Author: Купцов И.П.   Иоффе Ю.Р.  

Tags: электротехника   отдельные виды строительства   строительство   теплоэнергетика   строительное проектирование   электростанции  

Year: 1985

Similar

Строительство и оборудование гаража

Строительство индивидуальных домов и ферм. Справочная книга

Строительство бань и саун

Строительство мачтовых и башенных сооружений

Text
                    

И. П, КУПЦОВ, Ю. Р. ИОФФЕ
Проектировс ние
и строительство
тепловых
электростанций
ТРЕТЬЕ, ПЕРЕРАБОТАННОЕ ИЗДАНИЕ
МОСКВА ЭНЕРГОАТОМИЗДАТ 1985

ББК 38.73
К 92
УДК 621.311.22
Рецензент В.Г.Жилин
Купцов И. П., Иоффе Ю. Р.
К 92 Проектирование и строительство тепловых элек-
тростанций. — 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Энер-
гоатомиздат, 1985. —'408 с., ил.
В пер.: 3 р. БЮ к. 5200 экз. '
В книге рассмотрены вопросы проектирования и строительства
ТЭС с турбоагрегатами мощностью от 50 до 1200 МВт, котлами на
пылеугольном, мазутном и газовом топливе, описан выбор площадки,
компоновка и конструкции главного корпуса и других сооружений
электростанции. Второе издание книги вышло в 1972 г. Третье издание
переработано с учетом, изменения номенклатуры оборудования и новых
технических решений.
Рассчитана на инженерно-технических работников, занимающихся
проектированием и строительством тепловых электростанций, и студен-
тов вузов.
„ 2303030000—408
К ----—----------- 205-84
051(01)-85
ББК 38.73
6П2.11
© Энергоатомиздат, 1985


к
•Г-S..... J8P
;л. ^ПРЕДИСЛОВИЕ
?:	В области энергетического строительства
' И генеральным направлением технической поли-
1: -?.тик.и и практической деятельности строитель-
но-монтажных, научно-исследовательских и
^проектно-конструкторских организаций долж-
; .'.но быть всемерное повышение индустриализа-
Ации и снижение трудоемкости строительства
Н; тепловых электростанций.
Основные положения энергетической про-
граммы СССР на длительную перспективу
^'предусматривают, что наращивание мощностей
•' Единой энергетической системы СССР, совер-
шенствование их структуры на первом этапе
? будет обеспечиваться строительством крупных
у атомных электростанций в европейской части
^страны, мощных конденсационных тепловых
.электростанций на органическом топливе в
восточных районах, особенно Экибастузского
и Канско-Ачинского топливно-энергетических
. комплексов, а также электростанций в Запад-
иной Сибири на природном газе; крупных гид-
роэлектростанций в восточных районах стра-
|;ны.; теплоэлектроцентралей для централизован-
ного теплоснабжения потребителей; электро-
; станций с высокоманевренным оборудованием
(гидроаккумулирующих, парогазовых и газо-
( турбинных) преимущественно в объединенных
электроэнергетических системах Северо-Запа-
да, Центра и Юга страны.
Тепловые электростанции сохранят в бли-
жайшие годы ведущую роль в энергетике
страны. При этом особое значение приобрета-
ют снижение стоимости вновь возводимых
электростанций, а также сокращение сроков
строительства и уменьшение трудовых и ма-
териальных затрат. Для обеспечения этих тре-
бований необходимо систематическое совер-
шенствование проектирования, улучшение тех-
нологии строительно-монтажных работ, даль-
нейшее повышение уровня индустриализации
Ш строительства и превращение строительного
производства в механизированный процесс
F монтажа унифицированных строительных кон-
струкций и блоков технологического оборудо-
вания тепловых электростанций.
Поставленные перед энергостроителями за-
\ дачи по увеличению ежегодного ввода мощно-
стей, повышению эффективности и качества
строительства энергетических объектов пред-
определяют пути развития тепловых электро-
станций— сооружение крупных электростан-
ций с блоками большой единичной мощности
и энергетических комплексов с применением
новых форм организации энергетического стро-
ительства. Одной из таких новых форм явля-
ется организация строительства методом дол-
госрочного потока.
При поточной организации строительства
обеспечиваются ритмичность ввода мощностей,
снижение сметной стоимости строительства,
повышение производительности труда, более
высокое качество строительно-монтажных ра-
бот, создание условий для повышения завод-
ской и достижения полной монтажной готов-
ности строительных конструкций, блоков и
узлов технологического оборудования.
В настоящее время для сооружения тепло-
вых электростанций широко используются
конструкции заводского изготовления. В си-
стеме энергетического строительства создана
специальная отрасль производства по изготов-
лению сборных железобетонных и металличе-
ских конструкций и других строительных из-
делий. Опыт строительства показал, что зна-
чительное сокращение трудовых затрат на
площадке можно получить путем развития и
углубления заводской системы изготовления
конструкций.
Существенный эффект можно также полу-
чить за счет изменения самой организации
строительства ТЭС, например уменьшения или
ликвидации на площадке подсобных произ-
водств по изготовлению сборных железобетон-
ных конструкций, расширения и механиза-
ции сборочно-укрупнительных и складских
площадок. В районных строительно-монтаж-
ных трестах следует организовать специализи-
рованные подразделения, выполняющие мон-
таж строительных конструкций.
Дальнейшее развитие системы заводского
изготовления и комплектования конструкций
должно обеспечить полную заводскую готов-
ность всех поступающих на площадку конст-
рукций. ’
Важным условием ускорения строительства
является сокращение продолжительности его
подготовительного периода путем правильно-
го выбора площадок, применения инвентарных
3

передвижных и сборно-разборных временных
сооружений. Основной период строительства
может быть сокращен при использовании бо-
лее совершенных механизмов, сокращении
ручного труда и дальнейшем развитии поточ-
ного строительства как одной ТЭС, так и груп-
пы- электростанций. Сокращение трудозатрат
и стоимости строительства может быть достиг-
нуто при сооружении группы мощных тепло-
вых электростанций и районной производст-
венно-комплектовочной базы (РПКБ)\
В настоящей книге рассмотрены основные
вопросы проектирования строительной части и
организации строительства тепловых электро-
станций большой мощности и обобщен опыт
проектных, строительных и монтажных органи-
заций. Книга состоит из двух частей. В пер-
вой части рассмотрены вопросы выбора пло-
щадки электростанции, компоновки генераль-
ных планов, проектирования главных корпу-
сов и вспомогательных сооружений, а также
конструктивные элементы этих сооружений,
во второй — конструкции временных сооруже-
ний стройбазы, коммуникации, вопросы орга-
низации подготовительного и основного пери-
одов строительства, а также методы возведе-
ния главных корпусов и вспомогательных со-
оружений тепловых электростанций.
Выбор компоновки и монтаж технологичес-
кого оборудования не рассматриваются, так
как это не входит в задачи настоящей книги,
При подготовке настоящего, третьего изда-
ния авторами переработан материал книги с
учетом опыта проектирования и строительства
последних лет. В новом издании большое вни-
мание уделено анализу и выбору рациональ-
ных стальных и железобетонных конструкций и
применению новых эффективных материалов.
В книге рассмотрены конструкции и методы
строительства ТЭС с крупными блоками 500,
800 и 1200 МВт, а также обобщен опыт стро-
ительства с использованием РПКБ и примене-
нием новых высокопроизводительных механиз-
мов, позволяющих сократить трудозатраты
и сроки строительства.
Авторы признательны институтам Атомтеп-
лоэлектропроект, Оргэнергострой другим ор-
ганизациям, предоставившим проектные ма-
териалы и тем самым способствовавшим вы-
пуску книги.
Дальнейшее совершенствование методов
строительства, поиски новых решений и кон-
струкций, естественно, будут вносить коррек-
тивы в изложение затронутых в книге вопро-
сов. Главы 1, 2 и 8—13 написаны И. П. Куп-
цовым, гл. 3—7 написаны Ю. Р. Иоффе, вве-
дение написано совместно. Авторы будут при-
знательны за все присланные замечания по
содержанию книги и просят направлять их но
адресу: 113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб.,
10, Энергоатомиздат.
Авторы


Введение
Основные направления технического раз-
вития энергетического строительства на бли-
жайшие годы определены использованием
прогрессивных проектных решений, эффектив-
ных строительных материалов и конструкций
высокой заводской готовности, переходом на
. полносборное строительство, дальнейшим раз-
витием механизации с внедрением комплекс-
ной механизации и автоматизации строитель-
ных процессов, применением новых высокопро-
изводительных технологических процессов,
созданием автоматизированной системы управ-
ления энергетическим строительством и на
Этой основе более эффективным использова-
нием капитальных вложений и улучшением
.технико-экономических показателей.
Строительство тепловых электростанций на
всех этапах характеризуется непрерывным
увеличением единичной мощности основного
оборудования, совершенствованием компоно-
вок, строительных конструкций и методов со-
оружения.
Современный этап строительства тепловых
электростанций характерен широким внедре-
нием энергоблоков мощностью ' 500 и
800 МВт —сооружены газомазутные блоки
мощностью 800 МВт на Запорожской, Угле-
горской, Рязанской ГРЭС и пылеугольные
блоки по 500 МВт на Рефтинской и Экибас-
тузской ГРЭС, сооружаются пылеугольные
блоки по 800 МВт на Березовской и Пермской
ГРЭС, введен газомазутный блок мощностью
1200 МВт на Костромской ГРЭС, построены
новые ТЭЦ с блоками по 250 МВт (Киевская
ТЭЦ-6, ТЭЦ-25 Мосэнерго и др.), сооружено
однопролетное здание Ростовской ТЭЦ-2, воз-
веден объединенный главный корпус на Севе-
родвинской ТЭЦ-2.
На. Экибастузской ГРЭС-1 осуществлено
усовершенствование объемно-планировочных и
конструктивных решений, а также применено
высокопроизводительное оборудование топли-
воподачи — радиальные роторные погрузчики-
штабелеры на угольном складе, модернизиро-
ванные молотковые дробилки, дробильно-фре-
зерные машины в здании вагоноопрокидыва-
тёля. В результате блокировки зданий и
сооружений тракта топливоподачи их количе-
ство уменьшено с 13 до 5, максимально сокра-.
щены габариты зданий, уменьшена глубина
Наложения сооружений, в. частности разгру-
зочного устройства на 3—6 м. Новый проект
топливоподачи позволяет сократить трудоем-
кость сооружения на 40 тыс. чел-дней, стои-
мость—на 1,5 млн. .руб.
В подземной части главных корпусов Эки-
бастузских ГРЭС-1 и 2 запроектирован плас-
товый дренаж, позволивший отказаться от
устройства гидроизоляции и пригруза и при-
нять минимальное заглубление фундаментов
каркаса. В машинном и дымососном отделе-
ниях предусмотрены силовые плиты, упроща-
ющие производство работ и ускоряющие стро-
ительство; подпорные стены подвала машин-
ного зала запроектированы из вертикальных
панелей, без обвязочных балок, опирающихся
на перекрытие конденсационного пола; исклю-
чены фундаменты стоек конденсационного по-
ла, которые сопрягаются с силовой плитой че-
рез сотовые стыки.
В каркасе главного корпуса использованы
высокопрочные и низколегированные стали
взаимен углеродистых. Запроектированы жест-
кие рамные стыки на высокопрочных болтах.
Предусмотрены безвыверочный монтаж колонн
главного корпуса и блочный монтаж рам мно-
гоэтажных этажерок.
В перекрытиях главного корпуса впервые
применены плиты и балки перекрытий с ото-
гнутой арматурой; мелкоразмерные плиты,
укладываемые по стальным прогонам, замене-
ны на крупноразмерные конструкции. За счет
применения высокопрочных сталей и плит пе-
рекрытий расход стали на главный корпус
уменьшен на 5000 т. В стеновом ограждении и
покрытии главного корпуса использованы лег-
кие металлические панели полной заводской
готовности, обеспечившие монтаж стен блока-
ми 12X12 м, кровли блоками 51X12 м, при-
менены световые панели со средней подвеской
фрамуг. Объемные блоки РУСН размещены в
машинном зале в зоне действия мостовых кра-
нов, что создало предпосылки для ускоренно-
го монтажа строительно-технологических
блоков.
5

В результате применения прогрессивных
технических решений сборность строитель-
ных конструкций на крупных ТЭС достигла
65—80 %. Удельные расчетные трудозатраты
на Экибастузской ГРЭС-1 составляют 1,9 чел-
дня/кВт, на Березовской ГРЭС-1—2,1 чел-дня/
кВт, в то время как в IX пятилетке трудоза-
траты на 1 кВт составляли 3,8—4,5 чел-дня,
при строительстве ТЭС с энергоблоками мощ-
ностью 500 МВт в Англии удельные трудоза-
траты достигают 1,5—2 чел-дня/кВт, а в США
для ТЭС с крупными энергоблоками—1 —1,5
чел-дня/кВт. Удельная масса конструкций
главного корпуса на 1 кВт для Экибастузской
и Березовской ГРЭС составляет 75—80 кг 'йро^
тив 150 кг в 1960—1965 гг. и 90 кг в 1972—
1975 гг.
Энергетической программой предусмотрено
строительство тепловых электростанций на уг-
лях Экибастузского и Канско-Ачинского бас-
сейнов, а также на природном и попутном га-
зе месторождений Западной Сибири. Созда-
ние топливно-энергетических комплексов на
базе дешевого местного топлива вносит корен-
ные изменения не только в развитие энергети-
ки страны, но и в методы проектирования,
технологию строительства и собственно стро-
ительство энергетических объектов,
Экибастузский топливно-энергетический
комплекс (ЭТЭК) создается на основе исполь-
зования каменных углей Экибастузского мес-
торождения.
На базе экибастузских углей намечено по-
строить четыре крупные КЭС, использовав
прогрессивные решения, направленные на со-
кращение трудозатрат, сроков строительства,
снижение стоимости и материалоемкости. Каж-
дая из электростанций имеет мощность
4000 МВт (8 блоков по 500 МВт). В состав
блока входят турбины К-500-240-2 и котлы
Пр-1650/255 (П-57-3).
Канско-Ачинский топливно-энергетический
-комплекс (КАТЭК) создается на базе исполь-
зования бурых углей Канско-Ачинского бас-,
сейна. Удельные приведенные затраты на до-
бычу угля в пересчете на условное топливо
при этом составляют 6—7 руб. Канско-Ачин-
ские угли относятся к малозольным и малосер-
цистым твердым топливам страны. На их ба-
зе возможно строительство электростанций
суммарной мощностью 80 000—100 000 МВт.
При сжигании рядовых углей определена це-
лесообразность строительства крупных КЭС
непосредственно на месте добычи, а также ис-
пользование канско-ачинских углей для сжи-
гания на ТЭЦ в Западной и Восточной Сибири.
В зависимости от уровня электропотреб-
ления к 2000 г. потребуется ввод электростан-
ций КАТЭК на общую мощность 28 000—
32 000 МВт, в том числе 8800 МВт к 1990 г.
Предусмотрено строительство электростанций,
работающих по классической схеме прямого
сжигания рядовых углей на месте добычи топ-
лива. Строительство КЭС будет выполняться
по принципиально новым схемам с получением
транспортабельного топлива для его использо-
вания на электростанциях, приближенных к
потребителям электроэнергии. Намечается
развитие западных месторождений угля (Бе-
резовское, Урюпское, Итатское) и строитель-
ство электростанций мощностью по 6400 МВт
(8 блоков по 800 МВт). Предусмотрена дос-
тавка топлива с угольного разреза ленточны-
ми конвейерами протяженностью 11,2 км. Си-
стема конвейеров двухниточная (ширина лен-
ты—1600 мм, скорость 4,5 м/с, производитель-
ность каждой ленты 3880 т/ч). В результате
совершенствования технических решений топ-
ливоподачи сокращено количество зданий и
сооружений с 11 до 7 и протяженность транс-
портных галерей с 680 до 360 м, снижена сто-
имость объектов . топливоподачи на 2,8 млн.
руб. (на 25 %), трудозатраты на строительст-
во уменьшаются на 87 тыс. чел-дней (на
29%).
Следует отметить, что запроектированный
для Березовской ГРЭС-1 котел не удовлетво-
ряет требованиям в части металлоемкости и
объемов строительно-монтажных работ (вы-
сота котельной достигает 120 м). Поэтому
проводятся работы по созданию нового мало-
габаритного котла с вихревой топочной каме-
рой ЦКТИ, который будет применен на
ГРЭС-2 и ГРЭС-3, что позволит значительно
сократить объемы строительно-монтажных ра-
бот и стоимость ГРЭС. Остальное оборудова-
ние электростанций не будет отличаться от
оборудования Березовской ГРЭС-1.
Западно-Сибирский нефтегазовый топлив-
ный комплекс создается на попутном и при-
родном газе Тюменской области, который
предполагается использовать на вновь вводи-
мых энергетических мощностях в Тюменской
области, а также для перевода сжигания ма-
зута на газ ряда действующих ТЭС Урала и
Поволжья.
Для дальнейшего развития производитель-
ных сил Западной Сибири и удовлетворения
возрастающих потребностей региона в элек-
трической и тепловой энергии, а также повы-
шения надежности энергоснабжения объектов
нефтегазового комплекса строятся тепловые
электростанции. В их число входят три Сур-
гутские ГРЭС, Уренгойская ГРЭС, Нижне-
вартовская ГРЭС, ТЭЦ в г. Тобольске и г. Тю-
мени.
В проектах рассмотренных электростанций
использованы наиболее экономичные компо-
новки и эффективные материалы и конструк-
ции. При^организации сооружения ТЭС для
6

достижения оптимальной продолжительности
строительства, отвечающей максимальному
экономическому: эффекту, предусматривается
Также использование унификации и- типиза-
ции конструкций и оборудования, районной
производственной базы, максимальной специ-
ализации строительно-монтажных организа-
ций, участвующих в сооружении ТЭС, и обес-
печение инженерной подготовки строительного
производства.
Унификация и типизация конструкций и
оборудования облегчает их комплектацию,
уменьшает трудозатраты на сборку и монтаж,
сокращает расход материалов.
Сооружение районных производственных
комплектовочных баз (РПКБ) для строящих-
ся тепловых электростанций для сборки
конструкций в строительные блоки и техноло-
гического оборудования в технологические
блоки, масса и размер которых могут регла-
ментироваться при этом только условиями
транспорта и грузоподъемностью монтажных
кранов, окупается сокращением размеров стро-
ительных баз вблизи строящихся ТЭС и умень-
шением объема работ, выполняемых на стро-
ительной площадке. Особо важное значение
РПКБ приобретает при поточном строительст-
ве ТЭС, расположенных недалеко друг от
друга (например, строящихся на базе Экибас-
тузского, Канско-Ачинского угольного бассей-
нов и Сургутского газового месторождения
ИТ. д.)	. .
Повышению эффективности капитального
строительства за счет максимальной специали-
зации строительно-монтажных организаций,
участвующих в сооружении ТЭС, при безус-
ловном выполнении строительно-монтажных
работ по совмещенным сетевым графикам й
своевременных поставках конструкций и обо-
рудования способствует соблюдение договор-
ных обязательств.
Для инженерной подготовки строительного
производства важное значение имеет разра-
ботка соответствующей проектно-технической
документации. В значительной мере это от-
носится к проектам организации строительст-
ва и производства работ, так как продолжи-
тельность выполнения отдельных работ раз-
лична.
Инженерная подготовка выполняемых
строительно-монтажных работ по отдельным
группам ТЭС должна быть обеспечена и из
условий увязки работ на площадках с про-
граммой ввода в эксплуатацию специализи-
рованных заводов по изготовлению основного
и вспомогательного оборудования,трубопрово-
дов, нестандартного оборудования, узлов вен-
тиляции и др.
Развитие строительной индустрии, район-
ных производственно-комплектовочных баз, спе-
циализированных заводов и централизованных
ремонтных заводов создаст необходимые пред-
посылки для организации поточно-скоростно-
го строительства тепловых электростанций.

ЧАСТЬ ПЕРВАЯ
ПЛОЩАДКА И СООРУЖЕНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
Глава первая
ВЫБОР ПЛОЩАДКИ ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
1.1. УСЛОВИЯ ВЫБОРА ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА
Под площадкой электростанции (КЭС,
ТЭЦ, АЭС) понимается собственно промпло-
щадка ТЭС, на которой размещены все основ-
ные сооружения, а также земельные участки,
необходимые для размещения других объек-
тов, входящих в комплекс сооружений ТЭС
(водохранилище, золошлакоотвалы, склад топ-
лива и слабоактивных отходов, очистные со-
оружения, открытые распределительные уст-
ройства и т. д.,), включая объекты жилищно-
гражданского строительства, трассы подъезд-
ных железных и автомобильных дорог и кори-
доры для линий электропередачи.	, ,г .
; фл^о^Алощадки 'новой электростанции цв-.
,’ляетёй ттййальным' и одним из наиболее ответ.- =•
так. как=црщ ....
!нейие Жзйа^йелън6й ’ степени оире--':
' деляЖ; ерйки и;едюимосШ строительства -- вб:^ ?
. ^рждасть рффекти1цтой.оКС11луатйШщ?рбъект;а.";
Оптимальное рейёпие этой задачи возможно
только в результате тщательного анализа во-
просов экономического, социального, физико-
географического, технического характера, а
также перспектив развития энергетики и со-
пряженных с ней отраслей. Только учет всех
факторов, прямо или косвенно влияющих на
размещение энергетического объекта, позво-
ляет правильно выбрать площадку для его
строительства.
Вопрос о размещении энергетического объ-
4 екта решается последовательно, начиная с
Ж разработки перспективного плана развития от-
расли и кончая утверждением проекта элек-
тростанции.
На основе перспективного плана развития
энергетики составляются схемы развития энер-
госистем и межсистемных связей в увязке с
перспективами развития топливных ресурсов,
балансами энергосистем, размещением и энер-
гоемкостью потребителей. В указанных схе-
мах развития определяются экономический и
административный районы возможного разме-
щения ТЭС. Руководствуясь утвержденной схе-
мой развития энергосистемы, разрабатывают-
ся обосновывающие материалы (ОМ) строи-
тельства ТЭС, в которых определяются конку-
рентные пункты размещения и на основе их
технико-экономического сравнения и согласо-
ваний с заинтересованными организациями и
ведомствами устанавливается район строи-
тельства новой электростанции. В ОМ строи-
тельства новой электростанции определяете.?
ее тип (КЭС, ТЭЦ, АЭС, АТЭЦ), единичная
мощность агрегатов, их количество, для . ТЭС
на традиционном топливе род топлива (с ука-
занием района добычи).
' При выборе площадки для новой ТЭС сле-
дует учитывать требования, предъявляемые к
строительству тепловой электростанции по
обеспечению, эффективности капитальных вло-
жений, снижению эксплуатационных расходов,
а также требования строительной географии.
Основными условиями, предопределяющими
выбор места размещения ТЭС, являются:
наличие площадей, достаточных для раз-
мещения всех сооружений электростанции, при
этом размеры и конфигурации площадки дол-
жны обеспечивать возможность подтвержден-
ного технико-экономическими расчетами рас-
ширения;
соответствие площадки требованиям тех-
нологического процесса;
благоприятный рельеф местности и геоло-
гические условия, обеспечивающие быстрое
сооружение ТЭС с минимальными затратами;
наличие железнодорожной связи с желез-
нодорожными путями .общего пользования и
местом добычи топлива; автодорожной связи
с автодорогами, общего пользования, с желез-
нодорожной станцией примыкания, с район-
ным или областным центром;
близость карьеров или залежей строитель-
ного песка и камня;
наличие достаточных источников питьево-
го и технического водоснабжения;
возможность расположения ТЭС на землях
несельскохозяйственного назначения или не-
пригодных для сельского хозяйства (при отсут-
ствий таких земель — на сельскохозяйствен-
ных угодьях низкого качества)';
возможность расположения площадки не в
местах залегания полезных ископаемых, не в
зонах обрушения выработок и не на карстовых
или оползневых участках.
8

Площадка новой электростанции должна
располагаться в увязке с системными и межси-
стемными связями и обеспечивать возмож-
ность выдачи мощности по намечаемым ЛЭП.
Расположение площадки ТЭС, потребляющей
привозное топливо, должно увязываться со
схемой развития железных и автомобильных
дорог и грузопотоков по ним, водных путей,
трубопроводного или других видов транспор-
та. Для ТЭЦ площадка располагается, как
правило, в центре тепловых нагрузок с уче-
том перспективного развития энергопотреби-
телей.
Места золошлакоотвалов и шламонакопи-
телей должны располагаться с подветренной
стороны за пределами площадки и охранной
зоны источников водоснабжения.
Производство изысканий, начиная с выбо-
ра площадки, следует выполнять в максималь-
но полном объеме, с тем чтобы на стадии ра-
бочего проектирования производить только
уточнения изысканий под отдельные объекты
или узлы ТЭС. Недостаточность материалов
изысканий по выбору площадок к моменту на-
чала проектирования приводит, как правило,
к удорожанию и удлинению сроков строитель-
ства, а очень часто и к увеличению эксплуата-
ционных затрат.
Наличие на площадке высокого уровня
грунтовых вод значительно снижает расчетное
сопротивление грунта и создает трудности при
производстве строительных работ, так как при
этом требуются водоотлив, гидроизоляция
подземных сооружений и дренаж промплощад-
ки. В связи с необходимостью увеличения от-
косов котлованов увеличивается объем земля-
ных работ. Удорожание строительства из-за
высокого уровня грунтовых вод составляет
Таблица 1.2. Площади, отчуждаемые для
Таблица 1.1. Отвод земель для строительства КЭС
(на 1000 МВт мощности), га
Г оды премиро- вания	Пылеугольные		Газомазутные	
	Общий отвод	Промпло- щадка	Общий отвод	Промпло- щадка
1958—1965	1650	22,2	1450	21,4
1966—1970	1175	16,9	527	15,4
1971 — 1972	735	19,2	473	12
1973—1977	457	14		—
Примечани вых газомазутных '	е. В после ОС практи	дний перио чески прекр	д проектир< ащено.	звание но-
примерно 2—3 % общей стоимости строитель-
ства. При сооружении электростанции стоимо-
стью 800—1200 млн. руб. удорожание от высо-
кого уровня грунтовых вод составит 16—
36 млн. руб.
Непременным условием является размеще-
ние площадки в зоне, не затопляемой павод-
ковыми водами.
Основная задача проектных организаций
при разработке генеральных планов ТЭС—
это сокращение отвода и обеспечение рацио-
нального использования земель (табл. 1.1).
Приближенные значения площадей, необхо-
димых для размещения сооружений КЭС и
ТЭЦ, приведены в табл. 1.2, из которой видно,
что рост мощности электростанций с 400 до
9000 МВт вызывает сравнительно незначитель-
ное увеличение территории самой электростан-
ции в пределах ограды. Поэтому удельные за-
траты на подготовку и освоение площадки, на
все виды коммуникаций, благоустройство,
связь и сигнализацию при сооружении мощ-
ных ТЭС уменьшаются в несколько раз. Же-
лательно, чтобы площадки имели соотношение
сторон 1 : 2 или 2,5 : 4.
строительства тепловых электростанций, га
Сооружения	Мощность электростанции, МВт								
	ТЭЦ			КЭС					
	400—600	600—1000	1000—2000	600	1200	2400	4000	7000	9000
Площадка электростанции (в пределах ог- рады)	15—25	25—35	35—40	20—25	25—30	30—40	50—65	65—90	До 100
Водохрани- лище (пруд- охладитель)	——			500—600	1000—1200	1900—2400	3000—4000	6000—7000	До 9000
Жилпоселок	50—70	70—90	90—110	50—70	60—80	60—80	150—200	200—300	200—300
Золошлако- отвал (емкость заполнения на 5 лет)	25—60	60—85	85—200	20—30	30—40	40—50	До 200 '	До 550	До 800
Стройбаза	.20—25	25—30	30—35	20—25	25—30	 25—50	26—45	26—45	26-45
Примечания: 1. При высококалорийных и малозольных топливах площадка ТЭС при одинаковой мощности имеет меньшую
площадь.	.
2. При бурых углях и сланцах площадка ТЭС и площади, требуемые для золоотвала, увеличиваются.
3. Площадь РПКБ, обеспечивающей строительство группы электростанций мощностью по 4000 МВт и более, достигает 100 га.
9

Потребность в земельных ресурсах для раз-
мещения золошлакоотвалбв определяется для
первой очереди ТЭС исходя из 5-летнего пе-
риода эксплуатации, а общая площадь — ис-
ходя из 25-летнего периода эксплуатации. При
этом в дальнейшем предполагается наращи-
вание золоотвалов без увеличения их площа-
ди. Предполагается, что использование золо-
шлаковых остатков в строительстве должно
значительно возрасти, что приведет к сокра-
щению объемов золоотвалов.
Для перспективных типов КЭС в зависи-
мости от их мощности и вида угольного топ-
лива потребность в отчуждении земель для
золоотвалов лежит в пределах 36—390 га (для
канско-ачинеких углей—150 м2/МВт, для
кузнецких — 260 м2/МВт).
Для ТЭЦ, как правило, выбор золошлако-
отвалов следует производить из расчета
5-летнего периода эксплуатации с использова-
нием золошлаков в строительстве.
 Под золошлакоотвалы наиболее целесооб-
разно отводить непригодные иди малопригод-
ные даже для промстроительства земли: ов-
раги, выработанные карьеры и т. п. При этом
необходимо учитывать, что эти участки после
засыпки их золошлаками могут быть приве-
дены в культурное состояние планировкой по-
верхности с последующим нанесением слоя
грунта и посевом трав.
Показателями землеиспользования могут
служить удельный отвод земель (га/МВт или
га/1000 МВт) и плотность застройки.
У Р . Удельный отвод земель для КЭС изменяет-
• сятв ыцт^ркйх пределах в зависимости от ис-
, '/шользуе^рго^тршр^ва:' атомные 0,12—3,41 га/
7 М'Вт; ;;'^льньК—Q,28—2,21 га/МВт; газома-
'зутные -^0,11—1,88' га/ЙВт.
Разница в удельных показателях в основ-
ном определяется системой технического водо-
снабжения. Меньшие значения относятся к
прямоточным системам на реках, прямоточ-
но-оборотным с использованием комплексных
водохранилищ или больших озер и оборотным
системам с градирнями, а большие значения—
к системам со вновь создаваемыми водохра-
нилищами. Удельные потребности в земле,
связанные с типом водоохладителя, составля-
ют от 0,02 до 2,3 га/МВт, что соответствует
20—70 % общего отвода земель.
Создание искусственных водохранилищ на
реках и водохранилищ наливного типа связа-
но с затоплением больших земельных площа-
дей. Так, для крупных электростанций на тра-
диционном топливе мощностью 4000—5000 МВт
площадь .водохранилища составляет 2000—
2500 га (0,5 га/МВт), а на ядерном горючем—
3200—4000 га (0,8 га/МВт), или 80—90 % об-
щего отвода земель. Следует отметить, что
водоохладитель при глубине от 8 до 20 м с
учетом использования холодных глубинных
вод может иметь размеры примерно в 1,5 раза
•меньшие, чем при глубине от 2,5 до 4 м. Пло-
щади, занимаемые градирнями, составляют
около 30—35 га.
При переходе от газомазутного к угольно-
му топливу удельная потребность в земле воз-
растает в основном из-за строительства золоот-
валов, на долю которых приходится 20—40 %
отводимых земельных угодий.
На площадке ТЭС предусматривают кори-
доры для выхода линий электропередачи с
ОРУ, расположенных на территории электро-
станции. Ширина коридора, занимаемого ЛЭП,
определяется числом линий и их напряжени-
ем (табл. 1.3).
Таблица 1.3. Ширина коридора для ЛЭП, м
Напряже- ние, кВ	Число ОТХОДЯЩИХ ЛИНИЙ, ШТ;					
	1	2	4	6	8	10
35	37	50	• 74	98	122	182
ПО	50	67	100	130	163	195
220	65	87	130	175	220	263
330	80	106	162	218	274	330
500	90	130	217	300	390	475
750	120	180	300	—		—
Примечание. Все расстояния относятся к случаю уста-
новки в коридорах одинаковых опор.
Отвод земель под промышленную площад-
ку, склад топлива и временные здания и со-
оружения в процентном отношении сравни-
тельно невелик (10—20%)- Абсолютные раз-
меры отводимых земель составляют: под пром-
площадку — от 22 до 140 га; под склад топ-
лива —от 5 до 60 га; под временные здания
и сооружения — от 30 до 70 га.
Анализ проектных решений показал, что
многие КЭС, аналогичные по мощности, топ-
ливу и назначению, сильно отличаются по
размерам промплощадки и стройбазы. Указан-
ный разброс в большинстве случаев объясня-
ется различной плотностью застройки терри-
тории, которая изменяется от 36 до 80 %, что
свидетельствует о наличии резервов снижения
потребности в отводе земли при строительст-
ве кэс.
Потребность в земельных ресурсах для про-
чих объектов КЭС (транспортные коммуника-
ции, очистные сооружения и др.), включая не-
используемые земли, оценивается ориентиро-
вочно для новых КЭС в размерах 120 % пло-
щади основной промышленной площадки
(промплощадка и стройбаза). Указанное со-
отношение может быть принято для оценки
отчуждаемых земель для перспективных ти-
пов КЭС.
Площади, занимаемые временными зда-
ниями и сооружениями, определяются по эм-

лирической формуле, полученной на основе
анализа проектных показателей 28 электро-
станций с учетом тенденции к дальнейшему
сокращению отводимых площадей в 1990—
2000 г.:
/	\—0,887 / Д?_ \ 0,167
' — 9R741 тэс 1	| бл 1
уд —	wo у	\ 100 /
где Зуд — удельная площадь временных зда-
ний и сооружений, м2/МВт; Nrac, Убл— уста-
новленная мощность ТЭС и блока, МВт.
Площади жилых поселков определяются в
зависимости от численности строительно-мон-
тажных и эксплуатационных кадров.
Размер территории жилого поселка опре-
деляется исходя из нормы 10 га на 1000 жите-
лей. Указанная величина соответствует норме
жилой площади 10 м2/чел. Намеченное уве-
личение нормы благодаря повышению этаж-
ности застройки, по всей вероятности, не при-
ведет к росту удельной площади жилпоселка.
В основу прогноза потребности КЭС в зе-
мельных ресурсах положены Нормативные по-
казатели по отводу и использованию земель
для строительства электростанций, разрабо-
танные институтом Теплоэлектропроект
(1974 г.). Приведенные в табл. 1.4 Норматив-
Таблица 1.4. Нормативные показатели отвода
земель для КЭС
Мощность электростанции, МВт	Площадь основной промышленной площад- ки, га		
	АЭС	Пылеуголь- ная КЭС	Газомазутная КЭС
5000	190	310	295
	- .. 	V   II	 		
	225	335 ,	320
4000	172	284	256
	 • •	II	— >	— 1 -1 1 1
	200	304	276
3000	153	252	215
				.	...1
	174	267	230
2000	130	216	156
		14 I I 	
	144	226	166
Примечания: 1. В состав основной промышленной пло-
щадки включены: здания и сооружения в ограде КЭС (глав-
ный корпус, инженерный корпус, ХВО и т. д.), распредустрой-
ству, склад топлива, парк и вееры железнодорожных путей,
площадка для стоянки автомашин перед проходной ТЭС, строй-
база, очистные сооружения промстоков, зоны между постоян-
ными и временным объектами.
2. В числителе — без градирен; в знаменателе — с градир-
нями.
ТГые показатели основной промышленной пло-
щадки соответствуют этапу проектирования
1976—1980 гг. и могут быть использованы для
оценки потребности КЭС в земельных ресур-
сах.
Площадки электростанций зачастую раз-
мещаются на землях, пригодных для исполь-
зования в сельском хозяйстве. Опыт показал,
что невозможно запроектировать электростан-
цию, которая располагалась бы без использо-
вания пашни, лугов или других сельскохозяй-
ственных угодий. Сельскохозяйственные
угодья, занимаемые промышленностью,, и в
том числе электростанциями, измеряются сот-
нями тысяч гектаров. Необходимо учитывать
ценность земель и стоимость их восстановле-
ния, что позволит повысить экономическую
обоснованность решений при выборе площад-
ки. При обосновании изъятия сельскохозяйст-
венных угодий следует использовать удельные
показатели использования сельскохозяйствен-
ных земель и пашни S" ".
УД	'У«ч
= Ц-хЯ»; = ЦЧс
где Fc.x — площадь изъятых сельскохозяйст-
венных земель, га; Fn — площадь изъятых па-
хотных земель, га; Ууст— установленная мощ-
ность электростанций,. МВт.
Необходимо рассматривать не только зем-
ли, бывшие в сельскохозяйственном обороте,
но и земли пригодные для использования. При
экономическом обосновании необходимости
размещения площадки электростанции на
сельскохозяйственных угодьях важно проана-
лизировать и вопрос о времени использования
земель для строительства и эксплуатации. Это
необходимо, с одной стороны, для определения
потерь сельскохозяйственной продукции во
время строительства и эксплуатации ТЭС, а с
другой, для оценки стоимости восстановления
земель (приложение II).
Методика определения потерь сельского
хозяйства от изъятия земель, а также стоимо-
сти их восстановления и эффекта от строитель-
ства компенсирующих предприятий изложена
в «Инструкции о порядке возмещения земле-
пользователем убытков, причиненных изъяти-
ем или временным занятием земельных участ-
ков, а также потерь сельскохозяйственного
производства, связанных с изъятием земель
для несельскохозяйственных нужд».
Санитарные нормы и нормы охраны среды.
Площадка ТЭС, стройбаза, жилой поселок,
водоохладитель, золошлакоотв алы должны
быть расположены так, чтобы между ними бы-
ли минимально допускаемые санитарными
нормами расстояния, что уменьшает длину
связывающих их коммуникаций, а следова-
тельно, и их стоимость.
Площадки, намеченные для строительства
электростанций и поселков, должны удовле-
творять санитарным требованиям в отношении
загазованности, прямого солнечного облуче-
ния, естественного проветривания и др. Теп-
11

левые электростанции должны быть располо-
жены по отношению к ближайшему жилому
району с подветренной стороны для господст-
вующих ветров и отделены от жилых районов
санитарно-защитными зонами (разрывами).-
Господствующее направление ветров следует
принимать по средней розе ветров теплого пе-
риода года на основе многолетних наблюде-
ний.
Санитарно-защитной зоной считают терри-
торию между тепловой электростанцией (ды-
мовыми трубами) и жилыми и культурно-бы-
товыми зданиями. В санитарно-защитной зоне
допускается располагать пожарное депо, по-
мещения охраны, гаражи, склады, админист-
ративно-служебные здания, столовые, амбу-
латории, торговые здания, бани, прачечные
и т. п., а также жилые здания для аварийного
персонала и охраны. Размеры санитарно-за-
щитной зоны ТЭС зависят от зольности топ-
лива и его часового расхода и согласовыва-
ются с органами Государственной санитарной
инспекции (ГСИ). Для электростанций, рабо-
тающих на газовом и жидком топливе, сани-
тарно-защитные зоны принимают как для ТЭС
на угольном топливе при зольности топлива
до 10 %-
В соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78, уста-
навливающим допустимые выбросы в атмосфе-
ру, для предотвращения и максимального сни-
жения организованных и неорганизованных
выбросов вредных веществ при работе ТЭС
должны быть использованы наиболее совре-,
менные технология, методы очистки и другие
технические средства в соответствии с требо-
ваниями санитарных норм проектирования
промышленных предприятий. Предельно, до-
пустимые выбросы (ПДВ) и временно согла-
сованные выбросы (ВСВ)’ и их обоснование
должны быть согласованы с органами, осуще-
ствляющими государственный контроль за ох-
раной атмосферы от загрязнения, и утвержде-
ны в установленном порядке.
Рассеивание вредных веществ в атмосфере
за счет увеличения высоты их выброса допус-
кается только после применения всех имею-
щихся современных технических средств сокра-
щения выбросов.
С целью создания более благоприятных
условий для рассеивания оставшихся выбро-
сов сооружаются дымовые трубы высотой
250—420 м и более. Такая высота обеспечива-
ет концентрацию выбросов на уровне дыхания
в пределах, допускаемых санитарными норма-
ми. Предельные концентрации вредных ве-
ществ, определенные нормами СН 245-71 и ин-
струкцией Минздрава СССР 2063-79, приведе-
ны в табл. 1.5.
Источники- водоснабжения. Основное коли-
чество воды на ТЭС требуется для конденса-
та блина 1.5. Предельные концентрации вредных
веществ в атмосфере
Наименование	Максимальная разовая допусти- мая концентра- ция в атмосфере на уровне земли, мг/м3	Среднесуточ- ная допускае-- мая концент- рация-в ат- мосфере на уровне Земли, мг/м3
Двуокись азота	0,085	0,04
Окись углерода	3,0	1,0
Сернистый ангидрид	0,5	0,05
Пыль нетоксичная	0,5	0,15
ции отработавшего в турбине пара. В.табл. 1.0
приведены расходы воды дляблстнег^г периода
при- пряябточцой'дасТсме технического вбдр-
снабжсция (для зимнего; периода Количество
воды мржё'т-бытьуменьшено, как правило; в
1<3 раза)/. При подсчете общего расхода воды
Таблица 1.6. Расход воды на охлаждение
отработавшего пара, м3’/ч
Мощность турбины, МВт	Конденсато- ры	Г азовоз- духоохла- дители	Маслоох- ладители	Всего
60—80	9000	380	200	9580
100	18 000	580	215	19 535
135—180	20 800	. . 640	280	21 720.
..210	.' 26 506	- : .800	< 430:	. 27 730 ;
‘•300	38 000	1000	600	39 600
500	51000	1200	800	53 000
800	100 000	1500	1000	102 500
1200	135 000	1800	1300	138 100
не следует учитывать расход воды на гидрав-
лическое золошлакоудаление, который в 10—
15 раз превышает количество удаляемых шла-
ков и золы, причем безвозвратная потеря во-
ды составляет 20—25 % общего расхода на зо-
лошлакоудаление. Вода на подпитку системы
гидравлического золошлакоудаления подает-
ся, как правило, после использования ее в
конденсаторах турбин.
С ростом мощности электростанций техни-
ческое водоснабжение приобретает все более
решающее значение при выборе места разме-
щения ТЭС. С одной стороны, трудно выбрать
площадку КЭС у реки, которая могла бы слу-
жить источником для прямоточного водоснаб-
жения. С другой стороны, стоимость техниче-
ского водоснабжения при переходе от прямо-
точной системы на оборотную возрастает с 4—
5 до 20 руб и более на 1 кВт установленной
мощности. Исключительно большое зна7
чение приобретает возможность размещения
электростанций вблизи рек, озер и устройства
систем прямоточного водоснабжения. Прямо-
точная система обеспечивает наилучшие экс-
12

плуатационные показатели, так как имеет са-
мую низкую температуру охлаждающей воды
и обеспечивает минимальные затраты на стро-
ительство.
Однако применение прямоточных систем
ограничивается требованиями Правил охраны
поверхностных вод от загрязнения сточными
водами, согласно которым подогрев воды в ис-
точнике водоснабжения в расчетном створе
после сброса теплых вод ТЭС не должен быть
более 3°С летом и 5 °C зимой. Это обстоя-
тельство требует, чтобы минимальные расхо-
ды воды в реке по крайней мере в 3 раза пре-
вышали потребные расходы ТЭС.
Технико-экономическими расчетами опре-
делено, что удельные капитальные вложения
в систему технического водоснабжения на
1 кВт установленной мощности составляют в
среднем:
при использовании для технического водо-
снабжения ТЭС водохранилищ гидроэлектро-
станций 6—7 руб.;
при специально создаваемых речных водо-
хранилищах-охладителях 11—12 руб.;
при наливных водохранилищах-охладите-
лях 14 руб.;
при оборотных системах с градирнями 18—
24 руб.
Размещение ТЭС у рек должно произво-
диться с учетом расположения на них рабо-
тающих или проектируемых гидроэлектро-
станций. Если гидроэлектростанция действу-
ет, то при выборе площадки ТЭС в верхнем
бьефе следует „учитывать колебания ... отм^ТДК,
воды между (НПУ' '(йсфВй^Оы^^'поЖгё^ый
уровень)- и;ФМО.;.(.урорДнь .мертвого.-объема)- /
водохранилища. Колебания 'отметок воды и
удаленность ТЭС от русла реки может при-
вести к усложнению и удорожанию гидротех-
нических сооружений, на что должно быть об-
ращено при выборе площадки особое внима-
ние.
Следует иметь в виду, что при использова-
нии водохранилищ ГЭС желательно возможно
меньшее колебание уровня воды в нем. Ко-
лебание уровня воды свыше 8—10 м ставит
под сомнение целесообразность использования
водохранилища ГЭС для водоснабжения ТЭС,
так как увеличение подъема воды только на
1 м вызывает дополнительный расход электро-
энергии на собственные нужды ТЭС мощностью
4000 МВт в размере 15—20 млн. кВт-ч в год,
Г что при стоимости 1 коп/(кВт-ч) принесет
ущерб народному хозяйству в размере около
: 150—200 тыс. руб/год. Кроме того, колебание
уровня воды вызывает дополнительное увели-
чение капитальных вложений в водозаборные
и водосбросные сооружения ТЭС. Таким обра-
;; зом, при выборе площадки следует тщательно
учитывать возможные колебания уровня воды
в водохранилище или реке.
Желательно, чтобы отметка планировки
площадки превышала пьезометрический уро-
вень воды в сбросных каналах примерно на
3 м, что позволяет использовать сифонное
действие сливных трубопроводов циркуляци-
онной воды в пределах 7,5 м (из расчета рас?
положения выходного патрубка конденсатора
на высоте 4,5 м над полом машинного отде-
ления)'.
Выполнение этих условий в некоторых слу-
чаях может привести к большим объемам зем-
ляных работ при планировке площадки, т. е.
к росту капитальных затрат на сооружение
ТЭС. Невыполнение же этих условий может
в свою очередь привести к увеличению расхо-
дов электроэнергии на собственные нужды
ТЭС из-за необходимости подачи воды на до-
полнительную высоту. Обоснованное решение
этого вопроса при определении нулевых отме-
ток главного корпуса требует специальных
технико-экономических расчетов.
Снижению расходов электроэнергии на
собственные нужды за счет снижения напора
насосов циркуляционного водоснабжения, как
правило, уделяется при выборе площадок ТЭС
большое внимание. Если раньше напор этих
насосов составлял 15—17 м, то теперь для
прудовых систем стремятся выбирать пло-
щадки, для которых требуемый напор насо-
сов был бы не более 7—12 м. Для этого при
проектировании ТЭС большой мощности глав-'
ный корпус с машинным залом, обращенным
в сторону водного источника, предпочитают
размещать у самого берега.
При выборе места водохранилища необхо-
димо стремиться к уменьшению объемов работ
по сооружению каналов, плотин, дамб и в то
же время находить площадки с удовлетвори-
тельными геологическими условиями (допус-
тимая фильтрация под гидросооружениями и
через ложе водохранилища). При отчуждении
земель для площадки и водохранилища следу-
ет избегать больших сносов селений, переноса
дорог и других искусственных сооружений,- а
также затоплений ценных сельскохозяйствен-
ных угодий.
При выборе мест размещения электростан-
ций необходимо выявить источники питьевой
воды. Это особенно важно для районов с бед-
ными водными ресурсами. Потребность в воде
для поселка эксплуатационных и строитель-
но-монтажных кадров (при максимальном
развороте работ) для ТЭС мощностью 600—
1200 МВт—180 м3/ч, 1200—2400 МВт —240
м3/ч, 4000 МВт — около 400 м3/ч, питьевую во-
ду следует искать и при наличии реки, так как
при расположении площадки ТЭС ниже сбро-
са в реку хозяйственных, фекальных и про-
13

• мышленных стоков воду для питьевых целей
забирать из реки не разрешается. В качестве
.источника хозпитьевого водоснабжения стара-
ются использовать в первую очередь подзем-
ные воды.
Транспортные связи. Одним из основных
условий при выборе размещения новой ТЭС
является наличие железнодорожной связи с
железнодорожными путями общего пользова-
ния и местом добычи топлива и автодорожной
связи с железнодорожной станцией примыка-
ния, с районным или областным центром. При
размещении ТЭС вблизи места добычи целе-
сообразно пути для подачи топлива сооружать
без.захода на железнодорожные пути МПС.
Желательно, чтобы протяженность внешних
железнодорожных путей не превышала 8—
12 км при разности отметок начала и конца
пути, обеспечивающей соблюдение нормаль-
ных уклонов пути при наименьших объемах
земляных работ. Кроме того, следует преду-
смотреть, чтобы на трассе железнодорожных
путей не требовалось строительства крупных
искусственных сооружений. Примыкание к же-
лезнодорожным путям следует осуществлять
по направлению грузопотока к электростан-
ции.
Автодорожную связь площадки ТЭС с до-
рогами общего пользования, с железнодорож-
ной станцией, районными и областными цент-
рами следует иметь также возможно более ко-
роткой, без сложных искусственных сооруже-
ний.
Железнодорожные пути ТЭС состоят из
трех отдельных участков: приемо-сдаточных
путей на железнодорожной станции примыка-
ния к магистральной железной дороге; путей
на площадке электростанции (на разгрузоч-
ные' устройства, склад топлива, главный кор-
пус); соединительных путей между приемной
станцией и путями на площадке электростан-
ции.- Приемо-сдаточные пути могут быть со-
оружены вне железнодорожной станции, если
она стеснена, и располагаться непосредствен-
но возле ТЭС. Для этой цели при выборе пло-
щадки электростанции следует предусматри-
вать дополнительную площадь 4—5 га.
Топливо по железнодорожным путям пода-
ется составами, при этом грузоподъемность и
количество маршрутов в сутки зависят от
марки угля, его теплоты сгорания и мощности
электростанции. На электростанцию мощ-
ностью 1260 МВт необходимо подать в сутки
24 700 т топлива, или 11 маршрутов по 3200 т,
а мощностью 4000 МВт — 51 000 т, или 12 мар-
шрутов по 6000 Т.: По схеме топливоподачи на
ТЭС все составы должны быть приняты на
приемо-сдаточные пути, затем поданы к в'аго-
ноопрокидывателям и после повагонной раз-
грузки выведены на порожняковый путь.
Для того чтобы условия работы железнодо-
рожного транспорта на ТЭС не оказывались
тяжелыми, при выборе площадки электростан-
ции проектирующей организацией должно
быть проведено рекогносцировочное обследо-
вание существующих железнодорожных путей
и должны быть определены: место примыкания
железнодорожной ветки к магистральной же-
лезной дороге; место устройства, приемо-сда-
точных путей (на железнодорожной станции
примыкания или на особой станции, располо-
женной около ТЭС, или на самой площадке
электростанции); длина соединительной же-
лезнодорожной ветки и возможность присо-
единения к этой ветке; наличие на трассе ис-
кусственных сооружений (мостов, путепрово-
дов) ; примерные условия сооружения полотна
железнодорожного пути (грунты на трассе,
наличие скальных выемок и пр.); возможные
уклоны или подъемы, а также радиусы за-
кругления.
Примерно эти же вопросы должны быть
рассмотрены при выборе площадки и для ав-
томобильных путей с определением необходи-
мой категории дорог.
1.2. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА
ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА
Правильный выбор площадки может обес-
печить заметное сокращение затрат при строи-
тельстве и эксплуатации ТЭС. В первую оче-
редь могут быть уменьшены затраты, завися-
щие от рельефа местности, грунтовых усло-
вий, удаленности площадки от источников во-
доснабжения и магистральных автомобильных
и железных дорог. О значении этих затрат мо-
жет свидетельствовать сопоставление показа-
телей трех конкурирующих вариантов разме-
щения новой ТЭС мощностью 4800 МВт (табл.
1.7). Как видно из табл. 1.7, в результате бо-
лее благоприятных условий размещения по ва-
рианту 3 общие годовые издержки удалось
уменьшить по сравнению с вариантом 1 на
3,3 млн. руб., при этом стоимость 1 кВт уста-
новленной мощности сократилась на 7,2 руб.
Влияние затрат на освоение территории
площадок, сооружение дорог и организацию
строительства, т. е. на объемы работ, выпол-
няемые в подготовительный период строитель-
ства (до начала основных строительных работ
на площадке), характеризуются данными
табл. 1.8, которые показывают, что правиль-
ный выбор площадки может обеспечить ощу-
тимую разницу капитальных вложений (пер-
вый вариант — 47 млщфуб., третий вариант-
13,35 млн. руб.).
Разность затрат-по 1 и 3 вариантам (47—
—13,35 = 33,65 млн., руб.) в основном опреде-
ляется разной стоимостью строительно-мон-
14

Продолжение
Таблица 1.7, Сопоставление технико-экономических
показателей ТЭС на разных площадках
Наименование	Вариант площадки		
	1	2	3
Наименование	Вариант площадки		
	1	2	3
Проектная мощность,
МВт
Расход электроэнер-
гии на собственные нуж-
ды, %:
Годовой отпуск элек-
троэнергии, 109 кВт-ч
Удельный расход топ-
лива, г/(кВт-ч)
Численность эксплуа-
тационного персонала,
чел.
Пиковая численность
строительных кадров,
чел.
Капитальные вложе-
ния в промстроительство
(всего), млн. руб.
В том числе:
постоянные затраты
переменные затраты
Из них:
подготовка терри-
тории
сооружения техни-
ческого водоснаб-
жения
Г идрозолоуд ал ение,
млн. руб..
Внешние инженерные
коммуникации, млн. руб.
Транспортное хозяй-
ство, млн. руб.
Временные здания и
сооружения,, млн. руб.
Прочие работы и за-
траты, млн. руб.
	4800	
4,5	4,6	4,6
27,6	27,55	27,55
	336	
	2304	
	7500	
625,0	602,3	589,8
215,9	409,1 193,2	180,7
21,9	18,4	13,6
51,7	39,5 /	36,1
12,9 I	18,2	19,2
18,0	18,0	18,0
21,1	16,2	13
14,8	14,4	14
39,7	38,6	38
Затраты на граждан-
ское строительство, млн.
руб.
Затраты на строитель-'
ство ЛЭП, млн. руб.
Затраты на оборотные
фонды, млн. руб.
Всего, млн. руб.
Годовой расход услов-
ного топлива, млн. т
Годовой расход нату-
рального топлива, млн. т
Дальность транспор-
тировки топлива, км
Стоимость добычи ус-
ловного топлива, руб/т
Стоимость условного
топлива франко-КЭС,
руб/т
Годовые затраты на
топливо, млн. руб.
Г одовые эксплуатаци-
онные издержки КЭС,
млн. руб.
Годовые эксплуата-
ционные издержки ЛЭП,
млн. руб.
Общие годовые из-
держки, млн. руб.
Стоимость установлен-
ной мощности, руб/кВт
Себестоимость отпу-
щенной электроэнергии,
коп/(кВт-ч)
Топливная составля-
ющая, коп/(кВт-ч)
Рентабельность, произ-
водства, %
Срок окупаемости ка-
питальных вложений, лет
67,1	67,1	73,0
109,9	115,3	113,9
	14,0	
816,0	798,7 9,27	790,7
	10,66	
2336	2339	2323
	7,94	
14,9	14,91	14,89
138,1	138,3	138,0
202,4	200,3	199,0
4,4	4,6	4,5
206,8	204,9	203,5
130,2	125,5	123,0
0,733	0,772	0,718
0,500	0,500	0,498
16,4	17,5	18,2
6,26	5,9	5,65
Таблица 1.8. Объемы и стоимость работ подготовительного периода строительства новой КЭС
Объекты и работы	1	Вариант площадки 2	3
Подъездной железнодорожный путь, км/тыс. руб.	24/4800	22/5500	5/1200
Подъездная автомобильная дорога, км/тыс. руб.	12/6600	6/2900	6/1300
ЛЭП-110 для электроснабжения строительства и жилпоселка, км/тыс. руб. Водопровод к промплощадке и жилпоселку, км/тыс. руб.	65/1000 ,	50/800	10/200
	14/1700*	12/1500*		•
Перегрузочная площадка, га/тыс. руб.	5/200	5/200	5/200
Временный поселок, чел/тыс. руб.	1000/850	1000/850	1000/850
Вырубка леса на территории золоотвала и водохранилища, га/тыс. руб.	2500/2000	500/250	500/250
Вырубка леса на территории промплощадки и поселка, га/тыс. руб. Разводящие сети и перебазировка земснарядов, тыс. руб.	800/600**	800/400	800/400
	450	—	——•
Гидромеханизированные работы по пригрузу торфа в ложе водохрани-	8,3/17 000	1,0/2000***	1,0/2000***
лища, млн. м3/тыс. руб. Планировочные работы на промплощадке и стройбазе насыпь/выемка,.	2,9/2,1	2,1/3,2	2,1/3,8
млн. м3/тыс. руб.	8200	8200	6800
Первоочередные работы по канализационным очистным сооружениям,	1500	1500	—
связанные с вводом первых жилых домов; частичный ремонт существую- щих подъездных автодорог и пр., тыс. руб. Итого работы подготовительного периода, тыс. руб.	47 000	25 100 •е	1	' 1	ше w	ГЗ 350
Г
15

Продолжение табл. 1.8
Объекты .и работы	Вариант площадки		
	1	2	3
В том числе:			
1-й год	6000	6000	6000
2-й год	12 000	12 000	7350
3-й год	15 000	7100	
4-й год	14 000	——	
* Первоочередные дома жилого поселка подключаются к существующим сетям.
** Увеличение стоимости за счет предварительного осушения.
*** Работы по брызгальному бассейну.
тажных работ, а сокращение строительно-мон-
тажных работ влечет за собой уменьшение
затрат на приобретение строительно-монтаж-
ного оборудования, на гражданское строитель-
ство, т. е. дополнительно снижает расходы и
по этой части сводного сметно-финансового
расчета. Кроме того, уменьшение срока строи-
тельства ТЭС по варианту 3 на два года при-
водит к дополнительной выработке электро-
энергии. Выбор наилучшей по условиям строи-
тельной географии площадки, с наиболее
полным удовлетворением предъявляемых тре-
бований, может обеспечить общую экономию
затрат на 7—12 % общей стоимости, не считая
уменьшения годовых эксплуатационных из-
держек, увеличения рентабельности и сокра-
щения срока окупаемости капитальных вло-
жений.
Пример, приведенный в табл. 1.7, подтвер-
ждает правильность выбора третьего варианта
площадки для сооружения новой электростан-
ции. Но может быть и так, что за несколько
лет получаемая экономия затрат будет пере-
крыта повышенными эксплуатационными рас-
ходами. Таким образом, при выборе площадок
должны учитываться наряду с капитальными
и эксплуатационные расходы.
Глава вторая
ГЕНЕРАЛЬНЫЙ И СИТУАЦИОННЫЙ ПЛАНЫ ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
2Х ОБЩИЕ ВОПРОСЫ
Основные сооружения ТЭС подразделяются
на несколько групп, каждая из которых в за-
висимости от местных условий размещается в
соответствии с требованиями технологического
процесса, правилами санитарии и противопо-
жарными нормами в отдельных зонах.
На территории промплощадки ТЭС (в пре-
делах ограды) размещены: главный корпус с
дымовыми трубами; топливоподача; объеди-
ненный вспомогательный корпус (ОВК), в ко-
тором расположены бытовые помещения и по-
мещения инженерных служб; химводоочистка;
центральные ремонтные мастерские; инженер-
ный корпус; центральный склад и склад реак-
тивов химводоочистки; общестанционная ком-
прессорная; ацетилено-генераторная и азотно-
кислородные станции, а также экипировочно-
ремонтный блок; служебно-техническое здание
железнодорожного транспорта; мазуто-масля-
ноё хозяйство (при угольном топливе); на-
сосные станции технического водоснабжения;
проходная»
16
Основная площадка ТЭС включает: пром-
площадку ТЭС, ОРУ всех напряжений, склад
топлива, очистные сооружения. Водохранили-
ще или градирни размещаются обычно рядом
с промплощадкой или на ее территории (гра-
дирни) .
Строительная база размещается на терри-
тории основной площадки около главного кор-
пуса или на небольшом отдалении от него.
Районная производственная комплектовоч-
ная база (РПКБ), жилпоселок и золоотвалы
(шлакоотвалы) располагаются вне основной
площадки.
Взаимное расположение на карте сооруже-
ний ТЭС со всеми коммуникациями носит на-
звание ситуационного плана электростанции.
Взаимное расположение объектов основной
площадки носит название генерального плана.
Первые компоновки генеральных планов
электростанций с блоками большой мощности
по существу повторяли принципиальные реше-
ния компоновок генпланов ТЭС с блоками
средней мощности, которые имели ряд суще,
ственных недостатков: недостаточную блоки.

ровку зданий, что требовало большей площади
для их размещения; размещение трубопрово-
дов разного назначения в туннелях и каналах,
усложнявшее производство строительно-мон-
тажных работ и увеличивающее площадь
промплощадки; удаленность главного корпуса
от водохранилища; малую техническую осна-
щенность железнодорожного транспорта элек-
трической централизацией стрелок, отсутст-
вие мощных вагонотолкателей и вибрационно-
частотных весов, что также приводило к уве-
личению промплощадок.
С увеличением единичной мощности бло-
ков и электростанций потребовался пересмотр
основных компоновочных решений. Улучше-
ние компоновочных решений генерального пла-
на электростанции осуществляется совершен-
ствованием компоновок главных корпусов и
внедрением новых проектных решений, а так-
же созданием и применением нового, прогрес-
сивного оборудования с меньшими .габаритами
и лучшими технико-экономическими показате-
лями. Такие решения в совокупности с совер-
шенствованием компоновок главных корпусов
обеспечивают более эффективное использова-
ние площади генерального плана.
При проектировании генеральных планов и
транспортных коммуникаций ТЭС должны со-
блюдаться следующие основные принципы:
применение совершенного и высокопроизво-
дительного технологического оборудования и
рациональных технологических схем, позволя-
ющих резко сократить площади зданий и со-
оружений;
максимальная, технически обоснованная и
оправданная улучшением условий эксплуата-
ции и повышением надежности блокировка
зданий и сооружений с сокращением количе-
ства их площадей и объемов, что позволяет
уменьшить площадь занимаемой территории
на 9-12 %;
сокращение числа и протяженности авто-
мобильных и железных дорог и других комму-
никаций и расположение их в единых коридо-
рах;.
прокладка коммуникаций на эстакадах;
использование конвейерного транспорта
для доставки твердого топлива и трубопровод-
ного для подачи жидкого и газообразного топ-
лива;
использование золы и шлаков для нужд
строительной промышленности, что позволит в
2—3 раза сократить площадь под золошлако-
отвалами, так как при этом можно ограни-
читься созданием аварийно-резервных • емко-
стей, рассчитанных на прием золы и шлаков в
аварийных ситуациях или в случае временных
перебоев в отгрузке золошлаковой смеси;
сооружение мазутных складов с примене-
нием баков большой емкости (30—50 тыс. т) ;„
2—861
замена по возможности надземных баков хра-
нения мазута подземными той же емкости, что
сокращает занимаемую площадь на 26 %;
учет при выборе площадок дальности транс-
портирования топлива, от которой зависит ем-
кость резервных складов и, следовательно, за-
нимаемая ими площадь;
сооружение размораживающих устройств
проходного типа с расположением их на путях
подачи вагонов к вагоноопрокидывателям;
создание централизованных ремонтных баз
и заводов и исключение локальных для каж-
дой электростанции ремонтной и складской
баз;
применение вместо стационарных пусковых
котельных инвентарных передвижных мало-
габаритных котлов радиационного типа;
сооружение открытых сбросных каналов
технического водоснабжения с вертикальными
железобетонными стенками;
сооружение круглых оград первой охран-
ной зоны артезианских скважин, что позволя-
ет уменьшить занимаемую ими площадь на
20%.
Одним из путей уменьшения площадей, от-
водимых под строительство электростанций,
является также сокращение площадей строй-
баз, которые в настоящее время все еще ве-
лики.
XX ТРЕБОВАНИЯ К КОМПОНОВКЕ ГЕНПЛАНА
Общая схема. Размеры территории элект-
ростанции должны удовлетворять требуемым
минимальным разрывам между зданиями и
сооружениями по технологическим, санитар-
ным и противопожарным требованиям. При
определении размеров территории, занимае-
мой электростанцией, следует учитывать так-
же возможность ее расширения, однако при
этом не следует предусматривать излишних
резервных площадей.
Генеральный план должен разрабатывать-
ся на конечную мощность. Освоение же тер-
ритории должно производиться лишь в объе-
ме, необходимом для строительства данной
очереди (при сооружении очередями).
Главный корпус тепловой электростанции
рекомендуется располагать возможно- ближе.к
источнику водоснабжения. В зависимости от
мощности ТЭС и рельефа местности распре-,
делительное устройство обычно располагают
за угольным складом или со стороны посто-
янного торца главного корпуса. Здания и
сооружения, к которым должны подаваться же-
лезнодорожные составы, желательно распола-
гать с максимальным приближением к желез-
нодорожным путям.' Ввод постоянных желез-
нодорожных путей на площадку может быть
осуществлен со стороны как временного, так
17

и постоянного торца главного корпуса. Посто-
янный железнодорожный путь обязательно под-
водится к машинному отделению главного кор-
пуса. На мощных ТЭС подвод железнодорож-
ного пути осуществляется также к котельному
отделению и к трансформаторам, устанавли-
ваемым у стенки машинного отделения.
На всех электростанциях должно быть
предусмотрено ограждение площадки. Длина
ограды должна приниматься минимальной.
Вне ограды располагаются склад твердого
топлива, разгрузочное устройство для топли-
ва, приемо-сдаточные пути, мазутное хозяйст-
во емкостью более 10 000 м3 при наземном
хранении и 20 000 м3 при подземном, пожар-
ное депо, столовая. Все эти сооружения, кро-
ме мазутного хозяйства, не ограждают. На ог-
раждаемой территории электростанции или
вне ее, но с обязательным местным сетчатым
ограждением, сооружаются открытые распре-
делительные устройства, насосные циркуляци-
онного, противопожарного и питьевого водо-
снабжения, брызгальные бассейны.
Склады топлива. Площади, занимаемые
топливными складами, определяются в соот-
ветствии с нормами технологического проек-
тирования тепловых электрических станций,
предусматривающими для ТЭС следующие
емкости складов.
Емкость складов угля и сланца принима-
ется, как правило, равной 30-суточному расхо-
ду топлива. Для электростанций, располагае-
мых на расстоянии 41—100 км от угольных
разрезов или шахт, емкость склада принима-
ется равной 15-суточному расходу, а на рас-
стоянии до- 40 км — 7-суточному расходу. Су-
точный расход топлива определяется исходя
из 24-часовой работы всех котлов при их но-
минальной производительности. При наличии
пиковых и полупиковых энергетических и во-
догрейных котлов суточный расход топлива
определяется с учетом заданного режима их
работы. При производительности топливопр-
дачи 100 т/ч и более для разгрузки вагонов с
углем и сланцем применяются вагоноопроки-
дыватели: при производительности от 100 до
400 т/ч устанавливается один вагоноопрокиды-
ватель, от 400 до 1000 т/ч'-—два. Количество
вагоноопрокидывателей для ТЭС с производи-
тельностью топливоподачи свыше 1000 т/ч оп-
ределяется расчетом (с учетом одного резерв-
ного)’. При установке одного вагоноопрокиды-
вателя на складе топлива предусматривается
разгрузочная эстакада длиной 120 м или при-
емный бункер на один вагон, при наличии ре-
зервного вагоноопрокидывателя — эстакада
длиной 60 м.
При поставке на электростанцию смерза-
ющегося топлива сооружаются разморажива-
ющие устройства. Длина размораживающего
устройства определяется с учетом времени
разогрева вагонов, суточного расхода топлива
и должна увязываться с длиной пути надвига
й поступающих маршрутов топлива.
На электростанциях, для которых мазут
является основным, резервным или аварийным
топливом, длина фронта слива мазута долж-
на приниматься исходя из слива расчетного
суточного расхода мазута не более 9 ч и ве-
совой нормы железнодорожного маршрута, но
не менее 1/3 длины маршрута. При этом до-
ставка принимается цистернами емкостью 60 т
при коэффициенте неравномерности подачи
1,2.
Длина фронта разгрузки растопочного ма-
зутохозяйства для электростанций с котлами
общей паропроизводительностью до 8000 т/ч
принимается 100 м, свыше 8000 т/ч — 200 м.
Емкость мазутохранилища для электро-
станций, у которых мазут является основным,
резервным или аварийным топливом, прини-
мается следующей:
Назначение топлива
Основное для электростанций,
работающих на мазуте:
при доставке по железной
дороге йцебвейв
при подаче по трубопрово-
дам ......................
Резервное для электростанций,
работающих на газе . . ' в 9
Аварийное для электростанций,
работающих на газе . , , .
Для пиковых водогрейных кот-
лов, устанавливаемых на
ТЭЦ или ГРЭС > » . « «
Емкость хранилища
На “15-суточный рас-
ход
На 3-суточный расход
На 10-суточный рас-
ход При ПОЛНОЙ мощ-
ности электростанции
На 5-суточный расход
при полной мощности
электростанции
На 10-суточный рас-
четный расход
Расчетный суточный расход мазута опре-
деляется исходя из 24-часовой работы всех ус-
тановленных энергетических котлов при их
номинальной производительности и 24-часовой
работы водогрейных котлов при покрытии мак-
симального отпуска теплоты на отопление,
вентиляцию и горячее водоснабжение.
Разрывы между зданиями и сооружениями
по противопожарным требованиям зависят от
степени огнестойкости зданий и сооружений.
Разрывы между зданиями и сооружениями и
открытыми наземными расходными складами
топлива принимаются в соответствии со СНиП
«Генеральный план промышленных предприя-
тий». Расстояние между зданиями и сооруже-
ниями электростанции и оградой должно быть
не менее 5 м, расстояние до градирен — не ме-
нее 21 м. Разрыв между ОРУ и градирнями
должен быть не. менее 60 м при расположений
ОРУ с подветренной стороны и не менее 30 м—~
снаветренной, 
18

Санитарные нормы требуют разрыва между
зданиями, освещаемыми через оконные прое-
мы, не менее наибольшей высоты противосто-
ящего здания до карниза. Санитарные разры-
вы должны быть:
от открытых складов угля и других пыля-
щих материалов до вспомогательных зданий—
не менее 15 м, а до административных — 35 м;
от штабелей угля до ОРУ — не менее 80 м
при подветренном расположении склада и
100 м при наветренном, до главного корпуса—
не менее 12—15 м.
Вертикальная'Планировка территории элек-
тростанции должна выполняться с сохранени-
ем по возможности естественного рельефа ме-
стности и выполнением минимального объема
земляных работ. Перемещение при планировке
земляных масс не должно вызывать оползне-
вых и просадочных явлений, нарушения режи-
ма грунтовых вод и заболачивания террито-
рии.
Основные здания и сооружения электро-
станции, имеющие значительную протяжен-
ность (главный корпус и др.), а также желез-
нодорожные пути следует по возможности рас:
полагать параллельно горизонталям существу-
ющего рельефа. При сложном рельефе пло-
щадки приходится производить террасную
планировку. Такая же планировка применя-
ется, как правило, при уклонах естественного
рельефа более 0,03. Вертикальная планировка
должна обеспечить отвод поверхностных вод
от зданий и сооружений по кратчайшему пути
к лоткам и кюветам открытой системы водоот-
вода или к дождеприемникам ливневой кана-
лизации с последующим сбросом в понижен-
ные места. На территории электростанции, как
правило, должна предусматриваться открытая
система водоотвода и лишь при технико-эко-
номическом обосновании допускается закры-
тая система водоотвода.
Уклоны планируемой поверхности, выпол-
няемые для отвода ливневых вод от зданий и
сооружений, должны соответствовать допусти-
? мым уклонам транспортных путей и инженер-
. ных сетей и коммуникаций. Минимальные ук-
 лоны. планируемых площадей принимаются
: обычно в пределах 0,03. При планировке пло-
щадки в пределах здания высота подсыпки
должна обеспечить для основных зданий и со-
оружений нормальную глубину заложения
фундаментов в естественный грунт.
Вдоль наружных стен зданий должны уст-
раиваться отмостки шириной, .превышающей
Сцынос карниза на 200 мм, но не менее 500 мм,
с уклоном 0,03—0,10, направленным от стен
•здания.
При размещении электростанции у водных
источников отметки территории, на которой
располагаются здания, сооружения и внутри-
2*
площадочные дороги, должны назначаться не
менее чем на 0,5 м выше горизонта высоких
вод с учетом подпора и уклона водотока.
Отметка чистого пола первого этажа ос-
новных производственных зданий должна быть
выше планировочной отметки зданий на 0,15 м;
отметка головки рельса железнодорожного пу-
ти, вводимого в здание, должна быть равна
отметке чистого пола здания либо превышать
ее не более чем на высоту рельса.
2.3. ТРЕБОВАНИЯ К КОММУНИКАЦИЯМ
И ДОРОГАМ
Для облегчения и удешевления работ ну-
левого цикла трубопроводные коммуникации,
как правило, следует располагать на надзем-
ных эстакадах, по возможности отказываясь
от устройства подземных туннелей и каналов^
(кроме коммуникаций, допускающих беска• ‘
нальную прокладку). Инженерные сети рас-
полагаются в одной траншее, в одном туннеле
или канале, на одной эстакаде с разрывами
для монтажа и ремонта трубопроводов.
Трассы коммуникаций прокладываются
•прямолинейно вдоль основных проездов па-
раллельно линиям застройки. Пересечение
проездов коммуникациями выполняют под
прямым углом к оси проезда.
Не допускается надземная прокладка про-
тивопожарных водопроводов, трубопроводов
канализации промышленных сточных, фекаль-
ных и ливневых вод; трубопроводов с легко-
воспламеняющимися и горючими жидкостями;
газопроводов горючих газов по наружным сго-
раемым покрытиям и стенам зданий и по зда-
ниям, в которых размещаются взрывоопасные
•производства (например, электролизерная)
или хранятся взрывоопасные материалы, а
также через здания и сооружения, не связан-
ные с потреблением газа, и по территории, за-
нятой складами горючих и легковоспламеня-
ющихся материалов. Наземные трубопроводы
не должны укладываться в пределах ширины
зон, отведенных для укладки подземных ком-
муникаций периодическим доступом.	, i
Подземные коммуникации, как правило.,, '
должны прокладываться вне проезжей части 
дорог. Взаимное расположение подземных :
коммуникаций, а также их расположение по j
отношению к зданиям и железным дорогам не
должны допускать их механического повреж-
дения, разрушения блуждающими токами;
подмыва фундаментов зданий и сооружений
при повреждениях трубопроводов жидких ве-
ществ; попадания загрязненных сточных вод
в системы питьевого водоснабжения; проник-
новения взрывоопасных газов через коллек-
торы, каналы, туннели, подвалы и т.п.; нагре-
'вания теплопроводами трубопроводов легко-
19

воспламеняющихся жидкостей и электричес-
ких кабелей, а также порчи зеленых
насаждений. Совместная прокладка в туннеле
трубопроводов легковоспламеняющихся и го-
рючих жидкостей с теплопроводами и кабе-
лями сильного и слабого тока не допускается.
Не допускается также прокладка трубопрово-
дов  с легковоспламеняющимися и горючими
жидкостями или горючими газами в туннелях
и каналах под зданиями и сооружениями.
Подъездной железнодорожный путь, соеди-
няющий электростанцию с сетью железных до-
рог общего пользования, проектируется на
пропуск маршрутных составов из большегруз-
ных вагонов по нормам дороги общего поль-
зования, к которой он примыкает. Если обес-
печение пропуска маршрутных составов по
подъездному пути связано с большими капи-
тальными затратами, допускается подача
маршрутов по частям, но не более чем тремя
частями. Полезная длина приемо-сдаточных
путей железнодорожной станции ТЭС рассчи-
тывается на прием маршрутного состава пол-
ной нормы или длину отдельных подач при де-
лении поезда на части. Конструкции железно-
дорожных путей разгрузочных устройств и
складов топлива должны удовлетворять усло-
виям пропуска локомотивов, работающих на
подъездном пути. Железнодорожные пути
вагоноопрокидывателей должны проектиро-
ваться безгорочными.
Подъездные автомобильные дороги преду-
сматриваются двух типов: дороги для связи
промплощадки с автодорогами общего поль-
зования и жилым поселком (с шириной про-
езжей части на две полосы движения) и доро-
ги к железнодорожным станциям, базисным
складам топлива, водозаборным сооружениям
и пр. (с шириной проезжей части на одну по-
лосу движения).
• Основная автомобильная дорога, связыва-
ющая площадку электростанции с внешней
автомобильной дорогой, подводится, как пра-
вило, к электростанции со стороны постоян-
ного торца главного корпуса или его продоль-
ных сторон. На территории электростанции ав-
томобильные дороги прокладываются к глав-
ному и объединенному вспомогательному
корпусам, дробильному корпусу, разгрузочно-
му устройству, мазуто-масляному хозяйству,
зданию главного щита управления, открытому
и закрытому распределительным устройствам,
площадке пиковых котлов, градирням и бере-
говым насосным. К остальным зданиям и со-
оружениям обеспечивается пожарный подъ-
езд по свободной, спланированной территории
шириной не менее 6 м.
Главный въезд на электростанцию и коль-
цевая дорога вокруг главного корпуса выпол-
няются шириной 6 м., остальные дороги выпол-
няются с шириной проезжей части 4,5 м. До-"-
роги вокруг угольного склада, склада мазута-
и открытого 'распределительного устройства—i
улучшенные грунтовые или с твердым покры-
тием. На территории ОРУ проезд в-зависимо-
сти от грунтов обеспечивается по свободной
спланированной территории или дорогам с
низшими или переходными типами покрытия.
Проезды по свободной спланированной тер-
ритории при глинистых и пылеватых грунтах
должны быть укреплены шлаком или гравием
и иметь уклоны, обеспечивающие естествен-
ный отвод поверхностных вод.
2.4. ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЙ
ЗЕМЕЛЬНЫХ УГОДИЙ
В энергетическом строительстве предпо-
сылкой для улучшения использования отводи-
мых для энергетических объектов земель явля-
ется дальнейшее улучшение ситуационных и ге-
неральных планов ТЭС. В настоящее время при
технико-экономической оценке генеральных
планов согласно СНиП «Генеральный план
промышленных -предприятий» используется
показатель минимальной плотности застройки
площади 7<пл, % •
ir $з -f- Sc
где S3—.площадь застройки зданиями, га;
Sc —площадь застройки сооружениями, га;
Sy— площадь отведенной земли под электро-
станцию, га.
Согласно СНиП «Генеральный план про-
мышленных предприятий» показатель мини-
мальной плотности застройки площадки ТЭС
колеблется в пределах от 21 до 38%. Ниже
показано, что на конкретных ТЭС показатель
во многих случаях превзойден. Поэтому, учи-
тывая, что за последнее время внедрены но-
вые прогрессивные решения, приводящие к
уменьшению площадей отдельных объектов и
генеральных планов, видимо, при дальнейшей
работе целесообразно будет цвести новый тер-
та блица 2.1. Оптимальный показатель плотности
застройки площадки тепловой электростанции, °/о!
	КЭС на твер- дом топливе		КЭС на газе и мазуте		ТЭЦ с градир- нями	
Мощность элек- тростанции, МВт	Л	л к	СЪ ЙЗ	* л и	n.g ф о	И ф ф £ Ь
	(-< ф сс Р< ф и	«3 К к	(-< ф СО ф	га Я &S	К ' й) ь S m пои	Е СО со с'Э
	ю ч	о к	ю К	О к	аз чч	a S
Более 2000	60	52	74	68	—	—
До 2000	50	48	66	63	—	—
Более 1000	•		.— .	—	—	70	72
От 500 до 1000	—	—	—	—  —	67	62
До 500	-	1	м—	-				58	55
20

мин «оптимальный показатель плотности за-
стройки площадки», значение которого приве-
дено в табл. 2.1.
Переход на оптимальный показатель будет
стимулировать выбор прогрессивных решений,
обеспечивающих увеличение плотности за-
стройки и, следовательно, уменьшение площади
отчуждаемых земель. При этом оптимальный
показатель плотности застройки площа-
док, как и нормируемый по СНиП «Генераль-
ный план промышленных предприятий», отно-
сится к территории, отводимой для промыш-
ленной площадки в пределах ограды, а так-
же ОРУ, градирен, расходных и резервных
складов топлива, зданий и сооружений про-
мышленных стоков и площадки для стоянки
автомашин.
Однако этот показатель не может полно-
стью характеризовать рациональность отчуж-
дения и использования земель. Для более
полной оценки и сравнения прогрессивности
принимаемых решений следует использовать
т1ркязатель;; «съем продукции» с 1 га площади
. иредприяти?! Кс.нЩ производственная мощ-
ность, приходящаяся на 1 га площади, или ее
обратная величина (площадь, приходящаяся
на единицу производственной мощности) на-
иболее приемлема для определения экономич-
ности генеральных планов и отведения земли
под строительство электростанций.
Для электростанций показатель /(с.п
(МВт/га)’ следует определять по формуле
^Сс.п ~ ^уст^у»
где Nycr—установленная мощность ТЭС,
МВт; Sy — площадь отведенной земли под
электростанцию, га.
На основе анализа прогрессивных проек-
тов электростанций предлагается минималь-
ный показатель съема продукции для тепло-
вых электростанций (КЭС, ТЭЦ, АЭС) при-
нимать по данным табл. 2.2. Рекомендуемые
в табл. 2,2 данные могут ,быть использованы
до утверждения нормативов для определения
площади территорий электростанции при раз-
работке ТЭД и ОМ и для технико-экономи-
ческого сопоставления генеральных планов
различных электростанций.
Таблица 2.2. Нормативный показатель съема
продукции тепловых электростанций, МВт/га
Мощность элек- тростанции, МВт	КЭС на твер- дом топливе		КЭС на газе и мазуте		ТЭЦ с градир» нями	
	без гра- дирен	с градир- нями	без гр а- дирен. 		с градир- нями	на твер- дом топ- ливе	иа газе и мазуте
Более 2000 До 2000 Более 1000 От 500 до 1000 До 500	49 31	42 29 '	70 49	65 46	22 18 15	35 27 20
Анализ генеральных планов крупных КЭС
показывает, что размеры ее основной площа-
дки обычно составляют около 2—5 % всей
отчуждаемой территории. Очевидно, что даже
высокая плотность застройки на незначитель-
ной, хотя и важной, площади не может дать
исчерпывающей информации об эффективно-
сти использования земель под всеми сооруже-
ниями ТЭС.
Наиболее полно степень использования
земель, отводимых для ТЭС, может «отра-
зить» удельный показатель общего отвода зе-
мель S°6^ (га/МВт), определяемый по фор-
муле
ST =
где Гобщ — общая отведенная площадь, га;
А^уст — установленная мощность ТЭС, МВт.
Только наряду с удельным показателем
общего отвода земель и следует рассматри-
вать показатели для территорий, занимаемых
отдельными объектами, а также коэффициен-
ты плотности застройки территорий, отдель-
ных объектов ТЭС и всей территории в це-
лом.
2Д КОМПОНОВКИ ОСНОВНЫХ ЗДАНИЙ
И СОООРУЖЕНИЙ
Удельные показатели главных корпусов
отечественных тепловых электростанций
(табл. 2.3) уступают показателям зарубежных
ТЭС, что во многом объясняется более суро-
Таблица 2.3. Удельные объемы и площади главных корпусов ТЭС
Наименование электростанции	Отечественные ТЭС				Зарубежные ТЭС			
	Славян- ская ГРЭС, уголь	Запорожс- кая ГРЭС, мазут	Березо- вская ГРЭС-1, уголь	Березовс- кая ГРЭС-2, уголь	Ш олвен (ФРГ), уголь	Вест (ФРГ), уголь	МОНРО (США), уголь- мазут	Моорбург (ФРГ), газ
Мощность, МВт	2X800	3X800	8X800	8X800	2X740	2X515	4X800	2X515
Удельный объем, м3/кВ<г	0,600	0,425	0,871	0,374	0,230	0,300	0,400	0,299
Удельная площадь, м2/МВт	14,25	9,19	12,00	9,00	5,08 -	5,05	8,65	6,02
Примечание. Котлы Березовской ГРЭС-1 запроектированы с камерной топкой; .Березовской ГРЭС-2»™с вихревой топкой..
2Й

Рис. 2.1. Главный корпус Ростовской ТЭЦ-2. План:
/ — ремонтная площадка; 2 — щит управления; 3 — помещения электрооборудования; 4 — экспресс-лаборатория;
€ — РОУ; 7 — вентиляционная установка; 8 — лифт
5—КРУ 0,4 кВ;
Ремонтная
, площадку
Рис. 2.2. Строительно-технологические секции главного корпуса:
а—общестанционная секция — постоянный торец; б — секция котел — турбоагрегат ПТ-80/10СМ30; в — общестанционная секция —
щит управления; а—секция котел — турбоагрегат Т-110/120-130; д — общестанционная секция4- временный торец
выми ' климатическими условиями, худшим
топливом, децентрализацией ремонта, боль-
шими габаритами оборудования (котлов, тур-
боагрегатов, вспомогательного оборудования),
более жесткими требованиями по технике бе-
зопасности и санитарным, условиям труда, а
также рядом.других факторов.
Институтом Атомтеплоэлектропроект раз-
работан проект Ростовской ТЭЦ-2 с установ-
кой двух турбоагрегатов ПТ-80/100-130 ЛМ.З
и двух Т-110/120-130. с малогабаритными кот-
лами, работающими на мазуте (рис. 2.1).
Особенность этого проекта в том, что малогабарит-
ные парогенераторы позволяют выполнить главный кор-
23

пус в однопролетном здании из набора унифицирован-
ных строительно-технологических секций (рис. 2.2)1
Однопролетный главный корпус применим и для ТЭЦ,
работающих на твердом топливе, у которых к ряду Б
главного корпуса пристраивается бункерная этажерка
пролетом 12м.-
В. последующем ВНИПИэнергопром использовал
принцип применения унифицированных строительно-тех-
нологических секций при разработке проекта ТЭЦ
ЗИГМ.
Данные табл. 2.4 и рис. 2.3. показывают,
что главный корпус Ростовской ТЭЦ-2 с мало-
габаритными котлами обладает существенны-
ми преимуществами по сравнению с главным
корпусом ТЭЦ ВАЗ, в. котором установлены
котлы с камерными топками. На газомазутной
ТЭЦ применен принцип максимальной техно-
логической блокировки.
Таблица 2.4. Сопоставление показателей
строительной части главных корпусов Ростовской ТЭЦ-2
и ТЭЦ ВАЗ 
Показатели	Ростовская ТЭЦ-2, 360 МВт	ТЭЦ ВАЗ, 420 МВт
Строительный объем, м3	330 480	550 000
Площадь застройки, м2	11 020	16 250
Удельный строительный объем, м3/кВт	0,92	1,31 ‘
Удельная площадь застройки, м2/кВт	0,031	0,039
Удельная стоимость строитель- ной части, руб/кВт	9,26	14,70
В главном корпусе (рис. 2.4) размещены: пиковая
котельная, сетевые насосы, фильтры ХВО, склад реа-
гентов, баки осветлителей воды ХВО, ЦРМ, часть бы-
товых помещений. Мазутное хозяйство объединено с
Рис. 2.3. Сопоставление габаритов главных корпусов
Ростовской ТЭЦ-2 с малогабаритными котлами (сплош-
ная линия) и ТЭЦ ВАЗ с камерными топками (пунктир)
маслохозяйстврм, а их насосные установки расположе-
ны в одном здании, где расположена и флотационная
установка. В административно-инженерном корпусе раз-
мещены служебные помещения управления ТЭЦ, столо-
вая и лаборатории. В блоке вспомогательных служб
расположены все энергетические установки собственных
нужд (электролизерная, ацетиленовая и др.) и вспомо-
гательные службы.
В результате таких проектных решений
достигнута существенная экономия материаль-
ных ресурсов при переходе на строительство
по серийному проекту 1974 г. с объединенным
главным корпусом (газомазутная ТЭЦ): тру-
бопровод химводоочистки — на 20 %; силовые
и контрольные кабели — на 10 %; сборный же-
лезобетон — на 25 %; монолитный железобе-
тон— на 45%; металлоконструкции (с учетом
арматуры)—на 10%; площадь промплощад-
ки — на 35 %; внутриплощадочные железные
дороги — на 25.%; внутриплощадочные авто-
дороги— на 30 % •
В стадии проектирования находятся КЭС
с блоками 210/180 МВт с малогабаритным
оборудованием. Размеры главного корпуса
электростанции мощностью 1260 МВт (по ти-
пу главного корпуса газомазутной ТЭЦ)'
составляют 54X283 м при ячейке блока 36 м
и 54X188,8 м при ячейке блока 24 м, в то вре-
мя, как размеры главного корпуса Ростовской
ТЭЦ-2 мощностью 440 МВт составляют 51X
Х216 м.
Для лучшего использования площадей при
проектировании главного корпуса Березов-
ской ГРЭС строительные конструкции котель-
ного отделения совмещены с опорными конст-
рукциями котлоагрегата, элементы топочной
камеры и поверхности конвективной части на-
грева котлоагрегата подвешены к хребтовым
балкам, которые опираются на колонны зда-
ния. Блочные щиты управления каждых двух
блоков вынесены из главного корпуса и раз-
мещены в помещениях, пристроенных к ма-
шинному залу (тем самым отдаляются источ-
ники акустических, вибрационных и других
неблагоприятных воздействий); в этих же при-
стройках предусмотрены бытовые помещения
для эксплуатационного персонала.
Рядом с котельным отделением располо-
жена дополнительная бункерная этажерка, на
которой размещено пылеприготовительное
оборудование. При проектировании пыле-
угольных КЭС с блоками мощностью по 800
МВт в главном корпусе предусмотрено размес-
тить под электрофильтрами силосы летучей
золы, а в бункерно-деаэраторном отделении—
бытовые помещения для ремонтного персо-
нала.
Реализация этих предложений позволяет
уменьшить протяженность внешних коммуни-
каций, отказаться от сооружения отдельно
стоящих зданий для бытовых помещений, что
23

ее

Рис. 2.4. Объединенный главный корпус газомазутной ТЭЦ (типовой). План:
/ — котельная; 2 — машинный зал; 3—пиковые котлы; 4—сетевые насосы; 5 — узел регулирования температуры сетевой воды; 6 — фильтры ХВО; 7 — осветлители ХВО; 8
ремонтные мастерские; 9 — помещения сборок; /0 — РУСН; И — блочный щит управления; 12 — нейтрализаторы

приводит к резкому сокращению общей пло-
щади застройки.
Для блоков мощностью 800 МВт предложе-
ны малогабаритные котлоагрегаты с вихревой
топкой конструкции ЦКТИ, которые по тех-
нико-экономическим показателям соответст-
вуют лучшим мировым образцам, что обеспе-
чивает резкое снижение габаритов, значитель-
ное сокращение расхода металла, возмож-
ность скоростных методов монтажа крупными
объемными, блоками, а также снижение тру-
дозатрат.
Конструкцией котла НПО ЦКТИ преду-
смотрены максимальная технологическая уни-
фикация элементов и возможность поставки
агрегата полностью законченными объемными
и плоскостными блоками, что наряду с резким
сокращением высоты и площади котла обес-
печивает значительное сокращение сроков
монтажа и ремонта. В котле применены высо-
кофорсированная вихревая камера горения,
горизонтальные изогнутые цельносварные па-
нели, образующие самонесущую конструкцию,
насыщенную двухсветными экранами и опи-
рающуюся на портал, сомкнутая компоновка
топки и конвективных газоходов, ширмокон-
вективные поверхности нагрева пароперегре-
вателя.
Установка малогабаритных котлов на ТЭС
энергетических комплексов, работающих на
канско-ачинских углях и газе Сургутского
месторождения, обеспечивает существенную
экономию площадей главных корпусов. На
рис. 2.5 представлены габариты главных кор-
пусов этих КЭС, в табл. 2.5 приведены срав-
нительные показатели.
Топливное хозяйство электростанции, ра-
ботающей на угле, включает следующие ос-
новные сооружения: размораживающее уст-
ройство, разгрузочное устройство (в основном
вагоноопрокидыватели), дробильный корпус,
угольный склад и связывающие их галереи
и эстакады с ленточными конвейерами и уз-
лами пересыпки, бункерное отделение главно-
го корпуса.
Низкое качество угля, возросшая единич-
ная мощность агрегатов и электростанций рез-
ко увеличивают часовой расход топлива и ча-
совую производительность топливоподачи.
Для проектируемых Экибастузских ГРЭС
мощностью 4000 МВт производительность топ-
ливоподачи составляет 3000 т/ч (при теплоте
сгорания угля 3900 ккал/кг), Березовских
ГРЭС мощностью 6400 МВт—4400 т/ч (при
теплоте сгорания угля 3700 ккал/кг). В то же
время современные электростанции США
сжигают высококалорийный уголь с теплотой
сгорания до 6800 ккал/кг. Поэтому объем
склада топлива и необходимая по сжигаемо-
му топливу производительность топливопода-
Рис. 2.5. Сопоставление габаритов главных корпусов КЭС с малогабаритными котлами (справа) и котлами с камер-
ными топками (слева):
а — на газе; б — на канско-ачинских углях
25

Таблица 2.5. Сопоставление КЭС с котлами разных- конструкций '
Котлы
Наименование	на канско-ачинских углях		на природном сургутском газе	
	с камерной топкой	с вихревой топкой	с камерной топкой	с вихревой топкой
Мощность энергоблока, МВт Число энергоблоков КПД котла, % Годовой расход условного•топлива (Г—.6000 ч), т/год (м3/год) Габариты котла, м Габариты ячейки котла АхВхН, м Объем ячейки, м3 Металлоемкость, т: котла главных паропроводов строительных конструкций	800 8 91,57 12,89X10® 55,0X22,8X89,0 72 X 57X114 470 x 10s 19 700 2900 12 800	800 8 93,02 12,84X10® 48,0X25,3X29 60 x 42 X 42 105x10? 9800 1550 4750	800 6 93,0 8,5ХЮ9 20,7X29,0X67,3 72 X 45X 79 244X10? 9700 2000 6800	800 6 94,5 8,4ХЮ9 35,3X22,4X26,0 72X39X38 112X10? 4980 1500 3800
чи их намного меньше. Так, производитель-
ность топливоподачи ТЭС Монро мощностью
3200 МВт—1500 т/ч, ТЭС Каберленд мощно-
стью 2600 МВт—1200 т/ч, ТЭС Конемат мощ-
ностью 3200 МВт— 1000 т/ч. Сопоставление
технических показателей топливоподачи ТЭС
СССР и США приведено в табл. 2.6.
Проект топливоподачи Экибастузской
ГРЭС и последующих крупных КЭС разрабо-
тан с применением новых высокопроизводи-
тельных машин и механизмов и более эффек-
тивного использования конвейерных систем.
Так, в проекте предусмотрено применение на
угольных складах радиальных роторных по-
грузчиков-штабелеров производительностью
1500—2200 т/ч, сокращающих численность
персонала на угольном складе каждой ТЭС в
сравнении с мостовым грейферным перегружа-
телем более чем вдвое и позволяющих скомпо-
новать топливоподачу с минимальным количе-
ством узлов пересыпки, значительно снизить
протяженность конвейеров на складе и капи-
тальные затраты (на 5—8.%) в целом по топ-
ливоподаче, а также повысить ее надежность.
Только по Экибастузской ГРЭС-1 снижение
капитальных.затрат составит 1—1,5 млн. руб.
В США механизация угольных складов на крупных
ТЭС осуществляется также роторными погрузчиками-
штабелерами производительностью 1000—2200 т/ч, а в
отдельных случаях и выше. Такие машины установлены
на ТЭС Кистоун (1800 МВт), Конема (1800 МВт), Мон-
ро (3200 МВт), Бич Браун (1150 МВт), Хомер Сити
(1280 МВт) и др.
Как в СССР, так и в США внутристанци-
онный транспорт топлива осуществляется лен-
Таблица 2.6. Технические показатели топливоподачи (на один ввод)
Наименование	Экибастузская ГРЭС	Рефтинская ГРЭС	ТЭС Монро	ТЭС Парадайз
Мощность ТЭС на один ввод, МВт Мощность блока, МВт Часовой расход топлива на 1 МВт установлен- ной мощности, т/МВт Производительность топливоподачи, т/ч Ширина ленты конвейеров, мм Скорость ленты конвейеров, м/с Длина топливоподачи до главного корпуса, м Количество ниток конвейеров в главный кор- пус Количество ниток конвейеров на склад и со склада Механизация угольного склада Производительность механизмов угольного склада, т/ч Количество дробилок в системе топливоподачи Численность персонала топливоподачи, % об- щей численности персонала ТЭС	2000 500 0,64 1500 1600 2,2 950 2 1 Роторный пе- регружатель- штабелер 1500 4 14	1500 500 0,62 1100 1400 2,2 1650 2 1 Мостовой кран перегружатель 650 4 16,1	3200 800 0,33 1500 1220 2,8 1097 2 1 Роторный пе- регружатель- штабелер 4500 2 13,9	1300 650 0,44 1000 1220 2,33 1463 2 1 Штабелер, скреперы, буль- дозеры 1000 6 18
26

точными конвейерами. На действующих и
проектируемых отечественных электростанци-
ях система конвейеров, подающих топливо в
главный корпус, двухниточная (со 100%-ным
резервом). В зависимости от расхода топлива
электростанцией применяются конвейеры с
шириной ленты от 1000 до 2000 мм. По техни-
ческим условиям Минтяжмаша скорость кон-
вейеров ограничена 2,5 м/с. Угол наклона бо-
ковых роликов не превышает 20—30°. На
складе принята однониточная система конвей-
еров.
В США система конвейеров, подающих топливо в
главный корпус, также двухниточная; на склад и со
склада — однониточная. Конвейеры применяются с ши-
риной ленты от 920 до 1820 мм. Однако производитель-
ность их выше за счет большего угла наклона боковых
роликов (до 40°), высокой прочности и гибкости лент.
Управление механизмами топливоподачи как в СССР,
так и в США производится дистанционно с пульта, а
некоторые операции полностью автоматизированы.
В проекте топливоподачи Экибастузской
ГРЭС в полном объеме выполнено коренное
усовершенствование объемно-планировочных
решений, существенно влияющих на компо-
новку генерального плана электростанции. В
центральном узле пересыпки № 1 размещены
четыре технологических узла, ранее размеща-
емых в отдельных зданиях, дробильный кор-
пус сблокирован с узлом щепоуловителя, за-
грузочные бункера объединены с узлом пере-
сыпки № 3. В результате блокировки коли-
чество зданий в проекте уменьшено до 5 вме-
сто 13 в проекте Рефтинской ГРЭС. Макси-
мально сокращены габариты зданий, объемы
подземных сооружений и протяженность тран-
спортных галерей. Размеры узла пересыпки
№ 1 в плане уменьшены с 18X24 до 15Х18.М,
т. е. более чем на 30%; габариты дробильного
корпуса уменьшены с 15X42 до 15X24 м, что
дало сокращение объема здания более чем в
1,5 раза; длина подземных загрузочных бунке-
ров у склада сокращена на 12 м за счет выно-
са в узел пересыпки № 3 ремонтных пролетов
и узла гидроудаления. Протяженность под-
земных галерей и надземных эстакад на каж-
дом вводе топливоподачи сокращена с 1650
до 950 м.
Сопоставление проектных решений топлив-
ного хозяйства электростанций СССР и США
показано на рис. 2.6. В результате блокиров-
ки зданий и сооружений топливное хозяйство
Экибастузской ГРЭС и последующих ТЭС ста-
ло по показателям равноценным, а учитывая
разницу в качестве угля, даже лучшим, чем
топливное хозяйство ТЭС США,
Для растопки котлов, работающих на пы-
леугольном топливе, применяется мазут. По-
этому на ТЭС предусматривается специаль-
ное мазутное растопочное хозяйство, которое
состоит из мазутных баков, мазутонасосной и
эстакады, т. е. таких же сооружений, как и на
электростанциях, использующих мазут как
основное топливо, но отличающихся размера-
ми из-за различия в количестве складируемо-
го мазута. Поэтому на пылеугольных ТЭС ма-
зутное хозяйство объединяют с расположен-
ным рядом масляным хозяйством.
При работе на газе топливо подается на
ТЭС по трубопроводам через центральный га-
зораспределительный пункт.
Золошлакоотвалы. В связи с необходимостью
широкого использования для сжигания многозольных
твердых топлив все более актуальной становится проб-
лема рационального складирования’ золошлаковых от-
ходов. Из известных конструкций золоотв алов более
перспективными следует считать дренированные золо-
отвалы, принцип работы которых заключается в удале-
нии всей водной составляющей пульпы через развитую
дренажную сеть, устраиваемую в основании отвала. Этот
способ складирования требует минимального отчужде-
ния земель, так как складирование ведется по высоте
и может осуществляться на любой площадке, на любом
расстоянии от ТЭС. В процессе намыва вода освобож-
дается от взвеси, а частицы материала остаются на по-
верхности откоса, формируя тело намываемого сооруже-
ния. Устройство дренированных золоотвалов позволяет
или вообще отказаться от сооружения обвалования, или
устраивать валы небольших размеров, необходимые для
предотвращения растекания пульпы по намываемому от-
косу.
Эксплуатация дренированных золоотвалов обеспе-
чивает более благоприятные условия для защиты грун-
товых вод от загрязнения, так как большая часть ми-
нерализованной воды отводится через дренаж основа-
ния. Существуют несколько конструкций дренированных
золоотвалов.
Отвал без отстойного пруда и дамб
наращивания (рис. 2.7, а) целесообразно возводить
только при раздельном намыве золы и шлака. Недостат-
ком конструкции является необходимость обеспечения
предельной ’ длины зоны инфильтрации (под зоной ин-
фильтрации понимается та часть откоса, в пределах ко-
торой вся водная составляющая пульпы профильтровы-
вается в основание отвала). Расчеты показывают, что
приемлемая длина зоны инфильтрации (100—200 м)
обеспечивается подачей на отвал крупного материала
(намыв шлака) или резким рассредоточением подачи
предварительно сгущенной пульпы на откос намыва, что
осуществимо только при устройстве выпусков малых
диаметров (15—20 мм) В зимнее время эксплуатация
отвала затруднена, так как из-за промерзания поверхно-
сти отложений их фильтрационная способность резко
снижается.
Отвал с прудом инфильтрации (рис.
2.7, б) целесообразно сооружать при наличии в основа-
нии хорошо фильтрующих грунтов. В этом случае ин-
фильтрация водной составляющей и осаждение твердой
происходят на откосе как выше отметки уровня воды в
пруде, так и ниже ее. Недостатком конструкции явля-
ется необходимость устройства дорогостоящего дрена-
жа на больших площадях.
Комбинированный отвал (рис. 2.7, в) ус-
траивается с дренажем только в пределах упорной приз-
мы, которая должна намываться в теплое время года
(опережающий намыв). В зимнее время сброс пульпы
осуществляется только в создавшуюся емкость. Недо-
статком такой конструкции является необходимость
обеспечения предельной длины зоны инфильтрации при
намыве упорной призмы, что может быть достигнуто
подачей в упорную призму только крупных фракций,
отделенных, например, с помощью гидроклассификаци-
онной установки. Так как в летнее время многие агре-
27

Рис. 2.6. Сопоставление генпланов топливных хозяйств Экибастузской ' ГРЭС (8X500 МВт) и ТЭС Монро (4x800
МВт):
а — топливное хбзяйство Экибастузской ГРЭС; б "«топливное хозяйство ТЭС Монро; /«-разгрузочное устройство с вагоноопроки-
дывателем; 2— галерея конвейера от разгрузочного устройства; 3 — узел пересыпки; 4 — эстакада конвейеров в дробильный корпус;
5 — дробильный корпус; 6 — эстакада конвейеров в главный корпус; 7 — конвейер подачи топлива на склад; 8 — роторный погруз-
чик-штабелер угольного склада; 9 — резервный склад; 10 — узел пересыпки с загрузочными бункерами; 11 — галерея конвейера вы-
дачи топлива со склада; 12 — здание механизма надвижки вагонов; 13 — конвейер угольного склада;. 14 — загрузочные бункера ре-
зервного склада; 15 — гараж бульдозеров; 16 =- здание осмотра железнодорожного подвижного состава
гаты ТЭС работают на мазуте и газе, выход золошла-
ковых материалов уменьшается и содержание шлако-
вых фракций в намываемом материале оказывается не-
достаточным.
Дренированный отвал, сооружаемый по-
картным намывом (рис. 2.7, г), целесообразно устраи-
вать только в пределах упорной призмы, размеры кото-
рой назначают исходя из нормативного коэффициента
запаса устойчивости откоса при возведении отвала на
максимальную высоту. После намыва отвала до гребня
первичной дамбы в пределах упорной призмы осуществ-
ляют обвалование карт. Для создания опережающего
роста упорной призмы карты намывают поочередно в
теплое время года. При этом каждую карту заполняют
пульпой до заданного уровня, выше него устраивают
водосливы, через гребень которых непрофильтровавшая-
ся в дренаж часть пульпы поступает на основную часть
золоотвала, замыкаемую в холодное время года. При
заполнении карт допускается изменение физико-механи-
ческих свойств золошлакового материала (коэффициен-
та фильтрации, гранулометрического состава и др.).
Расход водной составляющей пульпы, профильтро-
вавшейся в основание отвала с каждой карты, опреде-
ляется из условия обеспечения полной смоченной по-
верхности отложений по формуле
Q — JK.(frFKi
где J — градцент фильтрационного потока, который при
намыве карт равен 1; Fcp—коэффициент фильтрации
отложений; FK— площадь карты (FK=BKLK; здесь Вк
и LK — соответственно ширина и длина карты намыва).
Расчет водосливов (ширина гребня) должен выпол-
няться на полный расход пульпы, т. е. для худшего слу-
чая, когда инфильтрация водной составляющей из-за
малой величины смоченной поверхности откоса близка
к нулю (карта замыта полностью).
Для обоснования выбора конструкции отвала не-
обходимо предварительно определить физико-механиче-
ские и химико-минералогические свойства золы и шла-
ка, образующихся при сжигании углей.
Открытые распределительные устройства
(ОРУ). Особенностью современных мощных
КЭС является большая, даже по сравнению с
главным корпусом, площадь, занимаемая
ОРУ. Площади,- занимаемые ОРУ, увеличива-
ют площадь земли, отводимой под ТЭС. Для
сокращения площадей ОРУ широкое примене-
ние получают подвесные разъединители вме-
сто обычно применяемых поворотных.
В табл. 2.7 приведены показатели .площа-
дей ОРУ . 330—750 кВ на одну ячейку линии
передачи и трансформаторов.
Таблица 2.7. Площадь ОРУ 330—750 кВ на одну
ячейку, м2
Напряжение ОРУ, кВ	ОРУ с поворотными ра зъединителями	ОРУ с подвесными разъединителями
330	2220	1105
500	5000	2240
750	9850	4350
28

Рис. 2.7. Конструкции дренированных золоотвалов:
а—без отстойного пруда и дамб наращивания; б —с прудом инфильтрации; в — комбинированный; г — дренированный; /—пульпо-
провод золошлакового материала; 2—пульпопровод классифицированного золошлакового материала или шлака; 3 — пульпопровод
мелкой фракции золошлакового материала; 4— дрены; 5 — эстакада; 6 — первичная дамба; 7 — дамбы обвалования из грунта или
золошлакового материала; 8 — обвалование карты намыва; 9 — водослив; 10 — водосбросный колодец
На рис. 2.8 приведены конструкции и ком-
поновки ОРУ 500 кВ с применением подвес-
ных и поворотных разъединителей.
Коридоры линий электропередачи. В целях
сокращения ширины коридора ЛЭП, если это
вызывается стесненностью площадки, следует
применять подвеску на одной опоре несколь-
ких ЛЭП. Такая подвеска имеет эксплуатаци-
онные недостатки: при ремонте одной линии
требуется отключение других линий, располо-
женных на этой же опоре. Метод сокращения
коридора ЛЭП широко применяется за рубе-
жом. В Советском Союзе метод применен на
Днепровской ГЭС. Институтом Энерго-
сетьпроект разработаны опоры для четырех
Рис. 2.9. Полосы отчуждения для электропередачи пе-
ременного тока (см. табл. 1.3):
о — одноцепные опоры ВЛ 500 кВ; б — двухцепная опора ВЛ
500 кВ
29;

Рис. 2.8. Сопоставление компоновки и конструкции ОРУ 500 кВ с применением подвесных и опорных разъединителей по схеме «полтора выключателя на
цепь»:
а — ОРУ 500 кВ с разъединителями опорного типа РНД-500/2000; б ОРУ 500 кВ с разъединителями подвесного типа РПН-500/2000

цепей электропередачи. На рис. 2.9 показана
ширина коридора для одноцепных и одной
двухцепной линий передач 500 кВ.
2.6. КОМПОНОВКИ ГЕНЕРАЛЬНЫЕ и
СИТУАЦИОННЫХ ПЛАНОВ
При разработке генеральных планов элект-
ростанций необходимо предусматривать:
функциональное зонирование территории
с учетом технологических связей, санитарно-
гигиенических и противопожарных требова-
ний, видов транспорта, грузооборота и оче-
редности- строительства;
рациональное устройство производствен-
ных, транспортных и инженерных связей на
промышленной площадке, а также с населен-
ным пунктом;
оптимальный выбор подъездных и пеше-
ходных путей, обеспечивающих безопасное и
с наименьшими затратами времени передви-
жение персонала между строительством и
жилпоселком;
возможность расширения и реконструкции
электростанции;
организацию единой системы обслужива-
ния: культурно-бытового, коммунального, ме-
дицинского и др.;
создание единого архитектурного комп-
лекса.
Объединение при проектировании КЭС
главного корпуса с другими цехами и служба-
ми электростанции (химводоочисткой, пико-
вой котельной и др.)' нерационально в связи с
большой площадью и объемом главного кор-
пуса, в котором невозможно расположить вспо-
могательные цеха с полным использованием
объема здания.
Площадка электростанции по ее функцио-
нальному назначению должна быть разделена
на четыре зоны: пред£ётанционную, располо-
женную перед проходной и предназначенную
для приема работающих и стоянки автома-
шин; производственную; подсобную и склад-
скую. Если по технологическим, санитарно-
гигиеническим условиям и противопожарным
правилам представляется возможным, то про-
мышленную, подсобную и складскую зоны сле-
дует объединять блокировкой промышленных
объектов основного и производственного на-
значения с подсобно-вспомогательными и
складскими.
Компоновка генплана КЭС. Приближение
главного корпуса к источнику водоснабжения
и снижение нулевой отметки главного корпуса
для сокращения длины циркуляционных водо-
водов и сокращения расхода электроэнергии
на техническое водоснабжение являются од-
ними из основных требований при разработке
плана застройки КЭС.
Объединенный вспомогательный корпус
и другие подсобные производственные здания
и сооружения располагаются со стороны пос-
тоянного торца главного корпуса, что позво-
ляет сократить длину- коммуникаций, которые
подводятся к главному корпусу только со сто-
роны постоянного торца. Такое размещение
зданий позволяет расположить железнодо-
рожные и автодорожные подъезды как к глав-
ному корпусу, так и к другим сооружениям.
Расположение ОРУ с фасадной стороны
машинного зала, обеспечивающее минималь-
ную длину электрических связей, противо-
речит требованию максимального приближе-
ния машинного зала к водохранилищу. Приб-
лижение главного корпуса к водохранилищу
сужает площадку ОРУ и усложняет выводы
линий электропередачи. Однако и такое реше-
ние не обеспечивает существенных снижения
напора циркуляционных насосов и укорочения
водоводов. В последних проектах КЭС глав-
ный корпус приближен к водохранилищу, а
ОРУ перенесены за угольный склад или за
постоянный торец главного корпуса. При этом
электрические связи удлиняются, но резко со-
кращается длина циркуляционных водоводов
и уменьшается разность отметок между кон-
денсационным помещением и водохранили-
щем.
На примерах компоновки промплощадки
КЭС, предназначенной для работы на уголь-
ном топливе, рассмотрим ряд вариантов вза-
имного расположения главного корпуса,
угольного склада, водохранилища и ОРУ.
Вариант 1 , (рис. 2.10)—ОРУ расположены
между главным корпусом и водохранилищем; для выво-
дов ЛЭП вправо и влево от электростанции предусмо-
трены коридоры. Между фасадной стеной машинного
зала и берегом водохранилища необходима площадка
шириной около 300 м. Этот вариант размещения ОРУ
может оказаться целесообразным в тех случаях, когда
площадка, отведенная для электростанции, имеет не-
значительные уклоны и удаление главного корпуса от
водохранилища не приводит к значительному повыше-
нию отметки конденсационного пола и существенному
увеличению расхода электроэнергии на циркуляционное
водоснабжение, а также при условии сооружения между
главным корпусом и ОРУ подводящего канала. Такое
расположение канала удовлетворяет требованию сокра-
щения длины водоводов и высоты подъема циркуляци-
онной воды, а также облегчает связь трансформаторов,
установленных у стены машинного зала, с ОРУ.
Наблюдения, проведенные на водоотводящих от-
крытых каналах, расположенных между ОРУ и глав-
ным корпусом, показали, что парение воды канала не
приводит к образованию гололеда на проводах и соору-
жениях. Обслуживание ОРУ не вызывает неудобств для
эксплуатационного персонала, так как через канал пе-
ребрасывают легкие переходные мостки.
Этот вариант применяется во всех случаях, когда
возможен, подвод воды по каналу, проложенному па-
раллельно машинному залу.
Вариант 2 (рис. 2.11) —ОРУ размещены со сто-
роны постоянного торца главного корпуса. Для соеди-
нительных перемычек между повысительными трансфор-
маторами, устанавливаемыми возле главного корпуса, и
31

Рис, 2.10. Компоновка промплощадки КЭС на угле. Вариант 1:
1 — водохранилище; 2 — главный корпус; 3 — открытые распределительные устройства; 4 — насосная станция;. 5 — топливное хозяйств
во; 6—склад угля; 7 «=> объединенный вспомогательный корпус; 8 ™ мазуто-масляное хозяйство
Рис. 2.11. Компоновка промплощадки КЭС на угле. Вариант 2 (обозначения приведены на рис. 2.10)
их ячейками на ОРУ между водохранилищем и транс-
форматорами предусмотрена полоса шириной около
50 м, а между фасадом машинного отделения и водо-
хранилищем — около 60 м.
Такая компоновка сокращает расстояние от пруда
охладителя до главного корпуса с 300 до 50 м. Оче-
видно, второй вариант целесообразен, если рельеф пло-
щадки имеет значительный уклон к водохранилищу. Н
этот вариант требует площадей нужных размеров дх
размещения высокоразвитого ОРУ со стороны постоя)
ного торца главного корпуса и дополнительных заТр<
на выполнение, перемычки между трансформаторами
ОРУ, что компенсируется сокращением затрат на ци
куляционные трубопроводы и земляные работы, а та
32

Рис. 2.12. Компоновка промплощадки КЭС на угле. Вариант 3 (обозначения приведены ,на рис. 2.10)
же снижением эксплуатационных расходов за счет
уменьшения напора- циркуляционных насосов.
Вариант 3 (рис. 2.12)—ОРУ размещены  за
угольным складом. Соединения повысительных транс-
форматоров. с их ячейками-спа^:;ОРУ : выполняют С по-
мощью перемычек, проходящих над главным. корпусом.
Перемычки подвешиваются на специальных опорах, ус-
тановленных- около.. повысительных- трансформаторов и
около порталов ОРУ,. и Да кронштейнах,, укрепленных на
дымовых трубах. Вместо дымовых труб могут быть'ис-
польицйдньд-рпоры,--.установленные на покрытии главно-
го корпуса^ Этот . вариант . .целесообразен, если для
электррстанции/.отведена площадка, имеющая сильно
выраженный-.рельеф, при котором 'оказывается сущест-
венным размещение главного корпуса возможно ближе
к водохранилищу. Недостатком этого варианта являет-
ся удаление ОРУ от центрального щита управления, рас-
положенного в главном, корпусе .(около 360. м), что по-
мимо удлинения' и удорожания связей' приводит к не-
удобству и усложнению обслуживания ОРУ из-за
пересечения персоналом железнодорожных путей, до-
статочно интенсивно загруженных составами с углем.
Поэтому вариант не рекомендуется для КЭС, ра-
ботающих на угольном топливе, применение его воз-
можно для КЭС, работающих на газе или мазуте (на-
пример, Конаковская ГРЭС мощностью. 2400 МВт), где
нет разветвленных железнодорожных путей и угольного
склада.
3—861
Вариант 4 (рис. 2.13) отличается от предыду-
щего варианта смещением угольного склада в сторону
постоянного торца главного корпуса. При таком распо-
ложении угольного склада можно уменьшить расстоя-
ние от главного корпуса до ОРУ. Вариант 4. в эксплуа-
тационном отношении: имеет то. преимущество, что под
проводами перехода нет угольного склада, что позволя-
ет снизить высоту опор со стороны ОРУ.
г Выбор того или иного варианта размещенйя'основ-
!. ных сооружений тепловой электростанции:. должен оп-
' ределяться на основе технико-экономических, расчетов в
соответствии с местными условиями и•учетом 'капиталь-
ных затрат, и эксплуатационных расходрв.  '
Примеры использования приведённых ва-
риантов компондвок для конкретных электро-
станций приведены ниже.
Генеральный и ситуационный планы Экибастузской
ГРЭС-1. Топливное хозяйство и схема блокировки вспо-
могательных зданий, сооружений и служб позволили
сократить количество, зданий и сооружений, расположен-
ных на генеральном плане (рис. 2.14). Вспомогательные
службы объединены в одном корпусе (ОВК), с едины-
ми бытовыми помещениями и с закрытой площадкой для
центральных ремонтных мастерских. Отдельно, вце объ-
единенного корпуса, запроектированы только те-соору-
жения, блокировка которых нецелесообразна или недо-
33

-1
Рис. 2113. Компоновка промплощадки КЭС на угле. Вариант 4 (обозначения приведены на рис. 2.10)
пустима по санитарным и противопожарным условиям
эксплуатации электростанции.
Компоновка основной площадки Экибастузской
ГРЭС-1 принята по варианту 2 взаиморасположения.
Вынос за ограду промплощадки и расположение рядом
с угольным складом мазутно-масляного хозяйства улуч-
шает санитарные и противопожарные условия эксплуа-
тации электростанции. К недостатку такого расположе-
ния можно отнести необходимость туннельной проклад-
ки мазутомаслопроводов под железнодорожными путя-
ми и удлинение их трасс.
В итоге рациональной блокировки и компоновки
зданий и сооружений Экибастузской ГРЭС-1 генераль-
ный план имеет коэффициент застройки основной пло-
щадки 20 % и четкое разделение зон промплощадки,
ОРУ и топливного хозяйства. Все сооружения Экибас-
Рис. 2.14. Генеральный план Экибастузской ГРЭС-1 (8X500 МВт):
/ — главный корпус с дымовыми трубами; 2 — пусковая котельная; 3 — объединенный вспомогательный корпус; 4 — инженерно-бы*
товой корпус; 5 — ОРУ 220/500/750 кВ; 6 —тракт топливоподачи; 7 — угольный склад; 8— вагоиоопрокидыватели; 9 — мазутное хозяй-
ство; 10— экипировочно-ремонтный блок; 11— насосная технического водоснабжения; 12—глубинный водозабор; 13— водопроводные
очистные сооружения; 14 — хозфекальные очистные сооружения; 15—пожарное депо; 16 — столовая; 11 — площадка РПКБ; 18—
подстанция «Строительная»
34

Таблица 2.8. Площадь, занимаемая основными объектами ТЭС, га/%-
Наименование и мощность электростанций	Общая пло- щадь отвода земли	В том числе отвод земли под				
		основную площадку	жилпо- селок	стройбазу	золошламо- отвал (шла- моотвал)	водохра- нилище
Пылеугольные КЭС
Экибастузская ГРЭС-1, 4000 МВт	55141	144		4	1653	132522	1917
	100	2,2	—	2,9	60,6	34,9
Березовская ГРЭС-1, 6400 МВт	5184	135	344	18,4	490	3330
	100	2,6	6,6	0,4	9,5	64,2
Чигиринская ГРЭС, 3200 МВт	1006	105,3	165	65,8	89		4
	100	10,5	16,4	6,5	8,8	—
Пермская ГРЭС, 4800 МВт	1810	108		4	96	426	190
	100	5,9	—	5,3	23,5	10,5
Зуевская ГРЭС, 2400 МВт	584	119	109	59,4	173		4
	100	20,4	18,7	10,2	29,6	—
Приморская ГРЭС	2984	59,4	325	36,5	845	1332
	100	2,0	10,9	1,2	28,3	44,6
Рефтинская ГРЭС, 3800 МВт	7034	94	183	43	1382	2980
	100	1,3	2,6	0,6	19,6	42,4
Харанорская ГРЭС, 1260 МВт	1147	73	67,9	45	175	433
	100	6,4	5,9	3,9	15,3	37,8
	Газомазутные КЭС					
Костромская ГРЭС, 3600 МВт	718	170	198	22	12		4
	100	23,7	27,6	3,1	1,5	—
Углегорская ГРЭС, 3600 МВт	2692	143,4	125,2	74	220	1708
	100	5,3	4,7	2,8	8,2	63,4
	Пылеугольные ТЭЦ					
Владивостокская ТЭЦ-2	150	41		4	19	35		4
t	100	27,3	—	12,6	23,3	—
Новосибирская ТЭЦ-5, 700 МВт	250	26	25	27,4	95	
	100	10,4	10,0	10,9	38,0	
Кирорская ТЭЦ-5, 550 МВт 1	157	55,4		4	23,4	66,0	
	100	35,3	—	14,9	42,0	•—
	Газомазутные ТЭЦ					
Газомазутная ТЭЦ (типовая)	606	34,5		4	27,5	6,9	387,5
	100	5,7	—	4,5	1,1	63,9
Ростовская ТЭЦ-2, 440 МВт	60	49,0	3	8	—	—
	100	81,5	5	13,5	—’	—
1 В числителе приведена абсолютная площадь в га, в знаменателе — относительная в процентах общей площади отвода земель
под электростанцию.
2 Площадь на 50 лет для четырех электростанций.
8 Стройбаэы совместно с РПКБ (для всех электростанций региона).
4 Не включен отвод земель для гражданского строительства в городах, площади существующих водохранилищ, коридоров ЛЭП, до-
роги, трубопроводы н т. д.
3*
35

Рис. 2.15. Генеральный план Березовской ГРЭС-1 (8X800 МВт):
1 — главный корпус с дымовыми трубами; 2 — открытая установка трансформаторов; 3 — открытый подводящий канал с блочными
насосными; 4 — открытый отводящий канал; 5 — угольный склад; б — экипировочный транспортный блок; 7 — мазутно-масляное
хозяйство; 8 — пуско-отопительная котельная; 9 — инженерно-лабораторный корпус; 10 — пожарное депо; 11 — подстанция 110/10 кВ;
12 объединенный производственный блок; 13 — тракт топливоподачи; 14 — площадка РПКБ
тузркой ГРЭС-1 потребовали общей- площади отчужде-
ния земель в 5,5 тыс. га. Жилищный и культурно-бы-
товой комплексы располагаются на территории города,
там же располагается база ОРС ГРЭС-1 и база Глав-
снаба. Связь ГРЭС-1 с городом осуществлена желез-
нодорожным и автомобильным транспортом по специ-
ально построенным шоссейной и железной дорогам.
Генеральный план Березовской ГРЭС-t (рис. 2.15)
предусматривает разделение всей площади строящейся
Березовской ГРЭС-1 на зоны, в которых располагаются
сооружения одинакового функционального назначения.
В - первой зоне располагаются основные соору-
жения: главный корпус, обращенный машинным залом
к водохранилищу, между ними — открытая установка
трансформаторов 230 и 500 кВ, открытый отводящий ка-
нал и открытый подводящий канал технического водо-
снабжения с блочными насосными; инженерно-лабора-
торный корпус; объединенно-производственный корпус—
с химводоочисткой, ЦРМ; материальный склад; во вто-
рой зоне—пускоотопительная котельная с дымовой
трубой, масло-мазутохозяйство и пожарное депо;
в третьей зоне — угольный склад с трактом топливопо-
дачи и экипировочный транспортный блок.
Топливо с Березовского карьера открытой разра-
ботки -до угольного склада электростанции подается
конвейерными лентами длиной 14,5 км.
Технико-экономические показатели основной площад-
ки и площади отчуждения земли для строительства
электростанции даны в табл. 2.8 и 2.9. Общая площадь
отчуждаемых земель 5184 га._
Генеральный план Костромской ГРЭС (блок
1200 МВт) (рис. 2.16). Первая очередь Костромской
ГРЭС имеет мощность 2400 МВт (8 блоков по 300 МВт).
Расширение осуществлено одним блоком мощностью
1200 МВт, расположенным на территории первой оче-
реди электростанции.
Главный корпус блока 1200 МВт расположен па-
раллельно главному корпусу первой очереди. В разры-
ве главных корпусов расположено здание администра-
тивно-бытового комплекса, около дымовых труб блока
1200 МВт и первой очереди расположена химводоочи-
стка. Параллельно машинным залам блока 1200 МВт и
первой очереди проходит открытый подводящий канал
технического водоснабжения с блочной насосной для
блока 1200 МВт и двумя насосными первой очереди.
За открытым каналом расположены ОРУ 500 и 220 кВ.
За железнодорожными путями расположены очистные
сооружения, мазутное хозяйство и маслохозяйство с на-
сосными и железнодорожными путями фронта слива
мазута и масла, а также площади для шламоотвалов.
В общем осуществлен принцип зонирования территории
основной площадки по функциональному назначению.
Генплан соответствует 1 варианту расположения основ-
ных сооружений для КЭС.
Схема объектов электростанции приведена на
рис. 2.17. Общая площадь отчуждения земель для бло-
ка 1200 МВт составляет 718,4 га, из них количество
отчуждаемых земель, пригодных для сельскохозяйствен-
ных нужд, составляет: пашни — 267,4 га, выгоны —
14,3 га, луга — 204 га, леса — 83 га.
Как видно из табл. 2.8, до 50 % и более
отведенной земли для сооружения конденса-
ционных электростанций, работающих на
твердом топливе, занимается под золоотва-
лы и водохранилища. На третьем месте нахо=
дится жилпоселок и на четвертом — основная
36

СО

Рис. 2.16. Генеральный план Костромской ГРЭС (8X300+1X1200 МВт):
корпУс £ Дымовыми трубами; 2 - открытая установка трансформаторов; 3 — ОРУ 220 кВ; 4 — ОРУ 500 кВ; 5—открытый подводящий канал с блочной насос-
ной, 6 открытый, сбросной канал, 7 мазутное хозяйство; 8 — химводоочистка; 9 — центральное маслохозяйство; 10 — административно-бытовой комплекс1 11 — центральные
ремонтные мастерские; 12 - центральный материальный склад; /3 - очистные сооружения; 14 - шламоотвал; 15 --стройбаза	о оьыовои комплекс, ц центральные

Таблица 2.9. Площади отчуждения для строительства электростанций
н о Н	Й и	Система	S' ж Наименование	<	техничес- ЕГ электростанции	л	кого во-	g к о	доснабже-	и § g	НИЯ	wg 3- <	О я	Основные объекты электростанции												Удельная площадь отвода, га, 1000 МВт Количество зданий Объем земляных ра- бот на основной пло- щадке, тыс. м3 Стоимость освоения территории основных объектов,тыс. руб.
	Осн а 03 и о ч С	 о Площадь	и застройки, га § 	>“|	моща К®4 О) К к tf м квд •&О 8у	дка (без стройбазы) В том числе, га					Жилпоселок, га	Стройбаза, га	Золоотвал (шла- моотвал), га	В одохр анилище, га	
				промпло- щадки	ОРУ	склад топлива	очистные г»	т л 	VUU Р у	С - НИЯ	|					
КЭС на газомазутном топливе Костромская	3600 Прямо- 718	170	67	39,6 42,5 10,5 42,9 4,7 198 22	12	—	199	24 616,6** ГРЭС	точная	246,10 >	КЭС на твердом топливе Экибастузская	4000 Водохра- 15 514 144	28	19,4 36	13,6 19,7 4,2	— 165 13 252* 1917	3878	25 21Ё15Г ТРЭС-1’	нилище-	199,5 охлади- тель 6400	1 572 5 Березовская	Тоже 5184	135	41	30	62,5 — 23	13,2 344 18,4	490	3330	810	21 — ' ГРЭС-1	2177,3 i ТЭЦ на мазуте Газомазутная	460 Оборотная 606	34,5 17,4 41	8,8 1,9 6,7 —	— 27,5	6,9 387,5	1317	12 109-’--  ТЭЦ (типовая)	с прудом-	262,0 охладите- лем QR7 Ростовская	440 Оборотная 60	49 0	12 5 25	11 6	16 9 —	3	8 0	135	27	1705 4769,5	| ' с 20 688	1 £ 4 <5 211 317 •= 1 
ТЭЦ-2	616 *	Общая для четырех электростанций на 50 лет (используется бывшее озеро). *	* В колонке «Объем земляных работ» в числителе приведена выемка, в знаменателе — насыпь.	
промплощадки и примерно наравне с ней
стройбаза. Дальнейшее сокращение площадей
под жилье и стройбазу может быть обеспече-
но повышением этажности застройки жилпо-
селка и переходом на районные производст-
венные комплектовочные базы. Эти мероприя-
Н
Рис. 2.17. Схема размещения основных объектов Кост-
ромской ГРЭС:
1 — промплощадка; 2 — ОРУ, 3 — строительная база; 4 — ма-
зутное хозяйство; 5 — жилой поселок; 6 — рыбоводное хозяйст-
во; 7—причалы; 8 — глубинный водозабор; 9— нселезная до-
рога: 10 — автодорога
тия по расчету должны уменьшить отвод зем- |
ли для жилпоселка и стройбазы не менее чем 1
на 50 % (пример стройбазы Экибастузских |
ГРЭС-2, -3, -4 и Березовской ГРЭС).	|
Сложнее обстоит дело с водохранилищами. |
Так как естественных источников техническо- 
го водоснабжения для крупных КЭС стано- |
вится все меньше и использовать природные
условия для создания глубоких (до 20 м) во- 1
дохранилищ в местах технико-экономически Г
выгодного месторасположения электростанции J
удается редко.	Т
Генеральный план ТЭЦ. Генеральным пла- |
ном вся территория строящейся ТЭЦ делится |
на зоны, в которых располагаются сооружения |
одинакового функционального назначения, й
Так, в первой зоне (зоне основных сооруже-
ний) размещаются: главный корпус, дымовые 4
трубы, пусковая котельная, градирни с насос- |t
ной оборотного водоснабжения, химводоочист- |
ка, инженерно-бытовой корпус и столовая; во
второй зоне (зоне вспомогательных сооруже-
ний) — ремонтные мастерские, материальный
склад, компрессорная, склад взрывоопасных 41-
материалов, ГРП и перекачивающие насосные 1
станции; в третьей зоне предусмотрено соору- I
жение мазутного хозяйства, очистных соору-
жений, фекальных и замазученных вод и ком- ||
плекса насосной станции горячего водоснаб- ;|
38

Рис. 2.18. Генеральный план Ростовской ТЭЦ-2:
1 — главный корпус с дымовой трубой; 2 — открытая установка трансформаторов; 3 — градирни башенные; 4 — газораспределительный пункт; 5 — мазутное хозяйство и очист-
ные сооружения чистых и загрязненных стоков; 6 — хнмводоочистка и площадка осветлителей; 7 — маслохозяйство; 8 — мастерские, склады, компрессорная; 9 — котельная, ис-
парительная, насосная; 10 — баки-аккумуляторы; 11 — инженерно-бытовой корпус; 12 — проходная, столовая; 13 — зона временных сооружений

ао

Рис. 2.19. Общий вид газомазутной ТЭЦ (типовой):
а до блокировки; б — идоле блокировки -	:




жения; в четвертой зоне — комплекс зданий и
сооружений железнодорожной станции ТЭЦ
и пожарное депо.
Строительно-монтажная база, как и для
КЭС, располагается со стороны временного
торца главного корпуса и включает в себя ад-
министративно-бытовой корпус, бетонно-рас-
творный завод, складское хозяйство со строи-
тельно-монтажными площадками, мастерские
строительного управления и субподрядных
организаций, а в некоторых случаях и автохо-
зяйство со стоянкой машин и заправочной
станцией, складом горючих и смазочных ма-
териалов.
Обычно ТЭЦ сооружают на территории
промышленного предприятия или города,
в непосредственной близости от цехов,
потребляющих теплоту, или жилых мас-
сивов. Основной задачей при размещении
зданий и сооружений ТЭЦ является выбор
наиболее экономичных линий электропереда-
чи и тепловых сетей, железных и автомобиль-
ных дорог, а также обеспечение возможности
выделения в дальнейшем ТЭЦ в самостоятель-
ное предприятие (при первоначальном разме-
щении ТЭЦ на общей площадке с предприя-
тием— потребителем тепловой энергии).
При разработке плана застройки площад-
ки ТЭЦ необходимо предусматривать макси-
мальное кооперирование с близлежащими
предприятиями объектов железнодорожного
транспорта, автомобильных дорог, жилого
поселка, надземных и подземных коммуника-
ций, золоотвала, очистных сооружений. В свя-
зи с тем что на ТЭЦ циркуляционная вода в
конденсаторы турбин подается обычно из гра-
дирен, вопрос о приближении ТЭЦ к бере-
гу реки или пруда-охладителя не стоит так
остро, как при проектировании площадки
КЭС.
В качестве примера застройки промплощадки ТЭЦ,
работающей на мазуте, рассмотрена компоновка гене-
рального плана Ростовской ТЭЦ-2 (рис. 2.18).
В проекте в достаточной мере использованы блоки-
ровка отдельных зданий и широкое кооперирование с
другими близлежащими объектами города. Так, на тер-
ритории ТЭЦ нет распределительного устройства, для
этой цели использовано распределительное устройство,
расположенное в городе. Принятое расположение зданий
и сооружений обеспечивает хорошую технологическую
связь между ними и компоновку основной площадки с
коэффициентом застройки 25 %- Однако блокировка зда-
ний осталась недостаточной, что характеризуется нали-
чием на основной площадке 23 зданий. Кроме того, из
общего отвода земли на основную площадку, равную
59 га, количество отчуждаемых земель, пригодных для
сельского хозяйства, составляет 23,97 га пашни и 6,86 га
выгонов. Данные, характеризующие генеральный план
Ростовской ТЭЦ-2 и генпланы других ТЭС, приведены в
табл. 2.9.
Несмотря на неблагоприятные условия местности
компоновочные решения генерального плана позволили
достигнуть высокого коэффициента использования тер-
ритории, равного 70 %, а раскрытие продольного фасада
главного корпуса в сторону города за счет переноса
градирен на сторону котельной способствовало архи-
тектурной выразительности крупного промышленного
объекта.
Широкая блокировка, являющаяся при-
мером для применения, выполнена при проек-
тировании газомазутной ТЭЦ. На рис. 2.19
приведены варианты общего вида газомазут-
ной ТЭЦ до и после блокировки. После
блокировки площадь застройки' уменьшена на
15,5—9,6 = 5,9 га, количество зданий умень-
шено с 13 до 5.
При сопоставлении показателей отечест-
венных и зарубежных ТЭС необходимо иметь
в виду, что принципы формирования промпло-
щадок зарубежных ТЭС отличаются набором
зданий и сооружений вспомогательных и ре-
монтных служб. Так, в состав промплощадок
зарубежных ТЭС входят только здания и со-
оружения основного производства, что резко
сокращает территорию промплощадки. в огра- ?
де, количество зданий и сооружений (отсутст- ,
вуют ремонтно-механические мастерские, j
складское хозяйство, азотно-кислородная ус- {
тановка, ацетиленовая станция со складом ;
карбида и т. д.). При включении в состав |
промплощадок зарубежных ТЭС вспомога- J
тельных зданий и сооружений показатели по j
генеральному плану будут мало отличаться от •
показателей отечественных ТЭС.
Отличие в показателях может также объ- ?
ясняться климатическими условиями, приме- |
нением низкокалорийного и многозольного ।
топлива, требующего больших площадей под .
склад топлива, наличием ремонтных площа- I
док в главном корпусе и т. п.
Глава третья
ГЛАВНЫЙ КОРПУС ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
3.1. СТРОИТЕЛЬНАЯ КОМПОНОВКА
ГЛАВНЫХ КОРПУСОВ
В главном корпусе ТЭС размещается ос-
новное и вспомогательное энергетическое обо-
рудование. В главный корпус подаются топ-
42
ливо, подлежащее сжиганию, холодная вода j
для охлаждения отработавшего пара и других •
целей. Из главного корпуса отводятся теплая
вода после конденсаторов, дымовые газы,
шлак, зола. Из главного корпуса отводится
электрическая и тепловая энергия. В главном

корпусе сосредоточено наиболее сложное и
дорогостоящее оборудование. Поэтому его
стоимость составляет, как правило, более по-
ловины стоимости всего комплекса объектов
ТЭС.
Компоновки главного корпуса электростан-
ции зависят от многих факторов, из которых
следует выделить: вид топлива (уголь, газ,
мазут и др.), способы его подачи (железнодо-
рожным или иным путем); тип электростан-
ции (конденсационная или теплоэлектроцент-
раль) ; тип и число турбоагрегатов и котлов;
технологическую структуру электростанции —
блочная или неблочная; климатические и ме-
теорологические условия района. При благо-
приятных условиях (отсутствие обильных осад-
ков, сильных ветров, пылевых бурь, туманов)
и теплом климате возможно применение от-
крытой компоновки главного корпуса.
Практика проектирования, строительства и
эксплуатации тепловых электростанций, а
также стремление обеспечить максимальную
экономичность и индустриальность строитель-
ства предъявляют ряд требований к строитель-
ной компоновке главного корпуса. Основными
из них являются:
обеспечение минимальных площади за-
стройки и строительного объема здания;
простота планировочных решений и по воз-
можности одинаковая длина различных отде-
лений главного корпуса;
простота объемного решения и уменьшение
ступенчатости корпуса;
расположение температурных швов за пре-
делами помещений блочных щитов;
модульная разбивка высот этажей, проле-
тов и шагов зданий, позволяющая применять
унифицированные конструкции;
установка тяжелого оборудования на ну-
левой отметке;
облегчение строительных конструкций за
счет использования несущей способности кар-
каса котла или облегчение конструкций котла
за счет его подвески к строительным конст-
рукциям здания;
расположение вспомогательного оборудо-
вания вне главного корпуса на открытых пло-
щадках;
группировка коммуникаций для возможно-
сти пропуска через специальные проемы в пе-
рекрытиях;
обеспечение для обслуживающего персона-
ла нормального температурно-влажностного
режима работы;
возможность выполнения строительно-мон-
тажных работ прогрессивными методами и
обеспечение ввода в эксплуатацию отдельных
агрегатов до окончания строительства всего
главного корпуса;
выполнение противопожарных и взрыво-
безопасных мероприятий;
возможность расширения главного корпу-
са без нарушения нормальной эксплуатации
действующей части ТЭС.
При разработке строительной компоновки
главного корпуса следует уделять особое вни-
мание правильности решения котельного отде-
*2
Рис. 3.1. Схемы компоновки котельного отделения:
« — закрытая котельная; б — закрытая котельная с опиранием
конструкций стены на каркас котла; в — полуоткрытая котель-
ная; г — котельная с подвесным котлом; д — открытая котель-
ная
ления, высота которого достигает 60—120 м.
Выбор компоновки котельной зависит от типа
котла (П-образный, Т-образный, малогаба-
ритный, подвесной к собственному каркасу или
к каркасу здания).
Котельное отделение главного корпуса мо-
жет иметь разные компоновки (рис. 3.1) : за-
крытую без связи конструкций здания с кар-
касом котла; закрытую с опиранием конструк-
ций стены на каркас котла; полуоткрытую с
опиранием кровли (шатра) на каркас котла
(при этом стена котла совмещена с наружной
стеной котельной); закрытую с подвесным
котлом; открытую с установкой котла на от-
крытом воздухе.
Использование каркаса котла для опирания конст-
рукций котельной позволяет облегчить несущий каркас
главного корпуса, что имеет значение при котлах боль-
шой производительности, когда высота котельной дости-
гает 60—70 м. При полуоткрытой котельной обеспечи-
вается дополнительная экономия и за счет - уменьшения
площади стенового ограждения. Несмотря на то что при
опирании конструкций здания на каркас котла послед-
ний утяжеляется, достигается известный экономический
эффект за счет уменьшения числа колонн и снижения
общей массы металла. Жесткая пространственная систе-
ма каркаса котла без существенного утяжеления может
воспринять дополнительные ветровые горизонтальные
нагрузки, а также вертикальные нагрузки от массы
шатра.
Следует отметить, что при совмещении конструк-
ций котла и здания монтаж котла производится на от-
крытом воздухе кранами, используемыми при монтаже
строительных конструкций. Мостовой кран котельной
используется в этом случае только для доводочных ра-
бот при монтаже и ремонтных работ при эксплуатации..
Наиболее благоприятные условия для монтажа котла,
создаются при использовании мостового крана в закры-
той котельной, что особенно существенно для районов с
суровыми климатическими условиями. Кроме того, при-
строительстве закрытой котельной без опирания конст-
рукций на каркас котла возможно создание опережаю-
щего задела, который обеспечивает поточность монтажа..
Для котельной главного корпуса с восемью турбо-
агрегатами по 500 МВт и однекорпусными котлами:
43-

паропроизводительностыо по 1500 т/ч, работающими на
экибастузском угле, проведено технико-экономическое
,-сравнение закрытой котельной без опирания на каркас
котла с закрытой котельной с опиранием конструкций
на каркас котла (см. рис. 3.1, а, б). В обоих вариантах
высота котельной 63 м, пролет 45 м. Каркас главного
корпуса выполнен из стальных конструкций. При опи-
рании конструкций на каркас котла утяжеление послед-
него составляет 80 т на один котел. Опирание на кар-
касы котлов уменьшает массу строительных стальных
конструкций на 1453 т (на 8 котлов), а с учетом утя-
желения каркасов котлов — на 813 т. Стоимость умень-
шается на 360 тыс. руб., а с учетом утяжеления карка-
сов котлов — на 250 тыс, руб. При отказе от мостового
крана по всему пролету котельного отделения и опира-
нии шатра кровли на котел (рис. 3.1, в) эффект от сов-
мещения конструкций еще более возрастает.
Конструкции подвесных котлов являются
перспективными. При таком решении котел,
монтируют в закрытом ’ помещении, имеющем
мостовой кран, малая зависимость конструк-
ций здания от котла позволяет устанавливать
в котельной котлы разной производительности,
обеспечивается возможность выполнения Кар-
акаса из сборных унифицированных конструк-
ций в модульной сетке.
Анализ различных типов котельных ТЭЦ — закры-
той, с шатровым покрытием, с подвесными котлами при
установке восьми котлов производительностью по
•420 т/ч, работающих на экибастузском угле, приведен в
табл. 3.1.
Таблица 3.1. Сравнение различных типов котельных
(для 8 котлов производительностью по 420 т/ч)
Наименование	Закрытая котельная (рис. 3. 1, С)	Шатровое покрытие (РИС. 3.1, в)	С подвес- ными кот- лами (рис. 3.1, г)
Пролет котельной, м	27	21	18
Объем котельного от- деления, м3	250 800	183 450	165 400
Стоимость строитель- ной части (с учетом раз- ницы в стоимости карка- сов- котлов), тыс. руб.	904	743	683
ь
Подвесные котлы по сравнению с шатровым покры-
тием позволяют уменьшить пролет котельной с 21 до
18 м и сократить стоимость при установке семи газо-
мазутных котлов производительностью по 480 т/ч с 608
.до 478 тыс. руб. (или на 21 %).
Компоновка машинного отделения зависит от типа
турбоагрегата и его расположения, что в свою очередь
связано- с размерами ячейки котла. В отдельных слу-
чаях, при значительном превышении размеров ячейки
турбоагрегата, принимается островное расположение
котельного отделения.
Бункерные и деаэраторные отделения размещаются
на этажерках, и их компоновка определяется видом топ-
лива, единичной мощностью энергоблоков и характери-
стикой оборудования. При раздельном бункерном и де-
.аэраторном отделениях улучшается компоновка обору-
дования пылеприготовления, однако удлиняются газо-
ходы. Наиболее компактную компоновку обеспечивает
•совмещение бункерного и деаэраторного отделений в од-
нопролетной этажерке.
При компоновке бункерно-деаэраторного и машин-
ного отделений существенным является размещение
блочных щитов управления, которые могут распола-
гаться либо в бункерно-деаэраторном отделении (встро-
енное БЩУ), либо в пристройке к наружной стене ма-
шинного отделения (выносное БЩУ). Следует отметить,
что выносное БЩУ создает более комфортные условия
работы для персонала щита, но вызывает увеличение
расхода кабеля. Встроенное БЩУ обычно требует уве-
личения пролета котельной. В табл. 3.2 дано технико-
Таблица 3.2. Сравнение компоновок с различным
расположением блочных щитов управления (БЩУ)
Наименование	Встроен- ное БЩУ	Выносное БЩУ
Пролет котельной, м	42	39
Расход железобетона, м3	3680	2865
Расход стальных конструкций, т	864	600
Расход арматуры, т	465	436
Стоимость, тыс. руб.	2871	2387
экономическое сопоставление встроенного и выносного
БЩУ для ГРЭС мощностью 210X6== 1260 МВт. Каждый
щит управления обслуживает два блока.
Тягодутьевые устройства, компонуемые в главном .
корпусе, состоят из дутьевых вентиляторов и дымосо-
сов. Согласно технологическим нормам следует преду-
сматривать их открытую установку на ТЭС, работающих
на жидком и газообразном топливе,, во всех климатиче-
ских районах. На ТЭС, работающих на твердом топли-
ве, открытая установка дутьевых вентиляторов и дымо-
сосов допускается в районах с расчетной температурой
выше —28 °C.
Открытую установку сухих золоуловителей (напри-
мер, электрофильтров) следует применять во всех кли- -
матических районах. Должна быть закрыта только их ,
нижняя часть, где происходит смыв золы в каналы зо-
лоудаления. Мокрые золоуловители в районах с расчет- :
ной температурой отопления ниже —15 °C устанавлива- •
ются в закрытом помещении. Однако, учитывая, что и f
при открытой установке электрофильтров необходимо ,,
устройство над ними неутепленного шатра, а также f
теплых стен в нижней части в пределах бункерного эта-
жа, целесообразно рассмотреть варианты закрытой и от- •
крытой установки тягодутьевых устройств и электро- *
фильтров.
Ниже рассмотрены три варианта компоновки тяго-
дутьевых устройств и золоуловителей для ТЭЦ с тремя
пылеугольными котлами производительностью по
420 т/ч, расположенной в климатическом районе, до-
пускающем открытую установку тягодутьевых устройств
(рис. 3.2).	s
Вариант 1. К котельному отделению примыкает
закрытое помещение пролетом 39 м, оборудованное мос-
товым краном грузоподъемностью 20/5 т. Внутри по-
мещения расположены дутьевые вентиляторы, дымосо-
сы и электрофильтры (рис.,3.2, а).
Вариант 2. Электрофильтры расположены от-
крыто. Их нижняя часть укрыта стенами. Над электро-
фильтрами устроены шатры. Каркас шатра — стальной,
стены — холодные из волнистых асбестоцементных лис-
тов, покрытие — из плоских железобетонных плит по „
стальным балкам. Дутьевые вентиляторы и дымососы
установлены на открытом воздухе и обслуживаются
мостовыми кранами  грузоподъемностью соответственно .
10 и 20/5 т. (рис. 3.2,6). ,
Вар.иант 3. отличается от варианта.2 заменой
двух: мостовых кранов одним полукозловым краном гру-
зоподъемностью 15 т, обслуживающим дутьевые вен-
44

тиляторы, дымососы и электрофильтры (рис. 3.2, в).
При сравнении технико-экономических показателей
(табл. 3.3) не учтены объемы и стоимости тех строи-
тельных работ, которые одинаковы для всех вариантов.
При определении стоимости вариантов учтены и затра-
ты на крановое оборудование. Из табл. 3.3 следует, что
для условий, допускающих открытую установку тяго-
дутьевого оборудования, наиболее экономичной явля-
ется открытая установка оборудования с полукозловым
краном.
Таблица 3.3. Технико-экономические показатели
различных компоновок тягодутьевого оборудования
и электрофильтров (для трех котлов
паропроизводительностью по 420 т/ч)
Наименование	Закрытая установка (вари- ант 1), рис. 3.2, а	Открытая ус- тановка с двумя крана- ми (вари- ант 2), рис. 3. 2, б	Открытая установка с одним краном (вариант 3), рис. 3. 2, е
Расход сборных железобетонных конструкций, м3	710	560	360
Расход стальных Конструкций, т	160	НО	100
Устройство ру- лонной кровли, м2	3300	1600	1600
Объем кирпич- ной кладки, м3	—	450	450
Обшивка асбе- стоцементными ли- стами, м2	——	4900	4900
Стоимость, тыс. руб.	105,6	94,3	81,3
Трудозатраты, чел-дней	2490	2780	2450
Рис. 3.2. Схемы компоновки тягодутьевого оборудова-
ния и электрофильтров:
а—закрытая установка; б — открытая установка с двумя мо-
стовыми кранами; в — открытая установка с полукозловым кра-
ном; 1 — электрофильтры; 2 — дутьевой вентилятор; 3—дымо-
сос; 4 — помещение распределительного устройства электро-
фильтров; 5 — котельное отделение
На примере КЭС с блоками мощностью
500 МВт и котлами паропроизводительностью
по 1500 т/ч, сооружаемой в климатических
условиях, для которых требуется закрытая
установка дутьевых вентиляторов, дымососов
и регенеративных воздухоподогревателей
(РВП), проведено сравнение открытой и за-
крытой установки электрофильтров с учетом
конструктивных решений помещения РВП и
дымососного отделения (рис. 3.3).
При открытой установке электрофильтров РВП
устанавливаются в пристройке пролетом 12 м у фасад-
ной стены котельного отделения, в которой расположены
также дутьевые вентиляторы. Подбункерное помещение
ограждается теплыми стеновыми панелями по металли-
ческому фахверку. Дымососы располагаются в отдель-
ном закрытом помещении пролетом 15 м. Над помеще-
нием дымососов располагается РУ электрофильтров.
Стены дымососного отделения выполняются теплыми.
При закрытой установке РВП, дутьевые вентилято-
ры и электрофильтры размещаются в одном закрытом
помещении пролетом 48 м, которое перекрывается фер-
мами и обслуживается мостовым краном. Никаких укры-
тий электрофильтров не требуется. Дымососное отделе-
ние и помещение РУ электрофильтров размещают, как
и в. первом случае, в отдельной этажерке пролетом 15 м,
но стена между дымососной и помещением электро-
фильтров не сооружается.
В табл. 3.4 приведено технико-экономическое срав-
нение открытой и закрытой установки электрофильтров,
из которого следует, что закрытая установка электро-
фильтров при принятой компоновке оказывается дешев-
ле открытой, что в основном объясняется уменьшением
при закрытой компоновке площади стен. Однако такая
компоновка требует изготовления и установки сложных
ферм пролетом 48 м. Представляется целесообразным
использовать несущие конструкции электрофильтров
для создания промежуточных опор покрытия и тем са-
мым избежать применения ферм больших пролетов.
На так называемой открытой электростанции пре-
дусмотрены открытые машинный зал (выше отметки об-
,45

Рис. 3.3. Варианты установки электрофильтров:
«-открытая установка; 6-закрытая установка; »-«««« =™™
вентиляторов; 3 — электрофильтры; 4 - помещение дымососов; 5 — помещение электролинии,
46

Рис. 3.4. Главный корпус от-
крытой электростанции:
1 — турбоагрегат; 2 — котел; 3 —
конденсатор; 4 — питательный на-
сос; 5 — деаэратор; 6—щит управ-
ления
служивания) и котельное отде-
ление (рис. 3.4). Целесообраз-
ность строительства открытых
электростанций в Советском
Союзе явилась предметом дли-
тельной дискуссии, так как при
такой компоновке наряду с уп-
рощением строительной части
усложняются конструкции обо-
рудования и затрудняется его
эксплуатация. Поскольку для
открытых электростанций тур-
бостроительные заводы постав-
ляют серийное оборудование,
изготовляемое для закрытых
электростанций, над турбоагре-
гатами предусматриваются
отапливаемые местные укры-
тия. Так, для открытой уста-
новки на Северной ГРЭС за-
проектированы кабины для
укрытия всей турбины и воз-
будителя. На последующих
КЭС кабина уменьшена и ус-
танавливалась только над ци-
линдром высокого давления. В потолке укрытий преду-
смотрены съемные щиты для пропуска крюка крана при
ревизии и ремонте. Вход в укрытия предусматривается
с отметки 9,0 м. Поузловой ремонт турбины предусмот-
рен на закрытых ремонтно-монтажных площадках, рас-
положенных на отметке 0,0 м. На оперативной отметке
9,0 м выполнены проемы со съемными перекрытиями в
зоне расположения питательных насосов, регенеративных
подогревателей и другого вспомогательного оборудова-
ния для возможности использования крана при ремон-
те этого оборудования.
Таблица 3.4. Технико-экономическое сравнение
открытой и закрытой установки электрофильтров
(для 8 котлов паропроизводительностью по 1500 т/ч)
Наименование	Открытая установка	Закрытая установка
Расход сборных железобетон- ных конструкций, м3	36 130	36 830
В том числе стеновых панелей	11 100	4610
Расход стальных конструкций, т В том числе:	5425	5241
кровельного покрытия	•	1602
подкрановых балок и путей	1425	1072
конструкций электрофильтров (фахверк, шатер и площадки)	1980	610
Обшивка асбестоцементными волнистыми плитами, м2	7000	~~~•
Устройство рубероидной кров- ли, м2	29 940	40 400
Стоимость строительных конст- рукций, тыс. руб.	7457	6846
То же с учетом стоимости мо- стовых кранов, тыс. руб.	7527	6900
На открытых Северной и Али-Байрамлинской ГРЭС
полностью укрыт только верх котла двускатным шатром
и создана пристройка в зоне горелок. На других элек-
тростанциях вместо шатра предусмотрены местные ук-
рытия верха котла. Для электростанций, расположенных
в более суровых условиях (например, Краснодарской
ТЭЦ), котел закрывается почти по всей высоте задней
стены. Для ремонта котла на отдельных электростанци-
ях предусмотрен двухконсольный кран грузоподъем-
ностью 3 т, передвигающийся над верхним перекрытием
котла. Ремонт дутьевых вентиляторов, дымососов, воз-
духоподогревателей. выполняется с использованием ав-
токрана или с помощью монорельсов с тельферами.
Общая оценка экономической эффективности от-
крытой электростанции по сравнению с закрытой может
быть произведена только на основе специальных про-
работок, выполненных для одинаковых условий. Про-
работка, проведенная Ростовским отделением Атомтеп-
лоэлектропроекта для электростанции с четырьмя бло-
ками по 160 МВт, работающей на газомазутном
топливе, выполнена раздельно для условий раскрытия
машинного и котельного отделений (табл. 3.5). Строи-
тельная часть открытого главного корпуса дешевле за-
крытого на 400 тыс. руб., или на 20,8 %. Раскрытие
только машинного зала позволяет снизить стоимость
строительной части главного корпуса всего' на 3,5—4 %,
что составляет 0,15—0,20 % стоимости электростанции
при примерно таком же удорожании оборудования.
Продолжительность подготовительного периода
строительства для открытой ТЭС практически не изме-
няется по сравнению с закрытой. Продолжительность
периода от начала земляных работ до начала монтажа
котла для открытого главного корпуса сокращается по
сравнению с закрытым даже для наиболее мощных
ТЭС на газе на 2—3 мес, при наличии бункерно-деаэра-
торной этажерки (пылеугольная ТЭС) уменьшается до
1 мес. Так как на открытых электростанциях продол-
жительность монтажа турбоагрегата несколько увелн-
47

Таблица 3.5. Сравнение закрытых и открытых
главных корпусов КЭС (для четырех блоков
мощностью по 160 МВт)
Наименование	Тип корпуса	
	закрытый	открытый
Машинное отделение:		
железобетонные	конструк- ции, м3	13 100	12 300
стальные конструкции, т	580	490
Котельное отделение:		
железобетонные конструкции,	8860	4920
м3 стальные конструкции, т	620	810
Итого:	ч		
железобетонные конструкции,' м3	21 960	17 220
стальные конструкции, т	1200	1300
чивается,. пуск первого блока открытой ТЭС происходит
по .- сравнению с закрытой примерно на 1,5—2,5 мес
раньше.
Учитывая трудности эксплуатации откры-
тых. электростанций и технико-экономические
показатели их строительной части, можно ус-
тановить следующие целесообразные пределы
применения открытых компоновок.
1.	Независимо от климатического района
машинное отделение целесообразно выполнять
закрытым с использованием в южных районах
легких ограждающих конструкций.
2.	На газомазутных электростанциях, рас-
положенных в южных районах с расчетной зим-
ней температурой не ниже —20 °C при продол-
жительности зимнего периода не более 3 мес,
котлы следует устанавливать на открытом
воздухе (кроме блоков на закритические пара-
метры пара).
3.	Для пылеугольных электростанций, рас-
положенных в южных районах, возможность
установки котлов на открытом воздухе необ-
ходимо обосновывать в каждом отдельном
случае. При этом оборудование пылеприго-
товления во всех случаях должно распола-
гаться в закрытых помещениях.
4.	Для котлов, расположенных на открытом
воздухе, необходимо нижнюю их часть, распо-
ложенную под отметкой обслуживания, вы-
полнять закрытой с отоплением, а также утеп-
лять фронт обслуживания горелок.
3.1 ОСНОВНЫЕ ПРОЕКТЫ ГЛАВНЫХ
КОРПУСОВ юс
Развитию компоновок главного корпуса на
всех этапах проектирования тепловых элект-
ростанций, разработке типовых проектов зда-
ний и сооружений ТЭС, а в особенности глав-
ных корпусов придавалось особое значение.
Типовые технические проекты главных корпусов
ТЭЦ мощностью 24 и 50 тыс. кВт выполнены в 1939—
48
1941 гг., в 1949 г. разработан типовой проект унифици-
рованного главного корпуса, рассчитанный на установку
турбоагрегатов мощностью 25, 50 и 100 тыс. кВт и кот-
лов паропроизводительностью 170 и 230 т/ч. В 1951—
1953 гг. разработаны семь типов главных корпусов в
соответствии с устанавливаемым в них оборудованием.
Однако эти проекты широкого применения не полу-
чили.
Типовой проект ГРЭС-1200 для установки турбоаг-
регатов мощностью по 200 МВт и котлов паропроизво-
дительностью по 640 т/ч разработан в 1956—1957 гг.
В дальнейшем выполнена модификация проекта на ус-
тановку турбоагрегатов по 300 МВт и котлов по 950 т/ч.
В 1957 г. разработан типовой проект ТЭЦ-350 для ус-
тановки турбоагрегатов мощностью по 50 тыс. кВт и
котлов паропроизводительностью по 420 т/ч, в 1959 г.—
типовой проект ТЭЦ-ГРЭС-100, рассчитанный на уста-
новку турбоагрегатов мощностью 25, 50 и 100 тыс. кВт
и котлов паропроизводительностью 160 и 220 т/ч.
Проектное задание ГРЭС-2400 с турбоагрегатами
мощностью по 300 МВт и котлами паропроизводитель-
ностью 950 т/ч разработано в 1959 г., в нем заложены
новые технические решения, в частности принят шаг
строительных конструкций главного корпуса 12 м вместо
прежнего шага 6 м. Кроме того, принят ряд решений,
обеспечивших облегчение строительных конструкций и
снижение стоимости строительства. Принципы, заложен-
ные в проекте ГРЭС-2400, реализованы при разработке
проектов Новочеркасской, Криворожской, Конаковской
и ряда других ГРЭС.
Для дальнейшей индустриализации строительства и
всемерной унификации конструкций в 1961—1963 гг.
разработан универсальный проект в нескольких моди-
фикациях, позволявших применить его при строитель-
стве КЭС и ТЭЦ при различном топливе и мощности
турбоагрегатов (50, 100, 200 и 300 МВт) и котлов (420,
640 и 950 т/ч).
Выполненный в 1967—1968 гг. типовой проект (про-
ект 67-68) позволил существенно улучшить технико-эко-
номические показатели универсального проекта. В 1968 г.
началась разработка проекта для установки турбоагре-
гатов мощностью 500 и 800 МВт. К этому времени в
стадии строительства находились головной блок 500 МВт
на Назаровской ГРЭС и блок 800 МВт на Славянской
ГРЭС, работающие на пылеугольном топливе.
С 1972—1973 гг. начались разработка серийных
проектов и строительство главных корпусов с блоками
800 МВт на газомазутном топливе (Запорожская, Уг-
легорская ГРЭС), главных корпусов с блоками 500 МВт
на пылеугольном топливе (Экибастузские ГРЭС-1 и
ГРЭС-2), главного корпуса с блоком 800 МВт на пыле-
угольном топливе (Березовская ГРЭС, Пермская ГРЭС),
главного корпуса с блоком 1200 МВт на газомазутном
топливе (Костромская ГРЭС).
В эти годы разработаны и сооружаются новые ти-
пы главных корпусов ТЭЦ на газомазутном топливе с
турбоагрегатами мощностью до 100 МВт (Ростовская
ТЭЦ-2, Таллинская ТЭЦ-2, ТЭЦ ЗИГМ и др.), а также
ТЭЦ с турбоагрегатами мощностью 250 МВт.
Ниже рассматриваются компоновки и ос-
новные технические решения важнейших про-
ектов главных корпусов тепловых электро-
станций. Специальные конструкции (подзем-
ное хозяйство, фундаменты под оборудование,
передвижные торцевые стены и др.) и конст-
руктивные элементы главных корпусов (фун-
даменты, каркасы, перекрытия и пр.) приведе-
ны ниже, в гл. 4 и 7.
Главный корпус пылеугольной и газома-
зутной КЭС по серийному проекту 67-68. Про-
ект разработан в 1967—1968 гг. на базе уни-

Рис. 3.5. Главный корпус пылеуголь-
ной КЭС по серийному проекту
версального проекта и предусматривает уста-
новку в главном корпусе блоков мощностью
200 и 300 МВт, работающих на пылеугольном
• и газомазутном топливах. Проект разработан
с учетом максимальной унификации габаритов
здания, строительных конструкций и техноло-
гических решений. Компоновка главного кор-
пуса принята с параллельным сомкнутым рас-
положением машинного, бункерно-деаэратор-
ного и котельного отделений.
Главный корпус разработан в двух моди-
фикациях: для угольных (рис. 3.5 и 3.6) и га-
зомазутных (рис. 3.7) КЭС. Независимо от
вида топлива предусмотрена однопролетная
этажерка, в которой размещаются деаэратор-
ное и бункерное отделения. Деаэраторная эта-
жерка и котельное отделение газомазутной
КЭС имеют меньшие габариты.
В машинном отделении устанавливаются
два мостовых крана грузоподъемностью по
125/20 т, в котельном отделении — два мосто-
вых крана грузоподъемностью по 50/10 т.
Краны машинного отделения обеспечивают
подъем статоров генераторов. Над бункерным
отделением предусмотрен полукозловой кран
для монтажа и ремонта циклонов и сепарато-
ров.
Основные конструкции главного корпуса—
каркас, перекрытия, призматическая часть
бункеров сырого угля, стеновое ограждение,
фундаменты, подпорные стены — выполнены
из сборного железобетона. Подкрановые бал-
ки, фермы покрытия, каркас постоянных и
временных торцов, ростверки под бункера и
деаэраторы, бункера пыли, воронки бункеров
сырого угля решены в металлических конст-
рукциях.
По проекту 67-68 общее количество типо-
размеров железобетонных элементов для всех
модификаций главного корпуса КЭС составля-
ет 146 (без учета фундаментов под оборудова-
ние) .
Распределение расхода железобетона по
конструктивным элементам главного корпуса
приведено в табл. 3.6. При этом условно для
пылеугольных КЭС приняты фундаменты под
турбоагрегаты ХТГЗ, а для газомазутной
КЭС — фундаменты под турбоагрегаты ЛМЗ.
Технико-экономические показатели всех моди-
фикаций главного корпуса КЭС по проекту
67-68 приведены в табл. 3.7.
Наряду с вариантом каркаса главного кор«
пуса в сборном железобетоне в проекте 67-68
разработан и вариант в стальных конструк-
4—-861
49


ел
На от и. 9.00 т
На отм. О.'ООт
©Ж
Зг
±34,18
 -UC
-3.00°
4
45,58
±28,78
2 крана Б-125/20 т
6,0о
~ r~f l:
tat
2000
1500
1500
1500
±0,60
±р,оо
'1гл1гл1—lr-t~-slci
±-1,80 Г
Р рве
7^^
- \  °
Х2
Секция 2
‘±-зт
Оекния /
12000*3=30000
12000*3=100000
Ч6ВООО
СеицияЗ
12000*9=100000
Секция 4
12000*9 = 108000
£
£
Рис. 3.6. Главный корпус пылеугольной КЭС пр серийному проекту 67-68. План:
1 — ремонтно-монтажная площадка; 2 — РУСИ; 3 — БЩУ; 4 — щит питателей пыли;
5 — багерная насосная; 6 — лифт
Рис. 3.7. Главный корпус газомазутной КЭС по серийному проекту 67-68 . Разрез
±9,60

9,Бо\
Секция 5
12000*9 = 100000
2крана 0.-50/Ют
±32,97	
£

± 15р0
4-5000
4Л


12000 .
90000
Б
В


33000
±-0,15
нзгзтййГ

Таблица 3.6. Распределение железобетона по конструктивным элементам главного корпуса
(проект 67-68)
Наименование	Пылеугольная КЭС (8X 300 МВт)				Газомазутная КЭС (8X300 МВт)		Пылеуголь- ная КЭС (6Х Х200 МВт), шаровые мельницы	
	Ш аровые мельницы		Молотковые мельницы					
	тыс. м3	%	тыс. м®	%	тыс. м®	%	тыс. м®	%
Наземная часть								
Каркас (колонны, ригели)	10,5	13	.10,8	13	6,9	12	6,0	14
Распорки	3,3	4	3,4	4	2,0	4	1,6	3
Стеновые армопенобетонньте панели	12,1	14	11,3	14	8,7	15	6,0	14
Стеновые железобетонные панели	0,9	1	0,8	1	0,3	—	0,5	1
Междуэтажные и кровельные железобетонные панели, бун- кера и пр.	13,4	16	13,9	17	10,6	18	7,5	17
Итого	40,2	48	40,2	49	28,5	49	21,6	49
Подземная часть								
Фундаменты здания	6,4	8	6,8	8	4,7	8	4,0	9
Плита днища подвала	5,0	6	5,1	6	4,7	8	2,7	6
Фундаменты турбоагрегатов	7,0	8	7,0	9	6,6	12	3,1	7
Фундаменты котлов	5,5	6	4,0	5	2,4	4	3,2	7
Фундаменты вспомогательного оборудования, перекрытие над конденсационным подвалом, подпорные стены и пр.	19,9	24	18,4	23	10,7	19	9,8	22
Итого	43,8	52	41,3	51	29,1	51	22,8	51
В с е г о по главному корпусу	84,0	100	81,5	100	57,6	100	44,4	bbl да
Таблица 3.7. Технико-экономические показатели
строительной части главного корпуса КЭС по проекту
67-68
Наименование	Пылеугольная КЭС (8X300 МВт)		Газомазутная КЭС (8X300 МВт) 		Пылеугольная КЭС (6X200 МВт), шаровые мель- ницы
	Шаровые мельницы	Молотко- вые мель- ницы		
Строительный объ- ем, тыс. м3 Площадь застрой- ки, тыс. м2	1976	2000	1405	1056
	44,7	48,0	38,5	25,3
Объем железобе- тона, тыс. м3 В том числе:	84,0	81,5	57,6	44,4
сборного	44,8	45,2	31,8	23,3
сборного напря- женно-армиро- ванного	11,1	12,0	9,7	5,5
армопенобетона	12,1	11,3	8,7	6,0
монолитного	16,0	13,0	7,4	9,6
Сборность железо- бетона, %	82	84	87	79
Масса	стальных конструкций, тыс. т Удельные показа- тели на 1 кВт уста- новленной мощности:	П,4	10,9	7,2	7,1
строительный объем, м3	0,82	0,83	0,58	0,88
Продолжение табл. 3.7
ъ Наименование	Пылеугольная КЭС (8X300 МВт)		Газомазутная КЭС (8X300 МВт)	?Пылеугольная 1КЭС (6X200 МВт), (шаровые мель- '^ницы
	Шаровые мельницы	Молотко- вые мель- ницы		
площадь застрой-	0,019	0,020	0,016	0,021
ки, м2 объем железобе-	0,035	0,034	0,024	; о,оз7
тона, м3 масса стальных	4,8	4,5	3,0	5,8 Д
конструкций, кг стоимость, руб.	5,35	5,39	3,98	1£б,б5^
циях (см. рис. 7.15). В отличие от варианта
с железобетонным каркасом при стальном кар-
касе увеличена длина температурных секций.
Главный корпус разделен на три секции дли-
ной 144, 168 и 156 м. Статическая схема попе-
речной рамы сохранена, однако для уменьше-
ния усилий в колонне ряда В выше кровли
бункерной предусмотрен подкос, подпирающий
верх колонны. Все габаритные размеры глав-
ного корпуса и компоновка при железобетон-
ном и стальном каркасах идентичны.
4*
51

Рис. 3.8. Главный корпус Экибастузской ГРЭС-1. Разрез.
Главный корпус пылеугольной КЭС с бло-
ками мощностью 500 МВт. На базе экибастуз-
ских угольных разрезов сооружена Экибастуз-
ская ГРЭС-1 — первая из группы электро-
станций мощностью 4000 МВт с энергоблоками
по 500 МВт. В главном корпусе Экибастузской
ГРЭС-1 устанавливаются восемь энергетичес-
ких блоков. В продольном направлении глав-
ный корпус разделен температурными швами
на три отсека. Длина ячейки энергетического
блока 60 м (риб. 3.8, 3.9). Расположение тур-
боагрегатов в машинном отделении попереч-
ное. Против оси каждого блока устраивается
эркер для выемки ротора генератора. Блочные
щиты управления предусмотрены на два блока
и размещены в деаэраторной этажерке. Цент-
Рис. 3.9. Главный корпус Экибастузской ГРЭС-1. План (без хвостовой части котельного
/-ремонтно-монтажная площадка; 2 — РУСН; 3 —БЩУ; 4 — ремонтная
52

ральный щит управления располагается у по-
стоянного торца, РУСН 0,6 кВ вынесено в
машинное отделение. Оперативная отметка
обслуживания 10,2 м, отметка пола подвала—
—4,2 м, пол конденсационного помещения —
на отметке 0,00 м.
В машинном зале предусмотрены мостовые
краны грузоподъемностью 125/20 т. Отметка
головки кранового рельса 21,10 м. Вдоль ряда
А проложен сквозной железнодорожный
путь.
Особенностью компоновки котельного от-
деления является наличие встроенной этажер-
ки деаэраторного отделения, а также размеще-
ние мельниц и бункеров между котлами. Ко-
тельное отделение Обслуживается мостовыми
кранами грузоподъемностью 50/10 т. Вдоль
котельного отделения проложен сквозной же-
лезнодорожный путь, предусмотрен и автопро-
езд.
Отделение воздухоподогревателей пред-
ставляет собой трехэтажную этажерку. На от-
метке 41,3 м проходят ленточные конвейеры
топливоподачи. Для обслуживания воздухопо-
догревателей предусмотрены мостовые краны
грузоподъемностью 30/5 т.
Подземная часть главного корпуса запро-
ектирована в сборном и монолитном железо-
бетоне: фундаменты здания выполняются
сборными, а фундаменты под оборудование—
сборными и сборно-монолитными. В машинном
и деаэраторном отделениях по всей площади
устраивается силовой пол в виде сплошной
монолитной железобетонной плиты, на кото-
рую опираются стойки перекрытия конденса-
ционного подвала и различное оборудование.
Под электрофильтрами также выполняется
монолитная железобетонная силовая плита
мелкого заложения, на которую устанавлива-
ются каркас здания и фундаменты тягодутье-
вого оборудования.
Каркас главного корпуса выполняется ме-
таллическим. Перекрытия — междуэтажные и
над конденсационным подвалом — в сборном
железобетоне. Стеновое и кровельное огражде-
ния — панели из профилированного стального
листа.
Технико-экономические показатели строи-
тельной части главных корпусов Экибастуз-
ской ГРЭС и ряда других с блоками 800 и 500
МВт приведены в тагбл. 3.8.
Главный корпус газомазутной КЭС с бло-
ками мощностью 800 МВт. В 1974 г. разрабо-
тан проект главного,корпуса второй очереди
Запорожской ГРЭС, который впоследствии
повторен для Углегорской и Рязанской ГРЭС.
Главный корпус, предназначенный для разме-
щения трех газомазутных блоков, состоит из
машинного и деаэраторного отделений и трех
примыкающих к деаэраторному отделению ба-
шенных котельных с размерами в плане 45X
Х48 м, высотой 82 м. Расположение котель-
ных островное, с разрывами 60 м между баш-
нями. Общая длина корпуса 396 м. В продоль-
ном направлении главный корпус разделен
температурными швами на пять секций. Про-
тяженность основной секции 108 м, секций по-
стоянного и временного торцов — по 36 м.
отделения):
площадка; 5 — лифт
53

Таблица 3.8. Технико-экономические показатели строительной части главных корпусов
Наименование	Экибастузс- кая ГРЭС (8X 500 МВт) (уголь)	Запорожская ГРЭС (3X800 МВт) (мазут)	Пермская ГРЭС (6X800 МВт) (уголь)	Березовская ГРЭС (8X800 МВт) (уголь)	Костромская ГРЭС (1X1200 МВт) (мазут),
Строительный объем, тыс. м3	3400	1200	5670	6150	625
Объем железобетона, тыс. м3	108	69,5	320	185	36
Масса стальных конструкций, тыс. т	56,8	30,0	115*	102	12,6
Масса арматуры, тыс. т Удельные показатели на 1 кВт установленной мощности:	21,7	13,8		37	7,2
строительный объем, м3	0,85	0,50	1,18	0,96	0,52
объем железобетона, м3	0,027	0,029	0,067	0,029	0,03
масса стальных конструкций, кг	14,2	12,5	24*	16,0	10,6
масса., арматуры, кг	5,4	5,8	—.	5,8	6,0
* По Пермской ГРЭС масса стальных конструкций приведена с арматурой.
/36,8
^31,2
izz,0
/73,3
/65,0
I I
।________J
85000
10500
22000
39000
Рис. 3.10. Главный корпус Запорожской ГРЭС. Разрез
В зависимости от количества устанавливаемых
в главном корпусе блоков число основных сек-
ций может меняться.
В основной унифицированной секции раз-
мещается энергоблок, включающий одноваль-
ную турбину К-800-240-3 ЛМЗ и однокорпусный
газомазутный котел под наддувом ТГМП-204
ТКЗ паропроизводительностью 2650 т/ч.
Продольное расположение турбоагрегатов
и подвесная конструкция однокорпусных кот-
лов предопределили ряд особенностей компо-
новки (рис. 3.10 и 3.11).

/28,8
^88,8
Q-100/Ют
0~125/20т
jl1,4-

3


Рис. 3.11. Главный корпус Запорожской ГРЭС. План. (На один блок 800 МВт)
В машинном отделении расположены тур-
бина, генератор и вспомогательное оборудова-
ние. Оперативная отметка обслуживания при-
нята 11,4 м, отметка пола подвала — 3,6 м,
пол конденсационного помещения — на нуле-
вой отметке. В машинном отделении вдоль ря-
да А проложен сквозной железнодорожный
путь, вдоль ряда Б предусмотрен проезд для
автокар.
Компоновка котельного отделения сущест-
венно отличается от всех предыдущих. Это
связано в первую очередь с новой конструкци-
ей газоплотного котла под наддувом и подвес-
кой его к каркасу котельной. Котел подвеши-
вается к трем хребтовым балкам, расположен-
ным симметрично относительно оси котла. В
каждой башне котельной предусмотрена ус-
тановка двух мостовых кранов грузоподъем-
ностью по 100/10 т, которыми осуществляется
монтаж хребтовых балок и блоков котла (для
нужд эксплуатации — один кран). Оператив-
ная отметка обслуживания котла совпадает с
оперативной отметкой обслуживания машин-
ного зала. В деаэраторном отделении на от-
метке 11,4 м размещаются блочные щиты уп-
равления. Деаэраторы устанавливаются на от-
метке 28,8 м. Закрытые электротехнические
устройства выполнены в специальных блоках-
контейнерах заводского изготовления, что по-
зволило отказаться от ригелей в электротех-
нических помещениях и тем самым сократить
габариты этажерки.
Подземная часть главного корпуса выпол-
няется в сборном и монолитном железобето-
не: фундаменты — монолитные, нижняя пли-
та подвала, подпорные стены, элементы подъ-
55

ездной эстакады й перекрытия на нулевой
отметке — в сборном железобетоне. Каркас—
из брусковых конструкций.
Для обеспечения заданных предельных сме-
щений верха колонн, несущих подвесной котел
(не более 1/1000 высоты), каркас котельного
отделения решен в виде пространственной
системы, включающей в себя защемленные в
фундаменты колонны; вертикальные связевые
фермы между колоннами; горизонтальные
связевые фермы по периметру котельного от-
деления на отметке 43,0 м, обеспечивающие
промежуточные упруго-податливые опоры для
колонн, и решетчатый горизонтальный диск
большой жесткости на отметке 65,0 м (пото-
лочное перекрытие котла), который обеспечи-
вает передачу горизонтальных усилий от вет-
ровой и крановой нагрузки на вертикальные
связевые фермы, расположенные в торцах ост-
ровных котельных. Устойчивость каркаса ма-
шинного и деаэраторного отделений обеспечи-
вается плоской поперечной рамой, образован-
ной защемленными в фундамент колоннами,
шарнирно-опертыми ригелями и стропильной
фермой машинного зала.
Потолочное перекрытие для подвески кот-
ла решено в виде системы балок и связей,
обеспечивающих передачу нагрузки от котла
на колонны каркаса. Жесткий диск, образо-
ванный системой связей, обеспечивает, кроме
того, пространственную работу каркаса ко-
тельного отделения. Основой потолочного пе-
рекрытия являются три хребтовые балки, рас-
положенные с шагом 12,0 м и передающие
нагрузку от котла непосредственно на колонны
здания. Масса одной хребтовой балки 220 т,
высота 7 м. Балка двутаврового, сечения, изго-
товлена в основном из стали 10ХСНД.
В систему потолочного перекрытия входят
28 балок, обеспечивающих передачу нагрузок
от котла на хребтовые балки и частично на
колонны торцов здания. Балки имеют пролет
12 м и высоту от 2 до 3 м. Система связей по
верхним и нижним поясам хребтовых балок
образует жесткий диск котельной, который
передает усилия на вертикальные связи, рас-
положенные по всей плоскости торцов котель-
ного отделения. Над хребтовым перекрытием-
устанавливается металлический шатер высотой
17 м. Рама шатра опирается на колонны. До-
пускаемая деформация рам шатра обеспечи-
вается горизонтальным связевым диском в
уровне низа стропильных ферм, который опи-
рается на вертикальные связи по торцам ко-
тельного отделения.
Технико-экономические показатели главно-
го корпуса Запорожской ГРЭС приведены в
табл. 3.8.
Главный корпус КЭС с блоками мощностью
800 МВт на бурых углях. В результате прове-
денного технико-экономического анализа уста-
новлено, что оптимальная мощность пылеуголь-
ных ГРЭС с блоками 800 МВт, строящихся в
районе Канско-Ачинского энергетического
комплекса, составляет 6400 МВт. Таким обра-
зом, к установке на Березовской ГРЭС-1 пер-
Рис. 3.12. Главный корпус Березовской ГРЭС-.1. Разрез
56

вой электростанции комплекса приняты восемь
энергоблоков мощностью по 800 МВт.
В состав каждого энергоблока входят: ко-
тел паропроизводительностью 2650 т/ч, Т-об-
разной компоновки, однокорпусный, с квад-
ратной топкой, в газоплотном исполнении (ко-
гел подвешивается к специальным хребтовым
балкам, опирающимся на каркас котельного
отделения) и одновальная пятицилиндровая
турбоустановка К-800-240-3.
В машинном и деаэраторном отделениях
для каждого блока устанавливаются два пи-
тательных турбонасоса и регенеративные подо-
греватели высокого и низкого давления. В ка-
честве размольных устройств^шепользуются
мелющие вентиляторы. Принятый вариант
компоновки предусматривает размещение обо-
рудования энергоблока в ячейке 72 м, создание
продольных галерей топливоподачи, выполне-
ние совмещенных бункерно-деаэраторных эта-
жерок (рис. 3.12). В продольном направлении
шаг основных конструкций 12 м.
Вдоль главного корпуса у ряда А со сторо-
ны машинного отделения пристроены четыре
здания блочных щитов, а со стороны помеще-
ний трубчатых подогревателей расположены
электрофильтры.
Каркас главного, корпуса выполнен в ме-
талле. Устойчивость каркаса обеспечивается
в поперечном направлении рамно-связевой, а
в продольном направлении — связевой систе-
мами. Кровельные и стеновые панели метал-
лические, из профилированного оцинкован-
ного листа с эффективным утеплителем. Меж-
дуэтажные перекрытия и покрытия над бун-
керными галереями — из сборного железобе-
тона. Фундаменты здания, основного и вспо-
могательного оборудования — сборные и
сборно-монолитные.
Технико-экономические показатели главно-
го корпуса Березовской ГРЭС-1 приведены в
табл. 3.8.
Главный корпус КЭС с блоками мощностью
800 МВт на каменных углях. Технический про-
ект Пермской ГРЭС выполнен с блоками 800
МВт, работающими на каменных углях Куз-
нецкого месторождения. В главном корпусе
предусматривается установка шести энергети-
ческих котлов. В состав каждого блока входят
однокорпусный газоплотный котельный агре-
гат ТКЗ Т-образной компоновки, паропроиз-
водительностью 2650 т/ч и турбоагрегат
К-800-240-2 ЛМЗ мощностью 800 МВт. Котел
подвешивается к строительным конструкциям
котельного отделения. Ячейка котла принята
39x84 м, ячейка турбоагрегата — 48X84 м,
один свободный пролет в машинном зале отво-
дится для блочных обессоливающих установок
и РУСИ 0,4 и 6 кВ.
В главном корпусе предусматривается два
ввода топливоподачи. Система пылеприготов-
ления — с прямым вдуванием в топку. В ка-
честве размольных устройств применяются
среднеходные мельницы. Блочные щиты управ-
ления с кабельными этажами, аккумулятор-
ные батареи, а также бытовые помещения для
эксплуатационного персонала расположены в
пристроенных зданиях у стены машинного за-
ла.
Объемно-планировочные решения главного
корпуса в значительной мере определены тех-
нологической компоновкой. Продольное рас-
положение турбоагрегатов и подвеска котлов
к строительным конструкциям обусловили объ-
емное решение главного корпуса в виде вытя-
нутых разновысоких параллелепипедов ма-
шинного, бункерно-деаэраторного, котельного,
бункерного отделения и помещения РВП (рис.
3.13). Главный корпус компонуется из строи-
тельных секций, включающих по два энерге-
тических блока каждая, а также секций посто-
янного и временного торцов.
Машинное отделение обслуживается мосто-
выми кранами грузоподъемностью 125/20 т,
котельное отделение — мостовыми кранами
грузоподъемностью 100/20 т. В машинном за-
ле размещаются турбоагрегаты, подогреватели
высокого и низкого давления, питательные
насосы, блочные обессоливающие установки,
вентиляционные установки, распределительные
устройства собственных нужд РУСН. В бун-
керно-деаэраторном отделении устанавлива-
ются среднеходные мельницы, питатели сыро-
го угля, ленточные конвейеры топливоподачи
и вентиляционные камеры. В бункерном отде-
лении со стороны хвоста котла размещены
мельницы для размола угля, питатели сырого
угля, бункера и ленточные конвейеры. За сте-
ной ряда Е расположены регенеративные воз-
духоподогреватели, дымососы, горизонтальные
электрофильтры. В зависимости от климатиче-
ских условий дымососное отделение может
быть открытым или закрытым.
Конструктивные решения главного корпуса
подчинены обеспечению требуемой жесткости
здания. С этой целью каркас температурного
отсека котельного отделения выполнен в виде
пространственной системы, включающей вер-
тикальные связи между колоннами в плоско-
сти каждого ряда; вертикальные связевые ди-
афрагмы в торцах каждой котельной ячейки;
горизонтальные диски в виде ферм на отмет-
ке кровли бункерных отделений в пределах
нижних поясов ферм покрытия котельной, а
также на уровне низа хребтовых балок.
Устойчивость машинного и бункерно-деаэ-
раторного отделений в поперечном направле-
нии обеспечивается рамами этих отделений,
поддерживаемыми каркасом котельной.
57

Рис. 3.13. Главный корпус Пермской ГРЭС. Разрез
В продольном направлении устойчивость ко-
лонн каждого ряда обеспечивается связями
между колоннами и продольными распорками.
Подземная часть выполняется в сборном
и монолитном железобетоне. Плита днища
подвала, подпорные стены, конструкции кон-
денсационного пола и поездной эстакады —
из сборного железобетона. Приямки для уста-
новки багерных насосов, фундаменты под
вспомогательное оборудование сооружаются
в монолитном железобетоне.
Технико-экономические показатели по
главному корпусу Пермской ГРЭС приведены
в табл. 3.8.
Главный корпус газомазутной КЭС с бло-
ками 1200 МВт. На Костромской ГРЭС для
блока мощностью 1200 МВт возведен специ-
альный корпус (рис. 3.14 и 3.15), отличитель-
ной особенностью которого является установка
турбоагрегата в двухпролетном машинном от-
делении. По среднему ряду колонн над турбо-
агрегатом размещена подкраново-подстро-
пильная ферма пролетом 48 м, предназначен-
ная для опирания на нее подкрановых балок
и стропильных ферм со стороны примыкающих
пролетов без установки промежуточных ко-
лонн. Аналогичная ферма пролетом 24 м уста-
новлена по ряду А. Газомазутный котел мас-
сой более 20 тыс. т подвешен на отметке 65,0 м
к потолочному перекрытию, опирающемуся
через хребтовые балки на колонны главного
корпуса по рядам В и Г.
Требуемая жесткость главного корпуса
обеспечивается пространственной системой,
состоящей из горизонтального диска, распо-
ложенного на уровне хребтовых балок, жест-
ких торцов котельного отделения и связей,
размещенных по всей плоскости стены. Жест-
кость каркаса увеличивается за счет колонн
здания и вертикальных связей.
Основными элементами потолочного пере-
крытия являются хребтовые балки, располо-
женные через 6 м и опирающиеся на колонны
или подхребтовые балки. Потолочное пере-
крытие имеет горизонтальные связи в нижней
и верхней плоскостях хребтовых балок. Хреб-
товая балка шарнирно сопрягается с колон-
нами и подхребтовыми балками, имеет пролет
42 м, высоту 6,2 м и массу 160 т. Пояса балки
выполнены в виде пакетов из трех листов. В
проекте стального каркаса использованы ти-
повые конструкции подкрановых балок, ферм
и т. д. Наиболее нагруженными являются ко-
лонны котельного отделения, в которых нор-
мальная сила достигает 7000 тс. Для этих ко-
лонн принята высокопрочная сталь класса С
60/45 марки 16Г2АФ с нитридным упрочнени-
ем. В результате прогрессивных технических
решений стального каркаса экономия стали
составила 2450 т, в том числе за счет приме-
нения пространственной схемы по сравнению
с плоской и подвеской котла к зданию—1000 т
и применения высокопрочных сталей и ста- 4
лей повышенной прочности — 1450 т. Стои-
58

^7s,s
Рис. 3.14. Главный корпус Костромской ГРЭС. Блок мощностью 1200 .МВт. Разрез
Рис. 3.15. Главный корпус Костромской ГРЭС. Блок мощностью 1200 МВт. План:
1 — прямоточный однокорпусный котел; 2 — турбина; 3 — генератор; 4— возбудитель; 5 — питательный турбонасос; 6 — подогреватели
высокого давления; 7 — подогреватели низкого давления; 8 — воздуходувка; 9 — регенеративный вращающийся воздухоподогрева-
тель; 10 — дымосос; 11 — дымовая труба
59

мость строительства снижена на 337 тыс. руб.
К особенностям турбоагрегата мощностью
1200 МВт и отличию его от турбоагрегата 800
МВт относятся продольное расположение кон-
денсаторов и установка подшипников всех ро-
торов непосредственно на ригелях поперечных
рам фундамента. Длина в осях крайних под-
шипников составляет в турбоагрегате мощно-
стью 800 МВт 56 м, мощностью 1200 МВт —
69 м. Подробное описание фундамента под тур-
боагрегат мощностью 1200 МВт приведено в
п. 4.2.)
Технико-экономические показатели проек-
та главного корпуса Костромской ГРЭС при-
ведены.в табл. 3.8.
33. ОСНОВНЫЕ ПРОЕКТЫ ГЛАВНЫХ КОРПУСОВ ТЭЦ
Главный корпус пылеугольной и газома-
зутной ТЭЦ по серийному проекту 67-68. Этот
проект разработан для установки теплофика-
ционных турбин разного типа мощностью 50 и
100 тыс. кВт и котлов паропроизводительно-
стью от 320 до 480 т/ч. Компоновка принята
по аналогии с КЭС по проекту 67-68—с парал-
лельным сомкнутым расположением машинно-
го, бункерно-деаэраторного и котельного от-
делений; при пылеугольном топливе предус-
матривается стальная этажерка пролетом
6,65 м, расположенная в котельном отделении
(рис. 3.16 и 3.17); на встроенную этажерку
выносятся бункера пыли со шнеками и пита-
телями, а также часть трубопроводов. При га-
зомазутной ТЭЦ выполняется однопролетная
деаэраторная этажерка (рис. 3.18).
Машинный зал выполняется с подвалом. В
машинном отделении устанавливаются два
мостовых крана грузоподъемностью по 125/20 т,
и два в котельном — по 50/10 т. Конструк-
тивное решение главного корпуса ТЭЦ 67-68
аналогично решению ГРЭС 67-68. Продольный
шаг конструкций 12 м. Железобетонные кон-
струкции каркаса ТЭЦ унифицированы с
предусмотренными в проекте КЭС. Измене-
ние высоты и пролета котельной достигает-
ся заменой нескольких элементов колонн и
фермы.
Технико-экономические показатели глав-
ного корпуса ТЭЦ по серийному проекту 67-68
при пылеугольном и газомазутном топливе
приведены в табл. 3.9. Показатели даны для
ТЭС с малым количеством турбоагрегатов, а
следовательно, для главного корпуса неболь-
шой длины. Поэтому на удельные показатели
в значительной мере оказали влияние торцы
здания и свободные пролеты для размещения
общестанционного оборудования и монтажных
площадок. Так, например, в главном корпусе
ТЭЦ мощностью 400 МВт удельный строитель-
ный объем по сравнению с ТЭЦ мощностью
Таблица 3.9. Технико-экономические показатели
строительной части главного корпуса ТЭЦ
по серийному проекту 67-68
Наименование	Пылеуголь- ная ТЭЦ (3X50 МВТ)	Газомазутная ТЭЦ (3X50 МВт)
Строительный	объем, тыс. м3	342	285
Площадь застройки, тыс.	8,6	8,1
Объем железобетона, тыс. м3 В том числе:	13,9	11,0
сборного (с учетом на- пряженно-армирован- ного)	9,5	8,0
керамзитобетона	2,4	1,7
монолитного	2,0	1 ,з
Сборность железобетона, %'	86	88
Масса стальных конструк- ций, тыс. т Удельные показатели на 1 кВт установленной мощ- ности:	2,9	2,0 1
строительный объем, м3	2,28	1,90
площадь застройки, м2	0,057	0,054
объем железобетона, м3	0,092	0,073
масса стальных конст- рукций, кг	20	13
стоимость (без фунда- ментов под турбоагре- гаты и котлы), руб.	17,8	14
150 МВт при одинаковых единичных мощно-
стях турбоагрегатов и котлов уменьшается на
16—20 %.
Главный корпус газомазутной ТЭЦ с мало-
габаритными котлами. Проект осуществлен
экспериментально на Ростовской ТЭЦ-2, для
которой впервые разработаны принципиально
новые технические решения. На этой ТЭЦ ус-
тановлены малогабаритные газомазутные кот-
лы. Главный корпус представляет собой бес-
подвальное -однопролетное здание, в котором
размещены четыре технологических блока
(рис. 3.19). В проекте принято продольное
расположение турбоагрегатов ПТ-80 и Т-100.
Установлены четыре котлоагрегата ТГМ-444
производительностью по 500 т/ч. Шаг техно-
логической ячейки 36 м.
Применение малогабаритных котлов, ук-
рупнение оборудования и упрощение техноло-
гических схем позволили значительно упрос-
тить здание и по сравнению с традиционным
многопролетным зданием свести к минимуму
типоразмеры строительных конструкций. Весь
главный корпус набирается из пяти типов
строительно-технологических секций.
Каркас главного корпуса — стальной, для
стен и кровельного покрытия приняты панели
из профилированного стального листа и эф-
60

Рис. 3.16. Главный корпус пылеугольной ТЭЦ по серийному проекту 67-68. Разрез:
1 — машинное отделение; 2 — бункерно-деаэраторное отделение; 3 — котельное отделение; 4 — бункер сырого угля; 5 — бункер, пыли;
6 — помещение ленточных конвейеров; 7 — циклон

Рис. 3.18. Главный корпус газомазутной ТЭЦ по серийному проекту 67-68. Разрез
62

Рис. 3.19. Главный корпус Ростовской ТЭЦ-2. Разрез
Таблица 3.10. Технико-экономические показатели главных корпусов газомазутных ТЭЦ (наземная часть
и фундаменты) по отношению к ТЭЦ ЗИГМ
Показатели	ТЭЦ 67-68 (типа Рижской ТЭЦ-2)	Ростовская ТЭЦ-2	Ростовская ТЭЦ-2, модернизация	Таллинская ТЭЦ-2	ТЭЦ ЗИГМ
Мощность ТЭЦ,	360	360	360	380	360
МВт Основное оборудо-	1ХПТ-60Ч-ЗХ	2ХПТ-80+2Х	2ХПТ-80+2Х	IX ПТ-80+3 X	1ХПТ-60+ЗХ
вание	XT-100	XT-100	XT-100	XT-100	XT-100
Л А. Натуральные показатели Площадь застрой-	4ХТГМ-96Б 10 900	4ХТГМ-444 (малогабаритные) 11 020	4ХТГМ-444 (малогабаритные) - 8350	4ХТКЗ-500 10 490	4ХБКЗ 420/450 1 10 050
ки, м2 Строительный объ-	383 700	330 480	295 160	' 366 300	357 780
ем, м3  Объем железобе-	5564	3686	2337	3947	5299
тона, м3 Масса стальных	3006 "	4355 -	2811	2777	3285
конструкций, т \ Масса арматуры, т	596	591	391	450	481
гБ. Показатели, | , приведенные к сопоставимым условиям Объем железобе-	5970	6370	4522	4817	5775
: тона, м3 Масса стальных	3017	3902	2470	2613	3262
конструкций, т ' • Масса	каркаса к (с'гальные колонны,  ригели, связи и рас- ;= Порки); т	1149	1295	750	761	1465
К „„ %'	78	88	51	52	100
Масса арматуры, т	640	725	501	517	528
Стоимость, %	97	116	77	81	100
' .Трудозатраты, %	99	115	77	94	100
					63

фективного утеплителя — минераловатных
плит для стен и пенополистирола для кровли.
Для увеличения жесткости поперечника узел
сопряжения колонн с фермой принят рамным.
Опыт проектирования и строительства Рос-
товской ТЭЦ-2 свидетельствует о том, что не-
смотря на достигнутые высокие технико-эко-
номические показатели, имеются резервы для
их улучшения. Проработка показала целесооб-
разность поперечной установки турбоагрегатов
ПТ-80, Т-100 и Р-50 в здании пролетом 57 м
при шаге технологической ячейки 24 м. В та-
ком здании можно устанавливать также тур-
боагрегаты ПТ-135, Р-100 и Т-175 при про-
дольном расположении в ячейке шириной со-
ответственно 36, 36 и 48 м с малогабаритными
котлами паропроизводительностью 800 т/ч.
Однопролетный главный корпус можно со-;,
ор.ужать и для ТЭЦ, работающих на твердой-'
топливе. При этом к ряду Б главного корпуса
следует пристраивать бункерную этажерку
пролетом 12 /м. Таким образом достигается
унификация компоновки главного корпуса с
малогабаритными котлами для всех видов
топлива. Технико-экономические показатели
главного корпуса Ростовской ТЭЦ-2 в сопо-
ставлении с другими типами ТЭЦ приведены
в табл. 3.10.
Объединенный главный корпус. На приме-
ре Таллинской ТЭЦ-2 впервые разработан се-
рийный проект объединенного главного корпу-
са газомазутной ТЭЦ. Отличительной особен-
ностью этого проекта явилась высокая эконо-
мичность путем уменьшений габаритов корпу-
са и облегчения конструкции. Так, например,
пролет деаэраторной сокращен с 12 до 7,5 м
(рис. 3.20). В нижнем этаже деаэраторной эта-
жерки расположены теплопроводы, которые
обычно размещались на специальной эстакаде
улучшения. Проработка показала целесообраз-
ность поперечной установки турбоагрегатов
ПТ-80 и Т-100. Габариты котельной предусмат-
ривают две модификации для установки обыч-
ных камерных котлов и малогабаритных кот-
лов с вихревой топкой.
В проекте предусматривается блокировка
главного корпуса со вспомогательными здани-
ями, в частности со зданием водогрейных кот-
лов, химводоочисткой, центральными ремонт-
ными мастерскими и некоторыми служебно-
бытовыми помещениями. Для размещения
вспомогательных помещений главный корпус
удлиняется в основном поперечнике, принятом
для энергетической части (рис. 3.21). При этом
энергетическая часть главного (корпуса распо-
лагается по одну сторону условного постоян-
ного торца, а вспомогательные помещения —
по другую. Блокировка главного : корпуса со
вспомогательными помещениями сокращает
длину коммуникаций на площадке, уменьшает

Рис. 3.21. Объединенный главный корпус Таллинской ТЭЦ-2. Разрез по вспомогательным помещениям
территорию промплощадки, и в результате со-
кращаются расход материалов и стоимость
строительства.
Наряду с единым поперечником для энер-
гетической части и вспомогательных помеще-
, ний возможна компоновка, при которой вспо-
; могательные помещения размещаются в при-
: стройке к главному корпусу с необходимыми
габаритами. Такое решение позволяет умень-
шить строительный объем, но увеличивает ко-
личество типоразмеров конструкций.
Технико-экономические показатели по
/„главному корпусу Таллинской ТЭЦ-2 без уче-
feja пролетов, занятых вспомогательными поме-
' щениями, даны в табл. 3.10.
Главный корпус газомазутной ТЭЦ ЗИГМ.
L/B основу серийного проекта главного корпуса
„{ТЭЦ ЗИГМ (ТЭЦ заводского изготовления,
/тазомазутная) положен принцип многократно-
го применения строительно-технологических
секций высокой заводской готовности в любых
сочетаниях. Строительно-технологические сек-
ции разработаны в расчете на установку тур-
бин типов ПТ-60, ПТ-135, Т-100, Т-175, Р-50,
.Р-100, Рабочие чертежи разработаны для сек-
,.Цйй с турбинами ПТ-60 и Т-100, с газомазутны-
• '" ми котлами БКЗ-420-140 и типовыми секциями
постоянного и временного торца (рис. 3.22)'.
<? о-—861
Ширина всех секций, кроме секции временного
торца, 24 м, ширина секции временного торца
12 м. Проект ТЭЦ предусматривает макси-
мальное укрупнение узлов в полностью подго-
товленные к монтажу блоки, в состав которых
входят оборудование, трубопроводы, подогнан-
ная и испытанная арматура. Головным объек-
том, на котором применен серийный проект,
являлась Минская ТЭЦ-4.
Здание главного корпуса запроектировано
без подвала. В машинном отделении принята
сплошная монолитная железобетонная плита
толщиной 0,5 м (силовой пол), бетонируемая
по песчаной подготовке. Каркас принят сталь-
ным, кровельное покрытие — из панелей с про-
филированным стальным листом, стены — из
керамзитобетонных панелей. Основным конст-
руктивным отличием проекта ТЭЦ ЗИГМ от
ТЭЦ 67-68, Таллинской ТЭЦ-2 и других явля-
ется встройка деаэраторного отделения в ко-
тельную в отличие от обычно выполняемой де-
аэраторной этажерки с рамными узлами. Прин-
цип секционности и агрегатирования, принятый
в этом проекте, может быть заложен и в другие
компоновки ТЭЦ. Технико-экономические по-
казатели главного корпуса ТЭЦ ЗИГМ даны
в табл. 3.10,
65

Рис. 3.22. Главный корпус газомазутной ТЭЦ ЗИГМ. Разрез
Главный корпус пылеугольной ТЭЦ ЗИТТ.
По аналогии с проектом ТЭЦ ЗИГМ в основу
серийного проекта ТЭЦ ЗИТТ (ТЭЦ заводско-
го изготовления, на твердом топливе) положен
принцип многократного применения строитель-
но-технологических секций. Следует отметить,
что разработка проекта ТЭЦ ЗИТТ осложняет-
ся различием физико-химических свойств углей
и связанной с этим необходимостью примене-
ния котлов различных типов, отличающихся
схемами пылеприготовления и пылеулавлива-
ния, а также отсутствием унифицированных
решений котлов.
В качестве основного оборудования приня-
ты унифицированный газоплотный котел
Б КЗ-420-140 паропроизводительностью 420 т/ч
в двух модификациях с твердым и жидким
шлакоудалеиием и турбины ПТ-80, ПТ-135,
Т-110, Т-175, Р-50 и Р-100. Для обеспечения ре-
монтов котлов принята ширина ячейки 30 м.у
Для турбин ПТ-135, Т-175 и Р-100 используется- ;
дубль-блочная схема котлов. Длина строитель-;
но-технологических секций в проекте ТЭЦ!.
ЗИТТ составляет (м):	4Т
Секция постоянного торца . е » „ , ,	2X12=24
Секция временного торца	IX 12=12... .т|
Рис. 3 23. Главный корпус пылеугольной ТЭЦ ЗИТТ. Разрез
66

Рис. 3.24. Главный корпус газомазутной Киевской ТЭЦ-6
с блоками 250 МВт. Разрез
Продолжение
Доборочная секция . ,................. 1X12=12
Котлотурбинные секции:
нечетные	ПТ-80, Т-110, Р-50 .	.	.	3X12=36
четные	ПТ-80, Т-110, Р-50 .	.	.	2X12=24
ВД	ПТ-135, Т-175, Р-100	.	.	5X12=60
йъ’Г Поперечный разрез главного корпуса ТЭЦ
 ЗИТТ приведен на рис. 3.23.
|ру; Главный корпус газомазутной ТЭЦ с бло-
ками 250 МЕт. В главном корпусе Киевской
'ТЭЦ-6 устанавливаются турбоагрегаты Т-250/
|L/300-240-2 и энергетические котлы паропроиз-
водитсльностыо 1000 т/ч. Машинное отделение
|д пролетом 54 м обслуживается двумя кранами
грузоподъемностью 125/20 т. Конденсационный
йол поднят на 4,5 м по отношению к полу ко-
। Цельного отделения (рис. 3.24). Деаэраторное
.' .Отделение размещается на этажерке между
^г'^Йшинным и котельным отделениями. На от-
/^'мстках 0,00; 4,5 и 9,3 м размещены кабельные
«помещения и помещения распределительных
устройств. На отметке обслуживания размеща-
«Ртся блочные и центральный щиты управле-
ния. Технологические трубопроводы проклады-
ВЙШтся на отметке 18,9 м. Деаэраторы и конди-
О^^неры устанавливаются на отметке 26,1 м.
И^ж5^отельнОе отделение обслуживается двумя
мостовыми кранами грузоподъемностью 50/10 т.
.Дымососное отделение располагается за на-
ружной стеной котельного отделения. Тяго-
дутьевое оборудование обслуживается полу-
козловым краном грузоподъемностью 30/5 т.
В проекте Киевской ТЭЦ-6 каркас выпол-
нен из брусковых конструкций, стеновые и кро-
вельные панели — из профилированного сталь-
ного листа. Технико-экономические показатели
даны в табл. 3.11.
Сопоставление технико-экономических по-
казателей произведено для главных корпусов
газомазутных Рижской ТЭЦ-2, Ростовской
Таблица 3.11. Технико-экономические показатели
главного корпуса газомазутной Киевской ТЭЦ-6
(4X250 МВт)
Наименование
Строительный объем, тыс. м3
Площадь застройки, тыс. м2
Объем железобетона, тыс. м3
В том числе сборного
Сборность железобетона, %’
Масса стальных конструкций, тыс. т
Удельные показатели на 1 кВт установ-
ленной мощности:
строительный объем, м3
площадь застройки, м2
объем железобетона, м3
масса стальных конструкций, кг
Значение
1208,4
26,5
56,5
34,5
61
12,5
1,21
0,026
0,056
12,5
67

Si
1
11x12,0=^132,0
6}
12*12,0 = 1ч-ч-,о
11*12,0—132,0
Рис. 3.25. Схемы главных корпусов газомазутных ТЭЦ:
а — ТЭЦ 67-68; б — Ростовская ТЭЦ-2; в — Ростовская ТЭЦ-2 (модернизация)Таллинская ТЭЦ-2; д — ТЭЦ ЗИГМ
ТЭЦ-2, модернизации Ростовской ТЭЦ-2, Тал-
линской ТЭЦ-2, ТЭЦ ЗИГМ (рис. 3.25). Во
всех проектах принято однородное основное
оборудование. Показатели определены для
надземной части и фундаментов под каркас
здания и не включают данные о фундаментах
под турбоагрегаты и котлы, подземное хозяй-
ство, площадки вокруг турбоагрегатов и вре-
менные торцы, поскольку эти элементы прак-
тически не отличаются для рассматриваемых
вариантов.
В сопоставляемых проектах приняты котлы
с камерной топкой за исключением проекта
Ростовской ТЭЦ-2, где используются малога’
баритные котлы, что является характерной*
особенностью данного проекта. В проекте Рос
товской ТЭЦ-2 принята продольная установка
турбоагрегатов в отличие от модернизировав
ного проекта, где принята поперечная устаной]»
ка и длина технологической секции уменьшает|||
ся с 36 до 24 м.	 ейМ-
Учитывая, что сопоставляемые проекты
полнены с некоторыми различиями в исходных у
данных, не вытекающими из специфики данйсЬ;
го проекта, в табл. 3.10 помимо натуральных^
показателей по реальным проектам' даны
в

казатели, приведенные к сопоставимым усло-
виям. Во всех проектах (кроме Ростовских
ТЭЦ) приняты одинаковыми высота котельно-
го и машинного отделений, стеновые огражде-
ния — из керамзитобетонных панелей, щеле-
вой фонарь, .стальные конструкции — из низ-
колегированной стали и др. Во всех главных
корпусах принят металлический каркас. Для
оценки влияния конструктивной схемы на мас-
су каркаса в таблице приведена масса сталь-
ного каркаса (колонны, ригели, распорки и
связи по колоннам) для всех сопоставляемых
проектов. Наибольшую массу каркаса имеет
ТЭЦ ЗИГМ, что объясняется устройством
встроенной деаэраторной этажерки, не входя-
щей в состав каркаса и не участвующей в со-
здании жесткости каркаса. Как следует из
табл. 3.10, наиболее экономичными проектами
являются проекты модернизации Ростовской
ТЭЦ-2 и Таллинской ТЭЦ-2.
Глава четвертая
СПЕЦИАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГЛАВНОГО КОРПУСА ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
Si


О. ПОДЗЕМНОЕ ХОЗЯЙСТВО
Подземное хозяйство главного корпуса яв-
ляется трудоемкой частью, на которую расхо-
дуется около 50 % всего объема железобетона,
приходящегося на главный корпус. Подземное
хозяйство включает фундаменты под здание,
турбоагрегаты, котлы, вспомогательное обору-
дование и обслуживающие площадки, а также
конструкции для прокладки различных комму-
никаций, выполняемые в виде каналов, тунне-
лей или подвалов.
Расположение фундаментов в главном кор-
пусе зависит от принятой компоновки и мощ-
ности оборудования. Наиболее типичным яв-
ляется следующее решение:
в машинном отделении помимо фундамен-
тов под турбоагрегаты располагаются фунда-
менты под питательные электро- и турбонасо-
сы, фундаменты под конденсатные, сливные и
Другие насосы, фундаменты под подогревате-
ли, резервные возбудители и другое оборудо-
вание, а также фундаменты под стойки пло-
щадок турбоагрегатов;
к-в бункерном отделении устанавливаются
i мель-
йЙЭДндаменты под шаровые мельницы и
В данные вентиляторы;
’ в котельном отделении помимо фундамен-
тов под котлы размещаются фундаменты под
^^олотковые мельницы. Фундаменты под дуть-
вентиляторы расположены либо в котель-
Мбм отделении, либо на площадке золоулови-
\теЩй. Фундаменты под дымососы устанавли-
на площадке золоуловителей или в за-
помещении дымососного отделения;
р^урдаменты под золоуловители (электрофиль-
^^р^циклоны, скрубберы), как правило, распо-
на открытом воздухе, за котельным
| ^'Делением.
оборудование и площадки до 1952—1955 гг..
| Й^ПР^уялись самостоятельные массивные фундаменты,
прокладки трубопроводов и кабелей устраивались
?Рролрнные проходные туннели, непроходные каналы,
^^^адцвались кабельные блоки и отдельные трубы. Для
установки и обслуживания оборудования предусматри-
вали в ряде случаев отдельные приямки и колодцы.
Ввиду большого насыщения подземного хозяйства кон-
струкциями коммуникации прокладывались в разных
уровнях, что обусловливало сложные пересечения и по-
вороты туннелей и каналов. В фундаментах выполнялись
проемы для пропуска коммуникаций. В эти годы кон-
струкции подземного хозяйства — фундаменты, туннели,
каналы, подпорные стены, колодцы, как правило, выпол-
няли в монолитном железобетоне, бетоне, бутобетоне и
кирпиче.
Для индустриализации строительства подземного
хозяйства с 1953—1954 гг. начали применять сборный
железобетон. Для туннелей и каналов приняты унифи-
цированные сечения, которые позволили использовать
типовые сборные элементы. Для массивных частей фун-
даментов под вспомогательное оборудование применя-
лась кладка из мелких бетонных камней или бетонных
пустотелых блоков. Фундаменты под площадки выпол-
нялись из сборного железобетона в виде башмаков и
стоек. Применение сборных элементов для туннелей, ка-
налов и фундаментов и унификация этих элементов да-
ли существенный технический эффект.
Однако подземное хозяйство с большим количест-
вом фундаментов и коммуникаций, проложенных в тун-
нелях, каналах и приямках, особенно в пределах машин-
ного отделения, обусловило значительные трудности как
при строительстве, так и при эксплуатации. Вследствие
обратной засыпки грунта при недостаточно тщательном
производстве работ (особенно зимой) происходила осад-
ка грунта, вызывавшая разрушение полов, деформации
конструкций туннелей, каналов и их гидроизоляции.
Прокладка каналов и туннелей в разных уровнях, а
также необходимость послойной обратной засыпки за-
трудняли использование механизмов. Большое разнооб-
разие конструкций не позволяло применять сборный же-
лезобетон для многих элементов подземного хозяйства.
Монтаж и ремонт трубопроводов в узких каналах за-
труднены.
Решающим фактором для индустриализации строи-
тельства подземного хозяйства явилось устройство
сплошного подвала в пределах машинного отделения.
При таком решении оборудование устанавливалось на
перекрытии подвала, а коммуникации укладывались в
пределах подвала. Устройство подвала создавало наи-
более благоприятные условия для применения унифици-
рованных сборных железобетонных конструкций. Под-
счеты показали, что устройство подвала в машинном
отделении снижает расход железобетона против бес-
подвального решения на 10—15 %. Поэтому, начиная с
1955—1957 гг., подвалы получили широкое применение
при проектировании и в строительстве ТЭС. Подвал,
как правило, выполнялся в пределах машинного отде-
69

лен,ия. В котельном отделении» имеющем относительно
небольшое насыщение подземного хозяйства конструк-
циями, подвал не предусматривался. Устройство подва-
ла в бункерном и деаэраторном отделениях зависело
от технологической компоновки.
При устройстве подвала, обычно на отметке 0,0 -м
выполняется перекрытие, на котором устанавливается
большинство вспомогательного оборудования. Отметка
пола подвала принимается от —3,0 до —3,6 м. Высота
подвала (до низа перекрытия) 2700—3300 мм (рис. 4.1).
При проектировании подземного хозяйст-
ва необходимо стремиться уменьшить заглуб-
ление подвала и принять уровень пола подва-

ла-на отметке 0,0 -м. При этом за счет некото-
рого увеличения высоты надземной части ма-
шинного отделения значительно упрощается
конструкция подвала, исключается устройство
массивного днища, гидроизоляции, подпорных
стен.
Для КЭС, техническое водоснабжение ко-
торых, как правило, связано с отметкой пру-
да, поднятие отметки конденсационного поме-
щения может привести к увеличению эксплу-
атационных расходов на подачу воды. Для
ТЭЦ с градирнями, у которых подача воды в
конденсаторы и на градирни осуществляется
одной группой насосов (однонапорная схема
с напорными конденсаторами), представляет-
ся возможным поднять отметку обслуживания
турбины, поскольку отметка верха конденса-
тора не связана с высотой сифона. Однако
этот подъем должен быть в пределах -эконо-
мического- напора насосов.
В конденсационном подвале прокладыва-
ются коммуникации (трубопроводы и кабе-
ли), которые подвешиваются к перекрытию.
В пределах распределительного устройства
собственных нужд подвал используют как ка-
бельный полуэтаж. Для дренажа подвала пол
выполняют с уклоном 0,01 в сторону дренаж-
ных лотков или приямков.
При наличии грунтовых вод под всей пло-
щадью подвала выполняют днище в виде
плоской железобетонной плиты. Над плитой
устраивают пригруз из песка или тощего бе-
l тона. Гидростатический напор грунтовых вод
должен погашаться собственным весом плиты
| и пригруза.
Днище выполняют из сборных железобе-
тонных плит размером до 2,7X5,7 м, толщи-
; ной 200—300 мм, имеющих по периметру вы-
" пуски арматуры. Соединение плит осуществ-
Ц ляется петлевым стыком арматуры с последу-
| ющей заливкой бетоном (рис. 4.2,а).
.Перекрытие над подвалом выполняют из
.. ребристых или гладких сборных железобетон-
’ных плит размером 3,0 X 3,0 м, толщиной
• (300 мм. Плиты углами опираются на колон-
П иы, расположенные по сетке 3X3 м. Колонны
р устанавливаются в сборные фундаменты, рас-
> положенные на днище подвала.
у:; Рациональным решением является устрой-
Sg; 'Ство днища подвала в виде сплошной моно-
: Литпой так называемой «силовой» плиты тол-
Гщиной 400—600 мм, на которую устанавлива-
Дют колонны конденсационного подвала. В этом
yi случае отпадает необходимость в устройстве
^фундаментов под колонны подвала. Соедине-
выполняется путем заводки выпусков ар-
колонны в шпуры, просверленные в
и заделки цементным раствором. От-
сутствие в полу каналов и в то же время на-
|.£.с-ЫЩенность фундаментами под колонны кар-
каса, дымососы, РВП и другое оборудаетиэе
подтверждают целесообразность выполнения
в районе воздухоподогревателей и дымососов
сплошной монолитной силовой плиты под кар-
кас здания и оборудования. Силовая -плита
Рис. 4.2. Соединение сборных элементов подвала ма-
шинного отделения:
а — сопряжение плит днища подвала; б — сопряжение плит пе-
рекрытия подвала; 1 — петлевой выпуск из плиты; 2 — продоль-
ная арматура стыка; 3 — выпуск арматуры из колонны; 4вы-
пуск арматуры из плиты;- 5 — хомут; 6 — монтажная сварка;
7 •=- бетон
позволяет существенно сократить опалубоч-
ные работы при бетонировании,, сложных по
конфигурации фундаментов и снизить трудо-
затраты по сооружению всего подземного
хозяйства.
Подпорные стены подвала выполняются из
ребристых или плоских плит размером 1,5 X
XI2,0 или 1,5X6,0 м, опирающихся на стойки
каркаса здания. Для ребристых плит 1,5x12м
используются панели междуэтажных перекры-
тий. В качестве доборочных элементов ис-
пользуются балки и бетонные блоки. Весьма
рациональна конструкция подпорных стен из
плоских вертикальных плит шириной 3 м,
опирающихся снизу на уступ в днище, а свер-
ху— в специальную балку. Такие плиты име-
ют высоту 4—5 м и позволяют выполнять в
них на заводе круглые отверстия для пропус-
ка циркуляционных водоводов диаметром до
2,0—2,2 м. В этих плитах на заводе выполня-
ют также вырезы в углах, соответствующие
очертанию фундаментов здания.
Фундаменты под здания, турбоагрегаты и
питательные насосы опираются на днище под-
вала. Кроме того, на днище располагаются
фундаменты под конденсатные насосы, насосы
сырой, смывной и оросительной воды, а также
опоры под циркуляционные водоводы. Фунда-

менты под подогреватели высокого давления,
сливные насосы, насосы испарителей и другие
насосы, фундаменты стоек под площадки
обслуживания устанавливаются на перекры-
тии на отметке 0,0 м. Оборудование закрепля-
ется на перекрытии с помощью металлических
рам. Само перекрытие представляет собой
жесткий диск, образуемый путем сварки вы-
Рельсы прикрепляют к железобетонным
там с помощью анкерных болтов.
Для сооружения подвала необходимы пли-
ты днища подвала, плиты перекрытия подва-
ла, плиты подпорных стен, колонны и фунда-
менты стаканного типа под них. Колонны име-
ют сечение 300X300 или 400X400 мм и длину
3,4—4,0 м. Фундаменты под стойки подвала
I
।
1
J' ZI-ZI
Рис. 4.3. Соединение плит перекрытия подвала с колон-
ной нд закладных деталях (вариант):
1 — закладная деталь стойки; 2 — закладная деталь плиты;
3 — монтажная сварка
пусков арматуры, и последующего замоноли-
чивания соединений плит с колоннами и сты-
ков между плитами (рис. 4.2, б). Так как со-
единение плит перекрытия подвала с колон-
ной по рис. 4.2, б требует точной установки
всех сопрягаемых элементов, поскольку в
противном случае выпуски арматуры из ко-
лонны не пройдут в швах между плитами,
представляется целесообразным применять
стык со сваркой закладных частей в торце
колонны и углах плит (рис. 4.3).
На период монтажа конструкций главного *
корпуса вдоль машинного отделения на от-
метке пола подвала устраивают пути под ба-
шенный кран, а на отметке 0,0 м по перекры-
тию над подвалом прокладывают железнодо-
рожный путь. В местах укладки железнодо-
рожного пути в перекрытие должны быть уло-
жены усиленные плиты, а поддерживающие
стойки следует раскрепить связями. В зависи-
мости от принятой компоновки железнодорож-
ный путь в машинном зале сохраняется и на
период эксплуатации либо по всей длине ма-
шинного зала, либо в пределах монтажных
площадок у постоянного и временного торцов.
72.
Таблица 4.1. Номенклатура сборных
железобетонных элементов подвала
Рис. 4.4. Сборные железобетонные плиты подвала (раз-
меры см. в табл. 4.1):	s
а, б — плиты днища подвала; в, г — плиты подпорных стен;
д, е — плиты перекрытия над подвалом; 1—контуры проемов S
Марка элемента	Размеры, мм			Марка бетона	Расход материа- лов		Масса изДе- ‘ . лиях <г, ,ь1
	а	Ь	h		Бетон, ма	Сталь, кг	
П1-1, 2, 3 П2-1 (рис. 4,4, а)	2500 5500	2500 2500	400 400	200 200	2,5 2,5	565—861 1136	6® 13,81 . -1Г.
ПФЖ-6030 ПФЖ-3030 (рис, 4,4, б)	5700 2700	2700 2700	200 200	200 200	3,1 1,5	422—461 210—219	7,8 3,8-
ПФЖ5-1 2 ПФЖ6-1— ПФЖ6-5 (рис. 4.4, о)	5970 2970	1470 1470	300 300	400 400	.2,6 1.3	109, 261 41—138	 г1!  ••
ППС-1 ППС-2,3 ПС-2 ПС-3 (рис. 4.4, а)	2880 3080 2980 880	3760 3750 3560 3560	200 200 200 200	300 300 300 300	2,16 2,02 . 2,13 0,63	169 ' 156 177 67	.	л: ; 5,4 . н ч ‘Л11.
ПФЖ-2 (рис. 4. 4, й)	2970	2970	300	300	2,6	94—243 7 . ii	-
ПФЖ-8 (рис. 4. 4, е)	2990	2990	300	300	-1,2	не—214	' 3.? 1

’ тййеют обычно размеры в основании 0,9x0,9
и 1,3X1,3 м (номенклатуру сборных фунда-
Мёнтов см. в § 7.1). Конструкции плит днища,
^Перекрытия и подпорных стен подвала пока-
заны на рис. 4.4. Характеристика этих элемен-
тов приведена в табл. 4.1.
Сборные элементы подвала в пределах
каждого типоразмера имеют несколько марок
в зависимости от армирования для разной
несущей способности. Ребристые плиты пере-
крытия подвала рассчитаны на равномерно
распределенную нагрузку до 3,5 т/м2 и на-
грузку на ребре 1,5 т/м; плоские плиты пере-
крытий подвала рассчитаны на пропуск же-
лезнодорожного состава (или на шесть сосре-
доточенных нагрузок по 14,3 т на каждую
плиту)'.
Выполнение подвала в котельном отделе-
нии, как правило, нерационально. Фундаменты
под котлы, а также под вспомогательное обо-
рудование заглубляют до отметки фундамен-
тов под здание. В котельном отделении обыч-
но располагают приямок для установки насо-
сов гидрозолошлакоудаления (багерная на-
сосная) , каналы гидрозолошлакоудаления,
кабельные туннели и каналы для разводки ка-
белей, а также воздухоподводящие каналы
для охлаждения электродвигателей.
На рис. 4.5 показан план подземного хо-
зяйства котельного отделения главного корпу-
са КЭС. Проходящий вдоль котельной кабель-
ный туннель имеет усиленную конструкцию и
рассчитан на прокладку по нему на период
строительства временного железнодорожного
пути для подвоза монтируемых конструкций и
•оборудования.
Полы котельного отделения на отметке
0,0 м имеют уклоны 1,0% для стока случай-
ных вод. Для дренажа обычно используются
каналы гидрозолошлакоудаления. В каналах
и туннелях уклоны дна принимают 0,5 % • Дре-
наж из них производится в специальные при-
ямки, откуда вода сливается в ливневую кана-
лизацию.-’Для гидросмыва уклон дна в шла-
ковых каналах принимают 1,5%, в золовых
каналах 1 % Элементы каналов ГЗУ, имею-
щих значительные продольные уклоны, укла-
дывают по спланированному с уклоном осно-
ванию, а стенки наращивают. Каналы внутри
облицовывают базальтовыми плитами. Под
Таблица 4.2. Номенклатура элементов каналов
гидрозолошлакоудаления (рис. 4.6)
Марка элемента	Размеры, мм			Марка бетона	Расход мате- риалов		Масса изде- лия, т
	Длина	а	h		Бетон, м3	Сталь, кг	
СЛ-1	2970	450	2050	200	1,83	165'	4,6
СЛ-2	2970	450	2400	200	2,04	175	5.1
СЛ-3	2970	450	2800	200	2,28	185	5,7
СЛ-4	1070	990	520	200	0,17	4,7	0,43
СЛ-6	1070	990	1000	200	0,33	23,7	0,83
Примечание. Допускается изготовление доборных эле-
ментов СЛ-1—СЛ-3 меньшей высоты.
o&pas
360Щ)
'|*ис. 4.5. Подземное хозяйство котельного отделения главного корпуса:
Х-'-Дагерная насосная; 2-—канал шлакоудаления; 3 — канал золоудаления; 4 — кабельный туннель с временным железнодорожным
.путем; 5 — кабельный блок; 6-—кабельный колодец; 7 — приямок для лифта; 8 — фундамент под электродвигатель мельницы

каналы ГЗУ во избежание просадок выполня-
ют армированную подготовку.
В зависимости от глубины каналов и про-
пускной способности принимаются пять типо-
размеров лотков ГЗУ (рис. 4.6, табл. 4.2)'.
Лотки рассчитаны на полезную нагрузку на
поверхности 2 т/м2. Каналы ГЗУ глубиной
свыше 2 м марок СЛ-1 — СЛ-3 выполняются
Рис. 4.6. Элементы каналов
(размеры см. в табл. 4.2)
гидрозолошлакоудаления
из двух стенок с выпуском арматуры и бето-
нированием днища.
Туннели и каналы для прокладки кабелей,
трубопроводов и подвода воздуха выполняют-
ся сборными по номенклатуре изделий, приня-
той для тепловых электростанций (см. § 7.11).
Основанием под каналы и туннели при плот-
ных грунтах служит слой песчаной подсыпки,
при слабых грунтах выполняют бетонную под-
готовку. Одиночные кабели прокладывают в
металлических или асбестоцементных трубах.
Отдельные трубы объединяют в блоки, по
трассе которых выполняют колодцы.
4.2.	ФУНДАМЕНТЫ ТУРБОАГРЕГАТОВ
Монолитные фундаменты под турбоагрега-
ты выполняют в виде рамной конструкции с
верхней плитой, на которую устанавливают
турбоагрегат. Колонны рам заделывают в
мощную нижнюю железобетонную плиту. При
наличии сборной плиты под подвалом машин-
ного отделения фундамент сооружается на
ней. Наземная часть фундамента армируется
несущими арматурными каркасами, которые
предварительно оснащаются опалубкой, а за-
тем монтируются в виде арматурно-опалубоч-
ных блоков. Нижняя плита фундамента арми-
руется сварными сетками и пространственны-
ми каркасами. Наземная часть фундамента
под турбоагрегат мощностью 200 МВт, напри-
мер, собирается из 42 несущих арматурных
блоков от 550 до 5130 кг и длиной до 10 м.
Фундамент несет динамические нагрузки, и в связи
©	едасность расслоения бетона, бето-
нирование фундамента необходимо, производить непре-
рывно горизонтальными слоями. Перерыв в бетониро-
вании может быть допущен только при выполнении ра-
бот на уровне верха фундаментной плиты и под верх-
ним ростверком. Фундаментная плита и наземная часть
выполняются из бетона марки 150—200. Применение
несущих арматурных каркасов вместо штучной арма-
туры позволило отказаться от несущих лесов, механи-
зировать арматурные и опалубочные работы, резко со-
кратить трудоемкость и сроки сооружения монолитных
фундаментов турбоагрегатов.

фуйдфментыц Дальнейшим этапом
в совершенствовании конструкций фунда-
ментов явился переход на сборные фундамен-
ты. Впервые сборные фундаменты сооружены
на Али-Байрамлинской и Березовской ГРЭС.
В настоящее время сборные фундаменты рас-
пространены повсеместно. При разработке и
внедрении сборных конструкций фундаментов
‘проведена большая работа по облегчению фун-
даментов, упрощению их конфигурации, а так-
же унификации элементов. Исследования по-
казали возможность уменьшения сечений ряда
элементов, размеры которых назначались ра-
нее не по расчету, а по конструктивным сооб-
ражениям.
Применение сборных фундаментов с умень-
шенными габаритами и массой способствова-
ло принципиально новому подходу к выбору
конструктивной схемы фундамента (рис. 4.7).
г	а^фивн^/;^рйрЛи^йх ф\шда ментов
щГеДл^^кцйЫ :66J^;Worp^H^biC
 щаменты, частоты собственных колебаний ко-
торых находятся значительно ниже рабочих
частот колебаний ротора турбины. Для всех
сборных элементов приняты унифицированные,
сечения, которые обеспечили возможность бе-,
тонирования конструкций в универсальных.;. й|
формах, рассчитанных на изготовление изде-
лий с одинаковыми сечениями, но разной дли-
ны и с различными вылетами полок.
Для фундаментов турбоагрегатов мощг.о-
стью 50—300 МВт приняты унифицированные,
сечения сборных железобетонных элементов:
колонн — 700X700 и 1000ХЮ00 мм, ригелей
и балок —700X700, 700X1500, 1000X1000,1
1000X1500, 1000X1800 и 1000X2100 мм (пр>т
тавровом сечении ширина полки — до 2000 мм :
при разном вылете полок или их исключении,
с одной или обеих сторон). Для фундаментов;
турбоагрегатов 500 МВт и более принимаете)
дополнительное сечение балок 1000X2400м
а также увеличивается ширина отдельных р
гелей с 1000 до 1500 мм.
Предельная масса железобетонных эл
ментов принимается 55 т при изготовлении
полигонах или в закрытых цехах, оборудуй
ных двумя кранами грузоподъемностью?]
30 т. Этой массе соответствуют сборные/Я _
менты сечением до 1000X2400 мм, при ббл^
ших сечениях балок и ригелей они выпе.



Рис. 4.7. Фундамент турбоагрегата мощностью 500 МВт:
а — продольный разрез; б — поперечный разрез на участке ЦНД турбины; в—попереч-
ный разрез на участке генератора; 1 — ось конденсатора; 2 — ось генератора; 3 — сбор-
ные элементы; 4 — монолитная плита; 5 — стальные консоли
ются составного сечения из сборного ребра и
монолитного пояса. Для увеличения жесткос-
ти ригелей поперечных рам и уменьшения их
сечения, и массы в ряде случаев в пределах
более широкой части фундамента (зона ЦНД)
вводятся средние стойки и таким образом об-
разуются двухпролетные рамы.
В проектах сборных фундаментов, выпол-
ненных до 1970 г., нижняя конструкция раз-
работана в виде сборного балочного роствер-
ка. Однако это решение оказалось приемле-
мым для турбоагрегатов мощностью не более
200 МВт. При большей мощности резко воз-
росли возмущающие силы, которые при небла-
• гоприятных грунтовых условиях, в частности
I при водонасыщенных мелкозернистых песках,
, приводили к их виброуплотнению и деформа-
циям балочного ростверка. В дальнейшем
сборные ростверки всех фундаментов замене-
ны монолитными железобетонными плитами.
Сборные элементы верхней части фунда-
мента выполняются из бетона марок 300—400,
а в отдельных случаях — марки 500 и арми-
руются объемными вязаными блоками. Ниж-
,/няя плита выполняется из бетона марки 200—
Н00, армирование производится сварными сет-
|ками и пространственными блоками.
. Большое внимание уделяется конструкции
„кй выполнению стыков сборных элементов фун-
| • дамента. Необходима полная монолитность
; стыков, которая обеспечивает динамическую
жесткость всего фундамента. Для обеспечения
трещиностойкости стыки выполняют с после-
дующим обжатием, которое после приобрете-
Р нйя бетоном прочности в узлах не ниже 70.%\
ффоектной производят натяжением арматуры,
к пропущенной через трубки из кровельного же-
I Деза и установленной при бетонировании узлов.
 В узле сопряжения ригеля, балки и колонны
напрягаемые стержни располагают как гори-
зонтально, так и вертикально. Для лучшего
сцепления сборных элементов с монолитным
бетоном в узлах торцы примыкающих элемен-
тов выполняют с рифленой поверхностью. Пе-
ред бетонированием узлов элементы необхо-
димо увлажнять.
Стыки выполнялись с опиранием концов
трех примыкающих к колонне балок непосред-
ственно на торец колонны (рис. 4.8, а), в бал-
ках. предусматривались подрезки, в которых
располагалась стыкуемая арматура. В сбор-
ных балках и бетоне замоноличивания преду-
сматривались каналы, через которые пропус-
кались напрягаемые стержни, привариваемые
к закладным деталям и выпускам арматуры.
Натяжение выполнялось гидродомкратами с
усилием 18—24 тс. После натяжения каналы
инъецировались цементным раствором.
В последующем для упрощения стыков
фундамента применялись колонны с консоля-
ми (рис. 4.8,6). В дальнейшем, с учетом уве-
личения массы сборных элементов, принима-
лись двухпролетные продольные балки с
упрощенным стыком (рис. 4.8, в). Такое ре-
шение позволило уменьшить количество узлов
с примыканием трех элементов.
Технико-экономическое сравнение различ-
ных типов стыков фундаментов турбоагрега-
тов показывает преимущество упрощенного
стыка.
Тип стыка	Объем бетона для Трудоемкость,
	замоноличивания, м®	чеЛ-ч
Рис. 4.8, а . , . 8	1Д	ш
Рис. 4.8, б . , . „	1,7	89
Рис. 4.8, в s в в »	056	61
Основными недостатками стыков фунда-
ментов турбоагрегатов продолжают оставать-
ся натяжение арматуры и связанная с этим
75

Рис. 4.8. Стыки сборных элементов фундамента турбоагрегата:
а — конструкция 1961—1968 гг.; б — конструкция 1968—1971 гг.; в — конструкция 1973 г.; 7 — напрягаемы.е стержни; 2 — ванно-шовная
сварка; 3 — сборные элементы; 4 — замоноличивание
длительность выполнения стыка из-за необхо-
димости выдержки бетона замоноличивания
и поэтапного проведения работ по обжатию
стыка.
Существенного упрощения стыков можно
достигнуть применением самонапряженной
Рис. 4.9. Схема рамного узла фундамента турбоагрегата
с самонапряжением бетона:
конструкции с объемным предварительным
напряжением. В соответствии с ТУ 21-20-18-74
освоено изготовление напрягающего цемента
ЦНЦ); в зй'висим()ст11от анергии самбнапря-
Жёния НЦ выпускается двух марок: НЦ-20 и
НЦ-40 со сроком схватывания 30—40 мин.
На ТЭЦ-25 Мосэнерго на фундаменте тур-
боагрегата мощностью 250 МВт применен
узел сопряжения с напрягающим цементом
НЦ-40 (рис. 4.9). Усилия, возникающие в го-
ризонтальном направлении при расширении
цемента, воспринимались вертикальной
сплошной стальной опалубкой из листов тол-
щиной 12 мм, стянутых горизонтальными ар-
матурными стержнями. После стабилизации
процессов расширения, усадки и ползучести
напряжение составило 1—1,4 МПа, что пре-
вышает обжатие, создаваемое натягиваемыми
стержнями. Проектная прочность достигнута
на третьи сутки.
Технико-экономическое сопоставление фун-
даментов турбоагрегатов мощностью 50, 100, .
1 — ригель; 2 — арматурные стержни, приваренные к стальной
'опалубке; 3—стальная опалубка; 4—самонапряженный бетон;
5 — продольная балка; 6 — колонна
Таблица 4.3. Технико-экономические показатели сборных и монолитных фундаментов турбоагрегатов
(верхнее строение)
Марка турбоагрегата	ь о	Тип фундамента	Расход Железобето- на, м3			ь сбор- %	Расход	Трудозатраты	Стой-
	Мощнс МВт —		сбор- ного	МОНО- ЛИТ- НОГО	всего	Стелен: ности.	стали, т	на строитель- стве, чел-дни	мость, ТЫС. руб.
К-300-240-1-ТВВ-320 2 К-200-130+ТВВ-200-2 К-Ю0-90+ТВФ-Ю0-2 ПТ-50-130/13Ч-ТВФ-60-2	.. W 200 100 50	Сборный Монолитный Сборный Монолитный Сборный Монолитный Сборный Монолитный	499 411 280 269	. 217 173(5 163 1330 151 843 131 630	 71.6 1736 574 1330 431 843 400 630	' 70 I 71 65 67	84у8 140,0 73,0 130,0 49,9 66,7 50,9 69,7	;^AlV-,?..'87O 3051т 779 2485 746 1870 596. 1181	‘ 65,4 40,8' 53,7 29,9 32,6 М 27,5- 28,3	:
76

200 и 300 МВт в сборном и монолитном ис-
полнении приведено в табл. 4.3, из которой
следует, что сборные фундаменты турбоагре-
гатов по сравнению с монолитными позволя-
ют снизить расход железобетона на 37—59 %,
стали — на 25—44 % и уменьшить трудовые
затраты на 50—70 °/о>
Рис. 4.10. Виброизолированный фундамент турбоагрега-
та Р-50-130:
1 — виброизолирующая опора; 2 — ось генератора; 3—площад-
ка под генератором; 4 — площадка обслуживания виброизоли-
рующей опоры
Виброизолированные фундаменты под тур-
боагрегаты мощностью 50 МВт с применени-
ем низкочастотной пружинной виброизоляции
обеспечивают: значительное уменьшение виб-
рации элементов фундамента, расположенных
ниже виброизоляторов; исключение передачи
вибрации на нижнюю фундаментную плиту и
основание; возможность регулировки с по-
Рис. 4.11. Виброизолирующая опора:
7--верхняя и нижняя плиты опорного столика; 2—ограничи-
тель горизонтальных перемещений; 3 — упоры столика; 4 — про-
кладка между фланцами упоров; 5 — накладки, соединяющие
нижнюю плиту столика с закладными деталями в колонне;
6 колонна фундамента; 7 — пружинные сборки; 8 — гидро-
домкрат; 9 — бетон замоноличивания стыка; 10 — сборные бал-
ки Фундамента
мощью домкратов высотного положения верх-
ней плиты.
Конструкция фундаментов отличается от
обычной типовой наличием виброизолирую-
щих опор, между нижней частью балок верх-
него ростверка и верхней частью укорочен-
ных колонн (рис. 4.10).
Виброизолирующая опора (рис. 4.11)' состоит из
опорного столика, пружинной сборки, домкрата, ограни-
чителя горизонтальных перемещений, упора столика и
других элементов. Упоры столика предназначены для
восприятия нагрузок при возведении верхнего строения
фундамента, массы турбоагрегата при монтаже, а так-
же аварийной нагрузки. Общая высота упоров принята
больше высоты полностью сжатых пружин, для того
чтобы исключить работу пружин при аварии. В зависи-
мости от нагрузок на опору каждая из сборок вибро-
изоляторов состоит из двух или трех комплектов спа-
ренных пружин. Максимальная несущая способность
комплекта пружин достигает 18—21 тс. В качестве мон-
тажного механизма и механизма регулирования дефор-
мации используются гидравлические домкраты грузо-
подъемностью 50—200 т.
Сборно-монолитный фундамент под турбо-
агрегат мощностью 1200 МВт, установленный
на Костромской ГРЭС, • имеет увеличенные
габаритные размеры и массу оборудования по
сравнению с турбоагрегатом 800 МВт, а так-
же продольное расположение конденсаторов.
В турбоагрегате 800 МВт общая масса обору-
дования составляет 3400 т, в том числе рото-
ров 214 т; в турбоагрегате мощностью
1200 МВт — соответственно 5300 и 436 т.
Основание под фундамент Костромской ГРЭС со-
стоит из тугопластичных и полутвердых моренных глин,
подстилаемых тонким слоем моренных суглинков. Отно-
сительный прогиб фундамента 1/6000, стрела прогиба
нижней плиты 12 мм. Для уменьшения деформативно-
сти нижней плиты принято принципиально новое техни-
ческое решение — устройство в плите среднего без-
опорного участка. Конструктивно безопорный участок
длиной 6 м выполнен в виде корыта с армированным
гибким днищем толщиной 150 мм, перекрытого сборны-
ми железобетонными балками (рис. 4.12). Для умень-
шения влияния близко расположенных фундаментов
главного корпуса на фундамент турбоагрегата нижняя
плита запроектирована с консолями вылетом 5,25 м. Во
избежание передачи давления через консоль и бетон-
ный пригруз на основание между поверхностью пригру-
за и нижней гранью консолей оставляется зазор, обес-
печивающий независимость прогиба консолей. При сред-
нем безопорном участке эпюра реактивных давлений
разбивается на две, благодаря чему уменьшаются про-
гибы плиты и возникающие в ней усилия. В результате
указанных мероприятий толщина нижней плиты умень-
шена до 4,5 м. На верхней грани плиты имеется большое
число закладных деталей, выпуски арматуры для колонн
и фундаментов под оборудование, реперы и элементы
системы контроля за температурой бетона. Через тело
плиты проходят трубы для установки глубинных репе-
ров. В месте контакта грунта с бетонной подготовкой
расположены приборы контроля напряженных состоя-
ний основания фундамента. На нижних частях колонн
фундамента предусмотрена установка системы гидрони-
велирования, предназначенной для . регулярной регист-
рации прогибов фундамента в плоскости верха плиты.
Верхнее строение фундамента выполнено в виде про-
странственной рамы с жесткими железобетонными бал-
ками, опирающимися на 24 относительно гибкие стойки
. 77

Рис. 4.12. Нижняя плита фундамента турбоагрегата мощностью 1200 МВт:
а — продольный разрез; б — поперечный разрез; в — деталь среднего безопорного участка; 1 — нижняя плита; '2 — средний без-
опорный участок; 3 — бетонный пригруз днища конденсационного подвала; 4 — гидроизоляционный слой.; 5 — сборные балки; 6 —
железобетонная' плита
сечением 1,2X1 >2 м (рис. 4.13). Колонны изготовляются
с консолями вылетом 600 мм в плоскости поперечных
рам и вылетом 200 мм в другой плоскости. Сечения
сборных элементов балок 2000X1200 мм и 2400Х
XI200 мм. Для связи сборных балок с монолитными
предусмотрены выпуски арматуры. Исходя из условий
изготовления и транспортировки максимальная масса
сборных элементов принята 63 т. Благодаря опиранию
балок на консоли малой опорной площади и открытым
узлам сопряжения, зазор между нижней гранью балок
и капителью колонн уменьшен до 120 мм. Наличие мощ-
ных монолитных поясов по полкам сборных балок поз-
6450
516
1784
172
Рис. 4.13. Фундамент под турбоагрегат мощностью 1200 МВт
О
78
турбоагре-
волило отказаться от обжатия стыков в рамных узлах
напрягаемыми стержнями.
Расход материалов на фундамент под
гат мощностью 1200 МВт составляет:
Нижняя плита:
объем железобетона,
масса стали, т . .
Верхнее строение:
объем железобетона,
масса стали, т s ,

Рис. 4.14. Стальной фундамент турбоагрегата мощностью' 100вМ.Вт (продольный разрез):
?—.ось конденсатора; 2 «—ось генератора;. 3—трубчатые стойки; 4—болты
Стальные фундаменты» В послевоенные
годы сооружено несколько стальных фунда-
ментов под турбоагрегаты мощностью менее
25 МВт. В 1969—1973 гг. запроектирован и
сооружен опытный стальной фундамент под
турбоагрегат мощностью 60 МВт на Бобруй-
ской ТЭЦ-2.
Технике - экономическое сопоставление
стального и сборного железобетонного фунда-
мента турбоагрегата Бобруйской ТЭЦ-2 при-
ведено в табл. 4.4.
Таблица 4.4. Сопоставление вариантов фундаментов
турбоагрегата Бобруйской- ТЭЦ-2
Тип	Расход железо- бетона		Расход стали		Трудозат- раты		Стоимость	
фундамента	М3	%	т	%	чел- ДНИ	%	тыс. РУб.	О/ /О
Стальной Железобетон- ный	9 223	4 100	144 63	270 100	216 .189	114 100	76 38	200 100
Как следует из приведенных данных, рас-
!* ход стали при стальных фундаментах возрас-
: г...тает почти в 3 раза при примерно равных
трудозатратах. Опыт эксплуатации стального
J фундамента на Бобруйской ТЭЦ-2 показал
. Удовлетворительный уровень вибрации основ-
; цых балок, но повышенные вибрации стоек и
 ^площадок.
8 Разработаны рабочие чертежи стального
Фундамента под турбоагрегат мощностью
100 МВт (рис. 4.14) . В этом проекте в отличие
от предыдущего приняты следующие техниче-
ские решения: стойки — трубчатого сечения и
в меньшем количестве (пять поперечных рам
вместо семи); сопряжение верхней плиты со
стойками выполнено на болтак, а не на свар-
ке, площадки из рифленой стали на отметке
обслуживания отделены от фундамента.
Неблагоприятные для стальных фундамен-
тов результаты сравнения с железобетонными
по стоимости и расходу стали могут быть
улучшены при накоплении опыта проектиро-
вания и строительства.
4.3.	ФУНДАМЕНТЫ КОТЛОВ
В- зависимости от массы котла, расчетного
сопротивления грунта, расположения фунда-
ментов под каркас главного корпуса и общей
компоновки подземного хозяйства монолит-
ные фундаменты под котлы (рис. 4.15) выпол-
нялись сплошными (плитными), ленточными
или из отдельных башмаков. Наиболее эконо-
мичны фундаменты из отдельных башмаков.
С переходом на сборные фундаменты под
каркас главного корпуса выполняются сбор-
ными и фундаменты под котлы. При разра-
ботке фундаментов под котлы представилась
возможность использовать для них конструк-
ции сборных фундаментов под каркас главно-
го корпуса (рис. 4.16). Сборные фундаменты
обычно проектируются в виде отдельных
башмаков с укладкой в небходимых случаях
подкладных плит, расширяющих площадь
основания башмака. По сравнению с фунда-
ментом с подкладными плитами более эконо-
79

мичны составные фундаменты, состоящие из
плит с пазом и ребер. Верх фундаментов
обычно заглублен на 2—4 м, а металлический
башмак каркаса котла располагается на глу-
бине 400—800 мм. В этом случае необходимо
устройство сборного или монолитного подко-
ленника, крепящегося к сборному фундаменту
приваркой выпусков арматуры. При сборных
подколенниках выпуски крепятся к башмаку
Рис. 4.15. Монолитный фундамент под котел ТП-100 па-
ропроизводительностью 640 т/ч
аналогично креплению в стыках сборных ко-
лонн к фундаменту с помощью зуба.
Башмаки колонн каркаса котла опираются
на подколенники и крепятся к ним анкерными
болтами или сваркой выпусков арматуры.
После установки такой башмак бетонируется.
Подколенники должны быть достаточно жест-
кими и несмещаемыми. На каркас котла, а
следовательно, и на его фундамент помимо
нагрузки от котла обычно передаются также
нагрузки от тех площадок обслуживания, ко-
торые опираются на каркас котла.
При устройстве полуоткрытых котельных
нагрузки от кровельного покрытия (шатра), а
также ветровая нагрузка, действующая на
стены котла, воспринимаются каркасом котла
и передаются на фундамент. В итоге через
колонны каркаса могут передаваться нагруз-
ки, достигающие 1000—2000 т9
S0
Сборные фундаменты могут применяться
для котлов любой производительности. Так,
например, приведенный на рис. 4.16 фунда-
мент под котел ТГМ-84Б состоит из 13 баш-
маков, собираемых из 21 сборного элемента.
Максимальная масса сборного элемента —
14 т. Сборные элементы устанавливаются на
песчаную подготовку.
Применение сборных фундаментов под
котлы является решением, экономически оп-
равданным. Сопоставление сборного фунда-
мента котла ТПП-200 с монолитным показы-
вает, что трудозатраты на его сооружение со-
ставляют соответственно 608 и 1208 чел-дней.
Устройство монолитных фундаментов под кот-
лы может быть допущено при необходимости
выполнения сплошной плиты или ростверка
из перекрестных лент либо при выполнении
по каким-либо причинам фундаментов под
каркас здания в монолитном • железобетоне.
Следует отметить, что ленточные фундаменты
котлов могут выполняться сборно-монолитны-
ми со сборной плитой с пазом и монолитным
ребром произвольной длины.
Расход железобетона на фундаменты под
котлы различной паропроизводительности
приведен в табл. 4.5.
Таблица 4.5. Расход железобетона на фундаменты
под котлы
Марка котла	Паропроизводптель- иость, т/ч	Масса котла, т	Объем железобетона, м3			од а 1 т/ч ель-	
						Удельный расх Железобетона н	иаринриизводит 1 ности котла, м3
			сборного	монолит- ного	всего		
БКЗ-160-100-Ф	160	1883	105	7	112	0,70	
ТП-80	420	5470	341	14	355	0,85	
ТП-100	640	6600	.—	532	532	0,83	
ТПП-НО	950	11 500	725	154	879	0,94 >	
ТПП-200	2650	27 680	927	68	995	0,38	

4.4. ФУНДАМЕНТЫ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Конструкции фундаментов под вспомогй-||
тельное оборудование зависят от назначения
и мощности агрегатов, а также места их уста-jl
новки — на грунте или на перекрытии. В ма-\
шинном отделении при наличии подвала <
оборудование устанавливается на перекрытий
подвала на отметке 0,0 м или на днище подК
вала. Оборудование в бункерном, котельнЦ^Ц
дымососном отделениях, на площадке золсО
уловителей, а также в машинном отделений:^
при отсутствии в нем подвала устанавливавши
ся на фундаментах, заглубленных до общ|®
отметки заложения фундаментов под здаН'ОИ

Рис, 4.16. Сборный фундамент под котел ТГМ-84Б паропроизводительностью 420 т/ч
Фундаменты под мощные- электро- и турбонасосы
выполняются в виде железобетонной рамной конструк-
ции с верхней и нижней плитами, подобной фундамен-
там под турбоагрегат.
Фундаменты под насосы, вентиляторы и дымососы
и^еют, как правило, воздушные каналы для охлажде-
•1,ия электродвигателя, каналы для подвода трубопро-
VДиодов к насосам, а также колодцы для фундаментных
болтов агрегата. В связи со сложной конфигурацией
часть фундамента обычно выполняется из мо-
_ .-.нолитного железобетона. Нижняя же часть фундамен-
' тов> которая передает нагрузку на основание, проекти-
РУется из монолитного бетона или бетонных блоков.
Фундаменты под шаровые мельницы расположены
обычно в бункерном отделении и выполняются из мо-
нолитного железобетона. При монолитных фундаментах
под здание целесообразно в пределах бункерного от-
деления выполнять плитный фундамент под колонны
здания и использовать его для установки шаровых мель-
ниц. В этом случае фундамент мельницы выполняется
в виде отдельных железобетонных опор под ее подшип-
ники, редуктор и электродвигатель. Эти опоры при
помощи выпусков связываются с плитным фундаментом
здания.
При сборных или монолитных ленточных фундамен-
тах под здание верхняя часть фундамента под шаровую
81

мельницу выполняется в виде железобетонного масси-
ва, а нижняя — в виде подбетонки из тощего бетона.
Фундаменты под мелкое оборудование, например
насосы с электродвигателями мощностью до 100 кВт,
проектируются в виде сборного бетонного блока, зало-
женного на глубину 1 м. Крепление оборудования вы-
полняется к металлической раме, закладываемой при
бетонировании фундамента. Такие рамы должны быть
строго выверены и прочно закреплены для предотвра-
щения возможного сдвига при их установке и бетониро-
вании. Армирование фундаментов выполняется по кон-
туру массива противоусадочной арматурой 10—12 мм.
В отдельных случаях при наличии консолей и тонких
стенок армирование назначается по расчету.
В рассмотренных выше конструкциях фундаментов
достаточно сложной конфигурации в значительной сте-
пени преобладает монолитный железобетон.
Для повышения сборности всего подземно-
го хозяйства, в частности фундаментов под
вспомогательное оборудование, разработаны
конструкции фундаментов в сборном железо-
бетоне. При этом приходится учитывать, что
небольшое число однотипных фундаментов в
пределах главного корпуса делает изготовле-
ние их на заводах мало рациональным. По-
этому представляется целесообразным сбор-
ные фундаменты вспомогательного оборудова-
ния для большого числа разнообразных ма-
шин выполнять из однотипных элементов.
Для этого могут быть использованы элементы
фундаментов под турбоагрегаты, представля-
ющие собой изделия с прямоугольными или
тавровыми сечениями унифицированных раз-
меров.
Представляется возможным изготовлять
эти элементы произвольной длины, используя
опалубочные формы, применяемые для фунда-
ментов турбоагрегатов. Учитывая малые уси-
лия в фундаментах под вспомогательное обо-
рудование, армирование железобетонных эле-
ментов 'выполняется конструктивным с содер-
жанием арматуры 30—50 кг/м3.
Для обеспечения совместной работы эле-
ментов фундамента, предусмотрены армиро-
Рис. 4.17. Сборный фундамент поД|
дутьевой вентилятор:	J.
1 — сборный железобетонный элемент: -."р.;
монолитная диафрагма; 3 — приямок ДЛя
улитки вентилятора; 4 — опорная рама
1000
юоо
82

Рис. 4.18. Установка насоса на перекрытии подвала;
1 — рама; 2 — анкерный болт
ванные монолитные диафрагмы, в которые
заводятся выпуски из торцов . сборных эле-
ментов. Так, например, сборный фундамент
под дутьевой вентилятор (рис. 4.17) выполня-
ется из трех типоразмеров сборных элементов
таврового сечения. Элементы имеют ширину
по тавру 2000 мм, высоту 1800 и 1000 мм,
длину 3000 и 2000 мм. Масса элементов — от
7 до 16,5 т. Сборные элементы устанавлива-
ются на песчаную подготовку. Швы между
ними заполняются цементным раствором мар-
ки 50. Для обеспечения контакта по всей
площади опирания все элементы устанавлива-
ются на песчаную подготовку с.вибропригруз-
кой. Опорная рама под вентилятор прикреп-
ляется на сварке к закладным деталям
сборных элементов и заливается бетоном. Для
рихтовки опорной рамы между рамой и за-
кладными деталями устанавливаются специ-
альные прокладки. Приямок для улитки вен-
тилятора выполняется из монолитного желе-
зобетона. Общий расход бетона (без заливки
рамы и приямка) составляет 26,6 м3, из них
на сборные элементы 20,4 м3, или 77 % 
^.Устройство в машинном отделении подва-
ла позволяет в большинстве случаев отказать-
ся от массивных фундаментов под вспомога-
тельное оборудование. Установка оборудова-
6*
ния производится в этом случае на металли-
ческих рамах, закрепленных на перекрытии
подвала. Роль массы фундамента, восприни-
мающей и гасящей динамические нагрузки
при работе оборудования, выполняет само пе-
рекрытие. Например, конденсатный насос
устанавливается на металлическую раму, ко-
торая закрепляется на перекрытии с помощью
анкерных болтов. После выверки рама зали-
вается бетоном (рис. 4.18).
Фундаменты под подогреватели высокого
давления, несущие большую нагрузку и тре-
бующие больших отверстий в перекрытиях,
выполняются в виде металлических рам, опи-
рающихся непосредственно на стойки подва-
ла. При наличии подвала фундаменты под
оборудование, не требующее подвода комму-
никаций снизу, могут сооружаться в виде
сборного бетонного массива и устанавливать-
ся на днище подвала.
4.5. ПЕРЕДВИЖНЫЕ ВРЕМЕННЫЕ ТОРЦЕВЫЕ СТЕНЫ
Устройство временных торцевых стен в
главном корпусе обусловлено строительством
и вводом электростанций в эксплуатацию от-
дельными блоками.
Конструкции передвижных торцевых стен
машинного и котельного отделений позволяют
с минимальной разборкой производить их пе-
редвижение. Каркас таких стен выполняется
из металлоконструкций, стеновое заполне-
ние — из легких щитов с эффективным утеп-
лителем. Для передвижения стены использу-
ется, как правило, эксплуатационный мосто-
вой кран.	;
В передвижной стене машинного отделения каркас
и стеновые панели подвешиваются к пространственной
ферме, снабженной тележкой, которая может передви-
гаться по подкрановым путям (рис. 4.19). Торцевая сте-
на в пределах колонн и ферм покрытия выполняется
непередвижной, из сборно-разборных конструкций. Для
перемещения стены в любое время года на новой ее
стоянке заблаговременно монтируется непередвижная
часть, для чего изготавливаются два комплекта ее эле-
ментов. Торцевая стена машинного отделения для рас-
ширения прохода над фундаментом турбоагрегата вы-
полняется с отворачиваемой ниже отметки 12,5 м частью
по всей ширине стены.
В торцевой стене котельного отделения для круп-
норазмерных блоков котла предусмотрен монтажный
проем размером 18X14 м. Этот проем перекрывается
одним поднимаемым вверх стеновым блоком.
Торцевые стены бункерной и деаэраторной выпол-
няются сборно-разборными из укрупненных монтажных
стеновых блоков. Элементы этой стены изготавливаются
в двух комплектах.
В проекте передвижных торцевых стен учтены осо-
бенности установки на кратковременной и длительной
стоянках. Длительная стоянка отличается от кратковре-
менной закрытием колонн, ферм и парапета металли-
ческими стеновыми панелями. При кратковременной
стоянке указанные участки закрываются временными
деревянными щитами.
83

20,50
3
^0
№ЖИ
$10,95
9-
5125
12000
3875
1х__ ___ :
12000
95000
I4WN/1W
У

E0WSZB
X

1EEEENZH3)
X _______ I
12000
----------
j25’77


Б~Б"-
12.90
г*=’ 10
1000
1300 2000
2
to А'
А-А
,4
2
Рис. 4.19. Унифицированный каркас передвижной торцевой стены машинного отделения:
ферма; 4 — горизонтальная пространственная ферма
Z — подвеска; 2 — пространственная ферма с тележкой; <3 — ветровая
ц.

Пространственная ферма, опирающаяся на подкра-
новые балки, воспринимает всю нагрузку от передвиж-
ной части стены и ветровую нагрузку части ее поверх-
ности. Ферма опирается на подкрановые пути через те-
лежки (типа крановых). К пространственной ферме
подвешивается стальной . каркас передвижной части
стены, на который навешиваются стеновые утепленные
металлические панели шириной 3 м и высотой до 12 м,
обычно применяемые в ограждениях главного корпуса.
Передача нагрузки на ферму осуществляется через под-
вески, которые закреплены шарнирно на мостовой фер-
ме, так что при передвижении стена может поворачи-
ваться на угол до 7°. Подвески соединены между собой
горизонтальными пространственными фермами, переда-
ющими нагрузку от стеновых панелей на подвески. Вни-
зу подвески шарнирно прикреплены к полу. Для умень-
шения усилий от ветровой нагрузки предусмотрены го-
ризонтальные ветровые фермы, передающие нагрузку на
колонны каркаса здания ТЭС. Концы ветровой фермы
на шарнире поворачиваются для перемещения стены
на новое место.
В проекте проведена сквозная унификация элемен-
тов каркаса стен для применения во всех поперечниках
главных корпусов. Это касается всех элементов и пе-
редвижной, -и сборно-разборной частей стены. Масса
каркаса передвижной стены машинного отделения про-
летом 45 м составляет 58,4 т, стеновых панелей — 55,6 т.
Общая стоимость 40,3 тыс. руб,
Подвески, мостовые и ветровые фермы изготавли-.
вают из стали марки'10Г2С1. Фасонные детали всех'Ai
ферм и решетки мостовой фермы, а также другие эле-- I
менты передвижной части торца, запроектированы и&Д
углеродистой стали для сварных конструкций мар®|||
ВСтЗспб. Металлические конструкции фахверка, nepffiH
носных частей и стеновых металлических панелей выпоИ
няются из углеродистой стали для сварных конструкций’^
марки ВСтЗкп2.
Щиты с деревянным каркасом обшиваются листа^^
оцинкованной стали толщиной 0,4 мм с минсраловатныМг^Х
утеплителем на фенольной связке.
На некоторых ТЭС для заполнения передвижных^
торцевых стен применяются алюминиевые панели, KOf zg
торые позволяют снизить массу передвижного торцщщ
главного корпуса примерно на ПО т, или на 30 %
щей массы стены, в том числе на 55 т за счет уменьшаяЦ
ния массы стальных конструкций каркаса. Однако, уЧ,г?Ш
тывая дефицитность алюминия, основным решением еде- |
дует считать выполнение стеновых панелей из пРофиЯвм
рованного стального листа с вертикальным члевевйем^Д
4,6. ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ И ГАЗОХОДЫ	Л
По мере увеличения мощности агрегатфжИ
электростанций высота дымовых труб из у£ц
ловий допустимого загрязнения воздушное?,
84

бассейна увеличивается. На современных ТЭС
высота труб достигает 330—420 м и принима-
ется из условий унификации кратной 30 м.
Оболочка железобетонной монолитной трубы
проектируется в форме усеченного конуса, ци-
линдра или в виде их сочетания. Отношение
высоты оболочки или ее участка к нижнему
диаметру участка должно быть не более 20.
Наклон образующей наружной поверхности
следует принимать, как правило, не более 0,1.
Минимальная толщина стенок оболочки 180—
200 мм.
Фундамент под трубу состоит из сплошной
круглой или, кольцевой плиты, переходящей в
конический стакан. При слабых грунтах при-
меняются забивные или буронабивные сваи.
Для защиты оболочки ствола от темпера-
турных воздействий и вредного действия ды-
мовых газов внутри трубы предусматривается
кирпичная футеровка толщиной 120 мм, на
уровне газоходов — 250 мм. Футеровка вы-
полняется из обыкновенного или лекального
глиняного кирпича на сложном растворе. При
высокой степени агрессивности газов футе-
ровка устраивается из кислотоупорного кир-
пича на андезитовой замазке. Между футе-
ровкой и оболочкой обычно предусматривает-
ся дополнительная теплоизоляция из минера-
ловатных плит или матов на синтетической
или фенольной связке или вентилируемый воз-
душный зазор.
Для опирания футеровки и теплоизоляции
в стволе трубы через 10—12 м предусматрива-
ются консоли. В местах консолей в футеровке
выполняются температурные швы, перекры-
ваемые слизниковыми кирпичами, обеспечива-
ющими отвод конденсата.
В зависимости от агрессивности дымовых
газов внутренняя поверхность железобетонной
оболочки защищается антикоррозийными по-
крытиями на основе эпоксидных смол или би-
туминолем с последующей наклейкой стекло-
ткани. Наружная поверхность ствола в преде-
ллах зоны омывания дымовыми газами
(10—15 м ниже оголовка) защищается не-
сколькими слоями лакокрасочных покрытий,
устье трубы — колпаком из чугунных плит.
Выше кровли котельной на трубе выполняет-
ся кольцевая маркировочная окраска и уст-
раиваются светофорные площадки с сигналь-
ными огнями.
sC Исследованиями установлено, что в высо-
ких конических трубах дымовые газы при
движении с большими скоростями вызывают
Повышение давления в верхней части газоот-
водящего ствола, что усиливает фильтрацию
через кирпичную футеровку. Проходя через
швы, неплотности и поры кирпича, газы
-разрушают как оболочку, так и футе-
ровку.
В конструкциях трубы с противодавлением
в зазор между стволом и оболочкой нагнета-
ется вентилятором воздух, подогретый до
80 °C. При этом в зазоре создается давление
большее, чем в стволе, что и препятствует
фильтрации газа через кладку. Однако созда-
ние противодавления с подогревом воздуха в
зазоре увеличивает потребление электроэнер-
гии на собственные нужды. Поэтому для
создания противодавления запроектирован
ступенчатый зазор с 'шириной 700 мм по низу
и 20 мм по верху. Переменная ширина зазора
обеспечивает сжатие воздуха в верхней части
и создает противодавление дымовым газам.
Подогрев воздуха до 80 °C осуществляется от-
ходящими газами через стальную вставку в
стенке газоотводящего ствола.
Труба с противодавлением и мест .сущест-
венный недостаток, так как при любом ремон-
те требуется остановка всех агрегатов. Более
совершенной является конструкция одно-
ствольной трубы с проходным зазором. В этом
случае целесообразно устройство цилиндриче-
ского стального газоотводящего ствола с
утеплителем из полужестких минераловатных
плит на синтетическом связующем. Для об-
служивания температура в зазоре не должна
превышать 30 °C.
Для сокращения рас-
хода стали на газоотво-
дящий ствол, защиты его
от коррозии и возможно-
сти монтажа крупными
блоками ствол выполня-
ется из отдельных царг,
собираемых в виде две-
надцатиугольника из
плоских плит, изготов-
ленных из кремнебетона
(рис. 4.20). Сечение ство-
ла принимается одинако,-
вым по всей высоте тру-
бы. Царги для трубы За-
порожской ГРЭС имеют
высоту 10 м, диаметр
11,9 м. и массу 52,5 т и
подвешиваются на тяжах
к железобетонной оболоч-
ке. Компенсаторы, уста-
новленные между царга-
ми служат для погашения
Рис. 4.20. Дымовая труба с га-
зоотводящим стволом из крем-
небетонных плит:
1 — железобетонная оболочка; 2 —
газоотводящий ствол, собираемый
из царг; 3 — царга; 4 — подвеска;'
5 — кремнебетонная панель; -6 —
ввод газохода; 7 — светофорная
площадка
85

температуры деформаций и деформаций от
колебания ствола. Царги утеплены минерало-
ватными плитами. Стальные несущие конст-
рукции покрыты лаком КО.
В новой конструкции дымовые трубы вы-
полняются двухслойными в виде железобе-
тонной оболочки и монолитной кислотостой-
кой футеровки толщиной 150—200 мм, бетони-
руемой параллельно с оболочкой. Толщина
кислотостойкой футеровки, являющейся одно-
временно и теплоизоляцией, зависит от серни-
стости топлива и температуры отходящих га-
зов.
Для уменьшения числа труб на мощных
ТЭС целесообразно присоединение к одной
Рис. 4.21. Многоствольная дымовая труба с железобе-
тонной оболочкой:
1 — оболочка; 2—газоотводящнй ствол;; 3—вентилируемое
пространство; 4 лифт; 5 — площадка
Рис. 4.22. Многоствольная дымовая труба с секторным
сечением газоотводящих стволов:
а — двухствольная; б — трехствольная; в — четырехствольная;
г — при подключении котлов разной производительности; 1—
оболочка; 2— газоотводящий ствол; 3 — вентилируемое прост-
ранство
трубе нескольких котлов. Однако в этом слу-
чае при одноствольной трубе для осмотра и
ремонта трубы требуется отключать значи-
тельную мощность, что является нерацио-
нальном. i.
В настоящее время предусматривают уст-
ройство в трубе нескольких независимых
стволов от каждого котла с вентилируемым
пространством между ними (рис. 4.21). Меж-
ду стволами предусматривается устройство
лифта и площадок, которые позволяют произ-
водить осмотр как оболочки трубы, так и на-
ружной поверхности стволов. При этом для
ремонта ствола достаточно отключить только
котел, подключенный к этому стволу. Такие
многоствольные трубы могут выполняться с
железобетонной наружной оболочкой и ме-
таллическими стволами и без железобетонной
оболочки. В этом случае сооружается метал--.
лическая башня, к которой крепятся металли-ж;
ческие газоотводящие стволы. При устройстве^
многоствольных труб для уменьшения диамет- ж-
ра внешней оболочки трубы эффективно
выполнять газоотводящие стволы секторного й
очертания вместо круглого (рис. 4.22). При .Д-
этом количество и площадь секторов соответ(°>
ствуют числу и производительности присоедиО
ненных к трубе котлов. При двухствольной, я
трубе диаметр оболочки сокращается на 25
при трехствольной — на 17 %, при четы-Я
рехствольной — на 14 %, При этом достигай Д
ется существенное уменьшение расхода желе| I
зобетона на оболочку и фундамент дымово^Я
'трубы.
Газоходы, расположенные между дымосоЯ
сами и дымовой трубой, обычно сооружаются^
надземными. Под ними предусмотрен проезд
для пожарных машин высотой 5 м. Газоход^
выполняются одноярусными в виде коробсДи
прямоугольного сечения, собираемых из ж&Я
лезобетонных плоских плит. Короба опираютЯ
ся через 6 м на железобетонную эстакад^Я
выполняемую в виде одностоечных и двухс^яи
ечных опор и ригелей.	ШЯ
Из ограниченного набора плоских
можно создать короба 16 сечений площадью®
от 6,8 до 74,5 м2 (рис. 4.23 и табл. 4.6) . ПбДр'^К
86

роты газоходов обеспечиваются применением
трапецеидальных плит для перекрытий и по-
крытий. Каждая такая плита обеспечивает
поворот на 15°. Подъем газоходов от дымосо-
сов на эстакаду и примыкание к дымовой тру-
Рис. 4.23. Газоходы. Поперечный разрез (значения А
и Н см. в табл. 4.6)
бе выполняются в металлических конструкци-
ях. Двухъярусные эстакады предусматривают
дополнительную П-образную раму, на кото-
|рую устанавливаются короба верхнего яруса.
|:Выбор материалов для короба газохода и не-
обходимость его облицовки силикатполимер-
гбетоном зависят от конкретных условий: коэф-
фициента агрессивности топлива (отношения
^кислотности золы к щелочности), температу-
ры внутренней поверхности стенок, темпера-
тур водяной и кислотной точек росы.
*7 Внутренняя поверхность стеновых и кро-
вельных плит при необходимости их антикор-
Таблица 4.7. Номенклатура железобетонных элементов газоходов
Та б лиц а 4.6. Габариты газоходов (к рис. 4,23)
Марка газохода	А, мм	Н, мм	Площадь сечения, м2	Марка газохода	А, мм	Н. мм	Площадь сечения, | м2
Г240-290	2380		6,8	Г240-740	2380		17,5
Г390-290	3880	2870	11,1 15,4	Г390-740	3880	7370	28,6
Г540-290	5380			Г540-740	5380		39,7
Г840-290	8380		24,1	Г840-740	8380		62,0
Г240-590	2380		14,0	Г240-890	2380		21,1
Г390-590	3880	5870	22,8	Г390-890	3880	8870	34,4
Г540-590	5380		31,6	Г540-890	5380		48,0
Г840-590	8380		49,0	Г840-890	8380		74,5
розионной защиты облицовывается слоем си-
ликатполимербетона толщиной 50 мм. Пол
защищается кислотоупорным кирпичом тол-
щиной 65 мм. Желательно для увеличения
долговечности газоходов защиту наружных
поверхностей плит выполнять пропиточной
гидроизоляцией на основе петролатума и
жирных кислот в процессе изготовления пане-
лей. Швы между плитами уплотняются мине-
раловатным жгутом 0 65 мм в стеклоткане-
вой оплетке и фторопластовой оболочке. В ме-
стах устройства подливки (из кислотостойко-
го раствора марки 150) жгут не прокладыва-
ется. Температурные швы газоходов выполня-
ются через 12 м. В местах стыковки плит
устанавливаются соединительные планки, при-
вариваемые к обрамлению. В температурных
швах выполняются компенсаторы из коррози-
онностойкой стали толщиной 3 мм, и соедини-
тельные планки не устанавливаются.
Соединение плоских плит в короб осущест-
вляется при помощи накладок, приваривае-
мых снаружи к обрамляющим плиту уголкам.
Поперечное сечение короба рассчитано из ус-
ловия, что соединение плоских плит обеспечи-
вает восприятие горизонтальных ветровых
нагрузок прямоугольной рамкой с двумя
жесткими и двумя шарнирными узлами. В ко-
робе принято разрежение газов 1 кПа и из-
быточное давление 0,5 кПа. Кроме климато-
логических нагрузок учитывается нагрузка от
золы на днище 5 кПа. Номенклатура сборных
элементов для прямых коробов и эстакад га-
зоходов приведена в табл. 4.7.

Наименование изделия
Марка
элемента
Размеры, мм		
Длина	Ширина	Толщина
Масса элемента, т
Кровельная панель
, Стеновая панель
Панель пола

№  • -fz
•М'Кфюнна
^ВДгёль
кпг	4480—5980	2980	250+50	7,76—10,22
спг	5980—8980	2980	250+50	10^22—19,13
ппг	5980	1480	250	4,35
		2980	250	8,9
кг	6000	800	600	7,20
РГ	3200-9200-	800	600	3^86—11,05

Г лева пятая
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЙ ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
5.1. СОО^УЖЕНИ^ УГОЛЬНОГО
ТОПЛИВНОГО ХОЗЯЙСТВА
Основными сооружениями угольного топ-
ливного хозяйства являются размораживаю-
щее устройство, разгрузочное устройство, дро-
бильный корпус, узлы пересыпки, подземные
галереи и надземные эстакады конвейеров, а
также поездные разгрузочные эстакады и
фундаменты под пути мостового перегружа-
теля.
Схемы топливного хозяйства. Схемы и раз-
меры топливного хозяйства выбираются в за-
висимости от количества потребляемого топ-
лива, его качества и требуемых запасов на
складе. Расход угля зависит от мощности
электростанции, теплоты сгорания и режима
работы ТЭС.
Широко применявшиеся разгрузочные уст-
ройства с лопастными питателями требовали
большой затраты ручного труда при разгрузке
крупнокускового или смерзшегося угля. По
мере роста мощности электростанций, а также
увеличения открытой добычи крупнокускового
угля такие схемы и механизмы для приема
угля перестали удовлетворять требованиям
эксплуатации. Поэтому на современных элект-
ростанциях, как правило, применяются раз-,
грузочные устройства с вагоноопрокидывате-
ю
К главному
корпусу
,2
лями. Механизация работ на угольных скла-
дах осуществляется по двум основным схё-
мам: с мостовым грейферным перегружате-
лем; с бульдозерами или скреперами.
Для унификации отдельных узлов топли-
воподачи ее тракт от вагоноопрокидывателя
до бункерного отделения главного корпуса, а
также тракт подачи угля на склад решаются
одинаково при обеих схемах механизации.
При схеме с мостовыми перегружателями
(рис. 5.1, а) топливо подается из вагоноопро-
кидывателя ленточными конвейерами, распо-
ложенными в галереях и эстакадах,,..в дро-
бильный корпус, из которого может транспор-
тироваться в двух направлениях: либо после
дробления конвейерами наклонной эстака-
ды — в бункера главного корпуса, либо, минуя
дробилки, конвейерами эстакады подачи топ-
лива — на склад. Уголь плужковыми сбрасы-
вателями ссыпается с эстакады подачи топли-
ва по всей длине склада. Мостовой перегру-
жатель укладывает его в основной штабель
склада. При выдаче со склада уголь подается
на конвейер через люки в перекрытии галереи.
По галерее уголь через узлы пересыпкй по-
ступает по наклонной эстакаде в дробильный
корпус, где подвергается дроблению, затем по
наклонной эстакаде второго подъема подается
в главный корпус. Для более оперативной пе-
реработки топлива на
складе предусматривает-
ся промежуточная ем-
кость, из которой уголь, Д
подается в подземные |Я
бункера с помощью буль- И
дозеров или колесных у.
скреперов. Из бункерофЖД
уголь поступает в подзем-fW
ную галерею и в тракт: V
топливоподачи.	' Ф .||
Схема с бульдозера- Щ
ми (рис. 5.1, б) отличает*:-Д
ся от предыдущей спосб*Д|
Л' главному —
норну су
—------------------------------
Рис. 5.1. Угольное топливное хоз^ЙЦ^р
ство:
а схема е мостовым перегружателем?^
б — схема с бульдозерами; 1 — разгрузок: Ж
ное устройство с вагоноопрокидыввтедязи
ми; 2 —подземная галерея; „ 3 — надзе.мф^р
ная эстакада; 4 — подземный узел
сыпки; 5 — наземный узел пересыпки; ЬЦ
надземная эстакада подачи топлива .л g
склад; 7 — наземная галерея выдачи
лива со склада; 8 — подземная
выдачи топлива со склада; 9 — зш ру-.3|вМв
нын бункер; 10 — дробильныи кар >  •
11 — пути под мостовой перегружать
/2 — промежуточная (буферная)
склада; 13 - основной штабель угля.
запасной выход из загрузочного бункер ЯМ

Рис. 5.2. Угольный склад с роторной погрузочной машиной
оо

бом переработки угля на складе. При выдаче
со склада уголь подается на конвейер через
подземные бункера.
При сопоставлении приведенных схем топ-
ливного хозяйства следует отметить, что при
мостовых перегружателях возможна перера-
ботка любого топлива (угли типа АШ,пром-
продукт, а также смерзающиеся угли) в суро-
вых климатических условиях. Однако склад,
оборудованный мостовым перегружателем,
более дорог. При переработке сухих углей и
АШ колесными скреперами при сильном пы-
лении создаются тяжелые условия для работы
машинистов, поэтому тракторы следует обо-
рудовать герметичными кабинами.
На угольном складе предусматривается
резервная разгрузочная железнодорожная
эстакада, предназначенная для разгрузки не-
исправных вагонов, которые не могут быть
разгружены в вагоноопрокидывателе.
Открытые угольные склады представляют
собой спланированную площадку, имеющую
уклон 0,005 для отвода поверхностных вод.
Дренаж производится через дождеприемники
в ливневую канализацию.
На Экибастузской ГРЭС принята схема
топливного хозяйства с использованием на
складах топлива высокопроизводительных ма-
шин непрерывного действия — роторных по-
грузочных машин-—штабелеров (РПМ) про-
изводительностью 1500 т/ч (рис. 5.2). Маши-
ны предназначены для механизации складиро-
вания угля в штабель, забора его из штабеля
и перемещения в пределах кольцевого склада
и имеют две конвейерные линии: одна подает
уголь на' склад, другая забирает его со скла-
да. Применение машин позволяет снизить ка-
питальные затраты на складе на 1,0 млн. руб.
и сократить обслуживающий персонал на
25 чел.
Размораживающие устройства. В тех случа-
ях, когда имеется опасность смерзания топли-
ва во время транспортирования от места до-
бычи, на ТЭС предусматривается специальное
размораживающее устройство. В зависимости
от времени, требуемого на размораживание и
разгрузку вагонов, а также схемы железнодо-
рожных путей различают две компоновки раз-
мораживающих устройств—'проходную и ту-
пиковую. Предусматривается конвективный
или радиационный обогрев. Одной из первых
компоновок была проходная, конвективная
Рис. 5.3. Размораживающие устройства:
а —с конвективным обогревом; б—с радиацион-
ным обогревом; в — арочного очертания с радиа-
ционным обогревом; / — бетонные блоки; 2 — ке-
рамзитобетонные панели; 3 — панели из профи-
лированного листа; 4—- упорная стойка; Б—по-
дающий короб; 6 — вытяжной короб; 7 — дренаж-
ный лоток
90

(рис. 5.3, а)’. Размораживающее устройство
состоит из гаража, где происходит процесс
размораживания, и калориферного помеще-
ния, в.котором устанавливаются оборудова-
ние для подогрева воздуха и щиты управле-
ния. Вентиляторы, расположенные на откры-
том воздухе, нагнетают по подающим коробам
подогретый в калориферах воздух в гараж.
Воздух, отдавший теплоту, по вытяжным ко-
робам вновь поступает на всас вентиляторов.
Размораживающее устройство предназначено
для одновременной обработки 16 вагонов гру-
зоподъемностью по 60 т.
Для крупных электростанций с большим
расходом топлива сооружаются разморажива-
ющие устройства увеличенной длины с соот-
ветствующим увеличением числа калорифер-
ных помещений. Стены размораживающего
устройства возводятся из бетонных блокрв,
толщиной 400 мм. Кровельное покрытие выу л
полняется из плоских железобетонных плит,
уложенных по балкам. Кровля состоит из
утеплителя — пенобетона, защищенного по ни-
зу пароизоляцией из двух слоев рубероида на
тугоплавкой мастике. Кровельный ковер име-
ет три слоя рубероида на битумной мастике.
По характеру технологического процесса тем-
пература воздуха в гараже в месте его пода-
чи достигает 100—110 °C, на выходе 50—60 °C.
Влажность воздуха во время размораживания
достигает 70 °/о (в отдельных случаях 85 %).
Продолжительность одного цикла разморажи-
вания — около 3 ч.
При таких неблагоприятных условиях для
обеспечения долговечности ограждающих кон-
струкций необходимо устройство дежурного
отопления, позволяющего сохранить в течение
всего зимнего периода температуру внутри
I помещения не ниже +10 °C. К бетонным и
железобетонным конструкциям предъявляют-
ся требования по морозостойкости и водоце-
ментному отношению в зависимости от клима-
тических условий района строительства (табл.
/5.1).
£ Для повышения морозостойкости бетона в
у бетонную смесь необходимо вводить воздухо-
• Таблица 5.1. Характеристика бетонных
железобетонных конструкций здания
.размораживающего устройства
uogBd Й1ЧИНО1ГЭЛ - •• ; 	Расчетная наруж- ная температура, °C	Мороз остойк ость	Водоцементное отношение
Mr ; 11 I III 1		Ниже — 30 От —20 до —30 Выше — 20	Не ниже 200 цик- лов Не ниже 150 цик- лов Не ниже 100 цик- лов	Не выше 0,45 Не выше 0,50 Не выше 0,50
;;  I.			
вовлекающую, газообразующую и пластифи-
цирующую добавки в количестве соответст-
венно 0,1; 0,03 и 0,2 % массы цемента.
В связи с высокой влажностью предусмат-
ривается в железобетонных конструкциях уве-
личенный защитный слой для арматуры.
Разработано также размораживающее уст-
ройство тупикового типа с радиационным обо-
гревом. Максимальная температура внутри
устройства достигает ПО °C, относительная
влажность 100 %. Стены и кровельное покры-
тие зданий запроектированы из. сборных
плоских керамзитобетонных панелей толщи-
ной 300 мм (рис. 5.3,6). При общей длине
устройства 402 м пропускная способность со-
ставляет 1500 т/ч. Здание не имеет каркаса.
Геометрическая неизменяемость в поперечном
направлении обеспечивается установкой через
6 м упорных стоек, воспринимающих горизон-
тальные нагрузки от температурных и ветро-
вых воздействий. Соединение несущих панелей
стен и покрытия выполняется шарнирным.
Рис. 5.4. Разгрузочное устройство с двумя роторными
вагоиоопрокидывателями ВРС-125
91

Уплотнение швов между панелями с внутрен-
ней стороны обеспечивается асбестовым шну-
ром с последующей расшивкой швов цемент-
ным раствором. С наружной стороны преду-
смотрен жгут из пароизола с последующей
расшивкой шва мастикой УМС-50. Остальное
пространство шва заполняется минеральной
ватой.
Стеновые и кровельные панели изготовле-
ны из керамзитобетона (с объемной массой
1800 кг/м3, марки М300, морозостойкостью
Мрз-150, водонепроницаемостью В2)', изготов-
ляемого с гидрофобизирующей добавкой.
Наиболее совершенным является размора-
живающее устройство тупикового типа с ра-
диационным обогревом трубчатыми экранами,,
Максимальная температура достигает НО °C.
Каждый путь расположен в арочном шатре
шириной 5,7 м и высотой 6,0 м (рис. 5.3, в).
Рельсы укладываются по сборным железобе-
тонным продольным балкам — шпалам. Меж-
ду рельсами предусмотрен сборный железобе-
тонный дренажный лоток. Шатер собирается
из полуарок длиной 3,0 м. Каркас полуарки
выполняется из гнутых швеллеров № 12 с
обшивкой с внутренней и наружной сторон
профилированным стальным листом. Утепли-
телем служат мйнераловатные .полужесткие
плитй на фенольной связке. С внутренней
стороны укладывается полиэтиленовая плен-
Рис, 5.5. Четырехблочный дробильный корпус
92


к.а. .Плиты толщиной 70 мм укладываются в
полость панели в два слоя с последующим
обжатием листами обшивки до толщины
.1/20 мм. Стальные элементы каркаса окраши-
ваются краской БТ-177 в два слоя. Профили-
рованный лист окрашивается акрилсиликоно-
вой эмалью АС-1171 светлых тонов. Все сбор-
ные железобетонные конструкции в размора-
живающем устройстве имеют марку по
водонепроницаемости В-6 и по морозостойко-
сти не ниже Мрз-150.
Разгрузочные устройства. Разгрузка же-
лезнодорожных составов, прибывающих на
электростанцию, производится роторными ва-
гоноопрокидывателями. Проект здания ваго-
ноопрокидывателя в последние годы модерни-
зирован и применен на Экибастузской ГРЭС,
где доставка угля предусмотрена в полуваго-
нах грузоподъемностью 125 т.
Проект предусматривает установку двух
роторных вагоноопрокидывателей ВРС-125
(рис. 5.4). Под каждым вагоноопрокидывате-
лем расположены три металлических бункера
общей емкостью 180 т, боковые стенки кото-
рых для предотвращения зависания топлива и
сводообразования выполнены с наклоном 59°.
Бункера перекрыты решетками с ячейками
размерами 350X350 мм в свету. Для дробле-
ния кусков топлива, оставшихся на решетках
после разгрузки, над бункерами установлены
дробильно-фрезерные машины. Опыт их экс-
плуатации показал, что они успешно заменя-
ют дискозубчатые дробилки, и за счет замены
дробилок глубина подземной части здания
уменьшена на 3 м.
Выдача топлива из бункеров производится
ленточными питателями. Для уменьшения за-
I глубления здания питатели выполнены на-
клонными. За счет изменения конструктивной
схемы и шага колонн подземной части сбор-
15 ность здания увеличена до 78 % против 43 %
|.в предыдущем проекте (без учета нижней
Цилиты). Подъем отметки выходящих конвейе-
ров обусловлен применением дробильно-фре-
зерных машин, оптимизацией системы гидро-
уборки и выносом электрических помещений
|?из подземной части. При уменьшении глубины
у йодземнбй части снижается в 1,5 раза гидро-
.Статич'еское давление на днище, уменьшается
• Длина основных колонн. Однако следует отме-
нить, что достижение высокой сборности со-
уПровождалось усложнением самих изделий и
увеличением количества типоразмеров. Стои-
1'Мость нового здания разгрузочного устройст-
|'ва сокращена с 950 до 800 тыс. руб., трудо-
затраты на его сооружение — с 22100 до
£48000 чел-дней.
Дробильный корпус. На тракте топливо-
йййдачи сооружается дробильный корпус, в ко-
Дором производится дробление угля до макси-
мальной крупности 15 мм. Для - уменьшения
износа дробящих элементов, а также сниже-
ния расхода электроэнергии перед дробилка-
ми производится отсев мелких фракций.
В качестве примера рассмотрен дробильный
корпус Экибастузской ГРЭС, оборудованный
четырьмя молотковыми дробилками М20Х30
по 600 т/ч (рис. 5.5). Длина корпуса сокраще-
на с 42 до 24 м, высота здания уменьшена на
2 м, строительный объем сокращен почти в
2 раза. Дробильный корпус выполнен практи-
чески весь из сборных железобетонных эле-
ментов (кроме нижней плиты). Двутавровые
ригели междуэтажных перекрытий выполне-
ны двускатными для обеспечения уклона по-
лов без устройства монолитных набетонок.
В здании отсутствуют помещения ниже по-
верхности земли. Стоимость дробильного кор-
пуса уменьшена против старого проекта с 470
до 320 тыс. руб., а трудозатраты на сооруже-
ние — с 7600 до 4300 чел-дней.
Каждая лента конвейера обслуживается
одной или двумя дробилками. Наиболее рас-
пространенные типы дробилок имеют произво-
дительность 200, 600 и 1000 т/ч. Для КЭС
мощностью 1200 МВт предусматриваются че-
тыре дробилки производительностью по
600 т/ч, из которых две являются рабочими и
две резервными. На КЭС мощностью
2400 МВт устанавливаются дробилки по
1000 т/ч.
Для максимальной унификации строитель-
ных конструкций и компоновочных решений
для всех типов дробилок принят единый кар-
кас дробильного корпуса с пролетом 15 м и
продольным шагом колонн 6 м. В поперечном
направлении предусмотрена однопролетная
рама с жесткими узлами. В продольном на-
правлении жесткость здания обеспечивается
продольными балками с рамными узлами.
Фундаменты под здание сборные из составных
и стаканных фундаментов. Наружное стено-
вое ограждение предусмотрено из армопено-
бетонных или керамзитобетонных панелей.
Для крепления панелей торцевых стен преду-
смотрены по две дополнительные стойки.
Для предохранения конструкций здания от
динамических нагрузок дробилки устанавли-
ваются на самостоятельные фундаменты, не
связанные с конструкциями здания. Фунда-
мент под дробилку выполняется при этом из
железобетона марки 300. На фундаменте ус-
танавливаются по четыре дробилки. Фунда-
мент запроектирован в виде рамной конструк-
ции, имеющей ребристое перекрытие на
отметке 4,20 м, колонны и фундаментную
плиту, которую можно выполнить ребристой
или сплошной. Сплошная плита проще в
строительстве, и поэтому ей следует отдать
предпочтение.
93

Узлы nepecEiisiEffl’: и ."ирцемные бункера. Уз-
лы пересыпки размещают по тракту топливо-
подачи в местах пересечения и изменения на-
правления конвейеров, а также на прямых
участках через каждые 200 м. В узлах пере-
сыпки размещают натяжные и концевые стан-
ции конвейеров, а также рукава для пересып-
Рис. 5.6. Здание узла пересыпки:
1 плита днища; 2 — плита подпорной стеньг; 3 — колонна;
4 — лента из монолитного железобетона
ки угля. Узлы пересыпки (рис. 5.6) могут
быть подземными и наземными.
Подземные узлы пересыпки выполняются
из рамных конструкций с подпорными стена-
ми из плоских железобетонных плит. При на-
личии грунтовых вод предусматривается
сплошное днище. Поскольку в него заделыва-
ются стойки каркаса, при сборном днище пре-
дусматриваются стаканные фундаменты или
выполняются монолитные ленты. При сборных
стаканных фундаментах пространство между
ними заполняется монолитным бетоном. Для
выравнивания днища, а также гашения гидро-
статического давления требуется устройство
пригруза из песчаного грунта или тощего бе-
тона.
Учитывая сложность устройства сборного
железобетонного днища, следует отдать пред-
почтение монолитному железобетонному
днищу сплошного сечения со слабым армиро-
ванием. При этом железобетонные стойки мо-
гут закрепляться с помощью выпусков арма-
туры или в стаканах днища.
Наземные узлы пересыпки имеют также
каркас и стеновое заполнение из панелей.
Шаг конструкций принят 6 м, пролеты кратны
3 м. Все конструкции выполняются из сборных
унифицированных железобетонных элементов.
Во избежание оседания пыли стены в узлах
пересыпки выполняются гладкими, Дез ребер.
Для гидросмыва предусмотрены уклоны чис-
тых полов и устанавливаются сборные воронки.
Для выдачи топлива со склада предусмот-
рены загрузочные бункера, в которые бульдо-
зерами и скреперами ссыпается уголь. Из бун-
керов уголь конвейерами подземных галерей
подается в тракт топливоподачи. Вход в по-
мещение бункеров осуществляется по подзем-
ным галереям, кроме того, предусматриваются
запасные выходы через туннели. Конструкция
здания загрузочных бункеров аналогична
конструкции подземных узлов пересыпки.
Бункера выполняются металлическими, ре-
шетки над бункерами — из железобетона или
металла. Железобетонные решетки облицовы-
ваются стальными уголками и полосами.
Учитывая технологию изготовления решеток и
интенсивный характер их эксплуатации, более
целесообразно применение металлических ре-
шеток. Бункера во избежание примерзания
топлива к стенкам должны обогреваться ана-
логично бункерам разгрузочного устройства с
вагоноопрокидывателями.	Ж
 Подземные галереи предназначены для
прокладки ленточных конвейеров между раз- Д
грузочным устройством и узлами пересыпки. у
Глубина заложения таких галерей достигает -Ж
1Q—14 м. При установке одного конвейера га-у |
лерея выполняется однопролетной с шириной- |
в свету 4,2—4,5 м, при двух конвейерах —уд
двухпролетной шириной в свету 7,5 м с про*-
межуточной стойкой. Высота галерей 2,2—
2,5 м и более.
В зависимости от глубины заложения от-^,^
дельных сооружений топливоподачи угол нау’Х
клона галерей может быть различен, но нжД
более 18°. Для обеспечения плавного движе-||
ния ленты конвейера и предотвращения ее от- ж|
рыва от направляющих роликов углы в местах-ж
переломов ленты принимаются обычно от 6 до
12°.
Для галерей, предназначенных для размШ
щения одного конвейера, целесообразно исУ
пользовать железобетонные элементы, пример
няемые для сливных каналов техпическонИ
водоснабжения. Канал имеет в свету размер»
4,2X3,0 м, что удовлетворяет условиям ,экс^
плуатации конвейеров (рис. 5.7, а). Секнии|
такой галереи имеют длину 1,75 м и соедини^
ются петлевыми стыками с замоноличиван^
ем. На участках, где на галерею действуй
большая вертикальная нагрузка (напрнМЛ
под штабелем угля или при большой глубин*
заложения галереи), повышение несущей
собности секций сливных каналов мсыу»
обеспечить укладкой под днищем и над пШ.6':
94

Рис. 5.7. Прямоугольные
подземные галереи кон-
вейеров топливоподачи:
а •— секция каналов техни-
ческого водоснабжения; б—
то же, усиленная разгрузоч-
ными плитами; в — двухпро-
летная галерея для двух
конвейеров
h крытием секции разгрузочной сборной желе-
| зобетонной плиты (рис. 5.7,6).
fi Галереи для двух конвейеров целесообраз-
I но выполнять из двух одноячейковых секций
•” каналов технического водоснабжения (сечени-
ем 3,0x3,5 м с утолщенными стенками), от-
I', крытых с одной стороны. С этой стороны сек-
ции стенка заменена двумя стойками сечением
 <300x200 мм с шагом 750 мм (рис. 5.7, в) .
Такое решение обеспечивает сообщение меж-
ду секциями каналов. В продольном направ-
лении секции соединяются петлевыми замоно-
личиваемыми стыками, в поперечном—сваркой
закладных деталей.
& Следует отметить, что применение для
Двухниточных конвейеров двух раздельных

с-
. „ u---------- -------r„„ ------------------
галерей нецелесообразно, так как в пределах
''каждой галереи должны быть обеспечены про-
| коды между конвейером и стенкой. Таким
fc. Рбрязом, при раздельных галереях расстояние
между осями конвейеров возрастает, что ведет
к увеличению высоты пересыпных рукавов
||Ойри заданных углах наклона) и заглубления
разгрузочных устройств и узлов пересыпки.
>д.Кроме того, при раздельных галереях ухудша-
дотся условия обслуживания конвейеров.
^Эффективной конструкцией подземных га-
Ш^ерей для двухниточных конвейеров является
рдрочная {рис. 5.8)„ которая состоит из желе-
зобетонной опорной плиты толщиной 600 мм
и шириной 2000 мм, свода толщиной 350 мм
с радиусом 4100 мм. Свод образуется двумя
сборными железобетонными полуарками ши-
риной 2000 мм, жестко соединенными в ключе
и шарнирно с опорной плитой. Арочная гале-
рея применена на Рефтинской ГРЭС.
Проведенные испытания арочной галереи
выявили возможность ее облегчения. В типо-
вом усовершенствованном проекте уменьшена
толщина свода с 350 до 300 мм и облегчена
опорная плита. В этом случае масса полуарки
уменьшается с 11,82 до 10,1 т и опорной пли-
ты — с 29,40 до 23,3—26,0 т. Технико-экономи-
ческое сопоставление прямоугольных и ароч-
ных подземных галерей топливоподачи приве-
дено в табл. 5.2, из которой следует, что ароч-
ные галереи по усовершенствованному проекту
весьма эффективны.
Надземные эстакады. Для размещения
ленточных конвейеров от топливного склада
до дробильного корпуса и далее к главному
корпусу предусмотрены наклонные эстакады
первого и второго подъемов с углом наклона
18°. Эстакада первого подъема имеет высоту
до 20 м, второго подъема — до 40 м и более.
Нижняя точка эстакады имеет неподвижную
опору, верхняя — подвижную. Эстакады к
дробильному или главному корпусу подходят
95

Таблица 5.2.. Технико-экономические показатели
прямоугольных и арочных подземных галерей
топливоподачи (на 1 м галереи)
Наименование	Тип галереи	
	Прямо- угольная	Арочная
Расход железобетона и бетона, м3 В том числе: сборного железобетона монолитного железобетона монолитного бетона Расход стали, кг В том числе: арматуры закладных деталей Трудозатраты, чел-ч В том числе:	>.? ; на заводе-изготовителе на строительной площадке Стоимость, руб.	10,8 6,5 2,2 2,1 1826 1748 78 141,4 58,1 83,3 1485	9,9 8,0 0,5 .1,4 1568 1393 175 120,0 56,8 63,2 1359
консольно, не опираясь на здание. Опоры в
нлоскости эстакады выполняются гибкими и
не препятствуют температурному расширению
эстакады.
Конструкции металлических эстакад пред-
ставляют собой набор пролетных строений и
опор разной высоты. Из набора таких типо-
вых элементов можно составить эстакаду
любой длины и высоты. Пролетные строения
выполняются в виде металлических ферм,
расположенных под шатром эстакады, опо-
ры — в виде плоских решетчатых ферм (рис.
5.9). К пролетному строению через каждые
6 м прикрепляются П-образные рамы, образу-
ющие каркас шатра. Перекрытие шатра и
кровельное покрытие выполняются из крупно-
панельных плит размером 1,5x6 м. Эти пане-
ли укладываются как на элементы пролетного
строения, так и на ригели рам. Стены выпол-
няются из панелей, прикрепленных к стойкам
рам. Для крепления конвейеров устанавлива-
ются направляющие швеллеры. Для прохода
по эстакаде предусмотрены ходовые бруски
или специальные марши.
Дальнейшее совершенствование надземных
галерей направлено на применение профили-
рованного стального листа и эффективного
утеплителя. Профилированный лист применя-
ется для стен и покрытия шатра в виде плос-
ких панелей. Междуэтажное перекрытие вы-
полняется из железобетонных плит с утепли-
телем. Такое решение принято для топлцвопо-
дачи Запорожской, Рязанской, Шатурской
ГРЭС и др.
Галерея арочного очертания (рис. 5.10)'
выполняется из двух полусводов, изготовлен-
ных из гнутого каркаса, профилированного,, ,
листа щ утеплителя. Междуэтажное перекры- Ц
тие изготовляется из керамзитобетонных па-Ц
нелей, которые совмещают функции несущих

Главный корпус
Рис. 5.9. Наклонная эстакада топливоподачи с прямоугольным шатром:
1~ ферма; 2 — стальная балка; 3—опора; 4 — рама шатра; 5 — стеновая панель; 6 — карнизный блок; 7 — слой шлака; 8 — пенобетон;
9 — железобетонный марш; 10— аварийный выход на крышу; 11 — аварийная лестница; 12 — ограждение на кровле


и теплоизоляционных конструкций. Размеры
арочных галерей, а также пролеты и уклоны
эстакад унифицированы и назначаются в за-
висимости от числа и ширины лент, а также
98
от условий- компоновки топливного хозяйства.
Габариты шатра: ширина — от 4,9 до 8,6 м,
высота — от 3,55 до 4,9 м. Пролеты эстакады
18, 24 и 30 м. Предусмотрены также пролет-
ные строения с консолями вылетом 3 и 6 м.
Углы наклона эстакад 3, 6, 9, 12 и 18°.
Большой диапазон габаритов шатров, про-
летов и уклонов эстакад позволяет выбрать
оптимальные решения для каждой конкретной
ТЭС. Стальные конструкции эстакады унифи-
цированы и входят в серию УМК-02. Конст-
рукции пролетных строений эстакады приняты
балочного типа с применением широкополоч-
ных двутавров. По противопожарным требо-
ваниям пролетное строение расположено ни-
же уровня галереи.
Керамзитобетонные плиты перекрытия ук-
ладываются в поперечном направлении непо-
средственно на верхние пояса балок пролет-
ных строений, что позволяет отказаться от
поперечных стальных прогонов. Плиты пере-
крытия имеют длину 6000, 8150 и 8900 мм и
выполнены двухконсольными, в результате че-
го уменьшаются усилия в плите. Благодаря
отсутствию поперечных ребер плиты могут
изготовляться в одной форме. Их следует из-
готовлять полной заводской готовностью с'
гидроизоляцией, чистыми полами, уклонами и '
лестничными маршами на наклонных участ- ,
ках.	, ;= 5
Технико-экономическое сопоставление пря-
моугольных железобетонных галерей с совре- \ s|
менными арочными шатрами из профилиро- •
ванного листа дано в табл. 5.3. Как видно из
таблицы, новые технические решения улучша- '
ют все показатели, в том числе трудозатраты &
на сооружение уменьшаются в 2,3 раза.
Разгрузочная эстакада. На складе топлива -Ц
для разгрузки угля непосредственно из желез- -Я
нодорожного состава на склад сооружается? Н|
поездная разгрузочная эстакада. Наиболее Я
рациональной конструкцией эстакады, обеспе- дЯ
чивающей удобство разгрузки и обладающей .
наименьшей стоимостью, следует считать за- '•Д
сыпную эстакаду (рис. 5.11). Эстакада выпол-
няется из замкнутых железобетонных рам,>Я
установленных через 1,5 м. К стойкам рам
привариваются железобетонные панели дли- Д
ной 3,0 м, образующие боковые стенки эста- Ж
кады. Каждая панель работает как однопро- 
летная плита с консолями. Прострапство|Д
между боковыми стенками засыпается непучМ-^’И
нистым грунтом. Поверх засыпки укладывй-уЯ ;
ются балласт, укороченные шпалы длиной ;i '
2150 мм и рельсы; грунтовая засыпка снабжаС|Д
ется дренажем. Следует подчеркнуть сущёст|*Я|
венное влияние ширины эстакады на услбвй.^| ,
разгрузки угля. Так как уголь при разгрузЦН 
отсыпается с углом естественного откоса, трц| 
очевидно, чем уже эстакада, тем больше	. ?

Рис. 5.11. Поездная разгрузочная эстакада высотой 3 м:
1 — рама; 2 — боковая стенка; 3—-шпала; 4 — деревянный брус; 5 — засыпка непучннистым грунтом
жет быть разгружено угля без дополнительно-
го. перемещения. Гладкие стенки эстакады
позводдют. производить перемещение угля
вдоль, эстакады скреперами или грейдерами.
Боковые стенки и рамы эстакады воспри-
нимают боковое давление от грунтовой за-
сыпки, через которую передается также и на-
грузка от железнодорожного состава. Такая
конструкция эстакады экономична и принци-
пиально отличается от применявшихся ранее
решений, где предусматривались сплошные
бетонные стены с заглубленными фундамента-
ми. Расход сборного железобетона на 1 м эс-
такады составляет 1,2 м3. Для обслуживания
вагонов вдоль эстакады выполняются специ-
альные мостики, не препятствующие разгруз-
ке угля.
? Фундаменты под пути перегружателя вы-
полнялись в виде сплошной железобетонной
ленты, заглубленной на 2,5 м и более. Такое
решение требовало большого расхода моно-
литного железобетона. В последующем на не-
которых электростанциях фундаменты выпол-
нялись в виде эстакад из сборного железобе-
тона, состоящих из ступенчатых фундаментов,
заглубленных на 1,55 м (со щебеночной под-
готовкой толщиной 700 мм), и уложенных по
Ним балок. Такая конструкция требовала рас-
ход сборного железобетона под жесткую ногу
опоры 2,26 м3 и под гибкую ногу 1,93 м3 (на
1 м пути мостового перегружателя пролетом
60 м).
Наиболее экономичной конструкцией фун-
дамента под мостовые перегружатели являет-
ся плитная, (рис. 5.12), при которой фунда-
мент (как под жесткую, так и под гибкую но-
гу опоры перегружателя) выполняется в виде
сборной железобетонной плиты шириной
2200 мм и толщиной 400 мм. Плита укладыва-
ется на щебеночное основание, под которое
устраивается пёсчаная подушка. Плиты име-
ют длину 12 м и соединяются петлевыми сты-
ками с последующим бетонированием. Темпе-
ратурные швы выполняются через каждые
50 м. В местах температурных швов преду-
смотрены подкладные плиты, препятствующие
осадке концов ленты. Для отвода воды из пес-
чаной подушки, предусмотрен дренаж. Верх
песчаной подушки вокруг фундаментной лен-
ты покрывают асфальтом по щебеночному ос-
нованию. Крепление рельсов к фундаментной
плите производится анкерными болтами, рель-
совый путь укладывается по сплошной арми-
рованной подливке толщиной 30 мм. .
При такой конструкции фундаментов под
перегружатель пролетом 76,2 м сборные пли-
ты имеют массу 26,4 т, расход сборного желе-
зобетона на 1 м пути составляет около 0,88 м3.
Таблр«а 5.3. Технико-экономические показатели эстакад топливоподачи (показатели на Г м эстакады)
Тип шатра	Расход стали, т				Расход железо- бетона, м3'	Масса . шатра, т	Трудозат- раты, чел-дни	Общая стоимость, _.;-РУб.'
	Несущие конструк- ции	Галерея	Арматура в сборном железо- бетоне	Всего				
Прямоугольный из сборного желе- 'зоб'етона	1,13	0,29	0,59	2,00	5,59	3,80	11,2	864
Арочный' из профилированного ли- ста"- 	0,99	0,31 -	0,15 -	1,45	"2,50	0,33	4,8 '	 680 -
Й7‘ -	99 
ft'

Рис. 5.12, Сборные фундаменты плитного-типа под пути мостового перегружателя:
J — плита; 2 — монтажный стык; 3 — петлевой выпуск; 4 — температурный стык; 5 — подкладная плита; 6 — щебень фракции 10—20 мм
(слой толщиной 100 мм); 7 — щебень фракции 20—60 мм (слой толщиной 400 мм); 8 — крупнозернистый песок; 9 — дренажная ка-
нава; 10 — температурный шов, заполненный битумом; 11 — рельс
Таким образом, .по расходу материалов эта
конструкция значительно экономичнее преж-
них фундаментов эстакадного типа.
При определенных грунтовых условиях
может оказаться целесообразным устройство
под пути перегружателя свайных фундамен-
тов.
5.2. СООРУЖЕНИЯ МАЗУТНОГО
И МАСЛЯНОГО ХОЗЯЙСТВА
Схемы мазутного хозяйства. Мазутные хо-
зяйства ТЭС можно разделить на две основные
группы: растопочные мазутные хозяйства пы-
леугольных электростанций и основные мазут-
ные хозяйства для электростанций, сжигающих
мазут как основное топливо.
Растопочное мазутное хозяйство (рис. 5.13)
должно обеспечить растопку котла и поддержа-
ние факела при низких нагрузках пылеуголь-
ных топок, а также в период проведения пус-
коналадочных работ.
Основное мазутное хозяйство (рис. 5.14)
должно обеспечить все потребности электро-
станции в топливе, а также хранение необхо-
димых запасов, предусмотренных технологи-
ческими нормами.
Мазутное хозяйство, как растопочное, так
и основное, обычно состоит из трех основных
элементов: приемно-сливного устройства, сос-
тоящего из разгрузочной железнодорожной
эстакады, сливного лотка и промежуточной ем-
кости; склада, на котором расположены резер-
вуары для хранения мазута; мазутной насос-
ной.
Мазут в железнодорожных цистернах подается на
разгрузочную эстакаду, где самотеком сливается в меж-
рельсовый лоток, а затем в промежуточную емкость,
откуда перекачивается насосами первого подъема в ре-
зервуары склада, из которых насосами второго подъема
подается по трубопроводам в котельную. При этой схе-
ме мазутные резервуары не требуют заглубления и мо-
гут выполняться полуподземными или наземными, что
существенно облегчает производство строительных ра-
бот, особенно при высоком уровне грунтовых вод.
Основные мазутные хозяйства разработаны с ре-
зервуарами емкостью до 20 000—30 000 м3. В частно-
сти, для КЭС мощностью 1200 МВт при 15-дневном за-
пасе мазута требуется установка пяти резервуаров ем-
костью по 20 000 м3. Для ТЭЦ мощностью 400 МВт при
3-дневном запасе требуются два резервуара емкостью по
5000 м3.
В тех случаях, когда наземные резервуары мазута
устанавливаются на открытом складе без обсыпки зем-
лей, их отгораживают от остальной территории земля-
ным валом высотой 1,2 м со сплошной одерновкой. Для
отвода поверхностных вод со склада предусмотрены
уклоны в сторону канализационных колодцев. Для хра-
нения мазута могут применяться железобетонные или
металлические баки.
На территории мазутного склада мазутных элект-
ростанций сооружается одноэтажное здание мазутной
насосной. В нем размещаются помещения насосов пер-
вого и второго подъемов, вентиляционная камера, щит
управления, трансформаторные камеры, электрическое
распределительное устройство и бытовые помещения.
На территории растопочного мазутного хозяйства
размещаются склады мазута и масла и сооружается
одноэтажное объединенное здание мазутной насосной.и
маслоаппаратной. В этом здании кроме указанных7 по-
мещений размещаются также склад масла и насосная
дизельного топлива. Так как растопочное мазутное хо-
зяйство расположено на территории промплощадки, бы-
100

6200
MOO
17200
s.
t
+
+
2
6000
46670
пппппг"
StinBft
шивши
6000
43870
Рис. 5.13. Объединенное растопочное и масляное хозяйство пылеугольной КЭС:
1 — разгрузочная эстакада и сливной лоток; 2 — промежуточная емкость мазута; 3 — мазутная насосная; 4 -« маслоаппаратная; 5 —
открытый склад масла; 6 — открытый склад мазута



4

товые помещения в нем не предусматриваются, обслу-
живающий персонал пользуется бытовыми помещения-
ми дробильного корпуса или других зданий.
Приемно-сливное устройство состоит из же-
лезнодорожной эстакады со сливным лотком,
отводящих лотков, эстакады обслуживания
цистерн и промежуточной емкости (рис. 5.15).
Железнодорожная разгрузочная эстакада
для приема железнодорожных цистерн с мазу-
том сооружается в виде двух продольных сте-
нок, между которыми устраивается сливной
лоток. Стенки выполняются из бетонных бло-
ков. В зависимости от высоты стенки эстакады
и грузоподъемности цистерн по низу и верху
стёнок выполняются железобетонные пояса.
При подаче мазута в цистернах грузоподъ-
емностью 50—60 т эстакада со сливньш
лотком может выполняться облегченной
конструкции без устройства железобетонного
днища. Разработана также более совершен-
ная эстакада со сливным лотком из железобе-
тонных двутавровых элементов длиной 5,6 м,
массой по 12,5 т, представляющих собой стен-
ки эстакады (рис. 5.16). Нижние тавры стенок
соединяются петлевыми стыками, которые за-
моноличиваются и образуют днище. Стенки по
верху в продольном направлении соединяются
петлевыми стыками. Во избежание промерза-
ния основания под днищем лотка выполняется
шлаковая засыпка. Лоток для стока мазута
имеет продольный уклон 0,01 к центру эстака-
ды, откуда мазут сливается в промежуточную
емкость. Отводящие лотки выполняются из
конструкций, аналогичных конструкциям же-
лезнодорожной эстакады.
Приемная емкость основного мазутного хо-
101

Рис. 5.14. Мазутное хозяйство КЭС, сжигающей мазут как основное топливо:
1 — разгрузочная эстакада и сливной лоток; 2—эстакада обслуживания; 3 — промежуточная емкость мазута; 4 — мазутная насос-
ная; 5—мазутный резервуар; 6 — молниеотвод; а — производственные помещения мазутной насосной; б — бытовые и вспомогатель-
ные помещения
зяйства должна быть рассчитана не менее чем
на 15 % емкости цистерн, устанавливаемых под
разгрузку. Обычно приемная емкость представ-
ляет собой два подземных резервуара емкостью
по 600—1000 м~> Для обслуживания цистерн
сооружается специальная эстакада из сборных
железобетонных элементов.
' Резервуары для мазута. Резервуары для хра-
нения мазута могут выполняться подземными,
наземными или полуподземными объемом 700,
1000, 2000, 5000, 10 000, 20 000 и 30 000 м». Же-
лезобетонные резервуары, как правило, вы-
полняются с обвалованием грунтом, что позво-
ляет по противопожарным нормам принимать
минимальные расстояния между резервуара-
ми. Металлические резервуары выпоняются
наземными без обвалования.
Сопоставление склада с железобетонными
и металлическими резервуарами приведено в
табл. 5.4. Склад с металлическими резервуа-
рами по сравнению с железобетонными не-
сколько дешевле, но требует большей площа-
ди застройки. Для растопочного мазутного
хозяйства размеры склада невелики, и поэтому
применение металлических резервуаров суще-
ственно не сказывается на занимаемой площа-
ди. Учитывая малый объем резервуаров (до
2000 м3) и простоту изготовления, их целесооб-
разно всегда выполнять металлическими.
Железобетонный резервуар емкостью
10 000 м3 имеет диаметр 42 м и высоту 7 м (рис.
5.17, а). Резервуар выполняется из сборных
элементов стенок, стоек и покрытия. Днище —
Таблица 5.4. Технико-экономические показатели
мазутного склада с железобетонными и металлическими
резервуарами (на 12 резервуаров емкостью
по 10 тыс. м3)
Наименование	Тип резервуара	
	Железо- бетонный	Металли- ческий
Площадь застройки склада в	11,0	15,0
пределах ограды, га Общая стоимость склада (с уче- том теплоизоляции, обвалования, каналов, эстакад, дорог и т. д.), тыс. руб.	1167	1126
102

Рис. 5.15. Приемно-сливное устройство КЭС, работающей на мазуте:
1 — железнодорожная эстакада со сливным лотком; 2 — отводящий лоток; 3 — эстакада обслуживания цистерн;* 1 4 промежуточная
емкость; 5 — температурный шов; 6 — подкладная железобетонная плита; 7—бетонный блок; 8 — сборная железобетонная обвязка;
9 — засыпка из непучинистого грунта, шлака и шлакового песка (снизу вверх); 10—железобетонная плита днищаГ 11—шпала;
12—сборная железобетонная плита; 13 — стяжка; 14 — железнодорожный рельс .
монолитное. Стеновые плиты имеют вертикаль-
ную предварительно напряженную арматуру.
После бетонирования днища, монтажа всех
сборных элементов и заделки стыков специаль-
ной навивочной машиной на стенки произво-
дится натяжение кольцевой арматуры. При
этом обжимаются стенки, а также днище и по-
крытие. Особое внимание обращают на уси-
ленное обжатие нижней и верхней зоны боко-
вых .стенок, в местах примыкания их к днищу и
покрытию. 'После навивки арматуры произво-
дится торкретирование стенок.
Рис. 5.16. Железнодорожная эстакада со сливным лот-
ком для цистерн грузоподъемностью до 120 т:
1 — стенки из сборных железобетонных элементов двутаврового
сечения; 2 — монолитное днище; 3 — шпала; 4 — стяжка; 5 —
металлическая распорка; 6 — поворотная металлическая створ-
ка; 7 — бетонная подготовка; ’8 — холодная асфальтовая гидро-
изоляция; 9 — слой песка толщиной 50 мм; 10 — засыпка из
песка; 11— засыпка из шлака толщиной 300. мм; 12 — засыпка
из шлакового песка толщиной 100 мм; 13—бетонный пол
Стеновые панели имеют выпуски арматуры,
после соединения которых производят бетонй-
103

Рис. 5.17. Резервуары для мазута:
а — сборный железобетонный резервуар емкостью 10 000 м3; б — сборная промежуточная емкость (из элементов каналов техническое
го водоснабжения); в — наземный металлический резервуар емкостью 2000 м3; / — стеновая панель; 2—плита покрытия; 3 — балка;
4— колонна; 5—фундамент; 6—песчаная подушка; 7 — монолитное цннще; 8— элемент канала технического водоснабжения;' 5 —
стык сборных элементов; 10 *— бетонный пол; // — ходовые скобы; 12 — обмазочная гидроизоляция; 13 — ограждение; 14 — лестница
рование вертикальных швов. Сборное покрытие
состоит из трапецеидальных плит, опирающих-
ся на кольцевые балки, уложенные на сборные
колонны.- Колонны заделываются в фундамен-
ты стаканного типа. Под монолитным днищем
выполняются песчаная подушка, бетонная под-
готовка и гидроизоляция.
Наряду с цилиндрическими на некоторых
электростанциях применены прямоугольные
железобетонные резервуары. Устройство таких
резервуаров объясняется стремлением упрос-
тить конструкции сборных элементов и исклю-
чить натяжение арматуры. Следует отметить,
что в прямоугольных резервуарах из-за отсут-
ствия натяжения не обеспечивается трещино-
стойкость стыков. Сами же элементы по усло-
виям трещиностойкости необходимо выполнять
увеличенной толщины.
Как следует из табл. 5.5, технико-экономи-
ческие показатели цилиндрических резевуаров
значительно лучше прямоугольных. Таким об-
разом, по надежности конструкций и расходу
материалов цилиндрические резервуары име-
ют все преимущества перед прямоуголь-
ными.
Масса и стоимость металлических резерву-
104

Т .а б?д и д. а . 5.5.. Технико-экономические показатели
емкостью 20 тыс. м3
Наименование	Тип резервуара	
	Цилинд- рический	Прямо- угольный
Расход железобетона и бетона, м3	. 1482	2092
 в том числе железобетона, м3	1085	1511
Расход стали, т	148	248
Трудозатраты на строительстве, чел-дни	3840	4400
Стоимость, тыс. руб.	125	150
Примечание. В объем бетона входят набетонка днища,
подготовка, торкрет.
аров ДЛЯ 20 000 м3	хранения мазута емкостью приведены ниже:	10000 и
	Резервуар емкостью 10 000 м3	Резервуар емкостью 20 000 м3
Масса стальных конструк- ций, т	  ,	206 Стоимость, тыс. руб. . . .	76,1		370 133,0
По удельным затратам на единицу емкости
резервуары в 20 000 м3 являются более выгод-
ными. Кроме того, по условиям сокращения пло-
щади склада предпочтение следует отдавать
также более крупным резервуарам. Приведен-
ные в табл. 5.6 объемы материалов по ци-
линдрическим железобетонным резервуарам
емкостью 10 000,20 000 и 30 000 м3 показывают,
что с увеличением емкости резервуаров удель-
ные показатели расхода материалов уменьша-
ются.
Промежуточную емкость мазутных хо-
хозяйств, учитывая малый объем резерву-
ара, допускается выполнять прямоугольной
(рис. 5.17, б). Для такого резервуара целесооб-
разно использовать элементы каналов техни-
ческого водоснабжения и подкладные плиты
подвала.
Корпус и днище металлического резервуа-
ра (рис. 5.17, в) изготовляются-из- стальных
листов, сваренных на заводе. Днище и корпус
транспортируются к месту монтажа свернуты-
ми в рулон, покрытие резервуара состоит из
щитов. Нижняя кромка корпуса приваривает-
ся к днищу, на верхнюю кромку корпуса укла-
дываются и привариваются щиты покрытия,
при этом для опирания щитов в центре уста-
навливается стойка из стальной трубы. Метал-
лические резервуары устанавливаются на пес-
чаную подушку, и под днищем выполняется
гидроизоляционный слой с уклоном от центра
к наружным стенкам.
В металлических резервуарах для мазута
коррозия может проявиться в зоне переменно-
го уровня мазута, поэтому предусматривается
защита внутренней поверхности кровли и верх-
него пояса стен высотой 1 м. При температу-
ре мазута и нефтепродуктов от 10 до 90 °C пре-
дусматривается пять слоер;;..зпрксидной шпак-
левки ЭП-0010, обработанной горячим
воздухом; при температуре от 70 до 90 °C до-
пускается защита из шести слоев эмали
ВЛ-515, обработанной.горячим воздухом.
Масляное хозяйство предназначено для обеспечения
централизованного снабжения технологического обору-
дования .электростанций турбинным и изоляционным
маслами. На пылеугольных ТЭС маслохозяйство в боль-
шинстве случаев объединяется с растопочным мазутным
хозяйством. На мазутных ТЭС маслохозяйство выпол-
няется самостоятельным и располагается в пределах
ограды.
Масляное хозяйство состоит из открытого склада
масла и аппаратной. Склад масла имеет обычно назем-
ные металлические резервуары, установленные на фун-
даментах из отдельных железобетонных стоек. Откры-
тый склад масла отгораживается от остальной террито-
рии земляным валом высотой 1,2 м со сплошной одер-
новкой. Для отвода поверхностных вод и спуска масла
в случае аварии баков поверхность склада имеет уклон
в сторону канализационных колодцев, из которых пре-
дусматривается выпуск вод или масла за пределы пло-
щадки ТЭС. Масляное хозяйство должно иметь четыре
бака турбинного и четыре бака изоляционного масла.
Емкость каждого бака — не менее емкости железнодо-
рожной цистерны — 70 м3, кроме того, допустимая ми-
нимальная емкость зависит от емкости масляной системы
турбоагрегата и трансформатора. Для аварийного слива
турбинного масла на электростанции  предусматривают
специальный бак.
Таблица 5.6. Объемы основных материалов по цилиндрическим резервуарам
Наименование	Общий объем материалов			Удельный объем материалов на 1 м’ емкости		
	Емкость резервуара, м3			Емкость резервуара, м3		
	10 000	20 000	30 000	10 000	20 000	30 000
- Расход железобетона и бетона, м3	914	1482	2165	0,091	0,074	0,072
в том числе железобетона, м3	656	1085	1532	0,066	0,054	0,051
Расход стали, кг	88 000	148 000	207 000	8,8	7,4	6,9
Примечание. В объем бетона входят набетонка днища, подготовка, торкрет.
105

SJ. СООРУЖЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ
'По блочных ТЭС непосредственно у наруж-
ной стены машинного отделения располагают-
ся повысительные трансформаторы и транс-
форматоры собственного расхода. Распредели-
тельные устройства, как правило, выполняются
открытыми- с(ЦРУ). Закрытые распреде-
лительные устройства. (ЗР.У) напряжением 35,
НО и 220 кВ применяются при загрязненной
атмосфере вблизи химических, металлурги-
ческих и нефтеперерабатывающих заводов.
Учитывая, что. размеры.ячеек.ЗРУ существен-
но меньше ячеек ОРУ, закрытые распредели-
тельные устройства применяются и при стес-
ненных площадках электростанции.
На ТЭЦ относительно небольшой мощно-
сти, обычно располагаемых вблизи потребите-
лей теплоты и электроэнергии, сооружается
главное распределительное устройство (ГРУ)
генераторного напряжения, от которого и от-
ходят линии электропередачи непосредственно
к потребителю. Питание электродвигателей
электростанции осуществляется с помощью
распределительных устройств собственных
нужд (РУСН), расположенных в главном
корпусе, сооружениях топливоподачи, мазут-
ной насосной и вспомогательных зданиях.
Контроль и управление общестанционным обо-
рудованием и линиями повышенных напряже-
ний сосредоточиваются на главном щите управ-
ления (ГЩУ), располагаемом, обычно в глав-
ном корпусе. При наличии здания ГРУ здание
главного щита управления- может пристраи-
ваться к нему. Контроль й управление меха-
низмами технологических блоков осуществля-
TpDC
j^2,5

3000
4500
4000
5000.
14500
6000
77000
6500
13500
'1000
Рис. 5.18. Однорядное ОРУ 220 кВ с двумя рабочими и обходной, системами шин.
Разрез, по.,ячейке-отходящих линий
13500. 1°°^
^2500 ‘ гОоо
ются с блочных щитов (БЩУ), размещаемых
в главном, корпусе.
Открытые распределительные устройства.
На ОРУ размещаются порталы ячеек и шинные
порталы, выключатели, разъединители, транс-
форматоры тока и напряжения и другое обо-
рудование (рис. 5.18). Выключатели применя-
ются двух типов — масляные, или воздушные.
Типы порталов зависят от типа проводов, на-
тяжения и района расположения ОРУ. Порта-
лы ОРУ выполняются из центрифугированных
железобетонных цилиндрических труб с пред-
варительно напряженной арматурой. В зави-
симости от усилий в портале могут применять-
ся порталы с заделанными в грунт стойками
или с дополнительными оттяжками. При боль-
ших нагрузках применяются порталы с шар-
нирным соединением стоек с подножниками и
оттяжками. Порталы выполняются однопро-
летными и многопроМетными. К ним могут кре-
питься тросостойки й молниеотводы. Помимо
центрифугированных труб для стоек и траверс
порталов применяются металлические конст-
рукции, а также сборные железобетонные эле-
менты двутаврового и таврового сечений, не
требующие специального оборудования для из-
готовления, но расход материалов на них
больше. Так, например, замена трубчатого се-
чения стоек на двутавровое увеличивает рас-
ход железобетона на 63 %. Замена трубчатого
сечения ригелей на тавровое увеличивает рас-
ход железобетона на 11 %- Однако из-за не-
большого абсолютного расхода железобетона
на ОРУ перерасход железобетона в данном
случае не является существенным, решающи-
ми факторами являются возможность и усло-
вия изготовления конструкций.
Оборудование ОРУ устанавливается на от-
дельные железобетонные сваи или стойки с
фундаментами стаканного типа. Свай или Стой-
ки под оборудование имеют в торце закладные
части для приварки металлических траверс, к
которым и крепится оборудование. Свайныё
фундаменты имеют то преимущество, что при
их сооружении не требуется выполнять земля-
ные работы. Однако погружение свай требует


Рис. 5.19. Здание ГРУ 6—10 кВ с двумя системами шин:
/ — железобетонная стеновая панель; 2— каркас ячеек; 3 — перегородка из асбестоцементных плит; 4 — кабельный туннель; 5—утеп
литель; б — снегозащитное устройство; 7 — жалюзийная решетка; 8 — вентиляционная шахта; 9 — вентиляционный канал; 10 — козы
рек над изоляторами
специального оборудования, что при малых
объемах работ не всегда целесообразно.
Для всех типов ОРУ применяются унифи-
цированные железобетонные изделия или ме-
таллические конструкции, аналогичные элемен-
там опор линий электропередачи.
В последних проектах на ОРУ напряжени-
ем 330, 500 и 750 кВ широко применены под-
весные разъединители. Конструкция подвесно-
го разъединителя позволяет совмещать его с
другими аппаратами и тем самым уменьшить
занимаемую ОРУ площадь на 30—50 % по
сравнению с ОРУ с опорными разъедините л я-
При этом значительно уменьшается коли-
чество алюминиевой ошиновки (на 35—45 %),
фарфоровой изоляции (на 40—50 %), а так-
же протяженность кабельных трасс и кон-
струкций, дорог, ограды и т. п. Все это при-
водит к снижению капитальных вложений
на сооружение ОРУ на 150—.600 тыс. руб.
Главное распределительное устройство.
В зависимости от электрической схемы ГРУ
может выполняться в нескольких модифика-
циях. Здание ГРУ 6—10 кВ при двух системах
шин выполняется одноэтажным с пролетом
15,0 и высотой 9,6 м (рис. 5.19). Длина здания
зависит от количества ячеек. В здании обыч-
но размещаются комплектное распределитель-
ное устройство (КРУ), а также ячейки реакто-
ров и выключателей. Ячейки изготовляются с
металлическим каркасом, шаг ячеек 2,4 м.
Перекрытие на отметке 4,80 м выполнено из
плоских плит, опирающихся непосредственно
на каркасы ячеек. В подземной части „предус-
мотрены два кабельных туннеля, перекрывае-
мых монолитной плитой, на которую устанав-
ливаются каркасы ячеек КРУ, а также реак-
торы и выключатели.	<:л-
107

В поперечном направлении устойчивость
здания обеспечивается однопролетной жестко
защемленной в фундаменты рамой с шарнир-
ным опиранием кровельной балки, в продоль-
ном направлении — жестким креплением рас-
порок к колоннам. Все наземные конструкции,
а также фундаменты и кабельные туннели вы-
полняются в сборном железобетоне.
Здание ГРУ неотапливаемое, поэтому сте-
новое заполнение выполняется из холодных
плоских железобетонных панелей толщиной
80 мм, кровельное перекрытие — из крупнопа-
нельных плит и водоизоляционного ковра без
утеплителя. При строительстве ГРУ в районах
с наружной расчетной летней температурой бо-
лее 25 °C во избежание инсоляции (перегрева-
ния) помещений стены выполняются из легких
бетонных панелей, а на кровлю.укладывается
Перегородки между ячейками выполняются
из электротехнических дугостойких асбестоце-
ментных плит (ацеита) толщиной 20 мм, и со
стороны коридоров обслуживания ячейки за-
крываются сетчатым ограждением. Для пре-
дохранения выводов линий электропередачи от
повреждения наледями над выводами преду-
сматриваются козырьки. Во избежание про-
мерзания грунта внутри неотапливаемого зда-
ния под бетонной подготовкой пола укладыва-
ется слой песка толщиной 500 мм, днища тун-
нелей утепляются пенобетонными плитами.
При наличии грунтовых вод туннели защища-
ются гидроизоляцией.
Электротехническое оборудование ГРУ 6—
10 кВ с одной системой шин размещается в
одноэтажном здании пролетом 18 м и высотой
до низа кровельной балки 5,0 м.
слой утеплителя.
Рис. 5.20. Здание ЗРУ 35 кВ с двумя системами шин
108

Закрытые распределительные устройства.
Здание ЗРУ 35 кВ при двух системах шин
обычно выполняется одноэтажным с пролетом
12,0 м и высотой 4,8 м (рис. 5.20), длина одной
ячейки 3,0 м. Ячейка изготовляется с металли-
ческим каркасом. Строительные конструкции
здания ЗРУ 35 кВ аналогичны рассмотренным
конструкциям ГРУ. Выводы всех линий элект-
ропередачи осуществляются с одной стороны.
Для предохранения выводов от повреждений
кровля здания выполняется односкатной со
скатом в сторону, противоположную выводам.
Здание ЗРУ НО кВ с двумя системами шин
(рис. 5.21) выполняется двухэтажным проле-
том 12 м и высотой 11,67 м, а ячейки с метал-
лическим каркасом — длиной 6,0 м. Перекры-
тие на отметке 6,60 м представляет собой мо-
стики, выполненные из крупнопанельных плит,
опирающихся на ригели. В подземной части
сооружается один кабельный туннель, внизу и
вверху которого предусмотрены монолитные
плиты. По верхней плите устанавливаются
конструкции ячеек, стены выполняются из же-
лезобетонных плоских плит толщиной 80 мм.
В поперечном направлении жесткость зда-
ния обеспечивается рамой с жестким соедине-
нием междуэтажного ригеля с колоннами и
шарнирным соединением кровельной балки с
колоннами. В продольном направлении балки
на отметке 9,45 м жестко соединены с колон-
нами. Кровля запроектирована без утеплителя.
Все подземные конструкции, а также фунда-
менты и кабельные туннели выполняются из
сборного железобетона, а перегородки между
ячейками — из волнистых асбестоцементных
листов или в виде сетчатого ограждения.
Рис. 5.21. Двухэтажное здание ЗРУ ПО кВ с двумя
системами шин
Объемные блоки электротехнических уст»
ройств. Для сокращения трудозатрат и сроков
монтажа на ряде ТЭС конструкция РУСН осу-
ществлена из блок-ячеек индустриального из-
готовления (рис. 5.22). На комплектовочной
районной или местной базе из заводских дета-
лей собираются объемные блоки размером 12X
ХЗ,6X1,6 м, заполняемые электротехническим
оборудованием, которое проходит ревизию, ре-
гулировку, наладку и опробование в действии.
Объемные блоки разработаны с учетом того,
что их несущие конструкции обеспечивают
монтажно-транспортную жесткость и проч-
ность, являются несущим каркасом помещений
РУСН и, кроме того, рассчитаны на воздейст-
вие монтажных нагрузок на верхнее перекры-
тие. При примыкании к блокам РУСН кабель-
ных помещений, требующих огнестойких конст-
рукций, разделяющее перекрытие выполняется
из железобетонной плиты. Объемные блоки
РУСН целесообразно размещать ^Ийашинном
отделении в зоне действия мостового крана.
Габариты блоков обеспечивают' их перевозку
железнодорожным транспортом. Применение
объемных блоков позволяет сократить трудо-
затраты на монтаж электротехнических уст-
ройств в 2 раза и уменьшить продолжитель-
ность работ на 60—90 дней.
Установка трансформатора. Связь генера-
тора с трансформатором осуществляется по
закрытым токопроводам, а связь трансформа-
тора с ОРУ — гибкими проводами. Крепление
проводов у трансформаторов выполняется ли-
бо к стене главного корпуса, либо к специаль-
ным порталам. При расположении ОРУ за
главным корпусом со стороны котельной гиб-
кие провода обычно перебрасываются через
кровлю главного корпуса, при этом в качестве
опор используются дымовые трубы, к которым
крепятся траверсы. К одной трубе могут кре-
питься провода от 1—2 трансформаторов.
Следует отметить, что схема крепления про-
водов к дымовым трубам обладает рядом не-
достатков. Так, например, из условия соблю-
дения требуемых расстояний до покрытия глав-
ного корпуса провода следует закреплять на
трубе на высоте до 150—200 м, что создает
трудности при монтаже, а также увеличивает
опасность повреждения электрооборудования
при грозовых перенапряжениях. В ряде случа-
ев представляется целесообразным выполнять
опоры под гибкие провода непосредственно на
кровле главного корпуса. Для рассредоточива-
ния нагрузок от гибких связей на большее
число поперечных рам рекомендуется вместо
порталов устройство под каждую фазу отдель-
ных стоек.
По прежним проектам фундаменты под
трансформаторы выполнялись в виде массив-
ных монолитных бетонных лент, В современ-
. 109

Рис. 5.22. Объемные блоки электротехнических устройств:
а—общий вид блока; б — схема компоновки РУСН из блоков, план; / — блоки РУСН 0,4 кВ; 2 — блоки РУСН 6 кВ
ных проектах фундаменты предусматриваются
в виде сборных железобетонных балок, уло-
женных на отдельные башмаки. По верху ба-
лок укладываются рельсы. Другим видом,
сборного фундамента является конструкция,
состоящая из нескольких рядов железобе-
тонных плит, уложенных на песчаную по-
душку.
Фундаменты под трансформаторы могут
выполняться также из элементов каналов тех-
нического водоснабжения, укладываемых го-
ризойтально (рис'. 5.23)\ Нижнее звено.каналов
. устанавливают на железобетонное днище, пет-
левые стыки, выступающие из торцов звеньев
каналов, замоноличивают и образовавшийся
такдец засыпают песчаным грунтом. Поверху
выполняется монолитная плита с ребрами, к
которым крепятся рельсовые пути. Из всех рас-
смотренных типов фундаментов под трансфор-
маторы наиболее экономичным является фун-
дамент из плит.
Для уменьшения повреждений трансфор-
маторов при загорании масла предусмотрена
маслосборная яма глубиной не менее 25 см,
заполненная чистым гравием или щебнем. Яма
должна выступать за габаритты трансформа-
тора на 0,6—1,0 м. Днище ямы имеет уклон в
сторону канализационного приямка, соединен-
ного маслопроводом с подземным резервуаром
аварийного слива масла. Для предотвращения
распространения пожара крупные трансформа-
торы, расположенные на расстоянии менее 15 м

Рис. 5.23. Фундаменты под трансформаторы:
.«-—балочный фундамент; б —фундамент из плит; в — фундамент из секций каналов технического водоснабжения; /—.балка; 2 —
"грибовидный башмак; 3 — бетонное основание; 4 — маслосборная яма; 5 — песчаная подушка; 6 — сборная плита; 7 — стяжка между
^рельсами; 8 — накладка для крепления балки к подколеннику; 9—путь' для перекатки трансформатора; 10— секция канала техни-
ческого водоснабжения; 11 — железобетонная монолитная плита; 12 — фундамент маслоохладителя; 13 — перегородка; 14 — Засыйка
лйёском; 15 — стык секций канала; 16 — сбросной канал
111

один от другого, разделяются железобетонны-
ми стенками.
Трансформаторы, как правило, располага-
ются на расстоянии не менее 10 м от фасадной
стены машинного зала, при меньшем расстоя-
нии необходимо выполнять специальные про-
тивопожарные мероприятия.
При выкатке трансформаторов для ревизии
или ремонта в машинный зал главного корпу-
са или в трансформаторную башню предусмот-
рены специальные пути. Продольные пути
(вдоль машинного зала) имеют нормальную
колею 1524 мм, поперечные пути в зависи-
мости от массы и габаритов трансформатора
выполняются в две, три или четыре нитки при
ширине колеи 1524, 2000 и 2500 мм. Передви-
жение трансформаторов по путям происходит
на собственных поворотных катках, позволя-
ющих менять направление движения под уг-
лом 90 °. Передвижение производится лебедка-
ми. Пути перекатки выполняются на железо-
бетонных или деревянных шпалах. Тип шпал
и их шаг выбираются в соответствии с массой
трансформатора. В местах пересечений путей
укладываются подкладные сборные железобе-
тонные плиты. Пути перекатки укладываются
на балласт, в котором предусмотрен дренаж.
Прокладка кабелей в надземных коробах.
Взамен подземной прокладки кабелей в же-
лезобетонных каналах и туннелях разрабо-
тана система надземной прокладки кабелей в
металлических коробах заводского изготовле-
ния. Короба ККБ сечением 900X600 и 600X
Х600 мм, выполняемые из стального листа
толщиной 2 мм, предназначены для проклад-
ки силовых и контрольных кабелей внутри и
вне здания, имеют съемную боковую стенку и
работают как самонесущая конструкция про-
летом до 12 м. Для многослойной прокладки
контрольных кабелей применяются короба КП
со съемной верхней крышкой. Прокладка ко-
робов производится по эстакадам трубопрово-
дов и в случае необходимости — по специаль-
ным кабельным эстакадам.
Внедрение коробов повышает уровень ин-
дустриализации строительно-монтажных работ,
надежность и пожарную безопасность ТЭС за
счет децентрализации кабельных трасс, а так-
же сокращает строительные объемы, занимае-
мые кабельным хозяйством.
В табл. 5.7 приведено технико-экономичес-
кое сравнение подземной прокладки кабелей
в железобетонных' каналах и туннелях с над-
земной прокладкой в металлических коробах.
Сравнение выполнено на примере двух элект-
ростанций '— пылеугольной ГРЭС мощностью
6X300МВт и газомазутной ТЭЦ мощностью
2x804-3x250 МВт. Как следует из расчетов,
надземная прокладка значительно эффектив-
нее подземной.
Таблица 5.7. Технико-зкономические показатели
прокладки кабелей
Наименование	Пылеугольная ГРЭС с блоками 6X300 МВт		Газомазутная ТЭЦ с агрегата- ми 2X80-1-3X250 МВт	
	подзем- ная	надземная в коро- бах	под- зем- ная	надземная в коробах
Расход стали на электрическую часть, т Расход стали на строительную часть, т	157	307	140	363
	525	87	648	119
Общий расход стали, т	682	394	788	482
Расход бетона, м3	5773	508	6619	515
Объем земля- ных работ, м3	68 480	6590	79 310	6860
Трудозатраты, чел-дни	18 100	2710	4о sop	2970
Стоимость, тыс. руб.	877	21В	979	255
5.4. СООРУЖЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ
В комплекс сооружений технического водо-
снабжения ТЭС с прямоточной системой или
прудом-охладителем входят водоприемники,
насосные станции, напорные водоводы и отво-
дящие каналы.
Для ТЭЦ обычно применяется оборотная
система водоснабжения, при которой на пром-
площадке расположены градирни или брыз-
гальные бассейны, напорные водоводы и отво-
дящие каналы. Циркуляционные насосы в этом
случае, как правило, устанавливаются в ма-
шинном отделении главного корпуса.
Для забора воды из водохранилищ-охлади-
телей и водохранилищ комплексного назначе-
ния и озер предусматриваются открытые про-
рези или подводящие каналы. В тех случаях,
когда водохранилище или озеро имеет глуби-
ны, достаточные для образования в теплое вре-
мя года температурной стратификации, уст-
раиваются глубинные водозаборы, которые
позволяют забирать для конденсаторов турбин
более холодную воду. В этом случае в водо-
хранилище образуется пространственная цир-
куляция, при которой сбросная теплая вода
распространяется по поверхности водоема. Это
обстоятельство дает возможность отказаться
от строительства длинных отводящих и подво-:
дящих каналов. Такие водозаборы осуществ-
лены на Рязанской, Ставропольской, Углегор-
ской, Запорожской, Гусиноозерской, Экибас-
тузской, Азербайджанской’ ГРЭС и др.

Ниже рассмотрены основные гидротехни-
ческие сооружения: насосная станция, совме-
щенная с водоприемником, градирни, напорные
водоводы и закрытые отводящие каналы. Со-
оружения технического водоснабжения, нахо-
Рис. 5.24. Береговая насосная станция с насосами
ОД-ПО:
1 — помещение решеток и затворов; 2 — камера вращающихся
сеток; 3 — помещение насосов; 4 — бычок с пазами; 5 — решет-
ка; : 6 — вращающаяся сетка; 7 — насос; 8— электродвигатель
насоса; 9—мостовой кран; 10 — напорный трубопровод; 11—
приспособление для подъема затворов и решеток
дящиеся вне площадки электростанции (пло-
тины, дамбы, пруды-охладители и открытые
самотечные каналы), не рассматриваются.
Насосная станция. На КЭС с блочными схемами
(котел — турбина) циркуляционные насосы обычно ус-
танавливаются в блочных насосных станциях. При этом
каждая насосная, как правило, предназначается для
обслуживания до четырех блоков с установкой для
каждого блока двух насосов. При центральной насос-
ной станции охлаждающая вода нагнетается насосами в
сборную магистраль, от которой подается к отдельным
турбинам. Для этого рядом с центральной насосной со-
оружается специальная камера переключения, в которой
производится подключение насосов к напорным магист-
ралям. В тех случаях, когда блочные или центральные
насосные станции расположены на открытом подводя-
щем канале или на берегу источника водоснабжения,
насосные целесообразно совмещать с водоприемником.
Блочные и центральные насосные станции следует
проектировать с верхним строением и собственным кра-
новым оборудованием. При благоприятных климатичес-
ких условиях допускается сооружение насосных стан-
ций без верхнего строения. Заглубленные насосные
станции добавочной и осветленной соды с горизонталь-
ными насосами и камеры переключения следует проек-
тировать, как правило, без верхних строений.
Насосная станция состоит из отдельных камер, чис-
ло которых соответствует количеству насосов, таким об-
разом, длина насосной может быть переменной, но ха-
рактер конструкций при этом не меняется. Шаг ячеек
для насосов ОП-ПО составляет 4,5 м.
В качестве примера на рис. 5.24 показана насосная
станция (совмещенная с водоприемником); запроекти-
рованная с учетом возможного колебания горизонта
воды в водохранилище 2,5 м. Каждая из камер станции
состоит из водоприемной части, камеры всасывания и
насосного помещения. В водоприемной части устанавли-
ваются шандоры, решетки для грубой очистки и вра-
щающиеся сетки для тонкой очистки.
Подземная часть насосной может сооружаться в
сборном или монолитном железобетоне. При сборном
исполнении конструкции насосной станции выполняются
из унифицированных сборных железобетонных элемен-
тов. Сборные элементы соединяются между собой свар-
кой выпусков арматуры с последующим замоноличива-
нием стыка. Горизонтальные швы между сборными эле-
ментами заливаются цементным раствором с последую-
щей зачеканкой швов жестким раствором с обеих сто-
рон. Железобетонные конструкции выполняются из гид-
ротехнического бетона марки 300, В-8, Мрз-100.
Днище водоприемника, а также камеры всасывания
и утолщение стен в проточной части выполняются из
монолитного бетона и железобетона. Подготовка под
здание насосной станции предусмотрена из слоя щебня
толщиной 200 мм, тщательно утрамбованного и сниве-
лированного под проектную отметку.
Наземная часть насосной выполняется в виде кар-
касного здания пролетом 12 м с шагом колонн 6 м.
Сборные железобетонные колонны стыкуются с выпус-
ками арматуры подземной части стальными обоймами.
Разработан проект унифицированной насосной стан-
ции для мощных ТЭС с блоками 500, 800, 1000 и
1200 МВт с укрупненным насосным оборудованием типа
ОПВ-185 и ДПВ-170 (рис. 5.25), шаг ячееек для насо-
сов 9,0 м. Конструкция насосной предусматривает прин-
ципиально новое решение строительной части. Стены
подземной части в отличйе от ранее применявшихся
выполняются из вертикальных элементов таврового се-
чения на всю высоту подземной части.
В унифицированном проекте расход железобетона
снижен на 18 %, количество сборных элементов сокра-
щено на 66 %, трудозатраты снижены на 30—35 % и
стоимость — на 15—20 %. Средняя масса одного сбор-
ного элемента увеличена в 2,2 раза.
113

Градирни. Для охлаждения циркуляционной воды
при оборотной системе водоснабжения применяются гра-
дирни различных конструкций. В зависимости от рас-
четной I температуры башни градирен выполняются из
железобетона или с металлическим каркасом и обшив-
кой из деревянных щитов, асбестоцементных листов и
алюминиевых панелей. Градирни с башнями с металли-
ческим каркасом и обшивкой из асбестоцементных лис-
тов применяются в районах с расчетной температурой
холодной пятидневки до —23 °C. При более низкой рас-
четной температуре для обшивки башен применяется
дерево или алюминий. Железобетонные башни допуска-
ется применять при расчётной температуре до —28 °C.
Рис. 5.25. Береговая...насосная станция с насосами
ОПВ-185 и ДПВ-170
На рис. 5.26 в качестве примера приведена конст-
рукция гиперболической железобетонной градирни пло-
щадью орошения 1520 м2 нормальной производитель-
ностью 10 000—10 500 м3/ч при температурном перепа-
де 9 °C. Градирня предназначена для обслуживания кон-
денсационных турбин мощностью до 50 тыс. кВт. Вы-
тяжная башня градирни выполнена из монолитного же-
лезобетона и имеет форму гиперболоида. Башня состо-
ит из кольцевого фундамента, системы раскосных стоек
с цпорным кольцом над ними, оболочки переменной тол-
щины от 350 до 140 мм и верхнего кольца жесткости.
Конструкции градирни и особенно стенки кольцево-
го фундамента и башни работают в тяжелых темпера-
турно-влажностных условиях, так как по внутренней
стороне стенок стекает конденсат, а наружная сторона,
увлажненная конденсатом, подвергается при изменении
• наружной температуры попеременному замораживанию
и оттаиванию. Поэтому стенки кольцевого фундамента
и наклонные стойки колоннады оросителя, а также
стенки самой башни выполняют из гидротехнического
особо плотного бетона марки не ниже 300, В-8, Мрз-300.
Плита днища и кольцевого фундамента и водоразде-
'лительная стенка выполняются из гидротехнического бе-
тона марки 200, В-6, Мрз-150. Внутренняя поверхность
днища и стенок бассейна, а также водоразделительная
стенка покрываются гидроизоляционным слоем из хо-
лодной асфальтовой мастики. По днищу устраивается
защитная цементная стяжка, предохраняющая гидроизо-
ляцию от повреждения. Внутренняя поверхность башни
градирни и стойки колоннады обрабатываются раство-
рами флюатов магния, цинка или алюминия или рас-
творами кремнефтористоводородной кислоты. После вы-
сыхания эти поверхности покрываются красками на ос-
нове эпоксидных смол или холодными битумными крас-
ками.
Каркас оросительного устройства выполняется из
унифицированных сборных железобетонных элементов.
В местах сопряжения элементов каркаса арматура сва-
ривается с последующим- замоноличиванием стыков;
имеющиеся закладные части должны покрываться анти-
коррозионной защитой. Щиты оросителя изготовляются
из антисептированного дерева или асбестоцементных
листов, устанавливаемых с зазорами 30—80 мм. Водо-
Таблица 5.8. Технико-экономические показатели башенных градирен
Площадь орошения градирни, м2
Наименование	1200	1600	2100	2600	3200	4000	4200	6400	6900	9200
Производитель- ность, тыс. м3/ч Диаметр основа- ния; м -	- - - Высота башни, м -  Трудозатраты на ' строительство, тыс. чел-дней:	7—9	10—12	13—16	16—20	22—26	28—32	34—36	50—54	60—70	80—100
	40	48	52	58	71	80	82	97	108	126
	48	55	65	71	82	90	102	ПО	130	150
железобетон- ной. гипербо- . личбской гра- дирни		19,5	—	——	42,8	53,4			—		91,5
 металличес- . кой каркасной градирни Стоимость Гра-' дирнй, тыс. руб.:	10,9	13,8	17,6	20,8 '	26	33	22,4	18,5		73,5
железобетон- •' - ной гипербо- '  лнческой	 1	607	—		1376	1722			—	3707	5508 •
металличе- - ской каркас-- НОЙ	366	462	612 z	895	1289	1424	1759	2527		5169 ’

Рис. 5.26. Гиперболическая железобетонная градирня:
/ — вытяжная башня; 2 — водосборный бассейн; 3— железобетонный каркас оросительного устройства; 4 — брызгальное устройства
для борьбы с обледенением; 5 — ветровая перегородка; 6 — кольцевой фундамент; 7 — раскосная стойка
; распределительные лотки могут выполняться из анти-
: септированного дерева, сборного железобетона, метал-
: лических и асбестоцементных труб. Расход материалов
1 на рассмотренную выше градирню с деревянными щи-
тами оросителя составляет: железобетон — 1873 м3, де-
рево — 855 м3, металлические конструкции — 34 т.
На рис. 5.27 показана градирня площадью орошения
1610 м2 с нормальной производительностью 9500—
11 000 м3/ч при температурном перепаде 8-—10 °C с
каркасно-обшивной башней. Вытяжная башня градир-
ни, имеющая в плане форму восьмиугольника, состоит
из стального каркаса и обшивки из асбестоцементных
листов усиленного профиля. Конструкция башни позво-
ляет производить ее монтаж укрупненными панелями
вместе с обшивкой. Фундаменты под башню выполнены
из монолитного железобетона.
Стальные конструкции башни окрашиваются анти-
коррозионной краской. Асбестоцементные листы обшивки
покрываются с обеих сторон 2 раза краской АЛ-177 по
ГОСТ 5631-79. Уплотнение швов асбестоцементной об-
шивки производится холодной битумной мастикой. Рас-
ход материалов на такую градирню составляет: желе-
зобетон монолитный — 857 м?, железобетон сборный —
628 м3, стальные конструкции башни — 246 т, асбе-
стоцементные листы для обшивки -г- 6360  м2,
асбестоцементные листы для щитов оросителя —
113 030 м2, дерево— 103 м3.	.
Рассмотренная конструкция башенной '.градирни мо-
жет изменяться в части замены асбестоцементных лис-
тов обшивки вытяжной башни и щитов оросителя дере-
вянными щитами. При замене щитов оросителя на де-
ревянные вместо 113 030 м2 асбестоцементных листов
требуется 600 м3 пиломатериалов. Для всех типоразме-
ров башенных градирен с площадью орошения от 1200
до 9200 м2 и производительностью от 7 до 100 тыс. м3/ч
технико-экономические показатели приведены в табл.
5.8.
На некоторых электростанциях возведены железо-
бетонные гиперболические градирни производитель-
ностью по 100 000 м3/ч, которые имеют высоту 150 м
и Диаметр основания 124 м. Применение таких крупных
градирен по сравнению с градирнями произврдитель-
,..

Рис. 5.27. Башенная градирня с металлическим карка-
сом..
ностыо 40 000 м3/ч снижает стоимость одной ТЭС мощ-
ностью 4000 МВт на 4 млн. руб.
Напорные водоводы. Для подачи воды от насосных
к конденсаторам турбин при расположении циркуля-
ционных насосов в машинном зале главного корпуса для
подачи воды от насосов к конденсаторам и от конден-
саторов к градирням или брызгальным бассейнам слу-
жат напорные водоводы. При проектировании стальных
сварных циркуляционных трубопроводов с толщиной
стенки 10 мм и менее следует применять листовую сталь
марки ВСтЗпсб по ГОСТ 380-71*. При толщине стенки
трубы более 10 мм следует применять сталь марок
ВСтЗГпсб и ВСтЗспБ по ГОСТ 380-71*.
Для районов с расчетной температурой воздуха
ниже —40 °C следует применять стальные трубопроводы
из низколегированных сталей марок 10Г2С1-6, 16ГС-6,
17ГС-6 .И 17Г1С-6 по ГОСТ 19282-73.
Стальные циркуляционные трубопроводы, выполня-
емые из готовых заводских труб, следует применять по
ГОСТ 10706-76 с гарантией по пункту 1,6: для райо-
нов с расчетной температурой воздуха —30 °C и выше—
из стали ВСтЗпс4 по ГОСТ 380-7Р; для районов с рас-
четной температурой воздуха от —40 °C до —31 °C —
из стали ВСтЗсп4 по ГОСТ 380-71*; для районов с рас-
четной температурой воздуха ниже —40 °C — из сталей
17ГС-6, 17Г1С-6 по ГОСТ 20295-74, ГОСТ 8696-74 или
техническим условиям и из стали 14ХГС-6 по ГОСТ
19282-73.
Фасонные части трубопроводов должны изготов-
ляться из прямошовных сварных труб или листовой ста-
ли соответствующих марок. Прочность сварных швов
должна быть равна прочности основного металла.
Для подземных стальных трубопроводов должна
быть предусмотрена защита от коррозии. Конструктив-
ная толщина стенок труб с .учетом возможной корро-
зии увеличивается на 1—2 мм. Трубы диаметром 2—
3 м имеют толщину стенок 6—10 мм. Стенки усилива-
ются ребрами жесткости.
В траншею трубы укладываются на подушку из
сыпучих грунтов и защищаются от почвенной коррозии
покрытием, состоящим из грунтовки и одного или не-
скольких слоев битумной мастики, гидроизола и крафт-
бумагй. Защита от коррозии блуждающими токами
производится с помощью катодной поляризации, при
этом необходимо учитывать влияние электрозащиты на
другие металлические сооружения, находящиеся в.
земле.
Существенным недостатком стальных трубопрово-
дов является большая металлоемкость. Если масса 1 м
стального водовода 0 2000 мм составляет 442 кг, то
масса арматуры железобетонной трубы такого же диа-
метра— всего 85 кг. Таким образом, сооружение на-
порных водоводов из предварительно напряженных
сборных железобетонных труб существенно снижает
расход металла. Железобетонные трубы могут изготав-
ливаться диаметром от 300 до 3000 мм при длине звень-
ев 5000 мм. Общая длина напорных труб, отходящих
от одной блочной насосной к четырем турбоагрегатам
мощностью по 300 МВт, составляет обычно около
800 м..
Закрытые каналы. В пределах территории элект-
ростанции для отвода нагретой циркуляционной воды
либо для подачи воды к циркуляционым насосам при
их расположении в машинном зале главного корпуса
сооружаются закрытые каналы, которые, как правило,
выполнены из сборных железобетонных элементов. Од-
ноячейковые каналы собираются из отдельных железо-
бетонных звеньев замкнутого контура (рис. 5.28). Со-
Рис. 5.28. Одноячейковый отводящий канал техническо-
го водоснабжения (значения L, В и Н см. в табл. 5.9):
1 — бетонная подготовка; 2 — слой песка; 3 — сопряжение звень-
ев с помощью петлевого стыка
единение звеньев канала производится при помощи пет-
левого замоноличиваемого стыка. Для изготовления
сборных элементов и замоноличивания стыков при их
монтаже применяется гидротехнический бетон марки
300, В-8.. Основанием под каналы служит бетонная под-
готовка толщиной 100 мм из бетона марки 75. Для луч-
шего опирания сборных элементов на подготовку пре-
дусматривается укладка среднезернистого песка слоем
30 мм.
Перед замоноличиванием швов все бетонные по-
верхности стыков должны быть очищены пескоструйным
аппаратом и промыты водой или продуты сжатым воз-
духом. Уплотнение бетона в швах следует производить
тщательно с применением вибраторов. Водонепроницае-
мость каналов должна обеспечиваться высоким качест-,;
вом конструкций и швов.
После проведения гидравлического испытания на-
ружные поверхности каналов покрываются двумя слоя-
ми горячего битума. Засыпка каналов грунтом может
производиться только после испытания каналрв. Ка-
налы рассчитаны на засыпку грунтом толщиной 4 м над .•
116

Таблица 5.0. Характеристика звеньев одноячейковых сборных железобетонных каналов
технического водоснабжения
Марка элемента	Размеры, мм (см. рис. 5.28)				Марка бетона		Расход материалов		Масса элемента, в
	L	в	Н				Бетон, м3	Сталь, кг	
ВК 1,8-2,0	1750	1800	2000				2,2	272	5,5
ВК 2,0-2,5	1750	2000	2500				2,6	451	6,5
ВК 2,5-2,5	1750	2500	2500		олп		3,9	454	9,8
ВК 2,5-3,0	1750	2500	3000		OVU		4,2	572	10,5
ВК 3,0-3,0	1750	3000	3000				5,2	78 3	12,9
ВК 3,5-3,0	1750	3500	3000				5,6	974	14,0
ВК 4,2-3,0	1750	4200	3000		400		6,2	1488	15,5
перекрытием, а также на наличие грунтовой воды на
уровне 1,5 м ниже отметки планировки.
Характеристики унифицированных звеньев канала
приведены в табл. 5.9.
На закрытых отводящих каналах обычно сооружа-
ются различные колодцы (шандорные, сйсТррвые и пр.),
выполняемые из монолитного железобетона, а также
из унифицированных сборных железобетонных элемен-
тов.
За пределами ограды каналы для удешевления
обычно выполняются открытыми.
5.5. ПОДСОБНО-ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Ь Количество подсобно-производственных
1 зданий и сооружений на площадке электро-
> станции (КЭС или ТЭЦ) зависит от вида топ-
лива, степени блокировки зданий, возможности
4. кооперирования вспомогательных цехов с дру-
гимн предприятиями. Большое число зданий
F подсобно-производственных служб определяет
Т особую актуальность их блокировки и умень-
/ шения количества. Однако блокировке препят-
<; ствуют разнородность производственных про-
цессов, необходимость организации железнодо-
^.рожных и автомобильных подъездов, а также
противопожарные требования, не позволяющие
й- объединясь ряд производств.
Для КЭС мощностью 2400 и 3600’ МВт требуются
следующие подсо бно-производственные
/здания и сооружения: объединенный вспомога-
/ тельный корпус (ОВК); центральный материальный
склад (ЦМС); склад реагентов химводоочистки; обще-
S станционная компрессорная; ацетилено-кислородная
& станция; экипировочно-ремонтный блок; служебно-тех-
/ ническое здание железнодорожного транспорта; проход-
/ пая; блок вспомогательных сооружений на ОРУ.
и/ Различные схемы размещения этих подсобно-вспо-
могательных зданий и сооружений на промплощадке
приведены в гл. 2.
Здание ОВК для КЭС мощностью 3600 МВт состо-
ит из многоэтажного инженерно-бытового блока и од-
ноэтажной производственной части. Размеры инженер-
но-бытового блока в значительной степени зависят от
количества персонала, работающего на электростанции.
Так, например, инженерно-бытовой блок для КЭС мощ-
ностью 3600 МВт имеет размеры в плане 18X121 м с
сеткой колонн 6x6 м и высотой этажей 3,3 м (рис. 5.29).
Здание по вертикали разделено на две части — быто-
вую и административную. Каждая из этих частей со-
единена с главным корпусом на уровне четвертого эта-
жа утепленным переходным мостиком. Наличие двух
мостиков позволяет разделить потоки работающих.
В административной части здания принята коридорная
система планировки, а в бытовой — зальная.
На первом этаже для приточных вентиляционных
установок предусмотрены камеры. Все вытяжные уста-
Таблица 5.10. Применение быстромонтируемых
зданий для вспомогательных зданий и сооружений ТЭС
	Габариты м		Применение во вспомога- тельных зданиях и соору- жениях ТЭС
Тип здания	П ролет	Высота	
Одноэтажное однопролетное	12,0	6,0; 4,0	Маслоаппаратная станция Кислородно-распреде- лительная станция Хлораторная Компрессорная Аппаратная и склад огнестойкой жидкости Узел управления арма- турой на мазутном хо- зяйстве
Одноэтажное многопролетное	12,0	7,2; 6,0	Центральные ремонт- ные мастерские Центральный матери- альный склад Химводоочистка
Одноэтажное однопролетное	18,0	7,2; 6,0	Мазутонасосная Г азораспределитель- ный пункт
Одноэтажное однопролетное (с мостовым краном)	18,0	10,8	Склад извести
Двухэтажное многопролетное	12,0	7,2	Здания административ- но-бытового назначения
117

я.
Рис. 5.29. Инженерно-бытовой блок ОВК:
а — план второго этажа бытовой части; б — план вто-
рого этажа административной части; в—поперечный
разрез; 1 — душевая; 2 — мужской гардероб с двойными
шкафами; 3 — мужской гардероб с одинарными шкафа-
ми; 4 — коридор; 5 —• технический кабинет; 6 — конст-
рукторское бюро; 7 — бухгалтерия; 8 — буфет; 5 — лифт;
]0 — технический этаж
новки расположены в техническом этаже шириной 6 м,
проходящем вдоль всего здания.
Инженерно-бытовой блок выполняется из конструк-
ций, разработанных для унифицированных типовых сек-
ций административно-бытовых зданий промышленных
предприятий.
В одноэтажной производственной части ОВК разме-
щены химводоочистка и центральные ремонтные мастер-
ские. Одноэтажная часть здания имеет размеры в пла-
не 36X180 м с сеткой колонн 6X18 м и высотой этажа
(до низа кровельных балок) 7,2 м (рис. 5.30).
Закрытое здание центрального материального скла-
да занимает в плане 36X174 м для КЭС мощностью
3600 МВт. Здание одноэтажное, сетка колонн — 6X18 м,
высота до низа кровельных балок 6 м. К зданию при-
мыкает открытый навес высотой 8,4 м. В составе здания
предусмотрена трехэтажная бытовая часть размерами в
плане 12X36 м с сеткой колонн 6X6 м и высотой элея?-»
жей 3,3 м.	-	.
Для повышения заводской готовности конструкцийу-
сокращения материалоемкости и трудоемкости при воз-:,
ведении вспомогательных зданий и сооружений приме-
няются б ы стром он ти р у ем не здания. Здаййя-

Рис. 5.30. Производственная часть ОВК;
Химводоочистка: / — фильтровый зал; 2 — на-
сосная; 3 — помещение для приготовления ре-
агентов; 4 —^мастерская; 5 — электролизерная;
6 — помещение ди.ита и КИП; 7 — щелочное
отделение; ' 81—экспресс-лаборатория; 9 — пе-
реход к наружным сооружениям ХВО; 10 —
пути под кран-балки и монорельсы. Цент-
ральные ремонтные мастерские: 11 — кузнечно-
термическое и заготовительно-сварочное отде-
ления; 12 — электроремонтное отделение; 13—
механическое' отделение; 14 — сборочное от-
деление; 15 — инструментальный участок;
16 — мастерская металлоконструкций и сан-
технических работ; 17 — лаборатории и слу-
жебные помещения; 18 — переход в инженер-
но-бытовой блок
разработаны для одноэтажных и многоэтажных соору-
жений в однопролетном и многопролетном исполнении
(рис. 5.31), области для применения вспомогательных
зданий и сооружений ТЭС показаны в табл. 5.10.
Основным конструктивным элементом здания явля-
ется секция, состоящая из кровельной и двух стеновых
Панелей, объединенных в заводских условиях шарнира-
ми. Размеры секций в плане 12X3 м и 18X3 м. Секция
поступает на монтаж в сложенном виде. После раскры-
тия секций и установки стеновых панелей в вертикаль-
ное положение соединение стеновых и кровельных пане-
лей с помощью накладок превращается в жесткий узел.
Крепление стеновых панелей к фундаменту выполняется
шарнирным. Расчетная схема секции — двухшарнирная
. П-образная рама.
'.Рис, 5.31. Быстромонти-
руемые здания (БМЗ)
для вспомогательных
зданий и сооружений
ТЭС:
1 — кровельная панель; 2 —
затяжка; 3 — стеновая па-
нель
-‘При пролете здания 12 м кровельная панель пред-
•. ставляет собой ребристую железобетонную плиту раз-
£ Шером 3X12 м. Поверх плиты уложен утеплитель из
ftпенополиуретан а или из перлитоцемента и трех слоев
Ц рубероида. При пролете здания 18 м кровельное пере-
крытие выполняется из двух плоских панелей размером
3X9 м, образующих вместе с затяжкой треугольную
ферму. Стеновая панель представляет собой комплекс-
ную трехслойную ребристую железобетонную плиту с
утеплителем из.пенополиуретана, перлитоцемента или
жестких минераловатных плит.
В. многопролетных зданиях при отсутствии внутрен-
них стен отпадает необходимость в стеновых панелях в
основной секции здания. В этом случае вместо панели
выполняется стойка с шагом 6 м и ригелем, на который
опираются кровельные панели.
Торцы здания закрываются комплексными железо-
бетонными панелями шириной 3 м. Помимо глухих сте-
новых панелей предусматриваются панели с проемами
для окон, дверей и ворот. При пролете здания 12 м
кровля имеет нулевой уклон и неоргаппзованпыйсток
воды. Фундаменты принимаются грибовидной конструк-
ции. Для поддержания междуэтажного перекрытия, а
также подкрановых путей в стеновых панелях преду-
смотрены консоли, прикрепляемые к панелям закладны-
ми деталями. Кран-балки подвешиваются к кровельным
панелям.
На примере вспомогательных зданий типа ЦРМ,
ЦМС и мазутонасосной показана технико-экономичесКая
эффективность быстром оптируемых зданий по сравнению
с зданиями в каркасном варианте (табл, 5.11). Как сле-
дует из приведенной таблицы, здания обеспечивают зна-
чительный эффект в расходе сборного железобетона и
трудозатратах, но несколько проигрывают в стоимости.
Основной технико-экономический эффект от приме-
нения быстромонтируемых зданий получается путем ис-
пользования эффективных конструкций стеновых и кро-
вельных панелей и совмещения несущих и ограждаю-
щих конструкций, что позволяет отказаться от устрой-
ства каркаса и-значительно сократить трудозатраты на
площадке.
На тепловых электростанциях строительные конст-
рукции ряда помещений требуют, защиты от.хими-
чески агрессивных сред. К ним кроме цеха
водоподготовки и склада реагентов относятся специ-
альные приямки и фундаменты под баки реагентов, по-
лы склада --реагентов,-фундаменты-под насосы, полы в
119

Таблица 5.11. Технико-экономические показатели каркасных и быетромонтируемых зданий
Наименование	Мастерская		Склад		Мазутонасосная	
	Каркасный вариант	Быстромон- тируемые здания	Каркасный' вариант	Быстромон- тируемые здания	Каркасный вариант	Быстромон- тируемые здания
Расход сборного железобетона, м®	1649	1001	1653	1036	1048	443
В том числе:						
каркас, перекрытия, покрытия	839	567	979	602	553	194
стеновое ограждение	497	217	354	182	394	119
фундаменты	313	217	320	252	101	130
Расход стальных конструкций, т	4.6	—	30	—	14	89
Трудозатраты, чел-дни	2087	759	1762	765	1047	287
Стоимость, тыс. руб.	248	221	188	244	161	182
насосном отделении, полы аккумуляторных помещений,
дренажные каналы и приямки цедр, водоподготовки и
склада реагентов, ячейки реагентов, мокрого хранения
коагулянта и соли.	9
Для защиты указанных конструкций требуется про-
тивокоррозионное покрытие. Так, для защиты полов ак-
кумуляторных помещений принимается футеровка кис-
лотоупорной плиткой толщиной 20—35 мм в один слой
на кислотоупорной силикатной замазке по двум слоям
полиизобутилена ПСГ на клее № 88Н.
Для защиты ячейки мокрого хранения коагулянта
выполняется футеровка кислотоупорным кирпичом дни-
ща в 1/4 кирпича в два слоя, стен — в 1/2 кирпича на
замазке арзамит-5 по двум слоям полиизобутилена ПСГ
на клее № 88Н.
Для защиты ячейки мокрого хранения соли выпол-
няется футеровка кислотоупорным кирпичом: днища —
в 1/4 кирпича в два слоя, стен — в 1/2 кирпича на
портландцементом растворе с расшивкой швов замаз-
кой арзамит-5 по двум слоям полиизобутилена ПСГ на
клее № 88Н. В рассмотренных конструкциях покрытий
допускается замена двух слоев полиизобутилена на два
слоя рубероида на нефтебитуме.
С целью упрощения возведения и химической защи-
ты ячеек для хранения на складах реагентов химводо-
очистки растворов солей, кислот, коагулянта разра-
ботаны железобетонные блоки размером 2000Х2950Х
Х5160 мм. Из четырех таких блоков образуется замк-
нутая ячейка размером 4000X2950X10320 мм, емкос-
тью 90 м3. В качестве непроницаемого и химически
стойкого материала для внутренних поверхностей при-
нят полиэтилен низкой плотности (ПНП). Листы поли-
этилена с ребрами устанавливаются в опалубку блока
до бетонирования ребрами в сторону бетона и после
укладки и схватывания бетона прочно соединяются с
ним, образуя на поверхности блока х-имически стойкий
непроницаемый слой. После заделки бетоном швов меж-
ду блоками на стыки облицовки ячеек накладываются
полиэтиленовые полосы без рифов. Приварка накладных
полос к облицовке осуществляется сварочным пистоле-
том. Блоки изготовляются трех марок: БЯ-1, БЯ-2 и
БЯ-3 и отличаются только расположением монтажных
петель и наличием загрузочного люка. Ячейки располо-
жены на 1,25 м выше планировки и одновременно слу-
жат рампой для разгрузки вагонов. Блок имеет мас-
су 18,1 т, объем бетона марки 300 7,23 м3, расход
арматуры 1720 кг и закладных деталей — от 67 до
242 кг.
Глава шестая
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ
И СООРУЖЕНИИ ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
6.1.	УНИФИКАЦИЙ КОНСТРУКЦИЙ
Технология заводского изготовления предъ-
являет ко всем строительным, а особенно к
сборным железобетонным изделиям, ряд требо.
ваний. Важнейшим из этих требований явля-
ется унификация конструкций, позволяющая
сократить количество их типоразмеров. Для
обеспечения возможности такой унификации
при проектировании сооружений электростан-
ций соблюдаются следующие условия.
1.	Габариты всех сооружений принимаются
по единой модульной системе.
2.	Все сооружения электростанций незави-
симо от этажности и габаритов выполняются
каркасными со стеновым заполнением из круп-
ных панелей. Устройство бескаркасных зданий
с самонесущими стенами допускается для мел-
ких зданий, а также при расширении и рекон-
струкции.
3.	Размеры всех железобетонных элемен-
тов принимаются унифицированными по спе-
циальной номенклатуре.
Под модульной системой понима-
ется принцип назначения основных габаритных
размеров сооружений, кратных постоянному
модулю. Для сооружений электростанций про-
леты главного корпуса принимаются кратны-
ми 3 м, при соответствующем обосновании про-
леты бункерного и деаэраторного отделений
допускается принимать кратными 1,5 м. Для
одноэтажных зданий и сооружений пролеты,
120

как правило, назначаются кратными 6 м. До-
пускается при соответствующем обосновании
пролеты принимать кратными 3 м. Размеры
пролетов многоэтажных зданий следует наз-
начать кратными 3 м. Привязка осей здания
принимается по наружным граням колонн.
Шаг колонн для зданий электростанций при-
нимается 6 или 12 м. Для главных корпу-
сов предпочтителен шаг 12 м. Высота эта-
жей по чистым полам принимается кратной
600 мм.
Под типоразмером изделия понима-
ется определенная, строго заданная геометрия
изделия. Марка изделия имеет кроме одинако-
вых размеров одинаковые арматуру, закладные
части и прочностные характеристики бетона.
В пределах одного типоразмера может быть
несколько марок изделий.
Унификация конструкций тепловых элект-
ростанций предполагает выбор строго опреде-
ленных типов изделий для всех элементов со-
оружений. К таким элементам относятся фун-
даменты под здания и сооружения, плиты под-
вала и подпорных стен, крупнопанельные
ц плиты перекрытий и кровельных покрытий,
балки перекрытий, стеновые панели, лестнич-
г ные марши, карнизы, секции туннелей и кана-
й лов и т. д.
Для элементов железобетонного каркаса
$ здания (колонн, ригелей, распорок) разра-
: ботаны унифицированные типы сечений и мо-
g дульное членение их по длине элемента, поло-
\ жению и размеру консолей, а также по поло-
Ц жению арматуры в сечении элемента. Такое
[f строгое регламентирование геометрии колонн
и ригелей позволяет применять инвентарные
элементы опалубки для изготовления сборных
^железобетонных элементов определенного се-
жчения, но имеющих разные длину, положение
консолей и т. д. Дальнейшая работа по уни-
; ... фикации элементов каркаса главного корпуса
в универсальном проекте, серийном проекте
.67-68 и других проектах позволила унифици-
ровать элементы каркаса для КЭС и ТЭЦ пр.и
установке турбоагрегатов мощностью от 50 до
 300 МВт.
Для вспомогательных зданий, как правило,
 используются типовые унифицированные эле-
‘ ‘менты каркаса по номенклатуре, принятой для
^промышленных и гражданских зданий.
В целях повышения эффективности и ка-
Цдества энергетического строительства разра-
рДотан каталог сборных железобетонных конст-
Црукций 1980 г.
|| При разработке каталога предусматрива-
лось максимальное сокращение количества ти-
иоразмеров; расширение применения типовых
конструкций, утвержденных Госстроем СССР;
|Шрйменение высокоэффективных конструкций
^Повышенной заводской готовности; повышение
I .
производительности труда на заводах стройин-
дустрии; унификация марок бетона и повыше-
ние доли конструкций, изготовляемых из бето-
нов марок 400 и 500.
В каталоге достигнуто сокращение против
прежнего количества типоразмеров с 1153 до
798, т. е. на 31 %.
Унификация стальных конструкций позво-
ляет упростить их заводское изготовление и
создать серию конструкций. В состав серии
УМК-01 и УМК-02 (унифицированные метал-
лические конструкции) входят следующие
группы конструкций, разработанных на ста-
дии рабочих чертежей (КМ): несущие конст-
рукции покрытий главного корпуса; эстакады
топливоподачи 1-го и 2-го подъемов; эстакады
подачи угля на склад; конструкции передвиж-
ных торцевых стен; подкрановые балки; моно-
рельсы и пути под кран-балки; нормали сече-
ний колонн, ригелей и балок перекрьцШ.,(
При разработке серии УМК-02 использова-
ны прогрессивные профили, проката, в частно-
сти широкополочные двутавры и тавры.
6.2.	МАТЕРИАЛЫ ДЖ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
И СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
При выборе материала конструкции (желе-
зобетон или сталь) необходимо исходить из
результатов технико-экономического сопостав-
ления конкурирующих материалов с учетом
конкретных условий изготовления и монтажа.
Сопоставление и выбор материала для изготов-
ления отдельных конструктивных элементов
(фундаменты, каркас, панели, подкрановые
балки, бункера и пр.) подробно рассмотрены
в гл. 7.
Для изготовления сборных железобетонных
конструкций обычно применяется бетон ма-
рок от 200 до 500. Марка бетона принимается
в зависимости от назначения конструкций и
действующих на нее усилий. Для предвари-
тельно напряженных конструкций применяет-
ся бетон марки не ниже 300. Колонны карка-
сов главных корпусов выполняются обычно
из бетона марки 400—500, ригели —• из бето-
на марки 400, элементы каркасов вспомога-
тельных корпусов — из бетона марки 200—
400. Для монолитных железобетонных конст-
рукций применяется обычно бетон марки 200
и 300, а для монолитных бетонных конструк-
ций — бетон марки 100 и 150.
Для снижения массы сборных конструкций,
особенно элементов каркаса главного корпуса
и фундаментов, следует начать применение бе-
тона марок 600 и 800. Для приготовления
бетона таких марок требуется высоко-
прочный щебень и цемент повышенной проч-
ности.
121

Таблица 6.1. Область применения арматурных сталей в железобетонных конструкциях
(4- допускается, — не допускается) ;
Класс арматуры A-I А-П А-Ш A-IV A-V -	Марка стали СтЗспЗ СтЗпсЗ СтЗкпЗ ВСтЗсп2 ВСтЗпс2 ВСтЗкп2 ВСтЗГпс2 ВСт5сп2 ВСт5пс2 ВСт5пс2 18Г2С 10ГТ 35ГС 25Г2С 80С 20ХГ2Ц 23Х2Г2Т	2 £ <и S я И Ч 6—40 6—40 6—40 6—40 6—40 6—40 6—18 10—40 10—16 18—40 40—80 10—32 6—40 6—40 10—18 10—22 10—22 ’				—,	 	 		 				...	—	-	-	    1	.		 .1 Условия эксплуатации конструкций							
			Статические нагрузки				Динамические нагрузки			
			в отап- ливаемых зданиях + + + + + + + + + + ' Ч~ +	на открытом воздухе и в нео- тапливаемых зданиях			в отапли- ваемых здания»	на открытом воздухе н в неотапливаемых зданиях		
				+ + + ++ +++++ +++++++ ^Л“3°°С Гт	4ИЫ1.	1	i	I I 1 ! 1	-LI _L_L 1 _LJ_	НИЖе —30 °C + -Г 1	++	++ 1 ++	+ 1 ++ 1 ++ ДО -40 °C вкл.	’ХГЯЯ	* *	я +11 + 11+	++1 ++	++	1 ++		+ + 1	++	+++++	++++ + ++	пкл~30 °С *	вкл.	Ч—Ь 1	Ч—1-	Ч—Ь 1 Ч-Ч-	Ч- i Ч-Ч- III до —4о °с *	* *	вкл. 	- 	1 •тая Эо 9S— oV	| | | _|_ | | _|_	| | | -|_ _|_	|	( 4—И Эо Of’- ЭЖИН	1	1 1 1 1 1	II	III
At4V At-V	—	10—25 10—25	4“	—Н"	4- +	+	4“ +	+	4-	4“
At-VI .		10—25	4“		+	+	+	+	4~	4“
В-Г	—	' 3—5	+	4“	+	4-	+	+	4“	ч-
Bp-I	—	3—5	+		4~	4-	+	4-	ч-	4“
B-II	—	3—8	+	+	—j—	4“	4-	+	ч-	4“
Вр-П	—	3—8		4-	4-	4-	4-	+	4~	4~
К-7	—	4,5—15	+	+	4-	+	4“	4-	ч~	4“
* Допускается применять только в вязаных каркасах и сетк>ах.
ш

В настоящее время для арматуры железо-
бетонных конструкций широко применяется
сталь классов A-I, А-Ш и А-Шв, должна най-
тш широкое применение более эффективная
термически упрочненная арматура из стали
классов Ат-V и At-VI, а также прядевая ар-
матура из стали класса П-7. Эффективность
новых видов арматуры показана на примере
их применения в междуэтажных крупнопанель-
ных плитах (см. § 7.4).
В зависимости от расчетной зимней темпе-
ратуры и условий эксплуатации конструкций
применение некоторых марок арматурных ста-
лей ограничивается (табл. 6.1).
В железобетонных конструкциях в качестве
ненапрягаемой арматуры следует преимуще-
ственно применять арматурную сталь класса
А-Ш и обыкновенную арматурную проволоку.
В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, к
которым предъявляются требования водоне-
проницаемости, следует применять, как прави-
ло, арматурную сталь классов A-II и A-I.
Для предварительно напряженных конст-
рукций 1-й категории трещиностойкости, к ко-
торым предъявляются требования непроница-
емости, следует преимущественно применять
высокопрочную арматурную проволоку, арма-
турные пряди, арматурную сталь классов
Ат-VI, At-V и А-V. Для предварительно напря-
женных конструкций 2-й категории трещино-
стойкости, к которым требования непроницае-
мости не предъявляются, но которые находят-
ся под воздействием многократно повторяю-
щейся нагрузки либо находятся на открытом
воздухе и работают на знакопеременную на-
грузку, следует преимущественно применять
помимо сталей, указанных для конструкций
1-й категории трещиностойкости, также и ар-
матурную сталь классов A-IV и А-Шв. Для
предварительно напряженных конструкций 3-й
категории, к которым требования непроницае-
мости не предъявляются, следует применять
преимущественно арматурную сталь классов
A-IV, A-V, Ат-V и А-Шв.
Для изготовления стальных конструкций
здания и сооружения электростанций применя-
ются стали, указанные в табл. 6.2. Для конст-
рукций, предназначенных к эксплуатации в
отапливаемых помещениях, но подвергающих-
ся в монтажных условиях временному воздей-
ствию низких температур, марку и характери-
стику стали выбирают в соответствии с расчет-
ной температурой эксплуатационного режима.
В проекте при этом обязательно указывается,
что в период монтажа конструкции должны
предохраняться от ударов и сотрясений и пос-
ле-окончания монтажа проходить тщательный
осмотр. В тех случаях, когда объекты ТЭС со-
оружаются в районах с низкими температура-
ми (ниже —40°C), марка стали должна наз-
Таблица- 6.2. Марки стали для стальных
конструкций зданий и сооружений'
Марка стали	Категория ‘стали для климати- ческого района строительства (расчетная температура, °C)		
	(—30>/> >-40)	(—40>/>  >-50)	(—50>£> >-65)
Группа 1	-		
18сп; 18Гпс; 18Гсп		—	—
ВСтЗсп; ВСтЗГпс	5	—	—
ВСтТпс	В	—		
09Г2С; 10Г2С1; 15ХСНД; 14Г2АФ; 15Г2АФДпс; 10Г2С16; 16Г2АФ; 18Г2АФпс; 15Г2СФ6	12	...13. .		15 ... .
14Г2а Группа 2	12				•*—
18пс		—	—
.. 18Ст.Зпс	6Г	—	
Ы.'18сп; 18пс; 18Гсп	+		—
‘ ВСтЗсп	 Д-	——	—
ВСтТпс	в	—	- —
09Г2	6	12к	12к
09Г2С; 10Г2С1; 15ХСНД	6	13ж~ .	15ж
14Г2; 10ХНДП	• 6		—
14Г2АФ; 15Г2АФДпс; 10ХСНД; 16Г2АФ; 15Г2СФ6	6	13	15
18Г2АФпс; 12Г2СМФ	д		—
12ГН2МФАЮ	—		- 1 -
ВСтЗкп (толщиной до 4 мм)	2й	2й	—
ВСтЗкп (толщиной ДО 5,5 мм)	2й	— •	
ВСтЗпс (толщиной. 6— Ю мм)	6	—	— •.
16Г2АФ (толщиной о— 9 мм)			+
Группа 3			
18кп	~Ье>И'	—	 —.
ВСтЗкп	2еи	—	- - —
18пс	_р	«	—
ВСтЗпс	6	—	
09Г2	G	6 -	12
ВСтТпс	Д	д •	Д '
09Г2С;	14Г2; 10Г2С1; 15ХСНД	б	6	7. или 12'
10ХНДП	ллгт	6	6	— i **
14Г2АФ; 15Г2АФДпс; 10ХСНД; ЮГ2С16; 16Г2АФ; 18Г2АФпс	6	7 или 12	9
ВСтЗкп (толщиной до 4 мм)	„	2й	2й			
ВСтЗкп (толщиной 4,5— Ю мм)	„	2й	—	—
ВСтЗпс (толщиной 5— 15 мм)	4	—	
ВСтЗпс (толщиной ДО 5,5 мм)	2й	2й	—-
ВСтЗпс (толщиной 6— 10 мм)	6	—.	—
16Г2АФ (толщиной 6— 9 мм) Группа 4	+		
18кп	—j—	—	 ——«
ВСтЗкп			2	—	—"
123'

Продолжение табл. 6.2
Марка стали	Категория стали для клима- тического района строительст- ва (расчетная температура, СС)		
	(—30>£> >-40)	(- 40>/> >— 50)	(— 50>/> >—65)
18сп; 18Гпс; 18Гсп			+	+
ВСтЗсп; ВСтЗГпс		5	5
ВСтЗкп (толщиной до 4 мм) ВСтЗкп (толщиной 4,5— 10 мм) ВСтЗпс (толщиной 5— 15 мм)	2й	2й	2й
	2й	—	—
	4	4	—
ВСтЗпс (толщиной до 5,5 мм)	2й	2й	2й
ВСтЗпс (толщиной 6— 10 мм)	6	6	—
а Только для опор ВЛ и фасонок ферм.
б Термически упрочненная сталь.
в С требованиями по ударной вязкости® после механическо-
го старения.	' }•
г Для района П4 применять толщину не болёе 10 мм.
д С требованиями по ударной вязкости.
е Кроме района П4.
ж Дополнительные требования.
и Кроме опор ВЛ и ОРУ.
к Толщиной не более 10 мм.
Примечания: 1. Знак «+» означает, что категорию ста-
ли и требования к ней указывать в проекте не следует.
2.	Знак «—» означает, что данную марку в указанном кли-
матическом районе применять не следует.
3.	За расчетную температуру принимается средняя темпера-
тура наиболее холодной пятидневки.
4.	Климатические районы устанавливаются в соответствии
с ГОСТ 16360-80.
начаться в соответствии с расчетной темпера-
турой периода монтажа. Для конструкций,
предназначенных к эксплуатации на открытом
воздухе или в неотапливаемых помещениях,
за расчетную принимается средняя темпера-
тура наружного воздуха по наиболее холодной
пятидневке. Класс и марка стали для стальных
конструкций назначаются в зависимости от
расчетной температуры, группы конструкций,
конструктивных требований и экономичности,
а также в зависимости от толщины листового,
сортового и фасонного проката, ударной вязко-
сти и других требований, изложенных в СНиП
П-23-81.
Стальные конструкции в зависимости от их
характера и условий работы разделяются на
следующие группы (см. табл. 6.2):
группа 1—сварные конструкции либо их элементы,
работающие в особо тяжелых условиях или подверга-
ющиеся непосредственному воздействию динамических,
вибрационных или подвижных нагрузок (подкрановые
балки, элементы бункерных и разгрузочных эстакад),
фасонки ферм, пролетные строения и опоры транспор-
терных галерей;
группа 2 — сварные конструкции либо их элементы,
работающие при статической нагрузке (фермы, ригели
рам, балки перекрытий и покрытий, опоры ошиновки
ОРУ), конструкции и их элементы группы 1 при отсут-
ствии сварных соединений;
группа 3 — сварные конструкции либо их элементы,
работающие при статической нагрузке (колонны, стой-
ки, конструкции, поддерживающие технологическое обо-
рудование), а также конструкции и их элементы груп-
пы 2 при отсутствии сварных соединений;
группа' 4 — вспомогательные конструкций зданий и
сооружений (связи, элементы фахверка, лестницы, ме-
таллоконструкции кабельных каналов), а также конст-
рукции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных
соединений.
Таблица 6.3. Сопоставление удельной стоимости
сталей разных классов и марок
Класс стали	Марка стали	Временное сопротив- ление, МПа	Стоимость 1 т, руб.	Удельная стоимость	
				руб.	%
С 38/23	ВСтЗпс	205	105	0,050	100
С 44/29	09Г2С	250	123	0,047	94
С 46/33	14Г2	280	119	0,041	82
С 52/40	10F2C1	330	125	0,037	74
С 60/45	. 16Г2АФ	370	158	0,041	82
Таблица 6.4. Рекомендуемые типы электродов
для сварки стальных конструкций
Группа конструкций в климатических районах	Марка стали	Тип элек- тродов (по ГОСТ 9467-75)
Группы 2 и 3 во всех районах, кроме рай- онов 1ь 12, П2 и Из	18сп,	18пс,	18кп, 18Гсп, 18Гпс, ВСтЗсп, ВСтЗпс,	ВСтЗкп, ВСтЗГпс, 20, ВСтТпс	Э42 Э46
	09Г2С, 09Г2, 10Г2С1, 14Г2, 15ХСНД, 10ХНДП, 10ХСНД	Э46 Э50
	18Г2АФпс, 16Г2АФ, 15Г2СФ, 15Г2АФДпс, 14Г2АФ	Э50 Э60
Группа 1 во всех рай- онах Группы 2 и 3 в райо- нах Ii, 12, П2 и Из	18сп, 18Гпс, 18Гсп, ВСтЗсп, ВСтЗпс, ВСтЗГпс, 20 ВСтТпс	Э42А Э46А
	09Г2С, 09Г2 10Г2С1, 14Г2, 15ХСНД, 10ХНДП, 10ХСНД	Э46А Э50А
	18Г2АФпс, 16Г2АФ, 15Г2АФДпс, 14Г2АФ	Э50А Э60
	12ГН2МФАЮ, 12Г2СМФ	Э70
Примечание. Климатические районы устанавливаются
по ГОСТ 16350-80.
124

Экономическая эффективность применения
? стали высоких марок подтверждается умень-
; шением удельной стоимости (отношение стои-
мости к величине временного сопротивления)
по мере увеличения прочности стали (табл.
6.3).
Для сварки стальных конструкций реко-
мендуются типы электродов, указанные в
табл. 6.4.
6.3.	СВАРНАЯ АРМАТУРА
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
При индустриальном изготовлении как
сборных, так и монолитных железобетонных
конструкций необходима заготовка арматуры
в виде сварных плоских каркасов и сеток или
пространственных блоков.
По характеру работы сварная арматура подразде-
ляется на несущую и ненесущую.
Несущая арматура выполняется в виде простран-
ственных блоков, обладающих достаточной прочностью
и жесткостью для восприятия веса опалубки, бетона и
других нагрузок. Несущая арматура применяется для
колонн, ригелей и балок монолитных железобетонных
каркасов главных корпусов и других сооружений элек-
тростанций.
Ненесущие каркасы или арматурные блоки приме-
няются во всех сборных конструкциях, а также в моно-
литных при условии восприятия веса бетона опалубкой
и поддерживающими лесами. Такие каркасы и блоки
должны обладать жесткостью, необходимой для их
транспортирования. Пространственные ненесущие блоки
изготовляются путем соединения плоских сварных кар-
касов в пространственный при помощи соединительных
стержней, привариваемых клещами или дуговой свар-
кой.
Массу и габариты арматурных блоков рекоменду-
ется принимать максимальными исходя из наличия тран-
спортных и монтажных механизмов. При перевозке ар-
матурных сеток и блоков автотранспортом ширина их
не должна превышать 3,2 м.
Сварные сетки (рис. 6.1, а) применяются в фунда-
ментах, плитах, стенах, массивных фундаментах под
оборудование. Все места пересечения стержней реко-
мендуется сваривать контактно-точечной сваркой на
многоточечных и одноточечных Машинах' или е помощью
электроклещей. При отсутствий сварочной машины,
обеспечивающей сварку широких сеток, допускается
сварка по периметру сетки двух крайних стержней, ос-
тальные узлы могут быть сварены через узел в шах-
матном порядке. При диаметре стержней в сетках выше
8 мм допускается применение дуговой сварки. Однако
следует иметь в виду, что дуговая сварка значительно
менее производительна, чем контактно-точечная.
Плоские сварные каркасы применяются в балках и
ригелях (рис. 6.1, б, в, г, д). В каркасах поперечная ар-
матура воспринимает расчетные усилия, поэтому изго-
товлять их допускается только при помощи контактно-
точечной сварки. При выполнении, контактно-точечной
сварки во избежание пережога тонких стержней диа-
метры свариваемых стержней должны быть не менее
следующих:
Диаметры стерж-
ней одного на-
правления, мм . 3—12 14; 16 18; 20 22 25—32 36;
40
Наименьшие до-
пустимые диа-
метры стержней
другого направ-
ления, мм ...	3	4	5	6	8	10
Применение двусторонней арматуры (рис. 6.1, в)
в плоских каркасах не рекомендуется, так как при этом
необходимо увеличение диаметра поперечной арматуры
каркаса. При необходимости парных стержней они мо-
гут располагаться по вертикали (рис. 6.1,а), при этом
размер а составляет:
Диаметр, мм . . До 10 12—18 20—25 28—32 36—4о
а, мм ... в .	30	40	50	70	80
Для уменьшения числа сварных точек второй прут
в каркасе может привариваться дуговой сваркой к ниж-
нему стержню (рис. 6.1,d). Ё)то позволяет увеличить
полезную высоту сечения на 20—50 мм, что особенно
существенно при низких ребрах или в балках.
Соединение стержней встык следует производить на
контактных стыковых машинах. Такие стыки равнопроч-
ны целому стержню, их можно выполнять для стержней
из стали классов A-I, А-П и A-III одинакового диамет-
ра и разных диаметров с отношением меньшего диа-
метра к большему не менее 0,85 (рис, 6.1, е).
При изготовлении закладных частей приварку анке-
ров к листу рекомендуется выполнять втавр под флю-
сом (рис. 6.1,ж). Стержни могут быть выполнены из
Рис. 6.1. Сварная арматура (значения буквенных величин см. в табл. 6.5):
‘‘'“.сетка; б, в, г, б — плоские каркасы; е — контактная стыковая сварка; ж— закладная деталь со сваркой втавр под флюсом; з —
- электродуговая сварка внахлестку; и — электродуговая ванная сварка горизонтальных стержней; к — электродуговая сварка верти-
кальных стержней многослойными швами
125

епаяв ' классов. A-I, А-П,: A-III >. диаметром- до 25 мм
включительно. Толщина листа во избежание его прожи-
гания должна быть не менее 0,6—0,75 -диаметра стержня
(не менее 6—8 мм). Сварку стержней внахлестку меж-
ду собой или. к листу следует выполнять фланговыми
швами (рис. 6.1, з и табл. 6.5).
Таблица 6.5., Размеры сварных швов арматуры
внахлестку, мм (к рис. 6.1, з)
навливается подкладка в виде скобы (ванночки). Ван-
ночка прихватывается к стержням в четырех' точках."
Сварка стержней начинается с тщательного проплавле-^
ния нижних кромок обоих стержней, после чего произ* -
водится полное заполнение зазора.	J '
При сварке горизонтальной арматуры 028—40 мм’
для усиления стыка выполняется ванно-шовная сварка,
Тип соеди-
нения
Класс арматуры
10—’ 10—
25	18
8d 8d
Примечание
Односторон-
няя сварка
двух стерж-
ней
10—
40
6d
Допускается
применять дву-
сторонние швы
длиной 4 d для
арматуры клас-
сов A-I и А-П
марки 10ГТ
Двусторонняя
сваока стерж-
ня с листом
10—
40
3d
10—
40
4d
0,3d
10—	10—
18	22
4d	5d
Не менее
4.мм
Основным типом сварки стержней диаметром до
40 мм в монтажных узлах является ванная сварка, ко-
торая значительно производительнее сварки внахлест-
ку. Ванная- -сварка горизонтальных стержней выполня-
ется в подкладной ванночке; сварка вертикальных
стержней, как правило, выполняется в односторонней
ванночке с многослойной накладкой наплавленного ме-
талла (рис. 6.1, и, к). При ручной электросварке при-
меняются электроды, указанные в табл. 6.6. При свар-
ке горизонтальных стыков разделка торцов стержней lie
производится. Зазор между торцами принимается 12—
18 мм. При сварке вертикальных стержней торец верх-
него стержня срезается под углом 30—40° и предусмат-
ривается зазор 6—8 мм. Перед началом сварки уста-
Рис. 6.2. Сварка арматуры в монтажных стыках сборно-
го железобетонного каркаса:
а — схема допустимых смещений стыкуемых стержней армату-
ры; б — последовательность сварки арматуры в приторцованном
стыке колонн (при одновременной работе двух сварщиков); в—
последовательность сварки арматуры в стыке ригеля с колон-
ной
Та блица 6.6. Рекомендуемые типы электродов
для ручной сварки арматуры железобетонных
конструкций
Класс .арматуры	Тип сварки			
	Ванная, ван-- но-шовная и-многослой- ная с-тыковых и тавровых соединений	Протяжен- ные швы СТЫКОВЫХ и нахлесточных соединений	Швы в раз- зенковку тав- ровых соеди- нений	Короткие швы крестообразных соединений
А-Г	Э42, Э46, Э42А, Э46А			
А-П	Э50А, Э55	Э42А, Э46А, Э50А		Э50А, Э55
А-Ш	Э55, Э60			
A-IV A-V ,	—	Э50А, Э55, Э60	—	
при которой одновременно с заполнением межторцевого
зазора производится приварка ванночки к стержню
фланговыми швами.
При сборке стыков арматуры под сварку необходи-.
мо обеспечить соосность стыкуемых стержней. Смеще-
ние осей стержней в стыках не должно превышать 0,1
суммы длин выпусков и диаметра. Перелом стержня
вне стыка не должен превышать 6°, или 1/10, в месте
стыка перелом не должен превышать 3°, или 1/20 (рис.
6.2, а). Погнутые при транспортировке или монтаже
выпуски арматуры должны быть выправлены в преде-
лах указанных допусков. При правке возможен подо-
грев стержней газовым пламенем. В случае, если зазо-
ры между стыкуемыми стержнями превышают рекомен-
дуемые, вставки устанавливаются длиной не менее
100 мм, при этом от одного стержня отрезают часть,
достаточную для установки такой вставки.
При сварке стержней арматуры в узлах каркаса
главного корпуса (сопряжение колонны с фундамен-
том, стык элементов колонны, сопряжение ригеля с ко-
лонной. и др.) из-за их нагревания и удлинения при
невозможности свободной деформации в арматуре сты-
ков возникают остаточные растягивающие напряжения,
а в бетоне — сжимающие. Однако такие напряжения не
влияют на надежность стыка. Наиболее существенные
напряжения возникают в приторцованных монтажных
стыках колонн, в которых свободная часть стержня вне
126

бетона составляет всего 300 мм. В случае возникнове-
ния в сечении колонны (в том числе и в арматуре)
сжатия под влиянием эксплуатационных нагрузок пред-
варительные растягивающие напряжения в арматуре
будут только уменьшаться, в бетоне же напряжения
будут увеличиваться. Поэтому для усиления бетонного
сечения в месте стыка предусматривается косвенное' ар-
мирование установкой сварных сеток.
В случае возникновения в сечении колонны и в ар-
матуре растяжения при эксплуатационных нагрузках
это состояние будет аналогично предварительному на-
пряжению балки, при котором предварительные сжима-
ющие напряжения в бетоне будут уменьшаться, а рас-
тягивающие напряжения в арматуре возрастать не бу-
? дут.	' ,
Для уменьшения остаточных деформаций в стыках
следует производить сварку стержней симметрично по
-- отношению к оси сечения. При этом сварку стыков ко-
лонн рекомендуется выполнять одновременно двум
сварщикам (рис. 6.2, б, в).
Д Отличительной особенностью ванной сварки явля-
етбя концентрация тепла в малом объеме, что не вызы-
у вает значительных температурных деформаций в сва-
64 риваемых стержнях. Это обстоятельство важно при
' сварке узлов сопряжений сборных железобетонных кон-
У струкций, где длина выпусков ограничена.
Д'. Другие методы сварки арматуры, например с по-
’’ мощью накладок,  приводят к чрезмерному нагреву
стержней и их деформации, что может вызвать разру-
шение бетона в месте заделки стержней. Применение
ванной сварки повышает производительность труда
сварщика в 3—4 раза, сокращает расход металла в 7—
.у 8 раз и электроэнергии в 2,5 раза по сравнению со свар-
,кой арматуры с помощью накладок.
с', Контроль качества сварных соединений включает
Д .визуальный осмотр, испытание образцов на механичес-
' .кую прочность и просвечивание рентгеновскими или
; гамма-лучами. Визуальным осмотром должны прове-
Уряться все сварные швы. При осмотре качество свар-
? ного соединения оценивается по форме шва и наличию
внешних дефектов. Испытания на механическую проч-
ность и просвечивание выполняются в следующем объ-
' еМе (в соответствии с СИ 393-79):
просвечивание рентгеновскими или гамма-лучами до
сварных соединений;
выборочные механические испытания 3 % сварных
| соединений, но не менее трех контрольных образцов,
/ “вырезанных из деловых однотипных узлов, сваренных
одним рабочим в течение одной смены при постоянном
. режиме сварки.
В монтажных условиях перспективной является по-
й луавтоматическая сварка стыков арматуры, при которой
Таблица 6.7. Технико-экономические показатели
I ручной ванной и полуавтоматической сварки по методу
^СОДГП (диаметр стержней 40 мм) ______________________
Наименование IF 	Ручная ванная		Сварка по методу СОДГП	
	горизон- тальный СТЫК	верти- кальный стык	горизон- тальный стык	верти- кальный 1 стык
	 ? Машинное вре-	6,0	11,0	4,0	5,0
? .М.Я, МИН | Расход электро-	0,9	0,8	0,63	0,4
./энергии, кВт-ч / /Расход провело-	0,4	0,38	0,32	0,3
лкД (электродов), • кг •. . . Стоимость, руб.	0,353	0,690	0,184	0,235
С   - - : 							
электрод в виде проволоки подается автоматически? Из
многих способов сварки (в среде углекислого. газа,-по-
рошковой проволокой и др.) наиболее целесообразной
представляется сварка открытой дугой легированной
голой проволокой марки ЭП-245 (метод СОДГП): без
защитной среды. Этот способ сварки может применять-,
ся для соединений стержней . арматуры из.‘стали Ст5,
25Г2С и 35ГС как в горизонтальном, так и в. верти-
кальном положении. Сварка по методу СОДГП имеет
преимущества перед другими механизированными спо-
собами сварки арматуры в монтажных условиях, так
как не требует создания защитной среды (газов или
флюсов) от воздействия окружающей атмосферы.'
Технико-экономическое сопоставление ручной ван-
ной сварки со сваркой по методу СОДГП (по данным
Оргэнергостроя) показало, что полуавтоматическая
сварка по сравнению с ручной в 1,5—3 раза дешевле и
требует меньше времени (табл. 6.7). Сварка по методу
СОДГП внедрена на строительствах Киришской, Ко-
наковской, Эстонской ГРЭС и ряда других.
6.4.	ТИПОРАЗМЕРЫ И МАРКИ СБОРНЫХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИИ
Возможность дополнительной обработки
железобетонных изделий непосредственно на
площадке строительства путем установки кре-
пежных деталей или вырезки отверстий явля-
Рис. 6.3. Минимальные расстояния для забивки дюбе-
лей в железобетонные элементы
ется одним из важнейших факторов, позволя-.
ющих уменьшить количество типоразмеров и
марок сборных железобетонных изделий при
их заводском изготовлении. Однако одной из
задач унификации, является сведение дополни-
тельной обработки изделий на площадке стро-.
ительства к минимуму. Таким образом, допол-
нительная обработка заводских Изделий на
площадке может быть допущена только для не-
большого количества элементов и только в
тех случаях, когда это приводит к уменьшению
127

количества-типоразмеров или марок изделий
или когда предварительно в проекте невоз-
можно задать местоположения закладных де-
талей или отверстий. Крепление накладных
деталей может производиться пристреливани-
ем строительно-монтажным пистолетом, а
также самозаклинивающимися болтами. Вы-
резка отверстий может осуществляться пере-
носным станком с режущим диском' или спе-
циальными сверлами. Для надежного закреп-
Рис. 6.4. Самозаклинивающийся болт (значения буквен-
ных величин см. в табл. 6.8):
а—болт; б — трубка; в—• положение перед заклиниванием;
г — положение после заклинивания
Рис. 6.5. Минимальные расстояния для установки само-
заклинивающихся болтов в железобетонные элементы:
а — при работе болтов на растяжение; б — при работе болтов
на срез
ления дюбелей в железобетоне следует
соблюдать рекомендуемые расстояния от края
бетона до центра дюбеля (рис. 6.3). Макси-
мальные расчетные нагрузки на срез или вы-
дергивание одного дюбеля, полученные по
данным испытаний, составляют 500 кг. При
этом к нагрузкам, воспринимаемым нормально
забитым дюбелем, принят коэффициент запаса
К=3. Дюбеля могут быть использойаны для
крепления конструкций под кабели, опор под
трубопроводы, короба и пр. При креплении
пластинки четырьмя дюбелями на нее можно
подвешивать груз до 2 т.
Самозаклинивающиеся болты (рис. 6.4)’
предназначены для установки в железобетон-
ных конструкциях из бетона марки 200 и вы-
ше. Болты с трубкой устанавливаются в зара-
нее просверленное отверстие (рис. 6.4, в)’. Ос-
новные размеры и расчетная нагрузка для
самозаклинивающихся болтов из СтЗ приве-
дены в табл. 6.8. Минимальные расстояния ме-
жду болтами и до края конструкции принима-
ются согласно рис. 6.5.
Таблица 6.8.. Характеристики самозаклинивающихся
болтов (рис. 6.4)
Марка болта	Максимальная расчетная наг- рузка на болт, т		Диаметр бол- та d, мм	Диаметр от- верстия DQ‘ мм	Глубина за- делки Н, мм
	Растяже- ние	Срез			
МКД7-1	0,7	0,5	14	22	80
МКД7-2	1,5	1,0	20	29	НО
МКД7-3	2,1	1,4	24	33	130
МКД7-4	3,4	2,3	30	40	160
Конструкции крепления деталей, в кото-
рых самозаклинивающиеся болты работают на
растяжение, должны выполняться с учетом
возможностей последующей подтяжки болтов,
для чего на всех болтах должны быть уста-
новлены гайки и контргайки. Самозаклинива-
ющиеся болты могут быть использованы для
крепления любых конструкций, подвесок и
технологического . оборудования в пределах
несущей способности болтов. Болты не реко-
мендуется устанавливать в конструкциях,
подверженных непосредственной динамической
нагрузке, например в фундаментах под вра-
щающиеся механизмы (насосы, вентиляторы,
мельницы)'.
Для резки железобетонных плит и проре-
зания отверстий в панелях перекрытий разра-
ботаны различные приспособления, основан-
ные на разных принципах резки. Лучшим яв-
ляется переносный станок с алмазным режу-
щим диском.
Для сверления отверстий в бетоне и желе-
зобетоне целесообразно применять перенос-
128

ную машину с коронками из твердых сплавов
и алмазными инструментами.
6.5.	 ПРОМЫШЛЕННАЯ ЭСТЕТИКА, ОТДЕЛОЧНЫЕ
И СПЕЦИАЛЬНЫЕ РАБОТЫ
При архитектурном решении зданий и со-
оружений электростанции одним из основных
вопросов является, разработка интерьера^
улучшающего санитарно-гигиенические усло-
вия труда. 
Основное внимание должно быть уделено
разработке интерьера машинного' зала, поме-
щений щитов управления, лабораторий, а так-
же бытовых; административных и обществен-
ных .помещений. Это, однако, не означает, что
остальные рабочие помещения не требуют к
себе внимания. При разработке интерьера
следует учитывать назначение помещения, а
также климат района строительства, ориента-
цию по странам света и температурные усло-
вия в самих помещениях.
При решении интерьеров отдельных поме-
щений должны учитываться размещаемые в
них технологическое оборудование, коммуни-
кации, внутрицеховые лестницы, площадки и
их ограждения. От их расположения, .отделки
и цветовой гаммы во многом зависит интерь-
ер помещения. Первостепенное значение для
отделки помещений имеет высокое качество
общестроительных работ, а также наличие ши-
рокого ассортимента всевозможных пластиков,
красителей и других отделочных материалов.
При производстве отделочных работ необхо-
димо внедрять современные прогрессивные
материалы, позволяющие индустриализировать
и ускорить производство работ.
При выборе отделки стеновых ограждений
следует исходить из того, что основным сте-
новым материалом являются армопенобетон-
ные и керамзитобетонные панели, не требу-
ющие штукатурки. Стеновые панели подлежат
окраске после предварительной затирки швов.
В зависимости от назначения помещений
применяется простая, улучшенная и высоко-
качественная окраска. Для окраски помещений
в южных районах целесообразно предусмат-
ривать гамму холодных зеленоватых тонов, в
северных — теплых. При окраске поверхнос-
тей стен машинного зала не следует выделять
отдельным цветом элементы каркаса, так как
они обычно закрыты коммуникациями, сами
же конструкции зачастую громоздки и их под-
черкивание эстетически невыгодно.
В машинном отделении для стен применя-
ется силикатная или клеевая окраска, для
панелей — масляная, поливинилацетатная и
пентафталевая эмульсионная. В помещениях
РУСН применяется силикатная ’или масляная
окраска. В помещениях деаэраторов предус-
9—861
матривается силикатная или известковая ок-
раска. В помещениях ленточных конвейеров
при уборке помещений гидросмывом выполня-
ется перхлорвиниловая, эпоксидная, алкидно-
стирольная или кумароно-каучуковая окраска»
В котельном отделении производится извест-
ковая окраска. В вестибюлях, кабинетах, ад-
министративных помещениях, лабораториях
предусматривается силикатная или клеевая
побелка. В механическом, кузнечно-термичес-
ком, котельно-сварочном отделениях и мастер-
ских предусматривается известковая побелка.
В помещениях с повышенной влажностью
(50 % и более) необходимо на внутренних по-
верхностях армопенобетонных и керамзитобе-
тонных панелей выполнять пароизоляцию пу-
тем покрытия стен специальными красками.
Для полов предусматривается использова-
ние полимерцемента в производственных по-
мещениях, рулонных материалов (релин, ли-
нолеум) и пластиковых крупноразмерных
плит — в лабораториях, бытовЙх fe админист-
ративных помещениях. Для вестибюлей ре-
комендуется одноцветное покрытие пола с
контрастными по цвету редко расположенны-
ми квадратами. В столовой и некоторых дру-
гих помещениях проектируется ритмично пов-
торяющийся свободный рисунок пола.
Помещения центральных и блочных щитов
обычно не имеют естественного освещения.
Для создания обслуживающему персоналу
щитов управления комфортных условий уста-
навливаются кондиционеры, обеспечивается
тепло- и звукоизоляция помещения, преду-
сматривается искусственное освещение. Для
создания равномерного освещения располо-
женных на щитах приборов выполняются све-
товые потолки различных типов. Наибольшее
распространение получили сотовые конструк-
ции, рассекающие световые потоки от люми-
несцентных светильников; применяются также
подвесные потолки из оргстекла, потолки из
перфорированных алюминиевых поддонов с
вмонтированными в них светильниками.
Звукоизоляция стен помещений щитов уп-
равления достигается применением панелей
стен толщиной 300 мм из легких или ячеистых
бетонов. При меньшей толщине стен следует
вводить дополнительный звукоизоляционный
слой: сухую акустическую штукатурку, акус-
тические плитки, полужесткие минераловатные
или стекловатные маты и плитки на синтети-
ческой связке, древесно-волокнистые изоляци-
онные плиты. Между стеновыми панелями по-
мещений щита управления и перекрытиями
должны предусматриваться звукоизоляцион-
ные прокладки. Для обеспечения достаточной
звукоизоляции светопрозрачные перегородки
выполняются из двух слоев стекла с рези-
новыми прокладками или из стеклопакетов.
129

: Звукоизоляция полов помещений щитов
достигается укладкой пенобетонных плит объ-
емной массой 500 кг/м3, асбестоцементных
или .минераловатных плит.
Для звукоизоляции потолков могут быть
уложены звукоизоляционный слой по верхней
плоскости перекрытия или панели со. звуко-
изоляцией по каркасу подвесного потолка.
Ограждающие конструкции щитов, управ-
ления (стены, пол, потолок) должны обеспе-.
чивать требуемую теплоизоляцию. Перекры-
тие над щитом управления должно иметь на-
дежную гидроизоляцию, защищенную от ме-
ханических повреждений железобетонной
стяжкой. В перекрытии устраивается уклон
0,01 для стока случайных вод в специальные
желоба. В перекрытии не допускается устрой-
ство каких-либо отверстий или проемов. Пе-
рекрытие имеет следующую конструкцию
(сверху вниз), мм:
Керамические плитки ...... , . ,	10
Цементно-песчаный раствор	10
Железобетонная плита с уклоном 1 % . .	80—140
Холодная известково-битумная мастика,
3 слоя................................... 20
Пенобетон с объемной массой 500 кг/м3 .	80
Холодная известково-битумная мастика . е 6
Железобетонное перекрытие , , . 6 , „	.60—100
Защита от коррозии металлоконструкций
и открытых закладных и соединительных эле-
ментов обеспечивается лакокрасочными и эма-
левыми покрытиями. Для закрытых заклад-
ных и монтажных деталей сборных железобе-
тонных конструкций применяется металлиза-
ция цинком или алюминием.
 При грунтовых водах, обладающих обще-
кислотной, . выщелачивающей или углекислой
агрессивностью по отношению к бетону преду-
сматриваются мероприятия по защите, подзем-
ных конструкций от агрессии: применение бе-
тонов повышенной и особой плотности марок
В-6 и В-8; гидроизоляция подвалов и отдель-
ных железобетонных конструкций горячими
асфальтовыми мастиками; химическая защита
забивных железобетонных свай трехслойным
покрытием эпоксидными смолами с наполни-
телем.
Защита от огня производится методом на-
пыления на металлоконструкции покрытия
ФТП-М. Покрытие толщиной 20 мм обеспечи-
вает огнестойкость 1 ч, толщиной 40 мм — со-
ответственно 2 ч. При толщине покрытия до
30 мм дополнительного его крепления не тре-
буется. При влажности до 70 % не требуется
и гидроизоляционная защита, при большей
влажности наносится пентафталевая эмаль
ПФ-115, ХСЭ и др. Объемная масса покрытия
200 кг/м3. Установка для нанесения покрытия
ТМ-1А состоит из аэродинамической машины,
насосной станции, пистолета-распылителя,
шланга и компрессора. Сменная производи-
тельность установки—100 м2 при толщине
покрытия 40 мм.
При возведении ТЭС в сейсмических райо-
нах предусматривается выполнение ряда кон-
структивных мероприятий, обеспечивающих
повышение надежности конструкций всех зда-
ний и сооружений.
Для уменьшения сейсмических воздействий
на сооружения следует в максимальной степе-
ни облегчить собственную массу конструкции
за счет применения легких эффективных ма-
териалов и замены в отдельных случаях желе-
зобетонных конструкций металлическими.
6.6.	ПРОГРЕССИВНЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ' КОНСТРУКЦИИ
Железобетон как материал, обладая рядом
достоинств — долговечностью, огнестойкостью,
возможностью придавать конструкции любые
формы, отличается большой массой, что обус-
ловливает увеличение транспортных расходов
и грузоподъемности монтажных приспособле-
ний и механизмов. Изготовление сборных же-
лезобетонных конструкций требует большого
парка стальных форм, что увеличивает стои-
мость изготовления.
Повышение конкурентоспособности железо-
бетона по отношению к стали может быть дос-
тигнуто путем применения для несущих кон-
струкций тяжелого бетона марок 600—800 и
легкого бетона марок 300—500, использования
высокопрочной прядевой, проволочной и стер-
жневой арматуры, внедрения новых видов бе-
тона, а также разработки новых конструктив-
ных решений.
 Применение бетона высоких марок. В на-
стоящее время в энергостроительстве для кар-
касов главных корпусов освоен тяжелый бе-
тон марки 500, для брусковых конструкций —
марки 600. Следует считать перспективным
для ближайшего десятилетия освоение бето-
нов марки 800 и в дальнейшем —1000. Приме-
нение бетона высоких марок позволяет сокра-
тить объем конструкций за счет использова-
ния двутавровых, пустотелых, коробчатых,
тонкостенных и других подобных типов сече-
ний. Как показывают исследования, высокие
марки бетона могут быть эффективно исполь-
зованы не только для тяжело нагруженных
колонн, но и для колонн одноэтажных произ-
водственных зданий, ферм, предварительно
напряженных балок, панелей междуэтажных
перекрытий и кровельных покрытий, а также
ряда других конструкций (напорные трубы,
опоры ЛЭП и др.) При этом сокращение объ-
ема бетона в зависимости от типа конструкций
составит 15—30 % • Следует отметить, что по-
130

лучение бетона марки 600 обеспечивается при-
менением цемента ..марки 800.. -
Значительным резервом снижения массы
несущих конструкций является применение
легких бетонов — керамзитобетона, бетона на
зольном аглопорите и др. В настоящее время
может быть достигнута прочность легкого бе-
тона 40 МПа при объемной массе до 1800 кг/м3.
Перспективным является увеличение прочно-
сти до 50 МПа. Конструктивный легкий бетон
может быть использован для большинства
конструкций — фундаментов колонн, балок,
панелей перекрытий, газоходов и т. п. Приме-
нение легких бетонов обеспечивает снижение
массы конструкций на 25—30 % • В ближай-
шее время планируется довести применение
легких бетонов для несущих конструкций в
строительстве до 30 % •
Следует отметить, что наличие на электро-
станциях в большом количестве золы опреде-
ляет необходимость развития производства
зольного гравия и аглопорита в качестве состав-
ляющих для изготовления легких бетонов. Не-
обходимо повысить эффективность примене-
ния легких бетонов для ограждающих конст-
рукций. В настоящее время объемная масса
керамзитобетона и зольного аглопорита на
заводах Минэнерго СССР колеблется в пре-
делах от 1100 до 1400 кг/м3. Необходимо обес-
печить снижение объемной массы до 900—
1000 кг/м3.
Применение высокопрочной арматуры. Для
железобетонных конструкций в основном при-
меняются стержневая арматура классов A-I,
А-П и А-Ш и обыкновенная проволока, для
напряженных конструкций — арматура А-Ш-в,
в отдельных случаях —А-П-в и проволока вы-
сокопрочная гладкая и периодического про-
филя классов B-II и Вр-П. Для значительного
уменьшения расхода арматурной стали необ-
ходим переход на применение высокопрочной
арматуры классов. A-V—A-VIII и термически
упрочненной арматуры At-V—Ат-VII, а также
прядей. Однако полноценное использование
этой арматуры возможно только в предвари-
тельно напряженных конструкциях. Объем
предварительно напряженных конструкций в
сооружениях ТЭС относительно невелик и ог-
раничивается междуэтажными и кровельными
панелями и балками. Поэтому необходимо
расширить область применения напряженных
конструкций за счет их использоваания в реб-
рах сборных фундаментов под колонны с боль-
шими нагрузками, перекрытиях над конденса-
ционным подвалом при увеличении размеров
сетки колонн, для панелей подпорных стен и
т. п. Конструкция предварительно напряжен-
ного ригеля этажерки бункерно-деаэраторного
отделения с пропуском ригеля через колонну
приведена на рис. 7.10.
В настоящее время имеется- большое коли-
чество разработанных проектов конструкций-с
высокопрочной арматурой. К ним - относятся
кровельные и междуэтажные панели и балки
с применением арматуры разных классов.
' Применение новых типов железобетонных
конструкций. Широкое применение находят
тонкостенные железобетонные конструкции
покрытий больших пролетов. К^аким конструк-
циям относятся сводчатые, складчатые, куполь-
ные, висячие конструкции различных очерта-
ний. Разработанная Атомтеплоэлектропроек-
том совместно с НИИЖБ многоволновая ар-
моцементная оболочка с размером волны 45Х
Х12 м соответствует сетке колонн машинно-
го отделения. Оболочка имеет стальные диаф-
рагмы в виде ферм. Такая оболочка по срав-
нению с обычным покрытием из железобетон-
ных панелей по фермам сокращает расход
бетона на 50 % и стали на 30%. По сравне-
нию с покрытием из профилированного сталь-
ного листа экономия стали составляет 20—
30%. Эта оболочка в натуральную величину
(45X12 м) испытана на площадке Тюменской
ТЭЦ.
НИИЖБ исследованы колонны из трубо>
бетона — заполненная бетоном, тонкостенная
труба, внутри которой по периметру размеще-
на продольная арматура высокой прочности
(класса A-VI и выше). Применение трубобе-
тона для сжатых элементов может значитель-
но снизить расход стали.
Для повышения несущей способности ко-
лонн можно рекомедовать применение косвен-
ного армирования в виде сеток, заменяющих
хомуты. Исследования, проведенные НИИЖБ,
подтвердили эффективность такого армиро-
вания. По предварительным подсчетам эко-
номия стали в колоннах может составить 10—
20 %.
Разработаны конструкции для перекрытия
пролетов 18 м и выше с сечениями типа Т и
коробчатых шириной 3 м, совмещающие несу-
щие балки .и панели покрытия. Конструкции
могут быть использованы не только для по-
крытий, но и для эстакад топливоподачи.
Применение полимеров для железобетон-
ных конструкций. Полимербетоны изготовля-
ются на основе вяжущих из полиэфирных, фу-
рановых или эпоксидных смол. Особенностью
этих бетонов являются: химическая стойкость,
повышенные плотность и водонепроницаемость,
повышенная морозостойкость, повышенная:
прочность при кратковременных нагрузках:
Имеется опыт применения бетонов для . конст-
рукций, находящихся под воздействием агрес-
сивной среды. В цветной и химической про-
мышленности полимербетоны, применяются
для колонн, перекрытий, сборных плит для
полов, для опор ЛЭП.
9*
131

Для энергостроительства представляет ин-
терес использования полимербетонов в соору-
жениях химвод'оочисток, для емкостей очист-
ных сооружений, для газоходов, находящихся
в условиях сернокислотной агрессии, и т. д.
Цементные бетоны с полимерными кремне-
органическими добавками (ГКЖ-94) харак-
теризуются повышенной морозостойкостью,
долговечностью, трещи нестойкостью и пони-
женной усадкой. Имеется опыт применения
бетонов в суровых климатических условиях на
железнодорожном транспорте, в частности
при возведении мостов. Представляет интерес
использование бетонов для открытых железо-
бетонных конструкций и холодных зданий в
суровых климатических условиях, а также для
конструкции градирен и оболочек дымовых
труб.
Целесообразно применение полимерных по-
крытий для перекрытии трещин размером до
3 мм, а также для конструкций, требующих
повышенной трещиностойкости.
Применение напрягающего цемента. На-
прягающий цемент представляет собой про-
дукт помола портландцементного клинкера,
глиноземистого шлака, гипсового камня и из-
вести. Бетон, приготовленный на этом цемен-
те, быстро твердеет (в возрасте 1—2 сут при
•температуре 20—25 °C достигает 50 %-ной
прочности) и отличается способностью расши-
ряться после приобретения прочности 10—
20 МПа, одновременно растягивая находящу-
юся в бетоне арматуру и создавая тем самым
самонапряжение. Бетон на этом цементе де-
шевле бетона на расширяющемся цементе в
2—2,5 раза и может быть использован для
заделки стыков, омоноличивания и усиления
конструкций, томпонирования скважин и тор-
кретирования. Имеется опыт успешного при-
менения самонапряженного железобетона
при производстве напорных труб, замоноличи-
вания железобетонных резервуаров для хра-
нения жидкостей.
Применение напрягающего цемента в энер-
гостроительстве целесообразно при возведении
фундаментов под турбоагрегаты, мазутных
резервуаров и других предварительно напря-
женных конструкций. Отказ от предваритель-
но напряженных узлов фундаментов под тур-
боагрегаты и от навивки арматуры и торкре-
тирования мазутных резервуаров дает значи-
тельный эффект.
Применение дисперсного армирования. Бе-
тоны, армируемые отрезками стальной прово-
локи, применяются для покрытий автодорог,
взлетно-посадочных полос, панелей-настилов и
др. К достоинствам такого армирования сле-
дует отнести исключение арматурных работ, а
также высокие показатели по трещиностойко-
сти, истираемости и усадочности. За счет ис-
пользования некондиционной проволоки, от-
ходов и изношенных стальных канатов стои-
мость бетона снижается. Изучение физико-ме-
ханических характеристик тонкостенных обо-
лочек из такого бетона показало его высокую
прочность на изгиб и трещиностойкость. Обо-
лочки армируются обрезками проволоки
00,25—0,35 мм, длиной 25—10 мм.
Основные направления развития металли-
ческих конструкций. Строительство крупных
ТЭС с блоками мощностью 500 и 800 МВт с
высотой котельного отделения до 100—120 м
и пролетами до 54 м требует возведения кар-
касов главных корпусов из высокопрочных
стальных конструкций. Подвеска котла к кар-
касу главного корпуса предъявляет дополни-
тельные требования к ограничению деформаций
зданий (деформация не должна превы-
шать 1/1000 высоты котельной от верха фун-
дамента до низа хребтовых балок). Для обес-
печения этих требований каркас главного кор-
пуса должен быть запроектирован в виде раз-
витой пространственной системы, включающей
жесткие торцы в пределах каждой котельной
ячейки. Котел подвешивается к хребтовой
балке пролетом 39 и высотой 7 м. Балка вы-
полняется на высокопрочных болтах из стали
класса С 52/40 марки 10ХСНД.
Для обеспечения требования эксплуатации
конструкций в районах с суровым климатом,
обеспечения их надежности и долговечности
необходимо использовать стали, отличающие-
ся высокой статической и динамической проч-
ностью, выносливостью, стойкостью против
хрупких разрушений. Наиболее перспектив-
ными для строительных стальных конструкций
являются стали классов С 52/40, С 60/45 и
С 70/60, применение которых обеспечивает
экономию металла на 13—20 %, снижение
стоимости на 11—13 % и трудозатрат пример-
но на 20 % •
В результате повышения степени готовно-
сти и точности изготовления конструкций, при-
менения более простых и удобных в монтаже
соединений на высокопрочных болтах произ-
водительность труда на монтаже должна воз-
расти. Использование высокопрочных болтов
вместо распространенного ныне соединения на
сварке примерно вдвое уменьшит трудоем-
кость соединения на монтаже. Для формиро-
вания сечений колонн, элементов диафрагм,
горизонтальных дисков, балок и других конст-
рукций целесообразно применять широкопо-
лочные прокатные двутавры, а для поясов
ферм, ригелей и подкрановых балок—широко-
полочные тавры. Сортамент предусматривает
выпуск двутавров и тавров высотой 1000—
500 мм с шириной полок до 400 мм. Использо-
вание широкополочного проката позволит до-
полнительно снизить расход стали на 10—-
132

15 % и трудозатраты на изготовление конст-
рукций на 20—40 % -
Предусматривается широкое использование
гнутых профилей, двутавров с перфорирован-
ной стенкой (см. рис. 7.33), выполнение фрезе-
рованных стыков, безвыверочный монтаж ко-.,
лонн, применение высокопрочных болтов. Весь-
ма эффективен крупноблочный монтаж метал-
лических конструкций, например кровельных
покрытий главного корпуса и других зданий.
Облегчение всех видов конструкций, в том
числе и металлических, весьма существенно и
имеет особое значение для удаленных районов
и районов с высокой сейсмичностью.
К числу новых перспективных металличес-
ких конструкций следует отнести мазутные ре-
зервуары емкостью от 50 до 100 тыс. м3. Ж& .
снижения массы затрачиваемого металла гфо- ‘
вельное покрытие диаметром 40—70 м вы-
полняется из растянутых шатровых поверхно-
стей, изготовленных из тонколистовой стали
или алюминия. Кровля подвешивается к опор-
ной центральной стойке и контурному кольцу.
Некоторые новые технические решения.
Важное значение приобретает изготовление
строительно-технологических блоков, включа-
ющих несущие и ограждающие конструкции,
а также теплотехническое, электротехничес-
кое, сантехническое и другое оборудование, и ,
агрегатированных блоков вспомогательного
оборудования и трубопроводов.
Перспективным является применение пле-
ночных и надувных конструкций для склад-
ских и временных сооружений.
Существенное сокращение трудозатрат мо-
гут обеспечить безрулонные кровли. Для окон-
ных, переплетов, лестниц, дверей, эстакад топ-
ливоподачи, временных торцевых стен должны
найти более широкое применение алюминие-.
вые сплавы.'Для ряда конструкций эффек-
тивны и конкурентоспособны тонкостенные
электросварные трубы и замкнутые гнутосвар-
ные профили.
6.7= ВЗРЫВ©- И ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТЬ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Общие требования. На ТЭС наиболее под-
вержены взрывам и пожарам тракт топли-
воподачи угля и торфа, помещения пылепри-
готовления, котельные отделения, бункера,
масло- и мазутопроводы, кабельные проклад-
ки. Значительную пожарную опасность пред-
ставляет пыль углей, сланца и торфа. Топлив-
ная пыль при хранении и транспортировке
склонна к самовозгоранию. Опасность само-
возгорания пыли возрастает с повышением
температуры окружающей среды и при сопри-
косновении с горячими поверхностями. Взве-
шенная в воздухе пыль (с размером* частиц
Таблица 6.9. Классификация зданий и помещений
по взрыво-пожаробезопасности____________________
Наименование	Катего- рия про- изводства	Мини- мальная степень огнестой- кости
Главный корпус тепловой элек- тростанции: машинное, котельное, бункерное и деаэраторное отделе- ния	Г	II
Помещение главного и блочного щита управления	д	II
Кабельные помещения (туннели, шахты, этажи) Помещения стационарных кис- лотных аккумуляторных и зарядки переносных аккумуляторов	в	II
	Е	II
Газоочистные, золоулавливаю- щие устройства и помещения ды- мососов	Г	II
Багерная и шлаковая насосные, другие сооружения золоудаления	д	III
Надбункерная галерея и узлы пересыпки угля и торфа	в	II
Размораживающие устройства конвективного типа для угля и торфа и комбинированного типа , для угля	в	II
Закрытые транспортерные гале- реи угля и торфа	в	II
Дробильные здания для угля	в	II
Дробильные здания для торфа	в	II
Пылезаводы и сушильные заво- ды	Б	II
Закрытые склады угля	В	II
Здания скреперных лебедок	В	II
Закрытые разгрузочные устрой- ства, помещения вагоноопрокиды- вателя	В	II.
Приемно-сливные устройства и насосные для горючих жидкостей с температурой вспышки выше 61 °C	В	II
То же с температурой вспышки от 26 до 61 °C	Б	II
Помещение подготовки цистерн с мазутом к разогреву	Б	II
Помещение подогрева цистерн и слива мазута (тепляк)	Б	II
Калориферная тепляка Помещение пиковой котельной Помещение хим водоочистки	Б Г п	II II II
Помещения хлораторной и очи- стных сооружений	М д	II
Закрытые распределительные устройства и высоковольтные ла- боратории с выключателями и ап- паратурой, содержащей более 60 кг масла в единице оборудова- ния	в	х II
То же, содержащей 60 кг масла и менее	Г	II
Помещения регенерации масла и помещения закрытых маслоскла- дов	в	II
Трансформаторные мастерские	в	л
Трансформаторные камеры с маслонаполненными трансформа- торами Механические и электроремонт- ные мастерские без литейной, куз- ницы и сварочной мастерской	в д	II II
133

Продолжение табл. 6.9
Наименование	 Категория производи ства	Мини- мальная степень огнестой- кости
Литейные, кузнечные и свароч-	Г	II
ные мастерские Насосные разные	Д	II
Градирни	д	V
Компрессорные станции для воз-	д	III
духа, и негорючих газов Электролизерные (водородные)	А	II
.установки, помещения для балло- нов с водородом и ресиверы с во- дородом Газораспределительные пункты	А	II .
Материальные склады для хра-	В	III
нения сгораемых материалов Склады баллонов с горючим га-	А .	. II
зом То же с негорючим газом	Д ' ’	II
Склады хлора	д	II
Локомотивные депо, пожарное	В	II
депо и автогаражи		
менее 0,2 мм) образует смесь, которая при на-
личии источника воспламенения может взор-
ваться. Уменьшение влажности пыли увеличи-
вает взрывоопасность пылевоздушной смеси.
Источником взрыва могут явиться отложения
пыли на строительных конструкциях, техноло-
гическом оборудовании, кабелях и приборах
.отопления. Особую опасность представляет
взрыхление тлеющих отложений.
Классификация зданий и сооружений ТЭС по взры-
во-пожаробезопасности приведена в табл. 6.9. В зависи-
мости от характеристики находящихся в производстве
веществ. помещения ТЭС отнесены к шести категориям
производств: А, Б, В, Г, Д, Е. Категории А и Б относят-
ся к взрыво-пожароопасным производствам; катего-
рия В — к пожароопасным; категория Е — к взрыво-
опасным; категории Г и Д — к производствам, не яв-
ляющихся взрыво-пожароопасными.
В зависимости от требуемой минимальной степени
огнестойкости различают пять степеней огнестойкости
зданий и сооружений (I, II, III, IV, V). Для электро-
Таблица 6.10. Минимальные пределы огнестойкости
основных строительных конструкций
Основные строительные конструкции, ч
Степень огнестой- кости зданий или сооружений	Несущие стены, стены лестнич- ных клеток, колонны	Лестничные площад- ки, косоуры, ступени, балки и марши в лест- ничных клетках		Наружные стены.из навесных панелей	Внутренние ненесущие стены (перегородки)	Плиты, настилы и другие несущие кон- струкции между- этажных и чердачных пе рекрытий		( Плиты, настилы и другие несущие кон- струкции покрытий
I II III IV V	2,5 2 2 0,5	1 1 1 0,25	0,5 0,25 0,25 0,25 Не н	0,5 0,25 0,25 0,25 ормир	1 0,75 . 0,75 0,25 уется	0,5 : 0,25 . Не нормируется Не нормируется
станций обычно принимают сооружения II, III, V сте-
пеней огнестойкости.
В зависимости от принятой степени огнестойкости
для основных строительных конструкций .принимаются
минимальные пределы огнестойкости (табл. 6.10). По
требуемой огнестойкости назначаются материал и тол-
щина конструкции (табл. 6.11).
Таблица 6.11. Пределы огнестойкости
строительных конструкций
	Толщина	Предел
Наименование	конструкции,	огиестой-
	СМ	кости, ч
Стены и перегородки из кир-	6,5	0,75
пича	12	2,5
Стены и перегородки из бе-	2,5	0,3
тона	5	0,6
	12	2,5
Стены из керамзитобетона	12 1	4,5
Д^гены и перегородки из	—	0,25
стальных листов		
Колонны стальные	до 1,2	0,25
	от 2,1 до 3,0	0,35
Колонны стальные со штука-	2,5	0,75
туркой	5	2
Панели перекрытий железо-	6,5	0,6—0,7
бетонные с арматурой класса	10	0,8—1,1
А-Ш и слоем бетона от поверх-	16	0,9—1,4
ности бетона до центра тяже-	20 и более	1—2,3
сти арматуры		
Покрытия из стальных ли-	—	0,25
стов		
Помимо соблюдения требований по огнестойкости
конструкций должны выполняться нормы и правила по
.конструктивным и объемно-планировочным решениям,
вытекающих из требований взрыво- и пожаробезопас-
ности.
В зданиях I и II степеней огнестойкости независи-
мо от пределов огнестойкости допускается применять
незащищенные стальные конструкции в одноэтажных
производственных зданиях независимо от категории
размещаемых в них производств. Это же решение мо-
жет быть принято также для многоэтажных зданий при
размещении производств категории Г, Д и Е и в назем-
ных этажах многоэтажных зданий, в которых разме-
щаются производства категорий А, Б и В при условии
защиты на всех этажах колонн и перекрытий (кроме
покрытий) огнезащитными материалами или красками,
обеспечивающими предел огнестойкости конструкций
0,75 ч. Взамен указанной защиты допускается, если воз-
можно по условиям технологического процесса, приме-
нение в таких зданиях установок автоматического по-
жаротушения. При разрушении кровельного покрытия
надбункерной галереи (имеющей категорию В) могут
обрушиться и конструкции котельной, поэтому указан-
ное покрытие следует рассматривать как междуэтаж-
ное и придавать ему и колоннам надбункерной галереи
предел огнестойкости 0,75 ч. Кровельные покрытия с
профилированным стальным листом и эффективным
утеплителем следует выполнять по рекомендации § 7.5.
Помещения аккумуляторных батарей, как правило,
должны размещаться на нулевой отметке и иметь ес-
тественное освещение. Помещения насосной станции
растопочного мазутохозяйства и аппаратной маслохо-
зяйства должны быть разделены противопожарной сте-
ной. Внутренние двери помещений масляного и мазут-
ного хозяйства должны иметь огнестойкость 0,75 ч и
открываться в обе стороны.
134

Требования к сооружениям топливоподачи, котель-
ной и бункерам. Несущие и ограждающие конструкции
должны выполняться из несгораемых материалов; Цре-
 целы огнестойкости колонн и междуэтажных перекры-
-тий зданий дробильных устройств должны быть соот-
ветственно не менее 2 и 0,75 ч. Пределы огнестойкости
колонн, а также стеновых ограждений и междуэтажных
перекрытий внутри надбункерной галереи должны быть
соответственно не менее 2 и 1 ч. Предел огнестойкости
других конструкций топливоподачи должен быть не
менее 0,25 ч.
Полы и стены помещений должны выполняться с
учетом гидроуборки пыли. Стены и потолки помещений
должны быть гладкими и окрашиваться пылеводооттал-
кивающей краской в светлые тона. Количество высту-
пов, на которых может оседать пыль, должно быть ми-
нимальным. Необходимые выступы должны выполнять-
ся с откосами , под углом не менее 60° к горизонтали.
В надземно'й части разгрузочного устройства, дро-
бильного устройства, конвейерных галерей, узлов пере-
сыпки, надбункерной галереи, а так.О размораживаю-
щего устройства для торфа остекление следует выпол-
нять в размере не менее 0,03 м2 на 1 м3 объема поме-
щения. В надбункерной галерее устройство окон,
выходящих в помещения котельной или машинного за-
ла, не допускается,- Вместо остекления разрешается ус-
тройство фонарей или легкосбрасываемой части кровли.
Для отвода из помещения пылеприготовления и ко-
тельной газов, образовавшихся во время взрыва, долж-
ны быть предусмотрены окна. Остекление должно со-
ставлять не менее 30 % площади одной из наибольших
наружных стен. Применение для остекления армирован-
ного стекла или стеклоблоков не допускается.
Надбункерное помещение должно быть отделено от
котельного .отделения сплошной несгораемой стеной. Из
надбункерного помещения должны быть предусмотрены
выходы в лестничную клетку, а также в котельное от-
деление через каждые 150 м. Оконные переплеты в по-
мещениях топливоподачи и котельной должны выпол-
няться металлическими и располагаться, как правило, в
одной плоскости с внутренней поверхностью стены. На
тракте топливоподачи должны выполняться дренчерные
завесы в местах примыкания галерей конвейеров к раз-
грузочному устройству, дробильному устройству, узлам
пересыпок, башне пересыпки главного корпуса, а также
на основном тракте в месте примыкания галереи кон-
вейеров выдачи топлива со склада и подачи на склад.
Надземные конвейерные галерещ кроме неотапли-
ваемых и подающих топливо на склад, должны распо-
лагаться над несущими конструкциями эстакад. Пло-
щадки и лестницы внутри надбункерной галереи и
помещений пылеприготовления следует выполнять сквоз-
ными.
Шахты лифтов, расположенные в котельном отде-
лении между котлами, допускается ограждать металли-
ческими сетками, а стены машинного отделения этих
лифтов следует выполнять пылегазонепроницаемыми.
Бункера пыли должны выполняться плотными с
гладкой внутренней поверхностью и обеспечивать воз-
можность. полного, спуска из.щих .топлива...самотеков
.Углы между стенками бункеров должны быть плавно
закруглены. Внутри бункеров не должно быть каких-
либо выступов., на которых может оседать и задержи-
ваться’пыль. Общие стенки между бункерами для пы-
- ли ш.-сырого угля не-допускаются. Бункера пыли долж-
ны быть герметичны при испытании на давление возду-
ха 3,9 кПа.
Требования к электротехническим сооружениям.
Кабельные сооружения различных энергетических ’ бло-
ков, включая помещения под блочными щитами, долж-
ны быть разделены несгораемыми перегородками с пре-
делом огнестойкости не менее 0,75 ч. Кабельные тун-
нели и этажи следует разделять перегородками на от-
секи, длина которых определяется технологией тушения
пожара, но не должна превышать 150 м. Кабельные
шахты должны отделяться от кабельных этажей, тун-
нелей и других кабельных помещений несгораемыми
перегородками, верхним и нижним перекрытиями с пре-
делами огнестойкости не менее 0,75 ч. Перегородки в
местах входа кабелей в помещения закрытых распре-
делительных устройств, щитов управления и релейных
щитов ОРУ должны предусматриваться несгораемыми
с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч. -Все отверстия
в перегородках после прокладки кабелей должны уп-
лотняться несгораемыми материалом.
Все двери в кабельных сооружениях должны иметь
предел огнестойкости 0,75 ч. Вентиляционные шахты
трансформаторных камер и кабельных туннелей выпол-
няются неутепленными из несгораемых материалов с
люками и дверями. Кабельные блочные металлические
короба.заводского изготовления внутри зданий допус-
кается крепить к строительным конструкциям, а вне
зданий — располагать на эстакадах технологических
трубопроводов (включая мазуто-, газо- и маслопрово-
ды), топливоподачи или на специальных кабельных
эстакадах. Крепление указанных коробов должно осу-
ществляться на расстоянии не менее 1 м от несущих
стальных конструкций зданий и эстакад. В кабельных
коробах через 75 м должны быть предусмотрены несго-
раемые перегородки с пределом огнестойкости не менее
0,75 ч. Расстояние между коробами различных энерге-
тических блоков должно быть не менее 1м.
Конструкции кабельных сооружений (колонны, сте-
ны, перегородки, перекрытия и покрытия) должны вы-
полняться из несгораемых материалов, и иметь пределы
огнестойкости не менее 0,75 ч. Конструкции подвесных
кабельных сооружений в границах одного энергетичес-
кого блока допускается выполнять из несгораемых ма-
териалов с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч. Не-
сущие конструкции подвесных коробов должны распола-
гаться с наружной стороны обшивок.
Помещения распределительных устройств и пультов
управления топливоподачи должны проектироваться с
отдельными наружными входами или . входами из про-
изводственных помещений через тамбуры-шлюзы. Рас-
пределительные устройства размещать в здании разгру-
зочных устройств фрезерного торфа не допускается.
Глава седьмая
КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ СООРУЖЕНИЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
XX ФУНДАМЕНТЫ ЗДАНИЙ
Сборные фундаменты. Конструкции и раз-
меры фундаментов под здания определяются
действующими на них нагрузками и качест-
вом подстилающих грунтов. По методу расче-
ТЕПЛОВОЙ
та, основанному на деформациях, размеры
фундаментов определяются исходя из абсолют-
ной осадки фундаментов, а также разности
осадок двух соседних фундаментов. Нормиру-
емые величины осадок зависят от характера и
конструкций зданий-и фундаментов. ..Так,_на-
135

пример, разность осадок двух соседних фун-
даментов при невыгодном загружении не дол-
жна превышать для железобетонных и сталь-
ных рамных конструкций соответственно 0,002
и 0,004 расстояния между осями фундаментов,
а для конструкций, в которых не возникает
дополнительных усилий при неравномерной
осадке фундаментов, 0,006 этого расстояния.
Расчет по осадкам применяется, как пра-
вило, при проектировании фундаментов глав-
ного корпуса и других ответственных сооруже-
ний. Этот метод обеспечивает для фундамен-
тов экономию 15—20 % материала по срав-
нению с расчетом по нормативным давлениям.
Глубина заложения фундаментов определя-
ется условиями промерзания грунта, а также
конструктивным решением подземного хозяй-
ства. Заглавном корпусе глубина заложения
фундаментов определяется компоновкой под-
земного хозяйства и составляет, как правило,
4—4,5 м и более. При конденсационном подва-
ле, поднятом выше отметки планировки, зало-
жение фундаментов может быть принято на
глубину 2,5—3,0 м.
Характеристики типовых сплошных фунда-
ментов главных корпусов приведены в табл.
7.1.
Таблица 7.1. Характеристики сплошных
фундаментов (рис. 7.1, а)
М арка	Размеры, мм		Мар- ка бето- на	Расход материалов		Масса изде- лия, т
	а	ft		Бетон, м8	Сталь, кг	
ФЖ-8-3 ФЖ-8-4	3000	1200	400	5,6	332; 452	14,0
ФЖ-9-3 ФЖ-9-5	4000	1200	400	7,2	749—1069	18,0
ФЖ-Ю-4 ФЖ-Ю-5	5000	1200	400	8,7	881; 1593	21,8
ФЖ-Н-З ФЖ-П-5	6000	1200	400	10,1	1117—1813	25,3
ФЖ-12-3	6000	1500	500	11,4	2410	28,5
Типовые сборные фундаменты главного
корпуса электростанции выполнены в виде
сплошного фундамента длиной от 3 до 6 м
при ширине тавра 3 м и ширине ребра 0,9 м
(рис. 7.1, а). В верхней плоскости предусмот-
рены выпуски арматуры, свариваемые с арма-
турой колонн. Фундамент устанавливается на
песчаную подсыпку толщиной 50—100 мм. При
необходимости увеличения площади подошвы
под фундамент укладываются подкладные
плиты (рис. 7.1, б). В этом случае на песчаное
основание укладываются подкладные плиты, а
между плитой и фундаментом предусматрива-
ется цементная подливка толщиной 30 мм.
Подкладные плиты соединяются между собой
петлевыми стыками с последующим, замо.ноли-
чиванием. В температурных швах устанавли- X)
ваются парные колонны, для чего выполняет-
ся местное уширецие оебра фундамента.
Разработаны конструкции сборных фундаУ
ментов под нагрузки до 3000 т. Такой состав-
Р.'ис. 7.1; Сборный фундамент каркас главного кор-
пуса (размеры см. в табл. 7.1, 7.2 и 7.3):
а — фундамент без подкладных плит; б — фундамент с под-
кладными плитами; в — фундамент составной; 1 — фундамент;
2 — подкладная плита; 3 — колонна; 4 — плита фундамента; £—
ребро фундамента; 6 — замоноличивание
ной. фундамент представляет собойфундамент-
ную ленту таврового сечения и собирается' из
фундаментных плит трапецеидального сечения,
имеющих паз, в который укладывается фун-
даментная балка (ребро) прямоугольного се-
чения (рис. 7.1, в) .. Новый тип фундамента Йо
f, сравнению с многослойным фундаментом зна- ?
читсльно экономичнее й позволяет сократить
расход бетона на фундаменты главного корпу-
са пылеугольной КЭС мощностью 2400 МВт
на 25 %, или на 1800 м3.
Характеристики типовых сборных элемен-
тов составного фундамента приведены в табл.
7.2, 7.3. В пределах каждого типоразмера име-
ется несколько видов армирования.
Армирование сборных фундаментов пре-
дусмотрено из стали класса А-Ш марки 25Г2С
или 35ГС. Ребро фундамента армируется плос-
кими каркасами, соединяемыми арматурными
стержнями в пространственный блок. Армиро-
вание консолей производится поперечными
сварными каркасами и устанавливаемой сни-
зу и сверху продольной арматурой (рис. 7.2).
136

Подкладные плиты армируют сварными сет-
ками и плоскими каркасами с петлевыми вы-
пусками. В пределах каждого типоразмера фун-
дамента и плит предусматривается несколько
типов армирования, что позволяет применять
их при различных нагрузках и расчетных со-
противлениях грунта.
плит, свыше — три. Следует отметить, что кон-
струкция составного фундамента неизбеж-
но вызывает перерасход материалов по срав-
нению с цельным фундаментом, так как не-
обеспечивает полной совместности работы
элементов. Арматура укладывается независи-
мо в фундамент (башмак} и каждый., ряд
Рис. 7.2. Армирование
фундамента каркаса
главного корпуса:
у _ штучная арматура:
2 — плоский каркас ре-
бра; 3 — плоский каркас
консоли; 4 — выпуски
арматуры
Таблица 7.2. Характеристики плит составного
фундамента (рис. 7.1, в)
Марка фун- дамен- та	Размеры, мм			Марка бето- на	Расход материалов		Масса изделия, т
	Ь	С	d		Бетон, м3	Сталь, кг	
ФП-1	4000	1400	600	.400	2,0	228—550	5,0
ФП-2	4000	2400	600	400	3,5	366—972	8,8
ФП-3	5000	1400	750	400	3,0	378—732	7,5
ФП-4	5000	2400	750	400	5,1	534—1220	12,8
ФП-5	6000	1400	900	400	4,3	541—987	10,8
ФП-6	6000	2000	900	400	6,2	689—1157	15,5
ФП-7	6000	2400	900	400	7,4	898—1693	18,5
ФП-8	7500	1400	900	400	5,5	929—1116	13,8
ФП-9	7500	2000	900	400	7,9	1330—1674	19,8
ФП-10	7500	2400	900	400	9,5	1459—2105	23,8
В сборных фундаментах в зависимости от
нагрузок и расчетного сопротивления грунта
меняется площадь основания й, следователь-
но, размеры подкладных плит и число рядов
по высоте, в которые они уложены. При нагруз-
ках до 1600 т укладываются обычно два ряда
Таблица 7.3. Характеристики ребер составного
фундамента (рис. 7.1, а)
Марка фун- дамента	Размеры, мм		Марка бетона	Расход материалов		Масса изделия, т
	Длина	Высо- та		Бетой, м3	Сталь, кг	
ФР-8-1— ФР-8-5	5000	1250	400	5,8	559—1346	14,5
ФР-9-1— ФР-9-6	6000	1550	400	8,8	1120—1675	22,0
ФР-10-1— ФР-10-3	6000	1850	400	10,3	1315—1656	25,8
ФР-11-1— ФР-11-6	7000	1550	400	10,0	1599—2299	25,0
ФР-12-1— ФР-12-3	7000	2150	500	14,3	1652—1985	35,8
фр-13-1— ФР-13-4	8000	1850	400	13,1	2012—2979	32,8
ФР-14-1— ФР-14-4	8000	2150	500	14,9	2289—3312	37,3
плит, что не обеспечивает ее рационального
использования. Если для шага конструкций
главного корпуса 6 м составные фундаменты
рациональны, то при переходе на шаг 12 м и
увеличении нагрузок с 1600 до 2700 т и более
эти фундаменты неэкономичны.
Крупные фундаменты (например, под кар-
кас главного корпуса) выполнялись в мояллит-*-
ном железобетоне и только мелкие фундамен-
ты массой до 5 т предусматривались из сбор-
ных железобетонных элементов.
Для вспомРгательнь1х1^здашгй_ли£оор^4Ж£а
нии электростанций применяются сборные
фундаменты с^1^ного^п1_(риЕ~ТЗ)7Пос-
л
Рис. 7.3. Сборный фундамент стаканного типа
ле установки в них и выверки колонн зазоры
заливаются цементным раствором. Фундамен-
ты стаканного типа могут быть применены и в
главном корпусе, например под стойки пере-
крытия подвала. Во вспомогательных зданиях
фундаменты устанавливаются на песчаную
подсыпку толщиной 50—100 мм. В подвале
главного корпуса при установке фундаментов
на железобетонное днище предварительно вы-
полняется цементная, подливка.
Номенклатура стаканных фундаментов
(табл. 7.4) позволяет использовать их для ус-
тановки парных колонн в местах температур-
ных швов, в этом случае размеры стакана уве-

Таблица 7,4. Характеристики фундаментов
стаканного’типа <рис. 7.3)	-
Марка фунда- мента '	Размеры, мм			Марка бе- тона	Расход материалов		Масса из- делия, т
	а	ь 	h		Бетон, м8	Сталь, кг	
ФЖ-1М	900	900	1100	200	0,72	26	1,80
ФЖ-15М	2100	2100	1750	200	2,68 .1,95	112;144	6,70
ФЖ-16М	1700	1700.	1750"	200-		65;8Г	4,88
ФЖ-17М	1900	2500	1750	200	3,22	132;162	-8,05
ФЖ-18М 	2500	2500	1750	200	3,78	188;245	9,45
Ф-1.3-4 	1-300	1300	1050	200	1,22	23	3,05
см-м-	1700	1700	1050	200	1,62	36	4,04
Ф-2Г-4 -	2100	2100	1050	300	2., 14.	49	5,35
	• "X- .						
личиваются. В некоторых фундаментах в пре-
делах одного типоразмера предусматривается
несколько типов- армирования, что позволяет
применять их при разных расчетных условиях.
Армирование фундаментов выполняется в ви-
де сеток из арматуры класса А-Ш марки
25Г2С или 35ГС.
Помимо приведенной номенклатуры сбор-
ных фундаментов в сортамент унифицирован-
ных конструкций входят также фундаментные
бетонные блоки длиной 880 и 1180 мм, толщи-
ной 300, 400, 600 мм, высотой 580 и 280 мм,
выполненные из бетона марки 100. Масса бло-
ков— от 0,31 до 0,96 т. Такие блоки использу-
ются в приемных сливных эстакадах мазутно-
го хозяйства, в. стенах размораживающего
устройства, в различных подпорных стенах, а
также в качестве доборочных элементов для
фундаментов.
При наличии в главном корпусе подвала и
устройстве под него сплошного железобетон-
ного днища фундаменты под каркас здания
устанавливаются на'это днище. Днище распре-
деляет давление от фундамента на большую
площадь основания, благодаря чему размеры
фундаментов уменьшаются. Приведенные кон-
струкции фундаментов и подкладных плит мо-
гут быть применены не только для главных
корпусов, но и для других зданий, где это це-
лесообразно исходя из действующих нагру-
зок и грунтовых условий.
Существенным является правильный выбор
конструкций и материала фундаментов под
каркас главного корпуса. В табл. 7.5 приводит-
ся технико-экономическое сопоставление сбор-
ных и монолитных фундаментов. Арматура в
монолитном фундаменте принята в виде сеток
по подошве, а с учетом больших размеров
фундамента (до 8—10 м) предусмотрена уса-
дочная арматура. Как следует из табл. 7.5,
применение сборных фундаментов позволяет
уменьшить расход бетона и резко сократить
трудозатраты на строительстве.
Свайные фундаменты. Наряду с совершен-
ствованием сборных фундаментов изучается
целесообразность применения свай в зданиях
и сооружениях электростанций. Свайные фун-
даменты облегчают прокладку трубопроводов
циркуляционного водоснабжения, позволяют
выполнять глубокие приямки, не требуют во-
доотлива и сокращают объем земляных работ.
Наиболее распространенными типами свай
являются призматические и буронабивные.
В зависимости от несущей способности сваи
~'йЦЯГ“6дну колонну каркаса Тлавного^^орпуса
“^шбуетсяпвыптшйТь^тТПцо^Турона^внщ,
св^ТПТПВЫТГОТШГ^есущейГспбГОбТОсти^Туро-^
набивных свай может быть достигнуто устрой-
ством уширения в пяте.
Технико-экономическая эффективность
применения буронабивных свай зависит от
грунтовых условий и характеристики соору-
жения.
Таблица 7.5. Сопоставление технико-экономических показателей сборных и монолитных фундаментов
под колонны главного корпуса КЭС (на одну поперечную ось)
Варианты и марка бетона	Объем бетона, м3	Расход арматуры, т	Сметная стоимость (Московская обл.)		Затраты труда, чел-дни									
					на строи- тельной пло- щадке		на подсобных предприятиях и транспорте		итого на строительст- ве		на централизо- ванных пред- приятиях Минэнерго		всего в системе Минэнерго	
			на ось, тыс. руб.	на 1 м®, руб.	на ось	на 1 м®	на ось	на 1 м®	на ось	на 1 м®	на ось	на 1 м3	на ось	на 1 м®
Сборный М-400— М-500	141	2157	10»3	74	55	0,39 .	42	0,30	9/	0,69	104,7	0,74	201,7	1,42
	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %	100 %
Монолитный М-300	231.	16s3	9,5	41,0	106	0,46	135	0,58	241	1,04	69,4	0,3	310,4	1,35
	164%	75%	92%	55 %	193%	118%	321 %	193 %	248 %	151 %	66%	40 %	154 %	95%
П р и м еча н и е. В знаменателе приведено соотношение показателей монолитного и сборного. вариантов фундаментов.

С-Л_.-А-> VV.A-.V. А
В табл. 7.6 приведено сравнение фундамен-
тов пылеугольной КЭС. Рассмотрены общие
затраты на устройство оснований под каркас
главного корпуса, турбоагрегат, котел и две
шаровые мельницы.
Таблица 7.6. Сопоставление технико-экономических
показателей различных вариантов фундаментов
главного корпуса (на 1 блок мощностью 300 МВт)
Наименование	Сборные фунда- менты	Буронабивные сван длиной		
		10 м	15 м	20 м
Бетон: м3	1790	2170	2690	3220
%	100	121	150	180
Сталь: т	235	170	170	170
%	100	73	73	73
Земляные ра- боты: м3	23 400	19600	19 600	19 600
%	100	84	84	84
Стоимость:	214	207	248	291 ’
тыс. руб. %		100	96	115	136
Сопоставление произведено для следующих
конструктивных решений фундаментов: сбор-
ные отдельно стоящие фундаменты (расчетное
сопротивление грунта 0,4 МПа); буронабив^
ные сваи длиной 10, 15 и 20 м (в зависимос-
ти от грунтовых условий) с монолитным рост-
верком. Как следует из табл. 7.6, экономич-
ность буронабивных свай зависит от их дли-
ны. Расход стали на буронабивные сваи не за-
висит от длины сваи, так как армирование их
производится только в пределах верхних 5 м;
Следует отметить, что применение буро-
набивных свай при заглубленном подвале ма-
шинного отделения обеспечивает относительно
небольшое уменьшение объема земляных ра-
бот. Для обеспечения надежной гидроизоля-
щии подвала при свайном основании целесо-
образно поднять пол подвала до отметки пла-
нировки. Такое решение обычно возможно при
оборотной схеме технического водоснабжения
с градирнями.
Применение буронабивных свай целесо-
образно для фундаментов дымовых труб. Так,
для трубы высотой 180 м буронабивные сваи
по сравнению с плитным фундаментом обеспе-
чивают снижение объема земляных работ с
4400 до 400 м3 и объема бетона и железобето-
на на фундамент — с 1800 до 500 м3.
Буронабивные сваи сооружены с помощью агрегата
«Беното» на Березовской ГРЭС (БССР) (сваи больших
диаметров заложены под пути крана-перегружателя на
угольном складе и под эстакаду конвейеров). По перво-
начальному проекту для устройства путей требовалось
выполнить большой объем работ по выемке из котло-
вана слабых грунтов до плотного песчаного основания,
затем произвести засыпку котлована- песком, укладку
сборных железобетонных плит и выполнить дренаж.
Вместо этого сооружены сваи диаметром 1090 мм, дли-
ной 12 м с шагом 4 м (рис. 7.4). Сваи выполнялись из
бетона марки 200 пластичной консистенции и армирова-
лись каркасом из арматуры 032 мм общей массой
1040 кг. На оголовках готовых свай выполнялся моно-
литный железобетонный ростверк сечением 600X1500 мм.
По данным треста Белэнергострой трудозатраты на
устройство свай составили 1—1,2 машино-часа на 1 м
длины сваи. Благодаря применению свай удалось со-
кратить трудоемкость в 3,5 раза, стоимость — на 30—
40 % и продолжительность работ—в 1,5 раза.

План
1 — свая; 2 — монолитный ростверк; <3—отмостка; 4 — рельс
Сваи «БенОто» успешно при^тенепы . при строитель-
стве главного корпуса Шатурской ГРЭС. Сопоставление'
бурон-абивных и забивных свай (на примере свайного
ефунЛЯ1.ф'Нтй'?:пбд каркас главного; корпуса Шатурской
ГРЭС для трех блоков по 200 МВт) показывает суще-?;/
ствепныс преимущества буронабивных свай (табл. 7.7) ,.
Таблица 7.7. Сопоставление технико-экономических
показателей буронабивных и забивных свай (на 3 блока
мощностью по 200 МВт)
Наименование	Буронабив- ные сваи (диаметр 1080 мм, длина 20 м)	Забивные сваи (сечение 350X 350 мм, длина 13 м)
		
Количество свай	-224-	2420
Общий объем бетона, м3	5790	6640
В там числе объем бетона свай: монолитного (М-200)	4120	——
сборного (М-300)	—	3900
Объем монолитного бето-	1670	2740
на ростверка (М-300) Общий расход стали, т	413	1089
В том числе: на сваи	310	920
на ростверк	103	.169 .
Применение буронабивных свай вместо забивных
позволило на Шатурской ГРЭС уменьшить расход бе-
тона на 850 м3 (на 13 %) и стали на 676 т (62 %).
. Опыт применения буронабивных и забивных свай на
Барнаульской ТЭЦ-3 показывает, что при необходимо-
сти устройства лидера забивные сваи по сравнению с
набивными имеют большую стоимость и трудоемкость.
'Характеристики забивных свай ’ квадратного сечения
приведены в табл. 7.8. Для свай марок С-14-35, С-14-40,
139

Таблица 7.8. Характеристики забивных свай
квадратного сечения
Марка сван	Размеры мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса сваи, т
	Длина приз- матической части	П оперечный размер	Длина острия.		Бетон, м3	Сталь, кг	
С-6-30	6000	300	250	200	0,55	33	1,38
С-8-30	8000	300	250	250	0,73	42 .	1,83
С-10-30	10 000	300	250	250	0,91	64	2,28
С-12-30	12 000	300	250	250	1,09	94	2,73
С-8-35	8000	350	300	250	1,00	45	2,50
С-10-35	К) 000	350	300	250	1,24	68	3,10
С-12-35	12 000	350	300	250	1,49	98	3,73
С-14-35	14 000	350	..<300	300	1,73	138	4,33
С-14-40	14 000	400	• 350	300	2,26	166	5,62
С-16-40	16 000	400	350	300	2,58	223	6,45
С-16-40 допускается применение промежуточного стыкав
Сваи-оболочки, представляющие центрифугирован-
ные железобетонные трубы 0 800 мм испытаны на Лу-
комльской ГРЭС. Погружение их в грунт производится
вибратором с выемкой грунта из полост^ трубы.
Основные схемы. Здания современных ТЭС выпол-
няются с каркасом, который воспринимает нагрузки от
оборудования, атмосферных воздействий и собственной
массы конструкций. При этом стены выполняют только
функции ограждения и обеспечивают требуемый тем-
пературный режим. Каркасы главных корпусов и дру-
Рис. 7.5. Схема поперечной рамы главного кор»
пуса
гих зданий могут выполняться в железобетоне или в
металле. Железобетонные каркасы . обычно проектиру-
ются сборными.
/ Каркас состоит из колонн, ригелей и фермою,бразу-
ющих в поперечном направлении раму с жесткими или
Тиарнирнымй узлами. При наиболее распространенной-
схеме поперечника главного корпуса (рис. 7.5) рама
бункерно-деаэраторного отделения в осях Б—В имеет
жесткие узлы, а стойки машинного отделения по оси А
и котельного отделения по оси Г присоединяются к ней
шарнирно через фермы. Такая схема применяется как
для железобетонного, так и для металлического карка-
са. Продольная жесткость главного корпуса при желе-
зобетонном каркасе обычно обеспечивается с помощью
распорок, жестко присоединяемых к колоннам. Для ме-
таллического каркаса применяются шарнирные распор-
ки со связями. При выборе той или иной схемы следует
иметь в виду, что в схеме со связями колонны, примы-
кающие к ним, несут большую нагрузку за счет передачи
на связи усилий от продольного торможения крана, вет-
ра, воздействующего на торец, и других нагрузок. Кро-
ме того, примыкающие к колоннам связи требуют до-
полнительных закладных деталей или других крепеж-
ных элементов, практически создающих новую марку
колонн, отличную от рядовых.
При схеме с жесткими распорками все колонны вос-
принимают одинаковые нагрузки и не отличаются по
закладным деталям.
По условиям технологической компоновки оборудо-
вания и коммуникаций..связи в ряде случаев усложня-
ют прокладку коробов и трубопроводов. В то же время
существенным фактором в пользу решения со связями
является уменьшение изгибающего момента в рядовых
колоннах в продольном направлении путем исключения
горизонтальных нагрузок, которые воспринимаются свя-
зями.
.Каркас зданиа„в дродольном направдении^аздедяг.
ется на температурные секции. Длина секции зависит от
расположения основного оборудования. При сборном
железобетонном каркасе при длине секции, превышаю-
щей 60 м, должны быть проведены расчеты на темпера-
турные усилия, определяемые обычно при перепаде тем-
пературы в 40—60 °C. При металлическом каркасе дли-
на секции принимается ' 1'50—200 м. и более. Связевые
пролеты располагаются в центре блока, что обеспечива-
ет свободу температурных деформаций.
Для обеспечения продольной жесткости каркаса
главного корпуса целесообразно решение, принятое в
универсальном проекте КЭС, где у постоянного торца
выполняется короткая температурная секция 3X12 м, в
которой располагаются связи, в остальных секциях пре-
дусматриваются жесткие крепления распорок. Такая
конструкция позволила облегчить каркас за счет приня-
тия ветровой нагрузки с постоянного торца на связи и
обеспечить жесткий в продольном направлении устой
каркаса, к которому можно присоединять последующие
колонны без немедленного замоноличивания узлов.
Во вспомогательных зданиях (ГРУ, щит управле-
ния, дробильный корпус, служебный корпус и др.) кар-
кас в поперечном направлении обычно имеет шарнирное
присоединение кровельного ригеля и жесткое присоеди-
нение ригелей междуэтажных перекрытий. В продольном
направлении при высоте здания до 8—10 м распорки мо-
гут присоединяться шарнирно. При большей высоте, а
также при больших горизонтальных нагрузках (напри-
мер, при мостовых кранах) могут устанавливаться свя-
зи или выполняться жесткие крепления распорок к ко-
лоннам, аналогично каркасу главного корпуса.
(; (Зорный желёзоф1Юнн£дй каркас^борный
железобетонный каркас главного корпуса теп-
ловой электростанции применен на Кировской
ТЭЦ (Ленэнерго). При проектировании сбор-
ного. железобетонного каркаса необходимо
обеспечить рациональную разбивку каркаса на
монтажные марки и правильный выбор кон-
струкций стыков сборных элементов. Так как
наиболее сложной и трудоемкой работой при
монтаже является выполнение стыков сборных
железобетонных конструкций, уменьшение ко-
личества стыков целесообразно за счет укруп-
нения монтажных элементов. Вместе с тем при
назначении габаритов заводских элементов сле-
дует учитывать оборудование заводов и усло-
вия транспортирования.
Каркас главного корпуса разделяется на
элементы колонн длиной 8—13 м и ригелей на
полную длину. Так, в каркасе главного кор-

Рис. 7.6. Сборный железобетонный каркас главного корпуса
масса элементов в т)
КЭС по типовому проекту 67-68. (В рамках приведена
пуса КЭС по проекту 67-68 (рис. 7.6) колонна
ряда А собирается из двух заводских элемен-
тов, ряда Б — из пяти, ряда В — из семи и ря-
да Г — из шести элементов. Максимальная
масса элемента 39 т. Укрупнительная сборка
колонн в монтажные элементы не оправдыва-
ется, и монтаж, следует производить заводски-
ми марками.
Колонны главных корпусов, как правило,
выполняются либо двутаврового, либо прямо-
угольного сечения из бетона марок 400 и 500.
Колонны каркаса наружной стены котельного
отделения, имеющие значительную высоту при
относительно небольших нагрузках, иногда
выполняются решетчатыми. Для сопряжения
колонн с фундаментом, ригелем, распоркой и
смежными элементами колонны предусматри-
ваются выпуски арматурй.
Колонны вспомогательных зданий выпол-
няются обычно прямоугольного сечения из бе-
тона марок 200 и 300/
Армирование колонн как главного корпу-
са, так и вспомогательных зданий производит-
ся, как правило, сварными каркасами из ста-
ли класса А-Ш. Конструкция каркасов (рис.
7.7) зависит от формы и размеров сечения, а
также от производственных условий изготов-
Рис. 7.7. Сварная арматура колонн:
а, б—армирование сварными хомутами и штучной арматурой;
в, г, д — армирование плоскими каркасами с укрупнением в
пространственные блоки; е — деталь укрупнения сваркой элект-
роклещами; ж—деталь укрупнения электродуговой сваркой;
1 •— сварной хомут; 2 — отдельный продольный стержень; 3, 4
Б., .6 — плоские сварные каркасы; 7 — отдельный стержень, coj
единяющий плоские каркасы в пространственный блок
! 141

ления колонн. Арматура колонн обычно изго-
товляется в виде сварных, хомутов со встав-
ленной в них штучной арматурой, которая
крепится к хомутам прихваткой сваркой через
одно-два пересечения. Более совершенным
способом является армирование отдельными
плоскими каркасами с последующим укруп-
нением в пространственный блок.
Плоские каркасы изготовляются при по-
мощи контактно-точечной сварки. Сварка при
укрупнении в блок производится с помощью
электроклещей. При отсутствии электроклещей
часто применяется дуговая электросварка, что
менее эффективно, а в некоторых случаях и
недопустимо. Применение дуговой сварки при
изготовлении пространственных каркасов мо-
жет быть лишь. при . условии соединения стер-
жней при отгибе конца в виде «лапки» (рис.
7,7, ж) .
Ригели главных корпусов имеют двутавро-
вое или прямоугольное сечение. Настил пере-
крытия опирается, как правило, на ригели.
ОТТйртние 'нт~консо л иптожет^Дь~Дцопущейо~
только при шаге конструкций 6 м и неболь-
ших нагрузках на перекрытия. Армирование
ригелей производится поперечными сварными
хомутами со вставленной в них штучной арма-
турой либо плоскими каркасами с последую-
щим укрупнением их. в пространственный блок
аналогично пространственным арматурным
блокам колонн. Учитывая, что в ригелях хому-
ты являются рабочей арматурой, восприня-
та б л и ц а 7.9. Унифицированные сечения сборных
железобетонных элементов каркаса
Наименование элемента	Внешние размеры сечения (ширинах высота), мм
Колонны главного корпу-. са	600X600; 600X800; 600X1000; 600X1200; 600X1500; 600X1800; 600X2000; 600X2400
Ригели главного корпуса: при шаге конструкций 6 м при шаге конструкций 12 м	600X800;	600X1400; 600X2000 600X1200;	600X1800; 600X2400
Колонны вспомогатель- ных зданий Ригели вспомогательных зданий	300X300; 400X400; 400x600;. 400X800 400x600; 400X800
Продольные распорки:.-, при шаге конструкций 6 М ' ' ' . при шаге.. конструкций. 12 м 	  • -	300X400; 300X600 400 X 8.00.	. .
мающей поперечные усилия, не должно быть
допущено пережога арматуры.
Для уменьшения типоразмеров элементов
каркаса для всех сооружений электростанций
принимаются унифицированные сечения ко-
лонн, ригелей и распорок (табл. 7.9). Колон-
Рис. 7.8. Унификация размеров колонн и ригелей:
а — колонна двутавровая; б — колонна решетчатая; в ригель
двутавровый; г — консоль (размеры см. в табл. 7.10); д — рас-
положение арматуры в колоннах; е — расположение арматуры
в ригелях
ны и ригели главного корпуса могут выпол-
няться прямоугольного и двутаврового сече-
ний, колонны сечением 600X2000 мм и 600Х
Х2400 мм могут выполняться также решетча-
тыми. В многоэтажных зданиях можно сохра-
нить единый размер сечения колонн, выполняя
их в нижйих этажах прямоугольными, а в верх-
них этажах по мере уменьшения нагрузки —
двутавровыми или решетчатыми. Несущую
способность элемента в соответствии с дейст^
вующими усилиями можно изменять армиро-
ванием и изменением марки бетона.

Таблица 7.10. Унифицированные размеры консолей
колонн (рис. 7.8, г) '
Ширина колонны Ь, мм	Размеры консоли, мм			Ширина колонны Ъ, мм	Размеры консоли, мм		
	О1	а£	«а		«1	О®	аа
600	300	300	400	600	600	600	1000
	600	300	400		600	1200	1000
	600	600	400		1200	600	1200
	1200	600	400	400	600	300	400
	300	300	600		300	300	600
	600	600	600	400	300	300	300
	1200	600	600	300	300	300	400
Продолжвние табл. 7.11
Марка . распор- ки	Размеры изделия, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса.. изделия, т
	а	ь	h		Бетон, м8	Сталь, кг	
СБ-12-3	11280	400	800 ,	400	3,0	701—1078 56	7,5
СБ-12-4	10 780	400	. 800	400	2,8	667—1030 56	7,0
Примечание. В знаменателе показан расход стали иа
закладные детали.
Для применения универсальной опалубки
при изготовлении колонн одинакового сечения,
но с различным расположением ^бнсолей и
двутавровых участков проектирование этих
изделий должно выполняться в модульной си-
стеме, при этом общая длина колонны, рас-
положение и высота двутавровых участков,
положение консолей, а также разбивка решет-
ки в колоннах принимаются, как правило,
кратными 600 мм, в отдельных случаях допус-
кается кратность 300 мм (рис. 7.8).
Унифицированные размеры консолей при-
ведены в табл. 7.10.
Толщина полок двутавровых колонн и ри-
Рис. 7.9. Унифицированные распорки каркаса (размеры
см. в табл. 7.11)
Таблица 7.11. Характеристика унифицированных
распорок каркаса (рис. 7.9)
Марка распорки	Размеры изделия, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса зДелия т и
	а	ь	h		Бетон, м:3	Сталь, кг	
СБ-6-2	5480	300	400	200	0,66	f 57—158	1,7
						17	
СБ-6-3	5280	300	400	200	0,63	55—154	1,6
						17	
СБ-6-4	4780	300	400	200	0,57	50—140	1,4
						17	
СБ-6-5	5280	300	600	200	0,95	126, 157	2,4
						17	
СБ-6-6	4780	300	600	200	0,86	115, 142	2,1
						17	
гелей принимается 200, 300 и 400 мм в зависи-
мости от высоты сечения.
Сборные железобетонные распорки, обес-
печивающие продольную жесткость сооруже-
ния, также унифицированы в зависимости от
шага конструкций’ и действующих усилий
(табл. 7.11 и рис. 7.9)’.
Распорки сечением 300X400 и 300X600 мм
имеют прямоугольные сечения, распорки сече-
нием 400X300 мм — двутавровое сечение. Все
распорки армируются сварными каркасами из
стали класса А-Ш. В пределах одного типо-
размера предусмотрено несколько марок в со-
ответствии с несущей способностью распорки.
Торцы распорок имеют выпуски арматуры ;и
Рис. 7.10. Стык с пропуском ригеля через колонну:
1 — ригель; 2 — колонна; 3 — центрирующая прокладка; 4 — ван-
ная сварка; 5 — инъекция раствором
143

подрезки, обеспечивающие выполнение жест-
кого рамного узла.
При пропуске ригеля через колонну (рис.
7.10) исключаются консоли и колонны изго-
товляются в унифицированных опалубочных
формах, отличающихся друг от друга только
сечением. Длина колонны изменяется установ-
кой в форму заглушек. Опирание подкрано-
вых балок на колонну осуществляется на ме-
таллические столики или на уступ в месте
перехода с большего сечения (подкрановая
часть), на меньшее (надкрановая часть).
ригеля с колонной выполня.етцяитут.ем-.свя.ркщ
выпусков арматуры и инъектирования зазора..
Ирш таком решеншГригёль может выполнять-
ся с предварительным напряжением, что обес-
печивает экономию арматуры.
I Брусковый железобётонный каркас^Исход-
ным элементом брусковых конструкций карка-
са главного корпуса является железобетон-
ный брусок прямоугольного едения, армиро-
Рис. 7.11. Сечеииё желе-
зобетонного ' брускового
элемента каркаса:
1 — бетон; 2 — обрамляющий
уголок; 3 — хомут
ванный снаружи арматурой из уголков, сое-
диненных хомутами, приваренными к уголкам
точечной сваркой (рис. 7.11). Длина брусков
принимается до 13,8 м (длина платформы).
В заводских условиях из отдельных брусков
собирается двухветвевая колонна (в отдель-
ных случаях трехветвевая). Такая конструк-
ция колонны позволяет уменьшить изгибаю-
щие моменты за счет центрального приложе-
ния вертикальных нагрузок (например, крано-
вых) к ветвям колонны. Армирование колонн
уголками с шириной полки 90—200 мм и хо-
мутами диаметром 10—16 мм обжимает сече-
ние колонны и повышает ее прочность. Сое-
динение брусков производится приваркой на-
кладок к обрамляющим уголкам и эпоксидной
подливкой торцов (рис. 7.12). Ригели и про-
дольные распорки шарнирно опираются на
металлические столики колонн, приваренные
к обрамляющим уголкам (рис. 7.13)и
Для повышения эффективности брусково-
го каркаса предложено ригели и продольные
распорки выполнять также из сборного желе-
зобетона. С этой целью предварительно на-
пряженный ригель пропускается через колон-
ну, в ригеле выполняются гнезда, в которые
Рис. 7.12. Стык брускового элемента колонны каркаса.
/ — эпоксидная подливка; 2 — металлическая накладка
вставляются ветви колонны, а зазоры зали-
ваются эпоксидным составом.
Возможным вариантом брускового карка-
са является конструкция с применением
цельноформованных двухветвевых колонн (рис.
7.14). Элемент колонны изготовляется длиной
до 13,8 м. Стыки колонн назначаются из ус-
ловия изготовления минимального количества
Рис. 7.13. Опирание металлического ригеля на колонну
при брусковой конструкции каркаса

типоразмеров. В отличие от обычных бруско-
вых в цельноформованных колоннах требуется
установка закладных деталей. Ригели пропус-
V каются через колонны. В отдельных случаях
для опирания ригелей или подкрановых балок
выполняются накладные металлические кон-
соли.
Металлический каркас. Колонны металли-
ческого каркаса выполняют как решетчатыми,
 так и сплошными. Решетчатые колонны при-
„ меняются при относительно малых нормальных
усилиях и больших моментах или при боль-
шой гибкости колонн. Такой тип колонн обыч-
но целесообразен для фасадных стен котель-
ных отделений. Сплошные колонны применя-
ются при больших нормальных усилиях и
малой-гибкости (колонны в бункерных и деа-
эраторных отделениях). Для уменьшения тру-
доемкости изготовления конструкций колонну
машинного отделения рекомендуется также
выполнять сплошного сечения.
Пример металлического каркаса главного
корпуса КЭС по проекту 67-68 приведен на
рис. 7.15. Наиболее рациональным сечением
сплошной колонны является двутавровбе
(сварное из листов). Для увеличения площа-
ди и жесткости сечения пояса колонн могут быть
усилены приваркой дополнительных листов,
образующих двутавровое сечение пояса. Риге-
ли выполняются сварными, двутаврового се-
чения. В металлическом каркасе главного кор-
пуса высота сечений колонн и ригелей близка
к размерам железобетонных элементов. Учи-
тывая относительно малую массу металличес-
кого каркаса, длину заводского элемента ко-
лонн принимают из условий жесткости равной
22—25 м.
Для изготовления тяжелонагруженных эле-
ментов металлического каркаса целесообраз-
но использовать низколегированные стали и
стали, имеющие повышенную прочность. Эф-
фект может дать применение для колонн глав-
ного корпуса высокопрочной стали и стали
повышенной прочности классов С60 и С52. Мон-
тажные соединения металлического каркаса
главного корпуса выполняются сваркой. Пред-
ставляется целесообразным применение высо-
копрочных болтов.
^Стык колонны с фундаментом выполняется
с помощью металлддм:^ют~Дщт1мака. "Огюр-
ная плита устанавливается на цементную под-
ливку. Анкерные болты проходят вне опорной
1@—864
145

Рис. 7.15. Металлический каркас главного корпуса по типовому проекту 67-68
плиты и притягивают траверсу башмака (рис.
7.16, а)Колонна опирается на опорную пли-
ту фрезерованным торцом. Башмак обычно
располагается на 1,0—1,5 м ниже пола перво-
го этажа.
Стыки колонн предпочтительнее выпол-
няя металлического кар-
каса главного корпуса:
а — стык колонны с фунда-
ментом ; б — стык элементов
колонны; 1 — опорная пли-
та; 2 — анкерный' болт; 3 —
монтажная сварка встык;
4 — монтажный столик; 5
стяжной болт с трубкой

Рис. 7.17. Металлический каркас главного корпуса Березовской ГРЭС-1


пять фрезерованными. Обычно сопряжения
(рис. 7.16, б) выполняются сваркой элементов
колонн встык с соответствующей разделкой
торцов стыкуемых элементов для V-образного
или К-образного шва. Для установки и фикса-
ции колонны при монтаже и обеспечения тре-
буемого зазора между торцами стыкуемых
элементов предусмотрены монтажные столики
со стяжными болтами, пропущенными через
трубки. Для обеспечения точного зазора меж-
ду торцом трубки и столиком могут прокла-
дываться шайбы. Стык ригеля с колонной вы-
полняется также с помощью монтажного сто-
лика и накладок, привариваемых по боковой
и верхней граням ригеля.
Следует отметить металлический каркас
главного корпуса Березовской ГРЭС-1. Зда-
ние имеет высоту 122 м, ширину 171 м и длину
около 700 м. К каркасу на отметке 106 м под-
вешивается котел (рис. 7.17). На отметке
54,0 м в рядах Б—В и Е—Ж и на отметке
103,0 м в рядах В—Е на уровне хребтовых ба-
лок предусматриваются горизонтальные дис-
ки жесткости, которые передают нагрузки на
. вертикальные диафрагмы, расположенные в
торцах всех котельных блоков между рядами
В—Е.
Все колонны (кроме рядов Г и Д) состоят
из двух широкополочных двутавров, соединен-
ных листом-стенкой. Колонны рядов Г и Д,
воспринимающие нагрузки около 6000 т, целе-
сообразно выполнять двутаврового сечения из
высокопрочных листов. Ригели изготовлены из
двух широкополочных тавров, соединенных
листом-вставкой, или из широкополочных дву-
тавров. В рамных узлах применены высоко-
прочные болты. Узлы разработаны исходя из
условий монтажа колонн укрупненными бло-
ками.
В фермах покрытий пояса выполнены из
одиночных уголков. Конструкция покрытия
разработана с учетом возможностей блочного
Таблица 7.12.
главного корпуса КЭС мощностью 8x300 МВт
Сопоставление расхода материалов на сборный
(по серийному проекту 67-68)
монтажа. Подкрановые балки выполняются изз
широкополочных тавров с листом-вставкой.^
При общей массе металлоконструкций в глав-7
ном корпусе Березовской ГРЭС-1 65 тыс. т
эффект от применения широкополочных двутав-7
ров и тавров по сравнению с обычными про-
филями и листом составляет: снижение трудоД
емкости изготовления—27 000 чел-дней; сни« ’
жение расхода стали— 1680 т; снижение сто-,
имости металлоконструкций —94.0 тыс. руб...
Сопоставление показателей каркасов. j&i6op мйт^.
фиала для каркаса главного, корпуса является одним из
при его проектлронанйи; Атомтеплоэлектро-
проектов выполнена работа, в которой сопоставлены по-
казатели каркасов на примере главного корпуса пыле-1
угольной КЭС с блоками 8X300 МВт (при шаровых
мельницах), сооружаемого по типовому проекту 67-68.
При стальном каркасе число температурных швов умень-
шено до двух против четырех при железобетонном кар-
касе. Для уменьшения расчетных моментов в колонне
по ряду В выше кровли бункерной предусмотрен под-
кос. Продольная устойчивость обеспечена связями. В
каждой секции предусмотрены один-два пролета, в ко- 3
торых по всей высоте установлены связи. Кроме того,
связи устанавливают в крайних пролетах от верха ко- .'
лонн до уровня подкрановых балок.
При стальном каркасе колонны рядов Б и В, вос-
принимающие большие расчетные усилия, имеют соста-
вное сплошное сечение, менее нагруженные колонны по
рядам А и Г — решетчатое. Ригели бункерно-деаэратор-
ной этажерки также имеют составное сплошное сечение.
Колонны сплошного сечения и ригели изготовлены из
стали марки 14Г2, в решетчатых колоннах ветви — из
стали 14Г2, решетки — из стали ВСтЗкп. При толщине
проката свыше 32 мм вместо стали марки 14Г2 приме-
няется сталь марки 10Г2С.
/ -К^фйедует
, эфя1валс11’т;н:а -1,82 м’1 -ЯЦ'ЖзсяюУбйнигр,-. Эквивалент со-
' ’хйаняется' почти одинаковым длй всех элементов кар-
каса (за исключением распорок по ряду А и ригелей
между рядами Б и В, для которых эквивалент состав-
ляет соответственно 3,14 и 2,68). Следует отметить, что
масса арматуры в железобетонных распорках ряда А
равна массе стальных распорок.
Фермы, подкрановые балки, воронки бункеров, кар-
касы торцов для обоих вариантов приняты стальными.
Следует отметить, что на результатах сопоставления г
общего расхода стали в рассматриваемых вариантах
сказалось чрезмерное насыщение железобетонных кон-
железобетонный и стальной каркасы
Наименование	Сборный железобетонный каркас				Стальной каркас	
	Бетон, м8	Арматура, т	Стальные конструк- ции, т	Масса каркаса, т	Стальные конструкции, т	Бетон, м3
Колонны ряда А	985	217ч				2460	504	
Распорки и связи ряда А	336	110	13	858	107	——
Колонны ряда Б	2064	670	—	5150	1386	——
Колонны ряда В	2694	836	—	6750	1675	———
Распорки и связи рядов Б и В	1451	500	80	3730	933	
Ригели между рядами Б и В	1768	482	—	4420	659	—
Колонны ряда Г	2495	580	—	6250	1148	
Распорки п связи ряда Г	1314	430	49	3349	728		*
Дополнительный расход материала на фундаменты	—	—	-—	—	54 (армату-	608
Всего по главному корпусу	13 107	3825 и  Мм	— .1 1 	142	32 967	Pd7 7194	608
М3


рйу/дарукций арматурой (среднее содержание арматуры в
У'железобетонном каркасе составляет 292 кг/м3), при
У Уй уменьшении до 230 кг/м3 общий перерасход стали при
.'<;.у!ста.плическом каркасе увеличился бы с 18 до 20—25 %.
|j’"’ . Оценка влияния материала каркаса на расход бето-
' на, стали и стоимость проведена для наземной части
  главного корпуса Новосибирской ТЭЦ-5 (табл. 7.13).
Таблица 7.13. Сопоставление расхода материалов
на надземную часть главного корпуса пылеугольной ТЭЦ
мощностью 4X175 МВт (26 осей) в зависимости
от конструкции каркаса


if
УЙУ /
Ж> • 
/л-
Наименование	Вариант каркаса	
	железо- бетонный	стальной
Объем бетона, м3	18 300	9800
,?Масса стальных конструк-	5210	9200
ций, т Масса арматуры, т	3380	1140
Всего стали, т	8590	10 340
/"./Стоимость, тыс. руб.	4660	4010
_£/ ' При определении общей стоимости принимались следу-
>дощие единичные стоимости: при железобетонном карка-
.’.‘‘У'.сс стоимость 1 м3 железобетона— 165 руб. и 1 т метал-
со-
/деконструкции— 315 руб. При стальном каркасе —
3,. ^ответственно 126 и 301 руб.
.) Для оценки эффективности различных типов кар-
касов главного корпуса в табл. 7.14 проведено сопоста-
./"> Таблица 7.14. Сопоставление технико-экономических
у/ /показателей каркасов главного корпуса газомазутной




/
Н.
/У
Г.-..,
у
‘<г'Ж
У^’"
	Тип каркаса				
	Сборный	Железо-			
	бетонный				
 •					Й S и
Наименование					
	Колонны	Колонны	«ед о		£ о °
	сечением	сечением	ж	ж	» о О
	1,5X0,6 м	1,2X0,6 м		о	к и
	(вариант	(вариант	(Я ь	а	Й о
	1)	2)	и	ш -	Rtf ж
у* Объем бетона:					
;М3	2798	2244	—	2160	2160
< %'  Ф том числе:	100	80	——	77	77
колонны, м3	2215	1661		1379	1379
ригели, м3	583	583	—	781	781
Расход стали	791	1033	1709	1012	938
(с учетом армату- ры): т					
%' , В том числе:	100	131	215	128	119
колонны, т	396	638	1088	499	424
ригели, т	116	116	248	133	133
распорки, т	279	279	324	324	324
 связи, т	——	—	49	56	56
Стоимость: тыс. руб.	520	—	468	608	508
'%'	100		90	117	97
Трудозатраты:					
;чел-дни	3745	—	3603	4435	4435
%	100			97	118	119
вление их технико-экономических показателей на базе
проекта газомазутной ТЭЦ-68 при длине корпуса 192 м
(16 шагов по 12 м). Исходные условия по нагрузкам и
габаритам приняты одинаковыми. Сборный железобе-
тонный каркас рассматривается в двух вариантах с се-
чением колонн деаэраторной этажерки 1,5X0,6 м (ва-
риант 1) и 1,2X0,6 м (вариант 2). Технико-экономичес-
кие показатели по различным типам каркасов достаточ-
но близки друг к другу. Следует отметить, что вариант
с двухветвев.ыми цельноформованными колоннами при
незначительных экономии стали и снижении стоимости
требует создания нового парка форм для их изготовле-
ния. Брусковый каркас целесообразно применять толь-
ко для строительства объектов в центральной части
страны.
Сопоставление сборного и монолитного железобе-
тонного каркасов главного корпуса выполнено при ус-
ловии изготовления конструкций на заводе из бетона
марок 500 и 600. На строительной площадке изготовля-
ется монолитный каркас из бетона марки не более 300.
Поэтому объем бетона монолитного каркаса больше, чем
сборного, в 1,5—1,7 раза. За счет увелшэдця собствен-
ной массы колонн и ригелей расход арматуры. увеличи-
вается на 10—15 %. При каркасе из монолитного желе-
зобетона требуется установка коренных лесов и опа-
лубки. Расход лесоматериалов с учетом двойной обора-
рачиваемости составляет 40 м3 на 100 м3 монолитного
железобетона.
Технико-экономическое сопоставление показателей
сборного и монолитного каркаса главного корпуса пы-
леугольной ГРЭС мощностью 4X300 МВт показывает
преимущества сборных каркасов (табл. 7.15).
Таблица 7.15. Сопоставление показателей
вариантов каркаса главного корпуса пылеугольной
ГРЭС мощностью 1200 МВт (4x300 МВт)
Наименование	Сборный каркас	Монолитный каркас
Расход железобетона, м3	6500	10 400
Расход арматуры, т	1900	2100
Расход лесоматериалов, м3	—	4100
Трудозатраты, чел-дни	12 300	61 000
Стоимость, тыс. руб.	780	810
7.3. СТЫКИ СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
КАРКАСА
Основными стыками каркаса главного кор-
пуса являются стык колонны с фундаментом,
стык элементов колонн, стык ригеля с колон-
ной, а также стык продольной распорки с ко-
лонной. Стыки каркасов должны обеспечивать
целостность и монолитность конструкций, а
также возможность продолжения монтажа до
замоноличивания и приобретения бетоном сты-
ка заданной прочности. Конструкции стыков
должны соответствовать технологии заводско-
го изготовления элементов в формах, обеспе-
чивающих высокую точность выполнения из-
делий и расположения выпусков арматуры.
Основным видом соединения арматуры яв-
ляется ванная или многослойная сварка.
Стык колонны с фундаментом предусмотрен либо с
заделкой колонны в стакан фундамента, либо с устрой-
ством в торце колонны опорного зуба и сварки армату-
149
..

ры. Заделка колонны в стакан применяется, как прави-
ло, при колоннах относительно небольшого размера (до
600X1200 мм). При колоннах большого сечения, а так-
же при ленточных фундаментах, имеющих в верхней зо-
не арматуру, колонна устанавливается на фундамент
опорным зубом. После рихтовки выпуски арматуры фун-
дамента и колонны свариваются (рис. 7.18). Затем
устанавливаются дополнительные хомуты, стык запол-
Рис. 7.18. Стык колонны с фундаментом при помощи
опорного зуба:
а — стык с железобетонным зубом; б — стык с зубом из ме-
таллической трубы; 1 — ванная сварка; 2 — дополнительный
хомут; 3 — заполнение бетоном
няется бетоном, марка которого соответствует марке
бетона колонны. После приобретения бетоном стыка рас-
четной- прочности конструкция работает как цельная ко-
лонна. Такие стыки до бетонирования способны выдер-
живать нагрузку от монтируемых элементов каркаса.
Однако, учитывая ответственный характер сопряжения,
рекомендуется замоноличивание стыков производить
после установки и выверки конструкций первого яруса.
Зуб колонны может выполняться железобетонным
или из заполненной бетоном металлической трубы. При
металлической трубе могут произойти расслоение бето-
на и образование трещины в случае эксцентричной ус-
тановки колонны при монтаже. Поэтому нижнюю зону
колонны в пределах заделки трубы дополнительно арми-'
руют сварными сетками по всей площади сечения. Пред-
почтение следует отдать получившему повсеместное рас-
пространение железобетонному зубу.
Стыки элементов колонны подразделяются на укруп-
нительные и монтажные. Укрупнительные стыки выпол-
няются при укрупнении заводских элементов. Монтаж-
ные стыки осуществляются непосредственно при мон-
таже.
В настоящее время укрупнительные стыки на стро-
ительных площадках, как правило, не выполняются.
Обычно заводские элементы колонн сопрягаются на
монтаже непосредственно. Это оправдано при примене-
нии приторцованных на заводе колонн.
Монтажные стыки элементов колонн выполняются
«сухими», т. е. без заливки бетоном. При малых сечени-
ях колонн (до 600X600 мм) сопряжения могут осуще-
ствляться с помощью центрирующих прокладок, через
которые передается нормальная (сжимающая) сила, $
тогда как момент передается через арматуру. Так как
вся сжимающая сила передается через центрирующую
прокладку на небольшую площадку, следует предусмат-
ривать дополнительное армирование бетона сетками.
Сварка в стыке может выполняться двумя способа-
ми. По первому способу при изготовлении колонны к
концам продольной арматуры по периметру сечения
приваривается обойма из листовой стали. На монтаже к
обойме навариваются накладки, площадь сечения кото-
рых равна площади арматуры (рис. 7.19, а). По второ-
му способу при изготовлении колонны по периметру
предусматривается подрезка, в которую выпускаются
концы арматуры. На монтаже эта арматура сваривает-
ся ванным способом (рис. 7.19, б). Для защиты арма-
туры от коррозии стык бетонируется, но этот бетон не
является рабочим и может наноситься при отделочных
работах.	i
Наиболее характерными для главного корпуса яв- '
ляются стыки колонн сечением до 2000X600 мм и более,
воспринимающих нагрузки до 2000—2500 тс, с притор-
цованными бетонными поверхностями сопрягаемых эле-
ментов. Приторцовка в зависимости от производствен-
ных условий изготовления колонн может выполняться
тремя способами.
I способ. Изготовление колонны на заводе-изго-
товителе производится в одной форме (опалубке) на >
всю длину. В местах монтажных стыков устанавливают-
ся прокладные фрезерованные листы. После бетониро-
вания и выемки из формы элементов колонны образуют- I
ся приторцованные торцы сопрягаемых элементов. При
этом способе изготовления элементы колонн должны
выпускаться с индивидуальной маркировкой, обознача-
ющей, какие элементы взаимно приторцованы.
II способ. При невозможности изготовления на
всю длину (вследствие малых производственных пло- |
щадей, размеров пропарочной камеры и т. д.) колонны
могут изготовляться отдельными элементами, причем в г
местах монтажных стыков концы элементов колонн на
участке в 300 мм не бетонируются.

Рис. 7.19. Монтажные стыки колонн:
а—стык с центрирующей прокладкой и металлическими обоймами; б —стык с центрирующей прокладкой и сваркой арматуры,
ванным способом; в — приторцованный стык с металлическими обоймами; г — приторцованный стык со сваркой арматуры ванным.,
способом; 1 — центрирующая прокладка; 2 — обойма; 3 — накладка; 4 — паз или гнездо, заполняемые нерабочим бетоном после ван-
ной сварки арматуры; 5 — приторцованная поверхность бетона; 6 — ванная сварка; 7 — сварка фланговым швом
150

После изготовления выкладываются на всю длину
колонны (или по два смежных элемента) отдельные эле-
менты колонн и проверяется правильность их взаимного
положения и прямолинейность. После выверки в местах
монтажных стыков прокладываются фрезерованные ли-
сты и добетонируются концы колонн. Добетонирование
концов элементов должно выполняться на заводе-изго-
товителе и только в виде исключения может быть допу-
щено на укрупнительной площадке строительства. При
этом методе также требуется индивидуальная марки-
ровка.
III способ. Наиболее прогрессивный способ обес-
печивает изготовление на заводе-изготовителе обезли-
ченных приторцованных элементов колонн. Изготовле-
ние колонн производится поточно-агрегатным способом
в специальных опалубочных формах, обеспечивающих
изготовление приторцованных поверхностей колонн с
точностью до 0,2 мм. Возможнорднесовпадение в при-
- торцованном стыке не превышает и,5. мм. Изготовление
обезличенных колонн упрощает комплектацию строи-
тельства изделиями, позволяет заводу-изготовителю ра-
ботать на склад, допускает заказ элементов колонн
только первого яруса для завершения нулевого цикла.
При приторцованных стыках сварка арматуры ко-
лонн в монтажных стыках может выполняться двумя
способами. По первому способу на монтаже к обоймам
. навариваются листовые накладки (рис. 7.19, а). По вто-
рому способу при изготовлении колонны выполняются
пазы или гнезда,, в которые выпускаются концы армату-
ры. При монтаже арматура сваривается ванным спосо-
бом (рис. 7.19, г).
Стык с ванной сваркой восстанавливает естествен-
ное сечение железобетонной колонны. Передача усилий
в арматуре происходит без эксцентриситета. При обой-
мах с накладками из-за эксцентриситета возможно воз-
никновение моментов.
Стык с ванной сваркой прост в изготовлении и не
вызывает дополнительного расхода стали, в то время
как устройство обойм с накладками требует расхода
стали, а также выполнения значительного объема свар-
ных швов.
Стык с ванной сваркой долговечен и огнестоек. Стык
с накладками менее долговечен, требует систематичес-
кой окраски.
Трудозатраты и стоимость изготовления стыка с
ванной сваркой значительно ниже трудозатрат и стои-
мости стыка с накладками.
Таким образом, конструкцию стыка колонны с ван-
ной сваркой арматуры следует считать более рациональ-
ной й полностью себя оправдавшей. В настоящее время
Рис. 7.20. Стык ригеля с колонной:
а — стык с ванной сваркой арматуры; б — стык с закладными
частями; 1 — ванная сварка; 2 — дополнительный хомут; 3 —
заполнение бетоном; 4 — закладная часть ригеля; 5 — заклад-
ная часть колонны; 6 — накладка
Стык ригеля с колонной должен обеспечить узел ра-
мы, воспринимающий момент и поперечную. силу. Наи-
более простым и достаточно проверенным является стык
с ванной сваркой арматурных выпусков (рис. 7.20, а).
Для этого сопряжения в колонне предусмотрена кон-
соль, на которую устанавливается ригель. Выпуски ар-
матуры из плоскости колонны и из торца ригеля свари-
ваются между собой при монтаже ванным способом.
Выпуски арматуры выполняются не только в верхней
зоне ригеля, но частично и в нижней, так как в рамах
главных корпусов и других сооружений от горизонталь-
ных нагрузок в опорах могут возникнуть моменты об-
ратных знаков, обусловливающие растяжение в нижней
зоне ригеля. При наличии в верхней зоне ригеля двух-
трех рядов арматуры (по высоте) для удобства сварки
нижних рядов в верхних рядах-предусмотрены вставки,
обеспечивающие свободный доступ ко всем стержням.
После сварки выпусков устанавливаются дополни-
тельные хомуты и зазор между торцом ригеля и колон-
ной шириной 150—200 мм заполняется бетоном, марка
которого соответствует марке бетона ригеля. Тщатель-
ность выполнения обусловлена тем, что сжимающее уси-
лие в нижней зоне ригеля передается через заливку.
Хотя стык рассмотренной конструкции является «мок-
рым», он не требует немедленного бетонирования, так
как восприятие монтажных нагрузок от каркаса обес-
печивается после сварки арматуры.
Конструкция стыка ригеля с колонной без ванной
сварки предусматривает наличие у торца ригеля заклад-
ных деталей, ; к которым приварена арматура ригеля
(рис. 7.20,6). В месте верхней арматуры ригеля в ко-
лонне предусматривается металлическая обойма, к ко-
торой с помощью накладки приваривается закладная
часть ригеля. Нижняя закладная часть ригеля привари-
вается к закладной части на консоли колонны. Такой
стык допустим только при небольших усилиях в узлах
рамы. Конструкция стыков требует большего расхода
стали, трудоемка в изготовлении и обладает недостат-
ками стыков элементов колонн с накладками. Поэтому
применение таких стыков в главном корпусе ТЭС нера-
ционально. Стык ригеля с колонной с пропуском ригеля
через колонну (см. рис. 7.10) позволяет отказаться от
консолей, упростить каркас и выполнить ригель предва-
рительно напряженным.
Стык распорки с колонной может быть выполнен
шарнирным или жестким. При шарнирном соединении
перед подъемом колонны к ее закладной части привари-
вается металлический столик, на который при монтаже
укладывается распорка и к которому приваривается ее
закладная часть (рис. 7.21, а).
Другим применявшимся ранее типом шарнирного
сопряжения распорки с колонной является устройство
совка, в который вставляется железобетонная распорка,
привариваемая своими закладными частями к боковым
щекам (рис. 7.21, б). При перекосе совков заводка в них
распорок затруднена и требует подрубки железобетон-
ных распорок по месту. Поэтому это решение нельзя
признать удачным.
Для сокращения числа закладных деталей в колон-
нах, а также ликвидации связей разработана конструк-
ция жесткого крепления распорки к колонне с помощью
сварки выпусков арматуры (рис. 7.21, в). В этом стыке
распорку приваривают к опорному столику, приварен-
ному в свою очередь к выпускам арматуры. Такой сто-
лик не обладает достаточной жесткостью и поэтому мо-
жет быть применен только при небольших нагрузках.
Дальнейшей модернизацией этого стыка явились
улучшение конструкции столика и его крепление к ко-
лонне при помощи болтов (рис. 7.21, а). В этом узле
выполнены скосы в торцах распорки, улучшающие усло-
вия заполнения бетоном. На некоторых электростанци-
ях (Конаковская ГРЭС и др.) применен видоизменен-
ный стык такой конструкции. Вместо выпусков армату-
ры, предусматриваемой при изготовлении, выполнены от-
верстия, в которые' при монтаже вставлялись арматурные
151

Рис. 7.21. Стык продольной распорки с колонной при
шаге 6 м:	~~~	'
а — шарнирное крепление распорки с помощью закладных ча-
стей и столика; б — шарнирное крепление распорок с помощью
совка; в—жесткое крепление распорки сваркой выпусков ар-
матуры; а — жесткое крепление распорки с помощью выпусков
арматуры, болтов и замоноличивания; д — жесткое крепление
распорки с помощью закладных частей; 1 — закладная часть
колонны; 2— закладная часть, распорки; 3 — гибкий столик; 4 —
«совок»; 5 — выпуск арматуры; 6 — столик, привариваемый к
выпускам; 7 — стержень арматуры и болт; 8 — ванная сварка;
9 — сварка фланговым швом; 10 — заполнение бетоном; 11 —
листовая накладка
стержни, покрыты антикоррозионной обмазкой. Такое
решение, упрощающее изготовление колонн, нельзя при-
знать удачным, так как люфт в отверстиях не может
обеспечить плотную посадку арматурных стержней и на-
дежную передачу поперечных сил без деформации узла,
Следует отметить, что в узле, приведенном на рис.
7.21, г, заливка бетоном требуется только для восприя-
тия поперечных сил. Поэтому при отсутствии техноло-
гических нагрузок можно допустить монтаж всего глав-
ного корпуса, а также работу монтажных кранов до за-
ливки этих узлов бетоном.
Жесткое соединение распорки с колонной без залив-
ки. бетоном может быть выполнено сваркой закладных
частей в колонне и распорке листовыми накладками
(рис. 7.21, д). Такое решение узла требует дополнитель-
ного расхода стали, а также усложняет изготовление
распорок и колонн из-за наличия в них закладных ча-
стей.
В конструкцию стыка распорки с колонной при ша-
ге колонн 12 м (рис. 7.22) внесены изменения. В част-
ности, в верхней грани распорки предусмотрены специ-
альные хомуты, охватывающие выпуски продольной
арматуры, усилен опорный столик, увеличен зазор меж-
ду торцом распорки и колонной, в торце предусмотрены
горизонтальные борозды (шпонки) для лучшего сцеп-
ления с бетоном.
В отличие от сопряжений колонны с фундаментом и
ригеля с колонной в рассмотренных конструкциях кре-
плений продольных распорок к колоннам на поверхно-
сти узла остаются металлические детали, которые сни-
жают огнестойкость конструкции и требуют системати-
ческого окрашивания. Перечисленные конструкции кре-
152

пления распорок с колоннами обладают известными не-
достатками. Удачной следует считать конструкцию с
выпусками арматуры и замоноличиванием (рис. 7.21, г
и 7.22).
А~А
Рис. 7.22. Стык продольной распорки с колонной при
шаге 12 м:
/ — выпуск арматуры; 2 — болт; 3 —-столик; 4 — шпонка; 5-за-
полнение бетоном
7Л МЕЖДУЭТАЖНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЕ
Для междуэтажных перекрытий зданий
тепловой электростанции характерны значи-
тельные монтажные нагрузки, а также
большое число отверстий и проемов для про-
пуска различных коммуникаций. До массово-
го применения сборного железобетона пере-
крытия выполняли в виде монолитных или
сборных железобетонных плит, уложенных по
металлическим или железобетонным балкам.
В настоящее время сборные железобетонные
перекрытия выполняются из ребристых круп-
нопанельных плит (рис. 7.23). В главных кор-
пусах панели укладываются по верху ригелей.
При шаге 12 м используются панели 1490Х
ХИ 970X600 и 2990ХН 970X600 мм.
Во вспомогательных зданиях для умень-
шения строительной высоты перекрытия пане-
ли могут укладываться на уровне ригелей на
специальные консоли. При шаге 6 м и ширине
ригеля 400 мм панели имеют размеры 1485Х
Рис. 7.23. Пример решения междуэтажного перекрытия:
1 — панель; 2 — плоская плита; 3 — балка
Таблица 7.16. Характеристики панелей междуэтажных перекрытий (рис. 7.24)							
f Марка панели	Размеры изделий, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса изде- лий. т
	а	. ь	h		Бетон, м3	Сталь, кг	
пмжн-з	5550	1490	300	400,500	0,85	116—214	2,1
ПМЖН-4	5350	1490	300	400,500	0,75	112—205	1,9
ИП-1-2	5550	1485	400	200,300	0,89	64—187	2,2
ИП-2-2	5050	1485	400	200,300	0,81	73—152	2,0
ИП-5-2	5950	1485	400	300	0,85	78—141	2,4
ИП-5-2-2	5950	1485	400	300	0,90	85—145	2,3
ПМЖНАУ-1-1-6	5970	1490	400	400	1,24	66—177	3,1
ПНРС-12-3—ПНРС-12-4	11 970	1490	600	400	4,10	401—769	10,2
ПНРС-12-6—ПНРС-12-8	11 970	2990	600	400	8,00	1048—1920 390—720	20,0—20,6
ПНОС-12-2—ПНОС-12-4	11 970	1490	600 (300)	400,500	3,40	53 901 — 1279	8,5
ПНОС-12-6—ПНОС-12-7	11970	2990	600 (300)	400,500	6,60	78	16,5
Примечания: 1. Панели ПМЖН и ПНРС изготовляют временно, до износа опалубочных форм.
2. В знаменателе показан расход стали на закладные детали.
153

Таблица 7.17. Характеристики, балок междуэтажных перекрытий
Марка балки	Размеры изделий, мм			Марка бетона	Расход материалов		Акаева изде- лия, т	
	Длина	Ширина	Высо та		Бетон, м3	Сталь, кг		
СБН-12-1-1—СБН-12-1-3	11 950	400	600	400	2,8	298—452		7,0
СБН-12-2-1	11 950	400	800	400	3,3	818		8,3
СБН-6-1—СБН-6-3	5950	300	400	400	0,7	105—149		1,8
СБНОС-12-1—СБНОС-12-3	11 970	400	600	400	2,3	370—465		5,7

X5550X400 мм. Номенклатура панелей при-
ведена на рис. 7.24 и в табл. 7.16.
После установки в перекрытиях закладных
деталей и подвесок швы между панелями за-
ливают цементным раствором или бетоном на
мелком гравии. При передаче на перекрытия
рования панелей для разных расчетных нагру- |
зок на перекрытия.
Эффективно устройство продольных ребер fe
в панелях и балок переменной высоты с под-
резкой на опоре (рис. 7.24, 7.25). При этом =
высота ребра на опоре уменьшается, а пред-
Рис. 7.24. Панели междуэтажных перекрытий (размеры
см. в табл. 7.16)
WD
C6H1Z-2
Рис. 7.25. Балки междуэтажных перекрытий
горизонтальных нагрузок от оборудования или
при использовании перекрытий в качестве ди-
афрагм жесткости перекрытия . усиливаются
установкой в швы между панелями арматур-
ных каркасов, а также устройством выпусков
(штырей) из ригелей, которые препятствуют
сдвигу панелей. Мелкие отверстия в перекры-
тии пробиваются или прорезаются между реб-
рами панели с помощью терморезака. При
одинаковых проемах в большом числе панелей
такая марка панели изготовляется на заводе-
изготовителе. Для устройства больших прое-
мов производится раздвижка панелей, а уча-
стки между проемами перекрываются плоски-
ми плитами. При больших нагрузках, которые
панель не в состоянии воспринять,утогадыва7'
ютсядополнит^ьныеПб^^^2ймЕю^ЖЗЕП52Е^
” Продольны^ребра панелей, а такжеПэалки
выполняются с предварительным напряжени-
ем стержневой арматуры.. В пределах каждого
типоразмера имеется несколько типов арми-
варительно напряженная арматура отгибается,
благодаря чему снижается момент на опоре,
что позволяет отказаться от верхней напряга-
емой арматуры. Натяжение отогнутых прядей
производится механическим способом. Для
предварительно напряженной арматуры эффек-
тивным является применение высокопрочной
арматуры Ат-V, At-VI, а также прядей ар;
матуры. Переменная высота ребер панелей
и балок позволяет уменьшить расход бето-
на на 15 % и расход арматуры на 20 °/о
при неизменной марке стали. Кроме то-
го, на 300 мм, уменьшается строительная
высота перекрытия.
Для междуэтажных перекрытий помимо
панелей используются унифицированные сбор-
ные плоские плиты (табл. 7.18), которые ар-
мируются сварными сетками. На случай пере-
вертывания плиты при перевозке в ее верхней
плоскости предусмотрена легкая арматура.
При проектировании перекрытий необходимо
стремиться к применению крупноразмерных
плит шириной 2990 мм, используя узкие плиты
шириной 1490 мм только в качестве добороч-
154

Таблица 7.18. Характеристики плоских плит
междуэтажных перекрытий
Марка плиты	Размеры изделий, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса изделия, т
	Длина	Ширина	Толщина		Бетон, м3	Сталь.. кг	
ППЖ1-3030	2980	2990	100	300	0,86	130,3	2,2
ППЖ1-2430	2380	2990	100	300	0,68	48,7	1,7
ППЖ2-2030	1990	2990	80	300	0,47	54,4	1,2
ППЖ2-1630	1650	2990	80	300	0,39	34,5	.1,0
ППЖ1-3015	2980	1490	100	300	0,43	66,4	м
ППЖ1-2415	2380	1490	100	300	0,34	25,6	0,8
ППЖ2-2015	1990	1490	80	300	0,24	27,2	0,6
ных. Учитывая малые размеры опирания плит,
при укладке их поверх прямоугольных балок
и распорок, не имеющих четверти, необходи-
мо предусматривать упорные пластинки, пре-
пятствующие сдвигу плит.
На отдельных участках перекрытий, где не
могут быть уложены сборные унифицирован-
ные плиты, следует укладывать настил из
рифленой стали.	F
Рис. 7.26. Монтажные
детали для крепления
оборудования к пере-
крытиям:
а — заложенные в швы
между панелями; б — за-
крепленные к панелям
анкерными болтами
При проектировании перекрытий необходи-
мо учитывать возможность крепления обору-
дования и коммуникаций. Оборудование, не
вызывающее динамических нагрузок, а также
опоры под конвейеры крепятся к перекрытиям
с помощью монтажных деталей, закладывае-
мых в швы между панелями (рис. 7.26, а).
Оборудование, обусловливающее динами-
ческие нагрузки или вырывающие усилия, на-
пример электродвигатели приводных станций
конвейеров, крепятся с помощью хомутов или
анкерных болтов, охватывающих балки ил
ребра панелей (рис. 7.26, б). Опорные раХы
.;.под оборудование привариваются к мет
ческим пластинкам монтажных детал
хомутов либо крепятся анкерными
Крепление трубопроводов, корофбв, моно-
рельсов и других элементов к перекрытиям
лй-
или
лтами.
производится с помощью подвесок г(рис. 7.27)\
которые крепятся в швы между панелями и
балками или к полке панели вблизи ребра.
Подвески могут выполняться в виде болтов
или проушин. Для крепления подвесок к бал-
кам и ригелям в них предусматриваются от-
верстия.
Рис. 7.27. Крепление подвесок к перекрытиям:
а, б, в — болтовая подвеска; г, д — подвеска с проушиной;
е — крепление балки к болтовой подвеске
Кроме рассмотренных подвесок для креп-
ления коммуникаций и монорельсов могут
быть использованы и самозаклинивающие
болты.
7Л. КРОВ.ЕЛЬНЫЕ ПОКРЫТИЯ
Кровельное покрытие воспринимает на-
грузки от собственного веса с утеплителем
и снега. В отдельных случаях к элементам
покрытия подвешиваются монорельсы, трубо-
проводы, металлоконструкции. Кровельные
покрытия, воспринимающие технологические
нагрузки, конструктивно решаются как меж-
дуэтажные перекрытия.
Несущие конструкции кровельных покры-
тий ВЫПОЛНЯЮТСЯ обычно, в ВИД^'балок.'; ИЛО
ферм,/которые устанавливают^ в зависимо-
сти от шага колонн через 6
кам и фермам укладывания панели. Наибо-
лее распространены еле
оружений ТЭС: fe,
и
пользуются уни
и панели.
Кровельн
й 12 м. По бал-
, 15, 18, 24, 27, 30, 33,
t При всех пролетах ио-
дированные балки, фермы
балки и фермы. При пролетах 12 и 18 м
несущими нструкциями служат сборные железобетон-
ные двур&таые балки, а для пролетов 12 м —также и

156

односкатные. Балки для пролетов 6 и 9 м выполняются
без скатов (рис. 7.28). Такие балки обычно предусмат-
риваются для вспомогательных зданий электростанций
с шагом строительных конструкций 6 м. Характеристи-
Рис. 7.28. Железобетонные кровельные балки и фермы
(размеры см. в табл. 7.19)
ки кровельных .балок приведены в табл. 7.19. Балки дли-
ной. 12 и 18 ,м выполняются предварительно напряжен-
ными со стержневой арматурой. Кровельные балки со-
ответствуют номенклатуре.
При пролетах 24 м и более обычно используются
металлические фермы. В. отдельных случаях на элек- 1
тростанциях применялись и сборные железобетонные
фермы (пролет до 36 м при шаге конструкций 6 м). Од-
нако из-за значительных трудностей их изготовления и
транспортирования, а также из-за утяжеления ферм при
переходе с шага 6 на 12 м признано целесообразным
при пролетах 24 м и более применять металлические
фермы.
В сооружениях ТЭС применяются унифицированные
фермы серии УМК-02, в которой предусмотрены фермы
пролетом от 27 до 51 м (рис. 7.29). Фермы изготовляют-
ся двух типов: для машинного отделения без фонаря,
для котельного — со щелевым фонарем. Щелевой фо-
нарь представляет собой проем шириной 6—12 м по
коньку фермы. Под. проемом выполняется поддон для
сбора и отвода дождевой воды. Для регулирования тем-
пературно-влажностного режима в котельной в кровле-
на участке проема устраиваются поворотные створки, с
помощью которых регулируется открытие и закрытие
проема.
Конструкции кровельного покрытия разработаны 
применительно к блочному монтажу. Размер укрупнен-
ного блока равен шагу машинного или котельного отде-
ления (рис. 7.30). В состав укрупненного блока входят Л
две' плоские фермы с системой связей и распорок, кро-
вельные панели полной заводской готовности, кровельный
ковер с гравийной засыпкой. В табл. 7.20 приведены
массы укрупненных блоков кровельных покрытий. Об-
щая жесткость и устойчивость укрупненного блока во
время монтажа обеспечивается приваркой кровельных I
панелей к верхним поясам ферм во всех четырех углах 4
Таблица 7.19. Характеристики железобетонных кровельных балок и ферм (рис. 7.28)
Марка балки и 4ермы	Рису- нок 7.26	Размеры, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса изде- лия. т
		а	ь	Л		Бетон, м3	Сталь, кг	
Б6-1—Б6-7 Б9-1—Б9-7	а а	5960 8960	200 220	590 890	300, 400 300, 450	0,45 i;i	58—93 108—202	1,1 2,7
1БО-12-1 1БО-12-2 1БО-12-3	б	11 960	280	890	400, 500	1,8	213—271	4,6
2БО-12-3	’ 2БО-12-4 2БО-12-5	б	11 960	280	890	400, 500	2,0	277—384	5,0
2Б ДР-12-4 2БДР-12-5 2БДР-12-6	в	11 960	200	1390	400	2,17	338—407	5,4
2БДР-18-2 2БДР-18-3	г	17 960	200	1640	500	4,15	673—741	10,4
ЗБДР-18-4 ЗБДР-18-5 ЗБДР-18-6	г	17 960	280	1640	500.	4,84	875—1085	12,1
ФБ-24-Ш-5 ФБ-24-Ш-6 ФБ-24-Ш-7	д	23 940	240	3300	400	4,7	837—1144	11,7 :
•'Ji Hi:::Т
156

Таблица 7.20. Масса блоков кровешшк потфвд®й
Рис. 7.29. Схемы унифицированных стальных
ферм
и вертикальными связями, а также горизонтальными
связями по нижним поясам ферм.
Для унификации элементов фермы разбивка решет-
ки, уклон и высота фермы на опоре приняты одинако-
выми для ферм разных пролетов.
Наиболее эффективным сечением для поясов ферм
является тавровое, которое имеет наибольшую жест-
кость. Конструкции ферм разработаны в двух вариан-
тах: пояс — таврового сечения, а решетка — из двух
уголков; пояс и решетка — из одиночных уголков. Поя-
са ферм изготовляются из низколегированной стали мар-
ки 14Г2-6, решетка—из малоуглеродистой стали
ВСтЗпсб, связи — из стали ВСтЗкп2.
Устанавливаемые на колонны парные фермы соеди-
няются между собой по верхнему поясу при помощи на-
кладок, привариваемых через 3 м. По нижнему поясу
фермы соединяются при помощи накладок на болтах в
местах установки распорок связей.
Фермы по серии УМК-02 запроектированы для шага
12 м. Предусмотрено применение облегченного кровель-
ного покрытия из профилированного настила и эффек-
тивного утеплителя. Расчетная снеговая нагрузка при-
нята по III району 1,5 кПа, учтена возможность обра-
зования снеговых мешков.
Кровельные панели. По кровельным балкам и фер-
мам укладываются железобетонные панели с номиналь-
ными размерами 1,5X6; 3,0X6; 1,5X12 и 3,0X12 м (рис.
7.31). Зазоры между ними заливаются пеме-нтным раст-
вором.ТПа неляют-Ся вДчестах ошщания на бал-
ки или фермы сваркой закладных деталей. ВД/элеогш-
Размер блока, м	Масса фер- мы, т	Масса блока без рубероидно- го ковра и гравийной за- сыпки, т	Масса блока полной го- товности т
12X27	2,5	32	48
12X30	2,9	35	52
12X33	3,3	40	59
12X36	4,2	43	64
12X39	5,3	44—48	66—71
12X42	5,4	50	74
12X45	6,6	51—55	77—81
12X51	9,2	61—68	91—98
:r~f-
I
рания четырех примыкающих плит привариваются три
плиты. Приварка позволяет развязать сжатый пояс фер-
мы или балки и повысить жесткость кровельного покры-
тия, на которое может передаваться ветровая нагрузка
от торцевых стен. Характеристики кровельных панелей
приведены в табл. 7.21, из которой следует, что панели
шириной 3 м по сравнению с панелями шириной 1,5 м
обеспечивают уменьшение расхода бетона и стали. Та-
ким образом, следует считать целесообразным переход
на более широкие панели, тем более что укрупнение па-
нелей сокращает их общее число и снижает трудоем-
кость монтажа. Однако в связи с тем, что плиты шири-
ной 3 м имеют меньшую расчётную нагрузку на 1 м2
покрытия, в местах возможного образования снегового
мешка на участках кровли иногда укладываются панели
шириной 1,5 м.
Кровельные панели выполняются с предварительно
напряженной арматурой из стали класса А-Шв, упроч-
ненной вытяжкой. В панелях длиной 12 м возможно
применение арматуры из холоднотянутой высокопроч-
ной проволоки периодического профиля. При армирова-
нии прядевой арматурой кровельных панелей длиной
12 м общий расход стали уменьшается по сравнению с
армированием стержневой арматурой на 20—30 %.
Из новых видов конструкций следует отметить ке-
рамзитобетонные кровельные панели размерами 1,5Х
Х6 и 1,5X12 м. В настоящее время такие панели реко-
мендованы для экспериментального строительства. Мар-
ка керамзитобетона должна быть не ниже 300. Для
уменьшения обратного выгиба натяжение арматуры сле-
дует принимать не более 450 МПа (4500 кгс/см2). При-
менение керамзитобетонных панелей вместо железобе-
тонных позволяет уменьшить массу покрытия на 20 %,
что в свою очередь позволяет облегчить фермы.
Кровельные покрытия с профилированным настилом.
Эффективной конструкцией, облегчающей массу кровель-
ных покрытий, является профилированный оцинкован-
ный стальной настил, заменяющий крупнопанельные
плиты. Настил изготовляется из стального листа 0,8—
1,0 мм. При пролете 3—4 м высота настила 80 мм. При
использовании настила целесообразно применять облег-
ченную кровлю с эффективными утеплителями. ~Д!Ж
этом кровля состоит из..настила. пароизоляции^утепли-
теля и рубероидного ковра.
Наиболее индустриальным прогрессивным решением
покрытия с профилированным стальным’настилом явля-
ется устройство панелей размером 3X12 м полной за-
водской готовности с устройством утеплителя и кровли
(рис. 7.32). Продольные ребра панелей выполняются из
металлических ферм высотой 400 мм и пролетом 12 м.
Эффективно применение гнутых профилей, а также ши-
рокополочных двутавров с перфорированными стенками
(рис. 7.33).
' Утеплитель желательно  укладывать несгораемый
или трудносгораемый. Применение пенополистирола уве-
157

Рис. 7.30. Укрупненный блок кровельного покрытия
v>
личивает пожарную, опасность как при строительстве,
так и при эксплуатации. Поэтому с 1 января 1982 г.
запрещено применение пенополистирола в качестве утеп-
лителя для покрытий. ^Допускается применять в качест-
ве утеплителя пенополиуретан уДсгораемый материал)"
йрй“УСЖ5ШШ*тътоиинения мбнопанелей, в которых вол-
Рис. 7.31. Кровельные железобетонные панели
ны . также заполняются пенополиуретаном. При его при-
менении поверхность кровли должна разделяться на от-
секи площадью до 3000 м2, которые отделяются один от
другого зонами из несгораемых или трудносгораемых
утеплителей. Кроме того, вся кровля поверху присыпа-
ется слоем гравия толщиной 20 мм.
Технико-экономическое сравнение покрытия машин-1
ного зала пролетом 45 м с панелями из профилирован-
ного стального настила и с железобетонными плитами
приведено в табл. 7.22, из которой видно, что примене-
ние кровельных панелей из настила почти не вызывает
увеличения расхода стали, в то же время масса покры-J
тия в сравнении с железобетонными панелями снижает-;
ся в 4,7 раза, трудозатраты сокращаются в 1,6 раза,
стоимость уменьшается в 1,4 раза и полностью исклю-
чается расход бетона. Из сопоставления показателей
панельного покрытия с полистироловым кровельным по-',
крытием видно, что расход стали практически не меня-
ется, но трудозатраты сокращаются в 1,8 раза, а стои-
мость— в 1,17 раза.
Снижение массы покрытия уменьшает нагрузки на
колонны главного корпуса. Для колонн наружных стен
машинного и котельного отделений это снижение до* ;
стигает 10 %, для колонн бункерно-деаэраторного, от-
деления — 2—3 % общей нагрузки на колонну. Таким
образом, профилированный настил является эффективной
конструкцией, способствующей индустриализации и уде-
шевлению строительства.
158

а б л и ц a 7.21. Характеристики кровельных панелей									
Ж Марка панели	Размеры, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса изделия, т	Расход на 1 м2 покрытия	
	Дли- на	Ши- рина	Вы- сота		Бетон, м3	Сталь, кг		Бетон, мэ	Сталь, кг
ПГ-1АУ-ПГ-6АУ .Цг '	5970	2980	300	250, 300, 350, 400	1,07	64—138	2,65	0,060	3^6—7е7
;ПВ4-1АУ-т-ПВ4-6АУ		2980	300	250, 300^ 350, 40®	1,31	103—178	3,30	0,073	5,7—9,9
Шв7-1ЛУч-ПВ7-6АУ					1,28	103—178	3,20	0,071	5,7—9,9
	 ПВЮ-1АУн-ПВ10-бАУ					1,45	131—201	3,60	0,080	7,3—11,2
||ПВ14-1АУ-*-ПВ14-6АУ					1,37	139—209	3,40	 0,076	7,7—11,7
~ 		 	 	 ' 11 ®1Л-1АУч-ПЛ-4АУ	5970	2980	300	250, 300, 350	0,7	67—96	1,75	0,039	3,7—5,3
•р*,	nAV'1 r]AV4 Ж	1,5x6 ~ 1,5X6 : <>; ' . pi-					0,62	38—73	1,5	0,069	4,2—8,1
ПАУ-4 ! ПАУ-4 1.5X6 1 	1,5X6 4					0,78	77—113	2,0	0,087	8,6—12,6
Ц. nAV‘7	ПАУ-7 Й 1,5X6 1 ’ 1,5X6 4 к	5970	1490	300	300, 350	0,76	82—117	1,9	0,084	9,1—13,0
- 	 : ПАУ-10 , ПАУ-10 —		1 _и	4 №	1,5x6	1,5x6 Йк					0,72	82—117	1,2	0,080	9,1—13,0
ПЛАУ i . ПЛАУ Я	1,5x6	'1,5Х63	5970	1490	300	300, 400	0,46	56—73	1,8	0,051	6,2—8,1
ПАУ-1	ПАУ-4 1,5x12	1,5X12	11 960	1480	450	400, 500	2,04	243—290	5,1	0,113	13,5—16,1
П1АУ-1	П1АУ-5 3x12 "	3X12		2980	450		’2,28	216—300	5,7	0,063	6,0—8,3
?•  ЛНАУ-! ППАУ-5 3X12 ~ 3X12 | _ 			2980	450		2,78	246—346	7,0	0,077	6,8—9,6
1.59

Рис. 7.32. Кровельная панель из профилированного стального
листа
Таблица 7.22...' 'Хдрйцтеррстики- кро.иельцых покрытий
С^гЙЬЙЫМ
I.йанелыф.___2—Х____________________________________________
Наименование	Конструкция	
	со стальным листом	с железо- бетонной панелью
Масса панели 3X12 м, т	0,9	6,8
Масса фермы пролетом 45 м, т	10,0	17,0
Удельная масса покры- тия, кг/м2 В том числе:	85	396
паро-тепло-гидроизоля- ция	21	109
панель стальная или плита железобетонная	37	240
ферма и связи покры- тия	27	47
Суммарный расход стали, кг/м2 В том числе:	64	59
строительные фермы и связи	27	47
панели	37	12
Расход бетона, м3/м2		0,089
Суммарные трудозатра-  ты, чел.-ч/м2 В том числе:	2,98	4,77
заводские	1,65	1,46
на строительной пло- щадке	1,33	3,31
Стоимость, руб/м2	25,10	35,70
Рис. 7.33. Продольное ребро кровельной панели:
а — ребро из гнутого профиля; б — ребро из перфорированной :
стенки прокатной балки	>
7.6. ПОДКРАНОВЫЕ БАЛКИ	Й
В главном корпусе и других зданиях элект-
ростанций краны предусматриваются для мон-
тажа и ремонта оборудования и по характеру^
работы относятся к кранам легкого режимам
работы.	I
В зданиях ТЭС в основном применялись |
сборные предварительно напряженные желе-
зобетонные подкрановые балки. Однако из-за
трудности их изготовления и сложности креп- 1
ления подкрановых путей при незначительной |
экономии стали по сравнению с полностью
стальными балками, например, замена желе- 
• Т
I
160

Рис. 7.34. Стальная подкрановая балка:
а — балка; б — узел крепления балки к колонне; в — узел крепления кранового
,рельса к балке; 1 — ребро жесткости; 2 — тормозная балка; 3 — настил из листа
зобетонных балок пролетом 12 м под кран
125 т стальными обусловливает перерасход
3848 кг стали на одну балку при экономии бе-
тона 13,1 м3. Признано целесообразным при-
менение стальных балок (рис. 7.34).
В сооружениях ТЭС применяются унифи-
цированные стальные разрезные подкрановые
балки пролетом 12 м под мостовые краны гру-
зоподъемностью от 10 до 250 т и полукозловые
грузоподъемностью 20—35 т. Подкрановые
балки запроектированы двутаврового сечения
с поясами из тавров и стенкой-вставкой из
листа. Высота балок на опоре — от 1050 до
2050 мм. Ребра жесткости предусмотрены че-
рез 1500 мм. Опирание балок на колонны при-
нято шарнирным через строганые опорные
ребра. Тормозные устройства для балок под
мостовые краны запроектированы в виде ба-
лок шириной 750—1000 мм. Класс и марки
стали выбираются в зависимости от грузо-
подъемности и пролета крана. Для выбора оп-
тимальной конструкции разработаны три ва-
рианта подкрановой балки, в которых преду-
смотрено использование различных сечений
проката и марок стали. Целесообразны балки
из двух классов стали: пояса — из стали
С 46/33, стенки-вставки и тормозные балки —
из стали С 38/23.
Характеристики разных вариантов под-
крановых балок представлены в табл. 7.23.
В этой таблице рекомендованы сечения исхо-
дя из минимального расхода стали и соблюде-
ния'требований надежности конструкции.
Крепление подкрановой балки к колонне
выполняется податливым, позволяющим балке
поворачиваться на опоре. Крепление подкра-
новых рельсов к балке предусмотрено на при-
жимных планках и болтах, позволяющих про-
изводить рихтовку рельса. Для полукозловых
кранов рекомендуются рельсы типа КР-70, а
для мостовых — типов Р-43, КР-70, КР-80,
КР-ЮО и КР-120 в зависимости от грузоподъ-
емности крана.
Для обслуживания подкрановых путей
предусмотрены специальные лестницы с бли-
жайших перекрытий.
7.7. БУНКЕРА
На тепловых электростанциях для хране-
ния угля предусмотрены бункера различной
конструкции и емкости. В главном корпусе
при применении шаровых мельниц сооружают
бункера сырого угля и пыли. На блок преду-
сматривается обычно два-три бункера сырого
угля и один-два бункера пыли. При молотко-
вых мельницах сооружаются два-четыре бун-
кера сырого угля.
Емкость бункера зависит от характеристи-
ки топлива, производительности котлов и тре-
буемых запасов топлива в бункерах. При оп-
ределении емкости бункеров учитывается так-
же, что объем бункера не может быть полно-
стью использован. Коэффициент заполнения
зависит от конфигурации бункера и располо-
жения ленточных конвейеров. Угол наклона
стенок бункера в главном корпусе для сырого
угля, сланца и пыли принимается не менее
11—861
161

Таблица 7.23. Характеристики подкрановых балок
J Вариант 1	Наименование	Мостовые электрц						V
I	Грузоподъем- ность, т Пролет моста, м	10 22,5—34,5	20/5 22,5—34,5	30/5 13,5—22,5	30,5 32-35,5	50/10 26—47,5	80/20 36,5 (37)	1
	Марка балки Сечение пояса Сечение стенки, мм Масса балки, кг В том числе: НЛ СтЗ	ПБУ12-1КУТ 10ЦУТ2 790X8 1446 1432	ПБУ12-2КУТ 11.5КУТ1 1040X10 2306 2283	ПБУ12-ЗЦУТ 13КУТ1 1140X10 2748 2721	ПБУ12-4КУТ 13КУТ2/НЛ 1140X12 3143 1620 1492	ПБУ12-5КУТ 13КУТ4/НЛ 1340X14 4118 2184 1893	ПБУ12-6К.УТ 13КУТ4/НЛ 1540X14 4456 2208 2204	
II	Марка балки Сечение пояса Сечение стенки, мм Масса балки, кг В том числе: НЛ СтЗ	ПБУ12-1КТ	ПБУ12-2КТ 17.5ЦТ1 ' 890X10 2276 2253	ПБУ12-ЗКТ 20КТ1 990X10 2770 2743	ПБУ12-4ЦТ	ПБУ12-5КТ	ПБУ12-6КТ	; •/?._£ I' £
		13КТ2 740X8 1470 1456			20КТ2/НЛ 990X12 3147 1794 1322	20КТ4/НЛ 1190X14 4134 2398 1695	20КТ4/НЛ 1390X14 4470 2422 2004	 W*
III	Марка балки Сечение пояса Сечение стенки, мм Масса балки, кг В том числе: НЛ СтЗ	ПБУ12-1шт 17,5шт1 690X8 1521 1506	ПБУ12-2шт 25шт1 790X10 2234 2212	1 I • 1 11	1	! I 1 1 И	ПБУ12-5шт 45шт/НЛ 740X14 4247 3100 1105	ПБУ12-6шт 45шт1/НЛ 940X14 4585 3124 1416	;г i 
	Масса тормозных конструкций, кг	698	698	845	845	845	845	 л
Примечани е. Выделены рекомендуемые сечения балок.
60°, для торфа — не менее 65°. В разгрузоч-
ных устройствах для приемных бункеров угля
угол наклона — не менее 55°, для торфа — не
менее 60°.
Наиболее совершенна смешанная конст-
рукция бункера, при которой бункер состоит
из двух частей — верхней призматической и
нижней пирамидальной. Призматическая часть
выполняется из сборного железобетона, пира-
мидальная — из металла.
В проекте главного корпуса КЭС стенки
бункеров предусмотрены из плоских сборных
железобетонных плит толщиной 200 мм и ши-
риной 1200 мм. Плиты соединяются между со-
бой в горизонтальной плоскости в углах бун-
кера с помощью выпусков арматуры, после
чего углы бетонируются. В бункере такой кон-
струкции стенки работают в горизонтальном
направлении как отдельные замкнутые рамы.
Плиты по высоте бункера соединяют только
конструктивно для получения плотного шва.
Следует отметить, что первоначально за-
проектированный стык панелей требовал зна-
чительного объема сварочных работ. В даль- В
нейшем стык был упрощен. В торцах панелей I
были запроектированы петли, с помощью ко-
торых и производилось соединение с последу-
ющим замоноличиванием стыка без сварки. ЛЯ
В проектах Новочеркасской и Троицкой
ГРЭС предусмотрен сухой стык сопряжения |
панелей бункеров с помощью сварки, заклад-
ных частей без замоноличивания. Однако та- j
кое решение несмотря на кажущееся упроще- |
ние оказалось малоэффективным ввиду боль-
шого расхода стали на закладные детали,
значительного объема сварки, а также негер- ; J
метичности стыка. Дальнейшее совершенство- М
вание железобетонной части бункеров заклю-
чается в замене плоских панелей на корытные.
При таком решении замкнутая рама бункера
выполняется из двух элементов и требует уст-
ройства вместо четырех стыков лишь двух |
(рис. 7.35). Петлевые стыки размещены по
середине короткой стороны бункера в местах
минимальных изгибающих моментов. Следует,
однако, отметить, что такая конструкция бун-
162

	ческис краны						Полукозловые краны	
								
	100/20	I 125/20	200/32	100/10	250/32	20	20/35	35
	3S	34—52	49	33	36	16—24	24/42	42
	! J ПБУ12-7КУТ	ПБУ12-8ЦУТ	ПБ12-9КУТ	ПБ12-9КУТ	ПБ12-9КУТ	ПБУ12-10КУТ	ПБУ12-11КУТ	ПБУ12-12КУТ
	13КУТ6/НЛ 1540X14	13КУТ7/НЛ 1540X16	13ЦУТ7/НЛ 1720X16	13КУТ7/НЛ 1720X16	13КУТ7/НЛ 1720X16	11.5КУТ1/НЛ 790X8	13КУТ1/НЛ 990X10	11.5КУТ2 1040X10
. ’З";	4975	5510	5888	5888	5888	1915	2567	2456
	2724 2202	2964 2491	3053 2777	3053 2777	3053 2777	1178 718	1458 1084	2432
	ПБУ12-7КТ	ПБУ12-8КТ	ПБУ12-9КТ	ПБУ12-9КТ	ПБУ12-9КТ	ПБУ12-10КТ	ПБУ12-11КТ	ПБУ12-12К.Т
	20КТ6/НЛ 1410X14	20КТ7/НЛ 1410X16	20КТ7/НЛ 1590X16	20КТ7/НЛ 1590X16	20КТ7/НЛ 1590X16	17.5КТ1/НЛ 690X8	20КТ1/НЛ 890X10	17.5КТ2 890X10
	5068 2986 2032	5650 3298 2296	6090 3387 2582	6090 3387 2582	6090 3387 2582	1953 1292 642	2639 1622 991	2462 2438
	ПБУ12-7шт	ПБУ12-8шт	ПБУ12-9шт	ПБУ12-9шт	ПБУ12-9шт			—
* л	50 шт1/НЛ 840X14	50шт2/НЛ 840X16	50шт2/НЛ 1020X16	50шт2/НЛ 1020X16	50шт2/НЛ 1020X16	—	.—	—’
	5085	5534	5914	5914	5914		—	—-
	3752 1283	4038 1441	4127 1728	4127 1728	4127 1728	—	—4	
	978	978	1425	1425	1425	1762	1880	825
								
кера вызывает усложнение изготовления и
i транспортировки сборных элементов.
В табл. 7.24 приведены технико-экономи-
ческие показатели корытных панелей бунке-
ров и плоских панелей Новочеркасской ГРЭС,
,s соединяемых сваркой закладных деталей.
При разработке проекта главного корпуса
67-68 в.связи с увеличением производительно-
Таблица 7.24. Сопоставление технико-экономических показателей конструкций панелей бункеров		
Наименование	Корытные панели	Плоские панели
Расход стали на 1м2 площади панели, кг Расход цемента на 1 м3 бетона, кг:	40	88
марки 400	425	—
марки 500	—	550
. Трудозатраты на изготовление, .чел-ч/м3	19,4	29,6
Заводская себестоимость, руб/м3	52,5	80,8
сти мельниц число бункеров на блок уменьши-
лось с трех до двух. При этом размер бункера
в плане увеличился с 7,7 X 5,4 до 7,7X7,7 м.
Железобетонная часть бункера запроектиро-
вана из корытных элементов, принятых в уни-
версальном проекте, со вставкой плоской пли-
- ты длиной 2,6 м. Такое решение требует уст-
ройства четырех стыков, но стыки в стенах уз-
лов проще узлов, выполняемых в углах в мес-
тах максимальных моментов. Панели бунке-
ров по проекту 67-68 выполняются из бетона
марки 300 и армируются сварными сетками,
заканчивающимися петлями. Железобетонная
панель корытного сечения требует 3,7 м3 бе-
тона и 624 кг стали. Масса панели 9,3 т.
Стенки пирамидальной части бункера (во-
ронки) выполняют из стального листа, усилен-
ного ребрами из угловой стали. Воронку под-
вешивают к металлическому ростверку, опи-
рающемуся на ригели рамы бункерной эта-
жерки (рис. 7.36). На ростверк опираются
также и железобетонные стенки призматиче-
ской части бункера. Таким образом, ростверк

воспринимает всю нагрузку от конструкции^
бункера и веса топлива. Металлическая во-|
ронка монтируется пространственным блоком,!
масса которого достигает 20 т. Облегчение,
металлического ростверка может быть достиг- *
нуто при включении в совместную работу с
ростверком самой металлической воронки
бункера.
В отличие от бункеров сырого угля бунке-
ра пыли имеют меньшие емкость и высоту.
Вследствие этого призматическая часть имеет
незначительные размеры. Во всех проектах,
как правило, бункера пыли предусмотрены из
металлических листов с ребрами жесткости из
угловой' стали.
Технико-экономические показатели бунке-
ров смешанной конструкции (стенки железо-
бетонные, воронки металлические) и цельно-
металлических приведены в табл. 7.25. Прове-
Таблица 7.25. Сопоставление технико-экономических
показателей бункеров главного корпуса
(на два технологических блока) (С —смешанная
конструкция, М — цельнометаллическая)
Рис. 7.35. Конструкция бункера в главном корпусе:
I — железобетонная панель корытного сечения; 2 — петлевой
стык; 3 — металлическая воронка
Рис. 7.36. Металлическая воронка железобетонного бун-
кера сырого угля
Наименование	Бункера сырого угля		Бункера пыли
	С	М	М
Количество бункеров	6	6	2
Объем бункеров, м3	1840	1780	680
Поверхность стенок бункеров, мг	1450	1410	590
Объем бетона, м3	228 ‘	0	0
Масса стали, т В том числе:	210	300	104
арматуры	38	0	0
стальных конструк- ций	172	300	104
Поверхность тепло- изоляции, м2 Стоимость, тыс. руб.	0	815	480
	55,3	62,2	23,2
Трудозатраты, чел-дни Удельные показатели	541	750	321
на 1 м3 объема бункера:			
бетон, м3	0,124	0	0
сталь, т	0,114	0,168	0,153
трудозатраты,	0,29	0,42	0,47
чел-дни			
денные сопоставления вариантов конструкций
бункеров позволяют сделать вывод о целесо-
образности выполнения бункеров сырого угля
смешанной конструкции с вертикальными
стенками из сборного железобетона и метал-
лической воронкой. Бункера пыли целесооб-
разно выполнять полностью металлическими.
Помимо главного корпуса бункера сырого
угля выполняют в разгрузочных устройствах
топливоподачи и на складе топлива. В разгру-
зочных устройствах с вагоноопрокидывателя-
ми металлические бункера выполняются под-
вешенными к массивным железобетонным об-
Л 64


Связочным балкам. Учитывая большую интеш
/'сивность работы бункеров и истирание стенок,
/толщину стенки принимают с запасом на исти-
рание. Во избежание примерзания топлива к
' стенкам бункеров предусмотрен подогрев го-
й рячей водой с температурой 130 °C. Система
/греющих труб защищается теплоизоляцией.
Приемные бункера на угольных складах
/выполняют металлическими. Подогрев осуще-
< ствляется аналогично подогреву бункеров в
I здании вагоноопрокидывателей.
Г 7.8. ЛЕСТНИЦЫ И ШАХ^Г ЖФТОВ
/ В прежних проектах стены лестничных клеток зда-
/ ний электростанций выполнялись самонесущими или
•каркасными. Внутренняя часть проектировалась из от-
./дельных мелкоразмерных элементов — ступеней, косоу-
/ ров, лестничных площадок, или в лучшем случае ступе-
/ни и косоуры укрупнялись в единый марш. Такое реше-
/ ние обусловливало большое число типоразмеров элемен-
тов как самой лестницы, так и примыкающих к ней
конструкций. В последующем при проведении унифика-
ции элементов было разработано решение, которое пре-
дусматривает единую конструкцию лестницы для любых
сооружений электростанции. В основу ее разработки
положены следующие принципы:
лестничная клетка проектируется в виде отдельной
пристройки к основному зданию;
конструкция лестницы — каркасная с размерами в
плане 6000X3000 мм, с высотой этажей, кратной 600 мм,
и с шириной лестничного марша 1450 мм;
стены лестничной клетки обшиваются теми же па-
нелями, что и стены самого здания.
Каркасы лестничных клеток выполнялись из трех
конструктивных элементов — колонн, ригелей и маршей.
При этом лестничные марши включали две полуплощад-
ки. Перед монтажом каркаса лестницы колонны и риге-
ли укрупнялись в рамы на всю высоту лестницы. После
монтажа и закрепления лестничных рам производился
монтаж лестничных маршей, которые устанавливали на
консоли ригелей. После закрепления маршей образуется
жесткая в обоих направлениях конструкция лестничной
клетки. Опыт применения рассмотренной конструкции
показал некоторые ее недостатки. Плети колонн при
транспортировке и монтаже оказались слишком гибки-
ми, сопряжение колонн с балками было сложным в ис-
полнении.
Конструкция лестницы модернизирована: вместо
отдельных колонн и балок изготовляются рамы высотой
до 12 м. При этом в зависимости от высоты этажа рас-
стояния между ригелями рамы меняются. В ряде слу-
чаев лестничные рамы выполняются из стальных конст-
рукций, а лестничные марши — из сборного железобето-
на. Учитывая небольшой расход материала на лестнич-
ную раму, следует признать рациональным се
выполнение в стальных конструкциях.
Для обеспечения огнестойкости стальные колонны
следует защищать кирпичом или штукатурить по сетке,
точно так же необходимо штукатурить и стальные
балки.
Лестничные марши приняты по общесоюзной номен-
клатуре по серии ИИ-04-7 (рис. 7.37), для колонн и ри-
гелей используются стальные или железобетонные эле-
менты, применяемые для основного каркаса. Принятая
номенклатура маршей позволяет применять их для эта-
жей с высотой, кратной 300 мм. Характеристики мар-
шей приведены в табл. 7.26. Для улучшения внешнего
ЛМ5в-К-1Ч-
ЛИ 5В-14-17
Рис. 7.37. Каркас лестничной клетки:
а — конструктивная схема; б — элементы лестницы;
1 — колонна; 2 — балка; 3 — марш (размеры см. в табл. 7.26)

Таблица 7.26. Характеристики лестничных маршей
(рис. 7.37)
Марка марша	Размеры,		мм	бетона	Расход Материалов		из де-
							
	а	ь	h	Марк	Бетон, м3	Сталь, кг	Масс ЛИЯ,
ЛМ 58-14-17	5770	1150	1650	200	0,92	108,7/3,4	2,29
ЛМ 58-14-18	5770	1150	1800	200	1,10	111,0/3,4	2,76
ЛМ 58-14-14	5770	1150	1400	200	0,88	107,8/3,4	2,19
ЛМ 29-14-9	2885	1150	900 /	200	0,41	27,0/0,9	1,02
Примечание. В числителе дана масса арматуры, в
знаменателе — закладных деталей.
вида лестницы на ступени и площадки укладываются
накладные проступи в виде сборных плит длиной до
1387 мм, шириной до 550 мм и толщиной 40—50 мм.
Проступи могут шлифоваться и выполняться мозаич-
ными.
Рис. 7.38. Элементы шахты лифта (размеры см. в табл.
Шахты лифтов выполняли из плоских железобетон-
ных плит. Монтаж и крепление плит трудоемки. В це-
лях упрощения конструкции шахты предложен объем-
ный элемент для шахты грузового лифта грузоподъем-
ностью 2 т (рис. 7.38). В объемных элементах преду-
смотрен проем для устройства двери. Характеристики
элементов шахты даны в табл. 7.27.
Таблица 7.27, Характеристики элементов шахты
лифта (рис. 7.38)
Марка элемента	Размеры		мм	Марка бетона	 Расход материалов		Масса изде- ] ЛИЯ. т
	а	b	ft		Бетон, м3	Сталь, кг	
ШЛЗ-З-1,8	2780	2730	1780	300	3,10	310	7,8
ШЛЗ-З-1,2	2780	2730	1780	300	2,08	210	5,2
ШЛЗ-3-1,8л	2780	2730	1780	300	2,76	280	6,9
ШЛЗ-3-1,8п	2780	2730	1780	300	2,76 ч ни II 1II III' III ,	280	6,9
7.9.	СТЕНОВОЕ ЗАПОЛНЕНИЕ
В зданиях ТЭС большой объем работ при-
ходится на стеновое заполнение. Так, напри- :
мер, площадь стен главного корпуса КЭС
мощностью 2400 МВт достигает 65 тыс. м2.
Поэтому рациональное решение стенового за-
полнения приобретает большое значение. Вза-
мен кирпичной кладки для стенового огражде-
ния применяются крупные шлакобетонные
блоки (Ленинградская ТЭЦ, Томь-Усинская
ГРЭС) и стеновые панели. Налажено изготов-
ление железобетонных трехслойных панелей
размером 6,0Х 1,2 м, состоящих из двух желе-
зобетонных ребристых плит и прокладки из
минеральной ваты между ними. Такие панели
использованы на Серовской и Верхне-Тагиль-
ской ГРЭС. В последующие годы освоено
производство армозолопенобетонных стеновых
панелей, которые впервые применены на Во-
рошиловградской ГРЭС. Начато изготовление
керамзитобетонных панелей, которые установ-
лены на Прибалтийской ГРЭС.
Панели стенового заполнения. В настоящее время
повсеместно для стенового заполнения применяют армо-
пенобетонные (ячеистые) и керамзитобетонные (легко-
бетонные) панели размером до 1,8X12 м, которые в
3,0—3,4 раза легче кирпичных и в 2,1—2,3 раза — шла-
кобетонных стен. Трудозатраты на возведение панель-
ных стен в 4—5 раз меньше трудозатрат на сооружение
кирпичных и в 2—2,5 раза — шлакоблочных стен. Па-
нели выполняют однослойными в виде плоских плит
толщиной 200, 250 (240) и 300 мм. С наружной стороны
плиты. предусмотрен фактурный слой, выполняемый из
керамических или других плиток, белого цемента и пр.
(рис. 7.39).	»
Для защиты панелей от увлажнения в период скла-
дирования, транспортирования и монтажа на внутренние
и боковые поверхности панелей на заводе-изготовителе
следует нанести гидрофобное покрытие из раствора
ГКЖ-Ю, ГКЖ-11 или эмульсии ГКЖ-94.
При обычном армировании (без предварительного
напряжения) армопенобетонные панели длиной 12 м по
условиям жесткости не могут быть тоньше 250 мм. Меж-
ду тем по требованиям строительной теплотехники в
ряде помещений, например в котельной, толщину па-
нелей можно принять 200 мм. Поэтому рациональны
предварительно напряженные армопенобетонные панели,
толщина которых при длине 12 м может быть уменьше-
на до 200 мм. Такое уменьшение толщины стен котель-
ного отделения главного корпуса КЭС мощностью
2400 МВт обеспечивает экономию 1900 м8 армопенобе-
тонных панелей.
При строительстве электростанций широко приме-
няют также и керамзитобетонные панели, конструкция
которых аналогична конструкции армопенобетонных.
Керамзитобетонная панель обладает большей жест-
Рис. 7.39. Стеновая панель из ячеистых, легких и тя-
желых бетонов (размеры см. в табл. 7.28 и 7.31)
166

| Таблица 7.28. Характеристики стеновых панелей из ячеистого и легкого бетонов (рис. 7.39) Ж?	.	. . .									
Ж""' ^арка панели		Размеры мм			Марка бетона	Расход материалов			Масса
		h	а	Ь		Бетон, м3	Сталь, кг*	изделия**, т	
	12-12-1		11 970	1185	150	2,9	116	4,2	
адй1г4- -VlTCKH							17—36		
Юёкнп	12-18-1	-	11 970	1785	150	4,3	139	6,3	
, , , .							17—36		
	6-12-1		5980	1185		1,4	23—84	1,3	
: ПСЯП							18—35		
ЙЙсяв	6-18-1		5980	1785		2,2	30—117	2,0	
11AL//111-LJ ягг vS							18—35 ,		
. 			 йй;Ж _	3-12-1		2980	1185		0,7	21		0,7
"ггг'стгга 5 ЦСЯПВ В-;<	3-18-1	200	2980	1785		1,1 ’	11 21	1,0	
'.Й<“	1,5-12-1		1480	1185	35	0,4	8 1 ft		0,4
te							1о		
'• 11	1,5-18-1		1480	1785		0,5	18 18	0,5	
|₽ся	0,5-12-1		480	1185		0,12	2,4 10,4	0,1	
ик	0,5-18-1		480	1785		0,18	2,8	0,2	
							10,4		
	12-12-2		11970	1185		3,6	200	3,6	
ПСЯ		250			75		16—39		
-псяп	12-18-2		11970	1785		5,4	246	5,7	
							16—39		
пел пся гелп •псяп .пел в .ПСЯВ пелпв псяпв	6-12-2		5980	1185		1,7	24—66 19—36	2,4 1,6	
	6-18-2		5980	1785		2,6	32—92 19—36	3,5 2,4	
псяп	3-12-2	240	2980	1185	35	0,9	11 22	1,1 0,8	
| пелп	3-18-2		2980	1785	50	ЬЗ	15 22	1J> "1,2	
’ пся	1,5-12-2		1480	1185		0,4	6 19	0,5 0,4	
! пел F >5”	1,5-18-2		1480	1785		0,6	10 19	0,7 0,6 /	
167

—:	 Продолжение табл. 7.281 1								
Марка панели		Размеры, мм			Марка бетона	Расход материалов		Л'\асса изделия**, т J Г
		h	а	ь		Бетон, м3	Сталь, кг*	
пся пел	0,5-12-2	240	480	1185	35	0,14	2,4 10,4	"I 61 о
	0,5-18-2		480	1785	50	0,22	2,8 10,4	0,3 0,2 7	г
пскн пскнп	12-12-3	300	11970	1185	150	4,3	145 19—47	6,1 . --d
пскн пскнп	12-18-3		11 970	1785		6,5	162 19—49	9,! J
пел пелп	6-12-3		5980	1185	50	2,2	27—48 22—41	3,0
пслв пелпв	6-18-3		5980	1785		3,2	37—70 22—41	4,4
пелп	3-12-3		2980	1185		1,1	12 26	*• ел
	3-18-3		2980	1785		1,6	15 26	1,9	v
пел ..	1,5-12-3		1480	1185		0,5	10 22	1 £
	1,5-18-3		1480	1785		0,8	9 22	1,0
	0,5-12-3		480	1185		0,18	2,4 10,8	0,2	1
	0,5-18-3		480	1785		0,27	2,8 10,8	0,3
пскн"	12-12-1-1	200	12 220	1185	150	2,89	116—138 15—35	4,3
пскнп£	12-18-1-1		12 220	1785		4,35	142—179 15—35	6,4
ПСКН 2	12-12-3-1	300	12 280	1185		4,36	148 16—44	6,4
пскнп"	12-18-3-1		12 280	1785		6,58	164 16—44	9,6
пся псяп пеяв псяпв 		6-12-1-1	200	6180	1185	35	1,45	—	1,35
	6-18-1-1		6180	1785		2,28	—	2,1
пел, пся пелп, псяп пслв, пеяв псяпв пелпв	6-12-2-1	240	6220	1185	35	1,77	—	2,5	, 1,67
	6-48-2-1		6220	1785	50	2,70		3,64 2,5
168


-jCJIfl
Вдсдпв
Размеры, мм
Марка панели		h	а	ь
	6-12-3-1	300	6280	1185
	6-18-3-1		6280	1785
* В числителе — масса арматуры, в знаменателе — закладных деталей.
♦.* В числителе — масса панели ПСЛ, в знаменателе — ПСЯ-
Продолжение табл. 7.28
Марка бетона	Расход материалов		Масса изделия**, т
	Бетон, ма	Сталь, кг*	
50	2,31	——-	3,15
	3,36	-—	4,65
Цбстыо, чем армопенобетонная. Поэтому керамзитобр-
М тонные панели можно изготовлять толщиной 200 мм при
£дл1ще 12 м, не прибегая к предварительному напряже- -
? нию. Керамзитобетонные панели рассчитаны на приме-
йШнйе в помещениях с относительной влажностью* до
При большей влажности на внутреннюю поверх-
1: ибсть панелей наносится тонкий слой (не более 5 мм)
^нел?ентного раствора марки 100 на кварцевом песке.
^•„•Закладные детали в панелях следует оцинковывать.
'По данным треста Севэнергострой стоимость и тру-
^ЖВдозйтраты (на площадке) на 1 м2 стенового заполнения
&’Ш^ос^авляют:
1
Стоимость,
РУб.
16,4
® :-5	, ..
Кирпичное заполнение . . ,
Ж/Й Керамзитобетонные трехслой-
панели . .......................
д/Армопенобетонные и керамзитобетонные
13,3
Трудозатраты,
чел-дни
0,2
стеновые
панели имеют одинаковые геометрические размеры и
Ж'' являются взаимозаменяемыми. Характеристики сте-
/- нойых панелей из ячеистого и легкого бетона приведе-
Ж ны;,в табл. 7.28.
йтёЛд отличаются по материалу, характеру армп*
аакладъым деталям, месту Установки' И раз-
В их маркировке предусмотрены следующие ин-
.-Дексы: ПС — панель стеновая, Ч — ячеистый бетон, Л—
лёгкий бетон, К — керамзитобетон, Н — напряженная
J арйатура, П — перемычечная панель, В — парапетная
панель, первые цифры (12; би др.) —длина панели, м;
последующие цифры (12; 18)—ширина панели, дм;
Й4
Sn

Рис. 7.40. Крепления стеновых панелей к колоннам кар-
каса:
а — с накидным анкером и гайкой; б — с Т-образным анкером;
в—с приварным анкером и гайкой; г — с приварным гнутым
анкером из полосы; 1 — армопенобетонная или керамзитобетон-
ная панель; 2 — железобетонная панель; 3—закладная деталь
в колонне; 4 — накидной анкер с гайкой; 5 — уголок; 6 — ниша
в панели; 7 —Т-образный анкер; 8 — гнездо в панели; 9 — при-
варной анкер с гайкой; 10 — закладная деталь в панели для
приварки крепления; // — гнутый’ анкер из полосы; /2 —за-
кладная деталь в панели для укрупнения в монтажный блок
is

И <
i
последние цифры — толщина панели (1—200 мм, 2—
250 и 240 мм, 3—300 мм). Надстрочные и подстрочные
индёксы «п» и «л» означают правую и левую панели.
В прежних проектах было принято в углах здания
устанавливать доборочные угловые панели со стороной,
равной толщине стены. В дальнейшем в целях сокраще-
ния швов приняты удлиненные панели, исключающие
.устройство углового элемента.
/Панели серии ПСКН длиной 12 м выполняются из
: керамзитобетона с объемной массой в естественном со-
стоянии до 1300 кг/м3 с двумя фактурными слоями.
Применение предварительного напряжения снижает
расход арматурной стали на 25 %. Панели серии ПСЯ
длиной 12 м выполняются из ячеистых бетонов с объ-
емным весом в естественном состоянии до 1050 кг/м3.
Панели длиной 6 м выполняются из легких бетонов с
объемной массой в естественном состоянии до 1300 кг/м3
; и из ячеистых бетонов марки 35 с объемным весом в
естественном состоянии до 900 кг/м3.
Панельные стены из армопенобетонных и керамзи-
тобетонных панелей могут выполняться самонесущими
до высоты 20 м. Приг^е^шрй-выроте; пажли.;ч^рез^,Ж"^
^^‘'опТфажрна'-метаддтщ^
’^®лонндм,\Панели, расположенные над ленточным остек-
лением, также устанавливают на столики.
Крепление ворот к стеновым панелям не допуска-
ется. Для установки ворот требуется устройство спе-
циальных обвязок. Оконные и дверные переплеты кре-
пят к закладным деталям стеновых панелей.
Крепление панелей в панельных стенах может вы-
полняться гибким и жестким. Гибкое крепление позво-
ляет панелям независимо от колонн перемещаться в
вертикальном и горизонтальном направлениях, что обес-
печивает ряд преимуществ по сравнению с жестким
креплением: ' температурные деформации каркаса зда-
ния и стеновых панелей происходят независимо и не пе-
редаются на узлы крепления панелей; неравномерная
осадка фундаментов не передается на стеновые панели
и узлы крепления; колонны на высоту до 20 м не несут
нагрузку от веса панелей, которая передается непосред-
ственно на фундаменты. Для панельных стен предусмот-
рены разные типы гибких креплений к колоннам (рис.
7.40). При всех типах креплений в колонне против го-
ризонтальных швов панелей устанавливают металличе-
ские пластинки, которые закладывают при бетонирова-
нии колонны.
Крепление панелей с помощью накидного анкера с
винтовой нарезкой и гайкой (рис. 7.40, а) предполага-
лось использовать для подтяжки панелей к колонне и
выправления их возможной кривизны («пропеллерно-
сти»). Однако опыт монтажа показал, что с помощью
такого анкера искривление исправить не удается, так
как крюк анкера разгибается.
169

Крепление панели с помощью Т-образного анкера
(рис, 7.40, б), который вставляют одним концом в про-
сверленные в панелях гнезда, а другим-приваривают к
пластине на колонне, в отдельных случаях вызывало вы-
калывание бетона в панели. При монтаже в зимних ус-
ловиях гнезда часто забивались льдом. Впоследствии
для главных корпусов было принято крепление панелей
анкером, который одним концом приваривается к за-
кладной детали панели, а другим концом крепится гай-
кой к уголку (рис. 7.40, в).
Для вспомогательных зданий, имеющих относитель-
но небольшую высоту и протяженность, крепление па-
нелей производят приваркой гнутого анкера к закладной
детали в панели и к пластинке в колонне (рис. 7.40,а).
Такой тип крепления не портит интерьер помещения и
поэтому приемлем для административных помещений
служебного корпуса.
В дальнейшем крепление панелей к колоннам было
значительно упрощено и выполнялось с помощью гиб-
кого стержня, приваренного к закладным деталям в па-
нели и колонне. Для свободы деформации между анке-
ром и колонной предусматривается зазор (рис. 7.41).,
Для поддержания панелей на колоннах каркаса ус-
танавливают столики, привариваемые к закладным де-
талям колонны. На средних колоннах столик усилива-
ют вертикальным ребром (рис. 7.42). Столик и егю реб-
ро размещают в швах между панелями. На столики,
расположенные на температурных колоннах, приходят-
ся меньшие нагрузки, и поэтому представляется воз-
Рис. 7.41. Вариант упро-
щенного крепления сте-
новых панелей к колон-
нам:
1 — закладная деталь; 2 —
анкер; 3 — прокладка
можным не предусматривать в них вертикальные ребра.
Так как столик воспринимает значительную нагрузку и
является ответственным узлом, приварку столика к за-
кладной детали следует производить с подваркой корня.
Поэтому обычно приварку столиков выполняют на ук-
рупнительной площадке. Столики и закладные детали
для их крепления следует оцинковывать на заводе, а
на площадке после производства сварки восстановить
нарушенную при сварке оцинковку. Испытания столиков
показали, что путем перераспределения усилий представ-
ляется возможным уменьшить толщину столиков до
20 мм, что позволит уменьшить расход стали и отка-
заться от устройства подрезки в панели.
При монтаже стеновые панели могут укрупняться в
монтажные блоки. Для этой цели в углах панелей пре-
дусмотрены закладные детали. Швы между панелями
могут заполняться теплым раствором, минеральной ва-
той или специальным жгутом. Тщательная заливка на ;-f
всю толщину панели требуется лишь в горизонтальных  |
швах. В вертикальных швах, расположенных по оси ко; |
лонн, возможна только наружная разделка швов. Всё;’1
швы снаружи должны быть расшиты цементным рас- ' |
твором. Следует отметить, что заполнение швов раство- |
ром является наименее эффективным решением. Особые I
трудности при этом связаны с выполнением работ в зим- J
них условиях.
Д
А-А	Б-Б
а — столик на средней колонне; б — столик на колонне у тем-
пературного шва
Рис. 7.42. Столики под стеновые панели:
Рис. 7.43. Герметизация швов между панелями:
а — горизонтальный шов; б — вертикальный шов; 1 — упругая
герметизирующая прокладка; 2 — утеплитель; 3 — герметизиру-
ющая мастика; 4 — цементная пробка
Для облегчения монтажа и улучшения герметизации
швов стеновых панелей, а также повышения индустриа-
лизации и механизации работ рекомендуется в швах
между панелями вместо раствора применять герметики.
На главном корпусе Назаровской ГРЭС впервые -были
применены упругие прокладки из синтетического пла-
стичного материала — пороизола, выполненные в виде
жгута диаметром 40 мм или полосы 30X40 и 40Х
Х40 мм. Изготовляется пороизол путем вулканизации
смеси, состоящей из девулканизированной резины, ав-
тольных нефтяных растворителей и порообразователя.
Жгуты пороизола приклеивают к верхним граням
панелей с наружной и внутренней сторон (рис. 7.43) с
помощью изола. В вертикальных швах, расположенных
против колонн, жгут пороизола закладывают только с
наружной стороны. Применение пороизола вместо рас-
твора позволило сократить трудозатраты при монтаже
стеновых панелей на Назаровской ГРЭС на 0,04 чел-дня
на 1 м2 стенового ограждения.

Помимо пороизола в качестве упругих прокладок
в швах между стеновыми панелями могут применяться
и Другие синтетические прокладки (гернит, пенополи-
' уретан, пенопласт и др.)- Герметизирующая мастика
применяется марок УМС-50, У-ЗОМ, ГС-1 и др. В каче-
стве утеплителя в швах применяется шлаковата, при-
клеиваемая между жгутами пороизола. Утеплитель не-
обходим только при расчетной наружной температуре
ниже —30 °C. Предусмотренные упругие прокладки
предназначены для панелей в зданиях при относитель-
ной влажности внутреннего воздуха до 60 %.. При влаж-
> ности более 60 % в качестве уплотнителя и утеплителя
должны применяться широкие прокладки из гернита или
' пенополиуретана, заполняющие весь шов.
Рациональными являются отказ от устройства сто-
ликов и навеска каждой панели на колонну (рис. 7.44).
Такое крепление сокращает расход стали, унифициру-
ет крепления, делает узел крепления закрытым со всех
сторон, что позволяет защитить его от коррозии и улуч-
шает интерьер помещения.
/Ы
Рис. 7.44. Крепление стеновых панелей навеской на ко-
лонну без устройства столиков:
/—стеновая панель; 2— колонна; 3 — закладная деталь; 4—
кронштейн; 5 — пластина со скосом; 6 — гнездо, обрамленное
листом; 7 — подъемная петля
Стеновые панели из профилированного стального
листа. На ряде ТЭС получили применение стеновые па-
нели из профилированного стального листа. Эти панели
имеют две модификации'—холодные и теплые с эффек-
тивным утеплителем.
Холодные панели предназначены для стен неотап-
ливаемых зданий и для стен зданий с избыточным теп-
ловыделением (например, котельные отделения ТЭС в
южных районах). Характеристики этих панелей приве-
дены в табл. 7.29. Несущие конструкции панелей изго-
товляют из гнутых профилей. Следует отметить, что
имевшие место попытки укрупнить панели до размеров
12X12 м не имели успеха, так как большая парусность
при относительно небольшой массе затрудняла монтаж.
Теплые панели предназначены для стенового ограж;
дения главных корпусов и вспомогательных зданий
(рис. 7.45, 7.46). Характеристики этих панелей приве-
дены в табл. 7.30. Несущие конструкции панелей изго-
товляют из прокатных профилей —швеллеров и угол-
Таблица 7.29. Характеристики холодных стеновых
панелей с профилированным стальным листом
Марка панели	Расход стали, кг		Марка панели	Расход стали, кг	
	Всего	В том числе профилирован- ного листа		Всего	В том числе профилирован- ного листа
ПССХ-342	547	184	ПССХ-1,5-12	441	130
ПССХ-3-9,6	451	166	ПССХ-1,5-9,6	356	105
ПССХ-3-7,2	343	117	ПССХ-1,5-7,2	268	78
ПССХ-3-6	297	97	ПССХ-1,5-6	229	65
ПССХ-3-3,6	199	59	ПССХ-1,5-3,6	143	39
Примечание. ПССХ — панель стеновая стальная хо-
лодная. Первая цифра — ширина панели, вторая — длина (вы-
сота) в метрах.
ков. Между двумя профилированными листами уклады-
вается несгораемый утеплитель. Пароизоляция вы-
полняется с внутренней стороны утеплителя из
полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм. Профилиро-
ванные листы между собой соединяются комбинирован-
ными заклепками, а к каркасу крепятся самонарезающи-
L5W
$
I
и паронитпо-
Вий шайбой
Рис. 7.45. Теплая стеновая панель ПСМ:
1 — каркас панели из гнутого швеллера 65X40X4 мм; 2— про-
филированный стальной лист; 3 — утеплитель из полужестких
мннераловатных плит; 4—пенопластовая прокладка; 5 — паро-
изоляция из полиэтиленовой пленки


Комбиниро-
ванные
заклепки
171

Таблица 7.30. Характеристики теплых стеновых
панелей с профилированием стальным листом 
. Марка панели	Расход стали, кг		Расход утеплите- ля, м3	Масса панели, т
	Всего	В том числе про- филиро- ванного листа		
П СМ-12-3	995	449	3,10	1,47
П СМ-7,2-3	610	269	1,80	0,90
ПСМ-5,4-3	469	201	1,37	0,69
ПСМ-4,8-3	407	186	1,22	0,63
ПСМ-3,6-3	326	134	0,91	0,47
ПСМ-12-1,5	680	218	1,44	0,93
П СМ-7,2-1,5	411	131	0,86	0,55
П СМ-5,4-1,5	316	97	0,65	0,41
ПСМ-4,8-1,5	285	87	0,58	0,38
П СМ-3,6-1,5	217	65	0,43	0,29
ПСМ — панель стеновая металлическая,
вторая — ширина в
Примечание. _____	_____ ___
Первая цифра — высота (длина) панели,
метрах.
г
ние индустриальные облегченные перегородки дру^Йу
типов:
перегородки высотой до 4 м с каркасом из труб(!8Ж^
тых профилей с заполнением стеклом и бумажно-сд^Ш
истым пластиком;	
перегородки высотой до 4 м из профилированношФ
стального листа;
перегородки из стеклопрофилита коробчатого сечвй!
ния типа КП-250 высотой до 3 м;
перегородки высотой до 6 м из цельнопрессованййЯ
го стеклопластика. Панели этих перегородок имеи^|
трапецеидальные пазухи и соединяются специальным^ '
вкладышами. Общая толщина панели 80 мм;
сотовые перегородки высотой до 5 м. Каркас каяД!
дой панели перегородки состоит из решетки — склеенных
полос древесноволокнистых плит и обрамления. К капМ'
касу с двух сторон - приклеивается сухая штукатурку
Толщина панели 80—100 мм;
сетчатые перегородки (консольные) высотой до 1,8 й
из стоек и сетчатых щитов.	|j
7.10.	ОКНА, ДВЕРИ И ВОРОТА	|
Заводское изготовление строительных
делий требует унификации и сокращения ти-тг
поразмеров оконных переплетов, дверей и во-ж
рот. Размеры оконных и дверных проемов,Ж
Таблица 7.31. Характеристики железобетонных панелей для перегородок (см. рис. 7.39)
Марка панели	Размеры, мм			Марка бетона	Расход материалов		Масса изделия, т ,
	а	Ь	h		Бетон, м3	Сталь, кг	
ПЖС-5	5985	585	80	300	0,28	27,0	0,70 1
ПЖС-6	2985	1185	80	300	0,28	20,0	0,70
ПЖС-7	5385	1185	80	300	0,51	33,0	1,29
ПЖС-8	2985	585	80	300	0,14	17,0	0,35
ПЖС-9	1485	1185	80	300	0,14	14,0	0,35
пжс-ю	5985	1185	80	300	0,51	36,0	1,43
ПБ-120-210—ПБ-120-240	2100—4200	1190	80	300	0,2—0,4	20,1—31,9	0,5—1,0

1 2 ш
"'Болты через ЮОимм
а)
-Рис. 7.46. Монтажные узлы теплых стеновых панелей
ПСМ:
а — вертикальный шов; б — горизонтальный шов; 1 — стеновая
панель; 2— минеральная вата в полиэтиленовой пленке; .3 —
пористая резина; .4 — самонарезающий болт; 5 — крюк для креп-
ления панели
ми болтами. По требованиям пожарной безопасности
применение в стеновых панелях сгораемых утеплителей
не допускается.
Перегородки. Для перегородок разработаны плос-
кие железобетонные панели толщиной 80 мм (табл.
7.31); Вертикальные перегородки типа ПБ могут изго-
товляться переменной длины от 2100 до 4200 мм кратно
100 мм. Панели ПЖС-7 длиной 5385, мм устанавливают
между колоннами шириной 600 мм при шаге конструк-
ций 6 м. Наряду с массивными железобетонными и ке-
рамзитобетонными перегородками панельного типа в
зданиях и сооружениях ТЭС находят широкое примене-
расположенных в наружных стенах, должны
увязываться с размерами стеновых панелей. *
Учитывая капитальность здания, а такжеЦЙ
большие площади остекления, в главном Д
корпусе следует применять металлические^
оконные переплеты. Допускается применение^?
металлических переплетов в зданиях дробиль- g
ного устройства, разгрузочного устройства
вагоноопрокидывателями, мазутонасосной, в
надземных галереях конвейеров топливопода-
чи. В остальных сооружениях, как правило,
выполняются деревянные переплеты.
По условиям температурно-влажностного
режима двойные оконные переплеты имеют
следующие помещения:
конденсационное помещение, материальный J
склад при расчетной наружной температуре |
—25 °C и ниже;
зольное помещение при расчетной наруж-
ной температуре —35°C и ниже;
химводоочистка, маслохозяйство, угледро-
билка, компрессорная при расчетной наружной
температуре —35 °C и ниже, а при окнах, рас- ?
положенных на высоте до 2,4 м от пола, — при |
температуре от —19 °C и ниже;
«
172

"Таблица 7.32. Характеристики световых панелей
.	Тип панели	Марка	Размер, мм	Масса стали, кг	Масса резинового профиля, кг	Масса стекла толщина 4 мм, кг	Общая масса • панели, кг
Рядовые панели: с одинарным остеклением	Пу 1,8-12	1800X12 000	768	48	188	1004
к* с двойным остеклением	ПДу 1,8-12	1800X12 000	791	86	376	1253
с одинарным остеклением	Пу 1,7-12	1700Х 12 000	840	47	176	1063
с двойным остеклением	ПДу 1,7-12	1700X12 000	863	84	352	1299
 Перемычечные панели: с одинарным остеклением	ПП 1,8-12	1800X12 000	867	40	182	1089
с двойным остеклением	ППД 1,8-12	1800X12 000	887	81	363	1331
Рис. 7.47. Световая панель
Рис. 7.48. Детали сопряжения световых панелей:
а — горизонтальное сопряжение верха панели; б — горизонтальное сопряжение низа панели; в — вертикальное сопряжение панели; 1 —
легкобетонная стеновая панель; 2— обрамление световой панели; 8 — упругая прокладка; 4 — мастика; 5 — резиновый уплотнитель;
6 — стекло; 7 — шлаковата в рукаве
служебный корпус, щит управления с по-
стоянным обслуживанием при расчетной на-
ружной температуре —12 °C и ниже:
щит управления без постоянного обслужи-
вания при расчетной наружной температуре
—23 °C и ниже.
Для индустриализации конструкций оконного за-
полнения Атомтеплоэлектропроектом разработаны све-
товые панели в виде блока, состоящего из рамы, пере-
плетов и остекления. Такие панели являются несущими
конструкциями, воспринимающими ветровую нагрузку и
передающими ее на колонны каркаса. Световые панели
монтируют одновременно со стеновыми. Основные сталь-
ные элементы панелей выполнены из холодногнутых про-
филей. Несущая рама рядовой панели представляет со-
бой безраскосную ферму с параллельными поясами и
вертикальными стойками — импостами (рис. 7.47). В не-.,
ремычечной панели несущая рама выполняется в виде
раскосной фермы.
Разработаны два типоразмера рядовых световых
панелей 1,8X12 и 1,7X12 м и одна перемычечная па-
нель 1,8X12 м (табл. 7.32). Панели размером 1,7X12 м
предназначены для установки в верхнем ряду свето-
прозрачного ограждения и в проемах высотой 1,8 м, а
также под перемычечными световыми панелями. Все па-
нели могут выполняться с одинарным и двойным остек-
173

лением. Крепление стекол в панелях осуществляется при
помощи резиновых профилей специальной формы (рис.
Световые панели поставляются на строительство
огрунтованными, укомплектованными резиновыми изде-
лиями, деталями крепления, метизами и пр. Отделочное
и антикоррозионное покрытия световых панелей выпол-
няются из двух слоев пентафталевой эмали по слою
грунта. Антикоррозионное покрытие метизов выполня-
ется путем металлизации цинком или алюминием галь-
ваническим способом. Остекление панелей выполняется
перед монтажом. Остекленные панели транспортируются
и хранятся в вертикальном положении. Толщина стекла
назначается в зависимости от интенсивности расчетной
ветровой нагрузки. При нагрузке до 0,6 кПа толщина
стекла принимается 3 мм, при нагрузке до 1 кПа —
4 мм. В отличие от прежних конструкций панели раз-
работаны со средней подвеской фрамуг, что дает воз-
можность протирать стекла с наружной стороны.
Следует отметить, что рассмотренные световые па-
нели по своей прочности рассчитаны на длину 12 м;
панели длиной 6 и 3 м являются доборочными и для
единства конструкций и внешнего вида выполняются
тех же сечений. Для шага конструкций 6 м принимают
оконные панели облегченных типов, например из труб-
чатых профилей.
В зданиях и сооружениях электростанций в зависи-
мости от технологических, противопожарных и эстети-
ческих требований применяют деревянные (обыкновен-
ные), противопожарные, герметические и другие типы
Таблица 7.33. Номенклатура дверей
Тип двери (полотна)	Конструкция двери	Размеры полотна, мм	
		Ширина	Высота
Деревянные	г —]	820	2090
обыкновенные		1010	2375
		1020	2090
		1020	2390
		1060	2390
		1510	2375
		1520	2090
		1520	2390
		1550	2390
Противопо-	Два щита, пропи-	1020	2070
жарные	тайных антипире-	1020	2370
	ном с прокладкой	1522	2070
	асбестом	1522	2370
		1922	2370
		2322	2370
Противопо-	Между деревян-	760	1350
жарные для	ными щитами .слой	760	1650
секционирова-	асбеста, снаружи	760	1850
ния кабельных	обивка асбестом и	960	1350
туннелей	листовой сталью	960	1650
		960	1850
Распашные для	Стальные	1460	2390
зданий транс-		1460	2963
форматорных		2970	2988
Г ерметические	Деревянные, утеп-	525	1025
для вентиля-	ленные минераль-	625	1375
ционных камер	ной ватой и не		
	утепленные		
дверей (табл. 7.33). Деревянные двери могут изготов-
ляться глухими и остекленными, а также наружными и
внутренними.
В сооружениях электростанций используются раз-£
движные и подъемно-поворотные ворота. Раздвижные?
ворота имеют размеры (ширинахвысота) 3600X3090,
4200X4600, 4900x5600 мм. Подъемно-поворотные ворота '
выполняются с размерами 3600X3080, 4200X4710,
4800X5500 мм. Над воротами предусмотрены фрамуги
высотой соответственно 480 и 1100 мм. Ворота выпол-
няются с металлическим каркасом и обшивкой стальным
или алюминиевым листом. Ворота могут изготовляться
теплыми и холодными.
7.11.	КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ ПРОКЛАДКИ
КОММУНИКАЦИЙ
В проектах электростанций предусматри-
валась разобщенная прокладка коммуника-
ций. Для прокладки коммуникаций использо-
вали проходные туннели и непроходные кана-
лы. Часть коммуникаций, прокладывали
непосредственно в траншеях, что создавало ,
значительные трудности при строительстве.
Большая протяженность коммуникаций тре-
бовала значительного расхода железобетон- 
ных конструкций на туннели и каналы и вы- ’
пол нения большого объема земляных работ.
Эксплуатация была затруднена, так как для
ремонта коммуникаций приходилось произво-
дить земляные работы.
Значительно улучшилась организация под-
земного хозяйства при устройстве подземных
коллекторов, в которых прокладывалось боль-
шое число трасс. Однако такие коллекторы,
имевшие сечение до 3X4 м, требовали боль-
шого расхода железобетона. Наиболее прог-
рессивным решением является прокладка ос-
новных коммуникаций различного назначения
на надземных эстакадах и опорах.
Предусмотренная в действующих проектах
блокировка зданий и их рациональное разме-
щение позволяют обеспечить для ряда трасс
один магистральный ход, что сокращает их
общую длину и улучшает условия производст-
ва строительных и монтажных работ. Комму-
никации прокладываются и в пределах самих
зданий. Так, например, в главном корпусе в
пределах машинного отделения для проклад-
ки коммуникаций предусматривают специаль-
ный подвал. В необходимых случаях в кана-
лах и туннелях прокладывают кабели и тру-
бопроводы. Прокладка отдельных кабелей по
территории предусмотрена в траншеях с защи-
той кабеля сверху плитами или кирпичом.
При подводе кабелей к оборудованию их про-
кладывают в стальных трубах.
Каналы и туннели. При невозможности прокладки
коммуникаций по надземным эстакадам они укладыва-
ются в каналах и туннелях. Каналы выполняются в' ви-
де лотков, перекрытых плитой (рис. 7.49), характерис-
тики которых приведены в табл. 7.34. Каналы могут
выполняться составными из двух лотков. Такое сечение
Е74

Таблица 7.34. Характеристики элементов каналов
(рис. 7.49)
Марка канала	Размеры, мм		Марка бетона	Расход материалов		Масса изДё- ЛИЯ, т
	а	h		Бетон м3	Сталь, кг	
Л1	760	370	300	0,29	17,4—33	0,73
Л2	760	530	300	0,35	18,8—36,8	0,88
лз	760	680	300	0,43	28,9—56,4	1,07
Л4	1060	530	200—300	0,42	19,4—37,2	1,05
Л7	1400	680	300	0,69	33,4—82,2	1,72
Л9	1740	730	300	0,97	43,5—114,4	2,42
ЛЮ	2380	730	300	1,41	141,2	3,52
Л21	570	350	200—300	0,19	11,0—21,2.'	0,48
Л22	1140	1000	300	0,9	50,0—100,0"	-2,'б5
Л23	1160	1320	300	1,30	72,0—117,5	3,25
Л24	1400	1000	300	0,99	54,3—113,1	•2,48
Л25	1420	1320	300	1,40	82—135	3,5
Л26	1700	1000	300	1,08	61,2—123,9	2,7
Л27	1720	1320	300	1,51	89,7—149,7	3,78
П1	850	70	200 '	0,18	11,8	0,45
П2	1150	100	200	0,34	18,9	0,85
ПЗ, П6	1450	100	300	0,43	34,0—45,7	1,08
П4, П7	1800	120	300	0,65	55,9—93,1	1,63
П5.П8	2400	160	300	1,15	99,0—128,0	2,88
ПН	1450	160	300	0,69	38,0—75,40	1,72
П12	1800	160	300	0,96	61,9—106,9	2,4
рационально для прокладки теплофикационных магисТ’
ралей, требующих доступа для осмотра и ремонта изо-
ляции. Помимо элементов, приведенных в табл. 7.34, до-
пускается изготовление доборочных элементов длиной
570 мм.
В качестве туннелей для прокладки коммуникаций
могут быть использованы замкнутые элементы закрытых
каналов технического водоснабжения. Каталогом сбор-
ных железобетонных конструкций Минэнерго СССР
предусматриваются также туннели, выполняемые из
Г-образных стенок с петлевым стыком и замоноличива-
нием. Поверх стенок укладываются плоские плиты. Вы-
сота таких туннелей — до 4 м.
В местах поворотов и пересечений каналов и тун-
нелей обычно выполняют монолитные железобетонные
или бетонные участки. Стены каналов могут выполнять-
ся также из кирпича. При прокладке каналов и тунне-
лей в сухих грунтах их элементы устанавливают на пес-
чаный слой и внешние поверхности конструкций обма-
зывают битумом 2 раза. При наличии грунтовых вод
выполняют бетонную подготовку и устраивают гидро-
изоляцию днища и стенок, а в необходимых случаях и
покрытие их холодной асфальтовой мастикой или дру-
гими материалами. По гидроизоляции, нанесенной на
Рис. 7.49. Каналы для прокладки коммуникаций (разме-
ры см. в табл. 7.34):
о —лоток (Л); б — плита (П); в—составной канал
Б—Б
А—А
8 4
2100
В-В
.5,01
в
5
200
200
9-
-2,00
950
125 , 125
-W00
5
850 850 1
ЛИ
12000
Ч—
850 850
Г-Г
Рис. 7.50. Эстакады для надземной прокладки трубопроводов:
а — двухстоечная эстакада без пролетного строения; б — одностоечная эстакада с пролетным
строением из одной балки; в — одностоечная эстакада с пролетным строением из двух балок;
* промежуточная опора; 2 — анкерная опора; 3 — металлические связи; 4 — железобетонная траверса; 5 — металлическая траверса;
о — ферма для кабелей; 7 — подкладная железобетонная плита; 8 — пролетное строение эстакады; 9— фундамент стаканного типа
12000


—3,22
у
0^7
12000
ч)

h-л
—12000
ял ।
W00-^{
300\,
SflO Ь
8	1

Узел Л
300
300
125
125

12000




150
150 I
-550
Узел.Ш
2^ ТТ
д-д
176

подготовку, предусматривается устройство песчаного
выравнивающего слоя толщиной 30—50 мм, служащего
постелью для днища.
Для стока случайных вод предусматривают про-
дольные уклоны в каналах и туннелях — не менее0,2 %.
Дренируемая вода отводится в приямки, устроенные в
днище на расстоянии 100—150 м. Уклоны в каналах и
туннелях создают обычно набётоикой на днище. При
большой протяженности трассы уклон может создавать-
ся установкой с уклоном самих конструкций. В местах
примыкания каналов к теплофикационным камерам и
другим сооружениям, а также на прямых участках че-
рез 50 м выполняют деформационные швы.
Эстакады. Трубопроводы различного назначения
диаметром от 50 до 800 мм и более прокладываются по
эстакадам. В зависимости от количества и диаметров
трубопроводов железобетонные эстакады выполняют
двухстоечными (рис. 7.50, а) и одностоечными (рис.
7.50, б), а также без пролетного строения (рис. 7.50, а)
и с пролетным строением из одной, (рис. 7.50, б) или
двух (рис. 7.50, в) балок.	И .
Эстакады без пролетного строения выполняют для
труб диаметром 200—300 мм и более. Несущая способ-
ность этих труб позволяет укладывать их между опо-
рами, установленными с шагом 6—12 м. При наличии
труб и больших, и малых диаметров малые трубы, мо-
гут подвешиваться к большим. Однако при таком ре-
шении затрудняется ремонт труб. При прокладке труб
малых диаметров на эстакаде предусматривается про-
летное строение с металлическими или железобетонными
траверсами,, шаг которых принимается 3, 4 или 6 м и
определяется несущей способностью трубопроводов.
Сборные железобетонные стойки эстакады заделы-
вают в стаканные фундаменты, траверсы приваривают
к стойкам или пролетному строению. Для восприятия
усилий от температурных деформаций трубопроводов
устраивают анкерные опоры из развязанных связями
парных промежуточных опор (рис. 7.50, а) или из спе-
циальных двухветвевых колонн (рис. 7.50, б). Для воз-
можности опорожнения трубопроводы укладывают с
продольным уклоном, который обеспечивается перемен-
ными отметками заложения фундаментов или перемен-
ной глубиной заделки колонн в стаканы фундаментов.
При большом количестве трубопроводов эстакады
могут выполняться двухъярусными, пролетное строение
в зависимости от диаметров укладываемых труб может
выполняться как в обоих, так и в одном ярусе. Сборные
железобетонные конструкции эстакад (стойки, пролетное
строение, траверсы) унифицированы и принимаются в
соответствии с общесоюзной номенклатурой.

ЧАСТЬ ВТОРАЯ
ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАН ЦИИ
1
Глава восьмая
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ОРГАНИЗАЦИИ СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
8Л. ПЕРИОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
И СТРОИТЕЛЬСТВА
Процесс создания тепловой электростан-
ции состоит из трех периодов: проектного; пе-
риода строительно-монтажных работ и перио-
да освоения проектной мощности. Их продол-
жительность определяет продолжительность
создания электростанции. Продолжительность
предпроектных работ в продолжительность
создания ТЭС не включается.
Состав и продолжительность проектных
работ определяются в соответствии с номен-
клатурой работ, приведенной в табл. 8.1, в ко-
торой дано время выполнения работ примени-
тельно к крупной тепловой электростанции.
ца определяется, интервалом ^между датой
принятия решения о ее создании и датой за-
Таблица 8.1. Состав и продолжительность
предпроектных работ по КЭС мощностью
4000 МВт (8X500 МВт)
Этап	Номенклатура работ	''Бремя выполне- ния, мес
Подготовка к	Подготовка решения Мин-	1,0
проектирова-	энерго СССР о строитель-	
НИЮ	стве объекта на основании Постановления Совета Ми- нистров СССР	
	Подготовка и согласова- ние с Госпланом СССР про- граммы и сметы на разра- ботку обосновывающего материала строительства объекта	3,0/4,0
	Оформление финансиро- вания разработки обосновы- вающего материала (титула на проектно-изыскательские	1,0
	работы)	
Подготовка и	Подготовка материалов	4,0
обосновываю-	для выбора площадок стро-	
Щего материала	ительства, осмотр их на ме- сте, сбор исходных данных для проектирования и со- гласование с местными ор- ганами, полевые инженер- ные изыскания	
	Продолжение табл. 8.1	
Этап	Номенклатура работ	Время выполне- ния, мес
Подготовка обосновыва- ющего мате- риала	Отбор . J' площадок для включения1 в Состав обосно- вывающего материала (раз- работка проектной докумен- тации, согласование с заин- тересованными .организа- циями, работа комиссии, оформление акта в Испол- коме местного Совета на- родных депутатов и др.)	4,0/6,0
	Пр оектно-изыскательские работы по выполнению обо- сновывающего материала и согласование с заинтересо- ванными организациями Рассмотрение, эксперти- за и утверждение обосновы- вающего материала Оформление финансиро- вания и открытие титула на проектно-изыскательские ра- боты и строительство Корректировка обосно- вывающего материала' по замечаниям экспертизы	9,0/12,0 4,0 0,5 1,0/2,0
Подготовка и утверждение задания	Подготовка и разработка задания на проектирование (согласование с заинтересо- ванными организациями, подготовка исходных дан- ных и задания Энергосеть- проекту, разработка техни- ческих условий и др.) Утверждение задания на проектирование Оформление договора с заказчиком на разработку проекта (рабочего проекта)	3,0/6,0 0,5 1,0
Примечание. В графе «Время выполнения работ» в
знаменателе — срок выполнения работы, в числителе — срок вы-
полнения работ с учетом совмещения с другими работами.
ключения договора с генеральной проектной
организацией с приложением задания на про-
•12—861
177

ектирование. Предполагается, что к выходу ре-
шения о создании электростанций разработка
обосновывающего материала по сооружению
ТЭС включена Госпланом СССР в титул про-
ектно-изыскательских работ.
Обосновывающий материал по строитель-
ству разрабатывается на основании утверж-
денной схемы развития отрасли и схемы раз-
вития и размещения производительных сил по
экономическим районам и союзным республи-
кам, разработанным на период не менее
15 лет.
Через каждые 5 лет в эти схемы вносятся
необходимые уточнения и составляются схемы
на новое пятилетие. Разработка указанных
схем в предпроектный этап не включается.
Продолжительность разработки обосновы-
вающего материала включает согласование со
всеми заинтересованными организациями до
передачи его на экспертизу и утверждение.
фбдоттжитгльниств—пртветщНното“в~Таб л.
г8.1 предпроектного этапа определена эксперт-
ной комиссией по опыту проектирования и со-
ставляет для КЭС мощностью 4000 МВт,
|32 мес, в том числе разработка обосновываю^
^трего материала — 22,5 мерРЦель разработки
оЗосновыГВщкЛцёго материала заключается в
определении мощности электростанции, коли-
чества и мощности блоков, технико-экономи-
ческих показателей электростанции и ее ли-
митной стоимости. Технико-экономические по-
казатели в обосновывающем материале опре-
деляются с учетом применения прогрессивных
решений и достижений науки и техники.
На основе технико-экономического сравне-
ния пунктов размещения ТЭС производится
выбор площадки строительства. При этом пло-
щадка выбирается в соответствии с Основа-
ми земельного и водного законодательства
СССР, союзных республик и другими законо-
дательными актами. Площадка должна отве-
чать требованиям соответствующих глав СНиП
и других нормативных документов по намеча-
емым мероприятиям воспроизводства окружа-
ющей природной среды и пожаро-взрывобезо-
пасности.
Последними этапами предпроектных работ
являются утверждение задания на проектиро-
вание и оформление договора на разработку
проекта. В задании, составленном заказчиком
проекта с привлечением генерального проек-
тировщика, на основе обосновывающего мате-
риала указываются основные данные будуще-
го проекта ТЭС: конечная мощность, технико-
экономические показатели, количество и
мощность блоков, генеральный план ТЭС, ли-
митная стоимость и т. д. В задании также
ставятся задачи по реализации достижений
науки, техники и передового отечественного и
зарубежного опыта, с тем чтобы построенные
или расширенные ТЭС ко времени их ввода
были технически передовыми и обеспечивали
выработку энергии в соответствии с научно
обоснованными нормативами по стоимости
производимой электроэнергии и установлен-
ного 1 кВт, затратам труда, сырья и матери-
алов.
При продолжительности строительства
ТЭС более 2 лет проекты разрабатываются не
на полную мощность электростанции, а на
очередь. Оптимальный состав и продолжи-
тельность очередей строительства устанавли-
вается в обосновывающем материале в соот-.
ветствии с развитием промышленности и дру-
гих потребителей.
В обосновывающем материале проектиро-
вание ТЭС должно начинаться с разработки
основных проектных решений, необходимых
для составления схемы генерального плана и
расчета стоимости.
В процессе разработки обосновывающего
материала генподрядная строительная орга-
низация должна участвовать в увязке объем-
но-планировочных, конструктивных и техноло-
гических решений с условиями организации
строительства и производства работ. Участие
генеральной подрядной организации вызывает
необходимость разработки материалов по
подготовке строительного производства. Свое-
временная и качественная подготовка строи-
тельного производства, рассматриваемая в
§ 8.2, является одним из решающих факторов
сокращения срока сооружения тепловой элек-
тростанции и повышения эффективности стро-
s ительства.
| Проектный период формируется на основе
I «Инструкции о составе, порядке разработки,
| согласования и утверждения проектно-сметной
| документации на строительство предприятий,
| зданий и сооружений».
I Основным исходным документом для раз-
# работки проектно-сметной документации яв-
1} ляется задание на проектирование.
.. ? е к т а я; До. к.у м с нт а ш, и .я'. >'‘мо<ет
Й&полнятьсд.' й 'две йтадищ^лпроект '(включая ”
организации- .строительства ЙОС) ее'’..,
- Сводным сметным? расчетом и рабочая доку-
ментация со;. сметами ИлиМ одну стадию —-тра^-
г,брчцй: проект, включая ПОС со сводным'смет-
ным расчетом. Проектная документация для
ТЭС обычно выполняется в две стадии. Про-
ект на строительство ТЭС должен разраба-
тываться только на сооружение первой очере-
ди, если продолжительность строительства
превышает 2 года. В проект первой очереди
включаются схема генерального плана на ко-
нечную мощность и стоимость строительства
первой очереди. Дальнейшее проектирование
регламентируется утверждающей инстанцией
и осуществляется одновременно со строитель-
178

стром предыдущей очереди, так чтобы необхо-
димая проектно-сметная документация была
подготовлена до начала строительства следу-
ющИ очереди в установленные сроки. При
•Жры- определенная в сводных сметных расче-
тах стоимость строительства очередей не
должна превышать стоимости, установленной
в обосновывающем материале в расчете стои-
мости строительства на полную мощность
электростанции.
..^Проефг содержит/общую пояснительную записку с
чертежами и описанием исходных данных; характери-
зующие ТЭС технико-экономические показатели (в срав-
нении их с зарубежными); сведения о виде топлива и
его расходе; данные о воде; сведения об эффективности
капитальных вложений; сведения о согласовании с не-
обходимыми организациями; решения по генеральному
плану, транспортным и другим коммуникациям; меро-
приятия по восстановлению земельного участка и ис-
пользованию плодородного слоя почвы; основные про-
ектные решения; сведения об использовании трудовых и
материальных ресурсов. К пояснительной записке при-
лагаются чертежи ситуационного и генерального планов,
планы главного корпуса и других основных сооруже-
ний, технологические схемы, планы и разрезы главного
корпуса с оборудованием, основные решения по АСУ,
схемы функциональной и организационной структуры,
схемы трасс всех видов сетей. Строительные решения
приводятся в виде краткого описания и обоснования
основных архитектурно-строительных решений по зда-
ниям и сооружениям с оценкой их прогрессивности и
решениями по объектам гражданской обороны. Для
зданий и сооружений, строящихся по индивидуальным
проектам, приводятся основные строительные чертежи
(планы, разрезы и фасады) с оценкой прогрессивности
решений.
В состав .выпускаемой проектно-сметной докумен-
тации для уменьшения ее объема не должны включать-
ся расчеты строительных конструкций, трубопроводов
разного назначения, оборудования, токов короткого за-
мыкания, аппаратуры и кабелей, объемов строительно-
монтажных работ, потребности в материальных и дру-
гих ресурсах, а также . материалы изысканий. Эти ма-
териалы в соответствии с требованиями государствен-
ных стандартов и нормативных документов хранятся в
проектной организации и заказчику не передаются.
К, соответствующим разделам проекта должны при- .
.дагатьсд:
задазные спецификации, необходимые для разме-
щения заказов ”на технологическое, энергетическое и
другое оборудование, а также на оборудование, исход-
ные данные по которому проектные организации полу-
чают от заводов-изготовителей;
, ведомости, составленные по укрупненной номенкла-
туре, на остальное серийно изготовляемое оборудование,
включая общестанционное и нестандартное, импортное,
приборы, арматуру, кабельные и другие изделия мас-
сового и серийного производства;
цеходиые требования--на разработку оборудования
индивидуального изготовления, включая нетиповое и
нестандартное;
заказные., спецификации и ведомости на материалы.
ЁСлрсектер иводйтся~перечень необходимых науч-
но-исследовательских, экспериментальных или опытных
работ с краткой их характеристикой и обоснованием не-
обходимости.
Согласно инструкции СН 202-81* сметная
стоимость строительства ТЭС, в том числе
стоимость строительно-монтажных работ, оп-
ределяется при двухстадийном проектирова-
нии по укрупненным сметным нормам, прейс-
курантам и стоимостным показателям объек-
тов-аналогов. В связи с тем что стоимость,
утвержденная в обосновывающем материале,
является лимитной стоимостью всей электро-
станции, сметная стоимость строительства
ТЭС по проектно-сметной документации долж-
на соответствовать или быть ниже утвержден-
ной лимитной стоимости, а другие технико-
экономические показатели должны соответст-
вовать утвержденным или быть улучшены по
сравнению с ними.
,< Рабочая документация состоит из
рабочих чертежей: смет и ведомости объемов
строительных и монтажных работ; расчетов
показателей изменения сметной стоимости
строительно-монтажных работ, затрат труда
и расхода основных строительных материа-
лов; ведомости и сводных ведомостей потреб-
ности в материалах; спецификаций на обору-
дование; паспортов строительных рабочих
чертежей зданий и сооружений.
Следует отметить, что деталировочные чер-
тежи металлических конструкций (КМД) и
технологических трубопроводов должны раз-
рабатываться заводами-изготовителями,, а де-
талировочные чертежи воздуховодов — мон-
тажными организациями.
Для зданий и сооружений ТЭС с особо
сложными конструкциями и условиями произ-
водства работ проектной организацией, вы-
полняющей проектно-сметную документацию
по сооружению ТЭС, разрабатывается проект
производства работ (ППР). При разработке
ППР определяются наиболее эффективные
методы выполнения строительно-монтажных
работ, способствующие снижению их себесто-
имости и трудоемкости, сокращению сроков
строительства, улучшению использования
строительных машин и повышению качества
работ. Поэтому производство работ без разра-
ботанного ППР запрещается.
| Заказчик проекта выдает проектной орга-
!изации исходные данные по заказываемому
м оборудованию индивидуального или разо-
ого заказа, оборудованию с длительным сро-
ом изготовления, головному образцу и им-
ортному оборудованию (монтажные чертежи
борудования и задания на разработку фун-
;аментов)'.
л Сметная до кум ен т а щи я, Объем
сметной документации определяется в зависи-
мости от стадийности проектирования. При
двухстадийном проектировании в .состав смет-
ной документации включаются:-в проект —
сводный сметный расчет, сводка затрат, объ-
ектные и локальные сметные расчеты, сметы
на проектные и изыскательские работы; в ра-
бочую документацию — объектные и локаль-
ные сметы. Кроме того, в составе проекта

разрабатываются ведомость сметной стоимо-
сти строительства объектов, входящих в пус-
ковой комплекс,, а в рабочей документации —
 ведомость сметной стоимости строительства
объектов, входящих в пусковой комплекс, и
ведомость сметной стоимости товарной строи-
тельной продукции.
В сводном сметном расчете отдельной строкой дол-
: жен предусматриваться резерв средств на непредвиден-
. ные работы и затраты в размерах, указанных в инст-
.рукции СН 202-81*. Резерв для сооружаемых по инди-
; видуальным проектам атомных электростанций опреде-
ляется 10.%.; для остальных предприятйй промышлен-
ности (в том числе ТЭС на традиционном топливе) —
5 %.
При отсутствии укрупненных сметных норм приме-
няются единые районные единичные расценки (ЕРЕР)
и ценники на монтаж оборудования или индивидуальные
единичные расценки на строительные работы и инди-
видуальные расценки (калькуляции) на монтаж обору-
дования, калькуляции сметной стоимости материалов,
конструкций и изделий, а также калькуляции транспорт-
ных расходов.
Сводный сметный расчет стоимости строительства
включает следующие главы:
1.	Подготовка территории строительства;
2.	Основные объекты строительства;
3.	Объекты подсобного и обслуживающего назна-
чения;
4.	Объекты энергетического хозяйства;
5.	Объекты транспортного хозяйства и связи;
6.	Наружные сети и сооружения водоснабжения,
канализации, теплоснабжения и газоснабжения;
7.	Благоустройство и озеленение территории;
8.	Временные здания и сооружения;
9.	Прочие работы и затраты;
10.	Содержание дирекции (технический надзор)
строящегося предприятия и авторский надзор;
11.	Подготовка эксплуатационных кадров;
12.	Проектные и изыскательские работы.
Средства на освоение территории строительства,
. снос и перенос зданий и сооружений, расположенных
, на территории строящейся электростанции, на возмеще-
ние убытков землепользования и потерь сельскохозяй-
। ственного производства при изъятии земель, на возме-
ь щение убытков с прекращением или изменением водо-
 пользования и на возмещение других мероприятий, свя-
занных с нарушением природной среды, включаются в
, сводный сметный расчет в установленном порядке.
' . Организация строительства разрабатыва-
ется на основе «Инструкции по разработке
, проектов организации строительства и проек-
! тов производства работ» (СН 47-74) и «Инст-
рукции по разработке проектов организации
.строительства (электроэнергетика)» ВСН
; 33-82 (/Минэнерго СССР)', которые устанавли-
вают требования к составу, содержанию, по-
рядку разработки, согласованию и утвержде-
нию разделов организации строительства как
части проектов объектов электроэнергетики.
' Проект организации строительства (ПОС)'
является неотъемлемой частью проекта или
рабочего проекта и разрабатывается генераль-
ной проектной организацией или по договору
с ней специализированной проектной органи-
зацией. Целью разработки ПОС является
обеспечение своевременного ввода в действие
Т80
сооружаемой ТЭС с наименьшими затратами
и при высоком качестве за счет повышения
организационно-технического уровня строи-
тельства. ПОС служит документом для рас-
пределения капитальных вложений и объемов
строительно-монтажных работ по срокам
строительства, а также обоснования сметной
стоимости строительства.
ПОС разрабатывается с учетом прогрес-
сивных форм и методов организации, планиро-
вания и управления строительством для обес-
печения строительства в нормативные сроки с
учетом природно-климатических и местных ус-
ловий.
Состав ПОС определяется сложностью электростан-
ции. Степень сложности устанавливается инстанцией,
утверждающей задание на проектирование совместно со
строительной организацией.
Исходными материалами для составления ПОС слу-
жат обосновывающий материал, проект, материалы изы-
сканий, решения по применению строительных конст-
рукций, сведения о способах организации строительства
и средства механизации строительно-монтажных работ
по основным сооружениям, данные о мощности обще-
строительных и специализированных строительно-мон-
тажных организаций, сведения о производственной ба-
зе стройиндустрии и возможностях ее использования и
развития.
В состав ПОС входят пояснительная записка; ка-
лендарный план строительства с указанием очередности
и сроков строительства объектов ТЭС, пускового комп-
лекса и работ подготовительного периода; распределе-
ние капитальных вложений-и объемов строительно-мон-
тажных работ по этапам строительства и времени; стро-
ительный генеральный план; организационно-технологи-
ческие схемы возведения основных объектов ТЭС с
описанием метода их строительства; указания по пост-
роению геодезической разбивочной основы, а для слож-
ных объектов — раздел по геодезическому обеспечению
строительства; ведомость объемов строительных и мон-
тажных работ с выделением объемов по отдельным
объектам, пусковым комплексам и периодам строитель-
ства; график потребности в строительных конструкци-
ях, изделиях, деталях, полуфабрикатах, материалах и
оборудовании с распределением по объектам, пусковым
комплексам и периодам строительства; графики потреб-
ности в основных строительных машинах и в рабочей
силе по строительству и очередям.
Для особо сложных объектов в состав ПОС вклю-
чаются комплексный укрупненный сетевой график, ме-
роприятия по подготовке к освоению проектной мощно-
сти, ситуационный план строительства, решения по
производственно-диспетчерской и административно-хо-
зяйственной связи и ее техническим средствам, органи-
зационно-технологические схемы возведения основных
объектов и методы наиболее сложных строительно-мон-
тажных работ.
В соответствии с инструкцией СН 47-74
проектная организация при выборе площадки
строительства обязана согласовать с генпод-
рядной строительной организацией решения
по применению строительных материалов, ис-
пользованию средств механизации основных
строительно-монтажных работ и выбору
транспортной схемы.
В соответствии с инструкцией СН 202-81*
проектно-сметная документация на строитель-

Таблица 8.2. Нормы продолжительности проектирования тепловых электростанций на твердом топливе
Наименование и характеристика объекта	Производительность и количество блоков	Общая продол- житель- ность	Проект, мес в .том изыскания	числе проекти- рование	Рабочая документация на годовой объем 1-го года, мес
Конденсационные электростанции (КЭС)
Тепловая паротурбинная станция закрытого типа на топливе без установок сероу ния при оборотном водоснаС водохранилищем: 1260 МВт: 1-я очередь 630 МВт 2-я очередь 630 МВт	электро- твердом лавлива- 5жении с	3X210 МВт+ЗХб70 т/ч 3X210 МВТ+ЗХ670 т/ч	20 ,15	16 9	14 10	9 7
2400 МВт: 1-я очередь 1200 МВт		4x300 МВт+4Х1000 т/ч	22	18	16	10
2-я очередь 1200 МВт		4x300 МВт+4Х1000 т/ч	17	9	12	8
3200 МВт: .. 1-я очередь 1600 МВт		2x800 МВт-|-2х2650 т/ч	23	1-8	17	10
2-я очередь 1600 МВт		2X800 МВт-}-2х2650 т/ч	17	9	12	8
4000 МВт: 1 -я очередь 2000 МВт		4x500 МВт+4Х1650 т/ч	24	20	18	12
2-я очередь 2000 МВт		4X500 МВт+4Х1650 т/ч	18	10	13	9
4800 МВт: 1-я очередь 2400 МВт		3X800 МВТ+ЗХ2650 т/ч	25	20	19	12
2-я очередь 2400 МВт		3x800 МВТ+ЗХ2650 т/ч	20	10	15	9
Теплоэлектроцентрали (ТЭЦ)
Промышленно-отопительная лоэлектроцентраль закрытого паротурбинная на твердом т при оборотном водоснабжении дирнями: 240 МВт 350 МВт	теп- типа. эпливе с гра7	3x80 МВт+Зх500 т/ч 2x175 МВт+4х500 т/ч+4х	10 11		6 6	10 10
430 МВт		Х420 т/ч 1X80 МВт+2х175 МВт+бХ	11		 1 	6	10
540 МВт		Х420 т/ч ЗХГ80 МВт+ЗХ670т/ч	11			6	10
970 МВт		2X110 МВт+Зх250 МВт+	11	—	6	10
		+2X500 т/ч+ЗхЮ00 т/ч				
ство предприятий, в том числе и ТЭС, выпол-
ненная в соответствии с нормами, правилами,
инструкциями и государственными стандарта-
ми, а также утвержденными Госстроем СССР
каталогами, не подлежит согласованию с ор-
ганами Государственного надзора. Также не
подлежат согласованию и разработанные по
такой документации, рабочие чертежи. Соот-
ветствие проекта указанным выше условиям
удостоверяется записью в материалах проек-
та и подписью главного инженера проекта.
При наличии в проектах обоснованных от-
ступлений от действующих норм, правил и ин-
струкций требуется согласовывать принятые
решения с органами Государственного надзо-
ра и заинтересованными организациями, ут-
верждающими их. Срок согласования не дол-
жен превышать 15 дней и только в отдельных
случаях может составлять 30 дней.
Генеральная подрядная строительно-монтажная ор-
ганизация при рассмотрении раздела «Организация
строительства (ПОС)» конструктивных решений зда-
ний, сооружений и сводного сметного расчета стоимо-
сти строительства ТЭС, переданных заказчиком, пред-
ставляет свои замечания в течение 45 дней. При не-
представлении -замечаний проект считается согла-
сованным и подлежит дальнейшему рассмотрению
и утверждению. В тот же срок (45 дней) рассматрива-
ются сметы, составленные по рабочим чертежам. При
неполучении замечаний сметы считаются согласован-
ными.
Все замечания, принятые генеральной проектной ор-
ганизацией, вносятся в проект. Разногласия между за-
казчиком проекта и генподрядной организацией при со-
гласовании проекта рассматриваются в министерстве в
установленном порядке.
Проекты крупных и наиболее важных ТЭС
утверждаются Советом Министров СССР по
предоставлению Минэнерго СССР. Перечень
этих ТЭС ежегодно Госпланом СССР, Гос-
строем СССР и ГКНТ СССР представляется-
181

в Совет Министров СССР. Указанные проек-
ты предварительно проходят рассмотрение и
экспертизу в Госплане СССР и Госстрое
СССР, ГКНТ СССР и Государственном коми-
тете СССР по ценам.
Остальные проекты электростанций, стои-
мость которых составляет 3 млн. руб. и выше,
рассматриваются и утверждаются Минэнерго
СССР.
-После утверждения проекта и открытия
утвержденного титульного списка осуществля-
ется финансирование строительства и оплаты
заказов на оборудование. Заказчиком проекта
заключается договор с генеральной подрядной
,Ц строительно-монтажной организацией.
Титульные списки строящейся ТЭС со-
ставляются заказчиком с участием генераль-
ной проектной и генеральной подрядной орга-
низаций.
Нормы продолжительности проектирова-
ния ТЭС приведены в табл. 8.2. В табл. 8.3
приведены состав и продолжительность про-
ектных работ для первой очереди тепловой
электростанции закрытого типа мощностью
4000 МВт с блоками 500 МВт, работающей на
твердом топливе, с прудом-охладителем. Элек-
тростанция строится в две очереди, каждая
включает четыре блока. Строительство элект-
Таблица 8.3. Состав и продолжительность проектных
работ по первой очереди КЭС мощностью 4000 МВт,
8x500 МВт
Номенклатура работ	Время выполне- ния. мес
Разработка, рассмотрение и утверждение	0/2,0
основных положений проекта Разработка рабочей документации строи-	0/12,0
тельства внеплощадочных коммуникаций и постоянного гражданского строительства Разработка проекта первой очереди КЭС	24,0+1,0
на 2000 МВт Согласование проекта с заказчиком, гене- ральным подрядчиком, Минздравом СССР, ЦУРЭНом и Минводхозом СССР Рассмотрение, экспертиза и корректоров-	2,0/3,0
	2,50
ка проекта Утверждение проекта	0,5
Составление и утверждение титульного	0,5
списка строительства с открытием финанси- рования на разработку рабочей докумен- тации Утверждение Минэнерго СССР плана ка-	0/0,5
питальных вложений на 2 года вперед Составление внутрипостроечного титуль-	1,5/2,0
него списка и оформление договора на раз- работку рабочей документации Разработка рабочей документации на пер-	12
вый год строительства Выдача заказов субподрядным проект-	0'/3-,0
ным -организациям Всего	44
Примечание. В графе «Время выполнения» в знамена*
теле —- полный срок выполнения работы, в числителе — срок вы-
полнения работы с учетом совмещения с другими работами.
ростанции осуществляется с таким расчетом,
что проектная документация не влияет на
шаг ввода в эксплуатацию следующих за пер-
вой очередью блоков. Техническая документа-
ция для второй очереди идентична первой.
Продолжительность разработки собствен-
но проекта первой очереди составляет 24 мес
и увеличена на 3 мес, в том числе на 1 мес в
связи с дополнительным включением в объем
проекта разработки основных положений КЭС
и составлением документации на первый пус-
ковой комплекс и на 2 мес в связи с согласо-
ванием проекта с Минздравом СССР, Цент-
ральным управлением по рыбохозяйственной
экспертизе и нормативам по охране и воспро-
изводству рыбных запасов (ЦУРЭН) и Мин-
водхозом.
Продолжительность согласования проекта
с заказчиком, генеральной подрядной органи-
зацией и органами Госнадзора, как правило,
выполняется параллельно и составляет 2 мес.
Согласование обязательно выполняется до пе-
редачи проекта на экспертизу и утверждение.
Продолжительность рассмотрения и утвер-
ждения проекта экспертизой составляет 1—
1,5 мес для каждой экспортирующей инстан-
ции согласно «Инструкции о порядке проведе-
ния экспертизы проектов и смет на строитель-
ство .(реконструкцию) предприятий, зданий и
сооружений» (СН 213-73). Общая продолжи-
тельность утверждения и экспертизы не долж-
на превышать 3 мес.
Открытие финансирования на разработку
рабочей документации должно осуществлять-
ся после утверждения проекта и открытия
титула на строительство. При наличии разре-
шения Совета Министров СССР для КЭС
большой мощности рабочая документация мо-
жет выполняться и выдаваться заказчику до
утверждения проекта.
В нормах проектирования указано, что
разработка рабочих чертежей для первого го-
да строительства составляет 12 мес. Таким
образом, общая продолжительность проектно-
го периода составляет
24 + 3+2 + 3+12—44 мес.
Период строительно-монтажных работ.
Процесс возведения тепловой электростанции
состоит из четырех взаимосвязанных этапов:
подготовки строительного производства;
производства работ подготовительного пе-
риода р выполнением внешних коммуникаций
и сооружения стройбазы и РПБК;
производства строительно-монтажных ра-
бот на основных объектах;
ввода в эксплуатацию и освоения проект-
ных мощностей.
Fla всех этапах ведущее значение для по-
следующих работ имеет подготовка строитель-
ного производства. Следует подчеркнуть, что
182

с созданием системы подготовки строительно-
го производства роль ПОС как основного
документа, регламентирующего важнейшие
вопросы организации строительства и подго-
товки строительного производства, значитель-
но возрастает.
Для обеспечения своевременной подготов-
ки строительного производства необходимо в
предпроектный период создать оперативную
группу во главе с будущим главным инжене-
ром строительства и представителями дирек-
ции строящейся электростанции или главного
управления — заказчика, который принимает
участие в разработке проекта ТЭС и проекта
организации строительства.
Продолжительность строительства опреде-
ляется СН 440-79 (см. табл. 8.13).
Период освоения проектной мощности оп-
ределяется периодом достижения блоком ко-
эффициента готовности согласно утвержден-
ным Госпланом СССР нормам продолжитель-
ности освоения мощностей вводимых в дейст-
вие предприятий. Продолжительностью
периода освоения считается время со дня
подписания акта приемки первого энергобло-
ка в эксплуатацию (после 72 ч комплексного
опробования оборудования) до достижения
нормативного коэффициента готовности. Это
время освоения оценивается нормами.
Время освоения последующих блоков для
КЭС (начиная с четвертого блока) уменьша-
ется с учетом накопленного опыта освоения
предыдущих блоков данной электростанции,
отлаженности и укомплектованности коллек-
тива эксплуатационного и наладочного пер-
сонала; освоения общестанционных объектов и
отработки всех вопросов, связанных с постав-
щиками оборудования и проектной организа-
цией.
На основании изложенного приняты сле-
дующие сроки освоения блоков КЭС:
1 -й блок •— 24 мес,
2-й блок — 24 мес,
3-й блок — 24 мес,
4-й блок— 18 мес,
5-й блок — 18 мес,
6-й блок— 18 мес,
7-й блок— 12 мес,
8-й блок — 12 мес.
Освоение блоков КЭС осуществляется од-
новременно с монтажом последующих. Подго-
товка к освоению проектной мощности начи-
нается с момента начала монтажных работ.
8.2. подготовка строительного
ПРОИЗВОДСТВА
Подготовка строительного производства
(ПСП) включает широкий комплекс взаимо-
связанных организационно-технических, пла-
ново-экономических, финансовых и других
мероприятий, предшествующих выполнению
основных строительных, монтажных и пуско-
наладочных работ. Эти мероприятия обеспечи-
вают ввод объектов в эксплуатацию в задан-
ные сроки с высокими технико-экономически-
ми показателями. В подготовке строительного
производства участвуют практически все под-
разделения строительно-монтажной организа-
ции.
Задача подготовки строительного произ-
водства — обеспечение планомерного введения
строительно-монтажных работ. Подготовка
начинается с выбора площадки ТЭС после
принятия решения о строительстве энергети-
ческого объекта и продолжается на всех уров-
нях управления в течение всего срока возве-
дения вплоть до ввода объекта в эксплуата-
цию.
В связи со сложностью и значительной
продолжительностью строительства энергети-
ческих объектов задачи подготовки строитель-
ного производства решаются в несколько эта-
пов различными организациями, участвующи-
ми в строительстве объектов (проектные ор-
ганизации, заказчики, строительные органи-
зации). По мере приближения уровня управ-
ления к строительной площадке задачи ПСП
детализируются и конкретизируются.
Общая подготовка строительства заключа-
ется в разработке документации в предпроект-
ный и проектный периоды, а также в осу-
ществлении перспективного планирования
(табл. 8.4).
Разработку этой документации выполняют
заказчик, генеральная проектная организация
и Минэнерго СССР, обеспечивая строительст-
во обосновывающим материалом, проектом,
рабочей документацией и данными для пер-
спективного планирования.
В этот период в составе ПСД разрабаты-
вается на основе пятилетнего плана ПОС с
разработкой плана работ строительных орга-
низаций по годам пятилетки в соответствии с
годовыми титульными списками сооружения
объектов ТЭС. В связи с непрерывным плани-
рованием строительства ТЭС и долгосрочным
поточным строительством создается единая
система заказчика, генпроектировщика и ген-
подрядчика по сооружениям как ТЭС, так и
других предприятий в районе размещения
электростанции с координирующим органом
из представителей местного Совета народных
депутатов, заказчиков, проектных, строитель-
ных и других заинтересованных организаций.
Подготовка строительных организаций.
При подготовке генподрядных организаций к
выполнению строительно-монтажных работ
разрабатываются: мероприятия по обеспече-
нию своевременного ввода в действие соору-
жений тепловой электростанции; мероприятия
по повышению эффективности строительного
производства; годовые планы строительно-
18$

Продолжение табл. 8.4
Таблица 8.4, Номенклатура работ по общей
подготовке строительного производства
Задачи и элементы общей подготовки	Исполнители
1.	Предпроектная подготовка а)	разработка обосновывающего материала (ОМ): подготовка исходных данных для составления задания на разработку ОМ заключение договоров на разработ- ку ОМ разработка предложений по выбо- ру вариантов, проектных решений согласование места строительства объекта с заинтересованными органи- зациями получение технических условий от заинтересованных организаций на прокладку, пересечение и подключе- ние инженерных коммуникаций, сетей связи оценка стоимости сносимых зда- ний, сооружений, зеленых насажде- НИЙ разработка ОМ согласование и утверждение ОМ б)	Подготовка исходных данных для проектирования: подготовка проекта решения о про- ектировании разработка строительного паспорта разработка задания изучение исходных данных составление сметы на проектно- изыскательские работы 2.	Обеспечение проектио-сметиой документацией (ПСД) а)	Разработка проекта организа- ции строительства (ПОС) в составе проекта: разработка календарного плана строительства разработка строительного генераль- ного плана разработка организационно-техно- логических схем возведения основных зданий и сооружений составление ведомости объемов СМР по объектам, пусковым ком- плексам и периодам строительства разработка графика потребности в строительных конструкциях, издели- ях, деталях и оборудовании по объ- ектам и срокам строительства разработка графика потребности в основных строительных машинах и механизмах разработка графика потребности в рабочих кадрах разработка пояснительной записки б)	Разработка сметной документа- ции в составе проекта: составление объектовых смет и сметно-финансовых расчетов на от- дельные виды затрат определение сметной стоимости строительных работ	Заказчик, про- ектные органи- зации Заказчик, ген- проектировщик, генподрядчик, Генпроекти- ровщик Генпроектиров- щик
Задачи и элементы общей подготовки	Исполнители
определение сметной стоимости монтажных работ определение сметной стоимости ин- женерного оборудования в) Разработка рабочей документа- ции в составе проекта: разработка рабочих чертежей проверка комплектности рабочих чертежей проверка соответствия рабочих чер- тежей согласованным техническим условиям на проектирование и проек-	Г енподрядчик, генпроектиров- щик
У	v проверка рабочих чертежей определение потребности в основ- ных материалах, конструкциях и из- делиях определение потребности в рабо- чей силе по основным специальностям расчет объемов грузоперевозок определение способов производства строительно-монтажных работ г) Рассмотрение и согласование ПСД: согласование ПСД с заинтересован- ными организациями проверка соответствия ПСД зада- нию на проектирование рассмотрение и согласование ПСД с генподрядной строительной органи- зацией	Генпроектиров- щик, заказчик, генподрядчик
3. Перспективное планирование	
а)	Пятилетнее планирование капи- тального строительства: разработка основных показателей разработка программы подрядной деятельности трестов планирование развития производст- венной базы строительства планирование роста производитель- ности труда б)	разработка мероприятий по по- вышению эффективности строительно- го производства в строительных ор- ганизациях	Министерство, генподрядчик
Таблица 8.5. Номенклатура работ по подготовке
генподрядных строительных организаций
Задачи и элементы подготовки строительных организаций	Исполнители
1. Пятилетнее планирование а) Обеспечение	своевременного ввода в действие строящихся произ- водственных мощностей и объектов: составление плана ввода в дейст- вие мощностей и объектов определение объема строительно- монтажных работ по объектам распределение объема СМР на объ- ектах по исполнителям	Министерство, заказчик, ген- подрядный трест
184

Продолжение табл. 8.5
Продолжение табл. 8.5
Задачи и элементы подготовки строительных организаций	Исполнители
б) Разработка мероприятий по по- вышению эффективности строитель- ного производства: организация системы контроля ка- чества строительной продукции разработка мероприятий по совер- шенствованию системы оперативного планирования и управления разработка мероприятий по внедре- нию новой техники и технологии строительства 2,	Годовое планирование а)	Определение объемов строитель- но-монтажных работ по объектам и тресту: расчет объема СМР по объектам и этапам с распределением по исполни- телям определение объемов работ, пере- даваемых субподрядным организаци- ям б)	определение годовой потребно- сти в основных материалах и конст- рукциях по объектам и тресту: выборка технологических комплек- тов на годовую программу работ составление комплектовочной доку- ментации на материалы и конструк- ции по объектам определение годовых фондов и сро- ков поставки материальных ресурсов по кварталам определение сроков поставки заказ- чиками оборудования,, изделий и ма- териалов в)	Планирование СМР в строи- тельных управлениях и субподрядных организациях: формирование годового плана в строительных управлениях квартальное планирование СМР в строительных управлениях участие субподрядных организаций в составлении годового плана СМР треста г)	Определение потребности в ма- шинах, механизмах и оснастке д)	Определение потребности в ра- бочих и ИТР е)	Разработка годового плана ор- ганизационно-технических мероприя- тий по обеспечению СМР: составление плана развития и вне- дрения новой техники и передовой технологии разработка плана автомобильных и железнодорожных перевозок определение потребности в новых машинах и механизмах разработка плана собственного ка- питального строительства разработка мероприятий по сниже- нию себестоимости СМР, выполне- нию плана по прибыли и повышению производительности труда	Министерство, заказчик, ген- подрядный трест Генподрядный трест, субпод- рядчики То же » » » »
Задачи и элементы подготовки строительных организаций	Исполнители
разработка мероприятий по ком- плектованию и подготовке кадров ра- бочих и ИТР	Министерство,
ж) Разработка годового плана	
строительной организации	главное управ- ление, заказчик
з) Годовое планирование СМР тре- стов в главных строительных управ- лениях и министерствах 3. Разработка проекта организа- ций работ	То же
а) Разработка сводного календар-	Генподрядный
кого плана СМР треста	трест
б) Составление годового графика потребности и поставки строительных конструкций, деталей, полуфабрика- тов, основных материалов, строитель- ного оборудования, инвентарных зда- ний	То же
в) разработка графика работы на объектах основных строительных ме- ханизмов и машин	»
г) Распределение трудовых ресур- сов	»
д) Организация комплексных стро- ительных потоков	»
монтажных работ как по подрядным органи-
зациям, выполняющим работы по объектам,
так и по тресту, возводящему весь комплекс
ТЭС, а также определяются годовые потреб-
ности в основных механизмах, материалах и
конструкциях по объектам и тресту и разра-
батывается проект организации работ (табл.
8.5).
Годовое планирование строительных орга-
низаций и трестов осуществляется 'на основе
пятилетних сводных календарных планов
строительных организаций и трестов. При этом
уточняются годовые объемы работ и сроки
ввода объектов в эксплуатацию и соответст-
вие лимитов на материально-технические ре-
сурсы их потребностям.
В связи с непрерывным планированием
строительства планы строительных организа-
ций разрабатываются на 2 года. При разра-
ботке обеспечения материально-техническими
ресурсами решаются вопросы их централизо-
ванных поставок.
Совершенствование управления произво-
дится с учетом действующих подсистем ПСП
АСУ и оперативно-диспетчерского управления
в строительной организации. Завершающей
стадией подготовки строительного производ-
ства является непосредственная подготовка к
строительству отдельных зданий и сооруже-
ний. При этом составляются проекты произ-
водства работ (ППР) с необходимыми техно-
185

Продолжение табл. 8.7
Таблица 8.7. Инженерная йодготовка строительного
производства
Наименование	Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки	. Подготовка объекта	Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		Трест	Производственные подразделения			
Согласование ТЭ обо- снования строительства, технических условий на проектирование	о	0	——	—		—
Согласование и прием- ка проекта и смет	о	о	—	—		
Согласование поряд- ка выпуска документа- ции и передачи ее ген- подрядчику в соответст- вии с развитием строи- тельства объекта, согла- сование ТУ на разработ- ку рабочих чертежей, подготовка графика вы- пуска						
Согласование состава пускового комплекса	—	о	—	——	о	—
Решение вопросов жи- лищного и культурно- бытового строительства	—	о	о	—	-ж—	—
Решение вопросов при- мыкания дорог, высоко- вольтных линий и инже- нерных коммуникаций		о	О	о	о	
Определение возмож- ности использования по- стоянных сооружений для целей строительства	——	о	о	——•	—	
Разработка проекта организации строитель- ства		—	—	о	о	——
Разработка проекта производства работ	—		——	о	о	о
Определение состава и мощности строительно- монтажных организаций	о	о	о	—	—	—“•
Определение состава и мощности производст- венной базы строитель- ства	—	0)	0)	——	—	•	
Наименование	Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки	Подготовка объекта	Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		Трест	Производственные подразделения			
Разработка стройген- плана	о	—				0	0	—
Определение заделов капитальных вложений и других показателей со- гласно нормативной про- должительности строи- тельства и нормам за- дела	——		о	Q	Q	—
Подсчет физических объемов работ	—	0	0	0	0	0
Проектирование схе- мы размещения энерго- установок, коммуника- ций, строительных ма- шин, оборудования и ме- ханизмов	—	—	~~—	о	о	—
Определение потреб- ности в трудовых ресур- сах и жилье, разработка схем доставки рабочих на объект	——	0)	0	——		
Определение мощно- сти организаций и по- требностей строительства	—	о	0	—		—
Расчет	физических объемов работ на плани- руемый год		о	0	0	0	0
Расчет необходимого количества и номенкла- туры	механизмов, средств малой механиза- ции, автотранспорта на программу года по физи- ческим объемам строи- тельно-монтажных работ						
Разработка и обосно- вание технико-экономи- ческих показателей плана		0	о	—	—	——
Подготовка расчетов и обоснований к годовому плану работы подсобных производств	—	0	0	—	—’	—
188-

Продолжение табл. 8.7
Продолжение 'табл. 8:7
Наименование	Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки	| Подготовка объекта !			Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		Трест	Производственные подразделения			
Составление укрупнен- ного графика производ- ства работ и ввода объ- ектов	—			О	о	
Разработка организа- ционно-технических ме- роприятий по повыше- нию эффективности про- изводства и качества ра- бот	—	о	о	о	о	о
Подготовка плана ме- роприятий по охране труда и технике безопас- ности	—	о	о	о	Q	о
Согласование годовых графиков разработки ра- бочих чертежей	—	——		о	О	о
Приемка проектной до- кументации	—	—		о	о	
Проверка смет	—	~~~•		о	о	о
Составление перечня замечаний к проектно- сметной документации и согласование их с заказ- чиком и проектной орга- низацией		——	"""			о
Приемка к производ- ству и рассылка испол- нителям ПСД	—		—	 ®		
Доукомплектов ание объектов типовой про- ектной документацией	—	—	—	о	о	о
 Проверка транспорт- ных схем, закладывае- мых в проект, определе- ние грузопотоков		—	—	о	о	*•
Составление смет на непредвиденные затраты	—	о	о	о	о	
Подготовка ППР объ- екта или выдача заданий на его разработку		—	—	о	о	о
Наименование г	Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки •	Подготовка объекта	Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		1	- Трест	। Производственные подразделения			
Разработка производ- ственно-технологических паспортов	—	—	——		о	о
Разработка техноло- гических потоков	——	—	—	о	о	
Разработка и проверка технологической оснаст- ки и карт		—	—	——	о	о
Разработка календар- ных графиков производ- ства работ	—	—	—	о		
Разработка графика работы машин и меха- низмов	*—		—	о		
Разработка графика поставки материально- технических ресурсов	—	—	—	о	®	
Разработка мероприя- тий по обеспечению свое- временного ввода в дей- ствие объектов и мощно- стей	—	—	—	CD	CD	
Разработка сводного директивного графика очередности строитель- ства объектов	—	о	о	—	О	—
Разработка графика комплектации объектов сборным железобетоном		о	о	——	О	—
Разработка графика загрузки субподрядных организаций		о	о		—	—
Контроль за осущест- влением ППР	—	Q	о	—	о	—
Проверка проектно- сметной документации на программу года	—’	о	о	—.	о	о
Разработка мероприя- тий по ведению работ в зимних условиях		о	CD	——	—	—
189

Продолжение табл. 8.7
Продолжение табл. 8.7
Наименование	' Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки	Подготовка объекта	Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		1 Трест	П роиз водственные подразделения			
Разработка специаль- ных мероприятий по раз- вороту работ на задель- ных и вновь начинаемых объектах	-—	о	о	О	О	—
Уточнение обеспечен- ности плана работ про- ектно-сметной докумен- тации на 1 июля теку- щего года и разработка предложений. по исклю- чению из плана работ, не обеспеченных проект- но-сметной документа- цией						1
Разработка графиков сдачи объектов в плани- руемом году	—	о	о	——-Ж	—	—
 Разбивка объектов на технологические и стои- мостные этапы работ	——	—	—	—	е	•
Составление кальку- ляций трудозатрат и за- работной платы	—			©	е.	©
Разработка плана НОТ	—	—	—	—		©
Составление поэтап- ных графиков производ- ства работ	—	—	—	—		©
Составление графи- ков сдачи строительной части под монтаж		—	—	——		——
Разработка оператив- ных (ежемесячных) гра- фиков изготовления тех- нологической оснастки, металлоконструкций, приспособлений и т. д.	—	—	——			о i
Составление лимитно- заборных карт	—		—	ф	©	
Составление графиков подачи оборудования в' монтаж	—	—		—		е
Наименование	Общая подготовка строи- тельства	Подго- товка ор- ганизаций		Подготовка строительной площадки	Подготовка объекта	|	Подготовка технологиче- ских процессов (этапов)
		Трест	Производственные подразделения			
Составление кальку- ляций трудозатрат и на- рядов по этапам и узлам	—		—	©		•
Уточнение и согласова- ние текущих графиков поставки	материалов, конструкций и оборудо- вания		—	—	©	©с	
Подготовка схемы и графика завоза мате- риалов, конструкций и оборудования на объект	—	——	——		®	
Составление перечня актов и другой докумен- тации, согласование их с заказчиком	—	—	—	©		©
ПР имечание. О — задачи перспективной ПСП; © — за-
дачи текущей ПСП.
ектно-сметной документацией, материально-технически- 5
ми ресурсами, кадрами. Работы на этом этапе выпол-
няются в основном работниками аппарата управления
низовой строительно-монтажной организации.
В состав этапа материально-технической подготовки
и комплектации входят работы по непосредственному
обеспечению объектов и работ материалами, конструк-
циями и оборудованием в соответствии с. графиками и 7
лимитными картами. Материально-техническая подго-
товка — наиболее важный этап текущей подготовки.
К последующим этапам работы текущей ПСП на- i
ряду с работниками аппарата управления строительно-
монтажной организации широко привлекаются и линей-
ные работники. После завершения работ по текущей
ПСП ответственный исполнитель (прораб) и бригадир
заводят папку с необходимыми документами.
Работы по текущей ПСП должны планироваться
таким образом, чтобы у прораба и членов бригады было
достаточно времени для изучения, а при необходимо-
сти •— и уточнения подготовленных материалов. В слу-
чае необходимости следует проверять знание материа-
лов линейными инженерно-техническими работниками и
бригадирами. Документы ПСП должны быть составле-
ны с учетом особенностей работы и возможностей ор-
ганизации, должны реально отражать весь процесс
строительного производства.
Для технологической увязки работ, входящих в
подготовку производства, а также обоснованного на-
значения сроков их начала и окончания необходимо
разработать сетевой график ПСП. Для его построения
используются имеющиеся нормативы трудозатрат на .
выполнение отдельных операций, регламентированные
. 190

Таблица 8.8. Распределение обязанностей в строительном управлении по выполнению задач
перспективной и текущей подготовки строительного производства
Наименование работ (функций)	Продолжительность (Дни)	Трест	Должностные лица, отделы, участки																	
			Начальник	Главный инженер	Зам. начальника	Бухгалтерия	Главный механик	Главный энергетик	Производственно- технический отдел	Плановый отдел	Отдел труда и зара- ботной платы	Сметно-договорный отдел	Отдел снабжения	Отдел кадров	Старший инженер по технике безопасности	Диспетчерская служба	Участок подготовки производства	Административно- хозяйственный отдел	Подсобное произ- водство	П роизводственныё участки
Перспективная подготовка производства Рассмотрение пуско-	30		К		С				О			п								_	
вого комплекса Согласование пуско.-.	2		V	С	с	—	—	—	О	—	—	п	—	—	—		;	• —’	•		-—	——
вого комплекса Прием и регистрация	3	* — —~	— 	и	—	—	—.•		О		—	—	—	—	—	—	—	——	—	
проектно-сметной доку- ментации Проверка документа- ции: организация строи-	3			и					О					-						
тельства и его про- должительность стоимость и сметные	10				—	и					——.	_____		и				О	—	—	—	—	—	—.	—	—
затраты объем и применяе-	3	—	.—	и	и	—	—		О	' *	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
мые конструкции механизация	5	» 'I-'	—	и	—		с	с	О											
жилищное строи-	10	—	и	и	PI	—	—	—	о		—		—’		—	___	—	—		-—
тельствои строитель- ство временных со- оружений технические решения	30			т					О										—	_			
Оценка участия суб-	10	—			—	—	с	с	О	с	—	п	—	-—	—	—	—	—	—	—
подрядных организаций в строительстве Составление перечня	30		—~		-	--	с	с	О			п	—	 1		—	и	—	—	»| 
замечаний к документа- ции Отправка заказчику	2			и			~	—«.	—	—-	О		—	—	 1	-—	—	—	—	—	—	
непринятой документа- ции Проверка и согласова-	15	И		с			с		—	п		-		О	—	—-	—	—	—	—	—	
ние титульных списков строительства на год ' Оформление догово-	45					и	с	—	.					с	п	—	О	с	—	—	—	—	—	— -	—
ров с заказчиками, суб- подрядчиками, постав- щиками Формирование этапов	40	и	к		и				О	п		п								и			—		.		
работ по объектам Подготовка исходных	15	-		—	  1		с	——	—	—	О	1	"	*—	п	—	—	—	—	п	—	—	с
данных для разработки ППР Организация разра-	10			и		с				к					с	——	_—	—	—	О	—	—	—
ботки ППР Подготовка мероприя-	45	и	к		и				с	с 1	О	п	п	п	с	—	.—	И	п	—	—	и
тий по вводу объектов: составление перечня		—	и		и	и	.	.					О	с	—	и	с	—	—	и	п	—	и	и
пусковых объектов составление дирек-		—	и		и	—		—	О	—-		—	—	—	' ' 1	и	п	"——	—	—
тивного графика калькуляции трудо-		*—	и	V	——“	 -	—	' *	и	с	О		—•		—	—	и	—	—	—
затрат и заработной платы																				

Продолжение табл. 8.8
Должностные лица, отделы, участки
Наименование работ (функций)	Продолжительность (Дни)	Трест	Начальник	Главный инженер	Зам. начальника	Бухгалтерия	Главный механик	Главный энергетик	Производственно- технический отдел	Плановый отдел	Отдел труда и за- работной платы	Сметно - д ог ов орный отдел	Отдел снабжения	Отдел кадров	Старший инженер по! технике безопасности	Диспетчерская служба	Участок подготовки производства	Административно- хозяйственный отдел	Подсобное производ- ство	Производственные участки
составление графи- ка потребности в ос- новных материалах и конструкциях		—	И	V	С	—	—	—	О	—	—	И	ПС	—	—	И	п	——•	—	—
проверка - । поставки и наличия J оборудо- вания у заказчика			и	И	и				и				О							
подготовка и согла- сование графика пу- сконаладочных работ				V					о								п			
Формирование годо- вого плана работы	50	V	v	с	с	и	п	п	п	О	п	п	п	П’	п	И	п	—	с	и
Составление годового графика производства работ, сдачи объектов и этапов	20		и	V	и	и			к	п		п	с			И	О			
Предварительное со- гласование работ,- вы- полняемых субподряд- ными организациями	30			с	и				О	и		п					п			
Уточнение объемов работ после рассмотре- ния проектно-сметной документации	45			и					к	и		п					О			
Согласование объе- мов работ с подразделе- ниями	40			V					и	о									с	с
Оформление годовых договоров с заказчиками и субподрядчиками	45	и	V	с	и				с	с		О					п			
Оформление годовых договоров с поставщи- ками	30		и	и	V				с			—	О'				—	—	п	—	——	- —
Участие в открытии финансирования и его оформлении Составление:	10		к	и		О						п								
годового плана рабо- ты подсобных хо- зяйств	25	—		V	с	——	с	с	с	О	—	——	—	—	—	——	п	—	с	—
комплектовочных ве- домостей и сводных спецификаций	20		—	и	V		с	с	с				п		—	и	О		—	
графика поставки . основных материа- лов и конструкций	10		и	V	с								с			и	О			
графиков движения бригад	15	-—	и	V	-—	—	и	и	——	——’	и	——	и	и	и	и	О		и	с
замечаний к проект- но-сметной докумен- тации Текущая подготовка производства	10			V					к			и					О			
Обеспечение техниче- ской документацией не- посредственных испол- нителей	5								▼								О			с 
192

Продолжение табл. 8.8
Должностные лица, отделы, участки
Наименование работ (функций)	Продолжительность (Дни)	| Трест	Начальник	Главный инженер	Зам. начальника	Бухгалтерия	Главный механик	Главный энергетик 	—	Производс твенно- технический отдел	Плановый отдел	Отдел труда и зара- ботной платы	Сметно-договорный отдел	Отдел снабжения		о р< я £ § ч Е- 3	Старший инженер по технике безопасности	Диспетчерская служба	Участок подготовки производства	Административно- 	_.и.	_		§ 5 □ S 3 Й 5 е к з? п о а	Подсобное произ- водство	П роизво дственные	£ ГГ
Разработка и утверж- дение годового плана участка и его плановых показателей То же квартальных и месячных Детальная проверка документации перед вы- дачей участку Уточнение замечаний и согласование с заказ- чиками и проектировщи- ками Уточнение	проекта производства работ, ком- плектовочных ведомо- стей, спецификаций Составление: лимитно-заборных карт графика и схемы за- воза материалов на объект калькуляции и на- рядов графика работы •машин и механизмов Подготовка расчетов плановой себестоимости объекта для хозрасчет- ных бригад Определение числен- ности рабочих по про- фессиям Формирование кадро- вого состава бригад Сооружение приобъ- ектных складов и пло- щадок Выбор мест размеще- ния участков и бригад Подготовка организа- ционных документов Определение наличия материалов на складах согласно комплектовоч- ной ведомости и лимит- ной карте Доставка материалов и конструкций на объект согласно графику Обеспечение объектов инструментом, инвента- рем и приспособлениями Приемка, выгрузка, складирование материа- лов и конструкций на объекте	20 10 5 10 15 15 10 3 5 15 20 10 30 3 10 15 2 3 1		►	► I 1	1	1 1	1 1 >	1	1	1	1 5 [	ill	С с и ▼ ▼ ▼ и ▼ ▼ и и ▼ и и и	И и с и и и и и ▼ ▼ и	с	с с п с	С с п С	п п ▼ О С	О О О п	III	1^111	3	11*11	1	III	1	п п С	_г 1 .1 С с О О О и	О с		III	1 п П |	|	п	1	1	1	1	1	1	III	1	И И S и и и и к к к к к к к к	И и О п О О О О п п О и и п и	\			1	III	1	1 1	1 1 1	1	Ills!	1 с 1	И И п с с ▼ и п т О О п и и О	
193


Продолжение табл. 8.8
Примечание. Т — принимает решение, утверждает документ; О — несет ответственностьза организацию и выполнение
работы; П — подготавливает материалы; С—согласовывает (устно или письменно); И— получает информацию; К — контролирует вы-
полнение работы.
сроки подготовки и представления документов, эксперт-
ные оценки и т. д. Опыт показывает, что выполнение
работ перспективной ПСП необходимо планировать в
течение всего года, хотя их интенсивность в отдельные
отрезки времени будет различной. Текущая подготовка
объектов и этапов чаще всего начинается за квартал и
заканчивается за месяц до начала основных работ.
Перечни работ ПСП с указанием сроков выполнения
работ и сетевая модель подготовки производства — ис-
ходные документы, которые необходимы для планиро-
вания подготовки производства на год и квартал.
Для рациональной организации всей работы важное
значение имеют оптимальное распределение обязанно-
стей и разработка эффективной структуры службы под-
готовки производства с учетом возможностей органи-
зации, опыта работы и других особенностей. Админист-
ративное распределение обязанностей удобно выполнять
в виде матрицы.
В качестве примера в табл. 8.8 приведена матрица
распределения обязанностей по выполнению задач перс-
пективной ПСП на уровне строительного управления.
Следует отметить, что приведенное распределение обя-
занностей не является типовым, а соответствует. кон-
кретной структуре строительно-монтажного управления
и специфике его работы. Область выполнения каждой
функции, которая находится на пересечении горизон-
тальных строк и вертикальных столбцов таблицы (сте-
пень участия подразделений и ответственных исполни-
телей), должна иметь конкретное содержание и соот-
ветствовать той регламентации, которая устанавливает-
ся при планировании работы по ПСП.
Для четкой организации работ по подго-
товке производства как в трестах, так и в ни-
зовых подразделениях следует выделить кон-
кретные должностные лица, а также подраз-
деления, ответственные за организацию под-:
готовки производства в целом (руководители
по функции), которые должны быть наделе-
ны соответствующими правами (давать ука-
зания другим подразделениям и исполнителям,
запрашивать необходимую информацию и до-
кументы, привлекать в случае необходимости
исполнителей из других подразделений, конт-
ролировать ход выполнения работ и т. д.).
Чаще всего в трестах работу по ПСП непо-
средственно возглавляют заместитель главно-
го инженера и подчиненный ему производст-
венный или технический отдел; в строитель-
ных и монтажных управлениях — начальник
производственно-технического отдела.
‘X
Рис. 8.1. Структурная схема службы подготовки строительного производства треста
194

В трестах целесообразно создавать отде-
' лы ПСП, которые должны выполнять всю под-
. готовку, привлекать производственный, техни-
ческий, сметно-договорный и плановый отде-
. лы, отдел главного механика и другие под-
/ разделения.
В строительных и монтажных управлениях
. целесообразно создавать специальные подраз-
деления— участки подготовки производства,
в которых следует организовать группы, спе-
" диализированные на перспективной и текущей
< подготовке, сметно-договорный отдел, подсоб-
ное производство по изготовлению заготовок
; и приспособлений, а также отдел (участок)
комплектации, складирования и централизо-
ванной доставки, в распоряжении которого
должно находиться необходимое количество
: транспортных и грузоподъемных машин и ме-
k ханизмов.
На рис. 8.1 приведена одна из возможных
; структурных схем службы подготовки строи-
тельного производства строительно-монтаж-
i ного управления.
' 8.3. ПРОЕКТНО-СМЕТНАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ
Перед началом строительства генеральный
, подрядчик должен получить от заказчика, а
последний — от проектной организации необ-
ходимую проектно-сметную документацию. От
своевременного обеспечения каждого периода
строительства проектно-сметной документаци-
ей зависит планомерное снабжение оборудо-
ванием, машинами, механизмами и материала-
ми, а также финансирование строительства.
: Разработка проектно-сметной документации
осуществляется в две стадии: проект со сме-
ктами и технико-экономическими показателя-
ми; рабочая документация.
Порядок представления технической доку-
ментации, выдачи заводам заказных специфи-
каций на оборудование и материалы, финан-
сирования строительно-монтажных работ для
строительства тепловых электростанций уста-
новлен следующий.
К 1 июля года, предшествующего плани-
руемому году начала строительства электро-
станции, должны быть выданы утвержденный
проект и рабочая документация на все здания
и сооружения, подлежащие строительству в
первый год (в основном подготовительные ра-
боты на промышленной площадке и часть ра-
бот по постоянным объектам, которые могут
быть использованы до сдачи их в эксплуата-
цию). Начало финансирования строительно-
монтажных работ производится только при
наличии технической документации. В даль-
нейшем к 1 июля года, предшествующего каж-
дому году строительства, должна быть разра-
ботана и выдана рабочая докумеетшщя на
13*
Таблица 8.9. Сроки представления технический
документации -	-  .	------ ------
Наименование	Срок представления
Строительные конструкции
Представление заказных специ-
фикаций и заявок на сборный же-
лезобетон, металлоконструкции,
столярные изделия, сантехниче-
скую арматуру, строительные ма-
териалы (цемент, кирпич, металл,
трубы-и т. д.)
Представление заводам черте-
жей на изготовление сборного же-
лезобетона, металлоконструкций,
столярных изделий
1 июля года,
предшествующего
году строительства
I
Технологическое оборудование
Представление заказных специ-
фикаций с опросными листами на
основное и вспомогательное обо-
рудование с длительным циклом
производства, в том числе:
. турбину, котел, генератор, элек-
трофильтры, трансформаторы IV
габарита и выше, краны мостовые
30 т и выше, комплексы роторные
горно-транспортного оборудова-
ния, конвейеры ленточные стацио-
нарные шириной ленты 1600 мм и
выше, оборудование химводоочист-
ки и топливоподачи
трансформаторы, ячейки РУ,
I включая КРУ, оборудование по-
стоянного тока
Представление спецификаций
на комплектующее оборудование
и изделия:
общестанционное электрообо-
рудование, включая трансформа-
торы собственных нужд
тяжелые кабельные изделия
арматуру для трубопроводов
давлением ниже 2,15 МПа
Представление заводам заданий
на изготовление:
щитов теплового контроля и уп-.
равления (блочных, групповых,
местных)
электрических щитов управле-
ния и защиты, силовых щитов,
сборок, КРУ и токопроводов
трубопроводов высокого давле-
ния (выше 2,15 МПа) для блоч-
ных агрегатов мощностью 160 МВт
и выше
За 21 мес до
планируемого года
поставки
За 9 мес до на-
чала планируемого
года поставки, но
не позднее 1 апре-
ля года, предшест-
вующего году вво-
да агрегата
За 9 мес до на-
чала квартала по-
ставки основных
агрегатов (или за
6 мес при выдаче
заводу рабочих
чертежей)
195

полный объем строительно-монтажных работ,
предусмотренных внутрипостроечным титуль-
ным списком. Работы, включаемые во внутри-
построечный титульный список, должны быть
обеспечены соответствующей производственной
. базой '(механизмами, конструкциями, матери-
алами).
Существенное значение для правильной ор-
ганизации строительства и выполнения его в
директивные сроки имеет своевременное обес-
печение технической документацией для за-
каза оборудования, строительных конструкций
и изделий. К срокам (табл. 8.9) должны быть
представлены рабочие чертежи, расчеты и за-
казные спецификации на оборудование,1; -при-
боры, кабельную продукцию и другие изделия
на планируемый год.
Обосновывающий материал, включая мате-
риал по выбору площадки размещения элект-
ростанции, утверждается за 3 года до начала
строительства, а выбор площадки — до начала
разработки проекта, При утверждении выбора
площадки производится закрепление за стро-
ительством всех поставщиков строительных
конструкций и изделий, а также утверждают-
ся строительные конструкции основных соору-
жений, чтобы проект, разработанный с учетом
этих данных, наиболее полно соответствовал
конкретным условиям строительства.
Разработка рабочей документации первого
года и последующих лет строительства осу-
ществляется с учетом того, что до монтажа
строительных конструкций каждого объекта
должны быть выполнены подготовительные и
земляные работы, начинаемые как правило,
не ранее 1 марта, а строительные организации
должны располагать временем (8—10 мес)
для составления заявок для заказа материа-
лов и изготовления строительных конструк-
ций.
Необходимо отметить трудность выдачи
большинства чертежей основных объектов
без своевременного получения исходных дан-
ных для проектирования от заводов — постав-
щиков оборудования. Поэтому одновременно
с утверждением проекта тепловой электро-
станции следует производить закрепление
производства основного оборудования (котлы,
турбины, генераторы, трансформаторы) за
заводами-поставщиками на первую очередь
или на всю электростанцию с фиксацией сро-
ков поставки оборудования по годам. Заводы-
поставщики после закрепления обязаны вы-
дать проектной организации компоновочные
чертежи и другие конструктивные разработ-
ки, а также технические условия на утверж-
денное оборудование.
В соответствии с постановлением ЦК КПСС
и Совета Министров СССР от 12.07.1979 г.
№ 695 «Об улучшении планирования и уси-
лении воздействия хозяйственного механазш <
на повышение эффективности производства и.
качества работы» с целью ускорения проекти-
рования и строительства крупных предприя-
тий разрешено в необходимых случаях разра-
батывать рабочую документацию на объем’
работ первого года строительства до утверж-
дения проекта.
Это важно для тепловых электростанций,
имеющих большой объем работ по внешним
коммуникациям и подготовительному периоду
строительства. По указанному решению в пла-
ны капитального строительства следует вклю-
чать только те стройки, у которых к 1 июля
предшествующего планируемому года имеется
утвержденная в установленном порядке про-
ектно-сметная документация на годовой объем
работ. Кроме того, в этом же постановлении
указано, что необходимо выдавать министер-
ствам — изготовителям основного технологи-
ческого и энергетического оборудования зака-
зы на поставку оборудования на весь период
строительства, а на поставку строительных
металлических конструкций, как правило, не
менее чем .на два года. Заказы (наряды) на
поставку оборудования, выданные Госснабом
СССР, действуют до их полного выполнения
поставщиком.
8.4.	УДЕЛЬНЫЕ КАПИТАЛЬНЫЕ ВЛОЖЕНИЕ
Представленные в табл. 8.10 данные об
удельных капитальных вложениях включают
полную стоимость всех объектов производст-
венного назначения в,объеме затрат, входя-
щих в сводную смету, включая затраты, свя-
занные с современными требованиями по соз-
данию санитарно-защитных зон, а также ком-
пенсацию за отчуждение земельных угодий
под объекты ТЭС.
Нормативы удельных капитальных вложе-
ний разработаны институтом Атомтепло-
электропроект для вновь сооружаемых тепло-
вых электростанций с определенным составом
основного серийного оборудования. Конденса-
ционные электростанции рассматриваются с
блоками единичной мощностью 210, 300, 500
и 800 МВт, теплоэлектроцентрали с турбинами
ПТ-80/100-130, ПТ-135/165-130, Р-100-130,
Т-110/120-130, Т-175/210-130 и Т-250/300-240
при соответствующем типе и количестве кот-
лов. Принятая мощность электростанций яв-
ляется конечной и рассматривается для КЭС
в пределах от 1260 до 6400 МВт, а для ТЭЦ —
от 460 до 1200 МВт.
Система- пылеприготовления для всех
ТЭС — индивидуальная. Золоулавливание осу-
ществляется электрофильтрами. Золошлако-
удаление принято совместное с багерными на-
сосами. Отдача теплоты на производство и
196

 Та'блйца 8. ГО. Удельные капитальные вложения в промышленное строительство тепловых
J электростанций (в ценах 1969 г.)
, Мощность электро- станции , МВт	Состав оборудования	Вид топлива	Удельные капиталовложения, руб/кВт				
			Всего	В том числе			
				строи- тельные работы	монтаж- ные работы	оборудо- вание	прочие затраты
1260	I. Кон; 6ХК-200-130+6Х670 т/ч	сенсационные электростанции Твердое	| 130,4		59,6	16,3	51,9	1,6
		Газ, мазут	116,6	50,5	15,7	48,0	2,4
>	2400	8ХК-300-240 + 8Х1000 т/ч	Твердое	135,7	57,5	19,4	56,2	2,6
		Газ, мазут	123,9	'-.<’49 ,‘7	18,7	53,1	2,4
4000	8ХК-500-240+8Х1650 т/ч	Экибастузский ка- менный уголь	135,9	53,1	18,5	61,8	2,5
6400	8 X К-800-240+8 X 2650 т/ч	Канско-ачинский бурый уголь	133,4	55,4	20,1	55,6	2,3
460 ?’	II 1ХПТ-80/100-130+ЗХТ-110/ 120-130+5Х420 т/ч (4x500 т/ч)+3X180 Гкал/ч	. Теплоэлектроцентрали Твердое	| 196,1		86,8	30,7	74,5	4,1
		Газ, мазут	175,5	78,5	27,7	65,8	3,5
520	1 ХПТ-80/100-130+2ХТ-175/ /210-130+5Х420 т/ч+4Х180 Гкал/ч	Твердое	194,2	86,3	30,3	73,5	4,1
		Газ, мазут	170,2	75,5	28,3	62,8 '	3,7
570	2ХТ-110/120-130+2ХПТ-135/ /165-130+6x420 т/ч+ЗХ180 Гкал/ч	Твердое	188,4	79,7	30,3	74,8	3,9
		Газ, мазут	166,1	71,3	27,6	63,6	3,6
600	5ХТ-110/120-130+6x420 т/ч (5Х Х500 т/ч)+5X180 Гкал/ч	Твердое	188,4	82,5	30,2	71,6	4,1
		Газ, мазут	173,3	76,3	28,0	65,4	3,6
670	2 X ПТ-135/165-130 + Р-100-130 + 2 X XT-110/120-130 + 8Х420 т/ч + ЗХ X180 Гкал/ч	Твердое	196,2	82,9	31,0	78,4	3,9
		Газ, мазут	169,4	71,6	28,5	65,8	3,5
840	4ХТ-175/210-130+8Х420 т/ч+6х Х180 Гкал/ч	Твердое	186,4	78,7	30,6	73,6	3,5
		Газ, мазут	163,7	68,4	28,5	63,5	3,3
1140	2XT-110/120-130+3XT-250/300-240+ +3x420 т/ч (2x500 т/ч)+3X1000 т/ч+8Х Х180 Гкал/ч	Твердое	178,6	74,7	28,0	72,6	3,3
		Газ, мазут	162,8	67,1	26,6	66,1	3,0
4200	4 X Т-250/300-240+4 X1000 т/ч+8 X Х180 Гкал/ч	Твердое	170,6	71,0	26,5	70,0	3,1
		Газ, мазут	158,4	63,6	26,1	65,8	2,9
Примечание. Котлы паропроизводительностью 500 т/ч — только для газомазутного топлива.
197

теплофикацию от ТЭЦ принята из расчета
- номинальной загрузки отборов турбин. Тепло-
фикация жилых массивов и предприятий от
теплоэлектроцентралей осуществляется по
схеме с открытым водоразбором для целей
горячего водоснабжения. Химическая очистка
добавочной воды для подпитки котлов приня-
та по схеме полного химического обессолива-
ния с предварительной коагуляцией и извест-
кованием.
Строительная часть главного корпуса КЭС
с блоками мощностью 210 и 300 МВт принята
по типовому проекту тепловой электростан-
ции большой мощности в унифицированных
строительных конструкциях. Каркас главного
корпуса КЭС с блоками мощностью 210 и
300 МВт запроектирован в сборном железобе-
тоне, заполнение стен предусмотрено армо-
пенобетоннымй панелями. Каркас главного
корпуса КЭС с блоками 500 и 800 МВт при-
нят в металле.
Строительная часть главного корпуса
ТЭЦ, кроме ТЭЦ с турбинами Т-175/210-130
и Т-250/300-240, принята по типовому проекту
в унифицированных конструкциях.
Выдача мощности для всех КЭС преду-
смотрена на напряжения 220 и 500 кВ, а от
ТЭЦ — на напряжения ПО и 220 кВ.
Для конденсационных электростанций при-
нята оборотная система технического водо-
снабжения с водохранилищем-охладителем,
созданным на реке, а для ТЭЦ — оборотная
система водоснабжения с градирнями. В со-
ответствии с требованиями по охране поверх-
ностных вод от загрязнений сточными водами
в системе сооружений производственной кана-
. лизации предусмотрены комплексы очистных
сооружений для производственных сточных
вод.
Подъездные железнодорожные пути приня-
ты 1 категории сложности с земляным полот-
ном шириной 7 м. Конструкция верхнего стро-
ения пути—на гравийно-щебеночном балла-
сте. Техническая категория пути — II. Вид тя-
ги— тепловозный. Средняя стоимость 1 км
подъездных железнодорожных путей —
145 тыс. руб.
Подъездные автомобильные дороги при-
няты I категории с усовершенствованным
облегченным покрытием. Техническая катего-
рия— III. Средняя стоимость 1 км подъезд-
ных автомобильных дорог— 140 тыс. руб.
Протяженность подъездных железнодо-
рожных путей и автомобильных дорог для
ТЭЦ и КЭС приведена в табл. 8.11.
Нормативы удельных капитальных вложе-
ний в промышленное строительство конденса-
ционных электростанций и теплоэлектроцент-
ралей приведены для центрального экономи-
ческого района. При строительстве ТЭС в
Таблица 8.11. Протяженность автомобильных
и железных дорог ТЭС
КЭС			ТЭЦ		
Мощ-	Подъезды,, км		Мощ-	Подъезды, км	
					
НОСТЬ, МВт	железно-	автомо-	НОСТЬ, МВт	железно-	автомо-
	дорожные	бильные		дорожные	бильные
1260	15	25	460	3	5
2400	25	30	520	6	8
4000	30	35	570	6	8
6400	30	35	600	6	8
			670	6	8
			840	6	8
			1140	8	10
			1200	8	10
других районах СССР необходимо вводить по-
правочные территориальные коэффициенты от
0,99 до 1,37 в зависимости от района разме- 
щения ТЭС. Нормативы удельных капиталь-
ных вложений в сооружение ТЭС могут ис-
пользоваться для определения постоянной ча- -
сти затрат (не зависящих от местных условий)
в конкретные электростанции при разработке
обосновывающего материала.
Переменная часть затрат определяется ‘
прямым счетом.
В табл. 8.12 приведено примерное распре- ,
деление капитальных вложений по отдельным
объектам КЭС разной мощности на твердом
и газомазутном топливе.
Снижение удельных капиталовложений при f
увеличении мощности электростанций объяс- '
няется тем, что только часть затрат на их со-
оружение изменяется прямо пропорционально :
мощности. Затраты на сооружение вспомога-
тельных зданий, подъездных путей, на освое-
ние и благоустройство территории при прочих
равных условиях в небольшой мере зависят от ;
мощности электростанции.
8.5.	ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ СТРОИТЕЛЬСТВА
В соответствии с директивными указания-
ми установлены два периода строительства
предприятия: подготовительный, в который
создаются условия для выполнения работ в
короткие сроки индустриальными методами, и
основной, в которой возводятся все основные
сооружения комплекса. Однако, учитывая спе-
цифику сооружения тепловых электростанций,
основной период строительства ТЭС целесооб-
разно разделить в свою очередь на три: пери-
од ввода первого блока, период ввода после-
дующих блоков и завершающий период/
В подготовительный период выполняются
все подготовительные работы на площадке,
необходимые для начала основных работ, а
также сооружаются жилые и культурно-быто-
198

Таблица -8.12. Распределение полной
и сооружениям (в ценах 1969 г.)
удельной стоимости промышленного строительства тепловых электростанций по отдельным объектам
'	'	'	.	’	. I !
Мощность электро- станции, МВт	Состав оборудования	Вид топлива	17	• руб/кВт'	. Удельные капиталовложения, —		 '%															
			Всего*	Г лавный корпус	Дымовые трубы с га- зоходами	Электротех- нические уст- ройства	Топливное хозяйство 	Техническое водоснабже- ние	Гидрозоло- удаление	Объекты под- собного и обслуживаю- щего назна- чения	Транспорт- ное хозяй- ство	Внешние коммуника- ции	Подготовка территории и благоуст- ройство	В ременные здания и со- оружения	Прочие рабо- ты и затраты	(JJ	Q	1	. аз	а	сп	с	со	С! a	s	с	.	s	а	_ й	СТ	Ь	И		S	S И	О	о	О	±	н S. щ с- HS 3 о ° S О со И га 03 U це s: « sc о-	Непредвиден- ные затраты	Пикова я котельная .
1260	6 X К-200-130+ +6X670 т/ч	Твердое	130,4 100	60,8 46,63	2,1	К 9,0	онденсаг 5,0	^ионные 14,0	электро 3,5	станции (К( 5,0	ЭС) 6,5	2,5	3,4	3,4	7,0	2,0	6,2	—
					1,6	6,9	3,83	10,74	2,68	3,84	4,98	1,92 '	2,61	2,61	5.37	1,53	4,75	
		Г аз , мазут	116,6	54,1	2,1	9,0	2,8	14,0	—	5,0	6,5	3,3	. 3,3	3,0	6,2	1,.8	5,5	—
			100	46,36	1,8	7,71	2,4	12,0		4,29	5,57	2,83	2,91	.2,57	5,31	1,54	4,71	
2400	8ХК-300-240+ +8X1000 т/ч	Твердое	135,7 100	.66,-6	3,5	9,0 	4,0	14,0	3,5	5,0	4,8	2,5	3,4	' 3,6	7,2	2,1	6,5	—
				49,0	2,58	6,63	2,92	10,32	2,58	3,68	3,54	1,84	2,5	2,65	5,3	1,55	4,79	
		Газ, мазут	123,9 100	60,8	3,5	9,0	2,5	14,0		5,0	4,8	3.3	3,4	3,2	6,6	1,9	5,9	—•. 
				49,1	2,82	7,26 '	2,02	- 11,3		4,04	3,87	2,66	2,74	2,58	5,32	1,53	4,76	
4000	8ХК-500-240+ + 8X1650 т/ч	Экибастузскнй каменный уголь	135,9 100	80,0 58,87	2,6	5,0	3,5	6,0	1,5	5,0	7,1	2,5	3,5	3,5	7,2	2,0	6,5	—
					1,91	3,68	2,58	4,41	1,1	3,68	5,22	1,84	2,58	2,58	5,3	1,47	4,18	
6400	8ХК-800-240+ +8X2650 т/ч	Канско- ачинский бу- рый уголь	133,4 100	80,0 60,0	2,0	5,0	3,0	6,0	3,5	5,0	4,0 	2,5	3,5	3,4	7,1	2,0	6,4	
					1,5	3,75	2,25	4,5	2,62	3,75	3,0	1,87	2,62	2,54	5,3	1,5	4,8	
460	ПТ-80/100-130+ + ЗХТ-110/120- 130+5X420 т/ч (4x500 т/ч) + + 3X180 Гкал/ч	Твердое	196,1 100	95,3 48,6	3,6	Те 5,0	плофика 10,4	ЩИОИНЬП 16,0	г электр 3,5	останции (I 13,5	ЭЦ) 6,1	5,0	3,7	5,0	10,4	3,4	9,4	5,8
					1,83	2,55	5,30	8,16	1,79	6,89	3,11	2,55	1,89	2,55	5,30	1,73	4,79	2,96
		Г аз; мазут	175,5 100	85,5 48,72	3,5	5,0	6,0	16,0	'—	13,5	6,1	5,8	3,6	4,5	9,3	2,7	8,3	5,7
					1,99	2,85	3,42	9,12		7,69 .	3,48	3,30	2,05	2,56	5,30	1,54	4,73	3,23
520	1X ПТ-80/100- 130+2ХТ-175/210- 130+5X420 т/ч+ +4Х 180 Гкал/ч	Твердое	194,2 ТОО	93,4	. 3,2	5,0	9,2	16,0	3,5	13,5	7,2	5,0	3,7	5,0	10,3	3,3	9,2	 6’7
				48,1	1,65	2,57	4,74	8,24	1,8	6,95	3,71	2,57	1,91	2,57	5,30	1,7	4,74	3,45
		Газ, , мазут	170,2 100	78,5	3,2	5,0	6,3	16,0		13,5	7,2	5,8	3,6	4,4	9,0	з,.о	8,1	6,6
				46,12	1,88	2,94	•3,7	9,4		7,93	4,23	3,41	2,11	2,59	5,29	1,76	4,76	3,88
570	2ХТ-110/120- 130+2ХПТ-135/165- 130+6X420 т/ч+ + 3X180 Гкал/ч	Твердое	188,4 100	93,8	3,0	5,0	8,4	16,0	3,5	13,5	6,6	5,0	3,8	2,9	10,0	3,2	9,0	4,7
				49,79	1,59	2,65	4,46	8,49	 Д86	7,16	3,5	2,65	2,02	1,54	5,31	1,7	4,78	2,3
		Газ, мазут	166,1 100	78,4	2,9	5,0	5,8	16,0	—	13,5	6,6	5,8	 3,6	4,3	8,8	2,9	7,9	4,5
				47,2	1,75	3,0	3,49	9,63		8,13	3,97	3,49	2.17	2,59	5,3	1,75	4,76 г !  1	.	2,77 	

Продолжение табл. 8.12
200
Мощность электро- станции, МВт	Состав оборудования	Вид топлива	,,	руб/кВт Удельные капиталовложения, —х	 %															
			Всего*	Главный корпус	Дымовые трубы с га- зоходами	Электротех- нические уст- ройства	Топливное хозяйство	Техническое водоснабже- ние	Гидрозоло- удаление	Объекты под- собного и обслуживаю- щего назна- чения	Транспорт- ное хозяй- । ство 	;		Внешние коммуника- ции	Подготовка территории и благоуст- ройство	Временные здания и со- оружения	Прочие рабо- ты и затраты	а> 6 । Я га а. у щ га S ® е М § ЧаЧегЙ gie с -о я й а = U Ч с к 3 к о.	Непредви- • денные зат- раты	Пиковая котельная
600	аХТ-110/120- 130+6X420 т/ч (5X500 т/ч) + +5X180 Гкал/ч	Твердое	188,4	89,4	3,8	5,0	8,0	16,0	 3,5	13,5	6,3	5,0	3,6	5,0	10,0	3,3	9,0	7,0
			100	47,45	2,02	2,65	4,25	8,49	1,86	7,17	3,34	2,65	1,91	2,65	5,31	1,75	4,78	3,72
		Газ, мазут	173,3	82,3	3,8	5,0	6.0	16,0	—	13,5	5,3	5,8	3,6	4,5 '	9,2	.3,0	8,3	7,0
			100	47,67	2,19	2,88	3,45	9,2		7,76	3,05	3,39	2,07	2,59	5,29	1,79	4,77	4,02
670	2ХПТ-135/165- 130+Р-100-130+ + 2ХТ-110/120- 130+8X420 т/ч+ +3X180 Гкал/ч	Твердое	196,2	100,1	4,4	5,0	9,7	13,6	3,5	13,5	5,8	5,0	3,7	5,0	10,4	3,3	9,2	4,0
			100	51,02	2,24	2,55	4,94	6,93	1,78	6,88	2,96	2,55	1,89	2,55	5,3	1,68	4,69	2,04
		Газ, мазут	169,4 100	82,8	4,4	5,0	6,6	13,6	—*	13,5	5,8	5,8	3,6	4,4	9,0	2,9	8,0	4,0
				48,88	2,6	2,95	3,9	8,03		7,97	3,42	3,42	2,13	2,6	5.31	1,71	4,72	2,36
840	4 XT-175/210- 130+8X420 т/ч+ +6X180 Гкал/ч	Твердое	186,4 100	90,7	3,9	5,0	7,7	16,0	3,5	13,5	4,9	5,0	3,6	4,8	9,9	3,0	8,9	6,0
				48,66	2,12	2,68	4,13	8,58	1,88	7,24	2,63	2,68	1,93	2,58	5,31 '	1,61	4,77	3,22
		Газ, мазут	163,7	76,9	3,9	5,0	5,3	16,0	——	13,5	4,9	5,8	3,6	4,2	8,7	2,8	7,8	6,0.
			100	46,58	. 2,38	3,05	3,24	9,77		8,24	3,00	/ 3,54	2,2	2,56	5,31	1,71	4,76	3,66
1140	2ХТ-110/120- , 130+3XT-250/300- 240+3X420 т/ч (2X500 т/ч)+ЗХ Х1000 т/ч 8X180 Гкал/ч	Твердое	178,6 100	85,7	3,4	5,0	7,0	16,0	3,5	13,5	4,4	5,0	3,6	4,6	9,5	2,9	8,5	6,0
				47,98	1,9	2,8	3,92	8,96	1,96	7,56	2,46	2,8	2,02	2,58	5,32	1,62	4,75	3,36
		Газ, мазут	162,8 100	77,7	3,4	5,0	4,3	16,0	—	13,5	4,4	5,8	3,6	'4Л2	8,6	2,5	7,8	6,0
				47,73	2,09	3,07	2,64	9,83		8,29	2,7	3,56	' 2,21	2,58 i	5,28	1,54	4,79	3,69
1200	4ХТ-250/300-240+ +4X1000 т/ч+8Х Х180 Гкал/ч	Твердое	170,6 100	79,9	3,3	5.0	6,7	16,0	3,5	13,5	4,2	5,0	3,6	4,4	9,0	2,7	8,1	5,7
				46,83	1,94	2,93	3,93	9,38	2,05	7,91	2,43	2,93	2,11	2,58	5,28	1,58	4,75	3,34
		Газ, мазут	158,4 100	74,8	3,3	5,0	4,1	16,0	—	13,5	4,2	5,8	3,5	4,1	8,4	2,5	7,5	5,7
				47,92	2,08	3,16	2,59	10,1		8,52	2,65	3,66	2,21	2,6	5,3	1,58	4,73	3,6
* Включая затраты по охране окружающей среды
и компенсацию ущерба
сельскому и рыбному хозяйству,
затраты на защиту земель и водных источников.
Примечания: 1. Котлы паропроизводительностью 500 т/ч—только для газомазутного топлива.
2. Удельную стоимость КЭС с блоками 800 МВт следует увеличить .на J2 руб. 60 коп., если электростанция
сооружается вне комплекса.

, вне объекты в объеме, предусмотренном про-
ектом организации строительства.
В основной период, до ввода первого бло-
_ ка, заканчиваются работы на стройбазе, а так-
же выполняются строительно-монтажные, теп-
' ломонтажные и электромонтажные работы в
объеме утвержденного пускового комплекса
первого агрегата. В этот же период обеспечи-
вается задел для сооружения следующих аг-
регатов и заканчивается строительство жилья
и культурно-бытовых объектов для строителей
и монтажников, а также сооружается требуе-
J мая часть жилого фонда для эксплуатацион-
иого персонала. В период ввода последующих
\ .-Яблоков полностью завершается строительство
всех промышленных объектов электростанции
и поселка эксплуатационных кадров, монтиру-
ются и сдаются в эксплуатацию все остальные
агрегаты электростанции. В завершающий
этап основного периода строительства должны
быть закончены наладочные работы по послед-
нему блоку и демонтированы временные со-
оружения и механизмы. Fla этом этапе также
S' осуществляется благоустройство территории
электростанции и жилого поселка.
£ Технологическими факторами, определяю-
I щими минимальную продолжительность строи-
| тельства, являются возможность создания не-
обходимого фронта работ, обеспеченность uh-
у. тенсивности выполнения отдельных видов ра-
у бот (земляные, бетонные и т. д.), технологи-
ческая последовательность, степень совмеще-
ния и взаимоувязка работ.
у В пределах принимаемой в настоящее вре-
j мя в проектах продолжительности строитель-
ства тепловых электростанций до пуска пер-
вых агрегатов фронт работ по электростанции
i в целом обеспечивается путем параллельного
£ возведения всех основных сооружений элек-
тростанции.
Технологическая продолжительность стро-
ительства тепловой электростанции определя-
ется обычно ее наиболее сложным и трудоем-
ким сооружением — главным корпусом. При-
меняемые скоростные методы строительства
главного корпуса обеспечивают широкое сов-
мещение отдельных строительных работ, что
значительно сокращает продолжительность его
строительства..
Общая продолжительность строительства
тепловой электростанции, мес, определена по
формуле
+ ^ГЛ.КОРП + (п—	+
где 7п—“• продолжительность подготовительно-
го периода (6—12 мес)'; Ггл.корп—продолжи-
тельность строительства главного корпуса до
ввода первого блока, мес; п — количество вво-
димых блоков; т— шаг ввода блоков, мес; b—
время наладочных работ последнего блока.
На основании норм продолжительности
строительства тепловых электростанций раз-
рабатываются календарные графики строи-
тельства ТЭС. Нормы продолжительности со-
оружения тепловых электростанций разрабо-
таны с учетом широкого внедрения передовых
методов строительства, предусматривающих
массовое применение конструкций заводского
изготовления передвижных и сборно-разборных
временных сооружений в целях сокращения
продолжительности подготовительного перио-
да. Нормы утверждены Госстроем СССР и
Госпланом СССР 29.12.1979 г., № 268/206
(СН 440-79) для определения продолжитель-
ности строительства, сроков ввода в действие
объектов и основных фондов, размера задела
на планируемый период. Нормы должны ис-
пользоваться для определения объемов капи-
тальных вложений и строительно-монтажных
работ. В нормы включены (в месяцах от нача-
ла строительства) продолжительность внутри
площадочного подготовительного периода, на-
чало и конец передачи оборудования в мон-
таж, продолжительность монтажа оборудова-
ния с указанием сроков его начала и оконча-
ния, включая индивидуальное опробование, а
также нарастающим итогом по кварталам за-
дел по объему капитальных вложений и стро-
ительно-монтажных работ, стоимость основных
фондов по вводимым пусковым комплексам
или очередям, задел по объему капитальных
вложений и строительно-монтажных работ за
вычетом ввода в действие основных фондов.
Нормы задела применяются для определения
срока окончания строительства ТЭС, если на-
чало строительства предусматривается не с
первого квартала планируемого года, срока
ввода в действие блоков, очередей, пусковых
комплексов и основных фондов, а также тех-
нологической готовности задельных объектов
(табл. 8.13).
В нормы не включено время на строитель-
ство в подготовительный период внеплощадоч-
ных зданий, сооружений и коммуникаций,
предназначенных для инженерного и транс-
портного обеспечения строительства ТЭС, время
на выполнение внутриплощадочных специаль-
ных работ по подготовке оснований под здания
и сооружения (намыв территории, выторфовы-
вание, глубинное водопонижение, устройство
специального дренажа, закрепление грунтов,
устройство сложных свайных оснований), а
также время на перенос зданий и сооружений
с площадки застройки.
Наибольшая продолжительность строитель-
ства (переноса) одного из указанных зданий
и сооружений или время выполнения одной из
внутриплощадочных специальных работ, оп-
ределенные на основе соответствующих норм,
рассчитываются с коэффициентом Совмеще-
201

Таблица 8.13. Продолжительность строительства и Нормы задела в строительстве тепловых электростанций
закрытого типа на твердом топливе и распределения капиталовложений по годам строительства
(из СН-440-79)
1. ТЭЦ (промышленно-отопительная с градирнями)________________
Мощность, МВт	Число и мощность турбин (т) МВт и котлов (к), т/ч	Продолжительность, мес				Наименование пока- зателей	Нормы задела в строительстве по кварталам (в % % к сметной стоимости)							
		Общая	В том числе											
			подготови- тельный пе- риод	передача обо- рудования на монтаж	i монтажа обо- рудования		Годы продолжительности строительства							
							г*Ч	8Й ог	9» СО		ю	,6-й	t	со
500	т 2X250 к 2X1000	41	6	17—38	21 21—41	Кп	11 17	48 49	91	_1 85	32.	100 _2 100 41	—	—	—	—
						Вп	—	—	62 63	100 100	—	—	— Л	—
						Зп	11 17	48 49	71 68	—	—	—	—	—
в том числе 1-й пус- ковой комплекс	т 1X250 к 1X1000	32 1-32	6	17—29	12 21—32	Кп	15 23	25 53	100 100	—	—	—	•—	—
970	т 2X110+ Ч-ЗХ250 к 2X 500+ +3X1000	64	7	16—61	46 19-64	Кп	12 17	32 39	58	1	2 61 28. 35	79 3 77 45	95 _4 94 55	100' _5 100 64	—	•—
						Вп	‘—	—	27 30	56 57	79 79	100 100	—	—
						Зп	12 17	32 39	31 31	23 20	16 14	19 18		—
в том числе 1-й пус- ковой комплекс	т 1X110 к 1X500	28 1—28	7	16—25	10 19—28	Кп	——	41 44	100 100	—»	*—		г—	
2. КЭС (при оборотном водоснабжении с прудом охладителем)
2400	т 8X300 к 8X1000	70	7	13—58	46 19—64	Кп	_7 10	31 35 . /	1 56 29 бо 2 34	3 80 39 81' J 44	5 49 96 _6 94 54 7 59	100	8 100 69	—	——•
						Вп	—	—	32 36	54 56	87 87	100 100	—	—-
						Зп	7 10	31 35	24 24	26 25	96 7	—*•	—	—
в том числе 1-й пус- ковой комплекс	т 1X300 к 1X1000	29 1-29	7	13—23	11 11-29.	Кп	19 23	80 78	100 100	—	—•	—	—	•—
4000	т 8X500 к 8X1650	88	12	20—76	57 26—82 .	Кп	•Ч* | 1Л	19 21	36 44	55 40 62 _2 46	_3 79 52 81 Л 58.	_5 93 64 91 2 71	99 2 99 76	100 _8 100 88
						Вп	—	—	——	31 35	53 55	75 75	86 85	100 100
						Зп	_4 5	19 21	36 44	30 31	28 26	16	13 14	—
в том числе 1-й пус- ковой комплекс	т 1X500 к 1X1650	40 1—40	12	20—34	15 26—40	Кп	_8 10	49 43	91 90	100 100'	—		—	—’ —
П р и м е ч а и и е.-д2 •—обозначение пуска блока (в числителе номер блока, в знаменателе продолжительность строительства -
блока мес); Кп—задел по объему капитальных вложений и строительно-монтажных работ; Вп — стоимость основных фондов по
вводимым комплексам; ~ Зп— задел по-объему капитальных вложений за вычетом ввода основных фондов	 -
202 .

; f
ния 0,5 к норме продолжительности строитель-
ства объекта.
При измененной продолжительности стро-
ительства объем капитальных вложений в про-
у центах от сметной стоимости определяется
для первого года равным А1КУ, для второго
, года Л//Су(Ку—1)’-]-В/7(у (2—/(у), на после-
дующие годы — в соответствии с проектом ор-
: ганизации строительства; здесь А и В— уста-
новленные нормами объемы капитальных вло-
жений (строительно-монтажных работ) на пер-
вый и второй годы строительства в процентах
от сметной стоимости объекта, /<у— коэффи-
;; циент удлинения срока строительства.
Продолжительность сооружения подъезд-
\ ных железных дорог протяженностью менее
I 30 км определяется по формуле
К	т =
где Т — продолжительность строительства же-
х лезной дороги, мес; К — коэффициент, прини-.
маемый для равнинной местности 3,8, холмис-
I той местности — 4,9 и горной—6,0; L — протя-
женность дороги, км. Средняя удельная
профильная кубатура земляных работ по глав-
> ному пути в тыс. м3 на 1 км для районов с пре-
: обладающим рельефом составит: равнинным—
ь 15—20; холмистым —20—40; горным —свыше
i 40.
Продолжительность строительства воздуш-
ных линий электропередачи по нормам СН
440-79 составляет: напряжением 35 кВ (одно-
и двухцепные) протяженностью до 20 км—-
3 мес, до 40 км —4 мес, более 40 км—7 мес;
напряжением ПО—150 кВ, протяженностью
до 100 км — 6 мес (одноцепные) и 7 мес (двух-
цепные); напряжением 220 кВ, протяженно-
стью до 150 км одноцепные — 8 мес, двухцеп-
ные — 9 мес.
Продолжительность строительства подстан-
ций напряжением 110/10 кВ с одним или двумя
трансформаторами мощностью до 2500 кВ-А
(включительно) составляет 2 мес, напряжени-
ем 110/35/10 кВ (комплектные) с общими или
двумя трансформаторами мощностью каждого
до 25 000 кВ-А (включительно)—2 мес, на-
пряжением ПО—150/35/6-10 кВ с одним или
двумя трансформаторами мощностью до
40 000 кВ-А (включительно)—9 мес; напря-
жением 220/110/6—10 кВ (комплектные) с од-
ним или двумя трансформаторами мощностью
до 125 000 кВ-А—7 мес.
Ниже приведен пример определения продолжитель-
ности строительства КЭС мощностью 2400 МВт с 8 бло-
ками по 300 МВт. Распределение капитальных вложе-
ний по годам в соответствии с нормами СН 440-79 со-
ставляет: первый год А=7 %, второй год В=31 %, про-
должительность строительства 70 мес. КЭС расположена
от:железной дороги на расстоянии 25 км; протяжен-
ность ЛЭП напряжением ПО кВ до линии примыкания
3S-- в- месте примыкания с линией
требуется построить электроподстанцию 220/110 кВ с
одним трансформатором мощностью 40 000 кВ-А.
Продолжительность строительства магистральных
линий: для подъездного железнодорожного пути Т—
=4,91/ 25=24,5 мес; для ЛЭП — 6 мес и подстанции —
7 мес.
Общая продолжительность строительства КЭС мощ-
ностью 2400 МВт с учетом наибольшей продолжитель-
ности сооружения (железной дороги) будет 70+0,5Х
Х24,5=82,25 мес. Скорректированное распределение ка-
питальных вложений с учетом коэффициента удлинения
строительства Ку=82,25/70=1,18 будет:, на первый год—
7/1,18=6,00 %, на второй год — 7/1,18(1,18—1,0) +
+31/1,18(2—1,18) =22,5 %.
В нормы продолжительности строительст-
ва включено время, необходимое для ком-
плексного опробования оборудования, но не
входит время, необходимое для освоения про-
ектной мощности объекта (очереди, пускового
комплекса, установки, сооружения).
В основу разработки норм продолжитель-
ности строительства тепловых электростанций
положены типовые проекты электростанций
закрытого типа, работающих на твердом топ-
ливе и расположенных в европейской части
СССР. Продолжительность строительства ТЭС,
возводимых в северных районах страны и ме-
стностях, приравниваемых к ним, устанавли-
вается с применением коэффициентов, приве-
денных в СН 440-79.
Продолжительность строительства ТЭС,
мощность которых отличается от приведенных
в нормах и находится в интервале между ни-
ми, определяется методом интерполяции, а за
пределами максимальных или минимальных
значений — методом экстраполяции исходя из
того, что на каждый процент изменения мощ-
ности продолжительность строительства объ-
екта изменяется на 0,3 % •
Приведенные нормы не распространяются
на электростанции, возводимые в горных мест-
ностях с высотой над уровнем моря 1500 м и
более. Продолжительность строительства та-
ких объектов устанавливается проектом орга-
низации строительства.
Факторы, влияющие на продолжительность
строительства. Укрупнение единичной мощно-
сти блоков и единичной мощности электростан-
ций, а также совершенствование проектных
решений привело к уменьшению массы конст-
рукции на 1 кВт установленной мощности со
195 кг в 1948—1954 гг. до 80 кг в 1965—
1975 гг., соответственно на 1 м3 здания — со
165 до 105 кг.
В настоящее время для сооружения прак-
тически всех КЭС и ТЭЦ используются строи-
тельные конструкции заводского изготовления,
что приводит к значительному уменьшению
изготовления сборных железобетонных конст-
рукций на строительных площадках. Трудо-
затраты на 1 кВт установленной мощности
уменьшились с 1Д2 чел-дня в 1960 г. до
203

3,88 чел-дня в 1970 г. К 1980 г. удельные тру-
дозатраты рабочих основного производства на
переде®ых строительствах ТЭС составили
1,5 чел-дня на 1 кВт установленной мощности.
Особое место в сокращении продолжитель-
ности строительства занимают объем работ и
продолжительность возведения всех времен-
ных зданий, сооружений и коммуникаций.
Норма продолжительности подготовительного
периода от 6 до 12 мес обязывает выполнять
временные здания, сооружения и коммуника-
ции из конструкций полного заводского ис-
полнения, с тем чтобы на площадке строитель-
ства ТЭС осуществлялась только сборка.
С увеличением единичной мощности блоков
с 300 до 1200 МВт и одновременным увеличе-
нием мощности ТЭС в 4 раза (с 1800 до
7200 МВт) продолжительность строительства
возрастает с 50 до 88 мес — всего в 1,8 раза
(рис. 8.2) .
нию производительности труда на количество-
занятых на строительстве рабочих.
Объем работ и индустриальцость принятых
решений предопределены проектом электро-
станции, а уровень организации и механиза-
ции строительно-монтажных работ — проектом
организации строительства. Индустриаль-
ность сооружений ТЭС, уровень организации
и механизации строительно-монтажных работ,
заложенные в проектах, предопределяют уро-
вень производительности труда и обеспечива-
ют его повышение не ниже предусмотренного
директивами. Поэтому при прочих равных ус-'
ловиях изменение продолжительности строи-
тельства зависит в основном от изменения ко-
личества строительно-монтажных рабочих.
Рост численности рабочих на строительстве в
определенной степени предопределяется вво-
дом жилой площади, что в свою очередь зави-
сит от количества'рабочих, занятых на строи-
Рис. 8.2. Зависимость продолжительности основного
периода строительства от мощности КЭС и мощности
устанавливаемых блоков
Рис. 8.3. Зависимость трудозатрат на строительно-мон-
тажные работы, выполняемые до пуска первого блока
КЭС, от выработки на одного работника
Другим фактором, определяющим продол-
жительность строительства, является произ-
водительность труда, которая планируется и
учитывается через выработку. Ниже приведе-
ны данные о средней выработке на строитель-
ствах Минэнерго СССР на одного работаю-
щего основного производства в рублях.
1970 г. 1975 г. 1976 г.
По плану 8099 10 409 10 743
По отчет- 8120 10 338 10 436
ным дан-
ным
1977 г. 1978 г. 1979 г. 1980 г.
11 027 11 230 11 475 11 423
10 749 11 013 11 006 И 291
С повышением выработки на одного рабо-
тающего уменьшаются трудозатраты на стро-
ительно-монтажные работы. На рис. 8.3 пока-
зана зависимость между выработкой и трудо-
затратами на строительно-монтажные работы
до пуска первого блока КЭС разной мощности.
Продолжительность строительства пропор-
циональна объему подлежащих выполнению
работ и обратно пропорциональна произведе-
тельстве жилья. С разворотом работ по стро-
ительству основных сооружений численность
рабочих на жилищном строительстве практи-
чески растет очень медленно, так как всех
вновь поступающих стараются направлять на
промышленное строительство. Это в какой-то
степени сдерживает темпы наращивания мак-
симального числа рабочих. С другой стороны,
доля времени рабочих, работающих на строи-
тельстве жилпоселка, с увеличением макси-
мального количества рабочих на строительст-
ве ТЭС резко возрастает, так как объем стро-
ительства жилпоселка возрастает пропорцио-
нально увеличению максимума численности
рабочих, занятых на сооружении ТЭС. Поэ-
тому продолжительность строительства изме-
няется не прямо пропорционально увеличению
максимального количества рабочих, находя-
щихся на строительстве ТЭС, а по кривой рис.
8.4, из которого видно, что продолжительность
строительства КЭС мощностью 600 МВт до
ввода первого блока уменьшается на 8,5 мес
при увеличении численности рабочих с 1 до
204

|	1,5 тыс. чел и на 3 мес при увеличении с 1,5
। до 2 тыс. чел.
| Таким образом, для обычных, условий стро-
г жительства тепловых электростанций увеличе-
ние численности рабочих, занятых на строи-
F тельно-монтажных работах и в подсобных про-
|? изводствах, является эффективным средством
ПроВолжительность
строительства., мес
Рис. 8.4. Влияние коли-
чества рабочих на про-
должительность строи-
тельства КЭС мощ-
ностью 600 МВт до вво-
да первого блока
сокращения продолжительности строительства
в определенных, ограниченных пределах. Со-
В кращение продолжительности строительства
каждой конкретной станции определяется, во-
первых, экономической целесообразностью
увеличения максимального количества рабо-
чих, а во-вторых, — технологическими факто-
рами (достаточностью фронта работ, степенью
поточности и т. д.), предопределяющими, воз-
можность рационального их использования.
8.6.	ПОТРЕБНОСТЬ СТРОИТЕЛЬСТВА
В ОСНОВНЫХ МАТЕРИАЛАХ
Организация материально-технического
обеспечения строительства строительными
конструкциями и оборудованием, применение
новых, более эффективных материалов, высо-
кокачественных цементов марок 600—800 вле-
чет за собой значительное снижение . массы
железобетонных -и бетонных конструкций,
уменьшает расходы цемента и увеличивает
производительность труда. Для ориентировоч-
ных подсчетов могут быть использованы таб-
лицы, определяющие потребность в строитель-
ных деталях и материал ах по типовым про-
ектам.
Для укрупненных подсчетов и перспектив-
ного планирования необходимо пользоваться
нормами расхода основных материалов на
1 млн. руб. стоимости строительно-монтажных
работ (в ценах 1969 г.). В табл. 8.14 приведе-
ны нормы расхода основных материалов и из-
делий на строительстве тепловых электростан-
ций, а в табл. 8.15 — нормы расхода различ-
ных труб. Нормы разработаны по рабочим
чертежам и сметным нормам расхода матери-
Таблица 8.14. Нормы расхода основных материалов и изделий на строительстве ТЭС на 1 млн. руб.
строительно-монтажных работ (по СН 498-77)
• Объекты строительства г Ч’ —				Сталь классов А-1 и С 38/23, _т				Профиль и листы из алюминиевых сплавов, т	Цемент, т	Сборный железобе- тон, м3	Монолитный желе- зобетон, м8	Монолитный бетон, м8	Раствор, м5	Асбестоцементные листы тыс. условных плиток..	
	Всего	В том числе иа										
		сборный железобетон	монолитный железобетон	стальные конструкции							обыкно- венного профиля	усилен- ного профиля
КЭС с турбинами 210— 300 МВт: на угле на газе	678 591	195 207	127 98	312 227	5 3	1113 1008	866 .1006	1548 1091.	785 738	343 298	5,49 5,67	1,82 0,56
КЭС с турбинами , 500 МВт на угле	799	180	159	432	5	1234	1067	1518	1613	223	6,21	0,42
КЭС с турбинами 800 МВт на газе	675	147	118	280	2	1025	1706	2528	2096	63	5,58	0,98
ТЭЦ с турбинами 60—100 МВт: st-b на угле •ля. на газе	705 553	317 217	79 59	232 169	7 1	1126 1043	1718 1139	755 829	793 1010	361 467	5,4 81,0	4,2 229,6
Л: ТЭЦ с турбинами .-,..250 МВт _ на газе	632	171	100	308	5	910	174	943	747	252	5,4	15,4
Промышленные ТЭЦ	719	191	98	351	—	967	943	825	754.	331	4,23.	. 6,18
205

Продолжение табл. 8.14
Объекты строительства	Материалы ру- . лонные кровель- ные и гидроизо- ляционные, тыс. м2'	Материалы и из- делия из пласт- масс, кг	Олифа, кг	Белила, кг	Плиты цементно- фибролитовые и арболит’овые, м3	Дверные блоки, м2	Оконные блоки, м2	Лесоматериалы круглые, м3	Пиломатериалы, М3	Древесноволокнистые плиты, м3		
										твердые и полу- твердые	изоляци- онные	изоляци- онно-отде- лочиые
КЭС с турбинами 210— 300 МВт: на угле на газе	8,9 10,5	330 270	1045 1461	583 1218	8 8	56 46	102 138	58 75	248 263	53 77	23	11 2
КЭС с турбинами 500 МВт на угле	22,0	150	761	663	8	74 -	125	64 ...	265 А 11	44	—	—
КЭС с турбинами 800 МВт на газе	8,0	15	581	317	27	80	125	77	189	37	16	—
ТЭЦ с турбинами 60—100 МВт: на угле на газе	13,7	96	1102 1185	2284 1054	17 214	84 53	244 170	70 54	331 279	35 36	i 20 155	17 14
ТЭЦ с турбинами 250 МВт на газе	9,7	—	606	508	19	60	119	54	237	86	—	— .
Промышленные ТЭЦ	7,6	—	845	525	3	51	181	117	439	27	—	—
алов, исходя из объемов работ, предусмотрен-
ных в проектно-сметной документации, приня-
той для разработки норм, и учитывают затраты
материалов на устройство временных зда-
ний и сооружений, затраты на которые вклю-
чаются в сводные сметы на строительство; на
работы, выполняемые за счет накладных рас-
ходов; на поделки при производстве электро-
монтажных, санитарно-технических работ и
при монтаже железобетонных и стальных кон-
струкций и оборудования.
Учет работ, входящих в нормы расхода,
изложен в СН 498-77. При производстве работ
в зимнее время следует добавлять к нормам
на 1 млн. руб. строительно-монтажных работ:
для стали класов А-1 и С 38/23—7 т; цемент-
130 т; пиломатериалы—25 м3; лесоматериа-
лы круглые—8 м3; материалы рулонные кро^
вельные и гидроизоляционные — 3,5 тыс. м2;
стекло оконное — 30 м2.
Нормы расхода цемента приведены к рас-
ходу портландцемента марки М400. При дру-
гой марке вводится поправка П на соответст-
вующую марке прочность по формуле
±77 = (400 — Мй).0Д
где Мп — средняя марка подаваемого цемен-
та; 0,1 — средний, коэффициент использования
соответствующей марки прочности цемента
(10%) на 100 единиц марки применяемого
цемента.
Нормы приняты для условий строительст-
ва в III температурной зоне; в них не учтены
транспортные и складские потери.
§.7. КОМПЛЕКТАЦИЯ И ПОСТАВКА
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Одними из факторов повышения эффектив-
ности строительства являются широкое вне-
дрение системы комплектации объектов стро-
ительными конструкциями с учетом техноло-
гической ' последовательности монтажа и по-
вышение степени их заводской готовности и
качества изготовления. При этом принципи-
ально возможно изготовление конструкций не-
посредственно на площадке строительства —
на полигоне и в мастерских или в заводских
условиях.
Изготовление конструкций для сооружения
тепловых электростанций на заводах вызыва-
ет дополнительные расходы, связанные с пе-
ревозкой их на строительную площадку. Пере-
возка конструкций будет экономически оправ-
дана при соблюдении следующих условий. J
ч
m-#!)=Si-л,
где Т —грузовой тариф, руб/(т-км); Ri—рас- ’
стояние перевозки, км; S/—стоимость конст-

Таблица 8.15. Нормы расхода труб на строительстве ТЭС на 1 млн. руб. строительно-монтажных работ
stj:- • • НЕ; Г	Объекты строительства	Трубы стальные, т					Трубы чугунные с фасонными частями, т		Трубы керамические, м условного диа- метра	Трубы асбестоцемен- тные, м условного диаметра
	водогазопро- водные •?	холоднотяну- тые и холод- нокатаные	горячеката- ные	электросвар- ные 25—152 мм	сварные боль- шого диамет- ра	водопровод- ные	канализацион- ные		
gf, КЭС с вводом очередной . мощности 800 МВт и выше (турбины 210—300 МВт): на угле на газе ?. • i у :				11,2 10,4	2,4 0,8	68 4,8	3,2 3,2	16 27,2	5,6 7,2	0,8 1,6	80 88	480 240
«КЭС с вводом очередной 'Мощности 600 МВт (турбины '160 МВт): •„ ГЛ' на угле на газе	8,0 8,8	3,2 0,8	56,8 8,0	4,8 4,8	14,4 19,2	4,0 4,0	2,4 0,8	56 32	160 480
( КЭС с вводом очередной ‘мощности 300 МВт (турбины ' М00 МВт): на угле	16	4,0	64	4	32	10,4	0,8	32	320
Цц ТЭЦ с вводом очередной ? мощности 400 МВт и ниже с градирнями (турбины	60— 100 МВт): на угле на газе  	4,8 8,0	0,8 4,0	5,6 61,6	2,4 4,8	4,8 14,4	4,8 5,6	1,6 1,6	104 288	16 480
У Промышленные ТЭЦ	12,6	5,6	90,4	5,6	90,0	14,4	1,6	80	1376
рукций, изготовленных на полигоне или мест-
ном заводе, с учетом всех затрат на приобре-
тение, строительство и монтаж дополнительных
механизмов; /?2 и S2 — расстояние пере-
возки ;(км) и стоимость (руб/т) изделий круп-
ного завода.
Сложные и трудоемкие конструкции, на-
пример плиты междуэтажных перекрытий, эле-
менты колонн главного корпуса и т. п., эконо-
мически оправдано и целесообразно перево-
зить по железной дороге на расстояние 900—
1000 км. Доставлять же на сцепах длиннораз-
мерные конструкции, подобные блокам кро-
вельного покрытия или колоннам главного
корпуса нецелесообразно. Поэтому на строи-
тельствах современных ТЭС для укрупнения
поступающих с заводов элементов предусмат-
ривается сборочно-укрупнительная площадка.
Централизованное изготовление на специа-
лизированных заводах или районных базах
строительных конструкций, деталей и полуфаб-
рикатов способствует повышению качества из-
делий, сокращению расходов материалов и
сроков строительства. Основными работами,
выполняемыми на площадках электростанций,
при этих условиях являются сборка и монтаж
доставленных узлов и элементов строитель-
ных конструкций и оборудования.
Проблема комплектной поставки конструк-
ций тесно связана с проблемой оптимального
членения конструкций на отправочные элемен-
ты, так как укрупнение элементов в готовые
изделия и блоки на заводе, как правило, об-
ходится дешевле, чем на площадке. Кроме то-
го, заводская сборка требует меньших затрат
времени. Однако перевозка укрупненных кон-
струкций, как сказано выше, обходится доро-
же по сравнению с перевозкой расчлененных
элементов в связи с уменьшением заполнения
платформы. По-видимому, при заданных тру-
доемкости и времени сборки на заводе и на
площадке и расстоянии между заводом-пос-
тавщиком и объектом строительства можно ук-
рупнить конструкцию до такой стадии го-
товности, при которой общие затраты на ее
сборку и перевозку минимальны.
Пусть можно выделить N стадий готовности кон-
струкции. Например:
1-я стадия'—элементы или заготовки конструк-
ции, подготовленные к сборке и сварке;
2-я' стадия — плоскостные элементы конструк-
ции, собранные .и Сваренные в пределах габаритов од-
ной платформы; - .
207

3-я — 6-я стадии — объемные элементы конст-
рукций, собранные и сваренные в пределах габаритов
одной платформы с коэффициентами заполнения плат-
формы (или вагона) от 0,8 до 0,2 (коэффициент запол-
нения — отношения массы груза к грузоподъемности
платформы);
7-я — 9-я стадии — объемные элементы конст-
рукции, собранные и сваренные в пределах габаритных
размеров платформы по ширине и одной — трех плат-
форм по длине со средним коэффициентом заполнения
каждой платформы от 0,7 до 0,17
Введем следующие обозначения:
Pis'—стоимость укрупнения конструкции опреде-
ленного наименования от i-й до (i-H)-ft стадии на за-
воде;
Pin—стоимость укрупнения от i-й до (i+l)-ft ста-
дии на площадке;
Ti — время укрупнения от i-й до (i+l)-fi стадийна
площадке;
Gi — стоимость перевозки всех элементов металло-
конструкций i-й стадии готовности;
Т8‘—заданное время укрупнения конструкции до
N-н стадии на площадке;
Lx — общая стоимость конструкций i-й стадии го-
товности, включая транспортирование.
Укрупнение элементов металлоконструкций до не-
которой стадии с номером х целесообразно в том слу-
чае, если стоимость этого укрупнения на заводе вместе
с транспортными затратами и стоимость окончательной
сборки на площадке минимальна по сравнению со всеми
другими вариантами. Кроме того, время сборки на пло-
щадке не должно превышать некоторого заданного зна-
чения. Итак, оптимальная стадия укрупнения определен-
ной конструкции (т. е. номер я) определяется из усло-
вий
х	N
Рх = 2 ^га 4"
i=l	i=x
N
i~x
Пошаговое решение этой задачи не представляет
трудности. Алгоритм решения следующий. Задаем i=l
и подсчитываем сумму Ар Затем определяем L2 при
i=2 и т. д. Как только при некотором i=x
Lx	Lx—i и Lx-tt > Lx >
полагаем
•^ОПТ ~
Полученный номер и определяет стадию оптималь-
ной готовности изделия.
Указанный расчет целесообразно проводить для тех
конструкций, степень заводской готовности которых вы-
зывает разногласия между заводом-изготовителем и за-
казчиком.
Отметим, что эти разногласия обычно составляют
две-три стадии укрупнения. Расчеты в этом случае зна-
чительно упрощаются. Нужно просмотреть два-три ва-
рианта и выбрать среди них наиболее экономичный.
Стоимость заводского укрупнения представляет со-
бой сумму
Р is — РгЗ,сб 4“ ^гз.св 4“ -PjB.H.p 4“ i
где Ргз.сб, Pis,св — соответственно зарплата заводских
сборщиков и сварщиков; Pi3iH.p— накладные, расходы;
Mi — стоимость материалов, электроэнергии и т. п.
Стоимость укрупнения на площадке можно также
определить на основании нормативных данных, однако в
силу их неточного характера она может колебаться для
разных строек. Поэтому целесообразно провести стати-
стический анализ для определения средней стоимо-
сти монтажа для ряда монтажных бригад и участков.
Время укрупнения 7\- на площадке можно опреде- '
лить путем усреднения результатов хронометражных об- ;
следований ряда строек. Определение стоимости пере- >,
возок принципиальных затруднений не вызывает.
Необходимо отметить, что укрупнение кон- ,
струкций на площадке в пределах грузоподъ-
емкости выделенных кранов при правильной
организации работ не только возможно, но и
целесообразно. Укрупнение конструкций на i
заводе до объемных элементов значительно
снижает производственную мощность пред-
приятия. К тому же этот процесс невозможно
автоматизировать, что уменьшает преимуще-
ства заводской формы изготовления.
С другой стороны, доказана эффективность
блочного монтажа конструкций. Поэтому все
конструкции проходят на площадке укрупни- >
тельную сборку на специальных стендах.
В-летних условиях при правильной организа- ?
ции работ производительность такой сборки >
не ниже, чем в заводских условиях. Вот поче- s
му необходимы тщательная организация сбо-
рочных работ на площадке и проверка всех
конструкций, целесообразность укрупнения
которых на заводе сомнительна. Вполне воз-
можно, что переносом укрупнительных опера-
ций на площадку можно добиться значитель-
ного удешевления перевозок и повышения
мощности заводов.
Необходимо подчеркнуть еще один момент органи- ’
зации сборочных работ. Если доказана целесообразность
укрупнения конструкции на. площадке, поставка элемен-
тов должна начинаться раньше, чем монтаж конструк-
ции на объекте. Время упреждения Т определяется по
формуле
т — 7у.к4“ ту б,
где Ту.к — время укрупнения элементов в конструкцию,
Ту.б — время укрупнения отдельных конструкций в мон-
тируемые блоки.
Кроме того, на площадке за время Тп до начала
монтажа должна быть подготовлена оснастка для
сборки:
7п-Т + 70,
где Тп—время подготовки производства; То — время
подготовки оснастки.
Расчет степени целесообразного укрупне-
ния сообщается заказчику и вышестоящим ор-
ганам. Эту работу следует провести до начала
строительства — во время подготовки строи-
тельного производства, выявив оптимальное
членение с учетом местных условий, а также
определив объемы строительной базы и дру- ;
гих вспомогательных предприятий строитель-
ства.
Комплектация заказов и поставка конст-
рукций представляют собой поставку всего
заказа отдельными комплектами в объемах и
последовательности, определенных схемой
монтажа. Членение заказа на комплекты дол-
жно осуществляться с учетом устойчивости
монтируемой части, непрерывного характера
208

монтажа при поступлении отдельных комплек-
тов, возможности осуществления оптимальной
технологии монтажа, возможности окончания
монтажа части сооружения и сдачи его под
последующие строительно-монтажные работы.
Объем комплекта главного корпуса ТЭЦ и
КЭС определяется площадью участка, необ-
ходимой для размещения одного энергоблока
или агрегата. При значительном объеме этого
комплекта допустимо его членение на более
мелкие комплекты с твердо установленными
последовательностью и графиком поставки.
.Интервал между поставками.определяется в
этом случае разностью между продолжитель-
' ностью укрупнения элементов в бЛЬки. и мон-
, тажа укрупненных блоков и нормативным за-.
. ( пасом конструкций на 1—2 недели.
Членение сооружения или заказа на части,
поставляемые комплектно, производится за-
казчиком по следующей схеме:
конструкции зданий и сооружений КЭС или
ТЭЦ поставляются комплектно в полном объ-
еме (в особых случаях заказчик может огово-
рить последовательность поставки отдельных
конструкций);
конструкции главных корпусов КЭС или
ТЭЦ поставляются по агрегатам или осям (в
последнем случае указывается интервал по-
< ставки между первой и последней поставляе-
, мыми осями).
i Конструкции одноэтажных зданий и со-
1 оружений массой более 500 т доставляются по
J температурным блокам и пролетам, много-
J этажные — по высоте (ярусам) или зонам;
газопроводы, галереи и эстакады — по длине
(пролетам).
Завод-изготовитель должен открывать за-
казы в соответствии с принятым членением со-
оружения на комплектно поставляемые части
и производить отгрузку металлоконструкций
в строгой последовательности в сроки, предус-
мотренные договором. Запрещается отгруз-
ка последующих для данного сооружения ком-
плектов до полной отгрузки предыдущего
комплекта.
Конструкции резервуаров, циркуляционных
водоводов, дымовых труб поставляются в со-
ответствии с технологической последователь-
ностью их монтажа, определяемой заказчиком,
и в сроки, согласованные с заводом-изготови-
телем. Вместе с конструкциями завод-изгото-
витель должен отгружать заклепки и стан-
дартные болты нормальной точности с гайка-
ми и шайбами, а также съемные детали сбо-
рочных и стяжных приспособлений, начальные
, выводные планки и пластины для сварки кон-
, трольных образцов.
В соответствии с «Рекомендациями по ор-
ганизации и порядку оплаты комплектных по-
ставок строительных конструкций и деталей»
Н—86i;.
комплектное обеспечение предприятий конст-
рукциями и формирование заказов на изготов-
ление и поставку конструкций должны осуще-
ствляться на основе унифицированной норма-
тивно-технической документации, разрабаты-
ваемой в составе проекта производства строи-
тельно-монтажных работ. В эту документацию
необходимо включать и схемы технологических
комплектов.
8.8.	ПОТРЕБНОСТЬ В СТРОИТЕЛЬНЫХ МАШИНАХ,
МЕХАНИЗМАХ И ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВАХ
При производстве строительно-монтажных
работ должны применяться наиболее эффек-
тивные способы и средства механизации, обес-
печивающие высокое качество, снижение себе-
стоимости и сокращение трудоемкости работ.
При этом механизация, как правило, должна
быть комплексной, а все используемые средст-
ва механизации должны иметь производитель-
ность, соответствующую производительности
ведущей машины. Ведущая и комплектующие
машины определяются характеристикой соору-
жаемого объекта с учетом прогрессивной тех-
нологии, темпов и условий производства работ,
а также объемами работ, подлежащих выпол-
нению. При расчетах необходимо исходить из
рациональной загрузки машин и механизмов в
соответствии с их техническими характеристи-
ками.
Среднесуточное количество машин (/И) в
единицах измерения главного параметра (ем-
кость ковша, грузоподъемность и т. п.), требу-
ющихся на определенный период для выпол-
нения заданного объема работ, определяется
по формуле
— @обт Y
100Лчас.р/(в7 *
где Qo6m — объем данного вида работ, м3, т;
У — доля работ, выполняемых машинами при-
нятого вида; Лчас.р—часовая (средняя за со-
ответствующий период времени) производи-
тельность одной машины или производитель-
ность, приходящаяся на единицу - измерения
главного параметра (на 1 м3 емкости ковша,
на 1 т грузоподъемности и т. п.), в физических
измерителях объема работ; Кв — коэффициент
использования внутрисменного времени; Т —-
рабочее время одной машины за соответствую-
щий период времени, ч.
Общая потребность в строительных маши-
нах определяется как сумма потребностей ма-
шин отдельных видов для выполнения каждой
работы. Потребность в строительных машинах
определяется из показателей эксплуатацион-
ной производительности, (за час, смену, год).
Степень оснащенности строительно-мон-
тажных организаций средствами механизации
209

оценивается показателями их механовооружен-
ности и энерговооруженности. Механовоору-
женность определяется как отношение стоимо-
сти. строительных машин к стоимости строи-
тельно-монтажных работ, выполняемых собст-
венными силами. Механовооруженность труда
определяется стоимостью строительных ма-
шин, приходящихся на одного рабочего, заня-
того на выполнении строительно-монтажных
работ. • Показателями механовооруженности
могут быть также показатели главного пара-
метра (м3, т, л. с.) приходящегося на 1 млн.
руб. строительно-монтажных работ или одно-
го рабочего.
Энерговооруженность определяется как ус-
тановленная мощность двигателей всех рабо-
чих машиньХв кВт), отнесенная к 1 млн. руб.
строительно-монтажных работ, выполняемых
собственными силами, а энерговооруженность
труда — энерговооруженностью, приходящей-
ся на одного рабочего, занятого на выполнении
строительно-монтажных работ. При этом стои-
мость машин, общая установленная мощность
двигателей и численность рабочих принимают-
ся средние за плановый или отчетный период.
Разнообразие типов применяемых при стро-
ительстве средств механизации и транспорта
отрицательно-сказывается как на организации
их поставки, так и на организации их эксплуа-
тации, усложняет ремонт, увеличивает номен-
клатуру запасных частей, усложняет взаимо-
заменяемость персонала.
Требуемое количество машин и механизмов
определяется в зависимости от объемов работ,
подлежащих выполнению в установленный
срок, и эксплуатационной производительности
машины. Ниже приведена методика опреде-
ления производительности основных строитель-
ных машин и механизмов, применяемых при
строительстве тепловых электростанций.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ ОННОИ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
Производительность землеройно-транспортных и
профилировочных машин в общем виде выражается
П — nq,
где П — производительность, м3/ч; п — число рабочих
циклов за 1ч; q — объем грунта, перемещаемого за
один цикл, м3.
Различают теоретическую, техническую и эксплуа-
Таблица 8.16. Теоретическое число циклов п
экскаватора
Рабочее оборудование	Число циклов в минуту при , • „ емкости ковша, м3				
	0,25	0,5	1	1,25	2
Прямая лопата	3,75	3,75	3,43	3,16	3,0
Драглайн	3,63	3,53	3,16	2,73	2,29
Грейдер	2,73	2,73	2,4	2,0	1,78
Обратная лопата и струг	3,0	3,0	2,73 ,	2,4	" -
тационную производительность машин. Теоретическая
производительность землеройной машины представляет
собой производительность, обеспечиваемую конструк-
тивными возможностями машин при непрерывной ее ра-
боте:
По = 60 яд,
где По — теоретическая производительность, м3/ч; п—
число циклов в 1 мин, определяется для нормальных
условий работы (норм-альная высота забоя, средняя
расчетная скорость каната, угол поворота платформы
90°, выгрузка в отвал); q — геометрическая емкость
ковша, м3.
Для средних условий работы значения п могут
быть приняты по табл. 8.16.
Техническая производительность учитывает кроме
технических возможностей машины конкретные условия,
определяющие производительность за 1 ч непрерывной
работы, и определяется по формуле
Пijt	По^г^ц == 60гг<Д г£ц >
где Лт — техническая производительность, м3/ч; По—
теоретическая производительность, м3/ч; kr — коэффи-
циент влияния, грунта, зависящий от степени наполне-
ния ковша и качества грунта (по табл. 8.17);	— ко-
эффициент продолжительности цикла в данных услови-
ях, kn-n-tln (пт — число циклов в данных условиях,
п — теоретическое число циклов).
Эксплуатационная производительность зависит от
использования машины по времени с учетом неизбеж-
ных в процессе работы простоев (техническое обслужи-
вание, простои по организационным причинам, передвиж-
ка машин, подготовка забоя и т. п.).
Эксплуатационная производительность подсчитыва-
ется по формуле
Пэ = Пт/?в,
где Па — эксплуатационная производительность, м3/ч;
Пт — техническая производительность, м3/ч; ke — коэф-
фициент использования по времени в течение смены
(принимается для экскаватора 0,75 при работе в тран-
спорт и 0,9 при работе в отвал).
Эксплуатационная производительность многоковшо-
вого экскаватора может быть определена по формуле
qv
Пэ = 3,6 — ktl k-p &ву
Коэффициент влияния грунта k г (по данным проф. И. Г. Домбровского)
Таблица 8.17.
Оборудование	Грунты				
	Легкие сыпучие	Легкие связ- ные влажные	Средние глины	Тяжелые глины	Взорванная скала, сланцы, Мо- ренные глины
Прямая и обратная лопата Драглайн Грейфер и струг	0,9—1,2 0,9—1,15 0,8—1,0	1—1,3 1—1,25 0,9—1,1	0,55—0,8 0,6—0,75 0,5—1,7	0,5—0,6 0,45—0,55 0,4—0,65	0,3—0,6 0,3—0,5 0,2—0,4
210

"йрпе Яе — эксплуатационная производительность, м3/ч;
11 ^емкость ковша, v — скорость движения ковшей,
/ — шаг ковша, м; kB — коэффициент наполнения
ковшей (в среднем 0,8—0,9); kp — коэффициент, учиты-
! вйющий разрыхление грунта (принимается 0,7—0,9);
^^ — коэффициент использования экскаватора по вре-
i мени (при хорошей организации работ 0,8—0,9).
Эксплуатационная производительность скрепера, ра-
 ботающего по замкнутому циклу, определяется по фор-
муле
60Vс kft kp k-Q
1JC— ~	»
4-
где Пе — эксплуатационная производительность, м3/ч;
Vc — геометрическая емкость ковша скрепера, м3; t—
время одного цикла, мин; kB— коэффициент наполнения
ковша (в среднем 0,8—1);	— коэффициент, учитыва-
ющий разрыхление грунта (принимается 0,7—0,9); kB—
коэффициент использования скрепера по времени (при-
нимается 0,8—0,9).
Время одного цикла, мин, определяется по фор-
муле
где ta — время наполнения ковша, мин:
~ ^н/УН>
где £н=25-ь45 м—длина пути набора грунта; он —
'скорость перемещения скрепера при наборе грунта
(обычно на 1-й или 2-й передаче трактора), м/мин: tP—
время разгрузки скрепера, мин:
/р = Lp/Vp,
где £р= 15-5-20 м — длина пути, проходимого скрепе-
ром при разгрузке; ир — скорость перемещения скрепе-
ра при разгрузке (обычно на 2-й или 3-й передаче трак-
тора), м/мин; LF—длина пути груженого хода, м; vF—
скорость перемещения груженого скрепера (обычно на
3-й или 4-й передаче трактора), м/мин; Ln — длина пу-
> ти порожнего хода, м; vn — скорость перемещения по-
рожнего скрепера (обычно на 3-й или 4-й передаче
трактора), м/мин.
Эксплуатационная производительность бульдозера в
зависимости от характера выполняемой им работы оп-
 ределяется по одной из следующих формул.
а)	При резании и перемещении грунта на расстоя-
, ние свыше 50 м (обратное движение осуществляется
передним ходом) отвалом, установленным перпендику-
лярно продольной оси трактора (а=90°), производи-
тельность бульдозера определяется по формуле
Пд == 60УАв//,
где /7Э — эксплуатационная производительность, м3/ч;
V — объем грунта, перемещаемого бульдозером за один
рабочий цикл, м3:
V — lafylZkp tg <fj
где I — длина отвала, м; а — высота отвала по хорде,
м; ц,— коэффициент потери грунта, равной (/—0,005) LH;
kp — коэффициент разрыхления грунта (принима-
ется 1,25—1,30); <р — угол естественного откоса грунта;
kB — коэффициент использования бульдозера по време-
ни (принимается 0,85—0,9); t — время одного цикла,
мин.
Время одного цикла бульдозера, мин, определяется
по формуле
где LB — длина пути набора грунта (резания), м; £п—
длина пути перемещения грунта, м; Lx — длина пути хо-
лостого хода, м; ов — скорость движения трактора при
резании грунта (обычно на ’ 1-й передаче), м/мин; t»B—
скорость движения трактора при перемещении грунта
(обычно на 2-й передаче), м/мин; vx — скорость холос-
того хода трактора (обычно на 3-й передаче), м/мин;
to — время на опускание ножа (принимается 0,1 мин);
/пов — время на поворот бульдозера (принимается 0,15—
0,20 мин); tCK — время на переключение скоростей (при-.
нимается 0,1 мин).
При дальности перемещения менее 50 м, когда
бульдозер проходит обратный путь задним ходом, в
формулу производительности вместо ох подставляют
скорость заднего хода трактора, вместо /Пов— время на
перемену направления движения (/п=0,1 мин).
б)	При разравнивании выгруженного из транспорт-
ных средств грунта отвалом, установленным под углом
а к направлению движения (рабочий ход двусторонний),
производительность бульдозера определяется по фор-
муле
60L (/ sin а — а)
~	ksi
----+ ta	,
где П3 — эксплуатационная производительность, м3/ч;
L—длина рабочего хода бульдозера (длина фронта ра-
бот), м; / — длина отвала, м; а — величина перекрытия
проходов (принимается 0,2—0,3 м);	— скорость дви-
жения трактора при перемещении грунта, м/мин; а —
угол отвала к продольной оси трактора; tn — время на
перемену направления движения (принимается 0,1 мин);
kB — коэффициент использования по времени (принима-
ется 0,85—0,9).
Эксплуатационная сменная производительность греш
дера и автогрейдера в зависимости от характера вы-
полняемых работ определяется по формулам:
а) при постройке земляного полотна
TkB — 2ntjj0B______
ч 9
tlj J n2 j Из \
vz vs I
где Пв — эксплуатационная производительность, км/сме-
ну; n — общее число двусторонних проходов, необходи-
мых для профилирования полотна, в том числе пь п2,
п3—количество проходов, совершаемых на 1-й, 2-й и
3-й передачах трактора (число проходов может быть
определено по схеме профилирования дороги); щ, v2,
vs — скорости работы на 1-й, 2-й и 3-й передачах трак-
тора, км/ч; /пов — время, затрачиваемое на поворот ма-
шины в конце участка, ч (для грейдера 0,023 ч, для ав-
тогрейдера 0,01 ч); Т — продолжительность смены, ч;
— коэффициент использования по времени (принима-
ется 0,85—0,9);
б), при ремонте земляного полотна
TkB I v sin а
= • , >
bnty
где Пд — эксплуатационная производительность, км/сме-
ну; I — длина отвала автогрейдера, м; v — рабочая ско-
рость, зависящая от характера выполняемой работы
(2-я и 3-я передачи), км/ч; а — угол захвата при про-
изводстве ремонтных работ (принимается 45°); b—ши-
рина земляного полотна, м; п— число проходов по од-'
ному месту, необходимых для восстановления профиля ’
(в зависимости от состояния дороги — от 1 до 4 раз);:
ф — коэффициент перекрытия проходов (принимается
1,1); Т — продолжительность смены, ч; kB — коэффици-
ент использования по времени (принимается 0,5—0,9)в;
Производительность кранов определяется по фор-'
муле '	j
Пэ = ~
2
где 77а — эксплуатационная производительность, . т/ч;
Q — наибольшая грузоподъемность крана на заданном
вылете, т; Ki — коэффициент: использования 1фана по
Ж

грузоподъемности (по табл. 8.18);	/<2— коэффициент
использования крана по времени (по табл. 8.18); п—
наибольшее число циклов за 1 ч (по технической ха-
рактеристике крана).
Т а б л и ц а 8.18. Значения коэффициентов
при определении эксплуатационной производительности
кранов
	Характер работы					
Коэффициент	Монтаж металло- конструкций и сборных элемен- тов промышлен- ных, граждан- ских зданий		Установка арма- туры и опалубки на гидротехни- ческом строитель- стве	Подача бетона в бадьях на гид- ротехническом § строительстве	Подача кирпича и других мелко-  штучных грузов в контейнерах 	:		Перегрузка сы- пучих грузов (грейфером)
/<2	0 0	,5—0,9 ,4—0,7	0,6—08 0,5—0,8	0,8 0,7—0,9	0,8—1 0,7—0,9	1 0,8—1
Эксплуатационная производительность подъемни-
ков определяется по приведенной формуле для кранов,
но значения коэффициентов Ki и Z(2 принимаются по
табл. 8.19.
Эксплуатационная производительность ленточного
конвейера при перемещении сыпучих грузов в горизон-
Таблица 8.19. Значения коэффициентов
при определении эксплуатационной производительности
подъемников
Коэффи- циент	Подьемники		
	для бетона и ра- створа с опроки- дывающимися ков- шами и скиповые	для штучных грузов с механизированной загрузкой и вы- грузкой	канатные
/<±	0,9—1	0,7—0,8	0,6—0,7
К2	0,7	.0,7—0,75	0,7—0,75
тальком направлении определяется по формулам:
при плоской ленте
Vs = 2256ап и Q0 = 225баф;
при желобчатой ленте
У9 = 45062ц и £э = 4506аф,
где Va — эксплуатационная производительность в объ-
емных единицах, м/ч; Qg —эксплуатационная произво-
дительность в весовых единицах, т/ч; b — ширина лен-
ты конвейера, м; v—скорость движения ленты (по тех-
нической характеристике конвейера), м/с; р—плот-
ность перемещаемого материала, т/м3.
При транспортировании бетона производительность
конвейера уменьшается примерно на 40 %- При уста-
новке конвейера в наклонном положении производитель-
ность снижается в зависимости от угла наклона (табл.
8.20).
Производительность бетономесителей определяется
по формуле
77э = Б6/п/1000,
где Пв — эксплуатационная производительность, м3/ч;
Бб—емкость смесительного барабана, л; f — коэффици-
ент выхода готовой бетонной смеси или раствора (при-
нимается 0,67);
п — число замесов (20—36 в зависимости от емкости
барабана), замесов/ч.
Определение потребности в землеройных машинах
В качестве примера приведено определение потреб-
ности в землеройных машинах при сооружении КЭС с
Таблица 8.20. Зависимость производительности
конвейера от угла наклона
Угол нак- лона,град	Производительность при наклонной ленте, % производительно- сти при горизонталь- ной ленте	Угол наклона, град	Производитель- ность при наклон- ной ленте, % про- изводи тел ьности при горизонталь- ной ленте
3	91	16	73
10	83	19	67
13	78	23	61
объемами земляных работ, принимаемыми по объемам
работ, устанавливаемым для второго года строитель-
ства и являющимися максимальными за весь период:
объем выемки—1527 тыс. м3, объем насыпи —950 тыс. м3.
Для строительства тепловых электростанций харак-
терно следующее распределение выполнения объемов
земляных работ различными механизмами, %;
Экскаваторы с ковшом емкостью до 0,25 м3 . .	1,4
Экскаваторы с ковшом емкостью свыше 0,25 м3 . 57,4
Скреперы.....................................3
Бульдозеры . . ......... 4 «». 38
Автогрейдеры . , . . , . s 8	„ е . . 0,2
Производительность землеройных машин может
быть принята по средней годовой выработке машин
(табл. 8.21).
Объем грунта, подлежащего разработке экскавато-
рами с ковшами емкостью до 0,25 м3,
1 527 000-0,014 = 15 270 м3.
Требуемая суммарная емкость ковшей определяется
ориентировочно, так как выработка для экскаваторов
с емкостью ковшей 0,25 м3 и ниже не нормируется:
15 270:12 500 = 1,02.
Общее количество экскаваторов с ковшом емкостью
0,25 м3
1,02:0,25 = 4 шт.
Объем грунта, подлежащего разработке экскавато-
рами с ковшами емкостью свыше 0,25 м3,
1 527 000-0,574 = 876 500. м3.
Требуемая суммарная емкость ковшей
876 500:113 000 = 8 м3.
Кроме того, из общего количества насыпи условно
принимаем, что экскаваторной переработке подлежит
дополнительно 40 %, т. е. 350 000 м3. Дополнительная
потребная емкость ковшей составит
350 000:113 000 = 3,0 м3.
Общая требуемая емкость ковшей экскаваторов
свыше 0,25 м3 составит
8-фЗ=11 м3.
Общее количество экскаваторов с ковшом емкостью
1 м3—6 шт. и с ковшом емкостью 0,65 м3—8 шт.
Для многоковшовых экскаваторов, занятых на рытье
траншей, выработка в Минэнерго СССР не нормируется.
Количество многоковшовых экскаваторов принимается
212

Таблица 8.21. Выработка основных землеройных
машин по Минэнерго СССР
Строительные машины	Годы	Пока- затель
Одноковшовые экскаваторы с ковшом емкостью свыше 0,25 м3, тыс. м3 в год на 1 м3 емкости ковша (в знаменателе — производи- тельность, м3/ч)	1982:	96,7 38,7.
	1983: (план)	106 40
Скреперы, тыс. м3 в год на 1 м3 емкости ковша	1982:	60 2,81
	1983: (план)	6,6 2,9
Бульдозеры, тыс. м3 на буль- дозер в год на земляных рабо- тах (принят условный бульдо- зер с тягой 6 т, количество ус- ловных бульдозеров определя- ется как частное от деления суммы тяговых усилий общего количества парка бульдозеров на 6 т)	1982:	35,1 13,0
	1983: (план)	38 12,5
Землесосные  снаряды (м3 грунта в год на 1 м3 часовой производительности по воде)	1982:	204 203,8
	1983: (план)	205
Примечания: 1. Выработка объема земляных работ для
экскаваторов с емкостью ковша 0,26 м3 и ниже не нормируется.
2. С 1981 г. Госстроем СССР годовая выработка на земле-
ройные строительные машины не планируется. Задание — про-
изводительность в час (м3 в час) для экскаваторов, бульдозе-
ров и скреперов.
по нормам Госстроя СССР. Так, для многоковшового
экскаватора принимается выработка 20 000 м3 в год
на I экскаватор с суммарной емкостью ковшей 45,8 м3.
Количество экскаваторов подсчитывается по объемам
работ, определяемых ППР.
Объем грунта, разрабатываемого скреперами,
1527 000-0,03 = 45 810 м3.
Потребная емкость ковшей скреперов
45 810:8600 = 13 м3.
Количество скреперов при емкости ковша 9,0 м3
13:9 = 1,5^2 шт.
Объем грунта, разрабатываемого бульдозерами,
1 527 000-0,38 = 580 000 м3.
Требуемое количество бульдозеров
580 000:42 000 = 14 шт.
Кроме того, для переработки насыпи необходимо
следующее количество бульдозеров:
950 000:42 000 = 22 шт.
Общая потребность в бульдозерах
14 + 22 = 36 шт.
В соответствии с проектами организации
земляных работ основными механизмами на
строительствах тепловых электростанций явля-
ются экскаваторы Э-1011 с емкостью ковша
1,0 м3, Э-1252 с емкостью ковша 1,25 м3 и эк-
скаваторы Э-04321, Э-04121, Э-652 с емкостью
ковша 0,65 м3. Этими экскаваторами разраба-
тываются котлованы под главный корпус, соо-
ружения гидроузла, подводящие и отводящие
каналы.
Экскаваторы с емкостью ковша 0,25 м3 и
меньше применяются для рытья котлованов и
траншей с небольшими объемами работ. Мно-
гоковшовые экскаваторы предназначаются для
разработки траншей под подземные сети и
коммуникации.
Число автомашин, необходимых для пере-
возки грунта и других грузов, подсчитывается
по формуле
п= 1,32-^ ,
mcqK
где п — необходимое количество автомашин,
шт.; 1,32 — коэффициент, учитывающий нерав-
Таблица 8-22. Потребность в строительных машинах,
механизмах и оборудовании для строительства ТЭС
на 1 млн. руб. годового объема строительно-монтажных
работ по СН 494-77_______________________________
Наименование	Показатель
Экскаваторы одноковшовые с ковшом ем-	0,42
костью до 2,5 м3, включая тракторы с на- весным экскаваторным оборудованием, м3	0,022
Экскаваторы многоковшовые, шт.	
Скреперы, м3	0,65
Бульдозеры, шт.	1,04
Автогрейдеры, шт. Сваебойное оборудование, шт.	и ,058
	0,15
Краны башенные, т	3,22
Краны гусеничные, т	7,98
Краны пневмоколесные, т	1,97
Краны автомобильные, т	5,1
Краны железнодорожные, т	1,49
Краны тракторные, т	1,22
Трубоукладчики, т	0,77
Подъемники строительные, т	0,38
Погрузчики одноковшовые, т	0,32
Автопогрузчики, шт.	0,17
млн.' руб.
1
на
Примечания: 1. Нормы установлены
строительно-монтажных работ, выполняемых собственными си-
лами.
2. В пределах общей грузоподъемности разрешается изме-
нять соотношение между видами кранов.
3. Потребность указана для промышленного строительства.
213

Т а б л и ц а 8.23. Потребность в транспортных
средствах для строительства пылеугольной КЭС
на 1 млн. руб. годового объема строительно-монтажных
работ
Наименование	Показатель
Автомобили общей грузоподъемностью, т В том числе % списочного количества:	95
самосвалы	До 55
бортовые и прочие	До 45
автоцистерны	3
Полуприцепы одноосные, двухосные и бортовые к автомобилям всех типов, кроме самосвалов, % к списочному количеству В том числе:	30
бортовые	10
саморзагружающиеся прицепы	10
Тракторы, шт.	42
Прицепы тракторные, шт.	3
Паровозы и тепловозы широкой колеи, шт.	0g2
Мотовозы широкой колеи, шт.	0s02
Мотовозы узкой колеи, шт.	0,02
Платформы и вагоны широкой колеи, шт.	4
Платформы и вагоны узкой колеи, шт.	0,5
Примечания: 1. Потребность указана для промышлен-
ного строительства.
2. Потребность в автомобилях и тракторах учитывает по-
требность для производства всех строительно-монтажных работ,
включая земляные.
3. В количество транспорта не входит транспорт на перевоз-
ку рабочих к месту работы.
номерность суточных грузопотоков («1,1) и
нахождение части автомашин в ремонте
(«1,2); QcyT — масса грузов, перевозимых в
течение суток в наиболее напряженный по гру-
зопотокам месяц, т; т — число смен работы
автотранспорта в тот же период; с — средне-
сменное количество, ездок, принимается в зави-
симости от дальности перевозок основных гру-
зов (грунт, гравий, песок и т. д.); q— средняя
грузоподъемность автомашин, т; К — коэффи-
циент использования грузоподъемности, при-
нимается в зависимости от соотношения от-
дельных, видов грузов равным 0,7—0,9.
В табл. 8.22 и 8.23 приведены ориентировоч-
ные данные о потребности в строительных ма-
шинах при строительстве пылеугольной КЭС
большой мощности.
8.9.	ПОТРЕБНОСТЬ В СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ
КАДРАХ И В ЖИЛЬЕ
Потребность в строительно-монтажных кад-
рах определяется проектом организации стро-
ительства исходя из объема строительно-мон-
тажных работ, принимаемого как среднеариф-
метическое по двум годам, смежным с пико-
вым, и выработки на одного, работающего,
соответствующей этим годам. Выработка при-
нимается по достигнутому уровню с учетом за-
данного роста производительности труда. До-
полнительное количество строительно-монтаж-
ных кадров на пиковый период строительства
в расчетную численность населения поселка не
включается. Эти рабочие расселяются в пио-
нерном жилпоселке и на другой жилплощади
гостиничного типа.
, Численность строительно-монтажных кадров
Кстр определяется по формуле
где Si и S2 — объемы строительно-монтаж-
ных работ двух лет, смежных с пиковым годом
строительства, руб.; щ и и2 — выработки на
одного работающего, соответствующие двум
смежным с пиковым годам строительства (Si
и S2), руб/чел.
Выработка на одного работающего для лю-
бого года строительства может быть определе-
на из следующей формулы:
«ft = «(1 ~Tp)k~\
где п — средняя выработка на одного работа-
ющего в первый год строительства (включая
ИТР, служащих, МОП и охрану), руб/чел; р—
годовой прирост производительности труда;
k — год строительства.
Неравномерность движения рабочей силы
приводит к дополнительным затратам на жилье
в «пиковый» период, а следовательно, к уве-
личению стоимости строительства электростан-
ции на ДЯэ.жил и изменению объема строи-
тельно-монтажных работ:
где К', К" — расчетное максимальное количе-
ство рабочих в сравниваемых вариантах в пи-
ковый год и в последующий или предыдущий
год пиковому году; q\ — часть стоимости вре-
менных домов на одного рабочего, относимая
на сметную стоимость электростанции (монтаж
и демонтаж временных зданий, инженерные
сети, дороги, благоустройство и пр.).
Численность строительно-монтажных кадров
(производственных, обслуживающих и. адми-
нистративных) подсчитывается по норматив-
ным данным и в соответствии с приказами
Минэнерго СССР (табл. 8.24 и 8.25). Числен-
ность ремонтных кадров и наладчиков прини-
мается в соответствии с проектом организации
эксплуатации или по удельным штатным коэф-
фициентам.
Количество жилой площади, необходимой
для размещения строительно-монтажных, кад-'.
ров, определяется исходя из следующих поло-,
жений:
214


Таблица 8.24. Укрупненные нормативы численности промышленно-производственного персонала тепловых
электростанций, чел.
	Вид топлива	Мощность и количество турбин, МВт						
		60 (2X30)	120 (2X60)	240 (4X60)	340 ( 4X 60+ +1X100)	520 (2X60+ +4X100)	1000 ( 4X 250)	1500 ( 6 X250)
Уголь		320	395	575	680	830	—	—
Мазут		225	280	405	485	590	1040	1310
Примечание. В настоящую таблицу включены персонал военизированной (общей) и пожарной охраны и ремонтный персонал.
Таблица 8.25. Укрупненные нормативы численности промышленно-производственного персонала тепловых
электростанций с блоками 160—800 МВт, чел
Вид топлива	Мощность (количество и мощность блоков), МВт												
	960 (6X160)	1280 (8X160)	800 (4X210)	1200 (6 X 210)	1600 (8X210)	1200 (4X 300)	1800 (6X300)	I	 2400 (8X300)	2000 (4X500)	(00SX э) 0008	4000 (8X500)	3200 (4X800)	• 4800 (6 X 800)
Уголь	1155	1240	1020	1295	" 1405	1325	1705	1925	1584	20 4	2564	1868	2381
Газ—мазут	1000	1080	850	1070	1155	1070	1330	1800	—	—	—	—	2006
Примечания: 1. В численность эксплуатационного персонала включена численность персонала военизированной (общей) и
пожарной охраны.
2. В численность эксплуатационного персонала включен ремонтный персонал, а также дополнительный ремонтный персонал сто-
ронних организаций, привлекаемый на период выполнения большого объема капитальных ремонтов, равный для станций с блоками
160—300 МВт от 60 до 200 чел., а с блоками 500—800 МВт — 200—300 чел.
. а) для строительно-монтажных кадров,
прибывающих на строительство на срок более
одного года, по норме 13,5—15 м2 общей пло-
щади на 1 чел.;
для одиночек, расселяемых в общежитиях
и домах гостиничного типа, а также временно
командированных на строительство сроком до
1 года, — по норме 9 м2 общей площади на
1 чел.
Для размещения эксплуатационных и ре-
монтных кадров принимается норма 13,5—15 м2
общей площади на 1 чел. Для временного
персонала, производящего наладку и капи-
тальный ремонт оборудования, норма 9 м2 об-
щей площади на 1 чел. Для временного пер-
сонала, производящего наладку и капиталь-
ный ремонт оборудования, следует предусмат-
ривать дома гостиничного типа.
При размещении площадки строительства
ТЭС вблизи существующих населенных пунк-
тов необходимо учитывать возможность прив-
лечения части рабочих из местного населения,
обеспеченного жилой площадью. Для вновь
начинаемых строительств ТЭС учитывается
возможность временного использования 15 %
жилой площади поселка эксплуатационных
кадров для размещения строительно-монтаж-
ных рабочих на период строительства (для
расширяемых ТЭС, эксплуатационные кадры
которых в основном укомплектованы, такая
возможность не учитывается). Эти коэффици-
енты систематически уточняются, и их величи-
на не постоянна.
По данным обследования жилых поселков
ряда строительств установлено, что 75 % рабо-
тающих на строительстве составляют семей-
ные, расселяемые в домах квартирного типа,
и 25 % одиночки, расселяемые в общежитиях
и домах гостиничного типа.
Расчетная численность жителей поселка
определяется для строительно-монтажных кад-
ров раздельно для семейных и одиночек.
Для семейных, расселяемых в квартирных
домах, расчетная численность жителей посел-
ка составляет
Ястр = 0,75/Сстр* 2,5 = 1,875 Кстр.
Для одиночек, расселяемых, в домах гости-
ничного типа, расчетная численность- жителей
поселка составляет
Нт = 0,25	-1.15 = 0,2875
где 2,5 — коэффициент семейности для .строи-
тельно-монтажных кадров, имеющих, семьи;
1,15 — коэффициент, учитывающий сгбслужи-
вающую группу населения. Коэффициент се-
мейности для постоянных эксплуатационных
кадров составляет 2,8.
Численность жителей поселка для эксплуа-
тационного . персоналу определяется как чйс-
215

ленность персонала электростанции Хэсп, ум-
ноженная на коэффициент семейности 2,8:
^эксп “2,8 кэсп.
Селитебная территория, необходимая для
размещения поселка, определяется по СНиП
11-60-75* «Планировка и застройка городов,
поселков и сельских населенных пунктов».
Номенклатура, пропускная способность,
нормы и расчетные показатели учреждений
культурно-бытового обслуживания, принципы
их размещения, а также принимаемая органи-
зация рациональной системы обслуживания
населения определяются с учетом увеличения
персонала при расширении энергетического
предприятия до конечной мощности с учетом
того, находится ли поселок в отдалении от го-
рода или соприкасается с городом, производит-
ся ли расширение поселка или поселок строит-
ся заново. Все эти показатели определяются
на основании соответствующих глав СНиП.
Ввод в эксплуатацию жилого фонда и культурно-
бытовых объектов поселка производится поэтапно.
Первый этап-— вводится пионерный поселок
из передвижных инвентарных домов.
Второй этап — вводится часть стационарного
жилого поселка для строительно-монтажных кадров,
достаточная для размещения строительных и монтаж-
ных кадров, необходимых для работ первого года основ-
ного периода строительства. Эти два этапа входят в
подготовительный период строительства.
Третий этап — в первый и последующие годы
основного периода строительства ввод в эксплуатацию
жилого фонда должен вестись по графику, обеспечива-
ющему поквартальное наращивание строительно-монтаж-
ных кадров с опережением на 1 квартал.
Четвертый • этап — за полгода до ввода в
эксплуатацию первого блока вводятся в эксплуатацию
жилплощадь и культурно-бытовые объекты, обеспечи-
вающие полное расселение эксплуатационных кадрсв,
необходимых для эксплуатации вводимого блока и по-
следующего, персонал которого будет проходить прак-
тику эксплуатации на первом блоке; к вводу первого
блока должно быть сооружено все жилье для разме-
щения строительно-монтажных кадров (с учетом 15 %
жилой площади, получаемой за счет жилого поселка
эксплуатационного персонала для временного расселе-
ния) .
В дальнейшем ввод жилого фонда для эксплуата-
ционного персонала осуществляется по графику.
8.10.	СИСТЕМА ^СЕТЕВОГО ПЛАНИРОВАНИЙ
И УПРАВЛЕНИЯ
Сетевой график строительства тепловой
электростанции является рабочим инструмен-
том системы сетевого планирования и управле-
ния (СПУ) и дает полное представление о всей
программе работ, а также о технологической и
организационной последовательности выпол-
нения отдельных этапов строительства. При
разработке сетевых графиков следует учиты-
вать, что график строительства составляется
на основании пусковых комплексов энергобло-
ков ТЭС с учетом необходимого - задела для
обеспечения своевременного ввода последую-
щих блоков; технологическая последователь-
ность сооружения объектов и отдельных работ
устанавливается из условий обеспечения опти-
мального варианта строительства ТЭС.
Сетевой график строительства ТЭС разрабатыва-
ется в следующем порядке:
1)	устанавливается конечная цель разработки. В
условиях строительства ТЭС — это пуск отдельного
блока, ввод в действие первой очереди или завершение
строительства ТЭС на полную мощность и сдача ее в
эксплуатацию;
2)	проводится структурный анализ всего комплек-
са работ. Сущность этого анализа состоит в расчлене-
нии всего комплекса работ путем построения структур-
ной схемы (рис. 8.5) на отдельные объекты и узлы, за-
крепленные за ответственными исполнителями;
3)	определяются исходные данные для составления
и расчета графика. Ими являются условия, необходи-
мые для начала выполнения работ, данные о техноло-
гии и организации строительства, трудоемкости, стои-
мости и исполнителе каждой работы;
4)	строится сетевая модель и выполняется нумера-
ция ее событий. Нумерация проводится после вычерчи-
вания графика и начинается с начального события. Ес-
ли предусматривается расчет сети на ЭВМ, то необхо-
димо при нумерации учитывать требования, предъявля-
емые программой машины;
5)	рассчитывается сетевой график. При расчете оп-
ределяются продолжительность критического пути, ран-
ние и поздние сроки начала и окончания работ, полные
и свободные резервы времени. Обычно сети до 500 со-
бытий рассчитываются вручную. Графики с большим
количеством событий целесообразно рассчитывать на
ЭВМ;
6)	проводится анализ сетевого графика. Факторами,
определяющими продолжительность строительства, яв-
ляются создание необходимого фронта работ, обеспе-
ченность работ материальными и людскими ресурсами,
правильная технологическая последовательность, опти-
мальная степень совмещения и взаимоувязка работ.
Технико-экономический анализ сетевого
графика показывает, что если некоторое удо-
• Комплекс
объектов
Объект или
технологи-
ческие узлы
Сооружения
Части
сооружений
Конструк-
тивные узлы
Конструктив-
ные элементы
Рис. 8.5. Структурная схема строительства главного
корпуса (с расчленением на объекты и узлы)
216

- /
 ...<;
рожание стоимости строительства при форси-
/ Лровании работ, лежащих на критическом пути,
, "может быть оправдано досрочным вводом
энергетических блоков в эксплуатацию, то «ав-
< ралы» на некритических путях являются не
только упущением руководства, но и напрас-
. ной тратой средств. Совет Министров СССР в
своем решении «О мерах по внедрению в на-
; родное хозяйство систем сетевого планирова-
ния и управления на основе комплексных сете-
вых графиков» постановил, что продолжитель-
; ность основных этапов проектирования и стро-
' ительства предприятий, сроки поставки техно-
логического оборудования, а также срок осво-
ения предприятием проектной мощности опре-
деляются на цсДове комплексных укрупненных
сетевых графиков (КУСГ), разрабатываемых
генеральной проектной организацией. КУСГ
служат основой для планирования капиталь-
ных вложений по соответствующим периодам
и организации материально-технического снаб-
жения, согласовываются с заказчиком, с ком-
плектующей организацией, с генеральной под-
i рядной и ведущей монтажной организациями,
f Исходя из данных, содержащихся в графи-
ках, утверждаются объемы работ по титуль-
I ным спискам, сроки ввода в действие, а1 также
,ч программа подрядных работ. Генеральный
ft подрядчик имеет право перераспределять (в
' пределах годового плана) объемы работ, чис-
ленность работающих, фонд зарплаты, а так-
же материальные ресурсы в соответствии с
данными результатов периодических пересче-
тов рабочих сетевых графиков.
Разработка КУСГ осуществляется в полной
увязке с разработкой технических и организа-
ционных решений и проводится под руковод-
ством главного инженера проекта отделом,
проектирующим организацию строительства.
Исходными материалами для составления этих
графиков служат:
основные решения технического проекта на
строительство ТЭС и сводные сметы;
данные о технологии и организации строи-
тельства аналогичных объектов;
сведения о структуре и ресурсах строитель-
ных и монтажных организаций;-
продолжительности строительства отдель-
ных узлов и сооружений, определенные на ос-
новании практического опыта, накопленного
при строительстве аналогичных объектов;
нормы продолжительности строительства
предприятий, пусковых комплексов, цехов, зда-
ний и сооружений и директивные сроки стро-
ительства ТЭС.
На стадии управления строительством ис-
пользуются комплексные сетевые графики
(КСГ)’, разрабатываемые в составе проекта
производства работ (ППР)’. Эти графики раз-
рабатывает генеральная подрядная организа-
ция (или по ее поручению другие организации)’
и согласовывает их со всеми организациями,
участвующими в производстве работ, с заво-
дами-поставщиками, а также с организациями,
комплектующими стройку технологическим
оборудованием, приборами, кабельными и
другими изделиями. Комплексный сетевой гра-
фик в составе ППР является руководящим до-
кументом и основой для оперативного плани-
рования, контроля и управления на уровне
генподрядной и субподрядной организаций,
ответственных за ввод объектов ТЭС.
Разработка графиков строительства ТЭС
ведется в полной увязке с разработкой проекта
производства работ и осуществляется под ру-
ководством главного инженера строительного
управления (генподрядной организации), осу-
ществляющего строительство.
Для минимизации затрат на сооружение
ТЭС и обеспечения рационального использо-
вания производственных ресурсов строитель-
ной организации производится оптимизация
сетевого графика. Оптимизации подлежат:
график движения рабочей силы, равномер-
ность которого обеспечивает минимальное ко-
личество рабочих; потоки основных видов ра-
бот, равномерность выполнения которых обес-
печивает рациональное использование строи-
тельных машин и механизмов, а следователь-
но, сокращает производственную мощность
(основные фонды) строительной организации.
Для успешного осуществления программы
строительства ТЭС и обеспечения ввода мощ-
ностей в плановые сроки необходимы четкая
координация деятельности всех участвующих
в строительстве организаций на основе посто-
янного действенного контроля за ходом выпол-
нения работ и корректировка плана в процессе
управления строительством. Управление по
сетевым графикам ведется регулированием
производственного процесса, отраженного в
сетевой модели. Управление включает в себя
оперативное планирование, периодический кон-
троль и корректировку исходного плана. Цель
управления — минимизация отклонений хода
реализации программы от плановых парамет-
ров.
Управление строительством ТЭС осущест-
вляется начальником строительства с помощью
соответствующих работников управления
(группы СПУ) и диспетчерскими службами на
основе данных оперативной информации от-
ветственных исполнителей. Периодический
контроль осуществляется на основе отчетов о
ходе строительства, поступающих от ответст-
венных исполнителей в группу СПУ, а также
текущей информации планового, производст-
венного, технического, сметно-договорного от-
делов и диспетчерской службы. Сроки пред-
ставления в группу СПУ текущей информации
217

отделами должны совпадать с периодичностью
отчетов ответственных, исполнителен.. Период
между двумя отчетами зависит от. объема си-
стематически представляемой информации,
целей анализа и возможности использования
ЭВМ для оперативного управления.
На оперативных совещаниях руководство
строительства обращает внимание на ликвида-
цию отклонений от исходного плана. На этих
совещаниях обязательно присутствуют ответ-
ственные исполнители, работы которых нахо-
дятся на критическом пути, и исполнители,
которых затрагивают мероприятия по пере-
распределению ресурсов.
Руководствуясь информацией о состоянии
строительства с учетом, соображений участни-
ков совещания, начальник строительства ТЭС
принимает решения, являющиеся программой
действий на планируемый период. После со-
вещания группа СПУ вносит необходимые кор-
рективы в сетевой график и выдает ответст-
венным исполнителям план-задание, в котором
содержатся перечень работ, подлежащих вы-
полнению в планируемый период, и сроки их
выполнения. План-задание является докумен-
том, на основании которого ответственные ис- .
полнители отчитываются о выполнении работ.
Так как сетевые графики составляются с
участием производителей работ и системати- .
чески корректируются ими в ходе реализации
исходного плана, перечень работ исходного
плана максимально объективен. Имея смет- ,
ную стоимость каждой работы, плановый от-
дел обычным порядком определяет планы ра-
бот, фонд зарплаты и выработку.
В последние годы широко развернулись
работы по созданию устройств и систем авто- ;
матизированного сбора и обработки производ-
ственной информации, по созданию отрасле-
вых автоматизированных систем планирования
и управления. Автоматизированная система
планирования, учета и управления энергети- ,,
ческим строительством должна охватывать все
уровни руководства строительством во взаи-
мосвязи их функций и задач.
Г л а в а девятая
СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНАЯ БАЗА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
ТЕПЛОВОЙ
А1. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ОРГАНИЗАЦИИ
СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ БАЗ
За последнее время все более широкое рас-
пространение получают скоростные методы
сооружения ТЭС. Эти новые формы организа-
ции строительства стали возможны в резуль-
тате создания в европейской части СССР до-
статочно обширной сети производственных баз.
Такое положение приводит к сокращению объ-
емов строительства стройбаз на вновь строя-
щихся .ТЭС в европейской части СССР, что в
свою очередь обеспечивает одно из важнейших
условий скоростного строительства, так как
сооружение стройбаз при каждой электростан-
ции связано с большими затратами времени,
труда и денежных средств. Стоимость соору-
жения строительно-монтажной базы для ТЭС
составляет от 3 до 5 % общей стоимости элек-
тростанции, а продолжительность сооружения
стройбазы существенно влияет на общие сро-
ки возведения электростанции.
Для строительства тепловых электростан-
ций во вновь осваиваемых районах азиатской
части СССР характерно первоочередное стро-
ительство районных производственно-комплек-
товочных баз (РПКБ). Наличие РПКБ позво-
ляет широким фронтом и форсированными
темпами разворачивать работы на любой из
ТЭС комплекса, по существу исключая основ-
ные работы подготовительного периода—стро-
ительство стройбазы при строящейся ТЭС.
Располагаемые на РПКБ предприятия
имеют узкую специализацию по выпуску бе-
тона, раствора, асфальтобетона, арматурных
каркасов и закладных деталей, нестандарт-
ных столярных изделий, колеров, а также по
укрупнению конструкций в монтажные блоки.
В состав РПКБ входят объекты, выпуска-
ющие продукцию; объекты и хозяйства, не вы-
пускающие продукцию; объекты, передавае-
мые другим ведомствам.
Состав и характер РПКБ, их роль в дея-
тельности строительно-монтажных подразде-
лений и размер обеспечиваемого объема ра-
бот в районе действия зависят от многих фак-
торов, например от расстояния до обслужива-
емой вновь строящейся электростанции и ее
расположения, способа финансирования стро-
ительства РПКБ и т. д. Использование РПКБ
для строительства ТЭЦ в крупных промыш-
ленных центрах имеет ряд преимуществ: во-
первых, обеспечивается возможность стабиль-
ной загрузки коллективов на многолетнем
строительстве городских ТЭЦ; во-вторых, дол-
голетняя стабильная загрузка коллективов
дает возможность создать базовое жилье для
строительно-монтажных кадров.
Финансирование РПКБ только за счет
средств на временные сооружения нерацио-
218

нально, так как может' привести к затягива-
нию сроков ее формирования. РПКБ должны
строиться за счет средств на развитие строй-
индустрии с частичным привлечением средств
на временные сооружения. Нужно отказаться
от порядка, при котором сначала создается
стройбаза, а в дальнейшем со многими труд-
ностями строится РПКБ. Необходимо забла-
говременно выполнять обоснование строитель-
ства РПКБ и одновременно с проектом ТЭС
’за счет отдельного финансирования выполнять
£ проект РПКБ. При этом будет обеспечено
разграничение задач и объема РПКБ и соору-
жаемых стройбаз на площадках ТЭС. Следу-
ет всегда иметь в виду, что сооружение РПКБ
приводит к сокращению трудовых затрат на
; строительстве ТЭС за счет более высокой
производительности труда, повышения сбор-
ности конструкций и оборудования и повыше-
ния строительной готовности конструкций и
изделий после их предварительной обработ-
ки в полузаводских условиях на РПКБ. При
этом полностью исключается изготовление
каких-либо деталей и изделий на площадке
строящейся ТЭС.
По данным ВНИПИЭнергопрома за счет
организации РПКБ при строительстве серий-
ных ТЭЦ возможно снижение трудозатрат до
25 % на строительных работах и на 8—10 %
на монтаже оборудования. Согласно предва-
рительным расчетам Оргэнергостроя произво-
дительность труда за счет использования
РПКБ повышается при строительстве энерге-
тических комплексов на 8—10 %.
Опыт показывает, что при организации.ло-
кального строительства в ряде случаев целе-
сообразно сооружение стройбаз на каждой
строящейся электростанции. Итак, имеются
два направления организации строительства
тепловых электростанций: создание стройбазы
для каждой строящейся электростанции и со-
здание РПКБ для группы строящихся элект-
ростанций.
9.2.	СТР©ИТ»НО-МОНТАЖНА$ БАЗА
НА ПЛОЩАДКЕ СТРОИТЕЛЬСТВА
Стоимость работ по строительству времен-
ных сооружений составляет при применении
даже наиболее индустриальных полносборных
конструкций от 10 до 15 % общей стоимости
строительно-монтажных работ (или около 3—
5 % общей стоимости электростанции). Про-
должительность их выполнения достигает
, 30—40 % общего срока сооружения ТЭС.
На продолжительность подготовительного
периода большое влияние оказывают конст-
руктивные решения и монтажная готовность
временных зданий и сооружений, так как они
по существу определяют объем работ всего
подготовительного периода. Поэтому рацио-
нальное проектирование организации времен-
ного хозяйства, выбор конструкций временных
зданий и сооружений и организация их стро-
ительства предопределяют продолжительность
подготовительного периода, а следовательно,
и общую продолжительность строительства.
Основным направлением индустриализации
работ подготовительного периода является
получение временных зданий и сооружений в
готовом виде с заводов и баз.
Принципы организации временного хозяй"
ства на строительной площадке ТЭС опреде-
ляются следующими положениями:
включение в состав строительных баз, как
 правило, только бетонно-растворных узлов и
других хозяйств, необходимость в которых оп-
ределяется тем, что по технологии строитель-
но-монтажных работ они должны находиться
у места выполнения работ;
выполнение временных сооружений пере-
движными (на железнодорожном или пневма-
тическом ходу) , а в тех случаях, когда это не-
возможно, инвентарными сборно-разборными,
доставляемыми на строительство в виде за-
конченных транспортабельных блоков, требу-
ющих минимальных затрат средств, труда и
времени на их сборку и привязку.
В настоящее время строительные базы
ТЭС включают большой набор временных зда-
ний и сооружений, требующих развитой сети
инженерных коммуникаций, автомобильных и
железных дорог. В то же время многие вре-
менные здания и сооружения стройбаз выпол-
няют функции, аналогичные выполняемым
постоянными вспомогательными сооружения-
ми ТЭС. Временное их использование — один
из способов сокращения площадей стройбаз и,
следовательно, отводимых земель.
Следует отметить, что сокращение площа-
ди занятых земель обеспечивается при проек-
тировании объектов промышленного назначе-
ния и не выдерживается при строительстве
баз.
Удельные показатели территорий промпло-
щадок и стройбаз КЭС приведены в табл. 9.1.
Анализ проектов стройбаз показывает, что 50 %
площадей занимают укрупнительно-сборочные площад-
ки строительных 1сонструкций и технологического обо-
рудования, 17 %—склады, 10 %—мастерские различ-
ного назначения, 8%—автохозяйства и 15 % — инже-
нерные коммуникации, автомобильные и железные
дороги. Поэтому одними из возможных направлений уде-
шевления строительства, снижения трудозатрат и умень-
шения территории, занимаемой под стройбазу, явля-
ются максимальная технологически обоснованная бло-
кировка постоянных вспомогательных зданий и соору-
жений и использование их в период строительства. Это
возможно при участии в проектировании ТЭС разработ-
чиков технологии строительства.
Расчеты показывают, что благодаря использованию
постоянных сооружений ТЭС для временного размеще-
ния строительных подразделений в зависимости от мощ-
219

Таблица 9.1. Показатели территории, занимаемой
промышленными площадками и стройбазами
конденсационных электростанций
Электростанция	Удельные показатели (га/МВт) территории	
	П р смышлен ной площадки	Стройбазы
1200 МВт с блоками 200 МВт	0,0383 (100%)	0,0285 (100%)
2400 МВт с блоками 300 МВт	0,0153 (40%)	0,0251 (88%)
3600 МВт с блоками 300 и 800 МВт	0,0110 (31%)	0,0197 (69%)
ности ТЭС может быть достигнута экономия 1,5—
2,5 млн. руб., 25—40 тыс. чел-дней трудозатрат и умень-
шен расход цемента и металла соответственно на 2,5—
4 тыс. т. и 1,3—2,4 тыс. т.
При проектировании строительных баз теп-
ловых электростанций необходимо иметь в ви-
ду возможность использования постоянных
сооружений электростанции для нужд строи-
тельства, применения временных сооружений
как при строительстве, так и в процессе эксп-
луатации, а также использования основных
временных сооружений после завершения
строительства.
При разработке стройбаз с учетом их
использования в будущем необходимо при
проектировании выделять их на стройгенпла-
не площадки ТЭС в обособленные узлы и обес-
печивать повышенную- капитальность зданий
и сооружений. На основании анализа ряда
проектов стройбаз установлено, что проекти-
руемые стройбазы существенно различаются
по размерам, мощности и стоимости. Это от-
носится также и к компоновкам как отдель-
ных узлов, так и строительных баз в целом.
В табл. 9.2 приводится показатели застрой-
ки строительных баз некоторых ТЭС.
Таблица 9.2. Характеристика стройбаз тепловых
электростанций
Электростанция	Мощность, МВт	Топливо .	Площадь застройки			
			Стройбаза, га	Здания и соору-. жения, тыс. м2	Строительно- монтажные пло- щадки. га	Административ- но-бытовой комплекс, м2
Углегорская ГРЭС	3600	Уголь	74	44,1	18,7	3150
Рефтинская ГРЭС	3200	Уголь	49	32,7	10,3	3960
Ириклинская ГРЭС	1800	Газ, мазут	41	23,0	9,7	1910
Тольяттинская ТЭЦ	730	Уголь	19	11,0	6,8	2560
ТЭЦ КамАЗ	890	Газ, мазут	32	18,9	8,8	5040
Ростовская ТЭЦ	380	То же	8	6,8	1,7	850
Изучение стройбаз 54 строительств ТЭС общей
мощностью 69 млн. кВт показало, что суммарная пло-
щадь стройбаз достигает 1860 га. Между тем если бы
все стройбазы каждой из групп однотипных электро-
станций были построены по лучшему проекту, выпол-
ненному для такой группы, то по расчету института
Оргэнергострой суммарная площадь стройбаз состави-
ла бы около 1340 га. Если учесть, что 1 га стройбазы
без временных зданий стоит около 100 000 руб., то ока-
жется, что при рациональном проектировании строй-
баз можно было бы сэкономить не менее 50 млн. руб и
около 2 млн. чел-дней трудозатрат. При этом не учтен
технико-экономический эффект, который мог бы быть
получен благодаря, сокращению строительства электро-
станций из-за уменьшения объемов работ по сооруже-
нию стройбаз. Приведенные данные говорят о большом
значении упорядочения проектирования, строительно-
монтажных баз электростанций.
С целью уменьшения объемов работ и со-
кращения сроков строительства стройбаз сле-
дует исключить из их состава такие объекты,
как домостроительные комбинаты (ДСК), по-
лигоны по изготовлению сборных железобе-
тонных изделий, предприятия по лесопилению
и деревообработке. ДСК не следует включать
в состав стройбазы, поскольку такое решение
приводит к затягиванию срока строительства
электростанции, а жилищное строительство
должно опережать промышленное. По-види-
мому, целесообразно размещать ДСК на
межрайонной базе и при этом обслуживать
жилищное строительство всех электростан-
ций, тяготеющих к району расположения
ДСК. После того как необходимость в ДСК в
этом районе отпадает, его можно перебази-
ровать в другое место.
Организация полигонов на стройбазах,
как это имеет место на некоторых стройках,
должна быть исключена. Доизготовление ма-
лосерийного сборного железобетона целесо-
образно организовать на межрайонных базах.
Лесопиление непосредственно на стройке
должно быть исключено. При необходимости
лесопиление следует организовывать также
на районных базах.
В состав стройбазы при отсутствии РПКБ
включаются следующие временные здания и
сооружения:
административно-хозяйственные и бытовые
сооружения—. конторы управления строитель-
ства и субподрядных организаций, столовые,
бытовые помещения для рабочих;
открытые и закрытые склады хранения
материалов, конструкций и оборудования;
мастерские тепломонтажного и электро-
монтажного участков, теплоизоляционные и
обмуровочные мастерские, цех электросвар-
ки и лаборатория контроля сварных соедине-
ний;
общестроительные мастерские — механиче-
ские, по ремонту строительных машин и меха-
низмов, сантехнические, арматурные и дере-
вообрабатывающие;
220

w
установки для временного электроснаб-
жения, теплоснабжения и водоснабжения;
; 7 - .бетонорастворное хозяйство со складами
^инертных и вяжущих;
Й|' сборочно-укрупнительные и складские пло-
-Чщадки строительных конструкций и техноло-
Ш ;гп’1еского оборудования.
Ц * Большое значение для сокращения объема
МЙработ по временным сооружениям имеет бло-
Крировка временных зданий.
Действующий табель предусматривает
iy Применение одних и тех же проектов времен-
! ных зданий и сооружений для строительства
||КЭС и ТЭЦ. Производительность установки
Циди площадь здания определяется^ обычно на
Именовании потребности максимального (пико-
ВЙ-Уго) по объему строительно-монтажных ра-
Кбрт года строительства. Это приводит к тому,
^то значительное время в начале и конце
Н строительства временные сооружения исполь-
зуют неполностью. Особенно это относится к
ЯКё^гонорастворному хозяйству, материальным
®Яй®7тя7тям. складам обогп/ловяния. мастепским.
‘складам, складам оборудования, мастерским,
Цятовым помещениям. Поэтому выбор и рас-
цет каждого временного сооружения следует
производить из условий максимального ис-
пользования по времени. Потребность в пико-
рзые периоды -строительства должна обеспечи-
КдШться дополнительно или используются вре-

ййрйные сооружения подготовительного периода.
За основу определения требуемого объема
.временных сооружений, открытых складских
^Ш-укрупнительных площадок и других произ-
водственных предприятий стройбазы прини-
Р маются мощность блока, шаг ввода блоков
^рйпланируемые объемы работ по годам стро-
7/-жительства.
При этом исходят из следующих положе-
^йий. На строительную площадку завозят в
^готовом виде все сборные железобетонные и
металлические конструкции и изделия: стено-
^вые панели, блоки и перегородки для про-
У мЫшленного и жилищного строительства; все
/родственных предприятий стройбазы прини-
?у.виды столярных изделий, включая щиты опа-
7 лубки; всю арматуру для монолитного желе-
у.зобетона, включая арматурно-каркасные бло-
чки; все элементы котельно-вспомогательного
оборудования; трубопроводы среднего и низ-
•; кого давления с запорной арматурой; элемен-
-’-.ты и узлы для внутренних и внешних сантех-
77 нических устройств; изделия для обмуровоч-
&;ных и теплоизоляционных работ.
Капитальные и средние ремонты строи-
’••7 ;.тсльных машин, монтажных механизмов и
’^автомобилей на площадке строительства не
В^фроизводятся.
Й|7 Предусмотрена максимальная блокировка
I /временных зданий с учетом необходимой оче-
редкости строительства сооружений:
К в первый блок временных зданий включа-
ют здания генподрядчика — мастерскую от-
дела главного механика (ОГМ), арматурную
мастерскую и центральный материальный
склад;
во-второй блок временных зданий включа-
ют здания для субподрядных организаций,
занимающихся монтажом оборудования —
тепломонтажную мастерскую, электромон-
тажную мастерскую и мастерскую КИП со
складами участков, а также теплый и холод-
ный склады оборудования. Возможно выпол-
нение складов оборудования и материально-
го в виде отдельно стоящих зданий из УТС.
На площадке строительства никакие кон-
струкции и изделия не изготовляются.
На каждой ТЭС для изготовления конст-
рукции необходимо строить цеха, дополни-
тельное жилье для работающих на этом про-
изводстве и объекты соцкультбыта. Такая
организация изготовления невыгодна, изделия
получаются дорогими и низкого качества, ис-
пользование производственных мощностей
и рентабельность мелких предприятий ниже,
чем крупных. Чем меньше изделий изготовля-
ются на строительстве, тем меньше потреб-
ность во вспомогательных производственных
объектах и жилье, т. е. тем дешевле и быстрее
строится электростанция. Поэтому при любых
условиях объем изготовления любых изделий
на площадке строительства должен быть све-
ден к минимуму. Эта задача решается путем
дальнейшего развития предприятий стройин-
дустрий.
9.3.	РАЙОННАЯ [ПРОИЗВОДСТВЕННО-
КОМПЛЕКТОВОЧНАЯ БАЗА
При организации районной производствен-
ной комплектовочной базы (РПКБ) создают-
ся условия производства, близкие к завод-
ским, поэтому продукция ее не трубует выпол-
нения на монтаже доводочных и наладочных
операций. Обеспечение жилищного, электросе-
тевого и транспортного строительства с РПКБ
не предусматривается.
Создание РПКБ позволяет обеспечить
долгосрочной поток по строительству ТЭС и
строительство электростанций ускоренными
темпами. Экономический эффект от создания
РПКБ, например при строительстве четырех
ГРЭС южного промузла КАТЭК, составит:
снижение капитальных вложений в строитель-
ство электростанций на 9,8 млн. руб.; сниже-
ние капитальных вложений в жилищное стро-
ительство на 5,9 млн. руб.; снижение капи-
тальных вложений в основные фонды строи-
тельства на 28,9 млн. руб.; снижение
себестоимости строительства на 12, 3 млн. руб.;
эффект от использования основных фондов
221


to
to
to
о о;
зппооопс
1
____________J
ar
склад с навесом, центральный склад лаков
корпус, площадки складирования и ком-
JUUUl
Wr
Рис. 9.1. Схема районной производственно-комплектовочной базы для стро-
ительства четырех КЭС мощностью по 6400 МВт (8 X 800 МВт):
I.	Объединенная база управления механизации н малой механизации: объединенный
блок ремонтных мастерских, -вспомогательный корпус, административно-бытовой
корпус, открытые стоянки машин, площадка наружных работ с козловым краном,
площадка механизмов малой механизации, заглубленный склад светлых нефтепро-
дуктов, контрольно-пропускной пункт, навес, градирня, очистные сооружения.
II.	Склад ГСМ емкостью 4600 ms; резервуары, насосная станция, приемно-раздаточ-
ный пункт, сблокированное производственное здание ГСМ.
III.	База материально-технического снабжения и производственная база УПТК:
объединенный корпус мастерских, административно-бытовой корпус, объединенный
корпус заготовительно-комплектовочных производств.
IV.	Складское, хозяйство УПТК: материальный склад; площадки складирования,
комплектации и укрупнения.
V.	Бетонорастворное хозяйство: бетонорастворный цех. известегасильное отделение,
склад и.емеН|Т.3-<с*:ла-РЫ заполнителей, цех мозаичных составов.	. ..
VI.	Асфальтобетонный завод с битумным хозяйством: асфальтосмесительное отде-
ление, объединенный корпус цеха минерального порошка и мастик, битумоплавиль-
ный цех с битумохранилищем, дробильно-сортировочная установка со складом мине-
ральных материалов, склад лака и керосина, автовесы, навес.
VII.	Объекты газового хозяйства: компрессорная станция и градирня, кислородный
завод с кислородной и реципиентной станциями, групповая установка резервуаров
пропан-бутана. с испарительным отделением, групповая установка резервуаров про-
пан-бутана с электрогазификаторами, склад баллонов ацетилена, аргона и углекис-
лого газа.
VIII.	Объединенная база электромонтажных и специальных работ: производствен-
ный корпус, административно-бытовой
плектации.
IX	—Блок складов № 1: теплохолодный
и красок.
X.	Объединенная база тепломонтажных
ный корпус, площадки складирования
корпус, цех теплоизоляционных и обмуровочных работ, навес.
XI. Блок складов Xs 2.
XII.	Хозяйство обслуживания железнодорожного транспорта.
XIII.	Объекты бытового"" и медицинского обслуживания: столовые, поликлиника,
прачечная.
XIV.	Административный ^корпус с лабораторией н АТС.
XV.	Пожарное депо.
XVI.	Объекты водоснабжения и канализации: насосные, резервуары технической
воды.
XVII.	Объекты теплоснабжения: котельная, станция перекачки конденсата.
XVIII.	Объекты электроснабжения: подстанция 110/10 кВ, ЗРУ 10 кВ, подстанции
10/0,4 кВ.	;
XIX.	Автохозяйство: производственный корпус, административно-бытовой корпус с
открытой стоянкой, контрольно-пропускной пункт, очистные сооружения, заглублея<
ные гаражи.

и теплоизоляционных работ: производствен-
и комплектации, административно-бытовой


/ Р№ после окончания строительства (окон-
.'чания расчетного периода) 24,7 млн. руб.
.' В состав РПКБ (рис. 9. 1) входят следую-
•? ццие производства, выпускающие продукцию:
управление производственно-технологи-
ческой комплектации (УПТК); база управле-
ния механизации; база управления малой ме-
; хайизации; управление транспорта; база теп-
; домонтажных работ; база изоляционных ра-
' бот, база электромонтажных работ; база спе-
i циальных работ; центральная котельная;
. производства, не выпускающие продук-
; цию: пожарное депо; административный кор-
। пус с лабораторией и АТС; складское хозяй-
ство; объекты энергетического хозяйства и
связи; железные и автомобильные дороги; се-
ти электрические, водопроводные, канализа-
ции, теплоснабжения и газификации; объек-
ты по обслуживанию работающего персона-
ла: поликлиника; прачечная; столовые.
А Для всех производств на территории базы
созданы единые обслуживающие хозяйства:
,,л автотранспортное; склады материально-тех-
нического снабжения; энергетическое; ремонт-
ное; обслуживания железнодорожного транс-
/ порта.
Потребность в воде на производственные
нужды удовлетворяется из водохранилища
ТЭС. Для этих целей на подводящем канале
i устраивается насосная станция. производст-
венного водоснабжения I подъема которая за-
I бирает воду из канала и по напорному водово-
ду подает на площадку РПКБ в резервуары
: запаса воды. Для создания необходимых напо-
. ров на площадках РПКБ сооружается насос-
; ная.станция II подъема, которая забирает во-
ду из резервуаров запаса воды и подает по
.водоводам на производства. На хозяйственно-
цитьевые и противопожарные нужды вода по-
ддается от местных сетей водоснабжения. Теп-
лоснабжение РПКБ предусматривается от
; Собственной котельной. Внешнее электроснаб-
 жение обеспечивается от подстанции строи-
ргельства ТЭС 110/10 кВ мощностью двух
/трансформаторов 63 000 кВ’А. Распределение,
/энергии осуществляется по воздушно-кабель-
ным сетям 10 и 0,4 кВ. Снабжение сжатым
 воздухом осуществляется от собственной ком-
прессорной.
Варианты РПКБ для строительства КЭС КАТЭК
Состав, мощность и размещение базы определены
из условия,  что РПКБ предназначено для обеспечения
строительства четырех КЭС южного промузла КАТЭК.
Институтом Оргэнергострой рассмотрены варианты
размещения РПКБ, причем во всех вариантах поступ-
ление грузов на РПКБ и на строительство ТЭС осуще-
ствляется через станцию железной дороги (сортировоч-
ная станция).
/? Вариант 1. База размещается на единой площадке,
непосредственно примыкающей к застройке города.
..Временные стройбазы на ГРЭС при этом варианте име-
»ют минимальный объем (табл. 9.3). Расстояние от же-
, лезнодороЖной станции до РПКБ составляет 9 км.

Т а б л и ц а 9.3. Рекомендуемый состав и типы
временных сооружений стройбаз на площадках ГРЭС
КАТЭК (при наличии РПКБ)
Наименование зданий и сооружений	Номера типовых проектов	Площадь застройки, м2
Административно-бы- товые здания и подсоб- ные сооружения: контора стройуправ- ления бытовые корпуса: на 2X1000 чел. на 2X450 чел. на 2x250 чел. столовые-доготовоч- ные на 150 посадоч- ных мест (4 шт.) столовые-раздаточ- ные на 20 посадоч- ных мест (5 шт.) участковые здрав- пункты (2 шт.) конторы начальни- ков общестроитель- ных и субподрядных организаций (20 шт.)	УТС 420-04 В конструкциях Энерготехпрома То же » » УТС 420-04 УТС 420-04 УТС 420-04	207,0 1685,2X2 904X2 537 X2 1015,5X4 124,5X5 82,8X2 41,4X20
Помещения для обо- грева рабочих с инстру- ментальной мастерской (20 шт.)	УТС 420-04	41,4X20
Ремонтно-механиче- ская мастерская (Строй- механизации) Мастерская главного механика Кислородораздаточ- ные станции на 10 бал- лонов (5 шт.) Раздаточные пропан - бутана на 8 баллонов (5 шт.) Площадки для стоян- ки механизмов	УТС 420-04-2 УТС 420-04 УТС 420-03 УТС 420-03 Гравийное покры- тие по песчаному основанию толщи- ной 20 см	168,4 136,8 . 24,3X5 24,3X5; 650X2 400X2
Площадка для склади- рования оборудования и строительных конструк- ций с подкрановыми пу- тями	Гравийное покры- тие толщиной 20 см	18 000
Расходный	склад взрывчатых веществ: хранилище взрыв- чатых веществ ВВ-7 хранилище взрыв- чатых средств СВ-7 лаборатория караульное ? поме- щение молниеотводы	705-3-21 705-3-21 705-3-20 705-3-2/72	615,2 102,8 45,8 • 84,9
223

Продолжение табл. 9.3
Наименование зданий и сооружений	Номера типовых проектов	Площадь застройки, м2
Открытый склад хра- нения кремнебетонных элементов Мастерская обму- ровочных работ со скла- дом '	УТС 420-06	1250 .452,6
Склад легковоспла- меняющихся жидкостей (подземный) Помещение для реви- зии электрооборудова- ния	704-4-5 УТС 420-04	55,04 16,2
Материальный склад	В конструкциях Энерготехпрома	235X5 386X2
Склад кислородных баллонов и карбида Склад теплый	764-5-7 764-5-7	113,0 235,0
Навес	400-14-18 409-14-19 УТС 420-06	1080,0 360,0 216,0
Открытый склад ин- вентарных укрытий Сооружения для це- ментационных работ	—	500,0 236,8
Основными достоинствами варианта являются ис-
ключение дальних перевозок работников базы и созда-
ние благоприятных условий строительства РПКБ в не-
посредственной близости от жилого поселка и пионер-
ной базы. Выбранная площадка занимает 192 га
(119,5 га—малоценные пахотные земли). База коопери-
руется с расположенными на этой территории предпри-
ятием по ремонту энергетического оборудования и за-
водом крупнопанельного домостроения. Теплоснабже-
ние, водоснабжение и канализация решаются коопериро-
вание с городом.
Недостаток варианта — необходимость перевозки
крупных блоков габаритами 54X14X8 м по автомо-
бильным дорогам общего пользования.
Вариант 2. База размещается на двух площадках.
Одна, часть — строительная база-—остается на площад-
ке у города. Другая часть — монтажная база — разме-
щается на площадке, непосредственно примыкающей к
Березовской ГРЭС-1. На эту же площадку переносятся
складирование и укрупнительная сборка строительных
конструкций.
Основное достоинство варианта заключается в уп-
рощении организации грузовых перевозок на строи-
тельстве ГРЭС-1. Однако это упрощение достигается
за счет необходимости дополнительных пассажирских
перевозок 4 тыс. чел. в течение всего периода строи-
тельства ГРЭС комплекса и позднее, когда на основе
монтажной базы будет создано предприятие стройинду-
стрии. Кроме того, требуется дублирование на двух
площадках объектов газового хозяйства, электроснаб-
жения, теплоснабжения, водоснабжения, канализации,
медицинского обслуживания. За счет этого увеличива-
ются общая численность работающих на базе и ее сто-
имость. Увеличивается протяженность автомобилыижж
дорог (на 6 км) и всех коммуникаций.
При размещении базы на двух площадках, одна из
которых значительно удалена от города, затрудняется
организация и увеличивается объем работ подготови-
тельного периода. Фактически необходимо создать две
крупные самостоятельные базы на обособленных пло-
щадках. Проблемы организации грузовых перевозок при
этом не исключаются, они лишь отодвигаются по вре-
мени до начала строительства ГРЭС-2. Расстояние до
монтажной базы от железнодорожной станции соста-
вит по железной дороге 18 км. Расстояние по автодо-
роге от первоочередного микрорайона 12,5 км. Общая
занимаемая площадь 202 га. Количество занимаемых
пахотных земель 110 га.
Недостатком варианта является то, что грузопо-
токи с двух баз распыляются по разным дорогам, что
увеличивает протяженность новых транспортных ма-
гистралей, необходимых для строительства ГРЭС.
Состав базы усложняется за счет дублирования.
Возникает нерациональная схема железнодорожных ма-
невровых работ на монтажной базе. С монтажной базой
технологически связан проектируемый завод чКВОиТ.
Размещение завода в отрыве от монтажной базы приве-
дет к дублированию вспомогательных служб и ;обму-
ровочно-изоляционного производства.	i ;'
Вариант 3. База размещается на единой площадке
в городе. Для упрощения организации перевозок круп-
ногабаритные блоки строительных конструкций доук-
рупняются на временных площадках при ГРЭС. Скла-
дирование конструкций и основной объем работ по их
сборке и подготовке к монтажу выполняются на РПКБ.
В этом случае сохраняется необходимость перевозки по
автодорогам блоков котла с габаритами 40X6X6 м.
Состав базы в городе сохраняется по варианту I
без каких-либо изменений. Объемы пассажирских пере-
возок практически одинаковы с вариантом I.
Вариант 4. Для полного исключения перевозок
крупногабаритных блоков складирование и укрупни-
тельная сборка оборудования и строительных конструк-
ций производятся на временных стройбазах, создавае-
мых на каждой ГРЭС.
Центральный склад оборудования не создается. Не
создается единая РПБК для тепломонтажных, обмуро-
вочных, изоляционных и противокоррозионных работ.
База электромонтажных работ создается в упрощенном
виде без сборки крупных блоков оборудования. При
этом варианте состав временных стройбаз на ГРЭС
значительно усложняется и крупные специализирован-
ные субподрядные подразделения с годовым объемом
работ от 11 до 40 млн. руб. лишаются постоянной ба-
зы. Объемы пассажирских перевозок значительно уве-
личиваются за счет увеличения численности работаю-
щих на стройплощадках.
Вариант 5. Районная база не создается. Строитель-
ство осуществляется с использованием традиционных
временных стройбаз на каждой ГРЭС. Этот вариант
рассматривался как исходный для определения техни-
ко-экономической эффективности создания РПКБ. Ва-
риант чисто условный, так как временные стройбазы не
исключают необходимости- создания постоянной произ-
водственной комплектовочной базы новой подрядной
организации.
Объем пассажирских перевозок увеличивается на
11—-12 тыс. чел. по сравнению с вариантом I.
Предмонтажная подготовка строительных
конструкций и оборудования. К предмонтаж-
ной подготовке строительных конструкций
относятся:
приемка строительных конструкций и обо-
рудования, складирование и сортировка их по
объектам, маркам и очередности монтажа^
224

: осмотр и устранение выявленных поврежде-
ний;
подготовка к монтажу с очисткой от грязи
и ржавчины;
укрупнение, окраска, нанесение рисок,
обозначение мест строповки и центров тя-
,г жести;
оснащение монтажными приспособления-
ми (подмостями, лестницами);
’ погрузка на транспортные средства в оче-
редности, установленной ППР для подачи в
монтаж.
Укрупнение заключается в сборке из за-
водских отправочных марок укрупненных
монтажных элементов или блоков. Для боль-
шей части сборных железобетонных конст-

; рукций заводская готовность достаточна для
L их монтажа. Однако для железобетонных кар-
|'касов и металлических конструкций каркасов
^ требуется предмонтажная подготовка, так как
при любой степени заводской готовности необ-
i ходимо обеспечить дополнительно «монтажную
 готовность» укрупненных блоков-,
С точки зрения технологии возможны два
; принципиально различных подхода: выполне-
| ние предмонтажной подготовки на временных
I площадках при каждой ТЭС в построечных
| -условиях силами монтажных участков и вы-
полнение предмонтажной подготовки для всех
^.монтажных участков на районной базе сила-
IJmh специального подразделения УПТК.
Ко второму подходу относится также до-
h укрупнение готовых монтажных элементов в
"крупные пространственные блоки в специаль-
ной зоне на строительной площадке. Такое
4 доукрупнение следует считать монтажом, ко-
+торый производится на земле в целях упро-
| щения условий монтажа и уменьшения коли-
li; - чества подъемов. Второй подход дает воз-
Цможность повысить производительность труда
i рабочих, занятых на предмонтажной подго-
товке, за счет их специализации, повторяе-
| -мости операций, лучшей технической осна-
Щенности. При этом на РКПБ можно органи-
Дйовать круглогодичную окончательную окрас-
ку металлоконструкций. В построечных усло-
;виях окраска производится после монтажа.
;• Технологическое оборудование можно раз-
Ь? Делить на три группы: отправочные единицы
особо большой массы, подаваемые с завода
непосредственно в монтаж; тяжеловесные от-
правочные единицы, не требующие ревизии и
сборки; оборудование, требующее ревизии,
сборки в монтажные блоки, изоляции либо
другой предмонтажной подготовки, выполня-
емой силами специального участка в постро-
ечных условиях либо на РПКБ.
Рассмотрены пять вариантов предмонтажной под-
готовки строительных конструкций и оборудования.
Вариант 1. Укрупнительная сборка строительных
конструкций и оборудования производится на РПКБ.
Полностью подготовленные к монтажу блоки подаются
непосредственно к монтажному крану. Подготовка к
монтажу строительных конструкций, не требующих ук-
рупнения (обеспечение монтажной готовности), также
производится на базе. Сборный железобетон и обору-
дование, не требующие предмонтажной подготовки, за-
возятся от поставщиков непосредственно на каждую
ТЭС и складируются на временных складских площад-
ках.
Вариант 2. Для упрощения транспортных связей в
период строительства первой КЭС монтажная база, на
которой выполняется предмонтажная подготовка обору-
дования и конструкций, переносится на площадку КЭС
№ 1. Заложенные в первом варианте принципы монта-
жа и назначение РПКБ сохраняются.
Вариант 3. Для упрощения организации перевозок
в период строительства КЭС № 2, 3 и 4 доукрупнение
конструкций в блоки больших габаритов производится
на стройбазах КЭС из монтажных элементов, подготов-
ленных на РПКБ. Предмонтажная подготовка обору-
дования производится полностью на РПКБ.
Варианты 4 и 5. Предмонтажная подготовка кон-
струкций и оборудования производится в построечных
условиях на временных стройбазах при КЭС.
По вариантам 1, 2 и 3 принято одинаковое реше-
ние о доставке 30 % сборного железобетона транзитом
на КЭС, минуя РПКБ. Складирование сборного желе-
зобетона и его подготовку к монтажу без существен-
ного изменения технологии и трудозатрат можно произ-
водить на стройбазах КЭС. Приемка 70 % конструкций
на центральном складе улучшает условия комплекто-
вания, обеспечивает снижение текущих запасов, затрат
на устройство и содержание складских площадок. При-
емка 30.% конструкций на стройбазах при КЭС обус-
ловлена частичным снижением затрат на перевозку
грузов. Увеличение при этом затрат на устройство и
содержание дополнительных складских площадок мень-
ше, чем экономия на перевозках.
Анализ результатов сравнения капитальных вложе-
ний и стоимости перевозок по вариантам (табл. 9.4 и
9.5) показывает, что наиболее экономичным является
вариант 1 размещения РПКБ на единой площадке. Ва-
риант 3 с укрупнением части строительных конструкций
на стройбазах при КЭС, не уменьшая стоимости РПКБ,
увеличивает затраты на стройбазы. Положительным в
этом варианте является упрощение организации пере-
возок крупногабаритных блоков.
Вариант 4 с отказом от монтажной базы и перене-
сением складирования и сборки оборудования и кон-
Таблица 9.4. Экономическое сравнение вариантов размещения РПКБ
4^	 Наименование V-	_	Базовый вариант РПКБ (вариант I)	Сравниваемые варианты			Экономическая эффективность (—удешевление, + удорожание)		
		II	III	IV	II	Ш	IV
i ". у'; Капитальные вложения, тыс. руб. р Стоимость перевозок, тыс. руб. Итого, тыс. руб.	138 772 99 729 238 501	138 910 104 019 242 929	143 103 99 700 242 803	196 380 100 982 297 362	+138 4-4290 +4428	+4331 —29 +4302	+57 608 +1253 +58 861
15—861
225

Таблица 9.5. Экономическое сравнение вариантов размещения РПКБ по стоимости перевозок
Наименование	Базовый вариант— РПКБ (вариант I)	Сравниваемые варианты			Экономическая эффективность (—удешевление; + удорожание)		
		II	III	IV	II	III	IV
Стоимость	пассажироперевозок,	15 028	19 613	15 028	21 313	. г- 'в® 4-4585	0	4-6285
тыс. руб. Стоимость грузоперевозок, тыс.	84 701	84 406	84 672	79 669	—295 	—29	-3032
руб. Итого, тыс. руб.	99 729	104 019	99 700	100 982	+4290	—29	4-1253
струкций на стройбазы КЭС дороже как по капиталь-
ным вложениям, так и по стоимости перевозок и зна-
чительно ухудшает условия строительства. Вариант 2
с размещением РПКБ на двух площадках при сохране-
нии ее состава и функций также повышает стоимость
перевозок и капитальных вложений.
Все варианты по сравнению с вариантом 1 дают
удорожание и по стоимости строительно-монтажных
работ (в общей сумме капитальных вложений).
Анализ расположения ТЭС и АЭС показал,
что РПКБ целесообразно создавать в евро-
пейской части, так чтобы они могли обслужи-
вать не только строительство АЭС, но и наме-
чаемые к строительству в этой зоне .КЭС и
ТЭЦ; на Урале целесообразно создать одну
базу с использованием стройбазы Рефтин-
ской ГРЭС, в Красноярском крае —две базы:
для южного и северного промузлов КЭС
Канско-Ачинского комплекса, в Казахстане—
одну базу для КЭС Экибастузского комп-
лекса.
f.4. ВРЕМЕНННЫЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Известно, что на объемы строительно-мон-
тажных работ оказывает значительное влия-
ние шаг ввода энергоблоков в эксплуатацию,
от которого в свою очередь зависит интенсив-
ность выполняемых объемов работ. Эти фак-
торы необходимо учитывать при определении
характеристик временных зданий и сооруже-
ний, включая открытые сборочно-складские
площадки. Определять мощность (вмести-
мость) временных зданий строительства ТЭС
необходимо по усредненным максимальным
объемам строительно-монтажных работ, вы-
полняемых в предпусковой, пиковый и после-
пиковый периоды строительства. Данные об
этих объемах являются исходными для расче-
тов мощности административно-бытового ком-
плекса и производственно-складского хозяй-
ства, пик объемов строительно-монтажных ра-
бот обычно приходится на год пуска энергети-
ческого блока, т. е. на завершающий период
выполнения основного объема пускового ком-
плекса.
В настоящее время разработан и приме-
няется на строительствах ТЭС ряд конструк-
Рис. 9.2. Унифицированные типовые секции сборно-раз-
борного типа (серия 420-06) с деревянным каркасом и
стальной опорной рамой:
а — однопролетная; б — двухпролетная
ций временных зданий. Так, применяются
унифицированные типовые секции (УТС) сбор-
но-разборного типа одно- и двухпролетные
(рис. 9. 2), передвижного типа с подкатной
тележкой или на полозьях (рис. 9. 3); кон-
тейнерные (рис. 9.4). УТС включены как ос-
новные типы временных зданий в «Табель
временных зданий и сооружений для строи-
тельства тепловых электростанций».
Использование профилированных алюми-
ниевых и стальных листов для обшивки зда-
226

ний положило начало успешной разработке
новых конструкций зданий временного типа.
Созданы легкие, прочные и архитектурно вы-
^разительные щиты стенового ограждения, а
V также кровельные панели для промышленных
| зданий. Энерготехпромом на этой основе раз-
ного типа:
а — с подкатной тележкой (серия 420-01); б — на полозьях (се-
рия 420-03)
Рис. 9.4. Унифицированные типовые секции контейнер-
Щ ного типа (серия 420-04):	у
1в— одиночный контейнер марки КСО; б — блокируемый кон-
тейнер марки КСБ
Ж 
работана оригинальная конструкция склады-
вающихся сборно-разборных зданий (СРЗ)
® >:(РИС- 9. 5). Первые СРЗ смонтированы на
Ц.стройплощадке ТЭЦ-25 Мосэнерго и эффек-
тивно используются для размещения мастер-
ских и складов.
Один из этапов работ в этом направлс-
" нии — создание быстромонтируемых железо-
. бетонных зданий; применение этих зданий
позволяет сократить трудозатраты на строи-
тельной площадке в 15—20 раз.
Преимущество складывающих зданий
(рис. 9. 6) заключается в том, что здание со-
бирается из готовых блок-секций размером
3X12 и 3X15 м, максимальная масса блока
Рис. 9.5. Складывающееся сборно-разборное здание
(СРЗ):
а — в развернутом виде; б — в транспортном положении
полной заводской готовности 16 т позволяет
вести монтаж с «колес». Блок-секции постав-
ляются на монтаж полностью готовыми и ок-
рашенными, благодаря чему исключаются
трудоемкие отделочные работы как внутрен-
ние, так и наружные.
Для снижения стоимости и массы металла
в сборно-разборных металлических зданиях
разработаны конструкции комбинированного
сборно-разборного здания (КСРЗ). В этих
конструкциях в качестве стеновых панелей
использованы железобетонные плиты,, в ка-
честве кровельной плиты — металлическая
панель. При этом обеспечено облегчение сек-
ции до 9 т, что позволяет использовать при их
монтаже краны грузоподъемностью 16 т.
Унифицированные быстромонтируемые зда-
ния (БМЗ) из сборных железобетонных секций
пригодны для применения как для всех видов
временных зданий (административные, быто-
вые, производственные, складские), так и в ка-
честве постоянных зданий, входящих в комп-
лекс ТЭС или АЭС, ОРУ, подстанций и про-
мышленных объектов. БМЗ рассчитаны на
следующие условия применения: расчетную
температуру наружного воздуха минус 40 °C;
.расчетную температуру внутри здания 18°C,
климатический снеговой район — IV; степень
227
15*
а

огнестойкости — II; сейсмичность — 7 баллов.
Основным конструктивным элементом здания
является секция шириной 3 м, состоящая из
двух стеновых и одной кровельной ребристых
комплексных панелей, объединенных в завод-
ских условиях шарнирами и на монтаже под-
косами. Все типы БМ.З собираются из рядовых
без них. Максимальная длина здания не огра-
ничена.
Основным элементом унифицированных
сборно-разборных зданий из металлических
секций является складывающаяся секция ши-
риной 3 м, состоящая из панели покрытия и со-
единенных с ней на шарнирах двух стеновых
Рис. 9.6. Здание из секций
БМЗ:
а — общий вид; б—секция в транс-
портном положении; 1 — утепли-
тель; 2 — защитный цементный
слой; 3 — железобетонная плита;
4 — гернитовый шнур диаметром
40 мм; 5 — цементный раствор
(или мастика УМЗ-50)
секций в сочетании с доборочными (воротными,
дверными, связевыми и т. п.) и торцевыми па-
нелями. Ниже приведены основные технико-
экономические показатели БМЗ:
	Серия 7009	Серия 2731
Пролет здания, м	12	12
Высота, м	4	6
Площадь, м2	504	432
Грузоподъемность крана, т Удельный объем железобетона, м3/м2	—	5
	0,17	0,22
Удельный расход .стали, кг/м2	25,12	30,04
Количество монтажных элемен- тов, шт. Удельные трудозатраты на возведение наземной части здания, чел-дни/м2	22	20
	0,14	0,30
Энерготехпромом (ЭТП) разработан и ор-
ганизован серийный выпуск унифицированных
сборно-разборных временных зданий (УСРЗ)
из металлических и железобетонных склады-
вающихся секций.
В зависимости от назначения здания могут
быть однопролетными и многопролетными,
отапливаемыми и неотапливаемыми, с подвес-
ными подъемно-транспортными механизмами и
панелей со встроенными в них металлически-
ми витражами. Из рядовых секций в сочета-
нии с доборочными (воротными, связевыми
и т. п.) может быть сооружено большинство
производственных и складских зданий, входя-
щих в состав стройбазы ТЭС и АЭС.
УСРЗ серийно выпускаются четырех типов:
однопролетные и многопролетные здания с
пролетом 12 м; однопролетные и двухпролет-
ные здания с пролетом 18 м. Технико-экономи-
ческие показатели выпускаемых типов УСРЗз
	ОТ О1 Т-<О хе со а а-а U я > 3	О1 со V <м со а а.& о я >> а	со о о со„ а ОХ» а	СО то
Пролет, м	12	их 12	18	2X18
Высота, м	6	6	8,4	8,4
Расход стали, кг/м2	82,0	74,9	93,0	84
Трудозатраты на мон-	0,04	0,038	0,08	0,076
таж наземной части здания, чел-ч/м2 Время на возведение	8	7,5	9,5	9,0
1000 м2, смен Нормативная нагрузка, кгс/м2: снеговая	150	150	150	150
ветровая	55	55	55	55
228

рремпература наружного
| |• .воздуха, °C:
средняя холодной
пятидневки
л' абсолютная мини-
й.с мальная
Степень огнестойкости
Срок службы, лет
М^Ьорачиваемость, раз
Грузоподъемность кра-
.на, т
S-:
OS	—« СО v CN ср р. СЦ.& О S >»S
—40	—40
—46	—46
III	III
20	20
5	5
3,2	3,2
Продолжение
СО о о £21	со ю £21
—40	—40
—46	—46
III	III
20	20
5	5
2X5	2X5
УСРЗ
I
I

№ Для разделения области применения
|Ф БМЗ следует рекомендовать: БМЗ для всех
Временных зданий стройбазы, используемых
Цктюсле окончания строительства ТЭС для нужд
||||сплуатации или в качестве объектов район-
ных баз трестов, РПКБ или предприятий стро-
ителыюй индустрии; УСРЗ — для сборно-раз-
п9рных временных зданий стройбазы, подле-
жащих демонтажу после окончания строитель-
ВВёТва ТЭС и АЭС.
Ир По сравнению с аналогичными зданиями из
а УТС пролетом 12 м экономический эффект от
применения УСРЗ (шифр 7002) составляет
37 руб/м2 при снижении массы здания в 5 раз
сокращении трудозатрат и сроков монтажа
Кчшземной части здания в 8 раз.
Hfc. Унифицированные типовые секции (УТС). При вы-
серии УТС исходят из назначения, конструктивных
В решений, условий и сроков эксплуатации временных
^зданий на строительной площадке. В зависимости от
ЯЬйпа УТС установлены примерные сроки их нахождения
-на одной строительной площадке: для передвижного
ll^na —до 1,5 лет для контейнерного типа — до 3 лет;
сборно-разборного типа — до 5 лет.
р» , , Эти сроки не являются строго регламентированны-
!М,и. Так, например, УТС контейнерного типа для быто-
Ш sXa блица 9.6. Технико-экономические показатели УТС
gg контейнерного типа
ж Наименование	Одиночный контейнер	Секции из блокируемых контейнеров			
		производст- венного назначения		администра- тивного назначения	
г -&£££: Площадь	за-	16,2	От 68,4		От 41,4	
; ^. стройки, м2		до 410,4		до 248,4	
Полезна^ пло-	14,45	63,4	389,9	37,2	228,0
I Ишадь, м2 f / Строительный	48	207	1242	123,6	741,5
объем, м3  Ц Масса контей-	5,0	13,8	75,6	11,9	61,6
 г пера, т |	. Масса на 1 м2	0,35	0,22	0,20	0,32	0,27
1 -‘полезной площа- 1 -Ж т /	СТОИМОСТЬ КОН-	1,13	4,52	19,42	3,08	16,15
'Гейнера, тыс. руб.					
вых помещений и ремонтно-механических мастерских,
сооружаемые в период подготовки площадки, исполь-
зуются не 3, а 4—5 лет.
УТС контейнерного типа запроектированы с
металлическим каркасом и наружной обшивкой из гоф-
рированных металлических листов и внутренней обшив-
кой водостойкой фанерой. Контейнеры укомплектовы-
ваются необходимым оборудованием, отоплением, при-
борами освещения и другими устройствами. Основные
технико-экономические показатели УТС контейнерного
типа с деревянным каркасом и стальной опорной ра-
мой, применяемые для временных зданий производствен-
ного, бытового, административного и культурно-бытово-
го назначения, приведены в табл. 9.6.
УТС с б о р н о-p азборного типа (серия 420-06)
запроектированы одно; и двухпролетными со стальным
каркасом и стеновым заполнением и кровельным покры-
тием из панелей из ячеистого бетона. Кровля предус-
мотрена из одного слоя рубероида, фундаменты — сбор-
ные железобетонные, оконные переплеты — стальные,
полы — из сборных железобетонных плит. При высоте
4,2 и 6 м секции могут быть оборудованы подвесными
кран-балками (табл. 9.7). Конструкции УТС этой серии
Таблица 9.7. Характеристики однопролетных УТС
серии 420-06 (сборно-разборного типа)________________
Габариты секции, м			Расход материалов			Масса на 1 м2 полезной площади, т	Стоимость, тыс. руб.
Длина (шаг колонн 6 м)	Пролет	Высота	Железо- бетон! м3	Ячеистый бетон, м3	Сталь, т		
18, 24, 30 36 24, 30, 36 42, 48, 66	9,0 9,0 9,0 12,0 12,0 12,0	3,0 4,2 6,0 9,0 4,2 6,0	16,2 16,2 16,6 16,6 16,6	134 162 164 194 218	7,68 8,63 10,39 11,33 13,40	0,63 0,73 0,55 0,63 0,70	5,16 6,24 6,33 8,63 8,63
рассчитаны для климатических районов с температу-
рой —40 °C.
Ограждающие конструкции сборно-разборных со-
оружений в конструкциях УТС 420-06 разработаны
дифференцированно по районам: для Сибири и Даль-
него Востока — деревянные щитовые; для Юга и Сред-
ней Азии — асбошиферные, для Центральных районов—
из ячеистого железобетона. УТС универсальны—из од-
них и тех же конструктивных элементов можно соби-
рать здания производственного, жилого и культурно-
бытового назначения. Применение УТС резко снижает
количество типоразмеров конструктивных элементов,
значительно упрощает их изготовление и ускоряет сбор-
ку зданий и сооружений на месте строительства. Ис-
пользование одних и тех же конструктивных элементов
для зданий с кранами и без них особенно важно для
временных объектов, применяемых при сооружении теп-
ловых электростанций.
Широко применяются на строительствах других от-
раслей народного хозяйства временные здания из щи-
товых УТС сборно-разборного типа (серия 420-09), рас-
считанных на применение в районах со снеговой нагруз-
кой от 490 до ,1470 Н/м2, в районах с ветровой нагруз-
кой по III поясу и в районах с наружной температурой
воздуха до минус 40-—60 °C.
. Основным расчетным элементом щитовой УТС (рис..
9.7) сборно-разборного типа является звено, состоящее
из двух стеновых щитов и двух щитов покрытия, кото-
рые соединяются между собой при помощи косынок
(жесткий узел). В коньке щиты покрытия связываются
болтами (условный шарнир). В собранном виде звено'
представляет собой раму шириной 1,5 м с затяжкой и
ломаным верхним ригелем, с шарнирами в основании и
в верхнем узле. В работе рамы участвуют все элементы,
229

Таблица 9.8. Габариты УТС серии 420-09
Шифр секции	Размер, секции, м			Шифр секции	Размер секции, м			Шифр секции	Размер секции, м			Шифр секции	Размер секции, м			Шифр секции	Размер секции, м		
	Пролет	Высота	Длина		П ролет	Высота	Длина		Пролет	Высота	Длина		П ролет	Высота	Длина		Пролет	Высота	Длина j
9-3-18	9	3	18	9-4,2-18	9	4,2	18	12-3-24	12	3	24	12-4,2-24	12	4,2	24	12-6-24	12	6	24
9-3-24		3	24	.9-4,2-24	9	4,2	24	12-3-30	12	3	30	12-4,2-30	12	4,2	30	12-6-30	12	6	30
9-3-30	9	3	30	9-4,2-30 '	9	4,2	30	12-3 36	12	3	36	12-4,2-36	12	4,2	36	12-6-36	12	6	36
9-3-36	9	3	36	9-4,2-36	9	4,2	36	12-3-42	12	3	42	12-4,2-42	12	4,2	42	12-6-42	12	6	42
9-3-42	9	3	42	9-4,2-42	9	4,2	42	12-3-48	12	3	48	12-4,2-48	12	4,2	48	12-6-48	12	6	48
9-3-48*	9	3	48	9-4,2-48*	9	4,2	48	12-3-66	12	3	66	12-4,2-66	12	4,2	66	12-6-66	12	6	66
				9-4,2-66	9	4,2	.66												
* Применяются при соответствующем обосновании.
включая и обшивку, что значительно сокращает расход
металла. Практика показывает, что здания из таких
УТС допускают большие деформации и их можно реко-
мендовать к применению в районах с сейсмичностью до
6 баллов.
УТС серии 420-09 обеспечивают широкий диапазон
габаритных размеров зданий, что позволяет использо-
вать их для объектов различного назначения (табл. 9.8).
Несущая часть стен и покрытия зданий щитовой
конструкции могут быть выполнены с применением
стальных прокатных профилей и обшивки щитов волнис-
той сталью, с применением стальных гнутых профилей и
обшивки щитов волнистой сталью, с применением легких
сплавов для щитов несущей конструкции здания.
Срок службы зданий первых двух вариантов уста-
новлен 25 лет с 10-кратной оборачиваемостью, при ва-
рианте с обшивкой Из легких сплавов — 30 лет с 12-крат-
ной оборачиваемостью.
Рис. 9.7. Здания из щитовых унифицированных типовых
секций сборно-разборного типа (серия 420-09):
а — производственного назначения; б — жилого и культурно-бы-
тового назначения
нехарактерной особенностью конструктивных решений
сборно-разборных зданий из щитовых УТС является при- ;
менение стали (легкие сплавы) и древесно-волокнистых
плит, что придает конструкции УТС прочность и снижа- ,
ет массу.
Стеновые и потолочные щиты-утеплители представ-
ляют собой трехслойную панель из древесно-волокнис-
тых изоляционных плит с двумя замкнутыми воздуш- ?
ными прослойками. Щиты-утеплители навешиваются на ,
несущие стены, потолочные щиты-утеплители опираются
на наружную и внутреннюю стены и крепятся болтами. =а
С внутренней стороны помещения щиты-утеплители от- ,
делываются твердой древесно-волокнистой плитой. В се-
верных районах при температуре —40 4—60 °C прост-
ранство в стенах между волнистой обшивкой и щита-
ми-утеплителями заполняется минеральной ватой, отхо-
дами поролона или другими легкими и пористыми ан-
тисептированными материалами.
Монтаж здания прост и осуществляется в следую-
щей последовательности: срезка растительного слоя;
устройство песчаной подушки, на которую укладываются
плиты под стены здания и плиты полов (полы могут быть
любые в зависимости от назначений); укладка цоколь-
ных брусьев; устройство торцевой стены из стеновых
щитов; сборка секций на земле (секция состоит из двух
стеновых щитов и двух щитов покрытия); сборка всего
здания путем последовательной установки секций и кре-
пления их между собой и к цокольным брусьям болта-
ми; навеска щитов-утеплителей (только в отапливаемых
зданиях) параллельно со сборкой секций; расшивка и
окраска швов; монтаж сантехнического, энергетического
и технического оборудования.
Здания в конструкциях УТС, а также кирпичные и
железобетонные лишь с большой степенью условности
могут быть названы «временными», так как по затра-
там труда на их возведение, материалоемкости, стоимо-
сти они равноценны сооружениям постоянного назначе-
ния.
Сборно-разборные здания. Разработанные Энерго-
техпромом инвентарные сборно-разборные здания (СРЗ)
выпускаются серийно и собираются из секций склады-
вающегося типа. Секции изготовлены из металлопроката, .
профилированного стального листа и эффективного уте-
плителя.
Достоинством сборно-разборных зданий является
возможность создавать здания любой площади, недос-
татком — значительные затраты труда и времени на
монтаж по сравнению с передвижными и контейнерными.
Отправочная секция пролетом 12 м состоит из кро-
вельной панели 3X12 м с шарнирно присоединенными
к ней стеновыми элементами. Для обеспечения жестко-
сти в углах здания устанавливаются дополнительные
230

1 Отементы. Поперечная устойчивость обеспечивается тем,
что секция работает как двухшарнирная рама. Несу-
mini элемент кровельных панелей — развитые двутавры
Ж : со сквозной стенкой, стеновых — прокатные двутавры.
Я ' Недостаток конструкции — повышенный ’ расход, метал-
К ” bifl’ что обусловлено ограниченной высотой несущих эле-
ментов кровельных панелей, причем перерасход возрас-
. тает с увеличением пролетов. Применение решетчатого
К'.’нсскладывающегося ригеля позволяет снизить металло-
[ 1 емкость, но при этом значительно увеличиваются транс-
портные габариты отправочной марки.
Ограждающие конструкции состоят из двухслойных
данелей из профилированного стального листа с эффек-
тпиным утеплителем, например из шлаковаты. Кровля
’•• состоит из панели из профилированного листа с эффек-
' тинным утеплителем.
Быстромонтируемые здания. Создание быстромонти-
руемых железобетонных зданий высокой заводской го-
|г;' товности является последующим этапом разработки вре-
менных зданий. При этом на площадке строительные
й/ работы заменены на монтажные, для чего резко умень-
ВЙфено количество монтируемых элементов, сведены к ми-
й  чймуму мокрые процессы и сварочные работы, что дало
^возможность резко сократить трудозатраты на строи-
Жгёльной^^лощадке.
Стремление к максимальной заводской готовности
конструкций и минимальным трудозатратам на строи-
Д^гёльстве обусловило выбор основного монтажного эле-
Кцснта — секции. При этом учитывались возможности
ж|транспортных средств и наличие кранов в строитель-
Sfeibix организациях. Габаритные размеры собранной сек-
ЙИйи составили 3x12 м (в плане), максимальная мас-
ИМ 16 т.
Д. Принцип секционного монтажа здания определил
gg№i6op расчетной схемы и конструктивных решений от-
ЖуЦельпых элементов и узлов. Основной расчетный эле-
ДМснт — плоская поперечная двухшарнирная рама с шар»
Ижшрным закреплением на фундаменте (см. рис. 9.6). Эле-
ленты рамы (колонны и ригель) — ребра стеновых и
кровельных панелей. Жесткое соединение колонн и ри-
§а^гсля осуществляют (после установки стен в вертикаль-
^Sfipe положение при монтаже) при помощи подкосов, ко-
^ДМрые обеспечивают поперечную жесткость каркаса.
В|Й|одольная устойчивость здания достигается за счет
вЬйфсткости стеновых и кровельных панелей секций.
-.-j ' V За исходные расчетные данные в разработанном ва-
рйанте быстромонтируемого здания приняты масса сне-
^гового покрова и скоростной ветровой напор для IV
климатического района; грузоподъемность подвесной
^кран-балки 6 т (при наличии двух и более балок в од-
^ном пролете расстояние между ними должно быть не
^•мецее 3 м); расчетная температура наружного воздуха
—30 °C. При более низких температурах следует
^[увеличивать толщину утеплителя кровли и стен и заме-
'••нять марки стали для закладных деталей. Длина здания
>:nc\ ограничивается. Здания разработаны с утеплителем
типов: перлитоцементом плотностью 400 кг/м3 и
^пенополиуретаном плотностью до 50 кг/м3. Возможно
^Применение других утеплителей.
Кровельная панель — предварительно напряженная
сребристая комплексная плита — имеет размеры 3x12 м,
дысота несущей части 450 мм. Плита имеет специальные
^/вакладные детали для опирания на стеновые панели,
^•^Присоединения подкосов, крепления балок подкранового
ЖрУти, приварки карнизных панелей и подвески стено-
|.Йых панелей при транспортировании. В состав панели
выключены утеплитель, цементная стяжка и слой гидро-
рзоляции.
Карнизная трехслойная панель предназначена для
Напряжения стеновых и кровельных панелей, изготовля-
В^Ся отдельно, и приваривается к кровельной панели
ц.при сборке секции.
Стеновые панели представляют собой комплексные
ристые плиты из железобетона, совмещающие несу-
щие и ограждающие функции. Размеры плиты 5820X
Х2980 мм, высота несущего ребра 355 мм. Толщина
утеплителя 60 или 100 мм, растворного слоя — 30 мм.
Стеновые панели могут быть глухими, с оконными вит-
ражами и дверными проемами.
Воротные стеновые панели выполняются правыми и
левыми. Воротный проем размером 4X4,2 м образуется
двумя панелями, вырез в каждой воротной стеновой
панели 2X4,2 м.
Торцевые панели имеют размеры 6690X3050 мм,
высота несущей части плиты 255 мм, конструкция ана-
логична стеновым. Торцевые панели имеют закладные
детали для шарнирного крепления к фундаменту и кро-
вельной панели.
Имеющийся набор конструкций позволяет выпус-
кать секции и торцы 11 типов, например секцию с дву-
мя витражными панелями (БМЗ- 12x6-1) или торец с
воротами (БМЗ-12Х6-10).
Каждая секция состоит из комплексной кровельной
панели с двумя карнизами и двух стеновых панелей,
шарнирно соединенных с кровельной. При транспорти-
ровании стеновые панели складывают в горизонтальное
положение (параллельно кровельной) и прикрепляют
специальными закладными деталями к середине ребер
кровельной плиты.
При транспортировании по железной дороге на
платформу укладывают две секции. Секции комплекту-
ют монтажными деталями (подкосы, опорные шарни-
ры, стяжные монтажные болты); утеплителем для за-
делки стыков кровли; гернитовым шнуром для гидро-
изоляции стыков стеновых панелей; подкрановыми пу-
тями.
Стыки на кровле заделывают блоками утеплителя,
после чего для гидроизоляции укладывают два слоя
рубероида на битумной мастике. На каждом продольном
ребре стеновой панели предусмотрены два паза для ук-
ладки гернитовых шнуров диаметром 40 мм (см. рис.
9.6). При сборке секций гернитовые шнуры уплотняют
до 20 мм, что обеспечивает гидроизоляцию вертикаль-
ного шва. Между карнизной и стеновой панелью также
укладывают гернитовый шнур, который приклеивают в
заводских условиях к карнизной панели.
Подкрановые пути состоят из концевых и средних
балок, которые при помощи подвесов крепят к кровель-
ной плите. Торец здания состоит из четырех торцевых
стеновых панелей. Каждую торцевую панель монтиру-
ют отдельно.
Монтаж секций быстромонтируемых зданий произ-
водится краном (например, ДЭК-251) с колес (рис. 9.8)
в следующей очередности. При помощи крана сложен-
ную секцию перемещают с транспортного средства к
месту установки. Затем снимают транспортные крепле-
ния, проверяют состояние шарниров, приваривают пере-
ходные уголки и опорные столики к закладным деталям
фундаментов, устанавливают брусья упоров, выполня-
ют контрольный подъем на 1 м, приклеивают гернито-
вые шнуры к верху стеновой панели, крепят подкосы к
панели покрытия, поднимают секцию и устанавливают
ее на фундамент, устанавливают подкосы в строго вер-
тикальное положение, прокладывают гернитовые шну-
ры в вертикальные стыки. После окончания монтажа
секций монтируют торцевые панели, заделывают це-
ментным раствором ниши на кровле и в местах примы-
кания подкосов к стенам, устанавливают на кровле сли-
вы из оцинкованной стали, устраивают мягкую кров-
лю (два слоя рубероида), расшивают вертикальные швы
между секциями мастикой или цементным раствором.
Для выполнения работ на монтажной площадке приме-
няются следующие механизмы и приспособления: кран
ДЭК-251—монтаж секций; тягач КрАЗ-255Б и полупри-
цеп ОЛ-1 грузоподъемностью 18 т — транспортирование
секций; сварочный трансформатор ТС-500 —сварка уз-
лов крепления кровли и опорных деталей секций; мачто-
вый строительный подъемник С-598—подъем материа-
лов на крышу; штукатурные агрегат СО-57 и передвиж-
231

Рис. 9.8. Монтаж секции БМЗ:
а — начало монтажа; б — установка секции на фундамент;
в — смонтированное здание
ные подмости высотой 4 м (четыре) — заделка стыков’ и
ниш секций; металлические лестницы (две) — подъем на
кровлю; ящики для раствора (четыре) —заделка швов;
строп четырехветвевой — монтаж секций; брусья-упоры
длиной 6 м сечением 100X200 мм (четыре) —подъем
секций; тележки со съемной емкостью (две) — перевозка
материалов по кровле.
При отсутствии крана грузоподъемностью 25 т мон-
таж секций возможен раздельным способом при помощи
крана грузоподъемностью 16 т. Остальные механизмы
также могут быть заменены.
Унифицированные комплекты (УК-1А) сборно-раз-
борных легкомонтируемых зданий, разработаны инсти-
тутом Оргэнергострой (рис. 9.9). В качестве элементов
покрытия использованы панели из армированной дре-
весины размером 1,5x6 и 3X6 м2. Конструкции рассчи-
таны на 3—5-кратную оборачиваемость в течение 20—
25-летнего срока службы. Здания могут выполняться од-
нопролетными и двухпролетными одноэтажными.
Ниже приведены технико-экономические показатели
на 1 м2 полезной площади при ограждающих конструк-
232
Рис. 9.9. Легкомонтируемые сборно-разборные здания с
применением армодеревянных конструкций серии УК-1А
циях из армодеревянных панелей (I вариант) и профи-
лированного стального листа (II вариант). Показатели
приведены для отапливаемого здания размером в плане
12X6 ‘М'чи высотой 6 м. Размеры армодеревянных пане-
лей ЗХ>6 М*, цокольная часть стен выполнена из дета-
лей, изготовленных из легкого бетона, верхняя часть
стен — из панелей на деревянном каркасе с обшивкой из
асбестоцемента.
I вариант
44,9
45
1,4
здания серии
II вариант
57,1
75
1,4
: УК-1А
Сметная стоимость, руб. . . .
Расход стали, кг.............
Трудозатраты, чел-ч . . ,
Поперечная рама каркаса
представляет собой складывающуюся конструкцию, что
значительно облегчает ее транспортирование и монтаж.
В транспортном положении рама складывается в ком-
пактный пакет размерами 12X2,5X0,8 м, массой 1,3 т.
Рамы каркаса транспортируют автомобильным или же-
: осуществляется
лезнодорожным транспортом. Монтаж
автомобильным или гусеничным краном с длиной стре-
лы 10—12 м.
Новосибирский филиал института Оргэнергострой
разработал проект склада из конструкций серии УК-1А
для Березовской ГРЭС-1. Фундаменты склада предус-
мотрено выполнить составными из сборных железобе-
тонных конструкций, покрытия — из армодеревянных
панелей размером 3X6 м, несущий каркас — из метал-
лических легкомонтируемых складных рам, стены — из
стандартных стеновых панелей.
По техническому проекту склад должен был соору-
жаться из типовых железобетонных конструкций.
Технико-экономический анализ склада по этим двум
проектам показал, что применение конструкций серии
УК-1А значительно экономичнее по сравнению с желе- -
зобетонными конструкциями (в знаменателе приведены
показатели на 1 м2 полезной площади здания):
Площадь застройки, м2
Сметная стоимость кон-
струкций, руб. . . .
Проект Рос-
товского от-
деления Атом-
теплоэлектро-
проекта
972
64 352
69,2
Проект Ново-
сибирского
филиала
Оргэнерго-
строя
970
45 740
48,8
Монтаж склада осуществляют два звена в две сме- '
ны с использованием крана ДЭК-251 на гусеничном хо-
ду. Состав звена — четыре монтажника и крановщик.
Опыт показал, что применение легкомонтируемых
конструкций серии УК-1А при возведении вспомога-
тельных зданий и сооружений позволяет снизить стой-

-j fjocTb строительства, сократить трудозатраты и умень-
ШИть расход строительных материалов.
По имеющимся оценкам годовая потребность в ин-
| • 5 вентарных зданиях и сооружениях составляет около
1 млн. м2. Если исходить из того, что строительство
' Л зданий из конструкций серии УК-1 А составит только
'	20 % общей потребности, то ожидаемая экономия смет-
i С пой стоимости сооружения инвентарных зданий достиг-
| нет 6,6 млн. руб., сокращение расхода стали и железо-
•. I. бетона — соответственно 7 тыс. т и 54 тыс. м3 (по срав-
. м нению с широко применяемыми в настоящее время кон-
, * .струкциями УТС серии 420-06).
, Блок-комнаты. В настоящее время высокой степенью
р I заводской готовности обладают объемные элементы жи-
t,' лых домов — блок-комнаты (УСД-К). Для энергетичес-
-у | кого строительства из блок-комнат выполняется адми-
нистративно-бытовой корпус (рис. 9.10). Сокращение
pj s трудозатрат при этом достигает 35 %.
? : Основные строительные показатели
.Площадь застройки, м2...................... - 1914
; -в том числе:
=	одноэтажной части........................ 1008
Ь;.'-	многоэтажной части........................ 906
Ьд Строительный объем, м3....................Iv^23 213
том числе:
§'	надземной	одноэтажной части.............. 5860
.	надземной	многоэтажной части	....	14418
НУ	подземной	многоэтажной части	....	2935
Ш Одноэтажная часть, в которой размещаются столо-
&вая и бытовые комнаты, выполняется из конструкций
«^высокой заводской готовности, многоэтажная часть —
Е административный корпус из блок-комнат.
i ЗУ Основные технике-экономические показатели зда-
|йРний высокой заводской готовности приведены в табл.
Ер 9.9.
':.Л: Перспективны воздухоопорные сооружения,
'.<> которые находят все большее применение как
Таблица 9.9. Основные технико-экономические
показатели временных зданий высокой заводской
готовности
Наименование	Марка временных зданий				
	УТС серии 420-6	СРЗ	КСРЗ	БМЗ	УК-1А
Пролет, м	12	12	12	12	12
Высота здания, м	4,2; 6	6	6	6	4,2; 6
Удельная	масса надземной части зда- ния, кг/м2 Сметная стоимость 1 ма	611	89,3	150	430	95,4
надземной части здания, руб. В том числе:	76,4	103,2	83,6	65	43,2
стоимость возве- дения здания	39,8	14,9	30,8	—	17,1 .
стоимость инвен- тарной части Расход материа- лов на 1 м2 полезной площади:	36,6	88,3	52,8		26,1
сталь, кг	80	83	74	40	45
сборный желе- зобетон, м3	0,35	—	0,19	0,27	0,08
пиломатериалы, • м3	—		" —	—	0,04
в нашей стране, так и за рубежом. Орэнерго-
строй совместно со строительными организа-
Рис. 9.10. Административно-бытовой корпус, сооружаемый блок-комнатами УСД-К
23$

циями осуществляет внедрение воздухоопор-
ных временных сооружений на Запорожской
и Рязанской ГРЭС, Ростовской ТЭЦ и др. Вы-
сокомобильные воздухоопорные сооружения
наилучшим образом будут способствовать по-
крытию потребности во временных сооруже-
ниях в пиковые периоды, когда время суще-
ствования временного сооружения сводится
к минимуму.
В целях уменьшения стоимости и затрат
труда на временные сооружения применяются
тканепленочные материалы. Имеются два ти-
па сооружений —• тентовые и пневматические.
Тентовые сооружения имеют облегченные кар-
касы — вантовые и металлические из специ-
альных профилей. Форма — палаточного и ци-
линдрического типа в зависимости от конст-
рукции каркаса с размерами: длина — до 60 м
и более, пролет — до 35 м и высота — до 10—
15 м (в зависимости от конструкции каркаса).
Шаг опор каркаса принимается в зависимости
от ветрового района, например для II райо-
она — 3 м, для III—2 м.
У пневматических сооружений с тканевыми
или пленочными оболочками проектная форма
и несущая способность обеспечиваются избы-
точным постоянно поддерживающимся внутри
сооружения давлением, превышающим атмос-
ферное. Сооружения (рис. 9.11) состоят из
тканепленочной оболочки, вентиляционной
системы и элементов закрепления оболочки на
грунте. Преимуществами пневматических со-
оружений являются легкая транспортабель-
ность (малая масса ткани — 700—800 г/м2,
большие площадь и объем), быстрота их воз-
ведения (2—5 дней бригадой в 5—8 чел., вре-
мя демонтажа 1—3 дня), невысокая стоимость
(1. м2 площади склада 20—25 руб.) К их недо-
статкам относятся дефицитность материалов
оболочки, невозможность применять подвесной
транспорт, полностью использовать внутренний
объем, а также дорогая эксплуатация, особен-
но в зимних условиях.
Рис. 9.11. Временные сооружения из тканепленочных
материалов площадью 800—900 м2
234
Для уменьшения потерь сжатого воздуха во
время эксплуатации устраиваются отсеки-шлю-
зы. В пневмокаркасных сооружениях избыточ-
ное давление отсутствует, так как оболочку
несут тканевые конструктивные элементы
(пневмоарки), наполненные сжатым воздухом
давлением 2-—10 МПа. При определенной про-
питке сооружения могут быть несгораемыми.
Стоимость их в 2 раза, а трудозатраты на со-
оружение— в 5—6 раз меньше, чем УТС сбор-
но-разборного типа.
В энергетическом строительстве высокой
заводской готовности здания могут применять-
ся: для мастерских различного назначения и
складов кратковременного (СРЗ; УК-1А и
КСРЗ) и длительного (КСРЗ; УК-1А и БМЗ)
пользования; для административных и бытовых
зданий (БМЗ); для одно- и двухэтажных зда-
ний вспомогательного назначения для ТЭС
(КСРЗ игВМЗ).
На Южной ТЭЦ Мосэнерго возведены вре-
менные здания различного назначения из сек-
ций КСРЗ и БМЗ; бытовой корпус на 1500 чел.,
столовая на 300 посадочных мест, мастерские
и материальные склады.
В табл. 9.10 приведены сравнительные тех-
нико-экономические показатели зданий строй-
базы Южной ТЭЦ по проекту и с набором из
КСРЗ и БМЗ. Как видно из таблицы, при со-
оружении зданий БМЗ и КСРЗ сокращены
трудозатраты на 7927 чел-дней. С учетом вы-
игрыша во времени, улучшения качественных
показателей и снижения расхода материалов
преимущества строительства БМЗ и КСРЗ оче-
видны.
Экономическая эффективность инвентарных
сборно-разборных зданий с учетом их обора-
чиваемости может быть выражена формулой
СИ+(Т + М+Д) (п — 1) + Д — У
п
где С — средняя стоимость здания, тыс. руб.;
И — полная стоимость здания при разовом
применении, тыс. руб.; Т — стоимость транс-
портных расходов с учетом погрузки и разгруз-
ки, тыс. руб.; М — стоимость строительно-
монтажных работ, тыс. руб.; Д — стоимость
демонтажа, тыс. руб.; п — оборачиваемость
здания; А — амортизационные отчисления от
полной стоимости здания, тыс. руб.; У— стои-
мость здания после окончания срока службы,
тыс. руб.
Выбор необходимых для конкретного строи-
тельства ТЭС передвижных установок и сбор-
но-разборных зданий производится в проекте
организации строительства (ПОС) в зависи-
мости от местных условий.

Таблица 9.10. Сравнительные технические
показатели строительства набора зданий стройбазы Южной ТЭЦ Мосэнерго
Наименование Е =.*; J ‘ :	Площадь, м2	Конструкции здания по табелю	Конструкции зданий нового типа	Трудозатра- ты, чел-дни		Стоимость, тыс. руб.		Расход металла, т	
				по табелю	по новым типам	по табелю	по новым типам	по табелю	ПО новым типам
| , Столовая на 300 мест	900	Сборный железо- бетон ИИ-04	БМЗ	4300	950	173	105	147	99
Бытовой корпус на 1500 чел. Объединенный склад обору- | дования ТЭЦ и субподрядных 1Ж организаций Материальный склад строй- управления	1500 1080 1008	Сборный железо- бетон СРЗ. УТС-420-06 СРЗ. УТС-420-06	БМЗ КСРЗ КСРЗ	1390 60 50	450 60 50	191,1 105,3 86,7	165 68,2 68	159 114 100	117,5 70 66
Объединенный корпус мас- . терских субподрядных органц- заций Объединенный склад субпод- ' рядных и строительных орга- ;	низаций	1008 1296	СРЗ. УТС-420-06 СРЗ. УТС-420-06	КСРЗ КСРЗ	50 60	50 60	86,7 112	68 71	100 11,8	66 72
В ygjfe?;- 'АТ**' |	Мастерская обмуровочных работ со складом |	Склад изоляционных . мате- |	. риалов	1008 432	СРЗ. УТС-420-06 •, СРЗ. УТС-420-06 	КСРЗ КСРЗ	50 22	50- 22	86,7 37,1	68 27,1	100 40	66 26,4
Объединенный комплекс: склад материально-техни- ческой комплектации s	мастерская ремонта осна- стки, инвентарной опалуб- ки, строительных машин и механизмов	972 1008	Сборный железо-' бетон	Металл	2080 2120	312 320	206 212	217 220	161 165	196 170
э 1 Мастерская ремонта и об- l! Ц служив ания тяжелых механиз- з Й fM0B ,; 	 . 	- -	1300	То же	БМЗ	2880	931	284	263	226	202
1 Д'	Всего 1ч |||Ь<_____	—	—	—	12 122	4195	1580,6	1340,3	1323,8	1150,9
I ТАБЕЛЬ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
| Ш 
I Цу Совершенствование хозяйств на строитель-
| ||§стве мощных ТЭС возможно за счет у лучше-
| Вуния и унификации набора временных зданий и
I : сооружений и разработки оптимальных компо-
Цг'новок отдельных хозяйств, входящих в состав
строительной базы.
| ж ‘ В связи с увеличением единичной мощности
ЦГ блоков (500, 800, 1200 МВт) необходимо пере-
|| ; смотреть существующий набор зданий и соору-
Ц жений строительных баз, предназначенных для
|| возведения КЭС мощностью 4000—6400 МВт.
Этот вывод послужил основанием для разра-
| ботки «Табеля временных зданий и сооружений
 для стройбаз КЭС большой мощности».
Для ТЭЦ оказалось, что несмотря на уве-
Ц личеиие мощности электростанции максималь-
| Ж: ные годовые физические объемы работ прак-
тически остаются неизменными, а следователь-
но, производительность и площади временных
зданий и сооружений могут в основном оста-
ваться соответствующими табелю 1973 г.
При проектировании строительных баз та-
бель необходим как руководство при выборе
наиболее рациональных типов и параметров
временных зданий и сооружений, а также дляе
унификации отдельных объектов и хозяйств
стройбаз.
В табеле приводится перечень нескольких
вариантов конструкций временных зданий и
сооружений для строительных баз КЭС мощ-
ностью от 1000 до 6400 МВт с блоками 500 и
800 МВт и ТЭЦ мощностью до 800 МВт с бло-
ками мощностью 80—175 МВт. Для КЭС принят
вариант временных зданий из УТС 420-04
и УТС 42Q-06, а также по более прогрессивным:
235

проектам БМЗ, КСРЗ и УК-1А; для ТЭЦ в ос-
новном в конструкциях УТС 420-06 и УТС
420-04.
Табель временных зданий и сооружений яв-
ляется исходным материалом при составлении
ПОС и ППР для, конкретных строительных ор-
ганизаций (см. приложение I).
Следует отметить, что к моменту разра-
ботки табеля не было достаточного опыта ис-
пользоваия РПКБ. Поэтому табель не учиты-
вает ее наличие. В дальнейшем при внедрении
РПКБ должен быть дополнительно составлен
табель с учетом их использования для ком-
плектации, укрупнения и доводки как строи-
тельных, так и технологических узлов до мон-
тажной готовности. Из табл. 9.3 видно, что
набор временных зданий и сооружений для
крупных ТЭС при этом будет резко сокращен.
$.6. ПОДСОБНЫЕ ПРЕДПРИЯТИЯ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ БАЗЫ СТРОИТЕЛЬНО-
МОНТАЖНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ-
Производственная база для обеспечения
строительно-монтажных работ по возведению
тепловой электростанции состоит из: складско-
го хозяйства строительства (генподрядчика);
складского хозяйства заказчика (дирекции);
бетонорастворного хозяйства для основного
периода строительства; бетонорастворного хо-
зяйства для подготовительного периода; объ-
единенной механической мастерской с годовой
программой 500 тыс. руб.; мастерских и рас-
ходных складов для сантехнических, отделоч-
ных и других специальных видов работ; уста-
новки для приготовления битумной пасты и
холодной асфальтовой мастики; мастерских
участка Строймеханизации; базы участка мон-
тажа строительных конструкций с площадка-
ми складирования и укрупнения строительных
конструкций главного корпуса и топливопо-
дачи; газового хозяйства с установкой для
газификации жидкого кислорода; подземным
хранилищем пропан-бутана, складами карбида,
баллонов аргона и ацетиленовой станцией; ба-
зы участка тепломонтажных работ с укрупни-
тельно-сборочными площадками, тепломон-
тажной мастерской, закрытым складом обо-
рудования, сблокированным с материальным
складом участка, инструментальной и свароч-
ной лабораториями, тепляками для сварки
трубопроводов и панелей радиационных по-
верхностей нагрева котлов, навесами и конто-.,
рами; обмуровочной мастерской с бетоносме-
сительной установкой и складами обмуровоч-
ных материалов; мастерской вентиляционных
работ и теплоизоляционной мастерской со
складом теплоизоляционных материалов и
площадками для демонтажной изоляции бло-
ков; мастерских химзащиты со складами про-
тивокоррозионных и легковоспламеняющихся
веществ и складом растворителей (подзем-
ный) ; базы участка электромонтажных работ
с мастерской и теплохолодным складом уча-
стка, помещением для ревизии и укрупнитель-
ной сборки электрооборудования на террито-
рии ОРУ, открытым складом, кабельным по-
лем, площадкой укрупнительной сборки обору-
дования и конструкций, складом специальных
ГСМ на 20 т; хозяйства главного механика,
в которое входят паровые котельные, насос-
ные станции, установки пожаротушения, водо-
снабжения, перекачки хозфекальных и произ-
водственных отходов, мастерские, установки
электроснабжения.
Ниже рассмотрены основные здания и про-
изводственные установки этих хозяйств.
Бетонорастворное хозяйство. Следует отметить,
что несмотря на относительно небольшую стоимость
строительной базы сроки строительства, особенно в
первый период, во многом определяются бетонораствор-
ными хозяйствами. Бгйгонные хозяйства зачастую комп-
лектовались и строились 1—1,5 года. Фактические за-
траты на их создание были очень велики. Для того что-
бы бетонные хозяйства вводились в действие за не-
сколько дней, а крупные — через несколько недель
после доставки их на площадку для энергетического
строительства созданы унифицированные автоматизи-
рованные бетонные заводы контейнерного типа произ-
водительностью 24 и 60 м3/ч бетона, склады цемента и
растворные узлы контейнерного типа. Технико-экономи-
ческие показатели бетоносмесительных установок при-
ведены в. табл. 9.11.
Таблица 9.11. Технико-экономические показатели
бетоносмесителей
! IS- Наименование	Марка бетоносмесителя		
	.409-28-30	БСУ-24	БСУ-60
Производитель- ность:			
м3/ч	30	24	48—60
тыс. м3/год	94,85	95,0	150—190
Масса металлокон- струкций, т	79,8	54	69
Трудозатраты на возведение, чел-дни	1296	125	560
Стоимость,	тыс. руб-	151,2	95	80
Изготовитель	Минстрой-	Мин-	Мин-
	доркоммун-	энерго	энерго
	маш СССР	СССР	СССР
' На рис. 9.12 показаны варианты компоновок бёто-
норастворного хозяйства для строительства ТЭС мощ-
ностью 4000—6000 МВт. Бетоносмесительная установка
БСУ-60 предназначена для изготовления бетона восьми
марок. Мощность бетонорастворного хозяйства опреде-
ляется объемом выполняемых в пиковый год строитель-
ства  бетонных работ, составляющим для КЭС мощ-
ностью 4000—6400 МВт на пылеугольном топливе 120—
160 тыс. м3, газомазутном — 90—120 тыс. м3 и для ТЭЦ
мощностью 800 МВт — 40—50 тыс. м3 в год.
. Установка двух бетоносмесителей емкостью по
750 л обеспечивает при двухсменной работе производи-
тельность 240 м3 в сутки и по расчетам полностью удо-
236

влетворяет потребность строительства ТЭЦ. Для КЭС
с блоками 500 и 800 МВт устанавливается бетоносме-
сительная установка на два смесителя емкостью 1200 л
(рис. 9.13), но в самый напряженный год строительст-
ва (пиковый) мощность завода увеличивается установ-
кой БСУ-24- производительностью 24 м3/ч на два сме-
сителя емкостью по 750 л.
Следует отметить, что одновременная работа двух
бетоносмесителей емкостью по 1200 л может обеспечить
максимальную суточную потребность в 300—350 м3 бе-
тона. Для приготовления раствора предусмотрен один
растворосмеситель емкостью 600 л, производительностью
10 м3/ч.
Рис. 9.12. Бетонорастворное хозяйство производитель-
ностью до 120 тыс м3 бетона и до 20 тыс. м3 раствора
в год:
а — вариант 1; б — вариант 2;	1 — бетоносмесительная уста-
новка БСУ-60; 2 — наклонная галерея; 3 — узел > перегрузки
№ 1; 4—соединительная галерея; 5—бункера подогрева запол-
нителей 14X21=294 м3; 6— помещение натяжной станции; 7 —
растворосмесительная установка РСУ-20; 8 — наклонная гале-
рея; 9 — узел перегрузки № 2; 10 — соединительная галерея;
11 — склад заполнителей емкостью 12 000 м3; 12 — известега-
сильное отделение производительностью 40 м3/ч; 13 — отделение
для приготовления жидких добавок для бетона; 14 — склад це-
мента емкостью 4000 т; 15 — компрессорная станция производи-
тельностью 120 м3/мин; 16— градирня; 17—контора; 18 — по-
мещение для обогрева; 19— инструментальная; 20— строитель-
ная лаборатория; 21 — разгрузочная эстакада; 22 —г приемное
устройство на один железнодорожный вагон
Рис. 9.13. Бетоносмесительная установка БСУ-60:
1 — блоки надбункерного отделения; 2 — расходные бункера заполнителей; 3 — расходные бункера цемента; 4 — блоки дозаторного от-
деления; 5 — блоки смесительного отделения; 6 — пультовое помещение
237

Рис. 9.14. Быстромонтируемый растворный узел с известегасительной установкой конвейерного типа
Бетоносмесительную и растворосмесительную уста-
новки сооружают раздельно, но на одной площадке, что
позволяет для всех установок использовать один склад
цемента и инертных.
Бетоносмесительные установки изготовляются в ви-
де отдельных блоков, укомплектованных всеми строи-
тельными конструкциями, технологическим, сантехни-
ческим и электротехническим оборудованием. В случае
необходимости бетонный завод может быть расширен
путем установки необходимого количества дополнитель-
ных блоков. В отдельных случаях бетоносмесители мо-
гут быть использованы для приготовления раствора или
сухой смеси для штукатурных агрегатов, устанавливае-
мых в местах производства работ. Тип выбираемой бе-
тоносмесительной установки зависит от конкретных
условий площадки и поставки оборудования.
Растворосмесительная установка также выполняет-
ся из типовых блоков сборно-разборной конструкции,
укомплектованных всем необходимым оборудованием.
Предусматривается установка одного растворосмесите-
ля непрерывного действия емкостью 500 л.
Известегасительная установка выполнена как ин-
вентарное сборно-разборное сооружение и состоит из
склада комовой извести, известегасительного отделения
и ям для выдержки и выдачи готового известкового
молока или теста (рис. 9.14).
Суточный расход цемента на строительстве КЭС
мощностью 4000—6400 МВт составляет 150—200 т. Со-
гласно нормативам запас цемента на строительстве при
доставке его по железной дороге должен обеспечивать
работу в течение 20 дней. С учетом коэффициентов не-
равномерности потребления 1,3 и неравномерности по-
ступления 1,1 запас цемента на складе принимается для
КЭС мощностью 6400 МВт около 4000 т, для ТЭЦ мощ-
ностью 700—800 МВт—около 300—400 т (рис. 9.15).
Силосный склад цемента выполняется комплектно с
приемным устройством, позволяющим осуществлять ме-
238
хинизированную разгрузку цемента из всех видов под-
вижного состава.
Блочный бетонный завод БСУ-60 представляет со-
бой многоэтажное здание каркасной конструкции. Ко-
лонны стальные, сварные, кровельные панели'—из
сборного железобетона, стеновые — керамзитобетонные.
При его разработке обеспечена крупноблочность по
функциональному признаку, т. е. раздельное проекти-
рование и изготовление блоков технологического обору-
дования, блоков (марок) несущих металлоконструкций,
объемных блоков пультового помещения и галереи; до-
стигнуто уменьшение количества блоков, их габаритных
размеров, высоты завода в целом, что упростило трайс-
портирование, монтаж и обслуживание, сокращен объ-
ем расходных бункеров при полной автоматизации по-
дачи заполнителей и увеличении мощности подающего
конвейера; обеспечены групповое дозирование, механи-
ческая подача цемента в дозатор, вынесение расходных
бункеров цемента за пределы этажерки завода, увели-
чение объема замеса смесителей СБ-11 до 1,5 м3, цент-
рализованное автоматическое управление всеми опе-
рациями, включая закачку, с вынесенного за пределы
этажерки завода пульта.
Основное технологическое оборудование БСУ-60
скомпоновано в *17 блоков и размещено в трех отделе-
ниях: надбункерном, дозаторном и смесительном (см.
рис. 9.13).
Блоки надбункерного отделения, расположенные на
отметке 11,6 м, включают: раздаточное устройство для
пяти расходных бункеров-заполнителей, приводную
станцию наклонного конвейера, баки для воды и доба-
вок, электрораспределительный пункт и вытяжную вен-
тиляционную установку.
Поворотная воронка имеет пять фиксированных по-
ложений и приводится в движение электродвигателем
через редуктор и фрикционную передачу. Управление
работой раздаточного устройства и ленточного конвей-

в Рис. 9.15. Быстромонтируемый склад цемента емкостью 1500 т
йкера осуществляется автоматически по сигналам тензо-
. .^уровнемеров.
Общая емкость пяти расходных бункеров 45 м3; для
^крупного заполнителя предназначены два бункера ем-
ЙЙостыо по 7 м3 и один 13 м3; для мелкого заполните-
Нетя — два бункера емкостью по 9 м3. Емкость бункеров
«подобрана так, что обеспечивает непрерывную работу
В'^двух смесителей в течение не менее 30 мин. Каждый
^ бункер снабжен лотковым затвором с запорным устрой-
рдством, препятствующим самооткрыванию. Расходные
Цл .бункера цемента емкостью по 8 т находятся вне эта-
у жерки завода. Цемент подается в них пневмотранспор-
Том со склада или из автоцементовозов.
Технико-экономические показатели блочного завода
БСУ-60:
Марка бетоносмесителя ...............
Количество бетоносмесителей .....
Емкость бетоносмесителей по выходу, м3
^.Производительность, м3/ч..............
Количество фракций заполнителя . . .
«Емкость расходных бункеров, м3 . . .
Количество марок цемента...............
^• Емкость силосов цемента, т...........
«Количество единиц основного технологиче
га, ского оборудования..................
^Установленная мощность электродвигате
лей, кВт................................
^Высота здания, м......................
Ц^Общая масса металлоконструкций, т . .
*4 В том числе технологического оборудо
fe... вания . ..........................
^Количество монтажных марок металлокон
струкций с оборудованием, шт. . . .
Численность производственных рабочих, чел
«Время строительства, мес...............
^Капитальные вложения, тыс. руб. . . .
С-302
2
1,2—1,5
48—60
5
43
2
30
13
108,6
14,4
81,8
48,5
35
3
1,5
86
Склад инертных материалов выполняется без под-
дМемнЫх галерей и надземных эстакад. Для погрузочно-
-разгрузочных. работ используются передвижные меха-
кгйизмы, например бульдозеры, экскаваторы с грейфером
и т. д., емкость склада достигает 10 000 м3 для строи-
тельства КЭС мощностью 6400 МВт и около 4000 м3 для
ТЭЦ мощностью до 800 МВт. Склады штабельного ти-
па с разгрузочной железнодорожной эстакадой обслу-
живаются двумя грейферными козловыми кранами. По-
догрев заполнителей в бункерах должен быть рассчи-
тан на объем бетонирования в зимний период. Обога-
щение инертных материалов должно быть организовано
в карьерах.
Потребность хозяйства в сжатом воздухе обеспе-
чивается компрессорной станцией производительностью
на строительстве ТЭЦ 60 м3/мин (3 компрессора по
20 м3/мин) и КЭС — 80 м3/ мин (4 компрессора по
20 м3/мин). Производительность станции принята из
расчета следующей потребности: бетоносмесительный
цех—1,5 м3/мин; растворосмесительный цех —
1,0 м3/мин; склад цемента—26 м3/мин; известегаси-
тельная установка — 1,5 м3/мин.
Остальные сооружения бетонорастворного узла:
строительная лаборатория, контора, помещение для
обогрева рабочих и пр. — размещается в' передвижных
контейнерных зданиях или домиках СПД.
Примерные схемы расположения основных соору-
жений бетонорастворного хозяйства показаны на рис.
9.12. Как видно из схем, склады цемента и инертных
материалов размещают вдоль железнодорожного пути.
Склад цемента расположен между бетоно- и растворо-
смесительными установками.
Хозяйство главного механика состоит из ремонтно-
механической мастерской, слесарно-сборочной мастер-
ской, сварочного цеха, электромеханической мастерской,
навеса для ремонта строительных механизмов, платфор-
мы для их разгрузки и ремонтного двора.
Мастерская главного механика предназначена для
выполнения связанных со станочной обработкой сле-
сарных и сборочно-разборочных работ, для текущего ре-
монта дорожно-строительных механизмов, подготови-
тельных, сантехнических работ, а также изготовления
разных приспособлений и ограждений, требуемых по
технике безопасности.

Рис. 9.16. Объединенный корпус мастерских главного механика, арматурной мастерской и материального склада:
1 — слесарно-сборочное отделение; 2 — слесарно-механическое отделение; 3 — электромеханический цех; 4 — кузнечный цех; 5 — сва-
рочный цех; 6 — арматурная мастерская; 7 — центральный материальный склад
Рис. 9.17. Ремонтно-механическая мастерская:
'Z — сборочный участок; 2 — механический участок; 3 — инстру-
ментально-раздаточная кладовая; 4 — гардероб
Мастерские главного механика размещаются в объ-
единенном корпусе вместе с арматурной мастерской и
материальным складом. .Объединенный корпус запро-
240
ектирован в УТС сборно-разборного типа серии 420-06
(рис. 9.16). В арматурной мастерской возможна заго-
товка в год до 3000 т арматуры диаметром до 40 мм.
Кроме того, предусмотрена ремонтно-механическая
мастерская (рис. 9.17), предназначенная для текущего
ремонта строительных машин, механизмов и средств
транспорта. 'Здание мастерской выполнено из УТС кон-
тейнерного типа, укомплектовано технологическим обо-
рудованием и инвентарем, сетями центрального отопле-
ния и электроснабжения. Бытовое обслуживание рабо-
тающих в мастерской предусмотрено в центральном
бытовом корпусе.
Автохозяйство. Как правило, на автобазах строи-
тельства наряду со стоянкой и обслуживанием автома-
шин производится также их текущий ремонт. Капиталь-
ный и средний ремонт автомашин осуществляется на
специальных ремонтных заводах. Поэтому авторемонт-
ные мастерские и другие сооружения автохозяйства
стройплощадки имеют сугубо временный характер и их
число должно соответствовать номенклатуре и количе-
ству зданий и сооружений, указанных в Табеле.
Для определения размеров автобазы необходимо
знать общее число автомашин в максимальный по гру-
зообороту год и примерное распределение автомашин по
отдельным участкам строительства. Для строительства
ТЭС мощностью до 2400 МВт число автомашин колеб-
лется обычно от 100 до 200, а для КЭС мощностью
4000—6400 МВт увеличивается до 400.
Автобаза строительства тепловой электростанции
состоит из открытой стоянки автомашин, находящихся
в эксплуатации; площадки для стоянки автомашин, на-
ходящихся в ожидании ремонта; открытой мойки; авто-
ремонтной мастерской с профилакторием, жестяно-ку-
зовной мастерской. Складские помещения автобазы
включают материальную кладовую, склад резины, скла-
ды горючих,, смазочных и лакокрасочных. В состав
автобазы входят также административные здания —
контора, диспетчерская, проходная и пр.
Ниже рассмотрены отдельные здания и сооружения
автобазы на 200 автомашин.

Площадки для открытой стоянки и обслуживания
выбираются в зависимости от возможных схем расста-
новки автомашин. Площадь, . занимаемая одной авто-
машиной, составляет 16 м2, трактором—10 м2, расстоя-
ния между автомашинами, а также между ними и дру-
гими сооружениями принимаются не более 1 м и не ме-
нее 0,7 м.
Подогрев двигателей в зимнее время осуществляет-
ся паром низкого давления, горячей водой или электро-
нагревательными элементами. Необходимая поверхность
нагрева котлов приведена в табл. 9.12.
Таблица 9.12. Поверхность нагрева котлов
для обогрева двигателей автомашин, м3
Тип автомашины	Число автомашин на стоянке, шт.					
	25		50		Li/ 100	
	Паровой котел 		Водогрей- ный котел	Паровой котел 		Водогрей- ный котел	Паровой котел	Водогрей- ный котел
ГАЗ	14,4	15,0	31,0	26,6	62,0	53,2
ЗИЛ	22,2	17,4	39,8	35,4	79,6	70,8
ЯАЗ, МАЗ	27,0	22,2	48,6	44,2	97,2	88,4
Для разводки пара или горячей воды по открытой
площадке прокладываются заключенные в короба с
теплоизоляцией трубопроводы с раздаточными стояка-
ми. При подогреве двигателей горячей водой система
охлаждения двигателя выполняется с принудительной
циркуляцией.
Наряду с указанными методами прогрева автома-
шин на открытых стоянках используется и метод про-
грева двигателей горячим воздухом, подаваемым под
капот автомобиля. Воздух нагревается с помощью па-
ровых или водяных калориферов и по воздухопроводу
разводится к местам стоянок. Для подогрева воздуха
могут использоваться также и воздухоподогреватели,
работающие на жидком топливе.
Мойка автомашин производится на специально
оборудованной открытой площадке. Размеры площадки
для мойки определяются габаритными размерами авто-
машин, увеличенными в каждую сторону не менее чем
на 1,25 м. Площадки для мойки имеют бетонное или ас-
фальтобетонное покрытие с уклоном 2—3 % в сторону
от мойки и оборудованы эстакадой, на которой произ-
водится мойка. Посты мойки отделяются друг от друга
водонепроницаемыми экранами или шторами высотой
2,5—3 м.
Для строительства ТЭЦ мощностью от 400 до
800 МВт предусматривается авторемонтная мастерская
с профилакторием (рис. 9.18), предназначаемая для об-
служивания, а также текущего ремонта грузовых авто-
мобилей. В здании располагаются производственные
помещения, которые по своему характеру обеспечивают
первую и вторую категории техобслуживания и текущий
ремонт автомобилей; посты обслуживания и ремонта
оборудуются смотровыми канавами. Штат мастерской
87 чел. Полезная площадь 856 м2. Мастерская распола-
гается в сборно-разборном здании пролетом 12 м.
Механизированный заправочный агрегат смонтиро-
ван на шасси автомобиля ГАЗ-51 или ГАЗ-63 и пред-
назначен для обслуживания строительных машин и ме-
ханизмов в полевых условиях. Агрегат обеспечивает
механизированную заправку машин, а также механизи-
рованную смазку дорожно-строительных механизмов
консистентными смазочными материалами. Оборудова-
ние агрегата позволяет выполнить также перекачку топ-
лива из одного резервуара в другой, минуя собственные
емкости, подачу сжатого воздуха для накачки шин. Аг-
регат приспособлен для тушения пожаров.
Склад горючих и смазочных материалов для авто-
транспорта, тяжелых механизмов, а также лакокрасоч-
ных материалов строится единым, инвентарного типа.
Склад снабжается раздаточными колонками.
При выборе участка для автобазы следует .учиты-
вать возможность сокращения холостых пробегов, а
также необходимость разрывов между автобазой и дру-
гими сооружениями. Минимальные санитарные разрывы
приведены в табл. 9.13. Автобаза на 200 машин и более
должна быть расположена от жилых зданий на расстоя-
нии не менее 100 м. При компоновке зданий на терри-
тории автобазы должен быть обеспечен удобный подъ-
езд к базе, к местам открытой стоянки и ремонтным
боксам; ширина проездов при встречном движении дол-
Таблица 9.13. Санитарные разрывы до автобазы, м
Задания, до которых исчисляется разрыв	Количество машин на автобазе, шт.	
	51—100	Более 100
Лечебные учреждения стацио-	100	250
нарного типа Школы, детские сады, ясли	50	100
Гражданские здания других на-	20	20
значений Жилые здания	25 1	50
Рис. 9.18. Авторемонтная мастерская с профилакторием на 200 автомашин (из УТС 420-06 сборно-разборного типа):
/ — ремонтное отделение; 2 —- агрегатно-механическое отделение; 3 — медницкое отделение; 4 — склад агрегатов; 5 — отделение пер-
вичного технического обслуживания; 6 — аккумуляторное отделение; 7 — зарядное отделение; 8 — шиноремонтное отделение; 9—от-
деление ремонта топливной аппаратуры; 10 — электротехническое отделение; 11 — склад масел; 12 — помещение начальника мастер-
ской
16—861
241

жна быть не менее 6,0 м, а при одностороннем движе-
нии— 4,5 м; расстояние от ворот автобазы до проти-
востоящего ограждения должно быть не менее 15,5 м;
между строениями должны быть соблюдены пожарные
разрывы; число ворот в ограждении автобазы должно
быть не менее двух.
База тепломонтажного участка. На участ-
ке тепломонтажных работ кроме монтажа
турбин, котлов и вспомогательного оборудо-
вания выполняется укрупнение тепломехани-
ческого оборудования. В некоторых случаях
этот участок занимается также монтажом и ук-
рупнительной сборкой строительных конструк-
ций зданий тепловой электростанции. Для вы-
полнения работ участок должен располагать
необходимой производственной базой: тепло-
монтажной мастерской со слесарным отделе-
нием; мастерской приборов и средств автома-
тизации; мастерской для изготовления тепло-
изоляционных изделий с растворным узлом,
складом теплоизоляционных и обмуровочных
материалов; лабораторией для испытания
сварных соединений и металлов; кислородо-
раздаточной станцией; пропан-бутановой стан-
цией; конторой прораба и мастера; матери-
альной и инструментальной кладовыми.
Тепломоятажная мастерская предназначена для
выполнения слесарно-механических работ немассового
характера (при централизованном изготовлении КВО и
трубопроводов вне площадки), ремонта монтажных ме-
ханизмов, ревизии арматуры высокого и низкого давле-
ния и т. д. Мастерская приборов и средств автомати-
зации предназначена для заготовительных и укрупни-
тельно-сборочных работ, ревизии и испытания прибо-
ров. Склад монтажного участка предназначен для хра-
нения мелких монтажных механизмов, монтажных мате-
риалов, инструмента, блоков и т. д. Сварку и резку
металла производят под навесом, расположенным вбли-
зи мастерской. Здесь же установлены пресс-ножницы и
сварочные трансформаторы. Под навесом может быть
расположено также оборудование для испытания арма-
туры.
Тепломонтажная мастерская, мастерская приборов
и средств автоматизации, а также электромонтажная
мастерская со складами размещены в объединенном
корпусе (рис. 9.19), разработанном на основе УТС сбор-
но-разборного типа (серия 420-06).
В качестве подъемно-транспортного оборудования
в объединенном корпусе "Приняты подвесные кран-балки
грузоподъемностью 3,0 т й автокары 2,0 т.
Бытовое обслуживание работающих предусмотрено
в центральном бытовом корпусе на стройплощадке.
Мастерская для изготовления теплоизоляционных
изделий с растворным узлом и складами размещается в
сборно-разборном здании (рис. 9.20), запроектирован-
ном из УТС 420-06. В состав корпуса входят также мас-
терская для изготовления плит обмуровки и мастерская
металлоконструкций.
Лаборатория для испытаний сварных соединений и
металлов предназначена для текущего контроля каче-
ства сварочных работ и оснащается оборудованием, ап-
паратурой и приборами для механических испытаний,
микро- и макрообработки образцов, фоторабот и пр.
Лаборатория расположена в фургоне, который может
транспортироваться на железнодорожной платформе, на
трейлере или с помощью тягача. Масса установки 9,0 т.
На площадке к фургону пристраивается деревянный
тамбур, в котором размещают электрозаточный станок,
тиски и шкаф для одежды.
Кроме указанных зданий участок тепломонтажных
работ имеет укрупнительные площадки со всеми необ-
Рис. 9.19. Объединенный корпус тепломонтажной и электромонтажной мастерских со складами (из УТС 420-06 сбор-
но-разборного типа):
1 — сварочный участок; 2 — электромонтажная мастерская; 3— материально-инструментальная кладовая; 4 — лаборатория КИП; 5 —
огрунтовочная камера; 6 — мастерская КИП; 7 — помещение комплектации электротехнического оборудования; 8 — склад электротехни-
ческого оборудования; 9— склад тепломеханического оборудования; 10 — склад приборов тепломеханического оборудования; 11—теп-
ломонта?кная мастерская; 12 — сварочный участок
242

Рис. 9.20. Объединенный корпус обмуровочной и теплоизоляционной мастерских со складами (из УТС 420-06 сбор-
но-разборного типа):
1—обмуровочная и теплоизоляционная мастерская; 2 — склад обмуровочных материалов; 3 — мастерская металлоконструкций; 4 —
склад теплоизоляционных материалов; 5 — растворный узел
холимыми механизмами и железнодорожными платфор-
мами, а также открытые площадки для хранения обору-
дования.
База электромонтажного участка на строительстве
ТЭС включает в себя электромеханическую мастерскую
с помещением для укрупнительной сборки, инструмен-
тальную и материальную кладовые, помещения для на-
ладчиков, прорабскую,, маслохозяйство и высоковольт-
ную лабораторию. В электромеханической мастерской,
расположенной совместно с тепломонтажной в объеди-
ненном корпусе, производят ревизию электрооборудова-
ния, не допускающего вскрытия, разборки и сборки
на открытом воздухе, а также укрупнительную сбор-
ку деталей в блоки, позволяющую ускорить мон-
таж.
Маслохозяйство с центрифугой производительностью
5000 л/ч расположено в автофургоне.
Высоковольтная лаборатория с выпрямительной
установкой на 90 кВ расположена в фургоне на авто-
машине ГАЗ-51. Лаборатория предназначена для ис-
пытания кабелей и проверки изоляции обмоток элект-
рических машин и другого электрооборудования, рабо-
тающего на напряжении до 35 кВ. Около электромон-
тажной мастерской предусматривается площадка для
хранения монтажных механизмов и некоторых материа-
лов, а также сборочно-укрупнительных работ. В зависи-
мости от мощности электростанции и характера обору-
дования эта площадка должна быть не менее 150—
250 м2.
Для хранения кабельной продукции предусматрива-
ется так называемое «кабельное поле» — открытая
спланированная площадка с проволочной оградой пло-
щадью 400—600 м2 для хранения 100—150 кабельных
барабанов. Крупное оборудование — генераторы, двига-
тели, трансформаторы — хранят обычно на площадках,
расположенных вблизи места их установки (главный
корпус, фундаменты трансформаторов, ОРУ).
9.7.	УСТАНОВКИ ЭНЕРГО-,ЕОДОСНДБЖЕНИ$
И связи
Организацию снабжения строительств теп-
ловых электростанций электрической и тепло-
вой энергией можно разделить на три этапа:
первый этап — обеспечение от времен-
ных установок до ввода постоянных источни-
ков энергоснабжения;
второй этап — энергоснабжение от по-
стоянных источников энергии в период ввода
первого блока;
третий этап — обеспечение электричес-
кой и тепловой энергией в период пуска и на-
ладки первого блока.
В настоящем параграфе рассматриваются
установки, обеспечивающие энергоснабжение
строительства на первом этапе. Источники,
сети и ресурсы энергоснабжения для второго
и третьего этапов рассмотрены в гл. 10.
Установки электроснабжения. Источниками электро-
снабжения строительства могут служить существующие
электростанции, энергосистемы или временные установ-
ки, располагаемые на площадке строительства. Электро-
сети строительства ТЭС большой мощности включают
понизительные подстанции, питающиеся от ЛЭП энер-
госистемы напряжением 35, ПО или 220 кВ. Схемы и
конструкции этих подстанций зависят от мощности, ко-
личества подключаемых линий и их назначения. Для
электроснабжения строительства ТЭС обычно применя-
ются двухобмоточные трансформаторы единичной мощ-
ностью от 4000 до 63 000 кВ-А. Такие подстанции про-
сты, надежны и имеют малые габариты (10X20 м). Под-
16*
243

станции располагаются обычно у границы стройплощад-
ки, что обеспечивает хороший подход к ним ЛЭП.
Передвижные электростанции и комплектные транс-
форматорные пункты для строительства тепловых элек-
тростанций поставляются в две стадии: поставка в на-
чале строительства- передвижных электростанций и части
комплектных трансформаторных пунктов и поставка
всего комплекта электротехнических установок, соответ-
ствующих полной потребности строительства.
В начальный период строительства при отсутствии
возможности электроснабжения строительства от энер-
госистемы обычно используют энергопоезда. В настоя-
щее время строятся передвижные электростанции «Се-
верное сияние»,, предназначенные для строек Дальнего
Севера.
Передвижная электростанция «Северное сияние»
смонтирована на судне водоизмещением 2200 т и вклю-
чает в себя две газотурбинные установки мощностью по
10 000 кВт, работающие на дизельном топливе. На бор-
ту имеется трехсуточный запас топлива. Численность
обслуживающего персонала 50 чел.
Энергопоезда, применяемые на строительствах
электростанций, представляют собой паротурбинную
электростанцию мощностью от 1000 до 5000 кВт, смонти-
рованную в железнодорожных вагонах специальной
конструкции. В первый период строительства приходит-
ся использовать передвижные электростанции мощно-
стью 50 и 100 кВт.
Установки теплоснабжения. Для теплоснабжения
строительства электростанции могут быть использова-
ны существующие ТЭС или котельные либо временные
установки, которыми обычно являются передвижные ко-
тельные или снятые с эксплуатации паровозы. Паровозы
на зимнее время закрываются шатром сборно-щитовой
конструкции.
Потребность в паре для временного теплоснабже-
ния строительства необходимо определять с учетом не
только строительных нужд, но и потребности в паре в
пусковой период. Для покрытия этой потребности пре-
дусматривается строительство пусковой котельной. По-
требность в паре для объектов стройбазы КЭС достига-
ет 30—40 т/ч (Рефтинская ГРЭС—26' т/ч, Костромская
ГРЭС— 40 т/ч).
Для строительств ТЭС может применяться передви-
жная паровая котельная ПКБМ-10/8 производительно-
стью 10 т/ч (80-104 Па, 215°С).
Для покрытия отопительных нагрузок жилых по-
селков строительства разработан проект транспортабель-
ной сборно-разборной водогрейной котельной произво-
дительностью 6—9 Гкал/ч. Проект^предусматривает ус-
тановку в одном здании двух-трех водогрейных котлов
теплопроизводительностью по 3 Гкал/ч.
Так как котельная после ввода постоянной тепло-
фикационной сети или постоянной котельной должна
быть демонтирована, все ее оборудование и здание вы-
полнены в виде сборно-разборных транспортабельных
блоков. Каркас здания — металлический, а стеновое и
кровельное ограждения — из асбестоцементных утеплен-
ных щитов. Добавочная вода для временной теплосети
может подаваться из поселкового водопровода, и в ко-
тельной подвергается умягчению и деаэрации. Расчет-
ная температура поступающей в теплосеть горячей во-
ды 105 °C. Котел предназначен для работы на буром
угле и выполнен в виде единого транспортабельного
блока на салазках. Для подачи топлива в бункера кот-
лов предусмотрены обычные ленточные транспортеры.
Установки водоснабжения. Для технического и по-
жарного водоснабжения предусматривают одну-две пе-
редвижные установки в зданиях из УТС 420-03 контей-
нерного типа. В каждом здании устанавливают два на-
соса 4НДВ и один насос КСМ-70. Источником водо-
снабжения могут служить грунтовые воды глубинных и
средних горизонтов. Хозяйственно-бытовое водоснабже-
ние осуществляется от передвижной насосной с бакте-
рицидной установки ПН-30-1, смонтированной на авто-
прицепе. Наибольшая производительность насосной
30 м3/ч. Наибольший напор 6 МПа.
Установки связи. Применяемая на строительстве ТЭС
связь подразделяется на внешнюю и местную (внутри-
построечную). Внутрипостроечная связь включает в се-
бя административно-хозяйственную, оперативную, дис-
петчерскую (состоящую из телефонно-проводной, радио-
поисковой и радиотелефонной), директорскую и элек-
тромегафонную связь. Кроме того, предусмотрены про-
мышленное телевидение, пожарная сигнализация и
электрочасификация.
Для организации телефонно-проводной связи между
объектами строительной площадки сооружается теле-
фонная станция из комплектных узлов с коммутатором
на 100—800 номеров. Установки связи размещаются в
административных зданиях или в домиках-вагонах пе-
редвижного типа на салазках. Более подробно вопросы,
организации связи рассмотрены в гл. 10.
Кислородные и ацетиленовые установки. Потреб-
ность в кислороде для строительно-монтажных работ
может быть ориентировочно определена по расходу на
100 тыс. руб. сметной стоимости строительства: для теп-
ловых электростанций 1400 м8 и более; для жилищного
строительства 585 м3. Подсчет потребности производится
по объему строительно-монтажных работ, выполняемых
в пиковый по объему год. Кроме того, расход кислоро-
да и ацетилена можно определить по удельным расхо-
дам газов на 1 т монтируемого оборудования или кон-
струкций (табл. 9.14).
При блочной поставке технологического оборудова-
ния приведенные удельные расходы газов должны быть
снижены на 15 %. В количество потребляемых газов
включены расходы газа на электромонтажные, сантех-
нические и строительные работы в пределах промпло-
щадки. При монтаже зданий из сборного железобетона
расход газа принимается с коэффициентом 0,125 удель-
ных расходов на монтаж строительных металлоконст-
рукций.
Потребность в кислороде и ацетилене покрывается
производством кислорода и ацетилена от стационарных
или передвижных установок, а также баллонами, полу-
чаемыми со стороны. При наличии вблизи строящейся
электростанции заводов, вырабатывающих кислород в
жидком виде, на строительстве сооружаются вместо
кислородных заводов кислородно-газификационные стан-
ции, основное назначение которых — получение кислоро-
да от заводов-изготовителей (или промежуточных баз)
и распределение его потребителям в зависимости от по-
требности строительства. Доставка кислорода на кисло-
родно-газификационную станцию предусматривается в
жидком виде в автотранспортных емкостях. Жидкий
кислород заливается в стационарные емкости и насоса-
ми подается в испарители. Из испарителей под давле-
нием 15 МПа кислород поступает на заполнение балло-
нов или редуцируется до 1,5 МПа и по трубопроводу
подается потребителю. Склад емкостью 160 баллонов
обеспечивает подачу кислорода только по трубопроводу
Таблица 9.14. Расход кислорода и ацетилена
на монтажные работы
Наименование	Тепломеханическое оборудование		Метал- локонст- рукции
	без изготов- ления кво и трубопро- водов	при изготов- лении ДВО и трубопро- водов	
Кислород (Ki И Ка), м3/т Ацетилен (Ai и Az), м3/т	10 3	13 3,9	5 1,5
244

до 120 м3/ч или только в баллонах — до 480 баллонов в
сутки, при одновременной подаче по трубопроводу и в
баллонах —в соотношении, нужном потребителю. Ко-
личество рабочих при односменной работе — 3, при двух-
сменной — 5 и при трехсменной — 11 чел. Потребность в
электроэнергии: в 1 смену —52 600 кВт-ч, в 2 смены —
118 200 кВт-ч, в 3 смены— 160 590 кВт-ч.
Среднесуточный расход газов, м3/сутки, определя-
ется из следующих выражений:
„ (Qitfi + QsW
кислород /<с =---------—--------;
ацетилен Ас
(Qi^i Q2A2) k
Т
где Qi — масса металлической части тепломеханическо-
го оборудования, т; Q2 —масса строительных и техно-
логических металлоконструкций, т; k — коэффициент не-
равномерности производства монтажных и строительных
работ (принимается равным 1,3); Т — общая норматив-
ная продолжительность монтажа агрегата или станции
в целом (принимается по графикам монтажных работ),
сутки; К], К2 — средние удельные расходы кислорода
соответственно на оборудование и на конструкции, м3/т;
м3/т (приведены в табл.
Ль А2— то же, ацетилена,
9.14).
Среднесуточный расход
ляется по формуле
карбида, кг/сутки, опреде-
Е _ Ас
Ба —
=4,5 Дс,
0,25-0,9
где Бс — расход карбида, кг/сутки; Ас — среднесуточ-
ный расход ацетилена, м3; 0,25 — выход ацетилена на
1 кг карбида, м3/кг; 0,9 — КПД газогенератора.
Потребная емкость склада карбида, рассчитанная
из условия хранения месячного запаса карбида, т, со-
ставляет
4,5Дс-26
V= °	=0,12Ас,
1000
где 26 — количество рабочих дней в месяце.
Для строительства тепловых электростанций мощ-
ностью от 300 до 2400 МВт кислородные установки мо-
гут быть стационарными (заводы) производительностью
64 м3/ч со складом хранения на 360 баллонов кислоро-
да и передвижными производительностью 30 м3/ч, уста-
навливаемыми в подготовительный период. Стационар-
ные кислородные заводы изготовляются сборно-разбор-
ными в УТС с металлическим каркасом и панелями из
ячеистого бетона.
Кислородную установку производительностью 30 м3/ч
монтируют в специальном железнодорожном ваго-
не грузоподъемностью 60 т. В вагоне размещены обору-
дование стационарной установки типа СКДС-30, кисло-
родораздаточная и наполнительная рампы. Кислород
может выдаваться в баллонах под давлением 15 МПа
или под давлением 100—150 кПа по кислородопро-
воду непосредственно к сварочным постам. Для охлаж-
дения установки предусмотрена замкнутая циркуляци-
онная система, в которой вода охлаждается потоком
воздуха, подаваемого- вентилятором. Охлаждение мо-
жет осуществляться проточной водой. Конструктивные
элементы вагона (стеновое и кровельное ограждения,
оконные проемы) выполняются по типу цельносварных
пассажирских вагонов. Отопление вагона — индивидуаль-
ное от водогрейного котла. Кислородная установка снаб-
жается электроэнергией от внешнего источника. Напря-
жение 220/380 В, потребляемая мощность 100 кВт.
Наряду с передвижными кислородными установка-
ми на железнодорожном ходу на строительстве ТЭС ис-
пользуются кислородные установки на автомобильном
ходу. Основные технические данные кислородно-азотной
станции на автомобильном ходу АКДС-ЗОА: производи-
тельность станции (при температуре окружающей сре-
ды 20 °C и давлении 0,1 МПа по жидкому кислороду
34 кг/ч, по жидкому азоту 34 кг/ч, по газообразному
кислороду 36 м3/ч, по газообразному азоту 36 м3/ч (не
менее); чистота получаемых продуктов: кислорода — не
ниже 99,2по объему, азота — 95,2 % по. объему;
мощность, потребляемая станцией, около ПО кВт; вре-
мя рабочей кампании — не менее 10 суток; продолжи-
тельность пуска — не более 7 ч; продолжительность ото-
грева — не более 4 ч. Температура окружающего воз-
духа, при которой гарантируется нормальная работа
станции, от —30 до +35 °C.
Станция размещена на трех автомашинах: две —
МАЗ-200 и одна — ЗИЛ-130. Станция может работать
как от собственного генератора с приводом. от дизеля,
так и от внешней электрической сети.
.Кислородораздаточная станция применяется при
снабжении строительства кислородом в баллонах от
внешних источников, в качестве резерва при ремонтах и
профилактических осмотрах кислородной станции, а так-
же для использования на отдельных участках, куда не-
целесообразно прокладывать дальний кислородопровод
от станции (например,, при значительном расстоянии от
сборочной площадки до главного корпуса).
Кислородораздаточная станция участка располага-
ется в фургоне, в котором установлены распределитель-
ная рампа на 10 баллонов и редуктор КРР-50, обеспе-
чивающие выдачу 40 м3/ч газообразного кислорода.
В помещении рампы предусматривается хранение 40
кислородных баллонов. Для удобства погрузки и раз-
грузки баллонов предусмотрены откидная площадка и
складывающиеся опоры. Фургон может транспортиро-
ваться на железнодорожной платформе, на трейлере или
при помощи тягача.
Для строительства электростанций (3000 МВт и вы-
ше) сооружаются кислородные заводы производитель-
ностью 90—120 м3/ч.
В районах, где для строительства можно получать
жидкие пропан-бутановые смеси в баллонах, предусмат-
ривается пропан-бутановая раздаточная станция с рам-
пой на восемь баллонов. Рампа рассчитана на выдачу в
сеть 12 м3/ч газообразной пропан-бутановой смеси и
размещается в УТС 420-03 контейнерного типа. Пропан-
бутановые смеси, используемые на монтаже как заме-
нители ацетилена при кислородной резке стали, перево-
зятся в сжиженном виде в баллонах емкостью 40 и 55 л
при давлении в баллоне до 160 Н/см2. Станция, обору-
дованная рампой на восемь баллонов для выдачи в сеть
пропан-бутанового газа, эквивалентна ацетилено-гене-
раторной станции производительностью 20 м3/ч.
Ацетиленовая станция производительностью 20 м3/ч
размещена в здании контейнерного типа (УТС 420-03),
которое может транспортироваться на железнодорожной
платформе или на трейлере при помощи тягача. Воз-
можно также снабжение площадки строительства от
передвижных ацетиленовых установок производитель-
ностью 10 м3/ч и переносных генераторов.
Компрессорные установки. При строительстве ТЭС
сжатый воздух применяется для транспортировки цемен-
та на цементных складах; для управления затворами и
другими механизмами бетонорастворных заводов; на
строительных работах — для привода пневматического
инструмента и оборудования, продувки опалубки, очист-
ки поверхностей стыков перед бетонированием, а также
для транспорта раствора и окраски поверхностей; на
монтажных работах — для привода пневматического ин-
струмента и механизмов, прокатки шаров при проверке
чистоты внутренней поверхности труб и змеевиков по-
верхностей нагрева котлов, для обдувки деталей монти-
руемого оборудования, опрессовки газовой системы ге-
нератора и (при отрицательных температурах) отдель-
ных систем трубопроводов, для транспортировки обму-
ровочных и теплоизоляционных материалов.
245

Наиболее пригодными для обеспечения строительств
сжатым воздухом являются передвижные компрессоры
производительностью 6 м3/мин. Выбор типа компрессо-
ров и их количества производится в зависимости от
мощности агрегатов строящейся электростанции. Для
станции мощностью 4000—6400 МВт с блоками 500 и
800 МВт требуется мощность компрессорной от 60 до
80 м3/мин (3 или 4 компрессора по 20 м3/мин).
9.8.	АДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫЕ ОБЪЕКТЫ
СТРОИТЕЛЬСТВА
На строительно-монтажной базе ТЭС кро-
ме объектов производственного назначения
размещаются также здания (или помещения,
выделенные в производственных, зданиях),
предназначенные для управленческого персо-
нала и обслуживания работающих коллекти-
вов. Это административные здания — конто-
ры строительного управления, строительных
участков и субподрядных организаций; объек-
ты бытового назначения — гардеробные, душе-
вые, помещения для обогрева рабочих, слу-
жебные помещения для шоферов, помещения
принятия пищи; объекты общественного на-
значения — столовые, киоски, здравпункты,
красные уголки, комнаты отдыха.
Административные здания. Конторы строительного
управления и субподрядных организаций по новым про-
ектам размещаются в общем корпусе, который может
быть пяти-, трех- или двухэтажным, или в двух одно-
этажных корпусах в зависимости от выполняемого объ-
ема строительно-монтажных работ, т. е. мощности стро-
ящейся электростанции. Пятиэтажное здание с пристро-
енной столовой для строительства КЭС мощностью
4000—6400 МВт из блок-комнат приведено на рис. 9.10.
Трехэтажное здание (площадь 1610 м2, строитель-
ный объем 7000 м3) запроектировано из кирпича. Двух-
этажное (площадь 1200 м2, объем 4670 м3) запроектиро-
вано с каркасом из сборного железобетона и стеновым
ограждением из сборных железобетонных панелей, вы-
сота этажа 3,6 м, шаг колонн 6,0 м. Одноэтажное зда-
ние конторы (площадь 839 м2, строительный объем
3500 м3) выполняется типа УТС 420-06 с металлическим
каркасом, шаг колонн 6,0 м. Стеновое ограждение —
панели из ячеистого бетона. Фундаменты — из сборного
железобетона (рис. 9.21). Элементы здания изготовля-
ются заводами и поставляются комплектно, максималь-
ная масса монтажного элемента (фундамент) 3850 кг,
минимальная масса (панель перегородки) 33,5 кг.
В общем корпусе размещаются конторы организа-
ций, занимающихся строительством электростанций, уп-
равления генподрядчика, участков Строймеханизации,
монтажа строительных конструкций, общеплощадочных
работ, гидроизоляционных и кровельных работ, тепло-
монтажных работ, электромонтажных работ, теплоизоля-
ционных работ, железобетонстроя и т. д.
Необходимая площадь для размещения администра-
тивно-управленческого персонала строительного упра-
вления определяется по численности персонала в соот-
ветствии со штатным расписанием в зависимости от вы-
полняемого объема строительно-монтажных работ в год
(например, при 20 млн. руб. строительно-монтажных ра-
бот численность административного персонала 100 чел.).
При размещении контор субподрядных организаций
учитывают, что площадь конторы должна быть рассчи-
тана только на 40—60 % административного и инженер-
ного состава по штатному расписанию. Остальной пер-
сонал находится непосредственно на участках.
Конторы для линейного персонала строительных и
монтажных организаций рассчитываются на средний го-
довой объем, выполняемый той или иной специализиро-
План 2-го этажа.
Контора строительного управления (с объемом строигпель-
р	но-монтажныл работ 15млн .руб-)
246

А-Д
Рис. 9.22. Бытовой корпус:
а — на 450 чел. (из УТС 420-06); б — на 200 чел. (из УТС 420-04)
247

ванной организацией. Необходимая дополнительная пло-
щадь в пиковый период обеспечивается отдельно. Кон-
торы для линейного персонала обычно размещаются в
сблокированных и одиночных УТС 420-04 контейнерного
типа. Расчет площадей производится по числу ИТР,
служащих и младшего обслуживающего персонала
(МОП), размещаемых в линейных конторах и работа-
ющих в первую смену (40—60 % общего количества
ИТР, служащих и МОП, работающих непосредственно
на участке). Расчетная норма площади на 1 чел. при-
нимается 3,25 м2.
Объекты бытового назначения. Бытовые помещения
для строительных и монтажных кадров предусмотрены
в отдельно стоящих бытовых корпусах. Бытовые корпу-
са для, лучшего обслуживания рабочих рассредоточены
по строительной площадке. В бытовых корпусах разме-
щаются гардеробные для хранения одежды, умывальные,
душевые, помещения личной гигиены для женщин. Рас-
четное количество работающих, пользующихся гардеро-
бами и душевыми, принимают для участка общеплоща-
дочных работ в размере 80—85 %, и для всех остальных
участков 85—95 % общего количества рабочих. Средняя
норма площади на одного пользующегося принимается
1,6 м2.
Бытовые корпуса выполняются обычно на 450—
1000 чел. из УТС сборно-разборного типа серии 420-06
(рис. 9.22). Для строительства КЭС мощностью 4000 МВт
предусматриваются бытовые корпуса один на 1000,
один — на 450 и шесть на 110 чел., а для электро-
станций мощностью 6400 МВт —два на 1000, один —
на 200 и пять на 110 чел. Здание двухпролетное с ме-
таллическим каркасом, высота до низа фермы 3 м. Шаг
колонн — 6 м, стеновое ограждение — панели из ячеис-
того бетона, кровля — слой рубероида на битумной
мастике по железобетонным плитам, фермы — металли-
ческие, фундаменты выполняются из сборного железо-
бетона. Элементы здания изготовляются заводами и по-
ставляются комплектно, максимальная масса монтаж-
ного элемента (фундамент) 3500 кг, минимальная масса
(панель перегородки) 33,5 кг. Основные показатели бы-
тового корпуса на 450 мест: площадь застройки —
906 м2; полезная площадь — 868 м2; строительный объ-
ем — 3500 м3.
В пионерный и пиковый периоды дополнительная
потребность в бытовых помещениях покрывается за счет
бытового корпуса на 200 чел. Типовой проект бытового
корпуса на 200 чел. (см. рис. 9.22, б) разработан из УТС
контейнерного типа серии 420-04. Бытовые помещения
предназначены для строительных рабочих одного пола
и рассчитаны на 120 чел. — условно принятое количество
работающих в максимальную смену (60 % общего ко-
личества рабочих). Здание укомплектовано гардероб-
ными шкафами для одежды, встроенными душевыми и
другим необходимым оборудованием. Здание оборудо-
вано центральным отоплением, холодным и горячим
водоснабжением, электроснабжением. Основные технико-
экономические показатели такого корпуса: площадь за-
стройки—342 м2; полезная площадь—323,6 м2; строи-
тельный объем— 1027,5 м3, масса здания с оборудова-
нием— 90 т. Стоимость инвентарных элементов здания
25,44 тыс. руб. Стоимость 1 м2 полезной площади с уче-
том оборачиваемости 34,7 руб.
Помещения для обогрева рабочих размещаются в
зданиях контейнерного типа. Количество контейнеров и
их площадь определяют в зависимости от количества
рабочих, пользующихся этими помещениями. При этом
принимается, что в максимальную смену работает 60 %
рабочих (величина уточняется для каждого конкрет-
ного случая).
Административные и бытовые помещения для авто-
хозяйств принимаются в соответствии с действующими
нормами. При расчете помещений принимается, что в
первую (максимальную) смену работает 90 % автома-
шин. По количеству машин, работающих в первую сме-
ну, и определяется количество шоферов;
Необходимая площадь конторы автобазы опреде-
ляется из расчета численности ИТР, МОП и служащих
по штатному расписанию для пикового года строитель-
ства электростанции. (При этом учитывается, что боль-
шая часть персонала находится на производстве.) Основ-
ная норма на одного работающего в конторе принима-
ется 3,25 м2. Служебное помещение для шоферов
принимается для 30 % шоферов, работающих в макси-
мальную смену, при норме 1 м2 на человека. Здание под
контору и служебное помещение для шоферов выполня-
ется из УТС сборно-разборного типа серии 420-06.
Бытовые помещения автобазы размещаются в зда-
нии профилактория с авторемонтной мастерской, общая
площадь бытовых помещений принимается для 25 %
работающих в максимальную смену при норме 1,6 м2
на 1 чел.
Объекты общественного питания. Потребность в
столовых определяется только для работающих на пром-
площадке из расчета, что ими будут пользоваться 75 %
работающих в максимальную смену.
Число посадочных мест определяется по формуле
Q-0,75-0,6?
А = —т---------'
где Q — количество работающих, чел.; 0,75 — коэффи-
циент для определения числа работающих, пользую-
щихся столовой; 0,6 — коэффициент, определяющий чис-
ло работающих в максимальную смену; t — время пре-
бывания в столовой (принимается 20 мин); Т — общая
продолжительность обеденных перерывов на стройке
(принимается 120 мин).
Типовой проект столовой-заготовочной на 200 по-
садочных мест предусматривает строительство здания
из УТС 420-06. Высота до низа фермы 3 м, пролет
2X9 = 18 м, шаг колонн 6 м, стеновое ограждение — па-
нели из ячеистого бетона, кровля — слой рубероида,
каркас — металлический, фундаменты — сборные желе-
зобетонные; элементы здания изготовляются заводами
и поставляются комплектно, максимальная масса мон-
тажного элемента (фундамент) 3580 кг, минимальная
масса (перегородка) 33,5 кг.
9.9,	СКЛАДСКОЕ ХОЗЯЙСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА
Материалы и оборудование, проходящие
через склады строительства, требуют четкой
организации их складирования и хранения.
Своевременная подача грузов со складов к
объектам имеет большое значение для эконо-
мичной и правильной организации строитель-
ства. Особое значение приобретает механиза-
ция погрузочно-разгрузочных работ, так как
стоимость складских расходов, включая тран-
спорт материалов, составляет от 18 до 28 %
стоимости строительства.
Складское хозяйство по зоне обслужива-
ния и месту расположения подразделяется
на перевалочную базу; складское хозяйство
общепостроечного назначения; склады участ-
ков строительных, тепломонтажных и электро-
монтажных работ; склады предприятий строй-
базы — бетонорастворного хозяйства, отдела
главного механика, автохозяйства; склады
сборных железобетонных и металлических
конструкций; склады технологического обору-
дования.
Перевалочные базы организуются в начальный пе-
риод, когда к территории площадки строительства не
248

подведены железнодорожные пути. В этот период вбли-
зи железнодорожных станций или у причалов портов
создается временная, так называемая пионерная или
перевалочная, база, служащая местом кратковременно-
го хранения грузов. Необходимость создания перева-
лочной базы в начальный период строительства уточня-
ется в конкретных проектах организации строительства.
Объем сооружений перевалочной базы при разработке
проекта организации работ должен приниматься мини-
мальным. На перевалочных базах размещаются следу-
ющие здания и сооружения: контора начальника, мате-
риальная кладовая, склад штучных материалов и по-
мещение для обогрева рабочих, расположенные в от-
дельных инвентарных передвижных контейнерах на
салазках или железнодорожном ходу; склад цемента
емкостью 100 т, размещаемый в сборно-разборном зда-
нии; площадки для открытого хранения пиломатериа-
лов, располагаемые вдоль железнодорожных путей или
причалов. Грузы с перевалочной базы вывозятся на стро-
ительную площадку автотранспортом.
Складское хозяйство общепостроечного назначения
для строительства ТЭС состоит обычно из склада обо-
рудования, центрального материального склада, склада
масел и красок, склада карбида и конторы.
Склад оборудования предназначается для склади-
рования и хранения оборудования и обычно сблокиро-
ван с монтажной мастерской, но может быть располо-
жен и в отдельном здании. Вся площадь склада по ха-
рактеру складируемого оборудования разделена на пять
секций. Одна секция — для хранения КИП — предусма-
тривается утепленной. Против ворот склада расположе-
ны приемо-сортировочные площадки. Транспортирование
оборудования от вагона к складу осуществляется авто-
погрузчиком грузоподъемностью 3 т или автокраном.
Склад оборудован двумя кран-балками грузоподъем-
ностью по 1 т и инвентарными стеллажами. Коэффици-
ент использования полезной площадки склада 55 Не-
центральный материальный склад предназначается
для хранения инструмента, кабельной продукции, сан-
технического, электротехнического и мелкого строитель-
ного оборудования. Склад вмещает до 1000 т материа-
лов. Склад разделен на две секции и оборудован ин-
вентарными стеллажами, на которых размещается 30 т
материалов. Предусмотрены две приемно-сортировочные
площадки, грузы к которым доставляются из вагонов
автопогрузчиком грузоподъемностью 3 т.
Склад масел и красок, а также склад карбида раз-
мещаются в. сборно-разборных зданиях. Номенклатура
и конструкции основных складов участков строительст-
ва, а также предприятий стройбазы рассмотрены в «Та-
беле временных зданий и сооружений». Сведения о скла-
дах сборных железобетонных и металлических конст-
рукций и технологического оборудования приведены в
§ 9.10.
При организации складских хозяйств и выборе но-
менклатуры складов необходимо исходить из следую-
щих основных положений.
Необходимо обеспечить сокращение числа ступеней
складского хозяйства, объединяя по территориальным
условиям центральные склады с приобъектными или
перегрузочными. Приобъектные склады со складами
специализированных и монтажных участков следует
объединять, сохраняя раздельную отчетность за мате-
риалы.
Доставку массовых грузов транспортом следует
производить непосредственно на объекты строительства,
что со!<ращает число перегрузок, удешевляет транспорт
и повышает сохранность материалов.
Перевалочные базы и центральный материальный
склад должны находиться в ведении отдела снабжения
стройуправления ТЭС, который регулирует распределе-
ние материально-технических ресурсов между всеми
объектами строительства.
Технологическое оборудование должно храниться
на складах, находящихся в ведении отдела оборудова-
ния дирекции строящейся ТЭС, которой поручена реа-
лизация фондов, прием и хранение оборудования. До
начала поступления оборудования должно быть закон-
чено сооружение складов, железнодорожных путей, ав-
тодорог к складам и эстакадам для разгрузки оборудо-
вания из вагонов, путей под козловые краны, путей
внутри складов и от складов к основным объектам
строительства (главному корпусу, ОВД, ОРУ и т.п.), а
также укомплектовано оборудование для погрузочно-
разгрузочных работ.
Вне зависимости от расположения приобъектные и
участковые складские хозяйства должны находиться в
ведении отдела снабжения стройуправления. За на-
чальниками участков и специализированных управле-
ний остается оперативное распоряжение ресурсами скла-
дов в пределах потребной номенклатуры.
Склады строительства ТЭС должны быть располо-
жены вдоль железнодорожных путей и иметь возмож-
ность разгрузки из вагонов непосредственно на склад.
Склады должны быть оборудованы подъездами для
автомобильного транспорта и располагаться максималь-
но близко к строящимся объектам.
Склады цемента, гипса, извести и инертных мате-
риалов должны быть расположены в непосредственной
близости от бетонорастворных хозяйств.
Склады пиломатериалов, горючесмазочных веществ,
карбида, взрывчатых веществ и других огнеопасных ма-
териалов должны располагаться отдельно.
Размеры складских помещений и площадок опреде-
ляются нормативными запасами основных материалов и
изделий. Величина этих запасов задается обычно чис-
лом дней хранения материалов, исходя из среднесуточ-
ного расхода с учетом переходящего остатка. Число
дней хранения материалов на складах зависит от даль-
ности перевозок и характера получения материалов. Для
материалов, добываемых строительством при дальности
перевозки 5—10 км, запас не должен превышать 8—12-
дневной потребности; запас материалов, поставляемых
местной промышленностью, при дальности перевозок 10—
20 км, должен создаваться на 10—15 дней; для мате-
риалов, прибывающих по железной дороге, должен соз-
даваться запас на 20—30 дней.
Из-за неравномерности подачи материалов и темпов
работ возможно накопление на складах сверхнорматив-
ных запасов, что отражается на финансовом положении
строительства и может вызвать задержку оплаты сче-
тов и поставки материалов, поэтому следует тщательно
следить за тем, чтобы на складах на создавались из-
лишние запасы материалов. Расчетный запас материа-
лов и изделий, подлежащих хранению на складе, мо-
жет быть определен по формуле
где Р — количество материалов, подлежащих1 хране-
нию; т; Q — количество материалов, требуемых для
осуществления строительства в течение расчетного пе-
риода, т; k — коэффициент неравномерности поступле-
ния материалов и изделий на склады строительства,
определяемый с учетом местных условий снабжения
(для автомобильного и железнодорожного транспорта
1,1; для водного транспорта 1,2); Т — продолжитель-
ность расчетного периода, дни; п — норма запаса ма-
териалов, дни; ki — коэффициент неравномерности по-
требления материала в течение расчетного периода (ори-
ентировочно принимается 1,3).
Расчет емкости складов инертных материалов про-
изводится по расходу инертных материалов в смену, оп-
ределяемому по формуле
V = 0,67V6maT,
249

Таблица 9.15. Удельные нагрузки и способы складирования материалов
Наименование	Удельная нагрузка на 1 м2	Высота укладки, м	Вид укладки	Способ хранения
Гравий, песок, щебень, м3:		5,0—6,0		
в механизированных складах	5,0—6,0		Штабель	Открытый
в немеханизированных складах Бутовый камень, шлак, м3:	1,5—2,0	1,5—2,0	»	»
в механизированных складах	2,0—3,0	2,0—3,0	»	»
в немеханизированных складах Цемент в механизированных складах, т:	1,0	1,0	»	»
в бункерах	2,5—4,0	2,0—3,0	Навал	Закрытый
в силосах Це»(йЕ|т в немеханизированных складах, т:	10,0—12,0	5,0—6,0	»	»
внешках	1,5—2,4	2,0	Штабель	»
навалом (россыпь)	2,0—2,8	1,5	Навал	»
Кирпич, шт.	700	1,5	Клетки	Открытый
Известь комовая, т Стекло (в ящиках), м2	2,0	2,25	Навал	В ямах
	150	1,0	Штабель	Навес
Сталь, т	2,0	1,0	»	Открытый
Лесоматериалы, м3	1,6—2,4	2,3	»	»
Гипс, алебастр, м3	2,5	2,0	Навал	Закрытый
Продолжение
где V—расход инертных материалов в смену; м3; 0,67-
коэффициент заполнения бетоносмесителя; Уб — емкость
барабана бетоносмесителя, м3; т — количество бето-
носмесителей, шт.; а — число замесов в час; Т — коли-
чество часов работы в смену.
Емкость складов инертных материалов определяет-
ся как произведение потребления материалов за смену
на количество смен работы в сутки и количество дней
запаса. При расчете объема инертных материалов при-
нято, что 1 м3 этих материалов состоит из 1 м3 гравия
или щебня и 0,5 м3 песка.
Площадь складов определяется исходя из норм
удельной нагрузки на 1 м2 и коэффициента использо-
вания складской площади (3 (т. е. отношения площади
склада без проходов к общей площади склада).
 Площадь складов определяется из выражения
S = W,
где S — потребная площадь склада, м2; q — удельная
нагрузка склада (табл. 9.15), т/м2 или м3/м2; Р — ко-
личество материалов, подлежащих хранению, т (или
м3); ₽ — коэффициент использования складской пло-
щади, который принимается для универсальных складов
0,4—0,5; складов цемента и материалов, хранящихся в
штабелях, 0,5—0,7; складов-закромов 0,7—0,9; складов-
заполнителей 0,6—0,8.
Каждый склад должен иметь необходимую длину
фронта разгрузки и выдачи материалов. Длина разгру-
зочного фронта склада определяется по формуле
Ш -J- (ft— 1) If
т
где L — длина фронта, м; п — количество прибываю-
щих в сутки транспортных единиц; / — длина транс-
портной единицы, м; 1\ — расстояние между транспорт-
ными единицами, м; т — число подач к складу в сутки;
k — коэффициент неравномерности подачи.
Длина транспортной единицы принимается,
м:
Железнодорожный четырехосный вагон гру-
зоподъемностью:
50 т ............. .	15,1
60 т	.	15,4
Железнодорожная платформа четырехосная
грузоподъемностью:
50 т............................ 14,2
60 т................................ 14,6
Железнодорожный четырехосный полува-
гон-хоппер для угля грузоподъемностью
50 т...................................... 10,0
Грузовой автомобиль:
при боковой разгрузке.................... 6,5
при торцевой разгрузке .................... 3,0
Расстояние между транспортными единица-
ми для автомобильного транспорта:
при торцевой разгрузке................... 1,5
при боковой разгрузке...................... 2,5
Коэффициент неравномерности подачи /г:
для железнодорожного состава ...	1,2
для автотранспорта.................. 1,3—1,5
При проектировании складского хозяйства и опре-
делении длины разгрузочного фронта следует учиты-
вать время разгрузки железнодорожных двухосных ва-
гонов, ч:
для заполнителей и бутового	камня	......	1
для пиломатериалов...................... 1,5
для кирпича..............................2,0
для сыпучих материалов	(цемент,	известь)	...	2,5
©.10. УКРУПНИТЕЛЬНЫЕ И СКЛАДСКИЕ ПЛОЩАДКИ
Анализ проектов ряда строительных баз
тепловых электростанций показывает, что
50 % площадей занимают укрупнительно-сбо-
рочные и складские площадки для строитель-
ных конструкций и тепломеханического обо-
рудования, 17%—склады, 10 % — мастерские
различного назначения, 8 % — автохозяйство
и 15 % территории приходится на инженерные
коммуникации, автомобильные и железные
дороги.
Увеличение массы и геометрических разме-
ров оборудования и строительных конструк-
250

ций при сохранении существующих нормати-
вов и графиков их поставки приводит к про-
порциональному увеличению площадей строи-
тельных баз. Такое увеличение площадей про-
тиворечит стремлению ограничить выделение
земель для промышленных нужд. Конкретиза-
ция. графика поставки оборудования (с заме-
ной квартальной поставки на декадную), а
также раздельное выполнение строительных и
монтажных работ могут обеспечить сокраще-
ние площади укрупнительно-сборочных пло-
щадок на 40—50 %, т. е. уменьшить площадь
строительной базы на 25.%.
Укрупнительные и складские площадки
строительных конструкций» Сборные железо-
бетонные и металлические конструкции, по-
ступающие на строительную площадку, можно
разделить на: конструкции, которые до монта-
жа следует укрупнить в монтажные блоки или
оснастить накладными деталями и монтажны-
ми приспособлениями; конструкции, не требу-
ющие укрупнения и складируемые на отведен-
ных складских площадках; конструкции, не
требующие укрупнения и складируемые непо-
средственно у сооружаемых объектов.
В первую группу входят колонны главно-
го корпуса, стеновые панели, плиты бункеров,
фермы и металлоконструкции главного корпу-
са. Во вторую — ригели, панели покрытий ,и
перекрытий, фундаменты и другие сборные же-
лезобетонные элементы главного корпуса.
К конструкциям третьей группы относятся
фундаменты под оборудование ОРУ, а также
строительные конструкции объединенного
вспомогательного корпуса и других вспомога-
тельных сооружений ТЭС.
Прием поступающих конструкций произ-
водится специальной комиссией из представи-
телей строительной и монтажной организа-
ций, а также дирекции строящейся электро-
станции. Комиссия составляет акт на приемку
конструкций и определяет их пригодность и
соответствие рабочим чертежам и техническим
условиям.
Приемка и складирование сборных желе-
зобетонных конструкций производятся в соот-
ветствии с основными положениями организа-
ции материально-технического снабжения, тех-
ническими условиями на изготовление и при-
емку сборных железобетонных и бетонных из-
делий и правилами техники безопасности в
строительстве. Каждая партия конструкций
должна, иметь паспорт предприятия-изготови-
теля. Приемка сборных железобетонных эле-
ментов несущего каркаса осуществляется по-
штучно, остальных — в выборочном порядке.
При складировании должно быть обеспече-
но опирание конструкций на инвентарные де-
ревянные прокладки. Расстояние до складиру-
емых конструкций от оси железнодорожного
рельса или подкранового пути соответственно
составляет 3,0 и 2,0 м; проходы между двумя
смежными штабелями по длине имеют шири-
ну не менее 0,7 м; зазоры — не менее 0,2 м.
На укрупнительной площадке производит-
ся: устранение выявленных комиссией дефек-
тов; укрупнение заводских элементов в мон-
тажные блоки; навеска на монтажные элемен-
ты монтажных столиков; прикрепление к же-
лезобетонным элементам накладных деталей,
а также установка самозаклинивающихся бол-
тов; выполнение отделочных работ'—затирка,
окраска бетонных поверхностей и металличес-
ких деталей^-равеска временных приспособле-
ний для мойгажа —• люлек, стремянок и крон-
штейнов. На складских площадках выполня-
ются только устранение дефектов и отделоч-
ные работы.
Укрупнению подвергаются металлоконст-
рукции ферм и бункеров сырого угля и пыли,
а также железобетонные плиты бункеров сы-
рого угля. Помимо укрупнительной сборки на
специальном стенде производят контрольную
сборку, оснащение колонн и подкрановых ба-
лок служебными мостиками.
Укрупнительную сборку блоков фонарей
кровли котельного отделения и связевых бло-
ков стропильных ферм обычно производят не-
посредственно в зоне монтажа. В процессе
сборки на железобетонные конструкции уста-
навливают накладные детали.
Порядок контрольной выверки и оснаще-
ния разрабатывается в проекте производства
работ. Для примера ниже • приведена после-
довательность контрольной выверки и осна-
щения колонн. Колонны укладывают на опо-
ры, затем проверяют совпадения приторцован-
ных поверхностей и выпусков арматуры по
всем стыкам, после чего при необходимости
производят подгонку выпусков арматуры. Зач-
тем на элементы колонн у стыков масляной
краской наносят риски, закрепляют наклад-
ные детали и кронштейны и устанавливают
монтажные лестницы и хомуты. После этого
колонны погружают на железнодорожные
платформы. Погрузку элементов на платфор-
мы осуществляют в положении «на ребро».
Под колонны укладывают подкладки из шпал.
Как показал опыт строительства тепловых
электростанций, укрупнение колонн на пло-
щадке оказалось нецелесообразным как по
техническим, так и по экономическим сообра-
жениям, поэтому от укрупнения колонн отка-
зались. Укрупнение колонн на укрупнительно-
сборочной площадке строительства ТЭС уве-
личивает затраты, так как при этом требуется
сооружение стенда для укрупнения, а также
возникает необходимость иметь дополнитель-
ный козловой кран. Затраты на подачу эле-
ментов колонн со складской площадки на ук-
251

рупнительный стенд, их укрупнение и вывер-
ку, а также увеличение затрат на транспорти-
ровку к месту монтажа превышают экономию,
получаемую от монтажа колонн укрупненны-
ми блоками. Следует учесть, что при укруп-
ненных блоках колонн требуется монтажный
кран большей грузоподъемности. Так как до-
ля блоков большой массы от укрупнения ко-
лонн увеличивается незначительно, то-в итоге
коэффициент использования крана по грузо-
подъемности ухудшается и, следовательно,
происходит удорожание механизации.
Остальные конструкции укрупнению не
поддаются. Сборка ^этих элементов вместе с
колоннами в пространственные блоки приво-
дит к образованию чрезмерных по массе и га-
баритам блоков, что еще более нецелесообраз-
но, чем укрупнение колонн.
Целесообразность укрупнения ферм опре-
деляется тем, что сборка их из нескольких
элементов на высоте чрезвычайно усложняет
технологию монтажа и увеличивает его про-
должительность, поэтому фермы машинного и
котельного отделений, приходящие на площад-
ку россыпью, необходимо предварительно ук-
рупнять.
Как правило, укрупнительные площадки
как строительных конструкций, так и тепло-
механического оборудования располагаются
по оси главного корпуса со стороны времен-
ного торца строящейся ТЭС. Укрупнительные
и складские площадки размещают обычно од-
ну за другой, чтобы избежать дополнитель-
ных перевозок при подаче конструкций со
склада на укрупнение и обеспечить использо-
вание козловых кранов как на укрупнитель-
ной, так и на складской площадке. При такой
схеме расположения площадок возможна бес-
перегрузочная подача блоков строительных
конструкций с укрупнительной площадки пря-
мо под монтажный кран главного корпуса.
Расчет площадей укрупнительных площа-
док. Технология монтажа предусматривает
контрольную выверку и оснастку железобе-
тонных колонн, укрупнительную сборку ме-
таллических колонн, ферм и элементов бунке-
ров главного корпуса, а также некоторых эле-
ментов топливоподачи. Выверка и укрупни-
тельная сборка производятся на специальных
площадках. Размеры этих площадок, осна-
щенных соответствующими стендами, опреде-
ляют графически с учетом технологии укруп-
нения й оснастки строительных конструкций.
Укрупнительные площадки разделяются по
видам работ на площадки контрольной вывер-
ки и оснастки железобетонных и металличес-
ких колонн, стенды укрупнения ферм, пло-
щадки укрупнения железобетонных плит бун-
керов угля, площадки укрупнения других же-
лезобетонных конструкций, площадки укруп-
нения металлоконструкций бункеров угля и
пыли. Размеры площадок укрупнения строи-
тельных конструкций приведены в табл. 9.16.
Таблица 9.16. Размеры площадок укрупнения
строительных конструкций для КЭС мощностью
до 3000 МВт
Конструкции	Количест- во раз- мещаемых конструк- ций	Удельная нагрузка на 1 мв	Площадь, [ м2	Размеры площад- ки. м
Железобетонные колонны, м3	390	0,5	780	65X12
Железобетонные плиты бункеров угля, м3	15	0,15	143	11X13
Железобетонные балки, элементы лестничных кле- ток и пр., м3 Металлоконструк- ции ферм, т	100	0,3	331	25,5X13
	90	0,075	1175	47x25
Металлоконструк- ции бункеров угля и пыли, т	150	0,18	838	33,5X25
Итого	—	—	3267	——
При выполнении подъемно-такелажных ра-
бот при разгрузке, складировании и укрупне-
нии строительных конструкций используется
набор специальных приспособлений, показан-
ных на рис. 9.23.
Расчет площадей складских площадок.
Определение площадей, необходимых для
складирования строительных конструкций,
производится исходя из: раскладки конкрет-
ных конструкций главного корпуса; средней
величины удельной нагрузки для сборных же-
лезобетонных и металлических конструкций;
обеспечения возможности складирования эле-
ментов железнодорожной эстакады и кабель-
ного туннеля в зоне монтажа этих конструк-
ций и на свободных укрупнительных площад-
ках в связи с опережающим выполнением
строительно-монтажных работ по подземной
части главного корпуса; устройства штабелей
и проходов между ними; обеспечения запаса
строительных конструкций согласно графику
производства . работ и норм; складирования
строительных конструкций объединенного
вспомогательного корпуса, объектов гидроуз-
ла, мазутного хозяйства, ОРУ, а также объек-
тов жилищного и культурно-бытового назна-
чения непосредственно у места, .монтажа.
При определении размеров складских пло-
щадок строительных конструкций учитывает-
ся, что на этих площадках должны складиро-
ваться в соответствии с проектом организации
строительства сборные железобетонные, бетон-
ные и металлические конструкции главного
252

корпуса, электрофильтров, дымососной, топ-
ливоподачи, объектов техводоснабжения, гид-
розолоудаления и внутриплощадочных комму-
никаций. Количество, размеры и масса стро-
ительных конструкций главного корпуса при-
нимаются по чертежам; запас строительных
конструкций, подлежащих складированию, ус-
танавливается в соответствии с разработанной
технологией и графиком производства работ.
При определении сроков монтажа конст-
Рис. 9.23. Схемы строповки строительных конструкций:
а — схема строповки стеновых панелей; б — схема строповки
укрупненных блоков бункеров; в — схема строповки для кан-
товки ригеля; г — схема строповки для кантовки колонны; д —
схема подвески двухветвевого стропа к траверсе; е — схема
строповки колонны «на ребро»
рукций наземной части главного корпуса про-
изводительность одного крана принимается:
по сборному железобетону—32 т в смену, по
металлоконструкциям—12 т в смену. Запас
строительных конструкций главного корпуса
для обеспечения поточного монтажа принима-
ется: для подземной части — на 3 пролета, для
наземной части — на 2,5 пролета, что соответ-
ствует примерно месячному запасу. Темпы
монтажа определяются ППР.
Принимая во внимание, что перевозка стро-
ительных конструкций производится, как пра-
вило, по железным дорогам с предприятий,
расположенных на значительном удалении от
строящихся ТЭС, и учитывая имеющую место
некомплектность поставки, а также неравно-
мерность монтажа конструкций, в расчет вво-
дится коэффициент неравномерности ^1 = 1,5.
Кроме того, учитывается коэффициент исполь-
зования площадей площадок складирования и
укрупнительной сборки /г2=0,87. Этот коэф-
фициент учитывает площадь, занимаемую же-
лезнодорожными, подкрановыми и автомо-
бильными путями.
При расчете потребных площадей прини-
маются следующие удельные нагрузки, т/м2:
для железобетонных конструкций подземной
части главного корпуса................... 1,6
для железобетонных конструкций наземной ча-
сти гУйвнбго корпуса..................... 1,1
для железобетонных конструкций прочих объ-
ектов ................................. 1,3—1,5
для металлоконструкций....................0,4
Необходимая площадь для складирования
строительных конструкций определяется ПО'
формуле
S = Qkjqk^,
где S — площадь склада, м2; Q — масса
складируемых конструкций, т; ki— коэффици-
ент неравномерности; Л2— коэффициент ис-
пользования площади; q — удельная нагруз-
ка, т/м2.
Общая длина открытых складских и сбо-
рочно-укрупнительных площадок определяет-
ся по формуле
I = S/b,
где I — расчетная длина площадки, м; b —
ширина площадки под крюком, м; S — рас-
четная площадь открытых складов и сбороч-
но-укрупнительных площадок, м2.
Длина складской и укрупнительной пло-
щадок определяются в зависимости от шири-
ны захвата козлового крана. Так, при козло-
вом кране пролетом 42 м с двумя консолями
по 7,5 м длина складской и укрупнительной
площадок составляет от 500 м до 2,3 км.
Площади для складирования строительных
конструкций полносборной КЭС мощностью
2400 МВт с учетом удельных нагрузок, фи-
зических объемов и сроков выполнения работ
определяются в 13 250 м2. При этом принима-
ется, что из 54 000 т сборных железобетон-
ных конструкций подземной части главного
корпуса, монтируемых к пуску первых блоков,
в течение расчетного периода складируется
на площадках 36 200 т.
При компоновке укрупнительной и склад-
ской площадок необходимо стремиться к та-
кому расположению мест хранения строитель-
ных конструкций и изделий и мест сборки
блоков, чтобы транспортировка занимала наи-
253

Рис. 9.24. Схема стройбазы тепловой электростанции средней мощности:
Z—контора управления строительством; 2—бытовой корпус; 3 — столовая; 4 — объединенное здание механической и арматурной ма-
стерских и материального склада; 5 — открытая площадка центрального материального склада; 6— объединенное здание тепломон-
тажной и электромонтажной мастерских и склада оборудования; 7 — бетонорастворное хозяйство; 8 — временная котельная; 9 — объ-
единенное здание мастерских и складов обмуровки и теплоизоляции; 10 — тепляк для производства сварочных работ; 11— участок
управления Гидроспецстроя; 12 — участок управления Строймеханизации; 13—автохозяйство; 14—склад горючесмазочных материа-
лов; 15 — плотнично-опалубочная мастерская; 16— кислородный завод; 17 — площадка строительных конструкций; 18 — укрупнитель-
но-сборочная площадка тепломеханического оборудования
меньшее время и выполнялась без частых
передвижек крана. Исходя из этого возможна
такая компоновка площадки, когда склад де-
талей расположен с одной стороны, а сбороч-
ные площадки и стенды — с другой стороны
пути движения крана. Примерная схема
складских и укрупнительных площадок строи-
тельных конструкций для пылеугольной КЭС
мощностью 2400 тыс. кВт показана на рис.
9.24.
Грузоподъемные механизмы. Укрупни-
тельные и складские площадки строительных
конструкций оснащаются обычно козловыми и
комплектом мобильных кранов, а также авто-
погрузчиками. Большое распространение на
площадках крупных тепловых электростанций
получили козловые краны КС-50-42,
КСК-30-42А и КК-50-45А с консолями и без
них грузоподъемностью 30 и 50 т. Эти краны
на всем пролете обслуживают любое место
сборки и складирования строительных кон-
струкций, имеют большие пролеты и грузо-
подъемность, высокие скорости механизмов,
большую производительность и обеспечивают
хорошее использование площади склада.
При выборе кранов необходимо учитывать
следующие условия: краны должны обеспе-
чить приемку всех строительных конструкций,
сортировку, погрузку их для подачи к месту
сборки или на объект; сборку в монтажные
блоки и погрузку блоков для подачи в мон-
тажную зону. Грузоподъемность козлового
крана определяется максимальной массой ук-
рупненного элемента. Если погрузка элемента
выполняется при помощи двух кранов, то
грузоподъемность каждого из них может быть
соответственно снижена. Обычно этим требо-
ваниям удовлетворяют козловые краны грузо-
подъемностью 30 и 50 т. Для подъемов более
легких грузов в помощь козловым кранам
применяются автомобильные краны грузо-
подъемностью Ют.
Пролет крана выбирается максимально
возможным, так как увеличение пролета кра-
на, так же как и наличие у него консолей, поз-
воляет расширить площадку и тем самым со-
кратить ее длину и увеличить коэффициент
использования занятой площади (уменьшает-
ся влияние железнодорожного проезда).
При определении количества и грузоподъ-
емности кранов для складских и укрупни-
тельно-сборочных площадок важное значе-
ние имеет определение грузооборота, т. е. ко-
личества грузов, поступающих на склад и
отпускаемых со склада за определенный пе-
риод времени. Равномерность грузооборота
оценивается коэффициентом неравномерности,
который определяется как отношение наиболь-
шего грузооборота в день к среднему грузо-
обороту в день для данного месяца.
Определение количества перерабатывае-
мых грузов и характера погрузочно-разгру-
зочных операций производится для пикового
года строительства электростанции. Напри-
254

’ мер, для КЭС мощностью 2400 МВт общая
масса конструкций, поступающих на сборочно-
укрупнительную площадку в максимальный
? по объему работ год строительства, составля-
-1 ет 136 тыс. т. С учетом коэффициента неуч-
тенных работ 1,1 и коэффициента перегрузки
2 (разгрузка и погрузка) масса перерабаты-
ваемых конструкций определяется в
136 000X1,1X2,0=300 000 т. Из общего ко-
личества грузов 60 % подлежат сортировке.
С учетом коэффициентов дополнительная мас-
са перерабатываемых конструкций составляет
136000-0,6-1,1-2= 180000 т.
Принимаем, что йр ^общего количества
2 тыс. т сборных железобетонных конструкций
главного корпуса подлежат укрупнению.
Таким образом, общая масса грузов, пе-
рерабатываемых на разгрузочных и сбороч-
но-укрупнительных площадках, составит
300 000 + 180 000 + 2000 = 482 000 т.
Исходными данными для расчета произво-
дительности крана на погрузочно-разгрузоч-
ных работах служат технические характерис-
тики кранов и коэффициенты, учитывающие
влияние производственных условий, примени-
тельно к которым определяется режим рабо-
ты. В качестве нормативного материала при
расчете производительности кранов может
быть использован справочник «Строительные
краны», разработанный НИИОМТП по строи-
тельным кранам.
Годовая эксплуатационная производитель-
ность крана рассчитывается по формуле
П '=. _ пэ-с к
•“Э.Г	_	•/\ГоД>
где Па.т — годовая эксплуатационная произво-
дительность, т/год; Па.с — сменная эксплуата-
ционная производительность, т/см; Кгод — чис-
ло часов использования крана в год — норми-
руется ежегодно специальным приказом по
Минэнерго СССР (табл. 9.17) на основе опыта
эксплуатации с учетом всех видов ремонтов,
перебросок, монтажа и демонтажа.
Количество кранов выбирается с учетом
того, что укрупнительная и складская площад-
ки оборудуются двумя козловыми. кранами
(например, грузоподъемностью 50 и 30 т).
Количество грузов, перерабатываемых на по-
грузочно-разгрузочных работах козловым кра-
ном грузоподъемностью 30 т (при работе кра-
на 3500 ч в год и производительности 142 т в
смену), составляет
142-3500
7
= 71 000 т.
Второй кран, работающий на укрупни-
тельной сборке, выбирают по максимальной
массе укрупняемой конструкции главного
корпуса. Кран выполняет кроме укрупнения
строительных конструкций в монтажные бло-
ки сортировочные работы. Принимаем произ-
водительность крана КС-50-42 на сортировке
Таблица 9.17. Использование кранов по времени
(число часов работы в год, в числителе — плановое, в знаменателе — фактическое)
Краны	1981 г.				1982 г.				1983 г.			
	Всего по Минэнерго СССР	По Глав- цен трэнерго- строю	По Глав- востокэнерго- строю	По Союз- энергострою	Всего по Минэнерго СССР -	По Глав- цен трэнерго- строю	По Глав- востокэнерго- строю	По Согоз- энергострйю	Всего по Минэнерго СССР	По Глав- центрэнерго- строю	По Глав- Востокэнерго- строю	По Союз- энергострою
Автомобильные	2560 2491	3150 2912	3200 3114	3250 2912	2600	3200	3250	3250	2630	3200	3250	3250
Пневмоколесные	3220 3070	3450 3131	3500 3209	3450 3417	3250	3400	3500	3500	3280	3400	3500	3550
Гусеничные (без кранов- экскаваторов)	3870 3772	3750 3460	4050 3819	4050 3844	3870	3780	4050	4050	3900	3780	4050	4050
Башенные	3050 2932	2750 2516	2800 2637	3000 3129	3080	2800	2850	2900	3080	2800	2850	3150
Железнодорожные	3720 3716	3800 3553 1	4100 4155	3500 3616	3750	3850	4100	3300	3780	3850	4130	3400
255

230 т в смену. Тогда за год кран перерабаты-
230-3500 пкппл
вает ------- =115 000 т.
7
Таким образом, два козловых крана пере-
рабатывают на погрузке, сортировке и укруп-
нении 71 000+115 000 = 186 000 т/год.
Для выполнения остального объема скла-
дских работ, составляющего 482 000 —
—186 000=296 000 т, принимаем следующие
краны: гусеничный кран ДЭК-25 (3000 ч ра-
боты в год, сменная производительность
150 т) и автомобильный кран К-156 (2160 ч
работы в год, сменная производительность
з+35 т).
Количество перерабатываемых этими кра-
нами грузов за год составляет:
краном ДЭК-25
3000 = 64 000 т;
7
краном К-165
-^-2160 — 42 000 т.
7
/
Принимаем два гусеничных крана ДЭК-25
и четыре автомобильных крана К-156. Вы-
бранные краны обеспечивают разгрузку, сор-
тировку, укрупнение, погрузку и подачу гото-
вых блоков в .монтажную зону.
В табл. 9.18 приведены необходимые гру-
зоподъемные механизмы и основные средства
транспорта для складских и укрупнительных
площадок строительных конструкций для КЭС
мощностью до 3000'МВт.
Укрупнительно-сборочные и складские
площадки тепломеханического оборудования.
Тепломеханическое оборудование хранится в
закрытых складах, под навесами или на от-
крытых площадках, оборудованных козловы-
Таблица 9.18. Грузоподъемные механизмы
и основные средства транспорта для укрупнительных
и складских площадок строительных конструкций
(для КЭС мощностью до 3000 МВт)
Механизмы	Количе- ство, IUT.	Характеристика
Козловой кран:		
КС-50-42	1	Q = 50 т, L=42 м,
		/к= 15,3 м
КСК-30-42	1	Q=30 т, L=42 м,
		ZK= 13,6 м
Гусеничный кран ДЭК-25	2	Q==25 т
Автомобильный кран К-156	4	Q= 15 т
Четырехосная платформа	11	Q = 60 т
Трейлер Т-151А	2	Q=20 т
Прицеп-тяжеловоз	2	Q = 40 т
МАЗ-5208		
Тягач КРАЗ-214	2	Q=50 т
Трактор С-100	2	—
Тепловоз ТГМ-1	2	Сила тяги 14/7 тс
ми кранами. Все материалы и оборудование,
подлежащие хранению под- навесами, преду-
сматривается хранить под инвентарными ук-
рытиями. Инвентарные укрытия-колпаки
предназначены и для хранения малогабарит-
ного оборудования на открытых площадках,
обслуживаемых краном. Укрытия собираются
из инвентарных панелей стен и блока крыши.
Высота укрытия 1,5 м. Каркас панелей стен и
крыши выполнен из металлических труб, об-
шивка — из кровельного железа. Общая масса
укрытия площадью 27 м2 составляет 750 кг.
Все склады имеют механизмы и оборудо-
вание для механизации погрузочно-разгрузоч-
ных работ. Закрытые склады и навесы — мо-
норельсы с кошками грузоподъемностью до
5 т. Площадки для открытого хранения — коз-
ловые краны грузоподъемностью 20—50 т с
пролетами 32—42 м. Открытые укрупнитель-
но-сборочные площадки в зависимости от мас-
сы блоков оборудования и грузоподъемности
основного монтажного механизма в котельной
обслуживаются козловыми кранами грузо-
подъемностью от 20 до 50 т пролетами от 32
до 42 м с консолями до 12 м с обеих сторон-.
Ширина открытых площадок зависит от типа
крана и колеблется от 48 до 64 м, длина в за-
висимости от темпов монтажа и веса обору-
дования — от 500 до 2500 м. Длина площадок
распределяется примерно следующим обра-
зом: для хранения котла и прочего оборудова-
ния 1/3, для укрупнения блоков 2/3 длины.
Общая площадь укрупнительно-сборочных
площадок тепломеханического оборудования
составляет для КЭС мощностью 2400 МВт
31,2 тыс. м2, в том числе для сборки блоков
котлов —15 тыс. м2.
Площади, занимаемые проездами, подкра-
новыми и железнодорожными путями, а так-
же объектами стройбазы полносборной , КЭС
мощностью 2400 МВт, приведены в табл. 9.19.
Организация укрупнительных и складских
площадок. По каждой площадке проходят
железнодорожные пути. В зоне железнодо-
рожного пути, ведущего в машинное отделе-
ние, размещаются площадки укрупнения и
складирования строительных конструкций.
Таблица 9.19. Площади под отдельными узлами
стройбазы КЭС мощностью 2400 МВт
Наименование	Р азмеры, м	Площадь, м3
Проезды	32X4X2	256
Подкрановые пути	500X4X2	4000
Железнодорожные пути	700X5	3500
Объекты стройбазы на площадке	—.	3400
Итого	—	11 156
256

Площадки оборудованы двумя одноконсоль-
ными козловыми кранами КС-50-42 и
КСК-ЗО42. Рядом с площадкой строительных
конструкций в зоне железнодорожных путей,-
ведущих в котельную, размещаются две пло-
щадки укрупнения, и -складирования тепломе-
ханического оборудования. Одна площадка,
предназначенная для сборки блоков котла,
• имеет прямой железнодорожный путь в ко-
тельную и оборудована двумя двухконсольны-
ми кранами КС-50-42. На второй площадке
складируют и собирают в блоки более мелкое
технологическое оборудование. Эта площадка
обслуживается двумя двухконсольными коз-
ловыми кранами КСК-30-42.
Отметки головок рельсов как железнодо-
рожных, так и подкрановых путей определяют
из условий наилучшего сопряжения с отмет-
ками постоянных железнодорожных путей в
машинном и котельном отделениях. Помимо
шести перечисленных выше козловых кранов
на площадках дополнительно используются
железнодорожные, гусеничные и автомобиль-
ные краны.
Расчет числа железнодорожных платформ. Число
платформ для перевозок определяется исходя из смен-
ного потока груза и грузоподъемности платформы, оп-
ределяемой с учетом коэффициентов использования
платформы по времени (/ei=0,8) и использования грузо-
подъемности платформы (А=0,6).
Общая масса грузов для КЭС мощностью 2400 МВт
составляет 440 тыс. т. При восьми блоках и шаге ввода
блоков.в эксплуатацию 3,3 мес, двух'рабочих сменах в
сутки и 26 рабочих днях в месяц сменный поток грузов
составляет
440 000
-----------= 300 т.
8.3,3-2-26
Требуемое число платформ (грузоподъемностью
60 т)
300
-----------= 11 шт°
60-0,8-0,6
По периметру площадок проложены вре-
менные автомобильные дороги. Одна попереч-
ная автомобильная дорога предусмотрена в
средней части площадок.
Кроме строительных конструкций и техно-
логического оборудования на территории пло-
щадок размещены: ацетиленовая станция,
склад баллонов и раздаточные для кислорода
и пропан-бутана, мастерская для выполнения
обмуровочных работ, тепляк для сварочных
работ, конторы, инструментальные и матери-
альные кладовые, помещения для обогрева
рабочих участков монтажа строительных кон-
струкций и общестроительных работ.
Поверхность площадок, предназначенных
для укрупнительной сборки строительных кон-
струкций, покрывается бетоном толщиной
120 мм. Вся остальная площадь покрывается
слоем гравия или щебня толщиной 180 мм.
Площадки укрупнительной сборки строитель-
ных конструкций оборудуются стендами.
Поверхностный водоотвод с площадок осуществля-
ется организацией «пилообразного» продольного профи-
ля основания и покрытия площадок с точками перело-
ма через каждые 65 м и продольными уклонами: по
покрытию — 0,003 и по грунту — 0,005. В понижен-
ных участках профиля через каждые 130 м укладывают
асбестоцементные перфорированные дренажные трубы
диаметром 500 мм с уклоном 0,002 в направлении во-
доотводящего канала. Глубина заложения дренажных
труб должны выбираться с учетом незамерзаемости
дренажа.
Для сооружения укрупнительно-складских
площадок ТЭС средней мощности требуются
следующие механизмы:
Экскаватор Э-158, шт. . « , . » s « . . . «
Автогрейдер Д-446, шт.
Бульдозер Д-454, шт.
Каток Д-469, шт.............................
Навесное оборудование к экскаватору Э-153 для
разравнивания бетона, компл. .......
Автомобильный кран К-156, шт. .......
Железнодорожный кран КЛЭ-251, шт............
•<ч
1
1
1
1
1
1
1
Покрытие временных автомобильных до-
рог, окаймляющих площадки, выполняется из
сборных дорожных плит по песчаному подсти-
лающему слою, толщина которого определяет-
ся гидрогеологическими условиями конкрет-
ной площадки, но должна быть не менее
100 мм. Для автомобильной дороги, перереза-
ющей среднюю часть площадки, предусмотре-
но гравийное покрытие; в местах пересечения
с железнодорожными и подкрановыми путями
устраиваются переезды.
ел. СТРОИТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАЛЬНЫЙ план
Проект организации строительства содер-
жит строительный генеральный план (строй-
генплан) , на котором указаны все постоянные
и временные здания; сооружения и устройства,
постоянные и временные железные и автомо-
бильные дороги, подземные и наземные ма-
гистрали водо-, тепло- и электроснабжения,
складские и транспортные хозяйства, времен-
ные подъезды и. подходы к сооружаемым
объектам, места складирования и укрупнения
конструкций, изделий и оборудования, а также
расположение- основных строительных' машин
и механизмов у’ объектов и зоны их действия.
На стройгенплане. должны быть выделены
объекты, сооружаемые в подготовительный пе-
риод строительства. Объем работ подготови-
тельного- .периода- в.основном определяется
прокладкой- временных и части постоянных
железных и автомобильных дорог, инженер-
ных сетей, объемами работ по освоению и
планировке строительной площадки.
17—861
257

Для приема первоочередных грузов в райо-
не примыкания железнодорожной ветки ТЭС
к магистральному железнодорожному пути в
необходимых случаях организуется перевалоч-
ная база, состоящая из небольшой механизи-
рованной площадки, сооружений и зданий пе-
редвижного или сборно-разборного типа.
Развертывание строительства следует на-
чинать е освоения и планировки строительной
площадки и возведения подсобных предприя-
тий, необходимых для сооружения объектов
стройбазы. Например, в бетонном хозяйстве в
первую очередь следует ввести в действие од-
ну из двух бетоносмесительных установок с
упрощенной схемой подачи инертных материа-
лов и цемента.
Для обеспечения развертывания работ по
строительству стройбазы и временного жилпо-
селка чаще всего в районе жилпоселка орга-
низуется база из передвижных временных со-
оружений.
Для основного периода строительства на-
промплощадке сооружаются строительно-мон-
тажная база со стороны временного торца
главного корпуса и отдельные временные
здания, главным образом конторско-складские
и бытовые, на удаленных от промплощадки
объектах (гидроузел, жилпоселок).
Особое внимание при разработке стройген-
плана обращается на проектирование желез-
нодорожных въездов в главный корпус. В ма-
шинное отделение независимо от величины
грузопотока всегда предусматривается ввод
одного железнодорожного пути. Второй, об-
гонный путь вдоль фасадной стены машинно-
го отделения прокладывается при строитель-
стве электростанций с агрегатами мощностью
200—-800 МВт для подачи по нему статоров
генераторов и монтажа их через соответству-
ющие проемы в фасадной стене, а также при
подаче строительных конструкций и оборудо-
вания первого блока с постоянного торца
(рис. 9.25). В районе золоуловителей при
строительстве мощных электростанций, обору-
дованных электрофильтрами, обычно преду-
сматривается самостоятельный железнодо-
рожный путь. Этот же путь используется как
обгонный для подачи строительных конструк-
ций и оборудования первого блока с постоян-
ного торца. Обычно количество путей, вводи-
мых в котельное отделение, для крупных элек-
тростанций составляет 2—3 (третий путь —
для нылеугольных электростанций), а для не-
больших 1—2.
Наиболее распространенной схемой подачи
строительных конструкций и оборудования с
укрупнительно-сборочных площадок в глав-
ный корпус является подача со стороны вре-
менного торца. Однако такая схема связана с
задержкой начала монтажа наземных строи-
тельных конструкций и оборудования первого |
блока' электростанции. Поэтому там, где это
представляется возможным, кроме ввода же-
лезнодорожных путей с временного торца для
работ по первому блоку осуществляют вре-
менный ввод в главный корпус с постоянного
торца.
Компоновка зданий и сооружений строи-
тельной базы на стройгенплане должна отве-
чать ряду предъявляемых требований.
1.	Должна быть возможность правильной .
организации складских и укрупнительно-сбо-
рочных площадок, обеспечивающей взаимо-
связь между объектами строительной базы и
оптимальную подачу конструкций к месту мон-
тажа.
2.	Основные сооружения строительной ба-
зы не должны размещаться на территории, за-
нимаемой постоянными сооружениями элек-
тростанций (с учетом ее строительства на
конечную мощность).
3.	Укрупнительно-сборочные площадки и
открытые складские площадки строительных
конструкций должны располагаться в одну
линию вдоль железнодорожных путей, про-
кладываемых по этим площадкам.
4.	Укрупнительно-сборочные площадки обо-
рудования и строительных конструкций долж-
ны быть параллельны друг другу.
5.	Укрупнительные площадки располага-
ются со стороны временного торца главного
корпуса тремя полосами (для КЭС)', паралле-
льными его продольной оси. Две полосы пред-
назначены для складирования и сборки техно-
логического оборудования и одна — для стро-
ительных конструкций; для ТЭЦ — двумя
Обгонный путь №
Рис. 9.25. Схемы ввода железнодорожных путей в глав-
ный корпус:
А временный торец; Б — постоянный торец
258

> полосами: одна — для складирования и сборки
S технологического оборудования, вторая —•
s для строительных конструкций.
6.	Складское хозяйство, состоящее из цен-
, трального материального склада, склада обо-
 рудбвания и открытых складских площадок
; для материалов и мелкого оборудования,
f должно быть объединено в единую охраняе-
; мую зону.
7.	Склады пиломатериалов и горючесма-
' зочных материалов следует располагать вот-
. далекий от других зданий в соответствии с
разрывами, предписываемыми противопожар-
ными правилами.
8.	Передвижные котельные и электропод-
станции следует располагать в центре нагру-
зок.
Хотя расположение укрупнительных пло-
щадок тремя полосами (для КЭС) несколько
увеличивает протяженность железнодорожных
путей по сравнению с двухполосным располо-
j жением (одна полоса — для технологического
’ оборудования, вторая — для строительных
конструкций), но обеспечивает сборку блоков
- оборудования, а также подготовку отдельных
элементов к \ монтажу без встречных перево-
зок. Кроме того, при такой компоновке площа-
док максимально используются грузоподъем-
ные механизмы, обеспечивается возможность
подачи почти всего оборудования и крупных
строительных конструкций в монтаж по же-
лезнодорожным путям и сохраняется свобод-
ная выдача порожняка. При трехполосном
размещении площадок уменьшается общая
длина площадок, а следовательно, уменьшает-
ся объем планировочных работ.
Большую часть строительной базы КЭС
средней мощности (до 3000 МВт) занимают
складские и укрупнительно-сборочные пло-
щадки, они оборудуются пятью железнодо-
рожными путями и семью козловыми кранами
грузоподъемностью до 50 т (см. рис. 9.24).
Кроме козловых кранов на складских площад-
ках работают автокраны грузоподъемностью
до 16 т.
Для сокращения объема работ временные
здания стремятся максимально сблокировать,
однако это стремление в свою очередь обус-
ловливает известные трудности при располо-
жении этих зданий на генплане. Параллельно
с площадкой складирования оборудования
расположены объединенная мастерская теп-
ло- и электромонтажных организаций со
складами оборудования, бытовой корпус, сто-
ловая, мастерская обмуровки и теплоизоляции
со складами оборудования. В следующей по-
лосе расположены административно-бытовые
помещения, корпус ремонтно-механической и
арматурных мастерских с материальным
складом, бетонорастворное хозяйство, автохо-
К'*
зяйство, склад горючих и смазочных материа-
лов.	.......
Основные показатели стройгенплана
Площадь стройбазы, га................. . . 24,7
Площадь складских и укрупнительно-сборочных
площадок, тыс. и2......................  95,0
Протяженность временных автодорог, м . . . . 2200
Протяженность временных железнодорожных пу-
тей, м ................................. 5900
Протяженность подкрановых путей (две нитки),м 3600
Для организации мастерской химических
покрытий используется помещение химводо-
очистки. Автодорога запроектирована между
консолями козловых кранов на укрупнитель-
но-сборочных площадках. Такое решение поз-
волило отказаться от поперечных дорог, пере^
резающих .укрупнительно-сборочные площад-
ки, и сократить общую протяженность автодо-
рог..
Временное электроснабжение осуществляется в под-
готовительный период от трех передвижных электро-'
станций мощностью ио 100 кВт, а в основной период
строительства—от ЛЭП НО кВ с сооружением под-
станций 110/6 кВ.
Установленная мощность потребителей в подготови-
тельный период 500 кВт, в основной— 12 000 кВт. По-
требляемая мощность при коэффициенте спроса 0,5—6,6.
составляет для подготовительного периода 300 кВт, а.
для основного — 6000 кВт. Обеспечение пусконаладоч-
ных работ по первому блоку осуществляется от резерв-
ного трансформатора собственного расхода ТЭС
110/6 кВ, который должен быть введен к началу опро-
бования механизмов. Расход электроэнергии на 1 чел-день
составляет 30 кВт-ч, энерговооруженность — 3,95 кВт
на одного рабочего.
В соответствии с табелем разработана
компоновка стройбазы ТЭЦ мощностью 400—
800 МВт. В основу стройгенплана положен
проект ТЭЦ на твердом топливе (ТЭЦ ЗИТТ)
мощностью 500 МВт. Стройбаза расположе-
на со стороны расширения ТЭЦ. Все времен-
ные здания и сооружения располагаются за
пределами полосы расширения ТЭЦ. Ширина
площадок определяется технологической ком-,
поновкой ТЭЦ и может составлять 400—600 м.
Длина стройбазы должна быть по возможно-
сти минимальной.
Две полосы укрупнительно-складских пло-
щадок технологического оборудования и стро-
ительных конструкций (длиной 300 м каждая)
размещены перед главным корпусом: площад-
ка строительных конструкций — перед машин-
ным залом, а технологического оборудова-
ния — перед котельной. На этих площадках
складируются и укрупняются конструкции й
оборудование главного корпуса и частично
конструкции объектов топливоподачи. Желез-
нодорожный путь в котельную, по которому
транспортируются укрупненные блоки котло-
агрегата, должен быть прямым. Конструкции
вспомогательных объектов обычно завозятся
и складируются непосредственно вблизи них.
259

Рис. 9.26. Схема стройгенплана промышленно-отопительной ТЭЦ мощ-
ностью 400—800 МВт:
Постоянные здания и сооружения
] — главный корпус; 2 — дымовая труба; 3 — служебно-бытовой корпус; 4 — ОВКу
5 — разгрузочное устройство; 6—галерея топливоподачи; 7 — узлы пересыпки; 8 —»
дробильный корпус; 9 — склад угля; 10 — размораживающее устройство; 11 — водо-
грейная котельная; 12— мазутомаслохозяйство; 13— градирни; 14 — ОРУ
Временные здания и сооружения
15— контора стройуправления; 16— контора субподрядных организаций; П—сто-
ловая; 18 — бытовой корпус; 19 — овощехранилище; 20 — медпункт; 21 — передвиж-
ная столовая; 22 — центральный материальный склад; 23—склад оборудования;1
24 — открытый склад материалов; 25— открытый склад оборудования; 26— склад
карбида; 23. — склад красок, лаков и растворителей; 28 — склад смазочных мате-
риалов; 29 — инвентарные укрытия; 30 — мастерская ОГМ; 31 — арматурная мастер-
ская; 32 — авторемонтная мастерская; 33 — передвижная котельная; 34 — открытая
стоянка автомашин; 35 — бетоносмеснтельиая установка; 36 — растворосмесительная
установка; 37 —склад цемента; 38 — склад ..заполнителей; 39 — компрессорная; 40 —
тепломонтажная мастерская; 41 — склад хранения баллонов; 42—раздаточная кис-
лорода; 43 — раздаточная пропан-бутана;., 44 — укрупнительно-складская площадка
оборудования; 45 — электромонтажная мастерская; 46 — помещение для наладчиков;
47 — помещение для ревизии узлов оборудования; 48 — кабельное поле; 49 — участок
общестроительных работ; 50 — участок строймонтажа; 51 — плотнично-опалубочная
мастерская; 52— участок отделочных работ; 53— укрупнительно-складская площад-
ка строительных конструкций; 54 — участок управления Эиергостроймеханизацин;
55 — механическая мастерская; 56—участок управления Гидроспецстроя; 57 — уча-
сток теплоизоляции; 58 — теплоизоляционная мастерская; 59 — склад с навесом;
60 — участок промвентнляцнн; 61 — участок малой механизации; 62 = участок проти-
вокоррозионных работ

Такое решение следует считать правильным,
так как конструкции ОВК и служебно-бытово-
го корпуса обычно поступают на строительст-
во в тот период, когда укрупнительно-склад-
ские площадки и их железнодорожные пути
еще не подготовлены. Конструкции этих объ-
ектов относительно легки и доставляются к
месту монтажа обычным автотранспортом.
При этом исключается дополнительная пере-
валка'грузов.
Все здания и сооружения стройбазы (кро-
ме конторы СУ и столовой) расположены меж-
ду укрупните льно-складскими площадками’ и
въездным железнодорожным путем на пром-
площадку. Такая односторонняя компоновка
стройбазы наиболее целесообразна и эконо-
мична (рис. 9.26).
Освоение территории строительной базы
может осуществляться отдельными зонами,
начиная с въездного железнодорожнго пути.
В ближайшей к этому пути зоне возводятся
сооружения, которые необходимы в самом на-
чале строительства: автохозяйство, бетоно-
растворное хозяйство и блок с авторемонтной
мастерской, профилакторием, мастерской
ОГМ, центральным материальным складом.
Следует отметить, что если генеральным под-
рядчиком ТЭЦ является строительная органи-
зация, целиком сооружающая промышленное
предприятие, то все указанные первоочеред-
ные здания и сооружения на стройбазе ТЭЦ
не возводятся, так как генподрядчик имеет
свою центральную базу и располагает необхо-
димыми ресурсами. Компоновка же остальной
части стройбазы ТЭЦ остается без изменений.
Схема автомобильных и железных дорог пре-
дусматривает максимальное использование
постоянных дорог.
Сопоставление двух строительных баз —
находящейся в эксплуатации на строительстве
Ново-Иркутской ТЭЦ и разработанной в со-
ответствии с табелем (в обоих случаях учи-
тывалась полная сметная стоимость зданий и
сооружений и  не учитывались оборачивае-
мость и амортизационные расходы)—показа-
ло, что площадь строительной базы Ново-Ир-
кутской ТЭЦ больше площади разработанной
строительной базы на 9,7 га, или на 38 %. Об-
щая же стоимость последней на 500 тыс. руб.,
или на 15 %, ниже общей стоимости строи-
тельной базы Ново-Иркутской ТЭЦ.
Глава десятая
ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫМ ПЕРИОД СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
юл посадок РАЗВЕРШВДНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА
Формирование подготовительного периода,
как правило, начинается с подготовки матери-
алов для открытия титула на производство
работ. Генеральная • проектная организация
совместно с заказчиком и генподрядной строи-
тельной организацией определяют состав и
объем первоочередных работ. В первоочеред-
ные работы обычно включают строительство
подъездных дорог, линий электропередачи и
связи, пионерного поселка и пионерной строй-
базы. Для строительства подъездной дороги,
линий электропередачи и связи генподрядчик,
как .правило, стремится привлечь специализи-
рованные организации. Первоочередные же
работы по инженерной подготовке террито-
рии строительной площадки, строительству
стройбазы и пионерного поселка с необходи-
мыми инженерными коммуникациями генпод-
рядчик обычно осуществляет собственными
силами.
Внутрипостроечный титул на первоочеред-
ные работы подготовительного периода с со-
ответствующими обосновывающими материа-
лами утверждается Минэнерго СССР и согла-
совывается с Госпланом СССР и Госстроем
СССР. Указанный документ служит основани-
ем для оформления финансирования и заклю-
чения договоров с подрядными организациями,
отвода земель под застройку первоочередных
объектов, оформления фондов и размещения
заказов на первоочередные поставки оборудо-
вания и материалов, заключения договоров на
проектно-изыскательские работы.
Для обеспечения завершения подготови-
тельного периода в сроки, установленные
СНиП, необходимо к началу строительства
стройбазы поставить на площадку здания и
сооружения контейнерного или передвижного
типа административно-бытового, складского и
производственного назначения. Номенклатура
и количество этих сооружений определяются
условиями выполнения объема строительно-
монтажных работ, обеспечивающего начало
основных работ по ТЭС, в установленные сро-
ки. Здания контейнерного типа в «пиковый»
период служат дополнением к основным вре-
менным сооружениям. Некоторые здания и со-
оружения контейнерного и передвижного ти-
пов эксплуатируются только в подготовитель-
ный период, после чего перевозятся на дру-
гие стройки.
До начала подготовительного периода дол-
261

жна .быть определена возможность кооперации
с соседними строительствами и предприятия-
ми; определена возможность получения полу-
фабрикатов от предприятий местной промыш-
ленности за счет их реконструкции или расши-
рения, а также местных материалов с сущест-
вующих карьеров. Должны быть созданы пер-
воочередные склады, необходимые для выпол-
нения работ по внешним коммуникациям, а
также для строительства временного автога-
ража, временной базы строительных механиз-
мов и строительного двора для сооружения
строительной базы.
Должна быть произведена подготовка тер-
ритории строительства: перенесены на мест-
ность и оформлены границы земель,.подлежа-
щих отчуждению; перенесены или снесены
строения и хозяйства, попадающие на терри-
торию площадки строительства, и переселены
граждане, проживающие на этой территории.
В районах с большой плотностью населения
отчуждение земель обусловливает дополни-
тельный объем работ, связанных с переносом
строений и обеспечением жильем переселяе-
мых граждан. На эти работы составляются
сметы на основе’ инвентаризации, проводимой
специальной комиссией, которая учитывает
действительную стоимость строений, садов и
их доходность, производительность предприя-
тий и т. д. В состав этой комиссии входят
представители местных органов власти. Сле-
дует обратить особое внимание на своевремен-
ность оформления порядка переселения пред-
приятий, колхозов, совхозов и хозяйств от-
дельных граждан постановлениями районных
Или областных Советов народных депутатов.
Желательно на работы по переселению не от-
влекать силы строительства, предусматривая
соответствующую денежную компенсацию.
Следует до сноса строений временно использо-
вать их для нужд строительства.
Очистка территории от леса должна про-
изводиться из расчета минимального объема
вырубки, необходимой для размещения по-
стоянных и временных сооружений, железных
и шоссейных дорог, а также различных ком-
муникаций.
Отвод поверхностных вод с территории
должен осуществляться по возможности по
открытым каналам, которые могут проходить
как по границам, так и по территории строи-
тельства. Выбирать трассы водоотводных ка-
налов следует с учетом расположения площа-
док для будущих сооружений, стремясь к ми-
нимальному пересечению дорог. Устройство
дренажной системы следует предусматривать
только в достаточно водопроницаемых грунтах
(песок, гравий), так как в остальных грунтах
(супеси, мягкие суглинки, глины) дренаж ма-
лоэффективен.
.Предварительную планировку площадки
следует производить с учетом проекта верти-
кальной планировки и баланса земляных ра-
бот, приводимых в техническом проекте.
В первый этап подготовительного пери-
ода на строящейся ТЭС организуется дирек-
ция, расширяется созданная для разработки
ПСП группа генеральной подрядной организа-
ции, производится отвод земель, наносятся
геодезическая сеть и красные линии сооруже-
ний, готовится документация, ревизуется ти-
тульный список, подготовленный и утвержден-
ный вышестоящими организациями, закрепля-
ются субподрядные организации, арендуется
жилье и выполняются другие работы, намечен-
ные программой ПСП.
Во второй этап организуется пионерная
перевалочная база и строятся основные вне-
площадные дороги, линии электропередачи,
водопровод и другие коммуникации. Эти эта-
пы заканчиваются до начала основного этапа
подготовительного периода и не входят в нор-
мативную продолжительность строительства,
определяемую СНИП.
В третий, основной этап подготовитель-
ного периода создаются условия для наращи-
вания темпов строительства. Для того чтобы
решить эту задачу, необходимо в короткие
сроки ввести в действие крупные силы специ-
ализированных строительно-монтажных ор-
ганизаций и построить автомобильные и же-
лезные дороги до строительной площадки и
поселка, линии электропередачи и понизитель-
ные подстанции непосредственно бколо пром-
площадки и поселка, пионерный поселок из
инвентарных домов с благоустройством, отоп-
лением, водопроводом и канализацией. В этот
этап создается опорная геодезическая сеть
(высотные реперы, главные оси зданий, опор-
ная строительная сетка, красные линии), раз-
вертывается строительство постоянного по-
селка и прежде всего общежитий, столовых,
магазинов и других культурно-бытовых пред-
приятий. Отопление, канализацию, водоснаб-
жение и электроснабжение вводимых объек-
тов необходимо осуществлять по постоянным
схемам, сосредоточив силы на строительстве
постоянных очистных сооружений и источни-
ков теплоснабжения. Сооружаются как внеш-
ние основные автомобильные и железные доро-
ги, так и дороги на площадке строительства и
стройбазы.
Для выполнения работ подготовительного
периода в первую очередь строятся инвентар-
ные склады, столовая, бетонорастворное хо-
зяйство, обеспечивается электроснабжение и
водоснабжение. Следует отметить, что про-
должительность строительства ТЭС превыша-
ет нормативную чаще всего из-за затянувше-
262

••
гося подготовительного периода и замедленно-
го строительства жилья.
Вопросы сооружения предприятий строи-
- тельно-монтажной базы и устройства склад-
" ского хозяйства рассмотрены в гл. 9. В данной
?! главе рассматриваются вопросы устройства (в
подготовительный период) дорог, электро-
снабжения, связи, теплоснабжения, водоснаб-
жения и канализации, а также разводок кис-
; лорода, пропан-бутана, ацетилена и сжатого
воздуха.
fl 0.2. • СТРОИТЕЛЬСТВО ДОРОГ
Постоянные доро|$ vподразделяются на
внешние, связывающие электростанцию с же-
лезнодорожными путями МПС и магистраль-
ными автодорогами, и внутренние, связываю-
щие отдельные объекты промплощадки и
промплощадку с гидроузлом, арлоотвалом и
жилпоселком.
Временные дороги подразделяются на по-
строечные дороги длительного срока дейст-
вия (дороги на стройбазе) и кратковременно-
го срока действия, прокладываемые к отдель-
ным объектам.
При строительстве ТЭС в первую очередь
необходимо сооружать внешние подъездные
железные и автомобильные дороги, затем по-
строечные дороги длительного срока действия
и в последнюю очередь построечные дороги
кратковременного срока действия. Строитель-
ство железных дорог выполняется, как прави-
ло, субподрядными организациями Министер-
ства транспортного строительства СССР.
Сооружение постоянных автомобильных дорог
на территории промплощадки следует произ-
водить только после завершения укладки под-
земных инженерных сетей и выполнения об-
щих планировочных работ.
Для обеспечения движения транспорта по
территории промплощадки до сооружения по-
стоянных автомобильных дорог по мере раз-
ворота работ производится строительство
временных дорог к каждому обекту. До нача-
ла сооружения дорог необходимо выполнить
работы по устройству водоотвода с таким
расчетом, чтобы обеспечить защиту земляного
полотна от потери устойчивости (разруше-
ния) . Все временные дороги строятся с откры-
рыми кюветами или лотками.
В подготовительный период должно быть
закончено сооружение всего комплекса желез-
нодорожных путей, а также внешних автомо-
бильных дорог и построечных автомобильных
дорог длительного срока действия.
При строительстве автомобильных дорог обычно
свыше 62 % трудозатрат приходится на затраты руч-
ного труда, при этом 43 % затрат приходится на бетон-
ные работы.	----
Обычно, технология, сооружения, дорог с. цементно-
бетонным покрытием предусматривает, что . бетонная
смесь приготавливается на центральном бетонном узле
стройбазы и доставляется к месту укладки самосвала-
ми. Цементно-бетонные покрытия однослойные (толщи-
на слоя 180 мм, подстилающий слой толщиной 160 мм—
гравий, щебень или цементно-грунтовая смесь, выравни-
вающий слой — песок), швы расширения заполняются
битумом или битумно-полимерной мастикой, работы вы-
полняются в две смены.
Сооружение цементно-бетонных дорог в большинст-
ве случаев основывается на применении средств малой
механизации. При этом почти все основные операции
выполняются вручную. Только уплотнение цементно-бе-
тонной смеси и отделка поверхности производятся виб-
раторами и виброрейками. При таком .методе норматив-
ные трудозатраты на 100 м2 покрытия составляют
54 чел-ч, а фактические колеблются от 60,5 (Чернобыль-
ская АЭС) до 70,67 чел-ч (Запорожская ГРЭС). Увели-
чение фактических трудозатрат объясняется дополни-
тельными работами по очистке основания от грязи, уве-
личением дальности транспортирования материалов,
производством опалубочных работ и т. д. Криволиней-
ность дорог на стройбазе и промплощадке - делает не-
целесообразным применение высокопроизводительного
комплекта специальных дорожных машин, делающих до
250 м готового полотна дороги шириной в 7 м в смену
(комплект машин состоит из профилировщика основа-
ний ДС-502А, распределителя цементобетона ДС^бОЗА,
отделочной машины ДС-504А, нарезчика швов ДС-510
и заливщика швов ДС-67). Применение этого комплекта,
обеспечивающего степень механизации работ до 75 %
с малой затратой труда (27,8 чел-ч на 100 м2), может
быть эффективным лишь при сооружении автодорог
большой протяженности, например внешних прямоли-
нейных дорог на ТЭС.
В соответствии с анализом опыта работ Главмос-
строя и рекомендациями института Оргтрансстрой для
энергетических строек подобраны для большинства опе-
раций машины, использование которых позволяет зна-
чительно снизить общие и ручные затраты труда и по-
высить производительность при сооружении дорог на
промплощадке ТЭС.
На рис, 10.1 показана схема устройства цементно-
бетонного покрытия с применением бетоновыравнивате-
ля и комплекта общестроительных машин. Автогрейдер
ДЗ-99 и шаблон создают выравнивающий слой; бето-
новыравнивающее устройство производит раскладку и
заглаживание цементно-бетонной смеси; виброрейка
производит окончательную отделку поверхности полот-
на дороги; малогабаритный заливщик конструкции ПКБ
Минтрансстроя (может быть изготовлен в любой мас-
терской) производит заливку швов битумом или битум-
но-полимерной мастикой (заливщик работает с помощью
сжатого воздуха от компрессора ПКС-5, который сов-
местно с подметально-уборочной машиной ПМ-130 при-
меняется для последующей очистки и уборки готового
полотна дороги); автогрейдер подсыпает боковые кром-
ки полотна.
При такой технологии общие затраты труда на со-
оружение 100 м2 покрытия составят 28 чел-ч (табл.
10.1), в том числе 13,92 чел-ч (49,5 %) —затраты руч-
ного труда.
На рис. 10.2 показана схема устройства автодороги
с покрытием сборными железобетонными плитами. Ав-
тогрейдером по трубчатому шаблону подготавливают
выравнивающий слой; выгруженные у кромки полотна
дорожные плиты автомобильным краном укладывают в
проектное положение и обкатывают груженым автомо-
билем, сваривают, швы заполняют цементно-песчаным
раствором и заливают мастикой.
Такой способ сооружения полотна уменьшает затра-
ты труда до 13,6 чел-ч на 100 м2 полотна и снижает
уровень ручного труда до 7 %.
263

Рис. 10.1. Схема устройства цементно-бетонного покрытия с применением комплекта машин:
А—захватка № 1 (планировка выравнивающего и подстилающего слоев,установка опалубки); Б — захватка № 2 (раскладка и
уплотнение..цементно-бетонной смеси); В — захватка № 3 (отделка поверхности, заливка швов); Г— захватка №4 (уход за бетоном,
снятие опалубки, засыпка пазух песком); / — автогрейдер ДЗ-99; 2 — шаблон; 3—бетоновыравниватель на базе экскаватора ЭО-2621;’
4 — виброрейка; 5 — заливщик; 6 — компрессор ПКС-5; 7 — подметально- уборочная машина ПМ-130
Рис. 10.2. Схема устройства покрытия из сборных железобетонных плит:
А—захватка № 1 (разгрузка плит); Б — захватка № 2 (устройство выравнивающего слоя); В — захватка № 3 (укладка и обкатка
Плит покрытия); Г — захватка № 4 (сварка плит); Д — захватка № 5 (заполнение швов цементным раствором); Е — захватка № о
(заполнение швов битумно-полимерной мастикой); 1 — автомобиль; 2—автокран КС 4561; 3—плиты; 4 — автогрейдер ДЗ-99; о —
трубчатый шаблон; 6 — груженый автомобиль для обкатки плит; 7 — электросварочный агрегат АСБ-300; 8 заливщик швов це-
ментным раствором; 9—компрессор ПКС-5; 10 — грунтовщик; 11—заливщик швов мастикой'
Сравнительные технико-экономические показатели
сооружения автодорог приведены в табл. .10.2. Приве-
денными способами можно сооружать как постоянные
дороги, так и дороги длительного срока действия (до-
роги на строительной базе).
10.3. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ
Определение потребляемой мощности.
Строительство ТЭС по требуемой надежности
электроснабжения относится ко второй кате-
гории. Это определяет основные требования,
предъявляемые к главным элементам времен-
ного электроснабжения строительства — ЛЭП,
главной понизительной подстанции (ГПП),
трансформаторным пунктам (ТП) и др.
Для определения потребляемой или рас-
четной мощности необходимо знать суммар-
ную установленную мощность, т. е. сумму но-
минальных мощностей электродвигателей;
264

Т а б л ищ а .10.1. Затраты труда на устройство цементно-бетонного покрытия комплектом машин
Технологический процесс	Операции	Способ выполнения	’ Трудо- ' затраты на 100 м2 покрытия, чел-ч	Применяемые механизмы
Подготовка осно- вания -	Разравнивание песчаного выравни- вающего слоя под шаблон	Механизированный Ручной	0,135 0,15	Автогрейдер ДЗ-99
Устройство бетон- ного, покрытия	Установка опалубки Прием бетонной смеси, очистка ку- зовов самосвалов . Распределение бетонной смеси, раз- равнивание Устройство швов расширения Отделка поверхности бетона вибро- рейкой	То же » Механизированный Ручной Механизированный	1,46 1,00 2,6 1,23 6,5	Бетонор азр авниватель на базе экскаватора ЭО-2621 производитель- ностью 300—400 м2/сме- ну Виброрейка С-810 ши- риной. захвата 2,5 м
Уход за бетоном	Снятие цементного молока, обра- ботка кромок покрытия Устройство швов Заливка швов Снятие опалубки на затвердевших участках Засыпка граней влажным песком	Ручной » Механизированный То же Ручной Механизированный	2,13 3,5 0,5 0,5 1,4 0,03	Заливщик швов (конст- рукции ПКБ Минтранс- строя) Компрессор ПКС-5 Автогрейдер ДЗ-99
Устройство бордю- ров (при сооружении внутриквартальных дорог)	Устройство земляного. ящика Зачистка ящика Устройство песчаного выравниваю- щего слоя Установка бортовых камней Заделка песчано-цементным рас- твором Выгрузка камней с раскладкой по фронту Засыпка пазух Разбивочные операции и исправле- ние дефектов Уборка полотна Трудозатраты на устройство 100 м2 В том числе ручного труда	То же Ручной » Механизированный Ручной Механизированный То же Ручной Механизированный	6,03 1,4 0,6 3,1 0,35 0,53 0,02 0,7 0,1 28 13,92	То же Автокран КС-2561 Автокран КС-2561 . Автогрейдер ДЗ-99 Подметально-убороч- ная машина ПМ-130
Таблица 10.2. Технико-экономические показатели	Продолжение табл 10 2
сооружения покрытия бетонных дорог различными	.__________________________________________'
способами						Способы строительства			
	Способы строительства					s га	S		. а си 3 а-
Наименование	S со • ' й |=С о Й 0J R ™	S ° * м -3 S к R » Я Е о « S р. 3	й Ь В га w £ и и s ЙЙ Э	» ф Й к к О) о щ О ° &	Наименование	Средствам малой мех низации	Комплекте дорожных машин	Общестро! тельными машинами	. Сборные я лезобетош плиты ;
	О S я 	о о га	ф w	0) Е 0 4 с	Стоимость 1 м2 по- крытия, руб.	8,40	13,83	8,72	9,2
Трудозатраты на 100 м2 покрытия,	54,19	27,77	28,0	13,6					
чел-ч Затраты ручного труда Уровень затрат руч- ного, труда, % Стоимость эксплу- атации машин и средств малой меха- низации, руб. 		54,19 100 9,12	7,1 25,6 82,76	13,92 47,5 31,18	0,9 6,8 34	сварочных трансформаторов, осветительных приборов и других устройств, потребляющих электроэнергию. Перечень основных потреби- телей и их установленная мощность для стро- ительства ТЭС мощностью 400 и 3000 МВт приведены в табл. 10.3.				
265

Таблица 10.3. Установленная мощность потребителей электроэнергии на строительстве ТЭС, кВт
(в числителе — для ТЭС мощностью 400 МВт, в знаменателе — 3000 МВт) ________________________.
Потребители	Промплощадка					Стройбаза		Жилп оселок	Всего
	Главный и объе- диненный вспо- могательный корпуса	Техводоснабже- ние		Топливоподача, мазутом асляное хозяйство	о, О	Площадки укрупнительной сборки	Подсобные предприятия		
		На- сос- ные	Отводя- щие и подводя- щие ка- налы						
Краны башенные, козловые, полу- козловые, мостовые	405 754	63	*——	—•	—	266	37	231	1002 1801
		126				399	37	485	
. Мелкие подъемно-транспортные ме- ханизмы: краны, подъемники,: электроле- бедки и пр. транспортеры, тельферы, кран- балки и пр.	260 393 137 217	82 99 34 39	5 5	113 152 29 39	16 32 3 3	46 85. 12 19	39 46 37 37 ...	7	563 817 266 , 368
								10 9 9	
Насосные установки: глубинного водоотлива поверхностного водоотлива водопонижения иглофильтрами	480 29 43 40 40	380 20	10 17 10 20	180 17 17 10 10	—	——	—	8 14	1020 84 125 100 100
		34 40 30							
Сварочные. трансформаторы Сварочные преобразователи	1142 1689 215	195 275 14	53 83	196 314 14	87 163 28	489 738 14 56	96 ИЗ 42 117	30 30	2289 . 3405 299 514
	257	28		28					
. Строительные машины (разные) Станки и мелкие механизмы (вне мастерских)	250 353 84	42 42 6	—	10 46	5	36	99	40	482 646 132 214
					5 16 57	36 16 16	102 10 16	62	
	118	7							
. .Электроинструмент Электропрогрев бетона	71 97 142 238	14 19 48 95	48 48	14 14 48 95	5 6	23 38	4 7	8 12	139 193 286 476
Электротермообработка сварных стыков труб	187 313	—	—	—	—	146 187	—	—	333 520
Сушка трансформаторного масла	40 80	—	—	—	20 20	—	—	—	60 100
А Сушка изоляции электрических ма- шин и трансформаторов Подсобные’ предприятия	200 275 89 . 99	30	—	20 20	20 20	69 69	» 691 880 '	60'	270 345 849 ? 1117
		30							
§66

Продолжение табл. 10.3
1 Потребители	ПромплоЩадка				। AdO	Стройбаза		Жилп оселок	Всего
	Главный и объе- диненный вспо- могательный корпуса	Тех водоснабже- ние		Топливоподача, мазутомасляное хозяйство		Площадки ук- рупнительной сборки	Подсобные предприятия		
		На- сос- ные 	Отводя- щие и подводя- щие ка- налы						
Электроосвещение зон производст- ва работ и дорог	90	16	5	15	16	24	13	40	219
	115	20	5	19	22	36	20	65	302
Электрообогрев помещения	281	74		100	42	22	48	100	687
	421	98	'1	143	42	34	50	160	948
Склады и кладовые	10	5		7	5	2	65		94
	12	7		7	5	2	103		106
Административно-хозяйственные помещения и предприятия	36	4	4	13	9	15	50	28	159
	88	4	4 .	ГЗ ... / •	13	24	50	28	224
Жилищно-бытовые и коммуналь- ные потребители								910	910
								1655	1655
Итого	3708	688	135	. 606	244	 1180	1231	1411	9205
	6102	1313	.182 	1097	416	1739	1587	1589	15026
Расчетная мощность трансформаторов и трансфор-
маторных пунктов определяется по формуле
Sp = Pykc/cos ф,
где Sp —-расчетная мощность, кВ - A; kc — коэффициент
спроса (табл. 10.4);' cos ф— коэффициент мощности
(табл. 10.4); Ру— установленная мощность, кВт (табл.
10.3).
Коэффициент мощности зависит от полноты за-
грузки электродвигателей, времени холостой работы ме-
ханизмов, трансформаторов и т. д. Для повышения ко-
эффициента мощности в качестве компенсирующих уст-
ройств на ^строительстве ТЭС рекомендуется применять
комплектные инвентарные батареи статических конден-
саторов.
Общая мощность трансформаторного пункта (2SP)
определяется как сумма мощностей отдельных групп
потребителей, а именно:
SSp = Spi + Sp2 + Sp3 + Sp4 SP5,
где SpI—Sp5, кВ-A— соответственно расчетные мощно-
сти отдельных групп потребителей. При определении
установленной мощности отдельных потребителей элек-
троэнергии следует пользоваться справочными и пас-
портными данными оборудования.
Если не известна мощность трансформаторов, то
мощность трансформаторов ГПП определяется прибли-
женно по суммарной установленной мощности всех
потребителей строительства.
Расчетная -мощность подсчитывается по формуле
Sp = Pykck0lcos ф,
где Sp — расчетная мощность, кВ • А; Ру — установлен-
ная мощность потребителей, кВт; fec = 0,5 — усредненный
коэффициент спроса; feo*»0,8 — коэффициент участия в
максимуме; cos ф — усредненный коэффициент мощно-
сти (0,65 — без компенсации; 0,92 — с компенсацией).
Подсчет годового расхода электроэнергии на строи-
тельстве производится по годовому числу часов исполь-
зования максимума нагрузки, которое при двухсменной
работе принимается 3500 ч.
Определение электрических нагрузок для обеспече-
ния строительных работ производится по нормам осве-
щенности и удельным расходам электроэнергии на
строительные нужды. Расход электроэнергии на осве-
щение определяется по «Нормам электрического осве-
щения строительных и монтажных работ», а для вы-
полнения монтажных работ может быть определен так-
же по укрупненным показателям в зависимости от об-
щего веса оборудования и металлоконструкций, пре-
дусматриваемых к установке в течение года.
На стадии технического проекта годовой расход
электроэнергии для выполнения монтажных работ мо-
жет быть определен по формуле
Э = (Q1 + Q2)
где Э — годовой расход электроэнергии, кВт-ч; Qi—
масса монтируемой в течение года металлической части
тепломеханического оборудования, т; Q2 — масса мон-
тируемых в течение года металлических конструкций и
трубопроводов; т; 5УД — удельный расход электроэнер-
гии на монтажные работы, кВт-ч/т.
При изготовлении на площадке котельно-вспомога-
тельного оборудования и станционных трубопроводов
удельный расход электроэнергии принимается от 165 до
190 кВт-ч/т, в остальных случаях 130—150 кВт-ч/т.
Меньшие цифры относятся к крупным электростанциям
мощностью 2400 МВт и выше ври блочной поставке
оборудования, большие — к электростанциям средней и
малой мощности при поставке оборудования россыпью.
267

та ограды (с запирающимися входами) должна быть не
менее 2,5 м.
Должны применяться также и передвижные КТП.
Разнотипность ТП по мощности должна' быть ' мини-
мальной — желательно не более двух-трех (с трансфор-
маторами мощностью 400—630—1000 кВ-А).
Для электроснабжения строительства главного кор-
пуса' рекомендуется применять ТП мощностью 630—
1000 кВ-А; для топливного хозяйства, насосной техво-
доснабжения, стройбазы — мощностью по 630 кВ-А; для
каналов, золоотвала и других неэнергоемких объектов —
мощностью по 250 или 400 кВ-А. Ввод на ТП, как пра-
вило, предусматривается воздушным, а выводы низкого
напряжения — кабельными.
ТП располагают в центре нагрузок с уче-
том удобства подхода ЛЭП 6 кВ и разводки
сети, низкого напряжения; на месте размеще-
ния ТП весь период его использования не
должны производиться строительные работы.
Установка ТП должна осуществляться на
шпалах, уложенных на подсыпку из гравия,
или щебня высотой 150—200 мм, ограда долж-
на быть высотой 1,5 м, расстояние между ог-
радой и трансформаторным пунктом 1,2—
1,3 м.
Электроаппаратура напряжением до 500 В
шкафного или ящичного типа в закрытом или
защищенном исполнении должна поставлять-
ся комплектно.
Схемы электроснабжения. В соответствии
с принятой для строительства. ТЭС категорией
электроснабжения питание строительства от
внешнего источника может осуществляться по
одной воздушной линии электропередачи. При
электроснабжении строительства от энергопо-
ездов последние, как правило, располагают на
территории строительства ТЭС. Распределе-
ние электроэнергии от энергопоездов по участ-
кам осуществляется через РП, представляю-
щий .собой- ряд. комплектных распределитель-
ных устройств наружной установки (КРУН).
Схемы, электроснабжения строительства
являются составной- частью стройгенплана
тепловой электростанции. Перед выбором
схемы электроснабжения и места расположе-
ния подстанций необходимо определить пере-
чень потребителей по годам строительства с
их месторасположением, т. е. составить кар-
тограмму электрических нагрузок. По этой
картограмме определяют количество и мощ-
ность распределительных пунктов напряжения
6—10 кВ, расположение центрального распре-
делительного пункта и схему распределитель-
ных сетей 6—10 кВ.
При разработке схемы предусматривается
электроснабжение следующих основных участ-
ков и объектов строительства ТЭС:
промышленной площадки — постоянных
сооружений;
строительной базы —• временных подсоб-
ных сооружений для производства строитель-
ных и монтажных работ;	 -
гидротехнических сооружений — плотины,
золоотвала, подводящего и отводящего кана-
лов и др.;
жилого поселка для строительного и эк-
сплуатационного персонала ТЭС.
В соответствии с номенклатурой передвиж-
ных распределительных подстанций каждая
подстанция имеет обычно один трансформатор
мощностью от 250 до 1000 кВ-А.
Распределение электроэнергии на все объ-
екты ТЭС и стройбазы осуществляется на на-
пряжении 6-^10 кВ по воздушным линиям, а
в местах, где проход воздушных линий невоз-
можен,— кабельными линиями, которые пи-
тают трансформаторные пункты 10—6/0,4 кВ.
При компоновке сетей 6 кВ необходимо
равномерно распределить все ТП стройпло-
щадки по линиям. Питание трансформаторных
пунктов стройплощадки и стройбазы реко-
мендуется выполнять по магистрально-кольце-
вой схеме, в нормальном режиме разомкну-
той в точке токораздела.
При небольших размерах площадки (на-
пример, для ТЭЦ мощностью 400—800 МВт)’
и сравнительно небольшом количестве ТП для
электроснабжения промплощадки и стройба-
зы может быть запроектировано одно общее
кольцо протяженностью 2—3 км (рис. 10.3).
При значительных размерах стройплощад-
ки (КЭС мощностью 3000—6000 МВт) и боль-
шом количестве ТП для электроснабжения
промплощадки и стройбазы следует, применять
отдельные кольца (рис. 10.4).
Питание удаленных потребителей рекомен-
дуется осуществлять по самостоятельным ра-
диальным линиям, отходящим от гпп, и толь-
ко как исключение подключать их к .сетям
промплощадки или стройбазы (рис. 10.5)’. 
Электроснабжение карьеров и перевалоч-
ных баз осуществляется по самостоятель-
ным линиям, либо от источников электроснаб-
жения данного района, либо от передвижных
электростанций. При экономической целесооб-
разности питания их-возможно осуществлять
также и от источников электроэнергии строи-
тельства ТЭС с сооружением самостоятельных
радиальных линий.
Предельная мощность, которую можно пе-
редать по радиальным линиям, при макси-
мальной потере напряжения (до 10 % У для се-
тей различных напряжений приводится ниже:
Напряжение, кВ	Передаваемая мощность, кВт	Дальность передачи, км
0)5	• о о О О о о • Оо	До 100	0,25
5 о «ос о е О С no	С	До 2000	10—5
10 • • ®	о о оо •	До 3000	15—8
35 • о О о о О е О « о с	2000—10 000	50—20
ПО ......... .	10 000—50 000	150—50 ,
Все линии электропередачи-, напряжением
6—10 кВ прокладываются на типовых опорах.
270

ОО О О
оооо
ООО
ООО
—
ООО
ООО
ОО
-J
§ /
V V
Главная понизительная подстанция
Питающая ЛЭП
о о ч-
о 1--F
На жилпоселок
На гидротехнические Г
сооружения	J


Комплектный
трансформаторный пункт (ТП)
Воздушная линия
с>= Разъединитель на опоре

Рис. 10.3. Примерный план электросетей 6 кВ строительства ТЭЦ мощностью 400 МВт:
1 — стройбаза; 2—главный корпус; 3 — объединенный вспомогательный корпус; 4— склад топлива; 5 — трубопроводы технического
водоснабжения; 6 — вентиляторная градирня;' 7 — ГРУ 6—10’ кВ; 8 — ОРУ; Sвагоноопрокидыватель; 10 — пиковая котельная; П —
объединенное мазутное и масляное хозяйство
Опоры обычно выполняются из непропитанно-
го леса, при этом пасынки опор могут выпол-
няться железобетонными.
При сооружении воздушных линий электропередачи
территория строительства ТЭС и отдельные удаленные
ее участки должны рассматриваться как населенная
местность. Трассы воздушных и подземных кабельных
линий должны выбираться так, чтобы проложенные
ЛЭП не мешали выполнению строительно-монтажных
работ как по основным, так и по временным сооруже-
ниям и чтобы в процессе строительства электростанции
их не приходилось переносить на другое место. Трассы
ЛЭП должны выбираться вне зоны работы грузоподъ-
емных механизмов. Расстояние по горизонтали от край-
него провода ЛЭП (при его наибольшем отклонении) до
крайней точки механизма или груза при наибольшем
вылете, рабочего органа должно быть не менее 1,5 м для
ЛЭП 0,4 кВ и не менее 2 м для ЛЭП 6 кВ.
Пересечения и сближения прокладываемых ЛЭП с
различными сооружениями и коммуникациями должны
выполняться в соответствии с требованиями «Правил
устройств электроустановок» (ПУЭ). Габариты ЛЭП
при переходах через железнодорожные пути между
площадками укрупнительной сборки и главным корпу-
сом должны • обеспечивать беспрепятственный провоз
укрупненных блоков строительных конструкций и техно-
логического оборудования. При невозможности выпол-
нить это условие ЛЭП следует заменять кабельной
вставкой или кабельной линией.
Кабельные линии должны прокладываться брониро-
ванным кабелем с алюминиевыми жилами и алюминие-
вой оболочкой марки ААБ или ААБГ. Для питания пе-
редвижных и переносных потребителей должны приме-
нятся шланговые кабели марок КРПТ, ГРШС, ГТШ,
ППШ, ШРПС. Короткие (до 100 м) неподвижные, от-
ветвления кратковременного использования (не более
3 мес) могут выполняться из шлангового кабеля, про-
ложенного в земле.
Сети напряжением 0,4 кВ для электроснабжения уста-
новок на строительстве главного корпуса, осуществляе-
мые по ходу сооружения в несколько этапов, должны
выполняться из шлангового кабеля. Бронированный ка-
бель на территории стройплощадок ТЭС должен про-
кладываться в траншеях с защитой от механических
повреждений. Пересечения и сближения с различными
сооружениями должны выполняться согласно требова-
ниям ПУЭ; Из-за трудности учёта всех нагрузок и не-
избежности появления при производстве работ непред-
271

Питающая ЛЗП
На жилпоселок
и гидроузел
К золоотдалу
Главная
понизительная
подстанция
Водохранилище
Рис. 10.4. Примерный план электросетей 6 кВ строительства КЭС мощностью 3000 МВт:
/ — объединенный вспомогательный корпус;
вая труба; 5—блочная насосная станция;
база; 11 — автохозяйство
2 — мазутное и масляное хозяйство; 3 — участок электромонтажных работ; 4 — дымЩ
6 —главный корпус; 7 — пылезавод; 8 — открытый склад топлива; 9 — ОРУ; /0 — строй?
—®— Комплектный трансформаторный пункт (771)
. ™_ Воздушная  линия
—-Н-- Кабельная линия
Л/------ д/------Л/------- N
ЛУ “ 	/V 	‘Zs'A?
X- X -X
Рис. 10.5. Схема электроснабжения строительства КЭС
мощностью 3000 МВт:
1 — промплощадка; 2 — стройбаза; 3 — жилой поселок; 4 — гид-
роузел; 5 —- ОРУ
виденных нагрузок, минимальные сечения алюминие-
вых проводов для линий на промплощадке и стройбазе
принимаются для ЛЭП 0,4 кВ на магистрали 35 мм2 и
на ответвлениях 25 мм2, для ЛЭП 6 кВ на магистрали
50 мм2.
Освещение строительной площадки. Строительно-
монтажная база современной ТЭС характеризуется
большими открытыми площадками, предназначенными
для хранения,- укрупнительной сборки и подготовки к
монтажу строительных конструкций и технологического
оборудования. Освещение площадок, необходимое д.чя.ч
ведения работ, осложняется непостоянством р асполо ж е-
ния строительных и транспортных механизмов на оспе-
щаемой территории, меняющимися контурами сооружс-.
ний, подлежащих освещению, непродолжительностью1 
срока действия осветительной установки в условиях- i
одного строительства (1—2 года), одновременностью не- |
дения работ, требующих различной степени освещение- |
сти. При этом неизбежно применение комбинированного i
(общего и местного) освещения при одновременном про-
изводстве разнохарактерных строительных работ на. |
больших площадях.
При проектировании осветительных установок За
исходную освещенность следует принимать освещенность ..
на горизонтальных плоскостях, общую по всей освещае-
мой площади. Необходимость местного усиленного осве-
щения определяется из условий ведения работ на от- .
дельных участках освещенной площадки.. Наружное
освещение промышленной площадки осуществляется'
ксеноновыми лампами мощностью от 20 до 50 кВт.  л
Для освещения территорий строительства ТЭС, ift J
которых выполняются' строительные и монтажные рабо- 4
ты, рекомендуется применять следующие инвентарные .
осветительные устройства: сборно-разборные прожектор
ные мачты высотой 28 м, передвижные прожекторные- ’
мачты на восемь прожекторов высотой 10 м, одиночныЩЩ
прожекторы и группы прожекторов, устанавливаемые на
башенных и козловых кранах, крышах зданий, дымо-' |
вых трубах и высотных точках других сооружений. . j
Особое место в электроснабжении строителе'гн.ч у
ТЭС занимает главный корпус. Сложившаяся схема
мещения силовых трансформаторов у его постоянного
или временного торца не отвечает условиям скоросчпогц- ?
строительства мощных ТЭС. Размещение КТП у по л
стоянного торца затрудняет строительство подземных ;
коммункаций и других сооружений; перенос к пуску:*
1-го блока трансформатора к временному торцу тру;Ю- ;
емок (для КЭС 1200 МВт длина кабельных разводок от л
временного торца, до ячейки 2-го блока 8—10 км); про-
272

• 'пачка кабеля проводится по строительным конструк-
• Т1ям в труднодоступных местах с защитой их трубами
Й’или уголками. При этом следует учесть и сложность
Укомплектования кабелем в период до ввода 1-го блока.
"Л’ размещение КТП у временного торца возможно
ISWiuib при условии, что ТЭС не будет расширяться.
В противном случае КТП будет находиться в зоне зем-
Ж.Ъяных работ.
|М§Й>иё. Ю.6. Схема временного электроснабжения главного
|| IS корпуса Костромской ГРЭС:
КТП на кровле деаэраторного отделения для работ по
блокам I и II; 2 — то же по блокам III и IV; 3— питающий
|g|jS-кибель 6 кВ, уложенный в земле; 4 — питающий кабель 6 кВ,
{уложенный в кабельном туннеле; 5 — разводящие кабели 0,4 кВ
'Ж Дя работ по блоку I
Размещение КТП у колонн ряда А или со стороны
дымососной еще более неприемлемо, так как и с той
и с другой стороны постоянно ведутся строительные и .
+ .монтажные работы.
Более удобным, как показала практика строитель-
ства, является размещение КТП в главном корпусе
(рис. 10.6): на строительстве главного корпуса Березов-
ской ГРЭС — на отметке 15,0 м в бункернц-деаэратор-
.. ной этажерке, на Костромской ГРЭС — на кровле де-
аэраторной этажерки. Кабель уложен в кабельный тун-
мель вдоль ряда В. Перенос КТП с кабелями для 3-го
-Е?1. ' и 4-го блоков бригадой в 15 чел. занял 10 дней.
При размещении КТП внутри или на крыше глав-
ного корпуса в 2—3 раза сокращается расход силового
кабеля; установка трансформаторов становится не за-
висящей от внешних работ и не мешает работам по
расширению главного корпуса; сокращается время и сни-
жаются трудозатраты на переустройство сетей времен-
ного электроснабжения при переносе КТП для работ на
последующих блокаж. Но следует иметь в виду неудоб-
ство применения в главном корпусе или на крыше его
трансформаторов с масляным охлаждением — необходи-
мо устанавливать под трансформаторами поддоны. Что-
бы избежать этого, целесообразно применять трансфор-
маторы мощностью 750—1000 кВ-А с сухой изоляцией.
10.4. СРЕДСТВА СВЯЗИ
Административно-хозяйственная связь предназначе-
на для обеспечения общих производственных нужд.
Диспетчерская связь обеспечивает нормальную работу
диспетчерского аппарата строительства в соответствий
с принятой схемой диспетчеризации, при этом телефо-
нопроводная связь служит для прямой связи диспетчер-
ского аппарата с пунктами контроля и управления; ра-
диопоисковая — для информации определенного круга
лиц, поиска работников и организации совещаний; ра-
диотелефонная — для связи с подвижными объектами.
Директорская связь служит для прямой связи на-
чальника строительства с руководящим инженерно-тех-
ническим персоналом и организации совещаний; элек-
тромегафонная — для локальной связи с работающими
на высоте.
Внешняя связь строительства должна обеспечивать
надежную связь с телефонной станцией Министерства
связи . СССР; с железнодорожной, станцией или портом;
с подстанцией, питающей строительство электроэнер-
гией.
Электрочасовая установка обеспечивает на строи-
тельстве службу времени. Пожарная сигнализация слу-
жит для ускорения ввода в действие средств пожароту-
шения. Необходимые средства связи выбираются в за-
висимости от мощности строящейся ТЭС (табл. 10.5).
Комплексная , сеть охватывает все виды связи, за-
проектированные для данного строительства, кроме ра-
диопоисковой. Она строится воздушнопроводной по ра-

Таблица 10.5. Средства связи на строительстве ТЭС
Вид связи
—
Административно-хозяй-
ственная
„Телефонопроводная
Радиопоисковая диспет-
черская
4 Радиотелефонная
Л.. петчерская
дис-
Директорская
4
Эректрочасовая установ-
ка '
2 Пожарная сигнализация
<' Электромегафонная
Электромегафон, шт.
Основные установки
и устройства
Телефонная станция, ем-
кость номеров
Коммутатор, емкость но-
меров
Радиоузел мощностью, Вт
Центральная радиостан-
ция, шт.
Передвижная радиостан-
ция, шт.
Установка, емкость но-
меров
Вторичные электрочасы,
шт.
Коммутатор, емкость но-
меров
Мощность строящейся ТЭС, МВт				
До 250	До 800	До 2400	До 4000	До 6400
100 20 100 До 30 5	200 20 200 1 ' 10 10 До 75 5	300 20+20 600 1 10 20 До 150 На 20 лучей (при нали- чии пожар- ного депо) 10	500* 200 600+200 1 20 До 100 До 200 До 30 лучей (при наличии пожарного Депо) 40	800* 200+200 600+600 1 20 До 100 До 200 До 40 50
* Монтируется в административном корпусе строительства.
18—Ж
а. <=:
273

диальном-у принципу прямого распределения с кабель-
ными выходами в местах наибольшего развития сети.
Только в тех местах, где не представляется возможным
устройство воздушных линий, кабели прокладывают под
землей. Распределительная сеть в зданиях выполняется
кабелем марок ТРВКШ и ПРВПМ с полихлорвиниловой
оболочкой. Кабель прокладывают открыто на скобах с
разделкой в распределительных коробах КР-1 или
боксах.
Воздушные линии местной сети прокладываются на
опорах из пропитанной древесины: при количестве це-
пей до трех — на крюках, при числе цепей более трех —
Рис. 10.7. Примерное расположение помещений узла свя-
зи на 200—300 номеров:
1 — коммутаторная; 2 — кроссовая; 3 — аккумуляторная; 4—по-
мещение начальника связи; 5 — ремонтно-монтажная мастерская
на траверсах. В качестве линейной арматуры для мест-
ных сетей принимают крюки стальные КН-16, изолято-
ры ТФ-3, траверсы деревянные пропитанные со сталь-
ными штырями ШТ-ЗД.
Линии радиопоисковой сети (трансляции из радио-
узла) выполняют воздушными с подвеской проводов на
опоры ЛЭП 0,4 кВ и линии комплексной телефонной се-
ти, при этом расстояние между линиями должно быть
не менее 1,5 м. Все воздушные абонентские вводы обо-
рудуются защитными устройствами типа АЗУ-1.
Внешняя связь осуществляется с учетом использо-
вания постоянных устройств средств связи в соответст-
вии с нормами Министерства связи СССР.
Все работы по монтажу линий временной связи вы-
полняются хозяйственным способом. В подготовительный
период должен быть закончен монтаж телефонной стан-
ции административно-хозяйственной связи и должна
быть выполнена телефонная связь с объектами, постро-
енными в подготовительный период. Объектами, которые
необходимо смонтировать для обеспечения временной
связи, являются телефонная станция, телефонная сеть,
сооружения диспетчерской связи, радиоузел и радио-
поисковая сеть, радиостанции, аппаратура директорской
связи, электрочасовая установка, пожарная сигнализа-
ция, абонентские пункты. В составе электроучастка
управления строительством организуется цех связи, ос-
новными задачами.которого являются сооружение объ-
ектов временной связи, обеспечение безаварийной рабо-
ты всех устройств связи, организация эксплуатации и
ремонта. План узла связи на 300 номеров приведен на
рис. 10.7,
10.5. ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Определение расхода теплоты. Потребность
в паре для нужд строительства колеблется в
пределах 10—55 т/ч в зависимости от мощно-
сти, строящейся электростанции. При проекти-
ровании теплоснабжения строительства необ-
Я
ходимо определить расход теплоты для снаб- -
жения отдельных потребителей (подсобные
предприятия, автобаза, база механизации, жи-
лые поселки, строительные объекты и т. д) -
или их групп и установить наиболее целесооб-
разный вид теплоносителя (горячая вода или
пар) и его параметры.
На различных этапах строительства тре-
буется различное количество теплоты, поэтому
подсчет потребности и определение способов
ее удовлетворения производятся для каждого
этапа начиная от подготовительного и кончая
периодом выполнения пусконаладочных ра-
бот.
Необходимое количество теплоты для отдельных
предприятий, объектов стройбазы, основных сооружений
и установок определяется на основании опытных дан-
ных, или по расчетному удельному расходу теплоты на
единицу продукции, или по объему здания.
Количество теплоты на производственные нужды
определяется по формуле
где Q —- расход теплоты на производственные нужды, '
кДж/ч; G — объем работ (изделий или материалов); .
q — удельный расход теплоты на единицу объема,
кДж/ч; t — расчетное время обогрева, ч; kx — коэффи-
циент неравномерности подачи теплоты (принимается *
1,0—1,1).
Количество теплоты, требуемой для обогрева зда-
ний, зависит от их конструкции, объема и расчетной
разности температур в здании и вне его.
Количество теплоты на отопление здания определя-
ется по формуле
Q2 — |7о^с4 (^в
где Q.2 — расход теплоты на отопление, кДж/ч; <70—* >
удельная тепловая характеристика здания, кДж/(ч-м3Х /Ц
Х°С); V—объем здания по наружному обмеру, м3; Тв
и 7И— расчетная внутренняя и наружная температура,
°C; а — коэффициент, учитывающий изменение <70 в за»
висимости от ТЕ (от 0,85 при —50 °C до 1,45 при ?
—10 °C).
Суммарная потребность в теплоте, определяемая <
как сумма Qi и Q2, должна быть умножена на коэффи-
циенты Кг, учитывающий потери теплоты в сети (зави-
сит от типа изоляции и способа прокладки), и /<3, учи-
тывающий неучтенные расходы теплоты (задается в за- f
висимости от местных условий):
Собщ ~ ^2^3 (Qi Qz)j
К2« 1,15 4-1,25;	/<3^1,14-1,2.
Расходы теплоты на различные нужды строительст-
ва приведены в табл. 10.6—10.9.
Подсчет расходов теплоты для подготовительного
периода производится для временных объектов строй-
базы и ее предприятий — бетонного и растворного уз-
лов. По величине этих расходов определяется мощность '
котельных. Для периода ввода первого блока подсчет
потребности теплоты производится для основных зда-
ний, причем для главного корпуса — только в объеме
первой очереди. При пуске первого блока ТЭС кроме
отопления главного корпуса требуется теплота на по-
догрев воздуха для пускаемого котлоагрегата, на подо-
грев мазута, водоподготовку, а также на получение- па-
ра, подаваемого на концевые уплотнения паровой тур-
бины, пусковые и рабочие пароструйные эжекторы, ла-
биринтовые уплотнения турбины.
274

МпЩ произво ^’«разность тем- ? ператур £,нутр« теп- .. ;Дяка и на- нужного воз- Куха), °C	10.6. Удельный расход теплоты детве строительных работ в тепляках, )0 м3 объема тепляка								
	и £ Й й Ж ь		Коэффициент теплопередачи ог- раждающей конструкции, Вт/(м2-К)						
	щ В о Й ь О	«g « с к м m ss ь Ж S ой й 04							
			10		3,3	2,0		1,4	1,1
90		0,5 1,0 2,0	16 20 40		3,3 6,7 13,2	2,0 4,0 8,0		1,4 2,9 5,6	1,1 2,2 4,4
•									
		 30		0,5 1,0 2,0	15 30 60		5 10 20	3 6 12		2,1 4,2 8,4	Ь- СО —' CQ CD
									
—	 Ш ' 40 •-	0,5 1,0 2,0		20 40 80		6,7 13,3 26,7	4 8 16		3,9 5,8 14,6	2,2 4,5 8,8
SF—— ж ' а б лица 10.7. Расход насыщенного пара ' iia оттаивание грунта паровыми иглами (при глубине ^’промерзания 1 м)									
Грунт 				Влажность грунта, %			Расход пара на оттаивание 1 м3 грунта, кг		
^Растительный В Песчаный ^Суглинок В .'Глинистый to  					20—30 5—15 15—25 20—30			75—80 60—70 70—90 80—100		
									
Подогрев воздуха, подаваемого в воздухоподогре-
| Снатель пускаемого котла, необходим для защиты его
' • поверхности от образования росы. В зимний период
 . Воздух должен подогреваться в специальных калорифе-
крах до температуры 30—60 °C в зависимости от сорта
'^топлива. Расход пара для этих целей при разных зим-
•..ншх температурах по ориентировочным подсчетам, со-
| вставляет для АШ и кузнецких углей:
Зимняя температура, °C	Производительность котла, т/ч		
! .	230	640	950
вйт.'Г'"' 40 Й » О о « О С О с О	20	45	70
Ц	t>	ОС	О	о	о	ООО	17	35	60
	о	14	30	50
Таблица 10.8. Средний расход теплоты на подогрев
заполнителей, кДж на 1 м3 смеси (при объемной
'-влажности 5 °/0)
Начальная тем- пература запол- нителей, °C	Температура смеси, °C			
		-20	+30	+40
Для бетона
Ш - —5	49 000	75000	100 000	125000
—10	58 000	84 000	110 000	137000
—15	68 000	93 000	118 000	143 000
	Для	jacTBopa		
—5	38 000	64 500	93 000	120 000
	—10	45 500	73 500	105 000	128 000
—15	96 000	81 000	108 000	13500
/. Пфимечанне, Для определения полного количества те-
плоты (с учетом потерь при подогреве, транспортировании и за-
грузке в бетоно- или растворомешалку) данные таблицы умно-
жаются на коэффициент 1,2.	
Таблица 10.9. Средний расход пара • на отопление
1 м3 здания
			' * - 		г—							 Характер здания	Расход насыщен- ного па- ра, кг/ч
Административно-хозяйственные здания	
постоянного типа:	0,4'4
каменные	
каркасно-щитовые	0,7
Здания мастерских:	0,35
каменные	
каркасно-щитовые	0,35
Жилые здания:	1,5 1,7
постоянного типа	
временные	
При пуске котла на жидком топливе требуется так-
же подача пара для подогрева мазута.
Для подготовки питательной воды и обеспечения
нормального водного режима котла в период пуска не-
обходим пар для подогрева воды, поступающей на во-
доочистку, а также пар для подачи в деаэраторы низ-
кого и повышенного давления.
В зависимости от радиуса теплосети от ко-
тельной необходимое давление пара на котлах
может быть определено ориентировочно по
следующим данным:
Расстояние от котельной до крайнего
потребителя, м
300 s в
До 500 . . „
До 1000 . . 5
До 2000 . . . .
Свыше 2000 ,
Давление
пара, МПа
0,03—0,05
0,1
0,2
0,3
0,4 и более
Теплопроводы и теплотрассы. Для времен-
ного теплоснабжения допускается применение
труб со сварным швом при диаметре свыше
50 мм, прд меньших диаметрах — водогазо-
проводные трубы. В местах, труднодоступных
для осмотра, теплопроводы следует прокла-
дывать при диаметре до 40 мм включительно
из холоднотянутых бесшовных труб, а выше —
из бесшовных горячекатаных.
Теплотрассы для временного теплоснабже-
ния на территории стройбазы, промплощадки
и жилпоселка прокладывают над землей на
деревянных столбах или подставках, в дере-
вянных коробах по поверхности земли (с за»
глублением в местах пересечений дорог или с
укладкой в этих местах на эстакадах) или пу-
тем бесканальной подземной прокладки с не-
большим заглублением.
Самым дешевым способом является про-
кладка по земле в деревянных коробах. В
стесненных местах с частым пересечением це-
лесообразно применение бесканальной про-
кладки^ небольшим заглублением.
Теплоизоляцией для трубопроводов может служить
минеральная вата, пенобетонная крошка, котельный
шлак несернистых топлив, а также опилки, древесная
стружка и торфяная крошка. Последние могут нриме-
1«*
275

Бетонная подготовка
Рис. 10.8. Типы теплотрасс для временного теплоснабжения:
а — в деревянных коробах; б — бесканальная прокладка в пенобетонных блоках; в — бесканальная прокладка с изоляцией из за*
сыпных материалов
няться только при температуре теплоносителя не выше
Перед засыпкой шлаком трубопроводы должны
быть покрыты комбинированной краской БТ-177 по
грунтовке ГФ-020 или цементным молоком. Толщина за-
сыпки шлаком во всех направлениях должна быть в 2
раза больше по сравнению с другими изоляционными
материалами. Засыпка должна быть тщательно подби-
та под трубы и уплотнена, в частности при изоляции
шлаковатой должна быть уплотнена до плотности
300—350 кг/м3. Типы теплопроводов и размеры элемен-
тов изоляции теплопроводов приведены на рис. 10.8.
Удлинение теплопроводов от нагрева воспринима-
ется компенсаторами. Следует максимально использо-
вать повороты трассы теплосети (самокомпенсация). На
прямолинейных участках теплопроводов применяют
П-образные компенсаторы, не требующие устройства
колодцев и специального обслуживания. Компенсаторы
подвергают гидравлическому испытанию на то же дав-
ление, что и трубопровод, на котором они установлены.
Расстояние между компенсаторами и неподвижными,
опорами на прямолинейных участках тепловых сетей
диаметром до 250 мм принимается 40—50 м. В местах
ответвления в специальных колодцах . устанавливается
запорная арматура.
ЛОА ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ
При проектировании водоснабжения строи-
тельства для обеспечения санитарно-бытовых,
производственно-строительных и противопо-
жарных нужд следует стремиться использо-
вать существующие, строящиеся или проекти-
руемые в районе строительства постоянные
водопроводные сети и сооружения. Устройство
временных систем водоснабжения ' следует
предусматривать только тогда, когда невоз-
можно обеспечить водоснабжение от постоян-
ного водопровода^
Система временного водоснабжения долж-
на обеспечивать все нужды строительной пло-^
щадки, при этом она, как правило, может^
быть низкого давления. Для пожаротушения
в этом случае необходимо иметь две пожар-
ные машины.
Если количество воды из источников еди- ,
ной системы водопровода недостаточно, то для
обеспечения производственно-строительных
нужд устраивается отдельный производствен-
ный водопровод с самостоятельным водозабо-
ром из поверхностных или подземных источ-
ников. Для водоснабжения удаленных объек-
тов строительства с небольшим потреблением
питьевой воды (карьеры и др.) допускается
устройство только производственного водопро-
вода, при этом питьевую воду следует приво-
зить либо предварительно кипятить.
Водоснабжение строительства ТЭС зави-
сит от многих местных условий: принятой схе-
мы постоянного водопровода, которая выби-
рается за основу разработки временного во-
доснабжения; источника водоснабжения, его
характера и удаленности; расположения объ-
ектов строительства по отношению к постоян-
ному водопроводу и т. д.
Водопотребление и источники водоснабжения. Не-
допотребление подсчитывается для двух периодов
строительства: подготовительного и ввода первого
блока.
Потребности остальных периодов строительства не
рассматриваются, так как при уменьшении количества
рабочих, занятых на строительстве, и меньшей загрузке
транспорта и механизмов соответственно уменьшается и
водопотребление. Подсчет расходов воды производится
или по укрупненным измерителям на 1 млн. руб. строи-
' 276

Таблица 10.10. Норма водопотребления Р	хозяйственно-бытовые нужды			
fepЦ^оДопотребитеЛН и	Норма водо- потребления а на 1 рабо- чего в смену, л	Водопотребители	Норма водо- потребления |В, на 1 жи- теля в сут- ки, Л
; ’ Строительная Ш’площадка /./	Санитарно- Щ  бытовые нуж-		Поселок строи- телей Здания:	
®8 ДЫ' „ йг “ без кана- лизации с канализа- цией	10—15	без кана- лизации	30—50
	20—25	с канализа- цией	125—150
с душем	25—30	с душем	175—400
Поливка дорог ; и насаждений	15—20	Поливка дорог и насаждений	30—90
тельно-монтажных' работ в год с максимальным разво-
ротом работ, или по укрупненным нормативам расхо-
g дов воды.
Суммарная потребность в воде SQ для любого эта-
5 "па строительства выражается формулой
SQ = ()х>п -{- Qnp -J- Quo»»
где Qx.n — потребность в воде на хозяйственно-питье-
;вые нужды; Qnp — потребность на производственные
.нужды; Quo» — потребность на противопожарные
/ 'нужды.
- Потребность строительства в воде на хозяйственно-
питьевые нужды складывается из потребности работаю-
Ц щих на строительной площадке Q^n и живущих в по-
селке строителей Q^n
<4п = С,
/Урсс/гч А/дОС|3/гСут/гч
3600/	+	24-3600	?
где Np — расчетная численность работающих, чел.;
я—-норма водопотребления на одного работающего на
стройплощадке (табл. 10.10); k4 — коэффициент часовой
неравномерности водопотребления (табл. 10.11); t —
время, к которому отнесен расход, ч; 7УПос — расчетная
численность жителей поселка, чел.; $ — норма водо-
потребления на одного жителя (табл. 10.10); /гсут— ко-
эффициент суточной неравномерности водопотребления
(табл. 10.11).
Потребность строительства в воде на производствен-
ные нужды (приготовление бетона и промывка заполни-
телей, эксплуатация строительных машин и средств
транспорта, теплоснабжение и пр.) может быть опреде-
лена по формуле
1 1^3
* 3600/ ?
где V—-объем работ, к которым отнесен удельный
расход воды; «у —удельный расход воды, л/с; k4 —
коэффициент часовой неравномерности водопотребления
(табл. 10.11); t — время, за которое выполняется рабо-
та, ч; 1,1 — коэффициент, учитывающий мелких потре-
бителей и потери воды.
Расход воды на производственные нужды зависит
от многих факторов: типа и конструкции основных со-
оружений, климатических условий, качества материалов
и пр. Например, основной объем воды на строительных
базах расходуется на гравиесортировочных фабриках и
бетонных хозяйствах. Расход воды на приготовление
бетонной смеси, укладку ее в сооружения и уход за
Таблица 10.11. Коэффициент неравномерности
водопотребления
Водопотребители	Коэффициент		
	сут	Ач	feo6in =feCyT fe4
Строительно-мон- тажные	работы (в среднем по строи- тельству)	1,5—1,2	1,25— 1,4	1,45—1,7
Подсобные пред- приятия	—	1,25	—
Транспортное хо- зяйство		1,5—2	——
Хозяйственно-пить- евые нужды на стро- тельной площадке Поселок строите- лей со зданиями:	1—1,2	2— 2,75	2,4—3
без канализации	1,2—1,3	2—1,8	2,4—2,3 1,3—1,5
С водопроводом, канализацией, го- рячим водоснаб- жением	1,1— 1,15	1,2—1,4	
уложенным бетоном составляет в летний период 2,9 л
на 1 м3 уложенного бетона, зимой — 3,1 л.
Для предварительных расчетов объема водопотреб-
ления (л) на производственные нужды можно пользо-
ваться следующими данными:
На 1 м3 грунта при разработке экска-
ваторами ............................ 1—1 ,7
На 1 м3 каменной наброски при уплот-
нении насыпи катками................. 150—400
На 1 м3 каменной наброски при уплотне-
нии насыпи гидромониторами . . .	3000—4000
На 1 м3 суглинка при укладке в ядро,
экран ................................ 500—2000
На 1 м3 бетона при укладке в сооруже-
ние .... . ............................... 500-1000
На 1 м3 приготовления бетонной смеси
на заводе.........................*	250—400
-На промывку	1	м3	гравия, щебня	.	.	.	750—1000
На промывку.	1	м3	песка в пескомойках	1250—1500
На производство 1	м3 кислорода	.	.	.	200—300
На эксплуатацию одной автомашины в
смену:
легковой • •> . . > о » в о • «	300 400
грузовой . .	500 700
На эксплуатацию одного трактора, буль-
дозера , е 0 . . » . • « " « ч •	200—350
Потребность в воде на противопожарные нужды
Спо» определяется по СНиП и согласовывается с орга-
нами государственного, пожарного надзора. В среднем
расход воды на противопожарные нужды для строитель-
ных площадок и жилпоселка может быть принят равным
30 л/с. Запас воды рассчитывается на 6 ч пожара.
На основании расчетного объема водопотребления
устанавливается количество воды, которое требуется за-
бирать из водоисточника. В качестве источников водо-
снабжения строительства обычно используются открытые
источники (река, озеро) и подземные воды. В практи-
ке энергетического строительства обычно применяется
комбинированная схема, при которой вода на хозяйст-
венно-питьевые нужды поселка и стройбазы забирается
из подземных источников, а техническое водоснабжение
обеспечивается из открытых источников. Вода из под-
земных источников, как правило, не требует дополни-
27Г

тельной обработки. При использовании для хозяйствен-
но-питьевых нужд открытых водоемов в подавляющем
большинстве случаев требуется предварительная обра-
ботка.
Пригодность водоисточника для хозяйственно-питье-
вого водоснабжения устанавливается на основе оценки
санитарного состояния места размещения водозаборных
сооружений и прилегающей территории для подземных
источников; санитарного состояния места забора воды и
самого водоема выше и ниже водозабора для поверхно-
стных источников; качества воды и возможности осу-
ществления санитарной охраны источников в соответ-
ствии с требованиями ГОСТ.
При использовании подземных водоисточников в пер-
вую очередь следует установить наличие межпластовых
напорных вод (артезианских), надежно защищенных от
'Поверхностных загрязнений. При отсутствии или невоз-
можности использования таких водоисточников следует
изыскивать другие: межпластовые, безнапорные, трещи-
нокарстовые или грунтовые. Часто используют подрус-
ловые (инфильтрационные) воды, имеющие подпитку из
реки.
При использовании поверхностных водоисточников
для хозяйственно-бытовых нужд должны быть преду-
смотрены соответствующие очистка и обеззараживание
воды. Водоисточники и головные сооружения должны
быть защищены от загрязнения путем организации зон
санитарной охраны.
Во всех случаях водоисточник допускается к ис-
пользованию только после согласования с санитарно-
эпидемиологической службой.
Схемы и сооружения временного водо-
снабжения. После выбора водоисточника, оп-
ределения его дебита и потребности в воде для
первого и последующих этапов строительства
устанавливается схема водоснабжения (водо-
приемные сооружения, насосные станции, со-
оружения для очистки, резервные емкости и
водонапорные башни, водоводы и водорас-
пределительные сети).
Ввиду того что длительность подготови-
тельного периода, характеризуемого неболь-
шими расходами воды, невелика (от 6 до
12 мес), на этот период схема водоснабжения
должна предусматривать минимум сооруже-
ний, наиболее простых и недорогих. Схема во-
доснабжения, как правило, должна прщщ> г
маться объединенной, обеспечивающей сани" :
тарно-бытовые и производственно-строитетд'
ные нужды промплощадки и жилого поселка^ '
При значительном удалении временного '
поселка от промплощадки организация дл,д :
них общей сети временного водопровода j
жет оказаться нерациональной, так же как й
устройство скважин в одном месте. Водоводы
от насосных, а также разводящую сеть на
промплощадке выполняют обычно из асбесто-
цементных труб, уложенных ниже глубины
промерзания грунта. Через каждые 125 м пре-
дусматриваются пожарные гидранты.
Второй период строительства ТЭС харак-
теризуется вводом в эксплуатацию жилой пло-
щади, культурно-бытовых зданий, основных
объектов промплощадки, оборудованных
внутренним противопожарным водопроводом?
Водопотребление поселков и промплощадки
возрастает в несколько раз за счет увеличе-
ния расхода воды как на санитарно-бытовые -
и противопожарные нужды, так и на техноло.
гические. Система водопровода в этот период1^
должна удовлетворять возросшим потребно-
стям.
Канализация. Графиком строительно-монтажных
работ по сооружению ТЭС ввод основных сооружений ;
постоянной системы хозяйственно-фекальной канализач
ции должен предусматриваться в течение подготовитель^
кого периода. Для обеспечения отвода сточных вод от
жилого поселка и промплощадки в основной период
строительства необходимо в подготовительный период
и в начальные 2—3 мес основного периода обеспечить
ввод в эксплуатацию следующего комплекса сооружении:
самотечной сети для отвода сточных вод от зданий и #
производственных сооружений стройбазы, насосной стаи-
ции перекачки на стройбазе (или насосной станции пе-
рекачки на промплощадке), главного самотечного кол-
лектора канализации от жилого поселка до насосной -
станции перекачки и необходимых сетей канализации
промплощадки и жилого поселка.
278

«X СНАБЖЕНИЕ КИСЛОРОДОМ И АЦЕТИЛЕНОМ
Снабжение участков строительства газом
осуществляется по подземным трубопроводам,
проложенным на глубине 0,7 м. Отдельные
участки трубопроводов могут быть проложены
над землей на высоте 3—4 м. Уклон газовых
разводок должен быть не менее 0,3 % в сто-
рону отбора газа. Соединение труб разводок
следует предусматривать на сварке.
Расчет газовых сетей при централизованной системе
может производиться по номограммам (рис. 10.9). Ис-
ходными данными для расчета являются расход кисло-
рода (или ацетилена) и длина трубопроводов кислоро-
да (ацетилена). По этим исходным данным определяют:
приведенную длину участка Zn=l,3Z; падение давления
в линии, принимаемое в зависимости от длины участка
в пределах: для кислорода Др=5-?10 кПа; для ацети-
лена &р= 1-^-5 кПа; гидравлический уклон 1=Лр/1а
(кПа/м).
Затем, зная расход и гидравлический уклон, нахо-
дят по номограммам диаметр кислородопровода или
ацетиленопровода и скорость газа в трубопроводе. Ско-
рость газа в разводках в пересчете на среднюю расчет-
ную производительность станции должна составлять
2,5 м/с.
По условиям взрывобезопасности диаметр ацетилено-
провода не должен превышать 50 мм. Исходя из этого
условия в случае необходимости прокладывают две па-
раллельные ацетиленовые разводки. При выборе тол-
щины стенки трубопроводов разводки необходимо учи-
тывать, что по условиям монтажной прочности толщина
стенки должна быть не менее 2 мм. Расчет толщины
стенки трубопроводов производить не следует, так как
расчетная толщина стенки всегда будет менее этой ве-
личины.
Пример расчета кислородопровода — по номограмме
рис. 10.9.
Длина кислородопровода составляет 450 м;
Рис. 10.10. Схема разводок кислорода, ацетилена и сжатого воздуха на укрупнйтельно-сборочной площадке и в глав-
ном корпусе:
J — передвижная кислородная установка; 2 — стационарная кислородная установка; 3укрупнительная площадка конструкций и
оборудования машинного зала; 4 — ацетиленовая станция; 5-• укрупнительная площадка конструкций и оборудования котельной;
б — машинный. зал; 7 — котельная; 8 — укрупнительная площадка оборудования химводоочистки; <? — химводоочистка; 10 — площадка
складирования металлоконструкций; 11— компрессорная; /2 — механическая мастерская; 13 ~ монтажная площадка топливоподачи;
'4смотровой колодец с водоотделителем
279

расход кислорода 25 м3/ч;
приведенная длина 1а= 1,3x450 = 585 м;
падение давления в линии принимается Др—10 кПа;
гидравлический уклон i—1000/585= 1,73, принимав
ется i=2.
Согласно номограмме при расходе кислорода 25 м3/ч
диаметр трубопровода составляет 26 мм, скорость газа
2,5 м/с.
Прокладка газопровода к потребителям
производится по месту с учетом наикратчай-
шего расстояния между станцией и потребите-
лем газа. Для предотвращения замерзания
конденсата в трубах в зимних условиях реко-
установки, необходимое количество баллонов определи
ется из следующего расчета:
расход баллонов кислорода в смену максимального
потребления кислорода с отдачей из баллонов- 80 % кщ'
лоро да составляет
Б — 1,2БК — 1,2 -1,15 К — 1,38 Д' баллонов в смену.
Запас баллонов для перезарядки, а также для хра,
нения на складе определяется из выражения
^зап ~F ^скл =1,65 Кп,
где п— коэффициент запаса баллонов в смену (при од»-
посменной работе п=2; при двухсменной и трехсменной
работе п— 1).
	
мендуется совместная укладка сопровождаю-
щего горячего трубопровода.
Схема разводок кислорода, ацетилена и
сжатого воздуха на укрупнительно-сборочной
площадке и в главном корпусе показана на
рис. 10.10.
. Расчет потребности в кислородных баллонах про-
изводится в зависимости от наличия на площадке кис-
лородной станции.
 При наличии кислородной установки и разводок
кислорода от раздаточных станций количество баллонов
в смену (7 ч) составляет
где Бк — количество баллонов, шт.; /< — среднечасовой
расход кислорода, м3’/ч; 150 — давление газа в баллоне,
кгс/см2; 0,04 — емкость баллона, м3.
Запас баллонов, необходимый для перезарядки на-
полнительной рампы в смену максимального потребле-
ния, составляет
^зап — 1	= Дгг>
где Б3&и — запас баллонов для перезарядки, шт.; Вп —
производительность кислородной установки, м3/смену;
Р — коэффициент, характеризующий распределение объ-
ема выполняемых работ по сменам (при односменной ра-
боте 3 = 3; при двухсменной работе с выполнением 67 %
объема работ в первую смену и 33 % во вторую (3=2;
при двухсменной работе с равным выполнением объема
работ каждой сменой р = 1,5; при трехсменной работе
Р=1).
Количество баллонов, выдаваемых в смену со скла-
да для снабжения разных участков строительства, не
имеющих кислородной сети, Бскл с учетом задержки воз-
врата баллонов, принимаемое с коэффициентом 2, сос-
тавляет
^скл = 0,55 (р7>к — Вп).
Резерв баллонов 5ре3ерв определяется из выражения
г- ________________ ^зап ^скл
"резерв—	»
где t — интервал перезарядки рампы, определяемый по
формуле
t— 7тЕ/Бъ&п,
где т— число зарядов в час; шт.; Е— емкость рампы,
баллонов.
Общее количество баллонов Б составляет
Б — ^зап + ^скл + ^резерв 4~	•
При завозе кислорода в баллонах со стороны, т. е.
при отсутствии на площадке строительства кислородной
Ю.8. СНАБЖЕНИЕ СЖАТЫМ ВОЗДУХОМ
Сжатый воздух на строительстве исполь-
зуется для пневмотранспорта цемента для бу- &
ровых. работ, на бетонных и монтажных рабоч
тах для привода пневматических машин и ин-
струмента.
Потребность в сжатом воздухе обычно определяет-
ся по фактическим потребителям: для строительных ма- -
шин и механизмов —- по паспортам, для подсобно-вспо-
могательных предприятий — по проектам. Суммарная по-
требность в сжатом воздухе может быть определена по
формуле
SQb = ^Ыоб'Уоб^! -^Спод
где — потребность в сжатом воздухе, м3/мин; п0б-4 J
количество строительного оборудования, потребляющего
сжатый воздух (буровые станки, пневмоинструмент, пер.
фораторы и т. п.); qoe— расход воздуха оборудованием
данного вида, принимается по паспорту, м3/мии; Ki и
//2 — коэффициенты неравномерности потребления, для
предварительных расчетов принимаются равными 1,2; -
QnoA — расход воздуха для подсобных предприятий, .‘V
м3/мин.
Для отдельных видов работ потребность в сжатом
воздухе может быть определена по формуле
Wq
6wim
где Qp — потребность в сжатом воздухе для рассмат- .
риваемой работы, м3/мин; W— максимальный месячный
объем работ, требующих сжатого воздуха; q — удель-
ный расход воздуха на единицу работ, м3; п — число
рабочих дней в месяце; т — число рабочих часов в сут-
ках; К — коэффициент часовой неравномерности, рав-
ный 1,15—1,25.
Удельные нормы расхода воздуха на некоторые ви-
ды работ, м3/мин:
На 1 м3 укладки бетона . . . „ e „ „ „ н 3—7
На 1 м3 приготовления бетона	15—25
На 1 м3 открытой разработки скальной породы 15—30
На 1 м3 подземной выемки.............. . 25—30 .
На 1 т силового и тепломеханического обору-
дования при монтаже	.0,5—1,0
Источниками воздухоснабжения в подготовительный
период являются передвижные воздушные компрессоры
ПК,-Ю с подачей 10,5 м3/мин сжатого воздуха до
700 кПа; ДК-9М — с подачей 9,5 м3/мин; ПКС-6М,
ЗИФ-55 — с подачей 6 м3/мин. С развитием фронта ра-
бот на основных сооружениях потребность в сжатом
воздухе возрастает, достигая 400—800 м3/мин.
В основной период строительства на строительный
площадках устанавливаются стационарные компрессор-
ные станции с воздушными компрессорами 2ВМ10-50/8,.
рассчитанные на подачу 50, 100, 200 и 400 м3/мин.
280

Глава одиннадцатая
©Ст®Н©Й ПЕРИОД СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
ИЛ. ООДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ
До начала основных работ по строительст-
ву какого-либо объекта ТЭС необходимо спла-
нировать территорию, занимаемую объектом;
произвести геодезическую разбивку осей со-
оружений и коммуникаций; смонтировать
предусмотренные стройгенпланом временные
сети водопровода и энергоснабжения; проло-
жить необходимые для строительства объекта
постоянные и временные дороги; смонтиро-
вать предусмотренные стройгенпланом сборно-
разборные временные сооружения, необходи-
мые для строительства.
Строительство объектов ТЭС требует точ-
ной разбивки осей сооружений, а также уста-
новления взаимного расположения зданий и
сооружений в соответствии с проектом. Откло-
нения от проекта в размерах зданий или не-
точность взаимного расположения зданий
могут привести к усложнению монтажа и
переделке выполненных частей . сооруже-
ния.
Переход на сборку зданий из укрупненных
г конструктивных элементов требует постоянной
\ работы геодезистов в продолжение""всего стро-
ительства. Разбивочные работы производятся
 в строго установленной последовательности.
г' Проектной организацией на стадии изыска-
.. тельских работ производится съемка плана
промплощадки и определяются геодезические
| координаты, привязанные к ближайшему
пункту триангуляции. Все шурфы и скважины,
| „выполняемые при исследовании площадки,
? также привязываются к геодезической коорди-
I ватной сетке. Для упрощения разбивочных ра-
© бот строительная сетка выбирается парал-
лельно осям главного корпуса.
Разбивочные работы при строительстве
* включают ознакомление с проектом и резуль-
татами геодезической съемки для перенесения
ее на натуру; построение плановой и высотной
'J сети опорных пунктов; разбивку и закрепле-
? ние на местности главных осей сооружения;
детальную разбивку сооружений; геодезичес-
кие работы, связанные с контролем в процес-
су се возведения сооружения.
При разбивке здания все его оси выносят
Ц на сооружаемую вокруг здания обноску. При
разбивке главного корпуса из-за большого пе-
© риметра здания выполняют прерывистую об-
? носку в виде отдельных «скамеек»/ уставов-
глинных против каждой оси. Вынос осей на об-
 носку производится при помощи теодолита
для основных осей и мерного инструмента для
Ж промежуточных»
При разбивке зданий .(особенно главных корпусов),
применяемые геодезические приборы, зачастую работа-
ют за пределами возможностей (теодолит, например,
имеет дальность действия всего несколько десятков мет-
ров). Поэтому и приходится выполнять прерывистую
обноску. Несовершенен способ разбивки осей с помощью
струны.
Весьма перспективно применение лазерных прибо-
ров, позволяющих с точностью, в несколько раз превы-
шающей точность традиционных методов, обеспечить
разбивку осей зданий или агрегатов.
Применение лазерной установки возможно и при
планировке площадки. Лазерная установка при плани-
ровке строительной площадки используется в двух режи-
мах— для автоматической установки ножа бульдозера и
постоянного контроля за положением ножа по показа-
ниям приборов.
В первом случае планировка площадки выполняется
без вмешательства машиниста по заранее заданной про-
грамме, во втором — корректировка положения ножа
производится машинистом бульдозера.
Н.2. ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ
Организациями Минэнерго СССР ежегод-
но перерабатывается до 1 млрд, м3 грунта.
Механизированным способом выполняется бо-
лее 99 % объемов работ. Ручной труд приме-
нялся только на доборочно-зачистных и мало-
объемных рассредоточенных работах и рабо-
тах, выполняемых в стесненных условиях.
При организации земляных работ необхо-
димо учитывать виды грунтов, объемы земля-
ных работ, сроки выполнения заданных объе-
мов земляных работ, обоснованные в ППР,
методы разработки грунтов комплектом зем-
леройных и транспортных средств.
При разработке комплектов механизмов
для производства земляных работ необходимо
учитывать оптимальное соотношение произ-
водственных мощностей машин, включаемых
в комплект, под которым подразумевается со-
вокупность согласованно работающих, допол-
няющих одна другую машин, участвующих в
выполнении взаимоувязанных производствен-
ных процессов. Комплект состоит из строи-
тельных и землеройных машин. В необходи-
мых случаях в его состав включается и авто-
транспорт.
Принимая во внимание все возрастающие
при сооружении тепловых электростанций
объемы земляных. работ, следует технически
и организационно решать весь комплекс ин-
женерных требований по производству земля-
ных работ.
В целях повышения уровня автоматизации
и качества проектирования генеральных пла-
нов тепловых и атомных электростанций ин-
ститут «Атомтеплоэлектропроект» наметил
комплекс программ, позволяющих решать и
281

23,0
+OJO
+225
+886
+ 760
+1960
у=гзоо
18,5
W.0
Й1
Рис. 11.1. Картограмма земляных работ
Линия
нулевых
работ
№^)+оло
20,85
+0,45
\20,95~\
20,30
+0,40 20,30
119,90
22,5
+0,10
21,3D\!2bJ 0
21,20
21,25
21,25
21,25 -0,50
2/Ж/^Т
21,25
21,75
22,0
7М5&+0,50
20,70
(+270] ,
21,20	+0,30
---^1005^—
21,10 +0,95
Л,75
"20,20'
21,10 +0,90
20,30“
+1620
НВ40
+1,05
20,85	+1,35
19,80
21,85
19,70
+1,40
19,40	+0,75
19,40
(+434
20,00 +1,25
19,25
----WOW\
19,00	+0,35
19,00
21,25 О
^1,25 1
21,20.
-0,25
+0,35] J 21,
20,45
20,20
21,05^. J
20,90.
+138
+0,15
+035
21,05
20,05
2WD.
20,7
20,70
20,40	+0,25
20,10
+320
21,15	+0,85
20,20^'—
-шво}—"
21,10
20,15.
юзо
+0,0А 20,45 '
-------------
+1,80
21,10	+1,45
19,70
21,05—-+1,30
19,45/--',
(+1230)
20,95-^+1,50
19,20
2i;io
19,85
] 20'95
19,45--
20,70'
+о,во
fl,25
У= 2500
20.50 +1,75к
-----------'О
19,25
19,65-	+0,70
19,55 +0,90
18,85
+1500
+1890
10,09	+0,70
18,70
19,20
19,45
18,75	 18,75
о о о о о
2035	+0.45
19,55^^
20,15
19,70
7.0,00
20.31
19,05
+0,50
19,70
19,20
+0,ЗЯШ,35
+0,50\ 19,15
Ч8Л5
18,75
18,75
0)19,00
19,00
-0,1521,05
21,20
Выемка
О 20,65
20,05
21,5
21,0
20,5
9=2400
20,0
19,5
190
Цзолсг—^
О
оптимизировать на ЭВМ следующие проект-
ные задачи:
комплексное решение вертикальной плани-
ровки площадок электростанций на основе вы-
бора оптимальных планировочных отметок;
точный расчет объемов и стоимости плани-
ровочных работ;
автоматическое изготовление на ЭВМ чер-
тежей— картограмм земляных работ и др.
Комплекс указанных программ для ЭВМ
разрабатывается и внедряется в практику
проектирования. Часть этой комплексной за-
дачи: подсчет объемов земляных работ и вы-
дача картограммы работ с помощью ЭВМ,
решена. При этом естественный рельеф и про-
ектная планировка может задаваться, как по
традиционной схеме (разбивка территории на
квадраты, так и по поперечникам в характер-
ных местах изменения рельефа и проектной
планировки, что приводит к повышению точ-
ности расчета. В процессе расчета также мен
гут исключаться объемы насыпей в пределах
контуров зданий и сооружений..
. Подсчет объемов земляных работ. Объем земляных
работ подсчитывается при проектировании и проверяем
ся во время производства работ. Наиболее удобны два
способа подсчета — по картограмме земляных работ и пб
площадям продольных или поперечных профилей.
При подсчете объема планировочных работ по кар-
тограмме земляных работ (рис. 11.1) территорию разби-
вают на квадраты со стороной от 20 до 50 м, в верши-
нах квадратов проставляют красные, черные и рабочие
отметки (последние являются разницей между красными
и черными отметками). Подсчет объема насыпи или вы-
емки в пределах квадрата производится по формуле- '
д
4
282


В
г-г'7. •
|-,.ер__объем насыпи или выемки, м3; F— площадь
Жадрата, м2; Hi, Н2, Н3, Н4 — рабочие отметки в вер-
Йгинах квадрата, м.
Jby Для каждого квадрата определяется объем насыпи
знаком +) или выемки (со знаком —). Общий объ-
работ по планировке площадки определяется суммой
ВВбЪсмов работ по квадратам.
'А ‘ Подсчет объемов земляных работ на протяженных
•вооружениях (каналы, насыпи) производится по площа-
'лпм поперечных профилей трассы. При этом трасса раз-
вевается на участки с одинаковыми поперечниками по
' %абочим отметкам. С учетом откосов подсчитывается
йжрщадь каждого поперечного профиля.
Объем земляных работ в пределах участка равен
-ржица ди поперечника, умноженной на длину участка.
Юр’ЙбЩИЙ объем работ по трассе определяется как сумма
ВЖЖсЙемов работ на отдельных участках.
Механизация земляных работ. Увеличение
Оу/рбъемов земляных работ требует оснащения
--^строительных организаций высокопроизводи-
Ируёльными механизмами и машинами. При
^строительстве тепловых электростанций для
^вдтой цели предусматривается ряд мероприя-
=j-7-
Ц г=тни:
применение экскаваторов с ковшами емко-
|дарТ’ЬЮ выше 1 м3 в комплекте с автосамосвала-
;; ми с емкостью кузовов, превышающей емкость
О^Шовша не менее чем в 6-—8 раз, а также при-
^Жденение для перемещения грунта самоходных
^Жункеров и ленточных конвейеров;
Ц применение при соответствующих услови-
•ях самоходных скреперов, позволяющих вы-
|р-полнять весь комплекс работ (набор, транс-
S нюртировку, укладку и планировку грунта) с
Е(большей эффективностью, чем при экскавации
||грунта;
расширение применения гидромеханизации
>.для разработки тяжелых грунтов, узкопро-
фильных выемок и глубоких котлованов;
||у пополнение парка землеройных механиз-
)'.:Мов машинами для выполнения мелких рас-
; средоточенных объемов выемок и насыпей.
^Разработка и серийное производство неболь-
Ш-Цйх машин со сменным оборудованием для
| . выполнения планировочных работ (откосы ка-
Т налов, котлованов, траншей), а также для
. i рыхления и оттаивания грунтов;
внедрение системы управления землерой-
' ными механизмами, позволяющей определять
। глубину копания, автоматически управлять
4 рабочими органами скреперов, бульдозеров и
[ автогрейдеров, снижать трудозатраты и повы-
j Шать выработку механизмов.
Одной из основных машин, применяемых
,/при земляных работах на строительстве ТЭС,
•является одноковшовый экскаватор (прямая
лопата, обратная лопата, драглайн) с емко-
стью ковша до 3 м3.
Для грунтов I—III категорий в зависимости от объ-
емов работ рекомендуется применение экскаваторов с
ковшами следующей емкости:
К- *


Оръем зем- ляных ра- бот. тыс. м3 Емкость ковша экс- каватора, мэ	До 0,2 0,35	0,2— 1,0 0,35— 0,4	1—20 0,5— 0,65	20—60 1,0— 1,25	60— 100 2	Свыше 100 2,5— 3
Наимень- шая гру-		4,5		7	12	18
зоподъем-						
ность ав- тосамос-						
вала, т						
При разработке выемок, котлованов и траншей од-
ноковшовым экскаватором	недобор		грунта не должен		
превышать следующих величин: Емкость ковша, м3 0,25 0,35		0,5	1	2	3
Недобор грунта, см	.	10	15	20	20	30	30
При использовании многоковшовых траншейных эк-
скаваторов недобор не должен превышать 10 см.
После экскаваторов дальнейшая разработка произ-
вддится бульдозерами с недобором грунта в котловане:
д!ля бульдозеров на тракторе С-80, ДТ-54 . . до 7 см
для бульдозеров на тракторе «Беларусь» . . до 4 см
Разработка недобора после бульдозеров производит-
ся вручную непосредственно перед установкой фунда-
ментов или укладкой трубопроводов в траншеях.
Большое значение имеет установление оптимального
соотношения между емкостью ковша экскаватора и гру-
зоподъемностью обслуживающих его автосамосвалов.
МИСИ выведена формула, устанавливающая зависи-
мость между емкостью ковша экскаватора и грузоподъ-
емностью самосвала, обеспечивающая.минимальную сто7
имость разработки грунта:
„ _	/	425 + 7,3?с
1/	11,6рГ2
F	9с
где <7к — емкость ковша экскаватора м3; qc—грузоподъ-
емность самосвала, т; р — плотность грунта, т/м3; Т —
продолжительность цикла работы экскаватора, мин.
Зависимость эксплуатационной производительности
экскаватора от грузоподъемности самосвалов приведе-
на в табл. 11.1
Из табл. 11.2 видно, что с увеличением дальности
перевозки и емкости ковша экскаватора увеличивается
грузоподъемность самосвалов. Анализ (рис. 11.2) пока-
зывает, что для экскаватора Э-652 с емкостью ковша
0,65 м3 наиболее выгодная грузоподъемность самосвала
30 т, для экскаватора Э-1252 с емкостью ковша 1,25 м3—
40 т. При этом трудозатраты сокращаются с увеличени-
Таблица 11.1. Эксплуатационная производительность
экскаватора в зависимости от грузоподъемности
самосвалов
Марка экскава- тора и объем ковша	Техническая производи- тельность, м3/ч	Эксплуатационная произво- дительность экскаваторов, м3/ч, при грузоподъемности автосамосвала, т					
		3,5	5	10	25	40	65
Э-652	120	79	88	101	113					—	
(0,65 м3) Э-1252	190	105	121	148	171	178	
(1,25 м3) СЭ-3 (3 м3)	360	—	173	234	297	319	333
283

Таблица 11.2. Оптимальная грузоподъемность
. самосвалов, т
Дальность пере- возки, км	Объем ковша экскаватора, м3		
	0,65	1.5	3
1	19,4	27,4	41,7
2	25	34,8	51,1
3	29,6	40,8	58,1
4	33,4	46	66,1
5	37	55,7	72,3
6	40	55,1	78,3
ем емкости ковша экскаватора и грузоподъемности авто-
самосвалов (рис. 11.3).
Применение бульдозеров мощностью до 56 кВт наи-
более эффективно при объеме работ до 1000 м3 и
дальности транспортирования 150 м (при объеме до
1500 м3—100 м; при объеме до 2000 м3—10—50 м).
При объеме работ от 2 до 20 тыс. м3 следует использо-
вать бульдозеры мощностью 70—100 кВт, при объеме
более 20 тыс. м3 — мощностью 130 кВт и выше. Эти же
машины применяются и^при разработке переувлажнен-
ных грунтов. Применение таких бульдозеров эффективно
лишь при двух-трехсменном режиме работы. Обратную
засыпку траншей и котлованов бульдозерами рекоменду-
ется производить в соответствии с данными табл. 11.3.
Таблица 11.3. Условия целесообразности обратной
засыпки траншей и котлованов бульдозерами
Грузоподъемность
автосамосдала, т
Рис. 11.2. Себестоимость экскавации и транспортирова-
ния грунта в зависимости от мощности экскаваторов и
грузоподъемности средств транспорта (при дальности
возки 3 км)
В комплекте с бульдозерами применяются машин
для рыхления и уплотнения грунтов.	Ны'.
При разработке грунтов I и II групп и дальность
транспортирования грунта до 600 м эффективны цп? 1
цепные скреперы емкостью 7—8 м3 при объеме :
3000 м3 и емкостью 10—15 м3 при объеме до 5000 м?
Если расстояние транспортирования свыше 600 м, целе-
сообразно применять самоходные скреперы емкостью Q-
25 м3.
Применение высокопроизводительных скреперов пр;.. .
водит к экономии затрат: так, разница в стоимости
разработанного грунта полукубовым экскаватором и-1
скрепером емкостью 6 м3 составляет 0,58—0,037==
= 0,443 руб. (в ценах 1955 г.). Для определенных’видов ®
земляных работ трудоемкость разработки грунта скре- . ’
перами емкостью 9 м3 в 3 раза меньше, чем экскавато- Г
рами Э-125.2 с транспортированием его автосамосвалд. 1’
ми грузоподъемностью 10 т на расстояние 3 км. S
Рациональные расстояния (км) перемещения rpvib -li
та (I—III групп) различными средствами приведены 3
ниже:	|
Бульдозеры . . 6 ,
Прицепные скреперы
м3:
ДО 3 	4	ё	£	ё
6	8 	л	ч	в	—
10. в	в	₽	5	Р
15.............
с ковшами емкостью,
Самоходные скреперы с ковшами емкостью
9—25 м3 .
Автосамосвалы . s •	в . . .
Большегрузные автомобильные полупри-
ЦеПЫ •	. аа вдеевеидб*
Тракторные прицепы . 0 « » а . « «
0,01-0,1
0,3
0,6
0,1-1 В
0,1—1,5
0,5-5 S
0,5-5
0,5—5 В
0’1-1' S3
Если рытье и перемещение грунта с разравниванием |
и частичным уплотнением ведут бульдозерами, смонти- |
рованными на тракторах мощностью 70—100 кВт или
на пневмоколесных тягачах мощностью 140 кВт, то рых-
ление производят рыхлителями на базе тракторов мощ.
ностыо 70—130 кВт, а окончательное уплотнение грун- .
та — прицепными катками массой 25—40 т, а также
трамбующими машинами на базе тракторов Т-100 и Л?:
Т-130. Если же рытье и перемещение грунта с разрав-
ниванием и частичным уплотнением ведут бульдозерами,
смонтированными на тракторах мощностью 140—
350 кВт и пневмоколесных тягачах мощностью 270-г-
440 кВт, то рыхление осуществляют рыхлителями на
тракторах мощностью 160—240 кВт, а уплотнение-- :
теми же прицепными катками и трамбующими маши*
нами.
Грузоподъемность аЛтосамосВалар
Рис. 11.3. Трудозатраты на экскавацию и транспортире- '
ванне грунта при применении различных комплектов £
машин (при дальности возки 3 км)	' ..(I
284

-Таблица 11.4. Перечень машин и механизмов, исключающих ручной труд на земляных работах
Операции, выполняемые вручную	Рекомендуемые машины и механизмы				
	Тип, марка		Основные параметры		Разработчик п изготовитель
Разработка котлованов пло- щадью до 16 м2 и глубиной до 6 м	Сменное грейферное оборудование к экскава- тору ЭО-3322 или Э-302		Емкость штангового и за- чистного грейферов — по 0,3 м3, глубина копания — до 7,2 м		Разработано ЦЭКБ ЦНИИОМТП
	Экскаватор ЭО-4121		Глубина копания — до 5,8 м		Выпускается серийно
Рытье ям площадью до 2 м2 и глубиной до 2,5 м под строи- тельные конструкции	То же		То же		То же
Доработка грунта после экс-  кавации (разработка и зачист- ка дна котлованов)	Навесной шнековый планировщик ПНШ-50		Ширина захвата 1600 мм, производительность—до 24 м3/ч		Выпускается завода- ми Минэнерго СССР
	Бульдозер на базе трактора Т-54В, ДТ-20, Т-40		Мощность 30—37 кВт		То	.
Разработка грунта в пере- мычках траншей	Пневматические про- бойники ИП-4601, -4603, -4605		Скорость пробивания сква- жин 10—80 м/ч, диаметр (без расширителя) 90—ГЗО мм		Выпускается серийно заводами Минстройдор- маша СССР
Рытье ям глубиной до 0,7 м для оград	Навесное оборудова- ние на тракторе Т-40, МТЗ		Диаметр шнека — до 500 мм, глубина бурения — до 800 мм, подъем и опускание — от гид- росистемы трактора		• Выпускается серийно заводами Сельхозмаши- ностроения
Обратная засыпка пазух кот- лованов, ям и траншей с трам- бовкой (стесненные условия)	Бульдозер БМ-4		Мощность 37 кВт, усилие толкания 20 кН		Выпускается завода- ми Минэнерго СССР
	Самоходная	вибро- трамбовка СВТ-ЗМП		Ширина уплотняемой поло- сы 50 см, толщина слоя — до 50 см, масса 350 кг		Выпускается завода- ми Минэнерго. СССР
	Самоходная	вибро- трамбовка		Возмущающая	сила — до 30 000 Н, мощность ДВС — до 8 кВт, масса — до 300 кг		Выпускается завода- ми ГДР, Польши
	Электрические трам- бовки ИЭ-4501 (02, 03, 04, 05)	Производительность	6— 80 м3/ч, масса 14,5—150 кг		Выпускаются завода- ми Минстройдормаша СССР	
Планировка откосов, выемок 'й насыпей длиной до 15 м (при строительстве каналов техводо- . снабжения)	Экскаваторы-плани- ровщики: ЭО-2131Н ЭО-3332 ЭО-40Ю		Емкость ковша (м3); макси- мальные радиусы (м): 0,25—0,4; 8,8 0,25—0,4; 13,6 0,25—0,4; 11,04		То же .
Планировка и выравнивание Поверхностей	Экскаваторы-плани- ровщики		Емкость ковша 0,25—0,4 м3, радиусы 8—18 м		Выпускаются серийно (кроме обеспечивающих радиус 18 м)
	Скреперы, бульдозе ры, автогрейдеры		Машины оборудованы си- стемами «Автоплан», «Про- филь», «Стабилоплан»		Выпускаются завода- ми Минстройдормаша СССР
285


Продолжение табл, //(J
Операции, выполняемые вручную	Рекомендуемые машины и Механизмы	'			
	Тип, марка	Основные параметры	Разработчик и изготовитель-®
Зачистка дна траншей	Машина для зачистки дна траншей А43ДТ-1	Точность зачистки ±30 мм, производительность — до 70 м3/ч	Опытный образец Вц. пускается заводами Мич' энерго СССР
	Бульдозер БЛА-4	Масса 625 кг	Выпускается серийНи заводами Минэнеию СССР
Разработка грунта вблизи стен зданий и сооружений	Сменное оборудова- ние	к экскаватору ЭО-2621 (Э-1514)	Смещение рабочего оборудо- вания, обратной лопаты впра- во и влево на 0,5 м	То же
&
При разработке и перемещении грунта с одновре-
менным его разравниванием и частичным уплотнением
прицепными-и самоходными скреперами с ковшами ем-
костью 8—9'ьм3 в комплекте с тракторами мощностью
70—100 кВт подталкивание скрепера осуществляют
тракторами мощностью 70—130 кВт или пневмоколесны-
ми тягачами мощностью 130 кВт, а рыхление грунта —
рыхлителями на базе тракторов мощностью 160—
240 кВт, а окончательное уплотнение — прицепными и
самоходными катками массой 10—20 т и трамбующи-
ми машинами на базе тракторов.
При разработке и перемещении грунта скреперами
с ковшами емкостью 9—15 м3 в комплекте с трактора-
ми мощностью 130—240 кВт и пневмоколесными тяга-
чами мощностью 130—260 кВт подталкивание скрепера
осуществляется тракторами мощностью 100—240 кВт
или пневмоколесными тягачами мощностью 130—
240 кВт; рыхление — рыхлителями на базе тракторов
мощностью 160—240 кВт, а уплотнение—катками мас-
сой 30—50 т.
При разработке и перемещении грунта самоходны-
ми скреперами с.ковшами емкостью 25 м3 в комплекте
с пневмоколесными тягачами мощностью 260—420 кВт
подталкивание скрепера осуществляется тракторами
мощностью 240 кВт и пневмоколесными тягачами мощ-
ностью Д60—420 кВт, рыхлят и уплотняют грунт теми
же рыхлителями и катками, что и в рассмотренных выше
случаях.
Перечень машин и механизмов, исключаю-
щих ручной труд на земляных работах, при-
веден в табл. 11.4.
Промышленностью освоен выпуск бульдо-
зеров, скреперов и автогрейдеров с автомати-
ческим управлением отвалами. Бульдозеры
Д-493Б и Д-687А оборудованы системами «Ав-
топлан-1» и «Автоплан-П», которые обеспечи-
вают автоматическое управление отвалом по
высоте, что позволяет выдерживать вертикаль-
ные отметки планируемой поверхности с точ-
ностью -]-5 см. Системой «Автоплан-П» могут
быть оборудованы и находящиеся в эксплуа-
тации бульдозеры. Системой «Профиль-1» и
«Профиль-П» оборудуются автогрейдеры
ДЗ-61А, ДЗ-31 и ДЗ-99-1-1; системой «Стаби-
лоплан» — скреперы Д-498Б.
Как показывают расчеты, внедрение реко-
мендуемых схем в целом по теплоэнергетиче-
скому строительству позволит увеличить про-
i

I
J.
$


изводительность труда более чем на 50 %,
обеспечит ежегодное снижение трудозатрат
на строительстве ТЭС на 2 млн. чел-дней и го
довой экономический эффект в 5 млн. руб.
С расширением строительства ТЭС в севе-
ро-восточных районах объем разработки мер-
злых и скальных грунтов возрастает. При.
разработке скальных пород землеройными ма-
шинами обязательно предварительное рыхле-
ние, при разработке мерзлых грунтов возмож-
но также оттаивание или предохранение их от
промерзания.
При производстве земляных работ в зимнее время
в комплект землеройных машин включают специальные;
механизмы, необходимые для подготовки мерзлого груЙД
та к разработке. Механическое рыхление мерзлых грун-
тов производится статическими или динамическими рыхч
лителями, а также режущими баровыми или дисковыми
машинами. При выборе таких механизмов необходимо
учитывать следующие положения.
1. Использование навесных рыхлителей (ударного,
статического или комбинированного действия) целесо-ч^Еау
образно при большой площади рыхления (при рытье кот- :
лованов и выемок шириной более 8 м). Если грунт раз-
рабатывается послойно (при толщине промерзания более
40 см), то на эффективность применения рыхлителя оп-.^: Ц
ределяющее влияние оказывает не толщина, а прочность
промерзшего слоя. Статические рыхлители следует при-'
менять при температуре не ниже —15 °C. При глубоком
промерзании и низких температурах используют клйй-
бабы, навесные машины ударного действия или вибро-
рыхлители. Скальные грунты практически могут быть
разрушены только мощными статическими рыхлителями.
Опыт разработки мерзлых грунтов в условиях Край-;
него Севера и Сибири и скальных грунтов на всей тер-:
ритории Советского Союза подтверждает целесообраз-
ность широкого внедрения тяжелых и сверхтяжелых
рыхлителей на базе тракторов мощностью 225—370 кВт,
что позволяет снизить трудозатраты на рыхление грунта
примерно в 30 раз.
Отечественная промышленность выпускает базовые
тракторы мощностью до 225 кВт для навесных рыхли-
телей, разработаны и готовятся к производству тракто-
ры мощностью 240 и 400 кВт. Для динамических рыхли-
телей в качестве базовых машин используются тракто-
ры мощностью до 104 кВт (табл. 11.5).	, в|
2. Применение траншеекопателей, роторных и цеп-
ных экскаваторов эффективно при рытье траншей в мер-
злом грунте. В малоабразивных мерзлых грунтах для
нарезания щелей с последующей выемкой грунта экска- ч
I
286

«таблица 11.5. Технические характеристики машин
д,,я рыхления грунта
Наименование
|ЙВарка базового
Ей'рактора
•^Мощность трак-
КШрэ>кВт
•^Максимальная
| Зглубина рыхления,
fe 'У& • .
=?:'Йроизводитель-
/Д/ность, м3/ч
Марка машины
ДП-9С (Д-652 АС)	дп-пс (Д-673 С)	ДП-23С (не- прерывного скола)
ДЭТ-250М	Т-500	Т-130
225	400	104
0,7	Т	1
60—120	150	45
жвдШ'орами применяются баровые и дискофрезерные ма-
WuiMfibi.
-гЗ. При разработке мерзлого грунта вблизи зданий и
^сооружений целесообразно применять различные спосо-
оттаивания т^нта.
По данным ЦНИИОМТП в общем объеме работ по
Ц подготовке мерзлых грунтов к разработке 70 % прихо-
С+днтся на рыхление, 9%—на буровзрывные работы,
11 21 % —на резание и отогрев/
Ш Себестоимость подготовки к разработке 1 м3 мерзло-
’• го грунта щелевыми зарядами составляет 0,3—0,4 руб.,
Sifenffl-бабой— 0,6—0,8 руб., статическими рыхлителями —
-0,35 руб., баровыми установками — 0,25—0,5 руб.,
^Вттаиванием — 0,5—1,6 руб., химическим разморажива-
Йу^иеМ — 0,65—0,7 руб. и траншеекопателями (с уборкой
Ик1?руита) — 0,35—0,6 руб.
ЛЬ//Заслуживает внимания метод утепления грунта
йыстротвердеющей пеной (БТП), который внедрен Бу-
,^;р)1тским управлением строительства совместно с Инсти-
1Ев|$ом теплофизики СО АН СССР и Новосибирским го-
сударственным университетом. Грунт, утепленный слоем
иены толщиной 35 см, находился в состоянии «вялой»
;^Ж®?Л0ТЬ1 на глУбине до 40 см. Ниже грунт был талым,
неутепленных участках грунт промерз на глубину
/>До-2 м. Как показывают расчеты, стоимость разработки
|Шруйта, защищенного от промерзания БТП, вдвое ниже
ВМбИмости разработки мерзлого грунта.
‘-//'Пена готовится на специальной пеногенерирующей
^М&новке из водных растворов смолы МФ-17, ортофос-
‘уДбрной и щавелевой кислот. Пена отвердевает через
ЦщОг—20 мин после выхода из пеногенератора. Обычные
< установки для производства пены рассчитаны на работу
положительной температуре. При работе в зимних
В '.условиях установку монтируют в утепленной передвиж-
' -Нойбудке.
Si . 'При укладке пены необходимо, чтобы скорость вет-
Щгёг не превышала 15 м/с, а температура воздуха +15 °C,
/Отсутствовала прямая солнечная радиация (в против-
В|||ном случае может измениться структура материала и
В^)])0изойти сильная усадка).
 Разработка мерзлых грунтов с оттаиванием выпол-
ИжЭДется сравнительно редко и только при небольших
ЕЖфбмах работ. Это объясняется высокой стоимостью и
Ц.трудоемкостью мероприятий по оттаиванию грунта.
Е; При подготовке мерзлого и скального грунтов с по-
В-'Йощью взрыва используют взрывную машинку ВВМ-1,
щй^ектродетонаторы ВЭД-1 и ВЭД-2, локализаторы взры-
различных систем, буровую машину М-1, баровую
gi+^TanoBKy БС-100. Недостатками этого способа являют-
необходимость привлечения специальных кадров вы-
едкой квалификации, создания особых условий для хра-
и транспортирования взрывчатых веществ, обес-
/печения мер безопасного выполнения работ, а также
/невозможность одновременной работы землеройных ма-
/ Дин и рыхления взрывами, трудоемкое и дорогостоящее
бурение скважин для размещения зарядов.
Для разработки котлованов, траншей и вскрышных
работ при глубине рыхления до 0,8—2 м разработан
щелевзрывной способ рыхления мерзлого грунта, имею-
щий ряд технологических преимуществ перед буровзрыв-
ным: при рыхлении мерзлого грунта удается полностью
механизировать процесс закладки в щели зарядов взрыв-
ных веществ; уменьшается радиус разлета мерзлого
грунта, что повышает безопасность работы; улучшается
качество дробления породы.
Метод щелевзрывного рыхления мерзлого грунта
заключается в следующем. Дискофрезерной или баровой
машиной нарезают три щели, две компенсирующие рас-
полагают по контуру траншеи, третью — зарядную —
между ними. При взрыве происходит сдвиг призмы грун-
та в сторону компенсирующих щелей, что способствует
интенсивному разрушению грунта отраженными волна-
ми. Эффективность взрыва зависит от глубины нарезае-
мых щелей и промерзания грунта. 'Глубина щелей дол-
жна быть несколько меньше глубины промерзания, но
не менее 0,6 м. Расчеты показывают, что при глубине
промерзания от 1,2 до 2,7 м глубина щелей должна
составлять 1,1—2,6 м. Расстояния между нарезаемыми
щелями — от 0,8 до 0,9 глубины промерзания.
Для разработки траншей под коммуникации в мер-
злых грунтах применяются машины ДГП-ЗУМ и ТМГ-1Ц,
основные характеристики которых приведены ниже;
ДГП-ЗУМ
Размеры, разрабатываемой
траншеи, м:
глубина	1,4
ширина........................ 0,3
Скорость (рабочая) передви-
жения машины,	м/ч	....	20—140
Тип базовой машины	....	Т-100М
тмг-щ
1,5
0,4
40
Т-100М
На базе экскаватора ЭО-3322 трестом Строймеха-
низация-1 Главленинградстроя совместно с Ленинград-
ским институтом инженеров железнодорожного тран-
спорта создана машина, позволяющая разрабатывать
мерзлый грунт при глубине промерзания до 1,2 м без
предварительного рыхления. При испытании производи-
тельность машины достигла 32 м3/ч.
Томским управлением механизации № 1 треста
Спецстроймеханизация создана баровая машина с гид-
роскалывающим устройством, которая производит рых-
ление грунта на полную глубину промерзания. По бров-
ке будущего котлована (или траншеи) баровым рабочим
органом прорезается щель шириной 0,38 м на полную
глубину промерзания. Затем параллельно первой проре-
зается вторая щель, при > образовании которой гидро-
скалывателем производится скол межщелевого целика.
Расстояние между щелями и длина скалываемых бло-
ков принимаются в зависимости от глубины промерза-
ния, прочности мерзлого. грунта и типа выбранных ма-
шин: (0,8—0,85 ширины ковша экскаватора).
Баровая машина ТМГ-1П с гидроскалывателем име-
ет следующие технические характеристики:
Мощность двигателя базовой машины, кВт . .	80
Максимальное .усилие, развиваемое гидроска-
лывателем, кН.......................  .	.	400
Рабочая скорость перемещения, м/ч . , ъ . До 200
Общая масса, т.................... 17
Производительность машины, м3/ч . . 5 , . 70—90
Себестоимость разработки 1 м® мерзлого грунта
составляет 0,38 руб.
При производстве земляных работ необходимо при-
нимать меры для предохранения основания котлована
от промерзания, если фундаменты возводятся зимой или
котлован остается открытым на зимний период. Основа-
ние такого котлована обычно утепляют. Реже котлован
не отрывают на полную глубину, а оставляют значитель-
287

Рис. 11.4. Схема разработки грунта методом гидромеханизации:
/—нижний подводящий канал; 2 — верхний подводящий канал; 3 — отводящий канал; 4 — прорезь; 5—котлован под бетонную вр<
досливную плотину; 6 — котлован под насосную станцию; 7 — участок расчистки русла; 8 — канал между шлюзами-регуляторами; ‘
9 — намывная дамба; 10 — отвал; 11 — золоотвал; 12 — дамба; 13 — станция перекачки с одним землесосом 12Р-7; 14 — земснаряд ;
20Р-11; 16 — земснаряд 12Р-7; 16 — пульпопровод 0 600 мм; 17 — пульпопровод 0 400 мм	у
Рис. 11.5. Разработка котлована главного корпуса КЭС
гидромонитором
ный слой грунта, который выбирают перед самой уста*
новкой фундамента. После установки фундамента сразу
же производят обратную засыпку. Такой метод ведений,
земляных работ довольно сложен и требует тщательно-t:
го контроля.
В случаях, когда необходимо выполнять работы
широким фронтом или при слабых просадочных грунтах,
фундаменты укладывают на подушки из гравийно-песча-
ной смеси. Сооружение фундаментов этим методом вы-
зывает дополнительные затраты на углубление котлова-:
на и засыпку гравийно-песчаной смесью.	• у
Выбор того или иного способа выполнения земляных ,
работ должен производиться на основании технико-эко-
номического сопоставления сравниваемых вариантов.
На строительствах ТЭС все шире при сооружении,
подводящих и отводящих каналов к береговым насосным
станциям, намыве дамб и площадок, дноуглублении,/
спрямлении русла, применяются земснаряды, а также
различные землесосы и гидромониторы. Гидромеханиза-
ция позволяет использовать ранее непригодные для
строительства ТЭС территории, а также обеспечивает
возможность осуществления наиболее выгодных компо-
новочных решений электростанций, позволяет сократить,
трудозатраты и снизить стоимость земляных работ. Осо-
бенно целесообразен этот метод при сооружении каналов
технического водоснабжения, когда они проходят в об-
водненных грунтах и по заболоченным поймам и не мо-
гут быть выполнены другими способами. Например, кйг
нал Прибалтийской ГРЭС построен по заторфованной-
территории (с выходом грунтовых вод на поверхность).
На одной из ТЭС этим способом осуществлена выемка
288


а
ЮЖц^йвана плотины гидроузла, намыты земляные участ-
®'•С^щглотйны, выполнен котлован под насосную станцию
ВждоД пруд-отстойник золоотвала (рис. 11.4).
К- '^Интересно устройство намывных плотин на гидро-
Д ,-^^Южно-Уральской ГРЭС, где ядро плотины намыто
Суглинисто-глинистых грунтов, что позволяет сделать
ШйвРД о возможности расширения диапазона грунтов,
ЯЯгай^няемых при намыве плотин.
Якт Методом гидромеханизации можно выполнять так-
работы относительно небольшого объема. Так, из
ЖЖхтлована главного корпуса выемка грунта объемом
ЙЫйА /jfHC. м3 произведена гидромониторной установкой
• -Урне. 11.5), а удаление грунта — гидротранспортом с
®Ж1Й01ЦЬЮ гидроэлеватора.
жу Откосы плотин выполняют бульдозерами с уширен-
отвалами на базе тракторов С-100. Планировку
.^jjliipa пруд а-ох ла дител я также производят бульдозера-
Сбросные каналы разрабатывают экскаваторами с
^^рлбдующей отделкой откосов планировщиком, наве-
ак|ше1ЩЫМ на стрелу экскаватора Э-1004. Откосы плоти-
ны могут быть отделаны, как показывает опыт строи-
ДыКиЬЬтаа. бульдозерами Д-259, а затем прицепными
1ЙрёйДерами Д’20 с трактором-тягачом С-100. Трактор
перемещается по гребню плотины, а грейдер движется
ЙЖним на удлиненном тросе по заданному откосу. Та-
: способ применяется также и при отделке откосов
ИЖИЙЙ^ов с заложением откосов 1 : 1,5. В этом случае
^Втр'йктор перемещается по краю канала, а грейдер — по
^ЩткЬйу. Срезанный грейдером грунт убирают со дна ка-
.скрепером и экскаватором-драглайном.
.,^|';‘’ЙНа строительстве Приднепровской ГРЭС применены
ЬД&еда, все методы производства земляных работ. Это
^|йбъясняется сложным геологическим и гидрогеологичес-
еОйй? строением грунтов площадки электростанции, кото-
расположена на острове, основание которого обра-
ЯЙОано коренными скальными породами с резкими пере-
ЙЖаДами поверхности. ' Верхние слои грунта состоят < из
^йё^йозернистых, пылеватых и водонасыщенных песков.
Ж^'^При разработке котлована главного корпуса оказа-
необходимым применить разные методы производ-
ДАйПЙ  земляных работ. Так, при устройстве фундамента
ряда в0 избежание неравномерной осадки пришлось
ЙвйяУть пласт каолина на глубину 4 м и заменить его
 беконным массивом объемом 400 м3. Эти работы про-
-уИзводились при значительном притоке воды, но из-за
В наличия скальных пород и пласта каолина водопониже-
Ж^осуществить не удалось и отвод воды осуществляли
' 116:.дре1;ажной канаве.
jjuupavv хх».хх ^хъех vxxjxxwi w ipjnta НрИШСПСЦ QOpDL£S~
ЧСЙ-способ с выемкой породы экскаватором Э-505, обо-
и
^Для разработки скального грунта применен взрыв-
S..'.	-	-	----,---- .
'рудованным драглайном с ковшом емкостью
0,5 м3,
ручной зачисткой поверхности скалы. При разработке
песчаных водонасыщенных грунтов водоотлив осуществ-
ляли по . дренажным канавам с последующей откачкой.
Применение такого способа водоотлива объясняется
сравнительно небольшой глубиной заложения фундамен-
тов. В дальнейшем, на строительстве следующей очере-
ди, при увеличении глубины заложения фундаментов
было применено понижение уровня грунтовых вод с по-
мощью иглофильтровых установок ВПУ-1, Иглофильтры
погружали на глубину 5—7 м. Воду сбрасывали в лив-
невую канализацию действующей части электростанции
и по временному коллектору — в реку. Грунт разраба-
тывали экскаваторами Э-801, оборудованными драглай-
ном с ковшом емкостью 0,75 м3, и Э-505, оборудованны-
ми обратной лопатой с ковшом емкостью 0,5 м3. Выво-
зили грунт автосамосвалами МАЗ-205 и ЗИЛ-585.
Организация земляных работ. Для обеспечения тем-
пов земляных работ необходимо повышать производи-
тельность труда и эффективность использования строи-
тельных машин, механизмов и транспортных средств.
Этому способствуют выбор рационального метода управ-
ления производством и организации труда, комплексная
механизация трудовых процессов с правильной расста-
новкой современной техники, организация поточного
производства земляных работ с наиболее интенсивным,
использованием землеройной техники.
На строительстве ТЭС земляные работы выполня-
ются специализированными организациями, оснащен-
ными соответствующими средствами механизации. За-
крепление механизмов за специализированными органи-
зациями позволяет наиболее эффективно использовать
технику, повысить маневренность парка машин, лучше
организовать их эксплуатацию.
Заслуживает внимания опыт земляных работ на
строительстве Камского автозавода, которые выполня-
лись (так же как и на ТЭС) субподрядным управлени-
ем механизации строительства (УМС).
Для совершенствования управления производством
земляных работ создана система обеспечения строитель-
но-монтажных работ средствами механизации. В каче-
стве производственных звеньев этой системы приняты
комплексные механизированные бригады (механизиро-
ванные комплексы) и комплексные строительные управ-
ления механизации.
Оснащение комплектом машин позволило обеспе-
чить непрерывную подачу грунта от мест разработки до
мест отсыпки в насыпь или отвал. В составе комплекта
выделялись одна или несколько ведущих машин, тех-
нические характеристики которых определяли организа-
цию работ, производительность и темпы производства;
Количество ведущих машин определялось из расчета
Обсчет
физических обье-
мсв по тенаmoved 
Дону заданию
Согласование
расстановки меха-
низмов и авто-
транспорта
по Уме
АРЗО-умс
‘Согласование на-
боров работ и
'/-\тематических.
- .0 \ заданий
Распределение
автотранспорта
по подразделениям
_УМС
'Зам. нач. уме 'Фво-ннс
по эксплуата-
ции
прэ/умсхПРлж)pa36ugKa тема- w
тических заданий
по подразделени-
ям уме
Зам. нач. Уме
по производству
Составление
рабочих и
транспорт-
ных схем '
2.
СУМ
Ч
РО-счн
Рассмотрение расстановки
комплексов в пределах СУМ
Расчет
состава
комплекса
ПРО
U 09-СУМ Пр0.СуМ
Расчет трудозатрат и
оформление аккордного наряда
ОТиЗ-СУМ
Оформление приказов
на формирование
комплексов и распределение Утверждение
ответственных	°""
работников аппарата
УМС за ними
/ Зам. нач. УМС \/
\по эксплуатации/}.
расстановки
комплексов в
пределах уме
Размножение
Доведение
задания
до механи-
зированных
комплексов
Б 7
.гл. инмр^ХпРзт
'ДчнУ V?.
Гл. инж. СУМ р
с представителями
автохозяйства
ПРЭО-УМС
Разбивка темати-
ческих заданий
по комплексам
Гл. инженер СУМ
7 Нач. участков СУМ
Подбор и составление проектов производства работ согласно тематическим заданиям
' \ ( 10 \
WMJ
jz \Цтжы
\Гл. ин Ж. СУМ
Нач. участков
Ц" Рабочего Времени 9 10 11 12 13 15 1S 17-9 10 11 12 13 15 16 17-3 10 11 12 13 15 16 17-9 10 11 12 13 15 10 17-9 10 11 12 13 15 10 17S 10 11 12 13 15
'бела текущего месяца
20
21
22
23
24
25
йОис* И.6. Сетевой график оформления тематических заданий комплексным механизированным бригадам
Л’ййг S
(9-861
289

выполнения работ на данном сооружении в соответствии
с графиком, причем производительность каждой вспомо-
гательной машины принята на 10—15 % выше эксплуа-
тационной производительности ведущей машины.
На выполнении земляных работ занято 34 механи-
зированных комплекса (20 из них имели в составе авто-
транспорт). Механизированные комплексы во всех слу-
чаях работали по единому месячному наряду-заданию,
включающему перечень работ, аккордный наряд, каль-
куляцию трудозатрат, задание с приложением схемы,
транспортную схему перемещения грунта, ППР и рабо-
чие чертежи.
Для обеспечения непрерывности работ предусмотре-
ны резервные механизмы, а на случай несвоевременного
представления фронта — резервные работы. Нормы-за-
дания прорабатывались со всеми работниками механи-
зированного комплекса.
При включении автотранспорта в состав комплекса
расчет заработной платы водителей, механизаторов и ра-
бочих машиносчетная станция производила по единому
наряду и табелю. После машиносчетной станции доку-
менты на выплату заработной платы водителям направ-
лялись в автотранспортное управление, механизатора.,
(рабочим) -—в подразделения УМС.
Комплексные бригады, оснащенные средствами ма
лой механизации, выполняли и предусмотренные проед*
том ручные работы.
Бригада из своего состава выбирала совет бригады
который возглавлял бригадир (начальник комплекса)’-^
права и обязанности его регламентированы Положенная
ем, утвержденным Камгэснергостроем. Члены комплекса- •
во главе с советом бригады и бригадиром не посреди; . -
венно' организовывали выполнение выданных им тема-
тических заданий и решали все оперативные вопросы в
рамках своей компетенции, в результате чего линейные’
ИТР (мастера, прорабы, начальники потоков) получав
ли возможность решать вопросы своего уровня (предо-
ставление фронтов работ, своевременное оформление нс--
полнительной документации, сдача выполненных работ'^э
подготовка производства на планируемый период и т. д)'
Начальник участка при этом освобождался от рассмот-
рения оперативных вопросов и имел возможность занп?Тд
маться перспективными планами участка. График под.
готовки тематических заданий представлен на рис. 11 ,б.-;
Рис. 11.7. Классификация земляных сооружений, расположенных на промплощадке
290

При организации земляных работ большое внимание
..оджно быть уделено устройству магистральных и вре-
менных грунтовых дорог. Должны быть проложены подъ-
'^днЫе дороги ко всем объектам и котлованам. Необ-
ходимо четко наладить и эксплуатацию грунтовых до-
'Юг; Как правило, за каждым землеройным механизмом
[рллсен быть закреплен бульдозер. Такая организация
ймляных работ позволит эффективно использовать боль-
йЬрузные автомобили.
: Институтом Оргэнергострой и ЦНИИОМТП разра-
щены «Номограммы для определения рациональных
Властей применения средств механизации земляных
!абот». Разработанная классификация земляных соору-
жений, расположенных на промплощадках тепловых и
томных электростанций (рис. 11.7), позволяет опреде-
1пть оптимальные средства механизации для возведения
тих сооружений в зависимости от их типа (постоянные
.ш временные), геологических и гидрологических ха-
актеристик грунтов промплощадки, объема работ и
альности транспортирования. Разработанные графики,
рзволяют установить количество и характеристики ос-
овпых механизмов, рациональную емкость ковша эк-
каватора, количество автосамосвалов в зависимости от
х грузоподъемности, емкости ковша экскаватора и даль-
: лести транспортирования грунта (рис. 11.8).
Сравнение производительности одноковшового эк-
скаватора и десятикубового самоходного скрепера пока-
Рис. Ц.8. График определения количества автосамосва-
Лов в зависимости от их грузоподъемности, емкости
ЭКСкаватоРа и Дальности транспортирования
ц— емкость ковша экскаватора; Q ~ грузоподъемность авто-
самосвала; L — дальность транспортирования
19*
зывает, что при разработке нескальных пород два скре-
пера заменяют один экскаватор с необходимыми авто-
самосвалами. При дальности транспортирования 2 км
состав звена при экскаваторной разработке —- 8 чел.:
2 экскаваторщика и 6 шоферов (для шести 10-тонных
самосвалов); при разработке скреперами — звено из
3 чел. (2 машиниста скреперов и 1 машинист тягача),
т. е. затраты труда в 2,5 раза меньше.
Земляные работы рационально выполнять комплекс-
ными бригадами. Внедрение такой организации труда
предъявляет новые требования к ППР, в частности вы-
зывает необходимость определения состава комплекс-
ных бригад; разработки схем технологических процес-
сов возведения земляных сооружений с учетом состава
ведущих машин, используемых каждой бригадой; раз-
работки нескольких вариантов расстановки бригад для
разных условий организации работ.
Подземные коммуникации ТЭС состоят из коллек-
торов, проходных туннелей и каналов для трубопрово-
дов и кабелей, которые должны возводиться в такой
последовательности, чтобы их сооружение не мешало
нормальному развертыванию работ на площадке. Эту
последовательность определяет проект производства
работ, который должен иметь в своем составе проект
строительства коммуникаций промплощадки.	.X
В первую очередь следует сооружать подземные1'
коммуникации, предназначенные для обеспечения строи-
тельно-монтажных работ, во вторую очередь — выпол-
нять коммуникации, расположенные в районах строи-
тельства первоочередных постоянных зданий, и в третью
очередь — прокладывать все остальные коммуникации.
Подземные коммуникации в районе того или иного
здания должны сооружаться одновременно с подземной
частью здания. Подземные коммуникации, проходящие
вдоль дорог или под ними, должны быть уложены до
строительства самих дорог. На рабочих чертежах ком-
муникаций должны быть указаны координаты углов по-
ворота, трассы пересечений, места смотровых колодцев
и других наружных сооружений, привязки трасс к опор-
ной сети, к соседним зданиям и сооружениям, отметки и
уклоны подземных прокладок, а также отметки сетей,
выходящих на поверхность земли.
Следует отметить особую сложность сооружения
подземных коммуникаций в районе главного корпуса,
так как рабочие чертежи подземных коммуникаций выда-
ются по мере их разработки, причем зачастую после вы-
дачи проекта подземной части главного корпуса и ОВК-
Подземные коммуникации сооружаются одновременно с
возведением подземной части главного корпуса и ОВК
или вслед за ними, чтобы не мешать ходу строительных
работ и не нарушать движение транспорта.
Проектами предусматривается укладка подземных
коммуникаций отдельными трассами, поэтому простран-
ство между объектами изрыто траншеями с различным
заглублением, проходящими на расстоянии 2—6 м одна
от другой. Иногда между корпусами на территории
шириной 50—60 м размещаются до восьми трубопрово-
дов, кабельный туннель и эстакада трубопроводов.
11.3. ВОДОПОНИЖЕНИЕ
При сооружении большинства ТЭС заложе-
ние фундаментов зданий и сооружений произ-
водится ниже уровня грунтовых вод. Разра-
ботка котлованов и устройство фундаментов
требуют при этом организации водоотлива
или водопонижения, обеспечивающих устойчи-
вость откосов, сохранность основания и воз-
можность ведения строительных работ в сухом
котловане.
Фундаменты сооружений обычно заклады-
ваются на следующих глубинах: главный кор-
291

пус 3—5 м, насосные станции 8—15 м, топли-
воподача (вагоноопрокидыватель, узлы пере-
сыпки, подземные галереи) 4—14 м. В зависи-
мости от глубины котлована, его размеров,
свойств грунта, глубины залегания грунтовых
вод и расчетного коэффициента фильтрации
осушение котлованов выполняется либо путем
открытого водоотлива, либо методом водопо-
нижения.
Открытый водоотлив осуществляется на-
сосной установкой, откачивающей воду из
низких котлованов. Водопонижение предусма-
тривает устройство сети скважин, из которых
производится откачка грунтовой воды, в ре-
зультате чего понижается депрессионный уро-
вень грунтовых вод на площадке.
Водопонижение может быть организовано
по двум основным схемам: первая схема —
с индивидуальным контуром водопонижения
вокруг каждого здания; вторая’, схема — с еди-
ным контуром водопонижении для группы
зданий. Индивидуальные контуры целесооб-
разны для отдельно расположенных неболь-
ших котлованов (вагоноопрокидывателя, уз-
лов пересыпки, бункеров топливного склада и
т. д.), так как устройство здесь общего водо-
понизительного контура связано с непроизво-
дительными затратами на ненужное осушение
площадей между котлованами.
Единый контур целесообразен для главно-
го корпуса, дымовых труб с дымососами и
пристанционного узла технического водоснаб-
жения. Эта схема водопонижения обладает
следующими преимуществами по сравнению
со схемой водопонижения индивидуальными
контурами:
при одинаковых сроках эксплуатации тре-
буется значительно меньше водопонизитель-
ных средств (за счет уменьшения периметра
контура)';
исключается дублирование водопонизитель-
ных линий на смежных участках;
строительная площадка в наименьшей сте-
пени загромождается водопонизительным обо-
рудованием, что важно в условиях плотной за-
стройки площадки ТЭС;
обеспечивается постоянный фронт земля-
ных и строительных работ в котлованах неза-
висимо от того, возводятся сооружения по бло-
кам или полностью;
упрощаются работы по прокладке внутри-
площадочных коммуникаций ниже уровня
грунтовых вод.
При разработке водопонижения для ГРЭС-2400
расчеты показали, что стоимость водопонижения по схе-
ме с индивидуальными контурами составляет 0,896 млн.
руб., а при едином контуре для главного корпуса, насос-
ной, пристанционного узла, объединенно-вспомогатель-
ного корпуса и дробильного устройства и индивидуаль-
ных контуров для здания вагоноопрокидывателя и узлов
пересыпки — 0,7 млн. руб,
§9§
При малых притоках грунтовых вод и цп?
большом коэффициенте фильтрации осушение
котлована главного корпуса возможно посред.
ством осушения котлована пристанционного
узла и насосных, имеющих глубину заложе-
ния, более чем в 2 раза превышающую зало-
жение главного корпуса. Такой метод осуше-
ния возможен, если депрессионная кривая ох-
ватывает весь контур котлована. При высоких
фильтрационных свойствах грунтов и большом
притоке этот метод невозможен, так как при.
ток в котлован главного корпуса с трех неза-
щищенных сторон будет слишком велик и в
таких случаях водопонижение следует осуще-
ствлять по схеме рис. 11.9.
Водопонижение и осушение котлованов для
сооружений топливоподачи могут производить-
ся иглофильтрами ВПУ-1, эжекторными игло-
фильтрами ЭИ-4 с центробежными насосами,
скважинами с насосами типа АТН-10.
В табл. 11.6 приведено сравнение трех ти-
пов установок водопонижения по объектам
топливоподачи ГРЭС-2400. Подсчет произве-
ден из условия, что водопонижение по узлам
пересыпки и бункёрам начинается после окон-
чания водопонижения по вагоноопрокидыва-
телю.
Следует отметить, что затраты на эксплуа-
it
А-/\



ю,о

Рис. 11.9. Схема водопонижения на площадке ГРЭС-
2400:
1 — водопонизительная скважина; 2— сбросной трубопровод;
3 — пьезометр; 4 — насос АТН-10; 5 — дно котлована; 6—ста-
тический уровень грунтовых вод; 7 — сниженный уровень грун-
товых вод

г
Л.
и
ЙЙУ® 11-6- Оборудование водопонижения для котлованов топливоподачи ГРЭС-2400
й-
Марка установки
ЙГ'ОН оопрокиды-
фат-ель
;^злы пересыпки
^Яуйкера
_________
ВПУ-1			ЭИ-4 с насосами 6 НДВ			АТН-10			
Число ярусов, шт.	Число ус- тановок, шт.	Мощность установ- ки, кВт	Число ярусов, шт.	Число игл/насо- сов	Мощность установ- ки, кВт	Число ярусов, шт.	Число скважин, шт.	Число насосов, шт.	Мощность установ- ки, шт.
2	3	180	1	10/2	НО	1	4	4	80
1	2	120	1	8/2	НО	1	3	3	60
1	1	60	1	4/1	55	1	2	2	40
мне

^ацию систем водопонижения, как правило,
'выше стоимости строительно-монтажных работ
их сооружению, поэтому большей частью
^^Ведует принимать вариант с установками
КТН-Ю, имеющими наименьшую установлен-
0®ую мощность. Целесообразно также проекти-
кровать более глубокие скважины, большого
М^Йаметра, с большей длиной рабочей части
ЙЙ^ильтра, чем менее глубокие (или меньшего
эД^^аметра), которых требуется значительно
..больше. Вследствие этого как для сооружений
"ЙУюйливоподачи, так и для главного корпуса с
примыкающими к нему объектами целесооб-
^азно принимать скважины диаметром 500 мм.
При производстве земляных работ приоб-
Н|%ел распространение метод глубинного водо-
^рЬоНижения грунтовых вод на 10—15 м на та-
^ких объектах, как береговые насосные, водо-
ЦЬдйвы гидроузлов, разгрузочные устройства.
В*! При проектировании больших котлованов
£ контуром водопонижения, удаленным от от-
|ЯК'&ов (главный корпус с пристанционным уз-
^®<ЙЙм, насосными и объединенно-вспомогатель-

В
корпусом), использование многоярусных
^'.Легких иглофильтровых установок ВПУ-1 ис-
хлючается, а одноярусная их установка не
Й’"/обеспечивает	требуемого водопонижения,
и^аких случаях возможно применение только
*' "двух типов установок: эжекторных иглофиль-
^|дров ЭИ-4 с насосами 6НДВ или скважин с
к|Мдсосами типа АТН-10. Скважины с насосами
g^WtH-Ю по сравнению с эжекторной .установ-
|^-:;Л<ой ЭИ-4 требуют меньшего количества труб,
проще и надежнее в монтаже и эксплуатации,
Ц^,меньше загромождают территорию промпло-
гДЩадки, менее чувствительны к включениям в
г| 'Грунтах валунов и обломочных пород.
На строительстве Новочеркасской ГРЭС применя-
^й^бсь комбинированное водопонижение как с помощью
h скважин, так и с помощью иглофильтровых установок.
На строительстве Бурштынской ГРЭС для глубоких кот-
жлДОванов (вагоноопрокидывателя, багерных насосных)
^применялось глубинное водопонижение, в остальных слу-
чаях — поверхностный водоотлив.
Ж На площадке Славянской ГРЭС для отвода воды
в^»₽еРХнего горизонта применяли открытый водоотлив, для
снижения напора нижнего горизонта использовали глу-
ку'бинное водопонижение с помощью погружных насосов.
При соответствующих гидрогеологических
условиях рекомендуется на строительстве
ТЭС применение горизонтальных фильтров,
которые обеспечивают устойчивость откосов,
улучшают условия осушения котлованов, ис-
ключают необходимость дорогостоящей при-
грузки днища подвалов. Этот метод характе-
рен также установкой небольшого количества
горизонтальных насосов повышенной эконо-
мичности, что обеспечивает его общую эффек-
тивность.
11.4. СООРУЖЕНИЕ БЕТОННЫХ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Сооружение монолитных конструкций. Ин-
дустриализация строительства ТЭС за счет
широкого внедрения металлических и сборных
железобетонных конструкций заводского из-
готовления определяет значительное сокраще-
ние объемов монолитных бетонных и железо-
бетонных конструкций. Однако дымовые тру-
бы, частично фундаменты под оборудование,
цементно-бетонные дороги, крепления дна и
откосов каналов и другие сооружения техни-
ческого водоснабжения, а также некоторые
другие конструкции ТЭС, как правило, выпол-
няются монолитными. Достаточно велик объ-
ем монолитного бетона и железобетона и по
главному корпусу — более 20 % общего объ-
ема бетона и железобетона (см. гл. 3).
Несмотря на высокий уровень механиза-
ции бетонных работ, достигающий 99,0.%',
этими работами вручную в Минэнерго СССР
занято около 28 тыс. чел.
Ниже рассматриваются некоторые прогрессивные
методы технологии бетонных работ.
В возведении монолитных железобетонных конст-
рукций значительное место занимают опалубочные ра-
боты, денежные затраты на которые составляют 15—
20 %, трудозатраты 35—45 % общих затрат. С целью
сокращения затрат используются различные типы ин-
вентарной деревометаллической и металлической опа-
лубки заводского изготовления. Эффективной оказалась
комбинированная щитовая опалубка системы
ЦНИИОМТП (рис. 11.10). Опалубка отличается удоб-
ными монтажными соединениями, обеспечивающими
быстроту сборки и разборки и дает возможность произ-
водить механизированный монтаж и демонтаж крупно-
размерными панелями и пространственными блоками.
19а—861
293

Рис. 11.10. Инвентарная унифицированная опалубка для
монолитных железобетонных конструкций:
1 — стальной каркас; 2 — торцевая обойма; 3 — обшивка из до-
сок; 4 — отверстия для соединения щитов; Б —'отверстия для
пропуска тяжей; 6 — разреженный настил из досок; 7 — водо-
стойкая файера; 8 — швеллеры схватки; 9 — прокладка из брус-
ка; /0 —клин; //—косынка; /2 —шайба; /3 — натяжной крюк
Такая технология сокращает трудовые затраты на строй-
площадке при монтаже панелями в 3—5 раз, а при мон-
таже пространственными блоками за счет исключения
поддерживающих лесов — В 5—6 раз (по сравнению с
установкой вручную). Стоимость опалубочных работ
сокращается в 1,5 раза.
Технико-экономические показатели комбинирован-
ной опалубки системы ЦНИИОМТП приведены в табл.
11.7.
В общем виде выбор опалубки определяется разме-
ром бетонируемых конструкций и способом производст-
ва арматурных и бетонных работ. Основные типы опа-
лубки и область их применения приведены в табл. 11.8.
Таблица 11.7. Показатели опалубки ЦНИИОМТП
(на 100 м2)
Наименование	Оборачи- ваемость	Затраты на изготов- ление		Трудозат- раты, чел-ч
		древеси- ны, м3	стали, кг	
Щиты '	15	5,74	100	
Схватки	25	1,08	41	136,4
Крепления	50	—	52	
Снижение трудоемкости опалубочных работ может быть
достигнуто путем применения инвентарной опалубки за-
водского изготовления. Необходимо развивать производ-
ство металлической и особенно фанерно-металлической
и деревофанерной опалубки. Трудозатраты на устройство
Таблица 11.8. Область применения основных
опалубки (по СНиП Ш-15-76)
Опалубка	Область применения
Разборно-перестав- ная мелкощитовая инвентарная унифи- цированная	Для бетонирования разно, типных МОНОЛИТНЫХ КОНСТрч--’ ций, в том числе криволивд^ него очертания
Разборно-перестав- ная мелкощитовая инвентарная неуни- фицированная	Для бетонирования конструк- ций небольшого объема при многокр атной обор ачиваемо* сти опалубки до износа
Разборно-перестав- ная мелкощитовая неинвентарная	Для бетонирования едннич- ных нетиповых конструкций, не имеющих повторяющихся эле- ментов
Разборно-перестав- ная крупнощитовая	Для бетонирования крупно- размерных массивных конст- рукций, стен (в том числе кри- волинейных)
Подъемно-пере- ставная	Для бетонирования конец рукций и сооружений перемен- ного сечения (дымовые трубы градирни и т. д.)
Горизонтально скользящая	Для бетонирования конст рукций большой протяженно сти, в том числе криволинейно го очертания (подпорных степ туннелей, коллекторов, водово дов и других сооружений, воз водимых открытым способом)
Туннельная	Для бетонирования монолит ной обделки туннелей, возво димых закрытым способом
Блок-формы	Для бетонирования отдельна стоящих конструкций замкну того контура или их чаете) объемом до 25—30 м3 (колонн ростверков, ступенчатых фун даментов и т. д.)
Индивидуальные блок-формы неразъ- емные	Для бетонирования однотив ных конструкций малого объ( ма до 5 м3 с распалубкой раннем возрасте (не поздне 24 ч)
Индивидуальные блок-формы разъем- ные	Для бетонирования однотит ных конструкций объемом Л 15 м3
Переналаживаемые блок-формы	Для бетонирования коне рукций, отличающихся как лт нейными размерами, так и кот фигурацией
294

Продолжение табл. 11.8
Область применения
Опалубка
______________
ХЙбъемно-перестав-
дая
Скользящая
Пневматическая
V /	/ -	---------
Ш Несъемная
Для возведения жилых и
гражданских зданий с попереч-
ными несущими стенами и мо-
нолитными перекрытиями
Для возведения вертикаль-
ных зданий и сооружений вы-
сотой более 15 м
Для бетонирования соору-
жений криволинейного очер-
тания
Для изготовления конструк-
ций без распалубки, для обли-
цовки, ^гидроизоляции или теп-
лоизоляции, а также в других
случаях при соответствующем
технико-экономическом обо-
сновании
опалубки 0,25—0,4 чел/м3, т. е. в 3—4 раза ниже по
сравнению с обычной инвентарной.
При приемке элементов опалубки следует обратить
знймание на наличие маркировки. При повторном при-
менении инвентарной опалубки производится периоди-
ческий инструментальный осмотр: стальных элементов —
через каждые 20 оборотов, деревянных — через 5 обо-
ротов.
Сокращение денежных и трудовых затрат на арма-
турные работы достигается за счет: установки армосе-
jTOK, армоблоков и армоопалубочных блоков; унифика-
feim и типизации элементов арматуры; организации из-
|гртопления элементов арматуры на специализированных
'арматурно-сварочных заводах и в мастерских.
Расчеты ЦНИИОМТП показывают, что осуществ-
ление этих мероприятий позволит снизить трудоемкость
и стоимость работ соответственно в 2,3 и 2 раза.
Монтаж арматуры, как правило, производится ук-
рупненными блоками. Перед монтажом производится
проверка опалубки (выявленные дефекты должны быть
• своевременно устранены); арматура монтируется в по-
; следоватслыюсти, обеспечивающей правильное ее по-
ложение и закрепление. Перед установкой на арматуре
должны быть закреплены подкладки (сухарики из це-
ментного раствора), обеспечивающие необходимый для
образования защитного слоя зазор между арматурой и
опалубкой. Смонтированная арматура должна быть за-
цеплена от смещений и предохранена от повреждений,
которые^могут произойти в процессе бетонирования кон-
струкций. Крепление к арматуре пешеходных, тран-
спортных и других устройств должно осуществляться
“только в местах, установленных ППР. Приемка смонти-
рованной арматуры осуществляется до укладки бетона
и оформляется актом освидетельствования скрытых ра-
бот.
Трудоемкость бетонирования достигает 40 % в об-
щем комплексе работ по возведению железобетонных
конструкций. Основные пути повышения эффективности
этих работ заключаются в механизации подачи и рас-
пределения бетонной смеси.
До последнего времени укладка бетона на строи-
тельствах ТЭС в большинстве случаев производится с
„помощью кранов и бадей. Однако в практике отечест-
= 19а* *
Таблица 11.9. Допускаемые отклонения монолитных
бетонных и железобетонных конструкций
(по СНиП Ш-15-76)
Наименование
Отклонение, мм
Отклонение плоскостей и линий их
пересечения от вертикали или от про-
ектного наклона на всю высоту кон-
струкции:
для фундаментов
для стен и колонн, поддерживаю-
щих монолитные покрытия и пе-
рекрытия
для стен и колонн, поддерживаю-
щих сборные балочные конструк-
ции
для стен зданий и сооружений,
возводимых в скользящей опа-
лубке при отсутствии промежу-
точных перекрытий
для стен зданий и сооружений,
возводимых в скользящей опа-
лубке при наличии промежуточ-
ных перекрытий
Отклонение горизонтальных пло-
скостей на всю плоскость выверяемо-
го участка
Местные отклонения поверхности
бетона от проектной при проверке
конструкций рейкой длиной 2 м, кро-
ме опорных поверхностей
Отклонение в длине или пролете
элементов
Отклонение в размерах поперечно-
го сечения элементов
Отклонение в отметках поверхно-
стей и закладных частей, служащих
опорами для металлических или сбор-
ных железобетонных колонн и дру-
гих сборных элементов
Отклонение в расположении анкеру
ных болтов:
в плане внутри контура опоры
в плане вне контура опоры
по высоте
Разница отметок по высоте на сты-
ке двух смежных поверхностей
±20
±15
±10
1/500 высоты
сооружения, но
не более 100 мм
1/1000 высоты,,
но не более
50 мм
±20
±5
±20
+6
—3
—5
5
10
+20
3
венного и зарубежного строительства имеются более
эффективные способы и механизмы, применение которых
существенно улучшает показатели бетонирования.
Одним из рациональных способов подачи бетона
является трубопроводный транспорт. Имеются следую-
щие бетононасосы для подачи бетона: с электромехани-
ческим приводом, пневматические с нагнетателями и
гидравлические.
Пневматический нагнетатель (рис. 11.11) выгодно
отличается от электромеханического бетононасоса. При
его применении трудоемкость подачи в 1,4 раза меньше,
чем при подаче электромеханическим бетононасосом^
и в 1,5 раза меньше, чем при бетонировании с помощью
крана и бадьи.
Техническая характеристика пневмотранспортной
установки для подачи бетона ПБМ-1:
Производительность, м3/ч	20
Производительность компрессора, м3/мин . ,	6—9
295

Продолжение
Внутренний диаметр бетоновода, мм ... .	205
Рабочее давление воздуха в сети, Па ... . 2—4- 10б
Дальность транспортировки бетона, м:
по горизонтали.......................... 250
по вертикали............................. 35
Масса установки (без компрессорной станции),
кг........................................ 9000
В том числе бетоновода и гасителя.......... 6300
Обслуживающий персонал, чел................... 1
Техническая характеристика автобетононасоса БН-80-20
Базовый автомобиль КрАЗ-257 .............
Максимальная производительность, м1 * 3/ч . .	60
Максимальная подача по вертикали, м . . .	80
Максимальная подача по горизонтали, м . . До 400
Наибольшая крупность заполнителя, мм ...	40
Максимальное давление, создаваемое бетоно-
напорным поршнем, Па......................60-Ю6
Максимальное давление в гидроцилиндрах бе-
тононасоса, Па......................... 300-105
Емкость загрузочного бункера, л.............. 400
Высота загрузочного бункера, мм . . ... . 1400
Полная масса, т.......................;	. , 19,8
-Максимальная скорость движения, км/ч .	40
Полное оснащение энергетических строек автобето-
нонасосами и автобетоносмесителями позволяет почти
вдвое сократить затраты ручного труда на бетонных
работах.
Трубопроводы бетоноводов выполняются стальны-
ми, сборно-разборными из стандартных секций длиной
3 м. Сопротивление 1 м подъема бетоновода равно 8 м
его длины по горизонтали, поворот на 90° эквивален-
тен 12 м длины по горизонтали. При укладке бетоново-
да по горизонтали рекомендуется иметь небольшой об-
ратный уклон для обеспечения возможности промывки
трубопроводов водой.
Максимально допустимый перерыв в работе бето-
нонасосов не должен превышать 20—25 мин, в против-
ном случае приходится производить промывку бетоне-
вода водой. Так как кирпичный и шлаковый щебни пло-
хо прокачиваются бетононасосом, их применения следу-
ет избегать.
Рис. 11.11. Схема пневмотранспортной установки
ПБМ-1:
1 — компрессорная передвижная станция; 2 — резинотканевый
шланг S3 65 мм; 3 — воздухосборник объемом 45 м3; 4 — маги-
стральный резинотканевый шланг И 50 мм; 5 — пульт управле-
ния; 6 — воздухоподводящий резинотканевый шланг И 55 мм;
7 — воздухоподводящий шланг 0 25 мм; 8 — нагнетатель; 9 —
выходное колено; 10 — воздухоподводящий патрубок; 11— бе-
тоновод; 12 — концевой гаситель; 13 — резинотканевый рукав
Применение передвижной бетононасосной устащ,
кн позволяет производить бетонирование подземы'8-
конструкций в пределах 100 м приведенной длины бо*
тоновода. Обычно через каждые 60—70 м установка не'
ремещается.	<
'1
В приемку законченных монолитных бетон-1
ных и железобетонных конструкций включа-
ются освидетельствование конструкций с кон-
трольными замерами, при необходимости
включаются и контрольные испытания; про- а
верка всей документации, связанной с прием- J
кой и испытанием материалов, полуфабрика- i
тов и изделий, которые применяют при возве- <•
дении, а также проверка актов промежуточной
приемки работ.
Приемка законченных конструкций или ча- J
стей сооружений должна оформляться в уста- <
новленном порядке актом освидетельствова- :
ния скрытых работ или актом на приемку оъ |
ветственных конструкций.
Допускаемые отклонения в размерах и по- |
ложении при возведении монолитных бетон-
ных и железобетонных конструкций приведе- 1
ны в табл. 11.9-.
Монтаж сборных конструкций. Ниже рас-
смотрены некоторые вопросы, общие для мои- :
тажа. сборных конструкций всех сооружений,]
ТЭС. Методы монтажа конструкций отдельных' |
зданий и сооружений тепловой элсктростап- 1
ции изложены в гл. 12 и 13.
До начала монтажа выполняются работы
по наладке и приемке монтажных механизмов •
и оборудования, устройству подмостей, кру- ;
жал, стеллажей, опор, путей, грузозахватных
приспособлений и пр. Монтаж, как правило, '
производится непосредственно с транспортных :
средств после предварительной раскладки кон-4
струкций в зоне действия монтажного механиз- -
ма. Подача конструкций должна обеспечивать
предусмотренную проектом последователь-
ность монтажа. Устройство приобъектных |
складов допускается только при соответству-
ющем технико-экономическом обосновании.
Для обеспечения правильного монтажа и J
требуемого качества сопряжения при нзготов-
лении сборных железобетонных конструкций - ;
допустимые отклонения от проектных разме-.
ров изделий, условий их изготовления, монта-
жа и эксплуатации не должны превышать ве-
личин, указанных в табл. 11.10.
При поступлении конструкций на склад-
скую или укрупнительную площадку строи- >
тельства все элементы подвергаются контро-
лю для выявления отклонений их размеров от
проектных. На основе обмеров составляется ,
дефектная ведомость; при отклонениях, пре- •,
вышающих допускаемые, в каждом отдельном !
случае решается вопрос об исправлении или ,
отбраковке изделия.
296

Таблица 11.10. Допускаемые отклонения от проектных размеров сборных железобетонных изделий
(по ГОСТ 13015-75)
		Предельные отклонения, мм		
Наименование	Номинальная длина, мм	по длине	по ширине или высоте	по высоте или толщине
Стеновые панели и крупные блоки, панели и плиты перекрытий и покрытий, плиты дорожных	До 4000	±5; ±8		
•< покрытий	Свыше 4000 До 8000	±6; ±10	±5; ±8	±3; ±5
	Свыше 8000	±8; ±13		
Колонны, ригели, балки, фермы	До 4000	±5; ±8		
	Свыше 4000 До 8000	±6; ±10	.±5; ±8	±5; ±8
	Свыше 8000 До 16 000	. ±8; ±13		
	Свыше 16 000 До 25 000	±10; ±16; ±25	*	
	Свыше 25 000	±13; ±20; ±32		
Плиты полов, тротуаров, облицовки фасадов; ® бортовые камни |				—					 !	До 1000	±2; ±4; ±6	±2; ±4; ±6	±2; ±4
Ступени 	До 4000	±5	±3	±2
 „ ::Лестничные марши и площадки	До 4000 Свыше 4000	±5 ±6; ±10	 ±5	±3; ±5
Плиты балконные, карнизные, парапетные, по- доконные, перемычки, элементы входов, лоджий и навесов н	До 2500	±6; ±10		
	Свыше 2500 До 4000	±8; ±13	±3; ±5	±2; ±3; ±5
	Свыше 4000	±10		
Ш Опоры, стойки, столбы, приставки	До 4000	±13; ±20		
	Свыше 4000 До 8000	±16; ±25	±5	±5
ИДп*1. sir:	Свыше 8000 До 16 000	±20; ±32		
ЦЩанели, плиты и блоки подземных конструкций ^"(коллекторов, каналов для трубопроводов, смо-	До 4000	±8; ±13; ±20	±5; ±8 ±13; ±20	±5; +8 ±ю
1?.Тровых колодцев, приямков), блоки стен подва- sfcnoB щие г .> Л Фундаментные плиты и блоки 		Свыше 4000 До 8000	±10; ±16; ±25 ±13; ±20		
2.:-				297


Продолжение табл. Ц jg
Наименование	Номинальный длина, мм	Предельные отклонения, мм		
		по длине	по ширине или высоте	по высоте или толщине
Сваи, шпунт	До 8000	±25	±5	±5
	Свыше 8000	±32		
Примечания: 1. Непрямолинейность на всю длину из-
делий (колонн, ригелей, стоек, опор, свай, балок и ферм длиной
до 12 м, панелей плит и других изделий), проверяемая в лю-
бом сечении боковых граней, не должна превышать следующих
величин:
Номинальная длина изделия, мм Предельная непрямоли-
нейность, мм
До 2500 ..................................... 3
Свыше	2500 до 4000 .......................... 5
»	4000 до 8000 .......................... 8
»	8000 до 16 000 ........... 13
»	16 000 до 25 000 ..................... 20
»	25 000 до 40 000 ..................... 32
Непрямолинейность на всю длпну балок и ферм длЦНои
12 м и более, установленных в рабочем положении, характери'
зуемая наибольшим отклонением боковых граней балок и ферм
от вёртикальной плоскости, не должна превышать 0,002 длину
балки или фермы.
2. Отклонение от плоскостности (неплоскостность) изделий
(панелей, плит и блоков различного назначения) не должно
Предельная неплоскост-
ность (мм) по ширине
или высоте изделия
До 2500 мм Свыше 2500 мы
5	8
8	13
13	20
20	32
превышать следующих величин:
Номинальная длина изделия, мм
До 4000 ...............
Свыше 4000 до 8000 . .
»	8000 до 16 000 .
»	16 000	. . . .
При производстве монтажных работ под-
лежат проверке и приемке скрытые работы по
армированию стыков и узлов, сварке выпус-
ков арматуры и закладных деталей, защите
стальных деталей от коррозии, а также другие
работы в порядке, установленном СНиП по ор-
ганизации строительного производства.
Монтаж конструкций производится только
после приемки фундаментов и других опорных
элементов. При приемке производится геоде-
зическая проверка соответствия их располо-
жения в плане и высотного положения проект-
ному с составлением исполнительной схемы.
Опирание вышележащих конструкций на ус-
тановленные не допускается до окончания вы-
верки и полного их закрепления. Возможно
только опирание, предусмотренное ППР.
Монтаж конструкций нужно начинать, как
правило, с пространственно-устойчивой их ча-
сти; ядра жесткости, связевой панели и т.д.
При наличии «мокрых» стыков нельзя снимать
кондукторы, расчалки или другие приспособ-
ления, временно закрепляющие конструкции
первого яруса, до достижения бетоном замо-
ноличенных стыков прочности, указанной в
ППР.
Перед подъемом конструкции следует:
очистить поднимаемые, а также установленные
ранее смежные конструкции от грязи, мусора, снега,
наледи, а металлические детали — от наплывов бетона
и ржавчины. При этом не разрешается удалять наледь
горячей водой, паром, раствором поваренной соли. За-
прещается удаление наледи огневым способом с поверх-
ности панелей, имеющих теплоизоляционные вкладыши
и содержащих сгораемые материалы. Рекомендуется
удалять наледь с помощью горячего воздуха, скребков,
проволочных щеток и т. п.;
проверить соответствие маркировки конструкций
проектной;
проверить положение и наличие закладных деталей
и установочных рисок;
298
оснастить конструкции монтажными подмостями и
лестницами в соответствии с требованиями проекта про.
изводства работ и подготовить рабочее место к приему
конструкций, проверив наличие на рабочем месте сое-,
динительных деталей и необходимых вспомогательных
материалов;
проверить правильность и надежность закрепления
грузозахватных устройств.
Для главного корпуса современной тепло- у
вой электростанции характерны пролеты 36-	:
54 м, отметки подкрановых путей до 100 м от у
уровня пола, отметки низа кровельных ферм- ,
до НО м. При таких размерах сооружения осо- v
бую роль играет точность монтажа отдельных
сопрягаемых конструкций. В табл. 11.11 при-
ведены допускаемые отклонения при монтаже
сборных железобетонных конструкций.
Монтаж фундаментов. Все сборные фунда- 1
менты и плиты, укладываемые непосредствен- :
но на грунт или на гидроизоляцию, должны
иметь под основанием песчаную подсыпку
толщиной 50—100 мм. Важным при монтаже'
сборных фундаментов и плит является обеспе-
чение .равномерной передачи давления на пес-
чаную подушку под всей площадью основания.
При укладке сборных плит на песчаную под-
сыпку, уложенную по гидроизоляции, одним
из методов уплотнения с одновременным обес- д
печением должного контакта с фундаментны-
ми плитами является, виброуплотнение. Уплот- 
нение песчаной подсыпки с одновременной ук- л
ладкой плит состоит из следующих операций:
разравнивания песчаной подсыпки по направ-
ляющим маячным рейкам; укладки сборных «
железобетонных плит на выровненную песча- A
ную подсыпку; «проутюживания» уложенных, 
плит электровибратором с пригрузкой желе- ;
зобетонной плитой. ' Время вибрирования,, "
обеспечивающее полный контакт плит с осно- у
ванием, — не менее 1 мин; оптимальный ре- |

Ж 0 нц а Н.П- Допускаемые отклонения
+яя+поВанных сборных железобетонных конструкций
t ЯсНиП Ш-16-80)
—--------------------------------------------------
Наименование
Отклоне-
ния, мм
?' Смещение осей фундаментных блоков и
Стаканов фундаментов относительно разби-
..В'1чнь1х осей
“Щйд Отклонение отметок верхних опорных по-
ЙЙ^рХцостей элементов фундаментов от про-
fKtHblX
Отклонение отметок дна стаканов фунда-
Фяфнтов от проектных
+ + Смещение осей или граней панелей стен,
Ч'^ойонн и объемных блоков в нижнем сече-
относительно разбивочных осей или
Й+Вментирных рисок
" ' Отклонение осей колонн зданий и соору-
•еяии в верхнем сечении относительно раз-
бивочных осей при высоте колонны, м:
рк+до 8
Ц+у свыше ,8 до 16
~’J	’ свыше 16 до 25
/ свыше 25 до 40
^ОО^ещение осей ригелей и прогонов, а так-
(балок) по нижнему поясу относи-
тельно осей на опорных конструкциях
“д^тклонение расстояний между осями
+^iepM (балок) покрытий и перекрытий в
:уровиё верхних поясов от проектных
' ' Отклонение плоскостей стеновых пане-
лей в Верхнем сечении от вертикали (на вы-
"соту этажа или яруса)
^Отклонение отметок верха колонн или их
®шых площадок (кронштейнов, консо-
лей), одноэтажных зданий и сооружений от
\ пйрсктных
+^азность отметок верха колонн или опор-
№ площадок каждого яруса или этажа
КЖгоэтажных зданий и сооружений, а так-
; Ж ‘Стеновых шанелей одноэтажных зданий
^^Вредслах выверяемого участка:
+ ftpir контактной установке (где п — по-
рядковый номер яруса)
.’при установке по маякам
Давность отметок лицевых поверхностей
..уАвух смежных плит перекрытий в стыке при
Ущъшё плит, м:
5
‘Bgt'CBbiuie 4
/ Смещение в плане плит покрытий или пе-
+ечрытий относительно их проектного поло-
Н“	на опорных поверхностях и узлах
fpM и других несущих конструкций (вдоль
Ш^ШЯВДх сторон плит)
ЧЕЙещенне продольной оси подкрановой
балки па опорной поверхности (площадке)
fo.'iOHiibi от проектного положения
, |йР4'клоиение отметок верхних полок под-
• -^ргЛовых балок на двух соседних колоннах
"а8®'РйДа и на двух колоннах в одном по-
:'1Г0'+!ом разрезе пролета от проектных
	оси подкранового рельса с оси
• / 1°'Щрановой балки
13
—10
—20
20
25
32
40
5
±20
10
12+2 п
1'0
5
10
13
±16
20
8
Т"Г<
л М е 4 а н и е’ Предельные отклонения в размерах пло-
®1ё'чя1<т>.ПИраНИЯ 11 заз°Р°в между элементами конструкций оп-
wV?51 "Роектом. Во всех случаях площадки опирания не
быть менее 50 мм.
жим — вибрирование при резонансной часто-
те. Наилучшие результаты получают при вла-
жности песка около 1.0 %. Примерное уплотне-
ние (осадка песчаного слоя толщиной 5 см) —
около 1 см.
В связи с необходимостью предварительного опре-
деления качества уплотнения песка и контакта с ним
плит следует производить пробные испытания вибропо-
садки плит, приподнимая плиты после 20, 40, 60 и 90 с
вибрирования и определяя площадь контакта. Эти ис-
пытания проводятся с пригрузочными плитами разных
масс и размеров для отбора пригрузочных плит, обеспе-
чивающих лучший результат.
Для пригрузки плиты в настоящее время использу-
ется электровибратор, установленный на специальной
пригрузочной раме. Наиболее подходящим для вибро-
посадки плит площадью до 20 м2 является электровиб-
ратор Д-491 (ВНИИСтройдормаш) с возмущающей си-
лой до 16- IQ4 Н.
При монтаже фундаментных плит, учиты-
вая строительные допуски при изготовлении
конструкций, рекомендуется опускать их на
5—7 см по сравнению с проектными отметка-
ми. Фундаменты следует монтировать с осо-
бой тщательностью, так как от правильного
их положения зависит точность установки ко-
лонн и всех последующих элементов. Допус-
ки на монтаж приведены в табл. 11.11.
Монтаж колонн. До начала монтажа ко-
лонны подвергают специальной подготовке.
Заводские элементы выкладывают на полную
высоту колонны, производят замеры длин эле-
ментов, положения консолей, выпусков и за-
кладных частей. При разметке колонны вво-
дят поправки на отклонение фактических вы-
сотных отметок фундаментов от проектных
(по данным нивелировки). Обнаруженные в
колоннах отклонения положений консолей,
выпусков и пр. против проектных могут быть
частично ликвидированы. Перед монтажом на
колонну прикрепляют кронштейны и столики,
оснащают ее инвентарными лестницами и пло-
щадками. После этих операций колонну до-
ставляют к месту установки, где ее монтируют
при помощи грузоподъемных средств. Вре-
менное закрепление колонны, а также незна-
чительное смещение ее в плане или по верти-
кали осуществляется в ряде случаев кондук-
тором. При монтаже колонн высотой более
12 м для закрепления применяют расчалки.
После установки и закрепления колонны при
помощи кондуктора, клиньев или расчалок
производят развязку ее балками и ригелями.
В процессе монтажа колонны производится
проверка ее вертикальности. Эту операцию
осуществляют двумя теодолитами, установ-
ленными под прямым углом (по буквенной и
цифровой осям). Крест нитей в обоих теодо-
литах наводят на риски осей на фундаменте,
а затем поднимают трубу, теодолита до верх-
ней риски колонны. Отклонение осей может
быть исправлено зажимными винтами кон-
дуктора или тяжением расчалок.
299

Предварительная приемка смонтирован-
ных колонн или каркасов производится с по-
мощью геодезических инструментов. При этом
проверяют высотные отметки башмаков, ко-
лонн и подкрановых балок, отклонения колонн
от вертикали, смещение осей колонн от осей
фундаментов, разворот колонн в плане и про-
гибы колонн по отношению к вертикали. Ре-
зультаты выверки фиксируют актом, состав-
ленным с участием представителей техниче-
ского надзора.
Следует отметить, что при нанесении на
колонне отметок для разбивочных работ внут-
ри здания необходимо корректировать их в
связи с возможной осадкой сооружения.
Монтаж ригелей, балок, панелей перекры-
тий и стен. Установку ригелей и балок (рас-
порок), сопрягаемых с колоннами, следует
производить одновременно с монтажом ко-
лонн, так как вер эти элементы образуют про-/-
странственный каркас здания, а только после
установки всех элементов каркаса могут быть
сняты с колонн временные расчалки.
Проектное положение балок, ригелей и
ферм должно обеспечиваться /совмещением ри-
сок, нанесенных на монтируемые и опорные
конструкции. Подкрановые балки устанавли-
вают с временным креплением, но в достаточ-
ной степени обеспечивающим их последующую
выверку в пределах отдельных пролетов зда-
ния. Выверку и закрепление стропильных
ферм и балок к опорным конструкциям сле-
дует производить до их расстроповки. Необ-
ходимо тщательно проверить наличие и раз-
меры площадок опирания перед укладкой
плит перекрытия и покрытия. После установки
каждой плиты покрытия необходимо ее креп-
ление к стропильным конструкциям.
Особое внимание следует уделять монта-
жу стеновых панелей, имеющих значительные
размеры и небольшую толщину. Такие панели
необходимо устанавливать строго верти-
кально по разбивочным осям. Монтажу каж-
дого последующего яруса должна предшество-
вать проверка положения верха ранее уста-
новленных панелей. Кроме того, должно быть
обеспечено строгое совпадение горизонталь-
ных рядов панелей смежных пролетов.
Монтаж стенового заполнения, а также
элементов перекрытий часто совмещают с мон-
тажом конструкций каркаса здания и произ-
водят при помощи тех же механизмов. Так как
масса стеновых панелей и элементов перекры-
тий значительно меньше грузоподъемности
крана, то в этом случае необходимо в макси-
мальной степени обеспечить укрупнение этих
элементов. Стеновое заполнение, в частности,
можно монтировать блоками из нескольких
панелей. Для этой цели следует предусматри-
вать специальные рамы-кондукторы. Панели
перекрытий целесообразно поднимать
ми и устанавливать на место с помог
циального приспособления.
Особенно тщательно должны быть
лены в проектное положение подв
балки и пути. Допустимые отклоне
монтаже балок, ригелей, панелей пер
и стен, а также подкрановых балок
приведены в табл. 11.11.
Таблица 11.12. Методы контроля качеству
сварных соединений стальных конструкций
(по СНиП Ш-18-75)
Метод контроля
Проверяемые к с
Систематическая провер-
ка заданного технологиче-
ского процесса сборки и
сварки
Наружный осмотр 100 %
швов с проверкой размеров
Выборочный контроль
швов ультразвуковой де-
фектоскопией или просвечи-
ванием- проникающими из-
лучениями (или другие ме-
тоды контроля согласно
ГОСТ)
Испытание всех швов на
плотность опрыскиванием;
керосином или мыльной
эмульсией (при избыточном
давлении или вакууме)
Испытание на плотность
или прочность воздушным,
гидравлическим или газо-
вым давлением
Контроль физическими
методами без разрушения
контролируемых соедине-
ний
Механическое испытание
контрольных образцов
Металлографическое ис-
следование макрошлифов
на торцах швов контроль-
ных образцов или торцах
стыковых швов сварных
соединений
Все типы кс
То же
Все типы кс
за исключение
лируемых фг
методами
Листовые
ции при толще
ла до 16 мм вк
но, швы которь
быть герметичг
Резервуары,
проводы И СО(
пытательная cf
личина давлеш
маются в соот!
указаниями пр
СНиП
Типы констрт
ТОДЫ и нормы
которых пре
ваются проек
СНиП
То же
То же
М.5. МОНТАЖ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
Организация, выполняющая монтаж
локонструкций, несет ответственность
ветствие выполненных работ чертежа!
лировочные чертежи металлических кг
ций), проекту производства работ и i
ниям СНиП.
При монтаже должна осуществлятг
плексная механизация как основные
вспомогательных процессов транспор
300

?i
Шля, складирования, укрупнительной сборки и
Собственно монтажа металлоконструкций. При
^Механизации работ должны использоваться
Непременные средства автоматизации. В част-
| ногти, при укрупнении металлоконструкций
должны применяться преимущественно меха-
низированные способы сварки (под флюсом, в
й'Йреде защитных газов, проволокой с порош-
IRoBbiM сердечником, электрошлаковая сварка
ЙНР-)-	х
Весь комплекс работ по .укрупнительной
Цборке, подготовке к монтажу металлических
г конструкций рекомендуется поручать одной
^комплексной бригаде. Основным методом мон-
Йя’ажа металлических конструкций является
ЛМонтаж крупными блоками, включающими
(Йкроме металлических деталей и другие конст-
Й^укции здания или сооружения. Монтаж сле-
дует производить по возможности «с колес»
|6Ьез. перегрузки конструкций.
При сборке металлоконструкций не допус-
^.кается непредусмотренное изменение формы,
при кантовке и транспортировании — оста-
точное деформирование. Кантовка и перенос
'крупногабаритных конструкций, собранных
хтолько на прихватках, допускается при обес-
|Ж1ёчении неизменяемости формы. В противном
jfciynae конструкции следует усилить дополни-
тельными жесткостями. Прихватки собирае-
|йых деталей должны быть предусмотрены в
В^естах сварных швов, а размеры сечений при-
Ё хваток должны быть минимально необходи-
| мыми для обеспечения их расплавления при
^наложении проектных швов.
Сварка стальных конструкций должна про-
изводиться по заранее разработанному и кон-
| трблируемому технологическому процессу вы-
; сокопроизводительными способами с обеспе-
|Оснием требуемых геометрических размеров
Л'?.шлвов и механических свойств сварных соеди-
фейий. Сварные работы должны осуществлять-
ся^ под руководством лица, имеющего удосто-
?ч|верснис на право производства работ по свар-
Сйкс; Ручная электродуговая сварка должна
Производиться электросварщиками, имеющи-
ми удостоверения, выданные им в соответст-
вии с Правилами аттестации сварщиков, ут-
вержденными Госгортехнадзором СССР .
Контроль качества швов сварных соедине-
ний осуществляется методами, приведенными
в табл. 11.12.
Для антикоррозионной защиты металло-
конструкций применяются покрытия из лако-
красочных материалов. Металлические покры-
тия используются практически только для наи-
более ответственных конструкций, таких, на-
? пример, как опоры ЛЭП.
 Руководящие документы по антикоррозион-
ной защите металлоконструкций рекомендуют
р применять около 60 лакокрасочных материа-

 i
лов, различающихся по своим свойствам, ко-
личеству наносимых слоев (от трех до девя-
ти). Следует отметить, что экономически оп-
равдано нанесение лакокрасочных покрытий
лишь в два слоя, но существующие материа-
лы обеспечивают надежную защиту только при
нанесении 3—9 слоев. В настоящее время для
защиты металлоконструкций заводы применя-
ют в основном грунтовки ГФ-020, ГФ-021,
ФЛ-ОЗК, железный сурик и эмаль ПФ-133.
В конструкциях не подлежат грунтованию
и окраске зоны монтажной сварки на ширину
100 мм по обе стороны шва, соприкасающие-
ся поверхности монтажных соединений на вы-
сокопрочных болтах и заклепках, а также по-
верхности, подлежащие обетонированию (по-
следние покрывают цементным молоком).
Маркировка металлоконструкций произво-
дится в соответствии с чертежами КМД.
Складируемые элементы металлических
конструкций, в том числе соб^нные в мон-
тажные блоки, должны быть подготовлены к
монтажу и рассортированы по объектам, мар-
кам и очередности монтажа. В подготовку к
монтажу входят осмотр-и ликвидация повреж-
дений конструкций или их грунтовки и окрас-
ки, очистка от грязи и ржавчины, смазка опор-
ных частей, оснащение монтажными приспо-
соблениями, нанесение рисок осей и центров
тяжести, обозначение мест строповки. Для со-
хранности конструкций должны устойчиво ук-
ладываться на подкладки, расстояния между
которыми должны исключать возможность об-
разования остаточных деформаций; фермы и
балки должны складироваться вертикально;
все конструкции не должны соприкасаться с
грунтом; на них не должна застаиваться вода.
Основным документом для осуществления
монтажа конструкций служит утвержденный
проект производства монтажных работ. Перед
началом монтажа стальных конструкции необ-
ходимо произвести проверку готовности фун-
даментов и других мест опирания стальных
конструкций. Допускаемые отклонения от про-
ектных размеров приведены в табл. 11.13.
При монтаже металлического каркаса главного кор-
пуса ТЭС особое внимание должно быть обращено на
технологию установки башмака колонны на фундамент.
Сопряжение колонны и фундамента может быть осуще-
ствлено следующими способами:
опиранием колонны на заранее установленные, выве-
ренные и подлитые цементным раствором стальные
опорные плиты с верхней строганой поверхностью (для
колонн с фрезерованнными опорными торцами);
опиранием колонны непосредственно на поверхность
фундаментов, возведенных до проектной отметки подош-
вы колонн, без последующей подливки цементным раст-
вором (для колонн с фрезерованными подошвами баш-
маков) ;
опиранием башмака колонны на заранее установ,
ленные и выверенные опорные детали, заделанные в фун-
даменты, с последующей подливкой цементным раство-
ром под опорную плиту.
301


Таблица 11.13. Допускаемые отклонения положения
разбивочных осей фундаментов и других мест опирания
конструкций (по СНиП IH-18-75)
Расстояние между осями, м	Допускаемые отклонения, мм, для конст- рукций	
	собираемых на стел- лажах по разметке на болтах или в при- способлениях с ук- репленными фиксато- рами	с фрезерован- ными торцами
До 9	3	2,5
Свыше 9 до 15	4	3
Свыше 15 до 21	5	3,5
Свыше 21 до 27	6	4
Свыше 27 до 33	7	4,5
Свыше 33	5,5 J^n	4
Примечание, п — количество промеров 20-метровой лен-
той, п=£/20, где L — расстояние между осями.
Для регулирования колонны по высоте подколенник
бетонируется на 30—50 мм ниже проектной отметки.
Этот зазор используется при монтаже колонны для точ-
ной установки, после чего он заливается бетоном. Ре-
гулировку вертикальности колонны производят подтяги-
ванием гаек анкерных болтов. В качестве подкладок под
башмаки колонн разрешается применять стальные шай-
бы, прокладки из листового металла, а также проклад-
ки из балок и швеллеров. При применении 'Прокладок
из балок фундамент следует бетонировать ниже проект-
ного положения подошвы башмаков колонн на 80—
300 мм.
В табл. 11.14 приведены допускаемые от-
клонения поверхности фундаментов, опорных
плит и специальных опорных устройств под
стальные конструкции, а также положения ан-
керных болтов.
Основными требованиями, предъявляемы-
ми СНиП к монтируемым металлическим кон-
струкциям,, являются устойчивость, неизменяе-
мость и надежность как на стадии монтажа,
Таблица 11.14. Допускаемые отклонения
поверхности фундаментов, опорных плит, положения
анкерных болтов
Наименование	Допускаемые отклонения, мм
Верхняя плоскость опорной плиты: по высоте	+ 1,5
по уклону	1/1500
Поверхность фундамента и опорных деталей: пр высоте	±5
по уклону	1/1000
Смещения в плане анкерных болтов: расположенных внутри контура опо-	5
ры конструкций расположенных вне контура опоры	10
конструкций Отклонения отметки верхнего торца	+20,0
анкерного болта от проектной Отклонения длины нарезки анкерного	+30,0
болта	
так и в эксплуатации; устойчивость м
мых конструкций и их прочность При
ных нагрузках; безопасность ведения
дов работ — монтажных, строительны
циальных. Эти требования обеспеч
соблюдением указанной в ППР послед
ности монтажа вертикальных и гори
ных элементов конструкций, установ!
стоянных или временных связей. Для
ярусных высотных сооружений нео(
чтобы каждый вышележащий ярус усг
вался только после того, как надеж!
закреплена нижележащая конструкт-
Монтаж главного корпуса ТЭС произв<
полном соответствии с ППР, указывающим
во и грузоподъемность монтажных кранов и
ющим особые условия электростанции. Монта;
го корпуса должен производиться пространстве
кими элементами или блоками с установкой
мых конструкций, позволяющих пр
последующие работы. Масса и объем прос^рщ
элементов или блоков зависят от количефМа
подъемности монтажных кранов и принято
технологии работ. Следует учитывать иеоб;
усиления гибких элементов для предотвращен
точных деформаций. Постоянное закрепление i
мых элементов следует производить только п
верки правильности их положения в соотве'
проектом. Монтаж и сборку металлоконстру
температурах ниже —45 °C необходимо произв
ударных воздействий на конструкции.
Отклонения смонтированных коне
•от проекта не должен превышать i
указанных в табл. 11.15.
В общем виде порядок монтажа
ТЭС должен быть следующим:
монтаж колонн начинается с ряда
щего связи, которые раскрепляют пер
тановленную пару колонн. При отсутст
зей первую пару колонн следует рас
временной связью. До установки cbj
лонны закрепляются анкерными бо.
расчалками в полном соответствии
В последующем за каждой очередно?
ной устанавливаются подкрановые бал
порки и связи;
монтаж конструкций покрытий
с панели, в которой расположены свя
ки покрытия из стальных конструкци
ны быть перед укладкой на них оциш-
го стального настила окрашены и прш
миссией.
Применение для кровельных п<
профилированного стального настил
фективного утеплителя создает возм
изготовления легких комплексных кро
панелей 3X12 м. В этом случае пред с
ся целесообразным покрытие мош
крупными блоками, состоящими из два
развязанных связями, с уложенными
кровельными панелями.
Инструментальная проверка прг
сти установки конструкций, а также i
302

Продолжение табл. 11.15

gL'a 0 л и ц а 11.15. Допускаемые отклонения
Цитированных стальных конструкций
-Дю СНиП Ш-18-75)
	Наименование	Отклонение, мм
		
колонны и опоры
/•.'Отклонение отметки опорной
>л;/п.|вёрхности колонн и опор,
.	.убта н а вл ив аем ых:
ЙО на выверены
Ж  
ж
g-i  

выверенных стальных
плитах с верхней строганой
поверхностью для колонне
фрезерованными опорными
торцами
па поверхность фундамен-
тов без последующей под-
ливки цементным раство-
ром (для колонн с фрезеро-
ванными подошвами баш-
маков)
на заранее установленные
и выверенные опорные де-
тали, заделанные в фунда-
-менты
^Смешение осей колонн и опор
й^^осительно разбивочных осей
нижнем сечении)
С= _• ^ртклонсние осей колонн и
|§юПбр  от вертикали в верхнем
пр'и высоте:
 ': . до 15 м
: бблсс 15 м
±5
±5
15
0,01 высоты,
но не более 35 мм

-Ч.
опоры
Стрела прогиба (кривизна):
' колонны
1/750 высоты, но
не более 15 мм
1/750 длины между
точками закрепле-
ния, но не более 15 мм
1/1500 поперечного
размера ветви колон-
ны в стыке
односторонний
фрезерованными
в стыках ко-
между
.. ^рвхностями
ЖМ - -
"д^ермы, ригели, пролетные
.^г^бения транспортерных
галерей и прогоны
^-.’Отклонения отметок опор-
У'Д-Х узлов:
ферм и ригелей
пролетных строений транс- ±15
...портерных галерей
дурела прогиба (кривизна)
|№жду. точками закрепления
„ Участков сжатого пояса на
Ц Ц плоскости фермы, ригеля или
±20
1/750 величины за-
крепленного участка,
но не более 15 мм
^Отклонения расстояний меж-
прогонами и между ферма-
верхнему поясу
^.Отклонения расстояний меж- ±5
й-тАУ прогонами и между балка-
^4прдля установки опор транс-
ЦЗфртера
Подкрановые пути
. Отклонения расстояний меж- ±11
'ШУйбсями подкрановых, рельсов
±15
И И-Lf,“Л ..
КлО01'0 пролета

Наименование	Отклонение, мм
Смещение оси подкранового	15
рельса с оси подкрановой бал-	
ки	
Отклонение оси подкраново-	15 мм на участке
го рельса от прямой	40 м
Разность отметок головки	
подкрановых рельсов в одном	
разрезе пролета здания:	
на опорах	15
в пролете	20
Разность отметок головки	
подкрановых рельсов на сосед-	
них колоннах (расстояние меж-	
ду колоннами L):	
при L менее 10 м	10
при L более 10 м	1/1000 L, но не более
	15 мм
Взаимное смещение торцов	2
смежных подкрановых рельсов	
по высоте и в плане	
Зазор в стыках рельсов (при	4
температуре 0°С и длине рель-	
са 12,5 м)	
Стальной оцинкованный	
профилированный настил	
Отклонение длины опирания	0; —5
настила на прогоны в местах	
поперечных стыков	
Отклонение в положении	
центров отверстий:	
для самонарезающих бол-	±5
тов	
для комбинированных за-	
клепок:	
. вдоль настила	±20
поперек настила	±5
Башни и трубы	
Отклонение оси ствола и по-	0,003 высоты вывери-
яса башни или трубы от про-	емой точки над фун-
ектного положения	даментом
Негабаритные бункера	
Отклонения длины и ширины	0,001 длины или ши-
в верхнем сечении	рины
Разность длин диагоналей в.	0,002 размера боль-
верхнем сечении	шой стороны
Отклонение высоты бункера	0,002 высоты
Примечания: 1. Перелом осей подкрановых балок не
допускается.
2. При изменении температуры на 10 °C допуск на зазор
в стыках рельсов изменяется на ±1,5 мм.
3. Разница в длине площадок опирания (при их длине 50 мм
и более) каждого элемента (балки, фермы, ригеля, плиты пе-
рекрытия и покрытия) не должна превышать 10 мм.
нательная выверка и закрепление должны
производиться немедленно после окончания
монтажа каждой пространственно-жесткой
секции сооружения. Контроль и выверка сталь-
ных колонн осуществляются теми же способа-
ми, что и колонн из сборного железобетона.
Приемка смонтированных металлоконст-
рукций производится в три стадии: промежу-
303

точная — скрытых работ; смонтированных
конструкций всего сооружения или его части—
под производство последующих строительно-
монтажных работ и окончательная — смонти-
рованных конструкций при сдаче в эксплуата-
цию. Каждая стадия приемки оформляется
соответствующим актом.
11.6. МОНТАЖНЫЕ КРАНЫ
С увеличением единичной мощности агре-
гатов увеличиваются габариты главных корпу-
сов ТЭС, возрастают массовые характеристи-
ки монтажных блоков и трудоемкость работ.
Это вызывает необходимость создания новых,
более совершенных строительных машин, ко-
торые должны обеспечить эффективное стро-
ительство электростанций, сокращение трудо-
затрат и продолжительности строительства.
Организационные и технологические усло-
вия строительства ТЭС требуют применения
различных конструкций и модификаций грузо-
подъемных кранов: по типу ходовой части —
пневмоколесных, гусеничных, на рельсовом
ходу; по конструкции-—стреловых, башенных,
козловых, полукозловых, мостовых. На одном
и том же монтажном кране могут быть ис-
пользованы различное сменное рабочее обо-
рудование, стрелы, гуськи, телескопические
стрелы, башенно-стреловое оборудование.
Рассмотрим эффективность применения кранов раз-
личных типов на главных корпусах, продолжительность
монтажа которых практически предопределяет сроки
строительства тепловых электростанций. Одни специа-
листы отдают предпочтение стреловым гусеничным кра-
нам, другие считают целесообразным применять башен-
ные краны на рельсовом ходу. Высказываются также
мнения, со ссылкой на зарубежный опыт, о целесообраз-
ности повсеместного использования кранов на пневмо-
колесном ходу.
Поэтому прежде чем отдать предпочтение крану то-
го или иного типа для определенного объекта (речь в
даннном случае идет только об основных кранах повы-
шенной грузоподъемности), следует четко установить
преимущества и недостатки каждого типа кранов, а
также оценить объемы, сроки и другие условия строи-
тельства объекта.
Гусеничные краны имеют хорошую маневренность,
могут обслуживать несколько объектов в пределах стро-
ительной площадки и подходить на минимальное рас-
стояние к монтируемому объекту. Имеется возможность
сравнительно быстрого изменения основных параметров
крана путем использования, сменного рабочего оборудо-
вания: удлиненных стрел, гуськов, башенно-стрелового
оборудования. Сравнительно невелика трудоемкость пе-
реброски крана с одной площадки на другую. Благодаря
этим качествам гусеничные краны с каждым годом по-
лучают все большее применение в строительстве. Вме-
сте с тем гусеничные краны обладают и определенными
недостатками. Один из наиболее существенных—огра-
ничение передвижения с грузом на крюке, что вполне
доступно крану на рельсовом ходу. В ряде случаев при-
менение гусеничных кранов ограничивается наличием
на отметке основания каналов и фундаментов. Устрой-
ство гусеничного хода значительно сложнее рельсового
как в производстве, так и в эксплуатации. Для безопас-
ной работы требуется устройство бетонных площадок.
Скорость передвижения гусеничных кранов не превы
ет 1,5 км/ч.
Краны на пневмоколесном ходу имеют еще б(
шую маневренность, чем гусеничные. Обладая болы
мобильностью, они могут обслуживать по графику
сколько строек в определенном районе. В развитых
питалистических странах выпуск кранов большой гы
подъемности на пневмоколесном ходу с каждым го
увеличивается. В ФРГ изготовлено несколько кра
на пневмоколесном ходу грузоподъемностью ЮС
1600 т.
Из всех типов передвижных кранов наименее
невренными являются башенные и стреловые крана
рельсовом ходу. Применение этих кранов требует
трат на устройство рельсовых подкрановых путей, а
перебазировка занимает продолжительное время. ’
Кроме того, башенные краны имеют значите.'
большую массу. У ряда башенных кранов отсутстг
крюки малой грузоподъемности, для скоростного по,
ма грузов. Недостатками башенных и рельсовых крс
являются также значительные сроки и трудоемю
монтажа и демонтажа, большие затраты труда на
держание подкрановых путей в исправном состоянг
период эксплуатации, невозможность перевода кр<
на другие объекты в периоды длительного отсутс!
фронта работ.
Башенные и рельсовые краны не обладают пост)
ной грузоподъемностью во всей зоне обслужива
Между их грузоподъемностью и вылетом стрелы щ
ствует обратная зависимость.
Вместе с тем не следует забывать и о достоинст
Прежде всего рельсовые краны просты в устройств
надежны в эксплуатации. Краны могут перемещать!
максимальным грузом на крюке, что имеет немалой
ное значение при крупноблочном монтаже. Характ
стики наиболее часто применяемых башенных кр;
приведены в табл. 11.16.
При современном индустриальном крупноблоч
строительстве необходимы краны с большими груз!
ми моментами, однако широкое внедрение легких .
струкций делает такие краны малоэффективными
Таблица 11.16. Техническая характеристика
башенных кранов
Наименование	Марка крана	
	БК-1000 А	БК-401
Грузовой момент, кН-м,	10 000	4000
наибольший Грузоподъемность, т, наи- большая:		
основного подъема	50	40
вспомогательного подъ-	10	—
ем а Высота подъема, м:		
основного крюка	88,5—46	75
вспомогательного крюка	96—44	'——
Вылет крюка, м:		
основного подъема	12,5—44	36
вспомогательного подъ-	18—53			
ема Скорость подъема, м/мин:	1,33; 6,0;	7,0
основного крюка		
вспомогательного крюка	10,0 2,95—24,5	 - —
Привод	Электри-	Элект|
	ческий	чески
Установленная мощность	200	71
электродвигателей, кВт	10,0	9,5
Колея крана, м		
Ширина крана, м	15,625	9,5
Масса, т	372	253
304

• •	а&де-до г^-уч«
Марка крана
Наименование	СДР-3500		СДР-2200	СДР-2600	Универсальный кран СДУ-1000			Гусеничный кран СДГ-1000	
	с порталом 6 м	с порталом 13,5 м	с порталом 5,7 м	с порталом 6,17 м	Стреловое исполнение	Б аш енно - стрел овое исполнение'		Стреловое исполнение	Башенно- стреловое исполнение
Грузовой момент, кН-м, наиболь-	27 500	25 000	15 000	13 500	10 000	11600	10 250	10 000	10 000
ШИН
Грузоподъемность наибольшая, т: основного крюка вспомогательного крюка	100 15	80 15	75 15	75 16	100 20
Высота подъема, м: основного крюка вспомогательного крюка	133,7—91,9 140,5—85,5	140,3—91,5 148—93	102,6—77,3 107,0—77,6	114,7—87,6 125,4—85,5	56—42,5* 63,9—46*
63	50	100	50
10	10	18	10
87,6—56,4*	98,3—63,3*	48,5—37,8	91,5—56
93,6—57,2*	104,3—62,2*	56,3—44,5	96—56
Вылет крюка, м:
основного
вспомогательного
Скорость подъема, м/мин:
основного крюка
вспомогательного крюка
26,0—61,5 39,3—74,0	26,0—61,5 39,3—74,0	18—44 22,8—47,0	18—45 30,3—59,3	9—36 14—44,5	14—43 17,7—47,8	16—49 18,5—54	10—35 13,6—38	16—49 19,5—54
0,33—4,4 19,5	0,33—4,4 19,5	0,4—5,3 2,6—19,5	0,4; 5,3 2,6; 19,5	4/8; 0,133 10; 0,48	6/12; 0,2 20; 0,95	8/22/16,44; 0,274 20; 0,95	0,34; 4,44 4,27	0,68; 8,9 0,95; 20.0
Скорость поворота, об/мин Скорость передвижения крана, м/мин	0,2; 0,08 11,9	0,2; 0,08 11,9	0,2; 0,08 11,9	0,2; 0,08 11,9	0,01; 0,2 12,1/8,2**	0,01; 0,2 12,1/8,2**	0,01; 0,2 12,1/8,2**	0,22 ,8,0
Длина стрелы, м	74,5	74,5	57,8	69,78	49	44	49	49
Длина маневрового клюва, м	56,77	56,77	43,8	43,83	—	37,5	43,6	—
Привод
Электрический
0,22
8,0
49
43,65
Установленная мощность электро- двигателей, кВт Колея крана, м	275 15,094	275 15,094	198 13,5	198 13,5	211/270,5** 10/7,8**	211/270,5** 10/7,8**	211/270,5** 10/7,8**	274 7,8
Радиус, описываемый хвостовой частью, м Ширина крана, м Масса крана, т	11,2 17,9 676	11,2 17,9 685	9,8 16,22 390	9,8 16,23 417	7,51 12,95/9,05** 287/309**	7,51 12,95/9,05** 305/327**	7,51 12,95/9,05** 310/332**	7,5 9,05 296
274
7,8
7,5
9,05
366
Завод-изготовитель
Зуевский энергомеханический завод
со	* Для исполнения крана на рельсовом ходу с порталом 7,5 м. Для исполнения крана на гусеничном ходу высота подъема на 6,8 м меньше,
о	** в числителе—показатели для крана в рельсовом исполнении, в знаменателе — для крана в гусеничном исполнении.

/6 1	Таблица 11.18. Технические характеристики стреловых гусеничн	Чзй? Si - 1 1 ых кранов			
	Наименование	Марка крана	~7г*а			
		ДЭК-251		•	 ДЭК-50	-g	
	'Грузоподъемность, т	25—4,3 5,0—1,8	14,7—2,8 7,0—1,2	50—14,8 8—7	30,0-5,4 ’5,0—2,5<| 
	Вылет крюка, м: наименьший наибольший	4,8 14,0	5,4—7,9 18,0—20,0	6,0 14,0	8,0 и 10^1 26,0 и 34,0;= *
	Высота подъема крюка, м: наибольшая наименьшая	13,5 7,0	18,5—31,8 9,6—26,7	13,3 ч 8,2 '	28,2 и 38J 16,8 и 23,7^
	Длина стрелы, м Длина гуська, м	14,0	| 19—32,75 5	15,0	1 30,0-40,0 1 10 ’’Л8
	Скорость подъема (опускания) груза, м/мин;	। наибольшая наименьшая	10,0 0,8		5,3 1,3	
	Скорость поворота крана, об/мин Скорость передвижения, км/ч Дорожный просвет, мм	0,3—1,0 1,0 400		0,3	ii 0,4 425	
	Габаритные размеры ходового устройства, мм: длина ширина	6390 4355			 6000 5000	
	Преодолеваемый уклон пути, град Двигатель силовой установки Мощность, кВт Привод Мощность генератора, кВт	15 Д-108 79,48 Элект 52		15	... 1 к-661 84,64	..'i рический 1	72 Й	
	Мощность электродвигателя, кВт: грузовой лебедки вспомогательной лебедки стреловой лебедки механизма поворота механизма хода	20 22 5 И 2X14		45 16	-il 16	I 5	1 2X22	
	Габаритные размеры в транспортном положении, см: ширина высота	4355 4300		5000 5310	
	Масса крана; т: с противовесом и основной стрелой противовеса Среднее давление на грунт, МПа Завод-изготовитель	36,8 7,2 0,071 Челябинский м		90,8 21,1	f 0,113	е  еханический завод	д	
	монтаже. Эта проблема может решаться двумя спосо-	в к; бами: оснащением строительства комплектом кранов с	кол< большим диапазоном характеристик или применением	усл( кранов с двумя или несколькими подъемами с различ- ными скоростями при разной грузоподъемности. Иссле-	зопс дования использования различных типов кранов в энер-	мен гетическом строительстве позволяют сделать некоторые	ител выводы и рекомендации:	бло: на объектах с небольшими объемами работ и сро- ком строительства менее года целесообразно применять	и rj	’ ж ачестве основных краны на гусеничном или пневмо**» веном ходу с характеристиками, удовлетворяющими Ж эвиям строительства;	и пневмоколесные и гусеничные краны большой грУ’ д щъемности рационально использовать на кратковре- ; ных работах в пределах одной или нескольких стрО’ тьных площадок и в частности на монтаже крупных %- ков строительных конструкций и оборудования; применение маневренных кранов на пневмоколесном . щеничном ходу в качестве основных на возведении			
306



^равных корпусов атомных и тепловых электростанций
^-^продолжительностью строительства 4 года и более
- нс рекомендуется.
. /Стремление к сокращению сроков, снижению стои-
Г’мрсти и трудоемкости строительства, с одной стороны,
Дг увеличение размеров зданий, особенно их высоты, с
Другой вызывают необходимость использовать для мон-
1Д‘йжа строительных конструкций и оборудования мощные
^Мобильные краны.
Ly В настоящее время из стреловых кранов на
прирельсовом ходу освоен серийный выпуск кра-
СКР-2200 грузоподъемностью 75 т. Кран
^^изготовляется с порталом высотой 6 м. Опыт
^Эксплуатации кранов на строительствах Ново-
воронежской, Чернобыльской, Южно-Украин-
||£кой, Курской, Калининской и Смоленской
ЙЯрБ'омных электростанций, а также главных
^Корпусов Экибастузской и Приморской ГРЭС
ЙЖйоказал хорошие эксплуатационные качества
' Й экономическую эффективность их примене-
||Внйя.
jjft Изготовлены краны СКР-3500 грузоподъем-
Вностыо 100 т с порталом высотой 6 м и при-
.Менены на строительстве Смоленской, Южно-
  Краинской и Запорожской АЭС.
ч/А. Для монтажа главных корпусов Пермской
; и Березовских ГРЭС намечено использовать
) с порталом высотой 13,5 м.
| краны СКР-3500
Разработана техническая документация и
изготовлен опытный образец стрелового кра-
на на рельсовом ходу СКР-2600 грузоподъем-
ностью 75 т с улучшенной по сравнению с кра-
ном СКР-2200 характеристикой. Этот кран
имеет более совершенную конструкцию и в не-
которых случаях может заменять как краны
СКР-2200, так и краны СКР-3500. Краны СКР
выпускаются в башенно-стреловом исполне-
нии, благодаря чему достигается большой вы-
лет крюка.
Для подъема легких грузов краны осна-
щены вспомогательными крюками с повышен-
ными скоростями подъема и опускания гру-
зов, что обеспечивает дополнительное сокра-
щение времени монтажа.
Ведется подготовка производства стрелово-
го универсального крана СКУ-1000 с грузо-
вым моментом 10 000 кН-м, который будет
выпускаться в двух исполнениях — на гусенич-
ном и рельсовом ходу — в зависимости от тре-
бований заказчика. В дальнейшем предусмат-
ривается, что этот кран по своим технико-эко-
номическим характеристикам сможет заменить
выпускаемые краны (башенный БК-1000 и
стреловой гусеничный СКГ-1000).
307

Таблица 11.19. Технические характеристики козловых кранов								
				Марка крана				2—
Наименование	КС30-32Б	К30-32		КСК30-42В	КСБ0-42Б		КСК-32	К-БО (самомоц./ тирующие специальна!) "Л
Грузоподъемность, т: основного крюка вспомогательного крюка Пролет, м	30,0 5 32,0	30,0 32,0		30,0 24,0 36,0 42,0	50,0 10,0 26,0 32,0 42,0		32,0 42,0 32,0 26,0	50,0 10,0	-з 42,0 32,0 й 26,0
Длина консолей, м: левой правой	13,5 9,3	—		13,6 18,5	16,5 15,0		—	>е •' Ж
Высота подъема, м: основного крюка вспомогательного крюка	14,5 18,0	10,5		18,0 или 14,0	14,5 16,7		18 или 14	14.5	- 15,3	П
Скорость подъема, м/мин: основного крюка вспомогательного крюка	5,9 8,0	1 От 4,0 ДО 5,0		От 7,0 до 8,0	От 7,0 до 8,0 8,0		1,48 7,4	. 		  ш о со оо
'Скорость передвижения, м/мин: грузовой тележки крана	24,3 37,0	23,5 39,0		27,5 37,0	25,0 37,0		30,0 37,0	30,7 36	1
База крана, м Масса крана, т	8,5 75	6,9 49,9		12,0 71,1—93,7	9,0 90—108		12 10,44 86,1—105,8	-	1 1зо J
Таблица 11.20. Технические характеристики подъемников труб и градирен			для сооружения и эксплуатации дымовых	М					
Наименование			Грузопассажирский					Монтажный,'
			ПТ-242			ГПГ-1Б0		НМ-140 , 1
Назначение			Подъем рабочих и строительных гру- зов в период воз- ведения и эксплуа- тации дымовых труб			Подъем рабочих и строительных грузов в период возведения гради- рен		J Подъем эле- ментов газоот- водящего ствб£ ла	‘ 1 . 1 •• Л
Грузоподъемность, т				1,0			1,0	140
Количество поднимаемых людей				12			12	—
Скорость подъема, м/с:								
основная				0,98			0,98	0,09
монтажная				—			—	0,009
Высота подъема, м				350			150	330
Мощность установленных двигателей, кВт				2X18			2X18	2X114
Масса, т				54			84	110
308

на строительствах
Технические характеристики стреловых
Ж ' дьсовых кранов и стрелового гусеничного
Ойна СКГ-1000 приведены в табл. 11.17.
Челябинским механическим заводом осво-
серийный выпуск нескольких типов дизель-
ИШтрических кранов на гусеничном ходу по
Ейной конструктивной схеме с высокой сте-
РЕнью унификации узлов и деталей — кранов
|ЩЮ25Г, ДЭК-50, ДЭК-251Г. Техническая
Жйрактеристика кранов приводится в табл.
Анализ применения
ВтЧС и АЭС кранов типа СКР в сочетании с
Жйрийно выпускаемыми заводами Минэнерго
ЙбсСР башенными кранами БК-1000, гусенич-
ными ДЭК-50 и ДЭК-251, а также автомобиль-
ными СМК-Ю показывает, что при рациональ-
gjoft схеме установки кранов и надлежащей
'фганизащда работ обеспечиваются высокий
ЙЙйбвёиь механизации строительно-монтажных
й-работ и сокращение сроков строительства.
ВйЖДля укрупнения на открытых сборочных
вющадках оборудования и конструкций заво-
Таблица 11.21. Технические характеристики
4«|сцийльных кранов для монтажа градирен
		 »- Наименование 5 '				Марка крана			
	КГ-160.1	КГ-160.2		КГ-160.4
		Стрела 40 м	Стрела 30 м	
ЦЖ Жйёота возводимой	82	88	55	150
’и.ЙШЙрНИ, м .Грузовой момент, Гр’^Грузоподъемность, т: максимальная на наибольшем вы-	1600	1580	1180	1600
	4	4	4	41 2,5 1
	4	4	4	
Е лете крюка Г/р-Вылет крюка, м: ' максимальный	39,33	39,5	29,5	50
; Минимальный	(	3,9	3,9	3,9	3,9
ргр^щрн наибольшей гру-	39,33	39,5	29,5	40
|$<^.8рподъемности ^РщЙдапмальная высота	92,4	102,6	93	160
крюка, м ЙО® Скорость, м/мин: ^.-подъема груза дву-	45	45	45	80
_	;..мя лебедками --.подъема груза од-	22,5	22,5	22,5	40
|gH‘Hoft лебедкой Щосадочная	5	5	5	5
/' передвижения гр узо-	14	14	14	16
ной каретки Число оборотов пово-	0,6	0,6	0,6	0,24
хротной платформы в ми- PWy (£•;< Установленная мощ-	104	104	104	106
J угреть, кВт О Грузоподъемность						160
< /Подъемника, кг Ий .. Масса крана без бал-	60	66,4	57,8	123
| дзета, т ;/ бщая масса крана, т	66,6	73	62	130
дами Минэнерго СССР изготовляются козло-
вые краны грузоподъемностью 20, 30 и 50 т.
Пролет козлового крана выбирается максимально
возможным, так как его увеличение, так же как и на-
личие консолей, позволяет расширить площадку и тем
самым сократить ее длину и увеличить коэффициент
использования занятой площади (уменьшается влияние
железнодорожного проезда).
Осваивается серийный выпуск самомонтирующегося
специального двухконсольного козлового крана К-50
(рис. 11.12), оборудованного двумя подъемными меха-
низмами грузоподъемностью 50 и 10 т. Пролет крана
42 м, ход тележки 62 м, высота главного подъема 14,5 м.
Технические характеристики козловых кранов приведе-
ны в табл. 11.19.
Освоено производство полукозловых кранов для
монтажа и ремонта дымососов и электрофильтров.
Для монтажа газоотводящих стволов дымовых труб
высотой 250—330 м и строительства градирен высотой
80—150 м выпускаются специальные монтажные и
грузопассажирские подъемники (табл. 11.20), а также
башенные краны типа КГ-160 (табл. 11.21), способные
поднимать груз массой 4 т на высоту 150 м.
11.7. МЕХАНИЗАЦИЯ РУЧНОГО ТРУДА
Уровень ручного труда в энергетическом
строительстве, определенный по численности
рабочих, постоянно выполняющих на строи-
тельно-монтажных работах и в подсобном про-
изводстве работы без применения машин и
механизмов, достигает 40 %  Основными при-
чинами больших затрат ручного труда, как
правило, являются:
нарушение установленной проектами и
техническими условиями технологии производ-
ства строительных и монтажных работ;
недостаточная специализация строитель-
ных, и монтажных организаций;
несоответствие характеристик строитель-
ных машин и механизмов выполняемым рабо-
там;
нетехнологичность отдельных конструктив-
ных и компоновочных решений;
недостаточная оснащенность строек сред-
ствами малой механизации, инструментами и
приспособлениями;
недостаточное использование имеющегося
парка строительных машин и низкая произво-
дительность имеющихся механизмов;
низкое качество строительно-монтажных
работ, которое приводит к дополнительным
затратам ручного труда на исправление допу-
щенного брака.
За 10-ю пятилетку объем ручного труда на
на 1 млн. руб. строительно-монтажных работ
снижен: по земляным работам — на 28,6%;
штукатурным —23,5.%, малярным —20 %.
Снижен общий уровень ручного труда рабо-
чих на строительно-монтажных работах: с
42,1 % в 1975 г. до 39,1.% в 1979 г. Однако не-
смотря на достигнутое снижение уровень руч-
ного труда на некоторых строительно-монтаж-
ных процессах все еще высок, особенно на об-

лицовочных (92,8%), каменных (89,7.%), ма-
лярных (65,9 %) и штукатурных работах
(62,1 %).
Ниже приведены некоторые наиболее эф-
фективные машины и механизмы, внедрение
которых в энергетическом строительстве поз-
воляет повысить производительность труда,
улучшить качество работ, сократить сроки
строительства и затраты труда на строитель-
ных площадках.
Штукатурные работы. Для комплексной механиза-
ции штукатурных работ используют специальный комп-
лект оборудования, основой которого является мобиль-
ная штукатурная станция ПШФС-2 с набором механи-
зированного и ручного инструмента (всего 31 наимено-
вание). Станция позволяет принимать штукатурные
растворы без пандусов. Подача растворов производится
установленными в станции насосами.
При значительной дальности подачи растворов не-
обходимо использовать малогабаритную штукатурную
станцию СШ-6, небольшая масса и габариты которой
позволяют применять ее как перекачивающую станцию,
устанавливаемую в труднодоступных местах, набрызг
ведется растворонасосом СО-49 производительностью
4 м3/ч.
На рис. 11.13 показана схема комплексной механи-
зации штукатурных работ на главном корпусе. Выпол-
нение штукатурных работ с использованием указанно-
го оборудования позволяет довести выработку на одно-
го рабочего до 16—18 м2 в смену при средней выработ-
ке по Минэнерго СССР 5 м2 в смену.
Для приема товарного раствора используются уста-
новки, которые в комплекте с растворными ящиками по-
зволяют механизировать прием, выдачу и транспорти-
ровку штукатурных растворов с помощью кранового
оборудования.
Малярные работы. На всех стройках имеются ко*. 1 1
лекты средств малой механизации для выполнения
лярных работ. Основу такого комплекта составляет Ж
лярная станция ПМС-72 (рис. 11.14), обеспечивают^
механизированное приготовление основных видов ма.ъш
ных составов из сухих смесей и полуфабрикатов, прдУ
чу их к рабочим местам и нанесение на обрабатывав’
мую поверхность механизированным способом. С каж/ю^ >1
станцией поставляется 27 наименований ручного и м ’* ' f-1
ханизированного, инструмента.	* 1' Яг,,
Техническая характеристика станции ПМС-72 ", d
Производительность по приготовлению:
водно-клеевых составов (известковых и мело-
вых), кг/ч...................................
масляных составов и эмульсий, кг/ч . . . .
меловых замазок, кг/смену.................
Производительность по нанесению составов:
водных, м2/смену.............................
масляных, м2/смену........................
Для’ окраски поверхностей применяются arpci а»н
.высокого давления, выпускаемые СССР и ВНР .по, ;
лицензии фирмы «Вагнер» (Швейцария). По сравнению-г-Й
с механизмами, принцип работы которых основан цд.
распылении окрасочных составов воздухом, агрегаты,
высокого давления позволяют экономить окрасочные сбй I
ставы, уменьшают загрязненность окружающей сре$$£*
улучшают условия труда и увеличивают производитель-'' ’
ность.
Для подъема людей к месту отделочных работ се*/-, а
рийно изготовляются специальные механизмы и средиЯ?й$ |
ва подмащивания: вышка шарнирная двухсекционная"
Ш2 СВ-18Г с высотой подъема до 18 м (рис. 11.15)/
люлька одноместная самоподъемная ЛОС-100-120 гру-
зоподъемностью до 120 кг с высотой подъема до 100 м;
люлька с электроприводом ТП-11 с шириной захвата дд
4 м грузоподъемностью 250 кг с высотой подъема дн
Mi
Z
Рис. 11.13. Схема комплексной механизации штукатурных работ:
1, 2 — штукатурные станции ПШС<^-2 и СШ-6; 3 — установка СО-49; 1 — самосвал

Ц ; леса универсальные самоходные, имеющие ширину
d-'i" 12 м, грузоподъемность 1000 кг, высоту подъе-
м которые могут передвигаться вдоль фасадов
Л обеспечивая непрерывность отделочных работ.
В^^вается выпуск самоходных лесов на пневмоходу,
ВЙ^Шзволит обеспечить их лучшую мобильность.
выполнения отделочных работ внутри зданий
|ИШ^сается набор различных подмостей. В настоящее
осваивается производство инвентарных лесов из
ЙЙм»11Иевь1Х сплавов-
С5
Г
10	7
Малярная станция ПМС-72:
- ком прессор; 2 — бак красконагнетательный СО-42 пли CO-
краскоизмельчитель СО-116; 4 — смеситель СБ-43; 5, 13 —
гбнКП соответственно для воды и олифы; 6 — аптечка; 7— крас-
^ОсЯЖГгель; 8 — мелоизмельчнтель СО-124; 9—смеситель СО-
:Ш|^Йя^вентилятор; 11 — установка для шпаклевки СО-21А;
УаЩфаКоьина
8380
Ц
11



' Прошла производственные испытания шарнирная
НИШ'*С высотой подъема до 22 м. В конструкции выш-
у'ДчПредусмотрена система подачи окрасочных составов
ИЩ^^'^дстеенно к месту работ по трубопроводу, проло-
 редкому вдоль стрелы.
^;Стскольные работы. Для создания в строительных
ё Организациях мастерских по раскрою стекла создается
Й^илект оборудования, который будет поставляться на
1^й1ЬЙ.адКу вместе со сборно-разборным инвентарным кар-
gJ^kajJo.M мастерской. Поставка с завода таких комплектов
^'В^ррллт повысить качество работ, увеличить произволи-
&|ящюсть труда и сократить трудозатраты при выпол-
' Шщи Отделочных работ.
^Герметизация стыков. Для герметизации стыков ис-
^^зуется герметизатор ГС-1, работающий на мастике
1 ''Щпрол». Производительность этого герметизатора в
 'г Йаза выше, чем выпускаемого серийно союзной иро-
^|«*Кпепностыо.
К|?.Практически для выполнения всех отде-
Е^йч.пых работ имеются средства малой меха-
ШЗДзации, позволяющие максимально механи-
®О0вать все технологические операции. Но
O^foke на этих работах еще велико количест-
ву-0 рабочих, занятых ручным трудом. Это во
зависит от недостаточного использова-
сРеДств малой механизации (СММ). Од-
иако нередко еще в проектах электростанции
предусматриваются конструкции с выполнени-
ем «мокрых» процессов, с использованием кир-
пичной кладки. Раствор в основном изготов-
ляется без пластификаторов из непросеянного
песка, что ведет к невозможности механизи-
рованной затирки поверхностей. Некачествен-
ный раствор вызывает преждевременный износ
растворонасосов и образование пробок в рас-
твороводах. Неудовлетворительны отделка па-
нелей, качество столярных и других изделий
заводов стройиндустрии. Как правило, постав-
ляемые панели требуют дополнительной обра-
ботки и окраски.
Вертикальный и горизонтальный транспорт грузов.
Трест Энергомеханизация располагает комплектом обо-
рудования для горизонтальной и вертикальной транспор-
тировки грузов и людей. Для транспортировки штучных
сыпучих материалов и штукатурных растворов исполь-
зуются ручные тележки на литых шинах или пневмохо-
ду. Для транспортировки по кровле и на нулевой отмет-\
ке на базе мотороллера изготовляется универсальная
транспортировочная машина УТМ-1, которая имеет съем-
ные емкости для перевозки как штучных и сыпучих, так
и жидких материалов (битума, мастик и пр.). Для мон-
тажа оборудования и его транспортировки по горизон-
тали осваивается специальное грузоподъемное устройст-
Рнс. 11.15. Вышка шарнирная двухсекционная Ш2 СВ-
18Г с высотой подъема до 18 м
311

во СПУ-1, которое можно передвигать с грузом массой
до 500 кг, выпускается грузоподъемная установка с элек-
троприводом УГ-1. Для доставки людей и грузов при-
меняется грузопассажирский лифт «Гнезно» грузоподъ-
емностью 1 т.
Для лучшего использования горизонтального и вер-
тикального транспорта проектным организациям необ-
ходимо предусматривать в проектах поперечные и про-
дольные проезды внутрипостроечного транспорта на ну-
левой отметке не реже чем через 100 м; возможность
проезда кран-балки и монорельса грузоподъемностью
1—3 т в труднодоступных зонах под перекрытиями; кон-
сольные краны грузоподъемностью до 5 т, оборудован-
ные лебедками с канатоемкостью, обеспечивающей при-
ем грузов с нулевых отметок; специальные установки
для подачи битумных мастик, жестких растворов и ке-
рамзита.
Торкретные работы. Нанесение цементно-песчаного
раствора производится с помощью машины для безопа-
лубочного бетонирования СБ-67 и компрессора ДК-9М.
При железнении поверхностей мокрыми составами
применяется штукатурный агрегат СО-57 с приставкой
Марчукова. Раствор наносится на поверхность под дав-
лением сжатого воздуха. Для заглаживания поверхности
используют штукатурно-затирочные машины СО-86 и
Г1СО-112. Сменная выработка при такой технологии со-
ставляет около 200 м2 поверхностей при толщине слоя
20 мм. Создана установка для приема и подачи жест-
ких растворов на базе штукатурных станций СШ-6.
Кровельные и гидроизоляционные работы. Техничес-
кий уровень кровельных работ отстает еще от современ-
ных требований индустриализации строительства. Хотя
объемы рулонных кровель постоянно возрастают при вы-
полнении кровельных работ на многих стройках еще
преобладает ручной труд, применяются устаревшие ин-
струменты и инвентарь.
Трестом Энергомеханизация разработан и внедрен
ряд механизмов, применение которых позволяет- сокра-
тить трудозатраты, улучшить организацию и механиза-
цию работ, повысить производительность труда, улуч-
шить качество работ.
Успешное выполнение кровельных работ в значи- -
тельной мере зависит от организации на объекте подго-
товительных работ, включающих приготовление битум-
ных мастик, очистку рулонных материалов и их пере-
мотку, транспортировку.
Для рационального выполнения кровельных и гид-
роизоляционных работ необходимо создание централи-
зованного узла для хранения и приготовления битумов
и мастик, который является одним из важнейших фак-
торов повышения производительности труда, сокращения
трудоемкости приготовления битумов и мастик, улуч-
шения условий труда. Для централизованного приготов-
ления битумов и мастик создан комплект оборудования,
в который входят битумохранилище с пароподогревом,
битумоварочные установки УБВ-1, установка для хра-
нения и приготовления битумных мастик УХМП-1 с си-
стемой автоматического поддержания температуры би-
тума и перемешивающим устройством.
Жидкий битум поступает на узел в железнодорож-
ных цистернах. В емкостях битумохранилища он подо-
гревается и поступает по битумопроводу в установку
УБВ-1. Кусковой битум подается по монорельсу в би-
тумоварочные установки или установку УХМП-1. Обслу-
живают битумное хозяйство машинисты III и IV разря-
дов, такелажник II разряда.
Для транспортирования готового битума и битум-
ных мастик от центрального узла к строящемуся объек-
ту предусматривается битумная передвижная установка
УБВ-3.
При небольших объемах работ и на объектах, уда-
ленных от централизованного узла, для приготовления
битума используется выпускаемый Челябинским механи-
ческим заводом битумоварочный котел емкостью 1,8 м3,
который предназначен только для приготовления roiwi;
го битума.	,|е\;
Для подготовки рулонных материалов применяет
машина для очистки и перемотки рулонных кровел!цщ
материалов СО-98.
Для транспортировки рулонных материалов н м'а
тик по кровле применяют универсальную транспортир'
вечную машину УТМ-1 на базе грузового мотороллер
ТГ-200М. На раме мотороллера устанавливается плат
форма с опрокидывающимся кузовом. В комплект м*'
шины входит теплоизолированный бак для перевод*. 
горячего битума емкостью 200 литров, в верхней частф
которого имеется заливная горловина с сетчатым фильт-
ром, а в нижней — кран для слива.
Для удаления воды с основания кровли примени/
ется машина СО-106, а для удаления наледи Назранон.
ским заводом «Электроинструмент» изготовляется ма-
шина для сушки основания кровли СО-107.
Для нанесения грунтовки на основание кровли ц
гидроизоляции Киевским экспериментальным механиче-
ским заводом серийно изготовляется установка для ца.,
несения битумной мастики распылением УНБМР-1.
Для выполнения работ по нанесению и приклепке
рулонных материалов трестом Энергомеханнзацпя создан
комплект для кровельных работ СК-3, который состоит
из утепленного фургона, установленного на двухосном
прицепе, и набора ручного инструмента и оборудования.
Перечень средств механизации для кровельных ра-
бот приведен в табл. 11.22.
Институт ВНИ14Г им. Б. Е. Веденеева разработал
холодные битумные асбестовые эмульсионные мастики
БАЭМ, исходными материалами для которых являются
обезвоженный, очищенный и нагретый до 150—170 °C
битум, сухой распушенный асбест и нагретая до 60-
80 °C вода. В качестве пластифицирующей добавки ио
пользуют при необходимости синтетические латексы.
Трестом Энергомеханизация внедрен централизован-
ный узел для приготовления битумных и битумно-асбе-
стовых эмульсионных мастик (рис. 11.16). Битумно-ас-
бестовые эмульсионные мастики применяются при про-
изводстве безрулонных кровель и гидроизоляции
фундаментов на строительстве промышленных и жилых
зданий. Схемы механизации кровельных работ, а также
подачи битумной мастики и наклейки рулонного ковра
показаны на рис. 11.17 и 11.18.
Централизованный узел для приготовления и хра-
нения битумов, к которому подводят паропроводы для
подогрева битума в цистернах, размещают на площадке
размерами 55X30 м около железнодорожного полотна;
Рис. 11.16. Централизованный узел для приготовления
и хранения битумов:
1 — цистерна; 2 — насосная группа; 3 — битумопровод; 4 — мо-
норельс; 5 — битумоварочный котел УБК-1; 3—склад кусково<
го битума; 7 — административное здание
312


’ | а блица 11.22. Средства механизации
( кровельн ых работ
Технологические операции
, Хранение битума
Р- . Транспортировка ку-
**®-й'скового битума
горя-
Приготовление горяче-
го битума
§ а» .Приготовление
''	чих битумных мастик

„Транспортировка го-
йШрячего битума и битум-
ИгЖтых мастик к строяще-
ед^'^ся объекту
КК
Подача горячего биту-
ма и битумных мастик
iia. кровлю
\ Очистка и перемотка
рулонных материалов

__ Транспортировка ру-
Цероида на кровлю (суш-
н хранение в холод-
Ююе время года)

Транспортировка кро-
вельных материалов по
кровле
у.. Сушка
Кровли
основания
, ^a.J1ecenne грунтовок
7  -Д^раймера) на основа-
-.“Hie кровли
Оборудование
Битумохранилище (завод-
ского изготовления с паро-
подогревом)
Монотележка универ-
сальная МР-180
Установка битумовароч-
ная УБВ-1
Установка битумовароч-
ная УБВ-3
Агрегат для битумных и
гидроизоляционных работ
АБГР-1
Установка для хранения
и приготовления мастики
УХМП-1
Оборудование для хране-
ния и транспортировки го-
рячего битума по трубам
УПБ-1-50
Установка битумовароч-
ная УБВ-1 (при изготовле-
нии потребителем битумо-
провода)
Установка
ная передвижная’ УБВ-3
(при изготовлении битумо-
провода потребителем)
битумовароч-
Машина для очистки и пе-
ремотки рулонных кровель-
ных материалов СО-98
Контейнер для транспор-
тировки рубероида KP-I
Машина универсальная
транспортировочная УТМ-1
Ручные тележки
Машина для удаления
воды и наледи с основания
кровли СО-106
Машина для сушки осно-
вания кровли СО-107
Установка для нанесения
битума методом распыле-
ния УНБМР-1
ЯО-861
Продолжение табл. 11.22
Технологические операции	, Оборудование
Нанесение мастики на основание кровли	Машина для нанесения битумных мастик СО-122
Наклейка рулонных материалов	Комплект оборудования для кровельных работ СК-3 Машина для наклейки и прикатки рубероида СО-99
На расстоянии 2 м от последнего устанавливают
цистерны битумохранилища, собираемые из секций, и
насосную станцию.
На централизованном узле монтируют битумовароч-
ные котлы УБВ-1, битумопровод для подачи к ним
жидкого битума из цистерн от насосной станции, моно-
рельс для транспортировки кускового битума с забето-
нированной площадки размерами 6X6 м, где он хра-
нится.
На территории узла, обнесенной оградой, проклады-
вают автомобильные проезды и устанавливают вагон-
чик для проведения ремонтных работ и лабораторных
анализов, размещения административного персонала и
обеспечения бытовых нужд работающих.
Кроме того, здесь же под навесом размещают свар-
ную емкость, в которой хранится наполнитель (асбест
VI и VII сортов), используемый в процессе приготов-
ления битумных мастик.
Жидкий битум поступает на узел в железнодорож-
ных цистернах. После подогрева в емкостях битумохра-
нилища он по битумопроводу подается в установку
УБВ-1, где происходит дальнейшая его обработка.
Для вертикальной транспортировки этих материа-
лов применяют различные грузовые и грузопассажир-
ские подъемники, а для их хранения и перевозки в хо-
лодное время года — контейнер КР-1, имеющий тепло-
изоляцию и систему подогрева воздуха.
При удалении воды и наледи с основания кровли
применяют машины СО-106 и СО-107 Минстройдормаша
СССР.
Чтобы обеспечить возможность механизации работ
по нанесению и приклейке рулонных материалов, специ-
алисты треста Энергомеханизация разработали комп-
лект оборудования СК-3 для кровельных работ, который
состоит из установленного на двухосном прицепе утеп-
ленного фургона с набором ручного инструмента и обо-
рудования. Кроме того, на Орджоникидзеабадском РМЗ
треста Энергомеханизация налажен выпуск битумных
насосов СО-119 и СО-120, которые позволяют перека-
чивать битумные мастики с пылевидным, волокнистым
или комбинированным наполнителями.
Схемы комплексной механизации кровельных работ,
а также подачи битумной мастики и наклейки рулоннс-
го ковра показаны на рис. 11.17 и 11.18.
В процессе исследований, проведенных ВНГ1ИГ им.
Б. Е. Веденеева, установлено, что наилучшими гидро-
изоляционными свойствами обладают холодные битум-
но-асбестовые эмульсионные мастики БАЭМ.
По рекомендациям специалистов этого института в
тресте Энергомеханизация разработана и внедрена ус-
тановка УПБАЭМ-1 для приготовления битумно-асбес-
товых эмульсионных мастик.
Трестом Энергомеханизация внедряется новый ме-
тод устройства мягкой кровли — метод пластификации
подкровельного слоя рубероида растворителем. Работы
должны вестись при температуре выше -|-5 °C.
Новый метод устройства мягкой кровли исключает
все операции старой технологии (за исключением пода-
чи рулонных материалов на кровлю и их приклейки и
313

Ось ж.д.
^32,70
г—
51000
0000
73550
13050
78000
Рис. 11.18. Схема подачи битумной мастики и наклейки рулонного ковра:
у—установка УХМП-1; 2 «=- битумовоз; 3— битумопровод; 4— контейнер с рубероидом
ж
Рис. 11.17. Схема комплексной механизации кровельных работ:
I — централизованный узел для приготовления и хранения битумов;
II — передвижная битумоварочная установка УБВ-3; III — установка
УХМП-1 для хранения и подачи мастики на кровлю; IV — здание ТЭС?
1 —- переливная емкость; 2 =• трубопроводы

о, и о


р
л ;




прикатки) в результате применения специального рубе-
роида с заранее нанесенным в заводских условиях до-
полнительным слоем мастики и применения соответст-
вующего оборудования для разжижения этого слоя при
его раскатке по основанию кровли. На основание кров-
ли наносится огрунтовочный слой, далее на склеивае-
мые поверхности удочкой наносится растворитель, ко-
торый разжижает покровный слой наплавленного рубе-
роида, превращая его в клеящую массу. Склейк|
полотнищ рулонной кровли достигается полным прижа-
тием пластифицированных поверхностей катками. ДЛЯ
производства работ по устройству рулонной кровли ме-
тодом пластификации применялись серийно выпускае-
мые заводами механизмы и приспособления для кро-

Ж

К'аблииа 11.23. Механизмы и приспособления для производства работ по устройству рулонной кровли
Ертодом пластификации

Механизм, приспособление
Техническая характеристика
Изготовитель
щ Установка УНБМР-1
Каток для прикатки рубероида
Машина СО-122 для нанесения би-
тумных мастик
Устройство СО-108 для раскатки
п'лонных материалов
Бак-термос для битумных грунто-
вок и мастик
транспортировоч-
ен, машина УТМ-1
Контейнер для хранения и подачи
рубероида КР-1
Установка для сушки основания
ровли СО-107
Рис. 11.19. Комплексная
механизация гидроизоля-
ционных работ:
агрегат для гидроизоля->
дйонных работ АБГР-1; 2 —
трактор МТЗ-50; 3 — ком-
прессорная станция ЗИФ-55;
<—установка для нанесе-
,1)Ия битумных мастик СО-
J22; 5 — реверсивная пнев-
^:Матпческая угловая щетка;-
g.'4 — установка для сушки
= Основания кровли СО-107;
у-;7 — металлорукав; 8 — удоч-
Да;. 9 — пневмоскребок; 10 —
Е'.Шланг; захватка № 1 — на-
ЕАфшанне наплывов и заделка
Цфаковин; захватка № 2 —
^очистка изолируемой повер-
ХДбсти; захватка № 3 —
^йайёсение грунтовки; за-
Яиватка № 4 — нанесение гнд-
i (^ИЗОЛЯЦИОННОГО слоя
Вместимость контейнера 30 рулонов
,Мощность электронагревателей
7,5 кВт
Масса 270 кг
Производительность, м2/ч:
при сушке основания кровли — 50
при удалении наледи толщиной 1—
1,5 мм— 100
Тепловой поток — до 96 тыс. Вт
Масса 105 кг
Вместимость 60 л
Масса 35 кг
Производительность 1,1 м3/ч
Масса. 119,4 кг
Производительность 400 м2/ч
Масса 57 кг
Масса 70 кг
Грузоподъемность 200 кг
Производительность 300 м3/ч
Вместимость бака 90 л
Масса 1400 кг
УММ Севэнергомеханизация
Завод «Электроинструмент» (г. Наз-
рань, Чечено-Ингушская АССР)
УММ Южэнергомеханизация
Киевский^ экспериментальный ме-
ханический-завод
Завод «Стройинструмент» (г. Тур-
сун-заде, Таджикская ССР)
Изготовление на месте
Ленинградский опытный завод
строительных машин
Киевский экспериментальный меха-
нический завод
1000
H0D
4200
100
1000

Захватка. №4
10 м
Захватка №2
20 м
Захватка № 3
20 м
Захватка №1
20 м
। hl । h |i I ill uh Wihkli
h. °L
3
3
цельных работ: контейнер КР-1, установка для сушки
-^оснований СО-107, вагон-термос для мастик, установка
*^<;Для нанесения битума распылением УНБМР-1, устройст-
10 для раскатки рулонов СО-108, каток для прикатки
Рубероида, универсальная транспортировочная машина
| ' 20*
УТМ-1 и машина для нанесения битумных мастик СО-
128 (табл. 11.23).
Гидроизоляция фундаментов промышленных и
гражданских сооружений производится агрегатом для
гидроизоляционных работ АБГР-1, который работает с
315

Рис. 11.20. Установка для резки железобетона УРБ-220
I лава двенадцатая
строительств© ГЛАВНОГО корпуса тепловой электростанции
12.1. МЕТОДЫ ОРГАНИЗАЦИИ СТРОИТЕЛЬСТВА4
Строительство тепловых электростанций
отличается высокой степенью индустриализа-
ции, жесткими сроками ввода энергоблоков,
сосредоточением на одной площадке большого
количества организаций (строительных, мон-
тажных, проектных, поставщиков оборудова-
ния, конструкций и материалов), высокой ди-
намичностью, характеризующейся постоянным
изменением ситуации на стройке. Одновремен-
но с этим совершенствуются и методы строи-
тельства тепловых электростанций.
В результате анализа проработок проект-
ных материалов Атомтеплоэлектропроекта,
ВНИПИЭнергопрома, Оргэнергостроя, Энерго-
монтажпроекта, Мосэнергостроя по сооруже-
нию ТЭС предлагается следующая классифи-
кация организационно-технологических реше-
ний и методов возведения главных корпусов
ТЭС (рис. 12.1), в которой решения система-
тизированы с учетом семи признаков, отража-
ющих основные особенности методов.
1. Очередность строительства
(в несколько очередей; на полную мощность;
строительно-монтажные работы на полную
мощность, монтаж технологического оборудо-
вания— по очередям) определяется потребно-
стью в тепловой и электрической энергии, а
также объемами финансирования.
Строительство по очередям было распространено с
20-х по 60-е годы (Красноярская ТЭЦ, Приднепровская,

- •!
гусеничным трактором МТЗ-50. Предварительно с по.
мощью пневмоскребка скалывают наплывы п задели,
вают раковины, а также очищают изолируемую поверх
ность. После огрунтовки основания установкой СО-j•><)
наносят гидроизоляционный слой с помощью удочки »
шлангов от насосной группы агрегата.
Резка и сверление железобетона. На строительств^
электростанций необходимо выполнять большой объем
резки и сверления железобетона. Наибольший объект
приходится на алмазное сверление. Трестом Энергоме^
ханизация серийно изготовляются ручные машины для
сверления железобетона МС-50М и Л'УСУ-БО. Диаметр
сверления этих машин — до 50 мм. Для отверстий
0 100—125 мм используется станок ИЭ-1801 с глуби*
ной сверления до 380 м-м. Для сверления отверстий дИа.:
метром до 160 мм применяется станок ИЗ-1805.
Для резки железобетона изготовляются установки
УРЖ и УРБ-220 (рис. 11.20) с высотой прорезаемой
щели до 300 м.
Рассмотренные механизмы в основном за-
проектированы и проверены в эксплуатации
трестом Энергомеханизация Минэнерго СССР,
планируется путем внедрения средств малой
механизации добиться дальнейшего сокращен
ния затрат ручного труда и.освободить от руч-
ного труда не1 менее 21 тыс. чел.

ц
s
:й -
:S.

Назаровская, Троицкая, Змиевская, Беловская ГРЭС,,,
некоторые зарубежные ТЭС). Строительство велось в',
объеме, необходимом только для ввода очередного агре-
гата, без задела для последующих, что значительно уве-
личивало сроки и стоимость строительства (за счет
сноса и переделок временных сооружений для каждой :
последующей очереди). При такой организации строи-
тельства резко снижается коэффициент использования
строительных машин и повышается текучесть кадров, ;
В настоящее время этот способ целесообразен при
строительстве ТЭЦ, когда потребность в тепловой энер-
гии нарастает постепенно и со значительными переры- 
вами.
Интересен требующий экономического обоснования
способ, при котором все строительно-монтажные работы .'
на главном корпусе выполняются на полную мощность:
ТЭС, а монтаж технологического оборудования осуще-;
ствляется очередями в соответствии с ростом потребно-
сти в тепловой и электрической энергии. При таком ре-
шении:
исключаются дополнительные капитальные вложе-
ния на устройство временных торцов, коммуникаций и.
дорог;
повышается производительность труда;
повышаются степень использования механизмов,
темпы монтажа конструкций и безопасность выполне-
ния работ;
сокращаются площади складов и сборочных площа-
док путем уменьшения совмещения поставок строитель-
ных конструкций и оборудования;
сокращается количество рабочих, занятых на строи-
тельстве, в результате того, что в связи с сокращением
сроков строительства и монтажа создаются условия для
привлечения на стройку значительной части рабочих без
семей, что уменьшает объем жилищного строительства;
создаются условия для эксплуатации введенных
блоков, так как здание будет полностью закрыто п. сле-
довательно, исключено пыление, неизбежное при массо-
вых строительных работах.
316

El
v. очередность
строительства
2.	Пода ча  ко нет 
рукциа и обору-
дования В зону
монтажа
классификационные признаки
3.	Последователь -
ность работ (объ-
ем Выполнения под-
земной части до
начала надзем-
ной)
Ч.	совмещение
строи те ль ных ра-
бот (СР) и мон-
тазка техноло-
гического обору00-
вания(мто]
5.	Пространствен-
ное развитие про-
цессов
6.	Схема крано-
вых потоков
7.	Концентрация
материально-
технических
ресурсов
6 a
7a
3a
76
Уб
66
26
Av l
ЧВ
66
7В
В
Смешанное
Совмещенная
j_»_—
решений возведения главных
иднокрано-
вая
Промежуточ-
ная
Двухкрано-
' бая
объем
Манима ль -
нал
максималь-
ная
ная
вая
няя от тор-
цов
2В
торца
2а
менного
торца
Ра
схема.
5а
СР и МТО
от постоян-
ного торца
36
засыпка
56
постоянного
торца
Зб
16
СР на пол-
По очереди
Односторон-
няя от Вре-
Полный
Раздельная
тельная)
ную мощность*
MW по оче-
Двусторон-
Зстакады и
редям
Боковая
На полную
подача от
мощность
| \ временного
фундаменты
под колонны.
СР от сере-
дины. МТи от
Промежуточ-
Фундаменты
и обратная
Многокрано-
12.1. Классификация организационно-технологических
^корпусов:
номера классификационных признаков; а, б, о — индексы








€
1
Ж .. Строительство ТЭС на полную мощность нашло от-
.< 'рйжение в организации строительства Ладыжинской,
•/ /Запорожской и Рязанской ГРЭС.
|;2. Направление подачи к о и с т-
у к ц и й и оборудования в зону
нт а ж а определяется особенностями стре-
мительного генерального плана, конструктивны-
^ми решениями корпуса, количеством монтаж-
№ь(х кранов, схемой подъездных путей, а также
Массой конструкций и оборудования, по-
ддаваемых в единицу времени. Различают на-
Жт(равления подачи: одностороннее (со стороны
^временного торца), двустороннее (со стороны
| обоих торцов); боковое (со стороны фасадных
дтеп машинного и котельного отделений в со-
g латании с подачей со стороны временного тор-
Жца корпуса).
Подача грузов по железнодорожным путям в ко-
g-трлыюе отделение и машинный зал со стороны времен-
ж.;ййго торца обеспечивала нормальное строительство и
^Своевременный ввод электростанций мощностью 200—
250 МВт и строительство ТЭС мощностью 500—600 МВт
^^энергоблоками по 100 МВт (Ворошиловградская, Сла-
вянская ГРЭС и др.). Подача всех грузов со стороны
ИЁременного торца па электростанциях мощностью 1200
 1ц 2400 МВт отрицательно сказалась на темпах строи-
| тельства и стала фактором, определяющим продолжи-
Жутрльиость и стоимость сооружения ТЭС, возможность ..
А- поточной организации работ и уровень использования
Грузоподъемных механизмов.
3.	Технологическая поел е до в а-
- тельность выполнения работ зави-
сит от объемно-планировочных и конструктив-
ных решений главного корпуса, организации
работ, наличия мощных строительных машин
и механизмов. При соблюдении жесткой тех-
нологической последовательности работ на
надземной части возможна различная степень
выполнения подземной части до начала мон-
тажа надземной, что оказывает существенное
влияние на продолжительность возведения и
омертвление капитальных вложений.
В годы первых пятилеток прежде всего сооружались
фундаменты и надземная часть главного корпуса, а
строительство фундаментов основного и вспомогатель-
ного оборудования, туннелей, каналов и всего подзем-
ного хозяйства выполнялось в закрытом здании, частич-
но даже одновременно с монтажом технологического
оборудования. Такое решение вносило затруднения в
производство как строительных, так и монтажных ра-
бот.
Выполнение всей подземной части до начала над-
земной упрощает организационную увязку работ нуле-
вого цикла, обеспечивает удобство транспортирования
строительных конструкций и оборудования в монтажную
зону на нулевые отметки. Однако предварительное вы-
полнение всей подземной части не только отодвигает на-
чало монтажа каркаса и технологического оборудования,
но и приводит к длительному простою подготовленного
фронта для монтажных работ и омертвлению капиталь-
ных вложений, затраченных на устройство подземной
части.
Возможно выполнение подземной части в мини-
мальном объеме (подъездные эстакады и фундаменты
под каркас), после чего начинают‘монтаж надземной
317

части корпуса. Такой способ позволяет сразу после
окончания земляных работ на участке одного-двух тех-
нологических блоков монтировать фундаменты под кар-
кас здания и конструкций надземной части, а затем уже
в закрытом здании выполнять подземное хозяйство и
монтаж технологического оборудования, что позволяет
сократить сроки возведения главного корпуса и повы-
сить эффективность капитальных вложений. Но при та-
ком решении усложняется увязка работ во времени, что
затрудняет транспортные - связи и снижает производи-
тельность рабочих и машин.
4.	Совмещение строительных ра-
бот и монтажа технологического
оборудования зависит от пропускной
способности транспортных путей, концентра-
ции объемов работ и ресурсов, количества оче-
редей строительства и технологической после-
довательности выполнения работ. Различают
раздельное и совмещенное выполнение строи-
тельных работ и монтажа технологического
оборудования, которые являются лишь край-
ними значениями возможного совмещения, так
как существует множество возможных проме-
жуточных решений.
Можно выделить четыре этапа развития схем воз-
ведения главных корпусов с точки зрения степени сов-
мещения строительных и монтажных работ.
Первый этап (1920—1950 гг.) характеризуется
совмещенным выполнением строительных работ и мон-
тажа технологического оборудования. В этот период по-
строены Горьковская, Зуевская, Средне-Уральская ГРЭС
и'др.
Второй этап (1951—1957 гг.) характеризует-
ся относительно раздельным выполнением строительных
работ и монтажа технологического оборудования. В
этот период на строительствах Мироновской, ВороШи-
ловградской, Приднепровской и Славянской ГРЭС кар-
кас главного корпуса, кровля, подкрановые пути и ми-
нимум стеновых ограждений были выполнены на пол-
ную проектную мощность очереди до начала монтажа
технологического оборудования.
Третий этап (1958—1968 гг.) характеризуется
внедрением в практику строительства сборных железо-
бетонных конструкций. В этот период подземное хозяй-
ство главного корпуса сооружали на полную мощность
с отрытием общего котлована, а также совмещали от-
дельные виды строительных и тепломонта?кных работ
в главном корпусе.
В этот же период начинает сказываться несовер-
шенство совмещенного метода строительства. С каждым
годом ввод мощностей все больше отодвигается на по-
следние месяцы. С 1960 по 1973 г. в ноябре и декабре
вводилось 50—60 % мощностей. Такая неравномерность
ввода приводила к неравномерной загрузке на протя-
жении года строительных и монтажных коллективов,
вызывала сверхплановый рост численности рабочих.
При совмещенном способе выполнения строительных и
монтажных работ усложняется организационная увяз-
ка, что объясняется высокой концентрацией объемов
строительно-монтажных работ, их разнохарактерностью,
а также тем, что все основные работы обеспечиваются
общими транспортными путями. Обслуживание транс-
портными путями всех работ приводит к тому, что лю-
бая задержка в ходе работ на одном виде работ при-
водит к задержке на других.
Четвертый этап. Начиная с середины 70-х
годов начались поиски методов, свободных от указанных
недостатков. Основными принципами организации соо-
ружения ТЭС стали концентрация ресурсов, обеспечи-
вающая строительство станций проектной мощности;
полное разделение строительных работ и монтажа тех
нологического оборудования; создание специализирован
ных потоков монтажа конструкций и оборудования;"^1*:
лубление специализации подрядных организаций, выпол -
няющих разные виды работ.
Благодаря применению новых принципов организа.
ции строительства на Ладыжинской ГРЭС введено в
сплуатацию шесть блоков по 300 МВт за 44 мес пьи
норме 59 мес и достигнут экономический эффект болео
30 млн. руб. Этот метод обеспечил хорошие результат*'-•
строительства Запорожской и Рязанской ГРЭС. и "
5.	Пространственное развит ц
строительства главного корпус^
многовариантно, на рис. 12.1 учтены следую-
щие основные варианты: все работы имеют
фронт от постоянного торца к временному;,
земляные работы и монтаж подземной части
ведутся от временного к постоянному, а мон-
таж надземных конструкций и технологически-
го оборудования — от постоянного к ‘ времен-
ному торцу; земляные работы и часть подзем-
ного хозяйства, необходимая для прокладка!
железнодорожных путей, выполняются от вре- ?
менного к постоянному торцу. Оставшаяся 
часть подземного хозяйства выполняется от
середины корпуса, к торцам. Монтаж надзем-
ных конструкций и технологического оборудо-
вания ведется от постоянного к временному i
торцу.	.
6.	Методы возведения главных
корпусов отличаются также количеством
крановых потоков, определяемых количеством5
основных монтажных кранов, директивными
сроками строительства, объемом монтируемых
конструкций и габаритными размерами зда-
ний.
Однокрановая и двухкрановая схемы нашли приме-
нение лишь при строительстве главных корпусов ТЭС
с небольшими габаритными размерами (Архангельская.
Дзержинская и т. п.). На мощных конденсационных
электростанциях с блоками мощностью 300 МВт и более
количество основных монтажных кранов достигает пя-
ти, а вспомогательных — от двух до четырех.
Выбор комплектов монтажных кранов является од-
ной из основных организационно-технологических задач,
эффективное решение которых определяет продолжи-
тельность, трудоемкость и стоимость строительства,
главного корпуса.
7.	Концентрация материально*,
технических ресурсов приводит к со-
кращению сроков строительства и повышению
производительности труда при сокращении об-
щего числа рабочих, занятых на строитель-
стве.
Одной из основных причин, сдерживающих
темпы строительства, является заниженный в
первые годы план строительно-монтажных ра-
бот, а следовательно, и недопоставка матери-
альных ресурсов. Это приводит к значительно-
му увеличению капитальных вложений в по-
следние годы строительства, что при плановых
фондах на материальные ресурсы и заработ-
ную плату крайне неблагоприятно отражается
3X8

.si?Fj
₽ на организации и сроках строительства. До-
щюкаются отклонения технологии строитель-
| ^и.'монтажных работ, нарушаются последова-
| 'Р-'Л)>ность сооружения отдельных объектов и
Цй сроки строительства, не обеспечивается рит-
V мйчность работы отдельных подразделений
в&Шроительно-монтажных организаций.
^Стремление обеспечить пуск энергоблоков в наме-
Кйеняые сроки при недостаточном финансировании в пер-
I дые годы приводит к форсированию монтажа основного
И .^оборудования при сильном отставании строительства
Ик/'других объектов, важных для пуска блоков (топливное
’ ’^Хозяйство, КИПиА, автохозяйство и др.). В результате
^'появляются временные схемы, требующие дополнитель-
ных затрат и не обеспечивающие устойчивой работы
блоков.
ц Предлагается под методом возведения по-
нимать организационно-технологическое реше-
ние, определяемое совокупностью решений о
количестве очередей строительства, схеме по-
дачи конструкций и оборудования, последова-
тельности выполнения работ, степени совме-
щения строительства и монтажа оборудова-
ния, пространственном развитии процессов,
..схеме крановых потоков, составе и размере
ресурсов.
s Практика сооружения мощных ГРЭС (Ла-
>Цд'ыжинская, Запорожская) позволила опреде-
ОВ'Ицть рациональные организационно-техноло-
гические решения: строительство главного
' ‘ корпуса на полную мощность с подачей конст-
рукций и деталей по железной дороге или ав-
' ~ тотранспортом при раздельном выполнении
строительных работ и монтажа технологичес-
кого оборудования с концентрацией матери-
ально-технических ресурсов и полным выпол-
нением подземной части до начала монтажа
Iнадземной с развитием всех процессов от по-
 'стоя иного торца.
g:	На рис. 12.2 приведены циклограммы раз-
.личных методов сооружения главных корпу-
|Цсов, широко применяющиеся в практике
'.• тепло	строительства. Выбор ме-
|Ц' тодов осуществляется пока на основе инженер-
ной интуиции, поэтому многочисленные и про-
тиворечивые рекомендации не имеют, как пра-
вило, научно обоснованной аргументации и
экономических обоснований.
; Устойчивое отклонение фактических пока-
Г зателей строительства ТЭС от планируемых

Piic. 12.2. Циклограммы различных методов возведения
главных корпусов:
.. '^—направление подачи конструкций и оборудования в зону
gi. монтажа; / — земляные работы; 2— монтаж всех фундамен-
. тов; 2(1) — монтаж фундаментов каркаса главного корпуса;
~ монтаж фундаментов технологического оборудования;
Й —обратная засыпка и устройство черных полов; 3^ — об-
.ЦТатная засыпка; 3	— устройство черных полов; 4— монтаж
^строительных конструкций надземной части; 5— монтаж тех-
: 'оологического оборудования; 1, III. V — раздельное выполнение
 V?^3eMHO11 11 надземной частей главного корпуса; II, IV, VI,
- VII, VIII—совмещенное выполнение подземной и надземной
£-• iacreii главного корпуса
характеризует.их низкую организационно-тех-
нологическую надежность, т. е, способность
системы сохранять в процессе осуществления
работ запроектированные технико-экономиче-
ские показатели. Это объясняется несовершен-
ЗЕ9

ством инструктивно-методических материалов
для проектирования организационно-техноло-
гической документации и отсутствием эконо-
мико-математических методов проектирования
возведения объектов.
В настоящее время при разработке ПОС и
ППР решения, принимаемые проектировщи-
ком, основываются главным образом на лич-
ном опыте, при этом принимаемые решения не
могут быть оптимальными, так как человек
практически не в состоянии учесть и перера-
ботать огромный объем информации, который
влияет на оптимальность и реальность выпол-
нения принимаемых им решений.
Проектирование организации строительст-
ва должно вестись на принципиально новой
основе — создании автоматизированных си-
стем проектирования возведения объектов
(АСПВ ТЭС). Большой интерес представляет
рассмотрение в рамках АСПВ ТЭС комплекса
задач, охватывающих как разработку методов
строительства теплоэнергетических объектов,
так и расчет потребности материально-техни-
ческих ресурсов.
Классификация организационно-технологи-
ческих решений методов возведения главных
корпусов ТЭС определяет основные особенно-
сти возникающих в практике строительного
производства задач и позволяет создать пред-
посылки для разработки АСПВ ТЭС.
На процесс возведения объектов ТЭС по-
стоянно влияют внешние и внутренние случай-
ные факторы (перебои в материально-техниче-
ском снабжении, поломки строительных ма-
шин, изменения погодных условий и т. п.), ко-
торые появляются в произвольные моменты
времени в различных сочетаниях и обусловли-
вают вероятностный характер строительного
производства. Поэтому строительство ТЭС мо-
жно отнести к вероятностным динамическим
системам. Исследовать аналитическими мето-
дами такие системы практически невозможно
из-за сложности математического аппарата.
Представляет интерес исследование таких
систем с помощью имитационного моделирова-
ния на ЭВМ, при котором прогнозируются си-
туации, которые могут возникнуть на стадии
строительства объектов, что дает возможность
своевременно принимать решения и делать со-
ответствующие выводы о функционировании
системы в различных условиях.
С помощью имитационной модели можно
рассчитать организационно-технологическую
надежность (ОТН) методов возведения и от-
дельных организационно-технологических ре-
шений, принятых при разработке ПОС и ППР.
Под ОТН целесообразно понимать вероят-
ность соблюдения заданных сроков окончания
строительства.
Имитационная модель позволяет также'
вычислить ряд параметров, характеризующие
процесс возведения: средние продолжительно,
сти выполнения отдельных видов работ, сред,
ние простои бригад и строительных машин
среднюю интенсивность подачи конструкции и
оборудования в зону монтажа по железнодо-ъ
рожным и автомобильным путям, переменные!
статьи затрат в себестоимости.
На основании исследований, проводимых cs $
помощью имитационной модели, можно рф ’
шить принципиальные организационно-техно*
логические задачи:
выбор отдельных организационно-техноло-1..
гических решений и методов возведения объ4 !
ектов при заданных продолжительности и
уровне ОТН;
установление влияния организационно-тех-
нологических параметров (совмещение процес-
сов, ритм монтажа оборудования, интенсив-
ность работ, технологическая последователь^Т
ность работ, простои подготовленного фронта
работ, интенсивность подачи материалов) на
ОТН возведения объектов;
выбор оптимального варианта распределен !
ния ресурсов для максимального сокращения
продолжительности строительства с заданным,
уровнем ОТН;
расчет мощности строительно-монтажных
организаций с учетом задаваемого уровня 'О
ОТН.
Имитационная модель может быть испольс
зована не только на стадии разработки ПОС н
ППР, но и на стадии сооружения объектов;- j
составления оперативных планов.
0.2. ПРИНЦИПЫ! ЮЗЕЕДЕНИЙ ГЛАВНОГО
КОРПУСА
Надземная часть. Опыт проектирования
и строительства ТЭС позволил разработать
компоновочные и конструктивные решения,,
учитывающие методы монтажа строительных в
конструкций и оборудования. Если огражда-
ющие конструкции котельного отделения опт. ’
раются на каркас котла (закрытая компонов-
ка котельной с опиранием конструкций на кар-
кас котла), строительные конструкции и обо-
рудование котельного отделения монтируются; 
одними и теми же грузоподъемными меха-
низмами. В Советском Союзе таким методом
построено сравнительно небольшое число элек-
тростанций. В практике же теплоэнергетичес-
кого строительства за рубежом такое решение
широко применяется в ФРГ, Англии, Польше
и Чехословакии.
Стремление обеспечить наиболее экономич-
ные конструктивные решения приводит к сни-
жению технологических нагрузок на строи-
тельные конструкции. Для уменьшения нагру- -
320

i
-
г к от мостовых кранов машинного отделения,
|-рассчитываемых на подъем статора генерато-
' Ъа (масса которого выходит далеко за преде-
'jn,[ масс остальных узлов турбоагрегатов, до-
' стигая 250 т), статор монтируют специальны-
ми механизмами и устройствами, не опираю-
^щимися на каркас здания.
В Советском Союзе на ряде электростанций для
ЙЙдажа статора генератора использовался • специаль-
козловой кран грузоподъемностью 260 т, который
р^анавливался на фундамент турбоагрегата.
При сооружении электростанций Адамув (Польша)
(1 Прунажев (Чехословакия) статор генератора монти-
Ьповался при помощи крана, передвигавшегося по спе-
циальным железнодорожным путям. На строительстве
Клектростанцин Вестфалей (ФРГ) для монтажа стато-
генератора использовались гидравлические домкраты.
Если каркас здания не связан с каркасами
Оборудования (закрытая компоновка без свя-
. ?и конструкций здания с каркасом котла),
монтаж строительных конструкций выполни-
: сгся специальными грузоподъемными меха-
Вдамами, а оборудование монтируется мосто-
; выми кранами в готовом отапливаемом здании
мостовые краны используют затем для ре-
монтных работ при эксплуатации станции),
строительные конструкции котельной не
-‘связаны с каркасами котлов, все работы по
ЦЕ -’монтажу котлоагрегатов производятся в за-
крытом помещении с применением мостовых
драпов грузоподъемностью до 50 т.
|gA При опирании строительных конструкций
Й|Л'жаркас котла и бескрановом монтаже ста-
fbpa генератора уменьшаются масса строи-
Й^дйных конструкций, количество и масса мос-
Кг^вых кранов и объем работ по монтажу стро-
ительной части главного корпуса. Однако
Ййкая компоновка имеет и существенные недо-
Цфгатки. При ней ухудшаются условия монта-
||Жа оборудования, не обеспечивается возмож-
ность круглогодичного монтажа оборудования
районах с низкими температурами, не созда-
ется условия для организации поточного стро-
ительства с максимальным совмещением во
земсни отдельных видов работ.
:  При каркасе здания, не связанном с кар-
р^асами котлов, и монтаже статора генератора
Ц мостовыми кранами машинного зала несколь-
Ж. ко утяжеляются строительные конструкции,
||Е увеличиваются затраты на мостовые краны, но
сокращаются сроки и стоимость монтажа.
Эти компоновочные решения и связанные
с ними методы монтажа, по-видимому, будут
развиваться параллельно и применяться в за-
висимости от всего комплекса требований,
.Предъявляемых к строительству конкретной
Электростанции.
В зависимости от степени укрупнения стро-
ительных конструкций и оборудования разли-
чают три способа строительства и монтажа
.Мавных корпусов и оборудования.
1-й способ — изготовление на заводах
отдельных элементов строительных конструк-
ций и мелких узлов оборудования и установ-
ка их в проектное положение без предвари-
тельного укрупнения. Такой способ строитель-
ства нашел широкое применение в энергетиче-
ском строительстве США. Следует при этом
отметить высокую степень заводской готовно-
сти строительных конструкций и оборудова-
ния, а также комплектную поставку в точном
соответствии с графиком строительства. В Со-
ветском Союзе монтаж строительных конст-
рукций и оборудования россыпью применяется
редко и рассматривается как вынужденное ре-
шение.
2-й способ — изготовление строительных
конструкций и оборудования отдельными эле-
ментами и мелкими узлами, укрупнение их на
строительной площадке и установка в проект-
ное положение укрупненными .блоками. Этот
способ строительства применяется в странах,
где наметившаяся тенденция к блочному изго-
товлению оборудования несколько ограничена
техническими возможностями заводов-изгото-
вителей и условиями транспортной связи стро-
ительства.
В Советском Союзе строительные конст-
рукции и оборудование, как правило, поступа-
ют на строительную площадку с заводов-изго-
товителей в виде транспортабельных узлов и
блоков, а укрупнение их в более крупные, мон-
тажные блоки на вспомогательных площадках
строительной базы позволяет значительно ус-
корить процесс монтажа. Такое укрупнение
является по существу одной из . форм совме-
щения во времени строительных и монтажных
работ. Степень укрупнения строительных кон-
струкций и оборудования зависит от принятой
технологии монтажа и грузоподъемности ос-
новных монтажных механизмов.
3-й способ — изготовление строительных
конструкций и оборудования на заводах эле-
ментами, имеющими максимальные массу и
габариты по условиям перевозки; дополни-
тельное включение в монтажные блоки только
небольшого числа деталей, требующих при
монтаже значительных затрат труда; установ-
ка большинства заводских элементов в проект-
ное положение без укрупнения. В последние
годы такая тенденция при заводском изготов-
лении котлов наметилась в ФРГ и Швеции.
В этих странах в процессе проектирования оп-
ределяется рациональная степень укрупнения
блоков при изготовлении с учетом возможно-
стей заводов-изготовителей, технологии мон-
тажа, возможностей транспорта и промежу-
точного складирования, а также сроков стро-
ительства. Масса заводских блоков доводится
до 25—30 т. Поставка блоков котлов в стро-
гом соответствии с графиком приобретает зна-
321

чение при монтаже крупных установок, так
как в большинстве случаев площадки для
промежуточного складирования элементов не-
достаточны.
Сравнивая рассмотренные способы возве-
дения главных корпусов, следует отметить не-
эффективность 1-го способа, который может
применяться только из-за каких-либо вынуж-
денных обстоятельств. Применение 2-го спосо-
ба существенно сокращает сроки монтажных
работ, но требует значительных площадей для
складских и укрупнительных площадок, до-
полнительных механизмов и затрат труда на
строительстве. 3-й способ лишен недостатков,
присущих 2-мул и является в настоящее время
предпочтительным.
По расчетам института Атомтеплоэлектро-
проект при проектировании ТЭЦ заводского
изготовления на газомазутном топливе, когда
ЦТ производится поставка технологического обо-
рудования пространственными блоками завод-
ской готовности, исключающими ревизию и
доводочные работы на монтаже, трудозатраты
резко уменьшаются. Так, при 2-м способе мон-
тажа трудозатраты на 1 кВт установленной
мощности составляют обычно 4,5—5 чел-дней,
а при заводском изготовлении пространствен-
ных блоков—1,25—1,5 чел-дня. При этом
ликвидируется сборка на монтажной площад-
ке и исключаются сборочно-укрупнительные
площадки на строительстве.
Подземная часть. В практике строительст-
ва тепловых электростанций нашли примене-
ние два основных способа сооружения под-
земной части главных корпусов.
При закрытом способе в первую очередь
выполняют фундаменты под каркас здания и
монтируют надземную часть главного корпу-
са, после чего заканчивают сооружение ос-
тальных конструкций подземной части. Про-
изводство земляных работ в этом случае мо-
жет осуществляться как по всему поперечнику
здания, так и лентами с последующей доработ-
кой в закрытом здании.
В Советском Союзе закрытый способ со-
оружения подземной части ТЭС применяется
только в определенных климатических и гид-
рологических условиях. В этом случае мон-
таж сборных железобетонных конструкций
подземной части осуществляется с помощью
самоходных гусеничных и пневмоколесных
кранов грузоподъемностью 16—50 т, а также
мостовых кранов котельного и машинного от-
делений.
При открытом способе подземное хозяйст-
во, главного корпуса выполняется для всех за-
проектированных агрегатов в определенной
последовательности по всему поперечнику
здания и по всей длине, после чего осущест-
вляется монтаж надземной Части' и техноло- 
322
гического оборудования (так называемый
«способ законченного нулевого цикла»). Этот
способ наиболее распространен при строитель-
стве ТЭС в Советском Союзе. Для монтажа
сборных железобетонных конструкций подзем-
ной части применяются самоходные гусенич<
ные и пневмоколесные краны грузоподъем-
ностью до 50 т, а также козловые, краны гру--.-
зоподъемностью до 30 т.
При определении технологической последовательно--:
сти работ учитывается необходимость опережающего
сооружения фундаментов под оборудование и прежде;'
всего фундаментов под каркас котла, так как продол.’
жительность монтажа котла, составляющая 10—12 мес.
является определяющей в сроках строительства тепле"
вых электростанций.
Опыт строительства ТЭС показал, что способ заЛ
конченного нулевого цикла при сооружении подземной'
части является более рациональным, так как обеспечи-Г
вает наиболее удобные условия выполнения строитель-’
ных работ по надземной части и монтажа оборудовав;-
ния, позволяет лучше организовать грузопотоки и ча-
стично совместить во времени выполнение работ с при-:.,
менением одних и тех же механизмов. Для ТЭС, у ко-?
торых конструкции котельной опираются на каркасьг-
котлов, закрытый способ сооружения подземной части'
главного корпуса вообще неприемлем. Следует отме-
тить, что применение ’закрытого способа вызывает не-
обходимость выполнения дополнительных объемов ра- .
бот по устройству подбуток под фундаменты каркаса: 
главного корпуса для устранения возможного выпираЬи
ния грунта, защиты от промораживания в условиях пу*- у
чинистых грунтов, а также обусловливает дополнитель- Ц
ные затраты на водопонижение при наличии грунтовых
вод.
При сборных железобетонных каркасах •
решающее значение имеет конструкция стыка,
Если она обеспечивает быструю установку,.,
выверку и временное закрепление моптируе-*•5
мого железобетонного элемента, то в подав- 4
ляющем большинстве случаев целесообразно А
отказаться от предварительного укрупнения,..
Однако в некоторых случаях предварительное?
укрупнение конструкций оказывается целесо-?
образным (например, укрупнение блоков кро-..
вельного покрытия, ферм, стенок бункеров,'?
площадок и пр.).
В настоящее время наиболее эффективным
методом строительства крупных промышлен-у
ных предприятий, в том числе и ТЭС, счита-
ется поточно-совмещенный метод,
который может применяться при строительст-
ве как одной электростанции, так и группы
электростанций.
Главный корпус разбивается на захватки.
Следует отметить, что невозможно установить .
в главном корпусе для всех потоков единые
захватки. Так, для специализированного пото-
ка монтажа сборных железобетонных кон-
струкций каркаса за захватку принимается
объем между двумя поперечными осями (1—2;,|
2—3: 3—4 и т. д.) по всей ширине и высоте5'
главного корпуса. В специализированном по-,
токе для сооружения подземной части глав-
ного корпуса в качестве захватки принят

KfceM, относящийся к каждому энергоблоку
ЮЙагрсгату) или к нескольким агрегатам. При
^Жетвоизводстве земляных работ за захватку
^Принимается ячейка или несколько ячеекэнер-
ИЙоблоков и т. п.
g' Первый поток — земляные работы вы-
полняются в пределах одной ячейки, т. е. че-
Д^рех — шести осей главного корпуса (коли-
ЙШп'ество осей ячейки блока зависит от мощности
К? По окончании земляных работ в первой
||Ж-чейке блока начинают второй поток —
И§М©нтаж сборного железобетона, укладку мо-
нолитного железобетона, обратную, засыпку с
-уплотнением и устройством черных полов под-
Оёмцого хозяйства, в то же время выполняют
В|КйЙ1ЯНые работы по ячейке второго блока
И|||^четыре — шесть осей).
Третий поток—монтаж конструкций
|Я1|®каса надземной части и перекрытий — на-
Жйнают только по окончании второго потока.
^Й'осле того как смонтированная часть каркаса
Вудет иметь необходимую жесткость, начинают
[монтаж панелей кровельного покрытия и сте-
нового заполнения.
Монтаж технологического оборудования
первого блока может быть начат после окон-
«□рййй строительства главного корпуса в объ-
ИиЩпеек, необходимых для четырех блоков.
ggfe),TO условие лимитируется шагом ввода бло-
₽1(Ь.В:Д эксплуатацию и временем, необходимым
. длФ монтажа котла, следовательно, потоками
Ж;И8ажа технологического оборудования.
Й^йтаж оборудования первого блока можно
|^]М11-шать и раньше, но при этом будет иметь
(Мгесто совмещение потоков строительных ра-
Мот с монтажными. Такое совмещение, как
^Ярказал опыт работы, приводит к недостаткам
Й^расстановке рабочих и их использовании и'
^Шрушениям техники безопасности. Для бло-
fflp/мощностью 60—200 МВт (в основном для
ТЭЦ) при большом шаге ввода в эксплуата-
цию/начало монтажа оборудования можно от-
е^Жстй ко времени окончания строительства
Й’даух или трех ячеек.
нжж-'При строительстве главного корпуса ТЭС
^^.^Очно-совмещённым методом специализиро-
И ванные организации выполняют работы в
Ц разных ячейках главного корпуса. Таким об-
i разом, работы оказываются совмещенными во
^^ёмени, но не по месту. Так, например, при
Карбите ль стве главного корпуса КЭС мощ-
ностью 2400 МВт с восемью блоками по
||Ж9; МВт поточно-совмещенным методом одно-
Ц)еменпо ведутся земляные работы в ячейках
Йй^оков № 7 и 8; монтаж строительных кон-
струкций подземной части (включая гидроизо-
ляционные работы и обратную засыпку)—в
^ячейках блоков № 5 и 6; монтаж строитель-
ных конструкций надземной части (включая
кровельные работы)— в ячейках блоков № 3
и 4; монтаж технологического оборудования —
в ячейках блоков № 1 и 2.
Выполнение работ поточно-совмещенным
методом обеспечивает наиболее рациональное
использование как механизмов, так и людских
ресурсов. Этот метод по существу увеличива-
ет фронт работ и обеспечивает маневрен-
ность работы механизмов и рабочих, способ-
ствует увеличению сменности и, следователь-
но, числа рабочих, что является одним из ус-
ловий сокращения срока строительства.
Шаг строительства главного корпуса за-
висит от шага монтажа агрегатов. При изме-
нении шага монтажных работ изменяется и
шаг строительных работ. Определение шага
монтажных и строительных работ производит-
ся технико-экономическим сопоставлением не-
скольких вариантов с учетом наличного со-
става. кадров, ме^ризмов, возможности рас-
селения и директивных указаний о сроках
ввода блоков. Продолжительностью шага
монтажных работ определяется количество
агрегатов, находящихся в одновременном мон-
таже, а следовательно, й шаг строительства
главного корпуса. Например, если шаг мон-
тажных работ принят равным 7й продолжи-
тельности монтажа котла, то в монтаже од-
новременно будут находиться два агрегата, а
главный корпус до начала монтажа должен
быть закончен на три блока; если шаг монта-
жа равен 7з продолжительности монтажа
агрегата, то в монтаже одновременно будут
находиться три блока, а главный корпус до
начала монтажа агрегатов должен быть за-
кончен на четыре блока и т. д. Таким образом,
изменение шага монтажа приводит к измене-
нию месячных и квартальных объемов стро-
ительных работ основного производства,
объемов временных сооружений, жилищного
строительства и т. д.
Следует отметить, что при совмещении
строительных и монтажных работ с одновре-
менным монтажом трех и более блоков деле-
ние главного корпуса на захватки затрудни-
тельно, так как высокая интенсивность подачи
оборудования и конструкций в главный корпус
неизбежно замедляет темп монтажа оборудо-
вания или строительной части и нарушает
ритм строительства. По подсчетам треста
Южтеплоэнергомонтаж при раздельном строи-
тельстве и монтаже оборудования трудозат- ,
раты и численность монтажников, начиная с
третьего блока, представляется возможным
уменьшить на 30 % в случае предоставления
фронта работ по всем шести блокам и поточ-
ному их монтажу.
При раздельном выполнении работ на Ладыжинской
ГРЭС созданы условия, при которых резко повысилась
выработка; улучшилось использование. механизмов и
323
i'

транспорта; повысилась безопасность выполнения работ;
сократились общие площади складов и сборочных пло-
щадок за счет уменьшения периода совмещения постав-
ки строительных конструкций и оборудования; повыси-
лись темпы монтажа конструкций главного корпуса;
улучшились условия для соблюдения порядка и чисто-
ты в монтажной зоне; созданы нормальные условия для
эксплуатации; представляется возможность сокращения
количества рабочих в пик на 700—800 чел. за счет не-
совпадения максимумов объемов работ по строительст-
ву и монтажу.
12.3. КРАНОВЫЕ ПОТОКИ
ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ ГЛАВНЫХ КОРПУСОВ
При возведении главных корпусов ТЭС ве-
дущей работой является монтаж строительных
конструкций. Специализированный поток по
монтажу строительных конструкций включает
несколько крановых потоков, количество кото-
рых равно количеству основных монтажных
кранов.
Проектирование крановых потоков предус-
матривает выбор комплекта монтажных кра-
нов и распределение между кранами монтиру-
емых конструкций.
Особенности решений главных корпусов
(значительные габариты и масса конструкций,
сложность их укрупнительной сборки, транс-
портировки, выверки, крепления и т. д.) дела-
ют распределение объема работ между крана-
ми одной из основных организационно-техно-
логических задач. При этом многообразие ис-
ходных данных: неравномерность распределе-
ния массы монтируемых конструкций по попе-
речному сечению (до 50 % находится в эта-
жерках), многовариантность возможных ре-
шений, отсутствие экономико-математических
методов формирования крановых потоков —
затрудняют нахождение оптимального реше-
ния.
В общем случае выбор оптимального ва-
рианта распределения монтируемых элементов
по крановым потокам рассматривается как
задача следующего содержания. Требуется
найти такой вариант распределения монтиру-
емых элементов по крановым потокам, кото-
рый обеспечивает минимальную продолжи-
тельность монтажа строительной части глав-
ного корпуса. Продолжительность монтажа
строительной части принимается в качестве
критерия оптимальности, потому что, во-пер-
вых, минимальная продолжительность при за-
данном комплекте кранов обусловливает ми-
нимальные приведенные затраты и, во-вторых,
работа монтажных кранов определяет темп
возведения главного корпуса.
Выбор оптимальных грузоподъемных
средств производится после изучения объем-
но-планировочных и массовых характеристик
сооружения. Производится подсчет конструк-
тивных элементов, разбивка их по массовым
характеристикам, а также по расположенийЛй
плане и по отметкам.
Все работы, связанные с возведением глад*
ного корпуса, могут быть отнесены к продол J1
ным потокам, охватывающим весь комплак/?!
работ в пролете каждого отделения:
I поток — укрупнительная сборка, строив 1
тельные, работы и монтаж конструкций и д^ |
талей в машинном зале:
II поток — укрупнительная сборка
строительно-монтажные работы в бункери©*®!
деаэраторном отделении;
III поток — укрупнительная сборка
строительно-монтажные работы в котельном^!
отделении;
IV поток — укрупнительная сборка ц
строительно-монтажные работы в отделении-!
дымососов и электрофильтров.
Кроме того, главный корпус делится на : 3
учабтйии захватки, являющиеся необходимым* I
условием для поточного возведения. Прост- i
ранственные размеры участков и захваток, на’-?
которые делится главный корпус, определял!
ются прежде всего из условия обеспечениям
устойчивости главного корпуса и его частей на
процессе производства работ, а также в слу-Ц
чае временного прекращения работ или по<*|
следующего их возобновления.	'.Л
Пространственные размеры участков и заД:
хваток назначаются с учетом обеспечения.’
нормальных условий работы бригад рабочих
и машин.	'О
В качестве примера на рис. 12.3 показан
главный корпус с блоками 300 МВт, моитиру- <
емый по универсальному проекту тремя мон-'|
тажными кранами БК-1000 при равной про--
должительности их работы (следует иметь.ф?
виду, что время работы кранов может быть-.Ш
разное). В поперечном сечении главного кор-
пуса выделены пять монтажных зон, за кото-;
рыми закреплены предварительно краны. Кра-
новый поток I охватывает зоны 1, 2 и часть
зоны 3, поток II— оставшиеся конструкции зр*
ны 3, поток III—зоны 4, 5 и при необходимо-
сти часть конструкций зоны 3.
Для получения наибольшего эффекта от
применения монтажных средств следует ре*
шить две оптимизационные задачи. Первая
связана с выбором оптимального комплекта
кранов, обеспечивающего наименьшие затраты
при монтаже, вторая — с отысканием опти-
мального режима работы комплекта, обеспе-
чивающего монтаж объекта в кратчайшие
сроки.
Решение первой задачи сводится к мини
мизации приведенных затрат на производстве
монтажных работ по сооружению объекта,ирт
которой используются следующие данные
нормативный коэффициент эффективност
строительства; балансовая' стоимость кранов
324

Q=50/l0
О
$57,67
32,65
DC
125/207
по
Ой
22500
12000
05000
в
ОЛ СХЕМЫ МЕХАНИЗАЦИИ МОНТАЖА
строительных конструкций
кран
№3
22500^
2В 000
05000^
17000
Du
Кран
ЛЛ7
Кран..
№2

Cl Cl
^to,oo
%.
Ось
крана
Ось
крана
Ось
крана
К

Рис.. 12.3. Распределение конструкций поперечника главного корпуса по монтажным зонам:
номера монтажных зон
сдо рабочих смен в году: сменная произво-
|рйёльность каждого крана; затраты на по-
фЭДФиу, разгрузку и перевозку кранов, монтаж
Шддмонтаж, устройство подкрановых путей;
ДЙм ремонтных работ; стоимость машино-
!~§мены каждого крана. Комплект, при котором
ящфгигается минимум приведенных затрат, яв-
#ется оптимальным.
^ДДтыскание варианта, при котором обеспе-
фнйаются наименьшие сроки монтажа, можно
'ЦУЩествичь методом направленного перебо-
Ж Для этого определяется время работы
J^l^oro крана при различных вариантах за-
*фузк(! и режима работы. Продолжительность
И||₽жа определяется скоростью и высотой
Ф^Д'ьема конструктивных элементов, местом
вАЙрложения крана на объекте, условием
^ОДтажа и организацией работ. С учетом этих
факторов находятся режимы работы кранов,
обеспечивающие минимальные сроки монтажа.
Правильность выбора комплекта кранов
оценивается расчетом народнохозяйственного
эффекта.
Основные положения механизации
В основу организации монтажа конструк-
ций главного корпуса положены следующие
принципы:
монтаж строительных конструкций крупны-
ми блоками, сборка которых выполняется па-
раллельно с монтажом;
коэффициент блочности по строительным
конструкциям не ниже 70 %. Масса блоков
325

должна быть возможно более близкой к гру-
зоподъемности крана на данной стоянке и при
данном вылете стрелы:
совмещение укрупнительных и складских
площадок согласно стройгенплану, что созда-
ет единую линию монтажа (склад — укрупни-
тельная площадка — зона монтажа или
РПКБ — зона монтажа);
обеспечение производства работ поточно-
совмещенным методом согласно технологии
монтажа строительных конструкций;
постоянная равномерная поставка кон-
струкций в соответствии с графиком монтажа.
На складе строительства должен быть ком-
плектный запас конструкций не менее чем на
два пролета главного корпуса. Это позволяет
вести монтаж стабильными специализирован-
ными бригадами;	<
устройство сети железнодорожных путей и
автомобильных дорог для подачи в зону мон-
тажа крупных блоков с укрупнительной пло-
щадки или со складов;
выбор грузоподъемности кранов укрупни-
тельных площадок в соответствии ° с макси-
мальным укрупнением элементов до грузо-
подъемности кранов, устанавливаемых для
монтажа конструкций главного корпуса.
Средняя производительность башенных
кранов на монтаже строительных конструкций
достигает 800—1000 т в месяц (16—25 т на 1 т
максимальной грузоподъемности крана).
Основной задачей при выборе схемы меха-
низации является обеспечение заданных тем-
пов монтажа при минимальной стоимости ме-
ханизации. Порядок выбора схемы механиза-
ции следующий:
намечается по размерам поперечника глав-
ного корпуса и массовым характеристикам
монтажных элементов по каждому ряду ко-
лонн несколько вариантов схем механизации;
производится выбор ' кранов, монтажных
приспособлений, оснастки и методов монтажа
исходя из количества, габаритов и массы мон-
тируемых конструкций, конфигурации и раз-
меров возводимых зданий, температурно-кли-
матических условий района строительства, а
также обеспечения устойчивости:
производится распределение объемов работ
между кранами и решается вопрос об укруп-
нении элементов в блоки до грузоподъемности
крана;
определяется для каждого варианта по
наиболее загруженному крану продолжитель-
ность строительства;
производится технико-экономическое сопо-
ставление и выбор оптимального варианта
схемы механизации.
Основные положения организации монта-
жа строительных конструкций и оборудования
мощных ТЭС с блоками 100, 200, 300, 500 р
800 МВт предусматривают:
строительство и монтаж оборудования по-
точно-скоростным методом по единому графи,
ку, обязательному для всех участников со-
оружения ТЭС, включая заводы-поставщики
металлоконструкций, сборного железобетона
и тепломеханического оборудования; финан-
сирование и материально-техническое обеспе-
чение строительства должны быть согласова-
ны с указанным графиком;
планирование производства строительных
работ по сооружению ТЭС, полностью подчи-
ненное требованиям технологии монтажа обо-
рудования, так как эта стадия является конеч-
ной в процессе сооружения ТЭС и определяет
сроки и темпы ввода мощностей;
разделение производства строительных и
монтажных работ по энергетическому блоку
по месту и времени, что является основным
условием для обеспечения требуемого темпа
ввода мощностей, сокращения продолжитель-
ности и трудоемкости монтажных работ.
Расстановка . основных грузоподъемных
кранов, используемых для монтажа строи-
тельных конструкций главного корпуса, суще?
ственно влияет на организацию подачи обору-
дования в монтаж. Узкий фронт подачи при-'
больших объемах монтируемого оборудования, ;
конструктивное решение и габаритные разме-
ры опорных порталов новых стреловых кра-
нов на рельсовом ходу СКР-2200 и СКР-3500
с базой 15 м выдвигают определенные требо-
вания к расстановке кранов.
При раздельном производстве строитель-
ных и монтажных работ в пределах главного
корпуса или его части строительные краны к
началу монтажа оборудования должны быть,
выведены из монтажной зоны. Поэтому выбор
их положения на период сооружения главного'
корпуса или его захватки не следует увязы-
вать с организацией подачи монтируемого-,
оборудования в главный корпус. При совме-
щении строительных и монтажных работ в
пределах главного корпуса строительные
краны необходимо размещать вне котельного
отделения, т. е. в пролетах главного корпуса,
менее напряженных по грузопотоку. Установ-
ка строительных кранов в котельной приводит
к увеличению шага потока.
При выборе схем механизации монтажа
строительных конструкций надземной части
главных корпусов с блоками 500 и 800 МВт
прежде всего необходимо учесть следующие
основные особенности:
значительная единичная масса монтируе-
мых конструкций (35—80 т)';
большая высота котельных отделений (до
75 и 120 м);
высокая парусность монтажных блоков

каркаса и покрытий (площадь блока достига-
ет 230 м2);
значительные пролеты машинного зала (до
V- 54 м), габаритные размеры и масса ферм и
| /блоков покрытия (до 80 т):
небольшие пролеты котельного отделения
(33—39 м);
значительные площади зоны возможного
./'падения грузов при монтаже конструкций, а
/ также большое количество грузов, подав ае-
Жмых в монтажную зону;
Ц/ наличие замкнутых связевых дисков жест-
окости в пределах каждого энергоблока в глав-
ных корпусах для энергоблоков с подвесными
О котла ми мощностью 800 МВт;
Я комплектация и сборка блоков строитель-
ных конструкций и узлов на РПКБ.
у/ Увеличение единичной мощности электро-
Г станции и оборудования привело к качествен-
ному изменению механизмов для монтажа
^строительных конструкций и схем их расста-
еЦЙшки. Ниже приведены схемы механизации
Цмонтажа строительных конструкций ТЭС и
И&С с блоками до 300 МВт и-схемы механи-
'/ зации монтажа строительных конструкций
// КЭС с блоками 500 и 800 МВт.
ф Схемы механизации монтажа главных
^ корпусов с блоками до 300 МВт
/ /. Монтаж надземной части одним краном.
| Схема применяется для ТЭС малой мощности,
| "работающих на газомазутном топливе, с не-
большими поперечными размерами главного
^/корпуса (например, Архангельская ТЭЦ).
При этом применяются тяжелые башенные
Храпы БК-1000. Обычно такой кран устанав-
ливастся по оси деаэраторного отделения, ох-
рйатывая весь поперечник главного корпуса.
Применение кранов БК-1425, снятых с
|/производства, но имеющихся в наличии,
| оправдывается при монтаже полуоткрытой
у /Котельной, когда монтируются одновременно
' котел и строительная часть главного корпуса,
т.-е. при большом объеме работ, но и при этом
^следует предварительно произвести технико-
экономическое сравнение с другими схемами
| -Механизации монтажа.
Г Монтаж надземной часта двумя кранами.
| /В связи с большими поперечными размерами
/главного корпуса современных ТЭС один ба-
: шенный кран не может охватить поперечник
/ здания, поэтому применяются два крана, при
... этом второй кран устанавливается у крайних
| рядов. Вместо башенного крана может приме-
няться гусеничный.
Монтаж надземной часта тремя кранами.
 Мощные электростанции с блоками 300 МВт
имеют главные корпуса с большими габарита-
• мй и высотой. Два мощных крана не могут
обеспечить охвата всего поперечника здания
и необходимые темпы монтажа, поэтому при-
меняется схема с тремя кранами в следующих
комбинациях: два башенных крана и один гу-
сеничный, один башенный кран и два гусенич-
ных и три гусеничных крана.
Следует отметить, что почти во всех слу-
чаях краны используются не на всю грузо-
подъемность, т. е. недостаточно эффективно,
так как грузоподъемность кранов выбирается
по максимальной массе поднимаемой строи-
тельной конструкции, в то время как боль-
шинство монтажных блоков и элементов име-
ют меньшую массу. Поэтому может оказаться
целесообразным с увеличением' количества
кранов разделить между ними функции.
Схемы монтажа надземных конструкций
главного корпуса гусеничными кранами по
сравнению со схемами монтажа башенными
кранами Б К-1000 имеют ряд технических
преимуществ:
универсальность/ схемы механизации для
любого типа главшйхГкорпуса:
возможность подачи блоков тепломехани-
ческого оборудования в котельную пролетом
33 м при монтаже конструкций краном
МКГ-100, что исключено при установке в ко-
тельной башенного крана;
охват зон монтажа в котельной пыле-
угольной КЭС, в то время как при варианте
с краном БК-Ю00 монтаж кровельных плит
у ряда Г и стеновых панелей по ряду Г при
определенных условиях может быть затруд-
нен;
возможность использования крана для
монтажа строительных конструкций и обору-
дования электрофильтров;
независимость выполнения работ по над-
земной части от готовности подземной части;
возможность использования гусеничных
кранов на монтаже тяжелых конструкций под-
земной части до начала монтажа конструкций
надземной части:
более высокую эффективность схемы ме-
ханизации, обусловленную мобильностью кра-
на МКГ-100, особенно при монтаже колонн
первых 10—12 осей здания, необходимых для
открытия фронта работ-для монтажа оборудо-
вания;
отсутствие железнодорожного пути на ка-
бельном туннеле в котельной в начальный пе-
риод монтажа конструкций надземной части;
отсутствие жесткой зависимости выполне-
ния одних работ от других, благодаря чему
расширяется фронт работ и появляется воз-
можность сокращения сроков строительства
объектов;
использование гусеничных кранов грузо-
подъемностью 50—100 т, что позволяет сокра-
тить сроки и снизить стоимость и трудоем-
кость.. монтажа тепловых электростанций.
327

Схемы механизации монтажа кранами
МКГ-100 имеют и недостатки, в частности при
таких схемах усложняется подача конструк-
ций под кран МКГ-100 со стороны ряда Г.
Для прохода крана у ряда Г. приходится вы-
полнять обратную засыпку и вторично отры-
вать котлован для возведения фундаментов
хвостовой части: для подачи конструкций к
крану МКГ-100 требуется устраивать допол-
нительные автомобильные дороги.
Недостатки башенных кранов общеизвест-
ны: большие сроки монтажа и демонтажа, по-
требность в тяжелых и трудоемких подкрано-
вых путях, невозможность переброски крана
с одного объекта на другой и сравнительно
высокая стоимость машино-смены. Кроме то-
го, краны БК-1000 при монтаже конструкций
мощных пылеугольных КЭС работают на пре-
дельных параметрах из-за большой высоты
котельной. Поэтому предпочтение следует от- гщ
дать схемам механизации с гусеничными кра-
нами МКГ-100 и рельсовыми кранами СКР.
Применение на КЭС мощностью 2400 МВт
схемы механизации с гусеничными кранами
позволяет сократить трудозатраты на 3 тыс.
чел-дней только за счет того, что не требуется
сооружать и содержать подкрановые пути,
монтировать и демонтировать кран, а также
позволяет снизить стоимость механизации ра-
бот за счет уменьшения стоимости крана.
При выборе монтажных схем следует ори-
ентироваться на применение мобильных гусе-
ничных кранов, не только по зонам охвата, но
и по типу и массе монтируемых блоков. Такое
разделение не вызовет увеличения стоимости
машино-смен даже при увеличении грузоподъ-
емности кранов. Это объясняется тем, что ос-
новные тяжелые краны вытесняются легкими
вспомогательными, стоимость машино-смен
которых значительно ниже. Так, стоимость
машино-смены башенного крана (90—
100 руб.) в 3,5—4 раза больше, чем пятитон-
ного мобильного крана. При подъеме легких
элементов таким краном затраты на механи-
зацию можно снизить в 3—4 раза, а общую
стоимость смонтированных конструкций — на
8—10 %. Кроме того, от такой замены увели-
чиваются темпы монтажа конструкций и как
следствие быстрее освобождаются краны. При
невозможности замены основных тяжелых кра-
нов более легкими следует производить
укрупнение мелких элементов с расчетом уве-
личения средней массы элемента, что снизит
стоимость механизации подъема 1 т груза.
Из многих возможных вариантов схем ме-
ханизации монтажных работ следует отметить
шесть наиболее употребительных (рис. 12.4):
вариант 1 — с двумя башенными крана-
ми Б К-1000;
328
вариант 2 — с двумя башенными крана-
ми БК-1000 и одним гусеничным краном
ДЭК-50;
вариант 3 — с одним башенным краном
БК-1000 и одним гусеничным краном
МКГ-100;
вариант 4 — с одним башенным краном
Б К-1000, одним гусеничным краном МКГ-100
и одним гусеничным краном ДЭК-50;
вариант 5 — с двумя гусеничными кра-
нами МКГ-100:
вариант 6 — с двумя гусеничными кра-
нами МКГ-100 и одним гусеничным краном
ДЭК-50. .
Применение схем механизации работ с
тремя башенными кранами, как показали рас-
четы, несколько сокращает продолжительность
монтажа, но приводит к увеличению стоимо-
сти механизации и трудозатрат на монтаж и
демонтаж кранов. Поэтому использование
комплектов из трех багпенных кранов хотя и
ускоряет ввод в эксплуатацию энергетических
мощностей, должно быть в каждом отдельном
случае экономически обосновано.
Схемы механизации монтажа главных
корпусов с блоками 500 МВт
Институтом Оргэнергострой на основе опы-
та строительства Рефтинской и Троицкой
ГРЭС разработана схема механизации, преду-
сматривающая следующий монтаж конструк-
ций главного корпуса:
машинного отделения — краном БК-1000
(№ 1), установленным на силовой плите; ряда
А — краном ДЭК-50 (ДЭК-531);
котельного отделения — краном СКР-2200
(№ 1), установленным на нулевой-отметке;
помещения ТВП—краном СКР-2200 (№2);
отделения электрофильтров — краном
БК-1000 (№ 2), которым монтируется и обору-
дование электрофильтров:
ностоянного торца и помещения скруббе-
ров — краном БК-Ю00 (№ 3).
Предусмотрена следующая разбивка на
монтажные блоки:
каркаса по ряду А — на плоские продоль-
ные рамы из двух колонн и распорок в два
яруса;
деаэраторного отделения по рядам Б—В и
этажерки ТВП по рядам . Г —Д — на по-
перечные рамы в три яруса (конструкции
четвертого яруса по рядам Б, Г, Д, а также
конструкции рядов Е, И, К монтируют отдель-
ными элементами);
покрытие машинного отделения — на про-
странственные блоки ферм с панелями;
покрытие котельного отделения — на про-
странственные блоки с готовой кровлей..
При строительстве Экибастузской ГРЭС-1

|HIC- 12.4. Схемы механизации монтажа надземных конструкций главного корпуса пылеугольной КЭС, сооружаемого
По типовому проекту 67-68:
башенный кран БК-1000 Ke 1; 2—башенный кран БК-1000 № 2; 3 — гусеничный кран МКГ-100 № Г (^стр “41 м, /гус=30 м);
гусеничный кран МК.Г-100 № 2 GCTp“51 м, ^гус=30 м); 5 — гусеничный кран ДЭК-50 (Z стр=30 м, Zryc =24 м); 6 — доставка
|ЕГРоителъных конструкций железнодорожным транспортом; 7 — доставка строительных конструкций автомобильным транспортом;
КГ~ доставка технологического оборудования железнодорожным транспортом i
329

wras? - •	fi/ц uiV.^-iPr,— TITS. •	I	'  • • - 7<C t ^-'.’v-
Рис. 12.5. Схема механизации работ на строительстве главного корпуса Экибастузской ГРЭС-1
___U'fii i;U^Unx.u^k..g.
,|f,-мн «-	.

-?'=
$
К


7/^ж: ^машинного отделения
Тйййовленным	”
ЭК-50;
котельного
^установленным
»1);
отделения
: - Г  хйязи С задержкой строительно-монтажных
IHBPttoT по главному корпусу, а также с учетом
НКшия на площадке конструкций каркаса
E&ieno монтировать надземную часть здания
^доследующим выполнением подземной ча-
i|fc Б соответствии с принятым решением
вменены схема механизации (рис. 12.5) и
ИЙайспортные схемы.
решение о первоочередном монтаже над-
Ймной части здания приводит к необходимо-
сооружения временных транспортных
Иг|шакад и железнодорожных путей, увеличе-
Ь/'/уфю трудоемкости и продолжительности работ
сооружению подземной части здания. Учи-
опыт строительства Экибастузской
ВЙ’ЭС-1, при разработке основных принципов
"^ганизации строительства главного корпуса
|Ищбастузской ГРЭС-2 предусмотрены опере-
В;ШюШсс выполнение подземной части здания
Р^установкд кранов для монтажа надземной
• ^Йсти на нулевой отметке (кроме машинного
Ж|ала, где они устанавливаются на силовую
Виюад)”
||§&Для механизации монтажа строительных
/конструкций главных корпусов с блоками
. Црщностью 500 МВт рассмотрим три вариан-
Ш монтажных схем с кранами СКР-2200,
ЖШкГ-1000, БК-1000 и ДЭК-50 (рис. 12.6).
Вариант 1 (рис. 12.6, а) предусматривает мон-
— краном СКР-2200 (№ 1),
на силовой плите, а ряда А — краном
отделения — краном СКР-2200 _(№ 2),
на нулевой отметке, и краном
электрофильтров — кранами
••ЖМ1 2) 11 кранами ДЭК-50.
- Этот вариант обеспечивает равномерную
|Юайов (в случае необходимости имеется возможность
йфрераспределения нагрузок между ними). Расположе-
.1 ’ •кранов в машинном зале и котельном отделении
Й^^ёзврляет монтировать блоки ферм с плитами покрытия
готовой кровлей. Недостатком этого варианта являет-
С/0я ...то, что значительная часть котельного отделения за-
Wy.H5i.Ta/KpaHOM СКР-2200 (№ 2).
if//// Вариант 2 (рис. 12.6, б) отличается от первого
^Использованием в котельном отделении мобильного гу-
•: сеншшого крана СКГ-Ю00, что позволяет частично ос-
' вободить пролет этого отделения. Однако в связи с тем,
/‘уф в настоящее время кран СК.Г-1000 серийно не вы-
Пускается, этот вариант не рекомендуется.
Г-/ Вариант 3 (рис. 12.6, в) предусматривает осво-
I .Вождение котельного отделения от грузоподъемных ме-
|В|анизмов и установку крана СК.Р-2200 в машинном за-
портал, унифицированный с порталом крана С1(Р-
П'^500. Основной недостаток варианта — неравномер-
Дность загрузки кранов, кран СКР-2200 (№ 2) загружен
' '/1/L5 Раза больше крана СКР-2200 (№ 1). Вследствие
В^УВ^го’ для обеспечения требуемого темпа монтажа над-
Зсм'ной части необходимо вдвое увеличивать количест-
'/ во основных кранов. Кроме того, при такой схеме блок
_В!	котельного отделения монтируется без плит по-
Sgg кйьггпя.
В настоящее время предпочтительным считается
ВЙЯЮервьтй вариант. Однако с освоением промышленностью
№МЙ)*КУска гусеничного крана СКГ-1000 станет возможной
им крана СКР-2200 в котельном отделении.
БК-1000
БК-ЮОО
загрузку
Монтаж надземной части здания преду-
смотрено выполнять специализированными по-
токами:
по монтажу конструкций этажерки вдоль
рядов Б—В и блоков покрытия котельного
отделения:
по монтажу этажерки вдоль рядов Г—Д;
по монтажу колонн ряда А, блоков покры-
тия машинного зала и плит стенового ограж-
дения по ряду Б;
по монтажу конструкций отделения ТДМ,
скрубберного отделения и стенового огражде-
ния по ряду Д.
Постоянный и временный < торцы монтиру-
ются вне потоков.	:
Схемы механизации монтажа главных кор-
пусов с блоками 800 МВт
Схемы механизации, разработаны институ-
том Оргэнергострой применительно к подвес-
ным котлам на пылеугол&ном топливе Канско-
Ачинского месторождения.
Рассмотрены три варианта схем механиза-
ции строительно-монтажных работ (рис. 12.7).
Во всех схемах в качестве основных приняты
рельсовые краны CKPL2200 и СКР-3500. При
этом предполагалось,'что заданный темп мон-
тажа строительных конструкций надземной
части достигается за счет использования комп-
лекта кранов и максимально возможного
укрупнения поставочных элементов в монтаж-
ные блоки. Так, конструкции бункерных эта-
жерок предусмотрено монтировать плоскими
поперечными рамами массой по 50—60 т; по-
крытие машинного зала и помещения ТВП —
готовыми блоками с кровлей; фермы котель-
ного отделения — блоками с плитами и кров-
лей, либо блоками ферм с последующим мон-
тажом кровельных панелей укрупненными
картами с готовой кровлей (в зависимости от
схемы механизации); колонны, ригели и под-
хребтовые балки котельного отделения — от-
дельными элементами массой по 35—50 т;
конструкции мостовых кранов и подкрановые
балки — элементами до 50 т каждый; диски
жесткости — блоками по 10—25 т; теплоэнер-
гетическое оборудование, монтируемое одно-
временно с каркасом здания, — блоками еди-
ничной массой до 60 т.
При разработке схем механизации приня-
ты следующие основные положения:
монтаж конструкций надземной части пре-
дусматривается вести двумя последовательны-
ми потоками с помощью монтажных кранов,
установленных двумя эшелонами;
минимальное расстояние между осями кра-
нов первого и второго эшелонов составляет
(по условиям техники безопасности) 54 м:
максимальное приближение основных кра-
331


Рис. 12.6. Схемы механизации работ на строительстве главных корпусов КЭС с блоками мощностью 500 МВт.
а —вариант с кранами СКР-2200,'БК-1000 и ДЭК-50; б —вариант с кранами СКР-2200, СКГ-1000, БК-1000 и ДЭК-50; а —варим
кранами СКГ-2200 и ДЭК-50
332

к рядам Г и Д определяется необходимо-
КгьЮ осуществления опережающего монтажа
Ящкерно-деаэраторных этажерок, максималь-
' укрупнением элементов в монтажные
8ЬоКи, возможностью возврата кранов при
^комплектной поставке конструкций, а при-
вЙкение кранов к рядам Б и Ж — из расчета
ТОлного поворота кранов и их перемещения;
конструкции постоянного торца в рядах
Й-Е предусматривается монтировать с по-
^ощью приставного крана КБ-573, а в рядах
|р-Б и Е—И — с помощью гусеничных кранов
< A'l

в
Вариант 1. При установке монтажных механиз-
_ агой вне котельного отделения (рис. 12.7, а) необходим
ИйЫплект из двух кранов СКР-2200 и двух кранов СКР-
 которые монтируются в пролетах машинного зала
ji помещениях ТВП на общих подкрановых путях.
. Первым потоком предусматривается монтировать
©нструкции бункерно-деаэраторных этажерок и котель-
:	отделения в рядах Б—Г и Д—Ж до отметки 54,0 м
^ЭЙйами СКР-2200, а конструкции рядов А и 3 — со-
й%7Штственно кРанами ДЭК-50 (ДЭК-631) и МКГ-ЮО.
Вторым потоком .предполагается вести монтаж кон-
Шуцций котельного отделения выше отметки 54,0 м,
ЙрЬтовых кранов, блоков покрытия машинного зала с
Ынелями и полностью готовой кровлей краном СКР-
i«500 (№ 1), блоков ферм котельного отделения без
НЙЬрельных панелей и блока ферм помещения ТВП. с па-
ВнУщми и готовой кровлей — краном СКР-3500 ( № 2).
НКповельные панели котельного отделения намечено мон-
МйР.фйать укрупненными картами с готовой кровлей.
" 'Такая схема механизации позволяет обеспечить до-
Шд1щтельный путь для подачи технологического обору-
из-за освобождения котельного отделения от
‘ДЖйяцажных кранов; минимальное совмещение транспорт-
потоков при традиционной транспортной схеме —
. itДйче грузов со стороны временного торца по продоль-
Ш.йм путям; приступить к монтажу надземной части ко-
Щойшого отделения до окончания работ по его подзем-
ок .части.
. К недостаткам схемы относится то, что монтаж всех
конструкций котельного отделения осуществляется вне
видимости машиниста крана; краны первого и вто-
gp|ro потоков загружены неравномерно; монтаж конст-
>укцпй машинного зала и помещения ТВП выполняется
:0cjie монтажа конструкций котельного отделения; бло-
ферм котельного отделения монтируются без плит
ЪЬкрытня; возникает необходимость ограничивать зону
^ЩЙЬты кранов и выполнять разовые подъемы двумя
ранами СКР-3500 при монтаже конструкций мостовых
;К[);ш()в котельного отделения.
Вариант 2 (рис. 12.7,6) предусматривает ис-
пользование трех основных кранов с установкой крана
ДВИР-ЗбОО на высоком портале внутри котельного отде-
|ЖМ^йя. Так же как и в первом варианте, конструкции
й||дполагается монтировать двумя потоками: первый
Гф.0Фо1< (двумя кранами СКР-2200) — монтаж конструк-
gpift бункерно-деаэраторных этажерок до отметки 54,0 м,
покрытия машинного зала и помещения ТВП; второй
Теток (краном СКР-3500) — монтаж верхней части и
дркрытия котельного отделения, конструкций мостовых
Кранов.
-Аф В этом варианте возможно использование крана
BSKP-3500 со стрелой длиной 74 мх маневровым гусь-
ЙЦм 56,74 м и клювом 14,95 м, что позволит упростить
ИЙф монтаж по сравнению с краном, имеющим стрелу
В^.'шпой 92,5 м (используемым в первом варианте).
К преимуществам схемы помимо более простой тех-
нШйогии монтажа крана СКР-3500 относятся независи-
^КМ°сть монтажа конструкций машинного зала и помеще-
[рЙий ТВП от степени готовности котельного отделения,
отсутствие зон ограничения действия кранов, возмож-
ность вести монтаж конструкций только одним краном,
повысить темп монтажа благодаря установке дополни-
тельного крана СКР-2200 в машинном зале, снизить
стоимость средств механизации примерно на 300 тыс.
Рис. 12.7. Схемы механизации работ на строительстве
главных корпусов КЭС с блоками мощностью 800 МВт;
а — вариант с двумя кранами СКР-2200 н двумя кранами
СКР-3500; б — вариант с двумя кранами СКР-2200 и одним
СКР-3500; е—вариант стремя кранами СКР-2200

руб., монтировать элементы в зоне видимости машини-
ста крана.
Недостатками схемы являются частичное загромож-
дение котельного отделения краном СКР-3500 на пор-
тале, что мешает создать два пути для подачи негаба-
ритных грузов; совмещение транспортных потоков при
традиционной транспортной схеме — подаче строитель-
ных конструкций и технологического оборудования со
стороны временного торца.
Вариант 3. При отсутствии крана СКР-3500 на
высоком портале предусмотрена возможность его за-
мены краном СКР-2200 (рис. 12.7, в), установленным
на мосту (отметка 27,0 м). Возможность установки кра-
на на мост и его основные параметры согласованы с за-
водом Сибтяжмаш, выпускающим мостовые краны.
Кран СКР-2200ЭМ предусмотрено смонтировать
внизу, а затем поднять вместе с мостом такелажными
средствами, используя конструкции этажерок в рядах
Б—Ж, смонтированных до отметки 54,0 м.
Рассмотренный вариант расстановки кра-
нов позволяет прокладывать в котельном от-
делении необходимое количество транспорт-
ных коммуникаций для подачи строительных
конструкций и оборудования. Однако рёадцза-
ция этой схемы механизации требует дополни-
тельных материальных затрат и изготовления
моста (—400 т), подкрановых путей и осуще-
ствления монтажа ферм последних двух осей
россыпью кранами КБ-573.
В целях улучшения использования мон-
тажных кранов и увеличения темпов монтажа
во всех вариантах стеновые панели целесооб-
разно монтировать специальными крышевыми
кранами или электротельферами.
В утвержденном проекте предусмотрено,
что все строительные конструкции (за исклю-
чением ячейки первого энергоблока) должны
подаваться в зону монтажа автотранспортом
со стороны временного торца по семи транс-
портным путям. Для организации такой
транспортной схемы к началу монтажа второ-
го энергоблока необходимо почти полностью
закончить работы по строительству подземной
части здания (на восемь энергоблоков) либо
предусмотреть временные транспортные эста-
кады, что вызовет необходимость интенсифи-
цировать работы по сооружению подземной
части здания и в определенной мере будет
препятствовать выполнению строительных и
монтажных работ раздельным методом.
В связи с этим проработаны варианты по-
дачи грузов в зону монтажа железнодорож-
ным и автомобильным транспортом, в частно-
сти автотранспортом по поперечным заездам.
Применение такой транспортной схемы для
доставки грузов позволяет обеспечить макси-
мальное совмещение строительных и монтаж-
ных работ, выполняемых раздельным методом,
fl 2.5. СПОСОБЫ ПОДАЧИ СТРОИТЕЛЬНЫЕ
КОНСТРУКЦИЙ В ЗОНУ МОНТАЖА
При разработке проекта организации стро-
ительства производится выбор способа разви-
тия работ с учетом особенностей строительства
I
главного корпуса и способа подачи оборуд011 >
вания и строительных конструкций в монтаж 5
Первая особенность заключается в том’1
что строительство ведется от постоянного тор<
ца к временному при подаче со стороны по-
следнего строительных конструкций и обору.'1
дования навстречу потоку строительно-мон-
тажных работ. В некоторых схемах подача
оборудования первого блока осуществляется
со стороны постоянного торца, но после окон-
чания монтажа блока и ввода его в эксплуа-
тацию подача через постоянный торец к
остальным блокам исключается. Вторая осо-
бенность сооружения главного корпуса —
громоздкость блоков оборудования, собирае-
мых на укрупнительно-сборочных площадках
и подаваемых в главный корпус. В связи со
значительной массой технологического обору- 
дования и строительных конструкций и высо-
кими темпами строительно-монтажных работ
для подачи грузов в главный корпус совре-
менных мощных ТЭС предусматривается до"
восьми путей. В’ машинное отделение со сторо-
ны временного торца вне зависимости от гру- 
зопотоков вводится один железнодорожный.
путь. Целесообразно также выполнить ввод,
железнодорожного пути и с постоянного тор- “
ца, что облегчит монтаж строительных конст-
рукций и оборудования первого блока. Вдоль
ряда А для электростанций с агрегатами '
200 МВт и выше прокладывается обходной
железнодорожный путь, используемый для по-
дачи строительных конструкций и оборудова- л
ния первого блока с постоянного торца и мон-
тажа генераторов, которые по некоторым
схемам подаются по этому пути и вводятся в
машинное отделение через проемы в стене.
В котельное отделение вводятся два железно-
дорожных пути на газомазутных электростан-
циях, и три железнодорожных пути на пыле-
угольных электростанциях .и дополнительно
один путь — в районе электрофильтров.
При определении горизонтальных и осо-
бенно вертикальных привязок железнодорож-
ных и подкрановых путей следует учитывать
возможность совмещения работ по подземной
и надземной частям, а также возможность
совмещения работ по монтажу строительных
конструкций и оборудования. Все это опреде-
ляет необходимость выбора схем подачи обо-
рудования и строительных конструкций на
монтаж в зависимости от конкретных условий
каждого строительства.
На КЭС подкрановые и железнодорожные
пути в машинный зал и в помещение золоуло-т
вителей могут быть опущены на дно котлова-.
на, что позволяет отказаться от сооружения
пересекающих котлован эстакад под желез-
нодорожные пути.
Путь в котельную может быть уложен на
334

1йИ||евой отметке. Разработка котлована и
|В£пужение подземного хозяйства котельной
^ЙЗдествляются в этом случае двумя захват-
ВЙ4и. Железнодорожный путь при этом пере-
КЬнтся. Окончание работ по подземной части
Ш-участках, занимаемых кранами и железно-
Крожными путями, производится после мон-
КШла надземной части и разборки путей.
Л§£;, Возможна укладка железнодорожных пу-
Йй ла отметке 0,0 м по заранее выполненной
к Жсти перекрытия подвала машинного зала
Куприной 6 м. При этом колонны подвала со-
В||ветствующим образом раскрепляются пли-
перекрытия. Прокладка путей по днищу
Й^рдвала может оказаться неприемлемой, так
за счет съездов в котлован уменьшилась
|Ц| и без того недостаточная длина укрупни-
Е&щдю-сборочной площадки. Использование
Обструкции подвала с необходимым усилени-
бможет быть дешевле устройства специаль-
В^рй временной эстакады. ,f
'г , В котельной железнодорожный путь может
: бть уложен на отметке 0,0 м по кабельному
Врт.^йнелю, проложенному по всей длине. Для
Мбго в проекте должна быть специально раз-
М^'бтана усиленная конструкция туннеля. Та-
; кое решение обеспечит значительную эконо-
O'Sihto времени, так как не потребуется про-
HjfjfoiKa путей при расширении котлована и
пгухелка подземного хозяйства в местах, зани-
маемых железнодорожными путями. Следует
ИтШ'ить, что такая схема железнодорожных
Итуй более рациональна еще и потому, что не
Отбывает монтаж подземной и надземной
ижастсй и удовлетворяет требованиям быстрей-
&[црго сооружения первого блока главного кор-
L .туса. При этом обеспечивается возможность
ИЙ^адлельного выполнения на разных захва-
Цужах земляных работ, сооружения подземных
Дадземных частей.
У Необходимо подчеркнуть, что правильная
й||швязка железнодорожных и подкрановых
л|Мут,ей может обеспечить эффективные условия
ВШл осуществления крупноблочного монтажа.
; На Змиевской ГРЭС для подачи в зону монтажа
сборных железобетонных элементов, металлоконструк-
УдумУ й материалов со стороны временного торца проло-
три железнодорожных пути: в машинное, бункер-
3|ре и котельное отделения.
ж железнодорожному пути бункерного отделения
^производилась подача основного количества сборных
^Железобетонных конструкций главного корпуса, в том
Числе колонн рядов Б и В, всех перекрытий бункерного
Ш^геления и блоков кровельных покрытий котельного и
Шадйнного отделений.
Принятое расположение башенных кранов в машин-
ЙрМ отделении на расстоянии 24,5 м от оси Айв ко-
®|®ьной на расстоянии 7,5 м от оси В обеспечило при
железнодорожного пути в бункерном отделении
рЙбйтаж тяжеловесных и крупногабаритных блоков
Й®ВДИн радов Б и В. Подача по этому пути сборных ?ке-
0ЙИбетонных конструкций рядов А и Г не могла быть
УЙуществлена из-за значительной ширины машинного и
: ^Котельного отделений и недостаточного вылета стрел
башенных кранов. В связи с > этим проложены железно-
дорожные пути в машинном и котельном отделениях.
При расстановке кранов следует учиты-
вать, что при монтаже.надземной части необ-
ходимо одновременно выполнять строитель-
ные и монтажные работы по всей ширине и
высоте здания, причем часть из них приходит-
ся совмещать во времени. Необходимо, чтобы
монтажные краны обеспечили необходимую
- грузоподъемность на требуемом вылете при
достаточной высоте подъема. Правильная го-
ризонтальная и вертикальная привязка пу-
тей монтажных кранов оказывает сущест-
венное влияние на условия осуществления
крупноблочного монтажа.
Подкрановые пути устраивают на щебеночном бал-
ласте. При прокладке путей через нижний ростверк фун-
дамента турбоагрегата, а также череа багерные насос-
« ные. и фундаменты электродвигателей мельниц пазухи
между ригелями ростверка в зоне путей и свободные
объемы внутренних помещений засыпают песком^ Отко-
сы песчаных досыпок в багерных насосных укрепляют
дорожными плитами (рис. 12.8).
Конструкции подвала машинного отделения не рас-
считаны на нагрузки от крана, поэтому подкрановые
пути всегда прокладывают по отметке днища подвала.
Монтаж крана начинается после окончания монта-
жа путей в первых пролетах машинного отделения. Для
ускорения начала монтажа надземных конструкций (2—
3 мес) кран можно собирать в дополнительно вырытом
котловане у постоянного торца главного корпуса на под-
крановых путях, уложенных на отметке пути машинно-
го отделения.
Во всех вариантах подкрановые пути монтажных
кранов, устанавливаемых в котельной, прокладываются
на отметке пола, при этом кран может быть смонтиро-
ван заранее у постоянного торца котельной и оттуда
(при монтаже подземного хозяйства котельной монтаж-
ным краном) принимать участие в монтаже конструк-
ций подземного хозяйства. По окончании монтажа под-
земного хозяйства и фундаментов под колонны первого
блока кран, перемещаясь по проложенным путям на
первую стоянку, начинает вести монтаж надземных кон-
струкций «на себя», отступая от постоянного торца.
Для гусеничных кранов прокладка временных пу-
тей предусмотрена по тем же трассам, что и для ба-
шенных кранов, ио привязка их и конструкция измене-
ны (рис. 12.9).
Прокладка путей для башенных и гусенич-
ных кранов производится в соответствии со
схемами, приведенными на рис. 12.10. При-
вязка путей кранов относительно осей главно-
го корпуса может меняться в зависимости от
характеристики кранов и выбирается из ус-
ловий обеспечения возможности монтажа всех
надземных конструкций, подачи конструкций
в зону действия кранов и лучших условий для
сооружения подземного хозяйства главного
корпуса.
При всех вариантах механизации работ
доставка конструкций со складской площадки
в зону действия кранов, установленных внутри
здания, обычно производится на платформах
грузоподъемностью 50—60 т по железнодорож-
ным путям, проложенным в машинном зале
по железнодорожной эстакаде, в котельном
отделении — по кабельному туннелю.
335

Рис. 12.8. Схема подкрановых путей башенных кранов БК-1000:
о в машинном отделении по нижнему ростверку фундамента турбоагрегата; б — в котельном отделении через багерную насосную»
1 — ригели нижнего ростверка фундамента под турбоагрегат; 2 — фундамент под мельницу; 3—фундамент под электродвигател
мельницы; 4 — багерная насосная; 5 — подкрановый путь; 6 — железнодорожный путь; 7— песчаная засыпка? 8 дорожные плит..

1М1!|||!!|||)|Ш№!1;|||


со
со

'Ось крапп МКГ-100.	• :
(при монтаже конструкций этажерки] 7

Ось крана м к Г-100
'	^7./71
машвага)
2875
2875
Ш
2875
2Ш
Ось крана МКГ-100	Осъ hpcm мкг-100 I
у (при монтаже конструкции покрытия У(при монтаже конст-
.:А-А
Ось крана ДЗК~50
4-000
2300
2000
2000
1700
4000
S000
оуки,ой этажерки.}
2875
3000
*25385
gz^saa
(при монтаже конструкций
ряса Г и покрытий}
21300.
2300
25385.
3000
До ряда..Б
13000
Д)
Рис. 12.9. Схема временных дорог гусеничных кранов МКГ-100 и
ДЭК-50:
а—в машинном отделении по нижнему ростверку фундамента турбоагрега-
та; б —в котельном отделении через багерную насосную; / — ригели нижнего
ростверка фундамента под турбоагрегат; 2 — фундамент под мельницу; 3 —
фундамент под • электродвигатель мельницы; 4 — багерная насосная; 5 — пути
под краны из сборных дорожных плит 160X1000X2500 мм; 6 — железнодорож-
ный путь; 7 — песчаная засыпка

CO
co
oo
Рис. 12.10. Схема движения кранов и смешанная схема доставки конструкций к месту монтажа:
а—при использовании башенных кранов- б — при использовании гусеничных кранов;/—башенный кран СК-1000; 2— гусеничный кран МКГ-100 № I; 3 гусеничный кран
МКГ-100 №2; 4 —доставка строительных конструкций железнодорожным транспортом; 5 —доставка строительных конструкций автомобильным транспортом; 6 — доставка
технологического оборудования железнодорожным транспортом

г При проходе гусеничных кранов с внеш-
да: стороны здания доставка конструкций к
осуществляется на автопоез-
и пр.ицепов-
смешанная
й=йцсту монтажа
ЦЯх.' комплектуемых из тягачей
Ь^еловозов, т. е. применяется
йета транспортных путей.
Е. В схемах для мощных КЭС с блоками 500
800 МВт предусмотрена наряду с подачей
й^.КоИ'струкций в зону действия монтажных кра-
рЦюв на железнодорожных платформах подача
fe-йени а л ы I ы м а втом оби л ьн ы м тр а н спортом.
Щ В зависимости от типа перевозимых конст-
рукций железнодорожные платформы, полу-
таищспы оборудуются специальными устрой-
обеспечивающими закрепление конст-
ЕЦпщий во время транспортирования.
а ' Доставка технологического оборудования
машинное отделение осуществляется по пу-
ЙДц проложенному на железнодорожной эстака-
ЦЦКе, а в котельное отделение — по железнодо-
Южному пути, специально укладываемому
йИдя этой цели в кабельном туннеле. Возмож-
но также подача части оборудования. специ-
альным автомобильным транспортом.
|.Институтом Оргэнергострой рассмотрены
ЙИ^ективные схемы транспортных коммуника-
Ц|цяй и видов транспорта для внутриплощадоч-
Bpix перевозок при строительстве ТЭС с блока-
Ц ми 500 МВт. Объем перевозок строительных
Технологических грузов принят 20 млн. т.
|ЙОИХ автомобильным транспортом перево-
ЙВ^гся 19 583 тыс. т (97,9 %) и железнодорож-
в главный корпус — 417 тыс. т (2,1 %).
|^Шгроительные грузы с путей МПС подаются
стройбазу; внутриплощадочные перевозки
-грунта, бетона, щебня и пр. осуществляются
И|||втотр экспортом.
Проанализированы три схемы перевозки
^грузов.
; С кем а 1 — смешанная с частичной дополнитель-
ной перегрузкой. Все грузы, подлежащие перевозке
"1 автотранспортом к строящимся объектам, в том числе
рЙ.к^главному корпусу, предварительно с РПКБ достав-
ляют железнодорожным транспортом на разгрузочно-
^складскую площадку, где перегружают на автотранс-
gftJMpT. Грузы, подлежащие перевозке железнодорожным
^транспортом, поступают с РПКБ непосредственно в зо-
р.- Лу монтажа.
т Схема 2 — (автомобильная). Перевозка грузов
С сРПКБ ко всем объектам КЭС осуществляется только
автомобильным транспортом (прямые автомобильные
^перевозки).
Схема 3 — (смешанная). Грузы, подлежащие пе-
^уревозке железнодорожным транспортом, доставляются
с РПКБ непосредственно в зону монтажа (аналогично
; . схеме 1). Остальные перевозки на все объекты строи-
®Йьства, ВКЛЮчая главный корпус, осуществляются от
К*:ЦКБ автотранспортом (аналогично схеме 2).
j ; 'Расстояния перевозок приняты: по подъездному же-
ЙЛезнодорожному пути от РПКБ до разгрузочно-склад-
ской площадки — 23 км; по временному железнодорож-
ному пути от разгрузочно-складской площадки до глав-
Ярго корпуса — 0,5 км; от РПКБ до главного корпуса
V постоянной автодороге — 16 км; среднее расстояние
§перевозки по временной автодороге до главного корпу-
Таблица 12.1. Требуемые автотранспортные
средства для различных схем перевозки грузов
Тип транспортных средств	Грузо- п одъем - ность, т	Схемы перевозки		
		1	 2	3
Бортовые автомобили МАЗ-500А	8,0	2	6	5
Автомобили-тягачи:				
ЗИЛ-130В1	12,4	3	8	8
ЗИЛ-131	7,5	1	2	2
МАЗ-504	17,5	‘ 2	5	5
МАЗ-509	16,0	1	1	1
КрАЗ-258	30,0	1.	6	3
МАЗ-537	65,0	1	о	1
Всего		11	30	25
Прицепы и полупри-				
цепы:				
ОдАЗ-885	7,5	3	8	8
ТМЗ-802А	8,0	1	2	2
,	МАЗ-5245	14,0	2	5	5
TM3-803A	15,0	г	1	1
ЧМЗАП-5523	22,0	1	1	1
ЧМЗАП-5208	40,0	1	2	1
ЧМЗАП-5212	60,0	—	2	—
ЧМЗАП-5530	120,0	—	1	—
Всего	-	11	28	21
Таблица 12.2. Приведенные затраты на перевозку
грузов по различным схемам, руб.
Затраты t	Схема 1	Схема 2	Схема 3
Эксплуатационные			
Автомобильный транс- порт	52 480	347 927	269 607
Железнодорожный транспорт	218 680		.	215 380
Всего Капитальные вложения В подвижной состав:	'271 160	347 927	484 987
автомобильный транспорт	153 400	431 580	252 100
железнодорожный транспорт В постоянные устрой- ства и сооружения:	584 000		128 400
автомобильный транспорт	30 940	76 160	64 260
железнодорожный транспорт В строительство дорог и путей:	23 600		23 600
автомобильный транспорт	.—	172 800		
железнодорожный транспорт В жилищное строи- тельство:	198 000		198 000
автомобильный транспорт	157 940	382 880	325 450
железнодорожный транспорт	143 600	 '	143 600
Всего	1 291 480	1 063 420	1 135 410
339

Продолжение табл. 12.2
Затраты	Схема 1	Схема 2	Схема 3
Капитальные вложе- ния с коэффициентом эффективности 0,12 Дополнительные за- траты (на погрузочно- разгрузочные работы)	154 988 240 862	127 610	136 250
Итого приведен- ные затраты	667 019	475 537	621 237
са — 0,5 км, до остальных объектов строительства—
1,5 км.
Номенклатура автотранспортных средств определе-
на с учетом перевозки строительных конструкций глав-
ного корпуса поставочными элементами и укрупненны-
ми блоками (включая готовые блоки покрытия и хреб-
товые балки), а энергетического оборудования — ук-
рупненными блоками шириной до 13,5 м.
Эксплуатационные затраты и капитальные вложе-
ния для каждого вида транспорта (автомобильного и
железнодорожного) определены для пикового года стро-
ительства с учетом особенностей эксплуатации.
По объемам перевозок различных видов
грузов в пиковый год определены для каждой
схемы количество автотранспортных средств
(табл. 12. 1) и капитальные вложения с уче-
том того, что различные грузы можно перево-
зить автомобилями одного типа. •
Расчет эксплуатационных затрат и капи-
тальных вложений для железнодорожного
транспорта осуществлялся по принятой мето-
дике.
Анализ показал, что количество ездок ав-
томобильного транспорта за одну смену вы-
ше в 1,5—2 раза оборота вагонов на подъезд-
ных и временных железнодорожных путях.
Это сравнение справедливо при условии, что
нормативы погрузочно-разгрузочных работ
при использовании автотранспорта для до-
ставки грузов на объекты КЭС (в частности,
на главный корпус) соответствуют нормам
простоя при погрузке и разгрузке различных
типов автомобилей, установленным приказом
Минэнерго СССР от 6 февраля 1973 г. № 48.
Затраты при схеме с автомобильными пере-
возками незначительны (табл. 12. 2) и поэто-
му не являются определяющими при выборе
типа транспорта.
Для определения типа транспорта и тран-
спортных схем институтом Оргэнергострой
рассмотрены схемы доставки грузов в . глав-
ный корпус.
Схема 1. Доставка грузов железнодорожным транс-
портом при следующей очередности строительно-мон-
тажных работ:
монтаж конструкций нулевого цикла и устройство
в машинном зале железнодорожной эстакады;
монтаж конструкций надземной части здания;
монтаж технологического оборудования.
Подача конструкций•и оборудования при монта» Д
надземной части осуществляется по железнодорожнД
путям со стороны временного торца. При монтаже нат' де
земных конструкций и оборудования первого блока А г
дача грузов может осуществляться и со стороны
стоянного торца.	; Аа
Схема 2. Доставка грузов, автотранспортом присл|А1
дующей очередности строительно-монтажных работ: ' "
выполнение подземной части машинного зала—
отметки 4,2 м, котельного отделения и хвостовой части— 4
до отметки 0,0 М;
монтаж строительных конструкций надземной час-' -
тн здания;	I
монтаж строительных конструкций конденсацией. 4
ного подвала при помощи мостового или стреловых край 4
нов после монтажа конструкций надземной части; 3
монтаж технологического оборудования.	.
Возможны два варианта подачи оборудования; no- з
дача всего оборудования автотранспортом; подача по"
железнодорожным путям части тяжеловесных и нега-
баритных грузов, поступающих с заводов-поставщиков и '*
РПКБ железнодорожным транспортом. Подача осталь-
ного оборудования в котельное отделение осуществля-' 4
ется автотранспортом по черн@цу полу на отметке I
0,03 м, в помещение электрофильтров—автотранспорт, :
том по автодороге за рядом 3.
Транспортная схема подачи конструкций в машин-
ное отделение на отметке — 4,20 м решена с учетом за- 1
ложения верха нижней плиты фундаментов под турбо/- 4
агрегаты на уровне' пола с выступающими стыками Ксг-Offi
лонн фундамента,- Статор генератора можно перевозить'.  |
тяжеловозом ЧМЗАП грузоподъемностью 300 т с тяга-: К
чами МАЗ-543 по специальной дороге (нагрузка па< I
одну ОСЬ 30 т).	г'4
Из двух вариантов предпочтителен второй, при коЛ--Я
тором возможна прямая подача в монтаж оборудований
ния, поступающего с РПКБ и заводов-поставщиков.
Анализ транспортных схем по главному. .-i
корпусу Экибастузской ГРЭС позволил еде/ <
лать следующие выводы:	Жй
при вводе железнодорожных путей с посте- ’-j
янного торца главного корпуса сроки выпол- Й
нения работ и начала монтажа надземных |
конструкций и оборудования на первом блоке/ |
не зависят от вида применяемого транспорта; .
подача автотранспортом строительных кон/'/®
струкций надземной части главного корпуса
позволяет начать монтаж первого котла рань- /'••
ше на год при одинаковой интенсивности работ; -М
по подземной части. Кроме того, создаются
более благоприятные условия для монтажа?»
последующих блоков за счет уменьшения общ: |
ема одновременно перевозимых конструкций и я
оборудования;
подача строительных конструкций попе-
речным проездом на нулевой отметке не ре«< J
комендуется, так как усложняет и замедляет
работу монтажных кранов.
При автомобильных перевозках грузов тре-
буется более четкая организация труда, обес-
печивающая соблюдение норм простоев при
погрузке и разгрузке.
Рассмотрение схем транспортных коммуни-
каций при сооружении КЭС с блокам#! /
800 МВт показывает, что смешанная схема пе-
ревозок с подачей автотранспортом всех гру* .*•
зов подземной части, а также мелкого обору-
340

убли-ца 12-3- Эксплуатационные затраты на перевозку габаритных грузов
	Грузо-		Затраты (коп/т) при перевозке				грузов на	расстояние,, км					
|gK--+ г- <рип> марка автомобиля	подъем- ное ть, т	0,5	1	3	5	10	20	30	50	75	100
автомобили											
Й J1 >	2,5	19,6	23,7	40,0	56,4	97,2	178,9	260,5	423,9	627,5	831,5
ИЯВаЗ-ЗЗА	4,0	16,3	19,5	32,2	44,9	76,7	140,3	203,9	331,2	489,4	648,1
|ВЙ»Ь13О	5,0	15,8	18,8	30,6	42,5	72,1	131,3	190,6	309,0	456,9	604,9
НИШ130 + ИАПЗ -754В НИкЖтбоод	5,04-4,0 8,0	15,3 • 9,2	17,6 11,4	27,1 20,1	36,7 28,8	60,5 50,7	108,1 94,4	155,7 138,0	250,9 225,4	369,1 334,0	487,9 443,0
рай®-500+М АЗ-5243 ^fcA3-257	7,64-6,5 12,0	8,8 6,8	10,6 8,9	17,7 17,3	24,8 25,8	42,6 46,9	78,2 89,1	113,8 131,4	185,0 215,8	273,3 320,4	362,0 425,7
В^+втосамосвалы ЯжЙЛ-ММЗ-555	4,5	6,2	9,2	21,1	33,0	62,8	122,6	182,5	302,6	451,4	600,8
1ШАЗ-5ОЗА ,	8,0	3,6	5,5	13,4	21,3	40,9	80,2	119,6	198,0	225,6	393,6
МБАЗ-256Б	12,0	3,2	5,1	12,6	20,2	39,0	76,7	114,4	189,8	282,6	376,3
Йвдрцчи с прицепами и полупри- н-шами ИЬйЛ- 130-ОдАЗ-885	7,5	10,6	13,1	23,4	33,7	59,4	110,8	162,2	264,9	392,7	520,9
1ЯЯИЗ,504+МАЗ-5245	14.,0	9,5	П,1	17,9	24,7	41,6	75,3	102,1	176,6	259,8	343,8
Ж'рАЗ-258+ЧМЗАП-5523 ИйЛ-1314-ТМВ; 80.2 А И|Ш-509+ТМО03Л	22,0	7,3	9,3	17,2	25,1	44,8	84,3	123,8	202,7	300,8	399,3
	8,0 15,0	17,2 10,0	20,3 12,3	32,8 21,4	45,3 30,6	76,5 53,4	138,9 99,0	201,3 144,7	326,2 235,9	482,3 350,1	638,4 464,2
И|6вания, части габаритных блоков трубопро-
| збдов и строительных материалов надземной
- части обеспечивает бесперебойную подачу гру-
jpB в зону монтажа.
Таким образом, для КЭС следует рекомен-
И1£овать смешанную схему перевозок, предус-
матривающую подачу в главный корпус по по-
И^Трянным путям от РПКБ и поставщиков обо-
||удования и трубопроводов железнодорожным
фанспортом, а подачу остальных грузов — ав-
тотранспортом. При этом следует учесть, что
^пользование автотранспорта для прямых
цюплощадочных перевозок эффективно на
^сстоянии до 110 км в зависимости от видов
1|ревозимого груза, принятой транспортной
Йемы от железнодорожной станции назначе-
жя до ТЭС, а также от расстояния от стан-
ки, назначения до объектов строительства.
^Методика выбора типа транспорта разра-
|Шна институтом Оргэнергострой и предус-
Цтривает сравнение приведенных затрат со-
ставляемых вариантов.
«+ Автомобильный транспорт. Эксплуатаци-
Ириые расходы для автомобильного транспор-
определяются как сумма расходов на топ-
-даиво, ремонт автомобилей, шины, смазочные
Ш|дтериаль1, техническое обслуживание, амор-
тизационные отчисления и затрат на заработ-
W|yio плату водителей, содержание дорог щна-
£дадные расходы.
В;. В табл. 12.3 приведены усредненные значе-
ния эксплуатационных затрат на перевозку
Ат габаритных грузов, а в табл. 12.4—на пе-
Ш^возку 1 т негабаритных грузов с укрупни-
Аельно-складских площадок в главный корпус,
цКоторые могут быть использованы для ориен-
щ^ировочных расчетов.
ус-
по-
Капитальные вложения, подсчитываются
как сумма затрат на приобретение подвижно-
го состава, строительство автотранспортных
предприятий, автомобильных дорог и жилищ-
ное строительство. Общие капитальные вло-
жения в подвижной состав зависят от требуе-
мого количества автотранспортных средств и
оптовых цен на них.
Капитальные вложения в строительство ав-
тотранспортных предприятий определяются по
«Нормативам удельных капитальных вложе-
ний автомобильного транспорта», разработан-
ным институтом Гипроавтотранс. При этом
следует пользоваться поправочными коэффи-
циентами, учитывающими структуру автопар-
ка, для которого строится предприятие, и
ловия его эксплуатации.
Капитальные вложения в строительство ав-
тодорог определяются типом дорожного
крытия, протяженностью дороги и условиями
ее строительства. Стоимость строительства по-
стоянных дорог рассчитывается в соответствии
с «Нормативами удельных капитальных вло-
жений в строительство автомобильных дорог
общего пользования на период 1971—1975 гг.»
Усредненные удельные капитальные вложе-
ния на строительство временных дорог, соору-
жаемых при строительстве ТЭС, приведены в
табл. 12.5. Для уточнения значений удельных
капитальных вложений в строительстве по-
стоянных и временных автодорог вводятся по-
правочные коэффициенты, зависящие от места
и условий строительства конкретной автомо-
бильной дороги.
При расчете численности рабочих авто-
транспортных предприятий следует учиты-
вать, что при односменной работе автомобиль
341

Таблица 12.4,- Эксплуатационные затраты на перевозку негабаритных грузов в главный корпус
Характеристика автотранспортных	средств	Затраты (коп/т) при перевозке грузов					на расстояние» км		
	Гру зо-	0,5							
Тип, марка автомобиля	подъем- ность, т		1	3	5	10	20	30	50
									
КрАЗ-2584-полуприцеп	20	9,7	12,9	25,7	38,6	70,7	134,9	199,1	327 5
КрАЗ-258+полуприцеп	30	9,0	11,3	20,1	29,0	51,2	95,6	140,0	228.8
МАЗ- 5374-полуприцеп	30	12,1	17,4	38,6	59,8	112,8	218,8	324,8	536 410 5
МАЗ-537+2ЧМЗАП-5208	40	10,5	14,6	30,7	46,9	87,3	168,1	248,9	
МАЗ-5374-2ЧМЗАП-5208	2X40	10,1	12,5	. 22,0	31,6	55,6	103,5	151,4	247’9
2МАЗ -537+2ЧМЗ АП-5208	2X40	17,4	21,8	v 39,3	56,8	100,5	188,0	275,5	450’б
2МАЗ-5374-ЧМЗАП-5530	120	12,7	15,9	28,9	41,9	74,3	139,1	203,9	333 5
2МАЗ-537+2ЧМЗАП-5212	2X60	12,5 rf	15,5	27,5	39,5	69,4	129,3	189,2	309,0
обслуживает один водитель, при коэффициен-
те сменности более 1—два водителя; коли-
чество ремонтных рабочие определяется из
расчета 3 чел. на 10 спйсочйых автомобилей
при односменной работе и 5 чел. — при двух-
сменой работе автотранспорта.
Таблица 12.5. Усредненные удельные
капиталовловложения во временные автодороги,
сооружаемые при строительстве ТЭС (по проектным
данным)
Тип дорожного покрытия	Ширина проезжей части, м	Удельные капиталовло- жения, тыс. руб/км
Цементно-бетонное	4,5 6,0	36 48
Сборные	железобетонные	4,5	54
плиты с трехкратной оборачи- ваемостью	6,0	72
То же с однократной обора-	4,5	108
чиваемостью	6,0	144
. Щебеночное	4,5 6,0	16 21
Железнодорожный транспорт. Перевозка грузов на
строительстве ТЭС производится как по путям МПС,
так и по временным путям, что обусловливает расчет
приведенных затрат на перевозку грузов железнодо-
рожным транспортом различными способами. Для л$!-
лезнодорожных путей МПС и других ведомств капи-
тальные вложения и эксплуатационные затраты опре-
деляются по ставкам на 1 т перевозимого груза. Для
временных железных дорог капитальные вложения и
эксплуатационные расходы определяются на основании
годовых расходов на содержание подвижного состава,
постоянных сооружений и устройств и затрат на их
приобретение и строительство.
Для' ориентировочных расчетов можно пользовать-
ся данными табл. 12.6, в которой приведены эксплуа-
тационные затраты на 1 т перевозимого груза по посто-
янным путям в зависимости от длины подъездного пу-
ти и использования грузоподъемности вагонов.
Общие годовые эксплуатационные расходы при пе-
ревозке по временным путям
Э — -ф Эп.у,
где Э — годовые эксплуатационные расходы, тыс. руб.;
Э3 — расходы, зависящие от объема перевозок, тыс. руб.;
Таблица 12.6. Эксплуатационные затраты
на перевозку грузов по постоянным железнодорожны
путям
ользова- грузо- ъемности жов, %	Затраты		коп/т) при перевозке на расстояние,					КМ
								
S и с и	0,5	1	3	5	10	20	30	50
80	42,8	44,1	46-, 4	48,8	54,7	66,4	77,8	юо(.
60	43,8	45,2	47,5	50,0	56,1	.68,0	79,7	103?
40	45,7	47,3	49,7	52,3	58,7	71,1	83,3	107,:
Эп.у — расходы на содержание постоянных устройст
тыс. руб.
Для определения расходов, зависящих от объек
перевозок, используется выражение
Эд = -ф S3B/?.B,
где Эл, Эв — соответственно стоимость содержания
год одного локомотива или вагона (табл. 12.7), ты
руб.; пл, п-в — соответственно количество локомотив!
и вагонов.
Таблица 12.7. Эксплуатационные расходы
на содержание подвижного состава
Транспортное средство	Расходы на содержание, тыс. руб/год	
	общие (нор- мативные)	В ТОМ 4HCJ заработка плата
Тепловозы;		
ТГК 2	35,6	28,3
ТГМ 1	39,9	28,6
ТГМ 23	#	41,8	28,6
ТГМ ЗА	48,2	29,0
ТГМ 5, ТГМ 6 (1 сек-	45,9	28,2
ция)		
ТЭ 1, ТЭМ 1	46,5	28,6
Вагоны:		
платформа четырехос-	0,46	0,11
ная		
полувагон четырехос-	0,49	0,13
ный		
полувагон шестиосный	0,94	0,18
Примечание. Состав локомотивной и составитель'
бригад 3 чел. При численности бригады 2 чел. нормы chi
ются на 7,5 тыс. руб., 4 чел. — увеличиваются на 8.1 тыс.
342

f -расходы на содержание постоянных устройств оп-
ИЬ^фляются по формуле
Q	3 I	I . Д)
^Il.V — ‘“'ВНШ ^ВН.П I ^л.в.х?
/ 3 п — стоимость содержания 1 км внутренних пу-
Кй-за год (табл. 12.8), тыс. руб.; Дж.п — длина внут-
IVjnx путей, км; Эл.в.х — стоимость содержания за год
Црф>мптивно-в а тонного депо, тыс. руб.
И®;блица 12.8. Эксплуатационные расходы
ИрВ^оцержание 11 км внутренних железнодорожных
Тип рельсов	Расходы на содержание, тыс. руб/км	
	общие (нор- мативные)	в том числе з аработная плата
Р-38	4,2	1,6
Р-43	3,8	1,5
Р-50	3,3	1,1
К: П р и м е ч а и и е. Конструкция верхнего строения: деревян-
шпалы, уложенные на г^еуаный балласт.
Г Расходы на содержание локомотивно-вагонного де-
[В с одним боксом (два локомотива и пять вагонов) за
ид составляют 4,2 тыс. руб.
|А- Общие капитальные вложения определяются по
Вакуле
•Кобщ — Ау-р/'Сп.с»
: гдё Аобщ ~~ общие капитальные вложения,
ГД'У-- капитальные вложения в постоянные
устройства, тыс. руб.; 7(п.с — капитальные
Задвижной состав, тыс. руб.
S- ф Капитальные вложения в постоянные
|$^Дует принимать по рабочим сметам
тыс. руб.;
сооружения
вложения в
устройства
конкретных
ИЦ1|С. Ориентировочно сметная стоимость строительства
внутриплощадочного временного железнодорожно-
Е^^иути на песчаном балласте составляет 50—55 тыс. руб.
Ййймость строительства одного переезда 4—5 тыс. руб.
(Капитальные вложения в строительство локомотцвно-
К^'вфгбнного депо составляют 20—25 тыс. руб. для депо
с .одним боксом. Капитальные вложения в подвижной
ЯдЙстЦв определяются на основании утвержденных опто-
ьых цен: тепловозы ТГК-2—25; ТГМ-1—32,8; ТГМ-23—
д^.:8; ТГМ-ЗА— 93,0; ТЭМ—115,0; платформа четырех-
^осдая — 5,0; полувагон четырехосный — 4,7; полувагон
|й|Жйстиосный — 13,5 тыс. руб.
При использовании старых вагонов и локомотивов
ЯШ||м4аловложения в подвижной состав следует опреде-
ii "Стъ по балансовой стоимости. Для определения полной
.^стоимости локомотивов и вагонов (с учетом затрат на
кйеревозку к месту назначения) их оптовую цену надо
^"Увеличивать: при перевозках локомотивов на расстоя-
ние до 4000 км — на 1,5%; на 4001 км и более.— на
при перевозке вагонов на расстояние до 2000 км—
Ж;- на 2 %, на 2001—4000 км —на 3%, более 4001 км —
Вд4 %.
Количество вагонов определенного типа определя-
|й; стоя по формуле
;	«В = Q77365PP,
^где /г,, — количество вагонов, шт.; Q — годовой объем
^Перевозок, т; 7’— оборот вагона, сут; Р — грузоподъем-
^|рсть вагона, т; £ —- коэффициент использования гру-
в^бподъемности, %; 365 — число календарных дней в
И^ДУ-
Количество локомотивов зависит от объема перево-
в районе строительства. На строительстве ТЭС объ-
перевозок обеспечивается, как правило, двумя-тре-
Ц тепловозами.
Капитальные вложения в жилищное строительство
для рабочих железнодорожного транспорта определя-
ются по обшей методике. При этом ' в число .рабочих,
обслуживающих железнодорожное хозяйство, входят
локомотивная и составительская бригады, рабочие пути
и дежурные. Локомотивная и составительская бригады
комплектуются из расчета 3 чел. в каждой бригаде в
смену, дежурные — 1 чел. в смену; рабочие пути —
3 чел. (слесарь-вагонник — 1 чел., рабочие депо —•
2 чел.); машинист локомотива и помощник.
12.6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СОПОСТАВЛЕНИЕ
СХЕМ МЕХАНИЗАЦИИ
Сравнение вариантов схем механизации
производится по составу и объему работ для
сопоставимых условий. Для каждого вариан-
та учитывается доставка конструкций от
складских площадок к месту монтажа, уста-
новка конструкций в проектное положение с
оснасткой монтируемых элементов монтажны-
ми приспособлениями и выполнение монтаж-
ных стыков. В каждом варианте при приме-
нении башенных кранов в стоимость их
эксплуатации включаются затраты на устрой-
ство и содержание подкрановых путей, а при
гусеничных кранах — стоимость устройства и
перекладки временных дорог из сборных же-
лезобетонных плит в пределах машинного' и
котельного отделений.
Все варианты предусматривают, что до на-
чала монтажа надземной части главного кор-
пуса на захватке должны быть закончены ра-
боты по монтажу сборных конструкций под-
земной части, уложены подкрановые пути,
произведен монтаж кранов и уложены пути,
предназначенные для доставки конструкций
к месту монтажа.
Вариант 1 схемы механизации монтажа главного
корпуса с каркасом из сборного железобетона или ме-
талла двумя башенными кранами БК-1000 является са-
мым распространенным. Эта схема применялась на- Ко-
наковской, Прибалтийской, Змиевской и других КЭС.
Подача сборных конструкций надземной части ма-
шинного отделения производится на железнодорожных
платформах по временной эстакаде или по схеме,' при-
мененной по Змиевской ГРЭС, где железнодорожные
пути прокладывали по ранее сооруженной полосе под-
вала.
Кранами № 1 и 2 кроме конструкций каркаса мон-
тируются покрытия машинного и котельного отделений,
перекрытия бункерной, конструкции РУСН, стеновые
панели и перегородки. Монтаж бункеров сырого угля
и пыли производится краном № 2. Распределение ос-
новных объемов работ между кранами приведено в
табл. 12.9.
Затраты машинного времени каждого крана на мон-
таж надземной части главного корпуса в сборном же-
лезобетоне составляют примерно 1840 машино-смен, при
металлическом каркасе — примерно 1560 машино-смен.
Приняв для крана 400 смен работы в год, строительство
надземной части главного корпуса в сборном железобе-
тоне можно закончить за 4,6 года, при металлическом
каркасе — за 3,9 года. Монтаж стеновых панелей ба-
шенным краном требует затрат 511 машино-смен.
При варианте 2 для монтажа стеновых ' панелей
параллельно с монтажом других конструкций целесо-
343

Таблица 12.9. Распределение основных объемов
работ между кранами при монтаже надземных
конструкций главного корпуса пылеугольной КЭС
(см. рис. 12.4)
Вариант схем и комплект кранов)	Номер крана	Каркас (же- лезобетон)		Каркас (ме- талл)	
		Сборные железо- бетонные кон- струкции, м3	Стальные кон- струкции, т	Сборные железо- бетонные конст- рукции, м3	Стальные конст- 1 рукцйи, т	1
Вариант 1					
Два крана БК-1000 . (№ 1 и 2)					
Вариант 3					
Один кран БК-1000 (№ 1), один кран	1	19 335	3028	12 742	6870
МКГ-100 (№ 2)	2	18 043	3167	9996	8830
Вариант 5					
Два крана МКГ-100 (№ 1 и 2)	.					
Вариант 2					
Два крана БК-Ю00 (№ 1 и 2)					
Один кран ДЭК-50 (№ 3)					
Вариант 4					
Один кран БК-1000 .(№ 1)	1	13 574	2745	10 098	4365
Один кран МКГ-100	2	15 473	3013	5603	8707
(№ 2) Один кран ДЭК-50 (№ 3)	3	8331	437	7037	2627
Вариант 6					
Два крана МКГ-100 (№ 1 и 2) Один кран ДЭК-50 (№ 3)					
образно. предусматривать дополнительно один гусенич-
ный кран ДЭК-50. В этом случае гусеничный кран
ДЭК-50 производит монтаж конструкций каркаса ря-
да А, постоянных торцов машинного и котельного от-
делений, нижних элементов колонн ряда Г, полностью
монтирует стены машинного отделения и около 95 %
панелей стен ряда Г. Доставка конструкций к крану
ДЭК-50 производится автомобильным транспортом по
временным автодорогам, проложенным вдоль машин-
ного и котельного отделений с внешней стороны.
При таком комплекте кранов затраты машинного
времени распределяются следующим образом:
Каркас
(железо- Каркас
бетон) (мстэлл)
Кран БК-1000	№ 1, машино-смен . .	1437	1134
Кран БК-ЮОО	№ 2, машино-смен . ,	1440	1097
Кран ДЭК-50,	машино-смен ....	727	789
При такой схеме продолжительность строительства
главного корпуса в сборном железобетоне резко сокра-
щается и может быть закончена за 3,6 года, а при ме-
таллическом каркасе — за 2,8 года (если прцНи,
400 смен работы крана в год).	J
При варианте 6 схемы механизации кран ДЭн
кроме работ, выполняемых по варианту 2, прои*в~
перегрузку тяжелых конструкций, этажерки в зоне ”
тажа для крана МКГ-100.
Затраты машинного времени на монтаж надаем
части главного корпуса распределяются следующим -
разом:	1
Каркас
(железо-
бетон)
1284
1307
794
Карна,
10181
1007
789
надземной
Кран МКГ-100 Ke 1, машино-смен .
Кран МКГ-100 № 2, машино-смен .
Кран ДЭК-50, машино-смен ....
Продолжительность сооружения-
главного корпуса при 400 сменах работы крана в'ю
для главного корпуса с каркасом из сборного же.ч>->-
бетона — 3,25 года, при металлическом каркасе
года.	'
Стоимость смонтированных строительных конструи.
ций складывается из следующих составляющих: сто<,
мости конструкций с учетом стоимости перевозки от'зй.
вода-изготовителя до плбхЖйкп строительства, стоицф
сти складских и укрупнитёЛьнб'-сборочных работ, стцф
мости монтажных работ, стоимости механизации’ рабВЙ
и накладных расходов. Составляющие затраты moivi
изменяться в зависимости от принятой схемы мехащ£
зации.
При варианте 3 схемы механизации затраты машии-
него времени на монтаж надземной части при каркасе
главного корпуса в сборном железобетоне распределяв
ются: на башенный кран — 1737 машино-смен, на гусе-
ничный— 1753 машино-смены, при металлическом к аФ'
касе — по 1487 машино-смен. Если кран работает в год?,
400 смен, строительство надземной части главного кору
пуса в сборном железобетоне может быть закончено
4,39 года, а с металлическим каркасом.— за 3,7 года,5
Затраты машинного времени на монтаж надземкофы
части главного корпуса при варианте 4 схемы мехашц
зации распределяются следующим образом:
Каркас
(железо- Каркас
бетон) (металд).
Кран БК-1000, машино-смен . » „ , 1426	1134.
Кран МКГ-100, машино-смен . . . 1307	1007 у
Кран ДЭК-50, машино-смен . . . .	727	789
Строительство надземной части главного корпуса »;
сборном железобетоне может быть закончено за 3,56;


*
1
года, с металлическим каркасом — за 2,83 года (при-
400 сменах работы крана в год).
При использовании двух кранов МКГ-100 (вари-
ант 5) затраты машинного времени на монтаж иадзсМ’
ной части главного корпуса составляют на кран при <
каркасе в сборном железобетоне 1718 машино-смен, upii
металлическом каркасе—1407 машино-смен. Продол?
жительностъ сооружения надземной части главного кор-
пуса при 400 сменах работы крана в год составит для.
главного корпуса с каркасом из сборного железобетона
4,3 года и при каркасе в металле — 3 года.
При проводимом сопоставлении приняты идентич-
ные условия укрупнения строительных конструкций н
блоки с одинаковыми комплектами механизмов на склад-
ских и укрупнительно-сборочных площадках, поэтому
экономическая эффективность сравниваемых вариантов
схем механизации будет незначительно зависеть от за-
трат на складские работы и укрупнение конструкций.
В основном эффективность сравниваемых вариантов бу-'
дет зависеть от продолжительности строительства глав-
ного корпуса до пуска первого блока, а следовательно,
при прочих равных условиях и от продолжительности
монтажа надземных конструкций, подлежащих оконча-
нию до начала монтажа оборудования.

-1
344

Затраты
иЦа 12.10. Стоимость устройства подкрановых
для одного крана БК-1000
Протя-
женность
пути, м
Стоимость
1 м пути,
РУб.
Общая
стоимость,
РУб.
Первоначальные за-
FjpaTL>i на устройство и
|£®&)рку пути в преде-
первого блока (1—
ось)
Затраты на переклад-
пути в пределах вто-
йМрго - восьмого блоков
ЙЩм37 ось)
л __________________
: Всего затрат на со-
оружение
ремонт подкрановых
путей (при двух ремон-
112,5
350
462,5
462,5
26,44
18,41
2,39
2975
6444
9419
1105
Таблица 12.12.' Объем работ по'надземной часта
главного корпуса пылеугольной КЭС мощностью
2400 МВт (по типовому проекту 67-68)
Тип каркаса	Железобетонные конструкции (включая стеновые панели)		Стальные конструкции		Общая масса конст- рукций надземной части, т
	Всего, м3	В том числе каркас, м8	Всего, т	В том числе каркас,- Т’	
Каркас	в сборном желе- зобетоне	38 384	13 107	10 628	—	106 000
Каркас в ме- талле	25 885		17 680	7194	82 000
 /Таблица 12.11. Стоимость устройства временной
^ дороги для передвижения крана МКГ-100
i (при ширине 13 м)
Ир-1 Ц-у-	Затраты ь	Площадь дороги, м2	Стоимость 1 м2 дороги, РУб.	Общая стоимость РУб.
^-Первоначальные за- МратьГ на. устройство и Йфзборку дороги в преде- лах первого блока (1 — |&сь)	1401	7,44	10 446
^Затраты на перекладку Цйрроги в пределах вто- рого — восьмого блоков |(?^37 ось)	4520	1,21	5 474
еI В сего О. Г	5921	—	15 920

pMnPH определении технико-экономических показате-
лей, различных вариантов схемы механизации работ
ф|ДОнйяты следующие стоимости 1 машино-смены: башен-
КРаП ^К-1000 —92 руб.; гусеничный кран ДЭК-50—
V РУ®.; МКГ-100—75 руб.; козловые краны грузоподъ-
емностью до 50 т — 50 руб.; гусеничные краны грузо-
КаЛрД’немностью до Ю т—14,5 руб.; мотовоз—14,1 руб.:
|Г™Дорожные платформы грузоподъемностью 50—
5	Г56 РУ6-! тягач— 21,0 руб.; прицеп-тяжеловоз —
Г 1'2,7.руб.
Стоимость устройства подкрановых путей для ба-
^иеиных кранов БК-1000 и стоимость временных дорог
Вд'1Я Движения кранов МКГ-100 внутри здания приняты
Ла основе расчетов (табл. 12.10 и 12.11).
д.  Потребность в транспортных средствах для достав-
ай.конструкций к месту монтажа принята (на 1 маши-
.Нбгсмену работы крана): мотовозов — 1; платформ — 2;
Тягачей — 0,5, прицепов-тяжеловозов — 1 машино-смена.
Объем монтажных работ по надземной части глав-
..ного корпуса пылеугольной КЭС мощностью 2400 МВт
блоками 300 МВт с каркасами из сборного железобе-
тона и металла приведен в табл. 12.12. Сводные техни-
ко-экономические показатели механ^ции работ приве-
дены в табл. 12.13.	Ц/' ~
Кроме увеличения блочности уменьшается количе-
ство монтажных подъемов, а следовательно, сокраща-
ется продолжительность монтажа. Применение стально-
го каркаса облегчает монтаж в зимнее время.
Общая масса' наземных конструкций главного кор-
пуса ГРЭС-2400 в металле меньше, чем при каркасе из
сборного железобетона, на 25—30 %, а основных несу-
щих конструкций — более чем в 3 раза, что обеспечива-
ет уменьшение трудоемкости на 18—20 % и сокраще-
ние продолжительности монтажа, (при одних и тех же
механизмах) на 20—25 %. Снижение массы несущих
конструкций имеет особое значение при сооружении КЭС
мощностью 4000 МВт и более с блоками 500 и 800 МВт
и котлами в однокорпусном исполнении, когда высота .
котельных достигает 75—80 м и более.
На основании сравнения вариантов схемы
механизации монтажа и их технико-экономи-
ческих показателей можно сделать выводы.
Для снижения стоимости строительства
главных корпусов ТЭС при монтаже строи-
тельных конструкций следует рекомендовать
мобильные и маневренные гусеничные краны.
Для возведения надземных частей главных
корпусов ТЭС наиболее эффективными по
эксплуатационным затратам, общей стоимос-
ти монтажных работ и сокращению сроков
строительства являются схемы механизации с
гусеничными кранами МКГ-100.
До обеспечения всех строительств кранами
МКГ-100 следует рекомендовать схемы меха-
низации работ с одним башенным краном
БК-1000 и гусеничными кранами МКГ-1000 и
ДЭК-50.
При применении двух монтажных кранов
не обеспечиваются ввод в эксплуатацию пер-
вого энергоблока через 22 мес после начала
земляных работ на.главном корпусе и монтаж
надземных конструкций главного корпуса с
каркасом в сборном железобетоне в норма-
тивные сроки, поэтому в дополнение к двум
кранам (БК-1000 и МКГ-100) следует приме-
нять краны ДЭК-50 (ДЭК-631) илй’ДЭК-25.
345
1

“ Таблица 12.13. Технико-экономическое сопоставление вариантов схемы механизации работ по сооружению
с» надземной части главного корпуса пылеугольной КЭС (по типовому проекту 67-68}
1 Номер варианта схемы |	Состав комплекта монтажных кранов	, Каркас в сборном железобетоне							Каркас в металле						
		Удельные показатели на 1 т			Показатели на весь главный корпус				Удельные показатели на 1 т			Показатели на весь главный корпус			
		Продолжитель- ность монтажа, ч	Стоимость меха- низации, руб.	Трудоемкость монтажа (с уче- том монтажа и демонтажа кра- нов), чел-дни	Продолжитель- ность монтажа, ДНН	Стоимость меха- низации, руб.	Трудоемкость монтажа (с уче- том монтажа и демонтажа кра- нов), чел-дни	Продолжитель- ность в пределах одного шага ко- лой здания, дни	Продолжитель- ность монтажа, ч	Стоимость меха- низации, руб.	"Г—1 Трудоемкости^' монтажа с уче- том монтажа и демонтажа кра- нов), чел-дии	Продолжитель- ность монтажа, дни	Стоимость меха- низации, руб.	Трудоемкость монтажа (с уче- том монтажа и демонтажа кра- нов), чел-дни	Продолжитель- ность в пределах одного шага ко- лонн зданий, дни  :
1	Два башенных крана БК-1000	0,263 0,396	5,9	0,503	924 1385	496 017	44 465	26 39	0,332 0,496	7,26	0,67	785 1178	413 084	38 165	22 33
2	Два башенных крана БК-1000 и один гусеничный кран ДЭК-50	0,216 0,323	5,63	0,515	755 ИЗО	478 932	43 381	21 32	0,254 0,38	6,9	0,649	600 900	с90 779	36 998	17 25
3	Один башенный кран БК-1000 и один гусеничный кран МКГ-100	0,248 0,375	5,38	0,508	877 1317	452 919	42 605	24 36	0,314 0,47	6,62	0,648	744 1120	377 336	36 768	21 32
4	Один башенный кран БК-Ю00 и два гусеничных крана МКГ-100 и ДЭК-50	0,214 0,319	5,29	0,496	746 1120	444 114	41 961	21 34	0,254 0,38	6,48	0,635	600 900	366 535	' 36 020	17 25
5	Два	гусенич- ных	крана МКГ-100	0,244 0,366	4,9	0,486	855 1281	411 699	40 985	. 24 36	0,302 0,455 .	5,96	0,62	715 1070	339 871	35 349	20 30
\ 6	Два гусенич- ных	крана МКГ-100 и один гусеничный кран ДЭК-50	0,196 0,294	4,91	0,484	687 1030	412 817	40 812	19 28	0,25 0,342	5,95	0,649	542 813	339 216	35 965	15 22
Примечания: 1. В числителе — показатели при работе' кранов 600 смен в год. в знаменателе —при работе кранов 400 смен в год.
2. Для каждого из вариантов механизации работ принята следующая номенклатура выполняемых работ: доставка конструкций от складской площадки к месту монтажа,
установка конструкций в проектное положение с оснасткой монтируемых элементов монтажными приспособлениями и обработкой монтажных стыков, устройство и переклад-"
ка подкрановых путей.

{jpH изменении соотношения массовых харак-
Яр $х общей массы
Следует иметь в виду, что соотношение
£$еЖДУ тяжелыми и легкими кранами, а так-
я<е их количество и грузоподъемность должны
Соответствовать конструктивно-технологичес-
^ой характеристике возводимого сооружения.
ЖЙеристик строительных конструкций, а также
[ может . измениться и число
ВЭДфанов различных типов.
Ш' С достаточной точностью для каждой схе-
механизации можно определить продол-
ЩЁ’ Гжителыюсть монтажа, которая прямо пропор-
ЗУ'циональна количеству подъемов, выполняемых
I краном за все время его работы на объекте,
i : и обратно пропорциональна произведению ус-
редненного количества подъемов за смену на
IRf коэффициент сменности работы крана (прини-
“^мдемый обычно равным 2).
(р .Среднесменные нормы монтажных подъе-
мов кранами при монтаже надземных конст-
рукций- главного корпуса, полученные на ос- .
-з
K-jf? нове опытных данных, приведены ниже:
Яя H'S”?- :
I
^Характеристика монтируемых конст-
рукций
и
эд
«^адземные конструкции в полном
кжк?объеме.........................
же без кровельных плит и стено-
ДХ./вых панелей . .................
^Кровельные плиты и стеновые панели
Среднесменная
норма монтаж-
ных подъемов,
шт.
2,75
2,5
3,5
на основе
стоимости
монтажа


=И
Схема механизации выбирается
|дЬ^равнения нескольких вариантов
Ж' механизации и продолжительности
надземных конструкций. В вариантах схем
| /Механизации могут меняться: стоимость меха-
МВШизации. стоимость и количество машино-смен
в зависимости от количества и типов механиз-
Ид^Йов; стоимость .укрупнительно-сборочных и
Мр'Монтажных работ как результат изменения
степени укрупнения элементов и, следователь-
|^Йо, количество монтажных стыков; могут ме-
| Пяться накладные расходы в результате изме-
Ю-у -нения продолжительности монтажа.
1'г Стоимость механизации сравниваемых ва-
: рйантов определяется по калькуляциям, в ко-
т°рых отражаются:
Вйч оптовая цена механизмов и транспортные
расходы (7,% оптовой цены механизма);
стоимость подкрановых путей;
единовременные затраты (на доставку ме-
ханизма на строительство, монтаж и демонтаж
механизма);
. годовые затраты (амортизационные отчие-
ления, содержание и ремонт подкрановых пу-
Й тей, текущий и средний ремонты) ;
сменные затраты (зарплата крановщика,
^ стоимость электроэнергии, смазочные и обти-
рочные материалы).
22*
: гЦ- (<
Существенное влияние на эффективность
схемы механизации оказывают степень укруп-
нения элементов в монтажные блоки,: выбор
требуемых оптимальных эксплуатационных
параметров грузоподъемных механизмов, оп-
ределение оптимальных сроков монтажа и ко-
личества монтажных кранов.
Укрупнение элементов в монтаж-
ные б л о к.и .обеспечивает сокращение числа
подъемов, более полное использование монтаж-
ных кранов, уменьшение объема работ по гру-
зоподъемности на высоте путем переноса
большей их части на укрупнительную площад-
ку. Переход к монтажу укрупненных блоков
строительной и технологической частей КЭС
позволяет уменьшить интенсивность исполь-
зования транспортных коммуникаций, что
важно для энергоблоков мощностью 500—:
1200 МВт в связи с увеличением массы монти-
руемых элементов.
Определяющими факторами рационально-
лТжпредела укрупнения являются технико-эко-
номические показатели.
Исходя из стоимости работ целесообраз-
ность укрупнения монтажных элементов оп-
ределяется из условия
Q ~ f(Ocl + 71 oi^mci) Ai +	ci +
+ ЦСе2 +71ог^мсг)	ozm2^ +
+ [(Сез + Т03Смс3) + KzTQ3ms33] < С =
^[(Се^Т.С^К^К2Т,тЗ\
где Ci — стоимость монтажных работ на объ-
екте при предварительном укрупнении монтаж-
ных элементов, руб.; С — то же без предвари-
тельного укрупнения монтажных элементов,
руб.; Cei, Се2, Се3, Се — стоимость дополнитель-
ных единовременных затрат по кранам, заня-
тым соответственно на укрупнительной сборке,
на монтаже укрупненных блоков и неукруп-
ненных элементов, а также на монтаже, когда
предварительное укрупнение не производится,
руб.; Смс1, СМС2, Смс3, Смс — стоимость машино-
смен кранов, используемых соответственно на
укрупнительной сборке, монтаже укрупненных
блоков и неукрупненных элементов, а также
на строительстве объекта, когда предваритель-
ное укрупнение не производится, руб.; mi, т2,
т2, т — число монтажников, занятых соответ-
ственно на укрупнительной сборке, монтаже
укрупненных блоков и неукрупненных элемен-
тов и на монтаже, когда-предварительное ук-_
рупнение не производится; 31, 3?, З3, 3 — со-
ответственно заработная плата одного монтаж-
ника, руб.; Тоь T-Oi, Тоз, То — количество смен
работы кранов соответственно-, на укрупни--
тельной сборке, на монтаже укрупненных бло-
ков и. неукрупненных элементов и на монтаже
объекта, когда предварительное укрупнение
не производится; /С и /<2 — коэффициенты на-!
347

кладных расходов на прямые затраты, и зара-
ботную плату. Число монтажников т и зара-
ботная плата 3 определяются по ЕНиР.
Единовременные затраты Се и стоимости
машино-смен кранов Смс должны быть опре-
делены в зависимости от массы монтируемого
элемента и коэффициента использования гру-
зоподъемности крана:
где q — масса укрупняемого или монтируемо-
го элемента; /(г—коэффициент использования
крана по грузоподъемности; Qe—единовремен-
ные затраты (за смену), руб.; Ье — единовре-
менные затраты, связанные с массой элемен-
та (за смену), руб.; QMC — стоимость машино-
смены без учета единовременных затрат; Ьмс—
стоимость машино-смены, связанная с массой
элемента, руб.
Значения постоянных величин Qe, be, QKC,
Ьмс можно определить при построении графи-
ков зависимости стоимости машино-смен кра-
на и единовременных затрат от коэффициента
использования крана по грузоподъемности.
Оптимальные эксплуатацион-
ные параметры крана выбираются по
максимальной массе укрупненного блока мон-
тируемого элемента. При этом учитываются
размеры здания, габариты и расположение
конструкций, расположение путей, по которым
доставляются монтажные блоки.
Высота подъема крюка может быть найдена как
Нк == hQ hf /i2 4~ »
где h0 — отметка опоры, на которую устанавливается
конструкция, м; hi — высота монтируемого элемента
или блока, м;/г2— возвышение монтируемого элемента
над отметкой опоры перед опусканием на место (при-
нимается равным 0,5—1 м), м; — высота захватных
устройств, м.
Конструктивная высота захватных устройств при-
нимается обычно равной от Г до 4 м в зависимости от
условий строповки; Длина грузового полиспаста дости-
гает 1,5—5 м и зависит от грузоподъемности крана.
Вылет стрелы должен быть равен
где h — расстояние от оси вращения крана до высту-
пающих частей здания, м; b — ширина здания, которая
должна быть обслужена краном без мертвых зон, м.
Количество необходимых монтажных кранов при
заданной продолжительности сооружения объекта оп-
ределяется в зависимости от объема работ, эксплуата-
ционной производительности кранов и срока выполне-
ния работ:
где А— количество рабочих смен в сутки; Тд—срок
выполнения работ, дней; Пэ — эксплуатационная произ-
водительность крана, т/см; Р — объем работ, т.
Определение стоимости монтажных-
работ, выполняемых- несколькими к р а-’
нами, производится по формуле
С = ^кр (Се + Сд) + NKpTQ (Смс + т3) +
4~ QTo + bNKptn 4- d,
где NkP — число кранов; Се — единовременные затра»
ты на монтаж, демонтаж и транспортирование крана
руб.; Сд — единовременные затраты, связанные с орга’
низацией монтажных работ и не включенные в стои-
мость машино-смены, руб.; То — число смен работы од.
ного крана; СМс — стоимость машино-смены без едино-
временных затрат, руб.; т — число монтажников в зве-
не, чел.; 3'—заработная плата одного монтажника
руб.; Q — накладные расходы, зависящие от продолжи-
тельности строительства, исчисляемые за смену, руб,;
b — накладные расходы, связанные с привлечением од-
ного рабочего, руб.; d— прочие прямые и накладные
расходы, зависящие от объема работ, руб.
После преобразования, заменив /17^=Уф получим
С —	_ (Се + Сд) -ф (Смс -ф т3) "Ь
Ыд-'О
QTo+b-^-m^d
Из полученного выражения можно определить оп-
тимальную продолжительность монтажных работ
Т /~Р(се4-Св) + ^
° Р neQ
Комплекс неоднородных сооружений ТЭС монти-
руется кранами различных типов. Поэтому сроки выпол-
нения монтажных, работ и необходимое количество кра-
нов для всего комплекса определяются исходя из опти-
мальных сроков монтажа и количества кранов по каж-
дому зданию.
Средняя производительность всего комплекта кранов
где 77э1, ПЭ2,..., Пэи — производительность крана на объ-
ектах с объемами работ Р2,.... Рп.
Исходя из оптимальной длительности монтажа каж-
дого объекта, оптимальную длительность монтажа всего
комплекса определяем из выражения
Т ___ -Н /	[2 (Сег + Сд J 4~ b (tnj 4- ~Н - • ffln)]
У	Пэ.Ср<2
где mi, тг,.... тп — количество рабочих на каждом из
возводимых объектов.
Экономическая эффективность различных вариантов
механизации строительства определяется по приведен-
ным затратам, наименьшая величина которых соответ-
ствует оптимальному варианту.
Удельные приведенные затраты /7УД определяются
77уд = С 4- /СудЗн,
где С — себестоимость единицы механизированной про-
дукции; /<Уд — удельные капитальные вложения; Ен —
нормативный коэффициент эффективности капвложений.
Себестоимость единицы механизированной продук-
ции выражается формулой
С =	+ s	к + _£р_ Ка,
2Р Пэ 1 SP 2
где Сед — единовременные затраты, связанные с орга-
низацией механизированных работ; Смс — себестоимость
машино-смен каждого монтажного крана; NKp — число
кранов; СР — расходы на заработную плату рабочих;
SjP — общий объем механизированных работ, выра-
женный в натуральных показателях или в единицах ко-
нечной продукции; Пэ — сменная эксплуатационная про-
изводительность кранов; /С, /<2— коэффициенты на-
348

Дт^адных расходов соответственно на заработную, плат)'
^ш^ипочие прямые затраты.
ЙОМ Себестоимость машино-смены может быть опреде-
Д одна по формуле
Се

т - + СТ.Э,
р
Се — единовременные расходы на перебазировку
НгаДна с объекта на объект; Г — годовые амортйзацион-
ИеЙднр отчисления; Сп — годовые затраты на содержание
Ийфремонт подкрановых путей; Ст.э — текущие эксплуата-
ционные затраты, исчисленные непосредственно за сме-
|Д}1у; t — число рабочих смен крана на данной площадке
перестановки; Тг — число рабочих смен крана в го-
" цу в соответствии с эксплуатационным режимом.
шинном отделении подвала обычно под глав-
ный корпус предусматривается сплошной кот-
лован. Для прокладки водоводов технического
водоснабжения перед машинным отделением,
а также для сооружения фундаментов золо»
уловителей и дымососов выполняются сплош-
ные котлованы, которые обычно объединяются
с котлованом главного корпуса.
Объем земляных работ по главному кор-
пусу зависит от мощности электростанции,
единичной мощности оборудования и глубины
заложения фундаментов. Ориентировочно объ-
ем выемки грунта составляет:
№№$7. ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ ПО ГЛАВНОМУ
|| КОРПУСУ
. В связи с большим насыщением подземно-
КрЖ хозяйства конструкциями и наличием в ма-
о
Мощность
МВт .
Объем
тыс. ms ,
ТЭС
.	.	’	300	600	1200	2400	4800
выемки,
е	в	.	100	160	200	350
6400
500
650
24000
21Б000
А-А
-з,о.
А
ikXlllW
lUUUUUUUKli^UUUUUUUUULUUUUH^^1
Ci
Cj
cs
svM-
Ч
ts
( *3
Ч
«а
Рис. 12.11, Схема разработки первого яруса котлована главного корпуса;
1 — экскаватор Э<4252 № 1- 2 — экскаватор Э-1252 Ns 2s 3 — автосамосвал МАЗ-205; 4 — переход экскаватора № 1 на ось J6
349
Неоооор о.зм
ja,
\OOOUO






If
& А
~&5
~3,0
108000
10B000
У ,
Т
разрабатывал первый ярус на захватке № 2 в пределах |
осей 1—16. Экскаватор № 1 после окончания работ па
laiiJSt

: ЗДД1ШхЬЪЪ111х1л,1,1 b 1111 J^ldjJjJjulJJjLljjlxlaJxL^xJjLbJ^x£fc-L
'Kb 1л Li
l ~2.7
Рис. 12.12. Схема разработки второго яруса котлована главного корпуса:
/--пионерная траншея; 2— ход экскаватора № Ц 3 —ход экскаватора № 2; 4 — берма для иглофильтровых установок
Земляные работы в зависимости от схемы
производства работ, графика поступления кон-
струкций подземного хозяйства, условий водо-
понижения, а также мер, принимаемых для
защиты основания от промораживания, могут
выполняться сразу на весь главный корпус
или отдельными захватками.
В зависимости от гидрологических условий
площадки в момент строительства земляные
работы выполняются с водопонижением или
без него, что существенно сказывается на ор-
ганизации земляных работ.
Земляные работы с водопонижением. При
необходимости водопонижения земляные рабо-
ты целесообразно производить сразу на весь
главный корпус.
По проекту организации работ на Ермаковской
ГРЭС при разработке котлована главного корпуса и
пристанционного узла весь котлован на мощность
1200 МВт делился на две захватки: захватка № 1 —ко-
тельное отделение и захватка № 2 — машинное и бун-
керно-деаэраторное ..отделения.
Разработку котлована главного корпуса и при-
станционного узла в пределах четырех блоков (оси 1—
19) начали с оси 1 и производили двумя экскаваторами
350
(рис. 12.11 и 12.12). Очередность производства земля-
ных работ принята следующая. На захватке № 1 раз-
работка грунта производилась до отметки — 3,6 м в
один ярус. На захватке № 2 работы производились дву- 
мя ярусами (первый ярус — в пределах сухого грунта
до отметки — 3,0 м и второй ярус — от отметки — 3,0 м
до отметки — 4,5 м).
После разработки первого яруса на бермах (гори-
зонтальные площадки откоса котлована) устанавливали
иглофильтры, после чего производили разработку вто-
рого яруса. Экскаватор № 1 разрабатывал грунт на за-
хватке № 1 в осях 1—19, экскаватор № 2 в это время
захватке № 1 переходил на захватку № 2, и оба экс- .
•каватора разрабатывали первый ярус в пределах осей
16—19.
По окончании разработки первого яруса по оси 10
прорывалась поперечная пионерная траншея, от кото- .
рой оба экскаватора начинали разрабатывать второй
ярус в противоположные стороны.
Разработку котлована целесообразно производить
экскаватором, оборудованным драглайном. Разработку
экскаваторами следует производить с недобором грунта
в 30 см, который зачищается бульдозерами. Зачистку
котлована выполняют непосредственно перед устройст-
вом бетонной подготовки.
Вывоз грунта при разработке котлована произво-
дится автосамосвалами МАЗ-205, а при зачистке —ав-

Щ= 
Ж-:
1X1

: f а'-б-л и ц а Г2.14. Механизмы для производства
 Земляных работ по главному корпусу
	 g-;.’... ’	•	 .	..	... Комплект механизмов.. Н,-.	Количе- 	 ство • ..машин . в смену, шт.	Затраты машинного Времени; - Машино- смен
Вариант 1		
Экскаватор Э-1252, оборудо-	2	276
Данный драглайном V. ~ Экскаватор Э-153	2	271
г Автосамосвал МАЗ-205	10	1380
" Автосамосвал ГАЗ-93	6	816
Вариант 2		
Экскаватор . Э-652, оборудован-	2	394
|;|гый драглайном ' Экскаватор Э-153		271
г Автосамосвал МАЗ-205	*	8	1576
f Автосамосвал ГАЗ-93	6	816
Вариант 3		
i Экскаватор - Э-652, оборудован-	. 2	382
пый обратной лопатой Экскаватор Э-153	2	271
№ Автосамосвал МАЗ-205	10	1910
Автосамосвал ГАЗ-93	6	916
тосамосвалами ГАЗ-93. Для въезда автосамосвалов в
котлован устраивают обычно четыре съезда с уклоном
0,12, укрепленные дорожными железобетонными пли-
тами.
Комплекты механизмов, применяемых при
производстве ••земляных работу-и -затраты-ма-
шинного времени приведены в табл. 12.14.,
К производству земляных работ можно при-
ступать только в том случае, если обеспечено
поступление железобетонных ' конструкций
подземной части главного корпуса в соответ-
ствии с календарным графиком.
Для предохранения недобора в зимнее вре-
мя от промерзания производится предвари-
тельное его рыхление и утепление поверхности
грунта местными изолирующими материалами.
Земляные работы при отсутствии грунтовых
вод. В этом случае при производстве земляных
работ котлован главного корпуса делится на
захватки, соответствующие одному-двум бло-
кам. В некоторых случаях, земляные работы
производятся сразу всю сооружаемую оче-
редь. Разработка котлована предусматривает
выполнение работ по стадиям, позволяющим
не прекращать подачу конструкций и оборудо-
3«хватка №1	Захватка МЧ	Захватка №-3
Рис. 12.13. Схема разработки котлована главного корпуса КЭС мощностью 1800 МВт:
а--разбивка котлована на захватки; б — расположение железнодорожных путей в момент разработки котлована на захватке Ns 2;
в “» то же на захватке № 3
3&1

вания в зону монтажа при разработке следую-
щей захватки.
При выполнении земляных работ по главному кор-
пусу КЭС мощностью 1800 МВт (6 блоков по'300 МВт)
котлован был разделен на три захватки. Каждая за-
хватка охватывала.часть здания, рассчитанную на ус-
тановку двух блоков (рис. 12.13). Общий объем земля-
ных работ, составляет 183 тыс. м3, в том числе на за-
хватке № 1 — 89 тыс. м3, а на захватках № 2 и 3 — по
47 тыс. м3.
Разработка траншей для эстакады железнодорож-
ного пути машинного зала входит в объем работ на
захватке № 1. Для проезда автосамосвалов в котловане
прокладывают временные дороги из сборных железобе-
тонных плит. Для бесперебойной подачи оборудования
в котельное отделение по железной дороге земляные ра-
боты в пределах каждой захватки производятся в три
стадии.
1-я стадия — земляные работы производятся на
участке от ряда А до железнодорожного пути II, при
этом железнодорожный путь I проходит по эстакаде,
выполненной из элементов подвала.
2-я стадия — в открытом котловане монтируют
сборные конструкции подземного хозяйства вблизи оси
Г, после чего производится обратна^.йасыпка, на кото-
рую укладывают путь III (показанный пунктиром), ко-
торый заменяет путь II.
3-я стадия — земляные работы производятся в
пределах золоуловителей, начиная от пути III.
Для производства земляных работ требуются два
экскаватора с прямой лопатой и один с драглайном, один
бульдозер Д-259А и 14 автосамосвалов.
Выемка грунта из котлована по всему по-
перечнику главного корпуса на 4—-6 осей в
месяц в средних грунтовых условиях обеспе-
чивается для КЭС тремя экскаваторами (из
них два Э-1251), а для ТЭЦ — двумя экскава-
торами Э-652 в связи с меньшими глубиной и
объемом земляных работ.
При обратной засыпке котлована необхо-
димо избегать глинистых, суглинистых и тому
подобных грунтов, так как даже при тщатель-
ном уплотнении происходит обычно разруше-
ние полов из-за осадки грунта. Для обратной
засыпки следует применять, как правило, пес-
чаный грунт.
По проекту производства работ на II очереди За-
порожской ГРЭС мощностью 2400 МВт (3X800 МВт) в
комплект землеройных машин и транспортных средств
входили два экскаватора Э-2503 с ковшами емкостью
2,5 м3, три экскаватора Э-11011 с ковшами емкостью
1 м3; три бульдозера Д-686, шесть автосамосвалов
БелАЗ-540 грузоподъемностью 25 т и 13 автосамосвалов
КрАЗ-256 грузоподъемностью 10 т.
Разработке на главном корпусе подлежало
154 895 м3 грунтов II группы и 96 450 м3 IV группы.
Эксплуатационная среднесменная производитель-
ность экскаватора Э-2503 при разработке грунтов
II группы — 1074, грунтов IV группы — 806 м3; экска-
ватора Э-11011 — соответственно 490 и 368 м3.
Расчетная продолжительность разработки грунта
II группы составила 21,4 дня, грунта IV группы —
25,3 дня. Общая продолжительность разработки котло-
вана — 46,7 дня.
Фактическая продолжительность земляных работ
составила 120 дней, так как строительная площадка
недостаточно подготовлена к работе в зимних условиях:
не произведено рыхление грунта рыхлителем Д-652АС
и допущено промерзание невзрыхленного грунта на
352
глубину 0,8 м, что привело к необходимости буро взрыв-
ных работ. Буровзрывным способом разрыхлено
18 360 м3 мерзлого грунта (при этом удорожание со-
ставило 1,77 руб. на 1 м3), что значительно ограничило
производительность землеройных машин.
Порядок производства земляных работ при исполь-
зовании скреперов приведен на рис. 12.14. Для опреде-
ления оптимального метода разработки грунта в котло-
ване главного корпуса проведено сравнение двух вари»
антов производства земляных работ.
Первый вариант предусматривал использова-
ние следующего комплекта землеройных машин и транс-
портных средств: один экскаватор Э-11011 с ковшом
емкостью 1 м3, восемь скреперов Д-375Г с ковшами ем-
костью по 9 м3, один рыхлитель Д-652АС, один трак-
тор-толкач Т-100М, четыре самосвала МАЗ-503.
Котлован под главный корпус разрабатывается скре-
перами по захваткам в продольном направлении на всю "
длину машинного зала и деаэраторного отделения.
Сначала котлован разрабатывается на всю длину 7
корпуса со стороны ряда А на ширину 25—30 м. После
окончания работ на этой захватке скреперы переходят
на вторую захватку (деаэраторное отделение), а на
первой захватке производится бетонирование фундамен-
тов ряда А и плиты пригруза с последующим устройст-
вом поездной эстакады на всю длину корпуса. Такая
схема производства работ позволяет сократить разрыв
между началом работ нулевого цикла и началом мон-
тажа конструкций наземной части здания. Разработку
котлованов под фундаменты котельного отделения из-за
их островного расположения предусматривается произ-
водить экскаватором Э-11011.
Общий объем земляных работ, выполняемых скре-
перами, составляет 210 445 м3. Следовательно, при двух-
сменной работе восемь скреперов Д-357 выполнят этот
объем за 58,5 дня. При работе в три смены земляные
работы могут быть выполнены быстрее: по котельному
отделению — за 28, по машинному залу и деаэратор-
ному отделению — за 39 дней.
Второй вариант предусматривает примене-
ние одного экскаватора Э-11011 с ковшом емкостью
1 м3; восьми скреперов Д-392 с ковшами емкостью по
15 м3, одного рыхлителя Д-652АС, двух тракторов-тол-
качей Т-180 и четырех автосамосвалов МАЗ-503.
Этот вариант отличается от первого тем, что вместо
скреперов с ковшами емкостью 9 м3 применяются скре-
перы с ковшами емкостью 15 м3. Эксплуатационная
среднесменная производительность скреперов Д-392 со-
ставляет 364 м3. Один толкач может обслужить в дан- ;
ном случае только четыре скрепера, поэтому в комплект
машин включены два толкача. При работе в две смены
восемь скреперов Д-392 выполняют земляные работы
по машинному залу и деаэраторному отделению за 37,
в три смены — за 25 дней.
Более эффективен вариант с применением скрепе-
ров с ковшами емкостью по 15 м3. Расчетный экономи-
ческий эффект при этом составит 25 тыс. руб.
12.8. СТРОИТЕЛЬСТВО ПОДЗЕМНОЙ ЧАСТИ
Конструкции подземного хозяйства выпол-
няются в монолитном и сборном железобетоне.
Для организации поточного производства
работ по сооружению подземного хозяйства
необходимо обеспечить опережение выполне-
ния земляных работ. К сооружению подземно-
го хозяйства следует приступать только пос-
ле окончания земляных работ по первым двум
блокам. Последовательность выполнения ра-
бот по подземному хозяйству, взаимная увяз-
ка работ и общая продолжительность уста-

амиммммммйй!
ВВщ На пр а в лена ё
два жения
Ш с скрепера
же
396,00
Ж
®Шрис. 12.14. Схема
13)
В)
разработки котлована главного корпуса Запорожской ГРЭС:
ЗКрй^-с применением экскаваторов; б — с применением скрепера
Шйавливаются при составлении сетевого графи-
£ ка, в котором уточняются количество необхо-
|1Димых механизмов и машино-смен, а также
трудоемкость работ.
; Сборные железобетонные конструкции под-
земного хозяйства можно монтировать гусе-
ничными, башенными или козловыми кранами.
•Грузоподъемность кранов выбирается по мак-
симальной массе блока подземного хозяйства.
Так, для электростанций мощностью до 400 МВт
применяются два гусеничных крана СКГ-30
грузоподъемностью по 30 т или один кран
- СКГ-30 и один Э-652. Для электростанций
мощностью до 2400 МВт применяются два гу-
сеыичных крана — один кран СКГ-50 грузо-
Ц кодъемностью 50 т и второй кран Э-1252 гру-
зоподъемностью 20 т (или ДЭК-25 и ДЭК-50
грузоподъемностью 25 и 50 т).
Монтаж сборных железобетонных фунда-
ментов каркаса здания, котлов и вспомогатель-
ного оборудования для ТЭЦ производится
двумя гусеничными кранами одновременно по
всему поперечнику.
Механизация работ на крупных ТЭС мо-
жет также осуществляться при использовании
в машинном отделении двух башенных кра-
нов и двух стреловых кранов, а в котельном
отделении — одного козлового крана.
Фундаменты под турбоагрегаты обычно
монтируются мостовым краном машинного за-
ла, подачу сборных железобетонных конструк-
ций к месту монтажа производят по железно-
дорожным путям, на трайлерах и автомаши-
нах.
Подземное хозяйство электростанции мощ-
ностью 2400 МВт целесообразно выполнять в
две очереди. В первую очередь монтируют кон-
струкции подвала машинного зала под времен-
ный железнодорожный путь, подземные кон-
струкции четырех блоков машинного отделе-
353

ния и подземные конструкции' котельного
отделения.': Во вторую очередь выполняют рабо-
ты по монтажу остальных конструкций под-
земной части машинного отделения и фунда-
ментов золоуловителей. Максимальный суточ-
ный поток по монтажу конструкций подзем-
ной части доставляет 200 т.
В машинном отделении башенный кран № 1
располагают в котловане на отметке—3,0 м у
постоянного торца. Этот кран монтирует кон-
струкции подземного хозяйства первого блока
машинного отделения. В дальнейшем кран вы-
полняет все работы по монтажу подземной и
надземной частей машинного отделения. По-
этому целесообразно производить выбор вари-
антов механизации монтажа конструкции под-
земного. хозяйства одновременно с выбором
механизмов для монтажа надземных конст-
рукций.
Башенный кран № 2 монтируют на отмет-
ке 0,0 м у временного торца машинного отде-
ления. С его помощью выполняют работы по
монтажу конструкций под временный желез-
нодорожный путь в машинном отделении, пос-
ле чего переводят кран в зону золоуловителей
для монтажа фундаментов котлоагрегатов. До-
полнительно применяют стреловые краны, к
которым конструкции подаются по железно-
дорожным путям или автотранспортом.
Конструкции подземной части котельного
отделения можно монтировать козловым кра-
ном КСК-30-42 грузоподъемностью 30 т, пе-
ремещающимся по нулевой отметке. Конст-
рукции под кран подаются по железнодорож-
ным путям, укладываемым по обратной за-
сыпке в. котельной по мере сооружения под-
земной части. Следует отметить высокую эф-
фективность применения козловых кранов для
монтажа.-конструкций., подземного . хозяйства.
Помимо крана КСК-30-42 применяется козло-
вой кран КС-50-42 грузоподъемностью 50 т.
Применение, для монтажа конструкций
подземной части консольных или бесконсоль-
ных козловых кранов имеет свои достоинства
и недостатки. Постоянная грузоподъемность
козловых кранов позволяет не только монти-
ровать конструкции, но и перемещать их в
пределах всего главного корпуса; козловые
краны просты-в эксплуатации, недороги, и
стоимость их машино-смен невысока. Вместе с
тем применение козловых кранов вызывает
большие затраты на сооружение подкрановых
путей, которые к тому же осложняют техноло-
гию монтажа, так как конструкции, располо-
женные в их зоне, приходится монтировать
после демонтажа путей. Следует отметить, что
у козлового крана достаточно сложно обеспе-
чить максимальную грузоподъемность на кон-
солях, без чего невозможно производить мон-
таж фундаментов по всем осям главного кор-
354
 пуса. Коэффициент использования козлового
крана по грузоподъемности невелик, так как
около 80 % конструкций подземной части име-
ют массу до Ют.
Заслуживает внимания опыт монтажа подземного
хозяйства главного корпуса Новочеркасской. ГРЭС на
6 блоков мощностью по 300 МВт. Фундаменты под к0.
лонны бункерной этажерки по рядам Б и. В имеют
массу до 40 т, фундаменты под колонны ряда А — д0
30 т, элементы фундаментов под котлы — до 30 т, ос-
тальные элементы подземной части имеют массу до
15 т; объем сборного железобетона— 13 653 м3, объем
монолитного железобетона — 4867 м3.
Сооружение подземного хозяйства выполнялось
тремя захватками, каждая захватка охватывала два бло-
ка. Сборные железобетонные конструкции доставлялись
в зону монтажа автотранспортом. Железобетонная эс-
такада под железнодорожный путь в машинном отделе-
нии сооружалась на все шесть блоков одновременно с
монтажом конструкций подземной части на первой за-
хватке.
Проект монтажа сборных конструкций приемной
части разработан в двух вариантах: с применением в
качестве основного механизма гусеничного крана и ба-
шенного крана. В обоих вариантах в качестве вспомога-
тельных механизмов использовались два гусеничных
крана. Э-1252 грузоподъемностью по 20 т.
Схема монтажа конструкций подземного хозяйства
гусеничным краном СКГ-50 приведена на рйс. 12.15,
схема монтажа башенным краном — на рис. 12.16. Мон-
таж тяжелых башмаков рядов Б и В бункерной эта-
жерки и фундаментов под котлы производится с по-
мощью башенного крана. Монтаж башмаков ряда А вы-
полнялся двумя кранами Э-1252. Башенный кран по
окончании монтажа конструкций подземной части ко-
тельной и бункерной используется для монтажа над-
земной части.
Сопоставление вариантов схем механиза-
ции подземной части (табл. 12.15)’ показывает
некоторые преимущества схемы с башенным
краном. Однако при выборе комплекта меха-
низмов следует учитывать, что мобильный
кран СКГ-50 при технологических перерывах
в монтаже конструкций подземной части мож-
но использовать на других работах.
Таблица 12.15. Сопоставление схем механизации
сооружения подземной части ГРЭС-2400
Наименование	Основной монтажный механизм	
	Гусенич- ный кран	Башенный кран
Объем работ (с учетом моно-	18 520	18 520
литного железобетона), м3 Кран СКГ-50, шт.	1	
Башенный кран, шт.	МОМ.	1
Кран Э-1252, шт.	2	2
Продолжительность	работы	903	839
комплекта, машино-смены Производительность комплек-	20,5	22,1
та, м8/смену	23,9	-
Общая стоимость механизаций,		22,3
тыс; руб.		
Удельная стоимость механиза-	1,2	1,12
ции, руб/м3 Продолжительность работ, мес	26	26

<?Рис. 12.15. Схема монтажа конструкций подземного хозяйства главного корпуса гусеничными кранами:
гусеничный кран СКГ-50; 2 — гусеничный кран 31252; 3 — ось башенного крана для монтажа надземной части; 4 — ось эртака-
у1Ы под железнодорожный путь; 5 — гидроизоляция^ 6 — бетонная подготовка; 7 — автосамосвал МАЗ-205
12000
312000
Захватка №1 (1-11)
12.16. Схема монтажа конструкций подземного хозяйства главного корпуса башенным и гусеничным кранами:
башенный кран; 2 — гусеничный кран Э-1252; 3 — ось крана для монтажа надземной части; 4 —-ось эстакады под железнодо-
Захвагпка№2(1Н9)	Захватка №3 (18-2 7)

Рис.
7-Г
.рожиый путь; 5— гидроизоляция; 6 бетонная подготовка; 7 — автосамосвал МАЗ-205
355

При сооружении подземного хозяйства блока мощ=
ностью 500 МВт Назаровской ГРЭС необходимо смон-
тировать около 12 000 м3 сборных железобетонных кон-
струкций массой от 1—2 до 35 т и уложить около
13 000 м3 монолитного бетона и железобетона. Конст-
рукции подземной части машинного и котельного отде-
лений монтировались гусеничным краном ДЭК-25 гру-
зоподъемностью 25 т; конструкции бункерного отделе-
 ния — тракторным краном ТК-52 грузоподъемностью
5 т.
Очередность выполнения работ по подземному хо-
зяйству машинного отделения принята следующей:
укладка бетонной подготовки толщиной 150 мм из
бетона Ml00 с уплотнением бетонной смеси площадоч-
ными вибраторами и виброрейками (прогрев произво-
дился горизонтальными электродами, а утепление — сло-
ем пергамина и опилками);
нанесение по бетонной подготовке при достижении
ею требуемой прочности гидроизоляции из холодной
асфальтовой или горячей битумной мастики;
укладка на песчаную подушку толщиной 50 мм,
уложенную на гидроизоляцию, гусеничным краном
ДЭК-25 плит размером 5,7X2,7 м (плотное прилега-
ние плиты обеспечивалось с помощью вибратора);
укладка после бетонирования стыков рл.ит первого
слоя, пригрузка из монолитного бетона; . -Д
установка на первый слой пригруза подкладных
плит и фундаментов под колонны рядов А, Б и В на
цементном растворе М.100. Плиты массой до 25 т мон-
тировались одним краном, а массой 35 т—двумя кра-
нами ДЭК-25; затем монтировались стаканы под ко-
лонны конденсационного подвала, после чего простран-
ство между стаканами заполнялось битыми железобе-
тонными изделиями и укладывали второй слой при-
груза.
Железобетонные плиты укладывали четыре мон-
тажника, которые монтировали в смену 6—8 плит. Ус-
тановка конструкций конденсационного подвала произ-
водилась краном ДЭК-25 со стрелой длиной 18,5 м.
Монтаж осуществляли три монтажника, которые за
смену монтировали 5—6 колонн и столько же плит.
Монтаж конструкций подземной части бункерного
отделения производился тракторным краном ТК-52 гру-
зоподъемностью 5 т. Конструкции к крану ТК-52 пода-
вались краном ДЭК-25, установленным в машинном от-
делении. Монтаж подземного хозяйства котельного от-
деления и отделения электрофильтров производился
краном ДЭК-25.
Как пример сооружения подземного хозяйства глав
него корпуса электростанции с блоками 8^л
смотрим производство работ по II очереди
ГРЭС. Подземная часть главного корпуса __________
ГРЭС выполнялась из сборного и монолитного железо'
бетона: фундаменты главного корпуса — из монолитно ' •)'
го железобетона, нижняя плита подвала — из сборных
железобетонных плит толщиной 400 мм, подпорные
ны, элементы поездной эстакады и перекрытия на нуле?
вой отметке — из сборного железобетона.
Объемы работ по сооружению подземной части: мо-
нолитный железобетон — 20,1 тыс. м3, сборный железо-
бетон — 6,8 тыс. м3, металлоконструкции — 0,7 тыс. т
Из этого объема 14,5 тыс. т монолитного железобетона1',
и 110 т металла приходится на фундаменты колонн А
каркаса главного корпуса.
V тот расЛ-
Углегорской
В основу организации строительства Углегорскойf Mi
ГРЭС был положен принцип, согласно которому началу1 I
возведения надземной части главного корпуса должно
предшествовать полное окончание работ по подземной
части, т. е. нулевого цикла на всей длине корпуса
(принцип законченного нулевого цикла). При этом yc-c'<i.
ловии можно было осуществить возведение наземной <
части здания поточно-скоростным, а монтаж технологий'
ческого оборудования — поточно-раздельным методами. ; М
Схема выполнения подземной части главного кор- -д
пуса Углегорской ГРЭС приведена на рис. 12.17. Воз- д
ведение железобетонных фундаментов под каркас глав- ;
ного корпуса и сооружение бетонной плиты пригруза |
выполнялись бригадой из 9 чел. при помощи следующе- . |
го комплекта машин: автокрана К-162 грузоподъем- J \
ностью 16 т (установка опалубки и арматуры), гусе- '
яичного крана ДЭК-25 грузоподъемностью 25 т (пода- Ч
ча бетонной смеси при бетонировании фундаментов), М
бульдозера Д-493 с навесными вибраторами (разравни-
ванне бетона при устройстве плиты пригруза) и четы- j
рех самосвалов ЗИЛ-553.
В целях сокращения трудозатрат оказалось целесо- J
образным применять автосамосвалы ЗИЛ-553 с муль- да?
дообразным кузовом емкостью 1,6 м3, что исключает
потери бетона в пути и позволяет производить выгрузку
бетона в любую сторону за счет телескопических гид- g
равлических подъемников — угол подъема кузова к го-  ч
ризонту достигает 90°, что обеспечивает быструю и пол-
ную выгрузку бетонной смеси без затрат ручного тру-
да на очистку кузова. Армирование монолитных фун- |
даментов производится готовыми блоками.	"О
Рис. 12.17. Схема выполнения подземной части главного корпуса Углегорской ГРЭС:
/ — бетонная подготовка; 2 — гидроизоляция; 3 — устройство железобетонной плиты; 4 — установка фундаментов колонн ряда А; 5 —
устройство железобетонного пригруза под железнодорожную эстакаду; 6 — устройство верхней железобетонной плиты под эстакаду;-
7 — монтаж конструкций эстакады; 8 — устройство плит фундаментов турбоагрегатов; 9 — установка фундаментов колонн рядов Б
и В; 10 — устройство железобетонного пригруза (остальная часть); //«—устройство железобетонной плиты (остальная часть); /2«-°
железнодорожный путь
356


I
с

При сооружении подземного хозяйства достигнута
Продолжительность выполнения работ 131 сутки (при
Духсменной работе), Средняя трудоемкость укладки
4 м3 бетона составила 1,24 чел-ч; средняя себестоимость
^кладки 1 м3 бетона — 1,87 руб.
L Следует отметить, что организация строительства
фдС с соблюдением принципа законченного нулевого
цикла может быть эффективна в том случае, если про-
должительность выполнения этих работ будет мини-
мальной.
При сооружении подземного хозяйства ТЭС с бло-
SKj1MH 1200 МВт используют те же способы производст-
ву ва работ и комплект механизмов, что и для блоков
.800 МВт. Но особое внимание при этом уделяется со-
оружению нижней плиты фундамента турбоагрегата.
Габаритные размеры фундамента турбоагрегата
мощностью 1200 МВт по сравнению с фундаментом тур-
боагрегатов мощностью 800 МВт в 1,5 раза больше, что
; требует принципиально иного подхода к организации
строительно-монтажных работ.
Нарушение сплошности бетонного тела может быть
Е вызвано не только нарушением непрерывности бетони-
рования, но и развитием температурных напряжений,
связанных с повышенной экзотермией больших объемов
бетона. Поэтому при сооружении плиты пр&кде всего
стремились обеспечить непрерывную укладку бетонной
смеси в конструкцию и устойчивость плиты к трещино-
образованию при экзотермическом разогреве бетонного
массива в процессе бетонирования.
При выборе бетоноукладочных механизмов рассмот-
Д. рены варианты бетонирования: с применением бетоне-
йОйасосов; при помощи двух стреловых кранов, распола-
fe'H таемых с двух сторон плиты; при помощи ленточных
бетоноукладчиков; с применением козлового крана; с
использованием передвижной эстакады; с применением
Ж: - передвижного ленточного конвейера.
Наиболее рациональным (с точки зрения производ-
ства бетонных работ) оказалось применение козлового
Жрана. Из двух рассмотренных козловых кранов К-182
грузоподъемностью 18 т и КСУ-10 грузоподъемностью
 10 т выбран второй, так как этим краном обеспечивают-
ся подача бетона бадьей емкостью 3 м3 и более высо-
кие рабочие скорости. Исходя из возможностей крана
КСК-10 темп укладки бетона принят 22,5 м3/ч. Бетон-
тую смесь в нижние слои укладывали через хоботы в
верхние — бадьями, которые передвигали вдоль бетони-
руемого слоя. Бадьи оборудованы площадочными вибра-
торами ИВ-2А, обеспечивающими выгрузку бетонной
смеси за 20—25 с.
Непрерывная укладка бетонной смеси достигалась
рассечением массива плиты сетчатыми диафрагмами че-
рез 1200 и 600 мм, что дало возможность в пределах
четырех смежных отсеков укладывать бетонную смесь
ступенями высотой по 1—1,25 м, каждая из которых
состояла из двух горизонтальных слоев по 0,5—0,6 м,
уплотняемых обычными глубинными вибраторами.
Для обеспечения непрерывности бетонирования не-
обходимо было выполнить работы на захватке за вре-
мя, не превышающее срока схватывания бетонной сме-
си. Объем бетона на захватке наиболее высокой сред-
ней части плиты составил 90 м3, поэтому при принятом
темпе бетонирования (22,5 м3/ч) потребовалось замед-
лить начало схватывания бетонной смеси до 4,5 ч. Для
этого рекомендовано применять добавку сульфитно-
дрожжевой бражки в количестве 0,25 % массы цемента.
Созданы три бетонных завода для бетонирования
нижней плиты: бетонный завод № 1 (две бетономешал-
ки емкостью по 1200 л), бетонный завод МКД-10 (две
бетономешалки емкостью по 650 л) и резервный бетон-
ный завод № 2 (два бетоносмесителя емкостью по 650 л)«
Комплект по перевозке заполнителей и бетонной смеси
включает два автомобиля КрАЗ, четыре МАЗ-503 и три
ЗИЛ-555. На укладке бетонной смеси занято три бри-
гады с общим количеством рабочих 56 чел., работающих

в три смены. Всего на бетонировании нижней плиты
фундамента турбоагрегата мощностью 1200 МВт занято
137 чел.
12.9. СТРОИТЕЛЬСТВО НАДЗЕМНОЙ ЧАСТИ
Анализ схем механизации монтажа строи-,
тельных конструкций главных корпусов элек-
тростанций с энергоблоками 800 МВт показы-
вает, что для возведения надземной части зда-
ний необходимы краны на высоком портале со
стрелами длиной 74 и 92,5 м. Разработано не-
сколько вариантов исполнения крана СКР-
3500, в том числе на специальном портале
(СКР-3500ЭП)\ размеры которого позволяют
пропускать негабаритные блоки оборудования
и строительные конструкции. Наряду с рель-
совыми на монтаже главного корпуса исполь-
зуются мобильные краны ДЭК-50 (ДЭК-631),
МКГ-ЮОМ, КС-7471, КС-8362 и СКГ-1000.
При поточно-скоростном монтаже оборудо-
вания с вводом двух и более мощных энерго-
блоков в год требуется разделение строитель-
ных и монтажных работ не только по месту,
но и во времени.
При всех вариантах схемы механизации
монтаж надземных конструкций производится
поточным методом. Монтаж строительных кон-
струкций опережает монтаж оборудования.
В пределах, каждой захватки конструкции
надземной части монтируются в следующей
очередности: монтаж конструкций этажерки,
монтаж конструкций крайних рядов, монтаж
покрытий машинного и котельного отделений,
монтаж надземной части фундаментов турбо-
агрегатов (с помощью эксплуатационного мос-
тового крана машинного отделения) .
Строительство КЭС с блоками 500, 800 и
1200 МВт потребовало пересмотра схем тран-
спортных коммуникаций и типов транспорта
для обеспечения бесперебойной подачи строи-
тельных конструкций и оборудования к месту
производства работ.
Главный корпус Углегорской ГРЭС запроектирован
с машинным и деаэраторным отделениями на всю дли-
ну здания, равную 396 м, и островным расположением
котельного отделения с размерами в плане 45X48 м для
каждого котла. Длина ячейки турбоагрегата 108 м,
ячеек постоянного и временного торцов —по 36 м. Кар-
кас главного здания выполняется из железобетонных
брусков.
Монтаж строительных, конструкций выполняется
тремя кранами БК-1000, одним БК-1425 и одним ДЭК-50
(рис. 12.18 и 12.19).
Кран БК-1000 (№ 1), расположенный в машинном
отделении, используется для монтажа конструкций деа-
эраторного отделения и машинного зала. Краном БК-
1000 (№ 2), находящимся в котельном отделении, мон-
тируются конструкции деаэраторной этажерки. Кран
БК-1000 (№ 3), находящийся в котельном отделении на
том же пути, что и кран БК-1000 (№ 2), используется
для монтажа конструкций котельного отделения. Кран
БК-1425, с помощью которого монтировали каркас ко-
тельного отделения и блок покрытия котельного отде-
'	357


Рис. 12.18. Схема монтажа главного корпуса Углегорской ГРЭС
ления в осях 5 и 6, перемещается затем за РВП для
монтажа технологического оборудования и к оси 9 для
окончания монтажа шатра и покрытия котельного отде-
ления.
В связи с большой высотой котельного отделения
кран БК-1425 не мог обеспечить блочный монтаж шат-
ра, находясь на нулевой отметке. Поэтому крановые пу-
ти крана БК-1425 уложены на отметке 1,40 м.
Монтаж конструкций надземной части предусмот-
рен тремя технологическими потоками.
I поток охватывает монтаж конструкции деаэра-
торного отделения (ряды Б, В до отметки 45,37 м).
Монтаж конструкций производится двумя башенными
кранами БК-1 000 и краном ДЭК-50 (для монтажа пер-
вого яруса колонн). Работы этого потока выполнялись с
опережением по отношению к остальным. Одновременно
с монтажом' конструкций устанавливались временные
инвентарные связи.
II поток охватывает монтаж конструкций котель-
ного отделения. Основные краны для монтажа — БК-
1000 и БК-1425. После монтажа всего каркаса на вы-
соту 45,37 м (кроме колонн по рядам В1 и В2 и оси 9
для возможности выхода крана) осуществлялся поос-
ный монтаж конструкций шатра и кровли котельного
отделения по направлению от оси 5 к оси 9. До начала
монтажа конструкций выше отметки 45,37 м предусмат-
ривалось установить временные фермы-распорки между
рядами В—Г по осям 6, 7,-8,- которые впоследствии за-
менены инвентарными трубчатыми подкосами на отмет-
358
ке 40 м. Все конструкции шатра укрупнялись таким об-
разом, чтобы максимально использовать грузоподъем-
ность кранов. Укрупнение металлоконструкций в основ-
ном осуществлялось в зоне действия основных монтаж- ;
ных кранов, укрупнение блоков колонн и блока ферм
осей 8 и 9 — на укрупнительно-складской площадке.
Масса укрупненных блоков достигала 55 т. Перед подъ-
емом металлоконструкции окрашивались.
III поток охватывает монтаж конструкции ма-
шинного зала. Монтаж каркаса по ряду А и кровли ма-
шинного зала осуществлялся кранами БК-1000 (№ 1) й
ДЭК-50.
Колонны второго и третьего ярусов по ряду А ук-
рупнялись в блоки и монтировались за один подъем.
Кровля машинного зала запроектирована из отдельных
блоков, состоящих из двух ферм, соединенных между
собой связями и панелями покрытия. Элементы блока,
поступающие на площадку, подвергались укрупнитель-
ной сборке. В блок собирались все металлоконструкции
и часть панелей покрытия с таким расчетом, чтобы об-
щая масса соответствовала максимальной грузоподъем-
ности кранов. Монтаж блоков машинного зала осущест*
влялся по двум схемам.	~tl
Монтаж при помощи кранов БК-1000 (№ 1)Кй
ДЭК-50 • выполняли в связи с необходимостью укруп-
нять блок до массы 53 т возле колонн ряда А (см. рис'.
12.19), так как в начальный период монтажа кровли
смонтированы колонны ряда А, а временная поездная
эстакада, обеспечивающая провоз блоков, отсутство'ва-

gpiic. 12.1 У. строигенплан промплощадки и схема расположения кранов:
Повременное железобетонное покрытие постоянных автодорог; 2 — железобетонное покрытие временных автодорог; 3 — временные
Автодороги по бетонному основанию и пригрузу; 4— прожекторная мачта; 5 — СКТП

На
8^^’..'При монтаже масса блока распределялась между
Гранами неравномерно (60 % приходилось на кран
g-jBl<-1000 и 40 % — на кран ДЭК-50).
Вйр' После устройства временной поездной эстакады мон-
|:$йж блоков кровли осуществлялся одним краном БК-
^уЙООО. Масса блока составляла 50 т.
Ж?Краном БК-1425 производился монтаж хребтовых
||$алок для подвесных котлов и монтаж стенового ог-
Йжа'ждения котельного отделения.
Монтаж брусковых железобетонных колонн осуще-
ствлялся с некоторыми изменениями от принятых схем
.•Монтажа на других ТЭС, что объясняется увеличением
ИКй“Г!рузок и применением подвесных котлов. Колонна
^Щ'йанавливалась на закладную плиту фундамента, а не
gif в. : Стакан фундамента. Специальное приспособление с
йжрмкратами использовалось для выверки колонн по вы-
и

|Е Соте, для выверки в плане применялись клинья. Ярусы,
р<;ййчиная со второго, стыковались при помощи накладок,
Щ^рйвариваемых к нижнему ярусу. При монтаже наклад-
ки служили ловителями для монтируемых ярусов ко-
|ИJ-jiohh.
| . : В табл. 12.16 приведены показатели монтажа брус-
Ежовых колонн в сравнении с показателями колонн уни-
нереального проекта.
’ При строительстве главного корпуса Углегорской
ГРЭС расстановка кранов обеспечивала возможность их
 совместной работы, что позволило максимально укруп-
нять монтируемые блоки. Укрупнение монтажных бло-
R/жов и выверка их на стендах позволили добиться от-
 личного качества монтажа каркаса (отклонение карка-
Г Рй Котельного отделения при высоте 84 м составило
Ц.менее 15 мм). Ряд металлоконструкций укрупнен непо-
средственпо на заводе-изготовителе. Масса рядового
; ' монтажного блока покрытия с фонарем, поддоном и кро-
Цельными панелями достигала 49,4 т. Снижение трудо-
№ затрат от применения блочного монтажа на Углегор-
? ской ГРЭС составило только по машинному отделению
ИЙФколо 1 Тыс. чел-дней.
Таблица 12.16. Сопоставление показателей монтажа
брусковых колонн и колонн универсального проекта
Наименование	Бруско- вый вари ант	Универ- сальный проект
Объем конструкций, м3	4580	8830
Расход стали, т	3527	3100
Расход стали на 1 м3 бетона, кг	770	360
Объем бетона для замоноличи-	13 615	23 300
вания стыков, м3		
Количество монтажных подъ-	373	850
емов, шт.		
Затраты труда, чел-дни	4670	6300
Затраты машинного времени,	536	790
машино-смены		
Заработная плата, руб.	25 120	30 700
Общая стоимость производства	65 952	101 104
работ, руб.		
Снижение трудозатрат и стоимости строительно-
монтажных работ при высоком качестве выполняемых
работ достигнуто в результате:
концентрации средств и ресурсов на особо важных
объектах;
планирования и управления строительством по се-
тевым графикам; •
раздельного выполнения строительных работ и мон-
тажа технологическорго оборудования;
глубокой специализации подрядных организаций по
видам работ (так, в составе УС Углегорской ГРЭС со-
зданы специализированные участки отделочных работ,
гидротехнических сооружений, кровельных и изоляцион-
ных работ);
359


поставки конструкций и оборудования по планам
комплектования, увязанным со сроками монтажа;
максимального использования строительных машин
и механизмов за счет трехсменной работы по скользя-
щему графику с четкой организацией ремонта и обслу-
живания;
применения прогрессивных систем оплаты труда и
научной организации труда.
Рассмотренные варианты технологии мон-
тажа строительных конструкций и технологи-
ческого оборудования с подачей грузов-в мон-
Рис. 12.20. Блок кровельного покрытия
тажную зону железнодорожным и автомобиль-
ным транспортом показали, что подача гру-
зов автотранспортом, создавая условия для
применения раздельного метода, позволяет
увеличить степень совмещения строительно-
Рис. 12.21. Циклограмма строительства главного корпу-
са Березовской ГРЭС-1 четырьмя кранами (два СКР-
3500 и два СКР-2200)
монтажных работ и соответственно свд,
интенсивность сооружения подземной ч;
здания.
При значительных высоте здания, мат<
алОемкости и количестве монтажных элеь
тов сокращение сроков сооружения главь
корпуса может быть обеспечено при прим<
нии крупноблочного монтажа. Разбивку
каса на монтажные блоки следует осуцц
влять с учетом минимальной трудоемкости
монтажа. Оптимальным вариантом монта
покрытия является установка блока фер!
плитами и готовой кровлей на пролет здан
При изготовлении кровли на укрупнителы
площадке снижаются трудоемкость и прод
жительность сооружения покрытия (незави
мо от погодных условий) .
Институтом Атомтеплоэлёктропроект р
работана конструкция кровельного покрыт
для блочного монтажа при шаге колонн 12
(рис. 12.20) щЗ-,ферм пролетом от 24 до 54
В составе блока 'две строительные фермы
одиночных уголков, соединенные связями. Б/,
ки кровли, собираемые на монтажной площа
ке, имеют полную заводскую готовность, flj
этом себестоимость 1 м2 кровли снижается )
18%.
При проектировании строительства главк
го корпуса Березовской ГРЭС-1 проанализ
рованы несколько вариантов схем механиз
ции (см. рис. 12.7), оптимальным оказалс
вариант с расположением кранов СКР-3500
СКР-2200 на высоких порталах по обе стор<
ны котельного отделения.
Циклограмма строительства главного koj
пуса Березовской ГРЭС-1 четырьмя кранам
приведена на рис. 12.21. При построении ции
лограммы по оси абсцисс отложена продол
жительность строительства, а по оси ординат-
участки главного корпуса, на которых осуще
ствляется строительство. Границами участке)
являются границы ячеек энергетических бло
ков.
К началу монтажа конструкций надземной
части подземная часть должна быть выполне-
на на 10 осей. В дальнейшем сооружение под-
земной части должно опережать монтаж кон-
струкций надземной части не менее чем на
ячейку энергетического блока. Подача основ-
ной массы технологического оборудования
первого энергоблока предусмотрена с посто-
янного торца. Для подачи ограниченного ко-
личества особо тяжелых негабаритных блоков-
предусмотрен дополнительный железнодорож-
ный путь в котельное отделение со стороны
временного торца. К началу монтажа обору-
дования первого энергетического блока дол-
жна быть выполнена первая ячейка главного
корпуса (на 10 осей/, сооружены пути для
подачи оборудования со стороны постоянного
360

ДЭК-5О
со
0»

^7/7 570
4,
^3Z,000
66,7
56,D00\
75 m'
27,000
-4,570
57,7
6,55
41,000
61,7
28,000
4,8
23,9
64,7
-0,030.
-3,57
3000
СКР-2200
I стр. 57,8м
I к люба 43,8 м
$54,000
^Г~
52,906
37,000
8000
70500
450_0^_
13500
16500
54000
13500
12060
А
Б.
56,4
62,5
74660
\56.6
5,4
19.000
5,4
48,74
25 7
39.640
- W
14.710
257
22,060
5,0
Oo
13,000
27,1
шшг
тБ1
6000
4500
6250
70000
9000
6000-12000
120J1P.
72500
77OO0
70000
_4500
13500
17500
СКР-3500
I стр 74,5К
I клюба ‘
76.8м
 X
2Z,3L
титпгйш—--
5оро 4500
15035
4,8
4 8
57,0
56,8
20000-
^2000,
в
Г
ZJ7OO
33000
12000
12000
171000
Е
л
Рис. 12.22. Схема монтажа главного корпуса Березовской ГРЭС-Г
CKP-ZIOO
1стр. 57и
I клюва 43,8м

КБ~674
36000
8000
^9200
77000
24
'00
41000
-4120
1300
24000
3
И.

P,

торца (на циклограмме не показаны} и проло-
жен дополнительный железнодорожный путь
со стороны временного торца. К началу мон-
тажа оборудования второго энергоблока дол-
жны быть выполнены вторая и третья ячейки
главного корпуса (на 23 оси), сооружена под-
земная часть главного корпуса на четыре энер-
гоблока (31 ось), выполнены работы по под-
земной части в осях 31—59, необходимые для
создания транспортных путей. В дальнейшем
строительные работы по надземной части
главного корпуса должны опережать монтаж
оборудования не менее чем на две ячейки.
Продолжительность монтажа оборудования
энергоблока принята 18 мес при совмещении
подачи строительных конструкций и оборудо-
вания. При раздельной подаче продолжитель-
ность монтажа уменьшается до 13 мес.
. В связи с тем что утвержденная решением
Минэнерго СССР схема монтажа надземной
чисти главного корпуса Березовской ГРЭС-1
четырьмя кранами оказалась не обеспеченной
кранами на высоком портале, как вынужден-
ное решение принята схема с установкой трех
кранов СКР по поперечнику главного корпуса
(рис. 12.22):
кран СКР-2200 на низком портале со
стрелой 57,78 м, установлен на отметке —3,6 м
е машинном зале с привязкой 13,5 м к ряду Б;
кран СКР-3500 на высоком портале со
стрелой 74,5 м, установлен на отметке—0,06 м
в котельном отделении с привязкой 17,5 м к
ряду Г;
кран СКР-2200 на низком портале со
стрелой 57,78 м, установлен на отметке—
0,06 м в отделении ТВП с привязкой 12,5 м к
ряду Ж.
Эта схема обеспечивает интенсивность мон-
тажа не более 0,9 оси в месяц при работе кра-
нов 450 машино-смен в год и не может быть
Рис. 12.23. Циклограмма строительства главного корпу-
са Березовской ГРЭС-1 тремя кранами (один СКР-3500
и два CKP-220G)
362
рекомендована при вводе двух энергетических
бл<зков в год.
Циклограмма строительства главного кор-
пуса тремя монтажными кранами показана на
рис. 12.23, а распределения загрузки по кра.
нам — в табл. 12.17.
Таблица 12.17. Загрузка монтажных кранов
главного корпуса Березовской ГРЭС-1
Наименование	Всего на 4 энергоблока, тыс. т	Марка крана				
		СКР-2200 № 1	СКР-3500	СКР-2200 Ws 2	о ю	ДЭК-50 .Ns 2	I
						
Монтаж- металло- конструкций В том числе:	64,1	19,7	24,1	18,1	1,1	1,1
оборудование, монтируемое со строительными конструкциями	10,9	5,2	24	3,3			-о
“• мостовые кра- ны	1,6	0,7	0,5	0,4	—	—
металлоконст- рукции	51,6	13,8	21,2	14,4	1,1	1,1
Монтаж сборного железобетона	81,1	36,7	17,3	26,6		—
Строительство главного корпуса Березовской
ГРЭС-1 предусматривает:
крупноблочный монтаж строительных конструкций и
оборудования;
поточное выполнение строительных и монтажных
работ;
подачу оборудования первого блока с постоянного
торца;
возведение подземной части главного корпуса к на-
чалу монтажа оборудования второго блока на четыре
блока;
начало монтажа технологического оборудования
первого блока после готовности 10 осей наземной части
и установки временного торца.
Строительство главного корпуса начинается с вы-
полнения буровзрывных работ по всему котловану (оси
1—59). Затем в осях 1—31 выполняются земляные ра-
боты по всему поперечнику главного корпуса. Заверше-
ние земляных работ в осях 1—31 открывает фронт для
выполнения работ по нулевому циклу в осях 1—10
(с темпом 2 оси в месяц). Окончание работ по подзем-
ной части главного корпуса в осях 1—10 открывает
фронт работ по монтажу надземной части.
Схема монтажа каркаса главного корпуса Березов-
ской ГРЭС-1 с поперечником, отличающимся высотны-
ми характеристиками и массой строительных конструк-
ций, предусматривает установку двух кранов СКР-2200
на низком портале и одного крана СКР-3500 на высо-
ком портале внутри котельного отделения (см. рис.
12.22).
Монтаж конструкций надземной части главного
корпуса предусматривается осуществлять двумя пото-
ками с четким закреплением за каждым потоком мон-
тажных кранов.
Первый поток охватывает монтаж конструк-
ций каркаса по ряду А краном МКГ-100; бункерно-де-
аэраторных этажерок и котельной в рядах Б—Г и
Д—Ж до отметки 54,0 м, а также колонн по ряду И
кранами СКР-2200 (№ 1 и 2). Подача конструкций под
кран МКГ-100 осуществляется автомобильным транс-

Ь^липа 12.18. Объем подачи оборудования энергоблока Березовской ГРЭС-1
Наименование узла
"Котел

® «Воздухоподогреватель
;з,-
Оборудование машзала и станци-
Жупное
* Хребтовые балки
1—-----------
у Тй Электр о фи л ьтр ы
------------------------------
В£;-Гягодутьевая установка (ПГВП,
. ^дымососы, вентиляторы и т. д.)
Станционные трубопроводы
9
-------------------
ts, .Технологические металлоко нструк-
'цли
«0-2______________________________
Вж
^^.'/Грузоподъемные механизмы (мо-
' стовые, козловые краны)
Монтажные приспособления
ЕО’--
« Итого по главному корпусу
- Оборудование ХВО

Оборудование, топливоподачи
Ki

г Электротехническое оборудование
-И того по общестанционным
объектам
Всего - по электростанции
Масса
оборудо-
вания,- т
17 070
2530
7620
1600 ...
4700
5200
800
500
2000
53 720
434
2188
3650
6272
59 992
Количество блоков, шт.
в преде-
лах габа-
рита
шириной
до 6 м
шириной
от 6 до
14 м
Зона подачи
600
40
160
По временным железным дорогам
в котельной
90
30
20
По временной железной дороге в
помещении трубчатых воздухоподо-
гревателей (ТВП)
200
160
20
По постоянной железной дороге у
ряда А
20
10
По временным железным дорогам
в котельной
300
200
400
450
120
40
2500
40
162
225
427
2927
130
200
140
180
80
30
1000
1000
20
200
10
60
500
500
По временной железной дороге под
монтажные краны БК-1000 и КБ-674
По временной железной дороге в
дымососное отделение
Автотранспортом и по временным
железным дорогам в машзале, ко-
тельной и помещении трубчатых воз-
'духоподогревателей (ТВП)
Автотранспортом и по временным
железным дорогам в машинном зале,
котельной и помещении трубчатых
воздухоподогревателей (ТВП)
Автотранспортом и по временным
железным дорогам в машзале котель-
ной и помещении трубчатых возду-
хоподогревателей (ТВП)
То же
Автотранспортом и по постоянной
железной дороге
Автотранспортом
То же
23*
363


Таблица 12.19. Расчет подачи укрупненных блоков строительных конструкций и оборудования в главный
корпус Березовской ГРЭС-1 (на один энергоблок.)
	Наименование	Блоки массой до 100 т, шт.		Блоки массой от 10 до 30 т, шт.		Количество подач блоков в сутки, шт.				Всего подач	Зона подачи
					массой до 100 т		массой до 30 т			
	строи- тельные	। оборудо- вание	строи- тельные	оборудо- вание	строи- тельные	оборудо- вание	строи- тельные	оборудо- вание		
Ряд А	—	—	11	—.	—	—	1	——	1	По временной автодот под кран МКГ-100
Машинный зал	40	•—	580		1	—	2	——	3	По временной автодоп под кран СКР-2200 (№ 1)
Котельная . 		 , . ..д,.	29	63 191	1010	918 1489	1	1 1	4	4 5	5 11	По постоянной железной роге По временным железным , рогам под кран СКР-3500
Помещение^ трубчатых воздухоподогревателей	39	126	1390	383	1	1	6	2	10	По временной железной i роге под кран СКР-2200 №
Помещение электро- фильтров	—	КОО	50	590	—	1	1	.3	5	По временной железной ; роге под краны БК-1000 КБ-674
Помещение дымосо- сов	—	20	150	40		1	1	1	3	По временной автодороге
Итого	108	500	3191	3420	3	5	15	15	38	
Таблица 12.20. Габариты, масса и количество строительных блоков главного корпуса Березовской
ГРЭС-1 (первый энергоблок) с распределением по монтажным кранам
Наименовани е и геометрические размеры (длина, ширина, высота) строительных блоков, м	Масса одного блока, т	Количество блоков, шт.		Масса, блоков, т, на первый энерго- блок	Монтажный кран	Вид транспорта
		на ось попереч- ника	на энерго- блок			
Колонна ряда А, от —2,0 м до 27 м, 29X1,32X0,5 м	20,0	1	11	220	мкг-юо	Автотранспорт по вре менной автодороге у ря да А
Рама каркаса по рядам Б—В, от 0,0 м до 22,0 м, 22X14X1,25 м	59	1	10	590	СКР-2200Э, (№ 1)	По временной автодо роге на отметке 2,80 м
Рама каркаса по рядам Б—В, от 22,0 до 37 м, 15X14X1,25 м	56	1	10	560	То же	То же
То же, от 37,0 до 54,0 м, 17Х14Х Х1.25 м	47	1	10	470	»	»
Колонна по ряду Г, от 0,0 м до 13,0 м, 13X2,4X1,25 м	23	1	10	230	»	»
Колонна ряда Г, от 13,0 до 28 м, 15X2,4X1,25	26	1	10	260	»	»
Колонна ряда Г, от 28 м до 41 м, 13X2,4X1,25 м	22	1	10	220	»	
364

IF						Продолжение табл. 12.20
Наименование и геометрические размеры (длина, ширина, высота) строительных блоков, м •	Масса одного блока, т	Коли блоке на ось попереч- инка	1ество в, шт. на энерго- блок	Масса, блоков, т, на энерго- блок	Монтажный кран	Вид транспорта
	 № .Колонна ряда Г, от 41 м до 56 м, ®5Х2,4X1,25 м	26	1	10	260	СКР-2200Э, (№ 1)	
Й? , Ферма машинного зала 54X12,Ох R&8.70 м	75	1	10	750		
	 	.. . |Ж С: Ригели 9,0 м	5,0	. 4	40	200	»	
Колонна ряда Г, от 0,00 м до 43,0 м, 13X2,4X1,25 м	27	1	10	270.	СКР-2200Э. (№ 2)	По временной ж. д, у ряда И
Колонна ряда Г, от 13,0 м до 28 м, ЙЙЖ4Х1,25 м	30	1	10	300	То же	То же
Щх - ЬЙ?' Колонна ряда Г, от 28 м до 41,0 м, igE J3X2,4Х 1,25 м	26	1	10	260	»	»
—		 	- — " Колонна ряда Г, от 41 м до 56 м, Й6Х2,4Х 1,25 м ий 5Н ’’	30	1	10	300	»	Л.
И^.’ Рама каркаса по рядам Е—Ж, от |р.0,00 м до 22 м, 22X14X1,25 м	51	1	10	510	»	»
Ыг Рама каркаса по рядам Е—Ж, от .22 м до 37 м, 15x14X1,25 м рв 	51	1	10	510	»	»
• Рама каркаса в рядах Е—Ж, от |||17 м до 54 м, 17X14X1,23 м	43	1	10	430	»	По временной ж, д. у ря- да И
Колонна ряда И, от 0,00 м до 43 м, «43X1,3X0,5 м ЕЩЕ				21	1	10	210	»	
Jgigg * й Ригели 9,0 м	5	4 .	40.	200	»	
Блок покрытия помещения труб- |ВЙгатого воздухоподогревателя, 36,0 X ^ ;Х 12,0X6,70 м	57	1 -	А	51,3	»	»
Йй,1, Рама каркаса по рядам В—Г и ₽? Д—Е, от 54,0 м до 74,0 м, 20Х14Х К X 1,25 м	53	2	10	1060	СКР-3500ЭП	По временной ж. д.. в котельном отделении
1 Рама каркаса по рядам В—Г и  > Д—Е, от 74,0’м до 103,0 м, 29Х14Х S' X 1,25 м	63	2	10	1260	»	То же
К/ -		 jfc- Рама в рядах В—Г и Д—Е, от В ЮЗ м до 117 м, 14X12X0,5 м	21	2	10	420	»	
г/ Блок покрытия котельной ЗЗХ12Х |Х Х6,7 м	56	1	9	494	»	
J . Распорки и прочие конструкции	34,0	295	3994	27 964	СКР-2200, (№ 1, 2) и СКР-3500ЭП	
. 	 . — .... ... X	Итого:		325	4284	38 388		
365

портом по временной . автодороге за рядом А, подача
конструкций под кран СКР-2200 (№ 1) — автотранс-
портом и по постоянному железнодорожному пути в по-
мещении ТВП между рядами Д и И.
Второй поток охватывает монтаж конструк-
ций котельного отделения выше отметки 54,0 м кра-
ном СКР-3500. Подача конструкций под кран осуществ-
ляет, я по двум железнодорожным путям и совмещен-
ным с ними автодорогам в котельном отделений. Мон-
таж постоянных торцов, башен пересыпки, галерей топ-
ливоподачи предусмотрен краном СКР-3500 (№ 2).
Предусмотрено максимальное в пределах грузо-
подъемности кранов укрупнение поставочных элементов
в монтажные блоки:
покрытия машинного зала, помещения трубчатого
воздухоподогревателя и котельной с полностью готовой
кровлей;
конструкций этажерок в рядах Б—В и Е—Ж по-
перечными рамами массой 50—60 т;
' конструкций этажерок в рядах В—Г и Д—Е от от-
метки 54,0 м до 104,0 м поперечными рамами;
диагональных связей котельной блоками массой до
25 т;
колонн рядов Г и Д до отметки 54,0 м массой 25—
30 г;
рядов А и И на всю высоту.
Монтаж хребтовых балок будет производиться мос-
товым краном котельного отделения грузоподъемно-
стью J00 т.
В табл. 12 18 и 12.19 приведены данные о количест-
ве монтажны. блоков строительных конструкций и обо-
рудования в- щого и последующих энергоблоков Бере-
зовской ГРЭ’. 1 и подаче их в главный корпус. В табл.
12.20 приведены чбариты, масса и количество строи-
тельных блож г..., еного корпуса Березовской ГРЭС-1
(первый энергоблок).
12Л0. ВДШНИЕ КОМПОНОВОЧНЫХ РЕШЕНИЙ
ГЛАВНОГО КОРПУСА НА СТРОИТЕЛЬСТВО
Анализ двух вариантов компоновочного
шения главного корпуса крупной КЭС с ц0*:
семью блоками по 800 МВт — с единым глав,
ным корпусом и размещением главного корпу-
са в двух зданиях (рис. 12.24) —показывает
преимущество первого варианта, хотя во вто-
ром варианте обеспечивается увеличение вво-. i
да мощностей без уменьшения шага монтажа 1
что дает возможность вводить на одной КЭС ? I
четыре блока в год и, следовательно, сокра-
тить продолжительность строительства. Кроме
того, второй вариант обеспечивает улучше-
ние условий эксплуатации КЭС с момента вво-
да первого блока до полного завершения стро- 
ительства благодаря сокращению продолжи-
тельности совмещения эксплуатационных иГ
строительно-монтажных работ в одном здании ’
не менее чем на>Два года, а также улучшение
условий труда строителей и монтажников. С
Рассмотрение этих вариантов с точки зре-
ния строительства показало, что при сооружен
нии главного корпуса в двух зданиях возника-
ет необходимость строительства дополнительно
двух пролетов машинного зала и бункерно-
деаэратной этажерки и двух постоянных тор-
цов; удлиняются тракт топливоподачи ко вто-
рому корпусу и ряд вспомогательных трубо-
6Z
H-ч—Ы-{- I.I- I-	"I 1'1 I ь
а)
Рис. 12.24. Варианты размещения оборудования
главного корпуса:
а — в одном здании; б — в двух зданиях
366

12.25, Генеральный план КЭС с размещением главного корпуса в двух зданиях
Поводов; увеличивается количество эксплуа-
тационных и монтажных кранов в котельной
НюШзале, создаются трудности с демонтажем
^Последующим монтажом тяжелых кранов;
д&ярляется необходимость параллельно с пер-
дим зданием главного корпуса организовы-
вайвторой поток строительно-монтажных ра-
ВВрПо второму зданию. На рис. 12.25 приве-
генеральный план КЭС с главным корпу-
двух зданиях.
: Основная проблема, возникающая при со-
Ежсе11Ии главных корпусов мощных КЭС, —
|£7рвыбор эффективной технологии производ-
кЖ/^трс’Ительных и монтажных работ при со-
условий безопасного ведения работ
"т )Л10Аении нормативных сроков продолжи-
Арности строительства.
Увеличение ввода до четырех блоков в год
при сооружении двух корпусов приводит к
резкому увеличению капитальных вложений
не только на строительство электростанций,
но и на сооружения ЛЭП. Такое увеличение
капитальных вложений в свою очередь приво-
дит к увеличению строительства жилья и объ-
ектов социального и культурно-бытового на-
значения.
При размещении главного корпуса в двух
зданиях усложняются условия эксплуатации,
снижается надежность и ухудшаются технико-
• экономические показатели работы электро-
станции из-за удлинения напорных цирководо-
водов, удлинения конвейеров наклонной гале-
реи топливоподачи одного из главных корпусов:
удлинения и усложнения трасс ГЗУ; увеличе-
367


ния длины трубопроводов (водопровод, кана-
лизация, отопление и др.), энергоразводок
(пропан-бутан, воздух, электроразводки, кис-
лород) и количества арматуры и вспомога-
тельного оборудования общего назначения,
увеличения потерь рабочего времени персона-
ла в связи с удлинением путей передвижения,
усложнением надзора за работой оборудова-
ния и контроля за работой персонала со сто--
роны административно-технического персона-
ла; увеличения маневровых работ транспорта
в связи с усложнением подачи грузов во вто-
рой корпус из-за невозможности организовать
въезды с постоянного торца; удлинения выхо-
дов воздушных линий, силовых контрольных
кабелей и кабелей связи каждого из четырех
блоков второго здания (см. рис.  12.25.).
Усложняются организация и механизация
ремонтных работ и увеличиваются затраты на
ремонтное обслуживание из-за-v увеличения
расстояний перевозки детален. и запасных
частей из одного здания в другое, увеличения
количества грузоподъемных механизмов (в
том числе мостовых кранов) при уменьшении
обслуживаемых каждым механизмом зон и
снижении резерва; увеличения количества на-
польного транспорта; удлинения путей пере-
катки трансформаторов и необходимости ор-
ганизации двух (по одной в каждом здании)
площадок для ревизии и ремонта трансформа-
торов; увеличения объема ремонтно-строитель-
ных работ в связи с дополнительными строи-
тельными объемами (наличие двух зданий
Рис. 12.26. Генеральный план ТЭС Шолвен (4Х
Х370 МВТ+2Х740 МВт):
1 — башенная градирня; 2 — машинный зал: 3 — котельная; 4 —
электрофильтр; 5, 12, /3 — ленточные конвейеры; 6 — штабель
рабочего запаса угля; 7—дымовая труба; 8 — трансформатор;
9 — штабель резервного запаса угля; 10 — пути штабелера;
11 — железнодорожные пути
 1
Рис. 12.27. Генеральный план ТЭС Вестфалей (6X176'
МВт):
1 — подача топлива; 2 — дымовая труба; 3 — электрофильтр
4 — котельная; 5 — машинный зал; 6 — трансформаторы- 1—, , • 1
управления; 8 — ЛЭП к открытому распределительному’ устппй
ству; 9 — железнодорожные пути; 10 — площадка для автом*- ’
шин; 11 — административный корпус; 12 — склад; 13 — мастер'
сине	р" :
Рис. 12.28. Генеральный план первой очереди ТЭС Вест
(2X350 МВт):	' \
1 — железнодорожные пути; 2 —подземный бункер; 3--кон-
сольный конвейер; 4 — угольный штабель; 5 — роторный по-
грузчик; 6 — дымовая труба; 7—электрофильтвы; 8 — матери* ;
альный склад; 9— площадка для автомашин; 10 — золотоот-
стойник; ‘// — административный корпус; /2 — береговая насос*,
ная; /3 — трансформаторы; 14 — машинный зал; 15 — помеще--
ние питательных насосов и щита управления; 16 — котельная»},.
/7 — помещение водоподготовки	1
главного корпуса с дополнительными торца-
ми, дополнительных эстакад, удлинение на*-
клонной галереи и т. д.).
Усложняется система управления электро-
станцией в связи с необходимостью организа-
ции в каждом корпусе самостоятельных цехов.
Численность промышленно-производственного
368

| Персонала КЭС увеличивается на 120—130 чел.,
t > том числе эксплуатационного — на 50 чел.,
 ^ соответствующим увеличением капитальных
! '-..вложений в жилье и административно-бытовые
Вриомещения КЭС.
Следует отметить, что в проектах новых зарубеж-
электростанций главные корпуса располагают в не-
 скольких зданиях (от одного до четырех блоков в од-
1,ом здании). Генеральные плацы предусматривают не-
КО^исимый подъезд автомобильного и железнодорожно-
транспорта к каждому блоку.
Отдельные здания главного корпуса, включающие
котельное отделение, деаэраторное отделение и машин-
ный зал, могут занимать различные положения на ген-
плане. На рис. 12.26 показана ТЭС Шолвен (ФРГ) с че-
тырьмя блоками по 370 МВт с отдельными главными
корпусами для каждого блока. Все блоки строились по
единым унифицированным чертежам. При попарной
компоновке (рис. 12.27 и рис. 12.28) блоки располага-
ются в плане в линию со смещением и в линию без сме-
щения. Промплощадка КЭС при таком решении глав-
ных корпусов занимает большую территорию за счет
увеличения числа сооружений, железнодорожных и ав-
томобильных вводов к каждому зданию и отдельных
вводов, топливоподачи.
йм а в а тринадцатая
-СТРОИТЕЛЬСТВ© ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ ТЕПЛОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ •
gm? л. СТРОИТЕЛЬСТВО СООРУЖЕНИЙ УГОЛЬНОГО
fcfonnHBHOrO ХОЗЯЙСТВА
На тепловых электростанциях в настоящее
«“ем я применяется несколько схем топливного
„.зяйства.
- Ниже рассмотрено строительство сооруже-
ний наиболее сложного топливного хозяйства
|>мостовым перегружателем, в состав которо-
щвходят разгрузочное устройство с роторны-
и вагоноопрокидывателями, галереи конвей-
ров с узлами пересыпки, четырехблочный дро-
Цбжпьный корпус с дробилками производитель-
ностью по 600 т/ч, наклонные эстакады топли-
: .юподачи I и II подъемов.
В табл. 13.1 приведены объемы основных
Строительных работ для. каждого из этих со-
оружений, но не учтены объемы работ, выпол-
Ойяемых при сооружении резервной разгрузоч-
й )1ой поездной эстакады и фундаментов под
Д^а--блица 13.1. Объемы основных строительных
работ, выполняемых при сооружении топливного
хозяйства (для КЭС мощностью 2400 МВт)
Сооружения 			 Разгрузочное уст- |®.о'йство с роторными И^оноопрокидыва-  Июлями Ц • Галереи конвейе- ъ!’ов и узлы пересыпки Четырехблочный |>л,Дробнльный корпус Наклонные эстака- ШЧ топливоподачи I гй II подъемов	Железобетон, м3		I 1	Кирпичная 1 1 -ч	кладка, м3		Металлокон- 1 со “	“ струкции, т	Масса сбор- .	ного железо- — to О’	бетона и ме- о о S	ос  таллоконст. ООО	о рукций, т
	сбор- ный 673 6688 1056 601	моно- литный 1150 377 526			
 Итого	9018	2053'	359	174	22 700
пути мостового перегружателя. Монтаж этих
вооружений выполняется теми же средствами,
^которые используются для других объектов.
Сооружение топливного хозяйства с коль-
цевыми складами угля принципиально не от-
личается. от строительства объектов рассмат-
риваемой ниже схемы топливного хозяйства.
При строительстве сооружений топливопо-
дачи следует иметь в виду, что к моменту пус-
ка первого блока не требуется полного завер-
шения строительства всего комплекса соору-
жений угольного склада с галереями подачи
топлива на склад и со склада, а также путей
под мостовой перегружатель, которые могут
быть выполнены лишь частично, в объеме,
обеспечивающем нормальную эксплуатацию
первого блока.
Большой объем земляных работ при стро-
ительстве сооружений топливного хозяйства
требует использования двух экскаваторов. Эк-
скаватор с драглайном емкостью 1,0—1,75 м3
используется при разработке котлованов раз-
грузочного устройства, подземных галерей кон-
вейеров 4, 5, 6 и узлов пересыпки 11, 13 (рис.
13.1). Экскаватор с драглайном емкостью
0,5—0,66 м3 применяется при разработке кот-
лованов галерей конвейеров 7 и 8 и узлов пе-
ресыпки 12, 14, 15, 16 и 17, дробильного кор-
пуса и эстакад I и II подъемов. Для зачистки
дна котлованов используются бульдозеры
Д-312 и экскаватор Э-153.
Объемы земляных работ по отдельным
объектам топливного хозяйства приведены в
табл. 13.2. В общий объем земляных работ
включены объемы работ, выполняемых буль-
дозерами и вручную.
Общая продолжительность пребывания на
строительстве рассматриваемого топливного
хозяйства экскаваторов Э-1004 составляет
90 дней, экскаваторов Э-652—69 дней. Наибо-
лее глубокий котлован выполняется под раз-
грузочное устройство с роторными вагонооп-
369

Рис. 13.1. Схема механизации монтажа конструкций топливного хозяйства с мостовым перегружателем (вариант 1): ;’Т|
/-разгрузочное устройство с вагоноопрокидывателями; У - дробильный корпус; 3 - главный корпус; 4, 5, 6~ подземные галер^У
7. 8 - надземные галереи; 9 -наклонная эстакада первого подъема;/0 -наклонная эстакада второго подъема;. //, 12 3 14, 18,/в.
/7 —узлы пересыпки; 18 - башенный кран БК-406 AM со сниженной башней; 19 — гусеничный кран СКГ-30; 20 —башенный
для монтажа главного корпуса	. . J ж!
370

K&F-
В?'^б лица 13.2. Объемы земляных работ,
! (полняемых при сооружении топливного хозяйства
ВщЯ1.*КЭС мощностью 2400 МВт)
Сооружения	Общий объем, м3	Разработка экскава- торами, м?-	
		С ковшом 1—1,75 м3	с ковшом 0,5—0,66 м3
^^Разгрузочное устрой- с роторными ваго- к^Йрпрокидывателями Галереи конвейеров и fejChbi пересыпки К^ртырехблочный дро- ^Ыный корпус ^Наклонные эстакады Кэпливоподачи I и II подъемов	55 550 72 250 2140 2500	54 600 35 050	30 950 1925 2475
Итого	132 440	89 650	35 350
[Йокидывателями и дробилками грубого дроб-
йдснпя —его глубина достигает 12,4 м.
При наличии грунтовых вод для всех объ-
 &йтов предусматривается устройство водопо-
Имсения с помощью иглофильтровых или дру-
гих установок. Для размещения этих устано-
на откосах котлованов на отметке—4,0 м
Ифедусматриваются специальные площадки
строительных конструкций
топливного хозяйства дол-
| При производстве работ по топливному хо-
Ир^иству рекомендуется применять метод совме-
иЖКного монтажа строительных конструкций
Технологического оборудования крупными
Одаками.
При разработке схем механизации монтажа
Ырчитываются следующие положения:
монтаж строительных конструкций должен
производиться и последовательности, обеспе-
^Еййающей готовность всех необходимых объ-
ектов топливного хозяйства к пуску первого
Инока ТЭС;
& при монтаже
ggWex сооружений
?кны быть использованы одни и те же грузо-
йЮодъемные механизмы.
ИДля монтажа строительных конструкций
Объектов топливного хозяйства обычно приме-
|уШ1ется один .из рассмотренных ниже четырех
^^риантов схем механизации.
Вариант 1 (рис. 13.1). По этой схеме механиза-
g|iiH основным грузоподъемным механизмом является
Душенный кран БК-406АМ со сниженной башней или
вЭДРугой кран с соответствующими параметрами. Этот
Иран при монтаже перемещается вдоль наклонных эс-
Цйакад топливоподачи, затем разворачивается на 90° и
F Движется вдоль галереи конвейеров со стороны уголь-
g’.Horo склада. В качестве вспомогательных кранов ис-
-Пользуются два гусеничных крана СКГ-30.
Kfo1
Конструкции наклонных эстакад и дробильного кор-
пуса подвозятся по железнодорожному пути, идущему
вдоль здания химводоочистки. Для этой цели постоян-
ный железнодорожный путь удлиняется на 50 м, до
стоянки башенного крана. Временный железнодорожный
путь для подачи конструкций галерей конвейеров 7 и 8
и узлов пересыпки 14, 15, 16 и 17 прокладывается
вдоль галереи конвейеров 8 со стороны угольного скла-
да, причем один рельс этого пути используется как
рельс подкранового пути башенного крана. Подача кон-
струкций в зону действия гусеничных кранов произво-
дится с помощью тягача и прицепа-тяжеловоза.
При этой схеме устанавливается следующий поря-
док монтажа.
1. Гусеничным краном монтируются фундаменты
опор наклонных эстакад. Совместно башенным и одним
гусеничным краном возводятся опоры и .пролетное
строение наклонных эстакад I и II подъемов (кроме
двух последних пролетов). Башенным краном монтиру-
ются конструкции дробильного корпуса. В это же вре-
мя вторым гусеничным краном СКГ-30 сооружаются га-
лерея конвейеров 4 и подземная часть разгрузочного
устройства.
2. Башенный кран перемещается в район подземных
галерей для монтажа конструкции узлов пересыпки 12,
13, 14, 1-^-fi 16 и 17 и галерей конвейеров 7 и 8. Одно-
временно г с помощью двух гусеничных кранов СКГ-30
монтируются конструкции галерей конвейеров 4, 5, 6
узла пересыпки 11 и надземной части разгрузочного
устройства.
Монтаж конструкций двух последних пролетов эста-
кады второго подъема осуществляется башенным кра-
ном, работающим на монтаже строительных конструк-
ций главного корпуса.
Основным преимуществом этого варианта является
независимость работы башенного крана от размеров и
состояния котлована в районе разгрузочного устройст-
ва и галерей конвейеров 4, 5, 6.
Вариант 2 (рис. 13.2). По этой схеме в отличие
от варианта 1 пути под башенный кран БК-406 AM
прокладываются вдоль галереи конвейеров 8 со сторо-
ны разгрузочного устройства, что дает возможность
этому крану монтировать все сооружения топливопода-
чи. В качестве вспомогательного крана для монтажа
используется один гусеничный кран СКГ-30.
Для подачи в зону действия башенного крана бло-
ков и элементов конструкций вдоль галереи конвейе-
ров 7 прокладывается. временный железнодорожный
путь. Этот путь используется для подачи конструкций
разгрузочного устройства, всех галерей и узлов пере-
сыпки. Подача конструкций наклонных эстакад и дро-
бильного корпуса производится аналогично варианту 1.
При этом варианте. порядок монтажа следующий.
1. Гусеничным краном устанавливаются фундамен-
ты опор наклонных эстакад. Совместно башенным и
гусеничным кранами монтируются опоры и пролетное
строение эстакад I и II подъемов (кроме двух послед-
них пролетов). Башенным краном монтируются конст-
рукции дробильного корпуса.
2. Башенный кран перемещается в район подземных
галерей и последовательно монтирует узлы пересыпки
12, 13 и 11, галереи конвейеров 4, 5 и 6 и разгрузочное
устройство. Затем монтируются галереи 7 и 8 и узлы
пересыпки 14, 15, 16 и 17.
К выходу башенного крана в районе разгрузочного
устройства с помощью гусеничного, крана по разгрузоч-
ному устройству должны быть выполнены монтажные
работы первого этапа и произведена частичная засыпка
котлована, обеспечивающая возможность прокладки
путей под башенный кран.
Монтаж конструкций узла пересыпки 11 и разгру-
зочного устройства производится двумя кранами — ба-
шенным и гусеничным. Конструкции двух последних
пролетов эстакады второго подъема монтируются ана-
логично варианту 1,
371

Рис. 13.2. Схема механизации монтажа конструкции топливного хозяйства с мо-
стовым перегружателем (вариант 2):
1 — башенный кран БЦ-406АМ со сниженной башней; 2 — гусеничный кран СКГ-30; 3 — ба-
шенный кран для монтажа главного корпуса


При схеме механизации по варианту 2 наибольший
объем работ выполняется башенным краном БК-406 AM.
Вариант 3 (рис. 13.3). По этой схеме механиза-
ции монтажа вместо башенного крана используется
козловой кран К-182 пролетом 44 м грузоподъемно-
стью 18 т. Козловой кран монтируется с левой сторо-
ны узла пересыпки 12 и движется вдоль галерей кон-
вейеров 7 и 8. Кроме козлового крана используются
два гусеничных крана СКГ-30.
Для подачи конструкций в зону действия козлового
крана вдоль галереи конвейеров 8 прокладывается вре-
менный железнодорожный путь. В зону действия гусе-
ничных кранов конструкции подаются с помощью тяга-
ча и прицепа-тяжеловоза.
При этой схеме механизации увеличивается загруз-
ка гусеничных кранов, с помощью которых монтируют-
ся не только конструкции дробильного корпуса, но и
наклонные эстакады первого и второго подъемов.
Порядок монтажа.
1. Одним гусеничным краном монтируются фунда- ,
менты под. опоры наклонных эстакад и конструкции дро- ;
бильного корпуса. В это же время вторым гусеничным
краном монтируются конструкции подземной части раз- ;
грузочного устройства. Совместно двумя кранами мои- .
тируются конструкции наклонных эстакад I и II подъ- j
емов (кроме двух последних пролетов).
2. С помощью козлового крана монтируются крн-^
струкции узлов пересыпки 12, 13, 14, 15, 16 и 17 и га- ,
лерей 7 и 8. Двумя гусеничными кранами монтируются
галереи конвейеров 4, 5.и 6 и узел пересыпки 11. Одним
из гусеничных кранов монтируется надземная часть
разгрузочного устройства.	?
До начала монтажа галерей 7 и 8 для возможности
укладки путей под козловой кран должны быть смон-
тированы конструкции подземной части разгрузочного
устройства и частично произведена обратная засыпка
Рис. 13.3. Схема механизации монтажа конструкции топливного хозяйства с. мостовым
перегружателем (вариант 3):
1 — козловой кран К-182; 2 —гусеничный кран СКГ-30; 3—-башенный кран для монтажа главного
корпуса
872

ВЙ|котлована. В том случае, если эти работы не будут
Выполнены, на участке галереи конвейеров между уз-
Igha'MH пересыпки 1,3 и 14 сооружается специальная эста-
Кдйда высотой до 4 м для прокладки подкранового пути.
/ Монтаж конструкций двух последних пролетов эс-
Кк$1йды II подъема производится аналогично вариан-
•Ci ; фу J
' Вариант 4. В отличие от рассмотренных выше
^вариантов в этой схеме механизации все монтажные ра-
’ боты выполняются тремя гусеничными кранами СКГ-30.
 t В зону действия кранов конструкции подаются на же-
Влезнодорожных платформах и с помощью тягача на
Е прицепе-тяжеловозе.
Й Порядок монтажа.
1. Двумя гусеничными кранами СКГ-30 монтиру-
гртся конструкции дробильного корпуса и наклонных
Я 'эстакад I и II подъемов (кроме двух последних проле-
/ то'в). При монтаже дробильного корпуса второй гусе-
Личный кран используется для подачи конструкций в
зону действия первого крана, находящегося в котлова-
не. Колонны дробильного отделения монтируются без.
У/укрупнения. В это время третьим гусеничным краном
^монтируются конструкции подземной части разгрузоч-
Ш-ногд'/устройства и подземной галереи конвейеров.
|Q 'При'1 монтаже наклонных эстакад при установке эле-
Шментов свода кран СКГ-30 оборудуется вспомогательной
'•^стрелой длиной 21 м.
Ж* 2. После окончания монтажа конструкций дробиль-
рЛрго корпуса и наклонных эстакад всеми тремя кра-
ппами монтируются конструкции галерей и узлов пере-
мершей. При этом один из кранов используется для по-
в^Жйачи конструкций в зону действия остальных кранов.
^фТяжелые укрупненные блоки железобетонных рам и ко-
||ЙДбнн устанавливаются совместно двумя кранами.
Во всех рассмотренных вариантах предпо-
Ейагается, что монтаж конструкций двух пос-
||рледних пролетов наклонной эстакады II подъ-
1ft ем а будет производиться башенным краном,
к используемым при монтаже строительных кон-
Монтаж конст-
с мон-
и
пЯ
Таблица 13.3. Сопоставление технико-экономических
показателей вариантов схемы механизации монтажа
конструкций топливного хозяйства (для КЭС
мощностью 2400 МВт)	"
Наименование	Вариант			
	1	2	3	4
Стоимость машино- смены кранов, руб.	35,8	36,6 674	26,3	16,0
Количество машино-	674		825	1285
смен				
Стоимость механиза-	1,22	1,25	1,1	1,03
ции монтажа конструк- ции, руб/т				
Трудозатраты на мон-	0,157	0,157	0,171	0,196
таж конструкций, чел- дни/т				

ЙЯ

•й
л

Е'Ьтрукций главного корпуса.
Црукций главного корпуса начинается
Втажа башни пересыпки и постоянного торца
^•котельной. Имеется в виду, что с первой сто-
Вянки башенного крана будут смонтированы и
конструкции двух пролетов наклонной эстака-
ды второго подъема. При этом подача кон-
‘ -струкций эстакады в зону действия башенно-
го крана будет произведена на железнодорож-
ных платформах по пути, проложенному в ко-
г. тельной.
|В; При производстве работ по всем вариан-
Иртам рекомендуется совмещенный монтаж стро-
К’ительных Конструкций и металлических кон-
|||струкций под конвейеры, приводные и натяж-
|®|нйе станции. Для Березовской ГРЭС-1 ис-
Ж^ользуется кран СКР-3500 для монтажа про-
| летов топливо подачи как I, так и II подъема.
Ц| Сопоставление вариантов монтажа кон-
Ц? струкций сооружений топливного хозяйства
К приведено в табл. 13.3, из которой следует,
рчто все рассмотренные варианты имеют удов-
ц летворительные показатели и в определенных
условиях может быть использован любой из
вариантов. Однако при выборе схемы монтажа
необходимо учитывать следующие обстоятель-
ства.

Кран БК-406АМ при варианте 2 не может
быть использован для монтажа строительных
конструкций подземной части разгрузочного
устройства без сооружения специальной эста-
кады. высотой до 6 м на участке между узлами
пересыпки 13 и 14.
При варианте 3 в случае задержки монта-
жа подземной части разгрузочного устройства,
также потребуется сооружение специальной
эстакады высотой до 4 м для гибкой ноги опо-
ры козлового крана на участке между узлами
пересыпки 13 и 14.
При варианте 4 достигается самая низкая
стоимость механизации монтажа, но из-за не-
обходимости одновременного использования
трех гусеничных кранов снижается коэффици-
ент использования кранов по грузоподъемно-
сти и повышаются трудозатраты на монтаж
из-за того, что один из кранов долгое время
используется на разгрузке и подаче строитель-
ных конструкций в зону действия монтажных
кранов.
Учитывая вышеизложенное и то, что ис-
пользование башенного крана обеспечивает
монтаж строительных конструкций в наиболее
короткие сроки, в качестве основной для боль-
шинства условий работы можно рекомендо-
вать схему механизации монтажа по вариан-
ту 1. Общая продолжительность и суммарные
трудозатраты на строительство топливного
хозяйства по этому варианту приведены в
табл. 13.4. Ниже рассмотрены методы возве-
дения основных сооружений топливоподачи по
варианту 1.
Комплекс работ по возведению разгрузочного .уст-
ройства с роторными вагоноопрокидывателями включа-
ет следующие процессы:
разработку грунта одноковшовым экскаватором с
драглайном емкостью 1,0 м3 и зачистку дна котлована
бульдозером Д-312 с погрузкой грунта в автосамосвал;
устройство гидроизоляции и бетонирование моно-
литной железобетонной плиты днища;
монтаж сборных железобетонных колонн ригелей,
балок, плит перекрытий и подпорных стен;
373
й

Таблица 13.4. Основные показатели строительства
топливного хозяйства башенным и двумя гусеничными
кранами (вариант 1)
Наименование	Показатель
Общая продолжительность строительства,	330
рабочие дни	
Продолжительность строительства объ-	245
ектов первой очереди (для пуска первого	
блока), рабочие дни	
То же второй очереди, рабочие дни	85
Л4аксимальное количество рабочих, чел.	52
Среднее количество рабочих, чел.	28
Общие трудозатраты, чел-дни . .	9167
Трудозатраты на монтаж, чел-дни	3213
устройство гидроизоляции стен;
обратную засыпку грунта до отметки —7,0 м;
бетонирование монолитных конструкций;
обратную засыпку грунта до отметки планировки;
монтаж конструкций надземной части разгрузочно-
го устройства.
Земляные работы выполняются в два этапа: пер-
вый этап — выемка грунта до отметки уровня грунто-
вых вод, для работ второго этапа требуется иглофиль-
тровая установка, которая монтируется на специально
для этого предусмотренной берме.
Бетон подается с бетонного завода в автосамосва-
Лах и выгружается в вибробункер, из которого поступа-
ет в приемный бункер бетононасоса, установленного у
котлована разгрузочного устройства. По бетоноводу бе-
тонная смесь подается к месту укладки. Уплотнение бе-
тона производится электровибраторами. Аналогичным
способом бетонируются монолитные перекрытия и бун-
кера. Гидроизоляцию выполняют обычно из ХОЛОДНОЙ
асфальтовой мастики.
Подача блоков и элементов конструкций произво-
дится на прицепе-тяжеловозе непосредственно в зону
действия крана. При монтаже подземной части конст-
рукции подаются в котлован по специальному съезду
Монтаж строительных конструкций надземной части
разгрузочного устройства производится после полной
обратной засыпки котлована и уплотнения грунта са-
моходным катком.
Календарный план работ по разгрузочному устрой-
ству приведен на рис. 13.4.
Выполнение строительно-монтажных работ по воз-
ведению дробильного корпуса осуществляется в три
этапа:
1)	разработка грунта в котловане экскаватором с
драглайном емкостью 0,5 м8, зачистка дна котлована
бульдозером, погрузка грунта в- автосамосвалы и за-
чистка дна котлована вручную;
2)	устройство фундаментов из монолитного железо-
бетона под дробилки;
3)	монтаж сборных элементов каркаса и пере-
крытий.
При производстве земляных работ из-за малой
глубины заложения фундаментов грунтовые воды обыч-
но отсутствуют.	л.. -
Монолитные фундаменты под дробилки выполня*
ются с несущими арматурными каркасами; бетон укла-
дывается в опалубку при помощи вибробадьи емкостью
0,3 м3, подаваемой автокраном; уплотнение бетона про-
изводится вибраторами. Календарный план работ по
дробильному корпусу приведен на рис. 13.5.
При укрупнительной сборке блока шатра эстакады
топливоподачи (состоящего из панели перекрытия раз-
мером 8,2 X 3,0 м, массой 6,4 т и двух полусводов, в
которых совмещены несущие и ограждающие конструк-
ции) к своду приваривают конструкции верхнего пе-
шеходного мостика, устанавливают лестничные марши,
на перекрытие и свод наносят гидроизоляцию. Затем
Наименование работ	шоуод ыэчуу	Тру доем- \ кость, чел-дни 1	Потребные механизмы		Продолжи- тельность работ, дни	Количества смен	Состав ,звена (бригады)	ело рабо- т В смену 			и		Месяцы																					
									1							ш				17				Г				ЕГ		
			Наимено- вание	Маши- но- —смен					Недели																					
								§ §	1 2	3	£	1	2	3	С	1	2		4	1	2	3	4	7	2	3	Ч	7		4
Разработка грунта экскаватором, м3	1925	14	Экскаватор 3-B5Z	7	7	1	Машинист	2																						
Разработка грунта бульдозером, м$	185	1,5	Бульдозер	/А	1,5	1	Тоже	1	Q																					
Разработка грунта вручную, м3	30	 б	*	“	—	2,5	1	Землекопы	2																						
Устройство песчаного основания под фундамен- ты дробилок, м3	20	3	—	• —	1,5	1	Землекопы	г\	tai																					
Изготовление фундаментов под дробилки, м3	52Б	2Б9	Вран БК-ЧОБАМ	5	33,5	2	Плотники, apnumupuJjU- ки^егпинщики	3-4																						
																														
Монтаж конструкции сборного Жгб., м3	.1058	428	Кран БК-4О6ЙМ	дБ	43	2	Сборщики - монтажники	5																						
																														
Монтаж стальных конструкций, т	53	59,5	То же	12	6	2	То же	5													и									
Обратная засыпка грунта бульдозером, м3	1540	0,5	Бульдозер Д-312	4,5	4,5	1	Машинист	1																						
обратная засыпка грунта Вручную,м3	185	22		—	5,5	1	Землекопы	4																						
Уплотнение грунта Вручную пнеВмотрамбовками,м3	1725	13	ПнеВмо- трамбобни	—	8,5	1	То же	2																						
Устройство кровлц,м2	472	70	Кран БК-406АМ	4	10	2	ИзолироВщики, кровельщики	4																						
Устройство полов	—	55,5	—			—	14	2	Мостовщики, бетонщики	2																			зы			
Заполнение оконных и дверных проемов	—	21	Кран БК-ЧОБАМ	3	7	1	Столяры	3																						
Отделочные работы	—	239	—	—	40	2	Штукатуры, маляры, сте- нольшики	3																		as				
																														
Разные работы	—	17	—	—	5,5	1	Мостовщики, бетонщики	3																						S3
1	Итого	—	1230		123	188	—	—	—																						
																														
Рис. 13.4. График сооружения разгрузочного устройства с роторными вагоноопрокидывателями
374

	Наименование работ	шоуид .. ыэъуо	Трудоемкость-, чел-дни	Потребные механизмы - - Ц-. • •		продолжатель - ность работ, дни	Количество смен	Состав звена (бригады)	§ h’			Сроки строительства, мес																																		
										I			JE				ПТГ				ТЕ				ПЕ				3ZE				Ж				THL				7 V			
				Нацмена-- вание	а, В					_____	 Недели.																																		
									§	2	3	4	1	2	3	4	1	2	3	4	1	2	3	4	1	2	3	'4	1	2	3	4	1	2	3	4	1	2	3	4	1	2	3	4
	Разработка грунта экскаватором, м3	54600	216	Экскаватор 3-1004	103	54Д	2	Машинист	г г								=□																										—	
Разра&тжа грунта бульдозером, гчЗ		770	5	Бульдозер Д-312	5	25	2	То же	1								ста																											
Разработка грунта Вручную, м3		160	45	—	—	4,5	2	Землекопы	5.								и:	33															—											
Уплотнение грунта. • каменным щебнем и цстрой- отоо подстилающего ыия из бетона марки 76, м2		517	22	—	—	2	2	Землекопы, бетонщики	5 '																																			
	' иироизоляция основания днища гидроизолом в 	ч-слоя с цеменгрой стяжкой,м г	47в	20,5	—	—	2	2	Изолировщики	5	>																																		
	Изготовление плиты днища из монолитного Жгбчм3	447	81	Бетононасос	—	в	2	Йрмитурщики, плотники, бетонщики	5																														—					
i’iuthhuw пиастру/щци из СООрнигО Ж.-&(ПООЗеМ - пая часть)3 м$	‘		469	134	Кран СКГ-30	27	13,5	2	Сборщики - монтажники	5											ш.	щь	«																						
	Изготовление перекрытий и бункеров из монолитного Жтб.,м3	705	427	Бетононасос	—	43	2	йрнатурщики, тотнйвБ, бетонщики	5																																			
																																												
	Гидроизоляция наружных стен гидроизолом, м2	300	67	—		7		Изолировщики	5																																			
плавна защитных стен из кирпича по ' 		гидроизоляции, нт		115	72	—		7	2	Каменщики	5																																			
иомазочная гидроизоляция стен битумной 	мастикой, гР				689	36	—	—	3,5	2	Изолировщики	5																																			
Обратная засыпка грунта бульдозером, м3		41000	76	Бульдозер	76	38	2	Машинист	1																			®я																“1
	Уплотнение грунта самоходным катком,м3	35ЧВО	26	Самоходный каток Д-211	28	26	f	То же	1																																			
	Обратная засыпка и уплотнение грунта вручную,м5	540	40	Пнебмо- трамбовки	—	6,5	1	Землекопы	6																ЕН																			
1 монтаж конструкции из спорного ж.-о. (нидзем- 1	нал часть ), м3			204	183	Кран СКГ-30	Зв	19	2	С борщики- монтажники	5																																			—1
1	Монтаж стальных конструкций,т	37.5	76	Кран СКГ-30	15	7,5	2	То же	5																					с=	п													
ииишаки иункерои листовой сталью и установка 	решеток, г			46,2	71				—	7	2	Гоже	5																																			
Кирпичная кладка стен, м3		137	115.5		—	11,5	2	Каменщики	5																																			
Устройство кровли, мг		676	42,5		—	7	2	Изолировщики, кровельщики	3																																			
Устройство цементных полов, вй		1232	32		—	6	1	Бетонщики	4																								ЕЕ	Z3										
Отделочные работы		—	126	—	—	25	1	Стекольщики, штукатуры,	б .																																			
	Разные работы	—	72,5	—	—	12	1	Изолировщики, бетонщики	6-																													•с:					Е	J
Итого		—	ХЙ5У| 			238	316	—	—	—																																			
Рис. 13.5. График сооружения четырехблочного дробильного корпуса с дробилками по 600 т/ч
со
сл

собранный блок подают в зону монтажа и устанавли-
вают в проектное положение.
Подъем осуществляется траверсой, стороны кото-
рой закрепляются за торцовые ребра панели перекры-
тия (рис. 13.6). Захватные устройства закрепляются бол-
тами, пропущенными через специальные отверстия.
После монтажа блока захватное устройство снимается.
Блоки устанавливаются в проектное положение снизу
вверх, но после установки крепятся к металлическим
фермам пролетных строений и соединяются между
собой.
Сводчатый шатер по сравнению с каркасно-панель-
ным обеспечивает значительную экономию материалов и
затрат труда на монтаж. Уменьшение затрат труда
обусловлено в первую очередь уменьшением числа мон-
тажных подъемов (более чем в 20 раз), а следователь-
но, и объема крепежных работ на высоте, уменьшением
длины швов, заделываемых на высоте, более чем в 3 ра-
за, выполнением работ по гидроизоляции свода и пере-
крытию до монтажа, а также исключением работ по
устройству утепления перекрытия и покрытия.
Трудозатраты при сводчатом шатре по сравнению с
каркасно-панельным сокращаются на 40 %, количество
монтажных элементов уменьшается сД7^7 до 0,33 шт. на
1 м эстакады.	f-
Возможный порядок монтажа эстакады со сводча-
тым шатром из профилированного стального листа сле-
дующий:
монтаж стальных опор и ферм эстакады;
монтаж крупнопанельных плит перекрытия эста-
кады;
установка опорных рам ленточных конвейеров;
устройство полов;
установка элементов сводчатого ограждения.
Торцы укрупненного блока свода при подъеме рас-
крепляются монтажными распорками. После установки
в проектное положение блок свода крепится к сталь-
ным пролетным строениям, поперечные швы свода уп-
лотняются специальными жгутами. Для герметизации
свода все поперечные швы закрываются нащельниками.
Рис. 13.6. Схема строповки монтажного блока шатра:
1 — монтажный блок; 2—монтажная траверса; 3 — балка за-
хвата; 4 — крепежный болт
Как показал опыт монтажа блока 800 МВт на Сла- 1
вянской ГРЭС, трудозатраты на сооружение эстакады ?
с оболочками в 2 раза меньше, чем эстакады с каркас- >
но-панельным шатром' с армопенобетонными стеновыми i
панелями.
13.2.	СТРОИТЕЛЬСТВО РЕЗЕРВУАРОВ
ДЛЯ МАЗУТА
Железобетонные резервуары. Из всех со-
оружений мазутного и масляного хозяйства
определенную сложность представляет возведе- '
ние железобетонных резервуаров для мазута.
В качестве примера рассмотрим сооружение заглуб-
ленного резервуара емкостью 5000 м3 из сборного же-
лезобетона (рис. 13.7). Внутренний диаметр резервуара
30 м; высота от днища до верха покрытия 7,65 м; за-
глубление от поверхности земли до верха днища 5 м;
толщина засыпки покрытия 180 мм.
Подготовка под днище резервуара выполнена из
бетона марки 75 толщиной 100 мм с двухслойной обма-
зочной гидроизоляцией, днище — из монолитного же-
лезобетона марки М-200; стенка — из сборных железо-
бетонных элементов марки М-200; после замоноличива-
ния вертикальных стыков стенка подвергается напря-
жению путем навивки на нее проволоки.
Сборные железобетонные колонны (М-300) уста- ;
навливаются в опорные стаканы, на колонны опираются
сборные железобетонные балки (М-300) с предвари-
тельно напряженной арматурой, а на них укладывает- ;
ся покрытие из сборных железобетонных панелей тра-
пецеидальной формы (М-400).
Разработка котлована под резервуар производится
экскаватором Э-1252 и бульдозером Д-271, перемещаю-
щим грунт в отвал на расстояние до 50 м. Механизиро-
ванная разработка котлована производится до отметки
верха днища резервуара; зачистка дна, выемка траншеи 
под фундамент стен и углублений под фундаменты ко-
лонн выполняются вручную; затем выполняются плани- '
ровка и инструментальная проверка соответствия фак-
тических отметок дна котлована проектным.
По спланированной поверхности дна котлована ук-
ладывается бетонная подготовка. После укладки под-
готовки по периметру днища устанавливаются опалуб-
ка и арматура фундамента стенки, а затем производит-
ся укладка монолитного' бетона. Арматура днища уста-
навливается по мере укладки бетона и перемещения
крана со стоянки на стоянку. Перемещение крана до-
пускается только по настилу из железобетонных плит, <
уложенных на слое песка. К месту укладки бетона
бадьи подаются краном Э-1252. Уплотнение бетона
производится вибраторами. После окончания бетониро-
вания днище на период твердения заливается водой.
Монтаж сборных железобетонных элементов произ- ;»
водится краном Э-1252 в следующей очередности: уста-
навливаются подколенники, колонны, стеновые панели,
балки и панели покрытия. Замыкающие панели стен й
покрытия устанавливаются после вывода крана из ре-
зервуара. Разгрузка и установка панелей производится .
при помощи траверсы. Перед установкой панелей проич- у,
водятся инструментальная проверка отметки опорной
поверхности основания и разбивка положения панелей
с нанесением осевых рисок. Для обеспечения необходи-
мой устойчивости монтируемой стенки резервуара пер-
вые шесть-семь панелей временно раскрепляются жест-
кими подкосами к сваям, забитым в откос котлована.
Все панели скрепляются между собой струбцинами. До
временного закрепления панель необходимо поддержи-
вать крюком подъемного крана. После установки всех >
панелей (за исключением монтируемых после вывода
крана из резервуара) производится проверка правиль-
ности их установки.
376

A-A
Сварочный
агрегат.
Передвижная монтажная
площадка
Сваи
| Рис. 13.7. Схема монтажа сборного железо-
Ж бетонного резервура емкостью 5000 м3:
р; а — монтаж панелей стен и покрытия; б — вре-
Ж?: Менное крепление стеновых панелей; в — монтаж
£ замыкающих панелей стен и покрытия

т; Монтаж покрытия осуществляется после выполне-
| ния вертикальных стыков стеновых панелей резервуара.
Т Для обеспечения прочного и герметичного соединения
.н стеновых панелей стыки замоноличиваются и торкрети-
руются. После достижения торкретом в вертикальных
^ стыках стен 70,%-ной прочности выполняется навивка
I на стены резервуара арматуры. Навивка арматуры про-
Изводится до заливки резервуара водой.
Навивка осуществляется арматурно-навивочной ма-
; Ушной с использованием высокопрочной проволоки
05 мм. Контроль за напряжением проволоки осуще-
ствляется тензометром. Монтаж и демонтаж навивоч-
? . ; шой машины осуществляются краном Э-1252.
г- После окончания навивки напряженной арматуры
/Приступают к омоноличиванию стыков стеновых панелей
. С фундаментом нагнетанием раствора инъекционным
1 растворонасосом.
- До нанесения торкрета стены резервуара обрабаты-
Уаются пескоструйным аппаратом и промываются водой.
? Т°РкРетирование производится слоями по 8—10 мм.
v Нанесение каждого последующего слоя производится
после схватывания предыдущего.
• Приготовление цементно-песчаной смеси в растворо-
смесителе продолжается не менее 1,5—2 мин. Готовая
! смесь должна быть использована в течение 1 ч с мо-
Г Мента приготовления. Влажность песка, используемого
,, Для смеси, не должна превышать 3—5 %, при большей
1 Влажности песок подсушивается.
При нанесении слоя торкрета сопло, должно быть
Направлено перпендикулярно торкретируемой поверхно-
сти и отстоять от нее на 0,8—1,20 м. Для обеспечения
24-861

равномерной плотности слоя давление в цемент-пушке
должно поддерживаться постоянным. Торкретирование
производится при заполненном водой резервуаре; вы-
пуск воды из резервуара разрешается только после при-
обретения торкретом проектной прочности.
До настоящего времени все работы по замоноличи-
ванию и торкретированию мазутных емкостей ведутся в
основном с передвижных катучих лесов, так как ха-
рактер работ требует, чтобы оператор находился в не-
посредственной близости к поверхности бака и имел
возможность работать на любой его высотной отметке.
Конструкции же и габаритные размеры существующих
подъемников не позволяют достаточно близко подво-
дить рабочую площадку с оператором к поверхности
мазутного бака. Кроме того, работа с насадкой для на-
несения торкрет-бетона, которую оператор держит в
руках, требует больших физических усилий.
На строительстве мазутных баков ТЭЦ-25 Мосэнер-
го впервые применен специальный телескопический
подъемник МЗТ, спроектированный и изготовленный
ПКБ Главэнергостроймеханизации Минэнерго СССР.
Подъемник МЗТ — передвижное устройство, обору-
дованное механизмом поворота (рис. 13.8). С помощью
телескопической мачты он способен поднимать рабочую
площадку с грузом 300 кг на высоту до 9 м. Рабочая
площадка имеет направляющие, по которым перемеща-
ется каретка с закрепленным на ней соплом для нане-
сения торкрет-бетона, угол нанесения оператор может
изменять поворотом штурвала. МЗТ оборудован ручной
лебедкой грузоподъемностью 200 кг для подъема на ра-
бочую площадку различных грузов. Для обеспечения
377

ff'--
Рис. 13.8. Телескопический подъемник МЗТ


большей устойчивости подъемник при работе устанав-
ливается на аутригеры. Все механизмы подъемника
имеют гидропривод и кнопочное управление с рабочей
площадки. Особенность подъемника МЗТ — исполнение
его ходовой части в виде шарнирной треноги с колеса-
ми. Это позволяет складывать ходовую часть и с помо-


щью крана переносить подъемник внутрь мазутного ба-
ка через небольшие отверстия в кровле.
С помощью подъемника МЗТ можно выполнять ра-
боты по замоноличиванию и торкретированию как на
наружной, так и на внутренней поверхности мазутных
баков.
На строительстве мазутных баков ТЭЦ-25 Мосэнер-
го забетонировано НО стыков на всю высоту баков и
покрыто торкрет-бетоном около 700 м2 их поверхности.
Кроме того, с помощью МЗТ производилась пескоструй-
ная очистка поверхности и стыков мазутного бака, уста-
навливались и снимались опалубочные щиты для бето-
нирования стыков и т. п.
После торкретирования осуществляется гидроизо-
ляция поверхности резервуара двумя слоями битума.
Засыпка резервуара производится ранее вынутым
грунтом, уплотнение которого выполняется катком, за-
сыпка покрытия — экскаватором со стрелой длиной
20 м, уплотнение грунта покрытия — ручным катком.
Приспособления для контроля за утечкой мазута уста-
навливаются параллельно с устройством гидроизоляций^
Монтаж технологического оборудования осуществляете^
параллельно с засыпкой резервуара грунтом.
Календарный план и очередность строительства реХ
зервуара емкостью 5000 м3 приведены на рис. 13.9. Об-
щая трудоемкость работ 738 чел-дней, в том числе земХ
ляных работ—129 чел-дней, бетонных—102 чел-дня,
изоляционных 239 чел-дней, монтаж сборного железо-
бетона — 84 чел-дня, монтаж оборудования — 90 чел-.'4
дней, прочие работы — 94 чел-дня.	'
Продолжительность строительства одного резервуа-
ра 3,5 мес; группы из 4 резервуаров — 5 мес.
Армирование железобетонных резервуаров напря-
женной кольцевой арматурой позволяет с минимальны1"'
ми затратами металла обеспечить их прочность и трё- д?
щиноустойчивость. Процесс армирования состоит в не-
прерывной навивке на наружную поверхность резервуа- 'X
ра предварительно натянутой высокопрочной проволоки»
Проволока укладывается на поверхность резервуара по
винтовой линии с разным шагом на разных участках* <£•
что обеспечивает требуемое обжатие бетонной стенки,
соответствующее различным растягивающим усилиям, <
возникающим при заполнении резервуара и передаче на ,£
стенку других нагрузок.
Для быстрого и эффективного выполнения навивки
используются специальные арматурно-навивочные ма-
378

Строи т е л ь н ы е пр о ц е с с ы	Объем работ		Строительн ы е машины		Средний поток работ в день	Сроки строительства,мео			
	Изм.	коли- чество							
			Наименование	1		Пврвый МЕСЯЦ	Второй месяц	Третий . месяц	Четвертый месяц
Разработка котлована с переме- щен нем грунта в отвал, . зачистка и планировка дна	Кз %,	Б600 1080	Экскаватор Э-1252 Бульдозер	1 2	1320	7			
Бетонирование подготовки под днище	м3	82,Б	Бран Э -1252 Автомашины Вибраторы	1 2	1Б				
Устройство обмазочной гидроизоля- ции по подготовке	м2	776	Битумобарочный котел	/	77	1 10 '			
Армирование и бетонирование днища	м3	119,4	Кран Э-1252 Вибраторы Автомашины	1 2	17»	*7			
Укладка гидрофобного грунта	м3	31, в	Кран Э-1252	1	5		hsssaj в		
Монтаж колонн, балок	шт. шт.	Б 6	Кран Э-1252 Раствора нас ос Растворомешал- ка	1 1 /	В		1=1 2		
Монтаж Стеновых панелей, плит покрытия	шт. шт-	30 ЗБ	Кран Э-1252 Установка для торкретирования Растворонасос Растворомешалка	1 1 1 1	7	*		f	
Монтаж замыкающих злементов-, плит перекрытий стеновых панелей купола	шт. шт. шт.	4 3 1	Кран 3-1252 Установка для торкретирования Растворонасос Растворомешалка	1 1 1 1	У			м 2	
Навивка напряженной арматуры на стены резервуара	Т	2,Б	Навивочная машина.	1	0,3			Т”1	
Заливка резервуара водой	М3				1650			м 3	
		4950							
Торкретирование наружной поверх- ности стен резервуара	м2	700	Установка для торкретирования Пескоструйный аппарат	i 1	100			V	
Устройство цементной стяжни по покрытию	м2	730	Растворомешалка	1	ШБ			9	
Устройство винипластовой изоляции	м2	730	Котел битумбва- рочный	1	14-6			7	
Устройство цементной стяжки	м2	730	Растворомешалка	1	146			т	
Изоляция покрытия мятой глиной	м3	72JS	Ручной каток	1	36				=1 2
Обратная засыпка за стены, обсыпка резервуара	м3	2910 2280	Компрессор Пневмотрамбовка Бульдозер	1 2 2	583				=1 9
Планировка поверхности засыпки и посев трав	м2.				260				7
		1550							
Забивка свай для установки креплений стеновых панелей	ulm.	10	Свайный молот ДБ -45	1	3		н 3		
Монтаж устройств для контроля за утечкой продукта	1								
	-KJ	1							7
Монтаж технологического оборудо- вания	1		Сварочный агрегат	1	—				У
Рис. 13.9. График строительства сборного железобетонного резервуара емкостью 5000 м3
379

Рис. 13.10. Общий вид навивочной машины АНМ-5
шины, предназначенные для сооружения резервуаров
диаметром от 10 до 42 м и высотой от 4 до 10,0 м
(диаметр проволоки —от 2 до 5 мм), максимальное на-
тяжение проволоки 2500 кг, скорость навивки — от 20
до 60 м/мин, производительность по машинному време-
ни— до 3600 м/ч, шаг навивки — от 2 до 300 мм, уста-
новленная мощность 7 кВт, масса машины 4000 кг. Об-
щий вид машины показан на рис. 13.10.
Металлические резервуары. Наиболее распростране-
ны на ТЭС резервуары емкостью 10 000 и 20 000 м3.
Цилиндрические стальные резервуары изготовляются в
виде полотнищ, которые сворачиваются в рулоны и в
таком виде доставляются к месту строительства. Масса
каждого полотнища — до 55 т, толщина листов дни-
ща— 5—6 мм, корпуса — 6—14 мм. При изготовлении
полотнищ корпуса все заводские соединения выполня-
ются встык; монтажные вертикальные стыки выполня-
ются внахлестку или встык. Сферический купол, покры-
вающий резервуар, состоит для резервуаров емкостью
10 000 и 20 000 м3 соответственно из 32 и 72 сек-
торных элементов, одного центрального щита и кольца
жесткости, устанавливаемого на корпус резервуара;
кольцо жесткости состоит соответственно из 16 и 24
монтажных элементов. Наружная лестница резервуара
используется при сворачивании и транспортировании
одного полотна корпуса или днища резервуара в каче-
стве каркаса.
Резервуар в 20 000 м3 представляет собой сталь-
ную цилиндрическую вертикальную емкость высотой
11,92 м; внутренний диаметр корпуса 45,6 м, толщина
стенки переменная — от 13 до 10 мм; сферическое по-
крытие массой 99,3 т опирается на центральный щцТ (
опорное кольцо, приваренное по периметру корпуса щ
высоте 11,8 м.
Основанием под резервуар служат тщательщ
утрамбованные грунтовая и песчаная подушки, поверх
которых укладывается слой изоляции толщиной 100 м.м
Для равномерного распределения нагрузки от пере
крытия и корпуса под последним предусматривается бе-
тонное кольцо из бетона марки 100 высотой 20 см
шириной 1 м с легким армированием. Железобетонное
кольцо может быть выполнено из сборных элементов
Основанию придается подъем в 2;% от краев к центру
Перед монтажом днища резервуара производятсу.
нивелировка и приемка основания. Допускаются следу,
ющие отклонения: разность отметок точек, расположен-
ных на периметре через 6 м, — не более 2 см, разность
отметок диаметрально противоположных точек — не бо-
лее 5 см. После приемки производится разметка осно-
вания: наносится окружность, ограничивающая располо-
жение периферийных листов днища, и размечаются оси
монтажных стыков.
Рулон днища резервуара двумя тракторами по пан-
дусу накатывается на основание и развертывается. Пос-
ле сборки и сварки элементов центральной части днище
проверяется на прочности. Зйтем укладываются и сва-
риваются между собой периферийные элементы днища
и прихватываются к центральной части. После установ-
ки корпуса резервуара и приварки корпуса к перифе-
рийным листам швы между периферийной и централь-
ной частями днища срубаются и днище резервуара
вновь приваривается сплошным швом к корпусу; затем
эти швы проверяются на герметичность.
Разворачивание рулонов корпуса может произво-
диться одновременно с установкой элементов кольца
жесткости и щитов покрытия. Для монтажа покрытия
в центре резервуара устанавливается временная стойка
высотой 14,9 м. Высота стойки принимается с учетом
проектного подъема основания и строительного подъема
покрытия. Стойка обычно изготовляется из катушки, на
которую намотан рулон днища, с надставкой. К над-
ставке присоединяется с помощью монтажного фланца
центральный щит, который закрепляется четырьмя рас-
косами. На стойке закрепляются лестница, расчалка и
отвесы. Собранная стойка устанавливается краном в
вертикальное положение, выверяется по вертикали и
закрепляется растяжками, что обеспечивает неизменное
положение центрального щита в центре резервуара.
Накатывание и подъем рулонов корпуса произво-
дятся тремя или четырьмя тракторами с помощью по-
лиспастов и падающей стрелы. Полотнища корпуса раз-
вертываются тяговым трактором через скобу по ограни-
чительным уголкам.
Для монтажа элементов кольца жесткости исполь-
зуются кран Э-1254 или другие краны. Элементы коль-
ца жесткости свариваются между собой после проверки
отвесами вертикальности корпуса; сварка производится
со специальной люльки, перемещающейся по кольцу.
Монтаж покрытия производится секторами из пред-
варительно собранных трапециевидных или треугольных
щитов (рис. 13.11). Укрупнительная сборка щитов пред-
варительно производится на специальном стенде-кон-
дукторе (рис. 13.12), обеспечивающем увеличение изгиба
на 150 мм. Изгиб щита компенсирует распорные осевые
усилия. По мере укладки щитов производится сварка
монтажных швов покрытия.
Корпус резервуара монтируется из двух рулонов
для резервуаров емкостью 10 000 м3 и из трех-для ре-
зервуаров емкостью 20 000 м3, следовательно, замыка-
ние по вертикали производится также по двум или трем
вертикальным стыкам, как правило, соединяемым внах-
лестку. После развертывания второго или третьего ру-
лона на 7—8 м производится выправка краев полотнищ.
Выправка краев производится обычно в следующем
приспособлении. Две трубы 0 377 мм, длиной 12,5 м
380

Eg*;
Рис. 13.12. Сборка щитов покрытия резервуара на стен-
де-кондукторе
*
Pile. 13.11. Общий вид монтажа покрытия металлическо-
го резервуара
ft



с расчалками соединяются между собой и устанавлива-
ются краном в местах наибольшей деформации полот-
нища. При этом одна из труб располагается внутри ре-
зервуара, другая — снаружи. Одна труба крепится тро-
сом к днищу через временную монтажную скобу, а вто-
рая— к якорю (трактору). Тяговое приспособление
надевается на вертикальную кромку полотнища, и с
помощью трактора осуществляется выправка его кра-
ев. Перемещение приспособления с одного участка на
другой производится краном. После выправки краев по-
лотнищ стык замыкается клиньями и прихватывается
сваркой, после чего с внутренней стороны устанавлива-
ется труба, нижний конец которой прихватывается к
днищу, а верхний крепится тросом к якорю. Между
трубой и стыком по всей высоте забиваются клинья для
уплотнения стыка, а затем стык сваривается одновре-
менно с двух сторон обратно-ступенчатым способом в
направлении снизу вверх.
По окончании всех работ производятся залив резер-
вуара водой, проверка на прочность и плотность.
Металлические резервуары емкостью по 10 000 м®
смонтированы на Новочеркасской ГРЭС и ряде других
электростанций, по 20 000 м3 — на Молдавской, Ставро-
польской ГРЭС и других электростанциях.
Технико-экономические показатели монтажа мазут-
ных резервуаров № 10 и 11 Ставропольской ГРЭС:
„Vs 11	№ 10
Среднесуточная численность рабочих,
чел. . . . :.................. 14	14
В том числе электросварщиков	.	.	4	4
Продолжительность	монтажа,	дни	.	48	44
Среднемесячная выработка на одного
работающего, руб................. 4301	4684
Выполненный объем строительно-
монтажных работ, тыс. руб. ...	135	135
Трудозатраты, чел-дни:
нормативные ......	1544	1544
фактические...................... 672	617
Заработная плата бригады, руб. .	8355	8312
Высокая выработка объясняется тщательной инже-
нерной подготовкой производства. Своевременно скомп-
лектованы все узлы резервуаров, выполнена укрупни-
тельна^я. сбррка монтажных элементов резервуара и тру-
бопроводов внутренних устройств.
13.3.	СТРОИТЕЛЬСТВО СООРУЖЕНИЙ
ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ
Котлован под здание закрытого распреде-
лительного устройства (ЗРУ) в зависимости
от насыщенности подземными коммуникациями
выполняется либо сплошным, либо в виде от-
дельных ям под фундаменты. Рытье котлова-
нов производится обычно экскаватором с ков-
шом емкостью 0,35 м3, монтаж сборных конст-
рукций каркаса, перекрытий и стен — автомо-
бильным или гусеничным краном.
Как правило, полы ЗРУ предусматривают-
ся из сборных железобетонных плит, уложен-
ных на рандбалки, которые опираются на ос-
нования. Так как здание ЗРУ при эксплуата-
ции не- отапливается, то при строительстве
полов укладкой монолитного железобетона
непосредственно на грунт необходимо принять
меры против пучения грунта под полами и
туннелями, на которые обычно устанавливают
оборудование ЗРУ. Пучинистый грунт под по-
лами должен быть заменен песком или шлаком,
так как осадки и перекосы основания могут
нарушить нормальную эксплуатацию оборудо-
вания. Туннели, в которых прокладываются
кабели, следует утеплять шлаком или пенобе-
тоном и обязательно покрывать с наружной
стороны гидроизоляцией. Указанные меропри-
ятия в каждом случае должны быть преду-
смотрены проектом.
При пропуске токопроводов через стены и
перекрытия должна быть обеспечена защита
от воздействия на конструкции блуждающих
токов, которые вызывают нагрев и коррозию
арматуры в железобетоне. Для предотвраще-
ния этих явлений токопроводы обычно пропус-
каются через специальные проходные плиты,
381
: >•

Рис. 13.13. Агрегат АВС-35 для вдавливания свай
при армировании которых исключается обра-
зование замкнутых контуров, что достигается
установкой прокладок из алюминия между по-
перечными и продольными стержнями арма-
туры плиты.
Земляные работы на открытых распреде-
лительных устройствах (ОРУ) производятся
при установке опор порталов и фундаментов
под оборудование, сооружении туннелей и
каналов, устройстве корыт под дороги и тро-
туары. Для производства указанных работ
применяются бульдозеры, скреперы, экскава-
торы с ковшами емкостью 0,25—0,65 м3, буро-
вые машины и вибровдавливающие агрегаты.
Если порталы, на которые подвешиваются провода
сборных шин или перемычек, выполнены с применением
центрифугированных железобетонных стоек, бурение
котлованов под стойки порталов может производиться
буровыми машинами МРК-900, БМ-802с или БС-4, ко-
торые работают в грунтах до четвертой группы вклю-
. I
о
чительно, в том числе и в мерзлом грунте. Способ буре-
ния— шнековый, диаметр котлована 650—900 мм, глу-
бина 3,2 м, время бурения котлована глубиной 3 м. ii
талом грунте — 4-—6 мин, в мерзлом грунте 8—10 ммн;
Буровые машины смонтированы на базе автомобиля, и
привод предусмотрен от двигателя автомобиля.
При устройстве свайных оснований забивка свай
осуществляется несколькими способами: самодвижущн-
мися тракторными копрами с бабами массой 1 т и на-
правляющими, обеспечивающими забивку свай длиной
до 6,5 м; дизель-молотами; вдавливанием и вибропогру-
жением свай.
Процесс погружения свай состоит из следующих .
операций: бурения направляющей скважины-лидера ли-
бо прокола грунта, залива скважины водой, погружения
сваи. Способ погружения свай предусматривается про-
ектом производства работ.
Бурение скважины-лидера позволяет уменьшить
усилия при вдавливании свай и обеспечивает точное по-
ложение сваи, при этом производится и проверка гео-
логического строения грунта. Скважины-лидеры бурят-
ся диаметром 100 мм модернизированной буровой ма-
шиной БИК-3 или буровыми приспособлениями БС-ЗА j
и БС-ЗА/А на базе автомашины ГАЗ-63.	'
.382
с

Прокол грунта вместо бурения осуществляется иг-
лой 70X70 мм длиной 4 м, погружаемой в грунт ма-
шиной для вдавливания свай. Разбивка мест располо-
жения скважин выполняется стальным переносным
шаблоном.
При очень тяжелых грунтах для уменьшения усилия
от трения при погружении сваи в грунт и при увеличе-
нии сцепления погружаемой сваи со смоченным грун-
том скважины предварительно заливаются водой. На-
гружать такие сваи рекомендуется
' Как влажность грунта уменьшится
личины.
Вдавливание свай производится
(рис. 13.13), смонтированным на раме, закрепленной на
тракторе С-80. В стойку агрегата заводится железобе-
тонная свая, которая с помощью блока и лебедки под-
нимается вверх. На верху стойки имеется наголовник
X.'. давления, передающий усилие на головку сваи. При ра-
Й< боте в результате натяжения рабочего троса наголовник
давления движется вниз и свая вдавливается с усилием,
 доходящим до величины массы трактора с навесным
оборудованием, при этом трос наматывается на барабан
' лебедки грузоподъемностью 5 т, смонтированной на вто-
ром тракторе С-80. Скорость погружения сваи 0,06 м/с.
Производительность машины 12—20 свай в смену.
Более совершенным способом производст-
s^'fea работ является вибропогружение свай с
Впомощью агрегата ВВПС на базе трактора
ЯОрис. 13.14). В комплект агрегата входит обо-
Жсрудование для уплотнения грунта трубчатым
^лидером и удаления грунта из скважины виб-
жфожелонкой.




только после того,
до проектной ве-
агрегатом ABC-35
Рис. 13.14.
ВВПС-20/11

Погружение сваи осуществляется за счет одновре-
ЙШЙенного воздействия на сваю вибрационных сил и вер-
||#ргикального пригрузочного усилия. Вибрационные силы
|В$оздаются низкочастотным вибратором направленного
^действия. Пригрузочное усилие создается собственной
gfewaccofi вибропогружателя и сваи, а также частью соб-
ственной массы агрегата, которая передается на вибро-
погружатель через трособлочную систему. Этот агрегат
Ц: погружает сваю комбинированным вибрациюнно-вдавли-
I дающим способом. Наибольшее усилие вдавливания аг-
регата ВВПС-20/11 составляет 11 000 кг при возмущаю-
щей силе 20 т. Производительность агрегата на 20—
30 % больше, чем при вдавливании свай.
Монтаж опор ОРУ производится обычно гусенич-
Уными или автомобильными кранами или специальным
краном-установщиком КВЛ-12. При отсутствии само-
родных кранов подъем опор может производиться мето-
дом падающей стрелы с
Вибровдавливающий
погружатель сваи
установкой шарнира в месте
опоры к фундаменту,
устанавливать наиболее
В первую очередь
высокие порталы^
закрепления
необходимо
с тем чтобы более низкие конструкции (шинные порта-
лы или стойки под оборудование) не мешали монтаж-
ным работам. На рис. 13.15 показан монтаж этим мето-
дом металлического портала.
При установке на ОРУ трансформаторов и выклю-
чателей с большим объемом масла маслосточные ямы
следует засыпать чистым без каких-либо примесей гра-
вием. При этом, если отсутствует специальная аварий-
ная маслоотводящая система, объем котлована, запол-
ненного гравием, должен соответствовать объему мас-
ла. Укладка вместо гравия кирпичного щебня не допу-
скается.
Рис. 13.15. Монтаж ме-
ВрДаллического портала
ЖОрУ методом падающей
стрелы:
— схема подъема; б — шар-
Нгнпр; i — шарнир; 2 стрела?
fer?3 — портал
7
К трактору


383

После окончания основных строительных
работ на ОРУ производятся планировочные
работы и засев территории травой.
При сооружении ОРУ 500 и 220 кВ на Назаровской
ГРЭС (соответственно на 10 и 2 ячейки) необходимо
смонтировать около 3000 м3 бетонных и железобетон-
ных и около 800 т металлических конструкций. Объем
земляных работ по ОРУ 500 кВ невелик (2400 м3), так
как все конструкции и оборудование устанавливались на
свайные фундаменты.
Фундаменты запроектированы в виде свайных ос-
нований, соединенных ростверками с плитами или бал-
ками, на которые и устанавливалось оборудование.
В зависимости от нагрузки фундаменты имели различ-
ное число свай. Фундаментные плиты выполнялись из
монолитного железобетона М200. При бетонировании в
плиту закладывались анкерные болты для крепления
конструкций. Погружение свай осуществлялось двумя
вибровдавливающими погружателями ВВПС-32/19 с
одним тракторным краном ТК-32. Бригада рабочих, вы-
полнявшая погружение свай, состояла из тракториста
шестого разряда, электромонтера пятого разряда и двух
рабочих четвертого разряда.
Вибровдавливающий агрегат ВВПС-32/19 предназ-
начен для вдавливания железобетонных свай сечением
до 400X400 мм, длиной 7,9 м и более (в зависимости
от длины стрелы) и является навесным оборудованием
к трактору Т-140, который обеспечивает его передвиже-
ние, а также питает энергией силовые установки агре-
гата.
Для облегчения и ускорения погружения сваи в
грунт предварительно металлической инвентарной сва-
ей-лидером прокадывается направляющая скважина
(лидерное отверстие). Применяются лидеры двух типов:
с открытым концом (полый) и с закрытым острым кон-
цом. Диаметры лидеров (245 и 299 мм) соответствовали
поперечному сечению свай (300X300 и 400X400 мм).
Полый лидер, работающий как виброжелонка, удобнее
использовать при тяжелых грунтах. Прокол лидерного
отверстия аналогичен вибропогружению сваи, при нем
добавляется лишь операция извлечения лидера из
грунта.
При забивке куста свай сечением 350X350 мм грунт
настолько уплотняется, что большинство свай не погру-
жается до проектной отметки. (Сваи, на которых уста-
навливаются опоры или порталы, должны обязательно
быть погружены до проектной отметки, так как они мо-
гут работать на вырывание.) В зимнее время для уско-
рения работ грунт отогревался. За смену погружалось
•Семь—девять свай. Сваи сечением 250X250 мм под обо-
рудование погружались тем же агрегатом, за смену по-
гружалось 10 и более свай.
*83.4. СТРОИТЕЛЬСТВО СООРУЖЕНИЙ
ТЕХНИЧЕСКОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Струенаправляющие дамбы отводящего и
подводящего каналов предназначены для уд-
линения пути циркуляционной воды. Струена-
правляющие дамбы сооружаются различными
способами, например гидронамывом при помо-
щи земснаряда с последующей облицовкой от-
косов монолитным бетоном, каменной и щебе-
ночной наброской, или из сборных железобе-
тонных конструкций, или из сборных железо-
бетонных колец В К.
На Молдавской ГРЭС струенаправляющая дамба
отводящего канала выполнена из сборных железобетон-
ных колец В К сечением 3,5 X4,6 м, уложенных на под-
Рис. 13.16. Схема гидротехнических сооружений Мол-
давской ГРЭС:
1 — главный корпус; 2 — мост; 3 — открытый отводящий канал;
4 — струенаправляющая дамба отводящего канала; 5 — струе-'
направляющая дамба подводящего канала; 6 — открытый под-
водящий канал; 7 — блочная насосная станция; 8 — открытый
отводящий канал в подпорных стенах; 9 — струенаправляюгцая
дамба отводящего канала из колец ВК; 40—наплавное устрой-
ство струенаправляющей дамбы подводящего канала; //—во-
дохранилище	i
водное песчаное основание, подготовленное намывом
(рис. 13.16), и расположена вдоль берега водохранили-
ща, отгораживая часть его акватории.
До начала укрупнительной сборки труб из колец
ВК выполнены работы по устройству части отводящего ’
канала в подпорных стенах. В дальнейшем эта часть ка- !
нала использовалась в качестве «сухого дока» для мон-
тажа труб.
Укрупнительная сборка труб из колец производилась
краном ДЭК-25, который передвигался по дну канала.
Подача колец в монтажную зону осуществлялась спец- 
транспортом. Всего собрано 10 труб длиной по 40 м,
масса каждой из них после заделки всех стыков между
кольцами и герметизации торцов составила 384,2 т. Па-
раллельно со сборкой труб выполнялись работы по под-
готовке намывом основания струенаправляющей дамбы
отводящего канала. Разработка грунта при подготовке
основания производилась земснарядом УП-М2. При
планировке подводного песчаного основания использо- '
ван подводный нож, закрепленный на понтоце, буксируе-
мом катером. Применение ножа позволило снизить тру-/к
доемкость работ.
Затопление «сухого дока» осуществлялось специаль- .
ным сифоном из стальной трубы 0 530 мм, проложен- 
ным через временную грунтовую перемычку, отделявшую^
док от водохранилища.
После заполнения сухого дока водой до расчетной
отметки все собранные из железобетонных колец трубы
всплыли. Зазор между их днищем и дном канала со-
ставил не менее 20 см. К буксировке всплывших труб
приступили после проверки герметичности заделки их
стыков и торцов. В пределах отводящего канала трубы ;
буксировались по одной бульдозерами к временной пе-
ремычке, где их пришвартовывали одну к другой и к
береговым якорям.
Дальнейшую буксировку труб к месту установки
выполняли по пять штук в два этапа, что обусловлено
габаритами отводящего канала. После окончательного
выравнивания уровней воды в канале и в водохрани-
лище временную перемычку разобрали с помощью зем-
снаряда. Буксировка укрупненных труб к месту их ус-
тановки в проектное положение производилась с помо-
щью двух катеров КС-100А с мотонасосами производи-
тельностью не менее 24 м3/ч для откачки воды в слу- 
чае появления течи в буксируемых трубах. Затем вре-
менная перемычка восстанавливалась и цикл повто-
рялся.
Трубы погружались путем заполнения их водой на-
сосами и через отверстия в нижней части торцов. Кон-
384

'троль равномерности погружения производился по на-
/цесенным на трубах рискам, а контроль положения их
створе и плотность прилегания к основанию—водола-
зами. После осадки производилась заделка зазоров
/между трубами и обстройка их парапетными плитами.
 После погружения всех укрупненных труб верх пес-
чаного основания струенаправляющей дамбы отводя-
щего канала закреплялся отсыпкой щебня й камня.
Такой способ позволил снизить трудозатраты по
/сравнению с возведением дамб гидронамывом на
/,6419 чел-дней и сократить сроки сооружения на 36 дней.
По сравнению с гидронамывом сэкономлено 320,99 тыс.
,,руб. При этом конструкция струенаправляюще!! дамбы,
собранной из железобетонных колец ВК, надежнее грун-
товой из-за большей устойчивости к воздействию тече-
ния и волн. Описанный метод сооружения струенаправ-
ляющих дамб рекомендуется для электростанций, распо-
'лягаемых рядом с водохранилищами.
Градирни. Применение оборотной системы
с прудом-охладителем приводит к затоплению
плодородных пойменных земель вдоль малых
рек, поэтому в настоящее время все шире при-
меняются градирни, несмотря на их большую
стоимость по капитальным затратам и эксплу-
атационным расходам. В районах с умеренным
климатом в основном сооружаются градирни
;’с башнями из монолитного железобетона, в
 северных районах предпочтение отдается гра-
дирням с башнями из стального каркаса, об-
шитого асбестоцементными, деревянными или
алюминиевыми щитами. Применение такой
конструкции объясняется трудностями, возни-
кающими при создании оболочек из монолит-
ного железобетона, способных работать в су-
ровых зимних условиях.
Проекты градирен с площадью орошения
1600, 2100, 2600, 3200 и 4000 м2 выполнены
Ленинградским отделением института Атом-
теплоэлектропроект. В настоящее время со-
оружаются градирни площадью орошения
6400 и 9400 м2. Разработанная технология
строительства обеспечивает их сооружение в
течение 1—1,5 лет.
Вытяжные башни этих градирен выполня-
ются или из монолитного железобетона, или с
металлическим каркасом и обшивкой волнис-
тым шифером усиленного типа (ВУ) или гоф-
рированными алюминиевыми листами. Объемы
основных работ по градирням с гиперболичес-
кими башнями из монолитного железобетона
с разными площадями орошения приведены в
табл. 13.5. Объемы работ по сооружению оро-
сителя для градирен с башнями из каркаса с
обшивкой такие же, что и для градирен с баш-
нями из монолитного железобетона.
Котлованы под водосборные бассейны градирен раз-
рабатываются экскаваторами с ковшом емкостью 0,5—
3 м3, оборудованными обратной лопатой. Грунт выво-
зится в отвал автосамосвалами. Выемка грунта начина-
ется с устройства траншеи под кольцевой фундамент,
затем с некоторым отставанием разрабатывается котло-
ван под водосборный бассейн. Доработка дна котлова-
на до проектных отметок производится бульдозером с
погрузкой грунта на автосамосвалы экскаватором. Уп-
лотнение грунта под основание и в пазухах осуществля-
ется пневмотрамбовками.
Бетонирование подготовки производится непосредст-
венно из автосамосвалов. После устройства подготовки
гусеничными кранами Э-10011 выполняются работы по
Т а б л и ц а 13.5. Объемы основных строительно-монтажных работ при сооружении градирен
; с башнями из монолитного железобетона
Наименование	Площадь орошения, м2					
	1600	2100	2600	3200	4000	6400
Земляные работы:						
выемка грунта, м3	9000	11 500	14 000	16 500	19 000	30 000
обратная засыпка, м3	2000	2500	3000	3500	4000	10 700
Бетонные работы по водосборному бассейну, включая бетонную подготовку, бетонирование плиты кольцевого фундамента, днища, стен кольцевого фундамента и стоя- ка, м3 Бетонные работы по оболочке башни, включая бетони- рование наклонной колоннады и нижнего опорного коль- ца, м3 Установка арматуры:	1560	2032	2485	3082	3626	6770
	1206	1596	1912	2442	2794	5200
кольцевого фундамента днища, т	144,0	188,0	226,0	307,0	343,0	600,0
оболочки (включая нижнее опорное кольцо и верх- нее кольцо жесткости), т	91,0	118	145	180	212,5	400
Монтаж сборных железобетонных конструкций водо- охладительного устройства, м3	294	442	588	772	905	1150
Монтаж блоков оросителя, тыс. м2	124,8	163,8	202,8	250,0	300,0	
Монтаж деревянных щитов оросителя, м3	705	925	1145	1410	1760	3878
Монтаж разбрызгивающих сопл, компл.	1600	2100	2600	3200	4000	6400'
Монтаж водоуловительного устройства, м3	115	150	185	230	265	—
Монтаж труб разного диаметра, м Изоляционные работы:	1900	2500.	3020	3750	4260	6800-
эпоксидно-каменноугольной смолой (кольцевого фундамента, оболочки градирни и стоек колонна- ды), м2	7200	9200	11 350	13 800	16 200	26 000
холодной асфальтовой мастикой (днища градир- ни), м2	2000	2600	3100	4000	4800	7700
25—861
385

сооружению водосборных бассейнов кранами ДЭК-25
или другими кранами такого же типа. Бетонирование
начинают с плиты кольцевого фундамента, которая для
предотвращения образования усадочных трещин делит-
ся строительными швами на захватки. Затем бетониру-
ют плиту днища и стену бассейна. Для исключения при
бетонировании днища бассейна рабочих швов разраба-
тывается схема разрезки днища деформационными шва-
ми. При бетонировании кольцевых фундаментов в них
•оставляются два проема для проезда механизмов и ав-
тотранспорта. Бетонирование центрального водораспре-
делительного стояка осуществляется в кружальной опа-
.лубке гусеничными кранами ДЭК-25, Э-10011 и т. п.
Сборные железобетонные стойки наклонной колон-
нады, поддерживающей оболочку градирни, перед мон-
тажом попарно укрупняются в блоки специальным кон-
дуктором-захватом. Для градирен площадью орошения
.2600, 3200, 4000, 6400 и 9400 м2 укрупненные блоки
монтируются краном ДЭК-25 со стрелой длиной 20 м,
.а для градирен площадью орошения 1600 и 2100 м2 —
краном Э-10011 с помощью четырехветвевого стропа.
Расстроповка блока стоек производится после временно-
го раскрепления шпренгель-стойками.
Градирня производительностью 52 тыс. м3/ч с пло-
щадью орошения 6400 м2 и вытяжйДй башней с метал-
лическим каркасом, разработанная дЛя Армянской АЭС,
рассчитана на ветровую нагрузку для III ветрового
района и на сейсмичность 9 баллов. Вытяжная башня
высотой ПО м имеет форму гиперболоида и по высоте
разбита на 10 ярусов. В плане башня представляет со-
-бой правильный 24-угольник. Конструктивное решение
несущего каркаса предусматривает возможность монти-
ровать башню укрупненными блоками, равными по вы-
соте одному ярусу, а по ширине — одной грани (рис.
13.17). Пространственная жесткость каркаса градирни
-обеспечивается угловыми стойками, кольцами жесткости
и диагональными связями в каждой монтажной марке:
Монтажные марки градирни конструктивно представая- ?
ющие два пояса, соединенные решеткой, приведены в
табл. 13.6. На внутренних поясах имеются ригели, к ко-
торым крепится обшивка из гофрированных алюминий
вых листов.
Монолитный железобетонный водосборный бассейн -
градирни в плане имеет форму 24-угольника. Каркас
башни опирается на отдельно стоящие фундаменты Фз
монолитного железобетона.
Основанием для градирни служат трещиноватые ба-,
зальты. Для производства земляных работ используются.^
экскаваторы с ковшами емкостью 1,5—2,5 м3, автосамо-?.
свалы БелАЗ и бурильные станки БТС. После разработ-
Таблица 13.6. Монтажные марки градирни
площадью орошения 6400 м2
Номер яруса	Масса мар- ки с мон- тажными приспо- собле- ниями, т	Габаритные размеры, м			Поверхность марки,	
		Высота	Ширина		без об- шивки		 с обшив- кой
			по вер- ху	ПО низу		
1	11	16,з4	10,85	12,38	23,5	106,8
2	7,5	10,25	9,91	10,85	14,4	112,0
3	6,8	11,0	9,03	9,91	12,0	95,7
4	6,3	10,25	8,24	9,03	11,3	89,8
5	6,2	10,25	7,55	8,24	11,0	84,4
6	5,9	10,25	7,01	7,55	10,5	75,8
7	5,2	10,25	6,67	7,01	10,0	75,4
8	5,7	10,25	6,57	6,67	9,9	70,0
9	5,4	10,25	6,67	6,55	9,0	70,0
10	5,4	10,25	6,67	6,55	9,0	70,0
Рис. 13.17. Возведение оболочки вытяжной башни с металлическим каркасом и обшивкой гофрированными алюми-
ниевыми листами краном БК-1425
386

& й котлована на глубину 4,5 м и устройства монолит-
В' ных фундаментов производится обратная засыпка пес-
-I ;«яио-гравийной смесью до основания водосборного бас-
Шейна.	•
sfc ;. фундаментные башмаки под вытяжную башню бето-
Жщруются в инвентарной деревянной опалубке с исполь-
;Х кованием крана К-162 и бадьи емкостью 1,2 м3.
\' После бетонирования плит и подколенников уста-
вдавливаются металлические анкерные рамы. Следует
^•отметить, что рамы устанавливаются с тщательной инст-
: рументальной выверкой, так как от точности установки
...рам зависит точность монтажа металлоконструкций кар-
у:каса башни. Допускаемые отклонения от проектного
V положения анкерных рам по горизонтали и по вертика-
' др —5 мм.
После бетонирования фундаментов под вытяжную
.. башню и обратной засыпки приступили к устройству бе-
;г тонной подготовки под днище водосборного бассейна.
Вся площадь подготовки разбивается на 74 полосы ши-
риной по 2—3 м, бетон подается автосамосвалами и вы-
„гружается прямо в опалубку. По окончании работ по
^• устройству бетонной подготовки бетонируется днище
1 водосборного бассейна
8 Все конструкции водосборного бассейна выполня-
лцртся из монолитного железобетона с применением суль-
. ? фатостойкого цемента, так кай в соответствии со схемой
Lработы градирен вода в бассейне подкисляется. Днище
М бетонируется картами площадью 200—250 м2, ширина
Е рабочих швов между картами 200 мм (без разрезки
Орматуры). Для укладки бетонной смеси в днище ис-
пользуется кран ДЭК-25. Рабочие швы бетонируются на
•й 15-е сутки после укладки бетонной смеси.
Стенки водосборного бассейна толщиной 30 см и
у высотой 2 м бетонируются в инвентарной металличес-
 кой опалубке с применением крана К-161 (длина блока
f’. бетонирования 6 м). Водосборный бассейн разрезан де-
Уформационными швами на девять частей, швы выпол-
• пяются с прокладкой резиновых шпонок.
Нижние поверхности фундаментных башмаков и во-
досбориого бассейна окрашиваются горячим битумом за
;2 раза. Гидроизоляция днища бассейна выполняется из
холодной асфальтовой мастики ИАЦ-15 (три слоя мас-
тики общей толщиной 20 мм с защитным бетонным по-
крытием) .
’ Трудозатраты на возведение подземных конструк-
ций составили 18 тыс. чел.-ч.
Укрупнительная сборка заводских элементов кар-
каса башни осуществляется на сборочной площадке,
расположенной возле градирни. Площадка оборудована
козловым краном К-2К-20; на ней размещались стенды
для сборки и закрытый цех для нанесения антикоррози-
онного покрытия. По площадке проложены железнодо-
рожные пути.
После укрупнения монтажные марки подаются в
•цех для пескоструйной обработки и нанесения грунто-
вочного слоя и антикоррозионного покрытия (эмаль
ХСЭ-1). Окрашенные марки подаются на специальный
стеллаж для крепления алюминиевой обшивки. К метал-
лическому каркасу алюминиевая обшивка крепится са-
монарезающими винтами Мб, а между собой листы
сшиваются внахлестку комбинированными заклепками.
К месту монтажа монтажные марки доставляются на ла-
фете тракторным тягачом G-100.
При выборе схемы из-за отсутствия специального
крана для монтажа башен высотой ПО м проанализиро-
вано несколько вариантов, предусматривающих приме-
нение различных кранов. Принят вариант монтажа вы-
тяжной башни с применением крана КС-81-61 (в башен-
ном исполнении) и модернизированного крана БК-1425.
В результате модернизации удлинена башня крана
на две типовые вставки длиной по 6,75 м и установ-
лен, гусек вспомогательного подъема длиной 10,15 м,
грузоподъемностью 12,5 т. Модернизация обеспечила
возможность перемещения крана по кольцевым путям
(радиус путп для внутренних тележек 53 268, для на-
ружных —63 829 мм).
Перед укладкой подкранового пути выполнена пла-
нировка поверхности и организован водоотвод.
Объемы основных работ по сооружению градирни с
площадью орошения 6400 м2 и высотой вытяжной баш-
ни ПО м:
Подземная часть
Выемка грунта, тыс. м3.......................... 35
Обратная засыпка, тыс. м3....................... 15
Укладка монолитного железобетона, м3:
в фундаменты............................. 2400'
в днище водосборного бассейна . . . . • . 2125
в стенки водосборного бассейна............. 185
Устройство гидроизоляции, тыс. м2............... 14
Вытяжная башня
Монтаж металлоконструкций каркаса, т . . . . 1549’
Сварка металлоконструкций, м....................9107
Монтаж и демонтаж лестниц, м................. 7256-
Установка и снятие подмостей, м2 ............ 2093-
Заделка стыков облицовки, м.....................1811
Обшивка вытяжной башни (алюминиевые гофри-
рованные листы марки АМ-6 МК 5500X1300 мм
толщиной 1,2 мм), т.......................... 76-
Оросительное устройство состоит из сборного же-
лезобетонного каркаса и блоков орошения, выполненных,
из плоских асбестоцементных листов 1470X1200X7 мм;
напорного водораспределительного устройства из асбес-
товых труб 0 200, 300 и 400 мм (для разбрызгивания
воды служат пластмассовые сопла с отражателями)..
В среднем на сооружении градирни занято 80 чел.,. 
продолжительность строительства — 9 мес. Стоимость-
градирнн 4395 тыс. руб., в том числе строительно-мон-
тажных работ — 2894 тыс. руб.
Градирни с монолитной башней. Примене-
ние башен из монолитного железобетона оп-
равдано опытом эксплуатации градирен как в-
Советском Союзе, так и за рубежом, но их
применение требует улучшения методов про-
изводства работ для обеспечения высокого ка-
чества строительства -железобетонных оболо-
чек, увеличения срока службы до 50 лет и со-
кращения срока строительства.
Одним из основных условий долговечности железо-
бетонных оболочек градирен является качество бетона,
и его укладки. Для приготовления бетона следует при-
менять сульфатостойкий портландцемент с 8—10 % со-
держания активных минеральных добавок; чистые за-
полнители с постоянным зерновым составом — песок:
крупностью не более 5 мм; щебень из невыветрившихся
изверженных пород с размерами при толщине оболоч-
ки до 20 см не более 20 мм и при толщине оболочки:
более 20 см—40 мм. Добавление солей в бетон не допус-
кается. Бетонная смесь должна быть однородна. Посту-
пающая бетонная смесь для каждого транспорта снаб-
жается паспортом с указанием состава, марки, водоце-
ментного отношения, подвижности бетона и марки це-
мента, времени приготовления, назначения бетонной
смеси. Обязательна проверка подвижности бетонной::
смеси у места приготовления и перед укладкой в опа-
лубку.
Рекомендуется фиксировать толщину защитного бе-
тонного слоя для рабочей арматуры специальным уст-
ройством для предупреждения нарушения монолитности
оболочек, образования раковин и обнажения арматуры.
Бетонная смесь должна укладываться при помощи'
легких хоботов, благодаря чему исключается расслое-
ние; необходимо, чтобы толщина укладываемого слоя не-
387'

превышала 0,3—0,35 м; уплотнение следует производить
глубинными вибраторами с гибким валом до прекраще-
ния оседания смеси и появления на поверхности цемент-
ного молока; бетон целесообразно укладывать в теплое
время года; при укладке в зимнее время обязательно
соблюдать режим тепловой обработки бетона.
Особое значение для долговечности башен градирен
имеет гидроизоляция. Гидроизоляция битумными и пер-
хлорвиниловыми композициями малоэффективна, она
разрушается уже через год эксплуатации, а через
2-—3 года приходит в полную негодность. Надежное ре-
шение по гидроизоляции будет принято после накопле-
ния опыта и испытания различных изоляционных покры-
тий. До этого следует руководствоваться «Временными
указаниями по защите от коррозии железобетонных гра-
дирен», разработанными институтом Атомтеплоэлектро-
проект.
Для железобетонных гиперболических градирен су-
ществует несколько способов сооружения оболочек ба-
шен с применением подъемно-переставной опалубки с
самоподъемными подмостями, скользящей опалубки,
крана специальной конструкции и др.
Проект башенной градирни производительностью
80—100 тыс. м3/ч разработан для блоков мощностью
500—800 МВт Ц-более. Наиболее сложным в сооруже-
нии узлом такой^градирни является вытяжная железо-
бетонная башня высотой 150 м.
Вытяжная башня состоит из опорной наклонной ко-
лоннады, выполненной из сборных железобетонных эле-
ментов и монолитной железобетонной оболочки. Колон-
нада монтируется из сборных железобетонных стоек
круглого сечения с помощью гусеничных кранов ДЭК-50
и ДЭК-251 с использованием кондукторов и специаль-
ного оборудования, разработанного институтом Гидро-
‘спецпроект. Работы производятся в следующей очеред-
ности: установка железобетонных цоколей; установка
металлических кондукторов для монтажа стоек наклон-
ной колоннады; установка стоек колоннады в кондук-
тор с выверкой и раскреплением в проектном положе-
нии; установка металлических стоек-опор; бетонирова-
ние подколенников колоннады.
Нижнее опорное кольцо бетонируется с помощью
специальной опалубки, подача смеси осуществляется в
вибробадьях кранами КБК-250. Возведение железобе-
тонной оболочки вытяжной башни осуществляется в
подъемно-переставной опалубке с самоподъемными под-
мостями. Монтаж секций самоподъемных помостей на-
чинается с навески на нижнее опорное кольцо вспомо-
гательного оборудования (рам) в сборе с направляю-
щими. Навеска конструкций осуществляется двумя
кранами КБК-250, работающими в противоположных зо-
нах. После навески направляющих на них монтируются
наружные и внутренние секции самоподъемных подмос-
тей.
До отметки 46,5 м бетонирование оболочки градир-
ни производится двумя кранами КБК-250, выше до от-
метки 150 м—кранами КГ-160.4. Бетонная смесь достав-
ляется автосамосвалами в раздаточный бункер, а затем
перегружается в вибробадьи, подаваемые к крану авто-
погрузчиками. Подача бетона при бетонировании обо-
лочки вытяжной башни ведется краном КГ-160.4 в виб-
робадьях емкостью 0,8—1,2 м3. На рис. 13.18 приведе-
на схема производства работ по возведению вытяжной
башни в переставной опалубке.
Укладка бетонной смеси осуществляется горизонталь-
ными слоями толщиной 0,4 м. Уплотнение производится
глубинными вибраторами.
Арматура на подмости подается краном в пучках и
раскладывается равномерно на рабочих подмостях по
периметру оболочки вытяжной башни градирни.
Демонтаж подмостей и подъемно-переставной опа-
лубки производится краном КГ-160.4 после окончания
бетонирования верхнего кольца жесткости.
Работы по монтажу лестниц, светофорных площа-
док, грозозащиты И светомаркировочная окраска произ-
388




^0
^'1
3
1
-0,75
>3
^5
£
а
О
37,25	37,25
I 35,75	| 35,75
4Й
62П
Рис. 13.18. Схема производства работ по возведений
оболочки башни градирни при помощи переставной опй "  ’
лубки и самоподъемных подмостей с применением. 6^4 ду-
шенных кранов КБК-250 и КГ-160.4:	 "уД
/ — башенный кран КБК-250 № 1: 2—башенный кран К.БКД’бО.
№ 2; 3 — специальный кран КГ-160.4
 ЖЯ

водятся одновременно с бетонированием оболочки
тяжной башни.
Объем сборных железобетонных элементов наклой-
ной колоннады 660 м3; объем железобетона для вбзве.-; ,.;
дения монолитной оболочки вытяжной башни градирфСд
10 040 м3. Срок возведения вытяжной башни, вклюЩш т
наклонную колоннаду, составляет 17 мес.	Д
На одной из электростанций поточным методом |
оружались три башенные градирни площадью орошений д
по 6400 м2 и высотой 120 м каждая. Создан строитель;. - -jg

пый участок численностью 140 чел. Участок выполнял
вСе работы по возведению фундаментов, днища, водо-
сборного бассейна, наклонной колоннады, оболочки и
оросительного и водоуловительного устройств (за ис-
ключением земляных работ — выемки котлованов под
градирни, вертикальной планировки и др.). Приготовле-
ние и подачу бетонной смеси осуществлял также строи-
? тельный участок: в 1-ю смену—ПО чел., включая
администрацию и обслуживающий персонал, во 2-ю —
30 чел. Этот же участок сооружал циркуляционные ка-
: налы из монолитного железобетона, входящие в комп-
’ леке сооружений технического водоснабжения.
На возведении оболочки одной градирни в среднем
• занято 35—40 чел. в смену, в том числе: 5 бетонщиков,
ц—-14 опалубщиков, 4 рабочих, осуществляющих подъ-
ем направляющих кондукторов и подмостей, 8 арматур-
ящиков, 2 рабочих-отделочника,. 1 крановщик, 1 геоде-
зист, 2 лифтера, 2 рабочих, занятых на приготовлении
„бетонной смеси, 1 техник (лаборант), осуществляющий
контроль качества бетона, 1 электрик, 1 мастер (инже-
нер). При бетонировании нижней части оболочки чис-
ленность рабочих увеличивалась до 45—50 чел. Осталь-
> ные рабочие (90—95 чел.) заняты в это время на со-
оружении подземной части и монтаже оросительного и
водосборного устройств других ЕрИдирен.
1 'Для обеспечения строительства "бетонной смесью на
объекте установлены два бетонных узла, один из ко-
торых резервный. Каждый бетонный узел оборудован
бетоносмесителем принудительного типа (объемом
0,5 м3) и четырьмя силосными емкостями, из которых
две используются для цемента и по одной—для песка
и крупного заполнителя.
Несмотря на некоторые недостатки организация
своего бетонного узла оказалась эффективной, так как
„позволила:
обеспечить строительство оболочек бетонной смесью
 в установленные сроки и в требуемом объеме;
. обеспечить сохранность свойств бетонной смеси к
 моменту укладки ее в сооружение;
; сократить время транспортировки бетонной смеси и
.исключить простой бетоновозов.
Стойки наклонной колоннады монтировались с по-
'• мощью поддерживающих устройств.
j АА.онолитная железобетонная ' оболочка и нижнее
опорное кольцо возводились с помощью подъемно-пере-
„ставной опалубки. Подъемно-переставная опалубка со-
стояла из 50 направляющих кондукторов, прикрепляемых
..по мере возведения башни к затвердевшему бетону обо-
лочки, телескопических подмостей, а также инвентарных
: наружных и внутренних щитов опалубки. Установка и
перемещение инвентарных щитов размером 50X120 см
осуществлялись независимо от направляющих кондук-
торов и телескопических подмостей.
Щиты опалубки изготовлены из фанеры толщиной
20 мм и облицованы с двух сторон стеклопластиком.
Наружные и внутренние щиты скрепляются с помощью
(Крепежных стержней, фиксаторов и полимерных трубок.
Диаметр трубок 18—20 мм, длина равна толщине стен-
ки оболочки. При распалубке щитов снимаются крепеж-
ные стержни и фиксаторы, которые используются при
установке щитов следующего яруса. После распалубки
в теле оболочки остаются полимерные трубки, заделы-
ваемые с внутренней стороны градирни конусными ре-
зиновыми пробками.
Для фиксации толщины защитного слоя бетона
•оболочки между щитами и арматурным каркасом уста-
навливаются бетонные прокладки размером 7X7X2,5 см
(2,5 см —толщина защитного слоя).
Подъемно-переставная опалубка поднимается по
направляющим кондукторам с помощью гидродомкра-
тов, причем одновременно перемещаются, а затем за-
крепляются к затвердевшему бетону оболочки один-два
кондуктора. На подъем 50 направляющих кондукторов
с подмостями на высоту 1,2 м четверо рабочих тратят
всего около 2 ч, в то время как скорость возведения
монолитной железобетонной оболочки при двухсменной
работе 1,2 м/сут.
Арматура и бетонная смесь подаются к месту ук-
ладки краном. Кран установлен в центре башенной гра-
дирни и обеспечивает подъем материалов на высоту
160 м. К месту производства работ поднимает строите-
лей грузо-пассажирский лифт, перемещающийся по
внутренней гиперболической поверхности оболочки.
Первая опытная оболочка градирни высотой 120 м
сооружена за 6 мес при двухсменной работе по 8 ч. Тру-
дозатраты на возведение оболочки — не более 4 тыс.
чел.-дней.
Осмотр железобетонных башенных градирен свиде-
тельствует о высоком качестве уложенного в оболочку
бетона, особенно в зоне рабочих швов бетонирования (в
оболочке практически невозможно выделить рабочие
швы).
Строительство одновременно трех башенных гради-
рен площадью орошения по 6400 м2 создает условия для
организации поточного метода возведения и обеспечи-
вает возможность широко маневрировать механизмами,
людскими и материальными ресурсами.
Целесообразно возведение подземной части градир-
ни, вытяжной башни и монтаж оросительного и водо-
уловительного устройств одним специализированным
подразделением.
Конструкция подъемно-переставной опалубки с на-
правляющими кондукторами и принятая на строитель-
стве технология возведения вытяжной башни позволяют
возводить оболочки гиперболической формы, с углом на-
клона стенки от вертикали более 18° без увеличения ее
толщины.
Подъемно-переставная опалубка, примененная на
строительстве башенных градирен площадью орошения
6400 м2, может быть использована также для градирен
площадью орошения 1600, 3200 и 9400 м2.
Основной предпосылкой долговечности железобетон-
ных оболочек градирен является обеспечение водоне-
проницаемости бетона (для предотвращения проникания
конденсата на наружную поверхность, особенно через
рабочие швы) и его морозостойкости. Поэтому к бето-
ну предъявляются высокие требования по морозостой-
кости (Мрз-300) и водонепроницаемости (В8).
До недавнего времени оболочки градирен возводи-
лись с применением стальной разборно-переставной опа-
лубки, что приводило к образованию большого количе-
ства рабочих швов (40 и 60 при высоте градирен со-
ответственно 55 и 82 м). В связи с тем что морозостой-
кость и водонепроницаемость бетона в зоне рабочих
швов в большинстве случаев не соответствуют проект-
ным требованиям, бетон оболочек градирен, возводи-
мых в разборно-переставной опалубке, имеет неодно-
родную структуру и пониженные плотность, морозостой-
кость и коррозионную стойкость. Поэтому после относи-
тельно непродолжительной эксплуатации бетон, в ос-
новном в зоне рабочих швов, нередко разрушается.
Следует отметить, что наличие рабочих швов' бетониро-
вания оказывает влияние и на долговечность железобе-
тонных дымовых труб.
Оболочки железобетонных дымовых труб сооружа-
ются в основном с применением подъемно-перестановоч-
ной опалубки, что также приводит к образованию мно-
гочисленных рабочих швов (при сооружении, например,
дымовой трубы высотой 330 м количество рабочих швов
достигает 150).
Наиболее прогрессивным методом возведения высот-
ных железобетонных сооружений является строительст-
во в скользящей опалубке. Применение скользящей опа-
лубки (вместо подъемно-переставной) для бетонирова-
ния оболочек градирен и дымовых труб позволяет:
исключить образование рабочих швов, в зоне кото-
рых бетон имеет пониженные плотность, прочность и мо-
розостойкость, а также обеспечить высокую непрони-
цаемость для газов и конденсата;
обеспечить возможность организации непрерывного,
389

полностью механизированного производства бетонных
работ со скоростью бетонирования 3—8 м/сут.
Бетонирование оболочек градирен на ТЭЦ-22 Мос-
энерго в скользящей опалубке продолжалось 29 рабо-
чих дней, на ТЭЦ-21—24 рабочих дня. Скорость сколь-
жения опалубки достигала 2—3 м/сут. Благодаря от-
сутствию рабочих швов бетон оболочек градирен на
ТЭЦ-21, ТЭЦ-22 и ТЭЦ-25 Мосэнерго отличался высо-
ким качеством и монолитностью. Коэффициент вариа-
ции прочности бетона находился в пределах, установ-(
ленных нормативными документами. Применение сколь-
зящей опалубки позволило сократить продолжительность
бетонирования оболочек градирен в 5—6 раз по срав-
нению ,с нормативной.
Возведение железобетонной оболочки вытяжной
башни градирни при применении скользящей опалубки
начинается с монтажа наклонной колоннады. Наклон-
ная колоннада монтируется из сборных железобетонных
стоек, предварительно укрупненных попарно в мон-
тажные блоки.
Нижнее опорное кольцо собирается из сборных же-
лезобетонных ригелей с последующим замоноличива-
нием стыков.
Монтаж наклонной колоннады и нижнего опорно-
го кольца ведется пневмоколесным краном КС-5363 в
следующей очередности:
укрупнение сборных железобетонных стоек в мон-
тажные блоки;
установка металлических стоек-опор;
монтаж блоков с выверкой и раскреплением ме-
таллическими стойками;
замоноличивание штраб в стенке кольцевого фун-
дамента;
установка сборных железобетонных ригелей;
замоноличивание стыков;
демонтаж металлических стоек (после достижения
бетоном проектной прочности).
Возведение оболочки вытяжной башни градирни
производится в скользящей опалубке конструкции ин-
ститута Гидроспецпроект. Скользящая опалубка состоит
из рам, перемещаемых домкратами, подвижных и не-
подвижных щитов опалубки и закладываемых в бетон
домкратных стержней, по которым с помощью гидро-
домкратов перемещается опалубка. Подвесные леса
скользящей опалубки состоят из двух ярусов, которые
предназначены для обслуживания опалубки и затирки
оболочки градирни. Все внутренние подвесные леса име-
ют страховочные устройства и закрыты защитной сет-
кой.
Изменение диаметра опалубки производится коль-
цевыми шпинделями с помощью гидравлического при-
вода.
Скользящая опалубка монтируется в два этапа: ук-
рупнительный монтаж на сборочной площадке и монтаж
готовых блоков опалубки на нижнем опорном кольце,
с помощью консольных подмостей.
Скорость скольжения опалубки достигает 3,5 м/сут.
Бетонная смесь, доставляемая автосамосвалом, раз-
гружалась в вибробункер и по направляющим лоткам
подавалась в приемные бункера бетононасосов. Верти-
кальное транспортирование бетонной смеси на рабочую,
площадку скользящей опалубки до отметки 40,0 м осу-
ществлялось двумя бетононасосами ВР/ВРА-250 фир-
мы «Швинг» (ФРГ), а выше — одним. Производитель-
ность каждого из этих бетононасосов 24 м3/ч, дальность
транспортирования смеси — до 250 м, высота 80 м.
Бетоновод бетононасосов имеет два участка: гори-
зонтальный, располагаемый на днище градирни, и вер-
тикальный, закрепляемый на оболочке хомутами. По
мере возведения оболочки бетоновод наращивался. Бе-
тонная смесь подавалась бетононасосом в раздаточный
бункер вместимостью 250' л, установленный на наруж-
ной рабочей площадке, с которой вели бетонирование.
Из бункера смесь перегружалась в установленные на
тележках бункера вместимостью по 125 л. На места
390
укладки бетонная смесь выгружалась из бункеров в
лотки, расположенные по периметру сооружения, и с
них подавалась в опалубку.
Бетонная смесь укладывалась слоями толщиной по
15—20 см. Очередной слой смеси в ярусе укладывался
по периметру оболочки во встречном направлении. Уп-
лотнение осуществлялось глубинными вибраторами
ИВ-67. Затирка поверхности выходившего из-под опа-
лубки бетона при наличии дефектов производилась раст-
вором. Уход за бетоном осуществлялся путем непре-
рывного полива с нижнего яруса подмостей.
Арматура и домкратные стержни подаются краном
и раскладываются на кронштейнах ограждения сколь-
зящей опалубки равномерно по периметру.
Рис. 13.19. Схема производства работ по возведению
оболочки башни градирни при помощи скользящей опа-
лубки:
1 — бетононасос с бункером; 2 — навес; 3 — бетоновод; 4 — спе-
циальный кран КГ-160.1

Процесс непрерывного бетонирования не допускает
перерыва более чем на 2 ч во избежание схватывания
бетона в бетоноводах и образования рабочих швов.
Демонтаж опалубки производится краном после
окончания бетонирования верхнего опорного кольца,
после чего производится демонтаж самого крана.
В процессе возведения оболочки необходим четкий
: н организованный геодезический контроль за геометри-
ческими размерами оболочки.
Схема производства работ по возведению железо-
бетонной оболочки вытяжной башни градирни в сколь-
зящей опалубке приведена на рис. 13.19.
Существующие в настоящее время методы
бетонирования в скользящей опалубке не ис-
‘ пользуют всех возможностей. Применение со-
временных бетононасосов, позволяющих пода-
вать бетонные смеси на высоту 180—200 м, и
суперпластификаторов позволяет полностью
механизировать работы по горизонтальному и
вертикальному транспортированию бетонных
смесей в пределах строительной площадки.
В; тодкс время повышение подвижности бе-
тонной смеси ограничено высокой маркой бе-
тона: при применении цемента марки 500 для
монолитного бетона марки 400 подвижность
бетонной смеси можно назначать не более 5—
7 см по осадке стандартного конуса.
Удобство работы вибратором зависит от
расстояния между поверхностью ранее уло-
женного слоя бетонной смеси и отметкой верха
опалубки. Для скользящей опалубки это рас-
стояние составляет 15—20 см, для переставной
колеблется в зависимости от высоты щитов.
Уменьшение высоты щитов до 0,5 м облегчает
виброуплотнение, но влечет за собой повыше-
ние количества швов и ухудшение качества бе-
тонной поверхности.
Результаты технико-экономического сопо-
ставления вариантов бетонирования оболочки
•в скользящей и переставной щитовой опалуб-
ках, проведенного по действующим ЕНиР,
приведены в табл. 13.7.
Таблица 13.7. Технико-экономическое сопоставление
вариантов бетонирования башни градирни площадью
орошения 3200 м2
Технологические" процессы	С ТОИм оСТЬ ’(без учета ма- териалов), РУб.	Трудо- а атраты, чел.-дни
Скользящая опалубка		
Монтаж опалубки	.1007	216
Бетонирование	11 474	2370 •
Демонтаж опалубки	1937	420
Итого	14418	3006
Переставная инвентарная опалубка		
’Устройство подмостей	834	250
Перестановка опалубки	10 385	2010
Бетонирование	20 573	4255
Итого	31 792	6515
Продолжительность бетонирования обо-
лочки градирни площадью орошения 3200 м2
в скользящей опалубке составляет 2,5 мес, а в
переставной — 5 мес.
Организация бетонных работ при возведе-
нии оболочек градирен и стволов дымовых
труб требует определенной подготовки произ-
водства, что и предусматривается технически-
ми условиями для каждого объекта.
Градирни с каркасно-обшивной башней.
Применение башен с металлическим каркасом
объясняется тем, что они наиболее освоены в
изготовлении и монтаже. Башни имеют боль-
шую металлоемкость: так, на каркасно-обшив-
ную башню градирни площадью орошения
1610 м2 расходуется 240—250 т металла, а на
монолитную оболочку градирни площадью оро-
шения 1520 м2-—99 т. Но трудозатраты на воз-
ведение каркасно-обшивных башен в настоя-
щее время в 1,7—2 раза меньше, чем на со-
оружение монолитных оболочек, сроки строи-
тельства меньше в 2—-'3 раза и стоимость ни-
же на 18—20%- Например, срок сооружения
градирни площадью орошения 1610 м2 с кар-
касно-обшивной башней составляет 3—4 мес,
а градирни площадью орошения 1520 м2 с мо-
нолитной железобетонной башней 8—10 мес.
Монтаж каркасно-обшивных башен начи-
нается после возведения и приемки фундамен-
та градирни, сооружение которого производит-
ся теми же способами, что и для градирен с
железобетонными башнями. Каркасно-обшив-
ные башни монтируют плоскими укрупненны-
ми блоками вместе с обшивкой.
Монтаж металлического каркаса башни
градирни площадью орошения 6400 м2 произ-
водится специальным мачтовым краном. В пер-
вых четырех ярусах градирни до отметки
50.00 м каркас башни монтируют гусеничным
краном СКГ-100. Перед монтажом каркаса
производят укрупнительную сборку. Укрупне-
ние производят двумя кранами Э-304 грузо-
подъемностью 0,75 т и двумя кранами Э-1252
грузоподъемностью 14 т. До начала монтажа
каркаса башни должны быть собраны 24 ук-
рупненные марки I яруса. Укрупненная марка
после подъема и установки в проектное поло-
жение крепится на монтажных болтах и удер-
живается тросами от падения внутрь градир-
ни. Удерживающий трос с талрепом натягива-
ют в две нитки через блок. В верхней части
трос пропускают через оголовок шпренгель-
стойки, а нижние концы крепят в низу смонти-
рованного нижнего яруса. Трос натягивают
талрепами.
С внутренней стороны укрупненная марка
крепится четырьмя монтажными болтами и
двумя тросовыми растяжками. Монтаж укруп-
ненных марок с отметки 50.00 м производят
391

Таблица 13.8. Количество и масса укрупненных блоков башен градирен разной площади орошения
Номер яруса	Градирня площадью орошения 1280 м2			Градирня площадью орошения 1610 м2			Градирня площадью орошения 2600 м2		
	Количество укрупненных блоков	Масса, т		Количество укрупненных блоков	Масса, т		Количество укрупненных блоков	Масса, т	
		ОДНОГО блока	блоков всего яруса		одного блока	блоков всего яруса		одного блока	блоков всего яруса
I	10	5,4	54	10	6,3	63	16	7,2	115,2
II	10	3,6	36	10	5,1	51	16	5,7	91,2
III	10	3,2	32	10	4,6	46	16	5,2	83,2
IV	10	3,0	30	10	4,2	42	16	4,9	78,4
V	10	2,3	23	10	4,5	45	16	4,6	73,6
VI	—	—	.—	.—	—	—	16	4,1	65,6
Всего	50	—	175	50	—	247	96	—	507,2
специальным мачтовым краном, устанавливае-
мым в центре градирни.
Укрупненные металлические марки, собран-
ные на стендах вокруг градирни, подвЬзят по
рельсовым путям внутрь градирни и мачто-
вым краном устанавливают в проектное поло-
жение. Закрепление укрупненных марок про-
изводят при помощи шпренгель-стоек, тросов
и талрепов. Возможно крепление и при помо-
щи монтажных ферм.
Монтажные фермы крепят на болтах к уг-
ловым стойкам укрупненной марки до ее подъ-
ема, по две фермы на марку. Укрупненная
марка после подъема и установки в проектное
положение крепится на монтажных болтах к
кольцу жесткости. Консоли монтажных ферм
крепят на болтах к угловым стойкам ранее
установленной марки нижнего яруса.
Каркас оросителя градирен с каркасно-об-
шивной башней монтируют либо основным
монтажным краном, либо подвижным стрело-
вым краном, заходящим внутрь градирни.
Каркасно-обшивная многогранная башня
градирни разбивается на пространственные
блоки по числу граней башни. Количество и
масса укрупненных блоков в зависимости от
площади орошения градирни приведены в
табл. 13.8. Эти блоки в свою очередь разбива-
ются на монтажные карты. Монтаж элемен-
тов башни градирни производится по всему
периметру поярусно. Вышележащий ярус раз-
решается монтировать после выверки и окон-
чательного закрепления нижележащего яруса.
Монтаж яруса начинают с блока, на кото-
рый будет устанавливаться лестница градир-
ни. Работы по монтажу обшивки в местах со-
единения блоков производят с люльки, закреп-
ленной на металлоконструкции башни. По
длине блока на время производства работ при-
варивается с внешней стороны комплект перил,
а на выступе кольца жесткости настилается
помост из инвентарных щитов. Установленные
монтажные карты каждого яруса закрепляют
расчалками, которые не снимают до полного
замыкания всех панелей яруса верхним коль-
цом жесткости. Каждая карта крепится на
время монтажа тремя расчалками— две
внутрь и одна наружу градирни. Наружные
расчалки крепят к якорям, внутренние —к
фундаменту градирни.
Для производства сварки на карту перед
подъемом навешивают составные монтажные
лестницы. Настил и перила устанавливают
после установки карты в проектное положение.
Блоки, металлоконструкции и асбестоцемент- v
ные листы перед монтажом покрывают анти-
коррозийной краской. Окрашенные асбестоце-
местные листы раскладывают по укрупненно-
му блоку внахлестку и крепят к каркасу и
между собой стальными оцинкованными кля-
мерами и болтами с асбокартонными или ре- •;
зиновыми прокладками. Вертикальные и гори-
зонтальные стыки асбестоцементных листов $
заливают холодной битумной мастикой и пос-
ле этого окрашивают с двух сторон. Самой
трудоемкой операцией, занимающей 75 % всех
трудозатрат, является крепление листов.
Применяемые асбестоцементные волнистые
листы усиленного профиля при больших пере-
падах температур наружной и внутренней по-
верхности разрушаются в связи с водонасы-
щением асбестоцементных листов. На юге
страны такая обшивка выходит из строя через
5—6 лет, а в условиях Сибири разрушение на-
чинается через 2 года. Для увеличения долго- £
вечности обшивки листы пропитывают камен-
ноугольным пеком или петролатумом. Листы
градирни Челябинской ТЭЦ-2, пропитанные
каменноугольным пеком, после 2,5 лет не име-
ют признаков разрушения; на Челябинском
металлургическом заводе листы градирни про-
питаны петролатумом, после 3 лет эксплуата- ?
ции также разрушений не имеют. Таким обра-1’
зом, целесообразно организовать пропитку ас-
бестоцементных листов, применяемых для
обшивки градирен.
392

S'-
Ta б л и ц a 13.9. Технико-экономическое сравнение
использования различных кранов при монтаже
каркасно-обшивной башни градирни площадью
орошения 1610 м2
Наименование	Монтажный кран		
	Гусенич- ный край СКГ-50	Башенный кран БК-151	Башенный кран М-3-5-10
Продолжительность монтажных работ, дни	164	82	116
Среднесуточное коли- чество рабочих, чел.	15	31	22
Стоимость (прямые за- траты), тыс. руб.	27,8	24,1	21
5$ Транспортировку и монтаж блоков произ-
водят монтажными элементами, обеспечиваю-
щими жесткость блоков. В связи с негабарит-
ностью блоков вдоль железнодорожных путей
должна быть подготовлена и расчищена пло-
щадка шириной 6 м в каждую сторону от оси
пути.
Сопоставление показателей монтажа баш-
11 ни градирни укрупненными блоками с обшив-
f кой отдельными асбестоцементными листами
по смонтированному стальному каркасу вы-
I тяжной башни для градирен Минской ТЭЦ-3
рх площадью орошения 1610 м2 приводится в
табл. 13.9.
> При обшивке асбестоцементными листами
у по смонтированному металлическому каркасу
yS башни трудозатраты на 1 м2 обшивки соста-
р вии 1,05 чел-ч при высоте до 10 м (на каж-
 дые последующие 10 м высоты трудозатраты
г.увеличиваются на 10%); при изготовлении
укрупнительных блоков с обшивкой асбесто-
цементными листами на укрупнительной пло-
щадке— 0,17 чел-ч, т. е. в 6 раз меньше. При-
мерно то же соотношение наблюдалось при
монтаже других башен градирен.. Кроме тру-
§ дозатрат увеличивается и расход металла (на
12 т) для изготовления люлек, кронштейнов,
лестниц, контейнеров и других прйспособле-
ний, а для оснастки лебедки требуется допол-
£ нительно 1500 м троса.
| Укрупнительная сборка монтажных блоков
производится с помощью тех же кранов, кото-
рые используются и при монтаже градирен,
•: или специальными кранами. Монтаж башен
.. градирен производится с помощью гусеничных
у или башенных кранов.
Монтаж вытяжной башни градирен башен-
ными кранами, передвигающимися по наруж-
ным кольцевым путям, является более рацио-
15 нальным.
;< Сравнение стоимости монтажа градирни
1 площадью орошения 2600 м2 краном БК-300 и
। краном СКГ-30/6,6 приведено в табл. 13.10.
С точки зрения долговечности представля-
ет интерес обшивка алюминиевыми листами.
Таблица 13.10. Сравнение стоимости монтажа
каркасно-обшивных башен градирни площадью орошения
2600 м2 разными кранами
Вариант монтажа	Марка крана	Количество ма- шино-смен	Стоимость работы крана, руб.		Стоимость под- крановых путей, руб.		Общая стоимость, руб,
			одной ма- шино-сме- ны	всего		
I II	СКГ-30/6,3 МКГ-25, Э-754 БК-300 Э-754	150 100 154 150 250	36 22,8 14,5 95 14,5	5400 2280 2180 14 200 3600	2100 7000	11 960 24 820
Например, алюминиевых листов толщиной
1,2—1,5 мм из сплава АМгб-М на обшивку кар-
каса^ащни необходимо 114 т, при этом мас-
са металлического каркаса составляет 1640 т.
В настоящее время разработана градирня
площадью орошения 4000 м2 с обшивкой ба-
шен алюминиевыми гофрированными листами
(на обшивку башни площадью орошения
4000 м2 необходимо 100 т алюминиевых лис-
тов) и принято решение о выполнении градир-
ни площадью орошения 2600 м2 и больше с об-
шивкой алюминиевыми листами.
Поиски долговечных материалов для об-
шивки градирен привели к использованию
волнистого стеклопластика на полиэфирных
смолах. Высокая стоимость обшивок из пласт-
масс и недостаточный опыт эксплуатации не
дают возможности пока широкого их приме-
нения. Эти обшивки проходят опытную про-
верку.
13.5. СТРОИТЕЛЬСТВО ОБЪЕКТОВ
ГИДРОЗОЛОУДАЛЕНИЯ
Примером ’системы гидрозолоудаления со-
временной ТЭС с электрофильтрами является
система Рязанской ГРЭС.
Система гидрозолоудаления Рязанской ГРЭС за-
проектирована по комбинированной схеме —пневмогид-
равлическое шлакозолоудаление с возвратом осветлен-
ной воды на ТЭС для повторного использования. Схема
предусматривает гидравлическое транспортирование
шлака до багерной насосной и пневматическое транс-
портирование сухой золы по аэрожелобам от электро-
фильтров до' пульпоприготовительного устройства, в ко-
тором зола смешивается с водой. Полученная пульпа с
концентрацией 1,77 по каналам самотеком сбрасывается
в багерную насосную. Общий вид объектов золошлако-
удаления Рязанской ГРЭС приведен на рис. 13.20.
Строительство объектов гидрозолоудаления осуще-
ствляется по следующей технологии.
Выемка грунта на трассе золопроводов разрабаты-
вается экскаватором Э-652 с погрузкой грунта на авто-
траспорт. Стальные золопроводы монтируются звеньями
по 10—12 м, которые доставляются  на автомашинах с
прицепом к месту укладки, автокраном СМК-7 уклады-
ваются на опоры и после выверки свариваются и по-
25—861
393

14-
SMIIIU!
Рис. 13.20. Схема внешнего гидрозолоудаления Рязанской ГРЭС:
1 — главный корпус; 2 — дренажная насосная станция; 3 — насосная станция; 4 — глубинный водозабор; 5 • водохранилище; 6 — от»
крытый подводящий канал; 7 — закрытые отводящие каналы; 8 — водосброс; 9 — трубопровод осветленной воды диаметром 1200 мм;
10 — бассейн химических промывок; 11 — плотина бассейна осветленной воды; 12 — секция № 1 золоотвала; 13 — секция № 2 золо'
•отвала; 14 — бассейн осветленной воды; 15 — водопроводы диаметром 500 мм	... £	’
10
:ЙЯ

крываются антикоррозионным покрытием.
В местах пересечения золошлакопроводов с автомо-
бильными дорогами укладываются открытым способом
-стальные футляры диаметром 700 мм.
Прокладка футляров под железнодорожными пу-
тями производится двумя способами. При первом способе
при прокладке футляров через несколько путей уста-
навливаются специальные рельсовые пакеты, после чего
под полотном отрываются траншеи и с помощью кра-
на устанавливаются футляры.
Второй способ предназначался для прокладки фут-
ляров через один железнодорожный путь и заключался
в продавливании футляра через земляное полотно с по-
мощью бульдозера. Обратная засыпка траншей под же-
лезнодорожными путями осуществляется балластом с
тщательным послойным трамбованием.
Тело дамбы золоотвала отсыпается местным су-
глинком. На участке дамбы между верховой и низовой
упорными призмами грунт доставляется автотранспор-
том, а на остальные участки — бульдозерами. Разрав-
нивание грунта производится также бульдозерами, по-
слойное уплотнение •— пневмокатком, планировка отко-
сов — экскаватором-драглайном. Для укрепления низо-
вого откоса дамбы отсыпается слой песка толщиной
0,2 м и укладывается слой растительного грунта толщи-
ной 1,2 м. Возведение ограждающей дамбы секции № 2
золоотвала с крутизной откоса 1 : 2 выполняется с от-
сыпкой тела плотины без обработки откосов.
Работы по возведению дамбы выполняются в сле-
дующей очередности: снятие растительного слоя грун-
та; устройство шахтного водосброса; послойная уклад-
ка суглинка в тело дамбы. Для удобства производства
работ каждый слой разбивается на карты: на одной
карте производится отсыпка и разравнивание грунта,
на другой — уплотнение грунта и т. д. (степень уплот-
нения устанавливается лабораторией); устройство труб-
чатого дренажа и дренажной канавы; устройство по
мере возведения дамбы временных съездов; устройство
на низовом откосе укрепляющего слоя (в два этапа).
На первом этапе укрепляющий слой надвигали бульдо-
зерами .на откос снизу вверх, на втором — сверху вниз.
В дальнейшем с помощью экскаватора-драглайна, обо-
рудованного ковшом со сплошной режущей кромкой,
производится планировка откоса с уложенным укреп-
ляющим слоем.
394
Использование для возведения дамб грунта с тер-
ритории золоотвала позволяет выполнить значительный
объем' работ бульдозерами, исключая необходимость.,
устройства специального карьера, для которого потребо*
• валось бы дополнительное изъятие земли, а также не- ..
сколько увеличивает полезную емкость золоотвала за...
счет вынутого грунта.	• -кg
Использование растительного грунта для укрепля- .
ющего слоя целесообразно во всех случаях, когда со;
стороны земельных органов не выдвигается при согла-
совании условие об использовании плодородного слоя
для улучшения других земельных угодий.	'
13.6. СТРОИТЕЛЬСТВО ДЫМОВЫХ ТРУБ
На тепловых электростанциях сооружают* ;
ся в основном дымовые трубы с одним или не-
сколькими стальными газоотводящими ствоу
лами в одной железобетонной оболочке и с
подвесным газоотводящим стволом из кремне-
бетонных панелей в железобетонной оболочке.. <
Начато проектирование и строительство двух-
слойных дымовых труб для ТЭС, работающих?
на низкосернистых топливах. Дымовая труба*
представляет собой железобетонную оболочку.
с внутренним монолитным футеровочным ело- \ |
ем из полимербетона или силикатполимербе-
тона.
По данным института Теплопроект около,
половины дымовых труб высотой 120—180 м'
предусматривается построить с футеровкой ИЗ;
кислотостойкого кирпича с кольцевым вентили-
руемым зазором.
Основным недостатком труб такой конст-
рукции является повышение продолжительно-
сти их строительства. Например, сооружение
только футеровки дымовой трубы высотой
320 м с диаметром условного прохода 10,6 м
<

-
'й

занимает 1 год, удлиняется и срок возведения
железобетонной оболочки трубы в связи с не-
обходимостью выполнения консолей через каж-
дые 10 м. Кроме того, из-за наличия таких
... консолей исключается возможность примене-
ния при возведении оболочки скользящей опа-
I лубки.
К настоящему времени на объектах Мин-
энерго СССР введены в эксплуатацию и нахо-
дятся в стадии строительства 13 дымовых труб
со стальными газоотводящими стволами вы-
сотой 150—320 м, из них одна труба — с од-
ним, три — с тремя и девять — с четырьмя
... стальными газоотводящими стволами.
Для стальных газоотводящих стволов ха-
рактерны монтажная технологичность и срав-
нительно небольшие сроки возведения. Так,
продолжительность монтажа четырех сталь-
ных газоотводящих стволов со всеми площад-
ками, шахтами лифта и лестницами для дымо-
". вой трубы высотой 250 м на Лукомльской
ГРЭС составила 6 мес (без учета затрат вре-
V мени на подготовительные работы). При этом
возведение одного ствола выполнялось за 30
дней.
На Запорожской ГРЭС возведена дымовая
труба высотой 320 м с подвесным газоотводя-
щим стволом из кремнебетонных панелей. В
результате применения индустриальных мето-
дов строительства сроки сооружения газоотво-
дящего ствола значительно (в 4 раза) сокра-
щены по сравнению с нормативными сроками
монтажа традиционной футеровки. Положи-
 тельный опыт строительства дымовой трубы
 на Запорожской ГРЭС послужил основанием
для применения сборных подвесных стволов из
: кремнебетона на Запорожской (труба № 2),
• Углегорской, Молдавской, Ставропольской,
Рефтинской ГРЭС, Таллинской ТЭЦ и других
; тэс.
В целях уменьшения повреждения пане-
лей при транспортировке и производстве ра-.
бот необходимо усовершенствовать их кон-
струкцию, улучшив прочностные характери-
. стики.
На Экибастузской ГРЭС возведена дымо-
вая труба № 2, конструкция которой преду-
сматривает выполнение монолитной футеровки.
Основные достоинства дымовых труб с моно-
литной футеровкой — простота конструкции и
возможность одновременного возведения обо-
лочки и футеровки в одной опалубке, а следо-
вательно, сокращение сроков строительства.
Основной строительной организацией, спе-
циализирующейся на возведении железобе-
тонных дымовых труб с кирпичной футеровкой,
является трест Спецжелезобетонстрои.
Для возведения железобетонных оболочек
дымовых труб в тресте используется подъемно-
переставная опалубка. Работы по сооружению
25*
дымовых труб проводятся в две или три смены,
а на наиболее срочных объектах —непрерывно
по скользящему графику. Применяемые тре-
стом Спецжелезобетонстрой методы прогрева
бетона позволяют возводить железобетонные
дымовые трубы круглогодично .практически во
всех климатических районах Советского Сою-
за. Основным методом обогрева бетона в зим-
них условиях является выдерживание его в
подвижном тепляке с обогревом рабочих зон
отопительными агрегатами.
В качестве основного метода возведения
газоотводящих стволов дымовых труб в СССР
принят метод подращивания. Учитывая техно-
логические возможности существующего мон-
тажного оборудования, этот метод как наибо-
лее экономичный применяется для монтажа
не только стальных, но и кремнебетонных га-
зоотводящих стволов. Подъемно-полиспастная
система, с помощью которой производятся
подъем и устййовка блоков газоотводящего
ствола, собирается внизу, а затем поднимается
на трубу электролебедками и закрепляется в
рабочем положении..
Объединение Гидроспецстрой Минэнерго СССР со-
оружает железобетонные оболочки дымовых труб с при-
менением скользящей опалубки. Для сооружения обо-
лочек дымовых труб, имеющих максимальный наруж-
ный диаметр у основания 32 м при толщине стенки от
0,8 внизу до 0,3 м в верху ствола, скользящая опалуб-
ка поставки ГДР перепроектирована институтом Гид-
роспецпроект. Управлением Энерговысотспецстрой ВО
Гидроспецстрой начиная с 1972 г. построены с этой
опалубкой железобетонные дымовые трубы высотой 180,
250 и 150 м на ТЭЦ-25, ТЭЦ-23 и ТЭЦ-26 Мосэнерго.
На рис. 13.21 приведены схемы сооружений оболочек
дымовых труб в подъемно-переставной и скользящей
опалубке.
Проектные марки бетона оболочек труб приняты
следующие: по прочности М300, морозостойкости
Мрз-200, водонепроницаемости В8.
Средняя скорость скольжения опалубки при возве-
дении железобетонной оболочки дымовой трубы на
ТЭЦ-25 равнялась 2,1 м/сут. Прочность бетона через
6—8 ч после распалубки составляла 0,16—0,25 МПа.
Введение комплексной добавки позволило интен-
сифицировать процессы твердения бетона и увеличить
скорость бетонирования оболочки в среднем на 10 %.
На ТЭЦ-23 скорость подъема опалубки при приме-
нении комплексной добавки (0,15 % СДБ+1 % NaNO3)
достигала 3,5 м/сут.
На строительстве трубы ТЭЦ-26, осуществлявшем-
ся в зимних условиях с обогревом бетона электрокало-
риферами, также использовалась комплексная добавка
(0,2—0,4 % СДБ + 0,5 % Na2SO4), что позволило сокра-
тить продолжительность тепловой обработки на 15 %.
На строительстве Экибастузской ГРЭС-1 впервые в
практике энергетического строительства дымовые трубы
наружным диаметром у основания 32 м с толщиной стен-
ки 0,8 м бетонировались с помощью скользящей опа-
лубки в условиях резкоконтинентального климата. Для
ствола трубы применен бетон М400 (выше отметки
30,0 м—М350) морозостойкостью Мрз-200 и водонепро-
ницаемостью В8. Выбор и подбор марки и состава бе-
тона для ствола дымовой трубы № 1 Экибастузской
ГРЭС-1 осуществлены институтом Гидроспецпроект.
Прочность бетона принималась на 20 % выше про-
ектной, чтобы компенсировать нестабильность качества
395

co
CO
СП
Рис. 13.21. Схема бетонирования железобетонной оболочки дымовой трубы:
а — с применением подъемно-переставной опалубки: 1— шахтоподъемник; 2 — подъемная головка; 3 —рабочая площадка; 4, 5 — наружная и внутренняя опалубки; б,
7 — наружные и внутренние подвесные леса; 8 — тепляк; 9 — юбка тепляка; 10 — подвесная футеровочная площадка; //—футеровочная обойма; 12 — грузовые клети;
13 — пассажирский лифт; 14 — лестничная клетка; /5 — отвес; 16 — площадка рабочего-стволового; 17, 21— защитное перекрытие; 18 — вибропитатель; 19 — ковш гру-
зовой клети; 20 — приемно-раздаточный бункер; 22 — вагонетка с контейнерами кирпича; 23 — тельфер для погрузки контейнеров в грузовую клеть; б — с применением
скользящей опалубки; 1 — домкратная рама; 2 — домкрат; 3 — домкратный стержень; 4—направляющая; 5 — упор; 6 — клеть для подъема арматуры; 7— портал;
8 — бункер для подъема бетона; 9 — приемный бункер; 10—тачка; // — приемная воронка; 12—хобот; 13 — средние подмости; 14 — щиты опалубки; 15. 16 — подвес-
ная и наземная станции светового барьера; 17 — защитное перекрытие; 18, 23 — направляющий канат; 19, 24 — подъемный канат; 20— приемный бункер; 21 — автомо-
биль; 22— нижняя рабочая площадка; 25 — нижние подмости; 26— верхняя рабочая площадка; /—IV—этапы подъема арматуры

F
| материалов (особенно портландцемента), несовершен-
ство бетонного завода и резкие перепады температуры
воздуха.
Конструкция опалубки потребовала обеспечения ста-
Р бильной подвижности бетонной смеси в месте укладки в
опалубку 7—9 см по осадке стандартного конуса. Бе-
тонная же смесь, предназначенная для укладки в опа-
лубку, подвергается частой перевалке и значительно те-
г ряет свою подвижность. В связи с этим институтом
Гидроспецпроект предложен следующий состав бетон-
Ц ной смеси (в расчете на 1 м3):
25
20
15
10
5
0 7,2 2,4 3/	I/,м/сут
Й Портландцемент М500, кг...................... 520
Речной песок М<Р-2,38, кг................... 680
Гранитный щебень фракции	5—20 мм, кг 1000
СДБ, % к массе цемента:
при 10—20 °C...........................0,15—0,2
при 20—30°C ...........................0,2—0,35
при 30—45°C............................0,35—0,6
. В/Ц..................................... 0,38
При таком составе была получена бетонная смесь со
следующими характеристиками:
iО S
Подвижность* см:
после приготовления....................... Ю
|	через 60 мин........................... 7,5
,г Предел прочности бетона при сжатии, МПа:
L	через 4 сут после тепловой обработки . .	30
при нормальном твердении в возрасте
1 сут..................................13,5
при нормальном твердении в возрасте
28 сут.................................46,7
Уход за бетоном осуществляется путем нанесения на
поверхность трубы пленкообразующего материала —
раствора универсальной карбамидной смолы, а при от-
сутствии смолы — путем непрерывного полива бетона.
Указанные мероприятия обеспечили получение проект-
ных характеристик бетона.
В процессе бетонирования постоянно проводится
контроль однородности бетонной смеси.
Строительство оболочек дымовых труб по-
казало, что высокие трубы, имеющие массив-
ные нижние части, до отметки 30,0—40,0 м це-
Рис. 13.22. График зависимости скорости подъема сколь-
зящей опалубки от температуры воздуха
лесообразно бетонировать в подъемно-пере-
ставной опалубке, а выше — в скользящей.
Поверхностно-активные добавки (напри-
мер, СДБ), замедляющие потерю подвижности
бетонных смесей, следует вводить в количест-
ве 0,15—1,6 % массы цемента (в зависимости
от температуры наружного воздуха).
Результаты исследований и опыт бетони-
рования в скользящей опалубке показали, что
скорость подъема опалубки необходимо назна-
чать с учетом температуры наружного воздуха
(рис. 13.22), качества бетона, минералогичес-
кого состава применяемого цемента, вида и
количества вводимых химических добавок.
При температуре воздуха 20±5°С скорость
подъема скользящей опалубки должна быть не
менее 3 м/сут. При повышении температуры
воздуха скорость бетонирования должна быть
соответственно увеличена, с тем чтобы проч-
ность бетона после распалубки находилась в
пределах 0,1—0,3 МПа.
Перед началом сооружения дымовой трубы
строительство должно' быть обеспечено плен-
• кообразующими материалами или оборудова-
нием для непрерывного увлажнения бетона и
его укрытия.

ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЕ /
Табель
временных зданий и сооружений для строительства КЭС мощностью до 6400 МВт с блоками 500(800) МВт
и ТЭЦ мощностью до 800 МВт с блоками 80—175 МВт
Сооружения и установки	Техничес кая характеристика здания и сооружения	Общая потреб- ность, шт.
Административн Конторы строительных организаций	о-бытовой комплекс	
для КЭС с блоками 500 МВт	Здание пятиэтажное из блок-комнат (УСД-К). Общая полезная площадь 2320 м3, в том числе контейнерного типа (УТС 420-06-03) до 700 м2	1
ч		
. г для КЭС с блоками 800 МВт	То же общей полезной площадью 3159 м2, в том числе контейнерного типа (УТС 420-06-03) 640 м2	1
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт Столовая	Здания, сблокированные из контейнеров, пло- щадью 710 м2	1
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Здание, сблокированное из контейнеров (УТС	1 (1)
на 340 посадочных мест	420-6), площадью 1728 м2	
на 100 посадочных мест (заготовочная)	То же, из контейнеров УСД, площадью 538 м2	1(1)
на 56 посадочных мест (заготовочная)	То же (УТС 420-06), площадью 142,3 м2	-(1)
на 150 посадочных мест (заготовочная) для ТЭЦ с блоками 80—250 МВт	То же (УТС 420-04), площадью 972 м2	-(1)
на 56 посадочных мест	То же. (УТС 420-06), площадью 142,3 м2	1
на 150 посадочных мест	То же (УТС 420-06), площадью 972 м2	1
Бытовые корпуса для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Здание, сблокированное из контейнеров	
на 1000 мест	(УТС 420-06), площадью 1620 м2	1(2)
на 450 мест	То же площадью 830 м2	1(~)
на 200 мест	То же площадью 342 м2 из контейнеров (УТС 420-04)	~(1)
на .110 мест	То же площадью 194,6 м2	6(5)
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт на 450 мест Телефонные станции для ТЭЦ с блоками 80—250 МВт	То же площадью 838 м2 из контейнеров (УТС 420-06)	1
на 100 абонентов, автоматическая и радиоузел	Здание, сблокированное из контейнеров	1
для КЭС с блоками 500 (800) МВт:		
на 100 абонентов автоматическая и радиоузел	То же	1 (2)
на 500 абонентов и радиоузел Овощехр анилище	Встроена в здание строительного управления	Ч* -1 -
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Полуподземное здание 12X60X3 м	2(3)
для ТЭЦ с блоками 80—250 МВт Здравпункт	То же	1
 для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Здание, сблокированное из типовых контейнеров (УТС 420-04), площадью 75 м2	2(3)
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	То же	1
Складское хозяйство для КЭС с блоками 500 (800) МВт:	строительства (генподрядчика)	
Центральный закрытый материальный склад	Здание, сблокированное из контейнеров (УТС 420-06 или УК-IA), площадью 2800 (3312) м2, в том числе теплый склад площадью 288 (360) м2	1(1)
Центральный материальный склад Открытая площадка с одним козловым краном 20 т	То же площадью 360 м2 Площадка с щебеночным покрытием (18 см) на песчаном основании (15 см) длиной 380 (430) м, площадью 12744 (14525) м2	В составе блока №1 -ri 1 (1)
То же, с козловым краном 10 т Кладовые материальные и инструментальные	То же, длиной 60 м, площадью 3000 м2 Здания, сблокированные из двух контейнеров (УТС 420-4), площадью 53,5 м2	1(1)
		10(12)
398

Продолжение
Сооружения и установки	Техническая характеристика здания и сооружения	Общая потреб- ность, шт.
Навесы	Из конструкций типа УК-I А, площадью 1870	1(1)
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт:	(2160) м2	
		
Открытая площадка с козловым краном 10 т	Площадка с щебеночным покрытием (18 см) на песчаном основании (15 см), длиной 60 м, пло- щадью 3000 м2	А	1
Складское хозяйство заказчика (дирекции)
для КЭС с блоками 500 (800) МВт:
Закрытый теплый склад оборудования
Закрытый холодный склад оборудования
Открытый склад оборудования с тремя козловыми
кранами
Навесы для тепломеханического оборудования
электрического
Контора складского хозяйства
Закрытый теплый склад оборудования
для ТЭЦ с блоками 80—100 МВт
для ТЭЦ с блоками 125—175 МВт
Холодный склад оборудования
Открытый склад оборудования с козловым кра-
ном 10 т
Навесы
Контора
Здание, сблокированное из контейнеров (УК-1А),
площадью 2016 (3880) м2
Тоже, из контейнеров (УК-IA или УТС 420-06),
площадью 2016 (5040) м2
Площадка с щебеночным покрытием (18 см) на
песчаном основании (15 см) длиной 540 (1000) м,
площадью 27604 (59480) м2
Из конструкций типа УК-IA площадью 4454
,,(6192) м2
Здание из СПД площадью 27,12 м2
Здание (УТС 420-06), площадью 648 м2
То же, площадью 1080 м2
То же, площадью 1000 м2
Площадка с щебеночным покрытием (18 см) на
песчаном основании (15 см) площадью 3700 м2
или 6400 м2
Из конструкций (УК-IA) площадью 2000 м2
Здание из СПД, площадью 27,15 м2
U0
1(1)
КО
1(1)
1
1
1
1
1
Бетонно-растворное хозяйство (основной период)
для КЭС с блоками 500 (800) МВт:
Бетоносмесительная секция на два смесителя по
1200 л, производительностью 48 м3/ч (БСУ-60)
Бетоносмесительная установка СБ-70 (модернизи-
рованная на один смеситель 500 л), производитель-
ностью 10 м3/ч
Склад цемента емкостью 4000 т на шесть силосных
башен
Склад заполнителей емкостью 10000 м3 штабельный,
с разгрузочной железнодорожной эстакадой
Многоэтажное здание каркасной конструкции
площадью 548 м2
Инвентарное здание
Емкости для хранения цемента металлические
Бункера подогрева емкостью 24 м3
Отделение приготовления жидких добавок и извест-
кового молока
Компрессорная станция. Производительностью
80 м3/мин (четыре компрессора по 20 м3/мин)
Лаборатория строительных материалов
Материальная кладовая и инструментальная
Помещение обогрева
Контора
Открытая бетонная площадка с разделительны-
ми стенами, оборудована двумя грейферными
кранами. Площадь 6500 м2, 50X130 м (индиви-
дуальный проект)
Инвентарные металлические блоки с обшивкой.
Повторно применяемый проект Пермской ГРЭС.
Площадь 119 м2
Здание из типовых конструкций (УТС 420-06)
площадью 560 м2
В инвентарно-блочном исполнении (металличе-
ский каркас); площадь 148 м2
Здание с утепленной обшивкой из двух доми-
ков СПД площадью 54 м2
Здание из типовой конструкции СПД площадью
27 м2
То же
»
1(1)
1(1)
1(1)
12 (12)
1(1)
1(1)
1(1)
1(1)
1(1)
1(1)
Бетонно-растворное хозяйство (подготовительный период)
Бетоносмесительная установка БСУ-24. Производи-
тельностью 24 м3/ч (два смесителя емкостью 750 л
каждый)
Склад цемента емкостью 300 т с механизированным
транспортом	_ ..
Склад заполнителей емкостью 1300 м3
Инвентарная установка. Используется в основ-
ном периоде строительства как растворосмеситель-
ная в комплекте со штукатурной станцией
ПШСФ-2. Площадь 250 м2
Металлические емкости. Площадь 100 м2
Открытая бетонная площадка с разделительны-
ми стенками. Площадь 650 м2. Проектируется ин-
дивидуально
1(1)
1(1)
1(1)
399

Продолжение
Сооружения и установки	Техническая характеристика здания и сооружения	Общая потреб- ность, шт.
Бункера подогрева емкостью 14 м3 (две секции по	Инвентарные металлические блоки. Площадь	6(6)
три бункера) Материальная и инструментальные кладовые	60 м2. Повторно примененный проект Смоленской АЭС Здания типовых конструкций СПД площадью	Н1)
Помещение обогрева	27 м2 То же	1(1)
Контора	»	КО
для ТЭЦ с блоками 80—250 МВт: Бетоносмесительная установка БСУ-24. Производи-	Блочная установка, каркас металлический. Пло-	1
тельностью 24 м3/ч в комплекте с передвижной шту- катурной станцией ПП1СФ-2 (два смесителя ем- костью по 750 л) Растворосмесительная установка СБ-70 производи-	щадь 250 м2 , Площадь 453 м2	1
тельностью 10 м3/ч (смеситель СБ-35) Склад цемента емкостью 720 т	Типовой проект 409-29-18/73	1
Штабельный склад заполнителей емкостью 3600 м3	Площадка с разделительными стенками пло-	1
Бункера подогрева емкостью 14 м3 (три {секции по	щадью 3000 м2 размерами 60X50 м с козловым краном ККС-20-35 Металлические блоки, обшитые утеплительными	3
три бункера в каждой) Компрессорная станция, инвентарная производи-	щитами. Площадь 90 м2 Здания с металлическим каркасом, обшитым	1
тельностью 60 м3/мин (три компрессора по 20 м3/мин) Материальная и инструментальная кладовые, поме-	щитами. Площадь 113 м2 Здание из типовых конструкций (УТС 420-04)	1
щения обогрева рабочих, контора, строительная ла- боратория, гардеробная с душем Участок гла Блок № 1 в составе: ремонтно-механической мае-	площадью 27 м2 (по одному комплексу на каж- дый указанный объект) вного механика Здание, скомплектованное из контейнеров (УТС	1(1)
терской ОГМ, централизованного материального склада; арматурной мастерской, авторемонтной мас- терской (для ТЭЦ размещаются в объединенном корпусе складского хозяйства) Котельная передвижная производительностью 2Х	420-06), площадью 1438 м2 Передвижная ПКБМ-8/10	2(2)
Х10 т/ч с мазутным хозяйством, химводоочисткой и бойлерной для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт Насосная пожарно-технического водоснабжения для	То же Здание из типовой конструкции (УТС 420-03)	1 2(2)
ТЭЦ с блоками 80—175 МВт Понизительная подстанция 560—320 кВ-А, (6—10),	площадью 22 м2 То же Типовая	1 По расче-
0,4 кВ Инструментально-материальная кладовая	Здание из типовой конструкции (УТС 420-04)	ту КО
Гардеробная с душем	площадью 14,5 м2 То же	1(1)
Автомобильное хозяйство
для КЭС с блоками 500—800 МВт:
Автохозяйство на 400 автомашин — профилакторий
с мастерской на 75 машин и открытая стоянка
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт:
Автохозяйство размещается в объединенном корпу-
се складского хозяйства
Контора и проходная с помещением для шоферов
Проект подлежит разработке
Здание площадью 216 м2 из контейнеров (УТС
420-06)
Арматурно-опалубочное хозяйство
для КЭС с блоками 500—800 МВт и ТЭЦ с блоками
80—175 МВт:
Арматурная мастерская
Открытый склад продукции и арматуры (две пло-
щадки)
Плотнично-опалубочная мастерская
Навес для плотнично-опалубочной продукции
Сборно-разборное здание площадью 540 м2
(УТС 420-06)
Площадка с щебеночным покрытием (18 см)
на песчаном основании (15 см) площадью 1300 м2
Сборно-разборное здание площадью 129,6 м2
(УТС 420-04)
Сборно-разборный из конструкций УК-IA пло-
щадью 432 м2
1
1
1
1
400

Продолжение
Сооружения и установки	Техническая характеристика здания и сооружения	Общая потреб- ность, шт.
Участок гидроизоляционных и кровельных работ
для КЭС с блоками 500—800 МВт: Прирельсовое битумохранилище емкостью 300 т			Сборно-разборное сооружение площадью 216 м2 (УТС 420-06) Передвижная
Установка, для приготовления	битумной	пасты и	
холодной асфальтовой мастики 5 т/смену Установка для приготовления битумной		мастики	Типовая установка УВВ-2 площадью 250 м2
Участки Строймеханизации, гидроспецстроя, общеплощадочных работ и железобетонстроя
Ремонтно-механическая мастерская для ТЭЦ и КЭС	Сборно-разборное здание из СПД, площадью
	73,2 м2
Консервация механизмов	Бетонное покрытие (18 см) на песчаном осно-
	вании (15 см) площадью:
для блоков 500 МВт	2000 м2
для блоков 800 МВт	2500 м2
для блоков 80—.175 МВт	1000 м2
Участок малой механизации
для КЭС с блоками 500—800 МВт и ТЭЦ с блоками
80—175 МВт:
Навес для хранения строительного инвентаря, осна-
стки и приспособлений
Навес-стоянка
Инструментально-раздаточный пункт
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Сборно-разборный площадью 216 м2 (УК-1А)
То же
Здание площадью 24,4 м2 (УТС 420-04)
Участок монтажа строительных конструкций
для КЭС с блоками 500 (800) МВт:
Площадки складирования и укрупненйя строитель-
ных конструкций топливоподачи, с козловым кра-
ном КСК-30-42А
Площадки складирования и укрупнения строительных
конструкций главного корпуса и прочих сооружений
промплощадки с двумя козловыми кранами,
кранами КС-50-42 и двумя кранами КСЗ-ЗО-42
для КЭС с блоками 800 МВт
для КЭС с блоками 500 МВт
для ТЭЦ с блоками 80—-175 МВт
Помещение для обогрева рабочих
для КЭС с блоками 500 (800) МВт
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт
Площадка с щебеночным покрытием (18 см)
на песчаном основании (15 см) площадью
9860 м2, длина 170 м
Щебеночное покрытие (18 см) на песчаном
основании (15 см) площадью:
35468 м2,	длина	874	м	1
29618 м2,	длина	730	м	1
24000 м2,	длина	500	м	1
Здание (УТС 420-04), площадью 16,2 м2	8 (10)
То же	4
HD
Участок тепломонтажных работ
Укрупнительно-сборочная площадка с тремя кранами
КС-50-42 (в том числе площадка для Союзэнергозащи-
ты — 3880 м2 и участка электромонтажа' — 4760 м2):
для КЭС с блоками 500 МВт
для КЭС с блоками 800 МВт
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт
Укрупнительно-сборочная площадка с двумя козло-
выми кранами КСК-30-42
Тепломонтажная мастерская, сблокированная с мате-
риальным складом участка, центральным инструменталь-
ным пунктом, сварочной лабораторией, помещением для
дефектоскопистов и подготовки сварщиков
для КЭС с блоками 500 (800) МВт
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт
Тепляк для сварки трубопроводов для КЭС с блока-
ми 500 (800) МВт
Тепляк для сварки панелей радиационной поверхности
нагрева
Тепляк для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт
Контора прорабов, мастеров, начальников цехов
для КЭС с блоками 500 (800) МВт
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт
Площадка с щебеночным покрытием (18 см) на
песчаном основании- (15 см) площадью:
68738 м2, длина 1850 м
139793 м2, длина 2330 м
10500—20500 м2
(в зависимости от мощности турбин)
Сборно-разборное здание (УТС 420-06 или
УК-I А) площадью 1440 м2
Сборно-разборное здание (УТС 420-06) пло-
щадью 288—360 м2
Сборно-разборное здание (УК-IA) площадью
792 м2
Быстромонтируемое здание (БМЗ) площадью
864 м2
То же площадью 432 м2 (БМЗ)
Здание (УТС 420-04) площадью 16,2 м2
То же
1(1)
1
1(0
1(1)
1
10 (16)
2
401

Продолжение
Сооружения и установки	Техническая характеристика здания и сооружения	Общая потреб» Посте, шт. .	
Кладовая для монтажных материалов и мелкого обо-			1
рудования, конторы шеф-персонала, инструментальные			
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Здание (УТС 420-04) площадью 16,2 м2	и (Н)	
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	То же	4	
Обмуровочная мастерская с бетоносмесительной уста-	Быстромонтируемые здания (БМЗ) площадью:		
новкой и складом	*			* *
для КЭС с блоками 500 МВт	1440 м2	1	
для КЭС с блоками 800 МВт	1620 м2	1	
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	720 м2	I	.ji
Склад обмуровочных материалов	•			
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Сборно-разборное здание (УТС или УК-1А)	U1)	
	площадью 576 м2		1
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	То же, площадью 300 м2	1	
Теплоизоляционная мастерская и мастерская вентиля-	Сборно-разборное здание (УК-1А)		
ционных работ			
для КЭС с блоками 500 МВт	1290 м2	1	",yi. 1
для КЭС с блоками 800 МВт	2016 м2	1	•л- J
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	Сборно-разборное здание (УТС 420-06) пло-	1	
	щадью до 648 м2		
Площадки открытого складирования материалов, обо-	Площадка с щебеночным, покрытием (18 см)		
рудования с козловыми кранами	на песчаном основании (15 см), площадью:		•л •ЙтМ
для КЭС с блоками 500 МВт	1080 м2	1	
для КЭС с блоками 800 МВт	1728 м2	1	-
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	720 м2	1	А®
Склад жесткоформованиых минераловатных и вено-	Здания из контейнеров (УТС 420-06 или УК-1А)		.
могательных теплоизоляционных материалов (холодный)	площадью:		
для КЭС с блоками 500 МВт	4608 м2	1	
для КЭС с блоками 800 МВт	5616 м2	1	:
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	432 м2	1	
Мастерская химзащиты			
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Сборно-разборное здание (УК-IA) площадью	1(0	
	792 м2		
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	То же, площадью 400 м2	1 I	
Склад растворителей емкостью 10 м3	Подземный из сборных железобетонных элемен-	1	ь
для ТЭЦ и КЭС	тов площадью участка 50 м2		.... >;
Участок электр	омонтажных работ		W к»
Электромонтажная мастерская с теплохолодным скла-	Здание из контейнеров (УТС 420-06 или УК-1А)		> 
дом	площадью:		в
для КЭС с блоками 500 МВт	1872 м2	1	
для КЭС с блоками 800 МВт	2160 м2	1	
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	432 м2	1	- W*
Открытый склад (кабельное поле) с козловыми кра-			
нами			- Ж
для КЭС с блоками 500 (800) МВт	Открытая площадка с щебеночным покрытием	1 (О'	ч
	(18 см) на песчаном основании (15 см) площадью		
	1300 м2		;:Ж
для ТЭЦ с блоками 80—175 МВт	То же. площадью 400—800 м2	1	is’
Помещение для ревизии и укрупнительной сборки	Здание из контейнеров (УТС 420-04) площадью	... 1	- \
электрооборудования на территории ОРУ	27 или 14,5 м2		ч 
Примечания: 1. В табеле указана только производственная площадь мастерских. Площадь встроенных или пристроенных			
бытовок составляет от 20 до 160 м2 в зависимости от количества	работающих в мастерских.		
2. В табель не вошли ремонтно-механические мастерские, объединенная мастерская с расходными складами — вводить их при ие-			
обходимости в зависимости от района размещения КЭС или ТЭЦ.			
			
			
402

ПРИЛОЖЕНИЕ II
Методика определения потерь сельского хозяйства от изъятия земель, стоимости их
восстановления и эффекта от строительства компенсирующих предприятий
В соответствии с «Инструкцией о порядке возме-
щения землепользователям убытков, причиненных. изъя-
тием или временным занятием земельных участков, а
также потерь сельскохозяйственного производства, свя-
занных с изъятием земель для несельскохозяйственных
нужд» потери сельского хозяйства не возмещаются при
предоставлении земельных участков во временное
пользование, если по условиям отвода эти участки дол-
жны быть приведены при возврате в состояние, пригод-
ное для использования в сельском хозяйстве.
~ При возможности более позднего отчуждения сель-
скохозяйственных угодий или раннего их высвобожде-
ния потери сельского хозяйства снижаются. После за-
вершения строительства земли, занятые под стройпло-
щадку, временные здания, склады и строительные мас-
терские могут быть использованы в сельскохозяйствен-
ном производстве.
Санитарно-защитная зона, незастроенная террито-
рия между зданиями и сооружениями, а также запол-
ненные емкости золошлакоотвалов после рекультивации
пригодны для использования в сельском хозяйстве в пе-
риод эксплуатации электростанции.
Сельскохозяйственные угодья, изымаемые для строи-
тельства ТЭС, подлежат восстановлению. Стоимость
освоения новых земель Сс.х, руб., взамен отчуждаемых
для строительства в постоянное пользование определя-
ется по формуле
М
^с.х ~ 2 ^тЕт,
1
где М — количество видов угодий, подлежащих восста-
новлению; Нт — норматив стоимости освоения новых
земель под каждую культуру для рассматриваемого
района страны, руб/га; Fm — площадь участка под куль-
туру т, изымаемая из оборота, га.
По нормативам стоимости определяются также об-
щие капиталовложения и отдельно в строительно-мон-
тажные работы.
При наличии земель, предоставленных во временное
пользование, потери сельского хозяйства от изъятия зе-
мель во временное пользование (на Т лет) следует оп-
ределять с учетом фактора времени Ст, руб., по фор-
муле
М	т
~ 2 ^тпЕпгЕэ 2 (1 4- £jri.n)^~
m=l	t=l
где Е-„ — коэффициент экономической эффективности ка-
питаловложений; Еи.а — норматив приведения разновре-
менных затрат к базисному году; t — период времени
приведения, лет; Т — число лет временного пользова-
ния; 7И — количество видов сельскохозяйственных уго-
дий, подлежащих временному изъятию.
Размещение площадки электростанции или отдель-
ных сооружений на участках, не пригодных для сель-
скохозяйственного производства, или на участках с
меньшей продуктивностью, снизит потери сельского хо-
зяйства. Уменьшение потерь за счет уменьшения про-
дуктивности участка, руб.,
М
A Ci — 2 (Е1тЕm ElmiFml) п,
1
где Иm \ — нормативы затрат на освоение и окультури-
вание лучшего и худшего по качеству участков земель;
Fm, Fmi — площадки лучшего и худшего участков, га;
п = Ед (1+ EW'U)t-1,
Сокращение сроков изъятия угодий для несельско-
хозяйственных целей также уменьшит потери сельско-
го хозяйства. Уменьшение потерь за счет сокращения
срока изъятия, руб.,
М	T—Tt
Д С2 = 2 HmFmEQ 2(1 + £н.п/-1,
771= 1	t—\
где Т—Т1 •— изменение срока изъятия земельного участ-
ка, лет.
Однако не все потери сельского хозяйства учиты-
ваются стоимостью восстановления изъятых земель. За
период восстановления сельскохозяйственного производ-
ства, который в зависимости от климатических условий
и вида почв колеблется от 3 до 9 лет, сельскохозяйст-
венная продукция не производится. Земли, приносящие
доход, обеспечивают повышенную отдачу дополнитель-
ных вложений. Общие потери дохода за период отчуж-
дения должны рассчитываться с ежегодным его увели-
чением пропорционально среднему темпу прироста про-
дуктивности земли,- Потери сельскохозяйственной про-
дукции за время восстановления новых земель П, руб.,
составят:
Т
Л=2Дср^“\
£=1
где Дср — чистый доход сельскохозяйственной продук-
ции в среднем за последние 5—6 лет; F — площадь от-
чуждаемых земель; р4-1—коэффициент годового темпа
прироста продуктивности земель; t — период времени
приведения, годы; Т — период, на который отчуждает-
ся данный участок земель, год.
Общие потери от изъятия сельскохозяйственных зе-
мель составят:
Добгц — ^с.х + Ст 4~ П.
При строительстве, а также в процессе эксплуата-
ции ТЭС возможно создание сельскохозяйственных
предприятий, которые могут компенсировать потери
сельскохозяйственной продукции при изъятии земель.
К таким предприятиям относятся тепличные, поливные
и рыбные хозяйства.
Для создания компенсирующих сельскохозяйствен-
ных предприятий следует оценить каждый гектар зем-
ли электростанций, не подлежащий застройке. Это мо-
гут быть земли, необходимые для расширения ТЭС, но
еще не включенные в процесс строительства и эксплуа-
тации, территории, свободные от застройки по услови-
ям технологии, а также освобожденные от эксплуата-
ции и подлежащие рекультивации участки.
Создание компенсирующих сельскохозяйственных
предприятий на базе ТЭС преследует цель эффективно-
го использования земель, тепловых и водных ресурсов.
К перспективному направлению развития рыбного
хозяйства относится использование тепловых сбросных
вод ТЭС для выращивания посадочного материала и
разведения товарной рыбы.
Использование отработанной теплоты вод ТЭС и
АЭС для промышленного производства позволяет ком-
плексно использовать водные и земельные ресурсы (при
одинаковой мощности хозяйства по выпуску товарной
рыбы для теплового рыбоводства требуется в 200—
500 раз меньше производственной площади, чем для
прудового), создавать рыбоводные товарные предприя-
тия индустриального типа с круглогодичной занятостью
всех работников.
403

Компенсирующие сельскохозяйственные предприя-
тия целесообразно размещать вблизи электростанции,
которая служит тепловой, водной и энергетической ба-
зой. Тип и размеры компенсирующего сельскохозяйст-
венного предприятия необходимо тщательно выбирать,
исходя из потребностей населения, технических возмож-
ностей электростанции, а также условий почвенно-кли-
матической. зоны.
Для определения размеров компенсирующего пред-
приятия необходимо определить возможность безвоз-
вратного отбора сбросной воды и численность потреби-
телей сельскохозяйственной продукции.
Динамика численности работающих на строящейся
и эксплуатируемой ТЭС должна учитываться при про-
ектировании компенсирующего хозяйства. Размер тер-
ритории компенсирующего предприятия определяется
исходя из численности населения, проживающего в жи-
лом поселке или районе, который предполагается снаб-
жать; нормативов потребления сельскохозяйственной
продукции на душу населения и урожайности продук-
ции
,	F =	——,
)	.	zn=l
•«
где К —площадь компенсирующего предприятия, га;
W — численность населения, снабжаемого продукцией;
Ут— плановая урожайность в год культуры т, кг;
Qm — потребность в продукции на душу населения, кг;
7И — число культур, выращиваемых на компенсирующем
предприятии.
Площадь компенсирующего предприятия, предвари-
тельно определенная по размерам свободной от за-
стройки территории ТЭС из расчета потребности насе-
ления в продукции, корректируется в соответствии с
водными ресурсами электростанции.
При возделывании на данной площади М сельско-
хозяйственных культур недопотребление за весь период
выращивания составит:
м
Fобщ ==~/> । УmKmFrn.t
т=1
где Ут'— плановая урожайность культуры т, ц/га; Дт—
коэффициент водопотребления культуры т, м3/ц;	—
площадь, занимаемая культурой т, га.
При определении водопотребления сельскохозяйст-
венного предприятия необходимо учитывать максималь-
но возможный размер водохранилища-охладителя: ' %
@ТЭС ' । Своды на с.х < Собш»	'
где QT3C —водопотребление электростанции в год, rh- '
Своды на с.х — общее водопотребление и безвозвратные ЭД
потери воды на компенсирующем предприятии в год, м-ъ М
Собщ — суммарное водопотребление электростанции р, :
компенсирующих предприятий в год, м3.
Оптимальные размеры площадей и объемы водо-
потребления компенсирующих сельскохозяйственных
предприятий, а также капиталовложения на их созда-' т'
ние должны обеспечивать максимальные потребности на- 
селения в продуктах сельского хозяйства.
Необходимые дополнительные капитальные вложе- - w
ния в строительство компенсирующих предприятий еле- . Ж
дует учитывать при проектировании ТЭС. Целесообраз-
ио также проектировать и строить сельскохозяйствен-
ные объекты в комплексе с электростанцией, что позво-
лит рационально разместить производственные здания
и сооружения и снизить удельные затраты на строитель-
ство многоцелевого предприятия.
В каждом конкретном случае необходимо преду-
сматривать создание наиболее рациональных и эффек-
тивных сельскохозяйственных предприятии, работа ко- :
торых компенсирует потери сельского хозяйства при
изъятии земель. Размер годового дохода Д, руб., от 'О
реализации продукции можно определить по формуле-
Д =	4-Ви.п/-1, ЛЙ
1	-C'Wi
где Рт — реализационная цена культуры т, руб/ц; Зт—Д
ежегодные затраты на культуру т, руб/га.
При выборе площадки ТЭС и технико-экономиче-
ского обоснования проекта необходимо определять до-
полнительные капитальные вложения и возможный до^<;
ход от компенсирующих предприятий. Экономический
эффект от создания новых предприятий определяется
сопоставлением дохода Д и размера капитальных вло-
жений К, необходимых для получения этого дохода.
Рассмотренная методика может быть использована,
при предварительном выборе площадки строительства
электростанции.
I
.Ж
I

£
I
£

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.	Основные положения энергетической программы
СССР на длительную перспективу. — М.: Политиздат,
1984,—32 с.
2.	Здания высокой заводской готовности/Л. А. Айз-
беков и др,—Энергетическое строительство, 1977, № 7,
с. 5—13.
3.	Анчиполовский Р. М., Купцов И. П. К вопросу
механизации- ручного труда.—Энергетическое строитель-
ство, 1983, № 4, с. 44—48.
4.	Бивайнис Ю. П. Автоматизация подготовки стро-
ительного производства.— Энергетическое строительство,
1983, № 10, с. 58—59.
5.	Варварский В. С., Гробокопатель С. Б., Бороз-
на П. С. Типовой проект серийной ТЭЦ ЗИТТ.—Энерге-
тическое строительство, 1980, № 3, с. 2—7.
6.	Гребенюк Е. П., Тюленев С. Д. Технические ре-
шения стального каркаса главного корпуса.—Энергети-
ческое строительство, 1980, № 2, с. 6—7.
7.	Сооружение стальных цилиндрических резервуаров
на Ставропольской ГРЭС/О. Р. Данцигер, В. 3. Иухо-
вич, В. Д. Румбешт. — Энергетическое строительство,
1977, № 8, с. 35—36;
8.	Денисов Г. А., Черников В. Е. Система подготов-
ки строительного производства.—Энергетическое строи-
тельство, 1979, № 7, с. 19—21.
9.	Дукарский Ю. М., Тринчер Ю. К. Ограждающие
конструкции из профилированных листов.—М.: Энергия,
1976,—184 с.
10.	Иоффе Ю. Р., Купцов И. П. Проектирование и
строительство мощных тепловых электростанций из
сборного железобетона.—М.: Оргэнергострой, 1962 —
80 с.
11.	Иоффе Ю. Р. Модернизация универсального про-
екта главного корпуса ГРЭС большой мощности.—Энер-
гетическое строительство, 1968, № 1, с. 7—19.
12.	Иоффе Ю. Р. Облегчение конструкций тепловых
электростанций.—Промышленное строительство, 1970,
№ 6, с. 27—31.
13.	Корсунцев И. Г. Совершенствование управления
подготовкой строительного производства. — Энергетиче-
ское строительство, 1977, № 8, с. 81-—90.
14.	Костелянец В. И., Рохлин Е. М. Особенности
монтажа надземной части главных корпусов пылеуголь-
ных ГРЭС с энергоблоками мощностью 500 и 800 МВт.—
Энергетическое строительство, 1980, № 12, с. 58—65.
15.	Кудрявцев Е. М., Яковенко В. Г., Терехов Б. М.
Выбор оптимальных типоразмеров машин и комплектов
машин в энергетическом строительстве (обзор).—М.:
Информэнерго, 1972.—64 с.
16.	Купцов И. П., Ильин Н. И. Использование ими-
тационного моделирования в исследованиях и оптими-
зации возведения объектов тепловых электростанций.—
Труды Теплоэлектропроекта, 1977, вып. 18, с. 65—77.
17.	Купцов И. И., Ильин И. И. Проектирование
крановых потоков при возведении главных корпусов
тепловых электростанций.—Труды Теплоэлектропроекта,
1977, вып. 18. с. 44—52.
18.	Купцов'И. П., Ильин И. И. Совершенствование
методов организации строительства тепловых электро-
станций. — Труды Теплоэлектропроекта, 1977, вып. 18,
с. 52—65.
19.	Купцов И. П., Иоффе Ю. Р. Проектирование и
строительство тепловых электростанций. Строительная
часть. 2-е, переработанное ’ издание.—М.: Энергия,
1972,—344 с.
20'	. Литвин И. С., Рыбаков С. Н., Свердлов П. М.
Конструктивные решения фундамента турбоагрегата. —
Энергетическое строительство, 1980, № 2, с. 11—15.
21.	Орлов М. М., Тюрин В. А., Хавов А. И. Создание
районных производственно-комплектовочных баз —ос-
нова обеспечения поточного строительства энергоком-
плексов.—Энергетическое строительство, 1980, № 9,
с. 12—19.
22.	Отраслевой каталог на серийно выпускаемые
оборудование и изделия. Сборные железобетонные кон-
струкции для тепловых электростанций. Части 1 и 2.—
М.: Информэнерго, 1980.—116 с., 84 с.,
23.	Охотин В. Н. Прогрессивные проекты крупных
электростанций и решения строительных конструкций.—
Энергетическое строительство, 1979, № 1, с. 6—11.
24.	Строительство тепловых электростанций/
Ф. В. Сапожников, Н. В. Ананьев, П. М. Свердлов,
А. А. Балашов, Ю. Р. Иоффе,—Энергетическое строи-
тельство, 1967, № 10—-11, с. 22—34.
25.	Сапожников Ф. В. Серийное строительство теп-
ловых электростанций.—М.: Энергия, 1977.—224 с.
26.	Свердлов П. М., Хуцишвили Н. В. Проектные
решения строительных металлоконструкций ТЭС и пер-
спективы их развития на предстоящее пятилетие.—Тру-
ды Теплоэлектропроекта, 1977, вып. 19, с. 3—13.
27.	Сивокоз В. Д., Сулима В. А. Скоростной мон-
таж главного корпуса с энергоблоками по 800 МВт на
Углегорской ГРЭС.—Энергетическое строительство, 1976,
№ 8, с. 14—20.
28.	Черников В. Е. Разработка мерзлых и скальных
грунтов.—Энергетическое строительство, 1978, № 6,
с. 49—51.
405

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие......................
Введение ........................
Ч асть первая
ПЛОЩАДКА И СООРУЖЕНИЯ ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
Глава первая. Выбор площадки тепловой
электростанции.................................. 8
1.1. Условия выбора площадки строительства 8
1.2. Технико-экономическая оценка площадки
строительства........................... 14
Глава вторая. Генеральный и ситуационный
планы тепловой электростанции ,	16
2.1.	Общие вопросы.....................16
2.2.	Требования к компоновке генплана	.	.	17
2.3.	Требования к коммуникациям и дорогам	19
2.4.	Эффективность использования земельных
угодий.................................20
2.5.	Компоновки основных зданий и соору-
жений ......................................21
2.6.	Компоновки генеральных и ситуационных
планов......................................31
Глава третья. Главный корпус тепловой элек-
тростанции ................................  42
3.1.	Строительная компоновка главных кор- 
пусов.......................................42
3.2.	Основные проекты главных корпусов КЭС	48
3.3.	Основные проекты главных корпусов ТЭЦ	60
Глава четвертая. Специальные конструкции
главного корпуса тепловой электростанции	69
4.1.	Подземное хозяйство.....................69
4.2.	Фундаменты турбоагрегатов ....	74
4.3.	Фундаменты котлов.......................79
4.4.	Фундаменты вспомогательного оборудо-
вания .	. .........................80
4.5.	Передвижные временные торцевые стены	83
4.6.	Дымовые трубы и газоходы ...	85
Глава пятая. Вспомогательные сооружения
тепловой электростанции......................88
5.1.	Сооружения угольного топливного хо-
зяйства ....................................88
5.2.	Сооружения мазутного и масляного хо-
зяйства ...................................100
5.3.	Сооружения	электрической	части	.	.	106
5.4.	Сооружения	технического	водоснабжения	112
5.5.	Подсобно-производственные здания и со-
оружения ..................... .	.	.	.	117
Глава шестая. Общие вопросы проектиро-
вания конструкций и сооружений тепловой
6.1.	Унификация конструкций ....	120
электростанции..............................120
6.2.	Материалы для железобетонных и сталь-
ных конструкций........................121
6.3.	Сварная арматура железобетонных
конструкций........................125
6.4.	Типоразмеры и марки сборных железобе-
тонных изделий.....................127
3 • 6.5.	Промышленная эстетика,	отделочные	и
'	л	специальные работы..............129
6.6.	Прогрессивные строительные	конструкции	130
6.7. Взрыве- и пожаробезопасность зданий и
сооружений..........................133
Глава седьмая. Конструктивные элементы
сооружений тепловой электростанции .	135
7.1.	Фундаменты зданий..............135
7.2.	Каркасы зданий.................140
7.3.	Стыки сборного железобетонного каркаса	149
7.4.	Междуэтажные перекрытия .	.	.	153
7.5.	Кровельные покрытия............155
7.6.	Подкрановые балки................. 160
7.7.	Бункера........................161
7.8.	Лестницы и шахты лифтов .	.	.	165
7.9.	Стеновое заполнение............166
7.10.	Окна, двери и ворота..........172
7.11.	Конструкции для прокладки коммуни-
каций .................................174
Частьвторая
ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВОЙ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
Глава восьмая. Общие вопросы организации
строительства тепловой электростанции .	177
8.1.	Периоды проектирования и строительства	177
8.2.	Подготовка строительного производства	183
8.3.	Проектно-сметная документация . .	195
8.4.	Удельные капитальные вложения . .	196
8.5.	Продолжительность строительства . .	198
8.6.	Потребность строительства в основных
материалах.................................205
8.7.	Комплектация и поставка строительных
конструкций................................206
8.8.	Потребность в строительных машинах,
механизмах и транспортных средствах 209
8.9.	Потребность в строительно-монтажных
кадрах и в жилье...........................214
8.10.	Система сетевого планирования и уп-
равления ..................................216
Глава девятая. Строительно-монтажная ба-
за для строительства тепловой электростанции 218
9.1.	, Основные принципы. организации строи-
тельно-монтажных баз.......................218
9.2.	Строительно-монтажная база на площад-
ке строительства.........................
9.3.	Районная производственно-комплекто-
вочная база..............................
406

9.4.	Временные здания и сооружения .	.	226
9.5.	Табель временных зданий и сооружений	235
9.6.	Подсобные предприятия производствен-
ной базы строительно-монтажных орга-
низаций ..................................236
9.7.	Установки энерго-, и водоснабжения и
связи.....................................243
9.8.	Административно-бытовые объекты стро-
ительства ................................246
9.9.	Складское хозяйство строительства .	248
9.10	Укрупнительные и складские площадки 250
9.11.	Строительный генеральный план .	.	257
Глава десятая. Подготовительный период
строительства тепловой электростанции .	261
10.1	Порядок развертывания строительства	261
10.2.	Строительство дорог..................263
10.3.	Электроснабжение.....................264
10.4.	Средства связи.......................273
10.5.	Теплоснабжение.......................274
10.6.	Водоснабжение и канализация .	.	.	276
10.7.	Снабжение кислородом и ацетиленом	279
10.8.	Снабжение сжатым воздухом .	.	.	280
Глава одиннадцатая. Основной период
строительства тепловой электростанции	.	.	281
11.1.	Подготовительные работы ....	281
11.2.	Земляные работы.................281
11.3.	Водопонижение...................291
11.4.	Сооружение бетонных и железобетонных
конструкций..........................293
11.5.	Монтаж металлоконструкций .	.	.	300
11.6.	Монтажные краны.................304
11.7.	Механизация ручного труда .	.	.	309
Глава ного	двенадцатая. Строительство глав- корпуса тепловой электростанции	316
12.1.	Методы организации строительства	316
12.2.	Принципы возведения главного корпуса	320
12.3	Крановые потоки при возведении глав-	
	ных корпусов 		324
12.4.	Схемы механизации монтажа строитель-	
	ных конструкций .	.	.	. ’ .	325
12.5.	Способы подачи строительных конст-	
	рукций в зону монтажа ....	334
12.6.	Технико-экономическое -сопоставление	
	схем механизации 		343
12.7.	Земляные работы по главному корпусу	349
12.8.	Строительство подземной части	352
12.9.	Строительство надземной части	357
12.10.	Влияние компоновочных решений глав-	
	ного корпуса на строительство	366
Глава	тринадцатая. Строительство вспо-	
могательных сооружений тепловой электро-
станции ...................................369
13.1.	Строительство	сооружений	угольного
топливного । хозяйства .	. .	369
13.2.	Строительство	резервуаров	для мазута	376
13.3.	Строительство	сооружений	электричес-
кой части	381
13.4.	Строительство сооружений технического
водоснабжения .............................384
13.5.	Строительство объектов гидрозолоуда-
ления .....................................395
13.6.	Строительство дымовых труб -.	.	.	396
Приложения......................................398
Список литературы ..............................405

Иван Павлович Купцов
Юлий Рафаилович Иоффе
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
Редактор М. М. Орлов
Редактор издательства А. А. Кузнецов
Переплет художника В. Я- Батищева
Художественный редактор В. А. Гозак-Хозак
Технический редактор Л. Ф. Шкилевич
Корректор М. Г. Гулина
ИБ № 3267
Сдано в набор 04.06.84. Подписано в печать
26.11.84.	Т-23015. Формат 84Х 108Vi6. Бумага
кн.-журн. имп. Гарнитура литературная. Печать
высокая. Усл. печ. л. 42,84. Усл. кр.-отт. 42,84.
Уч.-изд. л. 52,63. Тираж 5200 экз. Заказ 861.
Цена 3 р. 50 к.
Энергоатомиздат, 113114, Москва, М-114,
Шлюзовая наб., 10
Владимирская типография Союзполиграфпрома
при Государственном комитете СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли
600000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7