Text
                    ТСерейти к оглавлению»
СПРАВОЧНИК
КОНСТРУКТОРА
МАШИНО-
СТРОИТЕЛЯ

ВМАНУРЬЕВ КОНСТРУКТОРА- МАШИНОСТРОИТЕЛЯ В ТРЕХ ТОМАХ
В.И.АНУРБЕВ СПРАВОЧНИК КОНСТРУКТОРА-МАШИНОСТРОИТЕЛЯ tomIi 2 'Издание 5-е, переработанное и дополненное МОСКВА « МАШИНОСТРОЕНИЕ » 1979
ББК 34.42 А 73 УДК 621.001.2(031) Внималию читателей! В томе 2 издания 1979 г. даны исправления на стр. 71, 72, 166, 406, 408, 435, 451, 548, 549, 553. Анурьев В. И. А73 Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т. 2. — 5-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1979. - 559 с., ил. В пер.: 2 р. 70 к. Во втором томе приведены справочные сведения по расчету п конструкциям осей, валон, подшипников скольжения и качения, муфт, зубчатых, червячных, винтовых, цепных, плоских и клиноременных передач, храповых зацеплений и разъемных соединений. Справочник предназначен для инженеров и технпков-конструкторов. 31301-610 А3-78 2702000000 038(01)-79 ББК 34.42 6П5 © Издательство «Машиностроение», 1979 г.
ОГЛАВЛЕНИЕ Глава I ОСИ И ВАЛЫ Оси....................... Типы, конструкции п Размеры 7 Расчет осей................. 9 Валы....................... . : 10 Концы валов . ... 10 Расчет валов . . 14 Расчет на прочность 14 Расчет на жесткость ' 15 Определение крутящего момента.................... 18 Определение нагрузок’ на валы.................... 18 Определение реакций опор и изгибающих моментов ... 20 Пример расчета 22 Конструкция валов . . . 25 Дополнительные источники 20 Глава II подшипники Подшипники скольжения ... 27 Основные виды трения скольжения ................ ... 27 Металлические подшипники , . 27 Приближенный расчет (проверка) радиального подшипника ................. ... 27 Расчет упорного подшипника 30 Втулки и вкладыши подшипников ................ ... 31 Корпусы подшипников скольжения ................ . . 43 Неметаллические подшипники 49 Втулки и вкладыши подшипников ................ . . 52 Подшипники качения ..... 59 Принятые обозначения ... 59 Термины и определения ... 60 Характеристика подшипников основных типов ...... 61 Классы точности подцщпни-ков........................ 65 Предельные отклонение диаметров подшипников ... 66 Шероховатость поверхностей 69 Выбор подшипников .... 69 Расчет подшипников .... 71 Методы расчета динамической грузоподъемности . . 71 Формулы для расчета динамической грузоподъемности ............. ... 71 Формулы для расчета эквивалентной динамической нагрузки........... . . 76 Формулы осевых наГру30к 79 Метод расчета долговечности 82 Ориентировочные Расчеты динамической грузоподъемности ............... ... 90 Методы расчета статической грузоподъемности п Эквива- лентной статической нагрузки ..................... 91 Формулы для расчета статической грузоподъемности . ............... 91 Формулы для расчета эквивалентной статической нагрузки .................. 91 Метод расчета предельной частоты вращения .... 92 Посадки для подшипников качения....................... 95 Выбор посадок......... 96 Отклонения формы и расположения посадочных поверхностей валов и корпусов . . 101 Опоры валов зубчатых передач ЮЗ Размеры и основные характеристики подшипников .... 115 Конструирование подшипниковых узлов.................. 144 Торцовые крышки узлов подшипников качения...........' 148 Заплечики для установки подшипников качения............. 168 Корпусы подшипников качения ......................... 177 Дополнит ельные источники 182 Глава III МУФТЫ Постоянные муфты.............. 183 Кулачковые сцепные муфты . . 208 Муфты с V-образным мелким (мышиным) зубом........... 212 Муфты трения.............. 213 Обгонные роликовые муфты . . 215 Предохранительные муфты . . . 226 Пружинно-кулачковые муфты . 224 Кулачковые, шариковые и фрикционные муфты ................. 229 Электромагнитные многодисковые муфты с магнитопроводящими дисками ......................... 233 Дополнительный источник 240 Глава IV ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ Зубчатые передачи............. 241 Расчет геометрических параметров ..................... 2'4 Цилиндрические зубчатые передачи .................... 241 Цилиндрические прямозубые передачи............. 248 Цилиндрические косозубые передачи при параллельных валах.................... 249 Цилиндрические винтовые зубчатые передачи .... 270 Цилиндрические эвольвент-ные зубчатые передачи внут- Seniiero зацепления .... 271 опуски цилиндрических зубчатых передач ..... 276
Конструкция цилиндрических зубчатых колес . . . 2£5 Правила выполнения чертежей зубчатых колес . . . 208 Реечные передачи........ 300 Расчет реек........... 300 Допуски на изготовление зубчатых реек......... 300 Правила выполнения чертежей зубчатых реек .... 307 Конические зубчатые передачи ........................ 308 Конические зубчатые передачи с прямыми зубьями 300 Конические зубчатые передачи с круговыми зубьями 316 допуски конических зубча- тых передач................ 338 Конструкция конических зубчатых колес............. 349 Правила выполнения чертежей конических зубчатых колес...................... 350 Расчет на прочность........... 352 Расчет па прочность зубчатых цилиндрических эвольвентных передач...................... 354 Расчет на прочность зубчатых конических передач .... 382 Червячные передачи.............. 384 Общие сведения и основные параметры.................. 384 Геометрический, расчет червячной передачи............ 392 Допуски цилиндрических червячных передач .... 395 Конструкция червячных колес ....................... 405 Правила выполнения чертежей цилиндрических червяков и червячных колес . . 405 Усилия в зацеплении и КПД червячных передач .... 408 Расчет на прочность цилиндрической червячной передачи ...................... 409 Дополнительные источники 411 Глава V ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ Приводные роликовые и втулочные цепи...................... 412 Звездочки приводных цепей . . 417 Расчет роликовой цепной передачи ......................... 427 Тяговые пластинчатые цепи . . 428 Рекомендуемые типы и размеры специальных пластин 432 Звездочки для пластинчатых цепей................. 434 Приводные зубчатые цепи . . , 440 Звездочки для приводных зубчатых цепей........... 443 Дополнительные источники 447 Глава VI РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ Плоскоремениая передача . . . 448 Типы передач п выбор ремня 448 Приводные хлопчатобумажные цельноткапые пропитанные ремни................... 449 Расчет передачи с хлопчатобумажными цельноткаными пропитанными ремнями . . . 450 Ремни приводные шерстяные тканые...................... 456 Приводные кожаные плоские Ремни........................ 456 Давление на валы..... 457 Шкивы для плоских приводных ремней.............. 459 Клиноременная передача ... 461 Приводные клиновые ремни 461 Шкивы илиноременной передачи ........................ 464 Расчет и конструирование передачи ...................... 488 Особые виды илиноременных передач................. 492 Вариаторные клиповые ремня 493 Шкивы вариаторной передачи 497 Рекомендуемые данные для расчета и конструирования вариаторов .................... 498 Правила монтажа и эксплуатации вариаторных ремней и шкивов....................... 501 Дополнительные источники 501 Глава VII ВИНТОВЫЕ ПЕРЕДАЧИ И ХРАПОВОЕ ЗАЦЕПЛЕНИЕ Винтовые передачи . ..... 502 Расчет ходовых винтов . . . 502 Устранение зазоров в винтовой паре................ 506 Расчет грузовых винтов . . . 507 Храповое зацепление........ 510 Виды храповиков......... 510 Расчет храповиков ........... 512 Глава VIII РАЗЪЕМНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Болтовые соединения........... Ненапряженные соединения Напряженные соединения . . Соединения с поперечной нагрузкой ................... Разгрузочные устройства . . Клеммовые соединения . . , Крепление крышек ..... Крепление стыков ..... Кольцевая форма стыка • . . Соединения с аксцеигричной нагрузкой ................. Шпоночные соединения .... Призматические шпонки . . Сегментные шпонци .... Выбор шпонок для ступенчатых валов................... Расчет шпонок.............. Допуски и посадки призматических п сегментных шпоночных соединений ............ Шлицевые соединения........... Прямобочныеч соединения . . Допуски и посадки шлицевых прямобочных соединений . . Зубчатые (шлицевые) эволь-вентные соединения .... Допуски и посадки эвольвентных зубчатых соединений . . Треугольные зубчатые соединения ................. Формулы для определения элементов треугольных соединений ..................... Расчет на прочность .... Дополнительные источники Перечень ГОСТов, ОСТов и СТ СЭВ Предметный указатель.......... 514г 5-14 514 515 516 516 517 518 519 519 520 520 528 529 529 531 533 533 534 539 541 543 546 549 552 553 555
ГЛАВА I ОСИ И ВАЛЫ ОСИ ТИПЫ, КОНСТРУКЦИИ И РАЗМЕРЫ 1. Оси (по ГОСТ 9650—XT f О Оии предназначены для соединений в механизмах общего назначения. Оси изготовляют двух типов. 1 — гладкие, 2 — с буртиком. Размеры, мм ; Исполнение f С *45° 3’ Исполнение 3 (под шайбу HJE3) Исполнение 4 (под запорное кольцо) Исполнение 2 (под шплинт) d, ts = L-Ztz Исполнение Исполнение £ (под шплинт) Исполнение & (под шайбу ШбЗ) Исполнение 8? (под запорное кольцо) С» 65° 15 ~ L- 12 d (отклонение по А'з, С 4 — Ла> С5) <*1 11 й2 !г !> и D Н Г2 с Номинал Отклонение нормаль-j ный увеличенный Номинал Отклонение 5 1,2 4 3 1.5 1,5 8 1,5 -10,25 0,4 0,6 0,6 6 1,6 4 4 1,5 1.5 5,6 -0,1 3 0,4 10 — 2 -0 0,25 0,4 0,6 0,6 8 2 5 4 1,5 1,5 7,6 -0,1 3 0,4 12 —. 2 +0,25 0,4 0,6 0,6 10 2,5 5 8 2,5 1,5 9,6 -0,1 4 0,4 14 — 2,5 +0,25 0,6 0,6 1,0 12 3,2 5 8 2,5 1,5 11,4 -0,1 4 0,6 16 20 2,5 +0,25 0,6 0,6 1,0 14 3,2 5 10 3 2,0 13,4 -0,1 5 0,6 18 22 3 + 0,25 0,6 0,6 1,0 16 4,0 5 10 3 2,0 15,0 -од 5 1 20 25 3 +0,25 0.6 0,6 1,6 18 4,0 6 14 3 2,0 17,0 -0,1 5 1 22 28 3 -10,25 1,о 0,6 1.6
Продолжение табл. 1 d (отклонение по — B4t Ль, Сь) dI 11 d, 12 b c/j Is r3 D H Ti Г2 с Номинал Отклонение нормаль- 1 ный ! увеличен- i ный | Номинал Отклонение 20 4,0 6 14 3 2,0 18,8 -0,2 5 1,2 25 30 4 +0,3 1,0 1,0 1,6 22 5,0 6 18 3,5 2,a 20,8 -0,2 6 1,2 28 36 4 +о,з l,o 1,0 1,6 24 5,0 6 — — — — —0,2 — — 30 — 4 +0,3 1,0 1,0 16 25 5,0 6 20 3,5 2,5 23,8 -0,2 G 1,2 32 38 Э 4-0,3 1,0 1,0 1,6 28 5,0 6 20 3,5 9 5 26,8 -0,2 6 1,2 36 40 5 л-0,3 1,0 1,0 1,6 30 6,3 8 24 4,5 2,5 28,8 -0,2 8 1,2 38 45 5 +0,3 1,0 1,0 1,6 32 6,3 8 24 4,5 2,5 — — — — 40 45 6 -1 0,3 1,0 1,6 36 6,3 8 28 5.0 3,0 — — — — 45 50 6 ±0,3 1,6 1,6 2,5 40 63 8 32 5.0 3,0 — —. — — 50 55 6 -1 0,3 1,6 1,6 45 8,0 to 36 5.0 3,0 — — — — 55 60 7 +0,36 1,6 9 5 50 8,0 10 40 5Л 3,5 — — — — 60 6b 7 ±0.36 1,6 2,5 2,з L при d, мм 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 25 28 30 32 36 40 45 50 12 14 16 18 20 22 25 25 30 32 36 40 45 55 60 70 75 80 90' 14 16 18 20 22 25 28 28 32 36 40 45 50 во 65 75 80 85 95 16 18 20 22 25 28 30 30 36 40 45 50 55 65 70 80 85 90 100 18 20 22 25 28 30 32 32 40 4,) 50 Э.) 60 70 75 85 90 95 105 20 22 25 28 30 32 36 36 45 50 55 60 65 75 80 90 95 100 ио 25 28 30 32 36 40 40 50 55 60 6,> 70 80 85 95 100 105 115 25 28 30 32 36 40 45 45 55 60 65 70 75 85 90 100 105 ио 120 28 30 32 36 40 45 50 5) 60 65 70 75 80 90 95 105 по 115 130 30 32 36 40 45 50 55 5л (55 70 75 80 85 95 too 110 115 120 140 32 36 40 45 50 5.) 60 60 70 75 80 85 90 100 105 115 Р0 130 150 36 40 45 50 55 60 65 65 75 80 85 90 95 105 110 120 130 140 160 40 45 50 •)Э 60 65 70 70 80 85 90 95 100 110 115 130 140 150 170 45 50 55 60 65 70 75 75 85 90 95 100 105 115 120 140 150 160 180 55 60 65 70 75 80 80 90 95 100 105 110 Р0 130 150 160 170 190 60 65 70 75 80 85 85 95 100 105 110 115 130 140 160 170 180 200 65 70 75 80 85 90 90 100 105 110 115 120 140 150 170 180 190 210 70 75 80 85 90 95 95 105 по 115 120 130 150 160 180 190 200 220 75 80 85 90 95 100 100 по U5 120 130 140 160 170 190 200 210 240 80 85 90 95 100 105 105 115 120 130 140 150 170 180 200 210 220 250 90 95 too 105 по 110 120 13(1 140 150 160 180 190 210 220 240 300 95 100 105 но 115 115 130 146 150 16» 170 190 200 220 246 250 too 105 ПО 115 120 120 140 150 160 170 180 200 210 240 250 300 105 110 115 120 130 130 150 160 170 180 190 210 220 250 300 115 120 130 140 140 160 170 180 190 200 220 240 300 120 130 140 150 150 170 180 190 200 210 240 250 130 140 150 160 160 180 190 200 210 220 2Ь0 300 140 150 160 170 170 190 200 210 220 240 300 150 160 170 180 180 200 210 220 240 2а0 170 180 190 190 210 220 240 250 300 180 190 200 200 220 240 250 300 190 200 210 210 240 250 300 200 210 220 220 250 300 210 220 240 240 300 Отклонение !4, 1&, 16 ±0,25 | _10,4 ±0,5 | -10.80 ГОСТ 9650—71 предусматривает й = 3 4- 100 мм и другие I. для d — 12 4- 18 мм. Пример обозначения оси типа 1, исполнения 3, диаметром <1 — 20 мм, с ходовой йосадкой 5-го класса точности, длиной L — 55 мм, из стали СтЗ без термообработки: Ось 13—20Хй X 55.Cm3 ГОСТ 9050—71 То же, типа 2, из стали 40Х, с цинковым покрытием толдщной 15 мкм: Ось 23—20Х,> к 55.40Х.Ц13 ГОСТ 9650—71 То же, типа 2, с увеличенным буртиком диаметром D — 30 мм, из стали 20, с цементацией на глубину 0,5 мм, с твердостью НЯС 42, с окисным покрытием по ГОСТ 9.073—77: Ось 23—20Хй X 55—30.20.4.05.42.Ohc ГОСТ 9650—71
Оси изготовляют из стали по ГОСТ 380— 71, 1050— 74, 4543— 71 и 5632—72. Вид покрытия — по ГОСТ 9.073—77 и 14623—69. Неуказанные отклонения размеров: охватывающих — по А7, охнатывае-I мых — по В-,, прочих з у (Aj=Z?7). Параметры шероховатости поверхностей осей в зависимости от диаметра d и полей допуска в мкм: d, мм Поля допусков А, С. = fi. с. 3—10 12—50 На 2,5 Ra = 2,5 Hz = 20 На ~ 2,5 Hz = 20 Rz = 20 Bz= 40 Отклонение от пересечения оси отверстия rf, и оси d для исиолиеиий 2, не более: d, мм 3-5 6—10 12—36 40—50 60—100 Отклонение от пересечения осей, мм 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Торцовое биение поверхности А относительно оси для осей типа 2, не более: d, мм 3-6 8-20 22—50 55-100 Торцовое биение, мм 0,06 0,10 0,15 0,25 Допускается изготовлять оси с закруглением на конце стержня радиусом, равным размеру фаски с, и с фаской па наружном диаметре буртика, равной радиусу /„ а оси типа 2 с канавкой для выхода шлифовального круга по ГОСТ 8820-69. РАСЧЕТ ОСЕЙ Ось не передает вращающего момента, а воспринимает только поперечные нагрузки. Оси рассчитывают только на изгиб. Рис. 1. Цилиндрическая сплошная ось (и вал) Рис. 2. Цилиндрическая полая ОСЬ Расчетные формулы: для цилиндрических сплошных осей (рпс. 1) </=="1//Г.—”____ И 0,Цопз] или Мн = 0,1бр|опз];
для цилиндрических полых осей (рис. 2) м___м Л/и = 0,1 [пиз], где 71/п — изгибающий момент, кгс -мм; [пиз] — допускаемое напряжение на изгиб, кгс/мм2 (см. табл. 8): d и а0 — соответственно наружный и внутренний диаметры полой оси. ВАЛЫ КОНЦЫ ВАЛОВ 2. Цилиндрические концы валов (по ГОСТ 12080—66) Концы валов предназначены для посадки деталей, передающих крутящий момент (шкивы, зубчатые колеса и т п ) в машинах, механизмах и приборах. Концы валов изготовляют двух исполнений: 1 — длинные; 2 — короткие. Размеры, мм Шпонки для валов исполнения 1: сегментные по ГОСТ 8795—68 для вала диаметром d до 14 мм; призматические по ГОСТ 8789—68 для вала диаметром d свыше 12 мм; тангенциальные нормальные по ГОСТ 8796-68. Шпонки для валов исполнения 2: призматические по ГОСТ 8789—68 при d до 30 мм, призматические высокие по ГОСТ 10748—68 и тангенциальные усиленные по ГОСТ 8797—68 при d свыше 30 мм d 1 Г с d 1 Г С d 1 т Исполнения Исполнения Исполнения 1 1 2 1 2 6 16 ... . 0,4 0,2 18 40 28 1,0 0,6 50 110 82 2,5 7 16 . 0,4 0,2 20 50 36 1,6 1,0 55 110 82 2,5 8 20 0,6 0,4 22 50 30 1,6 1,0 60 140 105 2,5 9 20 0,6 0,4 25 60 42 1,6 1,0 70 140 105 2,5 10 23 20 0,4 0,4 28 60 42 1,6 1,0 80 170 130 3,0 и 23 20 0,4 0,4 32 80 58 2,0 1,6 90 170 130 3,0 12 30 25 1,0 0,6 36 80 58 2,0 1,6 100 210 165 3,0 14 30 25 1,0 0,6 40 110 82 2,0 1,6 U0 210 165 3,0 16 40 28 1,0 0,6 45 110 82 2,0 1,6 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 2,5 ГОСТ 12080—66 предусматривает d = 0,8 - 340 мм. При применении вало'в малопагруженных передач (кроме концов валов электрических машин) для данного диаметра вала допускается уменьшение длины в пределах двух диапазонов длин выше фактического. При сопряжении электрических двигателей и механизмов без промежуточных элементов для валов диаметром до 20 мм допускается увеличение длины концов валов в пределах двух диапазонов длин ниже фактического. У основания свободного конца вала допускается наличие технологической канавки для выхода шлифовального круга по ГОСТ 8820—69
3. Конические концы валов с конусностью 1 : 10 (по ГОСТ 12081—72) Концы валов предназначены для посадки деталей, передающих крутящий момент (шкивы, муфты, зубчатые колеса и т. п.) в машинах, механизмах и приборах. Коппы валов изготовляют двух типов: 1 — е наружной резьбой, 2 — с внутренней резьбой, двух исполнений; 1 — длинные, 2 — короткие. Размеры, мм Тип 1
Продолжение таСл. 3 Номинальный диаметр dt lt d3 Ь h t If, I ряд И ряд Исполнение 1 2 1 2 1 2 16 18 19 40 28 28 16 14,60 16,60 17,60 15,2 17,2 18,2 3 4 4 3 4 4 1,8 2,5 2,5 М10Х1.25 20 22 24 50 36 36 22 18,20 20,20 22,20 18,9 20,9 22,9 4 4 5 4 4 5 2,5 2,5 3,0 М12х1,25 25 28 — 60 42 42 24 22,90 25,90 23,8 26,8 5 5 3,0 М16Х1.5 32 36 30 35 38 80 58 53 36 27,10 29,10 32,10 33,10 35,10 28,2 30,2 33,2 34,2 36,2 5 6 6 6 6 5 6 6 6 6 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5 М20Х1.5 М20Х1.5 М20Х1.5 М20Х1.5 М24Х2 40 45 50 56 42 48 55 ио 82 82 54 35,90 37.90 40,90 43,90 45,90 50,90 51,90 37,3 39,3 42,3 45.3 47,3 52,3 53,3 10 10 12 12 12 14 14 8 8 8 8 8 9 9 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,5 5,5 М24Х2 М24Х2 М30Х2 М30Х2 M36X3 МЗбхЗ МЗСхЗ 63 СО 65 140 105 105 70 54,75 57.75 59,75 56,5 59,5 61,5 16 10 6,0 М42ХЗ 71 70 75 64,75 65,75 69,75 66,5 67,5 71,5 18 и 7,0 М48ХЗ 80 85 170 130 130 90 73,50 78,50 75,5 80,5 20 20 12 12 7,5 7,5 М56Х4 М56х4 90 95 95 83,50 88,50 85,5 90,5 22 22 14 14 9,0 9,0 М64Х4 М64Х4 100 110 210 165 165 120 91,75 101,75 94,0 104,0 25 25 14 14 9,0 9,0 М72Х4 М80Х4 125 120 111,75 116,75 114,0 119,0 28 28 16 16 10 10 М90Х4 М90Х4 140 130 150 250 200 200 150 120,00 130,00 140,00 122,5 132,5 142,5 28 32 32 16 18 18 10 и и МЮ0Х4 М100Х4 МИ0Х4 * Размеры см- табл. 4.
4. Рекомендуемые размеры резьбовых отверстий концов валов Размеры, мм 1з. (11 dt d. ^3 14 ^6 di d4 dt <г 1з |4 h i. 12 14 16 М4 4,3 6,5 14 8 3,5 1,9 48 50 Mlfi 17,0 22,8 45 32 11,0 5,0 55 56 60 63 65 М20 21,0 28,0 53 36 12,5 6,0 18 19 М5 5,3 8,0 17 10 4,5 2,3 20 22 24 Мб 6,4 10,0 21 12 5,5 3,0 70 71 75 М24 25,0 36,0 63 40 14,0 9,5 25 28 М8 8,4 12,5 25 16 7,0 3,5 80 85 90 мзо 31,0 44,8 75 50 18,0 12,0 30 32 35 М10 11,0 15,6 30 20 9,0 4,0 95 100 M3G 37,5 53,0 90 60 20,0 13,5 36 38 40 42 М12 13,0 18,0 38 24 10,0 4,3 110 120 М42 43,5 .59,7 105 65 22,0 14,0 45 М1в 17,0 22,8 45 32 11,0 5.0 125 М48 49,5 7',;о 120 70 24,0 16,0 Технические требования. 1. Отклонения от конусности — по 6-й степени точности ГОСТ 8908—58 с направлением отклонения в плюс. 2. Отклонение размеров конического конца за пределы, ограничиваемые ступенчатым калибром-кольцом (рис. 3), диаметр которого в плоскости А и длина равны соответствующим номинальным размерам конца вала. При проверке вала кольцом торец В вала должен находиться между плоскостями А и В Рис. 3. Размеры конца вала, ограничиваемые калибром-кольцом: 1 — калибр-кольцо; 2 — вал; А — проходная плоскость; Б — непроходная плоскость; В — торцовая плоскость конуса; т — расстояние между плоскостями предельного калибра вала не должно выходить
калибра, расстояние между которыми т должно соответствовать величинам, указанным в табл. 5. 3. Радиальное биение конического конца вала относительно оси вращения не должно превышать величии, указанных в табл. 6. 4. Предельные отклонения длины конической части конца вала — по СМа ОСТ 1010. 5. Поле допуска резьбы конца вала — 8д по ГОСТ 16093—70. 6. Допускаемые отклонения от симметричности шпоночного паза относительно оси свободного конца вала не должны превышать двух полей допуска иа ширину шпоночного паза. 7. Непараллельность плоскости симметрии шпоночного паза относительно оси свободного конца вала не должна превышать половины поля допуска па ширину шпоночного паза. 8. Размеры призматических шпонок — по ГОСТ 8789—68. Допускается для валов диаметров 14 мм применение сегментных шпонок с размерами ио ГОСТ 8795—68. 9. Предельные отклонения размеров — по ГОСТ 7227—58. 10. Проточки и фаски — по ГОСТ 10549—63. 11. В технически обоснованных случаях допускается изготовление концов валов: а) без шпоночных пазов; б) с левой резьбой. Рекомендуемое условное обозначение конического конца вала содержи» букву R и цифры, характеризующие тип, исполнение и диаметр вала. Например:'условное обозначение конического конца вала типа 1 (с наружной резьбой), исполнения 1 (длинного), с поминальным диаметром dj = 20 мм: К 1120 ГОСТ 12081—72 5. Расстояние т между плоскостями предельного калибра Диаметр d, мм т, мм Диаметр d, мм т, мм Диаметр d, мм т, мм 3 Св. 3 до 8 » 6 » 10 0,20 0,25 0,30 Св. 10 до 18 № 18 » 30 » 30 » 50 0,35 0,45 0,50 Св. 50 до 80 » 80 » 120 » 120 » 180 0,60 0,70 0,80 6. Радиальное биенпе вала относительно оси вращения Размеры, мм Диаметр конца вала d. Радиальное биение Диаметр конца вала d. Радиальное биение Нормальная точность Повышенная точность Высокая точное! ь Нормальная точность Повышенная точность Высокая точность 3 Св. 3 до 6 » 6 » 10 » 10 » 18 » 18 ft 30 0,020 0,025 0,030 0,035 0,040 0,010 0.012 0,015 0,018 0,021 0,005 0,006 0,008 0,010 Св. 30 до 50 » 50 » 80 ft 80 » 120 ft 120 а 220 0,050 0,060 0,070 0,100 0,025 0,030 0,035 0,050 РАСЧЕТ ВАЛОВ Расчет на прочность При расчете валов па жесткость диаметры их получаются больше, чем при расчете на прочность, и они работают преимущественно с невысокими напряжениями. Поэтому расчет валов целесообразно вести упрощенно, не учитывая динамический характер нагрузки, т. е. не вводя в формулы коэффициенты концентрации напряжений, характеристики циклов нагружения и т. п.
Эти факторы учитывают приближенно соответствующим выбором допускаемых напряжений. Валы иа прочность рассчитывают по формуле или ГЛ7 М и 4- 0.45Л/ЙР W Ы , 1/л/и-|-0,45Мкр Риз! —' Ну где И7 — момент сопротивления в опасном сечении, мм3: lF = -^-^0,ld3— для круглого -0,1 а сплошного сечепия (см. рис. 1); Для круглого полого сечения (см. рис. 2); [оиз] — допускае мое напряжение, кгс/см2 (см. табл. 8), определяемое при динамическом расчете стальных валов по пределу усталости с учетом факторов, вызывающих концентрацию напряжений, и диаметру вала; Л/н — максимальный изгибающий момент в опасном сечении, кге-мм: Л/И=УМя. г + Л^й. в! здесь Ми,г и Ми.в — максимальные изгибающие моменты в опасном сечении, кге -мм, действующие соответственно в горизонтальной и вертикальной илоско-стях; Мкр ~ максимальный крутящий момент в опасном сечении, кге -мм; 1/Ми+0,45Мкр = Мпр — максимальный приведенный (результирующий) момент в опасном сечении, кге -мм. Диаметр вала из средпеуглеродистой стали (ов = 5000 — 8000 кгс/см2) при расчете па прочность приближенно определяют по следующим формулам: при постоянной нагрузке и небольших изгибающих моментах (короткие валы из стали Ст5, Стб и 45) й = 10У (1) при переменной нагрузке и малых изгибающих моментах или при постоянной нагрузке и средних изгибающих моментах & при переменной нагрузке и средних изгибающих моментах или при постоянной нагрузке и значительных изгибающих моментах (длинные валы) где d ~ в см; N — передаваемая мощность, кВт; и — частота вращения вала, об/мин. Формулы составлены из расчета вала на кручение и обусловливают напряжения: формула (1) ткр = 500 кгс/см2; формула (2) ткр = 370 кгс/см2; формула (3) ткр = 285 кгс/см2. При наличии шпоночного паза в опасном сечении вала полученное значение необходимо увеличить на 5—10%. Расчет на жесткость Вал, рассчитанный из условий динамической прочности, может не обеспечить нормальной работы зубчатых колес и подшипников, если под действием передаваемых усилий он будет чрезмерно деформироваться.
Расчет на жесткость сводится к определению прогибов у (рис. 4—7), углов наклона оси вала 6 и к сопоставлению их с допускаемыми. Допускаемый прогиб вала не должен превышать 0,0001—0,0005 расстояния между опорами или под зубчатыми колесами 0,01—0,03 модуля в см. Углы наклона оси вала в опорах не должны превышать 0,001 радиана при зубчатых колесах; то же в радианах, не более: 0,0025 — для цилиндрических роликоподшипников; 0,001(5 — для конических роликоподшипников; 0,005 — для однорядных шарикоподшипников; 0,05 — для сферических подшипников. Рис. 4. Угол наклона оси вала 6 и прогиб вала у в расчетном сечении для двух основных схем нагружения (рис. 4—7) определяют но формулам где 0 в рад.; d и у в см; Q в кгс; Кв и А’,, — коэффициенты, учитывающие связь между точкой приложения силы и точкой, в которой определяют деформацию; коэффициенты берут ио графикам (рис. 4—7). Действительные деформации вала (согласно принципу наложения деформаций) определяют алгебраическим суммированием деформаций от каждой силы. Для проверки вала на жесткость по углу закручивания, принимая [<р] « « (4,4 н- 8,8) -10 3 рад (~ 0,25 4- 0,5°) на 1 м длины вала, пользуются формулой ____ d (10,5 4- 12,5) где d в см, N в кВт, п в об/мин.
60 4 50 i 50 4 4-55 --50 1-30 если N в л.с. 1 Н 1 1I 1 ' 1 1 1 И 1 j 1 ' | I [ | 1 i 1 |НН S’ Illi .1,1 .1.1 1. .1 1 .1.1 ! l.l .1111 ilnnliiH 111 М^°07Г если N в кВт 8 -I 4 6 щность в л 11!1111Int111111 h 1111 и। ‘ei <a- N-, ii.I.i.i.ij.I.i.u'lwili.ii.i.h ii «С5 О В 51 >5. 51 = 1 J -е X- 5 1 N s5S Л 4Й> J5> 5s Л -Г-» <>. О N > 5 \j 1111 Ii 111 h i j 111111111 < । N <3- cS* «5Г «5Г «5Г i!l 1 1 1 1 I, J 1 1 ImiliihllHiliHil it i f hiiihuf In ill.. ul i ,.. ( . 11 < Рис. 8. Номограмма для определения крутящего момента (кге см) ио мощности и частоте вращении
Определение крутящего момента За расчетный момент принимают наибольший длительно действующий момент. Расчетный крутящий момент па валу Л/пТ] Мкр = —MKp = 97 400—ilt где Мд — крутящий момент на валу двигателя, кгс .См; р — КПД участка кинематической цепи от двигателя до рассчитываемого вала; i = —-передаточ- П0 пое отношение от двигателя до вала; п — расчетная частота' вращения вала, об/мин; п0 — частота вращения вала двигателя, о$/мин; Nn — мощность на валу двигателя, кВт. Для определения крутящего момента по мощности и частоте вращения можно пользоваться и номограммой (рис. 8). Определение нагрузок на вады За расчетную нагрузку принимают максимальную длительно действующую нагрузку. Расчетную нагрузку определяют: по мощности (задаваемой обычно па входе или выходе коробки передач) КПД и скорости; /» по моментам или силам (задаваемым обычно то>ке па входе или выходе), передаточному отношению и КПД. Расчетную частоту вращения вала, об/мип, выбирают соответственно по частоте вращения шпинделя пП1П или выходного вала коробки, при которой они передают наибольшие моменты (обычно берут мппицальиую частоту вращения шпинделя, при которой передается полная мощность). Окружная сила па зубчатых колесах и цепных звездочках 2ЛГкр d ' где d — делительный диаметр зубчатого колеса или цепной звездочки; й/кр — крутящий момент. р Нагрузку па вал от цепной передачи приближенно принимают направленной параллельно ведущей ветви цепи и равной окружной силе, умноженной па коэффициент, зависящий от положения передачи (для горизонтальной передачи 1,15, для вертикальной 1,05). Нагрузку па вал от ременной передачи при расчете на усталость приближенно принимают направленной вдоль линии центров шкивов и определяют по формуле Q = 2ou F sin , где о0 — начальное натяжение, обычно принимаемое для плоскоремеипых передач равным 18 кгс/см2, а для клиноремеппых 12—15 кгс/см2; F — площадь поперечного сечения ремня, см2; а — угол обхвата шкива, град. Так как начальное натяжение при перетяжке в 1,5 раза больше нормального, то наибольшую нагрузку на вал можно определить по формуле Стах =1 >5(? = 3a<>F sin у •
На рис. 9—12 изображено графическое определение сил, действующих на вал и подшипники, по заданной окружной силе (для зубчатой передачи с углом зацепления а = 20° и с учетом угла трения на зубья р = 5 н- 6°). Если нагрузки, действующие на вал, не лежат раскладывают по двум взаимно перпендикулярным в одной плоскости, то их координатным плоскостям Рнс. 12. и в каждой из этих плоскостей определяют реакции опор и изгибающие моменты, а затем производят геометрическое суммирование. 7. Определение реакций в опорах 42‘ 4, 4: :'А? А а, в' а2 Bi lB< Л 1. A — At + A2 + A3; В = Bj + B2 + + B3 (алгебраическая сумма). 2. Вели приложенная сила Qn имеет на-правление, обратное указанному на ри-сунке, то реакции в опоре Ап и В меняют знак на обратный. 3. Qn — Ап + Вп (для проверки) а Ь ’ ? 3 с Vz 1/2 . 1 L Приложенная сила Qi Qa Q. Реакция опор + Л, + B1 4- -|~ в3 -А, Ч-в» Формула |qi TQ1 AS = BZ=^ TQ’
Невадю расчет ^ожэт быть упрощен плоскостей. Например, если окружные силы рис. 43. Определение Реакций опор и изгибающих моментов двуопоРиых валов с приведем-иыми случаям^ нагружении удачным выбором координатных от ведомого и ведущего элементов взаимно параллельны или взаим-по перпендикулярны, то оси ко* ординат следует направлять вдоль действия этих сил. Отклонениями от параллельности или перпен* дикулярности в пределах 10—15° следует пренебрегать, совмещая са&ы с <?сяжйг коордаяаг. Д<?яус-кается также совмещение сил в одну плоскость. если угол между ними не более 30°. Определение реакций опор и изгибающих моментов Прп расчете вал принимают за балку, лежащую на шарнирных опорах. Эта расчетная схема точно соответствует действительному положению только для валов на подшипниках качения, установленных по одному или по два в опоре; при двух подшипниках должна быть обеспечена самоустанавлнваемость опоры; и а приме р, уст аиовк ой ко н ичес -них рол и ко подшипников ве рш н-вами роликов в разные стороны. Для других опор такую расчетную схему можно применять как приближенную. При длинных песамоустанавливающихся подшипниках скольжения, расположенных по концам вала, рРЯХЦ&Я 2222t^ шигшика следуе г и родиолах ать приложенной к точке, отстоящей от его кромки со стороны пролета па V3—’Д длины подшипника. При расчете валов, вращающихся в длинных подшипниках ' i \ * скольжения > расчетная схема<1риближается к схеме балки с заделанными концами. В табл. 7 и на рис. 13 приведены формулы для определения реакций опор и изгибающих моментов двухопоряых валов с характерными случаями нагружения. л Их расчет, а также многоопорных валов см. в книге ЭНИМС «Табличный расчет станков». Вып. I. М., Машгиз, 1953.
8. Допускаемые напряжения [ои:1]*. кгс/см’, для стальных валов Источники концентрации напряжений Насаженная иа вал деталь (зубчатое колесо, шкив) с острыми кромками Насаженное на вал кольцо подшипника качения к» Вал ступенчатой формы с острыми внутренними углами при -д- аС 1,2 — Ля Г Вал ступенчатой формы ,'»• скрутиеянами-даутршр-ними углами при г D 4,- = 0,03; 4- < 1,2 D d Диаметр вала d, мм Стали и термическая обработка 35, нормализованная, пв ~ а2 4- 65 кге/мм2; °т > '10 кге/мм2; °1 ='25 кге/мм2 5ии/эля 83 1 О ;гЮТ ЭЛЯ гИИ/ЭЛ.Ч ед -/• 0g — so ‘ивннваоеиитзийон *су I 45, Улучшенная 1 °в — Ч) 4- 00 кге/мм2; = ^2 4- 52 кге/мм3; G_i 35 кге/мм2 40 X, Улучшенная, ав ~ °0 ~~ ЮО кге/мм2; пт = 6о 80 кге'мм2; 1 40 кге/мм2 Закаленная до HRC Зэ . . .42 пв = 110 130 кге/мм2; от = Si) кге/мм2; а_1 S0 кге/мм2 30 50 100 700 650 600 750 700 650 850 800 750 900 850 800 950 900 850 30 50 100 900 850 750 1000 950 850 1150 1050 1000 1200 1100 1000 1300 1200 1100 30 50 100 800 700 600 900 800 700 1050 900 800 1100 950 850 1150 1000 900 30 V 100 1100 ffM 850 1150 /®? 900 1350 1000 1400 1050 1500 /Л» 1100 * В таблице приведены допускаемые напряжения при изгибе в случае отсутствия кручения, но их можно применить и для расчета на сложное сопротивление по результирующему моменту, который мон^о определить по формуле Мпр = ]/ + 0,45М^ В таблице обозначено ои — предел прочности при растяжении; от — предел текучести; о_х — предел пынослг1ВОСТИ. При составлении табли1.Ь1 принято: 1) коэффициент безопаспости, равный 1,3; 2) уменьшение предела выносливости, определенного на малых образцах, для валов d — 30 мм составляет 15—20%, для валов d — 50 мм — 25—30% и для валов d — 100 мм-35—40% (меньшие значения относятся к ступенчатым валам иа твердых легированных сталей, ббльшие — к валам с Насаженными деталями из более мягких сталей); 3) допускаемые напря^ения при изгибе соответствуют спокойной работе (коэффициент динамичности равен е^ИНИце) Для валов, работающих с резко переменным режимом, при расчете по максимальной нагрузке, когда коэффициент долговечности меньше единицы, допускаемые напряжения следует соответственно понизить. Допускаемые напряжения можно повысить, увеличив прочность вала технологичес5кими или конструктивными мероприятиями: местными упрочнениями, увеличением радиуС08 выкружек, применением разгрузочных канавок на ступицах сидящих деталей п т. п.
Диаметр вала можно найти по табл. 9, зная изгибающий и крутящий моменты. Табл. 9 составлена по формуле , ]/21^ + 0,45Мйр 1<Гиз1 jy • При этом [<тиз] взяты из табл. 8 с учетом максимальной концентрации напряжений. Материал: сталь 40Х улучшенная, для стали 45 улучшенной табличные значения умножают на коэффициент 0,94; для закаленных сталей 40Х и 40ХН табличные значения умножают на коэффициент 1,25. 9. Диаметр вала d вд расчета на усталость при одновременном действии изгибающего и крутящего моментов d, мм Л2кр Допускаемый изгибающий момент, кгс«м, при ——— 11 и 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 17 4,62 4,19 3,67 3,12 2,64 2,26 1,97 1,73 1,54 1,39 1,26 1,16 1,07 20 7,2 6,82 5,98 5,07 4,30 3,69 3,20 2,82 2,51 2,26 2,06 1,88 1,74 22 9,68 9,08 7,96 6,75 5,73 4,91 4,26 3,75 3,35 3,01 2,74 2,51 2,31 25 14,1 13,3 11,7 9,91 8,40 7,20 6,26 5,51 4,91 4,42 4,02 3,68 3,39 28 19,8 18,7 16,4 13,9 11,8 10,1 8,79 7,74 6,90 6,21 7.64 5,65 5,17 4,76 30 24,3 23,0 20,2 17,1 14,5 12,4 10,8 9,52 8,48 6,94 6,36 5.86 32 27,8 26,4 23,1 19,6 16,6 14,3 12,4 10,9 9,72 8,76 7,96 10,4 7,28 6.7 35 36,4 34,5 30,3 25,7 21,8 18,7 16,2 14,3 12,7 11,5 9,53 8,79 40 54,4 51,6 45,2 38,3 32,5 27,8 24,2 21,3 19,0 17.1 15,5 14,2 13,1 42 63,0 59,7 52,3 44,4 37,6 32,2 28,0 24,7 22,0 19,8 18,0 16,5 15,2 45 77,5 73,4 64,3 54,6 46,3 39,7 34,5 30,3 27,0 24,4 22,1 20,3 18,7 25,6 50 106 101 88,2 74,8 63,5 54,4 47,3 41,6 37,1 33,4 30,3 27,8 52 112 107 93,4 79,3 67,2 57,6 50,1 44,1 39,3 35,4 32,1 29,4 27,1 55 133 126 110 93,8 79,6 68,1 59,2 52,1 46,5 41,8 38,0 34,8 32,1 60 173 164 143 122 103 88,5 76,9 67.7 60,3 54,3 49,4 45,2 41,7 62 191 181 153 134 114 97,6 84,9 74,7 66,6 60,0 54,5 49,9 46,0 65 220 208 182 155 131 112 97,8 86,1 76,7 69,1 62,8 57,5 53.0 70 274 260 228 193 164 140 122 107 95,8 86,3 78,4 71,8 66,2 72 299 283 248 210 178 153 133 117 104 93,9 85,3 78,1 72,0 75 337 320 280 238 202 173 150 132 118 106 96,4 88,3 81,4 80 410 388 340 289 245 210 182 160 143 129 117 107 98,8 85 491 466 408 346 294 252 219 192 17t 154 140 128 118 90 583 553 484 411 349 299 259 228 204 183 167 152 141 95 686 650 570 483 410 351 305 269 239 216 196 179 165 100 800 758 664 564 478 410 356 313 279 252 229 209 193 Пример расчета Принятые обозначения: ц — КПД рассчитываемого участка передачи; i — передаточное отношение частоты вращения выходного вала к рассчитываемому; Л/кр — крутящий момент рассчитываемого вала, кгс -мм; Л/,:П в — крутящий момент выходного вала, кгс -мм; f> — угол между направлением действия силы и осью ж; остальные обозначения указаны в решении примера. Дано: крутящий момент на выходном валу Мкр.в = 16 200 кгс-мм. Найти диаметр промежуточного вала для участка передачи, схема которого изображена на рис. 14. Решение примера приведено в табл. 10.
Рис. 14. Схема передачи к примеру для расчета 10. Решение примера Определяемое Расчетная формула Расчет Крутящий момент с учетом Ц М i П = 0,96; Mmi = =16900 кге-мм кр U ,9b Окружная сила р-^р D D 2-16900 Pi = —— = 450 кге; n 2-16900 ^з — — 325 кгс Силы, действующие на вал и подшипники Q«=1,1P Qi = 1,1-450 = 495 кгс; Q3 = 1,1-325 = 358 кгс Реакция опоры в плоскосги х и у с учетом знака (рис. 15; Опора А j4x = T-qic0SP+tQs A = + §495-0,839 + а УЭ 45 + = 358 = 475 кгс 1 95 Ау = A Qx sin 0 70 + -495.0,545 = 199 кгс Опора В Bx = iQ1coS0 + 4Q3 В = + § 495-0,839 -А УД 140 _ 358 = — 418 кгс 95 °p =T Q14in p 25 = -[- — 495-0,545 = 71 кгс Полная реакция Опора А A = ]/a£ + A^ А = У 4752 + 1992 = 515 кгс Опора В В=]/Вх + £у В = У 4182 + 7Р = 422 кгс
Продолжение табл. 10 Определяемое Расчетная формула Расчет Изгибающий момент в опасном сечении (рис. 1,}) Плоскости х, у См. эпюры (рис. 14) Опасное сечение в опоре В Суммарный = j/ =-- М11х = 45-358 = — 1С 100кгс*мм Отношение в опасно» ми сечении Л/кр Л'и ’6 900 Бяоо = 1’05 Диаметр вала (по Л?и, м D\ КГС-М И -j~ ) 1V1Vi / ПО табл. 9 d = 30 мм Угол наклона упругой линии в расчетном сечении в плоскости х Отдельно от каждой силы Qnxl‘ ь lt’X j' пх 10«(24 где 1 и d в см %Ж = ^1.7 = 0,00068 рад; 81х ~ 1£^-Ь1 '°’4 = °’000’8 Рад- Суммарный 6_ = ^пх «V МЛ, ех = 0,00068 4- 0,00018 = = 0.00086 рад Угон наклона упругой линии в расчетом сечении в плоскости у (рис. 16) 0п1/1‘ ®пц Юм4 % “ й^тг-0'4 = б’00012 иад; % = 61у -= °’00012 Рад Угол наклона упругой линии в расчетном сечении 8 = р ”.v + 8р g = 10-ьУ 8b4 + 122 = 0,00087 Рад Прогиб в расчетном сечении в плоскости X Отдельно от каждой силы Q V* пх Упх = W* У* где d и 1 в см 358-^56 . _ У3х “= fijSTsT’1’4' = °’004э ж у,х = cig 01я = = 4,5-0,00018 = 0,0008 см Суммарный ^упх Ух = 0,00454-0,0008 = 0,0053 СМ То же, в плоскости у (рис. 16) vny ^ТбМ4 Ку У у ~ ^упу Vy = etg = 4,5-0,00012 = = 0,0005 см
Продолжение табл. 10 Определяемое Расчетная формула Расчет Прогиб в расчетном сечении У = V + !/у У = Ю-‘у 532 + 52 0,0053 см Допустимые величины 0 в опоре 0.001 0,00087 рад Ртах- см ?Дпа х 0,0001 — 0.0005 Ушах “ т> т — модуль в см 0,0033 : 9-> = 0.00050; ущах — 0,03-0,25 = 0,0075; фактически 0 0053 .Заключение, В отношении жесткости вала диаметр d = 30 мм допустим. Для создания лучших условий работы подшипников и зубчатых ъопес следу.тпринять d-=32 мм. 0,у= QsirJl-270 Рис. 15. КОНСТРУКЦИЯ ВАЛОВ Существенное снижение веса вала и повышение жесткости прп той же прочности достигают применением полых валов, так как внутренние волокна материала при кручении и изгибе мало нагружены. Это видно из табл. 11. Валы со значительной разницей диаметров отдельных участков и фланцевые нередко выполняют с приваркой к заготовке колец (буртиков) и фланцев. Длинные валы со свободной средней частью изготовляют полыми пз трубы с приваркой концевых частей (рис. 17). Повышение усталостной прочности валов (и осей) достигают снижением местной концентрации напряжений, создавая более плавные переходы в сечениях наиболее нагруженных участков (рис. 18). Более технологична конструкция валов с меньшим количеством уступов и буртиков, а также с меньшей их высотой. Примеры уменьшения высоты уступов с применением упорных колец приведены на рис. 19.
11. Сравнение сплошные и полых валов различного сечения по наружному диаметру (d, </,), моменту инерции (J, Ji), моменту сопротивления (W, Wt) и весу (площади поперечного сечения F, F,) J. W, и тт? — относительные значения моментов инерции и j w моментов сопротивления сечений полых валов как при изгибе, так и при кручении При одинаковом наружном диаметре валов di =d При одинаковом весе валов или при одинаковой площади сечения F — Ft При одинаковой прочности валов W, =W При одинаковой жесткости валов J\=J Ч'К II Уменьшение веса, % d J, J Wt W й«_<Л d ~~ J Уменьшение веса, % di d wt VF Уменьшение веса, % 0,1 1,000 1 1,01 1,020 1,015 1,000 1 1,00 1,000 1 0,2 0,998 4 1,02 1,083 1,061 1,001 4 1,00 1,000 4 0,3 0,992 9 1,05 1,198 1,142 1,003 9 1,00 0,998 9 0,4 0,974 16 1,09 1,381 1,265 1,009 14 1,01 0,994 15 0,5 0,938 25 1,15 1,667 1,443 1,021 22 1,02 0,984 23 0,6 0,870 36 1,25 2,13 1,70 1,047 30 1,04 0,966 31 0,7 0,760 49 1,40 2,92 2,09 1,097 39 1,07 0,934 41 0,8 0,590 64 1,67 4,56 2,73 1,192 49 1,14 0,877 53 0,9 0,344 81 2,29 9,53 4,15 1,427 63 1,31 0,766 68 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ источники Валы гибкие проволочные для силовых передач — ГОСТ 13225—71 —< ГОСТ 13227-71, ГОСТ 11626-71. Валы и оси. Конструирование и расчет. Изд. 2-е, М., «Машиностроение», 1970. 320 с. Авт.: С. В. Сервисен, М. Б. Громан, В. П. Когаев, Р. М. Шнейде-рович. Орлов П. И. Основы конструирования, т. 3, М., «Машиностроение», 1977,
Г Л AB A II ПОДШИПНИКИ ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ ОСНОВНЫЕ ВИДЫ ТРЕНИЯ СКОЛЬЖЕНИЯ Трение .без смазки (сухое). В нормально работающих металлических подшипниках трение без смазки практически не встречается. Полусухое трение имеет место при неустановившемся режиме работы, а также при очень скудной смазка. Коэффициент трения при полусухом и сухом трепни 0,1 —0,5. Полужидкостиое трение. Большинство подшипников скольжения работает в условиях полужидкостпого трения, при котором большая часть поверхности разделена слоем смазки, но отдельные элементы поверхности соприкасаются. Коэффициент треиия 0,008—0,08. Жидкостное трение. В этом случае смазка полностью отделяет вращающуюся цапфу от неподвижной опоры, и трение происходит только между слоями смазки. Коэффициент трения 0,001—0,008. В условиях жидкостного трения работают точно изготовленные подшипники при относительно малых нагрузках и высоких скоростях (например, подшипники шлифовальных станков). Уменьшение скорости скольжения, увеличение нагрузки и температуры подшипника могут привести к нарушению режима жидкостного трения и переходу к работе при режиме полужидкостпого и даже полусухого трения. МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПОДШИПНИКИ ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ (ПРОВЕРКА) РАДИАЛЬНОГО ПОДШИПНИКА Расчет производят по удельному давлению Р в подшипнике и величине pv, в некоторой мере характеризующей износ последнего и нагрев. Окружная скорость на шейке вала, м/с ______________________________ adn У= 1000-60 ’ где d — диаметр подшипника, мм; п — частота вращения шпинделя, об/мин. Удельное давление в подшипнике, кгс/см2 где d и I — диаметр и длина подшипника, см; Р — усилие, действующее па подшипник, кге. Величина pv [ри]. Для предварительного расчета подшипников, несущих при небольшой скорости умеренную нагрузку, можно допускаемые р и pv принимать по табл. 1. Момент трения на шине MT=0,5/Pd = 0,5/pZd2. Потеря мощности па трение в подшипнике и соответствующее тепловыделение кВт я» 2,34 • 10-3/Рг ккал/с, где в кге -м; Р в кге; <в в рад/с, v в м/с.
Коэффициент трения f при слабой смазке: для стали по чугуну и пластмассам ........................... 0,15—0,20 по антифрикционному чугуну, бронзе .........................., 0.10—0.15 по баббиту ......................................,............ 0.06—0,10 Для подшипников шпинделей, вращающих обрабатываемое изделие (па-пример, токарных станков), расчетным случаем (при наибольших удельных давлениях) обычно является обработка в патроне с предельными режимами, а для подшипника шпинделей тяжелых станков — обработка изделий максимальной массы. Приведенные в табл. 2 величины установлены практикой и в значительной мере условны. При высоких кромочных давлениях или недостаточной смазке указанные значения следует несколько снижать; при совершенной смазке и малых кромочных давлениях можно допускать более высокие значения pv. 1. Допускаемые р и pv для предварительного расчета подшипников Механизмы Допускаемые Механизмы Допускаемые Р, кгс/см2 pv, кгс х X м/(см2с) р, кгс/см2 рг, КГСХ Хм/(см2с) Редукторы зубчатые и червячные Т ранспортеры, шнеки, рольганги * . 10-30 20—100 60-120 40—100 । Открытые тихоходные 1 передачи Приводы вращающихся печей, сушильных барабанов и пр 10-40 40—150 30-60 60—150 2. Допустимые режимы работы подшипников Материалы вкладыша Гладко обработанная закаленная шейка вала Незакаленная шейка вала pv, кгс х X м/(см2с) до V, м/с до pv, КГС X Хм/(см2с) до v, м/с до Бронза оловянная Бр.ОФЮ—1 100 8 60 5 Бронза Бр. ОЦС5—7—12, Бр. ОЦС6—6—3 80 6 59 4 Бронза Бр. АЖ9—4 • 75-100 5 Не рекомендуется Бронза Бр. СЗО 100 10 То же Цинковый сплав ЦАМ 10—5 90-100 2,5 40 2,5 Баббиты Б16, БНЬ 150 10 100 6 Антифрикционный чугун АЧС-1, АЧС-2 15 4 10 2,5 В современных станках окружные скорости на шейке вала доходят до 12 м/с. Удельные давления р в подшипниках валов и шпинделей станков, имеющих среднюю частоту вращения, обычно не превышают 30 кгс/см2, в подшипниках тихоходных валов при малых окружных скоростях (измеряемых долями м/с) удельные давления иногда доходят до 100 кгс/см2. р2 Температура подшипника зависит от величины . При ее определении можно для упрощения расчета исходить из условия центрального расположения цапфы в подшипнике. При таком предиолоягенип температура подшипника (со* смазкой без принудительного давления) может быть оценена по графику (рис. 1) к2 в зависимости от величины , где Л — диаметральный зазор в мм.
Для шпиндельных подшипников нормальной точности можно принимать Д — 0,015 4- 0,020 мм. Для подшипников прецизионных станков расчетные Значения Д несколько меньше. Рабочая температура подшипников не должна превышать 75 °C. Для подшипников скольжения с принудительной подачей смазки (например, в шлифовальных станках) следует учитывать теплоотдачу в масло. Рис. 1. Коэффициент теплоотдачи к, Отнесенный к единице площади проекции шейки вала; для подшипников, расположенных в коробках скоростей и обдуваемых шкивами или патронами, принято К=20 Ш - ккал/см'с-'С, для отдельно расположенных подшипников К=710 “ ккал/смг с ° С Конструктивные размеры бронзового или чугунного вкладыша (рпс. 2) ориентировочно таковы: Л^(1,14-1,3)^ + 5 мм; Ая=0,5Я; мм для d = 35-i-60 мм; Si =« 7,5 » » d = 65 4- 110 мм «а 10 » » d = 120 4- 200 мм. Целесообразно брать В практике =0,5 4-1,5. С увеличением d I X отношение уменьшается: чем длиннее цапфа, тем вероятнее неравномерность распределения нагрузки по ее длине и повышение местного износа вкладыша Рис. 2. Конструктивные размеры вкладыша Рис. 3. Упорные подшипники в его краях. Подшипники с> 1 можно применять для увеличения жесткости валов, а также в опорах подшипников вертикальных валов, где обычно кромочные давления, вызываемые изгибом вала, менее опасны. Ориентировочные значения - : в подъемных механизмах 1,2—2, в металлрежущих станках 1,1—2, в редукторах 0,8—1,2. Закрепление подшипниковых втулок винтами приведено в табл. 6. Применив закрепительных штифтов для втулок дано в табл. 10.
РАСЧЕТ УПОРНОГО ПОДШИПНИКА (РИС. 3) Расчет плоеной пяты. При хорошем смазывании где р — удельное давление, кгс/см2; <р = 0,9 0,95 — коэффициент, упиты- вающий уменьшение рабочей поверхности пяты пз-за наличия смазочных канавок. Для проверки па нагревание берут критерий pv, по под v подразумевают скорость точки, находящейся от оси вращения па расстоянии 2/3 радиуса пяты, тогда Р лп 2 d iPn , 3~ 200 _ 9000Й КГС’МЯСМ -с)» 4 где Р — осевое усилие, кгс; п — частота вращения, об/мин; d — диаметр пяты, см. Для пяты.,принимают pv= 20-г 40 кгс -м/(см2 -с), а значения р берут в зависимости от материала; Материал Р, кгс/см2 Материал р, гсгс/см2 Сталь по чугуну Сталь по бронзе 20—25 40-60 Закаленная сталь по бронзе То же, но стали « по баббигу 75-80 120—150 50-70 Если проверка па нагревание дает неудовлетворительный результат, то диаметр пяты определяют из соотношения 4Рп d ббббртб' Расчет кольцевой пяты. Наружный диаметр d пяты выбирают по конструктивным соображениям; обычно d= da—(5 4- 20 мм), a —из расчета па удельное давление; и проверяют на нагревание pv='ббббТ кгсм/(смас)’ где Р — осевое усилие, кгс; п — частота вращения, об/мин; , d di b=t-,--; йийхвем. 2 &
3. Канавки упорных подшипников и колец Разг юры, мм ВТУЛКИ И ВКЛАДЫШИ подшипников 4. Металлические гладкие втулки Предназначены для подшипников скольжения общего назиачсшя. Размеры, мм С) Исполнена с *45° фаски Исполнений 2ipacKU ТипА Тип 5 * Параметры шероховатости поверхностей d и D Па = 2,5 мкм при изготовлении по 3-му классу точности свыше ф 18 мм.
5. Размеры втулок (рис. табл. 4), мм d D С S d | D С S L* d D с S L* Отклонения Отклонения Отклонения а, А3 н, г Пл, Пр 1, А» А3 н, г Пл. Пр13 А Ад Н, Г Пл, Прц 10 12 14 16 18 20 22 25 28 30 80; 10 16 18 20 22 24 26 28 32 36 38 Разм 0; 125 0.6 0,6 0,6 0,6 0.6 0.6 1.0 1.0 1,0 1,0 эр L в 160; указ 200 м 8—16 8—20 8-20 8—25 8-25 10—32 10-32 12-40 12—40 16—501 анпых м. 32 36 40 45 55 56 60 67 67 71 предел 40 45 50 60 65 70 78 82 85 ах бр 1,0 1.0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,6 иъ и 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 з ряд 16—50 16—50 20—63 20—63 25—80 25-80 32—100 32—100 32—100 32—100 а 8; 10; 75 80 85 90 95 100 105 ПО 120 125 2; 16; 90 95 100 105 НО 115 120 125 135 140 20; 2 1,6 5; 3: 2.5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,0 3,0 ; 40; 40—125 40-125 40—125 40-125 50—160 50-160 50—160 50—160 63—200 63—200 50; 63; Примечание. Размеры втулок d, D и L соответствуют ГОСТ 1978—73. ОСТ 2 Д57-7-73 предусматривает также d до 420 мм. 6. Дополнительное крепление втулок в неразъемных и фланцевых корпусах Размеры, мм При креплении втулок одним или двумя винтами резьбовые отверстая следует располагать под углами 180 или 90“ от смазочной канавки d 1 п d, Винг ГОСТ 1476—75 d 1 4 п dj Винт ГОСТ 1476-75 12—20 7 9 M4XG 40—85 14 18 1 М6Х16 22—28 30—36 10 14 12 18 1 М4Х8 М5Х12 90-125 17 21 2 М8Х20 7. Рекомендуемые маелоподводящие карманы для мшдкои смазки втулок
Металлические втулки е буртиком 2 Анурьев В, И., т. 2
9. Чугунные втулки для неразъемных и фланцевых корпусов Предназначены для подшипников скольжения общего назначения. Размеры, мм Фиксация втулок в корпусах Обозначение втулки d (отклонение по -А3) D Й! 1 11 1% Л Г Г1 С С1 Винт по ГОСТ 1477—75 Масса, нг 10 11 10 11 16 18 20 20 8 0,5 1 МЗХ6 0,015 0,017 12 14 16 12 14 16 18 20 22 20 24 24 3 10 1 2 1,6 1 М4Х8 0,022 0,030 0,033 18 20 22 18 20 22 25 28 30 5 30 30 34 1 1,5 1,5 3 3 7 0,055 0,085 0,087 25 28 32 36 25 28 32 36 32 36 40 45 38 42 48 55 4 4 4 5 15 1,5 3 1,6 1,6 2,5 2,5 1 1 1,6 1,6 М5Х12 0,093 0,125 0,17 0,с5 40 45 50 40 45 50 50 55 60 СО 70 75 5 19 2,5 1,6 М6Х15 0,33 0,43 0,51 55 60 55 СО С5 70 80 90 0,59 0,72 70 80 00 70 80 00 85 95 105 8 100 100 120 6 24 2,5 5 9 2.5 2,5 4 1,6 1,6 2,5 М8Х20 1,43 1,61 2,16 100 100 115 120 8 4 2,5 2,38 Материал втулок: антифрикционный чугун АЧС-1 или АЧК-2. Внутренний диаметр втулок указан после запрессовки.
Отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватывающих по А7, охватываемых по В7, прочих ± 1/2 (Л7 = В7). Предельное отклонение от перпендикулярности оси втулки относительно ее торцов по VIII степени точности ГОСТ 10356—63. Радиальное биение отверстия d относительно диаметра D по VI степени точности ГОСТ 10356—63. Овальность, копусообразность, бочкообразпость диаметров d и D по VII степени точности ГОСТ 10356—63. Отклонение наружного диаметра D по Пр22а_. Допускается применение других технически обоснованных посадок. В технически обоснованных случаях разрешается изготовление втулок с отклонением d по А. Допускается изготовление смазочных канавок другой формы. 10. Закрепительные штифты втулок Размеры, мм к/ Л dt d До 25 28-40 45-70 75-90 95-120 6-8 10-12 12-14 Ц6-18 18-20 ЗЙж I 8—1G 12—20 16-30 20-40 30-45 11. Металлические гладкие вкладыши Предназначены для подшипников скольжения общего назначения. Размеры, мм Вкладыши верхние Вкладыши нижние d | D Отклонение A, A3 | H Dt L l = lt 0 R h Л1 d3 r Г1 t 40 50 60 50 60 70 46 56 66 35; 40; 50; CO 35; 50 35; 60 6 12 3 1,0 7 5 3 9 2,0
Продолжение табл. И d ° Di L 1=11 б R h Л1 <г3 т rt t Отловсние ^4., Л 3 н 70 75 80 85 90 95 80 85 90 35; 50; 0.5; 75; 90 40; ?0; 65; 90 40; 10; 75 8 15 4 1.0 8 0 4 12 2.5 90 100 105 ПО 115 120 105 115 120 125 130 135 100 110 115 120 125 130 40; СО; 85 50; 90 60; 75; 100 00; 80; 100 40; 60; 80 65; 90; 110 10 15 15 20 20 20 20 5 1,5 12 6 6 8 8 8 8 4 4 5 5 5 12 12 15 15 15 15 2,5 125 140 135 С5; 100; 115 12 20 G 2,5 16 8 5 15 2,5 * Параметры шероховатости поверхностей d иЛ Ва=-2,5 мкм при изготовлении по 3-му классу точности для диаметров свыше 18 мм. Технические требования к вкладышам приведены на стр. 42. 12. Карманы маслоподводящпе для жидкой смазки гладких вкладышей Размеры, мм Масл^ггодводящие карманы, проточки и отверстия не следует размещать н нагруженной зоне подшипника как на поверхности трения, так и на поверхности контакта
13 Медалличесьпе вкладыши < бортиками Предназначены для подшипников общего назначения Размеры, мм
Продолжение табл. 13 d D D3 О,. ь В /1 Л1 С d„ г Т1 t L 1 L G 12 Отклонение Исполнение 1? 2 Исполнение 3, 4 А, А3 И 40 50 €0 50 СО 70 во 70 80 46 56 вб 12 3 1,0 7 1,0 5 3 9 2 30 40 25 35 30 50 25 45 30 52 в° 25 35 45 55 30 45 50 20 35 40 30 45 20 35 30 45 60 80 20 35 50 65 6 70 75 80 85 00 95 95 100 110 80 85 90 15 4 1,0 8 1,0 6 4 12 2,5 50 £0 45 55 40 50 70 35 45 65 40 50 80 32 42 72 304550 20 35 40 40 50 70 50 40 СО 40 СО 80 25 45 65 8 00 100 110 120 105 115 125 135 120 130 140 150 100 110 120 130 15 15 20 20 5 1,5 12 1,0 6 6 8 8 4 4 5 5 12 12 15 15 2,5 50 60 80 42 52 72 50 70 90 110_ 42 62 82 102 СО 80 90 110_ 52 72 82 92 60 80 100 _125 52 72 92' 115 45 60 30 45 50 70 90 110_ 35 55 75 '95 80 80 100_ 45 65 85 60 90 110 45 75 95 10 130 150 165 145 20 6 16 1,6 ,в 5 15 2,5 70 90 125 i 60 80 115 70 100 125 50 80 105 .2 * Параметры шероховатости поверхностей d и D Ra — 2,5 мкм при изготовлении по 3-му классу точности для диаметров свыше 18 мм. Технические требования к вкладышам приведены па стр. 42. 14. Карманы маелоподводящпе для жидкой смазки вкладышей с буртиками Размеры в мм 4 /у \ п Г ,Ж-4-Ж "О | L Маспоподводящие карманы, про-\ точки и отверстия не следует размо-” ~НИ ~ ‘Т^йгт 1Цать п нагруженной зоне подшип-j—,\лу / ника как на поверхности трения, так и на поверхности контакта d с Г Tj = Zi t 1 d С Г П = li t 1 40-50 50—60 70-80 17 20 27 14 18 24 3 3 4 1,5 1,5 2 6 6 8 90-100 105-120 125 34 40 50 32 40 50 5 5 6 2 2 2,5 10 10 12
15. Чугунные вкладыши для разъемных корпусов (по ГОСТ 11611—65) Размеры, мм Вкладыши в сборе Верхний вкладыш 1 Нижний вкладыш 2 Обозначения Масса, кг Общие размеры Вкладыш 1 Вкладыш 2 Вкладыш в сборе Вкла- дыш 1 Вкладыш 2 Втулка 3 а (отклонение по А3) D (отклонение по 77р/2а) L 1 (отклонение по Аз) h h с di Ь Масса, кг ha Г ь« Масса, кг 32x42 36x42 32 x 42/1 3GX42/1 32x42/2 36x42/2 25x34/3 0,23 0,27 32 36 40 45 52 55 и 42 32 32 5 1,0 7 2,5 10 12 1,5 0,11 0,13 0,14 0,17 3,6 3,5 1,0 1,0 0,12 0,14 40x50 45X55 40Х50/1 45x55/1 40x50/2 45x55/2 0,31 0,37 40 45 50 55 60 65 50 55 40 45 12 15 1,8 0,17 0/20 50x60 50x75 50x60/1 50Х75/1 50x60/2 50 X 75/2 0,44 0,52 50 60 70 60 75 so 65 3 0,20 0,24 0,24 0,28 55X65 55x65/1 55x65/2 0,51 55 65 75 65 55 0,22 0,29 С0Х70 60x90 С0Х70/1 60X90/1 60x70/2 60x90/2 0,59 0,75 60 70 80 70 90 60 80 0,26 0,34 0,33 0,41 МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ
Обозначения Масса, кг Общие размеры Вкладыш 1 Вкладыш 2 Вклады ш в сборе Вкладыш 1 Вкладыш 2 Втул-' ка з d (отклонение по Аз) D (отклонение по *41) Dr L 1 (отклонение по Д3) 1, h А, С с/. b hi Масса, кг А3 г bi Масса, кг 0.63 0.70 70X80 70X105 70x80-1 70x105/1 70x80/2 70x105/2 70x80/.’ 1.13 1.38 70 85 95 80 105 70 95 6 2.0 8 4 12 15 2 0.50 0.68 4,2 5,0 2,5 80x95 80x110 80x95/1 80x120/1 80x95 2 80X1-'ОС 1,64 2,60 80 95 110 95 120 80 105 0.74 0.92 0.90 1,08 90x105 90Х 135 90x105/1 90Х135/1 90X i05/2 90x135/2 1-98 2.46 90 105 120 105 13э 90 120 8 2,5 10 2.5 0.86 1,12 1,12 1,34 100x115 100Х 150 100Х115/1 100x1504 100x45'2 100X150'2 2,45 2.98 100 115 130 115 150 100 13э 3,0 12 15 20 1,04 1,31 1.41 1.67 Закрепительная втулка з /ЬЮ/ Н д'/ Обозначение втулки df h Ai Масса, кг 1 Xid ! ^777/ /я7ю„ -^-2- о- 25x34/3 6,5 2.5 1,5 3,5 2,0 0,001 0,0505° Ч/ -\Н 70x80/3 9,5 4,0 2,5 4,0 2,5 0,002 ПОДШИПНИКИ ГОСТ 11611—65 предусматривает также вкладыши d — 25; 28 и выше 100 мм. Пример обозначения вкладыша в сборе, d = 50 мм, L — 60 мм: Вкладыш 50 X 50 ГОСТ 11611—55 Пример обозначения вкладыша верхнего, d = 50 мм, L = 60 мм: Вкладыш верхний 50 X 60/1 ГОСТ 11511—65 Пример обозначения закрепительной втулки = 9,5 (для вкладыша d — 100 мм): Втулка 100 X 80/3 ГОСТ 11611—65 Отверстие d окончательно растачивают в сборе с корпусом подшипника. Обточку до наружного диаметра Г> и подрезку внутренних торцов вкладышей по размеру 1 производят совместно деталей 1 и 2. Вкладыши Изготовляют из антифрикционного чугуна АЧС-1 или АЧК-2 по ГОСТ 1585—70, закрепительные втулки — иа стали СтЗ. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватывающих — по А-,, охватываемых — по В,, прочих =>/2 (.4>= В,). Непсрдевдикулярность оси вкладыша относительно его торцов и торцовое биение — по VIII степени точности ГОСТ 10356—63. Овальность, ьонусообразвоеть, бочкообразность отверстий <1 — по VII степени точности ГОСТ 10356—63.
1С. Фиксация вк..адыша в корпусе Размеры, мм Зиладыши вту 1К( (н /7 f и Il II закрепитСиШпой в корпусе Диаметр вала bi Т Л 1 32 36 1,0 3,5 3,6 IV \\ \\\ \\ V<\ XX 'л\ 40 45 50 55 60 1,8 3,5 3,6 £ \— выемка в о под закреп С И товании корпуса тельную втулку J увеличено Плоскость [разъёма муЕ7 70 80 90 100 2,5 5,0 4,2 17. Профиль н размеры канавок подшипников Размеры, мм Для неразъемных подшипников Для разъемных подшипников При тонкой фильтрации При возможности загрязнения масла d Л г R ъ 1 / а До со 1,5 О 0 3 9 7 6 1,5 5 Св. СО до 80 zS 3 i 12 8 8 6 » 80 до СО 2.5 3,8 5 15 10 10 2 8 » 90 до ПО 3 4,6 6 18 13 12 2,5 8
Технические требования к металлический! втулкам и вкладышам Общее для втулок и вкладышей. Материал биметаллических втулок: сталь 20 с заливкой бронзами Бр. ОЦС5—5—5, Бр. АЖ9—4 и Бр. ОФЮ—1 по ОСТ 1 90054—72. Предельные значения радиального биения отверстия относительно оси поверхности D: по VI степени точности — для деталей, выполненных по 2-му и 3-му классам точности; по VI степени точности — длядеталей, выполненных по 3-му классу точности. Предельные отклонения формы цилиндрической поверхности d — овальности и конусообразпости: по VI степени точности — для деталей, работающих в тяжелых условиях — при ударной нагрузке и pv больше 100 кгс -м/(см2 -с); по VII степени точности — для деталей, работающих в средних условиях — при ударной нагрузке и pv в пределах 30—100 кгс -м/(см2 -с). Предельные отклонения от перпендикулярности оси отверстия относительно торцов и предельные значения торцового биения: по VII степени точности1— для деталей, выполненных по 2-му классу точности; по VI11 степени точности — для деталей, выполненных по 3-му классу точности, Допускаемые режимы работы подшипников приведены в табл. 18. 18. Допускаемые режимы работы подшипников Материал втулок и вкладышей § s’ V, м/с, до S к V/ е. Материал втулок и вкладышей § s' о v, м/с, до к V/ а Бронза Бр ОЦС5-5—5. . 100 3 100 Сплав ЦАМ9-1.5Л .... 50 3 БронзаБр. ОФЮ—1 . . . 200 3 1000 Чугун АЧС-1 18 0,2 90 БронзаБр. АЖ9—4Л . . . 150 >2 — Чугун АЧК-2 120 1 120 Для втулок. Продольную смазочную канавку при сборке следует располагать со стороны, противоположной направлению давления вала. Дополнительное крепление втулок при D с предельными отклонениями по II и Г — обязательно, как указано в табл. 6. ОСТ 2 Д57—И—73 предусматривает изготовление втулок из чугуна АЧС-1 и АЧК-2, бронзы Бр. ОЦС5—5—5 и Бр. ОФЮ—1, Бр. А7К9—4Л и из антифрикционного сплава ЦАМ9-1,5Л. Для вкладышей. Обточка наружного диаметра D производится совместно верхнего и нижнего вкладышей. По внутреннему диаметру d допускается оставлять припуск под доработку. ОСТ 2 Д57 11—73 предусматривает изготовление вкладышей из бронзы Бр. ОФЮ—1 по ОСТ 1 90054—72, Бр. 0ЦС5—5—5, Бр. АЖ9—4Л. Технические требования. Материал — чугун с механическими свойствами пе ниже марки СЧ 15-32. Отклонения размеров отлпвоК — по II классу точности ГОСТ 1855—55. Отклонения размеров поверхностей, полученных механической обработкой и пе ограниченных допусками: охватывающих — по»47, охватываемых — по .В7, прочих ± х/2 (Д7 = £7). Неуказанные литейные радиусы — от 3 до 5 мм. Отклонения размеров между обработанными и необработанными поверхностями — по 9-му классу точности. Отклонения от перпендикулярности торцов относительно оси расточки и опорной плоскости корпуса — по VII степени точности ГОСТ 10356—63. Допускается сверление в лапах отверстий под установочные штифты. Допускается применение резьбы трубной конической по ГОСТ 6211—69. Необработанные поверхпости корпусов окрашивают в два слоя нитроэмалью по ГОСТ 7462—73,
КОРПУСЫ ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ 19. Неразъемные корпусы подшипников с двумя крепежными отверстиями (по ГОСТ 11521—65) Неразъемные корпусы подшипников скольжения (табл 19) предназначены для втулки из антифрикционного чугуна и других антифрикционных материалов, разъемные (табл. 20) — под вкладыши из антифрикционного чугуна. Размеры, мм Обозначение корпуса Диаметр вала Диаметр расточки поп; втулку (отклонение по d3 d. (поп*' допуска TH) Б ь ь, L я h Н 7 h2 Ла ht ho А Г П с Cl Смешение осей отвереши от поминально! о рас-ПОЧ'МК' нпл Д Масса, кг Номинал ф S © О 10 и 12 10 11 12 16 18 18 9 15 МЮХ1 20 18 10 80 9 20 40 10 5 3 5 11 20 +0,07 60 18 1,0 ±0,25 0,18 0 17 0,17 14 16 14 16 20 22 24 20 12 85 45 12 22 65 20 0,25 0,24 МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ
Пример обозначения корпуса = 60 аш: Корпус 60 ГОСТ 11521—65 80 100 110 60 70 80 45 50 55 1 30 32 36 40 25 28 N> го >-ъ too 00 Обозначение корпуса 90 100 110 СО-! 55 ООО О’ С” •₽» QI ОУ» 1 30 32 36 40 25 28 18 20 22 Диаметр вала dH0M 105 115 125 О СО<1 У» СП О О О У» у» о сл 38 40 45 50 32 ' 36 1 1 25 , 28 30 i Диаметр расточки под втулку (отклонение по Ага) СО о го со а- У1 у< у» У» а- g X М10Х1 мюх1 М14Х1,5 1 MlOxl d3 (поле допуска TH) 120 1’0 140 00Т 601 06 ОЭ -3—1 О УЮ ей У» £ »> О У1 со ОЭ К> оо СО сс сс £'ОО to 90 90 100 о О S' о сп rf> £->₽•• о у оо Сй ь? го ьэ го ОО £- £- О' ОСО о О» Л> о уг уг С.С>У5 1~1<-> У' О уч Уг о ОО Сй Ой ofe О’ У< УЛ 225 245 25э 185 185 195 1 1 160 160 ЮО 165 у’ У' го GO [ э Cv £ 1 = Т2 СЛ уг О' & о о уч 1С5 1ь5 195 У г GO О 98 ; 105 108 ; со уг tq о О to Qi tJ н- h =- ht СЛ 1У О 00 —1 Сй о 00 00 У» V» со у оо оо io ГС г2 о о со сс со со W 85 9э 100 fO 70 60 У'У CI yi уг О со СО Номинал Eq 4-0,015 О I+I+H ООО I— о О ОСО У’ 1+ 8 У' + 51 Отклонение 220 240 250 00" 061 Oil ООО ро 120 120 12э yi СО 1ъ- о СЛ У’ -1 05 ел OUQI Уг >> 4.-О У' У о coco со о го GO о со yr o’© о О - со го ~У' (Й 1+ СЛ н У Смещение осей OTBepcnni от номинального расположения А 10,9 12,5 17,6 5.78 7,54 8,23 3,12 3,14 3,94 1,52 1,48 1.60 2,02 о о "оо со СО г— 0,49 0,47 0,53 Масса, кг ИЯИНПИПЙГОП Продолжение табл. 19
20. Корпусы разъемные с двумя крепежными отверстиями (по ГОСТ 11607—65) Газмеры, мм Исполнение 1 Корпус изготовляют двух исполнений: 1 — с креплением крышки укороченными шпильками; 2 — с креплением крышки удлиненными ш шльками. Обозначения Общие размеры деталей 1 и 2 Корпус в сборе Корпус в сборе Гайка 3 по ГОСТ 5615-70 Пружинная шайба 4 по ГОСТ 64070 Шпилька 5 по ГОСТ 11765-60 1 1 avduoTT а Масса, кг 1 . Диаметр вала du04 (ty ОП ЗИП -ЗНО1ГЯ.Ю) (J . -Di d. 'll В (отклонс-1 ние но С$) ъ L Lt L2 = At* (L2 с отклонением . по С\) II Hj А” Г Номинал I Отклонение 1-32 М10—055 ЮНСаГ М1ОХ45А1-0 М10Х65А1-0 85 1,09 1,11 32 40 60 13 11 32 28 165 100 75 18 42 ±0,17 135 37,5 1-36 2-36 МЮХ45Д1—0 М10Х65А1-0 1,05 1,07 36 45 «0 13 11 32 28 165 100 75 18 42 13з 37.5 3 1-40 2—40 М10Х45А1-0 М!0х70А1—0 89 1,49 1,50 40 50 65 13 11 40 35 170 105 80 20 45 140 40 5 1-45 2—45 М10Х50А1-0 М10Х75А1-0 94 1,46 1,76 45 55 70 13 11 45 40 175 ио 85 20 45 145 42,5 5 МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ
Обозначения Нори V с в сборе Общие размеры деталей 1 и 2 Корпус в сборе ! Гаььа 3 по I ОСТ 5915-70 Прт житная шат ба 4 по ГОСТ 6402-70 1 Шпилька 5 | по I ОСТ 11765-66 03 в Масса, кг | Диа летр вала dn0M D (отклопо- 1 пие no A j) I Di di JJ тз ('9 он бин -анон я io) я ь L bi = А, * (Ь2 с отклонена м по С3) II Номинал I Откло- « нение А Г ’’i 1-50 2-50 М12-055 12НС5Г М12Х55А1—0 М12Х80А1—0 104 2 31 2,32 50 60 75 17 13 50 40 200 120 90 25 50 ±0,17 160 47,5 5 1—55 2-55 М12Х60А1—0 М12ХЭ0А1—0 115 3,23 3,24 55 65 80 17 13 55 45 210 130 95 25 55 170 52,5 6 J — 60 2—СО М16-055 16Н65Г М16Х65А1- 0 М16х95А1—0 125 3,78 3,81 60 70 85 22 17 60 50 230 140 100 25 60 + 0,20 190 55 6 1—70 2—70 M1SX70A1-0 М16Х110А1-0 140 5 64 5,67 70 85 100 22 17 70 60 250 160 120 30 70 210 62,5 6 1-80 2-80 М-0—055 20Н65Г М20Х8041- 0 М20Х120А1—0 160 8,55 8,60 80 95 115 26 22 80 70 290, 180 140 35 80 240 72,5 8 1—90 2—90 M20XS5A1—0 М20Х130А1—0 170 10,3 10,4 90 105 125 26 22 90 80 300 190 150 35 85 + 0,23 250 77,5 8 1—100 2—100 М24—055 * Аг с отк fe* А с отк. 24Н65Г лонением + онением + М24Х95А1—0 М24Х140А1-0 0,25 мм при d 0,5 мм при dJ;0 185 юм = = 3 м 13,8 30 — 3 — 55 100 75; ± , ± 1, 115 0,5 мт 0 мм г 135 I пр ри 32 и dH гном 2G ом = = 6 100 80 — 0 — 12 90 125 .5. 340 мм. 210 100 40 90 280 82,5 8 ПОДШИПНИКИ
Продолжение табл. 20 Оспованнс 1 Исполнение 1 Li Обозначение d;=d5 (поле допуска 7Н) 61 4< 1 h h (отклонение по Сс) Л, 65= =Л0 Л 7 Л» Л, С Масса, кг 1-32/1 2—32/1 М10 18 55 15 30 42 45 10 15 6 22 20 22 13 0,6 0,68 0,67 1—36/1 2—36/1 55 15 22 20 22 0,66 0,65 l-40/t 2—40/1 22 60 45 50 И 15 22 20 26 1,о 0,95 0,92 1-45/1 2—45/1 25 65 15 22 20 26 1,11 1,08 1—50'1 2—50/1 М12 70 18 40 50 55 14 15 26 24 30 16 1,56 1,52 1—55/1 2—55/1 30 — 55 60 18 8 26 24 30 2,01 1,96 1-60/1 2-60/1 M1G 35 75 22 50 60 65 18 30 28 30 20 2,28 2,22 1—70/1 2—70/1 40 90 70 75 18 25 10 30 28 40 3,60 3.50 1-80/1 2-80/1 М20 50 105 25 55 80 85 20 25 12 38 35 40 24 5,27 5,13 1—90/1 2-90/1 60 115 85 90 25 38 35 45 6,52 6,35 1-100/1 2—100/1 М24 70 120 30 70 90 100 25 25 45 42 45 28 1,6 8,62 8,39
Продолжение табл. 20 Крышка 2 Обозначение da /(11 ^12 Л» Ли ^15 ^3 гз СА Масса, кг 32/1 20 М10Х1 12 40 32 1.4 6 13 И 10 1,0 0,32 36/2 0,30 40/2 42 16 8 0,45 45/2 45 36 0,55 56/2 15 50 38 18 13 0,60 5э/2 55 45 22 15 1,06 60/2 18 58 1и 1,17 70/2 25 М14Х1.5 65 50 г 30 18 20 1,5 1,70 80/2 22 75 55 20 2,64 90/2 80 GO 25 3,04 100/2 25 85 65 36 15 24 4,04 ГОСТ 11607—65 предусматривает также с!ном = 25; 28, 30; 35 и выше 100 мм. Пример обозначения корпуса йяом = 60 мм, исполнения 1: Корпус 1—60 ГОСТ 11607—65 То же, исполнения 2: Корпус 2—60 ГОСТ 11607—65 Пример обозначения основания dH0M = 60 мм, исполнения 1: Основание 1—60/1 ГОСТ 11607—65 То же, исполнения 2: Основание 2—60/1 ГОСТ 11607—65 Пример обозначения крышки dn0M = 60 мм: Крышка 60/2 ГОСТ 11607—65
Технические требования. Расточку отверстия d и подрезку торцов по размеру В производят совместно с деталью 2. Материал: основания и крышки СЧ 15-32; шпильки сталь 45. Покрытие шпильки Хим. Оке. Отклонения размеров отливок по II классу точности ГОСТ 1855—55. Неуказанные литейные радиусы от 3 до 5 мм. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватывающих — по А7, охватываемых — по В7, прочих ztz1/2(A7 = _В7). Резьбовые отверстия под шпильки допускается изготовлять с тугой резьбой. Р> смазочных отверстиях крышек допускается применять взамен резьб MIO X 1 и М14 X 1,5 соответственно резьбы К. 1/8" и К х/4" по ГОСТ 6111—52. Острые кромки пршугшть. Необработанные поверхности окрашивают в два слоя нитроэмалью серого цвета по ГОСТ 7462—73. Рекомендуемые области применения корпусов. Исполнение 1 рекомендуется для корпусов, в которых перпендикулярные к плоскости разъема суммарные составляющие статических нагрузок направлены в сторону оснований. В тех случаях, когда эти составляющие направлены, в сторону крышек, значения их не должны превышать величин, указанных в табл. 21. 21. Ценцекаемая статистическая нагрузка Огозначение корпуса Допускаемая статическая нагрузка, кгс Обозначение корпуса Допускаемая статическая нагрузка, кгс 1-32 375 2-55 Св. 670 до 1000 2-32 Св. 375 до 560 1-60 к:оо 1—36 375 2-60 Св. 1600 до 2650 2-36 Св. 375 до 5С0 1-70 1600 1-40 37э 2-70 Св. 1600 до 2650 2-40 Св. 375 до 560 1-80 3750 1 -45 375 2-80 Св. 3750 по 5С00 2—45 Св. 375 до 5€0 1—90 3750 1-50 670 2—90 Св. 3750 до 5;оо 2-50 Св. 670 до 1000 1-100 7100 1-55 670 2—100 Св. 7100 до 11-00 Исполнение 2 рекомендуется для корпусов, в которых перпендикулярные в плоскости разъема суммарные составляющие статических нагрузок направлены в сторону крышек и их величины колеблются в пределах, указанных в табл. 21. НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПОДШИПНИКИ Металлофторопластовые подшипники *. Основное применение моталло-фторопластовых подшипников в узлах сухого трения. В узлах трения многих видов оборудования недопустимо пли крайне нежелательно применение смазки. Например, ио технологии производства часто исключается смазка в машинах пищевой, текстильной, бумажной п химической промышленности. Металлофторонластовып материал без смазкп при малых скоростях допускает очень большие удельные нагрузки — до 3500 кгс/см2. Сохраняет работоспособность в интервале температур от —200 до +280° С. При температуре свыше +120° С нагрузочная способность постепенно снижается; при температуре +280 достигает примерно половины начальной величины. При низких, скоростях скольжения (0,05—0,1 м/с) и высоких удельных нагрузках коэффициент трения материала минимальный. При удельных нагрузках в пределах. 1—100 кгс/см3 и при скоростях скольжения 0,2—5 м/с коэффициент трения. * Более полно см. в книге: Семенов А. П., Савнискнй Ю. Э. Металлофторопластовыв; подшипники. М., «.Машиностроемие», 1976.
может изменяться от 0J по 0,2, т. е. быть в пределах обычных подшипниковых материалов при граничной смазке. Повышение скорост11 скольжения при сохранении температуры увеличивает коэффициент трепня. В зависимости от режимов работы коэффициент трения подшипников в рериод нормальной работы без смазки может быть в пределах 0,04—0,23. Наиболее рациональными и эффективными материалами являются ленточные. Основой их является стальная лепта, на которую нанесен топкий пористый металлический слой антифрикционного сплава, поры которого заполняются фторопластом. Климовский машиностроительный завод изготовляет металлофторопластовую ленту в соответствий о ТУ 27-01-01 -71. Размеры выпускаемой ленты приведены в табл. 22. 22. выпускаемые металлофторопластовые лепты Толщина лепты, мм Ширина, мм Длила, мм Общая* Стальной основы Бронзового слоя** Фторопластового слоя** 1,1 1,6 2,6 0,75 1,30 2,30 0,35 0,06 75—100 500—2000 * Допуск 0,05 мм. s* Допуск 0,035 мм. Стальная основа из стали марок 08кп или 10кп. Подшипники из металл°фт°роплас1овои лепты изготовляют точной штамповкой. Особенностью ртого материала является недопустимость повреждения рабочей поверхности антифрикционного слоя. Поэтому нельзя обрабатывать поверхности тропил резанием, шлифованием и другими видами абразивной обработки. Это обуслойливает повышенные требования к точности изготовления лепты и точности штамповки. Из металлофторопДастовой лепты изготовляют неразъемные, разъемные и открытые подшипник!1- К неразъемным относятся сверите втулки. Они наиболее широко прммем'тжт'С'а. Ужтаньгь'к» '.эпюд эта. В. И. Доеппна выпускает втулки размеров, приведенных в табл. 23 (преимуще-ствоиио для текстпльноГ0 машиностроения). 23. основные размеры выпускаемых втулок, мм Диаметр Длина (отклонение — 0,5) Диаметр Длила (отклонышс — 0,5) внутренний* наружный** внутренний* наружный** 10 12 15 16 18 20 22 * О ** О Фаек 13 15 18 19 21 23 25 гклонеппе п тклонение Г а наружная 10- 17; 16 10: 12: 16; 20 in! 12; 16; 20; 25 10-’ 12; 16; 20; 25 12- 16; 20; 25; 32 16: 20; 25; 32; 40 16; 20; 25; 32; 40 о д3 в запрессованном Р,'3. и внутренняя 0,4x45°. 25 30 32 36 /•о 55 состоянии. 28 зз 41 45 СО 16; 20; 25; 32; 40 20; 25; 32; 40; 50 20; 25; 32; 40; 50 25; 32; 40; 50 32; 40; 50; 60 32; 40; 50; 60; 65; 70
Запрессовка готовых втулок в корпус с посадкой Hpls обеспечивает фиксацию втулки и ее упругую устойчивость. Отношение радиуса изгиба к толщине материала при свертывании втулок должно быть не менее 6. Свертывание втулок антифрикционным слоем наружу не допускается из-за образования разрывов в наружном бронзовом слое. При недостаточной величине зазора и нагреве подшипника вследствие трения может получиться заклинивание (заедание) вала; при излишне больших зазорах уменьшается площадь соприкосновения, вследствие чего возрастают фактические удельные давления и ускоряют износ поверхностного слоя фторо- 24. Рекомендуемые зазоры металло-фторопластовых подшипников, работающих без смазки Внутренний диаметр втулки, мм Расчетный диаметральный зазор, мм 10-18 0,030 18-30 0,035 30—40 0,040 40—50 0,045 пласта. Подшинники из древесных пластиков. Подшипники скольжения из древесных слоистых пластиков отличаются хорошей износостойкостью, приближающейся к стойкости текстолита и цветных металлов. Наибольшей износостойкостью обладают торцовые поверхности древесного слоистого пластика, наименьшей — поверхности, параллельные клеевым слоям, что следует учитывать при конструировании втулок и вкладышей подшипников. Износ шеек валов, работающих в паре с вкладышами из древесного слоистого пластика, меньше, чем при работе с вкладышами из бронзы или антифрикционного чугуна. Способность древесных пластиков цоглощать воду и разбухать является отрицательным свойством; в то же время смачиваемость материала позволяет применять воду в качестве смазывающего вещества. Древесные пластики имеют относительно невысокий модуль упругости, вследствие чего подшипники излишне пружинят. Для уменьшения этого недостатка применяют вкладыши небольшой толщины с плотным набором в кассету. Другой недостаток пластика — низкая теплопроводность; поэтому нужно уделять большое внимание выбору смазки и способу ее подачи, что влияет на интенсивность отвода тепла. При конструировании подшипников из древесных слоистых пластиков рекомендуется соблюдать следующие условия. Толщину стенок вкладыша принимать около 5 мм при диаметре вала до 50 мм; 8—10 мм прп диаметре 60—100 мм; 10—12 мм при диаметре более 100 мм. Для облегчения отвода тепла прп больших удельных давлениях и окружных скоростях толщина вкладыша должна быть небольшой, длина — примерно равна его внутреннему диаметру (меньшая длина при смазке маслом). При определении зазора между валом и подшипником учитывают тепловое расширение вала и подшипника, шероховатость поверхности, условия смазки и охлаждения. Если древесный пластик работает не по торцовой поверхности, принимают во внимание возможное изменение размеров от разбухания вкладыша. Если же он работает торцом к поверхности шейки вала, то при смазке и малом удельном давлении принимают зазор по ходовой посадке 3-го класса точности, а при большом удельном давлении — по ходовой посадке 4-го класса точности. При диаметре d шейки вала более 25 мм рекомендуется зазор 0,04 мм + + 0,002 d для малого удельного давления и 0,04 мм + 0,003 d для большого давления. Для вкладышей из древесных пластиков следует принимать большие зазоры, чем для металлических, чтобы устранить зажим вала при тепловом расширении. При работе средней интенсивности для диаметра вала от 25 до 100 мм зазор следует принимать 0,10—0,15 мм, для более интенсивной работы зазоры увеличивают. Втулки рекомендуется запрессовывать в кассеты с натягом главным образом при смазке маслом. При смазке водой вкладыши разбухают, поэтому натяг допускается небольшой. Обычно величину натяга под запрессовку втулок прп смазке маслом принимают 0,5—1,5% от внутреннего диаметра втулок.
В качестве смазки используют жидкие минеральные масла, воду, эмульсии и консистентные смазки. Циркуляционная смазка машинным маслом применима при нагрузках до 20 кгс/см3 п скорости а до 4 м/с. Для дальнейшего повышения удельных нагрузок р до 200 кгс/см3 и скорости v до 7—10 м/с требуется водяная смазка. При белое жестких условиях работы подшипников рекомендуется использовать эмульсии. Допускаемые в подшипниках удельное давление р = 250 4- 350 кгс/см2, pv = 250 -:- 350 кгс-м/(см2-с), рабочая температура не выше 80° С. Текстолитовые подшипники. Подшипники гн текстолита работают про температуре не выше 80° С. При смазке водой они допускают удельное давление р -= 300 4- 350 кгс/см2, pv — 200 4- 250 кгс-м/(см2-с); при смазке маслом допускают р = 100 4- 150 кгс/см2; pv = 200 4- 250 кгс-м/(см2-с). Коэффициент трения текстолита 0,07—0,08 при смазке минеральным маслом, 0,01—0,005 при смазке ведой. Полиамидные подшипники. Из полиамида изготовляют втулки и вкладыши способом литья под давлением. Полиамидные подшипники обладают малым коэффициентом трения и стойкостью к истиранию. Онп допускают удельное давление р = 100 4- 150 кгс/см2, pv — 150 4- 200 кгс-м/(см2-с), рабочую температуру не выше 100° С; смазка минеральным маслом. Капроновые подшипники. Капроновые подшипники допускают удельное давление р 120 кгс/см2, окружную скорость v -у 5 м/с п температуру нагрева I === 120° С. Относительный зазор в подшипнике <р— ———«= О.ШЙ ~ 0,ОСЮ , где D — диаметр расточки вкладыша; d — диаметр шейки вала. Капроновые подшипники смазывают минеральными маслами небольшой вязкости. При смазке водой грузоподъемность подшипников уменьшается. При р с 5 кгс/см2 и v < 1 м/с подшипники могут работать без смазки. В капроновых подшипниках вследствие их малой теплопроводности резче, чем в металлических, сказывается влияние скорости скольжения на температуру и грузоподъемность. Например, при уменьшении скорости с 1 до 0,4 м/с удельную нагрузку при работе всухую можно увеличить на непродолжительное время с 2—5 до 20—25 кгс/см2. Добавлением небольшого количества (1—5%)' двусернистого молибдена или коллоидального графита увеличивается антифрикционное свойство подшипников. К недостаткам капроновых (как и других пластмассовых) подшипников относятся разбухание в воде, малая теплопроводность, большая упругая деформация. Для уменьшения этих недостатков применяют металлические вкладыши, облицованные тонким слоем капрона (а также и других пластмасс). Облицовка осуществляется вихревым распылением. При изнашивании капроновый слой восстанавливается повторной облицовкой. Недостатком пленочных капроновых облицовок является оплавление даже при небольшом перегреве и старение с последующим разрушением. Подшипники из пластифицированной древесины (лигностон). Изготовляется из прессованных брусков березы пли бука с пропиткой. Применяют, например, для подшипников легких прокатных станов, транспортеров при небольшой удельной нагрузке р < 100 кгс/см2 п v 1 м/с. ВТУЛКИ И ВКЛАДЫШИ подшипников Рекомендации по применению втулок. В зависимости от условий работы подшипникового узла выбирают марку материала для полимерной втулки. При подборе материала втулки необходимо учитывать требования по долговечности подшипникового узла с учетом предельной величины износа втулки, условий работы (наличие-абразива, влаги, характера нагрузки и т. д.). Рекомендуемые полимерные материалы приведены в табл. 25
25. Рекомендуемые полимерные материалы Режим работы Смазка Материал р, кгс/см2, нс более ?>, м/с, не более ра, кгс-м/см2-с, не более 50 0,3 2,5 Кез смазки Термопласты: полиамидная смола, поликапролактам, капрон вторичный 50 0.7 7,5 Периодическая То же 50 0,7 3,0 Без смазки Композиции на основе термопластов с добавкой 5—10% антифрикционных наполнителей (графит* серебристый , дисульфид молибдена, тальк) 50 0,7 8,0 Периодическая То же 75 0.7 5.0 Реактопласты: фенопласты» волок-ииты, текстолит, древесные пластики 75 0,7 5,5 Реактопласты, наполненные графитом Колсе полные снедения см. ОСТ 23.2.415—73. 26. Втулки полимерные Втулки из полимерных материалов применяют в узлах трения скольжения. Размеры, мм . d D Di 8 L d D Di 8 L Ряды длин Ряды длин 12 16/18 22/25 2/3 10 12 16 40 45/48 50/52 2,5/4 25 40 50 14 18/20 20/22 22/25 2/3 12 14 18 45 50/55 55/58 3/4 28 45 56 16 25/28 2/3 14 16 20 50 55/60 60/65 3/5 32 50 63 18 22/25 28/32 2,5/3,6 14 18 22 55 60/35 67/71 3/5 36 56 71 20 25/28 30/36 2,5/4 16 20 25 60 65/70 71/75 3/5 40 60 71 22 26/30 30/32 32/36 2.5/4 16 22 28 65 70/80 75/85 3/6 45 68 80 36/40 2,5/4 16 25 32 70 75/85 85/90 3/6 50 71 80 28 32/36 38/42 2.5/4 16 28 36 75 80/85 85/90 3,5/6 50 75 90 32 36 36/40 40/42 42/48 45/48 2,5/4 2,5/4 20 22 32 36 40 45 80 85/90 90/95 3,5/6 50 80 100 Значения величин D, Dtl S в числителе для втулок из термопластов, в знаменателе— для втулок из реактопластов.
Технические требования. Отклонения на размеры втулок — но ГОСТ 11710-71. На размеры Dud допускается изготовление фаски — см. т. 1, гл. V. Допускается изготовление шпонки со скругленными гранями и не па полную длину втулки. Поверхность втулок должна быть гладкой, без заусенцев, вздутий, трещин, расслоений, вмятин. После запрессовки втулки дополнительная обработка по отверстию d не допускается. 27. Втулки с буртиком пз металлофтороплаета (по ОСТ 1 10289—71 и 1 10290—71) Втулки пз мсталлофтороппасговой ленты работают в условиях трения без смазки. Размеры, мм h 1,5 0,5 0,8 * Размер Для справок. Размеры даны для втулки в рабочем состоянии. *** Размер L в указанных пределах брать из ряда: 4: 6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 44; 46; 48; 50; 56; 60; 65; 70 мм. Материал: металлофторопластовая лепта с основой из стали 08кп по ГОСТ 1050—74 и из корроаиопностойкой стали 08Х18Ш0Т по ГОСТ 4986—70. Покрытие для втулок из стали 08кп: КдЗ, кроме поверхностей А и В. Величина зазора ь стыке в свободном состоянии втулки — не более 0,2 мм. Псперпсндикуляриость поверхностей А и Б относительно В — не более 0,1 мм иа длине 100 мм. Непараллельность линии стыка втулки относительно поверхности В — не более 0,3 мм па длине 100 мм. Разностенность втулки — не более 0,03 мм.
28. Вкладыши гладкие из металлофторопласта (ЦО ОСТ 1 10287—71 и ОСТ 1 10288-71) Втулки из металлофторопластовой ленты работают в условиях трения без сказки. Размеры, мм d (откл. по А и Аз) О (откл. по ЯР22а) 5 6 7 8 7 8 8 10 10 14 16 18 20 24 26 28 30 32 34 35 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 38 1,5 Антифрикционный слой с+0,1 -0,2 0,3 0,5 4-8 4-10 4-10 4-12 0-16 6-18 8—22 8—24 10-26 10—30 12—34 12—36 16—40 16-42 16—44 16—48 20—50 20-56 а (откл. по А и А3) D (откл. по яР2аа) S с+0,1 Ь-Ю.2 38 41 18-56 40 43 1,5 0,5 18—60 42 45 18-60 45 56 18—65 48 53 18-70 50 55 18-75 55 60 20-80 60 65 20—90 65 70 24—90 70 7» 24-90 75 80 5 0,8 26-90 80 85 26-90 85 90 26—90 90 95 26—90 100 105 26-90 110 115 26—90 120 125 26-90 S 1 * Размер для справок- * * Размеры даны дда втулки в рабочем состоянии. Технические требования. Материал: фторопластовая лента с основой из стали 08Х18Н10Т (0Х18Н10Т) по ГОСТ 4986—70. Покрытие для втулок из стали 08кп: КдЗ, кроме поверхности В. Величина зазора в стыке в свободном состоянии втулки не более 0,2 мм. Ненерпендикулярность поверхностей А и В относительно поверхности В — не более 0,1 мм па длине 100 мм. Непараллельпость линии стыка втулки относительно поверхности В —, не более 0,3 мм на длине 100 мм. Разпостепность втулки — не более 0,03 мм. Технические условия — по ОСТ 1 00536—71, Технические условия на свертные втулки из металлофтороплйста (табл. 27 и 28) Внутренний диаметр втулок проверяют после запрессовки их последовательно в оба гнезда калибра, изготовленного с одной стороны по верхнему, а с другой стороны по нижнему предельному отклонению посадки А для соответствующего диаметра посадочного места в изделии.
Диаметр d должен удовлетворять требованиям посадки А и .4, в зависимости от типа втулки. Эскиз калибра для втулки с диаметром d = 10 мм приведен на рис. 4. Наружный диаметр втулок гарантируется размерами оснастки. Толщину и структуру антифрикционного слоя втулок пррворяюг на микрошлифах под микроскопом с увеличением в 30—50 раз. Срок службы втулок 3 года. Внутренний диаметр посадочного места в изделии выполняют по посадке А с параметром шероховатости поверхности На = 0,63 мкм. Несооспость отверстия А огностелыю отверстия Б — не более 0,03 мм (рис. 5). Запрессовку втулок выполняют с помощью запроссовочных пуансонов с заплечиками для упора в торец или буртик втулки. Диаметр запрессовочных пуансонов выполняют по посадке X, а параметры шероховатости рабочей поверхности в пределах На = 0,63 и На — 0,32 мкм. Перед приложением усилия для запрессовки втулки необходимо установить относительно отверстия в изделии так, чтобы исключить возможность движения втулки с перекосом. Рис. 5. Калибр втулки Рис. 5. Песоосиость отверстия А относительно отверстия Б Для втулок, работающих прп повышенных температурах, предусмотреть крепление в изделии, предотвращающее от осевого смещения и проворачивания (завальцовка, кернение, посадка на клею и др.). После установки втулок в изделие внутренний диаметр их должен соответствовать назначенному типу втулки, его необходимо проверять гладким калибром. Покрытие вала — гладкое хромирование с параметрами шероховатости поверхности На = 0,63 мкм для втулок, изготовленных по 3-му классу, п На = = 0,32 мкм — для втулок, изготовленных но 2-му классу точности. Допускаются другие виды покрытий, которые обеспечивают надежную защиту вала от коррозии и не увеличивают шероховатость поверхности. Перед монтажом втулки, валы, оси тщательно промывают до полного удаления с их поверхности консервирующей смазки, пыли и насухо протирают бумажными или мягкими матерчатыми салфетками. Применение для протирки загрязненной абразивными частицами ветоши или грубых тканей не допускается. Не допускается применение для очистки от грязи металлических щеток, ершей. Промытые и насухо протертые рабочие поверхности валов, осей и втулок смазывают ровным слоем консистентной смазки типа ЦИАТИМ-201 по ГОСТ 6267—74. В дальнейшем про работе смазка не требуется. Смазка узлов трения, работающих прп повышенных температурах (от +100 до +260Г1 С), при установке но производится. Вращение валов, осей ц других деталей во втулках должно быть легким, без заеданий. Рекомендуемые удельные нагрузки на втулки и долговечность. Рекомендуемая долговечность втулок по количеству циклов при возвратно-вращатель
ном движении вала с углом отклонения 130°, переменной циклической удельной нагрузке от нуля до максимальной и рабочей температуре в пределах ±60° С должна соответствовать указанной в табл. 29. Скорость скольжения не должна превышать 0,01 м/с. 29. Рекомендуемая долговечно:ть втулок по числу циклов и переменной нагрузке d втулок, мм Удельная нагрузка, кгс/см2, пе более Возможный износ, мм, не более Номинал Отклонение 2500 1250 С25 Циклы, пе более 5-18 По Л. » А 15 000 7 000 00 000 30 000 150 000 75 000 0,10 0,05 20—40 По А, » А 10 000 5 000 50 000 25 000 100 000 50 000 0,12 0,07 4 и выше По А, » А 10 000 5 000 50 000 25 000 100 000 50 000 0.20 0,10 При повышении температуры до 260° С удельные нагрузки соответственно должны снижаться в 2 раза. В интервале температур от —60 до +260° С взме-лепие нагрузок должно соответствовать графику (рис. 6). Рис. 6. График изменения нагрузок п интервале температур от — 60 до 4- 260’ С Втулки, работающие прп удельных нагрузках пе выше 500 кгс/см2, следует применять с учетом допускаемых значений pv, приведенных в табл. 30. Рабочая температура прп этом должна быть от —30 до +60° С. 30. Допускаемые значения ре для втулок прп удельных нагрузках не выше 500 кгс/см2 Типовые случаи приложения нагрузки при применении втулок Допускаемые значения pv, кгс-м(см2-с) (при износе не более 0.1 мм) Покрытие вала: гладкое хромирование; время работы 1000 ч Другие виды покрытий при отсутствии коррозии вала; время работы ЮоО ч Постоянная нагрузка вращающеюся вала, фиксированная по отношению к втулке зд 2,3 Постоянная нагрузка вращающегося вала отнеси-тельно втулки 4,2 ЗД Переменная по величине нагрузка вала при воз-вратао-вращателыюм движении 4,7 4,2
С повышением температуры более — 60' С допустимые нагрузки и значения pv должны плавно снижаться, как показано на графике (рис. 7.). Осевая удельная нагрузка на буртик втулок должна быть не более половины рекомендуемой радиальной удельной нагрузки на втулку и должна рассчитываться на площадь поверхности буртика без радиусных закруглений. Рис. 7. График плавного снижения допустимых нагрузок и значения до [в ьге м I (см2-с)] с повышением температуры сверх 60’ У втулок со снятым приработанным слоем после установки в изделие допускается дая исправления формы отверстия (завышенная овальность, конусность и др.) калибровка протягиванием разглаживающих протяжек с натягом, не превышающим 0,06 мм. При этом протяжка и втулка должны быть смазаны смазкой ЦИАТИМ-201 по ГОСТ 6267—74 или другой консистентной смазкой. Коэффициенты трения при отсутствии смазки по мере износа антифрикционного слоя могут увеличиваться: кинетический (ркпн) — от 0,07 вначале до 0,2 к концу работы; статический (|гСтат) — от 0,10 вначале до 0,22 к концу работы. Для повышения долговечности рекомендуется изготовление втулок с. полностью снятым приработочпым слоем па металлофторопластовой лепте и упрочение поверхности антифрикционного слоя разглаживающими протяжками Рис. 8. Рекомендуемая форма разглаживающей протяжки с натягом, не превышающим 0,1 мм. Рекомендуемая форма протяжки показана на рис. 8. Рекомендуемая методика подсчета размеров развертки втулок. Подсчет длины развертки заготовки для втулок без буртика (рис. 9). Длина развертки 1 = л (d -J- ti 3Zg), где d — внутренний диаметр втулки, взятый по верхнему пределу отклонения; t± — толщина стального слоя ленты; t2 — толщина слоя пористой бронзы; 1Э — толщина приработанного слон ленты. Подсчет размеров развертки заготовки для втулки с буртиком (рис. 10j. Высота развертки заготовки Н= яц + Д1-(О + 2г) | 2 J •1,2, 2
где 1,2 — коэффициент усадки материала при изготовлении втулки и для последующей механической обработки; /7ц = I. — г. Размеры I и Zj развертки заготовки 1~~тт (d -J- ti 2А -J- 3Zg); li = I -f- 2/д sin 35°, где гг = II — Яц. Примеры применения втулок приведены на рис. И и 12. S) Рис. 9. Развертка заготовки втулки без буртика; а — втулка; б — развертка Рис. 11. Пример применения втулок без *- буртика Рис. 1в. Развертка заготовки втулки с б>ртпком: а — втулка, б — развертка, размер Нц цилиндрическая часть заготовки конструктора 6тулки но указанию конструктора Рис. 12. Пример применения втулок о бур гиком ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ d — номинальный диаметр отверстия подшипника, мм; D — поминальный наружный диаметр подшипника, мм; В — ширина подшипника, мм; Z — число тел качения (шариков или роликов) в одном ряду; DT — диаметр тела качения (средний для конического ролика), мм; г — число рядов тел качения в подшипнике; Zc,y — фактическая длина контакта ролика с кольцом, имеющим наименьшую протяженность контакта (длина ролика без фасок), мм;
dn — диаметр окружности, проходящей через центры тел качения, мм; п — наибольшая частота вращения, об/мин; к — предельная частота вращения (п) при консистентной смазке подшипников, об/мпн: ж — предельная частота вращения (п) при жидкой смазке, об/мин; а — номинальный угол контакта, равный углу между линией действия результирующей нагрузки па тело качения п плоскостью, перпендикулярной осп подшипника, градусы; С — динамическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных подшипников, кге; Са — динамическая грузоподъемность упорных и упорно-радиальпых подшипников, кге; X — коэффициент радиальной нагрузки; У — коэффициент осевой нагрузки; V — коэффициент вращения (7=1 при внутреннем кольце, вращающемся по отношению к нагрузке; V = 1,2 при внутреннем кольцо, неподвижном по отношению к нагрузке); Fa — постоянная по величине и направлению осевая нагрузка, кге; F, — постоянная по величине и направлению радиальная нагрузка, кге; Р — эквивалентная динамическая нагрузка для радиальных и радиально-упорных подшипников, кге; Ра — эквивалентная динамическая нагрузка для упорных и упорно-радиальных подшипников, кге; Kq — коэффициент безопасности; Кт — температурный коэффициент; С9 — статическая грузоподъемность радиальных и радиальпо-унорпых подшипников, кге; — статическая грузоподъемности упорных и упорно-радиальных подшипников, кге; L — долговечность подшипника, млн. оборотов; Л/, — долговечность подшипника, ч; — коэффициент частоты вращения, определяемый по частоте вращения подшипника, об/мпн; /д — коэффициент частоты вращения по частоте вращения подшипника, ч; /d — коэффициент динамического нагружения, учитывающий безопасность и надежность работы механизма: fs — коэффициент надежности при статическом нагружении и при требовании к легкости вращения; /о — коэффициент для статической нагрузки, зависящий от геометрии деталей радиального или радиально-упорного подшипников, точности их изготовления и материала; /с — коэффициент для динамической нагрузки, зависящий от геометрии деталей подшипников, точности их пзготовлс'пия и материала; Р6 — эквивалентная статическая нагрузка для радиальных и радиально-упорпых подшипников, кге; Хя — коэффициент радиальной статической нагрузки; Y,, — коэффициент осевой статической нагрузки; Роа — эквивалентная статическая нагрузка для упорных и упорно-радиальных подшипников, кге; К — коэффициент, учитывающий влияние воспринимаемой подшипником нагрузки ио величине долговечности, ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ Долговечность подшипников — расчетный срок службы, измеряемый числом оборотов, в течение которого не менее 90% из данной группы подшипников при одинаковых условиях должны отработать без появления признаков усталости металла.
Динамическая грузоподъемность упорных и у п о р н о - р а д п а л ь п ы х под га и „ ников — постоянная центральная осевая нагрузка, которую группа идентичных подшипников может выдержать в течение расчетного срока службы, исчисляемого в 1 млн. оборотов одного из колец подшипника. Эквивалент пая динамическая нагрузка упорных н у п о р и о - р а д п а л ь и ы х подшипников — постоянная центральная осевая нагрузка, которая при приложении ее к подшипнику с вращающимся тугим кольцом и неподвижным свободным обеспечивает такой же расчетный срок службы, как л при действительных условиях нагружения вращения. Динамическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных подшипников — постоянная радиальная нагрузка, которую группа идентичных подшипников с неподвижным наружным кольцом сможет выдержать в течение расчетного срока службы, исчисляемого в 1 млн. оборотов внутреннего кольца. В однорядных радиально-упорных подшипниках динамическая грузоподъемность относится к радиальной составляющей нагрузки, вызывающей радиальное смещение колец подшипника относительно друг друга. Эквивалентная динамическая нагрузка радиальных и р а д п а л ь н о - у п о р н ы х подшипников — постоянная радиальная нагрузка, которая при приложении ее к подшипнику с вращающимся внутренним и неподвижным наружным кольцами обеспечивает такой же расчетный срок службы, как и при действительных условиях нагружения и вращения. Статическая нагрузка — нагрузка, действующая на неяра-щающнйся подшипник. Статическая грузоподъемность — статическая радиальная нагрузка, которой соответствует общая остаточная деформация тела качения и колец в наиболее паг'ружечшой зоне контакта, равная 0,0001 диаметра тела качения. В однорядных радиально-упорных подшипниках статическая грузоподъемность относится к радиальной составляющей нагрузки, вызывающей радиальное смещение колец подшипника относительно друг друга. Эквивалентная статическая и ат р уз к а — статическая радиальная нагрузка, при приложении которой возникает такая же общая остаточная деформация в наиболее nai ружейной зоне контакта тела качения с кольцами, как при действительных условиях нагружения. Номинальная долговечность подшипника — ото число оборотов или часов (при заданной постоянной частоте вращения), которые подшипник должен проработать до появления первых признаков усталости материала тела качения или дорожки качения того или иного кольца. Номинальная долговечность партии одинаковых подшипников — это число оборотов илп часов (при заданной постоянной частоте вращения), в течение которых по менее 90% подшипников должны проработать до появления указанных выше признаков усталости. Предельная частота вращения представляет собой частоту вращения, при превышении которой не обеспечивается поминальная долговечность (расчетный срок службы подшипника). ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ ОСНОВНЫХ ТИПОВ ' Радиальные однорядные шарикоподшипники (см. табл. 96). Однорядные радиальные шарикоподшипники наряду с радиальной нагрузкой способны воспринимать осевую нагрузку, величина которой не должна превышать 70% неиспользованной допустимой радиальной нагрузки. Поэтому эти подшипники можно применяй, для фиксации вала или корпуса в осевом направлении. Однорядные радиальные шарикоподшипники имеют относительно небольшие потери на трение, поэтому им следует отдавать предпочтение, если расчетной срок "службы подшипника находится в пределах нормальной р'аботоспособ-,
пости машины. Они хорошо работают также в узлах машин при расточке посадочных мест под все подшипники, стоящие на одном валу, с одного установа или при правильно выбранных базах для обработки. Радиальные однорядные подшипники могут работать с перекосом внутреннего кольца по отношению к наружному не более 15', прп установке с большим перекосом долговечность подшипников резко снижается, возможен их перегрев, а также разрыв сепаратора. Радиальный однорядный шарикоподшипник может выполняться следующих конструктивных разновидностей: а) с канавкой па наружном кольце для стопорного кольца; такие подшипники позволяют растачивать корпусы па проход без заплечиков и сокращают осевые габаритные размеры узла. Стопорное кольцо не рассчитано на восприятие значительного осевого усилия, поэтому подшипники этих типов предназначены в основном для работы под радиальной нагрузкой; б) с одной и двумя защитными шайбами, а также со встроенными фетровыми и резиновыми уплотнениями; применяют, когда затруднена установка самостоятельных уплотняющих устройств в корпусе подшипникового узла или невозможна подпитка подшипников смазкой в процессе эксплуатации; в) с заплечиком па наружном кольце подшипника; такие подшипники дают возможность избежать опорные заплечики в корпусах для фиксации положения наружных колец и сократить ширину опоры. Размеры и количество шариков: для подшипников сверхлегкой и особолегкой серий всех размеров, а также для подшипников в легкой, средней и' тяжелой серий с диаметром отверстия d < 45 мм диаметр шариков 1)т « 0,3 (D — d). Для подшипников лыкой, средней и тяжелой серий с диаметром отверстия d > 45 мм Лт « 0,32 (Z> — d). Число шариков Z = = 2,9 , D и d — соответственно наружный и внутренний диаметры под- шипника. Радиальные роликоподшипники с короткими цилиндрическими роликами (см. табл. 101). Подшипники типа 2000. Наружное кольцо без. бортов, и поэтому ого можно снимать. Подшипники этого типа применяют в узлах машин при необходимости создать «плавающую» опору (наружное кольцо перемещается в осевом направлении по телам качения); подшипник воспринимает только радиальную нагрузку. Подшипники типа 32000. Внутреннее кольцо без бортов, и его можно выпуть; применяются в тех же случаях, что и подшипники типа 2000; воспринимают также только радиальную нагрузку. Подшипники типа 42000. Внутреннее кольцо с одним бортом, наружное — с двумя, можно вынуть внутреннее кольцо; применяют в узлах машин, требующих фиксации вала в одном направлении; воспринимают радиальную нагрузку. Благодаря разборной конструкции подшипники с короткими цилиндрическими роликами более удобны для монтажа, чем шарикоподшипники, и при одинаковых габаритных размерах обладают большей радиальной грузоподъемностью. Подшипники с короткими цилиндрическими роликами можно использовать в узлах машин с жесткими короткими валами, которые не имеют прогиба под действием внешних нагрузок. Не следует применять их в узлах машин, допускающих относительный перекос наружного и внутреннего колец. Если в одной опоре установлен роликовый подшипник без бортов на одном из колец, то в другой опоре обязательно должен быть применен подшипник, фиксирующий положение вала относительно корпуса. Подшипники с короткими цилиндрическими роликами целесообразно использовать в шпинделях металлорежущих станков, опорах центробежных насосов и для жестких коротких двухопорных валов. Размеры роликов: для подшипников сверхлегкой и особолегкой серий диаметр ролика DT (0,2 -ь 0,22) (D — d); для подшипников легкой, средней и тяжелой серий DT 0,25 (D — d).
Длина ролика 1‘. для подшипников сверхлегкой, особолегкой, легкой, средней и тяжелой серий I = Z)r; для подшипников легкой широкой п средней широкой серий I = (1,5 -г- 1,7) DrC. Число роликов Z в одном ряду: для подшипников с сепаратором Z ~ кв5 ’ для бессепараторных подшипников типа 102000 число роликов Z ' 2РР Диаметр окружности по центрам роликов бессепараторпого подшипника , ZZ)r + 6 <, dTil =---——, где о — суммарный зазор между роликами; преимущественно S = 1 -т- 1,5 мм. Радиальные двухрядные сферические (самоустапавлпвающиеся) шарикоподшипники (см. табл. 100 и 103). Подшипники типа 1000 в основном предназначены для восприятия радиальной нагрузки; одновременно могут также воспринимать небольшую осевую нагрузку в обе стороны, величина которой пе должна превышать 20% неиспользованной допустимой радиальной пагрузки. Подшипники типа 1000 могут работать при значительном перекосе (до 3°) внутреннего кольца относительно наружного, вызванном песооспостыо посадочных мест или прогибом вала от действия нагрузок. Поэтому их можно устанавливать в узлах машин с отдельно стоящими корпусами при несовпадении осей посадочных мест под подшипники. Конструктивной разновидностью подшипника типа 1000 является подшипник 11000 с копуспьш отверстием (конус 1 : 12) па закрепительной втулке, допускающей установку па гладких валах без заплечиков, что значительно облегчает монтаж и демонтаж подшишшков. Другой конструктивной разновидностью является подшипник типа 111000. Он имеет конусное отверстие 1:12. Предназначен для установки па коническую шейку вала. Допускает частичное регулирование радиального зазора за счет осевого перемещения внутреннего кольца относительно конической шейки вала. Шарикоподшипники радиальные сферические (самоустапавлпвающиеся) применяют в вентиляторах, воздуходувках; для многоопорпых валов; двухопорных валов, подверженных значительным прогибам от действия внешних сил; для узлов, в которых пе может быть обеспечена строгая соосность посадочных мест (расточка отверстий в корпусах с одной установки, монтаж подшипников в отдельные корпуса). Размер и количество шариков: диаметр шарика г ~ ~ 0,25 (D — d); число шариков в одном ряду Z 5 Радиальные сферические двухрядные роликоподшипники (см. табл. 102). Подшипники типа 3000 имеют наибольшую грузоподъемность по сравнению с любым типом подшипников соответствующих габаритов; могут воспринимать одновременно с радиальной нагрузкой также и двустороннюю осевую нагрузку, которая не должна превышать 25% неиспользованной допустимой радиальной пагрузки. Могут работать и при только осевом усилии. Способность к самоуста-повлепию та же, что и у шарикового двухрядного сферического подшипника. Могут работать при больших перекосах (до 3°) оси внутреннего кольца относительно осп наружного. Конструктивной разновидностью подшипника этого типа является подшипник 13000 с конусным отверстием внутреннего кольца (конус 1 : 12), применяемый для установки либо непосредственно на конической посадочной шейке вала, либо па гладком цилиндрическом валу при помощи промежуточной закрепительной пли закрепительно-стяжной втулки. Радиальные сферические двухрядные роликоподшипники применяют в опорах длинных многоопорпых валов, подверженных значительным прогибам под действием впешпих нагрузок, а также в узлах машин с отдельно стоящими подшипниковыми корпусами, когда установка корпусов на одной общей плите
нецелесообразна (в центробежных вентиляторах, насосах, дымососах, грохотах, камнедробилках и других машинах). Размеры ролика: диаметр ролика От«=0,25 (D— d); длина ролика , ,, г п d) Ч- d (г«0,36 В; число роликов В ОДНОМ ряду Z J-. U — ц, Радиально-упорные шарикоподшипники (см. табл. 106 и 107). Шарикоподшипники предназначены для восприятия нагрузок, действующих в радиальном и осевом направлениях. Осевая нагрузка зависит от величины угла контакта а. С увеличением угла контакта осевая грузоподъемность возрастает за счет уменьшения радиальной. Одинарный подшипник может воспринимать только осевую нагрузку, действующую в одном направлении. Для фиксации вала в обоих направлениях подшипники необходимо устанавливать попарно, что позволяет осуществить предварительный натяг в комплекте. Для восприятия больших осевых нагрузок возможна установка нескольких подшипников друг за другом (узкий торец наружного кольца одного подшипника должен упираться в широкий торец другого подшипника) — каскадная установка. При соответствующей комплектовке обеспечивается равномерное распределение нагрузки между отдельными подшипниками. Предельное число оборотов такой группы соответствует допустимому числу оборотов составляющих подшипников. Подлинники этого типа применяют в узлах с жесткими двухопорными валами при сравнительно небольших расстояниях люжду опорами, а также в узлах, требующих регулировки внутреннего зазора в подшипниках во время монтажа и при эксплуатации (в шпинделях металлорежущих и деревообрабатывающих станков, червячных редукторов, передних колесах автомобилей, магнето п др.). Игольчатые роликоподшипники (см. табл. 105). Игольчатые подппшпнкн воспринимают только радиальную нагрузку и в этвчеимостп от конструктивной особенности подшшшпнового узла могут быть применены без внутреннего или наружного или без обоих колец. В таких случаях дорожки качения в корпусе н на валу должны обладать теми же качествами (твердостью, точностью и качеством обработки), что и кольца подшипника. Подшипники весьма чувствительны к перекосам рабочих поверхностей. Растачивать посадочные места под игольчатые подшипники при двухопорпых валах необходимо с одного устапова. Игольчатые подшипники применяют в узлах машин ограниченных размеров и часто в узлах машин с качательным движением (в карданных механизмах автомобилей, поршневых пальцах, распределительных валах двигателей, коромыслах распределительных механизмов, опорах кривошиппо-шатупиых механизмов и пр.). В узлах с качательным движением подшипники необходимо смазывать жидким минеральным маслом. Подшипники без внутренних колец применяют для уменьшения радиальных габаритных размеров узла. Роликоподшипники с витыми роликами. Подшипники предназначены для восприятия только радиальной нагрузки, могут также воспринимать ударные нагрузки; применяют в узлах машин, не требующих точного вращения (узлы в вагонетках внутризаводского транспорта, рабочие и транспортные ролики рольгангов прокатных станов и др.), в ответственных узлах не применяют. Конические роликоподшипники (см. табл. 108 и 109). Подшипники являются радиально-упорными и предназначены для «цновремепного восприятия радиальных и осевых нагрузок. При установке двух подшипников рядом или на противоположных концах диухопорпого вала они способны воспринимать чисто радиальные нагрузки Так как наружное кольцо съемное, подшипник удобен для раздельного монтажа (наружного кольца в корпус, внутреннего с комплектом роликов на вал). Конические роликоподшипники весьма чувствительны к осевой игре, при сильной затяжко резко повышается температура, при значительной осевой игре возможно разрушение подшипника. Поэтому как при монтаже, так и в эксплуатации необходимо особо внимательно регулировать осевую игру.
Однорядные конические роликоподшипники применяют в уздах машин с жесткими двухопориыми валами при небольшом расстоянии между опорами (в червячных редукторах средних и больших мощностей, колесах грузовых автомобилей, катках гусениц тракторов, шпинделях металлорежущих станков). Разновидностью однорядного конического роликоподшипника является подшипник типа 27000 с большим углом. Другой разновидностью является подшипник типа 67000 с упорным бортом на наружном кольце, применяемый в металлорежущих станках, а также в узлах машин с ограниченными габаритами. Упорные шарикоподшипники (см. табл. НО и 111). Одинарные подшипники типа 8000 предназначены для восприятия осевой нагрузки в одном направлении, двойные типа 38000 — в обоих направлениях. Одно из колец одинарного подшипника — тугое, монтируется непосредственно на вал с соответствующей посадкой, второе, так называемое свободное, устанавливается в корпусе. Так как несовпадение осей вала и корпуса приводит к преждевременному выходу из строя упорных подшипников, то для возможности «самоустановки» колец рекомендуется производить монтаж свободного кольца в корпус с зазором 0,4—0,6 мм на диаметр. Чтобы устранить влияние монтажного перекоса _осей колец подшипника вследствие нарушения перпендикулярности опорной поверхности корпуса к оси вала, под опорную поверхность свободного кольца следует подкладывать какой-либо пластический материал: линолеум, кожу, маслостойкую резину, севанит и др. Двойные упорные шарикоподшипники предназначены для восприятия осевых нагрузок, действующих в обоих направлениях. Двойные упорные подшипники состоят из одного тугого кольца с двумя дорожками качения, двух свободных колец с двумя комплектами тел качения в сепараторе. Упорные шарикоподшипники применяют в вертикальных центрифугах, в тихоходных редукторах, передающих большие крутящие моменты, в крановых крюках, шпинделях металлорежущих станков, опорах поворотных кранов, вращающихся центрах металлорежущих станков, домкратах и других машинах. КЛАССЫ ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ Точность подшипника определяется точностью выполнения основных размеров колец подшипника (d, D, В) и точностью вращения подшипника. ГОСТ 520—71 устанавливает следующие классы точности подшипников: 0; 6; 5; 4 и 2. Перечень классов точности дан в порядке повышения точности. 31. Примеры перевода обозначения классов точности подшипников Класс точности подшипников Обозначение класса точности подшипника по ГОСТ 520-71 по ГОСТ 520-55 по ГОСТ 520—71 по ГОСТ 520—55 0 н, п 205 25, П205 6 ВП, В, АВ 6-205 ВП205; В205; АВ205 5 А, СА 5-205 А205, СА205 Класс точности записывают согласно примеру: 6—-205, где цифра 6 — класс точности, тире — разделительный знак, 205 — условное обозначение подшипника. Класс точности «0» в записи не указывают. Точность вращения подшипников характеризуется: а) радиальным биением дорожек качения внутреннего и наружного колец; б) биением торца относительно отверстия. Предельные отклонения диаметров подшипников приведены в табл. 32—39. 3 Анурьев В. И., т. 2
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ОТКЛОНЕНИЯ ДИАМЕТРОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ 32. Шариковые и роликовые радиальные и шариковые радиально-упорные подшипники. Кольца внутренние Интервалы номинальных диаметров d. Отклонения отверстия (в мкм) для класса точности 0 6 5 dcp d* rfcp d** dcp а*2 мм и й 11 верхи. •нжин верхи. + НИЖИ. верхи. •нжин верхи + нижн. 1 верхи. НИЖИ. верхи/ Св. 2,5 до 10 8 0 10 2 7 0 8 1 5 0 5 0 » 10 » 18 8 0 и 3 7 0 8 1 5 0 5 0 » 18 » 30 10 0 13 3 8 0 9 1 6 0 6 0 » 30 » 50 12 0 15 3 10 0 и 1 8 0 8 0 » 50 » 80 15 0 19 4 12 0 14 2 9 0 9 0 а 80 » 120 20 0 25 5 15 0 18 3 10 0 10 0 * Только для подшипников серии диаметров 8, 9, 1, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8,9 — до 10 мм, 1 — до d 40 мм и 2 - до d < 180 мм. * * Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до d 10 мм, 1 — до d ^2 60 мм. * - Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 - до d 10 мм. 33. Шариковые и роликовые радиальные п шариковые радиально-упорные подшипники. Кольца наружные Интервалы номинальных диаметров d. Отклонения наружного диаметра (в мкм; для класса точности 0 6 5 °ср D * дср D** Дср D *2 мм верхи 1 нижи. верхи + нижн. | верхи нижн. верхи. + | нижн. верхи. § £ । И 1 верхи. нижн. Св. 6 до 18 0 8 2 10 0 7 1 8 0 5 0 5 » 18 » 30 0 9 2 И 0 8 1 9 0 6 0 6 » 30 >» 50 0 11 3 14 0 9 2 11 0 7 0 7 » 50 » 80 0 13 4 17 0 И 9 13 0 9 0 9 9 80 » 120 0 15 5 20 0 13 9 15 0 10 0 10 » 120 » 150 0 18 6 24 0 15 3 18 0 11 0 И » 150 » 180 0 25 7 32 0 18 3 21 0 13 0 13 » 180 » 250 0 30 8 38 0 20 4 24 0 15 0 15 * Только для подшипников серий диаметров 8. 9, 1, 2, 3 и 4, причем для серий диа- метров 8, 9, —ДО D < 22 ММ, 1 — до О 80 мм и 2 — до D < 315 мм. ** Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8, 9 — до D 22 ММ 1 - до D s i 95 мм. *- Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до 1) 22 мм.
34. Шариковые радиальные подшипники с защитными шайбами и уплотнениями. Кольца наружные Номинальный наружный диаметр О, мм Отклонения наружного диаметра* ** D (в мкм) для класса точности 0 6 5 верхи. + нижн. ВерХН. иижн. верхи. + НИЖН. Он 6 до 18 5 13 3 10 2 7 Св. 18 » 30 6 15 4 12 3 9 » 30 » 50 8 19 6 15 4 И » 50 № 80 10 23 8 19 6 15 » 80 0 120 13 28 10 23 8 18 в 120 » 150 15 33 12 27 9 20 * Отклонения Doj см. в табл. 33. 35. Шариковые и роликовые радиальные и шариковые радиально-упорные подшипники. Кольца внутренние 36. Шариковые и роликовые радиальные и шариковые радиально-упорные подшипники. Кольца наружные Интервалы номинальны» диаметров d, мм Отклонения диаметра d* (в мкм> для класса точности 6*‘ 5*2 Интервалы номинальных диаметров d, мм Отклонение диаметра D* (в mkmj для класса точности Св. 2,5 до 10 » 10 » 18 и 18 а 30 » 30 я 50 » 50 » 80 а 80 » 120 Св. 6 до 18 » 18 № 30 » 30 я 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 150 » 150 » 180 » 180 » 250 * Для внутренних колец класса 0 действительны отклонения, указанные в табл. 32 ** Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до d sT 10 мм, 1 — до d sT 60 мм. *2 Только для подшипников серий Диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до d < 10 мм. * Для наружных колец класса 0 действительны отклонения, указанные в табл. 33. *‘ Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9-до О <22 мм, 1 — до D sj 95 мм. *2 Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8и9 — до D 22 мм.
37. Роликовое конические подшипники. Кольца внутренние Интервалы номинальных диаметров d, мм Отклонения отверстия (в мкм) для класса точности 0 6 5 dcp d* dcp d*1 йср а*2 § я 1 верхи. | 1 я 1 й и о 1 и "Г нижн. верхи. нижн. верхи. 4- 1 нижн. верхи.; s । 1 j верхи. 1 + Св. 10 до 18 8 0 11 3 7 0 8 1 7 0 8 1 » 18 » 30 10 0 13 3 8 0 9 1 8 0 9 1 » 30 » 50 12 0 15 3 10 0 11 1 10 0 и 1 » 50 » 80 15 0 19 25 4 12 0 14 2 12 0 14 9 » 80 » 120 20 0 5 15 0 18 3 15 0 18 3 * Только для подшипников серий диаметров 1, 2 и 3, 1 — до d 40 мм, 2 — до d 180 мм. причем для серий диаметров Только для подшипников серий диаметров 1, 1 — до d 60 мм. *2 Только для подшипников серий диаметров 1, 2 2 и 3, и 3. причем для серии диаметров 38. Роликовые конические подшипники. Кольца наружные Интервалы номинальных диаметров £>, мм Отклонения наружного диаметра (в мкм) для класса точности 0 6 5 ° ср D* °ср Р*1 пср D*2 верхн. и й S , и 1 верхи. 4- И £ S j й 1 верхн. и й @ 1 верхн. I К 1 Й 1 верхн. в §1 к и Q, СО 1_ И “Г От 18 до 30 0 9 2 11 0 8 1 9 0 8 1 9 » 30 » 50 0 и 3 14 0 9 2 И 0 9 2 11 » 50 » 80 0 13 4 17 0 и 2 13 0 И 2 13 » 80 » 120 0 15 5 20 0 13 2 15 0 13 2 15 » 120 » 150 0 18 6 24 0 15 3 18 0 15 3 18 » 150 » 180 0 25 7 32 0 18 3 21 0 18 3 21 » 180 » 250 0 30 8 . 38 0 20 4 24 0 20 4 24 1 подшипников серий диаметров серий диаметров 2, 3, причем для 2, 3, причем для серии диаметров * Только ДЛЯ 1 — до D 80 мм, _ W1 Только для подшипников серий диаметров 1 — до D 95 мм. *2 Только для подшипников серий диаметров 1, 2 ц 3. 39. Шариковые упорные подшипники. Тугие и свободные кольца классов точности 0, 0 и 5 , Интервалы номинальных диаметров d, d2, D, мм Предельные отклонения, мкм Примечание. На свободные кольца упорных шариковых подшипников, монтируемых в узлы с большими зазорами, допуск на D утроен. ГОСТ 520—71 предусматривает предельные отклонения диаметров свыше приведенных, а также для классов точности 4 и 2. внутреннего диаметра тугого кольца d, d2 наружного диаметра свободного кольца D нижн. верхн. верхн. нижн. До 18 Св. 18 до 30 » 30 » 50 » 50 л 80 » 80 » 120 » 120 » 180 8 10 12 15 20 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 30 36 45 60 75
ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ 40. Шероховатость посадочных и торцовых поверхностей подшипников Наименование поверхностей Класс точности ПОДШИП- НИКОВ Ra., мкм, по ГОСТ 2789—73 для номинальных диаметров, мм до 30 св. 30 до 80 св. 80 до 150 св. 150 до 250 Посадочная поверхность внутреннего кольца подшипника 0 6 и 5 1,25 0,63 7 8 7 7 7 7 Посадочная поверхность наружного кольца подшипника 0 6 и 5 0,63 0,32 8 9 7 8 7 8 Поверхность торцов колец подшипника 0 6 и 5 2,5 1,25 6 7 6 7 6 7 Примечания: 1. За номинальные диаметры подшипника принимают диаметры посадочных поверхностей соответственно наружной или внутренней. 2. За номинальный диаметр упорных подшипников принимают внутренний диаметр свободного кольца, выраженный в'целых миллиметрах. 41. Шероховатость посадочных поверхностей валов и отверстий корпусов ПосадочЕгые поверТшости Классы точности подшипников Ra, мкм, для номинальных диаметров, мм 80 Более 80 до 500 Валов 0 6 и 5 1,25 0,63 2,5 1,25 Отверстий корпусов 0 6 и 5 1,25 0,63 2,5 1,25 Торцов заплечиков валов и корпусов 0 2,5 1,25 6 и 5 1,25 1,25 ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ При выбор© типа и размеров шарико- и роликоподшипников учитывают следующие факторы: а) величину и направление нагрузки (радиальная, осевая, комбинированная, рис. 13); б) характер нагрузки (постоянная, переменная, ударная); в) число оборотов вращающегося кольца подшипника; г) необходимую долговечность (желаемый срок службы, выраженный в часах или в миллионах оборотов); д) окружающую среду (температуру, влажность, кислотность и т. и.); е) особые требования к подшипнику, предъявляемые конструкцией узла машины или механизма (необходимость самоустанавливаемости подшипника в опоре с целью компенсации перекосов вала или корпуса, обеспечение перемещения вала в осевом направлении; монтаж подшипника непосредственно на вал, на закрепительную или закрепителыю-стяжную втулку^ необходимость
регулирования радиальной и осевой игры подшипника, повышение жесткости и точности вращения, снижение габаритных размеров узла). Следует отдавать предпочтение подшипникам класса 0 или 6 по сравнению с подшипниками более высоких классов. Не следует повышать расчетный срок службы подшипников, так как 90%-ный ресурс работы подшипника, как правило, существенно выше его номинальной долговечности. Подшипники выбирают в следующем порядке: а) намечают тип подшипника, исходя из условий эксплуатации и конструкции конкретного подшипникового узла в соответствии с данными, приведенными в разделе «Размеры и основные характеристики подшипников (см. табл. 96—111). б) определяют типоразмер подшипника в зависимости от величины и направления действующих нагрузок, частоты вращения и требуемого срока службы; в) назначают класс точности подшипника с учетом требований к точности вращения узла; если особых требований нет, принимают нормальный класс 0. Радиальная Оседая Комдинированная Рис. 13. Схемы нагрузок на подшипники Рис. 14. Схема определения радиального биения Исходя из действующих радиальных и осевых нагрузок, вычисляют приведенную нагрузку, которая, будучи приложена к подшипнику при вращении внутреннего кольца и неподвижном наружном кольце, обеспечила бы такую же долговечность, какой достигает подшипник в действительных условиях нагружения и вращения. По приведенной нагрузке, числу оборотов подшипника и требуемому сроку службы рассчитывают необходимую динамическую грузоподъемность, являющуюся основной характеристикой подшипника. По найденной динамической грузоподъемности в табл. 96—111 выбирают конкретный типоразмер подшипника и его габаритные размеры. Выбор класса точности шпиндельных подшипников. Выбирают класс точности переднего (или заднего) подшипника и затем рассчитывают необходимую точность заднего (переднего) подшипника. Задаются радиальным биением заднего С2 (рис. 14) и переднего Сх подшипников. Тогда допускаемое радиальное биение 0,67пг6—К2С2 . lC1J~ Кх(/п+1) ’ rr,. O,67m<5 — XUm + DCf [С2]----------—----------t Д-2 где т = ~ ; 6 — биение оправки в месте проверки точности, мм; К±, К2 — коэф-фициенты, учитывающие количество подшипников, установленных соответственно в передней и задней опорах; при двух подшипниках К = 0,71; Сх и С2 в мм. Точность подшипников задней опоры следует выбирать на один-два класса ниже точности подшипников передней опоры.
РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ Основное отличие в новой стандартной методике расчета от применявшейся ранее заключается в следующем: а) коэффициент работоспособности подшипников заменен определением динамической грузоподъемности, относимой к одному миллиону оборотов подшипников; б) в формуле долговечности шарикоподшипников показатель степени принят равным 3 взамен 10/3; в) уточнены формулы определения эквивалентной динамической нагрузки для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников, а также конических роликовых подшипников при одновремевном действии радиальных и осевых нагрузок; г) приведены данные по методам определения частоты вращения. Новая методика расчета способствует уменьшению габаритных размеров многих узлов машин и механизмов, а также обеспечивает обоснованное повышение расчетной долговечности подшипников. Методы расчета динамической грузоподъемности Методы но распространяются на роликовые подшипники: двухрядные сферические, игольчатые, с длинными и витыми роликами, а также шариковые подшипники: с разъемными кольцами, радиально-упорные миниатюрные. При расчете динамической грузоподъемности узла, состоящего из сдвоенных радиальных шариковых подшипников, пару одинаковых шарикоподшипников рассматривают как один двухрядный радиальный подшипник. При расчете динамической грузоподъемности и эквивалентной динамической нагрузки узла, состоящего из сдвоенных радиально-упорных подшипников, установленных узкими или широкими торцами наружных колец друг к ДРУГУ? пару одинаковых подшипников рассматривают как один двухрядный радиально-упорный подшипник. Для узла, состоящего из двух или более одинаковых радиально-упорных однорядных подшипников, установленных последовательно, изготовленных и смонтированных так, что нагрузка на подшипники распределяется равномерно, динамическую грузоподъемность определяют умножением числа подшипников в степени 7/10 для шариковых и 7/9 для роликовых подшипников на динамическую грузоподъемность одного однорядного подшипника, а при расчете эквивалентной нагрузки используют значения X и Y однорядного подшипника. Ниже приведены формулы для подшипников, работающих при постоянных по величине и направлению или приводимых к ним нагрузках, при частотах вращения ниже предельных, при рабочей температуре не более 100° С и выходящих из строя по усталостному разрушению. Формулы эквивалентной динамической нагрузки приведены и с учетом коэффициента безопасности и температурного коэффициента. Формулы для расчета динамической грузоподъемности Динамическая грузоподъемность, кгс: шариковых подшипников: радиальных и р а д и а л ь н о - у п о р н ы х при Psg25,4 мм C=/o(icosa)°’7Z2/3Z)J,'8; (1) при D > 25,4 мм С =/с (t cos a)°-7Z2/3 • 3,647Z>4‘4; (2)
упорных однорядных одпнарных й двойных при D 25,4 мм и а = 90° Ca = /cZW’’8; (3) при D > 25,4 мм и а 90° Ca^fc (cosa)°’7Z2/3 • 3,647Z>’4fga; (4) упорных и упорпо-радиальпых многорядных роликовых подшипников: радиальных и радиально-упорны У C=fc(ilel! cosa)7/9 Z3/4Z>29/27; (6) упорных однорядных одипарных И ДВОЙНЫХ подшипников . (при a = 90°) Ca=fJ^D^. (7) упорно-радиальных однорядных одинарных и двойных (при а 90°) С а = fc Qeff cos a) 7/9^3/4^29/27 tg a; (8) упорных и упорно-радиальных мпогорядпых (воспринимающих нагрузку одного направления) С а — + Z2leff2 + • • • ^n^effn) \9/2 /Z2lefl3\9/2 /Zllejfi S~c^~ + ••• + -2/9 Can / В формулах: Z — принимают по данным па стр. 6?—64 или, из табл. 96—111, а также из других каталожных' сведений о подшипниках; DT — принимают по данным па стр. 62—64 или из табл. 96—111; а также из других каталожных сведений о подшипниках, hff — принимают по данным па стр. бЗ н 64 или из табл. 101, 102, 104, 105, 108, 109, а также из других каталожных сведений о подшипниках; Zi Z2, ... Zn — числа тел качепия в соответствующих рядах одинарного мпогорядного упорного или упорно-радиального подшипника; Cai, Со2, ... , Сап — динамические грузоподъемности соответствующих рядов одинарного упорного или упоРно~РаДиального подшипника. Величину каждой грузопОДъсмности рассчитывают, как для однорядного подшипника с соответствующим числом тел качения. 1 Числовые значения коэффициента /с приведены в табл. 42—44.
42. Коэффициент f,. для пшрккогых радиальных и радпально-упорпых подшипников Дт со? а f ДЛЯ ПОДШИПНИКОВ Дт cos а f для подшипников радиальных однорядных, радиально-упорных одно- и двухрядных радиальных двухрядных радиальных сферических магнетных радиальных ' однорядных, i радиальноупорных одно- и двухрядных радиальных двухрядных радиальных сферических магнетных dm 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 4,76 5,00 5,21 5,39 5,54 5,66 5.86 6,00 6,08 6,11 4,51 4,74 4.94 5,11 5,24 5,37 5,55 5,68 5,76 5,79 1,76 1,90 2,03 2,15 2,27 2,38 2,61 2,82 3,03 3,23 1,65 1,77 1,89 1,99 2,10 2,19 2,39 2,58 2,76 2,94 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0.30 0,32 0,34 0,36 0,38 0,40 6,11 6,08 6,01 5,93 5,83 5,71 5,58 5,43 5.27 5,Ю 4,92 5,79 5,76 5,70 5,62 5,52 5,41 5,30 5,15 5,00 4.84 4,67 3,42 3,59 3,75 3,90 4,02 4,11 4,18 4,20 4,21 4,18 4,12 3,11 3,27 3,43 3,58 3,72 3,86 3,97 4,06 4,12 4,15 4,17 Числовые значения коэффициента /с относятся к подшипникам, у которых радиус профиля желоба не превышает: для однорядных на внутреннем кольце — 52%, а на наружном'кольце — 53% диаметра шари ка; для двухрядных сферических на внутреннем кольце — 53% диаметра шарика. Динамическая грузоподъемность при большем радиусе желоба уменьшается, а при меньшем радиусе желоба в некоторых случаях несколько увеличивается. \ JT) cos сс Коэффициент / для промежуточных величин —--------- определяют интерполяцией. с ат 43. Коэффициент /с для шариковых упорных и упорпо-радналг.пых подшипников ь| с /с а=90° D срд<х /с а=45° fc а = 60° а=75° дт dm а=90° D cos а dm Аз а=45° а=60° fc а = 75° 0,01 0.02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,12 3,74 4,61 5,21 5,68 6,07 6,41 6,71 6,99 7,24 7,47 7,89 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,12 4,29 5.27 5,94 6,45 6,86 7,20 7,49 7,74 7,95 8,12 8,40 3,99 4,90 5,53 6,00 6,39 6,70 6,97 7.20 7,40 7,56 7,82 3,81 4,1,8 5,27 5,72 6,09 6,39 6,65 6,87 7,05 7,21 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 8,27 8,60 8,91 9,20 9,47 9,72 9,95 10,2 10,4 10,6 10,8 0,14 0,16 0,t8 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0,30 8,58 8,68 8,72 8,71 8,66 8,56 8,44 8,29 8,11 I I I I I I I ”"ъъ 1-* СО СО 1 ! 1 1 Illi III Примечание. Коэффициент fc распространяется па подшипники, у которых радиус профиля желоба не превышает 54% от диаметра шарика. Коэффициент / для про-D D со= а „ , D межуточных величин — и —3—- определяют интерполяцией, где dm = . dm dm т d 44. Коэффициент / для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников Д cos а /с D cos а 1С Р cos а ^777 /с D cos а /с 0,01 4,66 0,06 6,91 0,12 7,76 0,22 7.92 0,02 5,45 0,07 7.08 0,14 7,87 0,24 7,87 0,03 5,96 0,08 7,31 0,16 7,92 0,26 7,76 0,04 6,35 0,09 7,42 0,18 7,98 0,28 7,64 0,05 6,63 0,10 7,53 0,20 7,98 0,30 7,53 Примечание. Коэффициент f для промежуточных величин ^os-- определяет ют интерполяцией.
Числовые величины выражений в формулах с дробными показателями приведены в табл. 45—51. 45. Числовые величины А7 и -I7/9 i iO.7 |7/9 г А? {7/9 2 1,6245 1,7171 6 3,5051 4,0454 3 2,1577 2,3559 7 3,9045 4,5622 4 5 2,6390 3,0852 2,9485 3,5091 8 4,2871 5,0630 46. Числовые величины (cos «)9>7 и (cos а)7/® а Л‘о(» SOO) (cos а)7/9 а S (cos а)^ Ceos а)7/9 а j (cos а)9,7 (cos а)7/9 а o’ а? О о. (cos а)7/9 0 1,0 1,0 .23 0,943 0,937 46 0,775 0,753 69 0,488 0,449 1 0,9999 0,9998 24 0,936 0,932 47 0,765 0,742 70 0,472 0,433 2 о,же 2т> 0,933 0,92ft 48 0,755 0,731 11 0,456 0,417 3 0,999 0,9989 26 0,928 0,920 49 0,745 0,720 72 0,440 0,400 4 0,9983 0,9981 27 0,922 0,914 50 0,734 0,708 73 0,423 0,383 5 0,9973 0,997 28 0,917 0,907 51 0,723 0,697 74 0,406 0,366 6 0,9962 0,9957 29 0.910 0,901 52 0.711 0,684 75 0,388 0,349 7 0,9948 0,994 30 0,904 0,894 53 0,701 0,673 76 0,370 0,331 8 0,993 0,992 31 0,898 0,887 54 0,689 0,661 77 0,352 0,312 9 0,9914 0,990 32 0,889 0,877 55 0,678 0,648 78 0,333 0,294 10 0 9884 0,988 33 0,882 0,872 56 0,666 0,636 79 0,313 0,273 и 0,9871 0,9856 34 0,877 0,864 57 0,653 0,623 80 0,294 0,255 12 0,9847 0,983 35 0,870 0,856 58 0,641 0,609 81 0,273 0,235 13 0,982 0,980 36 0,862 0,848 50 0,628 0,596 82 0,251 0,215 14 0,979 0,977 37 0,854 0,839 60 .0,616 0.582 83 0,229 0,194 15 0,976 0,973 38 0,846 0,830 61 0,603 0,569 84 0,206 0,172 16 0,973 0,97 39 0,838 0,821 К>, 0,588 0,554 85 0,181 0,149 17 0,969 0,966 40 0,830 0,812 63 0,575 0,540 86 0,155 0,125 18 0,965 0,962 41 0,816 0,803 64 0,561 0,526 87 0,127 0,100 19 0,962 0,957 42 0,812 0,802 65 0,547 0,511 88 0,095 0,073 20 0,957 0,953 43 0,803 0,783 66 0,533 0,496 89 0,058 0,042 21 22 0.953 0,949 0,948 0,943 44 45 0,794 0,785 0,774 0,763 67 68 0,518 0,493 0,480 0,465 90 0 0 47. Числовые величины Z^/3 и Z z2/3 Z3/4 Z z2/3 z3/4 Z z2/3 Z3/4 Z z2/3 z3/4 6 3,32 3,83 14 5,86 7,23 22 7,93 10,15 30 9,76 12,81 7 3,68 4,30 15 6,13 7,62 23 8,17 10,50 31 9,98 13,13 8 4,02 4,75 16 6,40 8,00 24 8,40 10,84 32 10,19 13,45 9 4,35 5,19 17 6,67 8,37 25 8,64 11,18 33 10,40 13,76 10 4,67 5,62 18 6,93 8,73 26 8,87 11,51 34 10,61 14,08 11 4,98 6,04 19 7,19 9,10 27 9,09 11,84 35 10,82 14,38 12 5,28 6,44 20 7,44 9,45 28 9,42 12,17 36 11,03 14,69 13 5,57 6,84 21 7,68 9,80 29 9,54 12,49 37 11,23 15,00
48. Числовые величины D,r П1’8 О>’5 D,],’8 0,397 0,189 25,158 11,906 86,335 18,256 186,507 0,68 0,5 6,35 27,802 12 87,605 94,393 18,5 191,046 0,794 0.661 6,5 29,056 12,5 19 200,335 1 1 7 33,203 12,7 97,105 19,05 201,304 1,5 2,074 7,144 34,445 37,593 13 101,181 19,5 210,025 1,588 2,299 7,5 13,494 108,311 19,844 20,5 216,635 2 3,482 7,541 37,966 13,5 108,400 229,796 2,381 4,808 7,938 41,637 14 115,619 20,638 232,562 2,5 5,203 8 42,224 47,093 14,288 120,019 123,263 21,431 248,900 3 7,225 8,5 14,5 21,5 250,356 3,175 7,904 8,731 49,422 15 130,907 22 260,832 3,5 9,535 9 52,196 15,08 132,282 138,970 22,225 265,652 3,969 11,959 9,5 57,531 15,5 22,5 271,696 4 12,126 9,525 57,805 15,875 145,007 23 282,560 4,5 14,989 9,922 62,217 16 147,033 23,019 282,986 4,763 16,605 10 63,096 16,5 155,510 23,5 293,808 5 18,120 10,319 66.865 16,669 158,343 23,813 300,860 5,159 19,171 10,5 69,0 17 163,986 24 305,056 5,5 21,510 11 74,904 17,463 172,196 172.872 24,5 316,686 5,556 21,908 11,113 76,354 81,354 17,5 24,606 318,556 5,963 24,880 11,5 18 181,757 25 328,316 25,4 340,766 49. Числовые величины D1’4 D д1,4 P H1’4 D D1'4 D д!,4 26 26,194 26,988 27 27,781 95,711 96,721 100,851 100,904 105,024 28 28,575 29 29,369 30 106,175 109.245 111,521 113.541 116,942 30,163 30,956 31 31,75 32 117,837 122,192 122,435 126,615 128,000 32,544 33,338 34 34,131 34,925 131,060 135,565 139,338 140,096 144,688 50. Числовые величины т>29/27 D д29/27 D д29/27 D д 29/27 D 29/27 3 3,259 7,5 8,735 16 19,746 25 31,930 3,5 3,847 8 9,363 17 21,078 26 33,307 4 4,441 9 10,629 18 22,416 28 36,075 4,5 5,041 10 11,895 19 23,760 30 38,857 5 5,646 11 13,191 20 25,187 32 41,654 5,5 6,223 12 14,486 21 26,463 34 44,465 6 6,870 13 15,790 22 27,823 36 47,29 6,5 7Л88 14 17,102 23 29,187 38 50,125 7 8,109 15 18,42 24 30,556 40 52,913 51. Числовые величины leff I l?/9 I /7/9 I 17/9 I 17/9 5 3,485 17 9,039 29 13,69 41 17,92 6 4,024 18 9,449 30 14,05 42 18,25 7 4,540 19 9,855 31 14,42 43 18,56 8 5,032 20 10,255 32 14,78 44 18,93 9 5,514 21 10,651 33 15,14 45 19.26 10 5,984 22 11,043 34 15,50 46 19,66 11 6.445 23 11,431 35 15,84 47 19,91 12 6,895 24 11,816 36 16,19 48 20,25 13 7,338 25 12,197 37 16,54 49 20,57 14 7.723 26 12,574 38 16,89 50 20,90 15 8,201 .27 12,955 39 17,26 51 21,23 16 8,65 28 13,320 40 17,57 52 21,55
Пример 1. Определить величину динамической грузоподъемности радиально-упорного однорядного шарикоподшипника 36205, у которого Z = 12; i ~ 1; Пт = 7,94 мм; а = 12°, dm = 38,5 мм. Находим cos а = 0,97815. г, Ятсоза 7,94-0,97815 п ~ „. При —------• =----------= 0,202 по табл. 42 находим fc = 6,11. По формуле (1) определяем величину динамической грузоподъемности C=/c(j cos<x)0’7Z2/3Z)y8 = 6,l (1 -cosl2o)°’7-12Z2/3-7,941/8 = 1310 кгс. Пример 2. Определить величину динамической грузоподъемности одпоряд-пого радиального роликоподшипника с короткими цилиндрическими роликами 2212, у которого: Z = 18; г = 1; = 12 мм, а = 0°, dm = 85 мм, leff •= 12. Находим соза = 1. n . -I 12-1 При —j = —— = 0,142 по табл. 44 находим /с = 7,87. din По формуле (6) определяем величину динамической грузоподъемности С=/с (ileff cos a)7/9Z3/4n29/27 = 7,87 (1 • 12 • 1)7/э -18'/4 • 1229/27 = 6860 кгс. Формулы для расчета эквивалентной динамической нагрузки Эквивалентная динамическая нагрузка Р в кгс: для шариковых радиальных и радиально-упорных, роликовых радиально-упорных подшипников P^XVFr+YFa-, (9) для упорно-радиальных шариковых и роликовых подшипников P^XFr+YFa-, (10) для роликовых подшипников с а = 0°: P = Fr- Fa=0\ ' для роликовых и шариковых подшипников с а = 90°: Pa = Fa- Fr = 0. С учетом коэффициента безопасности и температурного коэффициента (при температуре подшипника свыше 100° С) для шариковых радиальных и радиально-упорных P^(XVFr+YFa)K6K.i; (11) для упорно-радиальных шариковых и роликовых Pa==-(XFr-fcYFa) KqKt; <12) для упорных подшипников Pa^FaKtKr. W В формулах: X и У — по табл. 52—55; Kq — по табл. 56; К? по табл. 57.
52. Коэффициенты X и Y для радиальных и радиально-упорных шариковых подшипников Угол контакта а° F а Со iFa С, Однорядные Двухрядные 0 Fa VFr > е <е VFr -^->е VFr >е X 1 у X У X У 0 0,014 0,028 0,056 0,084 0,110 0,170 0,280 0,420 0,560 — 0,56 2,30 1,99 1,71 1,55 1,45 1,31 1,15 1,04 1,00 1 0 0,56 2,30 1,99 1,71 1,55 1,45 1,31 1,15 1,04 1,00 0,19 0,22 0,26 0,28 0,30 0,34 0,38 0,42 0.44 5 — 0,014 0,028 0,056 0,085 0,110 0,170 0,280 0.420 0,560 0,56 2,30 1,99 1,71 1,55 1.45 1,31 1,15 1,04 1,00 1 2,78 2,40 2,07 1,87 1,75 1,58 1,39 1,26 1,21 0,78 3,74 3,23 2,78 2,52 2,36 2,13 1,87 1,69 1,63 0,23 0,26 0,30 0,34 0,36 0,40 0,45 0,50 0,52 10 — 0,014 0,029 0,057 0,086 0,110 0,170 0,290 0,430 0,570 0,46 1.88 1,71 1,52 1,41 1,34 1,23 1,10 1,01 1,00 1 2,18 1,98 1,76 1,63 1,55 1,42 1,27 1,17 1,16 0,75 3,06 2,78 2,47 2,29 2,18 2,00 1,79 1,64 1,63 0,29 0,32 0,36 0,38 0,40 0,44 0,49 0,54 0,54 12 — 0,014 0,029 0,057 0,086 0,110 0,170 0,290 0,430 0,570 0,45 1,81 1,62 1,46 1,34 1,22 1,13 1,04 1,01 1,00 1 2,08 1,84 1,69 1,52 1,39 1,30 1,20 1,16 1,16 0,74 2,94 2,63 2,37 2,18 1,98 1,84 1,69 1,64 1,62 0,30 0,34 0,37 0,41 0,45 0,48 0,52 0,54 0,54 15 — 0,015 0,029 0,058 0,087 0,120 0,170 0,290 0,440 0,580 0,44 1,47 1,40 1,30 1,23 1,19 1,12 1,02 1,00 1,00 1 1,65 1,57 1,46 1,38 1,34 1.26 1,14 1,12 1,12 0,72 2,39 2,28 2,11 2,00 1,93 1,82 1,66 1,63 1,63 0,38 0,40 0,43 0,46 0,47 0,50 0,55 0,56 0,56 18, 19, 20 24, 25, 26 30 35, 36 40 — — 0,43 0,41 0,39 0,37 0,35 1,00 0,87 0,76 0,66 0,57 1 1 1 1 1 1,09 0,92 0,78 0,66 0,55 0,70 0,67 0,63 0,60 0,57 1,63 1,41 1,24 1,07 0,93 0,57 0,68 0,80 0,95 1Д4
Продолжение табя. 52 Подшипники Однорядные Дзухрядные е F а VFr > в F„ _ - ,а <- д VFr F а д VFr >е X У X Y Y Сферические 0,40 0,40 ctga 1 0,42 ctga 0,65 0,65 ctga 1,50 tga Однорядные разъемные (магнетные) 0,50 2,50 — — — — 0,20 Примечания: 1. Для однорядных подшипников при принимают Х= ’* г = 1 и У = 0. F iF 2. Коэффициенты У и е для промежуточных величин отношений и ---— опре- „ Со Со деляют интерполяцией. 3. е — вспомогательный коэффициент. При выборе однорядных радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников (а также однорядных конических) роликоподшипников следует учитывать, что осевые усилия F не влияют на расчетную величину приведенной нагрузки до тех пор, пока значение 1(в у превысит определенной величины е. У двухрядных радиально-упорных подшипников даже незначительные осевые силы Fn отражаются на величине эквивалентной нагрузки, а если значение -—— превысит значе- Fr ние е, то в этих подшипниках будет работать только один ряд. 53. Коэффициенты У и У для радиальио-упорных роликовых подшипников F - а << д VFr F„ а "Ч. д VFr > e X I У х | у Подшипники однорядные 1 | 0 0,40 | 0,40 ctg a 1,5 tg a Подшипники двухрядные 1 | 0,45 ctg a 0,67 | 0,67 ctg a 1,5 tg a [Примечание. При a = 0“ Fa = 0, X = 1.
54. Коэффициенты X и У для упорно-радиальных шариковых подшипников . Угол контакта а° Одинарные подшипники Двойные подшипники в ! v е! -й, jb. F г 1 -s а V ф X У X У X У 45 60 75 0,66 0,92 1,60 1 1 1 1,18 1,90 3,89 0,59 0,54 0,52 0,66 0,92 1,66 1 1 1 1,25 2,17 4,67 Примечание. При а = 90°, F? = 0, У = 1;приос=0, F& = 0, У=1. 55. Коэффициенты X и У для упорно-радиальных роликовых подшипников Одинарные подшипники Двойные подшнггники в V СЪ 1 Fr <е F >е F > 6 г X У X У X У tg а 1 1 1,5 tg а 0,67 tg а 1 1,5 tg а Примечание. При а — 90° Fa = 0. 56. Примерные значения коэффициента Характер нагрузки на подшипник *б Спокойная: толчки отсутствуют Легкие толчки. Кратковременные перегрузки до 125% нормальной (расчетной) нагрузки Умеренные толчки. Вибрация нагрузки. Кратковременная перегрузка до 150% нормальной (расчетной) нагрузки Со значительными толчками и вибрацией. Кратковременные перегрузки до 200% нормальной (расчетной) нагрузки С сильными ударами и кратковременными перегрузками до 300% нормальной (расчетной) нагрузки 1 1-1,2 1,3-1,8 1,8—2,5 2,5-3 57. Значение температурного коэффициента 7<т j Рабочая температура | подшипника, °C' 125 150 175 200 225 250 j Кт 1,05 1,1 1,15 1,25 1,35 1,4 1 Формулы осевых нагрузок Осевые составляющие, возникающие в однородных радиально-упорных шариковых и конических роликовых подшипниках цри восприятии ими радиальных и комбинированных нагрузок могут быть определены по формулам табл. 58.
58. Общая осевая нагрузка на подшипник Fa с учетом осевых составляющих от радиальных нагрузок, воспринимаемых подшипниками, и осевого усилия А* Схема установки Случаи нагружения Условия нагружения Общая осевая нагрузка Fa в опоре И в опоре I 2 К ' L 'М7л I Для шарикоподшипников etFri> еа₽г»; 1 Fat — eiFTi А > 0 ^аэ “ 6i^ri I Z_ II etFri < е^т,,', А > «2^Гг — eiFrt 4=^, ffa2 = eiprt + л -j К Ч III etFri < е2РГа; А < e2fr> — elFri ^ = 6^-А Fa„ = e^Fr3 /1 I Ч К I п IV etFri < e2Frj; A > 0 ^aj = e2Fra + А Fa3 = ^Fn V > e2^r3J Л > etFri — е2РГл pat = егр’га + -А Fa, = e*Fri Ж W К ч2 VI ei2'ri > e«^Fa> Л < etFri — e2Frj F„ = etFr — A Cig A T1 a l EFZ3: 1 3 L Ь * Бейзельман Р. Д Справочник. Изд. 6 I Для конических Fr Fr У, "V, ! A 0 P ОЛИКОПОДШИПЯ HI F F =, J-l£ «t 2Л COB Fa=-Ji-+A II tb A I» J«® ! M * F ai 2Yi III , Цыпки -е, М., <, Yt Уг А > k 2Y3 2Yt ) t Б. В., Псрель Л. Я. Машиностроение», 197 Fr. p„ = —□ A ei 2Y3 Подшипники кач 5. F ai 2Y3 ения.
Продолжение табл. 58 Схема установки Случаи нагружения Условия нагружения Общая осевая нагрузка Fa в опоре II в опоре I J I 7 - Л IV Fn Ft> , Vi У» ’ А > 0 = ^+А Fr p — “» 2У, lfrt *Frt I I |<7 V* V 7 j? г 'V' =ТГ'+А 1 41 a F F Г> «* 2У, VI Л ь-l -q ь=| ’Ч ’ q? V । ^1-? n Jr 4 / f = °i 2Yt Fr Раг = 2Y, A Примечания: 1. Усилия FT, и FPa принимают как положительные величины независимо от направления их действия. 2 Случаи нагружения III и IV применимы также при А = 0. 3. Независимо от величины и направления осевых усилии величины У, и Уа прини-а мают как при ~=— > е. г, Осевая нагрузка подшипников с цилиндрическими роликами. Роликоподшипники с короткими цилиндрическими роликами, как правило, применяют только для восприятия радиальных усилий. Но подшипники типов 12000, 42000, 62000 и 92000 могут также воспринимать относительно небольшие осевые нагрузки бортиками колец и торцами роликов. При этом важную роль имеют характер нагрузки, частота вращения и смазка подшипника. Допустимую осевую нагрузку для подшипников серий 2100, 2200 и 2400 можпо определить по формуле Га=КАС0[1,75-0,125пКв (D-d)]. (14) Для подшипников серий 2500 и 2600 — по формуле Da^KACo[i,i6-O,OSnKB (D-d)], (15) где КА и Кв — коэффициенты, приведенные в табл. 59 и 60; Со — статическая грузоподъемность, кгс; п — наибольшая частота вращения, об/мин; D и d — соответственно наружный и внутренний диаметр подшипника, мм. 59. Значения коэффициента Кв Размерная серия подшипника кв 100. 200, 500 300, 600 400 1 ОО 1 1 е> qi ct ।
При малик частотах вращения могут быть случайные кратковременные осевые нагрузки и большей величины, но не выше 40% от допускаемой статической грузоподъемности подшипника. 60. Значения коэффициента Кд Условия работы подшипника и примеры применения Смазка КА Постоянная осевая нагрузка при большой частоте вращения и высокой температуре (не рекомендуется применять роликоподшипники с цилиндрическими роликами) — 0 Переменная осевая нагрузка и умеренная температура, например, тяговые электродвигатели Пластичная 0,02 Непродолжительная осевая нагрузка и низкая температура, например: главная передача в коробках передач автомобиля вал шестерни заднего хода в коробках передач автомобиля Жидкая 0,1 0,2 Случайная осевая нагрузка и низкая температура, например: блоки, электрбтали, кран-балки Пластичная 0,2 Метод расчета долговечности Номинальная долговечность подшипника в миллионах оборотов / с \р , (16> где р — степенной показатель, для шариковых подшипников р = 3, роликовых р = 10/3; С — динамическая грузоподъемность, кгс; Р — эквивалентная динамическая нагрузка, кгс. Числовые значения долговечности L' в зависимости от отношения -р- приведены в табл. 61 и 62. Долговечность подшипника в часах _ 10» (С\г>_ 106£ , 60л \ Р / — 60л ’ ' ’ где га — частота вращения подшипника, об/мин. , т . Г Числовые значения долговечности L в зависимости от отношения -р- и га приведены в табл. 63 и 64. Числовые значения L’n можно определить и по уравнению / <7 \р £Л = 500^/„) , (18) числовые значения fa приведены в табл. 65 и 66. При п = 1 4- 10 об/мин долговечность подшипника определяют, как при п = 10 об/мин. Если п < 1 об/мин, подшипник следует проверять на статическую грузоподъемность.
Числовые значения L]-, можно также определить по величине коэффициента долговечности подшипника: С р ГТГ /A=p/n=j/^j. (19) Числовые значения в зависимости от коэффициента долговечности приведены в табл. 67 и 68. Следует иметь в виду, что при точном расчете, правильном проектировании, изготовлении опор, эксплуатации фактическая долговечность подшипников окажется существенно выше расчетной долговечности, являющейся наименьшей для 90% определенной партии подшипников. 61. Числовые значения долговечности L шарикоподшипников, мли. оборотов L С/Р L С/Р L С/Р L С/Р 0,5 0,793 80 4,31 600 8,43 3 200 14,7 0,75 0,909 90 4,48 650 8,66 3 400 15,0 1 1,0 100 4,64 700 8,88 3 600 15,3 1,5 1,14 120 4,93 750 9,09 3 800 15,6 2 1,26 140 5,19 800 9,28 4 000 15,9 3 1,44 160 5,43 850 9,47 4 500 16,5 4 1,59 180 5,65 900 9,65 5 000 17,1 5 1,71 200 5,85 950 9,83 5 500 17,7 6 1,82 220 6,04 1 000 10,0 6 000 18,2 8 2,0 240 6,21 1100 10,3 6 500 18,7 10 2,15 260 6,38 1200 10,6 7 000 19,1 12 2,29 280 6,54 1 300 10,9 7 500 19,6 14 2,41 300 6,69 1400 11,2 8 000 20,0 16 2,52 320 6,84 1 500 11,4 8 500 20,4 18 2,62 340 6,98 1 600 11,7 9 000 20,8 20 2,71 360 7,11 1700 11,9 9 500 21,2 25 2,92 380 7,24 1800 12,2 10 000 21,5 30 3,11 400 7,37 1 900 12,4 12 000 22,9 35 3,27 420 7,49 2 000 12,6 14 000 24,1 40 3,42 440 7,61 2 200 13,0 16 000 25,2 45 3,56 460 7,72 2 400 13,4 18 000 26,2 50 3,68 480 7,83 2 600 13,8 20 000 27,1 60 3,91 500 7,94 2 800 14,1 25 000 29,2 70 4,12 550 8,19 3 000 14,4 30 000 31,1 62. Числовые значения долговечности L роликоподшипников, млн. оборотов L С/Р L С/Р L С/Р L С/Р 0,5 0,812 80 3,72 600 6,81 3 200 11,3 0,75 0,917 90 3,86 650 6,98 3 400 11,5 1 1,0 100 3,98 700 7,14 3 600 11,7 1,5 1,13 120 4,20 750 7,29 3 800 11,9 2 1,24 140 4,40 800 7,43 4 000 12,0 3 1,39 160 4,58 850 7,56 4 500 12,5 4 1,52 180 4,75 900 7,70 5 000 12,9 5 1,62 200 4,90 950 7,82 5 500 13,2 6 1,71' 220 5,04 1000 7,94 6 000 13,6 8 1,87 240 5,18 1 100 8,17 6 500 13,9 10 2,0 260 5,30 1200 8,39 7 000 14,2 12 2,11 280 5,42 1 300 8,59 7 500 14 2,21 300 5,54 1 400 8,79 8 000 14,8 16 2,30 320 5,64 1500 8,97 8 500 15,1 18 2,38 340 5,75 1 600 9,15 9 000 15,4 20 2,46 I 360 5,85 1700 9,31 9 500 15,6 25 2,63 380 5,94 1800 9,48 10 000 15,8 30 2,77 400 6,03 1900 9,63 12 000 16,7 35 2,91 420 6,12 2 000 9,78 14 000 17,5 40 3,02 440 6,21 2 200 10,1 16 000 18,2 45 3,13 460 6,29 2 400 10,3 18 000 18,9 50 3,23 480 6,37 2 600 10,6 20 000 19,5 60 3,42 500 6,45 2 800 10,8 25 000 20,9 70 3,58 550 6,64 3 000 11,0 30 000 22,0
63. Числовые значении долговечности шарикоподшипников ч L. л С /Р при частоте вращения п, об/мин 10 16 25 40 63 100 125 160 200 250 320 400 500 630 100 1,06 1,15 1,24 1,34 1,45 1,56 500 —— — __ 1,06 1,24 1,45 1,56 1,68 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 1000 —- — 1,15 1,34 1,56 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 W 3,11 3,36 1250 — 1,06 1,24 1,45 1,68 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 1 600 1,15 1,34 1,56 1,82 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 2 000 1,06 1,24 1,45 1,68 1,96 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 2 500 1,15 1,34 1,56 1,82 2Д2 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 3 200 1,24 1,45 1,68 1,96 2,29 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 4 000 1,34 1,56 1,68 1,82 2,12 2,47 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5 000 1,45 1,96 2,29 2,67 ЗД1 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6 300 1,56 1,82 2,12 2,47 2,88 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 8 000 1,68 1,96 2,29 2,67 3,11 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 10 000 1,82 1,96 2,12 2,47 2,88 3,36 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 12 500 2,29 2,67 3,11 здз 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 16 000 2,12 2,47 2,88 3,36 3,91 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 20 000 2,29 2,67 3,11 3,63 4ДЗ 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 25 000 2,47 2,88 3.36 3,91 4,56 5,32 5,75 620 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 32 000 2,67 3,11 3,63 423 4,93 5,75 6,20 6,70 7,23 7Д1 8,43 9,11 9,83 10,6 40 000 2,88 3,36 3,91 4,53 5,32, 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 50 000 3,11 3,63 4,23 4,93 5,75 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 63 000 3,36 3,91 4,56 5,32 6.20 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 80 000 3,63 4,23 4,93 5,75 6,70 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 100 000 3.91 4,56 5,32 6;20 7,23 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14.5 15,6 200 000 4,93 5,75 6,70 7,81 9,11 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 Продолжение табл. 63 L, h С/Р при частоте вращения п, об/мин 800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 5000 6300 8000 10 000 12 500 16 000 100 1,68 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 4,23 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 500 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 1000 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 620 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9.83 1250 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 1 600 4,23 4,56 4,93 5.32 5.75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 2 000 4,56 4,93 5,32 5,75 6 до 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 9,83 10,6 11,5 12,4 2 500 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7.23 7,81 8,43 9,11 10,6 11,5 щ? 12,4 13,4 3 200 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 12,4 13,4 14,5 4 000 5,75 6,20 6,70 7.23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12.4 13,4 14,5 15,6 5 000 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9.83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 6 300 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 И,5 12,4 134 14,5 15,6 16,8 18,2 8 000 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,6 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 10 000 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 12 500 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 16 000 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 16,8 18.2 19,6 21,2 22,9 24,7 20 000 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 25 000 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16.8 18,2 19,6 21 2 22,9 24,7 26,7 28,8 32 000 И,5 12,4 13,4 14,5 16,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22.9 24,7 26,7 26,7 28,8 31,1 40 000 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 50 000 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 28,8 31,1 — — 63 000 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 80 000 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 — — 100 000 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 — — — — 200 000 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1
64. Числовые значения долговечности роликоподшипников Вд, ч С/Р при частоте вращения п, об/мин Lh 10 16 25 40 63 100 125 160 200 250 320 400 500 630 100 1,05 1,13 1,21 1,30 1,39 1,49 500 __ 1,05 1,21 1,39 1,49 1,60 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 1 ООО __ 1,13 1,30 1,49 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 1 250 — 1,05 1,21 1,39 1,60 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 1 600 1,13 1,30 1,49 1,71 1,97 2,И 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 2 000 1,05 1,21 1.39 1,60 1,83 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 2 500 1ДЗ 1,30 1,49 1,71 1,97 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 3 200 1,21 1,39 1,60 1,83 2,11 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4 000 1,30 1,49 1,71 1,97 2,26 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 5 000 1,39 1,60 1,83 2,11 2,42 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 6 300 1,49 1,71 1,97 2,26 2,59 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 8 000 1,60 1,83 2,11 2,42 2,78 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 10 000 1,71 1,97 2,26 2,59 2,97 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 12 500 1,83 2,11 2,42 2,78 3,19 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 16 000 1,97 2,26 2,59 2,97 3,42 3,92 4,20 4.50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 20 000 2,11 2,42 2,78 3,19 3,66 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 25 000 2,26 2,59 2,97 3,42 3,92 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 32 000 2,42 2,78 3,19 3,66 4,20 4,82 5,17 5,54 5.94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 40 000 2,59 2,97 3,42 3,92 4,50 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 50 000 2,78 3,19 3,66 4,20 4,82 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 63 000 2,97 3,42 3,92 4,50 5,17 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 80 000 3,19 3,66 4,20 4.82 5.54 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 100 000 3,42 3,92 4,50 5,17 5,94 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 и,о 11,8 200 000 4,20 4,82 5,54 6,36 7,30 6,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 Продолжение табл. 64 Lh С/Р при частоте вращения п, об/мин 800 1 000 1 250 1 600 2 000 2 500 3 200 4 000 5 000 6 300 8 000 10000 12 500 16 000 100 1,60 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 500 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 1 000 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 1 250 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5.94 6,36 6,81 7,30 7,82 1 600 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 2 000 3,92 4,20 4,50 4.82 5.17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 2 500 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 3 200 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 4 000 4,82 5,17 5,54 5 94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 5 000 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 6 300 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 8 000 5,94 6,38 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 10 000 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 12 500 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 16 000 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 20 000 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 25 000 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 32 000 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17.9 19,2 20,6 — 40 000 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — •— 50 000 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14.6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — — 63 000 и.о 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — — — 80 000 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 —- — — — 100 000 12,7 13,6 14,6 15.6 16,7 17,9 19,2 20,6 .— — — — — — 200 000 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6
65. Числовые значения f для шарикоподшипников п fn п fn п fn п fn п /п 10 1,494 66 0,797 310 0,476 1200 0,303 5 400 0,183 и 1,447 68 0,788 320 0,471 1 250 0,299 5 600 0,181 12 1,405 70 0,781 330 0,466 1 300 0,295 5 800 0,179 13 1,369 72 0,774 340 0,461 1350 0,291 6 000 0,177 14 1,335 74 0,767 350 0,457 1 400 0,288 6 200 0,175 15 1,305 76 0,760 360 0,453 1 450 0,284 6 400 0,173 16 1,277 78 0,753 370 0,448 1 500 0,281 6 600 0.172 17 1,252 80 0,747 380 0,444 1550 0,278 6 800 0,170 18 1,228 82 0,741 390 0,441 1 600 0,275 7 000 0,168 19 1,206 84 0,735 400 0,437 1 £50 0,272 7 200 0,167 20 1,186 86 0,729 410 0,433 1700 0,270 7 400 0,165 21 1,166 88 0,724 420 0,430 1 750 0,267 7 600 0,164 22 1,148 90 0,718 430 0,426 1800 0,265 7 800 0,162 23 1,132 92 0,713 440 0,423 1 850 0,262 8 000 0,161 24 1,116 94 0,708 450 0,420 1 900 0,2£0 8 200 0,160 25 1,100 96 0,703 460 0,417 1 950 0£58 8 400 0,158 26 1,086 98 0.698 470 0,414 2 000 0,265 8 600 0,157 27 1,073 100 0,693 480 0,411 2 100 0,251 8 800 0,156 28 1,060 105 0,682 490 0,408 2 200 0’47 9 000 0,155 29 1,048 110 0,672 500 0,406 2 300 0,244 9 200 0,154 30 1,036 115 0,662 520 0,400 2 400 0,240 9 400 0,153 31 1,025 120 0,652 540 0,395 2 500 0,237 9 600 0,152 32 1,014 125 0,644 560 0,390 2 £00 0,234 9 800 0,150 33 1,003 ’ 130 0,635 580 0 386 2 700 0,231 10 000 0,149 34 0.994 135 0,627 600 0,382 2 800 0,228 10 500 0,147 35 0,984 140 0,620 620 0,378 2 900 0,226 11000 0,145 36 0,975 145 0,613 640 0,374 3 000 0,223 11 500 0,143 37 0,966 150 0,606 660 0,370 3 100 0,221 12 000 0,14Г 38 0,958 155 0,599 680 0,366 3 200 0,218 12 500 0,139 39 0,949 160 0,593 700 0,363 3 300 0,216 13 000 0,137 40 0,941 165 0,586 720 0,359 3 400 0,214 13 500 0,135 41 0,933 170 0,581 740 0,356 3 500 0,212 14 000 0,134 42 0,926 175 0,575 760 0,353 3 6С0 0,210 14 500 0,132 43 0,919 180 0,570 780 0,350 3 700 0208 15 000 0,131 44 0,912 185 0,565 800 0,347 3 800 0,206 16 000 0,128 45 0,905 190 0,560 820 0.344 3 900 0,205 17 000 0,125 46 0,898 195 0,555 840 0,341 4 000 0,203 18 000 0,123 47 0,892 200 0,550 860 0,339 4 100 0,201 19 000 0,121 48 0,885 210 0,541 880 0,336 4 200 0,199 20 000 0,119 49 0,880 220 0,533 ' 900 0,333 4 300 0,198 21 000 0,117 50 0,874 230 0,525 920 0,331 4 400 0,196 22 000 0,115 52 0,863 240 0,518 940 0,329 4 500 0,195 23 000 0,113 54 0,851 250 0,511 960 0,326 4 600 0,193 24 000 0,112 56 0,841 260 0,504 980 0,324 4 700 0,192 25 000 0,110 58 0,831 270 0,498 1 000 0,322 4 800 0,191 26 000 0,109 60 0,822 280 0,492 1 050 0,317 4 900 0,190 27 000 0,107 62 0,813 290 0,485 1 100 0,312 5 000 0,188 28 000 0,106 64 0,805 300 0,481 1 150 0,307 5 200 0,186 29 000 0,105 66. Числовые значения f для роликоподшипников п /п п fn п fn п fn п /п 10 1,435 22 1,133 34 0,994 46 0,908 66 0,815 11 1,395 23 1,118 35 0,986 47 0,902 68 0,807 12 1,339 24 1,104 36 0,977 48 0,896 70 0,800 13 1,326 25 1,090 37 0,969 49 0,891 72 0,794 14 1,297 26 1,077 38 0,962 50 0,886 74 0,787 15 1,271 27 1,065 39 0,954 52 0,875 76 0,781 16 1,?46 28 1,054 40 0,947 54 0,865 78 0,775 17 1,224 29 1,043 41 0,940 56 0,856 80 0,769 18 1,203 30 1,032 42 0,933 58 0,847 82 0,763 19 1,184 31 1,022 43 0,927 60 0,838 84 0,758 20 1,166 32 1,012 44 0,920 62 0,830 86 0,753 21 1,149 33 1,003 45 0,914 64 0,822 88 0,747
Продолжение табл. 66 п fn п fn п fn п fn ' п во 0,742 310 0,512 840 0,380 2 800 0,265 7 800 0,105 92 0,737 320 0,507 860 0,377 2 900 0,262 8 000 0,193 94 0,733 330 0,503 880 0,375 3 000 0,259 8 200 0,192 06 0,728 340 0,498 000 0,372 3 100 0,257 8 400 0,190 08 0,724 350 0,494 920 0,370 3 200 0,254 8 600 0,189 100 0,719 3110 0,400 940 0,367 3 300 0,252 8 800 0,188 105 0,709 370 0.486 960 0,365 3 400 0,250 0 000 0,187 110 0,699 380 0.482 980 0,363 3 500 0,248 9 200 0,185 115 0,690 0,681 390 0.478 1000 0,361 3'600 0,246 0 400 0,184 120 400 0,475 1 050 0,355 3 700 0,243 9 600 0,183 125 0,673 410 0,471 1 100 0,350 3 800 0,242 9 800 0,182 130 0,665 420 0,467 1 150 0,346 3 000 0,240 10 000 0,181 135 0,657 430 0,464 1200 0,341 4 000 0,238 10 500 0,178 140 0,650 440 0,461 1 250 0,337 4100 0,236 11 000 0,176 145 0,643 450 0,458 1300 0,333 4 200 0,234 11 500 0,173 150 0,637 0,631 460 0,455 1 350 0,320 4 300 0,233 12 000 0,171 155 470 0,452 1 400 0,326 4 400 0,231 12 500 0,169 160 0,625 0,610 480 0,449 1 450 0,322 4 500 0,230 13 000 0,167 165 490 0,457 1 500 0,319 4 600 0,228 13 500 0,165 170 0,613 500 0,444 1 550 0,316 ’4 700 0,227 14 000 0,163 175 0,608 520 0,439 1 600 0,313 4 800 0,225 14 500 0,162 180 0,603 540 0,434 1 650 0,310 4 000 0,224 15 000 0,160 185 0,508 560 0,429 1 700 0,307 5 000 0,222 16 000 0,157 190 0,593 0,589 580 0,425 1 750 0,305 5 200 0,220 17 000 0,154 195 600 0,420 1 800 0,302 5 400 0,217 18 000 0,152 200 0,584 620 0,416 1 850 0,300 5 600 0,215 10 000 0,149 210 0,576 640 0,412 1 900 0,297 5 800 0,213 20 000 0,147 220 0,568 660 0,408 1 950 0,295 6 000 0,211 21 000 0,145 230 0,560 680 0,405 2 000 0,293 6 200 0,209 22 000 0,143 240 0,553 700 0,401 2 100 0,289 6 400 0,207 23 000 0,141 250 0,546 720 0,398 2 200 0,285 6 600 0,205 0,203 24 000 0,139 260 0,540 740 0,395 2 300 0,281 6 800 2 5 000 0,137 270 0,534 760 0,391 2 400 0,277 7 000 0,201 26 000 0,136 280 0,528 780 0,388 2 500 0,274 7 200 0,109 27 000 0,134 290 0,523 800 0,385 2 600 0,271 7 400 0,198 28 000 0,133 300 0,517 820 0,383 2 700 0,268 7 600 0,196 29 000 30 000 0,131 0,130 67. Числовые значения Кд в ч для шарикоподшипников Lh fh Lh fh Lh fh Lh fh 4 fh 100 0,585 240 0,783 480 0,987 940 1,235 2 100 1,615 105 0,595 250 0,794 490 0,994 060 1,245 2 200 1,640 110 0,604 260 0,804 500 1,000 980 1,250 2 300 1,665 115 0,613 270 0,814 520 1,015 1 000 1,260 2 400 1,600 120 0,622 280 0,824 540 1,025 1 050 1,280 2 500 1,710 125 0,631 290 0,834 560 1,040 1 100 1,300 2 600 1,730 130 0,639 300 0,843 580 1,050 1 150 1,320 2 700 1,755 135 0,647 310 0,852 600 1,065 1 200 1,340 2 800 1,775 140 0,654 ' 320 0,861 620 1,075 1250 1,360 2 900 1,795 145 0,662 330 0,870 640 1,085 1 300 1,375 3 000 1,815 150 0,670 340 0,879 660 1,100 1 350 1,395 3 100 1,835 155 0,677 350 0,888 680 1,110 1 400 1,410 3 200 1,855 160 0,684 360 0,896 700 1,120 1450 1,425 3 300 1,875 165 0,691 370 0,905 720 1,130 1 500 1,445 3 400 1,895 170 0,698 380 0,913 740 1,140 1 550 1,460 3 500 1,010 175 0,705 390 0,921 760 1,150 1 600 1,475 3 600 1,030 180 0,712 400 0,928 780 1,160 1650 1,490 3 700 1,050 185 0,718 410 0,936 800 1,170 1 700 1,505 3 800 1,065 190 0,724 420 0,944 820 1,180 1 750 1,520 3 900 1,985 195 0,731 430 0,951 840 1,190 1 800 1,535 4 000 2,00 200 0 737 440 0,959 860 1,200 1 850 1,545 4100 2,02 210 0,749 450 0.966 880 1,205 1000 1,560 4 200 2,03 220 0,761 460 0,973 900 1,215 1 950 1,575 4 300 2,05 230 0,772 470 0,980 920 1,225 2 000 1,590 4 400 2,07
Продолжение табл. 67 Lh fh Lh th Lh fh Lh fh Lh fh 4 500 2,08 7 200 2,43 11 000 2,80 19 000 3,36 34 000 4,08 4 600 2,10 7 400 2,46 И 500 2,85 19 500 3,39 35 000 4,12 4 700 2,11 7 600 2,48 12 000 2,89 20 000 3,42 36 000 4,16 4 800 2,13 7 800 2,50 12 500 2,93 21 000 3,48 38 000 4,24 4 900 2,14 8 000 2,52 13 000 2,96 22 000 3,53 40 000 4,31 5 000 2,15 8 200 2,54 13 500 3.00 23 000 3,58 45 000 4,48 5 200 2,18 8 400 2,56 14 000 3,04 24 000 3,63 50 000 4,64 5 400 2,21 8 600 2,58 14 500 3,07 25 000 3,68 55 000 4,80 5 600 2,24 8 800 2,60 15 000 3,11 26 000 3,73 60 000 4,94 5 800 2,27 9 000 2,62 15 500 3,14 27 000 3.78 65 000 5,07 6 000 2,29 9 200 2,64 16 000 3,18 28 000 3,82 70 000 5,19 6 200 2,32 9 400 2,66 16 500 3,21 29 000 3,87 75 000 5,30 6 400 2,34 9 600 2,68 17 000 3,24 30 000 3,91 80 000 5,43 6 600 2,37 9 800 2,70 17 500 3,27 31 000 3,96 85 000 5,55 6 800 2,39 10 000 2.71 18 000 3,30 32 000 4,00 90 000 5,65 7 000 2,41 10 500 2,76 18 500 3,33 33 000 4,04 100 000 5,85 68. Числовые значения в ч для роликоподшипников Lh fh 'Lh fh Lh fh Lh fh Lh fh 100 0,617 400 0,935 1250 1,315 к 500 1,935 15 000 2,77 105 0,626 410 0,942 1300 1,330 4 600 1,945 15 500 2,80 110 0,635 420 0,949 1 350 1,345 4 700 1,960 16 000 2,83 115 0.643 430 0,956 1 400 1,360 4 800 1,970 16 500 2,85 120 0,652 440 0,962 1450 1,375 4 900 1,985 17 000 2,88 125 0,660 450 0,969 1 500 1,390 5 000 2,00 17 500 2,91 130 0,668 . 460 0,975 1 550 1,405 5 200 2,02 18 000 2,93 135 0,675 470 0,982 1 600 1,420 5 400 2,04 18 500 2,95 140 0,683 480 0,988 1 650 1,430 5 600 2,06 19 000 2,98 145 0,690 490 0,f9i 1 700 1,445 5 800 2,09 19 500 3,00 150 0,697 500 1,000 1750 1,455 6 000 2,11 20 000 3,02 155 0,704 520 1,010 1 800 1,470 6 200 2,13 21 000 3.07 160 0,710 540 1,025 1 850 1,480 6 400 2,15 22 000 3,11 165 0,717 560 1,035 1 900 1,490 6 600 2,17 23 000 3,15 170 0,723 580 1,045 1 950 1,505 6 800 2,19 24 000 3,19 175 0,730 600 1,055 2 000 1,515 7 000 2,21 2 5 000 3,23 180 0,736 620 1,065 2 100 1,540 7 200 2,23 26 000 3,27 185 0,742 640 1,075 2 200 1,560 7 400 2,24 27 000 3,31 190 0,748 660 1,085 2 300 1,580 7 600 2,26 28 000 3,3.5 195 0,754 680 1,095 2 400 1,600 7 800 2,28 29 000 3,38 200 0.760 700 1,105 2 500 1,620 8 000 2,30 30 000 3,42 210 0,771 720 1,115 2 600 1,640 8 200 2,31 31 000 3,45 220 0,782 740 1,125 2 700 1,660 8 400 2,33 32 000 3,48 230 0,792 760 1,135 2 800 1,675 8 600 2,35 33 000 3,51 240 0,802 780 1,145 2 900 1,695 8 800 2,36 34 000 3.55 250 0,812 800 1,150 3 000 1,710 9 000 2,38 35 000 3,58 260 0,822 820 1,160 3 100 1,730 9 200 2,40 36 000 3,61 270 0,831 840 1,170 3 200 1,745 9 400 2,41 38 000 3,67 280 0,840 860 1,180 3 300 1,760 9 600 2,43 40 000 3.72 290 0,849 880 1,185 3 400 1,775 9 800 2,44 45 000 3,86 300 0,858 900 1,190 3 500 1,795 10 000 2,46 50 000 3,98 310 0,866 920 1,200 3 GOO 1,810 10 500 2,49 55 000 4,10 320 0,875 940 1,210 3 700 1,825 11 000 2,53 60 000 4,20 330 0,883 960 1,215 3 800 1,840 11 500 2,56 65 000 4.30 340 0,891 980 1,225 3 900 1,850 12 000 2,59 70 000 4,40 350 0,898 1 000 1,230 4 000 1,865 12 500 2,63 75 000 4,50 360 0,906 1 050 1,250 4 100 1,880 13 000 2,66 80 000 4,58 370 0,914 1 100 1,270 4 200 1,895 13 500 2.69 85 000 4,66 380 0,921 1 150 1,285 4 300 1,905 14 000 2,72 90 000 4,75 390 0,928 1 200 1,300 4 400 1,920 14 500 2,75 100 000 4,90
(т. о. Fa = 0), С = 3190 работы подшипника V = х = 1. Находим по формуле Пример 3. Определить номинальную долговечность Лд радиального однорядного шарикоподшипника 308 при чисто радиальной нагрузке Fr = 280 кгс кгс, С,, = 2270 кгс, п = 800 об/мйн, по условиям Кц = К? = 1, а согласно примечанию 1 к табл. 52 (9) P = xFrVK6KT = 280 кгс. Номинальная долговечность = 1480 об/мин или 1О»Ь 10s -1480 А Lh 60га - 60-800 30810 ’• О Приблизительно Lh можно определить по величине отношенияи частоте , „о т, 3190 .. , вращения га, приведенным в табл. 63. В данном случае при —7=== 11,4 и при xjOv 800 об/мин Lh = 32 000 ч. Пример 4. Определить номинальную долговечность L млп. оборотов радиального однорядного шарикоподшипника 308, у которого С = 3190 кгс, Со ~ 2270 кгс, Fr = 560 кгс, Fa — 250 кгс, га = 800 об/мпн. По условиям работы подшипника Находим fa.= 250 =0)11. Со 2270 ’’ m Ра Так как — — Fr 560 Эквивалентная динамическая нагрузка по формуле (9) Р—0,56 560 + 1,45 250 = 676 кгс. V = Л'б = Кт = 1. по табл. 52 е = 0,30. 250 = 0,446 > е, то из табл. 52 будет X = 0,56, У = 1,45. = 104 млн. оборотов Номипалыгая долговечность по формуле (16) £ = или по формуле (17) долговечность подшипника 1Q8.1Q4 Lh 60-800 2170 ч- Пример 5. Подобрать радиальный однорядный шарикоподшипник средней серии, у которого номинальная долговечность Lh = 10 000 ч, Fr = 400 кгс, Fa = 240 кгс, га = 1000 об/мин; по условиям работы V = К^, Кт ~ 1. р 240 Находим —25-=-—-- = 0,6; по табл. 52 любое значение е меньше 0,6. При-Fr 400 вимаем X = 0,56; У = 1,75. Эквивалентная нагрузка по формуле (9) - />=0,56-400 + 1,75-240 = 644 кгс. При Ь!г = 10 000 об/мин и п = 1000 об/мин по табл. 64 -- = 6,81. Требуемая динамическая грузоподъемность С : 644-6,81 = 4385 кгс. Принимаем подшипник 310 (С = 4850 кгс, С„ = 3630 кгс). Для проверки правильности выбора коэффициентов X и У получаем при ч^- = °>066, по табл. 52 находим X = 0,56 У = 1,71. Cq ЗЬоО Тогда Р = 0,56 -400 + 1,71 -240 = 634 кгс. При п = 1000 об/мин по табл. 65 fn = 0,361. С 4850 По формуле /д =-p/n=-gg^--0,361 =2,71, по табл. 67 Lh = 13 500 ч.
Ориентировочные расчеты динамической грузоподъемности Приведенные выше методы расчета требуемой динамической грузоподъемности и долговечности подшипников обычно используют при достаточно точно определяемой величине нагрузки, действующей на опору. Для ориентировочных расчетов при выборе подшипника по приближенной величине нагрузки Р динамическую грузоподъемность определяют по формуле С = А_р. J 71 Коэффициент приведен в табл. 69; fn — приведен в табл. 65 и 66. 69. Значение коэффициента Вид механизма Вид механизма fd Редукторы и коробки передач: малой мощности средней мощности Маховики Шкивы канатные Ролики конвейеров Барабаны ленточных конвейеров • Камнедробилки Мельницы для помола руды . Виброгрохоты Виброкатки 2,5-3,5 3-4 3,5—4 4,5-5 3-4,5 4,5—5,5 3—3,5 3,5—4,5 2,5-2,8 1,6-2 Мешалки Опорные ролики вращающейся печи Машины для центробежного литья Прессы Металлорежущие станки . . . Деревообрабатывающие станки Полиграфическое оборудование Оборудование для производства бумаги 3,5-4 4,5-5 3,4-4 4,5—5 2,7-4,5 3-4 4—4,5 4-6 70. Рекомендуемые значении расчетной долговечности дли оборудования различных типов Машины и оборудование ГЛ- 4 Приборы и аппараты, используемые периодически: демонстрационная аппаратура, механизмы для закрывания дверей, бытовые приборы 500 Неответственные механизмы, используемые в течение коротких периодов времени: механизмы с ручным приводом, сельскохозяйственные машины, подъемные краны в сборочных цехах, легкие конвейеры 4 000 и более Ответственные механизмы, работающие с перерывами: вспомогательные механизмы на силовых станциях, конвейеры для поточного производства, лифты, нечасто используемые металлообрабатывающие станки 8 000 и более Машины дли односменной работы с неполной нагрузкой: редукторы общего назначения, часто используемые металлорежущие стадии 12 000 и более Машины, работающие с полной загрузкой в одну смену? машины общего машиностроения, подъемные краны для тяжелых и весьма тяжелых режимов, вентиляторы, распределительные валы Около 20 000 Машины для круглосуточного использования: компрессоры, насосы, шахтные подъемники, судовые приводы 40 OQO и более Непрерывно работающие машины с высокой нагрузкой: оборудование бумажных фабрик, энергетические установки, шахтные насосы, оборудование торговых морских судов 100 000 и более
Методы расчета статической грузоподъемности и эквивалентной статической нагрузки Методы не распространяются на роликовые подшипники: игольчатые, с длинными и витыми роликами, а также шариковые подшипники: с разъемными кольцами и радиально-упорные миниатюрные. Статическая грузоподъемность — один из показателей работоспособности подшипника качения, ее принимают по табл. 96—111 или берут из других каталожных сведений о подшипниках. Если при работе подшипника отсутствует вращение или частота вращения не превышает 1 об/мин, выбор подшипника производят по статической грузоподъемности Сд = jsPgi где /з — коэффициент надежности при статическом нагружении и при требовании к легкости вращения: при высоких требованиях fs == 1,2 4- 2,5; нормальных fs = 0,8 -г 1,2; пониженных /s = 0,5 0,8. Формулы для расчета статической грузоподъемности Статическая грузоподъемность в кгс: шариковых подшипников: радиально- и радиально-упорных С0=/0г2Р2 cos а; упорных и упорно-радиальных C0a = 5Z2)rsin а; роликовых подшипников: радиальных и радиально-упорных Сд — cos ос; упорных и упорно-радиальных СОа = 10ZIgffD sin а. Здесь /о — коэффициент, зависящий от геометрии деталей радиального или радиально-упорного подшипника, точности их изготовления и материала: для шариковых сферических /0 = 0,34, для шариковых радиальных и радиальноупорных tg = 1,25. Формулы для расчета эквивалентной статической нагрузки Для шариковых радиальных и радиально-упорных, роликовых радиально-упорных подшипников эквивалентная статическая нагрузка Pg=XgFr+YgFa-, Pg = Fr, Ра определяется как наибольшая из приведенных равенств. Для упорных и упорно-радиальных шариковых и роликовых подшипников р0а — Ра + 2,3/’,. tg а.
Для роликовых подшипников с а = 0; Ра — Fr; Fa = 0. Для роликовых и шариковых подшипников с а — 90°: Рпа = FFr = 0. Для упорно-радиальных шариковых и роликовых подшипников должно обеспечиваться условие F- —-—-— > 0,44. При нарушении неравенства подшипники указанных типов Tadga не применяют. Обозначения, принятые в формулах: Хо и Уо — коэффициенты соответственно радиальной и осевой нагрузок, их величины приведены в табл. 71; рг — постоянная по величине и направлению радиальная нагрузка кгс; Fa — постоянная по величине и направлению осевая нагрузка, кгс. 71. Величины коэффициентов Хо и У, Тип подшипников Однорядные Двухрядные х. У> X, у» Шариковые радиальные 0,6 0,50 0,6 0,50 Шариковые сферические 0,5 0,22 ctg а 1,0 0,44 ctg а Шариковые радиально упорные при угле контакта а° 18-19 20 25 26 30 35 36 40 0,5 0,43 0,42 0,38 0,37 0,33 0,29 0,28 0,26 1,0 0,86 0,84 0,76 0,74 0,66 0,58 0,56 0,52 Роликовые радиально-упорные 0,5 0,22 ctg а 1,0 0,44 ctg а Примечание. В пределах углов а — 18 -у 40“ коэффициент У» для промежуточных углов а определяют интерполяцией. Для пары одинаковых однорядных радиально-упорных шариковых подшипников, установленных узкими или широкими торцами один к другому, следует применять те же значения коэффициентов Х„ и Yo, что и для двухрядного радиально-упорного подшипника. Для двух или более одинаковых однорядных радиально-упорных шариковых подшипников, установленных последовательно, следует применять те же значения коэффициентов Х„ и Yo, что и для однорядного радиально-упорного шарикового подшипника. Метод расчета предельной частоты вращения Метод распространяется па шариковые и роликовые подшипники качения общего применения, со стальным штампованным сепаратором, работающие при температуре не выше 100° С. Предельную частоту вращения в об/мин определяют по формуле к (dmn)K ?№ dmn — скоростной параметр, наименьшие значения которого в зависимости от типа подшипника и вида смазочного материала приведены в табл. 72; К
коэффициоит, учитывающий влияние воспринимаемой подшипником нагрузки по величине долговечности, определяют по графику (рис. 15). Долговечность рас-CMoipena на стр. 81 и 82 и приведена в табл. G3. Примечание. Для подшипников сверхлегких и особолегних серий диаметров предельная частота вращения увеличивается на 10% по сравнению с рассчитанной по приведенной формуле. Для повышения предельной быстроходности исключительное значение имеет смазка и охлаждение подшипника. При повышении предела частоты вращения желательно, чтобы подшипник работал в условиях жидкостного трения, а количество смазки и интенсивность ее прокачки или циркуляции отбирали и отводили тепло, развивающееся в подшипнике вследствие работы трения. Рекомендуемые значения параметров приведены в табл. 73. Рис. 15. Коэффициент К, учнтыпающнА влияние нагрузки в зависимости от величины долговечности частоты вращения для подшипников Посадка внутреннего кольца подшипника на вал производится по системе отверстия, а наружного кольца в корпус — по системе вала. 72. Скоростной параметр в зависимости от типа подшипника и вида смазки Тип подшипников Скоростной параметр dmn, мм-об/мин, для смазки Стандарты, устанавливающие типы и основные размеры подшипников пластичной жидкой Шариковые Радиальные однорядные 4,5 • 10» 5,5 . 10ь ГОСТ 8338-75 Радиальные олнорярные с защитными шайбами 4,0 • 10» — ГОСТ 7242—70 Радиальные однорядные с -уплотнениями 4,0 • 10» — ГОСТ 8882-75 Радиальные сферические двухрядные 4,0 • 10» 5,5 • 10» ГОСТ 5720—75 Радиальпс-упорные однорядные с углом контакта до 26° 4,0 10» 5,5 • 105 ГОСТ 831-75 Упорные одинарные 1,3 • 10» 1.8 • 10» ГОСТ 6874—75 Роликовые Радиальные с короткими цилиндрическими роликами 3,5 • 10» 4,0 • 10» ГОСТ 8328-75 Конические однорядные 2,5 • 10» 3,0 • 10» ГОСТ 333—71 Конические двухрядные 2,0 • 10» 2,5 • 10» ГОСТ 6364—68 При угле контакта 36° для радиально-упорных шариковых подшипников скоростной параметр снижается на 25%.
73. Рекомендуемые значения параметра частоты вращенцд (d п) для подшипников качения различных типов т Тип подшипников Сепараторы d^n, мм-об/мин, -при смазке пластичной жидкой Шарикоподшипники Стальные штампованные | 4.5 • 105 5.5 • 105 Бессепараторные — 3,0 • 10s Радиальные однорядные с защитными шайбами Стальные штампованные 4,0 • Юз Радиальные однорядные* Металлические массивные 7,5 • 10s 9,0 10® Радиальные сферические двухрядные Стальные штампованные 4,0 • 106 5,5 . 106 Радиально-упорные однорядные Радиалыю-упориые однорядные Металлические массивные* 6,5 • 105 9,0 • 10б Текстолитовые* 7,5 105 10 • 10® Бессепараторные — 2,8 10s Радиально-упорные двухрядные Стальные штампованные 2,6 • 10« 1,3 • 105 3,5 . 105 1,8 • 105 Упорные одинарные Упорные одинарные Бессепараторные 0,7 105 1,0 • 105 р Радиальные с короткими цилиндрическими роликами оликоподш ипник и Металлические массивные 4,0 10» 5,0 • 10s Бессепараторные — 2,5 . 10й Двухрядные с короткими цилиндрическими роликами Металлические масспВНЫе 4,0 105 5,0 • 10s Радиальные сферические двухрядные 2,4 . IO® 3,0 105 Игольчатые 3,0 • 105 3,5 • Ю5 Игольчатые Бессепараторные 2,0 • IO» 2,5 • 10s Конические однорядные Стальные чашечные 2,5 105 2,0 • Ifls 3,5 • 10» 3,0 10® Конические двухрядные Упорные одинарные с цилиндрическими роликами Металлические массивные асоких классов точности. 0,7 • 10® 1,0 • IO5 Упорные с коническими роликами 0,5 10» 0,7 • IO® Упорные сферическпе с бочкообразными роликами * Подшипники повышенных и вь 1,8 . Ю5
ПОСАДКИ ДЛЯ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Для соединения подшипников качения с валами (осями) и корпусами машин и механизмов установлены посадки и их обозначения, приведенные в табл. 74. 74. Посадки и их обозначение Посадки Обозначения * для подшипников классов точности 5,4 и 2 0 и 6 Прессовая для тонкостенных корпусов — Pi Глухая подшипниковая Лп гп Тугая а Ттп тп Напряженная я нтп Плотная я Л1п Лп Скользящая а стп сп‘ сзп Движения я ^1П Ходовая я * Индекс п означает посадки, относящиеся к подшипникам качения. Обозначения посадок для подшипников с индексом п указывают только на сборочных чертежах (например, Тп, Нп, Л а и др.). На чертежах детали — вала или корпуса — указывают посадки без индекса п (например Т, Н, П и др.). В подшипниках качения поле допуска на размер отверстия внутреннего кольца располагается в минус от нулевой линии. Поэтому сопряжения валов, выполненных по посадкам ОСТ, с внутренними кольцами подшипников дают посадки другого характера, чем по системе ОСТ допусков и посадок для вала в системе отверстия. Отклонения отверстия и наружного диаметра подшипников приведены в табл. 32—39. В зависимости от характера требуемого соединения поля допусков валов выбирают по системе отверстия: Г1, Тг, Нг, Clt Дг по ОСТ НКМ 1011 для классов точности 5 и 4; Г, Т, Н, П, Д, X по ОСТ 1012 для классов точности 0 и 6. Под посадку шарико- и роликоподшипников на закрепительных или за-крепителыю-стяжных (буксовых) втулках предельные отклонения валов назначают по 3-му классу точности ОСТ 1023 (отклонения вала Bs), а в узлах, не требующих точного вращения, — по классу точности За ОСТ? НКМ 1027 (отклонения вала Вза) или по 4-му классу точности ОСТ 1024 (отклонения вала В4). В зависимости от характера требуемого соединения поля допусков отверстий корпусов выбирают по системе вала: 1\, Тг, Н1, по ОСТ НКМ 1024 для классов точности 5 и 4; jp, для классов точности 0 и 6 по табл. 75. 75. Отклонения по для отверстий тонкостенных корпусов Интервалы диаметров корпусов, мм Отклонения, мкм Интервалы диаметров корпусов, мм Отклонения, мкм верхи. нижн. верх. нижн.; До 18 11 29 Св. 80 до 120 24 59 Св 18 до 30 14 35 » 120 » 180 23 68 » 30 » 50 17 42 а 180 » 250 33 79 » 50 » 80 21 51
Выбор посадок Виды нагружения колец. Выбор посадки в основном зависит от величины, направления и характера действующих на подшипник нагрузок, от типа и размера подшипника и способа установки его в узел, а также от класса точности подшипника. Условия работы внутренних и наружных колец зависят главным Рис. 18. Эпюра циркуляционного нагружения; I, II, III — последовательные расположения эпюр нагружения Рис. 18. Эпюра местного нагружения Рис. 17. Местное нагружение колец: а — внутреннего кольца; б —наружного образом от того, вращается данное кольцо относительно действующей па подшипник радиальной нагрузки или оно неподвижно. В соответствии с этим: различают следующие виды нагружения колец (по ГОСТ 3325—55): местное, циркуляционное и колебательное. Местное нагружение — кольцо воспринимает радиальную па-грузку Рп, постоянную по направлению, лишь ограниченным участком окруж Pn''PS Рис. 20. Эпюра колебательного нагружения: Рис. 19. Циркуляционное нагружение колец: а — внутреннего кольца* б — наружного Рп — радиальная нагрузка постоянного направления; Рв — вращающаяся радиальная нагрузка; Рр — равнодействующая нагрузка ности дорожки качепия и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала или корпуса (рис. 16 и 17). Циркуляционное нагружение — кольцо воспринимает радиальную нагрузку Ра последовательно всей окружностью дорожки качения и передает ее всей посадочной поверхности вала или корпуса. Такой характер нагружения кольца получается при его вращении и при постоянно направленной нагрузке Ра иди, наоборот, при радиальной нагрузке Рв, вращающейся относительно рассматриваемого кольца (рис. 18 и 19).
Колебательное нагружение — кольцо воспринимает ограниченным участком окружности дорожки качения равнодействующую Рр двух радиальных нагрузок (Ра — постоянной но направлению и Рв — вращающейся Рис. 21. Ниды нагружения колец: а — колебательное наружного, циркуляционное внутреннего, б — циркуляционное наружного, колебательное внутреннего Рис. 22. Виды нагружения колец: а — местное внутреннего, циркуляционное наружного, б — циркуляционное внутреннего, местное наружного и мепьшей по величине) и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала или корпуса (рис. 20 и 21). Равнодействующая сил Ра и Рв за один оборот вала колеблется между точками А а В. Если нагрузка Рр постоянного направления меньше вращающейся Рв, то кольца являются либо местно нагруженными, либо циркуляционно нагруженными, в зависимости от схемы приложения сил (рис. 22). Виды нагружения колец подшипников в зависимости от условий работы должны соответствовать табл. 76, а посадки — табл. 77, 78. 78. Виды нагружения колец в зависимости от условий работы Условия рабогы Виды нагружения кольца Радиальные нагрузки, воспринимаемые шарико- и роликоподшипниками Вращающееся кольцо внутреннего наружного Постоянная по направлению Внутреннее Циркуляционное Местное Наружное Мест ное Циркуляционное Постоянная по направлению и вращающаяся — меныпая по величине Внутреннее Циркуляционное Колебательное Наружное Колебательное Циркуляционное Постоянная по направлению и вращающаяся — ббльшая по величине Внутреннее Местное Циркуляционное Наружное Циркуляционное Местное Постоянная по направлению Циркуляционное Вращающаяся с внутренним кольцом Внутреннее и наружное кольца в одном или противоположных направлениях Местное Цирк уляционнов Вращающаяся с наружным кольцом Циркуляционное Местное 4 Анурьев В. И., т 2
77. Посадки для радиальных шарико- и роликоподшипников Виды нагружения Посадки кольца внутреннего на вал наружного в корпус Местное nw С1П> С1Г дп> Хп пш> Па, с1п> сп’ сзп’ дп Циркуляционное Д1П- TW ла Г!П. Рг ГП> "п Колебательное niw па Д1п’ Пп При частотах вращения, превышающих предельные, для местно нагруженных колец радиальных шарико- и роликоподшипников применять посадку Л1(. 78. Посадки для радиально-упорных шарико- и роликоподшипников Кольца Посадки Нерегулируемые- циркуляциоппо нагруженные Гп, Тп, Ип, Пп вала и корпуса и Р7 корпуса Регулируемые циркуляциоппо нагруженные * Дн Местно нагруженные нерегулируемые или регулируемые, не перемещающиеся непосредственно по посадочной поверхности Лп, Сп вала и Тп, Нц, Сп корпуса Регулируемые местно нагруженные Сп, Да, Ха вала и Сп корпуса * Нерекомендуемая конструкция подшипникового узла. Посадку колец спаренных подшипников, изготовляемых с внутренним предварительным натягом, выбирают по согласованию с поставщиком. Посадки для игольчатых подшипников. Игольчатые подшипники с массивными кольцами устанавливают на валы и в корпусы с теми же посадками, что и радиальные. Тяжолон труженные подшипники как игольчатые, так и других типов рекомендуется устанавливать не непосредственно в корпус, изготовленный из легкого сплава, а в промежуточный стальной стакан. Посадки для упорных шарико- и роликоподшипников. Соединения с валом тугих колец упорных подшипников всех типов обеспечиваются изготовлением посадочных мест с предельными отклонениями, сооЛзетствующими Пп- Свободное кольцо упорною подшипника монтируется в корпус с зазорами, обеспечивающими самоустановку в радиальном направлении. Посадки в зубчатых передачах. В зубчатых передачах 6-й и 7-й степеней точности для посадочных поверхностей под подшипники в отверстиях корпусов и па валах, независимо от их материала, рекомендуется применять посадки: Ц1 — для подшипников с диаметром отверстия до 10 мм, П — для подшипников с диаметром отверстия выше 10 мм. В зубчатых передачах 8-й степени точности посадочные поверхности, независимо от диаметра подшипника, рекомендуется выполнять с посадкой И.
?9. Примеры выбора посадок шарико- и роликоподшипников па валы Общая характеристика условий, определяющих выбор посадки Диаметры подшипников, мм Посадки Наименование машин и подшипниковых узлов Вращается или не вращается вал Вид нагружения внутреннего кольца Режим работы радиальных радиально-упорных шариковых роликовых шариковых роликовых Не вращается Местное Легкий пли нормальный Всех размеров Яа Ролики ленточных транспортеров, конвейеров и подвесных дорог для небольших грузов Нормальный или тяжелый -^п Передние и задние колеса автомобилей и тракторов, колеса вагонеток сп Натяжные ролики (лениксы), блоки, ролики рольгангов Вращается Циркуляционное Легкий или нормальный До 40 До 40 До 100 До 40 tq tr ° дч В Центрифуги, центробежные насосы, вентиляторы, редукторы, коробки скоростей станков < 100 < 100 Св. 100 До 100 Н1п- Пп> < 250 <250 <250 < 250 тп Нормальный или тяжелый До 100 До 40 До 100 До 100 Н1П> нп-Нп Станки, подшипники кривошипношатунных механизмов, шпиндели металлорежущих станков, редукторы Св. 100 О О I о >г> V/ V/ Св. 100 До 180 < 250 е и С й Тяжелая и ударная нагрузки Всех размеров г т ЛП> п Ходовые колеса мостовых кранов, ролики рольгангов тяжелых станков, дробильные машины Подшипники на закрепительно-стяжных втулках всех диаметров Вз Железнодорожные и трамвайные букеы Нормальный Подшипники на конических закрепительных втулках всех диаметров Вз, Bi Трансмиссионные валы и узлы, не требующие точного вращения, сельскохозяйственные машины ПОСАДКИ ДЛЯ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
100 подшипники 80. Примеры выбора посадок шарико- и роликоподшипников в корпусы (корпус из чугуна или стального литья) Общая характеристика условий, определяющих выбор посадки Посадки Подшипниковые узлы Вращающаяся деталь Вид нагружения наружного кольца Режим работы Корпус Циркуляционное Тяжелый (при тонкости иных корпусах) ь Колеса самолетов, передние и задние колеса автомобилей и тракторов Нормальный ГП’ "п Ролики ленточных транспортеров, нагяжные ролики (лепинсы), сельскохозяйственные машины Нормальный или тяжелый Гп Ролики рольгангов, подшипники коленчатых валов компрессоров, ходовые колеса мостовых крапов Нормальный или тяжелый (для точных узлов) Гиг ®1П Подшипники шпинделей тяжелых станков (расточных и фрезерных) вал Местное Нормальный "1ГР "п Центробежные насосы, вентиляторы, центрифуги, подшипники шпинделей станков (металлорежущих) Нормальный или тяжелый сп Большинство подшипников общего машиностроения, редукторы, железнодорожные и трамвайные буксы Нормальный или тяжелый (перемещение вдоль оси невозможно) Тп, Нп, "п, Конические роликоподшипники коробок передач задних мостов автомобилей и тракторов Местное или колебательное Нормальный или тяжелый Н1П> Н!П Подшипники шпинделей шлифованных станков, коренные подшипники коленчатых валов двигателей Легкий или нормальный (разъемные корпусы) "п’ Нп Трансмиссионные валы и узлы* не требующие точного вращения, сельскохозяйственные машины
Режимы работы шарико- и роликоподшипников характеризуются следующей расчетной долговечностью: легкий — свыше 10 000 ч; нормальный — от 5000 до 10 000 ч; тяжелый — от 2500 » 5000 ч. Особые условия режима работы подшипников устанавливают по согласованию с поставщиком. При ударных вибрационных нагрузках (как, например, коленчатые валы двигателей, дробильные машины и т. п.) посадки для подшипников выбирают по нормам «тяжелого» режима работы, независимо от расчетной долговечности. Примеры выбора посадок в зависимости от режима работы, диаметра и типа подшипника приведены в табл. 79 и 80. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОСАДОЧНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ВАЛОВ И КОРПУСОВ Отклонения формы посадочных поверхностей указаны на рис. 23 и 24 и в табл. 81—84. Посадочная поберлность Поси(Ъ)шая noth рхность Одальность см табл 81^82 см табл 31 Рис. -3. Отклонения от правильной геометрической формы посадочных поверхностей валов Рис.. 24. Отклонения от правильной геометрической формы посадоччых поверхностей корпусов 81. Допускаемые отклонении посадочных поверхностей валов (осей) и отверстии корпусов по овальности и копусообрдзностя По овальности По конусообразное™ (разность диаметров в крайних сечениях посадочной поверхности) Классы точности 0 и 6 5 и 4 0 и 6 5 и 4 не бопее Половина допуска на диаметр в любом сечении посадочной поверхности Четверть допуска на диаметр в любом сечении посадочной поверхности Половина допуска на диаметр посадочной поверхности Четверть допуска на диаметр посадочной поверхности
82. Допускаемые отклонения формы посадочных поверхностей валов для шарино- и роликоподшипников на закрепительных или закрепительио-стяжных (буксовых) втулках Классы точности обработки валов Допускаемые отклонения по овальности по конусообразное™ (разность диаметров в крайних сечениях посадочной поверхности) не более ^за и ^4 V* допуска на диаметр в любом сечении посадочной поверхности ’Д допуска на диаметр посадочной поверхности 83. Биение заплечиков валов Номинальные диаметры валов, мм Классы точности шарико- и роликоподшипников Номинальные диаметры валов, мм Классы точности шарико- и роликоподшипников 0 6 5 4 0 6 5 4 мкм, не более мкм, пе более До 50 20 10 7 4 Св. 250 до 315 35 17 12 Св. 50 до 120 25 12 8 6 » 315 а 400 40 20 13 — » 120 » 250 30 15 10 8 84. Биение заплечиков отверстий корпусов Диаметры отверстий в корпусах, мм Классы точности шарико- п роликоподшипников Диаметры отверстий в корпусах, мм Классы точности шарико- и роликоподшипников 0 6 5 4 0 6 5 4 мкм, не более мкм, не более До 80 40 20 13 8 Св. 150 до 180 60 30 12 Св. 80 до 120 45 22 15 9 » 180 » 250 70 35 23 14 » 120 » 150 50 25 18 10
85. Ориентировочные значения приведенного коэффициента треиин подшипников качения Тип подшипника f при нагрузке Тип подшипника /п при нагрузке радиальной радиальной и осевой радиальной радиальной и осевой Шарикоподшипники • радиальные однорядные радиально-упорные сферические двухрядные упорные 0,002 0,003 0,002 0,004 0,005 0,003 0,004 Роликоподшипники: радиальные с короткими цилиндрическими роликами то же, с длинными роликами игольчатые двухрядные сферические радиальные . . . конические 0,0025 0,005 0,01 0,004 0,006 0,01 fa — приведенный коэффициент трения, учитывающий все виды сопротивлений в подшипнике при нормальном режиме работы и смазки. ОПОРЫ ВАЛОВ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ Обозначения: dwi и dw2 — начальные диаметры цилиндрических колес или средние диаметры начальных конусов конических колес; zt и z2 — число зубьев колес; Я — нормальное усилие, действующее в зацеплении, кге; Р — окружная сила в зацеплении, кге; Z — радиальная сила в зацеплении, кге; А — осевое усилие в зацеплении, кге; а — угол зацепления в плоскости, перпендикулярной к боковой поверхности зуба; р — угол трения скольжения между зубьями (для большинства случаев принимают равным 3°); р р Frin — радиальные нагрузки на подшипники, кге; Р — угол наклона зуба; и — углы начальных конусов зубчатых колес конической передачи; Т — угол подъема винтовой линии червяка; h — высота хода винтовой линии червяка; Ра — осевая нагрузка на подшипник. Формулы для расчета нагрузок на опоры валов приведены в табл. 86—95.
86. Формулы для определения нагрузок на опоры* прямозубой цилиндрическом зубчатой передачи L, _/ /хЯ| Ж'Л т. Z 1/ r я /Ж /Ttq" '"csnII ЙЖЗ jzri^ 1} и 1'1 Т //> HL / T=tg(a+p) //У\—Г —У1! i^i 11 № опоры Нагрузка на опоры от окружной силы р от радиальной силы Т результирующая I рг = р—1л— G Ч- Tl-T h + h ^1=У^1 + 1'1 = — р 12 ~cos(a + p) G + Z2 II РП ~Р ‘, + ‘2 ^-Т^!2 Frjj = У Рп + Трр = = p li cos (cc 4~ P) ^14" ^2 ш Р1П ~Р h + If тнх = т l3 + h Fnn = У Pbl + Tni = p i« cos (a + pj l3 + lt IV # Перед! р^-р Формулы табл 86—95 Л Я. Подшипники к Ttv = Г — IV и 4- U заимствованы из книг ачения Справочник И FriV = V piv + riv = p h cos (cc 4~ P) ^3 4~ ^4 и Бейзельман P Д , Цыпкин Б В , зд 6-е М , «Машиностроение», 1975
87. Формулы для Определения нагрузки на опоры вала промежуточного колеса прямозубой цилиндрической передачи r V cos (а + р) а 4- b С03Г2(а + Р) + Ф] р ^.2Р________!_______-------1 -----— rVI cos (а 4-р) аЬ соч г.2 («+4.-4 р =Р2Р L_____________________X. ——5__ r V cos (а 4- р) а 4- Ь с05 Г2..(«+;..р)....-.ф..1 Fr^ = ;---* -—^-г rVI cos (а 4- р) а 4- Ь
88. Нагрузки на опоры промежуточного вала прямозубой двухступенчатой цилиндрическом передачи У/7'~'р( 7\ = Л tg (а + р) A \nh Р/л. й^г? ЧСНн§||_ ? т- = Р2 tg (“ + р) № опоры Нагрузка на опоры от окружных сил Р от радиальных сил Т Результирующая I Р ~ Р* ~Н Р2^3 I* G + ^2 -Ь 1з гр ^1 0-2 Ч~ ь3) — Т^19 1 h + h + l. рГ1 = у р{ + т'1 II р J'iU Ч~ -^*2 (^i ~?~ ^а) Zj -{- 1-2 -J- I3 Т - Т'Ъ~Т* (‘1+ г2) 11 !i + !2 + G F4I = V рп + г h подшипники:
89. Формулы для расчета нагрузки на опоры промежуточного вала прямозубой двухступенчатой соосной цилиндрической передачи =* Л rg- (<z -f- fi) Т2 Р2 tg (а + р) № опоры Нагрузка на опоры от окружных сил Р от радиальных сил Т Результирующая I pj. — £1 G3 Ч~ Ю — Psh 4~ U Ф U гр Т1 (U Ч~/з) 4~ 1 ~ к + 12 + !з Fri=)/ Pf + T* II р _ ЬЛ + к) - pj, (1 + ?2 -f~ U „ _ Тг (1, + к) + Г,!, 11 к + h + к РгП = КРп+ I'll ОПОРЫ ВАЛОВ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
3 И г II III IV 90. Формулы для расчета нагрузок иа опоры зубчатой ципиндри Нагрузка иа опоры от окружной силы Р от радиальной силы Т от осевой силы А Рез ультир ую Направление зуба правое | левое | при вращеЕтии относитель против по d Тт = Т —— I 1 с. 4-d. dwl Гу A 4 (c + d) Fri=KPi + (pi- Ту)2 Pjf = P — 11 c +d ГН Г r.-L.d Tvr = A dwl 2. (c + d) Frn = V p‘ii + (гп + J'vi)a Рц‘1 — p --7-r XXA a4~b T[ [ [ = T :—г xxx a 4-b Tv!l — A dw2 2 (a + b) 2 piv = p44 1 v a-|- b rVIII = A 2^+b) 'г£V = Vpiv + ( rIV - rVIIl)!
ческой передачи с косыми зубьями (валы параллельны) Силы Ту и Тур, а также Tyjj и Tyjjj противоположно направлены. Осевая реакция от силы А воспринимается только одной из опор вала. Т = Р р). ; А = Р tg (3 cos fl ° Do = dw адая нагрузка Неопределенное или переменное направление вращения ведущего колеса левое | правое но часовой стрелки по | против ЕГ1=У Pf+(Tl + Ty)2 рп = У pi + (П + Ту)2 Frn = "K ₽1I + (TII + TV1)2 ^г11 = ]/Г-РП + (rII + ^Vl)2 F,’III= РП1 + (Tjl1 ~ тVI1)2 Frin = V phi + (Tin + ^vi)2 FrIV = V piv + (Tiv + Tvin)2 РГ1У=']/ piv+(Tiv +TVIIl)2
91. Формулы для расчета нагрузок на опоры зубчатой цилиндрической передача с шевронным зубом подшипники
92. Нагрузки на опоры зубчатой конической прямозубой передами (калы взаимно перпендикулярны) V у =?|сч Угол 6 относится к ведущему колесу Сила Т действует перпендиьулярно, а сила А параллельно оси ведущего колеса. Т = Р tg (а + р) cos 6; А = Р tg (а + р) sin б Й„ = </ w Пагулаьа на опоры опоры от окружной силы Р от радиальной силы Т от силы А результирующая I pi=р 4’ T-j = Т А л л ”'т1 А1 = А -917 Fri = V Pl + (TI-Aiy II Pn = Pk+h т11 = т . . dwl А11=ЛП1Г Frn =У Pll + (l’ll + ^ll)! III ₽ш " р 1г +1< тш~т2вз + и) Лш А/з+/4 FrnI =Vpiii + (тш + Аш)2 IV piv~pi, + it TlV Т2(13 + й) Fnv = ₽*V + ( - Л1у)2 ОПОРЫ ВАДОВ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
93. Формулы для расчета сил, действующих в зацеплении, и нагрузки на опоры зубчатой конической передачи с круговыми зубьями (валы взаимно перпендикулярны) ' Г 2^4 7 P"Al L-^TSx б — угол начального конуса ведущего колеса. 1 A ^wl и ^-шг средние диаметры начальных конусов ведущего и ве- У1 / /г Цо домою колес. "х—1 r-~-L. Осевые нагрузки от сил Г и А воспринимаются одной \ Л?'7 ГхЫ из опор каждого вала Г~ ^~Т~ D“=‘dw Направление спирали и направление вращения ведущего колеса Силы, действующие на зубья обоих колес К» опоры 1 Нагрузка на опоры от окружной силы Р от силы Т от силы А результирующая Правое, по часовой стрелке, или левое, против часовой стрелки A==^₽[tg(a+p)X X sin 6 — sin |3 cos 6 I ₽1=р4г А1 = А^ ^1 = УИ + (т1-А1)2 T = sh[tg(“+P)x X COS 6 + Sill p sin 6] II pn=ph_t^ ти = т-ЬЛ^ АП = А-Л7 “V рп + (тц-Ап)2 Правое, против часовой стрелки, или левое, по часовой стрелке A=s!p[tg(“+P>x X sin 6 + sin p cos 6j III Тттт = Т 111 2 (is + It) А1П - А 1а + lt ^1X1 = 1^ р111+(гш + Аш)2 T=^₽[tg(“+p)X X cos 6 - sin p sin 8] IV Pjv р ь+ц d т-l(la +It) AlV " А 4 + It Frxv = V piv + (Tiv ~ Aiv)2 подшипники
84. Нагрузки иа опоры червячной передачи Окружная сила Q червяка определяется как сила Р для цилиндрических зубчатых колес. Коэффициент трения для пары сталь — бронза / = 0,02 4- 0,03, для пары чугун — чугун / = 0,1. Осевые нагрузки Fa воспринимаются одной иэ опор: на червячном валу Fal — Р или ₽о11 = Р; на валу червячного колеса раш = Q или fOIy = Q- Т — Q sm а р _ „ cos а cos т — f sin т . — у cos а ыпт +; cos д’ — у cos a sm х + ; cos т ’ . Л Zlt + гг rf ---- -- 1 • 6 2nrt 2Л7У ’ где т — угол подъема винтовой линии червяка; Л — ходовая высота подъема винтовой линии червяка; t >— шаг по осп червяка, zt — число заходов червяка. № опоры Реакция Результирующая нагрузка прн правой нарезке червяка и вращении пох часовой стрелке от силы Q от силы T от силы Р I QI-Q Т J+l. Fl Р G + *. = V Qi + (Т1 - piY II Qn Q G + ;a тп тЛг2 Рп - Р Ц + г. ггп = Уо2п + (тп-.Рн)2 III Т1Н т J, + u рпх ₽ гЛи Frnl = УРШ + (,тш - °ш)г IV Qiv Q iJ+i. T1V Т !г -Но Piv-P h + h FrIV = Vpiv + (Tiv + Qiv)2 ОПОРЫ ВАЛОВ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
роцолжечие табл. зервяка и вращении против часовой стрелки « & + >£ + й< -Р + отй о о 1 g + и* 011-4 Ь, II g ь? й? 1 ь* + м—! СУ Ь.ь II ^зультируюшая нагрузка ф и 8 р. га Щ ’5 та g а а К <У 1 й О Й + + <?)>—1 СУ X II ьГ пГ + <мнц СУ II СУ >£ + сйг 11 ьч Ь.1' с> <5* + g ь* + и* 0)1—4 Л > ь!' при правой нарезке червяка 1 и вращении i ппотив часовой стпелки <м + Т-Ч + II ж Еч W z—S р7* 1 ьГ .у. ьч CS>—1 О' В ь? СУ + нч ь + «чй X II нч о 1 g + и* О)>—1 й< и Й л е?> Р* X О й О Й Й £
85. Нагрузки па опоры зубчатой цилиндрической передачи с прямыми зубьими РАЗМЕРЫ И ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ В табл. 96, 97, 100, 103, 106 и ПО в обозначении подшипников звездочка * указывает, что данные подшипники пе подлежат обязательному согласованию с ВИИПП, если годовая потребность не превышает 1000 шт., а некоторых — .3000 шт. в таблицах отмечены не все подшипники, освобождаемые от согласования с ВНЙП11. В головках табл. 96—111 буквы п и ж означают соответственно пластичную жидкую смазки В таблицах приведены в основном подшипники с внутренним диаметром d до 100—120 мм, но соответствующие ГОСТы предусматривают d меньшие п свыше 100 -120 мм, а также некоторые промежуточные размеры d Таблицы являются ограничительными относительно ГОСТ п в части серий подшипников Преимущественно в таблицах приведены подшипники класса точности 0.
96. Шариковые радиальные однорядные нодшшшшш (по ГОСТ 8338—75) Размеры, мм Обозначение подшипников 1 d ( D В г с, кге Со, кге п, об/мин Шарики Масса, кг п Ж Z Сверхлегкая серия диаметров 9 нормальная серия ширин 1 1000093 * 1000094 * 3 4 8 11 3 4 0,3 0,3 44 75 20 35 31 500 31 500 40 000 40 000 1,59 6 7 0,0007 0,0025 0,0025 0,0040 1000095 * 5 13 4 0,4 85 40 31 500 40 000 2 8 1000096 * 6 15 5 0,4 116 57 31 500 40 000 2,38 8 1000097 * 7 17 5 0,5 158 79 25 QOO 31 500 3 7 0 0050 1000098 * 8 19 6 0,5 175 90 25 000 31 500 з 8 0,0080 0,0080 0,0090 ! 1000099 * . 9 20 6 0,5 210 107 25 000 31 500 3,5 7 1000900 * 10 22 6 0,5 262 138 25 000 31 500 3,97 7 1000901 * 12 24 6 0,5 266 138 25 000 31 500 3,97 7 0,010 0,017 0 018 1000902 * 15 28 7 0,5 253 151 20 000 25 000 3,18 12 1000903 * 17 30 7 0,5 285 168 20 000 25 000 3'5 11 1000904 * 20 37 9 0,5 514 312 16 000 22 000 5 10 0,035 1000905 * 25 42 9 0,5 574 375 12 500 16 000 5 12 0,042 0,049 0,086 0,11 1000906 * 30 47 9 0,5 595 406 12 500 16 000 5 13 1000907 35 55 10 1,о 816 576 10 000 12 500 5,95 13 1000908 * 40 62 12 1,0 954 706 10 000 12 500 6,35 14 1000909 * 45 68 12 1,0 1 230 829 8 000 10 000 7,14 13 0,15 1000911 55 80 13 1,5 1 250 Ю20 6 300 8 000 6,35 18 1000912 60 85 13 1,5 1 230 1080 0 300 8 000 744 19 026 5 . 0,38 1000915 75 105 16 1,5 1 910 1720 5 000 6 300 8,73 18 Особолегкая серия диаметров 1, узкая серия шприц 7 7000101 12 28 7 0,5 0,5 400 227 20 000 20 000 25 000 4,76 8 0,018 0,025 0,036 0,06 7000102 * 15 32 8 406 2'7 25 000 4,76 8 7000103 17 35 8 0,5 408 266 10 000 20 000 5J6 9 7000105 '• 25 47 8 0,5 657 424 12 500 16 000 5,5 > и 7000100 * 30 55 9 0.5 756 540 10 000 12 500 5,56 14 0,10 0,11 0,13 0,17 7000107 * 35 62 9 0,5 774 579 8 000 10 000 5,56 15 7000108 * 40 68 9 0,5 1 030 '806 8 000 10 ОСО 6,35 6,35 16 7000109 45 75 10 1,0 1 050 857 8 000 10 000 17 7000110 50 80 10 1,0 1 080 907 6 300 8 000 6,35 7,14 18 0,18 0,28 0,29 0,34 0,45 7000111 55 90 И 1,0 1290 1 080 6 300 8 000 17 7000112 60 95 11 1,0 1 320 1 150 5 000 6 300 7,14 18 70001(3 65 100 11 1,0 t 350 1210 5 000 6 300 7,14 19 7000114 70 110 13 1,0 1 580 1420 5 000 6 300
Обозначение подшипников d D В Г с, кгс с0, кгс п, об/мин Шарики Масса, кг п Ж Лт Z ОсоСолегкая серия диаметров 1 нормальная серия ширин 0 17 * 7 19 6 0,5 224 118 25 0J30 31 500 3,97 6 0,007 18 * 8 22 7 0,5 2(0 138 25 000 31 500 3,97 7 0,012 100 10 26 8 0,5 360 200 25 000 31 500 4,76 7 0,019 101 * 12 28 8 0.5 400 227 20 000 25 000 4,76 8 0,022 104 20 42 12 1,0 736 454 12 500 16 000 6,35 9 0,07 105 * 25 47 12 1,0 790 504 10 000 12 500 6,35 10 0,08 106 * 30 55 13 1,5 1040 702 10 000 12 500 7,14 11 0.12 107 * 35 62 14 1,5 1250 866 8 000 10 000 7,94 11 0,16 108 * 40 68 15 1,5 1320 945 8 000 10 000 7,94 12 0,19 109 * 45 75 16 1,5 1650 1 240 8 000 10 000 8,73 13 0,24 110 * 50 80 16 1,5 1630 1 240 6 300 8 000 8,73 12 0,25 111 55 90 18 2,0 2220 1 730 6 300 8 000 10,32 13 0,39 112 * СО 95 18 2,0 2410 1 850 5 000 0 300 11,11 12 0,39 из * 65 100 18 2,0 2400 2 000 5 000 6 300 10,32 15 0,45 114 * 70 110 20 2.0 -IO.jO 2 460 5 000 6 300 12,3 13 0,60 115 * 75 115 20 2,0 ЗОЮ 2 460 5 000 6 300 12,3 14 0,66 116 80 125 22 2,0 3740 3 190 4 000 5 000 13,5 14 0,85 117 85 130 22 2.0 3710 3 190 4 000 5 000 13,5 14 0,91 118 90 140 24 2,5 4110 3 570 4 000 5 000 14,3 15 1,20 120 Ю0 150 24 2,5 4230 3 830 3 150 4 000 14,3 15 1,29 Легкая серия диаметров 2, узкая серия ширин 0 23 * 3 10 4 0,3 50 22 31 500 40 000 1,59 7 0,0016 24 * 4 13 5 0,4 92 43 31 500 40 000 2,38 0 0,003 25 * 5 16 5 0,5 150 76 31 500 40 000 3,18 0 0,003 26 * 6 19 6 0,5 221 118 25 000 31 500 3,97 6 0,008 27 * 7 22 7 0,5 256 138 25 000 31 500 3,97 7 0,013 29 9 26 8 1,0 357 200 25 000 31 500 4,76 7 0,019 200 * 10 30 9 1,0 469 266 20 000 25 000 5,95 6 0,030 201 * 12 32 10 1,0 478 270 20 000 25 000 5,56 7 0,037 202 * 35 И 1,0 597 354 16 000 20 000 5,95 8 0,045 203 17 40 12 1,0 752 447 16 000 20 000 7,14 7 0,060 204 <0 47 14 1,5 1 000 630 12 500 16 000 7,94 8 0,10 205 25 52 15 1,5 1 100 709 10 000 12 500 7,94 9 0,12 Z06 Зо 62 16 1,5 1 530 1 020 10 000 12 500 9,53 9 0,20 207 * ' 35 72 17 2,0 2 010 1 390 8 000 10 000 11,11 9 0,29 208 40 80 18_ 2,0 2 560 1 810 6 300 8 000 12,7 9 0,36 209 * 45 85 19 2,0 2 570 1 810 6 300 8 000 12,7 9 0,41 210 * 50 90 20 2,0 2 750 2 020 6 300 8 000 12,7 10 0,47 211 * 55 100 21 2,5 3 400 2 560 5 000 6 300 14,29 10 о,со 212 * со 110 22 2,5 4 100 3 150 5 000 6 300 15,88 10 0,80 213 65 120 23 2,5 4 490 3 470 5 000 6 300 16,67 10 0,98 214 70 125 24 2,5 4 480 3 810 4 000 5 000 17,46 . 10 1,08 215 75 130 25 2.5 5 190 4 190 4 000 5 000 17.46 и 1,18 216 80 140 26 3,0 5 700 4 540 4 000 5 000 19,05 10 1,40 217 85 150 28 3,0 6 540 5 410 4 000 5 000 19,84 и 1,80 218 9о 160 30 3,0 7 530 6 170 3 150 4 000 22,23 10 2,2 220 100 180 34 3,5 9 580 8 060 3 150 4 000 2j,4 10
118 подшипники Обозначение подшипников d D В Г с, кгс Со, кгс п, об/мин Шарики Масса, кг п ж .От Z Средняя серия диаметров 3, узкая серии ширин 0 34 4 16 5 0,5 148 76 31 500 40 000 3,18 6 0,005 35 5 19 6 0,5 217 118 25 000 31 500 3,97 6 0,008 300 * 10 35 11 1,0 С36 383 20 000 25 000 7,14 6 0,05 301 « 12 37 12 1,5 763 473 16 000 20 000 7,94 6 0,06 302 * 15 42 13 1,5 890 551 1» 000 20 000 7,94 7 0,08 303 17 47 14 1,5 1 090 680 12 51» 16 000 9,53 6 0,11 304 20 52 15 2,0 1 250 795 12 500 16 000 9,53 7 0,14 305 » 25 62 17 2,0 1760 1160 10 000 12 500 11,51 7 0,23 306 30 72 19 2,0 2 200 1 510 8 000 10 000 12,3 8 0,34 307 * 35 80 21 2,5 2 620 1 790 8 000 W 000 14,29 7 0,44 308 * 40 90 23 2,5 3 190 2 270 6 300 8 000 15,08 8 0,63 309 45 100 25 2,5 3 780 2 670 6 300 8 000 17,46 8 0,83 310 * 50 110 27 3,0 4 850 3 630 5 000 6 300 19,05 8 1,08 311 * 55 120 29 3,0 5 600 4 260 5 000 6 300 20,64 8 1,35 312 * 60 130 31 3,5 6410 4 940 4 000 5 000 22.23 8 1,70 313 * 65" 140 33 3,5 7 240 5 670 4 000 5 000 23,81 8 2,11 314 70 150 35 3,5 8 170 6 450 4 000 5 000 25,4 8 2,60 315 75 160 37 3,5 8 900 7 280 3 150 4 000 26,99 8 3,10 316 80 170 39 3,5 9 650 8 170 3 150 4 000 28,58 8 3,60 317 85 180 41 4,0 10 400 S 100 3 150 4 000 30,16 8 4,30 318 00 190 43 4.0 И 200 10 100 3 150 4 000 31,75 8 5.10 320 100 215 47 4,0 13 600 13 300 2 500 3 150 36,51 8 7,00 Тяжелая серия диаметров 4, узкая серия ширин 0 403 17 62 17 2,0 1 780 1 210 10 000 12 500 12,7 6 0,27 405 25 80 21 2,5 2 920 2 080 , 8 000 10 000 16,07 6 0,5 406 30 90 23 2,5 3 720 2 720 6 300 8 000 19.05 6 О, /2 407 35 100 25 2,5 4 360 3 190 6 300 8 000 20,64 6 0,93 408 40 110 27 3,0 5 030 3 700 5 000 6 300 22,23 6 1,20 400 45 120 29 3,0 6 040 5 300 4 060 5 W0 23,02 7 1,52 410 50 130 31 3,5 6 850 5 300 4 000 5 000 25,4 7 1,91 411 55 140 33 3,5 7 870 6 370 4 000 5 000 26,99 7 2,3 412 60 150 35 3,5 8 560 7 140 3 150 4 000 28,58 7 2,8 413 65 160 37 3,5 9 260 7 960 3 130 4 000 30,16 7 3,4 414 70 180 42 4,0 11 360 10 700 3 150 4 С00 34,93 7 5 3 416 80 200 48 4,0 12 800 12 700 2 500 3 150 38,1 7 7,0 417 85 210 52 5,0 13 600 13 800 2 500 3 150 39,69 7 8,0 пример обозначения шарикового радиального подшипника особолегкой серии диамет-ров 1, сехжи ширин 0 с d — Ьи мы, П = 80 мм, В = 16 мм. Подшипник 110 ГОСТ 8338—75
97. Шариковые радиальные однорядные подшипники с защитными шайбами (по ГОСТ 7242—70) Размеры, мм ТлП 60000 Обозначения типоразмеров подшипников с одной защитной шайбой с двумя защитными шайбами С, кге кге п, об/мин Масса, кг <7 D в Особолегкая серия диаметров 1 60018* I 80018 1 8 1 22 [ 7 I 0,5 | 258 1 138 1 31 500 ** | 0,012 00104 80101 20 42 12 1,0 736 454 16 000 0,070 60106* | 80103 30 55 13 1 1,5 1040 1 702 | 10 000 0,12 14 Для подшипника 80018 п = 25000 Легкая серия диаметров 2 600'4* 80024 4 13 5 0,3 93 43 31 500 0,003 60025 * 80025 5 16 5 0,5 150 76 31500 0,005 60026 * 80016 6 19 6 0,5 221 118 31 500 0,008 60027* 80927 7 22 7 0,5 256 138 25 000 0,013 60029 * 80029 9 26 8 1,0 357 198 25 000 0,019 60'00* 80200 10 30 9 1,0 469 266 20 000 0,030 60201 * 80201 12 32 10 1,0 478 270 20 000 0,037 60202 * 80202 15 35 11 1,0 597 354 16 000 0,045 СО’ОЗ* 80203 17 40 12 1,0 752 447 16 000 *1 0,065 60204 * 80204 20 47 14- 1,5 1 000 630 12 500 0.106 60205 80205 '.'1) 52 15 1,5 1 100 709 10 000 0,12 0,19 60206 8020(j 30 62 16 1,5 1530 1 020 10 000 *2 60207 80207 35 72 17 2,0 2 010 1 390 8 000 0,29 6Q208 * 80208 40 80 18 2,0 2 560 1810 8 000 *з 0,36 60209 80209 45 85“ 19 2,0 2 570 1 810 6 300 0,41 60210 80210 50 90 20 2,0 2 750 2 020 6 300 0,46 60212 80212 60 110 22 2,5 4110 3150 5 000 0,80 60214 80214 70 125 24 2,5 4 880 3 810 Шо 60218 80218 90 160 30 3,0 7 350 6 170 3’150 2,2 60220 *1 д 1-г Д; *3 № 80220 ТЯ ПОДППШНЕ1 1Я ПОДШИ11НИ1 1Я ПОДШИДНЙР 100 а 80203 а 8Q206 802 08 253 § fi ll if ess 34 00. 0. 0. 3,5 9 5й0 8 060 3 150 3,20
Продолжение табл. S7 Обозначения типоразмеров подшипников d D В Г С, иге С0, КГС п, об/мин Масса, кг с одной защитной шайбой с двумя защитными шайбами Средние серии диаметров 3 60302 80302 15 42 13 1.5 890 551 16 000 0,08 60303 80303 17 47 14 1,5 1 090 680 16 000 0,11 60305 80305 25 62 17 2,0 1 760 1 160 10 000 0,23 60396 80306 30 72 19 2,0 2 200 1 510 8 000 0,34 60307 80307 35 80 21 2,5 2 620 1 790 8 000 0,44 60308 80308 40 90 23 2.5 3 190 2 270 6 300 0,64 60309 80309 45 100 25 2,5 3 780 2 670 6 300 0,80 60310 80310 50 ПО 27 3,0 4 850 3 630 5 000 1,08 60311 80311 55 120 29 3,0 5 600 4 260 5 000 1,37 60314 80314 70 150 35 3,5 8 170 8 450 4 000 2,50 Пример обозначения подшипника шарикового радиального однородного, с одной защитной шайбой, легкой серии диаметров 2 с d = 6 мм, J> — 19 мм и В — 6 мм: Подшипник 60026 ГОСТ 7242—70 98, Шариковые радиальные однорядные подшипники с уплотнением (по ГОСТ 8882—75) Размеры, мм Тип 160000 Легкая серия диаметров 2 и 5, серия ширин О Обозначения подшипников серий диаметров 2 и 5 для типов а D В для серий диаметров г П с, КГС Со, КГС п, об/мин Масса, кг 160000 180000 2 5 160200 160500 180200 180500 10 30 9 14 1,0 0,5 468 270 10 000 0,05 160201 160501 180201 180501 12 32 10 14 1,0 0,5 478 270 10 000 0,06 160202 160502 180202 180502 15 35 11 14 1.0 0,5 532 309 6 300 0,06 160203 160503 180203 180503 17 40 12 16 1,0 1,0 750 450 6 300 0,08 160204 -160504 180204 180504 20 47 14 18 1.5 1 5 839 510 5 000 0,14 160205 160505 180205 180505 25 52 15 18 1,5 1,5 1 100 709 4 000 0,15 160208 160508 180208 180508 40 «0 18 23 2,0 2.0 2 560 1 810 3 150 0,45 Пример обозначения однорядного радиального шарикового с одним уплотнением подшипника средней серии диаметров 3, с <1 = 20 мм, В — 52 мм, В — 15 мм: Подшипник 160804 ГОСТ 8882—75
90. Радиальные однородные шарикоподшипники со стопорной канавкой на наружном кольце и кольца упорные (по ГОСТ 2893—73) Размеры, мм Подшипник Упорное кольцо в свободном состоянии Размеры О2 и g относятся к упорному кольцу, смонтированному на подшипнике. п, об/мин С, Со, кгс кгс п ж Средняя серия 50305 25 62 59,61 59,11 17 3,28 3,07 2,2 1,9 2,0 1 760 1 160 10 000 12 ЕО0 0,23 5030В 30 72 68,81 68,30 19 3,28 3,07 2,2 1,9 2,0 2 200 1 510 8 000 10 000 0,35 50307 35 80 76.81 76,30 21 3,28 3,07 2,2 1,9 2,5 2 620 1 790 8 000 10 000 0,43 50303 40 90 86,79 86,28 23 3,28 3,07 3,0 2,7 2,5 3 190 2 270 6 300 8 000 0,63 50309 45 100 •6,8 96,29 25 3,28 3,07 3,0 2,7 2,5 3 780 2 670 6 300 8 000 0,798 50310 50 110 106,81 106,30 27 3,28 3,07 3,0 2,7 3,0 4 850 3 630 5 000 6 300 1,06 50311 55 120 115.21 114,71 29 4,0 1 3,86 3,4 3,1 3,0 5 600 4 260 5 000 6 300 1,33 50312 60 130 125,22 124,71 31 4,06 3,86 3,4 3,1 3,5 6 410 4 940 4 000 5 000 1,6 Тяжелая серия 50406 30 90 86,79 86,28 23 3,28 3,07 3,0 2,7 2,5 3 720 2 720 6 300 8 000 0,72 50408 40 110 106,81 106,80 27 3,28 3,07 3,0 2,7 3,0 5 030 3 700 5 000 6 300 1,17 5)410 50 130 125,22 124,71 31 4,06 3,86 3,4 3,1 3,5 6 850 5 300 4 000 5 000 1,88 50412 СО 150 145,24 144,73 35 4,90 4,65 3,4 3,1 3,5 8 560 7 140 3 150 4 000 2,80 Упорные кольца в свободном состоянии Размеры, мм D П3 1 / g gi (отклонение по А7) наиб. найм. наиб. | паим. наиб. найм. Средняя серия диаметров 3, тяжелая серия диаметров 4 62 67,7 59,0 58,4 4,04 3,89 1,7 1,60 4 2,6 72 78,6 68,2 67,6 4,85 4,70 1,7 1,60 5 3,6 80 86,6 76,2 75,6 4,85 4,70 1,7 1,60 5 3,6 90 96,5 86,2 85,6 4,85 4,70 2,46 2,36 5 3,6 3,6 100 106,5 96.2 95,4 4,85 4,70 2,46 2,36 5 110 116,6 106,2 105,4 4,85 4,70 2,46 2.36 5 3,6 120 129,7 114,6 113,8 7,21 7.06 2,82 2,72 7 5,3 130 139,7 124,6 123,8 7,21 7,06 2,82 2,72 7 5,3 150 159,7 144,5 143,3 7,21 7,06 2,82 2,72 7 5,3 Обозначение радиального однорядного шарикоподшипника со стопорной канавкой на наружном кольце средней серии с <1 — 40 мм, Г> — 90 мм, В — 23 мм: Подшипник 503Q8 ГОСТ 2893—73
100. Радиальные сферические двухрядные шарикоподшипники (по ГОСТ 5720—75) Размеры, мм Тип 1000 с цилиндрическим отверстием Тип 111000 с коническим отверстием Обозначения подшипников типа d D В С, кгс кгс п, об/мин Шарики Масса, кг 44 ж Z 1000 | 111000 Легкая серия диаметров 1005 5 19 6 199 54 8 0,01 1006 1007 6 7 19 22 6 7 0,5 195 210 54 67 25 000 31 500 3,18 8 10 0,01 0,02 1008 8 22 7 206 67 10 0,01 1009 — 9 26 8 297 94 25 000 31 500 3,97 9 0,02 1200 10 30 9 424 136 20 000 25 000 4,76 9 0,03 1201 12 32 10 1,0 433 151 20 000 25 000 4,76 10 0,04 1202 15 35 и 579 205 16 000 20 000 5,56 10 0,05 1203 * 17 40 12 613 247 16 000 20 000 5,56 12 0,07 1204 * 111204 20 47 14 772 324 12 5С0 16 000 6,35 12 0,12 1205 * 111205 25 52 15 1,5 944 410 12 500 16 000 7,14 12 0,14 1206 * 111206 30 62 16 1 220 592 10 000 12 500 7,94 14 0,22 • 1207 * 111207 36 72 17 1230 678 8 000 10 000 7,94 16 0,32 1208 * 111208 40 80 18 1 510 872 8 000 10 000 8,73 17 0,42 1209 * 111209 45 «5 19 2,0 1700 977 6 300 8 000 9,53 16 0,47 1210 4 111210 50 90 20 1 700 1100 6 300 8 000 9,53 18 0,53 1211 * 111211 55 100 21 2 100 1 360 5 000 6 300 10,32 19 0,71 1212 111212 со 110 22 2 380 1 580 5 000 6 300 11,11 19 0,88 1213 * 111213 65 120 23 2,5 2 440 1 750 5 000 6 300 11,11 21 1,15 1214 111214J 70 125 24 2 700 1 910 4 000 5 000 11,90 20 1,26 1215 111215 75 130 25 3 050 2 180 4 000 5 000 12,7 20 1,36 1216 111216 80 140 26 3 140 2 400 4 000 5 000 12,7 22 1,67 1217 111217 85 150 28 3,0 3 870 2 900 3 150 4 000 14,29 21 2,10 1218 111218 90 160 30 4 470 3 240 3 150 4 000 15,86 19 2,5 1220 111220 100 180 34 5 440 4 120 3 150 4 000 17,46 3,7 1222 111222 110 200 38 5 870 4 500 2 500 3 150 19,84 4,4 ** Масса приведена для подшипников типа 1000.
Продолжение табл. 100 Обозначения подшипников типа d В В Г С, КГС Со, КГС п, об/мин Шарики Масса, кг ** 1000 111000 п ж Z Легкая широкая серия диаметров 1506 * 111506 30 62 20 1,5 1 190 581 8 000 10 000 7,94 14 0,26 1507 * 111507 35 72 23 2,0 1 690 838 8 000 10 000 9,53 14 0,56 1508 111508 40 80 23 2,0 1750 964 6 300 8 000 9,53 16 0,51 1509 111509 45 85' 23 2,0 1 820 1 090 6 300 8 000 9,53 18 0,55 1510 111510 50 90 23 2,0 1 820 1 150 5 000 6 300 9,53 19 0,59 1515 111515 75 130 31 2,5 3 900 2 450 3 150 4 000 13,49 20 1,75 1516 1П516 «0 140 33 3,0 3 830 2 740 3 150 4 000 14,29 20 2,0 1517 111517 85 150 36 3,0 4 570 3 210 2 500 3 150 15,88 19 2,5 Средняя серия диаметров 1300 10 35 11 1.0 569 184 16 000 20 000 5,56 9 0,06 1301 * 12 37 12 739 240 16 000 20 000 6,35 9 0,07 1302 15 42 13 1,5 737 268 16 000 20 000 6,35 10 0,09 1303 17 47 14 973 373 12 500 16 000 7,14 и 0,13 1304 * 111304 20 52 15 976 409 10 000 12 500 7,14 12 0,15 1305 * 111305 25 62 17 2,0 1410 612 8 000 12 506 8,73 12 0,26 1306 111306 30 72 19 1 680 790 8 000 10 000 9,53 13 0,39 1307 111307 35 80 21 2 000 1 000 6 300 8 000 10,32 14 0,50 1308 * 111308 40 90 23 2,5 2 330 1 240 6 300 8 000 11,11 12,7 15 0,70 1309 111309 45 100 25 3 000 1 620 5 000 6 300 15 0,96 1310 * 111310 50 ПО 27 3 410 1 780 5 000 6 300 14,29 13 1,21 1311 * 111311 55 120 29 3,0 4 060 2 290 4 000 5 000 15,08 15 1,58 1312 * 111312 60 130 31 4 580 2 710 4 000 5 000 15,88 16 1,96 1313 * 111313 65 140 33 4 920 2 990 4 000 5 000 16,67 16 2,5 1314 * 1И314 70 150 35 3,5 5 860 3 590 3 150 4 000 18,26 19,05 16 3,0 1315 * 111315 75 160 37 6 240 3 910 3 150 4 000 16 3,6 1316 111316 80 170 39 6 990 4 300 3 150 4 000 20,64 15 4,3 1317 111317 85 180 41 7 720 4 950 3 150 4 000 21,43 16 5,1 1318 1И318 90 190 43 4,0 9 180 5 720 2 500 3 150 23,81 15 5,7 1320 шззо 100 215 47 И 300 7 340 2 500 3 150 26,99 15 8,3 Средняя широкая серия диаметров 1605 * tl1605 25 62 24 1 890 760 10,32 0,34 1606 * 111606 30 72 27 2,0 2 440 1 020 8 000 10 000 11,91 И 0,50 16'07 * 111607 35 80 31 3 050 1 300 6 300 8 000 13,49 И 0,68 0,93 1608 111608 40 90 33 2,5 3 490 1 600 5 000 6 300 14,29 12 1609 111609 45 100 36 4 230 1 980 5 000 6 300 15,88 12 1,23 1610 * 111610 50 110 40 5 000 2 390 5 000 6 300 17,46 12 1,61 1611 * 111611 55 120 42 3,0 5 860 2 860 4 000 5 000 19,05 2,10 1612 * 111612 60 130 46 6 770 3 360 4 000 5 000 20,64 12 2,60 1613 * 111613 65 140 48 3,5 7 530 3 930 3 150 4 000 21,43 13 3,20 1614 * 111614 70 150 51 8 570 4 540 3 150 4 000 23,02 13 3,92 1616 111616 80 170 58 10 700 5 880 2 5С-) 3 150 26,99 13 6,10 Пример обозначения двухрядного сферического радиального шарикового подшипника типа 1000. средней серии диаметров с <1 = 35 мм, D = 80 мм, В — 21 мм: Подшипники 1307 ГОСТ 6720—13
101. Роликовые радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами (по ГОСТ 8328—75) Размеры, мм Тип 2000 Тип 12000 Тип 32000 Тип 42000 Тип 52000 Тип 62000 Тип 92000 Тип 102000 ПОДШИПНИКИ Обозначения подшипников типов d D В г Гг С, кгс Со, кгс п, об/миа Ролики Масса, кг 2100 • 32100 [ П Ж Z Особолегкая серия диаметров 1, нормальная серия ширин 0 2106 ЗТОб 30 55 13 1.5 0,8 1 100 702 12 500 16 000 6 • 14 0,14 2Ю9 32109 45 75 16 1,5 1,0 1 910 1 340 8 000 10 000 8 18 0.31 2110 32110 50 80 16 1,5 1,0 2 1э0 1 570 8 000 10 000 7,5 18 0,33 2111 32111 55 90 17 2,0 1,5 3 200 2 420 6 300 8 000 9 18 0,40 2113 32113 65 100 18 2,0 1,5 3 400 2 690 5 000 6 300 9 20 0,55 2114 32114 70 110 20 2,0 1,5 4 210 3 430 5 000 6 300 10 20 0,76 2116 32116 80 125 22 2,0 1,5 5 130 4 260 5 000 6 300 11 20 1,08 2118 32118 00 140 24 2,5 2,0 6 130 5 230 4 000 5 000 12 22 1,30
Обозначения подшипников типов d D В । г Г1 С, кгс с0, кгс п, об/мин Ролики Масса, кг 2200 | 12200 | 32200 { 42200 | 92200 | 102200 п | ж 1 Dn ~ leff I z Легкая серия диаметров 2, узкая серия ширин О 2202 12202 32202 42202 — — 15 За И 1,0 0,5 563 зоз 16 000 20 000 5 10 0,05 0.07 2203 12203 32203 42203 92203 102203 17 40 12 1,0 0,5 972 605 12 500 16 000 5,5 6,5 6,5 10 2204 12204 32204 42204 92204 102204 20 47 14 1,5 1,0 1 190 738 12 500 16 000 11 одз 0,15 2205 12205 32205 42205 92205 102205 25 52 15 1,5 1,0 1 340 861 10 000 12 500 13 2206 12206 32206 42206 92206 102206 30 62 16 1,5 1,0 1 730 1 140 10 000 12 500 7 5 13 О;" 4 2207 12207 32207 42207 92207 102207 35 72 17 2.0 1,0 2 650 1 750 8 000 10 000 9,9 10 13 0,35 0,40 2208 12208 32208 42208 92208 102208 40 80 18 2,0 2.0 3 370 2 400 8 000 10 000 14 2209 12209 32209 42209 92209 102209 45 85 19 2,0 2,0 3 530 2 570 6 300 8 000 10 15 0,49 2210 12210 32210 42210 92210 102210 50 90 20 2,0 2,0 3 870 2 920 6 300 8 000 10 17 0,57 0,76 0,95 1,2 2211 12211 32211 42211 92211 102211 55 100 21 2,5 2.0 4 370 3 290 6 300 8 000 и 17 2212 12212 32212 42212 92212 102212 60 110 22 2,5 2,5 5 480 4 280 5 000 6 300 12 18 2213 12213 32213 42213 92213 102213 65 120 23 2,5 2,5 6 210 4 860 5 000 6 300 13 17 2214 12214 32214 42214 92214 102214 70 125 24 2,5 2,5 6 180 4 860 4 000 5 000 13 17 1,3 1,4 1,8 2.27 2215 12215 32215 42215 92215 102215 75 130 25 2,5 2,5 7 540 6 100 4 000 5 000 14 18 2216 12216 32216 42216 92216 102216 80 140 26 3,0 3,0 7 950 6 340 4 000 5 000 15 18 2217 12217 32217 42217 92217 85 15о 28 3,0 3,0 9 900 8 240 3 150 4 000 16 18 2218 12218 32218 42218 92218 — 90 160 30 3,0 3.0 12 100 10 100 3 150 4 000 2,80 4,00 2220 12220 32220 42220 92220 — 100 180 34 3,5 3,а 13 500 11 юо 2 500 3 150 — Обозначения подшипников типов d D В ъ г = гг С, кгс Со, кгс п, об/мин Ролики Масса, кг 2300 12300 32300 42300 62300 92300 102300 п Ж DT ~leff Z Средняя серия диаметров 3, узкая серия шприц 0 2305 12305 32305 42305 62305 92305 102305 25 62 17 4 2.0 2 960 1 430 8000 10 000 10 000 8 000 8 000 g 11 0,3 0,40 0,51 0,77 2396 12306 32306 42306 62306 92306 102306 30 19 2,0 3 О 2 060 8 000 10 ц 12 12 12 2307 12307 32307 42307 62307 92307 102307 35 80' 21 6 2,5 3 410 2 390 6 300 2308 12308 32308 42308 62308 92308 102308 40 90 23 7 2’5 4 100 2 850 6 300 12 2309 12309 32309 42309 62309 92309 102309 45 100 25 7 2.5 5 650 4 070 6 300 8 000 14 12 0,90 1,35 1,65 1,2 2310 12310 32310 42310 62310 92310 192310 50 но 27 8 3,0 6 520 4 750 5 000 6 300 6 300 5 000 14 19 2311 12311 32311 42311 62311 92311 102311 55 го 29 9 3.0 8 400 6 °80 5 000 17 2312 12312 3'2312 42312 62312 92312 102312 60 130 31 9 3.5 to 000 7 720 4 000 18 13 2313 12313 32313 42313 62313 92313 102313 65 140 33 10 3.5 10 500 8 040 4 000 5 000 19 2,6 2«?1 4 12314 32314 42314 62314 92314 102314 70 150 35 10 3,5 12 300 9 730 4 000 5 000 20 14 2315 1231а 32315 42315 62315 92315 102315 75 160 37 11 3,5 14 200 11 200 3 150 4 000 13 3,8 4,4 2316 12316 32316 42316 62316 92316 102316 80 170 39 и 3,5 15 000 12 100 3 150 4 000 22 14 2317 12317 32317 42317 62317 92317 102317 85 180 41 12 4.0 17 900 14 600 4 000 24 14 2318 12318 32318 42318 62318 92318 102318 90 190 43 12 4,0 19 400 16 000 2 500 3 150 25 14 6,1 9,0 12,5 2320 2322 12320 . 12322 32320 32322 42320 42322 62320 62322 92320 92322 100 110 215 240 47 50 13 14 4.0 4,0 24 300 30 700 20 500 26 200 2 500 2 000 3 150 2 500 28 32 14 14 РАЗМЕРЫ и ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Обозначение подшипников типов d I) i в I ъ Г = rt С, кгс кгс п, Об/мин Ролики Масса, кг 2600 ! 12600 | 32300 1 42600 52600 | 62600 [ 92600 и j ж М leff 1 z Средняя серия диаметров 6 широкая серия ширин 0 2605 12605 31605 42605 92605 25 62 24 — 2,0 3 740 2 830 8 000 10 000 9 1 11 0,41 2606 11606 32606 42606 — 92С06 30 72 27 — 2,0 4 160 3 1- 0 8 000 10 000 10 14 12 0,71 2607 12607 32607 42607 92607 35 80 31 __ 2.5 4 670 3 480 6 300 8 000 и 1 12 0,84 2608 12608 32608 42608 — — 92608 40 90 33 — 2,5 6 100 4 750 6 300 8 000 12 1 12 1,09 2609 12609 32609 42609 __ 92С09 45 100 36 2.5 7 930 6 280 6 300 8 000 14 20 12 1,38 2610 12Ы0 32610 4~610 52610 62610 92610 50 110 40 8 3,0 10 400 8 710 5 000 6 300 15 25 12 2.00 2611 12611 32611 426(1 52611 62611 92611 55 120 43 9 3,0 И 500 9 420 5 000 6 300 17 24 12 2 15 2612 12612 32612 42612 52612 62612 92612 60 130 46 9 3,5 14 000 И 800 4 000 5 000 18 26 13 3,16 2613 12613 32613 42613 52613 62613 92613 65 140 48 10 3,5 15 200 12 900 4 000 5 000 19 2 13 3,65 2614 12614 32614 42614 52614 62614 82614 70 150 51 10 3,5 18 100 15 900 4 000 5 000 20 30 14 4.53 2615 12615 32615 4261а 52615 62615 92615 75 160 55 и 3,5 21 200 18 700 3 150 4 000 22 34 13 5 80 2616 12616 32616 42616 52616 62616 92616 80 170 58 11 3,5 22 400 20 200 3 150 4 000 22 34 13 7,00 2617 12617 32617 42617 52617 62617 92617 85 180 еп 12 4,0 25 900 23 500 3 15 0 4 000 24 36 14 7.77 2618 12618 32618 42618 52618 62618 92618 90 190 64 12 40 27 000 24 500 2 500 3 150 25 36 14 8,76 2620 12620 32620 42620 52620 62620 92620 100 215 73 13 4,0 36 300 34 300 2 500 3150 28 44 16 14,0 Обозначения подшипников типа С„. п, об/мин Ролики Масса. 2400 32400 42400 62400 92400 102400 d В В ь = Т1 С, K1U КгС п ж D т = ге ff Z КГ Тяжелая серия диаметров 4, узкая серия ширин 0 2408 32408 42408 62408 92408 102408 40 110 27 8 3 7 800 5 760 5 000 6 300 17 1 1,37 2409 32409 42409 62409 92409 102409 45 120 29 8 3 400 7 140 5 000 В 300 18 1 1,9 2410 32410 4z410 62410 92410 102410 50 130 31 3,5 10 200 7 630 4 000 5 000 20 11 2,3 2411 32411 42411 62411 92411 102411 55 140 33 1 3,5 13 300 10 300 4 000 5000 20 12 3,4 2412 32412 42412 62412 92412 102412 60 150 35 1 За 21 600 17 600 3 150 4 000 22 12 7,7 2413 32413 42413 62413 92413 102413 65 160 37 1 3,5 14 600 И 400 3 150 4 000 2.3 1 о 4.6 2414 32414 42414 62414 92414 102414 70 180 42 Г. 4 18 700 15 000 3 150 4 ООО 20 1 9 6.1 2415 32415 42415 62415 92415 102415 75 190 43 1 4 21 600 17 600 3 150 4 ООО 28 12 7,7 2416 32416 42416 62416 9°416 194416 80 200 48 1 4 24 800 20 400 2 500 3 150 30 •12 8,2 2417 32417 42417 62417 92417 — 85 210 52 и 5 27 100 21 500 2 500 D и 150 32 12 10.0 2418 32418 42418 62418 92418 —— 90 225 54 V 5 31 700 25 700 2 500 о 150 34 12 11,8 2420 32420 42420 62420 92420 — 100 250 58 16 5 36 700 31 500 2 000 500 36 1 з 16,3 подшипники Пример обозначения подшипника типа 32100 с d — 30 мм; В = 55 мм; В = 13 мм: Подшипник 3210& ГОСТ 8328—75
102. Роликовые радиальные сферические двухрядные подшипники (ио ГОСТ 5721—75) Размеры, мм Тип 3000 с цилиндрическим отверстием в Тип 113000 с коническим отверстием Обозначение подшипников типа d D в т с, КГС Со, кге п, об/мин Ролики Масса, кг 3000 113000 п ж "т leff Z Легкая серия диаметров 5, широкая серия ширин О 3508 113508 40 80 23 2,0 2 540 3 390 4 000 5 000 9 8,56 17 0,58 3509 113509 45 85 23 2,0 2 650 3 570 4 000 5 000 9 8,05 17 0,6 3514 113514 70 125 31 2,5 6 810 9 500 2500 3 150 12,5 11,2 21 1,8 3516 113516 80 140 33 3,0 10 200 12 000 2 000 2 500 14 12 21 2,2 3518 113518 90 160 40 3,0 13 000 16 200 1 600 2 000 17 14,2 18 3,5 3520 113520 100 180 46 3,5 18 400 21 600 1 600 2 000 20 16,6 19 5,2 3522 113.522 110 200 53 3,5 22 700 28 100 1 600 2 000 23 19,2 18 7,5 3524 113524 120 215 58 3,5 28 100 33 100 1 600 2 000 25 21 18 9,3 серия диаметров 8, широкая серия ширин 0 Средняя 3608 113608 40 90 33 2,5 6 490 6 620 4 000 5 000 13,5 11,5 13 1,0 3609 113609 45 100 36 2,5 8 000 7 620 3 150 4 000 15 12,6 13 1,4 3610 113610 50 110 40 3,0 9 840 10 300 3 150 4 000 16 13,98 14 1,9 3611 113611 55 120 43 3,0 11300 12 000 2 500 3 150 18 15 13 2,8 3612 113612 СО 130 46 3.5 13 000 13 000 2 500 3 150 19,5 16 13 3,1 3613 113613 65 140 48 3,5 14 000 14 500 2 500 3 150 21,5 17 13 3,7 3614 113614 70 150 51 3.5 17 800 18 400 2 000 2 500 23 18,4 13 4,3 3615 113615 75 160 55 3,5 20 000 21 100 2 000 2 500 24,5 19,5 13 5,3 3616 113616 80 170 58 3,5 22 700 23 100 1 600 2 000 24,5 20,9 13 6,6 3617 113617 85 180 60 4,0 24 900 27 400 1 600 2 000 26 21,6 14 7-75 3618 113618 90 190 64 4,0 27 000 30 700 1 600 2 000 27 22,96 14 9,3 113620 100 215 73 4,0 36 300 41 700 1 600 2 000 31 26.4 14 13,0 3622 113622 но 240 80 4,0 45 900 47 900 1 250 1 600 35. 28,8 14 18,0 Пример обозначения двухрядного сферического радиального роликового подшипника средней серии диаметров 6, ршрокой серии ширин 0 с d — 110 мм; О = 240 мм; В — 80 мм: ПоОшипник 3622 ГОСТ 5721—73
103. Шариковые двухрядные подшипники с закрепительными втулками (по ГОСТ 8545—75) Размеры, мм Тип 11000 Закрепительная втулка Обозначения подшипников дня серии диаметров d D В для серии диаметров Г с, КГС Со, кге п, об/мин Шарики Масса, кг 2; 3 5; 6 2; 3 5; 6 п Ж °Т Z 11204 20 Лег 25 кая с 52 ерия 15 ^иамез "ров 1,5 2 и 5, 944 серия 410 ширив 12 500 0 16 000 7,14 12 0,21 11205 11505 25 30 62 16 20 1,э 2,0 t 230 592 10 000 12 500 7,94 14 0,31 11206 11506 30 35 72 17 23 1 230 678 8 000 10 000 7,94 16 0,45 11207 11507 35 40 80 18 23 2,0 1 510 872 8 000 10 000 8,73 17 0,61 11208 11508 40 45 85 19 23 2,0 1 700 977 6 300 8 000 9,53 16 0,71 11209 11509 45 50 90 20 23 2.0 1 770 1 too 6 300 8 000 9,53 18 0,81 11210 11510 50 55 too 21 25 2,5 2 100 1 360 5 000 6 300 10,32 19 1,04 11211 * — 55 60 110 22 — 2,5 2 380 1 580 5 000 6 300 11,11 19 1,29 , 11212* 11512 6о 65 120 23 31 2,5 2 440 1750 5 000 6 300 11,11 21 1,61 11213 65 75 130 25 — 2,5 3 050 2 180 4 ОСЬ 5 000 12,7 20 2,2 11214 11514 70 80 140 26 33 3,0 3 140 2 400 4 000 5 000 12,7 22 2,7 11215 — 75 85 150 28 — 3,0 3 870 2 900 3 150 4 000 14,29 21 3,3 11216* 11516 80 90 teo 30 40 3,0 4 470 3 240 3 150 4 000 15,86 19 3,9 11217 85 95 170 32 3,5 5 020 3 750 3 150 4 000 16,67 20 4,6 11218 11518 90 100 180 34 46 3,5 5 440 4 120 3 150 4 000 16,67 20 5,5 11220 — 100 110 200 38 — 3,5 6 940 5 320 2 500 3 150 19,84 20 7,4 11305 11005 25 Сре; 30 щяя 72 зерия 19 дпаме' 27 еров 2,0 3 и 6, 1 680 серия 790 ширш 8 000 0 10 000 9,53 13 0,5 11306 11606 30 35 80 21 31 2,5 2 000 1 000 6 300 8 000 10,32 14 0,67 11307 11607 35 40 90 23 33 2,5 2 330 1240 6 300 8 000 It,11 15 0,91 11308 11608 40 45 100 25 36 2,5 3 000 1 620 5 000 6 300 12,7 15 1,19 11309 11609 45 50 по 27 40 3,0 3 410 1 780 5 000 6 300 14,29 13 1,49 11310 11610 50 55 120 29 43 3,0 4 060 2 290 4 000 5 000 15,08 15 1,91 11311* ПСИ 55 60 130 31 46 3,5 4 580 2 710 4 000 5 000 15,88 16 2,3 11312* 11612 60 65 140 33 48 3,5 4 920 2 990 4 000 5 000 16,67 16 2,9 11313 65 75 160 37 3,5 6 240 3 910 3 150 4 000 19,05 16 4,4 11314 11614 70 85 170 39 58 3,5 6 990 4 300 3 150 4 000 20,64 15 5,2 11316 11616 80 90 190 43 64 4,0 9 180 5 720 2 500 3 150 23,81 15 7,1 11318 11618 90 100 215 47 73 4,0 11 300 7 340 2 500 3 150 26,99 15 10,0 11320 — 100 110 240 50 — 4,0 12 800 9 340 2 000 2 500 28,58 17 14,18 Пример обозначения двухрядного сферического радиального шарикового подшипника легкой серии диаметров 2 с di = 30 мм, О = 72 мм, В = 17 мм; Подшипник 11206 ГОСТ 8545—75
Oi 104. Роликовые двухрядные подшипники с закрепительными втулками 'по ГОСТ 854 5—75) I-азмеры, мм Анурьев В. Тип 13UO0 Закрепительная втулка приведена в табл. 103. Обозначение подшипников d D В Г С, кгс Со, кгс п, об/мин Ролики Масса, КГ п ж Пт '^7 Z Легкая серия диаметров 5, серия ширин 0 13514 70 80 140 33 3,0 10 200 12 000 2 000 2 500 14 12 21 3,2 13516 80 £0 160 40 3,0 13 000 16100 1 600 2 50о 17 14,2 18 4,8 13518 90 Юо 180 46 3,5 18 400 21 600 1 too 2 000 20 16,6 19 6.7 13520 100 110 200 53 3,5 22 700 28 100 1 €00 2 000 23 19,2 18 9.6 13522 ПО 120 21а 58 3,5 28 100 33 100 1 COJ 2 000 25 21 18 11,3 Средняя серия диаметров 6 серия ширин 0 13611 55 60 130 46 3,5 13 000 13 000 2 500 3 150 19,5 16 13 3,5 13613 65 75 160 55 3,5 20 000 21 100 2 000 2 500 24,5 19,5 13 6,3 13614 70 80 170 58 3,5 22 700 23 000 1 600 2 500 24,5 20.9 13 7,7 13616 80 90 190 64 4,0 27 000 30 700 1 600 2 000 27 22,96 14 10,3 13618 90 100 215 73 4,0 36 300 41 700 1 600 2 000 31 26.4 14 15,0 13620 100 ни 240 80 4,0 45 900 47 900 1 250 1 600 35 28,8 14 20,3 13622 110 120 260 86 4,0 53 000 57 300 1 j5U 1 600 38 31,5 14 26,7 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Пример обозначения двухрядного сферического радиального роликового подшипника средней серии диаметров 6 с d1 — 65 мм; D = 160 мм; В — 55 мм: Подшипник 13613 ГОСТ 8545—75
105. Роликовые радиальные игольчатые подшипники (по ГОСТ 4657—71) Размеры, мм Тип 74000 в Тип 24000 Г' в г> J 1_ ' -в Диаметр отверстия для смазки, мм: 2 для D до 30 мм, 3 » D св. 30 до 180 мм. По согласованию с заказчиком допускаются отверстия для смазки на внутреннем кольце. На наружной поверхности наружного кольца (посередине) допускается кольцевая проточка Обозначения подшипников типа d d, D В г С, кгс Со, кгс п, об/мин Ролики Масса, кг тип Номинал Отклонения 74000 24000 верхи. НИЖН. п ж DT leff Z 74000 24000 Сверхлегкая серия диаметров 9, серия ширин 4 4074904 4024904 20 25 Л-0,033 -г0,020 37 17 0,5 1 200 1 120 6 300 8 000 9 12 42 0,10 0,06 4024905 25 30 --0,033 —0,020 42 17 0,5 1 300 1 350 5 000 6 300 2 12 50 — 0,08 4074907 4024907 35 42 —0,041 —0,025 55 20 1,0 2 110 2 310 4 000 5 000 з 14 47 0,21 0,13 — 4024910 50 58 Ц-0,049 4-0,030 72 22 1,0 — — 3 1э0 4 000 — — — 0,3 — 4074912 4024912 60 68 4-0,049 4-0,030 85 25 1,5 4 030 5 100 3 150 4 000 3 18 74 0.53 0,34 4074913 4024913 65 -) -4-0,049 -40,030 90 25 1,5 4 100 a 2U0 2 500 3 150 3 18 81 О.э 0,37 4074914 4024914 70 80 4-0,049 4-о,озо 100 30 Л . э —~ — 2 500 3 150 — — 0,78 — 4074915 4024915 75 85 -j-0,058 4-0,036 105 30 1,5 4 710 6 400 2 000 2 500 3 22 92 0,87 0,62 4074916 4024916 80 90 4-0,058 4-0.036 110 30 1,5 5 000 7 000 2 000 2 500 3 22 97 1,17 0,68 4074917 4024917 85 100 4-0,058 4-0,036 120 35 2,0 7 390 10 500 2 000 2 500 3 24 107 1,49 0,87 4074918 4024918 90 105 4-0,058 4-0,036 125 35 2,0 7 640 И 000 2 000 2 500 3 24 113 1,55 0,93 4074920 4024920 100 115 4-0,058 4-0,036 140 40 2,0 10 500 15 900 1000 2 0С0 3 30 136 2,29 1,4 Особолегкая серия диаметров 1 , серии ширин 4 4074103 4024103 17 24 1 П лол 35 18 0,5 1170 1 080 6 300 8 000 2,0 12 40 0,10 0,06 4074104 4024104 20 2g —1~и,и—и 42 22 1,0 1 880 1 S20 5 000 6 300 2,5 16 28 0,18 0,12 ПОДШИПНИКИ
Обозначения подшипников типа а. d, D в г С, КГС Со, КГС п, об/МИН Ролики Масса, кг тип Номинал Отклонения 74000 24000 верхи. нижн. п Ж '+7 Z 74000 24000 4074105 4024105 25 34 47 22 1,0 2 150 2 210 5 000 6 300 16 38 0,20 0,13 4074106 4024106 30 40 +0,041 +0,025 55 25 1,5 2 780 3 000 4 000 5 000 3,0 1S 45 0,31 0,20 4074107 4024107 35 46 62 27 1,5 3 470 3 910 4 000 5 000 20 51 0.42 0,27 4074108 4024108 40 52 68 28 3 780 4 4’0 3 150 4 000 20 57 0,50 0,31 4074109 4024109 45 58 +0,049 +0,030 75 30 1,5 4 560 5 510 3 150 4 000 3,0 22 63 0,63 0,39 4074110 4024110 50 62 80 30 4 780 5 890 2 500 3 150 22 68 0,69 0,44 407Я11 4024111 55 70 90 5 750 7 350 2 500 3150 76 0 97 0,60 4074112 4024112 со 75 +0,049 +0,030 95 35 2,0 6 040 7 880 2 000 2 500 3,0 24 81 1,13 0,69 4074113 4024113 65 80 100 6 320 8 400 2 000 2 500 86 1,19 0,73 4074114 4024114 70 88 110 40 8 680 И 900 1 еоо 2 000 3 95 1,74 1,80 1,04 4074115 4024115 75 92 +0,058 +0,036 115 40 2,0 8 960 12 400 1 600 2 000 3 99 1,10 4074110 4024116 80 100 125 45 9 500 13 500 1 250 1 600 3,5 92 2,46 1,46 4074117 4024117 85 105 130 45 9 820 14 200 1250 1600 3,5 97 2,58 1,53 Пример обозначения роликового радиального игольчатого подшипника сверхлегкой серии диаметров 9, серии ширин 4 с d — 50 мм, D — 72 мм, В — 22 мм: Подшипник 4074910 ГОСТ 4657—71 ГОСТ 4857—71 предусматривает и другие типы подшипников. Технические требования. Предельные отклонения диаметра дорожек качения на валу для подшипников типа 24000 — по Вг ОСТ НКМ 1021, Твердость поверхности дорожек качения на валу под подшипники типа 24000 должна быть не менее HRC 61. Параметры шероховатости поверхности дорожек качения на валу под подшипники типов 24000 должны быть не грубее R а — 0,20 мкм. Съемные детали комплектных и некомплектных подшипников могут быть невзаимозаменяемыми. Подшипники типа 24000 поставляют с невзаимозаменяемыми деталями в разобранном виде. Чтобы детали не перекутать, на коробках с роликами и на наружной цилиндрической поверхности колец наносят номер комплекта. Кольца и комплект упакованных роликов вкладывают в одну общую коробку. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
106 Шариковые радиально упорные отд’Орядные подшипники (по ГОСТ 831—75) Размеры, мм Типы 36000 46000, ЬСООО т а* — угол контакта, равный углу между линией действия резу цитирующей нагрузки на те; о качения и плоскостью, перпендикулярном оси подшипника ь Ьж —4 Обозначения подшипников типа d D Ъ = 1 г П С<г КГС С0О’ KIC и, об/мин Шарики Масса, кг 36000 46000 И Ж "т 1 36100 36101 Особол егкая 10 U сери 26 28 и диам 8 етро 0,5 В 1, 0,3 норма 417 427 льная 250 серии 31 500 мирив 4 000 0 4,76 9 0,03 36103 ЗЫ04 17 20 35 42 10 12 05 1 0 0,3 571 830 358 542 20 000 16 000 25 000 20 000 5 16 6,35 И 0 04 0 07 46101 41108 46109 30 40 45 57 68 75 13 15 16 1,5 0,5 1 120 1 4(0 1 730 803 1 130 1 370 10 000 8 000 8 0С0 12 500 10 000 10 000 7,14 7,94 8,31 18 16 16 0 18 0 22 0 28 4ЬШ 46112 5 е* СО 90 95 18 2,0 1,0 2 520 2 880 2 1 0 2 500 6 300 8 000 10 3 11,11 18 0 38 0,48 46114 4эИ5 70 7э 110 11Э 20 3 5 0 3 Ом0 3 230 5 000 6 300 12,3 19 20 0 72 0,78 46116 46117 80 85 125 130 22 4 230 4 430 4 000 4 300 5 0и0 4 000 6 300 5 000 13,49 20 21 0 90 1 0* 46118 46 КО 90 100 140 150 24 2 5 1,2 4 740 5 0^0 4 590 4 850 4 000 5 000 14 29 15 08 21 22 143 1 5Ь
Обозначение подшипников типа d D ъ = т т Са кгс, для типа Соа кгс> для типа п, об/мин, для типа Шарики для типа 36000; 46000 Масса, кг 36000 46000 36000 46000 36000 46000 36000 46000 п ЭК п ж пт 1 Легкая серии диаметров 2, узкая серия ширин 0 36201 12 32 10 558 340 25 000 31 500 5.5 9 0.04 36202 46202 15 35 и 1,0 0,3 638 607 390 358 20 000 25 000 16 000 20 000 5,95 10 0,05 36203 46203 17 40 12 943 900 624 573 20 000 25 000 16 000 20 000 7,1 10 0,06 36204 46204 20 47 14 1 230 1 160 847 779 16 000 20 000 12 500 16 000 7,94 0.10 36205 46205 25 52 15 1,5 0,5 1 310 1 240 924 850 12 500 16 000 10 000 12 500 7.94 12 0,12 30206 46206 30 62 16 1 820 1 720 1 330 1 220 10 500 12 500 8 000 10 000 9,53 0,19 36207 46207 35 72 17 2 400 2 270 1 810 1 660 10 000 12 500 8 000 10 000 11,11 12 0,27 36208 46208 40 80 18 3 060 2 890 2 370 2 710 8 000 10 000 6 300 8 000 12,7 12 0,37 36209 46209 45 85 19 3 230 3 040 2 500 2 360 6 300 8 000 6 300 8 000 12,7 13 0.42 36210 46210 50 90 20 3 390 3 180 2 760 2 540 6 300 8 000 6 300 8 000 12,7 14 0,47 36211 46211 55 100 21 4190 3 940 3 490 3 210 6 300 8 000 5 000 6 300 14,29 14 0,58 36212 46212 60 ПО 22 4 820 4 540 4 010 3 680 5 000 6 Зоо 5 000 6 300 16,67 14 0,77 36213 46213 65 120 23 2,5 1,2 — 5 440 4 680 5 000 6 300 16,67 15 0.98 36214 46214 70 125 24 6 300 5 910 5 590 5 140 5 000 6 300 4 000 5 000 17.46 15 1,04 36215 46215* 75 130 25 — 6 150 — 5 480 — 4 000 5 000 17,46 16 1,39 36216 46216 80 140 26 7 350 6 890 6 660 6 120 4 000 5 000 4 000 5 000 19,05 15 1,68 36217 46217 85 150 28 3,0 1,5 7 900 7 400 7 220 6 640 4 000 5 000 3150 4 000 19,84 15 1,80 36218 46218 90 160 30 9 280 8 170 8 460 7 770 3 150 4 000 3 150 4 000 22,23 14 2.2 36220 46220 100 180 34 3,5 2,0 12 400 И 600 И 800 10 900 3 150 4 000 — — 25,44 15 3,2 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 106 Обозначение подшипников d В Ъ = Т т Са> кге С0а* КГС п, об/мин Шарики Масса, КР и Ж DT Z 46305 46306 25 30 62 72 Средняя 17 19 серш 2,0 диаи 1,0 ветров 2 110 2 560 , узкая 1 490 1 870 серия е 8 000 дирии 0 10 000 11,51 12,3 10 и 0,23 0,35 46307 46308 46309 35 40 45 80 90 100 21 23 25 2,5 1,2 3 340 3 920 4 810 2 520 3 070 3 770 6 300 6 300 5 000 8 000 8 000 6 300 14,29 15,08 17,46 и 12 И 0,44 0,63 0,83 46310 50 110 27 3,0 1,5 5 630 4 480 5 000 6 300 19,09 и 1,08 46312 46313 40314 60 65 70 130 140 150 31 33 35 3,5 2,0 7 880 8 900 9 330 6 660 7 640 7 830 5 000 4 000 3 150 6 300 5 000 4 000 22,23 23,81 25,4 12 1,71 2,09 3,10 5,0 8,14 46318 46320 90 100 190 215 43 47 4,0 12 900 16 700 12 500 18 000 2 500 3 150 31,75 36,51 66407 35 Т 100 яжелая 25 серия 2,5 диа» 1,2 1етров 4 4 540 , узкая 3 370 серия ширин 0 5 000 | 6 300 18,26 10 1,05 1,37 1,75 66408 66409 40 45 110 120 27 29 3,0 1,5 5 270 6 400 3 880 4 820 4 000 5 000 20,64 23,02 66410 66412 50 60 130 150 31 35 3,5 2,0 7 760 9 800 6 120 8 100 2 500 2 000 3 150 2 500 24,61 26,99 10 и 2,17 3,52 66'4/4 66418 70 90 180 225 42 54 4,0 5,0 2,0 2,5 11 900 16 300 И 100 17 200 1 250 1 000 1 600 1250 36,51 41,28 10 10 5,7 12,0 Предельные отклонения монтажной высоты Т подшипника Размеры, мм Номинальные диаметры d Предельные отклонения монтажной высоты Т для подшипников с обозначением 36201—36220 46100—46140 46201-46220 46303—46330 6G200—66220 66305—66320 66405—66418 1 верхи. S 1 § верхтс. j ' 'НЖИН | верхи. нижн. верхи. I1 i верхи. й 1 S 1 ш верхи. + й й ] § верхи. + •нжин Св. 9 до 20 » 20 » 50 » 50 в 80 5 80 « 180 +0,1 0,25 0,25 0,30 0,50 0 0,3 0,3 0,4 0,6 0 0,30 0,35 0,45 0,70 0 0,40 0,45 0,60 0,70 0 0,3 0,3 0,4 0,6 о,1 0,1 0,1 0,35 0,45 0,60 0,1 0,1 0,1 0,35 0.50 0,60 Пример обозначения однорядного радиально-упорного шарикового подшипника типа 36000, легкой серии диаметров 2 с d = 17‘мм, D = 40 мм и Т = 12 мм; ПоОгигтнш; 36203 ГОСТ 831—75
107. Шариковые радиально-упорные сдвоенные подшипники (по ГОСТ 832—66) Размеры, мм Типы 236000 (а= 12») 248000 (а = 26») 266000 (а= 36°), Типы 336000 (а = 12°) 346000 (а = 26°) 366000 (а = 36° Типы 436000 (а = 12*) 446000 (а = 26° 466000 (а = 36° Обозначение подшипников Масса, кг % Легкая серии 436201*2 446202*3 12 15 32 35 20 22 907 986 679 717 0,074 0,09 236203*2 436203*2 17 1.0 0,3 1530 1 250 0,12 246203*2 446203*2 1360 1 030 236204*2 436204*’ 20 47 28 1990 1 690 0,20 236205*2 436205*2 346205*2 25 52 30 1,5 0,5 2 130 2 130 2 010 1850 1850 1 700 0,24 236206*2 43Й206*2 3462Q6*2 446206*2 30 62 32 2 790 2 630 2 240 0,38 236207*2 436207*2 440207*2 35 72 34 2 1 4 120 4 120 3 890 3 930 3 930 3 610 0,54 236208*2 436208*2 446208*3 40 80 36 4 960 4 730 4 730 4 350 0,74 436209*2 346209*2 446209*2 45 85 38 2,0 1,о 5 250 4 940 4 940 5 130 4 710 4 710 0,84 236210*2 436210*2 446210*2 50 90 40 5 510 5 510 5 170 5 520 5 520 5 070 0,94
Обозначение подшипников*1 d D ъ т Т1 Со, кгс Соа> КГС Масса, кг 236211*-* 436211*г 446211*2 55 100 42 2,5 1,2 6 810 6 810 6 400 6 990 6 990 6 420 1,16 446212*2 246213*2 446213*2 60 65 65 110 120 120 44 46 46 7 740 8 830 8 830 7 930 9 360 9 360 1,54 1,96 1,95 236214*2 336214*2 70 125 48 10 200 И 200 2,08 246215*2 446215*2 75 130 50 9 980 И 000 2,78 246216*2 446216*2 80 140 52 3,0 1,5 И 200 12 200 3,36 236217*2 236219*2 446210*2 85 95 100 150 170 180 56 64 68 3,0 3,5 3,5 1,5 2,0 2,0 12 800 17 900 18 900 14 400 20 800 21 700 3,6 5,2 6,4 Средняя серия 446305*2 446306*2 246307*2 25 30 35 62 72 80 34 38 42 2,0 2,0 2,5 1,0 1,0 1,2 3 190 4 160 5 430 2 680 3 740 5 050 0,46 0,70 0,88 34С398*‘ 446308*2 40 90 46 2,5 1,2 6 010 5 620 1,26 346310*2 50 110 54 3,0 1,5 9 140 8 970 2,16 346312*2 44631L*2 60 130 62 3,5 2,0 12 100 12 200 3,42 446313*2 65 140 66 14 300 15 300 4,18 446318*2 366318*2 90 190 86 4,0 22 300 20 700 27 200 24 500 10,0 346320*2 100 215 94 27 100 35 900 14,2 366408*2 366409*2 40 45 110 120 Тяж 54 58 елая cej 3,0 ИЯ 1,5 8 560 10 400 7 750 9 650 2,74 3,5 266412*2 366412*2 466412*2 60 150 70 3,5 2,0 15 500 16 200 7,04 *» п, D и Z см. в табл. 106 (для радиально-упорных однорядных шариковых подшипников с теми же размерами d та D). *2 Подшипники изготовляют только по классам точности выше 0, либо они имеют специальные конструктивные или технологические отличия и предназначены для работы в особых условиях, при повышенных требованиях к точности, при температуре окружающей среды свыше 100° С, при неудовлетворительных условиях смазки, работе в вакууме и т. д. Применение этих подшипников допускается ВНИПП только для узлов, работающих в этих особых условиях.
108. Роликовые конические однорядные подшипники Размеры, мм По ГОСТ 3S3—71 По ГОСТ 3169—71 Буква Н в условном обозначении означает, что в данном типоразмере подшипника изменена ширина внутреннего кольца в соответствии с ГОСТ 3478—68 Значение Г, = Т — С, + а Предельные отклонения размера 7\ должны соответствовать предельным отклонениям монтажной высоты Г. Особолегкая серия диаметров 1, серия ширин 2 Угол ₽= И...........15” Обозначения подшипников <2 D (отклонения по Bi) В Ci т Г Гх а Са’ КГС ^оа’ КГС п, об/мин Ролики Масса, кг, ГОСТ 331-71 п Ж пт leff Z 2007106 30 55 59 16 14 17 3 2 350 1 990 6 300 8 000 5,31 10,3 19 0,17 2007107 35 62 66 17 15 18 1,5 0,5 3 2 560 2 300 5 000 8 000 5,31 10,3 22 0,22 2007108 40 68 72 18 16 19 3,5 3 190 2 840 5 000 6 300 7 11,0 19 0,27 2007109 45 75 79 19 16 20 3.5 4 000 3 480 4 000 6 300 7,5 12.6 19 0,33 2007111 55 90 94 99 19 23 4 4 910 4 520 4 000 5 000 8,1 12,8 21 0,э4 2007113 ,65 100 104 22 19 23 4 5 290 5 130 3 150 4 000 8,1 13,8 24 0,62 2007114 70 110 116 24 20 25 2,0 0,8 4,5 6 760 6 580 3 150 4 000 9,3 16 24 0,8 2007115 75 115 121 19 20 25 4,5 12 000 10 800 2 500 4 000 9,3 14,5 25 0,91 2007116 80 125 131 27 23 29 5 8 840 8 850 2 500 3 150 11,2 17,6 22 1,34 2007118 90 140 146 11 100 11 100 3 150 12,45 20,3 22 1,63 2007119 95 145 151 30 26 32 2,5 0,8 5,5 И 400 И 500 2 000 3 150 13.0 20.4 22 1,75 2007120 100 150 156 11 700 12 000 2 500 12,45 20.3 24 1,82 2007122 110 170 178 36 31 38 3,0 1,0 6,5 16 100 16 600 1 600 2 500 15 25 23 2,90 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Легкая серия диаметров 2, серия ширин О Угол 0= 12 .... 16s Обозначения подшипников d В Dt (отклонение по В4) в Ci т Г Tl а Са-кгс С0а’ кг0 п, об/мин Масса, кг п ж 7202 15 35 — и 9 11,75 1,0 0,3 — 878 614 10 000 12 500 0,05 7203 17 40 44 12 И 13,25 3 1 380 930 8 000 12 500 0,07 7204 20 47 51 14 12 15,25 1^5 3 1 910 1 330 8 000 10 000 0,12 7^05 25 52 57 15 13 16,25 3,5 2 390 1790 6 300 10 000 0.15 7206 30 62 67 16 14 17,25 3,5 2 980 2 230 6 300 8 000 0,23 7" 07 35 72 77 17 15 18.25 3 ЙО 2 630 5 000 6 300 0,33 7208IP 40 80 85 18 16 19,75 9, 0 л я 4 4 240 3 270 4 000 6 300 0,45 7209 45 85 90 19 16 20,75 4 270 3 340 4 000 5 000 0,49 7210Н 50 90 95 20 17 21,75 5 290 4 060 4 000 5 000 0,54 7211 55 100 106 21 18 22.75 4,5 5 790 4 610 3 150 5 000 0,71 72РН 60 ПО 116 22 19 23,75 2*5 0 я 4,5 7 220 5 840 3 150 4 000 0.90 7°14Н 70 Р5 132 24 21 26,25 0 9 590 8 210 2 500 4 000 1,33 7215Н 75 130 137 25 22 27,25 5 9 760 8 450 2 500 3 150 1,42 7216 80 140 147 26 22 28,25 5 10 600 9 520 3 150 1,67 7217 85 150 158 28 24 30,25 3,0 1,0 5 10 900 9 140 2 000 3 150 2.10 7218Н 90 160 168 30 26 32,5 6 14 100 12 500 2 500 2,52 7219 95 170 179 32 27 34,5 6.5 14 500 13 100 2 500 3,2 7220 100 180 190 34 29 37 3,5 1,2 7 16 200 14 600 2 500 3,81 7224Н 120 215 225 40 34 43,5 8 25 200 23 700 2 000 6,20 ПОДШИПНИКИ Легкая серия диаметров 2 (5), серия ширин (0) Угол 0=12. . .16° Обозначения подшипников а В Bi В Ci т Г а Са-КГС Соат кгс и, об/мин Ролики Масса, кг п Ж "т Ч/ 1 7506Н 30 62 67 20 17 21,25 1,5 0,5 к 3 490 2 750 6 300 8 000 7,9 13 14 0,29 7507 35 72 77 20 24,25 5 020 4 030 5 000 6 300 9,7 14,7 14 0,45 7508Н 40 80 85 19 24.75 2,0 0,8 4,5 5 390 4 480 4 000 6 300 9,7 14,7 16 0,58 7509Н 45 85 90 23 19 24,75 5160 4 260 4 000 5 000 9,7 14,7 16 0,62 7510Н 50 90 95 19 24,75 5 980 5 450 4 000 5 000 8,9 16,7 19 0,64
Продолжение табл. 108 Обозначение подшипников d D Pi В Ci Т Г п а Са’ КГС ^оа’ кгс п, об/мин Ролики Масса, кг п Ж "т leff 1 7511 55 100 106 25 21 26.75 5 7 220 6160 3 150 5 000 11,5 17,4 16 0,83 7512 ео 110 116 28 24 29.75 5 8 400 7 560 3 150 4 000 11,5 18,6 18 1,19 7513 65 120 127 31 27 32.75 2,5 0,8 6 10 900 9 890 2 500 4 000 13,4 22 17 1,57 7514 70 125 132 31 27 33,25 6 11 000 10 100 2 500 3 1э0 13,4 22 18 1,60 7515 75 130 137 31 27 33,25 6 И 500 10 800 2 500 3 150 13,4 22 19 1,76 7516 80 140 147 33 28 35.25 6 13 300 12 600 3150 14,7 23,4 19 2.15 7517 85 150 158 36 30 38,5 3,0 1,0 7 15 100 14 100 2 000 3 150 15,5 25,7 19 2,80 7518 90 160 168 40 34 42,5 8 17 900 17 100 2 500 17,3 27,6 18 3,44 7519Н 95 170 179 43 37 45,5 8 22 500 22 500 2 500 18,4 33,4 18 4,42 7520 100 180 190 46 39 49 3,5 1,4 8 23 200 23 600 1 600 2 500 184 33,4 19 5,14 7522Н 110 200 210 53 46 56 10 29 100 29 600 2 000 21,2 40 18 7,37 7524 120 215 225 58 50 61,5 И 35 100 37 900 2 000 21,6 43,3 20 9,2 Средняя серия диаметров 3, серия ширин 0 Угол р = 10 ... 14° Обозначения подшипников d D Di В с, т г Г1 а Са’ кгс ^оа’ КГС п, об/мин Ролики Масса, кг п Ж "т leff 1 7304Н 20 52 57 15 13 16,25 2,0 0,8 3,5 2 500 1 770 8 000 10 000 8 10,2 и 0,17 7305 25 62 67 17 15 18 25 4 2 960 2 090 6 300 8 000 9,5 10 13 0,25 7306 30 72 77 19 17 20,75 4 4 000 2 990 5 000 6 300 9.9 12,7 13 0,46 7307 35 80 85 21 18 22,75 0,8 4.5 6 100 4 600 4 000 5 000 11,7 14,8 12 0,50 7308 40 90 95 23 20 25 25 2,5 4,5 6 100 4 600 13,1 14,2 16 12 0,70 7309Н 45 100 106 25 22 27.25 5 7 610 5 930 14,3 13 1,01 7310Н 50 110 116 27 23 29,25 3,0 1,0 5 9 660 7 590 3 150 4 000 16,7 19,4 12 1,33 7311 55 120 127 29 25 31.5 5 5 10 200 8 150 13 1,64 7312 60 130 137 31 27 33,5 5,5 И 800 9 630 2 500 4 000 17,5 20 14 2,00 7313 65 140 147 33 28 36 3,5 1,2 6 13 400 И 100 2 500 3 150 18,7 21 14 2,54 7314Н 70 150 158 35 30 38 7 16 800 13 700 2 000 3'150 22,8 24,6 12 3,09 7315 75 160 168 37 31 40 3,5 1,2 7 17 800 14 800 2 000 3150 22,8 24,6 13 3,68 7317 85 180 190 41 35 44,5 4.0 1,5 8 22 100 19 500 1 600 2 500 — — — 5,21 7318 90 190 200 43 36 46,5 4.0 1,5 8 24 000 20 100 1 600 2 500 — — — 5,56 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Средняя серия диаметров 3 (6), серия ширив (0) Угол ₽= 11 ... 15’ Продолжение табл. 108 Обозначения подшипников d D Di в С1 Т Г ri а Са. КГС ^оа’ КГС п, об/мин Ролики Масса, кг п Ж 7'т 1Ч! Z 7604 20 52 57 21 18,5 22,25 4,5 2 950 2 200 6 300 10 000 7,9 13 11 0,24 7605 25 62 67 24 21 25,2э 2,0 0,8 5 4 5з0 3 660 5 000 8 000 8.9 16,7 12 0,37 7606Н 30 72 77 27 23 28,75 6 6130 5 100 5 000 6 300 10,2 20,4 12 0,57 7607 35 80 85 31 27 32,75 6 7 160 6 150 4 000 6 300 10,5 22 0,80 7с08 40 90 95 33 28,5 35,25 2,5 0,8 6 8 000 6 720 4 000 5 000 12 23,4 13 1.04 7109 45 100 106 36 31 38,25 7 10 400 9 030 3 150 4 000 13,7 24,4 1,34 7610 50 по 116 40 34 42,2а 3,0 1,0 12 200 10 800 3 150 4 000 14,8 28 13 1,81 7611Н 55 120 12/ 43 35 45,5 14 800 14 000 2 500 15 2,43 7612Н 60 130 137 46 37 48,5 8 17 100 15 700 2 500 3 150 17 33 14 2,99 7613 140 147 48 41 51 1,2 8 17 800 16 800 2 000 3 150 17 33 1b 3,63 7614 70 150 158 51 43 54 3,5 10 20 400 18 600 2 000 3 1э0 19,8 35 13 4,44 7о1э 75 160 168 55 46,5 58 10 24 900 23 500 2 000 2 500 21,2 40 14 5.38 7616Н 80 170 179 58 48 Ы,5 11 29 400 29 100 1 600 2 500 19,4 43,2 18 6,40 7618Н 90 190 200 64 53 67,5 11 36 900 36 300 1 600 2 000 25 4 49 14 8,78 7620 100 215 225 73 61,5 77,5 4,0 1,5 12 4о 100 45 900 1 600 2 000 2 / ,э 53 15 13,2 7622 110 240 251 80 66 84,5 12 49 000 мО 5J0 1250 1 600 34,5 56,9 14 17,8 7624 120 2и0 272 86 70,5 90,5 13 СО 100 61 000 1250 1600 34 61 14 21,9 ПОДШИПНИКИ Пример обозначения роликового конического однорядного подшипника особолегкой серии диаметров 1, серии ширин 2 с d = 70 мм, D = 110 мм и Т — 25 мм. Подшипник Z007U4 ГОСТ S33—71 Обозначения роликовых конических однорядных подшипников с упорным бортом на наружном кольце должны соответствовать ГОСТ 333—71 с добавлением, на пятом месте справа цифры 6. Пример обозначения роликового конического однорядного подшипника с упорным бортом на наружном кольце легкой серии диаметров 2, серии ширин 0 е d — 15 мм, В = 35 мм и Т - 11,75 мм: ПоЭгилтник 67202— ГОСТ 3169—71
109. Роликовые конические однорядные подшипники с углом конуса 25. . .30’ (по ГОСТ 7260-70) Средняя серия диаметров 3, серия ширин О Размеры, мм Обозначение подшипников d D В С1 т Г П Р Са> КГС С0а’ КГС п, об/мин Ролики Масса, кг Номинал Отклонение п ж вт Z 27306 30 72 19 14 20,75 2 0,8 26 3 000 2 100 5 000 6 300 9,6 И 13 0,39 27307 35 80 21 15 22,75 ±0,25 2,5 0,8 28 3 940 2 950 4 000 5 000 10 13,1 14 0,52 27308 40 90 23 17 25,25 2,5 0,8 28 4 840 3 710 4 000 5 000 11,1 14,6 14 0,77 27310Н 50 110 27 19 29,25 3 1 28 6 930 5 240 3 150 4 000 13,7 17,2 14 1,24 27311 55 120 29 21 31,50 3 1 28 7 250 8 890 3 150 4 000 16 18,5 15 1,56 27312 60 130 31 '22 33,50 3,5 1,2 27 8 050 6 200 2 500 3 150 16 16,9 16 1,91 27313 65 140 33 23 36,00 ±0,5 3,5 1,2 27 8 900 7 140 2 000 3 150 15,9 18,5 16 2,4 27315 75 160 37 26 40,00 3,5 1,2 29 И 900 9 510 1 600 2 500 20,6 23,2 15 3,5 27317 85 180 41 30 44,50 4 1,5 27 14 500 14 600 1 600 2 500 19,8 25,2 17 4,7 Пример обозначения роликового подшипника средней серии с d = 50 мм, D — 110 мм И Т = 29,25 мм: Подшипник 21310Н ГОСТ 7260—70
110. Шариковые упорные одинарные подшипники (по ГОСТ 6874—75) Размеры, мм d Р Обозначение подшипников d dt D н Г КГС С0а< КГС п, об/мин Шарики Масса, кг п ж Z Особолегкая серия диаметров 1, серия высот 0 8100* 10 10,2 24 9 0,5 658 1130 6 300 8 000 4,76 10 0.020 8101* 12 12,2 26 9 0,5 697 1 250 6 300 8 000 4,76 и 0,022 8102* 15 15.2 28 9 0,5 743 1 360 6 300 8 000 4,76 12 0,024 8103* 17 17,2 30 9 0,5 822 1590 5 000 6 300 4,76 14 0,027 8104* 20 20,2 35 10 0,5 1100 2 160 5 000 6 300 5,56 14 0,040 8105* 25 25,2 42 И 1,0 1250 2 620 4 000 6 300 5,56 17 0,060 8106* 30 30,2 47 11 1,0 1 380 2 930 4 000 5 000 5.56 19 0,070 8107* 35 35,2 52 12 1,0 1 680 3 720 4 000 5 000 6,25 20 0,084 8108* 40 40,2 60 13 1,0 2 300 5 100 3 150 5 000 7,14 20 0,124 8109* 45 45,2 65 14 1,0 2 430 5 610 3 150 4 000 7,14 22 0,15 8110* 50 50,2 70 14 1,0 2 570 6 120 3150 4 000 7,14 24 0,16 8111* 55 55,2 78 16 1,0 3 420 8 300 3150 4 000 8,5 23 0,24 8112* 60 60,2 85 17 1,5 3 750 9 150 2 500 3 150 8,73 24 0,29 8113* 65 65,2 90 18 1,5 4 280 10 400 2 500 3 150 9,53 23 0,33 8114* 70 70,2 95 18 1,5 4 600 И 300 2 500 3 150 9,53 25 0,36 8115* 75 75,2 100 19 1,5 4 740 И 800 2 000 2 500 9,53 26 0,41 8116* 80 80,2 105 19 1,5 4 870 12 200 2 000 2 500 9,53 27 0,43 8117* 85 85,2 110 19 1,5 5 000 13 200 2 000 2 500 9,53 29 0,46 8118* 90 90,2 120 22 1,5 6 180 16 100 1 600 2 500 11,11 26 0,68 8120* 100 100,2 135 25 1,5 8 160 21 800 1600 2 000 12,7 27 1,00 8122* 110 110,2 145 25 1,5 8 290 22 000 1 600 2 000 11,91 29 1,08 8124* 120 120,2 155 25 1,5 8 800 25 000 1250 1 600 12,7 29 1,16 Легкая серия диаметров 2, серия высот 0 8201* 12 12,2 28 И 1,0 868 1 540 5 000 6 300 3,56 10 0,34 8202* 15 15,2 32 12 1,0 987 1 860 5 000 6 300 5,56 12 0,04 8204* 20 20,2 40 14 1,0 1 580 3 060 4 000 5 000 7,14 12 0,08 8205* 25 25,2 47 15 1,0 2 040 4 100 3 150 5 000 7,94 13 0,12 8206* 30 30,2 52 16 1,0 2 300 4 720 3150 4 000 7,94 15 0,14 8207* 35 35,2 62 18 1,5 3 160 6 800 3 160 4 000 9,53 15 0,22 8208* 40 40,2 68 19 1,5 3 750 7 990 2 500 3150 10,32 15 0,27 8209* 45 45,2 73 20 1,5 3 950 9 050 2 500 3 150 10,32 17 0,32 8210* 50 50,2 78 22 1,5 4 600 10 500 2 000 3 150 11,11 17 0,39 8211* 55 55,2 90 25 1,5 5 660 12 900 2 000 2 500 12,7 16 0,61 8212* 60 60,2 95 26 1,5 6 580 15 500 2 000 2 500 13,49 17 0,69 8213* 65 65,2 100 27 1,5 6 580 15 300 1 600 2 500 12,7 19 0,75 8214* 70 70,2 105 27 1,5 6 580 16 160 1 600 2 500 12,7 20 0,80 8215* 75 75,2 по 27 1,5 5 840 16 900 1 600 2 000 12,7 21 0,86 8216* 80 80,2 115 28 1,5 7 630 19 100 1 600 2 000 13,49 21 0,95 8217 85 85,2 125 31 1,5 9 470 23 900 1 250 2 000 15,88 19 1,30 8218 90 90,2 135 35 2,0 И 200 29 000 1 250 1 600 17,46 17 1,86 8220 too 100,2 150 38 2,0 13 200 33 500 1 000 1 600 19,84 17 2,40 8222 110 110,2 160 38 2,0 13 800 39 400 1000 1250 19,84 18 2,60
Продолжение табл. 110 Обозначение подшипников d d, D И Г КГС С0<Р КГС п, об/мин Шарики Масса, кг п Ж лт Z Средняя серия диаметров 3? серия высот 0 8305 25 25,2 52 18 1,5 2 570 4 990 3 150 4 000 9,53 И 0,16 8306 30 30,2 60 21 1,5 3 290 6 790 2 500 3 150 11,11 11 0,27 8307 35 35,2 68 24 1.5 4 080 8 500 2 000 3 150 11,91 12 0,39 8308 40 40,2 78 26 1,5 5 130 10 900 2 000 2 500 11,91 12 0,5 8309 45 45,2 85 28 1,5 5 920 13 300 1 600 2 500 13,49 12 0,69 8310 50 50,2 95 31 2,0 7 100 16 400 1 600 2 500 1429 13 1,00 8311 55 55^2 105 зь 2,0 9 210 21 700 1 600 2 000 15,88 13 1,34 8312 60 60,2 110 35 2,0 9 210 21 700 1 600 2 000 1826 13 1,43 8313 65 65,2 115 36 2,0 10 400 25 400 1 600 2 000 18,26 13 4,57 8314 70 70,2 125 40 2,0 12 000 29 800 1 250 1 600 19,05 14 2,10 8315 75 75,2 135 44 2,5 13 800 34 600 1 000 1 600 20,64 1.4 2,7 8316 80 80,2 140 44 2,5 13 800 34 600 1 000 1 600 22,23 14 2,8 8318 90 90,2 155 50 2,5 17 100 45 200 1 000 1 250 25,4 14 3,9 8320 100 100,2 170 55 2,5 18 400 49 000 800 1250 26,99 14 5,1 8322 110 110,2 190 63 3,0 23 000 65 500 800 1 000 31,75 13 7,9 Пример обозначения одинарного упорного шарикового подшипника особолегкой серии диаметров 1, серии высот 0, с d — 30; D = 47, Н — 11: Подшипник 8106 ГОСТ 6874—75 111. Шариковые упорные двойные (по ГОСТ 7872—75) Размеры, мм Обозначение подшипников d di da D Ha a T КГС 1^ОСР кгс n, об/мин Масса кг П Ж 38205 25 25,2 20 47 28 7 l,o 2 040 4 100 3 150 5 000 0,23 38206 30 30,2 25 52 29 7 1,0 2 300 4 720 3 150 4 000 0,27 38207 35 35,2 30 62 34 8 1,5 3160 6 800 3150 4 000 0,42 38208 40 40,2 30 68 36 9 1,5 —— — — — —- 38209 45 . 45,2 35 73 37 9 1,5 3 950 9 050 2 500 3 150 0,62 38210 50 50,2 40 78 39 9 1.5 — —— > ...— 38212 60 60,2 50 95 46 10 1,5 6 580 15 500 2 000 2 500 1,25 38214 70 70,2 55 105 47 10 1,5 —. — •— —- •— 38216 80 80,2 65 116 48 10 1,5 — — . 38217 85 85,2 70 125 55 12 9 470 23 900 1 250 2 000 2,30 Пример обозначения шарикового упорного подшипника легкой серии диаметров с d,= •= 25 мм, Л = 47 мм и Н2 = 28 мм: Подшипник 38205 ГОСТ 7872—75
КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ 112. Примеры конструкций подшипниковых узлов Конструкция и характеристика Конструкция и характеристика Радиальные шарикоподшипники в общей сквозной расточке корпусов. Зазор а = =» 12-10 «11+ 0,-15 мм, где ( — максимальный возможный перепад температуры вала, °C Радиальные подшипники с распорными втулками равной длины (G — 1г) Радиальные шарикоподшипники в сквозных расточках корпусов (в редукторах с цилиндрическими прямозубыми колесами, а также с косозубыми колесами при угле наклона зубьев 3 до 10“) 1-й вариант крепления 2-й вариант крепленая Радиальные шарикоподшипники с фланцевым стаканом в сквозных расточках корпусов Сферические шарикоподшипники, допускающие несоосность посадочных мест и прогиб вала, в отдельных корпусах Сферические шарикоподшипники в отдельных корпусах на длинных и гладких валах, устанавливаемые закрепительными втулками. Допустимы значительные прогибы вала от радиальных нагрузок, а также несоосность посадочных мест подшипников
Конструкция и характеристика Конструкция и характеристика Радиальные роликоподшипники в общей сквозной расточке корпусов Радиально-Упорные . шарикоподшипники узкими торцами наружных колец внутрь в сквозной расточке корпусов, регулируемые набором прокладок между крышками и торцами корпуса Радиальные роликоподшипники в комбинации с радиальным шарикоподшипником, разгруженным от внешних радиальных усилий и несущим только осевую нагрузку переменного направления, в общем стакане Радиально-упорные подшипники широкими торцами Наружных колец внутрь: о — вариант с Нориковыми подшипниками; б — вариант с коническими роликоподшипниками Игольчатые подшипники в комбинации с радиальным шарикоподшипником, разгруженным от внешних радиальных усилий и несущим только осевую нагрузку переменного направления Конические роликоподшипники в сквозной расточке корпусов. Осевая регулировка осуществляется набором прокладок между торцами крыщки и корпуса
Конструкция и характеристика Конструкция и характеристика Конические роликоподшипники в сквозной Расточке корпуса е применением общего фланцевого стакана, допускающего регулировку вала в осевом направлении Зазор a -» 12 10 « И -] 0 1 а мм, где t — максимально возможный перепад температуры вала, °C, I — расстояние между подшипниками Конический роликоподшипник в глухой Крышке, имеющей удлиненную центрирующую часть Роликоподшипники конические с упорным бортом уааношены на горизонтальном валу Масло циркулирует по трем-четырем каналам, расположенным ниже его уровня Параллетппо сдвоенные радиально-упорные шарикоподшипники в комбинации с коническим роликоподшипником, что допускав! большие осевые нагрузки, направленные в одну сторону Сдвоенные радиально-упорные шарикоподшипники с установкой между ними комплектовочных колец (или набора прокладок) разной толщины, с помощью которых осуществляется предварительный натяг в парном комплекте подшипников, что, в свою очередь, приводит к равномерному распределению внешних нагрузок между подшипниками комплекта По мере износа рабочих поверхностей деталей подшипников осевые и радиальные зазоры могут быть устранены посредством утоньшетшя внутреннего или утолщения наружного комплектовочного кольца (либо изменением толщин прокладок)
Конструкция и характеристика Конструкция и характеристика Упорный одинарный шарикоподшипник воспринимает осевую нагрузку одного направления Комбинация конического роликоподшипника с упорным шарикоподшипником, воспринимающим значительные осевые нагрузки одностороннего направления при небольших числах оборотов. Конический роликоподшипник может воспринимать кроме значительных радиальных небольшие осевые нагрузки противоположного направления. Зазоры в обоих подшипниках выбираются при помощи торцовой крышки и набора регулировочных прокладок между крышкой и корпусом Комбинация двойного упорного и радиального шарикоподшипника. Упорный подшипник воспринимает только осевые нагрузки переменного направления, а радиальный — только радиальные. Осевые зазоры в упорном подшипнике регулируют набором прокладок между крышкой и корпусом Регулировочные прокладки Комбинация сдвоенного упорного и радиального шарикоподшипников в общей сквозной расточке корпуса. Упорные подшипники воспринимают только осевую нагрузку переменного направления, а радиальный — только радиальную Парный комплект конических роликоподшипников в комбинации с радиальным роликоподшипником. Первый комплект конических подшипников допускает регулирование осевых перемещений вала при помощи крышки и набора прокладок между фланцем крышки и корпусом. Исключается возможность заклинивания подшипников при температурных изменениях длины вала вследствие обеспечения свободного осевого перемещения внутреннего кольца левого подшипника вместе с роликами относительно наружного (плавающая опора)
ТОРЦОВЫЕ КРЫШКИ УЗЛОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Торцовые крышки предназначены для герметизации подшипников качения, осевой фиксации подшипников и восприятия осевых нагрузок.] Крышки каждого типа изготовляют двух исполнений: 1 — с креплением винтами, 2 — с креплением болтами. Допускается изготовление на крышках отверстий для смазки или установки масленок. При использовании крышек для монтажа подшипников с выступающими элементами сепараторов необходима проверка наличпя зазора между крышкой и сепаратором. 113. Торцовые глухие крышки (по ГОСТ 18511—73) Размеры, мм ТипЗ ПОДШИПНИКИ р 4 О2 • Пз d di d2 Н* Н* Н* 1 ?! 12 h Й1 ъ 5 С г Масса крышки, кг Тип 1 Тип 2 Тип 3 13 22 34 9 4,8 8 10 6 9 з 6 3 2 з 0,03 0,3 — 15; 18; 17 18; 19; 20 25 28 38 40 И 14 0,6 0,3 0,03 0,04 0,04 0,05 — 21; 22 24; 26 28; 30; 32 32 38 42 45 50 55 16 18 24 5,8 10 12 8 12 17 4 8 13 4 5 3 4 0,07 0,09 0,11 0,08 0,10 0,12 0,08 0,11 0,13 35; 37 48 65 28 18 14 6 0,16 0,17 0,19 40; 42 44; 45; 47 54 60 70 78 34 38 7 12 14 10 15 20 5 10 15 5 5 4 5 0,6 0,1 0,6 0,21 : 0,24 ; 0,22 0,26 0,23 0,27
Продолжение табл 113 D = л*, 4 Dt D, Ds d d. ЯГ I G h h b s c H* r Масса крышки, кг Тип 1 Тип 2 Тип 3 50; 52 66 82 44 20 15 5 0,29 0,31 0,32 55; 58 60; 62 75 78 95 48 52 7 12 14 10 15 22 5 10 17 5 7 5 0,36 0,40 0,38 0,42 0,40 0,45 65; 68 84 105 58 4 1,0 0,6 0,57 0.60 0,67 70; 72 75 90 110 62 64 9 15 20 12 18 26 6 12 20 6 8 6 0,63 0,67 0,74 80; 85 80; 95 100 но 120 130 72 80 0.71 0,84 0.75 0,92 0,83 1,00 100 105; 110 115; 120 125; 130 135; 140 145 120 130' 140 150 160 170 145 155 165 175 185 195 90 95 10э 115 125 130 11 18 24 15 23 32 8 16 25 8 9 5 7 1,2 1,4 1,6 1,8 2,15 2,3 1,3 1 6 1,7 2,0 2.35 2,5 1,5 1,7 1,9 2 1 2.55 2,7 150; 155 160; 165 170; 175 180 190, 200 210 215; 220 180 150 200 210 225 235 250 210 220 230 240 255 265 280 135 145 155 160 175 ISO 200 13 20 26 18 28 40 10 20 32 10 12 6 8 1,6 0,8 3,2 3,5 3,8 4.2 4,6 4.8 5,4 3,4 3,7 40 4 5 49 52 57 3,7 40 4,4 48 5,2 5,6 6.1 225; 265 240, 250 265 280 300 315 208 220 17 28 32 23 35 50 13 25 40 12 15 7 10 7.8 8,7 8,5 9,3 8.8 9,8 * Размеры для справок. * * Di назначается для D свыше 20 мм; отклонение D no a4. п ~ 3 при D = 13 4- 205; п = 4 при D ~ 40 4- 75; п = 6 при D ~ 80 — 250^ ГОСТ 18511—73 предусматривает D до 310 мм Пример обозначения торцовой глухой крышки типа 1, исполнения 2, диаметром D = 65 мм: Крышка 12—65 ГОСТ 18511—73 Допрлнительные рекомендуемые размеры элементов крышек указаны в табл. 117. ТОРЦОВЫЕ КРЫШКИ УЗЛОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
114. Крышки торсовые с отверстие^1 для манжетного уплотнения (по ГОСТ 18512—73) Размеры, мм 1 & (откл по с3) -Dj :о2 Dt Диаметр вала втулки Т?5 | 7?е Отклонение по по I Диаметр вала 1 и1™ втулки -07 j Dq Отклонение по по О9 d Кэ о 54 70 31 40 15 17 16 18 30 14 15 28 36 12 15 13 16 28 30 12 16 13 17 28 30 36 38 15 16 30 14 15 28 36 47 60 78 38 47 17 18 32 17 18 32 40 20 21 40 17 18 32 40 17 18 32 17 18 32 40 52 66 82 44 50 20 21 40 20 21 40 2э 26 42 20 21 40 48 12 d2 Н* 1 15 22 •—— 14 15 15 17 15 22 17 27 17 27 h подшипники
о СО 0,47 0,47 0,47 0,47 o' со со о да о о о да о o' да o' оо со о Я о? o' о со со. 1X0 да_ ко да со о о 8,0 11,0 11,0 11,0 о 8,0 11,0 11,0 11,0 11,0 11,0 О О 8,0 11,0 11,0 11,0 11,0 о. 11,0 11,0 11,0 13,6 11,0 11,0 13,6 11,0 11,0 13,0 13,0 ко да СМ^^^Л 1 I/O 12 15 । 1э 15 1 15 1 2 £ да СОКОКОКО | да 1хо i/о >хо да ко i/ода да 3 О <М СО СО [ £ 10 13 13 13 i 13 13 15 16 12 12 13 15 18 18 16 со io да оэ да о> ел да со от os СМ СО со ^$4^222 1 О 4 10 10 10 10 10 СМ со 9 9 10 12 15 15 13 О (М 1X0 со ко со со <М [ CHCMCMCH 1 II Iот 1 (эт 1 о СП ко да СО да да й 1 ! 18 28 , СМГ~О0О0 1 СП см см см } О0 СМ ОО ОО ОО ОО 00 GM СМ 04 СМ СМ СМ R CQ 27 27 28 30 33 33 31 да о со <з< см со со со дадада одасоср дададада 22 ОО 252323 см 18 18 21 см 04 см с-1 1X0 да О Хч 2? О да СОССОО , со^дада | СП со О СП см <м см см -4< 1X0 СО СО СО СО 00 со со Г~ 50 50 62 68 75 75 <=! сн да i/о о 1хо со г- да (ООО г~дада смоосэ со г~ да да 9 28 40 42 42 СП 1X0 С5 СП СМ СМ<М<М СО <Т КО 1X0 да 1X0 00 со 1X0 со О О ^1 ОО 1X01X0 <4*<4Гда 1X0 СО СО S епдако со •4» 1X0 СР V- ко © со 52 60 70 70 8 СМ да со со г *-<C4CMC4 1 £ г~ со *-< *-< *-< -и 04 00 00 00 00 сом< —ч (СО СО СО СР СР СО "ГЧ см со -4< 1X0 СОч-ИтЧ •4* ко ко да да да да КО -4< О по КО Г чН СМ СМ 04 1 т СО 1X0 о о о со 04 со со со со 1X0 О СО СО 01X0 1X0 1X0 СМ СМ со со <J< <J< 1X0 КО 1X0 о СМ СО -4< 1X0 1X0 ©о м11X01X0 даЗдада да см да 4» КО 04 СО СМ СМ СМ 00 -4< <3< да КО СП оо о 1X01X0 СО О СП СМ 00 ОО 1X0 <3< <311X01X01X0 СО оо да 1X0 со 0 4 СП оо 01X0 0 <гн да ко со со г~ да ко ко со смооо косо да 0 01X0 сог~да дакооо косо да ci со со чЧ CM CQ О0 *-< со-Н со -н СМ СМ со со СО со *4 СО TH СО <х со СМ СМ СО СО СО <3< coco со <л СО Ч-ГСО *ч со —< см со со <з1<?да со со со *«ф -И-Ич-ИСО СО<МХО ю 41 51 61,5 36 46 56 66,5 да 1X0 о с-М со 17 20 25 30 32 о по о СО КО СО KO О0 КО СП СМ СО СО СО <3< КО 1X0 00 <31 да со да со да со да со СО -4< 'О1 ко 1С0 1X0 со 0 0 01X0 со <}< 1X0 1X0 КО 1X01X0 1X0 да кФ ко со да S S со СП да оо 81 § 2? й СМ КО 1X0 да со СО да да О да да о ио со да О о СП да ко <31 да 00 00 СО §> S 100 100 100 по 110 110 о о да да о со со СМ да оо 1X0 да С5 g
Продолжение табл. 114 D (откл. по Оз) D, Диаметр вала или втулки 70s | De Диаметр вала или втулки D, | De D, d d2 № н* /1 7l* /12 Л» I G в Bi b bi t>2 $ Si c r Масса крышки, кг Отклонение Отклонение по А5 по А3 по а5 ПО Аз Тип 1 Тип 2 105 45 55 70 46 56 71,5 65 80 95 50 51 70 80 36 13 19 17 11,0 13,6 13,6 11,0 130 155 95 110 . 1,60 1,80 110 40 50 60 70 75 41 51 61 5 71,5 76,5 60 70 85 95 100 35 45 50 55 5э 36 46 51 56 56 58 65 70 80 80 68 75 80 90 90 32 35 36 39 39 9 12 13 16 16 15 18 19 19 19 17 17 17 20 20 11,0 11,0 13,6 13,6 13,6 11,0 11,0 11,0 13,6 13,6 115 50 65 75 80 51 66,5 76,5 81,5 70 90 100 105 60 65 65 65 61 66 66 66 85 90 90 90 95 100 100 100 41 42 42 42 18 19 19 19 21 22 22 22 20 11,0 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 13.6 13,6 140 165 105 120 — . 1,80 2,10 иа 45 55 65 75 80 85 46 56 66,5 765 81,5 86,5 65 80 90 105 ПО 40 50 60 60 60 41 51 61 61 61 61 60 70 85 S5 85 85 70 80 95 $5 95 95 11 18 24 23 33 36 41 4k 41 41 8 15 — 10 13 18 4S 18 18 3 16 19 21 21 21 21 20 17 17 20 2ft 20 20 5 11,0 11,0 13,6 1'3,a 13,6 13,6 11,0 11,0 13,6 43,7, 13,6 13,6 7 5,5 1,6 0,6 125 55 70 80 85 56 71,5 81,5 86,5 80 95 105 110 65 70 80 80 66 71 81 81 90 95 105 105 100 105 115 115 42 42 46 46 19 19 23 23 22 22 26 26 20 13,6 13,6 150 175 115 125 - 2,00 2,40 130 50 60 75 85 85 51 61,5 76,5 83.5 36 ,5 70 85 too 110 110 45 50 5э 65 75 46 51 об 66.5 75,6 65 70 80 90 100 75 80 90 100 110 35 36 39 42 43 12 13 16 19 20 18 19 19 22 23 17 17 20 20 20 11,0 13,0 13,0 13.0 13Д 11,0 11,0 13,6 13,6 13,6 ПОДШИПНИКИ
2,60 2,90 3,70 4,40 4,60 5,10 2,20 2,50 3,50 3,90 4,10 4,60 сГ : 0,8 S 5,5 со ею со^ со 11.0 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 11,0 13,6 13,6 13,6 13.6 13,6 13,6 in СО 20 17 20 20 20 20 20 20 20 17 20 20 20 20 20 20 С-1 22 26 I 26 26 19 21 92 26 26 26 26 27 28 28 О СМ СО Qi —И СМ СМ СМ С ] 26 21 26 27 28 28 28 22 27 29 30 30 30 22 23 30 30 со 19 23 1 23 : 23 13 18 19 23 23 23 >л ifi СМ СМ см 8 14 15 19 21 18 13 14 18 19 20 20 20 14 19 21 22 22 22 14 15 19 22 22 I >п> со ОО 2 42 46 46 46 36 41 42 46 46 46 46 47 48 48 СО СМ СО 1- о СО 46 41 42 46 47 48 48 48 42 47 49 50 50 50 42 43 47 50 50 см см 24 СО ем ОО см Z3 со 100 115 115 115 80 95 105 116 116 116 116 121 131 131 83 103 из 133 138 со 98 100 115 120 130 130 130 105 120 13э 150 150 150 100 110 130 150 160 90 105 105 105 70 85 95 105 105 105 105 110 120 120 70 90 100 120 125 о 85 90 105 110 1.20 120 120 95 110 125 13а 135 135 90 100 120 135 145 66,5 81,5 81,5 81,5 51 61,5 71,5 81,5 81,5 ; 81,5 81,5 86,5 97 97 51 66,5 76,5 92 102 81,5 61,5 66,5 81,5 86 ,э 97 97 97 71,5 86.5 102 112 112 112 66.5 76,5 92 112 117 иоооо СО ОО СЮ ОО So со сю сю со оо КО UO 1(0 сюоо 50 65 75 90 100 S СО со СЮ ОО ел О о 70 85 100 110 110 110 65 75 90 НО 115 85 100 120 125 80 90 95 Ю5 120 120 126 100 120 130 85 95 110 125 135 95 120 90 100 105 120 (30 135 14а 95 105 120 125 135 145 1 I 95 ! но 125 13э 145 61,5 76,5 92 102 56 66.5 71,5 81,5 92 97 102 76,5 97 107 61,5 71,5 86,5 102 112 71,5 92 66,5 76,5 81,5 92 107 112 117 71,5 81,5 97 102 112 117 71,5 86.5 102 112 117 60 75 90 100 55 65 70 80 90 95 100 75 95 | 105 60 70 85 100 110 65 75 80 90 105 110 115 70 80 95 100 НО 115 70 85 100 110 115 135 150 160 1170 175 125 130 1 135 145 155 оэт 185 195 210 052 СО см 240 : 160 170 180 190 200 210 135 140 145 051 155 160 170 180
Продолжение табл. 114 D (откл. по Са) Г>1 D, D3 Dt Диаметр вала или втулки D, Диаметр вала или втулки .Dj | .Da D, d di н* h h* h2 7i3 г I, В Bi b bi ba s Si c T Масса крышки, кг Отклонение - Отклонение Тип 1 Тип 2 по ПО Аз по ПО А3 190 225 255 175 190 75 90 105 110 76,5 92 107 112 100 120 130 135 65 80 95 115 66,5 81,5 97 117 90 105 120 145 100 115 130 160 42 46 48 50 14 18 20 22 22 26 28 30 5,00 5.50 200 115 115 80 95 110 117 122 81,5 97 112 145 150 105 120 135 125 125 70 80 85 127 127 71,5 81,5 86,5 155 155 95 105 110 170 170 105 115 120 13 20 26 28 51 51 49 46 47 10 18 23 23 14 18 19 31 31 22 26 27 24 20 6 13,6 13,6 8 6,5 1,6 0,8 5,10 5,60 210 235 265 190 210 85 105 115 86,5 107 117 110 130 145 75 90 110 76.5 92' 112 100 120 135 ПО 130 150 43 47 50 — 15 19 22 4 23 27 30 5,30 5,90 215 250 280 200 220 90 100 115 92 102 117 120 125 145 90 110 140 92 112 142 120 135 170 130 150 190 47 50 58 19 22 30 27 30 34 20 20 24 13,6 13,6 17,5 5,90 6,60 225 265 300 208 220 90 105 ПО 115 92 107 112 117 120 130 135 145 80 95 115 135 81,5 97 117 137 105 120 145 165 115 130 160 180 17 28 32 35 46 48 50 56 12 23 11 13 15 21 26 28 30 32 31 20 20 20 24 7 13,6 13,6 13,6 17,5 10 8 8,40 9,30 * Размеры для справок. СП подшипники п = 4 при D ~ 40 — 75J п ~ 6 при D = 80 -г 225. ГОСТ 18512—73 предусматривает D = 35; 37 и свыше 225 до 310 мм. Пример обозначения торцовой крышки с отверстием для манжетного уплотнения типа 1, исполнения 2, диаметром D = 68 мм, с диаметром вала или втулки 35 мм: Крышка 12—68X35 ГОСТ 18512—73 Дополнительные рекомендуемые размеры элементов крышек указаны в табл. 117,
115. Торцовые крышки с жировыми канавками (по ГОСТ 18513—73) Размеры, мм Исполнение 1 и исполнение 2 см. рис. к табл. 114 I д (откл. ПО С3у Di г>2 Из В. Из диаметр пДла или ВТУЛКИ Пз (откл. по ж,) диаметр в^ла или втулки —/ П7 (откл. пр Ш4) d di (72 1 1 h 1 1 /l2 1 Лз 1 1 1 h 1 В 1 ъ 1 Ь, 1 S 1 а 1 С 1 г Масса крышки, кг I 1 1 ь Z пиГ 28 30 32 i2 55 24 26 30 26 — 17 20 17 — 5,8 10 12 18 26 4 8 6 14 2 — 16 3 3 4 2 0,6 0,3 0,14 — 35 48 65 28 26 30 — 17 20 — 0,20 — 37 26 30 35 26 17 20 25 17 10 0,29 40 54 70 34 28 32 36 28 32 32 17 20 25 17 20 20 7 12 14 26 28 28 5 10 3 И 13 13 10 12 12 4 5 0,6 0,24 0,33 ТОРЦОВЫЕ КРЫШКИ УЗЛОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
05 ю о СЛ О’ Сл to е D (откл no C3) СО СЛ 05 S СП b — CD СЛ CD СЛ ОС to 05 о b гЗ •> йй 00 b слслсл*>£>*>о5О5гс СО Ю О 05 *- tО 05 ю СО СЛ *- 05 to 10 05 36 42 , 4Й 52 . 28 ' 32 36 40 42 44 46 28 32 36 36 40 42 46 [О 05 Г^ b iiii 05 05 05 £>£"*-СО [О#-1 Ю 05 : 28 28 28 28 32 36 42 | I I Со 05 ГО ГО 1 1 1 еогососо to to GO b ** |»> СО СО 05 CO to tO >-»-СЛ О СО иг Ю О СЛ о -о tf- 05 ГО 05 0 СЛ и> to 05 го о О' о иг СО 05 СО Го ГО ГО >->. сл го о со ело -о 17 20 24 25 28 30 35 20 25 30 Диаметл вала или ВТУЛ1Ш Л« (откл. по 1П«) — I t 1 1 СО СО (О го >->-1 1 1 1 СП С СЛ О *> СЛ СЛ ГО СЛ СЛ СЛ 25 30 , 30 30 СО ГО ГО w 1-ь 1-». СО СЛО -О 05 05 05 1 1 1 17 j 20 : 20 Диаметр вала иля втулки Dy (откл. по Ш4) -о о. — to й. о. "— сю из я- | 1 1 I 05 to ГО го to 1 1 1 1 и-» CD CD СО 05 СО Си to г- i—CD го CD 26 1 26 i 26 26 28 29 29 26 26 28 _ 26 28 28 ¥ГН ся о Я- со «?* 1 1 1 1 <□>*• ** СО г* 14 i 16 1 16 К и 26 13 14 Е и 11 и 11 13 | 14 14 ‘ 11 13 13 to 1111 О'СОСОГоО 13 1 15 15 со j сйшмоооо j 1 1 I ctrCoa 10 12 12 to ** е- 05 С- сл м to © о © CS © — 05 0,46 0,40 0,32 0,28 0.24 Тип 1 Масса крышки, кг III! 1 1 1 1 СЛ СЛ сл Сл СЛ СЛ О' О' 0'01 "сл о< 0,52 . . . С5 О О О 1 1 1 05 Cv *05'2с 0,33 Тип 2 Продолжение табл. 115 иниппипшоп
К ГЧ 00 CT CT CT CT О о СО о о o 0,62 0,68 : 0,68 1 0,79 0,79 m CT, 0,95 i 1 ' 0,6 [ 1,0 см to 1 со 00 2 | 13 1э 16 16 16 10 10 13 13 18 18 18 i 18 ! 18 16 «2 222222 16 19 19 19 19 131 io : 19 TiO4 18 19 19 22 СО й 14 14 14 8 8 i 11 co CO to to to 14 10 10 11 13 16 16 17 17 1 14 17 17 17 17 131 15 1 18 19 04 CM 18 19 19 22 co О] to СМ 1 t9 i 31 CM CM СМ СО СО СО co co cr CMC-jrx CT CM OO CO C l nj CT CM — CT CT MIC СТ CT CT CO co co co CO CO CO co co CT CT 1 36 37 1 37 1 40 со © cm со сч OJ СТ ст С? co 40 cotoSSS 16 16 1 26 1 QiOlOiftlfilO 40 04 CM m rtirtinoo COsfsI'iniO 40 50 I 55 : э5 ! 55 in СТ 1П © CM CO -3'in S8 CT ©CTCT <?ст CT © 1(0 ст ©ст <f СТ О CT © CM CM co CT © © CT © CT CO CO << -jf CT CT 35 45 55 25 30 CT © 1П © 1O © •d-^LOin© CT CT CT © © CO -4< CT © t> 30 40 50 55 © CT ©© 40 50 60 70 см ст см© О1 CM С-1 СТ СТ СТ co 00 to CM CM co C ) CO 00 00 CO co ст ст ст ст ст CM CM 0 ] CM to 00 CO CM CM co co -jtkj* ст ст © © ОI CO co © CT © © © © © © CO CM CO <fiin © MCM ст©©г2 ст СМ© CM© CM СТ CT CO co co S CO © CM CO CM co л л in to о © 00 co << ст © eg cm s ni 00 „ ] CO -1 П CT © © C~ © co g £M JM CM CM ni CO CM 00 stf in © © t> C- nj CM CM CM CT © t> © S to cm © 105 110 1 OUT 1 130 S CT 100 i 2 65 68 CM ст 80 85 s 95
ГС § ui о & о D (откл. по Са) § о о о Ь 5 55 ел еЛ ел ел ь ел S» CD ел о ь 72 88 98 102 108 118 62 72 82 92 98 102 108 о О со О со to гс оо 54 64 74 84 90 94 100 60 70 84 90 94 CD Cg ОО СО ^4 g СЛ Ь fr — 82 88 98 98 98 98 <О СО СО о -J со СП ГС ГС ГС 1с Оо ОО СО oo^fcoo -.1 ГО ГС ГС ОО 1 оо а> ч гоев ел 1 4J- О О>>О О СО CO goo о СООООО~4ЮгСЛ£- О О О 4J- Л* 4J- b 55 70 80 85 90 100 45 55 65 75 80 85 90 ОО ст> СП о ел ел о СО 00 ~-1 -Q О ел 4>-ело ел ооо о 45 55 70 75 80 со -ч -ч со ел 4J- сс о СЛ G5 ел ел ел ел Диаметр вала или втулки De (откл. по Ш4) ОО СО СО СО -J СО ОООООС’ •Ч «Ч *4 -Q СО СП >*> С>’слеп О’ООО о о о о елСЛСЛО 35 45 50 55 65 70 50 65 70 70 70 cd о» о» о» ел 4J- сс ел ел ел о а» о о Диаметр вала или втулки D, (отк. по Ш4) £ РЪ СО Cl ГС Cl ГС ГС о in » СП СП СП СП 4J- JJ- JJ- £-> £-> СО ОО ОО Оо О 4J- h- 1 £> £> ее 1 ел ej< ГС ГС на оо СП £t ел ел £ 4J-. со со ел ел ел со оз СО » ел * СП сс 24 24 28 28 28 28 18 21 23 25 25 25 25 23 24 24 24 15 18 19 19 22 22 19 22 22 22 22 13 16 19 21 22 22 <F СаЗ 22 22 26 26 20 26 16 19 21 23 23 23 23 . . 21 22 22 22 15 18 19 19 22 22 19 22 22 22 22 13 16 19 21 22 22 ГС ел to СЯ e- - с-> ►?* co СаЗ © n "со “i 2,10 1,90 1,90 1,60 1,60 1,30 Тип 1 Масса крышки, кг 2,30 2,10 2,10 1,80 1,80 1,80 1,80 1,80 1,80 1,80 1,60 Тип 2 Продолжение табл. 115 ияинпишпоп SSI
о О ю О о ft о о см см см сГ ОО со4 о оо о о о со ем е» см см оо" со4 о °г —Г со •в> ОО НО но со НО см съ С0<^ 19 22 23 23 J1 26 26 26 19 21 22 26 27 1 27 1 27 27 27 28 28 28 28 О1 см СО СО СО -Н СМ СМ СМ С ] О] 26 30 30 1 —и СМ со ОО ОО ОО ОО см см см см см см см см г: 21 : 24 25 : 25 ! 25 i <* СО СО СО см см см см 21 23 24 28 29 29 29 29 29 30 30 30 30 2 S СМ СМ см см см ОО-^СО о ОС о СМ см СМ СО ОО ОО оо ко 1 ! 1 1 1 1 1 UO £ ОО СО оооооо <1* <1* <1* ко «ю ко г- -ц 01 СМ СМ ем •^'^•^'UOKOKOirOirO ei то со со со ИО ио ИО НО КО 3< Ljl 4 ко НО 1*0 ПО 1(0 4Q 1Г0 1Л см «£> 00 ОО ОО СО КО НО НО НО КО НО ИО 00 ОО ОО см см 00 ом S3 но о <j*uo И0 1О Ю НО НО КО CD t> te- Г~ K0CD^O0C0§§5C0 НО ИО ПО КО КО со СО 00 а Ог 50 65 75 90 100 1 100 80 110 ПО 1 60 65 80 95 95 95 95 о с: НО СС 75 85 90 95 100 60 75 90 100 55 65 70 80 90 95 100 ПО 75 95 105 ПО 115 60 70 85 100 по 115 70 90 115 65 75 80 90 105 ПО 115 см ОС CM CM CM CM CM t> ОО О О ся см со СО СО О0 О О О 68 78 88 98 108 :108 108 108 102 112 112 112 112 68 82 92 108 118 s118 98 1128 1 128 80 85 100 115 |115 115 |115 92 102 108 112 118 78 92 108 118 72 82 88 98 108 112 118 128 93 112 122 128 132 78 88 102 118 128 132 88 108 132 1 ок 85 95 100 110 125 130 135 ио НО см со КО 23 ко СО ио о см см см ю О О со со § ко CQ § КО «8Г НО ч-Н S
Продолжение табл. 115 D (откл. по С,) -D1 Лг Из Л, Л. Диаметр вала или втулки Ds (откл. по Ш4) Диаметр . вала или втулки Di (откл. по Ш,) d d2 я* Hi* h Л1* hs I h В b bl s a c r Масса крышки, кг Тип 1 Тип 2 170 200 230 155 90 100 115 120 130 135 90 105 120 130 130 - 70 80 95 100 НО 115 70 85 100 110 НО 13 20 26 34 52 57 59 60 60 10 18 6 24 29 31 32 32 22 27 29 30 30 30 6 5 8 i 1,6 0,8 4,20 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 180 210 240 160 90 105 120 130 135 8э 95 110 130 135 70 85 100 110 115 62 75 90 НО 115 52 53 57 60 60 24 25 29 32 32 22 23 27 30 30 4,70 4,90 190 225 255 175 95 ПО 125 130 135 140 85 100 115 135 145 145 7э 90 105 110 115 120 65 80 95 115 125 125 36 54 58 60 63 63 8 2b 30 32 34 35 35 22 26 28 30 31 31 32 6 5,30 5 50 200 100 115 130 90 105 120 80 95 110 70 85 100 54 59 61 26 31 33 22 27 29 210 235 265 190 105 125 135 9э 140 130 85 105 115 75 90 НО 55 59 62 27 31 34 23 27 30 5,50 5,80 215 250 280 200 110 120 135 110 130 160 90 100 115 90 НО 140 59 62 65 31 34 37 27 30 83 6,20 6,50 225 265 * 300 Раз: 208 деры 112 128 132 138 ДЛЯ 102 118 138 158 шра 90 105 110 115 вок. 80 95 115 135 13 17 17 17 20 28 28 28 26 32 3> 32 36 38 38 38 60 62 64 66 10 12 12 12 18 23 23 23 8 3 3 3 25 29 31 26 28 30 32 32 34 34 34 6 7 7 7 6 7 7 7 b 10 10 10 6,20 8,80 8,80 8,80 6,50 9,20 9,20 9,20 п = 3 при D = 28 - 37, п = 4 при D = 40 - 75, п = 6 при D = 80 - 225. ГОСТ 18513—73 предусматривает D свыше 225 мм до 310 мм. Пример обозначения торцовой крышки с жировыми канавками типа 1, исполнения 2, диаметром D = 65 мм. Л6 — 35 мм: Крышка 12—65 X 35 ГОСТ 18513—73 ПОДШИПНИКИ Дополнительные рекомендуемые размеры элементов крышки указаны в табл. 117.
Ааурьев В. н to to [O CD о СП co -D (отклонение по C3 или X4) со о to to co CH to to ta о vi g CO C3 Сз Л Ь d. gp 1 СО о (S’ CD Q |2» <” d^. ViOOCDCO-J CCOGO^D CD -4 О GO -4 СЗСЯ CD-ЗОСЛ-Д СЛЙ* CO СОСЯ -4СЛН> Диаметр вала или втулки Hi I’ -lib Wi 4^г асс>-с coco C^^CDCO-4 »co я-CD GO-40 О GO —40 GO Ойл CD—4 О CO О CH О4 (отклонение по А$) Lc*-» id ГО [\2 К- я-* К- ь-к-- CD >£- С--ЧО 10 Hi 19 21 If* to CD CO Ю СЭ CD N о О 1» CD CO сое? с© t^cDGO Сэ T> СП oo 4 о oo 4^s\\. \\ tO s # p tO CD ** .&• CO tO bi <i2 CD о =0 о -5 Со A <ение 2 \ ^ZmdtX -s 1,5 2,0 2,0 2.0 2,0 2,0 2,0 1,5 2,0 2,0 2,0 1,5 i 1,5 2,0 1,5 i 1,5 2,0 1,5 1,5 2,0 2,0 1,5 1,5 2,0 Si Г' -" |>,г co to с 7^ г Профиль нанайки /4*/* а НЬс 03 C3 о co co ч to Ю 1 1 1 1 0,08 СЭ 0,04 1 0,04 s LO Масса крышки, кг ТОРЦОВЫЕ КРЫШКИ УЗЛОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
<35 О СЛ сл СЛ (JS £ О OS СЛ $ 00 to 05 D (отклонение по С5 или XJ 162 подшипники Продолжение табл. 116 So СЛ 05 <75 05 О Сл СО ft? о Ь cd О' с? &> о О СЛ СЛ о Сз СЛ со >> СФ СО co Сз 05 СС t-3 ОСЛО V» QSCO СО ОШО'О 17 20 ! 25 30 35 сососо*--^ о сл о —а сл 12 15 20 25 to К5 К-- !-*• ело *осл 9 10 15 17 20 1 10 12 15 17 слое© *сл iC о СЛ tc о CD co Диаметр вала или втулки 26 31 36 41 26 31 36 41 18 1 21 , . 26 31 36 СССОСО1“ЬК--I-* 05 >*00 05 [О со ►*>-». О5К^О5С5 1 16 18 21 1 26 1 11 13 18 21 10 И 16 18 21 1 11 13 16 18 CO C5*ScD О? Соросе Dt (отклонение по А5) 38 43 ' 48 53 38 43 48 53 28 31 38 43 48 ! 24 28 31 38 43 ! 21 24 i 31 38 24 28 31 36 ££cO^CDi> 19 21 24 28 1 13 19 ! 24 28 19 21 24 28 и* CD *₽* СС & -3 сл St to о St st to St сл to йз ч- сл *• > 05 1 05 05 05 -'Д "О 05 05*0*0 СО 05 *о СО СО 05-0 -4 СО '12,5 1 1 <D се со CD CD СО СС^ се со-о *о CD СОСО -О CD о to *сэ 3,0 3,0 4,0 4,0 4,0 2,0 3,0 3,0 4,0 ,4,0 2,0 3,0 3,0 4,0 Os OS to to 'oo'o'o 2,0 2,0 2,0 3,0 3,0 2.0 2,0 2,0 3,0 1 OS to to Ni 'o'oo о 2,0 2,0 2,0 3,0 'о s> «US со су 'о 'о § о C5 ft о о> о О •S со to к> to to N> to to 0,44 0,33 1 1 0,31 0,27 0,23 ! 0,18 0,17 i 0,10 0,08 Масса крышки, кг
Продолжение табл. 116 D (отклонение 1 по С3 или -УД I Oi Di V, Диаметр вала или Втулки Г>4 (отклонение по А6) D, d С*1 <1г Н* h 1 В а 6 с г Масса крышки, 1 кг 62 78 95 52 17 20 25 30 35 40 45 18 21 26 31 36 41 46 28 31 38 43 48 53 58 7 12 14 15 5 7 7 6 6 6 6 6 12,5 8 8 9 9 9 9 9 3,0 3,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 2 0,44 65 84 105 58 35 45 3*3 46 48 58 8 10 4,0 2 0,57 72 90 110 62 20 25 30 35 40 45 50 55 21 26 31 38 41 46 51 56 31 38 43 48 53 58 67 72 9 8 8 8 8 8 7 7 9 10 10 10 10 10 И И 3,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 2 0,64 75 90 110 64 35 45 55 36 46 56 48 58 72 8 8 7 10 10 И 4,0 4,0 5,0 2 0,64 80 100 120 72 25 30 35 40 45 50 55 60 26 31 36 41 46 51 56 61,5 38 43 48 53 58 67 72 77 9 15 20 18 6 8 8 8 8 8 7 7 7 15,0 10 10 10 10 10 И И 11 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 5,0 4 1,0 0,6 2 0,74 85 100 120 72 35 40 45 50 55 60 36 41 46 51 56 61,5 48 53 58 67 72 77 8 8 8 7 7 7 10 10 10 И и и 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 5,0 2 0,81 90 110 130 80 30 35 40 45 31 36 41 46 43 48 53 58 8 8 8 8 10 10 10 10 4,0 4,0 4,0 4,0 2 0,91 95 110 130 80 40 50 60 70 41 51 61,5 71,5 53 07 77 89 8 7 7 6 10 и и 12 4,0 5,0 5,0 6,0 2 0,91 100 1’0 145 90 35 40 45 50 36 41 46 51 48 53 58 67 11 18 24 23 8 14 14 14 13 20,5 9 9 9 10 4,0 4,0 4,0 5,0 1,6 3 1,04 1 ай*
ел о СП о сл о £ S D (отклонение по С3 или Х^) о о о о to СО сл со СП СП я-» to [О СП О ' с© ел СП g to 60 75 90 100 50 55 60 65 70 75 85 90 95 100 55 70 80 85 90 100 45 50 55 60 65 75 80 85 90 СО СО-Д О сп о cji гл 40 45 50 55 60 70 75 - 80 85 45 55 70 75 80 СП О 81 СЛ Диаметр вала или втулки «1,5 76,5 92 102 51 56 61,5 66,5 71,5 76.5 86,5 92 97 102 56 71,5 81,5 86,5 92 102 46 51 56 61,5 66,5 76,5 81,5 86,5 92 66,5 76,5 i 81,5 86,5 1 41 46 51 56 61,5 71,5 76,5 81,5 | 86,5 46 56 71,5 76.5 81,5 СЛ Di (отклонение по А5) 77 94 111 125 67 72 77 82 89 94 104 111 116 125 72 89 99 104 lit 125 58 67 1 72 77 82 94 99 104 |ш 82 94 90 104 53 58 67 72 77 89 94 99 104 с© «© со -д гл с© с© ос со <gco^o to — со Ct to Ct to * со соеоо^ CD®'2COOOr-r->-r- 11 10 10 10 9 8 | 14 13 13 13 12 12 12 12 | 1“ 13 12 12 12 ! 14 14 13 13 13 1’ 12 12 I12 П cl п п 13 13 12 12 С© 20,5 СО t o ^^^cccScetcittcLO vi^cococotC te 5,0 6,0 7,0 8,0 5,0 5,0 5,0 5,0 6,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 5,0 6,0 6,0 6,0 7,0 8,0 4,0 5,0 i 5,0 5,0 । 6,0 1 6.0| 6,0 6,0 I 7,0 1 1 5,0 6,0 6,0 6,0 4,0 4,0 3,0 5,0 5.0 6,0 6.0 6,0 6,0 4,0 5.0 6,0 6,0 6.0 5,0 5,0 6,0 6,0 Ci ел "да ft о со 4 со СО СО со СО со СО о g о g g 1,04 Масса крышки, КГ Продолжение табл. 116 о I
О £ о & D (отклонение но С3 или о о GO о да to to о ё ьэ CD ел to ел U7 СЛ g ел to 70 80 85 95 too 105 110 120 1 105 110 120 дадасе-ЗО СП да О слеп 70 90 110 120 60 70 75 80 85 90 95 100 105 110 120 75 95 105 110 I 120 55 60 65 70 75 80 85 90 91 100 110 Диаметр вала или втулки 71,5 81,5 86,5 97 102 107 112 122 107 112 122 66,5 1 76,5 81,5 92 । 97 1 । 71,5 92 112 122 61,5 71,5 76,5 81,5 86,5 92 97 102 107 112 122 76,5 1 97 107 112 122 56 61,5 66,5 71,5 76,5 1 81,5 86,5 92 97 102 112 В4 (отклонение по Аб) 89 99 104 116 (25 130 135 145 130 135 145 82 94 99 111 116 1 80 Ш 135 145 77 89 94 99 104 111 116 125 130 135 145 1 94 । 116 130 135 145 72 77 82 89 94 I 99 104 111 116 125 135 to СО £ А о СО й. да а, to СО а * о со СО £3 гЗ to со >₽* *₽* »₽* 1 15 14 14 13 13 14 13 12 12 15 14 14 14 14 13 13 12 12 12 12 сооосодада И 11 И 10 10 i10 и 1 8 1 1 24,0 i да 1л 14 14 14 15 16 16 16 16 16 16 16 СП ел »ь- |£- СО дада£л5> дадададаелел*?-^ сс «. ел ел ел^со ел ел ** СО СО СО OJ bi го го to СО 00 СО Оо -з о да ЪоооЪооо СООО ОО 5.0 6,0 6,0 7,0 7,0 6,0 7,0 8,0 8,0 сооооооо-з-здадададасп оооооЪооооЪ 6,0' 7,0 8,0 8,0 8,0 5,0 5,0 5,0 6,0 6,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 о 05 ел с "да да о Ъо о да ч со со СО СО СО 4,10 3,90 3,90 3,60 2,80 2,40 Масса крышки, кг ТОРЦОВЫЕ КРЫШКИ УЗЛОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 116 D (отклонение по С3 или XD £>, D, Ds Диаметр вала | или втулки £)4 (отклонение по А5) А а <71 <72 Я* h 1 li В а Ь С г ^2 Масса крышки, кг 180 210 240 160 70 75 85 -до 100 110 120 71,5 76,5 86,5 92 102 112 122 89 94 104 111 125 135 145 14 14 14 13 12 12 12 14 14 14 15 16 16 16 6,0 6,0 6,0 7,0 8,0 8,0 8,0 3 4,60 190 225 255 175 75 80 90 95 105 110 76,5 81,5 92 97 107 112 94 99 111 116 130 135 13 20 26 28 10 14 14 13 13 12 12 24,0 14 14 15 15 16 16 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 6 1,6 0,8 3 5,20 190 120 122 $145 12 16 8,0 200 225 255 175 80 95 100 110 120 81,5 97 102 112 122 99 116 125 135 145 14 13 12 12 12 14 15 16 16 16 6,0 7,0 8,0 8.0 8,0 3 5,20 50 55 60 65 51 56 61,5 66,5 67 72 77 82 7 7 7 7 И И И и 5 5 5 5 2 0,91 210 235 265 190 85 100 105 120 86,5 102 107 122 104 125 130 145 13 20 26 28 10 14 12 12 12 24 14 16 16 16 6,0 8.0 8,0 8,0 6 1,6 0,8 3 5,80 215 250 280 200 90 100 ИО 120 92 102 112 122 ш 125 135 145 13 12 12 12 15 16 t6 16 7,0 8,0 8,0 8,0 3 6,80 225 265 300 208 90 95 105 110 120 92 97 107 112 122 111 116 130 135 145 17 28 32 35 12 IS 18 17 17 17 30 17 17 18 18 18 7,0 7,0 8,0 8,0 8,0 7 1,6 0,8 4 8,80 * Размеры для справок. п = 3 при £> = 13 4-37; п=4 при £> = 40 4-75; п = 6 при £> = 80 4- 225. ГОСТ 11641—73 предусматривает D свыше 225 мм до 250 мм. Пример обозначения торцовой крышка с канавкой для уплотнительного кольца исполнения 2, диаметром £> = 65 мм, £>4 = 36 мм: Крышка 2—05X36 ГОСТ 11641 — 73
117. Дополнительные рекомендуемые размеры элементов крышек Размеры, мм Крышка Крышка Крышка ПО ГОСТ 18511-73 ПО ГОСТ 18512-73 по ГОСТ 18513-73 Наружный диаметр подшипника Наружный диаметр подшипника 13 ... 20 2 2 21 ... 37 2 2 40 ... 62 3 3 65 ... 95 3 4 100 .. . 145 150 .. . 220 225 .. . 310 12 5,5 14 6,5 16 8,0 Технические требования. Материал крышек: чугун с механическими свойствами не ниже, чем у ayiyna марки СЧ 15-32 по ГОСТ 1412—70. Допускается изготовление крышек из стали по ГОСТ 380—71 и 1050—74. Предельные отклонения размеров отливок—по III классу точности ГОСТ 1855 —55. Уклоны формовочные по ГОСТ 3212—57. Предельные отклонения от параллельности плоскостей Я и Ях — по VII степени точности ГОСТ 10356—63. Предельные значения торцового биеппя плоскости Я относительно поверхности D для посадки Cs — по VIII степени точности; для посадки X. — по IX степени точности ГОСТ 10356—63. Предельные значения радиального биения поверхностей Я2 и Я3 относительно поверхности D — по VII степени точности ГОСТ 10356—63. Неуказанные предельные отклонения размеров обработанных поверхностей: отверстий — по А7; валов — по Л’т: прочих — по СМ-. Предельные смещения осей отверстий d под крепежные детали от номинального расположения должны быть: для d = 4,8 и 5,8 мм — не более 0,2 мм; для остальных размеров d — не более 0,25 мм. На наружной поверхности крышек должно быть нанесено их условное обозначение (без проставления слова «крышка») по соответствующему стандарту. Внутренние необработанные поверхности крышек должны быть покрыты грунтовкой по ГОСТ 4056—63.
ЗАПЛЕЧИКИ ДЛЯ УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ 118. Радиальные и радиалыю-упорные подшипники качения ГОСТ 8338—75 ГОСТ 7242—70 ГОСТ 8882—75 ГОСТ 832-66 ГОСТ 8328-75 ГОСТ 5721-75 ГОСТ 4657-71 Шариковые подшипники сверхлегкой серии диаметров 8, серии по ширине 1 по 1'ОСТ 8338^-75 Роликовые подшипники сверхлегкой серии диаметров 8, серин по ширине 4 по ГОСТ 4657—-71 Размеры, мм d2, не ие Р2, не Г>2, не а, не d2, пе d2, не О2, не В2, нс а, не d менее более более менее менее d менее более более менее менее 6 13 7,3 7,5 11,8 55 72 57,0 60,0 70,0 67,0 8 16 9,8 10,0 14.0 13,7 1,8 60 78 62,0 64,0 76,0 74,0 9 17 10,8 11,0 J50 65 85 69,0 70,0 81,0 80,5 10 19 12,0 12,5 17.0 .— 75 95 79,0 80,0 91,0 89,0 80 100 84,0 85,0 96,0 94,5 85 110 90,0 90,5 J05 100 17 26 19,0 19,5 24.0 23,9 £0 115 95,0 96,0 110 109 3,0 20 32 22,0 23.0 30.0 28,0 95 120 100 102 115 ИЗ 30 42 32,0 32,5 40.0 39,0 100 125 105 107 120 — 35 47 37,0 37,5 45.0 43,5 2,0 105 130 110 112 125 124 И 52 42,0 43,0 50,0 49,0 110 140 115 118 135 133 4? 58 47.0 48,0 56.0 54,5 120 150 123 127 145 144 50 65 52,0 54,0 63,0 61,2 130 165 135 137 159 -—
Продолжение табл. 118 Шариковые подшипники сверхлегкой серии диаметров S’, сер-ди по ширине 1 по (ОСТ 10058—75, 831—75, 7242—70, 8338—75 Роликовые подихиппню! сверхлегкой серии диаметров 9, серии по ширине 1 по ГОСТ 8328—75 и серии по ширине 4 по ГОСТ 4657—71 Размеры, мм d2, не не 2>а, не более О2, не а, нс d2, ае dz, не О2. не|.О2, не а, не менее более менее менее d с Р менее более более | менее менее 5,0 13 6,6 11,5 11,0 55,0 80 60 61,0 75,0 74,0 6,ff 7.0 ij 17 7,8 9,0 4’,-’ 9,3 13,(1 15,0 —• 60,0 85 65 67,0 81,2 79,0 8,0 19 9,8 17.0 1,8 65.0 90 70 —— 85,0 84,0 9,0 20 11 — 18,0 70,0 100 75 95, Q 94,0 10,0 22 12 —. 10,0 — 75,0 105 80 82,0 100 98,0 12,0 24 14 22,0 so,о 110 85 87,0 105 103,0 15,0 28 17 18,0 26.0 25,0 85,0 120 91 93,0 114 111,5 3,0 17,0 20,0 30 37 19 23,0 28,0 35,0 27,0 33 5 90,0 125 96 99,0 119 116,5 25,0 42 27 28,5 40,0 38,5 2,0 95,0 130 101 104 124 122,0 30,0 47 32 33.5 45,0 43.Э 100,0 140 106 108 134 131,5 35,0 40,0 55 62 39 4W м,о 58,0 50.0 105,0 145 111 114 139 136,5 45,0 08 49 1)4,0 63,2 110,0 1э0 116 120 144 141,0 50,0 72 54 — 68,0 । 7,0 120,0 165 127 130 159 155,0 Шариковые подшипники особолегкои серии диаметров 1, Серии по ширине 7 по ГОСТ 8338—75 Размеры, мм а Р 2, не Мг‘В<< и2, нс более Ог, не ОС) ICC Р,, не менее с, не менее 0 р d2, не менее d2, не более Р2, не более Р2, ие менее а, не менее 12 28 14 15,5 26 25 55 90 59 65,0 86 80 15 32 17 18,5 30 28 60 95 64 70,0 91 85 17 35 19 .1,0 33 31 65 100 69 75,0 96 90 20 42 22 26,0 40 3b 70 110 74 82,0 106 101 25 47 29 31,5 43 42 75 115 79 85,0 111 106 30 55 32 37.0 53 50 2 80 125 84 88,0 121 116 3 35 62 37 43,0 60 56 85 130 89 92,0 126 121 40 68 42 47.0 hb 62 90 140 95 100 135 130 45 75 49 54,0 71 66 95 145 100 10b 140 134 50 80 54 59,0 76 72 100 150 105 110 145 139 Шавиковые подшипники особолегкой серии диаметров 1, серии по ширине 0 но ГОСТ 8338—75, 7242—70. 831—75, 832—66 Роликовые подшипники особолегкой серии диаметров 1, серии по ширине 0 по ГОСТ 8328—75, 5721—75 и серии по ширине 4 по ГОСТ 4657—71 Размеры, мм d р d2t не менее а 2, не более £>2, не более Р2, не Менее О1 а, не менее d р d2, не менее d2, не более Р2, не более Р2, не менее Р1 а, нс менее 6 17 7,8 15,2 — 90 62 84,0 86,0 7 8 19 22 9,0 10 9,5 17,0 20,0 — 20,4 1,8 СО 95 68 88 — 91,0 9 24 и 12,0 22,0 20 22,2 65 100 72 — 93 — 96,0 10 26 12 13,0 24,0 23 24,4 70 по 77 — 103 — 106 12 28 14 14,5 26,0 25 26,4 30,4 75 115 82 — 108 — 111 15 32 17 18,0 30,0 29 80 125 87 91,0 118 — 121 3,0 17 35 19 20.0 33,0 30 33,4 85 130 92 95,0 123 122 126 20 25 42 47 24 29 24,5 38,8 43,8 — 40,0 45 0 90 140 98 100 132 130 135 30 55 35 — 50,0 53,0 2,0 95 145 103 105 137 135 140 35 62 40 — 57.0 .— 60.0 100 150 108 110 142 139 145 40 45 68 75 45 50 46,0 51,5 63.0 70,0 — 66,0 73,0 105 100 114 115 151 149 155 50 80 55 56,5 75,0 —. 78,0 НО 170 119 121 161 159 165
170 подшипники Продолжение табл. 118 Шариковые подшипники легкой серии диаметров 2 (5), серии по ширине 0 по ГОСТ 8338—75, 7242—70. 5720—75, 831—75, 8882—75 Роликовые подшипники легкой серии диаметров 2 (5), серии по ширине О по ГОСТ 8328—75 и 5721—75 Размеры, мм а О d2, не менее rf2, не более z>2. НС более Р2, не менее Di а, не менее а D d2, не менее <1г, не более Р2, не более Р2, не менее а, не менее 5 16 6,5 7,0 14,0 55 100 63,0 — 91 95 6 19 8,2 —— 17,0 — — 60 110 68,0 . 101 105 7 8 22 24 9,2 10,2 10,0 19,5 22,0 — 1,8 65 120 73,0 74,0 111 — 115 9 26 12,0 — 22,5 70 125 78,0 — 116 120 10 30 14,0 14,4 26,0 — 28 75 130 83,0 85,0 121 125\ 12 32 16,0 28 . 30 80 140 90,0 92,0 129 —— 134 3,0 15 35 19,0 — 31 33 85 150 95,0 97,0 139 —- 144 17 40 21,0 21,5 36 — 38 90 160 100 103 149 154 20 25 47 52 25.0 30,0 25,5 30,5 42 47 43 48 2,0 95 170 106 109 158 155 163 30 62 35,0 36,0 57 58 100 180 111 115 168 162 173 35 72 42,0 — 65 — 67 105 190 116 120 178 175 40 45 80 85 46,5 52,0 47,5 53,0 73 78 75 80 110 200 121 125 188 184 193 50 90 57,0 — 83 — 85 Шариковые подшипники средней серии диаметров 3 (в), серии по ширине 0 по ГОСТ 8338—75. 7242—70, 831—75, 832—66, 5720—75, 8882—75 Роликовые подшипники средней серии диаметров 3 (6), серии по ширине О по ГОСТ 8328—75 и 5721—75 Размеры, мм d D d2, не менее d2, не более Пг, пе более пс менее D± а, не менее а D с/2, нс менее dz, не более •О2, не более П2, не менее Dt а, не менее 4 16 6,2 13,4 55 120 64,4 67,0 111 100 114 5 19 16,4 —- 1,8 60 130 71,0 — 118 116 123 10 35 14,0 15,0 30,8 — 65 140 76,0 78,0 128 125 133 70 150 81,0 85,0 138 136 143 12 37 17,0 — 31,2 75 160 86,0 90,0 148 144 153 1ft 42 20,0 36,2 — 80 170 91,0 98,0 158 155 163 3 ° 17 47 22,0 23,0 41,2 40 43 85 180 98,0 103 166 163 173 20 52 26,5 45,0 — 47 90 190 103 108 176 172 183 25 62 31,5 32,5 55,0 56 95 200 109 115 186 180 193 30 72 36,5 39,0 65,0 67 2,0 100 215 ИЗ 122 201 195 208 3ft 80 43,0 44,0 71,0 74 105 225 118 128 211 205 218 40 90 48,0 50,5 81,0 80 84 110 240 123 135 226 215 233 4ft 100 53,0 56,0 91,0 89 94 ftO 110 60,0 63,0 99,0 98 104 Шариковые подшипники тяжелой серия диаметров 4, серии по ширине 0 по ГОСТ 8338—75, 831—75 и 832—66 Роликовые подшипники тяжелой серии диаметров 4, серии по ширине 0 по ГОСТ 8328—75 Размеры, мм d D й2, не менее d2, не более D2, не более Р2, не менее а, не менее d D d2. не мэпес d2, не более О2, не более О2, не менее ст, не менее 17 62 24,0 53 65 160 78,0 83 146 141 20 72 27,0 63 । 70 180 85,0 93 164 157 25 80 33,4 36 70 66 75 190 90,0 98 174 166 30 90 38,4 41 80 77 80 200 95,0 105 184 176 35 100 43,4 47, 90 86 о 85 210 105 108 190 185 3 40 110 49,4 55 97 95 90 225 110 117 205 200 45 120 54,4 60 107 104 95 240 115 125 220 210 50 130 63,0 68 116 114 100 250 120 130 230 220 55 140 68,0 71 126 122 105 260 125 135 240 230
119. Шариковые подшипники по ГОСТ 8545—75 Размеры, мм '//Л Ж .Z - /2 1 / VZ//. Легкая серия диаметров 2,2 (5) (типов 11200 и 11500) d d, Типы подшипников D2r не более alf не менее Типы подшипников 11200 11500 11200 11500 11200 tf 500 d2, не менее ds, не более а2, не менее 20 25 30 35 17 20 25 30 23 28 33 38 23 28 33 39 28 33 38 43 28 33 38 43 42 47 57 65 12 13 13 15 5 5 40 45 50 35 40 45 43 48 53 44 50 55 49 54 60 49 55 60 73 78 83 16 18 19 6 6 8 10 55 60 65 75 80 50 55 60 65 70 60 64 70 80 85 60 65 70 80 85 65 72 77 88 94 65 72 77 88 94 92 102 112 121 130 19 21 22 23 26 7 И 9 9 13 13 85 90 95 100 105 110 75 80 85 90 95 100 90 95 100 106 111 116 91 96 102 108 ИЗ 118 99 104 110 115 120 125 100 105 112 118 123 128 140 150 158 168 178 188 • 27 27 28 29 30 30 8 13 И и 9 9 8 Средняя серия диаметров 3,3 (6) (типов 11300 и 11600) d d, Типы подшипников П2, не более ах, не менее Типы подшипников 11300 11600 11300 11600 11300 11600 d2, нс менее d2, не более а2> не менее 20 25 30 35 17 20 25 30 23 28 33 39 24 30 35 40 28 33 38 43 29 35 40 45 45 55 65 71 12 13 13 15 8 6 6 8 5 40 45 50 35 40 45 ,44 50 55 45 50 56 49 55 60 50 56 62 81 91 too 16 18 19 6 6 55 60 65 75 80 50 55 60 65 70 60 65 70 80 85 61 66 72 82 88 65 72 77 88 94 68 74 80 92 98 110 118 П8 148 158 19 21 22 23 26 7 7 85 90 95 100 105 75 80 85 90 95 91 96 102 108 ИЗ 94 100 105 110 100 105 112 И8 123 104 110 115 120 166 176 186 202 212 27 27 28 29 30 8 8 по 100 118 121 128 131 226 30 9 8
120. Роликовые подшипники по ГОСТ 8545—75 Размера, мн Легкая серия диаметров 2 (5) (типа 135001 <1 <7, dSt не менее di, не более Ds, не более ait не менее а2, не менее d <11 dSf не менее d2, не более ©з, не более Ctj, но менее а2, нс менее 40 35 44 49 73 16 5 80 70 85 94 130 26 12 45 40 50 55 78 18 8 85 75 91 100 140 27 12 50 45 55 60 83 19 10 90 80 96 105 150 27 10 55 50 60 65 92 19 10 95 85 102 112 158 28 9 60 55 65 72 102 21 8 100 90 108 118 168 29 8 65 60 70 77 112 22 8 110 100 118 128 188 30 6 75 65 80 ' 88 122 23 12 120 110 128 138 203 31 и Средняя серия диаметров 3 (6) (типа 13GOO) d2, пе d,, пе D2, не более аь пе а2, нс d2t нс d3, но более D2, не более аъ но нс d менее более менее менее менее менее менее 40 35 45 50 81 16 5 80 70 88 98 158 26 5 45 40 50 56 91 18 5 85 75 94 104 166 27 6 50 45 56 62 100 19 5 90 80 100 110 178 27 6 55 50 81 68 ПО 19 6 95 85 105 115 186 28 7 60 55 66 74 118 21 5 100 90 110 120 201 2.9 7 65 СО 72 80 1’8 22 5 110 100 121 131 226 30 7 75 65 82 92 148 23 5 120 110 131 143 246 31 7 121. Роликовые подшипники по ГОСТ 333—71. 3169—71 и 7260—70 Размеры, мм а, а-. d D d2t не менее d2, не более d3, не более D2, не менее D2, не более* D1T не менее at, не менее alf не более 35 Сверхлегкая 55 1 40 ерия диат 43 нетрои 9, 40 серия по 48,5 ширине 2 50 ио ГОСТ 53,0 333-71 3,0 40 62 45 49 45 55,0 57 60,0 4,0 45 68 50 55 50 61,0 63 05,4 4,5 50 72 55 60 55 65,0 67 69,4 3 4,5 55 80 62 66 60 71,5 74 77,5 60 85 67 72 65 76,0 79 82,8 4,5 65 90 72 76 70 81,0 84 87,8 70 100 78 84 75 91,0 94 97,5
<1 D d2, не менее d2, не более d3, не более D2, не менее Dz, не более не менее О1, не менее а2, не более 80 85 110 120 88 92 94 101 85 92 99,5 107 104 ИЗ 107,5 116,5 4 6,0 7,0 90 95 100 125 130 140 100 105 108 106 112 116 98 102 108 ИЗ 117 128 118 123 133 122,0 127,0 137,0 5 7,0 105 110 145 150 115 120 122 128 112 118 133 136 138 143 142,0 146,0 6 d D d2, не менее d2, не более d3, не более Г>2, не менее Р2, не более Di, не менее «1» не менее а2, не менее О 30 35 40 45 соболей 55 62 68 75 сая серия 36 41 46 51 диаметро! 40 47 53 57 1, серия 35 40 45 50 по шири 47,5 54,0 60,0 66,0 ие 2 по Г 49 56 62 69 ОСТ 333— 52,0 59,0 65,5 72,0 71 и 3169- 3 4 4 4 -71 4,5 50 55 65 70 80 90 100 110 56 62 72 77 62 69 78 85 55 61 71 76 71,0 80,0 90,0 98,0 74 83 92 102 77,5 86,0 96.5 105,0 4 4 4 5 4,5 5,5 5,5 6,0 75 80 85 90 115 125 130 140 82 87 92 99 90 95 100 108 82 87 92 99 103 112 117 124 108 118 122 130 110,5 120,0 125,0 134,5 5 6 6 6 7,0 7,0 7,0 8,0 95 100 105 НО 145 150 160 170 104 109 115 120 112 117 128 135 105 109 116 120 130 134 143 152 135 140 150 160 140,0 145,0 154,0 163,5 6 6 6 7 8,0 8,0 9,0 9,0 d D d2, не менее da, не более ds, не более Du, не менее Г>2, не более D-, нс менее Легкая сери 2 я диаметров 2 (5) не менее «2, не менее а1$ не менее а2, не менее 15 17 20 25 30 35 40 47 52 62 Легка 20’ 23 26 31 36 к серия 24 26 30 35 41 диаметр 19,0 22,5 26,0 31,0 37,0 он 2,2 30 33 39 44 53 5) по Г 41 46 55 ОСТ 333 32,0 37,0 43,5 48,5 58,5 —71 и 2 3 3 3 3 169—71 3,0 3 €i I 1 1 35 40 45 50 72 80 85 90 42 47 52 57 48 55 61 65 43,0 48,0 53,0 57,0 61 68 73 79 65 72 78 82 68,5 75,5 81,5 86,5 4 3,0 3,5 4,5 4,5 4 5,0 5,5 5,5 5,5 55 60 100 110 64 69 72 79 63,0 69,0 87 96 90 100 95,0 105,5 5 4,5 4,5 5 5,5
а D d2, не менее d„, не более d3, не более Р2, не менее D?, не более £>i, не менее Легкая серия диаметров 2 2 (5) at, не менее а2г не менее аг, не менее а2, не менее 65 120 74 86 75,0 105 110 115,0 4,5 5,5 70 125 79 90 80,0 ПО 115 120,0 5,0 6,0 75 130 84 96 85,0 115 120 125,0 6 5,0 6 6,0 80 140 90 105 90,0 124 130 134,0 6,0 7,0 8э 150 95 110 96,0 132 140 142,5 6,5 8,5 90 160 too 117 102 140 150 152,5 6,5 8,5 95 170 107 125 110 148 155 163,0 7 7,5 10 100 180 112 135 114 155 165 170,0 8,0 10 105 190 117 140 122 165 175 181,0 9 9,0 7 10 110 200 122 145 125 171 185 190,0 9 9,0 9 10 120 215 132 160 135 187 200 205,0 и 9,5 10 11,5 d D d3t не менее do, не более di, не более D2, не менее Г>2, не более Р1( не менее Средняя серия диаметров 3 3 (6) at, не менее а а, пе менее «1, не менее а2, не менее гост 333-71 ГОСТ 7260—70 Средняя серия диаметров 3,3 (6) по ГОСТ 333- -71, 3169—71 И 7260- -70 17 47 23 31 25 39 41 43,5 3,0 — — — 20 52 27 33 27 43 45 48,5 3,0 — 3 4,0 25 62 32 41 33 53 55 58,5 3 3,0 5,0 4 5,0 30 72 37 47 38 61 65 68,0 4,5 6,5 5 5,5 35 80 44 53 43 68 71 76,0 4,5 7,5 5 7,5 40 90 49 60 50 76 80 86,0 5,0 8,0 5 8,0 45 100 54 68 55 85 90 95,0 5,0 9,0 5 8,0 50 110 60 74 61 94 100 105 5 6,0 10,0 5 9,0 55 120 65 81 67 103 110 114 6,5 10,5 5 10,5 60 130 72 90 72 112 118 124 7,5 11,5 6 11,5 65 140 77 96 78 121 128 132 8,0 13,0 6 12,0 70 150 82 100 83 129 138 142 8,0 13,0 7 12,0 75 160 87 108 91 138 148 152 6 9,0 14,0 7 13,0 80 170 92 118 97 147 158 160 9,5 15,5 7 13,5 85 180 99 125 102 155 166 167 10,5 16,5 14,5 90 190 104 130 108 163 175 178 10,5 16,5 14,5 95 200 109 138 115 172 185 187 7 11,5 17,5 12 16,5 100 215 114 147 121 183 200 202 12,5 20 17,5
d D <?2, не менее d2, не более ds, не более Ds, не менее О2, не более Dt, не менее Средняя серия диаметров 3 3 (6) at, не менее а2, не менее at, не менее а2, я© менее гост 333—71 ГОСТ 7260—70 105 225 120 154 128 103 210 12 12,5 12 17,5 110 240 124 165 135 205 220 •225 14 12,5 20 14 19,5 120 260 134 175 145 219 235 240 14 13,5 14 19,5 122. Шариковые упорные подшипники по ГОСТ 6874—75 и 7872—75 Размеры, мм d D d2, не менее не более Dt Ь, пе менее d D d2, не менее не более Dt Ъ, не менее 10 12 15 17 20 Особоле п 24 26 28 30 35 гкая cej о ГОСТ 19 21 23 25 29 ия диа» 6874-7 15 17 20 22 26 [втрое 1 24,5 26,5 28,5 30,5 35,5 2 10 12 15 17 Легк 26 28 32 35 ан сери» 20 22 25 28 диаме1 16 18 22 25 : ров 2 26,5 28,5 32,5 35,5 3,0 20 25 30 35 40 50 40 47 52 62 68 78 32 38 43 52 57 67 28 34 39 45 51 61 40,5 47,5 52,5 62,5 68,5 78,5 3,5 25 30 35 40 45 42 47 52 60 65 35 40 45 52 57 32 37 43 48 53 42,5 47,5 52,5 60,5 65,5 3 55 60 65 75 90 95 100 110 76 81 86 96 69 74 79 89 90,5 95,5 101 111 6,0 60 65 70 75 80 85 85 90 95 100 105 110 75 80 85 90 95 100 70 75 80 85 90 95 85,5 90,5 95,5 101 106 111 4 80 85 90 115 125 135 101 109 117 94 101 108 116 126 136 7,0 90 100 110 120 120 135 145 155 108 121 131 141 102 114 124 134 1’1 136 146 156 6 100 110 120 150 160 170 130 140 150 120 130 140 151 161 171 9,0
а D не менее Ог, не более Dt Ъ, не менее d D с?2, не менее не более Di 0, не менее 25 52 41 35 Средня 52,5 я серия 5 диаме 70 трое 3 125 103 92 126 8 30 60 48 42 60,5 5 75 135 til 99 136 И 35 68 55 48 68,5 6 80 140 116 104 141 11 40 78 63 55 78,5 6 85 150 124 111 151 12 45 85 69 61 85,5 6 90 155 129 116 156 12 50 95 77 68 95,5 6 100 170 142 128 171 12 55 Ю5 85 75 106 8 110 190 158 142 191 15 60 110 90 80 111 8 120 210 174 156 212 18 65 115 95 85 116 8 123. Роликовые упорные подшипники по ГОСТ 5380—50 Размеры, мм Тяжелая серия диаметров 4, серия по ширине 9 d D d2, не менее Ог, не более Dr б, не менее d О d2, не менее О2, яе более Dt б, не менее 60 130 119 70 131 5 85 180 165 100 181 6 65 140 128 76 141 5 90 190 174 107 191 6 70 150 138 82 151 5 100 210 193 118 212 7 75 160 147 87 161 5 110 230 211 128 232 7 80 170 156 93 171 6 120 250 230 140 252 8 ГОСТ предусматривает заплечики для d менее и более приведенных в таблицах, а также заплечики для подшипников качения по ОСТ 26005, ГОСТ 6364—68, 8419—75, 9942—75. В технически обоснованных случаях допускается увеличивать диаметры заплечиков валов и уменьшать диаметры заплечиков корпусов по согласованию с разработчиком конструкторской документации на подшипники качения. Для безбортовых колец подшипников, а также для малогабаритных подшипников при конструировании узлов в случае необходимости рекомендуются демонтажные пазы для съема колец. Биение заплечиков и шероховатость поверхности — по ГОСТ 3325—55.
КОРПУСЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ 124. Корпусы фланцевые Размеры, мм L >S | - нА*- X]Л ] I ТОТ 5* Г •п—V*- Обозначение подшипника d D ь F L О2 с т dt 1200 1201 10 20 30 32 14 15 Ле« 12 кая сер 45 ИЯ 40 105 10 85 8 9 1202 1203 15 17 35 40 16 18 14 55 50 115 10 95 8 9 1204 1205 20 25 47 52 20 23 15 68 60 135 12 110 10 И 1206 1207 30 35 62 72 24 25 17 90 70 160 12 135 10 11 1208 1209 1210 40 45 50 80 85 90 27 28 29 17 19 19 110 80 180 12 155 10 И 1211 1212 55 60 100 по 30 31 20 21 130 90 220 15 185 12 13 1213 1214 1215 65 70 75 120 125 130 32 33 34 23 25 27 155 100 240 15 210 12 13 1216 1217 80 85 140 150 35 37 28 29 180 НО 280 18 240 16 17 1218 90 160 39 30 210 120 310 20 270 16 17 1300 1301 1302 10 10 15 35 37 42 16 17 19 Сре 12 12 14 дняя се 55 ряя 50 115 10 95 8 9 1303 1304 17 20 47 52 20 23 14 15 68 60 135 12 110 10 И 1305 1306 25 30 62 72 25 27 15 17 90 70 160 12 135 10 и 1307 1308 35 40 80 90 30 32 17 110 80 180 12 155 10 и 1309 1310 45 50 100 110 34 36 19 130 90 220 15 185 12 13
Обозначение подшипника d о b р Dt L Di С т 1311 1312 55 60 120 130 38 40 20 21 155 100 240 15 210 12 13 1313 1314 ' 65 70 . 140 150 42 44 2,3 24 180 110 280 18 240 16 17 1315 1316 75 80 160 170 46 48 27 28 210 120 310 20 270 16 17 1317 1318 85 90 180 190 50 52 29 30 230 130 340 22 190 1о 20 Материал фланца чугун СЧ 15-32. На каждом валу один подшипник должен быть упорным с установочным кольцом. 125. Разъемные корпусы для радиальных подшипников Размеры, мм 9.5 Подшипник с упорным кольцом Стоячие разъемные корпусы применяют для сферических шарико- и роликоподшипников иа закрепительных втулках. Размеры Bi в скобках и соответствующие размеры Bj корпусов для подшипников средней серии могут быть допущены и в корпусах для подшипников легкой серии с целью уменьшения количества моделей. Ширина упорного кольца для всего ряда корпусов 9,5 мм. А для подшипников серии d h L В В я И ь d, Л' '’min эВ © К й.1 W £ S Корпусы для подшипников легкой и легкой широкой серий 25 30 52 77 (82) 22 95 56 15 62 3 26 30 30 35 50 150 190 82 (82) 100 65 17 72 4 27 33 35 40 85 (90) 115 12 28 14 73 17 80 28 40 45 60 170 210 60 85 (90) 25 120 78 17 85 4 29 33 45 50 90 (95) 125 83 19 90 30
А для подшипников серии й Й! h С ±10 L В Bl п н Йз 1 Ь К ешш D t легкой легкой широкой 50 55 55 60 70 ' 210 270 70 95 (105) 105 (115) 28 30 140 145 16 18 91 101 19 20 100 110 4 31 32 38 во 65 65 75 80 230 290 80 110 (120) 115 (125) 30 160 165 111 121 21 23 120 130 33 35 41 70 75 80 85 95 260 330 90 120 (130) 125 (130) 32 190 195 20 130 140 25 27 140 150 36 38 43 46 80 85 90 95 100 112 290 360 110 135 (140) 140 (145) 35 205 222 38 22 150 158 28 29 160 170 5 40 42 50 53 90 100 100 110 1Г L5 320 350 400 420 110 120 150 (155) 160 (170) 40 45 227 250 22 168 188 30 32 180 200 44 48 56 63 Серия Корпусы для подшипников средней и средней широкой серий средняя средняя широкая 25 30 35 30 35 40 50 00 60 150 170 170 190 210 210 52 60 60 82 90 95 22 25 25 100 115 125 12 28 14 65 71 81 15 17 17 72 80 90 29 31 33 37 41 43 40 45 45 50 70 210 270 70 105 115 28 30 140 145 32 18 91 100 17 19 100 110 4 35 37 46 50 50 55 55 60 80 230 290 80 120 125 30 160 165 110 118 19 20 120 130 39 41 53 56 60 65 95 260 330 90 130 32 190 22 128 21 140 43 58 65 70 75 80 100 112 290 360 100 140 145 35 205 222 20 38 148 158 23 25 160 170 47 49 65 68 75 80 85 90 112 320 400 110 155 160 40 227 232 22 44 24 166 176 27 28 180 190 5 51 53 70 74 85 90 95 100 125 140 330 320 120 170 175 45 250 280 186 201 29 30 200 215 55 57 77 83 100 110 150 390 460 130 190 50 300 27 51 29 226 32 240 60 90
126. Корпусы разъемные с двумя отверстиями для крепления Размеры, мм D Do Bi d di* tig dg do <f«, резьба no ГОСТ 6211-69 L L, I h II Hi H2 Нз Hi Ho h hi 47 52 65 70 25 12 М8 32 14 11,1 M10 К Труб W 190 110 80 150 110 60 100 — 40 22 45 62 72 80 $5 32 14 М8 ИГО 40 45 50 60 18 22 26 M12 215 130 100 175 130 (id 70 118 48 25 55 53 60 65 110 185 — 140 160 75 128 80 85 90 100 105 J10 115 125 М10 225 140 65 245 160 130 205 160 180 85 145 310 190 150 250 180 180 240 100 170 70 35 80 но 120 1’5 130 140 140 150 155 160 170 40 18 М12 M16 360 230 180 300 240 260 130 220 90 40 110 M20 210 340 260 280 140 240 100 45 115 150 160 170 180 165 195 205 215 45 22 М16 420 260 440 280 230 360 280 310 150 260 no 125 ПОДШИПНИКИ
D D, d d2 d* d4 d„ резьба по ГОСТ 6211—69 L Zj 1 11 Hi нг Из н. h Л1 190 200 225 235 11,1 14,3 M24 К *//-к >//- 480 320 260 400 375 310 330 165 285 157 120 50 135 210 215 2j5 245 250 260 50 26 М16 60 32 14,3 К »/8" 515 350 290 440 405 330 180 308 172 128 55 150 * Число отверстий di : 4 для D до 85 мм; 6 для D свыше 85 мм. Примечание. Неуказанные скругления выполнять радиусом 5 мм. Продолжение табл. 128 D Лз Л. hi ht ъ Bl в2 В3 в4 В5 ct С2 е3 Ri Кг Масса, кг в сборе крышки основания 47 52 44 43 20 13 18 38 60 54 44 20 30 36 15 60 9 10 55 4,1 4.0 1,5 1,4 2,4 2,3 62 72 48 4Ь 23 14 19 46 65 56 46 25 32 40 10 11 65 5.7 5.3 2,1 1.9 3,5 3,1 80 85 49 48 51 70 60 50 30 70 6,4 6.1 2,2 2,1 3,9 3,7 90 100 55 53 63 80 70 60 80 9,5 8.7 3,5 3,1 5.7 5.3 110 120 125 66 6-2 61 33 16 21 68 90 80 70 35 35 45 46 46 20 85 12 12,5 95 14.3 13.7 13,1 5.0 4.7 4.4 8,6 8,3 8.0 130 140 88 85 38 88 115 90 80 40 35 40 46 95 115 26,9 25.5 9,2 8,5 16,8 16.1 150 160 91 89 43 20 25 98 120 100 90 45 42 56 115 15 16 130 38.4 36.6 12,9 12.0 23,9 23,0 170 180 97 94 108 50 110 140 41,5 39.5 14,0 13,0 25.5 24,5 1S0 200 104 102 48 22 27 118 135 110 100 60 48 60 25 115 18 19 160 57.9 55.5 20,8 19.6 34,0 32,8 210 215 225 ИЗ 112 110 53 126 140 115 105 120 175 70.2 68,8 66,0 26,6 25,9 24,5 40,8 40,1 38,7 КОРПУСЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ источники Бейзельман Р. Д., Цыпкин Б. В., Перель Л. Я. Подшипники качения. Справочник. Изд. 6-е. М., «Машиностроение», 1975. Расчет и выбор подшипников качения. Справочник. М., «Машиностроение», 1974. Авт.: Н. А. Спицын, Б. А. Яхин, В. Н. Перегудов, И. М. Забулопов. Детали машин. Расчет и конструирование. Т. 1. Под ред. Н. С. Ачеркана. М., «Машиностроение», 1968. Смазка металлорежущих етаккок. Справочное пособие. Под peg. В. И. Ди-кушина. М., Машгиз, 1956. Орлов П. И. Основы конструирования. Кп. 2. М., «Машиностроение», 1977. Подшипники скольжения. Корпусы разъемные с четырьмя крепежными отверстиями — ГОСТ 11608—65. Подшипники скольжевия. Корпусы разъемные наклоппые с двумя крепежными отверстиями — ГОСТ 11609—65. Подшипники скольжения. Корпусы разъемные наклонные с четырьмя крепежными отверстиями — ГОСТ 11610—65. Подшипники скольжения. Корпусы фланцевые с двумя крепежными отверстиями — ГОСТ 11522—65. Подшипники скольжения. Корпусы фланцевые с тремя крепежными отверстиями — ГОСТ 11523—65. Подшипники скольжения. Корпусы фланцевые с четырьмя крепежными отверстиями — ГО.СТ 11524—65. Подшипники качения. Методы расчета динамической грузоподъемности и долговечности — ГОСТ 18855—73. Подшипники качения. Методы расчета статической грузоподъемности и эквивалентной статической пагрузки — ГОСТ 18854—73. Подшипники качения. Метод расчета предельной частоты вращения — ГОСТ 20918-75. Подшипники шариковые радиалыю-упорные однорядные с разъемным внутренним кольцом — ГОСТ 8995—75. Подшипники шариковые радиальные однорядные с упорным бортом малогабаритные — ГОСТ 10058—75. Подшипники шариковые радиалыю-упорные двухрядные — ГОСТ 4252—75. Подшипники роликовые двухрядные с короткими цилиндрическими роликами — ГОСТ 7634—75. Роликоподшипники упорные с коническими роликами — ГОСТ 5380—50. Подшипники роликовые конические однорядные и шариковые упорные одинарные. Класс точности 2. Технические требования — ГОСТ 21512—76. Корпусы подшипников качения — ГОСТ 13218.1 — ГОСТ 13218.11—67. Крышки торцовые корпусов подшипников качения — ГОСТ 13219.1—67 — ГОСТ 13219.17-67. Втулки стяжные подшипников качения — ГОСТ 13014—67. Втулки закрепительные, гайки и шайбы стопорные подшипников качения—> ГОСТ 8725—67. Подшипники роликовые игольчатые с одним наружным штампованным кольцом — ГОСТ 4060—60 (с 1 января 1980 г. вводится ГОСТ 4060—78).
ГЛАВА III МУФТЫ ПОСТОЯННЫЕ МУФТЫ 1. Вгучочные муфты со штифтами Назначение' жесткое соединение соосных валов в приводах и передачах, в которых отсутствуют ударные нагрузки, число оборотов но ограничено. Размеры, мм Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности. Допускается изготовление муфт с отклонением внутренних диаметров втулок по 3-му классу точности При выборе муфт предпочтение отдавать размерам 1-го ряда d (отклонение по А) D L <*1 1 с С1 Штифт конический по ГОСТ 3129-70 Допускаемый мкр’ КГС-М Масса, кг 1-й ряд 2-й ряд 4 — 8 15 1,0 3 0,3 0,3 1X8 0,03 0,004 5 —— 10 20 1,5 5 0,3 0,3 1,5X10 0,08 0,01 6 — 12 25 1,5 6 0,3 0,3 1,5X12 0,10 0,02 8 —' 15 30 2,0 6 0,3 0,3 2X16 0,22 0,03 10 — 18 35 2,5 8 0,5 0,5 2,5x18 0,45 0,06 12 —— 22 40 3,0 8 0,5 0,5 3x25 0,75 0,09 — 14 25 45 4,0 10 0,5 0,5 4x25 1,60 0,13 16 — 28 45 5,0 10 0,5 0,5 5X30 2,80 0,16 —- 18 32 55 5,0 12 0,5 0,5 5x36 3,20 0,25 20 22 35 35 60 65 6,0 6,0 15 15 1,0 1,0 1,0 1,0 6x36 6x36 5,00 5,60 0,31 0,35 25 — 40 75 8,0 20 1,0 1,0 8x40 11,20 0,47 — 28 45 80 8,0 20 1,0 1,0 8x45 12,70 0,63 30 35 45 50 00 105 8,0 10,0 20 25 1,0 1,2 1,0 1,0 8x45 10x50 13,20 25,00 0,65 0,84 40 — 60 120 10,0 25 1,2 1,0 10x60 28,00 1,52 — 45 70 140 12,0 35 1,2 1,0 12x70 53,00 2,58 50 — 80 150 12,0 35 1,2 1,0 12x80 60,00 3,71 — 55 90 160 12,0 35 1,8 1,0 12x90 63,00 5,15 60 100 180 16,0 45 1,8 2,0 16X100 106,00 7,50
184 МУФТЫ Продолжение табл. d (отклонение по А) D L d. 1 С С1 Штифт конический ПО ГОСТ 3129-70 Допускаемый ^ир. нгс-м Масса, кг 1-й ряд 2-й, ряд 70 110 200 16,0 45 1,8 2,0 16X110 125,00 9,15 80 — 120 210 20,0 50 1,8 2,0 20х 120 224,00 11,3 — 90 130 240 20,0 50 1,8 2,0 20х 140 250,00 13,6 100 — 140 280 25.0 60 1,8 2,0 25X140 400,00 17,6 Материал втулок и штифтов — сталь 45. Наружные поверхности втулок в зависимости от условий работы оксидировать или покрыть антикоррозионным составом. 2. Втулочные муфты со шлицами Назначение: жесткое соединение соосных валов дня передачи больших крутящих моментов в приводах и передачах без ударных нагрузок; число оборотов не ограничено. Размеры, мм Обозначения: z— число зубьев; d — внутренний диаметр шлицев с отклонением по Л»; D — наружный диаметр шлицев с отклонением по А zXdxD ъ D, L I T c Ci c2 Допускаемый tip’ НГС-М Масса, кг 6x21x25 с+0,040 э+0101 7 35 45 10 0,2 1,0 1 0,3 15 0,19 6x23x28 е+0,040 °+0»017 40 50 12 0,2 1,0 1 0,3 25 0,29 6x26x32 д+0>040 °+0.01 7 45 55 12 0,3 1,2 1 0,4 36 0,41 6X28X34 п+0,040 Ч0»017 45 60 12 0,3 1,2 1 0,4 42 0,45 8x32x38 й+0>050 °+0,022 50 70 15 0,3 1,2 1 0,4 65 0,56 8x36x42 7+0,050 Ч0>022 55 80 15 0,3 12 1 0,4 90 0,74 8x42x48 о 1-0,050 б+0,022 60 90 20 0,3 1,2 1 0,4 125 0,88 8x46x54 п+0,050 У+0,022 70 100 20 0,5 1,8 1 0,5 200 1,48 8x52x60 <л+0,000 iu Vo,030 80 110 25 0,5 1,8 2 0,5 250 2,22 8x56x65 If) 1'0,060 1U vo,озо 90 120 30 0,5 1,8 2 0,5 325 3,33 8X62X72 19+0,060 14+0,030 100 130 30 0,5 1,8 2 0,5 475 4,44 10x72x82 49+0,060 ^-ьсьозо 110 150 35 0,5 1,8 2 0,5 750 5,68
Продолжение табл 2 zXdX-D Ь Di L 1 Г С С1 с2 Допускаемый Кр’ кге-м Масса, вг 10X82X92 1/>0»075 14 10.040 120 170 40 0,5 1,8 2 0,5 1000 7,24 10X92X102 4 / 1 0-075 14+0.040 130 190 45 0,5 1,8 2 0,5 1250 8,83 Центрирование втулки относительно вала по наружному диаметру шпицев. Материал- втулок — сталь 45, твердость HRC 24...30, винтов — сталь 45. Отклонение свободных размеров — по 7-му классу точности. резьба — по ГОСТ 9150—59. поле допуска 7 И — по ГОСТ 16093—70. Заусенцы от резьбы в отверстии под вал не допускаются. Можно для диаметра центрирования вала D и толщины зубьев вала Ь применять другие сочетания повей допусков по ГОСТ 1139—58. 3. Втулочные муфты со шпонками Назначение: жесткое соединение соосных валов в приводах и передачах без ударных нагрузок; число оборотов не ограничено. Разм.ры, мм С призматическими шпонками С сегментными шпонками 20 — 35 60 15 — 22 35 65 15 25 — 40 75 20 — 28 45 80 20 30 — 45 90 20 — 35 50 105 25 40 — 60 120 25 Исполнение I 6 22,6+0,12 0,3 6 24,6+0’12 0,3 8 28,1+0,1С 0,3 8 31,1+о’1е 0,3 8 33,1+0,зв 0,3 10 38,6+(ъ1е 0,3 12 43,6+t),ie 0,3 1,0 1,0 7,1 0,3 1,0 1,0 9,0 0,3 1,0 1,0 12,5 0,46 1,0 1,0 17,0 0,62 1,0 1,0 21,2 0,73 1,2 1,0 35,5 0,84 1,2 1,0 45,0 1,5
d (отклонение по А) D L 1 ъ (отклонение по ГШЦ) t Г С С1 Допускаемый "кр-кгс-м Маееа, кг 1-й ряд 2-й ряд — 45 70 140 35 14 49,1+0'1в 0,3 1,2 1,0 71,0 2,52 50 __ 80 150 35 16 55,1+(,’1в 0,5 1,2 1,0 85,0 3,64 — 55 90 160 35 16 60,1+°’1в 0,5 1,8 1,0 106,0 5,07 60 — 100 180 45 18 65,6+0’ls 0,5 1,8 2,0 150,0 7,21 — 70 110 200 45 20 76,1+0,2° 0,5 1,8 2,0 224,0 9,0 80 — 120 220 50 24 87,2+0-20 0,5 1,8 2,0 315,0 11,1 — 90 130 240 50 24 97 ,2+о-2о 0,5 1,8 2,0 400,0 13,3 100 — 140 280 60 28 И с п 1О8,2+0’30 э лнен ие II 0,8 1,8 2,0 560,0 16,7 10 — 18 35 8 3 цд+о.12 0,2 0,5 0,5 0,8 0,05 12 — 22 40 8 4 13,6+0’13 0,2 0,5 0,5 2,0 0,09 — 14 25 45 10 4 15, б+о-12 ОД 0,5 0,5 2,8 0,13 16 — 28 45 10 5 18,1+°’13 0,2 0,5 0,5 4,0 0,16 — 18 32 55 12 5 20,1+“'13 0,2 0,5 0,5 5,6 0,25 20 — 35 60 15 6 22,6+“’13 0,3 1,0 1,0 9,0 0,3 — 22 35 65 15 6 24,б+“’13 0,3 1,0 1,0 11,0 0,3 25 — 40 75 20 8 28,1+0-18 0,3 1,0 1,0 16,0 0,47 — 28 45 80 20 8 311+o-ie 0,3 1,0 1,0 22,0 0,63 ! зо — 45 90 20 8 ЗЗд+о.ю 0,3 1,0 1,0 28,0 0,65 — 35 50 105 25 10 38;б+0’Ю 0,3 1,2 1,0 45,0 0,86 Материал втулок и винтов — сталь 45. Материал шпонок: призматических—сталь чистотянутая для шпонок по ГОСТ 8787—68, сегментных — сталь чистотянутая для шпонок сегментная по ГОСТ 8786—68. Наружные поверхности втулок в зависимости от условий» работы оксидировать или Покрывать антикоррозионным составом. Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности. Допускаемся изготовление муфт с внутренним диаметром втулок по 3-му классу точности. Резьбы — по ГОСТ 9150—59, поле допуска TH — по ГОСТ 16093—70. Заусенцы от резьбы в отверстии под вал не допускаются. Перекос оси шпоночного паза относительно оси отверстия допускается в пределах допуска на ширину шпоночного паза. Допускаемые смещения оси шпоночного паза относительно оси отверстия, мм; Допускаемое смещение, не более Ширина шпоночного паза . . 0,1 0,2 0,3 0,4 3-6 8-10 12-18 20-28 При выборе муфт предпочтение отдавать размерам 1-го ряда.
Назначение; для соединения соосных валов при передаче крутящего момента без уменьшения динамических нагрузок: стальными муфтами —от 1,6 до 4000 кгс-м и окружной скорости на наружном диаметре муфт до 70 м/с; чугунными муфтами — от 0,8 до 2000 кгс-м и Окружной скорости до 35 м/с. Размеры, мм Полумтфты изготовляют двух исполнений: 1 — на цилиндрические концы валов исполнения 1 по ГОСТ 12080—66; 2 — на конические концы валов исполнения 2 по ГОСТ 12081—72 Номинальный крутящий момент Мкр для муфт из стали, Н • м (кгс-м) •* d *г (отклонение по А) D, не более 1, не менее L, не более Номинальный крутящий момент для муфт из стали, Н • м (кгс-м) а *2 (отклонение по А) Р, не более 1, не менее L, не более Исполнения Исполнения 1 2 1 2 1 2 1 2 16 (1,6) 12; 14 16; 18 80 — 25 28 — 53 60 250 (25) 32; 35; 38 40; 42; 45 140 80 110 58 82 170 230 120 170 31,5 (3,15) 16; 18; 19 20; 22 90 — 28 Зв — 60 76 400 (40) 35; 38 40; 42; 45; 48; 50 150 80 ПО 58 82 170 230 120 170 63 (6,3) 20; 22; 24 25; 28 100 — 36 42 — 76 83 630 (63) 45; 48; 50; 55; 56 60 170 110 140 82 105 230 290 170 220 125 (12,5) 25; 28 30; 32; 35 110 80 42 58 170 83 120 1000 (100) 50; 55; 56 60; 63 180 110 140 82 105. 230 200 170 220 ** Значения номинального крутящего момента -Мкр указаны для муфт из сталей марки 40 или 35Л, для муфт, изготовляемых из чугуна марки СЧ 21-40 значения Л7ьр вдвое меньше указанных в таблице. При применении материалов с более высокими механическими свойствами допускается увеличение значения М до пределов, устанавливаемых расчетным методом. *2 d= 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 40; 45; 50; 55; 60; 7 0; 80; 00; 100; 110; 125; 140 мм являются предпочтительными величинами. ПОСТОЯННЫЕ МУФТЫ
Номинальный крутящий момент Hl кр для муфт из стали, Н • м (кгс-м) ** d *2 (отклонение по А) D, не более 1, не менее L, не более Номинальный крутящий момент Мкр для муфт из ста-ли, Н м (кгс-м) *1 d *2 (отклонение По А) D, не более 1, не менее L, не более Исполнения Исполнения 1 2 1 2 1 2 1 2 1600 (160) 55; 56 60; 63; 65; 70; 71; 75; 80 190 110 140 82 105 230 290 170 220 6300 (630) 95 100; 110; 120; 125 130 280 170 210 250 130 165 200 350 430 510 270 340 410 10000 (1000) 110; 1'0; 125 130; 140; 150 320 210 250 165 200 430 510 340 410 2500 (250) 70; 71; 75 80; 85; 90; 95 100 220 140 170 210 105 130 165 290 350 430 220 270 340 16000 (1600) 120; 125 130; 140; 150 360 210 250 165 200 430 510 340 410 4000 (400) 80; 85; 90; 95 100; 110 240 170 210 130 165 350 430 270 340 25000 (2500) 140; 150 400 250 200 510 410 Значения номинального крутящего момента указаны для муфт с постоянными по величине и направлению нагрузками. Если нагрузка является переменной и может периодически достигать двукратного увеличения, значения номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4 раза. При реверсивном вращении и переменной нагрузке значения номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,96 раза. Размеры шпоночных пазов для полумуфт исполнения 1 — п0 ГОСТ 8788—68. Размеры шпоночных пазов для полумуфт исполнения 2 с диаметрами d 30 мм — по ГОСТ 12081—72. Размеры шпоночных пазов для полумуфт исполнения 2 с диаметрами d > 30 мм — по ГОСТ 10748—68. Предельные отклонения размеров шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. Допускается сочетание попумуфт разных исполнений с различными диаметрами посадочных отверстий в пределах номинального крутящего момента. Условные обозначения муфт: муфта фланцевая с номинальным крутящим моментом Мк =16 Н • м (1,6 кгс.м), диаметром посадочного отверстия d = 16 мм, исполнения 1, материал 1 — сталь: у Муфта фланцевая 16—16—11 ГОСТ 20761—75 То же, материал 2 — чугун: Муфта фланцевая 16—16—12 ГОСТ 20761 — 75 То же, исполнения 2, материал 1 — сталь: Муфта фланцевая 16—16—21 ГОСТ 20761 — 75 Муфта фланцевая с номинальным крутящим моментом Л71„| = 16 Н • м, диаметром посадочного отверстия d = 16 мм, исполнение одной полумуфты 1, другой — исполнение 2, материал полумуфт 1 — сталь: Муфта фланцевая 1в—16—11—16—21 ГОСТ 20761 — 75 То же, материал полумуфт 2 — чугун: Муфта фланцевая 16—16—12—16—22 ГОСТ 20761—75 То же, с диаметром посадочного отверстия одной подумуфты d = 16 мм, другой d = 18 мм, исполнение полумуфт 1, материал попумуфт 1 — сталь: Муфта фланцевая ie—ie—u—18—ц ГОСТ 20761—75
5. Упругие втулочно-пальцевые муфты (по ГОСТ 21424—75) Упругие втулочно-пальцевые муфты общего назначения применяют для соединения соосных валов при передаче крутящего момента от 0,63 до 1600 кге-м и уменьшения динамических нагрузок, климатических исполнений У и Т, категорий размещений 1—4 по ГОСТ 15150—69. Муфты изготовляют двух типов: I — с цилиндрическим отверстием на концы валов по ГОСТ 12080—66; 11 — с коническим отверстием на концы валов по ГОСТ 12081—72. Полумуфты каждого типа изготовляют двух исполнений: 1 — на длинные концы валов; 2—на короткие концы валов. Допускается уменьшать длину посадочной части полумуфт в соответствии е ГОСТ 12080—66. Размеры, мм Тип I Тип II Номинальный крутящий момент, мкр> Н • м, (кгс • м) d* (отклонение по Я 7) d* (отклонение по Я9) 1 D, не более L, не более 1 (отклонение по Л 14) Частота враще-1 ния, об/мин, не 1 ботее Смещение валов, не более Тип 1 11 1 11 радиальное угловое 1-й ряд Исполнение 1 2 1 2 1 2 1 2 6,3 (0,63) 9 71 43 — 43 — 20 — 13 — 8800 од 1»30' 10 и 49 43 49 — 23 20 16 — 16 (1,60) 12 14 75 63 53 63 — 30 25 20 — 7600 16 83 59 83 59 40 28 30 18 31,5 (3,15) 16 18 90 84 60 84 60 40 28 30 18 6350 63 (6,30) 10 22 100 104 76 104 76 50 36 38 24 5700 125 (12,5) 25 28 120 125 89 125 89 60 42 44 26 4660 0,3 30 165 121 165 121 80 58 60 38 * d и d, = 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 71; 80; 90; 100; 110; 125; 140; 160 мм является предпочтительными величинами Допускается замена упругих втулон набором колец
Номинальный крутящий момент, пр t Н • м, (КГС м) d* (отклонение по А) d* (отк чо-нейие по А3) D, не более £., не более 1 (отклонение по В7) Час юта враще- ния, об/мин, ; не более Смещение В&ЯОВ, не более Тип I II 1 II радиальное Г угловое i-й ряд Исполнение 1 2 1 2 1 2 1 2 250 (25) 32; 35; 36; 38 40; 42; 45 140 165 225 121 169 165 225 121 169 80 110 58 82 60 85 38 56 3800 3600 0,3 1°00' 500 (50) 710 (71) 40; 42; 45 45; 48; 50; 55; 56 170 190 225 226 169 170 225 226 169 170 110 110 82 82 85 85 56 56 3600 3000 0,3 0,4 1000 (100) 50; 55; 56 63; 65; 70 220 226 286 170 216 226 286 170 216 110 140 82 105 85 107 56 72 2850 0,4 2000 (200) 63; 65; 70; 71; 75 80; 85; 90 250 288 348 218 268 288 348 218 268 140 170 105 130 107 135 72 95 2300 4000 (400) 8000 (800) 16000 (1600) 16000 (1600) 80; 85; 90; 95 100; 110; 120; 125 130; 140; 150 160 320 400 500 500 350 432 515 615 270 342 415 495 350 432 515 615 270 342 415 495 170 210 250 300 130 165 200 240 135 170 205 245 95 125 155 185 1800 1450 1150 1150 0,5 0,5 0,6 0,6 0’30' Допускается предельное отклонение d по Н8. Полумуфты изготовляют из чугуна марки СЧ 21-40. Допускается изготовлять полумуфты из других материалов с механическими свойствами не ниже, чем у чугуна марки СЧ 21-40. Материал пальцев — сталь, с механическими свойствами не ниже, чем у стали марки 45 по ГОСТ 1050—74. Размеры шпоночных пазов для муфт типа I — по ГОСТ 8788—68 и ГОСТ 10748—68. Ширина шпоночных пазов для муфт типа II — по ГОСТ 12081—72. Предельные отклонения размеров шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. Предельные отклонения угловых размеров конуса (поверхность А) — по 7-й степени точности ГОСТ 8908—58. Допускаются другие виды соединении муфт с валами. Допускается сочетание полумуфт разных типов и исполнений с различными диаметрами посадочных отверстий в пределах одного номинального крутящего момента. Условное обозначение муфты должно содержать наименование муфты, цифры, характеризующие номинальный крутящий момент, дизметр посадочного отверстия, тип муфты, исполнение полумуфт и климатическое исполнение муфты по—ГОСТ 15150—69. Пример обозначения упругой втулочно-пальцевой муфты с номинальным крутящим моментом 250 Н м, диаметром посадочного отверстия d = 40 мм, тина I, исполнения полумуфт 1, климатическим исполнением УЗ: Муфта упругая втулочно-пальцевая 350—40—1.1—УЗ ГОСТ 21424—7.5 То яге, исполнения полумуфт 2: Муфта упругая втулочно-пальцевая 250—40—1.2—УЗ ГОСТ 21424—75 То же, номинальным крутящим моментом 250 Н • м, одна из полумуфт диаметром d= = 32 мм, типа I, исполнения 1, другая — диаметром d = 40 мм, тип II, исполнения 2, климатическим исполнением Т2: Муфта упругая втулочно-пальцевая 250—32—1.1—40—113 — Т2 ГОСТ 21434—75 Примечание. В обозначении муфты после значения номинального крутящего момента указывают обозначение полумуфты с отверстиями для крепления пальцев.
6. Упругие муфты со звездочкой (по ГОСТ 14084—76) Назначения: для соединения соосных цилиндрических валов при передаче крутящего момента от 2,5 до 400 Н -М (от 0,25 до 40 кгс -м) и уменьшения динамических нагрузок, климатических исполнений У и Т, категорий размещений 1—4 по ГОСТ 15150—69. Муфты изготовляют двух исполнений: 1 — на длинные концы валов: 2 — иа короткие концы валов по ГОСТ 12080—66. Примечание. Допускается уменьшать длину посадочной части полумуфт в соответствии с ГОСТ 12080—66. Размеры, мм Для муфт Для муфт с М„п = 2,5 — 6,3 Н • м с Мкп= 16 — 400 Н • м пр * ’ J — полумуфта; г — звездочка * Размеры для справок. Номи* пальный крутящий момент ^нр> Н • м (кгс • м) d L 1 С (отклонение 1 по С-Я10) Частота враще- | ния, об/мин, . не более | Смещение осей валов, не более Маховой момент кгс • м2 Масса, кг Исполнение Исполнение 1 2 1 2 ф 1 о к И П Л сЗ R5 угловое 1 2 1 2 2,5 (0,25) 6 7 32 45,5 — 16 1,5 5500 о,1 1»30' 0,0002 — 0.17 0,15 6,3 (0,63) 10 И 45 59,5 53,5 23 20 5000 0,0005 0,0004 0,25 0,23 0,23 0,21 12 14 73,5 63,5 30 25 0,27 0,31 0,25 0,27 16,0 (1,60) 12 14 53 81,0 71,0 3,0 3750 0,2 0,0014 0,0012 0,59 0,57 0,57 0,55 16 18 101,0 77,0 40 28 0,65 0,63 0,59 0,55 31,5 (3,15) 16 18 71 101,0 77,0 40 28 3000 0,0038 0,0030 1,00 0,98 0,72 0,68 20 22 121,0 93,0 50 36 1,14 1,10 0,86 0,82
Номинальный крутящий момент мкр, Н • м (кгс • м) d L ( С (отклонение по СМ10) Частота вращения, об/мин, не более Смещение осей валов, не более Маховой момент кгс • м2 Масса, кг Исполнение Исполнение 1 2 1 2 радиальное угловое 1 2 1 2 63,0 (6,30) 20 22 85 128,0 100,0 50 36 3,0 2250 0,2 1»30' 0,0121 0,0113 1,81 1,75 1,67 1,65 25 28 148,0 112,0 60 42 2,00 1,90 1,61 1,51 125,0 (12,50) 25 28 105 148,0 112,0 60 42 2000 0,3 0,0354 0,0332 3,32 3,18 3,06 2,84 32 36 188,0 144,0 80 58 3,32 3,39 • 3,72 3,16 3,23 3,30 250,0 (25,00) 32 36 135 191,0 147,0 1500 0,4 1°00' 0,0565 0,0504 7,05 7,10 7,06 6,50 6,62 6,56 40 45 251,0 195,0 110 82 7,60 8,49 6,88 7,90 400,0 (40,00) 38 166 196,0 152,0 80 58 1300 0,1515 0,1482 11,34 10,82 40 45 256,0 200,0 110 82 12,04 12,12 11,46 11,00 При применении звездочек, изготовленных из резин марок о пределом прочности при разрыве [Ор] выше значения 1,0-10’ Н/м!, допускаемая частота вращения муфт увеличивается в |/ t°l>l раз. г 1,0-10’ ГОСТ предусматривает также нерекомендуемый ряд величин. Пример обозначения упругой муфты со звездочкой с номинальным крутящим моментом Мкр = 125 И • м, диаметром посадочных отверстий в полумуфтах под валы d = 32 мм, с полумуфтами исполнения 1, климатического исполнения УЗ: Муфта упругая со звездочкой 125—32—1 — УЗ ГОСТ 14084 — 76 То же, с полумуфтами исполнения 2: Муфта упругая со звездочкой 125—32—2—УЗ ГОСТ 14084—76 То же, с попумуфтами: одна — исполнения 1, другая — исполнения 2: Муфта упругая со звездочкой 125—32—1—2—УЗ ГОСТ 14084—76 То же, с полумуфтами, одна диаметром d = 32 мм, исполнения 1, другая диаметром <3 = 25 мм, исполнения 2, климатического исполнения УЗ: Муфта упругая со звездочкой 125—32—1—25—2—УЗ ГОСТ 14084—76
Конструкция и размеры полумуфт Анурьев В. Размеры, мм Вид подернуто Vi Полу муфты для муфт с Л/ип = 16 -г 400 Н • м кр Вид А подернуто 10,5 16 Полумуфты для муфт в М S//77/S/ яг 4 фаски Крутящий момент мкр, Н • м (кгс • м) d (отклонение по А) d + ti ь di D 1 в+ол г Масса, кг Исполнение Исполнение Исполнение 1 2 1 2 1 2 1 2 2,5 (0,25) 6 7 7 8 2 20 32 16 — 28 — — — 4 16 0,1 0.08 0,07 — 10 11,4 3 22 23 20 35 32 0,1 0,12 0.11 6,3 11 12,8 4 99. 23 20 35 32 0,1 0,11 0,10 (0,63) 12 13,8 4 24 45 30 25 42 37 — -— 5 0,1 0,13 0,12 14 16,3 5 26 30 25 42 37 0,2 0,15 0,13 12 13,8 4 26 30 25 48 43 0,1 0.28 0,27 16 14 1613 - 5 26 53 30 25 48 43 15 0,2 0,27 0,26 (1,6) 16 18,3 5 28 40 28 58 46 28 5 14 0,2 0.31 0,28 18 20,8 — 6 28 40 28 58 46 0,2 0,30 0,26 ПОСТОЯННЫЕ МУФТЫ
Крутящий момент Мкр. Н • м (КГС м) d (отклонение по А) d-Hi ь di D 1 | h 1, 1з в+<ы Bi т Масса, кг Исполнение Исполнение Исполнение 1 2 1 2 1 2 1 2 14 16,3 5 28 30 25 48 43 0,34 0,29 25 16 18,3 — 5 28 0,63 40 28 58 46 0,38 0,31 (2,5) 18 20,8 — 6 28 40 28 58 46 0,37 0,30 20 22,8 — 6 30 50 36 68 54 28 6 16 0,42 0,33 16 18,3 5 30 40 28 58 46 0,48 0,34 31,5 18 20,8 — 6 30 40 28 58 46 0,2 0,47 0,32 (3,Ь) 20 22,8 — 6 34 50 36 68 54 0,55 0,41 22 24,8 — 6 34 50 36 68 54 0,53 0,39 20 22.8 . 6 36 50 36 75 61 0,86 0,79 63 22 24,8 6 36 85 50 36 75 61 0,83 0.78 (6,3) 25 28,3 — 8 42 60 42 85 67 7 21 0.95 0.76 28 31,3 — 8 42 60 42 85 67 9,9, 0,90 0,71 25 28,3 8 45 60 42 85 67 0,2 1,59 1,46 125 28 31,3 — 8 45 105 60 42 85 67 0,3 1,52 1,35 (12,5) 32 35.3 35,8 10 48 80 58 105 83 8 25 0,3 1,59 1,51 36 39,3 39,8 10 55 80 58 105 83 0,3 1,79 1,58 32 35,3 35,8 10 55 80 58 108 86 3,39 3,12 250 36 39,3 39,8 10 60 135 80 58 108 86 25 32 3,40 3,15 (25) 40 43,3 44,4 12 60 110 82 138 110 48 9 3,66 3,30 45 48,8 49,9 14 70 110 82 138 110 0,3 4,11 3,82 400 38 41,3 41,8 10 63 80 58 ИЗ 91 5,43 5.17 40 43J 44,4 12 63 166 110 82 143 115 56 30 10 38 5,78 5,49 45 48,8 49,9 14 70 110 82 143 115 5,82 5,26 МУФТЫ Допускается изготовлять полумуфты методом горячего штампования без обработки по несопрягаемым поверхностям со штамповочными уклонами и допусками по ГОСТ 7505—74. Пример обозначения полумуфты муфты с крутящим моментом 125 Н • м, диаметром d = 32 мм, исполнения 1, климатического исполнения УЗ. Полумуфта 125—32—1—УЗ ГОСТ 14084—16 То же, исполнения 2; Полумуфта 123—32—2—УЗ ГОСТ 14084—16
Конструкция и размеры звездочек Размеры, мм Звездочки для муфт с Л1к„ = 2,5 4-4- 6,3 II • м Крутящий момент ШКр, Н - м (кгс-м) D d ВИ,2 Н т Масса, кг Крутящий момент 1Икр, Н • м (кгс • м) D d в+о,2 Н г Масса, кг 2,5 (0,25) 30 , 8,5 1,25 0,009 63 (6,3) 80 36 14,5 16,5 22 Й 0,090 6,3 (0,63) 42 — 10,5 — 1 6 0,012 125 (12,5) 100 45 22 2 0,135 16 (1,6) 60 30 12,5 15 1,6 0,032 250 (25) 130 56 18 Л 25 3 0,264 25 (2,5) 80 80 12,5 15 1,6 0,040 400 (40) 160 67 20,5 30 3 0,485 31,5 (3,15) 67 30 12,5 15 1,6 0,043 Пример обозначения звездочки муфты с поминальным крутящим моментом Мкр= 125 II • м климатического исполнения УЗ: Звездочка 125—УЗ ГОСТ 14084—76 Технические требования. Материал полумуфт — сталь 35. Допускается изготовлять полумуфты из других материалов с механическими свойствами не ниже, чем у стали 35. Виды покрытий полумуфт и толщина покрытия в зависимости от условий эксплуатации муфг — по ГОСТ 9.073—77, ГОСТ 14007—68 и ГОСТ 14623—69. Технические требования к покрытиям полумуфт — по ГОСТ 3002—70. Размеры лшопочпых пазов для полумуфт — по ГОСТ 8788—68 и ГОСТ 10748—68. Предельные отклонения размеров шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. Несимметричность шпопочпого паза относительно оси полумуфты — в пределах двух полей допусков па ширину шопоночпого паза. Непараллель-ность плоскости симметрии шпопочпого паза относительно оси полумуфты — в пределах половины воля допуска па ширину шпоночного паза. Допускается сочетание полумуфт исполнений 1 и 2 с различными диаметрами d в пределах одного поминального крутящего момента. При соединении муфтами валов, пе имеющих заплечиков, необходимо применять стопорение полумуфт с помощью винтов по ГОСТ 1476—75 и колец по ГОСТ 2833—77. Радиальное биение поверхности Б полумуфт относительно оси отверстия d — ие более 0,1 мм. По соглашению между изготовителем и потребителем допускаются отклонения размера d полумуфт по Л2а- Неуказанные предельные отклонения размеров полумуфт: отверстий — по Л7, валов —-по В„ остальных — no СМ8. Звездочки должны изготовляться из резин, соответствующих условиям: работы муфты, со следующими физико-механическими свойствами: Предел прочности при разрыве, кгс/см2 не менее............ 100 Относительное удлинение при разрыве по ГОСТ 270—75, %, не менее 300 Относительное остаточное удлинение по ГОСТ 270—75, %, не более ... 30 Твердость по ГОСТ 263—75, усл. ед., в пределах ...........50—65 Общие технические требования на звездочки для муфт, предназначенных для эксплуатации в условиях тропического климата, — по ГОСТ 15152—69. 7. Упругие муфты с горообразной оболочкой (по ГОСТ 20884—75) Назначение: для соединения валов с целью передачи крутящего момента от 2 до 4000 кгс -м, уменьшения динамических нагрузок и компенсации смещений валов.
Основные параметры, габаритные и присоединительные размеры Размеры, мм Тип 1, испс )лнение 1,2 Тип 2, исполнение 1,2 Муфты с горообразной оболочной состоят из двух полумуфт. Полумуфты изготовляют двух типов: л 1 — с цилиндрическим отверстием на концы валов по ГОСТ 'll у — -а А ЖЖ >/7(7 - ,--г 2 — с коническим отверстием на концы валов по ГОСТ 12081—72. Полумуфты каждого типа изготовляют в двух исполнениях: 1 — на длинные концы валов, 2 — на короткие концы валов. Допускаются фланцевые и другие виды бесшпоночных соединений полумуфт с валами. ' Допускается изготовлять полумуфты с коническим отверстием на концы валов по ГОСТ 8838—74. , L _ L г Номинальный крутящий момент МКр. КГС • м (Н • м) d* D, не более L, не более 1, не более Максимальный ьр при кратковременной перегрузке, КГС • м, не менее Допускаемая частота вращения, об/мин Угол закручивания при номинальном Мкр, не менее Допускаемое смещение полумуфт Тип Отклонение 1 2 1 2 осевое радиальное угловое по А по А3 Исполнение 1 2 1 2 1 2 1 2 2 (20) 14 16; 18; 19 100 125 150 125 130 105 125 100 32 42 28 30 22 32 20 6,3 3000 5'30' 1,0 1,о 1°00' 4 (40) 18; 19 20; 22, 24 25 125 160 180 200 140 150 160 140 160 170 110 125 140 42 52 63 30 38 44 32 40 46 20 26 28 12,5 8 (80) 22; 24 25; 28 30 160 200 220 260 160 180 220 170 190 230 140 150 190 52 63 82 38 44 60 40 46 63 26 28 40 25 3000 5’30' 2,0 1,6 1°00' 12,5 (125) 25; 28 30; 32; 35; 36 180 220 270 180 220 200 240 160 200 63 82 44 60 46 63 28 40 40 2500 20 (200) 30; 32; 35; 36; 38 40 200 270 340 220 280 240 300 200 250 82 112 60 84 63 88 40 60 63 2500 5’30' 2,5 2,0 Г00' 25 (250) 32; 35; 36; 38; 40 42; 45 220 280 340 230 290 250 320 210 250 89 112 60 84 63 88 40 60 80 2000 5’30' 3,0 2,5 1°30' 31,5 (315) 35; 36; 38; 40 42; 45; 48 250 280 350 240 300 260 320 220 270 82 112 60 84 63 88 40 60 100 МУФТЫ
d* L, не более | 1, не более Допускаемое смеще- нальный Тип Допускав- закручивания при номинальном мкр. ние полумуфт ный дакр мая ча- момент Отклонение Р-не б о- 1 2 1 2 при кратковременной стота враще- Л1кр> КГС • м лее Исполнение перегрузке,-кгс • м, не менее НИЯ, об/мин осевое радиальное угловое (Н • м) по А по А3 1 2 1 2 1 2 1 2 50 (500) 42; 45; 48; 50; 55; 56 280 f 360 300 330 280 112 84 88 60 160 1600 5°30' 3,6 3,0 80 (800) 48; 50; 55; 56; 60 63 320 370 440 310 370 340 380 290 320 112 143 84 108 88 110 60 75 250 125 (1250) 55; 56 60; 63; 65; 70; 71; 75 360 380 460 320 390 360 450 310 360 112 143 84 108 88 НО 60 75 315 1600 4°30' 4,0 3,6 200 (2000) 63; 65; 70; 71; 75 80; 85; 90 400 460 530 390 4^0 450 Г 00 зсо 420 143 172 108 132 110 135 75 96 500 4°30' 4,5 4,0 315 (3150) 75 80; 85; 90; 95 100 450 480 5о0 630 410 470 545 450 530 600 360 450 500 143 172 214 108 132 168 110 135 170 75 96 126 800 500 (5000) 90; 95 100; 110; 120 125 500 560 650 650 480 560 560 530 600 600 450 515 515 172 214 214 132 168 168 135 170 172 96 126 128 1250 1250 4=30' 5,0 4,0 1°30' 800 (8000) 100; 110; 120 125 136; 140 560 650 650 750 560 560 630 630 630 710 545 545 600 214 214 254 168 168 204 170 172 20S 126 128 158 2000 1120 3°30' 5,6 5,0 1250 (12 500) ПО; 120 125 130; 140; 150 630 690 690 775 600 600 670 650 650 730 560 560 630 214 214 254 168 168 204 170 172 208 126 128 158 2500 1000 3’30' 6,0 5,0 1600 (16 000) 120 125 130; 140; 150 710 710 710 800 630 630 710 670 670 750 580 580 6'0 214 214 254 168 168 204 170 172 208 126 128 158 3150 900 3°30' 6,7 5,0 2000 (20 000) 140; 150 800 825 710 775 670 254 204 208 138 4000 800 2=30' 7,5 5,0 * d и di = 14; 1 6; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 71; 80; 90; 100; 110; 125; 140 являются предпочтительными величинами. ГОСТ предусматривает также свыше 150 мм с номинальным крутящим моментом более 1600 кгс • м. ПОСТОЯННЫЕ МУФТЫ
Технические требования. 1. Допускаются предельные отклонения d и d по Л3. 2. Размеры шпоночных пазов Для полумуфт типа 1: исполнения 1 — по ГОСТ 8788—68; исполнения 2 с диаметром d -Г:, 30 мм — по ГОСТ 8788—68: исполнения 2 с диаметрами отверстий d > 30 мм — по ГОСТ 10748—68. 3. Ширина шпоночных пазов для полумуфт типа 2 — по ГОСТ 12081—72. 4. Предельные отклонения размеров шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. 5. Предельные отклонения на угловые размеры конуса (поверхность А) — по 7-й степени точности ГОСТ 8908—58. 6. Допускается применять сочетание полумуфт разных типов и исполнений с посадочными отверстиями различных диаметров в пределах одного номинального крутящего момента, а в технически обоснованных случаях — различных поминальных крутящих моментов. Условное обозначение муфт. Обозначение упругой муфты с горообразной оболочкой должно содержать: название муфты, цифры, характеризующие поминальный кру’ящий момент, диаметры посадочных отверстий в полумуфтах под валы, типы и исполнения полумуфт и обозначение настоящего стандарта. Пример обозначения упругой муфты с торообразной оболочкой, с номинальным крутящим моментом 800 Н - м (или 80 кгс • м), диаметром посадочных отверстий в полумуфтах под валы d = 60 мм, с полумуфтами типа 1 и исполнения 1: Муфта упругая с торообразной оболочкой 800—60—1.1 ГОСТ 20884—75 То же, с полумуфтами: одна — типа 1 и исполнения 1, другая — типа 2 и исполнения 1: Муфта упругая с торообразной оболочкой 800—60—1.1—60—2.1 ГОСТ 20884-75 До же, с полумуфтами: одна с диаметром d — 60 мм, другая с d = 63 мм, типа 1, исполнения 1: Муфта упругая с торообразной оболочкой 800—60.1—63—1.1 ГОСТ 20884—75 8, Кулачково-дисковые муфты (по ГОСТ 20720-75) П а з п а чепи е: соединение валов при передаче крутящего момента от 1,6 до 1600 кгс-м с максимальной частотой вращения для муфт с наружным диаметром до 300 мм — 250 об/мин, свыше 300 мм — 160 об/мин при угловом смещении осей валов до 30' без уменьшения динамических нагрузок Размеры, мм Тип 1, исполнения 1 и 2 Тип 2, исполнения 1 и 2 4 3^2 ) ч Полумуфты изготовляют двух типов: 1 — с цилинд-X—---------Z-------L рическим отверстием на концы валов по ГОСТ 12080—66, — ---н , 2 — с коническим отверстием па концы валов по ГОСТ ________4-------_ 12081-72. Полумуфты типов 1 и 2 изготовляют двух исполне-1,1 — полумуфты; ний: 1 — на длинные концы валов; 2 — на короткие концы 3 — диск, 4 — кожух валов; 1-ряд является предпочтительным
Продолжений табя. 8 Номиналь-. ный крутящий момент М[:(„ Н-м (КГС’М) d d d, D, не более L 1 1, Радиальное смещение соединяемых валов, не более Предельные отклонения Тип ПО А ПО Л по А по А3 1; 2 1 2 Исполнение 1-й ряд 2-й ряд 1 2 1 2 1 2 16 (1,6) 16; 18 — 120 — 75 30 — 10 0,6 31, 5 (3,15) 16; 18 19 130 20; 22 — — 90 — 38 — 22 G3 (6,3) 20; 22 24 140 1,0 25; 28 — — 105 — 44 24 125 (12,5) 25; 28 — 150 32 30; 35 185 140 82 60 58 36 1,6 250 (25) 32; 36 35; 38 190 40; 45 42 245 190 112 84 82 54 400 (40) — 38 185 140 82 60 58 36 2,0 40; 45 42; 48 245 190 112 84 82 54 630 (63) 45; 50; 56 48; 52; 55 235 63 60 305 315 235 245 142 107 105 70 1000 (100) 50; 56 52; 55 265 245 190 112 84 82 54 2,6 я_ 63; 71 60 65; 70 305 315 235 245 142 107 105 70 1600 (160) 63; 71 60 65; 70; 75 305 305 315 235 245 3,0 80 85 380 300 172 132 130 90 2500 (250) 71 80; 90 100 70; 75 85; 95 320 315 380 460 245 300 350 142 172 212 107 132 167 105 130 165 70 90 120 3,6
Номинальный крутящий момент ^кр, Н‘м (кгс-м) d | dt d | di D, не более L 1 li Радиальное смещение соединяемых валов, не более Предельные отклонения Тип по А ПО -Аз по А по А3 1; 2 1 2 Исполнение 1-й ряд 2-й ряд 1 2 1 2 1 2 4000 (400) 80; 90 85; 95 380 380 300 172 132 130 90 3,6 100; НО — 460 350 212 167 165 120 6300 (630) 100; 110 120 435 125 '— 470 360 140 130 555 455 252 202 200 150 10000 (1000) 110 125 120 460 470 350 360 212 167 165 120 140 130 555 455 252 202 200 150 16 000 (1600) 125 120 455 460 470 350 360 212 167 165 120 140 150 555 455 252 202 200 150 Обозначение муфт содержит наименование муфты и цифры, характеризующие номинальный крутящий момент, диаметр отверстия полумуфты, тип и исполнение. Муфта кулачково-дисковая с номинальным крутящим Л/Кр = 250 Н м, диаметром d = 32, тип 1, исполнения 1; Муфта кулачково-дисковая 250—32—1.1 ГОСТ 20720—75 То же, исполнения одной полумуфты 1, другой полумуфты 2: Муфта кулачково-дисковая 250—32—1.1—32—1.2 —ГОСТ 20720 — 75 То же, диаметром одной полумуфты d — 36, другой d == 32, типа 1, исполнения 1: Муфта кулачково-дисковая 250—36—1.1—32—1.1 ГОСТ 20720—75 Технические требования*. Допускается применять сочетание полумуфт разных типов и исполнений с посадочными отверстиями различных диаметров в пределах одного номинального крутящего момента, а в технически обоснованных случаях — различных номинальных крутящих моментов. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 1, исполнения 1 — по ГОСТ 8788—68. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 1, исполнения 2, с диаметрами d ==£ 30 мм — по ГОСТ 8788—68; с диаметрами d > 30 мм — по ГОСТ 10748—68. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 2 — по ГОСТ 12081—72. Предельные отклонения шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. Допускается бесшпоночное соединение полумуфт с валами. Предельные отклонения на угловые размеры конуса (поверхность 4) —я по 6-й степени точности ГОСТ 8909—75. * Детали и конструктивные элементы муфты см. В. И. Анурьев. Справочник конструктора-машиностроителя. Изд. 4-е, кн. 2, стр. 116—118.
Муфты с промежуточной призматической деталью Назначение: для присоединения электродвигателя к механизму и присоединения отдельных'валов внутри механизма. Рекомендуется применять при отсутствии резко ударной нагрузки и при напряжении кручения валов до т — 250 кгс/см2. Муфта допускает параллельное смещение валов при сборке до 0,2 мм, при работе до 0,01d + 0,25 мм и угловое смещение до 40'. 9. Передаваемый крутящий и маховой момент муфт Полумуфты и призматическая деталь Размеры, мм d (отклонение по А) Я-О,! в Dt 1 lt N Ci c2 d2 tZ3 d.. s E F 25-28 100 со 60. 50 72 42 55 — — — M8 M8 14 к 20 40 15 30-32-35 120 70 75 60 87 50 65 — — — M10 M10 16 4 25 45 20 40-45 150 80 90 75 107 60 75 15 20 16 M12 M12 18 4 30 50 25 50-55 180 100 110 90 132 80 90 15 25 16 M12 M12 20 4 40 55 30 60-65 220 120 130 100 152 100 110 20 30 20 M16 M16 25 6 50 60 35 70-75 250 140 150 110 162 100 130 15 12 35 Труб M16 30 6 50 70 40 80-85 290 160 170 120 182 120 150 15 12 35 Труб >/„" M20 35 6 60 80 45 90—95 330 180 190 140 202 120 170 15 12 35 Труб «/«" M20 40 6 60 90 50 Материал — сталь СтЗ для полумуфт с d 45 мм; чугун СЧ 12-28 для полумуфт с d > 45 мм; текстолит поделочный для призматической детали. Допускаемое отклонение для В: в полумуфте по А6, в призматической детали по С6.
10. Шарнирные муфты (по ГОСТ 5147—69) Назначение: для соединения валов с пересекающимися осями под углом не более 45 °'. При равномерном вращении ведущего вала вращение ведомого вала будет неравномерным; неравномерность возрастает с увеличением угла 6. Чтобы обеспечить синхронное враще- Рис. 1. Шарнирные муфты ние ведущего вала с постоянной угловой скоростью, устанавливают последовательно две шарнирные муфты, как показано на рис. 1. При этом должны соблюдаться два условия: 1) оси валов I и 2 должны иметь одинаковые углы с осью промежуточного вала •>; 2) обе вилки промежуточного вала должны лежать в одной плоскости. Основные параметры и размеры муфт, мм 1 — вилка; 2 — крестовина; 3 — стержень; 4 — палец; у — втулка; в — конический штифт; 7 — спаренная вилка Lr —± L —--------------------------- Номинальный размер муфты d D L ^2 Г, А Допускаемый крутящий момент1, КГС-М Тип А Тип Б 8 16 12 58 78 20 •14 20 1,25 10 20 16 62 88 20 14 26 2,5 12 25 20 76 108 25 18 32 4 16 32 25 88 126 28 23 38 8 20 40 32 112 160 36 31 48 16 25 50 40 136 194 42 37 58 32 32 60 50 170 240 58 50 70 64 40 75 60 224 316 82 74 92 128 Пример обозначения шарнирной муфты типа А с d = 12 мм: Муфта А12 ГОСТ 5147—39 То же, типа Б: Муфта Б12 ГОСТ 5147—69
Вилка 1 и спаренная вилка 7 (для муфты типа Б) Продолжение табл 10 Размеры, мм Вилка 1 Вилка 7 Общие размеры вилок, деталей 1 и 7 Вилка, деталь 1 Вилка 7, L Номинальный размер муфты d D (отклонение по С4) в (отклонение по А) d2 (отклонение по X) I. ^2 De Г Гз Dt (отклонение по С4) di D3 Ь4 L„ с 8 16 10 4 12 8 12 30 6 1 0,5 12 3 29 14 22 0,5 28 10 20 12 5 14 10 15 35 8 1 1 16 4 31 14 25 0,5 36 12 25 14 6 16 12 17 40 10 2 1 20 4 38 18 29 1 44 16 32 18 7 19 14 20 45 12 3 1,6 25 5 44 23 33 1 52 20 40 22 8 23 16 25 50 16 4 32 6 56 31 39 1,6 64 25 50 28 10 28 19 30 55 20 5 2 j 40 8 68 37 е0 1,6 78 32 60 34 13 28 38 65 25 6 3 50 10 8э 50 ^9 1,6 96 40 75 42 16 44 34 48 75 32 7 3 60 12 112 74 63 1,6 124 ПОСТОЯННЫЕ МУФТЫ
Крестовина, стержень, палец, втулка Размеры, мм Продолжение табл. 10 Стержень 3 Крестовина й dt — отклонение по А d, — отклонение по Ci Общие размеры Крестовина 2 Стержень з Номинальный размер муфты d dt d2 L (отклонение по С4) В (отклонение по С) Г С D Г Л L 8 2 8 10 0,4 0,5 4,5 2,5 1,4 20 10 5 z 10 12 0,4 0,5 '4 .1 2,5 1,4 24 12 6 3 12. 14 0,4 1 5,5 3 1,7 31) , 18 7 3 15 18 0,4 2 5,5 3 1,7 20 8 4 19 22 0,5 2,5 7,5 4 2,6 48 25 10 5 24 28 0,5 3 9 5 3 58 32 13 5 30 34 0,5 4 - 9 5 3 68 40 16 6 38 42 0,5 5 И 6 3,6 84 Втулка 5 Палец 4 т dt —отклонение по А< dt — отклонение по Н dt — отклонение по Н Палец 4 Втулка 5 d, (отклонение по А6) Li т-0,2 с £±0,1 2 17 4 2 0,5 7 2,5 21 5 3 0,5 9 3,5 3,5 26 33 6 7 4 5 0,5 0,5 11 14 4,5 42 8 6 1 18 5,5 52 10 7 1 22 6 62 13 9 1 26 7 77 16 10 1 34
Технические требования на детали шарнирных муфт Вилка 1 и спаренная вилка 7. Материал — сталь 20Х. Твердость HRC 48...52. Цементовать на глубину 0,8—1,2 мм. Покрытие — Хим. оке. по ГОСТ 9.073—77. Несооспость отверстий dt — не более 0,02 мм. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: ±1/2 (Л7 = В7). Крестовина 2. Материал — сталь 40Х. Твердость HRC 48...52. Покрытие — Хим. оке. но ГОСТ 9.073—77. Отклонение от параллельности плоскостей А и Д относительно соответствующих плоскостей Г и Б не более 0,02 мм. Отклонения от перпендикулярности плоскостей А и В относительно соответствующих осей пе более 0,05 мм. Стержень 3. Материал — сталь 20. Покрытие — Хим. оке. по ГОСТ 9.073—77. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватываемых по В7, прочих ±1/2 (Л7 = В7). Палец 4 и втулка 5. Материал — сталь 40Х. Твердость IIRC 48... 52. Покрытие — Хим. оке. по ГОСТ 9.073—77. 11. Цепные однорядные муфты Спо ГОСТ 20742-75) Назначение: для соединения валов при передаче крутящего момента от 6,3 до 800 кгс • м и компенсации смещений осей валов без уменьшения динамических нагрузок. Муфты не предназначены для реверсивного вращения. Полумуфты изготовляются четырех типов: 1 — с цилиндрическим отверстием на концы валов по ГОСТ 12080—66; 2 — с коническим отверстием па концы валов но ГОСТ 12081—72; 3 — с отверстием на валы с эвольвентными шлицами по ГОСТ 6033—51; 4 — с отверстием на валы с прямобочными шлицами по ГОСТ 1139—58. Полумуфты типов 1 и 2 должны изготовляться двух исполнений: 1 — па длинные концы валов; 2 — на короткие концы вадов. Технические требования. 1. Значения номинального крутящего момента указаны для муфт, изготовляемых из сталей марок 45 или 45Л с твердостью рабочих поверхностей HRC 40.. 45. При применении материалов с болое высокими механическими свойствами допускается увеличение значения крутящего момента до пределов, устанавливаемых расчетным путем. 2. Значения номинального крутящего момента указаны для муфт с постоянными по величине и направлению нагрузками. Если нагрузка переменная и может периодически достигать двукратного увеличения, значение номинального крутящего момента доляото быть уменьшено в 1,4 раза. 3. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 1, исполнения 1 — но ГОСТ 8788—68. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 1, исполнения 2 с диаметрами <7 ± 30 мм — по ГОСТ 8788—68. Размеры шпоночных пазов для полумуфт типа 1, исполнения 2 с диаметрами d > 30 мм — по ГОСТ 10748—68. 4. Ширина шпоночных пазов для полумуфт типа 2 — по ГОСТ 12081—72. 5. Предельные отклонения размеров шпоночных пазов — по ГОСТ 7227—58. 6. Размеры и предельные отклонения для отверстий с прямобочными шлицами — по ГОСТ 1139—58, с эвольвевтпыми шлицами — по ГОСТ 6033—51. 7. Предельные отклонения угловых размеров конуса — по 7-й степени точности ГОСТ 8908—58. 8. Профиль зубьев полумуфт и точность размеров зубьев по 2-му классу ГОСТ 591—69. Наружный диаметр зубчатого вепца полумуфты должен быть не менее диаметра делительной окружности. 9. При номинальном крутящем моменте до 100 кгс -м и частоте вращения до 600 об/мин допускается: применение муфт без кожуха; изготовление размера d с предельным отклонением по Л3; точность размеров зубьев полумуфт — по 3-му классу ГОСТ 591—69. 10. Допускается сочетание полумуфт разных типов и исполнений с различными диаметрами посадочных отверстий в пределах крутящего момента.
Продолжение табл. 11 Основные параметры, габаритные и присоединительные размеры Размеры, мм Tun-f, исполнения 1,2 Номинальный крутящий момент d*1 (откло-ней ие (отклонение по Aj) D, не бо- L, не более | 1, не более Типы*2 1 | 2 1 2 (Н-м) по А) лее Исполнения Исполнения 1 2 1 2 1 2 1 2 6,3 20; 2 >• 94 110 102 108 80 36 39 25 (63) 25; 2 8 — 122 128 92 — 42 45 27 12,5 25; 28 122 128 92 42 45 27 (125) 30 125 162 168 124 58 61 39 32; 35; 36 206 162 168 124 80 58 61 39 25 32; 35; 36; 38 140 206 162 168 124 80 58 61 39 (250) 40; 42; 45 278 222 228 172 110 82 85 57 50 (500) 40; 42; 50; 55; 45;- 48; 50 200 278 222 228 172 110 82 85 57 100 50; 55; 56 210 280 224 230 174 110 82 85 54 (1000) 60; 63; 65; 70; 71 354 284 290 220 140 105 108 73 200 03; 65; 70; 71; 75 280 354 284 290 220 140 105 108 73 (2000) 80; 85; 0 424 344 352 272 170 130 134 130 400 80; 85; 00; 95 310 424 344 352 272 170 130 134 94 (4000) 100; НО 514 424 432 342 210 165 169 124 800 100; ПО; 120; 125 350 514 424 432 342 210 165 169 124 (8000) 130; 140 604 504 512 408 250 200 204 154
Продолжение табл. 11 Тип 2, исполнения 1,2 ТипЗ , ш Номинальный крутящий момент Мкр, кгс-м (Н-м) Компенсирующее*3 радиальное смещение осей валов, пе более Частота вращения, об/мин, нс более Приводная роликовая однорядная цепь по ГОСТ 13568—75 Количество звеньев цепи (число зубьев полумуфты) с 6,3 (63) 0,15 1600 Ир-19-05--3180 12 1,3 12,5 (125) 0,20 1400 Пр-25,4-5670 10 1,8 25 (250) 0,20 1200 12 50 (500) 0,40 1000 Пр-31,75-8850 14 2,0 100 (1000) 0,40 800 Пр-38,1-12700 12 3,5 200 (2000) 0,60 700 Пр-50,8-22680 12 3,8 400 (4000) О’,60 700 12 14 3,8 800 (8000) 0,60 500 16 3,8 « d и dt = 20; 22; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 71; 80; 90; 100; ПО; 125; 140 являются предпочтительными величинами. « Ьи ( типа 3 и 4 соответственно равны L и I типа 1 исполнения 2. *’ Компенсирующее угловое смещение осей валов не более Г.
Условные обозначения муфт. Условное обозначение муфт содержит наименование муфт и цифры, характеризующие поминальный крутящий момент, диаметр отверстия полумуфты (для шлицевых соединений — наружный диаметр шлицев) тип и исполнение. Например: 1. Муфта цепная однорядная с поминальным крутящим моментом Мкр = = 1000 Н -м (или 100 кгс -м), диаметром d = 56 мм, полумуфты типа 1, исполнения Г. Муфта цепная 1000—56—1.1 ГОСТ 20742—75 То же, исполнения 2: Муфта цепная 1000-56-1.2 ГОСТ 20742— 75 2. Муфта цепная однорядная с номинальным крутящим моментом Мкр = = 1000 Н -м (или 100 кгс -м), диаметром d = 56 мм, одна из полумуфт типа 1, исполнения 1: Муфта цепная 1000—56—1.1 X 56—1.2 ГОСТ 20742—75 То же, одна из полумуфт диаметром d — 56 мм, типа 2, исполнения 2: Муфта цепная 1000—56—2.2 X 56—1.2 ГОСТ 20742—75 3. Муфта цепная однорядная с номинальным крутящим моментом Мкр — = 1000 II-м (или 100 кгс-м), одна полумуфта диаметром d = 56 мм, типа 1, исполнения 2; другая со шлицами Эв55 X 3, 5 X 14 типа 3: Муфта цепная 1000-56-1.2 X 55—3 ГОСТ 20742— 75 То же, другая полумуфта с прямобочными шлицами 8 X 46 X 54 типа 4: Муфта цепная 1000-56-1.2 X 54 ГОСТ 20742—75 КУЛАЧКОВЫЕ СЦЕПНЫЕ МУФТЫ Сцепные муфты служат для включения и выключения валов при их движении или во время остановки. Установочные муфты применяют в механизмах настройки и фиксации расположения узлов. Одна из полумуфт неподвижно закреплена иа ведущем валу, а другая перемещается па шпонках или шлицах ведомого вала вручную или автоматически. Отсутствие относительного перемещения полумуфт позволяет применять муфты в кинематических цепях, не допускающих колебаний передаточного отношения (в резьбонарезных станках, в делительных цепях зуборезных станков и т. д.). Основным недостатком кулачковых муфт является невозможность включения па быстром ходу; разность окружных скоростей на сцепляемых кулачках ие должна превышать 0,7—0,8 м/с; практически для обычных кулачковых станочных муфт разность чисел оборотов не должна превышать 100—150 в минуту. 12. Муфты с центрирующей втулкой Размеры, мм 35—40 55—60 80 100 125 100 150 200 250 300 200 275 350 435 500 70 90 110 140 160 139 182 225 2С0 5 6 8 10 10 Чаще всего бывает три кулачка на полумуфте. Центрирующая втулка крепится в ведущей полумуфте. Материал — сталь 35
13. Элементы кулачковых муфт Размеры, мм МКр рассчитан для кулачкового венца из стали 20Х с твердостью HRC 58...62 или стали 45 с твердостью HRC 48...52. Направление вращения вала — в обе стороны. Разность угловых скоростей, при которых допускаемся включение сцепных муфт на ходу: Разность угловых скоростей, об/мип .... До 450 -'00--40:) О, мм...................................... 40 4в„60 Степень вероятности включения муфты без холостых проворотов: Вероятность, % ............................ , 42 Р. мм...................................... 40-60 '70-100 200—250 150—200 70—100 110—160 52 110-160
14. Передвижная часть кулачковых муфт Конструкция и размеры необязательны: данные приводятся в качестве образца для конструирования. Исполнение I — односторонней кулачковой муфты Исполнение II — двусторонней кулачковой муфты D а (отклонение по Л) Bi L Li Z ъ (отклонение по А4) (отклонение по А3) f г, ие более +1 40 20 30 40 30 15 10 6 24,6+0.12 0,5 0,3 0,5 45 22 35 40 30 15 10 6 26,6+0'12 0,5 0,3 0,5 50 25 38 50 38 19 12 6 29,6+0.12 0,8 0,3 0,5 55 28 43 50 38 19 12 8 33,2 50.12 0,8 0,3 1,0 60 32 48 60 45 22 16 8 37,2+0,12 1,0 0,3 1,0 70 35 54 70 50 27 16 8 40,2+0.12 1,0 0,3 1,0 80 40 60 80 60 30 20 12 45,8+0.12 1,2 0,3 1,0 90 45 70 90 70 35 20 12 50,8+0,12 1,2 0,3 1,0 100 50 80 100 80 40 20 12 55,8+0,12 1,2 0,3 1,0 110 55 90 110 90 45 20 16 62,2+0,10 1,5 0,5 1,5 125 60 100 125 100 50 25 16 67,2+о,ю 1,5 0,5 1,5 140 70 115 135 110 55 25 16 77,2+о.Ю 1,5 0,5 1,5 160 80 135 155 120 65 25 20 88,6+0,10 1,5 0,5 1,5 Материал — сталь 20Х, твердость кулачков HRC 58 . . .62; сталь 45, твердость кулачков HRC 48 . . .52
15. Расчетные формулы для кулачковых сцепных Муфт Показатели Расчетные формулы Буквенные обозначения Передаваемый крутящий момент (рассчитан по контактным напряжениям для условия длительной работы без значительных колебаний по величине нагрузки) МКр = 0,8МКр в = =0,8 [т] 1V«; [г] = 5 кгс/ммг; W, = 0,2d3; Мкр. м = °'8d3 И м — наибольший Крутящий момент, передаваемый муфтой, кге-мм; Мкр. в “ крутящий момент, передаваемый валом, кге-мм; Wo — момент сопротивления вала, см3; d — диаметр вала, мм; по — наибольшая разность угловых скоростей, об/мин; D и - соответственно наружный и внутренний диаметры кулачков, мм <ртр — угол трения иа кулачках; б — угол профиля кулачка /Тр — приведенный коэффициент трения на шпонке или на шлицах; а — центральный угол /2л\ кулачка 1 ~ ; ав — центральный угол, соответствующий ширине вершины кулачка по наружному диаметру; У — минимально допустимая глубина захода кулачка во впадину в момент включения, мм; Го — осевая скорость включения, мм/с; Рст — статическая вероятность включения (при По = 0); Рк — кинематическая вероятность вллкь чения Наибольшая разпость угловых скоростей, при которой допускается включение муфты па ходу ' 1000 • 60 ср -0,8 м/с; D \ D+d>. Ucp - 2 ! 12 10* л<р -нт?18 Усилие включения на кулачковом венце м Г D + dt Х X (6 + <ртр) + + ] 2d 1 Степень вероятности включения муфты без холостого проворота 2f Р ±L . • а р — р .Яп<? f к С£ а
МУФТЫ С V-ОБРАЗНЫМ МЕЛКИМ (МЫШИНЫМ) ЗУБОМ 16. Основные параметры муфт Линейные размеры, мм ** В сцепных муфтах число зубьев уменьшено по сравнению с регулировочными и предохранительными муфтами в 2 раза за счет удаления половины зубьев при соответственном увеличении размеров впадин. Расчетное число зубьев остается удвоенным при определении геометрических параметров зуба. « М — максимально допустимый передаваемый момент; в числителе — для угла профиля р = 60° (см. рисунок и таблицу профиля зубьев), в знаменателе — для р = 90°. Крутящий момент подсчитан для чисел зубьев, соответствующих регулировочным и предохранительным муфтам. 1 Для сцепных муфт МСц — -^-М. Профили зубьев муфт с мелким зубом приведены в табл. 17. 17. Профиль зубьев муфт с V-образным мелким вубом Линейные размеры, мм. Bl K^OfOSttMf '"/ърр £ fC" Hp Kl Л 3: p Zp — число зубьев регулировочных д и предохранительных муфт; с 2сц — число зубьев сцепных муфт X D Hp Д К г X 40 30 30 45 3,07 1,80 5°ll'3O" 2°a9'30" 0,3 0,2 0,2 0,1 0,2 0,041 50 36 30 45 3,22 1,89 449' 2°28'30" 0,3 92 0,2 0,1 02 0,041 60 40 30 45 3,53 2,06 3°53' 2°15' 0,3 0,2 0,2 0,1 0,2 0,041 70 44 30 45 3,77 2,21 3°32' 2°02'30" 0,3 0,2 0,2 0,1 0,2 0,041 80 50 30 45 3,80 2,22 3°0C'30" 1°48' 0,3 0,2 0,2 0,1 0,2 0,041 90 50 30 45 4,34 2,53 3-06'30" 1°48' 0,3 0,2 0,2 0,1 0,2 0,041
МУФТЫ ТРЕНИЯ Муфты трепия в станках применяют для пуска и останова, реверсирования, переключения скоростей, переключения направления движения (например-, на продольную и поперечную подачу и т. д.). Фрикционные многодисковые масляные муфты используют в узлах, где трудно обеспечить изоляцию муфты от масла (коробка передач и др.). Материалами трущихся поверхностей служат закаленная сталь (> HRC 60) и текстолит. При муфтах с дисками из текстолита, работающими по стали, нет металлической пыли, появляющейся при трении стали по стали. Текстолитовые диски разрушаются при температуре свыше 110° С. Стальные диски при трении по стали шлифуют. Фрикционные многодисковые сухие муфты устанавливают в узлах, где удобно изолировать их от масла. Материалы трущихся поверхностей — сталь (средпеуглеродистая, можно без термической обработки) или чугун по асбесту. Рис. 2. Узел ненормализованных фрикционных многодисковых муфт трения Проверочный расчет дисковых муфт трения (ненормализованных, рис. 2). Исходные данные: М1(р — передаваемый крутящий момент, кгс -см; п — частота вращения ведущего вала муфты, об/мип; к — число включений муфты в 1 ч; i — число поверхностей трепия; Р — коэффициент запаса сцепления (обычно 1,3—1,5); Ji — наружный радиус поверхностей трения, см; г — внутренний радиус поверхностей трепня, см. Средний радиус поверхностей трепия в см Л + г >ср----2~ • Средняя окружная скорость в м/с я • гСрга V== 30-100 • Допускаемый крутящий момент в кгс -см я (Л2 - г2) rcvipfKvKm (1 - Кп) ----------------р • Необходимое усилие сжатия дисков в кгс - -- [Л/к,,] р г срг7
Давление па трущихся поверхностях в кгс/см2 При средней окружной скорости v > 2,5 м/с допускаемый крутящий момент масляных и сухих муфт умножают на коэффициент скорости Kv: Коэффициент Kv......................... 1 0,94 0,86 0,75 0,68 0,63 Окружная скорость .....................До 2,5 3 4 6 8 10 При работе масляных муфт с частыми переключениями (свыше 50—100 раз в 1 ч*) вводят поправочный коэффициент Кт, учитывающий число дисков: Число наружных диенов..........До 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Коэффициент Кт................. 1 0,97 0,94 0,91 0,88 0,85 0,82 0,79 0,76 Для сухих муфт Кт принимают равным единице. Кроме этого допускаемые крутящие моменты муфт следует снижать да 1% па каждые дополнительные пять включений сверх 50—100, т. е. вводить коэффициент (1 — К^), где = 0,01 на каждые дополнительные пять включений для муфт с числом включений не более 300—350 в 1 ч; предельные значения К1п = 0,5; при'"большем числе включений необходимо производить тепловой расчет муфты. Значение коэффициента / и наибольшие допускаемые давления [/>] приведены в табл. 18. 1Гри v > 2,5 м/с табличные давления [р] умножают па коэффициент скорости Kv. Давление [р] снижают также введением коэффициентов и 18. Коэффициент трения / и наибольшие допускаемые давления [р] на поверхность трения Материал поверхностей трения f Гр], кгс/см2 Для масляных муфт Закаленная сталь по закаленной стали ...... 0,08 6—8 Чугун по чугуну иди по закаленной стали 0,08 6-8 Текстолит по стали 0,15 4—6 Для сухих муфт Прессованный асбест или феродо по стали или чугуну . . . . . 0,3 2-2,5 Чугун по чугуну или по закаленной стали . . 0,15 2,5-3,0 Мепьшис значения давлений рекомендуются при малом числе дисков, ббльшие — при большом * Нижние значения — для быстроходных муфт и при больших моментах инерции разгоняемых масс; верхние — для тихоходных муфт и при малых моментах инерции разгоняемых масс.
ОБГОННЫЕ РОЛИКОВЫЕ МУФТЫ (по нормали машиностроения МН 3-61) Классификация и описание работы. Роликовые обгонные муфты (свободного хода), передающие крутящий момент возникающими силами трения при заклинивании роликов, классифицируют: 1. П о конструкции — на I II и III исполнение (табл. 19). Муфты исполнения I и II (рис. 3) состоят из трех основных элементов: обоймы (звено 7), ступицы (звено 2) и роликов (три — для исполнения I и пять — для исполнения П). При вращении одного из звеньев ролики автоматически вкатываются в клиновую щель и заклиниваются, связывая этим оба звена в одно целое. Муфты исполнения III имеют еще один элемент — поводковую вилку (звено 3, рис. 4), которая может принудительно выталкивать ролики из клиновой щели, осуществляя при этом реверсирование ступицы. Рис. 3. Муфты, передающие праш/чше в одном направлении Рис. 4. Муфты, передающие медленное вращение в одном направлении и ускоренное вращение в двух направлениях Рис. 5. Муфты, передающие медленное н ускоренное вращение в двух направлениях 2. По принципу действия. Группа I. Муфты, передающие вращение в одном направлении. Эти муфты (рис. 3) связывают две кинематические цепи. От звена 1 на звено 2 (звено 1 — ведущее) вращение передается только в одном направлении — по часовой стрелке (заклинивание). Звену 2 можно сообщить ускоренное вращение в том же направлении от другого источника, вызвав этим отсоединение его на ходу от звена 1 (обгон — расклинивание). Если ведущим является звено 2, то направление его вращения, а следовательно, и вращение ведомого звена 1 будет обратным. Группа 1Г. Муфты, передающие медленное вращение в одном направлении и ускоренное вращение в двух направлениях. От звена 1 (рис. 4) на звено 2 (звено 1 — ведущее) вращение передается только в одном направлении — по часовой стрелке (заклинивание). Звено 3 при этом увлекается звеном 2 (вхолостую). Звено 3, связанное с самостоятельным источником движения, может сообщить звепу 2 ускоренное вращение как в одну, так и в другую сторону, вызвав этим отсоединение его (на ходу) от звена 1. При вращении по часовой стрелке (в сторону вращения ведущего звена) произойдет расклинивание роликов (обгон), а звено 3 увлечет за собой звено 2. При вращении против часовой стрелки звено 3 вытолкнет ролики из клиновой щели и увлечет за собой звено 2. Муфты этой группы работают только при ведущем звене 1.
Группа III. Муфты, передающие медленное и ускоренное вращение в двух направлениях (рис. 5); они могут быть получены установкой двух муфт с поводковой вилкой (исполнение III) в следующих положениях: а) зубцы звеньев 2 направлены в разные стороны; б) оси муфт повернуты одна относительно другой на некоторый угол. С ведущего звена 1 на звенья 2 вращение может передаваться как в одну, так и в другую сторону. В зависимости от направления вращения звена 1 заклинивается то одна, то другая муфта. Звено 3 может сообщать звеньям 2 ускоренное вращение также в обе стороны, выталкивая ролики одного звена муфты и расклинивая ролики другого звена, увлекая при этом звенья за собой. Такие муфты работают только в том случае, если ведущим является звено 1. Примеры встройки обгонных муфт показаны па рис. 6. Рис. 6, Примеры встройки обгонных муфт
19. Конструкция п размеры Размеры, мм Исполнение I ДЛЯ му/рт D=32‘, 40',50 и Ь5ММ Исполнение II Аля мцфт ])=80',100и 125
Исполнение III D 11 г Г1 С 65 21 27,5 31,5 22 80 25 33,5 39.0 27 100 31 41,0 49,0 33 я р? О И ° £ я S к о £ А О С? о _ ф о Q к к d (отклонение по А) (Э он 0ИН9И -О1ГЯЛО) В Bi bt (отклонение no Bs) l (отклонение ХА К Шпонка 5, ГОСТ 8789—68 Кольцо 6, ГОСТ 13940—68 I 32 40 50 10; 14; 16; 12; 14 16; 18 18; 20 4 5 6 10-о,12 15-0,12 18-о,15 18+0>24 22+0,2S 95+0,28 3 4 5 8 10 12 1,2 1,8 2,3 ЗхЗхЮ 4x4X12 5X5X14 1А22 1А28 1А32 16; 20; 25 9g5 0,28 2,3 5x5x14 1А40 I и III G5 8 “•O-o.is ЗО+о-28* J 14 ЯП 20 10 25~ 0,15 35+0,34 б 18 2,6 1А50 I, II и III 2о; 30, 35 I и III 100 25 13 45+0,34 8 24 3,2 8X7X20 1 AGO I, II и III 30; 35; 40 -0,2 II 125 160 35; 70 40; 45; 50 16 20 35-о>25 4О-о,25 55-t 0,40 60+<м0 8 12 28 32 3,2 3,8 8X7X25 12X8X32 1А75 1А100 200 90 25 5О-о,Зо Yq+O, 10 12“ 40 3,8 12X8X40 1А125 * Для исполнения III Размеры см: Di иа стр. 219, Ь и I на стр. 221. Пример обозначения обгонной роликовой муфты исполнения I. D — 32 мм, d — 14 мм: Муфта I—32 X И МН 3—61 То же, исполнения II, D — 100 мм, d = 30 мм: Муфта 11—100 X 30 МН 3—01 То же, исполнения III: Муфта 111—100 X 30 МН 3—01
Обойма 1 Размеры, мм *45° bf, I Размеры В и I см. па стр. 218 Биение поверхности В, относительно оси отверстия D для муфт диаметром от 32 до 80 — «•* -. ~ "" 80 мм — не Биение 32 до 80 80 мм — не . _______ Отклонение свободных размеров — по 7-му классу точности ОСТ 1010. мм не более 0,02 мм, свыше более 0,03 мм. торцов для муфт диаметром от мм пе более 0,02 мм, свыше более 0,03 мм. D (отклонение до А) Dj (отклонение no Н) ва G bt (отклонение по ЯШ) G (отклонение по А&) S 1 Масса, кг 32 45 35,5+0’2 10 3 2,0 1,0 2,0 1,5 0,5 0,07 40 55 44,0м’2 12 4 2,5 1,5 2,5 2,0 0,5 0,13 50 70 54,о+°’2 14 5 3,0 2,0 3,0 2,5 1,0 0,23 65 85 69,0м’2 14 5 3,0 3,0 з,о 2,5 1,0 0,35 80 105 85,0м’2 18 6 3,5 3,5 3,0 3,0 1,0 0,68 100 130 106,0м’2 20 8 4,0 5,0 3,0 4,0 1,0 1,22 125 160 131,0м’5 25 8 4,0 5,0 3,5 4,0 2,0 2,57 100 200 167,0м’5 32 12 4,5 4,0 4,0 6,0 2,0 3,36 200 250 2О8,О+0’5 40 12 4,5 5,0 5,0 6,0 2,0 6,70 Материал: сталь 20Х; ШХ15. Термическая обработка отверстия диаметром В: для стали 20Х — цементация на твердость HRC 50...62; диаметр муфты D, мм.................... 32—40; 50—65; 80—125; 160—200 глубина цементационного Слоя, мм.......0,8—1,0; 1,0—1,2; 1,2—1,5; 1,5—1,8 Для стали ШХ15 — закалка до твердости HRC 58...64. Пример обозначения обоймы для муфты D = 100 мм: Обойма 100/1 МН 3—в!
Продолжение табл 19 Ступица 2 Размеры, мм МУФТЫ
Исполнение © О СО м D муфты © СО о СО©>£> !> Го © d (отклонение по А) 3 ы со © о СО "сл 1 ф со 0 со со м 00 м со в4 ние (отклонено С3) со |“ ф СО м © 1го ф « fro 1° ф to й СО со Л »о 1 1 1 Л. со Ъэ S 00 в, ние (отклоне-— 0,1) ©СЛСЛ сл cnrf> £-£-СО Ь (отклонение по А3) 17,9 19,9 22,3 15,6 17,9 19,9 11,1 13,6 15,6 i+0»12 © © О "сл 'сл Н0»1 4 'со © z+° 2 00 Р1 о to 5* 1° ф ф Т0‘°^й<тт 1 60 11 С1 ъ => Is5 сл р сл ъ © со и "сл "сл "сл t*** "сл "сл "сл 0,20 0,19 0,18 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 0,04 Масса, кг Продолжение табл. 19 кг нлфли иинонииод яннноаао
Исполнение D муфты d (отклонение по А) Пз Л, (отклонение по С3) Об d2 ds В3 (отклонение — 0,1) b (отклонение по Аз) st'0+t 1з Z+0.2 5 Ox с2 s2 А А Масса, кг I и III 65 16 20 25 40 З7’°_о,3 4 — 14,6 5 6 8 17.9 22,3 27.6 и 2,5 1,60 24,34_о,оз 5,1 1,5 0,5 0,5 0,42/0,32 0,38/0.30 0.34/0,26 I, II и III 80 20 25 30 35 79*и 50 47 0_о,5 g*0»03 3 18,6 6 8 8 10 22,3 27.6 32,6 37.9 14 2,5 2,20 29’8<Lo,O4 6,6 2,0 0,5 0,5 0,75/0.62 0,71/0,66/0,59 0,66/0,61/0,54 0,59/0,54/0,47 I и III I, II и III 100 25 30 35 40 "’<LM 60 37’°-0,5 8-н»оз 3 24,6 8 8 10 12 27.6 32,6 37,9 42,9 15 2,5 2,20 38-7в_0.06 8,8 4,0 0,5 1,0 1,52/1,31 1,45/1,37/1,24 1,36/1,28/1,15 1,25/1,17/1,04 II 125 35 40 45 50 124-0,5 75 72,0 8*0.03 3 28,6 10 12 14 16 37,9 42,9 48.3 53,6 14 3,0 2,80 10,8 5 0^ 1,0 2,56 2,44 2,30 2,13 160 200 70 90 158-О,5 198-о,в 100 125 96,5 121,0 1О*о.оз 4 33>°~о,з 4М_0,з 20 24 74,3 95,2 20,5 3,0 4,0 3,10 3,5 59,61_013 74,52-о,и 13,6 17,0 8 9 1,о 1,0 2,73 6,08 Материал: для муфт D < 125 мм — сталь 20Х и ШХ15, Для муфт D = 160 и 200 мм — сталь 45. Термообработка поверхности Р: Для стали 20Х — цементация на твердость ЛЯС 56...62; О, мм............................................ 32—40 50-65 80—125 Глубина слоя, мм ................................0,8—1,0 1,0—1,2 1,2—1,5 Для стали 45 — закалка на твердость HRC 58...64 Разность размеров С4, С2, С3 и С4 в пределах одной ступицы для муфт D до 80 мм не более 0,01 мм, D свыше 80 мм не более 0,02 мм. Непараллельность плоскостей Р относительно оси отверстия d для муфт D до 80 мм не более 0,01 мм, свыше 80 мм не более 0,015 мм. Биение торцовой поверхности для муфт с D до 80 мм не более 0,03 мм, свыше 80 мм не более 0,06 мм (исполнение I и II). Биение торцовой поверхности Р, для муфт с О до 80 мм не более 0,03 мм, свыше 80 мм не более 0,05 мм (исполнение L). Отклонения свободных размеров по 7-му классу точности. Пример обозначения ступицы исполнения I для муфты D = 100 мм, d = 30 мм: Ступица I—100 X 3012 МН 3—61 То же, исполнения II: Ступица II—100 X 30/2 МН 3—61 То же, исполнения III: Ступица 111—100 X 30/2 МН 3—61
Ролик 3 и щека 4 Размеры, мм 4 7 V ~ Исполнение I Исполнение II “V (X, "^50 — -ч 0,5хМа/ X. 120°/ \ Ч.\ . к 0,5М5° 1 ^У У \ Й Г* D 65 С 22 Г 80 100 27 33 "г D муфты Ролик Щека rfi (отклонение по С) 1 (отклонение по А'з) f Масса, кг л7 (отклонение Но А3) (отклонение -0,03 -0,08) Масса, яг 32 40 50 65 80 к 5 6 8 10 8 10 12 14 18 0,3 0,001 0,002 0,003 0,006 0,011 35-о,а 43-0.2 53- 0,2 68-0,2 84-0,2 22 28 32 40 50 1,5 2,0 2,5 2,5 2,5 0,011 0,014 0,031 0,045/0,03* 0,055/0,04* 100 125 160 200 13 16 20 25 24 28 32 40 0,5 0,025 0,044 0,078 0,154 105-0,2 130-о,5 165-0,5 20G-0,5 60 75 100 125 2,5 3,0 3,0 4,0 0,092/0,07* 0,230 0,350 0,740 * Для исполнения II. Щека. Материал—сталь 45. Твердость НДС 30...4о. Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности. Пример обозначения щеки для муфт исполнения I, 1) = too мм: Щепа 1—100/4 МН 3—61 Ролик. Материал — сталь ШХ15, У8. Термическая обработка: для стали ШХ15 на твердость HRC 58...64, для стали У8 на твердость HRC 58...62. Овальность по и конусность для муфт D до 80 мм не более 0,04 им, свыше 80 мм —-не более 0,06 мм. Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности. Пример обозначения ролика для муфты D — 100 мм: Ролик 100/3 МН 3—61
Пружина 7 Размеры, мм D муфты *^10 Н Q S к- О О S Щко о д ^2 Длина развертки L Витков Масса 100 шт, кг . Лц>. п рабочих ф о S я 5= 32 40 50 65 80 100 125 •*160 200 0,2 0,2 0,3 0,3 0,5 0,5 0,5 0,8 0,8 2,5 2,5 3,0 3,0 4,0 4,0 4,0 6,0 6,0 25 32 28 28 18 32 32 40 40 1,3 1,3 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0 148 184 208 208 144 247 247 350 350 19 24 23 23 12 21 21 20 20 20 25 24 24 13 22 22 21 21 0,005 0,006 0,012 0,012 0,022 0,039 0,039 0,144 0,144 Материал — проволока стальная углеродистая пружинная класса II по ГОСТ 9389—75. Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности. Пример обозначения пружины для муфты X) — 100 мм: Пружина 100/7 МН 3—61 Штифт 8 Размеры, мм /? КгП/ z Ч С' 4^7 Л D муфты С?7 (отклонение по Х3) 1. R f Масса, кг fx45° 80 100 125 8 5 13 9 8 0,3 0,004 1 Сц>ерО_ Li , 160 200 10 7 23 15 10 0,5 0,008 Материал — сталь 40Х. Твердость HRC 45..*50. Отклонения свободные размеров — по 7-му классу точности. Пример обозначения штифта для муфты D — 80 мм: Штифт 80/8 МН 3—61 Сухарь, деталь 9
20. Технические данные обгонных роликовых муфт Технические показатели Диаметр муфт 32 4'0 50 65 80 100 125 160 200 Количество роликов 3 5 3 5 Передаваемый крутящий момент М„п, кге-см 25 45 85 165 330 550 700 1200 2100 3900 7700 Наибольшее рекомендуемое число циклов включений в минуту 250 200 160 125 100 80 65 50 40 Рекомендуемая наибольшая частота вращения при обю-не, об/мин 3000 2500 2000 1500 1250 1000 800 630 500 Наибольший допускаемый крутящий момент от сил трения при обгоне, кге-см 1,2 2,2 4,2 5 10 17 21 24 42 78 160 Наибольший угол холостого поворота муфты кри включении (угол проскальзывания) 3» 2°30' 2° 1°30' 1° 45' 30' Общее число циклов нагружения муфты (число включений) до 5-Ю". При большем числе включений и передаче максимального для данного типоразмера крутящего момента вследствие износа рабочих поверхностей ступицы, обоймы и ролика может начаться проскальзывание муфты. Передаваемый крутящий момент Мкр указан для условий максимального числа циклов включения и максимальной частоты вращения. При уменьшении числа циклов включения и частоты вращения Мкр может быть увеличен до 20%. РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НЕНОРМАЛИЗОВАННОЙ ОБГОННОЙ МУФТЫ (рис. 7) Рис. 7. Узел ненормализованных обгонных муфт Наибольший крутящий момент па валу муфты кге-см Количество роликов.............................. Расчетный диаметр ролика, см ...... ............ Принятый диаметр ролика, см..................... Диаметр поверхности зажима обоймы, см........... Высота опорной поверхности, см ................. Ориентировочное значение диаметра вала, см...... Длина ролика, см................................ М] d D^Sd h = 0,496 (D - d) - 0,5<i ds = 0,2 jZmkp I = l,5d УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ 1. Обойму муфты монтируют в достаточно прочный и жесткий корпус. Точность отверстия в корпусе должна быть в пределах допусков 2-го класса системы отверстия. 8 Анурьев В. И., т. 2
Чем меньше требуемый угол поворота муфты в процессе заклинивания, тем более жестким должен быть корпус. 2. Повышению точности работы муфты (уменьшению угла проскальзывания) способствует увеличение радиуса размещения роликов, т. е. увеличение диаметра муфты и уменьшение нагрузки — снижение передаваемого крутящего момента. 3. Работоспособность муфты в значительной степени зависит от соосности обоймы и ступицы. При несооспости нагрузка между роликами распределяется неравномерно. Кроме того, появляется дополнительная нагрузка па опоры. Отклонение от соосности для муфт с D < 80 мм пе должно превышать 0,02 мм, а для муфт свыше 80 мм — 0,03 мм, что составляет приблизительно 60% допускаемого суммарного радиального отклонения муфты. Перекос осей ступицы и обоймы не должен превышать 0,01 : 100. 4. Рабочую длину шпонки, соединяющей ступицу муфты с валом, при значениях передаваемого ЛГКр, близких к максимальным, рекомендуется принимать равной длине ступицы. 5. Ролики муфты должны быть постоянно смазаны; лучше использовать маловязкио сорта масел — по ГОСТ 20799—75. Более вязкие сорта способствуют увеличению потерь при обгонном вращении, вязкость смазки должна повышаться с увеличением нагрузки муфт. Чистота масла должна поддерживаться надежной фильтрацией или сменой его пе реже одного раза в 4—6 месяцев. 6. Нижнюю щеку или заменяющую ее деталь при установке муфты па вертикальных валах рекомендуется подвергать термической обработке до твердости IIRC 40...50. ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ МУФТЫ Эти муфты служат для ограничения передаваемого момента и предохранения частей механизмов от поломок при перегрузках, превышающих расчетные. Рис. 3. Предохранительная втулочная муфта со срезным штифтом ВТУЛОЧНЫЕ МУФТЫ СО СРЕЗНЫМ ШТИФТОМ Размеры муфты (рис. [8) принимают £=(3 4-5) dE, D= (1,5 4-1,8) dK или берут из табл. 1. Исходными данными являются: 1. Наибольший поминальный крутящий момент ЛГкр.иом, передаваемый муфтой, кге -см. 2. Расчетный крутящий момент 71/кр срабатывания муфты кге -см, во избежание случайных выключений муфты берут ТИ'кр — 1,25 Л7Кр.НОм- 3. Радиус расположения поверхности среза г, см. 4. Материал предохранительного штифта: среднеуглеродистые стали. 5. Временное сопротивление разрыву (в зависимости от марки стали штифта) <тв, кгс/см2. Для расчета из табл. 21 берут коэффициент пропорциональности К между пределами прочности на срез и па разрыв. При проектировочном расчете для выбора К предварительно задается d. Расчетный предел прочности на срез штифта, кгс/см2 Чр— Х<тв. Диаметр предохранительного штифта (проектировочный расчет), см 4МКр лгтСр
Предельный крутящий момент, кгс -см, при котором происходит срез штифта (йроверочмый растет), Л2РгТСр Мкр==-—------ 21. Коэффициент пропорциональности К Диаметр штифта d, мм Материал штифта Штифт с V-образной канавкой средней вязкости (е = 12 4- 17%) ВЯЗКИЙ (8 = 20 4- 22%) 2-3 0,8-0,78 0,81—0,80 0.8—0,9 4-5 0,72-0,68 0,76-0,75 0,8—0,9 Значения К приведены для муфт с осевым расположением штифтов, в муфтах с радиальным расположением штифта коэффициент К увеличивать на 5—10%. 22. дисковые муфты со срезиым штифтом Размеры, мм Штифты цилиндрические по ГОСТ 3128—70: 1.5ГХ18; 2ГХ18; ЗГХ18; 4ГХ30; 5ГХ30; 6ГХ4'>; 8ГХ45; 10ГХ45. Материал: втулок — сталь 40Х, твердость HRC 48; пробок — сталь 30. твердость HRC 35. 8*
ПРУЖИННО-КУЛАЧКОВЫЕ МУФТЫ Предохранительные пружинно-кулачковые муфты (рис. 9) рассчитывают на контактную прочность и изгиб так же, как и сцепные кулачковые муфты. Допускаемый крутящий момент по контактным напряжениям, кгс -см, Mi(V~O,5Dzbhp, где D — средний диаметр кулачков, см; обычно D выбирается в продолах 1,25—< 2,5 диаметра вала; z — число кулачков; Ъ — ширина кулачков, см; h — высота закруглить Рис. 9. Предохранительная пружинно-кулачковая муф1а кулачков, см; р — допускаемое номинальное давление, принимают равным 300 кгс/см2. Допускаемый крутящий момент по изгибу (определяют для кулачков с плоскими гранями при z > 11) _ Dz4 [ои] Z2 Ми"~ 6k где z1 — расчетное число кулачков, равное х/2—х/3 общего числа кулачков; [<ти] — допускаемое напряжение на изгиб, кгс/см2, выбирают по пределу текучести с запасом не ниже 1,5; I — толщина кулачков у основания, см; ири беззазорном сцеплении: , stD . . . Z = -g—+Л tga, где а — угол наклона рабочих граней, практически принимают не более 65°. Потребную силу сжатия пружины -Рпр, кгс, для передачи крутящего момента -определяют из следующих уравнений: 2МКр,р Рпр=—jj tga; i(l) 2Л/Кр.р Г D 7 Т’ир = —~— pg (a — pj) —— f2 J, (2) где /Икр.p — расчетный крутящий момент, кгс-см; 1Икр.р = 1,3 Л/Кр.Иом (/Икр-ном — наибольший номинальный крутящий момент); D — средний диаметр кулачков, см; а — угол наклона рабочих граней, градусы; pt — угол трения между кулачками (для стали 5—6°); /2 — коэффициент трения в шлицевом (шпоночном) соединении (для стали 0,15—0,16); d — диаметр вала, см. Формула (1) не учитывает сил трепня в кулачках и в шлицевом соединении, что соответствует работе муфты при длительной перегрузке. При мгновенных перегрузках предполагается действие сил трепня и расчет ведут по формуле (2). Для надежности работы муфты кромки кулачков следует закруглять.
23, Кулачковые, шариковые и фрикционные муфты Муфты общего назначения с климатическими исполнениями у и Т и категориями размещений 1—4 по ГОСТ 15150—69 предназначены для предохранения привода при передаче крутящего момента от 0,4 до 40 кгс -м в любом пространственном положении. 1И макс Допускаемое отношение моментов срабатывания -т;---- '“ном Муфты изготовляют трех исполнений: 1 — с цилиндрическим посадочным отверстием и шпоночным пазом по ГОСТ 8788—68; 2 — со шлицевым посадочным отверстием, соответствующим соединению средней серии до ГОСТ 1139—58; 3 — с эвольвентным шлицевым отверстием по ГОСТ 6033—5Г. Размеры, мм ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ МУФТЫ
Общие размеры Кулачковая и шариковая муфты Кулачковая муфта Шариковая муфта Фрикционная муфта Номинальный крутящий момент М, р кге м (Н-М ) d* (пред откл. по Н7) 1 (пред, откл. по h.14) /1 не более Ъ (пред откл. I по ГОСТ 7227-58) , h (Пред. откл. по hll) 1 t (пред. откл. ПО HI2) Допускаемая часгота вращения, об/мин Масса, кг, не более dt (пред. откл. по Кв) D, не* более L, не более d, (пред. откл. по Кв) В, не более L, пе более dt (пред. откл. по Кв) В, не бопее 1 L, не более t (пред откл. ПО 1112) Допускаемая частота вращения, об/мин Масса, кг, на более | Исг 1 ЮЛИЙ 2 те 3 Исп н 1 элне-ie 2 и 3 кулачковой шариковой 0,40 (4) 8 9 10 — — 20 20 23 — 12 3 3 1,8 1600 0,32 0,50 32 36 63 36 45 67 — — — — — - 0,63 (6,3) 9 10 11 — — 20 23 23 — 14 4 4 2,5 1250 0,50 0,67 38 48 42 48 75 32 50 75 1,5 3000 0,64 1,00 (10) И 12 14 14 12 13 23 30 30 25 25 16 5 5 3,0 1000 0,86 0,96 50 56 75 50 56 80 38 80 2,0 2500 0,68 1,60 (16) 12 14 16 14 16 12 13 15 30 30 40 25 25 48 18 0,90 1,10 80 90 83 0,75 2,50 (25) 14 16 18 14 16 13 15 17 30 40 40 25 28 28 21 6,0 6,0 3,5 8000 1,60 2,0 56 71 85 65 71 100 45 60 90 2,5 1500 1,10 4,00 (40) 18 20 22 20 22 17 20 22 40 50 50 28 36 36 24 1,80 2,26 105 120 95 1,20 6,30 (63) 20 25 20 22 25 50 50 60 36 36 42 28 8,0 7,0 4 630 2,5 2,60 65 85 110 70 80 55 85 120 4,0 1000 2,00 230 МУФТЫ
Продолжение табл. 23 Общие размеры Кулачковая и шариковая муфты Кулачковая муфта Шариковая муфта Фрикционная муфта । Номинальный крутящий момент МКр кгс-м (Н-м ) d* (пред. откл. по Н7) 1 (пред. ОТКЛ по hl4) h не более Ь (пред откл. по ГОСТ 7227—58) h (пред. откл. по hll) t (пред. откл. по Н12) 1 Допускаемая частота вращения, об/мин Масса, кг не более <7, (пред. откл. по 7<в) । D, пе более L, не более d, (пред. отвд. по Кб) О, не более L, не более dt (пред. откл. по Кб) | Z>, не более 1 i L, не более t (пред откл. по Н12) 1 Допускаемая ; частота чраще-i ния, об/мин Масса, кг, ле более Исполнение Исполнение кулачковой шарико-| БОЙ 1 2 3 1 2иЗ 10,0 (100) 25 28 25 28 25 28 30 СО 60 80 42 42 58 32 10 8,0 5,0 500 5,0 5,16 80 100 140 80 100 150 65 105 125 5,0 1000 3,60 16,0 (160) 28 32 28 32 28 30 32 60 80 80 42 58 58 36 7,5 7.0 125 160 125 190 70 115 150 800 3,80 25,0 (250) 32 36 40 32 38 32 35 38 40 80 80 80 110 58 58 58 82 42 12 400 10 12,3 90 140 180 90 140 220 135 160 600 5,00 40 (40) * ГС 40 45 )СТы 3S 42 пред-< 38 40 42 45 /см ат 80 110 110 110 ривак 58 82 82 82 т 2-й 48 ряд 14 для и 9 спол 5,5 пен iif 315 1, На 16 к мен 20,5 ее пр 105 едпоч 180 тител 190 ьный. 105 180 260 90 152 180 5,5 400 7,60 ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ МУФТЫ Пример обозначения предохранительной кулачковой муфты с номинальным крутящим моментом 63 Н .м, диаметром посадочного отверстия 25 мм, исполнения 7 климатического исполнения УЗ'. Муфта 63—25—УЗ ГОСТ 13620—77 То же, исполнения 2: Муфта 63—6 X 21 X 23—УЗ ГОСТ 15620—77 ЬР То же, исполнения 3: Муфта 63—Зв. 25 X 1,5 X 16—УЗ ГОСТ 15620—77 »
24. Элементы кулачковых предохранительных муфт Основные размеры кулачковых предохранительных муфт те же, что и основные размеры кулачковых муфт (см. табл. 13). Размеры, мм Грань кулачка, расположенная под углом 30°, является рабочей. Направление вращения валов — в одну сторону, согласно расположению граней. Усилие иа кулачках: Усилие, кгс.......................... Диаметр муфты D, мм.................. Усилие, кгс.......................... 360 435 577 735 980 ИЗО 1487 40 45 50 55 60 70 80 1894 2350 2856 3284 4594 6035 Диаметр муфты D, мм................ 9Q 100 110 125 140 160 Степень вероятности включения без холостого хода: Вероятность включения, %........................ 70 67 64 Диаметр муфты D, оди ........................ 40—60 70—100 110—160
Расчетные формулы для кулачковых предохранительных муфт те же, что и кулачковых сцепных муфт (см. табл. 15). 25. Камни для перевода муфт Размеры, мм В (отклонение по А4) D (отклонение по А4) наибольший Н (отклонение по Л4) d (отклонение но Л системы вала) Отверстие (отклонение по А) 1 h У Цилиндрический штифт, ГОСТ 3128-70 10 14 5 5 18 8 0,5 5ГХ12 12 16 6 6 22 10 0,5 6ГХ16 16 20 8 8 28 12 1,0 8ГХ18 20 26 10 10 36 14 1,0 10ГХ22 25 32 12 13 45 16 1.5 13ГХ25 32 40 16 16 56 22 1,5 16ГХ36 40 50 20 20 70 24 2,0 20ГХ40 50 60 25 25 85 30 2,0 25ГХ50 Материал: для типа А — чугун СЧ 21-40, текстолит, бронза; для типа Б — сталь 40Хм твердость HRC 48. ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ МНОГОДИСКОВЫЕ МУФТЫ С МАГНИТОПРОВОДЯЩИМИ ДИСКАМИ (по ГОСТ 21573—76 и 21574—76) Муфты электромагнитные многодисковые с магнитопроводящими дисками работают со смазкой. Устанавливаются следующие исполнения муфт: ЭТМ...2 — муфты с контактным токоподводом. ЭТМ...4 — муфты с бесконтактным токоподводом. ЭТМ...6 — муфты тормозные с ведомыми внутренними дисками. ЭТМ...8 — муфты тормозные с ведомыми наружными дисками.
26. Основные параметры и размеры муфт исполнений ЭТМ ... 2, ЭТМ ... 4, ЭТМ ... 8 Размеры, мм Исполнение ЭТИ 2 Исполнение ЭТИ... 4 исполнение атм... в A Обозначение габарита муфты 01 02 03 04 Оэ 06 07 08 09 10 и 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Dt (отклонение по С3) 50 55 60 65 80 90 100 110 120 135 150 170 190 215 240 270 300 340 Г 380 430 D2 (отклонение по С) Т>з (отклонение по С4) 49 54 59 64 78 88 98 235 265 295 335 375 425 D* (отклонение по С) 45 50 55 60 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 Л» Номинал 40 45 50 55 60 70 80 90 100 110 120 140 165 180 200 230 250 300 340 370 Отклонение ±0,16 ±0,35 МУФТЫ
Продолжение табл 26 Обозначение габарита муфты 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 и 12 13 14 15 16 17 18 19 20 L (отклонение по С4) 20 22 25 30 32 35 38 41 45 52 60 68 78 90 100 110 120 130 145 160 Li (отклонение по 04) 26 28 32 38 44 45 48 55 60 С8 74 82 100 110 120 128 139 165 180 d (поле допуска 7Н) М3 М5 М6 М8 М10 Ml 2 ^тах Номинал 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 6,0 6,5 9,0 11,0 14.0 15,0 17,0 18,0 22,0 25,0 28,0 Отклонение +0,3 +0,5 +0,8 +1,0 Номинальный передаваемый момент Мном, кгс м 0,25 0,40 0,63 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 100 250 400 630 1000 1600 Номинальный вращающий момент Mg, ьгс-м 0,16 0,25 0,40 0,63 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 160 250 400 630 1000 Номинальное напряжение питания U> В 1 2 24 Масса, кг 0,22 0,28 0,36 0,48 0,71 1,10 1,65 2,17 2,84 4,47 6.20 9,0j 12,5 18,2 25,6 35,8 55,5 88,0 123,9 175,0 ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ МНОГОДИСКОВЫЕ МУФТЫ
27. Основные параметры и размеры муфты исполнения ЭТМ ... 6 Размеры, мм Обозначение габарита муфты 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 7), (отклонение —0,5) 115 125 140 Г>0 170 185 215 235 255 290 310 355 Оа (отклонение по С) 80 90 100 110 120 135 150 170 190 210 230 265 1)3 (отклонение,7* 0,35) 100 110 123 133 150 165 190 210 230 256 276 315 L (отклонение по С4) 32 За 38 41 45 52 СО 68 78 90 100 110 В (отклонение —0,5) 1 (отклонение +0,2) d (отклонение -{-0,2) S0 100 3 9 110 1 120 1 135 4 1 150 3 170 190 17 210 230 5 250 19 285 Номинальный переда- 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 160 250 ваемый момент Мном, кгс-м Номинальный вращаю- 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 160 щии момент Мв, кгс-м Масса, кг Номинальное напряже- 1,4 1,8 2,2 3,06 4,0 5,3 24 7,4 9,7 12,5 21,5 28,4 39,3 ние питания Г/пом> В 28. Размеры посадочных гладких отверстий Размеры, мм Исполнение Обозначение габарита муфты 1А 2А ЗА di (отклонение по А) bi (отклонение по А3) ' di + it 1 ф к гз аки . ° 4 S • н g « Ф я W О Ф ЛЧИ + + t. di (отклонение по А) bi (отклонение по А3) 4- ti Номинал ' Ф £ к £ О Ч tq i Номинал i Отк-лоне-| ние Номи-| нал 1 Отклонение 01 12 4 13,8 +0,120 — — — — — — — 02 14 5 16,3 12 4 13,8 +0,12
Обозначение габарита муфты Исполнение 1А 2A ЗА 1 ф к г, О О 43 ч д 1 ф “ 4^5 38^ к нОО й RR dt Ф h I (У оц ЭИНЭНО1Г -ню) lp 1 ф wO о •© Ч К di -|- di (отклонение I по A) ! bi (отклонение по A3) di -|- Номинал A <Ь g ffi s> Ji* о s ОчЯ , Номинал Отк- I лоне-ние Номинал g ffi g ь; ф s Or И 03 16 5 18,3 14 5 16,3 12 4 13,8 04 18 6 20,8 16 18,3 14 5 16,3 05 20 6 22,8 +0,120 18 ft 20,8 +0,12 16 5 18,3 06 22 6 24,8 20 6 22,8 18 6 20,8 +0,120 07 25 8 28,3 22 g 24,8 +0,12 20 g 22,8 08 30 8 33,3 25 8 28,3 +0,16 22 6 24,8 09 35 10 38,3 30 8 33,3 25 8 28,3 10 40 12 43,3 35 10 38,3 30 8 33,3 И 50 14 53,8 40 12 43,3 35 10 38,3 12 60 18 64,4 +0,160 50 14 53,8 40 12 43,3 13 70 20 74,9 60 18 64,4 +o,16 50 14 53,8 14 80 20 84,9 70 20 74,9 60 18 64,4 -[-0,160 15 90 22 95,4 80 22 85,4 70 20 74,9 16 100 25 105,4 90 25 95,4 80 22 85,4 17 • 110 25 115,4 100 28 106,4 +0,20 90 25 95,4 18 * 125 28 131,4 110 28 116,4 100 28 106,4 19 * 140 32 147,4 +0,200 125 32 132,4 +0,20 110 28 116,4 +0,200 20 * 160 36 168,4 140 36 148,4 125 32 132,4 * По 2 шпонки, расположенных под углом 180° одна относительно другой. 29. Размеры шлицевых отверстий Размеры, мм , Л .S'" I XX Шлицевые отверстия с посадкой по наружному диаметру I исполнения ill, 2Н, ЗН; отклонения' D— по A, d — по А5, Ъ — по Й3. h 11 Шлицевые отверстия с посадкой по внутреннему диаметру -Н- ЗуС 'ТТ“ исполнения IB, 2В, ЗВ; отклонения: D—по A's, d—по A, b —по 1+ Обозначение габарита муфты 1Н, 1В 2Н, 2В ЗН, ЗВ D d ъ Число зубьев D d ъ Число зубьев D d ъ Число зубьев 01 02 03 04 05 06 14 14 16 20 22 25 И И 13 16 18 21 3 3 3,5 4 5 5 6 14 16 20 22 И 13 16 18 3 3,5 4 5 — 14 16 20 | | | ^$3^ СО СО . . | "ел III 6 6 6
Допускается изготовление муфт, силовые параметры которых превосходят указанные о таблицах для Данного габарита, при коэффициенте превышения ф = 1,58. Неуказанные предельные отклонения размеров: охватывающих — по Аг>; охватываемых — по В5; проч,.х — по СМ,. Примеры обозначений муфт серии ЭТМ. обозначение муфт содержит наименование серии (ЭТМ), обозначение габарита (первые две цифры), исподие11ИС (третья цифра) и обозначение- отверстии- <чорщг тирн-Д ' Муфта габарита 08 с контактным токоподводом и посад;очпЬ1М отверстием исполнения 1 А: ЭТМ 082 — 1А ГОСТ 21573—7$ То же, габарита 09 с бесконтактным токоподводом и посадочным отверстием исполнения ЭТМ394 — 2Н ГОСТ 21373—7$ То же, габарита 10 — тормозная с ведомыми внутренними дисками и посадочным отверстием исполнения ЗВ: ЭТМ106 — ЗВ ГОСТ 21573—7$ То же, габарита 11 — тормозная с ведомыми наружными дисками и посадочным отверстием исполнения 2А: ЭТМ118 — 2А ГОСТ 21573—7$ 30. Рекомендуемые основные размеры щеткодержателей к муфтам ЭТМ ... 2 Размеры, мм Обозначение щеткодержателя Н h ЭМЩ2А-20 66,5 19,5 ЭМЩ2А-40 87 40 ЭМЩ2А-60 107 60 ЭМЩ2А-80 127 80 ЭМЩ2А-100 147 100
31. Рекомендуемые пазы под смазку (для муфт исполнения ЭТМ ... 2. ЭТМ ... 4, ЭТМ ... 8) Размеры, мм 18 19 20 36 47 47 25 25 30 38 49 49 Щелевой паз под смазку выходит накалиброванную (центрирующую) поверхность. Размер 13 определяет минимальную ширину струи масла при смазде поливом. Технические требования. Муфты должны изготовляться в соответствии с требованиями ГОСТ 21574—76, ГОСТ 21573—76 и по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке. Технические данные муфт приведены в табл. 32. Муфты ЭТМ...2, ЭТМ...4, ЭТМ...6, ЭТМ...8 должны применяться для работы в условиях, обеспечивающих смазку фрикционных дисков минеральным маслом с кинематической вязкостью 17—23 сСт при температуре 50° С. Муфты не должны применяться в среде взрывоопасной или содержащей агрессивные пары и газы в концентрациях, могущих привести к повреждению деталей муфты или изменению свойства смазки. Ресурс (число циклов N), который должна отработать каждая муфта, должен быть для поминального режима не менее приведенного в табл. 33. 32. Технические данные муфт Обозначение габарита муфты ЭТМ...2, ЭТМ...4, ЭТМ...6, ЭТМ...8 ЭТМ ..4 ЭТМ...6 ЭТМ... 8 ЭТМ...2 ЭТМ... 2 ЭТМ... 6 ЭТМ... 8 ЭТМ... 4 ^НОМ’ В ^НОМ j МВ | Мо. В | мо. п *0,05’ С ”тах- о0/”™ ДР, Вт кгс-м 01 02 03 04 12 0,25 0,40 0,63 1,0 0,16 0,25 0,40 0,63 0,0025 0,004 0,006 0,010 0,0'0 0,015 0,020 0,030 0,06 0,07 0,09 0,11 10 000 10 000 10 000 8 000 6000 (ООО 6000 5500 30 30 40 50 60 60 80 100
Обозначение ЭТМ...2, ЭТМ...4, ЭТМ.. .6, ЭТМ...8 ЭТМ... 4 ЭТМ...6 ЭТМ...8 ЭТМ... 2 ЭТМ... 2 ЭТМ...6 ЭТМ...8 ЭТМ...4 габарита муфты Мном мв мо.в Мо.п *0,05’ С nmax> об/мин ДР Вт В КГС • м 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 24 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 160 250 400 630 1000 1600 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 40 63 100 160 250 400 630 1000 0,016 0,025 0,040 0,070 0,10 0,12 0,20 0,25 0,40 0,65 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 0,050 0,070 0,10 0,15 0,20 0,32 0,45 0,70 1.2 1.8 з,о 4,5 7,0 10 18 25 0,13 0,15 0,18 0,20 0,24 0,30 0,38 0,45 0,73' 0,82 1,0 1,2 1,5 1,8 2,2 2,5 7000 6000 5000 4500 4000 3600 3300 3000 2900 2700 2500 2300 2100 2000 1800 1600 5000 4500 4000 3500 3000 2800 2500 2200 2000 1800 1600 1400 1250 1100 1000 900 80 - 100 140 180 210 250 300 350 470 600 750 1000 1200 1600 2100 2500 160 200 280 360 420 500 600 700 940 1200 1500 2000 2400 3200 4200 5000 Обозначения: Мпом — номинальный передаваемый момент; Мв — номинальный ьравщющий момент; и[ЮМ — номинальное напряжение питания постоянного тока. Допускаемое колебание напряжения составляет от 0,9 до 1,05 от поминального; — время спадания передаваемого момента до уровня 5% от М)юм при мгновенном разрыве тока и горизонтальном расположении муфты на валу; Мо_ и Мо п — остаточный вращающий и остаточный передаваемый моменты; их значения даны для горизонтального расположения муфты на валу при частотах вращения 150 об/мин для муфт габаритов 01—09, 75 об/мин для муфт габаритов 10—15 и 50 об/мин для муфт габаритов 16—20; «max — максимальная частота вращения при горизонтальном расположении муфты иа валу; ДР — тсплорассеивающая способность муфты. 33. Параметры поминального режима Обозначение габарита муфты п, об/мин GD2, кг-м2 N Обозначение габарита муфты п, об/мин GD2, кг-м2 N 01 02 0,004 0,006 и 12 1,2 1,8 4-10» 03 04 05 1500 0,010 0,016 0,025 5.10s 13 14 15 750 3,0 4,2 5,5 3-10» 06 07 08 0,04 0,06 0,08 16 17 18 500 14,0 16,0 18,0 09 10 1000 0,3 0,6 5.10s 4-10s 19 20 300 90,0 110,0 2-10® Обозначения: N — число циклов, GD2 — динамическая нагрузка ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЙ источник Поляков В. С., Барбаш И. Д., Ряховскпй О. А. Справочник по муфтам. Л., «Машиностроение», 1974.
ГЛАВА IV ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ Термины и обозначения приведены в табл. 1, определения терминов см. ГОСТ 16530—70 и 16531—70. 1. Термины и обозначения цилиндрических зубчатых передач Термин Обозначение Термин Обозначение Делительное межосевое расстояние Межоеевое расстояние Ширина венца цилиндрического зубчатого колеса Рабочая ширина венца зубчатой передачи Радиальный зазор Коэффициент радиального зазора нормального исходного контура . . Высота зуба цшгиндрического зубчатого колеса Высота делительной головки зуба цилиндрического зубчатого колеса Коэффициент высоты головки исходного контура Высота до хорды зуба колеса . . . Высота до постоянной хорды зуба Высота до хорды дуги окружности Глубина захода зубьев колеса, а также глубина захода зубьев исходных реек Высота делительной ножки зуба колеса Граничная высота зуба колеса . . Делительный диаметр зубчатого колеса ’ Диаметр вершин зубьев колеса . . Основной диаметр зубчатого колеса Диаметр впадин зубчатого колеса Диаметр окружности граничных точек зубчатого колеса Начальный диаметр зубчатого колеса Рэдиус зубчатого колеса Расчетный модуль цилиндриче-ского зубчатого колеса Нормальный модуль зубьев . . . а aw Ъ Ъ W с с* Л 5 hay ^d hf Ч d da db df dl dw r m mn Окружной модуль зубьев (торцовый) Шаг эвольвентного зацепления . . Нормальный шаг зубьев рейки . . Торцовый шаг зубьев рейки . . . Осевой шаг зубьев рейки Основной нормальный шаг зубьев Основная нормальная толщина зуба Постоянная хорда зуба колеса . . Толщина зуба нормального исходного контура Осевая толщина зуба рейки . . . Торцовая толщина зуба Толщина по хорде зуба Окружная толщина на заданном диаметре Толщина по хорде Высота до хорды Дяина общей нормали зубчатого колеса Коэффициент смещения исходного контура Коэффициент наименьшего смещения исходного контура Коэффициент суммы смещений , . Коэффициент воспринимаемого ( aw~a\ смещения у = -— \ т J Коэффициент уравнительного смещения (Ay = xs — и) Число зубьев зубчатого колеса (число зубьев секторно-зубчатого колоса) и ! * t е м | « 3 /V! £ J
Термин Обозначение Термин Обозначение Наименьшее число зубьев, свободное от подрезания Число зубьев в длине общей нормали ........ Нормальный боковой зазор эвольвентой цилиндрической зубчатой передачи Эвольвентпый угол профиля зуба Эвольвентпый угол, соответствующий точке профиля на окружности dy . Частота вращения зубчатого колеса в мипуту Передаточное число зубчатой пере-дачи \ Z1 “1 П2 1 Угол профиля зуба исходного контура в лормальном сечении .... Угол профиля зуба в торцовом сечении 2min mv a inv ay n i; a Угол зацепления Угол профиля в точке па концентрической окружности заданного диаметра d^ ............. Угол наклона линии зуба соосной цилиндрической поверхности диаметра dy Угол наклона линии зуба .... Основной угол наклона линии зуба (косозубого колеса на его основном цилиндре) Угол развернутости эвольвентного зуба Половина угловой толщины зуба Половила угловой толщины зуба эквивалентного зубчатого колеса соответствующая концентрической окружности Диаметра g" • • • Угловая скорость aw ау V -ф % о Шестерня — зубчатое колесо передачи с меньшим числом зубьев, колесо с большим числом зубьев. При одинаковом числе зубьев зубчатых колес передачи шестерней называют ведущее зубчатое колесо, а колесом — ведомое. Индекс 1 —> для величин, относящихся к шестерне, индекс 2 — относящихся к колесу. Индекс п — для величии, относящихся к нормальному сечению, I — к окружному (торцовому) сечению. В тех случаях, когда пе может быть разночтения и неясности, индексы п и t можно исключить. Рис. 1. Исходный контур зубчатых цилиндрических колес эвольвект-иого зацепления по ГОСТ 13755—68 и конических колес с прямыми и тангенциальными зубьями по ГОСТ 13754-68 Термины параметров нормального исходного контура и нормального исходного производящего контура, выраженных в долях модуля нормального исходного контура, образуют добавлением слова «коэффициент» перед термином соответствующего параметра и знака «*», например: коэффициент радиального зазора пары исходных контуров — с*. Исходный контур цилиндрических зубчатых колес. Под исходным контуром колес (рис. 4) подразумевают контур зубьев рейки в нормальном к направлению зубьев сечении. Радиальный зазор с = 0,25 т, радиус кривизны переходной кривой зуба р;- = 0,4 т. Допускается увеличение радиуса р(-, если это не нарушает правильности зацепления, и увеличение с до 0,35 т при обработке колес долбяками и шеверами и до 0,4 т при шлифовании зубьев.
Для цилиндрических колес внешнего зацепления при окружной скорости более указанной в табл. 2 применяют исходный контур с прямолинейным срезом (рис. 2) по табл. 3. Высота среза hc исходного контура рейки равна 0,45 т. Рис. 2. Исходный контур с прямолинейным срезом Рис. 3 Основные элементы зубчатого зацепления указаны на рис. 3 и 4 в соответствии с обозначением по табл. 1. Смещение колес зубчатых передач с внешним зацеплением. Чтобы повысить прочность зубьев па изгиб, снизить контактные напряжения на их поверхности 2. Окружная скорость колес в зависимости от их точности Тип колес Окружная скорость в м/с при степени точности колеса по ГОСТ 1643—72 6 7 8 Прямозубые 10 6 4 Косозубые 16 10 6 и уменьшить износ за счет относительного скольжения профилей, рекомендуется производить смещение инструмента для цилиндрических (и конических) зубчатых передач, у которых zx 4 Ч- Наибольший результат достигается в следующих случаях: 3. Коэффициент среза a£ в зависимости от модуля тп и степени точности Степень точности колеса по ГОСТ 1643—72 У Степень точности кблеса по ГОСТ 1643—72 6 7 8 1 6 7 8 тп, мм % тп, мм | % m, мм % тп, мм % т, мм “с мм “с 2—2,75 3-4,5 5-10 0,010 0,008 0,006 2-2,5 2,7j—3,5 4-5 0,015 0,012 0,010 t-s 1Л 4 1 1 0,2 0,0175 0,015 11-16 0,005 5,5-7 8-11 12-20 •0,009 0,008 0,007 О 1-5 ео«м<^ 1 1 1 in 05 СЮ 1Л 0,012 0,010 0,009
1) при смещении передач, у которых шестерня имеет малое число зубьев (zj < 17), так как при этом устраняется подрез у корпя зуба; 2) при больших передаточных числах, так как в этом случае значительно снижается относительное скольжение профилей. Положение исходного производящего контура относительно нарезаемого колеса, при котором делительная прямая рейка касается делительной окружности колеса, называют номинальным положением (рис. 5, а). Колесо, зубья Рис. 5. Положение производящего реечного контура относительно заготовки: а — номинальное; б — с отрицательным смещением; в — с положительным смещением которого образованы при номинальном положении исходной производящей рейки, называют колесом без смещения (по старой терминологии — без корригирования). Если исходная производящая рейка в станочном зацеплении смещена из номинального положения и установлена так, что ее делительная прямая не касается делительной окружности нарезаемого колеса, то в результате обработки получится колесо со смещением (по старой терминологии — корригированное колесо). Рис. 6. График для определения пившего предельного значения z, в зависимости от za, при которых еа = = 1,2 (х1 = х2 — 0,5)| Расстояние от делительной прямой исходной производящей рейки (или исходного контура) до делительной окружности колеса является величиной смещения. Отношение смещения исходного, контура к расчетному модулю называют коэффициентом смещения (х). Если делцтельная прямая исходного контура пересекает делительную окружность зубчатого колеса (рис. 5, б), смещение называют отрицательным (ж < 0); если не пересекает и не соприкасается (рис. 5, в) — положительным (ж > 0). При поминальном положении исходного контура смещение равно нулю (ж = 0).
Рис. 7. График для определения xmin в зависимости от г и р или гтт-от к и р (а = 20°, — h* = 1) r -ь* ь* г Sin2 at 2 (/$-ft*-x)cos р mltl I a 2 cos и • ’min ' sin2 ' (округляется до ближайшего большего целого числа) Примеры, 1. Дано: z —15, р = 0. Цо графику определяем жт;п = 0,12 (см. штриховую линию). 2. Дано:х=0, р = 30" По графику определяем наименьшее число зубьев zmjn = 12 (см. штриховую линию) Рис. 8. Влияние смещения исходного контура на геометрию зубьев
Коэффициент смещения х обеспечивается установкой инструмента относительно заготовки зубчатого колеса в станочном зацеплении. Рис. 9. Зацепление (в сечении, параллельном торцовому) зубчатого колеса со смещением исходной производящей рейкой Рис. 10. Толщина зуба по постоянной хорде и высота до постоянной хонды в нормальном сечении Коэффициенты смещения у зубчатых колес рекомендуется выбирать по табл. 4 для прямозубой передачи и по табл. 5 для косозубой и шевронной передач. Основные элементы зубчатого зацепления со смещением указаны на рис. 8, 9, 10. 4. Козффнциенты смещения у зубчатых колес прямозубой передачи Коэффициент смещения Область применения у шестерни Xt у колеса х2 0 0 Межосевое расстояние aw задано равным 0,5 (Z!-j-z2) m или не задано Кинематические передачи 0,3 -0,3 12 Zt < 16 и z2 22 0 0 Мсжосевое расстояние ада задано равным 0,5 (Zi-\-z2) т Силовые передачи zt >21 0,3 -0,3 14 zt 20 и ад 3,5 0 0 Межосевое расстояние aw не задано z, > 30 0,5 0,5 10 zt 30. В пределах 10 < zt < 16 нижнее предельное значение Zt определяется по графику (рис. 6)
5. Коэффициент смещения у зубчатых колес косозубой и шевронной передач Коэффициент смещения Область применения у шестерни Xj у колеса х2 0 0 Межосевое расстояние а задано равным (zt + za) m 2 cos (3 или не задано Кинематические передачи г1 > ггтп; 2min определяется по табл. 8 0,03 -0,3 г1Э=гцтП' 110 не менее 10 и zp J: z2min> zi пип и z2min определяют по графику па рис. 7 соответственно при х — xt = 0,3 и. х = х2 — —0,3 0 0 Силовые передачи z‘ > 2mm + 2; 2mm определяется по табл. 8 0,3 -0,3 zt zmin + 2, но не менее 10 и и ^3,5; гили определяется по графику на рис. 7 пря х — xt = 0,3 6. Разбивка коэффициента суммы смещения у прямозубой передачи па составляющие Xi и х2 Коэффициент суммы смещения х2 Коэффициент смещения Область применения у шестерни xt у колеса 0 < 0*5 xs 0 Кинематические передачи Zi > 2min> к0 118 менее 10 и z2 > 17. 2min определяется по графику на рис. 7 при х — Ki = Силовые передачи zi min ~Н и za > 21; ^niin опре- деляется по графику на рис. 7 при X — Xi = Х£ 0,5 < 1 0,5 #2 — 0,5 Кинематические передачи Z, > 10 и z2 > Z9min; Z2min опре-дсляется по графику на рис. 7 при х = х2 — х_2 — 0,5 Силовые передачи Z, > И и z2 > z3min+ 2; 22min определяется по графику на рис. 7 при х = х2 = х.£— 0,5 Примечания: 1. При заданном межосевом расстоянии агр требуемое значение коэффициента суммы смещений х% можно получить за счет изменения числа зубьев г, или г2, если это изменение допускается 2. При 0,3 < < 0,7 и и < 2 наибольшая скорость скольжения в зацеплении будет большей, чем в передаче без смещения 3. При и = 1 рекомендуется х2 — «2 — 0,&х% .
7. Разбивка коэффициента суммы смещения у косозубой или шевронной передач на составляющие х, и х2 Коэффициент суммы смещения х s Коэффициент смещения Область применения у шестерни Xi у колеса xz 0 < 0,5 0 Климатические передачи Zi5=2imin, но не менее Ю и z2^z2min, 2imin определяется по графику на рис. 7 при х = х, = х2, z2mjn определяется по табл. 8 Силовые передачи Zj > 2imin + 2, но не менее Ю и 22>22min + 2, 2imin определяется по графику на рис. 7 при х = х, = Х£ , 22min определяется по табл. 8 Примечания: При заданном межосевом расстоянии ау. требуемое значение коэффициента суммы смещений х£ можно получить за счет изменения числа зубьев г, или z2, угла наклона р, если эти изменения допускаются. 2. При х2 >0,3 и и<2 наибольшая скорость скольжения в зацеплении будет большей, чем в передаче без смещения. 3. При и = 1 .рекомендуется х1 — х2 — 0,5x2. 8. Значения наименьшего числа зубьев zmjn зубчатого колеса с коэффициентом смещения х = 0 при стапочном зацеплении с исходной производящей рейкой 2min 2min Р° 2min До 12 Св. 12 до 17 » 17 » 21 17 16 15 Св. 21 до 24 » » 28 » 28 » 31 14 13 12 Св. 31 до 34 » 34 И 10 Цилиндрические прямозубые передачи 9. Формулы и пример расчета прямозубой передачи вяешнего зацепления бес смещения Размеры, мм Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые значения Число зубьев шестерни zt Число зубьев колеса z2 Задаются или выбирают в соответствии с расчетом зубьев на прочность, требованием кинематики и конструктивными соображениями 20 30 Модуль т Определяют расчетом на прочность и округляют до ближайшего большего по ГОСТ 9563-60. Предпочтительный ряд т: 1; 1,25: 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12; 16 3 Угол профиля а Нормальный исходный контур 20°
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые значения Делительный диаметр d d2 = z2m 60 90 Межосевое расстояние а g _ (?i 4? Zz) m 75 Диаметр вершин зубьев da dal = Й1 + 2m + 2™ 66 96 Диаметр впадин dy (справочный размер) = dt 2 (с 4- m) d/2 = — 2 (с 4- m) 52,8 82,8 Постоянная хорда зс Высота до постоянной хорды hc Scf = SC2 = 1’387m '‘С1=ЙС2 =-0’748™ 4,16 2,24 Цилиндрические косозубые передачи при параллельных валах Косозубая передача более плавная и передает большую мощность, чем прямозубая, при тех же размерах. Недостатком косозубых передач является возникающая в зацеплении дополнительная осевая сила, отсутствующая у прямозубых колес. Линии зубьев имеют правое или левое направление. Правой Рис. 11. Линии винтовых зубьев колес: а — правая; б — левая Рис. 12. Схема развертки делительного цилиндра косозубого колеса называют такую линию, точка па которой движется по часовой стрелке при удалении вдоль зуба, если смотреть на колесо со стороны его торца (рис. 11). Углы наклона двух сцепляющихся колес равны. Схема развертки делительного цилиндра зубчатого колеса показана па рис. 12.
10. Формулы и пример расчета косозубой передачи без смещения Если межосевое расстояние a не входит в исходные данные, то тп + z»> а — 2 соз р Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые значения Угол наклона линии зуба р Окружной (терцовый) модуль mf „ т„ (z, + zs) cos р ----2—-----— - 0,984 2а ™п т, =------тг ь cos (5 Р = 1045- 4,066 Делительный диаметр d dt — d, = m. z> 166,706 333,412 Диаметр вершин зубьев da da2 = + 2m 174,706 341,412 Постоянная хорда s Высота до постоянной хорды /I Расчет Условное число зубьев z% Часть длины общей нормали, определяемая целой частью zp величины z/f, выраженная в долях модуля Часть длины общей нормали, определяемая дробной частью величин^! zj^, выраженная в долях модуля Длина общей нормали W «с= cos2 a) mn, где a — 20° или по табл 11 $c = l,387mn />с ==0,5 (da — d— sc) tg а, где a = 20°, или по табл. 12 hc = 0,748mn длины общей нормали Z7<1= п° табл 13 К = 1,047; z№“ ^z2 Если p == 0, to сд- = z, IV уj определяют по табл 14, VTyj —тоже по табл. 14 Если P = 0, то zy == z I'Eni =• 0,0149 = (zK| — zri) = = 0,0149 (42,927-42), Vy*2=0,0149(zK2-zr2) = = 0,0149 (85,854-85). Если P = 0, to Wn = 0 ^=(1^ + 1^),» W2 = (v,^2 + W^)m Для косозубых зубчатых колес должно выполняться дополни тельное условие W < <----, Где ь — Ширина венца, sm sm == sin cos a 5,55 2,99 42,927 85,854 13,8728 (при zn — 5) 29,2357 (при zrt= 10) 0,0138 0,0127 54,97
11. Значение постоянной хорды s* и расстояние ее от делительной окружности h* выраженных в долях модуля (а = 20°) s* = соз2а + х sin 2а; йд = 0,5^* tga X X с* ьс /1д X -* "С 7* ЛД X 6С ЛД -0,50 1,0657 0,1940 -0,12 1,3099 0,2384 0,26 1,5542 0,2828 0,64 1,7984 0 3973 -0,49 1,0721 0,1951 —0,11 1,3164 0,2396 0,27 1,5600 0,2840 0,65 1,8049 0 3284 —0,48 1,0785 0,1963 -0,10 1,3228 0,2408 0,28 1,5670 0,2852 0,66 1,8113 —0,47 1,0850 0,1975 —0,09 1,3292 0,2419 0,29 1,5735 0,2864 0,67 1,8177 Л 3308 —0,46 1,0914 0,1986 —0,08 1,3356 0,243t 0,30 1,5799 0,2875 0,68 1'8241 O’335Q -0,45 1,0978 0,1998 —0,07 1,3421 0,2443 0,31 1,5863 0,2887 0,69 1,8300 о’3331 —0,44 1,1042 0,2010 -0,06 1,3485 0,2454 0,32 1,5927 0,2899 0,70 1'8370 0.3343 —0.43 1,1107 0,2021 —0,05 1,3549 0,2466 0,33 1,5992 0,2910 0,71 1,8434 0 3355 -0,42 1,1171 0,2033 -0,04 1,3614 0,2478 0,34 1,6056 0,2922 0,72 1,8498 0 3366 —0,41 1,1235 0,2045 —0,03 1,3678 0,2490 0,35 1,6120 0,2934 0,73 1,8503 0 3378 —0,40 1,1299 0,2057 —0,02 1,3742 0,2501 0,36 1,6185 0,2945 0,74 1,8627 0 3390 -0,39 1,1364 0,2038 -0,01 1,3806 0,2513 0,37 1,6249 0,2957 0,75 1,8691 6^3401 —о;зз 1,1428 0,2080 0,00 1,3870 0,2524 0,38 1,6313 0,2969 0,76 1,8756 —0,37 1,1492 0,2092 0,01 1,3935 0,2536 0,39 1,6377 0,с981 0,77 1'8820 0’3425 —0,36 1,Ь57 0,2103 0,02 1,3999 0,2548 0,40 1,6442 0,2992 0,78 1*8884 0,3436 —0,35 1,1621 0,2115 0,03 1,4063 0,2559 0,41 1,6506 0,3004 0,79 1,8948 0 3448 —0,34 1,1685 0,2127 0,04 1,4128 0,2571 0,42 1,6570 0,3016 0,80 1,9013 0,3460 —0,33 1,1749 0,2138 0,05 1,4192 0,2583 0,43 1,6635 0,3027 0,81 1,9077 0 3472 -0,32 1,1814 0,2150 0,06 1,4256 0,2594 0,44 1,6699 0,3039 0,82 1,9141 0,3483 —0,31 1,1878 0,2162 0,07 1,4320 0,2606 0,45 1,6763 0,3051 0,83 1,9206 0,3495 -0,30 1,1942 0,2174 0,08 1,4385 0,2618 0,46 1,6827 0,3062 0,84 1,9270 0^3507 —0,29 1,2007 0,2185 0,09 1,4449 0,2630 0,47 1,6892 0,3074 0.85 1,9334 0 3518 -0,28 1,2071 0,2197 0,10 1,4513 0,2641 0,48 1,6956 0,3086 0.86 1,9398 023530 —0,27 1,2135 0,2209 0,11 1,4578 0,2653 0,49 1,7020 0,3098 0,87 1,9463 0.3542 —0,26 1,2199 0,2220 0,12 1,4642 0,2665 0,50 1,7084 0,3100 0,88 1,9527 0,3554 -0,25 1,2264 0,2232 0,13 1,4706 0,2676 0,51 1,7149 0,3121 0,89 1,9591 0 3565 0,24 ?„2328 0.2244 0,14 1,4770 0,2688 0,52 1,7213 0,3132 0,90 1,9655 0,3577 —0,23 1,2392 0,2255 0,15 1,4835 0,2700 0,53 1,7277 0,3144 0,91 1,9720 0,3589 —0,22 1,2457 0,2267 0,16 1,4899 0,2711 0,54 1,7341 0,3156 0,92 1,9784 0,3600 -0,21 1,2521 0,2279 0,17 1,4963 0,2723 0,55 1,74'06 0,3168 0,93 1,9858 0,3612 —0,20 1,2585 0,2291 0,18 1,5028 0,2735 0,56 1,7470 0,3179 0,94 1,9913 0,3624 -0,19 1,2649 0,2302 0,19 1,5092 0,2747 0,57 1,7534 0,3191 0,95 1,9977 0 3635 —0,18 1,2714 0,2314 0,20 1,5156 0,2758 0,58 1,7599 0,3203 0.96 2,0041 0 3647 —0,17 1,2778 0,2326 0,21 1,5220 0,2770 0,59 1,7663 0,3214 0,97 2,0Ю5 0,3659 —0,16 1,2842 0,2337 0,22 1,5285 0,2782 0,60 1,7727 0.3226 0,98 2,0170 0^671 -0.15 1,2906 0,2349 0,23 1,5349 0,2793 0,61 1,7791 0,3238 0,99 2,0234 0,3682 —0,14 1,2971 0,2361 0,л4 1,5413 0,2805 0,62 1,7856 0,3249 1,00 2,0298 —0,13 1,303а 0,2372 0,25 1,5477 0,2817 0,63 1,7920 0,3261 12. Значения постоянной хорды sc для колес без смещения —д -к| / тп> мм 1 1,25 1,5 2 2,5 3 3,5 5С 1,387 1,734 2,081 2,774 3,468 4,161 4,855 0,748 0,935 1,121 1,495 1,869 2,243 2,617 тп< мм 4 5 6 7 8 9 10 \ ’ sc 5,548 6,935 8,323 9,710 11,097 12,484 13,871 Дс 2,990 3,738 4,486 5,223 5,891 6,728 7,476 Табличные данные определены по формулам: для постоянной хорды sc=l,387mnj для высоты до постоянной хорды Лс = 0,748т)г.
13. Значение коэффициента К (а = 20°) inv а, К = -----------------Ь inv а ₽ К Р К Р К Р К 8° 00' 1,0283 16° 00' 1,1192 24° 00' 1,2933 32° 00' 1,5952 8 10 1,0295 16 10 1,1219 24 10 1,2980 32 10 1,6033 8 20 1,0308 16 20 1,1246 24 20 1,3029 32 20 1,6116 8 30 1,0321 16 30 1,1274 24 30 1,3078 32 30 1,6200 8 40 1,0334 16 40 1,1302 24 40 1,3127 32 40 1,6285 8 50 1,0347 16 50 1,1330 24 50 1,3177 32 50 1,6371 9 00 1,0360 17 00 1,1358 25 00 1,3227 33 00 1,6457 9 10 1,0374 17 10 1,1387 25 10 1,3278 33 10 1,6545 9 20 1,0388 17 20 1,1416 25 20 1,3330 33 20 1,6634 9 30 1,0402 17 30 1,1446 25 30 1,3382 33 30 1,6723 9 40 1,0417 17 40 1,1476 25 40 ' 1,3435 33 40 1,6814 9 50 1,0432 17 50 1,1507 25 50 1,3488 33 50 1,6906 10 00 1,0447 18 00 1,1538 26 00 1,3542 34 00 1,6999 10 10 1,0462 18 10 1,1569 26 10 1,3597 34 10 1,7092 10 20 1,0478. 18 20 1,1600 26 20 1,3652 34 20 1,7188 10 30 1,0494 18 30 1,1632 26 30 1,3708 34 30 1,7284 10 40 1,0510 18 40 1,1664 26 40 1,3765 34 40 1,7381 10 50 1,0527 18 50 1,1697 26 50 1,3822 34 50 1,7479 И 00 1,0544 19 00 1,1730 27 00 1,3880 35 00 1,7579 И 10 1,0561 19 10 1,1764 27 10 1,3938 35 10 1,7080 11 20 1,0578 19 20 1,1798 27 20 1,3997 35 20 1,7782 11 30 1,0596 19 30 1J832 27 30 1,4057 35 30 1,7884 11 40 1,0614 19 40 1,1867 27 40 1,4117 35 40 1,7989 11 50 1,0632 19 50 1,1902 27 50 1,4178 35 50 1,8095 12 00 1,0651 20 00 1,1938 28 00 1,4240 36 00 1,8201 12 10 1,0670 20 10 1,1974 28 10 1,4303 36 10 1,8309 12 20 1,0689 20 20 1,2010 28 20 1,4366 36 20 1,8419 12 30 1,0708 20 30 1,2047 28 30 1,4429 36 30 1,8529 12 40 1,0728 20 40 1,2085 28 40 1,4494 36 40 1,8641 12 50 1,0748 20 50 1,2123 28 50 1,4559 36 50 1,8754 13 00 1,0769 21 00 1,2161 29 00 1,4626 37 00 1,8869 13 10 1,0790 21 10 1,2200 29 10 1,4693 37 10 1,8985 13 20 1,0811 21 20 1,2239 29 20 1,4760 37 20 1,9102 13 30 1,0832 21 30 1,2279 29 30 1,4828 37 30 1,9221 13 40 1,0854 21 40 1,2319 29 40 1,4897 37 40 1,9341 13 50 1,0876 21 50 1,2360 29 50 1,4967 37 50 1,9463 14 00 1,0898 22 00 1,2401 30 00 1,5038 38 00 1,9586 14 Ю 1.0921 22 10 1,2442 30 10 1,5109 38 10 1,9710 14 20 1,0944 22 20 1,2484 30 20 1,5182 38 20 1,9836 14 30 1,0967 22 30 1,2527 30 30 1,5255 38 30 1,9963 14 40 1,0991 22 40 1,2570 30 40 1,^.9 38 40 2,0093 14 50 1,(015 22 50 1,2614 30 50 1,5404 38 50 2,0224 15 00 1,1039 23 00 1,2658 31 00 1,5479 39 00 2,0355 15 10 1,1064 23 10 1,2702 31 10 1,5556 39 10 2,0490 15 20 1,1089 23 20 1,2747 31 20 1,5633 39 20 2,0626 15 30 1,1114 23 30 1,2793 31 30 1,5712 39 30 2,0764 15 40 1,1140 23 40 1,2839 31 40 1,5791 39 40 2,0902 15 50 1,1166 23 50 1,2886 31 50 1,5871 39 50 40 00 2,1043 2,1185
14. Значение части длины общей нормали H'J, выраженной в долях модуля (а = 20°) ZT X W* zn ZT X W* zn 8 9 10 От 0,5b до 0,80 » 0,50 » 0,80 » 0,40 » 0,80 4,5402 4,5542 4,5683 2 2 2 26 От —0,40 до 0,05 Св. 0,05 » 0,80 » 0,80 » 1,00 7,7МЪ 10,6966 13,6487 3 4 5 11 От 0,35 до 0,65 Св. 0,65 » 0,90 4,5823 7,5344 2 3 27 От —0,45 до 0 Св. 0 до 0,70 » 0,70 » 1,00 7,7585 10,7106 13,6627 3 4 5 12 От 0,30 до 0,50 Св. 0,50 » 1,00 4,5963 7,5484 2 3 28 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 » 0,60 » 0,60 а 1,00 7,7725 10,7246 13,6767 3 4 5 13 От 025 до 0,40 Св. 0,40 » 1,00 4,6103 7,5624 2 3 29 От —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,50 » 0,50 » 1,00 7,7865 10,7386 13,6907 3 4 5 14 От 0,20 до 0,30 Св. 0,30 » 1,00 4,6243 7,5764 2 3 30 От -0,50 до -0,20 Св. —0,20 » 0,45 » 0,45 » 1,00 7,8005 10,7526 13,7047 3 4 5 15 ОТ 0,15 до 0,20 Св. 0,20 » 1,00 4,6383 7,5904 2 3 16 От 0,05 до 0,15 Св. 0,15 » 1,00 4,6523 7,6044 2 3 31 От —0,50 до -0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 7,8145 10,7666 13,7187 3 4 5 17 От б до 0,90 Св. 0,90 » 1,00 7,6184 10,5705 3 4 32 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 . » 0,25 » 1,00 7,8285 10,7806 13,7327 3 4 5 18 От 0 до 0,75 Св 0,75 » 1,00 7,6324 10,5845 3 4 33 От - 0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 1,00 7,8425 10,7946 13,7467 3 4 5 19 От —0,05 до 0,65 Св. 0,65 » 1,00 7,6464 10,5985 3 4 34 От —0,50 до —0,40 Св. —0,40 » 0,15 » 0,15 » 1,00 7,8565 10,8086 13,7607 3 4 5 20 От —0,10 до 0,55 Св. 0,55 » 1,00 7,6604 10,6125 3 4 21 От —0,15 до 0,45 Св. 0,45 » 1,00 7,6744 10,6265 3 4 35 От —0,50 до —0,45 Св. -0,45 » 0,05 » 0,05 » 0,75 » 0,7э « 1,00 7,8706 10,8227 13,7748 16,7269 3 4 6 22 От —0,25 до 0,35 Св. 0,35 » 1,00 7,6884 10,6405 3 4 36 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,65 » 0,65 » 1,00 10,8367 13,7888 16,7409 4 5 6 23 От —0,30 до 0,30 Св. 0,30 » 1,00 7,7024 10,6545 3 4 37 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 » 0,60 » 0,60 » 1,00 10,8507 13,8025 16,7549 4 5 6 '24 От —0,35 до 0,20 Св. 0,20 » 1,00 7,7165 10,6686 3 4 38 От —0,50 до —0,10 Св. -0,10 » 0,50' » 0,50 » 1,00 10,8647 13,8168 16,7689 4 5 6 25 От —0,35 до 0,15 Св. 0,15 а 1,00 7,7305 10,6826 3 4
ZT X W* zn ZT X ЫЛ* 39 От ——0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 ft 0,40 » 1,00 10,8787 13,8308 16,7829 4 5 6 52 От —0,50 до —0,40 Св. -0,40 » 0,15 » 0,15 » 0,80 » 0,80 й 1,00 14,0129 16,9650 19,9171 22,8692 5 6 7 8 40 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 10,8927 13,8448 16,7969 4 6 53 От —0,50 до —0,45 Св. -0,45 » 0,05 » 0,05 » 0,70 » 0,70 » 1,00 14,0269 16,9790 19,9311 22,8832 5 6 7 8 41 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 10,9067 13,8588 16,8109 4 5 6 54 От —0,50 ДО 0 Св. 0 » 0,65 » 0,65 » 1,00 16,9930 19,9451 22,8972 6 7 8 42 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 1,00 10,9207 13,8728 16,8249 4 5 6 55 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 » 0,55 0 0,55 » 1,00 17,0071 19,9592 22,9113 6 7 8 43 От —0,50 до —0,40 Св. —(К, 40 » 0,15 » 0,15 » 0,80 » 0,80 » 1,00 10,9347 13,8868 16,8389 19,7910 4 6 7 56 ОТ —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,50 ft 0,50 » 1,00 17,0211 19,9732 22,9253 6 7 8 44 От —0,50 до —0,45 Св. —0,45 » 0,05 » 0,05 » 0,75 » 0,75 » 1,00 10,9487 13,9008 16,8529 19,8050 4 5 6 7 57 От —0,50 до —0,20 Св. .—0,20 » 0,40 № 0,40 й 1,00 17,0351 19,9872 22,9393 6 7 8 45 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,65 » 0,65 » 1,00 13,9148 16,8669 19,8190 5 6 7 58 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 ft 1,00 17,0491 20,0012 22,9533 0 7 8 46 От — 0,50 до —0,05 Св —0,05 » 0.55 » 0,55 » 1,00 13,9289 16,8810 19,8331 5 6 7 59 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 17,0631 20,0152 22,9673 6 7 8 47 От —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,50 » 0,50 » 1,00 13,9429 16,8950 19,8471 5 6 7 60 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 ft 1,00 17,0771 20,0292 22,9813 6 7 8 48 От —0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 13,9569 16,9090 19,8611 5 6 7 61 От —0,50 до —0,40 Св. —0,40 » 0,15 » 0,15 » 0,80 » 0,80 ft 1,00 17,0911 20,0432 22,9953 25,9474 6 7 8 9 49 От -0,50 до —0,25 Св. —0,23 » 0,35 » 0,35 » 1,00 13,9709 16,9230 19,8751 5 6 7 62 От —0,50 до —0,45 Св. —0,45 » 0,05 ft 0,05 » 0,70 ft 0,70 ft 1,00 17,1051 20,0572 23,0093 25,9614 6 7 8 9 50 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 >> 1,00 13,9849 16,9370 19,8891 5 6 7 63 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 20,0712 23,0233 25,9754 7 8 9 51 От -ОЛО до -0.35 Св. -0,35 » 0,20 » 0,20 « 1,00 13,9989 16,9510 19,9031 5 6 7 64 От —0,50 до —0,05 Сй. —0,05 » 0,55 » 0,55 » 1,00 20,0852 23,0373 25,9894 7 8 9
Zj, X ty* УТ zn ZT X W* zn 65 От —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,45 » 0,45 » 1,00 20,0992 23,0513 26,0034 7 8 9 80 От —0,50 до 0,05 Св. 0,05 » 0,70 » 0,70 » 1,00 26,2135 29,1656 32,1177 9 10 11 66 От —0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 20,1132 23,0653 26,0174 7 8 9 81 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 26,2276 29,1797 32,1318 9 10 11 67 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 20,1272 23,0793 26,0314 7 8 9 82 От —0,30 до —0,05 Св. -0,05-» 0,55 » 0,55 » 1,00 26,2416 29,1937 32,1458 9 10 11 68 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 20,1412 23,0933 26,0454 7 8 9 83 Ог —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,45 » 0,45 » 1,00 26,2556 29,2077 32,1598 9 10 И 69 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,85 » 0,85 » 1,00 20,1553 23,1074 26,0595 29,0116 7 8 9 10 84 От —0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0.40 >> 0,40 » 1,00 262696 29,2217 32,1738 9 10 И 85 От — 0,^0 до —0,25 Св -0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 26,2836 29,2357 32,1878 9 10 11 70 От —0,50 до —0,40 Св. —0,40 » 0,15 » 0,15 » 0,75 » 0,75 » 1,00 20,1693 23,1214 26,0735 29,0256 7 8 9 10 86 От -0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 26,2976 29,2497 32,2018 9 10 11 71 От —0,50 до 0,05 Св. 0,05 » 0,70 » 0,70 » 1,00 23,1354 26,0875 29,0396 8 9 10 87 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,85 » 0,85 » 1,00 26,3116 29,2637 32,2158 35,1679 9 10 И 12 72 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » .0,60 » 1,00 23,1494 26,1015 29,0536 8 9 10 88 От —0,50 до -0,40 Св. —0,40 » 0,15 » 0,15 » 0,75 » 0,75 » 1,00 26,3256 29,2777 32,2298 35,1819 9 10 11 12 73 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 » 0,55 » 0,55 » 1,00 23,1634 26,1155 29,0676 8 9 10 74 От —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,45 » 0,45 » 1,00 23,1774 26,1295 29,0816 8 9 10 89 От —0 50 до 0,05 Св. 0,05 » 0.70 » 0,70 » 1,00 29,2917 32,2438 35,1959 10 11 12 75 От —0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 23,1914 26,1435 29,0956 8 9 10 90 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 29,3057 32,2578 35,2099 10 11 12 76 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 23,2054 26,1575 29,1096 8 9 10 91 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 0,55 » 0,55 1,00 29,3198 32,2719 35,2240 10 11 12 92 От —0,50 до —0,10 Св. —0,10 » 0,45 » 0,45 » 1,00 29,3338 32,2859 35,2380 10 11 12 77 От —0,50 до —0,30 Св. -0,30 » 0,25 а 0,25 » 1,00 23,2194 26,1715 29,1236 8 9 10 93 От —0,50 до —0,20 Св. —0.20 » 0 40 » 0,40 » 1,00 29,3478 32,2999 35,2520 10 И 12 78 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,85 » 0,85 » 1,00 23,2334 26,1855 29,1376 32,0897 8 9 10 И 94 От -0,50 до -0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 29,3618 32,3139 35,26,60 10 И 12 79 От — 0,50 до —0,40 Св. —0,40 >> 0,15 » 0,15 » 0,75 0,75 ft 1,00 23,2474 26,1995 29,1516 32,1037 8 9 10 11 95 От -0,50 до -0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 29,3758 32,3279 35,2800 10 И 12
ZT X W* хп ZT X W* zn 96 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,80 » 0,80 » 1,00 29,3898 32,3419 35.2940 38,2461 10 И 12 13 111 От -0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 35,5041 38,4562 41,4083 12 13 14 112 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 35,5181 38,4702 41,4223 12 13 14 97 От —0,50 до —0,40 Св. —0,40 » 0,15 » 0,15 » 0.75 » 0,75 » 1,00 29,4038 32,3559 35,3080 38,2601 10 И 12 13 113 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1,00 35,5321 38,4842 41,4363 12 13 14 98 От —0,50 до 0,05 Св. 0.05 » 0,70 » 0,70 » 1,00 32,3699 35.3220 38,2741 И 12 13 114 От -0,50 до -0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,80 » 0,80 » 1,00 35,5461 38,4982 41,4503 44,4024 12 13 14 15 99 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 32,3839 35.3360 38,2881 И 12 13 115 От —0,50 до — 0,45 Св. —0,45 » 0,15 » 0,15 » 0,75 » 0,75 » 1,00 35,5602 38,5123 41,4644 44,4165 12 13 14 15 100 От -0,50 до -0,05 Св.-0,05 » 0,55 » 0,55 « 1,00 32,3979 35,3500 38,3021 И 12 13 101 От —0,50 до —0,15 Св. —0.15 » 0,45 » 0,45 » 1,00 32,4119 35,3640 38,3161 И 12 13 116 От —0,50 до 0,05 Св. 0,05 » 0,65 » 0,65 » 1,00 38,5263 41,4784 44,4305 13 14 15 102 От —0,50 до —0,20 Св. —0.20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 32,4260 35,3781 38,3302 И 12 13 117 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 38,5403 41,4924 44,4445 13 14 15 103 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0.35 » 1,00 32,4400 35,3921 38,3442 И 12 13 118 От —0,50 до —0,05 Св. -0,05 » 0,55 » 0,55 » 1,00 38,5543 41,5064 44,4585 13 14 15 104 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0,25 » 0,25 » 1.00 32,4540 35,4061 38,3582 11 12 13 119 От —0,^0 до —0,15 Св. —0,15 » 0,45 » 0,45 » 1,00 38,5683 41,5204 44,4725 13 14 15 105 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0.80 » 0,80 » 1,00 32,4680 35,4201 38,3722 41,3243 11 12 13 14 120 От —0,50 до —0,20 Св. —0,20 » 0,40 » 0,40 » 1,00 38,5^3 41,5344 44,4865 13 14 15 121 От —0,50 до —0,25 Св. —0,25 » 0,35 » 0,35 » 1,00 38,5963 41,5484 44,5005 13 14 15 106 От —0,50 до —0,45 Св. —0,45 » 0,15 » 0,15 » 0,75 » 0,75 » 1.00 32,4820 35.4341 38,3862 41.3383 И 12 13 14 122 От —0,50 до —0,30 Св. —0,30 » 0.25 » 0,25 » 1,00 38,6103 41,5624 44,5145 13 14 15 107 От —0,50 до 0,05 Св. 0,05 » 0,65 « 0,65 » 1,00 35,4481 38,4002 41.3523 12 13 14 123 От —0,50 до —0,35 Св. —0,35 » 0,20 » 0,20 » 0,80 » 0,80 « 1,00 38,6243 41,5764 44,5285 47,4806 13 14 15 16 108 От —0,50 до 0 Св. 0 » 0,60 » 0,60 » 1,00 35,4621 38,4142 41,3663 12 13 14 124 От —0,50 до —0,45 Св. —0,45 » 0,15 » 0,15 » 0,75 » 0,75 » 1,00 38,6383 41,5904 44,5425 .47,4946 13 14 15 16 109 От —0,50 до —0,05 Св. -0,05 » 0,55 « 0,55 » 1,00 35,4761 38,4282 41,3803 12 13 14 110 От —0,50 до —0.15 Св. —0,15 » 0,45 » 0,45 » 1,00 35,4901 38/422 41,3943 12 13 14 125 От —0,50 до —0,05 Св. —0,05 » 0,65 » 0,65 » 1,00 41,6044 44,5565 47,5086 14 15 16 где Примечание. Значения W* рассчитаны по формуле Wy = [я (zn — 0,5) + zT inv а] cos а. Здесь zn — округленное до ближайшего целого числа значение znJ_: axhzh . „к znr - + °” cos a cos axh = Z/£ + 2x '
15. Формулы для определения основных ш ме| ов цилипррьчсских передач со смещением Параметры и обозначения Pacicmue форму ты и указания Исходные данные Чис до зубь-в Z Модуль т Угол наклона 3 Нормальный исходный контур Межосевое расстояние а Коэффициент 1 у шесг-рпи ж, смещения1 1 у колеса ж. Расчет коэффициентов с м с меж осевом р Делительное межосэвоо расстояние а Угол профиля <Xf Уюл зацепления '/lw Коэффициент суммы смещений Коэффициент 1 у шестерни х, смещения 1 у колеса ж, Расчет межосспого расе к о ) ф ф и ц и е и г а х Коэффициент суммы смещении х% Угон профиля Угон зацепления <xfw Межосевое расстояние Расчет диаметре Делительный диаметр d Передаточное число и Начальный диаметр Коэффициент воспринимаемою смещс пин У Коэффициент уравнительного смсщ”пйч А?/ Диаметр вершин зубьев da Диаметр впадин rfy, । (размер справочный) 1 Межосевоо расстояние вхоциг в исходны” данные, если cio значение задано 2 Коэффициенты смещения rt и хг входят в пехотные naatih' -, если значение меж-ос вою расстояния aw не задано При исходном кош уро по ГОСТ 13755—68 вели тины ж, и рекомендуется выбирать гео табл 4 и 5 щ е н и я у, и х, цри заданном а с с г о янии aw а m 2 Сто р tg а, ,._!2 а t со > 0 cos<xtw- а Соза1 W Жу = + gt) 2 tg а зпа^пие эюлъвеитиок функции (iav а) — ПО 1 0Л 16 11 и исходном коегт у ос по ГОСТ 13755—68 разбивку значения — Xj 4-*2 на составляющие at и г., рэкомопдусгся производить по табл 6 и 7 1 о я 51 и я аи и г и заданных смещения х< и х2 , tg а tg а. = — ‘ COt> р 2л £ tg а г,Н г, +,М«( СТ + гфт соьаг 2со>}} з зубчатых колес , _ ZtVl 1 СОь 0 ’ 2 ~ СОэ (J z, и — — Z1 й = -2®- d = U -1 1 ’ ^3 v 1 a^J ~ a у m Д?/ = x v; — у dal = dl “I " (Л« H xi ~ M « do.2 ~=d2^? (ha 4 32 — Al/) m dfl =dt -2 (Ла + e -Ti)m dj2 =" dz ~ 2 (ha + c" “ m 9 Анурьев В И % т 2
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Примечания: 1. Для прямозубых at = a, d-- zm. 2. При а — aw получаем ata/ — af, лс2 = 3. При =Ю получаем —at, = Расчет постоянной хорды и в Постоянная хорда, выраженная в долях модуля sj (величина вспомогательная) Постоянная хорда sc Расстояние постоянной хорды от делительной окружности, выраженное в долях модуля Ад (величина вспомогательная) 'Высота до постоянной хорды Ле Расчет длины Условное число зубьев z^ Часть длины общей нормали, определяемая целой частью zr величины Z&, выраженная в долях модуля W? Часгь длины общей нормали, определяемая дробной частью величины z^,, выраженная в долях модуля Часть длины общей нормали, определяемая смещением исходного контура, выраженная в долях модуля Wx Длина общей нормали W Расчет толщины по хо Угол профиля а в точке на концентрической окружности заданного диаметра d Окружная толщина sf& на заданном диаметре dy Угол наклона липни зуба 0 соосной цилиндрической поверхности диаметра d& Половина угловой толщины зуба эквивалентного зубчатого колеса, соответствующая концентрической окружности диа-d • мстра го ’ R ссь- Ру Толщина по хорде Высота до хорды Лйу передач р = 0°, тогда а — 0,5 (zt + z2) т, 0, dw = d, у = 0 и Ду = 0. = a, dw = d, у = 0 и Ду = 0. ысоты до постоянной хорды s*—по табл. 11 sc = Лд — по табл. 11 >‘с = °’5 (da -d)~ *Д т общей нормали Оо = Х21: г&=Кг2> здесь К определяется по табл. 13 Если Р = 0, то z^j = zx, = z2 Wу — но табл. 14. Если 0 = 0, то z,r = z W*l:[ = 0,0149 (zKi - zn); = 0,0149 (zK3 - zT2). Если p = 0, то = 0 и W^2 = 0 W'^. = 0,B840xi; W*2 = 0,0840x2 = +W*1+W*1) m; W3 = (v43 + ^3 + ^*2)m-Для прямозубых колес длину общей поймали проще принимать по табл. 17 рде и высоты до хорды d cos а,, = cos а# dy 1 /-Щ + 2х tg «• *ty-dy\ z + inV“t lnNayj dy tgPy = -Xtgp ’I'yz = d~ COS2 '"'У C0S P - =d. £in^” 8V y cos2 py % = 0’5 [4-S + dy 1 1 + CO^2 Py COS J
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Расчет размера по ролик Диаметр ролика (шарика) D Ухал профиля в точке на концентрической окружности зубчатою колеса, проходящей через центр ролика (шарика) ар Диаметр концентрической окружное! и зубчатою колеса, проходящей через центр ротика (шарика) dp Размер по роликам (шарикам) прям о-з у б ых и к о с о з у б ы х зубчатых колес с четным числом зубьев М То же, прязгозубых колес с нечетным числом зубьев М Размер по шарикам косозубых зубчатых колес с почетным числом зубьев М ам (ш а р и к а м) (р и с. 13 и 14) При а — 20° рекомендуется принимать D 1,7 m и округлять до ближайшего значения по ГОСТ 2475—62 (гл. VIII, т. 2) D — 2х tg а D zm coo а t z , cos at (i£) = d L CO" ар M = ад -J- D ) Должно выполняться 9Q0 | условие — dp cos — -(-£> 1 dp о > da чб° 1 M = dr) cos - - + D u z J Размер по роликам к о со з у бых зубчатых колес с нечетным числом М dn i / / QCP A \ V •. 1/ ^2 L/dcrSR^ coq2 Д_Д 4. D 2 1g V 1 ь Pz> ь \ z ^2/^ ’ cos a. (g (3 где t>t, C0b ao Вспомогательную величину X упрощенно определяют по графику «а рис. 1<>. Должно выполняться условие ... 4- & * d 1 cos ₽D > a Нормальная толщина &п Основной диаметр d^ Основной угол накоиа Р& Шаг зацепления ра Осевой шаг рж Ход р. Коэффициент наименьшего смещения Д'1ШП sn — (~® -|- -x tg «) m d^ = d cos. <xt sin = sin p cos a pa = nm cos a _ mn px ~ sin & Рг = zpx “min ~ п0 трафику иа рис. 7 Проверка Угол профиля зуба в точке вершин аа Коэффициент торцового перекрытия еа коэффициента перекрытия окружности Коэффициент осевого перекрытия eg Коэффициент перекрытия ev db COS а ‘а Z11? “al + z2 tg “e2 - Cl + 4 tg atw Ea-------------:>л Для прямозубых передач рекомендуется Езд 1,2. Для косозубых передач рекомендуется еа 1,0 Коэффициенты торцового перекрытия передачи без смещения и 8^2 определяют по графику на рис. 13, если dal и <<а2 рассчитаны по формулам на стр. 257 t’w ЕР = ¥7 ’ гДе ь _ рабочая ширина венца, т?х — осевой шаг. Рекомендуется eg > 1,0 ev = sa + ЕР______________ Более полный и упрощенный геометрический расчет эвольвзнгного внешнего зацепления см. ГОСТ 16532—70.
260 зубчатые и червячные передачи Рис. 13. Размеры по роликам: при четном числе зубьев Рис. 14. Размеры по роликам ври нс «а гном числ^ зубьев Рис. 15, График для определения величины са1 и tfl2 передачи без смещения в зависимое’! и от z и |3 (а = 20°), ^=1); еа= ЙГ 03 «а- ‘s °7ш)- Пример. Дапо Zj —22. е2 = 55, р —15°. Но графину при 21 и |3 определяем etti ~ 0,76 (см. штриховые линии), при z2 я $ определяем са2~ 0,84 (см. штриховые линии) Рис. 16. График для определения величины % в зависимости от z и £ Пример. Дано z = 13, 3^=28° 40' По графику определяем Л ~ 5° 45' (см. штриховую линию)
16. Значение эвольвеитной функции (inv а) Минуты О'» 1° 2’ 3’ 4е 5® 6’ 0 0,000000000000 0,00000177 0,00001418 0,00004790 0,00011364 0,00022220 0,0003845 1 0008 186 454 871 507 443 877 2 0066 196 491 952 651 668 909 3 0122 205 528 0,00005034 796 894 942 4 0525 215 565 117 943 0,00023123 975 5 1026 225 603 201 0,00012090 352 0,0004008 0 1772 236 642 286 239 583 041 7 2814 247 682 372 389 816 074 8 4201 258. 722 458 541 0,00024049 108 9 5981 270 762 546 693 284 141 10 8205 281 804 634 847 522 175 11 0,000000010920 0,00000294 0,00001846 0,00005724 0.00013002 0,00024761 0,0004209 12 14178 306 888 814 158 0.00025001 244 13 18026 319 931 906 316 243 278 14 22514 333 975 998 474 486 313 15 27691 346 0,00002020 0,00006091 634 731 347 10 33606 360 065 186 796 977 382 17 40310 375 111 281 958 0,00026225 417 18 4781)0 389 158 377 0,00014122 474 453 19 56276 404 205 474 287 726 488 20 65638 420 253 573 453 978 524 21 0,000000075984 0 00000436 0,00002301 0,00006672 0,00014621 0,00027233 0,0094560 22 087364 452 351 772 790 489 596 23 099827 469 401 873 960 746 632 24 113423 486 452 975 0,00015132 0,00028005 069 25 128199 504 503 0,00007078 305 266 706 26 144207 522 555 183 479 528 743 27 161495 540 608 288 655 792 780 28 180212 559 662 394 831 0,00029058 817 29 200108 579 716 501 0,00016010 325 854 30 221531 598 771 610 189 594 892 31 0,000000244431 0,00000618 0,00002827 0,00007719 0,00016370 0,00029864 0,0004930 32 268857 639 884 829 552 0,00030137 968 33 294859 660 941 941 736 410 0,0005006 34 322486 682 999 0,00008053 921 686 045 35 351787 704 0,00003058 167 0,00017107 963 083 36 382810 726 117 281 294 0,90031242 122 37 415607 749 178 397 483 522 161 38 450224 772 239 514 674 804 200 39 480713 796 301 632 866 0,00032088 240 40 525122 821 364 751 0,00018059 374 280 41 0,000000565501 0,00000846 0,00003427 0,00008871 0,00018253 0,00032661 0,0005319 42 0607898 871 491 992 449 950 356 43 0652363 897 556 0,00009114 646 0,00033241 400 44 0698946 923 622 237 845 533 440 45 0747695 950 689 362 0,00019045 827 481 46 0798660 978 757 487 247 0,00034123 522 47 0851889 0,00001005 825 614 450 421 563 48 0907433 034 894 742 654 720 604 49 0965341 063 964 870 860 0,00035021 645 ГО 1025661 092 0,60004035 0,00010000 0,00020067 324 687 51 0.000001088443 0,00001123 0,00004107 0,00010132 0,00020276 0,00035628 0,0005729 52 1153737 153 179 264 486 934 771 53 1221591 184 252 397 698 0,00036242 813 54 1292056 216 327 532 911 552 856 55 1365179 248 402 668 0,00021125 864 898 56 1441011 281 478 805 341 0,00037177 941 57 1519600 315 554 943 559 492 985 58 1600997 349 632 0,00011082 778 809 0,0006028 59 1685250 383 711 223 998 0,00038128 071 60 0,000001772408 0,00001418 0,00004790 0,00011364 0,00022220 0,60038448 0,0006115
Минуты 7» 8° 9° 10° 11° 12е 13’ 0 0,0006115 0,0009145 0,0013048 0,0017941 0,0023941 0,0031171 0,0039754 1 158 203 121 0,0018031 0,0024051 302 909 2 203 260 195 122 161 434 0,0040065 3 248 318 268 213 272 567 221 4 292 377 342 305 383 699 377 5 337 435 416 397 495 832 534 6 382 494 491 489 607 966 692 7 427 553 566 581 719 0,0032100 849 8 473 612 641 674 831 234 0,0041008 9 518 672 716 767 944 369 166 10 564 732 782 860 0,0022017 504 325 и 0,0006610 0,0009792 0,0013868 0,0018954 0,0025171 0,0032639 0,0041485 12 657 852 944 0,0019048 285 775 644 13 703 913 0,0014020 142 399 911 805 14 750 973 97 237 513 0,0033048 965 15 797 0,00010034 174 332 628 185 0,0042126 16 844 096 251 427 744 322 288 17 892 157 329 523 859 460 450 18 УЗО 219 407 610 975 598 612 19 987 281 485 715 0,0026091 738 775 20 0,0007035 343 563 812 208 875 938 21 0,0007083 0,0010406 0,0014642 0,0019909 0,0028325 0,0034014 0,0043102 22 132 469 721 0,0020006 443 154 286 23 181 532 800 103 560 294 430 24 230 595 880 201 678 434 595 25 279 659 960 299 797 575 760 26 328 722 0,0015040 398 916 716 926 27 378 786 120 497 0,0027035 858 0,0044092 28 428 851 201 596 154 0,0035000 259 29 478 915 282 695 274 142 426 30 528 980 363 795 394 285 593 31 0,0007579 0,0011045 0,0015445 0,0020895 0,0027515 0,0035428 0,0044761 32 629 111 527 995 636 572 929 33 680 176 699 0,0021096 757 716 0,0045098 34 732 242 691 197 879 860 267 35 783 308 774 299 0,0028001 0,0036005 437 36 835 375 857 400 123 150 607 37 887 441 941 502 246 296 777 38 939 508 0,0016024 605 369 441 948 39 991 575 108 707 493 588 0,0046120 40 0,0008044 643 1ЭЗ 810 616 735 291 41 0,0008096 0,0011711 0,0016277 0,0021914 0,0028741 0,0036882 0,0046464 42 ГО 779 362 0,0022017 885 0,0037029 636 43 203 847 447 121 990 177 809 44 256 915 533 226 0,0029115 326 983 45 310 984 618 330 241 474 0,0047157 45 364 0,0012053 704 435 367 623 331 47 418 122 791 541 494 773 508 48 473 192 877 G47 620 923 681 49 527 262 964 753 747 0,0038073 857 50 582 332 0,0017051 859 875 224 0.0048033 51 0,0008638 0,0012402 0,0017129 0,0022966 0,0030003 0,0038375 0,0048210 52 693 473 227 0,0023073 131 527 587 53 749 544 315 180 260 679 564 54 805 615 403 288 389 831 742 55 861 687 492 396 518 984 821 56 917 758 581 504 648 0,0039137 0,0049099 57 974 830 671 613 778 291 279 58 0,0009031 903 760 722 908 445 458 59 088 975 8'0 831 0,0031039 599 639 60 0,0009145 0,0013048 0,0017941 0,0025941 0,0031171 0,0039764 0,0049819
Минуты 14» ‘15’ 16’ 17’ 18’ 19’ 20’ 21’ 22° 0 0,0049819 1 0.0061498 0.907493 0,009025 0,010700 0,012715 0,014904 0,017345 0,02005ч 1 0,0050000 707 517 052 791 750 943 388 101 2 182 917 541 079 822 784 982 431 149 3 364 0,0062127 565 107 853 819 0,015020 474 197 4 546 3S7 589 134 884 854 059 517 244 5 729 548 613 161 915 888 098 560 292' 6 912 760 637 189 946 923 137 603 340 7 0,0051096 972 661 216 977 958 176 647 388 8 280 0,0063184 686 244 0,011008 993 215 690 436 9 465 ЗЭ7 710 272 039 0,013028 254 734 484 10 650 СИ 735 299 071 063 293 777 533 11 0,0051835 0,0063825 0,007759 0,009327 0,011102 0,013098 0,015333 0,017821 0,020581 12 0,0052022 0,0064039 784 355 133 134 372 865 629 13 208 254 808 383 165 1С0 411 908 678 14 395 470 833 411 196 204 451 952 726 15 582 686 857 439 228 240 490 990 775 16 770 902 882 467 260 275 530 0,018040 824 17 958 0,0065119 907 495 291 311 570 084 873 18 0,0053147 337 932 523 323 346 609 129 921 19 336 555 957 552 355 3S2 649 173 970 20 526 773 982 580 387 418 689 217 0,021019 21 0,0053716 0,0065992 0,008007 0,009608 0,011419 0,013454 0,015729 0,018262 0,021069 22 907 0,0066211 032 637 451 490 769 306 118 23 0,0054098 431 057 665 483 526 809 351 167 24 290 652 082 694 515 562 850 395 217 25 482 873 107 722 547 598 890 440 266 26 674 0,0067094 133 751 580 634 930 485 316 27 867 316 158 780 612 670 971 530 365 28 0,0055060 539 183 808 644 707 0,016012 575 415 29 254 762 209 837 677 743 052 620 465 30 448 985 234 866 709 779 092 665' 514 31 0,0055643 0,0063209 0,008260 0,009895 0,011742 0,013816 0,016133 0.018710 0,021564 32 838 434 285 924 775 852 174 755 614 33 0,0056034 659 311 953 807 889 215 800 685 34 230 884 337 982 840 926 255 846 715 35 427 0,0069110 362 0,010012 873 963 296 891 765 36 624 337 388 041 906 999 337 937 815 37 822 564 414 070 939 0,014036 379 983 866 38 0,0057020 791 440 099 972 073 420 0,019028 916 39 218 0,0070019 466 129 0,012005 110 461 074 967 40 417 248 492 158 038 148 502 120 0,022018 41 0,0057617- 0,0070477 0,008518 0,010188 0,012071 0,014185 0,016544 0,019166 0,022068 42 817 706 544 217 10$ 222 585 212 119 43 0,0058017 936 571 247 138 259 627 258 170 44 218 0,0071167 597 277 172 297 669 304 221 45 420 398 623 307 205 334 710 350 272 46 622 630 650 336 239 372 752 397 324 47 824 862 676 366 272 409 794 443 375 48 0,0059028 0,0072095 702 396 306 447 836 490 426 49 230 328 729 426 340 485 878 536 478 50 434 561 756 456 373 523 920 583 529 51 0,0059638 0.0072796 0,008782 0,010486 0,012407 0,014560 0,016962 0,019630 0,022581 52 843 0,0073030 809 517 441 598 0,017004 676 633 53 0,0060048 266 836 547 475 636 047 723 684 54 254 501 863 577 509 674 089 770 736 55 460 738 889 608 543 713 132 817 788 56 667 975 916 638 578 751 174 864 840 57 874 0,0074212 943 669 612 789 217 912 892 58 0,0061081 450 970 699 646 827 259 959 944 59 289 688 998 730 681 866 302 0,020007 997 60 0,0061498 0,0074927 0,009025 0,010760 0,012715 0,014904 0,017345 0,020054 0,023049
Минуты 23° 24° 25“ 26“ 27“ 28“ 29° 30° 31° 0 0.023049 0,026350 0,029975 0,0.13947 0.038287 0.043017 0,048164 0.053751 0,059899 1 102 407 0,030039 102 0,034016 362 100 253 849 914 /, 154 4о5 086 438 182 343 946 0,060019 3 207 523 166 514 264 432 0,054043 124 4 259 581 229 590 347 522 140 230 5 312 С39 293 294 666 430 612 238 335 6 Збэ 697 357 364 742 513 702 336 441 7 418 7Г6 420 434 818 596 792 433 547 8 471 814 484 504 894 679 883 531 653 9 524 872 549 574 971 762 973 629 759 10 577 931 613 644 0,039047 845 0,049664 728 866 И 0,023631 0,026989 0,030677 0,034714 0,039122 0,043929 0,049154 0,054826 0,060972 12 684 0,027048 741 785 201 0,044012 245 924 0,061079 13 738 107 806 855 278 096 336 0,055023 186 14 791 166 870 926 Зо5 180 427 122 292 15 845 225 935 997 432 264 518 221 400 16 899 284 0,031000 0,035067 509 348 609 320 507 17 952 343 065 138 586 432 701 419 614 18 0,024006 402 130 209 66'1 516 792 518 721 19 0₽0 462 195 280 741 601 884 617 829 20 114 521 260 352 819 685 976 717 937 21 0,024169" 0,027581 0,031325 0,035423 0,039897 0,044770 0,050068 0,055817 0,002045 22 223 640 390 494 974 855 160 916 153 23 277 700 456 566 0,040052 939 252 0,056016 261 24 332 760 521 637 131 0,045024 34 4 116 369 25 386 820 587 709 209 110 437 217 478 26 441 880 653 781 287 195 529 317 586 27 495 940 718 853 366 280 622 417 695 28 550 0,028000 784 925 444 366 715 518 804 29 605 060 850 997 523 451 808 619 913 30 660 121 917 0,036069 602 537 901 720 0,063012 31 0,024715 0,028181 0,031983 0,036142 0,040680 0,045623 0,050994 0,056821 0,063131 32 770 242 0,032049 214 759 709 0,051087 922 241 33 825 302 116 287 839 795 181 0,057023 350 34 881 363 182 359 918 881 274 124 460 35 936 424 249 432 997 967 368 462 226 570 36 992 485 315 505 0,041076 0,046054 328 080 37 0,025047 546 382 578 156 140 556 429 790 38 103 607 449 651 236 227 650 531 901 39 159 668 516 724 316 313 7'14 633 0,064011 40 214 729 583 798 395 400 838 736 122 41 0,025270 0,028791 0,032651 0,036871 0,041475 0,046487 0,051933 0,057838 0,064233 42 326 852 718 945 556 575 0,052027 940 343 43 382 914 785 0,037018 636 662 122 0,058043 454 44 439 976 853 092 716 749 217 146 565 45 495 0,029037 920 166 797 837 312 249 677 46 551 099 988 240 877 924 407 352 788 47 608 161 0,033056 314 958 0,047012 502 597 455 900 48 664 223 124 388 0,042039 100 558 0,065012 49 721 285 348 192 462 120 188 693 662 12'3 50 778 260 537 201 276 788 765 236 51 0,025834 0,029410 0,033328 0,037611 0,042282 0,047364 0,052884 0,058869 0,065348 52 891 472 397 686 363 452 980 973 460 53 948 53? 465 761 444 541 0,053076 0,059077 573 54 0,026005 598 534 835 526 630 172 181 685 55 062 660 60 > 910 607 718 268 285 798 56 120 723 671 985 689 807 365 390 911 57 177 786 740 0,038060 771 896 461 494 0,066024 58 235 849 809 136 853 985 558 599 137 59 292 912 878 211 935 0,048074 055 704 250 60 0,026350 0,029975 0,033947 0,038287 0,043017 0,018164 0,053751 0,059809 0,066364
Минуты 32° 33° 34° 35° 36» 37° 38° 39» 40° 0 0 ,?'ибЗьл 0,073449 0.081097 0,049342 0,098224 0,10778 0,11806 0,12911 0 14097 1 478 572 229 485 838 795 824 930 117 2 591 695 362 618 853 811 842 949 138 3 705 818 494 771 869 8»8 8 >9 9(8 П8 4 819 941 617 914 884 844 877 987 179 5 934 0,074064 760 0,090058 899 861 895 0,13006 200 6 0,067048 188 894 201 915 878 913 0?5 220 7 163 312 0,082027 345 930 894 931 045 241 8 277 435 161 489 946 911 949 064 261 9 392 559 294 633 961 928 967 083 282 to 507 684 428 777 977 944 985 102 303 11 0,067622 0,074868 0,082562 0,090922 0,09992 0,10961 0,12003 0,13122 0,14324 12 738 932 637 0,091017 0,10008 978 021 141 344 13 853 0,075057 831 211 024 995 039 160 365 14 969 182 966 356 ОЙ 0,11011 057 180 386 15 0,068084 307 0,083100 502 055 028 075 109 407 16 200 432 235 647 070 045 093 219 428 17 316 557 371 793 086 062 111 238 448 18 432 683 506 938 102 079 129 258 469 19 549 808 641 0.092084 118 096 147 277 490 20 66.5 934 777 230 133 113 165 297 511 21 0,008782 0,076060 0,083913 0,092377 0,10149 0,11130 0.12184 0,13316 0,14532 22 899 186 0,084049 523 165 146 202 336 553 23 0,069016 312 185 670 18t 163 220 31.5 574 24 133 439 321 816 196 180 238 37а 5'5 25 250 565 457 963 212 197 257 395 616 26 367 692 594 0,093111 228 215 275 414 638 27 485 819 731 258 244 232 293 434 659 28 602 946 868 406 260 249 312 454 680 29 720 0,077073 0,085005 553 276 266 330 473 701 30 838 200 142 701 292 283 348 493 722 31 0,069956 0.077328 0,085280 0,093849 0,10308 0,11300 0,12307 0,13513 0,14743 32 0,070075 455 418 998 323 317 385 533 765 33 193 583 555 0,094146 339 334 404 553 786 34 312 711 693 295 355 352 422 572 807 35 430 839 832 443 371 369 441 592 829 36 549 968 970 592 388 386 459 612 850 37 668 0,078096 0,086108 742 404 403 478 632 871 38 787 225 247 891 420 421 496 652 893 39 907 354 386 0,095041 436 438 515 672 914 40 0,071026 483 525 НО 452 4’,5 534 692 936 41 0,071146 0,078612 0,086664 0,095340 0,10468 0,11473 0,12552 0,13712 0,14957 42 266 741 804 490 48’4 490 571 732 979 43 386 871 943 641 500 507 590 752 0,15000 44 506 0,079000 0,087083 791 516 525 608 772 022 45 626 130 223 942 533 542 627 792 043 46 747 260 363 0,096093 549 560 646 813 065 47 867 390 503 244 565 577 664 833 087 48 988 520 644 395 581 595 683 853 108 49 0,072109 651 784 546 598 612 702 873 130 50 230 781 925 698 614 630 721 893 Г*2 51 0,072351 0,079912 0.088066 0,096850 0,10630 0,11647 0,12740 0,13913 0,15173 52 473 0,080043 207 0,097002 647 665 • 759 934 195 53 594 174 348 154 683 682 778 954 217 Ь4 716 306 490 306 679 700 797 974 239 55 838 437 631 459 696 718 815 995 261 56 959 569 773 611 712 735 834 0,14015 282 57 0,073082 700 915 764 7^9 753 853 035 304 58 204 832 0,089057 917 745 771 872 056 326 59 326 964 200 0,098071 762 788 891 076 348 60 0,073449 0,081097 0,089342 0,098224 0,10778 0,11806 0,12911 0,14097 0,15370
Минуты 41° 42° 43° 44° 45° 46° 47° 48° 49° 0 0,15370 0,16737 0.18202 0,19774 0,21460 0,23268 0,25206 0,27285 0,29516 1 392 760 228 802 489 299 240 321 554 2 ш 784 253 829 518 330 273 3/7 593 3 436 807 278 856 548 362 307 393 631 4 458 831 304 883 577 393 341 429 670 480 855 329 910 006 424 874 465 709 6 503 879 355 938 635 456 408 501 747 7 525 902 380 965 0)65 487 442 538 786 8 547 926 406 992 694 519 475 574 825 9 569 970 431 0,20020 723 550 509 610 864 10 591 974 457 047 753 582 543 646 903 11 0,15614 0,16998 0,18482 0,20075 0,21782 0,23613 0.25577 0,27683 0,29942 12 636 0,17022 508 102 812 С45 611 719 981 13 658 045 534 130 841 676 645 735 0,30020 14 680 069 559 157 871 708 679 792 059 15 703 093 .585 185 900 740 713 828 098 16 725 117 611 212 930 772 747 865 137 17 7^8 142 637 240 960 803 781 902 177 18 770 166 208 989 835 815 938 216 19 793 190 688 296 0,22019 867 849 975 255 20 815 214 714 323 049 899 883 0,28012 0,30295 21 0,15838- 0,17238 0,18740 0,20351 0,22079 0,23931 0,25918 0,28048 0,30334 ‘2,2 860 262 766 379 108 963 952 085 374 23 883 286 792 407 138 995 985 122 413 24 905 311 818 435 168 0,24027 0,26021 159 4 >3 25 928 335 844 463 198 059 055 196 492 26 950 359 870 490 228 091 089 233 532 27 973 383 896 518 258 123 124 270 572 28 996 408 922 546 288 150 159 307 611 29 0,16019 432 948 575 318 188 193 344 651 30 041 457 975 603 348 220 228 381 691 31 0,16064 0,17481 0,19001 0,20631 0.22378 0,24153 0,26202 0,28418 0,30731 З9 087 506 027 659 409 285 297 455 771 33 110 530 053 687 439 317 332 493 811 34 133 555 080 715 409 350 368 530 851 35 Гб 579 106 743 499 382 401 5С7 891 36 178 604 132 772 530 415 436 605 931 37 201 628 1'9 800 560 447 471 6*2 971 38 224 653 185 828 590 480 506 680 0,31012 39 247 678 212 857 621 512 541 717 052 40 270 702 258 885 651 545 576 755 092 41 0,16293 0,17727 0,19265 0,20914 0,22682 0,24578 0,26611 0,28792 0,31133 42 317 752 291 94? 712 611 646 830 173 43 340 777 318 971 743 643 682 868 214 44 363 801 344 999 773 076 717 906 254 45 386 826 371 0,21028 804 709 752 943 295 46 409 851 398 056 835 742 787 981 335 47 432 876 424 085 865 775 823 0,29019 376 48 456 901 451 114 896 808 858 057 417 49 479 926 478 142 927 841 893 095 457 50 502 951 505 171 958 874 929 133 498 51 0,16525 0,17976 0,19532 0,21200 0,22989 0,24907 0,26904 0,29171 0,31539 52 549 0,18001 558 229 0,23020 940 0,27000 209 580 53 572 026 585 257 050 973 035 247 621 54 596 051 612 286 081 0,25006 071 286 662 55 619 076 639 315 112 040 "407 324 703 56 642 101 666 344 143 073 142 362 744 57 666 127 693 373 174 106 178 400 785 58 689 152 720 492 206 140 214 439 826 59 713 177 747 431 237 173 250 А77 808 60 0,16737 0,18202 0,19774 0,21460 0,23268 0,25206 0,27285 0,29516 0.31909
Минуты 50° 51° 52° 53° 54* 0 0,31909 0,34478 0.37237 0,40202 0,43390 1 950 522 285 253 2 992 567 332 305 501 3 0,32033 611 380 556 4 075 656 428 407 611 з 116 700 476 459 667 6 158 745 524 511 722 7 199 790 572 562 778 8 241 834 620 614 833 9 283 879 668 666 889 10 324 924 716 717 945 И 0,32366 0,34969 0,37765 0,40769 0,44001 12 4С8 0,35014 813 821 057 13 450 059 861 873 ИЗ 14 492 104 910 925 169 15 534 149 958 977 225 16 576 194 0,38007 0,41030 281 17 618 240 057 082 337 18 661 285 105 134 393 19 703 330 153 187 450 20 745 376 202 °39 506 21 0.32787 0,35421 0,38251 0,41292 0,44563 22 830 467 299 344 619 23 «72 512 348 397 676 24 915 558 397 450 733 25 957 604 446 502 789 26 0,33000 649 496 555 846 27 042 695 545 608 903 28 085 741 594 661 960 29 128 787 643 714 0,45017 30 171 833 693 7Ь7 074 31 0,33213 0,35879 0,38742 0,41820 0,45132 32 256 925 792 874 189 33 299 971 841 927 34 342 0,36017 891 980 304 35 385 063 941 361 36 42'8 110 990 087 419 37 471 156 0,39040 141 476 38 515 202 090 194 534 39 558 249 140 248 592 40 601 295 190 302 650 41 0,33845 0,36342 0,39240 0,42355 0,45708 42 688 388 290 409 766 43 731 435 340 463 824 44 775 482 390 517 882 45 818 529 441 571 940 46 862 575 491 625 998 47 906 622 541 680 0,46057 48 949 669 592 734 Н5 49 993 716 642 788 173 50 0,34037 763 693 843 232 51 0,34081 0,36810 0,39743 0,42897 0,46291 52 125 858 794 952 349 53 169 905 845 0,43006 408 54 213 952 896 061 467 5Ь 257 999 947 116 526 56 301 0,37047 998 171 585 57 345 094 0,40049 225 644 58 389 142 100 280 708 59 434 189 151 7G2 СО 0,34478 0,37237 0,40202 0,43390 0,40822
MjHHJIToI 55° 56» 57° 58» 59» 0 0,40822 0,50518 0,54303 0,58804 0,63454 1 831 582 572 879 534 2 940 646 641 954 615 3 0,47000 710 7Ю 0,49028 696 4 060 774 779 103 777 5 119 838 849 178 858 6 179 903 918 253 939 7 239 967 988 328 0,64020 8 299 0,51032 0,55057 403 102 9 359 096 127 479 183 10 419 161 197 554 265 11 0,47479 0,51226 0,55267 0,59630 0,64346 12 539 291 337 705 428 13 599 356 407 781 510 14 6G0 421 477 857 592 15 720 486 547 933 674 10 780 551 618 0,60009 75G 17 841 610 689 085 839 18 902 682 759 161 921 19 962 747 829 237 0,65004 20 0,48023 813 900 314 086 21 0,48084 0,51878 0,55971 0,60390 0,65169 22 145 944 0,56042 467 252 23 20.6 0,52010 ИЗ 544 335 24 267 076 184 620 418 25 328 141 255 697 501 26 389 207 326 774 585 27 451 274 398 851 668 28 512 340 4 69 929 752 29 574 406 5/11 0,61006 835 30 635 472 612 083 919 31 0,48697 0,52539 0,56684 0,61161 0,66003 32 758 0,52605 0,j6756 0,61239 0,66087 33 820 672 828 316 171 34 882 739 900 394 255 35 944 8О.> 972 472 340 36 0,49006 872 0,57044 550 37 068 939 116 628 509 38 130 0,53006 188 706 593 39 192 073 261 785 678 40 255 141 333 863 763 41 0,49317 0,53208 0,57406 0,61942 0,66848 42 380 275 479 0,62020 933 43 442 343 552 099 0,67019 44 505 410 625 178 104 45 568 478 698 257 189 46 630 5W 771 336 275 47 693 613 844 415 361 48 756 681 917 494 447 49 819 749 991 574 532 50 882 817 0,58064 653 618 51 0,49945 0,53885 0,58138 0,62733 0,67705 52 0,50009 9'4 211 812 791 53 072 0,54022 285 892 877 54 135 090 359 972 199 159 433 0,63052 0,08050 56 263 228 507 132 137 57 326 296 581 212 224 58 390 365 656 293 311 59 4Г4 434 730 373 398 60 0,50518 0,54503 0,58804 0,63454 0,68485
Длина общей нормали цилиндрических прямозубых колес Измерение толщины зубьев при длине общей нормали W имеет то преимущество перед измерением по постоянной хорде, что не требуется более точного изготовления зубчатых колес по наружному диаметру. Для прямозубых колес без смещения W ~ mnW', для колес со смещением (при коэффициенте смещения х) W = тп (W + 0,684-т), здесь W' длина общей нормали цилиндрических прямозубых колее при тп = 1. Значения W' в зависимости от числа зубьев колеса и числа зубьев, охватываемых при измерении, указаны в таблице, приведенной ниже. 17. Длина общей нормали W' цилиндрических прямозубых колес при тп = 1 мм 1 Число зубьев колеса Число зубьев, охватываемых при измерении z •IV' Число зубьев колеса i Число зубьев, i охватываемых при । измерении z W' Число зубьев колеса Число зубьев, охватываемых при измерении z W' Число зубьев колеса Число зубьев, : охватываемых при измерении z W‘ ‘ 7 8 9 10 И 12 13 14 15 16 17 18 2 4,5263 4,5403 4,5543 4,5683 4,5823 4,5963 4,6103 4,6243 4,6383 4,6523 4,6660 4,6800 46 47 48 49 50 51 52 53 54 6 16,8810 16,8950 16,9090 16,9230 16,9370 16,9510 16,9650 16,9790 16,9930 82 83 84 85 86 87 88 89 90 10 29,1937 29,2077 29,2217 29,23! 7 29,2490 29,2630 29,2770 29,2910 29,3050 118 119 120 121 122 123 124 125 126 14 41,5064 41,5204 41,5344 41,5485 41,5620 41,5760 41,5900 41,6040 41,6180 55 56 57 58 59 60 61 62 63 7 19,9592 19,9732 19,9872 20,0012 20,0152 20,0292 20,0430 20,0570 20,0710 91 92 93 94 95 96 97 98 99 11 32,2719 32,2859 32,2999 32,3139 32,3279 32,3420 32,3560 32,3700 32,3840 127 128 129 130 131 132 133 134 135 15 44,5846 ' 44,5085 44,6126 44,6260 44,6400 , 44,6540 44,6680 44,6820 44,6950 19 20 21 22 23 24 25 26 27 3 7.6464 7,6605 7,6745 7,6885 7,7025 7,7165 7,7305 7,7440 7,7580 64 65 66 67 68 69 70 71 72 ’ 8 23,0373 23,0513 23,0654 23,0794 23,0934 23,1074 23,1210 23,1350 23,1490 100 101 102 103 104 105 106 107 108 12 35,3501 35,ЗОИ 35.3781 35,3921 35,4060 35,4200 35.4340 35,4480 35,4620 136 137 138 139 140 141 142 143 144 16 47,6628 47,6768 47,6908 47,7010 47,7180 47.7320 47,7460 47,7600 47,7740 28 29 30 31 32 S3 34 35 36 4 10,7246 10,7386 10,7526 10,7666 10,7806 10,7946 10,8086 10.8230 10,8370 37 38 39 40 41 42 43 44 45 5 13,8028 13,8168 13,8308 13 8448 13,8588 13,8728 13,8868 13,9010 13,9150 73 74 75 76 77 78 79 80 81 9 26,1155 26,1295 26,1435 26,1575 26,1715 26,1850 26,1990 26,2130 26,2270 109 110 111 112 ИЗ 114 115 116 117 13 38,4283 38,4423 38,4563 38,4703 38,4840 38,4980 38,5120 38,5260 38,5400 145 146 147 148 149 150 151 152 153 17 50,7410 50,7550 50,7690 50,7830 50,7970 50,8110 50,8250 50,8390 50,8530
Ч^сло зубьев колеса Число зубьев, охватываемых при измерении z W'- 1 1 4 Осло зубьев колеса] Чцсло зубьев, охватываемых при измерении z Ч^сло зубьев колеса Число зубьев, охватываемых при пэмерении г W» Ч^сло зубьев колеса Ч^СЛО зубьев, охватываемых при измерении г W’ Г'4 155 158 157 158 159 180 161 162 18 53,8192 53,8332 53,8470 53,8610 53,8750 53,8890 53,9030 53,9170 53,9310 19 56,9390 56,0530 56,9670 56,9810 56,9950 57,0090 178 179 180 20 60,0590 £0,0730 60,0870 190 191 192 193 194 195 196 197 198 22 66,1319 66,14е0 66,1590 06,1730 66,1870 66,2010 66.2150 66,2290 66,2430 181 182 183 184 185 186 187 188 189 21 63,0537 £3,0677 63,0810 63,0950 63,1090 63,1230 63,1370 63,1510 63,1650 172 173 174 175 178 177 20 59,9755 59,9895 60,0030 60,0170 60,0310 60,0450 163 164 165 1Э 58,8973 5679113 ,56,® 50 199 200 23 69,2100 69,2240 Цилиндрические винтовые зубчатые передачи Винтовые передачи применяют при перекрещивающихся вадах. Для винтового цилиндрического колеса сохраняют силу все зависимости, связывающие между собой основные размеры цилиндрического косозубого колеса. Зацепление двух винтовых колес с односторонним наклоном линии зубьев и углами (Д и р2 происходит с межосевым углом 2 (рис. 17). Возможно сцепление винтовых колес и при наклоне зубьев в противоположные стороны; в jtom случае Рис. 17. Винтовые передачи вцепляющиеся под углом —(Д. Однако такое сцепледгт8 следует по возможное™ не применять, так как при игом получается меньший КПД. Максимальный КПД дары будет при Р1— 4г + g- И Р-== ----------<Г > где р — угол трепня, Ранный 4—8°. Передаточное отношение обычно принимают « ==1 4- 4,
Цилиндрические эвольвентные зубчатые передачи внутреннего зацепления Основные элементы и параметрит зубчатых колес показаны на рис. 18 и рис. 19. Формулы расчета приведены в табл. 18. Рис. 18. Элементы зубчатого колеса: Рис. 19. К определению параметров во внутреннем зацеплении « — с внешними зубьями; б — с внутренними зубьями; 1 — зуб; 2 — впадина; а — зубчатый венец; 4 — поверхность вершин; 5 — поверхность впадин 18. Формулы расчета прямозубых передач с внутренним зацеплением без смещения Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Исходные данные Zt,, z2, т, а, с входит в состав исходных Дс Делительное межосевое расстояние а /длительный диаметр d 1нных, если его значение задано (г2 — 21) т а 2 — Zim; d2 — z2m Диаметр вершин зубьев d(l Диаметр впадин (размер справочный) dai = dl + 2m; daa = d2-2m dfi ~ dl ~ 2 (c + d-2 = d2 + 2 (c + “1
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Расчет постоянной хорды и высоты до постоянной хорды Посгояииая хорда зуба, вираженпая в долях модуля sj scl — п0 табл i 1 (при х = О Sgi равно 1,387) sc2 ~'по табл 19 (при х = 0 з*2 Разио 1,387) scl = scl т — 1,387m sc2=T'c2m = 0,2524; Яд2 = 0,2524 lid = 0,5 (dol - dj) - Лд1 m \-2 = 0,5 (<Z2 — do2) — ^12™ snl = (l + 2V8 “)m: sn2=(~2 ~ 2x2tg“)m а ли по табл 15 (nic 20) Постоянная хорда зс Расстояние постоянной хорды от делительной окружности, выраженное в долях модуля Высота до постоянной хорды hQ Нормальная толщина ауба sn Расчет длины общей норм Расчет размера по роликам (шарикам) (рис 21) Размер по роликам (шарикам): с четным числом зубьев М = mz — D 90° с нечетным числом зубьев -М = mz cos ----D > Для колес без смещения диаметр ролика D берут в зависимости от w D I 1,732 | 1,845 | 2,214 I 2,9,, 2 I 3,690 I 4,428 I 5,904 I 7,380 I 8,356 I 11,808 I 14,700 mil 1,25 1,5 2 2,5 3 4 5 6 8 10 Рие. 20 Измерение длины общей нормали колеса с внутренними зубьями Рис. 21. Основные элементы при определении положения ролика (шарика) во впадшге колеса с внутренними зубьями
19. Значение постоянной хорды зуба колеса 1*2 и расстояния ее от делительной окружности Ьд2, выраженные в долях модуля (а — 20°) С*2 = с»32 а — Х2 sin 2а; Од2 = 0,5 «*2 а х3 cSi К* ^Д2 Х3 сс2 сс2 ?1А2 —0,50 1.7084 0,3109 0,01 1,3806 0,3513 0,51 1,0593 0,1928 -0,49 1,7020 0,3098 0,02 1,3742 0,2501 0,52 1,0528 0,1916 —0,48 1,6956 0,3086 0,03 1,3678 0,2490 0,53 1,0464 0,1904 —0,47 1,6892 0,3074 0,04 1,3614 0,2478 0,54 1,0400 0,1892 —0,46 1,6827 0,3062 0,05 1,3549 0,2466 0,55 1,0336 0,1881 -0,45 1,6763 0,3051 0,06 1,3485 0,2454 0,56 1,0271 0,1869 -0,44 1,6699 0,3039 0,07 1,3421 0,2443 0,57 1,0207 0,1857 —0,43 1,6635 0,3027 0,08 1,3356 0,2431 0,58 1,0143 0,1845 -0,42 1,6570 0,3016 0,09 1,3292 0,2419 0,59 1,0078 0,1834 —0,41 1,6506 0,3004 0,10 1,3228 0,2408 0,60 1,0014 0,1822 -0,40 1,6442 0,2992 0,11 1,3164 0,2396 0,61 0,9950 0,1811 -0,39 1,6377 0,2891 0,12 1,3099 0,2384 0,62 0,9886 0,1799 -0,38 1,6313 0,2969 0,13 1,3035 0,2372 0,63 0,982t 0,1787 —0,37 1,6249 0,2957 0,14 1,2971 0,2361 0,64 0,9757 0,1776 -0,36 1,6185 0,2945 0Д5 1,2906 0,2349 0,65 0,9693 0,1764 -0,35 1,6120 0,2934 0,16 1,2842 0,2337 0,66 0,9629 0,1752 —0,34 1,6056 0,2922 0,17 1,2778 0,2326 0,67 0,9564 0,1740 -0,33 1,5992 0,2910 0,18 1,2714 0,2314 0,68 0,9500 0,1729 -0,32 1,5927 0,2899 0,19 1,2649 0,2302 0,69 0,9436 0,1717 -0,31 1,5863 0,2887 0,20 1,2585 0,2291 0,70 0,9371 0,1705 -0,30 1,5799 0,2875 0,21 1,2521 0,2279 0,71 0,9307 0,1694 -0,29 1,5735 0,2864 0,22 1,2457 0,2267 0,72 0,9243 0,1682 -0,28 1,5670 0,2852 0,23 1,2392 0,2255 0,73 0,9179 0,1670 -0,27 1,5606 0/2840 0,24 1,2328 0,2244 0,74 0,9114 0,1659 —0,26 1,5542 0,2828 0,25 1,2264 0,2232 0,75 0,9050 0,1647 —0,25 1,5477 0,2817 0,26 1,2199 0,2220 0,76 0,8986 0,1635 -0,24 1,5413 0,2805 0,27 1,2135 0,2209 0,77 0,8921 0,1623 —0,23 1,5349 0,2793 0,28 1,2071 0,2197 0,78 0,8857 0,1612 -0,22 1,5285 0,2782 0,29 1,2007 0,2185 0,79 0,8793 0,1600 -0,21 1,5220 0,2770 0,30 1,1942 0,2174 0,80 0,8729 0,1588 -0,20 1,5156 0,2758 0,31 1,1878 0,2162 0,81 0,8664 0,1577 —0,19 1,5092 0,2747 0,32 1,1814 0,2150 0,82 0,8600 0,1565 -0,18 1,5028 0,2735 0,33 1,1749 0,2138 0,83 0,8536 0,1553 —0,17 1,4963 0,2723 0,34 1,1685 0,2127 0,84 0,8471 0,1542 -0,16 1,4899 0,2711 0,35 1,1621 0,2115 0,85 0,8407 0,1530 -0,15 1,4835 0,2700 0,36 1,1557 0,2103 0,86 0,8343 0,1518 -0,14 1,4770 0,2688 0,37 1,1492 0,2092 0,87 0,8279 0,1507 -0,13 1,4706 0,2676 0,38 1,1428 0,2080 0,88 0,8214 0,1495 -0,12 1,4642 0,2665 0,39 1,1364 0,2068 0,89 0,8150 0,1483 -0,11 1,4578 0,2653 0,40 1,1299 0,2057 0,90 0,8086 0,1471 —0,10 1,4513 0,2641 0,41 1,1235 0,2045 0,91 0,8022 0,1460 -0,09 1,4449 0,2630 0,42 1,1171 0,2033 0,92 0,7957 0,1448 -0,08 1,4385 0,2618 0,43 1,1107 0,2021 0,93 0,7893 0,1436 -0,07 1,4320 0,2606 0,44 1,1042 0,2010 0,94 0,7829 0,1425 -0,06 1,4256 0,2594 0,45 1,0978 0,1998 0,95 0,7764 0,1413 -0,05 1,4192 0,2583 0,46 1,0914 0,1986 0,96 0,7700 0,1401 -0,04 1,4128 0,2571 0,47 1,0850 0,1975 0,97 0,7635 0,1389 -0,03 1,4063 0,2559 0,48 1,0785 0,1963 0,98 0,7571 0,1378 -0,02 1,3999 0.2548 0,49 1,0721 0,1951 0,99 0,7507 0,1366 ' - 0,0t -0,00 1,3935 1,3870 0,2536 0,2524 0,50 1,0657 0,1940 1,00 0,7443 0,1354
20. Формулы для определения основных размеров передач внутреннего зацепления со смещением Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Исходные данные aw входит в состав исходных данных, е тения ад и хг входят в состав исходных дани не задано Расчет коэффицисн при заданном м е ж о Делительное межосевое расстояние а Угол профиля at Угол зацепления a(w Коэффициент разности смещений х& Рекомендации по разбивке значения том не устанавливаются. Величины коэффин качествами передачи по прочностным и геомс Расчет межосево при заданных в о э Коэффициент разности смещений ' Угол зацепления atw Межосевое расстояние t’w Расчет диаметро zj, Z2, т, Р, а, Лд, с*, нормальный исходный контур ели его значение задано, коэффициенты сметах, если значение межосевого расстояния aw т о в смешения xt и евом расстоянии « — г'1 — z<) m a ~~ 2 cos p . Iff a tg a. — i cos 0 cos a. — -— cos a, tw aw 1 (z2-z,) inv^-tovaj "" 2 tg a = x2 — Xj на составляющие хт и х2 стапдар-иентов смещения определяются требуемыми ричсским показателям го расстояния а ффициентах х, и Xd = *2 “ Л 2a:dtg.a . tow a, = —-—— + inv a, tw z2 — Zi t 2^tg>a Mt a,,,, =—- f- am a, Z2 — Zt t (Z2 ” Zl) m C0S at aw 2 cos g cos atw в зубчатых колес _ z>m . й х‘т Передаточное число и Начальный диаметр d^ Диаметр вершин зубьев da Диаметр впадин d, (размер справочнь Примечания: 1. Для прямо = a; d = zm. 2. При а = aw получаем a,w = 3. При ~ ° получаем afw — at; t. Расчет диаметров вершин зубч ной обработки колеса с внутренними ГОСТ 19274-73. 1 cos (3 ’ 2 OQS 0 Z2 11— —- Zl d 2aw . d 2awu 1Й) зубых xd = а==% ЗТЫХ 1 зубья wl U — 4 ’ W2 U — i dal = + 2 (hi + -Ч) m da2 = ^5 ~ 2 (Л* - ж2 “ °.2) ™ = <4 — 2 (Л* + с* — Xi) т ^f2 ~ ^2 + 2 (^а + °* + ^2) т передач 0 = 6°, тогда а = 0,5 (z2 — Zi) т; Xdw = d. Sdw = d- олес для случая предполагаемой окончатель-ми зуборезным долбяком приведен в табл. 3
Параметры и, обозначения Расчетные формулы и указания Постоянная хорда зуба, выраженная в долях модуля Постоянная хорда зуба se Расстояние постоянной хорды от делительной окружности, выраженное в долях модуля, Яд Высота до постоянной хорды Ло Расчет длины общей нор Расчет толщины, по х о р д Угол профиля а в точке на концентрической окружности заданного диаметра d„, и Окружная толщина , на заданном диаметре d шестерни styi ' колеса 2 1 Угол наилопа линии зуба ру на соосной 1 цилиндрической поверхности диаметром d I Половина угловой толщины зуба 1 эквивалентного зубчатого колеса, соответствующая концентрической окружности dv диаметром сж, Толщина по хорде » • Высота до хорды шестерни hayi j ‘ к»песа Расчет размера по Диаметр' родина (шарика) D Угол профиля в> точке на конденприче-свой окружности, проходящей через центр ролика (Шарика) ъ.у s*£ •— по табл. 11 f*2 — по табл. 19 ~sc2 = sc2m Кд [ — по табл. И Кд2 — по табл. 19 = 0,5 — /1д1 т М =0,5 (d>-<Ja2) -Яд2 ™ Мали при а = 20° по табл. 15 Зуба и высоты до хорды d cos а„ = -у— соз.а, У dy / 5 -|- 2х, tg а \ styi~dyl\ Zl +mva/-1nvayl/ / Л Cl -1 \ / — 2хг tg a j sty2-ay2\ z, mv^ + mva^/ lgPy=-f tgP v~4;cos3f,y - __ S tn_ ’ SV ~ У cos2 P Sayi = -0,5pai dyl+ cos2p^(l cos^yyjj hay2 = = 0.5 I’d - da2 (1-ooa ф )1 L Ly» J роликам (шарикам) При a = 20° (включая исходный контур по ГОСТ 13755—68) рекомендуется принимать, D =sl,7m для- шестерни и D =» 1,5m для колеса (для роликов допускается выбирать ближайшее значение по ГОСТ 2475—62). Контроль косозубых колес с внутренними зубьями по роликам не производится JT z-k < D -g- — 2xr tg a lav an< = Ь inv a. — -2 L/1 cos a 1 zi " + 2x2tgos invanb = 1- inv a. иг‘ z2 z2mcosa t
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Диаметр концентр! зубчатого колеса, про ролика (шарика) йд Размер по роликам ( и косозубых зубчатые лом зубьев (в торцово Размер по роликам ( и косозубых вубчать числом зубьев (в тори Формулы для а,а, р Пров Радиальный зазор Пр Коэффициент торцов оческой окружности ходящей через центр шарикам) прямозубых колес с четным чис- м сечении) М шарикам) прямозубых х колес с нечетным овом сечении) М b’ *lmin ерк а радиально во впадине шестерни с, во впадине колеса с2 оверка к о э ф ф и ц ого перекрытия еа COS dn = d-——L 17 cos ар Должно выпол- М! = dD1 Д- D вяться условие: для шестерни M2^&D2 + d dDi + D >dai, M1 = dolCOS^+D dDl-r»<ifi; z’ для колеса M2 = йо2 cos — - D ЙО2 — ° < “Tl, 22 йл2 + Л<й/2 м. в табл. 15 го зазора в передаче _. . . Действительный с1~~u,i) (“da tfyi) aui радиальный зазор 1 определяется по с, == 0,5 (dMа фактическим 2 v /2 w диаметрам иента перекрытия ₽ г1tg ~г2tg + (*2 - г1) 'g ст„; а 2я где аа1 и аа2, а также и в^—по табл. 15 Допуски цилиндрических зубчатых передач Термины и обозначения приведены в табл. 21, определения см. ГОСТ 1643—72. 21. Термины и обозначения Термин Обозначение Термин Обозначение 1. Кинематическая погрешность передачи Наибольшая кинематическая погрешность передачи . . Допуск на кинематическую погрешность передачи 2. Кинематическая погрешность вубчатого колеса Наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса .... Допуск на кинематическую погрешность зубчатого колеса .... 3. Накопленная погрешность k шагов Допуск на накопленную погрешность fe шагов 4. Накопленная погрешность шага по зубчатому колесу Допуск на накопленную погрешность шага по зубчатому колесу . . Fior Fio Fir Fi F pkr Fpk F Pr F V 5. Радиальное биение зубчатого венца Допуск на радиальное биение зубчатого венца 6. Колебание длины общей нормали Допуск на колебание длины общей нормали 7. Колебание измерительного меж-осевого расстояния: за оборот зубчатого колеса . . . на одном зубе Допуск на колебание измерительного межосевого расстояния: за оборот зубчатого колеса . . . на одном зубе 8. Циклическая погрешность передачи F тг F г vWr f" Ггг fir Р’г fi tzkor
Термин Обозначение Термин Обозначение Допуск на циклическую погрешность передачи 9 Циклическая погрешность зубцовой частоты в передаче Допуск на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче 10. Циклическая погрешность зубчатого колеса Допуск на циклическую погрешность зубчатого колеса 11. Местная кинематическая по-грешность Допуск на местную кинематическую погрешность 12. Отклонение шага Предельные отклонения шага: верхнее нижнее 13. Отклонение шага зацепления Предельные отклонения шага зацепления: верхнее пижнее 14. Погрсшносгь профиля зуба . . Допуск на погрешность профиля зуба 15. Суммарное пягно контакта . . 1в. Отклонение осевых шагов по нормали Предельные отклонения осевых шагов по нормали: верхнее нижнее 17. Погрешность формы и расположения контактной линии (потенциальной) f zko fzzor fzzo 'zjir fzk fir fi fptr +fpt —fpt fpbr +fpb ~~fpb ffr 4 F pxnr ~Fpxn Fkr Допуск на погрешность формы и расположения контактной линии (потенциальной) 18. Погрешность направления зуба Допуск на погрешность направления зуба 19. Непараллельность осей .... Допуск на непараллельность осей 20. Перекос осей Допуск на перекос осей 21 Отклонение межосевого расстояния Предельные отклонения межосевого расстояния: верхнее нижнее 22. Гарантированный боковой зазор .... 1 Допуск на боковой зазор 23. Средняя длина общей нормали Отклонение средней длины общей нормали Наименьшее отклонение средней длины общей нормали: для зубчатого колеса с внешними зубьями для колеса с внутренними зубьями Допуск на среднюю длину общей нормали 24. Наименьшее отклонение толщины зуба Допуск на толщину зуба Fk F[ir 'ХГ fx fpr far +<a ~fa in min T . zn w m AWmr —Aw'mr TWm Aa Tc Допуски распространяются на эвольвептные цилиндрические зубчатые передачи внешнего и внутреннего зацепления с прямозубыми, косозубыми и шевронными зубчатыми колесами с делительным диаметром до 4000 мм, шириной венца или полушеврона до 400 мм, модулем зубьев от 1 до 16 мм и с исходным контуром по ГОСТ 13755—68. Степени точности и виды сопряжений. 1. Степени точности зубчатых колес и передач обозначают в порядке убывания точности цифрами 6, 7, 8, 9, 10. 2. Для каждой степени точности зубчатых колес и передач установлены нормы: кинематической точности, плавности работы и контакта зубьев колес и передач. 3. Допускается комбинирование норм кинематической точности колес и передач, норм плавности работы и норм контакта зубьев разных степеней точности. 4. При комбинировании норм разных степеней точности нормы плавности работы зубчатых колес и передач могут быть не более чем иа две степени точнее или на одну степень грубее норм кинематической точности; нормы контакта зубьев могут назначаться по любым степеням, более точным, чем нормы плавности работы зубчатых колес и передач, а для передач с коэффициентом осевого перекрытия гр ==£ 1,25 также и на одну степень грубее норм плавности.
5. Независимо от степени точности зубчатых колес и передач виды сопряжений зубчатых колес в передаче приведены в табл. 22, виды допуска па боковой зазор обозначают в порядке его возрастания буквами d, с, b, a, z, у, х. При отсутствии специальных требований к партии или комплекту передач видам сопряжений D, С, В и А соответствуют виды допуска d, с, Ь и а (табл. 22). 22. Виды сопряжений и величины гарантированных Соковых зазоров Вид сопряжения Диапазон степеней кинематической точности передач А 6-12 В 6-10 С 6-9 D 6-8 Примечание. Сопряжение вида В гарантирует минимальную величину бокового зазора, при котором исключается возможность заклинивания стальной или чугунной передачи от нагрева при разности температур колес и корпуса в 25 °C. 6. Нормы бокового зазора и соответствие между видом сопряжения зубчатых колес в передаче и видом допуска па боковой зазор разрешается изменять, используя при этом и виды допуска z, у и х. 1. Точность изготовления цилиндрических зубчатых колес и передач задается степенью точности, а требования к боковому зазору — видом сопряжения по нормам бокового зазора. Пример обозначения точности передачи со степенью точности 7 по всем трем нормам, с видом сопряжения колес С и соответствием между видами сопряжения и допуска на боковой зазор: 7—С ГОСТ 1643—72 Примечание. Для передач, у которых величина гарантированного бокового зазора не соответствует нм одному из указанных видов сопряжений, буква, обозначающая вид сопряжения, не указывается. В этом случае указывают величину принятого гарантированного бокового зазора в микрометрах и вид допуска на боковой зазор. Пример обозначения точности передачи со степенью точности 7, гарантированным боковым зазором 600 мкм (не соответствующим ни одному из указанных видов сопряжений для заданного межосевого расстояния 450 мм) и допуском на боковой зазор вида у. 7—600 у ГОСТ 1643—72 8. При комбинировании норм разных степеней точности и изменении соответствия между видом сопряжения и видом допуска па боковой зазор точность зубчатых колес и передач обозначают последовательным написанием трех цифр и двух букв. Между собой и от слитно пишущихся букв цифры разделяются тире. Первая цифра обозначает степень по нормам кинематической точности, вторая — степень но нормам плавности работы, третья — степень по нормам контакта зубьев, первая из букв — вид сопряжения, а вторая — вид допуска на боковой зазор. Пример обозначения точности передачи со степенью 8 по нормам кинематической точности, со степенью 7 по нормам плавности работы, со степенью 6 по нормам контакта зубьев, с видом сопряжения колес В и видом, допуска на боковой зазор а: 8—7—6—Ва ГОСТ 1643-72 Нормы точности. 1. Допуски и отклонения по нормам кинематической точности, нормам плаввости работы и нормам контакта зубьев для различных степеней точности зубчатых колес и передач устанавливаются по табл. 24—29. Значения в скобках даны для справок.
2. Показателями кинематической точности являются: для зубчатых колес Frr и Vw — при степенях точности 6, 7, 8; F'r и VWr — при степенях точности 6, 7, 8; F"ir— при степенях точности 9, 10; Frr — при степенях точности 7, 8 и диаметрах зубчатых колес свыше 1600 мм, а при степенях точности 9, 10 при любых диаметрах зубчатых колес. Для передач F'Mr — при степенях точности 6, 7, 8. Примечание. Допускается, чтобы одна из величин, входящих в комплекс, превосходила предельное значение, если суммарное влияние обеих Величин не превышает г[. 3. Показатели плавности работы: при степени точности 6, 7, 8 с коэффициентом осевого перекрытия е« не менее указанного в табл. 23: 23. Коэффициент осевого перекрытия в зависимости от степеней точности Степень точности 1 6 7 8 е|3 1 2 2,5 3,5 для зубчатых колос fzhr и fir — при степенях точности 6, 7, 8; 'fptr — при степенях точности 7, 8; Дл я передач fzkor — при степенях точности 6, 7, 8. Для степеней точности 6, 7, 8 с коэффициентом осевого перекрытия ср, менее указанного в табл. 23, и степеней точности 9, 10 при любом ср показатели плавности работы: для зубчатых колес fpbr и ffr — при степенях точности 6, 7, 8; fpbr и fptr — при степенях точности 6, 7, 8; fir — при степенях точности 6, 7, 8, 9, 10! для передач fzzor при степенях точности 6, 7, 8. Примечание. Взамен отклонения шага fptv в качестве одного из показателей может применяться разность шагов V . 4. Показателями, определяющими контакт зубьев в передаче, являются: для зубчатых колес с коэффициентом осевого перекрытия свыше 1,25: Ррхпг и Fkr или Fpxnr и fpbr', с коэффициентом осевого перекрытия до 1,25 — Fp,r или Fkr для передач с нерегулируемым расположением Осей: суммарное пятно контакта /жи/у. Для передач с регулируемым расположением осей — суммарное пятно контакта Примечание. Допускается оценивать точность зубчатых колес по суммарному пятну контакта их зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. При этом относительные размеры суммарного пятна контакта долиты быть соответственно увеличены по сравнению с указанными в табл. 29. 5. Комплексы показателей точности в соответствии с пп. 2—4 и показатели, обеспечивающие гарантированный боковой зазор, устанавливаются изготовителями. Каждый установленный комплекс показателей, используемый при приемке зубчатых колес и передач, является равноправным с другими. 6. Непосредственный контроль зубчатых колес и передач по всем показателям установленного комплекса не является обязательным, если изготовитель гарантирует выполнение соответствующих требований стандарта существующей у него системой контроля точности производства. 7. Зависимости предельных отклонений и допусков от геометрических параметров зубчатых колес даны в табл. 36.
24. Нормы кинематической точности, мкм Степень точности Обозначение Модуль m, мм Диаметр делительной окружности, мм До 50 О CQ РВ О Св 125 до 280 Св 280 до 560 Св. 560 до 1000 Св 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 С. 2500 до 4000 6 Pi От 1 до 16 См. примечание Fr От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 21 22 24 26 28 30 34 38 34 36 38 40 45 42 45 48 50 56 48 50 53 60 67 50 53 60 67 75 60 63 70 85 70 80 90 Vw От 1 до 16 11 17 26 40 56 75 (105) — От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 30 30 34 36 40 42 48 53 48 50 53 56 63 60 63 67 70 80 67 70 75 85 95 (70) (75) (85) (95) (Ю5) — — 7 4 От 1 до 25 См. примечание От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 30 32 34 38 40 42 48 53 48 50 53 60 67 63 63 67 70 80 67 70 75 85 90 70 75 85 95 110 85 90 100 120 100 по 125 VW От 1 до 25 15 24 36 56 105 (150) — Pi От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 42 45 48 53 56 60 67 75 67 70 75 85 95 90 90 95 100 110 95 100 105 120 125 (105) (Ю5) (120) (130) (160) — — 8 Pi От 1 до 16 См. примечание Fj* От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 38 40 42 48 50 53 60 67 60 63 67 70 90 75 80 85 90 100 85 90 100 110 120 90 95 105 120 130 по 120 130 150 125 140 160 vw От 1 до 16 19 30 45 70 100 130 (190) p’i ОТ 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 53 56 60 67 70 75 85 95 85 90 95 100 110 105 110 120 130 140 120 125 140 150 170 (130) (170) (190) — 9 F r От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 48 50 53 60 63 67 75 85 75 80 85 90 100 95 100 105 110 120 110 110 120 130 140 120 130 150 170 140 160 180 170 200
Степень точности Обозначение Модуль т , мм Диаметр делительной окружности, мм До 50 i Св. 50 i до 125 1 Св. 125 до 280 Св. 280 до 560 Св. 560 до 1000 Св. 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 От 1 до 2 67 85 105 130 150 (170) __ Св. 2 » 3,55 70 80 110 140 150 (170) — 9 Fl » 3,55 » 6 75 95 120 150 170 (190) » 6 » 10 — 105 130 150 180 (МО) — » 10 » 16 — 120 140 170 200 (240) — — От 1 до 2 со 70 85 120 130 Св. 2 » 3,55 63 75 100 125 140 150 >> 3,55 » 6 67 80 105 130 160 170 180 » 6 » 10 ___ 90 110 140 170 190 200 220 10 » 10 » 16 — 105 125 150 180 210 240 250 От 1 до 2 85 100 120 170 180 (210) Св. 2 » 3,55 80 105 140 175 200 (210) — — Fl » 3,55 » 6 95 ПО 150 180 220 (240) — » 6 » 10 130 150 200 -240 (260) — » 10 » 16 — 150 170 210 250 (300) — — Примечание, — ^’р + 1/> ~ назначают в зависимости от степени по нормам кинематической точности; /у — назначают в зависимости от степени точности по нормам плавности. 25. Нормы кинематической точности, мкм (показатель F ) Степень точности Модуль т, мм Диаметр делительной окружности (для lfp), мм До 32 СО со © гП К о О « Св. 50 го 80 Св. 80 до 125 Св. 125 до 200 Св. 200 до 315 Св. 315 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 i до 1000 Св. 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 6 7 8 От 1 до 16 22 32 45 25 36 50 28 42 56 34 48 67 40 55 80 45 67 95 56 80 110 63 90 125 80 110 160 100 140 200 160 200 320 190 260 380 Примечания: 1. Допуск на наибольшую кинематическую погрешность передачи равен сумме допусков на кинематическую погрешность се зубчатых колес. Для передач, составленных из зубчатых колес, имеющих кратные между собой числа зубьев при отношении этих чисел пе более трех (1, 2, 3), допуск на наибольшую кинематическую погрешность передачи при се селективной сборке может быть сокращен на 25% или более, исходя из расчета. 2. Для шевронных зубчатых колес разность значений накопленных погрешностей шага на одноименных боковых поверхностях зубьев двух полушевронов в любом общем для них осевом сечепии не должна превышать допуска па накопленную погрешность шага по зубчатому колесу Fp, 3. При обеспечении в измерении угла зацепления pwM, не равного углу зацепления atwo в обработке зубчатого колеса, допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за оборот зубчатого колеса должен быть увеличен на 0,25/f, где берется по степени плавности, 4. При обеспечении в измерении угла зацепления агдап, не равного углу профиля исходного контура а, допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за обо-„ sin а рот зубчатого колеса F^ изменяется в отношении —. .
26. Нормы плавности работы, мкм Степень точности Обозначение WtyWTlb m, MM Диаметр делительной окружности, мьт До 50 О Л Ю £4 К О U р£ Св. 125 до 280 ... Св. 280 ДО 560 Св. 560 до 1000 Св. 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 6 fpb От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 0 » 10 » 10 » 16 ±10 ±11 ±12 ±11 +11 +14 ±17 +11 +12 ±13 ±15 ±18 ±12 +13 +14 ±16 ±19 ±13 + 14 +15 +17 ±20 ±14 ±15 ±16 ±18 ±21 4-17 4-18 ±20 ±22 ±20 ±22 ±25 fpt От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 +10 +11 ±12 ±11 ±12 ±13 ±15 ±18 +12 ±12 +13 ±15 +18 +12 +13 ±14 +16 ±20 +13 + 14 +15 +17 ±21 +14 +15 ±17 +19 ±22 ±J7 ±18 ±20 ±24 ±20 ±22 ±25 ff От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 8 8 10 8 9 10 12 15 9 10 11 13 16 И 12 13 15 18 14 15 16 18 21 (18) (19) (20) (22) (25) (25) (26) (28) (30) (36) (38) (40) fl От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 >>10. *10 » 16 14 15 17 15 16 18 20 25 16 17 19 22 26 17 19 20 23 28 19 20 22 25 30 (21) (22) (24) (26) (32) 1 1 1 1' 1 1 1 1 1 1 7 fpb От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 >> 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 ±14 -115 ±17 ±15 ±16 ±18 +20 ±24 ±16 +17 +19 +21 +26 +17 +18 ±20 +22 +28 +19 +20 +22 +24 +28 ±21 ±22 +24 ±26 +30 +24 +26 +28 ±32 +28 ±30 ±34 fpt От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 ±14 ±15 ±17 ±15 +16 +18 ЕЕ21 +25 +16 ±17 +19 ±22 ±26 ±17 ±18 +20 ±24 +28 +19 +20 +22 +25 +30 ±20 +22 +24 +26 ±32 +24 +26 +28 +34 ±28 ±32 +36 ff От 1 до 2 Св- 2 » 3,55 » 3,55 * 6 * 6 » 10 » 10 * 16 10 И 13 И 12 14 17 22 12 14 16 19 24 15 17 19 21 26 20 21 24 26 32 (26) (28) (30) (32) (38) (36) (38) (42) (48) (53) (56) (63) fl От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 20 21 24 21 22 25 28 36 22 24 26 30 38 24 26 28 32 40 26 28 30 34 42 (30) (30) (34) (38) (45) 1 1 1 1 1 8 fpb От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 ±19 ±21 ±24 ±20 ±22 ±24 4-28 ±34 ±22 ±24 4-26 ±30 ±36 ±24 ±26 +28 ±32 ±38 +26 +28 +30 +34 ±40 +30 +30 +32 +36 ±42 4-34 ±36 ±40 ±45 ±40 +42 ±50 fpt От 1 до 2 Св- 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 а 10 а 16 ±20 ±21 -1-24 ±21 +22 +25 ±30 ±34 4-22 4-24 ±26 4-30 ±36 ±24 ±26 4-28 4-32 ±38 +26 +28 +30 +34 +42 ±28 4-30 ±34 ±36 ±45 ±34 ±36 ±40 ±48 ±40 ±45 ±50
Степень точности Обозначение Модуль m, мм Диаметр делительной окружности, мм До 50 1 Св. 50 до 125 Св. 125 до 280 Св. 280 до 500 Св. 560 ДО 1000 Св. 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 ДО 4000 8 ff От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 a 10 a 16 13 15 18 14 16 19 25 32 17 19 22 28 36 22 24 28 32 40 28 30 34 40 48 (38) (40) (45) (48) (56) (56) (60) (63) (71) (85) (90) (95) От 1 ДО 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 28 30 34 30 32 36 42 50 32 34 38 42 53 34 38 40 45 56 38 40 45 50 00 (42) (45) (48) (53 (63) 1 1 II 1 — 9 !pt От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 к 10 » 10 » 16 4-26 4=30 ±34 ±30 4-32 ±30 4-42 ±50 4-32 ±34 4-38 ±45 ±53 4 31 ±38 ±40 ±48 ±56 4-38 ±40 -г-45 ±50 ±60 ±45 ±48 ±53 ±63 ±53 ±56 ±67 ! 'i'il 11 н- со 11 От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 а 10 а 16 34 38 42 36 40 45 53 63 40 42 48 56 67 42 45 50 60 71 45 50 50 63 75 (50) (53) (60) (63) (80) __ — 10 Ipt От 1 до 2 Св. 2 » 3,55 » 3,55» 6 » 6 » 10 й 10 » 16 ±38 ч-42 ±45 ±40 ±45 ±50 ±56 ±60 ±45 ±48 ±53 ±00 ±71 ±48 4-53 4=56 4-67 ±75 ±53 ±56 ±60 ±71 ±80 ±60 ±67 ±75 ±85 ±71 -г 80 ±90 ±85 ±95 li От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 » 16 45 48 53 45 50 56 63 80 50 56 СО 70 85 56 60 63 75 90 60 63 70 80 90 (63) (67) Г?) (8а) (ЮО) — 1 1 1 1 1 Примечания: 1. Наибольшая разность шагов зацепления по одноименным боновым поверхностям зубьев в пределах зубчатого колеса допускается не более величины одностороннего отклонения fp^ 2. Допускается несимметричное расположение Поля допуска на шаг зацепления. 3. При установлении допуска иа разность любых шагов Vp в пределах зубчатого колеса взамен предельных отклонений шага его значение пе должно превышать 4. При обеспечении в измерении угла зацепления о^1УМ, не равного углу зацепления alwo в обработке зубчатого колеса, колебание измерительного межосевого расстояния на одном зубе не должно превышать 1,25/^ . 5. При обеспечении в измерении угла зацепления не равного углу профиля исходного контура а, допуск на колебание измерительного межосевого расстояния на _ « sin а одном зубе д изменяется в отношении . sln aZwM
оо 27. Нормы плавности работы, мкм (допуски на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче /г2о) Степень точности Частота k циклической погрешности (fe = г) Коэффициент осевого перекрытия для степеней точности по нормам контакта зубьев МОДУЛЬ 771, ММ Св. 10 i до 16 От 1 до 2 1Л « о о а Св. 3,55 ДО 6 С£> О И о и й 6 7 8 9 До 0,5 До 0,6 15 17 18 99 28 До 16 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 —. 12 13 15 13 22 » 1,25 » 2,0 — — — 5,3 6,0 6,7 8,0 10 До 0,5 До 0,6 15 16 20 24 28 Св. 16 до 32 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 — 12 13 16 19 22 а 1,25 а 2,0 — — — 5,3 5,6 7,1 8,0 10 До 0,5 До 0,6 15 17 20 24 30 Св. 32 до 64 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 — 12 14 16 19 24 » 1,25 а 2,0 — — — 5,3 6,0 7,1 8,5 10,5 6 Св. 64 До 0,5 До 0,6 15 18 21 25 32 до 128 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 — 12 14 17 20 25 а 1,25 а 2,0 — — — 5,3 6,3 7,1 9,0 И Св. 128 До 0.5 До 0,6 18 19 21 25 32 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 — 14 15 16 20 26 » 1,25 » 2,0 — — — 6,3 6,7 7,1 9,0 11,5 Св 256 До 0,5 До 0,6 13 15 18 24 30 до 512 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 — — 10,5 12 14 19 24 а 1,25 » 2,0 —• — — 4,8 5,3 6,3 8,5 10,5 До 0,5 До 0,6 9,0 15 14 16 20 Св. 512 Св. 0,5 до 1,25 Св. 0,6 до 1,25 —— __ 7,1 12 11,5 13 16 а 1,25 а 2,0 — — — 3,0 5,3 5,0 5,6 7,1 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Продолжение табл. 27 Степень точности Частота k - циклической погрешности (Ь = г) Коэффициент осевого перекрытия для степеней точности по нормам контакта зубьев Модуль т, мм ! О г 1 до 2 । оА с: о и « 1О и © О п ОТ ОН 9 ’SO и ф и Й 6 7 8 9 До 16 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 >> 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 20 17 7,5 24 19 8,0 26 21 9,0 32 26 11 40 32 14 Св. 16 до 32 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 20 16 7.1 24 18 8 28 22 10 32 26 11,5 40 32 14 Св. 32 до 64 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 >> 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 20 17 7,5 24 19 8,5 28 22 10 34 26 11,5 42 34 15 7 Св. 64 до 128 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 >> 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 22 18 8 20 9 28 22 10 34 28 12 45 34 15 Св 128 до 256 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 »*2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 21 17 _ 24 19 8У5 28 22 10 36 28 12 45 36 16 Св. 256 до 512 До 0,5 Св. 0,5 ДО 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 1,25 — 18 14 6 21 17 7,5 26 21 9 32 25 11 40 32 14 Св. 512 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0.6 Св. 0,6 до 1.5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 ' Св. 0,9 до 1,25 — 10 8 3,4 12 > 10 4,5 13 10.5 4,5 19 15 6,3 22 18 8 8 До 16 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 й 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1.5 >> 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2.0 » 2,0 » 3,5 До 1,25 25 20 9,0 28 22 9,5 32 25 И 38 30 13 48 38 16 ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Продолжение табл. 27 Коэффициент осевого пепекрытия 8 ч пля степеней точности по нопмам Модуль т, ММ шь тс I Частота k- циклической по- р контакта зу бьев ДО 2 О Стеш HOCTI грешности (fc = Z) 6 7 8 9 о ₽3 о U я Св S ДО 6 Св 6 ДО 1С Св 1 до И Св 16 до 32 До 0,6 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2,0 » 2,0 » 3,5 До 1,25 26 20 9.0 28 Xs 34 28 12 38 30 14 48 38 17 Св 32 до 64 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,5 Св. 0,0 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2,0 » 2,0 d 3,5 До 1,25 26 21 9,0 28 10 34 28 12 40 32 14 50 40 18 8 Св 64 до 128 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 s 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2,0 » 2,0 » 3,5 До 1,25 26 20 9,0 30 24 10,5 34 28 12 42 32 14 53 42 18 Св. 128 ДО 256 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св. 0,9 до 2,0 » 2,0 » 3,5 До 1,25 25 20 9.0 28 ОО 10 32 24 11,5 40 32 14 53 42 18 Св. 256 ДО 512 До 0,5 Св. 0,5 до 1,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2,0 » 2,0 » 3,5 До 1,25 20 16 7,0 18 8.0 28 22 10 36 28 12 45 36 15 Св 512 До 0,5 Св. 0,5 до 4,25 » 1,25 » 2,0 До 0,6 Св. 0,6 до 1,5 » 1,5 » 2,5 До 0,9 Св 0,9 до 2 0 » 2,0 » 3,5 До_1,25 12 10 4,2 13 10,5 4,5 18 14 6 20 16 7,1 22 18 7,5 Примечание. Для передач с коэффициентом осевого перекрытия больше указанного в табл. 27 величины допусков иа циклические потрешносги зубцовой частоты (/- = z) определять как f по табл. 28. Пример пользования табл. 27: зубчатое колесо 8—7—6—В поГОСТ 1643—72; модуль т — 8; число зубьев z = 63; коэффициент осевого перекрытия о.э = 1,44. Для зубчатого колеса т = 8 мм находим графу «Св. 6 до 10». В топ же таблице для k — z = 63 в графе «Св. 32 до 64» для степени точности 6 по нормам контакта зубьев находим строку с интервалом значений «Св. 1,25 до 2», охватывающим е^ = 1,44. На пересечении найденных графы и строки читаем искомую величину ;г,о =11,5 ыкм. ЗУБЧАТЫЕ II ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
2s. Нормы плавности работы, мкм Степень точности Обозначения Частота за оборот зубчатого колеса (Для передачи за оборот колеса) Диаметр делительной окружности зубчатого колеса, мм До 50 Св 50 до 125 Св 125 до 280 Св 280 до 560 Св. 560 до 1000 Св 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 Модуль ш, мм От 1 до 6 Св 6 ДО 16 От 1 до 6 Св. 6 ДО 16 От 1 до 6 Св 6 ДО 16 От 1 до 6 Св 6 ДО 16 От 1 ДО 6 Св 6 до 16 От 1 ДО 6 Св 6 ДО 16 От 1 До 6 Св 6 ДО 16 От 1 до 6 Св. 6 ДО 16 6 1zk или Izko От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 » 16 » 32 » 32» 64 » 64 » 128 » 128 » 266 в 256 » 512 » 612 9,0 6.7 5,0 4.0 3,2 2,6 2,4 2,2 2,0 И 8,0 6,0 4,8 4,0 3,2 3,0 2,8 2,5 11,5 8,5 6,3 5,0 4.0 3,4 3,0 2,8 2,6 14 10 7.5 5,6 4,8 4,0 3,6 3.5 3,0 15 12 8,0 6,3 5,3 4,5 3,8 3,6 3,4 17 12 9,5 7.5 6,0 5,3 4,5 4,2 4,0 19 14 10,5 8,0 6,7 5,6 5,0 4,5 4,2 22 16 12 9,5 7,5 6.3 5,6 5,3 4,8 20 15 И 9,0 7,1 6,3 5.5 5,0 4,8 25 18 14 11 9,0 7,5 6,7 6,0 5,6 22 16 12 10 8,0 6,7 6,0 5,5 5,0 28 20 15 11,5 9,5 8,0 7,1 6,5 6,0 24 18 13 10,5 8,5 7,1 6,7 6,0 5,6 30 21 16 12 10,5 9,0 8,0 7,1 6,7 27 20 15 11,5 9,5 8,0 7.1 6,7 6,3 32 24 18 14 И 9,5 8,5 8,0 7,5 7 fzk или fzko От 2 до 4 Св. 4 » 8 в 8 » 16 » 16 » 32 » 32 » 64 в 64 » 128 » 128 » 266 » 256 » 512 » 512 13 И 8,5 6,7 5.3 4,5 4,0 3.6 3,4 18 13 10 8,0 6.3 53 4,8 4.2 4,0 19 14 10 8,0 6,7 5.6 5 0 4.5 4,2 22 16 12 9,5 7,5 6.3 5.6 53 5 0 24 18 13 10,5 8,5 7,1 6,3 5.6 5,3 26 19 14 11,5 9.0 7,э 7.1 6.3 6,0 30 22 17 13 10,5 9,0 8,0 7.5 7.0 32 24 18 14 11,5 10 8.5 8.0 7,5 32 24 18 14 11,5 10 9,0 8.0 7,5 40 28 21 16 14 11.5 10,5 9,5 9,0 36 26 19 15 12 10.5 9,5 8,5 8,0 42 32 24 18 15 13 11,5 10,5 10 38 28 21 17 14 11,5 10,5 9,5 9,0 45 34 2о 20 16 14 12 11,5 10,6 42 32 24 19 15 13 11Л 10,5 10 50 36 28 22 18 15 13 12 11,5 8 tzk или hko От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 » 16 » 32 » 32 » 64 » 64 » 128 » <28 » 256 в 256 » 512 » 512 21 15 11,5 9,0 7,1 6,3 5,3 5,0 4,8 25 18 14 11 9,0 7,5 6,7 6,3 6,0 25 18 14 И 9,0 7.5 6.7 6,0 5,6 30 22 17 13 12 9,0 8,0 7,5 7,1 32 24 18 14 12 10 9,0 8,5 8,0 38 28 21 16 13 11,5 10 9,0 8,5 42 32 24 18 17 13 И,5 10,5 9,5 45 34 25 20 16 14 12 11,5 10,5 45 34 25 20 16 14 12 11,5 10,5 56 40 30 24 19 16 15 14 13 50 36 28 22 18 17 13 12 11,5 60 44 34 26 21 18 16 15 14 56 40 30 24 19 16 15 13 12 67 48 36 28 22 20 17 16 15 60 44 34 26 21 13 16 15 14 71 50 38 30 25 22 19 17 16 ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
29. Нормы контакта зубьев в передаче (показатели Fpxn, Е^, /х, fy в мкм) Степень точности Обозначение Модуль т, мм Ширина зубчатого колеса (или длина конгачгаои линии), мм До 40 Св 40 ДО 100 Св 100 до 160 Св. 160 до 250 Св. 250 до 400 Суммарное пятно контакта, % По высоте нс менее 50, по длийе не мепее 70 6 F рхп }х ’у Or 1 до 16 ±13 10 10 5 ±15 12 12 6 ±17 16 16 8 ±19 19 19 10 ±24 24 24 12 Суммарное пятно контакта, % По высоте гге мепее 45, по длине тсс менее 60 7 F рхп }х fv Or 1 до 16 ±16 12 12 6 ±18 16 16 8 ±21 20 20 10 ±24 24 24 12 ±30 28 28 14 Суммарное пятно контакта, % По высоте не менее 30, по длине не мепее 40 8 к /О. X 5» От 1 до 16 ±25 20 20 10 ±28 25 25 13 ±32 32 32 16 ±38 38 38 19 ±45 45 45 22 Суммарное пятно контакта, % По высоте не менее 20, по длине но менее 2о 9 F рхп ’X fv От 1 до 16 ±38 32 32 16 ±42 40 40 20 ±48 50 50 25 ±55 60 60 30 ±71 75 75 38 10 Ь рхп >х От 1 до 16 АЙО 50 50 25 ±66 63 63 32 ±75 80 80 40 ±00 105 105 53 ±110 120 120 60 Примечание. F определяют в зависимости от длины контактной линии. Для зубчатых колес с коэффициентом осевого перекрытия с^ до 0,8Ед принимают равным Ер. Нормы бокового зазора. 1. Величины гарантированного бокового зазора jn min и продольных отклонений межосевого расстояния f для различных видов сопряжений устанавливаются независимо от степеней точности и их комбинирования по табл. 30. 2. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор, являются: для зубчатых колес AWmg (табл. 31—33) или Agg (табл. 34); для передач с нерегулируемым расположением осей fa, а для передач с регулируемым расположением осей 7пП1щ.
10 Анурьев В. 30. Гарантированный боковой зазор j min’ предельные отклонения межосевого расстояния fa, мкм Вид сопряжения Обозначение Межосеьое расстояние мм До 80 © л ® о О Л Св. 125 до 180 ' Св. 180 ДО 250 Св. 250 до 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до ООО . .1 Св. 500 до 630 1 Св. 630 ДО 800 Св. 800 ДО 1000 1 Св. 1000 /.о 1250 Си. 1250 до 1600 а о Св. 2000 до 2500 Св. 2500 до 4000 D 46 54 63 72 81 89 97 110 125 140 165 195 230 280 360 с i-п. min 74 87 100 115 130 140 155 175 200 230 260 310 370 440 600 в 120 140 160 185 210 230 250 280 320 360 420 500 600 700 950 А 190 220 250 290 320 360 400 440 500 550 660 780 920 1100 1500 D ±23 ±в27 ± 32 + 36 ±40 + 45 + 48 ± 35 ± 63 + 70 ±82 + 97 ±115 ±140 ±130 с *!а + 37 ±43 ± 50 ±58 ± 65 ± 70 ±78 ± 88 + 100 ± 115 + 130 ± 155 ±185 ±220 ±300 в -г- 60 ± 70 + 80 + 92 + 105 + 115 + 125 -+- 140 + 160 + 180 + 210 -к 250 + 300 4- 350 + 480 А 95 -г- НО + 125 я- 145 + 160 + 180 + 200 V ?->0 + 250 + 280 -к 330 + 390 -t- 460 + 550 + 750 Примечания: 1. Для передач с измененной величиной гарантированного бокового зазора, не соответствующего ни одному из указанных видов сопряжения, величина предельного отклонения межосевого расстояния ± ; == mm- 2. Для передач с углом зацепления , не равным углу профиля исходного контура а, величина предельного отклонения межосе- sin а вого расстояния изменяется в отношении------ . sinaiw ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
31. Наименьшее отклонение средней длины общей нормали -A-Wme в ™o злба (слагаемое I), мкм Вид сопряжения Степень точности по нормам плавности Диаметр делительной окружности зубчатого колеса, мм © со о и Св. 80 ДО 125 1 Св. 125 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 ДО 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1250 Св. 1250 до 1600 Св. 1600 до 2000 Св. 2000 до 2500 Св. 2500 до 4000 6 32 36 42 48 55 60 65 75 85 95 110 140 (160) (190) (250) D 7 34 40 48 55 60 70 75 80 95 110 125 150 (180) (220) (280) 8 38 45 52 60 70 75 80 90 105 120 140 160 (190) (240) (300) 6 50 60 70 80 90 95 105 120 140 150 180 210 (250) (300) (400) 7 55 65 75 85 95 100 110 130 150 170 190 240 (280) (320) (450) 8 60 70 80 95 110 120 130 140 160 190 220 260 (300) (360) (500) 9 70 75 90 105 120 125 140 150 180 200 240 280 (340) (380) (530) 6 80 95 110 125 140 160 170 190 220 240 280 340 (400) (480) (630) 7 90 105 120 140 160 170 180 200 240 280 300 380 (450) (530) (710) в 8 95 120 130 150 170 190 200 220 260 300 340 400 (480) (560) (800) 9 110 125 140 160 190 200 220 250 280 320 380 450 (530) (630) (850) 10 120 130 150 180 200 220 240 260 300 340 400 480 (600) (670) (900) 6 130 150 170 200 220 240 260 300 340 380 450 530 (630) (750) (1000) 7 140 160 190 220 240 260 300 340 360 400 480 560 (670) (800) (1180) А 8 150 180 200 240 260 280 320 360 400 450 530 630 (750) (900) (1250) 9 170 190 220 250 280 320 360 400 450 500 560 710 (850) (950) (1320) 10 180 200 240 280 300 360 400 450 500 560 630 750 (900) (1000) (1400) ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
32. Наименьшее отклонение средней длины общей нормали Ац/^ (слагаемое П), мкм Допуск на радиальное биение зубчатого венца F , мкм Св. 12 до 16 © *-< о со о и Й © cq “ О Й Св. 25 до 32 да о и « © ** © СО о О Й © iO © © да ©< и и? Св. ео до 80 Св. 80 ДО юо © да о и И 1_п CJ © да о О Й Св. 160 до 200 Св. 200 до 250 Св. 250 до 320 © ГО ° к о и Й Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Наименьшее отклонение средней длины общей нормали Лтуте 3 4 ъ 7 9 11 14 17 21 26 34 42 52 70 85 105 (130) (170) Примечание. Для определения величины наименьшего отклонения средней длины общей нормали Atyms необходимо сложить величину, помещенную в табл. 31, зависящую от диаметра измеряемого зубчатого колеса и выбранного вида сопряжения, с величиной в табл. 32, значения которой зависят от допускаемого радиального биения F измеряемого зубчатого колеса. Например, величина А^уте для зубчатых колес 8-й степени точности с d ~ 300 мм, т ~ 5 мм и сопряжения С будет равна: по табл. 31—110 мкм и по табл. 32 — 21 мкм, так как для этого зубчатого колеса радиальное биение F? по табл. 24 равно 85 мкм. Таким образом, Аууте = 4- 21 = = 131 мкм. 33. Допуск на среднюю длину общей нормали ажм Виц сопряжения nrtoer одоионо еиэАпоИ Ии; Допуск на радиальное биение зубчатого венца F мкм Св. 12 до 16 Св. 16 ДО 20 Св. 20 до 25 Св. 25 ДО 32 Св. 32 ДО 40 да о и Й Св. 50 ДО 60 ©© со « о и Й Св. 80 ДО 100 Св. too ДО 125 Св. 125 ДО 160 Св. 160 ДО 200 Св. 200 ДО 250 Св. 250 ДО 320 © С-1 © СО © да о О SC § ° да о О и Св. 500 ДО 630 Св. 630 ДО 800 D d 24 26 28 30 34 38 42 50 60 70 85 100 120 150 190 240 300 3G0 С С 30 34 38 42 48 56 63 75 90 105 120 150 190 240 300 360 450 560 В Ъ 40 45 50 56 63 70 85 100 120 140 170 210 260 320 400 500 600 750 А а 53 56 63 71 85 100 120 140 160 190 240 300 370 450 560 670 800 900 — Z 67 75 85 95 110 125 140 170 200 250 300 380 480 600 710 850 1120 1250 — V 90 100 110 125 150 170 190 210 260 320 400 500 600 750 900 1120 1400 1700 — X 120 130 140 150 170 200 220 280 340 420 500 600 750 950 1180 1500 1900 2240 ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
34. Наименьшее отклонение толщины зуба по постоянной хорде Асе, мкм Вид сопряжения Степень точности по нормам плавности Диаметр делительной окружности зубчатого колеса, мм До 80 Св. 80 до 125 йо “ о О и Св. 180 до 250 © с5 о О с( И ф о и S© СО ф О И 8© со о О й Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Си. 1000 .0 1250 Св. 1250 до 1600 000" ов 0091 ',:Э Св. 2000 до 2500 Св. 2500 «0 4000 6 34 40 45 58 60 65 70 80 90 100 120 140 180 200 260 D 7 38 45 50 60 65 70 80 90 100 120 130 150 190 220 300 8 40 48 55 63 70 80 90 95 110 125 150 180 210 250 330 6 55 63 75 85 95 100 110 130 150 170 190 220 260 320 450 7 60 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 250 300 360 500 С 8 65 75 85 100 120 125 140 150 180 200 240 280 340 380 560 9 70 80 95 110 125 130 150 160 190 220 250 300 350 400 600 6 90 100 110 130 150 170 180 200 220 260 300 360 420 500 710 7 95 110 125 150 170 180 200 220 260 300 320 420 500 600 800 в 8 100 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 450 530 630 8о0 9 120 130 150 170 200 220 240 260 300 360 400 480 600 700 900 10 130 140 160 190 220 240 260 300 340 400 450 530 630 750 950 6 140 160 180 200 220 260 300 320 360 400 480 560 670 800 1120 7 150 170 200 240 2б0 300 320 360 400 450 530 630 710 850 1180 А 8 160 190 220 250 280 320 360 380 450 500 600 700 800 950 1320 9 180 200 240 260 300 360 380 450 500 560 630 750 900 1000 1400 10 190 220 250 300 340 380 450 500 560 630 700 800 950 1120 1500 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
35. Допуск на тоЛщиву зуба по постоянной хорде Тс, мкм Вид сопряжения , Вид допуска 1 бокового зазора Допуск на радиальное биение зубчатого венца F мкм 1 Св. 12 ДО 16 « о и W Св. 20 ДО 25 j Св. 25 ДО 32 со© ® о О Я Св. 40 до 50 Св. 50 до 60 И о О д ©© со© ® о О д Св. 100 | до 12Ь OJ© И о о й Св. 160 ДО 200 Св. 200 ДО 250 Св. 250 до 320 Св. 320 до 400 1 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 1 Св. 630 ДО 800 D С В А d с b а Z У X 32 40 52 65 80 100 130 36 45 58 75 95 120 150 42 52 65 85 110 130 1/0 48 60 75 95 120 150 180 55 70 85 110 130 160 200 65 80 100 130 150 180 220 75 95 120 150 180 220 260 90 110 130 180 220 260 320 110 140 170 220 260 320 400 130 170 200 260 320 400 500 160 200 250 320 400 500 630 200 260 320 400 500 630 750 250 320 380 500 630 750 950 300 400 480 630 750 950 1180 380 500 600 750 950 1180 1500 480 600 750 950 1180 1500 2000 500 750 950 1180 1500 2000 2500 750 950 1180 1а00 1800 2360 3000 Примечание к табл. 33 и 35. При изменении величины допуска зазора допуск на Ту/М и Тс принимается по табл. 33 и 35 отличающимся от предусмотренного для вида сопряжения и берется в соответствии с буквой указанного вида допуска бокового зазора. ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ Пример пользования табл. 30—35. Передача: зуб прямой, m = 5; zx = 20; z2 = 40; межосевое расстояние 150 мм. 8—7—7—В по ГОСТ 1643—72 пли 8—7—7—Ва по ГОСТ 1643—72 Гарантированный боковой зазор j’nmin = 160 мкм <табл- '3°)-По допуску на радиальное ’биение зубчатого венца (табл. 24): для шестерни Fr = 53 мкм; для колеса Fr = 67 мкм. При контроле взамен дополнительного смещения исходного контура средней длины общей нормали вычисляют: наименьшее отклонение средней длины общей нормали (табл. 32 и примечание к ней) для шестерни AWme = 119 мкм; для колеса AWme2 = 157 мкм и допуск на среднюю длину общей нормали (табл. 33) для шестерни Лщтц ~ 85 жм или TWm = 120 для колеса ТWni2 = 100 мкм или TWmsi = 140 мкм. Наименьшее отклонение толщины зуба по постоянной хорде (табл. 34): для шестерни 4^ = —НО мкм. для колеса = —150 мкм, «о
Допуск на толщину зуба по постоянной хорде: для шестерки Т = 120 мкм пли ГС1 = 150 мкм, для колеса Тс = 130 мкм или ТСг = 180 мкм. Наибольшее отклонение толщины зуба по постоянной хорде равно сумме абсолютных значений Асе + Тс, взятой с соответствующими знаками: для шестерни ДСЦ1 = —260. для колеса А СЦг — —330. ГОСТ 1643—72 предусматривает допуски на делительные диаметры до 6300 мм, ширину венца или полушеврона до 1250 мм, модули зубьев до 56 мм, степени точности 1, 2, 3, 4, 5, И, 12, виды сопряжений Е и II, дополнительные виды норм. Степени точности 11 и 12 применяются для зубчатых колес без механической обработки по боковым поверхностям зуба. Отраслевой стандарт Министерства станкостроительной и инструментальной промышленности ОСТ2 Н36—1—74 предусматривает степени точности 5—9 и один вид сопряжения В. ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ 36. Зависимости предельных отклонений и допусков от геометрических параметров зубчатых колес | Степени точности F Р F г — fpt fi Vw- = Fc ^ZZO 1 2 F = Р_ ==В i/d-b с ^=0.8ВУв4- с Ат + + в ГГ+ С В = 0,25 А Ат + В Vd~+ С В = 1,4А Ат 4-4-в с В = 0,25 А Am-{~Bd~{- С В = 0,0125А А/Г+ С Ат + + В /<Г+ С В = 0,25А A-^fd '+ Bd U(A-Bz)fpb в С А с А с А С А с А с А с А в A В 6 3,15 6 2,24 28 1 12 0,63 8 0,63 6,3 1 5 0,90 11,2 3,25 0,031 1,63 0,0012 7 4,45 9 3,15 40 1.4 17 0.90 11,2 1 8 1,25 6,3 1,25 16 4,55 0,044 1,63 0,0013 8 6,3 12,5 4 50 1,75 21 1,25 16 1,6 10 9 10 1,8 22,4 5.68 0,055 1,38 0,0012 9 9 18 5 63 9 9 26,5 1,8 22,4 2,5 16 3,15 16 2,24 28 7,10 0.068 1,25 0,0010 10 12,5 25 6.3 80 2,75 33 2.5 31,5 4 25 5 25 2,8 35,5 8,88 0,086 — d — делительный диаметр зубчатого колеса: m — модуль; b — ширина венца; Г. — длина дуги делительной окружности. ^=^ + 1/ = ^5»o,94W 4 = ^ = 0,5^; flk = fzho = fc M+0.13)Fr, где fe — число циклов / за оборот зубчатого колеса; /о = ± 0:5 (JT7 -у JT11) для сопряжений О, С, В и А, где JT — единица международного допуска соответствующего квалитета, 7,i min = (JT7 -у JT11) для сопряжения D, С, В п А (подсчитывается как нормальный боковой зазор jn mjn). Примечания: 1. F k задается для К = шагов. 2. В табл. 24 внесены меньшие из величин F , подсчитанных по зависимостям 1 и 2. 3. и fz^a подсчитаны для каждой степени точности при условных значениях F?, соответствующих соседней более точной степени норм плавности работы. 4. Коэффициент U т: формуле для f,2C принят в зависимости от коэффициента осевого перекрытия eg равным П1=1, П2=0,8 и Из = 0,33.
Конструкция цилиндрических зубчатых колес Литые стальные и чугунные колеса. Толщина 60 обода литого колеса (рис. 22) должна быть возможно меньше, чтобы она не отличалась значительно от толщины спиц. Минимальная толщина 60= (1,5?иг + 5) j/"мм, где mt — торцовый модуль, мм; z — число зубьев колеса. Формула действительна при наличии па ободе ребер жесткости высотой h не мепее толщины 60; рекомендуется принимать h = 260. Толщину ребра следует брать примерно (0,8 4- 1) 60. При ширине литого колоса b <-jg- сговыпол- Ь Рис. 22. Форма спиц няют однодисковым или со спицами овального сечения, а при большей ширине — со спицами, показанными на рис. 23. Рис. 23. Конструкция банда-яшроваиных цилиндрических колес При da < 1000 мм и Ъ = 100 -> 200 мм спицы выполняют П-образными (рис. 22, а), крестообразными (рис. 22, б) и двутавровыми (рис. 22, в). Н-об-разные спицы предпочтительнее, так как в отливках остаточные напряжения получаются меньше. Колеса с da < 2500 мм выполняют с шестью спицами. Размер Н спицы с Н-образным сечением при толщине ее стенки (0,8 4- 1) б0 (большие значения относятся к > 25 j принимают „ . п , У ~Ъ 7 z \ 2 Н Юг», 1/ -- —тгг- . г V 10m; \ 150 / Если при найденпом Н спицы не умещаются на ступице, то Н следует выбрать из условия сопряжения спиц со ступицей (например, при шести спицах Н «а 0,6 йот, где 4т — диаметр ступицы) и рассчитать на изгиб по изгибающему моменту по спицам Мсп г» 0,1 Pd (здесь Р — окружное усилие). Суживать спицы к ободу следует не больше, чем на 20%. Ширина края обода, не поддерживаемая спицами, п sg 0,15 b. Толщина ступицы 6ст= (14 УТВ +1,2mf—5) (1 + , где dB — диаметр отверстия ступицы, мм,
Длина ступицы I = (1,5 ч- 2) dB, по не меньше ширины колеса Ь. Бандажированные колеса. Толщина бандажа (рис. 23) б0 = \2,4>пt + Ю j у при 2 < 150; 6g = 0,016^+10 прп z 2s 150, где mt и d в мм. Толщина обода чугунного центра 60ц «м 6g. Для предохранения бандажа от проворачивания пли сдвига с центра с каждой стороны колеса ввинчивают 3—6 стопорных винтов диаметром (0,5 0,6) 6g и длиной, равной трехкрат- ному диаметру. Размеры спиц и ступицы центров такие же, как для литых колес. Однодисковая конструкция предпочтительна при окружной скорости v > 10 м/с вследствие меньших потерь масла на разбрызгивание. Мепыпие колебания натяга, чем приведенные в табл. 37, могут быть достигнуты, если при проточке центра за номинальный диаметр будет принят внутренний диаметр уже расточенного бандажа колеса. Такой способ обработки а) 8) Рис. 2-4. Конструкция армированных зубчатых пслсс: а — шлицевое соединение с валом; б — соединение с валом посредством специальной втулки применяют при повышенных требованиях к посадке бандажа ва центр (например, при ударной или вибрационной нагрузке). При толщине бандажа меньше (4 -г- 5) mt также рекомендуется сужать поля натяга указанным способом. Следует учитывать, что при патягах больше 0,001 D возможны разрушения от впадины между зубьями. Пластмассовые колеса. Одно из колес в паре делают пластмассовым (текстолит, лигиофоль, капрон, нейлон и др.), а другое — чугунным или стальным с закалкой. Такое сочетание материалов обеспечивает практически бесшумную работу зубчатой передачи при больших окружных скоростях. Основной недостаток пластмассовых колес — низкие допускаемые нагрузки (в 2—3 раза меньше, чем для стальных колес), ограничиваемые выносливостью против выкрашивания и износостойкостью рабочих поверхностей зубьев. Армирование пластмассовых зубчатых колес сталью или чугуном также производят для повышения прочности при изгибе зубьев, усиления соединения зубчатого колеса с валом, придания стабильности размерам пластмассового венца. На рис. 24 показаны варианты армирования зубчатых колес из слоистых пластиков методами осевой стяжки заклепками (рис. 24, а) и болтами (рис. 24, б). Если зубчатое колесо надевается па вал непосредственно, то соединять его с валом целесообразно с помощью шлицев (рис. 24, а); допускаемые напряжения при расчете шлица па смятие рекомендуется назначать для полиамидов 70— 100 кгс/см2; для полиформальдегида и текстолита 120—150 кгс/см2.
На рис. 25 показаны конструкции армированных колес. Здесь зубчатый венец выполнен из полимера, а диски и ступица из стали. Это позволяет производить смену изношенных зубчатых венцов даже без съема колес с вала. Рис. 25. Конструкция армированных зубчатых колес: а — вепсц из термопласта; б — наборный венец из слоистого пластика Для термопластических материалов армирующие элементы при изготовлении зубчатых колес или составных заготовок вводят в сопряжение с пласт- массовыми венцами непосредственно в процессе отливки (рис. 26). Однако усадочное сокращение длины и ширины венца при остывании, содействуя более плотному сопряжению, одновременно вызывает внутренние напряжения, остающиеся в материале весьма длительное время. Термическая обработка способствует частичному сиятию внутренних напряжений. Рис. 26. Армированное зубчатое колесо иа термопласта 37. Рекомендуемые натяги для стальных бандажей зубчатых колес и чугунных центров Номинальный диаметр D, мм Отклонение, мкм Натяг, мм отверстия вала ВИЖН. верхи. + верхи. + нижн. + наиб. найм. Св. 500 до 600 0 80 560 480 560 400 а 600 » 700 0 125 700 575 700 450 и 700 » 800 0 150 800 650 800 500 а 800 в 1000 0 200 950 750 950 550 а 1000 » 1200 0 275 1200 925 1200 «50 в 1200 в 1500 0 375 1500 1125 1500 750
Правила выполнения чертежей зубчатых колес Общие указания при выполнении чертежей цилиндрических зубчатых колее, зубчатых реек и конических зубчатых колес. Таблицы параметров должны состоять из трех частей, которые разделяются сплошными основными линиями: первая часть — основные данные, вторая — данные для контроля, третья — справочные данные. Неиспользуемые строки таблиц параметров следует исключать или прочеркивать. Размеры фасок или радиусы кривизны линий притупления на кромках зубьев допускается указывать в технических требованиях чертежа вместо указания па изображении зубчатой детали. В третьей части таблицы параметров для колес указывают обозначение сопрягаемого колеса, для реек — при необходимости. Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес В первой части таблицы параметров указывают: нормальный исходный контур со ссылкой на соответствующий ГОСТ; коэффициент смещения х с соответствующим знаком; при отсутствии смещения следует проставлять 0; степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора по соответствующему стандарту и обозначение этого стандарта. Во второй части таблицы параметров венца приводят данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев по одному из следующих вариантов: постоянная хорда зуба зе и высота до постоянной хорды h,.; длина общей нормали W; толщина по хорде зуба sy и высота до хорды hay' торцовый размер по роликам (шарикам) М и диаметр ролика (шарика) D. В третьей части таблицы параметров венца приводят при необходимости прочие справочные данные, например: шаг зацепления, осевой шаг, ход зуба и размеры элементов зубьев для контроля. Если зубчатое колесо имеет два и более венца (табл. 41), то вепец и соответствующая колонка таблицы должны быть обозначены одной прописной буквой русского алфавита. Более подробно о правилах выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес см. ГОСТ 2.403—75. Примеры указания параметров зубчатого венца на чертежах колес приведены в табл. 38—41. 38. Пример указании параметров зубчатого венца на чертеже прямозубого цилиндрического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром Модуль т Число зубьев ъ Нормальный исходный контур — Коэффициент смещения 1 Степень точности — Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев Делительный диаметр Прочие справочные данные
89. Прймер указания параметров зубчатого венца на чертеже косозубого цилиндрического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром Модуль тп | Число зубьев г 1 rzzz#zzz« Угол наклона ₽ 1 дай Направление линии зуба 1 Нормальный исходный контур - 1 Коэффициент смещения — Степень точности X Данные для контроля взаимного положения '////////^ разноименных профилей зубьев Делительный диаметр d 1 Прочие справочные данные 1 40. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже прямозубого зубчатого сектора со стандартным исходным контуром Модуль т Число зубьев секторного зубчатого колеса г Нормальный исходный контур Коэффициент смещения X Степень точности - Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев Делительный диаметр а Я Число зубьев сектора — Прочие справочные данные 41. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже цилиндрического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром, имеющего два венца Зубчатый венец | — | А Б Модуль т 4 777777? Число зубьев | z V Нормальный исходный контур — 1 А. Коэффициент смещения X Степень точности — I Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев Делительный диаметр d Прочие справочные данные
РЕЕЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ Расчет реек Зубчатая реечная передача состоит из колеса и рейки с исходным контуром по ГОСТ 13755—68 с прямыми и косыми зубьями. Базовыми поверхностями рейки называют поверхности, относительно которых задается положение делительной прямой и направление зуба рейки (рис. 27). Рис. 27. Базовые поверхности рейки 42. Формулы для расчета реек Параметры и обозначение Расчетные формулы Угол профиля зуба рейки а, Угол наклона зуба Р Модуль нормальный тп Модуль основной (торцовый) т* Шаг нормальный рп Шаг торцовый pt Высота головки зуба ha Высота зуба Л (размер справочный) Ширина рейки Ь Длина косого зуба bt Линейное перемещение рейки L, соответствующее углу поворота колеса или червяка Угол поворота колеса у, соответствующий перемещению рейки на величину L а = 20* fl рекомендуется принимать не бопее 20° тп принимается конструктивно и определяется расчетом т _ ™п t cos fl Рп=ЯгаП pt cos fl Ла = тп h = 2,2&тп Ь = (2 4- 10) тп , ь ь, = cos fl ур,г г 360* (г — число зубьев колеса или число заходов червяка) , 360 у = L vtz Допуски на изготовление зубчатых реек Допуски распространяются на механически обработанные рейки с нормальным модулем от 1 до 16 мм. Степени точности и виды сопряжений. 1. Степени точности зубчатых реек и реечных передач обозначают в порядке убывания точности: 6, 7, 8, 9, 10. 2. Для каждой степени точности установлены нормы: кинематической точности, плавности работы и контакта зубьев реек и передач. 3. Допускается комбинирование норм точности, норм плавности работы и норм контакта .зубьев реек и передач из разных степеней точности.
4. При комбинировании норм разных степеней точности степени точности зубчатых колес не должны быть грубее степени точности реек по соответствующим нормам; нормы плавности работы реек и реечных передач могут быть не более чем на одну степень точнее норм кинематической точности; нормы контакта зубьев могут назначаться не более чем на одну степень точности грубее или точнее норм плавности работы зубчатых реек. 5. Независимо от степени точности зубчатых колес, реек и реечных передач установлены виды сопряжений в реечной передаче (табл. 43), виды допусков на боковой зазор обозначают в порядке возрастания буквами: d, с, Ъ, а. При отсутствии специальных требований к партии или комплекту передач видам сопряжений D, С, В и А соответственно виды допуска d, с, b и а. 6. Нормы бокового зазора и соответствие между видом сопряжения в реечной передаче и видом допуска на боковой зазор разрешается изменять. 43. Виды сопряжения и величины гарантированных боковых зазоров Вид сопряжения Диапазон степеней кинематической точности передач 6—10 6—10 6—9 6-8 Примечание. Сопряжение вида В гарантирует минимальную величину бокового зазора, при котором исключается возможность заклинивании стальной или чугунной передачи от нагрева при разности температур колеса, рейки и корпуса в 25“ С. 7. Точность изготовления зубчатых реек и передач задается степенью точности, требованием к боковому зазору — видом сопряжения по нормам бокового зазора. Пример обозначения точности зубчатой рейки со степенью точности 7 по всем трем нормам, с видом сопряжения В и неизменным соответствием между видами сопряжения и допуска на боковой зазор: 7 — В ГОСТ 10242—73 Условное обозначение точности реечной передачи включает указание о точности зубчатого колеса в соответствии с ГОСТ 1643—72 и рейки в соответствии с ГОСТ 10242—73. Пример обозначения точности реечной передачи со степенью точности 7 по всем трем нормам, с видом сопряжения В и соответствием между видами сопряжения и допуска на боковой зазор: 7 — В ГОСТ 1643—72; 7 — В ГОСТ 10242—73 8. При комбинировании норм разных степеней точности и^ изменении Соответствия между видом сопряжения и видом допуска на боковой зазор точность зубчатых реек и реечных передач обозначают последовательным написанием трех цифр и двух букв. Между собой и от слитно пишущихся букв цифры разделяются тире. Первая цифра обозначает степень по нормам кинематической точности, вторая — степень по нормам плавности работы, третья — степень по нормам контакта зубьев, первая из букв — вид сопряжения, а вторая — вид допуска на боковой зазор. Пример обозначения точности реечной передачи, состоящей из зубчатого коЛеса и рейки со степенью 8 по нормам кинематической точности,
302 зубчатые и червячные передачи со степенью 7 по нормам плавности работы и степенью 7 по нормам контакта зубьев, с видом сопряжения В и видом допуска а: 8—7—7—Ва ГОСТ 1643—72 8—7—7—Ва ГОСТ 10242—73 Нормы точности. 1. Допуски и отклонения по нормам кинематической точности, нормам плавности и нормам контакта зубьев различных степеней точности зубчатых реек и передач устанавливают по табл. 45—48. 2. Показателями кинематической точности для реек являются: r'lr или Fpr “ при степенях точности 6, 7; Г]г — при степенях точности 6, 7, 8, 9, 10. 3. Показателями плавности работы для реек являются: f'ir при степенях точности 6, 7; fptr и ffT — при степенях точности 6, 7; t"r при степенях точности 6, 7, 8, 9, 10; tp(r — при степепях точности 8, 9, 10. 4. Показателями, определяющими контакт зубьев в передаче, являются: для реек Fp: для передач с нерегулируемым расположением звеньев: пятно контакта, /жг и для передач с регулируемым расположением звеньев: пятно контакта. Непосредственный контроль зубчатых реек по всем показателям установленного комплекса не является обязательным, если изготовитель существующей у него системой контроля гарантирует выполнение соответствующих требований стандарта. Требования, к точности зубчатой ройки установлены относительно базовой поверхности. Термины и обозначения. Обозначения Fir, Fit Fpr, fptr, +fpr и — fpt, f, Ffr., Fp, jnmin, Ac, Tc и термины приведены в табл. 21. Они или однозначны указанным в таблице, или слово «колесо» следует заменить на «рейку». Остальные термины приведены в табл. 44, их определения см. ГОСТ 10242—73. 44. Термины и определения Термин Обозначение Термин Обозначение 1. Кинематическая погрешность реечной передачи Наибольшая кинематическая погрешность реечной передачи Допуск на кинематическую погрешность реечной передачи . . ^ior Fio 4. Местная кинематическая погрешность рейки . Допуск па местную кинематическую погрешность рейки . . . ?гг fi 5. Пятно контакта ’ 6. Непараллельность оси ‘. . . Допуск на непараллельность оси fxr fx 2. Накопленная погрешность шага зубчатой рейки Предельные отклонения накопленной погрешности шага . 7. Перекос оси Допуск на перекос оси .... fyr fij 3. Номинальное измерительное расстояние Колебание измерительного расстояния? на длине рейки на одном зубе Допуск на колебание измерительного расстояния: на длине рейки на одном зубе . . Р’т fir F’i f'i 8. Гарантированный боковой зазор Допуск на боковой зазор . . 7min 9. Отклонение монтажного размера Предельные отклонения монтажного размера: верхнее нижпее . far + fa la
45. Нормы кинематической точности, мкм 1 Степень точности Обозначение Номинальный модуль ?пп, мм Длина рейки До 32 1 Св. 32 | до 50 Св. 50 ДО 80 Св. 80 до 125 Л о о и СО Л о О и Св. 315 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 1000 F.' FP От 1 до 16 От 1 до 16 ±22 25 ±28 См. ±34 примечание ± 40 ) ± 45 ± 56 ±63 ±80 6 От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 а 3,55 » 6 » 6 а 10 » 10 а 16 26 32 38 45 55 ьГ с? От 1 до 25 От 1 до 25 ±32 ±36 ±42 См. ±48 примечание ± 55 | ± 67 ±90 ±110 7 От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 а 3,55 » 6 а 6 а 10 а 10 а 16 40 50 60 70 80 8 От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 » 3,55 » 6 » 6 » 10 » 10 а 16 60 70 85 100 130 9 Pi От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 а 3,55» 6 а 6 а 10 а 10 а 10 90 110 140 170 210 10 Pi От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 а 3,55 а 6 а 6 а 10 в 10 в 16 140 160 210 260 320 Примечания: 1. Fj = |Fp| + 1^, где F^ — назначается в зависимости от степени точности по нормали кинематической точности, а / — в зависимости от степени точности по нормам плавности. т 2. Принятые обозначения; Г[ — допуск на кинематическую погрешность рейки; F? — предельные отклонения накопленной погрешности шага; f’{ — колебание измерительного расстояния па длине рейки. 46. Нормы кинематической точности и Св. 0,25 до 0,э0 Св. 0,50 до 0,75 Св. 0,75 до 1,00 Св. 1,00 до 1,25 Св. 1,25 ДО 1,50 Св. 1,50 до 1,75 Св. 1,75 ДО 2,00 k 0,57 0,60 0,64 0,67 0,70 0,75 0,77
Продолжение табл. 46 и Св. 2.00 до 2,25 Св. 2.25 до 2,50 Св. 2.50 до 2,75 Св. 2.75 ДО 3,00 Св. 3.00 до 3,25 Св. 3,25 до 3,50 к 0,80 0^3 0,87 0,90 0,93 0,97 Примечания: 1. Допуск на наибольшую кинематическую погрешность реечной передачи определяют по формуле <о=Ч^, + ^)* где k — по табл. 46 в зависимости от и = —; z3 — число зубьев рейки на рабочей длине; Zt — число зубьев зубчатого колеса; — по ГОСТ 1643—72; р' _ По табл. 45. 2. Допуск на наибольшую кинематическую погрешность реечной передачи при ее селективной сборке может быть уменьшен исходя из расчета. 47. Нормы плавности работы Степень точности Обозначение Нормальный модуль mn, мм От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 Св. 3,55 ДО 6 Св. 6 до Ю Св. 10 ДО 16 6 ft fpt ’h 16 9 10 20 ±9 И 12 23 ±10 13 14 27 ± 12 15 16 32 ±14 18 19 7 ft fpt f-'I 25 ±11 14 15 27 ±12 15 16 32 ±14 18 19 38 ±17 21 24 45 ±20 25 28 8 ipt f’ ±15 20 + 20 25 ±25 30 ± 30 40 ±35 50 9 fpt fl ±25 35 + зо 40 ±35 50 ±45 60 ± 55 75 10 fl ±35 50 ±40 60 ±55 75 ±70 100 + 85 120 Пр и ме ча ни я: 1. Допуск на местную кинематическую погрешность зубчатой реечной передачи определяют по формуле f’l0 = f .. +/_„ + где / — по ГОСТ 1643-72;по табл. 47. Р pt р pt 2 Для зубчатых реечных передач с косыми зубьями допуск на местную кинематическую погрешность передачи должен быть уменьшен на 20% при коэффициенте осевого перекрытия в^ = 0,3 ± 0.8 и на 65% при коэффициенте осевого перекрытия = 0,8 4- 1.25. 3. Принятые обозначения:/г — допуск на местную кинематическую погрешность рейки;— предельные отклонения шага; f — допуск на погрешность профиля зуба; допуск на колебание измерительного расстояния на одном зубе.
48. Нормы контакта зубьев в передаче (показатели Ер, fx и fy в мкм) Нормаль- Рабочая ширина рейки, мм Степень точности Обозначения ный МОДУЛЬ тп, мм До 40 Сз. 40 до 100 Св. 100 до 160 Св. 160 до 250 Со. 250 до 400 Пятно контакта, % По высоте не менее 50t по длине не мстее 70 6 FP 10 12 16 20 24 fx От 1 до 40 10 12 16 20 24 5 6 8 10 12 Пято контакта, % По высоте не менее 45* по длине не менее 60 7 FP 12 16 20 24 28 fx От 1 до 40 12 16 20 24 28 fy 6 8 10 12 14 Пятно контакта, % По высоте не менее 30, по длине не менее 40 8 FP 20 25 30 40 45 fx От 1 до 40 20 25 30 40 45 fy 10 10 15 20 25 Пятно контакта, % По высоте не менее 20, по длине не менее 25 9 FP • 35 40' 50 60 — ?х От 1 до 40 35 40 50 60 — 15 20 25 30 — Fp 50 65 80 — — 10 1х От 1 до 40 50 65 80 — ——1 ?У 25 30 40 — — Принятые обозначения: Ер — допуск на направление зуба; fx — допуск на непараллель-ЯООТЬ оси; f — допуск на перекос оси.
49. Гарантированный боковой зазор Jn mjn и предельные отклонения монтажного расстояния f , мкм Виц сопряжения о Ег* ж М О И Диаметр делительной окружности зубчатого колеса, ми До 80 » о и « Ся 120 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 , Св. 500 | до 630 « О и я Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1250 1 Св. 1250 до 1600 Св. 1600 ' до 2000 D 46 54 63 72 81 89 97 110 125 140 165 195 230 С ’ninin 74 87 100 115 130 140 155 175 200 230 260 310 370 В 120 140 160 185 210 230 250 280 320 360 420 500 600 А 190 220 250 290 320 360 400 440 500 560 660 780 920 D -1-23 -1-27 + 32 + 36 -1-40 + 45 + 48 + 55 + 63 + 70 + 82 + 97 + 115 с 1а + 37 -1- 43 -1- 50 + 58 -1- 65 е 70 + 78 + 88 + 100 + 115 + 130 + 155 + 185 в н- 60 + 70 1-80 -1-92 + 105 И15 + 125 1-140 + 160 -1 180 + 210 + 250 + 300 А ± 95 ±110 ±125 ±145 ±160 ±180 +200 + 220 ±250 ±280 + 330 + 390 + 460 Нормы бокового зазора. 1. Величины гарантированного бокового зазора j'nmin 11 предельных отклонений монтажного расстояния ±/о для различных видов сопряжений устанавливаются независимо от степеней точности и их комбинирования по табл. 49. 2. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор, являются: для зубчатых реек /1С; для реечных передач с нерегулируемым расположением звеньев f , а для передач с регулируемым расположением звеньев Jnmin 50. Наименьшее отклонение толщины зуба Ае, мкм Вид сопряжения Степень точности Нормальный модуль m мм От 1 до 2 Св. 2 до 3,55 Св 3,55 ДО 6 Св. 6 до 10 Св. 10 ДО 16 D 3-8 38 45 50 65 80 с 3—9 60 70 80 100 125 в 3-10 95 110 125 170 200 А 3-10 150 170 200 260 320 51. Допуск на толщину зуба Тс, мкм Вид сопряжения Вид допуска Нормальный модуль т , мм От 1 до 2 Св. 2 До 3,55 Св. 3,55 до 6 Св. 6 до 10 Св. 10 до 16 D d 56 71 85 100 120 с с 71 90 105 125 150 в b 90 110 130 160 190 А а 110 140 170 200 240
Правила выполнения чертежей зубчатых реек Общие указания см. на стр. 298. На изображении зубчатой рейки указывают длину нарезанной части рейки. В первой части таблицы параметров приводят степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора по соответствующему стандарту и обозначение этого стандарта. Во второй части таблицы параметров приводят данные для контроля, например толщину зуба sv и измерительную высоту hav. На чертеже рейки с нестандартным исходным контуром приводят данные для контроля по нормам: кинематической точности; плавности работы; контакта зубьев в передаче; бокового зазора. Примеры указания параметров зубчатого венца на чертежах зубчатых реек приведены в табл. 52 и 53. 52. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже прямозубой зубчатой рейки со стандартным исходным контуром А-А Модуль т Нормальный исходный контур — Степень точности — 1— Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев и** Число зубьев г Нормальный шаг рп 53. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже косозубой зубчатой рейки со стандартным исходным контуром -Ч АхЛ Н и Модуль m Угол наклона ₽ Направление линии зуба Нормальный исходный контур Степень точности н Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев Число зубьев Z Нормальный шаг
КОНИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ 54. Термины и обозначения конических зубчатых передач Термины Обозначение Термины Обозначение Базовое расстояние Расстояние от вершины колеса до плоскости внешней окружности вершин зубьев Ширина зубчатого венца . . . Расстояние от базовой плоскости до плоскости внешней окружности вершин зубьев . . . Радиальный зазор пары исходных контуров (радиальный зазор) Диаметр Внешний делительный диа-метр Внешний диаметр вершин зубьев Высота зуба Высота головки зуба Высота до хорды зуба конического зубчатого колеса .... Внешняя высота головки зуба Высота до постоянной хорды Внешняя высота зуба Высота ножки зуба (высота ножки исходного контура) . . . Внешняя высота ножки зуба Граничная высота зуба (граничная высота зуба исходного контура) Нормальный модуль Внешний окружной модуль . . Внутренний окружной модуль Средний окружной модуль . . Среднее конусное расстояние Внешнее конусное расстояние Расчетная толщина зуба исходного контура Нормальная толщина зуба . . Окружная толщина зуба . . . Внешняя окружная толщина зуба Постоянная хорда зуба .... Внешняя постоянная хорда зуба А В Ь С с а Ле йае h ha h hae h he hf hfe hl mn mie mti mtm Rm Re s sn 't ste_(se) Bc sce Внешняя толщина по хорде зуба Передаточное число Коэффициент смещения .... Коэффициент наименьшего смещения Средний нормальный коэффициент смещения Внешний окружной коэффициент смещения Коэффициент изменения толщины зуба Число зубьев плоского зубчатого колеса Межосевой угол передачи . . . Угол профиля нормального исходного контура (угол нормального профиля зуба плоского колеса) Угол наклона средней линии зуба (впадины) Угол наклона средней линии зуба (впадины) плоского колеса Угол делительного конуса . . Угол конуса вершин Угод конуса впадин Коэффипиепт осевого перекры-ТИЯ Угол головки зуба Угол ножки зуба Радиус кривизны переходной кривой исходного контура в граничной точке профиля Половина угловой толщины зуба в нормальном сеянии . . . Половина внешней угловой толщины зуба в нормальном се-нении Половина угловой толщины зуба Половина внешней угловой толщины зуба Половина средней угловой толщины зуба 3s 0°- о =s Н 8Н Вне
Конические зубчатые передачи с прямыми зубьями Прямозубые конические передачи выполняют с осевой формой I с пропорционально понижающимися зубьями (рис. 28) и постоянным радиальным зазором по ширине зубчатого венца. При обработке зубчатых колес зубострогальными резцами дно впадины имеет коническую форму (рис. 29, а), а при обработке парными зуборезными головками — вогнутую (рис. 29, б). Рис. 28. Осевая форма Рис. 29. Форма впадины: зуба I: а — при обработке зубострогальными резца- 1 _ делительный ко- ми; 6 ~ при обработке парными зуборезными нус; 2—конус впадин головками Числа зубьев шестерни и колеса ортогональной конической зубчатой передачи при исходном контуре по ГОСТ 13754—68 следует выбирать с учетом данных, приведенных в табл. 55. Число зубьев цементованных конических зубчатых колес рекомендуется определять по номограмме, приведенной па рис. 30. Термически улучшенные конические зубчатые колеса можно выполнять с тем же или с увеличенным числом зубьев на 10—20%. 55. Минимальное допустимое число зубьев ортогональной комической передачи с прямыми зубьями Чис по зубьев шестерни Наименьшее число зубьев сопряженного колеса г2 Число зубьев шестерни zt Наименьшее число зубьев сопряженного колеса za 12 30 1 15 19 13 26 1 16 18 14 2» j 17 17 Модули. В качестве расчетного принят внешний окружной модуль те. Модуль те рекомендуется устанавливать по ГОСТ 9563—60. Параметры исходного контура. Конические передачи с прямыми зубьями общего назначепия при те выше 1 ми должны выполняться в соответствии с исходным контуром по ГОСТ 13754—68 со следующими параметрами: а = 20°; fe* =1; с* — 0,2 и ру = 0,2. Исходный контур для прямозубых конических колес см. на рис. 1. Выбор коэффициентов смещения и коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура. 1. При и > 1 шестерню рекомендуется выполнять с положительным смещением (Tt) по табл. 56, а колесо с равным ему по величине отрицательным смещением (ж = —;сг). Для передач, у которых и и z( отличаются от указанных в табл. 56, коэффициенты смещения принимают с округлением в большую сторону. 2. При и 2,5 зубчатые колеса рекомендуется выполнять не только со смещением, устанавливаемым по п. 1, но и с различной толщиной зуба исходного контура: увеличенной по сравнению с расчетной у исходного контура шестерни и соответственно уменьшенной у исходного контура колеса.
Коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного контура положительный для шестерни и равный ему по величине, но обратный по знаку а:т2 для колеса, рекомендуется вычислять по формуле = 0,03 + 0,008 (и — 2,5). Основные параметры. Ширины зубчатых колес в зависимости от номинального внешнего делительного диаметра колеса и передаточных чисел приведены в табл. 57. Эти данные распространяются на ортогональные конические передачи и являются стандартными (обязательными) для редукторов и рекомендуемыми для встроенных передач. Пример. Дано: dej = 300 мм, u=i. По номограмме определяют Zj = 28 При отсутствии дополнительных указаний везде, где упоминается профиль зуба, имеется в виду внешний торцовый профиль. 56. Коэффициенты смещения для ортогональных конических зубчатых передач с прямыми зубьями при исходном контуре по ГОСТ 13754—68 Число зубьев шестерни 21 Значения коэффициента смещения ж, при передаточном числе передачи и 1 1,12 1,25 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 и выше 12 ... 0,50 0,53 0,56 0,57 0,58 13 — — —— 0,44 0,48 0,52 0,54 0,55 0,56 14 .— 0,27 0,34 0,38 0,42 0,47 0,50 0,52 0,53 0,54 15 0,18 0,25 0,31 0,36 0,40 0,45 0,48 0,50 0,51 0,52 16 — 0,10 0,17 0,24 0,30 0,35 0,38 0,43 0,46 0,48 0,49 0,50 18 0,00 0,09 0,15 0,22 0,28 0,33 0,36 0.40 0,43 0,45 0,46 0,47 20 0,00 0,08 0,14 0,20 0,26 0,30 0,34 0,37 0,40 0,42 0,43 0,44 25 0,00 0,07 0,13 0,18 0,23 0,26 0,29 0.33 0.36 0,38 0,39 0,40 30 0,00 0,06 0,11 0,15 0,19 0,22 0,25 0,28 0,31 0,33 0,34 0,35 40 0,00 0,05 0,09 0,12 0,15 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,27 0,28 Примечание. Данные таблицы могут быть использованы также для повышающих передач при и 3,15.
57. Ширины зубчатых конических венцов в зависимости от <?е2 и и Допускается применять ширины зубчатых венцов, определяемые расчетным путем по табл. 58 и 59. Значения без скобок являются предпочтительными. Фактические значения могут отличаться от номинальных не более 2% для d 2 и 3% для и Ширина зубчатых венцов Ь, мм, для номинальных передаточных чисел и Номинальные значения внешнего де- лительного диаметра колеса de2, мм 1,00 (1,12) 1,25 (1,40) 1,60 (1,80) 2,00 (2,24) 2,50 (2,80) 3,15 (3,55) 4,00 (4,50) 5,00 (5,СО) 6,30 50 10 9,5 9 9 8,5 (56) и 10,5 10 10 9,5 __ —— — __ 63 13 12 11,5 11 10,5 10 10 — — —— — — — — (71) 14 14 13 12 12 11,5 11,5 — — —— __ 80 16 15 15 14 13 13 13 12 12 — — — — — — — — (90) 18 17 16 16 15 15 14 14 14 — — —— — — — 100 20 19 18 18 17 16 16 16 15 15 15 — — — — — (112) 22 21 20 20 19 18 18 17 17 17 17 —— — — — — — 125 25 24 22 22 21 20 20 19 19 19 19 19 18 — — — (140) 28 26 26 24 24 22 22 22 21 21 21 21 21 20 — 160 32 30 30 28 28 26 25 25 25 24 24 24 24 24 24 24 24 (180) 36 34 32 32 30 30 28 28 28 28 26 26 26 26 26 26 26 200 40 38 38 34 34 32 32 32 30 30 30 30 30 30 30 28 28 (225) 45 42 42 40 38 36 36 36 34 34 34 34 32 МУ 32 32 32 250 50 48 45 45 42 40 40 40 38 38 38 38 36 36 36 36 36 280 55 52 52 50 48 45 45 45 42 42 42 42 42 40 40 40 40 315 65 60 60 55 52 59 50 50 48 48 48 48 45 45 45 45 45 355 70 70 65 63 60 60 55 55 55 55 55 52 52 52 52 52 52 400 80 75 75 70 70 65 63 63 60 60 60 60 60 60 60 60 60 450 90 85 80 80 75 75 70 70 70 70 65 65 65 65 65 65 65 500 100 95 90 90 85 80 80 80 75 75 75 75 75 75 75 70 70 560 90 90 90 85 85 85 85 80 80 80 80 80 630 100 100 100 95 95 95 95 90 90 90 90 90 710 ГОСТ 12289—76 предусматри- 120 110 ИО 110 110 105 105 105 105 105 105 100 800 вает d до 1600 мм 130 130 125 125 120 120 120 120 120 120 120 120 900 140 140 140 130 130 130 130 130 130 130 1000 — — 160 150 150 150 150 150 150 150 140 140 КОНИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
58. Формулы и пример расчета комическом передач!1 с прямыми зубьями без смещения Линейные размеры, мм Параметры и обозначения Расчетные формулы и "указания Численные значения Исходные данные Число зубьев 2t *2 Задаются или выбирается в соответствии с расчетом зубьсв на прочность, требованием кине»,а™ки 11 по конструктивным соображениям 18 20 Внешний окружной модуль те Межосевой угол передачи 2 Внешний торцовый исходный контур Определяют из расчета на прочность (при нарезании на зубосгро-гапьных стайках модул** могут выбираться нестандартными и дробными) _ По конструктивным соображениям По ГОСТ 13754—68 5 S0* Число зубьев плоскою колеса zc Внешнее конусное расстояние Rg Ширина зубчатого венца Ь Среднее конусное расстояние Rm Средний окружном модуль т Средним делительный диаметр dm Угол делительного конуса б Передаточное число и zc = + zi ле^°’5тегс Ь < О,зве, Ь < 1 Оте ’“Лт = Ле-0.5Ь Rm тт = те dml = тгЛ dm2 — mmz2 tg б. = Z2 C2 = 90° - 6t gm — cos 6$ COS 61 = Sin Z2 и ~ *1 при и < 2 5 не изменяется толщина зуба исходного контура 26,9072 67,268 20 57,268 4,2567 76,6206 85,1340 41°59' 48°01' 0,66891 0,74334 1,1111
Продолжение табл. 58 Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Численные значения Внешняя высота голой! л йуба hae Внешняя высота ложки зуба hfe Внешняя кисета зуба hg Внешняя окружная толщппа зуба se Угол ложки зуба Угол головки зуба 0а Угол конуса вершин &а Угол конуса гпарин б^ Внешний делительный диаметр de Внешний диаметр вершин зубьев dag Расстояние от вершины до плоскости внешней окружности вершин зубьев В Внешняя постоянная хорда зуба sce Высота до внешней постоянной хорды Л се Половина внешней угловой толщины фе, рад* Внешняя делительная толщина зуба но хорде Высота до внешней делительной хорды вуба hae * 1 рад = 57°17'44" >1 >1 ы ы а, а» £ й 41 м| X ю w £ £ s н 2 S Sц II 2 2 > II II 1] II 2 £ II «1 О о I1 II г> о. О> о> п *’ s > g § II а з ”, к, н п 11 и и || n I' > § + + ? ” ? “ 1 -° 1 1 + + -! з з” '1 II -° § “ 5j , = nq г J fr/f J J | ; S 2 -> M 3 ет m О О a Д В ta 2 "* О» O> О o> Ы H. t» w. 5 6 11,0 7,85 tg 6 = 0,0893; ef = 5"oo' 5°06' 47°05' 5S°07' 36°53' 42.» ii' 90 100 97,4334 106,(891 56,6555 41,2833 6,9315 3,7385 0,0648 рад или 3-42'45" 0,0525 рад или 3°0G'z9" 7,8340 7,0496 5,1272 5,1030
59. Формулы и пример расчета ортогональной конической передачи с прямыми зубьями при стандартном исходном контуре со смещением Линейные размеры, мм Параметры и обозначения Формулы и указания Численные значения Исходные данные Число зубьев *2 — 15 30 Внешний окружной модуль те Внешний торцовый исходный контур По ГОСТ 13754-68 5 Число зубьев плоского колеса zc Внешнее конусное расстояние Rg Ширина зубчатого венда Ь Среднее конусное расстояние R.,,x Средний окружной модуль тт Внутренний окружной модуль тг Средний делительный диаметр dm Угол делительного конуса 6 Передаточное число и Коэффициент смещения у шестерни Xt Коэффициент изменения толщины зуба шестерни хг1 Внешняя высота головки зуба hae Внешняя высота ножки зуба V Внешняя высота зуба he Внешняя окружная толщина зуба se М к - > °* о /Д On О’ ? е t / О "I > *2 ZC4 н ** м । J?* w 3 и N * It гаН II II II g II II И “ и г* to hi н to s । Sa ’* I. „ в <1 а а । ^. з ™ с сп *-t- ! it ++ + + ®. я „ ~ 1“ S § 1 Э !ч ® у 1 /л + Т “ “ -3 -s » s Л Л Л fcj * ф 3 _ 1 33,5410 83,8525 25 71,3525 4,2546 3,5093 63,8190 127,6380 26°34’ 63°26* 0,44724 0,89441 2 0,40 0 (так как и < 2,5) 7,0000 3,0000 4,0000 8,0000 11,0000 11,0000 9,3096 6,3979
Продолжение табл. 59 Параметры и обозначения Формулы и указания Численные значения Угол ножки зуба 0^ tg efl = 0,04770 efl = 2*44' tg0P = 4r tg e/2 = 0,09540 0,9 = 5e27* f2 Угол головки зуба 0а ®ai = & fl 5ЧТ «02 = 2‘44’ Угол конуса вершин 1>а «al = «l + eaf 32-01’ «02 ~ «2 + 8q2 66°10’ Угол копуса впадин «/1= «1-8/1 23-50’ «/2 = «2-0/2 57’59' Внешний: делительный диа- del = mezl 75,0000 метр <1е йе2 = ’пег2 150,0000 Внешний диаметр вершив daei = del + 2hael C0S «I 87,5217 вубьев <1ае dae2 = de2 + ~hae2 coS «2 152,6834 Расстояние от вершины до B1 = °’MC2 - hael sm «1 71,8693 плоскоеги внешней окружности вершин зубьев В B2 = 0,5del - hac2 ып 62 34,8168 Расчет внешней п остоянной хорды и высоты до нее (при < 0,4) Внешняя постоянная хорда 7cei = 0,883^ 8,2206 зуба £се ^е2 = 0883%2 5,6496 Высота до внешней постояв- ^el = ftaei-0>lb07'rf 5,5039 ной хорды hce Лсе2 = Лае2 “ °>1607sC2 1,9718 Расчет внешней делительной толщины зуба по хорде и высоты до пее (при Половина внешней угловой s , cos б. толщины зуба Ф <*b — eL 1 0,11102 ael s,,„ cos 6„ e2 2 0,01907 d 62 Внешняя делительная тол- S drf Л • 9,2986 щина зуба по хорде sg el cos fi, 3 el d Л s e2 6,3422 ~e2 cos 6Л(2 Высота до внешней делитель- ^ael = hael + °~SseAi 7^584 ной хорды зуба Л„„ 3,0305 hae2 = hae2 + °&se2*e2
60. Дополнительный расчет Данный расчет приводится в дополнение к табл. 59 в части расчета внешней постоянной хорды и высоты до нее и расчета внешней делительной толщины зуба по хорде и высоты до нее для более общих случаев Параметры и обозначения Формулы и указания Расчет внешней постоянной хорды зуба и высоты до постоянной хорды* Внешняя постоянная хорда зуба scg Высота до внешней постоянной хорды зуба sce = se °03’ ® hce = hae ~ °-25’е sin 2® VC (Л С V Расчет внешней делительной толщины зуба по хорде и высоты до хорды Половина внешней угловой толщины зуба ’%, £>ад Внешняя делительная толщина зуба по хорде sg Высота до внешней делительной хорды зуба Ляс, _%=^FrSin hae = hae + 0-25»Л * Метод измерения рекомендуется для шестерни при любом значении xt, а для колеса при х, 0,4, ГОСТ 19624—74 предусматривает рас ют конической передачи с прямыми зубьями при межосевом угле 2 х- 90°, а также при параметрах исходного контура, отличных от установленных ГОСТ 13754—68. Конические зубчатые передачи с круговыми зубьями Благодаря наклону и бочкообразной форме зубьев конические колеса с круговым зубом более прочны, бесшумны и допускают большие отклонения при монтаже, чем прямозубые. При конструировании конических колес с круговым зубом учитывают возможность нарезания их на станке. В интервале 6—100 можно нарезать колесо с любым числом зубьев, а в интервале 100—200 — только колеса с числом зубьев, которое можно разложить на множители. Так, например, колесо с z = 107 не следует конструировать, так как для его изготовления придется делать специальное колесо па делительную гитару станка. Числа зубьев шестерен и колее ортогональной конической зубчатой передачи следует выбирать с учетом данных, приведенных в табл. 61. Число зубьев цементованных конических зубчатых колес рекомендуется определять по рис. 31. Термически улучшенные конические зубчатые дголеса могут выполняться с том же или с увеличенным на 10—20% числом зубьев. 61. Минимальные допустимые числа зубьев ортогональной конической передачи с круговыми зубьями при исходном контуре по ГОСТ 16202—70 Число зубьев шестерни Наименьшее число зубьев колеса zs Число зубьев шестерни Наименьшее число зубьев колеса z. 6 34 при Pn 42° 7 33 при (% > 40’
Число зубьев шестерни Наименьшее число зубьев колеса гг Число зубьев шестерни Наименьшее число зубьев колеса z2 8 32 при > 38° 13 26 при 0 от 0 до 15» 25 при ₽л св. 15 до 29° 22 при св. 29 до 45» 9 31 при рп > 35» 10 32 при Рп Са 28° 30 при |3П > 32» 14 20 при от 0 до 45° 15 19 при от 0 до 45° 11 30 при Рп > 25» 28 при рп св. 29 до 45» 16 18 при Рп от 0 до 45° 12 30 при рп от 0 до 15» 28 при (1 Ja 20° 26 при св. 29 до 45» 17 17 при 0П от 0 до 45° Пример. Дано d... = 300 мм, и = 4, рп = 35°. По номограмме определяем ^=25,5-25
Модули. В качестве расчетного принят нормальный модуль тп в середине ширины венца. В качестве исходного для расчета вместо тп может быть принят внешний окружной модуль nife. Так, для редукторных передач с параметрами по ГОСТ 12289—66, в котором стандартизованы внешние делительные диаметры колес (</,.2), первоначально определяют внешний окружной модуль mte~——t ^2 который и принимают в качестве исходного для дальнейшего расчета. При тп < 2 исходным для расчета принимают только средний нормальный модуль. Модули тп рекомендуется устанавливать по ГОСТ 9563—60, им соответствуют разводы резцов зуборезных головок по ГОСТ 11902—66 (табл. 62). 62. Разводы W2 резцов зуборезных головок по ГОСТ 11902—66 и соответствующие им значения коэффициентов изменения расчетной толщины зуба шестерни при средних нормальных модулях т по ГОСТ 9533—60 Средний нормальный модуль 1-й ряд xxi w, Xxi IV, W, 1,25 ОДО 0,80 0,036 1,5 0,00 1,00 —0,010 —— 2,0 *0,00 1.3 0,030 0,04 1,4 0,14 1,6 2,5 0,00 1,6 0,072 0,06 1,8 0,14 2,0 3,0 0,00 2,0 —0,024 0.07 2,2 0,20 2,6 4,0 0,00 2,6 0,060 0,04 2,8 0,14 3,2 6,0 0,00 3.2 0,143 0,06 3,6 0,14 4,0 6,0 0,00 4,0 —0,047 0,10 4,6 0,20 5,2 8,0 0,00 5,2 0,120 0,09 6,0 0,15 6,5 10,0 0,00 6,5 0,150 0,04 7,0 0,14 8,0 12 0,00 8,0 —0,095 0,09 9,0 0,17 10,0 16 0,00 10 0,789 0,09 12,0 0,15 13,0 * O/i, — поправка на высоту ножки зуба вводится только при = 0 и двусторонней обработке колеса. ГОСТ 19326—73 предусматривает также 2-й ряд среднего нормального модуля m . Угол наклона и направление линии зуба. Расчетный угол наклона зуба может находиться в пределах 0—45°. Рекомендуется применять одно из зна-чений ряда: 0; 10; 15; 20; 25; 30; 35; 40; 45°. Предпочтителен к применению угол наклона f>?l = 35°. При от 6 до 12 рекомендуемые значения fj?l указаны в табл. 60. Угол целесообразно назначать таким, чтобы коэффициент осевого перекрытия ер был пе мепее 1,25; при требовании максимальной плавности работы передачи рекомендуется ер ys 1,6 (см. рис. 32). При назначении угла следует также учитывать, что с его увеличением возрастают нагрузки на опоры и валы. В табл. 63 приведены формулы для определения величины и направления осевого и радиального усилий в зацеплении конических зубчатых колес с круговыми зубьями, а на рис. 33 график для определения величины и направления осевого усилия в ортогональной конической передаче при угле профиля исходного контура ап = 20°. При совпадении направлений линий зуба с направлением вращения, если смотреть со стороны вершины делительных конусов ведущего конического зубчатого колеса понижающей передачи и ведомого конического зубчатого колеса повышающей передачи, осевые усилия на них будут направлены от вершин делительных конусов. Сопряженные зубчатые колеса имеют противоположные направления линий зуба.
При проектировании конических зубчатых колес с осе_вой формой зуба I в некоторых случаях расчетный угол наклона зубьев назначают с учетом номера резцов, используемых при зубонарезании. Для этого предварительно определяют необходимый номер резцов по формуле 343,8 (Й +с*) . „„ 2V' =---—----------- sin 2р„ 2С и округляют его до значений N по ГОСТ 11902—66. В приведенной формуле — предварительное значение угла наклона зуба проектируемой передачи. Рие. 33. Осевые усилия в зацеплении конических зубчатых колес с круговыми зубьями ап = 20°, 2 = 90°: Для кривых А Для кривых Б Зубчатое колесо Направление наклона зубьев Направление вращения Ведущее Левое Левое Правое Правое Ведомое Левое Правое Правое Левое Зубчатое колесо Направление наклона зубьев Направление вращения Ведущее Левое Правое Правое Левое Ведомое Левое Левое Правое Правое Пример. Дано = 18°; б2 = 72°; ри=35°; шестерня: направление наклона — правое, направление вращения — правое; колесо: левое, направление вращения — левое. По номограмме определяем Fxl = 0,79 Ft; Fx2 = 0,19Ft
G3. Формулы для определения усилий в зацеплении Усилия Ведущее зубчатое колесо Ведомое зубчатое колесо Окружное 2Т 2Т Ff = —~~ — г , где Г, и Тг — моменты на шестерне и ь о лесе Осевое Fx = Ft(tg “п ' — ts cos в) x 1 n cos (3^ n J Fa = Ft(tg“n^ + tg₽n«’se^ Радиальное F = F (tg a -225A q: tg В sin в) 1 Ц n cos pn n j Fr rt(tg“ncos₽n±1gP«8ln6) Примечания: 1 Верхние знаки в формулах даны дня случая, когда направление вращения рассматриваемого зубчатого колоса (если смотреть на него с вершины делительного конуса) совпадает с направлением наклона зубьев, как показано на рис. 34; нижние знаки — при отсутствии такого совпадения 2. Направление вращения по часовой стрелке — правое; против часовой стрелки — левое. 3 Направления действия усилий F# и Fr определяются по знакам (+ или —), указанным на рис. 34, получаемым в результате расчета по формулам. Рис. 34. Направления вращения и действия усилий F и Fr Рис. 35. Исходный контур по ГОСТ <6202—70 Далее окончательно устанавливают расчетный угол наклона зуба по формуле ' Л-z,. sin 2Рта== р/р О (,*, ’ 343,8 (ria "г с ) при исходном контуре по ГОСТ 16202—70 • 9ft sm — 429,75 • Исходный контур. Под исходным контуром конических зубчатых колес с круговыми зубьями (рис. 35) подразумевают контур зубьев условной рейки, профиль которой и высотные размеры зубьев совпадают с одноименными элементами зубьев плоского исходного колеса в среднем нормальном сечении; шаг
и толщину зубьев принимают соответственно равными окружному шагу и половине окружного шага плоского исходного колеса посередине ширины зубчатого венца, умноженным на косинус среднего угла наклона линии зубьев плоского исходного колеса; с = р/ = 0,25mre. В технически обоснованных случаях допускается неравенство толщины зуба и ширины впадины по средней линии, изменение величии hi, с и pf, если это не нарушает правильности зацепления и не препятствует использованию стандартного инструмента. Конические передачи с круговыми зубьями общего назначения при тп > 1 мм должны выполняться с параметрами исходного контура по ГОСТ 16202—70: ап = 20°; h* = 1; с* = 0,25 и р, = 0,25. Примечание. При отсутствии дополнительных указаний везде, где упоминается профиль зуба, имеется в виду профиль в нормальном расчетном сечении. Выбор осевой формы зубьев и номинального диаметра зуборезной головки. 1. В табл. 64 указаны диапазоны параметров конических зубчатых колес, определяющие возможные области использования осевых форм зубьев I, II и III, подучивших наибольшее распространение в СССР. Осевая форма зуба I показана па рис. 28, осевые формы зуба II и III — на рис. 39 и 40. 64. Основные параметры конических зубчатых колес с круговыми зубьями, определяющие области применения различных осевых форм зубьев Параметры Обозначения Осевая форма зуба I II ПС Средний нормальный модуль, мм тп От 2 до 25 Ог 0,4 до 25 От 2 до 25 Среднее конусное расстояние, мм От 60 до 650 01’ 6 до 700 От 75 до 750 Отношение среднего конусного расстояния к номинальному диаметру зуборезной юловки При рэт>15° — в пределах значений, указанных на рис. 36 при Рп 15° — 0,40—0,65 дчя осевых форм зуба I и II Средний угол наклона зубьев Pn От 0 до 45° 1 От 25 до 45° С учетом числа зубьев плоского колеса по рис. 37 Число зубьев плоского колеса zc 20—100 24—100 Св. 40 с учетом угла наклона зуба по рис. 37 При исходном контуре по ГОСТ 16202—70 и расчетных углах наклона R зуба (1п > 15° разграничение этих областей в зависимости от 7т0 —- — и устава павливается по рис. 36. Зона, заштрихованная па графике перекрещивающимися линиями, соответствует значениям кп и [}„, при которых осевые формы зубьев I и II практически являются равноценными. Кривая линия, делящая рекомендуемую область применения зубчатых колес с осевой формой зуба III почти на две , 1 равные части, соответствует значениям /с0 = -^——=—, при которых исключа-Z sia р ется какое-либо сужение равновысоких зубьев, и они приобретают оптимальную форму. С осевой формой зуба III рекомендуется выполнять конические зубчатые колоса ортогональных передач со средним конусным расстоянием, большим 0,7 от максимального допустимого среднего конусного расстояния для данного зуборезного станка. Зубчатые колеса с углами наклона зуба рп от 0 до 15° предпочтительно проектировать с осевой формой зуба II с учетом ограничений по числу зубьев плоского колеса по рис. 37. 11 Анурьев В. И., т, 2
2. Выбор номинального диаметра зуборезной головки для нарезания конических зубчатых колес с круговыми зубьями рекомендуется производить но табл. 65, составленной в соответствии с рис. 36. Рис. 37. Области применения осевых форм зуба I, II и III в зависимости от *си Рп Рис. 36. Области рационального применения осевых форм зубьев 1, II, III (исходный контур — по ГОСТ 16202—70). 1, 2, S — рекомендуемые области: 1 — ссевая форма зуба I: 2 — осевая форма зуба II; 3 — осевая форма зуба III; 4 — допустимая область, осевая форма зуба II Если исходным для расчета передачи принят внешний окружной модуль т^,, то необходимую для подбора зуборезной голов'ки величину среднего конусного расстояния определяют но формуле R <=ss0,i2mtezc. При проектировании мелкомодульпых передач (тп < 2) с осевой формой зуба III диаметр зуборезной головки п параметры передачи следует подбирать такими, чтобы соблюдалось равенство dt = mnza tg Р„. При этом диаметр dn выбирают по табл. 65 пз ряда для осевой формы зуба II. Если при данных R, h, Ь и тп могут быть выбраны зуборезные головки с различными диаметрами d0, то предпочтительной» к применению является зуборезная головка со средним значением dn. Для колес с правым направлением линий зубьев при угле делительного R конуса 6 50° п отношении £„ =——> 0,7 следует проверять правильность “о выбора диаметра зуборезной головки на отсутствие вторичного резания по графикам, изображенным на рис. 38. Если ордината на рис. 38, а при данных 7с0 и 13„ больше ординаты, определяемой по значениям 6 и zc на рис. 38, б, то это указывает на отсутствие опасности вторичного резания при чистовой обработке конического зубчатого
колеса методом обкатки. Аналогично сравнением ординат на рис. 38, а и 38, в устанавливают отсутствие вторичного резания при черновом нарезании коническою зубчатого колеса из целой заютовкп методом обкатки. Рис. 38. График для проверки отсутствия вторичного резания конических зубчатых колес с круговыми зубьями. Пример. Дапо: 6 — 75’, (З3< — 35’, = 47, Л» = 0,47. Поскольку при заданных птраметрнх ордината на рис. 38, а больше ординаты на рис. 38, б, вторичное резание пои чистовой обоабогке исключается; аналогично из сравнения ординат па рис. 38, а и 38, б определяют, что нет опасности вторичного резания и при черновой обработке зубчатого колеса Рис. 39. Осевая форма зуба П: 1 — делительный конус, 2 — конус впадин Рис. 40. Осевая форма зуба 111: 1 — делительный конус, 2 — конус впадин, з — конус вершин Выбор коэффициентов смещения и коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура. 1. В передачах с и > 1 прп разности твердости рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса менее НВ 100 шестерню рекомендуется выполнять с положительным смещением по табл. 66, а колесо с равным ему по величине отрицательным смещением (жпз = —хт). При и > 1 и разности твердости зуоьев шестерни и колеса, превышающей НВ 100, передачу следует выполнять без смещения или равносмещелной е поло-11*
65. Выбор номинального диаметра зуборезной головки Размеры, мм Расчетный угол наклона зуба Пределы среднего конусного рассюяния R Номинальный диаметр зуборезной головки d0 Внешняя Bbicoia зуба h Ширина зубчатох о венца b Расчетный нормальный MOДVЛЬ тп рекомендуемые допустимые Осевая форма зуба I От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 36—58 40—62 40-55 — (88,9) 8 10-20 2-3,0 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 40-65 45-70 45-60 — 100 9 10-20 2-3,0 От 0 До 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 50-80 55—90 55-75 - 125 10 12—25 2-3,5 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 60-100 70-110 70—90 — (152,4) 10 15-30 2,5- 3,5 От 0 до 1 5 Св. 15 » 29 » 29 » 40 65-105 *72—110 72-95 X — 160 12 16-32 2,5-4 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 75—120 85-135 85—115 — (190,5) 15 20-40 2,5-5 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 80-130 90-140 90—120 — 2С0 15 20-40 2,5-5 От - 0 ДО 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 90—150 100-160 100-135 — (228,6) 15 20-40 2,5-5 От 0 ДО 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 100—160 110-175 110-150 — 250 18 25-50 2,5-6 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 120—200 140-215 140-190 — (304,8) 20 30-65 2,5-7 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 120—200 140—220 140—190 — 315 24 32-65 2,5-9 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 160-250 180-280 180-240 400 30 40-80 3-10 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 180—300 200-320 200-280 — (457,2) 28 50-100 4-10 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 200-320 225—350 225-300 500 36 50-100 4—12 От 0 до 15 Св 15 » 29 » 29 » 40 250—400 290-440 290-380 — 630 45 70-125 4-16
Расчетный угол наклона зуба р; Пределы среднего конуспогО| расстояния R Номинальный диаметр зуборезной головки do Внешняя высога зуба he Ширина зубчатого венца b Расчетный нормальный модуль тп рекомендуемые допустимые От 0 до 15 Се. 15 » 29 » 29 » 40 320 -520 360—560 360-480 — 800 60 80-160 5-20 От 15 до 2.9 Св. 29 » 40 400—650 450-600 — 1000 70 100-200 6-25 Осевая форма зуба IE Or 0 до 15 Св. 15 » 45 13-21 10-22 32 4 2,5—8 1,25 Ог 0 до 15 Со. 15 » 45 15-25 11-26 (33,1) 5 3-8 1,25 От 0 до 15 Св. 15 » 45 16-26 12— 28 40 5 3-10 1,5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 20-32 15-35 50 и (50,8) 6 4-12 2 От 0 до 15 Св. 15 » 45 24—40 18-42 60 7 5-15 2 От 0 до 15 Св. 15 » 45 32-52 24-56 80 8 6-20 1-2,5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 36-58 25-60 (88,9) 8 8-20 1-2,5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 40-65 30-70 100 9 8-25 1-3 От 0 до 15 Се. 15 » 45 50-80 40-90 125 10 10-30 1-3,5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 60-too 45-105 (152,4) 10 12-30 1,5-3,5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 65-105 50-110 160 12 13-40 1,5-4 О г 0 до 15 Св 1,5 » 45 75-120 60-135 (190,5) 15 15-40 2-5 От 0 до 15 Св. 15 » 45 80—130 60-140 200 15 16—50 2-5
Расчетный угол наклона зуба р; Пределы среднего конусного расстояния R Номинальный диаметр зуборезной головни dQ Внешняя высота зуба h Ширина зубчатого венца b Расчетный нормальный МОДУЛЬ тп рекомендуемые допустимые От 0 до 15 Св. 15 » 45 90—150 70-160 (228,6) 15 18-60 2-6 От 0 до 15 Св. 15 » 45 100-160 75—175 250 18 20—65 2-6 От 0 до 15 Св. 15 » 45 120—200 90—210 (304,8) 20 25-80 3-7 От 0 до 15 Св. 15 » 45 120—200 95—220 315 24 25-80 3-8 От 0 до 15 Св. 15 » 45 160-250 120—280 400 30 32—100 3—10 От 0 до 15 Св. 15 » 45 180-300 140-320 (457,2) 28 36—120 4-10 От 0 до 15 Св. 15 » 45 200— 320 150-350 500 36 40-125 4—12 От 0 до 15 Св. 15 » 45 250-400 190-440 630 45 50-160 5-16 От 0 до 15 Св 15 » 45 320-520 240—560 800 60 65-200 6-20 От 15 до 29 Св 29 » 45 400—700 400—050 300—700 300—650 1000 70 80—250 8-25 Осевая форма зуба JJI 30 35 40 75*—90 68*—90 60*—80 — (88,9) 8 10-20 2—3,0 30 35 40 85*—100 75*—100 65*—90 — 100 9 10-20 2-3,5 30 35 40 105*—125 95*—125 80* —110 — 125 10 12-25 2-4 30 35 40 130*-150 115*—150 100*—135 — (152,4) 10 15-30 2-4 30 35 40 135*—160 120*—160 105*—145 — 160 12 16-32 2-5
Продолжение табл. 65 Расчетный угол наклона зуба 1'7г Пределы с конус юго рас рекомендуемые одного сюяиия R допустимые Номинальный диаметр зуборезной головки dQ Внешняя высота зуба hg Ширина зубчатого венца Ъ Расчетный нормальный модуль Ю1я 30 35 40 160* —130 140*—199 125*—170 (190,5) 15 20-40 3-6 30 40 J 70*—200 150 *-200 130*—180 — 200 15 20-40 3-6 30 35 40 19 230 170*—230 150 * — 200 — (228,6) 15 25-50 3-6 30 35 40 210*—250 190*—250 160*-225 250 18 25—50 3-7 30 35 40 260*—305 230*-305 200*—270 — (304,8) 20 32—65 3-8 30 за 40 270*—315 235*—315 205*—280 — 315 24 32—65 3-8 30 35 40 340*—400 300*-400 260*—360 400 30 40-80 3-12 30 35 40 390*—460 340*—460 300*—410 — (457,2) 28 50-100 4—12 30 35 40 420*—500 370*—500 330*—450 — 500 36 50-100 4-15 30 35 40 530*—630 470*—630 420*—570 — 630 45 63-125 5—18 30 35 40 680*—800 690*—800 520*—720 — 800 60 80-160 6-25 Примечания: 1. Если величина R превышает значение, отмеченное знаком «*», и угол делительного конуса 62 > 50°, то необходимо производить проверку на отсутствие вторичного резания. 2. Диаметр зуборезной головки для зубчатых колес с осевой формой зуба I при расчетных углах наклона зуба св. 40 до 45° подбирают по графику на рис. 36. 3. Диапазоны допускаемых значений среднего конусного расстояния при данном диаметре зуборезной головки для зубчатых колес с осевой формой зуба II могут быть уточнены по сравнению с указанными в таблице с учетом графика на рпс. 36. 4. Диаметр зуборезной головки для зубчатых колес с осевой формой зуба III при zc > 70 и рп св. 10 до 30° подбирают таким, чтобы удовлетворялись два уравнения: <4, = 2R sin Р (1 ± 0,002z cos В ), U II X Ь 1Ъ/ dQ (5 — 10) Ъ. 5. Таблица составлена из условия обработки колеса передачи двусторонним или поворотным методом. При одностороннем методе обработки колеса и тп 2 мм наименьшее рекомендованное значение R может быть уменьшено, а наибольшее — увеличено на 25%. 6. Зуборезные головки с номинальными диаметрами, заключенными в скобки, по возможности не применять.
66. Коэффициенты смещения для ортогональных конических зубчатых передач с круговыми зубьями при исходном контуре по ГОСТ 16202—70 Число зубьев шестерни zt Значения коэффициента смещения х г при передаточном числе передачи и 1 1,12 1,25 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 3,15 4.0 5,0 6,3 и выше Расчетный угол зуба р. г от 0 до 15° 12 — — — — — — — 0,50 0,53 0,56 0,57 0,58 13 — — — — — — 0,44 0/18 0,52 0,54 0,55 0,56 14 — — — 0.27 0,34 0,38 0,42 0,47 0,50 0,52 0,53 0.54 15 — — 0,18 0'25 0,31 0,36 0,40 0,45 0,48 0,50 0,51 0,52 16 0,00 0,10 0,17 0,24 0,30 0,35 0,38 0,43 0,46 0,48 0,49 0,50 18 0,00 0,09 0,15 0,22 0.28 0.33 0,36 0,40 0,43 0,45 0,46 0,47 20 0,00 0,08 0,14 0,20 0,26 0,30 0,34 0,37 0.40 0,42 0,43 0,44 25 0,00 0,07 0,13 0,18 0,23 0,26 0,29 0,33 0,36 0,38 0,39 0,40 30 0,00 0,06 0,11 0,15 0,19 0,22 0,25 0,28 0,31 0,33 0,34 0,35 40 0,00 0,05 0,09 0,12 0,15 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,27 0,28 Расчетный угол наклона зуба Рп св. 15 до 29° 10 (₽п » 28) — — — — — — — — 0,49 0,52 0,53 0,54 11 > 25) — — — — — •— — — 0,48 0,49 0,51 0,52 12 (₽п > 20) — — — — — — — 0,42 0,46 0,48 0,49 0,50 13, — — — — — 0,33 0,37 0,40 0,43 0,4э 0,47 0,48 14 — — — 0,21 0,26 0?32 0,36 0,39 0,42 0,44 0,45 0,46 15 — — 0,14 0,20 0,25 0,30 0,34 0,37 0,40 0,42 0,43 0,43 16 — 0,07 0,14 0,20 0,24 0,29 0,32 0,35 0,38 0,40 0,41 0,42 17 0,00 0,06 0,13 0,19 0,23 0,28 0,31 0,34 0,37 0,39 0,40 0,41 18 0,00 0,06 0,12 0,18 0,22 0,27 0,30 0,33 0,36 0,38 0,39 0,39 20 0,00 0,05 0,11 0,16 0,21 0,24 0,26 0,29 0,33 0,35 0,36 0,36 25 0,00 0,05 0,10 0,14 0,18 0.20 0.23 0,25 0,28 0,30 031 0,32 30 0,00 0,04 0,08 0,12 0,15 0,18 0,20 0,22 0,25 0,26 0,27 0,27 40 0,00 0,03 0,05 0,08 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,20 0,21 0,22 Расчетный угол наклона зуба Р св . 29 дс 45° 6(₽„>42‘) — — — — — — — — — — 0,70 7(₽п>40°) — — — — — — — — — — 0,65 0,66 8 (₽„ > 38°) — — — — — — — — 0,51 0,53 0,54 9 (₽п > 35°) — — — — — — — — 0,46 0,49 0,50 0,52 10 (₽да> 32«) — — — — — — —• — 0,44 0.47 0,47 0,48 И — — — — .— — — 0,38 0,41 0,44 0,45 0,45 12 — — — — __ — 0,32 0,37 0,39 0,41 0.42 0,43 13 — — — — — 0,27 0,30 0,35 0,37 0,39 0,40 0,41 14 — — 0,18 0,23 0,26 0,29 0,33 0,35 0,37 0,38 0,38 15 — — 0,12 0,17 0,22 0,25 0,27 0,31 0,33 0,35 0,36 0,37 16 — 0,06 0,11 0,16 0 21 0.24 0,26 0,30 0,32 0,34 0,35 0,35 18 0,00 0,05 0,10 0,15 0,19 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,32 0,33 20 0,00 0,05 0,09 0,13 0,17 0,20 0,22 0,26 0,28 0,29 0,29 0,30 25 0,00 0.04 0,08 0,11 0,15 0,17 0,19 0,21 0,24 0,25 0,25 0.26 30 0,00 0,03 0,07 0,09 0,11 0,15 0,16 0,18 0,21 0,22 0,22 0,23 40 0,00 0,03 0,05 0,07 0,09 0,11 0,11 0,14 0,16 0,17 0,17 0,18 Примечание. Данные таблицы могут быть использованы для повышающих перс- дач при ti 3,15.
жителыгым смещенном у шестерни, достаточным лишь для устранения подрезания зубьев. Для передач, у которых и и z, отличаются от указанных в табл. 06, коэффициенты смещения принимают с округлением в большую сторону. 2. Прп и$-2,5 и тп > 2 мм зубчатые колеса рекомендуется выполнять не только со смещением, устанавливаемым по n. 1, no и с различной толщиной .• / птп \ зуба исходного контура, увеличенной но сравнению с расчетной!—% —\ у исходного контура шестерни и соответственно уменьшенной у исходного контура колеса. Коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного контура жТ!, положительный для шестерни и равный ему по величине, по обратный по знаку для колеса, рекомендуется принимать по табл. 67. Для ответственных тяжело нагруженных передач значения следует определять из расчета зубьев на изломиую прочность. 67. Коэффициенты помеиения расчетной толшипы зуба исходного контура для "ортогональных ксилческпх зубчатых передач прн исходном контуре ио 1'ОСТ 16202—70 Раочетгтый угол наклона зуба Значения жг1 при передаючном число передачи и от 2,5 до 4 св. 4 до 6,3 св. 6,3 до 8 св. 8 до 10 От 0 до 15 Св. 15 » 29 » 29 » 40 » 40 » 45 0.04 0,08 0,12 0,16 0,06 0,10 0,14 0,18 0,08 0,12 0,16 0,20 0,10 0,14 0,18 0,22 Примечания: 1. Значения могут быть скорректированы до ближайшего значения х j при данном тп по табл. 62 с чем, чтобы обеспечить обработку колеса двусторонним методом при стандартном разводе резнов 2. Для повышающих передач рекомендуется принимать л-г3 — 0. Коэффициенты для расчета угла ножек и угла головок зубьев конических зубчатых колес с осевой формой зуба II. 1. Для облегчения расчета коэффициента К, входящего в формулу для определения суммы углов ножек зубьев конических зубчатых колес с круговыми зубьями осевой формы II при ап = 20°, приведена табл. 68, в которой , 10 800 tg 2C!SinP„ 1 =----;------ И С/2= -------------- tg a,i do Коэффициенты /б, С± и С2 связаны зависимостью При К >500 следует уменьшить d0 или перейти на осевую форму зуба I. При л 0 рекомендуется увеличить d0 и перейти на осевую форму зуба Ш.
2. При проектировании конических зубчатых колес с круговыми зубьями осевой формы II для обеспечения приблизительного постоянства ширины вершинной ленточки по всей длине зуба при определенном сочетании значений Рп, Zi и и вынужденно принимают Sal 0a2 и 0а2 == S/i, допуская тем самым переменный радиальный зазор в передаче. 68. Значения коэффициентов Ct i< Ci Расчетный угол наклона р.^. Диаметр зуборезной головки dj, мм 10 13 20 30 3.5 40 4э Значение коэффициента 5232 7951 10800 13837 17132 20777 24898 291’73 Значение коэффициента С2 (12,7) 20 (27,94) 25 32 (38,1) 40 50 (50,8) 60 80 (88,9) 100 125 (152,4) 160 (190,5) 200 (228,6) 250 (304,8) 315 400 (457,2) 500 630 800 1000 143,1 90 85 65,05 72,68 .. 56 78 47,69 45.43 36,34 35,77 30,28 22,71 20,44 18,17 14,54 11,92 11,36 9,539 9,085 7,949 7,268 5,962 5,768 4,543 3,974 3,634 2,884 2,271 1,817 324,1 205,8 147,3 164,6 128,6 108,0 102,9 82,32 71,02 68,60 51,45 46,30 41,18 32,93 27,00 21,60 20,58 18,00 16,46 13,50 13,07 10329 9.002 8,233 6,533 5,145 4,116 581,7 369,4 264,4 295,5 230,9 193,9 184,7 147,8 145,4 123,t 92,3.5 83,10 73,88 59.10 48,48 46,17 38,78 36,94 32,32 29,55 24,24 23,45 18,47 16,16 14,78 11,73 9,24 7,39 920,9 584,8 418,6 467,8 365,5 307,0 292,4 233,9 230,2 194,9 146,2 131,6 116,9 93,56 76,74 73,10 61,39 58,48 51.16 46,78 38,37 37,13 29,24 25,58 23,39 18,56 14,62 11,70 134,9 856,6 613,2 685,3 535,4 449,6 428,3 342,6 337,2 285,5 244,21 192,7 171,32 137,06 112,4 107,08 89,93 85,66 74,94 68,53 56,21 54,38 42,83 34,47 34,26 27,19 21,42 17,13 1877 1192 853,0 953,4 744,8 625,6 595,9 476,7 469,2 397,2 297,9 268,1 238,4 190,7 156,4 148,9 125,t 119,2 104,3 95,34 78,20 75,67 59,59 52,13 47,67 37,83 29,79 23,84 2520 1600 1146 1280 1000 840,1 800,2 640,2 630,1 533,5 400,1 360,0 320,1 256,1 210,0 200,1 168,0 160,0 140,0 128,0 105,0 101,6 80,02 70,01 64,02 50,81 40,01 32,01 3304 2098 1502 1678 1311 not 1049 839,3 826,1 6994 524,6 472,0 419,6 335,7 275,4 262,28 230,3 209,82 183,6 167,86 137,7 133,22 104,91 91,78 83,93 66,61 52,46 41,96 При Р„ = 0 С, = 0 и С, = 0 В табл. 69 приведены значения коэффициента угла головки зуба Ка, равного отношению угла головки зуба данного зубчатого колеса к углу ножки зуба сопряженного с ним зубчатого колеса, для передач, выполненных в соответствии с исходным контуром по ГОСТ 16202—70 и с коэффициентами жл1 и хп, рекомендованными на стр. 323 в «выборе коэффициентов смещения и коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура» и в табл. 67 при и Z-o = -,—отО.З до 0,7- «о
69. Значение Коэффициента угла головки зуба !' а ,, R (при 2 = 90°, ап — 20°, 7ia'= 1,0; хп1 И хх1 по табл. £0 и 67 п от 0,3 до 0,7) Значение коэффициента угла головки зуба &а при передаточном числе и Значение козффициепта угла головки зуба Ка при передаточном числе и Во ‘1 вГЭ OQ4 о S ю С-1 О й Св. 1,6 до 2,5 1 Св. 2,5 ; до 4,0 Св. 4,0 о о Р?г Z1 СЭ 03 £ о О й От 1,25 до 1,6 Св. 1,6 ДО 2,5 Св. 2,5 ДО 4,0 Св. 4,0 12-13 — — — 0.7° 0,9о 0,65 0,9о Св. 15 30-40 0,90 0,90 0.90 0,95 0,90 0,95 0,90 1,00 0,ЭД 1,00 Vi-15 — 0.75 0,8а 0,75 0,90 0.7а 0,9а 0,70 0,95 До 29 Св. 40 0,95 0,95 О.»5 0,9j о,эд 0.95 0,90 1,00 0.90 1,00 16-19 0.80 0,80 0,80 0,8-j 0,80 0,9э 0,75 0,’Х) 0.75 1,00 G-7 — — — — 0,75 1,00 От 0 ДО 15 20-24 0.85 0,85 0,80 0,85 0,80 0,9э 0.80 0ДМ 0,80 1,00 8-9 — — — 0,75 1,00 _0,85_ 0,85 0,85 0,90 J\85_ 0,95 0,83 0,9з 0,80 1,00 25-29 10-11 0.80 0 80 30-40 0.90 0,90 0,85 0,90 0,85 0,95 0,85 0,9а 0.85 1,00 12-13 — 0,90 1,00 0,85 1,00 0,85 1,00 св. 40 0,90 0,90 0,90 0,95 0.85 0,95 0,85 0,9и _0,85 1,00 1,00 1,00 0,90 0,90 0,90 1,00 0,90 1,00 0,85 1,00 10-12 — — — 0,75 0,95 0,75 1,00 Св. 29 ДО 45 14-15 — 12-13 — — 0,80 0,90 0,80 0,95 0,75 1,00 16-17 о .эд 0,90 0,90 1,00 0,90 1,60 0,90 1,00 0,90 1,00 Св. 15 14-15 - 0,85 0 90 0,80 0,90 0,80 0,9а 0.80 1,00 18-19 0,90 0,90 0,90 1,00 0 90 1,00 о.°о 1,00 0,90 1,00 до 29 16-19 0,85 0,85 0.85 0,90 0,85 0,9з 0,85 0ДМ 0.85 1,00 29 -24 1,00 1,90 1,00 1,00 1,00 1,00 0.90 1,00 0,90 1,00 20-24 0,90 0,90 0.85 0,90 0,85 0,95 0,85 0,95 0,85 1,00 25—30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,60 1,00 1,6и 1,00 1,00 25-29 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,9э 0,90 0,9ь 0.90 1,00 Св. 30 1,00 1,00 1,00 1,0и 1,00 1/jo 1,00 1,90 1,00 1,00 Примечая и я. 1. В числителе приведены значения ,2,, для шестерни, в знаменателе —для лочеса. 2. Допускается использовать данные таблицы при значениях хх1, отличных от указанных в табл. 67.
7 Ширина зубчатого венца b 8 Передаточное число и 9 Коэффициент смещения у шестерни х 10 Коэффициент изменения толщины зуба шестерни 6 Угол делительного конуса дх 1. Число зубьев плоского колеса zc 2. Среднее конусное расстояние (при задан-НОМ тп) Rm 3 Внешнее конусное расстояние (при заданном mie) Re к Выбор осевой формы зуба 5. Номинальный диаметр зуборезной головки (шлифовального круга) d9 Исходные данные Параметры и обозначения 70. Формулы и примеры расчета оснознык геометрически? параметров оотогональчой конической передачи с круювыии зубьями при стандартном исходном контуре Средний нормальный исходный контур Мегкоссвой угон 2 Направлен линии зу Средний угол наклона зуба (расчетный) f) __ Модуль Число зубьев оа колеса шестерик 1ИО, внешний окружной средний нормальный (расчетный) тп колеса г2 шестерни 2Х г-» и — *1 (по габл 66) (по тэбл. 67) f9 uis = T<j too г9 too = ’<? ins ’9 " o06 = '9 Z 2 -77“ = '9 Si т 2со,рп т,Л Де = -^ См на стр. 321 См иа стр. 322 I’ s _3 Л- 1 1 1 Расчетные формулы и указания О О ЬЭ _j LC С? О 21’48' 68'12' 0,37137 0,92848 ООО’/ I 1 08зг‘б9г 53,8516 По ГОСТ 16202-70 90° Левое Правое £ 1 сл G5 Числовые примеры | „ ® -м W О W о сс S ‘'O S’ i J О 38,0132 62,9142 II КО У =5 о Правое Q 1 и> се 125 3,22 0,30 0,12 1744' 72’46' 0,29620 0,95511 607,2890 Ш 630 f а S3 о Левое о 1 S Я са ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые примеры 1 2 3 И. Развод резцов зуборезной головки W2 для чистовой обработки колеса , Расчет при. заданном т 1 w's = тп (0,6609 + хи) — у/'—1,9827 1У2=2,00 — При = 0 0W.j — 0,02mn (1) w?-w2 6hf- 0,72784 6h? по табл. 62. 0,05mn > Wt. - W2 > —0,05mn (2) Уточняется значение ж в и. 10 гс — 0,6609. « т„ Если неравенства (1) и (2) не соблюдаются, то определяют новое значение тп по формуле W_2 тп~ 0,6609 + a-tl Неравенство со-бкедаедет, СЛ =0,024 12 . Расстояние от внешнего торца до расчетного сечения 1е 13 Внешнее конусное расстояние Re 14 Внешний окружной модуль 1 = о, 5b (рекомендуется) 2Пе га. те zc 11 75,0000 3,9460 — 15 Развод резцов зуборезной головки для числовой двусторонней обработки колеса Расчет при заданном mte | W* = (mte - Kl X X (0,6609 + Xj-p cos Pn W2 = при К, = 1,0; 0Л=35», ,тт) ~ 0,08 (уточненное значение) — IV 2 = 12,0 при = 1,0 хг1 = 0,14 (уточненное значение); =33°16'34" (уточненное значение) cos рп= = 0,83604 16. Нормальный модуль в расчетном сече- нии тп тп= (mte~Kr!;) cos₽h 7,0507 — 15,0000 17. Среднее конусное 1М1сс'ГОяиие Rm _ . mnze J ~ 2 cos pn 231,7594 — 544,7906 18. Расстояние от внешнего торца до расчетного сечения 1 le = Re ~ 37,4986 % х 37,5 — 62,4984 х х 62,5
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые примеры Ч 2 3 19. Высота ножки зуба в расчетном сечении Лу '^ = ('‘* + ^-^1)^+ 7 + 6hf V=(,l* + c* + -T»i)m»+ + • 6,9801 10,6466 2,7958 4,6558 14,2500 23,2500 20. Нормальная толщина зуба в расчетном сечении sn Snl= (0,5«+ an+ + хп) тп sn2 = птп — s?!1- 12,9735 9,1770 5,3893 4,0355 28,9365 18,1875 21. Сумма углов ножек шестерни и ьолсса (только для зубчатых i о-лес с осевой формой зуба II) 0/2 а) При р = 0° „ 29673 , =—' (в минутах); б) при (1 ;,i 0 S/2 = (° мииУтах> ' Й>411 к — С* ~СгК™ гс Ct и С2 — по табл 60 — 568' 240 — 22. Угол ножки зуба 0^ Ос°вая форма зуба I £ - [ftf < [ftf II II гЧ <м 1°44' fir Q — 1с? /1 = 0,06026 2’38' I? S/2 = =. 0,04599 — — Осевая форма зуба II 9/х = 0/2 (в минутах) 0^2 =®/S — 9/1 (Е минутах) — 4’03' tg Syl « = 0,07080 5’25' tg 0/2 = = 0,09482 — Осевая форма зуба III к> 1-1 11 — — 0 0 23. Угол головки зуба 0О Осевая форма зуба I ва1 = Э/2 еа2 = 6 ft 2°38' tS ®al = =0,04599 1’44' tg 0аа = = 0,0326 — — Осевая форма зуба II Sal = Kal6f2 — 4’36' (Ка1=0,85) t= 0«l ~ = 0,08046 -г
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые примеры 1 2 3 23. Угол головки зуба 0а Осевая форма зуба 11 4'2 = ^02®/! Ка — расчет па стр. 329 (Коэффициенты для расчета угла ножек и угла головок зубьев) 3°51' (Ka2=0,95) ®O2 = = 0,06730 Осевая форма зуба ПХ ьа г* II II — 0 0 24. Увеличение высоты головни зуба при переводе от расчетного сечения па внешний торец ^ае Д/гйе1 = 1е eai Л!,ае2 ~ Ге tg 6а2 1,724g 1,1347 0,9724 0,8134 0 0 25. Увеличение высоты ножки зуба при переходе от расчетного сечения на внешний торец Ahfe ДЛ/е1 = 1е tg dfi &hfe2 — 1е 0/2 1,1347 1,7240 0,8557 1,1460 0 0 26. Уменьшение высоты головки зуба в расчетном сечении 6ha №al = <b - гР X x (tg e/2-tg0al) 6\,2 = (b ~ У * x (tg 0д — tg oa2) 0 0 0,1424 0,0347 0 0 21. Высота головки зуба в расчетном сечении /<а ЛМ= mn~bbai ha2=(h*~xnl) mn~b!la2 8,8830 5,2175 3,7876 2,0353 19,5000 10,5000 2.8. Внешняя высота. головки зуба h-ae hcie-L~ ftai+ ДЛаеб bne2 ~ \12 + ДЛае2 10,6085 6,3522 4,7600 2,8487 19,5000 10,5000 25. Внешняя высота пожни зуба h te hfei ~ hfi + hfe2 ~ hf2 + ДЛ/е2 8,ms (2,3712 3,6515 5,8018 14,2500 23,2500 30. Внешняя высота зуба ле ftei ~ bael + \ei fte2 = flae2 + Zi/e2 18,7233 18,7234 8,4115 8,6505 33,7500 33,7500 31. Угол конуса вершин 6al = 6l + Bai 6a2 = 62 + Sa2 24°26' 69°56'' 31'10' 67"!7' 17’14' 72’46' 32. Угол конуса впа- О С» li w II II to3’ 1 1 w, 20°04' 65°34' 22°3P 58’01' 17’14' 72’46'
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числовые примеры 1 2 3 33. Средний делительный диаметр dm т* cos цп m2 COS (Jn 172,1167 430,3668 56,2721 112,5442 322,9163 1040,5080 34. Внешний делитель-ный диаметр dQ dei ~ mtezi de2 = mtez2 200 500 67,0820 134,1640 360,0000 1160,0000 35. Внешний диаметр вершин зубьев dae daei = dei + 2hael cos6i dae2 = de2+2/lae2 cos62 219,6995 504,7180 75,5968 136,7123 397,2493 1166,2215 .36. Расстояние от вершины до плоскости внешней окружности вершин зубьев В Bl = °’Me2-'>ael sinei B2= «-Wei- hae2 sin62 246,0603 94,1068 64,9530 30,9931 574,2229 169,9713 31. Постоянная хорда зуба в расчетном сечении sc sci = 0.8830snl-sC2 = 0>8830srI2 4,7587 3,5633 25,5509 16,0595 38 Высота до постоянной хорды зуба в расчетном сечении Д ftC2 = h<12 ~ 8,^607sa2 — 2,9215 1,3868 14,8499 7,5773 39. Половина угловой толщины зуба в нормальном сечении фг( .1, 5ni cos 61 cos8 gn dt __ s„2 cos e2 cos2 I3n *«2 d, 0,0169 0,0053 — — 40. Коэффициент, зависящий от угловой толщины зуба в нормальном сечении К,фп К - 1 К - t _ 11’п" фл2 g Коэффициент — по табл. 71 0,9996 1,0000 — — 41. Толщина зуба по хорде в расчетном сечении S Vй ei S £ I kJ kJ । rJ ei 1 S £ «0 «4 II II T-< « 1 «0 1 «С 12,9682 9,1770 — 42. Высота до хорды в расчетной! сечении h ’"'al ^al + ^’nAi \l2 = ,la2 + 0,^^S912^’«2 9,0360 5,2296 ГОСТ 19326—73 предусматривает более полный расчет конических передач с круговыми зубьями и, в частности, с межосевым расстоянием 2 ф 90°.
71. Значения коэффициента С G 0,005 1,0000 0,105 0,9981 0,205 0,9930 0,305 0,9845 0,405 0,9727 0,505 0,9575 0,010 1JJ000 0,110 0,9980 0,210 0,9926 0,310 0,9840 0,410 0,9720 0,510 0,9566 0,015 0,9999 0,115 0,9978 | 0,215 0,9923 0,315 0,9834 0.415 0,9713 0,515 0,9559 0,020 0,9999 0,120 0,9976 0,220 0,9919 0,320 0,9829 0.420 0,9706 0,520 0,9549 0,025 0,9999 0,125 0,9974 0,225 0,9915 0,325 0,9824 0,425 0,9699 0,525 0,9540 0,030 0,9998 0,130 0,9972 0,230 0,9912 0,330 0,9818 0,430 0,9692 0,530 0,9532 0,035 0,9998 0,135 0,9970 0,235 0,9908 0,335 0,9813 0,435 0,9685 0,535 0,9523 0,040 0,9997 0,140 0,9967 0,240 0,9904 0,340 0,9807 0,440 0,9677 0,540 0,95t4 0.045 0,9996 0,145 0,9965 I 0,245 0,9900 0,345 0.9802 0.445 0,9670 0,545 0,9505 0,050 0,9996 0,150 0,9962 ! 0,250 0,9896 0,350 0.4796 0,450 0,9662 0,550 0,9496 ОМ) 0,9995 0,t55 0,9960 I 0,255 0,9893 0,355 0,9790 0.455 0.9G55 0,555 0,9487 0,060 0,9994 0,160 0,9957 ! 0,260 0,9887 0,360 0,9784 0,460 0,9648 0,560 0,9477 0,065 0,9993 0,165 0,9955 0,265 0,9883 0,365 0,9778 0.465 0,9638 0,565 0,9467 0,070 0,9992 0,170 0,9952 | 0,270 0,9878 0,370 0,9772 0,470 0,9632 0,570 0,9458 0,075 0,9990 0,175 0,9949 0,275 0,9874 0,375 0,9766 0,475 0,9624 0,575 0,9449 0,080 0,9989 0,180 0.9946 0,280 0,9869 0,380 0,9759 0,480 0,9616 0,580 0,9439 0,085 0,9988 0,185 0,994.3 0,235 0,9864 0,385 0.9753 0.485 0,9608 0.585 0,9429 0,090 0,9986 0,190 0,9°40 । 0,290 0,9860 0,390 0.9746 0,490 0,9600 0,590 0,9420 0,095 0,9985 0,195 0,9936 1 0,295 0,9855 0,395 0,9740 0,495 0,9592 0,595 0,9410 0,100 0,9983 0,200 0,9933 0,300 0,9850 0,400 0,9733 0,500 0,9583 0,600 0,9400 72. Твердость и ударная вязкость зубчатых колес Параметры Вап-шестерпя Колесо упучшгштое закаленное Твердость рабочих поверхностей зубьев и посадочных шеек валов-шестерен HRC 56 ... 60 НВ 260 ... 290 HRC 56 ... 60 Твердость сердцевины зубьев, шпоночных пазов и тела зубчатых колес HRC 35 ... 40 НВ 260 ... 290 HRC 35 ... 40 Ударная вязкость оердцевины зубьев Не ниже 4,5 кгс • м/см2 Технические требования. Твердость рабочих поверхностей зубьев, шпоночных пазов и тела'зубчатых колес, а также твердость и ударная вязкость сердцевины зубьев приведены в табл. 72. Допускается изготовление колес конических зубчатых пар с твердостью поверхности зубьев HRC 45...50, твердостью сердцевины зубьев HRC 40...45 и ударной вязкостью сердцевины не ниже 3,5 кгс •м/см?. Глубина цементованного слоя на зубьях с твердостью поверхности HRC 56-60: Модуль торцовый, мм............. До 4 Св 4 до 6 Св. 6 до 8 Св 8 Глубина цементованного слоя, мм . . . 0,75—1,0 1,0—1,3 1,2—1,5 1,4—1,8 . Несооспость поверхностей базовых шеек валов-шестерен под подшипники и торцовое биение опорных торцов валов-шестерен должны быть не более 0.01 мм, а биение опорных торцов ступиц насадных зубчатых колес — не более 0,02 мм. Овальность и конусность посадочных отверстий зубчатых колес и базовых шеек валов-шестереп под подшипники должны быть в пределах половины допуска на диаметр, а неплоскостность торцов ступиц зубчатых колес и опорных торцов валов-шестерен — в пределах допуска на торцовое биение.
Допуски на смещение и перекос шпоночных пазов в отверстиях колес должны быть в пределах допуска па ширину шпоночного паза, а допуски па смещение и перекос шпоночных пазов на валах-шестернях — в пределах удвоенного допуска на ширину шпоночною паза. Острые кромки на торцах зубьев должны быть скруглены радиусом 0,5 мм, или ограничены фаской 0,5 X 45°. Зубчатые колеса с диаметром вершин зубьев свыше 100 мм должны быть подвергнуты статической балансировке. При этом допускается для колес с диаметром до 350 мм смещение центра тяжести пе более 0,05 мм, а для колес с диаметром свыше 350 мм — 0,06 мм. Допуски конических зубчатых передач (по СТ СЭВ 186—75) Термины и обозначения приведены в табл. 74—81, 83—85. Определение терминов см. СТ СЭВ 186—75. Допуски распространяются ла конические передачи внешнего зацепления с прямыми и круговыми зубьями со средним делительным диаметром зубчатых колес до 4000 мм, сродним нормальным модулем от 1 до 16 мм с прямолинейным профилем исходного контура и номинальным углом его профиля 20°. Степени точности и виды сопряжения. 1. Степени точности зубчатых колес и передач обозначают в порядке убывания точности цифрами 6, 7, 8, 9, 10. 2. Для каждой степени точности зубчатых колес и передач установлены нормы: кинематической точности, плавности работы и контакта зубьев зубчатых колес в передаче. 3. Допускается комбинирование норм кинематической точности зубчатых колес и передач, норм плавности работы и порм контакта зубьев различных степеней точности. 4. При комбинировании норм разных степеней точности, нормы плавности работы зубчатых колес и передач могут быть не более чем ла две -степени точнее или одну степень грубее порм кинематической' точности; нормы контакта зубьев не могут назначаться по степеням точности, более грубым, чем нофмы плавности. 5. Независимо от степени точности зубчатых колес и передач установлены виды сопряжений зубчатых колес в передаче (табл. 73) и соответствующие им гарантированные боковые зазоры, обозначаемые буквами a, b, с, d. 73. Виды сопряжений и гарантированные боковые зазоры Ггркнтированные Исковые зазорыjniwn c—i—1—i—U Виды сопряжения Диапазон степеней точности 6-10 6-10 6-9 6-8 Примечание. Приведенные в табл 73 диапазоны степеней точности являются ориентировочными при выборе боковых зазоров. Пример обозначения точности передачи или пары со степенью 7 по всем трем нормам точности с видом сопряжения зубчатых колес Ct
Пример обозначения точности передачи со степенью точности 7, гарантированным боковым зазором 400 мкм (не соответствующим ни одному из указанных видов сопряжения); 7—400 СТ СЭВ 186—75 6. При комбинировании норм разных степеней точности точность зубчатых колес и передач обозначают последовательным написанием трех цифр и буквы. Первая цифра означает степень по нормам кинематической точности, вторая — степень по нормам плавности работы, третья — степень по нормам контакта зубьев и буква — вид сопряжения. Между собой цифры п буквы разделяются тире. Пример обозначения точности передачи со степенью 8 по нормам кинематической точности, со степенью 7 но нормам плавности работы, со степенью 6 по нормам контакта зубьев, с видом сопряжения В: 8—7—6—В СТ СЭВ 186—75 Нормы точности. 1. Допуски и предельные отклонения по нормам кинематической точности, нормам плавности работы и нормам контакта зубьев для различных степеней точности зубчатых колес и передач устанавливаются по табл. 74-80. 2. При соответствии кинематической точности передачи требованиям стандарта контроль кинематической точности зубчатых колес и передач не является необходимым. Правила определения суммарного пятна контакта, относительных размеров пятна контакта сопряженных поверхностей зутбьев, место его расположения на этих поверхностях назначаются конструктором передачи в зависимости от ее служебного назначения, степени пагруженпости, жесткости и геометрических особенностей рабочих поверхностей зубьев зубчатых колес. Если не указаны специальные требования по нагрузке (торможению) зубчатой передачи, пятно контакта устанавливают при легком торможении, обеспечивающем непрерывное контактирование зубьев обоих колес. Зона касания и ее расположение на поверхности зуба устанавливаются в зависимости от требований к данной передаче или в соответствии с табл. 81. Нормы точности /й и интервалы значения ер, указанные в табл. 80 и 78, относятся к зубчатым передачам с номинальными относительными размерами пятна контакта по длине зубьев в 70%. При других (измененных) номинальных относительных размерах пятна контакта зубьев по их длине значения ja и ер в табл. 80 и 78 должны быть изменены в отношениях: (^) = ^. где а — номинальный относительный размер пятна контакта по длине зубьев, равный 70%; (а) — измененный номинальный размер пятна контакта по длине зубьев, отличный от 70%; (/а) и (ер) — измененные значения норм пятна контакта и коэффициента осевого перекрытия. 3. Коэффициент перекрытия в зависимости от степени точности: Степень точности....................................6—7 8 Коэффициент осевого перекрытия ер ..................t,55 2,0 4. Непосредственный контроль зубчатых колес и передач по всем показателям установленного комплекса не является обязательным, если изготовитель гарантирует выполнение соответствующих требований стандарта существующей у него системой контроля точности производства. Требования стандарта относятся к зубчатым колесам, установленным на их рабочих осях. 5. Зависимости предельных отклонений и допусков от геометрических параметров зубчатых колес и передач даны в табл. 85.
74. Нормы кинематической точности (показатели Fr, ^vj' WKM) Сте- Средний делительный диаметр d, мм Средний нормальный модуль пень точно- Обо-значс- До Св. 125 Св. 400 Св. 800 Св. 1600 Св. 2500 сти ние п’ 125 до 400 до 800 до 1600 до 2500 до 4000 От 1 до 3,5 25 36 45 Св. з.ь » 6,3 28 40 50 56 F т » 6,3 » 10 32 45 56 63 71 » 10 » 16 36 50 63 71 80 90 От 1 до 3,5 48 71 90 100 Св. 3.5 » 6,3 53 75 100 110 — 6 » 6,3 » 10 60 85 105 125 — » 10 » 16 71 95 120 140 — — От 1 до 3,5 34 50 63 F Св. 3,5 » 6.3 36 53 67 75 — — V3 » 6,3 » 10 42 56 75 90 100 — » 10 » 16 48 63 80 100 но 120 От 1 до 3,5 36 53 63 Св. 3.5 » 6,3 40 56 71 80 — F T » 6,3 » 10 45 63 80 90 100 - 10 » 16 50 71 90 100 112 125 От 1 ДО 3,5 6,3 67 100 130 160 r," Св. 3,5 » 75 105 140 160 — 7 FiXo )> 6,3 » 10 85 120 ПО 180 ___ » 10 » 16 100 130 160 200 — — От 1 до 3.5 48 71 90 ' F . Св. 3,5 » 6.3 53 75 100 110 — — V} » 6,3 я 10 60 80 100 125 140 » 10 » 16 67 91 но 140 160 170 От 1 до 3,5 45 63 80 Св. 3 5 » 6,3 50 71 90 100 Fr » 63 » 10 56 80 100 112 125 » 10 )> 16 63 90 112 125 140 160 От 1 до 3.5 85 125 160 180 r^'f Св. 3,5 » 6,3 95 130 170 200 — 8 Hso » 6.3 » 10 105 150 190 220 » 10 » 16 120 160 200 250 — — От 1 до 3,5 60 85 110 ... F Св. 3,5 » 6,3 63 90 120 140 — V} » 6.3 » 10 75 100 130 160 170 » 10 » 16 85 110 140 170 200 220 От 1 ДО 3.5 56 80 100 Св. 3.5 6,3 63 90 112 125 F T » 6,3 » 10 71 100 125 140 160 я 10 » 16 80 112 140 160 180 200 9 От 1 до 3.5 по 160 200 240 Св. 3,5 » 6,3 120 170 220 250 — — Pl%0 » 6.3 » 10 130 180 220 280 » 10 » 16 150 200 260 320 — —
Продолжение табл. 74 Степень точно эти Обозначение Средний нормальный модуль mn, мм Средний делительный диаметр df мм До 123 Св. 125 до 400 Св. 400 до 800 Св. 800 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 9 F • V} От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 75 80 90 105 110 120 130 140 140 150 160 180 170 200 220 220 250 280 10 Fr От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 71 80 90 100 100 112 125 140 125 140 160 180 160 180 200 200 224 1 1 IS FiSo От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 130 1.г0 170 190 190 200 220 250 260 280 300 320 280 320 360 400 — — Fvi От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 90 100 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 220 250 270 280 300 340 Примечания: 1. Принятые обозначения: F — допуск на биение зубчатого венца; — допуск на колебание измерительного межоссвого угла пары за полный цикл; Fv> — допуск на колебание бокового зазора в паре. 2. Допуск на колебание бокового зазора в передаче Fv- принимают для диаметра, равного полусумме средних делительных диаметров шестерни и колеса. 3. Допуск F^o па колебание измерительного межосевого угла пары за полный цикл принимают для диаметра, равного полусумме средних делительных диаметров шестерни и колеса. 75. Кормы кинематической точности (показатель Е^, Степень точности Обозначение Средний нормальный модуль m мм Длина дуги L, мм Св. 11,2 до 20 Св. 20 до 32 Св. 32 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 160 Се. 160 до 315 Св. 315 до 630 6 16 20 22 25 32 45 63 7 Fpk От 1 до 16 22 28 32 36 45 63 90 8 32 40 45 50 63 90 125 Продолжение табл. 75 Степень точности Обозначение Средний нормальный модель тп, мм Длина дуги L, мм Св. 630 до 1000 Св. 1000 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 3150 Св. 3150 до 4000 Св. 4000 до 5000 6 От 1 до 16 80 100 112 140 160 180 7 Fpk 112 140 160 200 224 250 8 160 200 • 224 280 315 355 D р и м е ч а ния. 1. Е . - -допуск на накопленную погрешность k шагов. 2 При отсутствии специальных требований допуск на Е , назначается для длины дуги средней делительной окружности, соответствующей 1/9 части числа зубьев зубчатого колеса (или дуги, соо тветстз у коде й ближайшему оольшему числу зуоьев).
76. Нормы плавности работы (показатели t t, /"т0« мкм) Степень ТОЧНОСТИ Обозначение Средний нормальный модуль m мм Средний делительный диаметр d, мм До 125 Се. 125 до 400 Св. 400 до 800 Св. 800 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 6 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 » 6.3 » 10 » 10 » 16 +10 ±13 ±14 ±17 I HtI+it) ±13 ±14 ±18 ±20 ±16 ±18 ±20 ±20 Й) 1 1 1 " 7 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 ’) 6,3 » 10 » 10 » 16 ±14 ±18 +20 ±24 +16 +20 Ir'+UI-j. t Ж г 5 -* 1 <Х О GO 1 1 1 1 ' fl-ri+1 i ±28 ±32 8 fpt От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6.3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 ±20 -1-25 ±28 ±34 ч 22 ч 28 +32 ±36 -*-25 128 1 31» ±40 ±36 ±40 ±40 ±45 й1" 9 fpt От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6.3 » 6.3 » 10 » 10 » 16 tirl-riti i ±32 +40 ±45 +50 -* 36 ±40 ±50 ±56 ±45 +50 ±56 ±56 ±63 ЙП 1 JiSo От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 53 60 71 85 60 67 80 90 67 75 85 100 80 90 110 100 120 125 10 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 ±40 ±50 ±56 ±67 +45 +56 +63 ±71 О С£> О +63 ч 71 ±80 +80 ±00 § । М hZo От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 » 6.3 » 10 » 10 » 16 67 75 90 105 75 80 100 120 80 90 105 130 105 120 140 130 150 160 Примечания: 1. Принятые обозначения: f t — предельные отклонения шага; fiSo — допуск на колебание измерительного межосевого угла пары на одном зубе. 2. При установлении допуска на разность любых шУгов в пределах зубчатого колеса взамен предельных отклонений шага, его значение не должно превышать 1,6 (/ ) п // Р* 3. Допуск на колебание измерительного межосевого угла на одном зубе подсчитывают как 1,4 Для диаметра, равного полусумме средних делительных диаметров колеса и шестерни. 4. Для зубчатых колес конических передач с поминальным углом профиля а, не равным 20°, величины допусков (табл. 76) и (табл. 77) умножают на отношение sin 20° sin а
77. Нормы плавности работы (показатель ±/аМ. мкм) Степень точности Средний нормальный модуль mn> ММ Среднее конусное расстояние R, мм До 5° 1 Св. 50 до 100 | Св. 100 до 200 | Св. 200 до 400 | Св. 400 до 800 | Св. 600 до fpOO । Св. 1600 Угол делительного конуса зубчатого колеса б- До 20 И О-О Н Св. 45 о Св. 20 ДО 45 Св. 45 До 20 Св. 20 до 45 Св. 45 До 20 Св. 20 ДО 45 Св. 45 о Св. 20 ДО 45 Св. 45 До 20 и о 1 Св. 43 До 20 Св. 20 ДО 45 1 Св. 45 6 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 । » 6,3 » 10 » 10 » 16 14 8,0 12 6,7 1 5,0 2,8 43 26 17 13 40 22 15 И 17 9,5 6,0 4,5 105 60 38 28 90 50 32 34 38 21 13 10 240 , 130 83 60 200 105 71 50 83 43 30 21 530 280 180 130 4 >0 240 ПО 110 190 100 63 43 380 280 240 ] i — __ — 7 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 » 10 » 16 20 И 17 9,6 7,1 4,0 67 38 24 18 56 32 21 16 24 13 8,5 6,7 150 80 53 40 130 71 45 34 53 30 19 14 340 180 120 85 289 150 100 71 120 63 40 30 730 400 250 180 630 340 210 160 270 140 90 67 560 4и0 1 1 'я , - I gill — — — 8 От- 1 до 3,5 Св. '3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 28 16 24 13 10 5,6 95 53 34 26 80 45 30 22 34 17 12 9 200 120 75 56 180 100 63 48 75 40 26 20 480 250 170 120 400 210 140 100 170 90 60 42 1050 560 360 260 900 480 300 220 380 200 125 90 7.30 560 480 х- 1 gill — — 9 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 10 » 16 40 22 34 19 14 8 140 75 50 38 120 63 42 30 48 26 17 13 300 160 105 80 260 140 90 67 105 60 38 28 670 360 240 170 560 300 200 150 240 130 85 60 1300 800 500 380 1300 670 440 300 530 280 180 130 1100 800 670 280 — — — 1 10 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 16 » 10 а 16 56 32 48 26 20 И 190 105 71 50 160 90 60 45 67 38 24 18 420 240 150 ПО 360 190 130 95 150 80 53 40 950 500 320 240 800 4т0 280 200 340 180 120 85 2100 1100 710 500 1700 .950 600 440 750 400 2з0 180 1500 1100 gl 1 i 1 1 l§ 1 1 — — — Обозначение: ±)ам — пределы#06 осевое смещение зубчатого венца. КОНИЧЕСКИЕ зубчатые передачи
78. Норжы плавности работы (показатель / ) Степень точности Частота h циклической Погрешности (h = 2) за оборот колеса Степень точности по нормам контакта Средний нормальный модуль тп, мм 6; 7 8 От 1 До 3,5 Св. 3,5 до 6,3 Св. 6,3 ДО Ю Св. 10 ДО 16 Коэффициент осевого перекрытия Ер W мкм 6 До 16 До 0.4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 16 13 5,3 20 16 6,7 26 21 8,5 32 26 И Св. 16 До 32 ДО 0,4 Св. 0/, до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 16 12,5 5,3 20 16 6,7 25 21 8,5 30 25 10 Св. 32 до 63 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 >> 1,0 » 1,55 — 16 12,5 5,0 20 16 6,7 25 20 3,5 32 25 10,5 Св. 63 до 125 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 - 15 12 5,0 19 15 6,3 24 19 8,0 30 25 10 Св. 125 до 2о0 До 0,4 Св. 0,4 до 1.0 » 1,0 » 1,55 — 14 И 4,5 18 14 6,0 22 18 7,5 28 22 9,5 Св. 250 до 500 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 ?> 1,0 » 1,55 — 12 10 4,0 15 12 5,0 19 15 6,3 24 20 8,0 Св. 500 До 0,4 Св. 0,5 до 1,0 » 1,0 » 1,55 8,0 6,0 2,6 10 8,0 3,2 12 10 4,0 16 12,5 5,3 7 До 16 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 22 18 7,5 28 24 9,5 36 30 12 45 38 15 Св. 16 до 32 До 0,4 Св. 0.4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 22 18 7,5 28 22 9,5 36 28 12 45 38 15 Св. 32 до 63 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 22 17 7,0 28 22 9,0 36 28 12 45 36 15 Св. 63 До 125 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 21 17 7,0 26 21 9,0 34 26 И 42 34 14 Св. 125 до 250 До 0.4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 19 16 6,5 25 20 8,0 32 1 25 < 16,5 40 32 13
Степень точности Частота k циклической погрешности (k = Z) за оборот колеса Степень точности по нормам контакта Средний нормальный модуль тп мм 6; 7 8 От 1 ДО 3,5 Св. 3,5 до 6,3 Св. 6,3 ДО 10 Св. 10 До 16 Коэффициент осевого перекрытия мнм 7 Св. 250 до 500 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 - 16 13 5,3 20 17 6,7 26 21 8,5 32 26 И Св. 500 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 — 10 8,0 3,2 13 10 4,2 16 13 5,3 20 16 6,7 8 До 16 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 28 22 9,0 34 28 И 34 14 56 45 18 Св. 16 до 32 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 до 1,55 До 0,55 Св. 0.55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 28 22 9,0 34 27 И 42 34 14 53 42 18 Св. 32 до 63 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 26 21 8,5 34 26 И 42 34 14 53 42 18 Св. 63 до 125 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 25 20 8,5 32 25 10,5 40 32 13 50 40 17 Св. 125 до 250 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 22 19 7,5 30 24 9,5 38 30 12,5 48 38 16 Св. 250 до 500 До 0.4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,55 до 1,3 » 1,3 » 2,0 19 15 6,3 24 19 8,0 30 24 10 38 30 12,5 Св. 500 До 0,4 Св. 0,4 до 1,0 » 1,0 » 1,55 До 0,55 Св. 0,5о до 1,3 » 1,3 » 2,0 10 8,5 3,4 13 10,5 4,5 16 13 5,6 21 17 7,0 Примечания: 1. /220 — допуск на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче. 2. Для передач с коэффициентом осевого перекрытия больше указанного в табл. 78 величины допусков на циклические погрешности зубцовой частоты (k — z) определять как /zft0 по табл. 79. Пример пользования табл. 78. Зубчатая передача 7—6—6—В по СТ СЭВ 186— 75. Средний нормальный модуль тп — 8; число зубьев колеса z = 63; коэффициент осевого перекрытия ер = 0,75. В таблице для степени точности 6 по нормам плавности работы для зубчатого колеса с тл = 8им находим графу «Св. 6,3 до 10». В той же таблице для k = z — 63 в ряду «Св. 32 до 63» для степени точности 6 по нормам контакта зубьев находим строку с интервалом значений «Св. 0,4 до 1,0», охватывающим ер = 0,75. На пересечении найденных графы а строки находим искомую величину fzz0 = 21. 3. Допуск на циклическую погрешность зубцовой частоты fzz0 p.an в табл. 78 без учета профильной модификации.
79. Нормы плавности работы (показатели f к или мкм) Степень точности Частота циклической погрешности за оборот зубчатого колеса (для передачи за оборот колеса) Средний делительный диаметр d, мм До 125 Св. 125 до 400 Св. 400 до 800 Св. 800 до 1600 Св. 1600 до 2500 Св. 2500 до 4000 Средний нормальный модуль m , мм от 1 до 6,3 св. 6,3 ДО 10 От 1 до 6,3 св. 6,3 до 10 ОТ 1 до 6,3 св. 6,3 ДО 10 * от 1 до 6,3 св. 6.3 ДО Ю от 1 до 6,3 св. 6.3 ДО 10 от 1 до 6,3 св. 6,3 до Ю 6 От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 » 16 » 32 » 32 » 63 » 63 » 125 » 125 » 250 » 250 » 500 Св. 500 и 8.0 6.0 4,8 3,8 3,2 3,0 2,6 2,5 13 9,5 7,1 5.6 4,5 3,8 3,4 3,0 2,8 16 и 8.5 6,7 5.6 4,8 4,2 3,8 3,6 18 13 10,0 7.5 6,0 5,3 4,5 4,2 4,0 21 15 И 9,0 7.1 6.0 5 3 5.0 4,8 22 17 12 9.5 7.5 6,7 6,0 5,3 5,0 24 17 13 10 8.0 7,5 7,0 6.3 6,0 27 20 15 12 9,5 8.0 7.1 6,7 6,3 26 19 14 И 9,0 65 6.3 5,6 30 21 1(5 12 10 8 0 7.5 7,1 6,7 28 21 16 12 10.0 8,0 7.5 6,7 6,3 32 17.0 14,0 lt.O 9,5 8,5 7,5 7.1 7 От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 » 16 » 32 » 32 » 63 а 83 » 128 » 125 а 250 » 250 а 500 Св. 500 17 13 10 8,0 6,0 5,3 4,5 4,2 4,0 21 15 И 9,0 7,1 6,0 5,3 5,0 4,5 25 18 13 10 9,0 7,5 6,7 6,0 5,6 28 20 16 12 10 8,0 7,5 6,7 ' 6,3 32 24 18 14 И 10 8,5 8,0 7,5 36 26 19 15 12 10 9,5 8,5 8,0 36 26 20 16 13 11 10 8,5 8,0 42 30 22 18 15 12 И 10 9,5 40 30 17 14 12 И 9,5 9,0 45 34 26 20 16 14 12 И 10 45 32 25 19 16 13 12 И 10 53 38 28 22 18 15 14 12 И 8 От 2 до 4 Св. 4 » 8 >> 8 й 16 >> 16» 32 » 32 » 63 » 63 » 125 » 125 » 250 й 250 й 500 500 25 18 13 10 8,5 7,5 6,7 6,0 5,6 28 21 16 12 10 8,5 7,5 7,0 6,7 36 26 19 15 12 10 9 8,5 8,0 40 30 22 17 14 12 10,5 10 8,5 45 32 25 19 16 13 12 И 10 50 36 28 2t 17 15 13 12 И 53 38 28 18 15 14 12 11 63 44 26 18 16 14 13 56 42 30 24 20 17 15 14 13 67 50 36 28 19 17 16 15 63 45 34 28 19 17 15 14 71 53 40 30 25 22 19 18 16 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ Примечание. Принятые обозначения: — допуск на циклическую погрешность зубчатого колеса; — допуск на цикли- ческую погрешность пчэедачи.
80. Нормы контакта зубьев в передаче (показатель ±!а, мкм) Степень точности Среднее конусное расстояние R, мм До 50 Св. 50 до 100 Св. 100 до 200 Св. 200 до 400 Св. 400 до 800 Св 800 до 1600 Св. 1600 6 12 15 18 25 30 40 56 7 18 20 25 30 36 50 67 8 28 30 36 45 60 85 100 9 36 45 55 75 90 130 160 10 67 75 90 120 150 200 280 Примечания: 1. +f — предельные отклонения межосевого расстояния. 2. Табличные значения f установлены для передач без продольной модификации зубьев. 81. Номинальные относительные размеры зоны касания по длине и высоте зубьев и их предельные отклонения Степень точности Передачи с локализованным контактом По длине зуба (в % от длины зуба) У.ъ ъиеоте «Уба (в °/о от средней глубины захода) Номинальный размер Отклонения Поминальный размер Отклонения 6-7 От СО до 75 -НО Of 75 до 90 +10 8—9 » 50 » 70 -615 » 70 » 85 + 15 10 » 40 ft 65 ±15 » 60 » 80 + 15 Примечание: Предельные отклонения суммарной зоны касания: по длине по высоте Е8д. 82. Нормы контакта зубьев в передаче (относительные размеры суммарного пятна контакта) Степень точности По длине немодифици-рованных зубьев (в % от длины зуба), не менее По высоте немодифвци-рованных зубьев (0 % от средней глубины захода), не менее 6-7 60 65 8-9 50 55 10 40 45 Нормы бокового зазора. Величины гарантированного бокового зазора /nmjn для регулируемых передач с различными видами сопряжений устанавливаются независимо от степеней точности и их комбинирования ио табл. 83. Гарантированный боковой зазор в передаче обеспечивается выбором предельного отклонения межосевого yuia передачи (Е%, табл. 84).
83. Нормы бокового зазора (показатель зп mjn), мкм Среднее конусное расстояние R, ММ До 50 Св 50 до 100 Св. 100 до 200 Св. 200 до 400 Св. 400 до 800 Св. 8 00 до 1600 Св 1600 Вид сопряжения Угол делительного конуса шестерни 6/ । До 15 Св. 15 । ДО 25 Св. 25 | До 15 Св. 15 до 25 Св. 25 До 15 д о о « Св. 25 ! До 15 ”*04 И S оЧ Св. 25 ' . До 15 Св. 15 1 до 25 Св. 25 1 До 15 I Св. 15 । । до 25 Св. 25 j До 15 О ^0-4 « ф О Н Св. 25 • D С В А 22 30 58 90 33 52 84 130 39 62 100 160 33 52 84 130 39 62 100 160 45 74 120 190 39 62 100 160 54 87 140 220 63 100 160 250 46 74 120 1ьо 72 115 185 290 81 130 210 320 63 100 160 250 89 140 230 360 110 175 280 440 81 130 210 320 125 200 320 500 165 260 420 660 ИО 175 280 440 195 310 500 780 280 440 710 иоо Примечания: 1. j min — гарантированный боковой зазор. 2. Для ортогональных передач определяют непосредственно из таблицы по значениям R. 84. Предельные отклонения межосевого угла передачи мкм Вид сопряжения Среднее конусное расстояние R, мм До 50 Св. 50 до 100 Св. 100 до 200 Св. 200 до 400 Св. 400 до 800 Св 800 до 1600 Св 1600 Угол делительного конуса шестерни 6Х® | До 15 Св. 15 ДО 25 Св. 25 1 До 15 Св. 15 ДО 25 04 Л я 1 2-и [ Св 15 ДО 25 Св. 25 До 15 1 Св. 15 ДО 25 Св. 25 До 15 Св. 15 ДО 25 Св. 25 До 15 Св. 15 1 ДО 25 Св. 25 До 15 i Св. 15 до 25 i Св. 25 D С В А И 18 30 45 16 26 42 63 19 30 50 80 16 26 42 63 19 30 50 80 22 32 60 95 19 30 50 80 26 45 71 НО 32 50 80 125 22 32 60 95 36 56 90 140 40 63 100 160 32 50 80 125 45 71 110 180 56 85 140 220 40 63 100 160 63 100 160 250 85 130 210 320 56 85 140 220 95 160 250 380 140 220 340 530 Примечания: 1. Вт аблице приведены значения Е j для ортогональных передач. 2. Для зубчатых колес конических с номинальным углом профиля а, не равным 20°, величина предельного отклонения межосевого Sin 20® угла Е2 определяется умножением табличных значений на отношение —------. ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
85. Зависимости предельных отклонений м допусков от геометрических параметров зубчатых колес Степени точности F Р Fr ^ZZO 1 2 Fp^=B ^d + c В 0,25 А Атп+В /<7 В = 1,4А u(A^-Bz)fpb А /0,3В + с В С А С А С А В С 6 7 8 9 10 3,15 4,45 6,3 9 12,5 6 9 12,5 18 25 2,24 3,15 4 5 6,3 28 40 50 63 80 1 1,4 1,75 2,20 2,75 12 17 21 26,5 33 1,63 1,63 1,38 1,25 0,6012 0,0013 0,0012 0,0010 1,5 1,87 3,0 4,75 7,5 7,5 9,45 15 24 37,5 d — средний дслиюльиый диаметр зубчатого колеса; тп — средний нормальный модуль’ z — число зубьев зубчатого колеса; б — ширина венца; / — длина дуги средней делительной окружности; В — среднее конусное расстояние; — угол делительного конуса шестерни; /<2о = 1,96^; /^=1,96^; fpb =-- 0,94/р(; lzk = fzko = C‘~0’6 + 0,13) F^ Tjsfi h — частота циклической погрешности; для сопряжений D, С, В a A jпГтп = JT7 + -1-0'711, где J Г — величина международного допуска соответствующего квалитста, устанавливаемая для /я1П)п в зависимости В от межосевого расстояния передачи. Коэффициент и в формуле для jzzo принят в зависимости от коэффициента осевого перекрытия ер равным = 1, = 0,8 и и, — 0,33. Конструкция конических зубчатых колее Кованые и литые стальные колеса. Основные элементы этих колес показаны на рис. 41. Толщина обода кованого и литого колеса 5о= (1,8 4- 3) mt; длина ступицы кованого и литого колеса 1 = (0,9 4- 1,3) clB. 'Толщина ступицы колеса: кованого (5СТ — (0,3 4- 0,35) dB; литого бст = (0,4 4- 0,45) dB. Толщина диска колеса: кованого С = (0,2 4- 0,35) Ъ; литого С = (2 4-2,5) ?пг, но не менее 10 мм Если литое колесо без ребер, то С = (0,3 -t- 0,4) Ъ. Пример конструктивного исполнения узла вала-шестерни с круговым вубом показан на рис. 42.
Рис. 41. Конструкция конических колгс; , а — литых; б — кованых Рис. 42. Конструкция узла вал-шестерни с круговым зубом: 1 — вал-шестерпя; 2 — маслоотражатель; 3 — роликоподшипник; 4 — стакан; 5 — роликоподшипник; в — болт; 7 — стопорная шайба; 8 — круглая гайка; 9 — птпонка; 10 — гайка; 11 — шайба; 12 — шплинт; 13 — полумуфта; 11 — манжета; 13 — шайба пружинная; 16 — крышка; 17 — прокладка Правила выполнения чертежей конических зубчатых колес Общие указания см. стр. 298. В случае, когда передний торец зубчатого колеса выполняют плоскосрезапным, размер ширины зубчатого венца на чертеже указывают как справочный (табл. 87). На изображении конического колеса указывают положение измерительного сечения. В первой части таблицы параметров указывают направление линии зуба надписью «Правое» или «Левое». Коэффициент изменения толщины зуба хх с соответствующим знаком; при отсутствии изменения расчетной толщины зуба следует проставлять 0. Степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора приводят по соответствующему стандарту с указанием его обозначения. Во второй части таблицы параметров приводят толщину зуба по хорде s пли постоянную хорду sc, высоту до хорды ha или до постоянной хорды hc. На чертеже шестерни вместо размеров зуба в измерительном сечении допускается указывать боковой зазор в паре с сопряженным зубчатым колесом записью «Допускаемый боковой зазор в паре». В третьей части таблицы параметров при необходимости приводят прочие справочные данные, например внешнюю головку зуба hae, внешнюю окружную толщину зуба для прямозубого колеса, среднюю нормальную толщину зуба зп для колеса с круговыми зубьями. Правила выполнения и пример указания параметров зубчатого венца на чертежах конического зубчатого колеса с круговыми зубьями с нестандартным исходным контуром см. ГОСТ 2.405—75. Примеры указания параметров зубчатого венца на чертежах конических зубчатых колес приведены в табл. 86 и 87.
86. Пример указания параметров зубчатого венка на чертеже прямозубого конического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром Внешний окружной модуль те I Число зубьев z 1 Тип зуба । — '[ Прямой Исходный контур - 1 Коэффициент смещения хе Измерительное сучение Коэффициент измерения толщины зуба Угол делительного конуса б .Ь- ! Степень точное ри — Размеры зуба в измерительном сечении Межосевой угол передачи 2 Средний окружной модуль W Т)1 * Внешнее конусное расстояние Re Среднее конусное расстояние R Средний делительный диаметр d Угол конуса впадин 6f Внешняя высота зуба he Обозначение чертежа сопряженного зубчатого колеса 87. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже конического зубчатого колеса с круговыми зубъямн со стандартным исходным контуром 'V. Средний нормальный модуль тп Число зубьев Z Тип зуба —- Круговой Осевая форма зуба по ГОСТ 19.425—7J — Средний угол наклона зуба ₽ Направление линии зуба — Исходный контур — Коэффициент смещения хп Коэффициент изменения толщины зуба жг W/// U-Д- Угол делительного конуса б 0 Номинальный диаметр зуборезной головки &0 Степень точности — Измерительное сечение Размеры зуба в измерительном сечении Межосевой угол передачи 2 Внепший окружной мудуль mte Внешнее конусное расстояние Re Среднее конусное расстояние | В Средним делительный диаметр d 1 Угол конуса впадин 6/ 1 Внешняя высота зуба | ] Обозначение чертежа сопряженного I 1 зубчатого колеса | |
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ 88. Термины и обозяачения для прочностною расчета цилиндрических передач Термины Обозначения Ширина канавки между полу-шевронами, мм Диаметры окружности верхних граничных точек однопарного зацепления соответственно шестерни и колеса, мм Начальные диаметры соответственно шестерни и колеса, мм Модули упругости материалов соответственно шестерни и колеса, кге/мм2 Исходная окружная сила, кгс То же Абсолютные значения предельного отклонения шага зацепления соответственно шестерни и колеса, мкм Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев Шестерни и колеса Твердость поверхности зуба (средняя) соответственно шестерни и колеса Твердость сердцевины зуба (средняя) соответственно шестерни и колеса Вспомогательные коэффициенты, используемые в проектировочном расчете на контактную вынос ли вост пр и вычислен ИИ значений соответственно dwl и Коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки Коэффициент, учитывающий влияние дефорхМационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности зуба Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба Коэффициент долговечности Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении Коэффициент, учитывающий приработку зубьев Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца Коэффициент долговечности Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении bk duV dU2 du>l’ du2 Et; E2 fFI Fnt fpbl’ ^Pl,2 go 1Ц, рсврдц д-сердц Kd’ Ka «Fc KFd KFg KFL KFv KFw FPa KF?I *UL KHv Термины Обозначения Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями кНа Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца Коэффициент, учитывающий влияние смазки КЪ Коэффициент, используемый* в проектировочном расчете на выносливость при изгибе .... Кт Коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса .... КхР Коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса .... КхН Показатель кривой усталости Эквивалентное число циклов перемен напряжений npe Базовое число циклов перемен напряжений nf0 Эквивалентное число циклов перемен напряжений nhe Базовое числи циклов перемен напряжений NHO Суммарное число циклов перемен напряжений Число циклов перемен напряжений за время действия нагрузки тг. "Hi Число циклов перемен напряжений за время действия нагрузок соотвстствсшпю Тц? и Ту? "ц!> "ц! Коэффициент безопасности . . Sp Коэффициент безопасности, учитывающий нестабиль еюсть свойств материала зубчатого колеса и ответственность зубчатой передачи . SF Коэффициент безопасности, учитывающий способ получеЕтия заготовки зубчатого колеса . . . Sp Нагрузка, соответствующая г-й ступени циклограммы нагружения (крутящий момент), кгс-м TH Исходная расчетная нагрузка (крутящий момент), кгс-м . . . T1F Наибольшая и наименьшая нагрузка по циклограмме нагружения (крутящиймомент), кгс-м rlrnax> Исходная расчетная нагрузка (крутящий момент), кгс-м . . . Окружная скорость, м/с . . . ‘ V Удельная расчетная окружная сила, кге/мм wFt Удельная окружная динамическая сила, кге/мм «-П
Термины Обозначения Термины Обозначения Удельная средняя окружная сила, кге/мм Удельная расчетная окружная сила, кге/мм . Удельная окружная динамическая сила, кге/мм Коэффициент, учитывающий форму зуба Коэффициент, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности зуба Коэффициент, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности зуба Коэффициент, учитывающий градиент напряжений и чувствительность материала и концентрации напряжений Коэффициент, учитывающий наклон зуба Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев Коэффициент, учитывающий фоому сопряженных поверхностей зубьев Коэффициент, учитывающий механические свойства материала сопряженных зубчатых колес, КГС^2-ММ Коэффициент, учитывающий шероховатость сопряженных поверхностей зубьев Коэффициент, учитывающий окружную скорость Коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий Эквивалентное число зубьев Коэффициенты, учитывающие влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля зубьев Коэффициенты, учитывающие геометрические параметры зацепления при расчете О/ур для косозубых и шевронных передач Составляющие коэффициента торцового перекрытия, определимые начальными головками зубьев соответственно шестерни и колеса wHm wIIt wHv yf yrl YS YH Ye ZH ZM ZR Zv Ze zv бр, &H бТ, 6n eal’ ea2 Коэффициент торцового перекрытия Коэффициент осевого перекрытия Коэффициент увеличения допускаемого контактного напряжения для поверхностей головок зубьев шестерни и колеса относительно значения о др для полюса Коэффициент Пуассона .... Динамическая добавка .... Вспомогательный параметр при расчете коэффициента Параметр, учитывающий распределение нагрузки между парами зацепляющихся зубьев . . Расчетное напряжение на переходной поверхности, кге/мм2 Предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий эквивалентному числу циклов перемены напряжений, кге/мм2 Предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений, кге/мм2 Допускаемое напряжение в расчете па выносливость при изгибе, кге/мм2 Расчетное контактное напряжение в полосе зацепления, кге/мм2 Предел контактной выносливости поверхностей зубьев, соответствующим эквивалентному числу циклов перемен напряжении, кге/мм2 Предел контактной выносливости поверхностей зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемен напряжений, кге/мм2 Допускаемое контактное напряжение, кге/мм2 Допускаемые контактные напряжения соответственно для зоны I и зоны II, кге/мм2 . . . Пределы текучести материала соответственно шестерен и колеса Вспомогательные параметры Еа Е0 Цк V ‘'/Г й К Ор •Wm °F Jim Ь °FP <УН ° II Um 0II lim °НР °НР1< °ЯРП °ti> ° та %а> 12 Анурьев В. И., т. 2
РАСЧЕТ ПА ПРОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЭВОЛЬВЕНТПЫХ ПЕРЕДАЧ Расчет распространяется на силовые зубчатые передачи внешнего зацепления, состоящие из стальных зубчатых колес, с модулем 1 мм и выше, с исходным контуром по ГОСТ 13758—68, работающие со смазкой в закрытом корпусе с окружной скоростью по свыше 25 м/с. Расчет на контактную выносливость. Расчет предназначен для предотвращения усталостного выкрашивания активных (рабочих) поверхностей зубьев. Расчетное контактное напряжение в полюсе зацепления, кгс/мм2, "1 /~ W тт. и -I- 1 <yH==ZHZMZs У -—^аНРг (V где удельная расчетная окружная сила, кгс/мм, F„, 20007', „ wIIl = ~ КНа.КН$КНк' № Расчетное напряжение он может быть выражено через межосовое расстояние aw и крутящий момент па шестерне 7"1И по формуле ° и = 22,4ZhZmZ6 ~ |/ -т --------Kiia.Kllf>KHv' В частном случае для прямозубых передач с учетом того, что ZM = 274 (86,6) И А’Ла = 1, формула (1) имеет вид 1 ~Я Г 7 , тт и 1 o// = 6135ZuZe |/ -т - Kn&K/lv (4) / /~ _Ь1 к=3880^А^У WhJ- В частном случае для прямозубых передач, в которых + ж2 = О и тогда ZH = 1,76, формула (4) имеет вид 1 ~и Г Т, тт и 1 oH = 10800Zc^-]/ .........и К1ЧКи„ (5) / 1 “и /~ Tin и-^-1 \ оя = 68202е^-)/ V[lv . За исходную расчетную нагрузку (Т1Н), кге -м, принимают наибольшую из числа подводимых к передаче, число циклов действия которой превышает 0,03 Nhe, где Njjp — эквивалентное число циклов* перемены напряжений, определяемое по табл. 95 с учетом всех действующих нагрузок. Допускаемое контактное напряжение оНр, кгс/мм3. для прямозубых передач определяют раздельно для шестерни и колеса по формуле Снр = ’ ''А/',Zr ZvKl КхН-н Величины, входящие в формулу (6), определяют по табл. 95.
Для 'косозубых и шевронных передач в качестве допускаемого контактного напряжения <зПР принимается условное дрпускаемое контактное напряжение, вычисляемое по формуле сир = (eoi6iaHPi +®оМрп) • (?) Величины, входящие в формулу (7), определяют по табл. 97. Примечание. Для передач без смещения значения е0j б; и еао бц допускается определять по графикам рис. 54, 55, 5G. Расчет зубьев на выносливость при изгибе. Расчет предназначен для предотвращения усталостного излома зубьев'. 1. Расчетное напряжение изгиба зубьев, кге/мы2, w р t (8) По формуле (8) производят расчет для менее прочного зубчатого колеса передачи. 2. Удельная расчетная окружная спла, кге/мм3, Ffi 2000r1F r wFl = KFaKF^,KFv = KFaKF^Fv- (9) 3. Допускаемое напряжение изгиба зубьев, кге/мм2 ^—y-WxF. (Ю) °F 4. При одинаковой ширине зубчатых венцов гаестерпи и колеса (Ьг = Ь2) можно для определения расчетных напряжений в одном из элементов передачи пользоваться соотношением qFl _ aF2 ^F2 В частном случае для прямозубых передач 2000TlFKFaK^KFvYF Р bwdLm В частном случае для косозубых передач Величины, входящие в формулу (8), (9), (И) и (12) определяют по табл. 98. 5. За исходную расчетную нагрузку Т^р, кгс -м, принимают наибольшую длительно действующую нагрузку с числом циклов перемен напряжений более 5 -104, а при плавном характере циклограммы нагружения — нагрузку, соответствующую 5-101 циклам перемен напряжений. Если величина исходной расчётной нагрузки для зубчатого колеса определяется условиями, заданными на другом, например коночном элементе механизма, в состав которого входит рассчитываемое зубчатое колесо, то выбранное по циклограмме нагружения число циклов перемен напряжений может быть менее 5-104. Исходные данные, определяемые геометрическим расчетом, приведены в табл. 89.
89. Исходные данное. определяемое геометрическим расчетом Исходные данные и обозначения Расчет па контактную выносливость Расчет на выпосливог ть при изгибе Число зубьев Шестюни zt Волоса z2 32 64 32 С4 Модуль т, мм 5 5 Угол нате тона |Р 1ь° 15' 16° 15’ Коэффициент смещения Шсст°ршт .Xi Колеса х2 0 0 0 0 Рабочая ширина венца b мм СО со Передаточное число к 2 2 Межосевое расстояние о , мм 230 250 Начальный диаметр, мм Шестерни dwl Нолеса d 166,7 333,3 166,7 333,3 Диаметр вершин зубьев, мм Шсстэрнп dQ1 Колеса dc2 176,7 34 3,3 176,7 343,3 Диаметр окружности верхних граничны ч точек одно-парного зацепления, мм Шестерни d Колеса dy2 — 168,0 335,3 Коэффициент торцового перекрытия 1,63 1,СЗ Составляющая коэффициента торцовою перекрытия, определяемая начальными головками зубьев Шестерни е t Колеса гп2 0,788 0,844 — Коэффициент осевого перекрытия ер 1,07 1,07 Степень точности передачи по нормам плавности по ГОСТ 1643-72 7 7 Абсолютное значение отклонения шага зацепления, мкм Шестерни fpJjl Колеса fpL2 — 19 20 Параметры шероховатости поверхности по ГОСТ-789—73, мкм Шестерни Колеса Ra — 1,25 Ra = 2,5 Ra — 1,25 Ra — 2,5 Окружная скорость г, м/с 157 15 7 Циклограмма нагружения Т, ={ (Пцд) Постоянная нагрузка — =- 197 кге-м: N2 = 3,88-10° циклов Марка стали Шестерни Нолеса Сталь марки 25ХГМ по ГОСТ 4543—71 Способ упрочняющей обработки Шестерни Нолеса Нитроцементация хромомарганцевых сталей е молибденом с закачкой с нитроцомопгационного пагр: ва Толщина упрочненного слоя, мм Шестерни б г Нолеса 6^2 0,8-1,1 0,8—1,1 — Твердость поверхности зуба (средняя) Шестерни Ht Нолеса Н2 HRC 59 ПИ С 59 ПРО -9 HRC 59 Твердость сердцевины зуба (средняя) Шестерни нсердц Нолеса J/сердц — HRC 36 HRC 36 Предел текучести материала, кге/мм2 Шестерни Нолеса (Туэ 100 100 —
90. Формулы и пример расчета на контактную выносливость Параметры Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев, za По графину (рис. 43) для р = 16° 15' и xt + хг — = 0 Z/y = 1,71 или определяют по формуле Zjj -= “0 /~ а cos (3^ — в/ ——о—— , где Рл —основной угол наклона; Г sra 2atw b atw ~ угол зацепления Коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, %М> кге^^/мм Для стальных зубчатых колее = 86,9. В об- щем случае определяют по формуле 7-1/ 1 К л (1 -V)’- Ег + Ёг ’ где v — коэффициент Пуассона; Et, S2 —модули упругости материала соответственно шестерни и колеса, кге/мм2 Коэффициент, учитывающий суммарную длин у контактных линий, Zf По графину (рис. 44) для &а = 1,63 и > 1 — 0,783, или по формулам: 4-в для прямозубых передач ZR = у —- , для косозубых и шевронных передач при ер >0,9 е К Еа Исходная расчетная натр узка Tjjy, кгс-м Нагрузка постоянная Тщ = 197 Исходная расчетная окружная сила кгс 2000Г1Д 2000-197 FH'~ dml “ 166,7 2360 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, КНа Для прямозубых передач Кца = 1. Для косозубых п шевронных передач К^а определяют по графику (рис. 45): для 7-й степени точности и окружной скорости » = 15,7 м/с Кд-а=1,10 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца, Кц$ По графику (рис. 46) при И, > НВ 350 и II, > НВ 350 для схемы 3 и параметра Фм = = = ~^= = 0,36 кНр=М1 1Ьо,7 Коэффициент, учитывающий влияние проявления погрешностей зацепления на динамическую нагрузку, По габи. 93 при П- > НВ 350 и Я2 > НВ 350 для косых зубьев ~ 0,004 Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, g0 По табл. 94 при 7-й степени точности по нормам плавности и модуле Щ — 5 g0 — 5,3
Параметры Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Удельная окружная динамическая сила кгс/мм = 1/““ = 0,004-5,3-15,7 1/^' =3,72 г и ' 2 Примечания: 1. Если с шестерней жестко связана массивная деталь (например, зубчатое колесо, надетое на вал-шесгерню в непосредственной близости от этой шестерни) с моментом инерции, в у раз большим, чем у шестзрни, то значе- 1 Л(1 + и-2) v ние wj/y следует увеличить в у ~—2... /. раз. г U“ -f- у 2. Если значения вычисленные по формуле, превышают предельные значения, указанные в табл 92, их следует принимать равными этим предельным значениям Динамическая добавка \’ц игт„Ь,„й„,< 3,72.60-166,7 Х’Н 2000Г1рКНаКнр 2000-197-1,1-1,11 Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении, Kjj,. KBv = 1 + VH = 1 + 0,08 = 1,08 Удельная расчетная окружная сила мщ, кгс/мм KHaKH$KHv 1,1-1,11-1,08 «’Hi FHt ъ -360 ьо w = 51,8 Расчетное напряжение <Уц, кгс/мм2 “в /~ wHt ~h 1 oH^zszMzey u = = 1,71-27,5-0,783 ]//// = 79’5 Прсделы.коитактной выносливости поверхности зуба, соответствующие базовому числу циклов, кгс/мм2 По табл 96 для цементации средней твердости поверхности зубьев HRC 59 ’Hlimb, == <*Н Пт Ь2 = 2,3HHRC =2,3-59= 136 Эквивалентное число циклов перемен напряжении В общем случае по табл. 95. В данном примере для постоянной нагрузки АНЕ1 = 3880-10“ ^НЕ2 ~ 1^0- 10е Базовое число циклов перемен напряжений Ад О j (О) В общем случае определяют по табл. 95. В данном примере по рис 52 твердость HRC 59 соответствует НВ 600. По рис. 48 для твердости П, = Пг = НВ 600 NHOl = 140-10“
Продолжение табл. 90 Параметры Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Коэффициент долговечности KHL 1 (2) В общем случае по табл. 95 В данном примере nHE1 > NHO1 и nHE2 > NHO2t KHLi = 1 и KHL2 = 1 Предел контактной выносливости поверхности зуба, соответствующий эквивалентному числу циклов, ° И Ит 1(2), кгс/мм2 lim = aH lim b KHL'-°Н lim 1 = Jim 2 = 138 Коэффициент безопасности Sjjj (2) В общем случае по табл. 95. В данном примере для поверхностно упрочненных зубьев SH1 = SH2 = !>2 Коэффициент, учитывающий шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, Для параметра шероховатости Ra = 2,5 ZR = 0,95 Коэффициент, учитывающий окружную скорость, zvll2) В общем случае по табл. 95. Для данного примера по графику на рис. 50 для Н > ЯВ 350 при v — 15,7 м/с Zvi~ Zv2 ~ СО® Коэффициент, учитывающий влияние смазки, KL=1 Коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса, КЖЩ(2) В общем случае по табл. 95. Так как в данном примере > 700 и dw<- < 700, то = 1 и кхН2=1 Допускаемое контактное напряжение для шестерни и колеса ®НР 1 (2)» кгс/мм2 По формуле (6) °ЯПт „ _ ,, „ GHP — - sH ' Z&Zvx<LKxH °НР1 ~ ®IIP2 ““рТ" 0,95* 1,06* 1,1 — 114 Коэффициенты, учитывающие геометрические параметры зацепления еа1®П Еа2бП В общем случае по формуле (7). В данном примере для передачи без смещения по рис. 54 при (3 = 16° 15'; Z, = 32 и и = 2 Еа1е1 = 0,80; Еа2^Н = 0,70
Паражтры Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Коэффициент увеличения допускаемого контактного напряжения для поверхностей головок зубьев шестерен цк1(2) тт . . Л / 200 По формуле = 1,6 у Н'нв При Пр/В < ЯВ 200 принимать = 1,6. Пли по рис. 57 для Л = НВ 600 ^К1 == ^ii2 — 1,22 Допускаемое контактное напряжение для зоны 1, где головки зубьев шестерни зацепляются с ножками зубьев колеса кге/мм2 Принимают меньшее из двух значений: Ик1°НР1 = 1,22-114 = 138 и оДР2 = 114. °НР1 = °ПР2 = Ш- В общем случае по табл. 97 Допускаемое контактное напряжение дня зоны 1L где Головки зубьев колеса зацепляются с ножками зубьев шестерни, адрц Принимают меньшее из двух значений: aHPi = 114 И HK2<JIIF2 = 1,22-114 = 138; <’НРП = °ПР1 = 114 В общем случае по табл. 97 Условное допускаемое контактное напряжение для косозубой передачи кге/мм2 По формуле (7) |/" 8а1й]°ПР1 + 6а2в1.]<6/РН °НР V ' - — 0,80-114д + 0,70-1142 = 114 Сопоставление расчетного о# и допускаемого о др напряжения, кге/мм2 <7д так как °Н ~ а ®ПР сле- довательно, условие прочности выполнено Проектировочный расчет на контактную выносливость. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров. Исходными данными для проектировочного расчета являются: 1) Циклограмма нагружения, которая представляется ступенчатой линией или плавной кривой в системе координат (рис. 49), по осп ординат которой отложены действующие нагрузки в порядке их убывания, а по осп абсцисс — общее число циклов их действия пц1 за весь срок службы передачи; 2) вспомогательный параметр 'фи — -Л7- или 'фьа = — 3) передаточное число и; 4) вид передачи — прямозубая или косозубая; 5) способ термической или химикотермичоской обработки и твердость рабочих поверхностей зубьев (продолжение расчета на стр. 363).
S1. Формулы и пример расчета иа выносливость при изгибе зуба Параметры и обозначения Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Исходная расчетная нагрузка кгс Нагрузка постоянная Т.р = 197 Исходная расчетная окружная сила 1?Р1 , кгс 200GT,p 2000ТоГ 2000 • 197 Fp, = —И- = _а£_ = —= 2360 1 1 dL d2 166,7 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, кРа Для косозубой передачи 7-й степени точности 6-|-(е - 1) (п-3) 6 + (1,63—1) (7-3) _ __ V- __ = Jr" 6е„ 6 • 1,63 “ =0,86 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца, Kj?$ По рис. 58 при 1Д > НИ 350 и Н2 >НВ 350 для схемы 3 п параметра = 0,36 ЛГр.р= 1,19 Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и профильной модификации зубьев, Ьр Для прямозубых передач без модификации головки dj? = 0,016. В данном примере для косозубых и шевронных передач бу? — 0,006 Коэффициент, учитывающий влияние размести тагов зацепления зубьев шестерни и колеса, go По табл. 94 для т — 5 и 7-й степени точности go = 5,3 Удельная окружная динамическая сила кге/мм В общем случае по табл. 98. wFv = = 0,006.5,3-15,7j/^^ = 5,6 Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении, iipv KFv 1-j-vp 1+ 2()6t)riFk-a2f-;,p-= ‘ + ^4^-^= М3, гдо Vp — динамическая добавка Коэффициент, учитывающий форму зуба, Урч По графику на рис. 59 для шестерни у Z1 Ч R 9 01 cos3 Р 0,885 ~бь‘ И ях = 0 rF1 = 3,73 Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Уе В общем случае по табл. 98. В данном примере для носозубых шестерен У„ = 1 е Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, 1’р ! В общем случае ио табл. 98. В данном примере для |3 =- 16с15' У» = 1 - - = 1 - --Т.п5’" = 0.88 Р 140 140
Параметры и обозначения Расчетные форхмулы, указания по определению и числовые значения Удельная расчетная окружная сила wpit кгс/мм По формуле (9) „ KFaKFP,KFv wFt = pFt 0,86 1,19 W 1,13 ,, ^60- ьо 41 Расчетное напряжение на переходной поверхности ор, кгс/мм* wpf 41 OF = yFyEyp-—1 = 3,73 1 • 0,88 -г = 26,5 Предел изломной выносливости зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений для шестерни Ср цщ /,।, кгс/мм2 По табл. 101 для питроц°ментованпых зубчатых колес из стали марки 25ХГМ °F lim 01 ~ 100 Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба шестерни, Кр^ По табл. 101 для шестерни с нешлифованными зубьями Fpgl = 1, В общем случае выбирают по табл. 100—103 Коэффициент;' учитывающий влияние деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности для шестерни, Kpdi По табл. 101 для шестерни, пе упрочняемой дробью, Kpdl = р В общем случае выбирают по табл. 100—103 Коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения на-1РУЗКИ, Крс При двустороннем приложении нагрузки К - 1 У, Т1рП'^ KFc 1 VFc т В данном примере при одностороннем приложении нагрузки Крс = 1 Эквивалентное число циклов перемены напряжений для шссгерни В общем случае определяют по табл. 11 ГОСТ 21354—75 В данном примере для постоянной пагрузки = Ns NFEl = 3888 • 10» Вазовое число циклов перемены напряжений ^rOl — * i0e Примечание. Под базовым числом циклов перемены напряжений понимается число циклов, соответствующее па диаграмме усталости переходу наклонного участка кривой усталости в горизонтальный участок или участок с очень малым наклоном к оси чисел циклов Коэффициент долговечности для шестерни Лртд В общем случае по табл. 99. При Nppi = 3888 ’ 106 > nFO 4 ’ 10® KPL1 = 1 Предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений, Gp Jini, кгс/мм2 °F lim = °F lim kFsKfckFL = Ю0 • 1 • 1 • 1 = 100
Продолжение табл- 91 Параметры и обозначения Расчетные формулы, указания по определению и числовые значения Коэффициент, -учитывающий нестабильность свойств материала зубчатого колеса и ответственность зубчатой передачи для шестерни, ёрг Определяют в зависимости от способа термической и химико-термическои обработки и заданной вероятности перазрушения по табл 100—103. Для вероятности перазрушения более 0,99 .-п = 1,95 Коэффициент, учитывающий способ получения заготовки шестерни (колеса), Sp, Для поковки и штамповки Sy-j = 1, для проката Sj?, = 1,15, для литых заготовок S)?, = 1,3 Коэффициент безопасности для шестерни Spi Sj71 = SpSp — 1,95 Коэффициент, учитывающий градиент напряжений и чувствительность материала к концентрации напряжений, Yq Для зубчатых колес из конструкционных сталей Yg определяют в зависимости от модуля по графику на рис. 60 для т — 5 мм Y g — 0,96 Коэффициент, учитывающий шероховатости переходной поверхности, Yr В общем случае по табл. 99. В данном примере для зубофрезеоовапия при параметре шероховатости поверхности нс грубее Rz — 40 УЛ = 1 Коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса, Кхр Определяют в зависимости от вершин зубчатого колеса по графику на рис. 61 для da = 176,66 KxF = 1 Допускаемое напряжение при расчете на выносливость Срр, кгс/МхМ2 „ °F Um „ °FP — Sp YS YR kxF -= -^- 0,96 • 1 • 1 = 49,2 1,95 Сопоставление расчетного и допускаемого врр напряжении Oj?= 26,5 < Opp = 49,2, таким образом выносливость зубьев при изгибе гарантируется с вероятностью неразрушения более 99% Примечание. Расчет произведен для шестерни как для более слабого элемента зубчатой передачи. Ориентировочное значение диаметра начальной окружности, мм, d =К 1///~Г1дгА'д6 u + l W1 d V %d°iiP u ’ где Kj — вспомогательный коэффициент; для прямозубых передач Кц = = 770 (360), для косозубых и шевронных передач Kd = 675 (315). Ориентировочное значение мсжосевого расстояния, мм „ , , ,, /Л т2.нкп?> aw — Ка (“ +1) 1/ > Г 11 фьа°НР где Ка— вспомогательный коэффициент: для прямозубых передач Ка = 495 (230), для косозубых и шевронных передач Ка = 430 (200).
Рис. 45. График для определения К 11 ос для косозубых и шевронных передач. Цифры у кривых означают степени точ ности по нормам плавности работы по ГОСТ 1643-72
Рис. 47. График для определения коэффициента ^HL' ШтРИХОвая ЛИЗШЯ — только для постоянной нагрузки Рис. 48. График для определения базового числа циклов перемены напряже-НИИ Аяо
Рис. 49. Пример циклограммы нагружении Рис. 51. График для определения коэффициента К Л/л1 Рис. 52. График соотношения твердостей, выраженных в единицах НИ и HRC Ряс 53. График соотношения твердостей, выпаженных в единицах HR'-a И’,'
Рис. 54. График для определении значений eaj6j и са2ЛП для косозУбых передач без смещении при 15° < 0 27» Рис. 55. График определения значений е .6 и е „6 г для (I 1 1 <7 4 £1 косовубых передач без смещения при 0 < 15°
Рис. 5S. График для определения значений в и al 1 в „2* II ^ля косо" 3y6i.iv передач без смещения при 27° < р < 35’ Рис. 57. График для определения коэффициента Рис. 58. График для определения ориентировочных значений коэффициента I» 1—7 соответствуют передачам, указанным на схемах ЕР Кривые
Рие, 60. График для определения кооффи-. циента Т, *3 Рис. 61. График для определения коэффициента
Рис. 62. график для определения коэффициентов 6^ и й ц Пример. Дано: zt == 30; z2 = 45, — 0,5, ж2 = 0, р = 10°; йй1 = 334,20; йа2 = — 476,52; <1ГО1 = 308,46, dw2 = 462,69. По графику (рие. (>5) определяют £о1 = 0.032 и 21 -£^-==0,013. Вычисляют —— -Ю- и — 0,013*1,5 = 0,019. Далее спрсделяюг при и» гв Zz 15 0,032 бт — 1,03 и при и«1,5 и-^=0,19 д. т = 0,93 21 1 II
Нагрузка Т1Н, кгс • м, определяется в соответствии с указаниями на стр. 354 о принятии наибольших подводимых к передаче. Коэффициент ТСучитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметра фм по графику на рис. 46. Рис. 65. График для определения значений Zt za Проектировочный расчет на выносливость зубьев при изгибе. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров. Исходными данными для проектировочного расчета являются: 1. Циклограмма нагружения Тг = = / (геш)> рис. 49. 2. Параметр фм = —S- или межосе-вое расстояние aw. 3. Число зубьев шестерни zt. 4. Угол наклона зуба (1 = 0 или (5^0. 5. Коэффициент осевого перекрытия 6. Способ термической или бочих поверхностей зубьев. Расчет производится для шестерни. Ориентировочное значение модуля m Ср > 1 или ер -sj 1. химико-термической обработки и твердость ра- (в мм) при заданном параметре Z?? — Urn 1 f T\FKF$ V ^b^FPi где Km — вспомогательный коэффициент; для прямозубых передач Кт = 14; для косозубых (еа > 1) и шевронных передач Кт = 11,2; для косозубых (ея -А 1) передач Кт = 12,5.
Ориентировочное значение модуля т (в мм) при заданном межосевом расстоянии аю „ (u + 1) yfi т-—Кта п Ъ п ’ awl}w°FPt где Кта — вспомогательный коэффициент; для прямозубых передач Кта = 1400; для косозубых передач (e3 1) Кта =. 1100; для косозубых (ер > 1) и шеврон- ных передач Кта = 850.' Исходную расчетную нагрузку T.1F (в кге -м) определяют в соответствии с указаниями п. 5 на стр. 355. Коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметров по гра- фику (рис. 58). Допускаемое изгибпое напряжение, кгс/мм2, °fp = lim bKFL , где с,)’. 1пп ь — базовый предел выносливости зубьев, определяемый в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по табл. 100—103. Коэффициент долговечности KFL определяют в соответствии с указаниями табл. 99. Для реверсивных зубчатых передач уменьшить на 25%. Коэффициент, учитывающий форму зуба Yp, определяют по графику рис. 59. 92. Предельные значения wjjB, кгс/мм Модуль т, мм Степень точности по нормам плавности по ГОСТ 1643—72 6 7 8 1 9 До 3,55 16 24 38 70 Св. 3,5 5 до 10 19,4 31 41 88 Св. 10 25 45 59 105 93. Значение коэффициента бд Твердость поверхностей зубьев по Бринеллю Вид зубьев Значение коэффициента ЬН При твердости Нх S НВ 350 Прямые без модификации головни 0,006 или Н2 S ИВ 350 Босые 0,002 При твердости И, > НВ 350 Прямые без модификации головки 0,014 и Н2 > НВ 350 Косые 0,004 94. Значение коэффициента ga Модуль т, мм Степень точности по нормам плавности по ГОСТ 1643—72 6 7 8 9 До 3,55 Св 3,55 до 10 Св 10 3,8 42 4,8 4,7 5,3 6,4 5,6 6,1 7,3 7,3 82 10
95. Вспомогательная расчетная таблица ' — Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Предел контактной выносливости поверхностей зубьев, coot ветсгвующии базовому числу циклов перемены напряжений, Цд lun Ь’ кге/мм2 Определено по табл. 96. Значение для азотирования установлено только для зубчатых колес с параметрами шероховатости поверхности пе грубее Ro = 1,25 мкм по ГОСТ 2789—73 и суммарном пятне контакта зубьев в передаче, не меньшем предусмотренного 6-й степенью точ-ности по ГОСТ 1643—72 Коэффициент долговечности hHL Определяют по графику (рис 47) или по формуле _ е/Л'нУ Ш‘ )/ Иа£ N НН При > 1 для постоянной нагрузки коэффи- 24/ Njjo циепт KfjL определяют по формуле Кць = 1/ , г НЕ принимая значение Кщ ио меньшим 0,9, а для непо- стоянной нагрузки принимают Kjjl == 1. Дня однородной структуры материала коэффициент К-HL принимают по более 2,6. Дня поверхностного упрочнения коэффициент К’дх принимают не более 1,8 Базовое число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости N rq Определяют по графику (рис. 48) или по формуле N н0= ЗОН При Н > HRC 56 принимают ?/до== 120 • 10е Эквивалентное число циклов перемены напряжении Лщ. Определяют в зависимости от характера циклограммы нагружения. Длн постоянной нагрузки — N-% (рис. 49). При ступенчатой циклограмме нагружения—см. ГОСТ 21354-75, табл. 7, а. 1.2 2 Коэффициент безопасности Для зубчатых колес с однородной структурой материала S д ~ 1,1 Дпя зубчатых колес с поверхностным упрочнением зубьев S д = 1,2 Примечание. Для передач, выход из строя которых связан с тяжелыми последствиями, значения коэффициентов безопасности следует увеличивать до = 1,25 и 8д ~ 1,35 соответственно Коэффициент, учитывающий, шероховатосто сопряженных поверхностей зубьев, ZR Значение Z д, общее для шестерни и колеса, принимают дпя того из зубчатых копес пары, зубья которого имеют более грубые поверхности в зависимости от параметров шероховатости поверхности: для Ra 1,25—0,63 мкм 2д= 1, для Ra 2,5—1,25 мкм 2д= 0,95, для Rz 40—10 мкм 0,9
Параметры и обозначения Расчетные Формулы и указания Коэффициент, учитывающий окружную скорость, Zv Определяют по графику (рис. 50) или по формулам: при Н + НВ 350 = о,85г°’], при Н > НВ 350 Z^ . 0,925г'0’05 • Для и 5 м/с прини}\1ать’ z = 1 V Коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса, Определяют по графту (рис. 51) или по формуле кхН = |/ 1,07—10“'^ • При dw < 700 мм при1шмать КхН = 1 98- °Н lim Ъ в зависимости от материалов и термич;ской обработки зубьев Способы термической и химико-термической обработки зубьев Средняя твердость поверхностей зубьев Стали Формулы для расчета значения Од цгд кге/мм2 аН Нт Ъ = °’2ННВ + 7 Отжиг, нормализация или улучшение Менее НВ 350 Углеродистые и легированные Объемная закалка HRC 38 ... 50 °Н lim Ь = 1№нвс + 15 Поверхностная закалка HRC 40 ... 50 СН lim Ь = 1>7Ннвс + 20 Цементация и нитроцементация Более HRC 5 6 Легированные °Н lim b = 2,3HHRC Азотирование HV 550 .. . 750 °Н lim Ь = 105 „ J1 е £ а Н и е Соотношения между твердостями, вьра)кСпвыми Б сдиницах HRC и НВ, HV и НВ, определяют по графикам (см рис. 52 и 53^ 97. Вспомогательная расчетная Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Коэффициенты, учитывающие геометрические параметры зацепления, от которых зависит нагрузочная способность передачи в зоне 1, где головки зубьев шестерни зацепляются с ножками зубьев колес, и в зоне II, где головки зубьев колеса зацепляются с ножками зубьев шестерни, и дц Определяют по нОмограмме (рис. 62) или по формулам А I ; ли = 1 + 0,54 т-0,5 — х и ,3и 6П = 1 - 0,5К + 0 5 _£ll _ Дк 11 и Зи 2? /гт р 1 atw kal atw угол зацепления
Продолжений табл. 97 Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Допускаемое контактное напряжение, кгс/мм2 для зоны I СНР1 Принимать меньшее из двух значений: №НР1 и аНР-2 где nHPi и сНР2 - допускаемые контактные напряжения для шестерни и колеса, определяемые по формуле (6) для зоны 11 °НРП Принимать меньшее из двух значений: °HPi и tt^HP-i- Примечание. При ад-pl °НРП величина вспомогательного параметра, представляющего собой отношение большего из двух значений Одр! и °НРН к меньшему, не должна превышать допустимого значения . Для твердости Hi НВ 350 или Нг НВ 350 при v < 15 м/с <рр= "[Г2,7 — 0,1и ; при v > 15 м/с <fp = 1,12. . Для твердости Н, > НВ 350 и Нг > НВ 350 при v < 9 м/с q>p — у 1,9 —• 0,1г> , при v 9 м/с <рр= 1 В противном случае большее из значений с^рх и Одрц принимают равным меньшему, умноженному па величину ц>р. 98. Вспомогательные расчетные таблицы Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания 1. Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, Кра Расчет прямозубых зубчатых колес первоначально производится в предположении, что в зацеплении находится одна пара зубьев и принимают Кра = 1. Если при этом окажется, что Ср > Срр для передач не грубее 8-й степени по нормам плавности по ГОСТ 1643—72, следует провести проверку условия распределения нагрузки между двумя нарами зубьев по условию X = 0,418 + 0,55 < 1. FFt!bw Если X > 1, то предотвращение усталостного излома зубьев не гарантируется. Если X < 1, то проводится уточненный расчет с учетом распределения нагрузки между двумя парами зубьев. Для этого определяется параметр О. При отсутствии уравнительного смещения значение О' da ~ dv определяют по графику (рис. 63) при Н — —’• При наличии уравнительного смещения значение О' определяют по формуле 0 = -^-, где 0' и О" принимают по графику (рис. 63) соответственно при d + 2Д?/т — d И == «. и Н = Ду, 2т где Ду — коэффициент уравнительного смещения. Если О < то Кра — л. Если 'О’ X, то = 1. Для косозубых зубчатых колес с коэффициентом осевого перекрытия 1 принимают коэффициент Кра как для прямозубых передач.
Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания 1. Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, Кра Для косозубых зубчатых колес с коэффициентом осевого перекрытия > 1 коэффициент Кра определяют по формуле 4 + (®а“ 1) («-5) KFa ' ^а. где п —степень точности передачи по нормам контакта но ГОСТ 1643—72. Если степень точности грубее 9-й, то принимают а = 9, если степень точности выше 5-й, то принимают п = 5. Примечание. При величине отношения большего из двух значений внР! и ojjph к меньшему, превышающем 1,15, величину увеличивают на 20% 2. Удельная окружная динамическая сила кге/мм wFv = bpg,v Примечания: 1. Если с шестерней жестко связана массивная деталь (например, зубчатое колесо, закрепленное на вал-шестерне в непосредственной близости от этой шестерни) с моментом инерции в у раз большим, чем 1 /(1 4- •у шестерни, то значение wpv надо увеличить в у раз 2. Если значения wpVt вычисленные по формуле, превышают предельные значения, указанные в табл. 92, их следует принимать равными этим предельным значениям. 3. Кооффициепт, учитывающий перекрытие зубьев, Для прямозубых передач первоначально принимавт У — 1. Если при У8=1 и }iFa, = l окажется, что °F > °FP> то следует в соответствии с указаниями п. 1 данной таблицы проверить условие распределения нагрузки между двумя парами зубьев. Если X > 1, то предотвращение усталостного излома не гарантируется При отсутствии уравнительного смещения, если X < 1, следует повторить расчет, приняв при #< 1 Т8 = 1 п Кра. = Л, при О’ Js о УЕ = б- и 1<;,а = 1, где значение б определяют по графику (рис. 63) приН=1«_1^. 2т При наличии уравнвтельнж'о смещения, если Х< 1, следует повторить расчет, приняв при б < X У£ = 0“ и к Fa, — '*- при О’ > X УЕ — О’ и Кра = 1, где О’ и О’" принимают в соответствии с указаниями п. 1 настоящей таблицы для зубчатых колес с уравнительным смещением. Для косозубых и шевронных передач принимают У-1 е
Продолжение табл. 98 Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания 4. Коэффициент, учитывающий наклон зуба, Для прямозубых передач Ур = 1. Для косозубых и шевронных передач У^ определяют по графику (рис. 64) или по формуле У^ = 1 -'у—-, где |3 в градусах. При р > 42" Уй = 0,7 р 00. iSeiioMoi ательные расчетные таблицы Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Коэффициент долговечности Кць г ~У «ЕЕ ' Для зубчатых колее с твердостью поверхности зубьев 350, а также для зубчатых колее, закаленных при нагреве ТВЧ с обрывом закажппого слоя у переходной поверхности, и зубчатых колее со шлифованной переходной поверхностью, независимо от твердости и термообработки их зубьев, m/Г = 6. Для зубчатых колее с нешлифованной переходной поверхностью при твердости поверхности зубьев Н>НВ 350 тр~ 0. При N/TjE > ^FO принимают К fl = 1. тр Если окажется, что Kfl > /ЗО, т0 принимают Kfl~ mF — /801 что соответствует Kfl~ 2,08 при тр--(), К fl = 1,03 при mF ~ 9 Коэффициент, учитывающий шероховатость переходной поверхности, Уд Для шлифования и зубофрезерования при параметре шероховатости поверхности ке грубее Hz — 40 мкм Уд= L. Для полирования Уд в зависимости от способа термического упрочнения принимают: при цементации, нитроцементации, азотировании (полирование до химико-термической обработки) Уд = 1,05; при нормализации и улучшении ) ... 1,2; при закалке ТВЧ, когда закаленный слой повторяет очертание впадины между зубьями, Уд = 1,05; при закалке ТВЧ, когда закаленный слой распространяется на все сечения зуба, а также часть ступицы под основанием зуба и впадины или обрывается у переходной поверхности, Уд = 1,2
100. Определение параметров dp lim ь, Kpg, Кр$ и S’ для цементованных зубчатых колес Легированные стали Концентрация углерода на поверхности, % Твердость зубьев на поверхности НДС 1 о *1 lim кгс/м№ учитывающий S' при вероятности перазрушения упрочнение дробью или роликами*3 влияние электрохимической обработки*4 0,99 св. 0)99 Стали, содержащие никель более 1% и хром 1% и менее (например, стали марок 20ХН, 20ХН2М, 12X112, 12ХНЗА, 20ХНЗА по ГОСТ 4543-71) 0,75-1,1 57-63 95 0,75 0,6 1,0-1,05 1,1-1,3 1,0 1,2 1,55 1,95 Стали, содержащие шгкель менее 1% (например, стали марок 18ХГТ, 30 Х1Т, 20Х по ГОСТ 4543—71). Стали, содержащие хром более 1% и никель более 1% (например, стали марок 12Х2Н4А, 20Х2Н4А по ГОСТ 4543—71) 82 0,75 0,65 1,0-1,1 1,1-1,3 1,1 1,2 1,55 1,95 Легированные стали всех марок 0,6-1,4 55-63 80 0,8 0,65 1,1-1,2 1,2 1,25 1,65 2,05 Стали, содержащие никель более 1% (например, стали марок 20Х2Н4А, 20XII3A по ГОСТ 4543-71) Возможно обезуглероживание 1,75 2,2 1,15-1,3 Прочие легированные стали (например, стали марок 18ХГТ, ЗОХГТ по ГОСТ 4543-71) 70 0,8 0,7 *! Значения установлены для зубчатых колес, для которых выполнены сле- дующие условия: а) толщина диффузионного слоя у переходной поверхности зубьев с модулем до 16 мм находится в пределах (0,28m — 0,007m2) i_0,2 мм; б) твердость сердцевины зубьев, измеренная у их основания, находится в пределах I1RC 30-45. Если хотя бы одно условие не выполняется, то приведенные в таблице значения °Flim 6 следует снижать па 25%. Не всегда целесообразно выполнять условия а, так как это может быть связано с дополнительными издержками првизводетва. 'Л2 Данныо в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов или острог! шлифовочной ступеньки па переходной поверхности. « Данные в знаменателе принимают для зубчатых колес, упрочненных дробью или роликами после шлифования переходной поверхности или шлифования с образованием ступеньки на переходной поверхности. « Значения Ерд установлены для условий бескоррозиопной электрохимической обработки, проводимой для удаления слоя интенсивного обезуглероживания п слоя внутреннего окисления, данные в знаменателе принимают в случае, если электромеханическая обработка проводится после шлифования переходной поверхности. Если электрохимической обработке подвергается колесо со шлифовочной ступенькой на зубе, то принимают Кра = 1.
101. Определение параметров сфцпхЬ» ^Fg’ &Fd и & для нитроцементованиых зубчатых колес Легированные стали Концентрация углерода на поверхности, 0/ /0 Твердость зубьев на поверхности HRC 0 GFlhn 5» кгс/мм3 *2 *3 KFd С' при вероятности неразрушения 0,99 св. 0,99 Хромомарганцевые стали, содержащие молибден, закаливаемые с нитроцемента-ционного нагрева (например, сталь марки 25ХГМ по ГОСТ 4543-71) 0,7-1,0 57-63 100 0,7 1,0 1-1,35 1,55 1,95 Стали, не содержащие молибден, закаливаемые с нитроцементационного нагрева (например, сталь марки 25ХГТ, ЗОХГТ, 35Х по ГОСТ 4543-71) 0,7-1,0 57—63 75 0,75 1,05—1.1 1,1-1,35 1,55 1,95 ** Значения ^Klimb установлены для зубчатых колес, для которых выполнены следующие условия: а) толщина диффузионного слоя у переходной поверхности зубьев 0,13m — 0,2т, но не более 1,2 мм (применять нитроцементацию для зубчатых колес с модулем более 8 мм без специальных испытаний не рекомендуется); б) твердость сердцевины зубьев, измеренная у их основания, должна быть HRC 30...45. Если хотя бы одно условие не выполняется, то следует приведенные в таблице значения сфщпЬ уменьшить на 25%. *2 Данные установлены для случаев, когда гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов или острой шлифовочной ступеньки на переходной поверхности. Если эти условия не гарантированы, то значение Kpg уменьшают на 25%. *8 Максимальные значения Кр& следует принимать при оптимальных режимах деформационного упрочнения. Данные в знаменателе принимают для зубчатых колес, упрочняемых дробью или роликами после шлифования переходной поверхности или шлифования с образованием ступеньки на переходной поверхности. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ со со
102. Определение параметров 5, Kpg, & ДО* зубчатых колес из отожженной, нормализованной и улучшенной стали, сю зубчатых колес, закаленных при объемном нагреве, и азотированных зубчатых колес Стали Способ термической или химико-гермической обработки Твердость зубьев о * cFlimb’ кгс/мм2 KFg Kpd b' при вероятности нераз-рушения на поверхности в сердцевине у основания 0,99 св. 0,99 Углеродистые и легированные стали, содержащие углерод более 0.1о% (например, стали марон 40, 45 по ГОСТ 1050—74, стали марок 40Х, 40ХН, 40ХФА по ГОСТ 4543-71) Нормализация, улучшение НВ 180...350 0,18 Ннв 1,1 1,1-1,3 1,7j 2,2 Легированные стали, содержащие углерод 0,4—0/5% (например, стати марок 40Х, 40ХН, 40ХФА, 40ХН2М по ГОСТ 4543—71) Объемная закалка с применением средств против обезуглероживания HRC 45...55 60 0,9 0,75 1,05—1,io 1,75 2,2 Легированные стали, содержащие никеля более 1% (например, стали марок 40ХН, 50ХН, 40XH2IV1A по ГОСТ 45 43—71) Объемная закалка при возможном обезуглероживании HRC 45...55 55 0,8 1,1-1,13 1,85 2,3 Прочие легированные стали (например, стали манок 40Х, 40ХФА по ГОСТ 4а43—71) 50 Стали, содержащие алюминий Азотирование HV 700...950 HRC 24.. 40 30 + сердц +1,2Н ньс 1,0 1,75 2,2 Прочие легированные стали HV 550...730 HRC 24...40 * Значения Cpiimb установлены для азотированных зубчатых колес, для которых выполнено слсдущее условие: толщина диффузионного слоя для зубчатых колес из сталей с алюминием равна 0,07m—0,1m, для зубчатых колес из прочих легированных сталей равна 0,1m—0,13m. Если условие не выполняется, то следует приведенные в таблице значения opAlinb уменьшить на 20%. Данные в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов, ыикротрещин или острой шлифовочной ступеньки. ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
ЮЗ. Определение параметров Срчппь, Kpg, Кр& S' для зубчатых колес, закаленных при нагреве ТВЧ Стали Форма закаленного слоя Твердость зубьев °F Иго Ь*1’ кге/мм2 *3 TiFd S' при веиоят-ности нсряз-рушенпя на переходной ПОВРрХ-НОСТИ в сердце-вине 0,99 СВ. ОДй Стали легированные, содержащие углерод 0,35—0,5% и никель 1% и более (например, стали марок 40ХН, 40ХН2МА по ГОСТ 4543—71) Закаленный слой повторяет очертания впадины НДС 48-58 HRC 25-35 70 1,05-1.1 1,75 2,2 1,1—1,2 Прочие легированные стали, содержащие углерод 0,Зэ—0,45% (например, стали марок 40Х, 35ХМ по ГОСТ 4543—71) 60*2 Стали легированные, содержащие углерод 0,35—0,45% и никель 1% и более (например, стали марок 40ХН, 40ХН2МА по ГОСТ 4543-71) Закаленный слой распространяется на все сечение зуба и часть тела колеса под основанием зуба и впадины HRC 48—55 1,15—1.35 1,1-1,2 Прочие легированные стали, содержащие углерод 0,35—0,45% (например, стали марок 40Х, 35ХМ по ГОСТ 4543-71) 50 Стали углеродистые и легированные Закаленный слой обрывается на переходной поверхности или вблизи нее Незакаленной части зуба НВ 200—300 40 1,2—1,4 1Д-1,3 * 1 Значения о$11п) установлены для зубчатых колес, для которых выполнены следующие условия: а) толщина закаленного слоя (до структуры сердцевины) у переходной поверхности 0,2m—0,4m; б) в структуре закаленного слоя отсутствует феррит. Если хотя бы одно условие не выполняется, то следует приведенные в таблице значения ъ уменьшать на 30%. *2 Значения вр & установлены для зубчатых колес, дпя которых выполнены следующие условия: а) толщина закаленного слоя (до структуры сердцевины) под основанием впадины между зубьями 0,эт—1,0m; б) в структуре закаленного слоя отсутствует феррит. Если хотя бы одно условие не выполняется, следует приведенные в таблице значения уменьшать на 25%. *3 Максимальные значения Kp(i принимают при оптимальных режимах деформационного упрочнения. Для передач особо высокой ответственности допускается устанавливать значения S' в индивидуальном порядке. ТТ 1,0 , Примечание. Kpg — ; величину в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов или острой шлифовочной ступеньки на переходной поверхности. РАСЧЕТ ПА ПРОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ
РАСЧЕТ ПА ПРОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ Расчет конических колес ведут по среднему сечению, находящемуся на середине длины зубьев. При этом конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими; их диаметр начальной окружности и модуль равны диаметру начальной окружности и модулю в среднем сечении зуба конических колес, а профиль зубьев соответствует профилю приведенных колес, полученных разверткой дополнительного конуса па плоскость (рис. 66). Из пары сцепляющихся зубчатых колес рассчитывают меньшее (шестерню). Упрощенный метод расчета приведен н 1абл. 104—108. Обозначения, кроме особо оговоренных, те же, что и в табл. 54. P.IC. 66. Дополнительный конус: 1 — внешний, 2 — средний, з — внутренний 104. Формулы упрощенного метода расчета конических колес Параметры и обозначения Расчетные формулы Межосевой угол передачи X1 Крутящий момент па котесе МКр, нгс-м Передаточное число и Частота вращения колеса и,. об/мин Внешний окружной модуль т , мм Делительное конусное расстояние Л, мм Ширина зубчатого венца Ь, мм Степень полноты ф Приведенное число зубьев гщ. Окружная скорость г, м/с Напряяниие изгиба зубьев ор, кге/мм2 Контактное напряжение Од, кге/мм2 Исходные ( данные гпр~~гз7бГ ят (1 -1, 5ф) z,n, Ч) ______с — —....... — С0-1С00 6„35Л1к1, °F m2 (1 — 0,5тр)2 Zjj/jbfe, ' °FP k = _______________г_______________[v_ zime (1 ~' и 4' b * При определении контактного напряжения колеса вместо z, подставлять z2. 105. Коэффициент формы зуба у для прдаозубых колес 2пр У 14 0,088 15 0,092 16 0,094 17 0,096 18 0,098 19 0,100 20 0,102 znp У 21 0,104 23 0,106 25 0,103 27 0,111 30 0,114 34 0,118 38 0,122 znp У 43 0,126 50 0,130 60 0,134 75 0,138 100 0,142 150 0,146 300 0,130
100. Скоростной коэффициент kv для 7-й степени точности V, м/с i 1 f 7. | 3 I' 5 6 1 1 0.75 0,67 0,60 0,55 0f50 107. Коэффициент давления k Деталь Материал Деталь | Материал 1 " Шестерня Колесо Сталь 670 Шестерня Колесо Сталь Чугун 560 Шестерня Колесо Чугун 470 Шестерня Колесо Текстолит Сталь 170 108. Допускаемые напряжения для зубьев колес Материал Термическая обработка Расчетные значения механических характеристик Допускаемые напряжения, кгс/мм2 Предел прочности ов, кгс/мм2 Предел выносливости при изгибе. ' G—1, кгс/мм2 | Твердость изгиба врр при модуле те контактные Одгр РО 6 7-10 12-13 Сталь 45 Нормализация Улучшение Закалка по сечению Закалка по профилю с выкружкой 60-75 75-90 > 100 25—34 32—40 40-50 НВ 170...217 НВ 220...250 HRC 38...48 Поверхность HRC 48...55 14 18 26 13,5 17 25 13 16,5 24 50 60 80 95 Сталь 50Г Закалка 95-100 42-50 НВС 28...33 24 23 22 75 Сталь 40Х Улучшение Закалка по сечению Закалка по профилю е выкружной 80-100 150-165 36—48 55—65 50—56 НВ 230...260 HRC 45.. 50 Поверхность HRC 50...55 22 38 32 21 36 30 20 35 65 90 95 Сталь 20 X Цементация и закалка > 80 48—56 Поверхность HRC 56...62 32 30 28 105 Ставь 18ХГТ 110-130 =*50—60 Поверхность HRC 56...62, сердцевина HRC 33 40 38 35 110 Сталь 12ХНЗ > 90 =*50-60 Поверхность HRC 56...62 35 33 30 105 Чугун СЧ 15-32 > 15 — НВ 160...229 5 4,6 4,4 50
Материал Термическая обработка Расчетные значения механических характеристик Допускаемые напряжения, КГС/хММ2 Предел прочности с^, кге/мм2 Предел выносливости при изгибе кге/мм2 Твердость изгиба <Jz-7p при модуле те контактные одр 1 до 6 7-10 12-13 Чугун СЧ 21-40 — > 21 11-13 НВ 170...241 6 5,5 5,2 60 Чугун СЧ 32-52 — > 32 14—15 НВ 187 ..255 8 7,5 7 75 Текстолит — 8,5/5,8 НВ 30 ..34 — 4-5 10 Примечания: 1 Значения напряжения изгиба для колес с поверхностной закалкой ТВЧ соответствуют хорошо отработанному процессу термообработки. В ином случае напряжения необходимо снижать на 15%. 2 В случае сквоздой закалки (ТВЧ) зубьев малых модулей можно шнпловаться значениями допускаемых напряжений при закалке профиля с выкружкой. 3. При поверхностной термообработке, пе охватывающей выкружку, допускаемые напряжения изгиба берут по механическим характеристикам сердцевины. ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ Общие сведения и основные параметры Термины и обозначения. Прп буквенных обозначениях, общих для червяка и колеса (й, da, М и др.), червяк отличается индексом 1, а колесо индексом 2. Термины и обозначения приведены в табл. 109. Определение терминов см. ГОСТ 18498—73. Характеристика передачи. Ведущим звеном обычно является червяк, а в ускоряющих передачах — колесо. Основное достоинство червячных передач — плавность и относительная бесшумность; недостаток передач — низкий КПД. Не рекомендуется, чтобы передаваемая мощность червячных передач превышала 60 кВт. Преимущественно принимают передаточное число и = 104-80. Смещение (корригирование) осуществляют у червяка и главным образом с целью получения стандартного межосевого расстояния; смещением удается варьировать числа зубьев колеса при одинаковом межосевом расстоянии с точностью ч. 2 единицы. Без смещения делительное межосевое расстояние передачи а — 0,5 (dt + d2), т. е. делительные диаметры червяка и червячного колеса со прикасаются. В червячных передачах необходимо предусматривать возможность регулирования при сборке положения колеса вдоль его оси для совмещения с осевой плоскостью червяка. Основные параметры. Схема и основные элементы червячной передачи показаны на рис. 67. Модули т цилиндрических червячных передач в мм, определяемые в осевом сечении червяка, приведены ниже: 1-й ряд: 2,0; 2,5; 3,15; 4,0; 5,0; 6,3, 8, 10; 12,5; 16; 20 2-й ряд; 3; 3,5; 6,0, 7,0; 12 1-и ряд следует предпочитать 2-му. ГОСТ 19672—74 предусматривает т < 2 мм.
Коэффициенты диаметра червяка д: 1-й ряд: 8; 10; 12,5; 16,0; 20,0; 25,0 2-й ряд; 7,1; 9; 11,2; 14; 18; 22 1-и ряд следует предпочитать 2-му. По ГОСТ 19672—74 допускается применять q = 7,5 и q ~ 12,0. Червяки. ГОСТ 18498—73 и 19036—73 предусматривают следующие основ' ные виды цилиндрических червяков: Рис. 67. Червячная передача: О — схема; б — осевое сечение архимедова червяка; в — осевое сечение червяка с вогнутыми боковыми поверхностями Архимедов червяк (ZA) с углом профиля в осевом сечении витка ах = 20°; эвольвентпый червяк (Z1) с утлом профиля ап в нормальном сечеп'ни зуба рейки, сопряженной с червяком; с прямолинейным профилем витка (ZN1), с углом профиля в нормальном сечении витка червяка апТ = 20°; с прямолинейным профилем впадины (ZN2), с углом профиля в нормальном сечении впадины червяка ccnS =- 20°; цилиндрический, образованный конусом (ZK1), с углом профиля конической производящей поверхности сх0 = 20°. Широко распространены архимедовы червяки (ZA); их обычно не шлифуют. Для силовых передач предпочтительны эвольвонтпые червяки, а также червяки, образованные конусом (ZK); их подвергают шлифованию. Исходный червяк — по ГОСТ 19036—73. Коэффициенты параметров витков исходного контура червяка: высоты витка fc* = 2,0 + с*, высоты головки ha = 1, высоты ножки hf- = 1,0 + с*, граничной высоты не менее hf = 2,0, расчетной толщины s* = 0,5л, глубины захода = 2,0, радиального зазора с* = 0,2, радпуса кривизны переходной кривой р? = 0,3. 13 Анурьев В. И., т. 2
386 зубчатые и червячные передачи Примечания: 1. Допускается изменять коэффициент радиального зазора, но его величина Должна быть в пределах 0,15 < с* 0,3. 2. Для эвольвептных червяков и червяков с делительным углом подъема у > 26,565° принимать с* — 0,2 cosy. 3. Допускае1ся уменьшать величину коэффициента радиуса кривизны переходной кривой до pj > 0,2. Число заходов червяка выбирают в зависимости от передаточного числа; обычно -г, = 1; 2 я 4. 109. Термины и обозначения червячных передач Термин Обозначение Термин Обозначение Делительное межосепое расстояние червячной передачи .... Мсжосевое расстояние Длина нарезанной части червяка Ширина венца червячного ко-леса Радиальный зазор червячной пе-редачн Средний диаметр червяка (червячного колеса) - Делительный диаметр червяка (червячного колеса) Диаметр вершин витков червяка (зубьев червячного колеса) . . Наибольший диаметр червячного колеса Основной диаметр червяка . . . диаметр впадин червяка (червячного колеса) ........ Начальный диаметр червяка (червячного колеса) Диаметр измерительного ролика Высота витка . . Высота зуба червячного колеса Высота делительной головки витка • Высота до хорды витка Делительная высота до хорды витка Высота делительной головки зуба червячного колеса Высота до хорды зуба червяч-ного колеса . . , Делительная высота до хорды зуба червячного колеса .... Глубина захода червячной передачи Высота делительной ножки витка Высота делительной яожкн зуба червячного колеса a aw bi b„ 0 d d da ^«м2 db df D Ai Ai ,lai t‘ai Aa2 ^a2 hd hfl hf2 Граничная высота витка .... Граничная высота зуба червячного колеса Расчетный модуль червяка (чер-вячного колеса) Размер червяка по роликам . . . Расчетный шаг червяка Расчетный шаг зубьев червяч-ного яолеса Ход витка Коэффициент диаметра червяка Расчетная толщина витка .... Толщина по хорде витка .... Делительная толщина по хорде витка Передаточное число Коэффициент смещения червяка Число заходов червяка Число зубьев червячного колеса Угол профиля в нормальном сечении впадины червяка .... Угол профиля в нормальном сс-ченяд витка Угол профиля производящей по-верхиости Угол профиля в осевом сечении витка . Угол профиля в нормальном сечении зуба рейки, сопряженной с червяком Z1 Угол подъема линии витка . . . Делительный угол подъема линии витка Угол подъема линии вершин витка .... Основной угол подъема линии витка червяка Начальный угол подъема линии витка Радиус кривизны переходной кривой червяка h и hl2 т р р Р21 Q S X 21 22 <*пТ do ax V V Va Ъ Р
Передачи с одпозаходным червяком вызывают большие потери па трение. Червяки с Zi применяют при кратковременных периодах работы и в кинематических (отсчетных) передачах, так как однозаходные червяки точней много-заходных. Направление витков следует назпачать правое; левое направление витков применяют лишь в особых случаях. Червячные колеса. Число зубьев червячного колеса z2 выбирают в зависимости от передаточного отношения и числа заходов червяка. В силовых передачах надо стремиться к такой заходности червяка, чтобы z2 = 30-ь-70. При z2, близком к нижнему пределу, несколько уменьшаются габариты передачи; но одновременно снижается ее КПД, так как приходится ставить червяки с малым числом заходов zp поэтому z2 — 304-50 рекомендуется лишь при сравнительно небольших передаваемых мощностях. Прп больших мощностях надо стремиться повышать КПД, увеличивая z2 до 60—70. Применять z2 > 80 не рекомендуется, так как в этом случае обычно решающей становится прочность зубьев па изгиб (особенно для бропз с высокой Рис. 68. Угол обхвата: а и б — варианты конструкций венца в зависимости от угла 23 износоустойчивостью). Брать z^ < 28 не следует во избежание подреза зуба;' при меньшем числе зубьев применяют смещение походного контура (инструмента), как у цилиндрических зубчатых колес. Прп нарезании червячных колес летучими резцами число зубьев колеса по возможности не должно содержать общих множителей с числом заходов червяка zP Это достигается при сохранении стандартных параметров червяка (z1( т и q) заменой z2 = 32 па z2 = 31 или 33; z2 = 36 на z2 = 35 пли 37 и т. и. Для этих передач, чтобы не выходить за пределы допустимых отклонений от и и не иметь х > 1, потребуется применять многозаходные летучие резцы (по одному на заход) или zj раз сместить оправку с летучим резцом в направлении ее оси на величину осевого шага или же а/ раз повернуть заготовку колеса па один угловой шаг. Число зубьев z2 стандартом не регламентируется. Их значения, приведенные в табл. 110, подобраны для нарезания колес червячными фрезами с учетом достижения по возможности одинаковых значений передаточных чисел и для соседних межосевых расстояний. Для червячных редукторов данные табл. 110 являются стандартными. В ней приведены сочетания основных параметров а.а., “nomj 7, z6 а также числа зубьев червячных колес z2, соответствующие принятым основным параметрам, коэффициенты смещения червяка х и фактические передаточные чпела. Условный угол обхвата 2S (рис. 68) определяют по формуле sin 8 = -у—Ч——. «щ —0,5ад Угол обхвата 26 может быть принят: для силовых передач 28 = 90-ь 120°, для неотсчетпых передач 28 = 604-90°; для несиловых отсчетных передач 26 = 454-60°.
110. Сочетание основных параметров ортогональных червячных передач Передаточные числа ипот Параметры Межосевое расстояние а мм 40 50 1 63 80 100 125 8; 16; 31,5 1 1 й ид а •• Д 32 : 4 I 32 : 2 I 32 : 1 2,00 8 0 8 | 10 j 32 32 : 4 j 32 : 2 | 32 ; 1 2,50 8 0 8 | 16 j 32 32 : 4 1 32 : 2 ( 32 :1 3,15 8 0 8 [ 16 [ 32 32 ; 4 | 32 : 2 | 32 : 1 4,00 8 0 8 | 16 j 32 32 -. 4| 32 ; 2j 32 :1 5.00 8 0 8 I 16 | 32 32 ; 41 32 : 21 32 ; 1 6,30 8 -0,16 8 | 16 | 32 9; 18; 35,5 .. g а 36 : 4 ] 36 : 2 I 36 : 1 1,60 12,5 +0,750 9 1 18 | 36 36 : 4 1 36 : 2 1 36 ; 1 2.00 12,5 +0,750 9 I 18 1 36 36 : 4 j 36 : 2 [ 36 : 1 2p0 12.5 +0,950 9 J 18 1 36 36 : 4 1 36 : 2 1 36 ; 1 3,1 a 16,0 -0,603 9 1 18 | 36 36 : 41 36 : 2l 36 ; 1 4,00 12,5 +0,750 9 | 18 | 36 36 : 4l 36 : 2| 36 : 1 5 00 12,5 +0.750 9 | 18 ( 30 10; 20; 40 z2 : Zt )П а и 40 ; 4 1 40 • 2 | 40 : 1 1,60 10 0 10 | 20 | 40 40 : 4 j 40 : 2 1 40 ; 1 2,00 10 0 10 | 20 | 40 40 : 4 | 40 ' 2 I 40 : 1 2,50 10 +0,2 10 1 20 1 40 40 : 4 j 40 : 2 | 40 : 1 3,15 10 +0.4 10 i 20 | 40 40 : 4l 40 ; 2| 40 : 1 4,00 10 0 10 I 20 1 40 40 : 4l 40 : 2j 40 : 1 5,00 10 0 10 | 20 | 40 11,2; 22,4; 45 Z2 ’• Х-1 7)1 q и 46 ; 4 1 46 ; 2 [ 46 : 1 1,25 16 +1,00 11,5 | 23,0 | 46,0 46 4 1 46 : 2 ! 46 ; 1 1,60 16 -j-0,25 11,5 J 23.0 1 46.0 46 ; 4 } 46 : 2 1 46 : 1 2,00 16 -|-0.50 11,5 j 23,0 | 46.0 46 ; 4 | 46 ; 2 | 46 '. 1 2,j0 16 +1,00 It,5 23,0 I 46.0 46 ; 4[ 46 : 2| 46 : 1 3,15 16 +0,75 11,5 I 23,0 1 46,0 46 : 4( 46 : 2l 46 ; 1 4,00 16 4-0,25 11,5 | 23,0 | 46.0 12,5; 25; 50 z2 : Zi т q и 50 ; 4 I 50 • 2 1 50 I 1 1,25 12,5 4-0,750 12.5 J 25-0 ! 50,0 50 ; 4 j 50 : 2 j 50 : 1 1,60 12,5 0 12,5 1 25,0 1 50,0 50 : 4 ! 50 : 2 I 50 : 1 2,00 12,5 +0.250 12,5 i 25,0 1 50.0 50 : 4 | 50 : 2 | 50 ; 1 2,50 12,5 +0,750 12,5 ) 2a 0 1 50.0 50 : 4| 50 ; 2 | 50 : 1 3,15 12,5 +0,496 12,5 J 25,0 J 50,0 50 ; 41 50 : 2| 50 : 1 4,00 12,5 0 12.5 ) 25,0 J 50.0 14; 28; 56 z2 : zt m q и 58 ; 4 I 58 : 2 I 58 : 1 1,00 20 +1,000 14,5 । 29,0 | 58.0 58 : 4 j 58 : 2 58 ; 1 1,25 20 4-1,000 14,5 । 29,0 | 58.0 58 -. 4 . 58 : 2 । 58 : 1 1,60 20 +0,375 14,5 | 29,0 j 58.0 58 : 4 | j8 : 2 | 58 : 1 2,00 20 +1,000 14,5 i 29,0 | 58,0 58 ; 4j 58 : 2) 58 : 1 2.50 20 +1,000 14,5 | 29,0 | 58.0 58 : 4| 58 : 2l 58 : 1 3,15 20 +0,682 14,5 | 29,0 | 58,0 03 Z2 I Zi m q и 63 : 1 1.00 16, 0,500 63 63 : 1 1,25 16 0,500 63 63 : t 1,60 16 —0,125 63 63 : 1 2,00 16 +0,500 63 63 : 1 2,50 16 +0,500 63 63 : 1 3,15 16 +0,180 63 so z2: zt m q и — — — 80 : 1 1,6 20 0 80 80 : 1 2,0 20 0 80 80 :1 2,5 20 0 80 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Продолжение табл. НО Передаточные Пара- Межосевое расстояние а с, мм чвсла ипот метры 140 160 180 200 | 225 | 250 8; 16( 31,5 z2: г, т Q X и 32 : 41 8 32 : 2 6,3 12,5 -0.03 16 32 : 1 32 32: 4 1 81 32 : 2 ) 8,0 8,0 0 16 32: 1 32 32 : 4 32 : 2 8,0 12.5 +0,25 8 | 16 1 32 ; 1 32 32 : 4 j 8 32 :2 10,0 8,0 0 16 32:1 32 32 ; 4| 8 32 : 2 10,0 12,5 +0,25 16 32:1 32 32 : 4| 8 32 ; 2j 12,5 8,0 0 16 32 :1 32 9; 18; 35,5 z2 : Zj 771 Q и 36 : 4 I 9 36 : 2 6.3 8.0 -0.222 18 36; 1 36 36 ; 4 9 36 •; 2 6.3 14.0 4-0.397 18 36:1 36 36 : 4 9 36 :2 8,0 8,0 -4-0.500 18 36 :1 36 36 ; 4 9 36 : 2 8.0 12,5 +0,750 18 36 :1 36 36; 4 9 36 : 2 10.0 8,0 +0.501 18 36 :1 36 36 ; 4 9 36; 2 10,0 12,5 +0.75 18 36 : 1 36 10; 20; 40 z2 : 2t т Q и 40 : 4 10 40 ; 2 5,0 16 0 20 40: 1 40 40 : 4 10 40 : 2 6.3 10 -4-0.397 20 40:1 40 40 : 4 10 40 : 2 6,3 16 +0,571 20 40 :1 40 40 : 4 10 40 : 2 8,0 10 0 20 40: 1 40 40 : 4 10 40 : 2 8,0 16 +0.12 20 40 :1 40 40 : 4 10 40 : 2 10.0 10 0 20 40; 1 40 11,2; 22,4; 45 z2 : zi т Q и 46 : 4 11,5 46 : 2 5.0 10 0 23,0 46 : 1 46.0 46 : 4 11,5 46 : 2 5,0 16 4-1.000 23,0 46 :1 46,0 46 : 4 11,5 46 : 2 6.3 10 4-0,571 23,0 46 : 1, 46,0 46 : 4 11,5 46: 2 6.3 16 +0.750 23,0 46 :1 46,0 46 : 4 11,5 46 : 2 8,0 10 +0,12 23,0 46 : 1 5 46,0 46 : 4 11,5 46 ; 2 8,0 16 +0,25 23,0 46 : 1 0 46,0 12,5; 25; 50 Z2 : 21 т Q и 50 : 4 12,5 50 : 2 4.0 20,0 0 25,0 50 :1 | 50.0 50 : 4 12,5 50 : 2 5.0 12.5 4-0.750 25,0 50 : 1 | W 50 : 4 12,5 50 : 2 5.0 20,0 +0.100 25,0 50:1 50,0 50 : 4 12,5 50 : 2 6.3 12,5 +0,496 | 25,0 50 ; 1 | 50,0 50 : 4 12,5 50 : 2 6.3 20,0 +0.71 25,0 50 : 1 0 50,0 50 :4 12,5 50 : 2 8,0 12,5 0 25,0 50:1 50,0 14; 28; 56 z2 : Zi т Q и 58 ; 4 14,5 58 : 2 4.0 12,5 —0,250 29,0 j 58 : 1 58,0 58 : 4 14,5 58 : 2 4,0 20.0 +1,00 29,0 | 58 :1 58,0 58 ; 4 14,5 58 : 2 5.0 12,5 4-0.750 29,0 | 58:1 58,0 58: Ь 14,5 58 : 2 5.0 20.0 +1.000 | 29,0 | 58 :1 58,0 58 : 4 14,5 1 58 ; 2 6,3 12,5 +0.46 29,0 j 58 : 1 4 58,0 58 : 4 14,5 58 ; 2 6,3 20,0 +0,68 29,0 58 : 1 2 58,0 ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Передаточный числа илот Параметры Межосевое расстояние а , мм 140 160 180 200 .225 250 63 г2 : zi т Ч X и — 63 : 1 4,0 16.0 +0,500 63 63 :1 5,0 12,5 —0,750 63 63 :1 5.0 16,0 +0,500 63 61 :1 6,3 12,5 -1,000 61 63 :1 6,3 16,0 +0,182 63 71 z2: Zi т Ч X и 73 :1 3,15 16 -0,56 73 — 73 :1 4,00 16 +0,50 73 — 73 :1 5,00 16 + 0,50 73 — 80 Z2 ' Zi. TH Ч X и — 80 ; 1 3,15 20 +0,794 80 — 80 : 1 4,00 20 0 80 — 80; 1 5,00 20 0 80 Передаточные числа «пот Параметры Межосевое расстояние а , мм 280 315 355 400 450 500 8; 16; 31,5 ' 21 т Ч X и • 32 -Л | 32 12 | 32 : 1 12’5 +0,150 8 | 16 | 32 32 : 4 I 32 : 2 I 32 : 1 16,0 8,0 —0,300 8 | 16 | 32 32 : 4 1 32 : 2 1 32 : 1 16,0 12,5 - 0.063 8 | 16 | 32 32 : 4 I 32 : 2 I 32 : 1 20,0 8,0 0 8 | 16 | 32 32 : 4) 32 : з| 31 : 1 32 : 4) 32 ; г| 32 :1 9; 18; 35,5 г2 : zi т Ч X и 36; 4 | 36 ; 2 1 36 ; 1 12.5 ' 8.0 +0,460 9 | 18 | 36 36 : 4 36 : 2 36 : 1 12,5 12,5 +0,450 9 | 18 | 36 36 : 4 1 36 : 2 1 36 : 1 16,0 8,0 +0,587 9 | 18 | 36 36 : 4 | 36 : 2 I 36 : 1 16.0 12 5 +0.750 9 | 18 | 36 36 : 36 : 2I 36 : 1 20,0 8,0 +0,500 S | 18 | 36 36 : 4} 36 : г| 36 ; 1 10; 20; 40 ♦7 • • £ с н а 40 : 4 | 40 ; 2 1 40 :1 10,0 16 0 10 | 20 | 40 40 : 4 40 : 2 40 : 1 12.5 10 +0,200 10 | 20 | 40 40 : 4 1 40 : 2 | 40 ; 1 12,5 16 +0,400 10 | 20 | 40 40 : 4 40 : 2 40 : 1 16,0 10 0 10 | 20 | 40 40 ; 4, 40 : г| 40 : 1 16,0 16 +0.125 10 | 20 | 40 40 : 4 40 : 2 40 : 1 20,0 10 0 10 | 20 | 40 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Передаточные числа ипот Параметры Межосевое расстояние а , мм 280 315 355 400 450 500 11,2; 22,4; 45 ..§»НЗ к 46 : 4 11,5 46 ; 2 10.0 10 0 23,0 46 5 1 46,0 46 : 4 11,5 46 ; 2 10,0 16 +0,500 23,0 46 51 46,0 46 1 4 11,5 46 : 2 12,5 10 +0,400 23,0 46:1 46,0 4G 1 4 11,5 46:2 12,5 16 +-1,000 23,0 46 ; 1 46,0 46 : 4 11,5 46 : 2 16,0 10 +0,12 23,0 46 :1 46,0 46:4 11,5 46 : 2 16,0 16 +0,25 23,0 46 ; 1 0 46,0 12,5; 25; 50 N ы е на § 1 50 ; 4 12,5 50 : 2 8,0 20,0 0 25,0 50 :1 50,0 50 : 4 12,5 50 : 2 10,0 12,5 +0,25 25,0 50 1 1 50,0 50 ; 4 12,5 50 : 2 10,0 20,0 +0,50 25,0 50 з 1 50,0 50 г 4 12,5 50 : 2 12,5 12.5 +0,75 25,0 50 : 1 50,0 50 : 4 12,5 50 : 2 12.5 20,0 +1,00 25,0 50 ; 1 50,0 50 : 4 12,5 50 : 2 16,0 12,5 0 25,0 50 : 1 50,0 14; 28; 50 ы • • g ста з С4 ы 58 : 4 14,5 58 : 2 8,0 12,5 —0,250 29,0 58 : 1 58,0 58 : 4 14,5 58 : 2 8,0 20,0 +0.375 29,0 58 11 58,0 58 5 4 14,5 58 :2 10,0 12,5 +0,250 29,0 58 1 1 58,0 58 ; 4 14,5 58 : 2 10,0 20,0 +1,000 29,0 58 i 1 58,0 58 з 4 14,5 58 : 2 12,5 12,5 +0,75 29,0 58 :1 58,0 58 : 4 14,5 58 :2 12,5 20,0 +1,00 29,0 58 : 1 58,0 63 н — 63 1 8,0 16,0 -0,125 63 ** 63 :1 10.0 16,0 +0,500 63 61:1 12,5 12,5 —0,750 61 63 ; 1 12,5 16,0 +0,500 63 71 73 : 1 6,3 16 -0,056 73 — 73 ; 1 8,0 16 -0,125 73 — 73 : 1 10,0 16 -^0,500 — 80 ы • • 5 он з N — 80:1 6,3 20 0 80 — 80 : 1 8,0 20 0 80 — 80 : 1 10,0 20 0 80 ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Геометрический расчет червячной передачи Расчет геометрии червячной передачи по ГОСТ 19650—74 предусматривает передачи с углом скрещивания осей червяка и колеса, равным 90°, и исходным червяком по ГОСТ 19036—73. Формулы и пример расчета червячной передачи приведен в табл. 111. Наименования параметров, приводимых на рабочих чертежах червяков п червячных-колес, а также межосевое расстояние червячной передачи выделены в таблице полужирным шрифтом. 111. Формулы и пример расчета цилиндрической червячной передачи Параметры и обозначения Формулы и указания Численные значения Исходные данные Модуль т Коэффициент диаметра червяка q Число заходов червяка Zj Вид червяка ZA или ZN1, ZN2, ZK1 В данном примере Z1 6,3 мм 10 2 г 1 Исходный червяк по ГОСТ 18036—73 1 Угол профиля ах или ап «п8, “о Коэффициент высоты витка Л* Коэффициент высоты головки Ь(1 Коэффициент расчетной толщины S* Коэффициент радиуса кривизны переходной кривой рj В данном примере ап 20* 2 4- 0,2 cos у 1,0 1,571 0,3 Мслюсевое расстояние а Коэффициент смещения червяка х Передаточное число и 1С0 мм 20 Примечания: 1. Межосевое расстояние входит в состав исходных данных, если его значение задано. 2. Коэффициент смещения червяка х входит в состав исходных данных, если значение межосевого расстояния а пе задано. Расчет ге Число зубьев червячного колеса z2 о метр и чес к их параметров В общем случае: z2 — uzi ~ 20-2== — 40; округляется до ближайшего целого числа; допускается изменение величины z2, после чего уточняется окончательное значение и Принимаем г2 — 39. Уточненное значение и = 39 : 2 = 19,5
Параметры и обозначения Формулы и указания Численные значения Коэффициент смещения червяка X я = -5’_ _0,5(Z2 + «) = = ~ - °,5 (39 + Ю) К оэффициепт смещсни я черв яка рекомендуется принимать в пределах: 1 х — 1 0,897 Межоеевое расстояние (если а входит в исходные данные) «№ Расчет диаметр Делительный диаметр червяка <lt колеса <?2 % = 0,5 (г2-1-g + 2а) гп о в червяка и червячного к di gm = 10 • 6,3 d2 ~ z2m = 33 • 6,3 о л e с a 63 мм 245,7 мм Начальный диаметр червяка dwl Делительный угол подъема ? Начальный угол подъема у№ Основной угол подъема dwi = (а + 2л-) т = -= (10,2 • 0,897) 6,3 tgv= 4=^ = 0,2 tgv =11^=2142=0,1696 cos 7b = cos an cos V = = cos 20° cos J l°19' = 0,9214 Определяется для червяка Z1 74,30 мм у = 11°19' Vw = 9’37' уь = 22°52» Основной диамё^р червяка d& Высота вгггка червяка ht Высота головки витка чер-вяка hal _ Xim 2 • 6,3 6 lg?b Определяется для червяка Z1 ht — Л*т = (2 4- 0,2 cos 11°1S') 6,3 h = hf.m = 10-63 til e* ’ 2&,89 мм 13,84 мм 6,3 мм Диаметр вершин витков червяка d г зубьев колеса dQ2 dfli — d£ 4- ~^am — 63 -J- 2 • 1 * 6,3 da2 = d2 + 2 (ha + *) m = = 245,7 -J- 2 (1,0 + 0,897) 6,3 75,6 мм 269,6 мм В шбольший диаметр червячного колеса <*оМ2 . , 6m _ “aM2 aa2 + 21 4. 2 ==269,6 4 279,05 мм
Параметры и обозначения Формулы и указания Численные значения Расчет размеров, х части червяк Радиус кривизны переходной кривой червяка Длийа нарезанной части червяка bt арактерпзующих форму на а и венца червячного коле Р,< = р * т = 0,3 • 6,3 Определяют по формулам табл, 112 резанной с а 1,9 мм Ширина веяца червячного колеса Ь2 Рекомендуется принимать] Ь2 -< 0,75<%а£ при + 3j t>2 < °,6"dai при zx = 4. В данном примере b„ = 0,757,- = = 0,75 - 75,6 56,7 мм; принимаем 5а = 55 мм Расчет размеров д пр о ф Расчетный шаг червяка pt Ход витка р Делительная толщина по хорде витка червяка saj i я контроля взаимного по* илей витков червяка Pi — лт — 3,1416 • 6,3 Pzi=vl= 19’792-2 «а1= s*m cos у = = 1,571 • 6,3 cos 11°19" л о ж с и и я 19,792 39,584 9,71 Высота до хорды витка 1 ~snf sin2 v \ X tg 1 0,5 arcsin — 1 = = 1,0 - 6,3 + 0,5 - 9,71 х , /„ , . 9,71 sin2 1149' \ X tg (0,5 aresm gj—— j = = 6,3+0,014 6,314 мм Диаметр измерительных роликов D D Ss 1,67m = 1,67 • 6,3. Рекомендуется принимать величину D равной ближайшему большему значению диаметра ролика по ГОСТ 2475—62 (глава VIII, табл. 28) 10,5 мм Размер червяка по роликам М, J. ч COS v . м, = (2, - (р, - s*m) -j^L. + + D (—1—+Л=63-\ sm а ‘ / — (19,792 — 1,571 • 6,3) X Для червяков Zl, ZN1, ZN2, ZK1 а = 20°. Для червяка ZA sin а = sm 20° cos v 77,28
112. Расчет длины нарезанной части червяка ОС Расчетные формулы для zt 1 и 2 4 -1,0 —0,5 0 4-0,5 +1,0 Ь1 > (10,5 4- гх) т bi (8 4- 0,06z2) т bt (11 4“ 0,06z2) m bi (11 4~ 0,lz2) т bi (12 + 0,lz2) т bi (10,5 4- 21) tn bi (9,5 4- 0,09z2) m bi Si (12,5 4- 0,09z2) m bi >= (12,5 -j- 0,iz2) m bi (13 4- 0,lz2) m Примечания: 1. При промежуточном значении коэффициента х длину bi вычисляют по ближайшему пределу х, коюрый дает большее значение Ьг. 2, Для шлифуемых и фрезеруемых червяков полученную по таблице длину bi следует увеличить: на 25 мм — при т < 10 мм; на 35—40 мм при т = 10 4- 16 мм; на 50 мм при т > 16 мм. ГОСТ 19650—74 в приложении предусматривает расчет размеров для контроля осевого профи хя Допуски цилиндрических червячных передач (по СТ СЭВ 311—76) Рис. 69. Виды сопряжений п гарантированные боковые зазоры Стандарт СЭВ распространяется на червячные цилиндрические передачи и червячные пары с архимедовыми червяками ZA, эвольвентными червяками Z1, конволютными червяками ZN всех типов и с червяками типов ZK, образованными конусом, с межосевым углом, равным 90°. Степени точности и виды сопряжений. 1. Степени точности червяков, червячных колес, червячных пар и червячных передач обозначают в порядке убывания точности цифрами 6, 7, 8, 9, 10. 2. Для каждой степени точности установлены нормы кинематической точности, нормы плавности работы и нормы контакта зубьев и витков. Степень точности передачи или пары определяют по элементу (червяку или червячному колесу) с наиболее низкими показателями. Для нерабочих боковых поверхностей (сторон) зубьев червячного колеса и витков червяка, используемых в течение ограниченного времени при пониженных нагрузках, допускается снижение точности, но не более чем па две степени. 3. Допускается комбинирование норм кинематической точности, норм плавности работы и норм контакта зубьев и витков разных степеней точности. 4. При комбинировании норм разных степеней точности нормы плавности работы червяков, червячных колес, червячных пар и червячных передач могут быть не более чем на две степени точнее или на одну степень грубее норм кинематической точности; нормы контакта зубьев червячного колеса и витков червяка не могут быть грубее норм плавности работы червячных передач. 5. Независимо от степени точности передачи принято четыре вида сопряжений червяка с червячным колесом А, В, С, D (рис. 69) и семь видов допуска Tjn па боковой зазор х, у, z, а, Ь, с, d. Обозначения приведены в порядке убывания величины бокового зазора и допуска на него. Рекомендуемое соответствие между видами сопряжения червяка с червячным колесом в передаче и степенью кинематической точности: Вид сопряжения............................ А В С D Степени кшкматичесьой точности ...........в—10 6—10 6—9 6—8
6. Видам сопряжений D, С, В й А соответствует вид допуска на боковой зазор d, с, Ь и а. Соответствие между видом сопряжения элементов червячной передачи и видом допуска на боковой зазор допускается изменять. При этом также могут быть использованы виды допуска на боковой зазор х, у, z. 7. Точность изготовления червячных передач задается степенью точности, а требования к боковому зазору — видом сопряжения по нормам бокового зазора и видом допуска на боковой зазор. Пример обозначения точности червячной передачи или пары со степенью точности 7 по всем трем нормам, с видом сопряжения элементов передачи С и неизменным соответствием между видами сопряжения и допуска на боновой зазор: 7-С СТ СЭВ 311—76. 8. При комбинировании норм разных степеней точности п изменении соответствия между видом сопряжения и видом допуска па боковой зазор точность червяка, червячного колеса, червячной передачи и червячной пары обозначается последовательным написанием трех цифр и двух букв. Между собой и от слитно пишущихся букв цифры разделяются тире. Первая цифра означает степень по нормам кинематической точности, вторая — степень по нормам плавности работы, третья — степень по нормам контакта зубьев червячного колеса и витков червяка, первая из букв — вид сопряжения, а вторая — вид допуска на боковой зазор. Пример обозначения точности червячной передачи со степенью 8 по нормам кинематической точности, со степенью 7 по нормам плавности, со степенью 6 по нормам контакта зубьев червячного колоса и витков червяка, с видом сопряжения червяка и червячного колеса В и видом допуска па боковой зазор а: 8—7—6—Ва СТ СЭВ 311—76 Нормы точности. 1 Допуски и предельные отклонения по нормам кинематической точ-иосги, нормам плавности работы и нормам контакта зубьев червячного колеса и витков червяка для различных степеней точности червячной передачи и се элементов устанавливают по табл. 113—117. Значения в скобках даны для справок. 2. При соответствии плавности работы червячных передач требованиям данного стандарта СЭВ контроль плавности работы червячных колее и червяков не является обязательным. 3. При соответствии суммарного пятна контакта червячной пары или передачи требованиям данного стандарта СЭВ контроль по другим показателям, определяющим контакт зубьев червячного колеса и витков червяка, не является обязательным. 4. Нормы кинематической точности, кроме F и Ег, и нормы плавности работы, кро-ме , в зависимости от условий работы червяка и червячного колеса по правым и левым профилям допускается назначать из разных степеней точности. 5. Каждый установленный комплекс показателей, используемый при приемке червяков, червячных колес, червячных пар и червячных передач является равноправным с другими, хотя при сравнительных (например, расчетных) оценках влияния точности передач па пх эксплуатационные качества основными и единственно пригодными во всех случаях ячтяются функциональные показатели P'ior, F^Z0T, lzjior и суммарное пятно контакта. 6 Непосредственный контроль червяков, червячных колес, червячных пар и червячных передач по всем показателям установленного комплекса не является обязательным, если изготовитель существующей у него системой контротя точности производства гарантирует выполнение соответствующих требований стандарта СЭВ. 7. Стандарт СЭВ устанавливает требования к точности червяка и червячных колес, находящихся па рабочих осях. Погрешности, вносимые при исвользовайии в качестве измерительной базы поверхностей, имеющих неточности формы и расположения, относительно рабочей оси, должны быть учтены или компенсированы введением производственного допуска. 8. Для червячных передач с углом профиля исходного червяка а, не равным 20°, допуск на радиальное биение червяка допуск на колебание измерительного межоссвого расстояния на одном зубе а также предельное отклонение межосевого расстояния . . - , . - siu 20° ±f должны быть умножены на коэффициент, равный отношению —г---- ** 8Ш Ct 9. Зависимости предельных отклонений и допусков разных степеней точности от геометрических параметров червяков, червячных колес, червячных пар и червячных передач приведены в табл. 129 и 130.
113. Нормы кинематической точности (показатели I<'-ir, Frr, р’Г1 гт/i) Делительный диаметр d2, ММ Степень точности Обозначение Модуль т, мм До 125 Св. 125 до 400 Св. 400 ДО 800 Св. 800 до 1600 Fi От 2 до t6 Рр + //2 (См. п. 2 примечания) 6 F Т От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 25 28 32 36 40 /<5 50 45 50 56 63 53 56 63 71 Fi Ог 2 до 16 Fp + 1f2 <См- ч- 2 примечания) 7 F г От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 36 40 45 53 56 63 71 63 71 80 90 75 80 90 100 F'i От 2 до 16 Рр + lf2 <См- 11 2 примечания) 8 Рт От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 а 10 и 10 » 16 45 50 56 63 71 80 90 80 S0 100 112 90 100 112 125 Р’г От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 63 71 80 90 100 112 125 112 125 140 180 125 140 160 180 9 F г ОТ 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 а 16 56 63 71 80 90 100 112 100 112 125 140 120 125 140 160 Р”г От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 80 S0 100 112 125 140 160 140 160 180 200 160 180 200 224 10 F г От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 |> 6,3 » 10 » 10 » 16 71 80 90 100 112 125 140 125 140 160 180 150 160 180 200 F-Гг От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 >> 16 100 112 125 140 160 180 200 180 200 224 250 200 224 250 280 Примечания: 1. Fj — допуск на кинематическую наибольшую погрешность чер- вячиого колеса; F — -допуск на радиальное биение червячного колеса; Ff — допуск на колебание измерительного мсжоссвого расстояния за оборот червячного колеса. 2. Для определения Fj принимают F и назначают в соответствии со степенью кинематической точиоЪги по табл. 114 при длине дуги, соответствующей числу зубьев червячного колеса, равного К = ~~ (или дуге, соответствующей ближайшему большему целому числу зубьев). / 2 — назначают в соответствии со степенью плавности работы по табл. 115. 3. 11ри комбинировании кинематической точности и плавности работы разных степеней точности допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за оборот червячного колеса определяют ио формуле [F; ]коуб “ [Fr] степень кинем, точи + [Fj — F ]степень плави, работы, где допуск, входящий в первое слагаемое, принимают по степени для норм кинематической точности, а допуски, входящие во второе слагаемое, принимают по степени для норм плавности работы. lfio = F'п + f77O, где F назначают в соответствии со степенью кинематической точности; hzo ~ назначают в соответствии со степенью плавности работы.
114. Нормы кинематической точности (показатель мкм) Степень i точности Модуль т, 1 мм L_ . Длина дуги L, мм О Я о и « Св. 20 до 32 см _ 05 О ю и о и « Св. 50 ДО 80 « о и й Св. 160 до 315 j Св. 315 до 630 Св. 630 до 1000 Св. 1000 ’ до 1600 Св. 1600 до 2500 6 и 16 20 22 25 32 45 63 80 100 112 7 От 2 (16) (22) (28) (32) (36) (45) (63) (90) (112) (140) (160) 8 ди ю (22) (32) (40) (45) (50) (63) (90) (125) (160) (200) (224) Примечания: 1. F^ — допуск па накопленную погрешность К шагов. 2. Допуск при К = (или ближайшему большему целому числу). 3. При отсутствии специальных требований допуск на F назначают для длили дуги средней делительной окружности, соответствующей ’/, чаеги числа зубьев червячного колеса (или дуги, соответствующей ближайшему целому числу зубьев). 115. Нормы плавности работы (показатели f 3)_, )’г, мкм) | Степень точности Обозначение Модуль m, MM Делительный диаметр dz, мм ; Степень точ-; ности ___ Обозначение Модуль m, MM Делительный диаметр d2> мм До 125 Св. 125 до 400 Св. 400 до 800 Св. 800 до 1600 До 125 Св. 125 до 400 : Св. 401 до 800 Св. 800 до 1600 6 fpt От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 a 10 a 16 ±10 ±13 ±14 ±11 ±14 ±16 ±18 ±13 ±14 ±18 ±20 ±14 +16 ±18 ±20 8 fi От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 a 6,3 № 10 а 10 a IS 28 36 40 32 40 45 50 36 40 45 56 40 45 50 56 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 в 16 8 10 12 9 И 13 16 12 14 16 18 17 18 20 22 9 fpt От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 а 10 а 10 а 16 ±28 +36 ±40 ±32 ±40 ±45 +50 +36 +40 ±50 ±56 ±40 ±45 ±50 ±56 7 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 в 10 в 16 ±14 ±18 ±20 ±16 +20 ±22 ±25 ±18 +20 ±25 ±28 ±20 ±22 ±25 ±28 fi От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 >г 6,3 » 10 а 10 а 16 36 45 50 40 50 56 63 45 50 56 71 50 56 63 71 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 й 10 в 16 И 14 17 13 16 19 22 17 20 24 26 24 28 30 34 10 fpt От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 а 10 а 10 • а 16 +40 ±50 ±56 +45 +56 ±63 ±71 ±50 +56 ±71 ±80 +56 ±63 ±71 +80 8 fpt От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 в 10 в 16 ±20 ±25 ±28 ±22 +28 ±32 +36 ±25 ±28 +36 ±40 ±28 +32 +36 +40 fi От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 в 10 а 10 а 16 45 56 63 50 63 71 80 56 63 71 90 63 71 80 90 ff2 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 » 10 » 16 14 20 22 18 22 28 32 25 28 36 40 36 40 45 50 Принятые обозначения: fpt — предельные отклонения шага колеса; вого расстояния на одном зубе. — допуск на погрешность профиля зуба колеса] fi ~ допуск па колебание измерительного, меяюсе-
11в. Нормы плавности работы (показатель Уг20Г, мкм) Уровень точности по функциональным показателям плавности работыtzzor Модуль mt мм Частота К циклической погрешности (К = г2) за оборот колеса ' До 16 ео —< оз Сф К о и W <25 О и tt Св. 63 до 125 Св. 125 до 250 й о Ю о U rf 6 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 10 12 14 10,5 13 16 и 14 17 12 15 18 13 16 19 14 18 22 7 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 и 6,3 » 10 15 18 16 19 23 17 20 24 18 22 26 19 24 29 21 27 33 8 От 2 до 3.5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 а 10 22 27 32 23 28 33 24 29 35 25 3t 38 27 34 42 (30) (ЗУ) (48) 9 От 2 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 а 6,3 а 10 (32) (39) (47) (33) (40) (48) (35) (43) (51) (37) (46) (55) (40) (50) (61) (44) (56) (68) Примета ни я: 1. /—допуск иа циклическую погрешность зубцовой ча- стоты. 2. Уровни точности передач по функциональному показателю плавности их работы / устанавливают по табл. 117 в зависимости от сочетания степеней точности по геометрическим показателям и величин аффективного тин Ере. коэффициента осевого перекры- 117. Соответствие уровней точности по фунвциоиальному показателю fzzor степеням точности по плавности при различных значениях эффективного коэффициента осевого перекрытия е^е Эффективный коэффициент осевого перекрытия Степень точности по показателю плавности работы 6 7 8 Уровень точности по показателю От 0.00 до 0,45 Св. 0,45 » 0,58 » 0,58 » 0,67 » 0,С7 6 5 4 3 7 6 5 4 (82 6 5 Примечание. Эффективный коэффициент осевого (по колесу) перекрытия может определяться по приближенной формуле 8ЙО = . ре s v л где К — отношение размера суммарного пятна контакта по длине зуба червячного колеса (без учета разрыва пятна контакта) к ширине зубчатого венца червячного колеса; Kv — отношение ширины зубчатого венца червячного колеса к делительному диаметру червяка; — число витков червяка.
flS. Нормы плавности работы (показатель fz^r или tz^ori мкм) Делительный диамегр d2, мм ! До 125 Св. 125 до 400 Св. 400 до 800 Св. 800 ДО кюо о 3 Частота If за Модуль т, мм Степень то оборот червячного колеса .^Сф с© И о и W Св. 6,3 ДО 16 Сф^ ’"а Л с о « Св. 6,3 ' ДО 16 Сф_ <хГ £ О О tt СФ СО СО и о и м От 1 1 до 6,3 СФ СОСО И о и W 6 От 2 до 4 Св. 4 » 8 >, 8 » 10 » 16 » 32 » 32 » 63 » 63 » 125 » 125 » 250 » 250 » 500 и 8.0 6,0 4,8 3,8 3,2 3,0 2,6 14 10 8,0 6,0 5,0 4,0 3,8 3,4 16 и 8,5 6,7 5,0 4,8 4,2 3,8 19 14 10,5 8,0 6,7 6,0 5,0 4,5 21 15 11 9.0 7,1 6,0 5,3 5,0 24 18 13 10 8,5 7,1 6,3 6,0 24 17 13 10 8,0 7,5 7,0 6,3 30 22 16 13 10,5 9,0 8,0 7,1 7 От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 » 16 » 32 » 32 » 63 » 63 » 125 » 1Й5 » 250 » 250 » 500 17 13 10 8,0 6,0 5,3 4,5 4,2 26 19 14 И 9,0 7,5 6.7 6,0 25 18 13 10 9,0 7,5 6,7 6,0 34 25 18 14 12 10 9,0 8,0 32 24 18 14 И 10 8,5 8,0 42 30 22 18 14 12 11 10 36 26 20 16 13 И 10 8,5 50 38 28 22 18 15 13 12 8 От 2 до 4 Св. 4 » 8 » 8 » 16 « 16 » 32 п 32 » 63 » 63 » 125 » 125 » 250 й 250 » 500 25 18 13 10 8,5 7,5 6,7 6,0 36 26 20 16 13 И 9,5 9,0 36 26 19 15 12 10 9,0 8,5 48 34 26 20 16 14 12 11 45 32 25 19 16 13 12 И 60 42 32 25 20 17 15 14 53 38 28 22 18 15 14 12 71 53 40 30 25 21 19 17 Принятые обозначения: f — допуск па цп::л1тчсс:-:ую погрешность зубчатого колеса; f zit0 — допуск на циклическую погрешность передачи. 119. Нормы плавности работы червяка (показатели fpx, f k и f #1, мкм) Модуль m, sat Модуль m, мд тень зости Обозначение <- Сф'сФ, СО о О СО Л И йв Ф о Обозначение rOO 10 16 Ss и Ы и о и я: Св. до f Св. ДО 1 и о и « О н Cb. ДО i 5g 5 g Cb. до : 6 fpx tpxk. ifl 7,5 13 И 9,0 16 14 12 21 19 16 28 25 8 fpx fpxk ffi 19 32 28 24 40 36 30 53 48 , 40 67 63 fpx 12 15 19 25 9 ipx //i 30 45 36 56 48 75 63 100 7 fpxk ffl 21 18 26 24 34 30 45 40 10 ipx 45 70 56 90 75 120 100 160 Принятые обозначения: f — предельное отклонение шага червяка; /рж& — Дс" ' пуск па накопленную погрешность К шагов; — допуск па погрешность профиля вигна. -
120. Нормы плавности работы (показатель f , мкм) Делительный диаметр червяка dx, мм । Степень точности Модуль mt мм Св. 10 ДО 18 Св. 18 ДО 30 Св. 30 ДО 50 Св 50 до 80 Св. 80 ДО 120 Св. 120 ДО 180 6 7 8 9 10 От 1 до 25 И 15 2» 25 32 11,5 16 28 25 32 12 17 21 26 34 13 18 22 28 36 14 20 25 32 40 16 22 28 36 45 18 25 32 40 50 Примечание. fr — допуск на радиальное биение червяка. 121, Нормы контакта (показатель f , мкм) Степень точности Межосевое расстояние czw, мм До 80 I Св. 80 ДО 120 Св. 120 до 180 1 Св. 180 до 250 04 23 СФ т о и й Св. 315 до 400 Св. 400 I до 500 ' Св. 500 1 ДО 630 I Св. 630 до 800 Св. 800 | до 1000 . Св. 1000 до 1250 6 28 32 38 42 45 50 53 56 63 67 75 7 45 50 60 67 75 80 85 90 95 105 118 8 71 80 90 105 110 125 130 140 160 170 180 9 110 130 150 160 180 200 210 240 250 260 280 10 180 200 220 260 280 300 310 360 380 420 450 Примечание. fa — предельное отклонение мсжосевого расстояния в передаче. 122. Нормы контакта (показатель f , мкм) Мсжосевое расстояние а , мм И Л 9* « о ОО О© о Ю 1Л £ о О о СФО ОО о° е к ОО о оз q СО О 04 03 О СФ «О 03 о 1ГФ га о Л Q оз е» ю ъ 03 и ь М U td U pi d н О И О П О ₽t О м и W ОЙ и й 6 22 25 28 32 36 40 42 45 48 53 56 7 34 40 45 50 56 60 67 70 75 85 90 8 53 43 71 80 90 100 105 110 120 130 140 9 85 100 ПО 130 140 150 160 170 190 200 220 10 130 130 180 200 220 240 260 280 300 320 340 Примечание. ± f ж — предельное смещение средней плоскости в передаче. 123. Нормы контакта зубьев в передаче (суммарное пятно контакта) Степень точности Относительные размеры и отклонение, % по высоте зубьев по длине зубьев 6 7 65„1О 60_„ 8 9 55—15 50—15 10 45-« 40—„
124. Нормы контакта (показатель мкм) Ширина зубчатого венца, мм Степень точности 6 7 8 9 10 До 63 Св. 63 до 100 » 100 » 160 » 160 в 250 9 12 17 24 12 17 24 32 16 22 30 42 22 28 40 56 28 36 50 71 Примечания: 1. Предельное отклонение межоссвого расстояния в обработке faCi предельное отклонение межосевого угла в обработке /^с и предельное смещение средней плоскости червячного колеса в обработке f червячных передач всех степеней точности по нормам плавности работы не должны превышать соответственно 0,75/а, 0,75/ у, 0,75/ 2. Если суммарное пятно контакта в существенно большей его части сдвинуто от средней плоскости колсеа по направлению вращения червяка, допускается нормировать его относительные размеры независимо от табл. 123. Выход уплотнительного контакта на кромку зубьев пе допускается. Нормы бокового зазора. Величину гарантированного бокового зазора для различных видов сопряжений устанавливают по табл. 125 независимо от степеней точности и их комбинирования. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор при всех видах сопряжений, являются: 7nmin — Для червячных передач с регулируемым расположением осей (табл. 12.5); Е и Т~ — для червячных передач с пере!улируемым расположением осей (табл. 126—128). 125. Нормы бокового зазора (показатель jnmin, мкм) Вид сопряжения Межосевое расстояние а , ММ До 80 Св. 80 ДО 120 Св. 120 до 180 Св. 180 до 250 1Л 1Г5 СЧ —t .СО « о О « Св. 315 до 400 Св 400 ДО 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св 800 1 до 1000 Св. 1000 до 1230 D 46 54 63 72 81 89 97 110 125 140 165 с 74 87 100 115 130 140 155 175 200 230 260 в 120 140 160 185 210 230 250 280 320 360 420 А 190 220 250 290 320 360 400 440 500 560 660 126. Нормы бокового зазора ^показатель Е-$, мкм, слагаемое Г Вид сопряжения Межосевое расстояние aw, мм До 80 о о и « Св. 120 до 180 Св. 180 до 250 in ш СЧ СО а о и W Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 ДО 1250 D 48 56 67 75 85 95 105 120 130 150 170 с 80 95 105 120 130 140 160 180 210 240 280 в 130 150 170 200 220 240 260 300 340 380 450 А 200 220 260 300 340 380 420 480 530 600 710 Примечани 2. Наименьшее я: 1. Е~& — наименьшее отклонение толщины витка червяка. отклонение толщины витка Е- берется как сумма двух слагав- мых и II, Определяемых по табл. 126 и 127 соответственно.
127. Нормы бокового зазора /показатель Е- , мкм, слагаемое IF Степень точности Модуль т< мм Межосевое расстояние а , мм До 80 Св. 80 до 120 га о и п Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1230 От 2 до 3,5 36 40 45 48 50 53 56 60 67 71 75 6 Св. 3,5 » 6,3 40 42 45 50 53 56 60 63 67 71 75 » 6,3 » 10 — — 53 56 56 60 63 67 71 75 80 а 10 16 — — — 63 67 71 71 75 80 80 85 От 2 до 3,5 60 63 71 75 80 85 90 100 105 110 120 7 Св. 3,5 » 6,3 63 67 75 80 85 90 95 100 110 120 125 » 6,3 » 10 — — 85 90 95 100 105 110 120 125 130 » 10 & 10 — — — 100 105 110 120 120 125 130 140 От 2 до 3,5 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 g Св. 3,5 » 6,3 100 110 120 130 140 140 150 160 170 190 200 » 6,3 » 10 — — 130 140 150 160 160 170 180 190 210 10 а 16 — — — 160 170 180 180 190 200 210 220 От 2 ДО 3,5 150 1С0 180 190 210 220 240 250 260 280 300 9 Св. 3,5 6,3 160 180 190 210 220 240 250 260 280 300 320 » 6,3 » 10 — — 210 220 240 250 260 280 300 320 340 10 16 — 250 260 280 280 300 300 320 340 360 От 9 ДО 3,5 240 260 280 300 340 360 380 400 420 450 500 Св. 3,5 » 6.3 260 280 300 320 340 380 400 420 450 480 500 10 6,3 » 10 —— 340 360 380 400 420 450 480 500 530 » 10 16 — — — 420 420 450 480 500 500 530 560 128. Нормы бокового зазора (показатель Т-, mkmJ Вид допуска бокового зазора Допуск иа радиальное биение витка червяка при диаметре червяка, мм g’otf Св. 8 до Ю га’ о и « Св. 12 ДО 16 ! Св. 16 ; ДО 20 i Св. 20 до 25 Св. 25 до 32 i Св. 32 до 40 Св. 40 ДО 50 га о и м d 25 28 30 32 36 42 48 55 65 75 с 30 34 36 40 45 52 60 70 80 95 ь 40 45 48 52 58 65 75 85 100 120 а 52 55 во 65 75 85 95 110 130 150 Z 65 70 75 80 95 110 120 130 150 180 У 80 85 95 100 120 130 150 160 180 220 X 100 110 120 130 150 170 180 200 220 260 Примечание. т~~ допуск на толщину витка червяка.
129. Зависимость предельных отклонении и допусков от геометрических параметров червячного колеса Степень точности FP F. 1 fpt //2 ti >х 1 2 Fp = BVd + C Fpk=0fiBVL + C Ат + В Vd + С В = 0,25А Ат + В Vd + С В = 1,4Д Am^BVd + C В = 0,25А VS2I0‘0 = ff Э + PS + Am + BVd + C В = 0,25А 3 /— + В у а + В Vа Ат + С В С А С А С А С А С А С В В А С 6 7 8 9 10 3,15 4,45 6,3 6 9 1,25 2,24 3,15 4 6,30 28 40 50 63 80 1,0 1,4 1,75 2.2 2,75 12 17 21 26,5 33 0,63 0,90 1,25 1,8 2,5 8 11,2 16 22,4 31,5 0,63 1 1,6 к' 6,3 8 10 16 25 1,8 2,24 2,8 22,4 28 35,5 6,95 11,0 17,4 27,5 43,5 5,4 8,5 13,4 21,2 33,5 1,34 1,89 2,49 3,28 4,1 5.76 8,1 10,71 14,2 17,6 См. примечания к табл. 130. 130. Зависимости предельных отклонений и допусков от геометрических параметров червяка Степень точности fh fhk fpx fpxk fh = = Am + С ’hk = s= Ат -j- С fpx ~ ~ Ат ~|- С fpxk — Ат -|- С f = Ат -|- С !r = Ad + С А С А С А С А С А С А С 6 7 8 9 10 1,14 1,8 2,84 8,2 13 20,5 2,28 3,6 5,7 16,5 26 41 0,76 1,2 1,9 3,0 4,75 5,7 9 14,2 22,4 35,3 1,33 2Д 3,3 10,1 16 25 1,33 2.1 3,3 5,2 8,2 8,2 13 20,5 32,4 51,0 0,044 0,07 0,11 0,174 0,275 9,5 15 23,8 37,6 } 59,5 Примечания к табл. 129 и 130. 1. Принятые обозначения: d2 — делительный диаметр червячного колеса; т — модуль; L — длина дуги делительной окружности; aw — мсжоссвос расстояние передачи; Fp — допуск па накопленную погрешность шага червячного колеса. 2. Fi = Fpfo + ifzi- 3. Fi .= l,4Fr. 4. fzh — fzko = W~0,G + 0,13) F , где H — число циклов за оборот червячного колеса. _______________________________________________________________ 5. = слагаемое 1 слагаемое II = 1,06зп . + У ta + где Vi mjn—- гарантированный боковой зазор. Для сопряжений D, С, В, A jn mjn принимают равным величине допуска (IT) по 8—11-му квалигстам в зависимости от вида сопряжения соответственно D, d, В пли А, по СТ СЭВ 145—75. Величину допуска jn mjn устанавливают в зависимости от межоссвого расстояния передачи. 6. В табл. 113 внесены меньшие из величин F , подсчитанных по зависимостям 1 и 2 табл. 129. 7. 1;.^ и f2]i0 подсчитаны для каждой степени точности при условных значениях Frt соответствующих соседней, более высокой степени плавности работы. 8. Величины допуска на толщину витка червяка Т- определяют в зависимости от вида допусков бокового зазора по табл. 131.
131. Допуск на толщину витка Т- Вид докуска бокового зазора Допуск на толщину витка червяка Т~, мкм Вид допуска бокового зазора Допуск на толщину витка червяка Т~, мкм а l,02Fr + 18,2 Z 2.3г; + 46 с l,3Fr + 23,4 V 2,92F + 58,4 ь l,6Fr + 29 X 3.64F + 73 а 1.82F,, + 36,5 СТ СЭВ 311—75, кроме приведенного, предусматривает: модуль от 1 до 25 мм, делительные диаметры червяка до 450 мм и червячного колеса до 6300 мм; степени точности 1, 2, 3, 4, 5, 11, 12, виды сопряжений Е и II, другие показатели и нормы точности, а также определения терминов. Конструкция червячных колес Типовыми конструкциями червячных колес являются: бапдажированпая (рис. 70, а), болтовая (рис. 70 б), сплошная литая (рис. 70 в), составная литая (чугунный центр вставляется в форму для отливки бронзового обода). Рис. 70. Конструкция обода червячных колее Рис. 71. Конструкция обода червячного колеса из термопластичного материала При знакопеременной на1рузко толщина венца червячного колеса (рис. 70, а) должна быть 2 т, по не менее 10 мм; диаметры крепежных болтов также должны быть больше. Болты после затяжки срезают и запиливают. Венец зубчатого червячного колеса из термопластических материалов, сопряженный с металлической частью в процессе отливки, показан па рис. 71. Конструкция, а также размеры сппц п ступицы центра такие же, как и для цилиндрических колес (см. рпс. 22, 23). Правила выполнения чертежей цилиндрических червяков и червячных колес Примеры указания параметров зубчатого венца на чертежах червяков и червячных колес приведены в табл. 132—135, неиспользуемые строки таблиц параметров следует исключать пли прочеркивать.
132. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже червяка вида ZA (архимедова червяка) Модуль Число заходов Вид червяка — ZA Делительный угол подъема V Направление линии витка — Исходный червяк — ГОСТ 19036—73 Степень точности — Данные для контроля взаим- кого положения разноименных профилей витка Делительный диаметр червяка Ход витка »zl 133. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже червяка вида Zi (эвольвентного червяка) с нестандартным исходным червяком Модуль т Число заходов Zi Вид червяка — ZJ Основной угол подъема витка Направление линии витка — Исходный червяк Угол профиля “п j Коэффициент высоты витка h* Коэффициент высоты головки —1 ч—-=? Коэффициент расчетной толщины S* Коэффициент радиуса кривизны переходной кривой ₽* Степень точности — Данные для контроля взаимного положения разноименных профилей витка Делительный диаметр червяка d. Ход витка Pzi
134. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже колеса, сопрягаемо! о с червяком вида ZA (архимедовым червяком) Л Модуль т Число зубьев Направление линии зуба — *4 L Л-А. Коэффициент смещения червяка X Исходный производящий червяк — ГОСТ 19036-73 Степень точности , — Межосевое расстояние aw Делительный диаметр червячного колеса rf;j Вид сопряженного червяка — ZA Число витков сопряженного червяка *1 Обозначение чертежа сопряженного червяка 135. Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже колеса, сопрягаемого с червяком вида ZN1 (конволютным червяком с прямолинейным профилем витка) с нестандартным исходным производящим червяком . Д Модуль т Число зубьев Направление липин зуба — Коэффициент смещения червяка X . Исходный производящий червяк Угол профиля апТ р Коэффициент высоты витка Л? Коэффициент высоты головки Ьао Коэффициент расчетной толщины л -л н... Коэффициент радиуса скругления кромки р*о — Степень точности — Межосевое расстояние % Делительный диаметр червячного колеса di Вид сопряженного червяка ZNi Чисто витков сопряженного червяка Обозначение чертежа сопряженного червяка
Усилия в зацеплении и КПД червячных передач КПД червячной передачи т) = г]'г]пг|р, где т]' учитывает потери в зацеплении; г|п — в подшипниках; цр — па размешивание и разбрызгивание смазочного масла. _ , , tg у При ведущем червяке т] = ij'L> = (уp'j" • _ , , tg (у — o') При ведомом червяке г] =т)21 = -2-~-уЕ-г-. Для передач с чугунным колесом, работающим в паре со стальным червяком tg р' = / = 0,06 -г- 0,12 (меньшие значения при гск is 2 м/с). Значение / и р' при бронзовом колесе и стальном червяке приведены в табл. 138. Меньшие значения /и р' соответствуют передачам со шлифованными червяками при твердости рабочих поверхностей витков > HRC 45. При расчете червячных передач с опорами качения следует принимать Пп = 1- КПД i]p при погружении передачи (колеса или червяка) в масло примерно \ y . 1 ^ОК^ па высоту зуба (витка) определяют по формуле т)р —1— ---, где pQK — окружная скорость погруженного в масло элемента (колеса или червяка), м/с; v — кинематическая вязкость масла при рабочей температуре, Угол Я подъема червяка (червячное колесо - ведущее) Рис. 72. График для определения КПД червячных передач. Пример. Определить КПД ПРЕ ведущем червяке, если у — 6o20'25" и / = 0,017. По графику (см. штриховую линию) находим, что 4j2 0,86
сСт; N — мощность, передаваемая червячным колесом, кВт; Ь2 — ширина обода червячного колеса, погруженного в масло, см; если в масло погружается червяк, то вместо Ь2 в формулу подставляют длину рабочей части червяка Ьр Но графику на рис. 72 определяют КПД червячной передачи в зависимости от 7 и/. Если р' — у, то при ведомом червяке КПД ц21 = 0, т. е. теоретически наступает состояние самоторможения, по практически самоторможения при вибрации не получается даже при у = Зч 6°. 136. Формулы для определения усилия в зацеплении червячной передачи Сх Силы, ема распр ‘Г депствуюн. червяк сдсл -4-- зния составляющих уси i- в шй в пе ействую редаче Er J ис на Силы, j щие на колесо Ведущее звено р = р 1 (21 2 р = р 1 (22 Р == Р Г1 г2 Червяк 2М2 _ р ^12 d2 1 tg у = tg (V + Р') = = Р2Д^- Р2 tg ang 1 — tg у tg р' Р2 tg otng Колесо 2М» _ —~ = Р2Щ1 tg v U2 2М, = Р2 tg (у - р') = = P2’12J Р2 anS 1 + tg? tg р' P2 tg ^nS Здесь р' — угол трения. В передачах с архимедовым червяком ans = а = 20°; в пере-4 / tg 20° \ дачах с эвольвснтным и конволютным червяками ang = arctg . Расчет на прочность цилиндрической червячной передачи Прп проектировании самотормозящей червячной передачи делительный угол подъема у следует выбирать прнблизитол ьн i в 2 раза меньше угла трения р' (табл. 138). Меньшие значения коэффг ц.епта трения соответствуют цементованным, шлифованным и полированным червякам при тщательной приработке и сборке передачи и обильной смазке маслом достаточной вязкости; коэффициенты трения даны с учетом потерь в подшипниках валов червяка и червячного колеса в предположении, что оба вала смонтированы на подшипниках качения. Для обработанных чугунных червячных колес / — 0,06ч 0,12 (меньшие знчени’я при рск > 2 м/с). 137. Формулы расчета иа прочность червячных колес Параметры и обозначения Расчетные формулы Крутящий момент на колесе АГкр, кгс • см Модуль т, мм Частота вращения червяка п, Лезаителышй угол подъема Число q модулей в диаметре делительного цилиндра червяка Число зубьев колеса z2 Условный угол обхвата 2<Ч Исходные даивые
Параметры и обозначения Расчетные формулы Скорость скольжения на делительном цилиндре червяка оск, м/с Напряжения изгпба ар, кгс/мм2 Контактные напряжения ар, кгс/мм3 Значение коэффициента у — в табл. 139. Допускаемые напряжения Одр и арр в табл. Я$1П1 ”ск— 60,-1000 cos V _ 600МКр F z2Tn,*qy2bi FP 500 1/~ мкр = тга V 2di>6a ^нр 141. 138. Коэффициент трения f и угол трения р' при червячном колесе пз фосфористой бронзы и стальном червяке «ск- “/'с 1 Р’ °ск> “Z° 1 р’ 0,01 0,11-0,12 6°17'—6’51' 2,0 0,035-0,045 2°00'—2’35’ 0,10 0,03-0,09 4 34 -5 09 2,5 0,03 —0,04 1 43 —2 17 0,25 0,065-0,075 3 43 —4 17 3,0 0,028—0,035 1 36 —2 00 0,5 0,055— 0,065 3 09 —3 43 4,0 0,023-0,030 1 19 —1 43 1,0 0,045—0,055 2 35 —3 09 7,0 0,018—0,026 1 02 -1 29 1,5 0,04—0,05 2 17 —2 52 10 15 0,016—0,024 0,014—0,020 0 55 —1 22 0 48 -1 09 139. Значения коэффициентов у «1 V 13 V V и V £| V 16 0,095 20 0,100 26 0,107 35 0,120 50 0,136 ,150 0,156 17 0,096 21 0,101 28 0,110 37 0,123 60 0Д41 300 0,160 18 0,098 22 0,103 30 0,113 40 0,128 80 0,148 19 0,099 24 0,105 32 0,116 45 0,133 100 0,152 140. Контактные напряжения в зависимости от скорости сколья:ения Марка материала Одр, кгс/мм2, при скорости скольжения v, м/с червяка колеса 0 0,25 0,5 1 2 3 СЧ 15-32 СЧ 18-36 СЧ 21-40 СЧ 12-28 СЧ 15-32 22 20 19 17 14 10 Сталь 20 цементованная СЧ 12-28 СЧ 15-32 Бр. АЖ 9-4Л 19 16 13 11 9 — Сталь Стб Сталь 45 СЧ 12-28 СЧ 15-32 17 14 12 10 7 —
141. Допускаемые напряжения для зубьев червячных колес Марка материала Способ отливки Допускаемые напряжения, Кгс/мм2 изгиба орр контактные Одр червяк HRC < 45 червяк HRC > 45 Бр. ОФ 10—1 В землю В КОКИЛЬ 6,0 8,0 17 25 20 30 Бр. ОНФ10 Центробежный 9,5 27 33 Бр. ОЦС 6-6-3 В землю В кокиль Центробежный 5,5 6.0 7,0 15 17 21 19 20 26 Бр. ОЦС 5-7-12 В землю 5,5 15 19 Бр. АЖ9—4Л В землю В кокиль 10 11 В зависимости от скорости скольжения и материала червяка СЧ 12-28 СЧ 15-32 СЧ 18-36 СЧ 21-40 — 4,0 4,5 5,0 6,0 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ИСТОЧНИКИ Колеса зубчатые измерительные — ГОСТ 6512—74. Колеса зубчатые цилиндрические передач Новикова. Модули — ГОСТ 14186—69. Передачи Новикова цилиндрические с двумя линиями зацепления. Исходный контур — ГОСТ 15023—76. Передачи Новикова с двумя линиями зацепления цилиндрические. Расчет геометрии. ГОСТ 17744—72. Передачи червячные глобоидные. Основные параметры — ГОСТ 9369—66. Передачи червячные глобоидные. Расчет геометрии — ГОСТ 17696—72. Передачи червячные глобоидные. Допуски — ГОСТ 16502—70. Кудрявцев В. Н. Упрощенные расчеты зубчатых передач. Изд. 4-е, пере-раб. п доп. М.—Л., «Машиностроение», 1967. Производство зубчатых колес. Справочник. Изд. 2-е. Под ред. Б. А. Тайца, М., «Машиностроение», 1975. Решетов Д. Ц. Детали машин. Изд. 3-е. М., «Машиностроение», 1974. Справочник металлиста. В 5-ти томах. Изд. 3-е. Т. 1. Под ред. С. А. Чер-навского и В. Ф. Регцикова. М., «Машиностроение», 1976. Цилиндрические эвольвентные зубчатые передачи внешнего зацепления. Расчет геометрии. Справочное пособие. М., «Машиностроение», 1974. Авт.: И. А. Болотовский, Б. И. Гурьев, В. Э. Смирнов, Б. И. Шепдерей. Цилиндрические эвольвентные зубчатые передачи внутреннего зацепления. Расчет геометрических параметров. Справочное пособие. М., «Машиностроение», 1977. Авт.: И. А. Болотовский, Б. И. Гурьев, В. Э. Смирнов, Б. И. Шендерей. Проектирование механических передач. Учебно-справочное пособие по курсовому проектированию механических передач, Изд. 4-е. М., «Машиностроение», 1976, Авт,: С. А. Чернавский, Г. М. Ицкович, В. А. Киселев и др.
ГЛАВА V ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕ ЦЕПИ (ПО ГОСТ 13568—75) Однорядные и многорядные приводные роликовый п втулочные цепи применяют для машин п механизмов. 1. Цепи роликовые однорядные типа ПРЛ и ПР, двухрядные типа ПР Размеры, мм Однорядные типа ПРЛ и ПР Двухрядные типа ПР * Размер для справок; Обозначение цепи t ®вт пе менее d dt А h ь Ь1 Разрушающая нагрузка, кгс, не менее Масса 1 м цени, кг И с йоле< е ПРЛ —приводные ролик оаые легкой серии ПРЛ-15,875-2270 15,875 9.65 5,08 10,16 14,8 24 13 2 270 0,9 ПРЛ-19,05-2950 19,05 12,70 5,96 11,91 __ 18,2 33 17 2 950 1,6 ПРЛ-25,4-5000 25,4 15,88 7,95 15,88 24,2 39 22 5 000 2,6 ПР Л-31,75—7000 31,75 19,05 9,55 19,05 — 30,2 46 24 7 000 3,8 ПРЛ-38,1—10000 38,1 25,40 11,12 22,23 36,2 58 30 10 000 5.5 ПРЛ-44,45—13000 44,45 25,40 12,72 25,40 42,4 62 34 13 000 7.5 ПРЛ-50,8—16000 50,8 31,75 14,29 28,58 — 48,3 72 38 16 000 9,7
Обозначение цепи t Ввн, не менее d А h b bi Разрушающая нагрузка, кге, не менее Масса 1 м цепи, кг Н( боле е ПР — приводные р о л и к о в ы е нормальной се р и и ПР-8-460 8,0 3,0 2,31 5,0 7,5 12 7 460 0,20 ПР-9,525—910 9,525 5,72 3,28 6,35 8,5 17 10 910 0,45 ПР-12,7—900—1 12,7 2,4 3,66 7,75 — 10,0 8,7 900 0,30 ПР-12,7—900—2 12,7 3,3 3,66 _ 7,75 — 10,0 12 7 900 0,35 ПР-12,7—1820-1 12,7 5,4 4,45 8,51 — 11,8 19 10 1 820 0,65 ПР-12,7—1820-2 12,7 15,875 7,75 4,45 8,51 11,8 21 и 1 820 0,75 " ПР-15,875—2270—1 6,48 5,08 10,16 — 14,8 20 и 2 270 0,8 ПР-15,875—2270—2 15,875 9,65 5,08 10,16 — 14,8 24 13 2 270 1,0 ПР-19,05—3180 19,05 12,7 5,96 11,91 18,2 33 18 3 180 1,9 ПР-25,4—5670 25,4 15.88 7,95 15,88 24,2 39 22 5 670 2,6 ПР-31,75-8850 31,75 19,05 9,55 19,05 — 30,2 46 24 8 850 3,8 ПР-38,1-12700 38,1 25,4 И,1 22,23 — 36,2 58 30 12 700 5,5 ПР-44,45—17240 44,45 25,4 12,7 25,7 — 42,4 62 34 1 7240 7,5 ПР-50,8—22680 50,8 31,75 14,29 28,58 — 48,3 72 38 2 2680 9,7 ПР-63,5—35380 63,5 38,1 19,84 39,68 — 60,4 89 48 3 5380 16,0 2ПР-12,7— 3180. 12,7 7,75 4,45 8,51 13,92 11,8 35 И 3180 1,4 2ПР-15,875—4540 15,875 9,65 5.08 10,16 16,59 14,8 41 13 4 540 1,9 2ПР-19,05—7200 19,05 12,70 5,88 11,91 25,50 18,2 54 18 7 200 3,5 2ПР-25.4—11340 25,4 15,88 7,95 15,88 29,29 24.2 68 22 11 340 5,0 2ПР-31,75—17700 31,75 19,05 9,55 19,05 35,76 30,2 82 24 17 700 7,3 2ПР-38,1—25400 38,1 25,40 11,12 22,23 45,44 36,2 104 30 25 400 11,0 2ПР-44,45—34480 44,45 25,40 12,72 25,40 48,87 42,4 110 34 34 480 14,4 2ПР-50.8—45360 50,8 31,75 14,29 28,58 58,55 48,3 130 38 45 360 19,1 Примечание ев на 20% Допускается снижение разрушающей нагрузки переходных звень- ГОСТ предусматривает также цепи типа ПП трехрядпые и четырехрядные. Примеры обозначений: цепи приводной роликовой однорядной нормальной серии шага 19,05 мм с разрушающей нагрузкой 3180 кге Цепь ПР-10,03—3180 ГОСТ 13568—73 соединительного звена приводной роликовой цепи легкой серии с шагом 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 5000 кге Звено С-ПРЛ-25,4—5000 ГОСТ 13568—75 переходного звена приводной роликовой цепи легкой серии шага 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 5000 кге Звено П-ПРЛ-25,4—5000 ГОСТ 13568—75 2. Цепи однорядные и двухрядные типа ПВ Размеры, мм Однорядная типа ПВ 1 — звено соединительное * Размер для справок; Двухрядная типа ПВ
Обозначение цепи t Вви» не менее а Й! А h Ь Ь, Разрушающая нагрузка, кгс, не менее Масса 1 м цепи, кг н е боле е ПВ-9,525—1100 7,60 3,59 5 8,80 18,5 10 1100 0,50 ПВ-9,525—1200 9,525 9,52 4,45 6 9.85 21,2 12 1200 0,65 2I1B-9,525—1800 5,20 4,45 6 10,75 9,85 27,5 8,5 1800 1,00 Пример обозначения цепи приводной втулочной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 1200 кгс: Ц»пь ПВ-9,525—1200 ГОСТ 13568—75 3. Длиннозвенные цепи типа ПРД Размеры, мм 1 — звено соединительное, 2 — звено переходное * Размер для справок; Обозначение цепи t -Ври, не менее а d. h ь bi Разрушающая нагрузка, кгс, не менее Масса 1 м цепи, кг ie боле е ПРД-31,75-2270 31,75 9,65 5,08 10,16 14,8 24 13 2270 0,60 ПРД-38,1—2950 38,1 12,7 5,96 11,91 18,2 31 17 ' 2950 1,10 ПРД-38—3000 38,0 22,0 7,95 15,88 21,3 42 23 3000 1,87 ПРД-38—4000 38,0 22,0 7,95 15,88 21,3 47 26 4000 2,10 ПРД-50,8-5000 50,8 15,88 7,95 15,88 24,2 39 22 5000 1,90 ПРД-63,5—7000 63,5 19,05 9,55 19,05 30,2 46 24 7000 2,60 ПРД-76,2—10000 76,2 25,4 11,12 22,23 36,2 57 30 10000 3,80 Примечания: 1. Размер h для цепи ПРД-38—4000 является номинальным. 2. Допускается снижение разрушающей нагрузки переходных звеньев на 20%. Пример обозначения цепи приводной роликовой длиннозвешюй с шагом 38,1 мм, с разрушающей нагрузкой 2950 кгс: Цепь ПРД-38,1—2950 ГОСТ 13568—75 ГОСТ 13568—75 предусматривает также тип ПРИ — приводные роликовые с изогнутыми пластинами. Технические требования. 1. Пластины, втулки и ролики должны изготовляться из холоднокатаного проката повышенной точности по толщине. Сверт-ные втулки и ролики — из обрезного холоднокатаного проката повышенной точности по толщине и ширине по ГОСТ 2284—69 или плющенной ленты по ГОСТ 3632—73. Для пластин, роликов и втулок допускается применение холоднокатаного проката нормальной точности по ГОСТ 503—71, ГОСТ 19904—74, а для пластин цепей типов ПРД допускается применение горячекатаного проката по ГОСТ 19903—74.
2. Детали цепей должны быть термически обработаны до твердости, указанной в табл. 4. Отношение глубины диффузионного слоя (эвтектоидный и половица переходного слоя) к толщине ролика, втулки или диаметру валика должно соответствовать данным табл. 5. 3. Детали цепей ве должны иметь окалины, трещин, заусенцев, раковин, черновип и коррозии, снижающих работоспособность цепи. 4. Пластины цепей должны иметь защитное, защитно-декоративное или декоративное покрытие. Допускается наличие покрытия в отверстиях пластин. 5. Собранная цепь должна иметь легкую (без заедания) подвижность в шарнирных соединениях. 6. Суммарный зазор между наружными и внутренними пластинами собранных -однорядных цепей должен быть не более указанного в табл. 6. Подвижность шарнирных соединений проверяют обкатыванием цепи с числом звеньев в соответствии с табл. 9 по звездочке с числом зубьев от 15 до 21 или поворотом от руки соседних звеньев и роликов цепи, лежащих на горизонтальной плоскости. 7. Цепи типа ПР, ПВ с шагами 8—15,875 мм должны быть подвергнуты растяжению нагрузкой, равной 15—33% разрушающей нагрузки согласно табл. 1 и 2. 8. Крутящие моменты при испытании на проворачивание валика и втулки в одной пластине и усилие выпрессовки одной втулки из пластины нс должны быть ниже значений, указанных в табл. 7. 9. Предельное отклонение длины отрезка цепи от номинального значения должно быть только положительным и соответствовать указанному в табл. 8. Число звеньев в измеряемом отрезке цепи должно соответствовать указанному в табл. 9. 10. Предельное отклонение наружного и внутреннего шага звеньев от номинального значения не должно превышать величии, указанных в табл. 10, 4. Твердость термически обработанных деталей цепей Типы Шаг Z, мм Твердость, HRC пластин валиков и втулок роликов Цементуемые стали Цементуемые сгали Нецементуе-мые стали ПРЛ 15,875-25,4 31,75-50,8 32 ... 40 26 ... 40 54 ... 62 47 ... 55 42 ... 50 ПР и ПВ 8-15,875 40 ... 50 59 ... 65 54 ... 62 42 ... 50 ПРД 31,75 ПР 19.05; 25,4 31,75-63,5 32 ... 40 38 ... 45 54 ... 62 47 ... 55 42 ... 50 ПРД 38-76,2 32 ... 40 54 ... 62 47 . . . 55 42 ... 50 Примечания: 1. Допускается повышение твердости пластин цепей ПРЛ и ПР с шагами 19,05 и более до HRC 45. 2 Допускается для неспециализированных производств изготовление валиков и втулок с твердостью HRC 45 ... 55 из нецементуемых и цементуемых сталей для цепей тина ПРЛ и ПРД, а также ПР и 2ПР с шагом 19,05 мм. Для цепи ПРЛ-15,875—2270—2, изготовляемой из цементуемой стали, допускается твердость валиков, втулок и роликов HRC 45 ... 55
5. Отношение толщины диффузионного слоя к толщине детали Типы Шаг 1, мм Относительная глубина диффузионного слоя, % валиков втулок роликов ПРЛ, ПР и ПВ ПРЛ, ПР и ПРД 15,875 19,05-76,2 4,0 .. . 11,0 3,5 .. . 11,0 8 ... 30 12 . . . 30 6 ... 20 10 ... 25 6. Суммарный зазор меящу наружными и внутренними пластинами цепи Шаг, мм 8 9,525 12,7 15.875 31,75* 19,05 38,1 * 25,4 50,8 * 31,75 60,5* 38* 38,1 75,2* 44,45 50,8 63,5 Зазор, мм 0,4 0,5 0,5 0,5 . 0,8 1,0 1,2 1,0 1,2 1,3 1,3 1,4 Примечания: 1. При применении для пластин холоднокатаного проката нормальной точности по толщине и горячекатаного проката допускается увеличение суммарного зазора па 50%. 2. Знаком отмечены цепи типа ПРД. 7. Крутящие моменту при иелыташш валика и втулки в пластине Шаг, мм Крутящий момент, кге« м Усилие выпрес-совки втулки, КГС Шаг, мм Крутящий момент, кге • м Усилие выпрес-совки ’ втулки, КГС Валик Втулка Валик Втулка 8 9,525 12,7 15,875 19,05 25,4 12,7 *2 31,75 *1 31,1 ** 50,8 *> 0,05 0.08 0,25 0,35 0,60 1,50 0,03 0,05 0,15 0,20 0,35 0,90 28 40 80 120 200 350 31,75 38,1 44.45 50,8 63,5 63,5*2 38** 38*2 76,2 *2- 2,90 1,20 1,44 4,00 5.50 7,50 12,00 1,79 0,70 0,85 2(40 3,30 4,20 7,20 500 270 340 500 600 700 1000 *1 Для цепей типа ПРД. *2 Для цепей ПР-12,7—900—1 и ПР-12,7—900—2. *• Для цепей ЦРД-38—4000. 8. Предельное отклонение длины отрезка цепи Типы Шаг 1, мм Предельные отклонения длины отрезка от поминала, % ПР ПРЛ, ПРД и ПВ 8,0-63,5 9,525 и более 0,15 0,225 Примечание. Допускается для цепей типа ПР дельное отклонение длины отрезка 0,225%. с шагами 12,7—19,05 мм пре-
9. Число звеньев в измеряемом отрезке Типы Шаг мм Длина отрезка в шагах: ИРЛ. ПР, 8,0-25,4 49 ПВ и ПРД 31,75 47 38 и 38,1 39 44,45 33 '.>0,8 63,5 23 76,2 19 ПРИ 78,1 19 103,2 15 140,0 И 10. Предельное отклонение шага цепи Типы Шаг 1, мм Предельное отклонение шага от номинала,. % ПРЛ, ПР и ПВ 8-15.875 ±0,90 ПРЛ, ПРД 19,05-76,2 ±0,90 —0,40 ПР 19,05 25,4 31,75 38,1 и 44,5 50,8 и 63,5 +0,90 -0,40 +0,70 —0,40 +0.60 —0,20 +0,50 -0,20 +0,36 —0.20 ЗВЕЗДОЧКИ ПРИВОДНЫХ ЦЕПЕЙ (ПО ГОСТ 591-69) 11. Метод расчета и построение профиля зубьев звездочек для приводных роликовых и втулочных цепей Параметры Расчетные формулы Шаг цепи t Диаметр ролика цепи (для втулочных цепей — диаметр втулки) <+ Размеры по стандартам иа цепь По ГОСТ 13568-75 Число зубьев звездочки z — Диаметр делительной окружности dg . , 180° t dd-lC^<= z - . 180о sin z Диаметр окружности выступов De / 180° \ <0,5 +clg—~j » Для зубьев, образуемых без смещения центров дуг впадин, в = 0; Lx = Л 90° —— cos • —- О z 14 Анурьев В. И., т. 2
Параметры \ Расчетные формулы Диаметр окружности впадин Di = do-2r Наибольшая хорда (для контроля звездочек с нечетным числом зубьев) L Lx — cos — 2т о z Радиус впадин г X * T 0,5025с?! + 0,05 мм Радиус сопряжения rt \ ..... П = 0,8d( + r = 4,3025с?! + 0,05 мм Радиус головки зуба г2 r2 - d, (1,24 cos ([) + o g CQg p _ j>3025) _ —0,05 мм Половина угла впадины а CK 60° a — 55 z Угол сопряжения р ^G° ₽ = 18»-4- Половина угла зуба ср <p = 17o-^_ = 9()o_ z z 1 Прямой участок профиля FC FC = °i (1,24 sin <p - 0,8 sin ₽) Расстояние от центра дуги впадины до центра дуги выступа зуба ОО2 ОО 2 = 1,24с?! Смещение центров дуг впадин е e= 0,031 Координаты точки Ot x, = 0,8с?! sin a Pi = 0,8c?i cos a Координаты точки О2 *.= 1,24c?!Cos-^. = 1,24с?! sin-l^l z ГОСТ 591 69 устанавливает профиль зубьев зг1сздс,!(.,к Д|Я яспср с отношением < 2. D Диаметр окружности выступов De вычисляют с точности д0 о д мм; остальные линейные размеры — до 0,01 мм, а угловые — до 1'. Для определения диаметров d® и Dg следует пользоваться тадл, ц.
12. Значение величин для расчета и построения профиля зубьев звездочек Обозначение цепей по ГОСТ 13568—7.5 Г Г1 002 е Обозначение цепей по ГОСТ 13568-75 Г Г1 002 е Пр-8—460 ПР-9 525-910 2.56 3,24 6,56 8,32 6,20 7,87 0,24 0,29 ПРЛ-25,4-5000 2ИР-25,4-11340 - 8,03 20,73 19,69 0,76 11В-9,525—1100 2,56 6,56 6,20 0,29 ПР-31,75-8850 ПРЛ-31,75-7000 2ПР-34,75—17700 9,62 24,86 23,62 0,95 П В-9,525 —1200 2ПВ-9,525—1800 3,07 7,87 7,44 0,29 ПР-12,7—900 3,94 10,14 9,61 0,38 ПР-38,1—12700 2ПР-38,1—25400 11,22 29 27,57 1,14 ПР-12,7-1820-1 ИР-12,7-1820—2 2ПР-12,'7-3180 4,33 11,13 10,55 0,38 ПР-44,45-17240 ПР Л-44,45-13000 2 ПР-44,45—34480 12,81 33,13 31,5 1,33 ПР-15.875-2270-1 ПР-15.875— 2270 —2 2ПР-15,875-45 40 5,16 13,28 12,6 0,48 ПР-50,8—22680 ПРЛ-50,8-16000 2IIP-50,8—45360 14,41 37,28 35,44 1,52 1 IP-19,05—3180 ПРЛ-19,05-2950 2ПР-19.05—7200 6,03 15,56 14,77 0,57 ПР-63,5—35380 7-ж, г2, vt в 31 20,05 1ВИСИМ 51,89 ЭСТИ 01 49,35 z и 1,90 типов ПР-25,4-5670 Табличные зи цепей даны в прил 8,03 ачспиг ожешп 20,73 ад, 2 к го 19,69 ?е. Di СТ 591 0,76 ос. -69 13. Зубья п венеп звездочки в поперечном сечении Однорядные Двухрядные Параметры Расчетные формулы Диаметр ролика цепи (для втулочной цепи— ципмггр втулки) d1. Ширина пластины цепи наибольшая h. Расстояние между внутренними пластинами цепи в расстояние между осями цепи Л. Размеры по стандарту' па цепь По ГОСТ 13568—75 Радиус закругления зуба (наименьший) г3 r3=l,7d1 Расстояние от вершины зуба до линии центра дуг шИ1|>уг.11<'1шй И Н = 0,8di 14'
Параметры Расчетные формулы Диаметр обода (наибольший) D* 180° — t ctg—у 1,ЗЛ Радиус закруглений при шаге 1 35 мм при шаге 1 > 35 мм г4 = 1,6 мм г4 = 2,5 мм Ширина зуба звездочки однорядной т, двухрядной т2 т, = 0,93Ввн — 0,15 мм т2 — 0,90Ввп - 0,15 мм * При dg < 150 мм допускается £>е == t cig -1^.-1,2Л. Z ' Размеры зуба и венца звездочки в поперечном сечении вычисляют с точностью до 0.1 мидия исполнения а допускается округление величины до 1 мм в меньшую сторону. Размер Ос округляют до 1 мм. Для определения диаметра Dc пользоваться табл. 14. ,, „ . 180° ,180“ 14. Значение еозес —— и ctg —-— в зависимости от z Z 180° eosec Z , 180» c1g”~ z 180° cosec z , 180° Ctg-^— z 180° cosec z . 180“ ctg — 7 2,3048 2,0765 33 10,5203 10,4727 59 18,7893 18,7626 8 2,6131 2,4142 34 10,8379 10,7916 60 19,1073 19,0811 9 2,9238 2,7475 35 11,1560 11,1111 61 19,4245 19,3996 10 3,2361 3,0777 36 11,4737 11,4301 62 19,7420 19,7176 и 3,5495 3,4057 37 11,7913 11,7488 63 20,0613 20,0363 12 3,8637 3,7321 38 12,1093 12,0679 64 20,3800 20,3555 13 4,1786 4,0572 39 12.4278 12,3875 65 20,6987 20,6745 14 4,4939 4,3813 40 12,7455 12,7062 66 21,0168 20^9930 15 4,8097 4,7046 41 13,0639 13,0251 67 21,3338 21,3103 16 5,1258 5,0273 42 13,3820 13,3446 68 21,6537 21,6306 17 5,4423 5,3496 43 13,6993 13,6628 69 21,9717 21/3489 18 5,7588 5,6713 44 14,0178 13,9821 70 22,2895 22,2671 19 6,0756 5,9927 45 14,3356 14,3007 71 22,6068 22,5847 20 6,3925 6,3137 4В 14,6536 14,6194 72 22,9956 22,9038 21 6,7095 6,6346 47 14,9720 14^9385 73 23,2431 23^215 22 7,0266 6,9550 48 15,2898 15,2571 74 23,5614 23,5401 23 7.3439 7,2755 49 15,6085 15,5764 75 23,8802 23,8593 24 7,6613 7,5958 50 15,9260 15,8945 80 25,4713 25,4517 25 7,9787 7,9158 51 16,2439 162121 85 27,0626 27,0442 26 8,2963 8,2358 52 16,5616 16,5314 90 28,6537 28,6363 27 8,6138 8,5555 53 16,8809 16,8512 95 30,’452 30,2287 28 8,9319 8,8742 54 17,1984 17,1693 100 31,8362 31,8205 29 9,2490 9,1948 55 17,5163 17,4877 112 35^6306 30 9,5668 9,5144 56 17,8354 17,8073 125 39,7929 39,7804 31 9,8846 9,8339 57 18,1535 18,1260 32 10,2023 10,1532 58 18,4717 18,4446
15. Предельные отклонения и допуски на размеры зуба звездочек Параметры Классы точности 1 2 3 Отклонения, мкм, при диаметре звездочки, мм До 120 ' Св. 120 1 до 260 5 о мо Й о и й । Св. 500 । до 800 । Св. 800 1 до 1250 Св. 1250 До 120 Св. 120 ! до 260 Св. 260 I до 500 1О© рз О и й Св. 800 до 1250 Св. 1250 До 120 Св. 120 до 260 Св. 260 до 500 Св. 500 j ДО 800 j Св. 800 до 1250 ' Св. 1250 Разность шагов Л/ (одной звездочки) при шаге t, мм До 20 св. 20 до 35 » 35 » 55 » 55 32 40 32 40 50 60 40 50 60 80 50 60 80 100 60 80 100 120 120 160 60 80 100 80 100 120 160 100 120 160 200 120 160 200 250 160 200 250 320 320 400 160 200 250 200 250 320 400 250 320 400 500 320 400 500 630 400 500 630 800 800 1000 Диаметр окружности выступов D е Bt (по ОСТ 1024 и ГОСТ 2689—54) В. (по ОСТ 1025) и Cs (по ГОСТ 2689-54) В, (по ОСТ 1010) -2000 -2400 —3000 Диаметр окружности впадин и наибольшая хорда L В3л (по ОСТ НКМ 1027 и ГОСТ 2689-54) В4 (по ОСТ 1024 и ГОСТ 2689—54) В6 (по ОСТ 1025) и Сь (по ГОСТ 2689-54) Диаметр впадин зуба 2г С3а (по ОСТ НКМ 1027) С4 (по ОСТ 1024) (по ОСТ 1025) Ширина mt и тг зуба и В2 венца В4 (ПО ОСТ 1024) В5 (ПО ОСТ 1025) В, (по ОСТ 1010)* Радиальное биение окружности впадин к осевое биение зубчатого венца 80 100 120 160 200 250 200 250 320 400 500 630 500 630 800 1000 1250 1600 * Допуск для исполнения а (см. рис. к табл. 13) ГОСТом не нормируется ЗВЕЗДОЧКИ ПРИВОДНЫХ ЦЕПЕЙ
45 18. Размеры зубьев и венцов звездочек для z > —- Обозначение цепей по ГОСТ 13568—75 Н Гз тх т2 Вг Обозначение цепей по ГОСТ 13568—75 Н т2 В2 ПР-8-460 4,0 8,5 2,6 ПР-25,4—5670 12,7 27 14,6 ПР-9,525—900 5,1 10,8 5,2 — — ПРЛ—25,4—5000 12,7 27 14,6 ПВ-9,525—1100 4 8.5 6,9 — 2ПР-25.4—11340 12,7 27 14,1 43,4 ПВ-9,525-1200 4,8 10,2 8,7 — — ПР-31,75—8850 15,2 32,4 1,6 17,6 2ПВ-9,525—1800 4,8 10,2 — 4,5 15,3 ПРЛ-31,75-7000 15,2 32,4 17,6 ИР-12,7-900 6,2 23,2 2,9 — — 2ПР-31,75-17700 15,2 32 4 17 52,8 ПР-12,7-1820-1 6.8 14,5 4,9 — ПР-12.7—1820—2 6,8 14,5 1,6 7,1 — — ПР-38,1-12700 17,8 37,8 23,5 . 2ПР-12,7-3180 6,8 14.5 —— 6,8 20,7 2ПР-38,1-25400 17.8 37,8 22,7 68,2 ПР-15,875—2270— 1 8,t 17,3 5,9 — — ПР-44,45-17240 20,3 43,2 23,5 ПР-15.875-2270-2 8,1 17,3 8,8 — —— ПРЛ-44,45—13000 20,3 43,2 23,5 — 2ПР-15,875—4540 8,1 17,3 — 8,5 25,1 2ПР-44,45—34480 20,3 43,2 2,5 22,7 71,6 ПР-19,05—3180 9,5 20,2 11,7 — — ПР-50,8—22680 22,9 48,6 29,4 ПРЛ-19,05-2950 9,3 20,2 11,7 — — ПРЛ-50,8-16000 22,9 48.6 29,4 — 2ПР-19,05-7200 9,3 20,2 — 11,3 34,1 2ПР-50.8—45360 22,9 48,6 — 28,4 87 17. Пример выполнения чертежа венца звездочки для однорядной цепи § Число зубьев Z 14 7,1-о,з(: Сопрягаемая цепь Шаг t 12,6 Диаметр ролика di 8,51 - Т>7 Профиль зуба по ГОСТ 591—69 — Без смещения э- Класс точности по ГОСТ 591—69 — 3 Диаметр окружности впадин Di 48,45—о,з4 справок Допуск на разность шагов ы 0,16 * Размер дл> Радиальное биение окружности впадин Ео 0,5 Торцовое биение зубчатого венца — 0,5 Диаметр делительной окружности dd 57,07 Сопрягаемая цепь Ширина внутренней пластины h 11,8 Расстояние между внутренними пластинами ^вн 7,75
18. Расчет и построение профиля дгсковой фрезы для нарезания звездочек с числом зубьев z 7 гт——-fH ж му а $ ' е _ Профиль зуба звездочек, получаемый методом деления при нарезании дисковыми фрезами, полностью соответствует теоретическому (исходному) профилю только при расчетном числе зубьев zL данной группы. Линейные размеры червячных и дисковых фрез вычисляют с точностью до 0,01мм, а угловые— до Г. Параметры Расчетные формулы и величины для группы (фрезы) 1 2 3 5 Шаг цепи t Диаметр ролика цепи (для втулочных цепей — диаметр втулки) di Размеры па цепь по ГОСТ 13568—" 5 Число зубьев нарезаемой звездочки Z Расчетное число зубьев для группы (фрезы) zt 7-8 7,5 9-11 10 12—17 14 18-35 25 36 и более 56 Радиус головки фрезы г » сопряжения а впадины фрезы га 0,711 D — —0,05 мм г = 0 Fi = 0,8 D 4 0,698 D — —0,05 мм 5025 D 4- 0,( г = 1,3025 0,685 D — —0,05 мм )5 мм Э 0,05 мм 0,668 D -—0,05 мм 0,655 D — —0,05 мм Половина угла головки фрезы а Угол сопряжения Координаты точки Oi xt Ух ха Уа 47’00' 10*32' 0,5851 D 0,5456 D 1,1328 D 0,3044 D 49-00' 12*24' 1,6038 D 0,5248 D 1,1793 D 0,3832 D 50-43' 14-00' 0,6192 D 0,5066 D 1,2089 D 0,2759 D 52-36' 15-45' 0,6355 D 0,4859 D 1,2302 D 0,1554 D 53-56' 17-00' 0,6466 D 0,4710 D 1,2381 D 0,0695 D Смещение центров дуг головки фрезы е* Ширина фрезы В, не менее * При расчете дисковых фре впадин е=0 е = 0,03 В = 1,14 1 | В = 1,11 1 | В = 1,08t з для нарезания звездочек без смещения центров дуг
19. Расчет и построение профиля инструмента для нарезания звездочек с числом зубьев z 9 Расчет и построение црофиля основной рейки в нормальном сечении при обкатке по диаметру делительной окружности даны в таблице и на рисунке. Центр дуги радиуса г, лежит на пересечении перпендикуляра, восстановленного из середины отрезка О2С, с продолжением линии О2ВС. Профиль зуба звездочек, подучаемый методом огибания, па участке BFCK (см. рисунок к табл. И) отклоняется от теоретического (исходного) профиля. Величина отклонения зависит от числа зубьев и не превышает в нормальном направлении к теоретическому профилю на участке KFC — 0,01I и на участке СК — 0,015/. Шаг цепи t Диаметр ролика (для втулочной цепи — диаметр втулки) di Размеры па цепь по ГОСТ 13568—75 Шаг основной рейки 1п Радиус вспомогательный г0 » головки Зуба г » выпуклости зуба гг » впадины зуба r2 I при t > 10 | При 1 10 1п= СОИ = 0,5 <7, г — 0,5025 D -j- 0,05 мм Г1 = 0,5 D -f- г = 1,0025 D 4- 0,05 мм г2 = 0,03 t г2 — 0,05 i Высота ножки зуба Н, при 1 > 10 » 1 sg 10 Hi - 0,28 t + r2 = 0,31 t Ht = 0,23 t + r2 = 0,28 t Смещение центров дуг радиуса г головки зуба е* c 0,93 I * При расчете и построении основной рейки без смешения центров дуг впадин е = 0. Технические требования на звездочки для приводных роликовых и втулочных цепей с шагами до 25,4 мм вкл. Число зубьев звездочек выбирают из следующего ряда: 9, 10, И, 12, (13), 14, (15), 16, (17), 18, (19), 20, (22), 25, (28), 32, (36), 40, (45), 50, (56), 63, (71), 80. При выборе числа зубьев следует отдавать предпочтение числам без скобок. Рекомендуется принимать число зубьев не менее 13; при больших скоростях и для ответственных передач принимают большие значения, но не свыше 120. При четном числе звеньев цепи с.ледует выбирать почетное число зубьев звездочки. Посадочные отверстия звездочек под вал выполняют с допусками но ниже класса точности 3 по ОСТ 1013 пли 1023. Звездочки изготовляют из стали марок 40 и 45 или 40Л и 45Л, группа II. Твердость поверхностного слоя венцов в пределах HRC 40...50 на глубину не менее: 1,0 мм — при ширине зуба звездочки до 3 мм; 1,5 мм — при ширине зуба звездочки более 3 до 6 мм; 2,5 мм — при ширине зуба звездочки более 6 мм. Допускается изготовление звездочек: а) из стали марок 15 и 20 (глубина слоя цементации на венцах 1,0-»+^ф мм, таердость IIRC 52...60);
б) из чугуна не ниже марки СЧ 18-36 с последующей термической обработкой (твердость венца НВ 363...429) при шаге до 25,4 и окружной скорости до 2 м/с. Основные условия применения передач приводными цепями. Передаточное отношение i должно быть пе более 7; при скорости Цепи г; < 3 м/с и при постоянстве рабочей нагрузки можно брать i 10. Для ценных передач металлорежущих станков рекомендуется выбирать t из следующего ряда: 1, 1,12; 1,25; 1,4; 1,6; 1,8; 2; 2,25; 2,8; 3,15; 3,5; 4; 4,5; 5; 5,6; 6,3; 7,1. Частота вращения звездочки, об/мин, наибольшая для втулочно-роликовых цепей, приведена в табл. 20. Оба соответствует наибольшей скорости цепи р=»18 м/с. При низком качестве изготовления цепи указанную в табл. 20 частоту вращения следует уменьшать па 25—30%. Рис. 1. Конструкция составной звездочки Рис. 2. Конструкция сварной звездочки Скорость набегания цепи на звездочку пли средняя скорость цепи в м/с znt У = Ж~1000 ’ где z — число зубьев звездочки; п — частота вращения звездочки, об/мин; t — шаг цепи, мм. Шаг цепи t в зависимости от частоты вращения меньшей звездочки и ее числа зубьев z следует принимать по табл. 20. Для выбора шага можно также руководствоваться зависимостью t____-А - .30-у 50 ’ где А — межосовое расстояние, мм. Следует стремиться к выбору меньшего шага, так как работоспособность цепной передачи с малым шагом выше, чем цени с большим шагом. Частота ударов звеньев цепи сильно цлияет па ее работоспособность. Число ударов звена в секунду определяют по формуле С7 = ^- 60К( ’ где Lt — число звеньев цепи. Для проверки допустимого числа ударов для втулочно-роликовой цепи можно пользоваться табл. 21. Среднее значение КПД цепной передачи (без учета потерь в подшипниках валов) т| = 0,97. Конструкция звездочек. Звездочки диаметром свыше 200 мм рекомендуется делать составными, как показано на рис. 1, при этом втулка может быть из чугуна; или сварными, как показано на рис. 2.
Положение цепной передачи. Горизонтальное или наклонное (с углом не свыше 45° к горизонту) положение цепной передачи является наиболее благоприятным. Вертикальных установок следует избегать ввиду необходимости частого регулирования провисания ветвей цепи. Для регулирования провисания и создания нужного предварительного натяжения, а также для компенсации вытяжки целей применяют устройства с натяжными или оттяжными звездочками или роликами. Число зубьев регулирующей звездочки рекомендуется принимать не менее числа зубьев малой звездочки передачи. Ролики, как правило, применяют при вертикальном или близком к нему расположении цепи. Наиболее желательны для регулирования провисания передвижные опоры передачи. Допустимое меж осевое расстояние. Наименьшее расстояние определяют в зависимости от передаточного числа i и диаметров звездочек. При г 4 можно принимать = 1,2 Dei±Pe*. + (30 < 50) мм, 64 где Ое{ и Z)e2 — диаметры окружностей выступов ведущей и ведомой звездочек, мм. Межосевое расстояние, создающее благоприятные условия работы, А = = (30-г50) I. Наибольшее расстояние между осями звездочек Атях = 80 t. Длина цепи и межосевое расстояние. Число звеньев где А' — можосевое расстояние, назначаемое конструктивно в пределах, указанных выше; zj и z2 — числа зубьев звездочек. Значение т желательно округлять до ближайшего четного числа (во избежание переходного звена). Уточненное расчетное межосевое расстояние . t I Zj Z2 , /~ / Z| Z2 \z о / 22 Г| \-| 4 = ^--^+]/ [ z2 — Z1 \2 оо Значения (.2д ) пРивеДены в табл. 22. Полученное расчетное расстояние обычно округляют в меньшую сторону на 2—5 мм для обеспечения некоторого провисания цепи. Длина цепи L = mt. 20. Наибольшая доцустсмая частота вращения звездочки, об/мин Число зубьев Z Шаг цепи 1, мм 12 15 20 25 30 35 40 45 50 15 2300 1900 1350 1150 1000 800 750 650 600 19 2400 2000 1450 1200 1050 850 800 700 650 23 2500 2100 1500 1250 1100 900 800 750 650 27 2550 2150 1550 1300 1100 000 850 750 700 30 2600 2200 1550 1300 1100 900 850 750 700
21. Допустимое число ударов для втулочной и роликовой цепи Шаг цепи t, мм 12-12,7 15,875 19,05 25,4 31,75 38,1 44,45 50,8 Наибольшее допустимое число ударов в секунду 60 50 35 30 25 20 15 12 22. Значения Z2~ Z1 (^2—2Л-\ 2л ) Z2~Z1 / z2 z, V \ 2Л ) Z2 — to 54 22 — 21 (z2 ~ Z1V \ 2л / Z2 —Z, /z2 —ZiV \ 2п / 1 0,025 21 11,17 41 42,6 61 94,3 81 166,2 . . 0,101 22 12,26 42 44,7 62 97,4 82 170,3 3 0,228 23 13,40 43 46,8 63 100,5 83 174,5 4 0,405 24 14,59 44 49,0 64 103,8 84 178,7 0 0,633 25 15,83 45 51,3 65 107,0 85 183,0 6 0,012 . 26 17,12 46 53,6 66 110,3 86 187,3 7 1,24 27 18,47 47 56,0 67 113,7 87 191,7 8 1,62 28 19,80 48 58,4 68 117,1 88 190,2 9 2,05 29 21,3 49 60,8 69 120,6 89 200,6 10 2,53 30 22,8 50 63,3 70 124,1 90 205,2 11 3,07 31 24,3 51 65,9 71 127,7 91 209,8 12 3,65 32 25,9 52 68,5 72 131,3 92 214,4 13 4,28 33 27,6 53 71,2 73 135,0 93 219,1 14 4,97 34 29,3 54 73,9 74 138,7 94 223,8 15 5,70 35 31,0 55 76,6 75 142,5 95 228,6 10 6,49 36 32,8 56 79,4 76 146,3 96 233,4 17 7,32 8,21 37 34,7 57 82,3 77 150,2 97 238,3 18 38 36,6 58 85,2 78 154,1 98 243,3 19 9,14 39 38,5 59 88,2 79 158,1 99 248,3 20 10,13 40 40,5 60 91,2 80 162,1 1С0 253,3 РАСЧЕТ РОЛИКОВОЙ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ О работоспособности роликовой цепи судят в основном по изпосу в ее шарнирах. Расчет производят по допустимым удельным нагрузкам в шарнирах (табл. 23). Номинальную допустимую мощность, кВт, определяют по формуле 102/сэ ’ где и — скорость цепи, м/с; Р = pF — допустимое окружное усилие, кгс; р — по табл. .23; F = dB — проекция площади олорпой поверхности шарнира, мм2; d — диаметр валика цепи, мм; Ввп— длина втулки (ширина внутреннего звена цепи, мм), В = 1,4-j-1,7 Ввн; d и В берут из таблицы размеров цепей; к3 — коэффициент, учитывающий условия эксплуатации передачи: k3 = k1kik3ki, здесь ':t —коэффициент, учитывающий характер нагрузки (при спокойной нагрузке /у = 1,0; при толчкообразной кг = 1,24-1,4); ^ — коэффициент, учитывающий вид смазки (при непрерывной смазке — масляная ванна или от насоса к2 - 0,8; при капельной к., = 1,0; при периодической к2 = 1,5); ка коэффициент, учитывающий продолжительность работы передачи (при Односменной работе к3 — 1,0; при двухсменной к3 = 1,25; при трехсменной
L. = 1,45); кц — коэффициент, учитывающий расстояние между осями звездочек =1,0 при расстоянии между осями А = (30=60) Г, к± = 1,1 при А < < 30 Г, ki — 0,9 при А = (704-80) t]. Нагрузка па валы зависит главным образом от окружного усилия, в меньшей степени — от предварительного натяжения и может быть определена из зависимости <?в = 1,15 Р кге. Нагрузку на опоры определяют в соответствии с их расположением по отношению к посаженным на валу звездочкам, а также и значением QB. Пример. .Определить для нормальных условий работы (fc3 = 1) мощность 7V3 в кВт, которую может передать роликовая цепь с marOiM t = 25,4 мм и разрушающей нагрузкой Q = 5000 кге (см. табл. 1). Частота вращения ведущего вала п = 850 об/мпн. Цепь работает па звездочках с числом зубьев- z, = 21 и z, = 105. 900 Межосевое расстояние А = 900 мм, или в шагах At — = 35 (расстояние регулируется). Расположение передачи — горизонтальное. По формуле мощности с преобразованием ее /V -- vpdB 102fc3 ’ где d — 7,95 мм, = 15,88 мм (из табл. 1). Если толщина звеньев неизвестна, 77 = 1,44-1,7 77ви,* т.-с. В = 1,4 • 15,88=22,23 мм. По табл. 23 при t = 25,4 мм' и п = 850 об/мин удельное давление р = 2,05 кгс/мм2. Z-Jlt Р==-60-1000 21 • 850 • 25,4 60 •1000 7,4 м/с; 7,4 • 2,05 • 7,95 • 22,23 102-1 = 26,3 кВт. 23. Допустимое удельное давление р в шарнире для роликовых цепей, кгс/мм2, при Л-э = 1 (для z = 15 4 30) Шаг цепи мм Частота вращения мспьшей звездочки, об/мин < 50 200 400 ООО 800 1000 1200 1600 2000 2400 12,7-15,875 19,05—25,4 3,15 3,00 2,87 2,62 2,62 2,34 2,42 2,10 2,24 1,90 2,10 1,75 1,85 1,50 1,66 1,5 31,75-38,1 44,45-50,8 3,5 2.87 2,62 2,42 2,10 2,10 1,75 1,85 1,50 1,66 1,50 — — — Для цепей повышенной точности и 30-40% прочности значения р можно повышать па ТЯГОВЫЕ ПЛАСТИНЧАТЫЕ ЦЕПИ (по ГОСТ 588-74) Тяговые пластинчатые втулочные п роликовые цепи применяют в подъемпо-транспортных машинах и других механизмах. Тяговые пластинчатые цени должны изготовляться следующих типов: 1 — втулочные; 2 — роликовые. Цепи указанных типов должны изготовляться в двух исполнениях: 1С— неразборпая конструкция; 2 — разборная конструкция. Основные параметры и размеры цепей приведены в табл. 24.
24. Основные параметры и размеры испей в мм Исполнение 1 Исполнение 2 Тип 1 Тип 2 Тип 1 Тип 2 1 — валик, 2 — втулка, з — ролик, 4 — пластина наружная, 5 — пластина внутренняя, в — болт, 7 — шайба пружинная Номер цепи Разрушающая нагрузка, кгс, не менее Шаг цепи Диаметр не менее h, не более s b, не более Emax, не более 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 d di da М20 2 000 + + + + + + 6,0 9.0 12,5 15 18 2,5 35 49 М28 2 800 + _Д- 7.0 10,0 15,0 17 20 3,0 40 56 М40 4 000 + + + _д_ “Г + + 8.5 12,5 18.0 19 25 3.5 63 М56 5 600 + + + —S— 10.0 15,0 21,0 23 30 4,0 52 72 №й 8 «'ft + -L PIO. 1 sji 2aft 2.7 5,(1 <52, М112 11 200 + + -1— —j- + 15.0 21,0 30.0 31 40 6,0 73 101 Ml 60 16 000 -1- —1— “Г —у— 18.0 25.0 36.0 36 45 7.0 85 117 М224 22 400 J— -1— “Г —!- —— 21.0 30,0 42.0 42 56 8,0 98 134 М315 31 500 + + “Г —j— 25.0 36.0 50.0 47 60 10.0 112 154 М450 4а 000 + _L- 30.0 42.0 60.0 5a 70 12,0 135 183 М630 63 000 д_ + “Г + _L- 36,0 50.0 70.0 65 85 14,0 154 214 М900 90 000 + + —1— 44.0 60,0 85.0 76 iOS 16.0 180 М1250 125 000 1 —г. -f- + 50.0 71,0 100,0 90 120 20.0 230 310 Ml 800 180 000 + + 60.0 85.0 118,0 110 150 22,0 260 370 Знаком 4- отмечена номенклатура цепей, которая должна изготовляться в соответствии с настоящим стандартом Примеры обозначений: Цепи тяговой пластинчатой с номером М1250 (с разрушающей нагрузкой 125 000 кгс), типа 2, с шагом 630 мм исполнения 2- Цепь M1S50-2-630—2 ГОСТ 588—74 . ’ То же, с номером М20 (с разрушающей нагрузкой 2000 кгс), типа 1, с шагом 63 мм, исполнения 1; Цепь M20-1-S3—1 ГОСТ 588—74 ТЯГОВЫЕ ПЛАСТИНЧАТЫЕ ЩШЙ 429
Гасса 1 м цепи, кг, не более Шаг цепи t, мм т ts> 8,00 10,98 15,78 23,00 33,65 50,60 73,Ю 8.20 11,53 16,77 24.00 36,40 55,00 81,00 S 5,75 8,45 11,47 16,80 , 24,СО 35,35 52,90 78,40 6,05 8,86 12,17 18,00 26,40 38,75 58,40 88,40 8 4,40 5.95 8,76 12,00 17,20 25.80 37,65 57,Ю 74, "0 4,65 6,30 9,27 12,90 18,70 28,20 41,90 64,00 86,20 1Г5 3,30 4,55 6’8 9,28 12,60 18,60 27,60 41,60 61,20 3,46 4,80 6,75 9,95 13,70 20,60 30,65 46,90 69,90 из 04 1,58 2,30 3,47 4,80 6,64 9,80 13,60 20,00 29,50 44,50 1,70 2,37 3,67 5,15 7,25 10,60 15,00 22,40 33,30 51,30 й 1,10 1,65 2,38 3,66 5,05 7,05 10,70 15,60 21,60 1,16 1,75 2,55 3,90 5,46 7.80 11,70 16.40 24,80 S 0,85 1,15 1,70 2,46 3,80 5,30 7,75 11,40 15,90 0,808 1,22 1.82 2,65 4,10 5,90 8,70 12,70 18,10 Й 0,88 1,20 1,76 2,62 3,95 5,80 8,’0 12,70 0,93 1,30 2,00 2.85 4,35 6,10 9.35 14,30 g 0,93 1,26 1,90 2,82 4.40 6,00 9,15 1,00 1,40 2,10 3,15 4,90 6,40 10,60 ю 0.96 1,34 2.05 3,06 4,80 7,26 О ОО 1О о о Illi 1111 чччн смсошоо ill' iiii со 8.5.°". Illi Illi II ЧР «Л оо со X- 1 1 1 н 1 1111 II 1111 Illi II 55 1111 ini iiii о 5111 ini мн и 51 мм iiii мн Разрушающая нагрузка, кгс 20 28 40 56 80 112 160 224 315 450 630 900 1250 1800 20 28 40 56 80 112 160 224 315 450 630 900 1250 1800 И Е в S Рй СМ
Технические требования на тяговые пластинчатые цепи. Твердость поверхностей деталей цепей должна соответствовать указанной в табл. 26. Твердость пластин регламентируется только для их концов на длине не менее ширины пластины. Допускается твердость пластин пе менее IIB 167 при условии их нормализации и сохранения требований в части разрушающей нагрузки цепи. При применении легированных нецементуемых сталей для валиков допускается увеличение твердости до HRC 50...58. Глубина закаленного слоя при химико-термической обработке деталей должна составлять 10—25% от толщины стенки втулки и ролика и пе менее 4% от диаметра валика. 26. Твердость на поверхности деталей цепей Деталь Твердость, HRC Цементуемая сталь Нсцементуемая сталь Пластина 24 ... 40 Валик 54 . . . 62 40 ... 50 Втулка 50 ... 58 — Ролик 50 ... 58 40 ... 50 Детали цепей не должны иметь окалин, трещин, заусенцев, раковин, вмятин, черповии, рисок, острых кромок, коррозии, влияющих на прочность цени. Заделка трещпп и раковин не допускается. Собранная цепь должна иметь легкую, без заедания, подвижность в шарнирных соединениях. Суммарный зазор между наружными и внутренними пластинами собранных цепей не должен быть более указанного в табл. 27. 27. Суммарный зазор меж \у наружными и внутренними пластинами Номер цепи Суммарный зазор, мм, нс более Номер цепи Суммарный зазор, мм, нс более М20; М28 М40; М56 М80; М112 Ml 60; М224 1,5 2,5 4,0 5,0 М315; М450 М.630; М900 М1250; М1800 6,0 7,0 8,0 Усилие выпрессовки втулки и валика из пластины для цепей исполнения 1 должно быть не менее указанного в табл. 28. 28. Усилие выпрессовки втулки и валика из пластины для цепей исполнения 1, кге, не менее Номер цепи Усилие выпрессовки Номер цепи Усилие выпрессовки FHoMep цепи Усилие выпрессовки М20 130 М112 800 М630 4 400 М28 200 Ml 60 1200 М900 6 200 М40 270 М224 1500 М1250 6 800 М56 370 М315 2200 М1800 11 600 М80 530 М450 3200 Предельные отклонения длины измеряемого отрезка цепи не должны превышать указанного в табл. 29.
29. Отклонения длины измеряемого отрезка Шаг цепи, 1, мм Число звеньев в измеряемом отрезке Отклонения длины отрезка, % от номинала 40—63 15 0,30 80—125 10 0,28 160—250 8 0,24 315; 400 5 0,20 500; 630 4 0,18 Рекомендуемые типы и размеры специальных пластин Цепи всех типов и пополнений могут изготовляться со специальными пластинами двух типов: 1 — с отверстиями в полках, 2 — с отверстиями в пластинах. Каждый тип пластины в трех исполнениях: 1 — с одним отверстием; 2 — с двумя отверстиями; 3 — с тремя отверстиями. Основные параметры и размеры пластин должны соответствовать указанным в табл. 30. Количество и чередование специальных пластин в цепи устанавливается по согласованию с потребителем. 30. Основные параметры и размеры пластин, мм Тип 1 Исполнение 1 Исполнение 2 Исполнение 3 Тип 2 Исполнение 1 Исполнение 2 Исполнение 3 —|'-<Ь )—А-------ф) —ф—ф —ф- --ф-)- -(-ф- -ф ф-Ф *-ффф ф-ф-- ф1- Номер цепи Исполнение специальных пластин t А ($5 Л1 • At bi, не более 1, не более 1 40 15 1 50 — 20 1; 2 63 20 40 М20 1; 2 80 35 6,6 16 54 84 55 1; 2; з 100 50 70 1; 2; 3 125 75 95 1; 2; 3 160 110 130
Номер цепи Исполнение специальных пластин t A dg hl Ai bl, не более I, не более М28 1 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 50 63 80 too 125 160 200 ~25 40 65 100 140 9,0 20 64 100 20 30 55 70 95 130 170 М40 1 1; 2 1; 2; з 1; 2; 3 1; 2; » 1; 2; 3 1; 2; 3 63 80 too 125 160 200 250 To 40 65 too 140 190 9,0 25 70 112 30 50 70 95 130 170 200 М56 1 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 1: 2; 3 1; 2; 3 63 80 100 125 160 200 250 25 50 85 125 175 11,0 30 88 140 30 40 60 85 120 160 210 М80 1 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 80 too 125 160 200 250 315 50 85 125 175 240 H,0 35 96 160 30 40 85 120 160 210 275 М112 1 1 1; 2 1; 2; 3 1- 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 80 too 125 160 200 250 315 400 35 65 100 150 215 300 14 40 110 184 40 50 80 НО 145 195 260 345 М160 1 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; з 1; 2; 3 Г 2; 3 1; 2; 3 100 125 160 200 250 315 400 500 50 85 145 200 285 385 14 45 124 200 50 60 95 130 190 245 330 430 М224 1 1 1; 2 ’ 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 125 too 200 250 31b 400 500 630 65 125 190 275 375 500 18 55 140 228 50 90 120 180 245 330 430 555 М315 i 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 160 200 250 315 400 500 630 50 100 155 240 340 470 18 65 160 250 60 105 155 210 295 395 525
Номер цепи Исполнение специальных пластин t А ft. А, Ь,, пе более 1, не более М450 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; 3 1; 2; з 200 250 315 400 500 630 85 155 240 300 430 18 75 180 280 70 140 210 295 355 485 М630 1 1; а 1; ?; з 1; 2; 3 1; 2; 3 250 315 400 500 630 100 190 300 300 24 90 230 380 80 175 265 375 375 М900 1 1; 2 1; 2; з 1; 2; 3 1; 2; 3 250 ЗЬ 400 500 630 65 155 240 300 30 ПО 280 480 80 155 245 330 390 М1250 1 1; 2 1; 2; 3 1; 2; 3 315 400 500 630 100 190 300 36 130 330 580 100 210 300 410 М1800 1 1; ? 1; 2; 3 400 500 630 155 240 42 150 380 680 150 280 365 ГОСТ предусматривает цепи типа 3 — катковые с гладкими катками — и типа 4 — катковые с ребордами па катках, а также шаги цепей 800 и 1000 мм. Звездочки для пластинчатых цепей (по ГОСТ 592—75) Одноходовые звездочки для пластинчатых цепей работают при скоростях до 5 м/с. 31. Расчет п построение профиля зубьев одноходовых звездочек Для цепей с геометрической характеристикой Л > 2,2 Для цепей с геометрической характеристикой Z < 2,2 Наименование параметра Расчетные формулы Шаг цепи 1 ГОСТ 588—74 ГОСТ 13568-75 Диаметр элемента зацепления цепей: втулочных 15 ц = роликовых Г>ц = d2
Наименование параметра Расчетные формулы Геометрическая характеристика зацепления % (табл. 35—37) П Число зубьев z звездочки: приводных цепей тяговых и транспортных цепей z 9 z > 7 Шаг зубьев звездочки 1 tz 1 (табл. 24) Диаметр делительной окружности звездочки в шагах d{ 180* dj = cosec —~ (табл, 38) В ММ dg — dtt Диаметр окружности, вписанной в шаговый многоугольник в шагах d? d? — Ctg (табл. 39) в мм dc dc = Высота зуба, измеренная от шаговой линии в шагах hf (и. 1 на стр. 436) в мм h /ln ~ htt 2 на стр' 436) Диаметр окружности выступов De De = dc + 2hn Диаметр окружности впадин D; Di = dd-(Dn + 0<m Смещение центров дуг впадин в сппп ~ стах~0,05/ Радиус впадины зубьев г г = 0,5 (Рц — 0,05?) Половина угла заострения зуба у в градусах для: тяговых транспортерных (типа ПРД) и приводных цепей у = 13 4- 20* Угол впадипы для профилирования зубьев по впадине р в градусах. о о 1 300° В = 2у Ч Z при z от 6 до 8 р — 80* » z » 9 » 14 р — 66* » z » 15 ? 20 р == 56* » z св. 20 р — 48° Радиус закругления г, головки зуба при X < 2,2 = (/ — 0,5Рц — 0,5е) cos у Высота прямолинейной поверхности зуба hr от линии шага при X -С 2,2 hr = rl sin v Наибольшая хорда для контроля звездочки с нечетным числом зубьев Lx ал* Р < D. cos — x г z Предельно допускаемое увеличение шага цепи по зацеплению со звездочкой Д? A( < 3% Число ходов (число зубьев на один шаг цепи 0 tn m = 1
1. Высоту зубьев, измеренную от шаговой линии 1ц, одноходовых звездочек для нормальных условий работы следует рассчитывать по формулам, приведенным в табл. 32. 32. Высота зубьев, измеренная от шаговой" линии одноходовых звездочек % Число зубьев звездочек 5—30 31—50 51 и более До 2,2 h, = 0,55 —-V" г Л ht = 0,003Az? < 0,65 — 0,5/% h =0,10- * Л Св. 2,2 г. 0,65 ht-~ , 0,75 ht = ~ . 0,90 2. Высоту зуба звездочки, измеренную от шаговой лштии, hn для пластинчатых цепей, имеющих присоединительные устройства с полками, установленными поперек цепи, или при других ограничениях наружного диаметра De, следует вычислять по формуле hn 0,8!ц, где /), — расстояние от оси цилиндра до полки специальной пластины в мм. 3. Высоту зуба звездочки, измеренную от шаговой линии, при работе с ударными нагрузками или в условиях высоких температур (У йг 300 °C) следует принимать: 0.5 05 1ц = 0,65'--г— при Л sg 2,2; Л( = 0,5----2— при Л > 2,2. Л Л 4. Диаметры делительной окружности следует вычислять с погрепшостио до 0,01 мм, остальные линейные размеры с погрешностью до 0,1 мм, а угловые с погрешностью до 1°. 33. Расчет венца звездочек в поперечном сечении 1. Допускается скругление боковой поверхности зуба радиусом Ъ2 R 16Ь2. 2. Допускается изготовление звездочек с бочкообразным зубом в поперечном сечении при установке звездочек со смещением. 3 Звездочки с профилем зуба исполнения 3 следует применять в передачах, работающих в загрязненных средах. 4. Допускается технологическое скругление вершины зуба в поперечном сечении.
Наименование параметров Расчетные формулы Шаг цепи t Расстояние между внутренними пласти- 1 нами Ввп Ширина пластины h Диаметр средней части валика грузовой пластинчатой цепи d ГОСТ 191-75 ГОСТ 588-74 ГОСТ 13568-75 Ширина основания зуба звездочки (наибольшая) для цепей типа 1; 2 по ГОСТ и88—74 и всех типов по ГОСТ 135 68—75 Ь2 = (0,8Н-0,9) Ввп. Для натяжных звездочек допускается уменьшение до б2 = 0,7Ввн Ширина вершины зуба 03 Тип цепей по ГОСТ 588—74 1 Ь3 = 0,83Ь2 2 Ь3 = 0,7502 Опорная длина впадины зуба (рис. табл. 33, исполнение 3) С С = 0,2562 Радиус закругления г2 Г 2 = 1> 6 ММ Ширина венца двухрядной звездочки В В — А. 4- [tg Диаметр венца Dc для цепей типа 1; 2 ио ГОСТ 588—74 и всех типов по ГОСТ 13568—75 1ЯГР D=t etg— l,37i v z Радиус выпуклости Вк п 57-3gBH к~ 2<fc Расчетный угол условного смещения ишмдочек q>c <рс = 3 4-10» Предельные отклонения. Для ял отопления зуба звездочки установлены две степени точности. Сгопопь точности 1 для звездочек, работающих в цепных передачах при ОКороетп с = 3 4- 5 м/с. ('.гонеиь точности 2 для звездочек, работающих в цепных передачах и уст-|юЙ1"ишх при скорости v -с 3 м/с, а также для звездочек, представляющих собой СООрочпуп) единицу. Продольные отклонения основных размеров звездочек для степеней точности I и 2 ириисдеиы в табл. 34. ill. Продольный отклонения основных размеров звездочек для степеней точности 1 и2 Размеры, мм 1 lapuMcrp Предельные отклонения для степеней точности 1 PhiHior.Ti» шагов одной звездочки Л.ндмотр окружности впадины 1'нднплыпм’ биение окружно-П'Н нннднн и юрцовои бисшю мушиного Ы'нца Дпл/т'р окружности ш./сту-IIDII * ‘ б/г =0,0114(5' бД1 = — о,оз2 У7Г б = 0,024УТГ, Z но нс более 1,2 мм В3 по ОСТ 1010 *2 6 = 0,025 /(Г 6ni =- 0,08 /(Г бг = 0,06/Fz", но не более 2 мм Bi цо ОСТ 1010 Дону1'1(||("1Т|| ма1и-пм;|л1,пую высоту зуба hi max вычислять по п. 2 на стр. 436, ц мпнпмильнук) высоту ,iy(ia /,( 1п1| по табл. 32 при работе звездочек в передачах нестационарных Mninnii. | *• При рнечетв высоты зуба но п. 2 на стр. 436 допускается значение отклонения 1||1И>П1М11Т1. Ва.
35. Значения геометрической характеристики зацепления % = -у-— для цепей типа 1 по ГОСТ 588—74 Размеры, мм Шаг Диаметр элемента зацепления D ц dl цепи t 9,0 10,0 12,5 15,0 18,0 21,0 25,0 30,0 36,0 42,0 50,0 €0,0 40 50 63 80 4,45 5,55 7,0 8,95 5,0 6,3 8,0 5,03 6,40 4,20 5,33 4,45 3,81 100 125 160 200 11,1 13,9 17,8 10,0 12,5 16,0 20,0 8,0 10,0 12,8 16,0 6,66 8,30 10,65 13,35 5,55 6,94 8,90 11,15 4,75 5,95 7,60 9,56 4,00 5,00 6,40 8,00 4,16 5,31 6,65 4,45 5,оЗ 4,77 250 315 400 500 630 20,0 16,65 13,90 17,50 11,90 15,00 19,05 10,00 12,00 16,00 20,00 8,31 10,40 13,35 16,70 21,00 6,95 8,75 11,12 13,90 17,50 5,95 7,30 9,50 11,90 15,00 5,00 6,27 8,00 10,00 12,60 4,17 5,26 6,67 8,34 10,90 36. Значения геометрической характеристики зацепления Л = -vr— •^ц для цепей типа 2 по ГОСТ 588—74 Размеры, мм Шаг Диаметр элемента зацепления Дп — С?2 цепи t 12,5 15,0 18,0 21,0 25,0 30,0 36,0 42,0 50,0 60,0 70,0 85,0 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 3,20 4,0 5,04 6,40 8,00 10,00 12,80 3,32 4,20 5,32 6,65 8,32 10,65 13,35 3,50 4,45 5,54 6,92 8,86 11,10 13,90. 3,00 3,85 4,75 5,95 7,60 9,50 11,90 3,20 4,00 5,00 6,40 8,00 10,00 12,60 2,63 3,32 4,16 5,34 6,67 8,35 10,50 13,32 2,73 3,43 4,45 5,55 6,95 8,80 11,12 13,90 2,94 3,80 4,76 5,95 7,50 9,51 11,95 15,00 3,20 4,00 5,00 6,30 8,00 10,00 12,60 3,32 4,16 5,25 6,67 8,33 10,5 3,53 4,50 5,70 7,15 9,00 2,92 3,72 4,70 5,86 7,41 37. Значения геометрической характеристики зацепления % — — для ролнкопых цепей по ГОСТ 13568—7а Размеры, мм Шаг цепи t Диаметр элемента зацепления °Ц ~ d2 X Шаг цепи t Диаметр элемента зацепления Пц = Й2 X Цепи типа ПР 25,4 1,75 12,7 8,51 1,49 50,8 28,58 1,78 15,875 19,05 10,16 11,91 1,56 1,60 ц е п и типа ПРД 25.4 15,88 1,60 31,75 10,16 3,12 31,75 19,05 1,67 38,0 16,0 2,38 38,1 22,23 1,71 50,8 15,88 "Д-0
180° 38. Значения диаметра целительной окружности dt ~~ GoseG ~ в шагах Число зубьев звездочек dt ДЛЯ m — 1 Число зубьев звездочек dt для m = 1 Число зубьев звездочек dt ДЛЯ m — 1 Число зубьев звездочек dt ДЛЯ т = 1 Число зубьев звездочек dt ДЛЯ m = 1 5' 1,7013 16 5,1258 27 8,6138 38 12,1093 49 15,6085 6 2,0000 17 5,4423 28 8,9319 39 12,4278 50 15,9260 7 2,3048 18 5,7588 29 9,2490 40 12,7455 51 16,2439 8 2,6131 19 6,0756 30 9,5668 41 13,0639 52 16,5616 9 2,9238 20 6,3925 31 9,8846 42 13,3820 53 16,8809 10 3,2361 21 6,7095 32 10,2023 43 13,6993 54 17,1984 11 3,5495 22 7,0266 33 10,5263 44 14,0178 55 17,5163 12 3,8637 23 7,3439 34 10,8379 45 14,3356 56 17,8354 13 4,1786 24 7,6613 35 11,1560 46 14,6536 57 18,1535 14 4,4939 25 7.9787 36 11,4737 47 14,9720 58 18,4717 15 4,8097 26 8,2963 37 11,7913 48 15,2898 59 60 18.7893 19,1073 , ___ . юи 39. Значения диаметра вписанной окружности в шаговый мпо1’°Угольник az~с ” в шагак Число зубьев звездочек d Z для m = 1 Число зубьев звездочек ' dz для m = 1 Число зубьев звездочек dz ДЛЯ m = 1 Числ0 зубьс® звездР” чек dz ДЛЯ т — 1 Число зубьев звездочек d Z ДЛЯ т — 1 5 1,38 16 5,03 27 8,56 - 1 38 12,07 1 49 15,58 6 1,73 17 5,35 28 8,88 39 12,39 50 15,89 7 2,08 18 5,67 29 9,19 40 12,71 51 16,21 8 2,41 19 5,99 30 9,51 41 13,05 52 16,53 9 2.75 20 6,31 31 9,83 42 13,34 53 16,85 10 3,08 21 6,63 32 10,15 43 13,66 54 17,17 11 3,41 22 6,96 33 10,47 44 13,98 55 17,49 12* 3,73 23 7,28 34 10,79 45 14,30 56 17,81 13 4,06 24 7,60 35 11,11 46 14,62 57 18,13 14 4,38 25 7,92 36 11,43 47 14,97 58 18,44 15 4,70 26 8,24 37 11,75 48 15,26 59 18,76 ГОСТ 592—75 предусматривает методы расчета и по<1тРосния профиля зубьев для звездочек грузовых пластинчатых цепей по ГОСТ 191—75 40. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек аля пластинчатых цепей Цепь сопрягаемой цег(и) Число зубьев 1 г 1 Величина смещения центров дуг вйадин 1 е 1 Радиус впадин зубьев 1 r 1 Радиус закругления головки зуба 1 r‘ 1 Высота прямолинейной поверхности суба 1 i Угол впадины *> 1 ₽ 1 Профиль зуба *г i Степень точности I 1 по ГОСТ 592-75 Диаметр делительной окружности 1 da | ** Угол впадииы и размеры, определяющие впадину указываются при необходимости. *г Ссылка на соответствующий ГОСТ.
Таблица параметров приведена для звездочек т я г b в ы х пластинчатых цепей. Для звездочек грузовых пластинчатых цепей во второй части таблицы параметров указывается: число зубьев z; диаметр вспомогательной окружности DR\ радиус впадин зубьев г; радиус головки зуба Л; профиль зуба со ссылкой на ГОСТ 592—75. При выполнении чертежа блока звездочек следует помещать одну таблицу с указанием всех необходимых данных для каждого венца звездочек. Венцы обозначают прописными буквами русского алфавита. В неиспользованных графах таблицы ставят прочерки. На чертеже звездочки, имеющей профиль, частично отличающийся от стандартизованного, кроме данных, указанных на рисунке и в таблице параметров следует помещать изображение профиля зуба (рис. 3). Па изображении профиля: указывают диаметр (диаметры) окружности, ограничивающей стандартизованную часть профиля; наносят все необходимые размеры для изготовления пестандартизовашюй части профиля или оговаривают эту часть профиля в технических требованиях чертежа; стандартизованную часть профиля выделяют штрихпунктирной утолщенной линией. ПРИВОДНЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ЦЕПИ (ПО ГОСТ 13552-68) Приводные зубчатые цепи (табл. 41) работают более плавно с меньшим шумом, чем приводные цепи других типов. Конструктивно опи сложнее роликовых цепей. Зубчатые цепи обеспечивают высокую кинематическую точность передачи за счет равномерного изменения шага в процессе работы, опи обладают повышенной надежностью вследствие отсутствия роликов и втулок, а также благодаря тому, что разрыв одной пластины не приводит к разрыву всего звена. Зубчатая цепь с одним и тем же шагом может быть использована для передачи мощностей с большим диапазоном благодаря возможности изменения ширины цепи в больших пределах (табл. 41). Зацепление цепи со звездочкой осуществляется зубообразпым профилем пластин, набор которых образует две опорные поверхности. Зацепление зубчатой цепи по наклонной поверхности набора пластин снижает кинетическую энергию в момент столкновения звена цепи с зубом звездочки. Соединительная призма с шайбой и шплинтом предназначена для соединения концов цепи при монтаже и разъединении при демонтаже. Приводные зубчатые цепи целесообразно применять: там, где требуется высокая кинематическая точность, повышенная плавность и бесшумность работы передачи; в цепных передачах, работающих при повышенных скоростях движения цепи (г Д== 5 м/с) и больших передаваемых мощностях; в основном в быстроходных приводах машин, например в приводах металлорежущих станков.
41. Основные параметры н размеры зубчцтых (((!Пей Размеры, мм Пример обозначения приводной зубчатой цепи с niaroivi 19 05 мм и разрушающей нагрузкой 10 300 Юс: Цепь привоЭнля 3 13—10,8 ГОСТ 136^2—68
Технические требования. Детали цепи изготовляют из стали, марки которой указаны в табл. 42. Несовпадение рабочих граней пластин собранной цепи допускается не более 0,15 мм. Цепь по должна иметь заеданий в шарнирных соединениях. Смежные звенья должны свободно проворачиваться от руки. Предельные отклонения па длину отрезка в 50 звеньев установлены не более +0,25% номинального значения измеряемой длины. Цепи поставляют отдельными отрезками с четным числом звеньев. Применять цепи с нечетным числом звеньев пе рекомендуется, так как для соединения концов их требуются изогнутые переходные пластины. Длина отрезка и количество внутренних и соединительных призм, шайб и шплинтов устанавливают по согласованию с потребителем. Не оговоренные в заказе цепи поставляют отрезками длиной 1—1,6 м. Предприятие-изготовитель гарантирует работу цепей в течение 3000 ч, по не более одного года со дпя отгрузки потребителю. Для обеспечения оптимальных условий работы привода с зубчатой цепью целесообразно при большой частоте вращения принимать число зубьев меньшей звездочки zM в зависимости от передаточного числа V. i от 1 до 2...гм равно 35—32; t от 2 до 4...zM равно 30—28; i от 4 до 6...гм равно 25—30; i св. 6...zM равно 18—16. Наибольшая частота вращения Цг]тах малой звездочки приведена в табл. 43. 42. Марки стали для деталей цепи Деталь Марка стали Твердость HRC Пластина Призма Шайба 50 15; 20 50 38 ... 45 52 ... 60 30 ... 38 Глубина диффузионного сдоя призм после цементации (нитроцементации): Шаг цепи 12,7 15,875 19,05 25,4 31,75 Глубина диффузионного слоя 0,2—0,4 0,25-0,45 0,3-0,5 0,4-0,6 0,5-0,7 Отклонение Ди расстояния от центра шарнира до р абочей грани пластины зависит от шага цени: Шаг цепи t 12,7 15,875 19,05] 25,4 31,75 Ди -0,048 —0.058 —0,07 43. Наибольшая частота вращения малой звездочки Число зубьев малой звездочки Значения [и]щах> об/мин, при шаге цепи, мм 112,7 15,875 19,05 25,4 31,75 17-35 3300 2650 2200 1650 1300 Условия проведения стендовых испытаний работоспособности зубчатых цепей даны в ГОСТ 13552-68.
Звездочки для приводных зубчатых цепей (по ГОСТ 13576—68) 44. Расчет и построение профиля зубьев Параметры Расчетные формулы Параметры Расчетные формулы Исходные д для п о стр о Шаг цепи t Расстояние от центра шарнира до рабочей грани звена и Расстояние от оси пластины до вершины зуба звена Ьг Ширина цепи В Толщина пластины s Угол наклона рабочих гранен а Число зубьев звездочки Z а н и ы с е ни я Размеры по ГОСТ 13552—68 ОС, = 60° const Радиус построения криволинейного профиля зуба (рисунок справа) R Наибольший зазор между рабочей гранью пластин и зубом (рисунок справа) К Угол поворота звена на звездочке ср Угол впадины зуба Угол заострения зуба у В = 2,4/ К = 0,4t 360’ <₽ = — 2р = а — <₽ * Z Геометрически построения про Диаметр делительной й расчет филя зуба d ' Ширина зуба Ь Расстояние от вершины зуба до линии центров ci Радиус закругления торца и направляющей проточки г b = В 4- 2s Сх 0,4/ окружности d& Диаметр наружной ок- б• . 180° sin Z г, * Г at t ружиости j9. е t 180° Ig—- Глубина проточки hi =& 0,75 Диаметр окружности впадин D. = Ширина проточки Контрольные st — 2s размеры Высота зуба h Радиальный зазор е Расстояние между верхним'краем рабочей грани звена и точкой, лежащей в плоскости измерения зуба (рисунок справа) Р ад 180° cos z h = bi + e e = 0,1/ P-0,l( Толщина ty зуба на высоте у Измерительная высота у Расстояние между кромками рабочих граней зубьев Г при а = 60 ° ^ = *-2X X (ucosy— Psiny' у = и sin у -|-+ P cos у T ~t + -u 0,866
45. Расчетные величины основных параметров звездочек Размеры, мм Параметр Расчетные величины Шаг цепи t Расстояние от центра шарнира до рабочей грани звена и Высота зуба h Радиальный зазор е Расстояние между верхним краем рабочей грани звена и точкой, лежащей в плоскости зуба Р Расстояние между кромками рабочих граней Т при а = 60° Расстояние от точки пересечения рабочих граней до наружной окружности С Радиус закругления впадины зуба г, 12,7 4,76 8,3 1,3 1,27 14,11 20,52 1,5 15,875 5,95 10,3 1,6 1,587 17,73 23,92 2 19,05 7Д4 12,4 1,9 1,905 21,22 30,76 2 25,4 9,52 16,5 2,5 2,54 28,33 41,03 2,5 31,75 11,91 20,7 3,2 3,175 35,35 51,34 3,5 46. Величины dg it D(, в зависимости от z Размеры, мм Параметры звездочки при t — 10 Z dd De z dd De z d0 De 17 54,42 53,49 33 105,20 104,72 49 136,23 155,76 18 57,59 56,71 34 108,38 107.92 50 15926 158,94 19 60,76 59,93 35 111,56 111,11 51 162,44 162,13 20 63,93 63,14 36 114,74 114,30 Л. ’ 165,62 165,32 21 67,10 66,35 37 117,92 117,49 53 168,80 168,5t 22 70,27 69,56 38 121.10 120,70 54 171,98 171,70 23 73,44 72,76 39 124,28 123,87 55 175,17 174,83 24 76,61 75,96 40 127,46 127,06 56 178,35 178,07 25 79,79 79,16 41 130,63 130,24 57 181,53 181,26 26 82,96 82,36 42 133,82 133,46 58 184,71 184,45 27 86,14 85,55 43 137.00 136,61 59 187,89 187,63 28 89,31 88,75 44 140,18 139,82 60 191,07 190,81 29 92,42 91,95 45 143,36 143,00 61 194,25 194,00 30 95,67 95,14 46 146,54 146,20 62 197,44 197,20 31 98,85 98,34 47 149,42 149,37 63 200,62 200,37 32 102,02 101,54 48 152,90 152,57 64 203,80 203,55 Для определения диаметров окружностей звездочки другого шага табличные значения умножаются на отношение зтого шага к 10. 1 5 675 Пример: при I = 15,875 мм и z = 23dg = 79,79 —— = 126,63 мм ГОСТ 13576—68 предусматривает также dg и 1>е для z = 65 4- 96. 47. Величины ф, у и Р в зависимости от z z Ф V ₽ z Ф V P z Ф V P 17 21° 10' 8° 50' 19° 25' 33 10° 54' 19° 06' 24° 33' 49 7° 21» 22° 39' 26° 20' 18 20 00 10 00 20 00 34 10 35 19 25 24 42 50 7 12 22 48 26 24 19 18 57 It 03 20 32 35 10 17 19 43 24 52 51 7 03 22 57 26 28 20 18 00 12 00 21 00 36 10 00 20 00 25 00 52 6 55 23 05 26 32 21 17 08 12 52 21 26 37 9 44 20 16 25 08 53 6 48 23 12 26 36 22 16 22 13 38 21 49 38 9 28 20 32 25 16 54 6 40 23 20 26 40 23 15 39 14 21 22 10 39 9 14 20 46 25 23 55 6 33 23 27 26 44 24 15 00 15 00 22 30 40 9 00 21 00 25 30 56 6 26 23 34 26 47 25 14 24 15 36 22 48 41 8 47 21 13 25 36 57 6 19 23 41 26 50 26 13 51 16 09 23 05 42 8 34 21 26 25 43 58 6 12 23 48 26 54 27 13 20 16 40 23 20 43 8 22 21 38 25 49 59 6 06 23 54 26 57 28 12 51 17 09 23 34 44 8 11 21 49 25 55 60 6 00 24 00 27 00 29 12 25 17 35 23 43 45 8 00 22 00 26 00 61 5 54 24 06 27 03 30 12 00 18 00 24 00 46 7 50 22 10 26 05 62 5 48 24 12 27 06 31 11 37 18 23 24 12 47 7 40 22 20 26 10 63 5 43 24 17 27 08 32 It 15 18 45 24 22 48 7 30 22 30 26 15 64 5 37 24 23 11 11
48. Размеры у и t в мм в зависимости от г и шага цепи Число зубьев г Шаг цепи 12,7 15,875 19,05 25,4 31,75 У ‘у У ‘у У ‘у У 1у У 17 1,99 3,68 2,48 4,59 2,98 5,52 3,97 7.36 4,96 9,18 18 2,08 3,76 2,60 4,70 3,12 5,64 4,15 7,53 5,19 9,39 19 2,16 3,84 2,70 4,79 3,24 5.76 4,32 7.68 5,40 9,58 20 2,23 3,91 2,79 4,89 3,35 5,87 4,46 7,83 5,58 9,77 21 2,30 3,98 237 4,97 3,45 5.97 4,59 7,96 5,74 9,93 22 2,36 4,04 2,94 5,05 3,53 6,07 4.71 8,09 5,89 10,09 2.3* 2,41 4,11 3,02 5,13 3,61 6,17 4,82 8.22 6,03 10,26 24 2,46 4,16 3,07 5,19 3,69 6.24 4,92 8.32 6,15 10,38 25 2,50 4,21 3,13 5,26 3.75 6,32 5,01 8,42 6,26 10,5t 26 2,54 4,26 3,18 5,32 3.82 6,39 5,09 8,52 6,36 10,63 27 2,58 4,30 3,23 5.38 3,87 6,46 5,16 8,61 6,45 10,75 28 2,62 4,35 3,27 5,43 3,92 6,52 5,23 8,70 6,54 10,85 29 2,(55 4,39 3,31 5,48 3.97 6,58 5,30 8,73 6,62 10,96 30 2,68 4,43 3,35 5,53 4,02 6,64 5,36 8,86 6,70 11,05 31 2,71 4,46 3.38 5.57 4.06 6,70 5,41 8,93 6,70 11,15 32 2,73 4,50 3,42 5,62 4.10 6,75 5,47 9,00 6.83 11,23 33 2,76 4,53 3,45 5,66 4,14 6,80 5,51 9.06 6,90 11,31 34 2,78 4,56 3.47 5,70 4,17 6.84 5,56 9,13 6,95 11,39 35 2,80 4,59 3,50 5,73 4,20 6,89 5,60 9,19 7,01 11,46 36 2,82 4,62 3,53 5,77 4,23 6,93 5.64 9,24 7,06 11,53 37 2,84 4,65 3,55 5,80 4,26 6,97 5,68 9,29 7,10 11,60 38 2,86 4,67 3,57 5,83 4,29 7.0'1 5.72 9,35 7,15 11,66 39 2,88 450 3,59 5,86 4,31 7.04 5J5 9,39 7.19 11,72 40 2,89 4,72 3,61 5,89 4,34 7,08 5,78 9,44 7,23 11,78 41 2,91 4,74 3,03 5,92 4,36 7,11 5 81 9,48 7,27 11,84 42 2,92 4,76 3,65 5,95 4,38 7,14 5,84 9,53 7,30 11,85 43 2,93 4,78 3,67 5,97 4,40 7,17 5,87 ft,5(5 7,34 11,93 44 2,95 4,80 3,69 6,00 4,42 7.20 5,90 9,61 7,38 11,99 45 2,96 4,82 3,70 6,02 4,44 7,23 5 92 9,65 7,40 12,04 46 2,97 4,84 3,71 6,04 4,46 7.26 5,95 9,68 7,43 12,08 47 2,98 4,86 3,73 6,07 4,47 7.28 5,97 9,71 7,46 12,13 48 2,99 4,87 3,74 6,09 4,49 7,31 5,99 9.75 7,49 12,17 49 3,00 4,89 3,76 6,11 4,51 7,33 6.01 9,78 7,52 12,21 50 3,02 491 3,77 6,13 4,53 7,36 6-03 9,80 7,55 12,25 51 3,03 4,92 3,78 6,15 4,54 7,38 6-05 9,84 7,57 12,29 52 3,04 4,93 3,79 6,17 4,55 7,40 6-07 9,88 7,59 12,33 53 3,04 4,95 3,80 6,18 4,57 7.43 6,09 9,90 7.61 12,36 54 3,05 4,96 3,82 6,21 4,58 7,45 6.11 9,93 7,64 12,39 Ь. > 3,06 4,97 3,83 6,22 4,59 7,40 6,12 9,95 7,66 12,42 56 3,07 4,99 3,84 6,23 4,60 7,48 6,14 9,98 7,68 12,46 57 3,08 5,00 3 85 6,24 4 61 7,50 6,16 10,00 7,69 12,49 58 3,09 5,01 3,85 6,25 4,62 7,52 6.17 10,03 7,71 12,52 59 3,09 5,02 3,86 6,26 4,63 7,54 6-18 10,05 7,73 12,54 60 3,10 5,03 3,87 6,28 4,64 7,55 6,19 10,07 7,74 12,57 61 3,10 5,04 3,88 6,30 4,65 7,57 6,20 10,09 7,76 12,60 62 3,11 5,06 3,89 6,31 4,66 7,58 6,21 10,11 7,78 12,62 63 3,12 5,07 3,90 6,33 4,67 7,60 6.23 10,13 7,79 12,65 64 3,12 5,08 3,90 6,34 4,69 7,62 6,24 10,16 7,81 12,68 49. Допуски на размеры зуба звездочки 1 Параметры Предельные отклонения в мкм при диаметре звездочки, мм до 120 от 120 до 260 от 260 до 500 от 500 до 800 от 800 до 1200 Предельные отклонения 1-го класса точности Разность шагов Д? (одной звездочки) при шаге, мм; Д£> 20 от 20 до 35 25 32 32 40 40 50 50 60 60 80
Продолжение табл. 49 Параметры Предельные отклонения в мкм при диаметре звездочки, мм тгл 1 90 от 120 от 260 от 500 от 800 до 260 до 500 до 800 до 1200 Диаметр наружной окружности Dg Диаметр окружности впадин РР Ширина зуба b Толщина зуба I Радиальное биение окружности впадин Торцовое биение зубчатого венца В — по Bt — по Bt — по В — по ОСТ 1022 ОСТ 1024 ОСТ 1024 ОСТ 1022 VIII степень точности по ГОСТ 10356—63 IX степень точности по ГОСТ 10356—63 Предельные отклонения 2-го Разность шагов At (одной звездочки) при шаге, мм: до 20 от 20 до 35 Диаметр наружной окружности Dg Диаметр окружности впадин D, Ширина зуба b Толщина зуба t Радиальное биение окружности впадин Торцовое биение зубчатого венца к л а с са точности 60 80 100 120 80 100 120 160 в2а — по ОСТ НИМ 1026 Bt - по ОСТ 1024 Въ - по ОСТ 1025 В,., - по ОСТ НКМ 1026 X степень точности по ГОСТ 10356—G3 XI степень точности по ГОСТ 10356—63 160 200 1 Установлено два класса точности Отклонения для обоих классов точности Расстояние Р между верхним краем рабочей грани звена и точкой, лежащей в плоскости изменения зуба (рис. табл. 44) вычисляют с точностью до 0,001 мм, зазор е и высоту зуба h -* о точностью до 0,1 мм, остальные линейные размеры поперечного профиля зубьев — с точностью до 0,01 мм, а угловые — с точностью до Г. 50. Правила выполнения чертежей звездочек для зубчатых цепей
При выполнении чертежа блока звездочек следует помещать одну таблицу с указанием всех необходимых данных для каждого венца звездочек. Венцы обозначают прописными буквами русского алфавита- В неиспользованных графах таблицы ставят прочерки. На чертеже звездочки, имеющей профиль, части*1110 отличающийся от стандартизованною, кроме данных, указанных па рисуцК® и в таблице параметров, следует помещать изображение профиля зуба (см. р|1с- 3). На изображении профиля: стандартизованную часть профиля отмечают штрихпуикшрной утолщенной линией; указывают диаметр (диаметры) окружности, оттапливающей стандартизованную часть профиля; наносят все необходимые размеры для изготовд!е1ШЯ нестапдартизованной части профиля или оговаривают данные этой части проФидя в технических требованиях чертежа. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ИСТОЧНИКП Готовцев А. А., Столбип Г. В., Котенок И. П- Проектирование цепных передач. Справочник. М. «Машиностроение», 1973. Звездочки для тяговых разборных ценой — ГОСТ 593—75. Правила выполнения рабочих чертежей звезд°'1ек разборных цепей —> ГОСТ 2.426.74. Справочник по расчету и конструированию втуЛ°чиых 11 втулочпо-ролнко-вых цепных передач. М. «Машиностроение», 1966, с- Авт.: Г. А. Романовский, М. В. Окунев, М. Б. Блонский и др. Цепи грузовые пластинчатые — ГОСТ 191—75. Цепи тяговые разборные — ГОСТ 589—74,
ГЛАВА VI РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ ПЛОСКОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА ТИПЫ ПЕРЕДАЧ И ВЫБОР РЕМНЯ 1. Типы передач Нижняя часть — ведущая Натяжение приводных ремней При конструирования натяжных устройств следует учитывать, что вытяжка ремней в процессе работы может доходить до 5% их первоначальной длины.
2, Выбор приводных речной Опредедяющий параметр Ремни хлопчатоб умажные тканые прорезиненные Основные характеристик и Удельная тяговая способность Ста биль кость на ка льного пашжспия Условия работы Резкие колебания рабочей нагрузки (удары) Кратковременные перегрузки Перекрестные передачи, отводе.и шкивы ступенчатою ини с закраинами (ребордами) Повышенная темпера! ура Повышенная влажность 4 Водяной пар Пыль Средняя Неудовлетворительная Допустимы 30—40% Непригодны Устойчивы до 50° С Непригодны » Не рекомендуются Высокая Хорошая Не рекомендуются 20- 30% Пригодны (без обкладок) Пригодны при колебаниях до 60° С (без обкладок) Пригодны с двусторонней обкладкой Пригодны (с обкладками) Пригодны (без обкладок) ПРИВОДНЫЕ ХЛОПЧАТОБУМАЖНЫЕ ДЕЛЬПОТКАНЫЕ ПРОПИТАННЫЕ РЕМНИ (НО ГОСТ 6982—75) Цельпотканые приводные ремни из хлопчатобумажной пряжи в несколько слобв и пропитанные специальным составом работают при скорости по болео 25 м/с. Изготовляют слодующиз типы ремней: четырехслойпые, шостислойпые, посьмис дойные. В зависимости от наличия пороков внешнего вида и количества разрезов устанавливают два сорта ремней: первый и второй. В первом сорте пороки внешнего вида и разрезы не допускаются. Во втором сорте допускаются два разреза. Длина отреза должна быть по менее 3 м. Длина ремня в рулоне от 30 до 300 м. По размерам и физико-механическим показателям ремни должны соот-потствовать требованиям, указанным в табл. 3. 3. Физико-механические показатели ремней Ширина, Мм Толщину, мм (отклонение ±0,5) Масса 1 м, г, не менее Разрывная нагрузка по основе, кгс, не менее Удлинение в момент разрыва, %, не более полоски размером 50x200 мм по всей ширине 1 см2 поперечного сечения Ремни четырех с л о й н ы е !0 I 2,0 124 546 405 40 5 2,0 160 729 405 00 1 2,0 226 911 405 <>0 i } 0 4,5 272 911 1093 405 20 7 > » 1,0 336 911 136» 405 '*0 < 3,0 375 911 Г>66 405 100 I 0,0 458 911 1822 405 15 Анурьев В. И, т 2
Ширина, мм Толщина, мм (отклонение ±0,5) Масса 1 м, г, пе менее Разрывная нагрузка го основе, кгс, нс менее Удлинение в момент разрыва, %, не более полоски размером 50/200 мм по всей ширине 1 см2 поперечного сечения Рем ни шестиелоиные 50-1 2,0 280 1140 350 60 Ю 0 333 1140 1365 3(0 75-1-3,0 6,5 418 1140 1710 350 22 904-3,0 492 1140 2050 350 1001-3,0 545 1140 2275 350 125+4,0 684 1140 2840 350 150+5,0 822 1140 3410 350 Ремни восьмислойные 100+3,0 741 1490 2975 350 125 । 4,0 9/7 14(0 37+1 350 150-1-5,0 8,5 1112 1490 4460 350 25 175+ 5 0 1283 1490 5210 350 200 +6,0 1468 1490 5950 350 250.+6,0 1839 1490 7440 350 В заказе указывать число слоев ремня, его ширину и длину, сорт, обозначение Стандарта (ГОСТ 6982—7о) РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ХЛОПЧАТОБУМАЖНЫМИ ЦЕЛЬНОТКАНЫМИ ПРОПИТАННЫМИ РЕМНЯМИ Расчетные данные. Для проектного расчета передачи должны быть известны: назначение и режим работы передачи; тип двигателя па ведущем валу; W — передаваемая мощность, Л. с. пли кВт; пг и п2 — частота вращения соответственно ведущего и ведомого шкивов, об/мин; I — приблизительное межосевое расстояние (рис. 1), м; D — диаметр одного из шкивов, м. Диаметры шкивов. Если ни один из диаметров пе известен, то можно задаться им в соответствии с рекомендуемыми минимальными диаметрами (табл.. 4) или исходя пз ориентировочной скорости г= 10—20 м/с (иногда 5—25 м/с). Зная одни из диаметров, другой находят из уравнения £>3 = iDlt ni где i=—------передаточное число. ,г2 Диаметр D1 ведущего шкива, как правило, округляют до ближайшего большего, а ведомого В2 — до ближайшего меньшего значения по ГОСТ 17383—73 (см. табл. 14). Межосевое расстояние. Если межосевое расстояние I неизвестно, то можно определить минимальную его величину по эмпирическим формулам: для обыкновенной открытой передачи для передачи с натяжным роликом Угол обхвата. Угол обхвата ремнем шкива (мепьпгего из двух) для открытой передачи рассчитывают по приближенной формуле ю=180о—P-g.a-yPmiq-6o°,
Рекомендуется принимать а пе менее 150°, иначе придется увеличить межосевое расстояние I или применить натяжной ролик. Углы обхвата для передачи с-роликом лучше всего определять графически по схеме передачи, вычерченной в масштабе (ряс. 2). />_!_£> Для перекрестной передачи а = 180°-|-----j——60°. Натяжной ролик. Диаметр ролика Do = Рис. 1. Основные геометрические данные для расчета передачи Рис. 2. Схема для графического определения угла обхвата передачи с роликом (рис. справа) Помещать ролик (па ведомой ветви) желательно так, чтобы угол 2<р, огибая его ремнем, был не более 120°, а цопгр ролика располагался от центра малого шкива иа расстоянии A ^Da + (0,5 4- 1) Dm . Применение натяжного ролика возможно лишь при соответствующем соединении концов ремпя. При патяжном ролике передаточное число Длина ремпя. Определив Z и диаметры шкивов, вычисляют длину ремпя. Для открытой передачи L = 2Z + 1,57 (»max+»ram) + (Pm«~Dm^2. Для передачи с натяжпым роликом по вычерченной в масштабе схеме передачи, зная Dlt D2 и Do, определяют углы рц, сд. и а0 = л — 2<р (выражая их в радианах) и находят длины прямолинейных участков X, Z, и Х2 с учетом масштаба. Полученная длина L является геометрической длиной ремня, к которой необходимо прибавить отрезок AL, зависящий от способа соединения концов. Число пробегов. Для обеспечения нормальной долговечности приводных ромпой рекомендуется проверить число пробегов ремня в единицу времени (в секунду) и = ^~, где L — длина ремня, м; — скорость ремня, м/с. Li Qi)
Число пробегов должно быть: в открытой передаче и sg wmax 3 (в крайнем случае =£5); в передаче с натяжным роликом и г£ нтах =£= 2 (в крайнем случае -<£ 3). Если число пробегов превышает предельные значения, то для снижения и необходимо соответственно увеличить межосевое расстояние I и длину ремня Л, иначе ремень будет иметь пониженный срок службы. Ширина ремня в см 6=_z_( £££££ 752V 102-V 2МКР где Р = (.N в л. с.) или Р — —-— (2V в кВт), или Р = ——— — окружное nDn , усилие, кгс; и = — окружная скорость, м/с; р — допускаемое удельное окружное усилие па единицу ширины, кгс/см (см. табл. 4); с0 — поправочный коэффициент, зависящий от рода и расположения передачи (табл. 5); с, — поправочный коэффициент на влияние угла обхвата (табл. 6); cs — поправочный коэффициент на влияние скорости (табл. 7); с3 — поправочный коэффициент на влияние режима работы (табд. 8), Мкр — крутящий момент, кгс -м; D — диаметр шкива, м. Ширину ремня Ь округляют до стандартного размера (см. табл. 3), как правило, в большую сторону. Ширину шкивов В выбирают по ширине ремня Ъ. Ширину натяжного ролика принимают равной ширине шкивов. Допускаемая нагрузка. Передаваемые усилия па единицу ширины принимают для обыкновенных передач по табл. 4. При поверочном расчете допускаемое окружное усилие в кгс Р = рЬс^с^з, а допускаемая мощность в л. с. 75 или в кВт 7V = -- 102 • Работоспособность ремня зависит от его рабочего натяжения <Г0 = 16 4- 20 кгс/см2. о0 = 16 кгс/см2 следует вводить в расчет передач с Z = const при коротком межосевом расстоянии либо прп почти вертикальном расположении привода; о0 = 18 кгс/см2 рекомендуется принимать при расчете передач с Z = const, но при достаточном межосевом расстоянии п при угле наклона привода it горизонту не более 60° и с Z = var, но когда ремень подтягивается периодически; По = 20 кгс/см2 можно вводить в расчет передач с автоматически регулируемым натяжением как при Z = const (натяжной ролик), так и при I = var (самонатяжные приводы). Приведенное напряжение в кгс/см3 *о=«-1ооА( где а = 23 при а0 = 16 кгс/см2; а = 25 при а0 = 18 кгс/см2; а = 27 при <т0 = = 20 кгс/см2. Формула приведенного напряжения относится к открытой передаче с углом' обхвата а = 180° и скоростью v = 10 м/с, при спокойной и равномерной нагрузке и нормальных условиях в помещении, где находится передача. Для иных
режимов работы вводят поправочные коэффициенты, позволяющие найти полезное напряжение к в ктс/см2: к = к^с^сз, где с0, С], с2, о3 — коэффициенты по табл. 5—8. 4. Дмуог.шыз ,V.( л? .) ;> . л; 0.1' усилия р (в кгс/см) в зависимости от толщины 6 ремня и диаметра О шкива ь мм (меньшею оз двух в передаче) D Ремни четырехслойные Ремни шостислой-ные Ремни восьмислойные 6=4,0 5=4,5 6=5,0 6=6,0 6=6,5 6=7,0 6=8,0 6=8,5 6=9,0 80 (5.4) 00 (5,7) (6,1) 100 6,0 (6,4) (6,7) 112 6,3 6,7 (7,1) 125 6,5 7,0 7,5 (8.2) 140 6,7 7.3 7,8 (8,7) (9,1) 1G0 6,9 7,5 8,1 9,2 (9,7) (10,1) 180 7,1 7,7 8,4 9,6 10,1 (10,6) 200 7,2 7,9 8,6 9,9 10,5 11,0 (12,0) 225 7,3 8,1 8,8 10,2 10,8 11,4 (12,6) (13,0) 250 7,4 8,2 9,0 10,5 11,1 11,8 13,0 (13,5) (14,0) 2S0 7,5 8,3 9,1 10,7 11,4 12,1 13,4 14,0 (14,6) 320 7,0 8,5 9,3 10,9 11,7 12,4 13,8 14,4 15,1 360 8,6 9,5 11,1 11,9 12,7 14,1 14,8 15,5 400 9,6 11,3 12,1 12,9 14,4 15,1 15,9 450 11,4 12,3 13,1 14,7 15,4 16,2 500 11,5 12,4 13,3 14,9 15,7 16,5 560 12,5 13,4 15,1 15,9 16,7 630 13,5 15,3 16,1 16,9 710 15,5 16,3 17,1 800 15,6 16,5 17,3 900 16,7 17,5 1000 17,7 Для самопатяжных передач, в частности для передачи с натяжным роликом, можно повысить табличные значения р на 0,5 кгс/см для четырехслойных, на 0,7 кгс/см для шестислойных и па 0,9 кгс/см для восьмислойных ремней. Нормы нагрузки даны пе только для нормальных толщин ремней, но и для предельных. Значения р, поставленные в скобки, приведены лишь в справочных целях для проверочного расчета существующих передач. Для проектного расчета новых передач в таблице между двумя линиями даны значения допускаемых нагрузок, соответствующих минимальным допустимым и минимальным рекомендуемым диаметрам шкивов. Наименьший шкив является минимально допустимым, и его можно применять лишь на второстепенных (тихоходных) передачах.
5, Коэффициент с0 Вид передачи Коэффициент Со при угле у° 0—60 60—80 80—90 Самонатяжная (с автоматическим натяжением ремня) 1.0 1,0 1,0 Натяжная и простая открытая (с периодическим подтягиванием или перешивкой ремня) 1,0 0,9 0,8 Перекрестная 0,9 0,8 0,7 6. Коэффициент ci Угол обхвата а° Коэффициент с, 150 0,91 1С0 0,94 170 0,87 180 1,00 180 1,03 Угол обхвата а° 200 210 220 230 240 Коэффициент с, 1,06 1,09 1,12 1,15 1,18 7. Скоростной коэффициент с2 Скорость v, м/с 1 5 10 15 20 25 (30) Коэффициент с2 1,04 1,03 1,00 0,95 0,88 0,79 0,68 Для самонатяжных передач скоростной коэффициент с2=1 при любой скорости 8. Коэффициент режима и длительность работы с3 Класс машин Рабочие машины Нагрузка Тип двигателя на ведущем валу пусковая в % от нормальной рабочая постоянного тока, асинхронный с короткозамкнутым ротором асинхронный с контактными кольцами, трансмиссионные валы 1 2 3 1 2 3 I Небольшие вентиляторы и гоздуходув-ки Насосы и компрессоры центробежные и ротационные Токарные, сверлильные и шлифовальное станки Jiei точные транспортеры До 120 Почти постоянная 1,0 0,9 0,8 0,9 0,8 0,7
Клаас машин Рабочие машины Нагрузка Тип двигателя на ведущем валу пусковая в % от нормальной рабочая постоянного тока, асинхронный с короткозамкнутым ротором асинхронный с контактными кольцами; трансмиссионные валы 1 - 3 1 2 3 II Легкие трансмиссионные приводы. Станки фрезерные, зубофрезерные и револьверные. Поршневые насосы и компрессоры с относительно тяжелыми маховиками 11'ластиичагые транспортеры До 150 Незначительно колеблется 0,9 0,8 0,7 0,8 0,7 0,6 III Реверсивные приводы. Станки строгальные, долбежные и зубодолбежпые. 1£о р шпевые насосы и компрессоры с относительно легкими маховиками. Транспортеры винтовые и скребковые. Элеваторы Винтовые и эксцентриковые прессы с относительно тяжелыми маховиками До 200 3 начительно колеблется 0,8 0,7 0,6 0,7 0,6 0,5 IV Бегуны, глиномялки. Мельницы шаровые, вальцовые. Эксцентриковые и винтовые прессы с относительно легкими маховиками. Ножницы, молоты, дробидки До 300 Весьма неравномерная или ударная 0,7 0,6 0,5 0,6 0,5 0,4 Обозначения: 1—односменная; 2—двухсменная; 3—трехсменная (непрерывная) работа. Для передачи с периодической нагрузкой или с редко используемой максимальной мощностью двигателя значение с3 можно повысить на ~20%. Если уточнен вопрос о перегрузке я расчет ведется не по номинальной (средней), а по максимальной мощности, то следует для всех классов рабочих машин принимать коэффициент с3 по классу I.
РЕМНИ ПРИВОДНЫЕ ШЕРСТЯНЫЕ ТКАНЫЕ (ПО ОСТ 17-34—70) 9. Ассортимент и физико-механические показатели ремней Ширина, мм Толщина, мм Число слоев Разрывная нагрузка, 1 кгс, не менее I Масса 1 м, г Длина рулона, м, не менее Ширина, мм Толщина, мм Число слоев Разрывная нагрузка, кгс, не менее Масса 1 м, г !*> S £ О Ф Це и 50±2 ео±2 75+2 90+2 100+2 115+2 6+0,5 6±0,5 6+0,5 6+0,5 9+0,5 9+0,5 3 3 3 3 4 4 900 1080 1350 1620 2700 3105 225 258 341 409 653 715 150 150 150 120 120 120 125±2 150+2 175+2 200+5 225+5 250+0,5 9 1(1,5 9+0,5 9+0,5 11+1 И+1 11±1 4 4 4 5 5 5 3375 4050 4725 6600 7425 8250 80S I.W) 1146 1648 1844 2070 120 120 120 70 70 70 Разрывное напряжение 3 кге/мм2 Удлинение при разрыве не более 65%. ГОСТ предусматривает также ширину ремня до 500 мм. В заказе указывают ширину, длину ремня н ГОСТ. ПРИВОДНЫЕ КОЖАНЫЕ ПЛОСКИЕ РЕМНИ (ПО ГОСТ 18697-73) Плоские кожапые приводные ремни применяют в металлообрабатывающей, текстильной и других отраслях промышленности. Приводные ремни не рекомендуется применять для работы в промышленных устаиовках"при едком паре и газах. Ремни изготовляют из отдельных полос склеиванием одинарными и двойными. Двойной ремень должен изготовляться склеиванием двух одинаковых ремней по всей площади. 10. Размеры кошаяых ремней Ширина ремней, мм Толщина ремней, мм Номинал Отклонение одинарных двойных 10; 16; 20; 25 32; 40; 50 ±2 От 3 до 3,5 » 3,5 » k — 63 71 -ь2 ±3 От 4 До 4,5 — 80; 90; 100; 112 125; 140 +3 От 4,5 до 5 а 5 » 5,5 От 7,5 до 8 » 9 » 9,5 160; 180; 200; 224; 250; 280 355; 400; 450; 500; 560 ±4 ±5 ОТ 5,5 до 6 От 9,5 до 10 11. Физико-механические показатели приводных ремней Показатели Приводные ремни одинарные двойные Предел прочности при“растяжении, кге/мм2, не менее: средний по партии . . на участке соединения , 2,75 2,2 2,4
Продолжение табл. 11 Показатели Приводные ремни одинарные двойные Предел прочности лицевого слоя при растяжении, кге/мм2, не менее: средний по партии на участке соединения Удлинение при нагрузке 1 кге/мм2, %, пс более: среднее по партии па участке соединения 2,5 2,0 10 10 2,2 10 В заказе указывают наименование ремня, его ширину и длину, ГОСТ. ДАВЛЕНИЕ НА ВАЛЫ При параллельных ветвях ремня и для самонатяжных передач (рис. 3) нагрузка на валы, кгс Q = 2o0F. У передач простых и натяжных после перетяжек при полуторном запасе натяжения (так как новым или долгое время не работавшим ремням сообщают Рис. 3. Схема сил при параллельных ветвях ремня Рис. 4. Схема сил для непараллельных ветвей ремня и для самонатяжных передач начальное натяжение приблизительно в 1,5 раза больше нормального) на валы будет действовать 'усилие в кгс Qm&K = 1,5<? = За0^, где п0 — натяжение ремня, равное 16: 18 и 20 кгс/см2; Р — плошадь поперечного сечения ремня, см2. При непараллельных ветвях ремпя (а 180°) и для самонатяжных передач (рис. 4) нагрузка на валы в кгс Q = 2а 0F sin .
Для простых и натяжных передач при полуторном запасе натяжения нагрузка на валы в кю Qmax 30os>n 2 ’ где а — угол обхвата па малом шкиве, пе менее 150°. У гои 0 отклонения сил ог линии центров передачи находят по формуле , , А , а tg9 = __Ctg где /« — полезное напряжение, кгс/см2 (см. стр. 453). Коэффициент полезного действия при нормальных условиях работы можно принимать в среднем г, = 0,95 для расчета ременных передач со всеми видами плоских приводных ремней (кроме быстроходных). Скольжение ремней прорезиненных и хлопчатобумажных 1%. Сроки службы станочных ремней, работающих при средних скоростях, составляют 2000—2500 ч для прорезиненных ремней и 1500— 2000 ч для хлоячатобумажщях. Отношение —минимального диаметра шкива к толщине ремпя для первоначальных ориентировочных расчетов приведено в табл. 12. 12. Отношение —т—• о Ремни Dmin Отношение -—5— о рекомендуемое допустимое Прорезиненные >40 >30 Хлопчатобумажные тканые >30 >25 13. Минимальные диаметры шкивов Ремня Толщина <5, мм Число слоев (прокладок) Диаметр Dmul, мм рекомендуемый допускаемый 4,5 4 140 112 Хлопчатобумажные 6,5 6 200 180 8,5 8 320 280 Допускаемые значения —g— и £>mm используют для второстепенных передач или при требовании наибольшей компактности привода.
ШКИВЫ ДЛЯ ПЛОСКИХ ПРИВОДНЫХ РЕМНЕЙ 14, Типы, исполнения и основные размеры шкивов Размеры, мм D Рекомендуемая ширина ремня Ь*2 D . Рекомендуемая ширина ремня Ь*2 Номинал Отклонение Номинал Отклонение 40 ±0,5 16—40 10-32 280 ±3,2 32—280 25—250 45 50 ±0,6 16-50 16—63 10—40 10-50 315 355 ±3,2 40—315 40—355 32—280 32-315 56 63 ±0,8 16-63 16-71 10—50 10—63 400 450 500 ±4,0 50-400 50—450 63—500 40-355 40—400 50—450 71 80 ±1,0 16-80 10—71 560 630 710 ±5,0 63—560 71-630 80—630 50—500 63-560 71-560 90 100 112 ±1,2 16—90 16—100 16-112 10—80 10-90 10—100 800 900 1000 ±6,3 90—630 100-630 112—630 80—560 90—560 100—560 125 140 ±1,6 16—125 16—140 10-112 10-125 1120 1250 1400 ±8,0 125—630 140—630 160—630 112—560 125—560 140—560 160 180 200 ±2,0 20—160 20-180 25—200 16—140 16—160 20—180 1600 1800 2000 ±10,0 180-630 200-630 224—630 160-560 180—560 200—560 224 250 ±2,5 25—224 32—250 20—200 25-224 ** Размер В в указанных пределах брать из ряда: 16: 20; 25; 32; 40; 50; 63; 71; 80; 90; 100; 112; 125; 140; 160; 180; 200; 224; 250; 280; 312; 355; 400; 450; 500; 560; 630. *2 Размер Ь в указанных пределах брать из ряда: 10; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 71; 80; 90; 100; 112; 125; 140; 160; 180; 200; 224; 250; 280; 315; Зэ5; 400; 450; 500; 560. Для перекрестных и полуперекрестных ременных передач , В В —10 мм. Отклонения ширины шкивов, мм: ±1 для В = 16 -г- 71 мм; ± 1,5 для В = 80 4- 140 мм; ±2 для В = 160 280 мм; ± 3 для В = 315 ~ 630 мм.
Выпуклость шкива h для D = 40 4--355, мм (см' Рис- табл. 14): D h D h D h 40—112 125—140 0,3 0,4 160; 180 200, 224 0,5 0,6 950; 280 315; 355 0,8 1,0 15. Выпуклость шкива h для 0=490—-2000, »га (<5М- Ри°, табл- 14) D h при В <125 140—1(0 180-200 224-250 2^0—315 355 400 400 4о0 1,0 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 500 оС0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 630 710 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 ВТО 1’00 2,5 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,0 1000 1120 1250 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 4,0 1400 1600 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 1800 2000 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 5,0 6,0 Технические требования. Допускается изготовлять шкивы с буртиком па ободе п с конусностью посадочного отверстия 1 : &• Сочетания основных параметров и присоеди1й1тольных размеров шкивов указаны в рекомендуемом приложении к ГОСТ 17383—73. Часть шкива между ступицей и ободом может 6ЧТЬ выполнена в виде прямого или конического диска с облегчающими отверстпями или без пих, а также в виде спиц. На поверхности обода шкивов, работающих с окрулшоя скоростью свыше 40 м/с, должны быть проточены кольцевые канавкй, облегчающие выход воздуха из-под ремня. Шкивы в зависимости от окружной скорости должны изготовляться из материалов, обеспечивающих их работу в -условиях эксплуатации. Формовочные уклоны по ГОСТ 3212—57. Предельные отклонения размеров и припуски яа механическую обработку для литых шкивов из чугуна — по III классу точное™ ГОСТ 1855—55, из стали — по III классу точности ГОСТ 2009—55; из аЛЮМ1ШИ<->вых сплавов — по 9-му классу точности.
Размори шпоночного паза для шкивов с цилиндрическим отверстием —> по ГОСТ 8788—63, с коническим отверстием — по ГОСТ 12081—72. Радиальное биение обода шкива не должно превышать VII степени точности, а торцовое биение — VIII степени точности ГОСТ 10356—63. Каждый шкив при работе его со скоростью свыше 5 м/с должен быть статически отбалансирован. Значения допускаемого дисбаланса приведены ниже: Дисбаланс, г-см................... Окружная скорость, м/с............ 6 3 2 1,6 1 0,5 5-10 10-15 15-20 20-25 25-40 Св. 40 Балансировку шкивов, установленных на вал со шпонкой, проводят на балансировочных станках, обеспечивающих требуемую точность при статической балансировке в динамическом режиме. В заказе на шкивы указывать: тип, наружны!) диаметр, ширину обода, диаметр посадочного отверстия, предельное отклонение посадочного отверстия, ГОСТ 17383—73. КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА ПРИВОДНЫЕ КЛИНОВЫЕ РЕМНИ (ПО ГОСТ 1284—68) Бесконечные клиновые резинотканевые приводные ремни изготовляют кордткапевыми и кордщцуровыми. При малых диаметрах шкивов, а также при дьчшлхиг лвцрпсзжг лдоду.от режа, ара срааявтедьао больших диаметрах шкивов — кордтканевыо. Расчетная ширина а (табл. 16) соответствует приближенно ширине ремня по нейтральной линии. Опа остается неизменной при изгибе ремня на шкиве любого диаметра. Положение расчетной ширины определяет расчетные диаметры шкивов, длину и скорость ремней. Расчетная длина ремня — длина на уровне его расчетной ширины (табл. 17). Внутренняя длина ремпя — длина по его внутренней окружности. Кордшпуровые ремни выпускаются по согласованию потребителя с изготовителем длиной до 4 м. Большее основание профиля ремпя может быть плоским или выпуклым, мепыпес — плоским или вогнутым и иметь закругления на углах. Ремни должны сохранить работоспособность при температуре от —30 до + 60° С. Передачи клиновыми ремнями применяют предпочтительно при малых межосевых расстояниях и, как бранило, при больших передаточных числах (до Ю). Максимальная разница между длинами ремней одной и той же группы (табл. 18) соответствует допуску па расхождение длип ремней в одном комплекте (табл. 19). Комплект состоит из ремней, входящих в одну и ту же группу, номер которой заносят в маркировку ремпя. 16. Размеры сечений клиновых ремней, мм а ___ , Чр , Обозначение сечения Расчетная ширина ар Ширина а Высота (толщина) h О А Б В Г д Е 8,5 И 14 19 27 32 42 10 13 17 22 32 38 50 7 8 10,5 13,5 19 23,5 30
17. Расчетная цинка клиновых ремней, мм Расчетная длина ремня Сечение ремня 0 Л Б В Г д Б 400; (425); 450; (475); 500; (530) 560; (600); 630; (670); 710; (750) 800; (850); 900; (950); 1000; (1060); 1120; (1180); 1250, (1320); 1400; (1500); 1000; (1700) 1800; (1900); 2000; (2120); 2240; (2360); 2500 (2650); 2800; (3000) 3150; (3350); 3550; (3750); 4000 (4250) 4500; (4750); 5000; (5300); 5600; (6000) 6300 (6700); 7100; (7500); 8000; (8500); 9000; (9500); 10000; (10600) 11200; (11800); (13200); 14000 (15000) 16000; (17000); 18000 Разность между расчетной и внутренней длинами ремня L—LBH 25 33 40 59 76 95 120
Ремни, длины которых указаны в скобках, не являются предпочтительными. Примеры обозначений кордтканевого ремня сечения В с расчетной длиной 2500 мм: Ременъ В—2500 Т ГОСТ 1284—68 То же, кордшнурового: Ремень В—2500 Ш ГОСТ 1284—68 Ремня сечения В с внутренней длиной 2500 мм кордтканевого: Ременъ В—2500вп Т ГОСТ 1284—68 То же, кордшнурового Ременъ В—2500ю1 Ш ГОСТ 1284—68 18. Группы ремней S в в Длина ремня L, мм <950 1000-1250 1320—1600 1700—2000 2120-2500 g Отклонения, мм g нижн. верхи. нижн. | верхи. нижи, верхи. нижи. верхи. нижн. | верхи. 1 -8 —6 -9 —6 —12 —9 —15 —Ю —15 -7,5 2 -5,9 -4 —5,9 -3 —8,9 —6 -9,9 —5 —7,5 0 3 —3,9 — 7. —2,9 0 —5,9 —3 —4,9 0 -0,1 4-7.5 4 -1,9 0 -0,1 --3 —2,9 0 -0,1 --5 --7,6 +15 5 --0,1 --2 '-3,1 --6 4-0,1 --з -5,1 --10 --15,1 4-22,5 6 --2,1 --4 --6,1 --9 4-3,1 --6 --10,1 --15 --22,6 +30 7 --4,1 --6 --9,1 --12 +6,1 --9 --15,1 —20 — — 8 +6,1 --8 +12 1 --15 +9,1 —12 +20,1 -т-25 — — 9 4-8,1 --10 —— 4-12,1 --15 — — — — 10 -10,1 --12 — —— 4-15,1 --18 — — — — 11 --12,1 +14 — — — — — — — — Длина ремня L, мм 1 2650—4500 4750 -7100 | 7500—11200 ] 11800—18000 g Отклонения, мм g нижн. • верхи. нижн. | верхи. нижн. верхи. | нинях. верхи. 1 -20 10 —25 —12,5 —30 - -15 -50 —32,5 2 —9,9 ) —12,4 0 -14,9 0 -32,4 —15 3 +0.1 10 +0,1 4-12,5 4-0,1 +15 -14,9 --2,5 4 4-10,1 20 +12,6 4-25 +15,1 so -2,6 --20 5 4-20,1 30 4-25.1 +37.5 4-30,1 +45 -20,1 -37,5- 6 4-30,1 40 4“^ 7,6 +.50 -|-45,1 +60 -37,6 --55 7 8 — — — — = 3 -55,1 -72,6 --72,5 -90 19. Отклонения длин ремней и наибольшая разность между длинами комплектующих ремней, мм Длина ремней <950 1000-1250 1320-1600 1700—2000 2120—2500 Отклонение длин ремней Наибольшая разность между длинами комплектующих ремней +14 -8 2 3 +18 —12 3 +25 —15 . 5 +30 -15 7,5 Длина ремней 2650—4500 4750—7100 7300—11200 11800—18000 Отклонение длин ремней Наибольшая разность между длинами комплектующих ремней +40 -20 10 +50 —25 12,5 +60 —30 15 +90 -50 17,5
ШКИВЫ КЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ 20. Монолитные шкивы для пр!!водных клиповых ремней Шкивы с односторонней выступающей ступицей (ГОСТ 20889—75), с оццосторонней выточкой (ГОСТ 20890—7э), с односторонней и выступающей ступицей (ГОСТ 20391 -7э) -дня клиновых ремней с сечением О и А. Размеры, мм ГОСТ 20389—75 ГОСТ 20390 —75 ГОСТ 20891—75 "У(А 4-Л вариант исполнения * Размеры М в зависимости от сечения ремня и числа канавок приведены в табл. 23 О5щие размеры ГОСТ 20389—75 ГОСТ 20890-75 ГОСТ 20891-75 йр de Число канавок 1 <2* (отклонение по А,) L Число канавок 1 d* (отклонение по А3) L Число канавок 1 О о о йй L г Сечение ремня О 14 18 20 30 3 18 20; 22 30 38 1 14 32 20 18 44 30 63 68 20; 22 38 4 22 25; 28 38 45 2 20; 22 44 38 2 18 20; 22 25; 28 30 38 45 3 18 20; 22 25; 28 56 56 60 30 38 45 — — — 3 25; 28 45 4 22 25; 28 68 72 38 45
Продолжение табл 20 ОГцис разоры ГОСТ 20889-75 ГОСТ 20890—75 ГОСТ 20891-75 “р Число । ; канавок ci* отклонение по А ) L Число канавок d* (отклонение по А-А L Число качалок 6 ЕН ф О •*-х *С к о о '«Ий L 1 71 78 1 14 18 20, 22 20 30 38 3 18 20; 22 30 38 1 14 32 20 2 18 20; 22 44 44 30 38 4 22 25; 28 38 45 2 18 20, 22 25; 28 30 38 45 3 18 20; 22 25; 28 50 56 60 30 38 45 — — — 3 25; 28 45 4 22 25; 28 С8 72 38 45 80 85 1 18 20; 22 25 30 38 45 3 18 20; 22 30 38 1 14 32 20 2 18 20; 22 44 44 30 38 4 22 25; 28 38 45 2 18 20; 22 25; 28 30 38 45 3 18 20; 22 25; 28 56 56 60 30 38 45 — — — 3 25; 28 45 4 22 25; 28 68 72 38 45 90 95 1 2 3 25; 28 25; 28 25; 28 45 45 45 3 18 20; 22 30 38 2 18 20; 22 44 44 30 38 4 22 25; 28 38 45 3 18 20; 22 25; 28 56 56 60 30 38 45 —* — — — 4 22 25; 28 68 72 38 45
Общие размеры ГОСТ 20889-75 ГОСТ 20890—75 ГОСТ 20891-75 dp de Число канавок 1 d* (отклонение до А3) L К ° « ёи F к d* (отклонение по As) L Число канаьок d^ (отклонение по Аз) L 1 Сечение ре ил п А 1 4Й 1 ап 25; 28 45 18 36 30 20; 22 25; 28 38 45 4 28 32-38 45 ЬО 2 22 25; 28 38 55 51 45 00 96,6 2 22 25; 28 32 38 45 60 5 28 32-38 45 60 3 25; 28 32-38 70 70 45 60 6 35-38 40-45 60 85 4 28 32-38 85 85 45 60 3 32 35-38 60 60 5 32-38 40-45 100 105 60 85 4 40 85 5 40 85 6 Зэ —38 60-45 115 120 60 85 — — - 100 106,6 1 18 20; 22 25; 28 30 Й8 45 3 25 28 45 45 1 18 36 30 2 22 25; 28 51 55 38 45 4 28 32-38 45 60 2 22 25; 28 32 38 45 60 3 25; 28 32—38 70 70 45 60 5 32-38 (.0 6 35—38 40-45 60 85 4 28 32-38 85 85 45 60 3 32 35-38 60 60 — — — 5 32-38 40—45 100 105 60 85 4 40 85 5 40 85 6 31-38 40-45 115 120- 60 85 * Размеры d в указанных пределах брать из ряда- 32; 31; 2"; 38; 40; 42; 45 мм. Пример обониачетшя шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром dp — 100 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием d = 22 мм, из чугуна марки СП 18-36: Шкив А2.100.22Ц.СЧ 18—Зв ГОСТ 20889—15 То же, с тремя канавками, с цилиндрическим посадочным отверстием d — 25 мм; Шкив А3.100.25Ц.СЧ 18—Зв ГОСТ 20890—75 То же, для шкива с коническим посадочным отверстием: Шкив АЗ-Ю0.25К.СЧ 18—Зв ГОСТ 20890 — 75 Размеры профиля канавок приведены в табл. 26.
21. Шкивы с диеном и ступицей для приводных клкповых ремней Шкивы с диском и ступицей, выступающей с одного торца обода (ГОСТ 20892—75). с диском и ступицей, укороченной с одного торца обода (ГОСТ 20893—75), е диском и ступицей, выступающей с одного и укороченной с другого торца обода (ГОСТ 20894—7 5) для клинозых ремней с сечениями О. А, Б, В и Г Размеры, мм ГОСТ 20892—75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20894-75 Чертеж еечеппя А—А и вариант исполнения посадочного отверстия см. в табл. 20 * Размеры И в завиеимозти от сечения ремня и числа гаиавок приведены в табл. 23 Общие размеры ГОСТ 20892—75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20894-75 51 Ле Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) 1 L Сечение ремня О 80 85 1 14 20 — - — — — — — 1 14 18 20; 22 20 30 38 3 18 20 22 30 38 38 25 45 4 22 38 90 95 18 30 25; 28 48 — — — — 2 20' °° 25; 28 38 45 3 25; 28 45
Общие размеры ГОСТ 20892—75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20894-75 dp de Число капа-вок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по Д,) I L 100 105 1 и 18 20; 22 25; 28 20 30 38 45 4 25; 28 45 2 18 20; 22 30 38 44 — — — 3 25; 28 45 6’0 4 25; 28 32-38 45 60 72 2 18 20; 22 25; 28 32-36 30 38 45 60 — — — — 3 25; 28 32—38 45 60 4 32-38 60 112 117 1 14 18 20; 22 25; 28 20 30 38 45 4 25; 28 45 2 18 20; 22 30 38 44 — — — 3 25; 28 45 СО 4 25; 28 32-38 45 СО 72 2 18 20; 22 25; 28 32—36 30 38 45 60 - — — 3 25; 28 32; 38 45 СО 4 32-38 СО 125 130 1 18 20; 22 25; 28 30 38 45 4 25; 28 15 2 18 20; 22 30 38 44 — — 3 25; 28 45 60 2 18 20- 22 25; 28 32—36 30 38 45 60 4 25; 28 32—38 45 ео 72 — — 3 25; 28 32—38 45 СО 4 32—38 СО
Продолжение табл. 21 Общие размеры ГОСТ 20892 -75 ГОСТ 20823 -75 ГОСТ 20894-75 dp de Число канавок d (отклонение по А 0 L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (Отклонение но Аз) 1 L 18 30 4 25; 28 45 2 18 30 44 1 20; 22 38 20; 22 38 25; 28 45 3 2;>; 28 4.) 60 32 60 4 25; 28 45 72 140 20; 22 38 32- 38 60 25; 28 32-36 45 СО — — — 3 25; 28 32-38 40 45 (0 85 - — — 4 32-38 40 со 85 18 30 4 28 45 2 18 30 44 1 20; 22 38 20; 22 38 2а; 28 45 3 25; 28 45 60 32 СО 4 25; 28 45 160 165 20; 22 38 32—38 СО 2 25; 28 32-36 45 СО — — - 3 25; 28 32-38 40 45 60 85 — — — — 4 32-38 40 60 85 Сечение р е м и я А 18 30 3 ' 25; 28 45 1 1& 30 36 1 20; 22 25; 38 38 45 4 28 32-38 45 СО 9 22 25; 28 38 45 51 55 22 38 5 32-38 со з 25; 28 45 2 25; 28 45 6 3 э—иЬ 60 32—38 60 112 118,6 32 С>0 40-48 85 4 28 45 85 3 32-38 со 32—38 СО 4 40—45 40-48 85 85 5 32-38 40-48 60 85 100 105 — __ — 6 35-38 40—48 60 V 85 115 120
Общие размеры ГОСТ 20892-75 ГОСТ 20893—75 ГОСТ 20894-75 dp Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение ПО А„) 1 L 125 131,6 1 18 20; 22 25; .8 30 38 45 3 25; 28 45 1 18 30 36 4 28 32-38 45 60 2 22 25; 28 38 45 51 55 2 25; 23 32 38 45 60 5 32—38 60 3 25; 28 32—38 45 СО 70 6 35-38 40-48 60 85 4 28 32-38 45 СО 85 3 4 5 32-38 40-45 40-48 СО 85 85 - - 5 32-38 40-48 со 85 100 105 — — 6 35 -38 40-48 60 85 115 120 140 146,6 1 20; 22 25; 28 3.! 38 45 60 3 4 28 32-38 45 СО 3 25; 28 45 5 3 28 32-38 45 СО 70 5 3<)-58 10 2 25; 28 32-36 45 СО 6 38 40-48 60 85 4 32 - 38 (0 85 5 35-38 40- 48 (.0 85 100 '105 3 4; 5 32-38 40 40—48 СО 85 85 — — — 6 38 40-48 60 85 115 120 ICO 166,6 1 20; 22 25; 28 32 38 45 СО 3 4 5 28 32-38 35-38 45 СО 60 2 25; 28 45 55 3 28 32-38 45 60 70 2 25; 28 32-36 45 60 6 38 40-55 60 85 4 32-38 60 85 5 35—38 40—50 60 85 100 105 3 32-38 40 60 85 — — — 6 38 40—55 60 85 115 120 4 5 42-48 40-СО 85 - — 180 186,6 1 20; 22 25; 28 32 38 45 60 3 4 5 28 32-38 Зэ—38 45 60 60 2 25; 28 45 55 3 28 32—38 45 60 70 2 25; 28 32-36 45 во 6 38 40-55 со 85 4 32—38 (0 85 5 35-38 40-50 60 85 100 105 3 32-38 40 СО 85 — — 6 38 40—55 60 85 115 130 4 5 40-48 40-50 85 — —
Общие размеры ГОСТ 20892- 75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20834-75 tip de Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение ИО Д3) 1 L 1 20; 22 38 3 28 45 2 25; 28 45 55 25; 28 32 45 60 4 32-38 35—38 60 СО 3 28 32-38 45 60 70 9 25; 28 43 6 38 60 4 32—38 60 85 200 206,6 32-36 60 40-55 85 35-38 60 100 3 32-38 40 60 85 5 40-50 85 105 4 40-48 40-50 85 85 — — — 6 38 40-55 60 85 115 120 6 60 110 — 1 - — С е ч е п и ремня Б 1 । 1 „22 1 । 3 । 228 1 Л5 -id 1 25; 28 45 32-38 60 28 45 32-36 60 4 32—38 60 3 32-38 60 83 125 133,4 2 25; 28 45 5 35-38 32-38 60 102 32-30 СО 6 38 60 4 40 85 107 3; 4 40 85 40—50 85 35-38 60 121 — — — 7 40—55 83 5 40 85 126 22 38 3 25; 28 45 2 25; 28 45 64 1 25; 28 45 32—38 60 28 45 32-36 60 5 32-38 60 3 32—38 60 83 140 148,4 2 25; 28 45 40-45 85 32—38 60 102 32-36 60 6 40-50 85 4 ',0-42 85 107 3 40 85 7 40-55 35-38 60 121 4 40; 42 — — — 5 40-45 85 126 22 38 3 28 45 2 25; 28 45 64 1 25; 28 45 32-38 60 28 45 32—36 СО 4 32-38 со 3 32—38 60 83 160 168,4 2 25; 28 32—36 45 60 5 35—38 40-48 60 85 4 32-38 40; 42 60 85 102 107 3 4 40 40; 42 85 6 38 40-50 60 85 5 35-38' 40-48 60 85 1'1 126 — — — 7 40-55 85 — — — —
Общие размеры ГОСТ 20882 -75 ГОСТ 20893 -75 ГОСТ 20894-75 dp de Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) 1 L 22 38 3 28 45 2 25; 28 45 64 1 25; 28 45 32-38 60 3 28 45 83 32-36 60 4 32—38 60 32—38 60 180 188,4 2 25; 28 32-36 45 СО 5 35-38 40-48 60 85 4 32—38 40; 42 60 85 102 107 3 4 40 40-42 85 6 38 40-50 60 85 5 35-38 40-48 60 85 121 126 — — — 7 40-55 85 — — — 1 25; 28 32-36 45 60 3 4 32—38 35-38 60 3 28 32—38 45 СО 64 83 200 208,4 2 28 32—36 45 60 5 38 40-50 60 85 4 35—38 40-48 60 85 102 107 3 4 40; 42 40-48 85 6 7 40-55 42—55 85 5 38 40-50 G0 85 121 126 1 25; 28 32-36 45 60 3 32-38 35-38 СО 3 28 32-38 45 60 64 83 224 232,4 2 28 32-36 45 60 5 38 40-50 60 85 4 35-38 40-48 (0 85 102 107 3 40; 42 85 6; 7 40-55 85 5 38 (0 121 4 40-48 40—50 85 126 1 25; 28 32-36 45 60 3 4 32-38 35-38 60 3 28 32—38 45 60 64 83 250 258,4 2 28 32-36 45 СО 5 38 40-50 60 85 4 35-38 40-48 60 85 102 107 3 4 40; 42 40-48 85 6 7 40—55 42—55 85 5 38 40-50 60 85 121 126 С е ч е н и с ремня В 1 28 32-38 45 60 3 38 40-50 60 85 1 2 28 35-38 45 60 54 80 40—42 85 4 42-50 3 36; 38 СО 105 200 211,4 32-38 60 5 45-50 85 40-50 85 110 40-45 85 6 50; 55 4 42—50 135 7; 8 55 5 45-50 85 161 — — — 6 50 186
ОСщир размеры ГОСТ 20392—75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20894— 75 dp de Число канавок d (откл0-непис ПО As) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по Л3) 1 L 224 235,4 1 28 32—З8 40 45 60 85 3 38 40-50 60 85 1 2 28 35-38 45 СО 54 80 4 5 42—50 42-50 85 3 38 40-50 СО 85 105 110 2 35—З8 40-50 60 85 6 7; 8 50; 55 55 85 4 6 42—50 45—50 50 85 135 161 186 — — — — — 250 261,4 1 28 32-38 40 45 60 85 3 38 40—50 60 85 1 2 28 35-38 45 60 54 80 4 5 6 7 8 42-50 45-50 50; 55 55 55 85 3 38 40-50 СО 85 105 110 2 35—З8 40-50 ео 85 4 5 6 42- 50 45-50 50 85 135 161 186 — — — 280 291,4 4 28 Ю.-'ЗЬ 40 45 । 85 3 40-55 85 1 28 ьг-го, 45 54 4 42.-^ 60 ИО 3 38 40-45 60 85 105 110 2 35—38 40-ГО СО 85 5 45—55 60-65 85 110 4 42-55 60 85 110 135 140 — — 6 50; 55 СО; 65 85 110 5 45—55 60—65 85 110 161 166 7 55 60—65 85 110 6 50; 55 60—65 85 110 186 192 8 55 СО-65 85 110 7 55 60—65 85 110 212 217 — — — 8 55 60-65 85 110 238 242
Общие размеры ГОСТ 20892-75 ГОСТ 20893-75 ГОСТ 20394-75 de Число кана-1,0 к d (отклонение но А>) L Число канавок d (отклонение по AJ L Число капа-вок d (отклонение ио AJ 1 L 315 326,4 1 35-38 40-50 СО 85 3 42-55 85 2 35-38 со 80 4 45—55 60-65 85 110 3 38 40—55 60 85 105 110 2 38 40-55 60 85 5 50-55 60-65 85 110 4 40-55 60 85 110 135 140 3 60 110 — — — с>; 7 55 60-65 85 110 5 50; 55 60—65 85 110 161 166 8 60-65 110 6 55 60-05 85 ио '186 192 — — — 7 55 60—65 85 НО 212 217 8 60-65 11'0 242 355 366,4' 1 2 42—50 42-55 85 3 42-55 85 3 42—55 85 НО 4 45-55 60-65 85 НО 4 45-55 60-65 85 ПО 135 140 3 (0 110 — — — 5 50; 55 60-70 85 НО 5 50; 55 60-70 85 110 161 166 6 55 60- 75 85 110 6 55 60-75 85 ИО 186 192 7 55 60-75 80 85 110 135 7 55 60-75 85 110 212 217 8 60-75 80 110 135 242 8 60—75 80 110 135 — — — — 315 331,2 1 38 40 Се (‘0 85 ч с н и е 2 3 р е мн 42-50 45—55 я Г 85 2 3 42-50 45—55 85 109 147 — — 4 50’, 55 со 85 110 4 . 50; 55 60 85 ПО 183 188 55 60 85 110 5 55 60 85 110 221 226 6 60-75 80 110 135 6 60 -75 80 НО 135 262 7 60-75 80; 85 НО 135 7 60-75 80 110 135 300 8 СО-75 80; 85 110 135 8 СО—75 80 110 135 336
Общие размеры ГОСТ 20832 -75 ГОСТ 20893 -75 ГОСТ 2 0894-75 dp de Число канавок d (отклонение по л3) L Число канавок d (отклонение по Л3) L Число канавок d (отклонение по -А3) 1 L 1 38 40 60 85 2 3 [3 1 1 СЛ СТ' СЛ о 85 2 3 42—50 45-55 85 85 109 147 4 50; 55 60 85 110 4 50; 55 СО 85 110 183 188 355 371,2 5 55 60 85 110 5 55 СО 85 110 221 226 — — — 6 60-75 80 110 135 6 60-75 80 110 135 262 7; 8 СО-75 80; 85 110 135 7 СО —75 80 110 135 300 — — — 8 СО-75 80 110 135 336 1 38 40 60 85 2 3 О’ 1 1 сл <л СЛ о 85 2 3 40—50 45—55 85 85 109 147 4 50; 55 60 85 110 4 50; 55 60 85 110 183 188 400 416,2 5 55 60 85 110 5 55 60 85 110 221 226 — 6 60-75 80 ПО 135 6 СО-75 80 110 135 262 7; 8 60-75 80; 85 110 135 7 СО-75 80 110 135 300 — — 8 СО-75 80 ПО 135 336 Пример обозначения шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром dp = 112 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием d = 22 мм, из чугуна марки СЧ 18-36 по ГОСТ 1412—70: Шкив А2.112.22Ц.СЧ 18-36 ГОСТ 20892—75 То же, с тремя канавками, с посадочным отверстием Р. — 25 мм: Шкив А3.112.25Ц.СЧ 18-36 ГОСТ 20893—75 То же, для шкива с коническим посадочным отверстием: Шкив А3.112.25К.СЧ 18-36 ГОСТ 20893—75 Размеры профиля канавок приведены в табл. 26.
22. Шнявы со спицами и стушщей для приводных клиновых ремней Щкигы со спицами и ступицей, выступающей с очного торца обода (ГОСТ 20805—75), со спицами и стушщей, укороченной с одною торца обода (ГОСТ 20896—75) со спицами и ступицей, выступающей с одною и укороченной с другого торца обода (ГОСТ 20897—7а) дпя клиповых ремней с сечениями О, А, Б и В Размеры, мм ГОСТ 20895—75 ГОСТ 20896—75 ГОСТ 20897—75 * Размеры М в зависимости от сечения ремня и числа канавок приведены в табл. 23 Общие размеры ГОСТ 20895—70 ГОСТ 20896—75 ГОСТ 20897—75 dp de Число вана-вок d (отклонение ио Аз) L Число канавой d (отклонение ПО А3) L Число канавок d (отклонение по Аз) 1 L Сечение ремня О 18 20; 22 30 38 3 18 20; 22 30 38 2 3 20; 22 25; 28 38 45 44 60 180 185 1 25; 28 32 45 СО 4 25; 28 45 4 25; 28 32—36 45 СО 72 — — — 2 UJ; 22 25; 28 32-38 38 45 60 — — — — 3 25; 28 32—38 40 60 85 4 32-38 40 со 85
Общие размеры ГОСТ 20895-75 ГОСТ 20896—75 ГОСТ 20897—75 dp de Число капа-вок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) 1 L 200 205 1 18 20; 22 25; 28 32 30 38 45 60 4 25; 28 45 2 3 20; 22 25; 28 38 45 44 60 — — — 4 25; 28 32-36 45 60 72 2 20; 22 25; 28 32-38 38 45 60 — — — — 3 25; 28 32-38 40 45 60 85 4 32-38 40 60 85 224 229 1 20; 22 25; 28 32-36 38 45 60 4 25; 28 45 3 20; 22 25; 28 38 45 44 60 — — — 4 25; 28 32—36 45 60 72 2 22 25; 28 32- 38 40 38 45 60 85 — — — — 3 25; 28 32-38 40 45 СО 85 4 32—38 40 60 85 250 255 1 20, 22 25; 28 32—36 38 45 60 4 25; 28 45 3 20, 22 25; 28 38 45 44 60 — — — 4 25; 28 32-36 45 60 72 2 20; 22 25; 28 32-38 40 38 45 60 85 — — — — 3 25; 28 32-38 40 45 60 85 4 32-38 40 60 85
Общи? размеры ГОСТ 20855—75 ХОСТ 20893-75 ГОСТ 20897-75 dp Число канавок d (о^нло-нсгне ПО Аз) L Число канавок d (откло пение по А3) L Число канавок d (отклонение ПО Aj) 1 L 280 285 1 20; 22 25; 28 32-36 38 45 60 4 5 35-38 38 j 60 2 3 20; 22 25; 28 38 45 44 60 6 40-55 1 85 4 25; 28 32-36 45 60 72 2 20, 22 25; 28 32-38 40 38 45 СО 85 — — — — — — — 3 25, 28 32-38 40 45 60 85 4 32-38 40 60 85 315 320 । 1 „0; 22 25; 28 32-36 | 38 45 60 | 4 25, 28 45 20; 22 25; 28 38 45 J 44 60 | — — 3 4 25; 28 32-38 45 СО 72 2 20; 22 25; 28 32-36 38 45 60 — — — — 3 25; 28 32- 38 40 45 60 85 4 32—38 40 60 85 224 230,6 ‘ 1 22 25; 28 Се< 38 45 1 е н и е 3 4 5 ре м п 28 32-38 35—38 я А 45 60 60 2 25; 28 45 | 55 3 28 32-38 45 60 70 2 28 32-36 45 59 6 38 40—55 60 85 4 35—38 60 85 3 32-38 40 60 85 5 35—38 40-50 60 85 100 105 — — — 4 40-48 40-50 85 6 38 40-55 60 85 115 120 250 256,6 1 22 2э;^28 38 45 60 3 4 5 28 32-38 35—38 45 60 СО 2 25; 28 45 55 3 28 32-58 45 60 70 2 23; 23 32-36 45 60 6 38 40-55 60 85 4 32-38 60 85 5 35 40-50 со 85 100 105 3 32—38 40 60 85 — — — 6 38 1 40—55 ] 60 85 115 120 4 5 40-48 40-50 85 — - 1 - 1 —
Общие размеры ГОСТ 20885-75 ГОСТ 20896-75 ГОСТ 20897-75 dp Число канавок d (отклонение по А3) I. Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) 1 L 1 25; 28 32-36 45 60 4 35—38 38 60 60 2 3 25; 28 32-38 45 60 55 70 2 25; 28 45 6 40—55 85 4 35-38 СО 85 32-38 60 5 38 СО 100 280 286,6 3 32-38 во 40-55 85 105 40-45 85 G 40-55 85 120 4 40-50 85 СО 110 125 5 6 40-55 СО 85 110 — — — - 1 25; 28 32—36 45 СО 4 5 35-38 38 60 60 3 25; 28 32-38 45 60 55 70 25; 28 45 6 40-55 85 4 35-38 60 85 32-38 60 5 38 G0 100 315 321,6 3 32-38 60 40—55 85 105 40-45 85 — — 6 40—55 85 120 4 40-50 85 со ИО 125 6 40—55 60 85 110 - — — - 2 38 60 4; 5 38 60 3 32—38 60 70 38 60 6 40-55 85 4 35-38 60 85 355 361,6 3 40-45 85 38 со 100 4 40-50 85 40—55 85 105 5 6 40—55 60 85 110 6 40-55 СО 85 110 120 125 2 38 60 4; 5 38 00 3 32-38 во 70 3 38 60 6 40-55 85 4 35—38 60 85 400 406,6 40-45 85 5 38 60 100 4 40—50 85 40—55 85 105 5 6 40-55 60 85 110 6 40—55 60 85 110 120 125 2 38 60 4; 5 38 во 3 32-38 60 70 3 38 СО 6 40-55 85 4 .35-38 ее 85 450 456,6 40-45 85 5 38 60 100 4 40-50 85 40—55 85 105 5 6 40-55 (0 85 110 6 40—55 СО 85 110 120 125 3 45 85 6 45-55 85 5 45—55 85 105 500 506,6 4 45-50 45-55 85 85 6 45-55 60 85 110 120 125 6 00 100 — — -
Общие размеры ГОСТ 20895-75 ГОСТ 20896-75 ГОСТ 20897—75 dp de Число канавок а (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение ПО Аа) 1 L Сечение р е м н я Б 1 25; 28 32-36 45 СО 3 4 35—36 35-38 60 60 2 3 28 32-38 45 60 64 83 2 28 32-38 45 60 5 38 40-50 60 85 4 35-38 40—48 60 85 102 107 280 288,4 40 85 6 40-55 85 5 38 60 121 3 40; 42 85 7 42-55 85 40-50 85 126 4 40—48 85 СО 110 6 40-55 85 145 — — — — — 7 42-55 60 85 ПО 164 169 2 35—38 60 3 36; 38 60 3 35—38 60 83 40; 42 85 4 38 60 4 38 60 102 3 40-48 85 5 40-55 85 40—50 85 107 niS 323,4 4 40 -50 6 42-55 85 5 40—55 85 126 со 110 42—55 85 145 7 45-55 85 60 110 150 СО; 03 110 7 45—55 85 164 — — 60; 63 110 160 2 35-38 60 3 36-38 60 3 35-38 60 82 40; 42 85 4 38 60 4 38 60 102 3 40-48 85 5 40-55 85 40—50 85 107 355 363,4 4 40-50 85 6 42-55 85 5 40-55 85 126 60 ПО 6 42—55 85 145 7 45—55 85 60 110 150 60; 63 110 7 45—55 85 164 — — — 60; 63 ПО 169 2 35-38 60 3 36; 38 3 35-38 '60 83 40-48 85 4 38 4 38 60 102 3 40-48 85 5 40-55 85 40—50 85 107 400 408,4 4 40—48 6 42-55 85 5 40-55 85 126 60 110 6 42-55 85 145 7 45-55 85 60 110 150 60; 63 110 7 45-55 85 164 — — 60; 63 110 169
Общие размеры ГОСТ 20895-75 ГОСТ 20896-75 ГОСТ 20897-75 dp de Число канавок d (отклонение по А3) L Число кап а-вок d (отклонение ПО Л а) L Число канавок d (отклонение яо А3) 1 L 450 2 3 4 40; 42 40-48 40-50 85 5 40-55 85 4 5 40-50 40—55 85 85 107 126 6 42—55 60 85 ИО 6 42—55 СО 85 ПО 145 150 — - — 7 45 -55 60; 63 85 110 7 45 —55 СО; 63 85 110 164 169 — — — 500 508,4 3 4 40-48 40-50 40-55 60 85 85 85 110 5 40; 42 85 4 40—55 85 107 6 45-55 60—65 85 110 5 42-55 СО 85 110 126 131 7 48-55 СО-65 85 110 6 45-55 60—65 85 110 145 150 — — — — — — 7 48—55 60—65 85 110 164 169 560 568,4 3 4 40 -48 40-48 40-55 60 85 85 85 110 5 40—50 85 4 40-55 85 107 6 45—55 00-05 85 ПО 5 42-55 60 85 110 126 131 7 48-55 00-05 85 110 6 45-55 60—65 85 110 145 150 — — — — — 48-55 60-65 85 110 164 169 400 411,4 2 3 42-55 60 С е 85 НО ч е п и е 3 ремы 42-55 я в 85 3 42-48 85 106 4 48-55 60-65 85 110 4 45—55 60; 63 85 110 135 140 — — — 5 50; 55 60—70 85 110 5 50; 55 СО-65 85 110 161 166 6 55 60—75 85 ПО 6 55 СО —70 85 110 186 192 7 55 60-75 80 85 110 135 7 55 60-75 80 85 110 135 212 217 217 8 60-75 80 110 135 8 60—75 80 110 135 242 450 461,4 2 3 42-55 60 85 110 3 42—55 85 4 42-55 60-65 85 110 135 140 4 45—55 СО-65 85 110 — — 5 50; 55 60-70 85 110 161 166 5 50; 55 60-70 85 110 6 55 85 186 16 Анурьев В. И., т. 2
Общие размеры ГОСТ 20895-75 ГОСТ 20896-75 ГОСТ 20897-75 dp de Число канавок d (отклонение по -Л-0 L Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по А,) 1 L 450 461,4 — — — 6 55 60—75 85 ИО 6 60 75 НО 192 7 55 60-75 80 85 ИО 135 2t2 217 217 7 55 60— 75 80 85 110 135 8 60-75 80 ИО 135 242 8 60- 7з 80 110 135 — — — — 500 511,4 3 55 СО 85 110 3 45-55 85 3 55 85 110 4 55 СО - 65 85 НО 4 55 60-65 85 НО 135 140 — — — 5 55 СО—70 85 110 5 55 60-70 85 НО lot 166 6 55 60-75 85 НО 6 55 60-75 85 110 186 192 7 55 60-75 80 85 110 135 7 55 60-75 80 85 110 135 212 217 217 8 60-75 80 110 135 8 60-80 110 242 — — — — 5С0 571,4 3 со 60—65 110 4 60-70 110 4 60-70 но 140 5 60-75 5 10-75 но tb6 — 6; 7; 8 60-75 80 МО 135 6 60-75 80 по 135 192 — — — 7 60-75 80 110 t35 217 8 60-75 80 110 135 242 630 641,4 3 60 60—65 110 4 5 60—70 60-75 110 4 60-70 НО 140 166 5 60-75 — — — 6; 7; 8 СО—75 80 110 135 6 СО—75 80-135 110 135 192 — — 7 60-75 80-135 НО 135 217 8 60-75 80 110 135 242
Общие размеры ГОСТ 20895—75 ГОСТ 20896-75 ГОСТ 20897-75 с'р de Число канавок d (отклонение по А3) L Число канавок d (отклонение по AJ L Число канавок d (or-к чонс-ннс по Аз) 1 L 710 721,4 2 3 60 СО—65 110 4 5 СО-70 60—75 110 4 60-70 110 140 166 5 60-75 — — — 6; 7; 8 60-75 80 но 135 6 60-75 80 ио 135 192 — — - 7 60-75 80 110 135 217 8 60—75 80 110 135 242 800 811,4 2 3 60 60-65 110 4 5 60—70 60—75 ио 4 5 60-70 60-75 110 110 140 166 — — — 6; 7; 8 СО—75 80 110 135 6 60-75 80 110 135 192 — — — 7 60-75 80 110 135 217 8 60-75 80 НО 135 242 900 911,4 2 3 60 60-65 110 4 5 60-70 ео-7э ио 4 60—70 60-75 110 140 166 — — - 6; 7; 8 60-75 80 но 135 6 60-75 80 110 135 192 — — 7 60-75 80 НО 135 217 8 60-75 80 ИО 135 242 tooo 1011,4 2 3 60 60-65 110 4 60-70 60—75 110 4 5 60-70 60—75 ИО 140 166 — — - 5 СО-75 110 6 60—75 80 ио 135 192 6; 7; 8 60-75 80 110 135 7 60-75 80 110 135 2t7 — - — 8 60-75 80 110 135 242 ГОСТ 20895 —75, ГОСТ 20896—75 и ГОСТ 20897—75 предусматривают также шкивы для сечения ремня Г. Пример обозначения шкива для приводных клиновых ремней с сечением А, с двумя канавками, расчетным диаметром dp = 224 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием d = 28 мм, из чугуна марки СЧ 18-36 по ГОСТ 1412—70: Шкив А2.224.28Ц.СЧ 18-36 ГОСТ 20895—75 То же, с тремя канавками, с посадочным отверстием d -- 25 мм: Шкив А3.224.25Ц.СЧ 18-36 ГОСТ 20896 — 70 То же, для шкива с коническим посадочным отверстием: Шкив АЗ.224.25К.СЧ 18-36 ГОСТ 20896 — 75 Размеры профиля канавок приведены в табл. 26.
23. Размеры М* в зависимости от сечения ремня и числа канавок на шкиве, мм Сечение ремня М при числе канавок 1 3 4 5 6 7 8 о 16 28 40 52 А 20 35 50 65 80 95 —- Б 94 44 63 82 lot 120 139 — В 34 59,5 8э ИО,5 136 16t,5 187 212,5 г 48 85 122 150 196 233 270 307 * Чертежи см. в табл, 20- 22. 24. Предпочтительные расчетные диаметры шкивов и их допускаемые отклонения Adp , мм dp Д<7р 3' Adp dP Adp dp Adp 63 71 80 J-0,8 200 224 250 +- 500 030 710 800 4-5 1800 2000 2240 2500 -|-8 90 100 112 3-1 280 315 35.5 +3 900 1000 1120 +6 2800 3150 -.125 140 ICO 180 +t,5 400 450 500 +4 1250 t400 1600 +7 3-5) 4000 -|-10 25. Разница бА</р в расчетных диаметрах миогокатаиочвого шкива и расчетный диаметр меньшею шкива Размеры, мм Сечение ремня 6Adp Наименьший расчетный диаметр шкива Ссчопгр ремня 6 Adp Наименьший расчетный диаметр шкива ЛЛ я <Гр с'З 5С0 Дчя dp >500 дчя dp 500 дпя dp > 5(Ю О 0,2 63 Г 0 5 1 315 A 0,2 0 4 00 п 0,0 1,2 500 В В 0.2 0,3 0.4 0,6 t?5 .00 Е 1,0 ООО Для получения большего срока службы ремней при эксплуатации и более высокого К11Д передачи реколюндуатся диаметры меньшего шкива (табл. 25) выбирать возможно большими, допускаемыми габаритными размерами передачи, по так, чтобы скорость ремней не превышала 25 м/с для сечений О, 4, Б, В и 30 м/с для сечений Г, Д, Е.
26. Профиль канавок шкивов Размеры, мм * Размер для справок 1р — расчетная ширина канавки шкива: dy — расчетный диаметр шкива; а — -угол канавки V — ширина шкива (определяется по формуле М = (п — i) * 2г, где п число ремней в передача е — расстояние между осями канавок; / — расстояние между осью крайней канавки и торцом шкива) Сечение ремня по ГОСТ 1284—€8 Сечение ремня по PC 2238 -69 !р b не менее е г f г а — 34° а = 36° а = 38° а= 40’ ар Ь1 dp bi dp bi dP 61 О Z 8.5 2,5 7 0 12.0+0 3 8 0±1 0,5 63-71 10,0 80—100 10.1 112—160 10,2 CSs 180 10.3 А А 11,0 33 8,7 15 0±0.3 10,0-f 1,0 90-112 13,1 125—160 13,3 180—400 13,4 450 13,5 Б В 15 0 4.2 10,8 19,0+0 4 12.52= 1,0 125 1С0 17.0 180 -224 17,2 250—500 17.4 560 17.6 В С 19,0 5.7 из 2.7.5JJ)S5 17 01= 1,5 — — 200— 315 22.9 355—630 23,1 710 23,3 г D 27 0 8Л 19.9 37 01.0.6 24,01= 2 0 — — 315—450 32,5 500—900 32,8 CSs ЮОО 33,2 д Е 32.0 9,6 22,4 44.5+0 7 29,0rJ 2.0 — — 500—560 38,5 630-1120 38.9 7S 1250 39,3 Е — 42,0 12 5 30,5 58,0+0.8 38,01^ 2,5 — — — 800—1400 50,6 1600 51,1 Примечания: 1. Размеры 6, 6j и е не распространяются на шкивы сварные из листового материала и шкивы для полупере-крестных передач 2 Предельные отклонения расстояния между первой и любой другой канавкой в многоканавочном шкиве не должны превышать Предельных отклонений, указанных для размера с. ШКИВЫ со
Технические требования для шкивов ремней Шкивы должны быть изготовлены из материалов, обеспечивающих выполнение требуемых размеров и работу шкивов в условиях эксплуатации (наличие (механических усилий, нагрев, попирание). Расчетные диаметры шкивов свыше 1000 мм следует выбирать из ряда Л 20 по ГОСТ 8032-56. Шкивы с расчетным диаметром свыше 2500 мм применять не рекомендуется. Предельные отклонения расчетных диаметров dv — по Л,. Предельные отклонения наружных диаметров d,. — но С'р Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых поверхностей: отверстий — ио А-,; валов — по В7; остальных — ио СМе. Предельные отклонения размеров необрабатываемых поверхностей для шкивов: из чугуна — но Ш классу точности ГОСТ 1855—55, из стали — по Ш классу точности ГОСТ 2009—55; из других материалов: до 500 мм — но 9-му классу точности, свыше 500 мм — по 8-му классу точности ио ОСТ 1010. Предельные отклонения угла конусного отверстия — ио 6-й степени точности ГОСТ 8908—58. Предельные отклонения длины ступицы L для шкивов с коническим посадочным отверстием не должны быть более Радиальное биение поверхности наружного диаметра относительно оси посадочного отверстия не должно быть более IX степени точности но ГОСТ 10356- 63. Торцовое биение обода и ступицы относительно оси посадочного отверстия не должно быть более X степени точности по ГОСТ 10356—63. Предельные отклонения угла канавки для механически обработанных шкивов по должны быть более; 1° — для ремней сечений О, А, Б; S0' — » » » В, Г, Д, Е. Биение конусной рабочей поверхности канавки шкива па каждые 100 мм ‘диаметра шкива, замеренное перпендикулярно образующей конуса, пе должно быть более: 0,-0 мм — при частоте вращения шкива до 8 с-1; 0,15 мм— » и » » 8—16 с-1; 0,10 мм— » » » » более 16 с-1; Размеры шпоночного лаза для шкивов с цилиндрическим отверстием —i по ГОСТ 8788—68; с коническим отверстием — по ГОСТ 12081—72. В шкивах со спицами ось шпоночного паза должна совпадать с продольной осью спицы. На рабочих поверхностях канавок шкивов не должно быть пористости, пузырей, царапин и вмятин после механической обработки. Дефекты чугунных и стальных шкивов могут быть исправлены газовой сваркой, пайкой медью или компаундом на основе эпоксидных смол, обеспечивающих работоспособность канавок не ниже, чем при пайке медью. Параметры шероховатости Ra рабочих поверхностей канавок должны быть пе более 2,5 мкм по ГОСТ 2789—73. 27. Нормы точности статической балансировки шкивов для клиновых ремней Окружная скорость шкива, м/с Допускаемый дисбаланс, г•м Примечание От 5 до 10 6 Допускаемое значение дисбаланса может Св 10 » 15 3 быть установлено из расчета 0,05 г м на » 15 » 20 » 20 2 1 каждый килограмм массы шкива
Каждый шкив при работе со скоростью свыше 5 м/с должен быть с б алан-сировап. Нормы точности статической балансировки приведены в табл. 27. Методы проверки а, Ь и dp. Угол канавки а контролируют предельными угловыми калибрами по рис. 5 п 6. Верхний и нижний пределы угловых калибров должны соответствовать углу канавки шкива с учетом наибольшего и наименьшего допусков. Рис. 5. Предельный угловой калибр для канавки шкива Рпс. 6. Положение предельного углового калибра в канавке шкива Угол капавкп можно контролировать глубиномером (рпс. 7). Расчет п ы й д и а м о т р шкива dp можно определять двумя методами. Метод 1. Для определения расчетного диаметра шкива dp замеряют нарушений диаметр шкива de и высоту канавки Ь. Рис. 8. Схема к определению расчетного диаметра с помощью двух цилиндрических роликов /,-А Рис. 7. Глубиномер для контроля угла капавкп: 1 — щуп; 2 — неподвижная часть; з — подвижная часть Высоту капавкп Ъ над расчетной шириной 1Р замеряют глубиномером (рпс. 7). Метод 2. Расчетный диаметр шкива определяют по формуле dp = de — 2b. Расчетный диаметр шкива dp определяют с помощью двух цилиндрических роликов (рис. 8). Контакт роликов с двумя боковыми сторонами капавкп происходит иа уродце расчетного диаметра плн очень близко к нему. Расчетный диаметр шкива определяют по формуле dp = К — 2х. Диаметры роликов d и размеры х выбирают по табл. 28.
28. Диаметры роликов <1 и размеры х, мм е рем-ГОСТ 18 е рем- РС 19 Рекомендуемые Допускаемые е рем-ГОСТ >8 а рем- РС )9 Рекомендуемые Допускаемые а о 1 о Й5 О | КОО К' V К о с Коо CJ S4 СО U КО1 d X ^—0,03 X К — 00 Л & _ со t£> К -м О d X ^—0,03 X О z 9—о,оз 6,0 9 6,0 г D 28,5—0,045 18,8 28 17,7 А А П/’-о.озб 7,6 12 8,5 л Е 33,8—0,05 22,3 34 22,6 Й й в с 14,7-0,035 20,0_ 0,015 Я,6 13,1 15 20 10,2 13,1 Е — 44,5—0,05 29,6 45 30,6 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЕРЕДАЧИ Мощность, передаваемая передачей, N = No kr кг z, где No — мощность, передаваемая одним ремнем (ври угле обхвата а = 180” и спокойной работе привода опа должна быть по больше, чем эю укашно в табл. 29); — коэффициент, зависящий от угла обхвата (табл. 30); /сг — коэф- фициент, учитывающий характер нагрузки и режим работы (табл. 31); z — число ремней. Мощность привода при работе на двух шкивах рассчитывается для шкива С меньшим расчетным диаметром, а при работе па нескольких шкивах — для ведущего шкива. Возможность передачи необходимой мощности должна быть дополнительно проворена на ведомых шкивах, имеющих меньший угол обхвата или меньший диаметр по сравнению с ведущим шкивом. ' С о ч о п и о рем и я в зависимости от его скорости и передаваемой мощности выбирают согласно табл. 32. Межосевое расстояние при двух шкивах Z = /uZp.c, где <%.-> — расчетный диаметр большого шкива; к — по табл. 33. Наименьшее допустимое межосевое расстояние 4nsn~®r’J + где dn.M — расчетный диаметр меньшего шкива; h — высота ремня. Наибольшее межосевое расстояние 1т№ = 2 (d б + </., По выбранному ориентировочному межосевому расстоянию определяют расчетную длину ремня ! ^р.б+^р.м \ ! ^р.б м \2 где W = I----g---- I я и у = I --. Вычисленную расчетную длину округляют до ближайшего значения по табл. 17. После этого определяют окончательное межосевое расстояние Z = 0,25 + Для компенсации возможных отклонений длины ремня от поминала, вытяжки его в процессе эксплуатации, а также для свободного надевания новых ремпеп при конструировании передачи должна быть предусмотрена регулировка межцентрового расстояния шкивов в сторону уменьшения на 2% при длине ремня L до 2 м и на 1% при длине ремня свыше 2 м и в сторону увеличения на 5,5% от L.
29. Мощность No, передаваемая одним ремнем Сечение ремня Расчетный диаметр меньшего шкива Мощность, кВт, при скорости ремня, м/с 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13 14 15 О 63 71 80 S0 н Солее 0.08 0,10 0.11 0,12 0.15 0.17 0.20 0.21 0.23 0.24 0,29 0,31 0.29 0.32 0.37 0,41 0.36 0.39 0.45 0.49 0.42 0.47 0.53 0.58 0.49 0.5э 0.61 0,67 0,56 0,63 0.69 0.76 0.62 0.71 0.77 0,85 0.69 0.78 0.85 0,93 0.75 0.85 0,92 1,03 0,82 0,93 1,00 1,11 0.90 1,00 1,07 1,19 0.96 1,07 1,15 1,27 1,03 1.15 1,21 1,33 А 90 100 112 125 и более 0,22 0.22 0.22 0,29 0.37 0.37 0.37 0.44 0,52 0,52 0,52 0.59 0,66 0.66 0,66 0,74 0.74 0.81 0.81 0,96 0.88 0,96 0.96 1,10 1.03 1,10 1,10 1,25 1,10 1.18 1,25 1,40 1.25 1.33 1.40 1,54 1,33 1,40 1.47 1.69 1,40 1,47 1,54 1,84 1,47 1,62 1,69 1,99 1,54 1,77 1,84 2.06 1,62 1,84 1,99 2,20 1,69 1,87 2,03 2,29 Б 125 140 160 180 и Солее — 0,59 0.66 0.74 0.81 0,74 0.81 0.96 1,10 0,96 1,08 1,18 ,1,33 1,10 1,25 1,40 1,55 1.33 1,40 1,62 1,77 1.47 1,62 1,84 1,99 1,69 1,84 1,99 2,20 1,92 2.06 2.20 2.50 2.06 2.23 2.50 2,72 2.28 2.42 2,72 2,92 2,42 2,65 2,94 3,16 2.65 2,80 3.16 3,40 2.70 3.02 3.40 3,60 2.88 3,16 3,60 3,82 В 200 224 250 280 и более 1111 1,03 1,10 1.25 1,33 1.40 1.62 1.77 1,84 1.77 2,06 2.20 2.36 2.14 2.42 2.65 2,88 2.50 2.88 3,10 3,32 2,80 3,16 3,54 3,76 3,10 3,54 3.90 4,20 3,40 3.90 4.27 4.57 3.68 4.27 4.64 5,00 3,98 4.64 5 10 5.45 4.35 5.00 5,45 5,90 4,64 5.38 5.82 6.34 4,94 5.67 6.12 6.70 5,28 5,97 6.34 7,07 Г 315 355 400 450 и более — — — — 4,71 5.15 5.59 6.10 5,45 5,96 6,48 6,94 6,25 6,85 7,38 7.93 7.00 7.65 8.24 8.90 7.65 8.39 9,19 9,92 8.45 9,20 10.08 10.98 9,19 9,87 10.90 11,78 9,70 10,44 11,54 12,50 10,20 11,04 12,20 13,32 10,70 11,54 12.88 13,90 11,02 12,08 13,52 14,56 Д 500 560 630 710 и более — — — — 7.35 8,45 9.43 9.80 8,75 9.87 10,75 11,48 10.02 11,25 12.08 13,19 11,56 12.60 13.40 14,90 12.30 13.90 14,72 16.50 14,00 15.25 16.08 18,00 15 00 16.40 17,35 19,50 15.98 1’7.45 18,70 21,00 16,90 18,40 20,20 21,60 17,65 19,20 21,20 22,90 18,40 20,00 22.30 24,10 Е 800 ООО 1C0J и более — — — — 11,75 13.10 14,35 13,80 15.45 16,90 15.90 17.80 19,50 17.90 20.20 22,10 19.80 23,10 24,60 21.80 25.20 27,20 23,70 27.20 29,80 25,60 29.10 32,00 27.50 31,10 3490 29,30 32,90 36,40 31,00 34,60 38.20 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЕРЕДАЧИ
Продолжение табл. 29 Сечение ремня Расчетный диаметр ыеныяего шкива Мощность, кВт, нри скорости ремня, м/с 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 О 63 71 80 ОО и более 1,09 1,22 1,27 1,40 1.13 1,27 1,33 1,47 1.18 1,30 1,39 1,55 1,22 1.34 1,45 1,60 1,26 1,38 1.51 1,67 1.30 1.43 1,55 1,74 1,26 1.39 1.55 1,78 1.24 1.34 1,55 1,74 1.20 1,32 1,51 1,65 1.18 1,26 1.47 1,62 — — — — — А 90 100 112 125 и более 1,77 1,91 2.12 2,33 1,84 1.95 2:_0 2,41 1,84 1,99 2,29 2,50 1,84 1.99 2.33 2,57 1,84 1,99 2.41 2,65 1.84 1.99 2,41 2.65 1.84 1.99 2,41 2.65 1,80 1.99 2,41 2,65 1.75 1.91 2.33 2,65 1,69 1,91 2.29 2,65 — — — Б 125 140 160 180 и более 2,94 3 32 3,76 4,05 2.94 3,46 3,90 4,27 2,94 3,54 4,05 4,42 2,94 3.60 46 0 4,57 2.94 3.60 4.35 4,71 2,88 3,60 4.35 4,85 2.80 3.54 4.35 4.94 2,72 3,46 4,35 4,94 2.65 3.40 4.35 4,94 2.50 3,"4 4.35 4,94 — — — — В 200 224 250 280 и более 5.52 6.25 6.63 7,29 5.82 6,55 6.94 7,40 6.00 6.78 7.15 7,58 6.19 7.00 7.38 7,65 6.25 7.15 7.50 7,80 6.25 7.15 7.70 7,95 6.19 7.15 7.73 8,02 6.12 7.00 7.73 8,10 6.05 6.85 7.73 8.10 5.S0 6.70 7.73 8,10 — — — — — Г 315 355 400 450 и более 11,40 12.50 14,11 15,14 11,62 13,00 14.62 15,72 11,78 13,30 15.00 16.19 11,90 13,52 15.42 16,60 11,90 13,72 15.72 17.00 11.82 13.82 16Д8 17,25 11.62 13.82 16.19 17,25 11,40 13,72 16,19 17.45 11.10 13.60 16.03 17.45 10.08 13.32 15.80 17,25 12,92 15.38 17,20 12,54 15.00 16,90 14.70 16,55 14,41 16,19 14,01 ’5,72 д 500 560 630 710 и более 19,00 20.80 23,20 25,20 19,50 21.60 24,00 26220 19.85 22,40 24,80 27,20 20,22 23,00 25,70 28,20 20.46 23,60 26.50 29,00 20.46 23,85 27.00 29,70 20.46 24/20 27,30 30,20 20,46 24.30 27.30 30,40 20.46 24.30 27.50 30,80 20,46 24,30 27.50 31,20 20.46 24,30 27.60 31.40 24,30 27,60 31,70 24,30 27.60 31,80 27,60 31,80 27,60 31,80 Е 800 900 1000 и более 32.40 36,00 40,10 33.80 37.30 41,60 35.00 38.40 42,70 35,90 39.50 43,70 36.80 40.60 44.90 37.50 41.00 46,00 38,20 42.60 47,10 38,90 43.40 47,80 39.80 44,10 48,60 39,70 44.90 49,30 40.00 45 ,fi0 50,00 40.30 46.00 50,80 4050 46,30 31,50 40.70 46,30 51,50 40.70 46,30 51,о0 Мощности, приведенные в таблице, даны применительно к ремням с тяговым слоем на основе искусственных волокон. В случае применения синтетических волокон величины мощностей могут быть повышены па 10%. РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
30. Значение коэффициента kz угла обхвата Угол обхвата сс° | 180 | 170 | 160 1 1'0 1 140 | 130 1-о 110 100 90 80 70 Поправочный коэффициент | 1,00 [ 0,98 | 0.95 | 0,92 | 0.89 | 0.86 | 0,83 0.78 0.74 0.68 0,62 0,56 I U C—un Угол обхвата ремнем шкива а при работе на двух шкивах вычисляют по формуле а — 180°— 60° / _Jt2L Рекохмепдуется принимать угол обхвата шкива пе менее 120°. 31. Значение коэффициента k2 Характер нагрузки Машины Тип электродвигателя переменного тока однофазный, трехфаэ-ный с пуском через автотрансформатор или с переключением со звезды на треугольник, постоянного тока шунтовой переменного тока с высоким пусковым моментом; постоянного тока компаундный переменного тока короткозамкнутый с прямым пуском или с двойной беличьей клетке’': постоянного тока сериесный Число смен работы 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Легкая пусковая нагрузка до 12i % нормальной. Почти постоянная рабочая нагрузка Легкие электрические генераторы: центробежные и ротационные насосы и компрессоры; ленточные транспортеры; токарные, сверлильные, шлифовальные станки; легкие грохоты, сепараторы 1.00 0.87 0.72 0,92 0,80 0,66 0.84 0,73 0,60 Пусковая нагрузка до 150% нормальной. Незначительные колебания рабочей нагрузки Электрические генераторы; поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами, вентиляторы и воздуходувки; цепные транспортеры; элеваторы; фрезерные, зубофрезерные, револьверные станки, дисковые пилы для дерева; трансмиссии; тяжелые грохоты: пищевые машины 0,92 0,80 0.66 0.84 0.73 0,60 0,78 0,68 0,56 Пусковая нагрузка до 200% нормальной. Значительные колебания рабочей нагрузки Поршневые насосы и компрессоры с одним или двумя цилиндрами; вентиляторы и воздуходувки тяжелого типа: транспортеры винтовые, скребковые; дезинтеграторы: станки строгальные, долбежные, заточные; прессы винтовые и эксцентриковые с относительно тяжелым маховиком 0.84 0,73 0.60 0,78 0,68 0,56 0,71 0,62 0,51 Пусковая нагрузка до 300% нормальной Весьма неравномерная и ударная рабочая нагрузка Подъемники, экскаваторы; прессы винтовые и эксцентриковые с относительно легким маховиком; ножницы; молоты: бегуны; глиномялки; мельницы шаровые, жерновые, вальцовые; дробилки, лесопильные рамы 0,78 0,68 0.56 0,71 0,62 0,51 0,61 0,53 0,44 При реверсировании, частом пуске, повышенной влажности и наличии натяжного ролика из указанных значений вычитать 0,1 РАСЧЕТ II КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЕРЕДАЧИ
32. Выбор сечения ремня Передаваемая МОЩНОСТЬ, Г.ВТ Рекомендуемые сечения при скорости ремня, м/с Передаваемая мощность, кВт Рекомендуемые сечения при скорости ремня, м/с до 5 5-10 ев. 10 до 5 5-10 св. 10 До 1 (вкл ) Св. 1 до 2 » 2 » 4 » 4 » 7.5 » 7,5 > 15 О, А О, А, V А, Б Б, В В О, А О, А О, А, Б А. Б Б. В О О, А О, А А, В Б, В Св. 15 до 30 » 30 » ВО » 60 » 120 » 120 » 200 » 200 — В, Г 1\ д ДЛЕ Д, л в, г в, г г, Д Г, д Д. Б 33. Зпаченяе коэффициента k Передаточное число 1 2 3 4 5 6 и более k -= —J—. б 1,5 1,2 1 0,95 0,9 0,85 ОСОБЫЕ ВИДЫ КЛИНОРЕМЕНИЫХ ПЕРЕДАЧ Передача с ватажными приспособлениями. Натяжное приспособление кулисного типа показано на рис. 9; основные размеры шкивов приведены в табл. 34. 17 Рис. 9. Натяжное приспособа епие кулисного типа Натяжные ролики в клпноремеивых передачах пе рекомендуется применять. При установке роликов их следует располагать па ведомой ветви внутри контура передачи во избежание знакопеременных перегибов. Передача с вертикальными валами. Для предотвращения сбега ремней со шкивов канавки выполняют глубокими (табл. 35). Прп расчесе передач с вертикальными валами мощность No (табл. 29) следует принимать па 10—12% меньше, нежели для передачи с горизонтальными валами.
34, Основные размеры желобчатого и гладкого шкивов при одном ремне (рис. 9) Обозначение ремня по ГОСТ 10286—75 и но ГОСТ 1284-68 Профиль обода шкива желобчатый гладкий А, Б, В А, Б, В Г Расчетный диаметр мм 100; 125; 140 100; 160 100; 200 Вылет lit мм 25,5 25,5 36, 21,5 * * Размер 21,5 для шкива с расчетным диаметром 200 мм. Ногу перекрестные передачи. Применяют их прп передаточных числах, близких к единице. Расстояние между центрами шкивов 5 (dp.o + M), где t?p,6 — расчетный диаметр большого шкива; М — ширина этого шкива. 35. Размеры глубоких канавок, мм (см. рис. к лабл. 20) •Элементы канавой Сечении ремней Элементы канавок Сечения ремней О А Б В г д Е О А Б В г Д Е ъ 5 7 9 12 17,5 U) 2.1 р Ь 19 24 32 44 52 65 1) + h 13 17 20 28 38 45 56 У 9 и 14 _0 27 32 42 Шкивы полуперекрестпых передач выполняют с глубокими канавками. Мощность No, указанную в табл. 29, следует уменьшать иа 20%. Технические требования к передаче. Валы шкивов передачи располагают параллельно, а канавки одну против другой. Допускается пеиараллельность осей вращения не более 1 мм иа 100 мм длины, а допуск на смещение канавок шкивов не более 2 мм на 1 м межосевого расстояния, который увеличивается пе более 0,02 мм па каждые ЮОмммежосе-вого расстояния свыше 1 и. Шкивы, и особенно их канавки, должны быть чистыми. Необходимо исключить возможность попадания в них смазок и растворителей. При работе ремней комплектами, в случае выхода из строя одного из ремней, снимается весь комплект. ВАРИАТОРНЫЕ КЛИНОВЫЕ РЕМНИ (ПО ОСТ 38-5-17—73) Бесконечные клиповые резинотканевые (кордтканевые или кордшпуро-вые) вариаюрные ремни трапецеидальною сечения предназначены для промышленных установок и сельскохозяйственных машин.
38. Размеры сечений варпаторных ремней в своСодном состоянии , . Ь0 _ , \ф / Угон <р = 34’ +• Р. Предельное отклонение на ширину одного ремня не более ±0,5 мм Ремни промышленных установок Ремни сельскохозяйственных. машин Обозначение сечения Ширина б0, ММ Высота (толщина) Л, мм Обозначение сечения Ширина Ъо, мм Высота (то г. хина) Л, мм 1—вго 1—В25 1—В32 1-в/о 1—В50 1—вбз 1-В80 22 27 34 43 53 67 85 6,5 8 10 13 16 20 23 СВ-25 СВ—32 СВ—38 СВ—45 С В —50 25 32 38 45 50 12,5 15 17 20 22 37. Номинальные размеры сечений ремня, намеряемые под натяжением в канавке измеряемого шкива , С. пр , -с з»: — расчетная ширина ремня, расположенного в канавно измерительного шкива; — расстояние от большего основания ремня до расчетной ширины, определяющей расчетные параметры передачи; — угол клина измерительного шкива, равен 26°; — высота, указанная в табл. 36 Размеры, мм V—7 т Уф j Ремди промышленных установок Ремни сельскохозяйственных машин Обозначение сечения ремня ьр Лр Обозначение сечейия ремня 6Р ЛР 1—В20 1—В25 1—В32 1—В40 1—В50 1—В63 1—вео 20 25 32 40 50 63 80 1,7 2,0 2,5 3,2 4,0 5,0 6,3 СВ—25 СВ-32 СВ-38 СВ—45 СВ—50 23 29 35 41 45 3,8 4,8 5,7 6,6 7,6
38. Расчетные длины L ремней, измеренные под натяжением ’ Расчетная длина ремня L, мм Сечение ремня 1—Вго 1—1325 ^1 1—В 50 1—В63 1 1—В80 | СВ—25 О'! 7 «5 О СВ-38 1 OS—ЯЭ 500 езо 710 800 ООО 1000 1100 1250 1400 1000 1800 :ооо 2240 2500 2800 3150 3550 4000 4500 5000 Разность между расчетной и внутренней длинами ^вн 30 38 47 61 75 94 118 55 65 74 84 91 Примечание. Допускается применение ремпей промежуточных длин по ряду Л40 IOCT 8032—56
Примеры условных обозначений Ремень сечения 1—В25 с расчетной длиной 1000 мм кордшнуровой конструкции: Ременъ 1—В25—1000Ш OCT 38-5-17—73 Ремень сечения 1—В25 с расчетной длиной 1000 мм кордшнуровой конструкции, зуб-i: Ременъ сечения 1—В25—1000Ш зубчатый ОСТ 38-5-17—73 Ремень сечения СВ—50 с расчетной длиной 4000 мм кордтканевой конструкции: Ременъ СВ—50—4000Т ОСТ 38-5-17—73 39. Предельные отклонения на длины ремней и наибольшая разность между длинами комплектуемых ремней Размеры, мм Расчетная длина ремня Наибольшая* разность Расчетная длина ремня Наибольшая * разность Поминал Отклонение Номинал Отклонение 560— 900 +8 -14 2 2240—2500 +15 -30 7,5 1000—1250 ±?5 3 2800-4000 4-L0 —40 10 1400-1600 ±18 3 4000-5000 4-25 —50 12,5 1800—2000 +15 —2э 5 * Между длинами Комплектуемых ремней. Ремни с расчетной длиной до 2000 мм могут выпускаться зубчатыми. Ремни длиной свыше 2000 мм выпускаются зубчатыми по согласованию методу потребителем и изготовителем. Для промышленных установок рекомендуется применять только зубчатые ремни. 40. Размеры зубьев зубчатых ремней, мм Параметры Высота ремней < и 12-15 16-18 + 20 Глубина паза Ширина паза Шаг зуба П р и м с ч а должны быть не до 50%. 3+0,5 2-4 8-12 и и е. В одном и более 1 мм. Допу( 5+1,0 3-5 12-18 -ом же ремиз откло жаегся в одном м 7+1,0 4-6 14-18 пения по шагу зуб ссте ремня откло' 9+1,0 5-7 14-18 a if ширине паза 1спие шага зуба Технические требования. Большее основание трапеции должно быть плоским или выпуклым, меньшее основание — плоским или вогнутым. Углы прп основаниях ремня могут иметь радиус закругления. Ремни должны быть работоспособными при изменении температуры окружающей среды от —30 до 4-60° С.
ШКИВЫ ВАРИАТОРНОЙ ПЕРЕДАЧИ Основные требования по шкивам для вариаторных клиповых ремней приведены в табл. 41 и 42. 41. Минимальные расчетные дгаметры шкивов Обозначение сечения ремня Минимальный расчетный диаметр шкива, мм, с углом клипа Обозначение сечения ремпя Минимальный расчетный диаметр шкива, мм, с углом клина 28° для зубчатых рзмнеи 28’ для зубчатых ремней 28° для гладких ремней 23° для зубчатых ремней 28° для зубчатых ремней 28° дня гладких ремней 1—В20 36 _ СВ—25 84 106 150 1—В25 45 67 95 СВ—32 106 103 200 1—1132 56 85 120 СВ—38 126 1С0 230 1—В4О 7t 106 160 СВ-45 148 180 270 1—В5О 90 13.5 100 СВ—50 170 212 310 1—В63 122 170 270 1—В80 — 212 320 42. Шкивы для вариаторных ремней Размеры, мм Технические требования. Шкивы должны изготовляться из материалов, обеспечивающих их работу в условиях наличия механических усилий, нагрева, истирания. Параметры шероховатости рабочих поверхностей канавок должна быть не грубее Ra = 2,5 мкм. Края канавок необходимо притуплять. Предельное отклонение угла <р канавки шкива ± 30'. 17 Анурьев В. И , т 2
Каждый шкив-при работе со скоростью выше 5 м/с должен быть отбалансирован: Окружная скорость питава, м/с....... 5-10; >10—15; >15—20; >20 Допустимый дисбаланс, г-м............. 6 3 2 1 Динамической балансировке подвергают шкивы и диски вариаторов для прецизионных станков. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ ВАРИАТОРОВ 1. Основные типы вариаторов: I — вариатор с симметричным регулированием обоих шкивов; II — вариатор с несимметричным регулированием обоих шкивов; 111 — вариатор с одним регулируемым шкивом и с ведущим шкивом постоянного диаметра; IV — вариатор с одним регулируемым шкивом и с ведомым шкивом постоянного диаметра. 2. Тип вариатора следует выбирать в соответствии с требуемым видом регулирования так, чтобы силовая характеристика вариатора отвечала требованиям рабочей машины. 3. Вариаторы должны соответствовать трем основным группам: А. Вариаторы малой мощности с повышенным диапазоном регулирования; Б. Вариаторы средней мощности со средним диапазоном регулирования; В. Вариаторы повышенной мощноега с вющши диаиааомом ретуяиредмжял’, 4. Геометрические параметры вариаторов основных групп приведены в табл. 44. 5. Мощность вариатора N (в кВт) определяется по формуле где 2V0 — мощность, передаваемая одним ремнем, кВт, берется из табл. 45; itj — коэффициент, зависящий от угла обхвата, принимается по табл. 43; 7с2 —> коэффициент, учитывающий скорость ремня, определяется по табл. 47; Z3 — коэффициент, учитывающий характер нагрузки и режим работы, определяется по табл. 48 или 46; Z-.j — коэффициент, учитывающий тиц вариатора, определяется по табл. 49. Мощность вариатора рассчитывается для следующих режимов работы при минимальной и максимальной скорости ремня, при максимальной передаваемой мощности, при максимальном окружном усилии. 6. Мощность JV0 для вариаторов основных групи при скорости ремня и — = 20 м/с, угле охвата а = 180 и спокойном режиме работы приведена в табл. 45. 7. Для компенсации возможных отклонений от поминала по длине ремня и при вытяжке его в процессе эксплуатации должно быть предусмотрено регулирование межосевого расстояния или уменьшение рабочего диапазона регулирования против теоретическою из расчета увеличения номинальной расчетной длины ремня на 6% для промышленных установок и 5% для сельскохозяйственных машин. 43. Значения коэффициента kt угла обхвата Угол обхвата а, традусы 180 170 160 150 140 130 120 но 100 90 80 70 Коэффициент угла обхвата hi 1,0 0,98 0,95 0,92 0,89 0,86 0,83 0,79 0,74 0,68 0,62 0,56
Угол обхвата а ремпем шкива при работе на двух шкивах вычисляют по формула а = 190°- 60° А ’ где de, и с?м — соответственно диаметры большего и меньшего шкивов в данном режиме работы, мм; А — межосевое расстояние, мм. 44. Геометрические параметры вариаторов основных групп Обозначение сечения ремня Рсмепь зубчатый с <р = 26°, группа А Ремень зубчатый с <р = 28’, группа Б Ремень гладкий с <р = 28°, группа В 4. ММ .< ММ d6 Хм д* ММ dl ММ S д* d, мм л, мм м| (э д* J—В20 36 104 2,9 8,4 1-В25 45 132 2,9 8,6 67 146 2,2 4,8 95 174 1,8 3,3 1-В32 56 168 3 9 85 188 2,2 4,9 120 220 1,8 3,3 I—B40 71 212 3 9 106 235 2,2 4,9 160 288 1,8 3,2 1—В50 90 2G8 3 9 135 300 2,2 4,9 200 365 1,8 3,3 1-ВвЗ 112 340 3 9 170 378 2,2 4,9 270 480 1,8 3,2 1—В80 —. 212 475 2,2 5 320 580 1,8 3,2 СВ—25 84 152 1,8 3,3 106 166 1,6 2,5 150 210 1,4 2 СВ—32 106 198 1,9 3,5 130 212 1,6 2,6 200 280 ' 1,4 2 СВ—38 126 236 1> 3,5 160 260 1,6 2,6 230 330 1,4 2 СВ-45 148 280 1,9 3,5 180 300 1,6 2,6 270 390 1,4 2,1 СВ—50 170 320 1,9 3,5 212 345 1,6 2,6 310 445 1,4 2 * dg — диаметр большого шкива; пирования симметричного вариатора. Xi — диаметр малого шкива; Д — диапазон регу- 45. Мощность, передаваемая одпям ремнем Обозначение сечения ремня Группа Л Группа Б Группа В Минимальный расчетный диаметр d, мм ЛГ0, кВт Минимальный расчетный диаметр d, мм No, кВт Минимальный расчетный диаметр d, мм No, кВт 1—Вго 1—В25 1—В32 1—В40 1—В50 1—воз 1—В80 СВ—25 СВ-32 СВ—38 СВ—45 СВ—50 36 45 56 71 90 112 84 106 126 148 170 0,7 1,35 2,25 3,6 6,0 9,0 3,7 5,2 7,4 9,5 12,5 67 85 106 135 170 212 106 130 160 180 212 1Х 3,1 5,2 9 13,5 20 5,5 7,8 11 14,8 18,5 95 120 160 200 270 320 150 200 230 270 310 2,9 4,6 7,8 13,5 20 30 8,1 11,8 16,6 22,2 28 Примечания: 1. При увеличении минимальных диаметров обоих шкивов против указанных в табл. 41 мощность NQ увеличивается пропорционально отношению принятых диаметров к минимальным. 2. При увеличении диаметра нерегулируемого шкива для вариаторов типа III и IV мощность No увеличивается пропорционально увеличению диаметра, ио не более чем на 25%.
46. Значения коэффициента й» характера нагрузки и режима работы для промышленных установок Рабочие машины Тип электродвигателя Характер нагрузки Переменного тока одко-фазный,трехфазный с пуском через автотрансформатор или с переключением со звезды на треугольник; электродвигатель постоянного тока шунтовой; паровая машина или двигатель внутреннего сгорания с четырьмя и более цклинг драми Переменного тока с высоким пусковым моментом; электродвигатель постоянного тоьа компаундный; паровая машина или двигатель внутреннего сгооания с двумя пли тремя цилиндрами Переменного тока короткозамкнутый с прямым пуском и с двойной беличьей клеткой;электродвигатель постоянного тока серисоный: одноцилиндровым двигатель внутреннего сгорания Число часов работы ремней в сутки до 8 8-16 св. 16 До 8 ' 8-16 i св 16 до 8 8—16 св. 16 /гч Пусковая нагрузка до 120% нормальной. Почти постоянная рабочая нагрузка Пусковая нагрузка до 150% нормальной. Незначительные колебания рабочей нагрузки Пусковая нагрузка до 200% нормальной. Значительные колебания рабочей нагрузки Пусковая нагрузка до 300% нормальной. Весьма неравно-мепиая и ударная рабочая нагрузка Насосы и компрессоры центробежные и ротационные; ленточные транспортеры; станки токарные, сверлильные, шлифовальные; веялки, сепараторы, легкие грохоты Поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами, вентилят о-ры и воздуходувки; цепные транспортеры; элеваторы; станки фрезерные, зубофрезерные, револьверные; бумажны®, пищевые и кондитерские машины; тяжелые грохоты Поршневые насосы и компрессоры с одним или двумя цилиндрами; вентиляторы и воздуходувки тяжелого типа; транспортеры; станки строгальные, долбежные; прессы винтовые и эксцентриковые с относительно тяжелым маховиком Прессы винтовые и эксцентриковые с относительно легким маховиком, ножницы, молоты: бегуны, глиномялки, мельницы шаровые, дробилки 1.0 1,1 1,2 1,3 1,1 1,2 1,3 1,5 1,4 1,5 1,6 1,7 1,1 1,2 1,3 1,4 1,2 1,4 1,5 1,6 1,5 1,6 1,7 1,8 1,2 1,3 1,4 1,5 1,4 1,5 1,6 1,7 1,6 1,7 1,0 2,0 РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
47. Значения коэффициента кг скорости ремня V, м/с 5 10 15 20 25 30 35* * Допу 0,3 скается дл? 0f6 сельскохо 0,85 жйственныи 1,0 машин. 1Д 1,05 0,9 48. Значения коэффициента k, характера нагрузки и режима работы для сельскохозяйственных машин Кратковременная нагрузка ремня в % от номинальной 0 25 50 75 100 150 Л, 1,1 1,15 1,25 1,40 1,5 1,8 49. Значения коэффициента Л4 типа вариатора Тип вариатора I II ш IV 1,0 1,1 0,9 0,8 ПРАВИЛА МОНТАЖА И ЭКСПЛУАТАЦИИ ВАРИАТОРНЫХ РЕМНЕЙ И ШКИВОВ 1. Вариаторные клиновые ремни (один или несколько) работают в шкивах с канавками или между профилированными дисками. Профили ремней и канавок таковы, что имеется контакт только между боковыми (рабочими) поверхностями ремней и боковыми гранями канавок шкивов или дисков. 2. Рабочие канавки шкивов и дисков должны быть чистыми; необходимо исключить возможность попадания в них смазки и растворителей. 3. При работе ремней комплектами, в случае выхода из строя одного из ремней, снимается весь комплект. Недопустима комплектация новых ремпей с ремнями, бывшими в эксплуатации. Ремни, бывшие в употреблении, подбирают отдельными комплектами. Комплект состоит из ремней, входящих в одну и ту же группу, номер которой маркируют на ремне. Всего групп 1 — 11: чем выше номер группы, тем точнее длины ремней. 4. Натяжные ролики в клиноременных вариаторах не должны применяться. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ источники Вариаторы типа ВР с широким клиновым ремнем с двумя регулируемыми шкивами. Основные параметры—ГОСТ 22931—78. Детали машин. Расчеты и конструирование. Справочник. В 3-х т. Т. 3. Под ред Н. С. Ачеркана. Изд. 3-е, перераб. М., «Машиностроение», 1969. 472 с. Ремни вентиляторные клиновые и шкивы для двигателей автомобилей, тракторов и комбайнов — ГОСТ 5813—76. Ремни приводные клиновые и шкивы для сельскохозяйственных машин—• ГОСТ 10286—75. Справочник металлиста. В 5-и т. Т. 1. Под ред. С. А. Чернявского. М., «Машиностроение», 1976, с. 480—555.
ГЛАВА VII ВИНТОВЫЕ ПЕРЕДАЧИ И ХРАПОВОЕ ЗАЦЕПЛЕНИЕ ВИНТОВЫЕ ПЕРЕДАЧИ РАСЧЕТ ХОДОВЫХ ВИНТОВ Исходные данные. Тяговое усилие Q, кгс; наружный d, средний d2 и внутренний d, диаметры винта, см; ход винтовой линии S, см; число заходов резьбы z; длина гайки I, см; предел текучести от материала винта, кгс/см2. Резьбу ходовых винтов делают преимущественно трапецеидальной. Расчет на прочность (рис. 1). Угол подъема винтовой липни резьбы ♦ д 5 tg₽=^v КПД передачи Рис. 1. Схема и данные для расчета на Рис. 2. Схема и данные для расчета на устой-прочность и износостойкость чивоеть Допускаемое напряжение в материале винта, кгс/см2 г_ 1 1°в]- 3_Л-315 • Расчетная площадь сечения винта, см2 E = 0,785df. Приведенное напряжение винта, кгс/см2 anr>'S [Opl- Расчет на износостойкость. Рабочая высота витка резьбы, см _ d-di 4-----Г~- Среднее давление на рабочих поверхностях резьбы, кгс/см2 1 о*? П =---;—; , л Zza3Z3 где [gl — по табл. 1.
1. Допускаемые значения среднего удельного давления Винтовые передачи Материал [®], кгс/см2 винта гайки Для точных расчетных перемещений (винты рабочих подач винторезных и других станков) Сталь Бронза 50 Сталь Чугун 20 Другие ответственные передачи (в механизмах подачи фрезерных и других станков) Сталь Бронза 120 Сталь Чугун 80 Примечания. 1. При —- = 2,5 приведенные в таблице значения можно повы-<*2 шать примерно на 20%. 2. Для разъемных маточных гаек, у которых часть резьбы срезана, приведенные в таблице значения [q] сл°дует уменьшать на 15—20%. Расчет на устойчивость (рис. 2). За расчетную длину винта L принимают наибольшее возможное расстояние между опорами випта. Дополнительные исходные данные: диаметр левой опоры винта «?'п, см; диаметр правой опоры винта d/n, см; длила левой опоры випта Г, см; длина правой опоры винта 1"п, см; модуль упругости материала впита Е, кгс/см2. Расчетный момент инерции поперечного сечения винта, см1 J расч Характеристика левой опоры винта X' = , правой ?.''оп= —р—; для “оп “он опорной гайки за don принимается средний диаметр d2 резьбы. Расчетный запас устойчивости EJ расч ПУ = т Q/—» где т — по табл. 2. Вид опор випта устанавливают в зависимости от Хоп: ПРИ -*-оп > 1,5 —< опора шарнирная; при Лоп > 3 — винт заделан в опоре; при Лоп = 1,5 4- 3 — винт закреплен в опоре упруго. Это справедливо и для неразъемных гаек; разъемные гайки следует рассматривать как шарнирную опору. Необходимые значения запаса устойчивости пу: а) для вертикальных ходовых винтов геу = 2,5, если па винт не действуют поперечные силы и расчетное усилие Q является минимальным, в противном случае пу — 3,5 4— 4; б) для горизонтальных ходовых винтов пу = 4 : 5 в винторезных станках и во фрезерных станках пу = 3 4. Материалы для ходовых винтов. Для термически необработанных ходовых винтов к токарным станкам нормальной и повышенной точности лучшим материалом является горячекатаная сталь А40Г. Применяют также сталь 45 и 40Х улучшенную,
Для ходовых винтов 0 и 1-го классов точности в случае окончательной обработки резцом применяют сталь У10А. Сталь отжигают на твердость НВ 197. Для закаливаемых и шлифуемых по профилю резьбы ходовых винтов О и 1-го классов точности применяют сталь марок 40ХГ и 65Г, обладающую высокой износоустойчивостью. Гайки для винтов 0; 1 и 2-го классов точности изготовляют из бронзы марок БрОФЮ—1 и БрОЦСб—6—3; для винтов 3 и 4-го классов точности — из антифрикционного чугуна. 2. Закрепление винта в опоре и значения коэффициентта т Допускаемые отклонения винтов. В зависимости от назначения, точности и предъявляемых в эксплуатации требований устанавливают 5 классов точности ходовых винтов: 0, 1, 2, 3 и 4. 1. Наибольшая допускаемая накопленная ошибка шага приведена в табл. 3. 3. Допускаемая накопленная ошибка шага винтов, мкм Класс (ТОЧНОСТИ винта В пределах одного шага На длине, мм На каждые следующие 300 мм длины добавляется На всей длине винта, не более 25 . 100 300 0 -г-2 2 3 5 2 10 1 ->-з 5 6 9 3 20 2 -1-6 9 12 18 5 40 3 +12 18 25 35 10 80 4 ±25 35 50 70 20 100 2. Допуски на наружный, средний и внутренний диаметры резьбы винтов устанавливают не более соответствующих допусков на трапецеидальную резьбу по ГОСТ 9484—73 3-го класса по ГОСТ 9562—60. 3. Для обеспечения требуемой точности винтов по шагу и для предохранения резьбы винтов от быстрой потери точности в результате местного износа присвоены отклонения на овальность среднего диаметра винта, приведенные в табл. 4.
4. Допускаемое отклонение среднего диаметра винта на овальность, мкм Класс точности винта Овальность при шаге, мм Нонусо-образность, мкм Класс точности винта Овальность при шаге, мм Конусо-образ-ность, мкм 3—5 6-10 12—20 3—5 6-10 12-20 0 3 3 5 5 3 10 12 15 15 1 2 5 7 5 8 7 10 8 10 4 15 18 20 20 Допускаемые отклонения шага и профиля ходовых винтов 0 и 1-го классов точности должны обеспечиваться соответствующей жесткостью, характеризуемой отношением L/d2. для 0-го класса точности L/d2 20; для 1-го класса точности L/d2 25, где L — длина резьбы; d2 — средний диаметр резьбы. 4. Наружный диаметр винта в одном перпендикулярном его оси сечении должен отличаться ог наружного диаметра в любом таком же сечении винта не более чем па величину допуска посадки Ct для винтов О, 1 и 2-го класса точн<-сти, посадки С для винтов 3-го класса и посадки X для винтов 4-го класса точности . В тех случаях, когда наружный диаметр впита служит технологической базой (при нарезании резьбы), его выполняют по посадке Сг для винтов О, 1 и 2-го класса точности, но посадке С для винтов 3-го класса; по посадке X для’вин-тов 4-го класса точности. 5. Биение наружного диаметра ходовых винтов при проверке их в центрах допускается в пределах, указанных в табл. 5. 5. Допускаемое биеппе паруяЕпого диаметра винтов, мкм Класс точности винта Для винта длиной, м Класс точности винта Для винта длиной, м До 1 Св. 1 ДО 2 Св. 2 ДО 4 Св. 4 ДО 6 До 1 Св. 1 до 2 Св. 2 ДО 4 Св. 4 ДО 6 0 20 40 3 120 150 200 300 1 2 40 80 60 100 150 200 4 200 250 300 6. Для каждой половины угла профиля резьбы винтов устанавливают допустимые отклонения, приведенные в табл. 6. в. Допускаемые отклонения на половину угла Профиля, минуты Класс точности винта При шагах винта, мм Класс точности винта При шагах винта, мм 3-5 6—Ю 12-20 3—5 6-10 12—20 0 12 10 8 2 20 18 15 1 15 12 10 3 30 25 20 Дли винтов 4-го власса.точжюти откловспил не регламентйрутотся и огравичивают-- ед. лишь всличии0й*допуска на’ средний, диаметр.
Допускаемые отклонения гайки. 1. Допуски на наружный, средний и внутренний диаметры резьбы гаек устанавливают не более соответствующих допусков на трапецеидальную резьбу по ГОСТ 9484—73 с полем допуска 8Я по ГОСТ 9562—75. 2. Для разрезной гайки ее наружный диаметр резьбы назначают из условий обеспечения прилегания гайки к випту по профилю, поэтому его задают большим на 0,5 мм, чем по ГОСТ 9484—73. 3. В тех случаях, когда внутренний диаметр гайки служит технологической базой (для окончательной обработки корпуса гайки), внутренний диаметр резьбы гайки выполняют по посадке А1 для гаек к винтам 0, 1 и 2-го класса точности, А — для гаек к винтам 3-го класса, 42а — для гаек к винтам 4-го класса точности. Для разрезной гайки ее внутренний диаметр резьбы назначают из условий обеспечения необходимою зазора, поэтому его задают большим на 0,5 мм, чем по ГОСТ 9484-73. 4. Внутренний диаметр гайки в одном перпендикулярном к ее оси сечении должен отличаться от внутреннего диаметра в любом таком же сечении гайки не более чем па величину допуска посадки Аг для гаек к винтам 0, 1 и 2-го класса точности, А — для гаек к винтам 3-го класса, 4за — для гаек к винтам 4-го класса точности. 5. Величины допускаемых отклонений профиля и шага гаек ио регламентируются, а ограничиваются величиной допуска па средний диаметр. Шероховатость поверхности сторон профиля винтов и гаек приведена в табл. 7. 7. Параметры шероховатости поверхности Ra сторон профиля трапецеидальной резьбы, мкм Классы точности Ходовые винты Гайки Классы точности Ходовые ванты Гайки 0 ОДО 3 1,6 1,6 1 0,40 —— 4 1,6 2,5 2 0,80 0,80 5 2,5 2,5 УСТРАНЕНИЕ ЗАЗОРОВ В ВИНТОВОЙ ПАРЕ Наличие зазора между резьбами виптовой пары, а в результате мертвый ход, — является значительным недостатком. Особенно это отражается при поступательно-возвратном движении. Уменьшение мертвого хода или полное его Рис. 3. Способы устранения зазоров: а — за счет стягивания винтом; б —s пружиной; а — цанговым зажимом устранение достигается конструкцией гаек. Во время сборки и отладки, а затем в процессе эксплуатации устраняют зазоры между работающими поверхностями резьб посредством поджима резьбы специальными устройствами, как, например, показано на рис. 3, или сдвоенными или разрезанными гайками, которые стягивают до полного устранения зазоров.
РАСЧЕТ ГРУЗОВЫХ ВИНТОВ Внутренний диаметр винта ориентировочно определяют из расчета на сжатие по пониженному (примерно на 30%) допускаемому напряжению: nd,_______Q 4 0,7 [осж] или 4Q л0,7 [<7сж1 ’ где Q — поднимаемый груз, кгс; dr — внутренний диаметр винта, см. Должно быть самоторможение винта, т. е. угол подъема (5 должен быть меньше угла трения р: Р tg Р — -г- , а 1 л/2 где Р — шаг винта; d2 — средний диаметр винта. Если принять коэффициент трения в резьбе f = 0,1, то tg р = 0,1, или р = 5°43'. Винт проверяют па совместное действие сжатия и кручения, а при значительной длине и на устойчивость (продольный изгиб). Крутящий момент Приведенное MKp=Q-^-tg (Р+р). напряжение аЛр = ]/асж + 4ткр, Мнр где — касательное напряжение, кгс/см2. Условие достаточной прочности апр =5 [*пр]- Допускаемое напряжение на растяжение [<тп] = 700 4- 900 кгс/см2, Па устойчивость винт проверяют но формуле Эйлера 1&EJ расч Ркр= - где Т’нр — критическая сила, кгс; Е — модуль упругости, кгс/см2; /расч —’ момент инерции поперечного сечения випта, см4; /расч=0,01 [2 4-3^ df, где d — наружный диаметр винта; dr — внутренний диаметр впита; I — длина випта, см (расстояние от середины гайки до опорной поверхности головки винта при вывернутом до отказа винте, причем винт рассматривается как стержень с шарнирно закрепленными концами). Запас устойчивости Ркр «y = -Q~» рекомендуется пу 4' 4.
Формула Эйлера применима при условии, что гибкость стержня X = -v больше предельной (X > Хпред), где i — радиус инерции поперечного сечения , d \ стержня (для круглого сечения Для стали ХПред «= 100. При гибкости меньше предельной определяют критическое напряжение в кгс/см2: акр = 3210—11,6 4-; Ркр---4— акр. При гибкости % < 60 расчет на устойчивость является излишним. Высоту гайки определяют из расчета на допускаемое удельное, давление Ы (табл. 8) между витками винта и гайки: II = zP, где Р — шаг резьбы; z — полезное число витков, z должно быть пе более 10, так как остальные витки не будут работать. 8. Допускаемые удельные давления Материал [q], кгс/см2 Материал [q], кгс/см2 Сталь по чугуну Сталь по антифрикционному чугуну 50-60 100-130 Сталь по стали Сгаль по бронзе 70-130 70-130 Если z > 10, то переходят либо на другие материалы, либо увеличивают d и df. >- 40 2" • Усилие рабочего Рр, необходимое для подъема груза Q. Из уравнения о «2 — и^) определяют Ро — усилие, необходимое для вращения винта, приложенное по среднему диаметру резьбы. Первый член правой части уравнения представляет собой часть этого усилия, необходимую для подъема груза и преодоления трения в резьбе, а второй член — часть усилия, необходимую для преодоления силы трения на кольцевой поверхности стыка между вращающимся винтом и неподвижной чашкой. При длине рукоятки L усилие Рр находят из условия равенства моментов сил Ро и Рр относительно оси винта: КПД домкрата PeA = PpL. /1ц Ч=4?’
где Лп = QP — полезная работа подъема груза за один оборот випта; А3 — = Ролd2 — затраченная работа за один оборот винта. Резьбу грузовых винтов делают прямоугольной и трапецеидальной. Пример расчета домкрата. Произвести проверочный расчет домкрата ‘гру- зоподъемностью Q - 6000 кге с данными, приведенными на рис. 4. Винт изготовлен из стали 35, гайка — из бронзы. 1. Определим КПД домкрата: а) угол Р подъема винтовой линии прямоугольной резьбы tg р = —= —-—.д , = 0,0707, el nd, „ ,, 40 + 50 3,14 -45 3,14—2------ или (3 = 4°03'; б) угол трения р при / = 0,12 tgp = 0,12 или р=6°51'; в) работа за один оборот випта, необходимая для подъема груза и преодоления силы, трения в резьбе, 71p = (Mitg(P + p) = = 6000 • 3,14 • 4,5 tg (4°03' + 6°5Г) = = 6000 • 14,1 • 0,1925 «а 16300 кге • см; рис. 4. Схема к расчету домкрата для преодоления трения на г) работа за один оборот випта, необходимая торцовой части винта при = 0,14: л _ 2 „ Z1 J — “о" -—----JI = 3 ^2_^2 -2'IOT)3(g-£73'^3,‘‘4-‘25w е) КПД *1-------- д) полезная работа подъема груза Д п = QP=6000 • 1 = 6000 кге см; Лр+Лт ~ 28820 ’ 100 = 2()’9%‘ 2. Определяем усилие рабочего Рр при подъеме груза. При длине рукоятки 100 см работа за один оборот Аз = Ре • 2nL = jPp • 6,28 • 100 = 628 Рр; вта работа должна быть равна Лр + Лт, т. е. 628 Рр = 28 820 кге -см, откуда „ 28820 ... Р₽=-628~ = 45’8 КГС- Усилие Рр очень велико, поэтому придется приложить усилие двух работах, так как на одного рабочего принимают Рр =- 15 4- 30 кге.
3. Проверяем напряжение в винте: а) расчетная длина винта 10 г = 39+7—у- = 41 см; б) радиус инерции круга диаметром dt — 4 см = - - = 1 см; 4 4 ’ . I 41 л = —= —у— = 41, i 1 ’ при такой малой гибкости проверки на устойчивость не требуется^ в) нормальное напряжение = 478 кгс/см2; 4 г) касательное напряжение Мкр 2600 Ткр =='0?2йГ = 0,2 43 = 203 кгс-/см2> где крутящий момент Мкр = Q ~~ tg ф + р) = 6000 0,1925 = 2600 кгс • см; Ы Li д) приведенное напряжение огпр==]/^ж+4т2р =/4782 + 4 - 2032 = 627 кгс/см2, для винта из стали 35 при статической нагрузке допустимо ав = 850 кгс/см2, 4. Проверяем высоту гайки: а) число витков в гайке Н 10 40 Z Р 1 10’ б) удельное давление 40 ? =----------------------/ те .теС 85 кгс/см2. * zn(d2 — df) Результат расчета удовлетворительный, так как величина находится в пределах, указанных в табл. 8. ХРАПОВОЕ ЗАЦЕПЛЕНИЕ ВИДЫ ХРАПОВИКОВ 9. Мелкомодульиые храповики Внутреннее за \V Л * ГолоБм соБачка / V*" Брать значения D, не от усиление L ±=л.т . Л--Х г V’’ / / р-Э меченные звездочкой
Продолжение табл. 9 Общие размеры, мм Зацепление Модуль т Шаг t h hi T наружное внутреннее ф’ Ф° <₽; 0,6 0,8 1,0 1,88 2,5t 3,14 0,8 1,0 1,2 3 0,3 0,4 55 50 65 60 1,35 1,5 3,92 4,71 1,5 1,8 4 0,5 0,8 60 55 70 65 2,0 2,5 6,28 7,85 2 2,5 5 Наружное зацепление Модуль т Диаметр D зацепления при числе зубьев 20 24 30 36 45 50 60 72 90 100 120 144 180 200 0,6 — — — — — 30» 36* 43,2* 54* 60 72 86,4 108 120 0,8 — —- — — 36* 40* 48* 57,6* 72 80 96 115,2 144 160 1,0 — — — 36* 45* 50* 60 72 90 100 120 144 180 200 1,25 — — 37,5* 45* 56,2* 62,5 75 90 112,5 125 150 180 — — 1,5 — 36* 45* 54* 67,5 75 90 108 135 150 180 — — — 2,0 40* 48* 60 72 90 100 120 144 180 — — — — 2,5 50* 60 75 90 112,5 125 150 180 — — — — — 10. Храповик переключения (число зубьев г от 12 до 30) гоп—шаг, мм; 2R—mz—диаметр начальной окружности, мм; h — т—высота зуба h Модуль 20 22 24 26 30 36 42 «1 14 15 16 17 19 21 24 \ / \ м I'*'** ?/ ' '"'s' " x J I Построение профиля. Разделить внешнюю окружность 1VW на число г—равных частей (АА=<), через точки деления провести радиусы и построить угол р=4°. В точке С пересечения образующей угла р с окружностью SS, ограничивающей впадины зубьев, построить угол AtCB=80° искомого профиля
11. Остановочные храповики с наружным и внутренним зацеплениями (число зубьев г от 8 до 30) t = ат — шаг, мм; 2В = mz — диаметр начальной окружности, мм; h = 0,75m — высота зуба; а = т — дпипа хорды АВ Размеры, мм Модуль т Параметры '6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 30 Храповика t 18,85 25,13 31,42 37,70 43,98 50,27 56,55 62,83 69,12 75,40 81,68 94,45 h 4,5 6 7,5 9 10,5 12 13,5 15 16,5 18 19,5 22,5 Собачки ht 6 8 10 12 14 14 16 18 20 20 22 25 at 4 4 6 6 8 8 12 12 12 14 14 16 Построение профилей наружного и внутреннего зацеплений (в скобках дана величина углов при внутреннем зацеплении). Описывают начальную окружность NN и окружность оснований зубьев SS. Окружность NN делят шагом t па равные части. От любой точки целения откладывают корцу АВ = а. На корде ВС при точке С строят угол в 30° (20°). В середине хорды ВС восстанавливают перпендикуляр LM до пересечения в точке О со стороной угла СК. Из точки О радиусом ОС описывают окружность. Точка Е пересечения этой окружности с окружностью SS есть вершина угла в 60’ (70°). РАСЧЕТ ХРАПОВИКОВ В качестве исходных данных необходимо знать требуемый угол поворота храпового колеса а° я передаваемый крутящий момент на валу храпового колеса. 360“ Предварительное число зубьев храпового колеса znp =----— ; принимают z = 8 4- 48, предпочтительно z = 12 20. Фактический угол поворота храпового колеса (на один зуб) 360 Модуль храпового колеса в см: для наружного зацепления т = 1,75 М кр 2’1’ 1<ТИ]
для внутреннего зацепления т = 1,1 V л/кр z-ф [ои] где Мкр — крутящий момент на валу храпового колеса, кгс-см; Расчетный модуль округляют до нормального. Проверку линейного удельного давления производят по формуле 2ЛГйр mzb Ь — ширина зуба, см; [<7И1 — допускаемое напряжение на изгиб для материала колеса, кгс/см2; q — допускаемое удельное давление на единицу длины зуба, кгс/см. Ширина собачки bt -g Ъ. Значения ф, q и [оя] для различных материалов храповых колес приведены в табл. 12. IS 12. Значения Ф, <? и [о.,| Материал храпового колеса : Отношение ширины колеса к модулю 4* ! Допускаемое линей-1 ное удельное давление Q, кгс/см Допускаемое напря-। жение изгиба [®и], кгс/см2 Чугунное литье СЧ 18-36, СЧ 15-32 .... Стальное литье марок 35Л и 45Л Поковка из стали СтЗ Поковка из стали 45 1,5-6,0 1,5-4,0 1,0-2,0 1,0-2,0 150 300 350 400 300 800 1000 1200 Храповые колеса и их собачки изготовляют закаленными и цементованными с закалкой. Рис. 5. Схема к расчету храповиков Напряжение в опасном сечении а — Ь или с — d собачки (рис. 5) = ~W~ "I" F f’ где окружное усилие р = ~——• Мп~Р1 (здесь 1~плечо изгиоа); W = F = brx. 6 ’ Диаметр оси собачки: в сечении I—I V 0,1 [<ти] 2 ’ в сечении II—II где для оси собачки из стали Ст5 или стали 45 [ои] <g 500 кгс/см*.
ГЛАВА VIII РАЗЪЕМНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НЕНАПРЯЖЕННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ (БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ЗАТЯЖКИ, РИС. 1) Напряжения возникают после приложения рабочей нагрузки. Ненапряженные болты работают только на растяжение или сжатие. Условие прочности болта откуда dl~V 7^’ где Р — сила, действующая вдоль оси болта, кге; й, — внутренний диаметр резьбы, см; [<тр] — допускаемое напряжение при растяжении (сжатии), кгс/см2. Рис. 1 Рис 2 Рис. 3 Пример. Определить диаметр нарезанной части хвостовика грузового крюка (рис. 2) для силы Р = 10 тс. Гайку завертывают, но не затягивают, , т/ АР- Л 4 • 10 000 „„ „„ dl V л [<rD] У 3,14-1250 ~3,2 °М 32 мм- Принимаем резьбу с наружным диаметром d = М36. Величина [ор] взята для стали 35 по II случаю нагрузки (см. т. 1, гл. 1). НАПРЯЖЕННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ (С ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ЗАТЯЖКОЙ, РИС. 3) При затяжке гаек в болтах возникают значительные растягивающие усилия и усилия скручивания. Упрощенно болты в напряженных соединениях рассчитывают только на растяжение, скручивание же учитывают увеличением растягивающей силы Р на 25—35%.
1. Допускаемые постоянные нагрузки и моменты затяжки для болтов с метрической резьбой из стали 35 Параметры Номинальный диаметр резьбы, мм 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 36 Нагрузка, кгс А 120 220 380 580 850 1200 1600 2400 3200 4000 5300 7 400 11000 Б 220 900 1500 2100 3000 4000 5000 6500 8000 9500 12000 15000 22000 Момент затяжки, кгс* см 30 86 170 300 480 770 1000 1500 2100 2600 3800 5200 9200 А — неконтролируемая затяжка, нагрузка без учета усилия затяжки; Б — контролируемая затяжка, точный учет нагрузок, включая усилие затяжки. Момент затяжки соответствует напряжению о , ^0,4а. СОЕДИНЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКОЙ Болт точеный, поставлен без зазора (плотно, с небольшим натягом, рис. 4). Болт работает на срез и смятие. На срез болт рассчитывают по формуле ..[гСр] ==-£*» откуда внутренний диаметр резьбы в см У л ['Гор] где Р — сила, действующая поперек болта, кгс; [тср] — допускаемое напряжение па срез, 'кгс/см2 (см. т. I, гл. I); часто принимают [тср1 = (0,2 Д- 0,3) от; (от — предел текучести). На смятие болт рассчитывают по формуле откуда [ffcw] > JP. P dl [О’см] ’ где h — высота участка смятия, см; [осм] — допускаемое напряжение на смятие, кгс/см2. Болт конусный (рис. 5). Конусной формой устраняется зазор. Такой болт рассчитывают как точеный.
Болт с зазором (рис. 6). В этом случае затяжкой болта обеспечивают достаточную силу трепия между стянутыми деталями для предупреждения сдвига их и перекоса болта. Болт рассчитывают на усилие затяжки „ Р лс% где сила Р в кге; f — коэффициент трения; для чугунных и стальных поверх- ностей без смазки / = 0,15 4- 0,2; — внутренний диаметр резьбы, см; [ffp] — допускаемое напряжение при растяжении, кгс/см2 (см. т. I, гл. 1). Для двух и более стыков (рис. 7) где i — число стыков. РАЗГРУЗОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА Разгрузочные устройства (рис. 8, а — со шпонкой; б — с уступом; в — со штифтом; г — со втулкой) применяют для восприятия поперечных сил. Рис. 8 КЛЕММОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Клеммювые соединения (рис. 9) применяют в том случае, когда место закрой л ей и я рычага на валу непостоянно. Вследствие действия силы Р, сжимающей клеммы и растягивающей болт, между поверхностями ступицы рычага и вала возникает сила трения, равная Nf, где JV — нормальное давлерие между половинами ступицы, создаваемое затяжкой болта, a f — коэффициент трения. Затяжка болтов должна быть такой, чтобы момент трения Nfd равнялся внешнему моменту QL или для надежности был бы больше, обычно иа 20% >
т. е. Nfd — 1,2 QL, откуда fd ’ где Q — усилие на рычаге, кгс; L — длина рычага, см; d — диаметр вала, см. Приближенно зависимость между силой Р и давлением 7V определяют, приравнивая моменты сил Р и N относительно точки С-. или 1,2Q£, Р~ f(2l + d) ' где I — расстояние от оси болта до центра вала, см; Р — усилие, сжимающее клеммы и растя! ивающее болт, кгс. По найденной силе Р болт рассчи- тывают как загяпутыи (см. рис. 3\ Пример. Груз Q — 30 кгс закреплен Р Рис. 9 па одном плече горизонтального рычага длиной L = 500 мм; друюе плечо рычага I связано клеммовым соединением с валом диаметром d — 40 мм. Нагрузка статическая. Определить диаметр клеммовых болтов. Решение. Расчетная нагрузка для болта H2l + d)’ принимают f — 0,2; I = 4 см, тогда „ 1,2 30 50 P = -0j(F4 + 4r^750 КГС- Выбирают болт М16, площадь его сечения F = 1,41 см2. Рабочее напряжение растяжения Р 750 „п , „ °р = р- = 74?530 кгс/см ’ что вполне допустимо. КРЕПЛЕНИЕ КРЫШЕК (ПРОЧНО-ПЛОТНЫЕ ВОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, РИС. 10) Шаг t между болтами выбирают в зависимости t, мм............................. . <150 р, кгс/смг........................ 5—[5 Сила, открывающая крышку и растягивающая болты, nD2 где D — внутренний диаметр сосуда, см; р — давление газа, пара или жидкости в сосуде, кгс/см2. где газа, пара или жидкости в сосуде, кгс/см2. Сила, передаваемая одному болту, i — число болтов. Расчетная нагрузка на болт P = Qx + PQ2, Р — коэффициент, зависящий от упругих свойств от давления р: где . .. . ... частей; Q± — усилие затяжки одного болта, кгс. входящих в соединение
Практически можно считать Q, = Q2, тогда P = Q1 (!+₽)• Ориентировочно коэффициент Р для прокладки из резины принимают равным 0,75; из картона или асбеста — 0,55; из мягкой меди — 0,35. Если упругие свойства скрепленных деталей неизвестны и ве требуется высокой точности расчета, то для надежности принимают Р = 2Q2, и болты рассчитывают по уравнению где dr — внутренний диаметр резьбы болта, см; [сгр1 — допускаемое напряжение при растяжении, кгс/см2. Примечание. Болты с диаметром d 12 мм, затягиваемые вручную, при рабочем усилии на ключе Рр = 30 -г- 40 кгс могут разорваться. Поэтому в ответственных соединениях органы технического надзора не разрешают устанавливать болты диаметром меньше 16 мм. Пример. Крышка цилиндра высокого давления привернута 12 шпильками. Определить их диаметр, если максимальное давление пара в цилиндре р — = 12 кгс/см2, а внутренний диаметр цилиндра D — 200 мм. Решение. Сила, открывающая крышку, _ жО2 3,14-202 _ О = —у— р = —’—----12 «е 3770 кгс. 4 4 Принимают для надежности расчетную нагрузку Р = 2Q; тогда 2Q=s+ [пР] i, где F — площадь сечения шпильки по внутреннему диаметру резьбы, см2; i — число шпилек. Определяют [ар]: [<м 630 если берут шпильку М16, то ее сечение F — 1,41 см2, следовательно, г 630 . „ Ы = -J7J' 450 кгс/см3, что вполне допустимо. КРЕПЛЕНИЕ СТЫКОВ (УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ) Кронштейн (рис. 11) скреплен со стеной двумя болтами, при этом на него действуют следующие силы: Q — внешняя нагрузка (или ее составляющие Н и N), кгс; Р — сила затяжки болтов, кгс; R — сила реакции стены, кгс, определяемая по формуле R — СТСМ Р, где осм — напряжение смятия опоры от затягивания болтов силой 2Р, кгс/см2; допускаемое напряжение на смятие [осм] для кирпичной кладки принимают 8—12 кгс/см2, для дерева 12—20 кгс/см2, для чугуна и стали 1200—1800 кгс/см2; F — опорная площадь плиты, см2. 1 Точка приложения силы R находится па расстоянии -g- h от нижнего края плиты, где h — высота плиты, см. Используя условие равновесия и принимая за центр моментов точку пересечения оси нижнего болта со стеной, получают Hb+Na^Re — Рк = 0.
Из уравнения находят силу Р затяжки болта, по которой определяют его диаметр. Допускаемое напряжение [ор] см. в т. 1, гл. I. Полученное значение силы Р необходимо проверить па скольжение кронштейна по стене: f(2P — H)^N, т. е. вследствие затяжки болтов должна возникнуть сила трения 2Pf, которая предотвратила бы скольжение кронштейна по стене под действием сдвигающей силы N. Коэффициент трения / можно принять для чугуна по кирпичной кладке 0,4—0,45; для чугуна по дереву 0,4—0,45 и для чугуна по чугуну 0,18—0,2. КОЛЬЦЕВАЯ ФОРМА СТЫКА (РИС. 12) Усилие затяжки болта, поставленного в отверстие с зазором, ЗМкр(Р|-Р?) Q~ zf или при небольшой сравнительно с Do ширине кольцевой поверхности стыка 2Мкр C=~W’ где Мкр — крутящий момент; z — число болтов; f — коэффициент трения. При соединении точеными болтами без зазоров момент трения, вызванный затяжкой, в расчет не принимают или принимают только 25—35% его величины. Поперечная нагрузка, приходящаяся Рис. 11 Рис. 12 Рис. 13 СОЕДИНЕНИЯ С ЭКСЦЕНТРИЧНОЙ НАГРУЗКОЙ (РИС. 13) Под действием растягивающего усилия Р в болте возникают напряжения растяжения и> изгиба: р ре кР Г е \ qcy^==qp+q»3=^~ + ^=:^rt1+8ifj, 4 32 где су ум — суммарное напряжение при растяжении и изгибе, кгс/см2; <тр —, рабочее напряжение при растяжении, кгс/см2; оиз — рабочее напряжение при изгибе, кгс/см2; е — расстояние от точки приложения усилия Р до оси болта, см; — внутренний диаметр резьбы, см. Даже при сравнительно малой величине е напряжения изгиба в болте могут во много раз превосходить напряжения растяжения, что потребует значительного увеличения диаметра резьбы. Поэтому болты с эксцентричной нагрузкой следует применять только при особой необходимости.
ШПОНОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПРИЗМАТИЧЕСКИЕ ШПОНКИ 2. Размеры сечении шпонок п пазов (по ГОстЛсМ—68)-и высоких шпонок и пазов (по 1ОСГ 10748—68) Размеры, мм Диаметр вала D I ОСТ 8788-68 ГОСТ 10748—68 Размеры сечений шпонок Глубина паза Радиус закругления пазов г Размеры сечений ПШ011ОК Глубина паза Радиус заиру! зения пазов 7 вала Б ГУЛИЛ вала втулки Ь h t \ найм * наиб ъ h 1 It найм наиб От 6 до 8 Св 8 » 10 » 10 » 12 2 3 4 3 4 1,2 1,8 2,5 1,0 1,4 1,8 0,08 0,16 — — — - — Св 12 до 17 » 17 » 22 » 22 » 30 5 6 8 6 7 3 3,5 4 23 2,8 3,3. ОД 6 0,25 Св 30 до 38 » 38 » 44 » 44 » 50 » 50 » 58 » 58 » Ь5 10 12 14 46 1? 8 8 9 10 И 5 5,5 (> 7 3,3 3,3 3,8 4 3 4,4 0,25 0,4 10 12 14 16 18 9 11 12 14 16 5,5 7 У 10 3,8 4,4 4,9 5,4 6,4 0,25 0,4 Св 65 до 75 » 75 » 85 » 85 л 95 » 95 » 110 » 110 » 130 20 22 25 28 32 12 14 14 16 18 7,5 9 9 10 И 4,9 5,4 5,4 6,4 7,4 0,4 0,6 20 22 25 28 32 18 Л 22 2а 28 И 12 13 15 17 7,4 8,4 9,4 10,4 14,4 0,4 0,6 * Должен соблюдаться в ответственных шпоночных соединениях ГОСТ 8788—68 и 10748—68 предусматривают сечение шпонок и пазов для валов D до 500 мм Допускается при условии сохранения взаимозаменяемости соединений в станкостроении дпя деталей, находящихся внутри машин, применение лазов С глубинами t и отличными от указанных в таблице. Размеры призматических шпонок — по ГОСТ 8789—68 Размеры призматических высоких шпонок — по ГОСТ 10748—68 Размеры призматических направляющих шпонок — по ГОСТ 8790—68. Отклонения размеров шпонок и пазов — по ГОСТ 7227—58 Допускается в технически обоснованных случаях (пустотелые и ступенчатые валы, передача пониженных крутящих моментов- и. т п ) применять меньшие размеры сечений отанрартных шпонок на валах больших диаметров, за исключением выходных концов валов. В зависимости от принятой базы обработки и измерения на рабочих чертежах указывают размеры (D + fj) — для втулки, t (предпочтительный вариант) или (D — t) — для вала.
3. Призматические шпонки (по ГОСТ 8789—68) и Пр»юма™чеокие высокие (по ГОСТ 10748—68) Размеры, мм ГОСТ 10748-68 ь 2 3 4 5 6 8 10 12 Л* 2 3 4 5 6 7 8(9) 8(И) с или г 0,16-0,25 0,25—О,40 0,40 -0,60 1** 6-20 6-36 8-45 10-56 14-70 18-S0 22-110 28-140 ъ 14 16 18 20 22 25 28 32 Л* 9(12) 10 (14) И (16) 12(18) 14 (20) 14(22) 16(25) 18(28) е или г 0,40-0,60 0,60-0,80 1** 36-160 45—226 50-180 56-180 63-180 70-180 80-180 90—360 * В скобках размеры для шпонок по ГОСТ 10748-68- ** Размен I в указанных пределах брать из ряда; Ь; °’ ’°; *2; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 3b, I ,, 50; &6; 63; 70; 80; 00; 100; 110; 125; 140- Ю0; 200, 220, 250, 280; 320; 360.
ГОСТ 8789—68 и 10748—68 предусматривают шпонки шириной Ь до 100 мм и длиной I до 500 мм. Материал: сталь с временным сопротивлением разрыву не ниже 60 кгс/мм2. Пример обозначения шпонки исполнения 1, размерами Ь =. 18 мм, Л = 11 мм, I = = 100 мм: Шпонка 18 X 11 X 100 ГОСТ 8789—68 То же, исполнения 2: Шпанка 2—18 X II X 100 ГОСТ 8789—68 Размеры пазов для шпонок — по ГОСТ 8788—68 и ГОСТ 10748—68. Отклонения размеров шпонок — по ГОСТ 7S2S558, /'?//* 7/ Допускается применение длин шпонок, выходящих за пределы, указанные в таблице. Например, для шпонок сечением 2 X 2 мм допускается назначать длины меньше 6 и больше 20 мм. 4. Призматические направляющие шпонки с креплением на валу (по ГОСТ 8790-68) Размеры, мм Ь Мспопн8ни,еЗ 90( М3 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 10 12 14 14 16 18 di 3,4 da с или г 0,25-0,40 0,3 3,2 4,5 5,5 М4 М5 Мб М8 мю 4,5 5,5 6,6 11 7,5 9,5 14 17 0,4-0,6 0,6-0,8 0,5 10 16 18 Ь 8 Л 7 8 8 9 И а 7 6 8 4 9 И И 7 МЗХ8 МЗХ10 М4Х10 М5Х12 М6Х14 М8Х20 Винт dx7 МЮХ25 I и I, h Масса 1000 шпонок исполнения 3, кг 25 28 32 36 40 13 14 16 18 20 12 14 16 18 20 6 7 8 9 10 8,6 9,9 11,7 13,4 15,2 13,1 15,0 17,5 20,0 22,5 16,5 20,6 23,1 26,2 27,6 32,0
Продолжение табл. 4 1 h Масса 1000 шпонок исполнения 3, кг 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 23 26 30 35 40 48 54 60 66 75 80 90 100 110 22 25 28 32 35 40 45 50 55 62 70 80 90 100 И 12 13 14 15 16 18 20 22 25 30 35 40 45 17,4 19,6 22,2 25,2 28,4 32,6 37,0 25,6 28,8 32,э 36,9 41,4 47,6 52,9 60,1 66,3 29,9 33,7 38,4 43,3 48,8 56,3 63,9 71,4 78,9 89,2 100,4 37,1 41,9 47,7 54,3 61,6 71,5 81,4 91,4 101 116 131 149 44,4 51,1 58,1 66,9 76,2 88,8 101 114 126 145 164 189 214 64,4 74,5 84,7 96,3 112 127 143 158 181 205 236 267 298 93,1 104,9 119 137 156 175 194 222 250 288 326 364 124,9 141,7 165,7 189,7 213,7 237,7 273,8 309,8 357,8 405,8 453,9 164,8 192,1 219,4 246,7 274,0 314,9 355,9 410,5 475,1 519,7 253 288 323 358 410 464 534 604 675 357 402 447 514 583 673 764 854 Уменьшение массы для исполнения 1 0,75 1,35 1,94 2,97 4,31 6,00 8,09 11,2 15,1 21 31,1 2 0,38 0,67 0,97 1,48 2,15 3,00 4,04 5,6 7,5 10,5 15,5 ГОСТ 8790—68 предусматривает шпонки длиной I до 450 мм и шириной Ь св. 32 мм. Материал: сталь чистотяпутая для шпонок по ГОСТ 8787—68. Допускается применение другой стали с временным сопротивлением разрыву пе ниже 60 кгс/мм2. Размеры пазов для шпонок — по табл. 2. Отклонения размеров шпонок — по табл. 9. Винты по ГОСТ 1491—72. Пример обозначения шпонок исполнения 1, размером Ъ = 18 мм, h = 11 мм, I — 100 мм: Шпонка 18 X 11 X 100 ГОСТ 8790—68 То же, исполнения 2 Шпонка 2—18 X 11 X 100 ГОСТ 8790—68 5. Призматические скользящие шпонки Размеры, мм Допуски и посадки шпоночных соединений — по ГОСТ 7227—58, стр. 531. Отклонения свободных размеров—по 7-му классу точности ' ОСТ 1010. Шпонку оксидировать или фосфатировать. Диаметр вала D Исполнение ь (отклонения по В3) h (отклонения по В4) d (отклонения по Cs) L н 1 С Масса, кг Св. 10 До 14 I II 4 4 4 8 8 8 2,0 4,0 0,3 0,001 I II 12 12 2,0 в;о 0,002
Продолжение табл. 5 Диаметр вала D Исполнение ь (отклонения по В3) h (отклонения но /3.) d (отклонения ПО Съ) L. Н 1 С Масса, кг Св. Ю до И I п 4 t ь 18 16 8 2,0 8,0 0,3 0,002 I II 20 20 2,0 10,0 0,003 I II 25 25 2,0 12,5 0,003 I II 32 32 2,0 16,0 0,004 Св. 14 До 18 I II 5 5 5 12 12 10 2,5 6,0 0,4 0,002 I II 16 16 2,5 8,0 0,003 I II 20 20 2,5 10,0 0,004 I 11 25 25 2,5 12,5 0,005 I II 32 32 2,5 16,0 0,006 I II 40 40 2,5 20,0 0,008 Св. 18 до 24 I п 6 6 6 16 16 12 3,0 8,0 0,6 0,005 I II 20 20 3,0 10,0 0,806 I II 25 25 3,0 12,5 0,008 I II 32 32 3,0 16,0 0,010 I II 40 40 3,0 20,0 0,011
Продолжение табл 5 Диаметр вала D Исполнение ъ (отклонения во В3) h (отклонения по В4) d (откло-ненид до С6> L Н 1 С Масса, кг Св 24 до 30 I II 8 7 8 20 Z0 14 4,0 10 0 0,6 0,012 I II 25 25 40 12,5 0,014 I II 32 32 4 0 16,0 0,017 I II 40 40 4,0 <0,0 0,020 I 11 60 50 4,0 25,0 0,025 I II 03 63 4,0 31,5 0,030 Св 30 До 36 I II 10 8 10 25 25 16 5,0 12,5 0,7 0,020 I 11 32 32 5,0 16,0 0,025 I II 40 40 5,0 20,0 0,030 I II 50 50 5,0 25,0 0,036 I II 63 63 5,0 31,5 0,044 I II 80 80 5,0 40,0 0,055 Материал — сталь 4 5, твердость HRC 30 . . 35
6. Призматические скользящие сборные шпонки (по ГОСТ 12208—66) Размеры, мм Исполнение Ц Исполнение I Исполнение I Исполнение И с,*С!>0 : 1 - (—с >—-J - /г) -* L L Z _ L , Допуски и посадки шпоночных соединений по ГОСТ 7227—58, стр. 531. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватывающих по А,, охватываемых по В,, про- чих ±:^-(А7 = В,). Покрытие — Хим. ГОСТ 9.073-77) Оке. прм. (по Обозн изде исполнения I ачение ЛИЯ исполнения IX Диаметр вала П а (отклонение по А 2d) L И ъ (отклонение по В3) h (отклонение по В3) С С1 Масса в сборе, кг 7031—0251 7031-0253 7031-0255 7031-0257 7031-0259 7031-0261 7031-0252 7031-0254 7031-0256 7031—0258 7031—0260 7031—0262 Св. 36 до 42 6 32 40 50 63 80 100 16 12 8 0,8 1,0 0,032 0,037 0,045 0,054 0,068 0,082 7031-0263 7031-0265 7031-0267 7031—0269 7031—0271 7031-0273 7031-0264 7031—0266 7031—0268 7031—0270 7031—0272 7031-0274 Св. 42 до 48 8 40 50 63 80 100 125 18 14 9 0,8 1,0 0,01 0,01 0,04 0,08 0,10 0,15 7031-0275 7031-0277 7031—0279 7031-0281 7031—0283 7031-0285 7031—0276 7031-0278 7031—0280 7031—0282 7031—0284 7031-0286 Св. 48 до 55 10 50 63 80 100 125 160 20 16 10 1,0 1,6 0,079 0,095 0,116 0,141 0,177 0,217 7031-0287 7031-0289 7031-0291 7031-0293 7031-0295 7031—0297 7031-0288 7031—0290 7031-0292 7031-0294 7031—0296 7031—0298 Св. 55 до 65 12 50 63 80 100 125 160 22 18 11 1,0 1,6 0,100 0,120 0,147 0,178 0,217 0,271 7031—0299 7031-0301 7031—0303 7031-0305 7031-0307 7031-0309 7031-0300 7031—0302 7031-0304 7031—0306 7031—0308 -7031—0310 Св. 65 до 75 12 63 80 100 125 160 200 24 20 12 1,6 2,0 0,148 0,180 0,218 0,265 0,331 0,406
Продолжение табл. 6 Обозы изде исполнения I учение ЛИЯ исполнения II Диаметр вала D d (отклонение по ^аа) L Н ъ (отклонение по В3) h (отклонение по В3) С С1 Масса в сборе, кг 7031-0311 7031-0313 7031-0315 7031—0317 7031 -0319 7031—0312 7031-0314 7031-0316 7031-0318 7(®1 —0320 Св. 75 до 90 16 80 100 125 160 200 28 24 14 1,6 2,0 0,261 0,313 0,380 0,472 0,578 7031-0321 7031-0323 7031—0325 7031-0327 7031—0329 7031-0322 7031-0324 7031-0326 7031-0328 7031-0330 Св. 90 до Ю5 20 100 125 160 200 250 32 28 16 2,0 2,5 0,428 0,517 0,639 0,780 0,955 ГОСТ 12208—66 предусматривает шпопку с Ь = 10; 32 и 36 мм. Материал шпопии — Сталь 45, твердость НЯС 30...35. Пример обозначения призматической скользящей сборной шпонки с размерами Ь = «= 12 мм и L — 50 мм исполнения I: Шпонка 1031—0255 ГОСТ 12208—66 В обозначении шпонки (деталь 1) добавляются цифры 001, например, 7031—0251/001; 7031—0253/001; 7031—0255/001 и т. д. Пример обозначения шпонки 1 с размерами d = 6 мм и L = 50 мм исполнения I; Шпонка 1031—0255/001 ГОСТ 12203—06 7. Палец Я Размеры, "мм Обозначение детали d (отклонение по ПР^га) di (отклонение по Сб) И, Масса, кг 7031-0251/002 6 12 16 8 0,009 7031—0263/002 8 14 18 9 0,015 7031—0275/002 10 16 20 10 0,022 7031-0287/002 12 18 22 и 0,032 7031-0299/002 12 20 24 12 0,040 7031-0311/002 16 24 28 14 0,072 7031—0321/002 20 28 32 16 0,117 Материал пальцев — Сталь 45, твердостью НДС 28...32. Покрытие — Хим. Оке. прм (по ГОСТ 9.073—77). Смещение оси диаметра d, относительно номинального расположения не более 0,06 мм. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками: охватывающих по Л7, 1 охватываемых по В71 прочих ± -др (Л7 = Д7). Пример обозначения вальца с размерами 3, — 12 мм: Палец 1031—0251/002 ГОСТ 12208—66
сегментные шпонки 8. Размеры шпонок и пазов, мм Размеры пазов по ГОСТ 8794—68 Размеры шпонок по ГОСТ 8795-68 Диаметр вала D для шпоиок Размеры шпонок Масса, кг Глубина паза Радиус закругления пазов вала втулки передающих крутящий момент фиксирующих элементы Ь Л d 1 с или г 1 h найм. паиб. найм. наиб. От 3 до 4 Св. 4 » 6 Св. 6 до 8 » J3 » 10 1 1,5 1,4 2,6 4 7 3,8 6,8 0,05 0,08 0,031 0,152 1 2 0,6 0,8 — 0,05 Си. 6 до 8 Св. 10 до 12 2 2 2,5 2,6 3,7 3,7 7 10 10 6,8 9,7 9,7 0,16 0,25 0,204 0,414 0,510 1,8 2,9 2,9 1,0 0,08 0,16 Св. 8 до 10 Св. 12 до 17 3 3,7 5 6,5 16 13 16 9,7 12,6' 15,7 0,612 1,05 1,60 2,5 3,8 5,3 1,4 Св. 10 ДО 12 Св. 17 до 22 4 6,5 7,5 9 13 16 19 22 12,6 15,7 18,6 21,6 1,40 2,12 3,24 4,10 3,5 5 6 7,5 1,8 Св. 12 ДО 17 Св. 22 до 30 5 6,5 7,5 9 10 16 19 22 25 15,7 18,6 21,6 24,5 0,25 0,4 2,68 4,04 5,66 6,90 4,5 5,5 7 8 2,3 0,16 0,25 Св. 17 ДО 22 Св. 30 до 38 G 9 10 И 13 22 2э 28 32 21,6 24,5 27,3 31,4 6,78 8,48 10,3 14,5 6,5 7,5 8,5 10,5 2,8 Св. 22 до 30 Св. 38 до 44 8 И 13 15 28 32 38 27,3 31,4 37,1 13,8 19,3 25,4 8 10 12 3,3 Св. 30] ДО 38 Св. 44 ДО 50 10 13 15 16 17 32 38 45 55 31,4 37,1 43,1 50,8 0,4 0,6 24,1 32,3 39,5 45,2 10 12 13 14 3,3 0,25 0,4 Св. 38 до 44 Св. 50 до 58 12 19 65 59,1 62,1 16 3,3 Материал — сталь чистотянутая для сегментных шпонок по ГОСТ 8786—68. Допускается применение другой стали с временным сопротивлением разрыву пе ниже 60 кгс/мм2. Отклонения размеров шпонок и пазов — по ГОСТ 7227—58. Допускается в технически обоснованных случаях (пустотелые и ступенчатые валы, передача пониженных крутящих моментов и т. п.) применять стандартные шпонки меньших размеров сечений на валах больших диаметров, за исключением выходных концов валов. Допускается на шпонке притупление острого угла фаской или радиусом до 0,1Ь. В зависимости от принятой базы обработки и измерения на рабочих чертежах указывают размеры: d. + для втулки; t (предпочтительный вариант) или d — t для вала. Пример обозначения сегментной шпонки размерами Ь — 6; Л == 10 мм: Шпонка сегм. в X 10 ГОСТ 8795—68
ВЫБОР ШПОНОК ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ВАЛОВ На участке между серединами шпопок (рис. 14) передается постоянный крутящий момент Мкр. Усилия Pt и Р2, действующие на шпонки и приложенные на плече, равном радиусу соответствующей ступени вала, составляют Жкр 2МКр D> > Pj, значит, шпонка ступени Р2 нагружена меньше шпонки ступени Dt. По соображениям прочности и работоспособности шпоночных соединений нет оснований к назначению для ступени шпонки большей, чем для ступени Pt-Наоборот, чем больше диаметр ступени ступенчатого вала, тем меньшим для нее может быть сечение шпонки. Наличие на одном валу шпоночных пазов, одинаковых по сечению и длине, улучшает технологичность конструкции вала. Таким образом, рекомендуется назначать одинаковые шпонки для всех ступеней вала, исходя из ступени наименьшего диаметра, имеющего шпоночный паз. РАСЧЕТ ШПОНОК Принятые обозначения: [М mas] — наибольший допускаемый крутящий момент, кгс -см! I — рабочая длина шпонки, см; d — диаметр вала, см; <4 — диаметр круглой шпонки, см; Ь и h — ширина и толщина шпонки, см; К — выступ шпонки от шпоночного паза; [осм] — допускаемое напряжение на смятие, кгс/см2; [тср| — допускаемое напряжение па срез, кгс/см2. При расчете принимают нагружение шпонки по длине равномерно. Шпопки рассчитывают на смятие, а в особо ответственных случаях проверяют иа срез. Призматическая шпонка (рис. 15). Рабочие грани проверяют на смятие, а сечение С — С — на срез. Условие прочности на смятие: 1^кршах]=0дарсм]. Условие прочности сечения С—С на срез: [ЧфЮах]=0>5(й + ^/ [Тср]. В случае установки двух противоположно расположенных шпонок вводят поправочный коэффициент 0,75. 18 Анурьев в. И., т. 2
Сегментная шпонка (рис. 16). Выступающую часть шпонки проверяют на смятие, а сечение С—С — на срез. Условие прочности выступающей части дапои-ки на смятие: [^кртах] =0«[Исм]. Условие прочности сечения С—С на срез: Р4ргПа;(} = 0,5 (*+*) lb [2ср], где I — 0,95 D. Торцовая шпонка (рис. 17). Это — призматическая шпонка, поставленная в плоскость стыка, например, при фланцевом: соединении концов двух валов. Узкая грань шпопки подвергается смятию; продольное сечение шпонки, плоскость которого совпадает с плоскостью стыка валов, испытывает напряжение среза (сдвига). Условие прочности па смятие: / I \2 hlD 1 — -уу РЛщтах] ~ 4 • Цилиндрическая шпонка (рис. 18). Диаметральное сечение проверяют на срез, боковую поверхность — на смятие. Условие прочности диаметрального сечепия на срез: MK^ = Q,bddil [Тер]. Условие прочности боковой поверхности на смятие: ЛЛ<р 0,2А/х/ [Осм]- Допускаемые напряжения иа смятие для шпонки обусловливаются режимами' работы шпоночного соединения. При спокойном режиме принимают [псм] Д° 1500 кгс/см2. Широко распространены в общем машиностроении значения = 600 4- 900 кгс/сма при неподвижных шпонках для сопрягаемых элементов из чугунного литья, стального литья и стали. В машиностроении также принимают [ссм]як (0,3 4- 0,5) пт для неподвижных соединений и [исм] — (°>1 -У °,2) ат, где <тг — предел текучести материала шпопки. Для определения допускаемого крутящего момента по заданным параметрам или для определения параметров по заданному крутящему моменту в неподвижных соединениях с призматическими шпонками можно пользоваться и номограммой (рис. 19).
Расчетная формула к номограмме [Л7кр] = 0,25ЛМ[осм], Гд0 d — диаметр вала; h — высота шпонки; I — рабочая длина шпонки; [о0м] — допускаемое напряжение смятия менее твердой детали соединения. Рис. 18 195-qBOO 175- 165- >^-<5о ,3U -125 115- ~ W -но -105 '.-9S ~92 .-90 loos- es- _ вг- -SO Рпс. 19. Номограмма для определения параметров шпоночного соединения [МнрТкгсм, 15000- 10000- 800б-_ 6000- 10000 8000 6000 6000 -3000 6000- 3000 2000 1500 1000 800 § 600 § 300 I 200 150 > юо , го § so Qj 60 8 30 Если. 6 след и-„п нении 2 шпонки. 20 то[Мкр1 15 следует увеличить В 1,5раза 10 I, мм =300 1-400 з-зоо 3'200 3150 ^-100 Г 90 =- 80 |- 70 =- 60 |- 50 1- 60 |- Л -20 Допускаемые напряжения смятия [<тсм): [Ссм] = 1500 кгс/см2 для поверхности с твердостью НВ 240; [Оси] = 2500 кгс/см2 для поверхности с твердостью НВ 270 ... 300. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ПРИЗМАТИЧЕСКИХ И СЕГМЕНТНЫХ ШПОНОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ПО ГОСТ 7227—58) Шпоночное соединение показано на рис. 20. Допуски на размеры шпонок и пазов назначают: для высоты шпонки h — Bt (по ОСТ 1024); для глубины паза вала t и втулки — Лй (по ОСТ 1015); для длины призматической шпонки I — В; (по ОСТ 1010 и ГОСТ 2689—54); для длины паза вала под призматическую шпонку — Л8 (по ОСТ 1010); для диаметра сегментной шпонки d — Т?5 (по ОСТ 1025); для диаметра паза вала под сегментную шпонку с отклонением в плюс от номинала не более 8% диаметра шпонки,
Предельные отклонения на размеры шпонок и пазов на валах и втулках (ступицах) но ширине b назначают в соответствии с табл. 9 и 10. Схема посадок при ширине шпонки Ь = 10 мм приведена на рис. 21. Рис. 20 ИЗ Поле допуска на ширину паза бана. Czzl Поле Попуска на тарану паза Втулка Рис. 21. Схема посадок шпопок 9 Предельные отклонения размеров шпопок и пазов Соединение Предельные отклонения размеров Назначение посадок шпонки паза вала паза втулки Неподвижное напряженное по валу, скользящее во втулке в. ПШ .Аз Индивидуальное и серийное производство (общее машиностроение) Неподвижное напряженное по валу, ходовое во втулке пш. Массовое производство '(автомобилестроение ит а) Неподвижное плотное по валу, ходовое во втулке Аз Направляющие шпонки (индивидуальное, серийное и массовое производство) 10. Предельные отклонения размеров Ь, мкм Номинальная ширина шпонки и паза, мм Пазы вала и> втулки ПШ ПШ, верхи — нижн. — верхи -f- нижн + От 1 до 3 10 50 55 10 Св 3 » 6 10 55 65 15 » 6 » 10 15 65 75 20 » 10 » 18 '20 75 85 25 » 18 » 30 25 90 100 30
ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПРЯМОБОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 11. Размеры прямобочных соединений (по ГОСТ 1139—58) Размеры, мм Форма сечечия бала Исполнение 4 Ъ //.45 Форма сечения бтулки Легкая серия: размер а дан для валов в исполнении А при изготовлении методом обкатывания. Размер г вала в исполнении В дан для случаев, когда вал изготовляют не методом обка- ерия: размер а дан для валов в ис-при изготовлении методом обкаты- .. „ вания. Исполнение а Тяжелая серия: валы в исполнении А мето- дом обкатывания не изготовляют. Фаска у пазов отверстия втулки может быть / заменена закруглением, радиус которого равен величине /. Номинальный размер zXdxi> b di, пе менее а, не менее f г, пе более Легкая серия 6X23X26 6 22,1 3,54 0,3+0-з 0,2 6x26x30 6 24,6 3,85 0,3+о,а 0,2 6x28x32 7 26,7 4,03 0,3+о,а 0,2 8X32X36 6 30,4 2,71 0,4+0.2 0,3 8X36X40 7 34,5 3,46 0,4+о.з 0,3 8X42X46 8 40,4 5,03 0|4+о.2 0,3 8X46X50 9 44,6 5,75 0,4+о,а 0,3 8x52x58 10 49,7 4,89 O,5+o,s 0,5 8x56x62 10 53,6 6,38 0,5+(м 0,5 8x62x68 12 59,8 7,31 O,5+o,s 0,5 10X72X78 12 69,6 5,45 O,5+o's 0,5 10x82x88 12 79,3 8,62 0,5+o,s 0,5 10X92X98 14 89,14 10,08 0,5+о>’ 0,5 10X102X108 16 99,9 11,49 0,5+»’s 0,5 10X112X120 18 1083 10,72 О,5+0’3 0,5 Средняя серия 6X11X14 3 9,9 — О,3+о.з 0,2 6X13X16, 3,5 12,0 — 0,3+о.з Оз+о.з 0,2 6X16X20 4 14,54 — 0,2 6X18x22 6x21x25 5 5 иг 193 1,95 0,3+0.2 0,3+0.2 0,2 0,2 6x23x28 6 21,3 1,34 0,3+0.2 О,4+0'2 0,2 6x26x32 6 23,4 1,65 0,3 6x28X34 7 25,9 1,70 0,4+0.2 0,3 8X32X38 6 29,4 — 0,4+о.з 0,3 8X36X42 7 33,5 1,02 0,4+о.з 0,3 8X42X48 8 39,5 2,57 Oj4+o.2 0,3 8X46X54 9 42,7 — 0,5+o,s 0,5 8X52X60 10 48,7 2,44 O,5+o,s 0,5 8X56X65 10 52,2 2,5 0,5+о’® 0,5 8X62X72 12 573 2,4 0,5+°’’ 0,5
534 разъемные соединения Номинальный размер zXdxD Ь di, не менее at не менее / г, не более 10x72x82 12 67,4 О,5+о’3 0,5 10x82x92 12 77,1 3,0 0,5+°’3 0,5 10X92X102 14 87,3 4,5 0,5+<м 0,5 10X102X112 16 97,7 6,3 0,5+о.э 0,5 10X112X125 18 106,3 4,4 0,5+°’3 0,5 Тяжелая серия f 10x16x20 2,5 14,1 — 0,3+°’2 Ofi 10X18x23 3 15,6 — 0,3+°’2 0,2 10X21X26 3 18,5 —- О.З+0’2 0,2 10X23X29 4 20,3 — 0 3+0.2 0,2 10x26x32 4 23,0 — 0,4+o-s 0,3 10X28x35 4 24/1 0,4+°’2 0,3 10X32x40 5 28,0 —- 0,4+°’2 0,3 10x36x45 5 31,3 — 0,4+о.а 0,3 10X42X52 6 36,9 — fl.4+0,2 0,3 10x46x56 7 40,9 — 0,5+°’3 0,5 16x52x60 5 47,0 — 0,5+°’3 0,5 16x56x65 5 50,6 — 0,5+°*3 0,5 16x62x72 6 56,1 — 0,5+О13 0,5 16x72x82 7 65,9 — 0;5+о,з 0,5 20x82x92 6 75,6 — 0,5+о>3 0,5 20x92x102 7 85,5 — 0,5+°’3 0,5 20X102X115 8 98,7 — 0,5+<м 0,5 20x112X125 9 104 — 0,5+°’3 0,5 ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ШЛИЦЕВЫХ ПРЯМОБОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ 1. Отклонения размеров профиля отверстия и вала отсчитывают от номинальных размеров d, £) или Ь, приведенных в табл. 11. 2. Для диаметров поверхности центрирования d или D (табл. 12), для ширины впадин отверстия и для толщины зубьев вала (табл. 13 и 16), а также для нецеятрирующих диаметров (табл. 17) устанавливают предельные отклонения: а) предельное суммарное отклонение (нижпее — для размеров отверстия и верхнее — для размеров вала), определяющее соответствующий номинальный размер комплексного калибра (пробки или кольца); б) предельные отклонения (верхнее и нижпее) одного только диаметра центрирующей поверхности, ширины впадин отверстия п толщины зубьев вала. Примечание. Верхние предельные отклонения толщины зубьев вала и нижние предельные отклонения ширины впадин отверстия, указанные в таблицах, не являются обя-вательными и прп простановке отклонений на чертежах могут корректироваться до опытным данным завода-изготовителя. 3. Посадки по поверхностям центрирования (d илгГ Р) устанавливают из числа посадок в системе отверстия по соответствующим стандартам па посадки гладких пилипдрических поверхностей (ОСТ 1012. ОСТ 1013 и ОСТ НКМ 1016). Посадки по боковым сторонам зубьев устанавливают по системе отверстия, причем с нулевой линией совмещают суммарное отклонение ширины впадин. 4. Стандарт не распространяется на допуски и посадки соединений: а) имеющих натяг; б) с центрированием по наружному диаметру при закаленной втулке. 5. Центрирование по d и D. Предельные отклонения диаметров центрирования d и D, размера b отверстий и валов при центрировании по d и D устанавливают по табл. 12 и 13. Центрирование по Ь. Предельные отклонения ширины впадин
12. Предеаыпде отклонения диаметров центрирования d и D, мкм Условные обозначения полей допусков Отклонения Интервалы диаметров d и D, мм Св. 10 ДО 18 Св. 18 ДО 30 Св. 30 до 50 Св- 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 180 * Отверстий А Верхнее Нижнее Суммарное 4-19 0 —9 +23 0 —10 +27 0 —12 +30 0 -14 +35 0 -15 +40 0 -20 А% Верхнее Нижнее Суммарное 4-27 0 —9 +33 0 -10 +39 0 —12 +46 0 -14 +54 0 -16 — А? Верхнее Нижнее Суммарное +35 0 —9 4*45 0 -10 +50 0 -12 +60 0 -14 +70 0 -16 +80 0 -20 Валов * ’j ** »] Г Суммарное Верхнее Нижнее +33 +24 +12 +40 +30 +15 +47 +35 +18 +54 4-40 4-20 +60 +45 +23 +72 +52 +25 И Суммарное Верхнее Нижнее +15 +6 -6 +17 +? —7 +20 ±1 +24 +10 —10 +28 +12 -12 +34 +14 -14 С Суммарное Верхнее Нижнее +9 0 -12 +10 0 -14 +12 0 —17 —20 +16 0 -23 +20 0 -27 д Суммарное Верхнее Нижнее +3 —6 -18 +2 —8 —22 +2 -10 -27 +2 -12 -32 +2 -15 -38 +2 -18 -45 X Суммарное Верхнее Нижнее -8 —16 —33 -10 -20 -40 —13 —25 —50 о 111 -24 -40 -75 —20 —50 —90 л Суммарное Верхнее Нижнее -8 —30 —55 -10 -40 -70 -13 -50 -85 —16 -65 -105 -24 —80 —125 -30 -100 —155 ш * Суммарное Верхнее Нижнее —8 -45 -75 -10 —60 -95 —13 -75 —115 -16 -95 -145 -24 —120 -175 -30 -150 -210 Саа Суммарное Верхнее Нижнее +9 0 -18 +1S -21 +12 0 —25 +14 0 -30 -35 +20 0 —40 лаа ’олько дл олько дл Суммарное Верхнее Нижнее я П. I <2. —8 -32 —75 -10 —40 —92 -13 —50 -112 -16 -60 -134 -24 —72 —159 -30 -85 —185
13. Предельные отклонения размера Ъ при центрировании во внутреннему d и наружному D диаметрам, мкм Условные обозначения полей допусков Отклонения Интервалы внутренних диаметров d, мм Св. 10 ДО 18 Св. 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св 80 до 120 Ширины впадин отверстий и? Верхнее Нижнее Суммарное +50 +30 0 +60 +35 0 +70 +40 0 +90 +55 0 +110 +70 0 и% Верхнее Нижнее Суммарное +75 +40 0 +95 +50 0 +115 +65 0 +140 +80 0 +170 +100 0 гт** из Верхнее Нижнее Суммарное +33 +14 0 +40 +17 0 +50 +22 0 +60 +30 0 +75 +40 0 ГТ** ич Верхнее Нижнее Суммарное +50 +14 0 +60 +17 0 +70 +22 0 +90 +22 0 +110 +40 0 Толщины зубьев валов stn Суммарное Верхнее Нижнее +20 41 +25 +8 -14 +30 +8 -18 +40 +10 -20 +50 +10 —25 s2c Суммарное Верхнее Нижнее +14 0 -18 +17 0 —21 +22 0 -25 +30 0 -30 +40 0 —35 stx Суммарное Верхнее Нижнее 0 -14 —32 0 -17 -40 0 —22 -50 0 -30 -60 0 -40 —75 s**p Суммарное Верхнее Нижнее +20 +7 -30 +25 +8 -35 +30 +8 -40 +40 +10 -40 +50 +10 -60 S2C Суммарное Верхнее Нижнее +14 0 -35 +17 0 -45 +22 0 —50 +30 0 -60 +40 0 —70 S2X Суммарное Верхнее Нижнее 0 -14 —50 0 -17 -60 0 —22 -70 0 -30 -90 0 -40 -ПО s2a Суммарное Верхнее Нижнее 0 -30 -65 0 -35 -80 0 -45 -95 0 -60 -120 0 -80 —150 Суммарное Верхнее Нижнее 0 -30 -85 0 -35 -100 0 -45 -120 0 -60 -150 0 -80 —185 * Только при центрировании по d. ** Только при центрировании по D.
отверстия и толщины зубьев при центрировании по Ъ устанавливают ио табл. 16. При центрировании по Ъ допускаются любые сочетания полей допусков отверстия (U3, Ui) и полей допусков вала (5,7/. SjN; SJJ и 5гХ). Наиболее часто применяют поле допуска отверстия U3, поля допусков вала Sj.n и Допуски не центрирующих диаметров. Предельные отклонения нецентрирующих диаметров устанавливают по табл. 17 (если по условиям обработки не требуется большая точность). 14. Допустимые сочетания полей допусков размеров d и b при центрировании по d и полей допусков размеров D и Ь при центрировании по D Центрирование по d | Центрирование по D Поля попусков при посадке по d 0 D ъ отверстия вала отверстия вала отверстия вала отверстия вала А Г; П U1 8,П A г V. 84П’ S,U И- С; С2а 8.С П-, с-, (С2а) 8Д1; StC; S2C А; А2И П; С; С2а; Д; X; Л S,X п; с; с2а; Д; л S2X; S2X Ага С2а Vt S2C Аз (С); С2а Vi S2X; s2n Л S2X Л; Ш; (X) S,X; 8гЛ •®2а 82Л •»2а 82Л; 83Л Кроме указанных в таблице сочетаний валов с отверстиями, при центрировании no d допускаются и другие сочетания предусматриваемых в таблице валов и отверстий, например: С С ’ При центрировании по D, кроме сочетаний валов с отверстиями AU, и А3и4, допускаются сочетания тех те валов с отверстиями А3U4 и AU3. Сочетания полей допусков, указанных в скобках, по возможности не применять. 15. Наиболее часто применяемые сочетания полей допусков размеров d, D и Ь при центрировании по d и D Посадка по d 6 Поля допусков отверстия вала отверстия * вала А * В числите! п X л ie при центрироват Гг V, 1ии по d, в знаменателе — S,H stx s,x по D.
16. Предельные отклонения размеров Ь прн центрировании по боковым сторонам зубьев, мкм Условные обозначения полей допусков Отклонения Интервалы внутренних диаметров d, мм До 18 Св. 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Ширины впадин отверстий и, Верхнее Нижнее Суммарное +33 +14 0 +40 +1о7 +50 +22 0 +60 +30 0 +75 +40 0 Ut Верхнее Нижнее Суммарное +50 +14 0 +60 +17 0 +70 +22 0 +90 +30 0 +110 +40 0 Толщины зубьев валов Суммарное Верхнее Нижнее +20 +1 -11 +25 +? -14 +30 +8 -18 +40 +10 -20 +50 +10 -25 SjX Суммарное Верхнее Нижнее 0 -17 -32 0 -17 —40 0 —20 —50 0 -30 -60 0 —40 —75 S.ff Суммарное Верхнее Нижнее +20 +7 —30 +25 +8 -35 +30 +8 —40 +40 +10 —50 +50 +10 -60 S2x Суммарное Верхнее Нижнее 0 -14 —50 0 -17 -60 0 —22 —70 0 -30 —90 0 —40 -НО 17. Предельные отклонения нецентрнрующих диаметров d или D Нецентрирующий диа- 1 метр \ Центрирова-i ние 1 Отклонение Обозначение Отклонения (в мкм) при интервалах нецентрирующих диаметров, мм Св. 10 до 18 Св. 18 до 30 Св. 30 ДО 50 Св. 50 До 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 180 D По d или по Ъ Отверстие Верхнее Нижнее X, +360 +120 +420 +140 +500 +270 +600 +200 +700 +230 +800 +260 Суммарное — +60 +70 +80 +100 +120 +130 Вал Суммарное — +60 +70 +70 +100 +120 +130 Верхнее Нижнее X* -60 —180 -70 -210 -80 —250 —100 —300 —120 —350 -130 -400 а По D или по Ъ Отверстие Верхнее ' Нижнее А, +240 0 4-280 0 4-340 0 4-400 0 +460 4-530 0 Суммарное — —60 -70 -80 -100 -120 -130 Вал Суммарное Нижнее — -60 -70 См. *—80 размер —100 d в таб. -120 т. 11 -130
Обозначения прямоточных шлицевых соединений содержат (табл. 18): обозначение поверхности центрирования; номинальный размер отверстия, вала или соединения; обозначения полей допусков (посадок) по центрирующему диаметру и ио боновым сторонам зубьев. 18. Примеры условных обозначений Центрирование Условное обозначение соединений отверстий 1 вала По А <18X42X48 4- . Д. Oj-ZL <18X42X48XSiX По D D6X23X26 . JZ> V О D6.X23X26AV3 ВвХ23Х2вС8гС По Ь Ъ20Х92Х102 -21-Ь ill b20X»2X102U„ b20X92X1028tH ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ (ПО ГОСТ 6033—51) Зубчатые (шлицевые) соединения имеют эвольвентпый профиль зубьев, расположенных параллельно оси соединения с центрированием по эвольвент-ным профилям зубьев (центрирование по S) или по наружному диаметру соединения (центрирование по D). Центрирование по D применяют реже. Эвольвентные зубья имеют следующие преимущества перед прямобоч-ными: прочность зубьев выше: па изгиб — вследствие утолщения профиля зуба у основания, па смятие — вследствие большего числа зубьев по- окружности; точность зубьев получается значительно выше при обработке на зуборежущем оборудовании методом обкатывания с помощью червячных фрез или на коротких валах — с помощью долбяков; эвольвентные зубья одинакового модуля нарезают одной фрезой (иди дол-бяком), а для прямобочпых шлицев требуются отдельные червячные фрезы для каждого размера соединения; тип посадки по боковым граням (прессовая, плотная, скользящая, ходовая) в некоторых пределах можно мепять смещением режущего инструмента относительно вала; при плотной посадке по боковым граням зубья в значительной степени разгружены от изгиба (стесненный изгиб); соединение работает преимущественно на срез по основанию зубьев; можно подвергать корригированию (смещением исходного контура, изменением коэффициентов высоты зуба) для повышения прочности и получения нормальных наружных диаметров соединения; шлицы на валах можно подвергать доводочной обработке (шевингованию для улучшенных или нормализованных сталей, шлифованию для закаленных и химико-термически обработанных сталей), а также упрочняющему обкатыванию зубчатыми накатниками; в соединениях, работающих с перекосами (компенсирующие соединения), посредством шевингования или шлифования на качающемся столе зубьям можно придать бочкообразную форму, обеспечивающую свободу перекосов.
19. Зависимости параметров соединения Центрировав V5? \г-» X \э\ \ тие по S Центр и <|||| 1 W V V / /7 \о" \ \ \ ров ание no D / 7 7 Впадины зубьев вала с формой дна, показанной на рисунках сплошными пиниями, называют «плоскими», а впадины с формой дна, показанной на тех же рисунках Ш1ри-ховыми линиями, называют «закругленными» Модуль Число зубьев Диаметр делительной О' ружности Угол давления да делительной окружности (профильный угол исходного контура рейки) Диаметр основной окружности Номинальный наружный диаметр соединения Смещение исходного контура рейки Шаг (по цуге делительной окруяшости) Номинальные толщина зубьев вала и ширина впадины отверстия по делительной окружности tn Z dg = mz аэ = 30° <^0 = dg COS №д D -4n (Z -[- t) X 2 t ~ m ~ Jim , „ t S = -J- + 2x tg №g Диаметры вала наружный (окружности выступов) внутренний (окружности впадин) при плоской впадине » закругленной впадине DB=D <2jg — D — 2,4m dR = D — 2,77m Диаметры отверстия наружный (окружности впадин) при центрировании no D при центрировании по S внутренний (окружности выступов) D D д == D 4- 0,4m = D — 2m Диаметр окружности через начальные точки переходных кривых отверстия при центрировании по D » а » 8 вала D9 > D — 0,2m D ^9 ^A Высота фасни у кромни зуба вала при центрировании по D Радиус закругленной впадины = 0,1m JR = 0,47m При центрировании по S и использовании для обработки отверстия инструмента с размерами применительно к центрированию по D поминальный наружный диамехр вала принимают равным D —0,2m Радиус R указан в таблице для исходного контура зубчатой рейки.
20. Наружные диаметры, модули, числа зубьев и смещение исходного контура в зависимости от D, т и z Размеры, мм Наружный диаметр D т = 1 m — 1,5 т = 2 m — 2,5 m = 3,5 m— 5 m = 10 Z X Z X Z X Z X z X z X z X 12 13 15 17 20 22 25 28 30 32 35 38 40 42 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 11 12 14 16 18 20 24 26 28 30 34 36 38 ГС D = 0 0 0 0 0,5 0,5 0 0,5 0,5 0,5 0 0,5 0,5 СТ п = 320 Д 12 14 16 18 18 20 22 24 26 26 28 32 36 38 тедус 4-400 уемый 0,25 0,25 -0,25 —0,25 0,75 0,25 0,25 0,25 —0,25 0,75 0,75 0,25 -0,25 0,75 «атрива мм и н модуль 12 14 14 16 18 18 20 22 24 26 28 32 34 36 38 ет та: ереко 7 1 0 1 0,5 0 1 0 -0,5 0 0,5 1 -0,5 0 0,5 1 (же мен- 12 14 14 16 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 42 46 50 1,25 0,25 1,25 —0,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 14 16 18 18 20 22 24 24 26 28 30 34 36 38 42 44 48 50 1,25 0,25 -0,75 1,75 0,75 -0,25 -1,25 1,25 0,25 -0,75 0,75 —1,25 0,25 1,75 —0,25 1,25 -0,75 0,75 12 14 14 16 16 18 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 2,5 0 2,5 0 2,5 0 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 14 14 16 16 18 18 0 5 0 5 0 5 ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ЭВОЛЬВЕНТНЫХ ЗУБЧАТЫХ СОЕДИНЕНИЙ 1. Установлены три предела отклонений ширины впадин отверстия и толщины зубьев вала: а) предельное суммарное отклонение (нижнее для ширины впадин отверстия и верхнее для толщины зубьев вала), определяющее соответственно толщину зубьев или ширину впадин комплексных калибров (пробки и кольца); б) предельные отклонения (верхнее и нижнее) одного только размера ширины впадин (для отверстия) или толщины зубьев (для вала). Примечания: 1) отклонения ширины впадин отверстия и толщины зубьев вала отсчитывают от общего номинального размера: 8 = -у т + 2х tg ад, 2) разность между предельным отклонением по комплексному калибру и верхним отклонением толщины зуба вала (или соответственно нижним отклонением ширины впадины отверстия) компенсирует ошибки профиля и расположения зубьев.
Валы считают годными, если комплексный калибр-кольцо проходит и толщина зуба не выходит за установленный нижний предел. Отверстия считают годными, если комплексный калибр-пробка проходит и ширина впадипы на выходит за установленный верхний предел. Верхнее отклонение толщины зуба и нижнее отклонение ширины впадины — ориентировочные. 2. Предельное отклонение ширины впадин отверстия по комплексному калибру устанавливается равным нулю, т. е. разные посадки по S осуществляются по системе отверстия. Поля допусков ширины впадин отверстия и их обозначения приведены в табл. 21. 21. Поля допусков ширины впадипы отверстия и их обозначения Модули Обозначение полей допусков отверстии 1 Модули Обозначение полей допусков отверстий 83 S„ od Si S3 S3$ S4 Пределы 1ые отклоне НИЯ, мкм Пределы [ые отклоне НИЯ, мкм 1 и 1,5 +45 +20 0 +70 +30 0 +100 +40 0 5 +65 +30 0 +100 +40 0 +150 +50 0 2—3,5 +55 +25 0 +85 +35 0 +125 +45 0 10 +80 +40 0 +120 +50 0 +180 +60 0 3. Поля допусков толщины зубьев вала приведены в табл. 22. 4. При центрировании по D предельные отклонения наружного диаметра вала и отверстия должны назначаться по стандартам на посадки гладких цилиндрических поверхностей в системе отверстия. Рекомендуются следующие посадки: А t А * А # А > у4за А2Я , А2а # А2а Г ’ П’ С = В’ D’ Г 1 С = В’ D ’ X ’ Посадки по S при центрировании по D рекомендуются: *Уза $1 SaaX и 5. Предельные отклонения нецентрирующих диаметров DB и dA устанавливаются следующие (если по условиям обработки не требуется большая точ- ность): DB...............,.........по Х3 (ОСТ 1013) или (ОСТ 1014) dA .............. .... по А3(0СТ 1013), Asa (ОСТ НКМ 1017) или (ОСТ 1014). 6. Обозначения отверстии, валов и их соединений при допусках по табл. 21 и 22 должны содержать буквы «Эв», номинальный диаметр соединения, модуль, число зубьев и обозначения полей допусков размеров D и S при центрировании по D или размера S Щ)и центрировании по S. Пр имеры обозначения Обозначение соединения диаметром D = 50 мм, с модулем т = 2,5, числом A. S зубьев 18, с центрированием по Р и посадками по D и по 5: хх Эе. 50x2,5x18 4 То ясе, при центрировании по 5: Эе. 50x2,5X18 ОзаЛ.
Обозначение отверстия того же соединения при центрировании по Si Эе. 50х2,5х183зл То же, вала: Эв. 50x2,5xl8S3&X 22. Поля допусков толщины зубьев вала Модули Обозначение полей допусков валов s8h s8c S3* s„„c и а Предельные отклонения, мкм 1 и 1,5 +45 +25 0 +20 0 -25 0 -20 -45 +70 +40 0 +30 0 -40 0 -30 —70 1 1 1 2-3,5 +55 +30 0 +25 0 -30 0 -25 —55 +85 +50 0 +35 0 —50 0 -35 -85 -35 -70 —150 5 +65 +35 0 +30 0 -35 0 -30 -65 +100 +60 0 +40 0 —60 0 -40 -100 (III goo ! 10 +80 +40 0 +40 0 -40 0 -40 -80 +120 +70 0 +50 0 —70 0 —50 -120 —50 —110 -230 ТРЕУГОЛЬНЫЕ ЗУБЧАТЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Треугольные зубчатые соединения (рис. 22) применяют главным образом для неподвижного соединения деталей при передаче небольших крутящих моментов, чтобы избежать прессовых посадок, а также при тонкостенных втулках. На рис. 22 обовпаэдвг. — угол вуба и впадаша отверстия; Ов — наружный диаметр вала; da — внутренний диаметр отверстия; dB — диаметр впадины вала; 1)а — диаметр впадины отверстия. Основные параметры соединений; число зубьев 20—70; модуль 0,2—1,5 мм; угол впадин вала 90; 72 и 60°. Центрирование только по боковым сторонам зубьев. Наряду с цилиндрическими соединениями применяют и конические (см. рис. 22). Обычно конусность 1 : 16, угол уклона впадины 1°37'; размеры зубьев устанавливают по большому основанию конуса (сечение А—А). Соединения впадин зуба на валу 90° с числом зубьев 36 и 48 и номинальными диаметрами от 5 до 75 мм принимают по табл. 23, допуски — по табл. 24. Формулы для определения параметров треугольных соединений приведены в табл. 25. Выбор размеров, допусков и посадок. Номинальные размеры Мв и ЛГа выбирают по табл. 26 в зависимости от принятого номинального диаметра, равного наружному диаметру вала. На чертежах отверстия и вала указывают число зубьев z, угол 90° (см. рис. 22'1, угол р, диаметр начальной окружности d. Кроме того, на чертеже отверстия задают наружный диаметр по вершинам ,?)j, диаметр впадин 1)л с надписью «минимум» и внутренний диаметр da, а на чертеже вала — внутренний диаметр по вершинам 1)2, наружный диаметр DB и диаметр впадин dB с надписью «максимум». Допуски выбирают по табл. 24. В зависимости от назначения соединения принимают нормальную илп пониженную точность. Последняя предназначена преимущественно для грубых соединений с отверстием, имеющим разрез и стяжку, а также для грубых конических соединений. Допуски на диаметры
начальной окружности даны для скользящей посадки с зазорами от нуля до суммы допусков на диаметры отверстия и вала. Допуск на толщину зуба отверстия равен допуску на диаметр начальной окружности (так как угол равен 90°). Допуск на толщину зуба вследствие того, что угол Р равен 80 или 82,5°, на несколько тысячных миллиметра точнее, чем допуск иа диаметр начальной окружности, и практически может считаться также равным допуску на диаметр начальной окружности. Таким образом, допуски на диаметр начальной окружности дают полное представление о характере посадки по толщине зуба и боковым зазорам. Отверстие 90’ При необходимости назначения другой посадки следует применять систему отверстия, чтобы сохранить неизменным допуск на отверстие. Характер посадки должен быть отражен отклонениями па диаметр начальной окружности вала, которые могут быть даны в два минуса для посадки с гарантированным зазором, в два плюса или один плюс для посадок с натягами и зазорами. При выборе посадок для вала рекомендуется придерживаться посадок, приведенных в табл. 27. Для конических валов рекомендуется глухая или напряженная посадка (т. е. вал с более полным зубом). Допуски на диаметр начальной окружности включают: собственно допуск иа диаметр начальной окружности, отклонение шага и отклонение угла профиля. Депуски на внутренний диаметр отверстия da и наружный диаметр вала D для нормальной точности даны по 3-му классу ОСТа, а для пониженной — по классу За. Диаметр проволочек для измерения зубьев и номинальные размеры между проволочками для отверстия и по проволочкам для вала выбирают из табл. 26. Все диаметры проволочек берут по ГОСТ 2475—62 для измерения резьб. Номинальные размеры между проволочками и по проволочкам определены по табл. 26 и дают, соединение без зазора. На чертеже должны быть указаны: диаметры проволочек и номинальный размер между проволочками для отверстия и по проволочкам для вала, на чертеже делают надпись: «Отклонения по диаметру начальной окружности». При увеличении dlB следует вычитать Кв из Мв (см. От в табл. 25); при увеличении следует складывать Ха с Ма (см. Dn в табл. 25).
23. Основные размеры треугольных соединений, мм Номинальный диаметр DB Отверстие и вал Отверстие Вал Число зубьев Z Угол Диаметр начальной окружности d Диаметр по вершинам 1 Диаметр впадин -°апнп Внутренний диаметр da Наружный диаметр дв Диаметр впадин шах наружный Dt внутренний Ой 5 4,891 5,124 4,658 5,03 4,72 5 4,69 6 5,863 6,142 5,584 6,03 5,66 6 5,63 8 7,793 8,164 7,422 8,03 7,52 8 7,49 10 9,721 10,184 9,258 10,03 9,38 10 9,35 12 36 80 11,674 12,230 11,118 12,03 11,26 12 11,23 15 14,556 15,250 13,862 15,03 14,04 15 14,01 18 17,430 18,260 16,599 18,03 16,81 18 16,78 20 19,339 20,260 18,418 20,03 18,66 20 18,63 22 21,527 22,280 20,774 22,03 20,97 22 20,94 25 24,455 25,310 23,600 25,03 23,82 25 23,79 28 27,373 28,330 26,416 28,03 26,66 28 26,63 30 29,325 30,350 28,300 30,03 28,57 30 28,54 32 31,277 32,370 30,184 33,000 32,05 30,47 32 30,42 35 34,195 35,390 35,05 33,31 35 33,26 38 37,113 38,410 35,816 38,05 36,15 38 36,10 40 39,064 40,430 37,698 40,05 38,05 40 38,00 42 48 82,5 41,016 42,450 45,480 39,582 42,05 39,95 42 39,90 45 43,944 42,408 45,05 42,81 45 42,76 50 48,833 50,540 47,126 50,05 47,57 50 47,52 55 53,722 55,600 51,844 55,05 52,33 55 52,28 60 58,621 60,670 55,572 60,05 57,10 60 57,05 65 63,519 65,740 61,298 65,05 61,88 65 61,83 70 68,409 70,800 66,017 70,05 66,64 70 66,59 75 73,298 75,860 70,736 75,05 71,40 75 71,35 > Теоретические диаметры по вершинам указывают на чертеже: наружный D 1 только на отверстии, внутренний — на валу. 24. Допуски для треугольных соединений Номинальный диаметр Отклонения, мм диаметров начальных окружностей * внутреннего диаметра отверстия d наружного диаметра вала Г>в отверстий вала Нормальная точность Св. 3 до 6 +0,025 -0,040 4-0,025 —0,025 » 6 » 10 +0,025 —0,040 +0,030 - 0,030 » 10 » 18 +0,030 -0,045 +0,035 —0,035 » 18 » 30 +0,030 -0,045 +0,045 -0,045 >» 30 » 50 +0,035 -0,0 0 +0,050 —0,050 » 50 « 75 +0,040 —0,060 +0,060 —0,060 Пониженная точность Св. 3 до 6 +0,050 —0,080 +0,048 -0,048 » 6 >> 10 +0,050 -0,080 +0,058 -0,058 » 10 » 18 +0,060 —0,090 +0,070 —0,070 » 18 » 30 +0,060 -0,090 +0,084 -0,084 » 30 » 50 +0,070 -0,100 +0,100 -0,100 » 50 » 75 +0,080 -0,120 +0,120 -0,120 * Допуски даны для скользящей посадки. Допуски на размеры Мв и Ма (см. рис. 22) те же, что на диаметр начальной окружности. Размеры Мв и Ма на чертежах должны быть снабжены надписью: «Отклонения по диаметру начальной окружности».
ФОВМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ТРЕУГОЛЬНЫХ СОЕДИНЕНИЙ Основной расчетной величиной является диаметр начальной окружности d, который делит пополам теоретическую высоту зубьев по вершинам профиля. Теоретические диаметры по вершинам профиля — наружный и внутренний D2 — служат для вычисления размеров по проволочкам для вала и отверстия и размеров режущего и мерительного инструмента. Размеры по проволочкам, подсчитанные по этим диаметрам, дают в соединении вала и отверстия нулевой зазор. 25. Формулы для определения параметров треугольных соединений Определяемый параметр Формулы для соединений с числом зубьев 36 48 Диаметр начальной окружности d — 0,954519Z>t d = 0,966222£>1 Наружный диаметр по вершинам (теоретический) Г>, = l,047648d Di = l,034959d Внутренний диаметр по вершинам (теоретический) £>, = 0,952352d D2 = 0,965041d Расчетный диаметр проволочки, касающейся профиля зубьев по начальной окружности вала d, = 0,06585005d di = 0,0485955d То же, для отверстия d2 = 0,05309792d d2 = 0,04133332d Фактический диаметр проволочки для вала То же, для отверстия f подбирают по ГОСТ 2475—62, табл. 28 Размеры по проволочкам вала M a — D2 + 2,41421(7^ Размер между проволочками для отверстия MB = DT - 2,55572d' MB =Df — 2,51665d' Диаметр касания фактической проволочки вала Г>п =-O2 + 0,70711d' + 0,00id Диаметр касания фактической проволочки отверстия DT =Г>Х - 0,91293dg+ 0,001 d DT = Dt - 0,85733d' + 0,00id
26. Номинальные размеры между проволочками и по проволочкам, мм Номииаль» ный диаметр нв Отверстие Вал Диаметр проволочки йц Номинальный размер между проволочками Мв Изменение размера М па о,оошвкв Диаметр проволочки йа Номинальный размер по проволочкам Ма Изменение размера М на 0,001<К-а 5 0,260 4,460 0,0026 0,348 5,486 0,0024 6 0,343 5,265 0,0026 0,402 6,555 0,0024 8 0,402 7,137 0,0026 0,511 9,656 0,0024 10 0,511 8,878 0,0026 0,572 10,639 0,0024 12 0,572 10,768 0,0026 0,796 10,040 0,0024 15 0,796 13,216 0,0026 1,008 16,296 0,0024 18 0,866 16,047 0,0026 1,157 19,392 0,0024 20 1,047 17,584 0,0026 1,302 21,551 0,0024 22 0,866 20,101 0,0025 1.047 23,302 0,0024 25 1,008 22,773 0,0025 1,157 26,393 0,0024 28 1,157 25,418 0,0025 1,302 29,559 0,0024 30 1,157 27,438 0,0025 1,441 31,770 0,0024 32 1,302 29,093 0,0025 1,553 33,933 0,0024 35 1,441 31,764 0,0025 1,591 36,841 0,0024 38 1,553 34,502 0,0025 1,833 40,241 0,0024 40 1,591 36,426 0,0025 1,833 42,123 0,0024 42 1,732 38,091 0,0025 2,020 44,459 0,0024 45 1,833 40,867 0,0025 2,071 47,408 0,0024 50 2,020 45,456 0,0025 2,311 52,705 0,0024 55 2,217 50,021 0,0025 2,595 58,109 0,0024 60 2,311 54,854 0,0025 2,886 63,539 0,0024 65 2,595 59,209 0,0025 3,106 68,797 0,0024 70 2,886 63,537 0,0025 3,310 74,008 0,0024 75 3,106 68,043 0,0025 3,580 79,379 0,0024 Диаметры <7В и d'a ио ГОСТ 2475—62. Размеры Мв Ма дают соединение отверстия и вала без зазора, допуски приведены в табл. 24. При увеличении dB вычитать Кв из Мв; при увеличении й'а складывать Kf) С Ма. Для вала допустимая зона касания проволочек =to,05 относительно диаметра падальной окруж* ности (см. Dn в табя. 25), 27. Посадки вала Размеры, мм Диаметрначальной окружности вала d Для нормальной точности Для пониженной точности Глухая I'd Напряженная «Ь Ходовая Глухая гПа Напряженная IlDa Ходовая Св. 3 ДО 10 +0,065 +0,025 +0,040 -0,025 —0,065 +0,030 +0,050 +0,080 —0,025 -0,105 Св. 10 до 30 +0,075 -1-0,0.40 +0,045 —0,030 -0,075 +0,150 +0,060 +0,090 —0,030 -0,120 Св. Зо до 50 +0,085 +0,035 +0,050 -0,035 -0,085 +0,170 +0,070 +0,100 -0,035 -0,135 Св. 50 до 80 +0,100 +0,040 +0,060 —0,040 -0,100 +0,200 +0,080 +0,120 -0,040 -0,160
548 28. Проволочки и ролики для измерения резьбы, зубчатых колес и шлицев треугольных соединений (по ГОСТ 2475—62) Проволочки и ролики изготовляют трех типов, тип II в трех исполнениях; по точности изготовления—двух классов: 0 и 1. Примеры обозначений Проволочки типа I диаметром dp = 0,173 класса точности 0: Проволочка 1—0,173 кл. 0 ГОСТ 2475—62 Проволочки типа П-А диаметром dp = 0,173, класса точности 0; Проволочка II-A—173 кл. О ГОСТ 2475—62 Проволочки П-Б диаметром djj = 0,010, класса точности 1: Проволочка 11-Ъ—1,010 кл 1 ГОСТ 2475—62 Технические требования. Проволочки и ролики изготовляют из углеродистой стали УЮА, У12А по ГОСТ 1435—74, из хромистой стали по ГОСТ 5950—73 или из шарикоподшипниковой стали ШХ15. Твердость рабочих поверхностей проволочек и роликов, изготовленных из углеродистой И хромистой стали, не ниже HRC 58. Проволочки типа I допускается изготовлять с твердостью не ниже HRC 50, Нерабочие поверхности проволочек и роликов подвергают антикоррозионной обработке. Проволочки и ролики комплектуют из трех проволочек или роликов одного диаметра.
Тип I Тип П-А Тип П-Б Тип П-В Тип Ш Ч Ч Ч Ч М k S X а ‘Ч <4 а 'Ч d 0,058 0,125 0,115 0.130 0,404 0,407 0,815 0,866 0,3 1.553 1,591 2,887 2,933 5,176 5,207 4,8 0,15 0.144 0,433 0.895 1.629 0.9 3,106 и 5,431 0,175 0,2 0.173 0,183 0,458 0,462 0.917 1.010 1,732 1.790 3,175 3.182 5,455 5,727 5 0,130 0,202 0,511 1,023 1,833 3.259 6,2t2 5,8 0,144 0,173 0,202 0,231 0260 0,204 0.229 0,231 0,260 0282 0.524 0.577 0,611 0,716 0,722 1,035 1.048 1,086 1,128 1,155 1,5 0,4 2.0.1 2.045 2.071 2.095 2.173 1 3,464 3,579 3.623 3,666 4,091 6,518 8,282 8,690 10.353 10,950 6,0 7,5 8 9,5 10 0,289 0.289 0,733 1.193 1.5 2.309 4,141 1,2 12,423 11,5 0,346 0,306 0,333 0,754 0,776 1,222 1,302 2,387 2,444 4,345 4,406 13,133 16,565 12 15 0,346 0,367 0,795 1,333 1,432 1.443 1,467 2,5 0,5 2,588 2.598 2.716 2.846 1,1 4,659 4,773 4,980 17,362 20,706 21,863 24,287 26,231 16 18 20 22 24 РАСЧЕТ ИА ПРОЧНОСТЬ (рис. 23) Боковые поверхности зубьев шлицевого соединения работают па смятие, а основание их — на изгиб и срез. Для применяемых соотношений элемента шлицевых соединений решающее значение имеет расчет на смятие: М кр шах_______ , (<Тсм/’ где Мкр тах — наибольший допустимый крутящий момент, передаваемый соединением, кге -мм; Z = (0,7 ч- 0,8) — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения усилий по рабочим поверхностям зубьев; обычно принимают ф — 0,75; F — площадь всех боковых поверхностей зубьев с одной стороны на 1 мм длины, мм2; F = z [ (/4-r)j для прямобочных (пря- моугольных) зубьев; здесь z — число зубьев; D в — наружный диаметр зубьев вала, мм; da — диаметр отверстия шлицевой втулки, мм; / — радиус фаски, мм; г — радиус закругления, мм; F = 0,8 mz для эвольвентных зубьев; т — здесь модуль, мм; F=—~ ~ z jsjift треугольных зубьев; I — рабочая длина зуба, мм; гСр— — для прямобочных (прямоугольных) зубьев; гср = 0,5d для эвольвентных и треугольных зубьев; [асы] — допускаемое напряжение на смятие, кгс/мм2 (табл. 29). Испытание на скручивание вала с прямоугольными зубьями и плоским дном впадины показываог, что его прочность эквивалентна прочности гладкого вала, диаметр которого несколько меньше внутреннего диаметра шлицевого вала. _ Практически шлицевый вал рассчитывают на прочность так же, как гладкий вал, диаметр которого равен внутреннему диаметру шлицевого вала,
Для определения допускаемого крутящего момента по заданным параметрам или для определения параметров по. заданному крутящему моменту в зубчатых (шлицевых) эвольвенгных неподвижных, соединениях, для расчетов можно пользоваться номограммой (рис. 24). ЛММ г-200 -190 -1B0i -170' -160 -150 -160 -130 -120 -110 ~100 -95 -85,90 -80 -75 -65,70 -60 -55 -50 -62,45 -38,40 [мКр]кгам 20000 15000 10000 8000 6000 г^бООО ^3000 60000 = ^6000 = = 4006 Рис. 24. Номограмма для определения параметров зубчатых (шлицевых) соединении -32,35 -28,30 -25 -22 100 80 60 40 30 -20 t,MM ^500 ^400 ^300 =гоо ?150 ^100 =- да = 80 = 10 7=60 = 50 ^40 7=30 -20 Расчетная формула к номограмме: РЛкр] = [Нем], где ф = 0,75 — коэффициент, учитывающий неравномерность усилий по рабочим поверхностям зубьев, z — число зубьев, F = 0,8 т, гср = 0,5 mz. Допускаемые напряжения смятая )ocv)'. 500 юс/смг для поверхности с твердостью НВ 240...300, 1200 кгс/см2 для поверхности с твердостью HR С 50, Условные изображения зубчатых валов, отверстий и их соединений. Окружности и образующие поверхностей выступов зубьев вала и отверстия показывают сплошными основными линиями (рис. 25—30),
29. Допускаемые напряжения иа смятие боковых поверхностей зубьев шлицевых соединении Соединение Условия эксплуатации Специальная термообработка рабочих поверхностей зубьев не производится производится [ооч], кгс/мм2 Неподвижное а б в 3,5 6-10 8-12 4,7 10-14 12-20 Подвижное без нагрузки а б в 1,5-2 2-3 2,5-4 2—3,5 3-6 4-7 Подвижное под нагрузкой а б в — 0,3-1 0,5-1,5 1-2 а — тяжелые условия эксплуатации нагрузка знакопеременная с ударами в обоих направлениях, вибрации большой частоты и амплитуды, условия смазки (для подвижных соединений) плохие, небольшая твердость деталей соединения, невысокая точность соосности ступицы и вала, б — средние условия эксплуатации, в — легкие условия эксплуатации Окружности и образующие поверхностей впадин па изображениях зубчатого вала и отверстия показывают сплошными топкими линиями (рис. 25—30), при этом сплошная топкая линия поверхности впадин на проекции нала на плоскость, параллельную его оси, должна пересекать линию границы фаски (рис. 26, 27, 28). Образующие поверхности впадин па продольных разрезах вала и отверстия показывают сплошными основными линиями (рис. 25, 29, 30). Рис. 28 (Z7777//7? '^777777 Рис 29 Рис. 30 На проекции вала и отверстия на плоскость, перпендикулярную его оси, а также в поперечных разрезах и сечениях окружности впадин показывают сплошными тонкими линиями (рис. 29, 30). Делительные окружности и образующие делительных поверхностей на изображениях деталей зубчатых соединений показывают штрихпунктирной тонкой линией (рис. 27, 30). Границу зубчатой поверхпости вала, а также границу между зубьями полного профиля и сбегом показывают сплошной тонкой линией (рис. 25, 28). Па изображениях, полученных проецированием на плоскость, перпендикулярную оси зубчатого вала и отверстия, изображают профиль одного зуба и двух впадин. Допускается изображать большее число зубьев и впадин. На этих изображениях фаски на конце зубчатого вала и в отверстии не показывают.
Если секущая плоскость проходит через ось зубчатого вала и отверстия, то на разрезах и сечениях валов зубья условно совмещают с плоскостью чертежа и показывают перассеченными (рис. 25, 26), а на разрезах и сечениях отверстий впадин условно совмещают с плоскостью чертежа (рис. 29, 30). При изображении зубчатого вала или отверстия в разрезе или сечепии линии штриховки проводят: в продольных разрезах и сечениях — до линий впадин; в поперечных разрезах и сечениях — до линий выступов (рис. 25, 29, 30). Если секущая плоскость проходит через ось зубчатого соединения, то при его изображении па разрезе показывают только ту часть поверхности выступов отверстия, которая не закрыта валом (рис. 31). Рис. 31 Ряс. 32 Радиальный зазор менаду зубьями и впадинами вала и отверстия не показывают (рис. 32). Правила выполнения чертежей зубчатых валов и отверстий. Чертежи деталей зубчатых соединений должны быть выполнены в соответствии с требованиями стандартов ЕСКД и настоящими дополнениями. На изображениях зубчатых валов, полученных проецированием на плоскость, параллельную оси, указывают длину зубьев полного профиля до сбега (см. рис. 25). Допускается дополнительно указывать полную длину зубьев I или наибольший радиус инструмента R, или длину сбега Z2 (см. рис. 26—28). На чертеже детали стандартизовапного зубчатого соединения указывают в технических требованиях или иа полке линии — выноски условное обозначение вала или отверстия по соответствующему стандарту. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ источники Шпопки клиновые — ГОСТ 8792—68 п ГОСТ 8793—68. Шпонки тангенциальные — ГОСТ 8796—68 и ГОСТ 8797—68. Орлов П. И. Основы конструирования. В 3-х кн. 2-е изд. Кн. 2. М., «Машиностроение», 1977.
Перечень ГОСТов, ОСТов и СТ СЭВ Во 2-м томе справочника использованы ГОСТы, ОСТы 0 СТ СЭВ, действующие и утвержденные на 1 августа 1978 г. ГОСТы ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. 2403—75 298 2475—62 548 6364—68 176 8820—69 9 9.073—77 8 2689—54 421 6512—74 411 8838—74 195 191—75 437 2789—73 69 6874—75 142 8882—75 120 263—75 195 2833—77 195 6982—75 449 8908—58 190 270—75 195 2893—73 121 7227—58 522 8909—75 200 333—71 137 3002—70 195 7242—70 119 8995—75 182 380—71 9 3128—70 227 7260—70 141 9150—59 185 503-71 414 3129-70 184 7462—73 42 9369—66 411 520—55 65 3169—75 137 7501-74 194 9389—75 224 520—71 65 3212—57 167 7634—75 182 9484—73 504 588—74 447 3325—55 96 7872—75 143 9562—75 504 591—69 417 3478—68 137 8032—56 486 9563—60 309 592—75 434 3632—73 414 8328—75 124 9650—71 7 831—75 132 4056—63 167 8338—75 116 9942—75 176 832—66 135 4252-75 182 8419—75 176 10058—75 169 1050—74 9 4543—71 9 8545—75 128 10242—73 301 1139—58 185 4657—71 130 8725—67 182 10286—75 50 1284—68 461 4986—70 54 8786—68 186 10356—63 35 1412—70 167 5147—69 202 8787—68 186 10748—68 520 1476—75 32 5380—50 176 8788—68 520 11521—65 43 1477—75 34 5632-72 9 8789—68 521 11522—65 182 1491—72 523 5720—75 122 8790—68 522 11523—65 182 1585—70 40 5721—75 127 8792—68 552 11524—65 182 1643—72 276 5813—76 501 8793—68 552 1855—55 49 6033—51 539 8794—68 528 11607—65 45 1978—73 32 6111—52 49 8795—68 528 11608—65 182 2009—55 460 6211—69 42 8796—68 10 11609—65 182 2284—69 411 6267—74 56 8797—68 10 11610—65 182
Продолжение ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. ГОСТ Стр. 11611—65 39 13219.9—67 182 17383—73 450 21424-75 189 11620—71 26 13219.10—67 182 17696—72 411 21512—76 182 11641—73 161 13219.11—67 182 17744—72 411 21573—76 233 11710—71 53 13219.12—67 182 18498—73 384 21574—76 233 11902—66 318 13219.13—67 182 18511—73 148 22931—78 501 12080—66 10 13219.14—67 182 18512—73 150 12081—72 И 13219 15-67 182 18513—73 155 ОСТы 12208—66 526 13219.16—67 182 18697—73 456 12289—76 311 13219.17—67 182 18854—73 182 ОСТ Стр. 13014—67 182 13552—68 440 18855—73 182 13225—71 26 13568—75 412 19036—73 385 421 13226-71 26 13576—68 443 19325—73 351 101U 13227—71 242 19326—73 336 НКМ 1011 95 26 13754—68 13218.1—67 182 13755-68 242 19650—74 392 1U14 95 424 542 531 13218.2—67 182 13758-68 354 19672—74 384 Ю1о 13218.3—67 182 13940-68 218 19903—74 414 1U14 1015 13218.4-67 182 14007—68 195 19904—74 414 191 НКМ 1016 534 13218.5—67 13218.6—67 182 182 14084—76 14186—69 20720—75 20742—75 198 205 542 411 НКМ 1017 20761—75 187 НКМ 1021 131 13218.7—67 182 14623—69 9 4ло<) 446 13218.8—67 182 15023—76 411 20799—75 226 13218.9—67 182 15150-69 190 20884—75 195 Юло 13218.10—67 182 15152—69 195 20889—75 464 1U44: 421 13218.11—67 182 15620—77 229 20890—75 464 229 464 НКМ 1026 446 13219.1—67 182 15621—77 20891—75 95 229 467 НКМ 1027 13219.2—67 182 15622—77 20892—75 26005 176 13219.3—67 182 16093—70 185 20893—75 467 13219.4—67 182 16202—70 320 20894—75 467 13219.5-67 182 16502—70 411 20895—75 476 СТ 13219.6-67 182 16530—70 242 20896—75 476 СТ СЭВ Стр. 13219.7—67 182 16531—70 242 20897—75 476 13219.8—67 182 16532—70 259 20918—75 182 186—75 338 311—76 395
Б Болт конусный 515 ----с зазором 515 -----точеный 514 Болтовые соединения прсчло-плотиые 517, 518 Болты с метрической резьбой — Нагрузки допускаемые постоянные 515 В Валы — Биение заплечиков валов для подшипников 102 •— Допускаемые напряжения 21 I— Конструкции 25, 26 * — Концы конические И, 12 — Концы цилиндрические 10 — Определение диаметра из расчета на усталость 22 < — Определение крутящего момента 17, 18 — Определение нагрузок 18—20 — Определение реакций опор и изгибающих моментов 19—22 — Пример расчета 22—25 — Расчет па жесткость 15, 16 - — Расчет на прочность 14, 15 ।— Рекомендуемые размеры резьбовых отверстий концов валов 13 — Технические требования 13, 14 — Характерные случаи нагружения 20 Вариаторы — Данные для расчета и конструирования 498, 499 — Типы 498 Винты грузовые — Расчет 507—-510 -----ходовые — Расчет 502—504 Вкладыши подшипников скольжения — Размеры конструктивные 29 — Технические требования 42 ‘----гладкие — Смазка 36 ----- гладкие из метаплофторопласта 55 ----- гладкие металлические 35, 36 -----металлические с буртиками 37, 38-Смазка 38 ।----чугунные для разъемных корпусов 39, 40 Втулки гладкие металлические подшипников скольжения 31 — Карманы для смазки втулок 32 — Крепление втулок 32 — Размеры 32 f----из металлофторопласта 54 — Подсчет размеров развертки 58, 59 — Примеры применения 59 — Рекомендуемые удельные нагрузки и долговечность 56—58'— Технические условия 55, 56 *----металлические — Технические тре- бования 42 <----металлические с буртиком 33 *----полимерные 53 — Рекомендации по применению 52 — Рекомендуемые материалы 53 *-------чугунные для неразъемных и фланце- вых корпусов 34 Г Грузоподъемность подшипников качения динамическая — Ориентировочные расчеты 90 — Понятие 61 — Примеры определения 76 — Формулы для расчета 71, 72 <----статическая — Понятие 61 — Фор- мулы для расчета 91 Д Давление на валы ременных передач 457, 458 Длина общей нормали зубчатых колес — Значения 269, 270 — Измерение для колеса с внутренними зубьями 272 ----средняя — Допуск 291 Долговечность подшипников — Метод расчета 82—89 — Понятие 60 — Примеры определения 89 — Рекомендуемые значения для оборудования различных типов 90 -----номинальная — Понятие 61 Допуски на изготовление зубчатых реек —‘ Виды сопряжений 300—302 — Нормы бокового зазора 300 — Нормы контакта зубьев в передаче 305 — Нормы ’кинематической точности 302—а 304 — Нормы плавности работы 304 — Степени точности 300—302 — Термины и обозначения 302 Допуски конических зубчатых передач “в Виды сопряжений 338 — Нормы бокового зазора 347—349 — Нормы контакта зубьев 339, 347 — Нормы плавности работы 342—346 — Нормы кинематической точности 339—« 341 — Степени точности 338, 339 Допуски соединений шлицевых 534—539, 541—545 ~----шпоночных 531, 532 Допуски цилиндрических зубчатых передач Виды сопряжений 277, 278 — Зависимость от параметров зубчатых колес 294 — Нормы бокового зазора 288—294 — Нормы контакта зубьев 279, 288 — Нормы кинематической точности 278— 280 — Нормы плавности работы 279, 281— 287 — Степени точности 277, 278 — Термины и обозначения 276, 277 Допуски цилиндрических червячных передач— Виды сопряжений 392, 395, 396 — Нормы бокового зазора 402, 403 — Нормы контакта зубьев 396, 401, 402 — Нормы кинематической точности 396—а 398 — Нормы плавности работы 396, 399—401 •— Степени точности 392, 395, 396
3 Зазор боковой передач реечных — Нормы —ЗМ *'0,,нческих 3УбВДТых — Нормы 347, —288 ц™4 НДРИЧеСКИХ зубчатых — Нормы -----червячных — Нормы 402, 403 Заплечики для установки подшипников качения 168—176 Зацепление губчатое —• Основные элементы без смещения 243 — Основные элементы со смещением 246 ----- храповое 510—513 Звездочки для приводных зубчатых цепей —• Допуски На размеры зуба 445, 446 — Основные параметры 444, 445 '— Правила выполнения чертежей 446 — Расчет п построение профиля зубьев 443 Звездочки для тяговых пластинчатых цепей— Высота зубьев, измеренная от шаговой линии 436 — Правила выполнения рабочих чертежей 430, 440 — Предельные отклонения 437 — Расчет венца звездочек в поперечном сечении 436, 437 — Расчет и построение профиля зуба 434, 435 Звездочки приводных цепей — Зубья и ве-пец звездочки в поперечном сечении 416, 420 — Метод расчета и построение профиля зубьев 417, 418 — Наибольшая допустимая частота вращения 426 — Предельные огклонеЕшя и допуски на размеры зуба 421 — Размеры зубьев и венцов 422 — Расчет и построение профиля дисковой фрезы для нарезания зубьев 423 — Технические требования 424, 425 К Канавки подшипников скольжении — Профиль н размеры 41 Карманы маслоподводящ! е для смазки вкладышей — Измерение толщины зуба по длине общей нормали 260, 270 — Измерение толщины зуба по постоянной хорде 251 Колеса зубчатые конические — Конструкция 349, 350 — Минимальное число зубьев 309 — Правила выполнения чертежей 350, 351 — Расчет на прочность 382, 383 -----кованые 349, 350 ----- литые 349, 350 Колеса зубчатые цилиндрические — Влияние смещения исходного контура 245 ‘— Исходный контур 242, 243 — Конструкция 295, 296 — Минимальное число зубьев 248 — Правила выполнения чертежей 298, 299 Колеса зубчатые цилиндрические бандажи-роваЕШые 295, 296 ----- косозубые 249 -----лптые 295, 296 —• — пластмассовые 296, 297 -----прямозубые — ЗначеЕшя длины общей нормали 269, 270 Колеса червячные — Конструкция 405 — Правила выполнения чертежей 405—407 Кольца подшипников — Виды нагружения 96, 97 — Предельные отклонения 66—G8—• Примеры выбора посадок 99, 100 1----упорные — Размеры 121 Корпусы^ подшипников качения разъемные — —• фланцевые 177, 178 Корпусы подшипников скольжения — Облаете применения 49 — Технические требования 49 ------ неразъемные 43, 44 -----разъемные 45—48 Коэффгцпент безопасности для подшипников качения 79 ------ осевой нагрузки на подшипники качения 77—79, 92 ------ осевого перекрытия зубчатой конической передачи с круговыми зубьями — График для определения 319 ------ ргщиальной нагрузки на подшипники качения 77—79, 92 -----— смещения — График для определения 245 — Значения 246, 247 — Понятие 244 — — суммы смещений— Значения 247, 248 —----- температурный для подшипников ка- чения 79 -----теплоотдачи для подшипников* скольжения 29 ----- трения для подшипников скольжения 28 -----трепия приведенный для подшипников Еочения 103 Крышки — Крепление 517, 518 Крышки торцовые—Радиусы скруглений 167 — Технические требования 167 -----глухие—Размеры 148, 149 •----с /Кировыми канавками — Размеры 155—160 -----с канавкой для уплотнит”лы1ого кольца—Размеры 161—166 -----с отверстием для манжетного уплотнения— Размеры 150—154 М Муфты постоянные 183—208 —• — втулочные со шлицами 184, 185 —• — втулочные со шпонками 185, 186 ----- втулочные со штифтами 183, 184 — 1— кулачково-дисковые 198—200 — Передаваемые крутящий и маховой моменты 201 — Полумуфты и призматическая деталь 201 — Технические требования -----упругие втулочно-пальцевые 189, 190 — —- упругие со звездочкой 191—195 —• Конструкция и размеры полумуфт 193, 194 — Конструкция и размеры звездочек 195 — Технические требования 195 ----- упругие с торообразной оболочкой 195—198 — Габаритные и присоединительные размеры 196, 197 — Ооиовные параметры 196, 197 — Технические требования 198 — Условные обозначения 198 — — фланцевые открытые 187, 188 -----цепные однорядные 205—208 — Условные обозначения 208 -----шарнирные 202—205 — Детали 203, 204 — Технические требования 205 Муфты кулачковые сцепные 208—211 — Передвижная част*. 210 — Расчетные формулы 211 — Элементы 209 Муфты обгонные роликовые 215—226 — Классификация и описание работы 215, 216 — Конструкция и размеры 217—224 — ТехЕЕические данные 225 — Указания по монтажу 225, 226 Муфты предохранительные 226—233 ------ втулочные со срезанньЕМ щгафтом 226 —• — дисковые со срезайЕЕым щтифгом 227 — — кулачковые 229—233 —* — пружинно-кулачковые 228
ь— ’— фрикционные 229—231 •----шариковые 229—231 Муфты е V-образным мелким (мышиным) зубом 212 — Профиль зубьев 212 Муфты трения фрикционные многодисковые 213—214 — Проверочный расчет 213, 214 Муфты электромагнитные многодисковые с ма1 нитопроводящпми дисками 233—240 — Основные параметры и размеры 234—236 — Параметры номинального режима 240 — Размеры посадочных гладких отверстий 236, 237 — Размеры шлицевых отверстий 237, 238 — Технические требования 239 Н Нагрузка на подшипники осевая — Формулы для расчета 80—82 •----эквивалентная динамическая — Поня- тие 61 — Формулы для расчета 76 ।----эквивалентная статическая — Понятие 61 — Формулы для расчета 91, 92 О Оси — Расчет 9, 10 — Технические требования 9 — Типы, конструкции и размеры 7—9 Отклонения предельные диаметров подшипников 66—68 -----формы и расположения посадочных поверхностей валов и корпусов для подшипников качения 101—103 П Передачи винтовые 502—510 — Расчет грузовых винтов 507—510 — Расчет ходовых винтов 502—504 — Устранение зазоров в винтовой паре 504 Передачи зубчатые — Посадки для подшип- ников 98 — Расчет на прочность 352— 384 — Формулы для расчета нагрузок на опоры валов 103—115 -----винтовые 270 Передачи зубчатые конические — Допускаемые напряжения для зубьев колес 383, 384 — Допуски 338—349 — Минимальное число зубьев 309 — Расчет на прочность 382—383 — Термины и обозначения 308 Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями 317—338 — Выбор коэффициентов смещения и коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура > — Выбор номинального диаметра зуборезной головки 321—327 — Выбор осевой формы зубьев 321—323 — Выбор чисел зубьев шестерни и колеса 316, 317 — Исходный контур 320, 321 — Коэффициенты для расчета угла нежен и угла головок зубьев колес 329—331 — Коэффициент осевого перекрытия 319 — Модули 317, 318 — Нагрузки на опоры и еилы в зацеплении 112 — Осевые усилия 319, 320 — Технические требования 337, 338 — Угол наклона и направление линии зуба 318—320 — Формулы и примеры расчета основных геометрических параметров 332—336 Передачи зубчатые конические с прямыми зубьями 309—316 — Выбор коэффициен тов смещения и коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура 309, 310 — Выбор чисел зубьев шестерни и колеса 309, 310 — Исходный контур 309 — Модули 309 — Нагрузки иа опоры 111 — Основные параметры 310, 311 — Формулы и пример расчета передачи без смещения 312, 313 — Формулы и пример расчета передачи со смещением 314—316 Передачи эубчатые цилиндрические — Допуски 276—294 — Коэффициент смещения 244—247 — Коэффициент среза 243 — Коэффициент суммы смещений 247, 248 — Расчет на прочность 352—384 — Смещение колес 243, 244 — Термины и обозначения 241, 242 ----косозубые — Значения постоянной хорды 251 — Значения части длины общей нормали, выраженной в долях модуля 253—256 — Определение нагрузок иа опоры 108, 109 — Формулы и пример расчета передачи без смещения 250 — Формулы для определения основных размеров передач со смещением 257—259 — — прямозубые внешнего зацепления — Нагрузки на опоры 104—107 — Формулы и пример расчета 248, 249, 257'—259 ------ прямозубые внутреннего зацепления—• Нагрузки на опоры 115 ----с шевронным зубом — Определение нагрузок на опоры 110 Передачи зубчатые цилиндрическпо аволь-вентныо — Проектировочный расчет на выносливость зубьев при изгибе 371, 372— Проектировочный расчет на контактную выносливость 360, 363, 371 — Расчет зубьев на выносливость при изгибе 355, 356, 361—363 — Расчет на контактную выносливость 354, 355, 357—360 — Термины И обозначения для прочностного расчета 352, 353 •---внутреннего зацепления — Значения постоянной хорды зуба, выраженной в долях модуля 273 — Формулы для определения основных размеров передач со смещением 274—276 — Формулы для расчета 271, 272 — Элементы зубчатого колеса 271 Передачи клиноременные 461—501 — Особые виды 492, 493 — Расчет и конструирование 488—492 — Ремни приводные клиновые 461 — Шкивы 464—483, см. также Шкивы Передачи плоекоременные 448—461 — Выбор ремня 449 — Давление на валы 457 — Типы 448 — Шкивы 459, 460, см. также Шкивы Передачи рэечные 300—307 — Допуски на изготовление реек 300—306 — Правила выполнения чертежей зубчатых реек 298, 307 — Расчет реек 300 Передачи ременные 448—501 клиноремеиные 461—501 — — плоскоременные 448—461 •---с хлопчатобумажными цельноткаными пропитанными ремнями — Допустимые удельные окружные усилия 453 — Расчет 450—455 Передачи цепные 412—447 —Геометрические характеристики зацепления 438, 439 — Звездочки 417—426, 443—446, см. также Звездочки — Основные условия применения 425 — Расчет 427, 428
₽- Цепи 413—417, 428—434, 440—442 см. также Цепи Передачи червячные — Виды червяков 385, 386 — Выбор числа зубьев колеса 386—391 — Допуски 395—405 — Конструкция колес 405 — КПД 408, 409 — Нагрузки на опоры 113, 114 — Основные параметры 384, 385 • — Правила выполнения чертежей червяков и червячных колес 405—407 — Расчет геометрический 392—394 — Расчет на прочность 409—411 — Термины и обозначения 384, 386 — Усилия в зацеплении 408 1— Характеристика передачи 384 Подшипники качения — Виды иагружения колец 96, 97 — Выбор 69, 70 — Классы точности 65 — Корпуса 177—181 — Методы расчета динамической грузоподъемности 71 ‘— Метод расчета долговечности 82—89 — Методы расчета предельной частоты вращения 92—94 — Обозначения параметров 59, 60 > — Отклонения формы и расположения посадочных поверхностей валов и корпусов 101—103 — Посадки 95—101 — Предельные отклонения диаметров 66—68 — Примеры конструкций узлов 144—147 — Режимы работы 101 • — Формулы для расчета статической грузоподъемности 91 s— Формулы для расчета эквивалентной динамической нагрузки 76 < — Формулы для расчета эквивалентной статической пагрузки 91, 92 — Характеристика основных типов 61—65 — Шероховатость посадочных и торцовых поверхностей 69 — Шероховатость посадочных мест под подшипники 69 Подшипники качения роликовые двухрядные с закрепительными втулками — Размеры s--игольчатые — Размеры 130, 131 — По- садки 98 — Характеристика 64 s--конические однорядные — Размеры 137—141 — Характеристика 64, 65 s--радиальные с короткими цилиндриче- скими роликами — Размеры 124—126 — Характеристика 62, 63 i--радиальные сферические двухряд- ные — Размеры 127 — Характеристика 63, 64 ------ с витыми роликами—• Характеристика 64 — — упорные — Посадки 98 Подшипники качения шариковые двухрядные с закрепительными втулками — Размеры 128 •-----радиально-упорные однорядные — Ха- рактеристика 64 — Размеры 132—134 s----радиально-упорные сдвоенные — Ха- рактеристика 64 — Размеры 135, 136 >-----радиальные однорядные — Характе- ристика 61, 62 — Размеры 116—118 • — радиальные однорядные с защитными шайбами — Размеры 119, 120 • — радиальные однорядные со стопорной канавкой па наружном кольце — Размеры 121 -----радиальные однорядные с уплотнением — Размеры 120 е----радиальные сферические двухряд- ные — Характеристика 63 — Размеры 122, в----упорные — Характеристика 65 — Раз- меры 142, 143 Подшипники скольжения — Виды трения 27 • — Допускаемые р и р» для предварительного расчета 28 — Карманы маслоподводящие 36, 38 — Коэффициент трения 28 — Профиль и размеры канавок 41 .— Расчет приближенный радиального подшипника 27—29 '— Режимы работы допустимые 28 — Фиксация вкладыша в корпусе 41 Подшипники скольжении из древесных пластиков 51, 52 -----из пластифицированной древеепны 52 ----- капроновые 52 -----металлофторопластовые 49—51 ----- полиамидные 52 -----радиальные — Конструктивные размеры бронзового или чугунного вкладыша 29 ----- текстолитовые 52 ------ упорные — Канавки 31 — Расчет 30 Подшипники шпиндельные — Выбор класса точности 70 Пята кольцевая — Расчет 30 — — плоская — Расчет 30 Посадки для подшипников качения 95—101 — - Виды нагружения колец 96, 97 — Выбор 96 — • Классификация 95 ,— Обозначения 95 — Примеры выбора 99 Посадки в зубчатых передачах 98 -----для игольчатых подшипников 98 < — — для радиально-упорных шарико- и ро-ликоподшипни1;ов 98 — для радиальных шарико- и роликоподшипников 98 >— — для упорных подшипников 98 Р Реяшмы работы подшипников скольжения допустимые 28 Рейки зубчатые — Допуски на изготовление 300—306 ‘— Расчет 300 Ремни клиновые вариаторные 493—495 — Правила монтажа и эксплуатации 501 — Размеры сечений в свободном состоянии 494 — Расчетные длины, измеренные под натяжением 495 ----- приводные клиновые 461—463 — Группы 463 — Размеры сечений 461 — Расчетная длина 462, 463 — Отклонения длин 463 -----приводные кожаные плоские 456, 457 — Размеры 456 — Физико-механические показатели 456, 457 -----приводные плоские хлопчатобумажные цельноткапые пропитанные 449, 450 — Физико-механические показатели 449, 450 >----приводные шерстяные тканые 456 — Ассортимент и физицо-механические показатели 456 С Скорость окружная зубчатых колес в зависимости от их точности 243 Смещение колес зубчатых передач с внешним зацеплением 243—248 Соединения болтовые киеммовые 516, 517 ----- напряженные 514 — — ненапряженные 514 -----прочно-плотные 517, 518
• =--с поперечной нагрузкой 514—516 < с эксцентричной нагрузкой 519 Соединения шлицевые 533—552 — Допускаемые напряжения на смятие боковых поверхностей зубьев 551 »— Правила выполнения чертежей зубчатых, валов и отверстий 552 I— Расчет на прочность 549 •— Условные изображения зубчатых валов, отверстий и их соединений 550—552 Соединения шлицевые прямобочные -т— Допуски и посадки 534—539 — Обозначения условные 539 — Размеры 533 •----треугольные 543 — Выбор размеров, допусков и посадок 543—546 — Номинальные размеры между проволочками и по проволочкам 547 — Посадка вала 547 — Проволочки и ролики для измерений соединений 548, 549 — Формулы для определения элементов соединения 546 . >----эвольвентные 539 — Допуски и по- садки 541—543 — Основные параметры 540, 541 Соединения шпоночные 520—532 — Выбор щпойок для ступенчатых валов 529 <— Допуски и посадки 531, 532 — Расчет шпонок 529—531 Стыки — Крепление 518, 519 — Форма кольцевания 519 Т Трение скольжения — Основные виды 27 У Узлы подшипников — Примеры конструкций 144—147 Устройства разгрузочные в винтовых соединениях 516 Ф Функции inv а 261—268 X Храповики — Виды 510, 511 к— Расчет 512, 513 И Цепи приводные — Отношение толщины диффузионного слоя к толщине детали 416 *— Предельные отклонения длины отрезка цепи 416 <— Предельные отклонения шага 417 »— Суммарный зазор между наружными и внутренними пластинами цепи 416 е— Твердость термически обработанных деталей 415 <— Технические требования 414 к— Число звеньев в измеряемом отрезке 417 Цепи приводные втулочные двухрядные типа ПВ 413, 414 е----втулочные однорядные типа ПВ 413, 414 — — зубчатые — Основные параметры и размеры 441 — Технические требования 442 -----роликовые длиннозвенные типа ПРД 414 ----роликовые двухрядные типа ПР 412, 413 ----роликовые однорядные типа ПРЛ и ПР 412, 413 Цепи тяговые пластинчатые — Масса 430 — Основные параметры и размеры 429 — Основные параметры и размеры пластин 432—434 — Рекомендуемые типы и размеры специальных пластин 432 — Суммарный зазор между наружными и внутренними пластинами 431 — Твердость на поверхности деталей 431 — Технические требования 431 — Усилия выпрессовки втулки и валика из пластин Ч Частота вращения подшипников — Понятие 61 1----предельная — Значения скоростного параметра 93, 94 — Методы расчета 92—94 Ш Шероховатость посадочных и торцовых поверхностей подшипников 69 ----поверхностей валов и отверстий кор- пусов 69 Шкивы для вариаторных ремней 497, 498 — Правила монтажа и эксплуатации 501 — Технические требования 497, 498 f----для плоских приводных ремней 459—• 461 — Технические требования 460, 461 <----клипоременных передач 464—488 — Нормы точности статической балансировки 486 — Предпочтительные расчетные диаметры и их допустимые отклонения 484— Профиль канавок 485 — Разница в расчетных диаметрах миогоканавочпого шкива и расчетный диаметр меньшего шкива 484 — Технические требования 486 Шпояки — Выбор для ступенчатых валов 529 — Расчет 529 -----призматические 521 — Размеры сечений я пазов 520 — Расчет 529 -----призматические направляющие 522, 523 — — призматические сборные скользящие 526, 527 — — призматические скользящие 523—525 — — сегментные 528 — Расчет 530 -----торцовые — Расчет 530 — — цилиндрические — Расчет 530, 531 Штифты закрепительные для втулок подшипников скольжения 35
ЗАМЕЧЕННЫЕ ОПЕЧАТКИ Стр. Строка Напечатано Должно быть 76 8-я сверху D ‘/8 о’’8 176 9-я снизу 7.94VB ГОСТ 6364—68 7,9'Л8 ГОСТ 6364—78 298 24-я сверху *с Лс 371 1-я сверху Нагрузка Исходная расчетная нагрузка 423 Табл. 18, графа 3, 1,60380 0.6038D 427 6-я снизу 9-я снизу d и В d и Ввн 553 3-я сверху ви 1 августа на 1 декабря ИВ № 601 ВАСИЛИЙ ИВАНОВИЧ АНУРЬЕВ СПРАВОЧНИК КОНСТРУКТОРА-МАШИНОСТРОИТЕЛЯ Том 2 Редакторы Т. С. Грачева, Л. П. Рыжова. Художественный редактор И. П. Рогачев. Технические редакторы Е. П. Смирнова, Ф. П. Мельниченко. Корректоры Н. И. Ша-рунима, В. А. Воробьева. Переплет художника А. Я. Михайлова. Подписано в печать с матриц 09.02.79. Т-01072. Формат 60X90'/is. Бумага типограф-скан № 2. Гарнитура обыкновенная новая. Печать высокая. Усл. печ. л. 35,0., Уч.-изд. л. 49,35. Тираж 130 000 экз. Зак. 451. Цена 2 р. 70 к. Издательство «Машиностроение», 107885, Москва, ГСП-6, i-й Басманный пер., д. 3. Орлена Октябрьской Революции- ордена Трудового Красного Знамени Ленинградское производственно-техническое объединение «Печатный Двор» имени А. М. Горького «Союзполиграфпрома» при Государственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 197136, Ленинград, П-136, Гатчинская, 26,