/
Text
МИИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ГПИ САНТЕХПРОЕКТ
ФИЗИКИ (НИИСФ) ГОССТРОЯ СССР
ГОССТРОЯ СССР
Руководство
по расчету
и проектированию
шумоглушения
вентиляционных
установок
МОСКВА СТРОИИЗДАТ 1962
УДК 697.921.4:628.517.2.001.1
Рекомендовано к изданию решением секции Строительной
акустики НТС НИИСФ.
Руководство по расчету и проектированию шумоглушения
вентиляционных установок / НИИ строит, физики Госстроя СССР, Гос.
проект, ин-т Сантехпроект Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1982.—
87 с.
Руководство разработано к главе СНиП II-12-77 «Защита от
шума» (разд. 8).
Даны допустимые уровни шума от систем вентиляции и
кондиционирования воздуха, данные для определения звуковой мощности
основных источников шума, акустического расчета вентиляционных
систем, выбора глушителей, допустимых скоростей в элементах
воздуховода и т. п.
Для работников проектных организаций, а также для
инженерно-технических работников, занимающихся решением вопросов
борьбы с шумом.
Табл. 53, ил. 26.
Разработано НИИ строительной физики Госстроя СССР
совместно с ГПИ Сантехпроект Госстроя СССР при участии НИИСК.
3206000000—310
Инструкт.-нормат., II вып. — 55—81.
047@1)—82
©Стройиздат, 1982
ПРЕДИСЛОВИЕ
Настоящее Руководство разработано к главе СНйП П-12-77
«Защита от шума» и в соответствии с ГОСТ 12.1.003—76.
Защита от шума строительно-акустическими методами
вентиляционных систем с механическим побуждением и систем
кондиционирования воздуха должна проектироваться на основании
акустического расчета и предусматривать применение глушителей
шума, звукопоглощающих облицовок, ограничение скороетей в
воздуховодах и другие мероприятия.
В Руководстве указаны допустимые уровни шума (звукового
давления) для вентиляционных установок, охарактеризованы
основные источники шума и приведены данные для расчета их
звуковой мощности, изложены общие принципы акустических расчетов
установок вентиляции и коддиционирования воздуха, рассмотрены
возможные мероприятия по снижению шума до величин,
установленных нормами.
Методика акустических расчетов основана на определении
уровней звукового давления, образующегося при работе
вентиляционных установок в расчетных точках на постоянных рабочих
местах или в рабочей зоне помещений, местах отдыха людей и т. п.,
определении необходимости снижения этих уровней шума и
мероприятий по уменьшению уровней звукового давления до величин,
допускаемых нормами.
Акустический расчет должен входить в состав проектов
установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного
отопления с механическим побуждением для зданий и сооружений
различного назначения.
Руководство разработано НИИ стройфизики (кандидаты техн.
наук Э. А. Лесков и Н. Н. Северина, инженеры 3. Ф. Сорокина,
М Ю Лешкр и В. В. Зорин), ГПИ Сантехпроект (инж. Р. Г. Кот-
ляр), НИИСК (инж. Н. А. Трохименко).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Акустический расчет следует делать только для
помещений с нормируемыми уровнями шума.
При акустическом расчете центральной установки вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления следует
рассматривать наиболее короткую ветвь воздуховодов. Если
центральная установка обслуживает несколько помещений, для которых
нормативные требования к шуму различны, то дополнительно
следует проводить расчет для ветви воздуховодов, обслуживающей
помещение с наименьшим допустимым уровнем шума.
1.2. Отдельно следует выполнять расчет для автономных ото-
пительно-вентиляционных агрегатов, автономных кондиционеров,
агрегатов воздушно-тепловых завес, местных отсосов, агрегатов
установок воздушного душирования, которые ближе всего расположены
к расчетным точкам.
Необходимо определять уровни шума на прилегающей
территории от вентиляторов и воздуховодов, выходящих в атмосферу
(всасывание и выброс воздуха установками).
1.3. Нельзя упускать из виду, что в случае установки
центрального глушителя, значительно снижающего шум от
вентилятора, при повышенных скоростях воздуха источниками генерации
шума могут оказаться любые элементы вентиляционной сети, и
прежде всего дросселирующие и воздухораспределительные
устройства, повороты, тройники и т. п.
1.4. Акустический расчет следует делать для каждой из восьми
октавных полос слышимого диапазона (для которых нормируются
уровни шума) со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250,
500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц.
Требуемые мероприятия по снижению шума в случае
необходимости следует определять для каждого источника в отдельности.
Примечания. 1. Для центральных систем вентиляции,
кондиционирования, воздушного отопления при наличии
разветвленной сети воздуховодов (минимальное число ответвлений 3) расчет
требуемого снижения шума вентиляторов допускается производить
только для частот 125 и 250 Гц. Ответвлениями следует считать
воздуховоды, заканчивающиеся воздухораспределительными
устройствами.
2. Расчет шума, генерируемого воздухораспределительными,
воздухорегулирующими и фасонными элементами воздуховодов,
допускается производить только для частот 500 и 1000 Гц.
3. Все промежуточные расчеты выполняются с точностью до
0,5 дБ. Конечный результат округляется до целого числа децибел.
2. ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМА СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
2.1. При выборе допустимых уровней шума для
вентиляционных систем необходимо учитывать уровень как собственного шума
в помещении, обусловленного нормальной рабочей активностью,
так и шума в помещении от городского транспорта.
2.2. Уровни звукового давления в октавных полосах частот в
дБ и уровни звука в дБА для шума, создаваемого в помещениях
4
Таблица 1
с
с
g
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Объект
Палаты больниц и санаториев,
операционные больниц
Жилые комнаты квартир,
жилые помещения домов отдыха и
пансионатов, спальные
помещения в детских дошкольных
учреждениях и интернатах
Кабинеты врачей больниц,
санаториев, поликлиник,
концертные залы, номера гостиниц,
жилые комнаты в общежитиях
Территории больниц,
санаториев, непосредственно
прилегающие к зданию
Территории, непосредственно
прилегающие к жилым домам,
площадки отдыха микрорайонов,
площадки детских дошкольных
учреждений, участки школ
Классные помещения,
аудитории учебных заведений,
конференц-залы, читальные залы,
зрительные залы театров,
клубов, кинотеатров, залы
судебных заседаний и совещаний
Рабочие помещения управлений,
конструкторских и проектных
организаций и
научно-исследовательских институтов
Залы кафе, ресторанов,
столовых, фойе театров и
кинотеатров
Торговые залы магазинов,
спортивные залы, пассажирские
залы аэропортов и вокзалов,
приемные пункты предприятий
бытового обслуживания
Производственные помещения
Помещения конструкторских
бюро, расчетчиков и
программистов вычислительных машин,
Допустимые уровни звукового
давления, дБ, в октавных
полосах частот со
среднегеометрическими частотами, Гц
СО
СО
46
50
54
54
62
58
66
70
74
U3
ем
—'
34
39
43
43
52
47
56
61
65
О
1С
о
26
30
35
35
44
40
49
54
58
О
О
иэ
19
24
29
29
39
34
44
49
53
О
О
о
"■*
15
20
25
25
35
30
40
45
50
О
О
о
О*
12
17
22
22
32
27
37
42
47
О
О
О
■*•
9
15
20
20
30
25
35
40
45
О
О
о
00
8
13
18
18
28
23
33
38
44
св
а
т
X
о«.
#а
20
25
30
30
40
35
45
50
55
5
Продолжение табл. t
2
11
12
13
14
15
Объект
лабораторий для теоретических
работ и обработки
экспериментальных данных, приема
больных в здравпунктах
Помещения управления, рабочие
комнаты
Кабины наблюдений и
дистанционного управления:
без речевой связи по
телефону
с речевой связью по телефону
Помещения счетно-электронных
машин и участки точной
сборки, машинописные бюро
Помещения лабораторий для
проведения экспериментальных
работ, помещения для
размещения шумных агрегатов
вычислительных машин
Постоянные рабочие места и
рабочие зоны производственных
помещений и на территории
предприятий
Допустимые уровни звукового
давления, дБ, в октавных
полосах частот со
среднегеометрическими частотами, Гц
(О
66
74
89'
78
78
89
94
1Л
56
65
82
69
69
82
87
о
49
58
77
63
63
77
81
О
О
44
58
73
58
58
73
78
О
О
О
40
50
70
55
55
70
75
О
О
О
см
37
47
68
52
52
68
73
О
О
о
35
45
66
50
50
66
71
О
О
о
00
33
44
65
49
49
65
69
звука.
п <
о •
45
55
75
60
60
75
80
Примечание Требования к LMa, приведенные в табл. 1
не относятся к комнатным кондиционерам, оконным осевым
вентиляторам и т. п., которые работают периодически под контролем
потребителя.
н на территориях, прилегающих к зданиям, системами вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления, в
соответствии со СНиП II-12-77 следует принимать на 5 дБ ниже
допустимых уровней шума для помещений зданий и прилегающей
территории или фактических уровней шума в помещениях, если
последние не превышают допустимых уровней звукового давления
и не ниже 30 дБА.
В табл. 1 даны допустимые уровни шума систем вентиляции
и кондиционирования воздуха с учетом поправки Д=—5 дБ.
2.3. Поправки к этим уровням на время суток и место
расположения объекта следует принимать по табл. 2.
6
Таблица 8
Влияющий
фактор
Время суток
Местоположение
объекта
Условия
Ночное время с 23 до 7 ч
Дневное время с 7 до 23 ч
Курортный район
Новый проектируемый городской
жилой район
Жилая застройка, расположенная в
существующей (сложившейся)
застройке
Поправки
к W «Б
0
+10
—5
0
+5
Примечания: 1. Поправки на время суток вносятся при
определении допустимых уровней звукового давления и уровней звука
для жилых комнат квартир, спальных помещений домов отдыха и
пансионатов, спальных помещений в детских дошкольных
учреждениях и школах-интернатах, палат больниц и спальных комнат
санаториев, жилых комнат общежитий, номеров гостиниц, для
территорий, непосредственно прилегающих к жилым домам, территорий
больниц, санаториев, непосредственно прилегающих к зданиям.
2. Поправки на местоположение объекта следует учитывать
только для внешних источников шума при определении допустимых
уровней звукового давления и уровней звука для жилых комнат
квартир, спальных помещений домов отдыха и пансионатов,
спальных помещений в детских дошкольных учреждениях и
школах-интернатах, палат больниц и спальных комнат санаториев, жилых комнат
общежитий и номеров гостиниц.
3. Поправку на местоположение объекта не следует применять
для вновь строящихся зданий в существующей (сложившейся)
застройке.
3. ИСТОЧНИКИ ШУМА В ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВКАХ
И ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
3.1. Источниками шума в системах вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления являются вентиляторы,
кондиционеры, отопительные агрегаты, воздухорегулирующие
устройства (дросселирующие устройства, шиберы, диафрагмы,
клапаны, задвижки), воздухораспределительные устройства (решетки,
плафоны, анемостаты), элементы воздуховодов (повороты,
изменения поперечного сечения, разветвления), насосы, холодильные и
воздушные компрессоры.
Кроме того, шум может передаваться по вентиляционным
каналам из одного помещения в другое через ограждения и
перекрытия.
На рис. 1 показаны основные источники шума в системах
вентиляции и кондиционирования воздуха, а также пути
распространения звука и вибрации.
7
Вентиляторы
3.2. Основной источник шума в вентиляционных системах —
вентилятор. Для правильной оценки акустических параметров
вентилятора необходимо иметь шумовые (акустические)
характеристики, определение которых предусматривается действующими
стандартами и техническими условиями на вентиляторы.
Шунбентипя
тора(через
стенки
корпуса)
{Венткамера
ЩпрдипШшш
[ограждения
Шуи бенти-
лятора(сгпо
рона
нагнетания)
Воздуховод
I
\ромещемаё\ Помещение Помещение] \Помещенйе\\помщение
Шум Вента
лятора(сто
рона
всасывания]
I Воздуховод
I №Р
Окно
Механический тум
подшипников
Генерирр
Ванный по
тоымшуп
плафона
конструкции
V
I ПружиньГ~\
Пол
Генерированный
потоком шум
дросселя
Воздуха
Ш
Место нахожде-
ния человека
Рис. 1. Типичные источники шума и пути его распространения
3.3. Шумовые характеристики вентиляторов определяются по
ГОСТ 12.2.028—77, а электродвигателей — по ГОСТ 11929—66 и
должны быть указаны в паспортах и каталогах вентиляционного
оборудования, а при их отсутствии должны определяться расчетом
по данным, приведенным в пп. 3.4—3.7. Для вентилятора как
источника шума характерно существование трех независимых путей
распространения шума: по воздуховодам на всасывании и
нагнетании и через стенки корпуса в пространство, окружающее
вентилятор (вокруг вентилятора).
Радиальные (центробежные) и осевые вентиляторы
3.4. Октавные уровни звуковой мощности вентилятора,
излучаемой:
а) в воздуховод всасывания или нагнетания следует
определять по формуле
8
Lp0Kr = L + Mk?'v+l(>k$+b~M1 + tiL2; A)
б) открытым входным или выходным патрубком вентилятора в
помещение или в атмосферу следует определять по формуле
i.PoKT = L + 201gPv+10 1gQ+S-AL1-AL3; B)
в) через стенки корпуса вентилятора в помещение или в
атмосферу следует определять по формуле
lPokt = Гв.в + 20 lg Ру + 10 lg Q + б - Д1Ь C)
где L, LB в — критерии шумности, дБ, зависящие от типа и
конструкции вентилятора, величину которых
соответственно для сторон всасывания, нагнетания и
вокруг вентилятора следует принимать по табл. 3;
Таблица 3
Вентилятор
тип
Ра;
Ц4—70
Ц4—76
Ц14—46
ввд
Ц10-28
ЦП7—40
(
06—300
№
шальные
2,5; 3,2;
4; 5; 6,3; 8;
10; 12,5
8; 10; 12; 16; 20
2,5; 3,2; 4; 5;
6,3; 8
8; 9; 11
2,5; 3,2; 4; 5
5; 6; 8
Эсевой
5; 6,3; 8;
10; 12,5
Диаметр
рабочего
колеса,
% Дя<
90—100
105
100
100
100
100
100
100
Критерий шумности
L, дБ, для сторон
нагнетания
53
56
50
54
60
58
58
52
всасывания
50
52
47
51
52
53
53
52
вокруг
вентилятора
51,5
54
48,5
52,5
56
55,5
55,5
52
* Ди — номинальный диаметр рабочего колеса вентилятора.
9
Таблица 4
Тип и номер
вентилятора
Радиальные
Ц4-70
№ 2,5; 3,2;
4
Ц4-70
№ 5; 6,3;
8; 10;
12,5
Ц4-76
Ц14-46
Ц10-28
ЦП-7-40
ввд
Осевые
06—300
Частота
вращения вентилятора,
об/мин
930—1120
1370-1700
2800—3360
350—450
460—600
635-800
850—1000
1015—1290
1300—1620
720
915—985
1360—1455
2815—2900
2810—2940
600—700
800—1400
1410—2600
600—700
800—1400
1410—1900
700—1400
1410—2800
28 Ю—2850
Поправка AL„ дБ, при
среднегеометрических частотах октавных полос,
со
<о
6
6
7
4
5
5
6
6
7
8
9
10
12
12
4
6
9
4
6
9
13
18
23 1
|Л
сч
***
5
5
7
6
5
4
5
5
6
6
7
8
10
4
6
6
6
6
6
6
8
1
13
18
о
ЫЭ
(N
7
5
6
9
8
7
5
4
5
5
6
6
8
И
9
6
6
9
6
6
8
8
13
О
О
ю
13
10
6
12
11
10
9
8
8
6
5
5
6
8
13
9
6
13
9
6
5
8
8
О
О
о
**
14
14
И
16
15
15
И
11
И
14
13
7
5
9
17
13
9
17
13
9
7
5
8
О
О
О
сч
20
17
15
23
20
18
16
15
15
18
17
14
7
10
21
17
13
21
17
13
9
/
5
О
О
о
■*
25
22
18
30
27
24
22
19
19
22
21
18
14
14
26
21
17
26
21
17
15
9
7
Гц
о
о
о
to
31
27
23
38
34
30
28
27
25
27
25
23
18
18
31
26
21
31
26
21
23
15
9
Pv — полное давление, создаваемое вентилятором, кгс/м;
Q — объемный расход воздуха вентилятора, м3/с;
б — поправка на режим работы вентилятора, дБ, в
зависимости от КПД вентилятора, приведена ниже
КПД вентилятора т)накс — 0
@,91-1) Г|Маяо — 2
@,8-0,9) т,иакс — 4
менее 0,8 т)маис ;— 5
16
Таблица 5
"■"!Z*к х. -
85SBIS
«■» 5 ° Ь1*
S S с Р о*| а
s со « о о л 3 ,
d«p.c 2 2 5.Л
25
50
80
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
2500
Снижение октавных уровней
еч
*о
24
22
20
19
18
16
16
15
14
14
13
12
11
11
10
8
8
8
7 -
6
5
5
4
3
2
2
1
0
звуковой мощности Л1-1
при среднегеометрических частотах октавных
полос, Гц
to
С4
•**
22
19
16
14
13
12
11
11
10
9
8
8
7
6
5
5
4
3
3
2
2
2
1
0
0
0
0
0
О
ю
Ol
19
15
11
10
8
8
7
6
6
5
4
3
3
2
2
1
1
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
в
ю
15
10
^7
5
4
4
3
2
2
1
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0.
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
""
10
5
3
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 .
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Q
53
о
<N
6
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
п*
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
■ 0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
, ДБ,
о
о
оо
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о.
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Примечание. Данные настоящей таблицы относятся к
случаю, когда воздуховод заканчивается заподлицо со стеной или
-потолком и расположен, как и воздухораспределительное устройство
(решетка), на расстоянии двух диаметров воздуховода или более от
других стен или потолка. Если воздуховод или
воздухораспределительное устройство (решетка), заканчивающиеся заподлицо с
ограждающими конструкциями, расположены ближе к Другим
ограждающим конструкциям "помещения, то снижение октавных уровней
звуковой мощности следует определять по данной таблице, принимая
значение AL2 в дБ для диаметра воздуховода, увеличенное вдвое.
11
AZ-i — поправка, учитывающая распределение звуковой
мощности вентилятора по октавным полосам частот, дБ,
принимаемая в зависимости от типа и частоты вращения
вентилятора по табл. 4;
Д£2 — поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние
присоединения воздуховода к вентилятору, определяемая по
табл. 5;
Д£з — частотная поправка, дБ, равная разнице потерь
отражения звука от открытого конца патрубка всасывания или
нагнетания вентилятора при его свободном расположении
в помещении и заподлицо со стеной (как при
акустических испытаниях вентиляторов) и определяемая по
табл. 6.
Таблица 6
Диаметр
или размер
стороны
патрубка
вентилятора,
мм
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
Частотная поправка
СО
<о
4
3
3
4
3
3
2
4
3
2
3
2
3
2
2
1
2
1
1
Ю
сч
*-•
3
3
3
2
3
2
3
1
2
3
2
2
0
0
Д1.3. дБ, при среднегеометрических
частотах октавных полос, Гц
о
ю
ем
2
2
2
3
1
2
1
1
1
1
0
1
1
0
0
0
0
0
0
о
о
иэ
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
*•")
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
ее
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
ч*
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
о
о
со
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Для облегчения расчетов на рис. 2 приведен график для
определения значений 20 lg Ру + 10 lg Q.
Формула C) для определения звуковой мощности шума
вентилятора в помещении, где он установлен, должна использоваться
вместо формулы E8) главы СНиП П-12-77, поскольку
результаты расчета по формуле C) больше соответствуют результатам
намерений уровня шума вокруг вентилятора.
3.5. Для осевых вентиляторов уровни звуковой мощности
шума на всасывании и нагнетании ввиду симметрии потока могут
быть приняты одинаковыми.
12
З*20
§ ю
о
" —I
^|Ш
й^ггШ
" Ш
.. -tj
:: ip
2
-**
3.6. Уровень шума электродвигате- !0
ля, клиноременного привода и подтип- 70
ников при их исправном состоянии зна- >§ во
читсльно ниже аэродинамического шу- ^ 5о
ма вентилятора, и его можно не
учитывать.
Примечания: 1. Полученные по
формулам A)—C) величины £рокт
характеризуют звуковую мощность,
излучаемую вентилятором при условии ш 02сда07, гз57Ю20
плавного подвода воздуха к входному ' s„i/c
патрубку. Условия плавного подвода Рис 2 График ^я опре-
воздуха к вентилятору обеспечиваются, деления
когда на входе вентилятора имеется
плавный коллектор или когда прямой
участок воздуховода на стороне
всасывания вентилятора при отсутствии дросселя имеет длину не
менее 3£>г,
где Dr = ——- — гидравлический диаметр прямого участка
воздуховода, м;
F — площадь поперечного сечения воздуховода, м2;
П — периметр воздуховода, м.
2. При неплавном подводе к входному патрубку вентилятора
или при установке дросселя на прямом участке при длине
воздуховода за ним менее 5 £>г к величинам LP , определенным по
формулам (I)—C)', следует добавлять для осевых вентиляторов
8 дБ, для центробежных — 4 дБ.
значений
201gPv+WlgQ
Крышные вентиляторы
3.7. Октавные уровни звуковой мощности крышного
вентилятора, излучаемой открытым патрубком нагнетания или всасывания
в атмосферу или в помещение, следует определять по формуле
lPokt = I + 50 lg «.+ 20 lg D - Д^.
D)
При работе крышного вентилятора с сетью воздуховодов
октавные уровни звуковой мощности, излучаемой входным
патрубком в воздуховод, следует определять по формуле
LPoKT = L + 50lgu + 201gD-AL1+ALi,
E)
где
L — отвлеченный уровень шума, дБ, зависящий от типа и
конструкции вентилятора, т. е. уровень звуковой
мощности, создаваемой вентилятором данного типа при
диаметре рабочего колеса 1 м, окружной скорости
1 м/с при работе в заданной точке безразмерной аэро-
динамическрй характеристики вентилятора; величину
L для сторон всасывания и нагнетания следует
принимать по табл. 7;
и — окружная скорость рабочего колеса, м/с;
D — диаметр рабочего колеса, м;
AL\ — поправка, учитывающая распределение звуковой мощ-
13
Таблица 7
Тип вентилятора
Радиальные
(центробежные)
КЦ4—84
КЦЗ-90
Осевые
Отвлеченные уровень шума, L, дБ, для сторон
нагнетания
28
19
всасывания
23
19
ности по октавным полосам частот, дБ, и
принимаемая в зависимости от типа и частоты вращения веа-
тилятора по табл. 8;
Д12 — поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние
присоединения воздуховода к вентилятору и определяемая
по табл. 5.
Таблица 8
Тип
в ентилятора
Радиальные
КЦ4—84
КЦЗ—90
Осевые
Частота,
вращения,
об/мин
400—480
570
920—950
720—920
1370—1400
Поправка Д1.„ дБ, при
среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
СО
to
5
7
11
7
9
10
4
4
5
6
7
о
ю
С4
8
6
4
6
6
О
О
ю
10
9
8
9
6
1000
16
15
10
12
9
2000
23
21
16
16
13
4000
28
26
23
21
17
8000
33
31
28
29
23
Кондиционеры
3.8. Основным источником шума в центральных и местных
кондиционерах является вентилятор, в автономных — вентилятор
и компрессор.
При работе вентилятора возникает аэродинамический шум,
вызываемый колебаниями скорости и давления в потоке,
протекающем через вентилятор.
и
Таблица 9
Тип
кондиционера
Октавные уровня звуковой мощности кондиционеров.
дБ, при среднегеометрических частотах октавных
полос, Гц
СО
SO
\а
о*
о
to
о»
о
о
ш
о
о
*-«
о
о
с»
о
о
•ф
о
о
о
00
Кондиционеры местные неавтономные
КНУ—18
на клиноременной
передаче
с муфтой
90
90
100
100
101
106
103
104
104
109
104
107
103
108
Кондиционеры автономные
КСИ—12А
КСИ— 12Б
КС—25
КС—35
КС—50
КТА1—2,0—0,4А
КТА1— 2,0—0,4
КТА1—6,3—01
КТА1—10—01
КВ1—17
КТА1— 4—01
КТА1—2,0—046
70
75
80
80
82
74
76
82
88
82
80
74
68
85
82
83
86
78
82
81
85
80
80
76
72
83
80
80
88
76
76
84
88
82
80
78
73
86
74
74
83
79
77,5
86
91
80
80
77
69
86
77
79
81
78
76,5
86
93
80
81
76
69
84
72
70
77
73
66
80
93
76
76
70
65
79
67
69
73
69
65
75
79
73
73
66
Кондиционеры автономные крановые
КТ—1,0—4,3
КТ—1,0—4,1
82
87
84
98 I 96
94 92
89
91
87
90
Кондиционеры автономные транспортные
КТА2—053—01 | 64 | 65 | 68 | 63 I 61 1 56
80
84
97
103
63
73
61
64
65
62
60
70
74
66
66
60
73
78
54 | 49
Примечание. Кондиционеры КТА1-4-01, КТА 1-2,0-0,4 А,
КТА1-2,0-04Б предназначены для замены старых моделей
соответственно: KlBl-17; KTAl-2,0-0,4; КА-8А.
Основные источники шума в компрессорах —
газодинамические процессы в газовых трактах, электродвигатели, клапаны и
возникающие от них вибрации.
3.9. Октавные уровни звуковой мощности местных
кондиционеров в помещении, где они установлены, создаваемые
вентиляторами, следует определять для всасывания и нагнетания
отдельно по формуле B) и значения полученных уровней суммировать
по табл. 11.
3.10. Октавные уровни звуковой мощности на стороне
нагнетания для всех типов кондиционеров, кроме КТ—1,0—4,1 н
15
КТ—1,0—4,3, приведены в табл. 9. Данные для шума всасывания
этих типов кондиционеров следует принимать на 5 дБ ниже
приведенных в таблице. Для кондиционеров типа КТ—1,0—4,1 и
КТ—1,0—4,3 данные в таблице соответствуют суммарной
мощности всасывания и нагнетания при их установке в помещении без
сети воздуховодов.
Отопительные агрегаты
З.П. К шуму отопительных агрегатов в соответствии с
санитарными нормами предъявляются те же требования, ограничи-
Таблица 10
Тип агрегата
АПВС 50/30
АПВС 70/40
АПВС 110/80
АПВ—200/140
АПВ—200/190
ГСТМ—70
СТД—100
СТД—ЗбО М
ГСТИ—200
А02—10—02УЗ
АОД2—10—02УЗ
АОУ2—10—02УЗ
Тип
вентилятора
мц
МЦ
МЦ
МЦ
мц
мц
ЦЗ-04
Ц4—70
МП
К—109—19
К—109—19
К—109—19
Октавные уровни звуковой мощности,
дБ, при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
СО
ф
86
82
90
92
93
84
90
90
84
85
85
85
95
91
96
96
97
86
96
94
87
93
91
98
О
99
91
97
97
98
89
93
94
86
90
92
86
О
О
10
98
92
96
98
99
89
96
96
89
91
91
88
О
О
о
94
88
90
91
92
86
88
90
85
91
89
87
О
О
о
CN
86
81
85
86
88
81
-82
83
78
87
84
83
О
О
О
77
72
76
75
76
75
72
71
70
80
79
78
О
О
о
во
70
68
69
70
72
67
67
05
62
73
69
70
Таблица 11
Разность двух
складываемых
уровней, дБ
Добавка к более
высокому уровню,
необходимая для
получения суммарного
уровня, дБ
0
3
1
2,5
2
2
3
1,8
4
1,5
5
1,2
6
1
7
0,8
8
0,6
9
0,5
10
0,4
15
0,2
20
0
Примечание. При пользовании таблицей следует
последовательно складывать уровни, начиная с максимальных. Сначала
следует определять разность двух складываемых уровней, затем —
соответствующую этой разности добавку. После этого добавку
следует прибавить к большему из складываемых уровней.
Полученный уровень складывают со следующим по величине и т. д.
It
вающие величину уровня звукового давлений, что н к системам
вентиляции. Основным источником шума в отопительных агрегатах
является вентилятор.
3.12. Октавные уровни звуковой мощности отопнтельно-рецир-
куляшюнных агрегатов приведены в табл. 10.
3.13. Если в помещении одновременно работает несколько
источников шума (вентиляторы, кондиционеры и т. д.) и требуется
определить суммарный уровень звуковой мощности (например, при
расчете звукоизоляции), то следует пользоваться формулой F) или
табл. 11.
п
ipcy«=101g2100,1Li"' F)
1=1
где Lp, —уровень звуковой мощности одного источника, дБ;
п — число источников шума.
Суммарный уровень звуковой мощности £рсум при работе п
одинаковых источников определяют по формуле
^сум = ^ + 10,§«- <7>
3.14. При установке вентилятора в одном помещении с сетью
воздуховодов и воздухоприемным или воздухораспределительным
устройством определяют суммарный уровень звуковой мощности
путем сложения шума самостоятельных источников
шума вентилятора, распространяющегося по воздуховодам через
воздухораспределительные или воздухоприемные устройства;
шума вентилятора, излучаемого открытым входным или
выходным патрубком;
шума вокруг вентилятора, излучаемого через стенки его
корпуса
Шумообразование в элементах воздуховодов
3.15. После установки центрального глушителя, снижающего
шум вентилятора до требуемого уровня, обычно начинает сильнее
проявляться шум, генерируемый потоком в воздухорегулирующих,
фасонных и воздухораспределительных элементах воздуховодов.
Шум этих элементов, обусловленный пульсациями давления и
скорости, зависит не только от скорости набегающего потока,
коэффициента местного сопротивления, размеров и конструкции элемента,
но также от степени турбулентности набегающего потока,
равномерности скорости в поперечном сечении подводящего воздуховода а
места расположения элемента в сети воздуховодов Например, при
плохих условиях входа потока в воздухораспределительное
устройство уровень генерируемой звуковой мощности может увеличиться
на 5—15 дБ.
При распространении по системе воздуховодов уровень шума
этих устройств, так же как и шума вентилятора, значительно
снижается Поэтому в расчете в большинстве случаев следует
учитывать только шум, создаваемый дросселирующими и
воздухораспределительными устройствами, установленными на ответвлениях к
рассматриваемому помещению.
17
ЩзШ.
\
!
8Ji I ! W ft WS *00%
Рис. 3. Зависимость lOlgcp от коэффициента местного сопротивления
шибера или дроссель-клапана
Для снижения уровня шума в вентилируемых помещениях
может потребоваться установка дополнительных глушителей на
конечных ответвлениях
Шумовые характеристики вышеперечисленных устройств,
определенные экспериментально для конкретных условий их монтажа,
должны приводиться в технических паспортах. При их отсутствии
для ориентировочных расчетов можно пользоваться данными
настоящего раздела.
Шумообразоваиие в шиберах и дроссель-клапанах
3.16. Октавные уровни излучаемой в воздуховод звуковой
мощности, генерируемой шибером или дроссель-клапаном, определяют по<
формуле
lPokt = 6° !g v + 20 >S t + Ю lg F + 10 lg Ф +
+ AL3 — AL4 + ALB3 + 36, (8)
где v — скорость потока, набегающего на регулирующее устройство,
м/с;
£,— коэффициент местного сопротивления регулирующего
устройства, отнесенный к скорости v;
F — площадь поперечного сечения канала, м2;
■ф— критерий подобия; величину lOlgcp, дБ, определяют по
графику рис. 3 в зависимости от коэффициента местного
сопротивления шибера или дроссель-клапана;
Д/.2 — поправка, дБ, на акустическое влияние присоединения
воздуховода к дросселю, определяемая по табл. 5;
Д1вз — поправка на взаимное расположение фасонных элементов,
дБ.
Если перед рассматриваемым элементом на расстоянии менее
чем 4Дг расположен другой фасонный элемент, то турбулентность
набегающего воздушного потока увеличивается и в результате
уровни звуковой мощности, генерируемой потоком в элементе,
возрастают дополнительно >ia 4 дБ. Если это расстояние более 4DC, то
Д1ВЗ=0;
ALi — частотная поправка, дБ, определяемая по графикам на
рис. 4 и 5 или по табл. 12 в зависимости от величины параметра g:
fa
*—^-. (9)
где f — среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц;
18
г.
1
it
-ST
S 11
o-S<o
в * s
ej О S
* i&
S n ft
Йо, о.
Г I
Ш
«o g,
. s»
о
я >,
ft. e
«S
Я
К
4
MD
«J
H
1
f
\—
^
—
^
4-
\
\
" ^
L-_J~-
1
4
J
—
-
"
\
•*■
•4.
ном
a
ее
a,
, при
а
*
^
<
авка
о.
с
о
С
О
00
о
о
to
о
о
о
сч
о
о
*~*
о
00
ь
о
о*
о
*ф
<N
00
о
■*
о
сч
о
ума
а
и
за
5
1
£
«-N
СО
00
CN
СО
CN
_,
CN
t~
*^
со
1-4
(N
•—t
9,5
00
in
t~
f-
oo
о
■—Ч
,
*—1
ш
о
OI
к
я
Я!
ч
ь-к
Дроссел
со
сч
S
о
CN
•*
i—t
О
»-м
о>
t--
5,5
ь-
1П
г»
ю
—
со
^
(N
,
CN
8
—4
rt>
а.
Шибе
>
IS
а — для шибера — отношение свободного (в свету) расстояния
от кромки шибера до стенки канала к высоте канала в месте
установки шибера; для дроссель-клапана — отношение угла
закрытия дросселя к 360°;
v —скорость набегающего потока, м/с.
Рекомендации о месте установки регулирующих устройств
3.17. В воздуховоде за регулирующим устройством образуется
замкнутая вихревая зона, на границе которой наблюдается
интенсивный импульсный обмен между вихревой зоной и основным тече-
<F
-К
Поток,
Щ>Ж2*==~
10 20 50 40 СО ВО 70 60 90 О
0,5
1а
Рис. 6. Определение длины замкнутой вихревой зоны /
а — шибер; б — дроссель-клапан; в — зависимость для дроссель-клапана от
а
угла закрытия а; г — зависимость длины замкнутой вихревой зоны / от
геометрических соотношений шибера, дроссель-клапана и канала
нием в канале в месте поджатия потока. В случае размыкпния
вихревой зоны импульсный обмен увеличивается, возникает
противотечение в вихревую зону. Следствием этого является резкое увеличение
уровня шума, генерируемого регулирующим устройством. Во
избежание этого регулирующие устройства следует устанавливать в
воздуховодах на достаточном расстоянии от выходных отверстий,
ответвлений и разветвлений так, чтобы вихргвая зона за устройством
была замкнута.
Для определения длины замкнутой вихревой зоны за шибером
следует пользоваться графиком рис. 6. Для дроссель-клапана
использование этого графика также можно считать возможным,
принимая во внимание, что полученные результаты будут
приближенными.
Графический (приближенный) метод определения октавных
уровней звуковой мощности, генерируемой шибером
или дроссель-клапаном
3.18. Для определения уровней звуковой мощности,
генерируемой шибером или дроссель-клапаном в присоединенный воздуховод,
можно пользоваться номограммами рис. 7 и 8 Уровни шума,
полученные по номограммам, учитывают присоединение регулирующих
устройств к вентиляционной сети
20
Начинать следует в I квадранте. Порядок действия показан
пунктиром. По оси абсцисс откладываем значения коэффициента
местного сопротивления регулирующего устройства. Из полученной
точки восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с прямой
интересующей частоты Из точки пересечения проводим параллельно
оси абсцисс прямую до пересечения с кривой скорости потока
воздуха в канале (во II квадранте), откуда опускаем перпендикуляр в
III квадрант до пересечения с кривой гидравлического диаметра Dr
воздуховода, где установлено регулирующее устройство. Из этой
точки проводим параллельно оси абсцисс прямую до пересечения с
ординатой, на которой находим величину октавного уровня звуковой
мощности.
Шумообразование в фасонных элементах воздуховодов
круглого сечения
3.19. На образование шума в фасонных элементах
вентиляционной сети (крестовинах, тройниках, отводах) оказывает влияние
соотношение скоростей потока в главном канале айв ответвлении с',
степень турбулентности потока, а также геометрическая форма
(радиус поворота, отвода).
Октавный уровень излучаемой в воздуховод звуковой мощности,
генерируемой крестовинами, и тройниками на ответвлении и
отводами круглого сечения, рассчитывают по формуле
21
Рис. 8. Номограмма для
определения октавных
уровней звуковой мощности,
излучаемой в воздуховод
дроссель-клапаном (d=Dr)
LPom = L'p + Д£а + A£s + Ai-6 + AtB3,
(W)
где LP —октавный уровень звуковой мощности, генерируемой
элементом, определяется по номограмме рис. 9 по заданному
диаметру отвода D и отношению скоростей;
Д1а — поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние
присоединения воздуховода, определяется по табл. 5;
v
АЦ — поправка, дБ, на отношение скоростей —у, определяемая
по рис. 10;
Д£« — поправка, дБ, на геометрическое исполнение фасонного
элемента, определяемая в зависимости от отношения
радиуса закругления к диаметру отвода по рис. 11;
Д£вз — то же, что в формуле (8).
Шумообразование в фасонных элементах
воздуховодов прямоугольного сечения
Тройники
3.20. Октавные уровни излучаемой в воздуховод звуковой
мощности, генерируемой вентиляционными крестовинами, тройниками
Ш
20 30 ЬО 50 60 70 80 90 WO
lpJ6
ALgjS
Ряс. 9. Номограмма для определения
уровней звуковой мощности шума,
генерируемого воздушным потоком в
фасонных элементах воздуховодов
D — диаметр отвода; v' — скорость потока в
отводе; о — скорость в магистральном
воздуховоде
Рис. 10. Поправка AL5, учитывающая
влияние соотношения скоростей в
магистрали и в ответвлении
23
AuJS
г
s
^
■^i
0,05
0,10
, i ?Ч.
0^15 и более £
Рис П. Поправка ALS,
учитывающая влияние радиуса
закругления поворота на шумо-
образование
прямоугольного сечения для прохода и ответвления, определяют по
формуле
LP0Kr=K+G+H + hLB3, A1)
где
Nsf-
К-
DTf
■частотный параметр, дБ, определяемый в
зависимости от площади поперечного сечения ответвления
Fs или прохода F2 тройника, м2, и безразмерного
числа Струхаля Nst по рис. 12;
- число Струхаля определяют расчетом в зависимости
и
от гидравлического диаметра Dr, м, скорости
воздуха vi, м/с, в магистральном воздуховоде тройника
и частоты f, Гц, или по рис. 13;
G — скоростная функция, дБ; определяемая в
зависимости от отношения скоростей воздуха в ответвлении
va и проходе »2 данного тройника по рис. 14;
Н — частотная поправка, дБ, определяется по табл. 13
в зависимости от среднегеометрической частоты f,
Гц;
А/-»»— то же, что в формуле (8).
Таблица 13
Среднегеометрические
частоты
октаввых
полос,
Гд
Частотная
поправка Н, дБ
63
16
125
19
250
22
500
25
1000
28
2000
31
4000
34
8000
37
Отводы
3.21. Октавные уровни излучаемой в воздуховод звуковой
мощности, генерируемой отводами воздуховодов прямоугольного сечения,
определяют по формуле A1), но здесь для отводов К — частотный
параметр, определяемый по рис. 15 в зависимости от безразмерного
числа Струхаля (см. рис. 13); G — скоростная функция,
определяемая по рис. 16 в зависимости от скорости воздуха v, м/с, и
площади поперечного сечения отвода F, м2; Я — частотная поправка,
определяемая в зависимости от частоты / по табл. 13
Шумообразование в воздухораспределительных
и воздухоприемных устройствах
3.22. Октавные уровни звуковой мощности, генерируемой в
приточных решетках типов Р и РР, определяют по формуле
24
Рис. 12.
Номограмма
для
определения
величины
частотного
параметра К для
тройников
0,5 1 2 5 Ю 20 50 100 W0 5001000 N,
st
Рис. 13.
Номограмма
для
определения числа
Струхаля
(пунктиром
показан
пример
определения числа
Струхаля)
а
t
¥ А
0,1
0,6
0,5 \
OfiS X
0,* \
0,15 \
0,3
0,25
02
0,15
с. 1
ч
ч
ч
ч •
ч
ч
S
■
.
.
,2,5
5,5 l
5
7,5
12,! .
15
17,5
20
25
30
35
W
Г 2000
W00
500
100
100
50
20
10
5
2
1
0,5
4
■
2000
1000
500
250
115
■3
85
$ 10 15 ZO 25 SO 35 Vz,m/c 5 10 15 2B 2530 ыг,м/с
Рис. 14. Номограмма для определения величины параметра б для
тройников
а — тройник с острыми кромками; б — тройник с закругленными кромками;
Oi — скорость воздуха в магистральном воздуховоде vs — скорость воздуха в
проходе тройника; »> — скорость воздуха в ответвлении тройника
LPoKT = 401gf+101gS+101gF-AL7 + 46, A2)
где v — скорость воздуха в свободном сечении решетки, м/с;
£ — коэффициент местного сопротивления, отнесенный к
скорости в свободном сечении решетки;
F — площадь свободного сечения решетки, м2;
Д/-7 — поправка, дБ, определяемая по табл. 14 в зависимости от
безразмерной частоты f
Г--£*-. A3)
v
где f — среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц;
d — характерный размер решетки, м (d=}'F, здесь F — площадь
свободного сечения решетки, м2);
v — скорость в свободном сечении решетки, м/с.
Примечание. Для воздухораспределительных устройств
других типов следует пользоваться паспортными или опытными
данными.
26
СО
S
ч
о
да
700
500
400
300
о
о
150
100
о
00
о
о
о
о
со
о
о
CD
оф
со
с*
-
Частота
ю
о
со"
со
со
со
см
см
ю
со*
ю
о»
~
ю
О)
U5
t-."
СО
СО
СО
со
о
КЗ
К
-4
<J
ев
\А
ю
я
о.
с
а
fjs
'1 J
cl—<\
•! I
11
'I !
1
isi
"Щ
sJ.
1
■ ■ < z 5 w го so wo w да да
Рис. 15. Номограмма для
определения величины частотного
параметра /С для отводов
п %ff а зо кч»
Ряс. 16. Номограмма для
определения параметра С для отводов
27
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ
В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХ
4.1. Источники шума характеризуются октавными уровнями
звуковой мощности — абсолютной характеристикой, практически не
зависящей от внешних факторов. Санитарные нормы устанавливают
допустимые уровни звукового давления (их можно измерить шумо-
мером) в зависимости от назначения помещения для каждой из
восьми октавных полос слышимого диапазона частот. Связь между
звуковой мощностью и звуковым давлением аналогична соотношению
между теплопроизводительностью нагревательного устройства и
температурой воздуха в помещении.
4.2. В * общем случае уровни звукового давления в помещении
зависят от звуковой мощности и фактора направленности излучения
источника шума, количества источников шума, от выбора расчетной
точки (ее расположения относительно источника шума и
ограждающих строительных конструкций), от размеров и акустических качеств
помещения.
4.3. Расчетные точки следует выбирать внутри помещений на
рабочих местах, ближайших к источникам шума, или в зоне
постоянного пребывания людей (на высоте 1,2—1,5 м от уровня пола), а
также на прилегающих территориях (например, на границе
площадки отдыха).
Октавные уровни звукового давления L, дБ, в расчетных точках,
если в помещение поступает шум от нескольких источников, следует
определять для каждого источника отдельно (например, от
вентиляторов — приточного и вытяжного, концевых дросселей,
воздухораспределительных устройств и т. п.). Суммировать уровни звукового
давления в случае необходимости следует, пользуясь табл. 11.
Рассмотрим наиболее часто встречающиеся на практике
варианты.
4.4. Источник шума (генерирующая шум решетка, плафон,
автономный кондиционер и т. п.) находится в рассматриваемом
помещении (см. рис. 1).
Октавные уровни звукового давления, дБ, создаваемые в
расчетной точке данным источником шума, следует определять по
формуле
£=ipoK*+l°lg(-f- + -f-)' <И)
где Lpokt — октавный уровень звуковой мощности источника шума,
дБ (определяется по данным разд. 3);
Ф— фактор направленности излучения самого источника шума
в направлении на расчетную точку, безразмерный (при
отсутствии паспортных данных для решеток Ф
принимается по кривым рис. 17, в других случаях следует
принимать Ф=1);
S — площадь воображаемой поверхности сферы или ее части,
окружающей источник и проходящей через расчетную
точку, м2;
В — постоянная рассматриваемого помещения, м2.
При расположении источника шума в пространстве (например,
на колонне в большом помещении) S=4mr2 (излучение в полную
сферу), в средней части поверхности стены, перекрытия S=2nr2
28
as
If
ffftf°
.
i
г
!
r
S 10 2 }<i5 7
(излучение в полусферу), в
двугранном углу,
образованном ограждающими
конструкциями, 5 = я/-2 (излучение в
;1Д сферы), в трехгранном
углу, образованном ограждаю-
щими конструкциями, S=-t~,
где г — расстояние между
акустическим центром источника и
расчетной точкой, м.
Примечание.
Акустический центр источника
шума, расположенного на полу
или стене, следует считать
совпадающим с проекцией
геометрического центра
источника шума на i оризонтальную
или вертикальную плоскость
Постоянную помещения В,
м2, в октавных полосах частот
следует определять по
формуле
B = Biom\i> A5)
где Вюоо — постоянная
помещения, м2, на
среднегеометрической
частоте 1000 Гц,
определяемая по
табл. 15 в
зависимости от объема
V, м3, и типа
помещения;
р — частотный множитель, определяемый по табл. 16.
Примечание. Для небольших помещений объемом до 120 м3
и при расположении расчетной точки не менее чем на расстоянии
2 м от решетки и не менее чем 3 м от других источников шума
(автономные кондиционеры и т. п.) можно октавные уровни звукового
давления определять по формуле
J
1
[
1 ,
Jri
I
£-
-
■—
*•
и.
4t:
,
5 № Z } i i ? I
г
5
4$
Рис. 17. Фактор направленности
Ф при излучении шума из
воздухораспределительной решетки
а — решетка в центре комнаты, б —
решетка в центре стены; в — решетка
вблизи ребра; г—решетка вблизи
угла; У 1 — приведенный размер решетки,
м; / — среднегеометрическая частота,
Гц, точка О — положение наблюдателя
^-=^Рокт-101§б+6.
A6)
4.5. Несколько источников, генерирующих собственный шум
воздухораспределительных устройств (решеток), одной вентиляционной
системы или системы кондиционирования воздуха, находятся в
рассматриваемом помещении.
Октавные уровни звукового давления, дБ, создаваемые в
расчетной точке, следует определять по формуле
;-wo.8Bt+^r-
i=i
A7)
29
Таблица IS
a
о
с
с к
я в
1
2
3
4
Помещения
С небольшим количеством людей
(металлообрабатывающие цехи, вентиляционные камеры,
генераторные и машинные залы, испытательные стенды
и т. п.)
С жесткой мебелью и большим количеством людей
или с небольшим количеством людей и мягкой
мебелью (лаборатории, ткацкие и
деревообрабатывающие цехи, кабинеты и т. п.)
С большим количеством людей и мягкой мебелью
(рабочие помещения зданий управлений, залы
конструкторских бюро, аудитории учебных заведений,
залы ресторанов, торговые залы магазинов, залы
ожидания аэропортов и вокзалов, номера гостиниц,
классные помещения в школах, читальные залы
библиотек, жилые помещения и т. п.)
Помещения со звукопоглощающей облицовкой
потолка и части стен
ПОСТОЯЯ'
ная
помещения
вюоо. М
V
20
V
10
V
6
V
1,5
где Lpoki — октавный уровень звуковой мощности, дБ, генерируемой
одним воздухораспределительным устройством
(решеткой), определяемый в соответствии с разд 3 или по
паспортным данным;
т — количество воздухораспределительных устройств
(решеток), ближайших к расчетной точке, от видной системы
вентиляции, кондиционирования воздуха или воздушного
отопления (т. е. решеток, для которых ri^Srmtn, здесь
rm in — расстояние, м, от расчетной точки до
акустического центра ближайшей решетки);
п — общее количество воздухораспределительных устройств
(решеток) одной рассматриваемой системы;
Таблица 16
Объем
помещения
V, к'
<200
200—1000
>1000
Частотный множитель ц для среднегеометрических
частот октавных полос, Гц
63
0,8
0,65
0,5
125
0,75
0,62
0,5
250
0,7
0,64
0,55
500
0,8
0,75
0,7
1000
1
1
1
2000
1,4
1,5
1,6
4000
1,8
2,4
3
8000
2,5
4,2
6
30
Фи St —то же, что в формуле A4) для t-ro
воздухораспределительного устройства (решетки);
В — то же, что в формуле A4).
4.6. Расчетная точка находится в вентилируемом помещении,
которое надо изолировать от шума.
Шум от вентилятора или генерирующего шум дросселя,
тройника и т. п. распространяется по воздуховодам систем и излучается в
помещение через воздухораспределительные или воздухоприемные
устройства (например, решетки или плафоны). Октавные уровни
звукового давления в помещении определяют для каждого
источника шума по формулам:
а) при проникновении - шума в помещение через одно
воздухораспределительное устройство
L = W - ^Рсети + »0 lg ("f + 4") : (Ш)
б) при проникновении шума в помещение через несколько
воздухораспределительных устройств (решеток) одной системы
L = LPoKT-ALPceTH+101g(|;^-+-|?j. A9)
Примечания: 1. При расчете по формуле A9) в Д/.РСети не
следует включать снижение уровня звуковой мощности на несколько
решеток в одном помещении, а при определении потерь отражения
от открытого конца по табл. 5 следует брать габаритную площадь
одной решетки.
2. Расчет уровней звукового давления по формулам A4) и
A7)—A9) справедлив, если отношение меньшего размера помещения
к большему не превышает 1 : 5. В других случаях (например,
производственное помещение с большой площадью пола при небольшой
высоте потолка) постоянную помещения В рекомендуется определять
по табл 15 в зависимости от величины воображаемого объема V,
определяемого по формуле
V = bh?b, B0)
где И — меньший размер помещения, м;
Ь — второй по величине размер помещения, м, если b^5h.
Если Ь>5/г, то V следует определять по формуле
V = 25А3; B1)
в) для небольших по объему помещений (см. примечание к
п 4 4)
L = LPoKr-ALPcertl-WlgB + 6, B2)
где Lp0KT — октавный уровень звуковой мощности источника шума
(вентилятора, дроссель-клапана, тройника и т. п.), дБ,
определяемый в соответствии с разд. 3;
ALpce-r.i — суммарное снижение уровня (потери) звуковой
мощности источника шума, дБ, в рассматриваемой октавной
полосе частот по пути распространения шума в элементах
сети до выхода в помещение через первую решетку,
включая потери отражения от первой (по ходу звука)
решетки;
3»
Ф, Ф,- — фактор направленности излучения шума соответственно
через воздухораспределительное или воздухоприемное
устройство в направлении расчетной точки,
безразмерный, определяемый для воздухораспределительных
устройств (решеток) по графику рис. 17, в остальных
случаях — по опытным данным.
Остальные обозначения те же, что и в формуле A7).
4.7. Расчетные точки находятся на прилегающей к зданию
территории (например, площадке предприятия). Шум вентилятора
распространяется по воздуховоду и излучается в окружающее
пространство через решетку или шахту (см. рис. 1) или непосредственно
через стенки корпуса вентилятора или открытый патрубок при
установке вентилятора снаружи здания.
ОктавЯые уровни звукового давления в расчетных точках
определяют по формуле
i = W ~ Д^Рсети - 15 lg r + ALH - 10 lg Q - -^ . B3)
где Lpokt — октавный уровень звуковой мощности источника шума
дБ;
ALpcen — суммарное снижение уровня звуковой мощности по пути
распространения звука в воздуховоде в рассматриваемой
октавной полосе, дБ;
Ы.н -lib
Ж '306
iiH 'ЗОЬ
Иц-OiB
t,L„-!S5
AL„ >3I5
AL„ <W6
Рис. 18. Показатель направленности излучения шума при выходе
его в атмосферу через выходные отверстия шахт, решетки, жалюзи
и подобные элементы
а — выпуск в одну сторопу через жалюзи; б — выход в одну сторону через
решетку; в — равномерный выпуск во все стороны через жалюзи; 1 — шахта
(канал); 2 — жалюзи; 3 — воздухозаборная решетка; 4 — отверстия (проемы)
32
Рис. 19. Схема расположения
источника шума и расчетной точ- Г
ки, находящихся в помещениях, I
соединенных вентиляционным
каналом
ИШ — источник шума; РТ — расчетная
точка; / — вентиляционный канал; 2 ~
отводы вентиляционного капала к
помещениям; 3 — концевые устройства
(плафоны, решетки)
Д1„ — показатель направленности излучения звука, дБ,
определяемый по рис. 18;
г — расстояние от источника шума до расчетной точки, м;
Q — пространственный угол излучения звука, принимаемый
для источников шума, расположенных: в пространстве
Q = 4nA0 lgQ=ll дБ); на поверхности территории или
ограждающих конструкций зданий и сооружений
£2=2jtA01gQ=8 дБ); в двугранном углу, образованном
ограждающими конструкциями здания или стеной и
поверхностью земли, Q=nA0igQ—5 дБ);
Ра — затухание звука в атмосфере, дБ/км, принимаемое по
табл. 17.
Таблица 17
Среднегеометрические частоты
октавных полос, Гц
Ра. дБ/км
63
0
125
0,7
250
1.5
500
3
1000
6
2000
12
4000
24
8000
48
Примечания: 1. Октавные уровни звукового давления L,
дБ, допускается определять по формуле B3), если расчетные точки
расположены на расстояниях г, м, больших удвоенного
максимального размера источника шума.
2. При расстояниях /-^50 м затухание звука в атмосфере в
расчетах не учитывается.
4.8. Источник шума находится в помещении. Шум проникает
через канал, соединяющий два помещения.
Октавные уровни звукового давления, создаваемые данным
источником шума в расчетной точке, находящейся в смежном
помещении (рис. 19), определяют по формуле
L = LDI+101gS/»-ALi>cyM-101gfl„, B4)
где Lm ~ октавный уровень звукового давления в помещении с
источником шума, дБ, определяемый по формуле A6);
Sp — площадь решетки или решеток в помещении с источником
шума, м2;
Д£рсум—суммарное снижение уровня звуковой мощности по пути
распространения звука в канале, дБ, в рассматриваемой
октавной полосе частот, определяемое согласно разд. 6;
Ва — постоянная изолируемого от шума помещения, м2,
определяемая по формуле A5).
2-1340 33
4.9. Шум излучается источником в воздухойод. Расчетные точки
находятся в помещении, яо которому проходит «шумный»
воздуховод; а шум в помещение проникает через стенки воздуховода. Октав -
ные уровни звукового давления, дБ, определяют по формуле
L^Lp—ALPayu +Ю lg~ — RB~ 101gB„ + 3, B5)
г
где Lp~~ октаваый уровень звуковой мощности источника шума,
излучаемой в воздуховод, дБ;
Д£ро у и — суммарное снижение уровней (потери) звуковой мощности
по пути распространения звука от источника шума
(вентилятора, дросселя и т. п.) до начала рассматриваемого
участка воздуховода, излучайщего шум в помещение, дБ
(определяется в соответствии с разд. 6);
S — площадь наружной поверхности участка воздуховода
через которую шум поступает в помещение, мг;
F — площадь поперечного сечения воздуховода, м2;
/?» —звукоизолирующая способность стенок воздуховода, дБ
приведена в табл. 18 и 19;
Вж — постоянная изолируемого помещения, м2, определяемая по
формуле A5).
Таблица 18
Материал
воздуховода
Сталь
Сталь A мм) с
облицовкой из мине-
раловатных плит
(рсР = 100 кг/М8)
Железобетон
Кирпичная кладка
Гипсобетонные
плиты
Керамзитобетонные
плиты
« *
23
US
II
§1
HP
0,7
1
2
80
50
130
80
80
RB прямоугольных воздуховодов сечением
не менее 0,26 м*.
63
8
12
16;
A6)*
28
32
B4)
B6)
дБ, при среднегеометрических
частотах октавных полое, Гц
126
15
16
20
B0)
34
39
28
33
250
S
24
B6)
35
40
33
34
500
23
24
29
C0)
35
43
37
39
1000
26
29
33
C4)
41
48
39
47
2000
30
33
36
C8)
48
54
44
52
4000
34
36
34
D2)
55
60
44
—
8000
37
34
34
D5)
55
60
.—
* В скобках даны приблизительные значения.
4.10. Воздуховод проходит через шумное помещение. Шум
проникает через стенки в воздуховод и далее по нему в тихое
помещение. Октааные уровни звукового давления в тихом помещении
определяют но формуле
L = La + 10\gS—RB-MP- 10 lgfla, B6)
где S — площадь поверхности воздуховода в пределах шумного
помещения, м!;
34
Таблица 19
Материал
воздуховода
Сталь 5=0,7 мм
То же, с
облицовкой из асбестовой
ткани
Го же, с
облицовкой минераловат-
яыми плитами
То же, с
нанесением мастики
ВД-17-59
i!
о =
II
II
_
5
50—80
6
и
крутых воздуховодов диаметром ©т
300 ДР 600
63
C3)*
C8)
C7)
C5)
мм, дБ, при среднегеометрических
частотах октавяых полос, Щ
125
24
31
30
32
25»
28
36
38
32
S00
29
36
40
35
10OQ
24
34
40
34
2000
24
34
41
32
4000
22
39
44
35
8000
29
48
48
34
* В скобках приведены ориентировочные данные для
воздуховодов диаметром менее 300 мм.
У? в — звукоизолирующая способность стенок воздуховода, дБ;
определяемая по табл. 18 и 19;
М,. — суммарное снижение уровня звуковой мощности, дБ, по
пути распространения звука от шумного до тихого помещений;
В„ — постоянная изолируемого от шума тихого помещения, м«,
определяемая по формуле A5);
Lm — средний уровень звукового давления в шумном помещении
в данной полосе частот, дБ, определяемый по формуле
т
im*101g210°'lt'>'"-101gBlD + 6, B7)
где Lpi — октавный уровень звуковой мощности отдельного
источника шума, дБ;
Вш — постоянная шумного помещения в данной октавной
полосе, мг.
Примечания: 1. Первый член в формуле B7) можно
определить по правилу сложения уровней, пользуясь табл. 11.
2. Расчет уровней звукового давления по формуле B7)
справедлив, если отношение меньшего размера помещения к большему
не превышает 1 :5 (в других случаях см. прим. 2 к п. 4.6).
4.11. Зная величину разности Lp—L для рассматриваемого
помещения и допустимый уровень звукрвого давления £ДОп, можно
ориентировочно определить допустимые уровни звуковой мощности
от одного источника шума (например, плафона) для любой
октавной полосы с учетом поправки на число источников шума
одинаковой звуковой мощности я:
£рдоп*=£доп + (£р— £)пои~ lOlgn. B8)
Для определения допустимого уровня звуковой мощности на
одно приточное устройство из общего допустимого уровня звуковой
2*
35
мощности следует вычесть поправку, которая зависит от числа
приточных устройств примерно одинаковой звуковой мощности
(табл. 20).
Таблица 20
Число приточных устройств л
Поправка 101g п, дБ
2
3
3
5
4
6
8
9
10
10
20
13
4.12. Формулы этого раздела получены на основе
соответствующих формул главы СНиП И-12-77 в предположении, что
г>21тах источника шума и средний коэффициент звукопоглощения
ограждений помещения составляет не более 0,3. При г<.21таа .
а>0,3 расчет следует делать по формулам A) и C) указанной
главы СНиП.
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМОГО СНИЖЕНИЯ
ШУМА
5.1. Требуемое снижение октавных уровней звукового давления
рассчитывают отдельно для каждого источника шума, но при этом
учитывают общее число однотипных по спектру звуковой мощности
источников шума и величины уровней звукового давления,
создаваемых каждым из них в расчетной точке. В общем случае требуемое
снижение шума для каждого источника должно быть таким, чтобы
суммарные уровни во всех октавных полосах частот от всех
источников шума не превышали допустимых уровней звукового давления.
Контрольное сложение уровней можно сделать, пользуясь табл. 11.
5.2. При наличии одного источника шума (например,
автономного кондиционера) требуемое снижение уровней звукового
давления ALTp, дБ, в расчетной точке в помещении или на территории
определяют по формуле
Аьтр = L — Ьдоп» B9)
где L — уровень звукового давления в расчетной точке в
рассматриваемой октавной полосе частот, создаваемый данным
источником шума, дБ, определяемый в соответствии с
разд. 4;
£доп — допустимый октавный уровень звукового давления, дБ,
для систем вентиляции, кондиционирования воздуха и
воздушного отопления, определяемый в соответствии с разд. 2.
5.3. Требуемое снижение октавных уровней звукового давления
А£тр, дБ, в расчетной точке в помещении или на территории при
наличии нескольких источников шума, отличающихся один от
другого менее чем на 10 дБ, определяют для каждого источника в
отдельности по формуле
ALrp^ij-^on + lOIgn, C0)
где L{ — октавный уровень звукового давления, дБ, создаваемый
рассматриваемым источником шума в расчетной точке;
35
п — общее количество принимаемых в расчет источников шума,
определяемое в соответствии с пп. 5.4 и 5.5.
5.4. В общее количество источников шума п при определении
требуемого снижения октавных уровней звукового давления ALTp,
дБ, в расчетных точках, расположенных на территории жилой
застройки или на площадках промышленных предприятий, следует
включать все источники шума, которые создают в расчетной точке
октавные уровни звукового давления, отличающиеся менее чем на
10 дБ.
К источникам шума на прилегающей территории могут
относиться открыто установленные вентиляторы, компрессоры и т. п., а
также выбросные или воздухозаборные отверстия (проемы) каналов
и шахт, излучающих шум в атмосферу.
5.5. При определении Д£Тр, дБ, для расчетных точек в
помещении, защищаемом от шума систем вентиляции, кондиционирования
воздуха или воздушного отопления, в общее количество
принимаемых л расчет источников шума следует включать:
при расчете требуемого снижения шума вентилятора (расчет
центрального глушителя) приточной или вытяжной системы —
количество систем с механическим побуждением, обслуживающих
помещение с расчетной точкой; шум, генерируемый
воздухораспределительными, воздухорегулирующими и фасонными элементами, при
этом не учитывается, так как нх спектры шума сильно отличаются
и октавные уровни шума в помещении в результате этого не
увеличиваются;
при расчете требуемого снижения шума, генерируемого
воздухораспределительными устройствами одной вентиляционной системы
(плафонами, решетками и т. п.), — количество систем вентиляции
с механическим побуждением, обслуживающих рассматриваемое
помещение; шум вентилятора, воздухорегулирующих и фасонных
элементов при этом не учитывается;
при расчете снижения шума, генерируемого фасонными
элементами и воздухорегулирующими устройствами рассматриваемого
ответвления, — количество фасонных элементов и дросселей, уровни
шума которых в данной октавной полосе отличаются один от
другого менее чем на 10 дБ (например, тройников к ответвлению и
дросселей, т. е. я=2); шум вентилятора и решеток при этом не
учитывается, но Д£Тр увеличивается на 3 дБ.
Примечания: 1. В общем количестве принимаемых в расчет
источников шума не учитываются дросселирующие и
воздухораспределительные устройства, устанавливаемые в магистральных
воздуховодах
2 В обгцем количестве принимаемых в расчет источников шума
не учитываются источники шума, создающие в расчетной точке в
рассматриваемой октавной полосе уровни звукового давления
меньшие, чем допустимые, на 10 дБ при их числе не более 3 и на 15 дБ
меньше допустимых при их числе не более 10.
3 Требуемое снижение шума, генерируемого
воздухораспределительными, воздухорегулирующими и фасонными элементами
систем, допускается рассчитывать только для среднегеометрических
частот 500 и 1000 Гц.
5.6. При определении по формуле B3) октавных уровней
звукового давления L, дБ, от различных источников шума для расчета
требуемого снижения уровней звукового давления в расчетной точке
по формуле C0) допускается расстояния до источников шума при-
37
ни мать одинаковыми и равными среднему арифметическому
/•ср(л=Гср) в случаях, когда /то* <1,5гтгп для разных источников
шума.
Для одинаковых по излучаемой мощности источников шума в
этом случае достаточно рассчитать требуемое снижение уровня
звукового давления для одного источника, принимая ri=rcp.
Тогда требуемое снижение уровня звукового давления Д£Тр будет
одинаковым для всех источников шума.
5.7. В случае необходимости (например, для контрольной
проверки) требуемое суммарное снижение октавных уровней звукового
давления AlTpcyM в помещении при одновременной работе всех
источников шума следует определять по формуле
AI-ТР.СУм = i-сум ЧИП» C1)
где Leyu — октавный уровень звукового давления в расчетной
точке от всех источников шума, дБ, определяемый по
табл. 11 или измерением для эксплуатируемых зданий.
в. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ
ПО ПУТИ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ШУМА
В ВОЗДУХОВОДАХ
6.1. Снижение уровней (затухание) звуковой мощности
источников шума, например вентилятора или дросселя, при прохождении
по воздуховодам определяют последовательно для каждого
элемента сети и затем суммируют. Следует иметь в виду, что даже в
акустически не обработанных системах вентиляции собственно
затухание обычно весьма значительно и его необходимо учитывать
Суммарное снижение уровней звуковой мощности ALp сети,
дБ, по пути распространения шума следует определять по формуле
"с
AW™ = j ALW, C2)
где &Lpt — снижение октавных уровней звуковой мощности в
отдельных элементах воздуховодов, дБ;
Пс — общее количество элементов сети воздуховодов.
Примечание. Данные этого раздела относятся к затуханию
без учета влияния потока. Шум, генерируемый потоком в фасонных
элементах, следует учитывать по данным разд. 3, а затухание его
при распространении в воздуховодах — по данным настоящего
раздела.
6.2. При распространении шума по прямым участкам
воздуховодов их стенки начинают вибрировать под воздействием звуковых
волн, и на низких частотах происходит заметное снижение уровня
звуковой мощности, причем у прямоугольных каналов оно более
высокое, чем у круглых.
Снижение октавных уровней звуковой мощности ALP, дБ, на
1 м длины в прямых участках металлических воздуховодов
прямоугольного и круглого сечений следует принимать по табл. 21.
Примечания: 1. При наличии теплоизоляции на
металлических воздуховодах данные таблицы следует увеличивать в два
раза.
»
Таблица 21
Поперечное
воздуховода
Прямоугольное
Круглое
Гидравлический
Диаметр
DT, мм
75—200
210—400
410—800
810—1600
75—200
210—400
410—800
810—1600
Снижение уровней звуковой мощности,
дЬ, мри среднегеометрических частотах
" октавных полос, Гд
63
0,6
0,6
0,6
0,45
0,1
0,06
а, оз
0,03
125
0,6
0,6
0,6
0,3
0,1
0,1
0,06
0,03
250
0,45
0,45
0,3
0,15
0,15
0,1
0,06
0,03'
500
0,3
0,3
0,15
0,1
0,15
0,15
0,1
0,06
1000
0,3
0,2
0,15
0,06
2000
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3 0,3
0,2 0,2
0,15 0,15
0,06 0,06
4000
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
8000
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
2. Снижением уровней звуковой мощности на прямых участках
кирпичных и бетонных каналов из-за высокой жесткости их стенок
можно пренебречь.
6.3. На поворотах воздуховодов значительная часть энергии
отражается обратно к источнику звука. В круглых каналах
отражение меньше, чем в прямоугольных. Отражение может быть
увеличено посредством звукопоглощающей облицовки стенок канала до
и после поворота.
Снижение уровней звуковой мощности в прямоугольных необли-
цованных и облицованных поворотах воздуховодов определяют по
табл. 22. При угле поворота меньше или равном 45° снижение
уровней звуковой мощности не учитывают.
Для эффективного затухания необходимо облицевать именно
боковые стороны в плоскости поворота.
Для плавных поворотов и прямых колен с направляющими
лопатками снижение уровней звуковой мощности указано в табл. 23.
6.4. Снижение октавных уровней звуковой мощности ALp, дБ,
при изменении поперечного сечения воздуховода следует, в
зависимости от частоты и размеров поперечного сечения воздуховодов,
определять:
а) при размерах поперечного сечения воздуховода, мм, меньших,
указанных в табл. 24, — по формуле
ALp = 10 lg > C3)
где тп — отношение площадей поперечных сечений воздуховода,
равное
тЛ = ~ C4)
Ft
(Fi и Ft— площади поперечного сечения воздуховода
соответственно до и после изменения сечения по пути
распространения звука, м2);
39
Таблица 22
Место облицовки
и ширина поворота
D, мм
Без облицовки:
125
250
500
1000
2000
До поворота:
125
250
500
1000
После поворота:
125
250
500
1000
2000
До и после поворота:
125
250
500
1000
Снижение уровней звуковой
мощности. ДВ,
при среднегеометрических частотах
63
0
0
0
1
5
0
0
0
1
0
0
0
1
6
0
0
0
1
125
0
0
1
5
7
0
0
1
5
0
0
1
6
11
0
0
1
6
250
0
1
5
7
5
0
1
5
8
0
1
6
11
10
0
1
6
12
полос, I ц
]
1
500 1 1000
1
5
7
5
3
1
5
8
6
1
6
11
10
10
1
6
12
14
5
7
5
3
3
5
8
6
8
6
11
10
10
10
6
12
14
16
2000
7
5
3
3
3
8
6
8
11
11
10
10
10
10
12
14
16
18
октавных
4000
5
3
3
3
3
6
8
11
11
10
10
10
10
10
14
16
18
18
8000
3
3
3
3
3
8
11
11
11
10
10
10
10
10
18
18
18
18
Примечание. Данные справедливы, если длина
облицованного участка составляет не менее 2D, а толщина облицовки равна
10% ширины D (см. эскиз). Для облицовок меньшей толщины
длину облицованного участка следует пропорционально увеличивать.
б) при размерах поперечного сечения воздуховода, мм, равны
или больше указанных в табл. 24, — по формулам
МР = 10 lgm/i (при тп > 1); C5)
ALP=0 (при тп< 1). C6)
При плавном переходе воздуховода от одного сечения к друго-
40
Таблица 23
Ширина
поворота D,
мм
125-250
260—500
510—1000
1100—2000
Смженяе ypewreft явуковой мощности Д£-р. дБ, ярй
среднегесЛке^гжчесюк частотах ектайШвс полое, Гц
63
0
0
0
0 ,
126
0
0
0
I
250
0
0
i
2
&С0
0
1
2
3
1090
1
2
3
3
2000
2
3
3
3
4ввв
3
3
3
3
8вео
3
3
3
3
Таблица 24
Среднегеометрические частоты
октавныч полос, Гц
Меньший размер
первого по ходу
звука поперечного
сечения
воздуховода, мм
63
5000
125
2500
250
1400
5013
700
1000
400
2000
200
4000
100
8000
50
му снижение октавных уровней звуковой мощности не учитывают.
Например, если по пути распространения звука воздуховод
сечением 200X300 Мм резко переходит в воздуховод сечением
500X600 мм, то снижение октавных уровней звуковой мощности на
частотах 63—1000 Гц находят по формуле C3) и оно равно 2,5 дБ,
а начиная с 2000 Гц — по формуле C6) и оно равно нулю.
0.5. Снижение октавных уровней звуковой мощности ALP, дБ,
после разветвления воздуховода следует определять по формуле
где тп — отношение площадей сечений воздуховодов, равное
f
SFotb*
здесь Fore % — площадь поперечного сечения воздуховода
рассматриваемого ответвления, м2;
F — площадь поперечного сечения воздуховода перед
разветвлением, м2;
SFoiBj — суммарная площадь поперечных сечений воздуховодов
всех ответвлений, м2.
Формула C7) учитывает затухание за счет разделения
звуковой мощности по ответвлениям и потери, обусловленные внезапным
изменением площади поперечного сечения.
3-1340
41
Ести воздуховод рассматриваемого ответвления в разветвлении
повернут на 90°, то к снижению октавных уровней зв_уковой
мощности в разветвлении, рассчитываемому по формуле C7),
необходимо добавить снижение октавных уровней звуковой мошности на
повороте.
Ь.В. Когда воздух выходит в помещение через открытый конец
воздуховода или вентиляционную решетку, то при rrov на выходе
происходит отражение звука Снижение уровней звуковой мошности
за шиит от частоты, поперечного сечения решетки и пи воздуховода
и от расположения выходного отверстия относительно ограждение
поме цення.
Снн/кение октавных уровней звуковой мощности ALP, дБ, в
результате отражения звука от открытого конца воздуховода или
решетки дано в табл 5 —для расположения заподлицо со стеной
Таблица 25
Диаметр
воздуховода
или корень
ьвадрстный
ИЗ ПЛ01Д-)ДИ
пр> моуголь-
яого
воздуховода или
решетки, мм
25
50
80
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
2500
Си
гсжение октаиныч уровней звуковой мощности. дБ,
в результате отражения от открытого конца воздуховода
или
при
63
37
31
26
24
22
21
20
19
18
17
16
16
14
14
12
12
И
10
10
8
8
7
6
4
4
3
2
0
решетки, выступающих в помещение или атмосферу.
среднегеометрических частотах октавных полос, Ги
125
31
26
20
18
16
15
14
14
13
12
11
10
10
8
8
6
6
6
5
4
3
3
2
1
1
0
0
0
250
25
20
14
13
11
10
10
8
8
7
6
6
4
4
3
2
2
2
1
I
1
0
0
0
0
0
0
0
500
19
14
8
8
6
6
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1000
13
8
4
3
2
2
1
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2000
8
4
)
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
4000
3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
8000
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
42
в табл. 25 — для случая, когда воздуховод (решетка) свободно
выступает в помещение или атмосферу.
6.7. Снижение уровней звуковой мощности в сетчатых фильтрах
не учитывают.
6 8. Снижение уровней звуковой мощности в калориферах н
воздухоохладителях принимают равным 1,5 дБ.
6 9. Суммарное снижение уровнен звуковой мощности в секциях
центральных кондиционеров или типовых приточных камер можно
принимать Д/.р=10 дБ на всех частотах.
7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГЛУШИТЕЛЕЙ
7 I. В системах вентиляции и кондиционирования воздуха
целесообразно применять только глушители со звукопоглощающим
натерналом, поскольку вентиляторы имеют широкополосный спектр
Рис. 20. Схема конструкций глушителей
о—пластинчатый с крайними пластинами, б — пластинчатый без крайних
пластин, в— трубчатый Прямоугольного сечения; г —трубчатый круглого сечения;
д камерный; / — кожух глушителя. 2 звукопоглощающая пластина; 3 —
каналы для воздуха; 4 — звукопоглощающая облицовка; 5 — внутренняя
перегородка; А расстояние между плагинами в толщина гластин. И, Н, —
размеры воздуховода. С —толщина облицовки воздуховода; D — диаметр
воздуховода
3*
43
шума. Рекомендуется применять
трубчатые, пластинчатые и
камерные глушители (рис. 20), а
также облицованные изнутри
звукопоглощающими
материалами воздуховоды и повороты.
Конструкции глушителей
следует подбирать в зависимости от
размеров воздуховода,
допустимой скорости воздушного
потока, требуемого снижения октав-
ных уровней звукового давления
и располагаемого места для
установки глушителя
Шумоглушители необходимы
как на стороне нагнетания, так и
на стороне всасывания.
Рабочие чертежи
конструкций трубчатых и пластинчатых
глушителей и их акустические
характеристики приведены в
типовом альбоме «Шумоглушители
вентиляционных установок
(Центрального института типовых
проектов, серия 4 904-18/76).
Серийное изготовление
пластинчатых глушителей по СТ
СПВ-2.1—77 налажено
Новосибирским заводом вентиляционных
заготовок треста Сиблромвенти-
ляция, технологическая
конструкция трубчатых глушителей
разработана и освоена трестом
Сантечмонтаж-62 (Ленинград).
В настоящее время прошла проверку на практике новая
конструкция глушителей — треугольно-призматических (рис. 21),
изготовляемых по ТУ 401-07-48-77 заводом № 4 Сантехоборудование
треста Сантехмонтаж-62 (Ленинград).
Измерение акустической эффективности глушителей должно
выполняться в соответствии с ГОСТ 23793—79 «Шум. Метод
Таблица 26
Рис. 21. Шумоглушители
треугольно-призматические
1 — звукопоглощающий материал;
1— канал для прохода воздуха
Средняя частота октавяоА
полоса, Га. требуемое
снижение уровней звукового
давления в которой является
определяющим при выборе
длины глушителя
63
125
250
500 и выше
Толщина пластин, ми
средних
800
400
200
100
крайних
400
200
100
50
44
Таблица 27
Шифр \ размер, мм
шумоглушителя
ШС-01
ШС02
шс-оз
длияа.
520
520
520
шврлна
1010
1010
510
•исота
1000
445
1000
измерения снижения шума глушителями систем, вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления».
7.2. В общем случае трубчатые глушители следует применять
при размерах воздуховодов до 500X500 мм (£ — 500 мм). При
больших размерах воздуховодов целесообразнее пластинчатые,
треугольно-призматические или камерные глушители.
7.3. Пластинчатые глушители следует проектировать из
звукопоглощающих пластин, устанавливаемых параллельно направлению
потока на некотором расстоянии одна от другой в общем кожухе.
Толщину пластин следует принимать по табл 26.
Эффективность пластинчатого глушителя не зависит от
количества пластин и каналов для воздуха и высоты пластин, а также от
схемы компоновки глушителя (см рис. 20, а и б).
Для снижения стоимости центрального глушителя предпочтение
следует отдавать глушителям без крайних пластин
7.4 Необходимую длину пластинчатых и трубчатых глушителей
можно определять (подбирать) в зависимости от частотной
характеристики требуемого снижения уровней звукового давления по
альбому ЦИТП или по уточненным данным о снижении уровней звуковой
мощности глушителями, приведенным в табл. 2—4 прил. 1.
В большинстве случаев длина глушителя не должна превышать
2 м. Длина глушителя более 3 м нецелесообразна из-за
неизбежных косвенных путей распространения шума В тех случаях, когда
требуемая длина более 3 м, следует делить глушитель на две
части. Длина воздуховода между частями глушителя должна
составлять 800—1000 мм. Во избежание распространения звука по
металлическому воздуховоду желательно на этом участке устанавливать
гибкую вставку длиной 100—150 мм.
Таблица 28
Звукопоглощающая
конструкция
Маты СТВ-15.
стеклоткань
Э2-80 и
просечно-вытяжная
сетка
Длина
глушителя, м |
1
2
3
Снижение уровня эвуковоО мощности в треуголк»
но-приэматических глушителях, дБ, при средне-
геометряческоЛ частоте, Г и
63
4
6
8
125
6
10
13
260
12
20
28
500
19
31
40
1000
23
37
49
2000
15
24
30
4000
9
14
19
8000
8,5
13
16
45
7.Б. Основные размеры изготовляемых секций треугольно-призма-
тических глушителей приведены в табл. 27, а снижение уровней
звуковой мощности глушителями — в табл. 28.
Шум, генерируемый потоком воздуха в
треугольно-призматических глушителях, не превышает уровней шума потока в
пластинчатых глушителях той же площади поперечного сечения (см. п. 7.9)
7.6. Снижение уровней звуковой мощности в поворотах
облицованных изнутри звукопоглощающим материалом, следует определять
по данным табл. 22.
7.7. В случаях, когда из-за недостатка места устанавливается
глушитель, не обеспечивающий требуемое снижение шума,
рекомендуется дополнительно применять внутреннюю облицовку воздуховода
звукопоглощающим материалом.
В облицованных каналах с поперечными размерами 0,5X0,5 м и
более снижение уровней звуковой мощности определяют по формуле
Д£ = Д^д/+6вХ, C8)
где Д£уВ — затухание на 1 м длины, дБ,
6м — поправка, учитывающая дополнительные потери на
входе, дБ, и определяемая по табл. 5 прил. 1;
I — длина облицованного канала, м.
Снижение уровней звуковой мощности в облицованных
воздуховодах небольшого размера следует принимать по данным для
трубчатых глушителей соответствующего размера (см. табл 3 и 4
прил. 1).
7.8. Необходимое свободное сечение глушителя определяют и
соотношения
fcB = —— • C9)
"доп
где Q — объемный расход воздуха через глушитель, м'/с;
г'доа — допустимая скорость воздуха в глушителе, м/с, зависящая
от располагаемых потерь давления, конструкции
защитного покрытия звукопоглотителя и уровня звуковой
мощности собственного шумообразования в глушителе при
движении бесшумного потока воздуха
Воздушный поток, проходя через глушитель, генерирует так
называемый собственный шум глушителя Уровень звуковой
мощности собственного шума зависит от конструкции глушителя, его
размеров и скорости набегающего потока.
Если снижение уровней звуковой мощности в глушителе велико
(например, при длине 3 м), то уровень звуковой мощности от
вентилятора за глушителем может оказаться сопоставимым с уровнем
звуковой мощности шумообразования в самом глушителе.
Чем дальше от помещения устанав ^ивается глушитель тем
большую скорость воздуха можно принять при определении
требуемой площади его поперечного сечения.
7.9. В общем случае допустимую скорость воздуха в глушителе
следует выбирать в зависимости от располагаемы1* потерь давления
и допустимого уровня звуковой мощности шумообразования в самом
глушителе. При этом величину £рдоп определяют по формуле
Lpnoa = Lpex — Д Up — 5, D0)
где Lpn — октавный уровень звуковой мощности на входе в
глушитель, дБ,
46
AZ-tp — требуемое снижение октавного уровня звуковой
мощности, дБ (см разд. 5).
Данные о собственном шумообразовании в глушителях с
пластинами 100 и 200 мм при излучении шума в воздуховод сведены
в табл 6 прил 1
Значения уровней звуковой мощности, приведенные в табл 6
прил. 1, получены экспериментально для сечения 0,5X0,8=0,4 и2.
Для других сечений на всех частотах следует вводить поправку
F
ДХ,= Ю lg-—-— дБ, где F — площадь сечения устанавливаемого
глушителя, м2.
Значения поправки ALr для различных сечений, глушитеаей
приведены в табл 8 прил. I
Шумообразованне в треугольно-призматических глушителях
можно ориентировочно определять па данным для пластинчатых
глушителей одинаковой площади поперечного сечения
Шумообразованне в трубчатых глушителях следует определять
по данным для пластинчатых глушителей с обтекателями на входе
с эквивалентным периметром звукопоглощающих поверхностен
поперечного сечения.
Примечания 1. Для предупреждения выдувания стеклово-
локнистого материала иДОс в глушителе не должна превышать
15 м/с.
2 Еспи глушитель устанавливается на конечном участке
воздуховода перед помещением, то допустимую скорость воздуха можно
ориентировочно принимать в зависимости от допустимого уровня
звука в помещении по табл. 29
3. Для центральных глушителей допустимая скорость может
быть вдвое больше данных табл. 29.
Таблица 29
Допустимый уровень звука
в помещении, дБ А
Допустимая скорость воздуха, м/с
30
4
40 50
6
8
56
10
80
15
7.10. В некоторых случаях допускается производить расчет
требуемого снижения шума для самого дальнего ответвления
воздуховодов и подбирать соответствующий центральный глушитель,
а на ближайших ответвлениях воздуховодов к тихим помещениям
устанавливать вспомогательные глушители меньшего поперечного
сечения Вспомогательные глушители, кроме того, предупреждают
передачу шума из помещения в помещение по воздуховодам
Pei омендуемые звукопоглощающие материалы для приточных и
вытя кных систем приведены в табл. 1 прил. 1.
7 11. Для защиты звукопоглощающего материала глушителей
от выдувания потоком воздуха при скоростях до 15 м/с без
ухудшения звукопоглощения в приточных системах наиболее
предпочтите аьно применять защитное покрытие, состоящее из
перфорированного стального или алюминиевого листа толщиной 0,5—1 мм
(диаметр отверстий 5—6 мм, шаг 10—12 мм) и тонкого слоя тол-
ш, н й 3—5 мм мягкого войлока марки А из поливинилхлоридных
(ПВХ) волокон, изготовляемого по ТУ—РСФСР 17—3941—76
47
Таблица 30
Фактор свободной
площади
fCB*
»«- Fr
0.25
0,3
0,4
0,5
0,6
Коэффициент местного сопротивления
£ для пластин
с обтекателями
на входе
0,72
0,64
0,49
0.38
0,27
без обтекателей
0,95
0,85
0,65
0,5
0,35
* ^св " ^г — соответственно свободная площадь глушителя
площадь кожуха, в котором установлен пластинчатый iдушитель
Горьковскнм производственным валяльно-войлочным o6beflHHeHHev
(г. Бор Горьковской обл.).
Допускается замена перфорированного листа стачьной сеткой
(диаметр проволоки 1 мм, ячейки 4X4 мм) или просечно-вытяжной
сеткой, а войчока ПВХ — стеклотканями марок ЭЗ—100, Э2—100
Э2—80 по ГОСТ 19907—74 или другими стеклотканями с
эквивалентным сопротивлением продувавши Эти же стеклоткани
рекомендуется применять для вытяжных систем.
7.12. Гидравлическое сопротивчение глушителя рассчитывают
по формуле
'"Ч'+^-т- D1
где £— суммарный коэффициент местного сопротивления; для
пластинчатых глушителей принимается по табл. 30, для труб
чатых t,~0;
I — длина глушителя, м;
"К — коэффициент трения (табл. 31);
Dr — гидравлический диаметр, м;
р —плотность воздуха, кгс-с^/м4;
v — скорость воздуха в свободном сечении глушителя, м/с.
7.13. Камерные глушители (расширительные камеры),
облицованные звукопоглощающим материалом, могут применяться для
снижения аэродинамического шума как в качестве самостоятельных
устройств, так и дополнительно к глушителям других типов.
Таблица 31
Гидравлический диаметр
глушителя Df
Коэффициент трения
0,1
0,06
0,2
0,05
0,4
0,04
0.6
0,03
1
0,025
1.6
и более
0,025
Примечание. Для пластинчатого глушителя величина
гидравлического диаметра всего шумоглушителя та же, что и для
одного из составляющих его одинаковых параллельных каналов.
48
Камерные глушители особенно экономичны в тех случаях, когда
они проектируются с использованием камер, устанавливаемых на
стороне нагнетания для равномерного воэдухораспределения, а на
стороне воздухозабора — для размещения фильтров, калориферов
и т. п
Снижение уровней звуковой мощности в камерных глушителях
определяют по формуле
М-Р = Ю lg Г ~ ; 1 . D2)
/ cos 6 , 1 — а\
L Fmx[ 2nd» +~^Г) \
где а — реверберационный коэффициент звукопоглощения облицовки
внутренних поверхностей камеры, принимаемый по табл. 32;
S — площадь поверхностен стенок камеры, м2;
F и* — площадь выходного (по ходу звука) отверстия камеры, ма;
rf — расстояние между геометрическими центрами входного и
выходного отверстий, м,
О — угол, который составляет направление оси d с перпенди-
ку тром относительно вычодного отверстия, град.
Для повышения эффективности глушителя в первую очередь
необ иинмо уве жчицать поперечные размеры камеры, а не ее длину.
При смещении отверстия к центрам стенок (соосное
расположение) зягчушение в средне- и высокочастотном диапазоне умень
Таблица 32
Звукопоглощ-ющие материалы
и конструкции
Плигм «Силакпор» ГОСТ 21 —
22— "В (р=350 кг/м3,
размеры 400X400X45 мм):
иез or носа
с относом 100 мм
Маты из супертонкого
стекловолокна (р—15 кг/м3 с
защитным покрытием из стеклоткани
и перфорированного листа)
толщиной.
100 мм
50 мм
Маты с перфорированной асбес-
тоиементной плитой (вместо
перфорированного листа)
толщиной 4 мм (РСТ ЛатвССР
475—74) и площадью
перфорации не менее 13%
Реверберициоиный ко ффициент
звукопоглощени i а при
среднегеометрических частотах октавных полос Гц
63
0,10
0,12
0.2
0,05
0.1
125
0,25
0,45
0.47
0,12
0,53
250
0,40
0,50
1
0,5
1
500
0,55
0,45
1
1
1
1000
0,65
0,60
(
1
1
2000
0,80
0,75
1
0,95
1
4000
1
1
1
0.9
0,87
8009
0,96
0,90
0.9
0.8
0,6
Примечания. I. Металлические листы должны иметь лло-
Шадь перфорации не менее 20% общей площади листа.
2 Плитам «Силакпор» защитное покрытие не требуется.
49
шается на 10—15 дБ по сравнению с угловым расположением. Это
уменьшение происходит за счет прямой передачи звука (9=0). В
низкочастотной области камеры с соосными отверстиями
эффективнее угловых. Частичное взаимное смещение отверстий
нецелесообразно, так как заглушение в таком глушителе но сравнению с
угловым расположением отверстий резко уменьшается практически во
всем диапазоне частот, а суммарный коэффициент гидравлического
сопротивления камеры Z, уменьшается незначительно
Размещение отверстий на смежных стенках камеры приводит к
увеличению Д/.р на 4—5 дБ по сравнению с угловым расположением
отверстий той же камеры.
7.14. Для достижения значительного заглушения следует
применять глушители, состоящие из двух камер, соединенных
последовательно. При этом снижения уровней звуковой мощности
отдельных камер суммируют почастотно. В табл. 7 прил 1 приведены
экспериментальные значения ALp камерных глушителей. Эти значения
будут соответствовать и другим геометрически подобным
глушителям при условии равенства диффузного коэффициента
звукопоглощения облицовки на сходных частотах.
Гидравлическое сопротивление камерных глушителей рассчиты
вают по формуле D1) при Л=0, а £— потабл 7 прил. 1.
7.15. Центральный глушитель необходимо размещать возможно
ближе к вентилятору, чтобы ограничить до минимума шум,
проникающий через стенки воздуховодов в помещения, через которые
они проходят.
Помещение вентиляционной камеры рекомендуется отделять
от помещения для глушителей стеной с поверхностной плотностью
конструкции не менее 100 кг/мг. Если такой возможности нет,
наружный кожух глушителя в воздуховоды после него, находящиеся
в пределах вентиляционной камеры (или проходящие по шумному
помещению), следует дополнительно изолировать снаружи с таким
расчетом, чтобы звукоизолирующая способность стенок отвечала
требуемой по расчету Требуемую звукоизолирующую способность
рассчитывают по формуле
Ятр = In, + 10 lg Якая — Ьрокт + Д^ясети — *. D3)
где £ш — октавный уровень звукового давления в помещении для
вентиляционного оборудования, дБ [см. формулу B7)],
Suau — площадь поверхности глушителя и воздуховода в
пределах помещения для вентиляционного оборудования, м*;
Lp — октавный уровень звуковой мощности, излучаемой
вентилятором в воздуховод, дБ;
ALp — суммарное снижение октавного уровня звуковой мощно
сти на участке воздуховода (включая глушитель) от
вентилятора до выхода из помещения для вентиляционного
оборудования, дБ.
Для уменьшения значения требуемой изоляции от воздушного
шума стенок глушите. 1Я и воздуховодов можно применять
звукопоглощающую облицовку внутренних поверхностей ограждающих
конструкций помещения для вентиляционного оборудования.
7.16. При проектировании вытяжных установок для агрессивных
сред (со щелочами, кислотами и др) материалы для заполнения
глушителей, облицовок воздуховодов и камер и защитных оболочек
выбирают для каждого случая отдельно с учетом свойств среды.
50
щ «
з: =f
S =
Щ Ч
* в
О *
5:
а.
с
н
ч
В
S
3
>.
ч
3
&>
ч
о
с
л
ю
к
a
«5
s
i
1
3
и
о
О
№
II
31
£1
^ О
3s£3
■be a
5
^
«h
«44*
О .« e
Sf- о 3
4,
Ш
&&S
>>
I*
sis
Й81
Sap
w ^ b
Sua
S » J!
и M
в *э
5si
V
° s =* ч
5o8t
,OMS5
s
I
и
а
I*
5 «я
CJ
ь
13
ii
III
II
■х *
X Л
§s
п я
а о
(.а
(В 3
х и
о «
X Р-
Is
и л
в; д
И
2S.C
|в =
Г"
=;
g
л
*~
к
X
41
Ж
a
си
с
о
*
А
с;
ш
f-
3
!-
О
Я
8.
с
«
«
л
ч
0J
я
J9
t~*
«
Л)
г
Я
а.
й
г
cj
ь
о
5
X
3
я
о
э<
0
>Ч!
< Ч
о
Ч
О
5
ж
X
л
ч
to
(К
ч
r-f
*-ч
*-"*
Ы
к
ж
та
<и
S
я
=t
S
с
3)
С
С
<?
34
о
а.
3
й
s
ч
с«
51
а
ж
ч
ю
3
I
а
а
8
0*
я
tf
о -
**£
и э
S 01
- *
ID О
*к
S
о
ч
X
о
1
""о
s
о
о
О
«»
8
л
<с
И
'? «iraiiim
BHHirp
,5>*
KtfBtnoiru
VOHtfogoas
doxxa<t>
ям 'V nn
-аншэесш
АВжэк вин
-B013DC(J
яя 'ff
MtU9BITU
xuxnada
BHBlni/OX
R
4
ES
e s
&E
«3
Xoc
o*
41
осо ю
2SS
г^ еч©
— СО ^
— оо о
«ПЮ
о щ ю
счсо •*•
со — m
ю m
CNlOt^
ю
— —<N
— CNCO
Ю
о
о
*>^
8
осою
228
Ш
=е=й
СО СО «Л
— CNCO
ЮС? со
— rtf
о toco
— CN
in in
со г— о>
ю ю
— со тт*
— cnco
ю
о"
о
(М
о
8
t- DM
t-©co
оо —• m
©CO CM
— —.CN
in
— Olb.
— — CN
— CNCO
irt w
coo» со
шли)
CN -ч- Ю
— CN CO
Ю
о
о
5
s
•4"
\.%.\/J<
teg
\Г>
<*o
Ю
«J-COO
\ПК>
1ЛС- О
•—4
LOlO
in г- О
-^
1ЛСО —
■-4
in in in
(COM
in
ie»cs
Ю
irtOOcN
"-■
— cn со
lO
о
8
ев
о
о
00
■ч *
Л*о
j ^
j чз
*J **
t*
,
'
^>
1Л
22°,
m
соооеч
— —■ CN
м>
со — со
— CN«
^■•Ч- ч-
— счео
^.tot-
— CSC0
in
£88
mm
СО CNCO
— ОСО
in ш
Oit4- *J«
— CM
— CNCO
8
о
о
я
s
w _ о >,'—
И И О L. С .
_ ш о in
« о се о,—
о т г? <v s
= - я а a ш
* в § 2 о.
° 2 = . *
*g§;» I &
_ « f" >> В °*
«. *Ю О "> U
« И ° " к _
• с о х 5
gi V tf *
S * Ш ' s «
5 Э Я S 3 Я
™ Ж x Ь «>
«* 5 *J ° э
; 3 к >- xcj
С I o 5 §-<>♦
52
"» V ^ 5Г
X
я
fc
a.
M
X
о
X
^
X
о
X
и
s
7.
к
S
Н
>^
s
Z
2
н
п
•^
о.
н
S
щнос
о
г
X
4>
V
о
О
н
я
о.
ч
во
ж
X
о
с»
в
а
о
к
>>
■ч
л
8.
I
|г
полос.
S
о
о
и
О"
К
е-
я
еднегео
при
и
-}
<
О
S
о
о
*
о
5
СМ
О
1
2
£
£
СЧ
<о
к*
га Ч
ч1
и
о
^
Е г
41 Я
85
$2
Попе
воз
S*
в
шоом
ю
СО СО СМ
оосо г--
— —
ю
СМ —СО
— О* СМ
Ю Ю
см ч- ю
— см со
ю
— (N
ю
смг~ см
—
ю
— *•■ со
|^юй
о —<м
ю
о
8
00
8
X
8
„
шою
l^ CM to
.-* —1
NtO
— СМ
«NO
— см со
CMCO -*
CM00O
«JOIN
—
lO
CM in 00
Рюсм
O —CM
■*
О
О
с-
8
■4"
X
о
CM
1ПЮ
COCMc~
oo mo
— CM
2Й8
ass
СЛСО СП
— со -ч"
1Л
со min
— CM CO
Ю
«Of
_~ —
CO 1С 00
i
in in
MOW
O— <N
s
о
s
in
о
X
8
CO
со
a^a
CM CM СП
— CM <N
Ю
r-coin
—"CO ЧГ
Ю
eS^S
Ю
Nin»
lOOOtO
— —cn
lOift
son
r—t —«
1Л Ю
т»< СО 0О
ю in
f~ 1ПСМ
О — CM
■*
о
8
•4-
о
ю
см
X
о
8
•ч-
ssa
•*СО IN
— СМ СО
СО СЛ Ч*
см со ю
00 СО СМ
см"* ю
со — ю
см ч- ч<
СМ — СП
— см см
ь.о>со
~~
— СМ СО
г~- юсм
о — см
СО
о
8
•*
о
X
о
о
см
Ю
ю
СО СМ1^
— см см
л
ел со оо
— СО •««■
Ю 1Л 1П
CMCMt--
СО lOlO
ю
со ч—ч-
со ют
ют
©00 СМ
со 3- in
£88
ь-сосо
"^ "-»
ют
OWN
ю in
С-. 1ЛСМ
О —СМ
со
см
о
to
со
о
ю
X
S
<о
53
Таблица 4
Снижение уровней звуксвой меткости трубчатыми глушителями *
с круглыми воздуховодом и кожухом
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Диаметр
внутреннего и
наружного иоздуховэ-
доо мм
500 и 710
450 и 710
400 и 630
350 и 560
315 и 500
280 и 450
200 и 400
160 и 355
100 и 315
-4
0,5
0,4
0,4
04
0,4
0.4
0,25
0,2
0,1
ч
к"
х о,
х и
eg
0,75
1,5
2,25
0.75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
0,75
1,5
2,25
Д1-р при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
63
1
2
3,5
9
3,5
4,5
2
3
5
2
3,5
5
4
6,5
8
6
8
9,5
6
8
9
6
9
9,5
7
8,5
9
125
4
6,5
9
4
7,5
10
4
8
11
6
9
11,5
5
9
12
6
9
12
7
8
10
7
9
10
8
9,5
10,5
250
11
18
25
12
22
30
12
21
30
12
20
27
10
17
25
10
17.5
25,5
И
17
23
10
16
23
12
17
21
500 1000
15
28
43
16
30
43
20
32
43
19
34
47
22
39
52
25
42,5
56
29
46
63
13
23
34
14
26
38
20
31
4!
20
38
52
23
40
53
26
42,5
55
31
45
62
30 |35
48 49,5
60 |б1,5
33
50,5
60
40
53
62,5
.'000
7
13
17
8
14
20
10,5
16
24
12
21
29
14
24
32
18
31
40
22
36,5
47
27
38
49
31
42
52,5
4000
6
10
12
7
11
14
8
12
17
10
14
19
10
16
22
14
20
26
17
25
34
20
28
36
23
32
39
3000
5
8
10
6
9
12
6,5
10
12,5
7,5
12
16
9
14,
19
12
15
18
14
17
21
16"
2f\5
23
17
23,5
27
Примечания: 1. Экспериментальные значения снижения
уровней звуковой мощности получены для глушителей,
звукопоглощающая конструкция которых включает супертонкое стекловолокне
плотностью около 20 кг/м3, стеклоткань марки ЭЗ-100 и
металлический перфорированный лист толщиной' 0,7 мм с отверстиями
диаметром 10 мм и шагом 15 мм. Длина патрубков глушителей
100 мм
2. Данные не изменяются при скорости воздуха в глушителе
ч^15 м/с
54
<a
и
О
и
о
я>
э-
и
X
а
t-
о
S
а.
и
о
о
о
со
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
(О
ННЬН1ГЭ8
эин^ьвнгодо
X « ю *
*• « Я *
@ *g
-90 BHMWifox
Поперечный
размер
необлицо-
ванкого
канала, м
■с
=
S
«
3
о
ч
и
О
с
о
О)
ГО
(Г
ав
е-
§
о о
00 О
со со
ю
г>- 0
—"о
счо
-Jco
<
со
о"
X
о
о
оо
— о
со en
ООО
о ю
г— о
■ч-о
— 0
5 х
<1
0,5X0,5
оо
о" о
со о
Ю О!
m
to r~
ю
со со"
in
СО О
со
— о
<1
0,8x0,8
о
о
0,5x0,5
Волокно
супертонкое стеклянное
0,7x0,7
(рср=25 кг/м3) или
супертонкое
базальтовое волокно
X
-.gibs
- s %
га с
^ -х с
1 о а с
О. 5*
ио Л
00
00
с"о
а*
— о
in
1ЛГ-.'
СО Ю
со со
^"о
СО
со" о
is
0,8x0,8
о
о
(N
1,2x1,2
металлического листа
оо
оо
-- о
со о
*Г 00
юю
СО О
— о
?* в)
X
оо
оо
■л
о'о
см" о
те оо"
тиа
со —"
— о
**| «О
о
1,2x1,2
оо
оо
lO
о'о
ю
— о
СО СП
со с-
1Л
CNCO
--о
5. *
<
1,4X1,4
8
1,2X1,2
1,4X1,4
1,6x1,6
55
I
<-.
f
2
час
g
0/
B*
p.
V
s
О
Of
5
D.
и
§
=
о
в
2
о
£
о
о
о
S
а
еч
о
HJihHi/эа
эннэьенеоэо
утренний
>азмер
цованного
нала, м
а |-
ИИ
'■окгаЛшидо
BHHiniroi
я «5
S an 3
**« 2« s
С Ф О
и* в: в
се
я
8а
Ч
гэ-
Звукопо
коне
ОО
^
ОО
ю
ОО
_о
из
счо>
1Л Ю
см г-~
io
ем-ч-
— о
5, «
«3
«3 00
XX
<ооо_
ь о
О Ef
о
о
оо
*СМ
оо"
ЕС
S
ОО
^
оо
ОО
\П
ОО
— О
—
см <ю
с- ю
00
ОО
<|
о
X
°1
с*
X
on
оо
оо
оо
оо
00
оо
' "
00
—."сп
1-Ю
— СО
tD>ft
о—•
1Л
см
X
vft
СМ
см
X
см*
оо
оо
емо
т m
CD 00
1~- Ю
сою
00—.
ю
юо
1Л
1ЛО
5 "
1 °
1С
о
X
to
о
41 5
ж с »
—
X
|з;
1
оо
*~
оо
оо
оо
«Л
оо
"^
CDlO
смоо
00 Ю
— ю
см
— о
5. *
?> я
^J (О
<
СО
см
X
см
8
СО
»°ffl о о
2 <о s о 5
я ж а: ж
-. «в »> я
5
&
if
0 0 е"
о « а
с _ ""
S5 Й
41
= х 3
"= х * .
v 5^
0>
о.
с
<к
ЕС
•ji
41
*
3*
Вел
СМ
_
*
г
Б6
Таблица 6
Уровни звуковой мощности шума, генерируемого
в глушителях (<рСв=0,5)
Форма пластин
1. Без обтекателей
2. С цилиндрическими
обтекателями
только на входе
3. С цилиндрическими
обтекателями на
входе и
призматическими на выходе
4. Без обтекателей
5. С цилиндрическими
обтекателями на
входе
6. С цилиндрическими
обтекателями на
входе и
призматическими на выходе
200
200
200
100
100
100
Скорость
потока s
глушителе, м/с ,
10
15
20
10
15
20
10
15
20
10
15
20
10
15
20
10
15
20
Уровни звуковой мошлости ALp, дБ,
в октавяых полосах частот. Га
63
47
55
61"
44
53
58,5
44
52
57
44
53
58
44
52
57
43
50
56
125
48
56,5
62,5
45,5
54
60
45,5
53
58
44
54
59,5
45
53
58
44
51
57
2Б0
48,5
55,5
61,5
48,5
55,5
60,5
45
52,5
57,5
47,5
54
59
48
53,5
58,5
45
52,5
58,5
500
SO,5
57,5
62
48
57,5
61
44,5
54,5
59
48,5
58
fil
48
56,5
61
46
56,5
61
1000
47,5
57,5
62,5
45
56.5
61
40
53
59,5
46
58
63
44,5
56
62
44
57,5
62
2000
41
54,5
62
38,5
54
59,5
33
49,5
57
39
55
61
37
53
60,5
36,5
54
60
4090
32
46
57,5
28,5
46
52,5
24,5
41
51
29
48,5
56
25
44,5
54,5
23
43
53,5
8000
23,5
38,5
50
21,5
35,5
44,5
19
30,5
41,5
24,5
39.5
48
22
32,4
44
21
30,5
43
Примечания: 1. Звуковая мощность собственного шума
глушителя практически не зависит от его длины, а определяется
консгр\кцией глушителя.
2 Периметр звукопоглощающих конструкций поперечного
сечения глушителей составлял при толщине пластин 200 мм — 2 м, при
толщине 100 мм — 4 м
4-1340
57
со
s
я
а
а
ж
о
3 araiamidfj
кикагскюсЫоэ
оломхэаи а.нгн1тиф
-фсо» ниийвииЛэ
a
*•
о
н
«а
^
М
1й
Ы
* .:
к Si
a 2
V С*
я а
£ ■
§5
?g
■
a
с
m
«t
а
3
•
о
«
•J
о
чГ
о
о
«
о
§
о
е
ю
<;
Й
«
•о
см
т
ев
я ';>
•jHBuoioosd
.e
ixoiou (atfoxna)
BVoxa tfOJ^r
si
o-a
и i
с x
8 8.
|8
Is
c2
I
О
к
3
8
£
S
3
a
-X
3 "
«I1
2 S. .
и я„
* я в
Я Z
Ях*
s-p a
>9Х
s.i
~~
>я
о
а.
а>
ш
н
овое расположение с
2.11
2.23
2.05
1,85
2,2
1,93
2,19
1.92
1,89
1,95
ю 1лю inm
~ S ~ °>га «о г- f"oo й ■«• оо
СЧ СЧ CN —« ~н — —. ~ —• СЧ —» —»
into 1Л1ЛШ1Л m
C0t--CvO^f*.00C0C0m<DCN
СЧСЧСЧ CN . _ _ ^- CN—• CN
1Л10Л1Л in ifllfllO
^о>юсчс>еч»»'ст>©>-~>.<о
«NC4C4C4 — ечСЧ — C4CN—.СЧ
шили in tuioto m
О — 0Q00 — С01Л — CO — 1ЛО)
СОСОсДеЧСЧечсЧСЧечСОечсЧ
ITSO—*CM^^—.OJOJNinc*)
СЧСЧСЧСЧ— СЧСЧ — — СЧ —CO
шюиэ |Л in in in
ОФ—.OOmoOcDlDCD СП ■Ч- c<5
1ПШ uilO Ю1Л1Л
m inm in in
со — О 00 СЧ l~- CO VoO 00 Г-- CO
CT> CO tD Г-- C7» CN CO 4* l*~ CO
СЧ О) О — CD O» 00 00 — ONM
—o——oooo——o—
0)C7> — — -«TCOCNtQ-tl'^'-^'CN
coiowco^^inrt cn-ч* —«in
0.25X
X0.25
0.25X
X0.25
1X0,75X1
1X0,75x0,5
1X0,75X0,67
0,75X0,75X1
0,5X0,75x0,5
0,75X0,75x0,67
0,75X0,75X0.5
0,5X0,75X0,67
0,5X0,75X1
1X0,5x0,75
0,5X0,5X0,75
lXlxO.75
1 1 1 1
mtnin
•* о — со
CNC4CNC4
m m
in — О in
счечечеч
in in
CO CO cTh»
ечечечеч
in m in
id" со стГсо
CO CO CN CO
imn in
0>CO Г- *Ф
СЧСЧ — CN
in in
Nco"-."со
mininin
CO cOf^ h-
in in in
o-> ечео" со
CN —r-O
--o-
COCN — -Ч-
X!2
So
©X
***
x£
So
o"X
1X0,75X1
0,5X0,75X1
0,5X0.5X0.75
1x0.5x0.75
1
lO
CO 00
CN <M
1Л
ir'b-
t-ICM
30 5
31,5 '
eft r^
— CN
CM CM
oo"
CO -ЧГ
1,04
1.29
TCO
/ 0,2X0,2/ 0,2X0,2
x*
ЮР.
о" о
0,61
1.05
1.55
1,64
1Л 1Л lO
oO 00 — -О
— — сч сч
22.6
21,5
22,5
26
low
— CM OoV-"
CN CM CM CM
X Щ
о f . 4j- to
с — —
Ш
о m inin
0) 1П ©СО CM
X
3 ю
а,
2 — О J-~ СЛ
:т ичное
1,02
1,09
1,22
га
3" о — тг з1
— см со
Лея
1Л -
см о
о"Х
л см
in -
см о
о"Х
ХХХХ
inm m 1Д
t— т^. г~ г—
1 о" о о" о
ХХХХ
МО •£ Ю — ,v
■♦о •*• оооо
1Л Щ
— — r~- in ^
—• —J— СМ —
mm
- М S О Ю
■ — см —
о'сч омо
J см см —
со to о" in оо
— — СМ СМ —
|П W
*мооо
— — см см см
1Я Ю
см т со ■* со
** СО ^Г О СО
шлю
— —.со со о
чг С-- СО —•
■Л Ш (О 00 U3
о" о" о" о" о"
ём?ЮС0
хй
ю -
см о
©X
из -
смо
оХ
1X0,75X0,5
1X0,75X0,5
1X0,75x0,5
1X0,75x0,5
1x0.75x0,5
•X
S
ь
вере
(-■
о
V
S
X
0*
о
§
п
рас
а
о
s
8
о
и
См СМОО
■* 1Л г—
ооо
OiOiO
"* "—
юю
О)"—СО
"^ —
из ю
г-осм
~" ""
■Л
СМ Ч- СО
_~ W •-.
Ю Щ Ю
СО CD СМ
in
(О en m
— .—.
ШЮ1Л
СО СО CD
ю
со"оо —
t—
<о
m о —
ооо
л см
m -
СМО
сГХ
V 1Л
из -
C-J О
оХ
i-~
щео
оо —
X XX
Ю1А Ю
Г- Г~- Г—
ооо
XXX
—■ ,—• —-ч
юсо^со
см см — см
foci л
см со см ем
Т ОСО Г—
см со см см
in
(-- смоем
см со со со
а
о to co-
cm см см со
X
Д
X
Си
z
о
га
г.
•Ж
И in in
g" СО CD r-^CO
in о"—"со"
Ш ьП 1П 1П
о moo in
см —
„, CD CO -<Г
J 00 — OCM
£ о -"_"_'
о
ч
о
с;
СГ
1—
ONxf-
СЮ 00 Ш CD
win
XcN
in -
CMO
o"X
ХЙ
m ■
CMO
o"X
XXXX
о" о" о" о"
ХХХХ
59
Таб.лнца d
Поправка ALr, дБ, на шумообразование в пластинчатых
глушителях различных сечений J
Площадь
поперечного
сечения
глушителя,
и*
F
Поправка ALr=101g—
0,25
—2
0,4
0
0,8
3
1,2
5
1.8
i
6,5
2,4
8
3
9
4
lu
ПРИЛОЖЕНИЕ
Пример 1. Определение октавных уровней звуковой мощности
шума вентилятора.
Дано: центробежный вентилятор Ц4—70 № 5 с колесом
0,9 1)цои установлен в производственном помещении,
производительность вентилятора Q —2/00 м^/ч, полное давление Pv —
=58 кгс/м2, число оборотов п=1400 об/мин, КПД i]=0,64
(отклонение КПД от максимума 17%).
Требуется определив октавные уровни звуковой мощности
шума веитилятора, излучаемой открытым выходным патрубком в
помещение
Решение. Октавные уровни звуковой мощности вентилятора
рассчитываем по формуле B). Для этого предварительно находим по
табл. 3 для стороны нагнетания критерий шумности L=53 дБ. Для
данного режима работы вентилятора T) = 0,Sd Цта определяем
величину 6=4 дБ (п. 3.4).
Поправки Д/-1 на распределение звуковой мощности шума
вентилятора по октзьпым полосам в зависимости от частоты вращения
вентилятора находим по табл. 4 и вносим в поз. 1 табл. 1 прил. 2
Поправки Д1з для выходного патрубка на стороне нагнетания
размером 350X350 мм (размер находим по справочнику
проектировщика «Вентиляция и кондиционирование воздуха» М., Стройиздат
1977) определяем но табл. 6 и приводим в поз. 2 табл. 1 прил. 2
Подсчитаем величину суммы первых четырех членов в формуле
B), постоянную для всех частот.
53 + 20Ig58 + 10 1g
2700
3600
+ 4 = 91 дБ.
Подставив все найденные величины в формулу B), вычисляем
октавные уровни звуковой мощности Z-pokt шума вентилятор*
излучаемой открытым выходным патрубком в помещение, и вносим
в поз. 3 табл. 1 прил. 2.
Пример 2. Определение октавных уровней звуковой мощности
излучаемой.
а) входным патрубком;
б) через стенки корпуса в помещение (вокруг вентилятора).
Дано: центробежный вентилятор Ц4-76 № 16 (исполнение 6)
60
Таблица 1
С
1
2
3
Рассчитываемая
вслнчипа
Поправка ALlt дБ
Поправка AL3, дБ
Октавные уровни
звуковой
мощности вентилятора,
излучаемой
открытым выходным
патрубком в
помещение, Z-poilT
Ссылка
Табл. 4
Табл. 6
Формула
B)
Значения рассчитываемой величины, дБ,
при среднегеометрической частоте
октав них полос, Гц
63
13
3
75
125
8
2
81
250
3
2
86
500
9
0
82
1000
10
0
81
2000
14
0
77
4000
18
0
73
8000
24
0
67
Таблица 2
с
1
2
3
4
Рассчитываемая
величина
Поправка ALlt
дБ
Поправка &Ц,
дБ
Октавные
уровни звуковой
мощности
вентилятора,
излучаемой
открытым входным
патрубком в
помещение, LpoKi,
дБ
Октавные
уровни звуковой
мощности
вентилятора,
излучаемой через
стенки корпуса
в помещение,
*-Яокт' ДБ
Ссылка
Табл. 4
Табл. 6
Формула
B)
Формула
C)
Значения рассчитываемой величины. дБ,
при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
63 125
5
2
92
95,5
4
1
94
96,5
250
8
0
91
92,5
600
И
0
88
89,5
1000
15
0
84
85,5
2000
20
0
79
80,5
40008000
27
0
72
73,5
34
0
65
66,5
6)
установлен в производственном помещении; производительность
вентилятора Q»-70 000 м3/ч, полное давление Pv=90 кгс/м2, частота
вращения п_510 об/мин, КПД т—0,84 (что соответствует
максимальному).
Требуется определить октавные уровни звуковой мощности:
а) излучаемой входным патрубком в помещение,
б) вокруг вентилятора.
Решение: а) Рассчитываем октавные уровни звуковой мощности
вентилятора, излучаемой открытым входным патрубком вентилятора
в помещение, по формуле B). Критерий шумносгн вентилятора на
стороне всасывания находим по табл. 3, при этом 1 = 47 дБ.
Величина <5 при заданном режиме работы (г)=1)ша*) равна нулю
(п. 3.4) Поправки 6Li, найденные в зависимости от частоты вращения
по табл 4, вносим в поз 1 табл 2 прил 2. Поправки AL3 на
отражение от открытого патрубка вентилятора диаметром 1440 мм
определяем по табл. 6 и вносим в поз 2 табл. 2 прил. 2. Вычисленные по
формуле B) октавные уровни звуковой мощности Lpokt
вентилятора, излучаемой открытым входным патрубком в помещение,
приведены в поз. 3 табл. 2 прил. 2.
б) Октавные уровни звуковой мощности вентилятора,
излучаемой через стенки корпуса в помещение, определяем по формуле
C). При этом величины поправок Д^1 и 6 не изменились, а
значение критерия шумности L берем из табл. 3, для нашего случая
LB „-=48,5 дБ. Рассчитанные по формуле C) октавные уровни
звуковой мощности, излучаемой вентилятором через стенки корпуса в
окружающее пространство, внесены в поз. 4 табл. 2 прил. 2
Пример 3. Определение октавных уровней звуковой мощности
крышного вентилятора на стороне нагнетания, излучаемой открытым
патрубком.
Дано, крышный центробежный вентилятор КЦ4-84 № 12,
частота вращения гс = 400 об/мин, диаметр рабочего колеса £)=1,2 м.
Требуется определить октавные уровни звуковой мощности,
излучаемой открытым патрубком крышного вентилятора на стороне
нагнетания.
Таблица 3
С
1
2
Рассматриваемая
величина
Поправка &Llt
ДБ
Октавные уровни
звуковой
мощности крышного
вентилятора,
излучаемой открытым
патрубком на
стороне нагнетания,
дБ
Ссылка
Табл. 8
Формула
D)
Значения рассчитываемой величины, дБ,
при среднегеометрической частоте
октаввоП полосы, Гц
63 125
5
95
4
96
250
8
92
500
10
90
1000
16
84
2000
23
77
4000
28
72
8000
33
67
62
<*
а
s
ч
о
я
и
и
о
«
^се
3 о
£ i
К
в
«S
И
|5
*«
н
3
О ГГ
« X
О. О.
!
S S;
SS
о
—
^
Ссылка
личина
2
I
Рассматри*
и
е
о
о
»
*
о
о
*
о
о
о
еч
еа
о
о
О
ю
сч
м
.
*u Vf.
8
еч
сч
со
•—•
Oi
N.
•ч-
ет>
га
Н
to
ас
Я
о
о
1Л
О
II
в
S
а.
с
•О
<
га
в
га
о,
с
о
С
,
О
о
о
о
о
со
г~
с;
о
га
с-
Ю
п
3
а
га
о.
с
о
С
N
3
О
N-
со
N
00
со
00
ю
00
СП
8
3
о.—
о
е
X
3
X
в
о
a
о
•X
о
го [Л
СП £
оПё
CO
со
со
со
СО
ен
о
о
СО
1
•9
S
S
со
1
S
8
СО
*
N.
IV
N.
N.
N.
N.
N.
N.
¥
■&
ъ
8
f
S
1
f*
1
СП
ю
о
о
о
о
щ
о
ю
о
ю
о"
ю
о"
S5?
S .
ехсо
Осо
•&~
из
о*
п
X
S
X
1
о.
S
о
с:
га
со
■и
ш
X
а.
С
CD
•О
оГ
Л
»
СП
ю
а>
lO
О)
ю
■«•
ю
■*•
to
V
in
П*
°2Г
©я
из
ел
00
II
к
X
X
1>
>>
а
S
О
л:
С
га
8
X
а
в
о.
С
N.
Ю
О*
«А
»
О
1С
о
ю
Q
ю
о
1Л
о
ю
о"
lO
о*
1-
е
в
!
j
о
в
о.
с
со
40
(О
«?
•Ч"
CN
О
о
о
со
ё
(fj
н
СО
X
1
о
о
со
И
га
t-
о
CL
§
о
с
X
я
X
з
в
га
о>
со
ю
N-
1»
О
о
о
<N
С*
ев
н
ш
a
s
о
in
V
о
о.
2
g
s
о
X
л
о
>>
о
К
о.
с
ш
о
1Л
00
ю
СО*
ю
со
К)
СО
ш
00
\п
СО
ю
оо"
ю
оо"
с*
О)
см
см
со
и>
■*»
со
СО
я —
SN 15
е
из
со
ОЭ
о
II
X
S
X
4)
о
СП
га
а.
X
о.
С
t
тт
н
ш
a
о
•aa
о
X
s
5
3
о
8
X
о
8
S
о
ВС
СО
S
CQ
сч
•""■"
fW
ч.
г
5
о.
С:
я
т
с *
^ и
. о
«с
а* в
а- *
5?
5 *
3 о
X *
и 5
Я я
в-о.
се S
|8
СО rt
8.
и
«
Ссыли
г
ъ
i
u
о
во
о
•*
о
о
о
01
о
о
о
о
а
из
о
с*
ift
сч
со
<D
U «tf
О
о
о
о
^
00
о
>-н
щ я
±%
О S
га 2
(-с а.
с
X
о
о
я
3
о
S.
а Ю
с*
ГУ •
о о
= ё
я с
а-5
ь s
о э
IS
со
со
Ч"
со
•ч-
О)
со
ю
СЛ
СМ
S
Ш
S
ИЗ
О)
СО
см
sT
li
о
с
ю
>={
<
со
S
о.
е
о
с
а
о.
га
я
а
ч*
«N
СО
•ч*
оо
о
t-ч.
о"
«О
гч.
о"
во
о"
°0
-*«
5
со
н
а.
А
ч
си
о
в
S
■к
3
р
2
СЧ
а*
1С
■ч-
Ч"
со
ч-
см
!■*.
*—t
ч-
CN
со
■Ч"
t—
ОО
—н
с;
о
СИ
г-
2
о
о
«Г
II
S
«
S
я
3
V
S
о
с
к
се
X
в
к
е
а
о
с
со
я
§
—
о
о
ч-
о
о
(М
S
о
ю
ю
СМ
ю
см"
"^
Z
к"
0J
1
с
с-
—*
05
о
ОО
о
00
о
—
. «
г-
-5
S Q.
О. х
о
S
га
со
3
со
г
э
■&
£°~
Cm
о ^
ч
is
5 cu
S э
CD
Q_ O*
2 со
£ *
да о
e £
oo
(M
o"
CM
о
r-
o*
Ю
-
о
Ю
о
CM
о*
ем
о"
CM
о
г
со
ii
1 **
га
X
о-
S
1
й
о>
СЛ
о
о"
со
о
Г-
о"
ч-
CN
о"
<У>
см
о*
СО
со
о"
со
о*
СП
см
о"
ч>
СЧ
X
X
о-
S
5
Й
8
ел
см
о
со
со
о"
с*_
о"
О)
СО
о"
■ч-
ч-
о"
со
1Л
о"
_
in
о"
оз
■Ч"
о"
аз
■ч1
+
^ч
S"
CN
Ю
7
1Я
1
1
из
•ч*
1
'ч*
1
1
in
со"
1
1
ю
см"
1
1
1
7
ta
с*
■5°
о
1
з;
S
m
б!
<5>
ю
со
см
00
ем
in
г--"
со
~аг~
о
ю
S
S
г-
ч-
л)
ч
р
5
1
I
2.
со
j
h
£«
>> s
s
64
Решение Октавные уровни звуковой мощности крышного
вентилятора определяем по формуле D). Для этого предварительно
необходимо определить окружную скорость рабочего колеса по
формуле
nDn 3,H-1,2-400
и = ——— = — — 25 м/с
60 60
По табл. 8, зная частоту
вращения д=400 об/мин,
находим поправку AL|. Результаты
внесены в поз. 1 табл. 3 прил. 2
Вычисленные по формуле
D) октавные уровни звуковой
мощности крышного вентилятора,
излучаемой открытым патрубком
на стороне нагнетания, даны в
поз. 2 табл. 3 прил 2.
Пример 4 (п. 4.6а).
Определение октавных уровней звукового
давления в помещении яри
проникновения шума в помещение
через одно
воздухораспределительное устройство.
Дано: вытяжная
вентиляционная установка оборудована
вентилятором Ц4—70 № 6,3 с
параметрами. Q = 10000 м'/ч, Pv =
= 48 кгс/м2, п=950 об/мин, при
SOO'SOO
<ав'Ш-
:оя>т
SDJ-Sffl ■
200-100
ЗОО'ЗОО
Ь /^ у 100'150
/_У\, Отверстие
У г—^7 юв'/ю
/ зотянутв
/ cemitoi
ioo'ioo-y/
т-т -j
и
Рис. 22. Схема расчетной ветви
вытяжной установки для
примера 4
отклонении режима работы вен
тилятора от режима максимума
КПД на 20% Воздух
забирается через решетку из рабочего
кабинета с площадью пола
5Х10 мг и высотой потолка 3,5 м.
Схема вытяжной вентиляционной
установки представлена на
p.ic 22. Решетка расположена в
середине стены под потолком па
расстоянии /-=1,3 м от
ближайшего рабочего места. Площадь
решетки F^ 0,2X0,2 = 0,04 м2
Требуется определить октавные уровни звукового давления на
рабочих местах в помещении.
Решение Октавные уровни звукового давления на рабочих
местах определяем по формуле A8). Весь расчет сведен в табл 4
прил. 2, где в поз 3 внесены уровни звуковой мощности (УЗМ)
данного вентилятора, а в поз. 13 приведены суммарные потери УЗМ
по пути распространения шума от вентилятора к обслуживаемому
помещению.
Пример 5. (п 4.66) Определение уровней звукового давления
в помещении при проникновении шума через несколько
воздухораспределительных устройств (решеток).
65
У7Г,
Ф1250
PT
Рис. 23. Схема расчетной ветви
вытяжной системы для
примера 6
Даяо: исходные данные те же, что в примере 4, только воздух
забирается через четыре решетки, находящиеся от расчетной точки
на расстояниях г,=4 м, г2 = 1,3 м, гэ=4 м, л,=8 м.
Число решеток, для которых расстояние до расчетной точки
меньше или равно пяти расстояниям от расчетной точки до
акустического центра ближайшей решетки (г.^б г мин), т=3 (см.
о. 4.5).
Требуется определить октавные уровни звукового давления на
рабочих местах в помещении.
Решение. Расчет ведем по формуле A9), которая в данном
примере приобретает следующий вид-
/т=з
L = ^Рокт — Д^рсети + Ю lg
т^)
Весь расчет сведен в табл. 5 лрил. 2.
Пример 6 (п. 4.7). Определение уровней звукового давления на
прилегающей к зданию территории.
Дано, центробежный вентилятор Ц4-76 № 16 установлен в
вентиляционной камере и выбрасывает воздух через воздуховод
диаметром 1250 мм, расположенный на крыше здания. Параметры
вентилятора: производительность Q=88 000 мэ/ч, полное давление
Р^=-120 кгс/м2, частота вращения п>=580 об/мин. Отклонение
режима работы вентилятора от режима максимума КПД — 10%.
Воздуховоды в системе установлены металлические На крыше
промышленного здания расположены еще четыре вентиляционные
шахты, которые создают в расчетной точке уровни звукового
давления, отличающиеся менее чем на 10 дБ от уровней, создаваемых.
W
и
а
а
Ч
о
«
tf
а!
с о
о
Ли.
•V*5
2 о
S«
в V
«t
I2
й ■
gage
2 *
р. а.
R S
Я о
<а id
X X
«5
а.
о
о
в
о
«0
2
в
о
*•
о
о
S
о
о
о
о
S
S
CS
т
сч
2
гылка
о
я
X
т
а
«?
Ш
К
S
«
ю
Я
CL
н
о
о
0.
• и -и
*(
"d< СП ■* —• О
(О СО «3-
о — ——• о
t- ч» СО
О
СО СО 4f - О
Г~ -Ч- (NO
00
'-* СП t*- - О
00 СО — О
1~ 00 _
со . те - о
00 Ol —О
to ем — о
оо —
ю
— - т — о
а> -я- —
со
ю
3> о> —
СО
Т СМ Г- «
ч Ч * « • Я
га с. о = s
f— с (— Q. о.
s g i
! 1 I
5 "to «
о s К *
1 £ i «"
S O» £• ©
« = ra aa
§ У?»*
s ilsl в
«изотере;
2« = S.«R-°-
Я 2-Я- 2 2 "
^- CM CO -<*
ю
ем
о
ем
о
см
о"
см
о"
см
о"
см
о"
<м
о
см
о
|
л Г44
К
Ш
(О
ч1
о"
1Г>
о
1^
о
*-*
со
*-"•
со
~*
ем
~^
см
_."
га
3"
S
СС
t-
<о
о"
t~-
о
en
о
ем
»
•--*
1
ю
■^
из
v-
ч-
•"^
•»•
«
+
-
оо
см
1
ю
»
1
1
Ю
«•
7
V—t
ш
~*
см
m
*-■
1Л
_"
^* ' "**ч
-г
-1
-
СО*
5
но
о
с
л
СО
см
|А
Г-*
см
lO
8
СЭ
■ч»*
ю
lO
00
lO
оо
1С
С4»
1Л
5_
^•сл
о
■е
if
о
■S
о
*
6
V
о
га
о.
в
«
X
а
л
ct
о
О
@
о
а:
>\
а
>>«
67
в
ч
«О
п
"я
п«
о
-ч
(С О
-ее
я 5
* £
к 5
ч о
а й>
_ в
с о
а и
я у
f- о
=г о
Q. EX
*-
№ 4>
Я О
э- и
г $
0)
ЫЛК1
О
S
4*
а
к
те
X
те
Paci
*L
i
о
а
о
<0
о
о
в
*■
о
CD
О
о
о
о
о
"■""
о
о
иэ
о
ю
04
*л
с*
04
<р
и w
1 ««
*о -
со со
с~.
Щ
t-.o -
сч с
00
ю
о о -
(М N-
00
m
то -
— <N
СП
1Л
,-. о -
- 8
ИЗ
оос -
СП
СП
ю
tv о со
о
ю
lOCO <П
о
то « &*■
ьн£
■9
г ч
«gS с
° * й
it is
_CgB
« « 2>
a ;«; Я
шеи
TO C3 ffl
а. а. я
с с i-
D О *!
ссо
-wn
OS
~~*
ao
oo
CO
oo
~H
CM
<£>
о
CO
CN
1 4
-vS
TO
H
X
TO
ь
о
О.
о
га
о
с
а
ей
га
с
S
о
<•>
н
у ч
*> —
эе S2
uj to
s ll
5 в
*■
щ
о
о
щ
о
о
ю
о
о
•л
о
о
U0
о
о
in
о
о
Щ
о*
Щ
-=г
о
ю —.
с» СЧ
ч с;
\о \о
то то
н н
s S
§ 8
о —
* Q
° «
* ч
55 в
4J О
S4§
»со
к а
O.S в
?icge(
s Я S —
=е Ч i _.
о о 5*
* § * §
Ю (О
LO
-toO 00
00 СО CN
lO
-1Л Г- О
СО СО СО
in
-Ю СП <N
ao тг со
<п
-1Л СП W?
оо * п
1Л
-1ЛС0 С^
00 1Г5 СО
1Л
-ю оэ ■*
CN «J ■*•
in
-in — <м
r^ i^ in
т
-1П5П CN
■^ t^> со
2&Я-Ч
^ С) о
• £—'га
о о _
(£«
,
■=t в _" се
Sca§o =
S ш
•^3< Ч 5.°
- — о с 5
= S " g i
s £ в >s о.
S ? о о >>
S я п п -
t^-oocn о
СП
■*
О)
in
о
см
~ч
сч
ю
см
to
сч
(N
га
in
°о"
т
о"
CN
ТС
СЧ
о
со
см
со
Th
со
СГ>
о
CN
сч —
£?0 t с;
Sco о s
о.^.
о
о
т
II
«
о.
с
ч
<
CD
X
5
о
0J
о
S
за
—
-" ТО О-
S- С
.
in
сч"
«S
о
ч
ч
а
ч
со
5*
го
S
I
и ч
СЧ
1
68
при работе рассматриваемой установки Схема вытяжной установки
покачана на рис 23.
Требуется определить уровни звукового давления у окон 6-
седнего жилого дома, расположенного на расстоянии 30 м от
вентиляционной шахты, выявить требуемое снижение уровня шума и
подобрать глушитель.
Решение Уровни звукового давления на прилегающей
территории не должны превышать уровней звукового давления ПС—35
(поз 10 табл. 6 прил 2)
Октавные уровни звуковой мощности вентилятора (УЗМ),
излучаемой в воздуховод на нагнетании, определяем по формуле A),
для чего находим критерий шумности L на нагнетании по табл 3,
поправку ALi — по табл 4, поправку ДЬ> — по табл 5. В п 3 4.
находим поправку 8 — 2 дБ, так как г) = 0 9 r)raai.
Подсчитываем величину суммы первых четырех членов в
формуле A), постоянную для всех частот,
88000
50 + 20!gl20+101g-^- +2=107,5 дБ.
Рассчитанные таким образом октавные уровн/r звуковое
мощности вентилятора внесены в поз 3 табл 6 прил. 2.
Снижение октавных уровней звуковой мощности по пути
распространения шума определяем по данным разд. 6 и вносим
в поз 4—б табл 6 прил. 2
Суммарное сшгжение уровней звуковой мощности приведено
в поз 7 табл. 6 прил 2.
Октавные уровни звукового давления на территории жилой
застройки в расчетной точке вычислены по формуле B3) и сведечм
в поз. 9 Значение величины Д1„=5лБ (выброс воздуха на крышу
здания черрз шахту (пис 18, в), 10 lgQ — 8 дБ
Учитывая, что общее число принимаемых в расчет источников
шума га=5, по формуле C0) подсчитываем требуемое снижение
ъровней звукового давления Полученные данные приведены в
поз. 11 табл б прил. 2 Требуемую длину глушителя, толщину
пластин и оасстояние между ними подбираем по табл. 2 прит 1.
Требуемое снижение уровней звукового давления (УЗД)
обеспечит пластинчатый глушитель длиной 2,5 м с пластинами
толщиной 800 мм на расстоянии 250 мм
Допустимую скорость в центоальном глушителе ппинимаем
согласно поим 3 к п 79 иДпп = 12 м/с (для 1Яоц=40 дБ А).
Необходимое свободное сечение глушителя определяем по
формуле C9)
88000
'«—авооЛГ-2-,:,'—8,л
Принимаем кожух глушителя шириной 3150 мм, высотой 2,5 м,
длиной 2,5 м В кожухе устанав1нваем три средние пластины
шириной 800 мм (без крайних пластин)
Гидравлическое сопротивление глушителя рассчитываем по
формуле D1), предварительно определив
4-0 25-2 В
Dr=S~2(Q 25-1-2 5) = °'455 М' £=0-72 <для пластин с
обтекателями на входе при фсж«=0,25);
69
X
ч
«о
Я
I-
я
is"
. о
(О Ч
в ?
* £
в* 2
* *
«5
в 2
° о
у К
Z Z
3 ■"
а«о
5 *
X и
О су
CJ у
Я *
о-а
5 i'
11
К я
@ tf
а
о
И
ее
ГС
3
те
03
е-
п
3
@
а.
и
о
о
о
о
о
^
о
о
о
сч
о
~
о
tn
<N
\л
см
«п
ш
п щ
СО
<М
Я
«о
—
«35
t-
•О1
СЛ
•«•
с^
О
Н
х"
о
о
II
С
ж
о.
с
-Г
<
Я!
О
CCJ
Си.
с
о
с
-
о
О
о
о
о
со
г-
1П
то
Н
U3
--I
<
СО
а.
о
с
сч
чг
со
о
(О
1~-
00
со
00
ю
оо
~~
о>
о
OV
•41
Ч
S —
о.—
о
с
X
о
i
о
г
о ■<
Ё^ ь
о о
х-4
ffl
5ё
Оч
со
еч
сч
ем
см
(N
in
те
О)
О)
СЧ
ч
со
g
о
s
о
О
>.
о
со
t-
2
8
у
о
ее з-
с >. S
>х
си
X
о
о
сх
>
X
a
5
о
1-
х
о
а
X
X
си
X
X
и
чг
О
5
с;
а.
Q
о
а.
с
к
X
о
а)
X
8
X
1
I
.
7.
!
1
из
S
м
а)
5
а.
<
ю
to
со
«о
—-•
из
—■
'■О
со
CD
•«Г
ю
с"
1Л
1Л
о
-^
о
о
и
•5
ч*
ГО
{€
со
ее
ел
CN
-cf
см
о
сч
(D
С-1
ОО
с4
га
о
Д1
О
X
СП
о
m
8
О
8
ос
о
си
X
et
О
О^
пек
<с
ю
CN
00
*
00
о
г^
о"
из
Г-
о
00
о
се
са
с-
2
о
S
>=
3
э
и
СЧ
3"
t~
1Л
г~
см
V
о
л
■а-
о»
(N
Ш
сч"
CN
■«г
CN
Ю
г;
Ю
са
,о
Й
1
<£
е»
к
5
13
3
о
с
се
га
X
Й
о
8
с
со
1Л
со"
>п
г^
(Г)
ю
1-
^^
■^
•-Ч
со
U
in
•
со
~*
•*
ю
«=t
ОД
о
со
X
X
X
ч
S
о>
IA
a
ш
со"
со
■*
rj*
in
ТГ
\п
OJ
со
in
г—
со
m
-
г~
71"
f~
>'i7T
о
из
X
си
g
1j
С
s
5
О
о
0Q
О
а
со
о
а.
>»
О
70
omB-l
W'300
iOO'SOO
5
WOO*800
ЮО0ЧБ0О'
I '10m
?)П77П?ГГ>/
Pnc. 24. Схема расчетной ветви воздуховодов для примера 8
/ — вентилятор. ?—плавный поворот, 3 —тройник, 4 — камера статического
давления, 5 — крестовина, 6 — жалюзийная решетка (цифры в кружках —
номера участков)
дя
-(•■
72 + 0,04-
2,5 \ 0,1212»
«8,5 кгс/ы1.
0,455/ 2
Пример 7 (п. 4.9) Определение уровней звукового давления
в помещении при проникновении шума через стенки «шумного»
воздуховода, проходящего по помещению.
Дано: воздуховод вытяжной системы прямоугольного сечения
500X500 мм, длиной 5 м с толщиной стенок 1 мм проходит через
административное помещение размером 8X5X4,5 и. В установке
предусмотрен вентилятор Ц4-70 № 6.3 с диаметром колеса,
равным Дп, с параметрами- С=10000 м8/ч, РГ=4В кгс/м2, п~
—950 об/мин, при отклонении режима работы вентилятора от
режима максимума КПД на 20% От вентилятора к помещению
подходит прямой воздуховод сечением 500x500 мм, длиной 15 м.
Требуется определить уровни звукового давления в
помещении, создаваемого вентилятором на стороне всасывания.
Решение Октавные уровни звукового давления в помещении
определяем ио формуле B5), для чего предварительно определяем
все необходимые параметры. Расчет сведен в табл. 7 прил. 2.
Пример 8. Акустический расчет шума от вентилятора
приточной установки, определение размеров и сопротивления центрального
глушителя.
Дане в конструкторское помещение с площадью пола 6x10 м2
и высотой потолка 3,5 м через две жалюзийные решетки размером
400X200 мм подается воздух в количестве 1400 м'/ч; забирается
воздух механической системой вентиляции через две решетки
таких же размеров. Решетки смонтированы заподлицо в средней час-
71
ти стены, имеют относительное свободное сечение G,f и расположе
иы на расстоянии /-=2,5 м и под углом 0 = 45° от ближайшего
рабочего места. В приточной установке используе^я центробежный
вентилятор Ц4-76 № 16 с параметрами объемный расход 45000 mj/h,
давление 130 кгс/м-*, частота вращения 555 об/мин, отклонение
режима работы вентилятора от режима максимума КПД — 12%. Раз
мер выходного патрубка вентилятора 1120 а 1280 мм.
Металлические воздуховоды теплоизоляции не имеют.
Схема приточной установки показана на рис. 24
Требуется определить шум на ближайшем рабочем месте,
создаваемый ври работе вентилятора, выявить требуемое снижение
уровня шума и подобрать шумоглушитель
Решение. Шум от системы вентиляции в конструкторском
помещении не должен превышать 45 дБ-А (поз. 7 табл. 1).
Поскольку система разветвленная, то в соответствии с прим. 1
к п. 14 расчет можно делать только для частот 125 и 250 Гц..
Однако для примера расчет выполнен для всех частот.
Октавные уровни звуковой мощности вентилятора, излучаемой
в сеть, определим по формуле A), для чего предварительно
определим величину выражения
Г + 20 lg Pv + 10 lg Q + 6 =
45000
= 50+20 lg 130 + 10 lg -f 4 = 107 дБ.
Значения поправки ALt находим по табл. 4, поправки AL2 —
по табл. 5.
Для наглядности расчета промежуточные данные и конечные
результаты сведены в табл. 8 прил. 2.
Рассчитанные таким образом октавные уровни звуковой
мощности вентилятора внесены в поз. 4 табл. 8 прил. 2.
Снижение уровней звуковой мощности в отдельных элементах
вентиляционной сети определяем по данным разд. 6 и вносим в
Поз. 5—18 табл. 8 прил. 2.
Снижение шума в разветвлении на две приточные решетки не
учитывается, поскольку решетки находятся в одном помещении.
Суммарное снижение уровней звуковой мощности приведено
в поз. 19 табл. 8 прил. 2.
Постоянную конструкторского помещения находим по табл. 15
И 16, учитывая, что конструкторское помещение относится к
помещениям с жесткой мебелью и большим количеством людей.
Зная объем помещения У = 210 м3, тип помещения 3, по табл. 15
находим постоянную помещения на частоте 1000 1ц, которая равна
35 м2.
По табл. 16 для объема V=210 м3 находим частотный
множитель р, и записываем его величину в поз. 23 табл. 8 прил 2.
Умножив Вюоо на и., получим постоянную помещения для других
частот— поз. 24 табл. 8 прил. 2.
Рассчитанные по формуле A9) октавные уровни звукового
давления в расчетных точках от рассматриваемой системы сведены
в поз 27 табл. 8 прил. 2.
Учитывая, что общее число вентиляционных систем,
обслуживающих помещение л=2 (приточная и вытяжная), по формуле C0)
подсчитаем требуемое снижение уровней звукового давления. По-
73
со •тоео
coco f~-
1л
со со ex
1Л
о"
О -CO
4
<o
r-
£a
in
CO CN 00
1Л
COCN 00
1Л
о*
о -со
161
>i£OCN
о"
t- с
3*
и cv
(J D-
W S
Q.O.
К Cj
к х
Ш о
V 4t
v и
се <ь
х к
м§
А .
— СО CNCN
О*
oiooogi
со пом
1Й>
ююсою
— tig a
б П d 7
<МСЧ
а, я
H
CO £L
CN в)—'
. * «
ян g.
Н о
8S
^н5
Д СО СО
с? со ~~"
S'-.^-'ca
Я - 5. к
©2-g-H
«ч с*
ё
*
s
я)
@
X
е
со
S
•u -u w
-.CNCO^
\А Ог^ОО
о —.еч
79
Ю
1/3
сч
\П СЧ Г-- CO
О -ТО
5,5
5,5
<°о
изю-
о
со О
изо
32,5
| 36,5
о
счи
ОСО
из -
из —
0.05
0,05
ч- из
•*ч- О
СЧСО -
О
|Д ЮОО
- -о
изо*
о
т
СП
1
37,5
5,5
41,5
7,5
ю
из
из ю
- Г-» -
из о
©45
ои -
см —
3. -я =
о о
- - л
из
из"
и> — из —
о -ч-
•ч* \oci\i3
о i~- - —
-со -
О О СЧ О
из
из" слоо
I ■*
из
из"
.- — _СО
t- •
СО Ч" тс СО
о се —•
-СЧ -
О ©СЧ©
из из
» - СО
«V. —. —.
из —
из
и>"
со
о
ON
СО
из
из
из
о"
из
I-"
со —
со ю сооо
О CD -~
-СЧ -
О О СЧ О
со
из
ч
I
<м
ч ч
rtj со tv
t-н н
■ ч
ч «о
изот
та
ч
Дао,
cn_
из
Зх
«S
,-С о 5
•^ С-* -
из_ со ^
О d си
II 2 5
„из 5 "^
3 я о
£ ** к ч
С w с, g- г
" .>- ш «_ ,
А С С» I
А и U *—
х д. х у
— л и ~.
О с; О -:
? о =• ч
Си и* ~ са
Г >• ч
о
13
? а
I
A
t* "Ч -
Ч г- О
О Я О
О £^ X
с; ^ О
х =4
ES
■&
со S
13
2 Z
(J I
<и a. с-
"* ^ ^
» г- 2
С X =
« ч .
С© 2
2
ч
«
?ед
2 122 -2 2 8?"
а
ic5c>~ еч fceS S
лученные данные приведены d поз 28 Требуемые длину глушителя,
толщину пластин и расстояние между ними подбираем по табл. 2
прил 1.
Требуемое снижение уровней звукового дазления обеспечит
пластинчатый глушитель длиной 2 м с пластинами толщиной 200 мм
на расстоянии 200 мм Расчет показа ч, что определяющее значение
при выборе глушителя имеет требуемое снижение уровнен
звукового давления на частоте 125 Гц.
Рабочие чертежи глушителем привечены в типовом альбоме
ЦИТП «Шумоглушители вентиляционных установок» (серия 4 904—
18/76)
Чтобы подобрать размеры попелечного сечения глушителя,
рассчитываем предварительно по формуле D0) допустимый уровень
чвукопой мощности шумообразования в самом глушителе на
частоте 125 Гц так как онт имеет определяющее значение при выборе
длины глушителя Необходимые для этого данные берем из табл. 8
нашего расчетт
£ГДоп= 100 — 7,5 — 5 = 87,5 дБ.
Зная допустимый уровень Ln из табл 6 прич. 1, видим, что
гкорость воздуха в глушителе может быть более 20 м/г Однако,
принимая во внимание опасность выдувания звукопоглотителя,
максимальную скорость воздуха в глушителях применяемых нч
практике конструкций ограничивают до 15 м/с (см прим 1 к
п 74).
Необходимое свобочпое сечение гпушителя определяем по
формуле 09):
45000
/>_,= — =0,83 м».
3600-15
По альбому ЦИТП подбираем две секции кожуха глушителя
К-31 шириной 1200 мм высотой 1500 мм, длиной 1000 мм и пло-
шатыо гвобоаногс сечения 0,9 м2.
Фактическая скорость в свободном сечении глушителя составит
45000
0±акт — И М/С.
кт 36000,9 '
• Гидравлическое сопротивление глушителя рассчитываем по
формуле D1), предварительно определив
4-0.2-1,5
Dr = :— =0,35 м, С = 0,38
г 2@,2 + 1.5) Ь
(для пластин с обтекателями на вхоче прч фСв = 0,5);
/ 2 \ 0,12-14*
ДЯ= 0,38 + 0,04 — = 7 кгс/м*.
\ ^ 0,35' 2
Расчет генерации ппма в элементах возчухочодов (конечного
отаетвлгиия) и воздухораспределительных устройствах дан
отдельно в примере 10. так как этот расчет не зависит от расчета шума
вентнтутора и центра чыюго гл\ иитепя.
Пример 9. Определение октавных уровней звуковой мошностп
шума, создаваемого тройником н отводом прямоугольного сечения
вентиляционных систем
75
Рис. 25. Схема расчетной ветви вентиляционной установки для
примера 9
Дано. 1) Тройник: скорости движения воздуха в
магистральном воздуховоде ti) = 18 м/с; на проходе i>2=16 м/с; в ответвлении
1'з=15 м/с (рис. 25)
Размеры тройника' магистрального воздуховода 500x600 мм,
Fi—0,3 м2; воздуховода на проходе 500X500 мм, /,г=0,25 м2;
воздуховода на ответвлении 300X500 мм г% = 0,15 м2
2) Отвод- скорость воздуха в отводе «=18 м/с. размер
отвода 500X600 мм, площадь поперечного сечения F=0.3 м2
Необходимо определять октавные уровни звуковой мощности
шума, создаваемого тройником и отводом прямоугольного сечения
Решение. 1) Тройник. Определяем гидравлический диаметр £>г
для магистрального воздуховода тройника
4F 4-0,3 1,2
DT = —- = —— = — = 0,545 м.
Я 2,2 2,2
На рис 13, зная гидравлический диаметр магистрального
воздуховода тройника Dr = 0,545 (точку а) и скорость воздуха в
магистральном воздуховоде i>i = 18 м/с (точка в), соединяем точки лив
прямой, пересекающей шкалу А (линяя сноски) в точке с Далее
проводим прямые, соединяющие точку с с величинами на шкале В.
соответствующими среднегеометрическим частотам октлвпых noioc
Точки пересечения этих прямых со шкалой В соответствуют числу
Струхаля N<u для тройника {например, при частоте /=1000 Ги,
N$, = 32). Число Струхаля Nsi для тройника для всех частот
приведено в табл. 9, поз 1.
На рис. 12, зная число Струхаля, проводим вертикальную
прямую до пересечения с кривой, соответствующей плошали тройника
на проходе F, Например, для частоты f = 1000 Гц iV.*i = 32 при
плошали поперечного сечения тройника на проходе /2 = 0,25 м2,
частотный параметр тройника на проходе /СПР = 41 дБ.
Частотный параметр тройника на проходе для всех частот
приведен в табл 9, поз 2
Частотный параметр тройника на ответвлении Ка™ при
площади поперечното сечения тройника на ответвлении F<t = 0,15 м2
приведен в табл 9, поз. 3 (например, при f=1000 Гц Nst = 32,
f3=0.15, Кот^ЗВ)
На рис 14. а, зная скорость воздуха на проходе тройника
Уг»16 м/с, проводим вертикальную прямую до пересечения с
кривой, соответствующей скорости воздуха на ответвлении тройника
сэ=!5 м/с.
70
ы, Гц
о
о
ft по
о
к таен
а
3
н
о
н
час
гескке
к
а,
4»
в
4»
Среди
лка
3
J
(азатель
о
и
о
о
о
ао
о
о
*
о
о
с*
о
о
о
^*
о
%л
о
1в
ем
1Д
со
•u щ
S
CN
О
СО
ю
со
(М
со
СО
—*
оо
■*
■
cn
со
о
а
для тройни
к
ч
О
v:
t^
а.
О
о
ч
о
К
3*
~
г-
я
со
со
■*
со
■Ч"
CN
Ю
О
со
СО
со
CN
о
а
р ох оде
с
я
я
трэйника
ь *
у to
о с
6 S
« в
TV;
CN
iO
со
CM
_ч
СО
8
4f
Tf
о
Ю
<JO
Ю
чг
(О
(У
£
о
Н
ветвле-
S-
О
си
а:
тройника i
15
с о.
2 Я
с °
Част
НИИ
со
X
00
00
СО
СП
СЮ
ОО
00
-*
а
О.
л!
к
G для трои
эстная функция
Скор
•*
f-
со
Ч"
со
_н
СО
00
CN
m
CN
CN
cn
<э>
-~
со
со
i
cd
аз
к
S
я
R
8
и
я
3"
чэ
CN
СО
Г--
<а
о»
г~-
о
I-.
CN
CO
С-
00
8
rt
t=l
>>^
П
u
s
5ia
g«
3<u
вный уровень з
руемой тройнико:
l!
СО
о
СО
ю
СО
о
г-
■Ч"
г~
I-.
о
со
Ui
00
00
00
(О
•*•
о
н
X
а»
■-аз
- ЕС
5
О —
т х
уковой мощ
на ответвле
вный уровень зв
емой тройником
Окта
риру
i^
о
СО
О»
о
СО
ш
СО
CN
со
со
«-•
00
V
CN
СО
X
а.
га
с|
о
со.
(-
с
ю Струхаля для
5
S
У
СО
—■*
CN
<Л
СМ
OJ
о>
3
Я
__
•ч-
ОО
■*
Г-
ю
1Я
6
S
а
я
4
/f для отво
Частотный параметр
Ok
СО
СО
СО
СО
со
со
со
со
СО
S
а
cd
С для отво.
эстная функция
Скор
о
-■*
СО
(N
«о
S
■Ч"
СО
СО
со
СО
со
о
S-
СО
к
аз
So
■е-
, гене-
а
CJ
о
о
S
йв
о
со
&10
вный уровень за
;мой отводом, д
Окта
*>^
СО
«■
СО
из
г^
to
•ч
г~
со
■*"
f-
г^
1^
о
00
\п
со
1(Э
ОЭ
S
£
руемые
Си
з о
S о
S g
S
5«
см
77
Из точки их пересечения проводим горизонтальную прямую й
находим скоростную функцию тройника 0=8 для всех частот
(табл 9, поз. 4) Частотную функцию Н для тройииков принимаем но
табл 13 и приводим в табл. 9, поз 5.
Октавные уровни звуковой мощности, генерируемой тройникои
на проходе н ответвлении, определяем по формуле A1) и приводим
соответственно в табл. 9, поз. 6 и 7.
2) Отвод. Определяем гидравлический диаметр Ог для отвода
4-0,3
Д. = ~yj = 0.545 м.
На рис. 13, зная гидравлический диаметр для отвода Dr>»
= 0,545 м и скорость воздуха в отводе о=18 м/с, определяем число
Струхаля N,i для отвода (например, при частоте /=1000 Гц
A'st^32) аналогично описанному выше методу определения числа
Струхаля для тройника и приводим его в поз. 8 табл. Э прил. 2.
На рис 15, зная число Струхаля для отвода, провоем верти
кальную прямую до пересечения с кривой. Из точки их пересечения
а проводим горизонтальную прямую и находим частотный паря-
метр К для отвода. Например, для частоты f = 1000 Гц, #S(=32,
частотный параметр отвода /Сот» =33 дБ Частотный параметр
отвода для всех частот приведен в табл. 9, поз. 9.
На рис. 16, зная скорость воздуха в отводе t;=18 м/с
проводим вертикальную прямую до пересечения с кривой,
соответствующей площади поперечного сечения отвода /г=0.3 м!. Из точки их
пересечения проводим горизонтальную прямую и находим
скоростную функцию отвода С=3 для всех частот (табл. 9, поз 10).
Частотную функцию Н для отводов принимаем по табл. 13
(см табл. 9, поз. 5).
Октавные уровни звуковой мощности, генерируемой отводом
определяем по формуле (II) и вносим в табл 9, поз II
Пример 10. Расчег генерации шума элементами вентиляционной
сети.
Дано- в кабинет
административного здания объемом
110 м3 через решетку типа
РР с размерами 100X100 мм
(F свободное=0,008 м2, £"
= 3,3), расположенную под
потолком в середине
помещения, подается воздух в
количестве 220 м3/ч. В помещении
имеется еще одна решетка
вытяжной механической
вентиляции
Шум в помещении не
должен превышать ПС=35.
Рассматриваемый участок
сети, представленный на
рис 26, состоит из воздухово-
Рис. 26. Схема расчетной ветви да '< скорость потока воздуха
воздуховодов для примера 10 в котоРом составляет 5 м/с.
, , „ . .. . прямоугольного тройника на
/-прямой капат. г-троЛиик: 1, S- nLR(,TH ,,».,„„ о отвппоп 3 к 5
отводы по радиусу ■* - лроссель кча ответвлении *, отводов J и о
ван б решетка РР скорость воздуха я которых
78
*о>-тавллег 3,Ь м/с, дроссель-клапана 4 с углом закрытия а = 40°
(коэффициент местного сопротивления £=8) и решетки РР 6.
Требуется определить уровни звукового давления в помещении,
создаваемого в результате аэродинамической генерации элементами
вентиляционной сети (без учета шума от вентилятора).
Решение. При определении шумообразования в разветвленной
вентиляционной сети шумом прямых участков можно пренебречь,
поскольку он всегда ниже шума фасонных и концевых устройств.
В случае если имеется транзитный воздуховод большой
протяженности со скоростями движения воздуха более 15 м/с или воздух
подается в помещение с большой скоростью прямым воздуховодом
без установки на его конце воздухораспределительного устройства,
шум прямого участка должен быть учтен в акустическом расчете
(см. ЦИНИС, Шумообразование в прямых воздуховодах.
Серия VU1, аып. 11, 1978).
Шум решетки излучается непосредственно в помещение,
поэтому потери по пути распространения в сети Л£/>««гя=0 [см.
формулу ('4)Ь Поэтому расчет целесообразно начать с этого элемента,
так как в случае повышенного шума приходится увеличивать
размеры воздухораспределительного устройства, что влечет за собой
изменение потерь отражения от открытого конца (см. табл. 26).
При изменении размеров приточной решетки общий уровень
звуковой мощности решетки можно определить по формуле A4).
Например, увеличение габаритов вдвое дает увеличение звуковой
мощности на 3 дБ (l01g—~ = 10lg2=3 дБ) . Скорость в
свободном сечении решетки при этом снижается в два раза, что
приводит к уменьшению уровня звуковой мощности на 12 дБ
140 Ig —— яв 40 lg 0,5 = — 12 дБ). Общий уровень звуковой
мощности решетки в целом уменьшается на 9 дБ. При этом следует
особо подчеркнуть, что октавные уровни звуковой мощности,
генерируемой первой и второй решетками, не будут одинаковыми,
поскольку частотные поправки к общему уровню звуковой мощности
зависят от безразмерной частоты / = 1, куда входят
изменяющиеся параметры о и d (скорость воздуха в свободном сечении и
характерный линейный размер решетки соответственно). Поэтому при
изменении габаритов приточного устройства следует определять и
октавные уровни звуковой мощности. После расчета шума решетки
следует оценить уровни звуковой мощности, i сперируемой
фасонными а дросселирующими элементами, и при определении Мгр
учитывать только наиболее шумные элементы, т. е. такие, уровни
шума которых отличаются менее чем на 10 дБ.
В соответствии с п. 1 5 расчет генерации шума можно сделать
только для частот 500 и 1000 Гц. В данном примере для иагляд-
вости расчет выполнен для всех частот.
Расчет сводим в табл. 10—15.
Как видно из поз. 7 табл. 10, требуемое снижение велико,
поэтому необходимо увеличить габариты решетки. Если увеличить
79
s
с:
о
о
о
^«
оо
о -
со —
о
сч
t~
1
1
ю
с-.©» -
^Г — СО
Ю
ха
«?
«*•
lO
£71
""
1Л IA
CNC-* f~*
CN
со
5 —со'
•Л
со ~- ю
-00 -
w s ^ й
СЧ lO 1Л СМ
ю —
со
in
Ч"
1
1Л
<N -00
— юю
1Л
1Л
lO
со
00
со о
со"
ю
to (£> - «в
in
8
щ -
Ч г-
С0 -СО 1Л СО
ь* ю irt —
смг- оо
» о
1Г5_ 1С Ю 1Я
-О -
СО **■
- $
«N - en
too
со*
£%
-ею — I
о— »л
"^ се ев Я
effete
«a
So
§£*
n J g
e 5 я
к t 5
a. 56 Й
«j SJ G
111
s s о
* H t-
to
+
«5
та
се
s
&
a i.5
P £§
С m p-
о о
silg-
COO РММ-^-
о » ш
^ о s | <■ g
**1 U ф Я n; Ъ
ф ¥ * J=
Ч Л -с s
3 s — cj
<u С —
— X «v
2 v о ^ т
5 a <a £ 4> я ш
S"? S «Oo2
S s К » e
•и *ц w
>» eh
<P |ч.
60
,ы
l~
.4
-4S
ag
5 °
Ф 0)
н
«о
2 *"
ев Ь»
О
СЧИТЫ
еской
О У
со аа
аа
о; и
Si
т и
га и
а5
—
S
1
о
U
1
I
а
е>
00
О
о
о
■*■
о
о
с»
о
о
о
л
„
1£»
-а &
генерируемой
и
ни звуковой мош
ткой РР 100x400
а о>
л о.
оо
■ч>
г*-
п
1—
оо
Tt>
а»
1--
•*
«
(N
СЧ
tO
|
■а
й
1
в
езразмерная часто
я
U5
to"
чг
8
а
Ю
to
04
00
to
(О
•ч-
ё
\3
«S
ю
ЕС
е-
<
Я
9
я
о.
е
о
е
о"
.-*
ю
еч
—^
1Л
сч
«N
эт
ю
я
ю
оГ
m
ю
<•
1Л
«г
sS"
Р.^-
о
1*
II
в) октавные уровни звуковой мо
генерируемой решеткой РР
дБ
1
Л
1Л
1Л
to
—*
ш
to"
сч
еч
со
ю
to
<Г5
ю
я
я
3
5*2
о.-_-
о
е
о
о «<
si
m О
еняя, с
Р ЮОХ
1нн звукового давл
щении решеткой Р
£2. Я
*Г^ О
М
00
1
1
|Я
СЧ
1
1
in
-
о»
")
ю
ю
|
1
■*
(
1
ю
lO
1
1
ш
о*
7
СЧ
1
3
|s
exLi-
о
о
as
m
•га
tu
о X
о.
^сч~
5 "
уемое снижение о;
го давления Л£тр
о-о
<л
81
«9
а
s
ч
•о
СО
н
с о
.4
ю о
«I-
в »
к Э
£*
Ю ф
«о
to л
а«в
к»
U 4>
w Я
P.D.
Н
£ S
а о
<К А>
tT U
w 2i
ж n
fib
с
о
о
о
еч
о
о
о
в
еч
С4
чч
и»
I
8
S
137
8
3
г-
оэ*
8
5
14,5
о
с-
<о
1С
аз*
18,5
S3
us
Я
О)
то
СМ
42,5
«5
IN
s
35,5
Я
S
со
—15,5
Т
1
о"
1
1
с»
1
о
см
1
ч
ю
Is
I
II
о
в!
О
>-,
о.
ж
а.
X
1§
о
«О.
И
= а
ее
•О
•u 'u qj
<Г<
«Э
8?
s
л
13
>fl поле
г л
<u
О It-
QJ CO
So
* s
&£•
и
Л a)
P.
«i
Й
t>
О
я
a
5
*
U
о
О
с
во
О
О
^
о
о
о
м
о
о
о
о
о
iO
4Л
to
со
(О
•u W
(Г.
*■
CS
<N
сч
~
to
8
ю
-—•
СО
г-
ос
со"
CN
S3 п
к —.
Kg
4 Л
сь и ь
1 1а
Si -5
* * So
ш U а
СО (П
О S9
s s ч 2-
S о о rt
о о а- "-
лои
_
к
© чг (-- О
5 1 со —
1
г-^
со ^ ■*• со
« | со, —•
1ЛГ*- lO
.^r — -
00 1 « «
см 1 —
ujn m
.«• 00
CS ) СЧ СО
СО ( —
со -ч- ю ■*
о | сч —
1
г-.
О ^* CN Ю
ч- | (М —
1
1~~
Ь- "Ч* (Л О)
•* 1 —, —
1
с^
t^ -ч* (О СО
Ш 1 -1 СМ
Юсо " я
".". ""! >■??
eg 5 §.-
Аа £ 1
Ь § О § S
о 5 fe S о.
м. О ?> ей
я й ж а я
ь. ж э- S <u
и га & л (-
о га а. га
£ш6 e g
«5 _ §
«53 S а
. S ой Э д.
(Л ж 3 =t* д
< « а я • £■=[
о-ж s о га m -
П&.0оск0о2са
о д ж х s га я £.*.
ДСоОДР^З*^>0
io'S' tT" "i$
X
я
е
<о
ч
1
S
о
см
о
CI
СО
С*
CD
Ю
СО
СП
•—•
со
со
с—
•Ч1
со"
г~
°1
•Ч"
CN
S
^ о.
со а
g 6 II
о £°
•S00 A ,
S ) m
о
s
CO
1
3
i.
US'* Ci.4^!
D. X .. С '
•S§"S I)
о *■ та
з* а» *^ t- cl
glsg ь
s йиз " S
ч м_^ 2 ra
со ь^ tf Л
1 " Й ~-
<0 o^T
CN
■Л
CN
CN
o>
■4-
-
en
Ю
I—
t-
00
in
A
^J
<
83
fr}
«3
3
^
о
о
t:
Si
s
30
CO ,
s0?
CI
00 Ю
5s
x £
«8
ft 0
a: %
~н тг
— Ю
1Л
il
00
ч
S1—-
■2 оэ cj
О.'— ж
я m
О ft
II
г:
CU-.
о
I
s*
CO Et
с m
S о
S g
§ §
о
_ ь
о -.1
« 11
° x S
- К
8 |S
X
Q s
о s о ^
* к s u
g 4 s X
A h- ra e;
Q i- <U
v! - Ю <X
S 1 a 8
*- Л «9
Ж <fi
r^> '
ь s
CO
<я
; О. ОТ
x^ га
as «
2 ° p- x г
- ax со о
ffl -,-
n о *
x * 5
~ s я
» 3 5.
I X
а-эШ
a>
»s
iBfcbl
i о S о х
k. о. я a e-
[oaoo
; ж a x. 5
ej С о и
О
о.
к
с:
я
g к
^
U/nO о
_ X Н I-
о п я я
Я X ~ я-
—. я
■g*
9 s
л а
Й* *
Й х
а °
s?
о.
о
<и S
а ь
к £"
щ о.
я 5
f О.
о S.-S-
•и -и ад
84
/абариты в четыре раза, то общий уровень звуковой мощности,
генерируемой решеткой, снизится на величину
iip«40,e-i+10,ei.<0leig-+,0l8^!-
= 40 lg 0,25 -t- 10 lg 4 == —18 дБ.
Расчет октавных уровней шума решетки РР 100X400 мм
сводим в табл. 11.
Поскольку запас требуемого снижения велик, перейдем на
решетку меньшего размера, например решетку РР 100X350 мм
(г~с»=0,023 м2, скорость воздуха в свободной сечении решетки
v=2,73 м/с)
Таблица 14
с
1
2
3
Величива
Снижение
уровней звуковой
мощности по пути
распространения от
источника
(тройника на
ответвлении) к помещению
а) в двух отводах
C,5), дБ
б) за счет
отражения от конца
(решетки РР 100 X
Х350 мм)
Уровни звукового
давления,
создаваемого в
помещении тройником
на ответвлении
Требуемое
снижение октавных
уровней звукового
давления ALTp> ДБ
при п=1 (один
источник)
Ссылка
Табл. 23
Табл. 5
Формула
B2)
Формула
B8)
и прим. 3
к п. 5.5
Зн чения рассчитываемой величины, дБ,
при среднегеометрической частоте
октавной полосы, Гц
63
0
15,5
42
125
0
11
43
250
0
6,5
44,5
2,5
500 1000 2000 4000 8000
0
2,5
43
7
2
0
38,5
6,5
4
0
29
6
0
21
6
0
14,5
Расчет октавных уровней шума решетки РР 100X350 мм
сводим в табл. 12.
Из расчета видно, что определяющее значение имеют уровни
в полосах частот 500 и 1000 Гц.
Окончательно принимаем решетку РР 100X350 мм.
Далее определяем уровни шума, генерируемого элементами
ответвления вентиляционной сети к расчетному помещению. Расчет
сводим в табл. 13.
85
Рис. 27. Пример
нетипового
глушителя
(Jo кольну ошження vpuuuofi звуковои
мощности по сегл jo приточном решетки
приблизительно одинаковые, то расчет каждого
элемента не обязательно доводить до
уровнен звуковою давления в по 1ещенин и
можно производи ib сраьненне уже по уровням
звуковой мощности в дЬ
Сравнение шума, генерируемого
рассматриваемыми источн! камн, показывает, что
уровни звуковой мощности тройника
превышаю! уровни других элементов на 10 дБ и более. Поэтому з
дальнейшем расчете в соответствии с прим 3 к п j5 уштываем голь
ко уровни звуковой мощности, генерируемой троинпком па
ответвлении (табл. 14 прил. 2).
Поскольку требуе\ое снижение незначительно, а эффективность
типовых глушителем высокая, то по аналогии с пластинчатым
глушителем (см. Шумоглушители вентиляционных установок» —
альбом серии 4 904-16' 76) подбираем нетиповой глушитель.
Эффективность такого тлушителя соответствует снижению
уровней звуковой мощности в пластинчатом глушителе с толщиной
пластин 100 мм и расстоянием между пластинами 100 мм (фсо=50%).
Длина подобранной конструкции глушителя из расчета требуемого
снижения шума составляет 500 мм, а ее эффективность приведена
в табл. 15.
Таблица 15
Величина
Эффективность
подобранной конструкции
глушителя, дБ
Значения рассчитываемой величины, дБ, прк
среднегеометрической частоте октавной полосы. Гц
63
0,5
125 250
1
3
500
10
1000
10,5
2000
8,5
4000
7,5
8000
5
Из табл 29 видно, что фактическая скорость воздуха в
концевом глушителе Уфакт=3,5 м/с не превышает допустимой цД0П=6м/с
Следует отметить, что, несмотря на проведенный расчет,
глушитель шума следует располагать по возможности после
дросселирующего устройства, так как в процессе наладки системы
коэффициент местного сопротивления последнего по сравнению с
расчетным может изменяться, что повлечет за собой изменение уровня
генерируемого шума.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие 3
1 Общие положения 4
2. Допустимые уровни шума сигтем вентиляции и
кондиционирования воздуха 4
3. Источники шума в вентиляционных установках и их
шумовые характеристики . . 7
4 Определение уровней звукового давления в расчетных точках 28
5. Определение требуемого снижения шума 36
6. Снижение уровней звуковой мощности по пути
распространения шума в воздуховодах 38
7. Проектирование глушителей 43
Приложение 1 • 51
Приложение 2 . . . 60
НИИ строительной физики Госстроя СССР
ГПИ Сантехироект Госстроя СССР
РУКОВОДСТВО
ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ ШУМОГЛУШЕНИЯ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Редакция инструктивно нормативной литературы
Зав редакцией Г А Жнгачева
Редактор Л Н. Кузьмина
Мл. редакторы Л Н Козлова, А. Н Ненашева
Технические редакторы М В Павлова И Б. Скакальская
Корректоры А. В Феди на. В И Галюзова
Н/К
Сдано в набор 20.10 81. Подписано в печать 1502 82 Т-03185 Формат 81хЮ8'/52.
Бумага типографская К* 2. Гарнитура «Литературная» Печать высокая
Уел печ л 4,62 Уел кр-отт. 4.83. Уч изд л 5,64 Тирэж 10 000 экз
Изд. № XII 8964 Зак № 1340 Цена 30 коп
Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а
Московская типография № 32 Союзполиграфпрома при Государственном
комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
Москва, 103051, Цветной бульвар. 26