ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильная
5/^80 техника
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Постановление ноябрьского A979 г.) Пленума ЦК КПСС —
в жизнь!
С. Ф. Антонов. Задачи по комплексному развитию
холодильной промышленности в свете решений
ноябрьского A979 г.) Пленума ЦК КПСС 2
Пятилетке эффективности и качества — ударный труд!
Обобщенные социалистические обязательства и встречные
планы, принятые коллективами производственных
объединений, предприятий и организаций мясной и
молочной промышленности на 1980 г. 6
К 35-летию Победы советского народа в Великой
Отечественной войне
Степанов Н. Н. Московский завод «Компрессор» в годы
Великой Отечественной войны 8
За экономию энергоресурсов
Оносовский В. В., Крайнев А. А. Пути снижения затрат
на эксплуатацию одноступенчатых холодильных
установок И
Дергачев А. Г., Тимофеев В. С. Теплоиспользующая
фреоновая холодильная машина с центробежным
абсорбером 16
Псахис Б. И., Шитов В. К., Попов А. В., Виноградов
Ю. В., Горшков В. Г. Применение системы воздушного
охлаждения с абсорбционной холодильной машиной в
химической промышленности 19
Гоголин В. А. К оптимизации воздушных аммиачных
конденсаторов 21
Наука, техника, технология
Яцунов И. Ф., Лёвшин А. Ф. Испытания систем
стабилизации давления конденсации 26
Бойчук В. М., Веркин Б. И., Винокуров Г. А.,
Крупник П. Б. Авторефрижераторы с азотной системой
охлаждения НАСТ-1 31
Габриэльянц М. А., Теплова Л. Нм Карпова Т. И.,
Козлова Р. А., Макарова Г. Ф. Хранение твердых
сычужных сыров в холодильных камерах с озонированием
воздуха 35
Головкин Н. А., Евелева В. В., Крайнева Л. С. Влияние
режимов охлаждения на минеральный состав мяса 37
Стандарты и качество
Тихомиров В. А., Ефимова Е. Вм Дозорцев В. Я. Новое
в стандартизации торгового холодильного оборудования
В порядке обсуждения
Босых Г. Г. О коэффициенте технологической
эффективности систем охлаждения 46
«ОЛИМПИАДА-80»
Дербинова Э. С. Мороженое «Олимпийское» 48
ОБМЕН ОПЫТОМ
Гальперин Э. Я. Развитие производственной базы на
Воронежском хладокомбинате 49
Завуров А. М. Повышение надежности холодильной
машины ХТМФ-235М-2000 50
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Правила устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок 52
ИЗОБРЕТЕНИЯ 51, 56
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Цирлин Б. Л. Нужный справочник 57
ХРОНИКА
Республиканская научно-практическая конференция по
вопросам повышения эффективности и качества работы 59
К 70-летию Всеволода Андреевича Бобкова 60
К 60-летию Ильи Михайловича Зеликовского 60
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д. Хранение и
транспортировка скоропортящихся продуктов при пониженном
давлении 61
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буканова А. А. Рекомендации по санитарной обработке
камер созревания сыра при кондиционировании воздуха 62
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
То Put Decisions of November A979) Plenum of CC CPSU —
into practice!
Antonov S. F. Tasks of Complex Development of
Refrigerating Industry in Light of Decisions of November
A979) Plenumiof CC CPSU
Shock Labour to Five-Year Pian of Effectiveness and
Quality!
Generalized Socialist Obligations and Counterplans
Adopted by Collectives of Production Associations,
Enterprises and Organizations of Meat and Dairy Industry for
1980
35th Anniversary of Victory of Soviet People in Great
Patriotic War
Stepanov N. N. Moscow Plant «Compressor» in Great
Patriotic War
For Economy of Energy Resources
Onosovsky V. V., Krainev A. A. Ways of Reducing
Expenses for Operation of Single-Stage Refrigerating
Plants
Dergachev A. G., Timofeyev V. S. Heat-Utilizing Freon
Refrigerating Machine With Centrifugal Absorber
Psakhis B. I., * Shitov V. K-, Popov A. V.,
Vinogradov U. V., Gorshkov V. G. Utilization of Air Cooling
System With Absorption Refrigerating Machine in
Chemical Industry
Gogolin V. A. Optimization of Ammonia Air Condensers
Science, Engineering, Technology
Yatsunov I. F., Levshin A. F. Testing of Systems
Stabilizing Condensing Pressure
Boichuk V. M., Verkin B. I., Vinokurov G. A., Krup-
nik P. B. Refrigerated Trucks With Nitrogen Cooling
System NAST-1
Gabrielyants M. A., Teplova L. N., Karpova T. I., Koz-
lova R. A., Makarova G. F. Storage of Hard Rennet
Cheese in Air-Ozonized Cold Rooms
Golovkin N. A., Eveleva V. V., Krainova L. S. Influence
of Chilling Conditions on Mineral Composition of Meat
Standards and Quality
Tikhomirov V. A., Efimova E. V., Dozortsev V. Y. New
Requirements to Standardization of Commercial
Refrigerating Equipment
For Discussion
Bosykh G. G. Coefficient of Technological Effectiveness
of Cooling Systems
«OLYMPIAD-80»
Derbinova E. S. Ice-Cream «Olympiyskoye»
PRACTICE EXCHANGE
Galperin E. Y. Development of Production Base at
Voronezh Refrigerated|§Combine
Zavurov A. M. Increasing Reliability of Refrigerating
Machine XTMF-235M-2000
LABOUR PROTECTION AND SAFETY RULES
Rules of Design and Safe Operation of Ammonia
Refrigerating Plants
INVENTIONS 51,
BOOK REVIEW
Tsirlin B. L. ** Useful Handbook
MI SCELLANY
Republican Scientific-Practical Conference on Problems
of Increasing Effectiveness and Quality of Work
70th Birthday of Vsevolod Andreyevich Bobkov
60th Birthday of Ilya Mikhailovich Zelikovsky
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Barulina I. D., Shuvatova E. D. Storage and
Transportation of Perishable Products at Reduced Pressure
REFERENCE DATA
Bukanova A. A. Recommendations on Sanitary
Treatment of Cheese Ageing Rooms With Air Conditioning
SUMMARIES
16
19
21
26
31
35
37
40
46
48
49
50
52
56
57
59
60
60
61
62
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1980 г.

К 35-ЛЕТИЮ ПОБЕДЫ СОВЕТСКОГО НАРОДА В ВЕЛИКОЙ
ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ВОЙНЕ
УДК! [621.56/.59:0в1.5]:623.002.2:658.51
МОСКОВСКИЙ ЗАВОД «КОМПРЕССОР» В ГОДЫ
ВЕЛИКОЙ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ВОЙНЫ
Н. Н. СТЕПАНОВ
Московский ордена Ленина
и ордена Трудового Красного Знамени
завод холодильного машиностроения «Компрессор»
На воротах московского завода «Компрессор»
укреплена мемориальная доска: «Здесь в
суровые годы Великой Отечественной войны
1941—1945 гг. рабочими завода «Компрессор»
ковалось грозное для врага оружие —
реактивные минометы, прославленные «Катюши».
Мемориальная доска напоминает о том
вкладе, который внесли работники завода
«Компрессор» в дело Победы советского народа
над гитлеровскими захватчиками.
В первые дни войны более 500 компрессо-
ровцев по призыву Родины ушли на фронт,
многие — добровольно.
Завод перешел на режим военного времени,
изготовление холодильного оборудования
было полностью прекращено. По поручению
Центрального Комитета ВКП(б) и
Государственного комитета обороны СССР в конце июня
1941 г. заводу было дано задание организовать
производство нового оружия — боевых
ракетных установок, а также снарядов к ним.
Главный конструктор завода В. П. Бармин
возглавил специальную группу
инженеров-конструкторов, которым пришлось в кратчайший
срок переквалифицироваться с
конструирования компрессорных и холодильных установок
на военную ракетную технику.
Неимоверные усилия были приложены к
тому, чтобы на базе опытного образца,
изготовленного РНИИ накануне Великой
Отечественной войны, в считанные дни разработать
конструкторскую и технологическую документацию
на новую ракетную установку и внедрить ее в
производство.
Позднее под руководством В. П. Бармина
было организовано специальное
конструкторское бюро, в течение всей войны
занимавшееся разработкой и совершенствованием
оружия. Специалистами конструкторского бюро
за годы войны было создано более 36
образцов боевых ракетных установок, принятых на
вооружение Красной Армии и
Военно-Морского Флота. Они монтировались на грузовых
автомобилях, тракторах, военных катерах и
кораблях,
Завод «Компрессор» стал головным
предприятием по производству нового грозного
оружия. В помощь ему был подключен ряд
заводов Москвы и Московской области,
поставлявших по кооперации отдельные узлы и
детали.
Непосредственно организаторская работа по
налаживанию производства на заводе и
координация между заводами-смежниками были
возложены на группу работников наркомата во
главе с заместителем наркома Н. М. Кочно-
вым.
В сборочные цехи, работой которых
руководили М. И. Парфенов, К. В. Петухов, И. В. Чуч-
кин, были направлены лучшие
квалифицированные кадры: слесари-сборщики И. И. Фир-
сов, П. С. Кочедыков, К. Г. Матылин, В. В.
Рыли^ Н. И. Воронин, Ф. М. Галкин, М. В. Егоров,
котельщики Ф. М. Павлов, И. А. Ломакин,
братья Виктор, Сергей и Андрей Аксеновы и
многие другие.
Все службы завода сосредоточили свое
внимание на удовлетворении запросов сборочных
цехов.
Рабочие механического цеха —
строгальщики Н. Н. Морозов, П. В. Колокольцева,
М. Т. Вельможина, токарь М. Н. Мишин,
разметчик А. И. Крысанов, карусельщик Г. В.
Тришкин, станочники 3. В. Жабыко, В. Н. Федосеев,
А. И. Нефедов, И. М. Моисеев, сварщик
П. П. Павлов работали по 18—20 ч в сутки,
выполняя задания по обработке и изготовлению
деталей и узлов, необходимых сборщикам
боевых установок. Руководили участками
опытные мастера В. Н. Потапов, Н. С. Фадеев,
И. Ф. Рассказов, А. Е. Пинашкин.
В эти напряженные дни постоянную помощь
коллективу оказывали уполномоченные ЦК
ВКП(б) Л. Б. Гайдуков и Н. Н. Волков, а также
члены городского и районного комитетов
партии.
В августе 1941 г. на фронт была отправлена
первая партия ракетных пусковых установок
БМ-13, изготовленных по отработанным
серийным чертежам, а через месяц, в сентябре, уже
девять полков «Катюш».
8

В конце сентября врагу ценой невероятных
усилий удалось выйти на ближние подступы к
столице. Создалось крайне опасное
положение.
Завод «Компрессор» получил приказ
эвакуироваться на Урал. В первую очередь были
отправлены оборудование и рабочие, занятые
производством снарядов, а затем —
оборудование и кадры, изготовлявшие ракетные
установки.
В Москве еще оставалась небольшая группа
работников, осуществлявшая эвакуацию, когда
с фронта на завод стали поступать «раненые»
ракетные установки. Их везли сюда с
надеждой, что специалисты быстро вернут им
боеспособность.
Входившие в эту группу начальники цехов
Л. М. Фрейлих, Н. Н. Степанов, М. И.
Парфенов, мастера А. И. Лихачев, И. Н. Алпатов,
М. Ф. Жуков, М. В. Егоров, И. И. Фирсов,
A. Г. Овчинников и квалифицированные
рабочие сумели организовать ремонт ракетных
установок, прибывавших с фронта.
Московский городской комитет партии
направил в помощь им рабочих разных
специальностей, а также оборудование с заводов
Москвы и Московской области. Среди прибывших
были В. В. Орлов, И. Т. Моисеев, Е. К. Таранце-
ва, А. В. Алексашина, М. М. Жемло, многие из
^которых до сих пор работают на заводе
«Компрессор».
Большую помощь в ремонте «Катюш»
оказали направленные на завод солдаты Красной
Армии. Бывшие красноармейцы А. П. Задоров
*и И. Т. Швец и сейчас являются работниками
«Компрессора».
Чертежи реактивных установок были
отправлены на Урал. Однако ведущие конструкторы
ТО. Э. Эндека, В. А. Тимофеев, А. Н. Васильев,
B. А. Рудницкий и другие под руководством
главного конструктора В. П. Бармина
восстановили чертежи по памяти и по отдельным
деталям.
По этим чертежам не только ремонтировали
«Катюши», но и несколько позднее стали
изготавливать новые.
Фронт требовал все больше и больше
реактивных установок, а завод на Урале еще не
успел полностью развернуть их производство.
В декабре 1941 г. поступило распоряжение,
наряду с ремонтом, начать серийное
изготовление ракетных установок на московском
заводе «Компрессор».
Задача была поставлена крайне трудная.
Немногочисленное металлорежущее и другое
оборудование было полностью загружено
ремонтом боевых машин, количество которых с
каждым днем увеличивалось. К тому же
бальза Холодильная техника № 5
шая часть заводов, поставлявших
«Компрессору» по кооперации детали и узлы реактивных
установок, была эвакуирована.
Московский городской комитет партии
предоставил право работникам завода
«Компрессор» осмотреть на Московском
железнодорожном узле неотправленные эшелоны с
промышленным оборудованием и ряд московских
заводов и взять все, что пригодно для
изготовления «Катюш». Одновременно некоторые
заводы обязали возобновить изготовление узлов
и деталей для ракетных установок, а также
направить на завод «Компрессор» слесарей,
сварщиков и квалифицированных рабочих
других специальностей.
Коллектив, образованный из представителей
разных заводов, спаянный компрессоровцами,
с большим энтузиазмом взялся за налаживание
серийного выпуска боевого оружия.
Трудились под девизом «Работай четко,
быстро, ловко. Теперь станок — твоя винтовка!»
Первая комсомольско-молодежная
фронтовая бригада в составе С. Горбачева, Б.
Сергеева, В. Шишканова, Е. Стулова в числе других
сутками не выходила с завода. Ее бригадиру
Леше Власову тогда было всего 16 лет.
Часто не хватало оборудования для
обработки отдельных деталей и узлов, и только
рабочая смекалка и изобретательность выручали
завод. Одни операции заменяли другими.
Клепка рамы, подрамника, моста и других
узлов была заменена сваркой, ручная клепка —
пневматической, было механизировано снятие
заусенцев. Особо надо отметить технолога
А. В. Акшевского.
В результате активной деятельности
рационализаторов фронт получил досрочно
необходимую боевую реактивную технику.
К концу 1942 г. на фронт начали поступать
ракетные установки, изготовленные на Урале.
Таким образом, наша армия получала грозную
боевую технику во все возрастающем
количестве.
Тысячи боевых машин с маркой завода
«Компрессор» громили гитлеровцев на всех
фронтах Великой Отечественной войны.
15 марта 1943 г. Президиум Верховного
Совета СССР за образцовое выполнение заданий
правительства по освоению и обеспечению
фронта боевыми ракетными установками
наградил московский завод «Компрессор»
орденом Трудового Красного Знамени. За
самоотверженную работу 160 компрессоровцев
получили ордена и медали.
Не менее героической, чем выпуск боевых
машин «Катюш», и важной по своим
масштабам являлась организация производства мин,
столь необходимых фронту. Эта задача реша-
9

лась в трудных условиях декабря 1941 и
начала 1942 гг.
Организация производства мин диаметром
120 h\i^ на заводе «Компрессор» началась с
поисков подходящего оборудования. На других
предприятиях, в мастерских, институтах были
найдены станки «Бромлей», «Гитольд» выпуска
20-х годов с ременной трансмиссионной
передачей, списанные токарные и револьверные
станки в полуразобранном состоянии. В сжатые
сроки станки были отремонтированы и
установлены в цехе № 3, где для обогрева
помещения применяли банки с горящим углем.
Немало трудностей пришлось преодолеть,
прежде чем под руководством литейщиков
Л. М. Фридмана и А. С. Гладкова началась
отливка чугунных заготовок для мин.
В минный цех были переведены самые
квалифицированные мастера и наладчики из
других цехов и заводов.
Много труда вложили в налаживание
производства мин Н. Н. Степанов, М. Л. Дарховский,
Н. Г. Кухтенков, Г. Д. Давыдов, В. Я. Федосов,
М. В. Комлева, А. Г. Бочаров, Д. О. Сирюкин,
М. В. Ермолаев, В. Г. Вьюгин, В. М. Ратнер,
Г. В. Усталов, В. С. Максимов, Е. М. Петрова,
Г. К. Волкова.
Большую работу провели технологи по
разработке технологического процесса, всякого
рода приспособлений и штампов. Возглавили
ее главный технолог завода Н. В. Окромешко
и его заместитель С. Н. Шилов. Технологи
В. М. Маричев, И. К. Мельников, П. Г. Стрелю-
хин создали оригинальные приспособления для
обработки корпуса мин. Их замыслы на
практике осуществлял мастер по приспособлениям
и инструменту В. Н. Потапов.
10
Переход завода на производство мин
диаметром 160 ^лы< был сопряжен с
многочисленными технологическими мероприятиями,
переделкой приспособлений, созданием новых
штампов, нового режущего инструмента. И все
это в ограниченные сроки.
Много добрых слов хочется сказать о
женщинах — труженицах завода, которые своими
руками обеспечивали выполнение заданий по
выпуску мин. Цех изготовления мин был
укомплектован на 90 % женщинами-домохозяйками
и подростками.
Трудно сейчас представить, как могли
женщины и подростки справляться с тяжелыми
деталями. Мины диаметром 160 tAh\ отливались
по новой технологии в кокиль. Масса заготовки
составляла 37 кг. За смену, помимо
выполняемой операции, при установке и снятии детали
со станка они перемещали груз в 7,5—8 т.
Не жалея сил во имя Победы над
гитлеровским фашизмом трудились Т. И. Баутина,
Д. М. Горохова, М. П. Носкова, А. Д. Данилова,
А. В. Леонова, Н. Г. Резчикова, Е. Т. Козырева,
А. В. Сухачева, Н. А. Станкевич, А. И. Шлык и
многие, многие другие.
Успех коллектива зависел от работы
каждого в отдельности. Высокая сознательность,
трудовая дисциплина, безграничное желание
помочь фронту способствовали достижению
высокой производительности труда, выполнению
сменных заданий, преодолению всех
трудностей.
Радостно и приятно сознавать, что
самоотверженный труд работников завода
«Компрессор» помог ускорить Победу советского
народа в Великой Отечественной войне.

ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УКД [621.565:621.564.22].004.18.001.24
Пути снижения затрат на эксплуатацию одноступенчатых
холодильных установок
Канд. техн. наук В. В. ОНОСОВСКИЙ, Л. А. КРАЙНЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Задача экономии сырья, электроэнергии и
водных ресурсов, стоящая перед промышленностью
нашей страны, актуальна и для производства
искусственного холода. На предприятиях
мясоперерабатывающей промышленности,
например, расход электроэнергии на выработку
холода достигает 60 % ее общего потребления [5].
Сокращение расхода электроэнергии и
охлаждающей воды может быть достигнуто как
модернизацией оборудования, так и оптимизацией
режима работы холодильной установки,
укомплектованной серийно выпускаемым оборудованием.
Задача оптимизации режима работы
холодильной установки сводится, в конечном счете, к
определению температурных напоров в тепло-
обменных аппаратах и интервала изменения
температур охлаждающей и охлаждаемой сред,
которые обеспечивают минимум приведенных
затрат.
На кафедре холодильных установок ЛТИХП
разработана методика определения
оптимального режима работы холодильных установок с
использованием термоэкономического анализа,
базирующегося на одновременном учете
термодинамических и экономических факторов [4].
В соответствии с этой методикой в статье
рассматривается переменная часть приведенных
затрат, включающая затраты на электроэнергию
и охлаждающую воду, а также отчисления от
стоимости оптимизируемого оборудования
(расходы на реновацию и ремонт).
Оптимизируемое оборудование ограничили
основной теплообменной аппаратурой,
компрессорами и насосами (вентиляторами). Оптимизация
проведена для одноступенчатой аммиачной
холодильной установки холодопроизводительно-
стью Q0=580 кВт E00 000 ккал/ч),
укомплектованной поршневыми компрессорами с ходом
поршня 130 мм, конденсаторами типа КТГ и
испарителями. Рассматривали три типа
испарителей: непосредственного охлаждения со
свободным движением воздуха (батареи из труб
диаметром 38x3,5 мм, оребренных лентой 45x1 мм),
с вынужденным движением воздуха
(воздухоохладители типа ВОП) и для охлаждения
промежуточного хладоносителя (кожухотрубные
испарители типа ИТГ).
Необходимый описанный объем компрессоров
и расход энергии в зависимости от
температурного режима работы рассчитывали по уравнениям,
аппроксимирующим теплотехнические
характеристики, обобщенные для компрессоров одного
типа и одной базы.
Стоимость оборудования аппроксимировали
зависимостями:
Ci = Ai+BiVK,
Ct =At+BiV
или
d=Ai + BiFt
где Ai, В i — коэффициенты;
Vk — объем, описанный поршнем компрессора;
V — объемная производительность насоса или
вентилятора;
F — площадь теплопередающей поверхности
теплсобменного аппарата.
Значения коэффициентов At и Bt для кожу-
хотрубных горизонтальных конденсаторов и
испарителей принимали по работе [2], для
остального оборудования определяли аппроксимацией
цен по прейскуранту.
Объем, описанный поршнем компрессора,
производительность насоса или вентилятора, а
также площадь теплопередающей поверхности
аппаратов в процессе оптимизации изменяли в
зависимости от режима работы холодильной
установки.
Коэффициенты теплопередачи для кожухо-
трубных горизонтальных конденсаторов и
испарителей типа ИТГ соответствовали указанным в
работе [2], для воздухоохладителей и батарей
непосредственного охлаждения — в
рекомендациях [6].
При выполнении оптимизационных расчетов
сделано допущение о том, что изменение
температурного режима работы холодильной установки
не оказывает влияния как на стоимость здания
машинного отделения, арматуры,
вспомогательного оборудования, трубопроводов, так и на
расход рабочего вещества и масла, а также на фонд
заработной платы обслуживающего персонала.
2*
it

Разработанная методика позволяет учесть
влияние перечисленных факторов на величину
приведенных затрат. В этом случае система
уравнений математического описания должна быть
дополнена уравнениями, связывающими
характерные показатели оптимизируемого
оборудования (VK> V или F), зависящие от
оптимизирующих параметров, с рассматриваемыми
факторами. Примером такого подхода может служить
работа [1].
В расчетах приняты: цена охлаждающей
оборотной вэды 1 кэп/м3, электроэнергии
2 коп/(кВт-ч) по одноставочному тарифу;
относительная влажность воздуха при всех
расчетных температурах окружающей среды 60 %;
эффективность охладителя оборотной воды 0,6;
нормативный коэффициент приведенных затрат
(как для энергетических установок) 0,15;
коэффициент амортизации, учитывающий отчисления
на реновацию, капитальный и текущий ремонты,
0,05. В расчетах не учитывали изменения
эффективности работы охладителя при колебаниях
степени охлаждения воды в градирне в пределах
Лгш=4-^8°С.
В качестве независимых величин,
определяющих режим работы установки, рассматривали
температуру окружающей среды toc и
температуру охлаждаемого объекта /ох.
Охлаждаемым объектом для холодильной
установки с батареями или воздухоохладителями
служит охлаждаемая камера с температурой
воздуха /ох, а для установки с испарителями,
охлаждающими промежуточный хладоноситель,—
рассол, выходящий из охлаждающих приборов и
поступающий в испаритель с температурой fox.
Оптимизацию холодильной установки с
рассольными испарителями проводили без учета
влияния на эффективность ее работы
параметров охлаждающих приборов. В расчетах
определяли плотность и теплоемкость рассола в
зависимости от температуры замерзания,
выбираемой по температуре кипения рабочего вещества,
а также задавали общее гидравлическое
сопротивление рассольной системы.
Во всех режимах холодопроизводительность
Qo считали неизменной.
Расчеты, выполненные по разработанной
методике, показали, что при сделанных
допущениях и принятых исходных данных рекомендуемые
в качестве оптимальных [7] или обычно
принимаемые при расчетах [3] температурные напоры
в теплообменных аппаратах, а также изменения
температуры сред, используемых для отвода
теплоты конденсации и подвода тепла к
испарителю, не обеспечивают оптимального режима
работы холодильной установки. Это
свидетельствует о том, что при учете для конкретных
условий таких факторов, как расчетная
температура окружающей среды, температура
охлаждаемого объекта, продолжительность работы
установки в течение года, тип и стоимость
применяемого оборудования, цена воды и
электроэнергии, могут быть получены оптимизируемые
параметры, значительно отличающиеся от
рекомендуемых с общих позиций.
Полученные оптимальные температурные
напоры в конденсаторах 0К и батареях 90, а также
оптимальный подогрев воды Atw в
конденсаторах в зависимости от расчетной температуры
окружающей среды и температуры охлаждаемого
объекта (при непрерывной работе установки
Тр=8760 ч/год) показаны на рис. 1.
Оптимальные значения температурных
напоров в конденсаторах 0К, воздухоохладителях 60
и испарителях для охлаждения рассола 6И, а
также подогрева воды в конденсаторах А^,
охлаждения воздуха в воздухоохладителях Д?в
и рассола в испарителях At8 при различных
расчетных температурах окружающей среды и
охлаждаемого объекта и непрерывной работе
установки приведены в табл. 1.
Существенное влияние на величину
оптимальных температурных напоров в аппаратах,
подогрева воды и охлаждения воздуха или рассола
оказывает продолжительность работы
холодильной установки в течение года. Для сезонно
работающей холодильной установки оптимальные
температурные напоры в теплообменных
аппаратах оказываются заметно выше, а изменения
температур охлаждающей и охлаждаемой сред не-
т°с\
-15 -5 t0Xj °с
Рис. 1. Зависимость оптимальных температурных
напоров в конденсаторе и испарителе (батареях) и
оптимального подогрева воды в конденсаторе от температуры
охлаждаемого объекта и расчетной температуры
окружающей среды:
— 'о с=1° °С: 2 "~ 20 °С; 3 -~ 30 °с'
12

Таблица 1
0. С»
°С
30
20
10
'ох,
°с
5
—5
—15
5
—5
—15
5
—5
—15
Оптимальные параметры холодильной установки
с воздухоохладителями
ек
2,47
2,29
2,04
2,60
2,42
2,15
2,73
2,53
2,26
д'ш
6,90
6,39
5,68
7,26
6,74
5,98
7,62
7,10
6,28
е.
7,25
6,67
6,03
7,69
7,09
6,73
8,07
7,54
7,61
А'в 1
7,74
6,96
6,15
8,00
7,20
6,65
8,25
7,50
7,25
с рассольными испарителями
ек
2,58
2,41
2,20
2,72
2,54
2,32
2,86
2,67
2,45
Atw
7,22
6,70
6,11
7,58
7,09
6,47
7,94
7,46
6,84
©и
3,07
2,73
2,36
3,23
2,88
2,53
3,37
3,02
2,71
д'з
4,73
4,33
3,83
4,91
4,52
4,06
5,12
4,70
4,30
сколько ниже, чем для непрерывно работающей
установки (табл. 2).
Оптимизация режима работы холодильной
установки приводит к минимизации годовых
приведенных затрат, достигаемой изменением
соотношения между отчислениями от стоимости
оборудования и затратами на электроэнергию и
воду. Помимо экономического эффекта,
сокращается расход электроэнергии, охлаждающей
воды, а в отдельных случаях и металла.
Относительная экономия, %, переменной
части приведенных затрат может быть определена
по выражению
Таблица 2
АП.
П
npj
я,
опт
п
пр
100,
где Япр — переменная часть приведенных затрат на
холодильную установку, спроектированную по
рекомендуемым или обычно принимаемым
температурным напорам и изменениям
температур охлаждающей и охлаждаемой сред;
/70ПТ — то же, при проектировании по
оптимальному температурному режиму.
Аналогично может быть вычислена и
относительная экономия электроэнергии,
охлаждающей воды и металла.
Результаты расчета относительной экономии
материальных и финансовых ресурсов для
холодильной установки с испарителями разных
типов приведены в табл. 3. Расчет сделан для
различных температур окружающей среды и
охлаждаемого объекта при непрерывной работе
оборудования в течение года. Знак минус перед
некоторыми числами означает, что расход
материальных и энергетических ресурсов в
оптимальном режиме превышает расход в режиме
с рекомендуемыми или обычно принимаемыми
температурными напорами и изменениями
температур охлаждающей и охлаждаемой сред.
,
3« р
Продо
тельнс
работы
тр. ч/1
8760
6570
4380
2190
Оптимальные параметры холодильной установки
с батареями
6К
2,5
2,7
3,0
3,7
А'ю
6,8
6,8
6,7
6,4
бе
9,9
11,0
12,6
15,7
с воздухоохладителями
V
2,4
2,6
3,0
3,7
д'ш
6,7
6,7
6,6
6,5
е.
7,1
7,9
9,2
11,6
д'в
7,2
7,2
7,1
6,7
Примечание: t0. с = 20°С; *ох = — 5°С.
Сопоставление данных, приведенных в табл. 3
для установок с разными типами испарителей,
показывает, что максимальная относительная
экономия переменной части приведенных затрат,
а также охлаждающей воды достигается при
оптимизации холодильной установки,
укомплектованной испарителями для охлаждения
промежуточного хладоносителя. Однако такая
установка характеризуется максимальным
относительным перерасходом металла для обеспечения
оптимального режима работы.
Оптимизация режима работы холодильной
установки с батареями приводит к минимальной
относительной экономии переменной части
приведенных затрат и охлаждающей воды и
минимальному относительному перерасходу металла.
В то же время при низких расчетных
температурах окружающей среды и высоких температурах
охлаждаемого объекта достигается экономия
металла, но увеличивается расход электроэнергии.
Оптимизация режима холодильной установки
с воздухоохладителями обеспечивает, напротив,
13

Таблица 3
"С
30
20
10
Показатели
Электроэнергия
Вода
Металл
Переменная часть
приведенных
затрат
Электроэнергия
Вода
Металл
Переменная часть
приведенных
затрат
Электроэнергия
Вода
Металл
Переменная часть
приведенных
затрат
Экономия материальных и финансовых ресурсов, %, при оптимизации холодильной установки
с батареями при *ох, °С
5 | —5
0,01
41,94
—7,58
9,74
—2,74
44,75
—1,28
11,29
—6,07
47,04
4,41
13,23
3,44
37,85
—17,27
7,89
1,04
40,91
—9,94
8,79
—1,51
43,45
—3,36
10,07
— 15
7,95
31,96
—30,46
7,06
4,56
34,76
—18,56
7,05
1,08
37,31
—7,38
7,69
с воздухоохладителями
при *ох, °С
5
9,34
42,53
—30,71
14,41
8,86
45,12
—25,38
15,57
8,69
47,52
—20,68
17,10
— 5
10,61
38,49
—35,19
13,02
9,63
41,26
—30,10
13,45
8,80
43,94
—25,13
14,24
— 15
13,73
31,93
—38,50
13,02
10,81
34,61
—33,80
11,73
8,45
37,16
—27,30
11,35
с рассольными испарителями
при /ох, °С
5
6,01
44,43
—46,44
15,42
6,36
47,00
—38,93 '
17,75
7,И
49,30
—31,87
20,61
— 5
6,28
40,42
—56,49
12,86
6,20
43,51
—48,67
14,52
6,41
46,18
—41,64
16,56
— 15
7,26
35,23
—65,88
11,11
7,94
38,76
—57,70
12,95
6,46
41,60
—50,53
13,36
максимальную относительную экономию
электроэнергии.
Сопоставляя абсолютные величины
переменной части приведенных затрат, видим, что
годовые приведенные затраты для холодильной
установки с батареями в рассматриваемом
диапазоне температур в среднем на 10 % ниже, чем для
установки с воздухоохладителями. Таким
образом, с экономической точки зрения применение
батарей оказывается предпочтительным.
Разумеется, этот вывод основан только на
экономических показателях без учета таких факторов,
как, например, простота автоматизации,
удобство удаления снеговой шубы с поверхности
охлаждающих приборов и масла из аппаратов. С
учетом этих факторов предпочтительнее будет
применить воздухоохладители. Следует иметь
в виду также, что металлоемкость холодильной
установки с батареями в среднем в 2 раза
выше, чем установки с воздухоохладителями, и
на нее требуются большие капитальные затраты.
На рис. 2 показана структура экономии
переменной части приведенных затрат для
холодильной установки с батареями при /о.с=20 °С,
tox=—5°С в зависимости от расчетной
продолжительности ее работы. Отрицательные значения
отчислений от стоимости оборудования АЛ и
затрат на электроэнергию и воду АЭ означают
перерасход в оптимальном режиме работы.
При времени работы тр>7170 ч/год
экономический эффект от оптимизации достигается толь-
2190 Ш 6570 <Х}ч/год
Рис. 2. Структура экономии переменной части
приведенных затрат:
/ — эксплуатационные расходы АЭ; 2 — отчисления от
стоимости оборудования АЛ.
ко путем снижения затрат на электроэнергию
и воду (так как АЛ<0); в интервале 3100<тр<
<7170 ч/год — путем снижения обеих
составляющих АЭ и АЛ, а значит, и сокращения
капитальных затрат на сооружение установки; при
тр<3100 ч/год — только путем уменьшения
отчислений от стоимости оборудования (так как
АЭ<0).
14

В проведенных расчетах не учитывали
влияния оптимизации температурного режима
работы холодильной установки на качество и потери
хранимых продуктов. Однако, если
оптимальные температурные напоры меньше, чем
рекомендуемые или обычно принимаемые, следует
ожидать получения дополнительной экономии
в результате сокращения потерь от усушки
продуктов при уменьшении разности между
температурами поверхностей продукта и
охлаждающих приборов.
На рис. 3 показана структура переменной
части себестоимости холода, вырабатываемого
холодильной установкой с разными типами
испарителей для оптимального (незаштрихованные
колонки) и обычно применяемого
(заштрихованные колонки) режимов при температурах
окружающей среды ?о.с=20 °С и охлаждаемого
объекта ^ох=— 5 °С и непрерывной работе установки
в течение года (тр=8760 ч/год).
Доля отчислений от стоимости оборудования
(расходов на реновацию и ремонт) в переменной
55,55
Щ82
Ш
шш щм 0,05т
1 ГТТГП 1 lilnii I Hll'llll
17,58
Д55
j=?.
Ш1,
16,5
WW Щш 0,03ОМ
I lllllll I Уттт ¦
Ш8
60,07
Шш j!Lj/ 0,050,05 ЩЦ7
I ГТПП I ПТГТП f lllllll
I irrfrn
тог
5"ЯШ 626 №
Амортизационные отчисления щ
стоимости

компрессора

конденсатора
насоса
•охлаж- .
\.дающей\
боды
\6тоимость электро-
1 энергии на прибод
испари-
тельной\

системы

компрессора
насоса

охлаждающей
боды
шасоса
штиля-
упора) ох-
среды
Стоимости

охлаждения боды
Рис. 3. Структура переменной части себестоимости
холода для холодильной установки с батареями (а),
воздухоохладителями (б) и рассольными
испарителями (в).
части себестоимости холода составляет для^ра-
ботающей в оптимальном режиме холодильной
установки с рассольными испарителями лишь 9,3 %,
с воздухоохладителями 20,8 %, а с батареями
23,9 %, в то время как доля стоимости
охлаждающей воды (даже при низкой цене) —
соответственно 18,8; 14,7 и 15,9 %, а электроэнергии —
71,9; 64,5 и 60,2 %.
Таким образом, приводимые данные
свидетельствуют о решающем влиянии
эксплуатационных расходов на переменную часть
себестоимости холода. При непрерывной работе
холодильной установки на них приходится не менее
75 %. Этим и объясняется тенденция при
оптимизации к сокращению эксплуатационных
расходов путем уменьшения температурных напоров
в теплообменных аппаратах и увеличения
интервала изменения температур охлаждающей и
охлаждаемой сред.
Очевидно, что при значительном отклонении
оптимальных параметров работы холодильной
установки, полученных в результате расчета,
от обычно применяемых существенно могут
отличаться и показатели эффективности работы
холодильных установок, например,
холодильный коэффициент. Это подтверждается
сопоставлением холодильных коэффициентов установок
с разными типами испарительных систем,
работающих 8760 ч/год в' оптимальном, режиме и
режиме с рекомендуемыми или общепринятыми
температурными напорами при температуре
окружающей среды t о,с=20 °С (рис. 4). Для
любого типа испарителя в рассмотренном интервале
изменения температуры охлаждаемого объекта
холодильный коэффициент еопт установки,
работающей в оптимальном режиме, может быть
как больше, так и меньше холодильного
коэффициента г установки, работающей в режиме,
Рис. 4. Зависимость холодильного коэффициента от
температуры охлаждаемого объекта при оптимальном
и обычно принимаемом режиме:
U 2 — холодильная установка с рассольными
испарителями; 3,4 — то же, с батареями; 5,6 — то же, с
воздухоохладителями.
15

определяемом рекомендуемым или обычно
принимаемым температурным напором. Однако
независимо от того, какой холодильный
коэффициент больше, перевод установки на работу в
оптимальном режиме всегда обеспечивает
экономию переменной части приведенных затрат
(это видно из табл. 3).
Результаты оптимизационных расчетов
указывают на недопустимость базирования проектных
разработок на использовании общих
рекомендаций по выбору температурных напоров и по
изменению температур охлаждающей и
охлаждаемой сред [2], раскрывают влияние на эти
величины большого числа факторов, зависящих
от месторасположения и условий эксплуатации
холодильной установки. Последнее
обстоятельство позволяет сделать вывод, что оптимальный
режим работы 'холодильной установки
достаточно индивидуален и должен рассчитываться для
каждого конкретного случая.
Оптимизация режима холодильных установок
позволяет во многих случаях сократить
потребление электроэнергии и охлаждающей воды, что,
УДК [621.575.9:621.564.25].004.1
Канд. техн. наук А. Г. ДЕРГАЧЕВ, В. С. ТИМОФЕЕВ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
При напряженном топливно-энергетическом
балансе теплоиспользующие холодильные машины
все шире применяются в различных отраслях
народного хозяйства страны, располагающих
вторичными энергоресурсами и потребляющих
искусственный холод.
Исследования [5, 6] показали, что
абсорбционные холодильные машины с рабочим
веществом R22 — дибутилфталат (ДБФ) перспективны,
хотя не лишены недостатков. Раствор R22 —
ДБФ не токсичен, не взрывоопасен,
относительно дешев. При кипении раствора в паровой
фазе находится практически чистый R22,
поэтому не требуются ректификация и дефлегмация.
Однако большая кратность циркуляции и
малая зона дегазации при реализации цикла
существенно увеличивают металлоемкость и
стоимость аппаратов и снижают тепловой
коэффициент машины.
Один из способов, с помощью которого может
быть существенно расширена зона дегазации и
наряду с экономическим эффектом, может дать
и некоторый экологический эффект.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бадылькес И. С. О выборе температурного
перепада между аммиаком и воздухом в камерах
холодильников. — Холодильная техника, 1957,.
№ 2.
2. Г о г о л и н А. А. Оптимальные перепады
температур в испарителях и конденсаторах
холодильных машин. — Холодильная техника, 1972, № 3.
3. Кошкин Н. Н. Тепловые и конструктивные
расчеты холодильных машин. Л., Машиностроение,
1976.
4. Оносовский В. В., Крайнев А. А.
Выбор оптимального режима работы холодильных
машин и установок с использованием метода
термоэкономического анализа. — Холодильная техника,
1978, № 5.
5. Полнее использовать резервы в холодильном
хозяйстве страны. — Холодильная техника, 1978,
№ 4.
6. Проектирование холодильников/Ю. С.
Крылов, П. И. Пирог, В. В. Васютович и др. — М.»
Пищевая промышленность, 1972.
7. Эксплуатация холодильников. Справочник.
М., Пищевая промышленность, 1977.
улучшены технико-экономические
характеристики абсорбционной машины,— установка
последовательно с основным абсорбером
центробежного массообменного аппарата, являющегося
одновременно перекачивающим устройством.
На рис. 1 дана принципиальная схема
абсорбционной машины [1] и ее цикл в i,^-диаграмме.
В генераторе / из крепкого раствора
выпаривается хладагент, который сжижается в
конденсаторе VIII. Жидкий хладагент поступает через
газовый переохладитель VII и регулирующий
вентиль в испаритель VI. Из генератора /
слабый раствор, пройдя теплообменник // и водяной
охладитель III, дросселируется, а затем в
абсорбере IV поглощает пары из испарителя.
После этого раствор в центробежном абсорбере V
донасыщается хладагентом из испарителя и под
высоким давлением отводится в генератор.
Центробежный абсорбер [2] состоит из
горизонтального вращающегося корпуса 1 с радиаль-
но-продольными ребрами 3, установленного на
подшипниках 5. Внутри корпуса по оси
расположена неподвижная центральная труба 4 с
отверстиями и ребрами, имеющая также
штуцеры 8 для подачи жидкости и газа. Внутри цент-
Теплоиспользующая фреоновая холодильная машина
с центробежным абсорбером
IS

Рис. 1. Схема и цикл в it ^-диаграмме фреоновой
холодильной *машины Jc центробежным2абсорбером.
ральной трубы установлена г-образная труба 2,
отогнутый конец которой выполнен в виде
диффузора с входным отверстием, расположенным
у внутренней поверхности корпуса против
направления вращения. Корпус снабжен
приводом 6 от двигателя 7 и сальником 9,
Жидкость и газ через штуцер 8 и отверстия
центральной трубы 4 поступают внутрь
вращающегося корпуса /. Под действием центробежных
сил жидкость, увлекаемая радиально-продоль-
ными ребрами 3, отбрасывается к корпусу и
образует вращающийся кольцевой слой. При этом
давление и равновесная концентрация внутри
жидкостного кольца возрастают вдоль радиуса
пропорционально квадрату угловой скорости и
квадрату расстояния от оси вращения. Газ
абсорбируется на внутренней поверхности
жидкостного кольца и путем молекулярной и
турбулентной диффузии переносится в наружные слои,
насыщая их до более высокой концентрации.
Для турбулизации газа и жидкости служат
неподвижные ребра на оси. Насыщенная при
высоком давлении жидкость выводится через г-об-
разную трубу 2 в генератор.
Интенсификации абсорбции способствует
дополнительная движущая сила процесса,
возникающая вследствие увеличения равновесной
концентрации жидкости у стенки корпуса из-за
повышенного давления.
Количество дополнительно поглощенного
хладагента в процессе бародиффузии определяют
из выражения
G = 2яЮ6 [ехр А (гн - /-Вн) (Агн - 1) - (Лгвн - 1)],
где / — длина корпуса центробежного абсорбера;
D — коэффициент диффузии хладагента;
| — концентрация раствора на входе в
центробежный абсорбер;
соУвн
А = -ЩГ- (М — рю;
со — частота вращения;
^н. ^вн—наружный и внутренний радиусы
жидкостного кольца;
R — универсальная газовая постоянная;
Т — начальная температура;
М — молекулярная масса хладагента;
р — плотность хладагента;
V — парциальный мольный объем хладагента.
Это выражение получено путем интегрирова-
ния^уравнения, описывающего массоперенос в
процессе бародиффузии в цилиндрической
системе координат ф, г, z:
G=D J dq> \ -Jftrdr^ dz.
0 'вн °
Концентрация хладагента вдоль радиуса
корпуса центробежного абсорбера определяется
зависимостью [3]
Связь между давлением концентрированного
раствора, выходящего из насосной части
центробежного абсорбера, частотой вращения,
плотностью и геометрическими размерами
установлена на основании решения системы'|уравнений
Навье—Стокса [4]:
РЦ2 /2 2 4
Исследование процесса абсорбции R22 дибу-
тилфталатом в центробежном поле проведено на
экспериментальной установке. Опытный
центробежный абсорбер диаметром 0,3 м приводился
во вращение от двигателя постоянного тока с
бесступенчатым регулированием частоты
вращения от 0 до 300 с. Крепкий раствор
выпаривался в двухтрубном кипятильнике,
обогреваемом водой. После разделения фаз в сепараторе
пар хладагента абсорбировали слабым раствором
в поле центробежных сил, под высоким
давлением насыщенный раствор отводили в
теплообменник, охлаждаемый водой, и дросселировали.
Сальник центробежного абсорбера с
графитовыми кольцами охлаждался и уплотнялся ДБФ.
Температуру греющей и охлаждающей воды
поддерживали в заданных пределах
термостатами. Давление измеряли образцовыми маномет-
3 Холодильная техника № 5
17

рами типа МО кл. 0,4, температуру — хромель-
копелевыми термопарами в комплекте с
электронным мостом ЭПП-0,9-ЗМ кл. 0,5.
Изменение концентрации раствора
контролировали весовым методом. Пробы отбирали в
металлические баллончики с вентилями, для этого
баллончики с помощью штуцеров присоединяли
к трубопроводам слабого раствора и раствора
повышенной концентрации. Перед взятием
пробы пробники вакуумировали и взвешивали на
аналитических весах с точностью до 0,1 мг.
Для уменьшения погрешности при определении
концентрации штуцеры продували раствором.
После отбора пробы для предотвращения
возможного выброса раствора кипящим R22 в
присоединительную гайку вкладывали таблетку
активированного угля и охлаждали пробник до 273 К.
Выдержав заполненный пробник в течение часа,
медленно открывали вентиль и давали
возможность спокойно протекать процессу испарения
R22 из раствора в атмосферу в течение 10—12 ч,
затем вторично взвешивали. Остаточное
содержание R 22 в растворе определяли как
равновесное параметрам р, Т воздуха по i ?-диаграмме
для R22 — ДБФ.
Эффективность реального процесса абсорбции
в поле центробежных сил оценивали отношением
действительного увеличения концентрации Д?д
в абсорбере к теоретическому Д?,
изменяющемуся в зависимости от давления на выходе в
пределах от 0,56 до 0,76 (рис. 2).
Коэффициент полезного действия в насосном
режиме 0,35—0,48. Основные потери вызваны
трением корпуса абсорбера при вращении о
воздух и трением в сальнике. Потери от
внутреннего трения невелики, так как проскальзывание
раствора относительно корпуса исключено.
На основании экспериментальных данных
процесса абсорбции в центробежном абсорбере
выполнен расчет теплоиспользующей фреоновой
установки холодопроизводительностью 1000 кВт
при температурах кипения агента —10 °С,
охлаждающей воды 30 °С, греющего источника
100 °С.
1
0,7
' 0,6
0,5
fio№
?
3
Z
1
•*Ч„
^
¦•v
X
vl
ч^
S
N
/
<
к
\
>
\
. i
5
J
I
1
О HZ Ofi 0,60,8 адЬ
Рис. 3. Зависимость теплового коэффициента ?, расхода
охлаждающей жидкости G и суммарной поверхности
аппаратов F от доли хладагента х, поглощаемой в
центробежном абсорбере:
; — ?(*); 2 — G (х); 3 — F (х).
На рис. 3 показано изменение суммарной
поверхности теплопередачи аппаратов, теплового
коэффициента и расхода охлаждающей воды в
зависимости от доли хладагента х, поглощаемой
в центробежном абсорбере.
При увеличении концентрации раствора в
центробежном абсорбере существенно снижается
температура начала кипения раствора в
генераторе. Так, в обычной машине она равна 80 °С,
в разработанной установке — 55 °С. Это дает
возможность лучше использовать теплоносители
в виде газов или жидкостей и уменьшить их
расход.
При обогреве генератора водяным паром
снижается его металлоемкость вследствие
увеличения средней разности температур.
Таким образом, увеличение концентрации
крепкого раствора R22 — ДБФ путем абсорбции
в центробежном поле существенно повышает
технико-экономические показатели фреоновых
теплоиспользующих холодильных машин. Взры-
вобезопасность и нетоксичность рабочего
вещества расширяют область применения
теплоиспользующих машин, например в судовых
холодильных системах.
DJ 0,8 0,9р,МПа
Рис. 2. Зависимость относительного увеличения
концентрации раствора от давления:
О — опыт; — расчет.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. № 566085 (СССР).
2. А. с. № 562301 (СССР).
3. Берд | Р., Стьюарт В., Л а й т ф у т Е.
Явления переноса. М., Химия, 1974.
4. Л о й ц я н с к и й Л. Г. Механика жидкости и
газа. М., Физматгиз, 1974.
5. Селиверстов В. М., Барац В. А.,
Хвастунов В. Н. Опытная абсорбционная
машина, работающая на растворе R22 и дибутил-
фталата. — Холодильная техника, 1967, № 5.
6. Усюкин И. П., Колосков Ю. Д. О
применении различных растворов для абсорбционных
холодильных установок. — Холодильная техника,
1974, № 7.
18

УДК 66:621.575-712
Применение системы воздушного охлаждения
с абсорбционной холодильной машиной в химической промышленности
Канд. техн. наук Б. И. ПСАХИС, В. К. ШИТОВ,
А. В. ПОПОВ, Ю. В. ВИНОГРАДОВ, В. Г. ГОРШКОВ
Сибирский филиал НПО «Техэнергохимпром»
Одним из перспективных путей сокращения
тепловых и химических загрязнений среды
является перевод систем испарительного оборотного
водоснабжения на воздушное охлаждение ?в
«сухих» градирнях [2, 5, 6].
В условиях постоянно возрастающего
недостатка водных ресурсов, особенно в
промышленных районах страны, переход от водяных
систем охлаждения технологического
оборудования к воздушным становится настоятельной
необходимостью.
На химических предприятиях в большинстве
случаев требуется охлаждать объекты при
температуре, не превышающей 25—30 °С. Поэтому
обычные системы воздушного охлаждения
эффективны лишь в холодное время года, когда
температура наружного воздуха |ниже 10 °С.
В целях обеспечения круглогодичной работы
системы воздушного охлаждения при
температурах, требуемых для 'объектов химических
производств, а также для увеличения
температурного перепада на «сухой» градирне в систему
воздушного охлаждения включается резонная
холодильная машина, работающая в течение
теплого времени года.
Система воздушного охлаждения с сезонной
холодильной машиной имеет ряд существенных
преимуществ по сравнению с системой
оборотного водоснабжения с градирнями «мокрого»
типа.
Во-первых, практически исключается
потребление воды, что позволяет рационально
располагать предприятия, исходя из наличия
сырьевой базы, транспортных магистралей,
потребителей готовой продукции. Во-вторых,
обеспечивается стабильная в течение всего года
температура охлаждения технологического объекта,
что исключает сезонные колебания выработки
ценных химических продуктов. В-третьих,
полностью исключается загрязнение теплопере-
дающих поверхностей технологических
аппаратов, что существенно сокращает
эксплуатационные и ремонтные расходы на химических
предприятиях.
Недостатком системы с сезонными
холодильными машинами компрессионного типа является
дополнительный расход электроэнергии в
теплый период года, однако этот расход позволяет
выровнять годовой график работы
электростанций, что должно быть расценено положительно.
Одной из наиболее эффективных следует
считать систему воздушного охлаждения с
сезонной холодильной машиной абсорбционного
типа, поскольку она может утилизировать
низкопотенциальное сбросное тепло вторичных
энергоресурсов химических предприятий [1], которое
в летний сезон не используют для отопления. ,
|Как известно, в мировой практике нет опыта
создания подобных систем на базе
абсорбционных а *бромистолитиевых -холодильных машин.
Сибирским филиалом «НПО -
-«Техэнергохимпром» совместно с Ленинградским и Одесским
технологическими институтами холодильной
промышленности разработана, изготовлена и
внедрена в 1979 г. на Стерлитамакском ПО «Сода»
система воздушного охлаждения
аммонизированного рассола в производстве
кальцинированной соды.
На рисунке показана принципиальная схема
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины с воздушным охлаждением
аппаратов [3].
Машина работает следующим образом.
Аммонизированный рассол подается после
абсорбционной колонны содоеого производства в
испаритель 1 машины и охлаждается в результате
кипения хладагента (воды), орошающего трубы
испарителя. Пары хладагента из межтрубного
пространства испарителя через жалюзи
поступают в полый абсорбер 2, где поглощаются
каплями смешанного раствора. Выделившееся в
процессе абсорбции тепло отводится к воздуху
в охладителе растЕОра 3. Охлажденный раствор
возвращается в абсорбер 2. Часть слабого
раствора подается через теплообменник растворов
7 в генератор 6, где раствор выпаривается за
счет сбросного тепла.
Крепкий раствор через теплообменник 7
поступает на смешение. Пар из генератора
конденсируется в аппарате воздушного охлаждения,
а конденсат возвращается в испаритель. Некон-
3*
19

А"
fl
l l i
I I I I I I
I ,i ,1,1,1 ,-H
TR
L.i i,i j
/l.'.'.V.'.PV
Принципиальная схема абсорбционной бромистолитие-
вой {холодильной машины с воздушным охлаждением
аппаратов:
1 — испаритель; 2 — полый абсорбер; 3 — охладитель
раствора; 4 — система воздухоотделения; 5 — конденсатор; 6 —
генератор; 7 — теплообменник растворов; 8, 9, 10 —
герметичные насосы.
денсирующиеся газы [отсасываются через
систему воздухоотделения.
В|| зимнее время года холодильная машина
не работает, а аммонизированный рассол
охлаждается непосредственно в аппаратах воздушного
охлаждения, проходя последовательно по
трубному пространству.
Техническая^характеристика абсорбционной
бромистолитиевой машины с воздушным охлаждением
аппаратов
Холодопооизводительность, кВт (ккал/ч)
Температура греющей воды, °С
Расход греющей воды, м3/ч
Температура охлажденной воды, °С
на входе в испаритель
на выходе из испарителя
Теплообменные поверхности, ма
генератора
испарителя
теплообменника
конденсатора (наружная)
охладителя раствора (наружная)
Габаритные размеры^установки, м
750 F50 000)
120
46
25
20
68
114
37
1980
1550
15X8X5
Машина изготовлена на Северодонецком
опытном заводе НПО «Техэнергохимпром». В
аппаратах воздушного охлаждения использованы
трубы с коэффициентом оребрения, равным 25f
разработанные Одесским технологическим
институтом холодильной промышленности.
Система воздушного охлаждения
смонтирована Стерлитамакским ПО «Сода» и Сибирским
филиалом НПО «Техэнергохимпром».
Была проверена работоспособность отдельных
аппаратов и машины в целом, а также
определены действительные параметры рабочих
процессов холодильной машины.
При испытаниях в установившихся режимах
работы определяли давление в аппаратах;
температуру и расход раствора, греющей и
охлаждаемой сред, воздуха; концентрацию крепкого,
слабого и смешанного растворов. Основные
измеряемые величины записывались
автоматическими приборами. Для предохранения машины
от коррозии раствор ингибировали по методу,
описанному в работе [4].
В таблице, для примера, приведены
результаты трех опытов.
Параметры
Холодопроизводительность Q0, кВт
Тепловая нагрузка, кВт
на генератор Qh
на абсорбер Qa
на конденсатор QK
на теплообменник QT
Концентрация раствора, %
крепкого |г
слабого |а
смешанного ?см
Температурный напор, °С
в генераторе 6^
в испарителе 0О
в теплообменнике 9Т
Температура, °С
рассола
на входе в испаритель /sl
на выходе из испарителя tS2
греющей воды
на входе в генератор tfn
на выходе из генератора ?Л2
Расход греющей воды бд, м3/ч
Упругость паров, кПа
в абсорбере /?а
в генераторе р^
Температура раствора, °С
на выходе из абсорбера t2
высшая в генераторе /4
температура кипения t0 °C
Действительный тепловой
коэффициент ?
Номер опыта
1
721
908
943
803
105
62,0
58,5
59,5
22,6
3,9
16,7
24,1
18,45
113
86
40
2,40
5,57
53,8
79,3
16,8
0,704
2
745
1234
1010
733
140
62,3
58,8
60,0
26,3
4,24
19,2
24,5
18,8
119
94
46
2,40
7,05
54,5
84,4
16,9
0,603
3
780
1150
1058
756
151
63,5
60,5
61,2
25,4
4,3
17,0
23,4
17,5
118
91
40
2,27
5,84
54,3
81,5
15,5
0,676
В процессе выпаривания в оросительном
генераторе величина недовыпаривания была
незначительной (не более 1,8 %), а в процессе
абсорбции недонасыщение не превышало 0,9 %.
В результате испытаний в аппаратах машины
получены высокие значения коэффициентов те-
20

плопередачи: в генераторе при плотности
орошения 400кг/(ч-м) 700—800 Вт/(м2.К); в
испарителе при плотности орошения 400кг/(ч-м)
1500—1600Вт/(м2.К).
Значения коэффициентов теплопередачи в
аппаратах воздушного охлаждения близки к
расчетным — 23—29 Вт/(м2.К).
Действительный тепловой коэффициент равен
Онт
? = -4г = 0,68-0,70.
4h
В результате испытаний машины
подтверждена правильность выбранных конструктивных
решений, установлена ее высокая эффективность,
намечены пути создания на ее основе серийных
образцов. Подобными машинами, включенными
в систему воздушного охлаждения
технологического оборудования, предполагается оснастить
химические предприятия, производящие
кальцинированную соду, ;пластмассы, химические
волокна и др.
УДК [621.57.044:621.63: 621.564.22].001.76.003.13
Канд. техн. наук В. А. ГОГОЛИН
ВНИИхолодмаш
В связи со все более широким применением в
холодильных установках воздушных
конденсаторов оптимизация этих аппаратов
представляется весьма актуальной. г j
В задачу оптимизации воздушного
конденсатора холодильной установки входит определение
наивыгоднейших: геометрии оребрения — с
теплоэнергетической точки зрения; числа рядов
теплообменных труб по ходу воздуха — также
с теплоэнергетической точки зрения; скорости
воздуха в живом сечении аппарата — с
экономической точки зрения.
В настоящее время в средних и крупных
холодильных установках в основном применяют
воздушные конденсаторы с тесным шахматным
пучком из стальных труб с алюминиевыми
круглыми ребрами, полученными методом накатки
(биметаллические накатные) или путем
спиральной навивки алюминиевой ленты с закаткой
основания ребра по винтовой канавке в толщу
стенки трубы (интрудированные навивные).
В работе [1] было установлено, что
коэффициенты теплопередачи &н, Вт/(м2-К), в тесных
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. 367322 (СССР).
2. Виноградов Ю. В., К а р н а у х М. С,
Псахис Б. И. Системы воздушного охлаждения
технологического оборудования. —В кн.: Проблемы
эффективного использования вторичных
энергоресурсов, Новосибирск, 1976.
3. Выработка тепла и холода в абсорбционных
холодильных машинах на основе сбросного тепла/
А. П. Бурдуков, В. Г. Горшков, Э. Р. Гросман и
др. — В кн.: Проблемы эффективного использования
вторичных энергоресурсов, Новосибирск, 1976.
4.*Гр осман Э. Р., Ш а в р и н В. С,
Псахис Б. И. Экспериментальное исследование
высокотемпературного генератора бромистолитиевой
абсорбционной холодильной установки со ступенчатой
регенерацией раствора. — Изв. СО АН СССР, серия
техн. наук, 1979, вып. 2, № 8.
5. Системы воздушного охлаждения
технологического оборудования химических предприятий/ Б. И.
Псахис, В. К. Шитов, А. В. Попов и др. — В кн.:
Тезисы докладов Всесоюзной научно-технической
конференции «Проблемы использования вторичных
энергоресурсов химических предприятий для
получения холода, тепла и электроэнергии», Л., 1979.
6. Энергетические аспекты защиты
окружающей среды от теплового и химического загрязнений/
С. С. Кутателадзе, В. Н. Москвичева, Б. И.
Псахис и др. — Препринт Института теплофизики
СО АН СССР, 29—78, 1978.
шахматных пучках круглооребренных труб од-
ноходовых воздушных аммиачных
конденсаторов с уклоном для стока конденсата, можно
обобщать как функцию критерия Рейнольдса и
одного геометрического параметра — степени
оребрения р:
NuK- 0,41Re2'6p-°*3% (l)
где NuK = kHd0/%B't Red = »ж. cd0/vB; p = Fh/^bh;
d0— диаметр несущей трубы, м;
Я-в — теплопроводность воздуха, Вт/(м-К);
^ж. с — скорость воздуха в живом сечении, м/с;
vB — кинематическая вязкость воздуха, м2/с;
Ль Лш — наружная и внутренняя поверхности
теплообмена, м2.
Формула действительна для диаметров труб
d0= 18^-25 мм, высоты ребер 5 мм < h < 25 мм,
шагов оребрения 2,5 мм < Sp < 5,0 мм при
Red=3000-h20 000.
В формуле A) не учтено влияние плотности
теплового потока qFBn на коэффициент
теплопередачи. Это объясняется тем, что, согласно
исследованиям ЛТИХП [5], коэффициент
теплоотдачи, Вт/(м2-К), при внутритрубной
конденсации аммиака
се = 30900? 7в°н'2 B>
К оптимизации воздушных аммиачных конденсаторов
21

мало зависит от плотности теплового потока, к
тому же основное тепловое сопротивление
определятся наружной теплоотдачей, поэтому в
диапазоне д>Вн=30004-8000 Вт/м2 можно
влиянием qFBn с погрешностью менее 2 % пренебречь.
На основании теплоэнергетического анализа
было установлено [1], что при постоянной
потребляемой мощности вентиляторов и
постоянных начальных температурных параметрах /в1
и /к (fB1, tK—температуры окружающего
воздуха и конденсации, °С) теплосъем с поверхности
зависит только от абсолютной величины степени
оребрения Р и значения ?5^35-^40 являются
пределом целесообразности развития
поверхности, свыше которого прирост теплосъема
становится весьма незначительным.
Сейчас промышленностью освоен выпуск
стальных труб с круглыми алюминиевыми
ребрами с максимальной степенью оребрения |3=27
(d0=25 мм, /г= 15 мм, Sp=2,5 мм). Изготовление
труб с Р>27 навивным или накатным способом
сдерживается технологическими трудностями.
Такие трубы можно получать методом литья
под давлением [2], однако он пока
малопроизводителен, а массовые характеристики труб
чрезмерно высоки. Возможно, в дальнейшем при
надлежащей отработке технологии этот метод
получит широкое распространение.
В основе оптимизации числа рядов теплооб-
менных труб в аппарате по ходу воздуха лежит
достижение максимального теплосъема при
постоянных энергозатратах и различном числе
рядов труб.
Теплосъем с воздушного конденсатора QK, Вт,
и потребляемую мощность вентиляторов NBQnTf
кВт, определяют по формулам:
Г / kKFn v
Qk = Овср (/„ — /bi) I 1 — ехр / — -^57)
C)
"»«»=-?й^г10'• D)
где GB— массовый расход воздуха, кг/с;
Ср — удельная теплоемкость воздуха, Дж/кг;
Дрп — полная потеря напора воздуха в аппарате,
включая статический и динамический напоры, Па,
Дрп = Арст + Д/?дИН;
рв — плотность воздуха, кг/м3;
Лвент — КПД вентилятора (для расчета можно принять
Лвент =0,7).
Основной составляющей энергозатрат (80—
90 %) в зависимости от скорости воздуха в
живом сечении и числа рядов труб в аппарате
является А/7СТ, характеризующее
аэродинамическое сопротивление трубного пучка.
Принимаем, что А/?п=1,15 А/7СТ. Величину Д/?ст можно
определить из формулы, предложенной
В. Ф. Юдиным, обобщающей большое число
экспериментальных исследований [3], через число
22
Эйлера
Р<. с
По формуле В. Ф. Юдина
/ - \0»3
Eu = 2,7cJ —I Re"
'{da
-0,2 5-
E)
F)
где С
г—коэффициент, учитывающий число рядов труб
по ходу воздуха,
для z<6 Cz = l,3z-°'15,
для г > 6 Cz = 1,0;
i— линейный размер, м,
'-Т?*+ -?*'¦&-:
G)
^н» ^"р, ^тр — поверхности соответственно полная
наружная, ребер и межреберных участков
на 1 пог. м несущей трубы, м2;
п — число ребер на 1 пог. м трубы;
йэ — эквивалентный диаметр канала,
образованного ребрами, м;
Re/
Vm.d
vB
г — число рядов труб по ходу воздуха.
Согласно уравнениям C), D), F) при- развитии
геплообменной поверхности путем увеличения
числа рядов труб по ходу воздуха и при
постоянной массовой скорости воздуха мощность
/Увент увеличивается практически линейно, в то
время как теплосъем QK с этой поверхности растет
экспоненциально.
Отсюда следует, что одно и то же значение QK
можно получить при разных сочетаниях скорости
воздуха и числа рядов труб. При этом
потребляемая мощность может быть одинаковой и
различной. С другой стороны, при Адвент =const и раз-
ном числе рядов труб можно достичь как равного,
так и различного теплосъема.
Исходя из этого оптимизацию числа рядов
труб в воздушном конденсаторе наиболее
удобно проводить, представив уравнение тепло-
производительности аппарата в виде функции
QK4 (#вент; г).
Решив для этого совместно систему уравнений
A), C), D), F), G), получаем следующую
зависимость:
Адвент
In
QK == М txp
АгпФ
2,75
1 —ехр
Пг
In
N
вент
АгпФ
,0,4
2,75
(8)
где для г<6 А = 1,3, п =0,85;
для z>6 А = 1,0, п= 1,0;
М = СррвЛж. с (*к — /bi)J
(9)

'«вент^э
о о— 0,38/7
Л =0,41 ™»Е L1 ; (И)
 vb срРвт1ж. с
Лж. с — коэффициент живого сечения аппарата;
Fx — поверхность одного ряда труб, отнесенная к
1 м2 фасадного сечения аппарата, м2.
Для теплообменных труб с конкретными
геометрическими параметрами при неизменных
температурах tK и tBl величины М, Ф и Я будут
постоянны.
На рис. 1 представлена зависимость QK от г
для разных значений Мвент, рассчитанная по
уравнению (8) для одноходового воздушного
аммиачного конденсатора, имеющего уклон для
стока конденсата. Поверхность аппарата
представляет собой тесный шахматный пучок из
выпускаемых серийно теплообменных труб с
алюминиевым навивным оребрением при р=27 (/i=
= 15 мм, do—25 мм, 5Р=3,5 мм). Расчеты
проведены на 1 м2 фасадного сечения аппарата по ходу
воздуха.
Кривые QK=/ (z, уж.с) построены для At =»
=tK—?в1=15 С, однако и при других значениях
Д^ в пределах qFBa = 3000-^8000 Вт/м2 характер
кривых не изменится, так как в формуле (8),
как и в исходной формуле A), теплосъем прямо
пропорционален величине At.
Штриховыми линиями на этом же рисунке
представлены зависимости AfBeHT =/ (vm.ci г),
позволяющие судить, каким параметрам vm,c и z
может соответствовать то или иное значение
iVBeHT.
Рис. 1. Зависимость теплосъема и потребляемой
вентилятором мощности на 1 м2 фасадного сечения
воздушного аммиачного конденсатора от числа рядов
теплообменных труб:
Як = / (#вент = const; г); — ЛГвент =
= /(^ж. с= const; z).
Из полученных данных можно сделать вывод,
что максимальный теплосъем при A/rBeHT=const
достигается при z=4-i-5. Увеличение числа рядов
более пяти при равных энергозатратах приводит
к росту металлоемкости и снижению теплосъема.
Поэтому в аммиачных холодильных установках
можно рекомендовать применять 4-, 5-рядные
воздушные конденсаторы со степенью оребре-
ния р=27. Однако 4-рядные конденсаторы
предпочтительнее, так как, хотя у них теплосъем на
2—4 % ниже, чем у 5-рядных, масса
поверхности на 20 % меньше.
Как показывают расчеты, с ростом степени
оребрения оптимальное значение z снижается,
а при уменьшении |5 — возрастает.
Так, для серийно выпускаемых теплообменных
труб с Р=12 (d0=28 мм, /*=10,5 мм, Sp=3,5 мм)
максимальный теплосъем будет при z=6 и для
этих аппаратов можно рекомендовать 5-, 6-ряд-
ное исполнение теплообменной поверхности.
Как следует из всего вышеизложенного,
оптимальная величина г определяет
целесообразность выбора числа рядов труб по ходу
воздуха для воздушного аммиачного конденсатора с
определенной степенью оребрения, что для
условий работы аппарата при любом энергетическом
уровне NBenT позволяет до: тичь максимального
теплосъема.
Оптимальный энергетике кий уровень #Вент,
зависящий от скорости воздуха в живом сечении
аппарата, необходимо выбирать с учетом всего
цикла холодильной установки.
Снижение температуры конденсации вследствие
увеличения количества воздуха, продуваемого
через аппарат, с одной стороны, повышает хо-
лодопроизводительность, а с другой, — ведет к
росту энергозатрат в воздушном конденсаторе,
что сказывается на энергетических и
экономических показателях холодильной установки в
целом, j
В данной статье оптимизация скорости
воздуха в живом сечении воздушного конденсатора
приводится для турбокомпрессорного агрегата
АТКА-545-4000 .(скорость вращения турбины
270 с-1), имеющего воздушный четырехрядный
конденсатор из стальных труб диаметром 25 мм
с алюминиевым ленточным навивным
оребрением при р=27, работающего в режиме: t0=
=—23 °С, fK=37-^53,5 °С при температуре
наружного воздуха /н=/в1=25 °С (минимально
допустимая температура конденсации для
АТКА-545-4000 составляет 35 °С).
На рис. 2 нанесены расчетные кривые,
характеризующие зависимость требуемой наружной
поверхности теплообмена воздушного
четырехрядного конденсатора при разных температурах
конденсации от скорости воздуха в живом
сечении аппарата для отвода определенного количе-
23

?тыс.м\
100
SO
80
70
60
50
30
20
10
1 \
\
K\
\\\
Ил
\{\
\k
\k
и
П
ч
\\
N
\
^
^
st
Лч

^2
s.
\
^,.
W
52,5
?r
55,5
\
[
^есум^Впк
2 J <t 5 6 7
9 10 .11 12 13vm}
Рис. 2. Зависимость требуемой наружной поверхности
теплообмена 4-рядного воздушного конденсатора для
агрегата АТКА-545-4000 от скорости воздуха в живом
сечении аппарата при различных температурах
конденсации.
W00
3500
3000
2500
ь_
!
tP
Щ
13*567
Э 10 11 12тгЖС)м/с
Рис. 3. Зависимость суммарной эффективной
мощности агрегата АТКА-545-4000 от скорости воздуха в
живом сечении аппарата при различных температурах
конденсации.
ства тепла в соответствии с режимными
характеристиками агрегата.
С повышением значений /к и vm.c величина
требуемой поверхности теплообмена снижается.
При этом в аппарате с некоторой поверхностью
(например, Tv=15 000 м2, /^=20 000 м2, ...,
F6=60 000 м2) теплосъем QK, соответствующий
/K=const, может быть снят при вполне
определенной скорости иж.с.
Соответственно изменению скорости vm.c при
различных значениях /к изменяется и величина
суммарной эффективной мощности Necyu> кВт
(рис. 3):
Ne сум =Ne + #вент, A2)
где Ne — эффективная мощность компрессора, кВт,гпри
t0 — —23° С и различных значениях tK.
В результате каждому варианту аппарата
(F±—F6) будет соответствовать свой суммарный
холодильный коэффициент есум (рис. 4),
определяемый по отношению:
?сум = л/~т> (^)
Me сум '
где Q0 — холодопроизводительность компрессора, кВт.
Все кривые на рис. 4 имеют оптимумы по
скорости воздуха иж> с, характеризуемые
максимальным значением есум. При этом с увеличением
поверхности теплообмена оптимальные скорости
снижаются (от иж.с=10 м/с для /71= 15 000 м2
до уж.с=3,5 м/с для ^6=60 000 м2), а
соответствующие им максимальные значения есум
возрастают. Последнее объясняется снижением А^сум
при уменьшении иж#с.
Увеличение теплообменной поверхности
приводит к росту капитальных затрат, а увеличение
суммарного холодильного коэффициента — к
снижению эксплуатационных затрат. С
экономической точки зрения оптимальная скорость
воздуха v™l [ может быть определена на
основании технико-экономического расчета по
минимуму приведенных затрат на производство 1 кВт
холода в годовом цикле работы холодильной
установки.
Круглогодичную работу воздушного
конденсатора можно условно разделить на три периода:
холодный (?н< 0 °С), теплый (tn> 15 °С) и
переходный @<^Н<С15 °С). В таблице указана
продолжительность этих периодов (в процентах от
общегодового времени) для некоторых
географических районов СССР [3, 4].
В холодный период года электроэнергии на
привод вентиляторов потребляется немного, а
иногда ее вообще не требуется, так как при
очень низких температурах наружного воздуха
аппараты могут работать в режиме естественной
конвекции.
ссум
2,0
1,9
1,3
U
1,6
к
/&*
А
гч
f
Fy,
F>\
~1
о -
• -
x^"
«- >^
ST?
Ъ7
-39 ь-Щ5
-Ы u-5?S
-К т-55,5
2 3^567
9. 10 11 12iCnMlc
Рис. 4. Зависимость суммарного холодильного
коэффициента агрегата АТКА-545-4000 от скорости воздуха
в живом сечении аппарата для вариантов воздушных
4-рядных конденсаторов с разной поверхностью
теплообмена (Fj—F6).
24

Периоды
Холодный
Теплый
Переходный
Продолжительность периодов, % от
общегодового времени
Поволжье,
Сибирь,
Дальний
Восток
40—45
30—35
25—30

Нечерноземная зона
РСФСР
32—36
25—30
35—40
о
5 Л
ТО A)
К гг.
а. - к
С « о
25—30
28—32
40—45

Черноземная зона
РСФСР,
Северная
Украина
23—28
35—45
30—40
В холодный и переходный периоды года
температура tK > /к mln поддерживается путем
изменения количества воздуха, продуваемого через
аппарат (изменением угла поворота лопастей
рабочего колеса или скорости его вращения), с
помощью жалюзийного устройства или посредством
затопления части теплообменных труб
конденсатом.
Общий теплосъем с аппаратов, выработку
холода машиной и расход электроэнергии в теплый,
переходный и холодный периоды года можно
определить, используя в расчетах данные кривых
стояния наиболее вероятных температур для
данной местности, построенных на основании
обработки статистических суточных данных за
80 лет [3, 4], путем последовательного
суммирования полученных результатов.
В данной работе был проведен
технико-экономический расчет* с целью установить размеры
переменной части приведенных затрат Зпр на
выработку 1 кВт холода аммиачным турбохоло-
дильным агрегатом АТКА-545-4000 за годичный
цикл работы (8700 ч). Агрегат с воздушным
четырехрядным конденсатором (варианты F±—
Fq) работал в режиме ?0=—23 °С при расчетной
температуре наружного воздуха tH. расч^б °С
в условиях годичного цикла, характерного для
обширных районов Поволжья и Сибири
(Куйбышев, Уфа, Челябинск, Омск).
Сметные стоимости турбоагрегата и всего
комплектующего оборудования (стоимость
испарителя не включали) принимали по
прейскурантам; стоимость конденсаторов воздушного
охлаждения — по данным ВНИИнефтемаша:
3494,43 руб/ЮЭО м2, цену электроэнергии — по
двуставэчному тарифу: 43 руб. 10 коп/(кВт-год)
и 0,8 коп/(кВт-ч). Эга цена наиболее часто
встречается на территории СССР.
Результаты расчетов приведены на рис. 5 в
виде кривых
3Пр =f(Fl vm. с'* tK)-
* В технико-экономическом 'расчете принимала
участие В. К. Силаева.
Рис. 5. Зависимость стоимости холода от скорости
воздуха в живом сечении при различных вариантах
воздушных|4-рядных конденсаторов в годовом цикле
работы агрегата АТКА-545-4000 и различной
температуре конденсации (обозначения^см. на рис. 4).
Все кривые имеют оптимум скорости в
расчетном летнем режиме аж.с.раСч> соответствующий
минимальной для ]каждого варианта стоимости
холода. Значения |^?*#расч увеличиваются с
уменьшением ^поверхности воздушного
конденсатора и примерно совпадают со значениями
оптимальных скоростей, обеспечивающих
максимальный суммарный холодильный
коэффициент (см. также рис. 4).
Возрастание стоимости холода влево от
оптимума (г/ж.с.расч <tgS.pac,) объясняется
снижением суммарного холодильного коэффициента
агрегата с ростом температуры конденсации,
вправо (^расч>^ж0Пс*Расч) ~ снижением
суммарного холодильного коэффициента вследствие
роста энергозатрат на привод вентиляторов (см.
также рис. 4).
По сравнению с вариантами F1=/73 (?^н.расч=
=600-^-300 Вт/м2) у вариантов FA—F6 (?J?H.pac4==
=230-М 50 Вт/м2) стоимость холода заметно
больше из-за чрезмерной металлоемкости
конденсаторов и связанного с этим роста капитальных
затрат. Поэтому для крупных воздушных
конденсаторов аммиачных турбохолодильных машин
следует принимать расчетный тепловой поток
4>н.расч не менее 300 Вт/м2.
Обращает внимание широкий диапазон
относительно малого влияния расчетной скорости
воздуха в живом сечении аппарата на стоимость
производства холода. Это объясняется
различным взаимным влиянием теплоэнергетических
характеристик воздушного конденсатора и
компрессора, а также большой продолжительностью
стояния умеренных и низких температур
наружного воздуха в течение года, когда энергозатраты
на привод вентиляторов сравнительно невелики.
Кроме того, в довольно широком диапазоне
скоростей и при различных температурах
конденсации стоимости холода у вариантов Fx—Fz
довольно близки.
Все это дает возможность при проектировании
выбрать массовые и энергетические показатели
аппарата, учитывая конкретные местные условия.
4 Холодильная техника № 5
25

Как следует из рис. 5, диапазон оптимальных
скоростей вариантов F1—F3 (qFti.VSLC4 > 300 Вт/м2)
составляет 6—10 м/с.
Минимальная стоимость холода Зпр=
= 1,025 коп/кВт будет у варианта /72=20J000 м2
ПРИ Сс.расч =7>5 М/С (^н.расч =470 "ВТ/М2,
/к=47 °С).
Применение этого варианта воздушного
конденсатора, по сравнению с другими
рассматриваемыми, дает годовую экономию от 2,5 до
26 тыс. руб.
Эквидистантный характер кривых Q0=f (t0,
/к) агрегата АТКА-545-4000 позволяет выводы
для режима t0=—23 °С распространить на
режимы в диапазоне /0=—30ч—15 °С.
На основании проведенной оптимизации
воздушных конденсаторов для аммиачных турбо-
компрессорных холодильных установок сделаны
следующие выводы.
— В крупных воздушных аммиачных
конденсаторах с тесным шахматным пучком из серийно
изготовляемых стальных труб с алюминиевым
оребрением при степени оребрения E=27 число
рядов труб по ходу воздуха следует принимать
равным 4—5.
— Плотность теплового потока ?^н.расч в
крупных воздушных конденсаторах аммиачных
И. Ф. ЯЦУНОВ, А. Ф. ЛЁВШИН
ВНИИхолодмаш
При проектировании холодильных установок с
воздушным охлаждением конденсатор и
компрессор подбирают, как правило, в расчете на
максимально возможную температуру воздуха tB.
Более низкая (по сравнению с расчетной)
температура воздуха позволяет работать при
соответственно более низких давлениях конденсации
рк с меньшими энергозатратами. Однако этими
преимуществами можно пользоваться только в
ограниченных пределах по следующим
причинам:
вследствие снижения /?к уменьшается перепад
давлений на дроссельном органе A/?P.B, что
приводит к недостаточному питанию испарителя;
по мере снижения рк будет уменьшаться
степень переохлаждения жидкости, что может
вызвать вскипание хладагента в жидкостной линии
перед терморегулирующим вентилем ТРВ, а это
крайне нежелательно, так как, во-первых,
приведет к уменьшению холодопроизводительности
дроссельного органа, а во-вторых,— к тяжелому
турбохолодильных установок для районов с
континентальным климатом должна быть не менее
300 Вт/м2, в противном случае чрезмерная
металлоемкость аппаратов вызовет существенный
рост стоимости холода.
— Оптимальные скорости воздуха в
расчетном летнем режиме лежат в диапазоне 6т—10 м/с.
Характер кривых Зпр=/(иж.с.расч; /к) дает
возможность при проектировании выбрать
массовые и энергетические показатели воздушных
конденсаторов с учетом конкретных местных
условий.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Го го лин В. А. Теплопередача в воздушных
аммиачных конденсаторах. — Холодильная техника,
1977, № 10.
2. Л и с и н В. В., Ч е п у р н е н к о В. П.
Исследование теплообмена в пучках из литых
ребристых труб. — Холодильная техника, 1976, № 9.
3. Методика теплового и аэродинамического
расчета аппаратов воздушного охлаждения. М., ВНИИ-
нефтемаш, 1968.
4. Справочник по климату СССР. Ч. I — IV.
Л., Гидрометеоиздат, 1966.
5. Теплообменные аппараты холодильных
установок/ Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов, О- П.
Иванов и др. — Л., Машиностроение, 1973.
режиму работы для ТРВ из-за наличия
пузырьков пара в потоке жидкости (кавитация, удары
иглы о седло и т. п.).
Поэтому следует предусматривать
в'холодильных установках, предназначенных для работы
при значительных колебаниях температуры
охлаждающей среды, специальные системы
стабилизации давления конденсации.
В последнее время широкое распространение
получили системы стабилизации, основанные на
подтоплении воздушного конденсатора (КВО)
жидким хладагентом. Эти системы обладают
следующими достоинствами: плавность
регулирования, возможность обеспечить заданное
давление рк при любых встречающихся на
практике значениях tBt простота и надежность
приборов автоматики, используемых в этих системах.
На рис. 1 приведены три варианта систем
стабилизации, работающих с подтоплением
конденсатора.
Первая система (рис. 1, а) состоит из
регулятора давления типа «до себя», который
закрывается при уменьшении рк ниже определенного
значения, и перепускного трубопровода, соеди-
УДК §21.565-98.001.4
Испытания систем стабилизации давления конденсации
26

Рис. 1. Системы стабилизации, работающие по
принципу подтопления конденсатора:
а, б, в — варианты систем; 1 — компрессор; 2 — воздушный
конденсатор; 3 — перепускной трубопровод; 4 — регулятор
давления типа «до себя»; 5 — ресивер; 6 — регулятор давления
типа «после себя»; 7 — нагнетательный трубопровод.
няющего нагнетательный трубопровод с
ресивером. Ограничиться установкой одного
регулятора типа «до себя» после конденсатора нельзя, так
как в этом случае давление, поддерживаемое с
помощью регулятора в КВО, не передавалось
бы ТРВ. Вследствие этого при понижении te
холодопроизводительность ТРВ падала бы, во-
первых, из-за уменьшения перепада давлений
на нем, а во-вторых, из-за вскипания жидкости
до дроссельного органа. Таким образом, само
по себе подтопление КВО, которое создает
регулятор, не обеспечивает достаточного давления и
переохлаждения перед ТРВ. Эти задачи
решаются с помощью перепуска горячих паров из
нагнетательного трубопровода в ресивер.
Существенным недостатком рассмотренной
системы является равенство давлений в ресивере
и конденсаторе, поскольку ресивер
непосредственно соединен с нагнетательным трубопроводом.
В результате жидкость перемещается из КВО
в ресивер только под действием тяжести столба
жидкости, подтапливающей конденсатор
(имеется в виду вертикальный конденсатор). Поэтому
такую систему можно применять только для
холодильных установок с расположением ресивера
ниже КВО и на незначительном расстоянии от
него. При этом регулятор давления должен иметь
достаточно большое проходное сечение, так как
перепад давлений в нем не будет превышать
величину, создаваемую столбом жидкостиь в КВО.
Вторая система (рис. 1, б) лишена этих
недостатков. С помощью регулятора давления типа
«после себя», установленного на перепускном
трубопроводе, можно создавать нужный перепад
давлений между конденсатором и ресивером,
поэтому для этой системы необязательнее наличие
свободного слива жидкости из КВО в ресивер.
Принцип действия системы состоит в
следующем. После понижения давления в конденсаторе
и ресивере ниже величин, на которые настроены
регуляторы 4^и 6, первый из них 4 (на^жидкост-
ной линии) начнет по мере дальнейшего
уменьшения температуры /в закрываться, а второй 6
(на перепускном трубопроводе), наоборот,—
открываться. Вследствие этого конденсатор будет
постепенно подтапливаться, а горячие пары
будут во все большем, количестве поступать в
ресивер.
Таким способом приводится в соответствие
холодопроизводительность дроссельного органа
и компрессора. Заданная
холодопроизводительность кемпрессора поддерживается с помощью
регулятора 4, установленного на жидкостной
линии,— подтспление КВО обеспечивает условие
/?K=ccnst, а холодопроизводительность
дроссельного органа — с помещью второго
"регулятора 6 •— перепуском горячих паров
достигается pp.b==ccnst.
При разработке системы стабилизации
давления /?к несбходимо знать, в каксм диапазоне
изменения /в данная система может обеспечить
поддержание основных параметров, а также
какими факторами определяются границы этого
диапазона. У рассматриваемых систем таким
фактором является максимально возможный
уровень подтопления КВО.
Для вертикальных КВО нами была
предложена следующая зависимость, учитывающая
факторы, которые определяют высоту столба
жидкости, подтапливающей конденсатор:
„ А/7К. в — Appi + Арра , д „
Нп = ±Д#,
(О
где Нп — высота подтопленной части КВО;
Арк. в—гидравлическое сопротивление неподтоплен-
ней части КВО (практически его можно
считать равным сопротивлению всего КВО);
Appi — гидравлическое сопротивление регулятора,
установленного на перепускном
трубопроводе;
Аррг—гидравлическое сопротивление регулятора,
установленного на жидкостной линии;
р — плотность хладагента;
АЯ^ разница между уровнем установки КВО и
ресивера. Знак «+» —-ресивер выше КВО,
знак «—» — ниже.
Максимального значения Яп достигнет при
Дрр1=0, т. е. когда регулятор на перепускном
трубопроводе полностью откроется и давление
4*
27

в ресивере станет равным давлению в
нагнетательном трубопроводе:
Л/?к. в + АрР2
Нп max —
-±АЯ.
B)
Из формул A) и B) следует, что при
расположении входа жидкости в ресивер выше выхода
жидкости из КВО на какую-то величину Д#,
давление рк можно стабилизировать с помощью
одного регулятора давления на перепускном
трубопроводе, т. е. при Д/?р2=0. У такой
системы стабилизации (рис. 1, в) диапазон
изменения /в, в котором обеспечивается регулировка
рк, должен определяться величиной АН. Если
АЯ<<ЯК.В, то этот диапазон будет
ограниченным, если АЯ > Як.в, то система с одним
регулятором может поддерживать рк практически
в таком же широком диапазоне tB, как и система
с двумя регуляторами.
Система с одним регулятором на перепускной
линии (рис. 1, в) более проста и надежна, чем
система с двумя регуляторами (рис. 1,6),
однако ее применение, как и в случае с одним
регулятором на жидкостной линии (рис. 1, а),
обусловлено вполне определенным положением
ресивера относительно КВО.
Для получения статических характеристик
систем стабилизации, а также данных,
необходимых для разработки регуляторов давления,
были испытаны системы, изображенные на рис. 1,
6, в.
Систему с одним регулятором давления
испытывали при двух различных положениях
ресивера относительно КВО. В первом случае выход
жидкости из КВО и вход ее в ресивер были на
одном уровне, а во втором случае вход жидкости
в ресивер был на 40 см выше выхода из КВО,
что составляет 50 % высоты КВО.
Экспериментальная установка состояла: из
вспомогательной холодильной установки, с
помощью которой понижали температуру воздуха
перед КВО до —20 °С; воздушного кольца, в
котором воздух перемещался центробежным
вентилятором; основной холодильной установки с
воздушным конденсатором, встроенным в
воздушное кольцо.
Основная холодильная установка работала по
одноступенчатой схеме на R12. На жидкостной
линии между КВО и ресивером был установлен
регулятор давления прямого действия типа «до
себя» (Dy 15), на перепускной линии,
соединяющей нагнетательный трубопровод с ресивером,—
регулятор давления прямого действия типа
«после себя» (DY 10).
Во время испытаний температуру воздуха на
входе в КВО с помощью вспомогательной
холодильной машины снижали otj + 30 до —20 °С,
при этом расход воздуха на КВО, тепловая на-
ЦрВт
° J
U У'
6 1
4
—*ст^рйюТ
/
4
-20 -10 О 10 20t3;C
а
РоЩ*
2
1
v*-
^yA^-g>
-20 -10 0 10 20t6;C
5
0О;Лт
А
Л
¦й-tA-*^
М-
-20 40 0 10 20t5;C
ми> г
50
50
20
10
0
о
^\
V
г-Х»
т20 -10 О
г
10 2016, Г
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности (а),
давления кипения (б), давления конденсации (в) и
степени переохлаждения (г) от температуры воздуха,
подаваемого HaJKBO:
# — система !с двумя регуляторами давлен ия; о — система
с одним регулятором, ресивер выше КВО; л — система с одним
регулятором, ресивер ниже КВО.
грузка на испаритель, настройка ТРВ основной
холодильной установки оставались
неизменными. ] j
Результаты испытаний приведены на рис. 2.
"'Установлено, что система с двумя
регуляторами обеспечила постоянство всех основных
параметров режима: давления конденсации рк и
кипения /?0, холодопроизводительность Q0
оставались постоянными при ^изменении температуры
воздуха /в, подаваемого на КВО.
Система с одним регулятором при
расположении ресивера ниже КВО оказалась практически
неработоспособной: снижение всех основных
параметров началось с ^В=17°С, при /В=10°С
отклонение рк, р0 и Q0 рт заданного значения
достигло значительной величины, несмотря на
28

полное открытие регулятора типа «после себя»,
а при tB=5 °C компрессор был остановлен
защитой из-за недопустимого снижения р0.
Система с одним регулятором^ при
расположении ресивера выше выхода жидкости из КВО
обеспечила стабилизацию параметров, но в более
узком диапазоне изменения tBi чем система с
двумя регуляторами. Как видно из приведенных
графиков (см. рис. 2,6, в), падение /?к и р0 началось
при tB=5 °С, а значение Q0 (см. рис. 2, а)
заметно снизилось только при /в=—10 °С.
Уменьшение Q0 начинается при значительно более
низких величинах /в, чем рк и р0, потому что по
мере снижения температуры воздуха с tB=5 °C
возрастает удельная массовая холодопроизводи-
тельность q0. Увеличение q0 компенсирует
падение Q0, происшедшее вследствие уменьшения хо-
лодопроизводительности дроссельного органа,
что, в конечном счете, обеспечивает поддержание
Qo на заданном уровне, вплоть до /в=—10 °С.
Особо интересен характер изменения степени
переохлаждения хладагента А/и на выходе из
КВО в зависимости от /в, так как Atu
пропорциональна высоте подтопленной части КВО.
Установлено (рис. 2, г), что при работе
системы с двумя регуляторами зависимость А/и от
tB линейна. Для системы с одним регулятором
(верхнее положение ресивера) зависимость Atu
от tB имеет такой же характер до /в=10 °С, при
дальнейшем снижении /в кривая становится все
более пологой. Это вызвано тем, что к этому
моменту система уже не в состоянии обеспечить
дальнейшее подтопление КВО.
Результаты испытаний системы (рис. 1, в)
подтвердили сделанный ранее вывод о
возможности регулирования рк с помощью одного
регулятора на перепускном трубопроводе и о
влиянии АН в этом случае.
Таким образом, видно, что если для системы
(рис. 1, а) необходим свободный слив из КВО
в ресивер, то для системы (рис. 1, в), наоборот,
требуется, чтобы вход жидкости в ресивер был
расположен несколько выше выхода жидкости
из КВО. Причем величина АН, как это следует
из формулы B), является определяющей для
диапазона /в, в котором система с одним
регулятором на перепускной линии может
обеспечить стабилизацию /?к.
При использовании системы (рис. 1, в), когда
ресивер расположен выше КВО, необходимо на
время стоянки отсоединять ресивер не только
от регулирующей станции, но и от КВО, так
как иначе при пуске установки в теплое время
года, вследствие затопления КВО, компрессор
будет остановлен защитой из-за высокого
давления нагнетания.
Регулятор на перепускном трубопроводе, как
в системе с двумя, так и с одним регулятором,
предназначен для регулирования давления
перед дроссельным органом или, что тоже самое, —
в ресивере. Условие /?Рес=const (ppec —
давление в ресивере) выполняется до тех пор, пока
регулятор будет пропускать в единицу времени
ровно столько перегретых паров, сколько их
будет конденсироваться на стенках ресивера и
на поверхности раздела фаз. Исходя из этого
можно написать уравнение материального и
теплового баланса ресивера:
G, + Oi = G, J
G2 (i2 - ts) = Gx (i3 - У + AQT. n J
где Gj. G2, G3 — массовый расход хладагента
соответственно в жидкостной линии,
соединяющей КВО и ресивер, в
перепускном трубопроводе, соединяющем
ресивер с нагнетательным трубопроводом,
и в жидкостной линии, соединяющей
ресивер и дроссельный орган, кг/с;
hi l2> h—соответственно энтальпии этих трех
потоков, кДж/кг;
AQt, п — тепловые потери из-за теплообмена
ресивера с окружающей средой.
В первом приближении можно принять AQT#n=
=0, тогда из системы уравнений C) получим:
Если экспериментальным или расчетным
путем определить /lmin, т. е. энтальпию
хладагента на выходе из КВО при минимально
возможной температуре tB, и подставить это значение
в формулу D), то можно получить значение
максимального расхода горячих паров через
регулятор, установленный на перепускном
трубопроводе, т. е. ту величину, которая будет
определять его Dy.
Выше отмечалось, что для поддержания
давления в ресивере на заданном уровне,
количество пара, поступающего по перепускному
трубопроводу в ресивер в единицу времени, должно
быть равно количеству хладагента, который
конденсируется в нем. Если это равновесие будет
нарушено, то давление в ресивере начнет
повышаться или понижаться До тех пор, пока не
восстановится равновесие, но уже при другом
давлении в ресивере. Следовательно, массовый
расход паров в перепускном трубопроводе и
Ьу регулятора, устанавливаемого на этой
линии, будут зависеть от интенсивности
теплообмена в ресивере между переохлажденной
жидкостью, поступающей в него из КВО, и
перегретым паром из перепускного трубопровода.
Интенсивность теплообмена в ресивере будет,
в свою очередь, зависеть от конструкции
аппарата — расположения входа жидкости и пара
в ресивер, т. е. между конструкцией ресивера и
расходом пара через перепускной трубопровод
существует прямая связь.
2»

Конструкцию ресивера следует р азрабатывать
в зависимости от требований, пэедъявляемых к
регулируемым параметрам. Если необходимо
поддерживать постоянным не только давление,
но и температуру хладагента перед дроссельным
органом, то надо добиваться интенсификации
теплообмена в ресивере с помощью различных
конструктивных мер, чтобы иметь возможность
подогревать переохлажденную жидкость,
поступающую из КВО, до заданного значения.
Если требуется поддерживать постоянным
только давление в конденсаторе и в ресивере, а
температуру хладагента перед ТРВ с целью
увеличения удельной массовой
холодопроизводительности, наоборот, по возможности снижать, то
следует свести теплэээмен в ресивере к
минимуму, чтобы температура хладагента на выходе из
КВО как можно меньше отличалась от
температуры перед ТРВ.
Добиться снижения теплообмена в ресивере
можно, уменьшая поверхность раздела фаз,
осуществляя вход и выход жидкости в нижнюю часть
аппарата и,гдю возможности, дальше от места
ввода пара и т. п.
При испытаниях использовался обычный
линейный ресивер, в котором жидкость из КВО
подавалась сверху, а выходила снизу, вход
пара был расположен в верхней части, т. е.
никаких специальных мер ни к интенсификации
теплообмена (например, барботаж паров), ни его
уменьшению не было принято.
В таблице показано изменение основных
параметров по меэе снижения tB. Данные
получены при испытаниях системы с двумя
регуляторами. Как видно из таблицы, в нашем случае
в ресивере происходил достаточно интенсивный
теплообмен. Вследствие этого при изменении
/в от 18 до —20 °С температура tB снижалась
всего на 4,2 °С, в то время как /к — на 38 'С.
Например, при ?в=—20 °С в ресивере жидкость,
поступившая из КВО, подогревалась от —15 до
+34,8 °С, т. е. почти на 50 °С.
Основным недостатком практически всех
применяющихся в настоящее время систем
стабилизации являются одинаковые энергозатраты при
любых значениях /в, т. е. они не позволяют
воспользоваться теми возможностями и
преимуществами, которые может дать низкая
температура охлаждающей среды. Поэтому одна из
основных задач совершенствования холодильных
установок с воздушным охлаждением
заключается в разработке систем, которые позволили бы
сократить расход электроэнергии при низких
значениях tQ} т. е. систем, позволяющих
повышать гэ по мере падения tB.
Система стабилизации, в которой перепуск
паров производится в ресивер с минимальным
теплообменом, могла бы частично решить эту
задачу.
Однако следует учитывать, что системы
стабилизации, у которых /?K=const и pp.B=const,
а /р.в снижается вместе с tBy можно использовать
только в том случае, если холодопроизводитель-
ность компрессора регулируется в соответствии
с изменением q0, или когда некоторое
возрастание холодопроизводительности установки при
низких значениях tB допустимо.
Все три рассмотренные системы стабилизации,
работающие на принципе подтопления КВО,
могут обеспечить поддержание рк на заданном
уровне при любых, встречающихся на практике
низких значениях tB.
Для систем, изображенных на рис. 1, а, в,
имеет принципиальное значение взаимное
расположение конденсатора и ресивера. Если для
нормальной работы системы (рис. 1, а) необхо-
>в« °С
33
28
18
14
—2
—11
—20
рк.ю-8.
Па
12,1
11,0
10,1
9,9
9,7
9,9
9,9
V в-10'
Па
И,4
40,6
9,9
9,7
9,2
9,1
8,9
V °С
50,0
43,0
23,0
20,0
3,5
—6,0
—15,0
<р. в- °с
45,0
41,9
39,0
38,1
36,3
35,5
34,8
<7#.
к Д ж/к г
116,9
120,3
123,6
124,4
124,9
128,6
130,7
1
«70 •
кДж/кг
114,8
120,7 ,
141,2
142,9 |
156,2 |
169,3 !
176,8
Д<7, %
0
0
14
15
25
31
35
«а
1,69
1,89
1,97
1,97
1,97
2,09
1,91
Примечание: tK, tv. B
температура хладагента на выходе из КВО и перед дроссельным
органом;
удельная массовая холодопроизводительность, которая может
быть получена при /р.в=*к» т« е» без предварительного
подогрева в ресивере;
Aq — прирост удельной массовой холодопроизводительности, который
можно получить при минимальном теплообмене в ресивере;
8Э — электрический холодильный коэффициент.
30

димо, чтобы ресивер находился ниже КВО, то
для системы (рис. 1, в), наоборот, важно, чтобы
ресивер располагался выше конденсатора. Для
системы с двумя регуляторами (рис. 1, б)
взаимное расположение КВО и ресивера не имеет
значения.
Количество хладагента, которое надо
перепускать в ресивер, минуя КВО, для
поддержания перед ТРВ давления на заданном уровне,
зависит от интенсивности теплообмена в
ресивере. Уменьшение интенсивности теплообмена в
ресивере приведет к уменьшению количества
перепускаемых паров и к повышению удельной
массовой холодопроизводительности.
УДК [629.114.444:661.938-4041.004.11/. 14
Авторефрижераторы с азотной системой охлаждения НАСТ-1
В. М. БОЙЧУК, академик АН УССР Б. И. ВЕРКИНГ
Г. А. ВИНОКУРОВ, П. Б. КРУПНИК
Физико-технический институт
низких температур АН УССР
Преимущества криогенного охлаждения
транспортных средств, используемых для перевозок
скоропортящихся продуктов, достаточно хорошо
известны [3—6]. В ряде зарубежных стран
авторефрижераторы с азотной системой охлаждения
выполняют значительный объем перевозок. В
отечественной же практике этот
специализированный автотранспорт еще не нашел широкого
применения. Главные причины — ограниченное
производство жидкого азота и отсутствие
серийного выпуска систем азотного охлаждения для
автотранспорта. Последнее в рпределенной мере
сдерживает увеличение производства жидкого
азота. Положение должно несколько улучшиться
после освоения выпуска авторефрижераторов с
азотным охлаждением на Ереванском автозаводе
[7], однако там намечается производство машин
малой (около 0,8 т) грузоподъемности.
Нами создана азотная система охлаждения
НАСТ-1 для автофургона средней
грузоподъемности. С учетом опыта разработки, изготовления
и испытаний экспериментального образца при
внутригородских перевозках охлажденных
скоропортящихся продуктов [1] предложена
оригинальная схема охлаждения и принята навесная
компоновка системы вне кузова над кабиной
автомобиля (рис. 1). Такое исполнение позволяет
применять систему как для охлаждения
специально изготовленных теплоизолированных
кузовов, так и в существующих
авторефрижераторах вместо штатных фреоновых холодильных
установок.
Наиболее распространенным способом
криогенного охлаждения транспортных средств
является подача жидкого азота в виде
мелкораспыленной газожидкостной смеси непосредственно
в охлаждаемое пространство. Для этого в сосуде
для азота создается избыточное давление,
вызывающее необходимость применения :]запорно-
регулирующих устройств с ручным и
дистанционным управлением, в том числе регулятора
давления наддува и автоматического устройства
управления клапаном подачи азота.
Необходимость поддержания избыточного давления в
сосуде с азотом на уровне 0,1—0,15 МПа A,0—
1,5 кгс/см2) [5, 8] предъявляет повышенные
требования к прочности сосуда и надежности
устройств, обеспечивающих безопасность
эксплуатации, а также приводит к увеличению
массы сосуда.
Стремление упростить систему охлаждения,
сократить количество запорно-регулирующих
устройств, свести эксплуатацию системы к
минимуму простых операций (в связи с отсутствием
специальной подготовки у водителей
авторефрижераторов) привело к разработке новой схемы
охлаждения, обеспечивающей автоматическую
подачу азота с помощью электроимпульсного
насоса [21.
Размещенный в емкости с азотом насос (рис. 2)
состоит из двух камер 5, снабженных впускными
6 и продувочными 3 тарельчатыми клапанами,
электронагревателями 7 с токовводами 4,
напорными трубопроводами /. В исходном состоя-
Рис. 1. Авторефрижератор с азотной системой
охлаждения НАСТ-1.
31

Рис. 2. Насос для подачи жидкого азота:
/ — напорные трубопроводы; 2 — рычаг; 3 — продувочные
тарельчатые клапаны; 4 — токовводы; 5 — камеры; 6 —
выпускные тарельчатые клапаны; 7 — электронагреватели.
нии обе камеры насоса заполнены азотом. При
включении системы на нагреватель одной из
камер подается электрическое напряжение. При
этом часть азота из нее испаряется, благодаря
чему в камере повышается давление, под
действием которого оба клапана камеры закрываются,
и жидкий азот по напорному трубопроводу
подается в кузов авторефрижератора.
В конце цикла истечения азота из первой
камеры ее нагреватель отключается и включается
нагреватель второй камеры, где цикл
повторяется. В это время первая камера через клапаны
заполняется жидким азотом. Продувочные
клапаны обеих камер связаны рычагом 2 таким
образом, что при закрывании одного из них
принудительно открывается второй, благодаря чему
обеспечивается поочередное быстрое заполнение
камер насоса жидким азотом.
Периодическая подача напряжения на
нагреватели насоса осуществляется от симметричного
мультивибратора, управляющего выходными
транзисторами, работающими в ключевом
режиме.
Параметры насоса"Ъыбраны такими, чтобы при
минимальной потребляемой мощности получить
максимальную производительность. Рабочий
вариант насоса с объемом каждой камеры 50 см3
обеспечивал подачу 45 кг/ч жидкого азота при
потребляемой мощности 70 Вт и 17 рабочих
циклах в минуту. Сейчас производительность насоса
повышена до 140 кг/ч при той же потребляемой
мощности.
Система охлаждения (рис. 3)
авторефрижератора состоит из емкости 4 с азотом, в которой
расположен электроимпульсный насос 3 с
датчиком уровня 5, заправочным 2 и дренажным 11
трубопроводами, на которых установлены
заглушка 1 и вентиль 8. В блоке управления 7,
соединенном с бортовой электросетью
автомобиля, расположено термореле ТР-1-02Х с
пределами регулирования —20ч- + 10°С, которое по
сигналу термодатчика 14, находящегося в
кузове 15, управляет работой насоса. Такое же
термореле включает на пульте управления 6 в
кабине водителя лампу «перегрев» при достижении
в кузове температуры выше заданной.
Безопасность обслуживающего персонала
обеспечивается устройством блокировки 16,
отключающим систему при открытой двери 17
кузова 15. Предусмотрено также ручное
отключение системы из кузова.
Емкость для жидкого; азота объемом 160 л,
массой 40 кг выполнена из алюминиевых
сплавов и снабжена суперизоляцией. В системе при-
Рис. 3. Система азотного охлаждения:
/ — заглушка; 2 — заправочный [трубопровод; 3 —
электроимпульсный насос; 4 — емкость с азотом; 5 — датчик уровня;
6 — пульт 'управления; 7 — блок управления; 8 — вентиль;
9 — паропровод; 10 — трубопровод; 11 — дренажный
трубопровод; 12 — форсунка; 13 — коллектор; 14 — термодатчик;
15 — кузов; 16 — устройтво блокировки; 17 — дверь; 18 —
сопло; 19 — газовый канал; 20 — трубка.
32

менен поплавковый датчик уровня реостатного
типа со стрелочным индикатором на пульте
управления. Дополнительные группы контактов
датчика уровня отключают систему при
снижении уровня азота до нижнего предела, а также
включает сигнальную лампу «конец заправки»
после заполнения емкости.
Напорные патрубки насоса связаны с двумя
трубопроводами 10, которые проходят внутри
паропровода 9, соединенного с расположенным
в кузове ниже него коллектором 13 с форсунками
12.
В режиме хранения при закрытом вентиле 8
дренаж паров азота из емкости в кузов
осуществляется через паропровод, коллектор и
форсунки. Непрерывная подача газа через форсунки
исключает возможность забивания их льдсм.
Наличие газа не представляет опасности для
обслуживающего персонала при погрузочно-раз-
грузочных работах вследствие незначительного
испарения азота.
При включении системы охлаждения насос
подает жидкий азот в коллектор, где он
частично испаряется. Это приводит к некоторому
повышению давления как в самом коллекторе, так
и в связанной с ним паропроводом емкости для
азота. При этом в коллекторе происходит
разделение жидкости и пара, благодаря чему для
распыления азота в кузове можно использовать
форсунки эжекторного типа вместо обычно
применяемых струйных форсунок в виде отверстий в
стенке коллектора, требующих для работы
значительно большего давления наддува.
Газовый канал 19 форсунки соединен с
соплом 18, с которым связана трубка 20 подачи
жидкого азота. При работе форсунки жидкий азот
по трубке 20 попадает в зону разрежения сопла
18, где смешивается с потоком газа, подаваемого
по каналу 19 под действием избыточного
давления в коллекторе, и распыляется в кузове.
Размеры форсунок и их количество выбраны с
таким расчетом, что, не снижая
производительности насоса, они обеспечивают хорошее
распыление при избыточном давлении всего 0,01—
0,015 МПа @,1—0,15 кгс/см2), в то время как
струйные форсунки требуют избыточного
давления 0,15 МПа A,5 кгс/см2).
Паропровод 9, соединяющий паровые полости
коллектора и емкости для азота, исключает
перепад давлений между ними. Поэтому
повышение давления в системе не вызывает
необходимости увеличения напора насоса, а
следовательно, и его мощности, что важно при использовании
системы на транспортном средстве.
Жидкий азот подается в кузов до тех пор,
пока температура в нем не понизится до
заданного уровня, устанавливаемого с помощью
термореле. В дальнейшем необходимая температура
поддерживается автоматически путем
периодического включения системы охлаждения с
помощью блока управления.
Основные параметры системы
Запас азота, кг 125
Масса в заправленном состоянии, кг 250
Температура в кузове, °С — 20-f- + 10
Средний расход азота при эксплуатации 10
на внутригородских перевозках с 8—10
остановками для разгрузкой температуре
в кузове 4°С, кг/ч
В 1977 г. в Физико-техническом институте
низких температур АН УССР (г. Харьков)
азотными системами охлаждения НАСТ-1 были
оборудованы 10 авторефрижераторов типа
1АЧ — опытная партия (на базе автомобиля
ГАЗ-52-04), из которых демонтированы Еышед-
шие из строя в процессе предшествукщей
эксплуатации фреоновые холодильные установки.
Эти авторефрижераторы два сезона успешно
доставляли охлажденные мясные продукты и
полуфабрикаты (фасованное мясо, фарш, котлеты,
вареные и ливерные колбасы, студни, зельцы)
с Харьковского мясокомбината в торговую сеть
города. Температурный режим в кузове зависел
от вида перевозимой продукции. Чаще всего
систему охлаждения^ настраивали на
температуру 4 °С.
Для заправки систем охлаждения НАСТ-1
на территории комбината установлены два
хранилища азота и подготовлен обслуживающий
персонал. Опыт эксплуатации показал, что
заправлять систему азотом целесообразно сразу
после загрузки автофургона, так как
образующиеся при заправке пары азота способны
охладить перевозимую продукцию в среднем на 2,5 °С.
Обычно один авторефрижератор с системой
НАСТ-1 перевозит за рейс 800-—1650 кг груза,
покрывая расстояние до 55 км, и обслуживает
10 магазинов при длительности рейса 4,5—5 ч.
Опыт двухлетней эксплуатации
авторефрижераторов с системой НАСТ-1 подтвердил
целесообразность и экономическую эффективность
применения жидкого азота для внутригородских
перевозок охлажденных скоропортящихся
продуктов. Хорошие результаты получены также
при внутриобластных и межобластных (до
500 км) перевозках.
Система НАСТ-1 обеспечивает устойчивое
поддержание заданной температуры в кузове
(градиент температур и отклонение от заданного
уровня не превышают 1 °С) и высокую степень
сохранности продуктов. Она легче штатной
фреоновой холодильной установки
авторефрижератора 1АЧ на 150 кг, что позволило повысить
грузоподъемность автофургона до 1700 кг.
Кроме того, удаление штатного воздухоохладителя
из кузова увеличило его полезный объем при-
33

мерно на 1 м3, в настоящее вэемя он составляет
11 м3.
Испытания показали высокую механическую
прочность и надежность всех узлов системы
НАСТ-1. Успешной ее эксплуатации
способствует простота обслуживания и высокая
степень автоматизации. Система охлаждения
включается всего двумя тумблерами на пульте
управления, а контроль за.ее работой сводится к
наблюдению за указателем уровня азота и
сигнальной лампой температурного режима в
кузове. Заправка азотом упрощена путем
применения удобных соединительных элементов.
Питание системы охлаждения от бортовой
электрической сети автомобиля вследствие
малого потребления практически не ухудшает работы
приборов его электрооборудования.
Авторефрижератор может быть оставлен с включенной
системой при неработающем двигателе автомобиля
на 12 ч, при этом аккумуляторная батарея
разряжается не более чем на 10 %.
Экономический эффект от использования
одного авторефрижератора с системой НАСТ-1 на
Харьковском мясокомбинате составляет
3,5 тыс. руб. в год только от увеличения выпуска
скоропортящихся продуктов в теплый период
года из нефондового сырья. При этом не учтено
еще увеличение грузоподъемности и полезного
объема кузова авторефрижератора.
Эффективность использования ^спецавтотран-
спорта с азотным охлаждением могла бы быть
выше при некотором изменении технологии
перевозок и более четком взаимодействии
предприятий-изготовителей, транспортных
организаций и потребителей.
Для сокращения времени стоянок с открытой
дверью при разгрузке в целях экономии азота
необходимо разрабатывать оптимальные
маршруты и графики движения на каждый рейс, а
загрузку автомобиля проводить в строгом
соответствии с очередностью разгрузки в каждой
точке маршрута. Целесообразно организовать
диспетчерскую связь между поставщиками и
потребителями, которые к прибытию
авторефрижератора должны подготовить к погрузке
оборотную тару (ящики, поддоны, лотки).
Практически в настоящее время ее нет, и перегрузка
продукции из транспортной тары в тару
магазинов приводит к длительным стоянкам
автофургона с открытой дверью и отогреву кузова.
Отрицательно сказывается на эффективности
перевозок охлажденных продуктов
недостаточная оснащенность торговой сети холодильными
камерами и прилавками, что вынуждает ряд
магазинов заказывать количество
скоропортящихся продуктов, которое можно реализовать в
течение установленного срока хранения без
охлаждения. Это неоправданно дробит партии
грузов и увеличивает число точек разгрузки. Многие
предприятия торговли не имеют удобных
подъездных путей и площадок для разгрузки, что
увеличивает ее продолжительность.
На основании результатов испытаний и
накопленного опыта внутригородских
автомобильных перевозок скоропортящихся продуктов с
использованием жидкого азота в настоящее время
ведется модернизация конструкций системы
охлаждения НАСТ-1 и подготовка ее к выпуску
на Опытном заводе ФТИНТ АН УССР.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Автомобиль-рефрижератор с азот,
ным охлаждением/ В. М. Бойчук, Б. И. Веркин
П. Б. Крупник и др. — Мясная индустрия СССР»
1977, № 2.
2. А. с. 661201 (СССР).
3. Б у р к о в М. С. Специализированный подвижной
состав автомобильного транспорта. М., Транспорт,
1972.
4. К у з н е ц о в Е. И., А х п о л о в И. К.
Специализированный подвижной состав для перевозки
скоропортящихся грузов автомобильным транспортом.
М., Транспорт, 1967.
5. Куликовская Л. В., П о в а р ч у к М. М.,
Ш а в р а В. М. Применение жидкого азота для
охлаждения транспортных средств при перевозках
пищевых продуктов. — Холодильная техника, 1975,
№ 3.
6. Мещеряков Ф. Е. Основы холодильной
техники и холодильной технологии. М., Пищевая
промышленность, 1975.
7. П о в а р ч у к М. М. Совершенствование
автомобильного холодильного транспорта. — Холодильная
техника, 1977, №11.
Хранение и транспортировка охлажденного
8. мяса в атмосфере азота/ В. М. Шавра, А. И. Пис-
карев, Л. В. Куликовская и др. — В кн.:
Холодильная технология мяса и мясопродуктов. М.,
1975.
34

УДК 637.3527.354.004.4:725.355:542.943.5
Хранение твердых сычужных сыров в холодильных
камерах с озонированием воздуха
Проф. М. А. ГАБРИЭЛЬЯНЦ, Л. Н. ТЕПЛОВА
Заочный институт советской торговли
Т. И. КАРПОВА
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова
Р. А. КОЗЛОВА, Г. Ф. МАКАРОВА
Росмясомолторг
В общем объеме производства натуральных
^сыров в стране более 90 % приходится на твердые
сычужные сыры (российский, пошехонский,
костромской, швейцарский и др.).
Значительная часть вырабатываемых твердых
сычужных сыоов поступает на
распределительные холодильники Росмясомолторга для
длительного хранения. В соответствии с
действующей «Инструкцией по приемке, хранению,
обработке и выпуску сыров», утвержденной
Министерством торговли РСФСР в 1969 г., их
хранят при температуре О-i—4 °С и относительной
влажности воздуха 85—90 %. Для этого режима
в камерах с батарейным охлаждением при
естественной циркуляции воздуха установлены
следующие сроки хранения: сыры типа
швейцарского — 6 мес, типа голландского — 4 мес.
Российский сыр разрешается хранить при
температуре не ниже —3 °С во избежание его
подмораживания.
Как правило, эти сыры начинают плесневеть
еще до окончания указанных сроков хранения.
Развитие плесени на сырах сопровождается
ухудшением их товарного вида и вкусовых достоинств.
В связи с этим в процессе хранения их
неоднократно протирают для удаления поверхностной
плесени, зачищают от плесени, проникшей под
парафиновое покрытие, и вновь парафинируют,
а в некоторых случаях моют и сушат, что
является причиной значительных отходов (до 2 %).
Кроме того, эти операции сопряжены со
значительными затратами труда и средств (сплав для
парафинирования, электроэнергия, вода и др.).
В камерах хранения с воздушным
охлаждением и пониженной влажностью воздуха плесне-
вение сыров менее интенсивно, чем в камерах с
батарейным охлаждением, но в этом случае
значительно возрастают потери от усушки.
Для сохранения качества, продления
сроков хранения и уменьшения потерь при
хранении твердых сычужных сыров необходимо
ограничить развитие плесеней, что может быть
достигнуто применением озона в сочетании с
соответствующими низкими температурами.
Озон, являясь сильным окислителем,
разрушающе действует на микроорганизмы и
органические вещества, в связи с чем его используют
как дезинфицирующее и дезодорирующее
средство для прекращения или подавления развития
плесеней и бактерий, вызывающих порчу
продуктов, и устранения посторонних запахов.
Озонирование проводят в незагруженных
холодильных камерах вместо так называемой
мокрой дезинфекции, что дает значительный
экономический эффект. Однако камеры хранения на
распределительных холодильниках редко
полностью высвобождаются, поэтому невозможно
регулярно дезинфицировать их озоном. Кроме
того, при озонировании свободных камер не
достигается обеззараживания загружаемых в
них продуктов, в результате чего сроки
хранения их увеличиваются весьма незначительно.
Для сохранения качества продуктов и
увеличения сроков их хранения необходимо
проводить систематическое озонирование
загруженных камер.
С 1972 г. в Заочном институте советской
торговли и Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности
проводятся исследования влияния озона на
микрофлору пищевых продуктов [61, разработаны
режимы озонирования и сроки хранения
полукопченых колбас [1, 2], охлажденного мяса,
картофеля [3] и других продуктов. Авторами
разработаны режимы озонирования камер хранения
твердых сычужных сыров.
Опытное хранение проведено на Московском
холодильнике № 13 в двух холодильных
камерах с батарейным охлаждением с одинаковыми
температурно-влажностными режимами. Одну из
них периодически озонировали, другую
(контрольную) не озонировали.
Камеры озонировали с помощью
рефрижераторного генератора озона РГО-1 до
концентрации озона в воздухе 5—7 мг/м3.
Продолжительность однократного озонирования 3—4 ч;
периодичность — 2 раза в неделю (перерыв 2—
3 сут). Этот режим озонирования на основании
лабораторных исследований считали
оптимальным.
Озонатор, смонтированный на тележке, рас-
35

полагали на высоте 1,2—1,5 м от уровня пола
в проезде посередине камеры.
Объектами исследования являлись
промышленные партии сыров — российского,
пошехонского, костромского и др. Сыры, упакованные
в деревянные ящики, а костромской — в
деревянные барабаны, размещали на поддонах в
два—три ряда по высоте, швейцарский сыр без
упаковки — на деревянных решетках стопками
по 4—5 кругов.
Хранили сыры в обеих камерах при
температуре —2-=—4 °С, относительной влажности
воздуха 85—90 % и естественной циркуляции
воздуха @,1 м/с). Российский сыр хранили в этом
температурном режиме, так как было
установлено, что криоскопическая температура его
находится на уровне —6,3-4—7,9 °С.
Температуру воздуха в камерах
контролировали термометром и недельным термографом,
относительную влажность воздуха — гигрографом.
Приборы располагали в камерах на высоте 1,2 м
от уровня пола.
Концентрацию озона определяли йодометри-
ческим методом.
О качестве сыров судили по органолептиче-
ским, химическим и микробиологическим
показателям. Органолептическую оценку проводила
дегустационная комиссия по 100-балльной
системе. Химическим исследованиям подвергали
жировую фракцию сыров, в которой определяли пе-
рекисное и кислотное числа жира по
общепринятой методике. В процессе хранения сыров
наблюдали за изменениями микрофлоры на их
поверхности.
Ниже приводятся результаты исследования
качества сыров при длительном хранении в
озонируемой и неозонируемой камерах.
Установлено, что содержание озона в воздухе
при температуре —4 °С достигает концентрации
5—7 мг/м3 примерно через 40—60 мин после
включения высоковольтного трансформатора
озонатора РГО-1, работающего от
электрической сети напряжением 180—220 В, и
поддерживается на постоянном уровне при дальнейшей
работе озонатора. Во время озонирования озон
равномерно распределяется по всему объему
камеры даже без принудительной циркуляции
воздуха. Полный распад озона после
выключения озонатора наступает примерно через 60 мин,
т. е. через такое же время, какое требуется для
достижения рабочей концентрации.
В неозонируемой камере уже через 1 мес
хранения на поверхности сыров начинают
появляться точечные колонии плесени, а
интенсивный рост плесени отмечается через 1,5—2 мес,
если сыры поступили в камеру без каких-либо
видимых признаков развития плесени. К этому
времени необходима протирка сыров с целью
удаления поверхностной плесени. Если при
закладке на хранение на поверхности сыров
имеется даже точечная белая плесень, что часто
наблюдается в практике работы холодильников,
то уже через 1 мес на значительной части
поверхности отмечается сплошной рост плесени.
Удаление поверхностной плесени не
обеспечивает последующего длительного сохранения
качества сыров. В дальнейшем плесневение
таких сыров происходит в более короткие сроки,
в связи с чем необходимо более частое
протирание их, а иногда даже зачистка, мойка, сушка
и парафинирование. Плесневение не только
ухудшает вкус и запах сыров, но может явиться
причиной образования токсических веществ [4].
Периодическое (через 2—3 сут)
четырехчасовое озонирование камер при концентрации озона
5—7 мг/м3 исключает рост плесеней на сырах,
таре и упаковочных материалах в течение 4 мес
и более при указанном выше температурно-
влажностном режиме.
Озон не оказывает отрицательного влияния
на товарный вид, химические и органолептиче-
ские показатели сыров. Сравнительная оценка
качества сыров одних и тех же наименований,
хранившихся в различных условиях, показала,
что сыры из озонируемой камеры через 1 мес
хранения не отличались по вкусу и запаху,
консистенции, рисунку, цвету от сыров из
неозонируемой камеры. В последующий период
общая балльная оценка качества сыров,
хранившихся в озонируемой камере, и оценки по
основным органолептическим показателям не
снижались. Только после 4 мес хранения на
поверхности отдельных кругов российского и
костромского сыров появлялись первые признаки
плесневения. У пошехонского сыра
первоначальные качественные показатели сохранялись
до 5 мес, у швейцарского — до 9 мес.
Исследования показали, что принятые
режимы озонирования не активизируют
окислительных процессов в жире как в поверхностном,
так и во внутреннем слоях.
Так, например, в жире российского сыра,
хранившегося в неозонируемой и озонируемой
камерах, перекиси были обнаружены в
поверхностном (на глубине до 2 см) и во внутреннем
слоях чэрез 2 мес. После 4 мес хранения пере-
кисное число жира в поверхностном слое не-
озонированного сыра составило 0,0052 % йода,
озонированного — 0,0048%, а во внутреннем
слое — соответственно 0,0034 и 0,0038% йода.
Содержание свободных жирных кислот за
период четырехмесячного хранения сыра
увеличилось по сравнению с исходным (кислотные
числа 1,12—1,21 мг КОН) примерно в 2 раза
в поверхностном и в 1,5 раза во внутреннем слоях
как в неозонированном, так и в озонированном
сыре.
36

Озонирование камер рекомендуется проводить
вечером или ночью, когда прекращаются по-
грузочно-разгрузочные операции в камерах, во
избежание вредного воздействия озона на
персонал холодильника.
Режимы озонирования были проверены на
распределительных холодильниках Росмясомол-
торга. После этого была разработана
«Временная инструкция по озонированию камер
хранения твердых сычужных сыров на холодильниках
Росмясомолторга», согласованная с
Минздравом РСФСР и утвержденная в 1975 г. Мин-
торгом РСФСР.
В настоящее время на распределительных
холодильниках широко применяют озонирование
камер хранения твердых сычужных сыров, что
позволяет сохранить их качество, сократить
потери и достичь экономии путем исключения
операций по приведению сыра в товарный вид. От
внедрения озонирования камер и складов
Росмясомолторга годовая экономия составила более
3 млн. руб. [5].
Однако дальнейшее внедрение этого
эффективного способа сохранения качества продуктов,
особенно подверженных порче, сдерживается тем,
что отечественное машиностроение прекратило
выпуск озонаторов. Положительная практика
озонирования камер хранения продуктов
говорит о необходимости как можно быстрее вновь
наладить выпуск озонаторов, при этом более
УДК 637.5.037:628.852.2
Д-р техн. наук, проф. Н. А. ГОЛОВКИН, В. В. ЕВЕЛЕВА,
канд. техн. наук Л. С. КРАЙНОВА
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Интенсификация охлаждения мяса приводит к
снижению естественных потерь, улучшению
товарного вида продукта и повышению его
стойкости при хранении [2, 6]. Вместе с тем
консистенция мяса, охлажденного быстрым
способом, ухудшается при кулинарной обработке [11 ]
и, как следствие, снижается пищевая ценность
продукта.
Появление жесткости говяжьего, телячьего и
бараньего мяса отмечалось при охлаждении его
ниже 10 °С в течение 10 ч после убоя [8, 11].
При сравнении быстро охлажденного телячьего
мяса с охлажденным и выдержанным при
температуре 15—16 °С обнаружено, что мышечная
мощных и совершенных, чем РГО-1, с
автоматическим контролированием и регулированием
содержания озона в воздухе, и обеспечить
потребность в них не только распределительных
холодильников, но и плодоовощных баз,
предприятий различных отраслей пищевой
промышленности с целью повышения
санитарно-гигиенического уровня предприятий и сохранения
качества пищевых продуктов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Габриэльянц М. А., Резго Г. Я-
Хранение полукопченых колбас в озонируемой камере. —
Экспресс-информация, сер. «Мясная
промышленность», 1974, № 10.
2. Габриэльянц М. А., Резго Г. Я-
Хранение полукопченых колбас в различных
условиях. — Экспресс-информация, сер. «Оптовая
торговля», 1975, вып. 6.
3. Колодязная В. С, Супонина Т. А.
Хранение пищевых продуктов с применением
озона. — Холодильная техника, 1975, № 6.
4. Н е с т е р и н М. Ф. Актуальные вопросы
токсикологии пищи. — Журнал всесоюзного
химического общества им. Д. И. Менделеева, т. XXIII,
1978, № 4.
5. Сергиенко А. Н. Дорогой труда и
свершений. — Холодильная техника, 1977, № 11.
6. Супонина Т. А. Влияние озона на
микроорганизмы, вызывающие порчу картофеля при
хранении. — В кн.: Холодильная обработка и хранение
пищевых продуктов. Л., 1975, вып. 3.
ткань первого имеет меньшую длину саркомеров
[10].
Изучая зависимость посмертного сокращения
мышечных волокон говяжьего мяса от
температуры, Р. X. Локкер и К. Дж. Хэгьярд [9]
определили температурный интервал холодового
сокращения.
С точки зрения биохимических изменений
Дж. Р. Бендолл [8] делит процесс сжатия мышц
при температуре 2 °С на две фазы: быстрое
сокращение, протекающее при постоянном уровне
АТФ, и медленное сокращение, продолжающееся
около 23 ч при медленном падении АТФ и рН.
Максимальное сокращение мышцы происходит
в первоначальной фазе холодового сжатия, как
только температура падает ниже 11 °С. Поэтому
быстрое охлаждение ниже 10 °С таит в себе
опасность укорачивания мышечных волокон и
соответственно увеличения жесткости мяса.
Влияние режимов охлаждения иа минеральный состав мяса
37

По данным Р. А. Лори [4], при температуре
10 °С и рН=5,7ч-6,0 осаждается минимальное
количество саркоплазматических белков,
которые снижают нежность и влагоудерживающую
способность миофибриллярных белков.
Результаты исследований [4] показали, что
выдерживание говяжьего мяса при повышенной
температуре ускоряет процессы
гидролитического распада саркоплазматических белков.
На основании полученных данных
предлагались различные режимы охлаждения и
выдерживания мяса. Дж. Р. Бендолл [81 считает
необходимым выдерживать туши в подвешенном
состоянии в течение 15 ч при 12 °С, чтобы
процесс окоченения завершился без холодового
сокращения мышц. После этого туши можно
быстро охлаждать. Некоторые исследователи
рекомендуют охлаждать туши при температуре 16 °С
в течение 16—24 ч. Имеются и другие
предложения: выдерживать мясо при 15 °С в течение
6—8 ч [111 и около 20 ч [10].
Таким образом, результаты многочисленных
экспериментов свидетельствуют, что одним из
путей уменьшения жесткости и ускорения
процессов созревания мяса является охлаждение
и выдерживание туш при температуре воздуха
12—16 °С. Однако возможность использования
повышенных положительных температур при
выдерживании ограничивается в связи с
появлением загара, увеличением усушки и ростом"мик-
робиальной обсемененности мяса.
Учитывая необходимость интенсификации
процесса охлаждения, с одной стороны, и
предотвращения холодового сжатия, с другой, были
предприняты исследования режима
ступенчатого охлаждения говядины с промежуточным
выдерживанием мяса|при положительной
температуре.
Нач)сновании теоретических предпосылок был
принят следующий режим охлаждения полутуш.
На первом этапе осуществляли быстрое
охлаждение при температуре воздуха —2 °С и
скорости его движения 1,5—2,0 м/с до достижения
температуры 10—15 °С на поверхности
полутуши — этот период характеризуется наиболее ин*
тенсивными теплоотдачей и массопереносом [6],
при этом замедляется рост микрофлоры и
уменьшается вероятность холодового сокращения
мышц [4, 8, 10, 11]. На втором этапе мясо
выдерживали при температуре 10—15 °С в
течение 12—24 ч — при этих условиях не было
опасности появления загара, а также быстрого
развития микрофлоры. На третьем этапе мясо до-
охлаждали при температуре воздуха 0-=—2 °С
до достижения 4 °С в толще бедра.
Для сравнения параллельно исследовали
режим одноступенчатого быстрого охлаждения при
температуре воздуха —2 °С и скорости его
движения 1,5—2,0 м/с, что соответствовало
условиям первого этапа трехступенчатого режима
охлаждения.
В процессе исследований наблюдали за
изменением водоудерживающей способности, рН
среды, модуля упругости и состояния макро- и
микроэлементов глютеуса, выбранного в качестве
объекта исследования. По водоудерживающей
способности мышечной ткани и величине рН
среды можно судить об изменениях в зарядах
и структуре белков, сказывающихся на
нежности мяса и мясопродуктов. Одной из причин,
приводящих к изменению мышечных белков при
холодильной обработке продуктов животного
происхождения является нарушение связи
белков с минеральными веществами мышц [3].
Водородный показатель определяли потенцио-
метрическим методом; водоудерживающую
способность — центрифугированием; модуль
упругости — квазистатическим методом постоянной
на!фузки; содержание калия, натрия и
кальция — методом пламенной фотометрии;
концентрацию магния, железа, цинка, меди, кобальта,
ванадия, молибдена и марганца — эмиссионной
спектроскопией.
О нарушении связи металлов с компонентами
мышечной ткани судили по ухудшению
способности ткани удерживать элементы при ее
центрифугировании. Полагали, что при
центрифугировании мышечная ткань теряет свободные ионы.
Динамика слабо- и прочносвязанных ионов при
охлаждении и хранении мяса свидетельствует об
изменении состояния биометаллов, характер
которого зависит от режима охлаждения.
Исследование физико-химических
характеристик показало, что выдерживание говяжьего
мяса при трехступенчатом режиме охлаждения
значительно ускоряет ослабление связи металлов
с компонентами мышечной ткани. Снижение
концентрации слабо- и прочносвязанных ионов
рассматриваемых металлов, свидетельствующее о
превращениях в белковой системе исследуемого
объекта, происходит в первые 12—24 ч после
убоя при трехступенчатом режиме и в течение
24—72 ч при быстром одноступенчатом режиме
охлаждения.
Количество элементов, обнаруживаемых в
пробах мышечной ткани после центрифугирования,
при трехступенчатом режиме охлаждения
уменьшается (мг% на сырой продукт) для калия с 319
до 308, натрия — с 53 до 43, кальция — с 8,8
до 8,2, железа — с 1,813 до 0,954, цинка —
с 0,969 до 0,605, меди — с 0,452 до 0,190,
марганца — с 0,0054 до 0,0035. При одноступенчатом
быстром охлаждении концентрация слабо-
и прочносвязанных ионов калия снижается с 333
до 287, натрия — с 52 до 36, кальция — с 10,0
до 7,5, железа — с 1,488 до 1,125, цинка — с
0,855 до 0,669, меди — с 0,458 до 0,270.
38

Учитывая взаимосвязь динамики водоудержи-
вающей способности и модуля упругости,
указанные промежутки времени рассматривали как
периоды окоченения мышечной ткани.
Установлено, что между снижением
концентрации слабо- и прочносвязанных ионов кальция,
железа, цинка и водоудерживающей
способности существует статистически достоверная
коррелятивная связь. Коэффициенты корреляции для
кальция составляют —0,784ч—0,949; для
железа —0,807-т—0,999; для^ цинка —0,715 -f-
-т—0,991.
Многие исследователи отмечают, что
концентрация ионов кальция играет существенную роль
в сокращении и расслаблении миофибрилл, а
следовательно, в изменении прочности и
эластичности мышечной ткани. Ионы цинка, наряду
с ионами других элементов, видимо,* служат
регуляторами процессов окоченения.
Известно, что основной реакцией в процессе
сокращения мышцы, поставляющей энергию в
необходимом количестве, является гидролиз аде-
нозинтрифосфата. При гидролитических
процессах не происходит переноса электронов и
изменения степени окисления атомов субстратов.
Поэтому металлоферменты, катализирующие распад
аденозинтрифосфата, включают в свой состав
цинк и кальций, характеризующиеся
постоянством степени окисления, и очень редко марганец,
который может изменять степень окисления [7].
В окислительных процессах в биологических
объектах активирующее действие оказывают
ионы железа, меди и марганца [7]. В данном
случае переход ионов этих металлов из
связанного состояния в свободное также может
способствовать ускорению протекания процессов
посмертного окоченения и расслабления в
мышечной ткани мяса.
В работе Дж. Р. Бендолла [1] сообщается,
что при сокращении живой мышцы ионы
кальция освобождаются, а при расслаблении ее
свободные ионы поглощаются. Согласно этим
данным, период с 24 до 72 ч при трехступенчатом
режиме рассматривали как время расслабления
мышцы, когда наблюдается рост концентрации
слабо- и прочносвязанных ионов кальция в
пробах с 8,2 до 9,1 мг%, снижение влагоотдачи
с 10,61 до 9,54% и уменьшение модуля
упругости с 82,3 до 75,3 кН/м2. Величина рН мяса
составляла 5,58—5,55. Содержание ионов калия
через 72 ч увеличивалось с 308 до 354 мг %
в состоянии окоченения. По данным [5], ионы
калия связываются структурными белками при
созревании мяса.
Результаты исследований показали, что при
быстром ¦ одноступенчатом охлаждении
биохимические процессы заторможены по сравнению
с трехступенчатым режимом. Ускорение
окоченения и расслабления мышечной ткани при
трехступенчатом режиме охлаждения дает
возможность сократить технологический цикл
производства созревшего мяса.
Трехступенчатый режим охлаждения был
опробован в производственных условиях
Ленинградского и Волховского мясокомбинатов.
Определение общей обсемененности
микробами поверхности мясных полутуш показало, что
предварительное охлаждение и последующее до-
охлаждение при ступенчатом способе являются
тормозящими факторами для развития
микрофлоры. Так, через 24 ч на поверхности быстро-
и ступенчатоохлажденных туш общее число
бактерий на 100 см2 (в области бедра) составляло
соответственно 67-104 и 32-104. По итогам
сравнительной дегустации лучшим было
признано мясо, которое охлаждали ступенчатым
способом с промежуточным выдерживанием при
положительной температуре. По пятибалльной ор-
ганолептической оценке оно получило 4,4
балла, а говядина, охлажденная быстрым
одноступенчатым способом,—3,9 балла.
Потери массы мяса от усушки в процессе
трехступенчатого охлаждения составляли 1,20 %,
причем в период предварительного охлаждения—
0,96 %.
При использовании говядины, охлажденной
трехступенчатым способом, для выработки
продуктов, вареных в оболочке, в частности
«Говядина особая в/с», выход готовой продукции
составил 84,3 % при норме 80 %. Выработанный
продукт также обладал более высоким качеством.
Проведенные исследования позволяют сделать
следующие выводы: при трехступенчатом
режиме охлаждения благодаря ускорению процессов
окоченения и расслабления мышечной ткани
сокращается технологический цикл производства
созревшего мяса, повышается качество мяса,
а также увеличивается выход и качество готовой
продукции.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б е н д о л л Дж. Р. Мышцы, молекулы и
движение. М., Мир, 1970.
2. Влияние интенсивных способов охлаждения
на пищевую ценность мяса/ А. Соколов, Т. Рудин-
цева, Н. Шишкина и др. — Мясная индустрия
СССР, 1976, № 10.
3. Головкин Н. А., Крайнова Л. С.
Изменение макро- и микроэлементов в мышцах
рыб при хранении. — Изв. ВУЗов, Пищевая
технология, 1970, № 5. . - ... .
4. Л о р и Р. А. Наука о мясе. М., Пищевая
промышленность, 1973.
5. С о л о в ь е в В. И. Созревание мяса.' М.,
Пищевая промышленность, 1966.
6. Ш е ф ф е р А. П., С af а*т ч'а н • А. К. Быстрое
охлаждение мяса методом воздушного душирова-
ния. М., ЦИНТИпищепром, 1967. , , ,
39

7. Яцимирский КЛБ.. Введение в
бионеорганическую химию. Киев, Наукова думка, '976.
8. Bendall J. R. The biochemistry of rigor
mortis and cold-contracture. Report. XlX-th European
meeting of meat research workers. Paris, 1973.
9. Locker R. H., H]a g у а г d] C. J. — J. of
the Scien. of Food and Agric, 1963," Vol. 14.
10. Newbold R. P., Harris P. V. — J. of
Food Scien., 1972, Vol. 37, № 3. !
11. Qju a a s R. — Fleisch, 1977, Bd. 31, № 4.
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
УДК 621.565.92:658.516.2
Новое в стандартизации торгового холодильного оборудования
Канд. техн. наук В. Л. ТИХОМИРОВ, Е. В. ЕФИМОВА
ВНИИтормаш
В. Я. ДОЗОРЦЕВ
Проектно-технологическое бюро
торговой техники
Торговое холодильное оборудование
предназначено для кратковременного хранения,
демонстрации и продажи пищевых продуктов
населению. По своей массовости оно занимает второе
место в холодильной цепи после бытовых
холодильников. Ежегодно в торговую сеть
поступает более 200 тыс. единиц оборудования с
охлаждаемым объемом более 400 тыс. м3.
Однако потребность в нем все еще не
удовлетворяется. Отстает и его технический уровень.
Одной из главных причин последнего
является недостаточная требовательность
существующей нормативно-технической документации
на это оборудование, в первую очередь
стандартов.
На торговое холодильное оборудование
распространяются стандарты: ГОСТ 17124—71
«Шкафы холодильные торговые», ГОСТ 13742—
73 «Камеры холодильные сборные», ОСТ 27—07—
151—73 «Торговое холодильное оборудование».
Будучи в свое время первыми нормативными
документами, охватывающими все
существовавшие в тот период требования к оборудованию,
они существенно устарели и уже становятся
тормозом дальнейшего технического
совершенствования оборудования. Многие положения
этих стандартов повторяются, некоторые
противоречивы, а методы испытаний не всегда ясны.
Накопленный опыт использования
стандартов как средства технического
совершенствования изделия показал необходимость создания
единого стандарта для всех видов оборудования
с изложением в нем общих для них требований
и методов испытаний на современном уровне.
Ранее такой обобщающий стандарт был
разработан для холодильных агрегатов [2].
Предпосылкой для создания нового
прогрессивного стандарта на торговое оборудование
явился выпуск международного стандарта ИСО
МС 1992 [3], в восьми частях которого
изложены общие требования и методы испытаний
торгового холодильного оборудования,
и.рекомендаций СЭВ [4, 5],. в которых указаны типы,
основные параметры и методы испытаний
оборудования.
В соответствии с планом государственной
стандартизации головной организацией по
торговому машиностроению ВНИИторгмаш Мин-
легпищемаша совместно с проектно-технологи-
ческим бюро торговой техники (ПТБ ТТ)
Министерства торговли СССР в 1977—1978 гг. был
разработан новый стандарт ГОСТ 23833—79
«Оборудование холодильное торговое. Общие
технические условия».
Коренные отличия нового стандарта от
действующих в настоящее время заключаются прежде
всего в методическом подходе к стандартизации
торгового холодильного оборудования. В
ГОСТ 23833—79, охватывающем все виды
оборудования для торговли и общественного
питания, (сборные камеры, шкафы, прилавки,
прилавки-витрины, витрины и охлаждаемые столы),
включена подавляющая часть технических
условий и методов испытаний, характерных для всех
видов оборудования, что позволяет сопоставлять
их между собой.
Характерные положения технических
условий, свойственные только определенному виду
оборудования (а таких очень мало), будут
изложены в стандартах на это оборудование.
Такие стандарты на наиболее массовые виды
оборудования — холодильные шкафы и сборные
холодильные камеры — будут подготовлены в
1980 г. Предполагается, что ко времени ввода
40

в действие общего стандарта ГОСТ 23833—79
A983 г.) все стандарты на технические условия
отдельных видов оборудования будут также
разработаны.
В новом ГОСТ 23833—79, наряду с
указанными ниже положениями, впервые обоснована
необходимость внедрения прогрессивной
технологии изготовления оборудования с
применением в ограждающих конструкциях
вспениваемой пенопластовой теплоизоляции. Вместе с
общими требованиями к тепловой изоляции
(плотность не более 45 кг/м3, био- и
влагостойкость, отсутствие запаха, стабильность
теплопроводности) в стандарте указано, что
коэффициент теплопроводности материала заливочной
тепловой изоляции должен быть не более
0,035 Вт/(м-К) [0,030 ккал/(ч-м-°СI.
Стандарт предусматривает внедрение галивоч-
ной тепловой изоляции, начиная с 1984 г.
Наиболее эффективно внедрять эту изолзщию в
закрытых видах оборудования, в первую
очередь в шкафах, камерах, прилавках. В
соответствии с этим ВПО «Союзторгмаш» Минлег-
пищемаша намечено освоить весь ряд этих
изделий в период действия нового стандарта.
Первые образцы этих изделий уже разработаны и
приняты Межведомственными комиссиями.
Применение древесины для облицовки
оборудования и изготовления в нем полок и решеток
(кроме напольных) новым стандартом
запрещено.
Новым является требование к классификации
оборудования по температуре внутреннего
объема. Ранее под этим понимали среднюю
температуру воздуха в охлаждаемом объеме,
сейчас — температуру находящегося в нем
продукта, определяемую как среднее арифметическое
значение температур контрольных пакетов,
размещенных в оборудовании в определенных
точках (схема размещения контрольных пакетов
приведена на рис. 1).
Контрольные пакеты должны быть
изготовлены в виде параллелепипеда размером ЮОХ
X 100x50 (±5) мм и массой 0,5 кг (±5%).
Контрольные пакеты, в которых измеряют
температуру, выполняют из двух полупакетов
толщиной 25 мм со специальным наполнителем,
между которыми (в центре) устанавливают
термодатчик. Температура замерзания
наполнителей должна быть не выше —1 °С, плотность
1,00—1,01 кг/дм3. Обертку пакетов
рекомендуется выполнять из синтетического материала,
препятствующего влагообмену наполнителя с
окружающей средой.
Оборудование при испытаниях загружают
полностью: при наличии линии загрузки
продуктов — до нее, при ее отсутствии — по массе
или объему, согласно нормативно-технической
документации на оборудование. Оборудование,
кроме контрольных пакетов, загружают
имитаторами продукта, в качестве которых можно
Рис. 1. Схемы размещения контрольных пакетов
(размеры Iданы в мм):
а — в закрытых внутренних объемах камер, шкафов и
прилавков; б — в открытых внутренних объемах (на полках витрин I,
в прилавках 7/); в — в закрытых внутренних объемах
прилавков-витрин; 1 — контрольный пакет; 2 — имитатор продуктов;
А, В, Н — габаритные размеры внутреннего объема; L — длина
внутреннего объема.
//иния
загрузки
^ размещение
пакетов аналогично и~
//иния
загрузки
Размещение паке-
то 6 аналогично а
41

использовать пустые коробки или деревянные
бруски в среднетемпературном оборудовании и
деревянные бруски, куски хозяйственного мыла
или упакованные брикеты водного льда в
низкотемпературном оборудовании.
Во время температурных испытаний
оборудование перед загрузкой его имитаторами
продукта и контрольными пакетами должно
проработать не менее суток в незагруженном состоянии
при требуемых температуре и влажности
окружающего воздуха. Лишь после этого в него
загружают предварительно охлажденные до
требуемой температуры имитаторы продукта и
контрольные пакеты. Оборудование испытывают
при закрытых дверях (створках, шторах и
других прикрытиях внутреннего объема).
Температурный режим считается
стабилизировавшимся, если температура в
соответствующих по времени точках температурной кривой
(рис. 2) в период автоматического поддержания
режима (участок в) колеблется не более ±0,5 °С.
Оборудование работает не менее 24 ч при не
менее трех периодах оттаивания.
За установившийся принимается режим, при
котором колебание температуры внутреннего
объема в течение 6 ч не превышает 0,5 °С.
Температуру внутреннего объема (и
коэффициент рабочего времени агрегата) определяют
за период работы оборудования в
установившемся режиме не менее 3 ч при одинаковом
числе периодов работы и стоянок агрегата.
По температуре внутреннего объема торговое
холодильное оборудование классифицируется на
высокотемпературное, предназначенное для
хранения, демонстрации и продажи напитков и
продуктов из тары-оборудования при
температуре 4—12 °С; среднетемпературное,
предназначенное для хранения, демонстрации и
продажи охлаждаемых продуктов при температуре
0—8 °С; низкотемпературное, предназначенное
для хранения, демонстрации и продажи
замороженных продуктов * при температуре не выше
—18 °С; комбинированное со средне- и
низкотемпературными отделениями. При этом
нормируются не только крайние отклонения
температур, но и их средние значения (см. таблицу).
Таким образом, полностью устраняется
существовавшее ранее «разночтение» температуры
внутреннего объема между «заказчиком»,
считавшим ее по минимальному значению, и
«изготовителем», допускавшим ее максимальное
значение.
В соответствии с современными
требованиями температура окружающего воздуха для от-
* По согласованию с заказчиком допускается
изготовление оборудования с температурой не выше
Время, ч
Рис. 2. Изменение ^температуры ^внутреннего объема
в различные перйоды^работы оборудования:
а — оттаивание; б — выход на режим; в — автоматически под-
держ иваемый установившийся режим.
Классификация
оборудования

Высокотемпературное

Среднетемпературное

Низкотемпературное

Температура
внутреннего объема,
°С, не выше
8
4
—18

Температура самого
теплого

контрольного пакета,
°С, не выше
12
8
—15

Температура самого
холодного

контрольного пакета,
°С, не ниже
4
0
Не
нормируется
крытого холодильного оборудования принята
12—25 °С. В существующих сейчас документах
максимальное значение этой температуры
необоснованно завышено C2 °С), что приводит
к увеличению капитальных и эксплуатационных
затрат. В случае работы такого оборудования
при температуре окружающего воздуха выше
25 °С новый стандарт допускает повышение
температуры в его охлаждаемом объеме на 5—6 °С
и увеличение времени работы агрег^а до 100 %.
Точки измерения температуры окружающего
воздуха при испытании оборудования
размещаются у шкафов и камер посередине дверей, у
остального оборудования — посередине длины
оборудования, а в случае секционного
оборудования—посередине каждой. секции (рис. 3).
. Оттаивание инея и отвод талой воды в
торговом холодильном оборудовании по
ГОСТ 23833—79 приняты автоматическими для
всех видов оборудования. Система отвода талой
воды должна исключать попадание влаги на
продукты, агрегат и приборы автоматики, а
также ее замерзание в поддоне.
Для проверки обеспечения этих требований
оборудование следует испытывать при крайних
температурах окружающего воздуха:
минимальной 12 °С и максимальной 25 °С — для
открытого оборудования — и 32 и 40 °С — для
закрытого оборудования, предназначенного для
умеренного и южного климата.

/Л7
300
300
Рис. 3. Схемы ^размещения
точек измерения температуры
и влажности окружающего
воздуха (размеры в мм): ^
а — открытые пристенный / и
островной II прилавки с
принудительным движением воздуха; б —
открытый прилавок со свободным
движением воздуха; в — закрытый
прилавок со смещенным на сторону
испарителем /7/ и с равномерно
распределенным по объему
испарителем (листотрубный,
листопрокатный и т. п.) IV; г — прилавок-
витрина; д — открытая . витрина;
е — шкаф или камера. _
Испытания на оттаивание начинаются при
номинальных температурах внутреннего объема
и1 продолжаются не менее 48 ч с числом циклов
оттаивания не менее трех. При этом первые
14 ч оборудование работает с номинальной
температурой внутреннего объема без открывания
дверей (створок, штор) и 10 ч с их открыванием:
у камер — через каждые 80 мин двери
открываются на 20 с (при самозакрывающихся
дверях — на 12 с);
у шкафов, прилавков, витрин — через
каждые 6 мин на 10 с;
у прилавков в прилавках-витринах и
охлаждаемых столах — через 30 мин на 10 с.
Двери открываются на 90°, а створки,
шторы — полностью. При наличии в оборудовании
нескольких отделений или дверей (створок,
штор) их открывают поочередно.
При оттаивании температура внутреннего
объема не должна превышать указанные в таблице
значения более чем на 3 °С.
В соответствии с ГОСТ 23833—79 суточный
расход электроэнергии отнесен к числу
основных его параметров. До сих пор его не вносили
в стандарт на отечественное оборудование. В
зарубежных аналогах суточный расход
электроэнергии встречается редко. Обычно, как у нас,
так и за рубежом, в технических
характеристиках на оборудование приводился показатель
установленной мощности оборудования,
который ни в коей мере не характеризует ни его
технический уровень, ни эксплуатационные
качества.
При испытаниях расход электроэнергии
определяют при работающей системе оттаивания.
Он включает в себя расход электроэнергии в
течение суток всеми потребителями, в том числе
на оттаивание, обогрев уплотнения дверей и
полов, а также, на освещение (для оборудования,
имеющего постоянное освещение, длительность
его включения принимается равной 10 ч).
В ГОСТ 23833—79 введены также требования
к интенсивности запаха в закрытых видах
оборудования (в открытых при" наличии в них
отделений с дверками или створками) и методы его
определения. Перед испытаниями
оборудование, промытое чистой водой и насухо вытертое,
должно проработать 48 ч в режимах, не
выходящих за пределы рабочего диапазона температур.
Затем в центре его внутреннего объема
помещают стеклянную или фарфоровую чашку
диаметром 100—120 мм со 100±10 мл чистой
воды, гладкую стеклянную пластинку с 10—
20 г несоленого масла толщиной слоя 5 мм и,
для сравнения, герметично закупоренные
контрольные образцы воды и масла. После 48 ч
хранения в работающем оборудовании запах
испытанных образцов не должен превышать двух
баллов.
43

Требования к надежности* оборудования по
ГОСТ 23833—79 характеризуются временем
работы до выхода из строя какого-либо его
элемента (наработка на отказ). Согласно этим
требованиям в оборудовании со встроенным
герметичным агрегатом нарушение заданного
температурного режима, вследствие какого-либо
дефекта холодильной системы или приборов
автоматики, может происходить не чаще чем один
раз за 3000 ч его работы, а при обслуживании
оборудования любым типом холодильного
агрегата, вынесенного за его пределы, — за 1250 ч.
Соответствие этим требованиям проверяют при
испытаниях не менее пяти образцов, принятых
ОТК завода-изготовителя, из предназначенных
для отправки потребителю. Время работы
оборудования считается календарным со дня ввода
оборудования в эксплуатацию.
При возникновении неисправности в работе
оборудования ее устраняют и испытания
продолжают. Работу оборудования оценивают
после каждого устранения неисправности. Если
время наработки на отказ попадает в зону
соответствия допустимым значениям (рис. 4),
образцы принимают, если в зону
несоответствия — бракуют. Если период наработки на
отказ длительное время попадает в зону
продолжения испытаний, их прекращают после восьми
отказов или 24 тыс. ч календарного времени
для оборудования со встроенным герметичным
агрегатом и 8 тыс. ч — в случае вынесенного
агрегата любого типа. При этом, если четыре
или более точек отказов находятся выше средней
линии в пределах зоны продолжения
испытаний, то оборудование принимают, если
меньше — бракуют.
Впервые введено требование на радиопомехи
от действующего оборудования (рис. 5),
определяемые согласно ГОСТ 16842—76.
Для всех видов оборудования ГОСТ 23833—79
установлены научно обоснованные [6] нормы
шума. Согласно этим нормам уровни звуковой
мощности в октавных полосах со
среднегеометрическими частотами 63, 125, 250, 500, 1000,
2000, 4000 и 8000 Гц не должны превышать
значений соответственно 82, 73, 66, 62, 61, 60, 59
и 58 дБ, а общий шум от оборудования —
корректированный уровень звуковой мощности —
69 дБ А. Для оборудования, располагаемого в
подсобных помещениях, значения шума могут
быть выше указанных, но не более чем на 15 дБ
(дБА). При этих значениях шум от
оборудования в любом помещении предприятий торговли
и общественного питания будет удовлетворять
21
4 18
I
%1$
12
г
V
1
2/
1 !
3
l 1 1
/ 2 3 4 S> S
Суммарное моли честдо. отказ од
1
/2
3
5? 7
t
to
ь
Г
i. 2 3^5678
Суммопное количестбо отказоб
б~
Рис. 4. Контроль наработки на отказ торгового
холодильного оборудования:
а — со встроенным герметичным холодильным агрегатом; б —
с вынесенным холодильным агрегатом: 1 — зона соответствия
допустимым нормам; 2 — зона продолжения испытаний; 3—
зона несоответствия.
1
1
60
5?
50
М
?0
ио
30
V
7
о
7 S
s^
Q1J 0,25
0,5 1
Частота, МГи
30
500
* Требования и методы определения надежности Рис. 5. Допускаемые величины радиопомех в диапазо-
оборудования|разработаны И. М. Гилем (ВНИИторг- нах частот:
Маш). / — 0,15-4-0,5 МГц; 2 — 0.5-S-30 МГц; 3 — 30-f-300 МГц.

требованиям санитарных норм шумности в этих
помещениях.
Шумовые характеристики оборудования
определяются по ГОСТ 8.055—73 [1 ]. Согласно этому
ГОСТу уровень звуковой мощности
г г I .л 1 ^OU
где Lp — уровень звуковой мощности в октавных
полосах, дБ;
^оп—октавные уровни звукового давления,
измеренного на опорном радиусе измерительной
полусферы (лоп = 1,3 м), дБ;
S0u — площадь полусферы с опорным радиусом г0п,
Son = 2jt'oiT>
S0—площадь нулевой поверхности (условно
принятая равной 1 м2),
S0--
:2jl^.
На практике обычно измеряют шум на
расстоянии 1 м от ограждений оборудования. В этом
случае
^n = lif0 + 201g-^-,
гДе ^ьо—средний, измеренный на расстоянии 1 м,
уровень звукового давления в октавных
полосах, дБ;
г$ — радиус эквивалентной полусферы,
rs=
а(Ь+с)
2
Чг
a = -~-L+ 1; Ъ.
--2-B + U
с = Я + 1,
L, В, Я —длина, ширина и высота оборудования, м.
Шум и выбрации измеряют при полной
загрузке оборудования продуктами или их
имитаторами при номинальной температуре
внутреннего объема, температуре окружающего
воздуха 25±5 °С и расположении оборудования на
виброизолирующих устройствах (резиновых или
иных амортизаторах). Вибрации измеряют на
рабочих столах оборудования в вертикальном
направлении.
Измерения проводят по одному разу за
рабочий цикл через 2 мин после пуска агрегата не
менее чем в трех рабочих циклах.
В ГОСТ 23833—79 указано на обязательное
введение требований к вибрациям (по
виброскорости) в стандарты на технические условия
оборудования, имеющего рабочие поверхности и
обслуживаемого продавцом.
Для оборудования со встроенными
холодильными агрегатами ГОСТ 23833—79
предусмотрено требование к удобству технического
обслуживания агрегатов и автоматических устройств.
При этом указано, что в целях обеспечения
нормальных условий работы агрегата в торговом
оборудовании температура воздуха в его
машинном отделении перед конденсатором может быть
выше температуры окружающего воздуха не
более чем на 5 °С (по ГОСТ 22502—77
«Агрегаты герметичные холодильные для торгового
оборудования. Технические условия»
работоспособность -герметичных агрегатов обспечи-
вается до температуры окружающего воздуха
не более 45 °С).
Оборудование, обслуживаемое агрегатами
номинальной - -холодопроизводительностью до
3,5 кВт, должно быть работоспособным при
колебаниях напряжения питающей
электрической сети от 85 до ПО % номинального
значения и колебаниях частоты тока в пределах
требований ГОСТ 13109—67. При большей холодо-
производительности агрегатов допускаются те
же колебания напряжения, но суммарное
отклонение напряжения и частоты тока не должно
превышать 10 %. Пуск этих агрегатов при
падении напряжения более 10 % должен
обеспечиваться при температурах хладагента не более:
для R12 — 50 °С, R22 и R502 — 40 °С.
В целях усиления требований к технике
безопасности стандартом предусмотрено, что
защита всех электрических устройств должна
обеспечиваться приборами многократного действия.
Рама оборудования, холодильный агрегат и
электрический щит должны иметь устройство
для заземления. Все доступные прикосновению
металлические части оборудования, которые при
повреждении электрической системы -могут
оказаться под напряжением, должны иметь
электропроводный контакт с заземляющим устройством.
При транспортировке оборудование должно
выдерживать тряску с ускорением 25 м/с2 при
частоте 1,33—2,0 Гц.
Стандартом предусмотрены четыре вида
испытаний оборудования, каждое по своей
программе, в том числе:
приемо-сдаточные испытания каждого
изделия;
периодические испытания не менее двух
образцов из прошедших приемо-сдаточные
испытания и не реже одного раза в году (если при
периодических испытаниях хотя бы один
образец не будет соответствовать настоящему
стандарту или стандартам на отдельные виды
оборудования, то проводят дополнительные,
окончательные, испытания на удвоенном количестве
образцов этого оборудования);
типовые испытания не менее двух образцов
(в случае изменения конструкции или
технологии производства оборудования или материалов,
из которых оно изготовляется);
испытания на надежность не менее пяти
образцов и не реже одного раза в 2 года.
Установленный срок службы оборудования —
12 лет.
Введение ГОСТ 23833—79 «Оборудование
холодильное торговое. Общие технические
условия» позволит существенно повысить
технический уровень торгового холодильного оборудо-
«

даст значительный экономический
ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
8.055—73. «Машины. Методика выполне-
для определения шумовых характе-
вания ц
эффект.
СПИСОК
1. ГОСТ
ния измерений
ристик».
2. Костылев Ю. С, Тихомиров В. А.,
Якобсон В. Б. Стандартизация и качество
малых холодильных машин и торгового холодильного
оборудования. — Стандарты и качество, 1976, № 12.
3. Международный стандарт ИСО МС 1992
«Торговое холодильное оборудование. Методы
испытаний». Ч. I—VIII.
4. Рекомендации СЭВ PC 3412—72
«Оборудование холодильное. Холодильные [витрины.
[Основные параметры и размеры». PCF3413—72
«Оборудование холодильное. Холодильные прилавки с
верхней крышкой. Основные параметры и размеры».
PC 3414—72 «Оборудование холодильное. Прилавки
холодильные с боковой дверью. Основные параметры
и размеры». PC 3415—72 «Оборудование холодильное.
Камеры холодильные торговые. Основные
параметры». PC 3416—72 «Оборудование холодильное.
Камеры холодильные сборные. Основные параметры».
. Рекомендация СЭВ PC 4360—74 «Витрины
торговые открытые. Методы теплотехнических
испытаний».
.Тихомиров В. А. К вопросу нормирования
шума бытовых холодильников и торгового
холодильного оборудования со встроенными агрегатами.—
Холодильная техника, 1973, № 4.
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК-536.24:62-72:641.4.037.004.162.001.24
О коэффициенте технологической эффективности систем охлаждения
Г. Г. БОСЫХ
Одесский институт инженеров
морского флота
Проф. В. 3. Жаданом предложена
(«Холодильная техника», 1979, № 6) простая формула C)*
для инженерных расчетов усушки продуктов.
При этом для определения теплопритоков,
эквивалентных количеству испаряемой с продуктов
влаги, в формулу E) введен коэффициент
технологической эффективности системы охлаждения
ет.э, характеризующий ее конструктивные
особенности и «представляющий собой долю
внешних теплопритоков, которые переносятся к
охлаждающим приборам без участия продукта как
промежуточного теплоносителя..., для обычных
систем охлаждения ет.9=0,1ч-0,3».
Поскольку в табл. B) значение е^
приводится в непосредственной связи с конкретными
охлаждающими устройствами (батарея
потолочная ребристая—0,17, батарея однорядная
пристенная — 0,36 и т. д.), то это дает основание
предположить, что приведенные значения ет<э
в численном выражении являются ни чем иным,
как степенью экранизации (перехвата)
приборами охлаждения теплопритоков при поступлении
их в камеру через изоляционные ограждения.
Для батарейного охлаждения эти величины
эквивалентны отношению площади батарей к
площади ограждений (стен, потолков). Следователь-
* Здесь и ниже номера формул и таблиц, заключенные
в круглые скобки, соответствуют номерам в указанной
етатье проф. В. 3. Жадана.
но, в формуле E) применительно к недышащим
продуктам все тепло, проникшее в грузовой объем
[G0—90%) QBH (QBH — внешние теплопри-
токи) ], является эквивалентным количеству
испаряющейся из продуктов влаги, т. е. усушке
продукта.
Так как область применения этих значений
ет.э в статье не оговорена, то интересно
проанализировать их, в соответствии с предложенной
теорией, по экспериментальным величинам
усушки, полученным в реальных условиях
эксплуатации судовых холодильных камер с различными
системами охлаждения.
В табл. 1 приведены результаты исследований
провизионных камер хранения мороженого мяса
трех типов современных судов. Абсолютную
усушку мяса в камерах I, II сухогрузных судов
определяли за 30 сут хранения поштучным
взвешиванием на весах с ценой деления 50 г, а в
камере III пассажирского судна — взвешиванием
конденсата после каждого оттаивания
воздухоохладителя.
При определении теплопритоков через
изоляционные ограждения Qm коэффициенты
теплопередачи находили с помощью известных методов
расчетов по проектным схемам изоляционных
конструкций этих камер. Температура воздуха
по обе стороны ограждений камер
регистрировалась в течение всех опытов с помощью
термопарной установки, термографов и лабораторных
термометров. Теплопритоки от работающих в
камере механизмов QMeX (вентиляторов и системы
электрооттаивания воздухоохладителя) раесчи-
46
25

Таблица 1
Номер камер
I
II
III
Типы и названия
судов
Сухогрузный
теплоход «Коммунист»
! Сухогрузный
теплоход «Герои
Панфиловцы»
Пассажирский
теплоход «Белоруссия»
Системы охлаждения
камер
Пристенные
однорядные оребренные
батареи и
вентилятор
Пристенные
и"потолочная батареи
Воздухоохладитель
Объем камер, м*
61
30
42
Средний
коэффициент
теплопередачи ограждений,
*ог, Вт/(м«.К)
0,37
0,35
0,35
Степень загрузки
камер 83, %
10,3
14,0
91,5
Усушка мяса
за 30 сут

абсолютная W, кг
26,3
11,8
50,1

относительная
w, %
3,35
2,26
1,04
Теплопритоки за
30 сут, тыс. кДж
^из
2770
1570
2200
Qbh
2785
1570
2220
т
со
Коэффициент
0,89
0,91
0,74
тывали по повышению температуры воздуха в
грузовом объеме. Степень загрузки камер
определяли как отношение среднемесячной загрузки
камеры в рейсах к ее нормативной загрузке в
соответствии с «Санитарными правилами для
морских судов СССР».
При подстановке в формулы C,5)
экспериментальных значений W и QBH получены
соответствующие условиям эксперимента значения
коэффициента технологической эффективности
свн т. э
= Q,
эеэ + <2г.оел
Ч.= 1'
Wet
При этом значение €* вычисляли по формуле
G) для установившейся среднесуточной
температуры воздуха в камерах (—11 °С), а внешние
теплопритоки — как сумму
Qbh = Qh8+ Смех»
Полученные значения в'т9 оказались
значительно выше рекомендованных проф. В. 3.
Жаданом значений ет.э. Можно предположить, что
в реальных условиях доля внешних теплопри-
токов, воспринимаемая приборами охлаждения
в камере без участия продукта как
промежуточного теплоносителя, значительно больше, чем
доля, учитываемая рекомендованными
значениями коэффициента ет.э в формуле E), т. е.
СвнС1
s)=Qh,
^т. э "т. э/
где QH— неучтенная коэффициентом ет# э доля внешних
теплопритоков.
Реальный теплоприток, воспринимаемый
приборами охлаждения без участия продукта,
можно условно представить в виде двух слагаемых:
где 8э — степень экранизации (перехвата) при0о-
рами охлаждения наружных теплопритоков
при их входе в камеру через изоляционные
ограждения; '
Qr. о — теплоприток в камеру,
Qr. о = QE3 A ~ еэ) + QMex;
Бл. г — степень поглощения приборами охлаждения
теплопритоков из грузового объема, идущих
помимо продукта как промежуточного
теплоносителя.
Сопоставив значения, приведенные в табл. 2,
можно также предположить, что при
использовании рекомендованных проф. В. 3. Жаданом
численных значений ет.э не учитывается наибо-
Таблица 2
Номер камер
I
II
III
ет. э
0,89
0,91
0,74
*
8т. э
0,17
0,30
0,07
еэ
0,19
0,24
0,05
Теплопритоки, тыс. кДж
СО
со
И
п
О
490
471
155
со
СО
Я
(У
528
378
110
О)
Н
со
1
m
- н '
со
в
и
СУ
2070
959
1485
и
tk
со
о
и
СУ
2032
1052
1530
По данным проф. В. 3. Жадана, табл. B).
47

лее значительная Цчасть теплопритоков (Qr<0
ел.г), так как в рассматриваемом случае
Qbh(8t. э~ет. э)^г.о8л.г>
тогда как
QbhSt. эр^0из8э.
При попытке учесть эту часть теплопритоков
теоретическим путем мы вынуждены обратиться
к традиционным (обычным) представлениям о пе-
«ОЛИМПИАДА-80»
УДК 663.674
Мороженое «Олимпийское»
Канд. биол. наук Э. С. ДЕРБИНОВА
Московский хладокомбинат № 8
На пороге событие большогсГмеждународного
значения — московская «Олимпиада-80».
После жарких спортивных схваток
потребуются прохладительные напитки и, конечно же,
мороженое, которое имеет освежающий приятный
вкус и содержит питательные вещества для
восстановления затрачиваемых энергетических
ресурсов спортсменов.
Сотрудники Московского хладокомбината № 8
разработали новый вид мороженого
«Олимпийское», которое будет выпускаться в следующем
ассортименте: без наполнителей, крем-брюле,
в шоколадной глазури и др. (ТУ 28 РСФСР
02—167—75). Вырабатывают его из высокока-
Основные физико-химические показатели мороженого
« Олимпийское»
Без наполни- Крем-брюле,
телей шоколадное
Содержание, %, не
менее
жира 12,0 12,0
сахарозы 12,0 14,0
сухих веществ 34,0 36,0
Кислотность, °Т, не ' 22,0 24,0
более
48
реносе тепла и влаги в камерах холодильного
хранения пищевых продуктов.
Таким образом, на наш взгляд, для того чтобы
формула C) могла иметь определенное
практическое применение, например, для сравнения
эффективности различных типов камер хранения
продуктов, необходимо экспериментально
уточнить значения коэффициента ет.э для основных
типов холодильных емкостей с учетом условий
их эксплуатации.
чественных молочных продуктов, шоколада,
сахаристых веществ и стабилизатора.
Мороженое «Олимпийское» обладает приятным
вкусом и ароматом, имеет однородную структуру
и достаточно плотную консистенцию, сравнитель-
но|высокую энергетическую ценность. Оно
выпускается в виде эскимо на палочке в
герметичной ламинированной красочно оформленной
упаковке с олимпийской символикой.
Мороженое этого вида вырабатывают на
высокопроизводительной автоматизированной линии,
обеспечивающей контроль и соблюдение
технологических режимов и санитарно-гигиенических
условий на всех стадиях производства.
На Московском хладокомбинате № 8 выпуще-
на|опытная партия мороженого «Олимпийское»
(около^280 т) различных видов.
Физико-химические показатели его соответствуют техническим
условиям.
Новое мороженое характеризуется хорошими
микробиологическими показателями.
Надеемся, что мороженое «Олимпийское»
придется по вкусу участникам и гостям «Олимпиады-
80».

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 658.511.5:621.56/.S9 «71»
Развитие производственной
базы на Воронежском
хладокомбинате
Э. Я. ГАЛЬПЕРИН
Воронежский хладокомбинат
В состав Воронежского хладокомбината входят
холодильники № 1 и 4 емкостью соответственно
3300 т и около 13 тыс. т, фабрика мороженого
производительностью 14 т/смену, колбасный цех
— 10 т/сут, завод сухого льда — 2,2 т/сут, цех
замораживания плодов и ягод — 700 т/год,
участок комплексной переработки кости на
мясокостную муку и жир — 250 кг/ч, цех фасовки
масла — 8 т/смену и цех по изготовлению
изотермических контейнеров для мороженого —
15 тыс. шт/год.
Хладокомбинат выпускает в год 7300 т
мороженого, 3000 т колбасных изделий, 460 т сухого
льда, 280 т мясо-костной муки.
Для обеспечения выполнения плана оптового
товарооборота и производетвенной программы
цехи хладокомбината ежегодно проводят
организационно-технические мероприятия, которые
предварительно обсуждаются на собраниях
цеховых коллективов.
Рост производственных мощностей
осуществляется посредством строительства новых, а также
расширения и реконструкции действующих
производственных цехов и участков силами
коллектива хладокомбината за счет ссуд Госбанка и
средств, отпускаемых на капитальные и текущие
ремонты.
За годы девятой и десятой пятилеток на
холодильнике № 1 дважды проведена реконструкция
фабрики мороженого производительностью
3 т/смену с полной заменой технологического
оборудования. Установлены две новые линии М6-
ОЛБ, линия М6-ОЛВ, двухступенчатые
гомогенизаторы, молокотанки, пастеризаторы,
вафельные туннельные печи и другое оборудование.
В результате производство мороженого, которое
в 1970 г. составляло 4000 т, к концу девятой
пятилетки достигло 6783 т, а выработка на
одного работающего возросла с 24,67 до 42,1 т.
В 1979 г. выпуск мороженого увеличился до
7472 т, а выработка на одного работающего —
до 47,59 т.
Работы по реконструкции предприятия,
модернизации и замене устаревшего
технологического оборудования продолжаются. Сейчас стоит
неотложная задача заменить устаревшие
фризеры, выпущенные до 1969 г.
В десятой пятилетке реконструирован
компрессорный цех холодильника № 1, где четыре*
компрессора ДА0275 заменены винтовыми
агрегатами производства ГДР.
В котельной взамен котлов ВГД-28/8
установлены четыре котла Е-1/9Г.
Значительному увеличению выработки
мороженого способствовали строительство завода
сухого льда и в связи с этим переход на упаковку
мороженого в картонные коробки.
На холодильнике № 1 действует цех
замораживания плодов и ягод. Он вырабатывает до
350 т фруктового теста для фруктового
мороженого, выпускаемого в количестве до 1200 т/год.
Рентабельность его не ниже молочного при
значительной экономии молочного сырья. Кроме
того, цех расфасовывает и направляет в
торговую сеть Воронежской и Липецкой областей
свыше 300 т замороженных фруктов и ягод.
Годовая прибыль от их реализации составляет*
40 тыс. руб., по фруктовому мороженому —
156 тыс. руб.
На холодильнике № 4 в 1970 г. введен в
эксплуатацию колбасный цех производительностью-
5 т/сут. За годы девятой и десятой пятилеток,
цех реконструирован и оснащен новым
оборудованием. В настоящее время его
производительность достигла 10 т/сут. При годовой выработке
колбасных изделий 3000 т валовая прибыль
составляет 1461тыс. руб.
В целях использования отходов колбасного
производства помещение бывшей котельной
переоборудовано в участок по производству
мясокостной муки и костного жира
производительностью 250 кг/ч. Продукция, содержащая
большое количество протеина, пользуется большим?
спросом.
Среднегодовая выработка мясо-костной
муки составляет 280 т, костного жира — 85 т.
Годовая валовая прибыль 74 тыс. руб.
В 1979 г. хладокомбинат выпустил товарной:
продукции на сумму 12646 тыс. руб.
Развитие производственной базы, ведущее к
росту прибыли, позволяет поддерживать
устойчивое финансовое положение предприятий
хладокомбината, и, кроме того, непрерывно повышать
производительность труда.
С этой же целью установлен жесткий контроль,
на каждой технологической линии, введена
система материального поощрения за
сверхплановую выработку продукции.
Вспомогательные службы заинтересованы в
хорошей работе основного производства.
На предприятиях хладокомбината разрабаты-
4$

вается и внедряется комплексная система
управления качеством продукции. С 1 декабря
1979 г. внедрена система оценки качества труда.
Все это способствует дальнейшему росту
производительности труда.
Немаловажное значение для этого имеет
улучшение бытовых условий работников
хладокомбината.
На холодильниках функционируют
благоустроенные столовые на 80 и 120 посадочных мест.
Имеются общежитие для 30 рабочих, две базы
отдыха каждая на 40 мест, детский сад для 70
детей.
В завершающем году десятой пятилетки перед
коллективами Воронежского хладокомбината
стоят важные задачи по дальнейшему развитию
производственной базы.
На холодильнике № 4 предстоит
переоборудовать помещение бывшего рыбокулинарного
цеха в цех фасовки масла. Здесь будут
установлены четыре автомата АРМ и дефростер. Планируе
мая сменная производительность 12 т.
В колбасном цехе в текущем году будут
увеличены площадь дефростера и сырьевого
отделения, что позволит перерабатывать охлажденное
мясо и получить экономию мясных ресурсов.
Намечено осуществить ряд мероприятий в
целях доведения выпуска фруктового мороженого
до 15 т/су т.
Дальнейшее расширение производства
мороженого на холодильнике № 1 невозможно
вследствие ограниченности помещения
компрессорного цеха. Необходимо поэтому решить вопрос
о строительстве новой фабрики на территории
холодильника № 4.
Работники хладокомбината прилагают все
силы к тому, чтобы выполнить намеченные
мероприятия по развитию производственной базы
и тем самым успешно завершить задания
последнего года и всей десятой пятилетки в целом.
УДК 621.57:621.515]-72:001.86
Повышение надежности
холодильной машины
ХТМФ-235М-2000
А. М. ЗАВУРОВ
Маргиланское производственное объединение
авровых тканей «Атлас»
Маслосистема турбокомпрессора (см. рисунок)
холодильной машины ХТМФ-235М-2000
включает: маслобак, фреоновый вентиль (?>у40),
рабочий маслонасос, резервный маслонасос,
обратные клапаны (?>у40), электронагреватель масла,
маслоохладитель, щелевой фильтр, угловой цап-
ковый фреоновый вентиль (Dy10).
Смазочное масло марки Т-30 в смеси с
хладагентом R12, забираемое из маслобака 2
насосом 4 или 5, проходит через
электронагреватель 8 и маслоохладитель 9 и после щелевого
фильтра 10 подается на смазку подшипников в
турбокомпрессор /. Оттуда оно возвращается
опять в маслобак 2.
Всего в маслосистеме на участке от вентиля 3
до подшипников турбокомпрессора 16 фланцевых
и муфтовых соединений, которые вместе с
сальниками маслонасосов являются вероятными
местами аварий и утечек'хладагента. Например,
наблюдался случай, когда при работе холодильной
машины пробило паронитовую прокладку в
фланцевом соединении обратного клапана 6
маслопровода.
При аварии требуется быстрая эвакуация^
хладагента (в системе ХТМФ-235М-2000 его
2000 кг). С момента аварийного состояния до
завершения работ по устранению аварии
происходят потери хладагента. Они зависят от
степени готовности вспомогательного оборудования
ресиверной станции к его приему и от быстроты
действий обслуживающего персонала. После
устранения аварии требуется проверка на плотность
системы и ее вакуумирование.
Эвакуация хладагента *и вакуумирование
системы проводятся вспомогательным агрегатом АК-
ВФ20 и вакуум-насосом ВН-7, в связи с чем
возрастает расход электроэнергии, смазочного
масла и охлаждающей воды. Для проверки на
плотность требуется еще азот, который не всегда
бывает в наличии.
Принципиальная схема маслосистемы
турбокомпрессора холодильной машины ХТМФ-235М-2000:
1 — турбокомпрессор; 2 — маслобак; 3, 12 — фреоновые
вентили Dy 40; 4 — рабочий маслонасос; 5 — резервный
маслонасос; 6,7 — обратные клапаны D 40; 8 — электронагреватель
масла; 9 — маслоохладитель; 10 — щелевой фильтр; // —
угловой цапковый фреоновый вентиль D 10.
50

Для изолирования места аварии в маслоси-
стеме турбокомпрессора в схему после углового
вентиля 11 нами включен фреоновый вентиль
(Dy40) 12.
При любой аварии, например, выходе из строя
сальника насоса 4 или 5, пробое прокладки
фланцевого соединения, немедленно перекрываются
вентили 3 и 12. Тем самым аварийный участок
изолируется от основной системы с хладагентом.
Изолирование аварийного участка сводит до
минимума потери хладагента; экономит электро-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 708118 B1) 2627250/23-06 B2) 12.06.78 2E1) F25
В 1/00; F 28 D 5/00 E3) 621.574 G2) А. П. Кузнецов,
Д. Н. Еременко, В. Д. Черток, Б. А. Ломовцев G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОТВОДА ТЕПЛА ОТ
ОБЪЕКТА, содержащая компрессионную холодильную
машину с конденсатором в виде охлаждающих элементов
градирни сухого типа и пароструйный эжектор,
включенный в линию связи испарителя с компрессором,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности и эксплуатационной надежности установки путем
охлаждения всасываемых компрессором паров
хладагента, охлаждающие элементы градирни, служащие
конденсатором, составляют 60—95 % от их общего
количества, а остальная часть элементов, составляющая 5—
40 %, включена в линию связи эжектора с
компрессором.
(И) 708120 B1) 2627736/23-06 B2) 12.06.78 2E1) F 25
В 1/06; В 63 J 2/02 E3) 621.576 G2) С. И. Быховских,
М. С. Мигдал, Е. Л. Михалев, М. А. Сильман,
В. М. Ушакевич
E4) ПАРОВОДЯНАЯ ЭЖЕКТОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА для морских судов, имеющих систему
пресной воды, содержащая испаритель, подключенный
через эжекторы к конденсатору, охлаждаемому морской
водой, и насос, установленный на конденсаторной
магистрали, связанной посредством трубопровода
подпитки с испарителем, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности машины при
попадании в паровую полость конденсатора морской
воды, испаритель подсоединен к системе пресной воды, а
машина содержит датчик концентрации соли в воде,
установленный на конденсатной магистрали, и
электромагнитные вентили, электрически связанные с
указанным датчиком, один электромагнитный вентиль
установлен на трубопроводе подпитки, а другой — на линии
связи испарителя с системой пресной воды.
энергию, охлаждающую воду и смазочное масло,
так как проверка на плотность и вакуумирование
аварийного участка после ремонта проводятся
через угловой вентиль 11 и на это требуется
намного меньше времени; сокращает простой
холодильной машины.
Описанное предложение может быть
распространено на турбокомпрессоры, которые ранее
поставлялись без вентилей на нагнетательной
стороне маслонасосов. В настоящее время в
серийных машинах вентиль включен в объем
поставки.
(И) 708119 F1) 476414 B1) 2632863/23-06 B2) 22.06.78
2E1) F 25 В 1/00; F 25 В 19/00 E3) 621.57.012:621.565.58
G2) Б. А. Трудов, В. А. Данилов, И. П. Зайцева,
М. А. Кувшинов, С. А. Сапожников G1)
Производственное объединение ордена Ленина и ордена
Трудового Красного Знамени «Брянский машиностроительный
завод» и Всесоюзный научно-исследовательский
институт вагоностроения
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св.
№ 476414, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эффективности работы при температурах в
охлаждаемом объекте выше 0 °С, под каждой теплообменной
секцией установлен поддон, а по обе ее стороны —
заслонки, образующие с поддоном карманы и снабженные
управляющим приводом.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
поддоны имеют дренажные трубки, выведенные за пределы
охлаждаемого объекта.
A1) 709&25 B1) 2656544/23-06 B2) 31.07.78 2E1) F 25
В 7/00 E3) 621.576 G2) Ю. П. Савельев
E4) КАСКАДНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая соединенные через
конденсатор-испаритель верхнюю и нижнюю ветви каскада, первая из
которых включает компрессор, конденсатор,
теплообменник-регенератор и дроссель, а вторая —
воздухоохладитель, размещенный в холодильной камере, свои
компрессор, теплообменник-регенератор и дроссель, и
расширительную емкость, подключенную через
дополнительный дроссель к всасывающей стороне
компрессора нижней ветви каскада, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности при поддержании
постоянной температуры в холодильной камере,
установка дополнительно снабжена автономным
циркуляционным контуром, включенным между нагнетательной
стороной компрессора нижней ветви каскада и
расширительной емкостью и содержащим электромагнитный
вентиль, действующий по импульсу температуры в
холодильной камере, и размещенную в этой же камере
теплообменную поверхность.
51

ОХРАНА ТРУДА
И ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
УДК [621.565:621.564.22.]-78
Правила устройства
и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных
установок*
6. Испытание аппаратов (сосудов) и систем
трубопроводов
6.1. Техническое освидетельствование
аппаратов (сосудов) должно проводиться в соответствии
с требованиями «Правил устройства и
безопасной эксплуатации сосудов, работающих под
давлением» (приложение 3).
Каждый аппарат (сосуд) должен подвергаться
техническому освидетельствованию до пуска в
работу, периодически в процессе эксплуатации и
досрочно.
Предприятие — владелец аппаратов (сосудов),
не регистрируемых в органе надзора, должно
проводить:
а) внутренний осмотр и пневматическое
испытание вновь установленных аппаратов (сосудов)
перед пуском их в работу;
б) внутренний осмотр эксплуатируемых
аппаратов (сосудов) — не реже одного раза в два года;
в) периодический осмотр аппаратов (сосудов)
в рабочем состоянии;
г) пневматическое испытание аппаратов
(сосудов), доступных для внутреннего осмотра,
— не реже одного раза в восемь лет;
д) досрочное техническое освидетельствование
аппаратов (сосудов) после их реконструкции,
ремонта, бездействия (более 1 года) и перемещения.
При невозможности (по конструктивным
особенностям сосудов) проведения внутреннего
осмотра последний заменяют осмотром в
доступных местах и пневматическим испытанием на
прочность пробным давлением, проводимым не
реже одного раза в два года.
6.2. Техническое освидетельствование
аппаратов (сосудов) должно проводиться лицом,
осуществляющим на предприятии надзор за
аппаратами (сосудами), в присутствии лица, ответ-
* Продолжение. Начало см. № 2, 3 за 1980 г.
ственного за исправное их состояние и
безопасное действие.
Результаты технических освидетельствований
и следующие сроки их проведения должны
записываться в книгу учета и освидетельствования
и паспорт аппаратов (сосудов) лицом,
осуществляющим на предприятии надзор за ними.
6.3. При пневматическом испытании
аппаратов (сосудов) на прочность и плотность величина
избыточного "давления должна приниматься в
соответствии с табл. 6.1.
6.4. Под пробным давлением аппарат (сосуд)
должен находиться в течение 5 мин, после чего
давление постепенно снижают до рабочего, при
котором производят осмотр аппарата (сосуда)
с проверкой плотности его швов и разъемных
соединений мыльным раствором.
Аппарат (сосуд) признается выдержавшим
испытание, если в нем:
— не окажется признаков разрыва;
— нет пропуска воздуха;
— не замечается остаточных деформаций после
испытаний.
При появлении пропуска воздуха в сварных
швах или стенках аппарат (сосуд) признается
не выдержавшим испытание.
6.5. Система трубопроводов после монтажа
должна быть тщательно продута от песка и
окалины и испытана на прочность пробным
избыточным давлением воздуха (при отключенных
компрессорах и приборах контроля и
автоматики). Величина давления для сторон нагнетания
и всасывания должна соответствовать пробному
давлению испытания на прочность аппаратов
(сосудов). Под пробным давлением система
должна быть выдержана в течение 5 мин.
Давление воздуха в системе нужно поднимать
постепенно с осмотром трубопроводов и аппара-
Таблица 6.1
Давления испытания аппаратов (сосудов)
Аппараты
(сосуды)
Стороны
нагнетания
Стороны
всасывания
Давление испытания (избыточное)
аппаратов (сосудов), МПа (кгс/см2)
пробное
на прочность
1,8; 2,5* A8; 25*)
1,2; 2,0* A2; 20*)
рабочее
на плотность
1,5; 2,0* A5; 20*)
1,0; 1,6* A0; 16*)
* Для оборудования с рабочим давлением 2,0 МПа
B0 кгс/см2) на стороне нагнетания и 1,6 МПа A6 кгс/см2)
на стороне всасывания. При работе этого оборудования
совместно с ранее установленным и имеющим более
низкое рабочее давление величину давления испытания
следует принимать по меньшему значению.
52

тов (сосудов) при достижении 0,3 и 0,6
давления испытания с прекращением подъема
давления на время осмотра.
После этого вся смонтированная система
трубопроводов и аппаратов (сосудов) перед
заполнением аммиаком должна быть подвергнута
пневматическому испытанию на плотность
(герметичность) сварных и разъемных соединений
раздельно по сторонам высокого и низкого
давлений в соответствии с табл. 6.1.
Испытание на плотность должно проводиться
после выравнивания температур внутренней и
окружающей сред в течение 6 ч. При этом
давление испытания на плотность должно
выдерживаться не менее 12 ч, после чего давление
должно оставаться постоянным.
Подвергшаяся ремонту в процессе
эксплуатации система трубопроводов или ее часть также
должны быть испытаны на прочность и
плотность.
По окончании пневматического испытания
проводится вакуумирование системы, которую
необходимо оставить под вакуумом в течение 18 ч
при давлении 0,005 МПа D0 ост. мм рт. ст.).
Давление фиксируется в течение этого
времени через каждый час. Допускается повышение
давления до 50% в первые 6 ч. В остальное
время вакуум должен оставаться постоянным.
6.6. При проведении пневматического
испытания аппаратов (сосудов) и системы
трубопроводов необходимо соблюдать меры
предосторожности: на трубопроводе от источника давления
снаружи должны быть вентиль и манометр; в
испытуемой системе (аппарате, сосуде) должно быть
не менее одного предохранительного клапана,
оттарированного на начало открывания на
€,1 МПа A кгс/см2) выше соответствующего
пробного давления.
Отключение от системы компрессоров должно
выполняться с помощью металлических
заглушек с прокладками, имеющими хвостовики,
выступающие за пределы фланцев на 20 мм.
На время проведения пневматических
испытаний на прочность внутри и снаружи
помещений должна устанавливаться в соответствии с
действующими строительными нормами и правилами
техники безопасности в строительстве
охраняемая зона. При этом люди должны быть удалены
в безопасные места.
При проведении пневматических испытаний
необходимо руководствоваться приложением 8.
При пневматическом испытании системы
запрещается добавлять в нее аммиак и
использовать для создания давления (или вакуума)
аммиачный компрессор в качестве воздушного.
6.7. На каждом аппарате (сосуде) должны
быть нанесены краской на видном месте или на
специальной табличке:
а) регистрационный номер;
б) разрешенное давление;
в) дата (месяц и год) следующего технического
освидетельствования.
7. Автоматическая защита компрессоров от
гидравлических ударов и опасных режимов работы
7.1. Холодильные установки должны быть
оснащены приборами автоматической защиты для
отключения при опасных режимах работы
одноступенчатых компрессоров в соответствии с
табл. 7.1. (рис. 1) и двухступенчатых
агрегатов — табл. 7.2. (рис. 2).
7.2. Каждый теплообменный или емкостный
аппарат (сосуд), непосредственно из которого
компрессоры отсасывают пары аммиака,
должен иметь по два взаимно дублирующих
защитных реле уровня, отключающих компрессоры
при опасном повышении уровня жидкости.
Циркуляционные ресиверы, испарители и
промежуточные сосуды должны иметь регуляторы
или реле (в комплекте с соленоидным вентилем)
для поддержания необходимого нормального
рабочего уровня аммиака.
Таблица 7.1
Приборы автоматической защиты
одноступенчатых компрессоров

Контролируемый параметр
Появление
уровня
жидкого аммиака в
отделителе
жидкости или
аварийный
уровень жидкого
аммиака в
сосуде, его
заменяющем
Высокое
давление нагнетания
Высокая
температура
нагнетания
Недостаточное
давление в
системе смазки
Тип
прибора
Реле
уровня
Реле
давления
Реле
температуры
Реле
разности
давлений

Обозначение
и
позиция
на рис. 1
РУ-1,
РУ-2
.
5- РД
4 — РТ
2—РРД
Место
присоединения
датчика
Промежуточная
колонка,
присоединенная к
отделителю
жидкости или
сосуду, его
заменяющему
Нагнетательная
сторона
компрессора до
нагнетательного
вентиля

Нагнетательный
трубопровод
компрессора до
обратного клапана
Датчик низкого
давления
присоединяется к
картеру
компрессора, датчик
высокого
давления— к
напорному
трубопроводу маслона-
соса
53

Таблица 7.
Приборы автоматической защиты двухступенчатых агрегатов
(состоящих из двух компрессоров — первой и второй ступени сжатия)
Контролируемый параметр
Тип прибора
Обозначение
и позиция
на рис. 2
Место присоединения датчика
Появление уровня жидкого аммиака
в отделителе жидкости или
аварийный уровень жидкого аммиака в
сосуде, его заменяющем
Высокое давление нагнетания
компрессора I ступени
Высокая температура
компрессора I ступени
нагнетания
Недостаточное давление в системе
смазки компрессора I ступени
Аварийный уровень жидкого аммиака
в промежуточном сосуде
Высокое давление нагнетания
компрессора II ступени
Высокая температура нагнетания
компрессора II ступени
Недостаточное давление ч в системе
смазки компрессора II ступени
Реле уровня
Реле давления
Реле температуры
Реле разности
давлений
Реле уровня
Реле давления
Реле температуры
Реле разности
давлений
РУ-1, РУ-2
4-РД-1
5 —РТ-1
2 — РРД-1
7, Я—РУ-З,
РУ-4
/; _ рд.2
10—РТ-2
14 — PPR-2
Промежуточная колонка,
присоединенная к отделителю жидкости или
сосуду, его заменяющему
Нагнетательная сторона компрессора
I ступени до нагнетательного
вентиля
Нагнетательный трубопровод
компрессора I ступени до обратного
клапана
Датчик низкого давления
присоединяется к картеру компрессора,
датчик высокого давления — к
напорному трубопроводу маслонасоса
Промежуточная колонка,
присоединенная к промежуточному сосуду
Нагнетательная сторона компрессора
II ступени до нагнетательного
вентиля
Нагнетательный трубопровод
компрессора II ступени до обратного
клапана
Датчик низкого давления
присоединяется к картеру компрессора,
датчик высокого давления — к,
напорному трубопроводу маслонасоса
Примечание. При использовании одноблочного двухступенчатого компрессора из табл. 7.2 подлежит
исключению одно реле разности давлений.
•11г-л
К конденсатору
Н момпрвссори — /#-|
—//М
Рис. 1. Схема расположения приборов автоматической
защиты одноступенчатых компрессоров:
/ — компрессор; 2 — реле разности давлений РРД в системе
смазки компрессора; 3 — обратный клапан; 4 — реле
температуры РТ на трубопроводе нагнетания компрессора; 5 — реле
давления РД на стороне нагнетания компрессора; 6 — реле
протока воды РП; -1х трубопровод охлаждающей воды; \\г
трубопровод газообразного аммиака.
Рис. 2. Схема расположения приборов автоматической
защиты двухступенчатого агрегата (компрессора):
1 — компрессор I ступени; 2,14 — реле контроля смазки РРД-1
и РРД-2; 3,12 — реле протока РП-1, РП-2; 4,11 — реле
давления РД-1, РД-2; 5,10 — реле температуры РТ-1, РТ-2; 6 —
обратные клапаны; 7,8—реле уровня РУ-3, РУ-4; 9 —
промежуточный сосуд; 13 — компрессор II ступени; -1х- —
трубопровод охлаждающей воды; -Иг трубопровод газоообразного>
аммиака; -Пою- — трубопровод жидкого аммиака; -14
трубопровод масляный. LHa отделителе жидкости (сосуде его
заменяющем), из которого всасывает пары аммиака компрессор 1,
устанавливаются защитные реле уровня РУ-1 и РУ-2. О
приборах автоматического регулирования уровня в промежуточном
сосуде 9 — см. п. 7.2. J.
54

Циркуляционные и защитные ресиверы
(вертикального и горизонтального типов) должны
иметь реле предельно допустимого уровня,
сигнализирующее о необходимости принятия
соответствующих мер против дальнейшего его
повышения.
Сигнализация уровня должна обеспечиваться
лампами следующих цветов:
.красный — аварийный сигнал при опасном
уровне (мигающий);
красный — сигнал предельно допустимого
уровня (немигающий).
Световые сигналы предельно допустимого и
опасного уровней должны одновременно
сопровождаться звуковым аварийным сигналом,
выключение которого должно быть ручным.
7.3. В системах охлаждения с
промежуточным теплоносителем (рассол, вода и др.) в
дополнение к приборам автоматической защиты,
указанным в табл. 7.1. и 7.2., должны
предусматриваться приборы (реле), отключающие
компрессоры при прекращении движения
теплоносителя через кожухотрубные испарители или
при недопустимом понижении в них
температуры кипения.
7.4. На трубопроводе выхода воды (в
открытых системах) или на трубопроводе подачи или
выхода воды (в закрытых системах) из рубашек
компрессора должно быть установлено реле
протока воды, блокирующее пуск или отключающее
компрессор при отсутствии протока последней.
На пульте управления компрессором должны
быть предусмотрены соответствующие контакты.
На трубопроводах подачи воды должны быть
установлены автоматические устройства,
прекращающие подачу воды в рубашки цилиндров
и маслоотделители при остановке компрессоров.
7.5. Линейные ресиверы должны быть
оборудованы приборами световой сигнализации
предельного (красная лампа) и минимально
допустимого (мигающая красная лампа) уровня
аммиака. При минимально допустимом уровне
должен одновременно срабатывать звуковой сигнал
(звонок).
7.6. Запрещается одновременное
использование одного и того же прибора для регулирования
и защиты.
Не допускаются к использованию в качестве
защитных многоточечные приборы с
обегающими устройствами.
Применение ртутных устройств для контроля
уровня и протока жидкости не допускается.
7.7. Исправность автоматических приборов
защиты компрессоров холодильных установок
должна проверяться не реже одного раза в месяц,
а исправность защитных реле уровня на
аппаратах (сосудах) — один раз в 10 дней.
Проверка указанных приборов должна
проводиться специалистами по
контрольно-измерительным и автоматическим приборам в
присутствии механика холодильной установки или
заменяющего его лица. Результаты проверки
должны регистрироваться в суточном журнале
компрессорного цеха.
7.8. Кабели, связывающие датчики защитных
реле уровня с электронными блоками, должны
быть защищены от механических повреждений
или проложены в трубах (металлических
рукавах).
7.9. Приборы автоматической защиты
должны иметь замкнутую выходную цепь или
замкнутые контакты при нормальном состоянии
контролируемых параметров. Контакты этих
приборов должны размыкаться в случае их
срабатывания.
7.10. В установках с переключением
компрессоров на несколько испарительных систем с
различными температурами кипения при
срабатывании защитного реле уровня аппарата или
сосуда любой испарительной системы должны
останавливаться все работающие аммиачные ком-
• прессоры машинного отделения.
7.11. Электрические схемы должны исключать
возможность автоматического пуска
компрессора после срабатывания приборов защиты. Пуск
его должен быть возможен только после ручной
деблокировки защит.
7.12. Пуск и работа компрессоров при
выключенных устройствах автоматической защиты не
допускается.
7.13. Промежуточные колонки, применяемые
для установки защитных реле уровня, должны
присоединяться жидкостными трубопроводами с
уклоном к аппаратам (сосудам) выше
возможного уровня скопления в них масла. Для
проверки исправности реле уровня к
промежуточной колонке должна быть присоединена
проверочная жидкостная линия высокого давления.
7.14. Для проверки исправности защитных
реле уровня необходимо закрыть вентиль на
жидкостном трубопроводе между промежуточной
колонкой и аппаратом и осторожно приоткрыть
вентиль на жидкостной линии высокого
давления, заполняя колонку. Подача жидкости в
аппарат (сосуд) при этом должна быть
прекращена. Для уменьшения опасности попадания
жидкого аммиака в компрессор при этой проверке
необходимо установить на линии подачи в
колонку жидкости высокого давления вентиль с Dy
не более 10 мм.
55

ИЗОБРЕТЕНИЯ
<11) 709919 B1) 2601505/29-06 B2) 01.03.78 2E1) F 24
F 3/06 E3) 697.92 G2) Е. И. Тарасов
E4) СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая расположенные последовательно по ходу
воздуха калориферы первого и второго подогрева с
прямыми и обратными трубопроводами, на последних из
которых установлены регулирующие клапаны,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности,
прямой трубопровод калорифера второго подогрева
соединен с обратным трубопроводом калорифера
первого подогрева и посредством регулирующих клапанов с
прямым трубопроводом последнего и со своим
обратным трубопроводом.
A1) 709926 F1) 382885 B1) 2641645/23-06 B2) 04.07.78
2E1) F 25 В 9/02 E3) 621.57.012.4 G2) Е. И. Бовин
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св.
№ 382885, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, контуры дроссельного теплообменника
выполнены автономными и один из них, подключенный
к системе баллонов, на выходе сообщен с окружающей
средой, а другой подсоединен к входу в компрессор.
A1) 709927 B1) 2563466/23-06 B2) 02.01.78 2E1) F 25
В 9/02; F 25 В 1/00 E3) 621.574 G2) В. С. Майсоценко,
А. Б. Циме, ман, М. Г. Зексер, Т. Г. Садовская G1)
Одесский инженерно-строительный институт
E4) ВОЗДУШНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая компрессор и подключенную к нему
вихревую трубу с патрубками вывода горячего и холодного
потоков, отличающаяся тем, что, с целью понижения
температуры холодного потока, машина
дополнительно содержит аппарат косвенного охлаждения воздуха
•со смачиваемой насадкой, двухполостной
теплообменник и рассольный осушитель с абсорбером и
кипятильником, внутри последнего из которых размещена тепло-
обменная поверхность, причем абсорбер и аппарат
косвенного охлаждения воздуха включены
последовательно в линию связи компрессора с вихревой трубой,
одна полость теплообменника включена между паровым
пространством кипятильника и смачиваемой насадкой,
другая связана с аппаратом косвенного охлаждения
воздуха на выходе последнего, а теплообменная
поверхность кипятильника подсоединена к патрубку
вывода горячего потока из вихревой трубы.
A1) 709928 F1) 514169 B1) 2623311/23-06 B2) 03.04.78
2E1) F 25 В 9/02; F 28 С 3/06 E3) 621.573 G2) В. М.
Шляховецкий, Ю. С. Беззаботов G1) Краснодарский
политехнический институт
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ
по авт. св. № 514169, отличающееся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности при
переменных режимах работы, лопасти крыльчатки холодо-
приемника выполнены поворотными с углом поворота
.до 25°.
A1) 714108 B1) 2497772/23-06 B2) 20.06.77 2E1) F 25
В 25/00; F 25 В 1/00; F 25 В 11/00 E3) 621.574.57.01
G2) ! Е. Н. Зайченко, А. Н. Моисейчик, Ю. И. Ко-
лотий, В. К. Лемешко, И. П. Стекачев, И. И.
Якименко, А. В. Глатерман G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности и Центральный ордена Трудового Красного
Знамени научно-исследовательский автомобильный и
автомоторный институт
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА в холодиль
ной камере с помощью трехступенчатого
компрессорного агрегата и турбохолодильнои машины со своими
воздухоохладителями путем ступенчатого понижения
температуры, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения, охлаждаемый воздух
последовательно пропускают через воздухоохладитель
компрессорного агрегата, а затем — через
воздухоохладитель турбохолодильнои машины, и охлаждение
его ведут сначала в одноступенчатом режиме до
температуры, составляющей 75—85 % от критической в
данном режиме, далее воздух охлаждают в
двухступенчатом режиме до температуры, составляющей 60—70 %
от критической в этом режиме, после чего включают
турбохолодильную машину и продолжают охлаждение
при совместной работе двух ступеней агрегата и
турбохолодильнои машины до температуры, составляющей
75—85 % от критической на двухступенчатом режиме,
по достижении которой агрегат переключают на
трехступенчатый режим и доводят температуру воздуха до
80—85 % от критической в данном режиме, а затем
компрессорный агрегат останавливают и по достижении
в камере критической температуры воздуха отключают
турбохолодильную машину.
(И) 712637 B1) 2432613/24-06 B2) 17.12.76 2E1) F 28
С 1/02 E3) 621.175.3 G2) В. П. Алексеев, А. В.
Дорошенко, Н. П. Угольникова, Р. Гонсалес G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДЫ В ГРАДИРНЕ
с псевдоожиженной насадкой путем подачи воздуха
под насадку навстречу падающей сверху воде, отли-
' чающийся тем, что, с целью интенсификации
тепломассообмена, равномерно по высоте насадки подают
дополнительное количество воздуха, составляющее 40—
60 % общего количества воздуха, подаваемого в
градирню.
A1) 709930 B1) 2565165/23-06 B2) 06.01.78 2E1) F 25
В 39/02; F 28 D 5/00 E3) 621.565.946 G2) Г. Д.
Лукьянов, С. И. Яновский, С.-Э. П. Блинструбас, Г. В. Ма-
лишаускас, В. С. Муравлянский G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, содержащий секции,
размещенные одна над другой и последовательно
соединенные по хладагенту циркуляционным контуром
с входным жидкостным коллектором в верхней секции
и выходным паровым коллектором — в нижней,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
гидравлического сопротивления и улучшения распределения
жидкого хладагента по всем секциям, между смежными
секциями в контур включен сепаратор, паровой объем
которого подсоединен к выходному коллектору.
56

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК [621.565:629.114.444:629.463.12] @35.5)@49.32)
Нужный справочник
Малые холодильные установки и
холодильный транспорт.
Справочник. Под. ред. А. В. Быкова.
Сер. «Холодильная техника».
М., Пищевая промышленность,
1978, 238 с, 85 000 экз., 1 р. 70 к.
Справочник предназначен для широкого круга
специалистов, занятых эксплуатацией, ремонтом и
проектированием торговых и транспортных малых
холодильных установок.
Большое достоинство справочника в
целенаправленном подборе материала, содержащего именно
справочные данные.
Справочник состоит из четырех глав и двух
приложений.
В главе I сТорговое холодильное оборудование»
содержатся сведения об основных типах этого
оборудования, предназначенного для хранения и продажи
продуктов, напитков, производства пищевого льда, и
даны его технические характеристики. Приведены
рекомендуемые температурные режимы и максимальные
сроки хранения различных пищевых продуктов в
сборных холодильных камерах, шкафах, витринах,
прилавках. Даны также сведения о методах испытаний
торгового холодильного оборудования, организации
планово-предупредительного ремонта, основных правилах
эксплуатации и техники безопасности. Использование
иллюстраций и таблиц позволило в малом объеме
текста привести широкий набор необходимых сведений.
В приложении 1 помещены технические
характеристики наиболее распространенных холодильных
агрегатов отечественного производства, используемых
в торговом оборудовании. Большую практическую
ценность имеют представленные в табличной форме в
приложении 2 типичные неисправности малых
холодильных машин и способы их устранения.
Желательно было бы в этой главе дать
рекомендации по схемам разводки фреоновых трубопроводов
для централизованных систем холодоснабжения
торгового оборудования, в том числе по выбору диаметров
трубопроводов и их разводке, обеспечивающей
возврат масла к компрессору. Крайне недостаточны
сведения об инструментах, приспособлениях и
материалах, используемых при ремонте.
С конструкциями, техническими характеристиками
компрессионных и абсорбционных бытовых
холодильников знакомит глава II «Бытовые холодильники и
морозильники». Она содержит сведения о холодильных
агрегатах для холодильников и морозильников
различных типов, теплообменных аппаратах,
комплектующих холодильные агрегаты, схемах автоматизации
управления, приборах автоматики, системах
оттаивания, регламентированных методах испытаний.
Достоинство главы — детальное рассмотрение
показателей качества холодильников и морозильников,
таких как надежность, уровень шума, габаритные
размеры, масса и т. д.
Приведены графические и эксплуатационные
характеристики — температуры в камерах и расход
электроэнергии — в зависимости от наружной температуры
и уставки задатчика регулятора температуры,
поддерживаемой в камерах, а также соответствующие
коэффициенты рабочего времени холодильного агрегата.
В этой главе следовало отразить тенденции
дальнейшего развития бытовых холодильников.
Имеются и некоторые несоответствия. Так, на
стр. 79 говорится, что удельная масса абсорбционных
холодильников больше, чем компрессионных. Однако
из сравнения технических характеристик,
приведенных в таблицах П-6 и П-9, этого не вытекает. При
равных емкостях камер холодильники обоих типов имеют
одинаковые удельные массы. Не ясно, что же
является определяющим — тип холодильной машины или
размер бытового холодильника.
Несколько уступает другим глава III
«Термоэлектрические охлаждающие устройства». В ней даны
сведения о термоэлементах, термобатареях и модулях и
применении их для отдельных видов охладителей
различного назначения, в том числе для бытовых и
автомобильных холодильников и кондиционеров,
технические характеристики термоэлектрических
холодильников и кондиционеров.
Большая часть главы (около двух третей) посвящена
выбору химических компонентов для
термоэлектрических батарей, конструкциям одно- и многокаскадных
термобатарей. Много внимания уделяется вариантам
технологии изготовления термоэлементов и
зависимостям их свойств от выбранного метода изготовления,
а также способам соединения термоэлементов в
термобатареи. Но здесь без предварительного пояснения
физической сущности действия термоэлементов сразу же
говорится об их конструкции. При этом не объясняется
принципиальное различие ветвей типа р и п. Не ясно,
что такое «модуль», несмотря на приведенные
иллюстрации.
57

Вместе с тем много внимания уделено технологии
изготовления термоэлементов и термобатарей и выбору
материалов, что, по-видимому, не обязательно для
данного издания.
Глава IV «Транспортные холодильные установки»
состоит из четырех разделов.
Автомобильный холодильный транспорт
классифицирован по назначению и грузоподъемности
изотермических автомобилей и авторефрижераторов,
конструкциям изотермических кузовов. Приведены их
тепловые расчеты, а также методы испытаний по
установлению характеристик теплоизоляционных
конструкций.
В этом же разделе рассмотрены схемы и
конструкции холодильного оборудования: автономных
холодильных машин, машин, приводимых от основного
двигателя автомобиля и машинно-аккумуляционных
охлаждающих систем, систем охлаждения с сухим льдом
и жидким азотом. Рекомендуются режимы перевозок
фруктов, овощей, мясных и молочных продуктов,
обеспечивающие их сохранность во время транспортировки.
При описании железнодорожного холодильного
транспорта даны типы охлаждаемых вагонов
(рефрижераторных и вагонов-ледников), рефрижераторных
секций и поездов, приведены технические характеристики
и рассмотрены конструкции вагонов и их холодильное
оборудование, дизель-генераторы для питания
электродвигателей привода компрессоров, вентиляторов и
насосов холодильных установок. В этом разделе дан
тепловой расчет изотермических вагонов, а также
сведения по организации, эксплуатации и техническому
обслуживанию рефрижераторного вагонного парка.
Контейнеры для скоропортящихся грузов
классифицированы по размерам (в соответствии со
стандартами ИСО), типу охлаждения, энергоснабжения,
конструкции кузова. Описаны схемы холодильных
установок, способы распределения воздуха в кузове,
рассмотрены вопросы организации пунктов для
обслуживания контейнеров и проведения грузовых работ,
а также даны рекомендации по укладке грузов з
контейнере.
При рассмотрении водного холодильного
транспорта приведены описание и технические характеристики
холодильных установок современных транспортно
рефрижераторных судов, а также судов
рыбопромыслового флота, на которых совершаются транспортные
операции. Здесь представлены устройства
рефрижераторных судов, схемы и компоновки холодильных
установок систем охлаждения трюмов, судовые
холодильные машины и агрегаты, их технические
характеристики. Даны основные сведения по теплоизоляционным
конструкциям и их расчету, а также по методам
испытаний судовых холодильных установок. Рекомендованы
режимы перевозок различных пищевых продуктов и
указаны нормативы загрузки охлаждаемых трюмов.
Недостатком этого раздела является описание лишь
транспортных рефрижераторных судов и их
холодильных установок. Однако имеется много общего между
холодильным оборудованием транспортных
рефрижераторов и судов рыбопромыслового флота.
Целесообразно было бы в этот раздел дать сведения и о
рыбопромысловых судах.
В главе IV имеются некоторые неточности в
терминологии. Если при классификации контейнеров и
холодильного автотранспорта даны определения
изотермических автомобилей и авторефрижераторов, то
по железнодорожному транспорту этого не сделано.
В некоторых случаях в справочнике неудачно
применены размерности. На стр. 127 частота вращения
дана в мин-1 вместо с-1 (в системе СИ). На стр. 157
использована размерность кДж/ч, а затем в формуле
(IV-22) дан переводной коэффициент из кДж/ч в Вт,
что совершенно не принято.
В целом справочник составлен на высоком
техническом уровне, вполне соответствует своему назначению
и займет достойное место в серии «Холодильная
техника».
Б. Л. ЦИРЛИН
ВНИИхолодмаш
rvVVVVVVVVVVVVVVV^ ^AAAЛAЛAAAЛЛAA/VV\AAЛЛAAAAЛA/,
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Имеются в продаже журналы «Холодильная техника» за 1979 г. № 4, 5,
6,8,9, 10, 11, 12.
Заказы на журналы (без денежных переводов) следует направлять по
адресу: 113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер.г 12. Отдел
распространения издательства «Пищевая промышленность».
58

ХРОНИКА
УДК 338.26:[658.5:621.56/.59]:061.3
Республиканская научно-практическая конференция
по вопросам повышения эффективности и качества
работы
22—24 января 1980 г. в Ростове
состоялась организованная Росмясо-
молторгом Республиканская научно-
практическая конференция работни-
ов холодильной промышленности
Министерства торговли РСФСР по
вопросам улучшения планирования
и усиления воздействия
хозяйственного механизма на повышение
эффективности производства и
качества работы, экономии
топливно-энергетических ресурсов при
эксплуатации холодильников и фабрик
.мороженого, перспективам развития
производства плодов, ягод и овощей.
В работе конференции приняли
участие 250 специалистов от 85
организаций, в том числе руководящие,
инженерно-технические работники
системы Росмясомолторга,
представители научно-исследовательских и
проектных институтов, высших
учебных заведений, министерств и
ведомств, холодильных предприятий.
Открывая конференцию,
заместитель министра торговли РСФСР
А. Н. Сергиенко отметил, что
принятое постановление ЦК КПСС и
Совета Министров СССР «Об улучшении
планирования и усилении
воздействия хозяйственного механизма на
повышение эффективности
производства и качества работы» убедительно
свидетельствует о гибкости системы
экономического управления и ее
больших возможностях. В оптовой
торговле уже действует новый
порядок планирования и экономического
стимулирования. Сегодня задача
заключается в том, чтобы еще больше
нацелить всю плановую и
управленческую деятельность на повышение
эффективности и качества работы.
А. Н. Сергиенко осветил также
вопросы экономии
топливно-энергетических ресурсов и отметил важность
дальнейшего развития производства
быстрозамороженных продуктов, в
частности, плодов, ягод и овощей
на холодильных предприятиях
системы торговли.
Участников конференции
приветствовал заместитель председателя
Ростовского облисполкома В. Ф.
Лаврентьев, который остановился на
достижениях промышленности и
сельского хозяйства Ростовской области.
На конференции были
рассмотрены следующие вопросы.
— Улучшение планирования и
усиление воздействия
хозяйственного механизма на повышение
эффективности производства и качества
работы.
— Экономия
топливно-энергетических ресурсов при эксплуатации
холодильников и фабрик мороженого.
— Перспективы развития
производства замороженных плодов, ягод
и овощей.
В докладе «Об улучшении
планирования и усилении воздействия
хозяйственного механизма на
повышение эффективности производства и
качества работы» д-р экон. наук,
профессор Всесоюзного заочного
института советской торговли
A. М. Бирман изложил основные
положения постановления ЦК КПСС
и Совета Министров СССР и
подчеркнул огромное значение вытекающих
из него задач.
О новом в планировании
производства и торговли в системе
Росмясомолторга в свете постановления
ЦК КПСС и Совета Министров СССР
рассказала начальник
планово-экономического отдела
Росмясомолторга Р. Н. Водчак.
Директор ВНИХИ М. П.
Кузьмин доложил о путях сокращения
энергозатрат на предприятиях
холодильной промышленности.
Этой же проблеме были
посвящены доклады канд. техн. наук
B. В. Оносовского (ЛТИХП) «Пути
снижения энергетических затрат
холодильных установок», канд. техн.
наук А. И. Васильева (ЛТИХП)
«Оценка работы холодильных
установок на базе внедрения измерителей
холодопроизводительности»,
заместителя начальника
Росмясомолторга В. В. Коваля «О развитии
холодильного хозяйства в системе
Росмясомолторга и вопросы экономного
использования
топливно-энергетических ресурсов».
Опытом работы по экономии
топливно-энергетических ресурсов на
холодильниках поделились главный
инженер Ленинградской конторы
Росмясомолторга Ю. А. Крайнев и
главный инженер Кемеровской конторы
Росмясомолторга В. А. Немцев. Об
организации работы столичных
холодильников по внедрению новой
техники и экономии
эксплуатационных материалов доложил главный
инженер Московской городской
конторы Росмясомолторга Н. П.
Середа.
Ряд докладов (И. С. Остасевич —
Гипрохолод, В. П. Чепурненко —
ОТИХП, А. Г. Гиндоян — ЦНИИ-
промзданий, А. Д. Зотов —
Московская городская контора
Росмясомолторга) был посвящен
совершенствованию проектирования
распределительных холодильников, повышению
их технического уровня,
эффективным методам защиты грунтов под
холодильниками от промерзания и
пучения, внедрению АСУ.
Большое внимание на конференции
было уделено перспективам развития
производства на холодильниках
собственной продукции, в том числе
быстрозамороженных плодов, ягод и
овощей. Доклады на эту тему
сделали А. Г. Кладий (Росмясомолторг),
канд. техн. наук М. М. Мыскин
(НИИ садоводства), В. П. Решетов
(Шахтинский холодильник), Э. Я-
Гальперин (Воронежский
хладокомбинат) и др.
На конференции было заслушано
более 20 докладов и выступлений,
на основании которых приняты
рекомендации, направленные на
дальнейшее улучшение плановой и
хозяйственной деятельности
предприятий системы Росмясомолторга,
развитие их материально-технической
базы, обеспечение всестороннего
технического прогресса, экономию
топливно-энергетических ресурсов,
увеличение производства собственной
продукции, в том числе
быстрозамороженных плодов, ягод и овощей.
Участники конференции
совершили экскурсии на ряд предприятий
Ростовской конторы
Росмясомолторга: цех по производству
замороженных плодов, ягод и овощей на
холодильнике в г. Шахты, Ростовский
холодильник № 3, где строится
фабрика мороженого, и Ростовский
холодильник № 1 — неоднократный
победитель социалистического
соревнования среди предприятий системы
Министерства торговли РСФСР.
59

К 70-летию
Всеволода Андреевича
Бобкова
В мае 1980 г. исполнилось 70 лет кандидату технических
наук Всеволоду Андреевичу Бобкову, известному
специалисту в области льдотехники.
В. А. Бобков по окончании холодильного факультета
Московского институт* народного хозяйства им. Г. В.
Плеханова в 1932—1933 гг. работал на строительстве
холодильника при Московском мясокомбинате.
С 1933 г. и до ухода на пенсию Всеволод Андреевич
работал во Всесоюзном научно-исследовательском
институте холодильной промышленности в должности
старшего научного сотрудника, в течение ряда лет
руководил лабораторией льдотехники.
Он является одним из первых научных
разработчиков современной техники, использующей естественный
и искусственный холод для получения льда.
При проектировании первого в СССР завода для
производства пищевого льда, который был построен в
Москве в 1938 г., использованы исследования В. А.
Бобкова.
В 1939 г. В. А. Бобков защитил кандидатскую
диссертацию по проблеме производства пищевого льда.
В. А. Бобков выполнял работы по созданию аккуму-
К 60-летию
Ильи Михайловича
Зеликовского
В марте 1980 г. исполнилось 60 лет со дня рождения
Ильи Михайловича Зеликовского, видного специалиста
в области конструирования малых холодильных машин,
генерального конструктора по холодильным агрегатам.
Свою трудовую деятельность И. М. Зеликовский
начал в 1941 г. после окончания Харьковского
авиационного института. В годы Великой Отечественной войны и
первые послевоенные годы он работал на
предприятиях авиационной промышленности. С 1950 г. И. М.
Зеликовский работает на Харьковском заводе
холодильных машин инженером-конструктором, а с 1954 г.
главным конструктором.
При непосредственном участии Ильи Михайловича и
под его руководством были созданы и отработаны для
крупносерийного производства первенцы
отечественных холодильных машин для предприятий торговли и
общественного питания — холодильные агрегаты типа
ФАК. Простые по конструкции, надежные в работе,
удобные в эксплуатации, эти агрегаты в пятидесятые
годы стали главными моделями холодильных машин,
обеспечивших холодом бурно развивающуюся
торговлю.
В 60-е годы под руководством Ильи Михайловича
Зеликовского был создан ряд герметичных холодильных
агрегатов типа ВС, ВН и ВП номинальной холодопроиз-
водительностью от 500 до 1250 Вт, которые пришли на
смену агрегатам типа ФАК. Новые агрегаты отличаются
высокими энергетическими показателями, малой
массой, современными конструкторскими решениями. За
прошедшие годы промышленностью изготовлено около
ляторов холода, льдозаводов, ледяных складов и
катков.
Во время Великой Отечественной войны Всеволод
Андреевич воевал в составе 3-й Ударной армии
Западного фронта.
В послевоенный период было налажено
производство предложенных и исследованных В. А. Бобковым
автоматизированных льдогенераторов ОЛ-25 (на
Одесском заводе холодильных машин) и снеговальных
агрегатов СА-10 (на Нежинском механическом заводе). За
последнюю конструкцию автор получил серебряную
медаль ВДНХ СССР.
Всеволод Андреевич имеет более 50 публикаций
(статьи, брошюры и книги) по вопросам теории и
практики льдотехники. В его книге «Производство и
применение льда» впервые рассмотрены в комплексе
физические и технологические основы получения и
использования льда и предложены новые расчетные
уравнения, в частности, для коэффициентов теплоотдачи при
льдообразовании.
В. А. Бобков является автором изобретений —
ледяного аккумулятора естественного холода и
капиллярного льдогенератора (кристаллизатора непрерывного
действия с переохлаждением жидкости).
За трудовые и боевые заслуги В. А. Бобков
награжден орденом «Знак Почета» и медалями.
Редакция журнала «Холодильная техника» и
коллектив Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности поздравляют Всеволода
Андреевича Бобкова с семидесятилетием и желают ему
крепкого здоровья и творческих успехов.
двух миллионов таких агрегатов. Многим из них
присвоен государственный Знак качества.
В 1974 г. И. М. Зеликовский назначен генеральным
конструктором по холодильным агрегатам. Являясь
техническим руководителем отрасли, он отдает все свои
силы, знания, опыт делу дальнейшего технического
прогресса. За последние годы создано новое поколение
холодильных агрегатов с высокооборотными
компрессорами на уровне мировых образцов.
В 1979 г. первые базовые модели этого ряда ВС
500B) и ВН 315B) сданы межведомственной комиссии
и рекомендованы к серийному производству по высшей
категории качества.
И. М. Зеликовский является автором ряда книг и
справочников по малым холодильным машинам, а
также 24 статей, многие из которых напечатаны в журнале
«Холодильная техника».
Его книги «Холодильные агрегаты' типа ФАК»,
«Герметичные холодильные машины», «Справочник по те-
плообменным аппаратам малых холодильных машин»
пользуются большой популярностью среди
специалистов отрасли. Двухтомный справочник «Малые
холодильные машины и установки» (в соавторстве) выдержал
два издания и стал настольной книгой инженеров,
техников, механиков, работающих в области холодильной
техники.
Илья Михайлович имеет 10 изобретений, ему
присвоено звание «Лучший изобретатель Минлегпищема-
ша».
За заслуги в развитии отечественного холодильного
машиностроения И. М. Зеликовский награжден орденом
«Знак Почета» и медалями. Его участие в создании
новых современных холодильных агрегатов отмечено
золотой медалью ВДНХ СССР.
Редакция и редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» поздравляют Илью Михайловича
Зеликовского со славным юбилеем, желают ему доброго-
здоровья и успехов в дальнейшей творческой
деятельности.
60

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК [621.869.88:621.565]:664.8/.9.037-984
Хранение и транспортировка
скоропортящихся продуктов
при пониженном давлении
В США исследован способ хранения и транспортировки
скоропортящихся продуктов при пониженном давлении,
который дал положительные результаты.
По сравнению с существующими новый способ
увеличивает продолжительность хранения
скоропортящихся продуктов (фрукты, Ъвощи, мясо, птица и продукты
моря) в среднем до 2—6 раз (см. таблицу).
По предложенному способу продукты помещают в
грузовое пространство с пониженным давлением, в
которое подают увлажненный воздух. При создавшихся
условиях из грузового объема удаляются летучие
вещества, выделяемые продуктами (этилен, С02 и др.),
а также вещества, которые при обычном хранении
удерживаются в продуктах.
В обычных авторефрижераторах и контейнерах
предотвратить их накопление можно только с помощью
эффективной вентиляции, что практически осуществить
трудно, так как для этого необходим интенсивный
воздухообмен, при котором воздух не будет успевать
охлаждаться до требуемой температуры.
При пониженном давлении не требуется
значительно охлаждать воздух, поступающий в кузов или
контейнер.
Высокая относительная влажность воздуха
улучшает газообмен и снижает потери массы продукта. При
конвективном охлаждении поддерживать
относительную влажность воздуха выше 80 % трудно, поскольку
влага из воздуха конденсируется на поверхности
воздухоохладителя в виде льда или снега.
Наименование
продуктов
Говядина
Птица
Свинина
Земляника
Вишня
Перец сладкий
Горошек зеленый
Лук зеленый
Огурцы
Кукуруза
Салат латук
Грибы
Томаты
Бананы
Дыня
Ананасы
Продолжительность хранения, сут
при обычных
условиях*
14
14
7
7
14
18
13
2
14
8
14
5
12
14
35
12
при пониженном
давлении**
45
21
21
28
60
49
35
15
42
28
49
21
35
150
60
28
* По данным Министерства сельского хозяйства США.
** Поданным фирмы «Грумен».
В контейнерах с пониженным давлением нет
поверхностей, на которых может конденсироваться влага,
а основные источники теплопритоков сводятся к
минимуму, что дает возможность поддерживать требуемую
влажность.
В таких контейнерах внутренние стены с
запрессованными в них трубками для хладоносителя (гликоль)
являются теплообменной поверхностью. Тонкие
алюминиевые панели предотвращают утечку воздуха,
благодаря чему поддерживается необходимый вакуум.
Вследствие высокой теплопроводности алюминиевые
стенки имеют температуру, близкую к температуре
гликоля. В свою очередь, температура воздуха в
контейнере приближается к температуре алюминиевых
стенок, а точка росы его примерно на 1 °С ниже.
Все продукты, предназначенные для
транспортировки, во избежание их порчи, должны быть охлаждены
сразу же после убоя или сбора. Скорость охлаждения
при пониженном давлении увеличивается благодаря
более быстрому испарению воды при этих условиях.
Продолжительность хранения при пониженном
давлении определяется временем, в течение которого
продукты сохраняют первоначальный аромат, внешний
вид, консистенцию.
При транспортировке и хранении в условиях
пониженного давления относительная влажность
поддерживается на уровне 90—95%, температура — в
пределах от —2 до +15±0,5°С. Система обеспечивает
частичный вакуум с пониженным до 0,1 ±0,03 %
содержанием кислорода.
Предложенную систему испытывали в контейнере
«Дармавак» B,5X2,5X12 м) с секцией шириной 1 м
для установки оборудования, предназначенном для
морских, воздушных и сухопутных перевозок при
температуре окружающей среды от —28 до+66°С.
Контейнер оснащен силовым оборудованием,
холодильной установкой, вакуум-водяной системой и
различными подсистемами.
Привод оборудования осуществляется от дизель-
генератора, дополнительно силовая часть может
потреблять энергию от электросети.
Система охлаждения — автономная холодильная
установка фирмы «Йорк», состоящая из компрессора,
конденсатора, ресивера, ТРВ и охладителя с
погружным змеевиком. Раствор гликоля из охладителя
подается в трубопроводы, запрессованные в стены, пол и
потолок контейнера, и отбирает тепло из грузового
отделения. Контроль за температурой осуществляется
с помощью терморегулятора.
Вакуум-водяная система с помощью насоса удаляет
из грузового пространства влажный воздух, при этом
перед выпуском в атмосферу из него конденсируется
влага. Система регулирования давления смешивает
пар, получаемый в увлажнителе системы, с наружным
отфильтрованным воздухом и эту смесь подает в
грузовое пространство.
Частичный вакуум в контейнере поддерживается с
помощью вакуумного устройства, которое регулирует
количество поступающего в контейнер наружного
воздуха для создания в грузовом пространстве требуемого
давления.
Стоимость эксплуатации системы с пониженным
давлением не превышает стоимости обычной холодильной
системы. Для ее работы требуется только воздух,
вода и топливо. Предложенная система может быть
использована как в обычном рефрижераторном, так
и изотермическом контейнере.
Система с пониженным давлением может найти
широкое применение при хранении и транспортировке
пищевых продуктов.
Статью подготовили И. Д. БАРУЛИНА,
Э. Д. ШУВАТОВА —
внихи
61

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК [725.355:637.3:628.84]:614.48@83.132)
Рекомендации по санитарной
обработке камер созревания
сыра при кондиционировании
воздуха
А. А. БУКАНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Во ВНИХИ на протяжении ряда лет изучали влияние
санитарно-микробиологического состояния камер
созревания сыра, оснащенных системами
кондиционирования воздуха, на качество сыра, в частности, на один
из его важных показателей — внешний вид.
Работа проводилась на Красноборском
холодильнике (г. Смоленск) в камерах, оснащенных отечественными
кондиционерами КТР-13, КТА-16, ХМ1-20. Сыр в
камере созревал без упаковки.
Было установлено, что на внешний вид сыра в
процессе созревания в камерах с кондиционированием
воздуха оказывают влияние главным образом
санитарные условия этих камер независимо от типа
кондиционера.
Споры плесеней оседают на охлаждающей
поверхности кондиционера и внутренних стенках
воздуховодов, труднодоступных для санитарной обработки [1].
Это приводит к накапливанию плесеней в указанных
местах и последующему заражению ими камеры в
целом (стены, воздух камер, поверхность сыра).
Для улучшения санитарного состояния камер
созревания сыра и всей системы кондиционирования
воздуха были разработаны «Рекомендации по санитарной
обработке камер созревания сыра при
кондиционировании воздуха», утвержденные Минмясомолпромом
СССР 18 октября 1979 г.*
Особое внимание в «Рекомендациях» обращено на
условия транспортировки сыра с сырзавода на масло-
сырбазу для созревания. Ответственное лицо,
назначенное администрацией сырзавода, осматривает
автотранспорт перед погрузкой сыра и выдает разрешение на его
использование для перевозки. Без этого погрузка сыра
не допускается.
Доставленный для созревания на маслосырбазу сыр
немедленно, особенно в теплый период года, должен
быть перевезен с эстакады в камеру. При обнаружении
плесени или загрязнений на поверхности сыра его моют,
обсушивают и только потом помещают в камеру
созревания.
Предварительно камера должна быть тщательно
подготовлена: продезинфицированы камера, кондиционер
и система воздуховодов. Дезинфекцию проводят из гид-
* Рекомендации можно приобрести в отделе ОНТИ
ВНИХИ.
62
ропульта одним из дезинфицирующих средств,
рекомендуемых «Инструкцией по санитарной обработке
оборудования на предприятиях молочной
промышленности» [3].
Наилучший санитарный эффект обработки камеры
достигается методом аэрозольной дезинфекции с
помощью воздушного аэрозольного распылителя АР-1 [2].
Вначале обрабатывают кондиционер.
Дезинфицирующее средство наносят на его охлаждающую
поверхность. При этом необходимо включить вентилятор для
лучшего проникновения дезинфицирующего средства в
кондиционер.
Внутренние поверхности воздуховодов должны быть
доступны для дезинфекции.
В процессе созревания сыра воздух камеры следует
фильтровать, чтобы очистить его от плесеней. В
частности, рекомендуется применение фильтров Петрянова
кл. Д-33. Фильтры монтируют на всасывающей стороне
предварительно продезинфицированного кондиционера
так, чтобы весь воздух, поступающий в него,
фильтровался и по системе воздуховодов подавался снова в
камеру.
На основании обобщения данных о зараженности
камер созревания сыра плесенями разработана
примерная шкала оценки санитарного состояния камер с
кондиционированием воздуха в процессе эксплуатации (см.
таблицу).
Количество
плесеней,
осевших из воздуха
на 1 чашку
Петри (диаметром
9,8 см) за 5 мин
Не более 50
Не более 100
Более 100
Количество
плесеней на 1 см2
поверхности стены,
кондиционера и
воздуховодов
Не более 10
Не более 50
Более 50
Оценка
Хорошо

Удовлетворительно
Плохо
Оценка дается по наибольшему значению одного из
двух показателей.
Указанные в «Рекомендациях» меры по обработке
и очистке воздуха были реализованы в системе
технологического кондиционера с децентрализованным
холодоснабжением на базе машины СР9Х2-1-0. Данная
система прошла ведомственные испытания и
рекомендована ведомственной комиссией к внедрению.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Буканова А. А. Санитарное состояние камер
созревания сыра, оснащенных кондиционерами. —
Холодильная техника, 1977, № 4.
2. Буканова А. А., Моисеева Е. Л.,
Коробов А. В. О санитарной обработке камер
созревания сыра, оснащенных кондиционерами. —
Холодильная техника, 1979, № 3.
3. Инструкция по санитарной обработке
оборудования на предприятиях молочной
промышленности. М., ЦНИИТЭИмясомолпром СССР, 1979.

РЕФЕРАТЫ
УДК [621.565:621.564.22].004.18.001.24
Пути снижения затрат на эксплуатацию
одноступенчатых холодильных установок. ОНОСОВСКИЙ В. В.,
КРАЙНЕВ А. А. «Холодильная техника», 1980,
№ 5.
Приведены результаты расчета с использованием
термоэкономического метода оптимальных режимов
работы одноступенчатой холодильной установки с тремя
видами испарителей: охлаждающими батареями,
воздухоохладителями и испарителями для охлаждения
хладоносителя. Установлено, что оптимальные
перепады температур зависят от температуры охлаждаемой
и охлаждающей сред, стоимости электроэнергии и
охлаждающей воды, типа используемого оборудования,
времени его работы в течение года и других факторов,
которые не учитываются существующими
рекомендациями. Показано, что научно обоснованная
оптимизация режима работы холодильных установок
обеспечивает существенную экономию переменной части
приведенных затрат.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список литературы — 7
названий.
УДК [621.575.9:621.564.25].004.1
Теплоиспользующая фреоновая холодильная машина с
центробежным абсорбером. ДЕРГАЧЕВ А. Г.,
ТИМОФЕЕВ В. С. «Холодильная техника», 1980, № 5.
Описаны схема фреоновой холодильной машины на
растворе R22 — дибутилфталат, конструкция и
рабочий процесс центробежного абсорбера. Даны
теоретические и экспериментальные характеристики
центробежного абсорбера, приведены основные показатели
машины.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6 названий.
УДК 66:621.575-712
Применение системы воздушного охлаждения с
абсорбционной холодильной машиной в химической
промышленности. ПСАХИС Б . И., ШИТОВ В. К., ПОПОВ
А. В., ВИНОГРАДОВ Ю. В., ГОРШКОВ В. Г.
«Холодильная техника», 1980, № 5.
Описана система воздушного охлаждения с «сезонной»
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машиной. Результаты промышленных испытаний машины
с воздушным охлаждением аппаратов подтверждают
возможность создания серийных образцов крупной
производительности. Подобными машинами
рекомендуется оснащать системы воздушного охлаждения ряда
химических производств.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы —6
названий.
УДК 621.565-98.001.4
Испытания систем стабилизации давления конденсации.
ЯЦУНОВ И. Ф., ЛЁВШИН А. Ф. «Холодильная
техника», 1980, № 5.
Изложены результаты исследований систем
стабилизации давления конденсации, работающих на принципе
подтопления воздушного конденсатора жидким
хладагентом. Даны рекомендации по их практическому
использованию.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК [621.57.044:621.63:621.564.22].001.76.003.13
К оптимизации воздушных аммиачных конденсаторов.
ГОГОЛИН В. А. «Холодильная техника» , 1980, АГв 5.
На основании теплоэнергетического анализа сделан
вывод об оптимальном числе рядов по ходу воздуха в
воздушных аммиачных конденсаторах с тесным
шахматным пучком из труб с алюминиевым ленточным оребре-
нием. Получена формула, связывающая теплосъем с
энергозатратами и числом рядов теплообменных труб.
На примере годичного цикла работы турбохолодиль-
ного аммиачного агрегата сделан
технико-экономический анализ выбора оптимальной скорости воздуха в
живом сечении исходя из минимальных приведенных
затрат на производство холода.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 5
названий.
УДК [629.114.444:661.938-404].004.11/. 14
Авторефрижераторы с азотной системой охлаждения
НАСТ-1. БОЙЧУК В. М., ВЕРКИН Б. И.,
ВИНОКУРОВ Г. А., КРУПНИК П. Б.
«Холодильная техника», 1980, № 5.
Описана конструкция авторефрижератора НАСТ-1 с
азотной системой охлаждения. Проанализированы
эффективность принятой схемы охлаждения и
особенности эксплуатации авторефрижераторов НАСТ-1 на
внутригородских перевозках.
Иллюстраций 3. Список литературы — 8 названий.
УДК 637.352/.354.004.4:725.355:542.943.5 -
Хранение твердых сычужных сыров в холодильных
камерах с озонированием воздуха. ГАБРИЭЛЬЯНЦ М. А.,
ТЕПЛОВА Л. Н., КАРПОВА Т. И.,
КОЗЛОВА Р. А., МАКАРОВА Г. Ф. «Холодильная
техника» , 1980, № 5.
На основе производственных опытов на
распределительных холодильниках установлена возможность и
целесообразность озонирования камер хранения
твердых сычужных сыров при температуре —2-.—4 °С и
относительной влажности воздуха 85—87 %, что
исключает подработку сыров, лучше сохраняет их качество
и удлиняет сроки хранения.
Список литературы — 6 названий.
УДК 637.5.037:628.852.2
Влияние режимов охлаждения на минеральный состав
мяса. ГОЛОВКИН Н. А., ЕВЕЛЕВА В. В., КРАЙ-
НОВА Л. С. «Холодильная техника», 1980, № 5.
Рассмотрены теоретические предпосылки применения
трехступенчатого режима охлаждения говяжьего мяса
и представлены экспериментальные- данные,
подтверждающие эффективность его использования.
Список литературы— 11 названий.
УДК 658.511.5:621.56/.59«71»
Развитие производственной базы на Воронежском
хладокомбинате. ГАЛЬПЕРИН Э. Я- «Холодильная
техника», 1980, № 5.
Рассказано о реконструкции предприятий,
модернизации оборудования, внедрении КСУКП и системы
оценки качества труда и других мерах, направленных на
развитие и увеличение производства собственной
продукции на Воронежском хладокомбинате.
63

УДК 621.565.92:658.516.2
Новое в стандартизации торгового холодильного
оборудования. ТИХОМИРОВ В. А., ЕФИМОВА Е. В.,
ДОЗОРЦЕВ В. Я. «Холодильная техника», 1980,
№ 5.
Приведены основные положения нового
государственного стандарта ГОСТ 23833—79 «Оборудование
холодильное торговое. Общие технические условия»,
обобщающего требования ко всем видам торгового
холодильного оборудования. Новый ГОСТ сопоставлен с
существующими стандартами на отдельные виды оборудования,
показана новизна новых требований, даны методы
испытаний оборудования в целях проверки его соответствия
этим требованиям.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
УДК [621.57:621.515]-72:001.86
Повышение надежности холодильной машины ХТМФ-
235М-2000. ЗАВУ РОВ А. М. «Холодильная техника»,
1980, № 5.
Включение в схему турбокомпрессора дополнительного
фреонового вентиля (?>у40) после углового вентиля
позволяет изолировать аварийный участок маслоси-
стемы от основной системы с хладагентом. Тем самым
сокращаются потери хладагента при аварии, время
простоя холодильной машины, расход электроэнергии,
охлаждающей воды и смазочного масла при проверке
на плотность и вакуумировании аварийного участка
после ремонта.
Иллюстраций 1.
УДК 663.674
Мороженое «Олимпийское». ДЕРБИНОВА Э. С.
«Холодильная техника», 1980, № 5.
Дана характеристика нового вида мороженого
«Олимпийское», приведены его физико-химические
показатели, условия производства, санитарно-гигиеническая
оценка.
УДК [725.355:637.3:628.84]:614.48@83.132)
Рекомендации по санитарной обработке камер
созревания сыра при кондиционировании воздуха». БУКА-
НОВА А. А. «Холодильная техника», 1980, № 5.
Кратко рассмотрены меры, направленные на
улучшение санитарных условий созревания и сохранения
товарного качества сыра при созревании, указанные в
«Рекомендациях по санитарной обработке камер
созревания сыра при кондиционировании воздуха».
Таблиц 1. Список литературы —3 названия.
УДК 536.24:62-72:641.4.037.004.162.001.24
О коэффициенте технологической эффективности
систем охлаждения. БОСЫХ Г. Г. «Холодильная
техника» , 1980, № 5.
Проанализированы значения коэффициента
технологической эффективности систем охлаждения,
предложенные проф. В. 3. Жаданом для инженерных
расчетов усушки мороженых продуктов при хранении.
Установлено, что приведенные значения этих
коэффициентов требуют экспериментального уточнения.
Таблиц 2.
На первой странице обложки. Новый холодильник для фруктов в Москве.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д.
Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, д-р
техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, д-р техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, д-р техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 20.03.80. Подписано в печать 18.05.80. Т-07654 Формат 84X1087i6.
Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,59 Тираж 13730 экз. Заказ 609.
Высокая печать.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области