Author: Эрлихман С.Я.  

Tags: строительство   инженерия   вентиляция   кондиционирование   инженерные системы зданий  

Year: 1962

Similar

Наладка и регулирование систем вентиляции и кондиционирования воздуха

Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Часть 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха (внутренние санитарно-технические устройства)

Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. Справочник

Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика

Text 
                    ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКАЯ КОНТОРА
ГЛАВСАНТЕХМОНТАЖА
МИНИСТЕРСТВА СТРОИТЕЛЬСТВА РСФСР
СПРАВОЧНИК
ПО СПЕЦИАЛЬНЫМ
РАБОТАМ
НАЛАДКА, РЕГУЛИРОВКА
И ЭКСПЛУАТАЦИЯ СИСТЕМ
ПРОМЫШЛЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Под редакцией инж. С. Я. ЭРЛИХМАНА
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ, АРХИТЕКТУРЕ
И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ
Москва — 1962


Справочник содержит материалы по испыта-
испытанию, наладке и эксплуатации систем механической
вентиляции и аэрации промышленных пред-
предприятий. В нем приведены данные по измери-
измерительным приборам и методике измерения воздуш-
воздушных потоков, работе вентилятора в сети, состав-
составлению балансов по теплу, влаге и газам. Даны
указания по испытанию и подбору вентиляцион-
вентиляционного оборудования, организации вентиляционной
службы на предприятиях, текущему и капиталь-
капитальному ремонту. Приведены правила приемки ос-
основного вентиляционного оборудования.
Справочник рассчитан на инженеров и тех-
техников, работающих в области испытания, налад-
наладки и эксплуатации вентиляционных систем.


ПЕРЕЧЕНЬ ТОМОВ, ВХОДЯЩИХ В СЕРИЮ СПРАВОЧНИКОВ
ПО СПЕЦИАЛЬНЫМ РАБОТАМ
ВЫШЛИ В СВЕТ:
Огнеупорная кладка промышленных печей
Сооружение промышленных печей
Монтаж вентиляционных систем
Механо-монтажные работы в промышленном строительстве
Заводские железобетонные трубы и силосы
Теплоизоляционные работы
Проектирование и сооружение скважин для водоснабжения
ПОДГОТАВЛИВАЮТСЯ К ИЗДАНИЮ:
Монтаж внутренних санитарно-технических устройств
Наружные сети водоснабжения и канализации
Электромонтажные работы
Проектирование электроустановок в жилых и гражданских зданиях
Монтаж лифтов жилых и гражданских зданий
Изготовление стальных конструкций
Сварочные работы в строительстве
Расчет и проектирование железобетонных бункеров и силосов
Гидротехнические работы
Защита от коррозии в промышленном строительстве
Главная редакционная коллегия серии
А. К. Волнянский (главный редактор), Д. В. Соколов (зам. главного
редактора), В. Д. Таран, С. Н. Серебренников, К. А. Михайлов, И. Г.
Староверов, В. Е. Володин, Е. Я. Николаевский


АВТОРЫ-СОСТАВИТЕЛИ
Инженеры И. М. Вайнтрауб, Р. Н. Гобза, Г. А. Кацнельсон, Г. И. Кра-
силов, П. Б. Орентлихер, С. Я- Эрлихман
Научный редактор — инж Л. И. Смирнов


ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие ..... · · И
Раздел первый
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
I. Некоторые физические величины · 13
II. Атмосферный воздух 19
1. Основные параметры влажного воздуха .... —·
2 /—cf-диаграмма для влажного воздуха 21
III Движение воздуха по воздуховодам 24
IV. Данные к расчету теплопотерь внешними ограждениями
помещений . . . 28
Раздел второй
САНИТАРНЫЕ НОРМЫ
I Технологические и строительные мероприятия по борьбе с
производственными вредностями . . .... 33
II. Общие требования к вентиляционным устройствам ... 34
Раздел третий
ПРИБОРЫ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ И ПРАВИЛА ПОЛЬЗОВАНИЯ ИМИ
I Приборы для измерения давлений воздуха 45
1. Жидкостные манометры и микроманометры ... —
2. Пневмометрические трубки . . 48
3 Схемы присоединения пневмометрических трубок к микро-
микроманометрам . . 49
4 Правила прохождения полей давлений в воздуховодах . 52
5. Проверка микроманометров 52
6. Правила пользования микроманометрами
7. Тарировка микроманометров .53
II, Приборы для измерения скоростей воздуха .... 54
1. Анемометры . . . —
2. Правила измерения скоростей воздуха анемометрами . 57


Оглавление
Стр.
III. Определение расхода воздуха по результатам замеров
IV. Приборы для измерения температуры и определения отно-
относительной влажности воздуха
1. Термометры и психрометры
2. Определение относительной влажности по показаниям
психрометров
3. Правила производства измерений термометрами и психро-
психрометрами . . .
4. Самопишущие приборы для измерения температуры и
относительной влажности воздуха .
V. Приборы для измерения лучистого тепла
VI. Определение мощности, потребляемой электродвигателями
методом двух ваттметров
VII. Приборы для измерения числа оборотов
Раздел четвертый
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОДЕРЖАНИЯ В ВОЗДУХЕ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ВРЕДНОСТЕЙ
I. Определение содержания в воздухе вредных газов и паоов
II. Определение содержания пыли в воздухе ....
Раздел пятый
ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
I Общие положения . .
II. Подготовительные мероприятия перед испытанием вентиля-
вентиляционных устройств . .
1. Осмотр" вентиляционных устройств. . .
% Подготовительные работы перед эксплуатационными ис-
испытаниями . . .
III. Санитарно-гигиеническое обследование состояния воздуха
помещений . . .
IV. Аэродинамическое испытание и наладка вентиляционных
установок с механическим побуждением
1. Определений фактического режима работы вентилятора
и потребляемой им мощности
2. Аэродинамическое испытание сети
3. Регулировка вентиляционных установок с механическим
побуждением
1) Расчет диафрагм . .
2) Способы регулировки сети
4. Наладка вентиляционной установки по расходу воздуха
1) Изменение скорости вращения установленного венти-
вентилятора . . .
2) Замена вентилятора .


Оглавление
Стр.
3) Установка дополнительного вентилятора для парал-
параллельной или последовательной работы в одной сети с
ранее установленным . 87
V. Испытания и .наладка работы местных отсосов .... 88
1. Общие указания . .
2. Особенности испытания и наладки работы бортовых отсо-
отсосов от ванн 90
3. Особенности испытания и наладки вентиляции химических
шкафов . . . 94
VI- Испытание и наладка пылеулавливающих устройств . . 96
1. Подготовительные работы . —
2. Общие указания по испытанию и наладке пылеулавли-
пылеулавливающих устройств
3. Особенности испытания и наладки отдельных видов пы-
пылеулавливающих устройств . . 99
VII. Испытание и наладка калориферных установок . . . 100
1. Определение теплоотдачи калориферной установки . . —
2. Определение коэффициента теплопередачи калориферов и
его проверка теоретическим расчетом 105
3. Определение сопротивления калориферной установки про-
проходящему воздуху 1G6
4. Приведение определенной испытанием теплоотдачи кало-
калориферной установки к условиям расчетной наружной темпе-
температуры . . . —
5. Наладка работы калориферной установки .... 107
VIII. Испытание и наладка воздушных душей 108
1. Подготовительные мероприятия . . . —
2. Испытание воздушных душей . ......
3. Наладка душирующих устройств . 109
IX. Испытание и наладка оросительных камер, работающих по
адиабатическому процессу НО
1. Подготовительные мероприятия . . ....-—
2. Испытание камер . . 111
3. Наладка работы камер 112
X. Определение количества производственных вредностей, выде-
выделяющихся в помещение, методам проведения балансов по теп-
теплу, влаге и газам
114
1. Общие положения —
2. Подготовка к проведению испытаний 116
3. Проведение натурных испытаний в обследуемом помещении —
4. Обработка материалов замеров и анализов проб воздуха
перед составлением балансов . , 120
5. Составление баланса по теплу и влаге 121
6. Составление баланса по газу 132
XI. Расчет воздухообмена, необходимого для ассимиляции про-
производственных вредностей 136
1. Расчет воздухообмена на ассимиляцию избытков тепла —
2. Расчет воздухообмена на ассимиляцию газовыделений . —
XII. Испытание и наладка естественной вентиляции (аэрации) 138


Оглавление
Стр.
XIII. Испытание и наладка воздушных завес 144
1. Испытание воздушных завес . —
2. Наладка воздушных завес . 147
Раздел шестой
ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
I. Вентиляторы . . . 150
1. Общие сведения . . —
2. Характеристика вентиляторов ...... 152
3. Указания по подбору вентиляторов 154
4. Типы вентиляторов ........ 159
II. Калориферы . . . 272
1. Типы стальных калориферов, встречающихся в системах
вентиляции . . . 273
2. Указания по подбору калориферов 301
III. Отопительно-вентиляционные агрегаты . . ... 310
1. Общие сведения —
2. Типы огопительно-вентиляционных агрегатов . . . 311
3. Технические показатели отопительно-веитиляционньк и
отопительных агрегатов ... . . .... 318
4. Характеристика оборудования отопительных и отопитель-
но-вентиляционных агрегатов 320
IV. Пылеогделители и фильтры . 321
1. Общие указания —
2. Циклоны, центробежные скрубберы и пылеуловители 322
3. Фильтры 340
V. Электродвигатели . . 361
1. Общие сведения . . —
2. Шкивы к электродвигателям . 366
VI. Передачи 367
1. Плоскоременная открытая передача .... —¦
2. Клиноременная передача 368
VII. Форсунки для оросительных камер 375
Раздел седьмой
ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СЕТИ
I. Воздуховоды < 379
1. Стальные воздуховоды —
2 Антикоррозийные покрытия цля стальных воздуховодов 382
3. Воздуховоды из пластмасс —
4 Дросселирующие устройства 384
5. Расчет воздуховодов общего назначения .... 387
II. Воздухоприемные устройства 402
III. Устройства для выброса воздуха в атмосферу .... 407
1. Вытяжные шахты —
2. Зонты над шахтами . —
3. Дефлекторы . . . 409


Оглавление
Стр.
IV. Приточные насадки . . 41-
1. Насадки для раздачи воздуха с малыми скоростями при
общеобменной вентиляции
2 Насадки для воздушного душирования фиксированных
рабочих мест при разветвленной сети воздуховодов . . 416
3. Устройства для воздушного душирования при сосредото-
сосредоточенной подаче воздуха 423
V- Укрытия и местные отсосы · 433
1. Вытяжные зонты . . —
2. Бортовые отсосы . . 437
3. Вытяжные шкафы . ¦ 451
4. Витринные отсосы . 455
5. Отсосы от оборудования дробильно-размольных и тран-
транспортных цехов . . 456
6. Отсосы от оборудования литейных цехов .... 468
7. Отсосы от окрасочных камер 481
8. Отсосы, применяемые при сварке металлов .... 483
9. Отсосы от металлообрабатывающих станков . . . 487
10. Отсосы от технологического оборудования и рабочих мест
в производствах различного назначения 495
Раздел восьмой
ПРИЕМКА ОСНОВНОГО ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
I. Приемка центробежных вентиляторов 502
1. Проверка сопроводительной технической документации . —
2. Внешний осмотр и проверка вентилятора в собранном вице —-
3. Внешний осмотр и проверка отдельных узлов вентилятора 503
4. Обкатка сагрегированного вентилятора . ... 505
5. Предъявление рекламаций заводу-изготовителю . . . 506
II. Приемка осевых вентиляторов —
1. Проверка сопроводительной технической документации . —
2 Внешний осмотр и проверка вентиляторов .... —
3. Испытание вентиляторов , . 507
III. Приемка стальных пластинчатых калориферов ... —
1. Проверка сопроводительной технической документации . —
2. Внешний осмотр и проверка калориферов . —
IV. Приемка масляных ячейковых фильтров —
1. Проверка сопроводительной технической документации . —
2. Внешний осмотр и проверка ячеек масляного фильтра . —
V. Приемка фильтров 508
1. Приемка фильтров рукавных всасывающего типа марки ? В —¦
2. Приемка бумажных фильтров типа ФР-4с .... 509
Раздел девятый
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
I. Организационная структура службы эксплуатации вентиля-
вентиляционного хозяйства . / 510


10 Оглавление
Ctd.
II. Эксплуатация систем механической вентиляции
1. Общая часть . .
2. Включение и выключение вентиляционных установок
III. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования
1. Вентиляторы . . .
2. Электродвигатели . . . ......
3. Калориферные установки . .
4. Пылеотделители . .
5. Фильтры . . .
IV. Эксплуатация воздуховодов вентиляционных установок
V. Особенности эксплуатации аспирационных установок
VI. Уход за устройствами автоматического регулирования работы
вентиляционных установок . ,
VII. Эксплуатация аэрационных устройств . ....
VIII. Ремонт вентиляционных установок
Раздел десятый
ШУМ, СОЗДАВАЕМЫЙ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ УСТАНОВКАМИ,
И МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЕГО СНИЖЕНИЮ
I. Общие сведения
II. Основные способы борьбы с материальным шумом
III. Основные способы борьбы с аэродинамическим шумом
Раздел одиннадцатый
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ И НАЛАДКЕ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
Приложения
Приложение I. Комплект контрольно-измерительных прибо-
приборов для проведения технических испытаний вентиляции
Приложение II. Рекомендуемые организационные структу-
структуры вентиляционных бюро .
1. Вентиляционное бюро типа А -.
2. Вептлляцконное б.оро тш:а Б
3. Вентиляционное бюро типа В.
4. Группа инженера (техника) по вентиляции ....
Приложение III. Паспорт вентиляционной установки


ПРЕДИСЛОВИЕ
В осуществлении решений партии и правительства о дальнейшем
улучшении условий труда на производстве важнейшая роль -принадле-
-принадлежит промышленной вентиляции.
Составители справочника поставили перед собой задачу — обоб-
обобщить накопленный материал по наладке и эксплуатации вентиляцион-
вентиляционных устройств и оказать помощь в практической работе инженерно-тех-
инженерно-техническому персоналу, работающему в этой области.
В справочнике приведены сведения о конструкции и правилах поль-
пользования приборами для аэродинамических испытаний вентиляции и
санитарно-гигиенического обследования состояния воздуха; методичес-
методические указания по испытанию и наладке вентиляционного оборудования
и вентиляционных установок; указания по определению количества
производственных вредностей, выделяющихся в помещении, и расчету
(на основании натурных испытаний) воздухообменов для их ассими-
ассимиляции; методика испытаний и наладки аэрации и воздушных завес;
инструктивные указания по эксплуатации и ремонту вентиляционных
устройств и по вопросам организации службы эксплуатации вентиля-
вентиляционного хозяйства.
Одновременно в справочнике приведены справочные материалы;
технические показатели, основные размеры и вес, а также данные по
подбору вентиляционного оборудования и отдельных элементов венти-
вентиляционных сетей.
Поскольку в процессе эксплуатации и наладки вентиляционных
устройств часто встречаются вентиляторы, калориферы, отопителыш-
вентиляционные агрегаты и фильтры, снятые с производства, приводи-
приводимые в справочнике данные охватывают не только оборудование, изго-
изготавливаемое промышленностью, но и не изготавливаемое в настоящее
время.
В первом разделе справочника даны краткие сведения из аэро-
аэродинамики, физики атмосферного воздуха и теории теплопередачи, ко-
которые имеют непосредственное отношение к практике наладочных работ.


12 Предисловие
Специфика содержания справочника потребовала приведения в
нем значительного текстового материала, позволяющего лучше изло-
изложить методику испытаний и наладки, а также правила эксплуатации
вентиляционных устройств.
Составители справочника с благодарностью примут замечания о
его недостатках, желательных изменениях и дополнениях и просят
направлять эти замечания но адресу: Москва, К-6, Каляевская ул,
д. 5, подъезд 18, Проектно-конструкторская контора Главсантехмонта-
жа Министерства строительства РСФСР.


Раздел первый
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
I. НЕКОТОРЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ
Таблица 1
Физические свойства смеси воздуха и водяных паров
(при атмосферном давлении 760 мм рт. ст.)
а
О.
>,
?н
a et
<и ?,
е t-i
ч
sn
-20
-19
-18
-17
-16
-15
-14
-13
-12
-11
-10
- 9
- 8
у
- 6
- 5
- 4
- 3
- 2
j
0
1
2
3
4
5
Вес 1 м3 при
нормальном
атмосферном
давлении в кг
1,396
1,39
1,385
1,379
1,374
1,368
1,363
1,358
1,353
1,348
1,342
1,337
1,332
1,327
1,322
1,317
1,312
1,308
1,303
1,298
1,293
1,288
1,284
1,279
1,275
1,27
Упругость
насыщающих
водяных паров
в мм pm. ст.
0,77
0,85
0,94
1,03
1,13
1,24
1,36
1,49
1,63
1,78
1,95
2,13
2,32
2,53
2,76
3,01
3,28
3,57
3,88
4,22
4,58
4,93
5,29
5,69
6,1
6,54
Количество
насыщающих
водяных паров,
исчисленное на
1 кг сухого
воздуха, в г
0,8
0,86
0,93
1,04
1.Н
1,2
1,3
1,4
1,5
1,65
1,8
1,93
2,08
2,25
2,4
2,6
2,8
3,1
3,3
3,58
3,9
4,15
4,48
4,77
5,1
5,4
Количество
водяных паров d,
насыщающих
1 кг воздушно-
паровой смеси,
в г
0,8
0,85
0,92
1,03
1,1
1,19
1,29
1,39
1,49
1,64
1,78
1,91
2,06
2,23
2,38
2,58
2,78
3,09
3,29
3,57
3,88
4,07
4,4
4,71
5,35
5,05


Раздел первый. Общие сведения
Температура
t в град.
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
4 5
14
45
Вес 1 м3 при
нормальном
атмосферном
давлении в кг
1,265
1,261
1,256
1,252
1,248
1,243
1,239
1,235
1,23
1,226
1,222
1,217
1,213
1,209
1,205
1,201
1,197
1,193
1,189
1,185
1,181
1,177
1,173
1,169
1,165
1,161
1,157
1,154
1,15
1,146
1,142
1,139
1,135
1,132
1,128
1,124
1,121
1,117
1,114
1,И
Упругость
насыщающих
водяных паров
в мм pnt cm
7,01
8,51
8,05
8,61
9,21
9,84
10,52
11,23
11,99
12,79
13,63
14,53
15,48
16,48
17,53
18,65
19,83
21,07
22,38
23,76
25,21
26,74
28,35
30,04
31,82
33,7
35,66
37,73
39,9
42,18
44,56
47,07
49,69
52,44
55,32
58,34
61,5
Ь4,8
68,26
71,88
Продолжение табл 1
Количество
насыщающих
водяных паров,
исчисленное на
1 кг сухого
воздуха, в г
5,79
6,21
6,65
7,13
7,63
8,15
8,75
9,35
9,97
10,6
11,4
12,1
12,9
13,8
14,7
15,6
16,6
17,7
18,8
20
21,4
22,6
24
25,6
27,2
28,8
30,6
32,5
34,4
36,6
38,8
41,1
43,5
46
48,8
51,7
54,8
58
61,3
ьь
Количество
водяных паров d,
насыщающих
1 кг воздушно-
паровой смеси,
в г
5,7
6,1
6,6
7
7,5
8
8,6
9,2
9,8
10,5
11,2
11,9
12,7
13,5
14,4
15,3
16,3
17,3
18,4
19,5
20,7
22
23,4
24,8
26,3
27,8
29,5
31,2
33,1
35
37
39,2
41,4
43,8
46,3
48,9
51,6
51,)
-57, г>
60,7


/. Некоторые физические величины
Продолжение табл. 1
-я
о.
>¦>
н .
S.3
Он CCJ
S ft
С (-
5 "
46
47
48
49
СО
51
52
53
54
55
56
57
58
5Q
60
61
62
63
61
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
81
85
Вес 1 м3 при
нормальном
атмосферном
давлении в кг
1,107
1,103
1Д
1,096
1,093
1,09
1,086
1,083
1,08
1,076
1,073
1,07
1,067
1,063
1,06
1,057
1,054
1,051
1,048
1,044
1,041
1,038
1,035
1,032
1,029
1,026
1,023
1,02
1,017
1,014
1,011
1,009
1,006
1,003
1
0,997
0,994
0,992
0,9Ь9
0,986
Упругость
насыщающих
водяных паров
в мм pm. cm.
75,65
79,6
83,71
88,02
92,51
97,2
102,1
107,1
112,5
118
123,8
129,8
136,1
142,6
149,4
156,4
163,8
171,4
179,3
187,5
196,1
205
214,2
223,7
233,7
243,9
254,6
265,7
277,2
289,1
301,4
314,1
327,3
341
355,1
369,7
384,9
400,6
416,8
433,6
Количество
насыщающих
водяных паров,
исчисленное на
1 кг сухого
воздуха, в г
68,Э
72,8
77
81,5
86,2
91,3
96,6
102
1С8
114
121
128
136
144
152
161
171
181
192
204
216
230
214
2 9
276
294
314
335
357
382
408
4й7
470
506
545
589
639
695
7 6
828
Количество
водяных паров d,
насыщающих
1 кг воздушно-
паровой смеси,
в г
64
67,5
71,1
75
79
83,2
87,7
92,3
97,2
102 3
107,6
113,2
119,1
125,2
131,7
138,4
145,5
153
160,7
168,9
177,5
186,4
195,8
205,7
216,1
226,9
238,3
250,3
262,8
276
289,9
304,4
319,7
335,8
352,8
370,6
389,4
409,2
430,1
452,1


Раздел первый. Общие сведения
Продолжение табл. 1
си
О,
>1
? ·
ta =t
О^ сб
0) О*
И и
з a
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
Вес 1 м3 при
нормальном
атмосферном
давлении в кг
0,983
0,981
0,978
0,975
0,973
0,97
0,967
0,965
0,962
0,959
0,957
0,954
0,951
0,949
0,947
Упругость
насыщающих
водяных паров
в мм рпг* ст.
450,9
468,7
487,1
506,1
525,8
546,1
567
588,6
610,9
633,9
657,6
682,1
707,3
733,2
760
Количество
насыщающих
водяных паров,
исчисленное на
1 кг сухого
воздуха, в г
908
1000
1 ПО
1240
140)
1590
1 830
2 135
2 545
3 120
3 990
5 450
8 350
17 000
Количество
водяных паров d,
насыщающих
1 кг воздушно-
паровой смеси,
в г
475,3
499,9
525,9
553,4
582,5
613,4
646,2
681
718,1
757,6
799,8
844,8
892,9
944,6
1000
Таблица 2
Давление и температура насыщенного пара
Абсолют-
Абсолютное дав-
давление в
1
1,1
1,2
1,3
1,4
Темпера-
Температура в
град.
99,1
101,8
104,2
106,6
108,7
Абсолют-
нос дав-
тение в
кг/см12
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
Темпера-
Температура в
град.
110,8
112,7
114,6
116,3
118
Абсолют-
Абсолютное дав-
давление в
кг/си2
2
2,5
3
3,5
4
Темпера-
Температура в
град
119,6
126,8
132,9
138,2
142,9
Абсолют-
Абсолютное дав-
давление в
4,5
5
5,5
6
6,5
7
Темпера-
Температура в
град.
147,2
151,1
155
158
161
164


/. Некоторые физические величины
Таблица 3
Нижний предел взрыва паров и газов с воздухом
Наименэвание
веществ
Предельные
углеводороды
Метан . . .
Этан „ ...
Пропан * к в
Бутан ,
Пентан „ . . ¦
Гексан у . „
Непредельные
углеводороды
Этилен
Пропилен
Бутилен
Ацетилен
Блаугаз
Дивинид
Псевдобутилен
Ароматические
углеводороды
Бензол в ?
Толуол . ,
Ксилол ,
Этилбензол .
Пропилбензол
Нафталин
Спирты
Метиловый »
Этиловый
Пропиловый
Изощэопиловый .
Бутиловый .
Амиловый
Изоамиловый
Альдегиды,
кетоны
Ацетон ....
Метилэтилкетон .
Метилпоопилкетон
Уксусный альдегид .
Метилбутилкетон t
Нижний пре-
предел I
в % по
объему
2,5
2,5
2
1,55
1,1
14
2,75
2
1,7
1,53
4
2,06
1,8
1,3
1
1
0,7
0,66
0,44
3,5
2,6
2,55
2,5
1.7
1,19
1,2
1,6
1,97
1,55
3,97
1,22
53рыва
в г/ж3
при
<=20°
16,66
31,2
36,6
37,4
32,8
39 1
35
34,8
39,5
16,5
44,8
41,8
42
38,2
44
31
33
23,5
46,5
50
63,7
62,5
53
43,5
48
38,6
59,2
—
72,6
Наименование
веществ
Бензальдегид .
Фурфурол в .
Камфара ? ,
Паралндегид „
Простые и сложные
эфиры
Метилэтиловый .
Диэтиловый .
Дивиииловый
Окись этилена
Метилформиат
Этилформиат
Пропилформиат .
Метилацетат
Этилацетат .
Пропилацетат
Бутилацетат
Амилацетат , » ,
Соединения, содержа-
содержащие азот и серу
Анилин , . . .
Аммиак ....
Дициан ....
Сероуглерод
Сероводород
Сероокись углерода .
Пиридин
Этилнитрит .
Нефтепродукты
и дригие вещества
Бензин (температура
кипения 105°) .
Бензин (температура
кипения 64—94°)
То же, «калоша»
ВОДОРОД . sr
Диокоан . ¦ ¦
Керосин я я ?
Нефтяной газ
Окис углерода
Петоолейный эфир .
Перекись диэтилена .
Скипидар
Нижний пре-
предел взрыва
в % по
объему
1,31
2
0,61
1,3
2
1,2
1,7
3
5,05
3,5
2,42
3,15
2,18
1.9
1,7
1,1
1,58
15,5
6,6
1
4,3
11,9
1,8
3
2,4
1,9
1Д
4
1,97
1,1
3,2
12,5
1,1
2,34
0,73
в г/лс3
при
<=20°
57,6
109,6
-
—
38,6
—
51,78
108
89
133
80,4
80
83
93
61
112
31,5
61
—
—
-~
137
—
—
3,4
—
—
145
—
—
41,3


18
Раздел первый. Общие сведения
Таблица 4
Нижний предел взрывоопасных концентраций пылей
Наименование веществ
(продуктов)
? ?,-
iiS ? ?
S о И „
? tcs co%
m ? m
Наименование веществ
(продуктов)
»S ? ?
коя
? CQ <1/
й 3 я
3 dK
люминиевый порошок .
Антрацен ¦ > ¦
алалитовая пыль .
орох я t . · ?
ифенил .
Древесные опилки .
>Кмых * . . . .
Сазепн техничс'«ни
Камфара „ . . .
аменноугольная пыль .
Канифоль ,
Кормовая пыль
Кофе . ч
Красители . . .
Крахмал картофельный
Кукуруза ....
Пигнин , . . . f
Льняная костра - .
Маисовая пыль . „
Мельничная пыль серая
Молоко сухое « w ,
58
t
5
8
25,2
12,6
65
20,2
32 8
10,1
114
5
7,6
42,8
2 70
40,3
37,8
30,2
16,7
12,6
10,1
7,6
учная пыль . . а .
афталин ....
вес ? , . .
труби пшеничные
ек . . . ж
ахар свекловичный
енная пыль
ера .....
¦ерно рудная пыль .
Сланцевая пыль . k
"абачная » . ,
Торфяная » . „
Уротропин ....
Члопок - ...
Цикорий ....
Чайная пыль
Чечевица s
Шеллак ....
Эбонитовая пыль I сорта
есагорная пыль . v
Электронная »


//. Атмосферный воздух 19
II. АТМОСФЕРНЫЙ ВОЗДУХ
Влажный воздух, являющийся смесью сухого воздуха и водяного
пара, в вентиляционной технике рассматривают как смесь идеальных
гззов. Это позволяет к обоим компонентам влажного воздуха — для
1 кг водяного пара и сухого воздуха — применить уравнение состояния
pV = RT, A)
где р — давление в кг/м2;
V — объем в м3;
R — газовая постоянная в кгм/кг град;
? — абсолютная температура.
I. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
Состояние воздуха определяется давлением, температурой, влаж-
влажностью и характеризуется объемным весом ? в кг/м3.
Давление воздуха ? измеряется в мм рт. ст., мм вод. ст. или кг/м2.
Для влажного воздуха различают давления:
общее, или барометрическое, давление влажного воздуха В;
парциальное давление сухого воздуха рс.в> содержащеюся во
влажном воздухе;
парциальное давление водяных паров рп, содержащихся во влаж-
влажном воздухе.
В применении к влажному воздуху
Температура воздуха измеряется в градусах Цельсия t° и в абсо-
абсолютных градусах Т°.
Абсолютная температурная шкала имеет нулевую точку при —273°
(Т° = 273° +Г).
Влажность воздуха. При одной и той же температуре и постоян-
постоянном давлении водяной пар может содержаться в воздухе в различных
количествах.
Парциальное давление водяного пара рв.п при заданной темпе-
температуре не может превосходить давления насыщенною пара, соответ-
соответствующего этой температуре (см. табл. 1). ВозДух, содержащий во-
водяные пары под этим максимальным давлением, называется насы-
насыщенным. Насыщенный воздух не может поглощать влагу.
Когда в воздухе содержится меньше водяного пара, чем было бы
при максимальном парциальном давлении пара, воздух называют
ненасыщенным. Ненасыщенный воздух может быть дополнитель-
дополнительно увлажнен. Водяной пар в ненасыщенном воздухе находится в со-
состоянии перегрева.
Влажность Еоздуха различают абсолютную и относительную.
Абсолютная влажность — количество водяных паров в ?,
содержащееся при данной температуре в 1 м3 влажного воздуха. Иног-
Иногда абсолютную влажность определяют как упругость водяных парой
в воздухе, измеряемую в мм рт. ст.


20 Раздел первый. Общие сведения
Относительная влажность ? — отношение объемного веса пара
(или парциального давления пара), заполняющего рассматриваемый
объем, к объемному весу насыщенного пара (или к парциальному дав-
давлению насыщенного пара|) при той же температуре
?
Тн Ри
Относительная влажность воздуха ? обычно выражается в про-
процентах.
Воздух при ?< 30% считают сухим, при ? = 50—60% нормально
влажным, при ?> 80—90% влажным.
Влагосодержание воздуха. d — количество водяного пара в г,
содержащегося в 1 кг сухого воздуха.
Влагосодержание воздуха определяется по формуле
rf^623——— г 1кг. B)
В - ЧРи
Теплосодержание воздуха. Под теплосодержанием воздуха / пони-
понимается то количество тепла, которое необходимо, чтобы при постоянном
давлении нагреть 1 кг воздуха от 0° до температуры ?°.
Теплосодержание сухого воздуха яри 0° принимают раюным 0, при
температуре f теплосодержание сухого воздуха равно
/c>B = 0,24i ккал/кг, C)
где 0,24 — весовая теплоемкость сухого воздуха Сс.в в ккал/кг град.
Теплосодержание водяного пара равно
/в п = 595 + 0,471 ккал/кг, D)
где 595 — тепло парообразования при 0° в ккал/кг;
0,47—весовая теплоемкость водяного пара СП в ккал/кг град.
В вентиляционной технике значения Сс.в и Сп считают постоян-
постоянными величинами.
Теплосодержание 1 кг сухого воздуха и d г водяных паров в сме-
смеси равно
/ =0,24 *? + ~Т7^Г E95 + 0,471) ккал/кг сухого воздуха. E)
1000
Объемный вес и плотность воздуха. Вес 1 ж3 влажного воздуха
определяется суммой весов 1 ж3 водяного пара ?? и 1 м3 сухого воз-
воздуха 7с.в при парциальных давлениях рп и рСшВ в мм рт. ст.
Иногда удобно пользоваться величиной
? = — кг сек^/м*,
о
где ?—объемный вес воздуха в кг/м3;
g ¦—¦ ускорение силы тяжести в м/сек2.
Величина ? представляет собой массу единицы объема и назы-
называется плотностью воздуха.


//. Атмосферный воздух 21
Вес 1 м3 сухого воздуха определяется по формуле
В
? = 0,465 — кг 1м*. F)
Объемный вес влажного воздуха ? определяется по формуле
? =0,465у - 0,176^ кг/м*. G)
При В = 760 мм рт. ст. объемный вес сухого воздуха будет равен
355
? ' кг м3 (8)
I
В вентиляционной технике воздух при давлении ? = 760 мм рт. ст.,
температуре t — 20° и относительной влажности ? = 50% называют
стандартным. Для стандартного воздуха ? = 1,2 кг/м3 и р =
= 0,122 кг сек2/м*.
Объемный вес и плотность воздуха при других значениях давле-
давления р\ и температуры ti без учета влияния влажнссти (? несколько
уменьшается с увеличением влажности) могут быть определены из фор-
формулы
JJL = IL· = E±L = A B73 + 20)
? ? pTt ^B73+i,0)" U
2. I—d ДИАГРАММА ДЛЯ ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
Для графического изображения взаимной связи между параметра-
параметрами влажного воздуха и облегчения расчетов применяют /—d-диаграм-
му проф. Л. К. Рамзина. / — d-диаграмма (где / — теплосодержание
воздуха в ккал/кг; d — влагосоцержание в г/кг) построена в косо-
косоугольной системе координат (^135°). Основная сетка линий диаграммы:
линии / = const,, параллельные оси абсцисс, и линии d = const, парал-
параллельные оси ординат. На диаграмме нанесены линии t = const и
? = const.
На диаграмме нанесены линии удельных тепловыделений на 1 кг
водяных паров
?/
? = — 1000 ккал/кг,
где ? — угловой коэффициент линии, изображающей изменение со-
состояния воздуха на /—d-диаграмме.
В нижней части диаграммы иногда наносят линию парциальных
давлений пара рп (в мм рт. ст.).
Графическое изображение отдельных процессов изменения началь-
начальных параметров воздуха на /—d-диаграмме приводится ниже.
Подогрев воздуха (рис. 1) изображается прямой линией,
параллельной вертикалям d = const, проводимой вверх из точки, харак-
характеризующей начальное состояние воздуха. В этом случае значения
температуры и теплосодержания воздуха / и / увеличиваются, а зчл
чение относительной влажности ? в % понижается. Для пересода


22
Раздел первый. Общие сведения
6 г /кг
Рис. 1
1 кг воздуха из состояния U ??[ d\, и 1\ в состояние ti, ?3, d2 и /2 при
неизменном влагосодержании d\~d%—const требуется затратить тепло в
количестве
/2 — /t'= 0,24 {t.2 — tt) ккал/кг.
На рис. 1 воздух состояния
/ подогревается на 20° до со-
состояния 2, при этом должно
5ыть израсходовано следую-
следующее количество тепла:
10,9 — 6,1 =-4,8 ккал/кг.
Охлаждение возду-
воздуха отводом тепла
(рис. 2) изображается прямой
линией, параллельной верти-
вертикалям d—const, направленной
вниз из точки, характеризую-
характеризующей начальное состояние воз-
воздуха.
В этом случае значения
t и / воздуха уменьшаются,
а значение ? повышается.
Для перевода 1 кг воздуха
из состояния t\, ??, di и /? в
состояние t%, ?2, d2, h при неизменном влагосодержании di — dz—const
требуется отнять от .воздуха тепло в количестве
/% — /г = 0,24 (г^ —12) ккал\кг.
Пересечение линии d = const с линией ? = 100% определяет точ-
точку росы. Линия ? = const, проходящая через точку росы, показывает
температуру точки росы tp.
Дальнейший отвод тепла сопровождается конденсацией части вла-
влаги. При этом точка, характеризующая конечное состояние воздуха,
будет перемещаться влево по кривой ? =100%.
На рис. 2 воздух состояния 1 охлаждается на 20° до состояния 2
При этом отнимаемое от воздуха тепло составляет
10,9 — 6,1 =4,8 ккал/кг.
Охлаждение и подсушка воздуха. Если воздух со-
состояния t\, <Pj, d\ и /?, охлажденный при неизменном влагосодержании
(dy = const) до температуры точки росы ??, подвергнуть дальнейшему
охлаждению до состояния t2, <p3, d2 и h при d2<idi, то количество вы-
выпавшей из воздуха капельной влаги составит d\—d% г на 1 кг воздуха.
Нагревая этот воздух до первоначальной температуры t, получим новое
состояние воздуха с меньшими значениями ?, d и / по сравнению с на-
начальным состоянием.
На рис. 3 воздух состояния / (t — 30° и d~ 11,9 г/кг) был охлаж-
охлажден до температуры точки росы, составлявшей 16,5°. После дальней-


//. Атмосферный воздух
23
шею охлаждения до состояния 2 температура воздуха снизилась до
14°, а влагосодержание — до 10,1 г/кг. Если теперь снова подогреть
воздух до 30°, то влагосодержание его останется равным 10,1 г/кг, т. е
меньше первоначального на 11,9—10,1 = 1,8 г/кг. Уменьшится протиз
первоначальной и конечная относительная влажность воздуха.
Адиабатическое ис-
испарение воды, как и
адиабатическое ох-
охлаждение воздуха,
производимое без сообщения
и отнятия тепла, изображает-
изображается прямой линией, параллель-
параллельной оси абсцисс / = const
(рис. 4). При этом температу-
температура воздуха понижается, а
влагосодержание его увеличи-
увеличивается. Пересечение линии
/ = const с кривой ? = 100%
определяет температуру воз-
воздуха по мокрому термомет-
РУ tu*·
На рис. 5 приведен при-
пример адиабатического охлаж-
охлаждения воздуха от состояния /
6 г/кг
Рис. 2
до состояния 2.
При сохранении постоян-
постоянного теплосодержания конечное ел агосо держание воздуха ко
высилось против начального на ??? =11,6—8 = 3,6 г[кг.
Политропические процессы, характеризующиеся одновре-
одновременным изменением теп посодержания и влагосодержания воздуха, изоб-
изображаются прямыми линиями, \юл наклона которых определяется угло-
угловым коэффициентом
?/
1000 ккал/кг водяных паров.
В примере на рис 5 значение углового коэффициента составляет
12,8—8,5
10,6—7
• 1000= 1200 ккал/кг водяных паров.
Смешивание воздуха двух состояний изображается пря-
прямой, соединяющей две точки, характеризующие состояние компоненте?
смеси (рис. 6). Состояние воздуха, полученного в результате смеши-
смешивания, определяется точкой, которая лежит на этой прямой и делит
ее в отношении
* Пределом адитбатического охлаждения воздуха является температура t


24
Раздел первый. Общие сведения
G,
= n,
где С?!— количество воздуха состояния / (t\ и ?, ) в кг;
G2 — количество воздуха состояния 2 (/2 и ?2) в кг;
? — пропорция смеси.
Рис. 3
8 г/кг 11,6 г/кг
Рис. 4
Эта точка расположена ближе к точке, обозначающей параметры
воздуха, входящего в смесь в большем количестве.
В примере на рис. 6 d = 200 кг и G2=100 кг, т. е компоненты
смешиваются в пропорции 2:1. Длина прямой /—2, которая соединяет
точки, характеризующие состояние смешиваемых компонентов, рав-
равна 63 мм.
Для получения искомого состояния смеси делим прямую /—2 на
I -Ь 2 — 3 части Меньшую часть, равную 63:3 = 21 мм, откладываем
от точки 1, характеризующей состояние большего количества воздуха.
Полученная точка С определяет параметры смеси. Эти параметры мо-
могу г быть проверены аналитически. Например, температура смеси 1Ш
в данном случае будет равна
200-26+100-17
16
см~
00+100
Ш. ДВИЖЕНИЕ ВОЗДУХА ПО ВОЗДУХОВОДАМ
Для перемещения воздуха по воздуховодам с некоторой скоростью
требуется затратить энергию (давление).
Различают три вида давлений: статическое, скоростное и полное.


///. Движение воздуха по воздуховодам
25
Статическое давление рст в кг/м2 испытывает тело, дви-
движущееся в потоке с одинаковой с ним скоростью. Это же давление
испытывают при установившемся движении стенки вентиляционного
Боздуховода. рст·—потенциальная энергия потока, ? ст можег быть по-
положительным, когда оно выше атмосферного, и отрицательным, когда
оно ниже атмосферного давления (разрежение).
=100%
J
26°
23"
17°
_^
—///
ffi/
1 1
1
? чаш
1 часть ~-
О
-Ч—^
7 г/кг
/0,5 л//гг
Рис. б
Скоростное (динамическое) давление ? ск ?, кг/м2
представляет собой кинетическую энергию, которую нужно сообщить
массе воздуха т, чтобы перевести ее из состояния покоя в движение
со скоростью ? м/сек, т. е.
¦Рек — о — п
(Ю)
Значения рск всегда положительны.
Полное давление ??? кг/м2 — полная энергия воздушного
потока, равная
РП=РС1+РСК' (И)
Значения рп могут быть положительными и отрицательными.
Течение потока без трения. При течении потока по воздуховоду
без трения существует следующее соотношение между состояниями в
точках 1 и 2 (уравнение Бернулли)
= Рсм
const,
A2)
гДе "— — скоростная высота в м.


26 Раздел первый. Общие сведения
Течение потока с грением. Воздух, как каждая реальная среда,
обладающая вязкостью, при дьижении подвержен трению о стенки
воздуховода и трению между отдельными своими частицами. Нали-
Наличие сил трения предопределяет потери давления в вентичяционных
установках.
Потери давления воздушного потока складываются из потерь нт
сопротивления трения о стенки воздуховода (линейные потери) и из
потерь на сопротивления в коленах, отводах, тройниках, дросселирую-
дросселирующих устройствах и друшх элементах сети (на изменение направления,
сужение сечения воздуховода и прочие местные потери).
Полные потери давления в воздуховодах на преодоление сопротив-
сопротивления движения воздушного потока составляют
A3>
где ? — коэффициент трения;
?·—коэффициент местного сопротивления.
Первое слагаемое правой части равенства A3) означает потерю
давления на трение в участке воздуховода диаметром d m м и длиной
/ в м, второе — суммарную потерю местных сопротивлений.
В вентиляционной технике для двух сечений воздуховода F\ и F2i
расположенных по движению потока, применяется уравнение Бериулли
в следующем виде:
/>ст2 -Г
гце ? рг_&—добавочное слагаемое, возмещающее давление, затрачен-
затраченное на преодоление сопротивлений на участке воздуховода
между сечениями F\ и F2.
Объем воздуха, проходящий через сечения Fi и F2 в единицу вре-
времени, остается постоянным. Следовательно,
Скорости при заданном количестве перемещаемого воздуха зави-
завися г только от величины площадей F\ и F2.
Если воздух движется по расширяющемуся воздуховоду (диффу-
(диффузору) от сечения Fi к сечению F2 (F2> Fi), то его скорость умень-
уменьшается. На этом участке воздух обладает отрицательным ускорением
(v2<Cvi), направление которого противоположно направлению ело
рости. Возникающая при этом сила инерции направлена по движению
потока. Сила инерции увеличивает давление потока рст. Потери дав-
давления ? ? на участке Fx—F2 определяются разностью полных давле
ний в этих сечениях, т. е.


///. Движение воздуха по воздуховодам 27
Если воздух движется по воздуховоду постоянною сечения, когда
Fl — F2, то скорость ? и скоростное давление рск в рассматриваемых
сечениях остаются неизменными. В этом случае потери давления про-
происходят за счет уменьшения рст, т. е.
?? =/?ст1 —Рст2-
При истечении воздуха из трубы сечения F в атмосферу ? Ск без-
безвозвратно теряется (удар), т. е.
где Увых — скорость при выбросе воздуха в атмосферу.
Обтекание воздухом полусферического насадка. Если воздух, пере-
перемещающийся по воздуховоду со скоростью ??, встречает на своем пути
полусферический насадок, расположенный по потоку, то при обтеканич
насадка возникают дазпения, которые передаются на его поверхность.
Полусферический насадок имеет две характерные точки.
В одной из этих точек, находящейся на оси насадка на его полу-
полусферическом конце, обращенном к потоку, происходит затормаживание
движения воздуха. Другая точка, находящаяся на боковой цилиндри-
цилиндрической поверхности насадка, вдоль которой движутся частицы воз-
воздуха, воспринимает статическое давление потока. В первой точке v3 =- J
и Рско = О» а статическое давление равно полному давлению рш из-
избегающего потока, т. е
PcTi-f- 2 —???>
где ? ??? и ?? — статическое давление и скорость набегающего потока.
Разность давлений А р в этих точках может быть замерена ма-
манометром.
? ? обычно пропорциональна квадрату скорости потока, т. е.
где ? — коэффициент, учитывающий возможное отклонение действи-
действительного обтекания насадка от теоретического.
По этому принципу сконструированы насадки для пневмомет-
рических измерений.
Истечение воздуха ив замкнутого пространства. Если в камере,
ограниченной тонкими стенками, поддерживать статическое давление
Реп, а статическое давление вне камеры составляет рСт2> т0 через от-
отверстие в стенке камеры площадью F в м2 будет происходить исте-
истечение воздуха со скоростью ?.
При УСЛОВИИ, ЧТО /?сТ1 >
V т~
ЛЛ мIсек, A4)
где ? — коэффициент, зависящий от вязкости воздуха и формы отвер-
отверстия;
?? — разность статических давлений, определяемая по формуле


28 Раздел первый. Общие сведения
Расход воздуха L в м?/час определяется по форму ie
L = 3600 acpF
где а — коэффициент, показывающий степень сужения живого сечения
струи за отверстием,
? — коэффициент расхода, равный произведению ??.
Расход воздуха G в к?/час составляет
A6)
Коэффициент расхода ? можно заменить коэффициентом местпэ-
го сопротивления ?, тогда
Приведенные формулы для определения L и G используются при
расчете аэрации
IV. ДАННЫЕ К РАССЧЕТУ ТЕПЛОПОТЕРЬ
ВНЕШНИМИ ОГРАЖДЕНИЯМИ ПОМЕЩЕНИЙ
Подсчет фактических пел ерь тепла внешними ограждениями поме-
помещения при известных расчетных теплопотерях. При наличии данных о
расчетных (проектных) теплопотерях внешними ограждениями поме-
помещения фактические потери тепла (при условии соответствия этих
ограждений проектным) в период проведения испытания работы вен
тиляционных устройств определяются по формуле
% P час, A8)
где (Зф п и Q п—соответственно фактические и расчетьые (проекг-
ныа) потери тепла внешними ограждениями помеще-
помещения в ккал/чаь;
?/? — разность между фактическими температурами внут-
внутреннего и наружного воздуха в процессе испытания;
?^? — разность между расчетными температурами внут-
внутреннего и наружного воздуха
При этом температура внутреннего воздуха tB принимается равной
1) при отсутствии технологического оборудования, выдепяющею
тепло, — соответственно фактической и расчетной средней темпера-
температуре воздуха рабочей зоны, ? е
^в " чр р з,
2) при наличии технологического оборудования, выделяющего теп-
тепло,-—соответственно фактической и расчетной средней арисЬчсгиче-
ской из средней температуры воздуха в рабочей зоне и средней темпе-
температуры воздуха в верхней зоне помещения, ? е
г ср рзТ Гср в з
fro


/V. Данные к расчету теплопотерь внешними ограждениями 29
Подсчет фактических потерь тепла внешними ограждениями поме-
помещения при отсутствии расчетных (проектных) теплопотерь. При отсут-
отсутствии проектных данных теплопотери через внешние ограждения по-
помещения Q определяются по формуле
Q =—F(tB — tB) ккал/час, A9)
"о
где Ro — общее сопротивление теплопередаче ограждения в
м2 час град/ккал;
F — площадь ограждения в ж2;
4— температура внутреннего воздуха;
tH — температура наружного воздуха.
При определении фактических теплопотерь помещениями с тепло-
тепловыделениями от технологического оборудования за температуру внут-
внутреннего воздуха /в принимаются для полов — средняя фактическая
температура воздуха рабочей зоны, для боковых ограждений — сред-
средняя температура воздуха помещения, для перекрытий—-средняя тем-
температура воздуха под перекрытием.
При отсутствии технологического оборудования, выделяющего теп-
тепло, за температуру внутреннего воздуха принимается средняя темпе-
температура воздуха в рабочей зоне помещения.
За температуру наружного воздуха принимаются для наружнык
ограждений — средняя температура наружного воздуха в процессе ис-
испытания; для чердачных перекрытий — средняя температура воздуха
на чердаке; для ограждений смежных помещений — средняя темпе-
температура воздуха смежного помещения (при отсутствии тепловыделений
от технологического оборудования — средняя температура воздуха в
рабочей зоре).
Теплопотери через ограждения смежных помещений не учитывают-
учитываются, если разность температур внутреннего воздуха в помещении, где
проводится испытание, и в смежном помещении составляет менее 5°.
Общее сопротивление теплопередаче через многослойное огражде-
ограждение Ro определяется по формуле
?
#о = #в + ? — + /?Вф п + Ян м* час град/ккал, B0)
?
где J?B и /?н —сопротивления теплопередаче соответственно у
внутренней и наружной поверхностей ограждения
в м2 час град/ккал;
Ь
? ~т~ — сумма термических сопротивлений отдельных сло-
?
ев ограждения (где ? — толщина каждого из слоев,
составляющих ограждение, в ж; ? — коэффициент
теплопроводности материала каждого из слоев, со-
составляющих ограждение, в ккал/м час град);
Яв.п — термическое сопротивление замкнутых воздушных
прослоек в м2 час град/ккал,


30
Раздел первый. Общие сведения
Таблица 5
Сопротивления теплопередаче RB и Rn и коэффициенты теплоперехода
у внутренней <*в и наружной ян поверхностей ограждения
Вид и расположение
поверхности ограждения
Внутренние поверхности стен, полов и
потолков с гладкой поверхностью или
редко расположенными ребрами при
h <0,24
а
Потолки, имеющие ребристую поверх-
поверхность, при——0,2—0,3
а
Потолки, имеющие выступающие, часто
расположенные ребра, при —>0,3 ....
а
Потолки, имеющие кессоны или ребри-
ребристую поверхность, при —>0,3
а
Поверхности, соприкасающиеся непо-
непосредственно с наружным воздухом (на-
(наружные стены, бесчердачные покрытия
и пр.)
Поверхности, выходящие на чердак в
холодное помещение (чердачные пере-
перекрытия, перекрытия над холодными под-
подвалами, подпольями и ? ? )
Сопротивле-
Сопротивления тепло-
теплопередаче в
мг час
град\ккал
*в
0,133
0,143
0,151
0,167
*н
0,05
0,1
Коэффициенты
теплоперехода
в ккал\мг час град
7,5
7
6,5
6
20
10
Примечание. А—высота ребер, а—расстояние между гранями соседних
ребер.
Таблица Ь
Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек
Вид прослоек
Вертикальные и
горизонтальные
Горизонтальные
Направление
теплового
потока
Снизу вверх
Сверху вниз
Термическое сопротивчение в
м2 час град\ккал при толщине воздушной
прослойки в м
0,01
0,14
0,17
0,02
0,17
0,19
0,03
0,18
0,2
0,05
0,19
0,21
0,1
0,19
0,23
0,15-0,3
0,19
0,24


IV. Данные к расчету теплопотерь внешними ограждениями 31
Таблица 7
Значения — для окон, дверей и фонарей
Конструкции
Наружные окна и фонари
при деревянных перепле-
переплетах
То же, при металлических
переплетах
Наружные окна и фонари в
одном переплете
Внутренние окна и фонари
Сплошные деревянные наруж-
наружные двери и ворота
Внутренние двери
Тип
/ Одинарные
| Двойные
{ Тройные
г Одинарные
J Двойные
1, Тройные
Двойное остекление
1 Одинарные
1 Двойные
( Одинарные
( Двойные
Одинарные · . .
в ккал\м2
Ко
час град
5
2,3
1,5
5,5
2,8
2
3
3
2
4
2
2,5
Таблица 8
Сопротивление теплопередаче неутепленных полов, расположенных
непосредственно на грунте (независимо от толщины конструкции)
Наименование зон
Для первой зоны на расстоянии 2 ж от наружной стены .
Для второй зоны на расстоянии 2—4 м от наружной
стены
Для третьей зоны на расстоянии 4—6 м от наружной
стены
Для остальной площади пола
^н.п в
м2 час град\ккал
2,5
5
10
16,5
Примечания. 1. Неутепленными считаются полы, конструкция которых
имеет коэффициент теплопроводности ?> 1 ккая/м час град.
2. Зоной называется полоса шириной 2 м, которая параллельна линии наруж-
наружной стены. Нумерация зон принимается, начиная от стены.
3 Площадь первой полосы, примыкающей к углу наружных стен, вводится
в расчет теплопотерь дважды.
Сопротивление теплопередаче утепленных полов RyMt расположен-
расположенных непосредственно на грунте, определяется для каждой зоны по
формуле
Ь.
У-с
м2 час град/ккал,
B1)
У-с
где /?н.п — сопротивление теплопередаче конструкции неутепленного
пола в мг час град/ккал;


32 Раздел первый. Общие сведения
Ьу с— толщина утепляющего слоя в м,
V· с— коэффициент теплопроводности утепляющего слоя в
ккал/м час град.
Примечание. Цепляющими считаются слои из материалоз,
имеющих коэффициент теплопроводности ? <1 ккал/м час град.
Теплопотери через подземную часть наружных стен. При отсчете
зон неутепленных и утепленных полов подземная часть наружных стен,
начиная от уровня земли, рассматривается как пол.
Определение поверхностей и линейных размеров ограждений. По-
Поверхности и линейные размеры ограждений при подсчете геплопотерь
определяются следующим образом
поверхность окон, фонарей и дверей — по наименьшим размерам
проемов в свету;
поверхность пстолков и полов над подвалами — между осями вну-
внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен ло осей
внутренних стен;
высота стен первого этажа, при наличии пола, расположенного нз
грунте, — между уровнями полов первого и второго этажей; при нали-
наличии пола на лагах — от верхнего уровня подготовки пола первого
этажа до уровня пола второго этажа, при наличии неотапливаемого
подвала — от уровня нижней поверхности конструкции пота первого
этажа до уровня пола второго этажа;
высота стен промежуточного этажа — между уровнями полов
данного и вышележащего этажей;
высота стен верхнего этажа -— от уровня пола до верха утепляю-
утепляющего слоя чердачного перекрытия;
высота стен одноэтажных производственных зданий с бесчердач-
бесчердачными перекрытиями — от уровня пола до пересечения внутренней пло-
плоскости стены с верхней плоскостью бесчердачного перекрытия;
длина наружных стен в угловых помещениях — от внешних по-
поверхностей наружных стен до осей внутренних стен, а в неутепленные
помещениях — между осями внутренних стен,
длина внутренних стен — от внутренних поверхностей наружных
стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен
Подсчет теплопотерь внешними ограждениями помещений при
расчетной температуре наружного воздуха по теплопотерям, опреде-
определенным в процессе испытания По определенному значению фактиче-
фактических теплопотерь внешними ограждениями помещения в период испы-
испытания вентиляционных устройств потери тепла при расчешой темпе-
температуре наружного воздуха Qp п (при отсутствии соответствующие
проектных данных) могут быть определены по формуле
Qp.u = Оф.п тг ккал!час, B2)
где Q, п — фактические потери тепла внешними ограждениями,
подсчитанные при проведении испытания;
?/? и ?/? —обозначения см на стр. 28 в формуле A8).
Расчетные наружные температуры принимаются в соответствии
с климатологическими данными по некоторым пунктам СССР (СНиП,
ч. II, гл. II—В.З, § 7, стр. 158), а расчетные внутренние температуры —
в соответствии с действующими санитарными нормами (см раздел
второй).


Раздел второй
САНИТАРНЫЕ НОРМЫ
I. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ И СТРОИТЕЛЬНЫЕ
МЕРОПРИЯТИЯ ПО БОРЬБЕ
С ПРОИЗВОДСТВЕННЫМИ ВРЕДНОСТЯМИ
Значительное выделение конвекционного и лучистого тепла, загряз-
загрязнение воздуха рабочих помещений вредными выделениями и их рас-
распространение должны предотвращаться в первую очередь следующими
технологическими и строительными мероприятиями:
оборудование, приборы, трубопроводы и им подобные источники
значительных выделений конвекционного или лучистого тепла должны
снабжаться теплоизоляцией; для защиты рабочих мест от облучения
должны предусматриваться специальные приспособления и устрой-
устройства (щиты, экраны, водяные завесы и т. п.);
оборудование, выделяющее влагу, должно быть максимально
укрыто;
процессы со значительным выделением пыли должны быть изоли-
изолированы; обор>дование или части его, являющиеся источником выделе-
выделения пыли, должны быть укрыты и максимально герметизированы; про-
процессы, сопровождающиеся пылевыделениеад, должны по возможности
выполняться без непосредственного участия в них людей;
перемещение пылящих материалов должно быть организовано пу-
путем применения пневмотранспорта, гидротранспорта и других рацио-
рациональных способов;
при дроблении, шлифовке и тому подобных процессах обработки
материалов и изделий должны применяться методы работы, уменьшаю-
уменьшающие пылевыделение (увлажиение материалов, мокрый помол, мокрая
шлифовка и т. п.);
производственные процессы, сопровождающиеся выделением ядо-
ядовитых газов и паров, должны быть максимально автоматизированы и
осуществляться в герметически замкнутой аппаратуре, как правило, под
разрежением.
Выделяющиеся из аппаратов технологические выбросы в виде вред-
вредных газов, паров, пыли и т. п. перед выпуском в атмосферу должны
быть подвергнуты эффективной очистке.


34 Раздел второй. Санитарные нормы
II. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИОННЫМ
УСТРОЙСТВАМ
1. Вентиляционные системы должны обеспечивать при расчетных
зимней и летней температурах наружного воздуха соответствие состоя-
состояния воздуха на рабочих местах требованиям действующих санитарных
норм.
Приточные системы должны возмещать воздух, удаляемый местны-
местными отсосами и расходуемый на технологические нужды (горение, пнев-
пневмотранспорт и т. ? ).
2. Неорганизованный приток наружного воздуха (через неплст-
ности наружных ограждений) для возмещения вытяжки в холодный
период года допускается в объеме не более однократного обмена в час.
Возмещение удаляемого из рабочего помещения воз пуха допуска-
допускается производить за счет поступления воздуха из соседних помещений,
если в них нет выделения вредных веществ. При этом в случае отсут-
отсутствия в соседних помещениях организованного притока, обеспечиваю-
обеспечивающего необходимое возмещение воздуха, поступление воздуха из этих
помещений допускается в количестве до 50% от их объема; при нали-
наличии в соседних помещениях организованного притока количество по-
поступающего из них воздуха не ограничивается.
3. Приточно-вытяжная вентиляция сообщающихся между собой
помещений должна быть устроена таким образом, чтобы исключалась
возможность поступления воздуха из помещений с большими выделе-
выделениями вредностей или с наличием взрывоопасных газов, паров и пыли
в помещения с меньшими выделениями или в помещения, не имеющие
этих выделений.
4. Системы приточной вентиляции с рециркуляцией воздуха в хо-
холодный и теплый периоды года должны удовлетворять следующим
условиям:
а) количество свежего воздуха должно обеспечивать соответствие
состояния воздуха на рабочих местах требованиям санитарных норм;
б) подаваемый воздух, за исключением случая применения возду-
воздуха рециркуляционных установок для душирования, не должен содер-
содержать вредных примесей (газов, пыли) больше 30% предельно допусти-
допустимых концентраций с тем, однако, чтобы общее содержание вредных
примесей в рабочей зоне не превышало предельно допустимых кон-
концентраций.
5. Применение полной или частичной рециркуляции не допускает-
допускается, если в воздухе вентилируемого помещения имеются болезнетворные
микроорганизмы (помещения для сортировки шерсти, тряпок и др.),
сильно действующие ядовитые вещества (мышьяк, циан, сероуглерод,
ртуть и др.), предельно допустимая концентрация которых составляет
0,1 мг/л и менее, резко выраженные неприятные запахи (производства:
клееваренное, салотопенное и др.) или если в воздухе помещения воз-
возможно резкое временное увеличение концентрации вредных веществ.


//. Общие требования к вентиляционным устройствам 35
Применение рециркуляции не допускается также в помещениях,
в которых производятся работы с взрывоопасными и легковоспламеняю-
легковоспламеняющимися веществами.
6. Применение рециркуляции воздуха в холодный период^ года
обязательно в помещениях, оборудованных системами приточной вен-
вентиляции с искусственным побуждением, при одновременном наличии
следующих условий:
а) в помещениях с избытками тепла;
б) в помещениях с количеством воздуха, подаваемого из условия
поглощения тепло избытков, превышающим количество воздуха для
местных отсосов;
в) при соблюдении требований пп. 4 и 5.
7. В производственных помещениях с объемом менее 20 м3 на одного
работающего при отсутствии выделения вредных веществ дочжен быть
обеспечен организованный воздухообмен в количестве не менее
30 м3/час на одного работающего, а в помещениях с объемом от 20 до
40 ж3 на одного работающего — не менее 20 м3/час; при этом должны
быть соблюдены нормы, приведенные в табл. 9.
В помещениях с объемом на одного работающего более 40 м3 до-
допускается предусматривать лишь проветривание помещений, если при
этом обеспечивается соблюдение норм, приведенных в табл. 9.
8. Удаляемый местными вентиляционными установками запылен-
запыленный или загрязненный ядовитыми газами и парами воздух должен быть
подвергнут очистке перед выпуском его в атмосферу.
Если очистка воздуха от ядовитых газов и паров технически не-
невыполнима, то выброс неочищенного воздуха необходимо производить
в более высокие слои атмосферы с учетом местных природных и плани-
планировочных условий.
Способ очистки удаляемого воздуха от ядовитых газов и паров,
высота выброса и допустимые концентрации вредностей в нем должны
быть согласованы с органами Главной государственной санитарной
инспекции.
Очистка удаляемого запыленного воздуха необязательна, если со-
содержание в ней минеральной нейтральной пыли (предельно допустимое
содержание которой в воздухе рабочей зоны составляет 10 мг/м3) не
превышает 150 мг/м3. При выбрасывании в атмосферу пыли, предельно
допустимое содержание которой на рабочих местах составляет менее
10 мг/м3, предельно допустимое содержание пыли в выбрасываемом
воздухе k выбр определяется по формуле
где kp з—предельно допустимое содержание данной пыли в воздухе
на рабочих местах по санитарным нормам в мг/м3.
Выбрасываемый после очистки воздух не должен загрязнять зоны
забора приточного воздуха. При отсутствии возможности по местным
условиям обеспечить забор приточного воздуха из незагрязненной зоны,
его следует подвергать очистке.


36
Раздел второй. Санитарные нормы
Таблица
Нормы температуры и влажности воздуха в рабочей зоне
производственных помещений
Характеристика
производственных
помещений и работы
1
I. Производственные по-
помещения, характери-
характеризуемые преимуще-
преимущественно конвекцион-
конвекционным тепловыделением
А. Тепловыделения не-
незначительные
легкая работа
тяжелая работа
Б. Тепловыделения-зна-
чительные
легкая работа
тяжелая работа
В. Требуется искусст-
искусственное регулирование
температуры и отно-
относительной влажности
II. Производственные
помещения, характе-
характеризуемые тепловыде-
тепловыделениями преимуще-
преимущественно в виде лучи-
лучистого тепла (напря-
(напряжение лучистой энер-
энергии в рабочей зоне
более 600 ккал!мг час)
Холодный
и переходный
периоды года (наружная
темпера! ура ниже 10°)
темпера-
температура воз-
воздуха в по-
помещении
в град
2
16—20
10-15
16-25
10-20
22-23
24-25
26-27
—
8-15
относитель-
относительная влаж-
влажность в %
3
Ие норми-
нормируется
То же
•
80-75
70-65
60-55
—
Не норми-
нормируется
Теплый период года
(наружная
10° и
температура
воздуха в
помещении
в град.
4
Неболее чем
на 3° выше
наружной
температуры
То же
Не более чем
на 5° выше
наружной
температуры
То же
23-24
25-26
27-28
29-30
Не'более чем
на 5° выше
наружной
температуры
температура
выше)
относитель-
относительная влаж-
влажность в %
5
Не норми-
нормируется
То же
80-75
70-65
60-55
55-50
Не норми-
нормируется


//. Общие требования к вентиляционным устройствам
37
Продолжение табл. 9
Характеристика
производственных
помещений и работы
1
III. Производственные
помещения, характе-
характеризуемые значитель-
значительными влаговыделе-
ниями
А. Тепловыделения не-
незначительные:
легкая работа
тяжелая работа
Б. Тепловыделения зна-
значительные:
легкая работа
тяжелая работа
Холодный
и переходный
периоды года (наружная
температура ниже 10°)
темпера-
температура воз-
воздуха в по-
помещении
в град.
2
16-20
10-15
18-23
16-19
относитель-
относительная влаж-
влажность в %
V
Не более 80
То же
«
Теплый период года
(наружная температура
10° и
температура
воздуха в
помещении
в град.
4
Не более чем
на З выше
наружной
температуры
То же
Не более чем
на 5° выше
наружной
температуры
То же
выше)
относитель-
относительная влаж-
влажность в %
5
Не норми-
нормируется
То же
•
Примечания. 1. Рабочей зоной считается прэстранство высотой до 2 л
над уровнем пола или площадки, на которых находятся рабочие места.
2„ Тепловыделения считаются незначительными, если их общее количество
(включая инсоляцию) не превышает 20 ккал/мз час.
3. К категории легких относятся работы, производимые в сидячем положе-
положении, а также работы, производимые стоя или связанные с ходьбой, но не тре-
требующие систематического преодоления тяжестей (например, работы в инструмен-
инструментальных и механических цехах, работа ткачей, прядильщиков, наборщиков,
швей).
4. К категории тяжелых относятся работы, связанные с систематическим пре-
преодолением значительных сопротивлений, а также с постоянным передвижением и
переноской тяжестей (например, работа кузнецов, вальцовщиков, литейщиков,
грузчиков).
5. Приведенные в группе I-B табл. 9 значения предельно допустимой отно-
относительной влажности воздуха в помещениях соответствуют: максимальные — ми-
минимальным температурам воздуха в помещении; минимальные — максимальным
температурам воздуха в помещении.
6. В отапливаемых цехах, где на каждого работающего приходится от 50 до
100 м% площади пола, допускается в зимний период понижение температуры воз-
воздуха до 10° при легких работах и до 5° при тяжелых работах.
7. В производственных помещениях с площадью пола на одного работающего
более 100 м% нормы температуры и влажности воздуха, предусмотренные табл. 9,
допускается обеспечивать только на фиксированных рабочих местах и в местах
отдыха.
8. Если по условиям производства в рабочих помещениях требуется поддер-
поддержание температуры, отличающейся от норм, приведенных в табл. 9, для рабо-
работающих в таких помещениях должны предусматриваться комнаты отдыха или ог-
ограниченные участки помещения вблизи рабочего места, где обеспечивалась бы
нормальная температура.


38
Раздел второй. Санитарные нормы
9. Для производственных помещений с искусственным регулированием отно-
относительной влажности нормируемые температуры и влажности относятся к мест-
местностям с летней температурой для расчета вентиляции менее 25°. Для местно-
местностей с летней температурой для расчета вентиляции 25—29° нормируемые темпе-
температуры воздуха для теплого периода года повышаются на 2°, а для местностей
с расчетной температурой 30° и более — на 4° с сохранением тех же значений от-
относительной влажности.
10. Для цехов текстильного производства (прядильных, ткацких и т. п.), тре-
требующих по характеру технологии поддержания в течение всего года стабильной
температуры и влажности воздуха в помещениях, допускается повышение тем-
температуры на 1—2° против нормированных в табл 9 (группа I-B), но не более
чем до 30° при сохранении указанных в таблице величин относительной влажно-
влажности воздуха.
11. В тех случаях, когда вследствие особенностей в устройстве помещений и
особенностей технологического процесса применение аэрации оказывается невоз-
невозможным, допускается в летний период повышение температуры воздуха в рабо-
рабочей зоне против наружной: в цехах с тепловыделениями до 20 ккал/мЗ нас — на
5°. в цехах с тепловыделениями от 20 до 50 ккал/мЗ час — на 7°, в цех! ? с тепло
выделениями более 50 ккпл/?? цас — на 10°.
12. Нормы температуры и влажности воздуха, приведенные в табл. 9, не
распространяются на производственные помещения, которые оборудованы уста-
установками для кондиционирования воздуха.
13. При применении в производственных помещениях (относящихся к гоуп-
пе II табл. 9) аэрации допускается повышение температуры воздуха в переход-
переходный период до 23°.
14. В цехах с высокой теплонапряженностью, где применяется аэрация, при
отсутствии возможности обеспечения приведенных в табл. 9 перепадов температур
допускается по согласованию с Главной государственной санитарной инспекцией
для помещений с теплонапряженностью от 100 до 200 ккал/мЗ час перепад между
температурой воздуха в рабочей зоне и наружной температурой 7°, а при тепло-
напряженности более 200 ккал/мЗ час — 10°.
Таблица 10
Температура и скорость движения воздуха на рабочих местах
при воздушном душировании
Периоды года
Легкая работа
темпера-
температура
воздуха
в град.
скорость
движения
воздуха
в Mice к
Тяжелая работа
темпера-
температура
воздуха
в град.
скорость
движения
воздуха
в м/сек
Холодный период года (темпе-
(температура наружного воздуха менее
10°)
Теплый период года (темпера-
(температура наружного воздуха 10° и
выше)
15-23
18-28
1-3
2-4
8-18
16-25
2-4
3-5
Примечания. 1. Воздушное душирование мест постоянного пребывания
рабочих в цехах обязательно при интенсивности теплового облучения рабочих
мест превышающей 1 кал/см^ мин
2. Для местностей с расчетной летней температурой для вентиляции в пре-
пределах 25—29° нормируемые температуры воздуха для теплого периода года по-
повышаются на 2°, а для местностей с расчетной температурой 30° и выше — на 4°.
3. При интенсивности облучения постоянных рабочих мест от 0,25 до
1 кал/см2 мин и при значительной величине излучающих поверхностей подвиж-
подвижность воздуха на этих местах должна быть не менее 0,3 м/сек при общей вен-
вентиляции и в пределах 0,7—2 м/сек при местных вентиляционных установках.


It. Общие требования к вентиляционным устройствам
Таблица 11
Внутренние расчетные температуры и кратности или величины вентиля-
вентиляционных обменов воздуха бытовых, административно-конторских
и вспомогательных помещений при промышленных предприятиях
Наименование помещений
Расчетная
температура
воздуха в
помещении
в град.
Кратность или величина
вентиляционных обменов
воздуха в час
приток
Бытовые помещения
Гардеробные, умывальные . . . .
Помещения душей
Раздевальни при душевых
Уборные
Курительные ,
Помещения для личной гигиены
женщины
Конторские помещения
Общие рабочие комнаты, кабинеты,
конструкторские бюро, библио-
библиотеки, помещения общественных
организаций
Залы совещаний ·
Помещения:
технических архивов
светокопировальных мастерских
радиоузлов и телефонных стан-
станций
16
25
23
14
5 при числе
душей 5 и
более
На 1 унитаз
50 м^час,
на 1 писсуар
25 м31час
10
1
3
0,5
3
Примечание. Приточный воздух для компенсации вьпяжки из душевых
олжан подаваться через раздевальни при душевых.
Таблица 12
Предельно допустимые концентрации токсических газов, паров и пыли
в воздухе на рабочих местах производственных помещений
Наименование веществ
Величины предельно допустимые
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
по ? 101-51
/. Газы и пары в мг\л
Акролеин .
Амилацетат
0,0007
0,1
0,002*


40
Раздел второй. Санитарные нормы
Продолжение табл. 12
Наименование веществ
Величины предельно допустимых
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
Аммиак
Анилин
Ацетальдегид
Ацетон
Бензин-растворитель
Бензин топливный (сланцевый, крекинг и
ДР-)
Бензол
Бутилацетат
Винилацетат
Гексаген (циклотриметилен тринитроани-
лин)
Гексаметилендиизоцианат
Гексаметилендиамнн
Гидразин-гидрат, гидразин и е*о производ-
производные
Декалин ,
Дивинил, псевдобутилен
Диметиламин . . .
Димегилформамид
Динил
Динитробенчол
Динитротолуол
Диоксан
Дихлорбензол
Дихлорстирол
Дихлорфенилтрихлорсилан
Дихлорэтан
1,1 дихлорэтилен (винилиден дихлорид).
Диэтиламин
Изопропилнитрат
Йод
Камфара
Капролактам
Керосин (в пересчете на углерод) ....
Ксилидин
Ксилол
Лигроин
Меркаптофос (смесь тионового и тиолово-
го изомеров диэтилмеркаптоэтилтиофос-
фат)
Метафос @,0-диметил-0,4-ни1рофенилтио-
фосфат)
Метилацетат
Метилгексилкетон
Метиловый эфир акриловой кислоты . . .
Метилпропилкетон
Метилеистоке (смесь тионового и тиолово-
го изомеров), ?-меркаптоэтилдчметил-
тиофосфат
Метилэтилкетон
Монобутиламин
Монометиламин
Монохлорстирол
Мышьяковистый водород
0,02
0,003
0,005
0,2
0,3
0,1
0,02
0,2
0,01
0,001
0,00005
0,001
0,0001
0,1
0,1
0,001
0,01
0,01
0,001
0,001
0,01
0,02
0,05
0,001
0,01
0,05
0,03
0,005
0,001
0,003
0,01
0,3
0,003
0,05
0,3
0,00002
0,0001
0,01
0,2
0,02
0,2
0,0001
0,2
0,01
0,005
0,05
0,0003


//. Общие требования к вентиляционным устройствам
Продолжение табл. 12
Наименование веществ
Величины предельно
допустимых
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
0,0001
0,02
0,002
0,0005
0,001
0,03
0,03
0,03
0,03
0,003
0,0001
0,005
0,02
0,001
0,005
0,005
0,2
0,00001
0,001
0,01
0,01
0,01
0,001
0,3
0,1
0,1
0,2
0,05
0,2
1,0
0,05
0,1
0,0003
0,001
0,001
0,001
0,000005
0,003
0,0005
0,05
0,001
0,01
0,05
0,3
0,3
0,005
0,001
0,005
0,001
0,0005
0,0001
0,001
0,00003
по ? 101-54
—
_
-_
0,005*
0,03*
_
0,002*
0,02*
__.
_
-
_
_
_
_
0,1*
_.
_
_
_
_
0,005*
_
0,0003*
_
М-81 @,0-диметил-C-этилмеркаптодитио-
фосфат)
Нафталин
Непредельные спирты жирного ряда (алли-
ловый, кротониловый и др.)
Нитрил акриловой кислоты
Нитро- и динотрохлорсоединения б^нчола
Нитробутан
Нитрометан
Нитропропан
Нитроэтан . ·
Нитросоединения бензола
Озон
Окислы азота (в пересчете на ?2?5) . . .
Окись углерода
„ этилена
Пикалины (смесь изомеров)
Пиридин
Пропилацетат
Ртуть металлическая
Серная кислота, серный ангидрит . . .
Сернистый ангидрид
Сероводород
Сероуглерод
Сильван B-метилфуран)
Скипидар ·
Сольвентнафт
Спирты:
амиловый
бутиловый
метиловый
пропиловый
этиловый
Стирол-?
Тетралин
Тетранитромет.ш
Тетрахлоргептан
Тетрахлорпентан
Тетрахлорпропан
Тетраэтилсвинец
Толуидин
Толуилендиизоцианат
Толуол
Тринитротолуол
Трихлорбзнзол
Трихлорэтилен
Уайт-спирит
Углеводороды в пересчете на С
Уксусная кислота
Фенилметилдихлорсилан
Фенол
Формальдегид
Фосген · .
Фосфористый водород
Фосфорный ангидрид
Фосфор желтый


42
Раздел второй. Санитарные нормы
Продолжение табл. 12
Наименование веществ
Величины предельно допустимых
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
Фтористоводородной кислоты соли (в пере-
пересчете на HF)
Фтористый водород
Фурфурол
Хлор
Хлорбензол
Хлорированные дифенилы
Хлорированная окись дифенила
Хлорированные нафталины (трихлорнафта-
лины, смесь тетра- и пентахлорнафтали-
нов)
Хлорированные нафталины, высшие . . . .
Хлористый винил
„ водород и соляная кислота (в пе-
пересчете на хлористый водород)
Хлористый метилен ¦ .
Хлорметилтрихлорсилан
Хлоропрен
Цианистый водород и соли синильной кис-
кислоты (в пересчете на HCN)
Циклогексанон
Циклогексаноноксим
Четыреххлористый углерод
Экстралин
Эпихлоргидрин
Этилацетат
Этиловый (диэтиловыи) эфир
//. Пыль и другие аэрозоли в мг\м3
а) Пыль минеральная
и органическая
Пыль, содержащая более 70% свободной
SiO3 в ее кристаллической модификации
(кварц, кристабалит, тридимит, конден
сат SiO5)
"ыль, содержащая больше 10% и до 70%
свободной SiO3
Асбестовая пыль и пыль смешанная, содер-
содержащая более 10% асбеста
Пыль стеклянного и минерального волокна
Пыль других силикатов (тальк, оливин и
др.), содержащая менее 10% свободной
SiO3
Пыль барита, апатита, фосфорита, цемента,
содержащая менее 10% SiO3
Пыль искусственных абразивов (корунда,
карборунда)
Пыль цемента, глин, минералов и их сме-
смесей, не содержащих свободной SiO3 . . .
Пыль угольная и угольно-породная, содер-
содержащая более 10% свободной SiO2
Пыль угольная, содержащая до 10% сво-
свободной SiOQ
0,001
0,0005
0,01
0,001
0,05
0,001
0,0005
0,001
0,0005
0,03
0,01
0,05
0,001
0,002
0,0003
0,01
0,01
0,02
0,004
0.CQ1
0,2
0,3
* Впредь до пересмотра ? 101--54 предельно допустимые значения концентра-
концентраций временно должны приниматься в соответствии с этим нормативным документом.


//. Общие требования к вентиляционным устройствам
Продолжение табл. 12
Наименование веществ
Пыль угольная, не содержащая свободной
SiOs
Пыль табачная и чайная
Пыль растительного и животного проис-
происхождения (хлопчатобумажная, льняная,
мучная, зерновая, древесная, шерстяная,
пыль пуха и др.), содержащая 10% и бо-
более свободной SiO2
Пыль растительного и животного проис-
происхождения, содержащая до 10% SiO2 . . .
Пыль пресс-порошков и аминопластов . . .
Прочие виды пыли
Гексахлорциклогексан (смесь изомеров) . .
Гексахлорциклогексан ("{-изомер)
Гексахлорбензол
Гептахлор [1 (или За), 2, 5, 6, 7, 8, 8-гепта-
хлор-За, 4, 7, 7а-тетрагидро—4,7-эндоме-
тиленинден]
Динитророданбензол
Октаметил (октаметилтетрамид пирофос-
форной кислоты)
Полихлорпинен
Пентахлорнитробензол
Препарат 125 (типа динитроортокрезола) .
Тиофос (диэтилпаранитрофенилтиофосфат)
Хлориндан (октахлорэндометиленгексаги-
дроиндан)
Хлортэн (хлорированные бициклические
соединения)
Этилмеркурфосфат
Этилмеркурхлорид
б) Аэрозоли металлов,
металлоидов и их соединений
Алюминий, окись алюминия, сплавы алю-
алюминия
Бериллий и его соединения
Ванадий и его соединения:
дым пятиокиси ванадия
пыль „ ,
феррованадий
Вольфрам, карбид вольфрама
Железа окись с примесью фтористых или
марганцевых соединении
Кадмия окись
Кобальт (окись кобальта)
Марганец (в пересчете на МпО2)
Молибден:
растворимые соединения
нерастворимые соединения
Мышьяковый и мышьяковистый ангидриды
Никель, окись никеля
Свинец и неорганические соединения его .
Селен аморфный
Величины предельно допустимых
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
10
3
2
4
6
10
0,1
0,05
0,9
0,01
2
0,02
0,2
0.5
3
0,05
0,01
0,2
0,005
0,005
2
0,001
0,1
0,5
1
6
4
0,1
0,5
0,3
4
6
0,3
0,5
0,01
2
по ? 101-54
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
.—.
—
—
_
_
—
—
—
—
_
—
—
—
—
—


44
Раздел второй. Санитарные нормы
Продолжение табл. 12
Наименование веществ
Величины предельно допустимых
концентраций
утвержденные Гос-
Госсанинспекцией СССР
10 января 1959 г.
по ? 101-54
Селенистый ангидрид
Сулема
Тантала окислы
Теллур
Титана окислы
Торий
Трихлорфенолят меди
Уран.
растворимые соединения
нерастворимые соединения
Хромовый ангидрид, хроматы, бихроматы
(в пересчете на Сг3О3)
Цинка окись
Цирконий
Щелочные аэрозоли (в пересчете на едкий
натр)
0,1
0,1
10
0,01
10
0,05
0,1
0,015
0,075
0,1
5
5
0,5
Примечания 1. Рабочими местами считаются места постоянного или
периодического пребывания рабочих для наблюдения или ведения производствен-
производственных процессов.
2. При кратковременном пребывании рабочих допускаются отступления от
указанных величин с разрешения органов Государственной санитарной инспекции.
3. При длительности работы в воздухе, содержащем окись углерода, не более
1 часа предельно допустимая концентрация окиси углерода может быть повышена
до 0,05 мг/л; при длительности работы не более 30 мин —до 0,1 мг/л; при дли-
длительности работы не более 15 мин. (гаражи-стоянки) — до 0,2 мг/л.
Повторные работы в условиях повышенного содержания окиси углерода мо-
могут производиться с перерывом не менее чем 2 часа
4 При одновременном выделении в воздух паров нескольких растворителей
(ацетон, спирты, эфиры уксусной кислоты и др ), раздражающих газов (серный и
сернистый ангидрид, хлористый водород и др.) расчет общеобменной вентиляции
долл.гн вестись путем суммирования объемов воздуха, погребных для разбавле-
разбавления каждого растворителя, каждого раздражающего газа в отдельности до нормы
При одновременном выделении нескольких газов и паров (кроме растворите-
растворителей и раздражающих газов) количество воздуха при расчеге вентиляции прини-
принимается по той вредности, которая требует наибольшего объема воэдуха.


Раздел третий
ПРИБОРЫ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
И ПРАВИЛА ПОЛЬЗОВАНИЯ ИМИ
I. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЙ
ВОЗДУХА
1. ЖИДКОСТНЫЕ МАНОМЕТРЫ И МИКРОМАНОМЕТРЫ
Рис. 7. U-образный манометр
1 — стеклянная трубка; 2—деревянная или
металлическай планка; 3 — шкала
U-o бразный манометр приведен на рис. 7.
Манометр заливается подкрашенной водой до нулевой
располагаемой в середине шкалы. Давление определяется по
нию между менисками в обеих ветвях труб-
трубки Сумма отсчетов в мм по шкале (сверху
и снизу от нулевой отметки) показывает раз- ( О ]
ность давлений в кг/м2.
С учетом точности отсчета по шкале при-
бора +0,5 мм значение замеряемого давле-
давления должно составлять не менее 10 кг/м2.
С целью повышения точности отсчетов при-
прибора последний можно заполнять жидкостью
с ? <1 (например, этиловым спиртом).
При измерении давлений больше 1000 кг/м2
манометр целесообразно заливать ртутью с
? =13,6 г/см3.
В этих случаях на давление, отсчитанное по
шкале манометра, следует вводить поправку
на объемный вес жидкости, т. е.
/>ист =/>ман7ж кг/м?, B3)
где рист —истинное значение давления;
Рман -значение давления, замеренного по
шкале манометра;
?}? - объемный вес жидкости, залитой в
манометр.
отметки,
расстоя-
?-
Тягомеры (рис. 8) изготовляются с различными углами наклона
трубок. Благодаря наклону трубки увеличивается длина столба жидко-
жидкости и возрастает точность отсчета. Перед замером давления нулевое


46
Раздел третий. Приборы для испытаний
деление шкалы приводится к уровню мениска жидкости в трубке при-
прибора. Это достигается перемещением шкалы вдоль трубки.
Тягомер устанавливается или подвешивается по уровню, вмонти-
вмонтированному в колодку прибора.
Рис 8. Тягомер
— С1еклянный резервуар; 2 — неподвижная наклонная трубка;
3 — деревянная колодка, 4 — подвижная шкала; 5 — клин
10
Рис. 9. Микроманометр ЦАГИ
/ — резервуар; 2 — накидная скоба; 3 — чугунная станина; 4 — уровень: 5 —
винты для установки прибора по уровням, 6 — стойка; 7 — стопорное устрой
ство, 8 — стеклянная трубка, защищенная кожухом; 9 — штуцер, сообщенный
с верхним концом трубки; 10 — штуцер резервуара
В зависимости от угла наклона трубки тягомера минимальное дав
ление, которое может быть им замерено, составляет от 1 до 4 /ср/ж2.
Микроманометр типа ЦАГИ приведен на рис. 9.


/. Приборы для измерения давлений воздуха 47
Изменение угла наклона трубки достигается поворотом резервуара.
При этом уровень жидкости в трубке не меняется. Трубка может быгь
также установлена в вертикальное положение путем поворота резер-
резервуара до специального упора.
Давление рист, замеренное по микроманометру ЦАГИ, подсчи-
тывается по формуле
/?ист = (#кон — #нач) Sin ? 7жК кг/?*, B4)
где ЯКОц и//нач —соответственно конечный и начальный отсчеты по
шкале прибора в мм;
а — угол наклона трубки прибора (значения sin ? на-
нанесены на стойке для закрепления трубки прибора);
Тж — объемный вес жидкости, заполняющей прибор;
К — тарировочный коэффициент, данный в паспорте
прибора или получаемый после сопоставления с
эталонным микроманометром.
Рис 10 Микроманометр типа ММН
/ — резервуар, 2 —станина; 3 — регулировочный винт; 4 — съемная
крышка резервуара; 5 — кран-переключатель. 6 — винт для приве-
приведения уровня спирта в трубке к нулевому делению шкалы; 7—проб-
7—пробка для закрывания отверстия, через которое резервуар заливается
спиртом; 8 — стойка для установки трубки на требуемый угол на-
наклона; 9 — фиксатор положения трубки, 10 — металлический крон-
кронштейн
Микроманометром типа ЦАГИ могут измеряться давления от 1 до
160 кг/??2.
Микроманометр типа ММН приведен на рис. 10.
Станина прибора устанавливается в горизонтальном положении
двумя регулировочными винтами по показаниям продольного и попе-
поперечного уровней.


Раздел третий. Приборы для испытаний
При положении ручки крана-переключателя против отметки 0 шту-
штуцеры перекрываются и прибор отключается от атмосферы. В этом поло-
положении прибор устанавливается по уровням, и мениск совмещается с
нулевым делением шкалы.
При повороте ручки крана по часовой стрелке до упора прибор
приводится в рабочее состояние (для замеров давления).
Давление, замеренное по микроманометру типа ММН, определя-
определяется по формуле
#кон sin a fm = НКОнК кг/м3, B5)
где К = sina уж — постоянная прибора (значения К нанесены на
стойке для закрепления трубки).
Микроманометром типа ММН могут измеряться давления от 1
до 200 кг/м2.
2. ПНЕВМОМЕТРИЧЕСКИЕ ТРУБКИ
Пневмометрические трубки, применяемые в практике вентиляцион-
вентиляционных намерений, отличаются формой головной части и длиной.
Пневмометрическая трубка МИОТ (рис. 11) изготовляется из двух
спаянных по длине трубок. Одна из них, имеющая полушаровую го-
головку с отверстием посередине, предназначена для измерения полных
давлений; другая, имеющая глухой скошенный с двух сторон конец, —
для измерений статических давлений. На некотором расстоянии от кон-
конца в стенках второй трубки имеются четыре отверстия диаметром от
0,5 до 0,8 мм.
i отверстия по 2 с'
каждой стороны
Рис. 11. Пневмометрическая трубка МИОТ
— трубка для измерения полных давлений; 2 — трубка для измере-
измерения статических давлений


/. Приборы для измерения давлений воздуха
49
Таблица 13
Размеры пневмометрических трубок
300
500
750
1000
1500
D
3
6
6
6
8
R
10
20
20
20
28
г
7
13
13
13
17
?
60
120
120
120
160
h
20
40
40
40
53
к
24
48
48
48
64
е
3
6
6
6
8
о
3,5
7
7
7
9,5
d
1
1,5
1,5
1,5
2
Трубка Хлудова (рис. 12) служит для измерения давлений
во всасывающих отверстиях. Ее особенностью является загнутая на
180° головная часть.
Рис. 12. Пневмометрическая
трубка Хлудова
3. СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ПНЕВМОМЕТРИЧЕСКИХ ТРУБОК
К МИКРОМАНОМЕТРАМ
1. Полное положительное давление (рис. 13,а) замеряется пневмо-
метрической трубкой путем присоединения трубки полного давления 1
к штуцеру 3 резервуара микроманометра. Штуцер 4 трубки микрома-
микроманометра остается открытым.
2. Полное отрицательное давление (рис. 13,6) замеряется путем
присоединения трубки полного давления / к штуцеру 4 трубки микро-
микроманометра при открытом штуцере 3.
3. Статическое положительное давление (рис. 13, в) замеряется
путем присоединения трубки статического давления 2 к штуцеру 3 ре-
резервуара микроманометра при открытом штуцере 4.
4. Статическое отрицательное давление (рис. 13,г) замеряется пу-
путем присоединения трубки статического давления 2 к штуцеру 4 трубки
микроманометра при открытом штуцере 3.
5. Скоростное (динамическое) давление (рис. 13,<3) замеряется при
присоединении трубки полного давления / к штуцеру 3 резервуара
микроманометра, а трубки статического давления 2 к штуцеру 4 трубки
микроманохметра.


50
Раздел третий Приборы для испытаний
Рис. 13 Схемы присоединения
пневмометрической трубки к
микроманометру при замерах


/. Приборы для измерения давлений воздуха
51
Во всех случаях пневмометрическая трубка вводится в воздуховод
открытым концом против потока воздуха.
Когда микроманометр установлен в помещении, находящемся под
значительным избыточным давлением или разрежением, открытый шту-
штуцер микроманометра с помощью резинового шланга следует сообщить
с атмосферой или с помещением, в котором давление равно атмосфер-
атмосферному.
4. ПРАВИЛА ПРОХОЖДЕНИЯ ПОЛЕЙ ДАВЛЕНИЙ
В ВОЗДУХОВОДАХ
Полное, статическое и динамическое давления воздушного потока
в сечениях круглых воздуховодов измеряются пневмометрическими
трубками способом прохождения полей, т. е. снятием показаний в не-
нескольких точках по двум взаимно-перпендииулярным осям через два
отверстия в стенке воздуховода.
В воздуховодах диаметром менее 300 мм замеры по двум взаимно-
перпендикулярным осям могут производиться через одно отверстие пу-
путем соответствующего передвижения трубки.
В сечениях прямоугольных воздуховодов поля проходят по осям,
перпендикулярным стороне, с которой через соответствующие отверстия
вводится пневмометрическая трубка. При этом, в зависимости от раз-
размера стороны воздуховода, принимается следующее число отверстий.
Размер стороны
До 200 мм . . .
200-450 , . . .
450—700 , .
Более 700 ми
Число отверстий
1 в середине стороны
2 в середине каждой половины сто-
стороны
3 в середине каждой трети стороны
4 в середине каждой четверти сто-
стороны
Сечения для замеров выбираются на прямых участках воздухово-
воздуховодов на расстоянии не менее 4—5 калибров (диаметров) за местным
сопротивлением, но не менее двух калибров до последующего местного
сопротивления.
Таблица 14
Число точек замеров по каждой оси воздуховода
Диаметры кругло-
круглого или размер
стороны прямоу-
прямоугольного воздухо-
воздуховода в мм
g
со о
а ч
? о
а ч
з
О о
а ч
3§
Число точек заме-
замеров
10
12
14
15
16


52 Раздел третий Приборы для испытаний
Усредненные значения полных, а также статических давлений, за-
замеренных в данном сечении воздуховода, определяются как средние
арифметические из значений давления по каждой из точек замеров.
Средние значения скоростных давлений, замеренных в данном сече-
сечении воздуховода, определяются по формуле
k ? + Wck 2 +· · · + V~P<
ск ?
B6)
гДе Pctctf Рскг-"Рскп —значения скоростных давлений, замеренных
по отдельным точкам сечения;
? — число точек замеров.
В тех случаях, когда наименьшее и наибольшее значения скорост-
скоростного давления, замеренного в данном сечении воздуховода, отличаются
друг от друга менее чем в 2 раза, усредненное значение скоростного
давления с достаточной для практики точностью определяется как
среднее арифметическое из значений скоростных давлений по каждой
из точек замеров
--'4-Рскв . .
кг/
кг/м .
5. ПРОВЕРКА МИКРОМАНОМЕТРОВ
Проверка микроманометров производится следующим образом.
1. Микроманометр устанавливается на устойчивом столе, плите и т. п.
2. Установочными винтами добиваются, чтобы пузырек в каждом
уровне стоял в центре шкалы.
3. В резервуар заливается этиловый спирт ? = 0,8095 г/см3 в
таком количестве, чтобы уровень его в трубке установился против ну-
нулевого деления шкалы. В случае образования в трубке воздушных
пузырьков, последние необходимо удалить продуванием в сторону ре-
резервуара.
4 На штуцер трубки надевается резиновый шланг, подсосом уро-
уровень спирта поднимается до верхнего конца шкалы, после чего шланг
перегибается или зажимается. При этом уровень спирта в трубке не
должен опускаться. Непрекращающееся понижение уровня спирта ука-
указывает на наличие неплотностей в уплотнителе верхней части трубки.
5. Шланг надевается на штуцер резервуара, и уровень спирта под-
поднимается до конца шкалы поддуванием. После перегиба или зажатия
шланга уровень спирта не должен понижаться Понижение уровня
спирта указывает на наличие неплотностей в уплотнителе нижней части
трубки или резервуара.
6. После устранения выявленных неплотностей необходимо про-
провести повторную проверку теми же способами.
6. ПРАВИЛА ПОЛЬЗОВАНИЯ МИКРОМАНОМЕТРАМИ
Во время работы с микроманометрами необходимо периодически
контролировать положение мениска спирта против нулевого деления
шкалы и следить за положением прибора по уровням.


/. Приборы для измерения давлений воздуха
53
При работе с микроманометрами без приспособления для приведе-
приведения мениска спирта к нулевому делению необходимо фиксировать на-
начальный отсчет по шкале прибора. При этом замеряемое давление
определяется как разность между конечным и начальным отсчетами.
При заливке микроманометра не спиртом с ? =0,8095 г/см3, а дру-
другой жидкостью с 7ж на вычисленные по замерам давления необходимо
вводить поправочный коэффициент, равный отношению уж : 0,8095.
Для устранения влияния пульсации воздушного потока на положе-
положение мениска жидкости в трубке микроманометра применяются демпфе-
демпферы (рис. 14), вставляемые в один из резиновых шлангов, соединяющих
микроманометр с пневмометрической трубкой.
Рис. 14. Демпфер
/ и 3 — металлическая цилиндрическая трубка; 2 — трубка с заостренным
концом
7. ТАРИРОВКА МИКРОМАНОМЕТРОВ
После ремонта микроманометра со сменой пришедшей в негодность
наклонной трубки необходимо провести сверку его показаний с показа-
показаниями эталонного микроманометра.
Поверяемый и эталонный микроманометры устанавливают по уров-
уровням Мениски жидкости в обоих приборах приводят в нулевое положе-
положение.
К одноименным штуцерам1 присоединяют шланги, соединенные
между собой тройником Подсосом или вдуванием через тройник менис-
мениски жидкости в обоих приборах поднимают до произвольного уровня
и записывают их показания После этого уровень жидкости изменяют
и вновь записывают показания приборов. Эту операцию производят
несколько раз для каждого угла наклона трубки проверяемого микро-
микроманометра Показания сравнивают между собой и из их отношений вы-
выводят средний тарировочный коэффициент.
Одноименные штуцеры имеют один и тот же знак «4-» или «—».


?4 Раздел третий. Приборы для испытаний
II. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ СКОРОСТЕЙ
ВОЗДУХА
I. АНЕМОМЕТРЫ
Анемометр ручной крыльчатый АСО-3 типа Д (рис 15) пред-
предназначен для измерения скорости воздуха от 0,2 до 6 м/сек
Рис 15. Крыльчатый анемометр АСО-3 типа Д
1 — колесо, 2 — вт>лка, ? — рычажок для управления запорно-пуско
вым устройством; 4 — циферблат счетного механизма с тремя шка-
шкалами; 5 — обечайка
Перед замером записывается начальное показание счетчика ане-
анемометра, затем анемометр с выключенным механизмом вводится в
воздушный поток и через 5—10 сек. счетчик включается одновременно
с секундомером. Через 1—2 мин. или через 50—100 сек. (для удобства
в последующих подсчетах) счетчик выключается и записывается конеч-
конечное его показание
Разность конечною и начального отсчетов делится на число секунд
замера, а результат по тарировочному графику, которым дотен быть
снабжен каждый анемометр, переводится в скорость (в м/сек).
Анемометр чашечный (рис. 16) предназначен для измерения скоро-
скоростей от 1 до 20 м/сек.
Определение скорости воздушного потока производится так же,
как и при работе с крыльчатым анемометром.
Анемометр крыльчатый с часовым механизмом (фирмы «Розенмюл-
лер» ГДР — рис 17) состоит из колеса с алюминиевыми лопастями,
укрепленного па стальной оси, вращающейся в цапфовых подшипниках.


//. Приборы для измерения скоростей воздуха
за.
§2
О О.
З со
Я О
о. Си
? S
?
о s


56
Раздел третий Приборы для испытаний
Счетный и часовой механизмы расположены в центре анемометра
Циферблат имеет две шкалы большую, разбитую на 100 делений, и ма-
малую, разбитую на 10 делений Деление малой шкалы соответствует
100 делениям большой шкалы
Управление анемометром про-
производится двумя рычагами Ры-
Рычаг 3 отводится влево и отпускает-
отпускается. При возвращении рычага в
исходное положение включаетсч
часовой механизм Спустя 30 сек
автоматически включается счет-
счетный механизм За эти 30 сек ко-
колесо анемометра получает полный
разгон
Счетный механизм работает в
течение 60 сек, после чего авто-
автоматически выключается и на ци-
циферблате непосредственно отсчи-
гывается путь, пройденный воз-
цушным потоком за 1 мин в м.
Стрелки счетного механизма
приводятся к нулю (к начально-
начальному положению) нажатием нэ
кнопку рычага 1.
Завод часового механизма про-
производится вращением головки
ключа 2.
Истинное значение скорости
воздушного потока в м[сек опре-
определяется по паспорту, прилагае-
прилагаемому к каждому прибору
Анемометр чашечный с часо-
часовым механизмом (фирмы «Розен-
мюллер», ГДР — рис 18) снабжен
тремя полусферическими чашеч-
чашечками, укрепленными на оси, вра-
вращающейся в цапфовых подшип-
подшипниках Он снабжен счетным и ча-
часовым механизмами
Циферблат счетного механиз-
механизма имеет такие же шкалы, как у крыльчатого анемометра с часовым ме-
механизмом.
Красная стрелка на циферблате вращается при работе счетного
механизма и останавливается при его выключении
Перед замером прибор вносится в поток воздуха, и спустя некото-
некоторое время рычаг / отводится до упора вниз и отпускается При возвра-
возвращении рычага в исходное положение включаются счетный и часовой
механизмы
Спустя 100 сек с момента включения прибора счетный механизм
автоматически останавливается, и с циферблата снимается показание
анемометра, выраженное в MJceK Стретаи приводятся к нулю нажа-
нажатием на кнопку 2
Рис 18 Анемометр чашечный с
часовым механизмом фирмы
«Розенмюллер» (ГДР)


//. Приборы для измерения скороаей воздуха 57
Часы заводятся головкой ключа 3.
Истинное значение скорости воздушного потока определяется по
паспорту, прилагаемому к каждому анемометру.
Рис. 19. Анемометр индукционный АРИ-49
/ — крестовина. 2 — корпус счетного механизма. 3 — шкала
Анемометр индукционный АРИ-49 (рис. 19) предназначен для
определения скорости ветра от 2 до 30 м/сек с точностью ±5%.
Деления шкалы анемометра выражены в м/сек Показания прибора
корректируются по поправкам, указанным в его паспорте
2. ПРАВИЛА ИЗМЕРЕНИЯ СКОРОСТЕЙ ВОЗДУХА
АНЕМОМЕТРАМИ
Измерения анемометрами производятся в проемах внешних ограж-
ограждений зданий, в приточных и вытяжных отверстиях, в открытых концах
воздуховодов и ? п.
Анемометры должны быть укреплены на рейках, чтобы не засло-
заслонять площадь живого сечения проема, в котором производятся замеры
Пуск и выключение счетного механизма должны осуществляться с по-
помощью шнура.
Ось колеса чашечного анемометра должна быть перпендикулярна
направлению потока, а ось колеса крыльчатого анемометра должна
совпадать с направлением потока
В каждом проеме замер производится 2 раза. Разница между за-
замерами не должна превышть +5%, в противном случае производит
дополнительный замер.
В открытых отверстиях и г.роемах размером до 1—2 м2 скорость
воздуха замеряется при медленном равно мерном передвижении анемо-
анемометра по всему сечению отверстия или проема.


Раздел третий. Приборы для испытаний
По 1-1
При больших размерах сечение разбивается «а несколько равных
площадей и замеры производятся в центре каждой из них. При этом
за истинную скорость принимается среднее арифметическое значение
замеренных скоростей.
В отверстиях, закрытых
решетками, замеры произ-
производятся крыльчатым ане-
анемометром, снабженным на-
насадком (рис. 20), который
в процессе замера плотно
примыкает к решетке. На-
Насадок обычно изготовляет-
изготовляется из листовой стали или
винипласта.
Замеренная скорость
должна быть скорректиро-
скорректирована поправочным коэффи-
коэффициентом, величина которого
обычно находится в преде-
пределах 0,7—1.
Для приближенного оп-
определения значения этого
коэффициента изготовляет-
изготовляется насадок, сечение которо-
которого соответствует габаритам
решетки, а длина (относ от
решетки) составляет не
менее двух длин большей
Рис. 20. Крыльчатый ане-
анемометр с насадком
1 — анемометр; 2 — насадок
ее стороны. Искомый коэф-
коэффициент равен отношению расхода воздуха, определенного по скоро-
скорости, замеренной в насадке, сделанном по габариту решетки (L\), к
расходу воздуха, определенному по скорости, измеренной непосред-
непосредственно у решетки (?-2), ?· е.
III. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОЗДУХА
ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ЗАМЕРОВ
Часовой расход воздуха, проходящего через проем, отверстие или
сечение воздуховода, подсчитывается по формуле
L = 3600-vF м3/час, B7)
где ? — средняя скорость движения воздушного потока, замеренная
анемометром.
Указанную среднюю скорость можно также подсчитать по среднему
скоростному давлению, замеренному пневмометрической трубкой и мик-
микроманометром, по формуле


IV. Приборы для измерения температуры и влажности воздуха 59
м/сек, B8)
?
где g— ускорение силы тяжести, равное 9,81 м(сек2;
у— объемный вес проходящего воздуха в кг/м3, принимаемый по
его температуре в точке замера давления.
Для расчетов, не требующих особой точности, объемный вес венти-
вентиляционного воздуха при температурах в пределах от 0 до 40° прини-
принимают равным 1,2 кг/м3 Тогда формула B8) принимает следующий вид
? = 4,04 ?рск м/сек. B9)
Часовой расход воздуха, проходящего через проем, снабженный
решеткой, определяется по формуле
L = 3600 kvFra6 м3/час, C0)
где k — поправочный коэффициент, зависящий от конструкции и архи-
архитектурного оформчения решетки (см. стр. 58);
F — габаритное сечение решетки в м2.
Часовой расход воздуха, поступающего или удаляемого через от-
отверстия с однотипными решетками одинаковых размеров, расположен-
расположенными на одной ветви воздуховода, определяется следующим образом
с помощью пневмометрической трубки и микроманометра замеряется
скоростное давление у основания ветви и определяется общий раскод
воздуха в ней 10бщ ; анемометром с насадком замеряются скорости воз-
воздуха в центре каждой решетки vh v2, . , ?? ; общий расход воздуха
распределяется пропорционально скоростям, измеренным анемометром
в центрах решеток
мг\час и т. д.,
— г;; ?з =
· + ?? ??
где Li и L2—расход воздуха соответственно в первой и второй решет-
решетках в М3/час;
? — число отверстий с решетками
IV. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
И ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ
ВОЗДУХА
1. ТЕРМОМЕТРЫ И ПСИХРОМЕТРЫ
Температура газов и жидкостей от — 40 до 60° измеряются тари-
тарированными ртутными термометрами с иеной деления 0,2°. При темпе-
температурах свыше 60° допускается применять термометры с ценой делений
0,5 или 1°.
Для измерения низких отрицательных температур (ниже —30°)
применяются спиртовые термометры
Наиболее распространенный в практике испытания вентиляционных
устройств психрометрический термометр имеет шкалу от — 15 до 50J
с ценой деления 0,2°.


60
Раздел третий. Приборы для испытаний
Психрометр простой (рис. 21) состоит из двух психро-
психрометрических термометров, укрепленных на штативе. Под одним из
термометров установлен стаканчик с водой. На баллон этого термо-
термометра, называемого мокрым, надет «чулочек» из батиста или двух
слоев марли, конец которого погружен в воду. Расстояние от поверх-
поверхности воды до середины баллона равно 50 мм. Второй термометр,
называемый сухим, непосредственно омывается воздухом.
Рис. 21. Психрометр
простой
1 — сухой термометр; 2 — мо-
коый термометр: 3 — шта-
штатив
Рис. 22. Аспирациоиный
психрометр
/ — оправа вентилятора при-
прибора: 2 — ртутный термо-
термометр: 3 — воздуховод; 4 —
тройник; 5 — гильзы нике-
никелированные
Психрометр аспирационный (рис. 22) состоит из двух
ртутных термометров со шкалой от —25 до 50°. Цена деления шкалы
0,2°.


IV. Приборы для измерения температуры и влажности воздуха 61
Баллон мокрого термометра снабжен батистовым «чулочком», ко-
который перед работой смачивается водой из резиновой груши с пипегкой.
Показания аспирационного психрометра снимаются через 3 мин.
после включения вентилятора, заключенного в корпус прибора При
этом вокруг баллонов термометров создается поток воздуха с o=s4 м/гек.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ
ПО ПОКАЗАНИЯМ ПСИХРОМЕТРОВ
Относительная влажность воздуха определяется по специальным
номограммам на основе показаний сухого и мокрого термометров с уче-
учетом подвижности воздуха и барометрического давления Рекомендуется
применять номограммы, разработанные инж. Бобыниным (ГПИ Сан-
техпроект).
Относительную влажность воздуха по показаниям аспирационного
психрометра можно также определять по графику, прилагаемому за-
заводом-поставщиком к паспорту прибора (рис 23).
39 36
32 30° 28 26 2? 22 20' W 16
Рис. 23. График для определения относительной влажности по
показаниям аспирационного психрометра завода Гипрометпоибор
Примечание. Цифры в верхней части графика обозначают для
вертикальных линий — температуру по сухому термометру, а для наклон-
наклонных прямых линий — по мокрому термометру; точки пересечения этих
линий указывают величины .относительной влажности, которая характери-
характеризуется на графике кривыми линиями Относящиеся к последним цифры
20, 30, , 90 выражают значения относительной влажное ? и в процентах.
Пример При tc =27° и *м=20° — <р=52°/п.


62
Раздел третий Приборы для испытаний
3. ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА ИЗМЕРЕНИЙ ТЕРМОМЕТРАМИ
И ПСИХРОМЕТРАМИ
При измерении температур термометрами и психрометрами отсчет
по шкале следует делать только после того, как термометры приняли
температуру окружающего воздуха и столбики ртути или спирта уста-
установились неподвижно Обычно на это требуется 3—5 мин
Не следует дотрагиваться до баллона термометра руками и дышать
на него, так как показания при этом исказятся Термометры и психро-
психрометры следует устанавливать на высоте 1,5 м от пола в отдалении от
холодных наружных ограждений, от оборудования, излучающего тепло,
и вне зоны, освещенной солнечными лучами Баллоны термометров
должны свободно омываться воздухом
При вынужденной установке термометров вблизи горячих или хо-
холодных поверхностей следует применять экраны из алюминиевой фоль-
фольги, толстого бумажного или асбестового картона
Аспирационныи психрометр экранирования не требует
4. САМОПИШУЩИЕ ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА
Термограф (рис 24) предназначен для записи температур воз-
воздуха при испытаниях, ведущихся непрерывно в течение нескольких часов
Перед включением прибора определяется температура окружающе-
окружающего воздуха ртутным термометром и записывающее перо устанавливает-
устанавливается с помощью винта на соответствующее деление диаграммы
Рис 24 Термограф
/ — приемная часть 2-—решетка, 3 — винт для установки записы-
записывающего пера, 4 — записывающее перо. 5 — барабан, б — футляр


IV. Приборы для измерения температуры а влажности воздуха 63
? ?
Рис. 25. Гигрограф
/-волосяная нить; 2 - решетка; 3 - винт для установки запи-
записывающего пера: 4 — записывающее перо; 5 — барабан. 6 — фут·
ляр
Рис. 26. Актинометр типа ЭТМ
— корпус, J2 —шкала; 3 — винт для установки стрелки цифер-
циферблата на нулевое деление


64 Раздел третий. Приборы для испытаний
Гигрограф (рис 25) предназначен для записи относительной
влажности воздуха при испытаниях, проводимых непрерывно в течение
нескольких часов.
Перед включением прибора определяется относительная влаж-
влажность воздуха психрометром и записывающее перо устанавливается
винтом на соответствующее деление диаграммы.
V. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ЛУЧИСТОГО ТЕПЛА
Актинометры типа ЭТМ (рис. 26), выпускаемые Ленин-
Ленинградским институтом гигиены труда, применяются для измерения интен-
интенсивности тепловой радиации в диапазоне от 0 до 22 кал/см2 мин.
Шкала прибора градуирована в малых калориях. Цена деления
0,5 кал.
Правила пользования актинометром:
прибор должен находиться в вертикальном положении;
перед измерением тепловой радиации стрелку прибора необходимо
установить на нулевое деление при помощи винта при закрытом тепло-
приемнике;
измерение радиации производится после открытия крышки при
направлении приемника в сторону тела, излучающего тепло; при этом
крышка служит экраном, защищающим руку наблюдателя от нагрева;
время для одного замера радиации составляет 5 сек.;
после замера крышка актинометра закрывается.
VI. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ, ПОТРЕБЛЯЕМОЙ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ МЕТОДОМ ДВУХ
ВАТТМЕТРОВ
Мощность N в кет, потребляемая электродвигателем из сети, при
измерении методом двух ваттметров определяется по формуле
N = KjKEc (IF, -f W2) · Ю-3 кет, C)
где7С/ и К ? —соответственно коэффициенты трансформации транс-
трансформатора тока и напряжения;
с — цена деления на шкале ваттметра в вт;
Wx и W3 —показания ваттметров в делениях шкалы.
Электрические приборы для измерения мощности, потребляемой
электродвигателем, следует включать по схеме для сетей низкого на-
напряжения согласно рис. 27.
Линейное напряжение ? равно
L· = 1\ g ССщк ^»
где с —цена деления на шкале вольтметра в в;
?шк — показания вольтметра в делениях шкалы.


VI. Определение мощности, потребляемой электродвигателями 65
Величина тока / равна
где с — цена деления на шкале амперметра в а;
Л и Л — показания амперметров в делениях шкалы
Рис 27 Схема измерения мощности для сети низкого
напряжения
Условные обозначения ДС — дополнительное сопротивление;
?? — трансформатор тока
По показаниям двух ваттметров определяется коэффициент мощ-
мощности по формуле
COS ? =
— W.\2
\ + Wt
По графику, приведенному на рис 28, можно также определить
значение cos ?.
Если cos ?>0,5, стрелки обоих ваттметров отклоняются вправо
от нуля, при cos ?<0,5 стрелка одного из ваттметров О1клоняется
влево от нуля В этом случае необходимо поменять местами провода,
подводящие напряжение к ваттметру, тогда его стрелка будет откло-
отклоняться вправо.
В формуле C4) показание ваттметра, у которого стрелка ранее от-
отклонялась влево, обозначено через W2


66
Раздел третий Приборы для испытаний
При ориентировочном определении мощности по показаниям эксплу-
эксплуатационных приборов следует пользоваться формулой
N = YZJE cos ? · Ю-3 кет.
C5)
Коэффициент мощности cos ? определяется в этом случае по ха-
характеристике электродвигателя, взятой из каталога.
(os 9
(.0
42
0
—
к
г;
/
/
1
/
7
•1,0 -0,6 -0,1 0 0,2 0,6 1,0 W, L
Рис. 28. График для определения cos ? при из-
измерении мощности по схеме двух ваттметров
VII. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ЧИСЛА ОБОРОТОВ
Счетчик оборотов (рис. 29) указывает число оборотов вала
механизма (электродвигателя, вентилятора, насоса и др.).
Он регистрирует до 10 000 оборотов, после чего проходит через нуль
и начинает отсчет сначала.
При измерении счетчиком обо-
оборотов необходимо пользоваться
секундомером, который включает-
включается в момент прижима наконечни-
наконечника к вращающемуся валу. Спустя
60 сек, счетчик отводится и сни-
Рис. 29. Счетчик оборотов маются его показания, выражаю-
, „ „ щие число оборотов вала в мину-
/ — корпус: 2 — наконечник; 3 — голов- „о
ка для установки счетчика на нулевое ТУ· ^амер производится не менее
деление Двух раз.


VII Приборы для измерения числа оборотов 67
Тахометр типа ИО-10 (рис 30) предназначен для изме-
измерения числа оборотов вала, вращающегося со скоростью 25—
10 000 об/мин Прибор указывает число оборотов вала в минуту
Перед измерением черта указателя тахометра должна находиться
против цифр 2 500—10 000
Рис 30 Тахометр типа ИО-10
/—корпус, 2 — указатель установки на диапазоны измерений, 3 —
шпиндель, 4 — коробка скоростей, 5 — кнопка для переключения
диапазонов измерений, 6 — циферблат с двойной шкалой (внут-
(внутренняя соответствует пределам измерений 25—100 250—1000 и 2500—
10 000 об/мин внешняя — пределам измерений 75—300 и 750—3000
об/мин). 7 — сменные наконечники 8 — шкивок
Прижав наконечник тахометра к вращаемуся валу, наблюдают за
отклонением стрелки Если стрелка не дошла до цифровых значений
шкал, нажимают кнопку, переводят указатель на следующий диапазон
G50—3 000) и вновь прижимают наконечник к вращающемуся валу
Переключение производят до тех пор, пока стрелка не укажет на ци-
циферблате число оборотов вала
Тахометр разрешается оставлять включенным не более 20 сек За-
Запрещается переключение указателя тахометра при вращении его
шпинделя
Если конец вала не зацентрован, то замер производится с
помощью шкивка, который надевается на шпиндель вместо наконечни-
наконечника Шкивок прижимается боковой поверхностью (резиновым кольцом)
к поверхности вращающегося вала или шкива
При этом число оборотов ? определяется по формуле
птВш
? = ——— об/мин, C6)


68
Раздел третий. Приборы для испытаний
где пт— показание тахометра в об/мин;
&ш — диаметр шкивка, равный 32 мм;
DB—диаметр вала в мм.
В случае отсутствия возможности замера оборотов вала прижимом
шкивка замер производится при соединении шкивка и вращающегося
вала с помощью шнурка. Число оборотов определяется при этом по
вышеприведенной формуле, но диаметр шкивка ?>ш принимается рав-
равным 25 мм.
Тахометр типа ИО-30 (рис 31) предназначен для изме-
измерения числа оборотов вала, вращающегося со скоростью 30—
30 000 об/мин.
Рис. 31. Тахометр типа ИО-30
/ — корпус; 2 — шпиндель, 3 — установочная головка; 4 — черта,
против которой устанавливается нужный диапазон измерений;
5 — кнопка для закрепления стрелки циферблата (при отсутст-
отсутствии возможности прочесть показания прибора на месте замера):
6 — циферблат; 7 — сменные наконечники; 5 — шкивок
Продолжительность измерений не должна превышать 5 сек
Переключение диапазонов не разрешается производить при вра-
вращающемся шпинцеле тахометра.
Если конец вала не зацентрован, то число оборотов измеряется
с помощью шкивка аналогично указаниям, приведенным по тахометру
ИО-10.


Раздел четвертый
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОДЕРЖАНИЯ В ВОЗДУХЕ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ВРЕДНОСТЕЙ
Опенка эффективности действия вентиляционных устройств, нахо-
находящихся в эксплуатации, осуществляется ло весовому содержанию про-
производственных вредностей (газов, ларов, пыли!) в воздухе рабочих по-
помещений.
При правильном ведении технологического процесса и нормальной
загрузке технологического оборудования содержание производственных
вредностей в воздухе рабочей зоны помещения при включенной венгл-
ляции не должно выходить за пределы, допускаемые действующими
санитарными нормами (см. раздел второй).
I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОДЕРЖАНИЯ В ВОЗДУХЕ
ВРЕДНЫХ ГАЗОВ И ПАРОВ
Содержание в воздухе вредных газов и паров определяется хими-
химическим анализом отобранных проб воздуха.
Эти работы выполняются в лаборатории химиками-аналитиками
в соответствии с требованиями действующих ГОСТов и указаний Цент-
Центрального методического бюро по промышленио-санитарной химии при
Министерстве здравоохранения СССР
Правила выполнения этих работ в настоящем справочнике не рас-
рассматриваются.
Отбор проб и анализ воздуха на содержание сероводорода, хлора,
двуокиси азота, суммы окиси и двуокиси азота, аммиака, сернистого
ангидрида, паров бензина, толуола и этилового спирта может произво-
производиться экспресс-методом с помощью универсального газоанализатора
УГ-1 завода «Киевприбор».
Работа при применении газоанализатора УГ-1 сводится к проса-
сыванию фиксированного объема воздуха через заполненные специаль-
специальным порошком индикаторные трубки Весовое содержание в воздухе га-
газа определяется по длине окрашенного столбика порошка в индикатор-
индикаторной трубке. При этом применяются шкалы, градуированные для каж-
каждого вида газа. К газоанализатору УГ-1 заводом-поставщиком при-
прикладывается подробная инструкция по работе с прибором.


70 Раздел четвертый. Определение содержания в воздухе вредностей
II. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОДЕРЖАНИЯ ПЫЛИ
В ВОЗДУХЕ
Для отбора пылевых проб применяется следующая аппаратура:
прибор для просасывания воздуха через пылеулавливающее устройство;
индикатор расхода воздуха; пылеулавливающее устройство (аллонж,
фильтр); пылеотборная трубка.
Для просасывания воздуха через пылеулавливающие устройства
применяется один из следующих приборов: аспиратор типа 822 завода
«Красногвардеец» (Ленинград); ротационная установка Ленинградско-
Ленинградского научно-исследовательского института гигиены труда и профессио-
профессиональных заболеваний; воздушный насос ВН-2 Горыковского института
гигиены труда и профессиональных заболеваний; воздуходувка типа
ВЛ-П Нефтяного института имени Губкина; бытовой электропылесос
типа «Днепр* или «Чайка»; эжектор Рихтера (при наличии сжатого
воздуха).
В качестве индикаторов расхода воздуха применяются· ротаметр
типа РС-3 со шкалой от 3 до 20 л/мин; жидкостный диафрагменный рео-
реометр со шкалой от 3—5 до 20—25 л/мин; газовый счетчик типа ГК.-6 с
расходом до 100 л/мин (при продолжительности отбора проб свыше 2—
3 час).
Для отбора проб воздуха в помещениях и в воздуховодах по ме-
методу внешней фильтрации применяются следующие устройства: обыч-
обычные пылевые аллонжи, а при малых концентрациях пыли — специаль-
специальные патроны с установленными в них бумажными фильтрами, мембран-
мембранными фильтрами или фильтрами типа АФА-В.
Для отбора проб воздуха на пыль в воздуховодах по методу внут-
внутренней фильтрации применяются следующие устройства: стеклянный
патрон НИИОГАЗ, заполненный тампоном из стекловолокна с толщи-
толщиной нитей 5—7 мк, а при отсутствии последнего и температуре отходя-
отходящих газов не выше 75—80° обычный пылевой аллонж, закрытый рези-
резиновой пробкой со вставленной в нее стеклянной трубкой, загнутой под
прямым углом. Длина пылеотборной трубки должна обеспечивать воз-
возможность отбора запыленного воздуха в любой точке сечения возду-
воздуховода.
Отбор проб воздуха в помещении производится на заранее опре-
определенном месте (в зоне дыхания рабочего, ? пылящего оборудования
и т. д.) открытым аллонжем, через который с постоянной скоростью
просасывается запыленный воздух. Одновременно в каждой точке от-
отбираются две пробы.
Отбор проб запыленного воздуха в вентиляционном воздуховоде
производится методом внешней фильтрации, при котором пылеулавли-
пылеулавливающее устройство (аллонж или фильтр) располагается вне воздухо-
воздуховода, а исследуемый воздух подводится к аллонжу пылеотборной труб-
трубкой, вставленной в воздуховод носиком против потока воздуха.
Для получения правильных результатов скорость воздуха во вход-
входном отверстии пылеотборной трубки должна соответствовать скорости
потока в воздуховоде. При этом скорость струи запыленного воздуха
внутри трубки должна быть в пределах 10—25 м1сек.


//. Определение содержания пыли в воздухе
71
Расход просасываемого воздуха, необходимого для соблюдения
равенства скоростей воздуха во входном отверстии трубки и в возду-
воздуховоде, находится по графику, приведенному на рис. 32, или подсчи-
тывается по формуле
= 0,047va"> л/мин,
C7)
где 0,047—постоянный коэффициент;
? — скорость потока воздуха в воздуховоде в м/сек;
d — диаметр входного отверстия пылеотборной трубки или ал-
аллонжа в мм.
Расход просасывае-
просасываемого воздуха не дол-
должен выходить за преде-
пределы шкалы применяемого
индикатора.
В каждом сечении
воздуховода должно ог-
бираться не менее трех
проб воздуха.
Для отбора проб за-
запыленного воздуха в
воздуховодах следует
выбирать преимущест-
преимущественно вертикальные уча-
участки в местах, удобных
для расположения пы-
пылеотборной аппаратуры.
При отсутствии вер-
вертикальных участков до-
допускается производить
замеры в наклонных и
горизонтальных участ-
участках, но в этих случа-
случаях число отбираемых
проб следует удваивать.
Отбор проб запылен-
запыленного воздуха в воздухо-
воздуховодах производится при
равномерном перемеще-
перемещении пылеотборной труб-
трубки по двум взаимно-перпендикулярным осям в сечении воздуховода, при
этом конец трубки не должен касаться стенок воздуховода.
Количество воздуха, просасываемого через аллонж (фильтр) при
отборе проб, определяется предполагаемым содержанием пыли в иссле-
исследуемом воздухе в соответствии с табл. 15.
В случае повышенной влажности запыленного воздуха отбор проб
следует производить методом внутренней фильтрации или пользоваться
пылеотбориыми трубками с обогревом, а пылевой аллонж устанавли-
устанавливать в обогреваемом патроне. Обогрев трубки и патрона производится
электрическим током напряжением 12 или 24 в. При отсутствии обогре-
обогреваемой трубки обычную пылеотборную трубку, а также аллонжи сле-
следует предварительно прогреть.
Ю 20
Расход воздуха L дл/мин
Рис 32. График для определения рас-
расхода воздуха по заданной скорости воз-
воздуха и диаметру пылеотборной трубки


72 Раздел четвертый. Определение содержания в воздухе вредноотей
Таблица 15
Ориентировочные объемы отбираемого воздуха в зависимости
от предполагаемой концентрации в нем пыли
Предполагаемая концентрация
пыли в мг/м3
Менее 2
2-10
10-50
50-150
Свыше 150
Объем отбираемого воздуха в л
1000
500
300
200
50-100
Для защиты индикаторов расхода (реометров, ротаметров, газо-
газовых счетчиков) от попадания влаги после пылевого аллонжч устанав-
устанавливается ловушка (пустая двугорлая банка).
Отбор проб регистрируется в рабочем журнале, в нем указывается
время начала и окончания отбора проб, величина постоянно поддержи-
поддерживаемого расхода воздуха, номер аллонжа, температура и значение
разрежения воздуха перед индикатором расхода В журнале должна
быть также дана характеристика технологического процесса в обсле-
обследуемом помещении в процессе отбора проб
После отбора проб аллонжи закрываются притертыми пробками,
укрепленными сверху резинками, укладываются в специальные ящики
и доставляются в лабораторию для определения привеса.
Содержание пыли в воздухе А определяется по формуле
1000 AG
А=— мг/м3, C8)
' 0
где ? G — разность в весе аллонжа до и после отбора пробы в мг;
Vo — объем пропущенного через аллонж воздуха в л, приведен-
приведенный к температуре 0° и давлению 760 мм рт ст.
Объем пропущенного через аллонж воздуха Vo определяется по
формуле
273Vrp
V ? <39>
V' B73 +0 760 ?·
где Vt — объем пропущенного воздуха в л при температуре / и атмо-
атмосферном давлении ? в мм рт ст в месте отбора пробы.


Раздел пятый
ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Все вновь смонтированные вентиляционные устройства до сдачи
их в эксплуатацию в соответствии с «Техническими условиями на про-
производство и приемку строительных и монтажных работ» (СН 68-59)
должны быть подвергнуты предпусковым испытаниям и наладке г.
Предпусковые испытания и наладка вентиляционных устройств, осу-
осуществляемые при отсутствии технологического оборудования или его
частичной загрузке, проводятся с целью обеспечения соответствия про-
проекту:
производительности и полного давления, развиваемого вентилято-
вентилятором каждой вентиляционной установки;
объема воздуха, проходящего через отдельные воздухоприсмные
и воздухощыпускные устройства;
теплоотдачи калориферных установок;
режима работы насосов оросительных камер;
параметров приточного воздуха, поступающего в помещение
Допустимые отклонения от проекта не должны превышать:
по производительности вентиляционных установок ±10%;
по расходу воздуха, проходящего через воздуховыпускное или воз-
духоприемное устройство, +10%;
по температуре приточного воздуха, подаваемого в помещение, ±2°;
по относительной влажности приточного воздуха, подаваемого в по-
помещение (при наличии оросительных камер), +5% (если проектом не
предусмотрены иные требования).
Вентиляционные устройства, находящиеся в эксплуатации, должны
согласно требованиям Госсанинспекции периодически подвергаться ис-
испытаниям, а в случае необходимости и наладке.
Эксплуатационные испытания и наладка вентиляционных устройств,
осуществляемые при нормальной нагрузке технологического оборудова-
оборудования, проводятся с целью обеспечения санитарно-гигиенических требова-
требований к состоянию воздушной среды на рабочих местах и к воздуху,
удаляемому за пределы здания.
1 Предпусковая наладка иногда называется монтажной наладкой,
ЗВ Зак 247


74 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Работы по эксплуатационному испытанию и наладке вентиляции
осуществляются в следующей последовательности:
санитарно-гигиеническое обследование состояния воздуха поме-
помещения;
аэродинамическое испытание вентиляционных установок;
испытание и наладка работы местных отсосов;
наладка вытяжных установок с местными отсосами;
испытание эффективности пылеулавливающих устройств вытяжных
установок;
определение общего количества тепла, влаги или газов, выделяемых
в помещение в процессе производства, и выявление необходимых возду-
хообменов для ассимиляции вредностей;
наладка общеобменных приточных и вытяжных механических уста-
установок и аэрационных устройств;
испытание и наладка работы отдельных элементов приточных уста-
установок (калориферов, фильтров, оросительных камер и др.);
повторное санитарно-гигиеническое обследование состояния воздуха
помещения после проведения наладочных работ.
II. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПЕРЕД
ИСПЫТАНИЕМ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
1. ОСМОТР ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
Предпусковым и эксплуатационным испытаниям предшествует пред-
предварительное обследование — тщательный осмотр вентиляционных уст-
устройств для определения их соответствия проекту и выявления дефек-
дефектов строительно-монтажных работ.
При осмотре вентиляционных устройств необходимо проверить сле-
следующее:
а) по воздуховодам — соответствие проекту трассировок и сече-
сечений для прохода воздуха; плотность воздуховодов и их соединений;
отсутствие засоренности воздуховодов; наличие лючков для измере-
измерения давлений воздуха;
б) по регулирующим устройствам — соответствие проекту распо-
расположения регулирующих устройств; доступность и легкость управления;
надежность установки устройств на положения «открыто», «закрыто»
и промежуточные;
в) по местным отсосам и укрытиям — соответствие монтажа ра-
рабочим чертежам и правильность присоединения к оборудованию;
г) по приточным патрубкам и душирующим насадкам — соответ-
соответствие монтажа проекту, правильность расположения и привязки к ра-
рабочим местам или строительным конструкциям;
д) по калориферным установкам — соответствие проекту установ-
установки калориферов и схемы обвязки; состояние оребрения калориферов
и отсутствие загрязненности; состояние обводных клапанов и возмож-
возможность управления ими; наличие предусмотренной проектом контроль-
контрольно-измерительной аппаратуры (термометры, манометры); наличие теп-
теплоносителя и его фактические параметры; плотность заделки простран-
пространства между калориферами и ограждениями камер; освещенность камер;
е) по вентиляторам — состояние лопастей, правильность направле-


Л. Подготовительные мероприятия перед испытанием устройств 75
ния вращения и балансировки рабочего колеса; величину зазора между
всасывающим патрубком и турбиной центробежного вентилятора; коли-
количество приводных клиновых ремней, натяжение плоскоременных пере-
передач и наличие ограждения; наличие смазки в подшипниках; величину
зазора между лапашами крыльчатки и обечайкой осевого вентилятора;
надежность закрепления вентилятора и электродвигателя на основа-
основаниях и фундаментах; исправность пусковых устройств; степень нагрева
обмоток электродвигателя при открытых регулирующих устройствах;
ж) по строительной части приточно-вытяжных камер — состояние
и герметичность ограждений и дверей; наличие устройств для запира-
запирания дверей;
з) по циклонам — герметичность циклона, пылесборного бункера и
устройств для опорожнения бункера от пыли; отсутствие загрязнен-
загрязненности внутренних частей циклона и бункера;
и) по скрубберам —¦ тангенциальность установки сопел по отноше-
отношению к корпусу скруббера; отсутствие загрязненности внутренних часгей
скруббера и входного патрубка; равномерность орошения водой по-
поверхности цилиндра; отсутствие засоренности сопел и достаточность по-
подачи воды через них;
к) по инерционным пылеотделителям—качество сборки колец, рас-
расстояние между ними, состояние колец;
герметичность кожуха, циклончика, пылесборного бункера и пыле-
провода; степень загрязненности пылеуловителя и пылепровода;
л) по матерчатым (руклвным) фильтрам — состояние рукавов, со-
соответствие требуемым наименованиям и артикулам материи, правиль-
правильность работы встряхивающих механизмов и клапанов обратной про-
продувки; герметичность шкафов (корпусов), клапанных коробок и флан-
фланцевых соединений патрубков; правильность работы шнека и выпускно-
выпускного клапана;
м) по масляным самоочищающимся фильтрам — состояние сетча-
сетчатых шторок; наличие масла в ванне и степень его загрязненности; пра-
правильность работы электропривода; направление и скорость движения
шторок; герметичность разделки между панелями, а также между па-
панелями и строительными конструкциями камеры;
н) по масляным ячейковым фильтрам — плотность заполнения
фильтра, качество и степень загрязненности заполнителя; смоченность
заполнителя маслом; плотность сопряжения ячеек фильтра с установоч-
установочной рамкой; плотность разделки между установочной рамкой и строи-
строительными конструкциями камеры.
На все выявленные при осмотре дефекты строительно-монтажных
работ должны составляться дефектные ведомости. К началу испыта-
испытаний вентиляции эти дефекты должны быть устранены.
2. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ ПЕРЕД
ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМИ ИСПЫТАНИЯМИ
При предварительном обследовании вентиляционных устройств пе-
перед эксплуатационными испытаниями необходимо дополнительно озна-
ознакомиться с технологическим процессом и состоянием оборудования, вы-
выделяющего производственные вредности; проверить соответствие объем-
объемно и панировочных решений требованиям санитарной техники и состоя-
ЗВ*


76 Раздел пятый. Испытание и наладка cucfeM вентиляции
ние внешних ограждений обследуемого цеха; ознакомиться с экспдуа
тационным режимом вентиляции и визуально оценить эффективность
ее работы.
В результате этого должны быть выявлены неисправности, влияю-
влияющие на санитарно-гигиенические условия труда рабочих, в частности:
по технологии — недостаточная герметичность укрытий оборудова-
оборудования, плохая термоизоляция напретых пове|рхностей, парение в соедине-
соединениях и арматуре производственных коммуникаций и т. п.;
по внешним ограждениям — значительные неплотности в притворах
окон, фонарей и дверей, разбитое остекление и т. п.
Выявленные неисправности включаются в дефектную ведомость
Они должны быть устранены к началу испытаний.
III. САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКОЕ ОБСЛЕДОВАНИЕ
СОСТОЯНИЯ ВОЗДУХА ПОМЕЩЕНИЙ
Санитарно-гигиеническое обследование состояния воадуха поме-
помещений проводится в начале эксплуатационных испытаний для проверки
его соответствия действующим санитарным нормам, а также для оцеп
ки санитарно-гигиенической эффективности действия вентиляции до на-
наладки.
Обследование должно производиться при нормальной загрузке про-
производственного оборудования и при работе вентиляции на предусмот-
предусмотренном проектом режиме.
При проведении обследования в зависимости от характера выделяю-
выделяющихся производственных вредностей определяются весовое содержание
в воздухе газов, паров или пыли; метеорологические условия — темпе-
температура, относительная влажность и подвижность воздуха, а при на-
наличии инфракрасного облучения — интенсивность этого облучения
При наличии газовыделеиий, борьба с которыми осуществляется
средствами общеобменной вентиляции, производят отбор проб воздуха
на газ, для ассимиляции которого требуется наибольшее количество
вентиляционного воздуха, а при одновременном выделении в воздух
помещения нескольких растворителей и раздражающих газов — на
каждый из паров растворителей и раздражающих газов.
При борьбе с газовыделениями и пылью средствами местной вен-
вентиляции отбор проб воздуха производится в отдельности по каждому
наименованию газов, паров или пыли.
Санитарно-гигиенические обследования следует по возможности
производить при выделении:
вредных газов и паров — в зимний период;
пыли — в любой период года;
тепла — в летний период;
одновременно вредных газов и тепла — в зимний период с провер-
проверкой теплового режима летом или в летний период с проверкой концен-
концентрации газовых вредностей зимой.
Отбор проб воздуха для определения содержания производствен-
производственных вредностей и исследование метеорологических условий производят-
производятся на постоянных рабочих местах и местах возможного пребывания
обслуживающего персонала (рабочие площадки, проходы и т. д).


///. Санитарно-гигиеническое обследование состояния воздуха 77
На рабочих местах отбор проб производится из зоны дыхания ра-
рабочего, а на рабочих площадках, проходах и т. д. — на отметке 1,5 м
от пола.
Метеорологические условия регистрируются приборами, размещаемы-
размещаемыми на уровне груди рабочего.
Количество мест для отбора проб воздуха и определения метеоро-
метеорологических условий устанавливается в зависимости от характера техно-
технологического процесса, схемы воздухообмена и других местных усло-
условий.
При расположении постоянных рабочих мест у различных по ха-
характеру источников выделения вредностей пробы воздуха и необходи-
необходимые метеорологические измерения производятся, как правило, на каж-
каждом рабочем месте.
При расположении постоянных рабочих мест у однотипных источ-
источников выделения вредностей (например, полировальные круги, наж-
наждачные точила и т. п.) пробы воздуха отбираются, а метеорологические
условия замеряются у каждого третьего или пятого (в зависимости от
общпго количества) рабочего места.
В зонах временного пребывания людей (рабочая площадка, прохо-
проходы и т. д.) одна проба воздуха или одно место метеорологических из-
измерений принимается на 3—5 временных рабочих мест.
Установленные места для замеров и отборов проб воздуха нано-
наносятся условными обозначениями на план обследуемого помещения и
снабжаются порядковыми номерами.
Условные обозначения постоянных рабочих мест, мест инструмен-
инструментальных замеров и отборов проб воздуха приняты следующие.
Шопа отбора проЬ Воздуха.
©ЖЬь — на пыль
— Постоянное раЬочее место
Н| — » окись углерода
Места расположения ?????????
ПП —» сернистый газ
ПЛ _ термометра L~~l
— психрометра СЗ
~ анемометра Ьв ? „ Прочие ШЬ1
— пнеанометричесхой трубки
(на линии 6 оз дух од ода)
Примечание Для каждого принятого обозначения места отбора проб
воздуха на прочие газы должно быть указано наименование газовой вредности,


78
Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Количество проб воздуха, отбираемых на каждом месме, должно
быть не менее двух (допускается одновременный отбор двух проб).
Метеорологические измерения производятся при равномерных по
времени производственных тепловыделениях 3 раза между 1100 и
16.00 час; при неравномерных тепловыделениях — 3 раза с часовыми
интервалами, начиная от начала режима тепловых пик (например, от
начала розлива стали в сталелитейном цехе и ? ? ).
Одновременно с измерением метеорологических параметров в по-
помещении фиксируются температура и относительная влажность при-
приточного (наружного) воздуха.
Результаты санитарно-гигиенического обследования помещения за-
заносятся в формы, приведенные в табл 16 и 17
Таблица 16
Результаты анализа проб воздуха на содержание
производственных вредностей в помещении
цеха.
предприятия
Дата обследования.
Места отбора
проб воздуха
в
"в"
наимено-
наименование
Наименование произ-
производственной вредно-
вредности
Допустимое содер-
содержание вредности по
нормам в мг!л или
MZJM3
Подписи
Фактическое содержа-
содержание вредности
в мг/л или мг(м3
проба
№ 1
[ ИСПОЛН
проба
№ 2
ителей
проба
№...
Среднее фактическое
содержание вредно-
вредности в мг\л или MZJM3
Примеча-
Примечание
При неудовлетворительных санитарно-гигиенических условиях в об-
обследованных помещениях действующая вентиляция должна быть под-
подвергнута испытанию и наладке.
Программа испытания и последовательность проведения наладоч-
наладочных работ определяются на основе результатов произведенного сани-
тармо-гигиенического обследования и с учетом материалов предвари-
предварительного технического осмотра цеха и его вентиляционных устройств.


IV. Аэродинамическое испытание и наладка установок
79
Таблица 17
Результаты обследования метеорологических условий
в помещении цеха , предприятия
Дата обследования
Место
замера
%
В
о
X
Я я
к ?
Я ш
соедне
Часы суток
ев
СУ
К ев с<
S Clt те
н и и
?
л
?
и
о
?
т
? ?
О. [? ?
^ crt
С ез о
? t- «
Наружный приточный воздух
л
о
о
я
??
cd "\
? я
f
Лвз
о> ш
С ев t(
*S ^ ев
н ? ?*
*-?
m в
Средняя разность температур внутреннего и наружного
Средние за
часы наблю-
наблюдений
|
О. м
О) ^
л
и
о
к
се оч
СП D3
а»
Ci
с
приточного воздуха
Допустимая по нормам разность температур внутреннего и наружного
духа
Требуемая температура воздуха ?
Требуемая влажность воздуха в
Подписи исполните
лей
j помещении по нормам
помещении по нормам
воз-
IV. АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
С МЕХАНИЧЕСКИМ ПОБУЖДЕНИЕМ
Аэродинамическое испытание вентиляционной установки произво-
производится с целью определения скоростей и объемов воздуха, перемещае-
перемещаемого по магистралям, ветвям, воздуховыпускным и воздухоприемным
устройствам; величины утечек или подсосов воздуха в сети; потерь дав-
давления в сети в целом и в отдельных ее элементах — пылеочистнам yci-
ройстве, увлажнительной камере, калориферной установке и др.
1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКОГО РЕЖИМА РАБОТЫ
ВЕНТИЛЯТОРА И ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ИМ МОЩНОСТИ
Аэродинамическое испытание вентиляционных установок с меха-
механическим побуждением начинается с определения и сопоставления
с проектными и каталожными данными фактического режима работы
вентилятора (производительность, полное давление и скорость вра-
вращения) при полностью открытых регулирующих устройствах.
Если после открытия регулирующих устройств электродвигатель
нагревается, необходимо замерить мощность, потребляемую вентилято-


80 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
ром. В тех случаях, когда потребляемая мощность превышает номи-
номинальную (табличную) мощность электродвигателя более чем на 10%,
следует непосредственно до или после вентилятора временно ввести
дополнительное сопротивление (с помощью дросселирующего устрой-
устройства, а при ею отсутствии путем частичного перекрывания воздуховода
установкой листа кровельной стали между фланцами воздуховода)
с целью доведения фактически потребляемой мощности до номинальной.
Места замеров давлений до и после вентилятора устанавливаются
в соответствии с указаниями, приведенными на стр. 51. В обоих слу-
случаях должны быть замерены полное, скоростное и статическое дав-
давления.
В том случае, ко1да непосредственно до или после вентилятора
имеются местные сопротивления, искажающие воздушный поток, заме-
ры давлений должны быть сделаны в сечениях, расположенных за со-
соответствующими местными сопротивлениями на прямолинейных уча-
участках. При этом для определения полного давления, развиваемого вен-
вентилятором, к полученным результатам замеров следует прибавить тео-
теоретически подсчитанные потери давления на участке между сечением,
в котором произведен замер, и сечением входного или выходного от-
отверстия вентилятора.
Расхождение между объемами воздуха, определенными в сечениях
до вентилятора и после него, не должно превышать 5%.
Производительность вентилятора принимается равной полусумме
объемов воздуха на всасывании и на нагнетании.
Полное давление, развиваемое вентилятором при его испытании
в сети, определяется как сумма абсолютных значений полных давле-
давлений, замеренных до и после вентилятора.
Перед сопоставлением фактического режима работы вентилятора с
каталожными данными необходимо величину замеренного полного дав-
давления, развиваемого вентилятором, привести к стандартным условиям
воздуха (при давлении 760 мм рт. ст., температуре 20°, относитель-
относительной влажности 50% и объемном весе 1,2 кг/ж3)) по формуле
760 B73 +1)
, D0)
где Рф—замеренное полное давление, приведенное к стандарт
ным условиям воздуха в кг/ж2;
Рзам — замеренное полное давление в кг/м2;
760 — барометрическое давление стандартного воздуха в
мм рт. ст.;
В — замеренное барометрическое давление в мм рт. ст.;
t — замеренная температура воздуха.
Скорость вращения колеса вентилятора замеряется тахометром или
счетчиком оборотов.
Мощность на валу вентилятора ? ???? следует определять по фор-
формуле
NBeHT = Л/эл%^пер квтп, D1)
где Ывл — мощность, потребляемая электродвигателем, в кет;
? —коэффициент полезного действия электродвигателя;
—коэффициент полезного действия передачи.


IV. Аэродинамическое испытание и наладка установок
81
2. АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ ИСПЫТАНИЕ СЕТИ
С помощью анемометров или пневмометричеоких трубок определя-
определяются фактические расходы воздуха во всех приточных или вытяжных
отверстиях вентиляционной установки.
Общий объем подсосов или утечек воздуха определяется раз-
разностью между фактической производительностью вентилятора и сум-
суммарным объемом воздуха, проходящего через все приточные или вы-
вытяжные отверстия. Общий объем подсосов или утечек не должен пре-
превышать 10% от фактической производительности установки.
Одновременно с выявлением неплотностей должна быть проверена
степень загрязненности сети. Для обнаружения загрязнений приходиг-
ся замерять на отдельных участках полные давления воздушного пото-
потока, разность которых укажет величину сопротивления соответствующей
части сети проходящему воздуху.
Таблица 18
Аэродинамическая характеристика вентиляционных установок
до
наладки
после
Цех, отделение.
? а
?
со X
3
? CQ
? о
? к
о
О ю
Давление в
кг\мг
Объем в
мъ\час
¦В-
Подписи исполнителей.
Примечание. Номера точек должны соответствовать номерам мест
аэродинамических замеров, указываемых на схеме вентиляционной установки.
После устранения выявленных неплотностей и загрязнений необхо-
необходимо вторично определить фактический режим работы вентилятора при
полностью открытых регулирующих устройствах.
Результаты аэродинамического эксплуатационного испытания вен
тиляционной установки заносятся в форму (табл. 18). Упрощенная фор-
форма, применяемая при предпусковых испытаниях, приведена в табл 19.
Анализ работы вентилятора в сети. Бели через
определенную систему воздуховодов (сеть) пропускать различные ко-
количества воздуха L одной и той же плотности р, то потери давления
на трение и местные сопротивления будут изменяться прямо пропорцио-
пропорционально квадрату L или квадрату скорости ?.


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
? а б л ица 19
Аэродинамическая характеристика вентиляционной установки
Цех, отделение
Я Ш
<1> О.
Я ? ?
? ii ?
У се ?
? S I
Давление в кг/м2
Производитель-
Производительность в м31час
фактиче-
по про-
проекту
Подписи исполнителей.
Примечание. Номера точек должны соответствовать номерам мест аэро-
аэродинамических замеров, указываемых на схеме вентиляционной установки.
Зависимость полных потерь давления в сети от расхода воздуха на-
называют характеристикой сети. Графически эта зависимость представляет
собой квадратичную параболу и выражается уравнением
p = kL*, D2)
где ? — полная потеря давления в сети в кг/м?;
k—постоянный для данной сети коэффициент, равный отношению
полного давления, развиваемого вентилятором, на квадрат его
производительности;
L — расход воздуха, перемещаемого в сети, в Mzf4ac.
Квадратичный закон изменения сопротивления нарушается при на-
наличии в сети элементов, в которых воздушный поток движется с весьма
малыми скоростями (фильтры, калориферы, сетки и др.).
Для построения характеристики сети подсчитывают значение ко-
коэффициента k по известным производительности и полному давлению
вентилятора. После этого, задаваясь различными значениями расхода
воздуха и подставляя их в формулу D2), находят соответствующие им
значения полной потери давления в сети.
Графически режим работы вентилятора в сети соответствует точке
пересечения характеристики вентилятора с характеристикой сети.
В тех случаях, когда точка, определяемая фактической производи-
производительностью ?,? и фактическим полным давлением рф, ложится на кри-
кривую каталожной характеристики, построенную для замеренного числа
оборотов, вентилятор следует считать соответствующим каталожным
данным. Отклонения от каталожной характеристики по величине пол-
полного давления допускаются в пределах ±6%· Если при этом фактиче-
фактическая производительность вентилятора 1ф окажется меньше проект-
проектной ???, то причина несовпадения L ? и Lnp может заключаться в не-
неисправности сети либо в неправильном ее расчете. В таких случаях
необходимо проверить состояние сети, соответствие проекту ее геомет-
геометрических размеров, выявить неуетраненные загрязнения и добиться
приведения сети в исправное состояние.


IV. Аэродинамическое испытание и наладка установок
83
В тех случаях, когда точка, определяемая фактической произво-
производительностью и фактическим давлением, окажется ниже кривой ката-
каталожной характеристики, вентилятор не соответствует каталожным дан-
данным (рис. 37, на котором представлены два возможных фактических
режима работы вентилятора в одной вентиляционной сети,— а к о).
Рп,
??
Вий1
Рис. 33. График для определе-
определения фактического режима ра-
работы вентилятора в сети, соот-
соответствующего каталожной ха-
характеристике при
/— фактическая характеристика се-
сети; // — проектная характеристика
сети; а — точка, соответствующая
фактической производительности
вентилятора в сети и фактическому
полному давлению, развиваемому
вентилятором; б—точка, соответ-
соответствующая проектным значениям
производительности и полного дав-
давления вентилятора
пр
Рис. 34. График для определения
фактического режима работы венти-
вентилятора в сети, не соответствующего
каталожной характеристике
/-—// — фактические характеристики сети:
//' — проектная характеристика сети (сов-
(совпадает с кривой //); а и б — точки, соот-
соответствующие фактическим значениям про-
производительности и полного давления вен-
вентилятора; в—точка, соответствующая про-
проектным значениям производительности и
полного давления вентилятора. В первом
случае (точка а) фактическая характери-
характеристика сети / не совпадает с проектной //';
во втором случае (точка б) фактическая
характеристика сети // совпадает с проект-
проектной II'
В таких случаях необходимо проверить соответствие установлен-
установленного рабочего колеса кожуху вентилятора, величину зазора между ко-
колесом и всасывающим патрубком (этот зазор не должен превышать
1 % от диаметра колеса) и устранить выявленные дефекты вентилятора.
Если фактический режим работы вентилятора определяется точкой а
(рис. 34), то, помимо дефектов вентилятора, имеется несоответствие
фактической характеристики сети проектной, и, следовательно, одновре-
одновременно необходимо выявить и устранить неисправности сети.
3. РЕГУЛИРОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
С МЕХАНИЧЕСКИМ ПОБУЖДЕНИЕМ
В тех случаях, когда фактическая производительность вентиляиион-
нон установки больше или равна проектируемой, приступают к регу-
регулировке сети.


84 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Если же фактическая производительность вентилятора меньше
проектируемой, следует предварительно определить давление />Необх>
которое должен развивать вентилятор, работая в данной сети, для
обеспечения необходимой производительности. Это давление опре-
определяется по формуле
Ч г1\ D3)
ф I
где Рф—фактическое давление в кг/м2;
Ьф— фактическая производительность в м?1час;
еобх— проектная производительность в мг1час.
Если величина ?необх существенно превышает требуемое давление
и при этом режим работы соответствует коэффициенту полезного дей-
действия вентилятора, меньшему, чем 0,85??3?(:.катал (где ^макс.катал —
максимальное каталожное значение к. п. д. вентилятора), следует про-
проверить соответствие проекту геометрических размеров сети и добиться
переделки отдельных участков сети с целью повышения ее пропуск-
пропускной способности.
Регулировка объемов воздуха, перемещаемых по сети, осущест-
осуществляется с помощью шиберов, дроссель-клапанов и диафрагм.
1) Расчет диафрагм
Необходимая площадь круглого отверстия f в центральной диафраг-
диафрагме определяется по формуле
1,17
/ \ D4)
где FK—площадь поперечного сечения воздуховода, в котором ставит-
ставится диафрагма, в ж2;
? — давление в данном сечении воздуховода, замеренное пиевмо-
метрической трубкой, в кг/м2 (на всасывании — полное давле-
давление и на нагнетании — статическое давление);
?необх— необходимый объем воздуха в м3/сек;
/.ф— фактический (замеренный) объем воздуха в м?[сек.
Диаметр отверстия диафрагмы определяется по формуле
^диафр = Л/ ~J4 = 1,13 Vf~M . D5)
Для проверки расхода воздуха после установки диафрагмы необ-
необходимо замерить скоростное давление в воздуховоде на расстоянии не
менее двух калибров (диаметров) до диафрагмы или четырех-пяти ка-
калибров после нее, считая по движению воздуха.
2) Способы регулировки сети
Регулировка сети осуществляется двумя способами:
1) способом постепенного приближения к заранее заданному отно-
отношению фактического и проектного расхода воздуха;


IV. Аэродинамическое испытание и наладка установок 85
2) способом последовательного уравнивания отношений фактиче-
фактического расхода воздуха к проектному.
Второй способ рекомендуется при регулировке разветвленных
сетей с большим количеством вентиляционных отверстий.
Регулировка способом постепенного приближе-
приближения к заранее заданному отношению фактическо-
фактического и проектного расхода воздуха. При регулировке по это-
этому способу учитывается, что производительность вентиляционной уста-
установки после регулировки снижается на 10—20%. Поэтому регулировку
производят соответственно на отношения 0,9 -— или 0,80 j— (гДе ^Ф
и Lnp — фактическая и проектная производительность вентиляционной
установки).
Вначале добиваются предварительного (приближенного) соответ-
соответствия заданному отношению расходов воздуха по ветвям сети, а затем
производят такую же приближенную регулировку по отдельным отвер-
отверстиям каждой ветви. После этого вновь проверяют и корректируют рас-
распределение воздуха по ветвям и снова по отверстиям.
Работа продолжается в такой последовательности до тех пор, пока
расхождение между фактическим и проектным расходом в каждом от-
отверстии составит менее ±10%.
Регулировка способом последовательного урав-
уравнивания отношений фактического расхода возду-
воздуха к проектному. Регулировка по этом|у способу осуществляет-
осуществляется в два этапа: по отверстиям каждой ветви и по ветвям сети.
Регулировка заключается в уравнивании отношений фактического
и проектного расхода воздуха ? в соответствующих отверстиях и вет-
ветвях I п — -
Регулировку по отверстиям следует производить в следующей по-
последовательности. Дросселированием одного из двух наиболее отда-
отдаленных от вентилятора отверстий данной ветви уравнивают в них от-
отношения фактического расхода воздуха к проектному, которые ста-
становятся равными величине щ.
Принимая в дальнейшем оба отрегулированных отверстия за еди-
единое, производят их регулировку с последующим отверстием, при этом
все три крайние отверстия оказываются отрегулированными на одно
и то же отношение п2.
Регулируя в той же последовательности остальные отверстия, до-
добиваются того, что все отверстия первой ветви оказываются отрегули-
отрегулированными на одно и то же отношение лвеТ1·
Аналогичным образом производится регулировка по отверстиям
других ветвей установки.
После окончания регулировки по отверстиям всех ветвей следует
вновь произвести замеры и определить фактическое количество воз-
воздуха, проходящее по отдельным ветвям.
Регулировку по ветвям следует производить аналогично регулиров-
регулировке по отверстиям, начиная с наиболее отдаленной от вентилятора ветви.
В результате последовательной регулировки ветвей будет обеспе-
обеспечено одно и то же отношение пс по всем ветвям сети.


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Расхождение между уравненными отношениями фактического и
проектного расхода как при регулировке отверстии, так и ветвей до-
допускается в пределах ±.5% для местных вентиляционных установок
и +10% для общеобменных установок
4 НАЛАДКА ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ УСТАНОВКИ ПО РАСХОДУ
ВОЗДУХА
Требуемая производительность установки после окончания регули-
регулировки сети достигается изменением степени открытия дросселирующе
го устройства на магистральном воздуховоде или изменением числа
оборотов вентилятора В отдельных случаях для достижения требуемой
производительности установки приходится заменять вентилятор или
ставить дополнительный вентилятор в испытываемой сети
1) Изменение скорости вращения установленного
вентилятора
При изменении скорости вращения вентилятора, установленного в
данной сети, расходы воздуха L изменяются пропорционально числам
оборотов л, давление (развиваемое вентилятором) ? — пропорциональ-
пропорционально квадратам числа оборотов и расходы мощности N — пропорциональ-
пропорционально кубам числа оборотов, ? е
J±-= -?*-, D6)
^-необх лнеобх
2 D7,
(y. D8)
Увеличение числа оборотов вентилятора возможно при условии
соблюдения допустимой окружной скорости рабочего колеса, а также
при условии достаточной мощности установленного электродвигателя
2) Замена вентилятора
В тех случаях, когда повышение производительности установки не
может быть достигнуто увеличением числа оборотов вентилятора по ус
ловию его механической прочности, необходимо произвести замену вен-
вентилятора
Замена вентилятора рекомендуется также в тех случаях, когда
необходимый режим его работы соответствует значению коэффициента
полезного дейстяия ниже 0,85 ^Макс катал
Если режим работы вентилятора оказывается по каталожной диа-
диаграмме в области низких значений коэффициента полезного действия,
вправо от области экономичного режима работы, выбирают для замены
больший размер вентилятора с меньшим числом оборотов
Если режим работы вентилятора оказывается влево от области
экономичного режима, то выбирают для замены меньший размер вен
тилятора с большим числом оборотов


IV. Аэродинамическое испытание и наладка установок
3) Установка дополнительного вентилятора
для параллельной или последовательной работы
в одной сети с ранее установленным
Увеличение количества перемещаемого воздуха может быть также
достигнуто установкой дополнительного вентилятора, работающего па-
параллельно или последовательно на данную сеть.
Установка второго вентилятора для параллельной работы на одну
и ту же сеть с ранее установленным, не обеспечивающим требуемой
производительности, может быть допущена при условии, если нельзя
увеличить число оборотов установленного вентилятора и если рабочая
точка (La), ?*) установленного вентилятора располагается по диа-
диаграмме в области больших расходов воздуха.
Для проверки целесообразности параллельной работы двух венти-
вентиляторов на одну и ту же сеть следует построить их суммарную харак-
характеристику.
Производительность обоих вентиляторов при одном и том же
значении развиваемого ими давления равна сумме соответствующих
расходов воздуха первого и второго вентиляторов.
При параллельной работе двух одинаковых вентиляторов их сум-
суммарная характеристика определится путем увеличения вдвое значений
абсцисс кривой характеристики одного вентилятора.
Как видно из рис. 35, установка второго вентилятора на парал-
параллельную работу в сети В даст большое увеличение производительности,
а в сети Б — незначительное. В сети А суммарная производительность
двух вентиляторов окажется меньше производительности одного вен-
вентилятора.
Рис. 35. График параллельной работы
двух вентиляторов
/ — характеристика первого вентилятора;
2 — характеристика второго вентилятора;
^4-2 — суммарная характеристика двух па-
параллельно работающих вентиляторов; А, Б
и В — три возможные характеристики сети
Рис. 36. График последова-
последовательной работы двух вен-
вентиляторов
/— характеристика первого вен-
вентилятора; 2 — характеристика
второго вентилятора: /4-2—сум-
/4-2—суммарная характеристика двух
вентиляторов при последова-
последовательном включении; А, Б и В —
три возможные характеристики
сети


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Целесообразность установки второго вентилятора для последова-
последовательной работы на одну и ту же сеть с ранее установленным венти-
вентилятором также может быть определена только после анализа харак-
характеристик обоих вентиляторов и их суммарной характеристики.
При последовательной работе полные давления, развиваемые вен-
вентиляторами при данном расходе, складываются.
Для сети А (рис. 36) установка второго вентилятора по после-
последовательной схеме целесообразна, так как значительно увеличивает
подачу воздуха. Для сети Б такая установка при увеличении потребляе-
потребляемой мощности не даст никакого прироста производительности, а для
сети В приведет к уменьшению количества воздуха.
Результаты аэродинамического испытания отдельных установок
после их наладки по расходу воздуха приводятся в таблицах, состав-
составляемых по той же форме, что и до наладки.
Сводные результаты по производительности установок в обособ-
обособленных вентилируемых помещениях приведены в форме, приведенной
в табл. 20.
Таблица 20
Сопоставление фактической и проектной производительности
вентиляционных установок по изолированным вентилируемым
до
помещениям
после
наладки
Вытяжка
Приток
сокращенное
обозначение
вентиляцион-
вентиляционных установок
фактичес-
фактическая произ-
водитель-
водительность в
М3\час
проектная
произво-
дитель-
дительность в
м31час
сокращенное
обозначение
вентиляцион-
вентиляционных установок
фактическая
производи-
производительность
в мг\час
проектная про-
изводитель-
изводительность в м13час
Итого по помещению
Испытание произвел.
V. ИСПЫТАНИЯ И НАЛАДКА РАБОТЫ МЕСТНЫХ
ОТСОСОВ
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Испытанию и наладке подвергаются только по одному из каждой
группы однотипных и одноразмерных местных отсосов. Результаты ис-
испытания могут быть при этом распространены на все отсосы, рабо-
работающие в одинаковых производственных условиях.
При наличии нескольких местных отсосов, удаляющих воздух от
одного технологического аппарата или от технологической цепи, состоя-
состоящей из нескольких аппаратов, соединенных между собой неразрывной
системой герметических укрытий (например, элеватор—бункер—пита-
элеватор—бункер—питатель—грохог и ? п.), должна быть установлена их суммарная эффек-
эффективность.


V. Испытания и наладка работы, местных отсосов 89
До начала испытания местного отсоса необходимо:
ознакомиться с технологическим процессом, характером выделяю-
выделяющихся вредностей и путями их распространения по помещению;
обследозать устройство местного отсоса и укрытия для оценки
целесообразности принятого конструктивного решения и правильности
расположения местного отсоса по отношению к источнику выделения
вредности;
проверить герметичность укрытия и устранить выявленные неплот-
неплотности.
При неудовлетворительной конструкции местного отсоса или укры-
укрытия, а также при неправильном расположении местного огсоса следует
составить эскиз более рациональной конструкции или более целесооб-
целесообразного расположения местного отсоса (укрытия). После согласования
эскиза с технологами следует осуществить монтаж опытного отсоса
(укрытия) и присоединить его через патрубок с дросселирующим уст-
устройством к существующей установке вытяжной вентиляции.
Испытание местного отсоса для выявления оптимального расхода
вентиляционного воздуха, обеспечивающего необходимое улавливание
выделяющихся вредностей, производится при наименьшей возможной
площади открытых технологических проемов (смотровые окна, проемы
для загрузки или выгрузки материалов и т. п.) в следующей последо-
последовательности:
с помощью дросселирующего устройства устанавливается мини-
минимальный расход вентиляционного воздуха, при котором из отсоса (укры-
(укрытия) не наблюдается выбивание вредностей; если вредности не имеют
естественной окраски, должно быть произведено искусственное задым-
задымление воздуха у мест возможного просачивания вредностей;
на уровне дыхания рабочего, обслуживающего оборудование, отби-
отбирают не менее двух проб воздуха для определения содержания в нем
производственных вредностей; при этом должны быть созданы усло-
условия, исключающие возможность загрязнения воздуха в месте отбора
проб за счет других имеющихся в помещении источников выделения
тех же вредностей.
Если результаты анализов отобранных проб воздуха соответ-
соответствуют требованиям санитарных норм, то установленный объем отса-
отсасываемого воздуха считается оптимальным для данного отсоса; если
же содержание вредностей превышает предельную санитарную норму,
то увеличивают количество отсасываемого воздуха и производят по-
повторную проверку загрязненности воздушной среды на рабочем месте.
Аэродинамическим испытанием местного отсоса при оптимальном
объеме отсасываемого воздуха определяются полное скоростное и ста-
статическое давления в патрубке местного отсоса; скорость воздуха в пат-
патрубке; скорость подсоса воздуха в рабочем проеме местного отесга или
в открытых проемах укрытия.
Для оценки целесообразности типа и конструкции существующих
пылеулавливающих устройств, отбирают пробы воздуха в патрубке
местного отсоса, удаляющего пыль, и определяют среднее весовое
содержание пыли, отсасываемой при оптимальном расходе воздуха.


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Результаты испытания и наладки местного отсоса заносятся в фор-
форму Aабл. 21).
Таблица 21
Результаты испытания и наладки местного отсоса (укрытия)
Цех, отделение Дата проведения испытаний
Наименование показателей
Единица
измерения
Результа-
Результаты испыта-
испытания
Наименование технологического оборудования
Расход отсасываемого воздуха
Выделяющиеся вредности
Допустимое содержание вредностей в рабочей зоне
Фактическое содержание вредностей в рабочей зоне
Содержание вредностей в удаляемом воздухе
Оптимальный объем отсоса
Скорость воздуха в патрубке местного отсоса
Потеря давления на проход воздуха
Коэффициент местного сопротивления местного отсоса
Скорость воздуха в рабочем сечении отсоса или в рабо-
рабочих отверстиях укрытия
мг\час
мг\л или
мг\мъ
То же
м3\час
MJceK
м\сек
Приложение. Эскиз местного отсоса (укрытия) с основными размерами.
Примечания..
Испытание произвел.
2. ОСОБЕННОСТИ ИСПЫТАНИЯ И НАЛАДКИ РАБОТЫ
БОРТОВЫХ ОТСОСОВ ОТ ВАНН
Перед испытанием бортовых отсосов от ванн (рис. 37) необходимо
установить: типы бортовых отсосов и конструктивное оформление бор-
бортов ванн; размеры зеркала каждой ванны; наименование жидкостей,
заполняющих ванны, и вредностей, выделяющихся с их зеркала; способ
загрузки изделий в ванны и выгрузки изделий из ванн; расположение
рабочих мест у ванн; схему организации притока [воздуха в обследуе-
обследуемом помещении (высота подачи, направление потоков воздуха по от-
отношению к зеркалу ванн, расстояние приточных отверстий от ванн);
ширину Ъ и длину щели а бортовых отсосов; расстояние от низа щели
отсоса до борта ванны при обычных отсосах Ь" и до уровня зеркала
ванны при опрокинутых отсосах Ь'\ глубину стояния уровня жидкости
от верхней кромки ванны Н.
При испытании бортовых отсосов необходимо обеспечить нормаль-
нормальную работу притачных установок в помещении; (нормальное ведение
технологического процесса, равномерное распределение скоростей вса-
всасывания воздуха по длине щели бортовых отсосов.
Равномерность распределения скоростей воздуха по длине бортового
отсоса обеспечивается уменьшением еечения короба перед щелью от-
отсоса, а при секционном устройстве последнего — регулировкой расхо-
расходов воздуха дросселирующими устройствами.


V. Испытания и наладка работы местных отсосов
При испытании для каждого типа ванн определяются:
температура воздуха з помещении t п\
температура жидкости в ванне tB\
подвижность воздуха в зоне обследуемых ванн ?? в м/сек;
оптимальный расход воздуха L в мг\час, отсасываемого бортовым
Рис. 37 Схема расположения спектра вред-
вредностей над ванной с бортовыми отсосами
1-е обычным; 2-е опрокинутым
Условные обозначения· h — максимальная высота
спектра вредностей; в — ширина щели отсоса; Я —
расстояние от уровня жидкости в ванне до ее верх-
верхнего борта; В — ширина ванны,- в' — расстояние от
опрокинутого отсоса до уровня жидкости в ванне,
в" _ расстояние от низа щели отсоса до верхней
кромки ванны
отсосом при достижении максимально допустимой высоты спектра вред-
вредностей h в мм;
удельный расход воздуха на единицу поверхности зеркала ванны
/ в м3/м2 час;
средняя скорость воздуха в щели отсоса ?щ в м]сек.
Для определения высоты спектра вредностей производят задымле-
задымление воздуха над зеркалом ваины (например, при помощи четыреххлори-
стого титана, в котором смачивается насаженный на палочку кусок су-
сухой ваты). При этом по установленной вертикальной линейке определя-
определяют такую высоту расположения верхней точки спектра вредностей над
бортом ванны, при которой не наблюдалось бы отрыва дыма и распро-
распространения его по помещению.
Определенная при визуальном наблюдении максимально допустимая
высота спектра вредностей должна быть сопоставлена с данными, при-
приведенными в табл. 22.
Эффективность работы бортовых отсосов ванн при установленном
оптимальном расходе воздуха должна быть подтверждена результата-
результатами анализа воздуха в зоне дыхания рабочих.


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Таблица
Максимальные высоты спектров вредностей
при работе бортовых отсосов от ванн
к
"еГ
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Назначение
ванн
Травтение
Декапирова
ние
Матирование
Цинкование
Меднение
Лужение
Кадмирование
Обезжирива-
Обезжиривание
Свинцование
Латунирова
ние
Хромирование
Серебрение
Золочение
Оксидирование
Фосфатирова-
ние
Обрабттывае-
мый материал
/ Сталь
„
Медь
Кадмий
Медь и
сплавы
Сталь
Медь
Алюминий
Черные
металлы
Сталь
Медь
Черные
металлы
—
Черные
металлы
То же
Черные и цвет-
цветные металлы
Цветные
металлы
Цветные
металлы
Г Черные
J металлы
1 Латунь
Черные
металлы
иьная
тура рас-
град
60
40
20
20
20
20
20
20
20
20
20
70
20
80
20
40
60
20
20
155
25
99
Химикаты
Серная
кислота
Соляная
кислота
Азотная
кислота
Плавиковая
кислота
Цианистый
качий
Цианистый
калий или
натр
Хромпик
Азотная, сер
ная кислоты
Хлористый
натр
Цианистый
натр
Цианистый
калий
Едкий натр
Электролит
Фосфористый
натр
Углекислый
свинец, плави
ковая кислота
Свободный
цианид
Хромовый
ангидрид, сер
ная кислота
Цианистый
калий
То же
Едкий натр,
азотная кис
лота
Аммиак
Мажеф
Выделяющиеся
вредности
Дисперсный
т^мап серной
кис юты
Хлористый
водород
Птры азотной
КИСЛО! Ы
Фтористый
водород
Цианистый
водород
То же
Дисперсный
туман серной
кислоты
Пары азотной
кислоты и
окислы азота
Дисперсный
туман едкой
щелочи
Цианистый
водород
То же
Пары щелочи
Цианистый
водород
Пары воды
? щелочи
Фтористый
водород
Цианистый
водород
Хромовый
ангидрид
Цианистый
водород
То же
Пары едкой
щелочи
Аммиак
Фасфорная
ьислота
пьная
:пект
шостей
^ 2 о
80
80
40
40
80
80
80
40
160
160
80
80
80
160
40
80
40
80
80
40
160
160


V. Испытания и наладка работы местных отсосов
93
Продолжение табл. 22
?/?
%
16
17
18
19
Назначение
ванн
Осветление
Железнение
Полировка
Снятие метал-
металлических по-
покрытий
Обрабатывае-
Обрабатываемый материал
Цветные
металлы
Сталь
Медь
•
1
\
-
а
\?
2 Он ей
S ? ?.
"со
a S ю
?
20
100
20
20
30
Химикаты
Хромовый ан-
ангидрид, азот-
азотная кислота
Серная кисло-
кислота
Фосфорная
кислота
Соляная и
серная
кислоты
Азотная
кислота
Выделяющиеся
вредности
Окислы азота
Пары серной
кислоты
Фосфорная
кислота
Пары соляной
и серной
кислот
Пары азотной
кислоты
2|g
? га сц
1оИ3
gums
,- 3 о
< а аи
80
80
80
80
40
Таблица 23
Результаты испытания бортовых отсосов от ванн
Цех, отделение Дата проведения испытания
Наименование показателей
Назначение ванны
Длина зеркала ванны
Ширина ванны
Температура жидкости в ванне
» помещения
Выделяющаяся вредность
Допустимая норма содержания вредности
Подвижность воздуха у ванны
Максимальная высота спектра вредностей:
фактическая
теоретическая (см табл. 22)
Оптимальный расход воздуха (по визуально устанввлен-
ной максимальной высоте спектра вредностей)
Оптимальный удельный расход воздуха
Средняя скорость воздуха в щели бортового отсоса
Содержание вредности в воздухе на рабочем месте
Приложение. Эскиз бортового отсоса.
? ? и м р. ч я н и я.
Испытание произвел
Единица
измерения
мм
„
град.
—
мг\л
м1 сек
мм
,
м*1час
м^м час
м\сек
мг\л
Результаты
испытания


94 Раздел пятый. Испытание и на гадка систем вентиляции
В целях уменьшения оптимального расхода воздуха, обеспечиваю-
обеспечивающего необходимую эффективность работы бортовых отсосов, рекомен-
рекомендуются следующие мероприятия обеспечение обтекаемости бортов ван-
ванны, увеличение глубины стояния жидкости при однобортовых отсосах и
опрокинутом двухбортовом отсосе (если это представляется возмож-
возможным по условиям технологии), заделка имеющихся зазоров между
верхней кромкой ванны и щелью обычного бортового отсоса, уменьше-
уменьшение подвижности воздуха у ванн, установка вертикального щитка вы-
высотой не менее 150 мм вдоль верхней кромки щели обычного бортового
отсоса
Данные испытания работы бортовых отсосов заносятся в табл 23
3 ОСОБЕННОСТИ ИСПЫТАНИЯ И НАЛАДКИ ВЕНТИЛЯЦИИ
ХИМИЧЕСКИХ ШКАФОВ
Перед испытанием вентиляции химического шкафа необходимо
установить характер работ, производимых в шкафу, и наименование
выделяющихся вредностей, количество и размеры рабочих отверстий
(дверец), размещение вытяжных отверстий внутри шкафа по зонам,
наличие щелей и неплотностей в его конструкции
Испытание вентиляции химического вытяжного шкафа производит-
производится после устранения неплотностей в конструкции шкафа При испыта-
испытании должны быть обеспечены нормальный ход технологического процес-
процесса внутри шкафа, оптимальное открытие его дверец, нормальная ра-
работа общеобменной приточной и вытяжной вентиляции в помещении,
где расположен шкаф
При испытании определяются общий расход воздуха в отсасываю-
отсасывающем воздуховоде и расходы воздуха в вытяжных отверстиях (в нижней
и верхней частях шкафа)
Первым этапом испытания является визуальная проверка эффек-
эффективности действия вентиляции химического шкафа При этом критерием
эффективности служит наличие устойчивого подсоса воздуха в шкаф из
помещения через открытые дверцы по всей их высоте
Наблюдение за подсосом воздуха в шкаф может осуществляться с
помощью шелковинок или задымления четыреххлористым титаном по
фронту открытых дверец
В случае, если подсос воздуха в проемы шкафа отсутствует или
движение воздуха в сечении проемов неустойчиво, необходимо
а) при наличии в шкафу одного вытяжного отверстия (однозональ-
ная вытяжка) путем соответствующей регулировки сети или за счет
иных средств увеличить объем воздуха, удаляемого из шкафа, до пре-
пределов, обеспечивающих устойчивое движение воздуха в шроемах шкафа
по всей их высоте,
б) при наличии в шкафу двух вытяжных отверстий (двухзональная
вытяжка), расположенных в нижней и верхней частях шкафа, путем
соответствующей регулировки увеличить объем воздуха, удаляемого
через верхнее отверстие с соответствующим уменьшением вытяжки
через нижнее отверстие, не увеличивая общего объема воздуха, уда-
удаляемого от шкафа, в случае неполучения требуемого результата следу-
следует увеличить общий расход удаляемого из шкафа воздуха
После достижения визуально устойчивого подсоса воздуха произ-
производят инструментальное испытание вентиляции шкафа в следующей по-
последовательности.


V. Испытание и наладка работы местных отсосов
95
а) с помощью крыльчатого анемометра замеряются скорости под-
подсоса воздуха по трем горизонталям: у нижней кромки проема, по его
середине и у верхней кромки проема, после чего иодсчитываются
средние значения скоростей по каждой горизонтали; в случае, если
значения замеренных скоростей подсоса воздуха на одной из указан-
указанных горизонталей окажутся ниже нормативного значения для выделяе-
выделяемой вредности, необходимо добиться соответствующего увеличения этих
скоростей;
б) по среднеарифметической скорости воздуха в проеме опре-
определяется общий объем воздуха, удаляемого из шкафа; для контроля
этот же объем определяется, если это возможно, по замеру в вытяжном
воздуховоде от шкафа.
Эффективность действия вентиляции химических шкафов должна
быть подтверждена определением содержания в воздухе помещения
производственных вредностей, выделяющихся в шкафе. При этом в по-
помещении (вне шкафа) не должно быть других источников выделения
тех же вредностей (открытое ведение химических работ на столах
и др.). При наличии таких источников вредностей их содержание в
воздухе помещения не может являться критерием для оценки эффек-
эффективности действия вентиляция химических шкафов (может быть только
учтено при разработке необходимых мер по упорядочению организации
работ, проводимых в помещении; усилению общеобменной вентиляции
и т. п.).
Результаты испытания вентиляции шкафа записываются по форме,
приведенной в табл. 24.
Таблица 24
Результаты испытания вентиляции химического шкафа
Цех, отделение Дата испытания
Наименование показателей
Единица
измерения
Результаты
испытания
Назначение шкафа
Количество рабочих отверстий (дверец) шкафа
Размеры рабочих отверстий
Размещение по высоте и размеры вытяжных отверстий
шкафа
Общий оптимальный расход воздуха в отсасывающем воз-
воздуховоде
Расход отсасываемого воздуха из вытяжных отверстий
шкафа:
нижних
верхних
Скорости подсоса воздуха в шкаф:
у нижней кромки рабочего проема
по середине проема
у верхней кромки проема
средняя скорость
Общее количество засасываемого в шкаф воздуха (по сред-
средней скорости подсоса воздуха и площади рабочих про-
проемов шкафа>
Содержание вредностей в рабочей зоне:
допустимое
фактическое среднее
Примечания.
м3[час
м\сек
j
мг\л
Испытание произвел.


96 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
VI. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИХ
УСТРОЙСТВ
I. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ
Испытание пылеулавливающих устройств проводится после регули-
регулировки и наладки вентиляционных установок, оборудованных этими
устройствами. Производительность каждой налаженной установки
должна обеспечивать удаление оптимальных объемов воздуха от всех
обслуживаемых ею местных отсосов от пылящего технологического обо-
оборудования.
Перед испытанием пылеулавливающие устройства должны быть при-
приведены в исправное состояние; должны быть проверены и налажены
все механизмы этих устройств.
Пылеулавливающие устройства, требующие периодической очистки,
должны быть перед испытанием очищены от загрязнений.
2. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ИСПЫТАНИЮ И НАЛАДКЕ
ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
В процессе испытания пылящее технологическое оборудование
должно работать с нормальной нагрузкой. Перебои в работе оборудо-
оборудования, а также случайные факторы, влияющие на содержание пыли в
отсасываемом воздухе, отмечаются в рабочем журнале испытания.
При испытании пылеулавливающего устройства определяются:
скорость воздуха, поступающего в устройство; расход воздуха; сопро-
сопротивление устройства проходящему воздуху; эффективность очистки.
При испытании циклонов, центробежных скрубберов к инерционных
пылеотделителей дополнительно определяется коэффициент местного
сопротивления устройства, отнесенный к скорости возд'/ха во входном
патрубке пылеуловителя.
Расходы воздуха определяются по згмерам до и после пылеулав-
пылеулавливающего устройства. Разность этих расходов покажет величину под-
подсоса или выбивания воздуха в устройстве. Если эта величина не пре-
превышает 5% от общего количества очищаемого воздуха, то при после-
последующих расчетах расход воздуха принимается средним из определен-
определенных до и после устройства.
При наличии в пылеулавливающем устройстве нескольких ступе-
ступеней очистки расход воздуха замеряется до и после каждой ступени
очистки.
Для пылеулавливающих устройств с фильтрующими поверхностя-
поверхностями определяется удельный расход воздуха / (нагрузка по воздуху) на
1 ж2 фильтрующей поверхности по формуле
L
/— — м3/м'2 час,
где L — расход воздуха в мг1час;
F — фильтрующая поверхность в м2.
Количество пыли в воздухе до и после пылеулавливающего устрой-
устройства определяется по расходу воздуха и пылесодержанию (в мг{м?) в
подводящем и отводящем воздуховодах. При возможности точного


VI. Испытание и наладка пылеулавливающих устройств 97
взвешивания всей пыли, уловленной пылеулавливающим устройством за
данный период времени, содержание пыли определяется только со сто-
стороны входа в устройство
Отбор проб воздуха на содержание пыли до и после пылеулавли-
пылеулавливающего устройства производится одновременно. Количество проб воз-
воздуха как до, так и после устройства принимается в аспирационных
установках 5—6, а в приточных установках 3—4
Эффективность пылеулавливающего устройства ? в % опреде-
определяется по формуле
1=Л *конЛ
100 = f I _-*S25-]ioo% , D9)
\ ^ J
где &начи &кон — соответственно начальное и конечное содержание пы-
пыли (до и после пылеулавливающего устройства)
Общая эффективность пылеулавливающего устройства еобщ в %,
состоящего из нескольких ступеней или ряда последовательно установ-
установленных пылеулавливающих устройств, определяется по формуле
= [1 - A - ?,) A - ?3) A - ?3). . .] 100% , E0)
где ?j. ?2 и 8з — эффективность каждой из отдельных ступеней или
каждого из последовательно установленных пылеулав-
пылеулавливающих устройств, выраженная в долях единицы
В тех случаях, когда расхождение между расходами воздуха до и
после пылеулавливающего устройства превышает 5%, его эффектив-
эффективность подсчитывается по следующим формулам
при установке на всасывании
^kohw
100 = ? — -J^K^ ) 100 %; E1)
при установке на нагнетании
("иач ^кон) ^кон 1Г1А
1ООо/о. E2)
Сравнение и оценка однотипных пылеулавливающих устройств при
одинаковом характере и дисперсности пыли производится путем со-
сопоставления количества пыли, выбрасываемого от каждого устройства
наружу и выражаемого величиной 1—? (где ? —эффективность пыле-
пылеулавливающего устройства, выраженная в долях единицы).
Одновременно с проведением испытания пылеулавливающих
устройств проверяют условия выброса очищенного воздуха в атмосфе-
атмосферу Выбрасываемый воздух не должен попадать в окна вышерасполо-
вышерасположенных этажей и соседних зданий, а также в воздухоприемные устрой-
устройства приточных установок.
При оценке результатов испытаний руководствуются данными
ттбл. 25.


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Таблица 25
Область рационального применения и основные показатели
исправной работы наиболее распространенных пылеулавли-
пылеулавливающих устройств
Наименование пылеулав-
пылеулавливающих устройств
Начальное
пылгсо-
держание
в мг]м3
Нормаль-
Нормальная нагруз
ка в
m^Im1- час
Циклоны ЛИОТ
Циклоны СИОТ
Циклоны НИИОГАЗ
Инерционные пылеотделители . .
Центробежные скрубберы ВТИ-
Промстройпроект
Циклоны ЛИОТ с водяной клен-
кой
Рукавные фильтры рязиых кон-
конструкций
Ячейковые сетчатые масляные
фильтры
Ячейковые м 1сляные фильтры с
металлическими кольцами . .
Масляные самоочищающиеся
фильтры
Бумажные фильтры
12-18
15-18
15-23
16-23
15-21
Не ограни-
ограничено
То же
До 3100
. 20
. 23
, 20
. 5
35-69
До 150*
4400-8000
4000
10 000
500-600
54-
65-
2 3-
40-
31-
40-
4-
12-
10
10
78
90
76
85
76
1С0
22
15
15
15
Г70-95
80-90
93-97
93-98
86-98
97-98
85-90
96-98
* При применении фильтровального сукна № 2 по ГОСТ 6С86—54.
При недостаточной эффективности пылеулавливающих устройств к
повышенном против санитарных норм остаточном пылесодержании
воздуха, выбрасываемого в атмосферу после очистки, разрабатывают
мероприятия по наладке работы обследованных лылеулавливающих
устройств с целью повышения их эффективности 1.
В тех случаях, когда низкая эффективность пылеулавливающего
устройства вызвана его несоответствием характеру улавливаемой пыли,
оно должно быть заменено устройством другого, более подходящего
для данных условий типа.
Если испытаниями было установлено, что выбрасываемый в атмо-
атмосферу воздух попадает в окна смежных зданий или воздухозаборные
устройства приточных установок, необходимо увеличить высоту шахты
аспирациошюй установки либо в некоторых случаях переместить ее в
другое место.
1 Если при недостаточной эффективности пылеулавливающего устройства
аспирационных установок содержание пыли в воздухе на рабочих местах и в
воздухе, выбрасываемом после очистки за пределы здания, не выходит за пре-
пределы санитарных норм, то в производстве наладки нет необходимости.


VI Испытание и наладка пылеулавливающих устройств 99
На основе проведенных испытаний наладчики разрабатывают также
мероприятия по упорядочению эксплуатации пылеулавливающих
устройств и, в частности, по необходимому изменению емкостей пыле-
сборных бункеров цеха (корпуса) для того, чтобы их опорожнение про-
производилось через одинаковое количество дней.
3. ОСОБЕННОСТИ ИСПЫТАНИЯ И НАЛАДКИ ОТДЕЛЬНЫХ
ВИДОВ ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Циклоны. Испытание циклонов, у которых в качестве пылесбор-
ника используется нижний конус, допускается только после устройства
ртдельных герметических пылесборников.
Если низкая эффективность циклона вызвана недостаточной вход-
входной скоростью воздуха против предусмотренной каталожными данными
для установленного номера циклона, то необходимо заменить его дру-
другим — меньшим номером, а при установке группы циклонов уменьшить
их количестсо.
В процессе испытания группы циклонов необходимо обеспечить
равномерное распределение воздуха между ними, для чего сопротивле-
сопротивление каждого из циклонов проходящему воздуху должно быть одинако-
одинаковым.
Инерционные пылеотделители. Замеры полного, скоростного и ста-
статического давлений производят до и после инерционного пылеотдели-
теля, а также на пылеотводящем воздуховоде — до и после циклончика
пылеотделителя.
При наладке добиваются, чтобы расход воздуха, проходящего по
пылеотводящему воздуховоду, составлял 5—7% от расхода воздуха до
пылеотделителя.
При значительном несоответствии инерционного пылеотделителя
предъявляемым требованиям по производительности он должен быть
заменен на больший или меньший.
Центробежные скрубберы и циклоны с мокрой пленкой. Расход воды
определяется путем замера количества отходящей воды мерными бачка-
бачками за определенный отрезок времени.
Давление подаваемой воды определяется манометром, а при наличии
промежуточного бачка — расстоянием от уровня воды в бачке до уров-
уровня сопел.
Удельный расход воды в л на 1 ж3 воздуха должен соответствовать
проектным или каталожным данным.
В случае несоответствия номера установленного пылеуловителя фак-
фактической нагрузке по воздуху пылеотделитель заменяется другим —
большего или меньшего размера.
Увеличение количества подаваемой воды достигается полным от-
открытием вентиля на подводке водопровода к пылеуловителю, а также,
если это окажется недостаточным, — увеличением диаметра разбрызги-
разбрызгивающих воду сопел или трубочек.
Уменьшение количества подаваемой воды осуществляется прикры-
прикрыванием водопроводного вентиля.
При больших колебаниях напора в водопроводной сети перед скруб-
скрубберами и циклонами с мокрой пленкой устанавливаются промежуточные
бачки.


100 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Рукавные всасывающие фильтры. При неудовлетворительной эффек-
эффективности рукавного фильтра наладка его работы обеспечивается либо
уменьшением удельной нагрузки по воздуху на 1 м2 фильтрующей по-
поверхности, либо применением фильтрующей ткани другого артикула, в
большей мере соответствующей свойствам данной пыли.
При высоком начальном пылесодержании очищаемого воздуха эф-
эффективность работы рукавного фильтра может быть достигнута устрой-
устройством предварительной грубой очистки воздуха в осадочной камере или
циклоне.
Масляные фильтры. В случае недостаточной эффективности масля-
масляных фильтров они заменяются более эффективными: бумажными или
фильтрами типа «Лайка», «Рион» и др.
Результаты испытания пыпеулячливающих устройств заносятся в
формы, приведенные в табл. 26—29.
VII. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА КАЛОРИФЕРНЫХ
УСТАНОВОК
Перед испытанием калориферы очищают от загрязнений и добивают-
добиваются, чтобы количество воздуха и воды, проходящих через калориферную
установку, или давление пара (при теплоносителе — паре) были близки
к проектным значениям.
При избытке воздуха уменьшение его расхода достигается дроссе-
дросселированием магистрального воздуховода, либо частичным его перекры-
перекрыванием временной заслонкой —¦ листом кровельной стали между флан-
фланцами. При недостатке воздуха следует временно полностью или частич-
частично открыть дросселирующие устройства, установленные в сети возду-
воздуховодов, или отсоединить часть воздуховодов.
Для обеспечения предусмотренного проектом количества воды тем-
температуры подающей и обратной воды должны соответствовать расчет-
расчетному температурному графику данной системы теплопотребления при
температуре наружного воздуха во время испытания. Регулировку ко-
количества воды осуществляют вентилем (задвижкой), установленным на
подающей линии к калориферной установке. При недостаточном коли-
количестве поступающей воды на период испытания отключают соседние
потребители тепла.
Регулировка давления пара производится вентилем (задвижкой) на
паровой линии. При недостаточном давлении необходимо на время ис-
испытания повысить его на котлах либо отключить часть потоебителей.
Обводной клапан перед началом испытания плотно закрывается.
1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ КАЛОРИФЕРНОЙ
УСТАНОВКИ
Испытание калориферной установки проводится при установившемся
состоянии температур теплоносителя и воздуха после калориферов, что
характеризуется постоянством температур в течение 30 мин. до начала
испытания, а также в процессе его проведения.


V//. Испытание и наладка калориферных установок
101
Таблица 26
Результаты испытания эффективности циклона
вентиляционной установки
Цех, отделение.
Дата проведения испытания-
Наименование показателей
Тип, № илм размеры (d, I)
Схема установки (на всасывании, нагнетании)
Наименование улавливаемой пыли
Удельный вес пыли
Скоростное давление:
до циклона
после „
Полное давление:
до циклона
после ,
Скорость входа воздуха в циклон
Коэффициент местного сопротивления
Объем воздуха:
до циклона
после ,
Подсос, выбивание
Герметичность пылесборника
Давление в пылесборнике (+)
Среднее содержание пыли в воздухе:
до циклона
после ,
Пылевой баланс:
пришло в циклон
уловлено циклоном
ушло в атмосферу
Эффективность пылезадержания
Примечания.
Испытание
Единица
измерения
-
-
кг\м*
•
„
Mice к
—
м*\час
-
%
-
к г /ж2
???/??3
»
кг]час
•
•
/О
ппоияпел
Результаты
испытания


102
Раздел пятый. Испытание и наладка систем, вентиляции
Таблица 27
Результаты испытания эффективности скруббера (или циклона
с мокрой пленкой) вентиляционной установки
Цех, отделение-
Дата проведения испытания-
Наименование показателей
№ или размер (d, I)
Схема установки (на всасывании, нагнетании
Наименование улавливаемой пыли
Удельный вес пыли
Общий расход воды
Удельный расход воды
Давление воды перед скруббером
Скоростное давление:
до скруббера
после ,
Полное давление:
до скруббера
после ,
Скорость входа воздуха в скруббер
Коэффициент местного сопротивления
Объем воздуха:
до скруббера
после ,
Подсос, выбивание
Среднее содержание пыли в воздухе:
до скруббера
после ,
Пылевой баланс:
пришло в скруббер
уловлено скруббером
ушло в атмосферу
Эффективность пылезадержания
Примечания.
Испытание г
Единица
измерения
-
-
K3JM3
л\час
л\м*
апги
кг\мг
м\сек
-
M*\nac
%
мг\м3
кг/час
%
тоизвел
Результаты
испытания


VII. Испытание и нйладка калориферных установок
103
Таблица 28
Результаты испытания эффективности матерчатого рукавного
фильтра вентиляционной установки
Цех, отделение.
Дата проведения ислытания-
Наименование показателей
Тип фильтра и размер рукавов
Срок службы рукавов до испытания
Наименование ткани (артикул)
Состояние (износ) рукавов
Наличие обратной продувки
Качество встряхивания рукавов (по визу-
визуальной оценке)
Наименование улавливаемой пыли
Удельный вес пыли
Статическое давление:
до фильтра
после »
Сопротивление фильтра
Объем воздуха:
при входе в фильтр
на выходе из фильтра
Подсос, выбивание
Среднее содержание пыли в воздухе·
до фильтра
после „
Пылевой баланс.
пришло в фильтр
уловлено фильтром
ушло в атмосферу
Эффективность пылезадержания
Приме ч ян и я.
Испытание г
Единица
измерения
мес.
—
—
-
_
-
л г/м3
.
ч"\час
мг\ к3
кг]час
%
рпи.чнсл
Результаты
испытания


304
Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Таблица 29
Результаты испытания эффективности масляного
самоочищающегося фильтра вентиляционной установки
Цех, отделение-
Дата проведения испытания.
Наименование показателей
Единица
измерения
Результаты
испытания
ип фильтра и размер
1олезная площадь фильтрации
оличество рядов сеток в шгорке
азмер ячеек сеток
од привода
Направление движения панели (сверлу вниз,
снизу вверх)
корость движения панели
орт масла
'асход воздуха:
до фильтра
после ,
Подсос воздуха
Сдельный расход воздуха
;татическое давление:
до фильтра
после ,
Сопротивление фильтра
Среднее содержание пыли в воздухе:
до фильтра
после ,
Пылеьой баланс:
пришло в фильтр
уловлено фильтром
ушло в атмосферу
Эффективность пылезадержания
м2
шт.
мм
см/мин
М31час
?"·\?.? час
кг\час
Примечания.
Испытание произвел


VII. Испытание и наладка калориферных установок 105
Теплоотдача калориферной установки определяется по формуле
Q = 0,24?,?(???? — ^нач) ккал/час, E3)
где L — расход воздуха, замеренный до или после калорифера,
в м?/час;
?— объемный вес воздуха, отнесенный к его температуре в месте
замера, в кг/м3;
^кон—конечная температура воздуха (после калориферов);
^нач—начальная температура воздуха (до калориферов).
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
КАЛОРИФЕРОВ И ЕГО ПРОВЕРКА ТЕОРЕТИЧЕСКИМ
РАСЧЕТОМ
Фактический коэффициент теплопередачи k$ уста-
установленных калориферов определяется по следующим формулам:
при теплоносителе ¦— воде
2Q*
&Ф ккал/м2час град; E4)
t$ /Ф 1
Ff/? 4-/Ф t$ /Ф 1
' \*гор J 4обр ''кон ^нач/
при теплоносителе — паре
Ф
ккал\м^ час град, E5)
Ф
где рФ — фактическая теплоотдача калориферной установки, опре-
определяемая по результатам проведенного испытания [по фор-
формуле E3)], в ккал/час;
F·—поверхность нагрева установленных калориферов в м2;
tf — фактическая температура горячей воды перед калорифера-
калориферами;
^обо — фактическая температура обратной воды после калорифе-
калориферов;
^кон — фактическая температура воздуха после калориферной
установки;
^нач —фактическая температура воздуха до калориферной уста-
установки;
?* — фактическая температура пара.
Каталожный коэффициент теплопередачи калорифе-
калорифера k определяется по расчетным формулам для данного типа калори-
калорифера с учетам весозой скорости воздуха и? и скорости воды в трубках
калориферов w, ? е.
G


106 Раздел пятый. Испытание и Наладка сиаем венти \яцш
ц
w=- м1сек, E7)
3600.1000-/тр ^гор — if)
где G = ? L— количество нагреваемого воздуха в кг/час;
f— живое сечение калорифера для прохода воздуха в м2;
/Тр — живое сечение трубок калорифера по каталогу в м2.
Фактический (&ф) и каталожный (k) коэффициенты теплопередачи
калориферов должны быть сопоставлены. Соответствие фактического
коэффициента теплопередачи каталожным данным определяется в про-
центном отношении— -100%.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ КАЛОРИФЕРНОЙ
УСТАНОВКИ ПРОХОДЯЩЕМУ ВОЗДУХУ
Потери давления в калориферной установке определяются разностью
полных давлений, замеренных до и после калориферов. При равенстве
сечений камер (воздуховодов) до и после калориферов потери давле-
давления определяются разностью статических давлений.
Фактическое сопротивление калориферной установки проходящему
воздуху должно быть сопоставлено с каталожным значением сопротив-
сопротивления для данной модели калорифера и для данных условий установ-
установки (в один или несколько рядов).
4. ПРИВЕДЕНИЕ ОПРЕДЕЛЕННОЙ ИСПЫТАНИЕМ
ТЕПЛООТДАЧИ КАЛОРИФЕРНОЙ УСТАНОВКИ К УСЛОВИЯМ
РАСЧЕТНОЙ НАРУЖНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ
Расчетная теплоотдача Q калориферной установки (при расчетном
значении начальной температуры воздуха) определяется на основе про-
проведенного испытания по следующим формулам.
при теплоносителе — воде
* гор ~г ^обр -^нач
Q =Q* /? л^Ф _'/? KKajli™c; E8)
ггор г гобр zlnm
при теплоносителе — паре
I f
q = дф —?. ?22_ ккал/нас E9)
где ^гор> ^обр» ^нач и tn— соответственно температуры горячей воды, об-
обратной воды, воздуха перед калориферами и
пара при расчетных условиях.
Формулы E8) и E9) справедливы только в тех случаях, когда ко-
количество воздуха и количество воды (или давление пара) при испыта-
испытании соответствовали проектным данным.
Результаты испытания калориферной установки заносятся в форму,
приведенную в табл. 30.


VII Испытание и наладка калориферных установок
10?
Таблица 30
Результаты испытания калориферной установки
Цех, отделение Дата проведения испытания
Наименование показателен
Единица
измерения
Резуль-
Результаты
испытания
Тип и марка калориферов
Количество калориферов и схема их установки
Общая поверхность нагрева калориферов
Температура воздуха, поступающего в калори-
калориферную установку
Температура воздуха, выходящего из калорифер-
калориферной установки
Температура воды,
горячей
обратной
Давление пара (при теплоносителе — паре)
Объемный вес воздуха (в месте определения
объема воздуха)
Расход воздуха, проходящего через калориферную
установку
Теплоотдача калориферной установки по данным
испытания
Пересчитанная теплоотдача для расчетного значе-
значения начальной температуры
Фактический коэффициент теплопередачи уста-
установленных калориферов (&Ф )
Каталожный коэффициент теплопередачи калори-
калориферов (fe)
Ф
Значение
100%
Сопротивление калориферной установки проходя-
проходящему воздуху
Примечания.,
Испытания произвел
шт.
град.
аши
KZJM3
кг/час
ккал\час
ккал\м* час град
%
кг]мг
5. НАЛАДКА РАБОТЫ КАЛОРИФЕРНОЙ УСТАНОВКИ
Недостаточная теплоотдача калориферной установки может быть по-
повышена следующим образом:
обеспечением нормальных (соответствующих расчетному графику)
параметров теплоносителя;
увеличением поверхности нагрева калориферов;
изменением схемы установки калориферов с параллельной на после-
последовательную по теплоносителю.
Температура приточного воздуха может быть повышена применени-
применением частичной рециркуляции воздуха (при условии, если это не противо-
противоречит санитарным нормам).


??8 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
VIII. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
I. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ
В цехах с большими поверхностями источников теплового облучения
до испытания воздушных душей проводят следующие мероприятия по
уменьшению теплового облучения на рабочих местах, понижение тем-
температуры стенок оборудования, выделяющего тепло, с помощью тепло-
теплоизоляционных покрытий; сокращение размеров загрузочных отверстий
печей; устройство у стенок оборудования экранов с воздушными венти-
вентилируемыми прослойками, устройство водяных завес у загрузочных от-
отверстий печей; окраска источников тепловыделений алюминиевой крас-
краской и др.
Перед испытанием воздушного душирующего устройства (душирую-
щего патрубка приточной установки или аэратора) выявляются и на-
наносятся на план обследуемого помещения площади рабочих мест, кото-
которые подлежат душированию.
2. ИСПЫТАНИЕ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
Испытание воздушных душей начинается с визуального определе-
определения с помощью шелковинок или задымлением душирующих факелов.
Границы душирующего факела при применении шелковинок определя-
определяются по быстрому изменению направления шелковинок (вперед и на-
назад) в пограничном слое воздушной струи.
В тех случаях, когда ось душирующего факела не совпадает с цент-
центром подлежащей душированию рабочей площади, необходимо до про-
проведения последующих наладочных работ произвести следующее:
при наличии поворотного душирующего патрубка или аэратора по-
повернуть его на необходимый угол;
при наличии неповоротного душирующего патрубка соответствую-
соответствующим образом переделать его установку.
Положение душирующих факелов наносят на план помещения с ука-
указанием расстояния от патрубка до центра обдуваемого рабочего места
и ширины факела в месте обдува.
При определении направления душирующих факелов необходимо
проверить их влияние на сдувание вредностей на смежные не душируе-
мые рабочие места. При наличии такого сдувания соответствующие
душирующие устройства должны быть перемещены.
При испытании определяют тип и площадь выходного отверстия
душирующего устройства, фактический расход воздуха и температуру
воздуха, выходящего из душирующего устройства.
Определяют также метеорологические условия на душируемых рабо-
рабочих местах, величину теплового облучения, температуру, влажность и
подвижность воздуха. Эти замеры производятся в диух-трех точках в
поперечном сечении душирующего факела на уровне груди рабочего
во время работы.
Результаты замеров температур и подвижности воздуха должны
быть сопоставлены с нормативными данными приведенными в табл. 10
(см. стр. 38).


VIII. Испытание и наладка воздушных душей 109
При интенсивности теплового облучения свыше 4 кал/см2 мин ско-
скорости движения воздуха, приведенные в табл. 10, должны быть увели-
увеличены с учетом местных условий до 4—6 м/сек.
При испытании разветвленных душирующих установок замеряется
также температура воздуха в нагнетательном воздуховоде непосред-
непосредственно за вентилятором.
3. НАЛАДКА ДУШИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Если при температуре воздуха, предусмотренной в табл. 10, его ско-
скорость на рабочем месте оказалась ниже рекомендуемой, эффективность
воздушного душа может быть повышена следующими способами: уве-
увеличением расхода воздуха в душирующем устройстве; увеличением на-
начальной скорости воздушной струи за счет уменьшения диаметра вы-
выходного отверстия душирующего устройства; приближением душирую·
щего устройства к рабочему месту; заменой конструкции душирующего
устройства (замена одного типа патрубка другим, более дальнобойным,
замена приточного патрубка аэратором).
Если при температуре воздуха, предусмотренной ,в табл. 10, его ско-
скорость на рабочем месте окажется выше рекомендуемой, необходимо
соответственно уменьшить расход воздуха в душирующей установке;
уменьшить начальную скорость .воздушной струи за счет увеличения
диаметра выходного отверстия душирующего устройства; отдалить
душирующее устройство от рабочего места; заменить душирующий
патрубок другим, менее дальнобойным.
Если температуры воздуха на рабочих местах превышают значения,
указанные в табл. 10, следует снизить температуру или увеличить коли-
количество воздуха, подаваемого вентилятором душирующей установки (в
пределах, не превышающих рекомендуемую скорость движения возду-
воздуха на рабочих местах).
В тех случаях, когда воздушный факел не охватывает всей подлежа-
подлежащей душированию площади и в то же время скорость воздуха пре-
превышает рекомендуемую в табл. 10, следует отдалить душирующее
устройство от рабочего места или изменить конструкцию патрубка с
целью расширения внешних границ струи.
В отдельных случаях для полного охвата воздушными факелами
всех подлежащих душированию рабочих мест может быть рекомендо-
рекомендована установка дополнительных душирующих патрубков.
При большой интенсивности теплового облучения и высоких темпера-
температурах воздуха в помещении следует применять местное увлажнение не-
непосредственно у душирующих устройств путем .пневматического рас-
распыления воды форсунками.
В случае существенной разницы между температурой воздуха у
вентилятора и .на выходе из душирующих патрубков должна быть про-
произведена термоизоляция воздуховодов душирующей установки.
После осуществления мероприятий по наладке душирующих
устройств повторно замеряются температура и подвижность воздуха на
душируемых рабочих местах с целью проверки соответствия норматив-
нормативным данным.
Измененные душирующие факелы наносятся на план помещения.
Форма результатов испытания и наладки душирующих устройств
приводится в табл. 31,


по
Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Таблица 31
Результаты испытания душирующего устройства
Цех, отделение Дата проведения испытания
Основные показатели
Типы душирующего устройства
Площадь выходного отверстия
Фактический расход воздуха в душирующем уст-
устройстве
Температура воздуха на выходе из устройства
Расстояние от душирующего устройства до рабо-
рабочего места
Ширина душирующего факгла в месте обдува
Площадь рабочего места, подлежащего душиро-
ванию
Ширина рабочего места, подлежащего душирова-
нию (по линии, перпендикулярной к оси души-
душирующего факела)
Метеорологические условия на обдуваемом рабо-
рабочем месте:
величина теплового облучения
температура
влажность
скорость воздуха
Необходимые метеорологические условия на об-
обдуваемом рабочем месте:
температура
влажность
Температура воздуха на нагнетании у вентилято-
вентилятора (при испытании разветвленных душирующих
установок)
Единица
измерения
??2
град.
м
м
?
кал\см? мин
град.
%
м\сек
град.
%
град.
Резуль-
Результаты
испытания
Приложение. Эскиз размещения душирующей установки и обдувае-
обдуваемых рабочих мест на плане и в разрезе с указанием основных размеров.
Примечания.
IX. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА ОРОСИТЕЛЬНЫХ
КАМЕР, РАБОТАЮЩИХ ПО АДИАБАТИЧЕСКОМУ
ПРОЦЕССУ
I. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ
Перед испытанием оросительных камер, работающих по адиабати-
адиабатическому процессу, необходимо следующее:
замерить поперечное сечение и длину камеры;
определить тип, диаметр выходного отверстия и количество уста-
ндвленных форсунок;


IX. Испытание и наладка оросительных камер 111
проверить исправность работы форсунок и в случае необходимости
произвести их прочистку;
проверить правильность работы поплавкового крана и переливного
устройства поддона камеры (или резервуара перед циркуляционным
насосом), а также водяного фильтра;
проверить правильность установки сепараторов (отсутствие зазоров
между сепараторами и стенками камеры, заглубление нижней кромки
сепаратора в воде при наличии в поддоне поплавкового краьа и т. д.);
по визуальному наблюдению водяные капли не должны выноситься ia
пределы камеры;
проверить герметичность притворов дверей камеры;
определить тип насоса, подающего воду в оросительную камеру,
проверить исправность его работы, замерить скорость вращения и раз-
развиваемый напор.
Испытанию оросительных камер должно предшествовать испыта-
испытание и наладка вентиляционных установок, оборудованных этими ка-
камерами.
2. ИСПЫТАНИЕ КАМЕР
Испытание оросительных камер рекомендуется производи ? ь при тем-
температурах наружного воздуха, близких к расчетным.
При испытании определяют:
температуры и относительную влажность воздуха до и после каме-
камеры (замеры должны производиться аспирационным психпометром);
температуры и относительную влажность наружного и рециркуля-
рециркуляционного воздуха (при наличии рециркуляции):
количество воздуха до и после камеры; невязка, характеризующая
величину подсоса или потерь воздуха в камере, не должна превышать
5% от количества поступающего воздуха;
расход воды, определяемый по скоростному водомеру или путем
выборочного замера производительности одной форсунки (по одному
замеру на каждые 10—15 установленных форсунок) при помощи наса-
насаживаемого на форсунку резинового шланга и мерного бачка; в послед-
последнем случае расход воды принимается равным произведению средней
фактической производительности одной форсунки на количество уста-
установленных форсунок;
коэффициент орошения fx по формуле
W
? = -— кг/кг,
и
где ? — расход воды, подаваемый в камеру, в кг/час;
G — количество воздуха, проходящего через камеру, в кг/час;
потери давления в камере, определяемые как разность полных дав-
давлений до и после камеры, а при равенстве сечений проходящего воз-
воздушного потока до и после камеры — как разность соответствующих
статических давлений; в тех случаях, когда потери давления в камере
значительно превосходят расчетные, необходимо определить сопротив-
сопротивление движению воздуха каждого элемента камеры—входного сепара-
сепаратора (при его наличии), оросительного пространства и выходного сепа-
сепаратора;


112 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
напор воды (в м вод. ст.) перед форсунками, определяемый по по-
показанию манометра, установленного у циркуляционного насоса, с кор-
корректировкой на разность высот расположения камеры и манометра,
а также с учетом потерь напора в трубопроводе от места присоедине-
присоединения манометра до входа в камеру (если эта корректировка меняет ве-
величину напора менее чем на 10%, ею можно пренебречь);
температуру стекающей воды.
Холодопроизводительность камеры Q определяется по следующей
формуле:
Q = 0,24-G (^нач — *кон) ккал/час, F0
где G — количество воздуха, проходящего через камеру, в кг/час;
*нач и tKm — соответственно начальная (до камеры) и конечная
(после камеры) температуры воздуха по сухому тер-
термометру.
Эффективность работы камеры ? определяется как отношение фак-
фактической разности температур или влагосодержаний воздуха но и после
оросительной камеры к максимальной возможной (при 100%-ном на-
насыщении влагой выходящего из камеры воздуха), т. е.
„ ^нач ^кон "кон "нач .»...
^нач *в "кон-нас "нач
где tB —температура циркулирующей в камере воды (в уста-
установившемся состоянии);
d-на ? и ^кон— соответственно начальное (до камеры) и конечное (пос-
(после камеры) влагосодержание воздуха в г/кг;
^кон.нас —влагосодержание выходящего из камеры воздуха при
его 100%-ном насыщении влагой (по /—d-диаграмме
в точке пересечения луча процесса с кривой 100%-ной
влажности) в г/кг.
Испытание оросительной камеры должно производиться при уста-
установившемся состоянии в течение 1 часа с интервалами 10 мин. Резуль-
Результаты испытания сводятся по форме, приведенной в табл. 32.
3. НАЛАДКА РАБОТЫ КАМЕР
Наладка неудовлетворительно работающих оросительных камер мо-
может быть достигнута следующими средствами:
а) изменением количества и напора воды, подаваемой в камеру
(изменение скорости вращения насоса при его установке па ремен-
ременной передаче; смена форсунок на более эффективные для данных усло-
условий; изменение количества форсунок; смена насоса);
б) изменением количества наружного, а в холодный период года
и рециркуляционного воздуха, поступающего в камеру (уменьшение
количества наружного воздуха допускается лишь до предела, обеспечи-
обеспечивающего соблюдение санитарных норм на рабочих местах);
в) изменением температуры воздуха, поступающего в камеру в зим-
зимний период;
г) устранением недостатков устройства камеры (ремонт или заме-
замена сепараторов; при наличии поддонов с поплавковыми кранами —


IX. Испытание и наладка оросительных камер
113
Таблица 32
Результаты испытания эффективности оросительной камеры,
работающей по адиабатическому процессу
Цех, отделение-
-Дата проведения испытания-
Наименование показателей
Поперечное сечение камеры
Длина камеры
Производительность насоса (указать тип, марку
и 'наименование завода-изготовителя)
Напор, развиваемый насосом
Скорость вращения насоса
Размеры фильтрующей поверхности водяного
фильтра (указать тип фильтра)
Количество форсунок (указать тип и диаметр вы-
выходного отверстия)
Средняя производительность форсунки
Напор воды перед форсунками
Количество сепараторов (указать тип сепаратора)
Количество воздуха, поступающего в камеру (при
наличии рециркуляции указать отдельно коли-
количество наружного и рециркуляционного воздуха)
Количество воздуха, уходящего из камеры
Усредненное количество воздуха, проходящего че-
через камеру
Коэффициент орошения
Потери давления в камере
Температура воздуха перед камерой
по сухому термометру
» мокрому
(при наличии рециркуляции указать отдельно
температуру наружного и рециркуляционного
воздуха)
Температура воздуха после камеры:
но сухому термометру
, мокрому „
Относительная влажность воздуха:
до камеры
после камеры
Температура стекающей воды
Эффективность работы камеры
Примечания
Единица
измерения
м?
м
м?\час
м вод cm
об\мин
шт.
кг\час
м вод. ст.
шт
кг\час
„
кг\кг
кг)мг
град.
„
•
%
„
град.
Резуль-
Результаты
испытания
обеспечение залива водой нижних кромок сепараторов; размещение
форсунок в шахматном порядке и т. п.).
При наладке оросительных камер, работающих по адиабатическо-
адиабатическому процессу с тонким распылом воды, следует руководствоваться сле-
следующими практическими нормативами:


114 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
средняя скорость движения воздуха в камере 2—3 м/сек;
коэффициент орошения от 0,2 до 1 кг/кг;
давление воды перед форсунками для тонкого распыла воды не
менее 2,5 ати;
предельная величина эффективности для двухрядных камер 0,9, а
для трехрядных камер 0,95.
X. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ВРЕДНОСТЕЙ,
ВЫДЕЛЯЮЩИХСЯ В ПОМЕЩЕНИЕ,
МЕТОДОМ ПРОВЕДЕНИЯ БАЛАНСОВ
ПО ТЕПЛУ, ВЛАГЕ И ГАЗАМ
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Балансы по теплу, влаге и газам составляются после наладки
вентиляционных систем в тех случаях, когда борьба с соответствую-
соответствующими производственными вредностями, осуществляемая полюстью или
частично общеобменной вентиляцией, не дает надлежащего санитарно-
гигиенического эффекта. Целью баланса по теплу, влаге и газам яв-
является выявление количества указанных вредностей, выделяемых в об-
обследуемом (помещении в процессе производства, для последующего
определения необходимого воздухообмена.
Тепловой баланс составляется по помещениям, где технологиче-
технологический процесс сопровождается только тепловыделениями.
Тепловой и влажностный балансы составляются по помещениям,
где в процессе производства выделяются тепло и влага
Газовый баланс составляется по помещениям, где технологический
процесс сопровождается выделениями вредных газов.
Тепловой, влажностный и газовый балансы составляются по поме-
помещениям, где процесс производства сопровождается выделением тепла,
влаги и газов.
В помещении, где одновременно выделяется несколько газовых
вредностей (кроме растворителей и раздражающих газов), баланс со-
составляется по газу, для ассимиляции которого требуется наибольшее
количество вентиляционного воздуха.
При одновременном выделении в воздух помещения паров несколь-
нескольких растворителей (ацетон, спирты, эфиры уксусной кислоты и др)
и раздражающих газов (серный и сернистый ангидриды, хлористый во-
водород и др.) балансы следует составлять по каждому из парое раство-
растворителей и раздражающих газов.
При составлении балансов по теплу и влаге инструментальными ис-
испытаниями определяется количество тепла и влаги, поступающих и
уходящих из помещения.
При составлении баланса по газу в процессе инструментапьных ис-
испытаний отбираются пробы воздуха для определения количества газа
в поступающем и уходящем воздухе.
Испытания должны проводиться при нормальном состоянии и
нормальной загрузке технологического оборудования
В помещениях с равномерным технологическим процессом (когда в


X. Определение количества производственных вредностей 115
течение каждой рабочей смены повторяются однородные производствен-
производственные операции, а характер и количество выделяющихся вредностей
остаются более или менее постоянными) испытания проводятся, как
правило, в течение одной смены, при этом рекомендуется выполнять-
при составлении баланса по теплу и влаге — 4—5 циклов (ком-
(комплексов) необходимых инструментальных замеров;
при составлении баланса по газу — 2—3 цикла (комплекса) ин-
инструментальных замеров и отборов проб воздуха.
Продолжительность одного цикла испытаний при составлении ба-
баланса по теплу и влаге в помещениях с равномерным технологическим
процессом составляет 1—1,5 часа, а при составлении баланса по га-
газу — 2—3 часа.
В помещениях со ступенчатым технологическим процессом, когда
характер и количество выделяющихся производственных вредностей
изменяются во времени, количество циклов испытаний определяется
с учетом местных условий При этом продолжительность каждого цик-
цикла должна быть достаточной для учета особенностей соответствующего
технологического режима.
Испытания для составления баланса по теплу, влаге и газу про-
проводятся в каждом обособленном помещении не менее двух раз в раз-
различные дни. Если же по результатам двух испытаний, проведенных в
условиях одинакового технологического режима, расхождение в коли-
количествах выделяемых производственных вредностей превышает 15%,
испытания необходимо провести в третий раз для проверки и уточнения
данных первых двух испытаний.
Тепло от солнечной радиации, поступающее в обследуемое поме-
помещение, при составлении баланса по теплу и влаге должно учитываться
при температуре наружного воздуха > 10°. В пасмурные дни это тепло
не учитывается.
При составлении баланса по теплу и влаге необходимо учитывать
теплопотери помещения через внешние ограждения. Теплопотерями
можно пренебречь, если разность между средней температурой воздуха
в обследуемом помещении и температурой наружного воздуха или воз-
воздуха смежных помещений не превышает 10°.
В отопительный период в балансе по теплу и влаге должно быть
определено количество тепла, выделяемое в помещение действующими
отопительными и отопительно-вентиляционными установками. Для упро-
упрощения работы рекомендуется выключение отопительных и отопительно-
вентиляционных устройств в обследуемом помещении на период про-
проведения испытаний, если это представляется возможным по местным
условиям.
При наличии в помещении горячих неизолированных магистральных
трубопроводов, которые в дальнейшем предполагается изолировать, в
балансе по теплу должно быть учтено количество тепла, выделяемого
ими в помещение.
^Испытания не следует проводить в день, непосредствен до следую-
следующий за нерабочим днем, а также в первые два часа работы первой смз-
ны при односменной и двухсменной работе.
Испытания в помещениях, вентилируемых средствами аэрации, не
должны проводиться при сильном порывистом ветре (при скорости
ветра свыше 7—8 м(сек),


116 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
2. ПОДГОТОВКА К ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ
До проведения испытаний необходимо·
ознакомиться со строительными конструкциями внешних огражде
ний обследуемого помещения;
выявить основные источники, а также периодичность и продолжи
тельность выделения тепла, влаги и газа;
предварительно выявить направление воздушных потоков в про-
проемах, где воздух может одновременно поступать и удаляться из по-
помещения (проемы в смежные помещения, ворота и т. д), с целью опре-
определения порядка производства замеров в процессе проведения испы-
испытаний,
определить фактическую производительность и число оборотов вен-
вентиляторов вентиляционных установок, а также производственных
вентиляторов (дутьевых установок, дымососов и т. п.), обслуживающих
обследуемое помещение;
в необходимых случаях, при отсутствии ясности в характере и сте
пени загрязненности воздушной среды помещения, произвести предва-
предварительный отбор и анализ проб воздуха на содержание газов,
выделяющихся в помещение, с целью выявления преобладающей вред-
вредности, предварительный отбор проб воздуха следует производить в ос-
основных характерных местах — у рабочих мест в зоне возможного
скопления газовых вредностей и в местах отвода из помещения загряз-
загрязненного воздуха.
Перед проведением испытаний необходимо разработать программу
предстоящих работ, в которой должны быть предусмотрены.
согласованные с технологами дни и часы начала и окончания
испытаний, количество и продолжительность циклов каждого испытания;
мероприятия по установлению необходимого режима работы произ-
производственного оборудования и отопительно-вентиляционных устройств в
период испытаний;
места инструментальных замеров и отборов проб воздуха для опре-
определения концентрации газовых вредностей (включая места, расположен-
расположенные вне обследуемого помещения); эти места должны быть нанесены на
планах и разрезах помещения, а также на схемах воздуховодов венти-
вентиляционных установок принятыми условными обозначениями; все места
замеров и отборов проб должны быть занумерованы на чертежах по-
порядковыми номерами;
распределение между работниками, участвующими в проведения
испытаний, точек замеров и мест отбора проб воздуха.
Каждому участнику проводимого испытания должна поручаться
работа по замеру скоростей, температур и влажности поступающего
или уходящего воздуха или по отбору проб воздуха с учетом возмож-
возможности ее окончания за время, предусмотренное для проведения каждого
отдельного цикла работ.
3. ПРОВЕДЕНИЕ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИИ В ОБСЛЕДУЕМОМ
ПОМЕЩЕНИИ
Определение температуры и влажности наружного воздуха произ-
производится с помощью психрометров, установленных в тени и защищенных
от атмосферных осадков


X. Определение количества производственных вредностей 117
Замеры давления атмосферного воздуха производятся барометрами.
Относительную влажность наружного воздуха допускается при-
принимать по данным ближайшей метеорологической станции. Там же мо-
могут быть получены сведения о барометрическом давлении воздуха в
период проведения испытаний.
Скорость ветра определяется с помощью чашечного анемометра с
крыши у наружной стены здания с наветренной стороны. При наличии
фонарей анемометр должен быть поднят с помощью шеста ча высоту,
превышающую отметку верхней кромки фонаря на 1—1,5 м.
Направление ветра определяется флюгером по направлению дыма
или с помощью бумажной ленты длиной 1,5—2 м, прикрепленной к
шесту.
Одновременно с температурой и влажностью наружного воздуха
в рабочем журнале кратко отмечаются условия погоды (ясно, пасмур-
пасмурно, снег и г. д.); при переменной погоде в теплый период года необхо-
необходимо также оценивать продолжительность освещенности солнечным
светом в течение каждого цикла работ.
Производительность вентилятора в течение каждого цикла испы-
испытаний /,ц допускается определять на основе замеров только числа их
оборотов в минуту по формуле
Ln = L— м3/час, F2)
где L и ? —соответственно производительность и число оборотов в
минуту вентилятора, определенные до производства
испытаний для составления баланса;
«ц — число оборотов в минуту вентилятора, замеренное при
проведении соответствующего цикла испытаний.
В процессе испытаний необходимо следить за тем, чтобы положение
дросселирующих устройств в вентиляционных установках не изменилось.
Температуры и влажность воздуха в обследуемом помещении опре-
определяются психрометрами, а в тех случаях, когда баланс составляется
только по теплу или по газу, температуры измеряются термометрами.
Скорости и объемы воздуха, поступающего в помещение и уходя-
уходящего из него, определяются:
в открытых дверных и технологических проемах и воротях;
в открытых фрамугах окон — через каждые 10—12 м отдельно для
каждого яруса остекления каждой наружной стены помещения (с ука-
указанием страны света);
в открытых фрамугах фонарей — через каждые 10—12 м для
каждой стороны каждого яруса остекления фонаря;
в вытяжных шахтах (дефлекторах) — в одной шахте (одном
дефлекторе) на каждую группу однотипных шахт (дефлекторов), рабо-
работающих в одинаковых условиях.
Количество мест замеров температуры и влажности уходящего
воздуха в проемах окон и фонарей помещения может быть принято
в 2 раза меньше количества мест замеров скоростей воздуха в этих


U8 Раздел пятый. Испытание а Наладка систем вентиляции
проемах. При этом, однако, на каждый ярус остекления каждой наруж-
наружной стены и каждой стороны фонаря должно быть сделано не менее
двух замеров температуры и влажности.
Температура и влажность наружного воздуха, поступающего а
обследуемое помещение, определяются по психрометрам, установлен-
установленным снаружи по одному на каждую наружную стену.
Скорости, объемы, температуры и влажность воздуха, подаваемого
механическими приточными установками в обследуемое помещение,
определяются: если вентилятор расположен в помещении, где прово-
проводится баланс", — на линии нагнетания у вентилятора; если вентилятор
расположен вне обследуемого помещения — на магистральном нагне-
нагнетательном воздухоЕоде при входе в помещение.
Скорости, объемы, температуры и влажность воздуха, удаляемого
из обследуемого помещения механическими вытяжными установками
(за исключением местных вентиляционных систем, отсасывающих от
технологического оборудования нагретый или увлажненный воздух),
определяются: если вентилятор расположен в помещении, где прово-
проводится баланс, — на линии всасывания у вентилятора; если вентилятор
расположен вне обслуживаемого помещения — на ближайшем к вен-
вентилятору участке магистрального всасывающего воздуховода, распо-
расположенном в помещении.
При наличии местных вентиляционных установок, отсасывающих
от технологического оборудования тепло и влагу, определяются ско-
скорости, объемы, температуры и влажность воздуха, подсасываемого из
обследуемого помещения в местные отсосы (укрытия).
В том случае, когда приточная или вытяжная установка обслужи-
обслуживает не только обследуемое, но и смежные помещения, замеры произ-
производятся в сборном воздуховоде, обслуживающем вентиляционные от-
отверстия обследуемого помещения, или непосредственно от каждого из
этих отверстий.
При наличии технологических вентиляторов определяются темпе-
температура, влажность и количество воздуха, подаваемого этими вентиля-
вентиляторами в помещение или удаляемого из него.
В отопительно-вентиляционных установках, работающих на режиме
частичной рециркуляции, по каждой установке должны определяться
скорости, объемы, температуры и влажность воздуха, нагнетаемого в
помещение, а также рециркуляционного воздуха (перед его смешением
с наружным воздухом).
За период каждого цикла работ скорости воздуха в каждом месте
замера замеряются дважды.
Температуры и влажность воздуха определяются на фиксирован-
фиксированных рабочих местах и в проходах в рабочей зоне A,5—2 м от уровня
пола).
Для ^выявления количества тепла, поступающего в помещение от
солнечной радиации, определяются фактически облучаемые площади
покрытия помещения, а также остекленных поверхностей окон и фо-
фонарей.
Для подсчета количества тепла, выделяемого в обследуемое поме-
помещение нагревательными приборами отопления (если систему отопления


X. Определение количества производственных вредностей US
нельзя выключить на период проведения испытаний), определяются
общая поверхность нагрева работающих приборов и средняя темпера-
температура их поверхности, принимаемая равной средней температуре тепло-
теплоносителя в приборах. При паровом отоплении температура нагреватель-
нагревательных приборов может быть принята равной температуре пара, соответ-
соответствующей замеренному давлению пара в магистрали, обслуживающей
обследуемое помещение.
При водяном отоплении для определения средней температуры при-
приборов производят выборочные замеры температуры отдельных приборов
на уровне их середины (или горячих и обратных подводок к приборам):
у 2—3 приборов, ближайших к тепловому вводу; у 2—3 приборов, наи-
наиболее отдаленных от него, и у 2—3 приборов, находящихся примерно в
среднем положении.
Замеры температуры поверхности нагревательных приборов могуг
производиться либо термометрами с гильзами, установленными в пото-
потоке циркулирующей воды, либо с помощью термсшаю и потенцио-
потенциометра.
Для определения количества тепла, выделяемого в помещение ма-
магистральными горячими неизолированными трубопроводами, опреде-
определяется поверхность нагрева и замеряется температура поверхности
каждого такого трубопровода.
Отбор проб воздуха при составлении баланса по газу должен
производиться в течение каждого цикла работ в следующих местах:
на выходе воздуха из аэрационных фонарей по одной—две пробы
на каждые 50 м по длине обследуемого помещения;
на выходе воздуха из фрамуг и проемов в наружных стенах — по
одной пробе на каждые 50 м периметра здания;
на выходе воздуха через проемы из смежных помещений — по
одной пробе на каждые 50 м внутренней стены, но не меяее чем по
одной пробе на каждое смежное помещение;
снаружи здания с наветренной стороны на высоте 1,5 м от уровня
земли — по одной пробе на каждые 100 м длины здания;
во всасывающих воздуховодах перед вентиляторами всех вытяжных
установок, кроме местных установок, отсасывающих газ, по которому
составляется баланс, — по одной пробе на каждую установку;
в местах подсоса воздуха из обследуемого помещения местными
отсосами от оборудования, выделяющего газ, по которому составляется
баланс, — по две—три пробы на каждую группу однотипных местных от-
отсосов, отрегулированных на равномерное количество удаляемого воз-
воздуха;
в местах отсоса воздуха из помещения или подачи в помещение
воздуха производственными вентиляторами— по одной пробе на каж-
каждый вентилятор;
в воздухозаборах тех приточных механических установок, которые
по визуальному обследованию могут быть загрязнены газом, по кото-
которому составляется баланс (близость к местам выбросов вытяжных
установок, к технологическим выбросам и т. п.),—по одной пробе на
установку!


120 Раздел пятый. Испытание а наладка систем вентиляции
в вытяжных шахтах (дефлекторах) — по одной пробе на каждую
группу однотипных шахт (дефлекторов), работающих в одинаковых
условиях;
на фиксированных рабочих местах и в проходах — количество проб
определяется с учетом местных условий.
Все замеры, произведенные в процессе проведения испытаний, за-
заносятся в рабочие журналы отдельно по каждому циклу работ. Нуме-
Нумерация мест замеров и отборов проб воздуха в журналах должна соот-
соответствовать нумерации, принятой в чертежах, приложенных к програм-
программе работ.
Во время испытаний необходимо регистрировать в рабочих журна-
журналах все происходящие изменения технологического процесса, отражаю-
отражающиеся на состоянии воздушной среды помещения и оказывающие влия-
влияние на выпуск продукции.
Необходимо также получать у технологов и записывать в журна-
журналах данные для последующего определения удельных выделений вред-
вредностей (количество изготовленной продукции, количество основного
действующего технологического оборудования и пр.).
В журналах отмечается также общая мощность работавших во
время испытаний источников искусственного освещения.
4. ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ ЗАМЕРОВ И АНАЛИЗОВ ПРОБ
ВОЗДУХА ПЕРЕД СОСТАВЛЕНИЕМ БАЛАНСОВ
Перед составлением балансов производят обработку результатов
замеров и данных анализов взятых проб воздуха отдельно по каждому
циклу проведенных работ.
При этом определяют:
средние значения скоростей, температур и относительной влажности
воздуха в отдельных проемах, через которые воздух поступает' или
уходит из помещения;
площади проемов, а при выборочных замерах — общие площади
соответствующих однотипных проемов;
средние значения скоростей, температур и относительной влаж-
влажности по группам однотипных проемов (при выборочных замерах);
объемы воздуха, проходящие через каждый проем, а пои выбороч-
выборочных замерах — через соответствующие однотипные проемы;
общие объемы воздуха, поступающего и уходящего из помещения.
Усредненные значения скоростей, температур и влажности воздуха
и средние концентрации газа, а также общие объемы поступающего и
уходящего воздуха по отдельным циклам работ сопоставляются между
собой. При этом должны быть учтены имеющиеся в рабочих журналах
отметки о ходе технологического процесса, изменениях внешних метео-
метеорологических условий и других факторов, которые могли повлечь за
собой увеличение или уменьшение производственных вредностей в
обследуемом помещении.
При отсутствии возможности объяснить значительное отклонение
отдельных усредненных или итоговых данных того или иного цикла
работ от соответствующих цифр других циклов эти данные должны
быть исключены из последующих расчетов как ошибочные.


Температура t В град.
Приведенное давне тле Ш ? мм рт ст.


X. Определение количества производственных вредностей 121
При равномерном технологическом процессе на основе усреднетых
и итоговых данных по каждому циклу работ составляют усредненные
и итоговые данные по всем проведенным испытаниям. Эти данные за-
записывают в форму баланса по теплу и влаге или по газу.
При ступенчатом технологическом процессе баланс составляют раз-
раздельно по каждому основному его этапу или по этапу, связанному с
наибольшим выделением производственных вредностей (в соответствии
с программой испытаний).
5. СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ПО ТЕПЛУ И ВЛАГЕ
Содержание таблицы баланса по теплу и влаге делится на три
основных раздела. А, Б и В (табл. 33).
Деление таблицы баланса на указанные разделы дано в методиче*
ских целях — для уяснения рекомендуемой последовательности дей-
действий при ее заполнении. На практике таблица обычно составляется
без каких-либо подзаголовков.
Во второй вертикальной графе раздела А таблицы указываются
отдельными горизонтальными строками:
места замеров температуры, влажности и скорости воздуха, уно-
уносящего тепло и влагу (магистральный воздуховод у вентилятора вы-
вытяжной установки ВУ №..., вытяжные шахты, фрамуги нижнего и верх-
верхнего ярусов фонаря, проемы в смежное помещение и т. д.);
места замеров температуры, влажности и скорости воздуха, при-
приносящего тепло и вла1у (магистральный воздуховод у вентилятора
приточной установки ПУ №.... оконные фрамуги нижнего и верхнего
стенового остекления, проемы в смежное помещение и т. д). Для про-
проемов в наружных стенах необходимо выделять отдельно каждую на-
наружную стену с указанием ее расположения по отношению к стра-
странам света.
Объем воздуха L в м3/час, поступающего в помещение или ухо-
уходящего из него, определяется по формуле
1 = 3600 Fv.
Значения объемного веса ? уходящего или поступающего возду-
воздуха принимаются по номограмме на основе значений температуры (по
сухому термометру), относительной влажности и барометрического
давления (рис. 38).
Теплосодержание / и влагосодержание d воздуха определяются
по /—^-диаграмме, согласно показаниям сухого термометра и относи-
относительной влажности воздуха.
Вес уходящего и поступающего воздуха (G в кг/нас) определяет-
определяется по формуле
Количество тепла Q в ккал/час, содержащегося в уходящем и по-
поступающем воздухе, определяется по формуле
Q=/G.
Количество влаги D в г/час в уходящем и поступающем воздухе
определяется по формуле


Раздел пятый. Испытание и наладка систем венгиляЦик
тра
направление и скорость ве
Поступает в поме-
помещение
Уходит из поме-
помещения
Параметры воздуха
а а "«Л
а 5 Biruax
???\?? а
эюъ\г
а й В1шэх
гя\ум1}1 а /
Е)! /г» а 1
OOh\tfV а
>io3\w ? а ех&тгеоя
чхэоаомэ BBHirsdo
Характеристика
отверстия
i'v a
Наименование
отверстия
со
о
оо
СО
«г возду
омещенг
щем в ?
S
к:
щения и по
1,ем из поче
¦?
ла « влаги
ше теп
•о
о
л. с
Уходит из по-
помещения
(вытял'ка)
I
1
t—*
Итого ушло
из помещения
Поступает в
помещение
(приток)


X. Определение количества производственных вредностей
Поступает в поме-
помещение
Уходит из поме-
помещения
Параметры воздуха
ооь\г
a Q lueira
????????
а ?) Bifiiax
?????? a
О Bxiceoa
a G HJBira
OOh\vO)f>t
a 6 Bimax
OOhjzy a
гл/г а р
г«\г^ а 1
% а Л
•iredj а °;
jOh\i.w a
7 ???????? иэгдо
У1ээ\п а а вхАт/еоа
qxaodoMO BBHiradQ
Характеристика
отверстия
цИ' а
J ЧГВ1ПС1/Ц
Наименование
отверстия
to
ю
СС
о
??
со
г~
о
ю
"*¦
со
(?
К
Итого по-
поступило в
помещение
Невязка по
вытяжке
(притоку)
и
>>
О
?
m
со
ffl
С,
^?
?
ю
m
d
?
?-,
?
2
&
Всего ушло
о,
сГ
??
? ч
и О1
а
5Ц
зг
03
a S
? ?
& 6
'ср.взв.пр
у плена я и
ЮС1П
:
S
I i
ш ^
a, S
и *?
-" О
f
& ^
В с ? г о по-
поступило
Солнечная
радиация
?
СУ
1 епло, выде-
выделяемое прибо-
приборами отопле-
отопления
Другие источ-
источники выделе-
выделения тепла
со


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
?
?
? <?
. s
?3
?-
?
с
?
юме
s 3
и
о
?
>?
^?/? г
а G и iBira
???? jvonx
a ft Р1ГПЭХ
q ???????
ЭиЪ ? с
я G HJBira
a ft В1ГПЭХ
OOh\ZX a
се
?
>1
4
СО
О
о
3
о,
мет
та
О.
са
С
г*/г a p
гя1гояя а /
Еяг/г?/ а 1
% я Л
•tfBdj а э?
j»fc/Eif a
7 BX-iCtfsoa иэч.90
чээ\к а л ???????
чхэойолэ ввтгэоэ
Характеристи
отверстия
z.w a
j/ 4??????1·?
Наименование
отверстия
П/Н o(Sf
(О
ю
V
та
о
?>
00
to
ю
со
-
в
•в·
?
Фактические
потери тепла
внешними ог-
ограждениями
помещения
с
Другие потери
тепла
о.
с
в
о
СУ
X
оп.;
<у s
О ?
3
s S
дан
<и
3
а;
а
S
S
0,
«5
я
3
?
6
С
?
о
ч
гупи
ПоС1
№
S
X
0J
3
о
в
?
S
о
ч
3
>>
to
13
m
S
U
со
3
аз
СЗ
ч
с
tj
?
со
«
ч
ca
ca
4
Б
cu
?
Cl,
в
Q
о
о
a,
с
доп.
(У
a
JS
О1
у,
и
000
и
эп.у
,-(
О
+
X
5S
ь ч
S ч
0J "
3" О
ё«
Суммарные ко.
ла и влаги
А и Б


X. Определение количества производственных вредностей
ение
3
<?
?
О
я
СО
О
ч
я
Посту
(К
S
я
g
0)
13 пом
о
ч
э
час
¦^~
аги в ?
ч
о
г^
CJ
а1
"ч"
СЗ
ь;
?
тепла
Со
а>
са
s
я
са
со
СЗ
сз
со
СО
тепл
ч
т
СУ
К |
К ^
я и
ч ?
Ч W
з 5
? ?
2?
Валовые теп;
и влаговыде.
1 й)
со s
§|
:оде ?
завис
мещении в ?
водства (не
сз
Ч
о
от времени г
I
И
1000
ч
со
03
СУ
J.
оп.пр "
с?
о,
я
СУ
X
сГ
о
1
X
>%
я
о
ч
СУ
и
•А
СУ
ч
я
с
я
Сводный балан!
и влаге
со
а1
5
ш
со
а,
о
ю
О)
ю
CJ
1
вал
СУ
?
СУ
1 СО 1
Я со <и
? ? S
Н О О)
Ч CL
роизво
е от в
Активные выдс
ла в ходе ?
(не зависящи
ни года)
а*
з
§
?
я
с
о
ч
?-
??
о
ч
о·
+
я
ш
со
m
?,
¦"°
1
X
>,
со'
S
©
о
СУ
Проверка
а):
год
я
ее
време
ь
о
s
3
«
и
S
03
СО
ш
я
са
?-
?
са
со
я
о
я
CU
о
и
01
о
о,
Я
д
№
S
Я
а
Ч
си
Ч
влагов
удельные
S
вина
ч
ч
3
m
о
ч
ые теп
дельные активн
Я
ИНИ
ч
ество
В"
я
Q
0,
?
<=t
, час, ?
<u
о
ед. пр
S
сз
а*
О
ед.
1
со
СУ
5
?
0,
?
t
ч
про
>х
о
S
сз
?
3
лрабат!
) на единицу ??
сз
•
т или Ш1
?
кции
>¦
ч
о
о,
я
о
з·
и
>s
о
вырабатываем!
кол
где ?
ас,
я·
§¦
о
—/
^L
;
s
?. час
>.
о
сц
«3
5*
сз
СУ
я
довани
кого обор
<?
ЛОГИЧ
О
я
X
<L>
?-
?
юнаон:
) на единицу о<
ю
4
я
орудов
ю
ческого о
S
хноло
о
ног
? основ
я
я
s
ч
о
оз
ь
и
з·
я
«5
О
енний
я
се
|
01
Ч
U
час, :
?,
f
Q
5^
s
"г-
??
СУ
S
ещени:
s
уемого по]
ч
ОбсЛ(
ю
о
еннего
о,
я
?
сз
"и4
ЕЯ
Я
?
помещ
обследуемого


126 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Разность между общим весом поступающего и общим весом ухо-
уходящего воздуха определяет величину невязки бнев- Значение Снев
вписывается в вертикальную графу 11, если общий вес поступающего
воздуха превышает общий вес уходящего воздуха, или в графу 14,
если общий вес поступающего воздуха меньше общего веса уходя-
уходящего воздуха
Для определения количества тепла и влаги, содержащихся в объ-
объеме воздуха (Знев· необходимо оценить его температуру и влажность
Если общее количество уходящего воздуха превышает количе-
количество поступающего в помещение воздуха, то температуру / Нев и влаж-
влажность <рнев принимают равными температуре и влажности наружного
воздуха В случае, когда количество поступающего воздуха превышает
количество уходящего возд>ха, tHeB и <рНев принимаются равными
средним значениям температуры и влажности в тех проемах, через
которые из обследуемого помещения удаляется основная масса воз
духа.
По принятым значениям tHeB и <рнев определяют значения 7нев>
¦'нев» ^нев· ^-???? Фнев и -^нев·
Общее весовое количество воздуха ? G (с учетом G нев), уходя-
уходящего из помещения и поступающего в него, указывается в графах 11
и 14. В обоих графах величины ? G должны быть одинаковыми.
Общие объемы уходящего 2Lyx и поступающего ??,?? воз-
воздуха определяются с учетом величины ????·
Суммарные количества удаляемых и поступающих в помещение
тепла и влаги SQyx, SQnp, EDyx и ???? определяются сум-
суммированием всех чисел, внесенных соответственно в вертикальные
графы 12, 15, 13 и 16.
Средневзвешенные значения теплосодержания и влагосодержания
уходящего и поступающего воздуха подсчитываются по следующим
формулам:
Тср.взв ух = ?? ' ^СР взв ПР = ?? '
?/У ????
ср.взв ух== \,Q ' cp.B3B.np~~ 2,(J
Эти значения вписываются в вертикальные графы 9 и 10 в тг\
же горизонтальных строках, где записаны суммарные количества уда-
удаляемых и поступающих в помещение тепла и влаги.
Из /—^-диаграммы по средневзвешенным значениям теплосодер
жания и влагосодержания уходящего и поступающего воздуха находят
и вписывают в вертикальную графу 6 средневзвешенные температуры
t и /
ср.взв.ух ^ср взв пр.
При составлении баланса только по теплу из баланса (см. табл. 33)
должны быть исключены вертикальные графы 7, 10, 13 и 16. При этом
объемный вес воздуха (графа 8) определяется по температурам, заме-
замеренным сухим термометром, и по барометрическому давлению, а теп-
теплосодержание воздуха — по формуле
/ =0,24/с ккал/кг, F3)
где tc—замеренная температура воздуха по сухому термометру.


X. Определение количества производственных вредностей 127
В отдельных случаях при отсутствии возможности по местным
условиям определить объемы уходящего из помещения или поступаю-
поступающего в помещение воздуха допускается составление баланса в пер-
первом случае только по притоку, а во втором случае только по вытяжке
При составлении баланса только по притоку следует принимать,
что ??ух=С?пр. В этом случае, помимо определения необходимых ско-
скоростей, объемов, температур и влажности поступающего в помещение
воздуха, должны быть также замерены температуры и влажность ос-
основных потоков уходящего воздуха
При составлении баланса только по вытяжке следует принимать,
что Gnp = Gyx. В этом случае, помимо определения необходимых
скоростей, объемов, температур и влажности уходящего воздуха, дол-
должны быть также замерены температуры и влажность поступающего в
помещение воздух.5.
В разделе Б таблицы баланса указываются дополнительные источ-
источники поступления тепла в помещение и дополнительные потери тепла
помещением, ие связанные с производственным процессом (солнеч-
(солнечная радиация; тепло, выделяемое отопительными и отопительно-венти-
ляциошг-ши установками; теплопотери наружными ограждениями зда-
здания), а также, хотя и связанные с производственным процессом, но ко-
колеблющиеся в значительных пределах в зависимости от времени года
(тепло, теряемое на нагрев поступивших в помещение холодных ма-
материалов и др ).
Количество тепла, поступающего в помещение от солнечной радиа-
радиации <Эрад через остекленные поверхности и покрытие, определяют с уче-
учетом продолжительности солнечного освещения в период проведения
испытаний- по следующим формулам:
для остекленных поверхностей
ккал\час\ F4)
для покрытий
ккая/час, F5)
где Гост я Fn — поверхности соответственно остекления и покры-
покрытия в л2;
Qoct я qa — величина радиации через 1 м2 поверхности соот-
соответственно остекления и покрытия в ккал/м2 час;
^осг — коэффициент, зависящий от характеристики остек-
остекления;
лосв — время освещения солнечным светом внешних
ограждений помещения в процессе проведения ис
пытаний в мин.;
яобщ — общая продолжительность испытаний в мин.
Значения величин ^Ост> Яп и ^ост определяются по табл 34.
Величина <3рад подсчитывается
если солнцем освещалась одна наружная стена — по остеклению,
расположенному в этой стене, и через перекрытие и фонарь;


Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
о-
¦ Ы. ч
ю
со
о
со
о
со
о
ю
гр
1О
· S
г-; "* ос t^ to ·
о
?
стек
о
1)
о
я
*я
о
О)
S
к
?
о
(У
К
и
си
0) СО
ОСТ
агря
О) СО
о
аз
га
X
X
я
3*
3
н ·
о .
0) ·
S
X '
т ·
й|
СО Q
я ^
5»
s
3
m
о
е-.
S
д
сэ
о,
?
иа
41 СО
S
Я
Ч
0)
со
0>
S3
э
а)
Ш ^ w u. сд '-' а*
ЧОСЮсоОРЭ
S 3


X. Определение количества производственных вредностей 129
если солнцем освещались две взаимно-перпендикулярные стены —
по остеклению обеих стен с коэффициентом 0,7 и через перекрытие
и фонарь.
Количество тепла, выделяемое приборами центрального отопления,
Q0T определяется по формуле
Q0T = kF (/cp — *р 3) ккал/час, F6)
где k — коэффициент теплопередачи прибора в ккал/м2 час град;
F — общая поверхность нагрева приборов, установленных в обсле-
обследуемом помещении, в ж2;
^ср —¦ средняя температура поверхности приборов;
^р.з—средняя температура воздуха в рабочей зоне помещения.
Количество тепла, выделяемого неизолированными горячими ма-
магистральными трубопроводами, должно определяться по той же форму-
формуле, что и тепло, выделяемое нагревательными приборами.
Количество тепла, выделяемого воздушно-отопительными агрегата-
агрегатами Qb.ot» a также вентиляционными установками, работающими на
режиме полной рециркуляции (если они не могли быть выключены на
период проведения испытаний), определяется по формуле
Фв от = °>24 (*кон — *нач) Ц к кал! час, F7)
где tK0H —температура воздуха, нагретого в агрегате или вентиля-
вентиляционной установке;
^нач — температура воздуха перед входом в отопительный агрегат
или в рециркуляционном канале вентиляционной установки;
L — расход воздуха, определенный до или после агрегата (ре-
(рециркуляционной установки), в м?/час;
? — объемный вес воздуха в месте определения расхода возду-
воздуха в кг/м3.
Количество тепла, выделяемого в помещение в результате солнеч-
солнечной радиации, нагревательными приборами центрального отопления,
неизолированными горячими магистралями, воздушно-отопительными
агрегатами и вентиляционными установками, работающими на режиме
полной рециркуляции, а также другие дополнительные тепловыделения
вносятся непосредственно в вертикальную графу 15 раздела Б табл.33.
При наличии вентиляционных установок, работающих на режиме
частичной рециркуляции, должны быть отдельно учтены в вертикаль-
вертикальных графах 12 и 15, 13 и 16 раздела А таблицы баланса количества
тепла и влаги в воздухе, засасываемом этими установками из поме
щения (в рециркуляционном канале), и в воздухе, подаваемом ими
в помещение. Для производства необходимых расчетов должны быть
запогшены и все предшествующие вертикальные графы таблицы.
Теплопотери наружными ограждениями помещения определяются
в соответствии с указаниями первого раздела справочника
Потери тепла на нагрев холодных материалов Qx.mi поступающих
в обследуемое помещение, определяются по формуле
<ЭХ м = °м с (?? з — tu) В ккал/час,
где <7М—вес материала в кг/час;
с — теплоемкость материала в ккал/кг град;
^р.з —температура воздуха в рабочей зоне;


130 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
tu — температура поступающего материала;
В —коэффициент интенсивности поглощения тепла, принимае-
принимаемый равным: для изделий, несыпучих материалов и транс-
транспортных средств в первый час нахождения в цехе — 0,5, во
второй час — 0,3 и в третий час — 0,2; для сыпучих материа-
материалов в первый час нахождения в цехе — 0,4, во второй час —
0,25, в третий час — 0,15, в четвертый час — 0,1 и в пятый
час — 0,05.
Дополнительные потери тепла вносятся непосредственно в верти-
вертикальную графу 12 раздела Б таблицы баланса.
R разделе В таблицы баланса вписываются отдельными горизон-
горизонтальными строками: суммарные количества уходящего и поступающего
тепла и влаги (п. 1), общие тепловыделения и влаговыделения в ходе
производства (п. 2); сводный баланс по теплу и влаге в обследуемом
помещении (п. 3).
Суммарные количества тепла B(?ух+2Х?Д0П<уХ и 2Qnp +2<2ДОп.пр )
определяются в результате суммирования итогов граф 12 и 15 в раз-
разделах А и Б таблицы баланса.
Суммарные количества влаги, выраженные в кг/час, переносятся
в раздел В из итогов раздела А табл. 33.
Валовые тепловыделения (Звал и влаговыделения D в процессе
производства, не зависящие от времени года, определяются по формуле
Свал = (Щх + ?C??? . уХ) — №Р-+ 2<ЭДОП пр) ккал/час F9)
??)?? — ??>??
D = ?000 кг/час. ?70)
В строке сводного баланса количество тепла и всей влаги, уходч-
щих из помещения, должно быть равно количеству тепла и влаги, по-
поступающих в помещение.
Активные тепловыделения Q а , выделяемые в процессе производ-
производства и не зависящие от времени года, составляют
Qa = Рвал - D E95 + 0,47/ср взв. ух) ккал/час. G1)
Для проверки величину Q а следует также определить по формуле
ас. G2)
По результатам баланса по теплу и влаге определяются;
а) удельные активные тепловыделения и удельные влагооыделения
в помещение в процессе производства на единицу вырабатываемой
продукции; на единицу основного технологического оборудования или
на 1 ж3 внутреннего объема помещения.
При расчете воздухообмена необходимо скорректировать величины
Qa и D с учетом намеченного увеличения производительности цеха.
Эта корректировка произродится на основе определенных удельны<
тепло- и влаговыделений. Величину Qa также необходимо скорректи-
скорректировать с учетом зависящих от времени года расчетных дополнительных
выделений тепла (солнечной радиацией, отоплением и др.) и расчетных


X. Определение количества производственных вредностей 131
потерь тепла (наружными ограждениями, на нагрев холодных мате-
материалов, поступающих в помещение в зимний период и др.I.
Если испытания проводились при отсутствии искусственного осве-
освещения или при частичном выключении светильников, то величина Q а
должна быть скорректирована и с учетом расчетных выделений тепла
от источников искусственного освещения по формуле
Q0CB = 860 N ккал/час, G3)
где N — суммарная мощность источников освещения в кет.
В производственных помещениях с тепловыделениями, когда весь
поступающий в помещение воздух подается в рабочую зону и вентиля-
вентиляция осуществляется по схеме «снизу-вверх», определяется коэффициент
га, характеризующий отношение активных тепловыделений, отражаю-
отражающихся на температуре воздуха в рабочей зоне, к общему количеству
активных тепловыделений в помещении.
Коэффициент m используется при расчете общеобменной вентиля-
вентиляции и определяется по формуле
0,24@ - GM) (tO - t,D взв п_)+ Q'n(t —tH) — Q'
m = , G4)
<2а-0,24<?м(/р8-'ср.взв.пр>
1де (?м — вес воздуха, удаляемого местными отсосами, в кг/час;
???3—средняя температура воздуха в рабочей зоне;
??—средняя температура наружного воздуха;
Qn—удельные теплопотери на высоте рабочей зоны на Г раз-
разности температур (на высоте до 2 м от пола) в ккал/час
град;
<2рад—количество тепла, поступающего в нижнюю зону цеха от
солнечной радиации, в ккал/час.
В формуле G4) можно пренебречь·
объемом воздуха, удаляемым местными отсосами Gu, если этот
объем не превышает 10% от общего воздухообмена;
солнечной радиацией в рабочую зону QpaA при производственных
тепловыделениях свыше 20 ккал/м3 час;
удельными теплопотерями нижней части внешних ограждений по-
помещения Qn при производственных тепловыделениях свыше
20 ккал/м? час и при проведении баланса в теплый пеоиод года.
Если по условиям проведенного баланса можно пренебречь вели-
величинами GM, Qn> фрад , то формула G4) принимает вид
} CpB3Bnp' /*7C\
— {10)
1 Необходимость изменения при расчете воздухообмена величины
Qa с учетом зависящих от времени года расчетных тепловыделений и
теплопотерь вызвана тем, что эта величина получена в балансе после
исключения влияния факторов сезонности, приведенных в разделе Б
табл. 33.


132 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Если активные тепловыделения в производственном помещении
расходуются только на нагревание воздуха (когда можно полностью
пренебречь теплопотерями через внешние ограждения помещения),
коэффициент m определяется температурным симплексом
f /
ср.взв.ух ср.взв.пр
Для производственных помещений с влаговыделениями при схе-
схеме вентиляции «снизу-вверх» определяется коэффициент твл> харак-
характеризующий отношение влаговыделений, влияющих на влагосодержа-
ние воздушной среды в рабочей зоне, к общему количеству влаговы-
влаговыделений в помещении:
G7)
ср.взв. пр/
а при отсутствии местных отсосов по формуле
^рз~ ^с
m р ср.взв.пр
ср.взв.ух ср.взв.пр
В тех случаях, когда тепло и влага в помещении выделяются одни-
одними и теми же источниками, коэффициент швЛ принимается равным
коэффициенту пг, подсчитанному для активных тепловыделений в том
же помещении.
Необходимый воздухообмен в зависимости от заданной температу-
температуры воздуха в рабочей зоне определяется в соответствии с указаниями
СН 7—57.
6. СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ПО ГАЗУ
При составлении баланса по нескольким газовым вредностям таб-
таблица баланса составляется раздельно по каждому из газов.
Вертикальные графы 1—8 и 10—11 (табл. 35) заполняются анало-
аналогично таблице баланса по теплу.
В графе 9 помещаются средние значения концентраций газа по
данным анализа проб воздуха.
В графах 12 и 13 приводятся количества газа в уходящем и по-
поступающем в помещение воздухе.
Величины GHen и ^нев определяются в соответствии с указаниями,
приведенными при составлении баланса по теплу и влаге (см. стр. 126).
С учетом полученного значения ?Нев определяют соответствующую
„ г (/нев
ей величину ???? , а также величину LHeB = ¦ .
Тнев
Концентрация газа в объеме LmB принимается равной:
при преобладании вытяжки над притоком — средней концентраиии
газа в проемах, через которые в помещение поступает основная масса
наружного воздуха;
'при преобладании притока над вытяжкой — средней концентрации
газа в проемах, через которые из помещения удаляется основная (масса
воздуха.


X. Определение количества производственных вредностей
Количество газа
в воздухе в г\час
Количество
воздуха
в кг\час
WSTflfflEUjilDOII
?3?????0??
duOOJ
-Э1ПО1ВНХХЭОП
ojatHBiOxji
вевл вигшахнэпноя
swjzx a I BXiiir
-гоа ээа ИННИЭЧ90
о? БХ
-Avsoa vuaivdannajj
OOhUw я ^U7 вхЛгеоа
олэгпшви^хэоц кэгдо
SOhlztY fl X^7 BxXlTSOfl
ojstnHiroxyC waago
иээ\к а а вхЛт/еоя
Ч1ЭОС1ОЯЭ ВВНГЭЙЭ
Характеристика отверстия
цИ' а
^/ qffBtnoiru
Наименование отверстия
u/ц «м-
со
-
о
?>
00
t~
to
ю
"?
СО
I. Вытяжка
С
Итого...
II. Приток


134 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Количество газа
в воздухе в г\час
Количество
воздуха
в кг]час
иэгпсяБиЛхэои
walmBiroxii
«JU/JOJ
-згпо1виЛхэои
олэгпвгохХ
%к\г а ц
вевл випвохнэпном
??\?? а 1 вхЛ»
-боя оэя ииниэгро
cl "X
-лтеоа Bd^xBdeuwox
JOhltw a "U7 вхАтеоя
олэпкмвиЛхэои иэаро
OOhjsW Я X^7 BXiCffEOa
олэгпв1ГохХ иэч.0,0
хээ\к а а вх^геоа
qxaodoMD BBHirsdQ
Характеристика отверстия
5if a
j qtfBTnoiru
Наименование отверстия
U/Ц ??
со
-
о
?>
00
?^
СО
??
?}-
со
CJ
Й
Итого ...
Невязка по вытяжке
(притоку)
о,
it
?,
toc
>>
to
PI
Q.
О
Всего . . .
1
Общие газовыделения в ходе
производства
+
{
тва:
5ОИЗВОДС
К
цессе п]
Баланс по газу
Удельные газовыделения в про
с. проо. час, где /--количество единиц продукции, вырабатываемой в час,
К
ювания г/ед обор, час, где ? — количество единиц основчого техно-
Ы3 час, где V — внутренний объем помещения.
-*. ^»
Q, о 1
О 05
на единицу выраОатываемой продукции
в тп или шт.;
на единицу основного технологическог
логического оборудования;
на 1 м3 внутреннего объема помещени


X. Определение количества производственных вредностей 135
После определения количества газа в объеме Lmn подсчитывают
суммарное количество газа, уходящего из помещения и поступающего
в помещение, а затем средневзвешенные концентрации газа в уходящем
и поступающем воздухе, т. е.
и «с
kcp.B3B.yx~ Щх и «ср.взв.пр — ???? ?'? ¦
Общее количество газа К, выделяющегося в помещение в процессе
производства, составляет
? = ????~???? г/нас. G9)
Последняя строка таблицы представляет собой баланс по газу.
В производственных помещениях с газовыделениями при схеме
вентиляции «снизу-вверх» коэффициент пгГ определяется по формуле
= ^-^)(уз-увзв,пр)_ (80)
г is т ? и и ' к '
•»\ JjMV'tcp.B3B.yx ср.взв.пр)
а при отсутствии местных отсосов по формуле
mr^ Vs-Ср.взв.пр
г ь ь '
^ср.взв.ух ^ср.взв. пр
В тех случаях, когда газ и тепло выделяются в производственное
помещение от общих источников, коэффициент т г принимается равным
коэффициенту т, определенному по формулам, приведенным на стр.
131—132.
Баланс по газу не следует составлять в тех случаях, когда по вы-
выявленным при испытании воздухообменам и концентрациям газа в ра-
рабочей зоне соответствие воздушной среды санитарной норме может
быть достигнуто без изменения принципиальной схемы вентиляции уве-
увеличением общего воздухообмена из расчета
/Va пр^
^необх == ?факт I I > (82)
\^нор ^??/
где 1Необх — необходимый воздухообмен в м31час;
•?-факт— фактический воздухообмен при проведении испытаний
в мг/час;
&р.з—средняя фактическая концентрация газа в рабочей чоне
в мг/л;
^пр— средняя фактическая концентрация газа в поступающем
в помещение воздухе в мг/л;
&нор— предельно допустимая концентрация газа по санитарной
норме в мг/л.
При отсутствии газа в поступающем воздухе приведенная формула
принимает вид
kp3
^необх = ?факт М3/ЧпС. (83)


136 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
XI. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА, НЕОБХОДИМОГО
ДЛЯ АССИМИЛЯЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
ВРЕДНОСТЕЙ
1. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА НА АССИМИЛЯЦИЮ
ИЗБЫТКОВ ТЕПЛА
Необходимый воздухообмен, обеспечивающий ассимиляцию тепло-
избытков С?"р° х, определяется, если допустимо пренебречь потерями
тепла ограждениями помещения, по следующим формулам
при наличии местных отсосов
а при отсутствии местных отсосов
Снеобх= Оа кг/час (85)
пр 0,24(г?ух-гн) '
где Qa — общее количество активного тепла, воздействующего на тем-
температуру воздуха в обследуемом помещении, в ккал/ча?;
QK -^количество тепла, удаляемого из помещения местными от-
отсосами, в ккал/час;
0,24 —удельная весовая теплоемкость воздуха в ккал}кг град;
tn —расчетная температура наружного воздуха;
tyx — температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помеще-
помещения (вытяжные проемы, фонари, шахты и др.), обеспечи-
обеспечивающая необходимую температуру в рабочей зоне
А'норм
где ?????? = (?? 3 — <н)норм—нормируемый (расчетный) перепад между
температурой рабочей зоны ??<3 и темпе-
температурой наружного воздуха;
m — коэффициент, определяемый в соответствии
с указаниями, приведенными на стр 131—
132.
2 РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА НА АССИМИЛЯЦИЮ
ГАЗОВЫДЕЛЕНИЙ
Необходимый воздухообмен, обеспечивающий ассимиляцию газо-
газовыделений, определяется по следующим формулам:
при наличии местных отсосов
yx


XI. Расчет воздухообмена 137
при отсутствии местных отсосов
LHeo6Xx= Ц мъ/час, (87)
ух н
где К — общее количество газа, выделяемое в по-
помещение по балансу, в г/час;
Ки = 1М (k 3 — kH)— количество газа, удаляемое из помещения
местными вытяжными установками, в г/час;
ka— концентрация газа в наружном воздухе,
поступающем в помещение, в г/м3 (мг/л);
kvx = kH 4- - — нормируемая концентрация газа в уходч-
тпт
шеи воздухе в г/м3 (мг/л);
^р°|м— предельно-допустимая концентрация газа в
воздухе рабочей зоны (по санитарным нор-
нормам) в г/м5 (мг/л);
тпГ— коэффициент, определяемый в соответствии
с указаниями, приведенными на стр. 135.
В цехзх, где основными вредностями являются газовыделения при
одновременном выделении тепла, воздухообмен, рассчитанный по газо-
газовыделениям, следует сопоставить с необходимым воздухообменом в
зимнее время для ассимиляции теплоизбытков ^зимбХ. Последний под-
считывается по формулам:
при отсутствии местных вытяжных установок
зим f f о 94 (? f \ 0 94
? ? ?/,*»* V VX ^^ П/ '
1 -{-
tyX tn
при наличии местных вытяжных установок
1
"О 94 кг1час>
-г
^уд
*ух *п
где ^?=? —А^норм—температура приточного воздуха при его по-
поступлении в рабочую зону;
норм
tV4 = — 4- / — температура уходящего воадуха;
ух m ? ?
Qa — активные тепловыделения в ккал/час;
tH — расчетная температура наружного воздуха;
Qa = Qa — Q№ — разность между активными тепловыделениями
и количеством тепла, удаляемого местными от-
отсосами, в ккал/час;
Q —удельное количество тепла, теряемого внешни-
внешними ограждениями, в ккал/час град.


1 38 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
В тех случаях, когда воздухообмен, определенный по формуле (88)
или (89) для зимнего периода, окажется меньше величины воздухооб-
воздухообмена, подсчитанного для ассимиляции газовыделений по формуле (86)
или (87), следует предусмотреть для холодного периода года установку
дополнительных отопительно-вентиляционных агрегатов или дополни-
дополнительный механический приток с подогревом воздуха (во избежание
переохлаждения помещения).
XII. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА ЕСТЕСТВЕННОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
Испытание аэрации следует производить в теплый период года
при наиболее напряженной работе цеха (например, во время разливки
стали в мартеновском цехе) и при нормальном действии имеющихся
установок механической вентиляции.
Перед испытанием работы аэрационных устройств следует произ-
произвести следующие подготовительные мероприятия:
сравнить выполненные в натуре аэрациониые устройства (количе-
(количество и площади приточных и вытяжных проемов, конструкции и углы
максимального открытия створок, механизмы управления аэранионны-
ми устройствами и ? д.) с проектом;
нанести на чертежи фасадов и разрезов обследуемого здания раз
меры площадей и углы максимального открытия створок аэрационных
проемов;
отметить на плане обследуемого помещения постоянные рабочие
места и технологическое оборудование, выделяющее тепло, влагу или
вредные газы;
составить план работ по проведению испытания, определив число
участников и их обязанности, наметив на плане и разрезах обследуемо-
обследуемого помещения точки замеров скоростей и температур, а в необходимых
случаях и влажности воздуха, а также места отбора проб воздуха на
содержание производственных вредностей.
В задуваемых фонарях их створки в случае направления ветра под
углом более 15° к продольной оси фонаря должны быть в процессе ис-
испытания закрыты с наветренной стороны и открыты с заветренной сто-
стороны. Если угол, образуемый направлением ветра и продольной осью
фонаря, окажется меньше 15°, створки задуваемых фонарей мотуг быть
открыты с наветренной и с заветренной сторон.
В незадуваемых фонарях створки должны быть при испытании
открыты с обеих сторон независимо от направления ветра. Должны
быть открыты и клапаны вытяжных шахт естественной вентиляции.
Приток должен осуществляться через все нижние аэрационные
проемы, а в наиболее жаркие дни — также через проемы ворот, аэра-
аэрационные ворота и наружные двери. В многопролетных зданиях, когда
воздух дополнительно поступает в обследуемые помещения через фо-
фонари смежного «холодного» пролета, створки этих фонарей должны
быть открыты.
При испытании аэрации инструментально определяются:
общее количество приточного воздуха, поступающего в помеще-
помещение естественным путем (через наружные и внутренние проемы) и по-


XII. Испытание и наладка естественной вентиляции 139
даваемого приточными или душирующими установками механической
вентиляции;
общее количество воздуха, удаляемого из помещения естественной
и механической вентиляцией;
средняя температура воздуха в рабочей зоне помещения (иа рабо-
рабочих местах и площадках);
средняя температура приточного воздуха (наружного и поступаю-
поступающего через внутренние проемы из смежных помещений);
среднее содержание газовых вредностей в воздухе рабочей зоны;
среднее содержание тех же газовых вредностей в воздухе, посту-
поступающем в помещение снаружи и из смежных помещений.
Если по местным условиям определить воздухообмен одновремен-
одновременно по притоку и по вытяжке не представляется возможным, испытание
может быть произведено по упрощенной методике с определением воз-
воздухообмена только по притоку или только по вытяжке.
Весь комплекс необходимых измерений повторяется 3 раза с интер-
интервалами 1—2 часа.
Результаты испытания по каждому циклу сопоставляютгя между
собой; в случае значительного расхождения результатов одного из
циклов с двумя остальными, произведенными в аналогичных производ-
производственных условиях, он признается ошибочным и исключается при под-
подсчете усредненных величин по испытанию в целом.
Результаты испытания заносятся в форму, приведенную в табл. 36.
При несоответствии фактической разности температур воздуха рабо-
рабочей зоны помещения и наружной (или среднего содержания газовых
вредностей) санитарным нормам следует изменить количество посту-
поступающего в помещение воздуха.
Необходимое количество воздуха определяется по следующим фор-
формулам.
1. В случаях, когда воздухообмен определяется теплоизбытками:
при наличии местных вытяжных установок
(Lnp - Lu) ?·3~*? + LM ????; (90)
при отсутствии местных вытяжных установок
1-обх = Lnp ~—^ м'/час, (91)
где Lnp— фактический воздухообмен в м3/час;
Lu— количество приточного воздуха, возмещающего воздух,
удаленный местными вытяжными установками r м^/час;
tp3—tH— фактический перепад между температурой в рабочей
зоне и температурой наружного воздуха;
А^норм— нормируемый перепад между температурой в рабочей
зоне и температурой наружного воздуха.
2. В случаях, когда воздухообмен определяется газовыделениями:
при наличии местных вытяжных установок
fe
(92)


140 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
?
о.
CS
к
К
К
?
?
с
м
«У
о.
?
о
Вытяжка
Приток
????????
Хээя Лиэтпдо л %
OOblzn я ??????? ээя
сж/г?/ я вхХхг
-еоя ээя ииниэчдо
•ffedj я BXjCireoa Bd
-XxBdauwax BBHTrado
я ??????? иэчдо
яээ\1Г я ????????
qxoodOMD BBHiradD
sit я qtfBtnoirn
вх^Сгеоя
Хэоя Лиэшдо я %
эвъ\гх ? ???????? ээя
гк\гя я BXitff
-еоя ээя и!чниэадо
•1гвйл я вхАтеоя
Bdixsdauwax BEHtfada
я exXveoa иэгдо
лэз/ir я
qiDodOMa BBHtradD
5и- я qrBtnoiru
it" я Biroii
хо Bwaodu изо имхгихо
??????? хвоо
a Bwsodu эинэжогоиэв^
Наименование
проема
се
. ?
??
« oi · К
о
о
? S vo
*-" . °
со "...
d . ' · · ·
**** "? * ...
испытания /н
сы испытания
ны и наружи
ей зоны. . .
духа за часы
ей зоны за ча
ха рабочей зс
нормам
юздухе рабоч
нормам . . .
У
а
аружного воз
юздуха рабоч
ратурой возду
санитарным
. . . газа в ?
санитарным
на по приток
юздуху . . .
воздухообмен
татура н
)атура ?
у темпе
емая по
{ание . .
емое по
ухообме
жному ?
общего
Всего ...
Средняя темпе]
Средняя темпе
Разность межд
То же, допуска
Среднее содеря
То же, допуска
Кратность возл
То же, по нару
То же, в % от


XII. Испытание и наладка естественной вентиляции 141
(93)
при отсутствии местных вытяжных установок
пр ~ ^пр .норм I м IЧйс»
«рз — лн
где ?.?? и?м— обозначения, аналогичные обозначениям в формулах
(90) и (91);
^р.з— фактическая средняя концентрация газа в рабочей зоне
в мг/л;
kn— фактическая средняя концентрация газа в наружном
воздухе в мг/л;
— предельно допустимая концентрация газа в рабочей зо-
зоне (по санитарной норме) в мг/л.
Площади приточных (/?„рОбх ) и вытяжных (^вытбХ ) аэрацион-
аэрационных проемов для обеспечения необходимого воздухообмена опреде-
определяются приближенно по формулам
где FПр и FBbIT — фактические площади открытых при испытании аэра-
ционных соответственно приточных и вытяжных прое-
проемов в м2;
^факт _ фактический воздухообмен по притоку в м?(час;
L"p°6x — необходимый воздухообмен по притоку в мг1час.
Недостаточную эффективность работы аэрационных устройств
можно повысить следующими способами:
оборудованием аэрационных задуваемых фонарей ветрозащитными
панелями;
реконструкцией створок аэрационных приточных и вытяжных прое-
проемов для максимально возможного увеличения угла их открытия;
устройством дополнительных приточных аэрационных проемов в
нижней зоне продольных наружных стен помещения; в отдельных слу-
случаях может быть рекомендовано устройство аэрационных ворот;
устройством дополнительных вытяжных аэрационных проемов в
верхней зоне помещения;
увеличением высоты над уровнем кровли задуваемых вытяжных
шахт или дефлекторов.
При отсутствии возможности или неэкономичности увеличения воз-
воздухообмена средствами аэрации может быть рекомендовано дополни-
дополнительное устройство установок общеобменной механической вентиляции.
В тех случаях, когда по результатам испытания аэрации не пред-
представляется возможным обеспечить необходимое повышение ее эффек-
эффективности без значительной реконструкции существующих вентиляцион-
вентиляционных устройств, для разработки обоснованного задания на проектирова-


142 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
ние реконструкции вентиляции должен быть составлен баланс по теплу,
влаге или газу (в зависимости от характера выделяемых в помещении
вредностей).
В этих случаях для более точного подсчета необходимых площадей
приточных и вытяжных аэрационных проемов должно быть определено
при безветрии положение нейтральной зоны помещения, в которой раз-
разность между внутренним и внешним давлениями воздуха практически
равна нулю
Положение нейтральной зоны в помещении можно определить гра-
графически Для этого на вертикальной линии наносят отметки центров
верхнего (вытяжного) и нижнего (приточного) аэрационных проемов
(или их рядов, если на той же высоте имеется несколько проомов). Под
прямым углом к этой линии от верхней точки откладывают и произ-
произвольном масштабе величину скоростного давления, подсчитанную по
средним скоростям воздуха, замеренным в шерхних проемах
2
кг/м? 1 ·
ig 1
От нижней точки откладывают в том же масштабе, но в противо-
противоположном направлении величину скоростного давления, подсчитанную
по средним скоростям воздуха в нижних проемах
,2
Положение нейтральной зоны определяется точкой пересечения
вертикальной линии с прямой, соединяющей концы отложенных ско-
скоростных давлений Одновременно определяются расстояния h в и h H
от нейтральной зоны до центров соответственно верхнего и нижнего
проемов.
Площади необходимых приточных (?7^06*) и вытяжных ^т
аэрационных проемов для обеспечения требуемого воздухообмена опре-
определяются по формулам
/?необх_ пр
"? 3600???2^???«(??-7>?O?
необх ух
с-необх
выт
3600
где ? —коэффициент расхода соответствующего аэрационного
проема, определяемый по табл. 37;
y^ необходимое весовое количество соответственно по-
поступающего и уходящего из помещения воздуха в
кг/час;
g — ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/сек.


XII. Испытание и наладка естественной вентиляции
143
Тн и Тух — объемные веса наружного и уходящего воздуха, со-
соответствующие расчетным значениям температур на-
наружного и уходящего воздуха, в кг/м9;
^ниж — расстояние от центра нижнего (приточного) проема
до нейтральной зоны в м;
^верх— расстояние от центра верхнего (вытяжного) проема
до нейтральной зоны в м.
При наличии в помещении механического притока или вытяжки
в числителе формул (96) и (97) из общего количества необходимого
воздуха ^пр и ^ух° Х должно быть вычтено количество воздуха,
подаваемого или удаляемого механическими установками.
Таблица 37
Коэффициенты расхода аэрационных проемов ? в зависимости
от угла раскрытия створок (фрамуг) и от отношения высоты
Ъ створки (фрамуги) к ее длине /
Конструкция аэрационного
устройства
1
Одинарная верхнеподвесная
приточная
То же, вытяжная
Одинарная среднеподвесная
Двойная, обе створки на верхнем
подвесе
Двойная, створки на верхнем и
нижнем подвесах
Угол
открытия
2
? 15
30
{ 45
60
|^ 90
15
30
45
60
90
15
30
45
60
90
15
30
45
60
90
15
30
45
60
so
#// = 1/1
3
0,25
0,42
0,52
0,57
0,62
0,3
0,45
0,56
0,63
0,67
0,15
0,3
0,44
0,56
0,64
0,26
0,45
0,51
0,58
0,65
0,23
0,4
0,51
0,57
0,65
1/2
4
0,22
0,38
0,5
0,56
0,62
0,24
0,38
0,5
0,57
0,63
—
—
—
0,18
0,32
0,44
0,53
0,65
0,15
0,3
0,41
0,5
0,6
ЬЦ = ЦЗ
и менее
5
0,18
0,33
0,44
0,53
0,62
0,18
0,34
0,46
0,55
0,63
0,13
0,27
0,39
0,56
0,61
,
—
—.
—
0,13
0,24
0,34
0,43
0,6


144 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
XIII. ИСПЫТАНИЕ И НАЛАДКА ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
1. ИСПЫТАНИЕ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
Перед началом испытания определяются температуры наружного
воздуха, направление и скорость ветра. После этого убеждаются в том,
что площади открытых вытяжных и приточных проемов цеха соответ-
соответствуют рабочей инструкции по эксплуатации аэрационных устройстз
или требованиям проекта (с учетом направления ветра), и закрывают
все случайно открытые проемы.
Площади открытых проемов фонарей, окон и дверей замеряются.
Дпя определения количества наружного воздуха, врывающегося в
открытые ворота при бездействии завесы, замеряются скорости воздуха
по осям равновеликих площадок в сечении ворот.
При замерах пользуются рейкой, к которой через каждые 0,5—¦
0,7 м закреплены анемометры и максимальные термометры1, примем
должна быть обеспечена одновременность включения и выключения
всех анемометров с помощью шнура.
Рейка должна иметь длину, равную высоте ворот, и размещаться
при замерах вертикально через каждые 0,5—1 м по ширине ворот.
По полученным замерам определяется среднеарифметическое зна-
значение скорости прорывающегося через ворота воздуха.
Измерения производятся дважды. Если расхождение между их
результатами превысит 5%. то следует произвести замеры в третий
раз.
Количество прорывающегося через ворота наружного воздуха при
бездействии завесы С?вор определяется по формуле
GBOP = 3600 /^ор^срТн кг/час, (98)
где /^ор— площадь живого сечения ворот в ж2;
^ср — средняя скорость воздуха в сечении ворот в м/сек;
?? — объемный вес наружного воздуха в кг/м3.
Испытание воздушной завесы начинается с определения фактичес-
фактической максимальной производительности и полного давления, развиваемо-
развиваемого вентилятором завесы, при наибольшем открытии дроссель-клапана,
не вызывающем, однако, перегрева электродвигателя. Полученные дан-
данные должны быть сопоставлены с проектными для расчетной темпера-
температуры наружного воздуха. Если при испытании выявляются дефекты
вентилятора (недопустимые зазоры между всасывающим патрубком и
кромкой рабочего колеса, неправильное вращение рабочего колеса и
? п.), то они должны быть устранены.
Если испытания проводятся при температуре наружного воздуха
tH , более высокой по сравнению с расчетной температурой наружного
воздуха t н мин» то количество воздуха, подаваемого в завесу G Заъ,
должно быть уменьшено и составлять
С?зРавЧ ?/ Г^" ^/ЧпС, (99)
I/ дТрасч
? Термометры используются для последующих замеров температур воздуш-
воздушных потоков в проеме впрот при работе завесы,


XI11. Испытание и наладка воздушных завес 145
где ^"—расчетная производительность вентилятора завесы
в кг'час;
?? _ разность объемных весов наружного и внутреннего (при
средней температуре по высоте цеха) воздуха во время
испытания в кг\мъ;
— расчетная разность объемных весов наружного воздуха при
^н.мнн и внутреннего воздуха в кг/м3.
При испытании тепловых воздушных завес определяется и сопо-
сопоставляется с проектом теплоотдача установленных калориферов.
Визуальными наблюдениями за движением воздушных струй завесы
при ее производительности, соответствующей температуре наружного
воздуха в процессе испытания, устанавливается общая картина работы
завесы.
Направление воздушных потоков определяется с помощью шеста
с шелковыми нитями, конфетти из обрывков тонкой бумаги или задым-
задымлением.
В тех случаях, когда завеса по визуальным наблюдениям работает
явно неудовлетворительно, необходимо добиться улучшения ее работы
уменьшением или увеличением производительности вентилятора завесы
Если визуально установлено, что воздушная струя завесы насти-
настилается на плоскость стены проема и уходит наружу под углом, близким
к 90° к плоскости ворот, не возвращаясь в цех, то необходимо умено-
шить количество воздуха, подаваемого в завесу.
Если же установлено, что струя завесы под действием врывающе-
врывающегося наружного воздуха отбрасывается в цех, не обеспечивая пре-
предусмотренного проектом перекрывания проема ворот, необходимо уве
личить количество воздуха, подаваемого в завесу.
После того как завеса по визуальной оценке начнет работать эф
фективно, зарисовывают форму воздушных струй завесы.
Для объективной оценки эффективности завесы замеряются тем-
температуры воздуха, подаваемого в завесу (на нагнетании ла вентиля-
вентилятором), а также температуры воздуха в рабочей зоне на высоте 0,5 и
1,5 м на расстоянии 1, 3, 6, 9, 12 и 15 ж от ворот по их оси.
После достижения достаточно эффективной работы вочдушной за-
завесы (по визуальным наблюдениям) должны быть проведены замеры
скоростей и температур в сечении открытых ворот. Замеры произво-
производятся анемометрами и максимальными термометрами, закрепленными
на рейке.
Количество наружного воздуха, поступающего в цех при работе
завесы, ??й определяется на основе теплового баланса завесы по фор-
формуле
0н = 0зав 4ав ~ tcM кг/час, A00)
где t3aB и /н — соответственно температура воздуха, поступающего
через щель завесы, и температура наружного воздуха;
^см — средневзвешенная температура потока воздуха, проходящего
через ворота в помещение при работе завесы.
Значение t CM определяется как среднее арифметическое из темпера-
температур, замеренных непосредственно в потоке воздуха, проходящем ворота
в направлении помещения.


146 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
Таблица 38
Допустимые отклонения температуры воздуха на рабочих
местах, защищенных завесой от ворот в радиусе до 15 м,
от средней фактической температуры воздуха в рабочей зоне
за пределами радиуса действия завесы
Характеристика производственного
помещения
Тепловыделения незначительны
(до 20 ккал\мг\час)
Тепловыделения значительны
(свыше 20 ккал/м3 час)
Влаговыделения значительны . . .
Допустимые отклонения температуры
воздуха в град, на рабочих местах
В радиусе действия завесы
расположены постоянные
рабочие места
легкая
работа
2-3
3-4
1—2
тяжелая
работа
4-5
5-7
1-2
нет постоян-
постоянных рабочих
мест
4-6
10-12
1—2
Если испытания завесы проводились не при расчетной температуре
наружного воздуха, то количество воздуха, которое будет проходить
через сечение ворот в помещение ^np.t мин , и количество наружного
воздуха GH t мин при расчетной минимальной температуре наруж-
наружного воздуха будут составлять
???
A01)
A02)
н.^мин
??
кг/час.
Пересчет по двум последним формулам можно делать только з
тех случаях, когда при испытании завесы ее производительность была
скорректирована в соответствии с фактической наружной температурой
по формуле (99). В тех случаях, когда объем воздуха, подаваемого в
завесу при испытаниях, не соответствовал количеству воздуха, опреде-
определенному по формуле (99), количества воздуха, проходящего через во-
ворота, и прорывающегося наружного воздуха при расчетной минималь-
минимальной температуре должны быть увеличены или уменьшены против зна-
значений, полученных по формулам A01) и A02) во столько раз, во
сколько раз было изменено против формулы (99) количество подавае-
подаваемого в завесу воздуха. Эффективность завесы ? определяется по фор-
формуле
вор
~G
A03)
вор


XIII. Испытание и наладка воздушных завес
147
Таблица 39
Результаты испытания эффективности воздушной завесы
Цех, отделение Дата проведения испытания
Направление и скорость ветра
Средняя наружная температура
Наименование показателей
Размеры проема ворот
Площадь „ „
Открытая площадь проема
Ширина щели завесы
Угол наклона патрубков к плоскости ворот
Производительность вентилятора завесы
Полное давление вентилятора
Установленная мощность электродвигателя
Средняя скорость воздуха на выходе из завесы
Теплопроизводительность калориферов завесы
Количество прорывающегося воздуха при бездей-
бездействии завесы
Количество прорывающегося воздуха при работе
завесы
Коэффициент полезного действия (эффективность
завесы)
Приложение. Эскиз воздушной завесы.
Примечания.
Испытание ппоизвел
Единица
измерения
м
ж2
?
град.
м3/час
кг{мг
кет
м\сек
ккал\час
кг\час
%
Резуль-
Результаты
испытания
2. НАЛАДКА ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
Повышение эффективности воздушной завесы может быть достиг-
достигнуто следующими способами:
уменьшением площади вытяжных аэрационных проемов;
уменьшением сопротивления сети завесы за счет увеличения ее
пропускной способности;
изменением площади щели завесы;
увеличением скорости вращения вентилятора завесы.
Уменьшение площади открытых вытяжных аэраодонных проемов
привадит к пропорциональному уменьшению количества воздуха, про-
проходящего через ророта, т. е.
11, A04)
G
пр ?


148 Раздел пятый. Испытание и наладка систем вентиляции
где (?пр а — количество воздуха, которое будет проходить через
ворота после уменьшения площади вытяжных прое-
проемов, в кг/час;
Gnp ? — количество воздуха, проходящее через ворота по
данным проведенных испытаний завесы, в кг/час:
— суммарная эффективная площадь вытяжных проемов
после ее уменьшения в м2;
—суммарная эффективная площадь вытяжных проемов
во время испытания завесы в ж2.
Примечание, /'?. — произведение площади аэрационного проема на со-
соответствующий коэффициент расхода в л«2.
Количество прорывающегося в цех наружного воздуха после умень-
уменьшения площади вытяжных проемов (G нг) составит
GH а = <?пр 2 — ?зав кг1час- A05)
Уменьшение количества вытяжных проемов не должно приводить
к уменьшению заданного воздухообмена по вытяжке более чем на 10%.
Увеличение пропускной способности сети завесы рекомендуется
при недостаточной производительности вентилятора и значительном
превышении против проекта развиваемого им давления. При этом за-
заменяются отдельные участки воздуховода, представляющие большие
сопротивления проходящему воздуху.
Уменьшение площади воздуховыпускной щели завесы целесообраз-
целесообразно в случаях, когда повышение производительности завесы лимити-
лимитируется мощностью установленного электродвигателя, а шибер у вен-
вентилятора частично закрыт. В таких случаях уменьшение площади
щели должно заменить сопротивление, создаваемое шибером, при со-
сохранении неизменным расхода воздуха, подаваемого в завесу. Пло-
Площадь щели может быть уменьшена либо равномерно по всей ее дли-
длине, либо перекрытием отдельных мест по всей ее ширине (при боко-
боковых завесах-—вверху, при нижних завесах — в середине щели).
Количество воздуха, проходящего через ворота, уменьшится в дан-
данном случае в следующем отношении:
где Gnp 2 и /^щели з — соответственно количество проходящего через
ворота воздуха и суммарная площадь щели
после ее уменьшения;
^??? и Лцелиг —то же, при испытании завесы (до уменьшения
площади щели).
При неизменном количестве воздуха, подаваемого в завесу, умень-
уменьшение количества воздуха, проходящего через ворота, повлечет за со-
собой и уменьшение количества прорывающегося в ворота наружного
воздуха (Gnp в = GH2 — G3aB) ·
Если располагаемая мощность электродвигателя и установленный
вентилятор позволяют увеличить количество воздуха, подаваемого в
завесу, то для усиления ее эффективности рекомендуется увеличить
площадь воздуховыпускной щели: при боковых завесах — путем уст-
устройства дополнительных выпускных патрубков снизу ворот, а при ниж-


XIП. Испытание и наладка воздушных завес 149
них завесах — путем устройства дополнительных выпускных патруб-
патрубков сбоку ворот.
Это мероприятие наиболее целесообразно в тех случаях, когда со-
сопротивление выходу воздуха из щели является основным сопротивле-
сопротивлением сети, а также когда режим работы вентилятора в процессе испы-
испытания завесы оказался па диаграмме каталожной его характеристики
в левой области низких значений коэффициента полезного действия.
Увеличение количества воздуха, подаваемого в завесу, в данном
случае приведет к уменьшению количества воздуха, проходящего че-
через ворота, в отношении
иПр 2
Grip ?
где /^щелиз» С?Пра и G3aB3 —соответственно площадь щели, количе-
количество воздуха, проходящего через воро-
ворота, и количество подаваемого в завесу
воздуха после увеличения ширины щели;
Лцелш» Gnpi и G3aB ? —то же, при испытании завесы (до уве-
увеличения ширины щели).
Количество наружного воздуха, прорывающегося в ворота после
увеличения площади щели, должно определяться по формуле A05)
В тех случаях, когда рассмотренные способы повышения эффектив-
эффективности завесы не дают необходимого результата, рекомендуется увели-
увеличить производительность вентилятора путем увеличения скорости его
вращения (если вентилятор не работает на предельном числе оборо-
оборотов).
Количество проходящего через ворота воздуха при этом умень-
уменьшится в отношении
пр ?
зав1 1 A08)
Если мощность установленного электродвигателя окажется недоста-
недостаточной для обеспечения увеличенной производительности установки,
он должен быть заменен более мощным.


Раздел шестой
ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
I. ВЕНТИЛЯТОРЫ
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Центробежные вентиляторы общего назначения по развиваемому
ими давлению при перемещении стандартного воздуха объемным ве-
весом 1,2 кг/м3 делятся на три группы: низкого давления — до 100 кг/м2,
среднего давления — свыше 100 до 300 кг/м?, высокого давления —¦
свыше 300 до 1500 кг/м2.
Эти вентиляторы применяются для систем вентиляции, воздуш
ного отопления, кондиционирования воздуха, производственных целей
и предназначаются для перемещения воздуха и других неагрессивных
газов с температурой не свыше 180°, а также с содержанием липких
веществ, пыли и других твердых примесей в количестве не свыше
150 мг/м3.
Центробежные вентиляторы изготовляются односторонние и двух-
двухсторонние (с одним и двумя всасывающими отверстиями).
Односторонние вентиляторы в соответствии с ГОСТ 5976—55 вы-
выполняются по конструктивным схемам 1—6 (рис. 39), а двухсторон-
двухсторонние — по схеме, приведенной на рис 40.
Рис. 39. Схемы конструктивного исполнения односторонних
центробежных вентиляторов


/. Вентиляторы
151
Односторонние вентиляторы, выполняемые по схемам 4 и 6 (см
рис. 39), а также двухсторонние вентиляторы (см. рис. 40) должны из-
изготовляться по требованию заказчика со шкивом как для клиновых,
так и для плоских ремней или с эластичной муфтой.
Вентиляторы, выполняемые по схемам 1, 2 и 3 должны выпу
скаться комплектно с электродвигателями
В зависимости от направления вращения рабочего колеса (если
смотреть на него со стороны, противоположной всасывающему отвгр
стию) различают центробежные вентиляторы пра-
правого и левого вращения.
В зависимости от направления выхода воз-
воздуха вентиляторы как правого, так и левого вра-
вращения могут изготовляться с семью положения-
положениями кожуха (рис. 41 и 42).
В зависимости от аэродинамической схемы
вентиляторы изготовляются различных типов.
В справочнике приводятся основные размеры
и веса, а также характеристики центробежных
вентиляторов как изготовляемых нашей про-
промышленностью, так и уже снятых с производства,
но еще часто встречающихся при эксплуатации
и наладке вентиляционных устройств. Помимо
центробежных вентиляторов общего назначения,
приводятся данные о центробежных пылевых
вентиляторах и вентиляторах, изготовляемых из специальных сталей
и цветных металлов.
Центробежные пылевые вентиляторы используются для переме-
перемещения воздуха, загрязненного различного рода пылью, древесной
стружкой, формовочной землей и ? ?
Вентиляторы из винип часта предназначены для перемещения воз-
воздуха при температуре не свыше 70° с примесью аэрозолей серной кис-
Рис. 40 Схема кон-
конструктивного ис-
исполнения двухсто-
двухсторонних центробеж-
центробежных вентилято-
вентиляторов
НЛ
нп
вп
НЛ
нп
Рис. 41. Схемы положения кожу-
кожухов вентиляторов правого враще-
вращения
Рис. 42. Схемы положения кожу-
кожухов вентиляторов левого враще-
вращения


152
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
лоты, сероуглерода, окислов азота, сернистого газа, хромового ангид-
ангидрида, аэрозолей едкого калия и натрия, хлористого водорода, хлора су-
сухого и влажного, пыли хлорной извести, паров уксусной кислоты,
кремнефтористоводородной кислоты и четыреххлористого кремния.
Центробежные вентиляторы из специальных сталей и цветных ме-
металлов изготовляются по специальным заказам для перемещения воз-
воздуха, содержащего такие концентрации агрессивных газов и паров,
которые разрушают обычную листовую сталь.
Осевые вентиляторы применяются в системах приточной и вытяж-
вытяжной вентиляции при суммарных потерях давления в сети до 35 кг/ж2
(осевые вентиляторы типа У-12 применяются при суммарных потерях
давления в сети до 70 кг/м2).
Таблица 40
Характеристика конструкции и предельно-допустимая из усло-
условия механической прочности окружная скорость колеса
вентилятора
Тип вентилятора
Ц4-70
U9-55 (ЦВ-55)
Ц9-57 (СТД-57)
ЭВР
ВР
ВРС
ВРН
Ц13-50
ВВД
ЦП7-40
Ц6-46
Цб-45 (ВЦП)
Ш-45 (ЦВА)
Ц4-68
.Сирокко" низкого давле-
давления
„Сирокко" среднего давле-
давления
МЦ
У-12
Число
лопаток
12
32
32
36
36
36
12
36
12
6
б
6
6
12
48-64
24
4
12
Характеристика
лопаток
Загнутые назад
„ вперед
То же
Загнутые назад
, вперед
То же
„
Загнутые назад
„ вперед
То же
—
Предельная
окружная
скорость и
в м\сек
42
50
42
40
42
45
50
46
80
70
50
50
35-42
40
30
50
60
60
2. ХАРАКТЕРИСТИКА ВЕНТИЛЯТОРОВ
При постоянных скорости вращения ? и объемном весе воздуха ?
вентилятор может перемещать различные количества воздуха и созда-
создавать различные давления, потребляя соответствующую мощность N
Замеренное полное давление вентилятора ? ? расходуется на пре-
преодоление сопротивлений в линии нагнетания ?/??3?, в линии всасы-
вания Д/?вСи на создание скоростного давления
г
на выходе


/. Вентиляторы
153
из сети, т. е.
A09)
где ? вЫХ— скорость воздушного потока на выходе из сети.
Полное давление, создаваемое вентилятором, равно полным поте-
потерям давления в сети.
Графически выраженную связь между L и рп, рСт> ?, ? и ???
называют аэродинамической характеристикой вентилятора.
При любом постоянном значении производительность вентилятора
L в м,31сек имеет место отношение
102? 102 ???'
A10)
где рп и ??? — соответственно полное и статическое давления, созда-
создаваемые вентилятором, в кг/м2;
? и ??? — соответственно полный и статический коэффициенты
полезного действия вентилятора.
Аэродинамические ха-
характеристики для рассмат-
рассматриваемых в справочнике
вентиляторов построены
для стандартного воздуха
(при барометрическом дав-
давлении 760 мм рт. ст., тем-
температуре 20° и относитель-
относительной влажности 50%), ха-
характеризуемого объемным
весом ? =1,2 кг/м?,
Любому значению L на
аэродинамической характе-
характеристике вентилятора, при-
приведенной на рис. 43, соот-
соответствуют пять величин, оп-
определяющих аэродинамиче-
аэродинамические качества вентилятора:
Рп, ???> ?» ?<:? и ?.
Рис. 43. Аэродинамическая характе-
характеристика вентилятора
Для L = 0 — ? = 0 и y]ct = 0.
Точка / соответствует наиболее выгодному режиму работы вен-
вентилятора т)Макс·
Точка 2 характеризует режим работы вентилятора, не присоеди-
присоединенного к сети, т. е. рст 2 = 0; ??? 2 == 0.
При этом скоростное давление Рски=Рп2 безвозвратно теряег-
ся при выходе воздуха в атмосферу или в помещение.
Ниже приводятся диаграммы для подбора вентиляторов, построен-
построенные на логарифмической сетке (с координатами lg L, Igp).


154 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Параллельными прямыми линиями на диаграмме обозначены ве-
величины коэффициентов полезного действия вентилятора, при этом вы-
выделена прямая, соответствующая максимальному коэффициенту по-
полезного действия для данного типоразмера вентилятора.
Кривые характеристик вентилятора пересекаются с кривыми мощ-
мощности N в кет, потребляемой вентилятором в зависимости от его про-
производительности L в м3/час и полного давления ? в кг/м2
3. УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
1. При подборе вентилятора его производительность L в мъ\час
принимается:
а) для чистого и малозапыленного воздуха
L = Lp;
б) для систем пневматического транспорта
1=1,Пр.
где Lp — расчетное количество воздуха в мъ/час.
2 Полное давление ? в кг/м2, которое должно развиваться подби-
подбираемым вентилятором, принимается:
а) для стандартных условий воздуха
Р=Рр>
где рр—расчетные потери полного давления в сети;
б) для условий, отличающихся от стандартных:
Тст *¦**¦ /? ? ?\
р=Рр— = рр ~? О11)
или
B73 + 0-760
'¦л ш ¦
где7ст —объемный вес стандартного воздуха, равный 1,2 кг/м5;
? —заданный объемный вес воздуха в кг/мг;
t — заданная температура воздуха;
В — заданное барометрическое давление воздуха в месте уста-
установки вентилятора.
Формула A12) не учитывает влияния влажности воздуха;
в) для систем пневматического транспорта
? = 1,1/>?A+*?), (ИЗ)
где k — коэффициент, принимаемый для минеральной пыли равным 1,
для спилок и стружек 1,4 и для хлопка 1,5—2,5;
?— весовая концентрация перемещаемой смеси, равная отношению
веса перемещаемого материала к весу чистого воздуха;


/. Вентиляторы 155
г) в тех счучаях, когда непосредственно за выхлопом вентилятора
имеется местное сопротивление (например, отвод, резко изменяющий
направление воздушного потока), полное давление подбираемого вен-
вентилятора должно быть увеличено на величину, равную половине дина-
динамического давления на выхлопе вентилятора при заданной его произ-
производительности
3 При подборе вентилятора необходимо добиваться того, чтобы
заданным значениям производительности и давления соответствовало
возможно большее значение коэффициента полезного действия (не ме-
менее 0,9 от максимального значения этого коэффициента по диаграмме
каталожной характеристики вентилятора).
4 Потребная мощность на валу электродвигателя N эл ъ кет опре-
определяется по формулам:
а) при перемещении стандартного воздуха
*э*=-~-> 014)
Чпер
где N в—мощность на колесе вентилятора, соответствующая выбран-
выбранной рабочей точке, определяется по диаграмме характери-
характеристики вентилятора,
k — коэффициент запаса электродвигателя, принимаемый по
табл 72;
"Чпер—коэффициент полезного действия передачи, принимаемой по
табл. 73;
б) при перемещении воздуха в условиях, отличающихся от стан-
стандартных (когда давление, развиваемое вентилятором, бычо приведено
к параметрам стандартного воздуха):
NBk 293 В
?9? = кет A15)
Tjjjgp \??? —f— I)' IOU
ИЛИ
?/ k ?
ЛГЭЛ= -5— ·— кет. A16)
^inep 7ст
Величина мощности электродвигателя может быть также опреде-
определена аналитически по формуле
^=36?0·102??????? КШ' (П7)
где рр — расчетные полные потери давления в сети, соответствующие
заданным параметрам перемещаемого воздуха;
L — производительность вентилятора в м3/час;
?? — коэффициент полезного действия подобранного вентилятора
в рабочей точке, соответствующей заданным значениям L
и ? (с учетом поправки на приведение к стандартным усло-
условиям воздуха). Остальные обозначения имеют те же значе-


156 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
ния, что и в формулах для определения величины N по диа-
диаграмме характеристики вентилятора.
Выбор типа электродвигателя производится с учетом услозий его
эксплуатации и требований пожарной безопасности.
Пример 1. Подобрать вентилятор типа ВР или ВРС для переме-
перемещения 8 000 мъ1час воздуха с ? = 1,2 кг/м3 при сопротивлении сети
48 кг/ж2.
Решение. По аэродинамическим характеристикам вентиляторов
типа ВР № 5 и 6 и типа ВРС № 8 находим, что значения коэффициен-
коэффициентов полезного действия для заданных условий соответственно состав-
составляют 0,5; 0,57 и 0,51. Таким образом, наиболее экономичным в данном
случае оказывается вентилятор ВР № 6. Число оборотов этого вентиля-
вентилятора для обеспечения заданного режима работы составляет 600 об/мин,
и потребляемая мощность на колесе вентилятора—·1,8 кет (ом. рис 96).
Установочная мощность электродвигателя при его соединении с вен-
вентилятором с помощью клиноременной передачи составит
где 1,15 — коэффициент запаса мощности;
0,95 — коэффициент полезного действия клиноременной передачи.
Принимаем к установке электродвигатель ближайшей большей мощ-
мощности по каталогу, т. е тип АО=51-6 с #=2,8 кет и ?=950 об/мин.
Пример 2. Подобрать вентилятор типа Ц9-55 для перемещения
65 000 м3/час воздуха при температуре 140° и при расчетном сопротив-
сопротивлении сети 105 кг/ж2. Барометрическое давление близко к 760 мм рт. ст
Решение. Определяем полное давление, которое должен раз-
развивать вентилятор при стандартных условиях воздуха, т. е.
Принимаем вентилятор типа Ц9-55 № 12.
Режиму работы вентилятора при заданных производительности и
давлении, приведенном к стандартным условиям воздуха, на диаграмме
(см. рис. 76) соответствуют число оборотов 580 об/мин, коэффициент
полезного действия 0,625 и потребляемая мощность на колесе вентиля-
вентилятора 42 кет.
Находим потребляемую мощность на колесе вентилятора при за-
заданных условиях
293
Мощность электродвигателя с учетом коэффициентов полезного дей-
действия клиноременной передачи и запаса мощности составит
29,8-1,1 па с


/. Вентиляторы 157
где 1,1 — коэффициент запаса мощности;
0,95 — коэффициент полезного действия клиноременной передачи.
К установке принимаем электродвигатель типа МА-146-1/8 с N=*
=35 кет и ?=730 об!мин.
Пример 3 Определить число оборотов и коэффициент полезного
действия вентилятора ВР № 6, в непосредственной близости к выхлоп-
выхлопному отверстию которого расположено местное сопротивление, при про-
производительности установки 15 000 м3/час воздуха с ? =1,2 кг/м3 и рас-
расчетном сопротивлении сети 90 кг/м2.
Решение. Полное давление, развиваемое вентилятором, в дан-
данном случае следует принять равным сумме полных потерь давления
в сети и половины скоростного давления на выхлопе вентилятора.
где рр — полные расчетные потери давления в сети.
Для определения рск находим скорость воздуха на выходе воз-
воздуха из вентилятора ВР № б при /,=15000 мэ/час.
Площадь выходного сечения вентилятора ВР № 6 равна 0,42·0,4=
= 0,176 м2, тогда
L 15 000
Лте" = 23'6 м/сек'
??* 1.2-23.68
Таким образом:
? = 90 + —-34 = 107 кг/мг.
2*
По аэродинамической характеристике вентилятора ВР № 6 (см.
рис 96) определяем ?=940 об/мин, ? =0,52, а также потребляемую
мощность на колесе вентилятора,
Пример 4. Определить число оборотов и коэффициент полезного
действия, подлежащего установке вентилятора типа Ц9-55 № 6, если
известно, что вентилятор подает воздух с ? = 1,2 кг/мъ непосредственно
в атмосферу
Производительность установки составляет 10 000 лр/час воздуха
при расчетном сопротивлении сети на линии всасывания 80 кг/м2.
Решение. Поскольку в данном случае скоростное давление без-
безвозвратно теряется, полное давление, развиваемое вентилятором, не-
необходимо принять равным


158 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
где ? ?—полные расчетные потери давления на линии всасывания
Площадь выходного патрубка вентилятора Ц9-55 № б составляет
0,42-0,42 = 0,176 м*.
Скорость воздуха на выхлопе при ? = 10 000 м3/час равна
10 000
#вых = = 15,8 м сек,
вых 3600-0,176 '
а скоростное давление на выхлопе
w2 1,2-250
Таким образам:
/7 = 80-1-15,3 = 95,3 кг/м\
По аэродинамическим характеристикам данного вентилятора опре-
определяем ?=930 об/мин и ? =0,62.
Пример 5. Подобрать вентилятор серии У-12 на производитель-
производительность 35 000 мг/час и полное давление 45 кг/м2.
Решение. По табл. 70 для подбора вентиляторов У-12 в графе
для заданных условий определяем:
вентилятор № 12;
угол поворота лопаток .... 12°;
номинальное число оборотов венти-
вентилятора 1250 об/мин;
установленная мощность электродви-
электродвигателя 10 кет;
коэффициент полезного действия вен-
вентилятора 0,59;
лотребная мощность на валу двига-
двигателя 8,5 кет-,
гкоростное давление 8 кг/м2;
средняя скорость воздуха в обметаемой
лопатками вентилятора площади
11,4 м/сек.
По табл 71 для подбора электродвигателей для полученных дан-
данных находим:
тип электродвигателя АО-62-4 (А-61-4);
число оборотов двигателя 1460 об/мин;
диаметр шкива вентилятора 210 мм;
диаметр шкива электродвигателя .... 180 мм;
тип клиновидного ремня Б;
число ремней 5;
минимальное межцентровое расстояние А между
осями шкивов двигателя и вентилятора . 710 мм;
длина ремня (при Л=710 мм) 2 000 м ч.


/. Вентиляторы
159
4 ТИПЫ ВЕНТИЛЯТОРОВ
1) Электровентиляторы центробежные Ц4-70
№ 272; 3; 4; 5; 6 и 7
Исполнение 1
Фланць! патрубков
выходного входного
-м-
Оснобание станины
Рис. 44


160
Раздел шестой. Вентиляцтнное оборудование
Таблица 41
№ венти-
вентилятора
01/
2/,
4
5
6
7
Размеры в мм
А
188
228
288
358
421
504
В
251
300
403
502
602
707
Г
200
240
315
390
466
541
?
232
277
365
455
541
613
Ж
109
136
181
221
270
311
3
162
194
258
323
389
453
К
287
350
D351
1460/
575
16451
\690
G75 1
1805/
Л
225
270
360
450
540
630
Лл
175
210
280
350
420
490
Л3
227
2л5
330
416
495
605
л3
250
300
410
490
600
690
Л,
37
20
25
24
33
65
?
129
162
197
255
290
344
Примечание Цифры, заключенные в скобки, относятся верхняя — к riep-
вому комплектующему электродвигателю, нижняя — ко второму (см продолжение
табл. 41).
Продолжение табл 41
№ венти-
вентилятора
2«/,
3
4
5
6
7
Электродвигатель
тип
? АОЛ-21-2
\ АОЛ-22-2
? ?-31-2
i A-31-4
? ??-31-4
1 АО-41-6
( АО-41-4
{ AO-41-b
J АО-42-6
1 АО-51-4
I AO-51-6
| АО-62-4
мощность
в кет
0,18
0,6
1
0,6
0 6
1,0
1.7
1
1,7
4,5
2,8
10
число оборотов
в» минуту
2890
2800
2850
1410
1410
930
1420
930
930
1440
950
1460
Общий
вес в кг
22,6
24,2
42
42
70
86
121
121
178
213
281
366


I. Вентиляторы
161
Продолжение табл. 41
it вентилятора
Г'·
4
5
6
7
Размеры в мм
фланца выходного
патрубка
Б
178
214
285
356
426
496
218
264
335
416
486
566
количество
отверстий
8
8
8
16
16
16
фланда входного патрубка
D
250
300
400
500
600
700
270
325
425
535
635
735
D,
285
350
450
560
660
760
количество
отверстий
8
12
12
16
16
16
основания
станины
а
15
19
19
22
22
25
уголок
сечением
30x30x4
40x40x5
50x50X5
50X50X5
65?65?6
65X65X6
Примечание Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л. ВЛ, ВП, П, НП и Н, вентиляторы левого вращения — е положе-
положениями кожуха П. ВП. В, ВЛ, Л, НЛ и Н,
0,3 0Л 0,5 0,6 0,70,80,91.0 1,5 2,0 2,4
Производительность L ? тыс, и3/час
Рис. 45. Аэродинамическая характеристика вентиля-
вентилятора Ш-70 № 2Уг


162
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
сэ"
g d эпнзидщ зониоц
?


L Вентиляторы
гн1гя д й зпнаидод эоииоц
0 эпнзидод аониоу
О.


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
120
46,5.-
3 ? 5 6 7 в 9 10 15
Производительность L В тыс н3/час
20
Рис 50 Аэродинамическая характеристика вентиля-
вентилятора Ц4-70 № 7


/. Вентиляторы
165
2) Вентиляторы центробежные Ц4-70
с поворотным кожухом № 8, 10 и 12
Исполнение д
Положение ножуха „?" /'дршениепраВое}
Фланцы патруЬкоЬ
аходного
п, omb df
Рис 51.
с
о
1ЛЯТ
BeHTl·
8
10
12
Таблица
42
Размеры в мм
А
518
650
769
Б
560
700
840
Б,
624
784
924
В
839
1018
1918
Г
616
768
918
?
718
888
1068
Ж
_
433
503
3
520
650
780
К
890
ИЗО
1330
?
1057
1155
D
820
1020
1220
D,
850
1060
1260
Чу
9
12x20
12X20
8,5
12?20
12X20
as
КОЛИ
отве
16
20
л,
16
20
24
Продолжение табл 42
s
веш
тора
8
10
12
16
aj
?
?
О ?
522
703
Шкив клиноременный
Do
315
315
500
-~
О
190
190
236
~~
ело
наво
s ?
э· а
7
7
6
Об
гй
<и
о*
а
X
и
Б
В
Г
Аэродинамическая характеристика
вентиляторов Ц4-70 № 8, 10 и
12 приведена на рис. 52—54.


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
гьо
200
160
ПО
120
'25,1
5 6 7 8 9 10 15 20 24 28 32 38
Лрс!из6одите/1ьность L ? тыс м*/час
Рис. 52. Аэродинамическая характеристика вентилятора
Ц4-70 № 8


? н/г» д d anHSugvg эониоц
гн/г»дс/
зош/ои


168
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
3) Вентилятор центробежный Ц4-70 № 16
Исполнение 6
Положение кожуха в'
-2896-
664
300]
885
-2155
Рие. 55
Гц поженив кожуха ,?"
—246 f i
—? 1010
Положение кожука Л1
— 2506 —!—
Рис. 5S


/. Вентиляторы
169
Фланцы патрубнод
входного Выходного
Рис. 58
15
12 14 16 16 20 25 30 35 40 45 50 60 70 80 90 100 t20VtQ
Производительность L ? тыс мз/час
Рис. 59 Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц4-70 № 16


Раздел шестой Вентиляционное оборудование
О
s;


/. Вентиляторы
171
5) Вентиляторы центробежные Ц9-55 (ЦВ-55) № 3, 4 и 5
Исполнение 6
(По данным Калининского механического завода)
Фланцы патрубно8
Выходного входного
Основание станины
л2
Таблица 43
№ вен-
тиля-
тилятора
3
4
5
Размеры в мм
А
217
285
354
В
304
406
502
Г
232
310
386
?
271
360
448
Ж
152
202
252
3
195
260
325
К
345
480
582
Л
350
370
560
лх
130
245
320
Л,
182
297
372
Лг
402
422
612
Лк
26
26
26
?
168
205
260
?
383
490
628
Продолжение табл. 43
N° вен-
тиля-
тилятора
3
4
5
Размеры в мм
шкива
d
150
200
250
О
75
100
125
фланца выходного
патрубка
Б
210
280
350
Б,
253
334
414
7
7
10
количество
отверстий
16
16
16
фланца входного патрубка
D
310
410
510
А
340
438
545
360
454
566
7
7
8,5
количество
отверстий
8
16
16
основания
станины
уголок
сечением
50x50x5
50x50x5
50?50?5
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ?, ?? и Я; вентиляторы левого вращения — с по-
положениями кожуха Я, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ и Я,


172
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Аэродинамическую характеристику вентилятора Ц9-55 № 3 см. на
рис. 61.
10
1,5 2 3 Ч 5 ? 7 в 9 10
ПроизЗсдительность L д тыс м3/час
Рис. 63. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-55
(ЦВ-55) № 4


/. Вентиляторы
173
20
f,5
15
20
2 3 ? 5 5 7 8 9 Ю
Произдодительность L 8 тыс мд/час
Рис 64 Аэродинамическая характеристика вентилятрра Ц9-55
(ЦВ-551 № 5


174
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
6) Вентиляторы центробежные Ц9-55 (ЦВ-55) № 4, 5 и 6
Исполнение 6
(По данным Артемовского машиностроительного завода)
\
шш.
—i-
Г -·¦
Фланцы патрубков Основание станины*
выходного Входного , „ "*
— Л2
я
¦ ?
«? Ч
4
5
6
А
290
352
419
В
410
514
614
Г
310
389
464
?
360
452
539
Ж
196
224
255,5
Размеры
3
260
325
390
К
444
550
645
Л
305
335
455
в мм
Лг
180
200
240
л,
605
718
870
Лг
340
370
526
лл
60
65
7В
?
162,5
197,5
245
Та
н
416
528
636
б Л И
?
345
430
525,3
ц а 44
О ?
84
124
200


/. Вентиляторы
175
Продолжение табл. 44
илятора
н
я
??
?
*
4
5
6
шкива
d
200
265
265
О
90
90
125
Б
280
350
420
Размеры в ,
фланца выходного
патрубка
334
410
486
7
11
И
количество
отверстий
8
12
12
фланца
D
410
510
607
440
540
640
им
входного патрубка
D,
470
570
677
d,
11
11
11
количество
отверстий
12
12
12
основания
станины
d,
17
17
22
уголок
сечением
40x40x4
40x40x4
40x40x6
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ?, ??, ?, ?? и Я; вентиляторы левого вращения - С
положениями кожуха ?, ??, В, ВЛ, Л, ИЛ и Я,
Аэродинамические характеристики вентиляторов Ц9-55 № 4 и 5
см, на рис. 63 и 64.
Ч
2 3 ¦ 5 б 7 8 9 10 15
Производительность L 8 тыс. м3/чпс
Рис 66 Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-55
(ЦВ-55) № 6


176
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
7) Вентиляторы центробежные Ц9-55 (ЦВ-55) № 6, 8 и 10
Исполнение 6
Фланцы патрубков Осно0ание
выходного входного
станины
Г
ботб
Рис. 67
о
OS
к
К
а
8
10
А
428
551
693
В
т?.
808
993
Г
4М
597
755
?
528
702
880
Ж
9,64
339
436
3
390
525
643
Размеры ?
К
703
915
1188
Л
575
700
885
43,
486
566
> ММ
Л,
487
462
638
л.
637
752
957
Л к
%
26
26
?
994
354
514
?
807
931
1143
Таб
?
534
668
935
?
312
382
516
Л И
С
250
320
440
Ц а
4Ь
Общий
вес
в
стали
209
370
740
кг
алюминия
155
251
316


/. Вентиляторы
177
Продолжение табл. 45
№ вентилятора
6
8
10
Размеры в мм
шкива
d
300
400
500
0
150
200
250
фланца выходного
патрубка
Б
418
Б60
700
Б,
484
636
788
d,
12
12
14
количество
отверстий
24
24
32
фланца входного
патрубка
D
600 -
810
1000
650
850
1055
680
880
1090
d,
11
11
18
основания
станины
d.
17
17
29
уголок
сечением
50?50?6
50?50?6
75x75x6
Примечание Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ?, ?? и Н-, вентиляторы левого вращения — с по-
положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ и Я,
Аэродинамическую характеристику вентилятора Ц9-55 № 6 см.
на рис. 66.
iff
20
5 6 7 8 9 10 15 20 30 40 50 60
Производительность l 8 тыс. м 3/час
Рис 68 Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-55
(ЦВ-б5) № 8


178
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
7 в 9 10 15 20 30 «О 50 60 70 60 90 100
Проиэбодительнашь L 8 тыс п*/час
Рис. 69. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-55
(ЦВ-55) № 10


/. Вентиляторы
179
8) Вентиляторы центробежные Ц9-55 (ЦВ-55) № 10 и 12
Исполнение 5
Положение кожуха В
н
Фланцы патрибкоб Основание
Выходного Входного станины
^/ у&0хЪ0*6дляыю
Рис. 70
№ вен-
тиля-
тилятора
10
12
А
630
757
В
1000
1200
Г
750
903
f
874
1052
Размеры в
Ж
505
624
3
647
780
мм
К
940
ИЗО
Л
470
580
Та
лх
568
682
блица 46
Л,
768
858
Лг
540
650
Продолжение табл. 46
№ венти-
вентилятора
10
12
Л1
80
90
л,
150
188
?
336
469
мх
317
375
?
747
904
Я
750
735
?
1550
1900
С
800
1000
Г
550
700
Общий
вес в кг
825
1166


180
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл. 46
М° вентилятора
10
12
Размеры в мм
шкива
d
500
600
О
250
300
фланца выходного
патрубка
Б
700
840
Б,
775
927
количество
отверстий
20
24
фланца входного патрубка
D
803
964
845
1010
873
1044
количество
отверстий
16
20
основания
станины
28
30
уголок
сечением
См. рис. 70
То же
Исполнение 5
Положение К0(куха„П"\-fl —? Положение кому ?? „?"
Рйс. 71,


/. Вентиляторы
Таблица 47
№ венти-
вентилятора
10
12
Положения кожуха
?
Л
Размеры в мм
к,
815
980
?
1300
1600
с
675
850
?
423
550
К,
1065
1280
?
1300
1680
С
450
550
?
650
850
Примечание. Остальные размеры см. в табл. 46.
Исполнение 6
Положение кожуха В
-Am m,\—
Фланцы патрубков Основаиие^станинь,
выходного входного t~f
Рис. 72


Раздел шестой Вентиляционное оборудование
Таблица
№ венти-
вентилятора
10
12
Размеры в мм
А \ В \ Г
630
757
1000
1200
750
903
? | Ж
875
1052
375
624
3
647
780
К
940
ИЗО
Л
470
580
л,
315
416
Продолжение табл. 48
J* венти-
вентилятора
10
12
Размеры в мм
Ля
475
580
л3
540
635
Л1
80
90
л,
130
168
?
386
459
317
375
?
985
1228
?
600
715
?
1550
1900
общий
вес в кг
655
1134
Продолжение табл. 48
№ вентилятора
10
12
Размеры в мм
шкива
d
500
600
О
250
300
фланца выходного
патрубка
Б
700
840
Б,
775
927
d,
11
И
количество
отверстий
20
24
фланца входного патрубка
D
803
964
Dt
845
1010
Dj
873
1044
d,
11
11
количество
отверстий
16
20
основания
станины
dt
22
28
уголок
сечением
60?60? 6
80?80?10
75X75X10
90x90x12


/ Вентиляторы
183
Исполнение 6
Положение кожуха ? Положение котуха Л4'
г-л
1.90*90*12для№12
Рис. 73
Таблица 49
№ венти-
вентилятора
10
12
Положения кожуха
?
Л*,
815
980
?
1300
1600
с
675
850
Размеры в мм
?
425
550
л-,
1065
1280
?
1300
1600
?
с
450
550
?
650
850
Примечание. Остальные размеры см. в табл, 48.
Аэродинамическую характеристику вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55)
№ 10 см. иа рис. 69.


70
10 15 20 30 ?? 50 60 70 80 90 WO
Произдодитепьность L 6 тыс м3/чос
150
Рис. 74 Аэродинамическая характеристика вентилятора
Ц9-55 (ЦВ-55) № 12
30 Ы
15 20 30 40 50 60 70 8090100 150 200
Производительность L д тыс м3/час
Рис. 76. Аэродинамическая характеристика вентилятора
Ц9-55 (ЦВ-55) № 14


9) Вентилятор центробежный Ц9-55 (ЦВ-55) № 14
Исполнение 5
Фланцы патрубков
Зыходноео ^j»_ бхсдного
8сно8ание станина
9 от в.
Общий вес 8185ке
Рис. 75
Аэродинамическую характеристику вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55)
№ 14 см. на рис. 76.
10) Вентиляторы центробежные Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57)
№ 3 и 4
Исполнение /
¦Э-ч
Фланцы патрубков
выходного входного
\
«о
|
\ Ю
Б,
-?/ -
{
1
Основание станины
d
/ЪоМв.
ТГ
If


Таблица 50
s
™ ?
3
4
Размеры в мм
А
195
261
?
300
400
Г
233
311
?
971
361
151,5
901 5
-3
194
960
К
350
460
Л
980
330
355
355
420
Л,
9.30
240
290
330
320
Л,
320
330
400
440
430
л3
310
360
395
395
400
Л,
16
20
?
185,5
241,5
Электродвигатель
тип
А-32-4
А-32-2
А-41-6
А-41-4
А-41-2
А-41-6
А-41-4
А-42-6
А-42-4
А-51-6
А-51-4
, -а 5
дна
о о *
S X Ю
1
1,7
1
1,7
2,8
1
1,7
1,7
2,8
2,8
4,5
число
оборо-
оборотов в
минуту
14101
2850 J
930,
14201
2870 {
930 1
1420 }
930 )
1420 (
930 1
1440 |
* ·*
U И
Ы
117
Рис.
fl,i fli 0,7 0,6 0,9 1,0 1,5 2,0 3,0 W 5,0 6,0 7,0
Произдодительпость L в тыс н 3/час
78. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № 3


/. Вентиляторы
187
Продолжение табл. 50
№ вен-
тиля-
тилятора
3
4
Размеры в мм
фланца
Б
210
280
выходного патрубка
Б,
253
333
количество
отверстий
8
12
фланца входного патрубка
D
312
408
340
445
352
458
количество
отверстий
12
12
основания станины
d
13
17
уголок
сечением
40?40?5
50?50?5
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ? и НП; вентиляторы левого вращения — с поло-
положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л и ИЛ.
0.80,91 1,5 2 3 1 5 6 7 8 9 W 12
Производительность L 6 тыс.»3/час
Рис. 79. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № 4


188
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
11) Вентиляторы центробежные Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № 3, 4, 5 и 6
Исполнение 6
Фланцы патрибноб}.
о й входного
выходного
Рис. 80
Таблица 51
№ венти-
вентилятора
3
4
5
6
Размеры в мм
А
195
260
J25
392
В
300
400
500
600
Г
233
310
387
465
?
271
361
449
539,5
Ж
151,5
201,5
252
302,5
3
194
260
324
390
К
340
445
545
700
Л
215
270
325
390
Л,
215
270
325
390
л,
300
375
425
500
Л,
276
394
444
514
15
20
22
26
?
142,5
183
212
253,5
И
341,5
393
438,6
510,5
Общий
вес в кг
44,5
73,5
106,3
173,7


Продолжение табл. 51
Л
о,
о
н
к
ч
S
я
<и
m
3
4
5
6
Размеры в мм
шкива
160
200
250
300
О
70
80
100
125
фланца выходного
патрубка
Б
210
280
350
420
253
333
404
475
dt
6,5
6,5
8,5
8,5
количество
отверстий
8
12
16
16
фланца входного патрубка
D
312
408
509
616
340
445
545
650
D,
352
458
559
666
d,
6,5
6,5
8,5
8,5
количество
отверстий
12
12
16
16
основания
станины
d,
13
17
17
20
уголок
сечением
40x40x5
50x50x5
50X50X5
60?60??
Примечание Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ? и НП; вентиляторы левого вращения — с по-
положениями кожуха Л, ВП, В, ВЛ, Л и НЛ.
Аэродинамические характеристики
СТД-57) № 3 и 4 см. на рис. 78 и 79.
№6квт-4>.
вентиляторов Ц9-57 (ЦАГИ
/5
15
2 3 ? 5 6 7 ? 9 10
Производительность L В тыс. м3/час
Рис. 81. Аэродинамическая характеристика вентилятора
ЩАГИ СТД-57) № 5
20
Ц9-57


190
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
3 k 5 6 7 в Ь 10 15 20
Производительность L 6 тыс м31час
2?
Рис. 82. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № G


/ Вентиляторы
191
12) Вентиляторы центробежные Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57)
№ 5, 6 и 8
Исполнение 3
к-з-н
Фланць! nampyffKoB
Оыходного Вход ног
?
ж±
Оснода ни е станины
Л
Риа 83


192
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
л
к
S-
я
?
Ш
>=(
О.
?
m
еры
о Й
П в
АхАшш
a aoxod
-090 оь-эиь
шах a
qiooHtnow
-
it;
и о,
Ж о
<и н
ю
to
00
г- оо
<
271
о
о
(N
Я
195
S3
??·*
оо in
-51
271
Я
120
со
00
220
оо
ига
-52
281
ю
о
(N
О
¦*
СО
(N
270
ооо
СОГ- Ю
«?
<
291
о
00
1
со
СО
285
000
со t— ю
см
to
<
291
§
го
200
со
410
о
ю
t—
о
О
СО
00
С
о
СО
см
ш
??
г~
ос
<г
о
S
<?
СО
ига
о
to
?>
64,3
in тр
?>?·
coin
-51
LO
to
CO
0
со
из
160
??
см
26,7
CO
000
CO Г-Ю
in
-61
Ю
321,
0
??
235
о
§
LO
?>
to
40,7
CO
000
^ ?? ??*
см
to
<
in
CM
со
0
o>
m
235
?>
<o
-4"
14,3
000
<
m
321,
0
ю
235
??
to
460
0
to
00
0
100
LC
tc
0
0
8
?>
f
§
cc
??
CO
IT.
10
i?
o
§
LO
?
CO
to
Q
1


/. Вентиляторы
о
?
О
С
с:
a aoiod
-090 оюиь
шея а
чхэонгпои
?-
со
?
<м
ю
СО
о
ю
ц
в>
3
с.
QJ
со
я
3
я
К
аз
о
S
к
m
о
я
?
о
о
а.
н
С
о
и
О
§
о
X
со
a
я
•?·
Id
VO
t*
о
u
о
ж
о
и
3
ю
СЗ
Я
сз
•?·
S
t-
X
s
?
я
я
0)
CJ
о
ГОЛ
·*»
Чз"
? а.
КОЛИ'
отве
"о*
о"
Q
ство
:тий
S ш
о н
и °
?
а.
о
к
ч
Ю СО СО
XXX
оою
ЮЮ1^
XXX
оою
ю ю t~
t^o ¦*
COCO СО
оо аГ>-|
00 СО 00
юсосо
ScOOO
00 СО 00
LO СО 00
СО СО СО
ю ю
00 00-^
О t2cN
чГ ·* со
о о о
Ю ?? СО
W1CC оо


194
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Аэродинамические характеристики вентиляторов Ц9-57 (ЦАГИ
СТД-57) № 5 и 6 см на рис 81 и 82
i 5 6 7 8 9 10 /5 ' 20 30 40 50
Производительность L в тыс. м 3/час
Рис 84 Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № 8


/ Вентиляторы
195
13) Вентилятор центробежный Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) №
Исполнение 6
520
Фланцы патрубков
Выходного входного
Основание станины
L75x75>cW
7 am ?*
Рис. 85. Вентилятор центробежный Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 8.
Исполнение 6
Аэродинамическую характеристику вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ
СТД-57) № 8 см. на рис. 84.


196
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
14) Вентилятор центробежный Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16
Исполнение 5
Положение кожуха 6
ЮЬО
820
и^льг—j
300
фланцы патрубков
Выходного входного
?1765
Основание станины
L 75х 75x6 L WOxfOQxtg
Рис. 86. Вентилятор центробежный Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16.
Исполнение 5, положение кожуха В


/. Вентиляторы
Положение кожуха Jl' Положение кожухан/Гц
" 1008
Основания станин.
-ггоо -н
2125-
Рис. 87. Вентилятор центробежный Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16.
Исполнение 5, положения кожухов ? а Л


198
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
13
15 20 30 kQ 50 60 70 8090100 150
Произдодитепьность L 6 тыс. м3/час
Рис. 88. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц9-57
(ЦАГИ СТД-57) № 16


00
?.
CO
»S
3
s
тробе
я
?
=f
a,
к
s
?
X
пени
?
CO
ю


) Раздел шестой Вентиляционное оборудование
16) Вентиляторы центробежные ЭВР № 2, 3, 4, 5 и 6
Исполнение 1
-f——\
Фланцы патрубков „
выходного входного
Оснодание станины
Рис. 91
Таблица 53
opa ?
с?
К
k
2
Размеры в
А
135
В
217
Г
169
F
193
Ж
100
3
130
к
235
250
250
мм
Л
215
150
Л3
190
лг
245
л,
20
??
96
Электродви-
Электродвигатель
тип
И-10/4
АО-31-2
А-31-2
а
н
мощное
в кет
0,25
0,6
1
о
о
число о
ротов в
минуту
1400
2860
2850
а
си
Общий
24,5
31
27


/. Вентиляторы
тора
№ вентиля
3
4
5
6
А
195
260
324
388
В
313
413
514
614
Г
241
317
394
470
?
277
365
454
542
Размеры ?
Ж
172
202
243
278
3
195
260
325
390
К
375
350
375
450
496
450
496
495
570
570
600
650
650
650
650
686
мм
Л
290
360
450
525
Л,
220
260
320
40С
Л,
290
340
380
455
л3
330
400
510
585
Л,
30
35
35
22
Продолжение табл
м
146
182
207
240
Электродвигатель
тип
А-41-6
А-32-4
А-41-4
А-42-6
А-51-6
А-42-4
А-51-4
А-52-4
А-51-6
А-52-6
А-61-6
А-61-8
А-62-8
А-61-6
А-62-6
А-71-6
мощность
в квтп
1
1
1,7
1,7
2,8
2,8
4,5
7
2,8
4,5
7
4,5
7
7
10
14
число
оборотов
в минуту
930
1410
1420
930
950
1420
1440
1440
950
950
970
730
730
970
970
970
» ?
* :
я
Общий вес
62
52
62
85
ИЗ
85
ИЗ
134
149
170
204
236
251
236
251
316


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл 53
№ вентилятора!
2
3
4
5
6
Размеры в мм
фланца выходного
патрубка
Б
140
210
280
350
420
Б,
190
260
330
400
470
количе-
количество от-
отверстий
8
8
8
12
16
фланца входного
патрубка
D
160
355
450
570
663
о.
180
385
480
600
695
195
405
505
625
720
количе-
количество от-
отверстий
6
12
12
12
16
основания
станины
d
15
19
19
23
23
уголок
сечением
40x40x5
50x50x5
50?50?5
65x65x6
65x65x6
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения
с положениями кожуха Л, В к П.
200
150
110
90
СО
70
-5. 50
*= 50
* «0
eg
<§
cs
с:
20
15
0
?
-
?,??
?,?6?
«л>4
7
t
i
h
me
i
/
У
у
/
'
?
г
— чз
„
? /_:¦
^--;^
*.. .>s
—a'v/
«^ m
? /
"N i
s
r i
¦5- ?
"Л *
:=:П
500^ ??
IF:*
У/ V
7
s
¦и
20
?
J
/
f
ОС
f^
/
/
л
\
\
}
? 1
ГШ
A
%/
}^
r
...^
r
TsoT/
? A
#H
si
\
?,
¦00ОЧ--
k
r
\
«:
(
Д
yt
h
J
-
*
1
| I
?
—^*
- s
Ш
—\
Si-
tr
^- ^^
\^
•1Я
?,—
% -
t-
¦%
\
/
t
i
|
0,2 <?,J ft* 0,5 0,5 0,7 0,8 0,9 / Г,5 2
Производительность L 8 тыс м У час
Рис. 92. Аэродинамическая характеристика вентиляторов
ВР и ЭВР № 2


гы/гн g d зпиэидид эониоц
/
о*
я\
/?
4
1
:
><
с
?
с
}
с·
ц
5
У
L,
с
\Y\\W
4/? \?
/??
GJJJ/.
#
J\
\г
\\
Г
?
-
|
1
мГ
1
'-
$
НЕ
У
о
ад
ч
f *
·«,
.
f
С
С
(?
/
J Vf il
ijl LA
/r>ftL
L 1 /??
¦ <
J
s
У
Г
ct
J
ж
I
/
г
Jj
?/
Jr
= ?:::\
7 ' j
?, ? (
? !'
ii".
tl ?
mfl III ^
iFrHU'llLil
л mwui
1тШш
- ^-[-
=f:
фа**
- с^Г -а-
Я: IB
IS
cat
Sis
ж
?
? IT
si Л
У4Л
I «ч/с
s
}
J1J.
It/
Г
pi
/
?
L
?>
?
F
J
?
«
<
?
s
/
1,
Щ-
f\ V
\\r
Til
Гг
г
Ц-
L·
XT
?
±
fit
s
?-
-
i?J
л
ft;
/\\
in
KM
к
?
j-!
ч
5
/
?
•4
%
J
/
ГГ
?
Д
ПТ
/
г*
?—
tf
-
ca
К
A
,u/2)igd
эоииоц


w/г* g ? эпнэидод эоииоц
s
s e
ч. N
>:
i
It
\i
4
JL
>¦
л
lags
? ыГпч
????????? *
Атял тп \'"Р
\
Ж
--.
¦
-
о
?
i
к
m
i
1
г
??
? -
3 -
sib
ь111 ? ? ;
la
Ti..
i ·
S*rdfc Дй( ?
it
4
?,-
??? ??
???.??
N JL
JX
tf
;«ч.
* 1 * ^-.j
! ?. л' 2
'' i t*
t
\Ш*
"T- -
41
A.
4
?
S
1
rfi-s
•4— t ?·
fE"
IT
s J ?
4v 1
?
?
?
 3
^ CM Cs
, и/г>/ g ? anuaugOQ аоииоц
s
0-


/. Вентиляторы
205
17) Вентиляторы центробежные ВР № 3, 4, 5 и 6
Исполнение 6
-в—-·—г-
Фланцы патрубкод
Выходного входного
Таблица 54
№ венти-
вентилятора
3
4
5
6
А
195
9.60
3?.4
388
в
31 а
413
5 ?
614
241
317
394
470
?'
277
365
454
542
Ж
168
202
243
276
Размерь
з 1
195
260
325
390
К 1
350
445
540
640
I В ММ
Л
250
250
335
335
Л,
330
400
510
585
290
360
450
525
<//,
30
30
25
25
1
\м
185
185
2R0
280
?
зад
415
565
616
И
138
195
225
260
Общий
вес в кг
40
54
125
155
Продолжение табл 54
венти-
вентилятор!
3
4
5
6
Размеры в мм
шкивз
d
160
200
250
300
О
50
70
ПО
125
фланца выходного
патрубка
Б
210
280
350
420
Б,
266
330
400
470
7
7
7
7
количе-
количество от-
отверстий
8
8
12
16
фланца входного
патрубка
D
355
450
570
663
385
480
600
695
405
505
625
718
di
7
7
7
7
количе-
количество от-
отверстий
12
12
12
16
основания
станины
19
19
23
23
уголок
сечением
50?50?5
50х50у5
65x65x6
65?65?6
Примечание Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе
ниями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ? и НП, вентиляторы левого вращения — с поло
жениями кожуха П, ВП, В, ВЛ Л и ИЛ


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Аэродинамические характеристики вентиляторов ВР № 3, 4 5 и 6
см. на |рис. 93, 94, 95 и 96.
18) Вентиляторы центробежные В PC № 8, 10 и 12
Исполнение 6
о
м
ФланиЦТт/трубноб Основание 'станины
выходного входного
I
+
+
6
+ -#¦-*-
5/-
t
+
-f
?— ? -? л,
Рис. 98
Таблица 55
№ вен-
тиля-
тилятора
8
10
12
Размеры в мм
А
518
643
768
В
818
1018
1218
Г
618
768
918
?
718
893
1068
Ж
402
503
623
3
520
650
780
И
918
1125
1230
К
900
1150
1300
Л
570
640
690
360
450
500
Л,
589
715
716
лг
630
700
750
ЛА
120
150
95
Ж
386
460
536
?
850
1050
1210
О
700
850
1000
Общий
вес в кг
416
712
906


/. Вентиляторы
207
Продолжение табл. 55
венти-
вентилятора
8
10
12
Размеры в мм
шкива
d
400
500
600
160
225
265
фланца выходного
патрубка
Б
566
706
846
Бг
636
786
926
10,5
13
13
количе-
количество от-
отверстий
16
20
24
фланца входного
?1Трубка
D
643
804
965
684
848
1010
713
884
1045
d3
10,5
13
13
количе-
количество от-
отверстий
12
16
20
основания
станины
dt
23
27
27
уголок
сечением
65?65? 6
75x75X10
75?75?10
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ? и НП; вентиляторы левого вращения - с поло-
положениями кожуха Я, ВП, В, ВЛ, Л и НЛ1
V 7?
20
5 6 7 ? 9 10 15 ?? 30 ? 50 60 70
Производительность L ? тыс. »'/час
Рис. 99. Аэродинамическая характеристика вентилятора
ВРС № 8


/. Вента 1яторы
209
19) Электровентиляторы центробежные Ц13-50 № 2, 3, 4,
5 и 6
Исполнение 1
Фланцы патрубков
выходного входного
1 Ff
L
?
Основание станины
?*-?-
?
k отв.
Рис 102
Таблица 56
.№ венти-
вентилятора
2
3
4
5
6
Размеры в мм
А | В \ Г
166
227
292
355
420
215
316
416
516
616
165
210
316
392
466
?
190
278
366
454
541
Ж
100
205
262
327
420
3
132
197
262
327
392
К \ Л \ Л,
250
370
450
600
720
175
220
290
450
560
320
360
450
510
594
Л,
290
320
410
470
540
л31 м
20
27
27
30
100
135
160
220
360
400
?
485
612
791
1009
1252
?
i 100
I 125
125
? 125
? 170
? 170
\ 200
? 200
\ 230
?
140
195
230
260
300


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл. 56
№ венти-
вентилятора
2
3
4
5
6
Электродвигатели
тип
( АО-31-4
{ АО-32-2
I, AO-41-2
( АО-41-6
\ АО-41-4
I AO-42-6
{ АО-51-4
/ АО-52-8
\ АО-62-6
I AO-63-8
1 АО-63-6
1 АО-72-6
мощность
в кит
0,6
1
1.7
1
1,7
1,7
4,5
4,5
7
7
10
14
число оборо-
оборотов в минуту
1410
2860
2880
930
1420
930
1440
950
1440
735
980
980
Общий вес
в кг
40
46,2
57,9
78
78
112
147
210
276
341
341
455
Продолжение табл. 56
венти-
вентилятора
2
3
4
5
6
фланца выходного
ттрубка
Б
140
210
280
350
420
190
260
380
400
470
d
6
7
7
7
7
количе-
количество от-
отверстий
2
3
4
4
4
Размеры в мм
фланца входного
патрубка
D
160
240
320
400
480
180
270
350
430
510
195
290
370
450
540
6
7
7
7
7
количе-
количество от-
отверстий
6
8
12
12
16
основания
станины
d,
13
14,5
14,5
19
24
уголок
сечением
25X25X3
30x30x3
50?50?5
50x50x5
65?65?6
Примечание Вентиляторы правого врашения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ?, ?? и Я; вентиляторы левого вращения — ? по-
положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ и Я,


/. Вентиляторы
213
3??
200
20
12,6-
5 6 7 8 9 W 15 W
Производительность L в тыс, м3/ш
30
Рис. 107. Аэродинамическая характеристика вентилятора
Ц13-50 № 6


214
Раздел шестой. Вентиляционное оборудовдние
20) Вентиляторы центробежные высокого давления ВВД
№ 8 и 9
Исполнение 5
Фланцы вентиляторов
выходного входного
-// «»·
1
Основание станины
Рис. 108
№ венти-
вентилятора
8
9
А
482
493
в\
612
625
Г
486
537
?
530
581
Размеры
Ж
179
186
3
473
523
К
645
705
в мм
Л | Л,
580
580
350
350
Л,
550
550
Та С
л3
650
650
л11 н
100
100
400
420
5 л и ц а 57
Общий
цес в кг
270
368
Продолжение табл. 57
венти-
вентилятора
8
9
шкива
d
225
225
О
175
175
Размеры в
фланца выходного
патрубка
Б
190
190
Б,
278
278
coco
количество
отверстий
16
16
мм
фланца входного
Патрубка
D
270
300
1
330
350
360
380
со со
количество
отверстий
8
8
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положе-
положениями кожуха Л. В, Л а Н,


/. Вентиляторы
700
<§ 200
150
100
15 2 3 * 5 б 7 в 9 10
Произбодишепьмосшь L В тыс м3/час
Рис 109 Аэродинамическая характеристика вентиля-
вентилятора ВВД № 8
700
600
1,5 2 3 ¦ 5 в 7 8 9 10
Рис ПО Аэродинамическая характеристика вентиля-
вентилятора ВВД № 9


Зе


/. Вентиляторы
217
22) Вентиляторы центробежные пылевые ЦП7-40
№ 5, 6 и 8
Исполнение б
-в—ч—г—?
Фланцы патрубкод
Выходного входного
Основание станины
-пПг —
г*—Hi,
?
4 отб
Рис. 113.
Таблица 58
М» венти-
вентилятора
5
6
8
А
300
360
475
В
405
486
644
Г
338
405
535
?
376
450
595
Ж
250
300
400
Размерь
3
250
300
400
к
550
620
820
в мм
л
490
570
710
Л,
80
74
58
Л,
660
744
1048
л3
530
ЫО
760
л,
500
600
900
?
128
170
227
И
500
560
774
Общий
вес в кг
172
278
571


Продолжение табл. 58
о,
?
ч
S
33
а
%
К
6
8
d
180
ais
0
156
144
198
Б
апя
370
492
Размеры
фланца выходного
305
366
488
патрубка
Б,
370
432
578
Б3
388
430
572
9
9
12
количе-
количество от-
отверстий
14
16
22
в м и
D
307
367
487
фланца
312
402
530
входною
патрубка
367
427
567
а,
9
9
12
количе-
количество от-
отверстий
12
12
16
основания
ст
dz
18
18
'?
JII И ? Ы
№
швел-
швеллера
10
10
12
Примечание. Вентиляторы правого вращения изютовляются с положе-
положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, ? и НП; вентиляторы левого вращения — с поло-
положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л и НЛ.
20
0.70,8 0,9 1
Рис. 114. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦП7-40 №5
1,5 2 3 4 5 6 7 ? 9 10
Производительность L ? тыс. м3/час


/. Вентиляторы
219
зо
20
1,0 1,5 2 3 ? 5 S 7 6 9 10 IS
Производительность L д тыс. м3/чвс
Рис. 115. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦП7-40 № б


220
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
го
1,9
3 ? 5 6 7 8 10
Производительность L 8 тыс. м3/час
20 26
Рис. 116. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦП7-40 № 8


/. Вентиляторы
221
23) Вентиляторы центробежные пылевые Ц6-46
№ 4, 5, 6, 7 и 8
Исполнение 6
Фланць/ патрубноВ Основание станины
Выходного бхадного и~л —?
jomfi.
венти-
вентилятора
4
5
6
7
8
А
280
355
425
493
558
в
405
512
615
717
817
Г
305
388
465
541
617
?
355
450
540
629
717
Ж
145
182
217
254
284
Размеры в
3
280
350
420
490
560
К
470
570
690
790
920
Л
450
530
500
550
730
мм
Лх
360
422
478
604
668
Л,
330
390
440
550
—
л3
220
260
300
400
420
Лк
16
17
25
26
23
л,
90
95
95
100
105
Та
?
250
330
320
405
450
блица 59
Общий вес
в кг
120
180
240
300
420


222
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл. 59
тор
иля
X
о
¦%
4
5
6
7
8
d
160
<>00
940
980
320
0
60
70
85
1?5
150
Размеры в
фланца выходного
в,
244
306
362
428
4801 486
патрубк1
Б3
Б3
294
366
436
508
566
560
dx
8
10
10
12
13
количе-
количество от-
отверстий
16
20
20
20
24
D
283
354
424
494
565
мм
фланца
308
384
460
535
610
входного
пчтрубка
323
404
484
564
635
d,
6,5
6,5
8
10
11
количе-
количество от-
отверстий
8
8
12
12
12
основания
станины
сечением
40?40?5
50X50X6
60X60X6
75X75X8
80?80?6
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения
положениями кожуха В, ? и Л.
10
0,5 1 г ' 3 к 5 10
Производительность L в тыс. м3/час
Рис. 118, Аэродинамическая характеристика вентилятора
Ц6-46 № 4


d aTiHatfgog аотгоц
—
ч
1
4,
_
-¦s
il

'O
У
¦^ /
/
/
со-
1
/
?;
с?
><
^?
><
/
\
4
>
/
>
У
/
/
I
/
1
/f
1
I
У
t
I
—·
L
¦1
г
j
s
f
-1
>j
/
^>
I/
г
<
/
/
\
<
si
1
j
?
1
II
N
<.
>
?·
i,
><
2?
J
V
L
В
?
9*
g
?
'J
1 /
у
ш
'?
?
? ^
/
?>*
>
1С
)
I
:^
V
<
1
u
—
11
—
«0
-1
О.


224
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
d апндиовр аониоц
(?


/. Вентиляторы
225
24) Вентиляторы центробежные пылевые Ц6-46 (ВЦП)
№ 3, 4 и Ц6-45 (ВЦП) № 5, 6, 8
Исполнение 6
Фланць! патрц(>ноб
выходного входного
Основание станины
Таблица 60
is
¦? ч
3
4
5
6
?
Размеры в мм
А
193
254
320
381
512
В
315
412
512
612
812
Г
239
312
388
462
612
?
277
362
450
537
712
Ж
130
156
222
248
326
3
210
280
350
420
560
К
330
445
640
640
900
Л
160
220
300
300
410
290
350
480
480
700
Л,
240
300
425
425
580
л3
25
40
50
50
80
?
ПО
140
200
200
250
Я
312
420
525
561
769
Я
131
169
211
241
338
?
-
-
370
400
580
С
-
-
430
480
640
Общ(·
вес в
80
90
150
175
350


226
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл. 60
№ вентилятора
3
4
5
6
8
Размеры в мм
шкива
d
100
160
250
180
200
О
70
85
100
93
135
фланца выходного
патрубка
Б
185
245
307
397
487
228
291
357
417
557
di
8
8
10
10
13
количество
отверстий
10
12
12
12
14
фланца входного
патрубка
D
214
285
355
425
564
Я.
240
310
385
455
598
D,
254
325
405
475
624
d,
8
8
8
8
11
количество
отверстий
8
8
12
12
12
Основание
станины
Литое
Литое и из
угловой стали
То же
Из угловой
стали
Примечания. 1. У вентиляторов № 3 и 4 отсутствует передняя опорная
стойка.
2 Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л,
ВЛ, В, ВП, П, НП и Я; вентиляторы левогв вращения — с положениями кожуха
П. ВП, В, ВЛ, Л, НЛ и Н%
го
0,25 0,3 0,Ь 0,5 ?? 0,70,80,9!
3 3,5
Производительность L в тыс. м3/час
Рис. 124. Аэродинамическая характеристика вентилятора Ц6-46 № 3


/. Вентиляторы
227
Аэродинамическую характеристику вентилятора Цб-46 (ВЦП) № 4
см. на рис. 118.
300
200
150
15 ? ,
07 0,80,91 1,5 2 3 4 5 6 7 В 9 W.
праизбодите/Нность L ? тыс. м^1чао
Рис. 125. Аэродинамическая характеристика вентиля-
вентилятора Ц6-45 (ВЦП) № 5


2 28
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
cu


/. Вентиляторы
229
25) Вентиляторы центробежные пылевые Ц6-45 (ДВА)
№ з и 4
Исполнение 1
Фланцы патрубноЬ
Выходного входного
Основание
станины
09 в
19отв.
If
;/ U-omB,
Рис. 128.
Таблица 61
венти-
вентилятора
3
4
А
281
361
В
388
514
Г
300
394
?
344
456
Ж
202
263
3
268
354
Размеры в
К
425
510
Л
280
340
Лх
394
450
мм
Л,
330
390
Л3
25
30
л.
230
280
230
280
Продолжение
?
140
170
?
147
193
табл. 61
Электродвигатель
тип
ТАГ-22/4
ТАГ-32/6
ость
1?
а ю
1,4
2,3
о Ер
°1
ч*
о ш
s о
3" ?
1440
970
ю
о
а
*й
a
о
106
192
Размеры в мм
фланца выходного
патрубка
количество
отверстий
фланца
входного
патрубка
количество
отверстий
основа-
основания ста-
станины
уголок
240
320
12
300|
395
322
413
12
12
60?60?8
60x60x8
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого вращения с положе-
положениями кожуха Вм


.
?-
~ t
?
С" г
л
i
—h-
w-
ъ
t
ь
?.
I
*,
¦^
0
л!*
• 3-
%
р2 —
7
"*
** — ?· ?
*^ ^
J ' jj
i
* 2"
_ 2s
?
s
Щ
7
>
?
—
i
)?.\ IJ.I | IГ
^ '! 1 I
- iii
- I'll
_ : ,,
2 I
ca 1 )
s §¦ ?
! 1 ' Э
~3. 5.
?
S^ j '
?!., S ^ ^
??
_ -1 ¦ tt
? s f
^ -
Л»-*—
—YO
N-
'n
... ^
J '(f
1 /
[
V ^
^ 7
¦-
s
/
/
/
/
>
cS ^^
,и/гхд d злнэидвд эониои
s


/. BeHTUARtOpH


232
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
<
CQ
Si
эК ^
3 о
я с
м ?
4> ^
Ю
О
о-
I
о.
8
?;
ч
X
?
X
а
Си
С*
а


/. Вентиляторы
о
?
3 §
«я а;
3 5
Я §
о
о
о,
S
о.
?
?;
ч
S
?
?v//2h g ? ariH3tfgD? ааниоц
?.
э
•as
о
Я


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
**/Ш g d ??.43????? зон,ио?


/. Вентиляторы


236 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
31) Вентиляторы центробежные «Сирокко» низкого и
среднего давления № 3, 4 и 5 с поворотным кожухом
4 -1--Р
Рис. 141. Вентиляторы центробежные
«Сирокко» низкого и среднего давле-
давления № 3, 4 и 5 с поворотным кожу*
хом
Таблица 62
№ вентилятора
3
4
5
Размеры в мм
диаметр
колеса
вентиля-
вентилятора
низкого
давления
300
400
500
среднего
давления
300
440
550
Do вен-
вентилятора
низкого
давления
350
478
560
среднего
давления
270
360
450
Л
25С
313
386
Б
240
320
400
В
390
520
650
Г
300
383
476
?
348
453
566
Ж
185
233
278
3
298
366
445
И
170
200
240
К
500
635
780
л
135
155
170
?
340
420
550
?
260
320
375


/. Вентиляторы
237
Продолжение табл 62
МЬ венти-
вентилятора
3
4
5
р1змеры в мм
О
160
225
262
?
75
100
125
dt
150
200
250
d2
30
35
45
da
17
21
21
Вес в кг
115
200
280
гио
0,5 1 2 3 5 8
производительность L ? тыс.м3/час
Рис 142 Аэродинамическая характеристика вентилятора
«Сирокко» низкого давления № 3


>
г
Ь
i
а
1
?
>
?
/
L
й
a
/^
\\l
i
/?
n
>
?
4-1
1
d
?*
Zp<,
Jni
i
f
№
AМ1л
>
—
?
¦«
w
>
К
/
I/
rb
V
4
J
?«
it
f ,
У
/
I
^1
t
1
?
4(
-1
si
e
1
Ml/?
--*
J/??
,,1?/?>
\
a c
?
С
J
>
<>
t
si· ?
,iv/zH ? d 3??8?/???


g (f anuaifQDg эониоц
d driHdl/gDp jomroy


240
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
2 3 5 Ю 20 30
Производительность L в тыс. м31час
Рис. 147. Аэродинамическая характеристика вентилятора
<Сирокко» среднего давления № 5


/. Вентиляторы
241
32) Вентиляторы центробежные «Сирокко» низкого и
среднего давления № 6У2; 8; 91/2; 11; Шг; 14 и 15У2
Тип Л
боте.
Рис. 148. Вентиляторы цен^
тробежные «Сирокко» низ-
низкого и среднего давления
№ 6'/2, 8, 9>/2, И, 12V2, 14 и
1572 типа А
iTOpa
сч
Я
Я
*
б'/з
8
91/
11
12'/,
14
15»/а
диаметр
колеса
вентиля-
вентилятора
к
о я
о 5
со ?
Я га
К И
650
800
950
1100
1250
1400
1550
о «
U Я
<U Я
X 0)
? m
? 4
715
880
1045
1210
1375
1540
1705
36 И™
тилятора
О Я
О 5
11
Ж ее
727
900
1068
1240
1394
1600
1760
о «
u. S
В <Ц
? «?
О «
585
720
855
990
1125
1260
1395
476
592
668
775
875
980
1085
Размерь
Б
520
640
760
880
1000
1120
1240
г*
В
845
1040
1235
1430
1625
1820
2015
в мм
Г
600
742
858
995
1125
1260
1305
L·
724
892
1048
1215
1375
1540
1705
Ж
360
430
500
554
614
730
800
3
543
640
754
890
950
1100
1160
И
280
320
368
435
435
525
525
Та
к
930
1100
1310
1550
1750
1950
1150
б Л I
Л
760
740
680
800
800
990
990
? ц а
?
38
45
70
66
63
88
80
63
?
465
520
620
730
730
865
865


Раздел шестой Вентиляционное оборудование
Продолжение табл. 63
венти-
вентилятора
67,
8
97,
11
124
14
157,
Размеры в мм
О
350
370
350
435
435
525
525
?
160
200
200
250
300
300
300
?
415
510
600
650
800
885
1000
С
560
745
850
1000
ilOO
1240
1400
?
355
475
530
550
700
840
945
у
500
675
780
900
1000
1170
1300
?
440
490
600
690
690
825
825
?
570
700
836
958
1084
1124
1244
ц
650
780
530
560
560
710
710
325
400
475
580
625
700
800
50
55
70
75
80
85
90
d3
21
24
27
30
30
30
30
Bee
в кг
500
760
900
1700
1950
2750
3600
Тип Б
dome
Рис 149. Вентиляторы центробежные «Сирокко» низ-
низкого и среднего давления № 672. 8, 97г, И, 127а, 14 и
157? типа В


/. Вентиляторы
243
Таблица 64
iTopa
ч
s
и
О)
ffi
%
б1/,
8
91/,
11
12'/»
14
15Va
диаметр
колеса
венти-
вентилятора
низкого
давления
650
800
950
1100
1250
1400
1550
среднего
давления
715
880
1045
1210
1375
1540
1705
Ц, вен-
тиля-
тилятора
низкого
давления
727
900
1068
1240
1394
1600
1760
среднего
дтвления
585
720
855
990
1125
1260
1395
А
476
592
668
775
875
980
1085
Б
520
640
760
880
1000
1120
1240
Размеры ?
В
845
1040
1235
1430
1625
1820
2015
Г
600
742
858
995
1125
1260
1395
?
724
892
1048
1215
1375
1540
1705
i ММ
Ж
360
440
500
554
614
730
800
3
543
640
764
890
950
1Ш0
1160
И
280
320
368
435
435
525
525
К
630
780
940
1070
1220
1345
1480
Л
760
740
680
800
800
990
990
?
38
103
36
66
63
88
80
Я
465
520
620
730
730
865
865
О
350
375
355
435
435
525
525
Продолжение табл 64
№ венти-
вентилятора
б1/,
8
9V»
11
12'/,
14
15'/,
Я
160
200
200
250
300
300
300
?
415
485
550
650
800
900
1000
С
560
745
880
1000
1200
1350
1500
?
355
430
480
550
700
840
945
Размеры в
У
500
645
810
900
1100
1170
1300
?
440
490
600
690
690
825
825
ми
X
570
700
836
958
1084
1124
1244
Ц
650
780
530
560
560
710
710
dx
325
400
475
580
625
700
800
Aг
50
55
70
75
80
85
90
ds
21
24
27
30
30
30
30
Вес в кг
500
760
900
1700
1950
2750
3600


244
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Тип В
Рис. 150. Вентиляторы центробежные «Сирокко» низ-
низкого и среднего давления № 6V2, 8. Э'/г. П. 12V2» 14 и
15'/2 типа В
[тора
??
?
?-
Si
ю
«??
б1/»
8
9'/,
11
I2V»
14
15'/,
диаметр
колеса
вентиля-
вентилятора
ts
о к
О <и
? Ч
СО (Q
Я щ
650
800
950
1100
1250
1400
1550
S3
? ?
? <u
<u ?
? C3
? ч
715
880
1045
1210
1375
1540
1705
Do
вен-
тилятора
? s
ь- X
? <?
У Ч
со са
S ?
? et
727
900
1068
1240
1391
1600
1760
? ts
?- S
?> ?
? ?
4 4
<? ?
?, я
и Ч
585
720
855
990
1125
1260
1395
А
600
742
858
995
1125
930
1085
Размеры в
Б
520
640
760
880
1000
1120
1240
В
724
892
1048
1215
1375
1820
2015
Г
476
592
668
775
875
1260
1395
им
?
845
1040
1235
1430
1625
1540
1705
Ж
360
430
500
554
614
730
800
3
543
640
754
890
950
1100
1160
И
280
320
368
435
435
525
525
Та
К
930
1100
1125
1300
1455
1625
1235
блиц
Л
760
740
680
800
800
990
990
?
38
43
36
66
64
88
80
а 65
н
465
520
620
730
730
865
865


I, Вентиляторы
245
Продолжение табл. 65
венти-
вентилятора
!''·
¦Г'·
15'/,
Размеры в мм
О
350
375
355
435
435
525
52Ь
Я | ?
160
200
200
250
300
300
300
560
590
650
750
900
1000
1150
С
660
875
990
1100
1340
1580
1750
?
480
515
580
650
800
950
1050
У
600
800
920
1000
1240
1490
1650
?
440
490
600
690
693
825
825
X
570
700
836
958
1084
1124
1244
Ц
650
780
530
560
560
710
710
325
400
475
580
625
700
800
50
55
70
75
80
85
90
d,
21
24
27
30
30
30
30
Вес
в кг
500
760
900
1700
1950
2750
3600
Тип Г
Рис. 151 Вентиляторы центробежные «Сирокко» низ-
низкого и среднего давлениям б'/з, 8, 97г, 11, 12Vs. ?,
типа Г


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 66
тора
к
аз
<и
?
%
67»
8
97,
И
127,
14
157,
диаметр
колеса
венти-
вентилятора
низкого
давления
650
800
950
1100
1250
1400
1550
среднего
давления
715
880
1045
1210
1375
1540
1705
Do вен-
тиля-
тилятора
низкого
давления
727
900
10о8
1240
1394
1600
1760
среднего
давления
585
720
855
990
1125
1260
1395
А
600
742
858
995
1125
980
1085
Б
520
640
760
880
1000
1120
1240
Размеры в
В
476
592
668
775
875
1820
2015
I
724
892
1048
1215
1375
1260
1395
845
1042
1235
1430
1625
1540
1705
мм
Ж
360
440
500
?>54
614
730
800
*
543
640
754
890
950
1100
1160
И
280
320
836
435
435
525
525
К
550
670
745
875
975
ИЗО
1235
Л
760
740
680
800
800
990
990
?
38
43
36
66
63
88
80
И
465
520
368
730
730
865
865
?
350
370
355
435
435
525
525
Продолжение табл. 66
№ венти-
вентилятора
6>/3
8
11
12'/,
14
15V,
Я
160
200
200
250
300
300
300
?
500
600
730
900
1000
1100
1200
С
845
1042
1238
1435
1630
1825
2020
?
440
540
660
800
900
1000
1100
Размеры в
У
765
962
1165
1335
1530
1780
1900
?
570
700
836
958
1084
1124
1124
мм
X
440
490
600
690
690
825
825
Ц
650
780
530
560
560
710
710
<*.
325
400
475
580
625
700
800
d3
50
55
70
75
80
85
НО
d3
21
24
27
30
30
30
30
Вес в кг
500
760
900
1700
1950
2750
3600


jH/wg о тщщ


г
?
I
V
I
i
t
V
s4J|t~i
¦
?©
"V*
T"
m
\
·-
-«a —
^^
4 J
^4.
r «1/--
I
! \/*)
МЛ?
??
л
>_
'"Г
? _
э s
>
У
a r=;
и '
1
к
<
?
г
у
i
У*
<
?
ЛЬ*
47
\r
4*
•л
I
/
jE\ ?
Lo\ 1
lc
[:
L
1
1
?
\
,w/2H g d эпнэудод аонаоц
д d апнэидод аониоц


1
—f
-
>
1
—
О
|
?1
С
II
SE
4
1
ч
/
1
%
К
?
>
/
м
1
г >
? 1
^1
№
кУ2с
- ч
ш
г^
7 >
7
u
?
?/
>
?-
? Ч
*
cr
J-
45
¦>!
J
~
?
У
IV
?*
(
;1
<
/
! -?
ы
г
и
г/
V'
?
*
J
ft
<
/
, ?
>
?
¦?
и.
—
«о
d g anuavguQ аониоц


g d зпнаидод аониоц
ff d ЭПНЭ1/дО? ????/Оц
s


?
1
7
f
Щ
Ji ^
—I—
^ <
L ? -
>
^;
s/1
^ "* |
/
k.
¦vF7r5i ^
г
-г»
f
/г
f
?
—?-
—??
s
/
h
·?.[
iS
ъ
fchi
лХЛ
/nf
i
thJDI
'-?
У
Яд
si.
»
>p
{
7/
i-
><
ч
>
/
_
is
I
2W/3
? ??
? g d annaugDP
3Qk
со
II/DU
о
cvj
1*5
d апнаидюд аониоц


254
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
33) Вентиляторы осевые МЦ № 4, 5, 6, 7, 8, 10 и 12
Направле-
Направление потока
воздуха.
Рис 166
Таблица 07
?,
о
ИЛЯ1
я
m
о
4
5
6
7
8
10
12
Я
280
340
420
470
550
670
800
в
178
188
29Ь
330
425
493
580
260
280
350
393
493
570
688
175
185
291
325
420
470
570
е
430
530
620
710
900
1050
1230
1
405
500
590
680
840
999
1170
Размеры
с,
135
145
235
270
325
400
500
D
400
500
600
700
800
1000
1200
408
508
606
707
808
1010
1212
в мм
А
435
535
650
75j
850
1054
1255
458
558
680
785
873
1076
1280
500
620
730
855
975
1210
1450
d
7
7
7
9
9
9
?
ство
тий
¦ром
Ш о ?
V О, 4»
^ (й Л
о и к
SiOtJ
6
6
12
16
16
20
22
d,
12
14
14
14
23
23
23
•?*
ство
тий
ром
? о е-1
Ч ?0 со
о н я
4
4
4
4
4
4
4
О
CU
Ю
11,2
18
28,1
39,3
83
133
1о7,2
Примечания 1 Всасывающий воздуховод может присоединяться к кол
лектору или непосредственно к обечайке При работе без всасывающего и нагне
тательного воздуховодов вентиляторы должны иметь на входе коллектор, а на
выходе диффузор
2 Вентилятор может быть реверсирован Для реверсирования следует пере-
перевернуть колесо, изменить направчение вращения электродвигателя и переставить
коллектор
3. Вес вентилятора указан без учета веса электродвигателя.


/. Вентиляторы 255


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
В табл. 68 приведены характеристики комплектующих электродви
гателей к осевым вентиляторам МЦ
Таблица 68
№ венти-
вентилятора
4
5
6
7
8
10
12
Характеристика электродвигателя
обозначение
АОЛ-11-4*
АОЛ-21-4
А-31-4
АО-31-4
А-32-4
АОЛ-32-2
АмАЛ-32-2*
АмАЛ-21-4*
АО-31-4*
АЛ-32-4
АОЛ-32-4
АО-41-6
А-41-2
ТАГ-12/4
А-31-4
А-32-4*
А-41-6
А-41-4
ТАГ-21/4
А-41-4*
А-41-6
ТАГ-22/4
ТАГ-31/6
ТАГ-31/4
А-42-4*
А-31-4*
А-52-6
ТАГ-31/6
ТАГ-32/4
А-51-6*
А-52-6
МА-142-2/8
А-61-8*
А-61-6
МА-142-2/6
мощность в кет
0,12 \
0,27 ?
0,6
0,6
1
1
1
0,6
0,6
1
1
1
1,7
0,52
0,6
1
1
1,7
1
1,7
1,7
1,4
1,7
2,3
2,8
4,5
4,5
1,7
3,5
2,8
4,5
4
4,5
7
5,5
число оборотов
в минуту
1400
1500
1500
1410
2860
2850
1410
1410
1410
1410
930
1420
1420
1410
1410
930
1420
1420
1420
930
1440
970
1450
1420
1440
950
960
1460
950
950
720
730
970
965
* Электродвигатели, преимущественно поставляемые заводом-поставщиком.


/. Вентиляторы.
257
34) Вентиляторы осевые У-12 № 12, 16 и 20
Напрдвле
ние потопе
6 оз дух а
'Рис. 168.
Таблица 69
№ венти-
вентилятора
12
16
20
? с змеры в мм
диаметр
колеса D
1200
1600
2000
d
600
800
1000
1210
1612
2015
1370
1800
2200
1440
1942
2416
В
460
590
650
В,
215
288
355
В,
160
210
250
Вес в кг
375
590
900
Примечания. I. Значения межцентрового расстояния А приведены в
табл. 71.
2. Вес вентиляторов указан без учета веса электродвигателей.
Данные для подбора осевых вентиляторов У-12 приведены в табл. 70,
а данные для подбора электродвигателей к ним — в табл. 71.


258
Раздел шве ? ой. Вентиляционное оборудование
?
03
?
!ЛЬН
ДИТ(
К
С
?>
№
о
С
re
к
и
03Hat
О
<?>
s
?
?
Ч
200
180
о
о
о
о
т-Н
ю
о
to
о
ю
о
?
in
СО
со
ю
сч
8
в*
4
?
а
1
1
1
?
I
см
1
8
to
1
to
I
to
to
CM
CN
СЧ
CM
CM
?
1
1
1
1
1
CM
in
1
00
1
1П
СЧ
СЧ
00
СЧ
8
oo
со
in
?
1
1
1
<"¦>
ri
<->
«
t
о
Ю
1
500
725
1
600
1
900
??
to
гм
725
ю
725
725
e
1
1
1
о
1
о
I
?
о
I
о
?
1
r-
r-
Ю
Ю
in
CO
cm"
1
1
1
сч
to
сч
to
to
о
i
to
о
1
0,58
,58
о
I
s
о
to
о
о
00
in
?
(?
to
О
?>
О
to
о
to
о
0,58
?
о
I
1
I
CO
?—I
CO
1—'
in
о
1
??
I
t-
t—
1
to
CO
to
со
in
to
CO"
-
CO
СЧ
ft
?
о
a
1
Ы
о
CM
о
сч
to
8
to
о
сч
to
to
сч
to
сч
(?
сч
сч
ев
Он
и
%
?
1
со
сч
о
сч1
со
о
сч
ю
СО
сч
сч
о
сч
сч
по
о
so
СО
о
см
со
?
1
1
о
to
?-J
(^)
о
<->
о
ю
1О
t—
я
со
in
сч
003
to
900
600
1
I
725
?—?
in
о
(->
о
о
ю
850
725
725
к
1
!
сч
со
сч
сч
1П
о
о
1
о
о
1ГН
in
in
in
I
I
to
со"
to
CM
to
to
о
CM
to
о
Ю
о
to
0,58
,62
0,58
?—I
to
o"
0,58
en
о
00
о
сч
о
to
о
to
о
0,58
0,54
?
to
сч
I
I
00
20,
сч
со
*—*
СО
со
см
сч
?—?
1 J
to
??
?>
со
со
?
oo
to"
со
со
in
to
Ю
CO
CO
ft
?
с
I
1
сч
«
о
to
to
to
1~H
СЧ
СЧ
СЧ
CM
ca
?
1
1
сч1
?
со
in
сч
сч
00
00
in
in
о
CM
сч
со
CM
со
in
сч
?
I
I
о
s
о
о
§
vn
00
я
in
сч
500
725
500
725
о
го
725
о
m
о
??
830
650
850
850
1
1
СО
сч
СЧ
о
сч
сЗ
S
о
t^"
t-
in
in
it
о
CO
I
I
CM
to
о
to
о
to
to
о
to
о
to
о
CM
to
0,57
to
0,55
0,58
to
о
0,59
CM
о
to
0,61
to
cT
0,58
ю
Ю
о
1
1
СЧ
CM
oo
00
15,
00
15,
Ш
со
,_,
CO
11,7
о
10,4
??
in
en
oo
r-
co
to
in
in
n<"
¦*¦
in
CO
a.


/. Веншляюры
tj
о
3
CD
О
СТЬ
о
SJ
л
1ите
ca
?
о
С
и
X
о
с
5
=3
о
О
<и
X
я
а>
ю
я
<ч
о
см
180
о
о
120
о
о
??
?
о
из
о
о
ю
со
8
1E
СМ
8
¦i
?
CM
8
CM1
о
см
8
to
о
8
to
о
см
to
to
см
2
см
см
см
а,
я
см
о
см
см"
8
см
8
ю
см
со
со
см
ю
о
см
о
см
VO
00
00
?
??
725
??
600
700
850
009
о
со
009
725
009
850
о
125
ю
см
*~~
1050
о
ю
150
950
0SS
850
к
Ю
8
8
·*¦
-=f
о
о
г-
г-
?-?
<
to
со
ti>
to
сэ"
to
CM
о"
0,61
0,58
0,61
,59
t—1
о
,58
to
о
Ю,55
00
о"
о
to
о
0,62
to
о
,58
0,59
SS'O
,31
р-
со
to
33,2
to
25,
21,8
СП
18,2
to
? ?
to
13,
CO
p—l
12,7
CM
Ю
?>
о
VO
en
00
со
to
t-.
co
??"
ft
?
CM
8
о
о
CM
8
о
CM
to
8
to
о
CM
to
о
CM
to
CM
to
CM
CM
CO
CM
CM
03
P*
?
a
CO
CO
CO
CM
r>
8
CO
CO
to
S3
to
<N
CO
CO
CM
VO
CO
CM
Ю
00
LO
CM
en
о
700
?
о
r^
о
о
to
009
009
950
600
to
CM
о
о
to
725
009
725
о
115
ю
OSll
s
050
950
о
??
ел
950
Si
??
to
IS
?
OO
CO
00
CM
00
CM
о
CM
CM
о
CM
о
CM
о
CM
о
о
о
?-
??
to
0,62
IN
to
ro
to
o"
0,61
to
o"
to
,58
CM
to
о
,56
to
о
0,54
0,59
CM
to
о
00
VO
о
0,61
,38
о
,59
0,58
0,35
,50
?*
to
36,7
с—
28,
to
со
CM
CM
00
^H
¦^
t—
?>
to
5
??
CM
CO
CM
?>
о
00
со
ю
to
to
CO
VO
ю
a*
?
<
о
см
CM
о
CM
8
to
о
CM
to
о
CM
to
о
CO
to
¦
CM
to
CM
CM
CM
CM
CM
a
&,
ta
CO
CM
о
CM
OO
to
CM
CO
00
oo
to
to
to
о
о
CM
CM
CO
CM
CM
VO
CO
?
о
ю
г-
700
Ю
со
to
со
t~-
725
725
950
8
ю
со
600
850
009
725
to
CM
о
VO
00
1050
о
о
о
??
1050
о
о
о
ю
к
ю
LO
to
??
to
?
о
со
см
со
см
со
о
см
о
см
8
о
о
м-
о
о
<
«3
см
to
0,62
to
о
о
to
о
0,59
0,61
,56
о
, ,
to
о
,54
о
to
о
0,52
СО
о
to
о
со
to
0,62
to
о
,59
о
0,58
0,35
50
о
р-
to
ю
со
33,
28,5
24,1
23,3
см
8
ю
со"
16,7
to
14,7
со
см
ю
to
?>
ю
со
"*¦
ю
to
VO
?
о
а


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
•
3
?
щ
ОСТЬ
льн
?
я
ч
извс
??
К
2
в
¦d
¦о
-?
о
о
шое
о
и
S
й
V
•п
¦а
=(
о
о
о
о
СО
1—1
о
Г-Н
120
о
00
о
S
ю
о
•ч·
ю
о
со
ю
CN
8
л.
ta
о
со
о
со
8
о
со
8
о
СО
со
со
о
со
1
to
со
СО
со
со
со
со
со
со
я
и
%
т
со
8
8
00
?
ю
а
со
*"
00
1
ю
я
со
о
со
8
ю
со
ю
со
?
in
со
со
t—
725
725
700
850
<->
<->
<~?
Ю
00
о
850
!
850
1150
850
1150
050
150
?—?
g
?
1050
1050
e
Ю
Ю
Ю
Ю
Ю
о
о
со
со
8
1
8
?
d
8
о
со
о
о
о
?
'<
g
со
со
о
со
to
о
со
,61
со
о
0,59
0,62
СП
1О
о
,-н
О
1Л
IO
о
СО
о
1
0,58
0,62
0,56
0,61
со
о"
,59
00
о
0,53
ю
о
р"
со
¦*
ю
СО
31,7
26,9
со
со
?—?
22,
со
а
ю
«г
1
16,4
15,3
14,1
со
со
о
ел
со
со
СО
со
О,
и
сз
<
1
о
со
о
со
о
со
о
со
?
со
СО
о
со
8
со
1
со
со
со
со
со
со
со
со
1
??
о.
ра
1
ГО
со
о
со
оо
00
S
а
со
со
со
1"н
00
1
со
са
сЗ
ю
ю
ю
со
1
ю
со
725
OOi
725
850
ю
со
о
ю
00
я
850
1
950
1250
850
1150
250
"¦
150
S
1150
1
si
со
?~·
ю
ю
со
00
8
1
8
8
8
о
со
о
о
1
?
?
<
ю
1
со
tn
о
to
СО
со
о"
0,59
0,62
т
ю
о
о
ю
о
0,59
I
0,58
0,62
ss'o
0,61
,59
О)
л
о
S
о
ю
о"
1
?·
1
со
S
ю
о
ю
со
29,5
8"
со
24,
со
са
20,7
1
00
16,9
15,8
со
аз
со
сГ
со
??
00
оо
1
о.
?
<
о
са
о
со
8
8
to
?
со
1
со
со
to
со
со
со
со
1
I
са
?
1
СО
8
о
со
00
ю
со
ю
00
со
т~(
о
со
1
00
СО
со
00
00
ю
00
со
1
1
?
1
о
ю
(--
о
725
725
725
950
о
о
о
ю
??
8
850
1
850
1250
850
1250
250
r-t
О
\о
?—?
S
_
1
1
е
о
CS
]
m
ю
58
°
(Г)
О)
8
1
8
8
о
со
о
со
ч·
1
1
н
о
1
со
СО
о
со
,61
СО
о
0,58
0,62
ю
о
со
о
о
0,58
I
SS'O
0,62
0,52
0,61
,59
о
,56
о
со
ю
о
1
1
Р-
1
ю
?>
00
со
со1
32,8
30,6
\л
а
1
1
20,8
18,4
18,3
СО
?>
со
00
т—(
со
1
1
н
о
с


/. Вентиляторы
\час
\
3
-J
?-
?
л
0J
S
со
К
о,
лное
о
С
05
S
X
зна1
о
о
•1
1ение
200
?
00
§
о
120
S
?
о
о
со
S
о
СО1
8
о
Л.
?
?
о
сч
сч
8
сч
СО
о
ы
(О
1
со
сч
r~i
СО
сч
сч
сч
1
1
|
СО
ш
/?
1
сч
00
8
??
сч
??
I
??
CO
сч
ГО
00
ю
1
1
|
о
?
1
ю
725
ю
сч
<—?
950
ю
'^
?}
СП
in
сч
я
!
ю
о
о
CD
,—>
1П
250
1250
I
I
I
e
1
Ю
in
Ю
Ю
in
in
Ю
о
r>
<—>
00
CN
nn
CN
1
CO
CN
m
о
CN
?
сч
1
1
|
I
CN
,62
о
,59
Ю
о"
0,62
??
in
о
to
о
сч
ю
о
00
1О
)
ю
сГ
CN
со
о
1.О
to
о
,58
о
0,58
1
1
|
?
с
Ю
CO
1
00
??
CN
СО
ю
со
ю
СО
33,2
см
см
СО
00
27,
ел
1
CN
CN
о
со
<¦ 1
,_<
со
12,4
1
1
J
о,
о
с
1
1
о
CN
о
сч
см
СО
о
сч
о
сч
to
1
СО
сч
r~t
со
сч
1
1
1
1
|
со
?
1
1
со
о
сч
«1
со
in
*—·
ю
m
I
??
ГО
??
о
I
I
1
1
|
?
]
1
725
725
??
??
950
?
in
<~>
??
?>
in
CN
in
?
(—,
??
??
?
??
?
??
<-?
in
^)
?
?
?
?
?
?
Ю
??
Ю
in
??
C-1
?
со
CN
ПП
СП
о
сч
1
1
1
!
J
1
1
,62
со
о
,58
ю
о
0,62
8
о
to
о
in
о
СО
ю
1
m
ю
о
СО
о
1О
<п
1
1
1
1
|
S-
с
?
1
1
¦*
ю
СО
35,7
г-
со
ю
СО
31,
ю
С71
сч
1
CN
сч
ю
сч
со
сч
00
1
1
1
1
.
о,
?
о
|
1
со
СО
СО
ю
о'
СО
ю
t-
сч
X
S
с».
сч
1
1
1
1
|
(
—
со
СО
00
ел
CN
00
to
со
?
о
в
1
1
1
со
8
.
CN
ю
,
СО
СО
j_
__\
1
X
S
о.
со
ти-
2? X
си
а
1
1
со
СО
О)
сч
гч
??
t-
I
I
I
1
s~
&°
0
с
<¦
f-
33,6
r—
CN
CN
CN
to
CN
?
CO
1
1
1
1
1
e?
23,5
CN
CN
со
CO
to
00
о
со
00
I
I
1
1
1
1
?
s
о
8
3
>
05
о »
s ?
X |
о а. 5
Sgi


262
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
?
ток
лопа
новки
Угол уста
со
in
CM
<
gsHPiad хиаони1гя
НИХ И OlfOHh
-ЯЭ1Г6 ваиягп dxawBHtf
ww a BdoxBirHXHaa
ваиягп dxswEH]]'
АхАнии а
aoxodogo огэиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
ui9)i a BifOJBj
-HBtodx^aife чхэон
-tnow BBiihoaoHBXD/?
*<
yaHivad Х1чаони!гя
НИХ И OlfDH^
ww a BirsxBjHaTrodx
-яаге вяиягп dxawBHtf
ww a BdoxKii-ихнэа
ваият dxaKBHfi
АхАнии а
aoxodogo оюиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
шея a Bi/axPJ
-natfodrлзь'е чхзон
-niow Bi'HhoaoHvxo/j
·<
HaHMad хнаони!гя
ПИХ И OlfDHh
jYjy Q KirSX^JMeirOUiL
-ЯЭ1Г6 вяият dxawBHfJ
ww a cdoxBirHxnao
ваиягп dxawBHtT
/fiAHMW a
aoxodogo оь-эиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
ui9H a BiraXBJ
-HairodxMOFe чхэон
-???? ВВНЬОЯОНРХЗ^
ХхАнии я edoxBtrKxHaa аох
-odogo oirDHh эончь'вштон
BdoxBirnxHoa gsf
S
см
CM
о
см
?>
00
to
??
CO
й
о
?>
со
to
ю
СО
см
со
to
ЗхБ
140
280
1440
ю
О
¦ч*
ю
ю
777
ЗхБ
о
о
200
1420
АО-42-4
А-42-4
со
С-Г
!
1
1
1
1
725
716
X
ю
140
240
1440
АО-52-4
?
CM
t-
to
t—
ЗхБ
240
1440
?
ю
?
A-51-4
to
t—
03
X
CO
240
1440
AO-Sl-4
A-51-4
ю
850
740
U3
X
\o
140
о
1440
AO-52-4
A-52-4
C-)
to
180
280
1460
1450
AO-62-4
to
о
740
ЗхБ
о
<N
1440
AO-52-4
A-52-4
740
140
210
1440
AO-52-4
A-52-4
950
677
БхБ
180
250
460
AO-62-4
450
A-61-4
о
674
№
X
180
250
460
450
AO-63-4
A-62-4
677
X
\a
о
CO
250
1460
AO-62-4
1450
A-61-4
о
756
ta
X
Ю
140
190
о
^)<
AO-52-4
A-52-4
1050
см


/. Вентиляторы
263
иэниэо хпяоншгн
ЦИ1 И OlfOHh
ww a
-Maire ваимт
ww a Edo
ваилт
ХхАнии а
irodxMSFe
aoxodogo оьэир,
Тип
аектро
двига-
чхэон
-mow веньояонвхэ^
ww a Birax
HSire ваиягп
ww a
ваингп
aoxodogo oira
гидл а ыгэхьл
d чхэон
230
ww a Bif3XBJHairodi
вяимт dxswBHTf
ww a
ваимт
??/fHHJV Я
aoxodogo
шея a BiraxBj
-nairodx>i3ifs чхэон
-Know ввньояонвхэх
КхЛним а ВAохв1ги1нэа ???


264
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
о
О
С5
уэнгеэс! хиаоншгм
ЦИХ И 0If3HJ-i
ww a Birax
яэь-е ваинт
ww я BdoiHii-ихнэа
вяилт
АхАнии а
aoiodogo
„ ?. я
н S ?
aife чхэон
-Тпои ввньоаонвхэх
«od хнаониь-н
UHl И OlfOHh
ww ? BiraJL
¦49ifs ваиягп
aoxodogo oifDHf
lugs a BiraxBj
aife чхэон
-???? ввньояонвхэ^
yanwad
и-iv a bi'oxb mairodx
->ioi;e вяилгп dU
" а BdoxBt-ихнэа
ваият dxsNPHff
Hoxodogo
чхэон
-¦той врньоаонвхэх
АхАнин а BdoxBi/ихнэя аох
-odogo оь-эиь 30HqiieHHW0H
BdoxBi-ихнэа


/. Вентиляторы
265
о
о
о.
t3
иэн1\эс[ хнеоншгн
цих и oifoHh
ww a BiraiEJHairodx
ваинт d
ww a Bdo
ваинт
Б1/Э1В.1 иако di-мэ ire
aoxodogo oifOHh
хиаони1гл
ПИ1 И
ww a BiraiBJHairodi
¦язь-е ваият d
ww a
ваимт
aoxodogo
хиаоншгм
иих и
ww a Bdo
ввиит
aoxodogo oiiDHj
н ? to
Ш9» a
чхэон
-той ввньоаонвхэ^
? ??
00
??
-odogo
a BdoxBifHXHsa aox
эонч!гвниион
BdoxBi-ихнэя


266
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
?
о
?
(iona
iOBKH
?-
??
О
?-
00
в
12°
#
ijaHwad хнаони1гм
11ИХ И OlfDHh
irw a Bi/axBJHairodx
-ЯЭ1Г6 ваиит dxawBHtf
ваиит dxaivBHf/
XxXhhw a
aoxodogo оьэи^
Тип
электро-
двига-
двигателя
uiqh а виэхвл
-HatfodxMaife чхэон
-mow ввньоаонвхэ^
*<
HSHwad xnaoHHiiM
UHX И OlfDHh
ww a BifaiBjuaHodx
->i9ii6 ваинт disnvuff
ваинт dxawBH^f
Хх^нии а
aoxodogo oironh
Тип
электро-
двига-
двигателя
iu95t a BifoxBj
-H8tT0dXM3If6 ЯХЭОН
-mow ввньоаонвхэх
*
ЦИХ И OlfDHh
ww a BifaxBjnairodx
-H9ife ваиит dxaKBHtf
ww a EdoxBirHXHaa
ваиит dxawBHr/
AxjChhw a
aoxodogo oiDHh
Тип
электро-
двига-
двигателя
-иaв¦odx>^ЭL·s чхэон
-mow ввньоаонвхэх
ЛхХнии a BdoiBifHXH9a aox
-odogo oifOMh эонч^ениион
BdoxBL-HXH9a <до
8
<M
8
C71
CO
CD
CO
IN
о
C71
00
CD
Ю
со
<N
1024
u
X
CO
315
420
о
oo
AO-83-6
975
A-82-6
1063
u
X
CO
400
540
985
CD
О
980
A-91-6
Ю
1П
1024
X
CO
315
о
IN
086
AO-83-6
975
A-82-6
о
?*
1024
X
Ю
315
420
о
oo
AO-82-6
975
A-81-6
00
CM
725
1
1
1
1
1
1
1
о
to
со
400
980
975"
AO-83-6
A-82-6
1
1
1
1
1
1
1
750
8


/. Вентиляторы
267
о
onai
овки л
гол устан
1
23°
о
о
<
^3HW9d хпаоники
11ИХ И О1ГОИ{-,
ww a BiraxBJHairodx
-яэ1ге ваиягп dxawBHf/
ww a BdoxBi/ихнэа
ваият dxawEHf/
aoxodogo oi/эиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
таи а в^эхвл
-Hatfodx>i3ire чхэон
<
HSHwsd хнаоникя
иих и oi/эиь
ww a BiraxexHaiiodi
-H9if6 ваият dxarvBHtf
ww a Bdoi.BifHXH98
ваимт dxawBHi/
АхАнии а
aoxodogo oiroHh
Тип
электро-
двига-
двигателя
швя a BiraxBj
-nairodxMaife чхэон
-Тпои ввньояонвхэл
<
Haimad хнаонии'я
ЦИХ И 0If3Hh
WW а в1/*эхвjHaiOdx
-МЭ1Г6 ваият dxawBHtf
ww a BdoiBifHiHsa
ваият dx9i\BHtf
КхКнцп а
aoxodogo о^эиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
шея а В1гзхвл
-иайч^хяэ1се чхэон
-mow ввньоаонвхэ^
ЛхХнии a BdoxBifHXHsa aox
-odogo oifDHh эончгвниион
BdoiBi/ихноа эд
СО
а
Й
8
?>
00
ю
3
со
О
о
00
^
to
ю
СО
см
1
1
1
1
00
to
ЗхБ
о
280
1440
АО-51-4
А-51-4
ю
1
1
1
I
682
й
X
ю
280
1440
АО-52-2
А-52-4
682
д
¦о
о
АО-51-4
30
?
о
А-51-4
ю
ю
сх
[¦—
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
t—
к
ю
S
1
АО-52-4
| А-52-4
850
1
1
1
1
652
из
и
ю
о
оо
280
1460
АО-62-4
S
S3
о
740
ш
ю
140
о
CN
1440
АО-52-4
А-52-4
652
5хБ
180
280
1460
1450
АО-52-4
А-51-4
о
950
см


268
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
о
о
о
Q
itok
лоп
новки
Угол уста
I
к
I 20°
*
НИХ И OlfOHf-i
ww a bi/эхвjHaiiodx
-яэ1ге ваияш dxaivBHT/
ww а воохшгихнэа
ваиягп dxaivBH^f
ЛхАнии а
aoiodogo oifonh
Тип
электро-
двига-
двигателя
wax а В1/Э1ВХ
-иalг?dxяэI?'? чхэон
-mow BEHhoaoHBxox
5:
иих и оь'эиь
ww a HifaxEjHairodx
-M3if6 ваимш dxawBHi/
ww a EdoxBimxHaa
ваимш dxapiBHtf
ХхАнии а
BiraxBJHairodxHaifs
aoxodogo ??/??^
Тип
электро-
двига-
двигателя
шах a bi/3xbj
-rnow ввньоаонвхэу?
*
уэнучэб хэтаони^»
НИХ И OlfDHh
ww a Kif3XBJHai/odx
-яэ^е ваинш dxawBHtf
ww a EdoxBu-ихнэа
ваият охэивиг/
АхКнии а
aoxodogo OFonh
Тип
электро-
двига-
двигателя
-ивE?dxяэI/¦e чхэон
-???? ВВНЬОВОНЕХОХ
ХхХнии а BdoiBu-ихнэа аох
-odogo oiroHh эонч1свни1чон
со
(?
??
О
<м
?>
00
t—
to
CO
(?
о
?>
00
to
??
CO
(?
I
1
1
1
677
и
oo
250
1460
AO-63-4
1450
S
677
?
ю
о
00
250
1460
АО-62-4
1450
A-bl-4
о
677
OSS
1460
AO-63-4
1450
A-62-4
1С50
1
I
I
694
ю
X
180
230
1460
AO-63-4
1450
A-62-4
694
?
?
180
230
I
AO-63-4
1450
A-62-4
i
1
I
1
1
573
?
Ю
250
8
CO
1460
AO-72-4
1450
A-71-4
о
<M
573
CQ
X
vo
OSS
320
1460
AO-72-4
1450
A-71-4
8
1150


/. Вентиляторы,
vo
G
<M
3
жен
оодол
?
о
ь·
ЛОПа
s
щ
о
tn
та
Н
?
>ъ
ч
о
L,
1
со
см
о
см
<
иэниэй хияони1гн
ЦИХ И OL'DHh
ww я BifSxBJnairodx
-H3ire вяилпт dxawBHU
jcy я BdoxBifHXHsa
вяият dxawBHf/
ХхАнии а
aoxodogo оюир,
Тип
электро-
двига-
двигателя
-HBBOdXM9If6 ЧХЭОН
-тпоп ввньоаонвхэ/;
<
yanwad хпаониь-я
иих и О1ГЭИ]-,
-¦чэ1ге ваихт dxawBuf/
вяият dxaiMBHtf
АхЛнии а
aoxodogo окэн}^
Тип
электро-
двига-
двигателя
-HairodiM3i/'6 чхэон
-тпои всньояонвхэх
*
<
HSHwsd хнаони[г>1
цих и огэиь
-»3ire ваиит dxswcHfT
•*-WW a BdoJBifHxnea
ваимт dxawPHtf
aoxodcgo О1гэиь
Тип
электро-
двига-
двигателя
UI9M Я Blf9XBJ
-HairodxMaife чхэон
-mow ввньояонрхэх
ЛхЛнин a BdoxBifHXHSH aox
CO
CM
CM
CM
tM
8
??
00
t-~
CD
Ю
О
??
CO
t—
CO
ю
¦f
со
см
1
598
7хВ
250
СП
см
1460
АО-73-4
ю
-г
см
<
СО
см
593
са
X
ю
250
290
1460
1450
АО-72-4
А-71-4
о
сч
1250
см
1
1
1
928
ра
А
Г—
180
430
1460
АО-63-4
1450
А-62-4
982
?
X
ю
i
430
1460
АО-62-4
о
600
1
1
908
CD
А
[^
250
340
о
оо
о>
АО-73-6
970
А-72-6
о
см
in
со
00
да
и
г-
|
360
1460
АО-63-4
1450
<
806
ю
t—
250
340
о
со
О)
АО-73-6
970
А-72-6
8
725
!
1
CD
??
00
U
CD
420
I
о
00
СП
AO-83-6
975
А-82-6
о
1
са
X
ю
OSS
430
1460
АО-72-4
1450
А-71-4
8
00
00
СО
и
250
1460
АО-73-4
1450
<
00
см
850
CD


270
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
*§
cu
оодол
fc:
?
ток
о
ч
к
m
о

?
>»
ч
о
>>
1
со
см
о
<
H3HW3d Х1чаони1гм
ПИХ И ОЬ'ЭИ^
->1Э1ге вяиягп dxsKBHtf I
ww a BdoxBL'HXHaa
вяиягп dxanBHtf
aoxodogo o^dhj^
Тип
электро-
двига-
двигателя
-HHfodx43ife чхэон
-rnow вкньояонвхэ^
*
<
иэняэй хяяониь*я
НИХ И OliOHh
ww я BiroxBanairodx
-ЯЭ1;6 вяимт dxawPHtf
ваимгп dxawBHf/
AxAhhw я
aoxodogo oifonh
Тип
электро-
двига-
двигателя
-Hau'odxMsii'e чхэон
-Тпоге ввньоаонвхэ/j
/
<!
цзнпэа Х1ЧЯ0НИ1ГЯ
пих и oiiOHh
ww а В1гэх в jHatrodx
-ЯЭ1/6 ваият dx3i\BHtT
ww я BdoxBifHXHafl
вяилт йхэивиП'
Ахании я
aoxodogo oi/dhi-i
Тип
электро-
двига-
двигателя
-HabOdi^aire чхэон
-????? ввньоаонвхэ^
ЛхХнии я BdoJBifHxnaa яох
-odogo 01гэиь эонаитниикщ
EdoiBi/ихнэя ofyf
СО
см
8
CN
О
О1
?>
00
t—
СО
СО
CN
О
О5
00
с~
со
ю
i*
со
см
-
1
1
с*
1
500
985
АО-93-6
086
А-91-6
J8
(N
?>
CD
440
440
о
$
АО-83-6
975
А-82-6
о
^f
950
со
1
1
ос
?>
??
И
г^
250
500
S
??
АО-73-6
970
А-72-6
о
?>
Ю
X
250
500
086
АО-73-6
¦Г)
А-72-6
о
см
500
1
1
1
1
1
942
ю
315
520
980
АО-82-6
975
A-81-6
1143
y,
CO
in
CO
520
о
00
??
AO-83-6
975
А-82-6
о
¦?
942
и
ю
315
520
?
00
C7i
AO-82-6
975
со
со
<
00
CM
600
1
1
1
1
!
1
1
г~-
с
1-,
X
СО
400
560
985
? АО-93-6
S
О)
А-91-6
ю
ю
1047
8хГ
400
560
985
АО-94-6
036
А-92-6
ю
1009
и
со
315
440
980
АО-83-6
975
А-82-6
§
t—
о
см


/. Вентиляторы
габл
CD
3
жен
родол
с:
о
onai
овки л
Угол устан
i
со
о
CM
*
yam\ad хиаонигя
UHX И OlfDHh
ww a BiraxBJnairodx
-яэ1ге ваимт dxancHf/
ww a BdoxBirHXHaa
ваимт dxaisBHf/
АхАнии а
aoxodogo oldhi-,
Тип
электро-
двига-
двигателя
man a BiraxBj
-nairodxHaire чхэон
-той ввньояонвхэ^
*
ПИТ. И 01f3HJ-[
ww a Bi/axBJHavodx
-М51Г6 вяимт dxawBH'r/
ww я BdoxBifnxHaa
вяимгп dxawBHtr
АхАним я
aoxodogo oohji
Тип
электро-
двига-
двигателя
-HairodxMaire чхэон
-????\ ввньоаонвхэ^
<
yaHwad хиа
-онигм иих и oi/dhj-,
ww a Biraxejiiatrodx
-yiave ваимт dxawenr/
ww a BdoxBifHXHaa
раимт dxaivBHff
АхАнирм я
Hoxodogo 01гэи[-1
Тип
электро-
двига-
двигателя
wen a BiraxBj
-HairodxMaire чхэон
-той ввньоаонБхэх
АхАнии a BdoxBirnxHaa aox
-odo9O оь'эиь эонч1гвниион
BdoxBi/nxnaa ?(
СО
|а
а
о
??
00
to
S
СО
S
о
CD
00
to
со
1
i
I
!
I
I
1063
и
?
to
400
540
?
LO О
OO 00
CD CD
AO-93-6
A-91-6
s
1024
X
to
315
086
AO-83-6
975
A-82-b
о
1
1
1
1
1063
X
00
400
540
985
AO-94-6
о
00
CD
A-92-6
Ю
1063
u
X
to
400
540
985
AO-93-6
о
00
CD
A-91-6
Ю
1
1
1
00
о
u
у
to
400
520
985
AO-93-6
о
00
CD
to
CD
Ю
Ю
1078
u
у
00
400
OSS
985
AO-94-6
CD
A-92-6
ю
1078
u
CO
400
520
985
AO-94-6
086
A-92-6
ю
t—
750
о
e (см рис 169)
ОЯНЕ
>асст
о
a
1ежце}
мальное *
- мини
I
¦л


272
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 72
Коэффициент запаса мощности электродвигателя
Мощность на валу
электродвигателя в кет
До 0,5
Свыше 0,5 до 1
1 ,2
: 5 ·5::::::::::
Коэффициент запаса при вентиляторах
центробежном
1,5
1,3
1,2
1,15
1,1
осевом
1,2
1,15
Ы
1,05
1,05
Таблица 73
Коэффициент полезного действия передачи
Род передачи
Непосредственная насадка колеса вентилятора на вал
электродвигателя
Соединение валов вентилятора и электродвигателя при
помощи муфты
Ременные приводы с ремнями:
клиновыми
плоскими . . . ·
К. п. д. передачи
1
0,98
0,95
0,9
И. КАЛОРИФЕРЫ
xJL
?
Рис. 169. Калорифер КфБ
1 — отверстия (овальные) размером
9V15 мм
рис- 170· Калорифер КфС
~ отверстия (овальные) размером
15


//. Калориферы
273
1. ТИПЫ СТАЛЬНЫХ КАЛОРИФЕРОВ, ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ
В СИСТЕМАХ ВЕНТИЛЯЦИИ
Таблица 74
Показ.) те ли
Калориферы:
пластинчатые .
спирально-на-
спирально-навивные . . .
одноходовые ·
многоходовые .
Количество ря-
рядов трубок (по
направтению
воздуха) ....
Шаг плас1ин в
Глубина калори-
калорифера в мм . .
Разъемный кор-
Трубки:
плоские . . ·.
круглые ....
ю
-?-
X
4-
—
-4-
—
4
5
240
—
+
Типы и
изготовляемые
промышленностью
:§"
4-
—
—
3
5
200
—
+
о о
юи
хы
¦—
4-
4
240
—
+
•?-8-
—.
?
3
200
—
+
009
СО
?-
??
4-
—
4-
—
1
3,7
160
о
о
со
и
Ч-
—
.—
4-
1
3,7
160
меров
11-14
-)-
-j-
—
модели калорифера
снятые с производства
Ж,
4-
—-
—
4-
4
5
240
.—
+
о
4-
.—.
—
4-
3
5
200
—
+
<пс,
Km
ПС
4-
~
4-
_
3
5
235
B50)
—
•г °^
СС
4-
—
4-
—
2
5
185
B00)
—
+
ш
u,
О
4-
-
-f-
—
4
5,5
338
—
+
?
t_
о
+
—
4-
—
3
5,5
295
—·
+
4-
—
4-
—
2
3,6
88
—
+
pa
да
4-
—
+
—
2
3,6
160
—
+
Б-17
га
С
о
4-
—
Ч
—
2
3,6
160
4-
•—
+
Примечания 1 Цифры без скобок относятся к калориферу с приварной
крышкой, цифры в скобках — к калориферу со съемной крышкой.
2. Таблица может быть использована для определения типа калориферов в
процессе испытания и наладки вентиляции в тех случаях, когда на них нет
фирменных табличек*
Значком «_?» обозначается наличие, значком «—» отсутствие того или иного
показателя, характеризующего конструкцию калорифера.
3. Контакт пластин или ребер калорифера с трубками, через которые прохо-
проходит теплоноситель, обеспечивается оцинковкой.
4. Калориферы рассчитаны на рабочее давление 6 кг /см? и на пробное дав-
давление 10 j^
?) Калориферы стальные пластинчатые моделей КфБ и
КфС
Стальные пластинчатые калориферы типа Кф изготовляются двух
моделей: большой КфБ (рис. 169) и средней КфС (рис 170).
Калориферы выпускаются одноходовыми и могут применяться при
теплоносителях — паре и воде.
Калориферы КфБ имеют по направлению движения воздуха че-
четыре ряда труб, а калориферы КфС — три ряда.
Штуцер для входа теплоносителя расположен наверху, а штуцер
для выхода теплоносителя — внизу (по диагонали).


274
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 75
Технические показатели калориферов КфБ
Модель и номер
калорифера
КфБ-1*
КфБ-2
КфБ-3
КфБ-4
КфБ-5
КфБ-6
КфБ-7
КфБ-8
КфБ-9
КфБ-10
КфБ-11
КфБ-12*
КфБ-131"
КфБ-14*
Поверчность
нагрева
в .и2
9,3
12,7
16,9
21,4
26,8
32,4
33,9
45,7
53,3
61,2
69,9
79
88,8
93
Живое сечение в мг
для прохода
воздух!
0,0845
0,115
0,154
0,195
0,244
0,295
0,354
0,416
0,486
0.55S
0,638
0,72
0 81
0,903
теплоно-
теплоносителя
0,0061
0,0061
0,0082
0,0082
0,0102
0,0102
0,0122
0,0122
0,0143
о,0нз
0,0163
0 0163
0,0184
0,0184
* Промышленностью не выпускаются
Ориентировоч-
Ориентировочный вес с сцин-
ковкой в кг
56
70
91
110
130
160
193
221
255
289
328
365
408
449
Таблица 76
Размеры калориферов КфБ
Модель и номер
калорифера
КфБ-1
КфБ-2
КфБ-3
КфБ-4
КфБ-5
КфБ-6
КфБ-7
КфБ-8
КфБ-9
КфБ-10
КфБ-11
КфБ-12
КфБ-13
КфБ-14
Рсзмеры в мм
А
410
560
560
710
740
860
860
1010
1010
1160
1160
1310
1310
1460
А,
470
620
620
770
770
920
930
1080
1080
1230
1230
1380
1380
1530
Б
360
360
480
480
600
600
720
720
840
840
930
930
1080
1080
Б,
412
412
532
532
662
662
782
782
9Э2
902
1032
1032
1153
1152
Диаметр
штуцера d
в дюймах
17,
17*
2
2
2
2
27,
21/,
3
3
3
3
3
3


//. Калориферы
275
Таблица 77
Технические показатели калориферов КфС
Модель и номер
калорифера
КфС-1*
КфС-2
КфС-3
КфС-4
КфС-5
КфС-6
КфС-7
КфС-8
КфС-9
КфС-10
КфС-11
КфС-12*
КфС-13*
КфС-14*
Поверхность
нагрева
В ??'
7,25
9,9
13,2
16,7
20,9
25,3
30,4
35,7
41,6
47,8
54,6
61,6
69,3
77,3
Живое сечение в м?
для прохода
воздуха
0,0845
0,115
0,154
0,195
0,244
0,295
0,354
0,416
0,486
0,558
0,638
0,720
0,810
0,903
теплоно-
теплоносителя
0,0046
0,0046
0,0061
0,0061
0,0076
0,0076
0,0092
0,0092
0,0107
0,0107
0,0122
0,0122
0,0138
0,0138
* Промышленностью не выпускаются.
Ориентировоч-
Ориентировочный вес с оцин-
оцинковкой в кг
45
56
72
87
108
127
154
175
202
228
260
2?9
323
355
Таблица 78
Размеры калориферов КфС
Модель и номер
калорифера
КфС-1
КфС-2
КфС-3
КфС-4
КфС-5
КфС-6
КфС-7
КфС-8
КфС-9
КфС-10
КфС-11
КфС-12
КфС-13
КфС-14
Размеры в мм
А
410
560
560
710
710
8Ь0
860
1010
1010
1160
1160
1310
1310
1460
470
620
620
770
770
930
930
1080
1080
1230
1230
1380
1380
1530
Б
360
360
480
480
600
600
720
720
840
840
960
йбО
.080
1080
Б,
412
412
532
532
662
662
782
782
9Э2
902
1032
1032
1152
1152
Диаметр
штуцера d
в дюймах
IV*
I1/*
I1/»
1V9
2
2
2«/,
2«/,
3
3
3
3


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
10 1,5 2 2,5 3 3,5 4- 5 6 7 8 9 Ю 12 14 16
Весовая спорость v-r 6 нг/м2се/^
W- скорость воды в м/сен
Рис. 171. График зависимости коэффициентов теплопередачи k от весо-
весовой скорости у ? для калориферов КфБ и КфС при обогреве водой
Данные для подбора калориферов КфБ и КфС приведены в
табл. 79 и 80.
Таблица 79
Сопротивление движению воздуха Ь.р в кг/м2 через калориферы
КфС и КфБ
Модель
калорифера
КфС
КфБ
Весовая скорое ? ь воздух! ? ? в /сг/л2 сеч
2 1 4
0,75
0,91
2,4
3
6
4,8
5,9
S
7 8
9,5
10
11,5
И
12
15,6
19
14
20,6
25
16
25,8
31,5


//. Калориферы
277
Таблица 80
Коэффициент теплопередачи k в ккал1А/Рчас град калориферов
КфС и КфБ
о
о «
в ?
«, s
? ?
Вода
Пар
Скорость дви-
движения теплоно-
теплоносителя по [руб-
[рубкам w в Mjceu
0,01
0,03
0,06
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
-
Весовая
2
7,3
9,4
10,9
12,3
14,3
15,7
16.7
17,6
18,3
18,5
18,7
19
13,4
4
8,9
11,5
13,4
15,1
17,6
19,2
20,5
21,6
22,5
22,8
23
23,4
17,9
скорость воздуха ? ? в лг/
6
10,1
12,9
15,1
17
19,8
21,7
23,2
24,4
25,3
25,6
25,а
26,3
21,2
8
11
14,2
16,5
18,5
21,6
23,7
25,2
25,9
27,6
27,8
28,2
28,7
24
10
11,9
15,1
17,6
19,7
23,1
25,3
27
28.4
29,5
29,8
30,2
30,7
26,3
12
12,4
15,9
18,6
20,8
24,3
26,7
28,4
29,9
31,1
31,5
31,8
32,4
28,4
ж! сек
14
13
16,6
19,4
22,3
25,5
27,9
29,8
31,3
32,6
33
33,3
33,9
30,3
16
13,5
17,3
20,2
22,7
26,5
29Д
31
32,6
33,9
34,3
34,7
35,2
32
Рис. 172. График за-
зависимости коэффици
ента теплопередачи fen
при теплоносителе па-
паре и сопротивления
?/? проходу воздуха
от весовой скорости
Щ для калориферов
КфБ и КфС
5 Ю 15
Yj(Bn I»2 сен
20


278
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
2) Калориферы стальные спирально-ребристые ^моделей
КфБо (КфБс) и КфСо (КфСсI
Стальные спирально-ребристые калориферы изготовляются двух
моделей: большой КфБо (КфБс) и средний КфСо (КфСс). Поверхность
нагрева оребренных калориферов создается навивкой стальной ленты
толщиной 0,5 мм и шириной 10 мм на трубы, по которым циркулирует
теплоноситель.
Спирально-ребристые калориферы большой модели имеют по дви-
движению воздуха четыре ряда труб, расположенных в шахматном поряд
ке, а средней модели — три ряда труб
Калориферы КфБо (КфБс) и КфСо (КфСс) выпускаются однохо-
довыми и могут применяться при теплоносителях — паре и воде На-
Наружная поверхность нагрева калориферов оцинковывается.
Рис. 173. Калорифер КфБо
(КфБс)
/—отверстия (овальные) размером
12у 20 мм, расположенные по периметру
1 Харьковский завод кондиционеров применяет обозначение КфБо и КфСо,
где индекс «о» означает «оребренный»
Московский калориферный завод обозначает те же калориферы КфБс и
КфСс где индекс «с» означает «спирально ребристый».


//. Калориферы
279
а) Калориферы большой модели КфБо (КфБс)
Таблица 81
Технические показатели калориферов КфБо (КфБс)
Номер
калорифера
4
5
6
7
8
9
10
11
Поверхность
нагрева в м2
20,7
26,9
32,5
40
47
55,8
64,3
71
Живое сечение в м?
для прохода
воздуха
0,143
0,182
0,222
0,271
0,318
0,375
0,431
0,475
теплоно-
теплоносителя
0,011
0,0132
0,0132
0,0163
0,0163
0,0193
0,0193
0,0213
Ориентировоч-
Ориентировочный вес с оцин-
оцинковкой в кг
88,3
110,2
127,5
152,2
174
206,5
230,2
258
Таблица
Размеры калориферов КфБо (КфБс)
Номер
калорифера
4
5
6
7
8
9
10
11
Размеры в ММ
А
710
710
860
860
1010
1010
1160
1160
Л,
780
780
930
930
1080
1080
1230
1233
Б
480
600
600
720
720
840
840
930
532
662
6ь2
782
782
902
902
1032
Диаметр шту-
штуцера d в дюймах
2
2
2
21/»
3
3
3


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
те О
?
?
?
?
?
?
?
CQ
a) S
S ?
? ?
<? ?
<? ?
?
л
я
?
?.
??
га
?
?
?
?
И
? ?
а а
?
CQ
?
=S
со m
3 ^
к
? к
я ч
^ S
0) °
?
X
ч
со
о
а
со
СО
CQ
Он
Я
О,
-&
S
&,
кало
«¦-< *-1 t- СО
oooooooo
oooooooo
?—(т-нО^СЗООсО-^Т
ооооо ооо
Г- СО СО О>С^ 00
т^ С^ ? СО СО ^? ^ 1Л
о
?
Диаметр шту-
штуцера d в дюймах
Размеры в мм
Номер
калорифера
COtDtOcOCOOOM
OOOOOONO
780
780
930
930
1080
1080
1230
1230
710
710
860
860
1010
1010
1160
1160
О
?
•е-
?.
•?*
13
О
go.
I
5|
о
^ с
? <и
3 3
S
t-o
|Х
' CN


//. Калориферы
281
1
i
«¦>
¦**
I
1
Ю
¦?-
«V,
?
\
sS
¦•••4
\
с
js
4
С
s
s
л
1
ч
ч
Si
/
4
?
\
с
4
?.
4
s
?
4
s
s
4,
?
[4s
ч
ч
S,
\
? ? §
с с ч
egg
CD
н ? О ¦&¦
1 ^ t-iH >S ^^ "-^
— S ? я s
^
^
^
«
ц
^
ц
U
^
см
СО
?* сэ
ODh и/j?/юии д н TibDgadauOi/udiu шнзпПпффеоу
СХ, ш


282
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Данные для подбора калориферов КфБо (КфБс) и КфСо (КфСс)
приведены в табл 85 и 86.
Таблица 85
Коэффициент теплопередачи k в ккал/м2час град калориферов КфБо
(КфБс) и КфСо (КфСс)
о
5 л
О е
Тепл
сите
Вода
Пар
Скорость дви-
движения теплоно-
теплоносителя по труб-
трубкам w в м{сек
0,06
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
-
2
13,8
15,5
18,1
19,8
21,1
22,2
23,1
23,4
23,6
24
16
Весовая скорость воздух!
4
17,9
20,1
23,4
25,7
27,4
28,9
30
30,3
30,7
31,1
25 4
6
21
23,5
27,4
30,1
32,8
33,7
35,1
35,5
35,8
33,4
33,5
8
23,4
26,2
30,6
33,5
35,7
37,6
39,1
39,5
39,9
40,5
40,7
10
25,4
28,5
33,3
36,5
38,9
40
42,6
43,1
43,4
44,1
47,4
?\ в iczjm11 сек
12
27,1
30,5
35,6
39
41,6
43,7
45,5
46
46,4
47,2
53,4
11
28,8
32,2
37,7
41,3
44,1
46,4
48,2
48,8
49,2
50
59,6
16
30,3
31
39,7
43,5
46,4
48,9
50,8
51,4
51,9
52,7
65,3
Таблица 86
Сопротивление движению воздуха ?/? в кг/м2 через калорифер
КфБо (КфБс) и КфСо (КфСс)
Модель
юлорифера
КфБо (КфБс)
КфСо (КфСс)
Весовдя скорость воздуха ?\ в кг\м^ сек
2
1,6
1,3
4
5,7
4,7
6 | 8
12,3
10,1
20,6
16,9
10
31,9
26,2
12
44
36,2
14
59 3
48,8
16
76,4
68,8


// Калориферы 283
3) Калориферы стальные пластинчатые с плоскими
трубками типа СТД-3009 и СТД-3010
Калориферы типа СТД-3009 изготовляются одночодовые, а типа
СТД-3010 — многоходовые.
Габаритные размеры одноходовых и многоходовых калориферов
одинаковы Многоходовые калориферы имеют поперечные перегородки
в крышках, вследствие чего теплоноситель проходит не по всем трубкам
в одном направлении, как это имеет место в одноходовых калорифе-
калориферах, а последовательно по нескольким ходам
Калориферы марки Б-11, Б-12, Б-13 и Б-14 для облегчения транс-
транспортирования состоят из двух частей, соединяемых на месте монтажа
У калориферов этих номеров имеются два входных и два выходных
патрубка, обеспечивающих параллельные поступление и отвод тепло-
теплоносителя из обеих частей калорифера
Теплопередающая поверхность калориферов состоит из плоских
сварных трубок с наружными размерами 74,4X10 мм при толщине
стенок 1,5 мм и насаженных на них стальных пластин тотщиной 0,5 мм
По фронту калорифера трубки расположены с шагом 40 мм.
Боковые щитки у обоих типов калориферов крепятся болтами к
торцам трубных решеток При групповой параллельной по воздуху уста-
установке калориферов боковые щитки между смежными калориферами
могут не ставился и сохраняются- лишь у крайних калориферов, бла-
благодаря чему уменьшается ширина калориферной установки
Одноходовые калориферы могут устанавливаться с вертикальным
(рис 177) и горизонтальным расположением трубок и применяются
главным образом при теплоносителе — паре
Многоходовые калориферы применяются в основном при тепло-
теплоносителе — воде и должны устанавливаться с горизонта ил'ым рас-
расположением трубок варианты установки калориферов и схемы при-
присоединения трубопроводов в зависимости от марки калорифера приве-
приведены на рис 178
Многоходовые калориферы могут также применяться при тепло-
теплоносителе — паре, причем и в этом случае они должны устанавливаться
горизонтально (рис 179).
Коэффициент теплопередачи горизонтально распотожешых мно-
многоходовых калориферов при обогреве паром следует принимать таким
же, как для одноходовых калориферов, работающих на паре.


284
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Рис. 177. Установка группы одноходовых калори-
калориферов СТД-3009, работающих на паре
Таблица 87
Калориферы стальные пластинчатые с плоскими трубками
типа СТД-3009 модели Б
Модель
и номер
калори-
калорифера
Б-1*
Б-2+
Б-3*
Б-4*
Б-5
Б-6
Б-7
о в
* «
? ?
7,05
9,6
12,8
16,3
20,4
24,2
29,1
Живо*
; сече-
ние в м2 для
прохода
1
о
о
0,094
0,129
0,172
0,218
0,272
0,323
0,388
о
X К
О ?
ч ?
О S
? О
0,0044
0,0044
0,0059
0,0059
0,00735
0,00735
0,0088
щ
о
S
о »
О'Я
О> О
37
48,6
63,2
77,6
95,4
116,9
138,6
Модель
и номер
калори-
калорифера
Б-8
Б-9
Б-10*
Б-11*
Б-12*
Б-13*
Б-14
* Промышленностью не выпускаются.
ЙЧ
о п
Is
С я
34,3
40,5
46,8
52,5
58,8
67,1
74,2
Живое
сече-
ние в м для
прохода
X
о
а
0,457
0,533
0,611
0,7
0,785
0,883
0,99
о
о ч
ч ?
н о
0,0088
0,0106
0,0106
0,0117
0,0117
0,0132
0,0132
ta
о
S
о «
о д
mg
160,6
185,5
213,3
251
268,8
300,5
333,2


//. Калориферы
285
-»**
H><J-K
Рис. 178. Установка
группы многоходовых
калориферов СТД-
3010, работающих на
воде
а — номера калориферов
1, 2, 5, 6, 9 и 10, б — но-
номера калориферов 3, 4, 7,
8, 11 и 12, в — номера
калориферов 13 и 14
?)
Ьч
Рис. 179. Установ-
Установка многоходовых
калориферов
СТД-3010, работа-
работающих на паре
а — номера калори-
калориферов 1, 2, 5, 6, 9 и
10: б — номера кало-
калориферов 3, 4, 7, 8, И
и 12. в — номера ка-
калориферов 13 и 14


286
Раздел шее ? ой. Вентиляционное оборудование
Б-1-Б-Ю
Рис 180. Калориферы типа СТД-3009
Таблица
Калориферы стальные пластинчатые с плоскими трубками типа
СТД-3010 модели Б
Модель
и номер
калори-
калорифера
Б-1*
Б-2*
Б-3*
Б-4*
Б-5
Б-6*
Б-7
л
Е-
О
о
X
X
?
о
?
7
9
12
16
20
24
29
-л
»
со
"
,05
,6
,8
,3
,4
,2
,1
Живое
сече-
иие в м? для
прохода
а
т
о
?
0,094
0,129
0,172
0,218
0,272 ?
0,323 1
0,388 J
1
<s
М те
о ч
Ч О)
? s
s- о
0,00049
0,00049
0,00093
0,00098
0,00147
m
о
X
Э <*
О !"
О 0
?
о> о
га s
38,
49,
63,
78,
93
117,
139
2
7
3
1
4
Модель
и номер
кчлори-
фера
Б-8
Б-9
Б-10А
Б-П*
Б-12"
Б-13*
Б-11
* Промышленностью не выпускаются
н
о
о
?
X
о*
??
m
о
С
34
40
46
52
58
67
74
г-
?
щ
ft
сз
Я
3
5
8
5
8
1
2
0
0
0
0
0
0
0
Живое сече-
ше в ??2 для
прохода
о
?
,457 )
,533 [
,611 J
,7 1
,785 /
,883 ?
,99 j
о
S w
О ч
ч ?
с ь
a) s
н о
0,00147
0,00196
0,00245
?
о
S
о
3
U CQ
OiS
??
«
160
186
212
252
269
300
334
о
8
8
1
7
7
1


// Калориферы
287
Таблица 89
Основные размеры калориферов типов СГД-3009 и СТД-ЗОШ модели Б
Модель
и номер
калори-
калорифера
Б-1*
Б-2*
Б-3*
Б-4*
Б-5
Б-6*
Ъ 7
Ь-8
Б-9
Б-Ю*
Б-11*
Б-12*
Б-131-
Б-14
А
410
560
560
710
710
860
860
1010
1010
1160
1160
1310
1310
1460
Размеры в ми
А,
490
640
640
790
790
940
9Ю
1090
1090
1240
1240
1390
1390
1540
Б
360
360
480
480
600
600
720
720
840
840
960
960
1080
1080
* Промышленностью не выпускаются
410
410
530
540
660
670
79Э
790
910
920
1040
1040
1160
1160
Диаметр
В ДЮЙМаХ
СТД-3009
1
1
IV*
144
2
2
2
?1/»
?1/»
2
2
штуцерч
для типов
СТД-3010
зи
зи
1
1
IV*
17,
I'U
17
17*
?1/.
17,
17
2
2
Данные для подбора калориферов СТД-3009 и СТД ЗОЮ приве-
приведены в табл 99 и 91.
Таблица S0
Коэффициент теплопередачи k в ккал/мг час град калориферов
СТД-3009 и СТД-3010
Теплоноси-
Теплоноситель
Вода
Пар
Скорость
движения
теплоно-
теплоносителя
по трубам
w в м\сен
0,2
0,3
0 4
0 5
0,6
~
Весовая скорость воздуха ? f в laJM^ceK
2
14,1
14 4
14,7
14,9
15,1
19,4
4
19,6
20,1
20,5
20,8
21,1
25,6
6
23,9
24,5
25
25,3
25,7
30,1
8
27,4
28,1
28,7
29,1
29,4
33,8
10
30,5
31,4
31,9
32,4
32,8
36,9
12
33 Ь
34,5
35,2
35,7
36,1
39,7
14
35,8
36,8
37,5
38,1
38,5
42,2
16
38,2
39,3
40
40,6
41,4
44,5


Раздел шестой Вентиляционное оборудование
¦160-
Рис 181 Калориферы типа СТД ЗОЮ
а-Б1 Б2 Б5 Б6 Б 9 и Б 10 б —БЗ Б 4,
Б7иБ8 ?-БЦ и Б 12 е-Б13 и Б14


//. Калориферы
289
~W0


290
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 91
Сопротивление движению воздуха Ар в кг/м* через один ряд
калориферов СТД-3009 и СТД-3010
Модель
калорифера
СТД-3009 и
СТД-3010
Весовая скорость воздуха ? ? в кг\м''сек
2
1
4
2,2
6
3,5
8
4,9
10
6,5
12
8,2
14
9,7
16
11,5
ъ
?
&
%
<
*>*
'i
9
?
Г
?
?? ~06
-W -05
\? -0,4
W-03
W-0,2
so-
40
30
3 4 5 6 7 ? 9 H 12 /4 16
весобая скорость ?- % б кг /м2сен
Рис. 182. График зависимости коэффициентов теплопередачи
k от весовой скорости и ? для калориферов типа СТД пои
обогреве паром и водой (по материалам треста Сантехдеталь)


1J. Калориферы
cv
I»
*
1
1
1
s
- ts
8-,
||S
|?
-
:
J
_ ? *
I
I
с
^^
=
ч
S
s
s.
V
\
N
4
> si- ? c\4 ·*- ?
ytv/гн g dv
is
> sl· is см
о
ОС
tv
ч
«3
ГО
см
fag
^- О. о s
о,! о.г о.з ОА ?? о,бффй
Рис. 184. График для подбора кг
ров СТД-3009 модели Б (однох
при теплоносителе паре (по мат
треста Сантехдеталь)
о w
тя пр
Ц (по
таль)
tj Ю ^ "^
¦^ t_ CS —
^ о с я
Рис. 183. График с<
воздуха калориферов
риалам треста


292
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
a,
s


// Калориферы
293
4) Калориферы многоходовые стальные пласгинчатые
типов КМ Б и КМС
Многоходовые пластинчатые калориферы большой модели КМБ
имеют четыре ряда труб (рис. 186), а калориферы средней модели
КМС — три ряда труб по движению воздуха (рис. 187). Эти калори
феры применяются при теплоносителе — воде.
Калориферы КМБ и КМС выпускаются для установки с горизон-
горизонтальным расположением трубок
Если калориферы необходимо установить с вертикальным распо-
расположением трубок, в крышках должны быть просверлены отверстия и
установлены краны для выпуска воздуха и спуска воды из каждого
отсека калорифера.
Коэффициенты теплопередачи и сопротивления движению воздуха
калориферов КМБ и КМС определяются по тем же таблицам и гра-
графикам, что и для калориферов КфБ и КфС ("см. стр 276—277).
—1 120 к-
Рис 186 Калорифер типа КМБ
тгг , ,
у
Ф^
??
>?-
г* * ?
~—,200—
—*-
f
I
i
Рис. 187. Калорифер типа КМС


294
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Технические показатели калориферов КМБ
Таблица 92
Модель и номер
калорифера
КМБ- 2
КМБ- 3
КМБ- 6
КМБ- 9
КМБ-10
Поверх-
Поверхность
нагрева
в ж2
12,7
16,9
32,4
53,3
61,2
Количе-
Количество
ходов
3
5
5
7
7
Живое сечение в м?
для прохода
воздуха
0,115
0,154
0,295
0,486
0,558
теплоно-
теплоносителя
0,002
0,002
0,002
0,002
0,002
Вес с
ОЦИНКОВ-
ОЦИНКОВКОЙ в кг
73
95,4
169,5
273
308,4
Основные размеры калориферов КМБ
Таблица 93
Модель и номер
КМБ-2
КМБ-3
КМБ-6
КМБ-9
КМБ-10
Размеры в мм
А
350
470
600
840
840
412
532
662
902
902
Б
560
560
860
1010
1160
620
620
920
1080
1230
Диаметр
патрубка
d в дюймах
2
2
2
2
2
Технические показатели калориферов КМС
Таблица 94
Модель и номер
КМС- 2
КМС- 3
КМС- 6
КМС- 9
КМС-10
Поверх-
Поверхность
нагрева
в м2
9,?>
13,2
25,3
41,6
47,8
Количе-
Количество
ходов
3
5
5
7
7
Живое сечение в л2
для прохода
воздуха
0,115
0,154
0,295
0,486
0,558
теплоно-
теплоносителя
0,0015
0,0015
0,0015
0,0015
0,0015
Вес с
ОЦИНКОВКОЙ
в кг
58,4
74
134
215
243
Основные размеры калориферов КМС
Таблица 95
Модель и номер
КМС- 2
КМС- 3
КМС- 6
КМС- 9
КМС-10
Размеры в мм
А
350
470
6С0
840
840
At | Б
412
532
662
902
902
560
560
860
1010
1160
Б,
620
620
920
1080
1230
Диаметр
патрубка
в дюймах
IV,
?'/2
IV,
IV,


//. Калориферы
295
5) Калориферы со сплошной насадкой пластин типа ПН
Калориферы типа ПН, в настоящее время снятые с производства,
выпускались двух моделей: малой ПНМ и большой ПНБ. Ранее ка-
калориферы малой модели обозначались КПМ и ПВМ, а калориферы
большой модели — КПС и
ПВС.
Калориферы малой модели
ПНМ (КПМ и ПВМ) имеют
два ряда труб и пластин по
направлению движения возду-
воздуха, а калориферы большой мо-
модели ПНБ (КПС и ПВС) —
три ряда.
Пластины калориферов обе-
обеих моделей выполнялись раз-
размером 154X50X1 мм Пла-
Пластины насаживались на три
параллельные трубы диамет-
диаметром
42".
Рис. 188. Калорифер
типа ПН
Таблица 96
Конструктивные и технические показатели калориферов ПН
Модель
и номер
калори-
калорифера
ПНМ-1
ПНМ-2
ПНМ-3
ПНЛ1-4
ПНМ-5
ПНМ-6
ПНБ-1
ПНБ-2
ПНБ-3
ПНБ-4
ПНБ-5
ПНБ-6
А
670
970
1270
670
970
1270
670
970
1270
670
970
1270
Б
532
532
532
844
844
844
532
532
Е32
844
844
844
Размеры в мм
В при
крышке
Оч
о
с я
185
185
185
185
185
185
235
235
235
235
235
235
*
о
ж
<и
и
200
200
200
200
200
200
250
250
250
250
250
250
А,
600
900
1200
600
900
1200
600
900
1200
600
900
1200
470
470
470
782
782
782
470
470
470
782
782
782
ций
сек
[СЛО
У
6
6
6
10
10
10
9
9
9
15
15
15
атруб-
ах
сЛ
4) г(
s
^ *
1'/*
I1
I1
21
21
I1/'
1
п,
24,
? ^
о га
Is
1-
С м
10,5
15,7
20,9
17,5
26,1
34,8
15,8
23,6
31,4
26,3
39,1
52,2
ние в .м2 для
прохода
X
е(
(О
о
m
0,135
0 2
0,27
0,22
0,34
0,45
0,135
0,2
0,27
0,22
0,34
0,45
?
плон
теля
?- О
0,00351
0,00351
0,00351
0,00585
0,03585
0,00585
0,00526
0,00526
0,03526
0,00877
0,00877
0,00877
О -?
« 05
с* ?
^ Я
? о
о> о
со я
7 07
6,74
6,6
7,06
6,75
6,54
7,45
7,05
6,86
7,46
7
6,76


296
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Данные для подбора калориферов ПН приведены в табл. 97 и 98.
Таблица 97
Коэффициенты теплопередачи k в ккал\м2 час град
калориферов ПНБ и ПНМ
Модель
калори-
калорифера
ПНБ
ПНМ
Теплоно-
Теплоноситель
Вода
Пар
Вода
Пар
Скорость
движения
теплоно-
теплоносителя
w в м\сек
0,05
0,1
0,2
0,3
-
0,05
0,1
0,2
0,3
-
Весовая скорость воздух! v\ ь кг/м^сек
4
10,8
- 13,2
16,1
18,1
18,7
13,1
15,3
18
19,7
20,9
6
12,3
15,1
18,7
21,2
21,7
14,8
17,5
20,6
22,8
24,8
8
13,4
16,7
20.7
23 7
24,1
16,2
19,2
22,8
25,2
26,5
10
14,4
18
22,5
25,8
26
17,4
20,6
24,6
27,2
28,6
12
15,3
19,1
24,2
27,7
27,8
18,4
21,9
26,1
29
30,4
14
16
20,1
25,5
29,4
29,4
19,3
23
27,5
30,5
32
16
16,7
21,1
26,8
31
31
20,1
24,1
28,«
32
33,6
Таблица 98
Сопротивление движению воздуха ?/> в кг/м2
калориферов ПНБ и ПНМ
Тип и модель
калорифера
ПНБ и ПНМ
Весовая скорость воздуха ? ? в кг/м2 сек
3
0,71
4
2,1
6
4,1
8
6,6
10
9,5
12
12.8
14
16,5
16
20,4
18
24,6
20
29,2
6) Калориферы пластинчатые облегченные оцинкованные
типов ОГС и ОГБ
Калориферы типа ОГ в настоящее время сняты с производства, а
раньше изготовлялись двух моделей: средней ОГС и большой ОГБ
Калориферы средней модели имеют три ряда труб по направлению
движения воздуха, калориферы большой модели — четыре ряда.
Пластины выполнялись с так называемыми «воротничками» для
образования контакта пластин с поверхностью труб.
В калориферах типа ОГ в результате нарушения контакта между
своротничками» пластин и трубками наблюдались значительные коле-
колебания коэффициентов теплопередачи.


//. Калориферы
?
U
?
?
?
?.
<?
•?-
s
?.
?
A
<?
u
о
s
?c*
-9
- ?
j/ a
и юо
taadj
nxdae
oli bw ? вн ээд
к
cd
a o
a> с
к
я
¦w
qx
В1ГЭХИЭ
-OHOIfUSX
EX
а к а
зонх
хвиишв
KdxBi
уип
?
?.
>азмс
яээ
* ш
<и л
Щ О
s, s
??????
adjBH
dsaoiJ
я аон
0„0„Ь
«4
фера
??
о
?>
?
?
Ю
?
?
??
CM
со
со
СО
307
CO
CO
f-
fQ
[ ,
О
ю
CO
5:
о
о
to
о
CO
CO
oo
CO
to
Ю
CO
to
CO
to
°>
ta
u
о
to
00
CM
to
о
о
о
??
я
00
я
со
га
846
(О
со
ю
U
О
О">
062
о
см
to
CM
о
31
см
со
со
со
¦Ч1
1146
to
см
?
о
t^
078
о
©
Я
со
о
ю
?>
со
СМ
»
СО
со
со
^_,
ю
to
to
1146
?
CM
Ю
О
?>
t-~
со
о
о
о
¦Ч1
?>
СО
о
со
??
см
со
со
со
о
о
1146
to
CM
со
?-
??
о
023
о
ю
о
о
00
to
CN
со
см
г~
о
00
to
00
о
U
о
??
035
о
to
¦Ч"
о
см
со
с»
со
to
а
ю
СО
to
?>
<?
CJ
?-
??
to
to
CO
??
о
о
я;
о
to
to
а
со
846
со
°>
со
С)
?-
?
СО
со
047
о
о
см
to
о
со
СО
CS
см
to
см
СО
1146
со
CN
?
U
о
оо
?>
?
о
Я
?
г-
см
ю
to
см
?—
to
UJ
to
(?
«Л
С)
о
to
со
г^
о
о
со
о
СО
я
см
to
to
CM
ел
о
СП
*"¦
1146
to
см
<о
?
?-
??
юв
3·?. 2 74


298
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Данные для подбора калориферов ОГ приведены в табл. 100 и 101.
Таблица 100
Коэффициенты теплопередачи k в /скал/мг нас град калориферов
?? ОГБ и ОГС
Тепло-
Теплоноситель
Вода
Пар
Скорость
воды в м\сек
0,05
0,1
0,2
0,3
-
Весовая скорость воздуха ?"[ в кг 1м" сек
4
11,8
13,5
16,2
17
17,9
6
13,7
16
18,8
20,6
21,7
8 | 10 | 12
15,2
17,8
20,9
22,9
24
16,5
19,4
22,7
24,9
26,3
17,7
20,6
24,1
26,6
28,4
14
18,7
21,9
25,7
28,2
30,2
16
19,6
23
27
29,6
32,1
Таблица 101
Сопротивление движению воздуха ?/? в кг{м2
калориферов ОГБ и ОГС
Модель
к лори-
фера
ОГБ
ОГС
Весовая скорость воздуха ? ? в кг\м? сек
2
0,7
0,5
4
2,2
6
4,4
3,3
8
7,1
5,3
10
10,5
7,9
12
14,5
10,9
14
18,7
14
16
23,5
17,6
18
28,8
21,6
ч: «с
—
—
-—
=
=
Б —\
"Муфта
=
—
3
=
-
160 ?-
??
Рис. 190 Калориферы типа ГСТМ
7-Б-7, 7-Б-10, 7-Б-12 и 7-Б-15
7) Калориферы типа ГСТМ
Калориферы типа ГСТМ в
настоящее время сняты с про-
производства, а раньше выпуска-
выпускались следующих типоразмеров:
7-Б-7, 7-Б-10, 7-Б-12, 7-Б-15,
Ю-ПВБ-17 и 10-ВВБ-17.
Калориферы 7-Б имеют об-
общее назначение, калориферы
Ю-ПВБ-17 (паровоздушные) и
Ю-ВВБ-17 (водовоздушные)"
предназначались для отопи-
отопительных агрегатов СТД-300 и
для применения в отопительно-
вентиляционных установках.
Калориферы имеют два ря-
ряда труб, расположенных по хо-
ходу движения воздуха.


//. Калориферы
299
Корпус калориферов 7-Б-7, 7-Б-10, 7-Б-12 и 7-Б-15 — неразъем-
неразъемный, а калориферов 10-ВВБ-17 (рис 191) и 10-ПВБ-17 (рис. 192) —
разъемный, состоящий из двух половин, соединенных на болтах В свя-
связи с этим у паровоздушного калорифера 10-ПВБ-17 камеры для теп-
теплоносителя выполнены из двух частей, каждая из которых имеет само-
самостоятельные штуцеры — наверху (для входа теплоносителя) и внизу
(для выхода теплоносителя).
У водовоздушного калорифера 10-ВВБ-17 на каждой его полозине
имеется наверху по два штуцера (для входа и выхода теплоносителя).
Ф120
1060
160 —?
Рис. 191. Калорифер типа Ю-ВВБ-17 (теплоноситель — вода)
/ —спускники; 2 —отверстия 0 11 мм (сверлятся при спаривании
калориферов); 3 — отверстия B шт.) 0 5 мм для выхода воздуха
10В*


300
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
\??/2"
? Г/2"
Рис. 192. Калорифер типа 10-ПВБ-17 (теплоноситель—пар)
1 — отверстия 0 11 мм (сверлятся при спаривании калориферов)
Таблица 102
Конструктивные и технические показатели калориферов ГСТМ
Модель
и номер
калорифера
7-Б-7
7-Б-10
7-Б-12
7-Б-15
Ю-ПВБ-17 1
Ю-ВВБ-17 (
Размеры в мм
Аг
760
1050
1300
1555
А
710
1000
1250
1505
Размеры ел
191 и
Б,
770
770
770
770
Б
718
718
718
718
?. на рис.
192
СТВ(
Я" К
5 *
О О)
5
5
5
5
8
8
??
ч °-
? »
| s ?
50
50
50
50
2?38
2?38
iB
о S
С *
20,9
29,4
36,7
44,3
72,5
73
Живое сече-
сечение в
Л2 ДЛЯ
прохода
X
03.
га
0,21
0,28
0,37
0,44
0,72
0,68
6
И К
о ч
Ч 01
? ?-
?? s
н u
0,0066
0,0066
0,0066
0,0066
0,0093
0,0093
,
о <**
Ю 14
§.·
? ?
и
а)
О ?
125
168
205
247
385
326


// Калориферы
301
Данные для подбора калориферов ГСТМ приведены в табл 103
и 104
Таблица 103
Коэффициенты теплопередачи k в ккал!м2час град калориферов ГСТМ
Модель
калори-
калорифера
7-Б
Ю-ВВБ-17
7-Б и
10-ПВБЛ7
Тепло-
носи-
носитель
Вода
Вода
Пар
Скорость
воды в
л,/сек
0,05
0,1
0,2
0 3
0,43
0,67
0,86
-
Весовая скорость воздуха ? ? в кг\м% сек
2
11,2
12,2
14
15,2
-
16,3
4
13,7
14,8
17,2
18,5
-
20
6
15,5
16,8
19,4
21
-
22,8
8
16,8
18 3
21,2
22,8
23,5
25
27
24,8
10
18
19,6
22,6
24,4
26
28
30
26 5
12
19
20,7
23,8
25 9
28
30
32
28
14
19,9
21,7
25
27,1
30
32
35
29,3
16
20,8
22,6
26
28,2
32
34
37
30 5
18
21,6
23,5
27
29,2
-
31,6
20
22,2
24,2
27,9
30,2
-
32,6
Таблица 104
Сопротивление движению воздуха ?/? в кг\мг одного ряда калориферов
Модель
калорифера
7-Б 10-ПВБ-17 и
Ю-ВВБ-17
Весов1Я скорость воздуха ? ? в кг/м*
2
0,7
4
1,3
6
2,9
8
5
10
7,8
12
11,3
14
•15,5
16
20
сек
18
25
20
31
2. УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ КАЛОРИФЕРОВ
Подбор калориферов производится по следующим данным
1. Расход тепла W на нагрев воздуха определяется по формуле
tK — ta) ккал/час, A18)
где 0,24 — теплоемкость воздуха в ккал/кг град;
G — количество нагреваемого воздуха в кг/час;
tK —конечная температура нагретого воздуха;
tH — начальная температура нагреваемого воздуха.
2 Поверхность нагрева F калориферной установки определяется
по формуле
W
F= ; м\ A19)
*('ср-'ср)
где k —коэффициент теплопередачи калорифера в ккал/м2 час град;
^ср —средняя температура теплоносителя,
*ср — средняя температура воздуха


302 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
3. Коэффициент теплопередачи k в ккал/м2 час град определяется
по таблицам, составленным для каждой модели калорифера, вида теп-
теплоносителя, его скорости и весовой скорости воздуха.
4. Средняя температура теплоносителя определяется:
а) при теплоносителе воде
где /ГОр—температура воды на входе в калорифер;
??6?—температура воды на выходе из калорифера;
б) при насыщенном паре давлением до 0,3 ати
4=100°;
в) при насыщенном паре давлением более 0,3 ати
5. Средняя температура воздуха равна
1 ср — 2 '
6. Весовая скорость ?/? воздуха в калорифере равна
G
кг1мЧек>
где/ —живое сечение калорифера для прохода воздуха в м2.
Экономически выгодная весовая скорость воздуха в калориферах,
в зависимости от их типа, находится в пределах 5—10 кг(м2 сек.
7. Скорость воды в труоках калорифера равна
W
w = збоо. ioo
где /тр — живое сечение трубок калорифера для прохода воды в м2.
8. Сопротивление калориферов движению воздуха Ар в кг/м^
определяется по приведенным в справочнике графикам или таблицам
и зависит от модели калорифера, а также от весовой скорости проходя-
проходящего через него воздуха»
При последовательной по воздуху установке калориферов их со-
сопротивления ? ? складываются.
При подборе калориферов следует принимать запас на теплоотдачу
калориферов 15—20%, а на сопротивление движению воздуха 10%.
При количестве калориферов от одного до четырех запас на тепло-
теплоотдачу допускается увеличивать до 25%.
Калориферы могут компоноваться в группы по схемам, приведен-
приведенным на рис. 193.
Подбор калориферов может производиться по приведенным выше
таблицам или с помощью графиков и номограмм.


//. Калориферы 303
1) Подбор калориферов КфС и КфБ
Пример 1. Подобрать калориферную установку, состоящую из кало-
калориферов КфБ или КфС, для следующих условий: количество нагре-
нагреваемого воздуха G = 16 600 кг\час, начальная температура воздуха
ta =—15,2°, конечная температура воздуха fK=16°, теплоноситель —
пар с давлением р=1,4 kbjcm2; температура пара при этом давлении
tn =108,7°.
Решение
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха
? = 0,24 G (/к - *н) = 0,24-16 600A6+15,2) = 124 500 кал/час.
2. Задаваясь весовой скоростью воздуха о ? =8 кг[м2сек, по табл. 80
или по графику (рис. 171) находим величину коэффициента теплопе-
теплопередачи для пара k=24 ккал/м2 час град
3. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной
установки
W 124 500
* 478 К
4. Пользуясь табл. 75, принимаем два калорифера КфБ-5, установ-
установленных параллельно поверхности нагрева
/^ = 2-26,8 =53,6 м2,
где 26,8 ж2 — поверхность нагрева калорифера КфБ-5.
5 Определяем весовую скорость воздуха для принятой установки
калориферов
G 16600 п , ,
94 l
где 0,244 м2— живое сечение для прохода воздуха одного калорифе-
калорифера КфБ-5.
Поскольку весовая скорость оказалась большей, чем мы задались,
необходимо произвести пересчет необходимой поверхности нагрева
калориферов Так как значению у ? =9,4 кг/м2 сек при теплоносителе
паре соответствует коэффициент теплопередачи kn =25,6, искомая по-
поверхность нагрева составит
124 500
запас по поверхности нагрева при этом будет
53,6-44,9
-19,4%,
т. е. в пределах рекомендуемого.


304
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Теплоноситель -пар
с р* 0,3ати
Схема 2
Теплоноситель -пар
с ? * 0,3 ати
Для спуска f
Схема 5
Теппоноситель -вода /
(параллельное присоединение}/^
*
7
' Для спуска
Cxefia7SXtAl Теплоноситель-вода ?/?&?. ?. Схема в
J [последовательное
присоединение)
Для спуска
Для спуска
Рис. 193. Схемы присоединения трубопроводов к калориферам при
обогреве паром и водой
/ — трубопровод для подачи теплоносителя; 2 — отводящий трубопровод;
3 — калорифер; 4 — конденсационный горшок; 5 — вентиль; 6 — тройник
с пробкой


//. Калориферы 305
6. Определяем сопротивление движению воздуха через однорядную
калориферную установку при ?/?=9,4 кг/ж2 сек по табл. 79 или рис. 172.
?/? = 12,6 кг/м*.
Пример 2. Подобрать калориферную установку, состоящую из ка-
калориферов КфБ или КфС для следующих условий: количество нагре-
нагреваемого воздуха G=18 200 кг/час, начальная температура воздуха
?? =—15,2°, конечная температура воздуха tK — 18°, теплоноситель —
вода с параметрами t ???=130? и fo6P=70°.
Решение
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха
W =0,24 G(/K —/н) = 0,24-18 200A8+ 15,2)= 145 000 ккал/час.
2. Задаваясь весовой скоростью воздуха щ =8 кг/м2сек, опреде-
определяем предварительное живое сечение калориферной установки по воз-
воздуху
G 18 200 п
/ = · = = 0,63 м?.
J 3600?? 3600-8
3. Пользуясь табл. 77, принимаем калориферы КфС-6. Параллель-
Параллельная установка по воздуху двух калориферов создает живое сечение
/=2-0,295 = 0,59 м*.
4. Определяем весовую скорость воздуха для принятой установки
калориферов
G 18 200
^ =8>6 кг/м* сек>
что близко к заданному значению весовой скорости.
5. Определяем скорость движения воды в трубках калориферов,
учитывая, что вода проходит последовательно через каждый кало-
калорифер
W 145 000
3600-1000- /тр (*гор — ??6?) 3600-1000-0,0076 A30 — 70)
= 0,088 м/сек,
где f10 =0,0076 м2 — живое сечение для прохода воды в калорифере
КфС-6.
6. Определяем коэффициент теплопередачи калориферов путем ин-
интерполирования значений из табл. 80 или по графику (рис. 171)
?=18,5 ккал/м2 час град.
7. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной
установки
W 145 000
Fp= =1О 130+70 18 — 15.24 =79·5 ^
18,5 (


306 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
8. Определяем общее количество устанавливаемых калориферов
КфС-б
79,5
314
где 25,3 — поверхность нагрева одного калорифера КфС-б в .и2 (см.
табл 77).
Принимаем к установке четыре калорифера КфС-6 по схеме 8 (см.
рис. 193).
9. Определяем поверхность нагрева выбранной калориферной уста-
ковки
/^ = 4.25,3 = 101,2 м\
что составляет запас 25,7%.
10. Определяем по табл. 79 или по графику (рис. 172) сопротивле-
сопротивление установки движению воздуха при ?? =8,6 кг/мЧек для двух-
двухрядной установки калориферов
?^ = 2-8,9- 17,8 кг/мК
2) Подбор калориферов СТД
При обогреве паром подбор производится по графику, при-
приведенному на рис. 184.
По известным начальной и конечной температурам воздуха и тем-
температуре пара определяется температурный критерий
tK — tu
?= . A22)
где tK и ^--соответственно конечная и начальная температуры
воздуха;
tn —температура пара, применяемого для обогрева кало-
калорифера.
По нижней горизонтальной оси графика отложены значения тем-
температурного критерия ?, а по вертикальной оси — две шкалы для
определения количества воздуха, подогреваемого 1 м2 поверхности на-
1рева калорифера Go в кг/м2час (одна шкала для однорядной усча
новки калориферов, а вторая — для двухрядной).
По верхней горизонтальной оси нанесены две шкалы д гч опреде-
определения сопротивления калорифера движению воздух? ?/? в кг/м2
(одна — для однорядной установки, а вторая — для двухрядной).
Если величина температурного критерия ? близка к значению 0,5,
то для определения Go и ? ? следует пользоваться шкалой для одно-
однорядной установки калориферов. При величине ? близкой к 1 для опре-
определения Go и ? ? следует пользоваться шкалой для двухрядной уста-
установки калориферов.
Определение величин Go и ? ? производится с помощью наклон-
наклонной прямой, нанесенной на графике.


И. Калориферы 307
Для определения количества подогреваемого воздуха, приходяще-
приходящегося на 1 м2 калорифера, находят на горизонтальной оси графика по-
полученное значение ? и от этого значения проводят вертикаль до пе-
пересечения с наклонной прямой на графике.
Из точки пересечения вертикальной линии с наклонной проводят
влево горизонталь до пересечения с одной из вертикальных шкал и на-
находят значение Go-
Необходимая поверхность нагрева калорифера определяется путем
деления заданного количества воздуха G на найденное значение Go,
G
т. е. .Рр = —г м*.
Затем подбирают ближайшее большее зачение поверхности нагре-
нагрева и соответствующий номер калорифера СТД-3009.
Величину сопротивления движению воздуха находят на одной из
двух верхних горизонтальных шкал (для однорядной или двухрядной
установки), продолжив вертикаль из заданного значения температур-
температурного критерия ? до пересечения с указанными шкалами. На соответ-
соответствующей шкале отсчитывают значение ? р.
При обогреве водой подбор калориферов СТД произво-
производится по графику, приведенному на рис. 185.
По заданным температурам воздуха и теплоносителя определяют-
определяются температурные критерии
'гор
'г°р ~- to6P A24)
?? — *н
где ?? и tH — соответственно конечная и начальная температуры воз-
воздуха;
Аэбр и /гор — соответственно температуры воды на выходе и входе в
калорифер.
В левой половине графика на горизонтальной оси отложены зна-
значения ?1( на левой вертикальной оси значения критерия ?, а на пра-
правой вертикальной оси значения результирующего температурного кри-
критерия ?? =??°'06 и нанесен ряд наклонных прямых, соответствую-
соответствующих определенным значениям ?.
В правой половине графика отложены:
на нижней горизонтальной оси значения Go — количества воздуха,
подогреваемого 1 м2 поверхности нагрева калорифера, причем верхняя
шкала используется при однорядной, а нижняя — при двухрядной
установке калориферов;
на верхней горизонтальной оси значения сопротивления движению
воздуха А р, где нижняя шкала соответствует однорядной, а верхняя—
двухрядной установке калориферов.


308 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Для определения величин GQ и ? ? на графике нанесен пучок на-
наклонных прямых, каждая из которых соответствует одному или не-
нескольким номерам калорифера СТД-3010 модели Б.
Определив по вышеприведенным формулам значения ? и &?, на-
находят на графике значение &? и из полученной точки проводят вер-
вертикаль до пересечения с наклонной прямой, соответствующей найден-
найденному значению ?.
Из точки пересечения А проводят горизонталь до пересечения с
пучком наклонных прямых. В пучке прямых выбирают прямую для наи-
наиболее удобного по конструктивным соображениям номера калорифера
и из полученной точки опускают вертикаль до пересечения со шкала-
шкалами значений Go.
Если величина результирующего температурного критерия ??, зна-
значение которого прочитывается в месте пересечения горизонтальной
линии, идущей от точки А к пучку наклонных прямых, с вертикальной
осью шкалы ??, близка к значению 0,5, то для определения величин
Go и ? ? следует пользоваться шкалами для однорядной установки
калориферов.
Если величина ?? близка к значению 1, то -для определения ве-
величин Go и Л ? следует пользоваться шкалами для двухрядной уста-
установки калориферов.
Поверхность нагрева калориферной установки определяется по
формуле
3
F
9 ~
а
По табл. 88 подбирают ближайшее большее значение поверхности
нагрева калориферов принятого номера.
Если найденное значение Fp значительно отличается от суммар-
суммарной поверхности нагрева калориферов принятого номера, то следует
повторить расчет для другого номера калориферов до более близкого
совпадения значения Fp с суммарной поверхностью нагрева выбран-
выбранных калориферов.
Сопротивление калориферов движению воздуха для однорядной
и двухрядной установок определяется по двум горизонтальным шка-
шкалам, имеющимся в правой стороне графика, для чего продолжают
вверх вертикаль, соответствующую полученному значению Go, до пе-
пересечения с одной из указанных шкал, на которой отсчитывают соот-
соответствующее значение ?? кг/м2.
Пример 1. Подобрать калорифер модели СТД-3009 для следующих
условий: количество нагреваемого воздуха 6=11500 кг/час, начальная
температура воздуха /н=—26°, конечная температура воздуха ??=
= 26°, теплоноситель — пар давлением р = 3 кг/см2, температура пара
при этом давлении tn = 132,9е.
Подбор может быть выполнен аналитическим и графическим путем.
а) Аналитическое решение
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха
W = 0,24 G (tK — tH) = 0,24· 11 500 B6 -f 26) = 143 500 ккал/час.


//. Калориферы 309
2 Задаваясь весовой скоростью воздуха ?>? =6, по табл 90 или по
графику (рис. 184) находим величину коэффициента теплопередачи для
пара
k — 30,1 ккал/час м2 град
3. Определяем необходимую поверхность нагрева калорифера
= ? = 143 500 = Зб а
4. Пользуясь табл. 87, принимаем калорифер типа СТД-3009 моде-
модели Б-9 с поверхностью нагрева 40,5 ж2 (ближайшая большая)
5 Определяем весовую скорость воздуха для принятого калорифера
G 11500 ? ,
*Кг/М* "«'
3600-0,533 *К
где f — живое сечение калорифера Б-9 для прохода воздуха в ж2.
Значение весовой скорости совпадало с условно принятым.
6 Определяем сопротивление проходу воздуха в калорифере по
табл 91 или по графику (рис. 183)
?? « 3,5 кг/м2.
б) Графическое решение
Определяем температурный критерий
?= b=h . 1±±М . 0,434.
Находим по графику (рис. 184) для однорядной установки
Go = 290 кг/мг час, ?/?=-3,6 кг/мг;
Ближайший больший калорифер модели Б-9 имеет поверхность на-
нагрева 40,5 ж2.
Пример 2. Подобрать калориферную установку, состоящую из ка-
калорифера типа СТД-3010 модели Б (многоходовой) для следующих
условий: количество нагреваемого воздуха G=30 000 кг/час, начальная
температура воздуха tn=—20°, конечная температура воздуха ??= 18°,
теплоноситель — вода с параметрами ????=130° и *обр=70°.
Произведем подбор графическим методом
1. По заданным температурам воздуха и теплоносителя опреде-
определяем температурные критерии ? и ??.
tK~tH 18 — (— 20) 38
~* ?? *н+ к ~ 130 + 70 _ 18 + (- 20) = ?0? = °'376
~ 20
60
= оо === 1158.


310 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
На графике, приведенном на рис. 185, по горизонтали находим
значение ej = l,58 и от найденной точки проводим вертикаль до на-
наклонной прямой, соответствующей значению ? = 0,376. Из полученной
точки А проводим вправо горизонталь до пересечения с пучком на-
наклонных прямых.
Выбираем предварительно более удобный по местным условиям
калорифер, например, марки D-9 и из точки пересечения проведенной
горизонтали с наклонной прямой, соответствующей калориферу Б-9
(точка Б), проводим вертикаль вниз до шкалы Go.
Так как результирующий температурный критерий вр в нашем
примере близок к 0,5, воспользуемся шкалой для однорядной установки
калорифера. Находим на этой шкале количество воздуха Go, подогре
ваемое 1 ж2 поверхности нагрева:
Ga = 251 kzjm час.
Потребная поверхность нагрева калориферной установки составит
G 30 000
'»=аГ-2iT-ue·8*·
Поверхность нагрева калорифера Б-9 40,5 м2.
Следовательно, необходимо установить три калорифера Б-9, общая
поверхность нагрева которых равна 40,5-3=121,5 ж2.
Если бы потребная и принимаемая к установке поверхности
нагрева калориферов значительно отличались друг от друга, расчет
следовало бы повторить для другого номера калорифера.
Проведя от точки Б вертикаль вверх до пересечения со шкалой
сопротивления ??, для принятой нами однорядной установки калори-
калориферов находим значение ??=3 кг/м2.
III. ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ АГРЕГАТЫ
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Отопительно-вентиляционные агрегаты применяются для сосредо-
сосредоточенной подачи в помещение как наружного, так и рециркуляцион-
рециркуляционного воздуха или их смеси.
Отопительные агрегаты работают только на рециркуляционном
воздухе.
Каждый агрегат, состоящий из вентилятора и калорифера, снаб-
снабжен решетками для направления воздушного потока.
Различают агрегаты подвесные, укрепляемые к стенам, колоннам
и другим строительным конструкциям, и напольные — устанавливае-
устанавливаемые на фундаментах.
Большинство агрегатов имеет обозначение, включающее две цифры,
первая из них обозначает производительность в тыс. ккал/час при теп-
теплоносителе — паре давлением 2 ати, а вторая — при теплоносителе —
воде с параметрами /Гор — 130° и /обр =·70°.
Максимальная температура воздуха, подаваемого агрега>ами в
помещение, согласно действующим санитарным нормам не должна
превышать при подаче воздуха на высоте до 3,5 м от пола и на рас-
расстоянии более 2 м от ближайшего рабочего места — 45°, а на высоте
более 3,5 м от пола — 70°.


///. Отопительно-вентиляционные агрегаты
311
2. ТИПЫ ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ АГРЕГАТОВ
1) Агрегат отопительный АПВС-50-30
615 тс
?12
— 6W
Рис. 194.
2) Агрегаты отопительные АПВС-70-40 и АПВС-110-80
Рис. 195.
М рка
агрегата
АПВС-70-40
АПВС-110-80
А
816
А,
940
Б
696
852
Размеры
в\в,
696
852
618
772
г
556
708
в мм
в \ ж
47б] 720
4901 735
И
405
420
К
626
702
?
Д
600
700
а б л и ц а 105
d в
мах
2
2V»
Вес в
кг
152
218
Примечания. 1. В агрегате АПВС-70 40 выходной штуцер расположен
со стороны, противоположной входному, в агрегате АПВС-110 80 —с той же сто-
стороны, что и входной.
2. Д—диаметр обечайки вентилятора,


312
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
3) Агрегаты отопительные АПВ 200/140 и АПВ 280/190
6огп8.Ф15
Рис. 196.
Марка
агрегата
АПВ 200/140
АПВ 280/190
Л
1250
Б
1021
1J51
В
1080
1230
Г
750
870
Размеры в
?
190
200
Ж
1406
1666
Я
200
400
К
1091
1351
ММ
л
570
636
?
1060
1194
Г а б л и ц а
?
630
535
?
1006
1156
с
475
490
Д
800
1000
d в
дюймах
106
S8
CQ to
520
710
Примечания. 1. В агрегате АПВ 200/140 выходной штуцер расположен
со стороны, противоположной входному, а в агрегате АПВ 280/190 — с той же
стороны, что и входной. "" де
2. Д — диаметр обечайки вентилятора.


III. Отопительно-вентиляционные агрегаты
313
4) Агрегаты отопительно-вентиляционные АПВВ 200/140 и
АПВВ 280/190
Рис. 197.
Марка
агрегата
АПВВ
200/140
АПВВ
280/190
А
1250
1420
Б
1345
1595
В
1080
1230
Г
750
870
? змеры в
?
190
200
Ж
2010
2470
И
200
400
К
1695
1955
Л
570
635
мм
?
1060
1194
?
775
960
?
630
535
Таблица
?
1006
1156
С
475
490
?
454
589
Д
800
1000
500
600
d в
дюймах
2'/,
3
107
со ?
600
824
Примечание. Д — диаметр обечайки вентилятора,


314
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
5) Агрегат отопителыю-вентиляционный АПВВС 500/400
Пой-Я
Дланей 0у 6,Dy-70
2915
Рис, 198.
6) Агрегат отопительный АПВС-2 500/400
¦1676
Рис 199


///. Отопительно-вентиляционные агрегаты
315
7) Агрегат отопительный СТД-4013 (СТД-300)
Вход теплоносителя
Прток доэдуха
Теплоноситель -пар
Теплоноситель - Вода
Рис. 200.
Отопительные агрегаты заводом изготовляются в двух вариантах:
при теплоносителе паре — с одним калорифером СТД-3011; при тепло-
теплоносителе воде — с двумя калориферами СТД-3014.
По специальному заказу изготовляется агрегат с приподнятым вы-
выхлопным отверстием для теплоносителей — воды и пара.
Размеры, приведенные на рис. 200 в скобках, относятся к агрега-
агрегату СТД-4013 с калориферами СТД-3014.


316
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
8) Агрегат отопительный СТД-4022
595-665 —¦ «
dh
i
1
• J
ri nrti
A
*/1 J
+ mil ?
+. 4- "?"+""+ ?
Г t>.
Рис. 201.
9) Агрегаты отопительные АОП (сняты с производства)
а) Тип 1 с конусом.
Рис. 202.


///. Отопительно вентиляционные агрегаты
317
? а б л и
б) Тип 2 без конуса
108
Мчрка
агрегата
АОП-25 . . .
АОП-100 . . .
АОП-200 . .
АОП-300 . . .
А
5,33
845
1180
1332
Б
540
852
1010
1348
В
509
821
680
700
Г
12
12
250
316
Размеры в
Ь
60
60
400
750
Ж
234
234
350
350
Я
306
410
570
573
им
К
604
718
1325
1677
Л
260
470
630
535
?
470
782
1096
1248
А
404
707
909
1010
А
473
776
1000
1110
2
и ?
•? а
21/
? "
3
?
03
122
298
632
931
Рис 203
Таблица 109
Мтрка
грегата
АОП-25
АОП-100
Размеры в мм
А
533
845
Б
540
852
В
509
821
Г
12
12
II
190
275
К
604
718
Л
470
782
?
470
782
D,
404
707
D,
475
776
СО ^
2'/'
м
?
03
121,8
297,6


318
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
?
3
?
?
?
?
?"
5*
C5
?
?
?
UJ
?? ea
? 2
? ?
? u
? <
с
?
?
?
?
?
5
?
?
Ш
?
?
?
?
?
?
?
?
S
ч
Ю
?
?
CJ
?
00
?
?
?
a qiooHtnow
alfoa ndu
ndu
C So ?
?? ??-" t-
|S53
Shoo
as я ?
4
2н!{
SS.5
Ч
О О)
и н
хк
О а
а. и
bj
о ?
irndj a
0Ob\VOXX a
0Oh\VOWH a
§??2?
0OhjZ>l В


///. Отопительно-вентиляционные агрегаты
шея я
ЧЮОНТПСШ ВРНЬОЯОНЕХЭ^
00 00 00
мээ\к а
CMCMCOtOoOtOOOtO
О 'J,
S ??
со со оо
is.·
Of,
н со
S о
ft-?
е о,
о <и
to ю to со
43 (Г? to C
bdj Я
I I
trcdj a
CO O> Ю <N
0 Ю Ю Ю
I 1
a 5
I I
?
m
С!
<
?
т
С
·<
?
со
С
<
Ы
со
с
<
оо
CN
СО
с
<
со
со
с
со
CQ
о
со
со
с
<
?
со
С


320
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
4. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ ОТОПИТЕЛЬНЫХ
И ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ АГРЕГАТОВ
Таблииа 112
Марка
агрегата
АПВС-50-30 ....
АПВС-70-40 ....
АПВС-110-80 . . .
АПВ 200/140 . . .
АПВ 280/190 . . .
АПВВ 200/140 . . .
АПВВ 280/190 . . .
АПВВС 500/400 . .
АПВС-2 500/400
Тип
вентиля-
вентилятора
МЦ-4
МЦ-б
МЦ-7
МЦ-8
МЦ-10
МЦ-8
МЦ-10
МЦ-7
МЦ-7
Электродвигатель
тип
АОЛ-31-2
А-32-4
А-41-4
А-42-4
А-51-6
А-42-4
А-51-6
АО-41-4
АО-41-4
1 ^
о н
О ?
\О S
О S
О СО
с;
о ю
S О
Э" Н
2850
1410
1420
1420
950
1420
950
1420
1420
Калорифер
тип
Спирально-
навивной
То же
КфС*-9
КфС-11
КфБ-11
КфС-9
КфС-11
КфБ-11
о
m
?
?
э*
?
ч
о
1
1
1
2
1
1
2
2
2
§¦
? ?
?,??
<? ?,
m и
в и
10,85
18,3
29,4
83,2
54,6
69,9
83,2
109,2
139,8
Таблица 113
Марка
агрегата
СТД-4013
(СТД-300) .
СТД-4022 . .
о<
?-
??
S
аз
ш
?
Ц4-70
МЦ-7
Электро-
Электродвигатель
тип
А-42-4
А-41-б
6 f
о аз
\О ?
О ?
ч
S О
з" и
1500
930
Калорифер
Теплоноситель—пар
мчрка
СТД-3011
4022-200
(J pa
O.S
? ?.
? ь·
й as
79,4
23,8
А
ttJ
3"
Я
ч
о
1
1
Теплоноситель—вода
марка
СТД-3014
4022-200
? ?
о
Но"
а> с<
Я t-'
о "
в *
79,4
23,8
(П
3"
S
О
2
1
Примечание В связи с отсутствием испытаний производительность
агрегата по воздуху и по теплу дана ориентировочно при начальной темпера-
температуре воздух! tH = 15° применительно к калориферам типа ГСТМ, которые
применялись в агрегатах.


IV. Пылеотделители и фильтры
321
IV. ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Пылеотделители и фильтры, применяемые для систем вентиляции,
подразделяются на две группы по способу очистки воздуха (табл. 114).
Таблица 114
Группа
1
2
Способ
ОЧИСТКИ
Сухой
М.окрый
Тип пылеотделителя или фильтра
Фильтры матерчатые и бумажные
Циклоны
Комбинированные (в том числе индивидуаль-
индивидуальные обеспыливающие агрегаты)
Инерционные пылеотделители
Г Фильтры масляные
) Центробежные скрубберы
1 Циклоны с водяной пленкой
Для оценки соответствия пылеотделителя или фильтра своему
назначению необходимо учитывать характер пыли, начальное содер-
содержание пыли в очищаемом воздухе, требуемую эффективность или сте-
степень очистки воздуха.
Пыль принято классифицировать следующим образом:
а) мелкая с размерами частиц до 100 мк, средняя с размерами частиц
от 100 до 200 мк и крупная с размерами частиц свыше 200 мк;
б) сухая и влажная;
в) волокнистая (текстильная, асбестовая и т. п.) и неволокнистая;
г) неслипающаяся, слабо слипающаяся, среднеслипающаяся и сильно
слипающаяся.
Таблица 115
Основные виды пыли по степени слипаемости
I-неслипающиеся и
слабо слипающиеся
Глиноземная пыль
Угольная пыль
Шлаковая „
Зола летучая
Магнезитовая пыль
(сухая)
Сланцевая пыль
Апатитовая „
Доменная „
Группа
II —среднеслипающиеся
Торфяная зола
Пыль концентратов цвет-
цветной металлургии. Окиси цин-
цинка, "свинца, олова
Магнезитовая пыль (влаж-
(влажная)
Пыль от цементных печей
Цементная пыль (сухая)
Сажа (скоагулировавшаяся)
Мучная пыль
Волокнистая пыль (асбес-
(асбеста, хлопка, шерсти и т. и )
Пыль от отсева зерна,
опилок и т. п.
III —сильно слипающиеся
Цементная пыль
(влажная)
Гипсовая и асбестовая
пыль
Огарковая пыль
(? > ?00°)


322
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
В зависимости от веса пыли, находящейся в воздухе, принято сле-
следующее определение начального пылесодержания на 1 м3 воздуха:
малое — до 50 мг; среднее — от 50 до 500 мг и высокое — более 500 мг.
Эффективность, или степень, очистки воздуха обозначается в про-
процентах и выражает весовое отношение количества пыли, задержанной
пылеулавливающим устройством, к количеству пыли, поступающей в
пылеулавливающее устройство.
Различают следующие степени очистки воздуха; грубую, при ко-
которой улавливается главным образом крупная пыль; среднюю, при
которой улавливается пыль с частицами размером свыше 10 ж/с; тон-
тонкую, при которой улавливается очень мелкая пыль с частицами разме-
размером до 10 мк.
2. ЦИКЛОНЫ, ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ СКРУББЕРЫ
И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
1) Циклоны С И ОТ
Циклоны применяются для грубой и средней очистки воздуха от
сухой неслипающейся неволокнистой пыли асбестовой, пластмассовой,
текстолитовой, резиновой, гипсовой (сухой), известковой, цементной
и др
Циклоны могут изготовляться как правого, так и левого вращения.
На рис 204 показан циклон правого вращения
Циклоны могут устанавливаться как на всасывании, так и на
нагнетании.
- л —
Рис. 204. Циклон СИОТ
/ — раскручиватель с винтовой крышкой:
2 и 4 — соответственно выходной и входной
патрубки; 3 — крышка корпуса; 5 — корпус;
ё — пылеотводящий патрубок; 7 — раскру-
раскручиватель (плоский щит), ? — колпак


IV. Пылеотделители и фильтры
323
При абразивных пылях циклон следует устанавливать только на
всасывании (до вентилятора), нижнюю часть циклона в этом случае
необходимо защищать корундцементом.
Выход воздуха из циклона может осуществляться при установке
на всасывании — через раскручиватель с винтовой крышкой, а при
установке на нагнетании — через шахту с колпаком.
При высоте шахты, не превышающей 3—5 d2, устанавливается рас-
раскручиватель типа «плоский щит».
Коэффициент местного сопротивления циклона, отнесенный к ско-
скорости входа воздуха, составляет при применении раскручивателя с
винтовой крышкой — 3,9; раскручивателя типа «плоский щит», уста-
устанавливаемого непосредственно на циклоне, — 4,1; раскручивателя типа
«плоский щит», устанавливаемого непосредственно на циклоне, но с
выхлопной шахтой высотой 3—5 d2, — 4,4; выхлопной шахты с колпа-
колпаком высотой > 5 d2 — 5,2.
Таблица 116
Технические показатели, размеры и веса циклонов СИОТ
юна
а
%
1
2
3
4
5
6
7
«л
§"§
§3^
С s- ?
1 500
3 000
4 500
6 000
7 500
8 500
10 000
?
1 720
2 455
2 995
3 440
3 830
4 080
4 423
d
170
245
300
345
335
410
445
d
68
98
120
138
154
164
178
Размеры
d,
325
465
Ь70
655
730
780
845
1
1
1
1
1
1
в мм
Б
703
015
242
428
593
698
843
1
1
1
1
1
в
675
970
184
363
520
620
758
1
1
1
1
1
2
Л
760
100
350
550
730
840
000
1
1
1
1
1
я
650
930
140
310
460
560
690
1
]
1
1
1
?
595
850
040
195
335
420
540
?
и
03
51
102
148
195
244
275
323
Примечание. Скорость входа воздуха у циклонов СИОТ принимается
15-18 м3!сек и сопротивление 54-78 кг(м2.
2) Циклоны ЛИОТ
Циклоны применяются для грубой и средней очистки воздуха от
сухой неслипающейся неволокнистой пыли. Они изготовляются правого
и левого вращения. На рис. 205 показан циклон левого вращения.
Циклоны могут устанавливаться на всасывании и на нагнетании.
При установке на всасывании соединение циклона с вентилятором осу-
осуществляется через улитку.
Циклоны диаметром больше 1,2 м имеют низкую степень очистки,
составляющую менее 70%, и поэтому для применения не рекомендуются.


324
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Рис. 205. Циклон ЛИОТ
/ — спираль; 2 — входной патру-
патрубок: 3 — выхлопная труба; 4 —
корпус; 5 — конус; 6 — патрубок
для выхода пыли
Таблица 117
Технические показатели, размеры и вес циклонов ЛИОТ
N° цик-
циклона
1
2
3
4
Производитель-
Производительность в м3\час
1200-1700
2500-3400
3900-5200
5000-670Э
?
1745
2470
ЗОЮ
3455
dB
325
465
570
655
Раз.меры в мм
<*н
557
795
974
1119
dx
140
195
240
275
А
206
292
368
412
Б
112
161
198
228
Вес
в кг
63
120
213
280
Примечания. 1. Скорость входа воздуха у циклонов ЛИОТ прини-
принимается равной 15—20 м]сек.
2. Сопротивление циклона: на нагнетании 35—61 кг/м2 и на всасывании
39—69 kzjm2 при коэффициентах местного сопротивления соответственно 2,5
и 2,8 (с улиткой).
3) Циклоны ЦН-15 НИИОГАЗ
Циклоны конструкции НИИОГАЗ серии ЦН-15 предназначаются
Для улавливания золы из отходящих газов и сухой пыли из воздуха
в аспирационных системах вентиляции при начальной запыленности
воздуха от 0,3 до 400 г/нм3 при высокой герметизации пылеспускного
тракта.


IV. Пылеотделители и фильтры
325
Таблица 118
Предельно допустимая начальная запыленность воздуха
в г[нмг в зависимости от диаметра циклона и слипаемости пыли
Группч слипаемости
пыли (по табл 115)
I
II
ш
Диаметр циклона в мм
400-550
200
100
50
600-750
300
150
75
800
400
200
100
Для улавливания слипающейся взрывоопасной (включая торфяную)
и волокнистой пыли циклоны НИИОГАЗ применять не следует.
Циклоны могут выполняться правого и левого вращения, работать
на всасывании и на нагнетании. Разрежение в циклоне допускается
принимать до 250 кг/ж2.
Для нормальной работы циклонов необходимо, чтобы воздуховоды
были присоединены к ним по плавным кривым, сопротивления отдель-
отдельных циклонов вместе с ответвлениями были одинаковыми, на входных
и выходных патрубках не было дросселирующих устройств.
Конструкция циклонов рассчитана на работу при температуре до
400°.
Гидравлическое сопротивление одиночного циклона определяется
по формуле
А/> = Су^, A25)
где ? —коэффициент гидравлического сопротивления; для одиночного
циклона ? = 105; для группы циклонов, независимо от их чис-
числа в группе, коэффициент гидравлического сопротивления сле-
следует принимать на 10% выше, чем для одиночного циклона,
учитывая сопротивление в коллекторе;
w — условная скорость, определяемая как отношение секундного
объемного расхода газа Lo к полному поперечному сечению
корпуса циклона при его диаметре D в м, т. е.
4L0 ,
= — м/сек.
A26)
Гидравлическое сопротивление циклона следует выбирать исходя
из величины напора
область оптимальных условий работы циклона.
— — 55 — 75 м В этих пределах находится


326 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 119
Производительность групп циклонов ЦН-15 НИИОГАЗ в мъ/час
рабочего газа при
Ар
55 — 75 м
Количе-
Количество
циклонов
в группе
1
2
3
4
6
8
Диаметры циклонов в мм
400
450
500
550
600
650
700
750
800
Производительность групп циклонов в м*\час
/ 14S0
1 1691
( =
1 =
Г ?800
\ 6764
1 =
| _
1835
2141
-
-
7340
8564
-
-
2 270
2 645
4 540
5 290
-
9 080
10 580
13 620
15 870
-
2 740
3 200
5 480
6 400
-
10 960
12 800
16 440
19 200
-
3 262
3 810
6 524
7 620
-
13 048
15 240
19 572
22 860
-
3 825
4 460
7 650
8 920
11 475
13 380
15 300
17 840
22 950
26 760
-
4 400
5 180
8 800
10 360
13 200
15 540
17 600
20 720
26 400
31 080
-
5 100
5 950
10 200
11 900
15 300
17 850
20 400
23 800
30 600
35 700
40 800
47 600
5 800
6 760
11 600
13 500
17 400
20 280
23 200
27 040
34 800
40 560
46 400
54 080


IV. Пылеотделители и фильтры
327
Выход газа через улитку.
Выход газа
на выхлоп через колено
с
1
V
/
j
1
Рис. 206. Циклон ЦН-15 НИИОГАЗ одиночный
/ — фланец выходного патрубка (внутренний размер ауб); 2 — фланец входного
патрубка (внутренний размер вуг); 3 — бункер; 4 — фланец бункера (внутрен-
(внутренний размер 210у210 мм)
Таблица 120
Размеры и вес одиночного циклона ЦН-15 НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
400
450
500
550
600
650
700
750
800
?
3615
3862
4113
4711
4977
5210
5595
5858
6101
А
1Q20
1180
1272
а
ПО
123
136
151
164
177
190
205
216
б
112
125
138
153
166
179
182
205
218
в
270
303
336
371
404
437
470
505
536
г
272
305
338
373
406
439
462
505
538
Вес
с улиткой
в кг
323
377
412
634
661
726
819
873
918


328
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 121
Размеры и вес группы из двух циклонов ЦН-15 НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
500
550
600
650
700
750
800
?
4193
4646
4927
5160
5595
6083
6410
А
1204
1260
1309
1332
1408
1500
1614
Б
1422
1590 1
1667 \
1793 ,
1912 1
2050 J
2162
а
308
418
518
618
а
3L
334
360
39 J
339
442
448
б
336
сП\
404
437
470
503
536
в
338
373
406
43Э
472
F05
538
г
306 \
336 \
362 J
392 ?
398 \
442 '
450
е
210
310
440
Вес в кг
с улит-
улиткой
715
1009
1119
1253
1435
1657
1805
со
сбор-
сборником
791
1065
1175
1307
1498
1718
1890
Рис. 207. Циклон
ЦН-15 НИИОГАЗ.
группа из двух цикло-
циклонов
/ — фланец выходного
патрубка (внутренний
размер aV6); 2 — улит-
улитка: 3 — фланец входного
патрубка (внутренний
размер evs); 4—бункер:
5 — фланец бункера (вну-
(внутренний размер eye);
6 — сборник; 7 — фланец
(внутренний диаметр d)


IV. Пыле от делит ели и фильтры
329
Таблица 122
Размеры и вес группы из трех циклонов ЦН-15 НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
650
700
750
800
?
5860
6295
6858
7201
А
2585
2772
2950
3124
Б
1450
1490
1583
1694
а
597
637
671
726
б
437
470
503
536
в
599
643
687
730
г
439
472
505
538
Вес в кг
с улит-
улиткой
2179
2430
2792
3055
со сбор-
сборником
2254
2438
2694
3096
Рис. 208. Циклон
ЦН-15 НИИОГАЗ,
группа из трех цикло-
циклонов
/ — фланец выходного
патрубка (внутренний
размер аУб); 2 — улит-
улитка: 3 — фланец входного
патрубка (внутренний
размер вуг); 4—бункер;
5 — фланец бункера (вну-
(внутренний размер 310?
V310 мм); 6 — фланец
(внутренний размер 310V
V310 мм); 7— сборник


ззо
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Рис. 209 Циклон ЦН-15 НИИОГАЗ,
группа из четырех циклонов
1 — фланец выходного патрубка (внутренний
размер ?У б); 2 — улитка; 3 — фланец входно-
входного патрубка (внутренний размер вуг); 4 —
бункер, 5 — фланец бункера (внутренний раз-
размер eye); 6 — фланец (внутренний диаметр
d )·, 7 — сборник
Таблица 123
Размеры и вес группы из четырех циклонов ЦН-15 НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
400
450
500
550
600
650
700
750
800
?
3515
3863
4433
4761
5127
5460
5905
6358
6801
А
1230
1340
1486
1520
1703
1830
1952
2066
2170
Б
1390
15281
1676 j
1830)
1960
2120J
2258
24161
2530}
d
420
518
618
718
818
а
454
506
558
620
672
724
776
828
888
б
270
297
335
371
404
437
4/0
503
536
a
458
516
5Ь8
630
682
734
786
838
890
г
272ч
305
3381
373
406J
439)
472!
505 ?
538J
е
210
310
Вес в кг
с улит-
улиткой
801
1062
1270
1833
2054
2416
2737
3125
3508
со
сбор-
сборником
861
1092
1310
1845
2073
2439
2747
3055
3434


IV. Пылеотделители и фильтры
331
Ч I
Рис. 210. Циклон
ЦН-15 НИИОГАЗ,
группа из шести цик-
циклонов
/ — фланец выходного
патрубка (внутренний
размер аХб); 2 — улит-
улитка; 3 — фланец входного
патрубка (внутренний
размер вХг); 4 — бун-
кер: 5 — фланец бункера
(внутренний размер
еХе); 6 — фланец (вну-
(внутренний диаметр d); 7 —
сборник
Таблица 124
Размеры и вес группы из шести циклонов ЦН-15 НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
500
550
600
650
700
750
800
?
4613
5261
5527
5760
6505
6858
7201
А
2085
22?>5
2400
2660
2785
2936
3108
Б
1920
2115
22701
2440 (
26351
2804/
2974
d
518
718
818
918
1080
а
908
1005
1092
1177
1266
1353
1448
б
336
371
404
437
470
503
536
в
918
1015
1102
1189
1276
1363
1450
г
338,
373
406 /
439^
472
505/
538J
е
210
310
Вес в кг
с улит-
улиткой
1942
2933
3249
3664
4334
4887
5291
со
сбор-
сборником
1969
2916
3182
3679
4289
4741
5230


332
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Рис. 211. Циклон ЦН-15 НИИОГАЗ, группа из восьми
циклонов
/ — фланец выходного патрубка (внутренний размер ауб); 2 — улит-
улитка; 3 — фланец входного патрубка (внутренний размер вуг); 4 — бун-
бункер; 5 — фланец бункера (внутренний размер eye); 6 — фланец (внут-
(внутренний диаметр d); 7 — сборник
Таблица 125
Размеры и вес группы из восьми циклонов НИИОГАЗ
Размеры в мм
D
750
800
?
7608
7890
А
3768
3944
Б
3700
3932
d
1118
1018
а
1743
1864
б
503
536
в
1753
1866
г
505
538
е
310
310
Вес в кг
с улит-
улиткой
7376
8054
со
сбор-
сборником
7252
7946


IV. Пылеотделители и фильтры
333
4) Центробежные скрубберы ВТИ-Промстройпроект
Скруббер рекомендуется применять для средней и тонкой очистки
воздуха от пыли, образующейся при обработке и транспортировании
кварцевого песка, кокса, угля, известняка, абразивов, различных руд
и т. п.
При цементирующейся и
волокнистой пыли скруббе-
скрубберы применять не рекомен-
рекомендуется.
Скрубберы могут изго-
изготовляться правого и левого
(рис. 212) вращения.
Улитка выходного от-
отверстия может быть уста*
новлена под любым углом
по отношению к входному
патрубку.
Во избежание износа и
загрязнения вентилятора ре-
рекомендуется устанавливать
скруббер на всасывании (до
вентилятора). Диаметр
выхлопной шахты скруббе-
скруббера следует принимать раз-
разным диаметру скруббера.
Коэффициент местного
сопротивления скруббера,
отнесенный к скорости воз-
воздуха во входном патрубке,
составляет без улитки 2,5,
а с улиткой 2,8.
Напор воды перед сопла-
соплами должен быть постоян-
постоянным, не менее 1,5—2 м
вод. ст., для чего следует
устанавливать промежуточ-
промежуточный водяной бачок с по-
поплавковым клапаном.
Скруббер оборудуется
смывным приспособлением
для периодической промыз-
ки входного патрубка. Из-
Изменение направления струи,
выходящей из смывного
приспособления, осуществ-
осуществляется поворотом смывной
трубы. Смывное устройство
работает от сети водопро-
водопровода.
Патрубок для удаления шлама снабжается мигалкой или выводит-
выводится в отстойник через водяной затвор.
Рис. 212. Центробежный скруббер
ВТИ-Промстройпроект
/ — фланец выходного патрубка (вну-
(внутренний размер ? у б): 2 — смотровое
отверстие; 3 — оросительная труба
03/4"; 4 — резиновая трубка: 5 — кор-
корпус; 6 — смывное приспособление; 7—
фланец входного патрубка (внутренний
размер в ? г); 8 — опора
Примечание. На рисунке спра-
справа очищенный воздух выбрасывается
вверх через шахту, высота Ни которой
принимается по месту.


334
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 126
Технические показатели центробежных скрубберов
ВТИ-Промстройпроект
Тип
скруббера
ЦС-3
ЦС-4
ЦС-5
ЦС-6
ЦС-7
ЦС-8
Производительность
в м*]час
1 000-1 500 ?
1 600-2 700 >
2 800-4 200 !
4 300-6 000
8 100-8 000 \
8 100-0 1000/
Сопротивле-
Сопротивление в кг/ж'
40-85
40-80
50-80
Расход воды в л] сек.
на орошение
0,17
0,17
0,23
0,23
0,28
0,34
на промывку
1,1
1,1
1,1
1,6
1,6
2,2
Пр имечание. Скорость входа воздуха принимается 15—23 м\сек.
Таблица 127
Размеры и вес центробежных скрубберов
ВТИ-Промстройпроект
Тип скруб-
скруббера
ЦС-3
ЦС-4
ЦС-5
ЦС-6
ЦС-7
ЦС-8
Размеры в мм
?
2250
2800
3350
3900
4450
5000
h
274
344
424
494
594
644
306 \
4061
506 f
606J
7061
806}
d
70
100
¦if
1
г
708
818
1003
1178
1362
1542
а
135
175
210
260
300
350
б
230
300
380
450
550
600
в
75
100
125
150
175
200
г
240
320
400
480
560
640
Количество
сопел
° я
о"»
Я я
SS Я
3
3
4
4
5
6
? >>
2
2
2
3
3
4
Вес в кг
X
74,2
128,4
184
247,7
315,8
392,3
h
и
93
144,1
205,3
277,1
356,6
441,4
5) Центробежные скрубберы с орошаемой решеткой
ВТИ-Промстройпроект
Условия применения центробежных скрубберов ВТИ-Промсгрой-
проект с орошаемой решеткой такие же, как для скруббера без орошае-
орошаемой решетки.
Коэффициент местного сопротивления скруббера, отнесенный к
скорости воздуха во входном патрубке, составляет ? — 7,5.
Напор воды перед соплами, орошающими стенки скруббера, должен
составлять 1,5—2 м вод. ст., а перед форсунками, орошающими решет-
решетки, 7 м вод. ст.
Давление воды, подаваемой в сопла, регулируется промежуточным
водяным бачком с поплавковым клапаном, а для форсунок — редук-
редукционным клапаном типа «после себя».


IV. Пылеотделители и фильтры
335
Рис. 213. Центробежный скруббер с
орошаемой решеткой ВТИ-Пром-
стройпроект
/_ улитка; 2 — фланец выходного патруб-
патрубка (внутренний размен ? У 61; 3 — смотро-
смотровое отверстие: 4 — оросительная труба
0 I1//; 5 — кронштейн; 6 — корпус; 7 —
сопло для орошения стенок скруббера; 8 —
форсунка; 9—фланец входного патрубка
(внутренний размер в ? г); 10 — смывное
приспособление; 11 — патрубок с орошае-
орошаемыми решетками
Примечание. На рисунке справа
очищенный воздух выбрасывается вверх
через шахту, высота Hi, которой прини-
принимается по месту.
Технические показатели центробежных
? а б л
ица 128
скрубберов
с орошаемой решеткой ВТИ-Промстройпроект
Тип
скруббера
ЦС-9
ЦС-11
ЦС-13
ЦС-15
ЦС-16
ЦС-19
ЦС-21
Производи-
Производительность
в м31час
10 000-11 000
13 000-16 000
17 000-22 000
23 000-27 000
28 000-35 000
36 000-45 000
46 000-50 000
Сопротивле-
Сопротивление в кг\м?
75-93
60-97
60-90
60-80
60-94
60-88
60-70
Расход воды в л\сек
на орошение
стенок
0,35
0,40
0,45
0,5
0,55
0,67
0,73
решетки
0,12
0,18
0,24
0,32
0,40
0,52
0,64
на про-
промывку
Примечание. Скорость входа воздуха принимается 11 — 14 м\сек.


336
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 129
Размеры и вес центробежных скрубберов с орошаемой
решеткой ВТИ-Промстройпроект
Тип скруб-
скруббера
ЦС-9
ЦС-11
UC-13
ЦС-15
UC-16
ЦС-19
ЦС-21
Размеры в мм
?
3230
3<Ю0
4Й25
4800
5680
6530
7170
Л
756
905
1056
1166
1266
1466
1566
Он
948
1158
1338
1508
1638
1886
2108
В
2886
3152
3437
3636
3774
4084
4464
а
400
500
550
650
700
800
900
б
700
850
1000
1100
1200
1400
1500
8
470
575
665
540
590
680
760
г
470
575
665
1080
1180
1360
1520
Количество
форсунок
7
8
10
11
12
14
15
Вес в кг
с улит-
улиткой
642,2
880,6
1084,8
1409,3
1644,4
2101,7
2528,2
без
улитки
551,9
755,3
918,4
1203,5
1404,9
1787,7
2153,6
6) Малогабаритный
циклон-промыватель С И ОТ
Циклон рекомендуется применять
при средней и тонкой очистке воз-
воздуха от пыли, образующейся при
обработке и транспортировании квар-
кварцевого песка, кокса, угля, известня-
известняка, абразивов, различных руд и т. п.
Не рекомендуется применять циклон
для цементирующейся пыли.
Во избежание износа вентилятора
(при абразивных пылях) или засо-
засорения (при влажных пылях) никло*-
следует устанавливать на всасыва-
всасывании до вентилятора.
При корродирующих пылях внут-
внутренние поверхности циклона и затьэр
покрываются перхлорвиниловыми
эмалями.
Рис. 214. Малогабарит-
Малогабаритный циклон-промыва-
циклон-промыватель СИОТ
/ — выходной патрубок: 2 —
раскручиватель; 3 — корпус;
4 — закручиватель; 5 — слив-
сливной патрубок: 6 — гидравли-
гидравлический затвор; 7 — кран
07s"; ? —вентиль 0I/j";9<Mi
входной патрубок


IV. Пылеотделители и фильтры
337
Уровень воды в гидравлическом затворе следует поддерживать
ниже самой нижней части днища циклона на 50—100 мм.
Питание циклона водой следует производить через водонапорный
бачок. Учитывая малый расход воды, бачок должен устанавливаться
на высоте на более 0,5 м от уровня подводящего патрубка.
Таблица 130
Технические показатели малогабаритного циклона-
промывателя СИОТ
циклона
1-10
Рекомендуемая скорость
входа воздуха в м\се\а
18-20
Сопоотивление
в кг 1м*
55-60
Удельный расход
воды в л\мя
0,05
Таблица 131
Производительность, размеры и вес малогабаритного
циклона-промывателя СИОТ
циклона
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Произво-
дитель-
дительность
в М3/час
1 000
2 000
а ооо
4 000
5 000
6 000
7 000
8 000
9 000
10 000
Размеры в мм
?
985
1270
1485
1650
1815
1955
2075
2215
2315
2430
270
385
470
535
605
660
707
765
805
850
140
200
245
280
3.5
345
370
400
420
445
А
680
770
835
885
935
980
1020
1060
1090
1125
Б
375
535
655
750
840
920
990
1070
1125
1190
Г
270
385
470
540
605
665
712
770
812
855
Вес в кг
41
61
78
98
115
138
155
176
191
206
Примечание. Производительность циклона-промывателя СИОТ опре-
определена при скорости входа воздуха vBX=l& м\сек.
7) Циклон Л И ОТ с водяной пленкой
Циклон применяется для различных видов пыли, кроме демеити
рующейся и волокнистой.
Циклон может устанавливаться на всасывании и на нагнетании, но
во избежание износа вентилятора рекомендуется устанавливать циклон
на всасывании.


338
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Давление воды перед форсунками 0,3—0,4 ати. Питание циклона
кодой следует производить через водонапорный бачок с поплавковым
клапаном.
Патрубок для стока шлама снабжается мигалкой или выводится
в сборник или отстойник. В этом случае патрубок должен быть опу-
опущен на 100—150 мм ниже уровня воды.
Рис. 215. Циклон ЛИОТ с водяной
пленкой
/— фланец входного патрубка (внутрен-
(внутренний размер ? ? б); 2 —улитка; 3 — фланец
выходного патрубка (внутренний размер
? ? б); 4 — форсунка; 5 — оросительная
труба 0 \"\ 6 — корпус: 7 — кронштейн из
уголка сечением 75 у 75 V 5 мм длиной
50 мм (приваривается на месте)
Примечание. На рисунке справа
очищенный воздух выбрасывается вверх
через шахту, высота ? которой прини-
принимается по месту.
Таблица 132
Технические показатели циклонов ЛИОТ с водяной пленкой
Тип циклона
ЦВП-315
ЦВП-443
ЦВП-570
ЦВП-634
ЦВП-730
ЦВП-7ЕЗ
ЦВП-888
Производительность
в м3/час
1 350- 1 900
2 650- 3 700
3 750- 5 250
4 800- 6 800
6 250- 8 750
7 400-10 400
9 500-13 200
Удельный расход воды
В AJM3
0,3
0,22
0,18
0,15
0,14
0,13
0,12
Примечания. 1. Скорость входа воздуха в циклоне ЛИОТ с водяной
пленкой принимается 15—21 ж/сек.
2. Сопротивление циклона 39—76 kzjm2.
3 Коэффициенты местных сопротивлений принимаются для циклонов с улит-
улиткой 2,8, без улитки - 2,5.


IV. Пылеотделшела и фильтры
339
Таблица 133
Размеры и вес циклонов ЛИОТ с водяной пленкой
Тип
циклона
ЦВП-315
ЦВП-443
ЦВП-570
ЦВП-634
ЦВП-730
ЦВП-793
ЦВП-888
Размеры в мм
?
1699
2299
2885
3190
3670
4005
4330
DB
315 \
443 f
570 ?
634
7301
793)
888 J
a
100
150
a
204
295
352
392
452
492
552
6
122
165
202)
228/
258)
282}
318J
Количество
форсунок
в шт.
3
4
5
Вес с мигал-
мигалкой в кг
с улит-
улиткой
72
120
197
220
285
337
411
без
улит-
улитки
59
101
164
183
234
278
333
8) Пылеуловитель
ударно-смывного действия
УСД-ЛИОТ
Пылеуловитель УСД-ЛИОТ при-
применяется для различных пылей, кро-
кроме волокнистой и цементирующейся.
Пылеуловитель может устанавли-
устанавливаться на всасывании и на нагнета-
нагнетании, но во избежание износа венти-
вентилятора рекомендуется устанавливать
пылеуловитель на всасывании.
Патрубок для стока шлама в за-
зависимости от местных условий снаб-
снабжается мигалкой либо выводится в
сборник или отстойник. В послед-
последнем случае патрубок должен быть
опущен ниже зеркала воды в отстой-
отстойнике на 100—150 мм.
Коэффициент местного сопротив-
сопротивления, отнесенный к скорости возду-
воздуха во входном патрубке, составляет
3,9.
Рис. 216. Пылеуловитель ударно-
смывного действия УСД-ЛИОТ
1 — фланец входного патрубка (внут-
(внутренний размер ? ??); 2 — сетка; 3 —
форсунка; 4 — оросительная трубка
03U —I": 5 — фланец выходного па-
патрубка (внутренний диаметр d); б —
кронштейн; 7 — отражательные кольца;
8 — кожух; 9 — отражатель; 10 ~ патру-
патрубок для стока шлама, // —трубопро-
—трубопровод для подачи воды <S3/i—\"


340
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 134
Технические показатели пылеуловителя ударно-смывного
действия УСД-ЛИОТ
№ пылеуловителя
5
51/,
6«,
7#
8'/2
9'/?
12
Производительность
в М3!час
1 400- 1 700
1 770- 2 100
2 100- 2 600
3 000- 3 600
4 000- 4 800
5 100- 6 100
6 400- 7 700
10 200-12 200
Расход воды в л\сек
0,08-0,1
0,1 -0,12
0,12-0,14
0,17-0,2
0,22-0,27
0,28-0,34
0,35-0,43
0,57-0,68
Примечания. 1. Скорость входа воздуха в пылеуловителях УСД-ЛИОТ
14 — 16 м\сек.
2. Сопротивление пылеуловителя 46—65 кг\м%.
Таблица 134а
Размеры и вес пылеуловителя ударно-смывного действия
УСД-ЛИОТ
s
?
CQ
леул(
3
44
5 '
5'/,
7'/?
8V,
91/!
12
Размеры пылеуловителя в
?
1100
1165
1235
1375
1520
1670
1820
2180
D
454
501
554
654
754
854
956
1206
d
192
212
232
276
320
360
400
512
A
72?
787
852
1007
1117
1372
1578
1733
MM
a
1651
185 ]
202-1
239
275 (
315J
350
444
H
a
«
ествс
3"
s
о
a
1
3
4
6
Форсунки
диаметр отвер-
отверстия форсунки
в мм
>аль-
гло-
н ^
и « к
иве
5,5
7
3
3,5
5
6,5
6,5
6,5
? «
к э·
е н
3,5
4
2,5
3,5
3,5
4
4
4
m
и
m
53
71
88
115
142
171
275
3J9
3. ФИЛЬТРЫ
1) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего
типа марки ? В по ГОСТ 7715-55
(По материалам Горьковского машиностроительного
завода имени Воробьева)
Фильтры этой марки применяются для очистки воздуха от сухой
минеральной, а также слипающейся пыли (мучная, крупяная, цементная
и т. п.).


IV. Пылеотделители а фильтры
341
Фильтр состоит из металлического разборного шкафа, разделенного
вертикальными перегородками на секции, в каждой из которых поме-
помещаются рукава из сукна, хлопчатобумажной фланели или бумажного
вельветона (завод имени Воробьева выпускает фильтры с рукавами из
сукна фильтровального № 2).
Клапанные коробки фильтра соединяются общим коллектором (в
поставку завода не входит), к которому присоединяется всасывающий;
воздуховод вентилятора.
Рис. 217. Фильтр рукаЕный тканевый закрытый всасываю-
всасывающего типа марки ФВ (ФВ-30; ФВ-45; ФВ-60; ФВ-90)
/ — металлический шкаф; 2 — рукава; 3 — кляпанные кэробки; 4 —
шнек; 5 — сборник пыли; 6 — выпускной клапан; 7 — электрвдвига-
тель марки АО-32-4, N = i кет и ? =1410 об /мин·, 8 — фланец вы-
выходного патрубка (внутренний размер 270у270 мм); 9 — флааеа
входного б
Осевшая на внутренней поверхности рукавов пыль удаляется пу-
путем периодического их встряхивания и собирается в конусных сборни-
сборниках, из которых выводится шнеками.
Секции в момент встряхивания автоматически отключаются от
всасывающего воздухопровода перекидными клапанами, расположен-
расположенными в клапанных коробках.
Встряхивающий механизм приводится в движение от электродви-
электродвигателя мощностью 1 кет через червячный редуктор.


342
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Фильтр работает на всасывании. Подсос воздуха через неплотности
достигает 15% от объема очищаемого воздуха.
Разрежение в бункере (сборнике пыли) фильтра должно быть не
менее 30 кг/м2.
Таблица 135
Технические показатели фильтра рукавного марки ФВ
Марка и
номер
фильтра
ФВ-30
ФВ-45
ФВ-60
ФВ-90
Количе-
Количество сек-
секций
в шт.
2
3
4
6
Количе-
Количество ру-
рукавов
в шт.
36
54
72
108
Длина
фильтра
в мм
1450
1985
2505
3540
Длина
входного
патрубка
в мм
1134
1594
2054
3089
Фильт-
Фильтрующая
поверх-
поверхность
в мг
30
45
60
90
Производи-
Производительность
в м31час
4 500- 5 400
6 750- 8 100
9 000-10 800
13 500-16 200
Вес в кг
930
1250
1510
2070
Примечания. 1. Сопротивление фильтра при нагрузке 180 м3/час на 1 м2
принимается равным 45 кг\мг.
2. На рис. 217 показано устройство клапанных коробок для фильтра ФВ-45. В
ФВ-30 имеются две клапанные коробки, в фильтре ФВ-60 четыре и в фильтре
ФВ-90 шесть.
2) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего типа
марок МФУ-24, МФУ-32, МФУ-48 и МФУ-72
(По материалам Киевского машиностроительного завода
имени М. И. Калинина)
Фильтры этой марки применяются для очистки воздуха от сухой
пыли (пыль при помоле цемента, мучная пыль и т. п.).
Фильтр состоит из металлического шкафа, разделенного вертикаль-
вертикальными перегородками на секции. В каждой секции помещаются рукава,
изготовленные из фильтровального сукна № 2 по ГОСТ 6980—54.
Клапанные коробки для выхода воздуха соединяются общим кол-
коллектором (в поставку завода не входит), к которому присоединяется
всасывающий воздуховод вентилятора.
Фильтр работает на всасыварии, подсос воздуха через неплотности
с учетом продувки достигает 30% от объема очищаемого воздуха.
Разрежение в бункере 4 фильтра должно быть не менее 30 кг/м2.
Осевшая на внутренней поверхности рукавов пыль удаляется путем
периодического встряхивания рукавов и собирается в конусных сбор-
сборниках, из которых выводится шнеками.
В момент встряхивания секции автоматически отключаются от
всасывающего воздуховода перекидными клапанами, расположенными
в клапанных коробках.
3 случае применения фильтра для влажной слипающейся пыли
очистка его осуществляется продувкой горячим воздухом.


IV. Пылеотделители и фильтры
343
Рис. 218. Фильтр рукавный тканевый закрытый всасываю-
всасывающего типа марки МФУ (МФУ-24; МФУ-32; МФУ-48;
МФУ-72)
/ — металлический шкаф. 2 — рукава; 3 — клапанные коробки; 4 —
бункер; 5 — встряхивающее устройство; 6 — входной патрубок;
7 — выходной патрубок; 8 — выпускной клапан; 9 — подвод горячего
воздуха для обратной продувки
Таблица 136
Технические показатели фильтра рукавного марки МФУ
Марка и
номер
фильтра
МФУ-24
МФУ-32
МФУ-48
МФУ-72
Количест-
Количество рукавов
24
32
48
72
Длина
фильтра
L в мм
2091
2612
3735
5360
Фильтрую-
Фильтрующая по-
поверхность
в Мг
28,8
38,4
57,6
86,5
Производи-
Производительность
в М3]час
5 160
6 900
10 400
15 500
Потребляе-
Потребляемая МОЩ-
МОЩНОСТЬ в
кет
0,6
0,74
0,92
1,85
Вес в кг
1490
2250
2850
4117
Примечания. 1. Сопротивление фильтра принимается равным
80-100 кг/м2.
2. Hi рис. 218 показано устройство клапанных коробок для фильтра МФУ-24.
В фильтре МФУ-32 имеются четыре ктапанных коробки, в фильтре МФУ-48—
шесть, а в фитьтре МФУ-72 — девять.


344
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
3) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего типа
марок ФВ-2,5 и ФВ-3,0
(По материалам механического завода имени Карла
Либкнехта, г. Вязники)
/Ш
"Ч
^^
7 . i 1" < ti ^
?????^;
t=i
,^???
Рис. 219. Фильтр рукавный тканевый закрытый всасы-
всасывающего типа марок ФВ-2,5 и ФВ-3,0
/ — корпус; 2 — входной патрубок; 3 — возможное расположение
входного патрубка: 4 — выходной патрубок; 5 — рукав; б—встря-
б—встряхивающий механизм; 7 — ручное приспособление для встряхи-
встряхивания; 8 — тяга; 9 — рукоятка; 10 — бункер для пыли; //—ши-
//—шибер; 12 — окно для продувки фильтра
Примечание. Цифры в скобках относятся к фильтру
марки ФВ-3,0
Фильтры этой марки применяются для очистки воздуха от волок-
волокнистой пыли.
Очистка рукавов от пыли производится пут_м встряхивания с одно-
одновременным открыванием окон для продувки фильтра.
Рукава изготовляются из суровой бязи арт. 1911, 595 или 596
Подсос воздуха через неплотности с учетом продувки достигает
10—15% от объема очищаемого воздуха.


IV. Пылеотделители и фильтры
345
Таблица 137
Технические показатели фильтра рукавного типа ФВ-2,5 и ФВ-3,0
Тип фильтра
ФВ-2,5
ФВ-3,0
Количество
секций
в шт.
2
3
Количество
рукавов в
секции в шт.
00 00
Фильтрующая
поверхность
в м2
13,8
16,8
Производи-
Производительность
фильтра в
м'6\час
2400
2900
Вес
в кг
?00
1300
Примечание. Сопротивление фильтра принимается равным 40 кг1м2.
4) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего типа
марки Ф-16-ВЗ
(По материалам механического завода имени
Карла Либкнехта, г. Вязники)
Фильтры этой марки применяются для очистки воздуха от волок-
волокнистой пыли и устанавливаются на всасывающей линии.
Фильтры собираются из головных секций с патрубками для входа
воздуха и промежуточных секций (без патрубков для входа воздуха).
Отдельные секции могут собираться в группы, при этом при двух-
двухсторонней подаче воздуха в каждую группу можно ставить не более
шести секций, а при односторонней подаче воздуха — не более четырех
секций. На рис. 220 приведены две головные секции фильтра при раз-
разносторонней подаче воздуха.
Подсос воздуха через неплотности фильтра составляет 10—15%
от объема очищаемого воздуха.
Характеристика применяемой ткани рукавов должна быть указана
в проекте вентиляции. Сопротивление определяется в зависимости or
материала рукавов. Очистка рукавов от пыли производится путем их
продувки обратным потеком воздуха.
Таблица 138
Технические показатели одной секции фильтра типа Ф-16-ВЗ
Тип фильтра
?-?6-?3
Количество ру-
рукавов в секции
в шт.
16
Фильтрующая
поверхность
в м2 при длине
рукавов в ?
2 \ 2,5
20,1
25,1
Производи-
Производительность в
мг\час при
длине рукавов
в м
2 \ 2,5
3400
4200
Вес секции в кг при длине
рукавов в м
головной
2
810
2,5
850
промежуточ-
промежуточной
2 | 2,5
722 1 752
Примечания. 1. Разрежение в нижней коробке фильтра должно быть
не менее 30 kzjm2.
2. Сопротивление фильтра принимается равным 40 кг/м" при удельной на-
нагрузке 170 м*\час м2.


346
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
-1220—J
-mo
Рис. 220. Фильтр рукавный, тканевый закрытый всасывающего
типа Ф-16-ВЗ
/ — патрубок для входа запыленного воздуха; 2 — патрубок для выхо-
выхода очищенного воздуха; 3 —окно для продувки; 4 — смотровой люк:
5 — матерчатые рукава,- 6 — секции фильтра, 7 — ящик для пыли
5) Фильтр рукавный тканевый нагнетательного типа
марок Ф-16-НО и Ф-16-НЗ
(По материалам механического завода имени Карла
Либкнехта, г. Вязники)
Фильтры этой марки применяются для очистки воздуха от волок-
волокнистой пыли и устанавливаются на нагнетательной линии.
Фильтры собираются из головных секций (с патрубками для входа
воздуха, см. рис. 221) и промежуточных (без патрубков для входа воз-
воздуха).


IV. Пылвотделители и фильтры
347
Фильтр Ф-16-Н0 применяется для подачи очищенного воздуха
непосредственно в помещение, а фильтр Ф-16-НЗ — для выброса очи-
очищенного воздуха в атмосферу.
Лг
330
Рис. 221. Фильтр рукавный
тканевый нагнетательного
типа ?-?6-?3 (закрытый)
/ — окно для продувки; 2—вход
запыленного воздуха: 3 — выход
очищенного воздуха; 4 — матер-
матерчатые рукава
Открытый фильтр Ф-16-НО не имеет патрубка для выхода очищен-
очищенного воздуха, и фильтрующая часть не снабжена обшивкой.
Характеристика применяемой ткани для рукавов должна быть
указана в проекте вентиляции.
Очистка рукавов от пыли производится путем их продувания обрат-
обратным потоком воздуха. При использовании для продувки вентилятора,
подающего воздух в фильтр, можно ставить не более двух секций. При
наличии трех и большего количества секций необходимо установить
специальный вентилятор для продувки рукавов.
Таблица 139
Технические показатели одной секции фильтра типов
Ф-16-НО и Ф-16-НЗ
Тип
фильтра
Ф-16-Н01
Ф-16-НЗ /
Количе-
Количество ру-
рукавов
в секции
16
Фильтрующая
поверхность в мг
при длине рука-
рукавов в м
2 ( 2,5
20,1
25,1
Производи-
Производительность в
м3\час при
длине рукавов
в м
2
3400
2,5
4200
Сопро-
Сопротивление
в кг1м2
40-50
Вес семгии
в кг при тине
рукавов в м
2
/597
\822
2,5
600
870


348
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
6) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего типа
механизированный марки ФРМ
(По материалам ГПИ-1 Госплана РСФСР)
? ?
I1
I *
ч-
¦
ooooo
OOOOO
?
?
a
?
¦¦'
LJ
?
?
1
г
7Я/1
iPg
ooooo
ooooo
?
tern»:
LJ
??
важна
?
?
?
?
I
1
-3658-
i
I
L
[
Рис. 222. Фильтр рукав-
рукавный тканевый закрытый
всасывающего типа ме-
механизированный марки
ФРМ
Фильтры этой марки применяются для очистки возуха с большим
первоначальным содержанием волокнистой пыли с примесью костры и
устанавливаются на всасывании.
Загрязненный воздух входит в пылеприемную коробку /.
Очищенный воздух через клапан 2 поступает в сборную камеру 3,
из которой забирается вентилятором. Отвод очищенного воздуха может
производиться через любое из трех отверстий размером 760X1000 мм.
Остальные отверстия закрываются щитами 4.
Фильтр имеет механизированное устройство для встряхивания 5
рукавов 6, а также для управления шлюзовым затвором 7, установлен-
установленным под бункером 8.
Фильтр оборудован двумя электродвигателями мощностью по
0,5 кет с числом оборотов 1400 в минуту (один — для встряхивающего
механизма, другой — для затвора).


IV Пылеотделители и фильтры
349
При расчете производительности фильтра следует принимать, что
одна из секций фильтра переключается на продувку и встряхивание
Подсос воздуха через неплотности с учетом продувки достигает
11—18% от объема очищаемого воздуха
Разрежение в бункере фильтра должно быть не менее 60—100 кг'м2
Таблица 140
Размеры и технические показатели фильтра марки ФРМ
Число секций
6
8
10
Размеры в мм
А
1802
2402
3002
Б
2914
3514
4114
Фильтрую-
Фильтрующая по-
поверхность
в М2
111
148
185
Производи-
Производительность в
М31час
16 650-22 200)
22 200-29 600}
27 750-37 000 >
Сопротивление
в кг/м2 при нагруз-
нагрузке в м31час на 1 мг
150
70
200
90
Вес
в кг
f4900
<5500
16400
7) Фильтр рукавный тканевый закрытый всасывающего типа
механизированный марки ФРМ-Ц
(По материалам ГПИ-1 Госплана РСФСР)
Фильтры марки ФРМ Ц отличаются от фильтров марки ФРМ
устройством бункера, выполненного в виде циклона Бункер-цикчон
разработан только правого вращения (вращение воздуха в циклоне по
часовой стрелке, если смотреть сверху)
Область применения фильтра ФРМ Ц, его конструктивные размг-
ры, основные технические показатели те же, что и для фильтра ФРМ
Таблица 141
Размеры и технические показатели фильтра марки ФРМ-Ц
Число секций
6
8
10
Размеры в мм
А
1802
2402
3002
Б
4000
4220
4680
В
3150
3350
3500
Г
560
700
840
?
1750
1900
1900
Ж
1655
1740
2075
Фильтрую-
Фильтрующая поверх-
поверхность в М?
111,0
118,0
185,0
ПрОИЗВОДИ-
иельность
в мг\час
16 650-22 200]
22 200-29 600
27 750-37 000>
Сопротивле-
Сопротивление в кг/мг
при нагрузке
в м31час
на 1 мг
150
70
200
90
Вес в кг
E240
{5865
16980


350
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
По 1-1 h2
Рис. 223. Фильтр рукав-
рукавный тканевый всасываю-
всасывающего типа механизиро-
механизированный марки ФРМ-Ц
/ — корпус; 2 — клапащ,- 3 —
щит размером 760V1000 мм-,
4 — встряхивающий меха-
механизм; В — бункер-циклон;
6 — шлюзовой затвор; 7 —
вход запыленного воздуха
8) Фильтр рукавный тканевый напорного типа марок
ФТНС-4, ФТНС-8 и ФТНС-12
Фильтры этих марок применяются для очистки воздуха от волок-
волокнистой пыли.
Рукава фильтра изготовляют из сурового сукна (арт. 461), сурбвой
бязи (арт. 595 или 596) или суровой фланели (арт. 323).
Рукава фильтра заключены в обшивку (закрытый фильтр) или
оставлены открытыми (открытый фильтр).
При устройстве закрытого фильтра все четыре стороны закрывают
съемными щитами. Для выхода очищенного воздуха на одной из сто-
сторон снимают щит или в щите делают отверстие, которое соединяют с
воздуховодом.
Запыленный воздух через диффузор подается в верхнюю коробку ?
откуда поступает в рукава 2, двигаясь в них сверху вниз. ОчиленныЛ
воздух выходит через поверхность рукавов.
Очистка рукавов от пыли может производиться вручную и механи-
механически при выключенной вентиляции. Фильтр ФТНС-8 имеет входной
патрубок круглого сечения, а фильтры ФТНС-4 и ФТНС-12 прямоуголь-
прямоугольного сечения.
Рекомендуемая удельная нагрузка на фильтр 200—300 м3/час на
1 м3.


IV Пылеотделители и фильтры
351
По й-П
По I I
Рис 224 Фильтр рукав-
рукавный тканевый напорного
типа марки ФТНС
/ — верхняя коротка 2 — ру-
рукава 3 — нижняя коробка,
4 — ящик для сбора пыли
5 — устройство для встряхи-
встряхивания рукавов
Таблица 142
Размеры и технические показатели рукавных фильтров
марки ФТНС
Марка и
номер
фильтра
ФТНС 4
ФТНС 8
ФТНС-12
Количество
р\кавов в шт
4
8
12
Фитьтрую-
щая поверх-
поверхность в м
Щ
24
—36^
Сопротивле-
Сопротивление в kzIm
50
Размеры в мм
А
D170
<4270
D270
Б
1210
2182
3154
В
910
1210
880
Г
800
150
d
500
b
8Р0
910
h
550
415
Вес в кг
495
&51
1200


352
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
9) Фильтр ячейковый масляный сетчатый конструкции
Е. В. Рекка
Фильтры этого типа предназначаются для очистки от пыли на-
наружного и рециркуляционного воздуха в системах приточной вентиля-
вентиляции при начальной запыленности воздуха не более 20 мг!м*.
Ячейка фильтра (рис. 225) состоит из металлической коробки и
установочной рамки. Коробка фильтра заполняется несколькими рядами
стальных сеток с гофрами, располагаемыми во взаимно-перпендику-
взаимно-перпендикулярном направлении.
Рис. 225. Ячейка масляного сетчатого фильтра
конструкции Рекка
а — установочная рамка; б — коробка фильтра
Фильтр малой модели снабжается следующим набором сеток:
№ 2,5 0,5 — 5 шт.; № 1,2-0,35 — 4 шт. и № 0,63-0,25 — 3 шт.
Фильтр большой модели снабжается следующим набором сеток:
№ 2,5-0,5 — 8 шт., № 1,2-0,35 — б шт. и № 0,63-0,25 — 4 шт.
Примечание. Первое число за номером обозначает линейный размер
квадратного отверстия сетки, второе число — диаметр
Ячейки фильтра перед установкой смачивают веретенным маслом
№ 2 или 3.
Таблица 143
Размеры и технические показатели фильтра конструкции
Е. В. Рекка
Модель фильтра
?
Б
Для воз-
воздуха с на-
начальным
лылесо-
держани-
ем в мг/м3
До 5
. 20
Количество сеток
в ячейке в шт.
12
18
Сопротивление ячей-
ячейки в kzjm2 при про-
производительности
в м31час
1100
4
6
1500
8
12
2200
14
22
Средняя пыле-
емкость одной
ячейки в г
500
90J
Размеры в мм
А
70
120
Б
50
100
Вес ячейки с
рамк'ой в кг
10
14,5


IV Пылеотделители и фильтры
353
10) Фильтр масляный с кольцами Рашига
(По материалам треста Сантехдеталь)
Фильтры этого типа предназначаются для тонкой очистки воздуха
от пыли при начальной запыленности не более 20 мг/мъ.
1
1:::; = = ;:
a
::::
Й
/
J ?
520
Рис. 226. Ячейка масляного фильтра с кольцами
Рашига
/ — кольца Рашига, 2 — окно для загрузки и выгрузки
колец
Ячейка фильтра (рис. 226) состоит из металлической коробки и
установочной рамки Коробка заполняется кольцами Рашига, смочен-
смоченными веретенным маслом № 2 или 3.
Производительность одной ячейки принимается 1 000 м3/час. Сопро-
Сопротивление фильтра при этой производительности составляет 8—12 kc,'m2
Общий вес ячейки 37,5 кг.
11) Фильтр масляный самоочищающийся
(По материалам Славянского машиностроительного
завода)
Фипьтры этого типа применяются для очистки наружного воздуха и,
как исключение, для второй ступени очистки при запыленности воздуха
перед фильтром не более 20 мг}мъ.


354
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Эти фильтры нельзя устанавливать во взрывоопасной среде.
Фильтры собираются из одной (рис. 227), двух или трех панелей
с обслуживанием одним приводом.
Каждая панель фильтра состоит из подвижных сетчатых шторок /,
образующих фильтрующий слой. Шторки, выходя из воздушного пото-
потока, отделяются друг от друга и промываются в масляной ванне 2.
Злетропридод
У77/7У//7777///////////////
1250-
Т-
1270
'////////////////Jf-
?700-
Рис. 227. Однопанельный масляный
самоочищающийся фильтр
/—сетчатые шторки; 2—масляная ванна,
3 — кран для спуска загрязненного масла; 4 —
труба 0'/з"
Условное обозначение: #мин — минимальная
высота помещения
Стрелка указывает направление воздуха
Для перемещения сетчатых шторок фильтра применяется электро-
электродвигатель мощностью 0,4 кет с редуктором, который может обслужи-
обслуживать не более трех панелей.
Скорость перемещения шторок может регулироваться:
а) при содержании пыли в воздухе ~ 5 мг/м? средняя скорость
перемещения шторок составляет ~ 1,8 мм/мин, чему соответствует ра-
работа электропривода в течение 1 мин. и пауза в течение ПО мин.;
б) при содержании пыли в воздухе ~ 10 мг/м3 средняя скорость
перемещения шторок составляет ~ 3,6 мм/мин, чему соответствует ра-
работа электропривода в течение 1 мин. и пауза в течение 55 мин.


IV. Пылеотделители и фильтры
355
Фильтры выполняются правой и левой сборки в зависимости от
положения электропривода. Типы сборки фильтра приводятся на рис. 228.
Обрамляющие уголки размером 75X75X8 мм, а также болты
М10Х35 с гайками и прокладкгми завод не поставляет
Для удобства обслуживания под краном для спуска загрязненного
масла устраивается приямок. При отсутствии приямка фильтр должен
быть установлен на 250—300 мч выше уровня пола камеры
Размеры проема для установки фильтра следующие:
ширина для одной панели 1270 мм
, двух панелей 2530 „
„ трех . и. · 3790 ,
высота (независимо от количества панелей) . 2714 „
Рис. 228 Схемы сборки самоочищающегося масляного фильтра
a — однопанельного; б — двухпанельного; в — трехпанельного; / — левая сборка;
//—поавая сборка
Таблица 144
Технические показатели фильтра масляного самоочищающегося
Наименование
фильтра
Однопанельный . .
Двухгынельный . .
Трехпанельный . .
Производи-
Производительность
в мъ\час
20 000
40 000
60 0U0
Фильтрующая
поверхность
в мг
2,4
4,8
7,2
Полезная
емкость мас-
масляной ванны
в л
175
350
525
Вес в кг
(без масла)
585
1044
1503
Примечание. Сопротивление фильтра принимается равным 10 кг1мг.


356
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
12) Фильтры рамочные с металлической сеткой
и с фильтрующей тканью
Уровень попа
Рис. 229. Фильтр рамочный с металлической сеткой
а — ячейка весом 11 кг-, б — деревянный каркас под ячейки фильтра; / — метал-
металлическая сетка с ячейками размером от 2 до 4 мм; 2 — рамка деревянная или
металлическая из уголковой стали сечением 30?30?4 мм; 3 — выдвижная ячейка
фильтра; 4 — обшивка из досок ? —10 мм
Примечания. 1, Стрелкой указано направление движения запыленного
воздуха^
2. Каркас может быть выполнен из уголковой стали.
Таблица 145
Технические показатели фильтра рамочного с металлической
сеткой и с фильтрующей тканью
Тип
фильтра
С метал-
металлической
сеткой
С филь-
фильтрующей
тканью
Область
применения
Волокнистая
пыль
Сухая мелкая
пыль
Производи-
Производительность
в мг1час на
1 ??2 фильтру-
фильтрующей поверх-
поверхности
180-500
40-50
Сопро-
Сопротивление
в кг\м2
5-20
До 50
Степень
очистки
До 85
» 95
Примечание
Применяются
в качестве
первой ступе-
ступени очистки
Применяются
в качестве
второй ступе-
ступени очистки


IV. Пылеотделтели и фильтры
357
Рис. 230. Фильтр рамочный с фильтрующей тканью
а — ячейка весом 7 кг; б — деревянный каркас под ячейки фильтра;
/ — фильтрующая ткань
Примечания. 1. Стрелкой указано направление движения запы-
запыленного воздуха.
2, Каркас может быть выполнен из уголковой стали.
13) Фильтр рамочный бумажный ? И ОТ К-53
й)
Рис. 231. Кассета рамочного бумажного фильтра МИОТ К-53
а — общий вид; б — вид сверху без бумаги; в — вид сверху с бумагой,
закрепленной металлическими планками; 1 — металлическая сетка с 9—
15 ячейками на 1 см2; 2 — пористая бумага


358
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Эти фильтры предназначаются для тонкой очистки атмосферного
воздуха от пыли при начальной запыленности 1—3 мг/м5.
Фильтр состоит из отдельных кассет, устанавливаемых s ячейки
металлического каркаса. Количество кассет определяется из расчета
требуемой фильтрующей поверхности.
В качестве фильтрующего материала применяются пористая бума-
бумага — алигнин и шелковка, укладываемые на сетчатый каркас
Таблица 146
Характеристика фильтрующего материала рамочного
бумажного фильтра
Фильтрующий материал
6 слоев алигнина и 2
слоя шелковки
6 слоев алигнина
10 слоев алигнина
О и
а ^
??
К ч
1
3
1
3
1
3
Допускаемое сопротивление в кг\м2
10
и
о
о
Sd
С ?
80
160
143
зок службы
часах
О ш
132
44
270
90
240
80
л
? н
U о
95—96
86—87
94-95
15
л
и
о
S
1л.
С о
130
215
205
ок службы
часах
О я
216
72
360
120
342
114
"епень
истки в %
Uo
94 -95
84—86
92—94
Примечания. 1. Производительность одной кассеты фильтра состав-
составляет 1000 м?\час или 600 м?\час мг.
2. Сопротивление принимается равным 10—15 кг\м2.
14) Электрофильтр РИОН-С самоочищающийся
Электрофильтры РИОН-С предназначаются для тонкой очистки
воздуха с частицами пыли размером от 0,25 мк и применяются в воз-
воздухоочистительных установках при охлаждении мощных электрических
генераторов, в лабораториях, при производстве кинопленки, прозрачных
пластмасс, часов, измерительных приборов, фармацевтических изделий,
редких элементов и при других точных процессах производства.
Электрофильтр РИОН-С является воздухоочистителем с раздель-
раздельными процессами ионизации (зарядки) и осаждения частиц пыли.
Система положительных пластин осадителя, находящихся под вы-
высоким напряжением, смонтирована неподвижно на фарфоровых изо-
изоляторах. Пакеты заземленных отрицательных пластин укреплены на
двух бесконечных цепях, вращающихся с помощью верхней и нижней
«звездочек», образуя постоянно движущуюся завесу.
В нижней части фильтра имеется масляная ванна. Пакеты за-
заземленных пластин поочередно опускаются в ванну и с них смывается


Рис 232. Электрофильтр
РИОН-С самоочищающийся


360 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
пыль. Небольшая часть пыли, оседающая на неподвижных пластинах,
удаляется щетками, установленными на движущейся завесе. Эти щетки
очищаются при прохождении через масляную ванну и покрывают по-
положительные пластины свежей пленкой масла при соприкосновении с
ними.
Необходимое для подачи на ионизатор и осадитель высокое на-
напряжение генерируется повысительно-выпрямительным агрегатом типа
АПР-1.
Элементы агрегата питания собраны в одном компактном металли-
металлическом шкафу, фронтальная дверца которого служит щитовой панелью
и несет на себе необходимую пусковую, измерительную, защитную и
сигнальную аппаратуру.
Технические показатели электрофильтра РИОН-С
Производительность электрофиль-
электрофильтра по объему очищаемого воз-
воздуха 8 000—10 000 мг1час
Температура очищаемого воздуха
на входе От 10 до 45°
Относительная влажность на входе 50—60%
Предельно допустимая начальная
концентрация пыли в воздухе на
входе 3—5 мг\мъ
Скорость воздуха на входе в
фильтр 2 м/сек
Вес заливаемого масла (веретен-
(веретенное АУ по ГОСТ 1642-50) для
смазывания пластин осадителя . 200 кг
Напряжение в сети переменного тока
для присоединения агрегата пи-
питания типа АПР-1 220/380 в
Напряжение постоянного тока, под-
подводимого от агрегата:
к ионизатору 14 000 ,
„ осадителю 7 000 „
Потребляемая мощность:
агрегатом питания АПР-2 . . . 0,3 кет
электродвигателем привода . . 0,6 „
Ток высокого напряжения Ь ма
Степень улавливания пыли (по ве-
весу) 85-95%
Габариты электрофильтра:
длина 1408 мм
ширина 947 „
высота 2865 „
Размеры днища корпуса , ???????? мм
, фланца входного воздухо-
воздуховода . 1220x920 ,
Вес электрофильтра (без масла) . . 1332 кг
Примечание. Если подлежащий очистке воздух имеет более
высокое начальное пылесодержание и более низкую температуру, то
должны быть предусмотрены предварительная фильтрация и нагрев
воздуха.


V. Электродвигатели
361
V. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Ниже приведены технические показатели и основные конструктив-
конструктивные размеры электродвигателей, обычно применяемых для укомплек-
укомплектования вентиляторов и насосов в промышленных, жилых и обществен-
общественных зданиях. Это — асинхронные электродвигатели трехфазного пере-
переменного тока единой серии типов А, АЛ, АО, АОЛ, МА-140 и ТАГ. По
способу монтажа они относятся к горизонтальным электродвигателям
со станиной на лапах (форма исполнения Щ2),
Таблица 147
Выбор типа электродвигателей в зависимости от состояния
воздушной среды помещений
Хсфактеристика помещений
Форма исполнения элек-
электродвигателей
Типы электродвига-
электродвигателей, рекоменду-
рекомендуемых к установке
Сухие отапливаемые и не-
неотапливаемые
Сырые
Особенно сырые
Пыльные, с легко удаляе-
удаляемой и неэлектропроводящей
пылью
Пыльные, с тяжело удаля-
удаляемой и неэлектропроводя-
неэлектропроводящей пылью
Пыльные, с пылью, прово-
проводящей электрический ток
С едкими парами или га-
газами
Пожароопасные
Взрывоопасные
Вне зданий на открытом
воздухе
Вне зданий под крышей
Защищенные
Защищенные от капель с
противосыростной изоляци-
изоляцией
Закрытые, с внешним об-
обдувом
Защищенные
Закрытые
Закрытые
3?крытые и в исключи-
исключительных случаях зыцищен-
ные, с противосыростной
изоляцией
Закрытые
Вэрывобезопасные
Закрытые
Защищенные
А, АЛ
АО
АО, АОЛ, ТАГ,
МА-140
А, АЛ
АО, АОЛ, МА-140,
ТАГ
МА-140, ТАГ
АО, МА-140
АО, МА-140
МА-140, ТАГ
АО, АОЛ, МА-140
А, АЛ


362
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 148
Технические данные и основные габаритные размеры асинхронных
электродвигателей с короткозамкнутым ротором мощностью до 100 квт
° 5
Тип
Размеры в мм
?
Вес электродви-
электродвигателя без шкива
в кг типов
А. АО,
ТАГ, ? А
АЛ
и АОЛ
0,6
1
1
1
1,7
1.7
1.7
2,8
2,8
2,8
4,5
4,5
4,5
4,5
7
7
7
7
Ю
10
10
10
14
14
14
14
20
20
20
20
1410
2850
1410
930
2850
1420
930
2870
1420
950
2870
1440
950
730
2390
1440
970
730
2890
1450
970
730
2920
1450
970
730
2920
1450
970
730
Серия А и АЛ защищенные
А-31-4
А-31-2
А-32-4
А и АЛ-41-6
А-32-2
А-41-4 и
АЛ-41-4
A-42-b и
АЛ-42-6
А-41-2 и
АЛ-41-2
А-42-4 и
АЛ-42-4
А-51-6
А-42-2 и
АЛ-42-2
A-S1-4
А-52-6
А-61-8
А-51-2
А-52-4
А-61-6
А-Ь2-8
А-52-2
А-61-4
А-62-6
А-71-8
А-61-2
А-62-4
А-71-6
А-72-8
А-62-2
А-71-4
А-72-6
А-81-8
273
273
309
344
309
344
384
314
384
441
384
441
491
562
441
491
562
562
491
562
562
665
580
562
665
665
580
665
665
860
250
250
250
302
250
302
302
302
302
405
302
405
405
500
405
405
500
500
405
500
500
580
500
500
580
580
500
580
580
675
170
170
170
210
170
210
210
210
210
285
210
285
285
315
285
285
315
315
285
315
315
370
315
315
370
370
315
370
370
440
18
18
18
25
18
25
25
25
25
35
25
35
35
45
35
35
45
45
35
45
45
55
35
45
55
55
35
55
55
65
17
17
24
34
24
34
42
31
42
70
42
70
91
123
70
91
125
140
91
125
140
205
130
140
205
230
145
205
230
360
1,5
2
29
23
29,5
30,5


V, Электродвигатели
363
2,8
4,5
4,5
? §
SM
оч
и-« то
< Ю
28
28
28
40
40
40
40
55
55
55
55
75
75
75
100
100
125
&*
о
? и
?г
2930
1450
975
2930
1460
975
730
2930
1460
980
730
2930
1460
980
2950
1460
2950
Тип
А-71-2
А-72-4
А-81-6
А-72-2
А-81-4
А-82-6
А-91-8
А-81-2
А-82-4
А-91-6
А-92-8
А-82-2
А-91-4
А-92-6
А-91-2
А-92-4
А-92-2
А
685
665
860
685
860
860
970
875
860
970
970
875
970
970
1005
970
1005
Продолжение табл. 148
Размеры в мм
G
580
580
675
580
675
675
792
675
675
792
792
675
792
792
792
792
792
?
370
370
440
370
440
440
525
440
440
525
525
440
525
525
525
525
525
d
38
55
65
38
65
65
75
55
65
75
75
55
75
75
55
75
55
Вес электродви-
электродвигателя без шкива
в кг типов
А, АО,
ТАГ, МА
АЛ
и АОЛ
210 —
230
400
235
360
400
590
370
400
590
665
415
590
666
605
665
685
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Серия АО а АОЛ закрытые обдуваемые
0,6
1
1
1
1,7
?
1,7
2,8
2,8
1410
2850
1410
930
2850
1420
930
2880
1420
950
2900
1440
АО-31-4 и
АОЛ-31-4
АО-31-2 и
АОЛ-31-2
АО-32-4 и
АОЛ-32-4
АО-41-6 и
АОЛ-41-6
АО-32-2 и
АОЛ-32-2
АО-41-4 и
АОЛ-41-4
АО-42-6 и
АОЛ-42-6
АО-42-2 и
АОЛ-42-2
АО-42-4 и
АОЛ-42-4
АО-51-6
АО-51-2
АО-51-4
300
300
335
375
335
375
415
415
415
482
4S2
482
235
235
235
286
235
286
286
286
286
380
380
380
170
170
170
210
170
210
210
210
210
285
285
285
18
18
18
25
18
25
25
25
25
35
35
35
21
21
27
37
27
37
45
45
45
80
80
12,5
12,5
16,5
23
16,5
23,5
30,5
31,5
31


Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Продолжение табл 148
Тип
Размеры в мм
?
Вес электродви-
г 1теля без шкива
в кг типов
А, АО,
ТАГ, МА
АЛ
и АОЛ
4,5
4,5
7
7
7
7
10
10
10
10
14
14
14
14
20
20
20
20
28
28
28
28
40
40
40
40
55
55
55
55
75
75
75
100
100
950
735
2900
1440
980
735
2930
1460
980
735
2930
1460
980
735
2940
1460
980
735
2У40
1460
980
735
2950
1470
980
735
2950
1470
985
735
2960
1470
985
2960
1470
АО-52-6
АО-62-8
АО-52-2
АО-52-4
АО-62-6
АО-63-8
АО-62-2
АО-62-4
АО 63-6
АО-72-8
АО-63-2
АО-63-4
АО-72-6
АО-73-8
АО-72-2
АО-72-4
АО-73-6
АО-82-8
АО-73-2
АО-73-4
АО-82-6
АО-83-8
АО-82 2
АО-82-4
АО-83-6
АО-93-8
АО-83-2
АО-83-4
АО-93 6
АО-94-8
АО-93-2
АО-93-4
АО-94-6
АО-94-2
АО-94-4
532
635
532
532
635
635
635
635
635
750
635
635
750
750
750
750
750
955
750
750
955
955
955
955
955
1090
955
955
Ю90
1090
1090
1090
1090
1090
1090
380
485
380
380
485
485
485
485
485
555
485
485
555
555
555
555
555
665
555
555
665
665
665
665
665
770
665
665
770
770
770
770
770
770
770
285
315
285
285
315
315
315
315
315
370
315
315
370
370
370
370
370
440
370
370
440
440
440
440
440
525
440
440
525
525
525
525
525
525
525
35
45
35
35
45
45
35
45
45
55
35
45
55
55
38
55
55
65
38
55
65
65
55
65
65
75
55
65
75
75
55
75
75
55
75
Серия ТАГ взрывобезопасные
100
165
100
100
165
180
170
165
180
280
190
180
280
310
280
280
310
495
310
310
495
555
500
495
555
805
560
555
805
890
820
805
890
905
890
0,42
0,9
1,4
1450
1425
1450
ТАГ-12-4
ТАГ-21-4
ТА1 -22-4
268
315
355
317
348
348
180
22о
235
18
2S
25
30
43
57


V. Электродвигатели
Продолжение табл. 148
Тип
Размеры в
?
Вес электродви-
электродвигателя без шкива
в кг типов
А, АО,
ТАГ, МА
АЛ
и АОЛ
1,7
2,3
2,3
3,5
975
1460
970
1460
2
3
4
5
5
6
8
8
8
11
11
11
15
16
16
20
21
21
25
25
29
34
35
36
45
46
46
61
68
85
,7
,8
,5
,5
,5
,5
,4
,5
5
,5
720
960
720
1445
965
725
1460
970
725
980
730
1460
735
1470
980
720
980
1470
970
725
1475
975
730
1470
1475
980
735
980
1480
1480
ТАГ-31-6
ТАГ-31-4
ТАГ-32-6
ТАГ-32-4
393
398
443
443
400
400
400
400
270
270
270
270
32
32
32
32
Серия МА взрывобезопасные
МА-142-1/8
МА-142-1/6
МА-142-2/8
МА-142-1/4
МА-142-2/6
МА-143-1/8
МА-142-2/4
МА-143-1/6
МА-143-2/8
МА-143-2У6
МА-144-1/8
МА-143—1/4
МА-144-2/8
МА-143-2/4
МА-144-1/6
МА-145-1/8
МА-144-2/6
МА-144-Ц4
МА-145-1/6
МА-145-2/8
МА-144-2/4
МА-145-2/6
МА-146-1/8
МА-145-1/4
МА-145-2/4
МА-146-1/6
МА-146-2/8
МА-146-2/6
МА-146-1/4
МА-146—2/4
85
85
105
105
620
620
680
620
680
643
680
643
698
698
715
643
775
698
715
915
775
715
915
965
775
965
1054
915
965
1054
1114
1114
1054
1114
500
500
500
500
500
577
500
577
577
577
658
577
658
577
658
782,5
658
658
782,5
782,5
658
782,5
854
782,5
782,5
854
854
854
854
854
250
250
250
250
250
350
250
350
350
350
420
350
420
350
420
500
420
420
500
500
420
500
550
500
500
550
550
550
550
550
40
40
40
40
40
45
40
45
45
45
50
45
50
45
50
60
50
50
60
60
50
60
75
60
60
75
75
75
75
75
138
138
158
138
158
213
158
213
248
248
310
213
370
248
310
510
370
310
510
565
370
565
720
510
565
720
820
820
720
820


366
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
1
в
f<
1
1
—· ?
2. ШКИВЫ К ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМ
Рис. 233.
Рис. 234.
Таблица 149
Шкивы типа ШР для плоскоременной передачи к
электродвигателям единой серии (см. рис. 233)
Тип шкива
ШР-3
ШР-4
ШР-5
ШР-6
ШР-7-1
ШР-7-2
ШР-8-1
ШР-8-2
ШР-9-1
ШР-9-2
Размеры в мм
В
60
85
125
150
175
175
200
200
250
250
D
100
125
200
250
300
400
360
450
450
560
d
18
25
35
45
55
55
65
65
75
75
1
40
60
80
ПО
ПО
НО
140
140
140
140
Вес в кг
1,2
2,4
7,8
10,5
16,5
23,5
26
34
40
53
Таблица 150
Шкивы типа ШК для клиноременной передачи к
электродвигателям единой серии (см. рис. 234)
Тип шкива
ШК-3-1
ШК-3-2
ШК-4-1
ШК-4-2
ШК-5-1
ШК-5-2
ШК-6-1
ШК-6-2
ШК-7-1
ШК-7-2
ШК-8-1
ШК-8-2
ШК-9-1
ШК-9-2
а
10
10
13
13
17
17
17
17
22
22
32
32
32
32
В
30
42
56
56
72
114
114
156
144
198
198
236
236
312
Ь
5
5
8
8
10
10
14
14
16
16
18
18
20
20
с
3
3
4
4
5
5
5
5
7
7
9
9
9
9
D
90
90
100
100
140
140
180
180
250
250
315
315
400
400
Размеры
d
18
18
25
25
35
35
45
45
55
55
65
65
75
75
е
10
10
13
13
17
17
17
17
22
22
30
30
30
30
в мм
?
40
40
60
60
80
80
НО
ПО
ПО
ПО
140
140
140
140
9
9
12
12
15
15
11
15
18
18
23
23
23
23
Si
_
9
9
11
11
11
11
li
11
16
16
16
16
t
12
12
16
16
21
21
21
21
27
27
38
38
38
38
и
20,2
20,2
28,3
28,3
38,8
38,8
49,3
49,3
60,3
60,3
70,8
70,8
81,3
81,3
S4
Мб
Мб
М8
М8
М10
М10
М10
М10
М10
мю
М12
М12
М12
М12
м
?
и
й)
1,2
1,5
2,2
2,6
4,8
6,7
13
16
26
33
52
57
63
67
ремней
о .
ч t-
к 3
ЕГ ю
2
3
3
4
3
5
5
7
5
7
5
6
6
8
X
?,?
к о
? С
О
О
А
А
Б
Б
Б
Б
В
В
Г
Г
Г
Г


VI. Передачи 367
VI. ПЕРЕДАЧИ
1. ПЛОСКОРЕМЕННАЯ ОТКРЫТАЯ ПЕРЕДАЧА
1) Общие сведения
Минимальное расстояние I между центрами шкивов составляет
где D\ и D2 — диаметры соответственно ведущего и ведомо1 о шкивов в мм.
Коэффициент полезного действия принимается равным 0,9 (при
условии нормального натяжения и покрытия рабочей поверхности рем
ня канифолью).
2) Расчет открытой плоскоременной передачи
Диаметр шкива электродвигателя обычно подбирают по заданному
диаметру ведомого шкива.
Диаметр ведущего шкива D\ определяется но формуле
D, = 1,05?>2— мм, A27)
пх
где 1,05 — коэффициент скольжения ремня;
D2 — диаметр ведомого шкива в мм;
щ и п2 — число оборотов соответственно ведущего и ведомого шкивов
в минуту.
Полученное значение D\ следует сопоставить с каталожными дан-
данными соответствующего электродвигателя. Диаметр шкива принимается
равным или большим, чем указано в таблице В отдельных случаях
допускается уменьшение диаметра шкива против каталожни^ данных в
пределах не более 10%.
Длина ремня определяется по формуле
1 /а~--- мм. A28)
Угол обхвата ремня в град, подсчитывается по формуле
e=M0_Eiup4). A29)
Угол обхвата для плоских ремней должен быть не менее 150°. Если
этот угол оказывается меньшим, то необкодимо увеличить расстояние
между центрами шкивов.


368
Разоь/? шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 151
Соотношение между шириной шкива и шириной ремня
Ширина
шкива в мм
Соответствую-
Соответствующая ширина
ремня в мм
40
30
50
40
60
50
70
60
85
70 и 75
100
80, 85
и 90
125
100
150
125
175
150
200
175
225
200
250
225
300
250 и
275
2 КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА
1) Общие сведения
Таблица 152
Основные показатели клиноременной передачи
Наименование
Минимальное расстояние между центрами шкивов в мм
Максимальная линейная скорость в м\сек
Максимальное передаточное число
Минимальный угол обхват ? в град
Средний коэффициент полезного действия перед 1чи . . .
Максимальное допустимое число пробегов ремня в сек. .
Показатель
'мин - О,
25
10
120
0,95
15
Примечания. 1. О2 — диаметр большего ??????.
2. Коэффициент полезного действия передачи зависит главным образом от
отношения толщины ремня к диаметру шкива.
Клиноременная передача по сравнению с нлоскоременной обеспе-
обеспечивает лучшее сцепление ремня со шкивом, уменьшает площадь, зани-
занимаемую установкой, исключает необходимость перешивки ремней, ра-
работает бесшумно и без толчков
Клиноременная передача особенно рентабельна при мощностях ?,?
40 кет.
2) Расчет клиноременной передачи
При расчете клиноременной передачи определяют тип ремня, диа-
диаметры шкивов, длину и число ремней.
Для расчета передачи должны быть известны;
передаваемая мощность N в кет;


VI. Передачи
369
Таблица 153
Тип ремня в зависимости от передаваемой мощности
Эскиз
Н* ? '- *¦[
,1.
тшШш
? ??
Тип
ремня
О
А
Б
В
Г
д
?
Размеры в мм
а
10
13
17
22
32
38
50
h
6
8
10,5
13,5
19
23,5
30
Передаваемая
мощность
в кет
0,37-3,7
0,8-7,4
2,3-18
8-37
19-73,6
38-147
148 и выше
число оборотов в минуту п\ и т соответственно ведущего и ведо-
ведомого вала;
ориентировочное межцентровое расстояние /0 в мм.
Применение большего числа ремней меньшего размера гарантирует
более надежную работу передачи.
Диаметры шкивов определяют из соотношения
ь
п2
A30)
где D2 и п2 — соответственно расчетный диаметр и число оборотов
большего шкива;
?>? и П\ — соответственно расчетный диаметр и число оборотов
меньшего шкива.
Наружные и внутренние диаметры шкивов определяют по формулам
Аир ? = 01 ~h 2c; Z>BH , = ?>нар ? — 2е;
0нар 2 —
== ^нар 2
¦2е.
Величины сие, зависящие от типа ремня, принимаются по тчбл. 154.
Линейная скорость ремня определяется по формуле
? =
60-1000
м/сек,
(Ш)


370
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 154
Размеры профилей клиноременных желобков
Эскиз
-. 1
*
s
I
ш
™? J Li
Тип
ремня
0
A
в
Г
д
?
Размеры в мм
а
10
13
22
32
38
50
е
10
13
22
30
зь
48
с
3
4
7
9
12
16
i
12
16
27
38
44
58
9
12
18
23
26
32
а предварительная расчетная длина ремня
L, = 2', + 1,57 (D, + />0 + (D
ммр
A32)
где/о — предварительное минимальное расстояние между центрами
шкивов.
Значение величины /0 должно находиться в пределах
Окончательное расстояние / между центрами шкивов определяется
по формуле
-Б мм,
A33
где А=— —0,393 (D2+Di) mm (L — действительная длина ремня—
ближайшая большая величины /,Q) определяемая по табл. 155);
— Dxf мм.


VI. Передачи
371
Таблица 155
Внутренние
длины ремней
в мм
500
560
630
710
800
900
1000
1 120
1250
1400
1600
1800
1900
2 000
2 120
2 240
2 360
2 500
2 650
2 800
3 150
3 550
4 000
4 500
5 000
5 600
6 300
7 100
8 000
9 000
10 000
11200
12 500
14 000
Клиновые ремни (по
о
519
579
649
729
819
919
1019
1139
1269
1419
1619
1819
2019
2259
2519
_
_
_
_
_
__
_
_
—
—
—
_
Расчетные длины
А
525
585
655
735
825
925
1025
1145
1275
1425
1625
1825
_
2025
_
2265
2525
2825
3175
3575
4025
_
_
_
_
_
—
_
_
Б
663
743
833
933
1033
1153
1283
1433
1633
1833
_
2033
_
2273
—
2533
—
2833
3183
3583
4033
4533
5033
5633
6333
_
_
—
—
_
ГОСТ 1284-57)
в мм для
в
_
_
_
_
_
_
_
_
_
1844
1944
2044
2164
2284
2404
2544
2694
2844
3194
3594
4044
4544
5044
5644
6344
7144
8044
9044
—
_
—
типов ремней
Г
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
__
3 210
3 610
4 060
4 560
5 060
5 660
Ь360
7 160
8 060
9 060
10 600
11 260
_
д
_
_
_
_
_
_
_
_
_
4 574
5 074
5 674
6 374
7 174
8 074
9 074
10 074
11274
12 674
14 074
?
_
_
_
_
_
_
_
_
6 395
7 195
8 095
9 095
10 095
11 295
12 595
14 095
Число ремней определяется по формуле
N
? =5
A34)
|де N—мощность электродвигателя в кет;
?? — мощность, передаваемая одним ремнем при угле обхвата, рав-
равном 180°, принимается по табл 157.
Кг — коэффициент ьагрузки, принимаемый равным для односмен-
односменной работы — 1, для двухсменной работы — 0,9 и для трех-
трехсменной работы — 0,8;
Ks — коэффициент, учитывающий угол обхвата ремня, принимаемый
по табл 155а.


372
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
Таблица 155а
а° (меньший
из двух)
К3
120
0,82
Поправочный коэффициент К2
130
0,85
140
0,88
150
0,91
160
0,94
170
0,97
180
1
190
1,05
200
1,1
210
1,15
220
1.2
Примечание. Угол обхвата следует выбирать равным для клиновидных
ремней не менее 120°, а для плоских —не менее 150°.
Число пробегов ремня составит
1000 ?
а угол обхвата а малого шкива
57 (?>2 — ВЛ
а = 180 град.
Таблица 156
Диаметры шкива электродвигателя в зависимости
от типа ремня и угла ? желобков
Тип ремня
О
А
Б
В
Г
д
?
Диаметры шкивов в зависимости от типа ремня
в мм при углах желобков в град.
34
70
100
140
200
315
500
800
36
90
125
180
250
400
710
1000
38
112
160
225
315
500
800
1250
40
140 и более
200
280
400
630
1000
1600
Примечания. 1. Рекомендуется принимать шкив возможно большего
размера, если это допускается габаритами установки.
2. Окружная скорость шкива не должна превышать 25 м\сек.
Пример. Мощность электродвигателя N = 10 кет при «=1400 об/мин
передается вентилятору на расстояние /о^ЭОО мм. Число оборотов вен-
вентилятора п2=400 об/мин. Вентилятор обслуживает одну рабочую сме-
смену. Требуется рассчитать клиноременную передачу.
Решение. По табл. 153 выбираем меньший ремень из соответ-
соответствующих заданной мощности — типа Б.


VI. Передачи
373
Таблица 157
Мощность, передаваемая одним ремнем, при угле обхвата
? = 180°
Окружная
скорость
шкива в
MJceK
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
Мощность No в кет
0
0,07
0,14
0,22
0,29
0,37
0,44
0,52
0,59
0,66
0,74
0,81
0,9
0,96
1,03
1,03
1,1
1,18
1,18
1,25
1,25
1,25
1,32
1,32
1,32
1,32
А
0,14
0,29
0,44
0,59
0,74
0,81
0,95
1,1
1,2
1,3
1,47
1,55
1,6
1,76
1,8
1,92
2
2,1
2,1
2,2
2.2
2,3
2,3
2,3
2,3
Тип ремня
Б
0,22
0,51
0,74
0,96
1,18
1,4
1,6
1,85
2,1
2,3
2,4
2,65
2,8
2,9
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,7
3,7
3,8
3,8
3,9
3,9
В
0,37
0,81
1,18
1,62
2
2,4
2,7
3,1
3,5
3,8
4,1
4,42
4,7
4,9
5,2
5,45
5,7
5,9
6,03
0,2
6,4
6,4
6,5
6,5
6,5
Г
0,81
1,69
2,5
3,23
4,05
4,9
5,6
6,3
7,1
7,8
8,5
9,2
9,8
10,3
10,8
11,3
11,8
12,2
12,4
12,8
13,1
13,2
13,3
13,3
13,3
Д
1,18
2,43
3,61
4,71
5,9
7,1
8,2
9,2
10,5
11,3
12,3
13,2
14,2
15
15,7
16,3
17
17,6
18
18,5
19,1
19,3
19,3
19,3
19,3
?
2,06
4,05
6,11
8,02
10
12
13,8
15,5
17,3
19
20,5
22,3
24
25
26,5
27,5
28,6
30
30,5
31,4
32,5
32,67
33
33
33
Примечания. 1. Мощности, приведенные в Таблице, относятся к равно-
равномерной спокойной нагрузке.
2. При трехсменной работе установок вводится поправочный коэффициент
?? = 0,8 и /С2 по табл. 155а.
3. Угол обхвата ? ремнем меньшего шкива не должен быть меньше 120°.
По табл. 156 для ремня типа Б принимаем диаметр шкива электро-
электродвигателя ?>?=225 мм.
Тогда диаметр шкива на вентиляторе будет равен
D2 = ?>, — =225· —- = 785 мм.
2 л2 400
Принять по табл 156 1^=280 мм нельзя, так как в этом случае
D2 оказался бы равным 1000 мм, т. е. больше заданного значения 10, что
недопустимо.
Предварительная расчетная длина ремня будет
Lo = 2-900 + 1,57 G85+225) +
= 1800 -1- 1585 + 87 = 3472 мм.


374 Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
По табл. 155 принимаем ближайшую большую длину для ремня
типа Б, равную 3583 мм.
Окружная скорость ремня составит
3,14-0,225-1400
? ~ — = 16,5 м/сек,
а число пробегов
lOOOt/ 1000-16,5
Оба эти показателя не выходят за пределы допустимых значений.
Окончательное расстояние между центрами шкивов будет
Б мм,
3583
где А = 0,393 G85 + 225) = 500 мм;
4
^ = 0,126 G85 — 225)' = 39 500 мм,
I = 500 + /250 000 — 39 500 = 960 мм.
Угол обхвата ремнем малого шкива равен
57 G85 - 225)
°='80°- 960
Если бы угол ? оказался меньше 120°, то пришлось бы увеличить
расстояние между шкивами.
По табл. 157 мощность ?/?, передаваемая одним ремнем типа Б
при и=16,5 м/сек, составляет 3,35 кет.
Коэффициент нагрузки при односменной работе ?? = 1, а коэффи-
коэффициент, учитывающий угол обхвата ремня, /С2=0,9 (по табл. 155а).
Число ремней при этом составит
10
?~~ 3,35-0,9-1 -3'3·
Принимаем четыре ремня,
Размеры шкивов
?>нар х = Dt -f 2c = 225 + 10 = 235 мм;
?Wp a =- As + 2с = 785 + Ю = 795 мм;
Dm ! = Z)Hap J — 2е = 235 — 2-17 = 201 мм;
— 2^ = 795 — 2-17 = 761 мм.
Ширина обода шкива будет
6 = (г — 1)^ + 25 = D— 1)-21+2-15 = 93 мм.
Результаты подсчета сведены в табл. 158.


VII. Форсунки для оросительных камер
375
Таблица 158
Результаты расчета клиноременной передачи
Расстояние
между цент-
центрами шкивов
в мм
960
Шкив
Веду-
Ведущий
Ведо-
Ведомый
Длина в мм
ДР
225
785
^вн
201
761
^нар
235
795
Размеры клиновых
желобков в мм
а
17
17
е
17
17
с
5
5
t
21
21
s
15
15
Углы желоб-
желобков ? В Град.
38
40
Ширина шки-
шкива в ММ
93
93
Ремни
Тип Б,
4 шт.;
1=3583 мм
VI!. ФОРСУНКИ ДЛЯ ОРОСИТЕЛЬНЫХ КАМЕР
Наибольшее распространение при оборудовании оросительных ка-
камер имеют форсунки типов У-1, У-3 конструкции ВНИИОТ и типа
Кд 1002-25 конструкции ВНИИСТО.
«6-
«2
-з
—.
-
>
21.5
Рис. 235. Форсунки типа У-1
/ — корпус; 2 — крышка
Форсунки типа У-1 (рис. 235) дают следующие виды распыления
воды в зависимости от диаметра выходного отверстия
тонкое при 01,5—2 мм
среднее , 02,5—3 ,
грубое „ 04—6 „


376
Раздел шестой. Вентиляционное оборудование
1QQ
0.7 0,8 0,9 I
ркг/смг
Рис 236 График зависимости производительности форсунок типа У 1
от давления воды
Производительность форсунок типа У-1 определяется по графику,
приведенному на рис 236
Форсунки типа У-3 (рис 237) с диаметром выходого отверстия
1,6—2,3 мм применяются для тонкого, а с диаметром выходного отвер-
отверстия 2,7—3 мм для среднею распыления воды
Производительность форсунок типа У-3 определяется по графику,
приведенному на рис 238
Форсунки типа Кд 1002-25 (рис 239) применяются для среднего
(при диаметре выходого отверстия 2,5—3,5 мм) и грубого распыления
воды (при диаметре выходною отверстия 4—5,5 мм)
Производительность форсунок типа Кд 1002-25 определяется по
графику, приведенному на рис 240


VII. Форсунки для оросительных камер
Рис. 237. Форсунка типа У-3 конст-
конструкции ВНИИОТ
/ — чугунный корпус; 2 — стальная распы-
распылительная головка; 3 — бронзовая втулка;
4 — резиновая прокладка
L n/час
,,—
~—'
«*—¦
,—¦
*.—
;=¦¦"
^^
,---
—-—
'
,^-^
^-"
,—-
,—
?1.
,^-—
^—-
^^
^-^
. -
——-
--^
—"^^
,
—-—
»»¦¦¦—
220
200
180
160
№
по
100
во
60
Рис. 238. График зависимости производительности форсунок типа У-3
от давления воды


378
Разде/? шестой Вентиляционное оборудование
Г* 25, ¦ Ч
Рис. 239 Форсунка типа Kg 1002 25
WO шщшпт
700 ;=:;;:; ::;
600 \Ш i ;:;;;
luu |g
::
1
Ркг/crv
0,6 0,7 0,6 0,9 tfi 1,5 2,0 2,5 3.0
Рис. 240 Производительность форсунок типа Kg 1002-25


Раздел седьмой
ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СЕТИ
I. ВОЗДУХОВОДЫ
Воздуховоды в системах промышленной вентиляции изготовляются,
как правило, из листовой стали.
Для перемещения воздуха с примесью ядовитых паров и газов,
разрушающих сталь, применяются воздуховоды из винипласта, алюми-
алюминия, асбестоцемента и других материалов в зависимости от химического
состава газов, а также стальные воздуховоды с антикоррозийными по-
покрытиями.
При высокой относительной влажности воздуха, не содержащего
химически активных примесей, и температуре его до 50° применяются
воздуховоды из кровельной оцинкованной стали.
В бытовых помещениях промышленных зданий, в жилых и обще-
общественных зданиях и коммунальных предприятиях применяются шлако-
гипсовые, шлакобетонные, асбестоцементные и кирпичные воздуховоды.
Незначительное применение эти воздуховоды имеют также в промыш-
промышленных зданиях.
1. СТАЛЬНЫЕ ВОЗДУХОВОДЫ
В целях унификации размеры круглых воздуховодов из листовой
стали должны приниматься по табл. 159, а размеры прямоугольных
воздуховодов — по табл. 160.
Таблица 159
Круглые стальные воздуховоды
Диа-
Диаметр
в мм
100
115
130
140
150
165
195
Площадь
попереч-
поперечного сече-
сечения в ж2
0,008
0,01
0,013
0,016
0,018
0,021
0,03
Диа-
Диаметр
в мм
215
235
265
285
320
375
440
Площадь
попереч-
поперечного сече-
сечения в м?
0,036
0,043
0,055
0,064
0,8
0,31
0,152
Диг-
метр
В ММ
495
545
595
660
775
885
1025
Площ дь
попереч-
поперечного сече-
сечения в ??2
0,192
0,233
0,27
0,342
0,472
0,615
0,825
Диа-
Диаметр
в мм
1100
1200
1325
1425
1540
Площадь
попереч-
поперечного сече-
сечения в м1
0,95
1,13
1,378
1,594
1,862


380
Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
О
s
К
а,
с
ев
г
о.
о
К
о
о
ю
ООП
1300
о
о
см
ООП
1000
006
о
о
со
700
600
500
400
???
250
200
150
о
о
3 /
я А
^ / ч
00
со
ю
СО
о
?>
00
-
со
to
-
СО
см
о")
1
о
о
0,022
0,015
150
115
150
о
©
0,03
0,02
ю
??
ю
СО
! 140
200
0,062
0,05
0,037
0,025
235
ю
см
195
140
250
0,09
0,075
0,06
0,045
0,03
285
265
235
ю
ел
150
300
0,16
0,12
о
0,08
0,06
375
320
320
265 1
215
400
0,25
см
о
SI'O
0,125
о
495
440
375
320 I
235
500
СО
СО
о
СО
о
0,24
0,18
0,15
CN
О
1 595
545
ю
375
375
320
009


/. Воздуховоды
о
??
'¦*
о
о
g
СО
о
о
о
g
о
006
800
700
о
о
ю
400
о
о
ю
см
о
о
о
ю
8
3 /
со /ц
00
to
ю
со
см
о
f-
to
¦ч1
О)
о
см
1Л
,28
со
о
ю
660
о
ю
495
о
ТР
со
о
0,64
0,56
со
¦ч*
¦ч1
о
,32
см
| 885
775
о
о
to
545
о
¦ч1
о
0,81
0,72
0,63
-г
о
ю
о
,36
о
я
988
885
775
ю
г—
¦-о
545
о
о
о
со
о
ю
ю
о
¦ч1
о
??
о
1025
988
ю
00
00
1О
о
to
СП
о
о
со
0,99
0,88
0,77
to
,?
,44
о
о
г>
о
1025
988
988
in
о
??
i»
о
о
¦ч1
см
со
см
00
о
0,96
0,84
со
to
о
со
о
1
1200
1-1
О
?
1025
988
885
??
о
575
с
¦>
2
?"
1,56
СО
¦ч1
СО
со
1,04
?"
00
ю
1
а
1-1 I
1200
о
о
??
ООП
1025
988
ю
г~
1Л
о
to
-<
со
00
-
00
t?>
to
тР
"-*
1,26
со
00
сп
о
о
1
ю
??
сч | .
-'!
со
1325
г~.
о
О
ООП
1025
885
1?
m
?-
?с
CM
ю
rr>
оо
ID
Ю
§
3
?
in
О к
-О
ю
со
Vm
1325
о
о
о
со
ООП
1025
1025
ю
ю
г-
о
ю


382
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 161
Толщина и вес листовой стали для стальных воздуховодов
общего назначения
Диаметр воздуховода
круглого сечения или
размер большей стороны
воздуховода прямоугольного
сечения в мм
До 440
От 495 до 775
„ 885 , 1100
, 1200 , 1540
Толщина листа в мм
0,51-0,57
0,63-0,7
0,7—0,82
1
Вес 1 м? листовой
стали в кг
4—4,5
5-5,5
5,5-6,5
8
При централизованной заготовке отводы для стальных воздухо-
воздуховодов изготовляются с центральным углом 90, 75, 60 и 45°. Средний
радиус кривизны отводов 90° принимается равным 1.5D (где D — диа-
диаметр воздуховода).
При диаметре воздуховодов до 440 лш тройники и крестовины из-
изготовляются с центральным углом 30°, а при диаметре 495 мм и выше-
с углом 45°.
2. АНТИКОРРОЗИЙНЫЕ ПОКРЫТИЯ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ
Для воздуховодов, по которым транспортируется воздух с при-
примесью газов и паров, корродирующих сталь, рекомендуются следующие
антикоррозийные покрытия и материалы.
Мастика битуминоль применяется в качестве антикорро-
антикоррозийного покрытия для защиты от действия воздуха, содержащего
окислы азота, сернистый газ, пары аммиака, соляной и других кислот
при температурах от —20 до 60°.
Мастику битуминоль не следует применять при наличии в воздухе
примесей сильных окислителей (хромового ангидрида, тумана крепкой
азотной кислоты), а также органических растворителей (бензола, кси-
ксилола, толуола, уайт-спирита и др.)-
Бакелитовые лаки применяются в качестве антикоррозий-
антикоррозийного покрытия для защиты воздуховодов от действия паров кислот,
спирта (метилового и этилового), толуола и бензола. Бакелитовые лаки
применяются при температуре воздуха до 120°.
Перхлорвиниловые лаки, грунты и эмали. Пленка пер-
хлорвинилового лака не воспламеняется, не горит, морозостойка (до
— 40°), обладает стойкостью против большинства агрессивных сред
(кислых, нейтральных и щелочных) при температурах до 60°, стойка
против действия влаги, но неустойчива против хлорированных угле-
углеводородов.
3. ВОЗДУХОВОДЫ ИЗ ПЛАСТМАСС
? а о л и т. Пластическая масса, применяемая для изготовления
воздуховодов и вентиляторов, перемещающих воздух, загрязненный
парами или аэрозолями серной, соляной, кремнефтористо-водородной и


/. Воздуховоды
383
слабой (до 0,5%-ного раствора) азотной кислоты, а также парами бен-
бензола. При температурах до 120° фаолит стоек также в воздухе, со-
содержащем серьистый ангидрид, сероводород и хлор.
Фаолит нестоек в щелочах, сильных окислителях, броме, иоде,
ацетоне, феноле и спирте.
Листовой винипласт 10 применяется для изготовления
вентиляционных воздуховодов при температуре перемещаемой среды
от —5 до 60° в случаях, приведенных в табл 162
Таблица 162
Примеры применения листового винипласта
Наименование промышленных
предприятий
Характеристика агрессивной
среды
Травильные черного металла, аккумуля-
аккумуляторные зарядные станции, заводы серной
кислоты, прядильные цеха заводов искус-
искусственного волокна
Гальванические цеха, травильные не-
нержавеющей стали, травильные цветных
металлов, цеха заводов азотной кислоты,
серной кислоты (производство по камер-
камерному способу)
Хромировочные цеха, мастерские по из-
изготовлению препаратов из хрома, дубиль-
дубильные мастерские
Участки щелочных и промывных ванн
травильных цехов покрытий
Цеха заводов соляной кислоты, содовые
заводы, цеха заводов искусственных удоб-
удобрений, эмалировочные и лудильные м с-
терские, отбельные цеха красильно-отде-
лочных фабрик, цеха искусственной шер-
шерсти, обработки каучука, по производству
хлорной извести, мастерские отделки бу-
бумаги, литейные алюминия (участки рафи-
рафинирования литья)
Цеха уксусной кислоты, красильные
цеха и мастерские, производство линоле-
линолеума, производство ацетилцеллюлозы
Цеха шавки руд, содержащих серу
Суперфосфатные заводы
Воздух с примесью серной кисло-
кислоты в виде дисперсной фазы вместе
с парами воды и водородом, влзж-
ный воздух с примесью сероводо-
сероводорода, сероуглерода и др.
Воздух с примесью:
а) азотной кислоты в дисперс-
дисперсной фазе;
б) малых концентраций окислов
азота;
в) сернистого газа
Воздух с примесью хромового ан-
ангидрида, выносимого из ванн с па-
парами воды
Воздух с примесью раствора ед-
едких калия и натрия, выносимых
hj ванн с парами воды
Воздух с примесью хлористого
водорода, хлора сухого и влажного,
пыли хлорной извести
Воздух с примесью паров уксус-
уксусной кислоты
Воздух с примесью сернистого
газа и серного ангидрида
Воздух с примесью паров крем-
нефтористоводородной кислоты и
четырехфтористого кремния
Примечания. 1. В средах, содержащих ароматические углеводороды,
кетоны и азотную кислоту концентрацией выше 50%, винипласт растворяется
или разрушается.
2. При применении винипласта следует учитывать, что он относится к
полусгораемым материалам.


384
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 163
Толщина стенок винипластовых воздуховодов при температуре
перемещаемого воздуха до 40°
Диаметр воздуховодов
круглого сечения в мм
300
600
900
1200
1500
Периметр воздуховодов
прямоугольного сечения
в мм
До 1000
„ 2000
, 3000
, 4000
, 5000
, 6000
Толщина листового
винипласта в мм
1-2
2
3
4
5
6
4. ДРОССЕЛИРУЮЩИЕ У.СТРОЙСТВА
Дроссель-клапаны стальные неутепленные предназначены для уста-
установки непосредственно в воздуховодах. Управление клапанами осуще-
осуществляется с помощью секторной рукоятки или с помощью рычага и
тросов при расположении воздуховодов выше 2 ж от уровня пола.
Угол поворота клапанов составляет от 0 до 90°. Указатели открытия
располагаются через каждые 15°.
Диаметр круглых дроссель-клапанов принимается на 5 мн меньше
диаметра воздуховода, в котором они устанавливаются, а размеры
прямоугольных и квадратных клапанов — на 5 мм меньше размеров со-
соответствующих сторон (ширины и высоты) воздуховода.
Круглые дроссель-клапаны (рис. 241 и 242) рекомендуются для
установки в воздуховодах диаметром от 100 до 885 мм.
Таблица 164
Круглые дроссель-клапаны (по материалам треста
Сантехдеталь)
Обозначение
СТД-5011
СТД-5012
СТД-5013
СТД-5014
СТД-5015
СТД-5016
СТД-5017
Диаметр в мм
воздуховода
215
235
265
285
320
375
440
клапана
210
230
260
280
315
370
435
Прямоугольные дроссель-клапаны (рис. 243) рекомендуются к при-
применению в прямоугольных воздуховодах с размером большей стороны
до 600 мм.


/. Воздуховоды
385
Рис. 241. Круглый клапан
с секторной рукояткой
/ — звено воздуховода; 2 — сектор-
секторная рукоятка
Рис. 242. Круглый
клапан с рычагом, уп-
управляемый при помо-
помощи троса
/—звено воздуховода;
2 — трос
Квадратные дроссель-клапаны рекомендуются к применению в
квадратных воздуховодах размером до 500X500 мм По конструкции
они аналогичны прямоугольным клапанам (см. рис. 243).
Стальные неутепленные многостворчатые клапаны (рис. 244) ре-
рекомендуются к применению в прямоугольных воздуховодах площадью
сечения 0,7 м2 и выше.
jl •
?
Рис. 243. Прямоугольный дроссель-клапан с управлением
а - рукояткой; б — тросами; 1 — клапан в положении закрыто; 2 — трос 0 3 ИМ


386
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
По f-f
Рис. 244. Стальной неутепленный
многостворчатый клапан
Рис. 245. Стальной неутеп-
неутепленный секционный клапан
Рис. 246. Шибер
Стальные неутепленные секционные клапаны (рис. 245) рекомен-
рекомендуются к применению в круглых воздуховодах диаметром 1025 мм
и выше.
Шиберы, приведенные на рис. 246, рекомендуются для воздухово-
воздуховодов диаметром до 500 мм.


/. Воздуховоды
387
5. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Расчет сети воздуховодов заключается в определении потерь даз-
ления в сети при перемещении по ней определенного количества воздуха.
В практике наладочных работ при расчете воздуховодов встречают-
встречаются два случая:
1) задаваясь сечением (диаметром) воздуховода, определяют ско-
скорость воздуха и потери давления;
2) задаваясь суммарной величиной потерь давления (располагае-
(располагаемым давлением), определяют сечение воздуховода (например, при по-
постоянном числе оборотов вентилятора, установленного на одной оси
с электродвигателем, а также при естественной вентиляции, когда рас-
располагаемое давление определяется высотой вытяжной шахты и раз-
разностью температур).
Таблица 165
Допускаемые скорости воздуха в каналах и воздуховодах
при механическом побуждении
Наименование воздуховодов
Магистральные сборные канплы и воз-
воздуховоды
Ответвления
Вытяжные шахты . . ,
Допускаемые скорости воздуха
в м/сек в зданиях
вспомогательных
административных
5-8
1-5
4
производст-
производственных
5-12
2-8
4-6
Потери давления в воздуховодах определяются по формуле
H = Rl^-Z кг/мг (мм вод. ст.), A35)
где R — потери давлеьия на трение на 1 м воздуховода в кг/м2:
I — длина воздуховода в м;
? — потери давления на местные сопротивления в /сг/ж2.


388
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
4001
Расход бозауха ?
Рис 247. Номограмма
для расчета круглых
воздуховодов из листо-
листовой стали при расходе
воздуха
а—от 100 до 10 000 м$!час·,
б—от 10 000 до 200 000 ^З/чай
Примечание Потери
давления ^ даны для глад-
гладких воздуховодов из листо-
листовой стали
Росхпд Ооздцха L 6 м


/. Воздуховоды
389
Потери давления на трение в круглых воздуховодах, выполненных
из листовой стали, при транспортировании чистого воздуха при t=2Q° и
? =1,2 /сг/ж3 могут быть определены по номограммам (рис. 247, а а б).
Для других случаев на величину R, полученную по номограмме,
следует вводить поправочные множители:
а) при температуре воздуха, отличающейся от 20°, поправочный
множитель К\, значения которого приведены в табл. 166;
б) при транспортировании воздуха с примесью опилок и стружек —
поправочный множитель /С2= 1,02;
в) при воздуховодах, выполненных не из листовой стали, поправоч-
поправочный множитель /Сз на шероховатость воздуховодов, определяемый по
графику (рис. 248) с учетом высоты неровностей стенок h в мм соглас-
согласно табл. 167 и скорости движения воздуха ? в м/сек.
Таблица 166
Значения поправочного множителя Кг в зависимости от
температуры воздуха
Температура
воздуха в град.
Поправоч-
Поправочный множи-
множитель ??
Температура
воздуха в
град.
Поправочный
множитель ??
-30
1.1
35
0,97
-25
1,09
40
0,96
-20
1,08
45
0,96
-15
1,07
50
0,95
-10
1,06
60
0,93
-5
1,05
70
0,92
±0
1,04
80
0,9
5
1,03
90
0,89
10
1,0'.;
100
0,87
15
1,01
125
0,84
20
1,0
150
0,81
25
0,99
175
0,78
30
0,98
200
0,75
Потери давления на местные сопротивления определяются по фор-
формуле
A36)
где ?? — сумма коэффициентов местных сопротивлений.


390
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
15
1.5
1111
?
_LLLL
V
i
III1
/>
H' 1
'
— —*
——
где h-высота неровностей
? ми
и-скорость доздуха $ фен
—? —
1
!¦¦¦ **
дйличина кч
70
Рис. 248. График для определения поправки на шерохо-
шероховатость воздуховодов
Таблица 167
Высота неровностей стенок воздуховода
Тип воздуховода
Шлакоалебастровые короба
Шлакобетонные короба
Кирпичные каналы
Штукатурка по стенке
Высота неровностей
стенок в мм
1
1,5
2
10—15
Таблица 168
Коэффициенты местных сопротивлений для наиболее часто
встречающихся деталей воздуховодов
1. Вход в
стену
трубу, заделанную в
1
1
Ud
?
Ud
с
0
0,5
0,2
0,92
0,05
0,8
0,3
0,97
0,1
0,85
0,5
1


/. Воздцководы
Продолжение табл. 168
2. Вход в трубу, заделанную за-
заподлицо в стену
0,5
3 Вход в конический коллектор
l\d
I, -кскорости
в труде Vf
0,1
0,25
0,6
1
60
0,41
0,16
0,13
0,1
180
0,5
0,5
0,5
0,5
i. Вход в трубу с сеткой
FJF,
?, -к скорости
в труде Vt
Го — живое сечение
0,1
0,2
16
0,6 0,8
1,3 0,93
0,1
3,4
1,14
5. Вход через неподвижную жа-
люзийную решетку, установлен-
установленную в прямом канале
0,2
0,4
45
fK скорости б
канапе V;
Fo — живое сечение решетки
0,6
0,8
2,3
0,5
0,9 0,5


392 Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Продолжение табл. 168
6. Вход боковой в воздуховод че-
через первое отверстие
г * скорости I
Воздухойойе V,
FO — сечение отверстия
0,2
57
0,6
4,6
1,7
7. Вход боковой в воздуховод че
рез среднее отверстие
LJL,
0,1 I 0,3 I 0,5 I 0,1 | 0,3 I 0,5
ВХОД ?0
проход
0,1
0,4
0,8
-9,5
?? -к скорости 8 omSepcmuu Vo
1,'?скорости 6трубе Vi
1.4
0,9
1,4
1,3
0,1
0,2
-0,8
0,3
-5,6
—0,2
Вход через штампованный жа
люзийный клапан
/у/7,
0,1
0,2
0,3
0,5
0,8
t,t- к скорости 8 канапе И
Ро — живое сечение клапана
111
24
2,2
0,5
0,3
9. Проточная шахта с зонтом при
Hjd
0,1
2,63
0,3
1,53
0,5
0,7
1,31
1,15
1,06
1,06


/. Воздуховоды
393
Продолжение табл. 168
10. Приточная шахта с зонтом при
утолщенной входной кромке
5/d>0,05
h\d
0,1
2,13
0,3
0,95
0,5
J),75
0,7
0,65
0,6
0,6
IK Приточная шахта с диффузо-
диффузором и зонтом
H\d
0,1
0,3
0,5
0,7
1,32
0,6
0,41
0,29
0,35
0,25
12. Приточная шахта с жалюзий-
ной решеткой
— ширина решетки
bjh
0,6
l\h
0,25
2,6
l\h
3,9
2,8
2,2
13. Выход свободный из трубы
1,05


394
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Продолжение табл. 168
14, Выход свободный из трубы с
отводом
?
о
0,2
1
Значение ?0 при ljd
0 12L6
2,95
2,15
1,46
3,23
1,11
2,72
1,7
1,09
2,24
1,56
1,09
2,1
1,52
2,05
1,49
1,09
15. Выход из меньшего сечения в
большее и наоборот
?0 -к скорости б
шеи сечении ?0
Внезапное расширение
??????
0 0,2
0,4
0,6
0,8
1 0,64 0,36 0,15 0,04 О
Внезапное сужение нотокч
0,5
0,2
0,42
0,4
0,34
0,6
0,25
0,8
0,15
16. Боковой выход в воздуховоде
через последнее отверстие
2,5
17. Боковой выход в воздуховоде
через среднее отверстие
Выход
0,4
0,8
1,8 1,7 1,8 1,9 2,3 3
1,2
1,6
Проход
к сшости 8
~? скорости Smpytis Vt
0,4
0,06
0,5
0,01
0,6
—0,03
0,8
-o,c


/. Воздуховоды
Продолжение табл 168
18 Выход через неподвижную жа-
люзнйную решетку
DDOD!
????
спада
????
Fo -r^· живое сечение решетки
3-3,5
19 Выход из приточной тумбы
?
0,8
20, Вытяжная шахта с зонтом
2й~? \
¦d -—
Hid
0,2
2,3
0,4
1,3
0,8
1,05
21, Вытяжная шахта с диффузо-
диффузором и зонтом
H\d
0,2
1,3
0,4
0,7
0,6
0,6


396
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Продолжение табл 168
22 Круглый дифлектор ЦАГИ
0,64
23 Плавно суживающийся часадок
При «=7-15°
djD
0,5
17
0,7
4,4
1,05
24 Приточный насадок на опуске
FJF0
0,8
1,05
25* Приточный насадок Батурина
При а0
-<г
F
а—угол между направлением на-
насадка и направлением каса-
касательной к краю лопатки
60
Профилированные лопатки
1.4
Упрощенные лопатки
1,2
1,4
3,5


/. Воздуховоды
397
Продолжение табл. 168
26. Приточный насадок с тремя
диффузорами
«—1,1 d—*4
1,7d-
2?
27. Приточный насадок со щитом
(экраном)
О -е-
0,2
3,4
0,4
1,4
0,6-1
1,05
Колено квадратного и прямо-
прямоугольного сечений
Для квадратного
?°
«.
90
1,1
120
0,55
течения
135
0,35
150
0,2
При прямоугольном сечении значение
Со следует умножить на коэффициент ft:
?/?
0,48
0,33


398
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Продолжение табл. 168
29. Колено с закругленными кром-
кромками на повороте
5
-с
?
Для квадратного сечения
0,2 0,4 0,6
0,5
0,3
0,25
При прямоугольном сечении значение
Со следует умножить на коэффициент k,
принимаемый по п. 28
30. Колено 90° с направляющими
лопатками из листовой стали,
выполненными по дуге
rid,
0,1
0,35
0,24
0,2
0,3
0,2
Расстояние между лопатками
*,=· 0,67
? +1
1 +
к- 1
где k — цорядовый номер лопатки;
? — общее число лопаток
31. Отвод воздуховода круглого
сечения
При а=90°
Rid
0,75
0,5
0,25
0,15
При других углах ? значения С„ сле-
следует умножать на коэффициент кх
Значения k1
а°
а0
30
0,46
100
45
0,63
120
60
0,77
180
1,06
1,15
1,4


/. Воздуховоды
399
Продолжение табл 168
32 Плоский диффузор
?0- относится к скорости
ВозЬухв д Выхлопном от-
Йерстии вентилятора Уо
1\в
Значения ?0 при BJB
1,6
О,, 12
0,07
2,2
0,28
0,17
0,12
0,38
0,25
33 Конический диффузор
Коэффициент сопротивления ?0 опре-
определяется по формуле
lid
Значения к3 при а°
1,2
1,4
1,6
10
1,16
1,3
1,5
15
1 08
1,17
1,3
10
20
30
60
Зн тения С при FJF
1,25 1,5
0,03
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,04
0,05
0,07
0,12
0,07
0,07
0,11
0,16
0,29
0,09
0,11
0,18
0,29
0,52
0,11
0,12
0,22
0,36
0,65
0,12
0,13
0,25
0,41
0,74
34 Диафрагма с острыми краями
0,25
30
0,5
0,35
12
0,7
0,96
0,45
0,9
0,13


400
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сета
Таблица 169
Коэффициенты местных сопротивлений для вентиляционных тройников
и крестовин
1. Тройник на нагнетании
у .. отнесен к
*г> скорости vn
> ~ отнесен к
3 скорости v0
0,4
2,7
0,6
1,1
0,8
0,4
1,1
0,15
0,1
1,2
2. Тройник на всасывании
0,6
0,4
-1,
0,8
0,35
-0,7
0,2
1,2 1,4
0,1 0
0,1
0,25
1,6
0,35
Коэффициенты местных сопротивлений
определяются как для бокового отнетвле
ния:
на нагнетании по п. 1;
на всасывании по п. 2
4. Крестовина (на всасывании и
нагнетании)
Те же


/ Воздуховоды
Таблица 170
Величины скоростного давления -— при объемном весе воздуха
7 = 1,2 кг\м*
\
N
Целое
число
скорости
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
38
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
Десятая
часть
скорости ?
ч
\
0
0
0
0
1
2
3
3
4
6
7
8
10
12
3
5
7
9,
22
24,
26
9,
2,
5,
8,
1,
4,
8
0,(
,06
,24
,55
,98
,53
,2
,92
96
12
4
81
34
77
67
69
83
09
48
98
62
38
28
25
4
6
)
0,
0
0
0
1
1
2
3
4
5
6
7
8
10
12
13
15
17,
20
22
24
27
29
62
35
38,
1,
44,
8,
0,
000
,07
,27
,59
,02
,59
,27
08
02
07
24
54
96
5
17
9
87
9
03
31
72
26
9
64
56
55
7
9
3
0,
0
0
0
1
1
2
3
4
5
6
7
9
10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
32,
35,
38,
42
5,
8,
0,5
Скорость
0,3
Скоростно
002
,088
,296
,625
,07
,66
,35
,17
11
18
37
67
1
66
34
14
07
11
29
56
98
5
16
94
84
85
3
7
0,0054
0,103
0,324
0,66
1,13
1,72
2,43
3,26
4,22
5,29
6,49
7,82
9,26
10,82
12,51
14,33
16,26
18,32
20,5
22,8
25,22
27,76
30,43
33,22
36,16
39,2
42,3
5,6
9
0,
0
0
0
1
1
2
3
4
5
6
7
9
11
12
14
16
18
20
23
25
28
30
33
36
39,
42,
46
49,
воздуха ?
0,4
0,5
: давление
0096
,12
,25
,71
,18
,78
51
,35
32
4
62
94
41
69
52
45
52
71
03
48
03
7
5
44
5
7
4
0,015
0,138
0,382
0,75
1,23
1,85
2,59
3,44
4,42
5,52
6,74
8,09
9,56
11,15
12,87
14,7
16,66
18,75
20,93
23,27
25,72
28,3
31
33,8
36,75
9,8
3
6,3
9,7
в Mice к
0,6
в кг1
0,021
0,156
0,413
0,79
1,28
1,92
2,66
3,53
4,53
5,64
6,87
8,24
9,72
11,31
13,05
14,9
16,86
18,95
21,17
23,51
25,98
28,58
31,25
34,1
37,02
40,1
3,3
6,6
50,1
0,7
0,03
0,178
0,445
0,83
1,34
1,99
2,75
3,63
4,63
5,76
7
8,38
9,87
11,48
13,23
15,08
17,06
19,17
21,4
23,76
26,22
28,8
31,52
34,35
37,35
40,4
43,6
6,9-
50,4
0,8
3,039
0,198
0,476
0,88
1,4
2,06
2,83
3,72
4,74
5,88
7,14
8,52
10
11,65
13,41
15,27
17,28
19,38
21,62
24
26,48
29,08
31,8
34,68
37,65
40,7
44
47,3
50,7
0,9
0,05
0,221
0,513
0,93
1,46
2,13
2,91
3,82
4,85
6,00
7,27
8,66
10,18
11,82
13,58
15,46
17,47
19,6
21,86
24,24
26,72
29,36
32,1
34,98
37,95
41,05
44,3
47,6
51,1


402
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
II. ВОЗДУХОПРИЕМНЫЕ УСТРОЙСТВА
В зависимости от местных условий забор наружного воздуха мо-
может осуществляться через проемы ограждающих конструкций зданий
или через шахты.
Узел воздухозабора состоит из:
а) неподвижной жалюзийной решетки: деревянной (рис. 249) при
установке в деревянных переплетах или стальной (рис. 250) при уста-
установке в окнах со стальными или железобетонными переплетами;
Рис. 249. Деревянные жалюзийные решетки
б) утепленного клапана с рамой;
в) управления клапаном (блоки, лебедки и трос).
При расположении проемов для забора наружного воздуха у по-
пола в вентиляционных установках применяются деревянные створные
утепленные клапаны (рис. 251). В этих случаях открывание и закры-
закрывание створок осуществляется вручную. Створки закрепляются спе-
специальными зажимами на шарнирах.
Для регулирования количества приточного воздуха в проеме со
стороны вентиляционных камер устанавливаются деревянные створные
утепленные клапаны (рис. 252). Каждый из щести типов этих клапа-


//. Воздухоприемные устройства
403
Таблица 171
Деревянные жалюзийные решетки (см. рис. 249)
Тип
I
11
III
IV
V
VI
VII
VIII
IX
Живое сечение
В .4?5
0,16
0,26
0,36
0,37
0,57
0,79
0,43
0,68
0,93
Количество
перьев в шт.
12
18
24
24
36
48
28
42
56
Размеры проема в стене в мм
ширина
1000
1500
2000
1000
1500
2000
1000
1500
2000
высота
600
600
600
1200
1200
1200
1200
1200
1200
г·*- h—-пЬ-fa.
Тип I
Тип ?
¦360
Рис. 250. Стальные штампованные неподвижные
жалюзийные решетки
нов состоит из деревянной рамы 1, фанерного полотна клапана 2 и
рычажного устройства 3.
Для установки в вертикальных шахтах применяются перекидные
утепленные клапаны (рис. 253)


404
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 172
Стальные штампованные неподвижные жалюзийные решетки
для воздухозаборных устройств1 (см. рис. 250)
Тип
I
II
Размеры в мм
ширина
450
450
высота
?
580
490
h
540
450
Живое
сечение в м1
0,133
0,112
Количе-
Количество
перьев
в шг.
27
22
Вес в кг
3,44
2,94
1 Изготовляются заводами треста Сантехдеталь.
Г"
6}
Рис. 251. Деревянные створные утепленные клапаны
а — с одной створкой; б — с двумя створками
Конструкции створок приточных аэрационных проемов и значения
коэффициентов расхода, отнесенные к сечению соответствующих строи-
строительных проемов, приведены в табл. 37,


//. Воздухоприемные устройства
OS
is?
С;
Г
\ I
I
¦009
1


406
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 173
Деревянные створные утепленные клапаны для воздухозабор-
ных устройств (см. рис. 251)
Тип
клапана
I
11
III
IV
V
VI
Нужные размеры рамы
в мм
ширин А
690
1330
шо
1720
1330
1700
высота Б
1320
1000
1320
1320
1920
1920
Живое сечение
в мР-
0,62
0,9
1,2
1,49
1,86
2,21
Количество
створок в шт
1
2
2
3
2
4
Плоч
(\oi-i
Рис 253 Деревянные перекидные утепленные клапаны
Таблица 174
Деревянные перекидные утепленные клапаны для установки
в вертикальных вентиляционных шахтах
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Внутренние размеры
шахты в мм
ширина А
300
400
500
500
600
600
700
800
700
1000
длина Б
300
400
500
700
600
800
700
800
1000
1000
Площадь
сечения
в м2
0,09
0,16
0,25
0,35
0,36
0,48
0,49
0,ь4
0,7
1
Размер по-
полотна в мм
шири-
ширина
280
380
480
480
580
580
680
780
680
980
длина
280
380
480
680
580
780
680
780
980
980
Высота
установки
ролика В
в мм
300
400
500
500
600
700
600
800
700
1000
Общий
вес в кг
4,88
6,36
8,21
11,2
11,49
14,37
16,14
20,03
21,5
28,8


///. Устройства для выброса воздуха в атмосферу
407
III. УСТРОЙСТВА ДЛЯ ВЫБРОСА ВОЗДУХА
В АТМОСФЕРУ
1. ВЫТЯЖНЫЕ ШАХТЫ
При механическом побуждении высота вытяжных шахт принимает-
принимается из условия, чтобы загрязненный воздух не заносился ветром в от-
открытые окна соседних более высоких зданий.
При естественной тяге, кроме того, учитываются величина необ-
необходимого разрежения и требование предотвращения задувания шахг
ветром. Для этого необходимо, чтобы расстояние от шахты до более
высокого сооружения было не менее трехкратного превышения высокого
сооружения над уровнем выхлопного отверстия шахты
? обычных условиях при отсутствии специальных требований вы-
высота шахт над коньком кровли принимается равной 1 м.
При механическом или значительном тепловом побуждении вытяж-
вытяжные шахты заканчиваются зонтами (колпаками). Установка зонтов не
рекомендуется при незначительном тепловом побуждении, а также при
выбросе воздуха, загрязненного пылью и вредными газами.
Дроссель-клапаны, устанавливаемые в вытяжных вертикальных
шахтах, изготовляются аналогично дроссель-клапанам, устанавливае-
устанавливаемым в вертикальных приточных шахтах (см. рис. 253).
2. ЗОНТЫ НАД ШАХТАМИ
Круглые зонты (рис. 254) устанавливаются над шахтами кругл,, го
сечен* я.
Кеадратные зонты (рис. 255) устанавливаются над шахтами квад-
квадратного сечения.
Прямоугольные зонты (рис. 256) устанавливаются над шахтами
прямоугольного
Таблица 175
Основные размеры и вес круглых зонтов
№ зон-
зонтов
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Площадь
сечения
шахты
в мг
0,031
0,071
0,126
0,196
0,283
0,385
0,503
0,636
0,785
Раэгмеры в мм
D
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
350
540
720
900
1080
12Ь0
1440
1620
1800
И
80
120
160
200
240
280
320
360
400
/Л
65
100
130
160
195
225
260
295
325
Общий вес
в кг
2,16
3,8
5,87
10,8
14,34
17,86
26,66
31,75
37,13


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Рис. 254 Круглые зонты
a -Na 2, 3 и 4. б —№ 5. 6 и 7; 5 - № 8, 9 и 10
Таблица 176
Основные размеры и вес квадратных зонтов
зонтов
1
2
3
4
5
6
7
8
Площадь
сечения
Ш 1Х1Ы
в м2
0,09
0,16
0,25
0,36
0,49
0,64
0,81
1
А
300
400
500
600
700
800
900
1000
Размеры в
Б
540
720
900
1080
1260
1440
1620
1800
В
400
500
600
700
800
900
1000
1100
ММ
?
120
1Ь0
200
240
280
320
360
400
?,
90
120
150
180
210
240
270
300
Количест-
Количество лапок
на один
зонт в шт.
4
4
8
8
8
12
12
12
Вес в ? г
5,35
7,86
14, С9
18./7
25,02
36,07
42,8
50,34
Рис. 255. Квадратные зонты
а — план; б — разрез по /—/; / — лапки для зонтов № 6—8, 2 — лапки для
зонтов Л'г 3—5


/// Устройства для выброса воздуха в атмосферу
409
Таблица 177
Основные размеры и вес прямоугольных зонтов
зонтов
1
2
3
4
5
6
7
Пюшадь
сечения
шахты
в м2
0,12
0,15
0,24
0,40
0,48
0,60
0,80
Размеры в мм
А
400
500
600
800
800
1000
1000
ь
300
300
400
500
600
600
800
А,
720
900
1080
1440
1440
1800
1800
540
540
720
900
1080
1080
1440
В
400
400
500
600
700
700
900
500
600
700
900
900
1100
1100
?
160
200
240
320
320
400
400
/Л
120
150
180
240
240
300
300
Количест-
Количество лчпок
на один
зонт в шт.
8
8
8
8
8
12
12
Вес
в кг
8,57
10,58
13,91
25,01
27,57
38,33
44,15
Рис. 256. Прямоугольные зонты
? — план: б — разрез по /—/, 1 — лапка для зонтов № 6 и 7
3. ДЕФЛЕКТОРЫ
Дефлекторы применяются при отсутствии или недостаточности теп-
теплового давления. Они позволяют использовать ветровое давление.
В табл. 178 приведены технические характеристики наиболее рас-
распространенных круглых дефлекторов типа ЦАГИ (рис. 257).
Производительность дефлекторов ЦАГИ определяется по графикам,
приведенным на рис 258.


410
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
при учете одного ветрового давления — по ? рафику /;
при учете одного теплового давления — по графику 2,
при учете ветрового и теплового давлений — по графику 3.
Рис. 257. Дефлектор ЦАГИ
Таблица 178
Основные размеры и вес дефлекторов типа ЦАГИ *
№ дефлек-
дефлектора
3
4
5
6
7
8
9
10
Диаметры в мм
вытяжного пат-
патрубка Do
265
375
495
595
660
775
885
1025
наружного ци-
цилиндра D,.
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
Высота дефлек-
дефлектора ? ъ мм
510
680
850
1020
1190
1360
1530
1700
Вес
дефлектора
в кг
16,5
27,2
42
51
105
134.3
173,3
214
1 Изготовляются заводами треста Сантехдеталь.
Графики составлены при ?? =0,5 и 1 = 5 л (где Ж, — сумма
коэффициентов местных сопротивлений до патрубка; / — длина патруб-
патрубка в м).
Для значений ?? >0,5 полученные по графикам диаметры патруб-
патрубков следует умножить на поправочный коэффициент k, равный:
при ?? = 1 ...? = 1,06
?? =


///. Устройства для выброса воздуха в атмосферу
График 1
Графчх 2
4 >* *<Г **О " "¦* ^ **«Л ^-* «*·· т^. *·*«. *·«.
Произойдительность L б м!]ш Производительность L 6 м3/час
Графин ?3
О 1
h 5
Спорость ветра Щ ? м/сек
Произбодительность L б м3/час
Рис. 258. Графики для подбора дефлекторов ЦАГИ
Условные обозначения: г\,
скорость ветра; ? — тепловое давление; D—диаметр
патрубка
Пример. При заданных 1 = 5000 м3/час, ?=4 м/сек, р = 0,5 кг/м2 и
?? =0,5 определить диаметры патрубков дефлекторов.
Решение. 1. При учете одного ветрового давления по графику /
находим D=940 мм; принимаем ближайший больший размер ?>=
= 1000 мм. F
2. При учете одного теплового давления по графику 2 находим
D=840 мм; принимаем D = 900 мм.
3. При учете ветрового и теплового давлений по графику 3 находим
D=800 мм; принимаем ?> = 800 мм.
Ход решения указан на графиках пунктирными линиями.
Конструкции створок вытяжных аэрационных проемов и значена
коэффициентов расхода, отнесенные к сечению соответствующих строи-
строительных проемов, приведены в табл. 37.


412
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
IV. ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
1. НАСАДКИ ДЛЯ РАЗДАЧИ ВОЗДУХА С МАЛЫМИ
СКОРОСТЯМИ ПРИ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Трехдиффузорный насадок (рис. 259) обеспечивает быстрое зату-
затухание скорости воздуха и рекомендуется в тех случаях, когда требуется
раздать большое количество воздуха с малыми скоростями на рабочих
месгах при подаче сверху вниз через ограниченное число насадков.
Рис. 259. Трехдиффу-
Трехдиффузорный насадок
Таблица 179
Основные размеры и вес трехдиффузорных насадков
Размеры в мм
195
265
320
375
440
495
? \ D1
195
265
320
375
440
495
390
530
640
750
880
990
Общий вес в кг
2,9
4,6
6,5
8,3
11,3
13,8
Насадок со щитом поперек потока (рис. 260) создает рассеянный
поток воздуха. Его рекомендуют к применению там, где воздух дол-
должен подаваться в верхнюю зону во все стороны.
Конструкция насадка предусматривает возможность регулирования
расхода воздуха.


IV. Приточные насадки
413
Таблица 180
Основные размеры и вес насадков со
щитом поперек потока
Размеры в мм
Do
195
265
320
375
440
495
н 1 Dl
145
200
240
280
330
370
310
420
510
600
700
790
Общий вес
в кг
2,3
3,5
4,7
5,9
7,8
9,5
Рис. 260. Насадок со
щитом поперок пото-
потока
Трехсторонний прямоугольный насадок с полками (рис. 261) соз-
создает быстрое затухание скорости воздуха. Его рекомендуется приме-
применять для подачи рассеянного потока в нижнюю зону.
Таблица 181
Основные размеры и вес трехсторонних
прямоугольных насадков с полками
А>
215
285
375
440
495
'азмеры в мм
?
330
430
560
660
756
А
285
375
495
580
650
Общий
вес в кг
5,4
8,5
13,9
19,2
23,3
Рис. 261. Трехсто-
Трехсторонний прямо-
прямоугольный насадов
с полками


414
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 182
Основные размеры и вес трехсторонних насадков треста
Сантехдеталь
Обозначение
НВ-21
НВ-22
НВ-23
Внутренние размеры
присоединенного
фланца в мм
длина
373
385
397
ширина
386
410
435
Высот ?
насадка
в мм
459
695
926
Общее живое
сечение
решеток
в мг
0,375
0,582
0,78
Вес
в кг
11,7
16,7
22,1
Для предо г вращения эжекции в верхней части решетки в полости
насадка расположена отражательная стенка, выполненная в фор ле
пирамиды с прямоугольным основанием
Напольный трехсторонний насадок с полками (рис. 262) анало-
аналогичен по конструкции трехстороннему прямоугольному насадку с пол-
полками, но подвод воздуха осуществляется снизу. Насадок применяется
при подаче воздуха подпольными каналами.
Рис. 262. Напольный
трехсторонний наса-
насадок с полками
Таблица 183
Основные размеры и вес напольных
трехсторонних насадков с полками
№ насадка
1
2
3
4
5
Размер в мм
А
345
435
555
640
710
//
490
570
670
750
830
Общий
вес в кг
19
24,6
34,1
38,7
46
Для регулирования направления воздушных потоков при выходе
из вентиляционных отверстий применяются решетки с направляющими
лопатками Срис. 263).


IV. Приточные насадки
415
Г
L
Tun ph-iuph-2
Б -
По 1-1
Тип РН-3, РН-Ьи РН-5
Б
Рис. 263. Решетки с направляющими лопатками
Решетки устанавливаются в вентиляционных отверстиях или в
проемах ограждений зданий. Подбор решеток производится по
табл. 184.
Для возможности регулирования поворота лопаток решетки необ-
необходимо обеспечить свободный доступ к месту управления.
При подаче воздуха в кабины постов управления применяются
комбинированные воздухораспределители (рис. 264)
Таблица 184
Основные размеры и вес решеток
с направляющими лопатками
Тип
решеток
РП-1
РН-2
РН-3
РН-4
РН-5
Размеры в мм
А
310
110
410
обО
710
Б
400
500
820
420
1020
Живое
сечение
в м2
0,12
0,2
0,32
0,52
0,7
Общий
вес
в кг
7,21
9,81
15 14
21,88
26,52
Рис. 264. Воздухораспреде
литель ЛИОТ для комбини-
комбинированной подачи воздуха в
кабины постов управления
/ — подача воздуха при обще-
общеобменном способе; 2 — подала
воздуха при ниспадающем по
¦юье (через насадку из колец
Рашига): 3 — подача воздуха на
переднее остекление кабины


416
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
2. НАСАДКИ ДЛЯ ВОЗДУШНОГО ДУШИРОВАНИЯ
ФИКСИРОВАННЫХ РАБОЧИХ МЕСТ ПРИ РАЗВЕТВЛЕННОЙ
СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ
К этой группе относятся типовые душирующие патрубки без увлаж-
увлажнения (рис. 265, ? и б) и с увлажнением воздуха (рис. 2G6, ? и б), а
также душирующие патрубки ЛИОТ с поджатым выходным сечением
(рис. 267).
Рис. 265. Душирующий патру-
патрубок без увлажнения воздуха
для присоединения
а - к воздуховодам, прокладывае-
прокладываемым по стенам или колоннам по-
помещения, б — к подпольным вен-
вентиляционным каналам; / — возду-
воздуховод, 2 — шарнир, 3 — направляю-
направляющая решетка
Рис. 266. Душирующий патру-
патрубок с увлажнением воздуха
для присоединения
а — к воздуховодам, прокладывае-
прокладываемым по стена:.: или колоннам по-
помещения; б — к подпольным вен-
вентиляционным каналам-; /—воздухо-
/—воздуховод; 2 — шарнир; 3 — направлян?-
щая решетка


IV. Приточные насадки
417
Таблица 185
Основные размеры и вес типовых душирующих патрубков
(см. рис. 265 и 266)
Мсфка патрубка
ДП-1 и ДП-6
ДП-2 и ДП-7
ДП-3 и ДП-8
ДП-4 и ДП-9
ДП-5 и ДП-10
Размеры в мм
А
270
355
355
570
615
Б
400
500
820
820
1020
в\
310
410
410
660
710
Живое
сечение
в м2
0,12
0,2
0,32
0,52
0,7
Общий вес
в кг марок
ДП-1-
ДП-5
17,7
23,1
32,9
44
52
ДП-6-
ДП-10
18
24,2
32,9
46,3
54,5
1 1
^?^—
//
?
—'
/ \
-У
Рис 267. Душирующий патрубок ЛИОТ с поджатым выход-
выходным сечением
/—выходной насадок: 2—колено; 3 — направляющие лопатки.· 4 —
поворотное устройство для изменения направления потока в веотикалд,-
ной плоскости; 5 — поворотное устройство для изменения направления
потока в горизонтальной плоскости


418
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Душирующие патрубки систем приточной вентиляции предназна-
предназначаются для создания на отдельных рабочих местах нормальных усло-
условий воздушной среды (температура, влажность, подвижность воздуха
и допускаемая концентрация газовых вредностей).
Душирующие патрубки с увлажнением воздуха применяются при
значительном тепловом облучении рабочих мест. Распиливание воды
для увлажнения воздуха производится пневматическими форсунками
типа ФП-1 и ФП-2, устанавливаемыми по одной в типовых патрубках
ДП-1, ДП-2, ДП-6 и ДП-7 и по две в патрубках остальных марок.
Данные для душирующего патрубка ЛИОТ с поджатым выходным
сечением приведены в табл. 186.
Во всех приьеденных душирующих патрубках имеются поворотные
шарниры, позволяющие регулировать направление воздушного потока
в горизонтальной плоскости. Для регулирования воздушного потока
в вертикальной плоскости в патрубках типа ЛИОТ используется вто-
второй шарнир, а в типовых патрубках — решетки с направляющими ло-
лопатками.
Таблица 186
Основные размеры душирующих патрубков ЛИОТ (см. рис. 267)
Живое сечение в м*
0,196
0,332
0,503
0,785
1,13
Размеры в мм.]
d
500
650
800
1000
1200
А
950
1235
1520
1900
2 280
Б
1240
1470
1720
2 220
3140
Расчет душирующих патрубков производится по номограммам, при-
приведенным на рис. 268—271.
В номограммах приняты следующие условные обозначения;
L — производительность патрубка в м?/час;
? — расстояние от выходного сечения патрубка до рабочего ме-
места в м;
??— диаметр активной части струи на рабочем месте в м;
??—средняя скорость воздуха на рабочем месте в м/се,<;
?0—скорость выхода воздуха из патрубка в м/сек;
? — безразмерный коэффициент, равный
*и *? "п *х
где tn
in — tQ kn—&0'
температура воздуха, окружающего струю, выхадядиую, из
патрубка;


IV. Приточные насадки
419
tx — средняя температура воздуха на рабочем ли ге;
t0— температура струи в выходном отверстии патрубка;
kn — концентрация вредных выделений в воздухе, окружающем
струю, выходящую из патрубка, в мг/л или г/м3;
kx — средняя концентрация вредных выделений в воздухе на рабо-
рабочем месте в мг/л или г/м5;
&о — концентрация вредных выделений в выходном отверстии пат-
патрубка в мг/л или з/ж3.
1000
V
OS
07
??
0,3
3000
?ооо
1000
0
Рис. 268. Номограммы для расчета душирующих патрубков
а — типов ДП-1 и ДП-6; б — типов ДП-2 и ДП-7
Пример. При заданных х=2 м и vx = 3,5 м/сек определить L, щ,
dx и ? (см. рис. 268, б).
Решение. Проводим вертикаль через абсциссу х—2 м. От точ-
точки / пересечения этой вертикали с кривой ? проводим направо горизон-
горизонталь, которая пересечет ось ординат в точке я=0,46. От точки 2 пере-
пересечения вертикали с линией 0^=3,5 м/сек проводим налево горизон-
горизонталь, пересекающую ось ординат в точке ио=9,2 м/сек и L = 3600 м3/час.
От точки 3 пересечения вертикали с линией dx проводим вправо гори-
горизонталь, пересекающую ось ординат в точке 6^=1,16 м.
Пример. При заданных dx =2,44 м и vx=3 м/сек определить
L, щ, ? и ? (см. рис. 269).
Решение. Проводим горизонталь через ординату d^=2,44 м.


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
шоп
? ООН
13000
17000
noon
10001
? 9000
^ 5000
4:3 ? ооо
6000
5000
шо
3000
7000
woo
о
u— vt-- Щм/'сек
-12
^2
Л
-W
?
'8
?
.3
-2
.1
j
//
///
Vr
//
' / /
/У
у ,
у
/
//
/j
(/
О)
у/
/
/ J
V
^ /*
/
/
/ J
/
/
/ /
/
у
/
-—
>
ZL
j
/ /
/
/t
ZL
/,
72.
7—
у/
X
—-J
7-
/
/
/
7
.
/
/
/
/
t /
/ /
/ \+ /
/
/
у_\
/
У
/
У
у
уУ^
уМ **
7
>
/
/ ft
/ ~)
/
у
/
у/
У
^*
¦ з
г
У
* /
/
г /
/
?
/
у
У
/
/
V
?.
<\
уУ
у^
>
/
.
/
у
У
·
—?
28
??
2.4
7,7
?
18
с
1.6 г
¦о
1. <· -сзх
1?
0.8
06
0 и
0?
0
1.0 1,5 7.0 2.5 3,0 3 5 h 0 О 5 0 5 5 6 0
х 8 м
Рис. 269. Номограмма для расчета душирующих
патрубков типов ДП-3 и ДП-8


IV. Приточные насадки
?????
15000
1UO0O
13000
12000
1W00
g WOOD
^ 9000
"* 8000
7000
6000
5000
kOOO
3000
2000
1000
о
Рис 27С
•~-.Vea Wn/сек
-8
~ 1
-6
-5
k
0
-2
/
у
У
/
у
у
,У
«——¦
II -
)
у
г
у
у
У
У
у
'У
\
.—~"
———¦
/
г
/
/ i
/ /
/ /
/
/
/ /
у
~-У.
У
—-—·"
г/
/
/
/
/
/ J
/J
?:
уУ
/
у
/
/
/
/
/
/
/ у
у
у^
у
f
/
2
/
^~
у
/
Г
I
j
/
?
/
/
А/
s
У
У
у-
/
/
• у
у
>
у
у
/
/
/
/
/
у
/
у
у
^—-
У
у-
3.2
3
1.8
2.6
Ik
12
2 с
1.8 ^
1,6 ~Ъз*
1.2
1
0,8
??
ол
02
п
12 3 k 5 ?
X 6 ?
) Номограмма для расчета душирующих патрубков
типов ДП-4 и ДП-9


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
71DD!)
20000
19000
18000
?000
16000
15000
iuooo
13000
17000
I 11000
* 10000
~" 9000
8000
7000
6000
5000
hOOO
3000
2000
woo
?
Рис. 271.
jsV0-- 9н/оеи
_
-
=7
_
-6
-
4
2
/
У
/
/
'
у
у
у
У
jy
у
?/
у'
"
. »
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/ /
/
/
/ у
/
/
/
у
J
/
у
у,
У 1
у
у
—--
/
/
/
/
/
г
/
/
/
/
г
j
у
/ *
/
J
у
У
Xl
7 j
/
/
/
/
/
/
/
у
/
у
у
' /
/
у
У
f
/
/
/
у
J
(
/
/
/
у
у
у
/
/
у
у
?
/
/
/
У
/
у
у
V
у
/
У
\~J—
/
/
/
у
у
А
/
у
у
уУ
—·-
? ~.
У
/
/
>
'У
/
\р
\^
05
/
г
/
'
-у-
/
Л-
"^—
3
г ?
2Л с
2.2 *
чэ
? О
iff
?,2
1
0,8
0.6
0.U
0,2
?
1 1.5 2 2.5 3 3 5 1» if,5 5 5,5 6"
1 b и
Номограмма для расчета душирующих патрубков
типов ДП-5 и ДП-10


IV. Приточные насадки 423
Через точку / пересечения этой горизонтали с линией dx проводим
вертикаль вниз. Она пересекает ось абсцисс в точке *=4,5. От точки 2
пересечения вертикали с линией vx=3 м/сек проводим налево гори-
горизонталь, которая пересекает ось ординат в точке L — 114Q0 м3/нас и
ио=1О,9 м/сек Через точку 5 пересечения вертикали с кривой я прово-
проводим направо горизонталь, которая пересекает ось ординат в топке
?=0,33.
Примечание. Величиной dx следует задаваться по условиям
производства, но рекомендуется принимать ее равной не менее 1 м
Пример. При заданных vx =4 м/сек\ ?0=20°; / п =30°; tx = 25°
определить L, Vq, ? и dx (см. рис. 270).
tn— tx 30 -25 п г
Решение. Определяем величину п— -~ =—¦——=0,5.
Гп — ?? ??—??
Проводим горизонталь через правую ось ординат в точке 0,5 и через
точку / пересечения этой горизонтали с кривой ? проводим вертикаль,
которая пересечет ось абсцисс в точке х=3,75 м и линию dx —в точке 2.
Через точку 2 проводим направо горизонталь, которая пересекает
ось ординат при значении dx—2,2 м. Вертикаль, проходящая через
точку 1, пересекает линию ? Х—А м/сек. в точке 3. Через последнюю
проводим налево горизонталь, пересекающую ось ординат в точке
1=16100 м3/час и ??=9,6 м/сек.
3. УСТРОЙСТВА ДЛЯ ВОЗДУШНОГО ДУШИРОВАНИЯ ПРИ
СОСРЕДОТОЧЕННОЙ ПОДАЧЕ ВОЗДУХА
Сосредоточенное душирование рабочей зоны обеспечивает нормаль-
нормальные метеорологические условия на значительных площадях помещелия
К устройствам для сосредоточенного душирования рабочей зоны
относятся аэраторы и специальные насадки большой производитель-
производительности для подачи наружного воздуха.
1) Аэраторы
Аэраторы работают на рециркуляционном воздухе с водораспыле-
нием или без него. Одним из распространенных типов аэраторов яз-
ляегся аэратор типа ПА-11 (рис. 272,), применяемый главным обра-
образом в горячих цехах металлургической промышленности.
Характеристика аэратора типа ПА-11
Рекомендуемое давление воздуха 2,5—3 ати
Расход сжатого воздуха 20 кг/час
Расход воды 30 л/час
Дальность действия аэратора ... 20 м
Мощность электродвигателя . . . 4,5 кет
Число оборотов электродвигателя 1450 об/мин
Производительность вентилятора 20 тыс. мъ\час
Общий вес аэратора 55,5 кг


424
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Рис. 272. Аэратор типа ПА-11
а — разрез; б — вид по стрелке А; / — обечайка; 2 — конфузор с направля-
направляющими лопатками; ? — пневматическая модифицированная форсунка типа
«Котлотурбины» № 3; 4 — трубопроводы; 5 — крепление фоосунки
2) Насадки для сосредоточенного душирования
рабочей зоны
Насадка для сосредоточенной подачи наружного воздуха исполь-
используются с целью воздушного душирования рабочих проходов и одновре-
одновременно для общеобменной вентиляции. Общий вид одного из типов та-
таких насадков, установленных на промышленном предприятии, приве-
приведен на рис. 273.
Длина рабочего прохода, обслуживаемого одним насадком, может
достигать 50 м.
Расчет душирующих устройств с сосредоточенной подачей наруж-
наружного воздуха производится по методу, предложенному инж. И. М.
Вайнтрауб, по номограммам, приведенным на рис. 274—277.


IV. Приточные насадки
425
Рис. 273. Патрубки для сосредоточенной подачи наоужного
воздуха, установленные в промышленном предприятии
В номограммах приняты следующие условные обозначения:
1\ — расстояние по горизонтали от начала душируемого уча-
участка до приточного насадка в м;
А — длина душируемого участка в м;
? = — коэффициент равномерности распределения скоростей воз-
umax
духа по душируемому участку, равный отношению пре-
предельно допустимой минимальной скорости к предельно до-
допустимой максимальной скорости воздуха в рабочей зоне;
В — ширина душируемой рабочей зоны (прохода) в м;
? — угол наклона приточного насадка к полу в град.;
а — коэффициент турбулентности воздушной струи;
h — высота расположения приточного насадка над рабочей зо-
зоной (высота рабочей зоны принимается на уровне 1,5 м
от уровня пола) в м;
d0 — диаметр круглого или эквивалентный (по скорости) диа-
диаметр прямоугольного выходного сечения душирующего на-
насадка в м;
L — количество воздуха, подаваемого душирующей установ-
установкой, в м3/час;
с — больший размер выходного сечения прямоугольного на-
насадка в м;
Ь — меньший размер выходного сечения прямоугольного на-
насадка в м;


Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
Рис 274. Номо-
Номограмма для опре-
определения горизон-
горизонтального расстоя-
расстояния от начала ду-
шируемого участка
до приточного на-
насадка
Пример. При задан-
заданных А = 25 м и ? =
=, 0,5 по ходу стре
лок 1—2 определяют
/, = 5,15 м
6 W 11* 18 27 26 30 3U 38 U2 UB 50 fl д м


IV. Приточные насадки
427
Рис. 275. Номограмма
для определения высоты
расположения приточно-
приточного насадка h над уров-
уровнем рабочей зоны A,5 м
от пола)
Пример. При заданных ?>=
= 18.8° (tg ?= 0.34); а =
= 0,1. А = 25 м и р= 0,5
по ходу стрелок 1—3—3-*4
определяют h — 2,8 л


428
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
fish's
X
? ? s
is·
? ?
2 н
f
s
s
<ч ч d к
c_ c? и с
$Я
s. i
E b
ач:
ч
ч
ч,
, ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
"ч
ч
?
«V
>р
ч
1
ч
ч
гч
ч
4J
"
ч,
ч
ч
ч
ч^
ч
41
ч
?-
к"
.
ч
г
ц
?
?
л
-о
4i
ч
nI
ч
ч
>
"?
ч
/-
Ю
ч
">ч
'Jf-
ч
ч
ч
4-
Чч
Ч| >
&
<?
ч.
ч.
ч
*ч
ч
к
ч
\
ч
ч
ч
ч
ч
ч
4
ч
ч
41
г·
2
у·
7
7
?
г*
7
ч
ч
ч
ч
s
ч
IV-
>^
si
ч
ч
L,
к
ч
К
ч
ч
ч
ч.
ч
ч
ч
ч
к
ч
ч
\<
t
У
ч
¦
ч
4
ч
ч
ч
ч
у
У
/
/
/
у
у
ч
ч
ч.
к
ч.
Ьч>
к
ч.
ч
Чч,
ч.
>ч,
ч
ч
у\
У
у
/
t
у
у
у
ч
ч
ч,
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
к.
ч
ч
ч
к
к
ч
к
к,
у
у
у
ч
ч
ч
ч^
4
4
Ч
4
ч
ч
ч
о
с;
*
ч
ч
ч
ч
s
Чч_
ч
ч
ч^
-^
s
ч,
ч^
> «
>-«
/
/
f
/
Ч
s
ч
ч
S
ч"
ч
ч
к
ч
ч
ч
ч
к
ч;
о
2
7
1
ч
к
ч
[Ч
ч
ч
ч
ч
ч
'
t-
с
//
/
?
/
/
l(
I
ч
4
к
ч
ч,
ч
4
ч
Чч,
ч
ir
к«
?
V
/
/
/
It
?
ч
ч^
*·"
ч;
'ч
ч
F4
"ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч:
ч
ч
ч
ч
ч
4
4
Ч|
ч,
ч
ч
"·
ч
ч
ч.
ч,
к.
к.
ч
ч
ч
ч
ч
ч
*
ч
Ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
2
2
7
Ъ
т_
4
Vi
'А
jj
?
ч
f
S Э· 5* ""^
% ? S SS'sss*^
J
у
у
у
у
у
у
ч
ч
у
у
у
у
у
у
у
\
у
у
У
у
у
/
у
/
/
у
\
ч,
у
/
/
/
у
/
/
/
у
\
s
J
у
/
у
у
у
у
у
у
ч,
ч,
ч.
у
у
у
у
у
у
у
у
у
ч
s
ч,
у
у
у
у
у
у
/
/
у
у
г
\
s
\
ч,
^
у
у
/>
у
у
у
/
у
у
у
у
N
ч
ч
к
ч
ч.
/
у
у
У
у
</
у
/
/
/
у
у,
*А
у
у
\
N
1
S,
s
s
у
у
у
у
у
/
/
у
у
yt
'у.
у
7
у
ч
N
ч
ч_
*
ч
s
ч,
у
у
у
у
у
/
у
у
у
У
N
S
N
N
ч,
ч,
7-

у
у
/
у
/
/
/
у
/у
у
У
\
\
\
N
S
к
Ч,
?
S
/Л
у
7
/
у
у
7.
7
/
/
/
4
s
Ч
N
N
N
\
у
7
7
У
7
Of/
7р>
/
/
у
у
у.
у
/
/
Ч
s
ч,
N
N
ч,
/
у
у
у^
?
у
/
/
у
Ч
ч
s
S
ч
s
N
ч
ч,
ч,
/
?
?
/
К
у
у
/
/
/
/
/
У
>к
у
/
у
\
ч
ч]
\
ч
\
ч>
к
ч,
\
/
у
/
/
ч
ч
ч
\
ч,
ч
ч_
ч
с
Ч
/
/
71
/
/
у
у
к'
г,
у
у
у
у
7
?
у
у
/
/
V/
/
N
ч,
ч
ч
S
ч
ч
ч,
к
ч
ч
7
У
у
*~
/
/
у
у
/
/
А//
ч
ч
ч
\
ч
ч
ч,
ч
<<
ч
к
,
ч
'77,
\
\
\
ч
\
ч,
/
/
/
/
~у
у
/
/
/
/
<
/
/
у
у
%
ч
\
ч
ч
N4
'к
N
к
Ч
ч
N
s
ч
у
t
7
/
/
/
у
А
/
/
у\
*
у^
У
у
ч1*
ЧЧ
V
4
ч
к
ч
ч
к
ч
ч
у
у
А
/
/
А
А,
у.
у
V
А
,
/
/
у
у
А
/
7
V.i
у
у
у
к
S
Чч
ч.
ч
ч
N
N
к
ч
ч
s
ч
ч
/
/
/
/
/
/
у
А
А
у,
'у,
/
у
у
у
|
?
К
N
к
ч
к
N
к
к
ч
у
у
у
у
у
/
*~?
/,
'yt
у
у
у
?
к
N
\
ч
ч
к
ч
ч
N
ч
у
у
у
у
/
/
/
/
чк
<J
\
ЧЧ
чч
\
ч
ч
ч
ч
ч
s
ч
ч
ч
ч,
ч
/
/
/
/
/
/
/
f/
у
/
/
/
4s
?
ч.
\
ч,
N
ч,
ч·
ч
ч,
ч
^
ч,
\
\
/
/
t
/
А
у
/,
/
/
/
у
А
1к
кЧ;
41
А,
Ч'
к
N
ч
ч
к
N
ч
ч
ч,
ч
ч
ч
у
/
/
А
/
у
у
у
у
is,
кЧ^
чЧ
sj
ЧЧ
ч
ч
ч
ч
ч
,
ч
ч,
ч,
ч,
\
/
7
/ /
У /
/ /
у /
/у
' /
//
7 /
у
СП
¦чЧ
кЧк4
ч\\
ks
?4
??
ЧЛ
ч s
ч
4s
4s
4s
s
ч
sT
/
/
/
' /
V
'/
чч^
s\4
к ч
л
л
\
s
sk
s4
sk
4^^


IV. Приточные насадки
429


430
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Область применения подобных систем определяется расположением
технологического оборудования, которое не должно находиться на пу-
пути воздушных струй, а также распределением вредностей по высоте
помещения.
Чем менее равномерно распределяются производственные вредно-
вредности по высоте помещения и, следовательно, чем меньше коэффициент тп
(см. стр. 131), тем равномернее должно быть распределение скоростей
воздуха на душируемом участке (тем больше должно быть значение
коэффициента ? ). Поэтому сосредоточенную подачу следует применять
при
. По этим же соображениям скорость выхода воздуха из
\-\-tn
насадка должна приниматься равной
1 -\-т
1 — т
Подвижность воздуха и коэффициент равномерности распределе-
распределения скоростей воздуха по душируемому участку определяются в зави-
зависимости от температуры воздуха и интенсивности теплового облучения
в рабочей зоне.
График для определения подвижности воздуха ? в рабочей зоне
в зависимости от температуры ??.3 и интенсивности теплового облу-
облучения приведен на рис. 278.
({> 3 кол /см1пин
? 0,75-1
15 16 П 18 19 20 ?1 П ?Э Ik ?5 ?б И 28 29 30 31
Температура воздуха S райояеа зоне tp}
Рис. 278. График для определения подвижности воздуха
в рабочей зоне
Пример. При заданных t — 21° к q = 1—3 кал1см? мин по ходу стрелок
определяем ?,,„„ = 2,2 м/сек; ? „ . = 4 м/сек и р= 2,2: 4 = 0,55


IV. Приточные насадки
431
При выборе конструкции приточных насадков коэффициент тур-
турбулентной структуры воздушной струи а принимается по табл. 187.
Таблица 187
Коэффициенты турбулентной структуры струи
Вид приточного насадка
Значения
коэффи-
коэффициента а
Сопло с поджатым выходным сечением ¦
Цилиндрическая труба . · . . . .
Труба с мелкой решеткой, занима ицей половину сечения ....
Труба прямоугольного сечения
Патрубок Батурина
Спрямляющая решетка непосредственно 3J осевым вентилятором
Подвижная жллюзийиая решетка
Лопатки Прандтля при повороте сгруи н ? 90°
Редкая сеткэ з! осевым вентилятором в коротком патрубке (дли-
(длиной 0,5 d)
0,07
0,08
0,09
0,1
0,12
0,12
0,16
0,2
0,24
Угол наклона ? оси струи к полу для наиболее распространенно-
распространенного насадка с коэффициентом а=0,1 определяется в зависимости от
заданных коэффициента равномерности ? и отношения ширичы души-
В
руемого участка к его длине — (табл 188).
А
Таблица 188
0
0,
0,
0,
0,
о,
,3
025
033
034
056
072
В
Значения ~~~
0,4
0,038
0,052
0,056
0,08
0,105
при
0
0,
0,
0,
0,
0,
величине
,5
058
076
082
115
145
0
0,
0,
0,
0,
0,
р.
,6
09
115
126
164
192
равной
0,7
0,137
0,17
0,187
0,234
0,250
0
0,
0,
0,
0,
0,
,8
218
267
297
343
352
Угол на-
в град.
0
10
20
30
45
0
0,
0,
0,
1
176
364
577
Если при принятой величине ? заданное отношение
В
необх
выходит за пределы значений —— соответствующей вертикалььой гра-
фы табл. 188
?? А Лабл]
1И определенный по этой таблице угол на-
наклона ? не удовлетворяет местным условиям, то следует применить
насадок с другим коэффициентом турбулентной структуры струи с Учи-


432 Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
тывая, что изменение величины коэффициента а прямо пропорциональ-
но изменению отношения —, требуемое значение этого коэффициента
А
анеобх определяется из формулы
А 'необх
^необх —
D
А /табл
Пример. При заданных ? =0,5 и \~Г) =0,098, при угле не
\ А /необх
более 20° определить необходимый тип насадка.
Решение. По табл. 188 этот угол может быть обеспечен при
4~-0,082.
А
Необходимый тип насадка должен обеспечить коэффициент турбу-
турбулентности струи, равный
Янеобх = 0,1 ? — 0,12.
Максимальная и минимальная температуры воздуха (tma% и tm\n),
а также максимальная концентрация газовой вредности (femax) на Ра"
бочих местах душируемого участка определяются по следующим фор-
формулам:
'тах^п-—(*п-*о); A37)
*mln='n-—(*п-*о); A38)
vo
km**=ku- — (kn-k0), A39)
где tn = —р·3· в·-3-—температура воздуха помещения,
подсасываемого струей (t 3 и tB 3 —
соответственно температуры воз-
воздуха в рабочей и верхней зонах);
k
= ?
k з + К
—концентрация газовой вредности в воздухе, подса-
подсасываемом струей;
t0 и k0 ~ соответственно температура воздуха и концентрация
вредности в нем на выходе из насадка.


V. Укрытия и местные отсосы
433
V. УКРЫТИЯ И МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
I. ВЫТЯЖНЫЕ ЗОНТЫ
Для улавливания потоков газов легче окружающего воздуха над
горнами, у проемов печей, над ваннами с паровыделениями и др.
устанавливаются вытяжные зонты. Всасывающее сечение зонта при-
принимается геометрически подобным поверхности источника вредных вы-
выделений. Для полного улавливания зонтом факела с вредностями не-
необходимо учитывать подвижность воздуха в помещении, где установ-
установлен зонт. Обычно в цехах подвижность воздуха ?? колеблется в пре-
пределах 0,1—0,3 м/сек.
Влияние подвижности воздуха при
известной скорости ?? его движения
в помещении может быть прибли-
приближенно определено по графику (рис.
279), составленному для зонтов с
центральным углом раскрытия о< 60°
в безразмерных координатах ??/?0
и h/a (где vo — средняя скорость в
приемном сечении зонта в м/сек;
h — расстояние от приемного сечения
зонта до рассматриваемого сечения
в м; а — наименьшая сторона зонта
в м).
Этот график позволяет определить
взаимное положение источника выде-
выделения вредностей и зонта. Так, на-
например, если источник находится на
расстоянии а/2 от зонта, т. е. h/a —
=0,5, то при Уп/^о==О,3 граница ис-
источника вредностей должна находить-
находиться в точке /. Если бы источник на-
находился на расстоянии а, т. е. h/a~\,
то при ип/Ро = О,3 (точка 2) зонт ока-
оказался бы неэффективным, так как
точка 2' находится правее точки 2
Зонт окажется эффективным при
?015
.1.5
-/.75
Рис. 279. График для опре-
определения эффективности ра-
работы зонта с учетом по-
подвижности воздуха в поме-
помещении
Высоту подвеса зонта из соображений удобства выполнения про-
производственных операций выбирают обычно в пределах 1,6—1,8 м от по-
пола. Для случая расположения зонта в виде козырька у проема печи
(рис. 280) высоту подвеса принимают на уровне верхней кромки печ-
печного проема. Для увеличения емкости зонта высоту его вертикального
борта hi следует принимать в пределах 100—300 мм.
При установке зонта-козырька для улавливания вредных газоч,
вырывающихся из открытого проема в вертикальной стенке печи (см
рис 280), следует принимать:
минимальную ширину зонта


434
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
вылет козырька
A40)
A41)
где ап и Ап— ширина и высота проема в м;
с — ширина козырька в м;
I — вылет козырька в м;
А — коэффициент, который в зависимости от высоты проема
принимается равным:
при hn = 0,2 м.. .А = 1;
, /гп = 0,4 . ...Л = 1,1;
. ?? = 0,6 , ...Л = 1,2,
k — коэффициент, принимаемый по табл. 189.
Таблица 189
Значение коэффициента k в формуле A41)
Избыточное
давление
в печи
в /сг/??2
0,5
1
2
Расстояние h от
0,2
0,4
0,55
0,7
0,4
0,53
0,7
0,85
нижней кромки зонта
0,6
0,62
0,75
1.1
0,8
0,69
0,85
1,2
1
0,76
1
1,3
до низ]
1,2
0,82
1,1
1,4
проема
1,4
0,87
1,15
1,5
в м
1,6
0,92
1,2
1,6
Примечание. Зонт-козырек следует устанавливать возможно ниже
с тем, чтобы значение h приближалось к значению /гп .
Размер стороны всасывающего сечения зонта с боковым отсосом В,
изображенного на рис. 281, определяют из выражения
В = Л,+ 0,8 Л, A42)
где bo — соответствующая сторона перекрываемой поверхности в мм;
h — расстояние от перекрываемого оборудования до приемного
отверстия зонта в мм.
Для круглого зонта соответственно
где do — диаметр перекрываемого оборудования в мм
В случае конструктивных затруднений при проектировании зонтов
с углом раскрытия ?<^60° допускается увеличение угла ? до 90°.
Объем воздуха, удаляемого зонтом, определяется из выражения
L = 3600 vF мэ/час, A43)
где ? — скорость воздуха в приемном отверстии зонта.


V. Укрытия и местные отсосы
435
?/
-«г
г
-с;
?
с:
Рис. 280. Зонт-ко-
Зонт-козырек у проема
печи
Рис. 281 Зонт с боковым
отсосом
Скорость воздуха ? в приемном отверстии зонта принимается сле-
следующей:
При отсосе вредностей:
нетоксических (тепло, влага)
токсических для зонтов:
открытых с четырех сторон .
. трех
одной стороны
0,15—0,25 м/сек
1,05-1,25 .
0,9 —1,05 ,
0,75—0,9
0,5 —0,75 ,
Поворотные зонты (рис 282 и 283) применяются в тех
случаях, когда загрузка и выгрузка обрабатываемых деталей произво-
производятся при помощи кранов и устройство стационарных зонтов невоз-
невозможно.
На время загрузки и разгрузки поворотные зонты отводятся в
сторону.


436
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
У/7777/777777///
Рис. 282. Прямоугольный поворотный зонт
/— шарнирное соединение
Таблица 190
Размеры в мм прямоугольных поворотных зонтов (см. рис. 282)
Буквен-
Буквенные обо-
обозначения
а
б
в
d
с
к
1
1000
1000
550
375
400
550
2
1000
1500
850
440
500
800
HoMef
3
1500
2 000
1000
660
800
1050
зонта
4
1500
1000
850
440
500
550
5
1500
1500
700
545
700
800
6
2 000
1500
1000
660
800
800
7
2 000
2 000
1000
775
900
1050
Таблица 191
Размеры в ми круглых поворотных зонтов (см. рис. 283)
Буквенные обозна-
обозначения
d
в
D
k
Номер зонта
1
1000
600
320
550
2
1500
850
495
800
3
2 000
1 100
660
1050


V. Укрытия и местные отсосы
437
2. БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ
Во многих производ-
производственных процессах, связан-
связанных с обезжириванием,
травлением, декапировани-
декапированием, хромированием, аноди-
анодированием, оксидированием,
фосфатированием и элек-
электролитической обработкой
металлов, не представляется
возможным укрыть ванны
В этих случаях применяют
однобортовые и двухборто-
вые отсосы с вертикальной
или горизонтальной (опро-
(опрокинутые) щелью всасыва-
всасывания.
Наиболее экономичными
и устойчивыми в работе яв-
являются двухбортовые опро-
опрокинутые отсосы.
Односторонние бортовые
отсосы применяют в ис-
исключительных случаях при
ширине ванны не более
700 мм.
По методике канд. техн.
наук Баранова объем воз-
воздуха, отсасываемого от ван-
ванны, определяется по фор-
формуле
Рис. 283. Круглый поворотный зонт
/ — шарнирное соединение
L =aY(tB—tn)xlsM3l4ac, A44)
где а — коэффициент, зави-
зависящий от ширины
ванны и высоты
спектра вредностей
h, определяемый по
графикам на рис
284—287 (высота
спектра вредностей принимается по табл. 22);
*в—*п — разность температур жидкости в ванне и воздуха помещения,
х— поправочный коэффициент на глубину уровня жидкости от
бортового отсоса Н, принимаемый по данным, приведенным
на рис. 284—287;
/ — длина ванны в м;
s — поправочный коэффициент на подвижность воздуха поме-
помещения, принимаемый по графикам, представленным на рис.
288—291.


Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
?
/J
0
У
?~?
J
/
?
/ >>?
?
?
?
?
II.
7??<
4
?
?
71
?/
7k
?
}
/
/
?
/
?/
к
///
?
?
?
?
?
' ?
?
? /
77
f/
?
?
7
/
/ f
I
//
??
1/
to
1
I
1
1
¦?<
'71
7
120
0.95
1
1
1
1
1
/ f
1
;/
160
089
1
7 /
//
'$
200
0.8?
0 500 1000
Ширина бонны В 8 мм
Рис 284. График для определения коэффициента ? при расчете
обычных однобортовых отсосов


V. Укрытия и местные отсосы
439
о(-.з
?ппп
1500
то
500
//
/у
'л
/
у
/
/
/{
/ 4
/
/
?
У/
Н-80
/
1
/>
/
//
щ
/ "
У/
I
/
f /
щ
V
1
/
f
•'\
'//
у
И
X
V
1
/
/
/J
?
'А
80
1
7
/?
?
? /
у
170
0,9
160
0.8
I
1
?
200
500 1000
Ширина бонны ? ? мм
Рис. 285. График для определения коэффициента а при расчете
опрокинутых однобортовых отсосов


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
H--8U
/
/
/
г
/
//
/у
/
/
/
' /
/
/
<',
/
/
/
/
'&
/
f
/
К
/
у
/
/
/
/
'/
/
У
/
/
/
/
/
У
В
§ мм
500
750
100С
1250
А
?
/
/
у
/ф/\
Ад
Лу
'Л
Н д мм
80
зн
1
1
1
1
120\160\20U
ачения ?
Ik
1.25
1,15
1.1
19
152
1.38
1,25
2,7
2
и
1.5
i
О 500 WOO
Ширина банны В о мм
Рис, 286. График для определения коэффициента а при расчете
обычных двухбортовых отсосов


V. Укрытия и местные отсосы
441
/
'?
/у
/
/ >
/
//
/
/
/
/
/
///
/
/
/
//
/Г/
/S
?'
/
/
/
' /
'/
80
/
/
f
/
/
/
/
A
'/
/
/
/'
//
'/
и
X
i
/
/1
/
/
80
1
V
/
/
/
/
/
/
j
/
?
/
/
/
?/- —?—?
^%
7/ //&
///
У
120
0,9
160
0,8
200
OJ
200 kOO 600 800 WOO 1200 1kOQ
$QHHt>> 6 б MM
Рис. 287. График для определения коэффициента ? при расчете
опрокинутых двухбортовых отсосов


442
Раздел седьмой Элементы венти гяционной сети
/
JL·
~7
^/
/
/
/
У
/
У
У
У
/
/
/
/
/
/
/
/
/
?.
/
f
у
/
У*
у
У
/
/
/
4
/
У
/
/
/
у
у'
¦
J
ч/1
V
/
/
/-
у
У
/
/
у*
ЬА
J/
/
/
У
/
/
/
/
У
У
У
vl
/
*
/
/
2
У
у

/
/
/
у
Г
/
У
у'
ч
V
V
у
/ ¦"
/
> *
Cs"
??
~У
yf
\$y-J
Cs
CM
:
«3
?
и% - 9?') ?


V. Укрытия и местные отсосы
443
О
03
О. ri
ента s при
\ Я=80 и
ния коэффици
? отсосов пр]
% л
О> о.
о»*
S3
•о- s
га 2
о. 2
с 289 Г
чете об
D
ъ
Ц
//
л7
/
Ук
/
//
V
./
'/
Уу
f
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
?
/
/
^/
^'
/
/
/
?
/
/
/
/
^/
*/
/
/
/
/
у
у*
у
/
/
/
/
/
/
у
- <
/
/
/
/
/
/
у
у
у
у
f
/
у
у
У
/
/
у
/
у
у
у
/
/
/
/
/
у
у
t
А
/
г
у
/
У^
у
у
у
У
7
А
/
л
\
л
у-
-
ЬУ*Г
Л.
Г
' У1
У
со
СЧ|
и% Ь ' JP dfimodaunaui яшзонеои
гчГ
СЧ1
«о
•о
i
•Сз
Сз
Рэ
СЧ;


444
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
?
у
/
/
У
у
/
/
/
/
У
/
у
/
и-"
л
у
у1
и
У
у
^*
¦
У
/
у'
"**
/
/
фу
У
у'
1
н
(U
sr
о
боздуха s
ициента s при ра
ри Я = 200 мм
1.2 1,3
оэцнрициент но подвижность
для определения коэфф
шухбортовых отсосов ?
1.1
График
1ЧНЫХ 1
л
^^ C^ ^^ i^3 Ci ^Ь ^Э ^S ?^ ^U ^5 *^
") - gj'}7 оИшоаэинзш 9шоонеО(/


V. Укрытия и местные отсосы
с
7
?
/
/
/
/
/
У
/
/
/
у
/
/
'
/
/
У
?
/
У
А
/
¦С-
4?
.?/
/
/
/
/
<
***
.—
/
/
у
7
/
,—
А
/
у
-*-
***
/
/
7
/
/
У
¦
.—'
7
>
¦ ?
>
Г
I
/
/
/
у
у.'
_^-
, —
i—
^ -
-
—
9С
OJ
'CV1
Uli-g1-}V аШоазинаш чшоонго^
-~ я
SS
a
о
о.
о
И
3
?
та О
О
vb Воздуха s
расчете дву
* в
^ V)
*" * So
s ь
5 И °
S ^ X
*» ·& S
S СГ)
О- О
а:
О)
О)
0)
О
к
рафик
Сэ
О
а
?


446
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Рис. 292. Бортовые опрокинутые отсосы из винипласта
Таблица 192
Конструктивные размеры и вес бортовых опрокинутых отсосов
из винипласта
се
о
ОТС
S
?
%
1
2
3
а
590
740
980
б
250
270
400
в
03
О "^
со а«
со* Э
О S5VO
70
70
70
Размеры в
для ванн
=х»я
о о
S «
°ю
и Сц
110
ПО
ПО
о и
Sg
300
300
300
г
700
70
70
70
мм
при
800
80
80
80
ширине ванн
900
40
40
90
1000
100
100
100
1200
120
120
120
д
75
75
150
е
250
280
380
секции
з кг
5,7
7,1
8,8
Примечания. 1. Толщина материал! для стальных секций составляет
1,5 мм.
2. Отсосы типа I применяются для установки на ванн ах, не имеющих штанг,
и для ванн, имеющих три штанги; отсосы типа II применяются для установки на
ваннах, имеющих пять штанг, и на ваннах анодной оксидации.
Таблица 193
Данные для подбора секций бортовых опрокинутых отсосов
из винипласта в зависимости от длины ванны
Внутренняя
длина ванны
в мм
1 000
1 200
i 500
1 800
2 000
3 000
4 500
6 000
8 000
№ отсоса
по табл.
192
3
1
2
1
3
2
2
3
3
Длина одной
секции отсо-
отсоса в мм
980
590
740
590
980
740
740
980
980
Количество отсосов
по сторонам ванны
по одной
1
2
2
3
2
4
6
б
8
по двум
2
4
4
6
4
8
12
12
16
Расстояние
от торцов
ванны до от-
отсосов в ММ
10
10
10
15
20
20
20
10
30


V. Укрытия и местные отсосы
447
По 1-1
Вид по стрепке .Я" Вид по стрепке,/!
,рг для типа I для типа ?
Рис. 293. Типовые обычные бортовые отсосы из винипласта
Таблица 194
Конструктивные
Тип
отсоса
I
II
III
А
490
590
790
размеры типовых
отсосов
в
300
400
525
обычных
из винипласта
Размеры в
С
510
610
810
мм
с,
500
600
800
К
205
240
320
бортовых
200
245
345
ft
80
80
80
См. примечание 1 к табл, 192.


448
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
?
&
—
/If
V
I
Рис. 294. Бортовой обычный отсос из винипласта с отводом
воздуха вбок
Таблица 195
Конструктивные размеры типовых бортовых отсосов
из винипласта с отводом воздуха вбок
Тип
отсоса
\
11
III
А
490
590
790
В
180
230
380
Размеры в мм
С
510
610
810
с,
500
600
800
К
300
400
600
1
200
245
345
h
190
175
160
Л,
375
380
385
См. примечание 1 к табл. 192.


V. Укрытия и местные отсосы
449
С—? l·—С -
Рис. 295. Секционные стальные обычные бортовые отсосы
Таблица 196
Конструктивные размеры, расходы и скорости воздуха
во входе в щель и коэффициенты местных сопротивлений
секционных стальных обычных бортовых отсосов
ocai
отс
в
S
f~
1
и
III
IV
в
100
120
140
160
h
40
50
80
100
¦"азмеры
b
15
28
35
40
R
20
25
40
50
в мм
?
500
500
500
500
И,
80
100
150
150
А = 500 мм
час
о —
200
300
400
500
600
600
700
800
900
1000
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1500
1600
1700
1800
1900
2000
и
и
250
390
420
420
А=600 мм
час
«~
240
360
480
600
720
720
840
960
1080
1200
1200
1320
1440
1550
1680
1800
1800
1920
2040
2160
2280
2400
О
300
470
505
505
А ==700 мм
час
280
420
560
700
840
840
980
1120
1280
1400
1400
1540
1680
1820
1960
2100
2100
2240
2380
2520
2660
2800
са
О
380
545
590
590
А =800 мм
час
Юет~
320
480
640
800
960
960
1120
1280
1440
1600
1600
1760
1920
2030
2240
2400
2400
2560
2720
2880
3040
3200
а
О
400
625
670
670
\сек
Ц.
А
5?
2,8
4,2
5,6
7
8,4
6,7
7,8
8,9
10,0
11,1
7
7,7
8,4
9,1
9.8
10,5
8,35
8,9
9,45
10
10,55
1Ы
к
ц О
а)
В а
ё*
-?
1,4
1
1,4
1,7


450
Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
L
\
J
Сечение по! 1
Рис 296 Сплошной обычный бортовой
отсос
Таблица 197
Конструктивные размеры, скорости, расходы воздуха и
коэффициенты местных сопротивлений сплошных бортовых
отсосов
А в мм
600
800
1000
1200
L
в м?\час
700
1000
1100
1800
800
1200
1200
1800
1800
2000
1000
2000
2000
3800
1100
2100
2100
3800
в м\сек
5,4
9,25
6,35
10,4
6,45
10,4
7
10,5
6,25
11,5
5,6
11,1
5,6
10,6
5,7
9,7
7
12,6
Размеры в мм
В
120
150
120
150
200
150
200
150
200
с
500
600
500
600
700
600
700
600
700
Л
60
80
40
60
100
50
100
50
70
b
30
40
20
30
50
25
40
20
35
?
200
250
200
250
300
250
300
2S0
300
?
50
80
50
80
100
80
100
80
100
?, отнесен-
отнесенный ? ?0
2,6
2,7
2,9
2,7
2,6
2,6
3,7
4
2,5


V. Укрытия и -/лестные отсосы 451
На рис. 288—291 приведены графики зависимости коэффициента
s на подвижность воздуха в помещении от разности температур ван-
ванны и помещения Л t°, высоты спектров вредностей /г и подвижности
воздуха помещений vn.
Пример. Определить количество отсасываемого воздуха от ванны
длиной /=1,5 м и шириной В=0,9 м для химического травления стали
с нагревом до 60° и двухсторонними опрокинутыми бортовыми отсосами;
температура окружающего воздуха ? п = 15°; подвижность воздуха —
0,2 м/сек; глубина уровня жидкости ?=200 мм.
Решение. По табл. 22 находим максимальную высоту спектра
вредностей h = 80 мм.
По рис. 287 определяем а =605; д:=0,7 ;
По рис. 291 при 4— tn =60—15 = 45° находим 5 = 1,082
3
L= 605 /45-0,7-1,5-1,082 = 2460 мг\час.
На графиках ход решения показан стрелками.
3. ВЫТЯЖНЫЕ ШКАФЫ
Значительное количество производственных операций, сопровож-
сопровождающихся выделением вредных газов и пыли, осуществляется в вы-
вытяжных шкафах, основные типы которых приводятся на рис. 297. Шка-
Шкафы типов 1, II и /// применяются при термической обработке металлов,
шкафы типов IV, V и XVI — при гальванической обработке металлов,
шкафы типов VI, VII и VIII — при окраске изделий.
Процессы, связанные с выделением пыли, при работе с сыпучими
материалами осуществляются в шкафах типов IV, IX и X.
Для выпаривания из водных растворов применяются шкафы ти-
типа XI, для лабораторных химических работ — типа XII, для стекло-
стеклодувных горелок — типа XIII, для работ при пайке свинцом, оловом
и т. д — типа XIV.
Для операций с особо вредными веществами, допускаемые кон-
концентрации которых меньше 0,0001 мг/л, применяются шкафы типа XV
Эти шкафы выполняются закрытыми со стеклянным окном для на-
наблюдения и с отверстиями для рук.
Количество воздуха, удаляемого от вытяжных шкафов, следует
определять по формуле
L= 3600 Fvmin мь/час, A45)
где F — площадь открытого проема укрытия или вытяжного шкафа в м2;
v min'— минимальная скорость воздуха в открытом проеме, прини-
принимаемая по табл. 198.
Достаточность количества воздуха, определяемого для укрытий
оборудования, выделяющего тепло, следует проверять по формуле
з
L = 1840 yfhWF*Mll4ac, A46)
где h — высота проема в м;
W — тепловыделения под укрытием или в вытяжном шкафу в
ккал/сек;
F — площадь проема в м2.
В расчет следует принимать большее количество воздуха, получен-
полученное по формулам A45) и A46).


452
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети


V. Укрытия и местные отсосы
СО сз ? и
"НОЯ
У g § I |°°2
5 q. а «» ' ..о
3 ?
о
к
О,
1 5 <я ее « 5 к
;и^ ' о is
1 Q * -? В1 И
Й ее о
! о ЮВ
, S3 О


454
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 198
Скорости всасывания в открытом проеме от укрытий ванн
и вытяжных шкафов (см. рис. 297)
Род операций
Наименование вредных
выделений
А. Термическая обработка металлов
Закалка и отпуск в масляной
ванне
Закалка в селитровой
при /=400—700°
ванне
Закалка в соляной ванне при
t =800-900°
Плавка свинца при /
Цианирование при t=
Б.
Кадмирование
Меднение цианистое
Обезжиривание:
а) бензином
= 400°
= 700°
Пары масла и продукты его раз-
разложения (акролеин при раститель-
растительном масле), тепло
Аэрозоль селитры, тепло
Аэрозоль соли, тепло
Аэрозоль свинца
Цианистые соединения
Гальваническая обработка металла
б) хлорированными углево-
углеводородами
в) электролитическое
Свинцование
Травление:
а) азотной кислотой
б) соляной кислотой
Хромирование
Цинкование цианистое
В. Процессы, i
Загрузка
Просеивание ручное ?
шение
Развеска и расфасовка
Пескоструйная очистка
ких деталей
Шоопирование мелких
лей
Пары синильной кислоты
То же
Бензин
Пары хлорированных углеводе
родов
Туман щелочей
Аэрозоль свинца
Пары кислоты и окислы азота
Пары кислоты (хлористый водо-
водород)
Туман и пары хромовой кислоты
Пары синильной кислоты
"связанные с выделением пыли при работе
с сыпучими материалами
г оме-
мел-
дета-
Пыль обрабатываемого продук-
продукта при допустимой концентрации:
до 10 мг/мЗ
» 4 >
< 1 *
Пыль обрабатываемого продук-
продукта при допустимой концентрации:
до 10 мг/мЗ
» 4 »
< 1 »
Пыль обрабатываемого продук-
продукта при допустимой концентрации:
до 10 мг/мЗ
< 1 »
Силикатная пыль
Дисперсная пыль различных ме-
металлов и их окислов
к
^> та Л К
Я f- о S ^*
? <-> О оз ^
0,3
0,3
0,5
1,5
1,5
1-1,5
1-1,5
0,3-0,5
0,5—0,7
0,3-0,5
1,5
0,7-1
0,5-0,7
1—1,5
1-1,5
0,7
0,7-1
1—1,5
1
1,25
1,5
0,7
0,7-1
1-1,5
1-1,5


V. Укрытия и местные отсосы
455
Род операций
Выпаривание из водных рас-
растворов
Лабораторные химические
работы в шкафах
Пайка:
а) свинцом или третником
б) оловом и другими спла-
сплавами без свинца
Работы с ртутью:
без нагрева
с нагревом
Стеклодувные горелки
Операции с особо вредными
веществами (например, радио-
радиоактивные вещества и др.)
Продолжение
1
Наименование вредных
выделений
Г. Различные операции
Пары воды
Различные пары и газы при до-
допустимой концентрации:
выше 0,01 мг/л
ниже 0,01 »
В зависимости от вида припоя
То же
Пары ртути
То же
Тепло
Различные пары, газы и пыль
табл. 198
те
И те
л те s
со м ? *
У н о о ^
s ? о з о_
§ и о "'?
?, а и ? с
0,3
0,5
0,7-1
0,5—0,7
0,3-0,5
0,7-1
1 1,25
По расчету
2—3 из
расчета
300—500
обменов
в час
Примечание. Если скорость в рабочем проеме шкафа должна быть оди-
одинакова по всей высоте, то из нижней части шкафа следует отсасывать около
90% всего объема, а из верхней части — около 10%.
4. ВИТРИННЫЕ ОТСОСЫ
При строго фиксированном
рабочем месте с относительно
равномерным выделением вред-
вредных паров или пыли (напри-
(например, при протирке деталей, на-
намазке клеем, просеивании, щип-
щипке и т. п.) рекомендуется при-
применять укрытия с остекленны-
остекленными поверхностями — витринные
(рис. 298).
Удаление воздуха при та-
таком укрытии осуществляется
со стороны, противоположной
месту нахождения рабочего.
Количество воздуха, удаля-
удаляемого от витринного отсоса,
определяется из условия обес-
обеспечения минимальной скорости
^мин в открытом сечении
(табл. 199).
Рис. 298. Витринный отсос


456
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 199
Минимальная скорость воздуха в м/cerc в открытом сечении
укрытия
Род вредности
Характер вредностей
нетоксиче-
токсические
особо
вредные
Пчры
Пыль
0,7
0,7
1,2 и более
1,2 и более
Примечание. При работе с горячими материалами принимать скорость
1,2 м/сек.
5. ОТСОСЫ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ ДРОБИЛЬНО-РАЗМОЛЬНЫХ
И ТРАНСПОРТНЫХ ЦЕХОВ
Рис. 299. Отсос от укрытия места перепада
материала
/ — внутренний кожух; 2 — верхняя часть течки;
3 — боковые металлические стенки кожуха; 4— по-
полосовая резина; 5 — торцовая стенка кожуха из
полос листовой резины; 6 — боковые стенки,
укрепленные на петлях; 7 — резиновые шторы


V. Укрытия и местные отсосы
457
1) Отсосы от укрытий мест перепада материалов
на ленту транспортера
Таблица 200
Характеристика укрытий
\
Двойное укрьпие места перепада мате-
материала с ленты на ленту с отсосом возду-
воздуха вверху
Укрытие места перепада материала с
ленты на ленту и с течки на ленту
Укрытие места перепада материала с
течки на ленту при поступлении материа-
материала в вентилируемое помещение
Объем отсасываемого воздуха
в «з/чос
20—30 на 1 г транспортируемого
материала
По табл. 201 и 202
То же, с коэффициентом 0,5
Таблица 201
Количество воздуха, удаляемого от укрытий перепадов
с ленты на ленту и с течки на ленту
Высота
падения
материала
в м
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
Объем удаляемого
30
550
700
800
950
1050
1150
1200
1300
1350
1420
1500
1580
1600
1650
1720
1800
35
600
750
900
1000
1100
1220
1300
1400
1500
1600
1650
1750
1800
1850
1900
2000
воздуха
40
600
800
900
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1750
1830
1900
2000
2050
2100
в мг\час при углах наклона в
45
700
800
900
1100
1250
1400
1500
1600
1650
1760
1850
1930
2000
2050
2100
2200
50
700
800
1000
1200
1300
1400
1500
1650
1700
1800
1900
2000
2060
2150
2200
2270
60
700
900
1С00
1200
1400
1500
1600
1700
1800
?900
2000
2100
2200
2200
2300
2400
75
750
900
1100
1300
1450
1600
1700
1800
1900
2050
2100
2200
2300
2400
2500
2550
град.
80
750
1000
1200
1400
1500
1650
1800
1900
1900
2150
2200
2300
2400
2500
2600
2650
Примечание. Поправочные коэффициенты k на ширину ленты следует
нимать согласно табл. 202.
принимать согласно табл. 202.


458
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Таблица 202
Поправочные коэффициенты k на ширину ленты
Схема установки
rpQHcnopmsp 1
? Уплотняющие
—гЦ/l· щитки
Транспортер 2
Гранспсртер '
А$\ Уплотняющие
|??\ щитки
Транспортер 2
Ширина ленты в мм
500
0,75
1,2
750
0,85
1,4
800 I 900 [lOOO
0,9
1,45
0,95
1,55
1
1,65
1100
1,05
1,75
1200
1,1
1,85
1300
1,15
1,95
1400
1,25
2,05
2) Отсосы от элеваторов
Таблица 203
До 300 . . . .
Свыше 300 до
400 „
500 „
, 600
Ширина ковша в мм
400
500
600 ,
Объем отсасываемого воз-
воздуха в мъ)час при
материале
холодном
600
700
900
1000
1300
нагретом
800
1100
1500
2000
3200
Аспирация элеватора (рис. 300). При высоте элеватора до 9 м от-
отсос устраивается о г башмака при транспортировании холодных мате-
материалов и ?? головки элеватора при транспортировании нагретых мате-
материалов.
Сечение приемных отверстий принимаются из расчета скорости вса-
всасывания, равной 1 м/сек.


V. Укрытия и местные отсосы
459
Рис. 300. Общий вид аспирации элеватора
1 — фланец для присоединения местного отсоса при перемещении
нагретого материала; .2 — разгрузочная течка; 3 — воронка с флан-
фланцем для "присоединения местного отсоса при перемещении холодно-
холодного материала. 4 — загрузочная течка


460
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
3) Отсосы от грохотов и сит
Таблица 204
Наименование оборудования
Объем отсасываемого
воздуха в м3\час
с 1 ?? площади сита
при материале
холодном нагретом
Примечание
Грохоты и сита плоские
Сита цилиндрические и полигональные
(бураты) размером в мм:
до 750
свыше 750 до 1200 . ¦
1200 „ 1500 . . ·
1500 , 1800
1800
Сита вибрационные и качающиеся про-
производительностью до 1,5 т\час
900
750
1000
1500
2000
2500
1500
2500
3300
5000
6500
8400
Скорость в
открытом сече-
сечении проема
не менее
1 м\сек
Не менее 1500
Укрытие инерционного сита СИ-19 (рис. 301). Инерционное сито
предназначено для просеивания сухих сыпучих материалов для формо-
формовочных смесей (песка, глины, молотого кварца).
Отсос запыленного воздуха производится через прямоугольный пе-
переходный патрубок высотой 400 мм, присоединенный к верхней часги
сита. Отверстие для прохода удаляемого воздуха из камеры имеет
размеры 700X800 мм, а выходное отверстие — 250X250 мм. Объем
воздуха, удаляемого от укрытия, составляет 3000 м3/час Во избежание
выбивания пыли через проем между нижней частью сита и стенками
укрытия в нижней части последнего предусмотрены горизонтальные
листы, закрывающие часть проема; при этом общая его площадь дол-
должна составлять не более 0,5 м2.
Отсасываемый от укрытия 1 м3 воздуха содержит в среднем
2000 мг пыли.
Герметическое укрытие вибрационного грохота, смонтированного на
общей раме с приводом, приведено на рис. 302.
Укрытие механического сита СМ-50 (рис. 303). Сито предназначено
для просеивания сухих сыпучих материалов формовочных смесей (пе-
(песка, глины, молотого кварца, оборотной земли). Площадь сига 1,35 м2,
габаритный размер 1500X900 мм; выходное сечение укрытия 250?
Х250 мм. Объем удаляемого от укрытия воздуха принимается равным
2200 мУчас.
Скорость движения воздуха в отсасывающем патрубке составляет
10 м/сек. Скорость движения воздуха в щелях между резиновыми фар-
фартуками и каркасом сита, равная 4 м/сек, обеспечивает создание в укры-
укрытии разрежения, при котором практически исключается выделение пы-
пыли в помещение. Отсасываемый от укрытия 1 ж3 воздуха содержит
в среднем 2000 мг пыли.


V. Укрытия и местные отсосы
s
и
35
B5XO
?1 !>?
?, «


462
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
S И
о о
о »
?
(У *д
8 ' а
О)
и
а>
а
о
ч
с
о
со
о
S
Си
uft"
СП!
^ Я
¦ -1
о
Р. ?
si
си
"Я
° ч


V. Укрытия и местные отсосы
о
ю
•?.
и
н
о
w
¦?
В
о
1
?


464
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
4) Отсосы от дробильного оборудования
Таблица 205
Наименование оборудования
Объем отсасывания
воздуха в мя\час
Примечание
Конусные дробилки средне-
среднего дробления
Щековые дробилки
объеме укрытия.
0,25 м3
0,5 ,
1 ,
при
Валковые дробилки произ-
производительностью до 10 т/час
при объеме укрытия.
0,5 л'
1
4
Челюстные дробилки . . .
Молотковые дробилки . . .
Шаровые мельницы непре-
непрерывного действия СМ-15
размером 2700x1450 мм .
1800Х 900 „
Шаровые мельницы произ-
производительностью до 10 т/час
при объеме укрытия:
0,5 м*
1 . . . .
2 „
6 „
1000—4800
500
800
1100
750
1000
1200
Из расчета
ю=1,б м/сек в ра-
рабочем отверстии
1000—1500 из расчета
р=1,5 м]сек
2000
Бегуны:
01200 мм
01600 „
02400 „
03000 ,
Дезинтеграторы произво-
производительностью до 6 т\час при
объеме укрытия.
2 м3
4
6
Дисковый (ттрельчатый)
питатель
Качающийся (вибрацион-
(вибрационный) питатель
1000+850
1200
700 +300
500
700
800
900
1200
1500
2300
2700
1000
1750
2500
500
700
При механической загруз-
загрузке и высоте подъема мате-
материала до 1,5 м
Отсос от мест загрузки и
выгрузки при механической
загрузке
В числителе — при отсосе
только от мельницы, в знаме-
знаменателе — при одновременном
отсосе от мельницы и о г за-
загрузочной воронки
Отсос установлен
загрузочной коробки
вверчу
Полное укрытие загрузоч-
загрузочного отверстия с отсосом от
башмака элев!тора
Отсос от питателей всех
типов устраивается от кожу-
кожуха вбок или вверх


V. Ун рытая и местные отсосы
465
Укрытие конусной дробилки типа УЗТМ (рис. 304). Диаметр укры-
укрытия не менее 1,40, высота укрытия — 0.4D, диаметр аспирационно^о
патрубка — 0,3D (где D — диаметр дробилки).
Рис. 304, Укрытие конусной дробилки
типа УЗТМ
а — разрез; б — план по А— А; 1 — загрузоч-
загрузочный желоб; 2 — укрытие верха дробилки; 3 —
аспирационный патрубок; 4 — верхний пояс
дробилки; 5 — крышка люка; 6 — смотровое
отверстие
Укрытие двухвалковой дробилки типа СМ-12 (рис. 305). Укры-
Укрытие имеет два фланца для присоединения аспирациониого отсоса раз-
размером 400X250 мм каждое.
Укрытие щековых дробилок типа ЩЭС и СМ (рис. 306). К перед-
переднему концу створного щитка приваривается отбойный щиток для на-
направления воздушного потока в сторону отсоса.


466
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Для снижения количества воздуха, увлекаемого материалом в дро-
дробилку, поперек загрузочного проема устанавливается резиновый фар-
фартук.
Ряс. 305. Укрытие двухвалковой дробилки типа СМ-12
а — разрез; б — вид по стрелке А; 1 — проем размером 620у;400 мм с флан-
фланцем для загрузочного желоба, 2 — проем размером 400?250 мм с Фланцем
для местного отсоса; 3— резиновое уплотнение
Рис. 306. Укрытие щековых дробилок типов ЩЭС и СМ
а — разрез по Л—II, б —вид по /—/,· 1 — дробилка, 2 — питатель; 3 — аспира·
ционный патрубок; 4 — отбойный щиток; 5 — резиновый фартук


V. Укрытия и местные отсосы
467
5) Отсосы от магнитных сепараторов
Таблица 206
Наименование оборудования
Магнитный сепзратор при объеме
кожуха:
0,5 м3
1
2 ·
4 „
Объем отса-
отсасываемого
воздуха
в м31сек
750
1000
1200
1400
Примечание
Материал поступает по
течке. Отсос—вверху кожуха
Отсос от магнитного сепаратора приведен на рис. 307.
Рис. 307. Отсос от маг-
магнитного сепаратора
/ — питатель; 2 — отсос; 3 —
отверстие размером 200 X
X 600 мм
6) Отсосы от бункеров
При емкости бункера до 100 мг объем воздуха, удаляемого местным
отсосом, принимается равным 3 600 F (где F — сечение рабочих отвер-
отверстий и неплотностей в м2), но не менее 300 м3/час.


468
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
6. ОТСОСЫ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
1) Отсосы от полуавтоматической дробеметной
очистной машины № 323
Рис. 308. Отсос от
полуавтоматической
дробеметной очист-
очистной машины № 323
/ — отсос от сепаратора;
2 — отсос от элеватора;
3 — пылеприемная короб-
коробка для отсоса пыли из
рабочего пространства
машины
Общий объем воздуха, отсасываемого от одной машины, прини-
принимается 6000 мэ/час (в том числе: непосредственно от верхней части
камеры 3500 м3/час; от сепаратора 1700 мР/час; от головки элеватора
800 м3/час).
2) Отсос от очистного барабана № 311 диаметром 800 мм
и № 313 диаметром 1200 мм
Основной корпус барабана снабжается крышкой и имеет две по-
полых цапфы, через которые сквозь барабан может просасываться воч-
дух.
В первые минуты работы барабана выделение пыли весьма интен-
интенсивно, и концентрация ее в полых цапфах барабана может достигнуть
100 г/мь. К концу цикла обработки литья, длящегося от 25 мин до 1 ча-
часа, концентрация пыли падает до 1—1,5 г/м3.
Барабаны оборудуются местной вытяжной вентиляцией путем уда-
удаления запыленного воздуха через одну из полых цапф.


V. Укрытия и местные отсосы
469
Воздух
Рис. 309. Отсос от очистного барабана диаметром 1200 мм
I — стальная перегородка; 2
пылеотстойник; 3 — полый вал: 4 —барабан;
5 — решетка
? а б л и ц а 207
Объемы удаляемого воздуха и коэффициенты местного
сопротивления отсосов от очистных барабанов
Показчтель
Объем отсасываемого воздуха в мъ\час
Коэффицент местного сопротивления, отнесенный к ско-
ростии в начале вытяжного воздуховода
Очистной барабан
№ 313
2000
3,7
№311
900
3,7
Пылеотсасывающее устройство состоит из воздухоприемного пат-
патрубка и пылевой коробки, предназначенной для улавливания крупных
фракций.
К коробке присоединен выходной патрубок, представляющий собой
короткий конфузор.
Средняя (по времени) запыленность воздуха принимается от 2 до
3,5 г/ж3.


470
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
3) Отсос от обрубного стола
Рис. 310. Отсос от обрубного стола
/—решетка; 2 — бортовый отсос; 3 — бункер; 4 — предохранительная
сетка; 5—отсасывающий патрубок
Удаление запыленного воздуха производится частично из-под ре-
решетки стола через патрубок и частично через бортовой отсос, разме-
размещенный вдоль задней кромки стола непосредственно за защитной вер-
вертикальной предохранительной сеткой.
Оба местных отсоса присоединены к бункеру.
Общий объем воздуха, удаляемого от стола, принимается равным
3 600 мг/час из расчета по 2 500 мг/час на 1 м2 габаритной поьерхности
стола.
Скорость воздуха в отсасывающем патрубке составляет около
14 м/сек.
Удаляемый от обрубного стола воздух содержит в среднем
1 000 нг/м3 пыли.
4) Отсосы от механических выбивных решеток
Отсос от решетки марки 422. Решетка марки 422 предназначена
для выбивки из форм отливок весом до 1,5 т.
Основная масса земли из формы проваливается через ретлетку вниз
в приемный бункер под нею, причем падение земли сопровождается
весьма интенсивным пылеобразованием. Отсос пыли из за1рузочно;о
бункера осуществляется через патрубки.
Объем отсасываемого воздуха зависит от температуры выбиваемых
отливок. Если температура их превышает 200°, то этот объем прини-
принимается равным 14 300 м5/час на оба патрубка. При отливках с темпера-
температурой около 50° объем отсасываемого воздуха составляет 10 500 м^чгс
на два патрубка.


V. Укрытия и местные отсосы
Рис. 311. Отсос от механической выбивной решетки марки 422
1 и 2 — патрубки для отсоса пыли из загрузочного бункера при подаче выбитой
земли на ленточный транспортер, 3 — ленточный конвейер, 4 — отсос от укрытия
конвейера; 5 — жалюзийная решетка с /·> 0,5 ж2
Коэффициент местного сопротивления отсосов, отнесенный к ско-
скорости в отсасывающих воздуховодах, принимается равным 2
Отсос от решетки марки МР-9 (рис. 312). Решетка марки МР-9
предназначена для выбивки отливок весом от 200 до 2000 кг Ее пло-
площадь составляет 2,8 м2.
V-2
Рис. 312. Отсос от механи-
механической выбивной решетки
МР-9
каркас; 2 — щит; 3 — пере-
переходный патрубок


472
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Объем удаляемого от решегки воздуха принимается при выбивке
отливок с температурой выше 200°—¦ 16 800 мэ/час для одинарной решет-
решетки и 33 600 м3/час для двойной; при выбивке отливок с температурой
ниже 200°—14 000 м3/час для одинарной решетки и 28 000 мг]час для
двойной.
Скорость воздуха в щелях экрана при выбивке отливок с темпера-
температурой выше 200° составляет 5,8 м/сек, а при выбивке отливок с темпе-
температурой ниже 200° —4,9 м/сек.
Отсасываемый воздух содержит до 1500 мг/мг пыли.
Отсосы от решеток с накатными укрытиями грузоподъемностью 10 ?
и выше. Укрытия к решеткам для выбивки крупных отливок изготов-
изготовляются двух типов:
1) сплошные, откатывающиеся вдоль решетки (рис. 313,а);
2) телескопические (рис 313,6), состоящие из двух секций, одна
из которых входит внутрь другой (площадь, необходимая для отката
укрытия, уменьшается вдвое).
Рис. 313. Отсос от выбивной решетки с накатными
укрытиями
а — со сплошным; б — со сдвоенным; 1 — аспирационный патрубок
при верхнем отсосе; 2 — то же, при нижнем отсосе; 3— люк


V. Укрытия и местные отсосы
473
Для удаления воздуха в одном конце решетки устанавливается
воздухоприемная коробка, которая при надвинутом на решетку укры-
укрытии образует вторую торцовую стенку укрываемого пространства. От-
Отсос воздуха из коробки осуществляется двумя патрубками.
Объем отсасываемого воздуха рекомендуется принимать из рас-
расчета 3500 мг/час на I м2 площади решетки грузоподъемностью 10—12 ?
и 1600 м$/час на i м2 площади решетки грузоподъемностью 30—40 ?,
при этом герметичность укрытий должна обеспечить разрежение воз-
воздуха под накатным устройством порядка 3 кг/м2
Учитывая, что период работы решеток составляет не более 15—
20% от всего рабочего времени, целесообразно предусматривать блоки-
блокировку включения вентиляционной установки с работой решетки (с уче-
учетом дополнительного времени на проветривание укрытия после вы-
выключения решетки).
5) Отсос от вибрационной машины марки 411 для
выбивки стержней
Рис 314. Отсос от вибрационной
машины марки 411 для выбивки
стержней
1 — экран; 2 — тройник; 3 — воздухо-
воздуховод; 4 — бункер


474
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Отсосы от вибрационной машины марки 411 предусмотрены от
бункера, размещенного непосредственно под машиной, и от вертикаль-
вертикального экрана, установленного на расстоянии 1000 мм от машины парал-
параллельно ее продольной оси.
Объем воздуха, удаляемого от машины, принимается равным
16 000 и 8 000 м3/нас соответственно иэ нижней и верхней зон Отса-
Отсасываемый воздух в сборном воздуховоде содержит в среднем 2 5U0 мг/м3
пыли.
6) Отсос от центробежных бегунов № 155
Рис. 315. Отсос от центробежных бегунов № 115
/— патрубок для отсоса пыли
Центробежный маятниковый смеситель по типу бегунов предна-
предназначен для приготовления формовочных (облицовочных или наполни-
наполнительных) смесей. Вредным выделением, сопровождающим технологи-
технологический процесс, является пыль, выдутая из смеси в течение первого
периода цикла ее обработки в машине, когда вентилятор подает в ча-
чашу машины воздух в объеме до 10 000 м3/час. Конструкция местного
отсоса предусматривает устройство переходного конического патруб-
патрубка, укрепленного на крышке чаши смесителя и предназначенного для
присоединения к вентиляционной сети.
Объем отсасываемого воздуха составляет 10 000 м5/час, скорость
всасывания 14,2 м/сек.


V. Укрытия и местные отсосы
475
7) Отсос от индукционной печи для плавки сплавов меди
-4200
Рис. 316. Отсос от укрытия индукционной печи для
выплавки сплавав меди
а — разрез по /—/; б — план; / — движок; 2 — крышка


476
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
При разгрузке печь поворачивается вместе с укрытием. При этом
отсасывающие воздуховоды перемещаются за счет шарнирного флан-
фланцевого соединения. Геометрическая ось этого соединения является про-
продолжением оси цапф печи.
Отсос воздуха осуществляется от трех мест укрытия в количестве
3800 м3/час: через два патрубка от бортового отсоса удаляется
1500x2=3 000 м3/час воздуха и через зонт, расположенный над лет-
леткой, — 800 м3/час.
Во избежание повреждений при загрузке печи укрытие и отсасы-
отсасывающие воздуховоды изготовляются из листовой стали толщиной 3—
4 мм на сварке.
8) Отсос от плавильной печи типа «Колеман» для
алюминия при топливе — сернистом мазуте
--0,35
Верхнее по/юже-
ние 8нутреннего
зонта
¦то
Рис. 317. Местный отсос от печи типа «Колеман»
Примечание. ? = 600 мм — высота подъема внутреннего зонта
Укрытие состоит из подъемного внутреннего зонта 1 и внешнего
стационарного зонта 2 с тремя шторками. При разжигании печи в вну-
внутренний зонт опускается, закрывая тигель, газоотводные каналы и воз-
возможные трещины в футеровке печи. При установившемся режиме вну
тренний зонт поднимают. При разливе жидкого металла переднюю
откидную шторку 3 поднимают с помощью противовеса 4. Боковые
шторки 5 поднимают только при техническом осмотре.
Основные продукты сгорания мазута удаляются через газоход.
Распространенная конструкция отсоса в виде обычного зонта
над печью не обеспечивает удаления вредностей, особенно при розжиге
печи. Конструкция укрытия, изображенная на рис. 317, оправдала се-
себя на практике.
Объем удаляемого воздуха составляет 4500 и3/час.


V. Укрытия и местные отсосы
477
9) Отсосы от других типов оборудования литейных цехов
В тех случаях, когда в процессе наладки вентиляции литейных
цехов приходится встречаться с оборудоваьием других типов и разме-
размеров, для определения объема отсасываемого воздуха можно пользовать,
ся данными, приведенными ниже
Объемы воздуха, удаляемого от песко- и дробеструйных столов ли-
литейных цехов, определяются по скорости, принимаемой раврой 5 м/сгк
в сечении открытого отверстия
Таблица 208
Объемы воздуха, удаляемого от песко- и дробеструйных камер
Объемы камеры в м3
1-2
2-5
5-10
10-20
Свыше 20
Объемы отсасываемого воздуха в мг\час
при камерах
пескоструйных
3 000
4 000
6 000
9 000
14 000
дробеструйных
2 400
3 000
4 500
6 000
11000
Примечание. В случае подачи воздуха под шлем рабочего воздухо-
воздухообмен уменьшается до шестикратного в 1 мин.
Ниже приводятся данные по объемам отсасываемого воздуха от
некоторых механизмов и оборудования литейных цехов.
Очистные барабаны диамет-
диаметром в мм:
600
700
900
1050
1200
1350
1500
600 мЧчас
900
1250
1700
2250
2900
3500
Обрубные столы 2500 мг\час на 1 М стола
Выбивные решетки для мел-
мелких отливок:
с t>200° 3500 мъ\час на 1 м* решет-
решетки
, г<200° 3000 . 1 .
Выбивные решетки для сред-
средних и тяжелых отливок:
с ?>200° 6500 м3/час на 1 м* решет-
решетки
„ ?<200° 4000—Ж0м31час на 1 м?
решетки


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Места перепада и пересыпки
горелой земли (сплошное
укрытие с боковыми съемны-
съемными щитками или дверками):
с ленты на ленту, движу-
движущуюся под углом 90°
(рис. 318 а) объем отсасываемого воз-
воздуха определяется из рас-
расчета скорости воздуха в от-
открытом проеме укрытия,
равной полуторной скоро-
скорости движения ленты
с горизонтальной ленты
на наклонную, с одной
горизонтальной ленты на
другую (рис. 318 <5) ... то же
Места перепада и пересыпки
горелой земли из вертикальной
или наклонной течки на лен-
ленту (двойное укрытие с карма-
карманами, оборудованными мест-
местными отсосами, рис. 318, в) при
скорости воздуха в щелях
между укрытием и лентой,
равной полуторной скорости
движения ленты 30 мъ/час на 1 m транс-
транспортируемого материала
Транспортеры горелой земли
при наличии укрытий с боко-
боковыми шторами (см. рис. 318)
при скорости в щелях между
укрытием и лентой, равной
полуторной скорости движе-
движения ленты не менее 300 м3/час
на 1 пог. м длины
транспортера (незави-
(независимо от ширины ленты)
Электропечи дуговые с отсосом
в виде поворотного или вдвиж-
вдвижного зонта (рис. 319) при ско-
скорости воздуха не менее
1,5 м\сек и емкости печи:
до 3 m , ... 30 000 мг/час на 1 печь
3—5 45 000 , „1 ,
5-10, 60 000 . „1 .


V. Укрытия и местные отсосы
Рис. 318. Местный отсос от перепада с ленты
на ленту
а — движущуюся под углом 90°; б — горизонтальную;
в — с вертикальной или наклонной течки


480
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Рис. 319. Зонт над электроплавильной дуговой печью
? — общий вид: б — разрез по А-Б-В-Г; / — гибкий шланг; 2 — зонт;
3—фартук из асбестового полотна; 4—электропечь
Электропечи дуговые с отсоса-
отсосами в виде завес, спускающих-
спускающихся на 2—3 м ниже перекры-
перекрытия цеха, при скорости возду-
воздуха 1,5 м/сек и емкости печи:
до 3 m 45 000 мг/час на 1 печь
3—5 65 000 , „1 .
5—10. 90 000 . . 1 .
Электропечи дуговые с отсоса-
отсосами от летки, загрузочной двер-
дверки и электродов.
При емкости печи до 3 ш:
всего 12 000 ж%\час
в том числе:
от летки (при скорости
воздуха 2—2,5 м\сек) . 2 000
от загрузочной дверки
(при скорости воздуха
1,2-1,5 м/сек) .... 4000
от каждого электрода
(при скорости воздуха
30 м/сек) 2 000
При емкости печи 3—5 ш:
всего 25 000
в том числе:
от летки при скорости
воздуха 2—2,5 м/сек . 4 000
от загрузочной дверки
при скорости воздуха
1,2-1,5 м/сек 9 000
от каждого электрода
при скорости воздуха
30 м/сек 4000


V. Укрытия и местные отсосы
481
Вагранки непрерывного дейст-
действия для выплавки чугуна с от-
отсосом в виде зонта над жело-
желобом и отверстием для выпуска
шлака
Вагранки с отсосом в виде зон-
зонта над леткой (только при за-
загрузке вручную, рис. 320) . ·
из расчета скорости
воздуха в открытом от-
отверстии укрытия не ме-
менее 1 м/сек
из расчета скорости
воздуха в открытом от-
отверстии укрытия
1—1,5 MJceK
Рис. 320. Местный отсос
над желобом вагранки
/ — отсасывающий воздухо-
воздуховод; 2 — зонт
7. ОТСОСЫ ОТ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
При окраске изделий в окрасочных камерах воздух
стороны, противоположной рабочему проему.
Объем воздуха, отсасываемого из камеры, должен
по скорости входа его в рабочее отверстие, принимаемой
При окраске изделий кистью или
окунанием применяются шкафы ти-
типов VI и VII (см. рис. 297). Для
пульверизационной окраски деталей
малых габаритов применяются шка-
шкафы типа VIII с сухой очисткой отса-
отсасываемого воздуха.
На рис. 321 приведена камера с
водяной промывкой конструкции
МИОТ для пульверизационной окрас-
окраски мелких изделий.
При применении красок, не содер-
содержащих свинцовых соединений, объем
Рис. 321. Окрасочная ка-
камера с водяной промыв-
промывкой конструкции МИОТ
удаляется со
определяться
по табл. 209.


482
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
отсасываемого воздуха составляет 1500 м?/час; при применении красок,
содержащих свинцовые соединения, — 2300 м3[час.
На рис. 322 приведена камера с гидрофильтром для окраски изде-
изделий малых габаритов.
Объемы отсасываемого воздуха те же, что и в камере конструкции
МИОТ.
Рис. 322. Камера с гидрофильтром для окраски деталей малых
габаритов
/ — верхняя съемная часть камеры; 2 — отбойная решетка; 3 — поворотный
стол; 4 — сетчатый фильтр; 5 — форсунки, 6 ~ гравийный фильтр; 7 — кар-
каркас; ?— селараторы; 9 — диффузор


V. Укрытия и местные отсосы
483
Таблица 209
Расчетные скорости в рабочем отверстии окрасочных камер
Способ окрас-
окраски
Кистевой, оку-
окунанием и
другие за ис-
исключением
распыления
Пульверизаци-
онный
Характеристика
окраски
Масляные
краски (глиф-
талевые, пен-
тофталевые и
? ? )
Нитрокраски
'Краски, не со-
содержащие
свинцовых со-
соединении
Краски, содер-
содержащие свинцо-
свинцовые соедине-
соединения
* В отдельных случаях при ?
Наименование вред-
вредных выделений
Углеводороды (скипи-
(скипидар, уайт-спирит и
? ? )
Ароматические угле-
углеводороды (бензол,
толуол, сольвент-
нафта и др )
Красочная пыль.
Летучие вещества
(растворители и раз-
разбавители)
Свинец и его соедине-
соединения
Красочная пыль
Летучие вещества
(растворители и раз-
разбавители)
Предельно допус-
допустимые концентра-
концентрации вредных вы-
выделений (соглас-
(согласно ? 101-54)
0,3 мг\л
По растворителю
До 10 мг/м3 \
по растворителю
ити разбавителю*.
0,00001 мг\л J
До 10 мг\м3 \
по растворителю !¦
или разбавителю-·
Расчет-
ная
ско-
скорость
в м\сек
0,5
0,7
1*
1,3-
1,5**
трименении составов , не содержащих свинцовых
соединений и ароматических углеводородов, допускается снижение расчетной
????????? Л ? О 7 %М \ ? PtC
4.1vU1JvC1H Ди '-'?* J™\ W fv »
** Скорость, равную 1,5 м\сек, счедует принимать
делий.
при окраске мелких из-
8. ОТСОСЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ СВАРКЕ МЕТАЛЛОВ
При ручной электросварке мелких изделий могуг применяться
вытяжные шкафы типа V (см рис 297) или панели равномерного
всасывания
Объем отсасываемого воздуха в вытяжном шкафу определяется
по минимальным скоростям всасывания в рабочем отверстии шкафа,
которые принимаются при электродах с толстой обмазкой — 0,5—
0,7 м/сек, с тонкой обмазкой ¦— 0,5 м/сек
1) Панели равномерного всасывания
Панели равномерного всасывания предназначаются для удаления
вредных выделений при сварке средних и мелких изделий, а также при
пайке Выполняются они размерами 600 X 645, 750 X 645 и 900 X 645 мм
Живое сечение решетки составляет 22,5% от габаритных размеров
Скорость в живом сечении решетки при сварочных работах рекомен-
рекомендуется принимать в пределах 3—4 м/сек Коэффициент местного сопро-
сопротивления панелей, отнесенных к скоро ти в живом сечении, С= 1. На
рис. 323,а и б приведены примеры стационарной установки двухсто-
двухсторонних панелей равномерного всасывания.


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
I
К/А >
^°а—ч
Рис. 323. Пример стационарной установки двухсторон-
двухсторонних панелей равномерного всасывания с отсосом воз-
воздуха
а — вверх; б — вниз; / — общий вид; // — вид сбоку; / — воз-
воздуховод: 2 — обшивка из кровельной стали
Примечание. L принимается по длине панели, равной
600. 750 и 900 мм


V. Укрытия и местные отсосы
485
При сварке крупных изделий применяются эти же панели неста-
нестационарного типа, которые при псмсщи поворотных и поворотно подь-
емных приспособлений могут перемещаться к любому месту сварки
На рис 324 представлена проверенная на производстве в процес-
процессе налгдки конструкция подобного отсоса Воздух засасывается через
панель Чернобережского 1. Благодаря тепескопическому устройству
воздуховода 2, а также применению троса 3 с двумя блочками и про-
Рис 324 Местный отсос нестационарного типа от поста электро-
электросварки с поворотными подъемными приспособлениями
тивовеса 4, панель можно перемещать в вертикальном направлении в
пределах 370 мм Одновременно панель может быть повернута на 360°
вокруг оси воздуховода 2 Возд^хсвод 5, закрепленный на подвижной
раме 6, имеет телескопическое соединение с воздуховодом 7, при этом
радиус поворота панели вокруг оси воздуховода 8 может изменяться
в пределах 675 мм Несущая поворотная рама 9 обеспечивает переме-
перемещение панели по дуге Воздуховоды 7 и ? имеют шарнирно° соедине-
соединение, ось которого совмещена с осью поворота рамы 9 При работе от-
отсоса панель располагается у места сварки напротив сварщика
Количество отсасываемого воздуха принимается равным 2200 ц3/час


486
Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
2) Местные отсосы от сварочной дуги системы Л И ОТ
При электросварке открытой дугой толстообмазанными электродами
на нефиксированных рабочих местах могут применяться местные отсосы
от сварочной дуги системы ЛИОТ (рис. 325). Такой отсос осуществ-
осуществляется непосредственно у сварочной дуги через шланги, присоединяемые
к вакуум-насосной установке. От одной дуги удаляется 150 .и3 воздуха
в час через пылегазоприемник, присоединяемый к шлангу диаметром
32 мм.
Рис 325 Отсос от сварочной дуги с по-
помощью вакуум-насосной установки
/ — пылеприемник с держателем, 2 — штуцер
коллектора
Радиус действия пыле1азоприемника 150—200 мм Крепаение при-
приемника в непосредственной близости от сварочной дуги осуществляется
пневматическим присосодержателем /. Коллектор 2 выполчяется из
стальных труб К коллектору привариваются штуцера диаметром 60 и и
на расстоянии 5 м один от другого. Все штуцера снабжаются плотными
заглушками для надежного закрытия не используемых в данный момент
штуцеров.
Для создания необходимого разрежения в коллекторе устанавли-
паются вакум-насосы типов РМК-3, РМК-4 и РМФ.


V. Укрытия и местные отсосы
487
3) Местные отсосы от агрегатов автоматической и
полуавтоматической сварки под слоем флюса
Таблица 210
Количество воздуха, удаляемого местными отсосами (воронками)
от различных агрегатов автоматической и полуавтоматической
сварки под слоем флюса
Наименование сварочного ап-
аппарата
Объемы отсасываемого возду-
воздуха в м31час при сварочном
токе в а
200
300
1000
1500
Отсасывающий
патрубок
разме-
размеры
в мм
скорость
в м\сек
Универсальный сварочный ав-
автомат ABC
Сварочная головка САГ-4 . .
Сварочный трактор ТС-17-МУ
при положении изделий:
нормальном
„в лодочку"
Сварочный трактор ТС-30 . .
Сварочные тракторы:
АДС-1000-2
АДС-500
АДСД-500
АДШМ-500
УТ-1250, УТ-1500 и УТ-200
Полуавтоматические горелки
ПШ-5-У, ДШ-14, АДШМ-500
90
70
90
80
90
80
90
70
ПО
110
ПО
120
95
120
ПО
120
ПО
120
95
140
140
140
155
120
155
140
155
140
155
120
160
160
160
180
140
180
160
180
160
180
140
083
083
103x60
100x60
76xb5
100x60
70x80
70X80
70x80
100x60
075
4,5-8,9
4,5-8,9
3,7-7,4
4,1-8,2
4,6—9,3
4,1-8,2
4-8
4,5-9
4-8,9
4,1-8,2
4,6-9,8
Примечание. Приведенные объемы отсасываемого воздуха определе-
определены при расстоянии отсасывающих воронок от мест сварки не более 50 мм.
Если это расстояние не может быть выдержано, то объемы отсасываемого воз-
воздуха должны быть увеличены.
9 ОТСОСЫ ОТ МЕТАЛЛООБРАБАТЫВАЮЩИХ СТАНКОВ
Металлообрабатывающие станки, выделяющие во время работы
металлическую и абразивную пыль, снабжаются кожухами, выполняю-
выполняющими защитно-обеспыливающие функции.
Типовые решения и конструкции местных отсосов, оправдавшие
себя на практике, приведены ниже.
1) Защитно-обеспыливающий кожух к обдирочно-шлифо-
вальному станку типа ЗМ-634
Скорость воздуха ео всасывающем отверстии составляет 7—8 м/свк,
а в воздуховоде 19 м/сек; количество отсасываемого воздуха 1300 м3/час
(по 650 м3/час от каждого круга).
Коэффициент местного сопротивления кожуха, отнесенный к ско-
скорости в отсасывающем патрубке, С— 1,5.


488
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Кожух конструктивно увязан с подручником /. Стенка кожуха при-
прикрепляется к корпусу 2 станка болтами. Всасывающее отверстие кожуха
ограждено неподвижными экранами 5 и 4. Со стороны рабочего места
экран 3 имеет вырез для установки и перемещения подручника.
Рис. 326. Отсос от обдирочно-шлифо'Вального станка ЗМ-634
К неподвижному экрану 4 прикреплен барашками подвижной экран
5, который может перемещаться по прорезям вверх и вниз.
Подвижной экран 5 должен закрепляться в положении, при кото-
котором щель между ним и камнем была бы меньше 3 мм.
Крупная пыль, увлекаемая током воздуха в кожух 6, падает на его
дно и по мере накопления выгребается через отверстие, закрываемое
задвижкой 7.
Воздух из кожуха отсасывается через патрубки 8 диаметром 100 мм.
Для защиты глаз рабочего от отлетающих частиц служит экран .9.
2) Отсос от универсально-заточного станка типа ЗА64
При заточке режущего инструмента пылеприемник устанавливается
против заточного круга по направлению пылевого факела.
Отсос выполнен в виде приемной воронки / и подвижного возду-
воздуховода 2 с телескопическим устройством и шарниром 3. При заточке
торцовых фрез чашечным кругом к всасывающей воронке дополнитель-
дополнительно присоединяется плоский насадок 5, располагаемый под абразивным
кругом. Если пылевой факел направлен под углом 45—60° к столу, то
устанавливается серповидный касадок 6. Установка пылеприемнихов
на необходимую высоту производится маховичком 7, расположенным


V. Укрытия и местные отсосы
489
на винте. Отсос крепится непосредственно к стойке 4 к головке заточ-
заточного станка.
Количество отсасываемого воздуха от станка составляет 700 мг1час.
Серподидный насадок (позо)
Рио. 327. Местный отсос от универсально-заточного станка ЗА64
3) Местные отсосы от плоскошлифовальных станков типа
372-Б и СК-371
Объем отсасываемого воздуха от станка 372-Б составляет 360 мэ1час
при средней скорости в плоскости всасывающего отверстия 8 м/сек,
а в гибком рукаве диаметром 100 мм—15 м\сек. Коэффициент мест-
местного сопротивления кожуха, отнесенный к скорости в гибком рукаве,
? =3.
При наибольшем диаметре круга D — 200 мм объем отсасываемого
воздуха от станка СК-371 составляет 360 мъ\час, что обеспечивает сред-


4%
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
290
???-?
Рис. 328. Защитно-обеспыливающий кожух к плоскошлифовальным
станкам
а—типа 372-Б; б—типа СК-371
нюю скорость в плоскости всасывающего отверстия 11 м/сек, а в гибком
рукаве — 20 м/сек.
Коэффициент местного сопротивления кожуха, отнесенный к ско-
скорости в гибком рукаве, ? = 3.


V. Укрытия и местные отсосы
491
4) Местный отсос от полировального станка для полировки
тканевыми и войлочными кругами
Вид по стрелке „Я"
135
L.J
Рис. 329. Местный отсос от полировального станка (для круга
0 320 мм)
Местный отсос совмещен с защитным кожухом полировального
круга. Верхняя часть местного отсоса / откидывается с помощью шар-
шарнирного соединения. При выполнении отдельных операций дополнитель-
дополнительно откидываются две боковые створки 2 и поднимается нижний козы-
козырек 3. Эти детали скрепляются между собой при помощи гаек-бараш-
гаек-барашков 4. Для направления пылевого факела устанавливается выдвижной
козырек 5. Очистка от пыли производится через выдвижную дверцу 6.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1400 мг/час.
Нижняя часть отсоса служит для осаждения крупной пыли.
5) Местный отсос от отрезного станка с качающимся
абразивным кругом
Отсос состоит из защитного кожуха 1, приемной воронки 2, закреп-
закрепленной на подвижной раме 5. Воздуховод 3 проходит под рамой, длч
чего ось качания стола поднята на высоту, необходимую для прохода
воздуховода. Телескопическое соединение воздуховода 4 частично ком-
компенсирует поворот рамы и дает возможность чистить воздуховод.
Объем отсасываемого воздуха составляет 800 м3/час


492
Раздел седьмой Элементы вентиляционной сети
100
/ie-
160
750
Рис. 330 Местный отсос
от отрезного станка с ка-
качающимся абразивным
кругом
I- [ ПО-
6) Местный отсос от подвесного качающегося наждака
Рис 331. Местный отсос от подвесного качающегося наждака


V. Укрытия и местные отсосы
493
Местный отсос состоит из четырех основных узлов стола- основания
/, колосниковой решетки 2, подвижного укрытия 3 и пылесборника 4.
Основание выполнено в виде ящика. Колосниковая решетка состоит из
девяти основных и двух боковых колосников, между которыми имеются
щели шириной 8—9 мм. Для улавливания пыли, прорывающейся в
сторону рабочего, в передней части решетки предусмотрена щель ши-
шириной 50 мм.
Подвижное укрытие, установленное на двух полуосях 5, может
поворачиваться на угол до 30°; два противовеса прижимают его с не-
небольшим усилием к направляющей планке 6, приваренной к раме ка-
качающегося наждака. При подъеме наждака подвижное укрытие также
поднимается. Съемный пылесборник служит для улавливания крупных
частиц пыли.
Объем отсасываемого воздуха составляет 3000 мъ\час.
7) Отсос от полировального станка с матерчатым
кругом диаметром 400 мм
Отсос состоит из кожуха с патрубком /, дверцы 2 и крышки 5
Внутри кожуха установлены отсекающие перья 4 и отбойный щиток 5.
Направляющие выдвижьых козырьков 6 и 7 закреплены в шарнирах
болтами. Оба козырька закрепляются в направляющих с помощью
болтов-барашков 8.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1200 мэ/час.
8) Отсосы от других видов металлообрабатывающих
станков
Объемы воздуха, отсасываемого от других металлообрабытываю-
щих станков, приведены в табл. 211.
Таблица 211
Количество воздуха, удаляемого местными отсосами
от металлообрабатывающих станков
Назначение
? ?
1ИП
3327
3382
362
3630
3633
3635
375Б
ЗМ636
375Б
375В
385
385А
ЗБ-85
Размеры кру-
кругов в мм
диа- ?
метр |ширина
750
200
—
400
300
500
500
600
500
750
300
300
300
22
25
—
50
32
65
150
75
150
150
_
30
Коли-
Количество
кругов
в шт.
2
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Количество
удаляемо-
удаляемого воздуха
в мг]кас
2x1000
1X400
1X400
2x650
2x500
2X800
2X800
2X950
2X800
2X975
2x500
2x500
2X500
Обдирочно-шлифовальный
То же, с гибким валом .
Заточный для резцов . .
Точильный ·
Точильно-обдирочный . .
Обдирочно-шлифовальный
Полировальный


494
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети


V. Укрытия и местные отсосы
495
10. ОТСОСЫ ОТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
И РАБОЧИХ МЕСТ В ПРОИЗВОДСТВАХ РАЗЛИЧНОГО
НАЗНАЧЕНИЯ
1) Отсос от установки для пайки с нагревом изделий
током высокой частоты
вид по стрелке Й
Рис. 333. Отсос от установки для
пайки с нагревам изделий током вы-
высокой частоты
1 — индуктор; 2 — щит
Отсос представляет собой приемную воронку, выполнению из ли-
листового алюминия. Воронка устанавливается на минимальном расстоя-
расстоянии от места пайки. Пайка производится припоями ПОС-30 и ПОС-40.
Выделяемые вредности — аэрозоли цинка.
Объем отсасываемого воздуха составляет 600 м3/ час.
2) Отсос от места пайки концов радиодеталей опусканием
в ванночку
Отсос выполнен в виде сварной панели, установленной над столом.
Пайка радиодеталей производится сплавом ПОС-40 в ванночке с
электроподогревом.


496
Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
Выделяемые вредности — аэрозоли свинца.
Объем отсасываемого воздуха составляет 400 м3/чаг.
Рис. 334. Отсос от места пайки концов радиодеталей опуска-
опусканием в ванночку
/ — стол; 2— ванночка с припоем
3) Бортовой отсос от клееварочного котла с ручным
перемешиванием
Бортовой отсос / сварной конструкции устанавливается на верхней
плоскости клееварочного котла и крепится при помощи трех кронштей-
кронштейнов 2. К вытяжной установке отсос присоединен при помощи гибкого
шланга 3 или металлического рукава для обеспечения возможности
поворота котла при выливании приготовленного клея.
Выделяемая вредность — аммиак.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1640 м^/час.
4) Местный отсос от клееварочного котла с механической
мешалкой
Отсос выполнен в виде приемной воронки 1, вмонтированной в
крышку клееварочного котла 2.
В крышке котла имеется постоянно открытый проем формы сегмен-
сегмента (АВБ).
Объем отсасываемого воздуха составляет 1450 мъ1час


V. Укрытия и местные отсосы
497
«/50
Ч
г ?,?
Рис. 335. Бортовой отсос от клееварочного котла с ручным
перемешиванием


Раздел седьмой. Элементы вентиляционной сети
По ?*?
Рис. 336. Местный отсос от
клееварочного котла с ме-
механической мешалкой


У. Укрытия и местные отсосы
499
5) Местный отсос от катального станка для резки обоев
на рулоны
Узел Я"
Рис. 337. Местный отсос
от катального станка
Местный отсос выполнен в виде раздвоенной воронки /, присоеди·
ненной к переходу 2.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1000 м3/час
6) Местный отсос от катального полуавтомата
Отсос выполнен в виде приемной воронки / Вокруг воронки при-
приварен щиток 2.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1500 м3/час.


Рис. 338. Местный отсос от
катального полуавтомата
¦3150
7) Местный отсос от растворомешалки С-209
Вид по стрелке в
Рис. 339. Местный отсос от растворомешалки
/ — растворомешалка С-209 с горизонтальной осью; 2 — патрубок; 3 — бункер;
4 — трубка для подачи воды от мерного бачка; 5 и 6 — дозатор соответственно
песка и цемента; 7 — резиновая шторка


V. Укрытия и местные отсосы 501
Запыленный воздух удаляется через патрубок, приваренный к не-
неподвижной обечайке растворомешалки. Бункер находится под разрг-
жением, которое препятствует выбиванию пыли во время высыпки из
дозаторов цемента и песка. Вода для приготовления раствора подается
через трубку от мерного бачка.
Объем отсасываемого воздуха составляет 1350 м3/час.


Раздел восьмой
ПРИЕМКА ОСНОВНОГО
ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
I. ПРИЕМКА ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Вентиляторы до № 10 поставляются в собранном виде. Вентиля-
Вентиляторы от № 12 и выше могут поставляться в разобранном виде — узлами.
1. ПРОВЕРКА СОПРОВОДИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИЧЕСКОЙ
ДОКУМЕНТАЦИИ
Техническая сопроводительная документация должна содержать
следующие данные и документы:
наименование организации, в систему которой входит завод-изго-
завод-изготовитель;
наименование завода-изготовителя, его местонахождение или ус-
условный адрес;
обозначение вентилятора по стандарту;
дату выцуска;
акт обкаточных испытаний;
аэродинамическую характеристику вентилятора в виде графика с
указанием полного давления в кг/м2, производительности в мг1час, чис-
числа оборотов и коэффициента полезного действия;
номер стандарта;
инструкцию по монтажу вентилятора и обслуживанию при эксплуа-
эксплуатации
2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ВЕНТИЛЯТОРА
В СОБРАННОМ ВИДЕ
1. Проверяют наличие на вентиляторе металлической фирменной
таблички.
Металлическая табличка, прочно укрепленная на вентиляторе,
должна содержать наименование завода-изготовителя, порядковый но-
номер и год выпуска вентилятора, обозначение вентилятора и предельно
допустимое число оборотов в минуту рабочего колеса.
2. Проверяют наличие стрелки — указателя вращения колеса, на
несенной прочной краской на кожухе вентилятора.


/. Приемка центробежных вентиляторов 503
3. При приемке вентилятора, сегрегированного с электродвигате-
электродвигателем, проверяют наличие металлической фирменной таблички и на
электродвигателе.
Металлическая табличка, прочно укрепленная на электродвигателе,
должна содержать наименование завода-изготовителя, порядковый но-
номер и год выпуска электродвигателя, мощность и число оборотов в ми-
минуту и напряжение тока.
4. Проверяют соответствие габаритных и установочных размеров
вентилятора каталожным данным.
5. Проверяют правильность расположения ротора вентилятора по
отношению к входному патрубку вентилятора.
Зазср в радиальном и осевом направлениях между кромкой вход-
входного патрубка вентилятора и кромкой переднего диска колеса не дол-
должен превышать величины, равной номеру вентилятора, выраженному
в мм (например, № 3—3 мм, № 4—4 мм).
6. Проверяют величину зазора в задней стенке кожуха, в месте
прохода вала через стенку.
Разность между диаметром отверстия в стенке кожуха в месте
прохода вала и диаметром вала не должна превышать для вентилятора
с диаметром рабочих колес:
от 200 до 600 мм 4 мм
, 800 . 1200 . 8 ,
, 1400 и выше 12 ,
7. Проверяют плотность болтовых соединений.
8. Проверяют надежность крепления колеса, шкива или муфты на
валу вентилятора, а также надежность крепления корпуса подшипников
к раме или станине.
Проверяют наличие закрепляющих устройств — фиксаторов, шплин-
шплинтов, контргаек, шайб и др.
В случае наличия тяг на колесах вентилятора проверяется надеж-
надежность их крепления со втулкой и передним диском. На каждой тяге
должна быть установлена контргайка.
9. Проверяют качество покрытия и окраски всех частей вентиля-
вентилятора, доступных для осмотра при приемке вентилятора в собранном
виде.
В покрытиях и окраске не допускаются неровности, трещины,
отслоения, подтеки и прочие дефекты, ухудшающие внешний вид про-
продукции.
10. В случае поставки вентиляторов в разобранном виде порядок
проверки меняется: в первую очередь проводится осмотр узлов и их
проверка, а затем внешний осмотр вентилятора в собранном виде.
3. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ОТДЕЛЬНЫХ УЗЛОВ
ВЕНТИЛЯТОРА
1) Ротор
1. Проверяют на глаз равномерное расположение лопаток по диа-
диаметру колеса, а также соответствие изгиба лопаток направлению раз-
разворота спирали кожуха.


504Раздел восьмой. Приемка основного вентиляционного оборудования
2. Проверяют соответствие диаметра колеса вентилятора его номе-
РУ·
Диаметры рабочих колес вентиляторов измеряются по внешним
кромкам лопаток.
Диаметр колеса в мм должен соответствовать номеру вентилятора,
умноженному на 100 (например, № 8—800 мм, № 10—1000 мм).
3. Проверяется на глаз и на ощупь поверхность лопаток и дисков.
Устанавливается отсутствие выбоин, заметных неровностей, а на их
кромках —¦ заусенцев и надрезов.
4. Проверяют плотность заклепочных, сварных и шиповых соеди-
соединений между лопатками и дисками, а также между втулкой и задним
диском колеса вентилятора.
Заклепки, скрепляющие указанные детали, должны быть раскле-
расклепаны центрично без поперечных смещений, а головки тщательно обжа-
обжаты. В случае наличия сварных швов последние должны быть без про-
прожогов и трещин. Наплывы и затвердевшие металлические брызги долж-
должны быть удалены.
5. Проверяют биение по внешним кромкам лопаток. Величина
биения рабочего колеса, замеренная на внешних кромках дисков, не
должна превышать следующих величин.
Для вентиляторов № 3—6:
в радиальном направлении 1 мм
„ осевом я 2 ,
Для вентиляторов № 8—12:
в радиальном направлении 2 „
„ осевом я 3 ,
Для вентиляторов № 14 и 16:
в радиальном направлении ....... 3 ,
„ осевом , 5 „
2) Подшипники
1. Проводят внешний осмотр корпусов подшипников (целостность
основания и крышек, наличие войлочных защитных прокладок).
2. Проверяют наличие набивки корпуса подшипника тавотом или
иным консистентным смазочным веществом.
3) Шкив
1. Проверяют биение полотна шкива или поверхности клиновых
канавок.
2. Обращают внимание на качество отливки чугунных шкивов.
Спицы шкивов не должны иметь трещин. Заварка трещин в спицах не
допускается.
4) Муфта
1. Биение муфты проверяют по ее боковой поверхности и по торцу.
2. При установке эластичной муфты проверяют равномерность за-
зазора между двумя полумуфтами.


/. Приемка центробежных вентиляторов 505
5) Кожух
1. Проверяют соответствие каталожным данным диаметра входного
патрубка и размеров выходного отверстия.
2. Проверяют качество фланцев или сварных швов, скрепляющих
стенки кожуха с обечайкой; фланцы должны иметь ровную на глаз вы-
высоту и толщину вдоль всей длины спирали. Сварные швы должны быть
без прожогов, непроваров и трещин. Наплывы должны быть зачищены,
а затвердевшие металлические брызги удалены.
3. Проверяют на глаз герметичность кожуха. Технологические (не-
(необходимые в процессе изютовления вентилятора) отверстия должны
быть заделаны, за исключением отверстий в заднем диске колеса.
4. Проверяют на глаз и на ощупь гладкость поверхности стенок,
обшивки кожуха и поверхности входного патрубка. На кромках вход-
входного патрубка не должно быть надрезов и заусенцев.
6) Станина
1. Проверяют плотность сварных швов стальной станины. Сварные
швы должны быть без прожогов, непроваров, трещин. Наружные швы
должны быть зачищены, а затвердевшие металлические брызги удалены.
2. Проверяют качество отливки чугунной станины. Не допускаются
трещины, раковины, спаи и пористость в вертикальных ребрах и на
плоскостях, несущих корпуса подшипников. Особое внимание обра-
обращают на качество отливки в местах, примыкающих непосредственно
к отверстиям в станине для болтов.
4. ОБКАТКА САГРЕГИРОВАННОГО ВЕНТИЛЯТОРА
1. Вентиляторы до их монтажа должны быть обкатаны на стенде
при расчетных числах оборотов и мощности электродвигателя.
2. Учитывая особую важность обкатки в выявлении заводских де-
дефектов вентилятора, это испытание должно быть проведено до истече-
истечения срока гарантийной ответственности завода-поставщика, чтобы
предъявить ему в случае необходимости соответствующую рекламацию.
Если обкатка вентилятора производится после истечения срока
гарантийной ответственности завода-поставщика, испытание должно
быть проведено в присутствии ответственного представителя монтажной
организации.
3. Пуск вентилятора производят при закрытом шибере, установ-
установленном в сечении входного патрубка. Постепенным открытием сечения
входного патрубка достигается режим, соответствующий нормальной
нагрузке электродвигателя, определяемой электрическими измеритель-
измерительными приборами.
4. Работа вентилятора при обкатке на стенде должна продолжать-
продолжаться в течение 10—20 мин. При этом не должно наблюдаться заметных
вибраций. Нагрев подшипников не должен превышать 50°, а электро-
электродвигателя ¦— 30—40Q.
5. Проверяют на слух работу подшипников. Шум вращающихся
подшипников должен быть равномерным.
6. После обкатки осматривают и вторично проверяют колесо вен-
вентилятора на биение. Величина биения колеса после испытаний венти-
вентилятора не должна превышать значений, указанных в п. 5 на стр. 504.


506 Раздел восьмой. Приемка основного вентиляционного оборудования
7. После обкатки проверяют, не произошла ли деформация лопа
ток рабочего колеса. Связь лопаток с дисками также должна остаться
неизменной.
8. Если предприятие по местным условиям не имеет возможности
произвести обкаточные испытания на стенде, то последние могут быть
осуществлены с согласия монтажной организации непосредственно на
месте установки вентилятора.
5. ПРЕДЪЯВЛЕНИЕ РЕКЛАМАЦИЙ ЗАВОДУ-ИЗГОТОВИТЕЛЮ
При обнаружении в вентиляторе негодных деталей, подлежащих
замене, или при выявлении серьезных дефектов, устранение которых
требует разборки вентилятора, поставленного в собранном виде, или
разборки отдельно поставленных узлов, необходимо предъявить рекла-
рекламацию заводу-изготовителю.
II. ПРИЕМКА ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Осевые вентиляторы поставляются в собранном виде комплектно
с электродвигателями.
1. ПРОВЕРКА СОПРОВОДИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИЧЕСКОЙ
ДОКУМЕНТАЦИИ
К каждому вентилятору должна быть приложена следующая тех-
техническая документация: паспорт вентилятора, акт испытания и приемки
отдела технического контроля (ОТК) завода-изготовителя, а также
комплектовочная ведомость.
2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ВЕНТИЛЯТОРОВ
1. Проверяют наличие металлических фирменных табличек на вен-
вентиляторе и электродвигателе.
2. Проверяют соответствие габаритных и установочных размеров
вентилятора каталожным данным.
3. Проверяют отсутствие на деталях трещин, вмятин, заусенцев,
острых режущих кромок.
4. Проверяют величину зазора между лопатками крыльчатки и
обечайкой. Он не должен превышать 0,5% от диаметра крыльчатки.
5. Проверяют балансировку крыльчатки вентилятора; уравнове-
уравновешивающие грузы должны располагаться на диске со стороны электро-
электродвигателя.
6. Проверяют надежность крепления крыльчатки на валу электро-
электродвигателя. Крепление должно производиться при помощи призмати-
призматической шпонки и стопорного винта с засверловкой вала.
7. Все необработанные поверхности вентиляторов должны быть
окрашены в серый цвет, а внутри — в красный цвет.
Окрашенная поверхность должна быть ровной, без подтеков.


///. Приемка стальных пластинчатых калориферов 507
3. ИСПЫТАНИЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Испытание крыльчатки на прочность производят на стенде при
расчетных значениях числа оборотов и мощности электродвигателя.
Продолжительность испытания должна составлять не менее 3 мин. При
этом не должны обнаруживаться деформации лопастей.
Испытание, производимое после окончания срока гарантийной
ответственности завода-изготовителя, должио вестись в присутствии
представителя монтажной организации.
III. ПРИЕМКА СТАЛЬНЫХ ПЛАСТИНЧАТЫХ
КАЛОРИФЕРОВ
1. ПРОВЕРКА СОПРОВОДИТЕЛЬНОЙ
ТЕХНИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
При каждой партии калориферов должен быть акт, составленный
ОТК завода-изготовителя, удостоверяющий качество калориферов.
В акте должно быть указано наименование и адрес завода-изго-
завода-изготовителя, номер партии, результаты гидравлического испытания и номер
действующего стандарта.
2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА КАЛОРИФЕРОВ
1. Проверяют наличие на наружной боковой стенке каждого кало-
калорифера таблички с указанием завода-изготовителя, типа, модели и
марки калорифера, заводского порядкового номера, величины тепло-
отдающей поверхности, года выпуска калорифера и номера действую-
действующего стандарта.
2. Допускается заводская заглушка труб калорифера (давших течь
при гидравлическом испытании на заводе-изготовителе) в количествах,
уменьшающих живое сечение для прохода теплоносителя не более чем
на 5%.
3. Во время гидравлического испытания калорифера не должно
наблюдаться подтеканий и потения на его поверхности, а также сни-
снижения показаний контрольного манометра.
IV. ПРИЕМКА МАСЛЯНЫХ ЯЧЕЙКОВЫХ ФИЛЬТРОВ
1. ПРОВЕРКА СОПРОВОДИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИЧЕСКОЙ
ДОКУМЕНТАЦИИ
Сопроводительная техническая документация должна состоять из
приемного акта ОТК завода-изготовителя и комплектовочного ярлыка.
2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ЯЧЕЕК МАСЛЯНОГО
ФИЛЬТРА
1. Проверяют наличие на каждой ячейке клейма с указанием за-
завода-изготовителя и приемного клейма ОТК·


508 Раздел восьмой. Приемка основного вентиляционного ооорудования
2. Корпус и рама ячеек должны иметь форму правильного квад-
квадрата. Перекос по диагонали допускается не более 5 мм.
Опорная поверхность корпуса и опорный борт рамы должны быть
плоские. Зазор между ними, заполняемый войлочной прокладкой, не
должен превышать 1 мм.
3. Сетка должна быть туго натянута на каркас корпуса. Выпук-
Выпуклость сетки в свободном состоянии не должна превышать 2 мм, а в
случае заполнения кольцами Рашига — 10 мм.
4. Рамки, а также корпуса масляных фильтров должны быть
взаимозаменяемы.
5. Ячейки масляного фильтра должны быть окрашены битумным
лаком.
V. ПРИЕМКА ФИЛЬТРОВ
1. ПРИЕМКА ФИЛЬТРОВ РУКАВНЫХ ВСАСЫВАЮЩЕГО ТИПА
МАРКИ ФВ
1. Рукава должны быть изготовлены из фильтровального сукна
№ 2 по ГОСТ 6986—54.
2. Отклонения в наружных размерах стенок шкафа и в располо-
расположении отверстий под болты должны обеспечивать взаимозаменяемость
элементов шкафа и хорошее сопряжение стенок с крышкой, днищем и
конусом.
3. Все болтовые соединения стенок шкафа между собой, а также
с крышкой, днищем и конусом должны быть уплотнены резиновыми
прокладками и быть воздухонепроницаемыми.
4. Крышка люка должна плотно прилегать к стенке шкафа по всему
периметру отверстия. Резиновое уплотнение должно быть герметичным.
5. Штуцера днищ должны быть развальцованы и притуплены.
6. Отверстия для рукавов должны быть расположены симметрично*
Допустимое отклонение в размерах между осями отверстий составля-
составляет ±2 мм.
7. Кольца жесткости для закрепления рукавов должны изготовлять-
изготовляться из Листовой оцинкованной стали или круглой проволоки. Кольца не
должны иметь острых кромок и заусенцев.
8. Верхние узкие концы рукавов должны быть хорошо закреплены
на деревянных дисках хомутами. Под ушки хомутов должны быть за-
заложены прокладки из листовой оцинкованной стали.
9. Нижние широкие концы рукавов должны свободно надеваться
на штуцера днищ.
10. Подвесная рама должна быть сварена прочно без перекосов.
Подвесной болт должен быть в центре рамы и перпендикулярен к ней.
11. Все болтовые соединения стенок конуса и лючки должны быть
уплотнены резиновыми или картонными прокладками
12. Перья шнеков при их вращении не должны задевать за стенки
конуса. Шнеки должны свободно вращаться в своих опорах от руки.
13. Весь встряхивающий механизм фильтра должен свободно рабо-
работать от вращения рукой шкива привода.
14. Валы, шестерни и другие движущиеся детали встряхивающего
механизма не должны касаться кожухов при вращении.


V. Приемка фильтров 509
15. При механическом испытании встряхивающего механизма необ-
необходимо, чтобы:
шестерни работали без шума и рывков;
зацепления кулачков происходили поочередно, плавно, без заеда-
заедания и срывов; число ударов в каждой секции должно равняться семи;
подъем подвесных рамок был одинаковым во всех секциях фильтра;
масло не вытекало из подшипников, а подшипники не грелись, темпе-
температура подшипников не должна превышать более чем на 20° темпера-
температуру окружающей среды.
2. ПРИЕМКА БУМАЖНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА ФР-4с
1. В качестве фильтрующего материала должна применяться по-
пористая бумага (алигнин).
2. Металлические сетки с боковинками и прижимные гребенки
должны быть оцинкованы. Цинковое покрытие должно бьиь ровным.
3. Пористая бумага, уложенная на сетку в 3—6 слоев и прижатая
к ней прижимными гребенками, должна плотно облегать сетки.
4< При энергичном встряхивании фильтра вручную защемленная
бумага не должна выпадать и отслаиваться от сеток.
5. К каждому фильтру должна быть прикреплена фирменная таб-
табличка с указанием наименования завода-изготовителя, порядкового но-
номера и года выпуска.
6. Каждая отправляемая партия фильтров должна сопровождаться
паспортом ОТК завода-изготовителя, в котором должны быть указаны
активная площадь, производительность и начальное сопротивление
фильтра.


Раздел девятый
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
УСТРОЙСТВ
1. ОРГАНИЗАЦИОННАЯ СТРУКТУРА СЛУЖБЫ
ЭКСПЛУАТАЦИИ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ХОЗЯЙСТВА1
1. Ответственным за общее состояние всего вентиляционного хо-
хозяйства промышленного предприятия является главный инженер пред-
предприятия.
2. Ответственность за правильную эксплуатацию вентиляционных
установок в соответствии с рабочими инструкциями, а также за исправ-
исправное состояние и сохранность вентиляционных устройств несут началь-
начальники производственных цехов.
3. Техническое руководство и контроль за правильностью эксплуа-
эксплуатации, а также своевременный и качественный ремонт вентиляционных
устройств осуществляет главный энергетик (главный механик) пред-
предприятия.
Для обеспечения этих функций в составе отдела главного энерге-
энергетика (главного механика) при числе условных вентиляционных устано-
установок, подсчитываемых по табл. 212, свыше 200 рекомендуется создавать
вентиляционное бюро, а при числе условных вентиляционных установок
от 100 до 200 — группу инженера (техника) по вентиляции.
Когда на предприятии имеется общая служба эксплуатации сани-
тарно-технических устройств (отопления, вентиляции, кондиционирова-
кондиционирования воздуха, водоснабжения и канализации), вентиляционное бюро или
группа по вентиляции входит в состав этой службы.
Рекомендуемые структурные схемы вентиляционных бюро приве-
приведены на рис. 340—342. Вентиляционные бюро в первом случае в даль-
дальнейшем именуются вентбюро типа А, во втором — вентбюро типа Б и
в третьем — вентбюро типа В (см. приложение II).
Начальник вентбюро осуществляет руководство работой всех групл
этого бюро, координирует их действия и осуществляет связь с отде-
отделами и производственными цехами предприятия.
1 Рекомендуется согласно «Инструкции по эксплуатации промышленной вен-
вентиляции», составленной бывш. Проектно-наладочным управлением Главсантех-
монтажа и согласованной с Гоасанинапекцией РСФСР,


/. Организационная структура службы эксплуатации
511
Глодный энергетик
(Глабный^ механик)
Вемтмастерская
Начальник бентбюро
Труппа" НалаВочная Проектно-констрцк'
эксплуатации \ группа тореная группа
6
Дежурные слесари пв обслужиданию и план аба·
предупредительному ремонту бентиляции
Рис. 340. Структура вентиляционного бюро типа А
Гпабный энергетик
(Гладный механик)
О
Начальник бентВюро
Наладочная
группа
Группа Проектно-юистрик-
технадзора тореная гриппа
Рис. 341. Структура вентиляционного
бюро типа Б
ГлаВный энергетик
(ГлаЪнъш механик)
Начальник 6ент5юро
?
Вшнттвтер- Ремонтная Наладочная Проектно-конст-
екая группа >^ группа щшарекпя группа
об Ь X)
Слесари па планобо- предупредительному
ремонту Вентиляции
Рис. 342. Структура вентиляционного бюро типа В


512 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
Таблица 212
Данные для расчета количества условных вентиляционных
установок
Характеристика вентиляционных установок
Количество условных вентуста-
новок, соответствующее одной
существующей установке при
мощности вентиляционного обо-
оборудования в нет
до 7
до 15
свыше 15
Вытяжная установка без фильтров и пы-
леочистных устройств с количеством воз-
духоприемных устройств до 10
То же, от 10 до 25
То же, свыше 25
Примечание кпп. 1—3. В вытяжной
установке к приведенным условным оцен-
оценкам прибавляется при наличии:
циклонов · . .
скрубберов
фильтров
Приточная установка с калориферами без
фильтров и оросительных камер с коли-
количеством воздуховыпускных устройств до 10
То же, от 10 до 25
То же, свыше 25
Примечание к пп. 4—6. В приточной
установке к приведенным условным оцен-
оценкам прибавляется при наличии:
фильтров
оросительной камеры
фильтров и оросительной камеры . . .
Осевой вентилятор, установленный не-
непосредственно в производственном поме-
помещении (без сети воздуховодов)
1
1,25
1,5
0,25
0,5
0,75
1,1
1,35
1,65
0,25
0,55
0,8
0,1
1.1
1.4
1,65
0,3
0,6
0,9
1,2
1,5
1,8
0,3
0,65
0,95
1,2
1,55
1,8
0,35
0,7
1.1
1,3
1,65
2
0,35
0,8
1,15
Пример. Определить общее количество условных вентиляционных
установок на предприятиях, где имеются 40 вытяжных установок мощ-
мощностью до 7 кет с фильтрами, с числом воздухоприемных устройств
в каждой от 10 до 20; 2 приточных установки мощностью свыше 15 кет
с фильтрами и оросительными камерами, с числом воздуховыпускных
устройств свыше 25; 20 приточных установок (без фильтров и ороси-
оросительных камер) мощностью от 7 до 15 кет, с числом воздуховыпуск-
воздуховыпускных устройств от 10 до 25.
Решение. Общее количество условных вентиляционных устано-
установок в данном случае составит
,75)-40-f Bi o-f 1,15)·2+1,5· 20 = 80-f 6,3 + 30= 116,3.
Для обеспечения надлежащей эксплуатации вентиляционных уста-
установок рекомендуется организовать группу инженера (техника) по вен-
вентиляции.


//. Эксплуатация систем механической вентиляции 513
II. ЭКСПЛУАТАЦИЯ СИСТЕМ МЕХАНИЧЕСКОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ
1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1. Приведенные ниже указания по обслуживанию устройств про-
промышленной вентиляции являются общими для всех механических вен-
вентиляционных установок.
Эксплуатационный режим каждой установки механической венти-
вентиляции подлежит уточнению специальной рабочей инструкцией, состав-
составляемой с учетом местных условий по вентиляционному хозяйству каж-
каждого обособленного вентилируемого помещения (цеха, отделения).
Рабочая инструкция по эксплуатации вентиляционного хозяйстза
цеха (отделения) должна включать:
расчетные температуры и влажность воздуха на рабочих местах;
производительность и число оборотов вентилятора каждой уста-
установки;
порядок включения и выключения вентиляционных установок;
методы регулирования объема, температуры и влажности притор-
приторного воздуха;
особенности ухода за отдельными установками;
плановые сроки очистки фильтров, калориферов и другого венти-
вентиляционного оборудования или предельно допустимые значения их со-
сопротивления проходящему воздуху, при достижении которых необходимо
производить очистку соответствующего вентиляционного оборудования;
указания о порядке действий при пожаре или при авариях.
2. Включение приточных и общеобменных вытяжных вентиляцион-
вентиляционных установок производится за 10—15 мин. до начала работы цеха
(отделения), при этом сначала включают вытяжные, а затем приточные
вентиляционные установки.
Выключение приточных и общеобменных вытяжных установок про-
производится через 10—20 мин. после окончания работы цеха (отделения),
кроме цехов с влаговыделениями, где вентиляционные установки
эксплуатируются до просушки строительных конструкций. Сначала
выключаются приточные установки, а затем вытяжные.
Если после прекращения работы цеха (отделения) продолжаются
взрывоопасные газозыделения, то срок выключения приточной и об-
общеобменной вытяжной вентиляции определяется с учетом местных ус-
условий.
Отопительно-вентиляционные установки в течение отопительного
периода после окончания работы в цехе (отделении) переключаются
на рециркуляционный режим в соответствии с указаниями рабочей
инструкции.
3. Местные вытяжные вентиляционные установки включаются за
3—5 мин. до начала работы производственного оборудования и выклю-
выключаются через 3—5 мин после окончания его работы.


514 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
4. Двери камер, в которых установлено вентиляционное оборудо-
оборудование, должны герметически закрываться и находиться под запором как
в процессе работы вентиляции, так и после ее выключения. В камеры
допускаются только обслуживающий персонал и ремонтные рабочие
(в процессе ремонта).
5. Внешние поверхности вентиляторов, электродвигателей, фильтров
и другого вентиляционного оборудования, а также контрольно-измери-
контрольно-измерительных приборов, воздухоприемных и воздуховыпускных устройств
должны систематически очищаться от пыли
6. Условия эксплуатации вентиляционных установок, связанные с
обеспечением пожарной безопасности, должны быть согласованы с ме-
местной пожарной охраной.
7. Каждой вентиляционной установке присваиваются условное со-
сокращенное обозначение и порядковый номер.
Примеры общепринятых сокращенных обозначений и нумерации
установок:
ПУ-1 — приточная установка 1;
ВУ-3 — вытяжная установка 3;
АУ-5 — аспирационная установка 5;
ВОУ-7 — воздушно-отопительная установка 7;
ВЗ-9 — воздушная завеса 9.
Сокращенные обозначения и порядковые номера вентиляционных
установок должны быгь нанесены яркой несмываемой краской на кожух
вентилятора или на воздуховод около вентилятора.
В целях удобства эксплуатации вентиляционные установки каждо-
каждого производственного корпуса, имеющие одинаковое сокращенное обоз-
обозначение, должны иметь единую порядковую нумерацию (при этом в
каждом корпусе окажется только одна установка ВУ-1, ПУ-1 и т. д.).
8 В каждом производственном цехе должен быть заве цен журнал
обслуживания цехового вентиляционного хозяйства. В этом журнале
должны фиксироваться:
фамилии дежурных слесарей и электриков, дни и часы дежурств;
неисправности вентиляционных установок, выявленные в процессе
дежурства;
все случаи прекращения работы установок в рабочее время в связи
с ремонтом, а также вследствие аварий, отсутствия электроэнергии,
теплоносителя и т. п.;
отметки об устранении выявленных неисправностей и о возобнов-
возобновлении нормальной работы установок.
9. На каждую вентиляционную установку должны быть заведены
паспорт (см. приложение III) и ремонтная карта.
10. Паспорт вентиляционной установки составляется по данным
предпусковых испытаний. После производства капитальных ремонтов
установки в соответствующие графы паспорта должны вноситься необ-
необходимые изменения и дополнения (по замене вентиляционного обору-
оборудования, повышению производительности вентилятора путем увеличе-
увеличения скорости его вращения и ? д.).
11. В ремонтной карте вентиляционной установки указываются: вид
ремонта (текущий, средний, капитальный), даты начала и окончания
ремонтных работ, краткое содержание произведенного ремонта, оценка
качества выполненных ремонтных работ при их приемке.


//. Эксплуатация систем механической вентиляции
515
2. ВКЛЮЧЕНИЕ И ВЫКЛЮЧЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
УСТАНОВОК1
1) Включение и выключение приточных установок
Таблица 213
1 Включение приточных установок
Утепленный клапан должен быть
полностью открыт
Перед пуском вентиляционной установ
ки проверить положение утепленного кла
тана на воздухозаборе Утепленный кла
пан должен быть плотно закрыт г осле
выключения вентилятора
Проверить плотность закрытия дверок камер, а также люков и лазов
воздуховодов
Включить самоочищающиеся фильтры
Проверить положение обводного клапана у калорифера, который дол-
должен быть
полностью закрыт
полностью открыт
Проверить положение общего дросселирующего устройства установки
Оно должно соответствовать положению, фиксированному при регулирова-
регулировании производительности вентилятора для каждого периода года, если коли
чество подаваемого воздуха не регулируется изменением числа оборотов
вентилятора
Включить калориферы, работающие на
паре и воде, если последние были по тем
или иным причинам выключены
Проверить соответствие рабочей инст
рукции показаниям термометра или мано
метра, установленных на трубопроводе
теплоносителя к калориферной установке,
а при их отсутствии — на узле управле
ния местной системой отопления
При наличии оросительной камеры включить форсунки
Открыть утепленный клапан | —
Включить электродвигатель
Проверить температуру воздуха, посту-
поступающего в вентилируемое помещение по
термометру, стационарно установленному
после вентилятора
В случае перегрева, постепенно откры
вая обводной клапан у калорифера, дове
сти температуру воздуха до необходимой
(по графику рабочей инструкции) В слу
чае недогрева добиться необходимой тем
пературы, постепенно прикрывая утеплен
ный клапан на воздухозаборе
В этом разделе даются основные указания о включении и выключении всего
.омплекса оборудования вентиляционных установок Более подробные сведения
' пуске и остановке отдельных видов оборудования (вентиляторов, электродвига-
елей калориферов и др ) приведены «иже


516 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
Продолжение табл. 213
Зимой
В установке, где предусмотрена воз-
возможность рециркуляции воздуха, регули-
регулировка температуры воздуха должна вы-
выполняться следующим образом:
при перегреве (недогреве) уменьшить
(увеличить) количество рециркуляционно-
рециркуляционного воздуха и одновременно увеличить
(уменьшить) количество наружного воз-
воздуха
В цехах, где требуется постоянство относительной влажности, ее сле-
следует проверять стационарно установленными простыми психрометрами.
При наличии установок, оборудованных калориферами первого подо-
подогрева и оросительными камерами, работающими по адиабатическому про-
процессу, в случае повышения (понижения) относительной влажности воздуха
в вентилируемом помещении против установленной нормы она может быть
снижена (повышена) следующими мероприятиями:
а) выключением (включением) частично или полностью доувлажнения;
б) выключением (включением) части последовательно установленных ря-
рядов форсунок и одновременно уменьшением (увеличением) подачи воды в
оросительную камеру при сохранении неизменной температуры воздуха,
поступающего зимой в оросительную камеру;
в) понижением (повышением) температуры воздуха, подаваемого зи-
зимой в оросительную камеру;
г) уменьшением (увеличением) количества воздуха, проходящего через
оросительную камеру; при этом не допускается уменьшать расход наруж-
наружного воздуха ниже необходимого по санитарно-гигиеническим требованиям
2. Выключение приточных установок
Выключить электродвигатель
Плоти» закрыть утепленный клапан
Выключить форсунки в орвсительной камере
Выключить калориферы, работающие
на паре
Выключение калориферов, работающих
на воде, производится лишь на период
длительной остановки цеха (отделения),
ремонта или в соответствии со специаль-
специальными указаниями рабочей инструкции, В
нормальных условиях эксплуатации при
остановке вентилятора приточной вентиля
ции следует уменьшить количество воды,
поступающей в калориферы, в пределах,
исключающих их замораживание
Выключить самоочищающиеся фильтры


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 517
2) Включение и выключение вытяжных установок
а) Включение
Перед включением установки следует удостовериться в том, что
дверки камер, люки и лазы воздуховодов, а также дверки пылесбор-
ников пылеочистных устройств плотно закрыты
Включить в действие мокрые пылеотделители, открыв вентиль на
линии водопровода, и проверить сток воды от этих пылеотделителей в
канализацию.
Проверить положение общего дросселирующего устройства уста-
установки, которое должно соответствовать принятому при ее регулировке.
Включить электродвигатель.
Следить за тем, чтобы дросселирующие устройства, установленные
за местными отсосами, постоянно находились в положении определен-
определенном при регулировке расходов воздуха в вентиляционной установке.
б) Выключение
Выключить электродвигатель.
Закрыть вентили на водопроводной линии к мокрым пылеотдели-
телям.
III. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ОСНОВНОГО
ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В процессе обслуживания вентиляционного оборудования эксплуа-
эксплуатационный персонал должен руководствоваться приведенными ниже
техническими указаниями Последние учитывают практический опыт
эксплуатации вентиляционных установок в промышленных предприятиях.
1. ВЕНТИЛЯТОРЫ
1 Систематически следить за тем, чтобы:
вентиляторы имели плавный и бесшумный ход;
рабочие колеса вентиляторов имели правильное направление вра-
вращения — в центробежных вентиляторах по направлению разворота
спирали кожухов (в центробежных электровентиляторах правильность
вращения определяется по направлению вращения свободного конца
вала электродвигателя), а в осевых нереверсивных вентиляторах «но-
«носики» (кромки) лопаток крыльчатки должны быть направлены вперед;
лопатки рабочих колес не имели вмятин, прогибов или разрывов;
рабочие колеса вентиляторов при вращении не имели биения или
смещения на валу;
рабочие колеса вентиляторов были хорошо отбалансированы; при
правильной балансировке рабочее колесо должно останавливаться в
разных положениях, не возвращаясь в исходное;
рабочие колеса легко вращались от руки и не задевали кожухов;
гайки болтов, крепящих вентиляторы к основанию, были надежно


518 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
затянуты; для надежности крепления болты должны снабжаться кон-
контргайками.
2. Следить, чтобы зазоры между кромкой входного патрубка цен-
центробежного вентилятора и кромкой переднего диска колеса как в ра-
радиальном направлении, так и в направлении оси вала не превышали
1% от диаметра рабочего колеса (например, вентилятор № 3 диаметром
300 мм — зазор 3 мм). В осевых вентиляторах зазор между лопатками
крыльчатки и обечайкой не должен превышать 0,5% от диаметра
крыльчатки.
3 Производить осмотр подшипников и пополнение их смазки:
при заливке корпуса жидким минеральным маслом — не реже одно-
одного раза в 1 месяц;
при применении консистентных смазок — не реже одного раза в
3—4 месяца.
Полную смену смазки с промывкой корпуса подшипников бензи-
бензином производить:
при применении жидкого масла — не реже одного раза в 6 ме-
месяцев;
при применении консистентных смазок — не реже одного раза
в 1 год.
4. Температура корпуса подшипников вентиляторов не должна
превышать 40—50°. При повышении температуры подшипники необхо-
необходимо осмотреть, очистить и заполнить свежей смазкой.
5. При выявлении коррозии или трещин в подшипниках их необхо-
необходимо сменить.
6. Оси валов вентиляторов и электродвигателей, соединенных с
помощью муфт, должны находиться на одной прямой.
Валы вентиляторов и электродвигателей, соединенных на ременной
передаче, должны быть строго параллельны. Средние линии полотен
шкивов вентилятора и электродвигателя должны совпадать.
7. При плоскоременной передаче нижняя половина ремня должна
быть ведущей, т. е. набегающей на шкив электродвигателя.
Сращивание плоских и клиновых ремней накладками или металли-
металлическими скобами не допускается.
Применение натяжных роликов или направляющих рамок, препят-
препятствующих соскальзыванию ремня, не допускается.
При проверке натяжения ремня последний должен пружинить.
8. Всасывающие отверстия вентиляторов, не присоединенные к
воздуховодам, должны иметь защитные металлические решетки с ячей-
ячейками размером 25—50 мм.
9. При появлении шума в вентиляторе в процессе его работы в ре-
результате износа подшипников, ослабления растяжек рабочего колеса,
попадания посторонних предметов и др., а также при возникновении
вибрации вентилятора необходимо выключить электродвигатель, уста-
установить причину шума или вибрации вентилятора и принять меры к
устранению выявленных неисправностей.
10. Систематически очишать рабочие колеса и внутренние поверх-
поверхности кожухов вентиляторов от пылевых и иных отложений.
При быстром загрязнении вентиляторов для облегчения очистки в
их кожухах должны быть сделаны люки с герметичными крышками.
Сроки очистки таких вентиляторов должны устанавливаться рабочи-
рабочими инструкциями.


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 519
11. При перемещении вентиляционными установками воздуха, со-
содержащего вредности, оказывающие разрушающее воздействие на ме-
металл, систематически следить за состоянием защитного покрытия рабо-
рабочих колес и внутренних поверхностей кожухов вентиляторов. Сроки
восстановления покрытия должны быть установлены в рабочей инструк-
инструкции.
2. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
1 Перед пуском электродвигателя необходимо проверить, исправное
состояние передачи от электродвигателя.
2 Корпуса электродвигателей и пускорегулирующих устройств дол-
должны быть заземлены Заземление необходимо периодически проверять
3. Пуск асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым рото-
ротором производить прямым включением рубильника, пакетного выключа-
выключателя или магнитного пускателя.
4 Остановку электродвигателя с короткозамкнутым ротором про-
производить выключением рубильника, выключателя или магнитного пу-
пускателя
5. Пуск асинхронного электродвигателя с фазным ротором с щетко-
подъемным механизмом производить в следующей последовательности:
убедиться в том, что рукоятка пускового реостата находится в пу-
пусковом положении, щетки наложены на кольца ротора и муфта ко-
короткого замыкания ротора выключена;
включить рубильник (пускатель) и выводить реостат в зависимо-
зависимости от понижен-ия пускового тока до двухкратного от нормального;
по достижении нормального пускового тока поворотом рукоятки
щеткоподъемного механизма замкнуть накоротко контактные кольца
ротора;
вновь перевести ручку реостата в пусковое положение для под-
подготовки к последующему пуску электродвигателя.
6 Остановку асинхронного электродвигателя с фазным ротором
со щеткоподъемным механизмом производить в следующей последо-
последовательности:
отключить рубильник (пускатель);
выключить муфту короткого замыкания ротора;
опустить щетки;
проверить правильность установки рукоятки реостата в пусковое
положение
7 Следить за тем, чтобы поверхность контактных колец была
гладкой и чтобы между кольцами и щетками не было искрения
8 При пуске и остановке асинхронного электродвигателя с фазным
ротором без щеткоподъемного механизма производить лишь операции
с реостатом.
Установку рукоятки реостата в пусковое положение производить
только после остановки электродвигателя
9 При пуске электродвигателя проверять одновременность вклю-
включения в сеть на три фазы и достижение электродвигателем нормально
го числа оборотов При медленном вращении ротора или гудении элек
тродвигатель должен быть отключен для выявления причин неполадок


520 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
10. При соединении вала электродвигателя с валом вентилятора
(насоса) при помощи муфты систематически проверять затяжку бол-
болтовых соединений и состояние прокладок, надетых на болты муфты.
11. Систематически следить за степенью нагрева электродвигателей.
При проверке на ощупь рукой, положенной на корпус или короб-
коробку подшипников электродвигателя, нормальный нагрев вызывает ощу-
ощущение теплой поверхности. Не допускать того, чтобы поверхность кор-
корпуса и коробки подшипников нагревалась выше 50°.
12. Масло в подшипниках скольжения с кольцевой смазкой необ-
необходимо доливать один раз в 6—10 дней. Через каждые 2—3 месяца
масло должно меняться полностью. Масло необходимо заливать в
подшипники до уровня маслоуказателя при неподвижном роторе.
Смазку типа консталин и солидол необходимо менять в шарико-
шариковых и роликовых подшипниках два раза в год.
13. При заметной вибрации электродвигателя необходимо:
проверить правильность сшивки ремня, концы которого должны
быть срезаны наискось и сшиты без накладок;
проверить центрирование валов, соединенных муфтой, и устранить
биение установкой прокладок под основание статора электродвигателя;
проверить затяжку фундаментных болтов и при необходимости
надежно их закрепить.
Если принятыми мерами вибрация не будет устранена, то электро-
электродвигатель должен быть отключен для производства его ревизии и уст-
устранения причин вибрации.
14. Работающий электродвигатель подлежит немедленному отклю-
отключению в следующих случаях:
при появлении дыма или огня из электродвигателя или его пуско-
регулирующей аппаратуры;
при несчастных случаях с человеком;
при сильной вибрации электродвигателя;
при выявлении серьезной неисправности вентилятора;
при чрезмерном нагреве подшипников или корпуса электродви-
электродвигателя.
15. При обнаружении неисправности пускового устройства (рубиль-
(рубильник, переключатель, магнитный пускатель и др.) электродвигатель не
включать до устранения дефектов пускового устройства.
16. В случае аварийного временного выключения тока в электро-
электросети немедленно выключить все электродвигатели и, в первую очередь,
имеющие контактные кольца и пусковые реостаты.
3. КАЛОРИФЕРНЫЕ УСТАНОВКИ
1) Включение и выключение калориферов, работающих
на воде
а) Включение
Закрыть устройства для спуска воды в низших точках трубопро
вода калориферной установки;
постепенно открыть запорную арматуру на обратной линии от ка*
лорифера;


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 521
проверить, открыты ли устройства для удаления воздуха в верх-
верхних точках обвязки калориферов, и закрыть эти устройства после по-
появления в них струи воды;
открыть запорную арматуру на подающей линии к калориферам;
проверить отсутствие подтеканий и парения в калориферах, трубо-
трубопроводе и арматуре;
проверить показание термометра на подающей линии к калори-
калориферам, а при его отсутствии — термометра в узле управления местной
системой теплоснабжения; если замеренная температура окажется
значительно ниже требуемой по графику теплоснабжения, пуск венти-
вентилятора не допускается.
б) Выключение
Закрыть запорную арматуру на подающем трубопроводе к калори-
калориферной установке;
закрыть запорную арматуру на обратном трубопроводе от кало-
калориферной установки;
открыть спускные устройства в низших точках трубопровода для
освобождения калориферов и подводок к ним от воды;
открыть устройства для выпуска воздуха.
2) Включение и выключение калориферов, работающих
на паре давлением свыше 0,3 ати
а) Включение
Закрыть основной проход конденсационного горшка и открыть
проход через обводную линию или через внутренний обводной канал
горшка;
открыть контрольный вентиль, установленный после конденсацион-
конденсационного горшка;
постепенно открыть вентиль на общем паровом трубопроводе к ка-
калориферам;
после выпуска воздуха и появления пара закрыть контрольный
вентиль;
открыть проход пара через горшок и закрыть обводную линию или
внутренний обводной канал горшка.
б) Выключение
Закрыть запорную арматуру на паровом трубопроводе к калори-
калориферной установке;
открыть обводную линию или обводной канал конденсационного
горшка;
открыть контрольный кран, установленный после конденсационного
горшка;
закрыть основной проход конденсационного горшка;
при выключении установки на длительный период вывернуть проб-
пробку в нижней части конденсационного горшка для спуска конденсата.


522 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
3) Включение и выключение калориферов, работающих
на паре давлением до 0,3 ат%
а) Включение
Открыть воздушный кран;
открыть запорную арматуру на конденсационных линиях от от-
отдельных групп калориферов;
постепенно открыть вентили на паровых линиях к калориферам;
после выпуска воздуха и появления пара закрыть воздушный кран.
б) Выключение
Закрыть запорную арматуру на паровом трубопроводе к калори-
калориферной установке;
открыть воздушный кран;
при выключении установки на длительный период вывернуть проб-
пробку в низшей точке водяного затвора (сифона).
При выключении калориферов, работающих на паре, необходимо
убедиться в герметичности запорной арматуры на общем паропроводе
к ним, во избежание возможного замерзания конденсата в калори-
калориферах.
4) Указания по обслуживанию калориферов
Систематически следить за тем, чтобы между калориферами, а так-
также между калориферами и строительными конструкциями камер не бы-
было зазоров Обнаруженные зазоры должны быть заделаны несгораемыми
'материалами.
Периодически очищать оребрение калориферов от загрязнений.
При значительной зыпыленности наружного воздуха в рабочей инструк-
инструкции для каждой калориферной установки необходимо указывать пре-
предельно допустимте повышение сопротивления движению воздуха. Пре-
Предельно допустимое значение сопротивления должно быть установлено
опытным путем с учетом максимально возможного уменьшения произ-
производительности вентиляционной установки.
Очистку калориферов производить пневматическим способом с ис-
использованием существующей сети трубопроводов сжатого воздуха или
баллонов со сжатым воздухом. При загрязнении оребрения калори-
калориферов плотно слежавшимися пылевыми отложениями, не поддающими-
поддающимися очистке струей сжатого воздуха, очистку производить гидропневма-
гидропневматическим способом с применением приспособления, изображенного на
рис. 343.
Ежедневно тщательно осматривать калориферные установки, и при
обнаружении парения или подтеканий в калориферах, фланцевых соеди-
соединениях, арматуре или трубопроводе немедленно принимать меры к уст-
устранению выявленных неплотностей.
При парении или подтекании в местах расположения съемных
крышек калориферов необходимо сменить прокладки. При теплоно-
теплоносителях — паре и перегретой воде применять прокладки из паронита,
предварительно смоченного в горячей воде; при теплоносителе — воде с


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 523
температурой до 100° — из тряпичного картона толщиной 3—4 м'л,
смоченного в воде и проваренного в олифе.
Погнутые пластинки калориферов выправлять без нарушения
оциновки.
ш>
Рис. 343 Приспособление для прочистки загрязненных калорифе-
калориферов гидропневматическим способом
1 — стальная трубка 07s". 2 — запорный вентиль; 3 — смесительная труб-
трубка 04}"', 4 — наконечник с отверстием 0 6 мм
Следить за исправностью действия контрольно-измерительных при-
приборов и конденсационных горшков.
Периодически выпускать воздух, скапливающийся в высших точ-
точках трубопроводов, подающих и отводящих воду от калориферных
установок.
4. ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ
1) Циклоны
1. Следить за тем, чтобы циклоны находились в вертикальном
положении и были прочно укреплены к постаментам или опорным крон-
кронштейнам.
2. Систематически проверять герметичность пыпесборного бункера
и затвора пылеотводящего патрубка.
3. Периодически, в сроки, установленные рабочей инструкцией, уда-
удалять пыль, осаждающуюся в пылесборнике циклона-, на время очистки
циклона необходимо останавливать вентилятор.


524 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
4. При транспортировании вентиляционной установкой пыли, за-
затвердевающей при контакте с влагой (гипс, цемент) периодически очи-
очищать внутреннюю поверхность циклона от образовавшейся корки. Для
этой цели в корпусе циклона необходимо сделать герметически за-
закрывающиеся люки.
5. Перед установкой новых циклонов, а также при ремонте суще-
существующих следует:
проверять отсутствие посторонних предметов внутри циклона и чи-
чистоту его внутренних поверхностей;
устранять неровности и наплывы на внутренних поверхностях,
оставшиеся после сварки;
если стыковые соединения циклона выполнены внахлестку, то снять
фаску на листах, образующих выступы внутри циклона;
2) Скрубберы
1. Не допускать включения вентиляторов до пуска воды в скруб-
скрубберы.
2. Обеспечить постоянство давления воды, поступающей в скруб-
скрубберы, в пределах 0,15—0,3 ати путем установки над скрубберами про-
промежуточных водяных бачков с поплавковыми клапанами, если по мест-
местным условиям это представляется возможным.
3. Систематически следить за исправностью работы скрубберов по
количеству и окраске шлама.
4. Периодически производить замеры давлений воздуха через спе-
специальные лючки на воздуховодах до и после каждого скруббера.
5. При повышении сопротивления скруббера проходящему воздуху
сверх предельно допустимого значения, установленного в рабочей ин-
инструкции, необходимо произвести очистку скруббера и входного пат-
патрубка от накопившихся на их стенках пылевых отложений.
6. При ремонте скрубберов необходимо:
а) проверить отсутствие посторонних предметов внутри скруббе-
скруббера и чистоту его внутренних поверхностей;
б) устранить неровности и наплывы на внутренних поверхностях,
оставшиеся после сварки;
в) при выполнении стыковых соединений скрубберов инахлестку
снять фаску на листах, образующих выступы внутри скруббера;
устранить неплотности а скруббере;
заменить угловые форсунки, не обеспечивающие возможности их
прочистки, резиновыми оросительными трубками (см. рис. 212); рези-
резиновые оросительные трубки располагаются в металлических трубках,
приваренных к цилиндру скруббера по касательной с наклоном вниз
под углом 10°.
3) Циклоны с водяной пленкой конструкции ЛИОТ
1. Не допускать включения вентиляторов до пуска воды в цик-
циклоны с водяной пленкой.
2. Периодически проверять давление воздуха до и после циклона
и при увеличении его сопротивления движению воздуха сверх пре-
предельно допустимого значения, предусмотренного рабочей инструкцией,


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 525
производить очистку внутренних стенок циклона. Если рабочей ин-
инструкцией предусмотрена отчистка циклона в конкретные календарные
сроки, обеспечивать строгое их соблюдение.
3. Патрубок для стока грязной воды должен быть опущен на
100 мм ниже зеркала воды в отстойном баке для обеспечения водя-
водяного затвора.
4. Перед установкой новых циклонов с мокрой пленкой и при их
ремонте должны быть выполнены указания п. 6 подраздела «Скруб-
«Скрубберы» (см. стр. 524).
4) Инерционные пылеотделители
1. Периодически проверять, чтобы кольца пылеотделителя не име-
имели механических повреждений и сохраняли единый угол конусности.
Между кольцами должны сохраняться равные расстояния. Повреж-
Поврежденные кольца необходимо заменять.
2. Периодически, в сроки, установленные рабочей инструкцией,
удалять пыль, осаждающуюся в бункере циклончика пылеотделителя.
3. Для очистки пылеотделителя от отложений пыли применять
простукивание деревянным молотком по его каркасу.
4. Следить за герметичностью бункера циклончика и течки, соеди-
соединяющей циклончик с бункером.
5 Проверять наличие отложений пыли в воздуховоде, соединяю-
соединяющем инерционный пылеогделитель и циклончик, а в случае необхо-
необходимости производить очистку этого воздуховода.
5. ФИЛЬТРЫ
Фильтры, требующие периодической очистки или перезарядки, дол-
должны очищаться от скопившейся пыли в календарные сроки, установлен-
установленные рабочей инструкцией, или по достижении зафиксированного в ней
предельно допустимого значения сопротивления фильтра движению
воздуха.
Сопротивление фильтра определяют как разность статических дав-
давлений до и после фильтра, для замера которых в соответствующих ме-
местах воздуховодов или вентиляционных камер должны быть размеще-
размещены специальные лючки.
1) Фильтры рукавные всасывающего типа марки ФВ
1 Рукава фильтра должны быть сделаны из сукна фильтровально-
фильтровального № 2 (ГОСТ 6986-54) или из байки с двухсторонним начесом.
2. Верхние концы рукавов должны быть заглушены деревянными
дисками.
3 Заглушёнными концами рукава должны быть подвешены к подъ-
подъемным рамкам встряхивающего механизма
4. Нижние, открытые концы рукавов должны быть натянуты на
штуцера в днищах секций фильтра и закреплены стяжными кольцами.
5. Направление вращения кулачкового вала встряхивающего ме-
механизма должно соответствовать направлению стрелки, нанесенной на
ограждении цилиндрических шестерен.


526 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
6. Шнеки для вывода пыли из конуса фильтра должны приводиться
в движение ременной передачей от вала редуктора, расположенно! э
на крышке металлического шкафа фильтра.
7. Соединения наружных стенок с внутренними перегородками
и верхней крышки со шкафом фильтра, а также места присоединений
коллектора очищенного воздуха к клапанным коробкам должны быть
сделаны на резиновых прокладках. Также должны быть надежно уплот-
уплотнены лючки шкафа и конуса фильтра.
При нормальных условиях работы фильтра подсос воздуха через
неплотности кожуха не должен превышать 15%.
8. Для обеспечения эффективного и равномерного встряхивания
рукавов их натяжение должно быть отрегулировано подвертыванием
гаек подвесных стержней. Это натяжение должно быть одинаковым
для всех рукавов.
9. В процессе эксплуатации фильтра марки ФВ необходимо сле-
следить за:
исправностью рукавов, заменой износившихся рукавов запасными,
своевременным ремонтом снимаемых рукавов;
правильным действием встряхивающего механизма; прочностью
закрепления всех его кулачков, шарниров и гаек;
работой перекидных клапанов, отключающих секции от вентиля-
вентилятора при встряхивании;
работой клапана для обратной продувки рукавов;
состоянием подшипников;
смазкой шестерен, а также роликов встряхивающих рычагов,
работой приводного ремня, не допуская его сбегания на край
обода шкива;
чистотой фильтра, периодически очищая его от пыли, осевшей сна-
снаружи и внутри шкафа.
При хорошей работе встряхивающего механизма и рекомендуемой
заводом-изготовителем ' удельной нагрузке 2,5—3 ms/muh воздуха на
1 м2 фильтровальной ткани сопротивление фильтров марки ФВ дол-
должно составлять 40—50 кг/м2.
Сопротивление меньше 40 кг/м2 указывает на недогрузку фильтра,
на изношенность рукавов или на наличие неплотностей в местах креп-
крепления рукавов.
Сопротивление более 50 кг/м2 указывает на перегрузку фильтра,
на большую запыленность очищаемого воздуха, плохую очистку рука-
рукавов или чрезмерную плотность фильтровальной ткани.
При иных значениях удельной нагрузки необходимо сопоставить
сопротивление фильтров с проектными данными.
2) Фильтры масляные самоочищающиеся типа Кд
1. Верхние валки, между которыми натягиваются панели (непре-
(непрерывные ленты из сетки), должны быть ведущими, а нижние — сво-
свободно лежащими на сетках.
2. Первая (по ходу воздуха) панель должна иметь скорость дви-
движения в два раза большую, чем вторая.
? Завод имени Воробьева, г. Горький


///. Эксплуатация основного вентиляционного оборудования 527
3. При движении панелей они должны проходить через ванну,
заполненную веретенным или иным предусмотренным проектом мас-
маслом, где они отмываются от осевшей пыли. В этой части ванны долж-
должна быть установлена ручная мешалка для взмучивания осадка перед
удалением отработанного масла.
Фильтр можно заливать маслом через верхнее отверстие вручную
или через нижний кран с помощью маслянсго насоса. В обоих случаях
верхний уровень масла определяется нижней кромкой верхнего отвер-
отверстия.
4 Движение сетчатых панелей и медтлок должно быть свободным
(бед заеданий).
5. При правильном направлении вращения электродвигателя
наружные ветви панелей должны двигаться сверху вниз.
6. Смену масла производят после того, как сопротивление филь-
фильтра повысится до значения, примерно в 1,5 раза превышающего сопро-
сопротивление при чистом масле (порядка 10 лг/ж2)*.
Отработанное масло удаляют через нижний кран самотеком или
с помощью масляного насоса. В обоих случаях масло перед сливом
необходимо энергично перемешать, вращая мешалку в течение 3 мин.,
и продолжать вращение до полного слива масла из ванны.
7. При смене масла производят смазку нигролом подшипников зе-
дущих валков.
8. Один раз в полгода панели промывают в следующей последо-
последовательности: в ванну после слибэ масла наливают горячий 10%-ный
раствор каустической соды и включают механизм вращения панелей
на 3 часа, затем содовый раствор сливают, панели и ванну промывают
водой из брандспойта, после чего ванну заливают свежим маслом
Во избежание коррозии не следует длительное время оставлять
панели без масляного покрова.
3) Фильтры масляные ячейковые
1. Ячейки масляных фильтров должны легко вставляться в уста
новочные рамки и выниматься из них.
2. Зазоры между установочными рамками, а также между филь
тром и строительными ограждениями должны быть плотно заделаны
3. Гофры смежных гофрированных стальных сеток должны быть
перпендикулярны друг другу, размеры отверстий в сетках должны
уменьшаться в направлении движения очищаемого воздуха.
4. При применении ячейковых масляных фильтров с насадкой из ко-
колец заполнение ячеек должно быть плотным; между кольцами, за-
загруженными в вертикально установленные ячейки, не должно быть
пустот.
5 Масло, применяемое для смачивания ячеек фильтра, должно быть
медленно сохнущим и не иметь запаха. При отсутствии специальных
указаний в проекте следует применять масла: веретенные марки № 2
или 3, машинное марки ЛВ.
* Масло требует смены после того, как его пыленасыщенность превысит
0.3 кг пыли на 1 л масла.


528 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
6. Очистку загрязненных ячеек фильтра и их перезарядку произ-
производить в изолированном помещении, которое должно быть оборудо-
оборудовано баком для 10%-ного раствора каустической соды, баком для
горячей воды, ванной, наполняемой маслом, и поддоном для сбора
масла.
Баки для каустической соды и горячей воды должны иметь уст
ройства для подогрева.
7. Очистку и смачивание ячеек фильтра маслом производить в
следующей последовательности:
пыль, задержанную ячейкой, вытряхивают легким простукивани-
простукиванием деревянным молотком по стенкам корпуса ячейки:
очищенную ячейку помещают в бак с 10%-кым раствором каусти-
каустической соды температурой 60—70°;
пссле очистки ячейку промывают в баке с чистой горячей водой
температурой 40—50° и просушивают;
для смачивания маслом ячейки фильтра несколько раз медленно
погружают в масляную ванну, после чего в течение суток держат
в подвешенном состоянии над поддоном для стока лишнего масла
Примечание. При наличии чистой горячей воды температурой 60—70J
очистку ячеек фильтра содовым раствором можно заменить промывкой горячей
водой при помощи брандспойта с диаметром наконечника 8—12 мм при напоре
струи ие менее 2 ати.
4) Фильтры бумажные типа ФР-4с
1. Воздуховод в месте присоединения к фильтру должен иметь
фланец с защелками, которыми полки фильтра плотно притягиваются
к фланцу. Для обеспечения герметичности в местах стыков следует
ставить резиновые прокладки.
2. Гребенчатые вставки фильтра должны легко входить в боковины
и плотно прижимать бумагу.
3. Фильтр заряжается пористой бумагой — алигнином. Для зарядки
фильтра от заводской пачки алигнина отделяют четыре слоя, которые
сворачивают в рулон. Алигнин накладывается на сетку фильтра, при-
гоювленный рулон при этом постепенно разматывается. При зарядке
следят за равномерным заполнением бумагой выемок гребенчатой по-
поверхности фильтра: складки и разрывы бумаги, а также ее выпучиза-
ние и отслаивание не допускаются. После укладки бумагу закрепляют
с двух сторон гребенчатыми вставками, которые следует устанавли-
устанавливать строго по кромкам фильтра. Затем гребенчатые вставки соеди-
соединяют с поперечными стержнями и притягивают к крючкам, имеющим-
имеющимся в каркасе фильтра.
4. При перезарядке фильтра бумага подлежит замене.
IV. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
1. Эксплуатационный персонал должен:
систематически проверять состояние воздуховодов;
своевременно устранять механические повреждения воздуховодов,
воздухоприемных и воздуховыпускных устройств;


IV. Эксплуатация воздуховодов вентиляционных установок 529
следить за прочностью креплений воздуховодов Крепления гори-
горизонтальных стальных воздуховодов при диаметрах круглых или при
большей стороне прямоугольных воздуховодов до 375 мм должны рас-
располагаться на расстоянии не более 4 ж, а свыше 375 ям — не более
3 м Крепления вертикальных воздуховодов устанавливают на расстоя-
расстоянии не более 4 м, в пределах одного этажа должно быть установ-
установлено не менее двух креплений. Не допускать крепления растяжек и
подвесок к фланцам воздуховодов;
не допускать нарушения уклонов воздуховодов, транспортирующих
воздух с повышенной влажностью; уклон таких воздуховодов должен
быть в пределах 0,01—0,015 для обеспечения стока воды к дрени-
дренирующим устройствам;
систематически проверять состояние антикоррозийного покрытия
воздуховодов и вентиляционных деталей из черной кровельной или
листовой стали и в случае его нарушения производить необходимый
ремонт,
все дросселирующие устройства должны быть снабжены указа-
указателями степени их закрытия и закреплены в положениях, установлен-
установленных при регулировке установки;
управление высоко расположенными регулирующими устройствами
должно быть Еыведено на высоту 1,5—1,8 м от уровня пола или пло
щадки,
периодически смазывать многостворчатые клапаны и решетки.
Эксплуатационные отверстия в воздуховодах — смотровые окна,
люки, лазы, отверстия для прочистки, дверки пылесборников пылеочи-
стных устройств — при работе вентиляционной установки должны быть
герметически закрыты.
Болты на фланцевых соединениях должны быть затянуты до от-
отказа, причем все гайки болтов должны располагаться по одну сторону
фланцевого соединения, а концы болтов не должны выступать из гаек
более чем на 0,5 диаметра болта;
2 При замене прокладок между фланцами стальных воздуховодоз
вновь устанавливаемые прокладки должны плотно прилезть к пло-
плоскостям фланцев и иметь толщину 3—5 мм. Материалы для прокладок
применять согласно указаниям проекта При отсутствии таких указа-
указаний для прокладок следует применять следующие материалы:
для воздуховодов, перемещающих воздух нормальной влажности
при температуре до 70°, — картон или прядь пенькового каната с про-
промазкой суриковой замазкой;
для воздуховодов, транспортирующих влажный воздух, пыль или
отходы материалов, — резину или картон, смоченный в воде и про-
проваренный в олифе с промазкой суриковой замазкой,
для воздуховодов, перемещающих воздух с температурой выше
70°, — асбестовые картон или шнур.
Прокладки должны доходить до болтовых отверстий фланца и не
должны выступать внутрь воздуховода.
3 При замене того или иного участка стального воздуховода:
а) не допускать размещения поперечных соединений (стыков)
отдельных звеььев воздуховода в толще строительных конструкций
(стен, перегородок, перекрытий),
б) вес кровельной и тонколистовой стали для стальных воздухо-
воздуховодов должен соответствовать табл. 214.


530 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
Таблица 214
Вес листовой стали для воздуховодов
Диаметр воздуховода круглого сечения или
размер большей стороны воздуховода прямо-
прямоугольного сечения в мм
До 440
От 495 до 775
» 885 * 1100
» 1200 » 1540
Вес 1 j«2 листовой стали
в кг
4-4.5
5-5.5
5,5-6.5
8
в) толщина и развес листовой стали для воздуховодов установок
специального назначения (перемещение газов с температурой выше
70°, пневмотранспорт, аспирационные установки и др.) должны при-
приниматься по проекту;
г) звенья воздуховодов, предназначенных для влажного воздуха,
должны размещаться так, чтобы в нижней части воздуховодов не было
продольных фальцевых швов, поперечные фальаевые швы в нижней
части на одной четверти окружности воздуховодов должны быть уплот-
уплотнены путем пропайки или сварки;
д) воздуховоды из черной кровельной и тонколистовой стали дол-
должны быть окрашены в соответствии с указаниями табл. 215.
Таблица 215
Окраска стальных воздуховодов в зависимости
от характера перемещаемой по ним среды
Характер среды, перемещаемой
п· воздуховоду
Воздух, не содержащий пыли, с темпе-
температурой до 70°
То же, с температурой выше 70°
Воздух, содержащий пыль или отходы
Воздух, содержащий пары или газы,
корродирующие металл
Вид окраски
Масляная окраска снаружи и
изнутри
Окраска огнестойким составом
снаружи
Масляная окраска снаружи
Окраска кислотоупорным соста-
составом снаружи и изнутри
4. Систематически проверять герметичность воздуховодов, сравни-
сравнивая общую производительность установки с суммарным объемом вен-
вентиляционного воздуха, поступающего через приточные отверстия или
удаляемого через вытяжные отверстия. При расхождениях свыше 10%
должны быть выявлены и устранены имеющиеся в установке неплот
ности.
5. Регулярно, в сроки, установленные рабочей инструкцией с уче-
учетом технологии производства, обследовать загрязненность воздухово-
воздуховодов через имеющиеся люки или простукиванием деревянным молот-
молотком. Прочистку загрязненных воздуховодов производить в следую-
следующей последовательности:
остановить вентилятор;


V. Особенности эксплуатации аспирационных установок 531
удалить накопившуюся пыль из пылеприемников;
произвести очистку засоренных участков по направлению от маги-
магистрали к местным отсосам, плотно закрывая крышки люков после
очистки.
6. При повторяющихся засорениях одних и тех же мест воздухо-
воздуховода устанавливать и устранять причины засорения.
V. ОСОБЕННОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
АСПИРАЦИОННЫХ УСТАНОВОК
1. Следить за герметичностью укрытий технологического оборудо-
оборудования; ставить в известность начальника цеха о выявленных неплот-
неплотностях и проверять, приняты ли меры к их устранению.
2. Систематически следить за исправным состоянием резиновых
уплотнений между укрытиями и технологическим оборудованием
3 Следить, чтобы дверки смотровых окон и других проемов в
укрытиях были плотно закрыты, за исключением тех моментов, когда
проемы открываются для обеспечения ведения технологического про-
процесса.
4. Указывать цеховой администрации на просыпание пыли в бун-
бункерах, перегрузочных желобах и т. д. и добиваться устранения при-
причины пылеобразования
5. Следить за исправной работой фильтров и пылеочистных уст-
устройств аспирационных установок в соответствии с указаниями, при-
приведенными на стр. 523—528.
6. При совмещении аспирационных устройств с гидрообеспылива-
гидрообеспыливанием следует:
систематически проверять исправность работы форсунок гидоо-
обеспыливания, обеспечивая регулировкой расхода воды оптимальное
увлажнение пылящего материала; следить за давлением воды, посту-
поступающей к форсункам; регулировку расхода воды осуществлять путем
изменения количества работающих форсунок или диаметров их сопел;
производить периодически прочистку установленных форсунок гид-
гидрообеспыливания.
7. Систематически проверять правильность работы приборов авто-
автоматического управления установками аспирации и гидрообеспылива-
гидрообеспыливания, согласно указаниям следующего подраздела.
VI. УХОД ЗА УСТРОЙСТВАМИ АВТОМАТИЧЕСКОГО
РЕГУЛИРОВАНИЯ РАБОТЫ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
УСТАНОВОК
1. Периодически проверять исправность и точность работы датчи-
датчиков, командных приборов, исполнительных механизмов и регулирую-
регулирующих органов автоматических регуляторов.
2. Следить за плотностью прикрывания регулирующих воздушных,
водяных и паровых клапанов (при срабатывании регуляторов на их
полное закрытие).
3. Не реже одного раза в месяц смазывать рычаги и шестерни, свя-
связывающие исполнительные механизмы с регулирующими клапанами.


Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
4. Следить за качеством набивки сальников регулирующих клапа-
клапанов на трубопроводах теплоснабжения.
5. Систематически притирать клапаны на трубопроводах тепло-
теплоносителя. Подвижная система клапанов должна быть всегда смазана
и не должна иметь признаков коррозии.
6. Следить за состоянием электрических контактов приборов и ап-
аппаратов автоматики, очищая их от пыли и грязи. Удалять пыль реко-
рекомендуется пылесосом или мягкой кистью.
При обнаружении подгорания контактов последние необходимо
тщательно зачищать личным напильником с последующим подтяги-
подтягиванием крепежных устройств.
7. Не допускать замены предусмотренных проектом автоматизации
плавких вставок самодельными предохранителями.
8. При пневматическом автсрегулировании необходимо:
следить за герметичностью приборов и трубопроводов сжатого
воздуха;
осуществлять уход за компрессорами согласно заводской инструк-
инструкции;
периодически менять заполнение фильтров пневматической системы;
следить за поддержанием редуктором постоянного заданного дав-
давления на входе регулятора (для большинства регуляторов, применяе-
применяемых в вентиляционных установках,— 1,1 ати);
следить за качеством регулирования по показанию манометра на
выходе регулятора.
9. Приборы электрической и пневматической систем автомати-
автоматического регулирования должны эксплуатироваться в строгом соответ-
соответствии с инструкциями заводов-изготовителей. Эти инструкции являются
обязательным приложением ко всем поставляемым автоматическим
приборам.
VII. ЭКСПЛУАТАЦИЯ АЭРАЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
1. Режим работы аэрационных устройств устанавливается рабочей
инструкцией по каждому обособленному производственному помеще-
помещению (цеху, отделению).
Рабочая инструкция должна содержать указания:
о порядке сезонного регулирования (на теплый, переходный и хо-
холодный периоды), а также регулирования аэрационных устройств в за-
зависимости от направления ветра;
по уходу за механизмами азрационных устройств;
по срокам промывки остекления открывающихся створных фраму;
о необходимых мероприятиях при пожаре.
2. В теплый период года приток воздуха осуществляется через
все нижние аэрационные проемы в стеновых ограждениях, а также
ворота и входные двери.
3 В холодный и переходный периоды года приток воздуха в не-
необходимом объеме осуществляется через проемы в стеновых огражде-
ограждениях, расположенных не ниже 4 м от уровня пола (до низа проема).
4. В многопролетных зданиях приток может дополнительно осу-
осуществляться через фонари смежного «холодного» пролета, если средняя


VII. Эксплуатация аэрационных устройств 533
концентрация газов и пыли в воздухе, поступающем через этот про-
пролет, не превышает 30% максимально допустимой концентрации. При
этом в холодный период года должны быть приняты меры к тому,
чтобы не переохлаждать рабочие места «холодного» пролета.
5. Не следует открывать оконные проемы, когда поступающий че-
через них воздух по пути к рабочим местам омывает горячие поверхно-
поверхности оборудования и нагревается от них.
6. Вытяжка в течение всех периодов года осуществляется через
фрамуги фонарей, а также через шахты и дефлекторы.
В течение холодного и переходного периодов фрамуги фонарей
следует открывать лишь на участках, расположенных над источниками
тепловыделений или вблизи них.
7. Площадь открытия приточных и вытяжных проемов в холодный
и переходный периоды года устанавливают в процессе эксплуатации с
учетом температуры наружного воздуха, исходя из необходимости
поддержания заданных рабочей инструкцией температур воздуха в
помещениях. При этом воздухообмен регулируется в первую очередь
уменьшением или увеличением площади открытия проемов в вытяж-
вытяжных фонарях за счет изменения угла открытия фрамуг.
При наличии многоярусных фонарей их фрамуги для уменьшения
воздухообмена следует закрывать, начиная с нижнего яруса.
Створки приточных проемов в наружных стенах с наветренной
стороны открывают под углом, примерно вдвое меньшим, чем на за-
заветренной стороне.
8. Регулировку фрамуг вытяжных задуваемых фонарей в зави-
зависимости от направления ветра осуществляют следующим образом:
при направлении ветра вдоль фонаря (с возможными отклонения-
отклонениями 15° в ту или иную сторону) фрамуги задуваемых фонарей должны
быть открыты с обеих сторон фонаря;
при всяком другом направлении ветра фрамуги задуваемых фона-
фонарей должны быть открыты тол1ко с заветренной стороны.
При наличии незадуваемых фонарей створки, независимо от на-
направления ветра, могуг быть открыты с обеих сторон фонаря.
Примечание. Для определения направления ветра на кровле одного из
высоких зданий промышленного предприятия должен быть установлен флюгер.
9. В нерабочие часы при односменной и двухсменной работе цеха
(отделения) все приточные и вытяжные проемы в холодный период
года должны быть закрыты; в переходный период в зависимости от
температуры наружного воздуха можно закрывать лишь приточные
проемы.
10. Механизмы для управления аэрационными устройствами дол-
должны систематически проверяться на безотказное действие. Трущиеся
части механизмов должны быть смазаны.
В процессе эксплуатации аэрационных устройств необходимо сле-
следить за тем, чтобы не было перекосов рам и переплетов, а также вы-
выкрашивания стекла.
Открывание и закрывание застекленных фрамуг и панелей должно
осуществляться плавно и легко
Фрамуги и щиты, используемые для аэрации, должны закрываться
плотно без щелей во избежание переохлаждения производственных по-
помещений в зимний период.


534 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
11. Светонепроницаемые жалюзи, расположенные под окнами про-
производственных помещений, в зимний период закрываются утепленны-
утепленными щитами.
Пространство между ветрозащитными панелями и фонарями в
зимнее время необходимо периодически очищать от снега.
12. Электрические пускатели открывающихся переплетов и панелей
должны иметь устройства для возможности остановки в любом поло-
положении, а также для автоматической остановки в положении полного
открытия и полного закрытия.
VIII. РЕМОНТ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
1. Для повышения долговечности и обеспечения бесперебойной ис-
исправной работы вентиляционных установок должен быть организован
их планово-предупредительный ремонт (ППР).
2. Планово-предупредительный ремонт вентиляционных установок
включает в себя:
плановые осмотры;
плановые текущие ремонты;
плановые средние ремонты.
Капитальные ремонты выполняются по мере необходимости в них
по отдельным месячным заданиям, разрабатываемым вентиляционным
бюро или инженером (техником) по вентиляции.
3. Плановые осмотры производятся для установления технического
состояния вентиляционных установок и выявления дефектов, подлежа-
подлежащих устранению при очередном ремонте.
4. Текущий и средний ремонты предусматривают устранение от-
отдельных дефектов и нэисправностей вентиляционных установок, заме-
замену износившихся деталей, очистку вентиляционного оборудования и
воздуховодов от пылевых и иных отложений, устранение выявленных
неплотностей. Основные работы при текущем и среднем ремонтах осу-
осуществляются непосредственно на месте, где размещены вентиляцион-
вентиляционные устройства.
5. После проведения среднего ремонта проверяется робота всей
вентиляционной установки.
6. Капитальный ремонт предусматривает демонтаж основного вен-
вентиляционного оборудования, его ремонт в мастерских и частичную за-
замену оборудования или отдельных его частей, демонтаж и монтаж воз-
воздуховодов, сплошную окраску вентиляционной сети и т. п.
После капитального ремонта установка должна быть заново отре-
отрегулирована и испытана на санитарно-гигиеническую эффективность, а
результаты испытаний записаны в паспорт вентиляционной установки.
7. Все работы по ППР должны производиться по годовому пла-'
ну (графику)
Годовой план (график) ППР составляется для каждого произ-
производственного цеха по каждой вентиляционной установке В нем уста-
устанавливается количество осмотров, текущих и средних ремонтов и чи.~-
ло часов работы по каждому виду ремонта в соответствии с имею-
имеющимися на предприятии нормативами.


VIII. Ремонт вентиляционных установок 535
8. Для облегчения планирования ППР все вентиляционные устрой-
устройства рекомендуется разбить на группы по сложности ремонтных работ
(по ремонтосложности). В каждую такую группу подбираются рабо-
работы, требующие примерно одинаковых затрат труда.
Разбивка вентиляционных устройств по группам ремонтослож-
ремонтосложности делается таким образом, чтобы каждая последующая группа
была больше предыдущей на величину объема работ первой группы.
При этом номер группы покажет, во сколько раз ее объем работ боль-
больше объема работ первой группы.
Например, к первой группе ремонтосложности могут быть отне-
отнесены центробежные электровентиляторы j\[° 3 и 4; осевые вентиля-
вентиляторы № 4, 5 и 6; матерчатый фильтр типа МФУ-16; 10 пог. м воздухо-
воздуховодов из кровельной стали диаметром до 375 мм и т. д.
Ко второй группе ремонтосложности могут быть отнесены центро-
центробежные вентиляторы № 5 и 6; осевые вентиляторы № 7, S и 10; ма-
матерчатые фильтры типа МФУ-24 и МФУ-32; 10 пог. м воздуховодов
из кровельной стали диаметром 440—885 мм и т. д.
9. Ремонты должны проводиться по возможности в периоды, когда
вентиляционная установка не работает (во время остановки на ремонт
обслуживаемого вентиляцией технологического оборудования, в выход-
выходные дни, в нерабочие часы).
10. До начала работ по ремонту установки должна быть произ-
произведена комплектация узлов оборудования и воздуховодов для замена!
пришедших в негодность.
11. Для скорейшего проведения ремонтных работ и уменьшения
простоев вентиляционного оборудования необходимо полностью уком-
укомплектовывать бригады ремонтников и огранизовывать параллельное
выполнение возможно большего количества работ по ремонтируемой
установке, а также обеспечивать своевременную доставку необходи-
необходимых материалов, запасных частей, инструмента и такелажных при-
приспособлений.
12. Срочный ремонт вентиляционной установки должен выпол-
выполняться в 2—3 смены. Для установления ответственности за качество
ремонта в каждой смене должны работать рабочие одной бригады.
13. В соответствии с графиком выполнения ремонта руководитель
работ обязан согласовать с начальником производственного цеха,
главным энергетиком (главным механиком), а также с местной са-
ьитарной инспекцией и инженером по технике безопасности предприя-
предприятия срок выключения вентиляционной установки на период ремонта.
С главным энергетиком должны быть также согласованы необхо-
необходимые отключения на период ремонта электрического тока, теплоно-
теплоносителя, воды и т. п.
14. Рекомендуемая последовательность ремонтных работ:
а) в зависимости от вида ремонта отдельные части вентиляцион-
вентиляционной установки частично (при текущем и среднем ремонте) или пол-
полностью (при капитальном ремонте) разбираются на узлы или детали.
Например, у вентиляторов вынимается из кожуха рабочее колесо, раз-
разбирается на детали узел привода; у калориферов снимаются крышки
и кожухи; фильтры разбираются на отдельные детали; воздуховоды —
на отдельные звенья и т. д.;
б) разобранные части установки очищаются от пыли, грязи и
коррозии;


536 Раздел девятый. Эксплуатация вентиляционных устройств
в) уточняется объем предстоящих ремонтных работ;
г) производится необходимая маркироька узлов и нестандартных
деталей; узлы и детали, требующие ремонта, отправляются в ремонтно-
механический цех или в вентиляционную мастерскую;
д) заказываются детали, которые отсутствуют на складе или не
могут быть изготовлены собственными силами;
е) отремонтированные детали, а также новые детали, заменяющие
изношенные, собираются в узлы, из которых в свою очередь соби-
собираются те или иные части вентиляционной установки; при этом ис-
используются и заранее заготовленные типовые или стандартные узлы;
ж) производится испытание отремонтированных частей установки,
выполняется балансировка колес вентиляторов; опрессовка калорифе-
калориферов и т. д.;
з) отремонтированные части установки перевозятся к месту их сбор-
сборки, устанавливаются и окрашиваются;
и) производится оценка качества выполненных ремонтных работ по
каждой вентиляционной установке.


Раздел десятый
ШУМ, СОЗДАВАЕМЫЙ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ УСТАНОВКАМИ,
И МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЕГО СНИЖЕНИЮ1
I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Шум различают — материальный (механический) и аэродинамиче-
аэродинамический.
Материальный шум создается в результате наличия вибрации в
источнике (вентиляторе, электродвигателе) чаще всего из-за неурав-
неуравновешенности вращающихся масс (рабочее колесо, шкив или привод-
приводная муфта), а также из-за возмущений ударного характера в шарико-
шарикоподшипниках, приводах и др.
Материальный шум передается по воздуху в вентиляционных ка-
каналах, по конструкциям здания, через фундаменты вентилятора и элек-
электродвигателя на ограждающие конструкции здания и по ним прони-
проникает в помещения.
Аэродинамический шум возникает вследствие образования вихрей
и пульсации давления, неразрывно связанных с лобовым сопротивле-
сопротивлением элементов вентилятора и вентиляционной сети (отводов, тройни-
тройников, клапанов, решеток и т. п.), обтекаемых воздушным потоком.
Аэродинамический шум распространяется главным образом по
воздуху, перемещаемому в вентиляционной сети, и проникает в поме-
помещения через стенки воздуховодов, а также через приточные и вытяж-
вытяжные отверстия.
В подавляющем большинстве случаев главную опасность представ-
представляет шум вентилятора. Шумы, образующиеся в воздуховодах, обыч-
обычно маскируются шумом вентилятора.
Уровень звукового давления, выражаемый в децибелах (дб) и уро-
уровень громкости звука, выражаемый в фонах, численно почти равны при
частотах звуковой волны, лежащих в пределах 200—2000 гц При бо-
более низких частотах (менее 200 гц) уровень громкости всегда меньше
уровня звукового давления, так как чувствительность уха с пониже-
понижением частоты уменьшается.
1 В этом разделе использованы материалы книги ? Я. Юдина «Глушение
шума вентиляционных установок». Госстройиздат, 1958.


538 Раздел десятый. Шум и мероприятия по его снижению
Допускаемые величины уровня громкости шума для помещений
производственного назначения не нормируются (нормы установлены
лишь для помещений жилых зданий, зданий культурно-бытового на-
назначения, учебных помещений и т. д).
При эксплуатации промышленных вентиляционных установок до-
допускаемая величина создаваемого ими уровня звукового давления на
рабочих местах должна быть ниже уровня звукового давления, созда-
создаваемого технологическим оборудованием, не менее чем на 5 дб.
В этих условиях шум вентиляционных установок маскируется шумом
технологического оборудования.
Для измерения уровня звукового давления и уровня громкости
применяются шумомеры, описание и указания по применению которых
приводятся в специальной технической литературе.
II. ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ БОРЬБЫ
С МАТЕРИАЛЬНЫМ ШУМОМ
Основными способами борьбы с материальным (механическим)
шумом являются:
тщательная балансировка рабочего колеса вентилятора;
правильная установка шарикоподшипников;
замена подшипников качения подшипниками скольжения;
замена плоскоременных передач клиноременными;
обеспечение соосности валов вентилятора и электродвигателя при
их соединении с помощью эластичной муфты;
устранение биения в муфтах;
использование звукоизолирующих прокладок из резины, войлока,
прессованной пробки и др. под основание вентилятора (электродви-
(электродвигателя);
применение виброизолирующих оснований (наиболее распростра-
распространенные типы этих оснований приведены на рис. 344);
применение гибких вставок из прорезиненной ткани между вен-
вентилятором и присоединенными к нему воздуховодами;
устройство звукоизолирующего съемного кожуха, надеваемого на
вентилятор (при установке последнего в рабочем помещении);
обеспечение воздушных зазоров между фундаментами под вен-
вентиляционное оборудование и стенами здания.
При осуществлении мероприятий по уменьшению шума вентиля-
вентилятора необходимо предварительно убедиться в том, что уровень звуко-
звукового давления, создаваемого электродвигателем, не превышает уровня
звукового давления, создаваемого вентилятором.
III. ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ БОРЬБЫ
С АЭРОДИНАМИЧЕСКИМ ШУМОМ
В вентиляторных установках, а также в сети воздуховодов осу-
осуществляют следующие мероприятия для борьбы с аэродинамическим
шумом.
1. В вентиляторной установке при осевом вентиляторе:


///. Основные способы борьбы с аэродинамическим шумом 539
Рис. 344 Виброизолирующие основания
1—металлическая рама, 2—станина агрегата 3—резиновый амортизатор,
^уголок; 5—резиновый цилиндр; 6—стержень, 7—опорная конструкция;
8—железобетонная плита, 9—упругая прокладка, 10—чашка; //—резиновое
кольцо; 12—пружина; 13—резиновая прокладка; 14—гибкая вставка,
устройство плавного коллектора у входного отверстия вентиля-
вентилятора;
уменьшение угла установки лопастей крыльчатки вентилятора в
пределах допустимого снижения его производительности;
придание обтекаемой формы стойкам подшипников и другим сред-
средствам крепления вентилятора, омываемым воздушным потоком;
обеспечение режима работы вентилятора в пределах рабочей части
его характеристики
2. В вентиляторной установке при центробежном вентиляторе:
удаление «языка» (при его наличии), приваренного или прикле-
приклепанного к кожуху вентилятора;


540 Раздел деся тый. Шум и мероприятия по его снижению
обеспечение режима работы, соответствующего возможно больше-
большему значению коэффициента полезного действия вентилятора (в преде-
пределах не менее 0,9 ? макс. катал);
снижение числа оборотов вентилятора в пределах, обеспечивающих
его необходимую производительность.
3. В сети — устройство глушителей, если мероприятия по борьбе
с шумом, возникающим непосредственно в источнике (вентиляторе),
не дали необходимых результатов.
В условиях борьбы с шумом в промышленных предприятиях наи-
наибольшее распространение имеют глушители камерного и трубчатого
типов.
Камерный глушитель представляет собой расширенный участок
магистрального воздуховода с установкой в нем поперечных перегоро-
перегородок из расчета создания скорости воздушного потока порядка 5—8 м/сек.
Пример камерного глушителя приведен на рис. 345 Длина перегоро-
перегородок / и значение угла ? определяются опытным путем (проверкой уров-
уровня шума и расхода воздуха) с помощью временно устанавливаемых
фанерных листов. Для получения большего эффекта глушения внут-
внутренняя поверхность расширенной части воздуховода и поверхность пе-
перегородок покрываются звукопоглощающими материалами.
Рис. 345 Камерный глу-
глушитель
При отсутствии возможности достигнуть необходимого звукоглу-
шения без существенного уменьшения производительности установ-
установки следует проверить потери давления по отдельным участкам сети
и снизить эти потери на соответствующую величину Ар (рис. 346)
путем увеличения поперечного сечения воздуховодов и применения бо-
Рис. 346 Изменение режи-
режима работы вентилятора по-
после достижения эффекта
звукоглушения и снижения
потерь давления в сети
/ и //—характеристики сети до
и после снижения потерь дав-
давления, Lx—производительность
вентилятора после достижения
эффекта звукоглушения (до
снижения потерь давления);
Li—производительность венти-
вентилятора после снижения потерь
давления
I, L,
лее совершенных в аэродинамическом отношении элементов сети с
тем, чтобы повысить до необходимой величины производительность
вентилятора.


///. Основные способы борьбы с аэродинамическим шумом 541
Трубчатый глушитель представляет собой участок воздуховода,
облицованный звукопоглощающим материалом. Пример такого глу-
глушителя приведен на рис. 347. Он состоит из внутренней трубы 2 из
перфорированного листа или металлической сетки и герметичного ко-
кожуха /, изготавливаемого из того же материала, что и основной воз-
воздуховод. Между трубой и кожухом находится звукопоглощающий ма-
Рис. 347. Трубчатый глушитель
а — схема глушителя; б — установка глушителя на повороте; / — внеш-
внешний кожух; 2— внутренняя труба; 3 — звукопоглощающий материал;
4 — перегородки через три калибра
териал 3. Для предотвращения распространения звука вдоль канала
в звукопоглощающем материале и воздушном зазоре служат перего-
перегородки 4 из листового металла, фанеры или резины.
В качестве звукопоглощающих материалов для глушителей камер-
камерного и трубчатого типов могут применяться искусственное волокно —
полуфабрикат материала ВТ-4, капроновое волокно, хлопчатобумаж-
хлопчатобумажная вата, пропитанная антипирином с антисептиком и др., а в вытяж-
вытяжных установках, кроме того, шлаковата.


Раздел одиннадцатый
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ И НАЛАДКЕ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ
Персонал, обслуживающий вентиляционные установки и произво-
производящий на месте их ремонт, не должен допускаться к работе без со-
соответствующего инструктажа по соблюдению правил техники безопас-
безопасности и противопожарных правил.
Инструктаж по правилам техники безопасности и противопожар-
противопожарным правилам персонала, обслуживающего вентиляционные установки
и занятого их ремонтом, должен производиться не реже одного раза
в три месяца с занесением фамилий инструктируемых лиц в специаль-
специальный журнал.
При работах по ремонту на месте вентиляционных установок дол-
должны соблюдаться правила техники безопасности для строительно-мон-
строительно-монтажных работ, утвержденные ЦК профсоюза рабочих строительной
промышленности и строительных материалов.
Когда работы по обслуживанию и по ремонту на месте вентиля-
вентиляционных установок производятся в действующих цехах, персонал
службы эксплуатации вентиляционных устройств и ремонтные рабочие
должны быть проинструктированы в отношении соблюдения правил
техники безопасности и противопожарных правил в специфических
условиях этих цехов.
При обслуживании вентиляционных установок должны быть со-
соблюдены следующие основные требования техники безопасности:
а) вентиляционное оборудование может быть пущено в эксплуа-
эксплуатацию только при условии ограждения решетками или кожухами при-
приводных ремней, соединительных муфт и других вращающихся частей;
б) площадки, на которых смонтировано вентиляционное оборудо-
оборудование, стационарные лестницы к ним, а также отверстия в перекры-
перекрытиях должны быть ограждены перилами;
в) крышки люков, подъемные зонты и т. п. должны быть снаб-
снабжены устройством для их закрепления в открытом (поднятом) поло-
положении;
г) воздуховоды, кронштейны под вентиляционное оборудование и
аппаратуру, зонты и другие элементы вентиляционных систем на ра-
рабочих местах и в проходах должны быть размещены на высоте не
менее 1,8 м от уровня пола;


Техника безопасности 543
д) запрещается загромождать вентиляционные камеры, каналы и
площадки посторонними предметами,
е) при производстве ремонта или осмотра оборудования, воздухо-
воздуховодов, зонтов и укрытий на высоте (с лестниц или площадок) не допу-
допускается нахождение людей под местами, где производятся эти работы,
ж) применяемые для осмотра, очистки или ремонта воздуховодов и
расположенного на высоте вентиляционного оборудования переносные
лестницы должны иметь откидные прочно закрепляемые при работе
стойки; допускается применение переносных лестниц, концы которых
снабжены резиновыми наконечниками;
з) ремонт (в том числе подтягивание болтов) и чистка электро-
электродвигателей, вентиляторов, насосов и другого оборудования че должны
производиться до полной остановки вращающихся частей,
и) запрещается снимать и надевать приводные ремни при враще-
вращении ротора электродвигателя;
к) салазки электродвигателей должны быть заземлены;
л) должно быть обеспечено постоянное освещение мест установ-
установки вентиляционного оборудования, требующего систематического ухода
и обслуживания. Места, где обслуживание оборудования производится
редко и кратковременно, должны быть обеспечены переносными элек-
электрическими лампами. Эти лампы в обычных условиях допускаются к
применению при напряжении не выше 36 в, а при работе в сырых
местах — при напряжении 12 в;
м) напряжение в электросети, защита проводов и тип электроарма-
электроарматуры должны отвечать общим правилам техники безопасности для
промышленных предприятий и правилам устройства электроустановок,
н) временные электротехнические устройства в течение всего пе-
периода своей работы должны отвечать тем же требованиям в части без-
безопасности для людей, какие предъявляются к постоянным устрой-
устройствам]
о) при временном отсоединении электродвигателей от сети на ре-
ремонт концы питающих проводов необходимо изолировать;
п) в сырых помещениях с полом, проводящим ток, замену элек-
электрических ламп необходимо производить после предварительного от-
отключения соответствующей электропроводки,
р) при обнаружении ударов, подозрительного шума или вибрации
оборудование должно быть немедленно выключено;
с) ^запрещается влезать внутрь каналов, бункеров, укрытий, охла-
охладителей, увлажнителей до полной остановки соответствующих устано-
установок, освобождения бункеров от пыли и проветривания внутренних ча-
частей установок
В процессе чистки или ремонта на месте вентилятора и электро-
электродвигателя необходимо вынуть плавкие предохранители для предотвра-
предотвращения случайного пуска электродвигателя.
В вентиляционных камерах и других местах расположения венти-
вентиляционного оборудования должны быть вывешены правила и плакаты
по технике безопасности.
18*


ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
КОМПЛЕКТ КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ ДЛЯ
ПРОВЕДЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИИ ВЕНТИЛЯЦИИ
Микроманометры 1 шт.
Пневмометрические трубки·
длиной 0,5 м 1 »
» 1 » 1 .
» 1,5 > 1 .
Резиновые шланги с внутренним диаметром 4—5 мм и на-
наружным диаметром 8—9 мм 16 .и
Анемометры:
крыльчатые 2 шт.
чашечные 2 „
Секундомеры 2„
Термометры технические:
до 250° 2 ,
» 100° 2 ,
» 50° 2 ,
Психрометры:
открытого типа (простые) 4
аспирационные 1
Тахометры ·...,,.», *»1
Рулетки металлические 1
Метры складные . 1


Приложение II
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ОРГАНИЗАЦИОННЫЕ СТРУКТУРЫ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ БЮРО
1. Вентиляционное бюро типа А
1. Вентиляционное бюро типа А (см. рис. 340) состоит из группы
эксплуатации, вентиляционной мастерской, наладочной группы и про-
ектно-конструкторской группы.
2. На группу эксплуатации вентиляционного бюро возлагаются:
повседневный контроль за правильностью эксплуатации вентиляци-
вентиляционных устройств персоналом производственных цехов;
обслуживание и планово-предупредительный ремонт (ППР) — теку-
текущий и средний—вентиляционных устройств за исключением электри-
электрической части вентиляционного хозяйства; работы по планово-предупре-
планово-предупредительному ремонту, требующие применения станочного оборудования
и механизмов, передаются вентиляционной мастерской;
разработка рабочих инструкций по эксплуатации вентиляционных
установок и аэрационных устройств для каждого обособленного про-
производственного помещения (цеха, отделения) с учетом местных условий
и специфики технологии производства;
разработка технической документации по планово-предупредитель-
планово-предупредительному ремонту вентиляционных устройств: годовых планов и графиков,
заявок на материалы и оборудование;
разработка ежемесячных заданий на капитальный ремонт вентиля-
вентиляционных устройств;
участие в приемке капитально отремонтированного оборудования;
контроль эффективности работы вентиляционных установок в части
обеспечения нормальных санитарно-гигиенических условий труда ра-
рабочих;
выявление несоответствия санитарно-техническим требованиям уста-
установленного технологического оборудования или отдельных технологиче-
технологических процессов;
технический надзор за реконструкцией и монтажом новых вентиля-
вентиляционных устройств; контроль за согласованием проектной документа-
документации на эти работы с органами Государственной санитарной инспекции;
участие в приемке в эксплуатацию реконструируемых и новых вентиля-
вентиляционных устройств (возлагается на начальника вентиляционного бюро);


546 Приложения
организация технической учебы для повышения квалификации
эксплуатационного персонала по вентиляции.
Дежурные слесари по обслуживанию и планово-предупредитель-
планово-предупредительному ремонту вентиляции, входящие в состав группы эксплуатации вен-
вентиляционного бюро, обязаны:
ежедневно проверять техническую исправность вентиляционного
оборудования, камер и воздуховодов, а также правильность положения
регулирующих устройств в вентиляционных установках;
осуществлять планово-предупредительный (текущий и средний) ре-
ремонт вентиляционных устройств, за исключением работ, передаваемых
вентиляционной мастерской;
.проверять регулировку температуры, а в необходимых случаях и
влажности приточного воздуха и воздуха в вентилируемых помещениях
в соответствии с рабочими инструкциями;
обслуживать аэрационные устройства.
Группа эксплуатации осуществляет через начальника вентиляцион-
вентиляционного бюро постоянную связь с химической лабораторией отдела (груп-
(группы) техники безопасности предприятия, производящей отборы проб и
анализы воздуха на содержание производственных вредностей, При от-
отсутствии химической лаборатории в отделе (группе) техники безопас-
безопасности работы по отбору проб и анализам воздуха должны выполняться
центральной заводской лабораторией (ЦЗЛ) предприятия или сторонни-
сторонними специализированными организациями. Отдел (группа) техники без-
безопасности предприятия осуществляет постоянную связь с местной сани-
санитарно-эпидемиологической станцией.
Примечания. 1. Производственные цехи при наличии вентиляционного
бюро типа А осуществляют своими силами пуск и остановку вентиляции в соот-
соответствии с рабочими инструкциями, а также текущий и средний ремонты всей
электрической части вентиляционного хозяйства.
2. Необходимая численность слесарей вентиляционного бюро определяется
в каждом случае расчетом. В его основу должно быть положено годовое количе-
количество рабочих человеко-часов на текущий и средний ремонты вентиляционных
устройств.
Пример 1. По принятым на предприятии нормативам определено,
что по годовому плану планово-предупредительного среднего и теку-
текущего ремонтов должно быть затрачено 47 600 чел.-час.
Решение. В этом случае ориентировочное количество дежурных
слесарей на обслуживание вентиляции составит
47 600.0,2-3-1,2
^^ =16 человек,
где 0,2 — коэффициент пересчета; в зависимости от сложности вентиля-
вентиляционных устройств его значение может колебаться от 0,2 до
0,3*;
3 — количество рабочих смен в сутки;
1,2 — коэффициент на отпуски и выходные дни;
12 — число месяцев в году;
175 —число рабочих часов в месяце (при семичасовом рабочем дне).
* ^Коэффициент пересчета принят в соответствии с опытом отдельных пред-
предприятии и может быть уточнен с учетом местных условий.


Приложение II 547
Для определения численности рабочих группы эксплуатации, не-
необходимых для выполнения планово-предупредительного ремонта вен-
вентиляционных устройств, необходимо из общего годового плана трудо-
трудовых затрат по текущему и среднему ремонтам исключить количество
человеко-часов на работы, которые предусмотрено передать вентиля-
вентиляционной мастерской.
Пусть мастерской намечено передать годовой объем работ по ППР
в количестве 14 200 чел.-час.
Тогда силами группы эксплуатации придется выполнить в течение
года работ по ППР трудоемкостью 47 600—14 200 = 33 400 чел.-час,
на что потребуется
33 400-1,2
-^^=19 человек.
При этом общая численность рабочих группы эксплуатации составит
16 + 19 = 35 человек.
3. Вентиляционная мастерская вентиляционного бюро производит
работы:
по капитальному ремонту вентиляционных стальных и винипласто-
вых воздуховодов, а также их деталей;
по демонтажу и монтажу вентиляционных устройств при их
ремонте;
по текущему и среднему планово-предупредительному ремонтам
деталей и узлов вентиляционного оборудования, которые не могут быть
выполнены силами группы эксплуатации вентиляционного бюро;
по капитальному ремонту вентиляционного оборудования (вентиля-
(вентиляторов, калориферов, фильтров и т. п.1), который может быть выполнен
на имеющихся в мастерской станках и механизмах.
Капитальный ремонт вентиляционного оборудования, который ма-
мастерская не имеет возможности выполнить на имеющихся в ней станках
и механизмах, производится по заказам вентиляционного бюро в ре-
монтно-механическом цехе предприятия.
Капитальный ремонт и установка капитально отремонтированного
электрооборудования для вентиляции выполняются энергетическим це-
цехом отдела главного энергетика.
4. На наладочную группу вентиляционного бюро возлагаются.
выполнение работ по испытанию, регулировке и наладке вентиля-
вентиляционных установок на санитарно-гигиенический эффект (при большом
объеме или сложности этих работ должны привлекаться специализи-
специализированные наладочные организации по вентиляции);
паспортизация вентиляционных установок;
регулировка аэрационных устройств на заданные режимы работы;
выявление оптимальных объемов воздуха, отсасываемых местными
отсосами от технологического оборудования;
разработка совместно с проектно-конструкторской группой меро-
мероприятий по повышению эффективности работы вентиляции
5 На проектно-конструкторскую группу возлагаются:
проектирование частичной реконструкции эксплуатируемых вентиля-
вентиляционных устройств; составление при участии группы контрольно-измери-


548 Приложения
тельных приборов предприятия проектов автоматизации управления
существующих вентиляционных установок;
разработка совместно с наладочной группой конструкций местных
отсосов и других элементов вентиляционных устройств;
разработка совместно с производственными цехами заданий проект-
проектным организациям на проектирование новых вентиляционных устройств
и на значительную реконструкцию существующих вентиляционных уста-
установок;
просмотр и представление на согласование и утверждение проектов
вентиляции, выполненных проектными организациями;
систематизация и хранение проектно-сметных материалов по суще-
существующим вентиляционным установкам.
При наличии в проектном отделе предприятия группы по отоплению
и вентиляции ей передаются все функции вентиляционного бюро в об-
области проектно-конструкторской работы; при этом в зависимости от ко-
количества и квалификации работников задачи группы могут быть рас-
расширены. При сосредоточении работ по проектированию вентиляции в
проектном отделе разработка необходимых заданий на проектирование
возлагается на наладочную группу вентиляционного бюро. Вся продук-
продукция проектного отдела по вентиляции должна быть перед выпуском
согласована с начальником бюро и иметь его визу.
6. Численность работников вентбюро типа А определяется из сле-
следующего расчета.
По группе эксплуатации. При количестве условных венти-
вентиляционных установок от 200 до 500 в группу эксплуатации входит один
инженерно-технический работник.
На каждые последующие 500 условных установок дополнительно
включается по одному технику или по одному слесарю по вентиляции
5—6-го разряда.
По вентиляционной мастерской. Вентиляционная ма-
мастерская при общем количестве занятых в ней ремонтных рабочих свыше
20 человек возглавляется мастером; при меньшем количестве рабочих
ими руководит бригадир слесарей-ремонтников.
По наладочной группе При наличии от 200 до 500 услов-
условных вентиляционных установок в группу включается один техник и
один слесарь.
На каждые последующие 500 условных установок в состав группы
включается по одному технику и одному слесарю.
По проектно-конструкторской группе. При наличии от
200 до 1000 условных вентиляционных установок в группе имеется один
инженерно-технический работник. На каждые последующие 1000—2000
условных установок добавляется по одному инженерно-техническому
работнику.
2. Вентиляционное бюро типа Б
Вентбюро типа Б (см. рис. 341) состоит из группы технического
надзора, проектно-конструкторской и наладочной групп.
Вентбюро типа Б организуется, когда представляется целесообраз-
целесообразным передать производственным цехам полное обслуживание, а также


Приложение II 549
текущий и средний планово-предупредительный ремонт вентиляционных
устройств. Работы то капитальному ремонту при этом выполняются ре-
монтно-механическим и энергетическим цехами. Такая структура реко-
рекомендуется для тех предприятий, где состояние воздушной среды основ-
основных цехов должно отвечать требованиям технологического процесса, а
также для тех предприятий, где производственные цехи располагают
собственными ремонтными службами.
В этом случае дежурные слесари по вентиляции и рабочие по теку-
текущему и среднему плапово-прещупред'итель'ному ремонту вентиляцион-
вентиляционных устройств передаются в распоряжение производственных цехов.
Вентбюро типа Б не имеет вентиляционной мастерской.
Группа технического надзора вентиладиоиного бюро типа Б осуще-
осуществляет лишь контроль за обслуживанием вентиляционного хозяйства,
а в части ремонта ведает планированием планово-предупредительного
ремонта, разрабатывает задания по капитальному ремонту вентиля-
вентиляционных устройств, контролирует выполнение ремонтных работ и оце-
оценивает их качество.
Обязанности наладочной и проектно-конструкторской групп венти-
вентиляционного бюро типа Б аналогичны обязанностям этих групп в венти-
вентиляционном бюро типа А.
Численность работников группы технадзора вентиляционного бюро
типа Б определяется следующим расчетом: при количестве условных
вентиляционных установок от 200 до 1 000 — один инженерно-техниче-
инженерно-технический работник; на каждые последующие 1 000 условных вентиляцион-
вентиляционных установок добавляется по одному технику или по одному слесарю
по вентиляции 5—6-го разряда.
3. Вентиляционное бюро типа В
Вентиляционное бюро типа В (см. рис. 342) состоит из ремонтной
группы, вентиляционной мастерской, наладочной и проектно-конструк-
проектно-конструкторской групп.
Ремонтная группа вентиляционного типа В по ремонту осуществ-
осуществляет функции группы эксплуатации вентиляционного бюро типа А
(кроме мелкого текущего ремонта в процессе обслуживания), а по об-
обслуживанию—функции группы технического надзора) вентбюро типа Б.
Вентиляционная мастерская, наладочная и проектно-конструктор-
ская группы вентиляционного бюро типа В выполняют те же обязан-
обязанности, что и вентиляционного бюро типа А.
При наличии вентиляционного бюро типа В производственные цеха
осуществляют своими силами обслуживание вентиляционного хозяйст-
хозяйства и мелкий текущий ремонт в процессе этого обслуживания.
Вентиляционное бюро типа В организуют в тех случаях, когда об-
обслуживание вентиляционных устройств целесообразно полностью пору-
поручить производственным цехам (например, когда правильное ведение
технологического процесса зависит от обеспечения заданных метеороло-
метеорологических условий в производственных помещениях), однако ремонтные
работы выгоднее централизовать, передав их вентиляционному бюро.


550 Приложения
Численность работников ремонтной группы вентиляционного бюро
типа В определяют следующим образом при количестве условных вен-
тиляцонных установок от 200 до 750 — один инженерно-технический
работник, на каждые последующие 750 условных вентустановок добав-
добавляется по одному технику или по одному слесарю по вентиляции 5—
6-го разряда.
4. Группа инженера (техника) по вентиляции
Группа инженера (техника) по вентиляции, организуемая при числе
условных вентиляционных установок от 100 до 200, в части обслужива-
обслуживания, ремонта и наладки вентиляционных устройств выполняет в зави-
зависимости от местных условий обязанности вентиляционного бюро одно-
одного из приведенных выше типов.
Инженер (техник) по вентиляции не выполняет проектных работ
собственными силами, а лишь разрабатывает необходимые задания на
проектирование проектному отделу предприятия или проектным органи-
организациям, а также дает эскизные решения по рекомендуемым конструк-
конструкциям местных отсосов и других элементов вентиляционных установок
В помощь инженеру (технику) по вентиляции выделяется работник
по испытаниям и наладке вентиляционных установок, который одновре-
одновременно является заместителем инженера по всем вопросам эксплуатации
и ремонта вентиляционного хозяйства.


Приложение III
Приложение III
ПАСПОРТ
вентиляционной установки
(указать назначение, условное обозначение, порядковый номер и место
установки) отделения
цеха
завода
1. Общие сведения
1. Проект выполнен (организация, год выпуска проекта)
Место хранения проекта (отдел, цех, технический архив и т. п.)
2. Монтаж выполнен (организация, дата окончания монтажа) .
3. Дата пуска в эксплуатацию установки
4. Наименование рабочих помещений, обслуживаемых вентиляцион-
вентиляционной установкой
5. Дата технического испытания установки .
Наименование организации, производившей испытание
Место хранения материалов испытания .


552
Приложения
2. Технические сведения
Показатели
По
проекту
Фактически по
состоянию на
A. Вентиляторы
6. Завод-изготовитель, год из-
изготовления ....
7. Тип
8. Конструктивное исполнение
9. Номер вентилятора
10. Вид передачи .
П. Диаметр шкива в мм .
12. Число оборотов в минуту
13. Производительность
в мг1час
14. Полное давление в кг/м2
Б. Электродвигатели
15. Завод-изготовитель и дата
изготовления
16. Тип или серия .
17. Мощность в кет
18. Диаметр шкива в мм .
19. Число оборотов в минуту .
B. Калориферы
20. Завод-изготовитель и дата
выпуска ....
21. Тип
22. Модель (КФС КфБ, 7-Б и
т. д.)
23. Число и расположение (па-
(параллельное или последова-
последовательное по воздуху и по
теплоносителю) калорифе-
калориферов .......
24 Общая поверхность нагре-
нагрева калориферов в м2 .
25. Параметры теплоносителя
26. Теплоотдача калориферной
установки в ккал/час (при
расчетной температуре на-
наружного воздуха) .
27. Сопротивление калорифер-
калориферной установки по воздуху в
кг/м2


Приложение III
553
Продолжение приложения 111
Показатели
По
проекту
Фактически по
состоянию на
Г. Оборудование
оросительных камер
28 Насос:
завод-изготовитель и год
изготовления
тип и марка
производительность в
м3/час ....
напор в м вод. ст. .
29. Фильтр для очистки воды
тип
размеры фильтрующей по-
поверхности ....
30. Форсунки:
тип и количество .
производительность
в л/час ....
31. Сепараторы-
тип и количество .
32. Параметры воздуха:
до оросительной камеры
после оросительной камеры
Д. Рукавные матерчатые
фильтры
год
33. Завод-изготовитель и
изготовления
34. Тип и марка фильтра .
35 Количество секций .
36. Наименование и характе
ристика ткани .
37. Количество рукавов
38. Общая фильтрующая по
верхность в м2 .
39. Удельная нагрузка фильтра
в м3/м2 час
40. Сопротивление фильтра в
кг/м2
41. Предельно-допустимое со-
сопротивление
кг/м2 .
фильтра в
Е. Масляные самоочищающие-
самоочищающиеся фильтры
42. Завод-изготовитель и год
выпуска


554
Приложения
Продолжение приложения III
Показатели
По
проекту
Факаически по
состоянию на
43. Тип и марка фильтра .
44. Площадь лобовой поверх
ности в м2 .
45. Удельная нагрузка фильтр;
в м3/м2 час ....
46. Сопротивление фильтра ?
кг/м2
Ж. Масляные ячейковые
фильтры
47. Завод-изготовитель и год
выпуска
48. Тип и марка фильтра .
49. Количество ячеек фильтра
50. Общая фильтрующая по-
поверхность в м2 .
51. Удельная нагрузка фильтра
в м31м2 час ....
52. Сопротивление фильтра в
кг/м2
53. Максимально допустимое
сопротивление фильтра в
кг/м2
3. Циклоны
54. Тип и номер ....
55. Количество циклонов .
56*. Производительность цик-
циклона в мУчас ....
57*. Сопротивление циклона в
кг!м2
И. Скрубберы
58. Тип и номер
59. Количество скрубберов . .
60*. Производительность
в м3/час
61. Способ установки (на вса-
всасывающей или нагнетатель-
нагнетательной линии)
62*. Количество сопел . . .
63*. Расход воды в л/сек .
64*. Удельный расход воды в
л/ж3
65*. Сопротивление скруббера в
кг/м2
* Сведения приводятся по каждому циклону или скрубберу»


ОПЕЧАТКИ
Стра- I
ница I
21
48
100
126
254
254
303
334
362
362
378
378
379
419
Строка
Формула (8)
Формула B5)
12-я сверху
16-я снизу
Табл. 67, 6-я
графа слева
Табл. 67, 7-я
графа слева
10-я сверху
Табл. 126, 2-я
графа слева,
1-я снизу
Табл. 148,
1-я графа справа,
27-снизу
То же, 25-я снизу
Рис. 239
Рис. 240
Табл. 159, 4-я
графа слева,
3-я снизу
11-я снизу
Напечатано
355
Тс. в ~~~? кг/м3
кг /At3
«Лайка»
Тер. ВЗВ. ух» ^Ср.БЗВ.Пр
е
?
124 500 кал/час
8 100—0 1000
1,5
2
Форсунка типа Kg
Форсунок типа Kg
0,8
(см. рис. 268, б)
Следует читать
_353 3
1 С . D I *
кг/м2
«ЛАИК»
¦*ср. взв. ух' 'ср. бз пр
с
е
124 500 ккал/час
8100—10 000
21,5
22
Форсунка типа Кд
Форсунок типа Кд
0,08
(см. рис. 268, а)
Зак. 247


Приложение HI 555
? Прочие пылеочистные устройства
Д. Контрольно-измерительные приборы
Примечание. Сведения о вентиляционном оборудовании, не упомянутом
а настоящем эталоне паспорта вентиляционной установки, должны включаться в
паспорт дополнительно по аналогичной схеме.
Дата составления Паспорт составил .... (подпись)
паспорта
Паспорт проверил .... (подпись)


Проектно-конструкторская контора
Главсантехмонтажа Министерства
строительства РСФСР
СПРАВОЧНИК ПО НАЛАДКЕ, РЕГУ-
РЕГУЛИРОВКЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ
ПРОМЫШЛЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Госстройиздат
Москва, Третьяковский проезд, д. 1
* * *
Редактор издательства И. П. Скворцова
Технический редактор Я. В. Шерстнева
Корректоры Т. П. Новикова
а М А Шифрина
Сдано в набор 7/VII 1961 г. Подписано
к печати 13/11 1962 г. Т-01659 Бумага
84Х|108'/з2=8,81 бум. л. —28,49 усл. п. л +
+ 1 икл. — 0,20 усл. п. л. C2,0 уч.-изд. л)
Тираж 40000 экз. Изд. № Х-4523
Зак. № 1166 Цена 1 р. 60 к. + переплет
№ 7 — 20 коп.
1-я типография Транежелдориздата МПС.
Москва, Б. Переяславская, д. 46.
Зак. 247