Такое многообразие марок компрессоров
на предприятиях пищевой промышленности
затрудняет эксплуатацию и обеспечение их
запасными частями.
Например, потребность в запасных частях
для отечественных компрессоров
обеспечивается только на 10%. Это мешает
своевременной подготовке холодильных предприятий
к сезону. Чтобы решить этот вопрос, в
Казахстане необходимо построить завод запасных
частей.
Работники холодильного хозяйства
мясомолочной промышленности республики
приняли социалистические обязательства в честь
50-летия Советской власти* выполнить
производственную программу десяти месяцев к
28 октября 1967 г., а годовую — к 25 декабря.
План I квартала по валовой продукции в
целом по Министерству мясо-молочной
промышленности выполнен на 124,1%, выдано
сверх плана продукции на 33,5 млн. руб., в
том числе по мясной отрасли на 24,5 млн. руб.
Работники холодильного хозяйства
Министерства торговли Казахской ССР обязались
выполнить годовой план товарооборота к 25
декабря 1967 г. и дать сверх плана за год
накопления по оптовой торговле, повысить
производительность труда сверх плана на 2%,
снизить себестоимость централизованных
перевозок на 2%.
План I квартала 1967 г. по товарообороту
выполнен на 110,3%. Сверх плана дано
накоплений по оптовой торговле на 329 тыс. руб. и
на 14 тыс. руб. по производству.
Производительность труда по сравнению с плановой
повысилась на 3%.
Многотысячный коллектив холодильных
предприятий республики приложит все силы к
успешному выполнению заданий новой
пятилетки.
УДК 621.56/.59
ПАМЯТНЫЕ ДАТЫ ИЗ ИСТОРИИ СОВЕТСКОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНИКИ
1919 г. Начато производство холодильных машин на
московском заводе «Котлоаппарат» (ныне
завод «Компрессор»).
1919 г. Создана лаборатория холодильной технологии в
Московском институте народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова.
4920 г. Организован специализированный трест
«Мясохладобойня».
1920 г. Образована кафедра холодильных машин в
Московском высшем техническом училище
им. Н. Э. Баумана.
1923 г. Начал издаваться журнал «Холодильное и боен-
ское дело» (ныне «Холодильная техника»).
1925 г. Выпущены первые отечественные четырехосные
вагоны-ледники на Брянском
машиностроительном заводе.
1925 г. Завершено восстановление вышедших из строя
в период гражданской войны холодильников в
Москве, Ленинграде, Архангельске, Черткове,
Ртищеве, Уральске, Лисках и других городах.
1925—1928 гг. Построены портовые холодильники в
Ленинграде, Новороссийске, Севастополе, Одессе
и Поти.
1926 г. Сооружена на Астраханском холодильнике № 2
первая в СССР установка для быстрого
замораживания рыбы в рассоле
производительностью 30 т/сутки.
1927 г. Образована специализированная организация
«Хладоэкспорт».
1928 г. Освоен способ искусственного замораживания
грунтов при проходке шахт (Соликамская
калийная шахта № 2).
1928—1933 гг. Создан советский рефрижераторный
флот (морские теплоходы «Волга», «Кубань»,
«Рион», «Нева», рыбоморозильные суда
«Рефрижератор № 1», «Рефрижератор № 2»).
4

УДК 621.565
СТАВРОПОЛЬСКИЙ ХЛАДОКОМБИНАТ-К 50-летию ОКТЯБРЯ
К. И. ФЕДОРОВ — Ставропольская контора Роомяюорыбторга
Ставропольский хладокомбинат входит в
состав Ставропольской конторы Росмясорыб-
торга.
Первая очередь Ставропольского
хладокомбината емкостью 1000 т вступила в строй
в 1959 г., вторая очередь емкостью 3500 т —
в 1960 г.
Хладокомбинат одноэтажный! с подвалом.
При нем имеется рыбокоптильный цех
производительностью 2 т/сутки.
В первые годы эксплуатации обнаружилось
много недочетов проекта. Толщина изоляции
кровли была недостаточной, междуэтажное
перекрытие над подвалом не было
изолировано, вследствие чего не выдерживался
проектный температурный режим в камерах. В
морозильных камерах из-за невозможности
оттаивания воздухоохладителей не
достигалась необходимая температура. Подземные
теплотрассы быстро разрушались. Сырье для
рыбокоптильного цеха подавалось только
автотранспортом. Электротележки не
использовались, поскольку не было наклонных въездов
на платформу хладокомбината. На платформе
не было подвесных путей, что затрудняло
приемку мяса для термической обработки.
Охлаждение камер рыбокоптильного цеха
осуществлялось не от общей, а от отдельной
холодильной установки. Не было
материального склада и помещения для ремонта
автомашин.
Эти недостатки теперь устранены. Усилена
изоляция кровли и частично перекрытия над
подвалом, в результате чего в камерах
достигнуты проектные температуры; вместо
воздухоохладителей в морозильных камерах
установлены охлаждающие батареи;
подземные теплотрассы заменены воздушными; для
въезда напольного транспорта на платформы
сделаны пандусы; для приемки мяса на
платформе смонтированы подвесные пути;
охлаждение камер рыбокоптильного цеха
осуществляется от общей холодильной
установки; компрессор в рыбокоптильном цехе де-
1930 г. Образовано специализированное объединение 1933
«Хладоцентр».
1930 г. Организован Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
(ВНИХИ). 1934 г
1931 г. Создан филиал ВНИХИ (УкрНИХИ) в Одессе.
1931 г. Организована технологическая лаборатория
(филиал ВНИХИ) в Ленинграде.
1931 г. Образован Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности (ЛТИХП).
1931 г. Создан холодильный факультет при
Московском институте инженеров железнодорожного
транспорта.
1931 г. Организована кафедра рефрижераторных
установок в Одесском водном институте.
1931 г. Создан Всесоюзный
прохолод».
проектный институт «Ги-
1931 г. Образовано Всесоюзное холодильное
научно-техническое общество.
1931 —1932 гг. Построен крупный холодильник
емкостью 12 000 т во Владивостоке.
1932 г. Освоен серийный выпуск быстроходных
вертикальных компрессоров на московском заводе
«Компрессор».
1933 г. Построен первый в стране завод сухого льда
на Московском хладокомбинате № 8.
г. Начато промышленное производство
замороженных плодов и ягод на Ташкентском,
Новороссийском, Навтлугском и Севастопольском
холодильниках.
1934
1934-
1935
Пущен в эксплуатацию на Бакинском портовом
холодильнике крупный льдозавод
производительностью 200 т/сутки,
г. Применен способ замораживания грунтов
впервые при строительстве метрополитена в Москве.
-1935 гг. Налажено производство малых
аммиачных холодильных машин на московских
заводах «Красный факел» и «Искра».
г. Построено самое крупное в мире
рыбоморозильное судно «Рефрижератор № 3» с двумя
конвейерными морозилками общей
производительностью 150 т/сутки.
Начато производство малых аммиачных
холодильных машин для торговой сети на Одесском
заводе холодильных машин.
1936 г. Организовано главное управление холодильной
промышленности «Главхладопром».
1937 г. Выпущены первые торговые холодильные
шкафы с автоматически управляемой холодильной
машиной СА-7 на московском заводе «Красный
факел».
1937 г. Освоена технология производства фреона-12 и
1936 г

монтирован, а помещение, в котором он
находился, переоборудовано под кулинарное
отделение; камеры экранированы; внедрена
глазировка мяса при его хранении;
построены материальный склад и помещение для
ремонта автомашин; осуществлена
комплексная автоматизация холодильной установки.
На хладокомбинате по предложению
рационализаторов внедрены:
саморазгружающиеся тележки для очистки
камер после оттаивания снеговой шубы;
специальные сваренные из труб покаты для
выгрузки бочек из вагонов;
оцинкованные ролики и подвесные крючья
для мяса;
местный электрообогрев при ремонте полов
в холодном контуре;
регулятор напряжения, который включен
в сеть освещения для продления срока
службы электроламп;
счетчики для учета времени работы
компрессоров;
новая конструкция обратного клапана для
компрессоров;
защитный чехол термометра сопротивления
ТСМ-ХИ (рис. 1);
приспособление для гнутья крючьев (для
мяса) на токарном станке;
приспособление для очистки труб
переохладителя;
Рис. 1. Защитный чехол для термометра
сопротивления ТСМ-ХП.
световые отражатели для более точного
определения уровня масла в картерах
компрессоров;
приспособление для изготовления
шомполов, применяемых для накола рыбы;
универсальный станок для обработки
древесины (поперечная и продольная
распиловка, фрезерные, шипорезные и сверлильные
работы);
дополнительное реле или контактор для
защиты электродвигателей от выпадения любой
фазы;
измененная схема подачи охлаждающей
воды к компрессору АУ-200.
Показатели хозяйственной деятельности
хладокомбината, приведенные в таблице»
наглядно характеризуют динамику его развития
со времени ввода в эксплуатацию.
фреона-22 Ленинградским институтом высоких
давлений.
1938 г. Построена первая в стране крупная фабрика
мороженого на Московском хладокомбинате
№ 8.
1938 г. Начато производство авторефрижераторов с
аккумуляционным охлаждением от зарядных
станций холодильников.
1939 г. Начато производство компрессионных домашних
холодильников ХТЗ-120 на Харьковском
тракторном заводе.
1947 г. Начато серийное производство аммиачных
быстроходных бескрейцкопфных компрессоров
типа 2АВ-15 и 4АУ-15 на московском заводе
«Компрессор».
1948 г. Выпущены первые отечественные
цельнометаллические вагоны-ледники на Брянском
машиностроительном заводе.
1948 г. Начато производство торговых фреоновых
холодильных машин и шкафов на Харьковском
заводе холодильных машин.
1948 г. Организована кафедра холодильных машин и
установок в Астраханском институте рыбной
промышленности и хозяйства.
1949 г. Налажено производство домашних фреоновых
холодильников на заводе им. Лихачева.
1949 г. Организовано производство домашних
абсорбционных холодильников «Газоаппарат».
1949 г. Получены в Ленинградском институте
полупроводников первые эффективные
полупроводниковые материалы для термоэлектрического
охлаждения.
1949—1950 гг. Начато производство торгового
холодильного оборудования (шкафов, прилавков,
сборных камер) с автоматическими
фреоновыми машинами на Марийском, Люберецком и
других заводах торгового машиностроения.
1950 г. Начат выпуск пароэжекторных холодильных
машин на московском заводе «Компрессор».
1950 г. Создано Центральное конструкторское бюро
холодильного машиностроения (ЦКБХМ).
1950 г. Сооружен первый в СССР искусственный
ледяной каток в Москве (в детском парке им. Ф. Э.
Дзержинского).
1950 г. Организован Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
(ОТИПХП).

Показатели |
Выпуск валовой продукции, о/0
Общий товарооборот, млн. руб.
Товарооборот с участием в
расчетах, млн.руб
Складской товарооборот, млн.
руб
Производительность труда, тыс.
руб
Механизация погрузочноразгру-
зочных работ, %
1959 г.
100,0
40,8
18,5
8,3
27,0
—
I960 г.
157,0
39,5
20,1
9,5
27,4
26,1
1961 г.
207,0
54,3
17,1
10,4
28,0
42,6
1962 г.
335,0
75,5
15,6
12,4
28,1
47,5
1963 г.
469,0
82,5
18,2
12,8
30,8
50,9
1964 г.
579,0
82,6
22,1
14,9
34,3
52,8
1965 г.
615,0
92,0
23,3
16,0
39,5
57,8
1966 г.
663,0
112,0
23,7
16,5
42,7
60,0 |
Увеличение выпуска продукции рыбоквп-
тильным цехом (рыба холодного и горячего
копчения, полуфабрикаты, маринады)
осуществлено в основном за счет его
расширения.
Повышение производительности труда —
результат ежегодного улучшения условий
труда и механизации трудоемких процессов. Так,
в технологическом и рыбокоптильном цехах
оборудованы бытовые помещения —
раздевалки, душевые, сушилки для спецодежды и
обуви, комнаты отдыха. Механизирована
загрузка в ванны контейнеров с рыбой (рис. 2).
Установлены новые ленточные передвижные
конвейеры с переменным углом наклона для
перемещения тарных грузов и изготовляются
трапы для въезда электропогрузчика 4004 в
железнодорожный вагон при выгрузке из
него тарных грузов.
На хладокомбинате работают 11
электропогрузчиков и 16 электротележек. Все
грузчики технологического цеха являются
одновременно водителями этих механизмов.
Применение электропогрузчиков и электро-
1951 г. Создана крупная установка кондиционирования
воздуха с пароэжекторными холодильными
машинами (в Московском государственном
университете им. М. В. Ломоносова).
1951 г. Впервые применена система непосредственного
охлаждения холодильных камер с батареями из
оребренных труб на распределительном
холодильнике емкостью 6000 т в Туле.
1952 г. Начато производство крупных фреоновых
холодильных машин для кондиционирования
воздуха на московском заводе «Компрессор».
1954 г. Организован выпуск аммиачных холодильных
машин производительностью 10 тыс. ккал/ч на
Ярославском заводе холодильных машин.
1954 г. Начато серийное производство форсуночных
центральных кондиционеров на Харьковском
заводе кондиционеров.
1954 г. Впервые на распределительных холодильниках
применены пароструйные приборы в качестве
бустер-компрессоров (холодильник емкостью
200 т в Йошкар-Оле).
1954 г. Освоено производство скороморозильных
аппаратов тележечного типа СА-1 на заводе
«Прогресс» в Бердичеве.
1954—1956 гг. Пущены в эксплуатацию 30 водоаммиач-
ных абсорбционных установок на рыбозаводах
Приморья, Камчатки и Сахалина.
1954—1958 гг. Построены первые распределительные
холодильники с усовершенствованной системой
непосредственного охлаждения, насосной подачей
и самоциркуляцией аммиака в приборах
охлаждения холодильных камер (в Орехово-Зуеве,
Ногинске, Коломне, Николаеве, Ангарске,
Орджоникидзе).
1955 г. Изготовлена и испытана на московском заводе
«Компрессор» первая крупная судовая
холодильная установка для рефрижераторных судов
типа «Актюбинск» и «Севастополь».
1956 г. Организовано производство фреоновых
машин и агрегатов производительностью до
90 тыс. ккал/ч.
1956 г. Построен крупнейший в Европе
распределительный холодильник емкостью 35 000 т с
теплозащитной воздушной рубашкой (Московский
холодильник № 12).
1956 г. Организована лаборатория холодильной
техники в Ленинградском научно-исследовательском
и конструкторском институте механизации
рыбной промышленности.
/

Рис. 2. Механизированная загрузка в ванну
контейнера с рыбой.
тележек позволило довести уровень
механизации работ до 60%.
Высоких производственных показателей
добился коллектив компрессорного цеха
(начальник цеха, сменный механик, электрик по
автоматике, слесарь, уборщица и восемь
машинистов)/ которому присвоено высокое
звание — цех коммунистического труда. Весь
планово-предупредительный ремонт
оборудования, монтаж нового оборудования,
сварочные и токарные работы в цехе выполняют
своими силами.
На хладокомбинате проведена большая
работа по благоустройству и озеленению
территории — асфальтированы дороги, разбиты
клумбы* посажены фруктовые деревья,
оборудована спортплощадка, устроены
фонтанчики питьевой воды.
Коллектив хладокомбината успешно
справился с выполнением государственного плана
первого года пятилетки и взятых им в 1966 г.
социалистических обязательств.
Так, план выработки готовой продукции в
натуральном выражении выполнен к 16
декабря (по плану — к 25 декабря). При
обязательстве перевыполнить годовой план
накоплений по оптовой торговле и производству на
20 тыс. руб. фактически сверхплановых
накоплений получено 67 тыс. руб.
Производительность труда составила 109,9%.
Сэкономлено 80 тыс. квтч электроэнергии, 15 млн.
ккал холода, 6 т сырья в рыбокоптильном
цехе, 20 т мяса за счет снижения норм
естественной убыли.
Имена передовиков производства занесены
1957 г. Образован Всесоюзный проектно-конструктор-
ский и научно-исследовательский институт «Пи-
щепромавтоматика» в Одессе.
1957 г. Сдан в эксплуатацию в Костроме первый
автоматизированный распределительный
холодильник с рассольным охлаждением.
1958 г. Сдан в эксплуатацию в г. Жуковском первый
автоматизированный распределительный
холодильник с непосредственным охлаждением.
1958 г. Организовано производство малых фреоновых
холодильных машин и агрегатов, в том числе
бессальниковых компрессоров
производительностью до 25 тыс. ккал/ч на Мелитопольском
заводе холодильного машиностроения им. 30 лет
ВЛКСМ.
1958 г. Начато производство двухступенчатых
компрессоров в одном корпусе и специального судового
холодильного оборудования для
крупнотоннажного рефрижераторного и рыбопромыслового
флота (суда типа «Таврия», большие морозильг
ные траулеры БМРТ) на московском заводе
«Компрессор».
1958 г. Пущена в эксплуатацию на Уфимском
нефтеперерабатывающем заводе каскадная этано-амми-
ачная холодильная установка
производительностью 1 млн. ккал/ч при температуре —73°С.
1959 г. Начато промышленное производство
замороженных кулинарных изделий.
1959 г. Организована кафедра холодильных машин и
установок в Калининградском институте
рыбной промышленности и хозяйства.
1959 г. Организовано производство аммиачных
холодильных машин производительностью до
100 тыс. ккал/ч на Черкесском заводе
холодильного оборудования.
1959 г. Начат выпуск промышленных
низкотемпературных фреоновых машин на московском заводе
«Компрессор».
1959 г. Начато серийное производство фреоновых
оконных кондиционеров «Азербайджан» на
Бакинском заводе кондиционеров.
1959 г. Организован серийный выпуск агрегатных
кондиционеров на Домодедовском
машиностроительном заводе.
1959 г. Освоен выпуск фреоновых турбокомпрессоров на
Казанском компрессорном заводе.
1959 г. Начато производство автоматов с машинным
охлаждением для продажи газированной воды.
1960 г. Начато производство герметичных холодильных

в Книгу почета, а их фотографии помещены
на Доске почета. Это^например, П. Д. Скрип-
нюк — бригадир грузчиков технологического
цеха, А. И. Шидловский — грузчик
технологического цеха, М. К. Касецкий — грузчик
технологического цеха» А. В. Крестенко —
машинист компрессорного цеха, В. И. Ткачев —
плотник ремонтно-строительного цеха, А. И.
Беликов — штукатур-маляр
ремонтно-строительного цеха, А. И. Дударова —
коптильщица рыбокоптильного цеха, М. М. Дуданец —
рабочая рыбокоптильного цеха.
Готовясь к достойной встрече 50-летия
Великой Октябрьской социалистической
революции, коллектив принял социалистические
обязательства, в том числе:
— выполнить к 1 декабря 1967 г. план
первых двух лет пятилетки;
— выполнить к 17 декабря 1967 г. годовой
план производства, дав дополнительно 900 Ц
рыботоваров на 126 тыс. руб., а также
годовой план общего товарооборота,
дополнительно реализовав товаров на 9 млн. руб.;
— добиться снижения себестоимости
выпускаемой продукции на 0,6% за счет
экономии сырья, материалов и электроэнергии;
— досрочно закончить расширение
охлаждаемого склада консервов, автоматизировать
работу котельной и газифицировать
рыбокоптильный цех;
—внедрить научную организацию труда в
рыбокоптильном цехе;
— продолжить соревнование за присвоение
рыбокоптильному, технологическому и
энергетическому цехам звания цехов
коммунистического труда;
— в течение 1967 г. обучить новым
профессиям путем индивидуального и бригадного
ученичества 26 человек;
— продолжить соревнование за присвоение
хладокомбинату звания «Предприятие высокой
культуры производства».
Принятые коллективом обязательства
успешно выполняются. Так, план выпуска
валовой продукции за I квартал 1967 г. выполнен
на 105,6%, план общего товарооборота — на
120%, план накоплений — на 100,8%, план по
себестоимости — на 99,4% и
производительности труда на одного рабочего — на 107,6%.
Успешно идет строительство охлаждаемого
склада. Оказана помощь подшефному
колхозу в строительстве холодильной камеры,
приобретении холодильной установки и
изготовлении проектно-сметной документации.
Все обязательства, принятые коллективом
Ставропольского хладокомбината, будут с
честью выполнены в установленные сроки.
компрессоров на Харьковском заводе
холодильных машин.
1960 г. Начато серийное производство механических
осушителей воздуха на Бакинском заводе
кондиционеров.
1960 г. Построен во Владимире первый в СССР
распределительный холодильник емкостью 9000 т с
холодильными машинами на фреоне-22.
1961 г. Запуск первого космического корабля с
теплоизолированной камерой, оборудованной
автоматической системой кондиционирования воздуха.
1961 г. Начат серийный выпуск аммиачных и
фреоновых бескрейцкопфных блоккартерных
компрессоров типа АВ-100, АУ-200 и АУУ-400 на
московском заводе «Компрессор».
1962 г. Создана первая воздушная турбохододильная
машина ТХМ-300.
1963 г. Начато производство судового холодильного
оборудования для большой серии средних
рыбопромышленных судов СРТМ на московском
заводе «Компрессор».
1963 г. Освоено производство авторефрижераторов с
машинным охлаждением на Черкесском заводе
холодильного оборудования.
1963 г. Начато производство скороморозильных
гравитационно-конвейерных аппаратов на одесском
заводе «Продмаш».
1963 г. Начато производство ротационных компрессоров
РАБ-300 на Сумском машиностроительном
заводе.
1964 г. Образован Всесоюзный
научно-исследовательский, проектно-конструкторский и
технологический институт холодильного машиностроения
(ВНИИХолодмаш).
1964 г. Начат выпуск железнодорожных пятивагонных
секций с машинным охлаждением на Брянском
машиностроительном заводе.
1964 г. Построена крупная холодильная станция Наво-
инского химического комбината общей холодо-
производительностью 47 млн. ккал/ч с
установленной мощностью электродвигателей 21 тыс.
квт.
1965 г. Сооружена первая бромистолитиевая
абсорбционная холодильная установка
производительностью около 3 млн. ккал/ч на комбинате
искусственного волокна в Чернигове.
1965 г. Введено в эксплуатацию первое
рефрижераторное судно с оборудованием трюма панельной
системой охлаждения.
1965 г. Начато производство герметичных ротационных
холодильных машин производительностью
350 ккал/ч на рижском заводе «Компрессор».
1965 г. Емкость холодильников СССР достигла 3 млн. т.
1966 г. Производство домашних холодильников в СССР
превысило 2 млн. шт. в год.
1966 г. Емкость рефрижераторных судов рыбной
промышленности достигла 850 тыс. т.
Составлено Всесоюзной секцией холодильщиков
НТО пищевой промышленности под руководством
доктора техн. наук, проф. И. С. Еадылькеса.
2 Зак. 1840
9

УДК 629.114—444:637.1
МОЛОЧНАЯ АВТОЦИСТЕРНА С МАШИННО-АККУМУЛЯЦИОННОЙ
СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ
//. Д. БАРУЛИНА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Охлажденное молоко для розничной
продажи часто отпускается с городских
молокозаводов в изолированных цистернах. В процессе
перевозки молоко не охлаждается, так как теп-
лопритоки через теплоизоляцию цистерны
невелики и температура молока повышается в
пределах допустимого [1].
Однако практика показала, что при
температуре наружного воздуха 30°С и выше молоко
скисает через 5—6 ч. Поэтому при розничной
торговле молоком из автоцистерн летом его
необходимо охлаждать, особенно в
центральных и южных районах.
В лаборатории холодильного транспорта
ВНИХИ разработана
машинно-аккумуляционная система охлаждения молочной
автоцистерны. В основу этой разработки положено
изобретение С. Л. Гимпелевича [2].
Для создания опктного образца с
охлаждающим устройством была использована
обычная цистерна марки АЦТМ-10 емкостью 1000 л
Воронежского тепловозоремонтного завода
им. Дзержинского на автоприцепе 1-АП-1,5.
Резервуар цистерны изготовлен из
алюминия толщиной 6 мм, покрыт изоляцией из ми-
поры толщиной 35 мм, обшит досками и
листовой сталью толщиной 1,5 мм. Для осмотра
и промывки цистерны служит люк диаметром
495 мм в верхней ее части. При герметически
закрытом люке цистерна заполняется молоком
через штуцер в крышке, завинчивающийся
гайкой с резиновым уплотнением.
Торговая часть цистерны закрывается
дверкой со специальным замком, над нею —
съемный полотняный тенгг. Цистерна крепится на
раме с резиновыми прокладками. Откидные
опорные подставки в передней и задней части
прицепа предназначены для установки
последнего в горизонтальное положение. Колеса
ограждены крыльями с площадками для доступа
к люку и заливному штуцеру.
Для расчета машинно-аккумуляционной
системы охлаждения цистерны приняты
следующие данные:
Стоянка в пункте продажи молока, ч , . 12
Транспортировка, ч 2
Заливка молока на молокозаводе и
непредвиденные простои, ч 2
Охлаждение (в ночное время), ч 8
Температура молока, заливаемого в
цистерну на молокозаводе, °С Не выше 8
Среднесуточная температура наружного
воздуха, °С 30
Расчетами [3] установлено, что
максимальный часовой расход холода при охлаждении
теплой цистерны в течение 8 ч с учетом
предварительного охлаждения конструкции и
потерь холода в окружающую среду составит
1420 ккал/ч.
Принцип аккумуляционного охлаждения
основан на применении холодоаккумулирующе-
го вещества, способного поглощать тепло при
изменении своего агрегатного состояния.
В качестве аккумулирующего вещества при
температуре молока в цистерне 4—8°С может
быть использована обычная вода. Количество
аккумулирующего вещества 69 кг [3]
обеспечивает стабильную температуру молока в
течение 22 ч.
Потребность в холоде для такой цистерны
обеспечивается двумя агрегатами ВС-1,1 холо-
допроизводительностью 1100 ст. ккал/ч.
Поскольку в заданных условиях агрегаты будут
работать при температуре кипения фреона
около —8°, а не —15°С, их холодопроизводи-
тельность будет выше, а именно 1350 ккал/ч.
Таким образом, на охлаждение цистерны
понадобится не 8 ч, а около 4 ч.
Для осуществления охлаждения к
резервуару цистерны были приварены с двух сторон
две рубашки с углами охвата 120° из
листового алюминия толщиной 3 мм. Внутри каждой
рубашки помещены по два змеевика из
алюминиевых труб диаметром 12x2 мм, которые
подключаются к одному из двух компрессоров.
Возможен вариант устройства с рубашками
из металлических листов с трубчатыми
каналами, по которым циркулирует холодильный
агент.
Емкость обеих рубашек с учетом 90%-ного
заполнения их водой составляет 60:0,9^80 л.
Поверх рубашек уложена изоляция из
пенопласта ПС-4 толщиной 50 мм, а затем
обшивка. Холодильные агрегаты установлены на
раме цистерны, с противоположной стороны от
торговой части.
Цистерна охлаждается ночью на молокоза-
10

воде. Для этого холодильные агрегаты
подключают к электросети напряжением 220/380 в.
Переоборудованная цистерна (рис. 1)
прошла испытания на стенде лаборатории
холодильного транспорта ВНИХИ.
Рис. 1. Охлаждаемая молочная
цистерна.
Были проведены два опыта. В первом пустая
цистерна охлаждалась 8 ч. В конце
охлаждения при температуре наружного воздуха около
30 С температура воздуха в цистерне была
—10°С. В охлажденную цистерну насосом в
течение 0,5 ч залили 1000 л воды с
температурой 2°С. F y
Изменение температуры воды в цистерне на
протяжении опыта показано на рис. 2.
Через пять суток температура воды в
цистерне повысилась до 10°С. Холодильные
агрегаты ее включались.
Во втором опыте имитировали охлаждение
парного молока в цистерне. Пустую цистерну
охлаждали 6 ч до —9°С. Затем в нее залили (в
два приема с перерывом в один час) 1000 л
воды с температурой 36°С, на 2—3 мин
включая мешалку. По окончании заливки
температура воды в цистерне была около 25°С.
Холодильные агрегаты были включены с начала
заливки и работали 8 ч 45 мин. За это время
вода в цистерне охладилась до 6°С. Через 60 ч
при температуре наружного воздуха 30°С
температура воды в цистерне повысилась на 4°С,
т. е. стала равной 10°С. Результаты этих
опытов представлены на рис. 3.
Испытания показали, что требуемая
температура молока в цистерне при
аккумуляционной системе охлаждения может
поддерживаться в течение двух-трех суток.
Следовательно, автоцистерна с
охлаждением может служить не только для розничной
продажи молока на улицах в жаркое время
года, но и для хранения его в течение двух-
трех суток.
W
20
10
\ .,
1
г
-J
18 ^24 6 12 18 24 6 12 18 24 В 12 18 24 6
1Z 18 24 6 1ZJ6
В рем л су тон,ч *
Рис. 2. Зависимость температуры воды в охлаждаемой цистерне от
продолжительности опыта:
/ — средняя температура наружного воздуха; 2 — средняя температура воды
в цистерне.
11

w
in
lu
in
iLI
и
\
\
*\
\
\
\
\
F^
r
12 14 11 14 12 24 12
Ерем я той, я
Рис. 3. Зависимость температуры воды, залитой в
цистерну с температурой Зб°С, от
продолжительности опыта:
/ — средняя температура наружного воздуха; 2 —
средняя температура воды в цистерне.
Кроме того, в цистерне можно охлаждать
молоко непосредственно на ферме.
Такие цистерны могут быть использованы
также для перевозки и продажи других
жидкостей, например вина, пива, кваса.
ЛИТЕРАТУРА
<1. Давидов Р. Справочник по молочному делу.
Сельхозгиз, 1958.
2. Г и м п е л е в и ч С. Л. Авторское свидетельство
№ 129 662. Бюллетень изобретений № 13, i960.
3. Гимпелевич С. Л., Барулина И. Д.
Разработка системы охлаждения и обогрева молочной
автоцистерны. Отчет ВНИХИ № 2078, 1962.
Компрессорный цех Московского холодильника № 5—6

УДК 662.998
ФОРМОВАНИЕ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПЕНОПОЛИСТИРОЛА
ПРИ НАГРЕВЕ ТОКАМИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ
Т. А. ШЕЛИНА, Л. Л. БАКМАН — Всесоюзный научно-
им. В. П.
Директивами XXIII съезда КПСС
предусматривается увеличение производства
домашних холодильников к 1970 г. более чем в
3 раза.
В связи с этим первостепенное значение
приобретают вопросы повышения качества
домашних холодильников, которые в большей
степени определяются свойствами их
теплоизоляции.
В настоящее время для теплоизоляции
домашних холодильников применяются в
основном такие теплоизоляционные материалы, как
стекловойлок, мипора и пенополистирол. Из
них наиболее долговечен, прочен и
технологичен пенополистирол.
Изоляцию холодильников из
пенополистирола изготовляют несколькими способами.
Наиболее распространены из них два.
Первый способ — склеивание изоляции из
плит, которые получают с предприятий
стройматериалов или изготовляют в специальном
цехе завода холодильников.
Второй способ — формование с помощью
пара монолитной теплоизоляции в виде
готового блока, армированного каркасом из
уголковой стали, к которому крепятся листы
обшивки. Такой метод применяется, например,
на кишиневском заводе
«Электрохолодильник».
Как известно, большинство современных
холодильников имеет сплошную металлическую
оболочку. Поэтому можно формовать
монолитную теплоизоляцию из гранул
пенополистирола непосредственно к шкафу холодильника.
Во ВНИИ токов высокой частоты
разработан способ формования теплоизоляции из
предварительно вспененных гранул
полистирола путем нагрева их токами высокой частоты.
Разработано два технологических процесса
формования монолитной пенополистироловой
изоляции: в виде готового блока, который
затем вставляется в металлический шкаф
холодильника, и непосредственно в металлической
оболочке шкафа холодильника.
Достоинства высокочастотного метода по
сравнению с паровым — быстрота процесса
формования на стадии нагрева, который
длится 50—60 сек, а также отсутствие операции
сушки после формования, улучшение условий
труда.
исследовательский
Вологдина
институт токов высокой частоты
Известно, что интенсивность нагрева
непроводниковых материалов в электрическом поле
высокой частоты определяется электрическими
свойствами материала, частотой и
напряженностью электрического поля. Гранулы пенопо*
листирола, обладающие весьма малыми ди*
электрическими потерями (е • tg6=0,0004), в
электрическом поле высокой частоты почти не
нагреваются. Поэтому для нагрева их
смачивают водными растворами или эмульсиями, об-*
ладающими большими диэлектрическими поте^
рями.
Наилучшие результаты были получены при
использовании мыльно-водной эмульсии
0,5%-ной концентрации E—7 см3 эмульсии на
1 дм3 пенополистирола).
Для формования пенополистирола
рационально использовать частоты 1,76; 5,28; 13,56;
27,12 Мгц.
ксен
W
Uf
10
I
§§
Ш
1
zM
-уу ^
_^^1
10 30 60
L.mm
200
Рис. 1. Зависимость времени
охлаждения т от толщины L
пенополистироловой пластины при
объемном весе пенополистирола:
1 — до 80 кг/м3: 2—50 кг\жъ\
5 — 30 кг/м3- 4 — 16 кг/ж3.
13

Как показали экспериментальные данные,
при объемном весе пенополистирола 30 кг/м3,
напряженности поля 100, 300 и 500 в/см
мощность, выделяющаяся в единице объема
полистирола, 0,02, 0,2, 0,5 вт/смг и время нагреза
соответственно 250, 40, 25 сек.
После спекания гранул и прекращения
нагрева готовое изделие охлаждают примерно
до 70°С для перевода оболочек ячеек
пенополистирола в твердое состояние и снятия
остаточного давления. Если извлечь изделие из
формы слишком рано, внутреннее давление
может вызвать деформацию и даже разрушения.
На рис. 1 приведена зависимость времени
охлаждения от толщины пенополистироловой
пластины при различном объемном весе
пенополистирола (использовано водяное
охлаждение поверхностей пластины).
Процесс формования теплоизоляции
холодильника в виде блока путем нагрева токами
высокой частоты заключается в следующем.
В металлическую форму, повторяющую
конфигурацию наружного шкафа
холодильника и являющуюся одновременно
одним из электродов конденсатора, вводится
металлический пуансон (второй электрод
конденсатора) с конфигурацией поверхности,
аналогичной конфигурации внутреннего шкафа.
Пространство между электродами заполняется
предварительно вспененными и смоченными
эмульсией гранулами полистирола. Сверху
форма закрывается изоляционной рамой.
После формования готовый блок с помощью
толкателей вынимается из формы.
В случае формования теплоизоляции
непосредственно в наружном шкафу холодильника
последний помещается в разъемную обжимную
клеть. В остальном процесс схож с
формованием блока.
На рис. 2 представлен пенополистироловый
моноблок для холодильника RVR емкостью
Недостатком кожухотрубных аппаратов,
работающих на фреоне-12, является высокая
стоимость, вызванная выполнением теплопе-
редающей поверхности из накатных медных
трубок. Переход на фреон-22, имеющий более
Рис. 2. Пенополистироловый моноблок
для холодильника RVR емкостью 160 л.
160 л, выпускаемого Рижским
вагоностроительным заводом; на рис. 3 — холодильник
емкостью 160 л с пенополистироловой изоляцией,
сформованной в металлической форме.
Рис. 3. Холодильник с пенополистироловой
теплоизоляцией без внутренней облицовки (слева) и е
облицовкой (справа).
Разработанные технологические линии
высокочастотного формования теплоизоляции
холодильников начинают внедряться на двух
заводах страны.
высокие коэффициенты теплоотдачи при
кипении и конденсации, позволяет применить
поверхность из гладких стальных трубок, что
значительно снижает общую стоимость
аппаратов и расход цветного металла.
УДК 621.57.048.001.4
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ ИТГ-20
Канд. техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА, О. П. ИВАНОВ, В. А. ДЮН ДИН — Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности
14

В связи с этим кафедрой теоретических
основ тепло- и хладотехники совместно с
кафедрой холодильных машин проведены испытания
горизонтального кожухотрубного испарителя
ИТГ-20 [1] с гладкими стальными трубками,
работающего на фреоне-22.
Испытательный стенд обслуживался двумя
компрессорами 4ФУ-10 и АУ-45. Было
предусмотрено их совместное и поочередное
включение с регулировкой производительности бай-
пасированием. Холодильная нагрузка
снималась внешним источником — теплой водой.
Компенсационная схема включала два
теплообменника: рассол — рассол и рассол —
вода. Промежуточное рассольное кольцо было
необходимо при работе на низкие температуры
кипения. Такая схема позволяла при
постоянной поверхности теплообменника использовать
в качестве источника тепла воду с невысокой
температурой.
Холодоносителем служил рассол
хлористого кальция СаС12 (^+15= 1,28/сг/л), подаваемый
насосом MG-70-M.
В трубных решетках испарителя
развальцовано 203 трубки диаметром 25/20, длиной
1600 мм. Среднее число трубок в ходе 17. К
этому числу трубок была отнесена средняя
скорость рассола ws.
Испаритель оборудован таким образом,
чтобы можно было следить за процессом
парообразования и уровнем жидкости, исследовать
коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи,
выявить изменение температуры рассола по
ходам. В кожухе (рис. 1) сделаны четыре
Рис. 1. Испаритель ИТГ-20, подготовленный к испытаниям
смотровых окна для наблюдения за
заполнением аппарата. На наружной поверхности
труб испарителя заделаны четыре термопары.
Для ввода их в стенке кожуха предусмотрены
сальниковые уплотнения. Три термопары
введены внутрь труб с помощью специальных
разжимных колец, установленных в средней части
по длине труб.
Анализ полученных данных показал, что
такой способ измерения температуры
внутренней стенки трубы ненадежен из-за
недостаточного контакта между кольцом, прижимающим
термопару, и стенкой трубы. Поэтому в
дальнейшем в качестве основных измерений
принимались показания термопар на наружной
поверхности. Для измерения температур
рассола по ходам аппарата в крышках были
заделаны 11 термопар.
Измерения показали, что изменение
температуры рассола по длине аппарата с
достаточной точностью может быть принято линейным.
Следовательно, можно ограничиться
измерением температуры рассола только на входе и
выходе. Эти температуры измерялись
лабораторными ртутными термометрами с ценой
деления 0,ГС, дублированными
дифференциальной термопарой.
Количество проходящего через испаритель
агента в большей части опытов определялось
тремя различными способами:
непосредственным измерением с помощью ротаметра
РЭД 3101, установленного на жидкостном
трубопроводе перед регулирующим вентилем [2];
из уравнения теплового баланса
конденсатора; из теплового баланса
испарителя.
Среднее отклонение составило
6—7%, максимальное — до 12%.
Такие большие расхождения могут
быть объяснены, во-первых, уносом
маслофреоновой смеси из
испарителя; во-вторых, выходом влажного
пара на некоторых режимах
(размеры существующего сухопарника и
теплообменника на испарителе
ИТГ-20 Черкесского завода были
явно малы), что не давало
возможность свести баланс испарителя;
в-третьих, затруднительностью
сведения баланса по конденсатору при
работе с двумя компрессорами и
конденсаторами.
Поэтому за основной способ
определения тепловой нагрузки
испарителя был принят способ
определения ее по рассолу:
А Р
Qo = Vs Т* С* (tsl — ts2) + Vs
427
15

Коэффициент теплопередачи рассчитывали
обычным способом, относя его к внутренней
поверхности труб.
В первой серии опытов было выявлено, что
при различных температурах кипения степень
заполнения испарителя фреоном различна и
соответственно различен перегрев паров,
выходящих из испарителя.
На рис. 2 показана зависимость k=f(Atu),
из которой видно, что для увеличения
коэффициента теплопередачи необходим
затопленный режим работы испарителя. Поэтому
основную серию опытов проводили при
полностью заполненном пеножидкостной смесью
испарителе.
Ь,ккал/(м2ч-град)
400
is r 21 ип:с
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопередачи
от перегрева паров, выходящих из испарителя:
; _ ^ = 19004-2300 ккал/(м2- ч); 2 — qF =
= 300-7-500 ккал/(м2-ч).
Так как в схеме стенда не предусмотрен
маслоотделитель, то приобретал
существенное значение вопрос о циркуляции маслофрео-
новой смеси. Наблюдения показывали, что в
процессе работы в испарителе образуется мас-
лофрео'новый раствор с концентрацией от 4
до 15% при температурах хладагента
соответственно от —25 до +5°С. Присутствие
большого количества масла объясняется повышенной
растворимостью последнего во фреоне при
высоких температурах [3].
Кипение маслофреоновой смеси в
испарителе, как показали визуальные наблюдения,
сопровождалось пенообразованием,
интенсивность которого зависела как от удельной
тепловой нагрузки qF и концентрации масла
во фреоне gM, так и от t0. При более высоких
значениях qF, gM и t0 образовывалось больше
пены. Аналогично протекало кипение масло-
фреоновых растворов на одиночной трубе
[4, 5].
На рис. 3 показана зависимость k=f(qF)
для скоростей рассола 0,7-f-2 м/сек. и
температур кипения +5-^—25°С.
1000 2000 3000 W00 5000 6000 7000 т0^кпал^2ч)
Рис. 3. Зависимость k=f(qF) для испарителя
ИТГ-20:
данные авторов
д — ws = 2 м/сек; Q — ш8 = 0,95 м/сек;
X — ws = 0,7 м/сек;
данные ВНИИхолодмаша
/ — ИТР-600, *0 = 2°С, о;в = 2,8 м/сек, вода;
2 — ИТР-1800, t0= —17-7—25°С, w8 = l,7 м/сек.
СаС12 (Y = l,24).
Получить эти зависимости в одних и тех же
интервалах тепловых нагрузок не
представилось возможным. В испытаниях принято
наименьшее охлаждение рассола A?S=1,5°C,
поэтому при одних и тех же крышках,
определяющих число труб в одном ходе, оказалось
возможным получить только вполне
определенную наименьшую нагрузку. Так, для
режима ws = 2 м/сек, и = Ъ°С <7Fmin=
= 4000 ккал/(м2- ч).
16

Как видно из рис. 3-, увеличение тепловой
нагрузки сильнее сказывается при tQ=—25°С,
так как в интервале д> = 500-^2000 ккал/ (м2 • ч)
аа очень мало. При t0 = — 15°С ааи as становятся
сопоставимыми и влияние увеличения qF на k
ослабевает. При ^0 = 5°С и ws=2 м/сек
наблюдается переход в режим работы с большими
qF. Как упоминалось, при этом усиливается
пенообразование и повышается концентрация
масла в испарителе. Этими двумя причинами,
по нашему мнению, можно объяснить то
обстоятельство, что для такого режима
величина k практически не зависит от qF.
На рис. 3 пунктиром нанесены результаты
испытания испарителей турбомашин,
проведенного ВНИИхолодмашем [6]. Большие
величины коэффициентов теплопередачи в этом
случае, вероятно, обусловлены отсутствием
масла в испарителях турбомашин и
связанным с этим различием в условиях процесса
парообразования. Отсутствие масла в
испарителях турбомашин приводит к резкому
возрастанию k в зависимости от qF.
На рис. 4 показана зависимость
коэффициента теплопередачи от скорости циркуляции
рассола и температуры кипения.
700
J00
*> 500
| 400
^ Ж
200
1 .
!
>%
'/
/,,
IXX
4
s*
fs*
/
^
''
у'
^
¦<6
"^4
5
<4
-30 -Z0 -10 0 10
а
IV, м/сек
б
tn.'C
коэффициент теплоотдачи аа> О влиянии
вспенивания при больших qF уже упоминалось.
Заделка термопар на наружной стенке
позволила оценить величину сопротивления
стенки и загрязнений. При этом учитывались
результаты опытов с турбулентным режимом
движения рассола. Рассчитывали общую
среднюю разность 8т, из нее вычитали перепад
между температурами стенки и агента,
определяемый по показаниям термопар. По
известным формулам для турбулентного режима
рассчитывали as и по его величине определяли
Рис. 4. Зависимость коэффициента теплопередачи от
скорости циркуляции рассола (а) и температуры
кипения (б):
<7f = 2000 ккал/{м2-ч);
qF =4000 ккал/(м2-ч);
1 — t0 = —25°C; 2 — t0 =—15°C; 3 - t0 = 5°C;
4 — ws = 0J м/сек; 5 — ws = 0,95 м/сек; 6—ws — 2 м/сек.
Увеличение скорости рассола
значительно влияет на величину k. При qF =
= 2000 ккал/ (м2 • ч) повышение скорости в
3 раза приводит к росту k примеру \2 раза,
Такое же ускорение движения р&ссол^ при
gF = 4000 ккал/(м2 • ч) увеличиваетУъ^фурзг.
Очевидно, при больших нагрузках аа Щйцо-
вится довольно большим. С у/еличением '"ckV
рости возрастает и as и Да- коэффициф'г4
теплопередачи будут существенно влиять за**^
гоязнения. Пписутствие масла будет снижать
о,=;
Яг
Затем находили
6ст + 9загр = б
*\ ст ~~Г А загр == '
- (в. + 9,),
^ст ~г о3агр
Яр
3 Зак. 1840
¦&щ
Эта (величина сопротивления составила в на*
шем случае 0,4 • 10~3 м2 • ч • град/ккал.
На рис. 4, б показано влияние температуры
кипения фреона-22 на величину k. При
изменении t0 от —15 до +5°С k повышается на 17—
30% (нижнее значение для больших
скоростей). Для большей нагрузки влияние t0
оказывалось более существенным. Так, для ws =
=0,7 м/сек при д>=4000 ккал/(м2»ч) k
увеличивается на 30%, а при ^=2000 ккал/(м2'
•ч) — на 20%.
С повышением температуры кипения при
прочих равных условиях должен
увеличиваться коэффициент теплоотдачи со стороны
агента. Повышение средней температуры рассола
делает возможным турбулизацию потока.
Влияние температуры сильнее сказывается
при малых скоростях, видимо, потому, что в
этом случае меняется режим давления
рассола.
На рис. 5 приведена гидравлическая
характеристика испарителя. В проведенных опытах
для скоростей ^5=0,7ч-0,95 м/сек
концентрация рассола была 29,4%, а для ws=2 м/сек —
28,1%. Как видно из рис. 5, понижение
средней температуры рассола приводит к
увеличению Ар. Так, при a>s=0,95 м/сек понижение
средней температуры рассола t™ с +13 до
—20°С увеличивает Ар примерно на 20%.
Испаритель ИТГ-20 имел 12 ходов по
рассолу. Для того чтобы иметь представление о
влиянии числа ходов на Ар, на рис. 5
пунктиром нанесена гидравлическая характеристика
ч 6-ходового испарителя, испытанного во
:Ч^НИХИ [7].
х
- '¦ 17

Лр,ата
4,0
3,0
2,0
1.0
0,5
0,2
7
V
и
j
У
(
3^
А
У
/
LL
/
//
// /
// /
// /
// /
// /
/ / /
А/ *
/ /
1 /
/
/
\/
У
А
/
У
г /
/
/
/
0,5
10
гр ws,M/ceK
Рис 5. Гидравлическая характеристика испарителя
ИТГ-20 и ИТР-90:
ИТГ-20,
= —20°С,СаС12 (y»1,28 кг/л),
Др= 0,81 w1/;
,1,8
2 — то же, /f = 13°C, Ap=0,7lws ,
3 — ИТР-90, *?= — 2ГС, СаС12 (у = 1,24/сф}§
Др=0,41 оу^8 (опыты ВНИХИ).
Коэффициенты теплопередачи и удельные
тепловые нагрузки для кожухотрубных
испарителей с гладкими стальными трубками,
работающих на фреоне-22, близки к
соответствующим величинам для аммиачных
кожухотрубных испарителей.
Выводы
Для повышения интенсивности теплообмена
рекомендуется затопленный режим работы
испарителя. С этой целью следует увеличить
сухопарник и регенеративный теплообменник,
комплектующие испаритель ИТГ-20.
Получены данные о влиянии на
коэффициент теплопередачи испарителя ИТГ-20
теплового потока, скорости рассола, температуры
кипения.
Интенсивность теплопередачи зависит от на^
личия масла в агенте. При понижении t0 с +5
до —25°С концентрация масла в испарителе
уменьшается с 15 до 4%.
Соотношение объема жидкости и пены в
испарителе зависит от t0 и qF и влияет на
тепловые характеристики аппарата.
Величины гидравлических сопротивлении
по рассолу возрастают с понижением средней
температуры рассола и пропорциональны
w
,1,8.
ЛИТЕРАТУРА
1 Оносовский В. В., Данилова Г. Н. И в а-
* «ов О. П., Налим ова М. Ю., С о к о-
л о в Ю. М. Некоторые -результаты испытания
холодильной машины ХМ-Ф22-У-45. Тезисы доклада
Всесоюзной межвузовской конференции «Проблемы
интенсификации холодильного и технологического
¦пищевого оборудования», Л. 1966.
2 Оносовский В. В., Налимова М. Ю.
.Применение ротаметров для измерения расхода жидкого
холодильного агента. «Холодильная техника», 1УЬ7,
№ 1
3. Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Се
меню к В. А. Экспериментальное исследование свойств
смесей фреона-22 со смазочными маслами.
«Холодильная техника», 1965, № 2.
4. Иванов О. П. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении маслофреоновых растворов.
«Холодильная техника», 1965, № 3.
5. Иванов О. П. Формула для расчета
коэффициентов теплоотдачи при кипении маслофреоновых
растворов. «Холодильная техника», 1966, № 1.
6 Бухтер Е. 3., Калнинь Н. М., Цыр-
ли(Н Б. Л., Ми фт ахов А. А. Результаты
испытаний холодильных фреоновых турбомашин.
«Холодильная техника», 1965, № 3.
7. Яковлев Н. В. Интенсификация основной
холодильной аппаратуры. Отчет № 1914, ВНИХИ, 196 К
УДК 536.24
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ В ЯВЛЕНИЯХ
ТЕПЛО- И МАССОПЕРЕНОСА
Доктор техн. наук, проф.- В. М. БОРИШЛНСКИИ
Обобщение коэффициентов конвективного
переноса выполняется, как правило, на основе
анализа системы интегро-дифференциальных
уравнений и других связей, описывающих
явление переноса и включающих наряду с
режимными параметрами физические свойства
рабочих веществ. Зависимость последних от
температуры, давления и других параметров
обычно учитывается без какой-либо общей
взаимосвязи с основными уравнениями процесса.
18

В свете ряда разработок, появившихся за
последние годы [1—7], можно сформулировать
общий метод учета физических свойств при
обобщении коэффициентов конвективного
переноса. Этот метод основывается на совместном
решении систем уравнений, описывающих как
явления пепеноса, так и условия
моделирования и взаимосвязи между физическими
свойствами рабочих веществ.
Интегро-дифференциальная система
уравнений, описывающих процессы переноса, в
свете современных теоретических,
экспериментальных и счетно-решающих методов приводит
к решению уравнения вида [8—10]
F(Ku..., /Cn)=0. A)
В этом уравнении безразмерные
комплексы К\,...,Кп определяют некоторую
совокупность различных режимных параметров
явления переноса и физических свойств рабочих
веществ.
Система уравнений, описывающих в общем
виде взаимосвязь между физическими
свойствами в явлениях тепло- и массопередачи и
главными физико-термодинамическими
параметрами, определяется законом
соответственных состояний и в свете современной
молекулярной теории жидкостей и газов [7] может
быть записана в виде
fIup^t^m,-*-, -Т-, с;)=-о,B)
\ Ркр 'кр К I
где %i — физическая характеристика /-того
теплоносителя;
ркр — критическое давление среды;
7\ф — критическая, температура среды;
М — молекулярный вес среды;
р — текущее давление;
Т — текущая температура;
cv — теплоемкость при идеальном газовом
состоянии (р-*0).
В уравнении B) и долее опущены
постоянная g и универсальная газовая константа /? =
_ 848
М
Эта общая связь для конкретной физической
характеристики %г ПРИ параметрах р, Т
запишется в виде [1, 3]
*»,-*<* Р~Ы (¦?.-?.%).
C)
Учитывая, что для линии насыщения p = f(T)
и пренебрегая влиянием показателя адиабаты
идеального газового состояния —, это
уравнение можно упростить и привести к виду
Ь = ФЛДЛр, Wi(—) D)
Х^кр /
или
Хт = Ф2 {М, ркр, Гкр) ф2 (JLj. Dа)
Здесь необходимо заметить, что функция Ф
в уравнениях C, 4, 4а) имеет размерность
левой части уравнения, функция г|?
безразмерная.
Совмещение систем A) и B) приводит к
наиболее общему решению задачи,
отвечающему замкнутой системе исходных уравнений не
только в отношении учета режимных
параметров, но и в отношении учета влияния
физических свойств на явления конвективного тепло-
и массопереноса.
Изложенную общую схему решения
целесообразно детализировать следующим
образом.
Систему A) можно записать в виде
Кг =f(K„..., К»). E)
Группируя физические свойства среды в
правую часть, имеем
Pi »•••> ?1
где ар, т — коэффициент переноса при
параметрах р, Г;
Pi Рп — режимные параметры, входящие
в условия однозначности, —
скорость, геометрические размеры,
тепловая нагрузка и т. д.
В соответствии с уравнением C) в общем
случае уравнение F) преобразуется
pf,..., Щ1 \Ркр Tw RI
G)
Для линии насыщения с учетом уравнений
D) и Dа) имеем
-_^__=Фп(М)Лр,Гкр)фп(^-), (8)
—^--=Ф12(М,Ркр, TJ*»(-?-} (8а)
Pi э • • • > Р/ \ кр /
В этих уравнениях индекс 2 указывает на
сложный характер функций Ф и г|), который
отражает определенный спектр значений
физических свойств %, выраженный через комплекс
тех же главных физико-термодинамических па-
раметоов системы.
з*
19

Полученное уравнение G) является общим
совместным решением исходных систем A) и
B) и может рассматриваться как
обеспечивающее физическую замкнутость единой системы,
описывающей явление переноса при
переменных физических свойствах сред.
В качестве примера применим систему (8)
для обобщения данных по теплоотдаче при
кипении и конденсации.
В этом случае левая часть уравнения (8) с
учетом известных фактов представляется в
виде
(9)
Р?1.-... W
jk
так как развитое пузырьковое кипение
характеризуется только одним режимным
параметром — тепловой нагрузкой поверхности
нагрева q.
В связи с этим уравнение (8) после
преобразования приобретает вид
\Ркр }
A0)
Сопоставление с опытом [4, 5, 11] на основе
специально развитой методики приводит к
обобщенной связи для коэффициентов
теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении
1
ар=190?3/7к3р Г.
кр
5_
6 М
\Ркр
10
X
X jl +4,65 (—)U6| яя/(*я • град). A1)
Несколько иная по форме зависимость
может быть построена и на основе выбора пара-
Т р
метра вместо-i—-.
Ткр Ркр
Универсальные постоянные R и g в формуле
A1) учтены в числовом коэффициенте.
Такая же проработка была произведена по
обобщению теплоотдачи при конденсации
паров [6].
Для случая конденсации неподвижного пара
на горизонтальных поверхностях общая связь
(8) приобретает вид
.бЗ-Ю'Д» Т^ М з q
X F[-^—\ ккалЦм2 - ч
\ Ркр I
_i_
3 I
i
 X
град), A2).
где / — координата
Здесь функция относительного давления
F [—*—• записывается для трех интервалов зна-
\ Ркр /
чений вследствие требований алгебраиче-
Ркр
ского подбора единой кривой:
при
-?- < 0,01
Ркр
f(-p-
\Ркр
:0,5 +
0,00107+1,965
Ркр
при 0,01 <
Р
Ркр
F
при
Р
Ркр
0,1 <
Р
Ркр
<0,1
1;
<1
fIJL.
\Ркр
= 1,05
Р
Ркр
1,5 + 0,5
Ркр
Как показывает сопоставление с опытами и
различными расчетными предложениями [1, 4,
6, 12], полученные зависимости охватывают
значительно больший набор теплоносителей
по сравнению с существующими
критериальными формулами при значительно лучшей
корреляции опытных данных.
Аналогичные обобщения в целях учета
влияния физических свойств при обобщении
коэффициентов переноса могут быть сделаны не
только по линии насыщения, но и в наиболее
общем случае с одновременным учетом обеих
координат (/?, Т) в соответствии с уравнением
G). Некоторые шаги в этом направлении оы-
ли сделаны в работе [13].
Вывод
Предложен общий метод учета влияния
физических свойств в явлениях тепло- и массопе-
реноса. Метод заключается в присоединении к
системе уравнений процесса A) закона
соответственных состояний, записанного в
наиболее общем виде B), что приводит к связи
между системами A) и B), выраженной >з форме
уравнений (8, 11, 12). Последние
зависимости представляют собой общие решения
исходных систем A) и B) для различных
явлений тепло- и массопереноса и могут
рассматриваться как обеспечивающие физическую
замкнутость единой системы, описывающей
явление переноса при переменных физических
свойствах сред.
ЛИТЕРАТУРА
1. Боришанский В. М. Учет влияния давления
на теплоотдачу и критические нагрузки на основе теории
20

термодинамического подобия. Сб. «Вопросы
теплоотдачи и гидравлики двухфазных сред». Госэнергоиздат,
1961.
2. Новиков И. И. Условия подобия процессов
передачи тепла при переменных свойствах жидкости.
Сб. «Вопросы теплоотдачи и гидравлики двухфазных
сред». Госэнергоиздат, .1961.
3. Г и р ш ф е л ь д Д., К е р т и с с У., Б е р д Р.
Молекулярная теория газов и жидкостей. ИЛ, 1961.
4. Боришанский В. М., Козырев А. П.
Обобщение опытных данных по теплообмену при
пузырьковом кипении на основе теории термодинамического
подобия. «Инженерно-физический журнал», 1962, № 12.
5. Боришанский В. М., Козырев А. П.,
Светлова Л. С. Теплообмен при кипении воды в
широком диапазоне изменения давления насыщения.
«Теплофизика высоких температур», 1964, № 1.
6. Боришанский В. М., Кочурова Н. Н.
Учет влияния давления при расчете теплоотдачи
конденсирующегося насыщенного пара.
«Энергомашиностроение», 1964, № 10.
7. Кур санов Д. Н. Парахор и некоторые его
применения. «Успехи химии», 1933, № 2.
8. Г у х м а н А. А. Введение в теорию подобия.
Изд-во «Высшая школа», 1963.
9. Ж у к о в с к и й В. С. Основы теории
теплопередачи. Госэнергоиздат, I960.
10. Кутателадзе С. С. Основы теории
теплообмена. Машгиз, 1962.
11. Боришанский В. М., Козырев А. П.,
Светлова Л. С. Изучение теплообмена при
пузырьковом кипении жидкостей. Сб. «Конвективная
теплопередача в двухфазном и однофазном потоке». Изд-во
«Энергия», 1964.
12. Боришанский В. М. Обобщение
теплоотдачи в двухфазном 'потоке. Сб. «Тепломассоперенос», т. II.
Изд-во «Наука и техника», Минск, 1964.
13. Розен А. Н. Применение закона
соответственных состояний к конвективному теплообмену под
давлением. «Журнал технической физики», т. 6, 1962.
УДК 536.24:621.564
РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПРИМЕНЕНИИ СМЕСИ
ФРЕ0Н0В-12 и 13
Канд. техн. наук В. Ф. ЧАЙКОВСКИЙ, В. С. МАИСОЦЕНКО — Одесский технологический
холодильной промышленности
институт пищевой и
В неазеотропных смесях фазовые
превращения происходят неизотермически. Одна из
таких смесей фреонов-12 и 13 была
исследована ранее [1, 2]. Настоящая статья посвящена
результатам экспериментального исследования
влияния регенеративного теплообмена на
эффективность холодильного цикла.
• Особенности цикла с регенеративным
теплообменом показаны в 5, Г-диаграмме для
смеси постоянной концентрации (рис. 1). В
отличие от диаграмм для чистых агентов на рис. 1
изобары в области кипения не горизонтальны и
не параллельны.
Рис. 1. S, Т-диаграмма для неазео-
тропной смеси постоянного состава.
ABCDEFA'A — теоретический цикл смеси
холодильных агентов с предварительным
охлаждением жидкой смеси и перегревом
паров на всасывании в регенеративном
теплообменнике, АВ — сжатие в компрессоре, ВС —
снятие перегрева в конденсаторе, CD —
конденсация. Затем жидкость переохлаждается до
начала дросселирования (точка Е). Без
переохлаждения после регулирующего вентиля
смесь жидкости и пара характеризуется точкой
G, с дросселированием переохлажденной
жидкости — точкой F.
При работе установки без регенеративного
теплообменника охлаждение в испарителе
возможно в температурном интервале А^исп- При
этом холодопроизводительность одного
килограмма смеси
q0 = iA, — iG ккал\кг.
При наличии регенеративного
теплообменника разность температур в испарителе равна
Д^исп' а удельная весовая
холодопроизводительность будет больше на величину Agv.
Я о + А Чо = 1а> "~ h ккал1кг-
Таким образом, переохлаждение жидкой
смеси перед регулирующим вентилем не
только значительно уменьшает необратимость
процесса дросселирования, но и существенно
снижает низшую температуру кипения смеси и
21

расширяет температурный интервал в
испарителе, что было проверено экспериментально.
Схема стенда показана на "рис. 2. В ней
предусмотрены объемные расходомеры для
измерения потоков охлаждающей воды и
жидкой смеси агентов, вентили для хроматогра-
фического анализа состава отбираемых проб,
а также стекла для визуального наблюдения
за растворимостью биагента с маслом.
Температуры измерялись в характерных точках
лабораторными термометрами и
термопарами [3].
Рис. 2. Схема стенда:
/ — компрессор; 2 — маслоотделитель; 3 —
конденсатор; 4 — ресивер; 5 — регенеративный
теплообменник; 6 — регулирующий вентиль; 7 — электрокало-
оиметр; 8 — стабилизатор напряжения.
Рабочую бинарную смесь приготавливали
весовым способом и заправляли в систему
после удаления из нее чистого агента, на
котором проводили предварительные испытания.
На протяжении всех испытаний расслоения
данной смеси не наблюдалось. Растворимость
смеси с маслом ХФ-12 была полной.
Давление измеряли пружинными
образцовыми манометрами класса 0,4.
Стенд укомплектован необходимыми
электроизмерительными приборами класса 0,5 для
определения мощности привода компрессора и
тепловых нагрузок электрокалориметра.
Схема стенда позволяла переключением вентилей
а и Ь работать с регенеративным
теплообменником или без него.
Исследования проводили при четырех
значениях давления кипения ррВ.* 0,1, 0,5, 1 и 1,5 ати
и /К = 30°С. Температуру всасывания
поддерживали около 1Ь°С. Количество
циркулирующего агента определяли по тепловому балансу
калориметра с вторичным агентом и
расходомером.
При вычислении удельной эффективной хо-
Q0
лодопроизводительности/Се= ~j^~ величину
эффективной мощности компрессора определяли
по формуле
где Ыэ — мощность, потребляемая
электродвигателем компрессора;
т]дв — коэффициент полезного действия
электродвигателя;
т}п — коэффициент полезного действия
ременной передачи.
Холодопроизводительность Q0 измерялась с
помощью грелок электрокалориметра. Каждая
точка снималась на стенде с включением в
систему регенеративного теплообменника и без
него.
Вначале установку испытывали на чистом
фреоне-12. Затем исследовали неазеотропную
смесь фреонов-12 и 13 с концентрацией 5, 10,
15, 20% (по фреону-13). Дальнейшее
увеличение концентраций фреона-13 вело к
превышению допустимых давлений нагнетания.
Оптимальная концентрация, обеспечивающая
нормальный режим работы холодильной
машины для смеси фреонов-12 и 13, около 15% по
фреону-13.
В табл. 1 дана характеристика
работы холодильной машины с регенеративным
теплообменником и без него.
Таблица 1
'рв,
°с
—17
—20
—25
—30
—33
«3
«
«
о
СУ
2050
1600
1100
770
610
о
^ О 2
О 1/
Су ?,5
2300
1780
1200
850
670
Примечание: tK — 3
О
СУ
«а
250
180
100
80
60
0°С, 5ф.13 =
Ъ?
О.
10,7
10,6
10,5
10,4
10,35
= 15%.
"С"
Ьй
с
cs.
2,62
2,27 j
1,71
1,29
1,05
Как видно из табл. 1 и рис. 3, с повышением
температуры кипения после регулирующего
вентиля ^рв разность между холодопроизводи-
тельностью с регенеративным теплообменом и
без него увеличивается.
С ростом весовой концентрации фреона-13
холодопроизводительность растет быстрее, чем
эффективная мощность iVe, что в конечном
итоге приводит к увеличению Ке (табл. 2).
22

ккал/ч
2200
МО
1000
600
L^
л
^
//
JJ
/ /
/
Таблица 2
-35
-30
-25
-20
tpff>V
Рис. 3. Зависимость холодопроизводи-
тельности Q0 от температуры после
регулирующего вентиля /рв при весовой
концентрации фреона-13 ?=il5%:
О — с теплообменником, ф — без
теплообменника.
Таким образом, регенеративный теплообмен
существенно влияет на эффективность
холодильного цикла, что должно учитываться при
выборе рабочей смеси и ее концентрации.
Исследованную смесь в этом отношении нельзя
считать наиболее эффективной.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.
Использование смесей холодильных агентов в
компрессионных холодильных машинах. «Холодильная техника»,
1963, № 1.
*РВ,
°с
—15
-20
-25
Пр
а*
Цквт •
"?
^8
2450
2550
2625
2675
2725
2150
2225
2280
2325
2375
1845
1900
1950
2000
2050
а» о>
плообм
м)
Ч а> о
2500
1 2600
2650
2700
2750
2180
2275
2310
2350
2400
1875
1945
1975
2035
2078
г?
j&
1 0
5
10
15
20
0
5
10
15
20
0
5
10
15
20
имечание: t =30°С.
7,2
8,5
10,2
11,7
12,9
7,0
8,3
10,0
11,6
12,7 1
6,8
8,2
9,8
11,5
12,5 1
О
1,86
2,03 |
2,52
2,90 |
3,12
1,53
1,60
2,00
2,26
2,51
1,26
1,22
1,55
1,71
1,95
2. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.
Применение смесей агентов в компрессионных
холодильных машинах. Труды конференции по перспективам
развития и внедрения холодильной техники в народное
хозяйство СССР. Госторгиздат, 1963.
3. X а ю т и н Ю. Д., М а й с о ц е н к о В. С.
Автоматический контроль и точное измерение температур
в калориметрических стендах. «Холодильная техника и
технология», 1966, № 4.
УДК 621.86:637.513.82
МЕХАНИЗАЦИЯ ГРУЗОВЫХ РАБОТ С ОХЛАЖДЕННЫМ МЯСОМ
НА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук М. И. ГУРАЛЬНИК,
В. И. КНЯЗЕВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В текущем пятилетии значительно возрастет
выпуск охлажденнюго мяса. К 1970 г. 70%
всего мяса, предназначенного для реализации,
должно быть охлажденным. В связи с
этим увеличится объем грузовых работ
с мясом и более остро встанет вопрос о
механизации этих работ на производственных
и распределительных холодильниках,
изотермическом железнодорожном и автомобильном
транспорте.
На распределительных холодильниках
ящики с продуктами группируют в грузовые
пакеты на плоских поддонах. Пакеты перевозят и
штабелируют электропогрузчиками.
Способ группирования продукта в пакеты
может быть использован и при механизации
грузовых операций с тушами охлажденного
мяса. В этом случае применяют специальные
контейнеры конструкции ВНИХИ.
Габаритные размеры контейнера 850 X
Х1000 мм, высота — 1800 мм. Контейнер
разборный. Основанием служит прямоугольная
23

сварная рама из труб диаметром 1/2// и стальных
полос 50X7 мм. В основании предусмотрены
просветы высотой 100 мм для ввода вилок
электропогрузчика и электротележки, а также
ящик для хранения стальных крючьев.
Стойками контейнера служат четыре отрезка трубы
диаметром 1", длиной 1790 мм. Верхние концы
стоек соединены сварной рамой из стальных
полос 40X10 мм. В продольных полосах для
фиксации подвешенных туш мяса
предусмотрены гнезда с шагом 80 мм. Наличие большого
числа гнезд позволяет в каждом случае
подвешивать наибольшее число туш, учитывая при
этом технологические требования.
Конструкция контейнеров рассчитана на
штабелирование их с грузом в два яруса
по высоте.
Каждый электропогрузчик, выполняющий
операции с контейнерами, снабжен
расположенной на поперечинах его каретки
предохранительной рамой шириной 855 мм, высотой
1000 мм. Уголок рамы плоской стороной
должен быть обращен к вилкам, которые
устанавливаются на электропогрузчике так, чтобы
расстояние между ними было наибольшим. Для
работы с контейнерами электропогрузчик
снабжен вилками длиной 900 мм.
Опытные работы по применению
контейнеров проводились ВНИХИ на Московских
холодильниках № 10 и 12 при участии
работников этих холодильников.
На холодильнике № 10 охлажденную
свинину выгружали из' вагонов-ледников и
подвешивали на верхнюю раму контейнера, по 16 по-
лутуш в.каждый (средний вес мяса 410 кг).
Подвеска туш в контейнер двумя рабочими
занимала не более 4—5 мин. Транспортировка
контейнеров внутри здания холодильника и
установка их в камере проводились с
помощью электропогрузчиков.
На этом же холодильнике сотрудниками
ВНИХИ и ОТИПХП были проведены опытные
работы по замораживанию охлажденной
свинины в контейнерах.
Для замораживания использовали свинину,
поступавшую навалом в автомашинах с
Московского мясокомбината. Свинину
подвешивали в контейнеры, по 12 штук в каждый
(полутуши крупных размеров), взвешивали,
отвозили электропогрузчиком (рис. 1) в камеру
замораживания и устанавливали в один ярус по
высоте. Средний вес мяса в контейнере 400 кг.
Всего было заморожено 40 г свинины и
использовано около 100 контейнеров.
Одновременно производилась выгрузка
свинины обычным способом на тележки и
подвеска ее на подвесные пути.
Проведенные при опыте хронометражные
наблюдения показали, что применение
контейнеров увеличивает производительность труда
грузчиков в 1,6 раза.
Рис. 1. Перевозка на холодильнике охлажденной
свинины в контейнерах.
Благодаря тому что туши охлажденной
свинины подвешивали на платформе сразу после
выгрузки из машины, создавались
благоприятные условия для сохранения качества
продукта, что очень трудно обеспечить при
использовании обычных ручных грузовых тележек
для транспортировки мяса. Кроме того,
применение контейнеров позволило исключить такую
тяжелую и трудоемкую грузовую операцию,
как подвеска туш мяса и съем их с подвесных
путей, а также обеспечить ускоренную
загрузку камер и механизацию грузовых операций.
На Московском холодильнике № 12
охлажденное мясо подвешивали на платформе у
разгружаемых автомашин. Все операции с
гружеными контейнерами — транспортировка,
установка в камерах, перевозка на
автомобильную платформу — выполнялись с
помощью электропогрузчиков. Опытные работы
проводились с четвертинами говядины и
полутушами свинины.
На холодильнике кладовщики и грузчики
секции хранения свинины полностью освоили
работу с контейнерами. В 1966 г. вся
поступающая на холодильник свинина хранилась
только в контейнерах (рис. 2).
Опытные работы и расчеты показали, что
применение контейнеров на холодильниках
позволяет увеличить загрузку камер хранения
по сравнению с загрузкой при использовании
в камерах подвесных путей.
Это очень важно, если учесть, что в
настоящее время на распределительных
холодильниках необходимо значительно увеличить
грузовую емкость камер хранения охлажденного
мяса. Кроме того, при использовании
контейнеров отпадает необходимость в оснащении
камер подвесными путями.
24

Рис. 2. Хранение охлажденной свинины в контей
нерах в камере холодильника.
Была проведена проверка установки
контейнеров в камере в два яруса по высоте.
Получены положительные результаты. Однако
необходимо продолжить работу по изучению
условий двухъярусного штабелирования в каме-
'рах.
ВНИХИ совместно с ЦНИИ МПС
проведены также опытные железнодорожные
перевозки охлажденного мяса ( полутуш свинины и
четвертин говядины) с Краснодарского
мясокомбината в Москву, которые подтвердили
эффективность применения контейнеров для
транспортировки охлажденного мяса в вагонах
с машинным охлаждением1. Загрузка мяса в
контейнерах в вагоны и выгрузка полностью
механизированы.
Напольные решетки вагонов хотя и
рассчитаны по прочности на работу
электропогрузчика, однако передвижение по ним весьма
затруднительно. Кроме того, ребра решеток
портят резиновую ошиновку колес. Поэтому для
создания нормальных условий работы
электропогрузчиков в вагонах необходимо поднимать
напольные решетки, несмотря на то, что полез-
1 Статья о железнодорожных перевозках
охлажденного мяса будет опубликована в одном из ближайших
номеров журнала.
ная площадь вагона при этом несколько
уменьшается.
Напольные решетки приходится поднимать
также и потому, что большая часть
холодильников и мясокомбинатов не имеет ступенчатой
железнодорожной платформы. Поэтому угол
наклона трапа, уложенного между дверью
вагона и краем платформы для въезда
погрузчика, относительно велик, а наличие
напольных решеток на полу вагона еще более
увеличивает этот угол.
Поскольку в дальнейшем намечается
внедрение железнодорожных перевозок тарных
скоропортящихся грузов на плоских поддонах
и туш охлажденного мяса в контейнерах,
напольные решетки будут использоваться в<се в
меньшей степени.
Размер контейнеров в плане 850x1000 #ш
обеспечивает наилучшее их размещение в в**-*#
гонах при поднятых напольных решетках. В
дальнейшем при освобождении вагонов от
напольных решеток, более широких A800—
2000 мм) проемах дверей на холодильниках и
обеспечении предприятий
электропогрузчиками грузоподъемностью 1 т станет
целесообразным применять контейнеры больших
размеров. Высота проема дверей
вагонов-рефрижераторов должна быть не менее 2 м.
Для осуществления полной механизации
грузовых работ с тушами охлажденного мяса
необходимо решить вопрос о перевозке
контейнеров с мясом с распределительных
холодильников на предприятия торговой сети, а также
о механизации загрузки и разгрузки
автомашин.
Определены следующие требования к
кузовам автомашин:
— внутренняя высота и высота проема
дверей должны быть не менее 1900 мм;
— задние двери должны открываться на
полную ширину кузова;
— пол должен быть ровным, без выступов
над колесами.
Проведенные опытные работы на
распределительных холодильниках позволили
определить ряд следующих преимуществ применения
контейнеров для транспортировки и хранения
мяса: |
— механизация грузовых операций с
тушами охлажденного мяса на распределительных
холодильниках и на транспорте;
— обеспечение благоприятных условий для
сохранения качества охлажденного мяса во
время его транспортировки и хранения на
холодильниках;
— повышение производительности труда
рабочих на грузовых операциях в 2—3 раза,
4 Зак. 1840
25

— снижение стоимости грузовых работ на
30—35%;
— увеличение загрузки камер более чем на
25—30%.
Широкое применение контейнеров на
распределительных холодильниках и
железнодорожном транспорте может быть осуществлено
при условии массового выпуска мясной
промышленностью говядины в четвертинах.
Выпуск мяса в четвертинах предусмотрен
ГОСТом 779—55.
УДК 664.85.037.5
ВЛИЯНИЕ ХРАНЕНИЯ И ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
НА АРОМАТИЧЕСКИЕ ВЕЩЕСТВА ЯБЛОК
Доктор техн. наук, проф. Н. А. ГОЛОВКИН, М. П. КУЗЬМИН — Ленинградский технологический
дильной промышленности
институт холо-
Изучение ароматических веществ плодов
представляет большой интерес, так как их
компоненты не только характеризуют качество
продукта, но и активно влияют на
происходящие в нем физиологические процессы.
В настоящей работе описаны результаты
исследования изменений ароматических веществ
в яблоках при продолжительном их хранении
в условиях низких положительных температур.
Сделана также попытка установить влияние
отрицательных температур (—2-.—3, —6 и
—20°С) на состав ароматических веществ в
зависимости от физиологического состояния
плодов.
Для опытов брали яблоки сорта Антоновка
северо-западного района СССР, поскольку
яблоки этого сорта обладают высокими
вкусовыми качествами и за короткий промежуток
времени в них проходят все изменения,
характерные для семечковых плодов.
Яблоки хранили при 2°С. Примерно через
каждые 15 дней часть яблок опытной партии
помещали на 3 суток в камеры с температурой
—2ч—3, —6 и —20°С. Затем их отепляли в
течение 2 суток в камере с температурой 2°С.
Состав ароматических веществ исходных и
отепленных плодов определяли методом
газовой хроматографии.
Известны работы зарубежных
исследователей по изучению ароматических веществ
атмосферы камер, в которых хранились яблоки
[1, 2]. Однако состав летучих веществ ткани
плодов и окружающей атмосферы
значительно различается [3, 4].
Наибольший интерес, видимо, представляют
летучие вещества плодовой ткани, так как они
непосредственно влияют на жизнедеятельность
клетки и наиболее быстро реагируют на
изменения внешней среды.
Ароматические вещества яблок извлекали из
измельченной ткани вакуумной дистилляцией
в токе азота. Дистиллят экстрагировали
хлористым этилом. Полученный после выпаривания
растворителя концентрат ароматических
веществ подготавливали к анализу и вводили
в газовый хроматограф по описанной ранее
методике [5].
Для анализов использовали
модифицированный газовый хроматограф ХРОМ-2. Основные
исследования проводили на колонке из
нержавеющей стали длиной 3,7 м, внутренним
диаметром 4 мм при температуре 108°С и
скорости газа-носителя 60 мл/мин. Наполнителем
служил целит 545 F0—80 меш)у покрытый ди-
нонилфталатом A5%, вес).
Для идентификации пользовались колонкой
длиной 3 м, внутренним диаметром 4 мм, с це-
литом 545, покрытым апиезоном B0% вес).
Температура колонки 108°С, скорость
газа-носителя 58 мл/мин.
Хроматограмма ароматических веществ
свежих яблок, полученная на колонке с динонил-
фталатом, представлена на рис. 1. Из 17 пиков
хроматограммы идентифицировано 16.
Идентификация проведена по газохроматографиче-
ским характеристикам и зависимостям
известных соединений и хроматографическим пикам
на колонках с двумя жидкими фазами,
имеющими различную полярность [6].
Использование колонок с различными
жидкими фазами, кроме получения более
достоверных результатов по идентификации
компонентов, дает также возможность
идентифицировать большее число соединений, чем имеется
хроматографических пиков, так как некоторые
из них, например этилацетат и метилэтилкетон
на динонилфталате, при эксперименте не
разделяются, в то время как на апиезоне они хотя
и не полностью, но разделяются. То же
происходит с метилизовалератом и н-бутанолом,
но разделение на апиезоне достигается полное.
Таким образом, в 16 идентифицированных
пиках обнаружено 19 соединений, из них 16
уже известны [7], а три определены впервые—
26

бутилметилкетон, этилвалерат и амилметилке-
тон.
Идентификация ацетона, ацетальдегида, ме-
тилэтилкетона, н-валерианового и изовалериа-
нового альдегидов осуществлена также
газовой хроматографией, но эти соединения
выделялись из карбонильной фракции аромата
плодов регенерацией их 2,4-динитрофенилгидразо-
иов с а-кетоглутаровой кислотой [8].
Правильность идентификации веществ подтверждена
масс-спектрометрическими исследованиями их
гидразонов на масс-спектрометре МХ-1303.
Опытами установлено, что пики на хромато-
грамме (см. рис. 1) по характеру изменений
летучих веществ при хранении яблок могут
быть условно разделены на две категории.
Летучие вещества, представленные пиками 1—9,
возрастают, а пиками 9—17 ('К]роме 12 и 13)
уменьшаются.
35
Время,мин
Рис. 1. Хроматограмма ароматических веществ свежих яблок:
/ — метанол; 2 — ацетон+этанол; 3 — изопропанол; 4 — этилацетат+метилэтилкетон; 5 — я-пропанол;
в — изовалериановый альдегид; 7 — изобутанол; 8 — //-валериановый альдегид; 9 — метилизовале-
рат+я-бутанол; 10 — бутилацетат; И — бутилметилкетон; 12 — амилацетат; 13 — этилвалерат; 14 -
я-амилметилкетон; 15 — бутилбутират; 16 — я-гексанол; 17 — неизвестное.
Определение точной количественной связи
между увеличением одних и уменьшением
других компонентов — сложная аналитическая
задача, но полученные экспериментальные
данные показывают, что низкокипящая
фракция ароматических веществ яблок при
хранении возрастает в связи с уменьшением высо-
кокипящей.
Содержание в ароматических веществах
около 40% компонентов высококипящей фракции
(я-гексанола, бутилбутирата, я-амилметилке-
тона, бутилметилкетона и бутилацетата)
характеризует высокое качество свежих плодов.
Уменьшение содержания этих веществ при
хранении приводит к потере аромата, вкуса и
обычно сопровождается побурением
сердцевины, пухлостью и другими заболеваниями.
Количественное содержание компонентов
аромата определяли методом внутренней
нормализации [6] по площадям пиков. Результаты
этих определений представлены на рис. 2, где
показано семь компонентов, наиболее сильно
изменяющихся при хранении плодов.
Как видно из рис. 2, компоненты
ароматических веществ в процессе хранения плодов
претерпевают значительные изменения, в то время
как сумма их остается почти постоянной (в
начале хранения 80,4%, в конце — 85,1%).
Следовательно, не всегда по сумме веществ можно
судить о превращениях, происходящих с
ароматическими веществами плодов.
Наиболее лабильными соединениями, как это
видно из рис. 2, являются бутилбутират и ме-
тилизовалерат +я-бутанол. Однако сумма
этих компонентов меняется незначительно
D4,4% в начале и 48% в коице хранения).
4*
27

Рис. 2. Изменение компонентов аромата яблок
при температуре хранения 2°С:
/ — метилизовалерат+«-бутанол; 2 — этил-
ацетат 4-метилэтилкетон; 3 — изобутанол; 4 —
бутилбутират; 5 — я-гексанол; 6 — бутил
ацетат; 7 — бутилметилкетон.
Так, содержание бутилбутирата к концу
опытного хранения уменьшалось с 29,4 до
8,3%, а метилизовалерата + я-бутанола после
незначительного спада увеличивалось до
39,8%. Подобное явление можно наблюдать и
у других компонентов.
Максимальное содержание бутилбутирата в
контрольных плодах соответствует, по нашему
мнению, климактерическому периоду.
Определение общего количества ароматических
веществ для зимних сортов яблок по методу
Теске [9] показало, что изменение их содержания
до и после климактерического периода
соответствует изменению бутилбутирата для яблок
сорта Антоновка.
Влияние отрицательной температуры на
изменение трех компонентов ароматических
веществ плодов различного физиологического
состояния показано на рис. 3. Для всех
вариантов холодильной обработки содержание метил-
изовалерата +я-бутанола, бутилацетата и
бутилбутирата имеет существенное различие по
сравнению с их количествами в исходных
образцах, причем более низкие температуры
вызывают большие изменения.
Кратковременное действие отрицательных
температур на плоды различного
физиологического состояния вызывает изменение
содержания компонентов ароматических веществ на
всех стадиях хранения плодов.
Как видно из рис. 3, наибольшие изменения
происходят в том случае, когда отрицательные
температуры действуют в начальный период
хранения. Это особенно характерно для бутил-
ацетата и бутилбутирата. Температуры —2ч-
—3°С также влияют на эту группу веществ,
ко в меньшей степени, чем другие
отрицательные температуры. По мере старения плодов
реакции их на отрицательные температуры менее
выражены, при этом в начале опытного
хранения вплоть до климактерического периода
изменения, вызываемые температурами —2-~
—3°С, значительно уменьшаются. После
климактерического периода все отрицательные
температуры оказывают значительно более
слабое действие, а к концу хранения
содержание метилизовалерата +я-бутанола
становится очень высоким и практически одинаковым
для всех условий обработки.
Содержание бутилацетата и бутилбутирата
после климактерического периода резко
снижается, достигая к концу хранения почти
одинаковых значений.
Различия в реакции плода на действие
температур —2-.—3°С в начале хранения может
быть связано, в частности, с различной
проницаемостью протоплазмы клеток.
Проницаемость протоплазмы оказывается более высокой
в молодом и самом старом возрасте и
наименьшей — в среднем [10]. Период повышения
содержания бутилбутирата относится к
молодому возрасту плода, когда протоплазма
клеток обладает, вероятно, большей
проницаемостью.
Установленная реакция на отрицательные
температуры плодов различного
физиологического состояния имеет важное значение для
установления режимов хранения и влияния
адаптации плодов к отрицательным
температурам.
Из этого следует, что холодильное хранение
яблок сорта Антоновка при температурах
—2ч—3°С будет эффективным, если оно
осуществляется до наступления
климактерического периода, спустя некоторое время после
закладки на храеение. Срок хранения при 2°С
с дальеейшим понижением температуры
охлаждающей среды до —2~.—3°С должен в
среднем составлять 1 месяц.
Наблюдения за хранением плодов при
температуре, близкой к криоскопической, с
предварительным выдерживанием их в течение
одного месяца при 2°С показали, что со-
28

1 /
/
1
1
t
1
1
f
/
1 -20°C/
4 /
/
e*^
/
/
/
/
>. /
v\
СГ
/ N\
t К TJ О
V
Месяцы
Z 3
Месяцы
2 3
/I Месяцы
Рис. 3. Влияние отрицательной температуры на
изменение метилизовалерата + н-бутанола (а),
бутилацетата (б) и бутилбутирата (в) плодов
различного физиологического состояния.
в том случае, когда сроки хранения
различались в среднем в 1,5 месяца.
Таким образом, применение температуры,
близкой к к.риоскопической, для яблок сорта
Антоновка позволяет значительно удлинить
срок хранения.
1.
епсе»
9
став их ароматических веществ соответствовал
составу ароматических веществ яблок,
хранившихся при 2°С. Это соответствие наблюдалось
ЛИТЕРАТУРА
G r i v e r s G., Doesburg J. «J. of Food Sci-
1965, 30, 3.
MeighD. «J. Food Agric», 1956, IN» 7.
3. Колесник А. А. Факторы длительного
хранения плодов и овощей. Госторгиздат, 1959.
4. Колесник А. А., Огнева О. К. О
летучих веществах плодов и овощей, выделенных при
хранении. «Советская потребительская кооперация»,
1959, № 11.
5. Кузьмин М. П. Устройство для ввода
микроколичеств жидких проб в газовый хроматограф.
«Прикладная биохимия и микробиология», 1966,
№ 2, вып. 4.
6. Но га ре С. Д., Джувет Р. С. Газо-жид-
костная хроматография. Изд-во «Недра», 1966.
29

7. Мохначе в И. Г., Кузьмин М. П.
Летучие вещества пищевых продуктов. Изд-во
«Пищевая промышленность», 1966.
8. R а 11 s J. «Analyt. Chem.», 1964, 36, 4.
9. Салихова Л. А. О применимости метода
Теске к определению аромата яблок при хранении.
Тезисы докладов Всесоюзной межвузовской
конференции. «Проблемы интенсификации холодильного
и технологического оборудования», Л., 1966.
10. Новиков В. А. Физиология растений.
Сельхозиздат, 1961.
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 621.565.003
О ПЕРЕВОДЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЦЕХОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ
ПРЕДПРИЯТИЙ НА ХОЗЯЙСТВЕННЫЙ РАСЧЕТ
Л. И. ГРИШИН, П. Ф. НОВИКОВ — Ленинградский технологический институт холодильной
Д. А. ШАРЛОТ — Ленинградская контора Росмясорыбторга
промышленности,
Одна из серьезных экономических задач,
стоящих перед предприятиями мясорыбторгов
в связи с переходом на новую систему
планирования и экономического стимулирования, —
дальнейшее совершенствование
внутризаводского хозяйственного расчета в цехах
холодильников.
Это даст возможность цехам
самостоятельно решать вопросы, связанные с выполнением
установленных для них производственных
заданий, а также создаст материальную
заинтересованность коллектива цеха и повысит его
ответственность за результаты деятельности.
В данной статье рассматриваются вопросы,
связанные с организацией хозяйственного
расчета во вспомогательных цехах холодильников
(компрессорных и паросиловых), которые
разработаны, работниками Ленинградской
конторы Росмясорыбторга совместно с
сотрудниками Ленинградского технологического
института холодильной промышленности.
В настоящее время в организации
планирования и хозяйственного расчета в этих цехах
есть существенные недостатки.
На некоторых холодильниках
разрабатываемые плановыми отделами экономические
показатели (выработка холода, пара и их
себестоимость) своевременно не доводятся до
вспомогательных цехов. Кроме того, не
осуществляется систематический контроль за
выполнением этих показателей. Многие нормативы
опытно-статистические и не подкреплены
техническими расчетами. В течение ряда лет они
не пересматривались.
Для разработки методики планирования и
оценки работы компрессорного и паросилового
цехов необходимы следующие основные
предпосылки. При оказании услуг
вспомогательными цехами основным производственным и
подсобным цехам следует определить
оптимальные величины объема этих работ при
условии полного удовлетворения всех нужд
производства.
Для достижения высоких экономических
показателей должен быть уменьшен объем
оказываемых услуг на единицу выпускаемой
продукции цехами основного производства
(например, на 1 т мороженого, 1 т приведенного
грузооборота и т. д.), а также снижен уровень
затрат на услуги вспомогательных цехов, т. е.
себестоимость холода и пара. Из этого
вытекает и разделение ответственности цехов
предприятий.
Экономические результаты потребления
холода и пара (экономия или перерасход против
плановых норм) отражаются на итогах работы
вспомогательных цехов и на экономических
показателях цехов потребителей.
Основные показатели, характеризующие
работу компрессорного и паросилового цехов,—
это количество вырабатываемого холода и
пара и цеховая себестоимость. Поэтому
целесообразно принимать следующие экономические
показатели, характеризующие работу
вспомогательных цехов:
выработка холода (в тыс. ккал) и плановая
себестоимость всего количества холода (в тыс.
руб.), в том числе затраты на силовую
электроэнергию, воду, заработную плату, а также
цеховые расходы для компрессорного цеха;
выработка пара (в т) и плановая
себестоимость всего количества пара (в тыс. руб.), з
том числе затраты на топливо, воду,
электроэнергию, заработную плату, а также цеховые
расходы — для паросилового цеха
(котельной).
Работу паросилового и компрессорного
цехов рекомендуется оценивать ежемесячно
следующим образом.
По выработке и потреблению холода
сопоставляют объем фактически выработанного
холода с плановой потребностью в нем, пере-
30

считанной на фактически выполненный объем
работы по термической-обработке продуктов
технологическим цехом, выпуску продукции
(мороженое, лед и др.) производственными
цехами холодильника.
Сопоставляя пересчитанную на фактический
объем работы плановую потребность в холоде
с фактической выработкой его, определяют
перерасход или экономию (в тыс. ккал).
Абсолютную сумму снижения себестоимости
выработанного холода, в том числе затрат на
воду и электроэнергию, определяют как
разность между плановой себестоимостью,
пересчитанной на фактический объем выполненной
работы, и фактической себестоимостью.
Плановая себестоимость холода,
пересчитанная на фактический объем выполненных
работ, определяется следующим образом:
а) затраты по статьям плановой
калькуляции себестоимости холода (вода,
электроэнергия), зависящим от объема его выработки,
умножаются на коэффициент изменения
плановой выработки холода, который находят
делением количества планового холода,
пересчитанного на фактический объем работы, на
количество первоначального планового холода;
б) затраты по статьям калькуляции, не
зависящим от объема выработки холода,
принимаются в сумме, утвержденной планом, т. е. по
всем статьям, кроме расходов на воду и
электроэнергию.
Экономия от снижения цеховых расходов
определяется как разность между плановой и
фактической суммой этих расходов в
абсолютном выражении.
Фактически израсходованный фонд
заработной платы компрессорным цехом сравнивается
в абсолютной сумме с плановым фондом и
устанавливается экономия или перерасход по
фонду заработной платы.
При распределении выработанного холода и
расчете стоимости услуг, оказанных
цехам-потребителям, рекомендуется пользоваться
следующим методом.
При обслуживании холодильными
машинами определенных цехов-потребителей холода
количество холода, выработанного этими
машинами, относится на счет соответствующих
цехов. При обслуживании компрессорным
цехом нескольких потребителей общую
фактическую выработку холода распределяют между
ними пропорционально их удельному весу в
плановой потребности в холоде, пересчитанной
на фактически (выполненеый объем
работы.
Услуги компрессорного цеха, оказанные
цехам-потребителям, включаются в
себестоимость вырабатываемой ими продукции по
пересчитанной плановой цеховой себестоимости
холода.
Стоимость холода, использованного
отдельными цехами-потребителями, определяется как
произведение фактически полученного ими
количества холода на пересчитанную плановую
цеховую себестоимость 1000 ккал.
Разница, т. е. сумма отклонений между
пересчитанной плановой и фактической
себестоимостью холода, отражается и учитывается
в отдельной графе за итогом цеховой
себестоимости.
Премиальную систему для работников
указанных цехов следует также построить в
зависимости от выработки холода или пара,
снижения себестоимости оказываемых услуг,
экономии цеховых расходов и непревышения
лимитов по фонду заработной платы.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства «Пищевая промышленность» имеются отдельные номера
журналов «Холодильная техника» за следующие годы:
за 1961 год — № 3, 4;
за 1964 год — № 4, 5Г 6;
за 1965 год — № Зг 5, 6;
за 1966 год —№ 2, 4, 5, 6, 8r 9r 10f 11
Заказы (без денежных переводов) направляйте по адресу: Москва, Б-120, Мрузов-
ский пер., д, 1, отдел распространения.
31

_о
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 663.674
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОННО
ТЕН30МЕТРИЧЕСК0Г0 ВЗВЕШИВАНИЯ СМЕСИ МОРОЖЕНОГО
На фабриках мороженого Московского
хладокомбината № 8 и Одесского городского
холодильника эксплуатируются системы элек-
тронно-тензометрического взвешивания смеси
мороженого непосредственно в танках для
хранения. Указанные системы позволяют
автоматизировать учет смеси мороженого,
обеспечивают дистанционную передачу показаний и
сигнализацию о достижении заданных
значений массы продукта в танках.
Автоматизация процесса взвешивания
высвободила 12 рабочих. Для обслуживания
системы в штат дополнительно включен один
электрослесарь по контрольно-измерительным
приборам.
Система, находящаяся в эксплуатации на
Московском хладокомбинате № 8, состоит из
40 комплектов электронно-тензометрических
весовых устройств1 типа ЭВУ еа предельные
нагрузки 2,5; 5; 7,5 и 10 г.
Более чем 2-летний опыт эксплуатации дал
возможность оценить надежность системы
электронно-тензометрического взвешивания.
О неполадках в работе системы делались
отметки в специальном журнале, что дало в
1965 г. информацию о качестве работы 40
комплектов устройств ЭВУ в течение 6037 ч. Было
зафиксировано 46 случаев отказов, которые
явились следствием низкого качества
комплектующих изделий: радиоламп, реохордов,
потенциометров ПП-3 и др., а также
недостаточных мер по влагозащите тензодатчиков.
В результате статистической обработки
собранной информации о качестве
функционирования комплектов ЭВУ по методике,
изложенной в работе Я. Б. Шора «Статистические
методы анализа и контроля качества и
надежности» (изд-во «Советское радию», 1962),
получены количественные звачеиия одного из
основных показателей надежности—'наработки на
отказ Т некоторых узлов и системы в целом
(см. таблицу).
| Элементы системы
j Тензодатчик . . :
1 Электронный мост ЭМВ-2-207
Система D0 комплектов ЭВУ)
Количество
элементов
в системе
160
40
1
Суммарное
время работы,
приборо-ч
965 920
241 480
6037
Количество
отказов
10
13
46
Интервал значении
наработки на отказ
при доверительной i
вероятности а—0,9, ч
86 033<7Ч178 000;
11 650<Г<31750
102 < 74170
Наработка на отказ вычислена по формуле
тп
2 'о
Т--
1=1
'р!
Ч,
взве-
«Холо-
М а-
1 [Лима А. В. Электронно-тензометрическое
шивание молока и смеси мороженого в танках,
дильная техника», 1965, №4; Шима А. В.,
л ы й Б. И. Электронно-тензометрические весовые
устройства (каталог-справочник). ОНТИприбор, М., 1966.
32
где tvi — продолжительность работы
устройства между /-тым и /+1 отказом в
период наблюдений;
m — суммарное количество отказов
устройства за период наблюдений.
. При оценке надежности системы в целом
учитывалось, что каждый комплект
представляет собой самостоятельную локальную
систему взвешивания, функционирование которой
не зависит от остальных локальных систем.

В этой связи приведенные в таблице данные
о надежности систему в целом следует
рассматривать как нижнюю доверительную
границу возможного интервала значений наработки
ка отказ, т. е. через Т = A02ч-170) ч можно
ожидать отказ в любом из 40 комплектов ЭВУ.
В 1966 г. зафиксировано значительно меньшее
число внезапных отказов системы в целом.
Видимо, сказался опыт технического
обслуживания, а также то, что некоторые дефектные
элементы были заменены.
В процессе монтажа и наладки систем элек-
тронно-тензометрического взвешивания смесей
мороженого необходимо обращать особое
внимание на тщательность монтажа тензодатчи-
ков под танками.
Стойки с тензодатчиками должны
устанавливаться горизонтально (по уровню).
Смещение и наклон оси опор по отношению к оси тен-
зодатчиков недопустимы.
Во избежание силовых замыканий должны
быть ликвидированы, где это возможно,
механические связи тензодатчиков с
трубопроводами, питателями и прочими жесткими
элементами, установлены эластичные звенья или
консольные колена в трубопроводах.
Из-за попадания влаги в тензодатчики в
течение первого года эксплуатации отмечены
отказы 10 датчиков из 160. Принятие мер повла-
гозащите сократило количество отказов по этой
причине в течение второго года эксплуатации
до одного.
Влагозащита осуществляется заливкой
коробки распайки кабеля на тензодатчике
влагозащитным компаундом марки МБ-90 ГОСТ
6997—54, тщательной затяжкой винтов
крышки коробки распайки, обработкой наружной
поверхности датчика влагоотталкивающей
смазкой (консталином ГОСТ 1957—52),
установкой на стойках с тензодатчиками кожухов,
защищающих от брызг. Хорошо защищает от
попадания влаги тонкая пленка эпоксидной
смолы, нанесенная на все швы и места
соединения в корпусе датчика.
В течение двух лет эксплуатации отмечены
два случая отказа из-за повреждения
соединительного кабеля. При соединении датчиков с
соединительной коробкой и коробки с
показывающим прибором необходимо тщательно
проверить заземление экрана соединительного
кабеля, целость и сопротивление жил последнего,
а также качество паек и соединений,
выполненных наконечниками под винт.
Для повышения надежности системы при
эксплуатации необходимо:
— проверять и устанавливать на нулевое
положение указатель массы устройства после
каждой разгрузки танка;
— проверять работоспособность и
правильность показаний устройства при
незагруженном танке и установленном на нуль указателе
массы каждые два-три дня;
— очищать прибор от пыли и грязи изнутри
и снаружи один раз в 2—3 месяца. Особое
внимание необходимо обращать на состояние
реохорда;
— производить замену комплекта ламп в
каждом приборе не реже одного раза в 2—3
месяца;
— менять масло в редукторе реверсивного
двигателя прибора каждые 6 месяцев;
— проверять градуировку каждого
комплекта электронно-тензометрического весового
устройства не реже одного раза в 6 месяцев;
— своевременно устранять возникающие
неисправности;
— иметь резерв -необходимых запасных
частей и материалов, а также минимального
количества приборов и аппаратуры;
— закрепить приборы за определенными
работниками — специалистами по контрольно-
измерительным приборам и возложить на них
ответственность за техническое состояние
приборов;
— систематически проводить с
обслуживающим персоналом занятия по изучению
аппаратуры электронно-тензометрического
взвешивания, принципов ее действия, конструкции и
устройства.
Комплекты электронно-тензометрических
весовых устройств выпускает в настоящее время
экспериментальный завод автоматизации ЭЗА
института «Пищепромавтоматика» (Одесса,
ул. Мечникова, 53). Институт может оказать
необходимую техническую помощь при
внедрении устройств.
Целесообразно было бы для вновь
строящихся фабрик и цехов мороженого включать
системы электронно-тензометрического
взвешивания в спецификации комплектных
поставок.
А. В. ШИМА, Ю. В. ТУЛЬЧИНСКИЙ —
институт «Пищепромавтоматика»
•

УДК 621.565.912
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ МОРОЗИЛЬНЫХ КАМЕР НА ШЯУЛЯЙСКОМ
МЯСОКОМБИНАТЕ
Значительный рост производства мяса в
нашей стране вызывает необходимость
увеличения производственных мощностей
мясокомбинатов.
Недостаточная пропускная способность
морозильных камер нарушает ритм работы мясо-
жирового цеха комбината, удлиняет срок пред-
убойного содержания скота, а следовательно,
ведет к увеличению потерь веса.
Так было и на Шяуляйском мясокомбинате.
До 1961 г. на комбинате было семь
морозильных камер, оборудованных потолочными
батареями. Мясо замораживалось при —20°С
около трех суток, что приводило к большим
потерям в весе и к повышенному расходу
электроэнергии на работу компрессоров.
Для устранения указанных недостатков по
проекту ЛТИХП (автор—доц. Н. Н. Герасимов)
одна из морозилок была оборудована
вертикальными батареями с прямыми
вертикальными трубами (см. рисунок) диаметром 50 мм,
диаметр продольных коллекторов 100 мм.
Батареи были расположены между нитями
подвесных путей и у стен. Емкость камеры не
уменьшилась, температура воздуха в ней
понизилась до —30ч—35°С, продолжительность
замораживания мяса составила 20 ч.
Введение в эксплуатацию
переоборудованной скороморозильной камеры позволило
вдвое увеличить суточное замораживание
мяса.
Однако вертикальные батареи имеют
существенный недостаток.
Изготовление и монтаж батарей
производились при 15°С. Температура кипения агента в
батареях иногда достигала —50°С. При такой
разности температур в трубах возникали
значительные напряжения за счет их сжатия. В
результате в местах приварки труб появлялись
волосяные трещины.
Особенно опасно для таких батарей
оттаивание горячими парами аммиака, которое
практически было возможно только во время
ремонта камеры.
Снеговую шубу в данной морозилке
приходилось снимать механическим способом.
Рационализаторы Шяуляйского
мясокомбината инженеры Ч. С. Кривицкас, К. К. Визба-
рас, К. А. Иодис и машинист В. К- Заблоцкис
предложили переоборудовать еще одну
морозилку, установив в ней, кроме потолочных
батарей, между линиями подвесных путей
вертикальные батареи с изгибами
(компенсаторами) в местах присоединения труб к
коллекторам. В камере были установлены также два
вентилятора.
Понижение температуры воздуха с —20 до
—30-—35°С позволило сократить время
замораживания мяса с трех суток до 16 ч.
Такие батареи можно оттаивать горячими
парами аммиака. Перед оттаиванием батарей
аммиак из них сливается в дренажный
ресивер. Оттаивание осуществляется 1—2 раза в
месяц и продолжается 2,5 ч. На входе в
батареи поставлены поплавковые регуляторы
уровня жидкого агента (ПРВ-80), что дало
возможность работать с максимально
заполненными батареями.
Важное значение для работы холодильной
установки имеет конденсатор. В одном из
компрессорных цехов (всего на мясокомбинате их
три) был установлен оросительный
конденсатор поверхностью охлаждения около 100 ж\
34

Под конденсатором размещался поддон
емкостью 15 мг для запаса воды.
В летнее время вода в поддоне быстро
нагревалась, что повышало температуру
конденсации. Поэтому приходилось почти
круглосуточно добавлять на конденсатор воду из
городского водопровода. Расход воды составлял
около 36000 м3/год.
Рационализаторы комбината Ф. А. Голутво
и К- А. Иодис предложили увеличить
поверхность конденсатора до 150 ж2, соответственно
доведя емкость поддона до 50 ж3, и перенести
его в другое, проветриваемое помещение. В ре-
Холодильник комбината «Первомайский» в
1966 г. полностью перешел на новую
технологию погрузочно-разгрузочных работ с
мороженым мясом.
При этом для замены грузовых тележек на
одну точку погрузки — выгрузки необходимы
(в шт.): электропогрузчики с трехштыревым
навесным приспособлением — 2, основной
кондуктор — 1—2, промежуточные кондукторы —
1 на весы и по 2 на лифт, капроновые
оборотные ремни — 40—60.
. Трехштыревое навесное приспособление к
электропогрузчику предназначено для работы
с мороженым мясом — говядиной и свининой.
Оно состоит из основной плиты, системы
крепления к каретке погрузчика и трех штырей
(рис. 1).
Рис. 1. Трехштыревое приспособление к
электропогрузчику.
зультате снизилась температура конденсации
аммиака. Зимой конденсатор охлаждается
наружным воздухом.
В настоящее время на комбинате строится
новый холодильный корпус емкостью 3000 г
с морозильными камерами
производительностью 120 т/сутки.
При его строительстве будут учтены
последние достижения в области холодильной
техники.
Ч. С. КРИВИЦКАС, Ф. А. ГОЛУТВО -
Шяуляйский мясокомбинат
Основной кондуктор — приспособление для
формирования пакета мяса весом 450—500 кг.
Кондуктор состоит из рамы на колесах,
четырех параллельных плоскостей, расположенных
перпендикулярно к плоскости рамы и
создающих три сквозных просвета, которые
обеспечивают свободный ход трехштыревого
приспособления погрузчика (рис. 2).
Рис. 2. Основной кондуктор.
Промежуточный кондуктор позволяет
производить перекладывание пакета мороженого
мяса. Он отличается от основного кондуктора
тем, что iHie имеет защелок фиксаторов.
УДК 621.86:637,513.82
НОВАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
С МОРОЖЕНЫМ МЯСОМ
35

Капроновые ремни длиной 3,5 м
используются при транспортировке, взвешивании и
укладке мороженого мяса в постоянный штабель. На
одном конце ремня имеется петля, через
которую протаскивают второй конец. Затем,
завязывая ремень узлом, формируют пакет мяса.
Техника работы по новой технологии
заключается в следующем.
На электропогрузчик навешивают трехшты-
ревое приспособление, основной кондуктор
транспортируют к вагону (или в камеру),
подносят 40—60 ремней, промежуточные
кондукторы устанавливают на весы и в лифт.
Грузчики кладут два капроновых ремня на
основной кондуктор, который загружают
мясом (шесть-восемь полутуш) и связывают
пакет ремнями. Электропогрузчик с помощью
трехштыревого приспособления захватывает
готовый пакет, транспортирует его на весы и
далее в лифт на промежуточный кондуктор.
Мясо поднимают в камеру хранения и вторым
электропогрузчиком транспортируют и
укладывают в постоянный штабель без участия
грузчиков. В камере один человек освобождает
пакет мяса от ремней и передает их к вагону.
Новая технология имеет преимущества
перед прежней (с тележками):
— систематизирует работу, освобождая
платформу от «пустых и груженых тележек;
— облегчает труд человека и сокращает
количество рабочих на погрузочно-разгрузочных
работах;
— повышает механизацию работ с 32 до
68%, а производительность труда грузчика на
50% (соответственно сокращаются затраты на
тонну переработки мяса);
— механизирует процесс транспортировки
мяса, укладки его в постоянный штабель,
загрузки вагонов и автомашин;
— повышает технику безопасности и
улучшает санитарно-гигиенические условия работы.
Если при погрузочно-разгрузочных
работах с тележками восемь грузчиков выгружали
20 г мяса за 2,5 ч, то при новом способе ту
же работу выполняют пять грузчиков.
Производительность одного рабочего повысилась с
1 до 1,6 т/ч.
Технологическая карта, действующая на
холодильнике, предусматривает работу пяти
грузчиков, однако могут работать три
человека.
Все вышеуказанные приспособления
просты, их легко изготовить в производственных
условиях. Количество приспособлений зависит
от числа лифтов и фронта выгрузки.
В. А. МИХАЙЛОВ — комбинат «Первомайский»
Х*С*Х>0<Х><Х><><х>0<Х^О VX><XK><X><>0<X><><X>0<><>00^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для
разделов «Обмен опытом», «Консультация» — 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы автора,
название книги, статьи, реферата, диссертации, а также издательство, год издания (или
название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки к статье прилагаются в одном экземпляре, фотографии — в двух.
Чертежи и схемы выполняются четко карандашом или тушью, согласно правилам
черчения. Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший
размер чертежа 407X576 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и прилагаются к
статье.
6. Одновременно со статьей необходимо представлять рефераты. В них
излагается существо статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д. допустимы лишь в том
случае, если обобщают материал статьи и сокращают текст реферата. Формулы
приводятся только тогда, когда они необходимы для понимания реферата, при этом
изменение принятых в статье обозначений не допускается. Объем реферата не должен
превышать 3/4 страницы машинописного текста, отпечатанного через два интервала.
7. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костякова, 12. Редакция
журнала «Холодильная техника».
ЗЯ

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.572.004.67
НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ И РЕМОНТА ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
В холодильных машинах с кожухотрубными
испарителями, работающими на фреоне-22, при
нарушении процесса возврата масла из
маслоотделителя (например, при засорении
перепускного отверстия или потере поплавком
герметичности) в испаритель попадает
значительно больше масла, чем возвращается. В
результате испаритель переполняется маслом, о чем
свидетельствует понижение его уровня в
компрессоре.
Важно правильно выбрать масло для
каскадных машин. Так, нижний каскад,
работающий на фреоне-13. при температуре кипения
—65°С и ниже, нельзя заряжать маслом
ХФ-22, которое при низких температурах
загустевает в конденсаторе—испарителе, а
также на выходе из теплообменника и
закрывает проход фреону по жидкостной трубе и
через ТРВ. Для указанного случая требуется
синтетическое масло ФМ-5,6 АП (МРТУ 6—02.
347—65).
Засорение всасывающего фильтра
фреонового компрессора приводит к повышению
давления в испарителе и уменьшению холодопроиз-
•водительности компрессора. Фильтры должны
периодически осматриваться и в случае
необходимости очищаться.
Часто во фреоновых холодильных машинах
засоряется фильтр ТРВ [1], что особенно
опасно для герметичных компрессоров, так как из-
за плохого охлаждения может сгореть
обмотка электродвигателя [2]. Случаи засорения
фильтра ТРВ можно сократить, увеличив
длину фильтра.
Число отказов машины значительно
уменьшится, если тщательно следить за чистотой
заправляемого масла, масло- и фреонозаправоч-
ных труб и шлангов.
V У холодильных машин с кожухотрубным
испарителем остающееся при отсасывании из
испарителя масло содержит много фреона.
Поэтому при очистке фильтров ТРВ, если нет
запорных вентилей, необходимо длительное
время откачивать постепенно выделяющийся из
масла фреон. В противном случае во время
промывки фильтра, когда система вскрыта,
теряется много фреона. Потери фреона
увеличиваются, если имеются неплотности в клапанах
и поршневых кольцах и фреон после
остановки компрессора перетекает по всасывающей
линии в испаритель.
Потерь можно избежать, если засоренный
фильтр быстро заменить подготовленным
заранее чистым фильтром, пока давление в
испарителе равно или немного выше атмосферного.
Необходимо не реже одного раза в месяц
проверять настройку реле давления РД-1 и
зачищать контакты [3]. Перед регулировкой
РД-1 проверяют показания мановакуумметров
на «0», а при регулировке вносят
соответствующие поправки. Это особенно важно, если
компрессор должен отключаться при
давлении, близком к 0 ати. Погрешность мановаку-
умметра может привести к работе компрессора
на вакуум и, следовательно, к подсосу воздуха
в систему.
Проверка мановакуумметров на «0» важна
также при регулировке работы масляного
насоса и реле контроля смазки, так как
погрешность двух мановакуумметров может
значительно исказить данные о работе системы
смазки компрессора.
В случае появления неплотностей в разваль-
цовках трубных решеток кожухотрубного
испарителя или при замерзании воды (или
рассола) в одной или нескольких трубах испарителя
и разрыве труб в систему может попасть вода.
После оттаивания ледяной пробки вода (или
рассол) будет проникать в систему через
разрыв трубы. Необходима безупречная работа
приборов автоматики, отключающих
компрессор при чрезмерном охлаждении рассола или
воды (например, реле типа ТДД-А) и при
чрезмерном понижении давления в испарителе
(реле РД-1). Однако до сих пор встречаются
холодильные установки без указанных защит.
При эксплуатации и ремонте фреоновых
холодильных машин на латунных штуцерах
наружная резьба иногда деформируется и
становится несоосна с осью штуцера (при
неаккуратном наворачивании гайки на штуцере
нарезается новая резьба под углом к оси штуцера).
В результате отбортованный конец медной
трубы прижимается к конусу штуцера частью
поверхности, что приводит к некачественному
уплотнению. Ремонт штуцера, если он прива-
37

рен к аппарату, затруднителен. Этот дефект
устраняется довольно просто {см. рисунок).
В медную трубу и штуцер вставляется
металлическая трубка с зазором 0,2—0,4 мм.
Уплотнение между штуцером и медной трубой
осуществляется свинцовой прокладкой. Длина
трубки должна быть такова, чтобы она
входила до упора в трубу или штуцер.
Уплотнение разбортованной медной трубы при (перекосе:
/ — штуцер; 2 — медная труба; 3 — металлическая
трубка; 4 — свинцовая прокладка; 5 — новая резьба;
6 — старая резьба.
Возможны случаи, когда проходное сечение
жидкостного змеевика теплообменника
уменьшено при изготовлении или загрязнено
настолько, что не удается добиться требуемой
холодопроизводительности машины, а
компрессор сильно разогревается из-за
пониженного давления кипения. Доводка проходного
сечения змеевика до нормального затруднена,
так как требует нарушения герметичности
конструкции. В лабораторных холодильных
машинах с эпизодическим производством холода,
где главное требование надежность, а не
экономичность, допустимо выключить из системы
испорченный теплообменник, подавая жидкий
фреон непосредственно из конденсатора к ТРВ.
Во фреоновых каскадных холодильных ма-
шивах 'нижний каскад (работающий на
фреоне-13) имеет расширительную емкость,
предохраняющую его от чрезмерного повышения
давления во время стоянки машины. Емкость
соединена с компрессором трубопроводом,
подключенным к тройнику всасывающего
вентиля. В случае ремонта клапанов или
сальника компрессора, когда нет возможности
снизить давление на всасывающей стороне до
0 ати, приходится выпускать часть
дорогостоящего фреона-13. Если между всасывающим
вентилем компрессора и расширительной
емкостью установить запорный вентиль, то
потеря фреона-13 при вскрытии компрессора
уменьшится, так как фреон будет выпускаться
только из компрессора.
Вновь установленный вентиль должен быть
всегда открыт. Закрывать его можно только
перед вскрытием компрессора.
На холодильных установках с
принудительной циркуляцией воздуха через испаритель
чрезвычайно важна нормальная работа
вентилятора. Если вентилятор не работает, резко
ухудшается теплопередача от воздуха к
испарителю и температура воздуха в камере
повышается. Так как жидкий фреон в испарителе
почти не испаряется, то он может попасть в
компрессор и вызвать гидравлический удар.
Внешние признаки неисправности
вентилятора: при малом открытии ТРВ компрессор
обмерзает.
ЛИТЕРАТУРА
1. Андрачников Е. И., Канторович В. И.у
Нефедкина А. И. Основные показатели надежности
малых холодильных машин. «Холодильная техника»,
1966, № 10.
2. Андрачников Е. И., Канторович В. И.
Надежность герметичных агрегатов. «Холодильная
техника», 1967, № 1.
3. Г а ш е в А. Г. Из опыта эксплуатации реле
давления РД-1. «Холодильная техника», 1967, № 1.
А. Г. ГАШЕВ — Государственный научно-
исследовательский электротехнический институт
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал «Холодильная техника» на
1967 год с первого номера, могут подписаться в местных отделениях связи и пунктах
подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на любой срок
в пределах календарного года.
Недостающие номера журнала, кроме № 1, редакция может выслать
подписчикам наложенным платежом по их письменным заказам.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
38

Кжсультация
Вопросы и ответы
Вопрос. Каков порядок снабжения
холодильников аммиаком, поставляемым в
железнодорожных цистернах?
Ответ. С 1964 г. химические заводы
отправляют жидкий аммиак не двухосными
железнодорожными цистернами емкостью 6—8 т, а
четырехосными емкостью до 28 т.
Приемка такого количества аммиака
затруднительна для холодильников, не имеющих
запасной емкости ресиверов.
По ходатайству ряда ведомств
Министерство путей сообщения СССР в 1965 г. дало
следующее указание начальникам дорог.
— В целях обеспечения работы
холодильников предприятий пищевой промышленности,
торговли, производства и заготовок
сельхозпродуктов, Центросоюза в виде исключения до
конца 1965 г. разрешается по заявке
холодильников-грузополучателей прибывший в их адрес
в специальной четырехосной цистерне жидкий
аммиак после частичного слива принимать к
дальнейшей перевозке в адрес других
холодильников в пределах дороги слива и смежной
с ней с оформлением новыми грузовыми
документами.
— Расчет платы за перевозки жидкого
аммиака в адрес холодильников по каждому
перевозочному документу производится за
действительный вес груза по тарифной схеме № 2
для мелких отправок по тарифному
руководству № 3.
— По просьбе холодильника при наличии
врзможности разрешить пользоваться
вагонными весами станции слива для определения
количества слитого и оставшегося в цистерне
аммиака с сохранением при этом порядка
указания отправителем в перевозочных
документах веса груза.
Указанное распоряжение о частичном сливе
аммиака из четырехосных цистерн продлено
на 1966—1967 гг.
м. г. дик
Письмо в редакцию
|К вопросу о выборе типа скруббера
I для охлаждения дымовых газов
I В статье «Опыт эксплуатации безнасадочно-
I го скруббера для охлаждения дымовых газов»1
I приведено сопоставление работы насадочного
¦ и форсуночного скрубберов для охлаждения
I продуктов сгорания природного газа, указано,
I что объемный коэффициент теплопередачи в
I форсуночном скруббере имеет более высокие
I значения, чем в насадочном в случае примене-
I ния в нем керамических колец 50x50x5 мм.
I Вывод, сделанный авторами, является не-
I обоснованным. Поскольку установки для
I охлаждения дымовых газов распространены
В довольно широко, целесообразно, по-видимо-
¦ му, рассмотреть этот вопрос более подробно.
1 В настоящее время в котельных установках,
I работающих на природном газе, применяются
I водяные экономайзеры контактного типа,
I принцип действия которых идентичен принци-
I пу действия скрубберов2. Назначение эконо-
I майзеров — нагрев воды для систем производ-
I ственного и бытового горячего водоснабжения
I путем глубокого охлаждения дымовых газов.
1 Конструкции контактных экономайзеров,
I разработанные Научно-исследовательским ин-
I ститутом санитарной техники и оборудования
I зданий и сооружений (НИИСТ, Киев), прове-
1 рены на многих объектах в течение ряда лет.
I Контактная камера экономайзеров загружает-
I ся керамическими кольцами различных разме-
I ров, в том числе и кольцами 50x50x5 мм.
I Дымовые газы и вода движутся по принципу
I противотока. Температура дымовых газов на
I входе в экономайзеры от 150 до 300°С. Газы
1 охлаждаются до 20—40°С при начальной тем-
I пературе воды 5—20°С и плотности орошения
¦ насадки водой 5—15 мг/(м2-ч). Вода нагре-
1 Радионов Г. Ф., Шкляр Р. Л., Кля-
м е р С. Д., Ерошкин П. Ф., Приходов-
с к а я А. И. Опыт эксплуатации безнасадочного
скруббера для охлаждения дымовых газов. «Холодильная
техника», 1966, № 6.
2 Аронов И. 3. Контактные газовые
экономайзеры. Изд-во «Техника», Киев, 1964.
39

вается до 40—60°С. Как видно, условия
работы контактных экономайзеров и скрубберов
одинаковы. Одинаковы и параметры газов и
воды на выходе из агрегата.
Между тем в контактных экономайзерах
НИИСТ все эти параметры достигаются более
просто. Высота насадки из керамических
колец составляет всего лишь 600—1500 мм в
зависимости от размера колец. При кольцах
50x50x5 мм вполне достаточна высота слоя
насадки около 1000 мм. Высота 1500 мм для
этих колец является, по-видимому, предельной
по технико-экономическим условиям.
Превышение высоты 1500 мм, практически
ничем не улучшая теплотехнические
показатели установки (т. е. не снижая температуры и
вла^ос.одержания уходящих газов), серьезно
ухудшает ее технико-экономические
показатели, и в частности увеличивает расход металла
и стоимость агрегата, а также сопротивление
газового тракта.
Благодаря сравнительно высокой
интенсивности контактного теплообмена, большой
поверхности теплообмена в единице объема и
зигзагообразному движению газов и воды в
теплообменниках с насадкой процесс
теплообмена и влагообмена между газами и водой
происходит интенсивно и заканчивается
достаточно быстро.
Опытами НИИСТ доказано, что при насадке
из колец 50x50x5 мм в сечении насадки,
отстоящем от входа газов на расстоянии ~1 м,
тепло- и влагообмен происходит очень вяло,
а в сечеции на расстоянии 1,5 ж от входа
тепло- и влагообмен между газами и водой
практически заканчивается, и дальнейшее
увеличение слоя насадки не только не выгодно по
технико-экономическим соображениям, а
просто бесполезно.
Понятно поэтому, что если количество
передаваемого тепла относить не к объему слоя,
фактически участвующему в теплообмене, а к
общему объему слоя, включая и
неработающий, то при этом искусственно занижаются
значения объемного коэффициента
теплопередачи.
Именно так и произошло в описанном
Г. Ф. Радионовым и др. случае. Указанные
авторами статьи значения объемного
коэффициента теплопередачи, отнесенные к объему
насадки высотой 13 м, составляли 350—
400 ккал/(мг • ч•град).
На самом же деле, если считать, что процесс
теплообмена практически заканчивается уже
при высоте насадки 1,3 м, эти значения
коэффициента теплопередачи надо увеличить в
в 10 раз, т. е. они составляют 3500—
4000 ккал/(м3 • ч • град). Примерно такие же
данные получены в опытах НИИСТ: при
небольших скоростях газов до 1,0 м/сек
объемный Коэффициент теплопередачи составлял
3000-^-5000 ккал/'(ж3 • ч • град), а при скорости
2,0 м/сек — 6000-f-10 000 ккал/ (м3 - ч • град).
Средняя скорость дымовых газов в расчете
ка полное сечение скруббера составляет в
описанной Г. Ф. Радионовым и др. установке
менее 1 м/сек, что для насадки из .колец 50X50 X
Х5 мм является заниженной величиной,
поскольку экономическая скорость, т. е.
оптимальная по технико-экономическим
соображениям, составляет, по данным автора, 1,5—
2,0 м/сек, а режим захлебывания наступает
при скорости более 2,5—3,0 м/сек.
Следовательно, для указанного в статье
Г. Ф. Радионюва расхода газов насадочный
скруббер при использовании колец 50Х50Х
Х5 мм мог бы иметь приблизительно
следующие размеры: диаметр 1,0 м, высоту 3—4 м.
Между тем форсуночный скруббер, у
которого объемный коэффициент теплопередачи
действительно составляет около 500 ккал/(мгХ
X ч • град), должен иметь размеры, близкие к
описанным в статье Г. Ф. Радионова и др.,
чтобы обеспечить глубокое охлаждение
дымовых газов.
Сопоставление форсуночного и насадочного
скрубберов при габаритных размерах
последнего, рекомендуемых нами, свидетельствует,
разумеется, не в пользу форсуночного ни по
капитальным затратам, ни по
эксплуатационным расходам, так как стоимость насадочного
скруббера будет в несколько раз ниже, а
гидравлическое сопротивление его того же
порядка, что и форсуночного, а именно. 40—80 мм
вод. ст.
Канд. техн. наук И. 3. АРОНОВ —
Научно-исследовательский институт санитарной техники и
оборудования зданий и сооружений (г. Киев)
•

ЕЕ
ритика
и
БИБЛИОГРа<*»ИЯ
Книга по теплотехническим испытаниям
судовых холодильных установок
А. П. Добровольский. Теплотехнические испытания судовых
холодильных установок.
Изд-во «Судостроение», Л., 1965, 291 стр. Цена 1 р. 11 к.
Рецензируемая книга А. П.
Добровольского является первым изданием,
наиболее полно освещающим вопросы
теплотехнических испытаний судовых
холодильных установок.
Вместе с ранее изданной книгой
«Судовые холодильные установки»
(Судпромлиз, 1962) и сборником
«Таблицы и диаграммы рабочих тел
судовых холодильных установок» (изд-во
«Судостроение», 1966) она составляет
трехтомную монографию о
проектировании, монтаже, испытаниях и сдаче
судовых холодильных установок.
Книга состоит из 12 глав.
В I главе изложены основы теории
паровых компрессионных
холодильных машин, приведены сведения об
обратном цикле, холодильном
коэффициенте, теоретических циклах
одноступенчатых и многоступенчатых
холодильных машин, потерях в
действительном рабочем процессе
компрессора, свойствах холодильных агентов,
даны основные уравнения
теплопередачи, проанализирована зависимость
работы компрессора от
температурного режима работы холодильной
машины.
Выделение в самостоятельный
раздел общих вопросов теории
холодильных машин методически
оправдано, однако следовало бы
рассмотреть холодильные установки с
ротационными и винтовыми
компрессорами, поскольку они достаточно
широко применяются в судовых условиях.
В главе II даны общие сведения об
испытаниях судовых холодильных
установок. Приведены классификация
испытаний в соответствии с
требованиями Регистра СССР и
классификационных обществ других стран,
порядок подготовки холодильной
установки к теплотехническим
испытаниям, общие условия проведения
испытаний.
Все эти материалы очень важны,
поскольку являются руководящими
при проведении испытаний. Следует
отметить, что автор книги —
крупный специалист в области
эксплуатации и испытаний судовых
холодильных установок — является
одновременно и автором всех Правил
Регистра СССР по холодильным
установкам морских судов, вышедших за
последние 30 лет.
В главах III—VI описаны приборы
для измерения температуры,
давления, расхода, приведены схемы
включения измерительных приборов и
расчетные уравнения.
Знакомство с классификацией этих
приборов поможет лицам,
проводящим испытания, квалифицированно
решать вопрос о целесообразности
применения в конкретном случае тех
или иных приборов и измерительных
схем.
Главы VII—IX охватывают круг
вопросов, связанных со спецификой
испытаний судовых холодильных
установок. Четко и сжато изложены
методы определения холодопроизводи-
тельности и мощности судовых
холодильных установок. Этот материал
представляет практический интерес.
К сожалению, не приведена методика
испытаний машин с применением
ротационных и винтовых компрессоров.
Этот пробел должен быть восполнен
при переиздании книги.
Существенное значение имеет
определение технико-экономических
показателей работы судовых холодильных
установок. Изложению этих вопросов
посвящена глава X. В ней приведены
основные теплотехнические и
энергетические показатели работы
холодильных машин и их отдельных
элементов, теплотехнические и
энергетические показатели работы всей
холодильной установки в целом, пересчет
полученной холодопроизводительно-
сти на условия гарантии. Ряд
величин, характеризующих
технико-экономическую эффективность работы
судовой холодильной установки,
введен автором впервые и до последнего
времени при испытаниях не
анализировался.
В XI главе описаны испытания
изоляционных материалов и
конструкций, метод электротепловых
аналогий для определения термических
свойств отдельных изоляционных
конструкций и правила обследования и
испытания изоляции на судах. Очень
уместно приведены примеры
испытаний некоторых изоляционных
конструкций, выполненных при
непосредственном участии автора.
В XII главе даны конкретные
примеры испытаний судовых
холодильных машин, схемы испытываемых
установок с указанием расстановки
контрольно-измерительных приборов,
протоколы испытаний и методика
обработки их результатов. В каждом
примере анализируется работа
испытываемой системы с выявлением
причин имеющихся недостатков.
Включение в книгу этих материалов
является целесообразным и
методически оправданным.
Как недостаток этой части книги
следует отметить отсутствие
примеров составления теплового баланса
по всей машине в целом, а также
некоторую неточность метода
установления количества тепла,
учитывающего теплообмен отдельных
элементов машины с окружающей
средой. Это количество тепла
определяется с учетом принятых значений
коэффициентов теплоотдачи, тогда
как более правильно вычислять его
по параметрам рабочего вещества и
действительному его количеству или
по найденной путем предварительных
испытаний интенсивности
теплопередачи.
В целом книга А. П.
Добровольского своевременна и полезна и
представляет ценный вклад в литературу
по судовым холодильным установкам.
Она явится хорошим пособием для
занимающихся эксплуатацией и
испытанием холодильных установок.
Доктор техн. наук Н. Н. КОШКИН,
А. К. СТУКАЛЕНКО - ЛТИХП
41

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Класс 17с, 3/04 МПК F 25d.
№ 187046 A002192/28-13 от 7 апреля 1965 г.).
В. В. АНУФРИЕВ, К. М. ВЕЧКАНОВ и К* Ф. ЗЕМ-
ЛЯННИКОВ. Устройство для изготовления и
заморозки пельменей.
Устройство для изготовления и заморозки
пельменей, содержащее дозирующе-формующие
приспособления, охлаждаемый ротор в виде плоского кольца,
установленного на вертикальном валу, и установленный над
кольцом нож, расположенный под углом к радиусу
кольца, отличающееся тем, что с целью повышения
производительности устройства на вертикальном валу
дополнительно установлено одно под другим несколько
плоских колец двух типоразмеров с образованием окон
для последовательного перемещения пельменей сверху
вниз.
1 — плоские кольца; 2 — ножи.
Классы 17f, 6/01; 62с, 13/01 МПК F 25h; В 64d.
№ 187050 (929786/40-23 от 21 ноября 1964 г.).
Н. В. БАРАНОВ, Л. М. ГОРБАЧЕВ, И. Е. ОРЛОВ,
Г. И. СОКОЛОВ и Г. С. СОЛОВЬЕВА. Турбохоло-
дильник.
Турбохолодильник для герметических кабин и
приборных отсеков летательных аппаратов, содержащий
корпус, турбину и вентилятор, смонтированные на
валу, установленном на шарикоподшипниках с
воздушным охлаждением, отличающийся тем, что с целью
улучшения охлаждения и снижения веса в его корпусе
на уровне, например, основания лопаток турбины
выполнены продольные каналы подвода охлаждаемого
воздуха, соединенные с полостью между экраном и
крышкой, а шарикоподшипники вала установлены на
концах тонкостенного корпуса с утолщенными
фланцами, имеющими наклонные отверстия циркуляции
охладителя.
/ — корпус; 2 — каналы; 3 — экран; 4 — крышка; 5 —
турбина; 6 — вентилятор; 7 — вал; 8 —
шарикоподшипники; 9 — труба с утолщенными фланцами; 10 —
отверстия.
Класс 17 а, 3/02 МПК F 25 b
№ 187809 A016857/24-6 от 12 июля 1965 г.).
Ю. И. СУХОВ и В. А. ЯКУШЕВ. Фреоновый
компрессор.
/ — ванна; 2 — полость, заполненная
фреоном; 3 — перегородка; 4 — гидравлический
затвор.
43

Фреоновый компрессор, содержащий герметичный
заполненный фреоном корпус с картером и масляной
ванной в его нижней части, отличающийся тем, что с
целью предотвращения растворения» фреона в масле
при остановке компрессора ванна отделена от полости,
заполненной фреоном, перегородкой, снабженной
гидравлическим затвором, например U-образной трубкой.
Классы 17 с, 3/03; 17 с, 3/05. МПК F 25h; F 25h
№ 187812 A020862/24-6 от 2 августа 1965 г)
А. Я. ШТРАХМАН, С. П. ФРИДШТАНД и
К. И. ФЛОРИНСКИЙ. Установка для охлаждения
аппаратуры
Установка для охлаждения аппаратуры, например
радиоэлектронной, жидким азотом, содержащая
емкость для жидкого азота и теплообменники,
включенные в замкнутый контур с циркулирующим
промежуточным теплоносителем, отличающаяся тем, что с целью
максимального использования холода азота и
уменьшения тепловых потерь, теплообменники и другие
элементы контура заключены в защитные
теплоизолирующие оболочки, для заполнения которых использованы
отработавшие 'пары азота.
/ — аппаратура; 2 — емкость для
жидкого азота; 3 —
теплообменники; 4 — защитные
теплоизолирующие оболочки.
Класс 17 g, 3. МПК F 25j
№ 187815 A047897/23-26 от 7 января 1966 г.)
Авторы изобретения А. М. КУШНАРЕВ и
A. Д. ОРЕЛ
Заявитель ЦЕНТРАЛЬНАЯ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ ЛАБОРАТОРИЯ ПО
ГОРНОСПАСАТЕЛЬНОМУ ДЕЛУ
Способ выпуска углекислого газа из баллонов в
атмосферу
Способ выпуска углекислого газа из баллонов в
атмосферу с применением выпускной системы на баллоне,
отличающийся тем, что с целью предотвращения
забивания выпускной системы баллона в период выпуска
газа в выпускной системе создают путем
дросселирования избыточное давление.
Класс 36 d, 1/20 МПК F 24f
№ 187984 A022914/29-14 от 20 августа 1965 г.)
Авторы изобретения И. В. СКОГАРЕВ и
B. В. ЗАТОЛОКИН
Заявитель ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОР-
СКИЙ ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОВОЗОСТРОЕНИЯ
Устройство для улавливания капельной влаги
Устройство для улавливания капельной влаги в
системе кондиционирования воздуха, выполненное с
корпусом, в котором расположены вертикальные
гофрированные каплеулавливающие пластины и поддон,
отличающееся тем, что с целью обеспечения увеличения
скорости воздушного потока и предотвращения обратного
засасывания задержанной влаги поддон выполнен с
гидравлическим затвором.
о о о
о I II | II II | | | | | || || || [I I о
О I °
о °
о [ Т 1 j о
о о
F 02j
1 — корпус; 2 — пластины; 3 — поддон;
4 — гидравлический затвор.
Класс 46 е, 10 МПК
№ 188219 (941517/24-6 от 3 февраля 1965 г.)
Авторы изобретения С. С. КУТАТЕЛАДЗЕ,
Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД и Б. М. ВЫМОРКОВ
Заявитель ИНСТИТУТ ТЕПЛОФИЗИКИ
СИБИРСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ АН СССР
Геотермальная энергетическая установка
Геотермальная энергетическая установка с
расширителем геотермальной воды и турбиной, работающей на
паре после расширителя, отличающаяся тем, что с
целью увеличения к. п. д. энергетического цикла в линию
отвода воды из расширителя включен паровой котел
с низкокипящей жидкостью, например фреоном-12,
питающий турбину вторичного контура.
/ — расширитель; 2 — турбина
первичного контура; 3 —
паровой котел; 4 — турбина
вторичного контура.
44

Класс 46 е, 10 - МПК F- 02j*
№ 188220 (941518/24-6 от 3 февраля 1965 г.)
Авторы изобретения С. С. КУТАТЕЛАДЗЕ,
Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, В. Н. МОСКВИЧЕВА,
Е. С. ГУРЕВИЧ, Е. 3. БУХТЕР и Д. Л. СЛАВУЦКИЙ
Заявитель ИНСТИТУТ ТЕПЛОФИЗИКИ
СИБИРСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ АН СССР
Рабочее тело для геотермальной энергетической
установки
Применение низкокипящей жидкости с большой
теплоемкостью, малой теплотой парообразования, низкой
критической температурой и давлением конденсации,
превышающим атмосферное при минимальной
температуре наружного воздуха, например фреона-22, в
качестве рабочего тела в замкнутом контуре энергетической
геотермальной установки с воздушным конденсатором
или градирней с незамерзающей жидкостью с целью
обеспечения максимального охлаждения геотермальной
воды.
Класс 17 Ь, 6/07 МПК F 25с
№ 188516 A019925/28-13 от 26 июля 1965 г.)
Авторы изобретения Н. К. ЯСТРЕБОВА,
В. С. ЧУКАНОВ, А. П. ГУРОВ и В. П. ДЕМИДЕНКО
Заявитель ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ
ПРОДОВОЛЬСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ
Установка для производства брикетного мороженого
с вафельной обкладкой
1. Установка для производства брикетного
мороженого с вафельной обкладкой, состоящая из устройства
для формования жгута, держателя рулона бумажной
ленты, системы дисковых ножей, наносящих на ленту
риски для образования ребер трубки прямоугольного
сечения, пары протягивающих роликов, устройства для
резки жгута мороженого на батоны, включающего
лучковую пилку, установленную с возможностью
совместного возвратно-поступательного и маятникового
движения, устройства для подачи батона мороженого на
конвейер закалочной камеры, устройства резки закаленного
батона на брикеты и системы приводов, отличающаяся
тем, что с целью механизации процесса подачи вафель
на жгут она снабжена устройством для обкладки
вафлями жгута мороженого, состоящим из опорного
столика для жгута мороженого с бумажной лентой;
установленных с двух сторон столика на вертикальных стойках
коробов с кассетами для вафель, каждый из которых в
днище и крышке у передней стенки имеет щель для
прохода вафли; отсекателей, выполненных в виде
пластин, смонтированных над коробами с возможностью
возвратно-поступательного движения через щели
коробов, для одновременной подачи по одной вафле на
каждую продольную сторону жгута мороженого; и
размещенных под коробами прижимов вафель к жгуту,
представляющих собой П-образные пластины,
прикрепленные с помощью осей к стойкам с возможностью
возвратно-поступательного движения, причем пластины
одновременно служат для удержания краев бумажной
ленты во время подачи вафель на жгут мороженого.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
более точной подачи батонов мороженого в носители
конвейера закалочной камеры, она снабжена
подпружиненным толкателем, выполненным в виде скобы
прямоугольного сечения, предназначенной для обхвата
батона мороженого и связанной через систему рычагов с
кулачковым валом для совершения
возвратно-поступательного движения в вертикальной плоскости.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
более надежного центрирования жгута мороженого на
бумажной ленте путем протяжки последней, сложенной
по крайним линиям перегиба, за двойной слой ее, она
снабжена дополнительной парой протягивающих
роликов.
Класс 17 с, 3/08
МПК F 25 d
№ 188518 A021533/28-13 от 4 июня 1965 г.).
А. И. АЗАРОВ. Устройство для термоэлектрического
охлаждения
1. Устройство для термоэлектрического охлаждения,
содержащее термоэлектрическую батарею,
теплообменник, теплоприемник и регенеративную с многократными
отводами части потока хладоносителя от холодных
спаев к горячим, систему циркуляции хладоносителя через
холодные спаи, теплоприемник, горячие спаи и
теплообменник, отличающееся тем, что с целью повышения
надежности и энергетической эффективности его,
система циркуляции хладоносителя выполнена в виде
закрытого испарительного термосифона, теплоприемник
которого размещен в охлаждаемом объекте,
теплообменник — в тепловоспринимающей среде, опускная
ветвь — на холодных спаях термобатареи,
подъемная — на горячих спаях, при этом опускная и
подъемная ветви в верхней части на уровне заполнения
системы жидким хладоносителем сообщены каналом.
2ч1
5-
И
а
К
/ —
теплоприемник; 2 —
теплообменник; 3 —
опускная ветвь; 4 —
подъемная ветвь;
5 — канал; 6 —
дополните л ьный
теплообменник.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с целью
возврата конденсирующегося хладоносителя самотеком
в систему из теплообменника последний расположен
выше уровня заполнения системы хладонооителем.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с
целью уменьшения интервала температур на холодных
спаях перед входом на последние в опускной ветви
установлен дополнительный теплообменник для
охлаждения жидкого хладоносителя.
45

вости
ЭЕаддаа
1ЕХНИКИ
ЧЕХОСЛОВАЦКАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА ДЛЯ ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Холодильная техника ЧССР развивается в
последние годы быстрыми темпами, что обусловлено
возрастающим потреблением замороженных продуктов
питания внутри страны и ростом внешней торговли,
особенно со странами СЭВ.
Так, производство замороженных продуктов в ЧССР
возросло с 1935 по 1965 г. с 47,4 до 72,9 тыс. т, при этом
доля мяса и мясных продуктов составила около 60%.
Пищевая промышленность получает холодильное
оборудование для технологической обработки пищевых
продуктов холодом и их длительного хранения,
транспортировки охлажденных и замороженных продуктов,
торговые холодильные установки, а также домашние
холодильники (компрессионные и абсорбционные).
Машины и аппараты для холодильных установок
различного назначения выпускают концерны ХЕПОС, Брно
и ЧКД Прага, авторефрижераторы — предприятие Ор-
личан, Хоцень, суда-рефрижераторы — предприятие
«Словенске лоденище», Комарно (словацкие
судостроительные заводы), торговое холодильное оборудование и
?°лМпё^е К0МПРесси°нные холодильники — предприятие
КАЛБКС, Злате Моравце, абсорбционные домашние
холодильники — предприятие Электросвит, Нове Замки.
Холодильные установки оснащены приборами авто-
^™Игт* отечественного производства (предприятие
АУ ШПАЛ, Вышков).
Изготавливается также холодильное оборудование
для исследовательских лабораторий пищевой
промышленности и некоторых специальных целей.
Комплексные холодильные машины.
Основное направление развития холодильного
машиностроения ЧССР — производство комплексных
холодильных машин, в которых все элементы, включая
испаритель и приборы автоматики, конструктивно объединены
в одном агрегате.
На рис. 1 показан агрегат для морозильных камер —
воздухоохладитель типа BJM16 с автоматическим
оттаиванием инея.
Такие агрегаты собираются и испытываются на самом
заводе — изготовителе холодильных машин. Стоимость
монтажа их на месте эксплуатации составляет 5-ь10%
стоимости самой машины. У неагрегатированных машин
расходы на монтаж достигают 30—40% стоимости.
Комплексные холодильные машины широко
применяются для охлаждения и кондиционирования воздуха,
а также охлаждения жидкостей.
В таблице представлены основные технические
данные комплексных фреоновых (фреон-12) холодильных
машин.
Компрессоры. Конструкции холодильных
компрессоров непрерывно совершенствуются. Создан новый
ряд аммиачных одно- и двухступенчатых поршневых
'SPe'TnXn ТИПа/ *f <И VN производительностью
50000—400000 ккал/ч. Компрессоры блоккартерной
конструкции выпускаются с автоматическим регулированием
производительности и непосредственным приводом от
электродвигателя.
Один из таких компрессоров — двухступенчатый
компрессор типа NF812 производительностью
54500 ккал/ч ('о«--400С, /К = 35°С) показан на рис. 2.
Пред-приятие ЧКД Прага начинает выпуск аммиачных
винтовых компрессоров с числом оборотов 3000 в ми-
?Ш™лИ ?Лее производительностью 150000—
iduuuuu ккал/ч по лицензии шведской фирмы SRM
Высокое число оборотов винтовых компрессоров
обусловило их малые габаритные размеры и значительно
меньший, чем у поршневых машин, вес. Компрессоры не
имеют клапанов, надежны в работе.
Новый ряд фреоновых компрессоров включает
быстроходные A500-3000 об/тин), сальниковые типа V и
^пппаЛо2ллпВЬ1е Т,ИП^ Р шшины производительностью
iniL iT ?Каф W>—-15eCf *.=30вС. при работе на
фреоне-12) Компрессоры предназначены для работы на
различных фреонах.
На рис. 3 показан опытный образец бессальникового
>QA^regfeTH?H0^o) компРеосора Р4 на 15000 ккал/ч
(сшо об/мин). Для лучшего отвода тепла в
окружающую среду картер компрессора и корпус
электродвигателя выполнены оребренными. Встроенный
электродвигатель охлаждается всасываемым фреоном. Смазка — от
ресиверного масляного насоса, приводимого в
движение коленчатым валом.
Торговое холодильное оборудование (шкафы
прилавки, витрины) комплектуется герметичными компрег-
сор-конденсаторными агрегатами типа HJ
производительностью 350-1250 ккал/ч (трехфазные) и 190-
930 ккал/ч (однофазные).
На рис. 4 показан герметичный холодильный агрегат
производительностью 650 ккал/ч. Встроенный
электродвигатель расположен в обжатом кожухе, конденсатор
имеет четыре параллельных секции.
Герметичные компрессоры для домашних
холодильников выпускаются с числом оборотов 1500 и 3000 в
минуту четырех типов^производительностью 90—245 ккал/ч
{t0 15°С, /К = 55°С). Опытные образцы таких машин
?СтПтт^аются в лаб°Ратории малых холодильных машин
гШИХИ.
Аппаратура и оборудование. В ЧССР
освоено производство основных и вспомогательных теп-
лообменных аппаратов различных типов для холодичъ-
ных установок. Основная тенденция в их усовершенгт-

Агрегат

Воздухоохладители
Шахтный
кондиционер
Охладители
жидкости

Воздухоохладители
Тип
BJCH6
BJCHll
BJM16
BJM22
BJ
2xBJ
CHDV50
FK17
FK17
FK35
FK35
BJ-BB8
BJH-22
BJS-31
Назначение
Торговые холодильные
камеры емкостью до 10 мъ
То же
Морозильные камеры
емкостью до 17 м'6
То же
Холодильные камеры емкостью
до 600 мг
Морозильные камеры емкостью
до 600 м* 1
Кондиционирование воздуха-
в шахтах; камеры емкостью
до 800 м6
Кондиционирование воздуха;
охлаждение жидкостей
То же
»
Авторефрижераторы
То же
Холодо-
производи-
тельность,
ккал/ч
530\
1080/
16001
2300/
24000
2x11500
E0000
132000
25500
11000
51000
21500
80000
j 2200
3200
'о-'к
—15,40
—25,40
-8,35
—26,30
5,50
—10,35
5,35
—15,35
5,35
—15,35
0,35
—27,44
—27,44
Примечание
Вода
Рассол
Вода
Рассол
Вода
Температура в
кузове
—18°С, температура ок-1
ружающей среды
То же
&ГС
Рис. 1. Комплексный агрегат для морозильных камер
BJM16 с автоматическим оттаиванием
воздухоохладителя.
вовании — развитие теплопередающих поверхностей
применением наружного и внутреннего оребрения.
Характерно стремление уменьшить расход воды в
установках, для чего разработаны конденсаторы
воздушного охлаждения большой производительности (до
50000 ккал/ч). Применяются также новые
малогабаритные градирни для охлаждения циркулирующей воды.
Для замораживания пищевых продуктов
разработаны многопл'иточные (морозильные аппараты типа DZ100
производительностью 7 т/сутки и DZ150
производительностью 10 т/сутки.
Для охлаждения продуктов и технологических целей
выпускаются стационарные и передвижные генераторы
чешуйчатого льда производительностью 100, 200 и
400 кг/ч.
Холодильный транспорт. Согласно
договоренности в СЭВ ЧССР специализировалась на
производстве авторефрижераторов и речных судов —
рефрижераторов.
v
Авторефрижераторы S1200CH (легковой) и S5TCH
(грузовой) предназначены для перевозки охлажденных
или замороженных продуктов ? черте города. Авторе-
v
фрижератор S1200CH выпускается на базе легкового
~wm z^f^
Рис. 2. Аммиачный двухступенчатый компрессор
NF 812 производительностью 54500 ккал/ч (t0 =
= —40°С; /К = 35°С).
47

автомобиля. Полезный объем кузова Ук = 3,6 ж3,
полезная площадь 5К = 3,5 ж2, грузоподъемность 0,6 т.
Полезный объем, площадь и грузоподъемность грузового
авторефрижератора соответственно 16 ж3, 8 ж2 и 3,5 т.
Охлаждение кузова машинное.
Рис. 3. Бессальниковый компрессор
производительностью 15000 ккал/ч (t0=—15°C,
/к = 30°С, фреон-12).
Для перевозок охлажденных и замороженных
продуктов на средние и большие расстояния выпускаются
холодильные и морозильные полуприцепы с машинным
охлаждением (комплексные воздухоохладительные
агрегаты) типов N8CH (VK=25 ж3, SK = 14 ж2,
грузоподъемность 8 т) и Ж2СН A/к=33 ж3, ?к = 18 ж2,
грузоподъемность 12 г), а также прицепы с полезным объемом
кузова 5,4 ж3.
Для речных перевозок служит судно —
рефрижератор типа MCHL-600-900- общей грузоподъемностью 1600 т.
В охлаждаемых камерах DX600 ж3) можно
транспортировать замороженные пищевые продукты при —18°С, а
также продукты с начальной температурой 25°С
охлаждать до 2°С и поддерживать эту температуру.
Предусмотрена возможность снятия теплоизолирующих
крыш и транспортировки неохлаждаемых грузов.
Домашние холодильники. Компрессионные
домашние холодильники выпускаются типа «Калеке 120»
и «Калеке 230» полезным объемом соответственно 120 и
230 л.
Абсорбционные холодильники «Электросвит»
изготавливаются емкостью 60 и 70 л (с электрическими
нагревателями или с нагревом газом) и 100 л (только с
нагревом газом). Газовые холодильники имеют
предохранитель и регулятор давления газа.
В качестве изоляции в транспортных установках и
домашних холодильниках применяется полистерен,
который предполагается заменить полиуретаном,
обладающим лучшими теплоизоляционными свойствами.
Лабораторные и специальные
установки, приборы автоматики. Специальную
группу холодильных установок составляют установки
для лабораторий пищевой промышленности, химии,
биологии и для целей здравоохранения (замораживание
образцов пищевых продуктов, плазмы крови, различных
медицинских и биологических препаратов и т. п. при
температурах до —80°С). Установки снабжены
сундучными камерами для хранения указанных материалов при
низких температурах.
Кроме того, выпускаются установки для
сублимационной (сушки, фракционирования растворов холодом
и т. п. В качестве холодильных машин в этих установках
применяются преимущественно серийно выпускаемые
холодильные машины, объединяемые в многоступенчатые
или каскадные системы.
Ведутся также работы по термоэлектрическому
охлаждению.
В ЧССР изготавливаются 50 типов различных
приборов регулирования расхода холодильного агента, во-
Рис. 4. Герметичный холодильный агрегат
производительностью 650 ккал/ч (t0=—15°С, ?К = 30°С, фреон-12).
ды, температуры и давления, предохранители и
специальные приборы. Из новых приборов необходимо
указать сер© о клапаны типа SVAH с проходным диаметром
32—100 мм, приборы контроля за состоянием паров
типа HSP, защищающие компрессор от попадания
жидкого аммиака, и автоматический отделитель некондеиси-
руемых газов для аммиачных систем.
ФРАНТИШЕК СМУТНЫ—ЧССР
4Я

ПРОИЗВОДСТВО СУХОГО ЛЬДА И СЖИЖЕННОГО УГЛЕКИСЛОГО
ГАЗА В ГДР
В ГДР сухой лед производится в Дессау, Лейна,
Леймбахе, Берлине и других городах. При многих
пивоваренных заводах работают установки для получения
сжиженного углекислого газа (С02), используемого для
собственных нужд. Имеются сухоледные установки,
работающие на привозном сжиженном С02 (Росток).
Завод сухого льда при бродильном производстве в
Дессау ежегодно выпускает 8000 т сжиженного С02 и
2000 г сухого льда. Суточная'производительность завода
45 т сжиженного С02 или 16——18 т сухого льда,
сезонность потребления которых частично сглаживается
благодаря использованию цистерн-хранилищ (давление 12—
14 ати). На заводе 10 таких цистерн емкостью по 60 мг.
В них можно хранить до 500 т сжиженного С02.
Завод сухого льда занимает три помещения
(технологический и наливочный цехи, прессовое отделение).
Здание технологического цеха семиэтажное, с лифтом. Оно
расположено на значительном расстоянии от
бродильного отделения, поэтому углекислый газ подается
воздуходувкой, перед которой установлены очистительные
колонки с активированным углем. На заводе газ
собирается в четырех резиновых газгольдерах. Газ сжимается
вертикальными компрессорами. Из бродильных чанов он
компримируеТся четырьмя трехступенчатыми
компрессорами, из прессов — тремя трехступенчатыми
компрессорами, третья ступень которых работает без смазки.
Цистерны-хранилища обслуживает двухступенчатый
бессмазочный компрессор. Такие компрессоры изготавливал
машиностроительный завод в Вурцене. Сейчас он
выпускает полностью бессмазочные и более быстроходные
компрессоры.
Между второй и третьей ступенями компрессоров
установлены маслоотделитель и по две очистительных
(с активированным углем) и осушительных (с силикаге-
лем) колонки. Через каждые 28 ч колонки ставят на
регенерацию, которая производится с помощью воздуха,
нагреваемого паром до 120°С для регенерации
активированного угля и до 100°С — силикагеля. Через каждые
четыре недели в лаборатории проверяют эффективность
колонок.
Промежуточные холодильники и конденсаторы
выполнены двухтрубными противоточными из обычной
стали. Продолжительность их службы 3—6 лет. Особенно
быстро выходят из строя промежуточные холодильники
первой ступени компрессоров, работающих по основному
циклу.
Сухой лед получается прессовым методом. В
прессовом отделении установлены два пресса: большой
неавтоматизированный и малый полностью
автоматизированный. Производительность неавтоматизированного пресса
500 кг/ч. Он изготовляет блоки весом 100 кг, размером
500X500X250 мм. Готовый блок по транспортеру
направляется к подъемнику, который подает его к
упаковочному столу. Далее блоки вручную укладывают в
изотермический контейнер. Во время движения по
транспортеру блок разрезают дисковыми пилами на девять частей
весом по 10 кг.
Производительность полностью автоматизированного
пресса 250 кг/ч. Пресс изготавляет блоки весом 10 кг,
размером 160X160x250 мм. Блоки подаются по
транспортеру к упаковочному столу и укладываются
непосредственно в контейнеры. В упаковочном отделении всегда
есть резерв контейнеров A5—20 шт.). емкостью 500 кг
каждый. Контейнеры установлены и закреплены на
четырехколесных тележках, легко передвигаемых вручную.
Из упаковочного отделения контейнеры выкатывают на
железнодорожную или автомобильную платформы,
которые расположены на уровне пола упаковочной.
Сжиженный С02 наливают в баллоны разной емкости
обычной конструкции и в автоцистерны. В цистернах
сжиженный С02 перевозят под давлением 8—20 ати.
Заполняют их из заводского хранилища сжиженного
С02. Емкость автомобильных цистерн 10 т,
железнодорожных — 20 т.
Контейнеры, автомобильные и железнодорожные
цистерны являются собственностью завода. За их
пользование с потребителей взимают плату в размере 10%
стоимости продукции. Тонна сухого льда в ГДР стоит
500 марок, сжиженного С02 — 400 марок.
Контейнеры для сухого льда выпускает
специализированный завод, а все остальное оборудование —
машиностроительный завод в Вурцене.
Машиностроительный завод в Вурцене изготовляет
машины и аппараты для выработки сжиженного С02
и сухого льда, в том числе очистительно-осушительную,
абсорбционно-десорбционную аппаратуру, бессмазочные
компрессоры для сжатия С02, сухоледные прессы, авто-
и железнодорожные цистерны, заводские хранилища и
газификаторы сжиженного С02.
Заводом выпускаются следующие полные комплекты
установок и аппаратов.
— Установка для выработки С02 из дымовых газов
(для работы на поташе или на моноэтанол амине)
производительностью от 1,5 до 38 т/сутки.
— Установка для получения сжиженного С02 из
чистого С02- производительностью от 1,5 до 38 т/сутки.
В ее состав входят осушительные колонки с регенераци-
онной аппаратурой (рис. 1), хранилище сжиженного С02
емкостью 100 т (давление 12 ати), бессмазочные
компрессоры.
— Установка для получения сжиженного С02 из
продуктов брожения производительностью от 1,5 до
38 т/сутки. В нее входят очистительные и осушительные
устройства с регенерационной аппаратурой,
железнодорожные цистерны емкостью 20 т сжиженного С02
(рис. 2), трехступенчатые бессмазочные компрессоры.
— Установка для получения сжиженного С02 из
продуктов брожения производительностью 0,96; 1,5 иЗ
т/сутки. В ее состав входят резиновые газгольдеры,
охлаждаемые хранилища сжиженного С02 при среднем давлении,
осушительные и очистительные устройства с
регенерационной аппаратурой, насос для перекачки
сжиженного С02.
— Установка для производства сухого льда из
чистого сжиженного С02 производительностью от 1,5 до
12 т/сутки. В нее входят бессмазочные компрессоры,
хранилища сжиженного С02 (давление 12 ати) емкостью
от 25 до 50 т, насос для перекачки сжиженного С02 с
подогревом жидкости, сухоледный пресс (рис. 3)
производительностью 250 кг/ч для получения блока весом
10 кг, плотностью 1,5 кг/дм3, сечением от 250 до
'165 мм2, высотой от 160 до 180 мм и наливочная рампа.
— Поршневые насосы для перекачки сжиженного С02
производительностью 125 и 400 кг/ч. Поршни
изготовляются из хромированной стали, корпус из чугуна,
сальники из фторопласта.
— Цистерны для хранения сжиженного С02 при
давлении от 12 до 20 ати емкостью 4; 6,3 и 10 т.
49

sill
mm
«. *M'
. ;.•:..;,:*.^,..:..:; л:"-i
Рис. 1. Осушительные колонки.
Рис. 2. Железнодорожная цистерна для перевозки
сжиженного С02 низкого давления.
— Стационарные емкости для хранения от 8 до 50 т
сжиженного С02 при давлении от 12 до 20 ати.
— Железнодорожные цистерны для перевозки 20 т
сжиженного С02 при давлении от 12 до 20 ати. В
настоящее время в ГДР имеется 12 железнодорожных
цистерн, планируется изготовить еще 50.
— Автоцистерны для перевозки 10 т сжиженного СОг
при давлении от 12 до 20 ати.
— Компрессоры. Характеристики компрессоров
(рис. 4) приведены в таблице (давление 100 кг/см2).
Все компрессоры бессмазочные. Кольца первой
ступени изготовляются из графита, второй и третьей
ступеней — из фторопласта-4 с наполнением из стекла.
Материалы для колец компрессора подбирали на заводе
Рис. 3. Сухоледные прессы.
Рис. 4. Компрессоры для сжатия СО:
Тип
TG3S1K |
TG3S2K |
T4S3K 1

Производительность,
Mzj4
22,5
56
128
192
325
550
900
1450
1800
Число
оборотов в минуту
560
500
400
400
355
355
315
280
280
Число
ступеней сжатия
3
3
4
4
4
4
4
в Вурцене в творческом содружестве с Ленинградским
филиалом НИИхиммаша. Сальник бессмазочных
компрессоров большой производительности выполнен из
графита, малой производительности — из фторопласта-4.
Сухой лед применяют для перевозки продуктов в
железнодорожных вагонах в летнее время. Лед
укладывают в картонные коробки размером 30X30 см и
подвешивают под потолком вагона, а также в бункер,
расположенный на наружной передней стене вагона и
соединенный с ним через отверстия в стене. Для перевозки в
течение 4 суток мяса весом 12 т расходуется 200 /сгльда.
Сухой лед применяют также при перевозке продуктов
в неохлаждаемых авторефрижераторах.
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА — ВНИХИ

Способ твердой пайки алюминиевых деталей
Национальным управлением по аэронавтике и
исследованию космического пространства (США) разработан
новый способ твердой пайки алюминиевых
конструкций, который может быть успешно использован для
изготовления цельноалюминиевых теплообменных
аппаратов и других алюминиевых узлов и элементов
холодильной системы.
В качестве припоя применяется алюминиево-кремние-
вый сплав, содержащий 7,5—12% кремния.
Диффузионное соединение деталей производится в вакууме или
атмосфере инертных газов.
Сопрягаемые поверхности предварительно
обрабатывают химическими реагентами, затем покрывают
припоем (в виде оболочки для каждой детали или прокладки
между сопрягаемыми поверхностями). Подготовленные
детали помещают в открытый стальной контейнер,
между внутренними поверхностями которого и деталями
располагают алюминиевые или стальные листы. Контейнер
Эпоксидные смолы широко применяются при
ремонте холодильного оборудования благодаря высокой
прочности на растяжение и разрыв; а также своим клеевым
и герметизирующим свойствам.
Эпоксидные смолы, используемые в качестве клеев,
и/меют хорошую адгезию с алюминием, сталью, медью,
деревом и пластмассами
В настоящее время имеется много видов эпоксидных
смол с различной вязкостью и консистенцией.
Смеси, состоящие из эпоксидной смолы и отвердите-
ля, полимеризуются при комнатной температуре сразу
после смешивания. В случае необходимости цикл
полимеризации может быть ускорен дополнительным
подогревом примерно до 100°С.
Для облегчения смешивания составные компоненты
могут быть предварительно окрашены в контрастные
цвета.
Эпоксидные смолы имеют хорошее сопротивление на
срез и растяжение и малое сопротивление
расслаиванию. Кроме того, эпоксидные смолы обладают
хорошими диэлектрическими и теплоизоляционными свойствами.
Ремонтные работы при помощи эпоксидных смол
должны проводиться таким образом, чтобы полностью
использовать эти преимущества.
Сопротивление на срез двухкомпонентной смеси при
склеивании деталей внахлестку после полной
полимеризации и отвердевания составляет примерно от 175 до
210 кг'см2. Твердые эпоксидные смолы не подвержены
усадке при сжатии или испарении и сохраняют
первоначальные размеры при температуре ниже 0°С.
Не все эпоксидные клеи могут применяться с фреона-
ми-12 и 22, поэтому для склеивания и ремонта следует
пользоваться только фреоностойкими.
Следует помнить, что эпоксидные смолы можно
хранить лишь в течение шести месяцев.
Эпоксидные клеи содержат ингредиенты,
вызывающие раздражение кожи, поэтому нужно избегать дли-
вакуумируют и открытые края его герметично
заваривают.
Затем контейнер прогревают до температуры 560—
600°С, поддерживаемой до завершения процесса. После
прекращения нагрева' контейнеру дают остыть до
комнатной температуры. Скорость остывания зависит от
конфигурации и механических особенностей конструкции.
При некоторых конфигурациях деталей может
потребоваться дополнительно продуть контейнер и заполнить
его инертным газом.
Процесс протекает при температурах ниже обычных
и обеспечивает значительно более прочное и надежное
соединение.
«Air Conditioning, Heating and Refrigeration
News», 1966, 18 June, p. 41.
Я. А. КОПИЛОВИЧ - ХОКБ XM
тельных или повторных контактов эпоксидных клеев с
кожей. В случае же контакта эпоксидный клей следует
смыть спиртом и вымыть руки водой с мылом.
В настоящее время приходится выполнять ремонтные
работы, которые невозможно проводить без замены
отдельных деталей. Некоторые тонкостенные алюминиевые
детали могут быть хорошо отремонтированы при помощи
водородной сварки, однако для этого необходимо
специальное сварочное оборудование и
высококвалифицированные специалисты. Эти же работы с эпоксидным клеем
могут быть проведены менее квалифицированным
персоналом и с гораздо меньшими затратами.
Гальванозащита необходима при всех соединениях
меди с алюминием и при других биметаллических
соединениях, подвергающихся воздействию влаги или
конденсата. Такая защита обычно осуществляется при
помощи растянутых пластмассовых гильз, надеваемых на
трубчатые соединения. Однако алюминий в контакте
с некоторыми изоляционными связующими материалами
сильно корродирует в присутствии влаги. Эпоксидные
смолы могут быть использованы для ремонта
корродированных компонентов и последующей защиты от
коррозии.
Эпоксидные смолы применяются для ремонта
различных конструкций. Например, холодильный шкаф,
первоначально изготовленный с применением точечной сварки,
можно отремонтировать при помощи эпоксидного клея
(вклеиванием дополнительных уголков или связей), не
нарушая наружной отделки. Так же можно
отремонтировать двери и другие элементы холодильного
оборудования без применения специального сварочного
инструмента и подогрева.
При ремонте холодильного оборудования часто
приходится уплотнять сливные устройства, клапаны и
резьбовые соединения. Такие работы могут быть проведены
гораздо лучше, если использовать эпоксидные смолы, на
которые не воздействуют влага, маСла, кислоты, щелочи
и другие химические реагенты.
Применение эпоксидных смол для ремонта
холодильного оборудования
51

Качество ремонтных работ, выполняемых при
помощи эпоксидных клеев, зависит рт тщательного
смешивания компонентов, чистоты склеиваемых или
ремонтируемых поверхностей и -предварительного смачивания
поверхностей эпоксидным клеем.
Чтобы получить соединение высокого качества,
поверхности, на которые наносят эпоксидный клей, следует
тщательно зачистить наждачной шкуркой или стальной
щеткой, а затем хорошо протереть матерчатым лоскутом,
смоченным в растворителе. В качестве растворителей
могут быть использованы толуол, трихлорэтилен, ацетон,
металэтиловый кетой и другие кетоны. Абразивная
обработка поверхности, облегчающая ее очистку и
последующее смачивание эпоксидным клеем, рекомендуется
для всех ремонтных работ. Чтобы обеспечить
оптимальные силовые характеристики, при смешивании
компонентов разных цветов не должно оставаться цветных полос.
Для перемешивания можно использовать лист картона
или другую чистую поверхность. Флюс не применяют.
Малые точечные неплотности или отверстия
диаметром менее 1,5 мм, а также трещины на трубках могут
быть отремонтированы наложением эпоксидного клея на
место утечки. После этого клей должен некоторое время
полимеризоваться. Отверстия большего размера
ремонтируют путем наложения заплаты или трубчатой
гильзы. Чтобы ускорить процесс, места обработки
эпоксидным клеем следует подогреть. Для этой цели лучше
использовать лампу без пламени. При перегреве клей
обгорает.
Эпоксидным клеем можно соединить медную и
алюминиевую трубки, для чего их поверхности
предварительно зачищают шкуркой и тщательно протирают.
После этого склеиваемые поверхности покрывают
эпоксидным клеем.
Соединение выполняют следующим образом.
Алюминиевую трубку развальцовывают примерно на 0,25 мм
больше соответствующего наружного диаметра медной
трубки. Для обеспечения лучшей коррозионной
устойчивости медную трубку вставляют в алюминиевую.
На рисунке даны примеры применения эпоксидных
клеев при ремонтных работах.
Примеры применения эпоксидных клеев при
ремонтных работах:
а — соединение медной и алюминиевой трубок;
1 — точечная коррозия в стыке под чулком из
пластика; 2 — слой эпоксидного клея;
б — соединение труб; / — подготовка труб перед
соединением; 2 — склеенные трубы; 3 — трубы,
склеенные в муфте;
в — ремонт алюминиевого испарителя; / —
отверстие в канале испарителя; 2 — наклеенная
накладка;
г — ремонт испарителя с трубами, приваренными
к листу; 1 — точечная коррозия; 2 — эпоксидный
клей.
Правильное применение эпоксидных клеев позволяет
значительно упростить ремонтные работы и устранить
дорогостоящую замену деталей.
«Australian Refrigeration, Air Conditioning and
Heatings, vol. 19, 1965, № 1.
Я. А. КОПИЛОВИЧ — ХОКБ XM
УДК 536.7
Применения термодинамического подобия
Г. СОМЕРАИ — США
Применение закона соответственных состояний
позволяет простым способом оценить гидродинамические и
термические характеристики и свойства переноса для
различных подобных веществ на основе эмпирических или
теоретических данных, полученных для одного члена
группы, например галогенизированных холодильных
агентов1.
Наличие почти постоянного удельного объема в
критической точке для подобных веществ означает, что
молярный объем пропорционален молекулярному весу.
Поэтому можно ожидать, что закон соответствующих со-
1 Основы термодинамического подобия, его критерии
и применение его к оценке термических свойств более
подробно изложены в книге И. С. Бадылькеса «Рабочие
вещества и процессы холодильных машин». Госторгиз-
дат, 1962. В статье переводчиком использованы
обозначения, принятые в этой книге (Примеч. редакции).
стояний распространяется на свойства переноса.
Подтверждением служат данные рис. 1. Тогда для
динамической вязкости
при % = = idem
/>кр
и/
idem, fi." = idem, — = idem.
0)
Опытные данные располагаются на одной кривой,
если вычертить график зависимости приведенных объе-
v' v"
мов <Рж = ; и гсрг = от приведенного дав-
^кр ^кр
ления я. Тогда приближенно
при тс = idem
52

\JU"
и материале стенок для подобных холодильных агентов
при 6 = idem, л = idem и одинаковом паросодержании х
(даже, если неизвестен действительный тип режима,
преобладающий в трубке).
Этот вывод не распространяется на неподобные
вещества — аммиак и воду.
Следовательно, зависимость, выведенную для
коэффициента трения и потери давления в
случае однофазного потока, можно отнести к
двухфазному потоку, когда паросодержание текущей смеси не
зависит от типа режима. Тогда
при G = idem, jc = idem, x = idem
А Ф.-tf а Ф-13 о Ф-22 Ш Аммиак § Ф-11Ч
¦ 9 Ф-12 П Ф-21 • Вода X Ф-113
Рис. 1. Зависимость динамической вязкости для
жидкости и/, пара \i" и их отношения -~- от приведенно-
го давления л.
,ж=Шт, ?r = idem, -JS- = -? = ^Г = Wem, (Г)
где р// ,рЛ — плотность газа и жидкости.
Рассмотрим применение закона соответствующих
состояний .к потоку жидкости. Оценим падение давления
в трубках для однофазного однокомпонентного потока
(только жидкость или только пар). Для горизонтальной
трубки и полностью развитого потока, когда отноихение
длины трубки L к наружному диаметру ?>„ намного
больше единицы, справедлива зависимость
2g
L
(Pv.
.Разделив зависимость B) на Укр, получим
Lp f I L
"ир
2^ \Da
G2<?,
B)
C)
где q — весовой расход;
а — ускорение свободного падения;
f — коэффициент трения, являющийся функцией
числа Рейнольдса и характеристики стенок.
Для заданного G, геометрии и материала стенок для
подобных жидкостей на основании закона
соответственных состояний будет примерно справедливо
при Jt = idem, G = idem
Re = idem, / = idem, — = idem, D)
что закономерно для всех режимов потоков, так как
число Рейнольдса у подобных жидкостей идентично.
Поэтому Ар любого подобного холодильного агента можно
рассчитать по данным для эталонного агента той же
группы при тех же Gun или при эквивалентной
температуре эталонного агента (Т при jt = idem,l:
А/? = Д/?э
^кр.эт
/= idem,
А/?дф
= idem,
^кр
при G-idem, jt = idem, xBX = idem, ArBbix = idem
Apy
vKp
• — idem,
E)
F)
где рДф — потеря давления для двухфазного потока;
jCbx ^вых — паросодержание на входе и выходе;
дру __ потеря давления за счет ускорения.
Эта зависимость справедлива и для суммарного
падения давления в горизонтальной трубке при
двухфазном потоке
Д/^дф.общ
• = idem
^кр
или
Д,Рдф.общ =^(Д/7дф.общ)эт
^кр
^кр.эт
G)
где Дрдф.общ - суммарная потеря давления для
двухфазного потока.
Рассмотрим применение термодинамического подобия
„ области -теплопередачи. Для длинных горизонтальных
трубок (— » 60,?»„=const однофазное вынужден-
»пР движение) и нормальной скорости (дозвуковая,
низкие числа Маха" широко известно эмпирическое уравне-
1 и^ктпяя—Кольборна, выражающее зависимость
ко^фициГнта Лплопер'едачи / от коэффициента тре-
ния f
-А_(Рг)-= у/.
caG *
(8)
где а = 2/3 для обычных гладких трубок.
На основании уравнений (8) и D) можно установить
следующую зависимость для подобных веществ
при G=idem, n; = idem, x=\
kv (Pr'T
= idem.
(9)
Зависимость удельной теплоемкости ср
и числа
¦Ппандтпя Рг" для сухих насыщенных паров (х=\)
различны*холодильных агентов от приведенного давления
(*> я показана на рис. 2. Так как ср и Рг" располагав
В случае двухфазного потока теория
термодинамического подобия предполагает, что идентичные режимы
потоков бутут преобладать при данной геометрии труОки
ются на одной кривой, то на основании зависимости (9)
?=idem или *ф_п=*Ф->2=V3 И Т' Д" "РИ ™ Гжм
чениях я и G. Зависимость (9) справедлива и для
жидкости (*=0). Тогда
53

Рис. 2. Зависимость удельной теплоемкости при
постоянном давлении с и числа Прандтля Рг" для
газа от приведенного давления я.
^¦4
„-*
с.
0,0"'
0,01
при G = idem, ji = idem, x = 0
кж (Рг')а
(9У) Рис. 3. Зависимость удельной теплоемкости при посто-
idem.
Данные'по некоторым свойствам переноса для
жидкостей имеют большой разброс, особенно по
теплопроводности. Поэтому трудно установить зависимость числа
Прандтля от приведенного давления и соответствующей
температуры. В качестве первого приближения можно
принять
при я = idem Pr'~ic!em. A0)
На рис. 3 показана зависимость удельной
теплоемкости жидкости ср нескольких галогенизированных
холодильных агентов от (Приведенного давления п. Данные
для каждой гомологической группы могут быть
приближенно отображены одной кривой
= /7(«),
(ОкрJ
где F (л) — функция.
На основании A1), A0), (9)
A;кр)ф-11 (^кр)ф-12
(^кр)эт
(П)
A2)
Тогда при известном коэффициенте теплопередачи
произвольного эталонного холодильного агента может
быть вычислен коэффициент теплопередачи любого
подобного холодильного агента
¦'кр
^кр.эт J
A2')
В случае полностью турбулентного потока, когда
коэффициент теплопередачи не зависит от Рг,
янном давлении ср и отношения
(ОкрJ
от приведенного давления п.
для жидкости
&ж — ^ж.эт [ mt I
^кр
A3)
Окр.эт
Рассмотрим теплообмен при вынужденном движении
в горизонтальных трубках для двухфазного однокомпо-
нентного потока @<л:<1). При относительно небольших
перепадах температур, встречающихся в холодильной
технике, все свойства жидкости постоянны при
заданной температуре испарения или конденсации. Тогда,
исходя из уравнения E), для заданной геометрии и
заданного материала стенок получим
при G = idem, Ji = idem, xBx = idem, xBux = idem
/«idem. A4)
Если допустить, что зависимость коэффициента
теплопередачи для двухфазного потока &Дф от коэффициента
трения подобна зависимости (8), то все сказанное о
коэффициенте теплопередачи km или kv для однофазного
потока также справедливо для коэффициента
теплопередачи для двухфазного потока при заданных паросо-
держаниях на входе и выходе.
ЛИТЕРАТУРА
1. Soumerai Henri. «ASHRAE Journal», 1966,
vol. 8, № 6, p. 78.
2. Soumerai Henri. «ASHRAE Journal», 1966,
vol. 8, № 7, p. 38.
Сокращ. перевод В. П. ЛАТЫШЕВА — ВНИХИ

[Справочный
¦fr-Ч, i отдел—
УДК 621—52:681.2
Электронные индикаторы давления
с малогабаритными пьезокерамическими датчиками
Опытный холодильник ВНИХИ освоил производство
электронных индикаторов давления, разработанных
лабораториями института.
Индикаторы предназначены для измерения и
регистрации быстроменяющихся давлений в рабочих полостях
поршневых компрессорных машин. Они могут быть
использованы также для измерения переменных давлений
и в других машинах и аппаратах, если рабочие давления
и температуры в них не превосходят допускаемых для
датчиков пределов.
Индикаторы выпускают в четырех модификациях со
следующими измерительными схемами: полная и
неполная схемы с электронным осциллографом, полная и
неполная схемы с магнитоэлектрическим осциллографом.
ла от датчика; электронный осциллограф с
фотоприставкой, позволяющий вести визуальное наблюдение за
процессом и записывать его на фотопленку; отметчики
равных давлений, служащие для нанесения реперных точек
на осциллограммы давлений и определения масштаба
осциллограмм; отметчики положений поршней,
предназначенные для синхронизации осциллограмм и нанесения
моментов времени, соответствующих положениям
поршней в верхних и нижних мертвых точках.
Для случаев, когда сигналы от отметчиков положения
оказываются недостаточными для синхронизации
осциллограмм, в схемах индикатора дополнительно
предусмотрен блок согласования, усиливающий эти сигналы.
Датчики давления устанавливают во всех цилиндрах,
Рис. 1. Полная схема индикатора да^вления с
электронным осциллографом: 1, 2—пьезокерамические
датчики давления; 3,4 — отметчики давления;
5 — демпфер; 6 — манометр; 7 —
соединительный провод; 8 — катодный
повторитель; 9 — фотоаппарат; 10 — электронный
осциллограф; 11 — блок согласования; 12 —
отметчик положения; 13 — фотоприставка.
На рис. 1 представлена полная схема индикатора
давления с электронным осциллографом, включающая
следующие основные элементы: малогабаритные пьезоке-
рамические датчики давления, воспринимающие
давления в рабочих полостях компрессора и преобразующие
эти давления непосредственно в электрический сигнал;
катодный повторитель, усиливающий мощность сигна-
в полостях всасывания и нагнетания. Поскольку
электронный осциллограф может регистрировать
одновременно сигнал только от одного датчика, датчики с
помощью специального разъема подключаются поочередно.
Сигнал от датчика через катодный повторитель
поступает на вход осциллографа и вызывает вертикальное
отклонение луча электронно-лучевой трубки. Разверты-
55

вание процесса во времени производится
развертывающим устройством в схеме осциллографа.
Таким образом, -воспроизводимая на экране
осциллографа кривая (осциллограмма) изображает
функциональную зависимость давления от времени (или угла
поворота).
Одновременно с сигналом от датчика через
специальный преобразователь, размещенный в корпусе
катодного повторителя, в цепь яркостной модуляции
осциллографа направляется импульсный сигнал от отметчиков
равных давлений, благодаря чему на осциллограмме
давления отмечаются две светящиеся реперные точки:
одна с давлением, равным мгновенному давлению во
всасывающей полости, а другая с давлением, равным
мгновенному давлению в нагнетательной полости. По
этим точкам, в частности, с учетом поправок на
погрешность отметчиков определяют масштаб осциллограммы1.
Синхронизацию осциллограмм давления проводят
импульсным сигналом от отметчика положения поршня по
верхней мертвой точке поршня соответствующего
цилиндра, для чего число отметчиков выбирают по числу
цилиндров (на рис. 1 показаны четыре отметчика
побложения поршня, что соответствует четырехцилиндровой
машине).
Схема индикатора с магнитоэлектрическим
осциллографом позволяет регистрировать процессы
одновременно от нескольких датчиков и может быть использована
при индицировании как периодических, так и
апериодических процессов.
Полная схема индикатора давления с
Магнитоэлектрическим осциллографом (рис. 2) включает в себя те
щего с выхода катодного повторителя, до величины,
достаточной для раскачки соответствующего вибратора
магнитоэлектрического осциллографа. Ток с выхода
катодного повторителя при условии линейности сигнала
не превышает нескольких миллиампер, для раскачки же
вибраторов с рабочей частотой 500—1000 гц требуется
сигнал до 100 ма, поэтому необходимо значительное
усиление по току, а следовательно, и по мощности.
Сигналы от отметчиков равных давлений и
отметчиков положений подаются на отдельные вибраторы и
регистрируются одновременно с сигналами от датчиков
давлений. При обработке осциллограммы от датчиков
и отметчиков совмещаются.
Неполные схемы индикаторов как с электронным, так
и с магнитоэлектрическим осциллографами являются
частью описанных выше полных схем и отличаются лишь
тем, что в них нет отметчиков равных давлений.
Неполная схема проще полной и требует меньшего
времени для обработки результатов. Она может быть
рекомендована в тех случаях, когда на основании
предшествующих исследований или, исходя из особенностей
процесса, можно нанести на осциллограмму давлений
две точки с известными давлениями и таким образом
определить масштаб осциллограммы.
В описанных выше схемах могут быть использованы
электронные осциллографы CI-1, CI-4, CI-19 и
магнитоэлектрические осциллографы МПО-2, Н-102, Н-700,
Н-105, Н-107 и др.
Опытный холодильник ВНИХИ выпускает ряд
моделей датчиков и отметчиков давлений, удовлетворяющий,
как показал опыт, большинству случаев практики.
Номера моделей датчиков и отметчиков обычно
указывают при заказах.
В табл. 1 приведен перечень выпускаемых
моделей датчиков давления. На рис. 3 показан
внешний вид датчиков давления различных моделей.
На рис. 4 показаны конструкции датчиков
давления моделей IV, VII (а) и V, VIII (б),
отличающиеся лишь конфигурацией корпуса.
Технология изготовления датчиков обеспечивает
достаточную прочность и жесткость конструкции, а также
высокую частоту собственных колебаний (порядка
100 кгц).
Сальник (см. рис. 4) предохраняет д зтчик от
попадания в него посторонних частиц г <
"волнительно укрепляет выводной провод, ^..--лки
моделей V и VIII ввертывают со сторож: рабочей
Рис. 2. Полная схема индикатора давления с
магнитоэлектрическим осциллографом: 1,2 — пьезо-
керамические датчики; 3,4 — отметчики давления;
5 — демпфер; 6 — манометр; 7 — соединительный
провод; 8 — катодный повторитель; 9 —
усилитель; 10 — вибратор; // — магнитоэлектрический
осциллограф; 12 — отметчик положения; 13 —
разделительный конденсатор.
же элементы, что и описанная выше схема с
электронным осциллографом, а также дополнительный усилитель
мощности для усиления сигнала от датчика, поступаю-
1 Устройство и работа отметчиков равных давлений,
а также способ определения масштаба осциллограмм с
их помощью подробно описаны в статье Е. М. Агарева
и Л. Е. Медовара «Определение масштаба осциллограмм
давления при индицировании компрессоров с
использованием переменных давлений в рабочих полостях».
«Холодильная техника», 1966, № 11.
полости в стенку (например, в клапанную плиту)
толщиной не менее 10 мм, причем усилие от давления
воспринимается буртиком корпуса. Датчики моделей IV
и VII устанавливают в тонких стенках (плитах)
толщиной до 5 мм и прижимают к ним с помощью
специального упора или пружины. Жесткость пружины
выбирают с таким расчетом, чтобы ее усилие было больше, чем
максимальное давление в рабочей полости.
При установке датчиков для создания
герметичности под буртики корпусов подкладывают уплотняющие
прокладки.
Полюсами датчиков являются корпус и выводной
56

Таблица 1
Номер
модели
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
XI
XII
XIII
XIV
XV
XVI
XVII
XVIII
Диаметр пье-
зокерамики,
мм
4
4
4
5
5
5
4
4
4
5
5
5
5
5
1 5
Резьба на корпусе,
уплотнение выводного
проводника (сальник,
трубка, стеклянный
изолятор)
Без резьбы,
сальник
2М12Х1, сальник
То же
Без резьбы,
сальник
2М12Х1, сальник
То же
Без резьбы,
трубка
2М12Х1, трубка
То же
Без резьбы,
трубка
2М12Х1, трубка
То же
Без резьбы,
стеклянный изолятор
2М12Х1,
стеклянный изолятор
1 То же
Размер
D6
11
16
16
13
16
16
11
16
16
13
16
16
13
16
16
ы, мм
h
10
7,2
24
10
7,2
24
10
7,2
24
10
7,2
24
10
7,2
24
Внешний
вид 1
датчика
Рис. 3, а
Рис. 3, б\
То же
Рис. 3, а
Рис. 3, б
Рис. 3, а
Рис. 3, в
Рис. 3, 2
То же
Рис. 3, 6
РИС. 3, 2
То же
Рис. 3, д
Рис. 3, е
То же
-1
L 9* .
Ш
1 '
1 I
_L_U
жт
до .
А
Еж
Рис. 3. Внешний вид датчиков давления
различных моделей.
провод. Другие модели, приведенные в табл. 1,
являются, по существу, модификациями описанных выше.
В моделях X—XV выводной провод заключен в
трубку, впаянную в корпус. Такие конструкции
предназначены для случаев, когда имеется опасность воздействия
давления рабочей среды на пьезоэлемент через
выводной канал для проводника, а также когда возможно
соприкосновение датчика со вспомогательной средой,
например с охлаждающей водой, маслом. В этих случаях
трубку выводят из полости через сальник в атмосферу.
В .моделях XVI—XIX выводная трубка заменена
стеклянным проходным контактом (типа ИСШ-600),
впаянным в корпус. Эти конструкции предназначены для
Рис. 4. Конструкции датчиков давления моделей
IV, VII (а) и V, VIII (б):
1 — корпус; 2 — пьезокерамика; 3 — электрод;
4 — выводной проводник; 5 — фторопластовый
стаканчик; 6 — фторопластовый сальник.
тех же условии, что и вышеупомянутые, но
применяются в случаях, когда вспомогательной средой служит
нейтральный газ и когда наличие сальника является
нежелательным. Оба условия характерны, в частности, для
фреоновых холодильных компрессоров.
Датчики моделей VI, IX, XII, XV и XVIII, имеющие
удлиненный корпус, предназначены для установки в
крышках цилиндров (с целью регистрации
пульсирующих давлений); их крепят с помощью гайки снаружи
крышки.
При подборе датчиков для регистрации давления в
различных полостях машины необходимо, чтобы у всех
датчиков диаметр пьезокерамики был одинаковым.
Желательно выбирать датчики с большим диаметром
пьезокерамики.
В табл. 2 приведен перечень моделей отметчиков
равных давлений. На рис. 5 показан внешний вид
отметчиков давления различных моделей. Отметчики
устанавливают аналогично датчикам давлений. Они выполнены
с теми же корпусами. Электрическими полюсами
отметчика служат выводной провод, припаиваемый к
специальному контакту, и корпус, соединенный с массой
машины. Отметчики модели IV имеют трубку для
присоединения манометра или противодавления.
Таблица 2
Номер
модели
I
II
Ш
IV
; 1-н
п-н
ш-н
IV-H
I-B
и-в
ш-в
IV-B
Диаметр и
резь( а, мм
10
2М12Х1
8
2М12Х1
10
10
2М12Х1
2М12Х1
8
8
2М12Х1
2М12Х1
Размеры, мм
D6
13
16
11
16
13
13
16
16
11
11
16
16
h
10
10
10
25
10
10
10
10
10
10
25
25
Внешний вид
отметчиков
давления
Рис. 5, а |
Рис. 5, б
Рис. 5, в
Рис. 5, 2
Рис. 5, а
Рис. 5, б
Рис. 5, в 1
Рис. 5, 2
Рис. 5, а
Рис. 5, б
Рис. 5, в
Рис. 5, 2
57

to
ETU
J^L
Q
Д
i П——fl
чЫ=Ц -
Рис. 5. Внешний вид отметчиков
давления различных моделей.
Для индицирования поршневых компрессоров
разработаны специальные модели отметчиков, фиксирующих
моменты равенства давлений в цилиндре и полостях
всасывания и нагнетания.
Эти модели имеют индекс «В» (верх) и «Н» (низ)
и на их корпусах нанесена стрелка, направленная вверх
или вниз (см. перечень моделей). Модели отметчиков,
фиксирующих момент равенства давлений в цилиндре
и полости всасывания, имеют индекс «Н» и стрелку,
направленную вниз, модели отметчиков, фиксирующих мо-
бой металлический корпус с установленным на нем
пленочным фотоаппаратом типа «Зенит-С».
Фотоприставка обеспечивает при фотографировании
неизменность положения аппарата по отношению к
осциллографу, а также позволяет делать несколько
снимков на один кадр. Для получения нескольких снимков
на одном кадре затвор аппарата удерживают в
открытом положении, а затвор приставки открывают и
закрывают с необходимой выдержкой.
Фотоприставку крепят к корпусу осциллографа с
помощью имеющихся на ней кронштейнов.
Индикатор снабжен комплектом соединительных
кабелей и проводов.
Техническая характеристика
Область нормальных рабочих"условий:
давление, кгс/см2 0—150
температура, °С —27O-f-+250
частота, гц 1—10000
Чувствительность датчиков, включенных
в схему индикатора, &\кгс\см? 0,6—1
Дистанционность, м до 50
Максимальная погрешность: -^жу-щ
при определении среднего
индикаторного давления, о/о 5
при определении мгновенного
значения переменного давления в
диапазоне давлений, кгс/см2:
0—5 0,2
0—16 0,5
0—50 1,0
0—150 2,0
Рис. 6. Фотоприставка: / — корпус; 2—винт для крепления фотоаппарата;
3 — ручка затвора фотоприставки; 4 — корпус осциллографа.
мент равенства давлений в цилиндре и полости
нагнетания, — индекс «В» и стрелку, направленную вверх.
При использовании этих отметчиков поправка к их
показаниям не вносится.
С целью фотографирования осциллограмм при
использовании электронных осциллографов предусмотрена
специальная фотоприставка (рис. 6), представляющая со-
Опытным холодильником изданы также Проспект
и Инструкция по монтажу и эксплуатации
индикатора.
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Л. Е. МЕДОВАР,
А. А. ТИМОХИН — ВНИХИ

УДК 621.57—224.7
Ресиверы линейные и дренажные
Московский завод «Компрессор» разработал нормаль
Н31-66 на линейные ресиверы РВ и нормаль Н214-66 на
дренажные ресиверы РД. Нормали определяют
технические характеристики ресиверов и условия
поставки мх.
Ресиверы изготовляются по чертежам и техническим
условиям СТУ 36-01-125—65 завода «Компрессор» и
принимаются отделом технического контроля последнего.
Обечайки- днища и фланцы ресивера — из стали
ЗСП (ГОСТ 380—60), трубы (ГОСТы 8732—58, 8734—
58) — из стали 10 (ГОСТ 1050—60).
Обечайка аппарата 0,4РВ — из трубы 426 (ГОСТ
8732—58-А), сталь 10.
Ресиверы линейные
Ресивер РВ предназначен только для создания
запаса аммиака, обеспечивающего работу холодильной
установки. Он устанавливается на стороне высокого
давления ниже конденсатора и связан с последним питающем
и уравнительным трубопроводами.
Ресивер (рис. 1) представляет собой горизонтальный
цилиндрический сосуд, снабженный патрубками для
входа и выхода аммиака, указателем уровня, манометром,
предохранительным клапаном и вентилями.
Указатель уровня ресиверов 0,4РВ и 0.75РВ состоит
из одной рамки.
Установочные размеры аппаратов приведены в
табл. 1.
Арматура и комплектующие ресивер приборы
перечислены в табл. 2.
Рабочее давление ресивера РВ до 18 кгс/см2,
диапазон температур +47-;—15°С. Испытания на прочность
водой проводятся при давлении 23 кгс/см2, на плотность
воздухом — при 18 кгс/см2.
Для удаления из системы воздуха и инертных газов
н"а ресивере смонтирован воздухоотделитель
(рис. 2).
Параметры
DXS
\ d
\ d\
di
dz
• L * .
/ * 1
\u
l\
\h\
/•
\ Is'
\ и
\ h ...... .
H
i Л,
h2
Лз
h4
b ..*....
b*
Емкость, мл. •
Вес, кг ... •
* Рекомендуе\
0,4РВ
4:6Х1С
219
20
3620
3000
200
1650
245
315
1350
1С50
300
570
59
304
100
210
494
375
0,4
1 410
ые pa3N
Таблица 1
Установочные размеры, мм 1
0,75РВ
600X8
245
32
1
1,5РВ 2.5РВ
800x8 1 800X8
325
50
25
тру,"
3190
2485
235
1150
285
400
950
935
1 140
500
234
260
1 690
553
0,75
1 430
1еры.
3790 | 5790
2970 1 4970
300
1650 | 2900
335
350
1170
1200
270
700
2200
2170
770
1 810
175
540
| 125
270
890
750
1,5 1 2,5
1 700 1 1035
1 I
3,5РВ J 5PB
1
1000ХЮ 1200X12
1
70
32 1
Tpl
4890
3960
400
2600
340
650
1550
1810
260
Tpl J
5480
4455
45J
2900
390 !
500
1950
1900
500
950
155 | 255
680
280 |
1090
900
3,5
1455
1295
1100
5
2225
Ресиверы дренажные
Ресиверы РД — дренажноциркуляционные,
предназначены для хранения запаса аммиака, необходимого
для работы холодильной установки, слива аммиака из
испарительной системы и подачи в нее аммиака
циркуляционным насосом.
Конструкция дренажного ресивера показана на
рис. 3, установочные размеры аппаратов приведены в
табл. 3.
д испаРитело
/ DylO
Выход боздуха подбоду
Ъ \ 250 50
ПоАЯ
Е-эздух Вуд
Рис. 1. Линейный ресивер РВ:
предохранительный клапан; 2 — резиновая
прокладка.
59

В испарительную
систему
Рис. 2. Воздухоотделитель.
Арматура и комплектующие ресивер приборы
указаны в табл. 4.
Рабочее давление ресивера РД до 15 кгс/см2,
диапазон температур +40-:—50°С. Испытания на прочность
водой проводятся при давлении 19 кгс/см2, на плотность
воздухом — при 15 кгс/см2.
Монтаж и эксплуатация ресиверов РВ и РД
должны выполняться в соответствии с требованиями
«Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением», «Правил техники
безопасности на аммиачных холодильных установках» (изданы
ВНИХИ), а на химических производствах — «Правил и
норм техники безопасности и промышленной санитарии
для проектирования, строительства и эксплуатации
холодильных станций химических производств».
До монтажа ресивера должно быть проведено его
техническое освидетельствование, осмотр и
гидравлическое испытание в соответствии с § 149 «Правил
устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих
под давлением».
При гидравлическом испытании предохранительный
клапан заменяется стальной пробкой.
Таблица 2
Арматура и приборы
Количество
0,4РВ
0,75РВ
1.5РВ
2.5РВ
3.5РВ
5РВ
Вентиль запорный угловой цап-
ковый, Z)y=6 \5с\3б'к . . . .
Вентиль запорный угловой цап-
ковый, Dy=10 15с\3бк . . . .
Вентиль запорный цапковый,
?>у=10 гЪсПбк
Манометр аммиачный, диаметр
160лш, 25 кгс/см2, класс 1,6 АМ-1
Указатель уровня вентильного
типа цапковый \2с\7бк,
комплекты
Указатель уровня
рамка № 8 12 кчМбк
Указатель уровня
рамка № 6 \2кч\\бк
Клапан предохранительный
ПсМнж
= 15—1 шт.
Dy=
=15—1 шт.
Dy=
=15—1 шт.
Dy=
= 15—1 шт.
3
1
1
1
1
2
Dy=
=25—1 шт.
3
1
1
1
1
2
Dy=
=25—1 шт.
300 250
Рис. 3. Дренажный ресивер РД:
1—предохранительный клапан; 2—резиновая прокладка.
60

Таблица 3
Таблица 4
Параметры
Установочные размеры, мм
0,75РД| 1,5РД | 2,5РД 3,5РД
5РД
DXS . . .
L
/
/1
/а
/з
/4
Я
Л1
А,
<*1
rf2
*i
в >2
ОутТр • • .
Емкость, м3
Вес, кг . .
600X8
3000
2485
180
900
600
1 1150
I 500
175
234
32
25
690
550
Ч%"
0,75
430
800X8
3600
2970
250
1050
950
1650
810
175
540
50
25
890
750
Vs"
1,5
700
800X8
5730
4970
250
2070
1900
2900
810
175
540
50
25
890
750
Vs"
2,5
1030
юоо xio;
4825 j
3960 ;
300
1500
1430
2600
950
155
680
70
32
1090
900
1"
3,5
1450
1200X12
5340
4455
350
1900
1650
2980
950
255
680
70
32
1295
1100
1"
5
2220
После технического освидетельствования ресивер
закрепляется бандажами на фундаменте, как это
показано на рис. 1.
Для этого применяется бандаж из полосовой стали
шириной 60 и толщиной 5 мм. Бандаж поставляет
завод-изготовитель.
Деталь крепления бандажа к фундаменту приведена
на рис. 4.
Под бандаж кладется резиновая прокладка
толщиной 5—6 мм.
Подставки, на которые укладывается ресивер, в
местах соприкосновения с аппаратом во избежание
коррозии просмаливаются и покрываются битумом.
• Перед установкой предохранительного клапана на
аппарат проверяется соответствие давления открытия по
тарировке действительному давлению открытия.
Ресиверы отправляются с завода без упаковки, с
заглушёнными отверстиями. Арматура поставляется в
отдельном ящике. Почтой получателю направляются
паспорт с приложением нормали, поверочный расчет и учет-
но-отправочная ведомость.
Ресиверы снабжаются заводским знаком с
указанием марки, заводского номера, рабочего давления,
температуры, года выпуска и веса.
Завод-поставщик гарантирует надежную работу
ресивера, устранение неисправностей и замену деталей в
Приборы
О.
ю
о
Количество приборов
п
Си
ю
"-•
еЗ
Си
ю
<м
¦=*
Он
ю
СО
Си
Вентиль запорный
угловой цапковый,
Dy=615cl3fftf . .
Вентиль запорный
угловой цапковый,
Dy=10 lSc\36ic . .
Мановакуумметр
аммиачный, диаметр
160 мм, 16 кгс/см2,
тип 1, с
температурной шкалой (ГОСТ
8625—65)
Указатель уровня
вентильного типа
цапковый \2с\7бк,
комплекты ....
Указатель уровня
рамка № 6 12 кч
\\бк
Указатель уровня
рамка № 8 12 кч
\\бк
Клапан
предохранительный Dy=15,17с
II нж
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
1
1
1
1
1
2
1
1
1
1
1
2
Dy25
Dv25
Рис. 4.
Деталь
крепления
бандажа к
фундаменту.
течение 2 лет со дня отгрузки при условии соблюдения
правил транспортировки, хранения, монтажа и
эксплуатации.
А. И. ШУВАЛОВ — московский завод «Компрессор»

РЕФЕРАТЫ
УДК 536.24:621.564
УДК 629.114 — 444:637.1
МОЛОЧНАЯ АВТОЦИСТЕРНА С
МАШИННО-АККУМУЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ.
БАРУЛИНА И. Д. «Холодильная техника», 1967, № 7,
10—12.
Во ВНИХИ создан опытный образец молочной
автоцистерны для розничной продажи молока с машинно-
аккумуляционной системой охлаждения. Между
резервуаром цистерны и изоляцией устанавливается кожух,
заполненный аккумулирующим веществом, способным
поглощать тепло при изменении агрегатного состояния.
Для охлаждения аккумулирующего вещества в кожух
вмонтирован змеевик, в который поступает холодильный
агент от холодильного агрегата. Агрегат работает на
стоянке от городской электросети.
При окружающей температуре 30°С в цистерне
поддерживается температура молока +4-т-+8°С в течение
двух-трех суток без работы холодильного агрегата.
Иллюстраций 3. Библиографий 3.
УДК 662.998
ФОРМОВАНИЕ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПЕНОПО-
ЛИСТИРОЛА ПРИ НАГРЕВЕ ТОКАМИ ВЫСОКОЙ
ЧАСТОТЫ. ШЕЛИНА Т. А., БАКМАН Л. Л.
«Холодильная техника», 1967, № 7, 13—14.
Дано краткое изложение существующих способов
изолирования домашних холодильных шкафов пенопо-
листирольными плитами, а также путем формования
монолитной теплоизоляции из вспененных гранул
суспензионного полистирола при нагреве их паром. Освещен
метод формования монолитной теплоизоляции
домашних холодильников из предварительно вспененных
гранул полистирола с применением токов высокой частоты.
Приведены некоторые технологические показатели
образования в оболочке шкафа монолитной теплоизоляции
указанным методом, а также данные об испытании
образцов пенополистирола, полученного вспениванием
гранул токами высокой частоты. Иллюстраций 3.
УДК 621.57.048.001.4
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ
ИТГ-20. ДАНИЛОВА Г. Н., ИВАНОВ О. П., ДЮН-
ДИН В. А. «Холодильная техника», 1967, № 6, 14—18.
Проведено испытание кожухотрубного испарителя
ИТГ-20 с гладкими стальными трубками на фреоне-22.
Получены тепловые и гидравлические характеристики
аппаратов. Коэффициенты теплопередачи при этом
близки соответствующим значениям для аммиачных ко-
жухотрубных испарителей. Рекомендуется работать с
затопленным испарителем, для чего следует увеличить
сухопарник и регенеративный теплообменник.
Было исследовано также влияние масла на
теплопередачу и температуры кипения на его концентрацию.
Иллюстраций 5. Библиографий 6.
УДК 536.24
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ В
ЯВЛЕНИЯХ ТЕПЛО- И МАССОПЕРЕНОСА. БОРИШАН-
СКИЙ В. М. «Холодильная техника», 1967, № 7, 18—21.
Изложен общий метод учета влияния физических
свойств при обобщении коэффициентов теплообмена.
На основе совместного рассмотрения системы интегро-
дифференциальных уравнений, описывающих явление
переноса, и системы аналитических связей, описывающих
закон соответственных состояний для физических
свойств, дается общее уравнение, связывающее
основные режимные параметры и главные термодинамические
характеристики среды. Библиографий 13.
РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН ПРИ
ПРИМЕНЕНИИ СМЕСИ ФРЕОНОВ-12 и 13.
ЧАЙКОВСКИЙ В. Ф., МАЙСОЦЕНКО В. С. «Холодильная
техника», 1967, № 6, 21—23.
В S, Г-диаграмме показаны особенности
теоретического цикла с регенеративным теплообменом для
смеси постоянной концентрации. Из диаграмм видно, что
переохлаждение жидкой смеси перед регулирующим
вентилем значительно уменьшает необратимость процесса
дросселирования, существенно снижает низшую
температуру кипения смеси и расширяет температурный
интервал в испарителе. Теоретические выводы подтвердились
экспериментальным исследованием на специальном
стенде, причем определялась удельная эффективная хо-
лодопроизводительность Ке и холодопроизводительность
Qo при применении неазеотропной смеси фреонов-12 и 13
с концентрациями 5, 10, 15 и 20% (по фреону-13).
Таким образом, регенеративный теплообмен влияет
на эффективность холодильного цикла, что должно
учитываться при выборе рабочей смеси. Иллюстраций 3.
Таблиц 2. Библиографий 3.
УДК 621.86:637.513.82
МЕХАНИЗАЦИЯ ГРУЗОВЫХ РАБОТ С
ОХЛАЖДЕННЫМ МЯСОМ НА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ, ГУРАЛЬНИК М. И.,
КНЯЗЕВА В. И. «Холодильная техника», 1967, № 7, 23—26.
ВНИХИ разработана конструкция специальных
контейнеров для транспортирования и хранения
охлажденного мяса (свинины в полутушах, говядины в
четвертинах и баранины в тушках). Проведены опытные работы
по замораживанию охлажденной свинины в
контейнерах.
Получены положительные результаты по перевозкам
свинины в полутушах и говядины в четвертинах в пяти-
вагонной секции с машинным охлаждением.
Применение контейнеров позволяет механизировать
грузовые операции с тушами охлажденного мяса при
загрузке и разгрузке вагонов, обеспечить более
благоприятные условия для сохранения качества мяса во
время транспортировки, снизить стоимость грузовых
работ и повысить загрузку камер хранения.
Иллюстраций 2.
УДК 664.85.037.5
ВЛИЯНИЕ ХРАНЕНИЯ И ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ НА АРОМАТИЧЕСКИЕ ВЕЩЕСТВА
ЯБЛОК, ГОЛОВКИН Н. А., КУЗЬМИН М. П.
«Холодильная техника», 1967, № 7, 26—30.
В статье изложены результаты изучения
ароматических веществ яблок сорта Антоновка при хранении и
различных условиях холодильной обработки.
Методами газовой хроматографии и масс-спектро-
метрии идентифицировано 19 соединений, причем бу-
тилметилкетон, этилвалерат и амилметилкетон найдены
впервые.
Установлена связь между характером изменений
отдельных компонентов и физиологическим состоянием
плодов. Температуры, близкие к криоскопическим,
удлиняют срок хранения яблок исследованного сорта в
среднем на 1,5 месяца. Показано, что в начальный
период хранения применение температур —2-.—3°С не
целесообразно, так как в плодах развиваются
отрицательные реакции. Хранение же яблок в течение 3—4
недель при температуре 2°С способствует адаптации
плодов к отрицательным температурам, рекомендуемым
для длительного хранения. Иллюстраций 3.
Библиографий 10.
62

УДК 621.565.003 Рекомендуются показатели для определения объема
О ПЕРЕВОДЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЦЕХОВ ХО- работ и себестоимости по указанным цехам, приводятся
JffiHJJcJS,nAaPSTS.. "^оГ^ « -.явления количества и стоимости холода и
ШАРЛОТ Д. А. «Холодильная техника», 1967, № 7, пара, используемых цехами-потребителями, а также ана-
ОГ) Q1
лиз выполнения установленного плана себестоимости
Рассмотрены вопросы, связанные с совершенствова- т0 ктл х а j компрессорных и паро-
нием хозяйственного расчета во вспомогательных цехах г
холодильников (компрессорных и паросиловых). силовых цехов.
CONTENTS
К. Е. Edygenov. Refrigerating Economy of Kazakhstan for 50 Years of Soviet Power . . 1
Memorial Dates in History of Soviet Refrigerating Engineering 4
K. U. Fyedorov. Stavropol Combine Meets 50 Years of October Revolution .... 5
I. D. Barulina. Milk Tank Lorry with Machine-Holdover Refrigeration 10
T. A. Shelina, L. L Backman. Formation of Thermal Insulation from Expanded Polystyrene
by Heating with High Frequency Current 13
G. N. Danilova, O. P. Ivanov, V. A. Dyundin. Results of Testing Evaporator, Type ITG-20 . 14
У. М. Borishansky. Determination of Influence of Physical Properties in Heat and Mass
Transfer . 18
V. F. Chaikovsky, V. S. Maisotsenko. Regenerative Heat Exchange When Utilizing
Refrigerant Mixture of Freon-12 and Freon-13 21
M. I. Guralnik, У. I. Knyazeva. Mechanization of Handling Operations with Chilled Meat
at Distribution Cold Storage Warehouses 23
N. A. Golovkin, M. P. Kuzmin. Influence of Storage and Refrigerated Treatment on
Aromatic Substances in Apples 26
L. I. Grishin, P. F. Lovikov, D. A. Sharlot. Shift of Secondary Shops at Refrigeration
Enterprises to Economic Calculation 30
Practice exchange
A. V. Shimar U. V. Tulchinsky. Experience of Operating Electronic-Ten&ometric System
of Weighing Ice Cream Mix 32
С S. Krivitskas, F. A. Golutvo. Intensification of Freezing Rooms at Shyaulaj Meat
Combine 34
V. A. Mikhailov. New Technology of Handling Operations with Frozen Meat .... 35
Assistance to Practical Worker
A. G. Gashev. Some Problems of Operating and Repairing Freon Refrigerating Machines 37
Consultation
M. G. Dick. Questions and Answers 39
Letter to Editor
I. Z. Aronov. Selection of Scrubber for Cooling Flue Gases 39
Book review
N. N. Koshkin, A. K. Stukalenko. Book on Thermotechnical Tests of Marine Refrigerating
Plants 41
Miscellany
3rd USSR Conference on Heat Exchange and Hydraulic Resistance in Two-Phase Flow
in Elements of Energy Machines and Apparatuses 42
New Inventions 43
Foreign technical news
Frantishek Smufny. Czechoslovakian Refrigerating Engineering for Food Industry ... 46
T. F. Pimenova. Production of Dry Ice and Liquefied Carbon Dioxide in German
Democratic Republic 49
Y. A. Kopilovich. Method of Hard Soldering of Aluminum Parts t . • ,51 f
Y. A. Kopilovich. Utilization of Epoxy Resins for Repairing Refrigerating Equipment I , $ 51 \
H. Soumerai. Applications of Thermodynamic Similitude " . 52
Reference data
E. M. Agarevr L. E. Medovarr A. A. Timokhin. Electronic Pressure Indicators with
Small-dimensional Pickups 55
A. I. Shuvalov. Line and Drain Receivers 59
Summaries 62

СОДЕРЖАНИЕ
К. Е. Едыгенов. Холодильное хозяйство Казахстана за 50 лет Советской власти 1
Памятные даты из истории советской холодильной техники 4
К. И. Федоров. Ставропольский хладокомбинат — к 50-летию Октября .... 5
И. Д. Барулина. Молочная автоцистерна с машинно-аккумуляционной системой
охлаждения : : . : ; . . 10
Т. А. Шелина, Л. Л. Бакман. Формование теплоизоляции из пенополистирола при
нагреве токами высокой частоты 13
Г. Н. Данилова, О. П. Иванов, В. А. Дюндин. Результаты испытания испарителя
ИТГ-20 i i i i i i : 14
В. М. Боришанский. Учет влияния физических свойств в явлениях тепло- и мас-
сопереноса : : 18
В. Ф. Чайковский, В. С. Майсоценко. Регенеративный теплообмен при
применении смеси фреонов-12 и 13 21
М. И. Гуральник, В. И. Князева. Механизация грузовых работ с охлажденным
мясом на распределительных холодильниках 23
Н. А. Головкин, М. П. Кузьмин. Влияние хранения и холодильной обработки на
ароматические вещества яблок 26
Л. И. Гришин, П. Ф. Ловиков, Д. А. Шарлот. О переводе вспомогательных цехов
холодильных предприятий на хозяйственный расчет 30
Обмен опытом
A. В. Шима, Ю. В. Тульчинский. Опыт эксплуатации системы электронно-тензо-
метрического взвешивания смеси мороженого 32
Ч. С. Кривицкас, Ф. А. Голутво. Интенсификация морозильных камер на
Шяуляйском мясокомбинате 34
B. А. Михайлов. Новая технология погрузочно-разгрузочных работ с мороженым
мясом :.*.'. : : 35
В помощь практику
А. Г. Гашев. Некоторые вопросы эксплуатации и ремонта фреоновых
холодильных машин ,::.:.. 37
Консультация
М. Г. Дик, Вопросы и ответы : 39
Письмо в редакцию
И. 3. Аронов. К вопросу о выборе типа скруббера для охлаждения дымовых газов 39
Критика и библиография
Н. Н. Кошкин, А. К. Стукаленко. Книга по теплотехническим испытаниям
судовых холодильных установок 41
Хроника
II! Всесоюзная конференция по теплообмену и гидравлическому сопротивлению
при движении двухфазного потока в элементах энергетических машин
и аппаратов .::..;.:.... 42
Новые изобретения ::...:..: 43
Новости иностранной техники
Франтишек Смутны. Чехословацкая холодильная техника для пищевой
промышленности ::::::::::.. 46
Т. Ф. Пименова. Производство сухого льда и сжиженного углекислого газа в ГДР 49
Я. А. Копилович. Способ твердой пайки алюминиевых деталей 51
Я. А. Копилович. Применение эпоксидных смол для ремонта холодильного
оборудования :..: ....:.... : 51
Г. Сомерай. Применения термодинамического подобия 52
Справочный отдел
Е. М, Агарев, Л. Е. Медовар, А. А. Тимохин. Электронные индикаторы давления
с малогабаритными пьезокерамическими датчиками 55
А. И. Шувалов. Ресиверы линейные и дренажные 59
Рефераты :....:........ 62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф.
И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан,
В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В.
Павлов, Н. В. Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
редактор Б. X. П о л т е в а Редактор Н. В. Кирилина
Технический редактор А. М. Сатарова
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон ДО-00-34 доб. 49.
„,., : |7=рЩ~~?5ано в набор 4/V 1967 г. Подл, в печ. 17/VI 1967 г.
.д.' "'*С\ .JjaaJK-1&&&экз. Формат 84Xl08Vi6- Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,44
Заказ '1840 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.