О применении машин АМУР на холодильниках
Инж. В. А. СЕЛИВАНОВ— Росмясорыбторг,
инж. В. С. УЖАНСКИЙ— Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В 1960 г. завод «Энергоприбор» совместно
со Всесоюзным научно-исследовательским
институтом холодильной промышленности и Гип-
рохолодом разработал многоточечный
регулятор температуры — машину АМУР [1]. В
1961 г. организовано серийное производство
этих машин.
Машина АМУР предназначена для
автоматического двухпозиционного регулирования
температуры в холодильных камерах, а также
температуры кипения холодильного агента и
рассола в испарителях. К машине можно
присоединить до 80 точек регулирования. При
этом обеспечивается возможность измерения
температуры в любой точке по выбору
оператора.
В качестве датчиков используют медные
термометры сопротивления, которые
подключают к входным клеммам машины при помощи
трехпроводных линий.
Каждая точка снабжена задатчиком,
позволяющим установить необходимую
температуру в регулируемом объекте.
Мощность выходных контактов C00 ва)
достаточна для непосредственного управления
исполнительными органами, например,
соленоидными вентилями.
В связи с передачей машин в серийное
производство Министерство торговли РСФСР
организовало их испытания, в проведении
которых приняли участие ПКИ Пищепром, Гипро-
холод, ВНИХИ и завод «Энергоприбор».
Испытания проходили на Московском
холодильнике № 12 в декабре 1961 г. — январе
1962 г. [2]. На холодильнике были
установлены три машины АМУР, в том числе головной
образец.
При испытании проверялись:
— точность установки заданий регулятору
(соответствие между работой выходных
контактов регулятора и положением задатчиков);
— точность показаний измерительного
прибора;
— влияние колебаний питающего сетевого
напряжения на точность установки заданий
регулятору и измерительной схемы;
— стабильность погрешностей и
балансировки усилителей;
— влияние изменений сопротивления
общего провода на точность измерений;
— работа контрольных цепей и
сигнализации.
Во время испытаний внешние цепи были
отключены. Датчики были заменены магазинами
сопротивления, а о работе выходных
контактов судили по зажиганию сигнальных ламп.
Результаты испытаний показали, что
основные характеристики машины удовлетворяют
предъявляемым техническим требованиям.
Так, абсолютная погрешность регулятора
при дифференциале 0,3° не превышает +0,22°,
а погрешность измерений — +0,6°, при этом
практически они не меняются (с точностью до
0,1°) при колебании напряжения в сети в
пределах — 15~ + 5,0/о и сопротивления общего
провода в пределах 0-М0 ом.
Нестабильность погрешностей с течением
времени не превышает допустимых значений.
Была лишь отмечена недостаточная
стабильность настроек в точках с повышенным
дифференциалом.
При проверке работы сигнальных и
контрольных цепей был выявлен ряд недостатков.
В соответствии с этим заводу «Энергоприбор»
было предложено исключить сигнализацию
«Превышение допуска» в связи с ее нечеткой
работой и, принимая во внимание, что она не
имеет большого значения для эксплуатации.
Комиссия рекомендовала в дальнейшем
изменить сигнализацию перегорания
предохранителей, обеспечив при повреждениях
зажигание соответствующих красных ламп.
Комиссия отметила недостатки в качестве
изготовления машин. Так, например, ряд
блоков и узлов имеет механические дефекты и не
обеспечивает взаимозаменяемости.
Однако анализ результатов испытаний
позволяет сделать вывод, что машина АМУР
после незначительных конструктивных и
технологических доработок может стать основным
прибором для централизованного
регулирования и измерения температуры на крупных
холодильниках.
В настоящее время на основании
результатов испытаний завод «Энергоприбор»
подготовил и согласовал с заинтересованными оргаяи-

6
О применении машин АМУР на холодильниках
№ 3
зациями технические условия на производство
машин АМУР К
Сравнивая устройство машины АМУР с
другими приборами аналогичного назначения,
можно утверждать, что главным ее
преимуществом является «жесткая» конструкция
измерительных мостов и независимость их работы
от состояния контактов переключателя.. В
работах ВНИХИ [3] показано, что это
значительно повышает надежность и долговечность
регулятора, обеспечивает высокую
стабильность настроек.
Другой важной особенностью конструкции
машины АМУР являются работа ее
измерительных мостов на постоянном токе и
применение в связи с этим магнитного элемента в
качестве входного усилительного устройства.
В результате этого значительно снижается
степень влияния помех промышленной
частоты на измерительные цепи. Следовательно,
в большинстве случаев можно отказаться от
экранировки проводов стальными трубами.
В машине применен способ регулирования и
измерения от одного датчика, причем
показания прибора, включенного в
неуравновешенный мост, не зависят от положения задатчика.
В настоящее время машину АМУР
рассматривают в основном как регулятор температуры
воздуха в камерах. В этом случае управление
передается на соленоидные вентили,
установленные на камерных охлаждающих приборах.
В'ряде схем, например в насосно-циркуля-
ционных, где можно измерить температуру
кипения холодильного агента, машина может
быть использована в качестве ступенчатого
регулятора температуры кипения [5]. При этом
количество необходимых точек должно быть
равно числу компрессоров или агрегатов,
работающих на данную систему камер.
В одноэтажных холодильниках, где
применяется электрообогрев грунта, машина АМУР
может быть использована для управления
электронагревателями.
С помощью специальных датчиков,
например, кинжальных термометров, машина может
сигнализировать об окончании замораживания
продуктов в морозильных камерах.
В дальнейшем, при проектировании
помещений для хранения наиболее чувствительных к
изменению температуры продуктов можно
предусматривать «районирование» камер, при
котором определенные ее зоны охлаждаются ав-
тономно от отдельных батарей или воздухоох-
1 В связи с недостаточной стабильностью настройки в
точках с повышенным дифференциалом завод обязался
исправить этот недостаток/ В 1962 -г; будут выпускаться
щщщщ тдлда д нормальны*! жффврШШ&кбы.:
ладителей. В этом случае автоматизация
холодильника также может быть осуществлена при
помощи машины АМУР.
Большие удобства сулит применение этой
машины на холодильниках с
децентрализованным охлаждением камер [6]. Управление и
контроль за работой отдельных установок
такого холодильника могут осуществляться от
одного центрального пункта.
Таким образом, машина АМУР может
найти широкое применение при автоматизации
действующих и вновь строящихся
холодильников.
Внедрение в промышленность
многоточечных регуляторов связано со значительными
трудностями, одна из которых —
недостаточное количество комплектующих изделий,
главным образом, электрических проводов и
кабелей. Разрешить эту проблему можно путем
применения кабелей с алюминиевыми жилами.
Проектным организациям и холодильникам
следует обратить внимание на места
установки машин. Наиболее целесообразно
размещать приборы автоматики (в том числе и
многоточечные регуляторы) в отдельном
помещении, смежном с компрессорным цехом, но.
имеющим изолированный выход наружу.
Помещение должно быть оборудовано приточной
вентиляцией. Кроме того, в нем следует
предусмотреть место для дежурного оператора.
Одна из важных стадий автоматизации —
наладка автоматических устройств, которую
должны проводить лишь достаточно
компетентные организации. В частности, основные
работы по пуску машин АМУР поручены
наладочному отделу Опытного холодильника
ВНИХИ.
По окончании монтажных работ наладчики
должны опробовать машины и в случае
обнаружения неисправностей сообщить об этом
заводу-изготовителю. Только после
исправления недостатков к машине присоединяют
внешние цепи и она сдается в эксплуатацию.
Практика показывает, что на большинстве
холодильников необходимое число точек
регулирования не превышает 40. В связи с этим
в дальнейшем целесообразно перейти к
производству машин в основном на 40 точек.
Освободившееся в шкафу место может
быть использовано для размещения реле,
а также органов управления оборудованием
компрессорного цеха: компрессорами,
сосудами, насосами и пр.
Таким образом, появится возможность
существенно упростить комплектацию
автоматизируемых предприятий и в ряде случаев отка-

№ 3
Испытания абсорбционной б рожист о-литиевой холодильной установки
7-
заться от установки дополнительных щитов и;
пультов.
Для этого необходимо, чтобы
заинтересованные организации подготовили типовые схемы,
из которых можно было бы собрать любую
схему управления и защиты.
При дальнейшем совершенствовании
машины целесообразно было бы подготовить
предложения по расширению номенклатуры задат-
чиков. В настоящее время машина
комплектуется однотипными задатчиками, имеющими
18 фиксированных уставок в диапазоне
—42ч-+4°. При том же количестве уставок
надо иметь задатчики нескольких типов, чтобы
при заказе машины можно было бы выбрать
наиболее удобный вариант.
Расширению использования машины АМУР
способствовала бы разработка вариантов
блоков с трехпозиционными выходами, Это
позволит применять ее для плавного регулирования
при помощи электромоторных исполнительных:
механизмов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г. М. Касаткин а, В. К. Новик, А. В.
Карпов, В. С. Ужанский, Машина типа АМУР
для многоточечного автоматического регулирования
температуры, «Холодильная техника», 1961, № 1.
2. В. П. Б ы к о в, Многоточечные регуляторы
АМУР, Отчет ВНИХИ, 1962.
3. В. <С. Ужанский, Многоточечный двухпози-
ционный регулятор температуры МРД-1, «Холодильная
техника», 1959, № 3.
4. В. С. Мацкин, Ю. В. Тульчинский,
Б. И. Ант м а хер, Ю. Б. Кругляк,
Многоточечный двухпозиционный регулятор температуры на базе
электронного моста, «Холодильная техника», 1961, № 6.
5. В. С. Ужанский, О статическом
ступенчатом регулировании, «Холодильная техника», 1961, № 6.
6. С. Л. Гимпелевич, Децентрализованное
охлаждение камер холодильника, «Холодильная техника»,
1955, №4,
Испытания абсорбционной бромисто-литиевой холодильной установки
Канд. техн. наук Я. М. ЗИНГЕР, инж. К. С. АНДРЕЕВА -
_ им. Ф. Э. Дзержинского
Всесоюзный теплотехнический институт
:Метод построения расчетных характеристик
абсорбционных бромисто-литиевых
холодильных установок при переменных режимах
работы был описан ранее [1]. С целью
экспериментального исследования этих установок во
Всесоюзном теплотехническом институте
им. Ф. Э. Дзержинского был сооружен
специальный стенд.
Основные аппараты опытной установки
характеризуются данными, приведенными в
таблице.
Испаритель расположен над абсорбером и
соединен с ним вертикальным щелевым
каналом шириной 100 и длиной 2400 мм. Канал
проходит внутри испарителя, оканчиваясь на
100 мм ниже его верхней образующей.
Такой же щелевой канал шириной 40 мм
соединяет генератор с расположенным над
ним конденсатором. Канал проходит внутри
конденсатора, оканчиваясь на 50 мм ниже его
верхней образующей.
Схема установки обычная, аналогичная
изображенной в работе [1].
Рабочая вода подводится в испаритель по
двум трубам и разбрызгивается через
просверленные в них отверстия диаметром 3 мм.
В испарителе установлены отбойные щитки
для сепарация калель воды, уносимых паром.
В трубки генератора подается греющая
вода. Образующийся при кипении раствора в
генераторе пар поступает.через щелевой канал
в расположенный над генератором
конденсатор. Конденсат из конденсатора" через
гидравлический затвор удаляется в испаритель.
Показатели
Поверхность, м? .
Диаметр корпуса,
мм . . . , . .
Длина корпуса
(между трубными
досками), мм .
Диаметр трубок,
мм . . . . ..
Число трубок, шт.
Материал трубок .
Число*ходов . . .
Генера*
.тор
30 J
500
2800
16/14
224

Мельхиор
1 4

Конденсатор* 1
¦10,8
300
2600
16/14
89
1
Латунь
2
АбеорЛ
б ер
Г
; 5о
700;
2700
16/14
402

Мельхиор
6

Испаритель
700
2840
Тепло

обменяй к**
> 12
70ХН
2650
16/14
7Д4

Мельхиор
* Конденсатор) двухпоточный.
** Теплообменник состоят из 14 секций.

8
Испытания абсорбционной бромисто-литиевой холодильной установки
№ 3
Крепкий раствор бромистого лития из
генератора подается насосом через теплообменник
в абсорбер. Слабый раствор из абсорбера
насосом направляется через теплообменник в
генератор. Часть слабого раствора
возвращается в абсорбер (рециркуляция раствора), что
улучшает орошение трубок в абсорбере.
Крепкий раствор вместе со слабым рецирку-
лирующим раствором поступает через
отверстия в трубках E шт. 0 23/18) в абсорбер, где
отражается от отбойного щитка и
разбрызгивается на охлаждаемые трубки.
Рабочие процессы в установке протекают
под глубоким вакуумом, который создается
водоструйным эжектором, отсасывающим
паровоздушную смесь из конденсатора.
Величина вакуума в системе испарителя и
абсорбера зависит от температуры кипения
рабочей воды (обычно 3—6°) и составляет
примерно 0,0077—0,0095 ата. Для создания
такого разрежения перед водоструйным
эжектором были установлены последовательно еще
два пароструйных эжектора, а за ними —
холодильники для конденсации пара. Давление
пара, поступающего в пароструйные эжекторы,'
поддерживалось порядка 0,3 ата. Пар такого
давления может быть получен из воды с тем-
тературой 70°.
Испытания бромисто-литиевой абсорбцион-
'о = 2
ной холодильной установки проводились при
следующих условиях:
— расход охлаждающей воды (на абсорбер
и конденсатор) GBa = GBK =30 — 35 т/час,
температура ?'ва =22 — 24°;
— расход греющей воды GBr =35 —
40 т/час, температура при входе в генератор
*в; =40 — 80°;
— расход рабочей воды (на испаритель)
О0= 15 — 17 т/час, температура кипения
10°;
— расход крепкого раствора (из
генератора) GKp = 2 — 4 т/час;
— расход слабого раствора на
рециркуляцию Gpeu = 4—6 т/час.
При работе установки в этих
условиях были определены ее холодопроизводитель-
ность и коэффициенты теплопередачи
аппаратов. Холодопроизводительность установки
достигала 130000 ккал/час,
Для условий опытов по методике,
изложенной в работе [1], построены расчетные
характеристики.
На рис. 1 дана зависимость холодопроизво-
дительности от температуры греющей воды.
При температуре t0 = 10° снижение
температуры греющей воды от 80 до 55° привело к
уменьшению Q0 от 130000 до 40000 ккал/час.
На рис. 2 представлена зависимость холодо-
производительности от температуры кипения
!
I
I
I
3
140-
120
100
80
60
6П-
20
\/
| :
'%
t
X
х
¦"х
<
и?1
Л*
Ги
XX
<
о
X
Д
Д
30 40 50 60 70 80 90 100
Температура греющей воды на входе 6 генератор t'9z*C
Рис. 1. Сравнение расчетных характеристик
установки (сплошные дании); с результатами
испытаний, V.
0*24 6 8 10 12
Температура кипения tgX
Рис. 2. Сравнение расчетной характеристики
установки ((сплошная линия) с
результатами испытаний, (температура греющей воды
¦*V =76°, охлаждающей *'9а = i'3\t -25°),

№ 3
Испытания абсорбционной бромисто-литиевой холодильной установки
9
S
t
!
раю
I
X
0 >
/о
о
/
I
У
X
д
L>
>^^
о
д
д
?*
о
Л.
лЛ
Ь
—л-
д
л
л
1
д
//7
^э
20
Удельная паровая нагрузка Aк*1}к/Гк,кг/мгчас
Рис, 3. Коэффициенты теплопередачи
конденсатора. Сплошная линия —
расчетные значения для условий опытов
при коэффициенте чистоты конденсатора 0,8.
при температуре греющей воды 76° и
охлаждающей 25°. Снижение температуры кипения
от 7 до 2° привело к уменьшению холодопро-
изводительности от 100000 до 60000 ккал/час.
Приведенные на рис. 1 и 2 данные показывают
удовлетворительное совпадение расчетных
характеристик с результатами опытов.
Значения коэффициентов теплопередачи в
зависимости от удельной паровой нагрузки
конденсатора представлены на рис. 3.
Опытные значения коэффициентов теплопередачи
близки к рассчитанным (для условий опытов)
по формуле ВТИ для конденсаторов паровых
турбин [2]. При проведении опытов скорость
воды в трубках конденсатора составляла
1,2 м/сек, температура охлаждающей воды
25°, давление 0,04—0,05 ата.
Коэффициенты теплопередачи генератора
определяли с учетом поверхности,
фактически залитой раствором A4—16 м2 при общей
поверхности генератора 30 м2). При обработке
результатов опытов (рис. 4) значения
коэффициентов теплопередачи и удельной тепловой
нагрузки относили или к поверхности,
фактически залитой раствором (крестики), или к
полной поверхности конденсатора (кружки).
На рис. 4 нанесены также расчетные
значения коэффициентов теплопередачи, которые
близки к опытным значениям.
Коэффициент теплоотдачи со стороны во-
g ICUU'
\ 1000
%
4 800
^ 600
*
? Ш
\
1
1
i
— -с
_^
_?_
X
xxJSl
оо
X
X
)
i^fix
Йн
тн
о
1 о
X
к
i
5га,
X
ft
* X
Л
(
2
W
12
U
Удельная тепловая нагрузки у, тыс, ккал/м?</ас
Рис. 4. Коэффициенты теплопередачи генератора.
Сплошная линия — расчетные значения для условий опытов.
ды для условий опытов при tcv = 74°,
скорости воды в трубках 1,3 м/сек и среднем
диаметре трубок d = 0,015 м составил
7220 ккал/м2 час град.
Коэффициент теплоотдачи со стороны
кипящего раствора бромистого лития
(концентрация его около 55%) принимали по данным
Института теплоэнергетики АН УССР
[3, рис. 73].
Полученные в опытах коэффициенты
теплопередачи абсорбера составляют 400 —
600 ккал/м2час град.
Таким образом, проведенные
экспериментальные исследования бромисто-литиевой
установки, так же как и исследования пароэжек-
торной установки [4], практически
подтвердили возможность создания для систем
кондиционирования воздуха холодильных установок,
использующих тепло горячей воды из тепловой
сети с температурой порядка 60—70°.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н. М. Зингер, Характеристики абсорбционной
бромисто-литиевой холодильной установки при
переменных режимах, «Холодильная техника», 1962, № 2.
2. Л. Д. Б е р м а н, Коэффициент теплопередачи
поверхностного конденсатора, «Известия ВТИ», 1951,
№ 3.
3. И. И. Чернобыльский, О. А. К р е м н е в,
А. С. Ч а в д а р о в, Тепло использующие установки для
кондиционирования воздуха, Изд. АН УССР, 1959.
4. Н. М. 3' и н г е р, К. С Андреева, Испытания
пароэжекторной холодильной машины, использующей
тепло низкого потенциала, «Холодильная техника», 1960,

- Электрические измерения при исследовании
холодильных компрессоров
Инженеры Е. М. АГАРЕВ, Л* Е. МЕДОВАР — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Электрические измерения
быстроменяющихся неэлектрических величин получили
широкое распространение во всех областях
машиностроения, в том числе и в холодильном. При
исследовании компрессоров с помощью
методов электрических измерений можно
определять рабочие параметры процесса сжатия
(давления, температуры, мощности), а также
механические характеристики машин и их
отдельных узлов (напряжения, перемещения).
В данной статье рассматриваются вопросы,
относящиеся к процессу сжатия.
Индицирование. Процесс сжатия в
компрессоре обычно анализируется с помощью
индикаторных диаграмм, построенных в
координатах р, S (давление—ход поршня). Это
объясняется многолетним применением
механических индикаторов, устройство которых
обусловливало получение диаграмм р, S
непосредственно при индицировании.
Од-нако для индицирования современных
быстроходных машин использовать
механические индикаторы не представляется
возможным и поэтому они практически вышли из
употребления.
Для индицирования современных машин
применяют электронные индикаторы, в
которых в качестве регистрирующих приборов
используют осциллографы [1, 2]. Кривая на
экране осциллографа (осциллограмма)
представляет собой изменение исследуемого
процесса па времени (или по углу поворота вала).
Непосредственное получение индикаторной
диаграммы р, S при индицировании
электронными осциллографами либо невозможно, либо
связано с большими усложнениями схемы
прибора, снижающими к тому же точность его
показаний.
Индикаторная диаграмма может быть
получена путем перестройки осциллограммы
давления в диаграмму р, S при помощи
кривой S = ф (а). Однако эта операция
затрудняет обработку результатов испытаний и, как
будет показано ниже, практически себя не
оправдывает. Поэтому более целесообразно
освоить методику анализа процессов сжатия
непосредственно по осциллограммам давлений,
получаемым при индицировании
электронными индикаторами.
На рис. 1, а в качестве примера приведена
осциллограмма давлений р, а, полученная
при индицировании фреонового (Ф-12)
компрессора. На этом же графике показана
зависимость S==cp(a).
С учетом кривой S = cp(a) осциллограмма
давлений позволяет производить тот же
анализ, что и индикаторная диаграмма, т. е.
определять: давление в цилиндре в каждый
момент, сопротивления всасывающего Д/?вс и
нагнетательного Д/?н клапанов, путь поршня
при всасывании, сжатии, нагнетании и
расширении, а также объемный коэффициент.
Так, объемный коэффициент Хс для случая,
приведенного на рис. 1, равен
Хс = il = 0,8.
S
Осциллограмма в соответствующем
масштабе изображает изменение давления газа
(пара) на поршень в зависимости от угла
поворота вала.
На рис. 1,6 показана диаграмма
тангенциальных усилий на кривошипную шейку вала,
или, в определенном масштабе, диаграмма
вращающего момента, получаемая из
осциллограммы давлений обычным методом [3, 4].
Для расчета затраченной работы обычно
используют площадь индикаторной
диаграммы, т. е. произведение давления газа (на
поршень) на путь поршня. С равным успехом
можно использовать площадь под диаграммой
тангенциальных усилий, т. е. произведение
вращающего момента на угол поворота вала.
Подсчитав суммарную площадь FT =F~?—F~
под кривой тангенциальных усилий, можно
найти среднюю высоту, соответствующую
среднему тангенциальному усилию Ть кг, а затем
и индикаторную мощность
N: = — кет,
1 ¦ Q74

№ 3 Электрические измерения при исследовании холодильных компрессоров 11
где: R — радиус кривошипа, м;
п — число оборотов в минуту.
Следует отметить, что и в настоящее время
при использовании индикаторной диаграммы
конструктор должен перестраивать ее в
диаграмму р, а и Т, а, так как это необходимо
для динамических и механических расчетов
машины [3, 4].
А*9/С"'
\2 \4 \б \8 \Ю\1г\14\гб\18\го\г2\г4\2б\28\30\32\34\Зб№\М
1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 Р9 31 33 35 37 39
Рис. I. Осциллограмма давлений а для фреонового
компрессора и диаграмма тангенциальные усилий б, ,
Таким образом, и для определения
индикаторной мощности целесообразнее перестроить
осциллограмму давлений р, а в диаграмму
Т, а, а не в диаграмму р, S.
На рис. 2 показана индикаторная
диаграмма, полученная путем перестройки
осциллограммы по рис. I. Неравномерная шкала по
оси абсцисс, необходимая при перестройке, и
большая кривизна линий затрудняют
применение для определения площади индикаторной
диаграммы метода трапеций, которым с
успехом пользуются при подсчетах площади под
кривой тангенциальных усилий.
Рис. 2. Индикаторная диаграмма фреонового
компрессора.
Как показывает опыт, возможные дефекты
в работе клапанов, обусловливающие
повышение индикаторной мощности и уменьшение
производительности, более различимы на
осциллограмме давлений, чем на индикаторной
диаграмме. ~ ¦-*
Измерение быстроменяющихся температур.
Методы электрических измерений могут быть
успешно применены для определения
быстроменяющихся температур в цилиндре
холодильного компрессора [5]. Эная изменение
температуры пара в цилиндре компрессора при
всасывании, сжатии, расширении и выталкивании,
можно проанализировать теплообмен пара со
стенками цилиндра при этих процессах, в
частности, оценить подогрев пара при всасывании

12
Электрические измерения при исследовании холодильных компрессоров
№ 3
р*Ф*/ t;c
-\г
80
70
60
[50
*Г 360т
Рис. 3. Осциллограммы давлений, температур и зависимость Ga = /(а ) для фреонового
компрессора.
и его влияние на производительность
компрессора.
Важно также определение максимальной
температуры пара при сжатии. Однако не
меньшее значение имеет и другая, связанная
с этим проблема — совместное использование
осциллограмм давлений и температур для
определения мгновенных значений весового
количества холодильного агента G'a в
цилиндре, что дает возможность проследить
изменение этой величины в течение всего процесса
0'а=^-Ю3 г.
Va
Здесьм^ — удельный объем пара в цилиндре
при данном угле поворота, м3/кг,
являющийся функцией
соответствующих давления и температуры и
определяемый по диаграмме
состояния для данного холодильного
агента;
1/ц — полный объем цилиндра,
соответствующий углу поворота а;
где: S — ход поршня от верхней мертвой
точки, соответствующий углу а;
Fn — площадь поршня;
Vu — объемное мертвое пространство
цилиндра.
На рис. 3 приведены для иллюстрации
примерные осциллограммы давлений и
температур, а также построенная по ним кривая
изменения Gа для фреонового открытого
тихоходного компрессора 1.
Как видно из рисунка, в цилиндре
происходит непрерывное изменение весового
количества холодильного агента Ga. При этом
обращает на себя внимание явное увеличение Gd
при обратном расширении и уменьшение
при сжатии. Такой характер изменения Оа
объясняется, как показали работы А. Г. Чегли-
кова (Институт использования газов АН
УССР), конденсацией и испарением фреона на
стенках машины, а не взаимодействием его с
маслом [4, 6].
Vu-S*n+KM
м6
1 Применение электрических измерений
быстроменяющихся температур требует разработки рациональных
конструкций датчиков температур. Эта проблема не
решена, в частности, для герметичных компрессоров.

№ 3
Перспективы использования фреонов в абсорбционных холодильных установках
13
Для окончательного суждения о
правильности этого явления необходимо провести
дополнительные исследования с разными
холодильными агентами в различных машинах. При
этом применение электрических измерений и
обработка данных по описанной методике
позволит получить более полное представление
о происходящем в машине процессе.
Для рабочих тел, не реагирующих с маслом
(углекислота, воздух и др.), при достаточной
плотности поршневых колец и клапанов
значение Ga при расширении и сжатии,
по-видимому, должно оставаться неизменным.
Выводы
При индицировании компрессоров
электронными индикаторами целесообразно
анализировать результаты непосредственно по
осциллограммам давлений и диаграммам
тангенциальных усилий без перестройки осциллограмм в
индикаторные диаграммы.
В результате совместных измерений
давлений и температур в цилиндре компрессора
могут быть получены зависимости Оа=/ (а) для
различных машин, что даст более полное
представление о процессе сжатия в компрессорах.
ЛИТЕРАТУРА
1. Л. Е. Медовар, В. С. Ужа некий, Б. Л.
Ц ы р л и н, Электронные индикаторы для холодильных
компрессоров, «Холодильная техника», 1960, № 2.
2. Е. М. Агар ев, Л. Е. Медовар, И. А.
Павлова, Пьезоэлектрический индикатор для
холодильных компрессоров, «Холодильная техника», I960,
№ 6.
3. Л. М. Р о з е н ф е л ь д, А. Г. Ткачев, Е. С.
Г у р е в и ч, Примеры и расчеты холодильных машин и
аппаратов, Госторгиздат. I960.
4. Б. С. В е й н б е р г, Поршневые компрессоры
холодильных /машин, Госторгиздат, 1960.
5. В. Козлов, Е. Фролов, Измерение
температуры рабочего тела в цилиндре тепловой машины,
«Холодильная техника», 1960, № 4.
6. Б. С. В е й н б е р г, Влияние перегрева
всасываемого пара на производительность фреонового
компрессора, «Холодильная техника», 1951, № 4.
Перспективы использования фреонов в абсорбционных
холодильных установках
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Для рабочих веществ абсорбционных
холодильных машин желательны следующие
термодинамические и физико-химические
свойства: неограниченное смешение
компонентов, высокая абсорбционная способность,
отсутствие парциального давления абсорбента в
процессе выпаривания раствора, химическая
стабильность при высоких и низких
температурах, инертность к металлам, отсутствие
токсичности и взрывоопасное™.
Ни одно из существующих рабочих веществ
не удовлетворяет всем перечисленным
требованиям. Из ряда веществ, пригодных для
получения низких температур (t0 < 0°),
практическое применение нашел только водоаммиач-
ный раствор.
В связи с этим большой интерес
представляют перспективы использования фреонов в
абсорбционных холодильных машинах, в
которых, по сравнению с поршневыми, отпадает
необходимость в устройствах для надежной
циркуляции масла и уменьшаются утечки агента
через неплотности.
Из всех достаточно исследованных
растворов наиболее нейтральным по отношению к
металлам (сталь, медь, алюминий) при
температуре до 175° оказался раствор фреона-22
(CHF2CI) и диметилэфира тетраэтиленгликоля
(ДТП [1].
Так как разность между нормальными
температурами кипения (при давлении 760 мм
рт. ст.) холодильного агента (фреон-22) и
абсорбента (ДТГ) равна 325,8°, то
ректификационные устройства не нужны (у абсорбента

J 4 Перспективы использования фреонов в абсорбционных холодильных установках J\o 3
парциальное давление при выпаривании
раствора практически должно отсутствовать).
. Степень термодинамической эффективности
этого раствора изучена еще недостаточно.
Она определяется- количеством калорий
холода, получаемым от калории затраченного
внешнего тепла обогрева
С.= -*°, A)
Ян
где: q0 — холодопроизводительность 1 кг
холодильного агента;
qh— количество калорий внешнего
тепла обогрева, приходящееся на
кругооборот раствора f, необходимый
для выпаривания 1 кг холодильного
агента в кипятильнике.
Это тепловое соотношение для водоаммиач-
ных и бромисто-литиевых абсорбционных
машин находят с помощью |, /-диаграммы
E — весовой состав холодильного агента в
растворе) [2, 3, 4].
Для построения такой диаграммы
необходимо располагать экспериментальными
значениями давления пара (в зависимости от
температуры и весового состава холодильного агента),
а также значениями интегральной теплоты
смешения
<г«=е?ф +а-?)<7Дтг > B)
Фсм м cki
где q — дифференциальная теплота
смешения 1 кг чистого компонента.
Экспериментальные значения дЮг
отсутствуют. Поэтому не представляется
возможным определить QCM и построить |,
/-диаграмму для жидкого раствора.
Однако тепловое соотношение — можно
Ян
найти аналитическим методом на основе
дальнейшего развития работ [5] и [6].
Процесс смешения 1 кг пара холодильного
агента при его абсорбции в жидком растворе
(весовой состав ?, давление ро и
температура t) можно разделить на четыре
последовательных этапа.
1. Перегретый пар охлаждается от
температуры раствора t до U, соответствующей
кривой насыщения при давлении ро. При этом он
отдает тепло
cp(t — t0),
где ср — средняя теплоемкость пара в
интервале температур t и U.
2. Сухой насыщенный пар конденсируется
при давлении ро и при этом отнимается
теплота конденсации г0.
3. Образовавшийся жидкий холодильный
агент должен быть нагрет от температуры U
до температуры раствора t, для чего
необходимо дополнительное тепло
где с' — средняя теплоемкость жидкого
холодильного агента между
температурами t и U при давлении ро.
4. Жидкий холодильный агент смешивается
с раствором, в результате образуется теплота
смешения q. (дальше будем обозначать со-
Фсм
кращенно <7СМ).
Таким образом, теплота абсорбции
Я a ^CpV— to) + r0+qcu — c'(t- t0)
или
9а = Го + ?см — W - Ср) (t — t0). C)
В кипятильнике происходит обратный
процесс (процесс десорбции) и поэтому
Ян = гк + ?см - W — ср) (* — **)• D)
Здесь: гк — теплота испарения при давлении
рк;
с' — средняя теплоемкость жидкого
холодильного агента между
температурой раствора t и
температурой конденсации tK;
ср — средняя теплоемкость пара
между t и tK.
В действительном процессе состав раствора
| и его температура переменны и кругооборот
раствора для выпаривания 1 кг холодильного
агента
где \а и \г — весовые составы холодильного
агента в слабом и крепком
жидком растворах.
В интервале практических зон дегазации
(%г '— ^а) изменение температуры раствора в
процессе кипения протекает почти линейно.
Поэтому при средней температуре раствора
tcp его средний весовой состав
Тогда удельный кругооборот раствора
fcP=l±^=f-0f5. G)
В действительном процессе необходимо
дополнительное тепло для нагрева раствора от.
начальной температуры кипения h до
конечной U

№;3
Перспективы использования фреонов в абсорбционных холодильных установках
15
fcpc ш\Н Ч)>
где с См — средняя теплоемкость жидкого
раствора в интервале температур
h и ts.
Таким образом, с учетом уравнений E), G)
и (8) находим для действительного процесса
t2)-
qh = rK + qm +/Cp c'cu (tB -
(8) став раствора между точками h и fa
соответствует ln а между точками h и U — \а.
Расход внешнего греющего тепла на обогрев
кипятильника при обратном отводе раствора
^ = ^к + 9см+/ср^см(^3 — Ъ) —
-(c'-cp\(tcp-t,)-(f~l)c\u(t3-t6)y A0)
tg\ где с'см — теплоемкость слабого раствора.
Здесь: qcu— соответствует состоянию при
с' и ср — средние теплоемкости
холодильного агента при давлении
. Из уравнения (9) видно, что у холодильных
агентов с малой теплотой испарения
(например у фреонов, имеющих большой
молекулярный вес) значительная часть тепла
затрачивается для нагрева раствора, в особенности
при большом удельном кругообороте \.
Поэтому целесообразно осуществлять процесс с
обратным отводом горячего раствора.
Как видно на рис. 1, слабый раствор
возвращает тепло в кипятильник, в результате
чего температура раствора понижается от h до U.
После этого раствор поступает в
теплообменник растворов. Из теплообменника слабый
раствор выходит при температуре U, которая
должна превышать температуру h крепкого
раствора. В теплообменнике слабый раствор
нагревается до точки кипения fa. Весовой со-
К конденсатору
г
Для определения /ср, 1Г и 1а мы
воспользовались диаграммой р= /(?, /) [7],
составленной на основе экспериментальной
работы [8].
Диаграмма ?, qcu (рис. 2) составлена нами
я соответствии с работой [8].
Рис. 1. Схема фреоновой абсорбционной машины с
обратным отводом слабого раствора:
а — абсорбер, к — кипятильник, т — теплообменник,
н — насос.
7,5-
1А -
11-
i,J
19-
',<
14
10-
09-
Ч*
«
i ЛЛ
7
U.JI/
«
jnuji
1
О
1
*
2
а
i
Д
4
в.
5
•
он
Н-г ijv ^w
?9*9 +-22/*граствора-
Рис. 2. Зависимость qzu от весового состава
фреона-22.
Теплоемкость жидкого абсорбента ДТГ в
интересующем нас интервале практически
мало зависит от температуры и, по новейшим
данным, примерно равна 0,45 ккал/кг град [1].
Теплоемкость жидкого фреона-22 была
рассчитана по уравнению [9]:
?' = 0,2819 + 0,0784- 10~21,
A1)

10 Перспектив^ использования фреонов в абсорбционных холодильных установках ДОЬ 3
где * = ~2—'
Теплоемкость cD перегретых паров фреона-
22 при температуре -^-—- и давлении рк
определяют по таблицам, приведенным в
работе [10].
Холодопроизводительность 1 кг фреона-22
q* = r-i! A2)
находят по таблицам для i" и t [10].
На основании указанных зависимостей
составлена таблица, в которой даны все
параметры процесса и значения ? для температур
Основные параметры и значения К
f°
h
Ро
Рк
*а
ir
h
h
и
h
. U
f
ЯсМ(ккал1кг)
rK
c'
cp
i"
*u
i'u
4o
4h 1
С
—35
28
1,354
12,26
0,1
0,2
124
172
35
55 j
144
8
15,86
42,31
0,34
0,18
145,7
6
101,75
44

0,386 1
—30
28
1,68
12,26
0,138
0,238
111
148
35
49
128,5
8,62
15,81
42,31
0,345
0,18
146,25
5
102,45
44
109,3 |
0,403 1
45
30
6
12,26
0,4
0,6
56
80
41
48
—
3
11,96
42,31
0,32
0,178
149,9
25
107,76
42,1
75,4
0,560
кипения в испарителе —35, —30 и +5° при
температуре конденсации 30°.
Для температуры кипения 5° расчет
проводился без учета процесса с обратным
отводом слабого раствора в кипятильник, так
как разность температур t\ — h оказалась
недостаточной.
Из таблицы видно, что степень
термодинамической эффективности раствора фреона-22
и ДТГ и водоаммиачного раствора
практически одинакова. Однако фреон-22 нетоксичен,
невзрывоопасен, инертен к металлам, не
требует ректификационной аппаратуры.
В настоящее время ни одна страна не
имеет опытных и промышленных
абсорбционных машин, работающих на растворе
фреона-22 и ДТГ. Принимая во внимание
преимущества этого раствора, а также то
значение, которое приобретает использование
вторичных тепловых энергоресурсов и дешевого
газифицированного топлива, целесообразно
приступить к конструированию фреоновых
абсорбционных машин (в первую очередь для
низких температур) и освоению опытных
образцов.
Литература
1. В. J. Eiseman, «ASHRAE Journal», 1959, No 12.
2. Энциклопедический справочник «Холодильная
техника», книга I, Госторгиздат, 1960.
3. И. С. Б а д ы л ь к е с, Рабочие вещества
холодильных машин, Пищепромиздат, 1952.
4. Л. М. Рсзенфельд, А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
5. Н. Lorenz, «Zeitschrift fur die gesamte Kalte —
Industrie», 1899, No 6.
6. R. Plank, «Handbuch der Kaltetechnik», Bd VII,
1961.
7. R. Plank, «Kaltetechnik», 1960, No. 2.
8. S. V. R. M a s t r a n g e 1 o. «ASHRAE Journal»,
1959, No. 10.
9. R. Plank, «Handbuch der Kaltetechnik», Bd. IV,
1956.
10. Properties of Commonly Used Refrigerants. Air
conditioning arid refrigeration institute, Washington,
1957.

Термодинамический анализ процессов теплообмена
в холодильных установках
Канд. техн. наук В. М. БРОДЯНСКИЙ — Московский энергетический институт,
доктор техн. наук, проф. И. П. ИШКИН — Всесоюзный заочный политехнический институт
Теплообменные аппараты холодильных
установок можно разделить по назначению на две
группы:
— аппараты для обмена энергией в форме
тепла с окружающей средой и охлаждаемыми
и нагреваемыми объектами, находящимися
вне установки. К ним относятся конденсаторы
и испарители в паровых циклах, охладители
и нагреватели в газовых. Потери в этих
аппаратах—внешняя необратимость —
определяются-как техническим совершенством
аппаратуры, так и условиями взаимодействия цикла с
Окружающими источниками и приемниками
тепла;
— аппараты для внутреннего теплообмена.
К ним относятся промежуточные сосуды,
регенеративные теплообменники (в газовых
циклах), теплообменники для охлаждения агента
перед дроссельным вентилем и т. д. Потери в
этих аппаратах—внутренняя необратимость—
определяются построением цикла и
совершенством аппаратов.
Эффективность процессов может быть
оценена соответствующими к. п. д.
Кроме того, имеются еще два вида
теплообмена, которые не связаны со специальной теп-
лообменной аппаратурой:
— теплообмен в машинах (компрессорах и
детандерах), .
— теплообмен, обусловленный теплоприто-
ком через изоляцию из окружающей среды, а
также теплопередачей от менее охлажденных
к более охлажденным частям установки. Эти
процессы всегда ведут к потерям и их к. п. д.
равен нулю.
Поскольку при температуре выше —100°
потери как от теплопритока извне, так и
вследствие теплопередачи от более теплых аппаратов
к холодным и вдоль теплообменника, как
правило, не играют существенной роли, их
влияние не рассматривается.
Каждый из перечисленных видов
теплообмена имеет свои особенности с точки зрения
термодинамического анализа.
Эксергетический метод анализа [1—4]
позволяет определить величины и распределение
потерь при теплообмене, к. п. д. теплообмен-
ных аппаратов, а также факторы,
определяющие эти величины.
Методика анализа
Эксергетический анализ процесса
теплообмена в любом аппарате основан на данных
эксергетического баланса.
Рассмотрим противоточный теплообменник,
показанный на рис. 1.
а а1
JL
^4г
9
2
-Я
6 б'
Рис. 1. Схема теплообменника.
Пусть поток тела А охлаждается, а тела В—
нагревается *. Тогда необходимым условием
протекания теплообмена будет соблюдение в
любом сечении а — в неравенства 7\ > Г в .
Энергия в форме тепла Q передается от тела
А телу В. Если пренебречь потерями через
изоляцию, то все тепло, отдаваемое телом А,
Q = GA . (/, — /2)
будет передано телу В и его энергия возрастет
настолько, насколько уменьшится энергия
тела А, т. е. на величину
1 Вещества А и В могут быть как разными, так и
одинаковыми.

18
Термодинамический анализ процессов теплообмена в холодильных установках
№ 3
Q=Cb(/4-*8).
Оба равенства характеризуют процесс,
протекающий в теплообменнике, по первому
началу термодинамики.
Чтобы получить характеристику процесса
теплообмена по второму началу
термодинамики, нужно исследовать не передачу энергии, а
передачу эксергии [1]. Если процесс
происходит при температурах более низких, чем
температура окружающей среды Г0.с, то при
охлаждении тела его эксергия соответственно
увеличится, а при нагревании — уменьшится.
Это означает, что охлаждаемое тело А
получает эксергию, а нагревающееся тело В — ее
отдает.
Эксергия, отдаваемая телом В,
А Ехв = GB {ех3 — ех4)*. A)
Эксергия, получаемая телом А,
А ЕхА = GA (ех>— ех{). (Г)
Величины АЕх\ и АЕхв могут быть равны
только в идеальном случае, когда во всех
сечениях теплообменника
ЬТ = ТА-ТВ > О,
а гидравлические сопротивления,
теплопередача вдоль теплообменника и потери вследствие
теплопритока из окружающей среды
отсутствуют. Если в ряде случаев потери, связанные
с последними тремя причинами, настолько
малы, что ими можно пренебречь, то
существенные потери от конечной разности температур
в реальном теплообменнике неизбежны.
Поэтому всегда
А ЕхА < А ? хв
и потери от необратимости теплообмена,
независимо от вызывающих их причин,
выражаются разностью
D = kExB-AExA. B)
В каждом конкретном случае часть потерь,
связанная с теми или иными причинами,
может быть учтена.
Термодинамический (эксергетический) к. п. д.
теплообменника, показывающий, какая доля
эксергии, отданной телом В, полезно исполь-
* Для упрощения формул при обозначении эксергии
массы тела в потоке здесь и в дальнейшем вместо
Ехц и ехы пишется Ех и ex.
зуется для увеличения эксергии тела А,
выражается отношением
&ЕхА /0ч
А Ехв
В идеальном случае г\ех = 1.
Пользуясь диаграммами состояния вещества
в координатах ex, i [2, 3] или рассчитав
величины ех по значениям 5 и i, можно определить
D и у\ех для любого аппарата или его части.
Эксергетический анализ теплообмена может
быть основан и на графическом определении
D и т^при помощи диаграммы Q, /Ст [2, 4].
В этом случае процесс в теплообменнике
рассматривается с точки зрения передачи
эксергии тепла Exq [1]. Можно показать, что
изменение эксергии массы потока в
теплообменнике АЕх равно эксергии тепла Exq,
получаемой или отдаваемой данным веществом в
потоке.
Рассмотрим элементарный отрезок
теплообменника между сечениями а—в и а'—в\ на
котором передается количество тепла
8 Q = GA diK — GB dlB .
Эксергия тела В на этом отрезке
уменьшается на
dExA = GB dexB,
а тела А возрастает на
dExK=GhdexK,
причем
dExA = dExB - 8.D,
где 6D — потеря в результате необратимости
Выразим величины uExa и d Ехв через
количество тепла 6Q, температуры Тв и Тк в
рассматриваемом сечении.
Для тела А
d ExA = GA (diA — Г0.с dsA) =
= Qk[diK — Г0.с—)•
\ Та /
В изобарическом процессе di — bq
dExA=GAbq{~k^Toz\
где —с — коэффициент работоспособ-
ности тепла Кч [1, 2].
Эксергия тепла
ехя-=?дКч,

№ 3
Термодинамический анализ процессов теплообмена в холодильных установках
19
Отсюда
dExx~G\bqK'r,\ = G\'bexq,\. D)
Для всего теплообменника
Д Ела = Е хдЛ . D'
Аналогично, для тела В
с1Ехв = ЪЕхд,в E)
А Яхв == ExQlB . E')
Так как ГА > Г в , то
\ЕХд,в\ > \EXqy\\,
а потеря от необратимости
D = \Exq#\ — \Exq%b\.
Пользуясь формулами D) и E), можно
представить на графике потери при
теплообмене вследствие теплопередачи при конечной
разности температур [2, 4].
В системе координат Q—Л'т (рис. 2, а), где
по оси абсцисс отложена величина Q, а по оси
ординат — Л'т *, величина bexq изобразится
площадью, так как Ьехд = Ьд/Ст. Так, в
рассматриваемом примере площади 1—2—
—4—5 соответствует величина
cIExb = йвЦ - Я"т,в>
меньшей площади 1—2—3—6 — величина
йЕхк = GKbq • АГтл,
а их разности (площадь 3—4—5—6) —
потеря 6D.
Если провести такое построение для всего
теплообменника, то сумма элементарных
отрезков, относящихся к телу А, составит
кривую теплопередачи, которая показывает
изменение Ктл по мере движения потока в
аппарате. Соответственно может быть получена и
кривая теплопередачи для тела В. В
результате будем иметь диаграмму, показанную на
рис. 2,6. Площадь 4 — 5 — 6 — 3 численно
равна эксергии, отданной телом В при
теплообмене
А Ехв = ЕХд.в ;
площадь 1 — 5 — 6 — 2 — эксергии,
полученной телом А,
А ЕхА == ExQlh ;
* Для всех процессов, проходящих при Т<Т0.с,
Т — То. с т.
Кт = ¦ ^<0 и величины лт откладываются по
оси ординат вниз; при 7>70С Кт> ° и значения \
откладываются вверх.
Рис. 2. Схема анализа при помощи Q, К л -
диаграммы процесса теплообмена, происходящего:
а — на элементарном отрезке теплообменника,
б — во всем аппарате.
наконец, площадь 1—2—3—4 соответствует
потере D. Такое построение можно выполнить
по двум-трем точкам для каждого тела, при
этом без учета величины ex. Нужно лишь знать
температуру в нескольких точках
теплообменника и тепловые нагрузки.
В последнее время описанный метод
используется при анализе теплообмена в атомных
электростанциях [5].
Оба метода эксергетического анализа
применимы для различных процессов
теплообмена: противотока, прямотока и перекрестного
тока. При теплообмене путем
непосредственного контакта — смешении — удобнее
использовать аналитический метод.
Примеры эксергетического анализа
Внешний теп л обмен
Испаритель аммиачной компрессионной
установки. Параметры аппарата: тепловая
нагрузка 100000 ккал/час, температура кипения
—40° B33°К). В испарителе рассол
охлаждается от —32° B41 °К) до —35° B38°К).
Построим для этого аппарата Q, Кт
-диаграмму (рис. 3,а).
На оси абсцисс откладывают отрезок а — в,
характеризующий величину Qo = 100000 ккал
в принятом масштабе. Между двумя
вертикальными линиями, проходящими через точки
а и в, проводят линии теплопередачи 1 — 2
(аммиак) иЗ — 4 (рассол). Ординаты точек
1, 2, 3 и 4 строят по значениям Кт,
вычисленным для соответствующих температур
(например, при Т = 233°К, /Ст =— 0,257; при

20
Термодинамический анализ процессов теплообмена в холодильных установках
№ 3
Рис. 3. Определение к. п. д. и потерь в аппаратах
аммиачной холодильной установки:
а — в испарителе, б — в конденсаторе.
Т -238°, /Ст =-
АГт = —0,216)*.
Площадь а — в
Т = 241°,
q:x
0,231 и при
- 2— 1, равная
100000 • 0,257 = 25700 ккал/час,
характеризует количество эксергии,
отдаваемой кипящим аммиаком (приведенная холодо-
производительность Q*'[l]). Площадь а — в —
—3—4 соответствует эксергии, получаемой
рассолом,
Q-' = 100000 °'216 + °'231
: 22350 ккал час.
Конденсатор аммиачной холодильной
установки. Параметры аппарата: тепловая
нагрузка QK = 131700 ккал/час, давление 11,9 ата,
температура аммиака на входе 2"i = 110°
C83°К), энтальпия h = 460 ккал/кг,
температура аммиака на выходе ^ = 30° C03°К),
энтальпия h = 133,8 ккал/кг. Температура
воды, движущейся противотоком, изменяется
от twx = 20° B93°К) до tWi = 25°B98°К).
Энтальпия аммиака в точке начала
конденсации i\ = 407 ккал/кг. Диаграмма Q, Кт
этого аппарата показана на рис. 3,6. Площадь
1—Г—2—3—5 соответствует эксергии,
отданной аммиаком, АЕхш3 = 6520 ккал/час.
Эксергия, полученная водой, АЕхн.о =
= 1130 ккал/час.
Отсюда потери в аппарате составляют
D = 6520— 1130 = 5390 ккал/час,
в том числе при охлаждении аммиака —
2810 ккал/час ( — 48%).
Такое распределение потерь объясняется
большими разностями температур в той части
конденсатора, где происходит охлаждение.
Конденсатор имеет очень низкий к. п. д,
1130-100 17 оп
г1ех = = 17,3%.
ех 6520
В условиях, когда отводимое тепло не
используется, к. п. д. аппарата равен нулю.
Внутренний теплообмен
Промежуточный сосуд двухступенчатой
аммиачной холодильной установки. Параметры
аммиака в точках, указанных на рис. 4,а,
приведены в табл. Величина
термодинамических функций р, t, i, ex определены по ex, i-
диаграмме для аммиака [3].
Разность между Qef и Qi* , равная
D = 3350 ккал/час, соответствует площади
1—2—3—4 и определяет потерю при тепло-
22350 • 100 „,.
обмене; отношение i\PX = = о/у/о—
ех 25700
эксергетический к. п. д. аппарата.
Анализ показывает, что, несмотря на
сравнительно небольшие разности температур
E — 8°), потери приведенной холодопроизво-
дительности Q*x при теплопередаче между
аммиаком и рассолом составляют 13'э/о». При
более низких значениях Го и тех же разностях
температур эти потери увеличиваются.
* Значения К-\ для различных температур вычисляют
один раз и в дальнейшем находят по таблицам или
графикам.
точек
на рис.
4, а
1 1
2
3
4
5
6
1 7
Расход
кг/час
320
320
404
404
404
404
| 84

Давление
р, ата
3,2
3,2
3,2
3,2
11,9
11,9
3,2
Темпе
t, °С
70
42
10
—8
30
-5
-8
ратура
Т, °К
343
315
283
265
303
268
265
Энтальпия
/
Эксергия
ех
ккал! к г
443,0
428,5
410,5
399,0
133,8
93,8
93,8
42,2
40,0
39,1
40,1
71,5
72,5
72,1
В промежуточном сосуде происходит
несколько процессов теплообмена. Рассмотрим
последовательно каждый из них:

№ 3
Термодинамический анализ процессов теплообмена в холодильных установках
21
СМ
exc^s.o
Рис. 4. Схема а промежуточного сосуда и график
изменения б величины эксергии при теплообмене.
Смешение пара (т о ч к а 2) и
жидкости (точка 7).
Схема процесса показана на рис. 4,6.
Энтальпия смеси /см = 308 ккал/кг.
По диаграмме i, ex находим ехсм =
= 45,0 ккал/кг.
Потеря от необратимости при смешении
U = ехг • 84 f ех2 • 320 — ехсм • 444 =
= 680 ккал/час,
к. п. д. процесса равен отношению приращения
эксергии потока (точка 2) к уменьшению
эксергии потока (точка 7)
горячего пара из
(/ — 2) холодным па-
Теплообмен между смесью в
сосуде и аммиаком, проходящим в
змеевике.
Потеря от необратимости
D" = (ехт - ех4) 404 — (ех6 - ехь) 404 =
= 1576 ккал/час,
к. п. д. процесса
^ = («*с-**5>- юо = 20,4 %.
Охлаждение
компрессора
ром D — 3).
Для этого процесса теплообмена характерно
то, что как эксергия жидкости,
охлаждающейся в змеевике, так и пара, нагревающегося
в сосуде, уменьшаются.
В процессе 1—2 эксергия уменьшается на
величину
A ?xi_2 == (ехх — ех2) 320 = 704 ккал/час,
а в процессе 4 — 3
А Ех^-ъ = [ех^ — ехв) 404 = 404 ккал/час.
Общая потеря
D'" = А Ех^ + А Ех±-з = 1108 ккал/час.
Поскольку эксергия не возрастает, к. п. д.
процесса
-Пех<0-
Следовательно, с термодинамической точки
зрения процесс крайне невыгоден.
Действительно, горячий аммиак A—2), температура
которого значительно выше Г0.с, охлаждается
за счет холодного пара. В результате
происходит взаимное уничтожение эксергии, что
увеличивает потери в установке.
ЛИТЕРАТУРА
Е. Медовар, «Хо-
D5 — 40K20 ¦ 100
G2,1—45)84
70,2;
1. В. М. Бродянский, Л.
лодильная техника», 1961, № 5.
2. И. П. Ишкин, В.
Ж. Т. Ф., 1952, т. 22, выл. 11.
3. В. М. Бродянский, И
дильная техника», '1962, № 1.
4. В. М. Бродянский, И. П
стия АН СССР», ОТН, 1958, № 5.
5. Р. Алами, П. А ж ер он. Отвод и преобразова
ние тепла в ядерных реакторах, Госатомиздат, 1961,
М. Бродянский,
П. И ш к и н, «Хало-
Ишкин, «Изве-

Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
Инж. В. А. ТИХОМИРОВ, канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН, инж. В. Г. ШПРИНГМАН
Малые холодильные агрегаты, служащие
для охлаждения торгового холодильного
оборудования, часто размещают в торговых залах
магазинов и предприятий общественного
питания. Повышенный шум и вибрации
холодильных агрегатов, встраиваемых в это
оборудование, затрудняют работу продавцов, мешают
покупателям. Вибрации, создаваемые
агрегатами, передаются через строительные
конструкции в соседние (обычно жилые)
помещения, вследствие чего шум в этих помещениях
может возрасти.
При совпадении частоты вращения вала
электродвигателя или компрессора с
собственной частотой отдельных элементов агрегата
вибрации резко усиливаются, что иногда
приводит к поломке деталей агрегата.
Еще более недопустимы шум и вибрации
холодильных агрегатов домашних
холодильников и комнатных кондиционеров.
Повышенный шум и вибрации могут быть
следствием дефектов конструкции или
качества изготовления, а также сборки отдельных
узлов или всего агрегата в целом. Выявление
и устранение причин шума способствует
увеличению долговечности машин, а также
улучшению условий труда при их эксплуатации.
В СССР работа по измерению шума и
вибраций малых холодильных машин почти не
проводилась.
Ниже излагаются основные положения
акустики, которые необходимо знать при
рассмотрении вопроса, и результаты испытаний,
проведенных лабораторией малых холодильных
машин Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности.
Колебания воздуха воспринимаются
человеком в виде звука, если частота их лежит в
интервале от 20 до 20000 гц.
Основными физическими параметрами звука
являются интенсивность и звуковое давление.
Интенсивность, или сила звука, измеряется
количеством энергии, переносимой звуковой
волной за 1 сек через площадку в 1 см2,
расположенную перпендикулярно движению
волны. Соответственно этому, единицами
измерения интенсивности звука приняты вт/см* или
эрг/сек см« (/-^ = Ю'-^-^). Энергия зву-
ковой волны пропорциональна квадрату
амплитуды колебаний, квадрату частоты звука и
плотности среды, в которой распространяется
звук. Между потоком звуковой энергии Е и
интенсивностью звука / существует зависимость
с
где:
с — скорость звука (в воздухе ? = 343 м/сек).
Звуковым давлением называется
добавочное периодическое изменение давления,
создаваемое звуковой волной, относительно
среднего давления среды в данной точке. Единицы
измерения звукового давления — дин/см2, или
бары A бар=\ дин/см2).
Для плоской звуковой волны интенсивность
звука равна
7 = -^,
где:
Р — звуковое давление,
р — плотность среды,
рс — акустическое сопротивление (для
воздуха равно 41,4 г/см2сек при 20°).
Минимальные и максимальные звуковые
давления и интенсивности, воспринимаемые
как звук, называются пороговыми.
Минимальный порог слышимости звука с частотой
1000 гц характеризуется давлением Р0 =2.10~4
дин/см2 и интенсивностью /0=10~16 вт/см2.
Чрезмерно мощные звуки вызывают в органах
слуха болевые ощущения. Порог болевого
ощущения для звука частотой 1000 гц составляет
Рб = 2Л02 дин1см* и /б=10-4 вш/см\
Таким образом, область слухового
восприятия звука с частотой 1000 гц
характеризуется по звуковому давлению отношением
1:106 и по интенсивности 1:1012. В связи с этим
звуковое давление и интенсивность звука
выражают не многозначными числами
абсолютных значений, а логарифмом отношения этих
величин к значениям, соответствующим
слуховому порогу при частоте 1000 гц. Эти
энергетические соотношения названы уровнями зву-

Хя 3
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
23
косого давления, интенсивности или силы
звука и выражаются в децибелах
I=101g— дб
или
I =101g(—V—20— дб.
В\Ро) Ро
При этом весь диапазон слухового восприятия
человека составляет 120 дб.
Уровни интенсивности или звукового
давления не позволяют еще судить о
физиологическом ощущении громкости, вызванном этим
звуком. Ухо человека мало чувствительно к
низким и очень высоким звукам.
Максимальная чувствительность наблюдается в
интервале частот 2000—5000 гц.
Слуховой аппарат человека может
сравнивать громкость тонов разной высоты. По
аналогии с уровнем интенсивности введено
понятие уровня громкости, который определяют
субъективным сравнением со звуком частотой
1000 гц. Уровень громкости выражают в
фонах. Уровень интенсивности звука с частотой
1000 гц в децибелах условно принят за уровень
громкости звука в фонах. Для звука с
частотой 1000 гц уровни интенсивности или
звукового давления в дб и уровни громкости в
фонах совпадают по величине.
Зависимости физиологического ощущения
громкости чистых тонов от их физических
характеристик приведены на рис. 1 в виде кривых
равной громкости [1]. Каждая кривая
соответствует звукам, различным по частоте и
интенсивности, но одинаковым по громкости.
Нижняя кривая — 0 фон — соответствует
порогу слышимости, а верхняя — 120 фон —
порогу болевого ощущения. Как видно,
количественное различие между уровнями громкости
и силы звука тем больше, чем слабее звук и
ниже его частота. Громкость сильных звуков
(более 80 фон) определяется в основном их
интенсивностью и почти не зависит от частоты,
т. е. уровни интенсивности и громкости таких
звуков численно совпадают.
Изменение уровня громкости на 1 фон едва
заметно на слух, а на 8—10 фон
воспринимается как изменение громкости звука
примерно в два раза.
При одновременном действии нескольких
источников звука общая интенсивность их
определяется как арифметическая сумма, т. е,
/ = Л + /2{ +/,,
20 100 500 1000 5000 10000 20QQ0
Частота, гц
Рис. 1. Кривые равной громкости звуков.
Общее звуковое давление при
одновременном действии нескольких источников равно
среднеквадратичному значению звуковых
давлений всех источников, т. е.
Результирующие уровни интенсивности и
звукового давления в этом случае
определяются следующими соотношениями
У Г VIP2
/=101g^ = 201g^—JL дб.
'0 М)
Одновременное действие двух источников
равной интенсивности или звукового давления
вызывает увеличение общего уровня звука или
шума только на 3 дб. Общий шум двух
источников с уровнями 58 и 62 дб воспринимается
как шум с уровнем 63,5 дб. При
одновременном действии двух источников звука, уровни
которых различаются на 10 дб, общий уровень
по сравнению с наибольшим из них возрастает
на величину менее 0,5 дб (рис. 2), а при
разности уровней больше 10 дб — практически
равен максимальному.
В условиях открытого пространства
удвоение расстояния от источника ведет к
уменьшению (спаду) уровня шума на 6 дб. В
помещениях без специальной или с недостаточной
звукопоглощающей отделкой ограждающих
поверхностей увеличение расстояния от
источника приводит к существенному уменьшению
спада уровней шума.

24
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
№ 3
i
S
J к ¦ I—[—I 1—I—I 1 1 1 1
pJ —pv ——J——
1А pV^I 1
л I 1 1 1 1 1 1 f— 4—-4
1 2 3 4 5 6 У 8
Разность уровней L1-L2 ,дд
10
Рис. 2. График определения суммарного уровня шума
двух источников с уровнями L\ и Lz.
Простые гармонические колебания тел
обусловливают появление звука, воспринимаемого
ухом как простой тон. Сложный звук состоит
из нескольких тонов и обертонов, т. е. высших
гармонических слагающих с частотами,
кратными частотам основных тонов. О частотном
составе шума и интенсивности отдельных его
слагающих можно судить по графику, на
котором по оси абсцисс нанесена шкала частот
в логарифмическом масштабе, а по оси
ординат — шкала уровней интенсивности или
звукового давления. Такие графики получили
название спектров шума.
В зависимости от целей частотного анализа
шума и примененной при этом аппаратуры
спектр шума может быть представлен либо в
виде непрерывной кривой, характеризующей
распределение звуковой энергии по
различным интервалам частот, либо в виде
отдельных дискретных слагающих, изображенных
отрезками прямых, параллельных оси ординат.
Общие уровни и интенсивность шума
измеряют шумомером, который состоит из
микрофона (конденсаторного, пьезоэлектрического
или электродинамического), усилителя,
ступенчатого градуированного потенциометра —
аттенюатора, выпрямителя и стрелочного
измерительного прибора, градуированного в
децибелах. В СССР наиболее распространен шу-
момер типа МИУ.
Частотный анализ шума обычно проводят с
помощью электрических фильтров с
постоянной полосой пропускания или с меняющейся
настройкой.
Анализаторы первого типа состоят из
набора полосовых фильтров. В зависимости от
ширины полос пропускания различают наборы из
октавных, полуоктавных и 1/3 октавных
фильтров. Частотный анализ шума, произведенный
такими анализаторами, дает возможность
судить о распределении звуковой энергии по
отдельным полосам частот.
Анализаторы с меняющейся настройкой
позволяют измерять уровни звукового давления
отдельных дискретных слагающих шума.
Ширина полосы пропускания составляет обычно
2—3°/d от измеренной частоты.
Частотный анализ исследуемого шума во
всем диапазоне звуковых частот полосовыми
фильтрами занимает около 2 минут, а
анализаторами с меняющейся настройкой — до
20 минут.
Частотный анализ — это основное средство
исследования шума, излучаемого
машинами. По спектрам шума при разных условиях
работы можно установить основные
источники шума и закономерности изменения их
интенсивности в зависимости от тех или иных
параметров.
Учитывая, что шум машин в большинстве
случаев является следствием механических
колебательных движений отдельных деталей
и всей машины в целом, важным средством
исследования источников шума является ви-
брометрия.
Как известно, вибрации в любой точке
машины определяются частотой колебаний /,
амплитудой вибрационного смещения и
вибрационной скоростью или ускорением.
Низкочастотные вибрации чаще всего
определяют электродинамическими виброметрами
по вибрационным смещениям или по
скоростям колебательного движения. Вибрации в
звуковом диапазоне частот измеряют
пьезоэлектрическими виброметрами по
вибрационным скоростям или по виброускорениям
колебательного движения.
Линейные смещения механических
колебаний выражают, как правило, в микронах,
вибрационные скорости и ускорения,
соответственно, в см/сек и см/сек2, а также в
относительных единицах—децибелах. При этом
V}
l/=20Ig-^- дб,
7=^20^4- дб,
VQ
Уо

№ 3
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
25
где:
Vi и j\ — величины колебательной
скорости и ускорения, см/сек и
см/сек2,
v0 и /о — условные нулевые уровни,
принятые при технических
измерениях равными
0О = 5 • Ю см/сек и у'0 = 3 • Ю~2 см!сек2.
Наиболее распространенный в СССР
виброметр для акустических исследований —
пьезоэлектрический виброметр типа ИВПШ.
Для частотного анализа вибраций
применяют наборы полосовых фильтров или
анализаторов с непрерывной настройкой.
Лабораторией малых холодильных машин
ВНИХИ были исследованы шум и вибрации
холодильных агрегатов холодопроизводитель-
ностью 7Q0 ст. ккал/час. Были испытаны два
герметичных агрегата ФГК-0,7 и агрегат
ФАК-0,7У с открытым компрессором,
выпускаемые Харьковским заводом торгового
машиностроения. Для сравнения был испытан
также агрегат 6D2CRA фирмы Кельвинейтор
(США) той же холодопроизводительности.
В холодильные агрегаты с воздушным
охлаждением конденсатора входят следующие
элементы: компрессор и его электродвигатель
(в герметичном компрессоре они монтируются
в одном кожухе), конденсатор, осевой
вентилятор с электродвигателем, ресивер и рама.
В агрегате ФГК-0,7 [2] компрессор [3]
имеет внутреннюю подвеску (между
компрессором с электродвигателем и кожухом
находятся три пружинных амортизатора), а в
агрегате 6D2CRA — внешнюю (герметичный
компрессор установлен на четырех пружинных
амортизаторах, опирающихся на раму агрегата).
Конструкция конденсаторов агрегатов
ФГ.К-0,7 и ФАКЧ-0,7У одинакова. Вентиляторы
этих агрегатов — шестилопастные диаметром
260 мм (лопатки узкие). Производительность
вентилятора 660 м3/час при скорости вращения
1430 об]мин.
В агрегате ФАК-0,7У [4] вентилятор
находится на валу электродвигателя компрессора.
Вентилятор агрегата 6D2CRA —
трехлопастный диаметром 254 мм. Производительность
его 580 мъ\час при скорости вращения
1350 обIмин.
Мощность электродвигателей вентиляторов
агрегатов ФГК-0,7 и 6D2CRA, соответственно,
равна 20 и 9 вт.
Испытания проводили в заглушённой
камере размером 4,3X3,5X2,2 ж3 по существующей
методике для электрических машин.
Заглушённая камера представляет собой
помещение, стены и перекрытия которого
защищают исследуемое звуковое поле от
посторонних источников шума.
Для обеспечения минимальных уровней
отраженной звуковой энергии внутренние
поверхности стен, потолка и пола камеры
покрыты звукопоглощающими элементами. Уровень
помех от посторонних источников шума в
камере, где производились испытания, составлял
40 дб. Агрегаты были установлены в центре
камеры на массивный виброизолированный
фундамент. При измерениях пользовались шу-
момером МИУ и виброметром ИВПШ.
Частотный анализ шума и вибраций проводился
третьоктавным спектрометром типа 2109
фирмы Брюель и Къер (Дания).
Уровень шума измеряли в пяти точках
вокруг агрегата на расстоянии 0,5 и 1,0 ж,
вибрации — в точках крепления основных
элементов агрегата (компрессора, электродвигателя
и др.) к раме, а также наверху в центре
самих элементов. Вибрацию рамы агрегата
определяли в местах крепления ее к
строительной конструкции. Кроме того, были измерены
вибрации нагнетательного и всасывающего
вентилей компрессора, а также парового и
жидкостного патрубков конденсатора.
При частотном анализе микрофон находился
над агрегатом на расстоянии 0,5 м, а
вибродатчик — на раме агрегата и наверху в
центре кожуха или головки цилиндров
компрессора.
Перед испытаниями в каждый агрегат было
заряжено 4 кг фреона-12. Давление фреона
поддерживалось постоянным при помощи
всасывающего вентиля компрессора, а
напряжение на клеммах электродвигателей —
автотрансформаторами. При испытаниях агрегаты
были включены в схему замкнутого газового
кольца (рис. 3).
Уровни шума агрегатов ФГК-0,7 и ФАК-0,7У,
измеренные на расстоянии 1,0 м, оказались
равными 66—68 дб, а на расстоянии 0,5 м
—70—72 дб. Спектры шума и вибраций этих
агрегатов приведены на рис. 4 и 5.
Как видно из рис. 4, а, несмотря на разную
конструкцию агрегатов, их спектры шума
мало различаются между собой. По-видимому,
основными источниками шума этих агрегатов
являются одни и те же элементы —
вентилятор и конденсатор. При выключенном
вентиляторе шум агрегата ФГК-0,7 уменьшался
на 7—8 дб и на расстоянии 1,0 м был равен
58—60 дб, а на расстоянии 0,5 м — 63—65 дб.
Максимальные слагающие шума находятся в
полосе со средней частотой 630 гц. Уровни их
составляют 60—64 дб.

26
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
№ 3
Рис. 3. Схема газового кольца:
7 — конденсатор, 2 — вентилятор, 3 —
электродвигатель вентилятора, 4 — компрессор, 5 — манометр,
6 — ресивер.
Как видно из сравнения спектров шума (см.
рис. 4,а и 5,а), отключение вентиляторов в
агрегатах ФГК-0,7 вызывает снижение уровней
слагающих шума в среднем на 10 дб. При
отключенном вентиляторе уровни громкости
слагающих шума в диапазоне частот 200—3000 гц
находились в пределах 40—50 фон, а при
работе агрегата с вентилятором максимальные
по громкости слагающие были в пределах
50—60 фон, т. е. по субъективному восприятию
громкость шума возросла примерно вдвое.
Степень неприятного воздействия на слух
максимальных слагающих спектра шума
неодинакова. Например, слагающая шума
4000 гц на .2 дб ниже слагающей 200 гц,
однако громкость первой значительно больше, чем
второй (см. рис. 5,а).
Влияние отдельных источников на общий
шум агрегата ФГК-0,7 наглядно показано на
рис. 6, где представлены результаты анализа
шума при работе всего агрегата и работе
одного компрессора и, кроме того, результаты
анализа шума электродвигателя с вентилято-
70
*3 60-
3
I
J0-F
30
Средняя частота полосы, ей
40 5063 80 100 125 16$ 2Ш 250 Ж Ш 500 630 8Q0 1000 1600 2500 4000 6300 10000
ш уродень ^кф$&
2 3 4 5 67 8910* 2 3 4 5 6 789W3 2 3 4 5 678910й
Частотами
Средняя частота полосы ,г и,
40 5063 80100125 1602002503154005006306001000 1600 2500 4000 6300 10000
Рис. 4. Спектры шума агрегата (а) и виброскорений рамы (б):
1 — ФГК-0,7 №1,2- ФГК-0,7 № 2, 3 - ФГК-0.7У.

№ 3
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
27
Средняя частота полосы, гц
40 50 6J 80 700 7Р5 760200250 375 600500630800 7000 7600 2500 4000 6300 10000
Средняя частота полосы, гц
40 50 63 80 100125 160 200 250 315 400 500 6Ь0 8001000 1600 2500 4000 6300 10000
^ 30
г 3 4 5 6 78910г
3 4 5 6 78970*
? 3 4 5 6 7 в 910ч
Частота ,гц
Рис 5. Спектры шума агрегата (а) и виброускорений компрессора (б), измеренных наверху
в центре его кожуха, при работе с отключенным вентилятором:
/-ФГК-0,7 № 1, 2—ФГК-0,7 № 2.
ром и без него, полученные при испытании
отдельно от агрегата. Для сравнения приведен
спектр шума вентилятора агрегата 6D2CRA.
Как видно из приведенных спектров,
наиболее интенсивным источником шума в агрегате
ФГК-0,7 является вентилятор. В диапазоне
частот 100—2000 гц слагающие шума
вентилятора превышают соответствующие значения
приводного электродвигателя на 10—20 дб и
еще в большей мере соответствующие
слагающие шума вентилятора агрегата 6D2CRA.
Общие уровни громкости шума
вентиляторов ФГК-0,7 и 6D2CRA, измеренные на
расстоянии 1,0 м шумомером типа S.S.S.4
французской фирмы LEA, равны, соответственно,
50 и 37 фон.
Уровень шума агрегата ФГК-0,7 можно
существенно снизить изменением конструкции
вентилятора.
Несколько уменьшить уровень шума
агрегата ФГК-0,7 можно также путем устранения
источников низкочастотных и высокочастотных
слагающих шума компрессора и
электродвигателя вентилятора. На шум агрегата
значительное влияние могут оказывать конструкции
конденсатора и диффузора вентилятора. При
установке на агрегате ФГК-0,7 вентилятора,
имеющего шумовые характеристики,
аналогичные характеристике вентилятора агрегата
6D2CRA, основным источником шума агрегата
станет компрессор и электродвигатель
вентилятора. В этом случае уменьшение их уровней
шума будет иметь первостепенное значение.
Результаты измерения вибраций в
различных точках элементов испытанных агрегатов
представлены в табл. 1.
Вибрации отдельных элементов агрегата
ФАК-0,7У достигают 79 дб, что значительно
превышает вибрации элементов обычных
малых холодильных агрегатов.
При выключенном вентиляторе
виброускорения рамы ФГК-0,7 уменьшаются на 7—5 56.
При этом виброускорения, измеренные
наверху в центре кожуха компрессора, и в точках
его крепления к раме агрегата, уменьшаются
на 2—6 дб.

28
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
№ 3
средняя чах глота полосы, гц
40 50 63 80 100125 160 200250315 400503530 80010001250
3150 5000 8000
г 3 4 3 0 7$9?Р Р 3 4 5 6 ТвТгО*
Шс/пата,гц
Рис. 6. Спектр шума элементов агрегата ФГК-0,7:
1 — всего агрегата, 2 — вентилятора с электродвигателем, 3 — агрегата с отключенным
вентилятором, 4 — одного электродвигателя вентилятора, 5 — вентилятора с
электродвигателем от агрегата 6D2CRA.
Таким образом, в агрегате ФГК-0,7
вентилятор является не только основным
источником шума, но и источником повышенных
вибраций.
Частотный анализ виброускорений рам
агрегатов представлен на рис. 4,6. Максимальные
величины слагающих виброускорений
агрегата ФГК-0,7 находятся в полосах со средними
частотами 200 и 250, 1000 и 1600 гц, а
ФАК-0,7У — в полосе .630 гц. Максимальные
слагающие виброускорений, измеренных
наверху в центре кожуха компрессора (рис. 5,6),
находятся в области низких частот.
Виброускорения, измеренные в четырех точках рамы,
неравномерны. При этом наибольшая
неравномерность наблюдалась у ФАК-0,7У A5 дб),
а наименьшая — у ФГК-0,7 E дб).
Виброускорения различных деталей отдельных
элементов агрегата представлены в табл. 2.
В случае жесткого соединения отдельных
элементов между собой с помощью
трубопроводов при повышенной вибрации одного из
элементов возможно нарушение плотности
соединения.
При совпадении собственных частот одного
из элементов с частотой вращения вала
электродвигателя или компрессора возможна даже
поломка отдельных деталей.
Зависимость шума и вибраций от давления
конденсации была определена при испытании
двух агрегатов ФГК-0,7 и агрегата ФАК>0,7У.
Давление конденсации поддерживалось
равным 6,6, 8,8 и 11,4 ати, что соответствует
температурам конденсации 30, 40 и 50°.
Таблица 1
Марка агрегата
ФГК-0 7 № 1
ФГК-0 7 № 2
ФАК-0 7У
«
S
Я
ч *к
я «^ о
кре
егат
ельн
ции
х ли *
¦л ^ Я >>
аиой
Я i-i О. н
о ? н У
« с
¦а о. а а
66
67
69
58
0>
а.
н
я
в це
:ора
>%
х а,
йг
4> 5
из «5
сз о
Я *
67
70
65
64
Вибрс
к «
К 2
я ее
<у Q,
4 X
Я *
O.Q,
« о
* а?
У с и
о ? ч>
н ^ и
о ^
03 а сЗ
74
69
ускорения, 56
4) №
О.Ч
г- <"
я н
в це
в к га
ора
<=с н
^ о w
X О, Ч
Cut- Я
а» я н
^ си я
я ч а
Я Л 03
74
72
79*
68
*i?
Я ? а>
<у S s
с Лй
«и
sc я
х а» Ч
та н <"
к а н «
ЕГ 3 сз Н
о * [: s
н ° я и
О, оэ а>
оэ ьс с* а.
67
70
79*
73
а>
н
я ^
Я °«
о
03 Н
>> U
X! Я
а. -у
сЗ О
Я *
64
65
68
64
<У
а.
н
О)
Я
03
сЗ
>»о.
X 0J
а, со
а» я |
03 О
я а.
64
65
63
67
* Виброускорения электродвигателя ко'мпрессора.

№ 3
Шум и вибрации малых холодильных агрегатов
29
Таблица 2
Марка агрегата
Виброускорени?! дб
~ J О
н & о.
о> м в
3 Н О
2 я *
CU
ФГК-0,7 № 1 •
ФГК-0,7 № 2 .
ФАК-0,7У . .
6D2CRA . . .
71
74
69
72
69
72
71
75
67
70
68
70
64
66
65
61
64
65
63
67
Испытания показали, что виброускорения и
шум агрегата ФГК-0,7 практически не зависят
от давления конденсации. Возрастание шума
составляет 0,8 дб на каждые 10°.
Зависимость шума и вибраций агрегата
ФАК-0,7У от давления конденсации
представлена на рис. 7. При повышении давления
конденсации от 6,6 до 8,8 ати шум и вибрации
агрегата резко увеличиваются. При
последующем повышении давления возрастание шума и
вибраций замедляется.
. Для определения влияния количества
масла в кожухе компрессора на шум и
вибрации были проведены испытания
компрессора ФГК-0,7, заполненного 1,1, 1,65 и 2,2 кг
масла (с отключенным вентилятором). Давле-
¦ние всасывания поддерживалось несколько
больше 1 ата, давление конденсации — около
13 ата.
Испытания показали, что при данных
количествах масла шум агрегата практически не
изменяется. Однако при увеличении количества
масла с 1,65 до 2,2 кг виброускорения,
измеренные наверху в центре кожуха компрессора
и в точках его крепления к раме агрегата,
возрастают на 3—5 дб, вследствие чего
виброускорения самой рамы увеличиваются на
1-2 дб.
Выводы
Проведенные исследования шума и
вибраций малых холодильных агрегатов ФГК-0,7
Харьковского завода торгового
машиностроения позволили установить, что их общие
уровни шума на расстоянии 1,0 м составляют
66—68 дб, а общие уровни виброускорений
рам — 66—67 дб.
Наиболее интенсивным источником шума аг-
& ЯП *
9^ OU
Т76-
•8 72*
3 ,с
% 7/7-
^*??
•w*
7
' 6
9
1
\
2
\
10
11
ъ
ДаШние конденсации, ати
Рис. 7. Уровень шума и виброускорений агрегата
ФАК-0.7У при изменении давления конденсации:
— уровень шума, измеренный на расстоянии 0,5 м,
2 — уровень виброускорений рамы агрегата.
регатов ФГК-0,7 является осевой вентилятор,
общий уровень шума которого превышает
уровень шума остальных источников на 7—8 :)б,
а по отдельным составляющим слектра
шума — на 10—20 дб. Усовершенствованием
конструкции вентилятора можно обеспечить
существенное снижение шума агрегата (на
7—8 дб). Улучшение балансировки ротора
электродвигателя и вентилятора позволит
уменьшить вибрации рамы агрегата.
Шум и вибрации испытанных малых
герметичных холодильных агрегатов практически не
зависят от давления конденсации, в отличие
от открытого агрегата ФАК-0,7У, у которого
при повышении давления конденсации уровень
шума и вибраций увеличивается. При
повышении степени заполнения кожуха компрессора
маслом вибрации возрастают.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. И. Славин, Производственный шум и борьба
с ним, Профиздат, 1955.
2. И. 3 е л и к о в с к и й, Д. Иоффе, Новый
герметичный холодильный агрегат производительностью
700 ккал/час, «Холодильная техника», 1960, № 5.
3. И. 3 е л и к о в с к и й, В. Якобсон, Новый
компрессор со встроенным электродвигателем холодопроиз-
водительностыо 700 ст. ккал/час, «Холодильная
техника», 1959, № 2.
4. Холодильные агрегаты типа ФАК и водоохлади-
тельные машины ВОМ, «Холодильная техника», 1961
№ 2.

Выбор масел для агрегатов домашних холодильников
Инженеры Г. Т. КИСЕЛЕВА, И. И. КРУГЛЯК, 0. С. ОБЛЕУХОВА — Московский автомобильный завод
им. Лихачева
В настоящее время для смазки герметичных
компрессоров домашних холодильников и
торгового холодильного оборудования,
работающих на фреоне-12, применяют масло марки
ХФ-12, которое получают из узких фракций
смеси доссорской и балаханской нефти.
Возможности производства масла из этой
смеси относительно ограничены. Поэтому
встает вопрос об изыскании новых ресурсов сырья,
из которого можно было бы получать
качественное масло для агрегатов домашних
холодильников.
В холодильных агрегатах масло длительное
время находится в контакте с холодильным
агентом при непрерывном изменении
температуры и давления. Именно поэтому к маслам
предъявляются особые требования.
Одно из важнейших свойств масла —
вязкость. Масло должно сохранять
достаточную подвижность при низких
температурах, обладать хорошей смазочной
способностью при повышенных температурах и
характеризоваться возможно более пологой
температурной кривой вязкости.
Температуры застывания и
помутнения масла должны быть такими,
чтобы в условиях низких температур кипения
холодильного агента в испарителе масло в смеси
с фреоном не застывало и из него не
выделялись кристаллы парафина. Последнее очень
важно, поскольку парафин не растворяется во
фреоне и при смешении фреона с маслом
кристаллизация парафина может начаться и при
более высокой температуре. Таким образом,
следует применять такие масла, которые
содержат минимальное количество
высокомолекулярных парафиновых углеводородов
нормального строения, чтобы температура
помутнения масла в смеси с фреоном-12 была ниже
-28--— 29°.
Высокая стойкость к
окислению кислородом воздуха при повышенной
температуре также является одним из основ-г
ных требований, предъявляемых к маслам.
Низкая стойкость масла приводит к
образованию продуктов окисления, которые засоряют
фильтры, маслопроводные трубы,
регулирующие вентили и капиллярные трубки. Для
повышения стойкости масла применяют
специальную очистку, а также добавляют в него
антиокислительные присадки.
На Московском автомобильном заводе
им. Лихачева проведена работа по изысканию
новых ресурсов сырья.
Были исследованы следующие образцы
масел:
— товарное ХФ-12, служившее в качестве
стандарта (образец № 1);
— пониженной вязкости, полученное путем
добавления в товарное масло более легких
масляных фракций (образец № 2);
— из узкой фракции жирновской нефти
(образец № 3);
— из жирновской нефти, загущенное поли-
метакрылатом (образец № 4);
— синтетическое, изготовленное на базе
эфиров низкомолекулярных кислот (образец
№ 5);
— синтетическое, загущенное полиметакры-
латом (образец № 6).
Во все образцы масел, кроме образца № 2,
был добавлен в качестве антиокислителя па-
раоксидифениламин. В образец № 2 введен
ионол.
Загущенные масла содержали загуститель—
полиметакрылат в количестве 2,4'Vo с
условным молекулярным весом около 5000.
Показатели качества опытных образцов
масел по сравнению со стандартным маслом
ХФ-12 приведены в табл. 1.
Как видно из табл. 1, вязкость опытных
образцов масел при низких температурах
значительно меньше, чем стандартного масла ХФ-12.
Температура застывания колеблется от —43
до —60°. Температура помутнения опытных
образцов масел в смеси с фреоном ниже, чем
масла ХФ-12.
Синтетические масла имеют наилучшие
вязкостно-температурные свойства, но
значительно уступают остальным образцам по
кислотному числу (в 6 — 7 раз выше) и по стойкости к
окислению (по методу ВТИ, кислотное число
после окисления больше в 12—20 раз).
Для более полной оценки эксплуатационных
свойств масел их испытывали на действующих
холодильных агрегатах КХ-240 при
температуре окружающего воздуха 26 — 30°. Чтобы

№ 3
Вьфор масел для агрегатов домашних холодильников
31
Покзззтсли
качества
Вязкость, ест
при
температуре, °С:
100
70
50
30
0
• -ю
-30
Температура
застывания, °С
Температура по
мутнения
масла в смеси
с фреоном-12,
°С
Кислотное
число, мг КОН
Стабильность по
ВТИ:
кислотное 1
число, мг KOHi
осадок, %
1
4,6
9,7
18,6
48,8
419,6
4007,6
—
Не выше
-40
Не выше
-28
Не более
0,03
Не более
0,05
Не более
0,005
2
4,1
8,4
15,8
38,8
331,3
2601,7
—
Ниже
-48
-43
0,02
0,02
О
Обра
ZZZ
5,4
10,5
18,8
41,2
281,0
2260,7
10035,0
-53
-44
0,05
0,05
т с у
3 Ц Ы
4
4,6
9,5
18,4
45,3
393,3
2698,0
15956,6
—43
—49
0,02
0,02
т с т
5 | 6
4,6
7,9
15,8
32,8
182,5
954,2
2724,9
Ниже
— 60
-44
0,19
0,62
5,4
10,2
18,3
37,4
204,5
1117,9
3097,0
Ниже
-60
-48
0,21
1,00
в у е т
Примечание.
1. В опытных образцах масел не содержались
вода, механические примеси, водорастворимые
кислоты и щелочи; коррозия медной пластинки
C часа при 100°) не наблюдалась.
2. Масла, приготовленные на синтетической
основе, имели число омыления выше 300.
создать большую тепловую нагрузку,
испарители оставляли открытыми. Испытания
проводили в два этапа продолжительностью 1000 и
3000 часов. По окончании испытаний
холодильные агрегаты разрезали.
Чтобы установить влияние масла на
изоляцию обмоток статора, замеряли сопротивление
рабочей обмотки и проверяли обмотку на
пробой. Путем осмотра трущихся поверхностей
деталей компрессора определяли противоиз-
носные и противозадирные свойства масел.
Для оценки стабильности масел
(осадкообразования) проверяли фильтры. Кроме того,
при сливе из кожуха масла, фиксировали его
состояние: цвет, запах, чистоту, а затем
проводили анализ.
Было установлено, что в процессе испытаний
электрические и тепловые показатели
существенно не изменялись. Изоляция (типа вини-
флекс) обмоток осталась неповрежденной,
сопротивление ее составило более 1000 мгом.
Таблица 1 Детали компрессора и фильтры
холодильных агрегатов, работавших
на минеральных маслах, были
чистыми; имелись незначительные
риски на поршнях и вкладышах.
При вскрытии холодильных
агрегатов, работавших на синтетических
маслах, было обнаружено
омеднение поверхности коленчатого вала,
поршня, вкладышей и других
трущихся деталей. Это можно
объяснить происходящими между маслом
в смеси с фреоном и медными
трубками электрохимическими
процессами, которые сопровождаются
растворением меди и переносом
ее на стальные детали
компрессора.,
Фильтры, снятые с этих агрегатов
после 3000 часов испытаний, были
забиты осадком, который является,
вероятно, продуктом реакции масла
с медью.
Масла, слитые из кожухов, были
прозрачными, без запаха, несколько
потемневшими.
При сливе синтетических масел
не было пенообразования, как это
наблюдается при сливе
минеральных. Такое явление свидетельствует
о пониженной растворимости фреона
в масле.
В табл. 2 приведены результаты
лабораторного анализа масел после
испытания их в холодильном агре
гате.
Из табл. 2 видно, что качество масел
пониженной вязкости и из жирновской нефти
(образцы № 2 и № 3) изменяется также, как и
стандартного масла ХФ-12.
Качество минерального загущенного масла
не изменилось. Наблюдалась лишь деструкция
вязкостной присадки, что привело к снижению
вязкости до 13,9 сет против 18,8 сет при 50°
у свежего масла.
При определении стойкости синтетического
масла к окислению (по методу ВТИ)
выявлено, что, по сравнению со свежим маслом,
кислотное число работавшего масла после
окисления не возрастает, а уменьшается. Это
можно объяснить тем, что кислородосодержа-
щие соединения свежего масла реагируют с
медью, в результате чего происходит
омеднение стальных деталей компрессора и
образование осадка на фильтрах.
У синтетического загущенного масла, поми-

32
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого
№ 3
Таблица 2
Масла

Вязкость
при 50°,
ест
Кис- !
лотное
число,
мг
кон
Стабильность

кислотное
число,
мг
КОН
осадок
Стандартное ХФ-12:
свежее ........
после 1000 часов работы
после 3000 часов работы
Масло пониженной
вязкости:
свежее ........
после 1000 часов работы
после 3000 часов работы
Минеральное
загущенное:
свежее
после 1000 часов работы
после 3000 часов работы
Масло из жирно в-
ской нефти:
свежее
по:ле 1000 часов работы
после 3000 часов работы
Синтетическое:
свежее
после 1000 часов работы
после 3000 часов работы
Синтетическое загу
ценное:
свежее
после 1000 часов работы
после 3000 часов работы
18,6
18,7
15,8
15 8
15,3
18,8
14,2
13,9
18,4
18,4
18,4
15,8
15,5
15,1
18,3
15,9
15,5
0,02
0.02 .
0,00
0,02
0,02
0,00
0.05
0,02
0,00
0,02
0,02
0,00
0,19
0,17
0,18
0,21
0,13
0,23
0,05
0,26
0,38
0,02
0,28
0,33
0,06
0,07
0,07
0,02
0,20
0,23
0,62
0,14
0,14
1,00
0,21
0,21
Нет
0,11
0,20
Нет
0,10
0,03
Нет
Нет
0,03
0,04
Нет
Нет
Примечание. У всех образцов масел реакция
водной вытяжки была нейтральной;
коррозии медной пластинки не
наблюдалось.
мо изменения качества аналогично образцу
№ 5, наблюдалось понижение вязкости при
50° с 18,3 ест до 15,6 ест, что
свидетельствует о деструкции вязкостной присадки.
Выводы
Для работы в смеси с фреоном-12 в
агрегатах домашних холодильников можно
рекомендовать масло несколько пониженной вязкости
(образец № 2) и масло, изготовленное из узкой
фракции жирновской нефти (образец № 3).
Эти масла обладают удовлетворительными
эксплуатационными свойствами и
обеспечивают в смеси с фреоном-12, благодаря более
низкой температуре помутнения по сравнению со
стандартным маслом ХФ-12, надежную работу
холодильного агрегата.
Результаты испытаний подтвердили ранее
полученные данные об эффективности
действия ионола как антиокислителя. Эту присадку
следует применять вместо параоксидифенил-
амина, обладающего плохой растворимостью
в масле.
При изготовлении масел нецелесообразно
вводить в маловязкие дистилляты вязкостные
присадки типа полиметакрылата, так как при
использовании этих масел в агрегате
происходит деструкция даже низкомолекулярного
загустителя, который использовался при данных
испытаниях.
Для холодильных агрегатов, работающих на
фреоне-12, во избежание омеднения
поверхностей стальных деталей компрессора и
загрязнения фильтров, нельзя применять
синтетические масла с повышенным кислотным числом.
Кроме того, фреон плохо растворяется в таких
маслах. При кратковременных испытаниях
высокое кислотное число масла и пониженная
растворимость фреона в нем не повлияли
на холодопроизводительность агрегата, но при
более длительном сроке работы это может
привести к коррозионному разрушению медного
трубопровода, прекращению подачи через
фильтр масла и скоплению его в испарителе.
В результате этого холодильный агрегат
может выйти из строя.
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого
Инженеры Н. Д. ЗУБОВА, В. Н. ПЕТРУ НИИ А, канд. техн. наук И. Г. САВИНОВСКИЙ •
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности,
инж. В. В. ПРЕОБРАЖЕНСКИЙ—Харьковское опытно-конструкторское бюро
Мягкое мороженое представляет собой све-
жефризерованное мороженое, имеющее
температуру —5 -т- —6,5° и пониженную взбитость
D5—59%). Этот продукт имеет приятный
вкус, нежную структуру, мягкую кремообраз-
ную консистенцию, при потреблении не
вызывает резкого переохлаждения (в отличие от
закаленного мороженого).

Hi 3
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого
33
Для развития торговли мягким
мороженым необходимы
небольшие, удобные в обслуживании
фризеры, монтаж которых был бы
не сложен.
Этим требованиям
удовлетворяет фризер типа 2ФК-25
конструкции Харьковского
опытно-конструкторского бюро.
Опытно-промышленный образец фризера
(рис. 1) изготовлен Харьковским
заводом торгового
машиностроения в 1961 г.
Конструкция фризера
Фризер 2ФК-25
двухцилиндровый, периодического действия;
состоит из машинного отделения
и камеры хранения.
В машинном отделении
находятся: два цилиндра с
мешалками и приводами, два дозирующих
устройства, холодильные агрегаты,
теплообменники, силовая электропанель, панель
управления работой установки, приборы
автоматики холодильных агрегатов.
Цилиндры фризера изготовлены из стали
(Ст. 10). Внутренняя поверхность их покрыта
хромом. Для изоляции цилиндров использован
пенопласт.
Оригинально решена подача смеси в
цилиндры фризера. Смесь содержится в обычных
молочных флягах, на крышках которых
имеются предохранительно-спускные клапаны, а
также два штуцера для подвода воздуха и
подачи смеси. В качестве дозаторов применены
трехлитровые стеклянные бутыли с
нанесенными на них трафаретными рисками.
Смесь подается в дозатор по резиновым
шлангам при избыточном давлении внутри
фляг @,4 — 0,6 ати), которое поддерживается
автоматически. При падении давления во
флягах воздушный компрессор КВМ-8
автоматически включается, а по достижении заданного
давления — выключается.
Перед заливкой в цилиндр смесь
отмеривают в стеклянной бутыли. Для наполнения
бутыли смесью необходимо поставить ручку
пробкового двухходового крана вправо в
горизонтальное положение, при котором
проходное отверстие в пробке крана
совмещается с отверстием подачи смеси из фляги. При
подходе уровня смеси к контрольной черте
кран необходимо перекрыть, для чего нужно
Рис. 1. Общий вид фризера 2ФК-25.
поставить ручку в вертикальное положение.
Пробка крана перекроет отверстие подачи
смеси из фляги и откроет отверстие слива смеси в
цилиндр.
Холодильной схемой предусмотрено
применение трех герметичных холодильных
агрегатов. Два агрегата марки ФГК-1,8 (холодо-
производительность при стандартном режиме
1800 ккал/час) служат для замораживания
смеси в цилиндрах, а третий — ФГК-0,7 (холо-
допроизводительность при стандартном
режиме 700 ккал/час) — для охлаждения камеры
хранения.
Основными процессами работы установки
управляют электроконтактные сигнальные часы,
которые включают на определенное время
холодильный агрегат, выключают его и подают
световые и звуковые сигналы. Эти операции
осуществляются с помощью
микропереключателей, установленных в двух крайних
положениях, которые может занимать в процессе
работы сигнальный рычаг. Диапазон рабочего
времени сигнальных часов от 1 до 50 минут.
Кроме того, режим работы холодильных
агрегатов, обслуживающих фризеры,
регулируется терморегулирующими вентилями,
реле давления РД-1 и термостатами,
чувствительные патроны которых расположены в дне
цилиндров фризера.
Режим работы холодильного агрегата,
обслуживающего камеру, поддерживается
автоматически при помощи двух термостатов,

34
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого
№ 3
Г200\2Д
гЩ
ищщ
900\05\
Ш О
щ
\so\
\Щ
40)
30
ю
о
двух соленоидных и двух терморегу-
лирующих вентилей.
Камера хранения состоит из
двух отделений. В каждое
отделение встроен алюминиевый короб, к
боковым и потолочным листам
которого приклепаны медные трубки
испарителей. Пространство между
коробами и наружным
облицовочным пластиком заполнено
теплоизоляцией; с боковых сторон и сверху
уложен поралон толщиной 80 мм,
а внизу — пенопласт толщиной
100 мм.
Одно из отделений служит для
хранения готового мороженого
(вмещает 6 гильз по 10 кг каждая),
второе — для хранения и охлаждения
смеси (вмещает 4 фляги по 38 л
каждая).
Результаты испытаний
При испытании фризера в цехе
завода-изготовителя использовали
пломбирную и сливочную смеси.
Было переработано 360 кг смеси, в том
числе 160 кг пломбирной. Всего проведено 131
фризерование.
При попеременной и одновременной работе
двух цилиндров фризера получалось мягкое
мороженое хорошей структуры и консистен-
Холостой Ь 1 2 3 4 5 6 1 8 9 10 11 12 13
ход „ т выгрузки
Продолжительногть (рризероойния. минуты
%
ЧГ
ч
sm
ж
ш
*4
ДО
шщ
м
4отщ
ж в
3
4
як*\з
Y0
9
-Л
Ш
т
%
ш
Холостой
а
4нкА
ш
%
ы
Ь44
¦
ш
5 $
т
Продолжительность <рризеро5акия, минуты
Рис. 2. График работы первого цилиндра фризера
2ФК-25 (сливочная смесь, мешалка со взбивателем):
t — температура мороженого, р — давление
холодильного агента, N — мощность, потребляемая
компрессором, 5 — взбитость мороженого.
Рис. 3. График работы первого цилиндра фризера
2ФК-25 (пломбирная смесь, мешалка без взбивателя):
t — температура мороженого, р — давление
холодильного агента, N — мощность, потребляемая
электродвигателем мешалки, 5 — взбитость мороженого.
ции, имеющее температуру —5,5-:—6,5° и
взбитость 45—55%.
Графики на рис. 2 и 3 характеризуют
работу фризера при выработке сливочного и
пломбирного мороженого.
Для сокращения цикла фризерования
пломбирной смеси с мешалки снимали взбиватель.
Пульт управления фризера работал
нормально. Мешалка фризера
полностью освобождала цилиндр от
мороженого, ножи имели гладкую
поверхность, без рисок и зазубрин.
Приборы автоматики обеспечивали
заданные режимы работы.
Следует отметить неустойчивую
работу холодильного агрегата
ФГК-1,8 с конденсатором
воздушного охлаждения. Испытания фризера
проводили при высокой температуре
воздуха в цехе B6—30°) и агрегат
сильно перегревался. В результате
тепловое реле РТГК-1 срабатывало
и обесточивало электродвигатель
компрессора. При поставке
фризеров в южные районы следует
укомплектовывать их холодильными
машинами с конденсаторами водяного
охлаждения.
Емкость камеры хранения и
охлаждения смеси вполне достаточна
для непрерывной работы фризера в
течение 6,5 часа.
Если смесь для выработки
мороженого поступает с повышенной тем-
%
ш
Выгрузка

№ 3
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого
35
80 100 120 НО 160 ISO 200 220
Продолжительность охлаждения, минуты
Рис. 4. График процесса охлаждения сливочной смеси в камере фризера
2ФК-25:
1—4 — температуры первой, второй, третьей и четвертой фляг, 5 —
температура камеры № 2.
пературои, то в этой камере ее можно
охладить. Камера рассчитана на температуру от
2 до —2°.
По данным опытов, после пребывания в
камере четырех фляг со сливочной смесью в
течение 3 часов 50 минут температура последней
понизилась с 10,4 до 5,5—3,1° (рис. 4).
При испытании было отмечено, что условия
охлаждения смеси во флягах
неудовлетворительны. В верхних и средних слоях каждой
фляги, а также во флягах, расположенных у
двери камеры, смесь охлаждается медленно.
Температура в камере хранения готового
мороженого колеблется в пределах —8-:-—10°.
Камера рассчитана на краткосрочное
сохранение в ней мороженого.
При определении возможного срока
хранения пломбирного мороженого в камере были
получены следующие результаты: начальная
температура мороженого —5,8-:—6,7°,
конечная —7,8--;—^9,6°, время хранения 6 часов
15 минут. При дальнейшем хранении качество
мороженого ухудшается: оно приобретает
кристаллическую структуру и грубую
консистенцию.
В результате испытаний получена
следующая техническая характеристика фризера
2ФК-25:
Температура наружного воздуха, °С . . не выше 25
Температура смеси, °С не выше 6
Давление всасывания агента, ати ... 0,4 — 0,5
Полезная емкость цилиндра, кг ... . 2,6
Производительность, кг/час 25
Температура выпускаемого мороженого, °С. —5-4-—6,5
Взбитость » » , % 45.—55
Продолжительность фризерования,
мин Ю
Общая продолжительность цикла,
мин 12
Потребляемая мощность
электродвигателя мешалки, кет 1,2
Потребляемая мощность
электродвигателя компрессора, обслуживающего
цилиндр фризера, кет 1,2
Потребляемая мощность
электродвигателя компрессора, обслуживающего
камеру, кет . ., 0,45
Температура камеры хранения
смеси, °С —2
Температура камеры хранения
мороженого, °С —10
Габаритные размеры установки, мм:
длина 2900
ширина 1050
высота (машинного отделения с
дозаторами) 1550
Вес, кг 1000
Испытания подтвердили вполне
удовлетворительные эксплуатационные показатели
фризера и высокое качество изготовляемого им
мороженого. Фризер рекомендован к
серийному производству.

О нормах загрузки грузового объема камер хранения
Инженеры Л. Д. ВАСИЛЬЕВА, 3. И. ЖОКИНА, Л. С. РОССОВСКИЙ —Всесоюзный научно исследовательский
институт холодильной промышленности
Рациональная укладка пищевых продуктов
при хранении имеет большое значение для
правильной эксплуатации распределительных
холодильников, поскольку она оказывает
влияние не только на эффективное
использование холодильной емкости, но в значительной
мере и на качественную и количественную
сохранность грузов.
Плотность укладки зависит от многих
факторов, в том числе от вида продукта и
характерных его особенностей, вида упаковки и
тары, метода укладки в штабеля, а для мяса,
дополнительно, от упитанности, способа
разделки туш, продолжительности хранения и т. д.
Нормы загрузки 1 ж3 грузового объема
камер хранения, применяемые на холодильниках
Советского Союза, были установлены в 1936 г.
Достижения в области техники упаковки
пищевых продуктов и технологии хранения
вызвали необходимость пересмотра и
уточнения этих норм.
В -I960 г, Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной
промышленности была проведена работа по определению
фактической загрузки 1 ж3 грузового объема
камер хранения распределительных
холодильников.
Работа проводилась на десяти московских
холодильниках, а также на Жуковском и
Ногинском холодильниках.
Исследовали плотность укладки обычных
промышленных штабелей всех видов грузов,
хранящихся на распределительных
холодильниках, как в таре, так и без нее
Объем каждого штабеля определяли путем
его измерения, вес устанавливали по паспорту.
В ряде случаев проводили контрольные
взвешивания штабелей.
Было исследовано около тысячи штабелей
общим весом примерно 25000 т, в том числе
413 штабелей мяса и мясных продуктов, 215
штабелей масла и молочных продуктов и т. д.
Для выявления возможности увеличения
загрузки 1 ж3 грузового объема камер
хранения грузы укладывали также в специальные
опытные штабеля. Эту работу выполняли
квалифицированные укладчики.
Объем опытных штабелей мяса определяли
как до закладки, так и по истечении 10— 15
дней с целью установления осадки мяса.
Величина плотности укладки мороженого
мяса различных видов на отдельных
московских холодильниках неодинакова. Так,
плотность укладки говядины в полутушах
колебалась в пределах от 227 до 331, говядины в
четвертинах от 333 до 421, баранины от 218
до 319 и свинины от 298 до 485 /сг/ж3.
При тщательной укладке мороженого мяса
квалифицированными укладчиками плотность
загрузки, как правило, превышала
существующие нормы.
Однако в среднем фактическая загрузка
мороженым мясом 1 ж3 грузового объема камер
хранения оказалась ниже установленной
нормами. Это можно объяснить, в частности, тем,
что в период проведения экспериментальной
работы на холодильниках хранилось большое
количество мяса (говядины и баранины)
второй категории.
Плотность укладки тарных грузов
определяли для пищевых продуктов, упакованных
главным образом в стандартную тару и
складированных в правильные штабеля.
По действующим стандартам, в настоящее
время для упаковки мясных, молочных,
рыбных, яичных продуктов, птицы, консервов,
плодов и овощей применяются деревянные
ящики — около 70 типоразмеров — и
картонные — около 30.
Плотность загрузки 1 ж3 грузового объема
камер хранения тарными грузами (брутто)
зависит от типа, размера и состояния тары, в
которой эти продукты были доставлены на
холодильники, а также от способа и тщательности
укладки их в штабеля. Так, при средней
плотности укладки мороженой птицы (куры)
380 /сг/ж3 она колебалась от 356 до 405 кг/ж3.
Даже на одном и том же холодильнике
плотность укладки тарных грузов иногда
оказывалась неодинаковой.
Сравнивая фактическую плотность укладки
одних и тех же грузов в таре различных
видов, можно определить, что плотность укладки
почти всех грузов (за исключением яиц) в

№ 3
О нормах загрузки грузового объема камер хранения
37
картонной таре выше, чем в деревянной
(табл. 1).
Таблица 1
Таблица 2
Продукты
Плотность укладки груза,
кг,'мя
в деревянной
таре
брутто нетто
ь картонной
таре
брутто!
Картонная
тара в
сравнении с
деревянной

брутто, %

нетто, %
Мясо моро
женое
и
субпродукты в
блоках
Масло
сливочное . .
Консервы
Яйца . .
490
741
610
322
377
663
400
228
532
814
650
270
496
768
457
223 1
108,6
109,8
106,6
83,6
131,6
115,8
114,2
97 8
Следовательно, замена деревянных
ящиков картонными дает возможность увеличить
загрузку 1 м1 по весу брутто на 10% и по
весу нетто — на 32%.
При использовании картонной тары для
хранения яиц плотность загрузки 1 м% (брутто) по
сравнению с деревянной тарой уменьшается на
16%, в то время как но весу нетто — только
на 2%.
Работа по определению плотности загрузки
продуктов, уложенных на поддонах,
проводилась на Жуковском и некоторых московских
холодильниках, применяющих пакетирование
грузов.
Для этого были использованы стандартные
деревянные поддоны размером 850X1000 мм
с высотой пакета от 1100 (сливочное масло) до
1600 мм (яйца куриные в деревянных
ящиках).
На Жуковском холодильнике обследовали
12 штабелей сливочного масла, консервов и
яиц общим весом около 350 т.
Данные, полученные в результате
проведения работы с пакетированными грузами,
представлены в табл. 2.
Пакетирование грузов позволяет
механизировать процесс укладки и тем самым в
значительной мере облегчить труд рабочих, но при
этом наблюдается определенное уменьшение
плотности укладки штабелей. Для тяжелых
грузов (масло, жиры, консервы) это не имеет
практического значения, так как предельная
нагрузка на перекрытие B000 кг/м2) обеспе-
Продукты
Сливочное масло в
картонных ящиках
Консервы в
деревянных ящиках
Яйца в деревянных
Плотность
укладки. кг1ма
средня?
670
523
297


мальная
709
569
чивается и в случае использования поддонов
уже при высоте штабеля 3—3,5 м.
Однако для других грузов требуется
тщательно рационализировать укладку штабелей
из грузовых пакетов на поддонах, чтобы поте-;
ри по плотности укладки свести к минимуму,
В табл. 3 приведены показатели средней и:
максимальной плотности укладки (на рейки)
различных грузов (по экспериментальным
данным).
Из табл. 3 видно, что для мороженой птицы,
мяса кроличьего, копченостей, масла сливочно-i
го в деревянных и фанерных ящиках, яиц в
деревянных ящиках со стружкой, плодов свежих,!
консервов всех видов, яичных мороженых
продуктов и рыбы мороженой в деревянных
ящиках средние экспериментальные данные по за-:
грузке 1 ж3 грузового объема камер хранения!
превышают ныне действующие нормы.
Средние экспериментальные данные по за-;
грузке 1 ж3 грузового объема камер
мороженым мясом всех видов, колбасными изделиями,
маслом и жирами топлеными в бочках,
жирами топлеными в ящиках ниже действующих;
норм. " I
Для грузов всех видов, за исключением
мяса мороженого в блоках и колбасных изделий,;!
наибольшая достигнутая загрузка 1 ж3 грузо-f
вого объема камер оказалась значительно
выше действующих норм (в среднем на 20%).
Приведенные в табл. 3 максимальные
показатели загрузки могут быть достигнуты на
любом холодильнике при наличии укладчиков
высокой квалификации. Чтобы использовать
такой большой резерв повышения емкости
холодильников, необходимо организовать
производственное обучение укладчиков,
систематически контролировать их работу и поощрять
за плотную укладку грузов в штабеля.
В табл. 3 приведены также
экспериментальные данные (средние и максимальные) по за-

38
О нормах загрузки грузового объема камер хранения
№ 3
Таблица 3
Продукт
Мясо мороженое
говяжье в
четвертинах
То же, в полутушах'
То же, в четвертинах
и полутушах
Баранина мороженая
Свинина мороженая
«Мясо мороженое в
блоках
Субпродукты
мороженые в блоках
Мясо кроличье
мороженое
Птица мороженая
Колбасные изделия
Копчености
Масло сливочное
То же
Масло и жиры
животные топленые
Жиры животные
топленые
Яйца
»
Вид тары
Без упаковки
То же
*
и
т
Картонные
ящики
То же
Деревянные
ящики
То же
»
»
Фанерные
ящики
Картонные
ящики
Деревянные
бочки
Деревянные
яшики
Дерезянные
ящики со
стружкой
Картонные
ящики
Загру
зка 1 mz
гру- 1
зового объема, кг 1
по дей-
С TRVTO-I
щим
юрмам
400
—
—
300
450
650
—
200
350
| 500
500
650
650
540
650
320
—
по экспери- 1
ментальным 1
данным |
средняя
367
268
324
265
396
575
528
295
380
385
504
741
664
814
519
637
322
270
макси- 1
маль- 1
ная 1
421
331
363
319
485
622 1
619
344
460
489
557
798 •
671
861
595
678
360
299 ,
Продукт
Плоды свежие
Консервы
и
Сыры
*
м
Яичные мороженые
продукты (меланж)
Сгущенное молоко
То же
Яичные и молочные
продукты сухие
То же
Рыба (филе)
Рыба мороженая
То же
Рыба соленая
Вид тары
Деревянные
ящики

Деревянные
ящики

Картонные
ящики
Деревянные
ящики
Деревянные
барабаны
Без
упаковки
Картонные
ящики
Деревянные
бочки
Фанерные
бочки
Фанерные
барабаны
Картонные
ящики
Картонные
ящики
Деревянные
ящики
Картонные
ящики
Рогожные
кули
Дзревянные
бэчки
Загрузка 1 мг |
грузового объема, кг\
по

ствующим
нормам
340
600
600
—
—
—
550
300-
-400
350
—
по
экспериментальным
данным
средняя
359
610
650
489
459
491
737
563
740
392
397
772
440
439
438
590


мальная
421
724
722
561
538
657
884
650
789
| 442
400
7J0
486
573
516
658
Примечание. По продуктам без упаковки приведен вес нетто, с упаковкой — брутто.
грузке 1 ж3 грузового объема камер хранения Полученные данные позволят уточнить дей-
теми грузами, нормы загрузки которых не ствующие нормы загрузки для отдельных
пробыли ранее предусмотрены. дуктов, а для ряда грузов установить их вновь.

Усовершенствование схемы автоматизации аммиачных холодильных
установок торгового типа производительностью 10000 нккал/час
В предприятиях торговли и общественного
питания с 1956 г. проводится автоматизация
по схеме ВНИХИ 1 действующих аммиачных
холодильных установок холодопроизводитель-
ностью 10000 нккал/час. К настоящему
времени только в торговых предприятиях г. Москвы
автоматизировано около 450 холодильных
установок типа ЯК-Ю, И-10, МЗИ-46. Это
позволило высвободить около 700 машинистов, в
результате чего достигнута большая годовая
экономия в заработной плате. Кроме того,
значительно снизился расход воды,
электроэнергии и запасных частей, повысилась
эксплуатационная надежность машин, улучшились
температурные условия хранения продуктов. В
настоящее время механик может обслуживать
в среднем 10 холодильных установок.
Указанные выше установки отнесены к
группе взрывоопасных. В связи с этим при
эксплуатации автоматизированных холодильных
установок необходимо соблюдать следующие
правила:
— аварийный вентилятор должен
обеспечивать семикратный обмен воздуха в час, а
герметичный короб вентиляции сечением 250 X'
X' 250 мм должен быть выведен выше карниза
крыши здания на 1 м;
— машинное отделение не должно
соединяться каналами с соседними помещениями;
дверь машинного отделения должна быть
уплотнена по периметру профильной резиной,
снабжена кулачковым запором, а с
внутренней стороны обита листовым железом;
— щит с электропусковой
аппаратурой.должен быть установлен в помещении, полностью
изолированном от машинного отделения; на
1 В. Б. Якобсон, В. М. Шавра, Автоматизация
аммиачных холодильных установок торгового типа,
«Холодильная техника», 1956, № 2.
полу у щита должен быть резиновый коврик
размером не менее 600 X 400 мм;
— у входа в машинное отделение должен
быть предусмотрен шкафчик для хранения
противогаза марки К и резиновых перчаток,
проверенных на пробой напряжением 3000 в.
В процессе эксплуатации
автоматизированных аммиачных холодильных установок в
схему ВНИХИ, по предложению работников
Московского ремонтно-монтажного комбината,
были внесены некоторые изменения.
Так, электросхемой было предусмотрено
включение электродвигателей компрессора и
мешалки от одного магнитного пускателя.
Электродвигатель мешалки не имел
индивидуальной электрической защиты, вследствие чего
имелись случаи выхода его из строя. Поэтому
было предложено электродвигатель мешалки и
мешалку удалить, а испаритель переделать из
одноходового в двухходовой (рис. 1, а и б).
С этой целью из бака испарителя удаляют
рассол, снимают мешалку, вынимают
испаритель и отсоединяют диффузор мешалки, после
чего тщательно прочищают трубки испарителя
и промывают бак.
На испаритель устанавливают переднюю и
заднюю крышки. Передняя крышка (рис. \,в)
изготовлена в виде хомута с приваренным
дном, а задняя (рис. \,г) имеет по диаметру
вертикальную перегородку. Между кожухом
испарителя и крышками прокладывают уплот-
нительную резину толщиной 5 мм, а хомут
крышки стягивают болтом. Испаритель
опускают в бак, патрубок задней
крышки соединяют дюритовым шлангом
диаметром 64 X'4 мм (ГОСТ 2299-43) со сливным
рассольным трубопроводом. Рассол поступает
в полость задней крышки, а затем проходит по
трубкам испарителя в нижнюю часть бака,
откуда отсасывается рассольным насосом типа К
или ЦНШ.

42
Обмен опытом
№ 3
а
Рассол
Рис. 1. Испарительная система:
а — до модернизации: 1 — электродвигатель мешалки, 2 — диффузор,
3 — мешалка, 4 — задвижка (/)у = 50), 5 — сливной патрубок,
6 — рассольный бак, 7 — испаритель;
б — после модернизации: / — рассольный бак, 2 — передняя крышка
испарителя, 3 — глухой фланец, 4 — задвижка (Dy= 50), 5, 7 — хомуты,
6 — дюритовый шланг, 8 — задняя крышка испарителя, 9 — испаритель;
в — передняя крышка испарителя: 1 — дно, 2 — обруч, 3—стяжной болт Ml6;
г — задняя крышка испарителя: / — дно, 2 — обруч, 3 — перегородка,
4 — стяжной болт М16, 5 — патрубок @ 57X3,5 мм).

№ 3 Усовершенствование схемы автоматизации аммиачных холодильных установок торгового типа 43
В испаритель
Рис. 2. Установка дроссельной шайбы;
/ — дроссельные шайбы, 2 — вентиль (Dy=6), 3-
прокладки из паронита.
Wtt
До модернизации испарителя работа насоса
и компрессора регулировалась индивидуально.
В результате модернизации электросхема
изменена таким образом, что при пуске
компрессора включается и рассольный насос (Е. И. Ан-
драчников, Л. Г. Каплан, Д. И. Перельман,
Особенности монтажа холодильных машин
АКФВ-12 в предприятиях торговли и
общественного питания, «Холодильная техника»,
1961, № 1).
Для защиты электродвигателей и цепи
управления от перегрузки и токов короткого
замыкания вместо тепловых реле магнитных
пускателей и плавких предохранителей
применены автоматические выключатели типа АП-50-
З'МТ.
Внесены изменения в схему регулирования
подачи аммиака в испаритель. Сравнительно
сложный в изготовлении поплавковый
регулятор высокого давления ПР-1, конструкции
ВНИХИ, заменен дроссельной шайбой с
отверстием 1,2 мм (рис. 2), которая
устанавливается на входном штуцере вентиля, находящегося
на испарителе. Испытания показали, что оба
регулирующих устройства по
эксплуатационным показателям примерно равноценны.
Рис. 3. Поплавковый
регулятор для
автоматического возврата масла в
картер компрессора:
а — маслоотделитель;
б — вентиль(Dy = 6) для
выпуска масла;
ву д —
присоединительные трубки;
г — поплавковый
регулятор: / — корпус, 2 —
поплавок, 3 — коромысло,
4—игла, 5—ось иглы, 6—
ось коромысла, 7 —
направляющая иглы, 8 —
пробка для слива
грязного масла;
е — вентиль fZ)y=6) на
картере компрессора.

44
Обмен опытом
№ 3
Рис. 4. Измененная схема аммиачной части холодильной установки:
/ — электродвигатель, 2 — манометр, 3 — реле давления РДА, 4 — мановакуумметр, 5 —
маслоотделитель, 6 — компрессор, 7 — поплавковый регулятор, 8 — водомер ВК-5, 9 —
соленоидный вентиль СВА-25, 10 ~ кожухотрубный конденсатор, 11 — задняя крышка испарителя, 12 —
дюритовый патрубок, 13 — рассольный бак, 14 — вентиль (Dy = 6) с дроссельной шайбой, 15 —
передняя крышка испарителя, 16 — термореле ТДДА, 17 — соленоидные вентили СВА-40,
18 — коллектор, 19 — рассольный фильтр, 20 — центробежный насос ЦНШ-40, Т — термометры.
Предусмотрен также автоматический
возврат масла из маслоотделителя в компрессор
при помощи поплавкового регулятора (рис. 3).
Последний присоединяется трубками к
вентилям ( Dy = 6) на маслоотделителе и картере
компрессора. Масло, собравшееся в
маслоотделителе, стекает в корпус поплавкового
регулятора. Поплавок всплывает, а шарнирно
закрепленная на коромысле поплавка игла
открывает проход. Под действием разности
давлений масло перетекает в картер. Имеющееся
в поплавковой камере масло создает
гидравлический затвор и препятствует перетеканию
сжатого пара аммиака из маслоотделителя в
картер компрессора.
Для удобства эксплуатации рассольные
соленоидные вентили и запорные задвижки
(Z)y = 50) установили на коллекторе в
машинном отделении. Раньше они находились в
каждой охлаждаемой камере.
Описанные изменения, которые внесены-
Московским ремонтно-монтажным
комбинатом в схему автоматизации, показаны на
рис. 4.
При эксплуатации автоматизированных
холодильных установок встречаются некоторые
трудности. Например, часто засоряются
аммиачные соленоидные вентили СВА-40,
применяемые на рассольных трубопроводах, и
корродирует сердечник электромагнита. Реле
температуры типа ДТК-31 оказались
непригодными для эксплуатации в камерах с
относительной влажностью воздуха около 90%.
Поэтому на Московском ремонтно-монтажном
комбинате для этой цели разработаны и
применяются термореле типа ТРП-1 с постоянным
дифференциалом 1,5—2°.
Для улучшения условий эксплуатации
автоматизированных аммиачных холодильных
установок и дальнейшего перевода
оборудования с ручного на автоматическое управление
необходимы высококачественные
автоматические приборы, в частности: мембранные
соленоидные вентили, разработанные ВНИХИ и
ЦКБ арматуростроения, малогабаритные
камерные датчики температур, работающие в
условиях высокой влажности, и реле контроля
смазки компрессора.
Е. И АИДРАЧИ И КОВ, Л. Г. КАПЛАН,
Б. Т. ЛЕРНЕР

№ 3
Способы борьбы с коррозией при рассольной системе охлаждения
45
Способы борьбы с коррозией при рассольной
системе охлаждения
Для предотвращения коррозии испарителей,
насосов и трубопроводов при действии на них
циркулирующего рассола (раствора
хлористого кальция) на Московском
хладокомбинате, по предложению начальника
компрессорного цеха комбината В. С. Простакова,
применяют цинковые протекторы и покрытие
внутренней поверхности насосов воском.
Протекторы представляют собой цинковые
пластины размерами 300 X 400 X 15 мм.
Вместо пластин можно использовать тонкие
цинковые листы, собранные вместе по нескольку
штук (до семи-восьми листов).
К пластине в трех-пяти точках
прикручивается болтами проволока диаметром 5—6 мм.
Оба конца ее плотно прикрепляются болтами
к баку испарителя. Для надежного контакта в
местах крепления поверхность металла
тщательно зачищают.
В вертикальнотрубном испарителе
поверхностью охлаждения 90 м2 цинковые пластины
располагают по одной равномерно в трех
местах. В результате реакции цинковый
протектор разъедается, цинк осаждается на стенках
бака испарителя и охлаждающих батарей
и защищает их от коррозии. Цинковые
пластины меняют 3—4 раза в год.
В кожухотрубном испарителе поверхностью
охлаждения 80 м2 цинковые пластины
размещают по одной у каждой трубной решетки.
Проволокой и болтами пластины
прикрепляют к ушкам, приваренным к крышкам
испарителя.
Для защиты от коррозии насоса и задвижки
протектор, сделанный в виде втулки,
запрессовывают в трубопровод около фланца, при
помощи которого они соединяются.
Целесообразно предусматривать специальные
разъемные участки (отрезки) трубопроводов с
запрессованными в них втулками-протекторами.
Такое устройство облегчает смену их по мере
сработки. Формы цинковых протекторов могут
быть различны.
На хладокомбинате цинковые протекторы
применяются около 15 лет. Это позволило
полностью предотвратить коррозию испарителей
рассольной системы.
Для предотвращения разрушающего
действия рассола на чугунные части (корпус,
диски) насосов на хладокомбинате в течение
ряда лет, по предложению инженера К. А. Бон-
даренкова, покрывают воском их внутреннюю
поверхность.
Воск легко плавится при температуре 80 —
85°, имеет большую текучесть и хорошо
заполняет поры чугунных отливок.
Перед покрытием воском поверхность
детали тщательно очищают шабером и
металлической щеткой от пыли, грязи и ржавчины, а
затем нагревают паяльной лампой (или другим
способом) до 80 — 85° и натирают воском.
Воск при этом плавится и пропитывает поры
литья. Эта операция повторяется подряд
2 — 3 раза.
Внутреннюю поверхность насосов
покрывают воском один раз в год, в период зимнего
планово-предупредительного ремонта. После
такой профилактики насосы проработали без
смены дисков 15 лет, при этом корпуса их
находятся в хорошем состоянии.
В. С ПРОСТАКОВ, К. Л. БОНДАРЕНКОВ

Монтаж аммиачных холодильных установок с агрегатом
АК АВ-15 (АК 2АВ-20 /10)
Аммиачные холодильные машины АК АВ-15
применяют, как правило, для рассольного
охлаждения камер площадью до 60 ж2.
По правилам техники безопасности,
машины этого типа относят к группе Б. Их
допускается устанавливать в машинном отделении,
расположенном на первом этаже или в
подвале производственного здания.
Объем машинного отделения должен быть
не меньше 100 ж3 при высоте не менее 3,25 м,
если оно находится на первом этаже, и 2,6 м—
в подвале.
Машинное отделение необходимо
оборудовать аварийной вентиляцией, обеспечивающий
семикратный обмен воздуха в час, а ее короб
вывести выше карниза здания на 1 м.
Шкаф с электрическими приборами
автоматического и ручного управления должен быть
расположен в изолированном от машинного
отделения помещении с отдельным входом.
Электрические приборы автоматики (реле
давления РДА, термореле ТДДА), находящиеся
в машинном отделении, должны иметь
закрытое исполнение.
В объем поставки аммиачной машины АК
АВ-15 входят: агрегат с компрессором АВ-15
BАВ-8), электродвигателем А-52-2 мощностью
10 кет, конденсатором КТГ-5 (поверхность
5 ж2), маслоотделителем МОВ-25 и реле
давления РДА; испаритель ИТГ-12 (поверхность
12 м2); регулирующая станция ААРС-10,
состоящая из терморегулирующего вентиля
ТРВА-20, соленоидного вентиля СВА-10,
фильтра, манометра, мановакуумметра,
термореле ТДДА, вентиля для заполнения системы
аммиаком и запорной арматуры.
Завод-изготовитель поставляет также
запасные части (комплект поршневых колец,
поршневые пальцы со втулками, сальник вала,
клапанные пластины), специальный
инструмент и техническую документацию.
Работы по монтажу холодильных установок
выполняются специализированными
подрядными организациями, которые заключают
договор с предприятием — владельцем
оборудования. Договором предусматриваются
стоимость объема работ и сроки представления
проектно-сметной документации, доставки
оборудования к месту монтажа и выполнения
работ.
Перед монтажом выполняют строительно-
изоляционные работы (подготовка
фундамента, изоляция камер), сантехнические
(подводка водопроводной и канализационной линий в
машинное отделение) и электромонтажные
(ввод силовой линии в щитовую).
Машины АК АВ-15 имеют автоматическое
управление. Электромонтажные работы
выполняют по схеме автоматизации (рис. 1),
которая в основном аналогична электрической
схеме автоматизации машины АКФВ-12
(Е. И. Андрачников, Л. Г. Каплан, Д. И. Пе-
рельман, Особенности монтажа холодильных
машин АКФВ-12 (АК2ФВ-30/15) в
предприятиях торговли и общественного питания,
«Холодильная техника», 1961, № 1).
Ниже приведены особенности схемы
установки АК АВ-15.
При помощи автоматического выключателя
4АВ включается трубчатый электронагрева-

№ 3
Монтаж аммиачных холодильных установок с агрегатом ЛК АВ-15
47
Родш
Рис. 1. Электрическая схема автоматизации холодильной установки АК АВ-15:
Робщ — общий рубильник ЯРП-60, ЭС — электрический счетчик САЗУ-ИТ E а) с трансформаторами
тока ТКМ-0,5 G5/5 а), Тр — понижающий трансформатор E0 ва, 220/36 e),Ti—Тз — тумблеры, OJli—ОЛ2 —
осветительные лампы с патроном Р-27, Pi—Р2 — розетки,. IAB—6АВ—автоматические выключатели АП50-
ЗМТ, 1ПМ — магнитный пускатель П-311 электродвигателя компрессора, 2ПМ—ЗПМ — магнитные пускатели
П-211 электродвигателей рассольных насосов, 4ПМ — магнитный пускатель П-211 электродвигателя
аварийного ©ентилятора, ТЭН—трубчатый электронагреватель мощностью 2 кет, УП — универсальный переключатель
УП-5112, РД — реле давления РДА, ЩУ—ЗКУ — кнопки управления КМЗ-2, 1РП—4РП — электромагнитные
реле ЭП-41/21Б или МКУ-48, ICB—4СВ — соленоидные вентили СВА-40 или СВМ-50, 5GB — соленоидный
вентиль СВА-10, ITK—ЗТК — камерные термореле ТДДА со шкалой — 20_f_+8°, ТДДА — термореле со шкалой
—25-f-0°, 1ЭД — электродвигатель компрессора, 2ЭД—ЗЭД — электродвигатели рассольных насосов, 4ЭД —
электродвигатель аварийного вентилятора.
тель (ТЭН), который подогревает рассол,
используемый для оттаивания батарей.
Электродвигатель ЗЭД насоса включается с помощью
автоматического выключателя ЗАВ и кнопки
ЗДУ «Пуск», находящейся в одной цепи с
катушкой магнитного пускателя ЗПМ.
Аварийный вентилятор включается при
замыкании контактов тумблера Ti,
размещенного на электрическом щите, и Тг,
расположенного рядом с общим рубильником вне
машинного отделения.
К автоматическому выключателю 5АВ
присоединен понижающий трансформатор
220/36 в. К его вторичной обмотке
подключены лампа OJli освещения электрического
щита, розетки Pi и Р2 для подключения
переносных ламп в электрощитовой и в машинном
отделении.
Цепь управления защищена от токов
короткого замыкания автоматическим
выключателем 6АВ.
Лампа световой сигнализации ОЛг
загорается при срабатывании реле давления РДА и
автоматических выключателей IAB, 2AB и 6АВ.
После электромонтажных работ приступают
к монтажу холодильной установки.
Агрегат и испаритель холодильной машины
устанавливают на фундаменты в машинном
отделении. Регулирующую станцию крепят к
стене при помощи кронштейнов. При этом
ширина главного прохода и расстояние от
регулирующей станции до машины должны быть не
менее 1,25 м, а расстояние между стеной и
машиной или испарителем — не менее 0,5 м:
К конденсатору агрегата подводят
водопроводную и сливную линии (диаметр труб 2").
На водопроводной линии устанавливают
запорный вентиль{Uy =50), водомер ВК-Ю,
соленоидный вентиль СВМ-50 или СВА-40, патрубок
с гильзой для термометра, а на сливной —
запорный вентиль и патрубок с гильзой.
Водопроводная линия должна подводить к
конденсатору около 5 ж3 воды в час.
К водопроводной линии у конденсатора
присоединяют трубопровод диаметром 3/s" от
рубашки крышки блока цилиндров и от
маслоотделителя. Для слива воды из
маслоотделителя и крышки подводят к агрегату
канализационную воронку.
Всасывающие и жидкостные аммиачные
линии монтируют из цельнотянутых труб
диаметром, соответственно, 38X3 и 17X3 мм (ГОСТ
8732-58) по схеме, приведенной на рис. 2.
Жидкостной трубопровод прокладывают в
канале сечением 150X150 мм, сделанном в
полу, всасывающий — на расстоянии 200 —
250 мм от стены и крепят в деревянных
колодках к кронштейнам, предварительно заделан-

48
Консультация
№ 3
выше карниза г
здания на 1м
17*3
17-3
^ад
26Г]
j'i!!h--=gi»i!!h-=--Hii»))
4/ ^
Рис. 2 Схема монтажа холодильной установки АКАВ-15 рассольного охлаждения:
/ — терморегулирующий вентиль ТРВА-20, 2 — соленоидный вентиль СВА-10, 3 — манометр, 4—ма-
новакуумметр, 5 — регулирующая станция ААРС-10, 6 — компрессор АВ-15, 7 — реле давления РДА,
8 — маслоотделитель MOB-25, 9—электродвигатель А-52-2, 10 — конденсатор КГТ-5, // — термореле
ТДДА со шкалой — 25-^_0°, 12—испаритель ИТГ-12 13—регулирующий вентиль, /4—аммиачный фильтр,
15 — зарядный вентиль, 16, 17, 29, 31, 35, 37,39, 40, 42, 43, 44, 48 — запорные задвижки (Оу=50),
18, 19 — вентили фу=50), 20 — водомер ВК-Ю, 21,30 — соленоидные вентили СВА-40 или СВМ-50,
22 —- жидкостный вентиль конденсатора, 23 — расширительный бачок, 24, 25, 26 — термореле ТДДА со
шкалой — 20_г_ + 8°, 27,33, 47—рассольные фильтры, 28, 32, 34, 36 — коллекторы, 38, 41 — рассольные
насосы, 45 — бак для рассола, 46 — трубчатый электронагреватель; 49, 50, 51 —батареи, Т — термометры,
ПК — предохранительные клапаны.
ным в стены. Всасывающий и нагнетательный
патрубки компрессора соединяют с манова-
куумметром и манометром на регулирующей
станции трубопроводом диаметром 6 X 1,5 мм.
От предохранительных клапанов
конденсатора и испарителя отводят (выше карниза
здания на 1 м) аварийный трубопровод
диаметром 17 X 3 мм. Конец его загибают на 180°
(по радиусу 100 мм), чтобы избежать
попадания атмосферных осадков.
После монтажа трубопроводов производят
ревизию компрессора.
Затем проверяют герметичность аммиачной
системы. Для этого отсоединяют от компрессо-

№ 3
Монтаж аммиачных холодильных установок с агрегатом ЛК АВ-15
49
ра всасывающий вентиль и отводят его так,
чтобы был зазор 10— 15 мм. Включив
компрессор, тщательно продувают систему и
проверяют плотность закрывания всех вентилей.
После этого открывают вентили, кроме
всасывающего, снимают крышки с конденсатора и
испарителя и заполняют систему воздухом до
тех пор, пока давление не достигнет 5—6 ати.
Для проверки герметичности системы
обмыливают все соединения, сварные швы и трубные
решетки аппаратов. Обнаруженные
неплотности устраняют, выпустив из системы воздух.
После этого всасывающую сторону
установки испытывают сжатым воздухом при
давлении 12 ати, нагнетательную — при давлении
18 ати. Систему оставляют под давлением на
18 часов. В течение первых шести часов
допускается понижение давления на 100/о за счет
охлаждения воздуха. Если в течение
последующих 12 часов давление не изменяется,
считают, что система выдержала испытание и ее
можно зарядить аммиаком.
Предохранительные клапаны должны быть
отрегулированы на начало открывания при
давлении в конденсаторе 18,5 ати и в
испарителе 12,5 ати. Предохранительный клапан
компрессора необходимо отрегулировать так,
чтобы он открывался при разности давлений
16 атм.
Рассольную часть холодильной установки
(см. рис. 2) монтируют, проверяют на
герметичность, промывают и заполняют рассолом.
Рассольная схема включает два насоса.
Насос 38 нагнетает в испаритель 12 рассол,
который после охлаждения поступает в батареи 49,
50, 51 через фильтр 27, коллектор 28,
задвижки 29 и соленоидные вентили 30. Нагреваясь на
1,5—3°, рассол отсасывается из батарей
насосом по отдельным обратным трубопроводам
через коллектор 34.
Для оттаивания снеговой шубы с
поверхности батарей включается трубчатый
электронагреватель 46, находящийся в баке 45. Рассол
подогревается до 40—50°. Переключив
установку на ручное управление, закрывают
задвижку 40 и пускают насос 41. Подогретый в
баке 45 рассол нагнетается насосом в батареи
через фильтр 33 и коллектор 32. Из батарей
рассол стекает через фильтр 47 в бак 45.
В случае неисправности насоса 38 насос 41
как резервный можно использовать для пода^
чи холодного рассола в батареи. Для этого
необходимо к электродвигателю насоса 41
подвести электропроводку от насоса 38.
Результаты проверки герметичности
аммиачной и рассольной систем и работы
предохранительных клапанов заносят в акты.
Далее изолируют всасывающий
трубопровод и участок аммиачного трубопровода (от
регулирующей станции до испарителя), а
также испаритель и все рассольные трубопроводы,
проходящие вне охлаждаемых помещений. В
качестве изоляции применяют минеральную
пробку или шлаковату. Изоляцию приклеивают
на битуме № 4 к изолируемому объекту,
обвертывают пергамином и обтягивают сеткой
Рабитца, на которую наносят слой
штукатурки на цементной основе.
Трубопроводы окрашивают следующим
образом: аммиачный всасывающий — синей
краской, жидкостный — желтой,
нагнетательный — красной, рассольный нагнетательный—
зеленой, обратный — коричневой, водяной
нагнетательный — зеленой с желтыми
кольцами, сливной — зеленой с коричневыми
кольцами.
Чтобы подготовить машину к зарядке
аммиаком, систему вакуумируют. Для этого из
нагнетательного патрубка компрессора
вывертывают штуцер, чтобы выпустить воздух,
закрывают нагнетательный вентиль и включают
компрессор. Создав в системе вакуум порядка
720 мм рт. ст., компрессор выключают, штуцер
снова ввертывают и открывают
нагнетательный вентиль.
На специальную подставку устанавливают
наклонно (в сторону вентиля) баллон с
аммиаком. Вентиль баллона соединяют
переходной трубкой с зарядным вентилем на
регулирующей станции. Перед зарядкой включают
аварийную вентиляцию. Механик должен
иметь при себе противогаз марки К и
резиновые перчатки.
Открыв вентили на баллоне и зарядный
вентиль на регулирующей станции, заполняют
систему аммиаком до тех пор, пока давление в
баллоне не станет равным давлению в системе.
После этого в конденсатор подают воду,
закрывают его жидкостный вентиль, включают
компрессор и рассольный насос.
Регулирующий вентиль открывают так, чтобы давление
в линии всасывания было в пределах 2,5—3 ати.
Аммиак, отсасываемый из баллона,
собирается в конденсаторе.
Ориентировочное количество аммиака,
необходимое для заполнения системы, определяют
из условия заполнения сосудов: испаритель
на 80%J, конденсатор на 1Э°/о, жидкостный
трубопровод на 100°Д>, что составляет для машины
АК АВ-15 около 70 кг.
Правильность заполнения системы
определяют при пробном пуске установки, во время
которого регулируют режим работы.

50
Консультация
№ 3
Терморегулирующий вентиль ТРВА-20
настраивают так, чтобы перегрев всасываемого
пара аммиака составлял 5 — 8°. Температура
пара, нагнетаемого в конденсатор, должна
соответствовать температурам кипения и
конденсации, Температура конденсации на 5—7°
выше температуры воды, выходящей из
конденсатора. Подача воды в конденсатор
регулируется вентилем 19 таким образом, чтобы она
нагревалась на 5 — 8° (в зависимости от
температуры поступающей воды).
Если в охлаждаемых камерах требуется
поддерживать температуру —2° для
хранения рыбы, 0° — мяса, +2°—гастрономических
товаров, +5°—фруктов, то температура
рассола, выходящего из испарителя, должна быть
на 10° ниже температуры самой холодной ка-
Ветеринарно-санитарный контроль
продуктов, поступающих на распределительные
холодильники, осуществляется в соответствии с
Правилами ветеринарно-санитарного осмотра
убойных животных и ветеринарно-санитариой
экспертизы мяса и мясопродуктов,
утвержденными в 1959 г. Главным управлением
ветеринарии Министерства сельского хозяйства
СССР и согласованными с Государственной
санитарной инспекцией Министерства
здравоохранения СССР, а также согласно
служебным инструкциям.
Контроль качества продуктов проводится ве^
теринарными врачами совместно с
товароведами и технологами холодильника
последовательно, по этапам: при разгрузке вагонов, в
процессе термической и технологической
обработки продуктов, при хранении и отправке их
с холодильника.
Качество продуктов проверяют по схеме № 1
(см. рисунок).
К I группе продуктов, указанной на схеме,
относятся мясо всех видов и мясопродукты,
меры, т. е. —12°. Терморегулятор типа ТДДА
со шкалой Он—20°, термобаллон которого
вставлен в гильзу, врезанную в выходной
патрубок испарителя, настраивают на
выключение при этой же температуре. Температура
кипения аммиака в испарителе будет на 5—6°
ниже температуры рассола, т. е. —17-:—18°.
Рабочее давление кипения составит 1,1 —
1,2 ати.
Работу масляного насоса регулируют
редукционным вентилем так, чтобы давление масла
было на 0,6— 1,0 атм выше давления
всасывания. Прессостат реле давления РДА
настраивают на давление выключения 0,6 ати, а
маноконтроллер — на 13 ати.
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л Г. К А ПЛАН,
Д. И. ПЕРЕЛЬМАН
птица, дичь и птицепродукты; ко II группе —
масло животное, маргарин, сметана, творог,
: сыр, молоко сгущенное, плоды, ягоды, овощи,
i рыба и рыбопродукты.
[ Первый этап ветеринарно-санитарного
контроля заключается в экспертизе мясных
продуктов при поступлении их на холодиль-
1 НИК.
i Прежде всего проверяют наличие и
правильное оформление сопроводительной
документации: ветеринарных свидетельств,
удостоверений о качестве, контрольных сведений
железнодорожного и водного транспорта и
протоколов химико-бактериологических анализов.
Мясо всех видов, мясопродукты, яйцо и ме-
5 ланж должны сопровождаться ветеринарными
свидетельствами единой формы (установлена
i Министерством сельского хозяйства СССР),
подписанными ветеринарными врачами и за-
1 веренными круглой лечг.тью ветеринарного
надзора предприятия.
, В случае поступления мяса и
мясопродуктов без ветеринарных свидетельств грузы по-
Рациональная организация ветеринарно-санитарного
контроля на холодильниках

№ 3
Рациональная организация ветеринарно-санитарного контроля на холодильниках
51
Поступление про -
щлаждение
Ф . ®
7ммюш6ание\
ф ®
Хранение
Ф Ф А
ф
Выпуск
«ТА
Схема организации ветеринарно-санитарного и товаро-
ведно-технологического контроля качества продуктов на
холодильниках:
I (в треугольнике) — ветеринарно-санитарный контроль
продуктов I группы, I (в кружке) — товароведно'-техно-
логический контроль продуктов I группы, II (в
кружке)—товароведно-технологический контроль продуктов
II группы.
мещают в изолированные камеры и хранят до
тех пор, пока не будут получены
свидетельства, затребованные администрацией
холодильника. Если по истечении определенного срока
свидетельства не поступили, на холодильнике
проводят ветеринарно-санитарную экспертизу,
а при необходимости, и лабораторные
исследования.
В ветеринарных свидетельствах на свинину
должна быть отметка об исследовании на
трихинеллез, а на конину — о проведении
предубойной маллеинизации. При отсутствии
таких отметок каждую тушу свинины
проверяют на трихинеллез в производственных
лабораториях холодильника, а конину
направляют для технической утилизации.
При оценке качества продуктов
немаловажное значение имеют удостоверения о качестве,
которые с отменой сертификатов
Государственной инспекции стали одним из
главных документов для расчетов с поставщиками.
В удостоверениях указаны почти все
качественные показатели, от которых зависит
стоимость отгружаемого мяса: термическое
состояние, сортность или категория упитанности,
сроки транспортировки и, главное, конечное
назначение — в реализацию или в
промышленную переработку.
При понижении качества продукции в
пути следования удостоверения, отражающие
качество ее при отгрузке, служат
исходным документом для объективного
решения вопроса о виновниках порчи продукта и о
соблюдении установленных и принятых для
исполнения железной дорогой сроков доставки
его поставщику.
Кроме того, при составлении коммерческих
актов о понижении качества продуктов для
установления причин их порчи пользуются
контрольными сведениями, отражающими
термическое обслуживание вагонов в пути
следования.
Ветеринарные врачи холодильников и
хладокомбинатов, участвующие в оценке
поступающих продуктов, обязаны, согласно
контрольным сведениям, анализировать обслуживание
вагонов-ледников в пути следования,
проверять их фактическое санитарное состояние,
температуру разгружаемого мяса и
температуру воздуха в вагоне. Ветеринарные врачи
совместно с техниками холодильного
транспорта железных дорог должны определять
наличие оставшегося льда в карманах вагонов.
Если на доставляемые в вагонах мясо,
консервы, яичный порошок не имеется протоколов
химико-бактериологических анализов,
продукты необходимо проверить в производственных
лабораториях холодильника, а при их
отсутствии — в районных или городских
лабораториях. Эта работа должна проводиться под
контролем ветеринарно-санитарной службы.
Большое значение для оценки поступающих
продуктов имеет качество термической и
технологической обработки, а также комплекс
органолептических показателей. При анализе
этих показателей ветеринарному врачу
холодильника приходится заниматься
товароведческой и технологической экспертизой
продуктов.
Как указано в Правилах
ветеринарно-санитарной экспертизы (раздел VII), мясо и
мясопродукты при поступлении на холидильник
должны подвергаться ветеринарно-санитарно-
му осмотру с учетом качества, термической и
технологической обработки (запах, цвет,
загрязнение и пр.).
При приеме .мяса и продуктов животного
происхождения на холодильник ветеринарным
врачам предоставлено право устанавливать
сроки их хранения и реализации.
Как указано в правилах, мясо и
мясопродукты, яйцо, меланж и яичный порошок
принимаются на холодильник на срок хранения,
определяемый в каждом отдельном случае
ветеринарным врачом.

52
Консультация
№ 3
Ни один из указанных грузов не может быть
принят на холодильник без разрешения
работников ветеринарно-санитарного контроля. Это
обязывает руководство холодильников и
хладокомбинатов обеспечить круглосуточное
обслуживание технологических цехов дежурными
ветеринарными врачами.
Ветеринарным врачам холодильников
предоставлено также право самостоятельно и
окончательно решать вопрос об использовании
мяса в зависимости от его качественного
состояния: для хранения, срочной реализации, по-
солки и зачистки, для переработки или
технической утилизации. Проведенный бракераж
оформляется соответствующими актами.
Согласно указанным выше правилам, это
решение может быть пересмотрено только
вышестоящими ветеринарными
организациями.
Ветеринарные врачи, в зависимости от
качества мяса и других продуктов, поступающих
на холодильник, могут производить их
химико-бактериологические анализы, а также
выборочную дефростацию (размораживание) и
сортировку. При этом время на проведение
этих работ не засчитывается в сроки,
установленные для приемки указанных товаров от
поставщиков («Особые условия поставки мяса и
мясных продуктов», утвержденные
Государственным Арбитражем при Совете Министров
СССР 21 июля 1960 г.).
Все показатели качества поступающих
продуктов, а также температуру, органолептиче-
ские и другие показатели работники
ветеринарно-санитарного контроля заносят в
журнал ветеринарно-санитарной экспертизы и
одновременно в групповые приемные отвесы и
приемные акты, составляемые кладовщиками
на каждую принятую вагонную партию груза.
В случае поступления мяса, не
соответствующего по качеству ГОСТу, прием его
оформляется с участием ветеринарного врача
различными актами — коммерческими, актами
Бюро товарных экспертиз или актами
Государственной инспекции по качеству
продовольственных товаров.
На втором этапе работники
ветеринарно-санитарного контроля холодильников и
хладокомбинатов совместно с товароведами
систематически проверяют качество мяса и
мясных продуктов и периодически —
санитарный режим их хранения, а также следят за
соблюдением условий, полностью
исключающих механическое или бактериальное
загрязнение продуктов.
Работники ветеринарно-санитарной
службы контролируют выполнение предписаний
технологических инструкций по размещению
грузов и созданию нормального температур-
но-влажностного режима в камерах хранения,
особенно соблюдение сроков хранения и
реализации грузов. При этом очередность
отгрузки продуктов должна обусловливаться их
качественным состоянием.
Работники ветеринарно-санитарного
контроля ежемесячно проверяют санитарно-техни-
ческое состояние камер и одновременно
качество мороженого мяса. Охлажденное мясо
осматривают ежедневно.
Результаты такой проверки и контроля
оформляются соответствующими актами, в
которые заносятся предложения как по
устранению отмеченных недостатков, так и по
реализации мяса после окончания срока хранения.
Периодически воздух и стены камер
подвергают бактериологическому анализу.
Микробиологический контроль камер с
морожеными грузами проводится
ежеквартально, а с охлажденными — ежемесячно.
При значительном загрязнении воздуха и
стен плесенями и бактериями из камер
выгружают продукты и проводят
дезинфекцию.
Сроки плановой дезинфекции камер
устанавливаются службой ветеринарно-санитарного
контроля по согласованию с технологической
службой.
Эффективность дезинфекции проверяется
бактериологическими исследованиями,
результаты которых регистрируются в специальных
журналах.
Заключительный этап
ветеринарно-санитарного контроля заключается в
проверке качества выпускаемых мяса и
мясопродуктов. Пригодность их для питания
подтверждается специальными штампами на
документах с заключением ветеринарного врача о
доброкачественности каждой отгружаемой с
холодильника партии.
Для этого все выпускаемые за день
продукты предварительно осматриваются в камерах.
Дополнительный потушный осмотр мяса
проводится непосредственно при погрузке его в
автомашины или вагоны.
Одновременно с этим контролируется
санитарное состояние транспорта.
При транспортировке мяса и мясопродуктов
служба ветеринарно-санитарного контроля
выдает ветеринарное свидетельство формы № 2,
утвержденной Министерством сельского хозяй.

jvjg 3 Рациональная организация ветеринарно-санитарного контроля на холодильниках 53
ства СССР, и оформляет выдачу удостовере- Для обеспечения надежной гарантии вы-
ний о качестве. пуска доброкачественной продукции все ука-
„ зания и распоряжения старшего ветеринарно-
Согласно Правилам ветеринарно-санитарнои го врача п0 экспертизе продуктов, их размеще-
экспертизы ветеринарный персонал должен нию> хранению и выпуску, а также по санитар-
осуществлять систематический контроль за ному режиму должны быть обязательными
борьбой с грызунами, подготовкой камер к для всех работников холодильников,
приему и размещению грузов и проводить для
коллектива (грузчиков, уборщиц,
кладовщиков) лекции и беседы на ветеринарно-санитар-
ные темы и т. д. с. В. ВИНОГРАДОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
ОБЪЯВЛЯЕТ ПРИЕМ В АСПИРАНТУРУ
А) С ОТРЫВОМ ОТ ПРОИЗВОДСТВА (ОЧНАЯ)
ПО СПЕЦИАЛЬНОСТЯМ.
1. Холодильные машины и установки.
2. Теоретические основы тепло- и хладотехники и
кондиционирование воздуха.
3. Электрооборудование промышленных предприятий.
4. Машины и оборудование пищевых производств.
5. Процессы и аппараты.
6. Технология молока и молочных продуктов.
7. Технология консервирования пищевых продуктов (включая
холод).
Б) БЕЗ ОТРЫВА ОТ ПРОИЗВОДСТВА (ЗАОЧНАЯ)
ПО СПЕЦИАЛЬНОСТЯМ:
1. Холодильные машины и установки.
2. Теоретические основы тепло- и хладотехники.
3. Процессы и аппараты.
4. Технология молока и молочных продуктов.
5. Технология консервирования пищевых продуктов (включая
холод).
6. Биохимия.
Приемные испытания будут проводиться с 15 сентября по 1
октября 1962 г.
Заявления о приеме подавать на имя ректора института до 10
сентября 1962 г. по адресу: г. Ленинград, Ф-2, ул. Ломоносова, д. 9,

Фруктовые холодильники Ливана
Во время пребывания в столице Ливана
г. Бейруте автор имел возможность
ознакомиться с некоторыми холодильниками для
хранения фруктов.
Упаковочно-сортировочные базы. В стране
в большом количестве выращивают яблоки,
апельсины, лимоны, мандарины, груши,
виноград, бананы ,оливки, финики. Фрукты
составляют одну из важных статей ливанского
экспорта.
Апельсины и лимоны после сбора поступают
на упаковочно-сортировочные базы, где они
обрабатываются на автоматическом агрегате
(рис. 1) в следующей последовательности:
— поступают на транспортер для
промывания водой, затем в специальную ванну для
дезинфекции,
— подаются в щеткомоечную машину, после
чего в сушильный аппарат для просушки
подогретым воздухом,
— обрабатываются на специальной
вотирующей машине,
— подаются в воздушные камеры,
продуваемые подогретым воздухом, для равномер.-
ного распределения воска по поверхности
плодов,
— направляются из камер подогрева в
камеры воздушного охлаждения, где воск
застывает на поверхности плодов, , .
— поступают на транспортер, на котором
осуществляется отбраковка плодов,
— подаются транспортером к валковым
калибровочным машинам,
— после калибровки завертываются в
бумагу и укладываются в ящики.
Производительность агрегата 875 ящиков в
час (вес нетто каждого ящика 17 кг), или
119 г за 8 часов.
Рис. 1. Автоматизированный агрегат:
.Д.— транспортер для подачи фруктов, 2, 4 —
аппараты для мойки, 3 — ванна дезинфекции, 5, 7 —
сушильные агрегаты, 6 — воецирующая машина, 8 —
транспортер инспекции, 9 — калибровочные машины.

№ 3
Фруктовые холодильники Ливана
55
Процесс обработки яблок происходит на
этом же агрегате, но начинается с отбора
поврежденных плодов.
Обработанные и упакованные фрукты
направляют на холодильники, где они могут
храниться в течение 6—8 месяцев. Фрукты,
предназначенные для экспорта, хранят не более
двух месяцев.
Холодильники. В Бейруте имеется семь
крупных фруктовых холодильников емкостью
от 6 до 10 тыс. т и несколько небольших.
Общая их емкость определяется примерно в 60—
70 тыс. г.
Холодильники многоэтажные, без
железнодорожных подъездных путей. Отсутствие
одноэтажных холодильников объясняется очень
высокими ценами на земельные участки.
Каркас здания и перекрытия выполнены из
монолитного железобетона. Перекрытия
балочные и безбалочные. Сетка колонн
произвольная — от 4,5 до 9,0 м. Высота камер от
3,0 до 4,5 м. Наружные стены и перегородки
выложены из сборных пустотелых бетонных
блоков размером 15 X 15 X 30 см.
Для изоляции используют пробковые плиты
объемным весом 115—117 кг/ж3. Толщина
изоляции верхних покрытий и наружных стен
(с солнечной стороны) 15 см, полов и осталь-
Рнс. 2, Аммиачный воздухоохладитель с
орошением батарей рассолом.
Рис 3, Потолочный фреоновый воздухоохладитель.
ных наружных и внутренних стен 10 см,
междуэтажных перекрытий и перегородок
между камерами 5— 10 см. Изоляционные
плиты клеются на битуме, рейки не
устанавливают. К изоляции крепят сетку (размер ячеек
10 X 10 см), которую штукатурят.
На холодильниках, кроме вестибюля, где
расположены подъемники и лестничная
клетка, имеется центральный или боковой
коридор. Подъем и спуск грузов осуществляются
как подъемниками, так и наклонным
транспортером.
Хранение грузов. В холодильных камерах
грузы укладывают на напольные стеллажи в
штабеля по 10—13 ящиков в высоту. К
днищу ящиков, у торцовых стенок, прибиты
брусочки высотой Ю мм, поэтому рейки не
применяются.
На расстоянии 100 мм от стен крепится
стационарный металлический каркас
(арматурная сталь 04—5 мм) с ячейками 200X200 мм.
Это создает удобство при укладке груза,
обеспечивает жесткость штабеля, защищает стены
от загрязнения и повреждения и способствует
хорошей циркуляции воздуха.
Температура хранения цитрусовых 4°,
яблок 0°. Относительная влажность при
хранении 80 —85°/о.
Кроме фруктов, на холодильнике хранят
картофель. Картофель упаковывают в мешки
и укладывают в штабеля во всю высоту
камеры. Картофель хранят при температуре 4° и
относительной влажности 85аМ ;. ¦

56
За рубежом
№ 3
Камера №41 Камера №42
й
ш^
Камера/V-°3 71, Камера №32
7*r <?\ ?
/камера л/
=^=7*
У-у^-у
Камера N-'33
f FK Fb
VrA
Камера М-Зй
1
Рис. 4. Схема трубопроводов:
; — фреоновый восьмицилиндровый компрессор холодопроизводительностью 120000
ккал/час, 2 — кожухотрубные конденсаторы, 3 —ресивер, 4—фильтр, 5— прессо-
стат, 6 — воздухоохладитель, 7 — терморегулирующий вентиль, 8 — соленоидный
вентиль, 9—камерный датчик температуры, 10 — всасывающий коллектор, 11—12—
уравнительные трубопроводы, 13 — трубопроводы жидкого фреона, 14 —
всасывающие трубопроводы.
Охлаждение камер. Камеры охлаждаются
вертикальными пристенными и потолочными
воздухоохладителями (рис. 2 и 3).
Распределение воздуха в камерах от потолочных
воздухоохладителей бесканальное, а от
пристенных — одноканальное, через щели, ширину
которых можно изменять при помощи шиберов.
Потолочные воздухоохладители
оборудованы трехлопастными вентиляторами с
электродвигателями мощностью 1 кет, а
пристенные — двумя или тремя центробежными
вентиляторами с приводом от одного
электродвигателя (через клиноременную передачу).
Мощность электродвигателя 5,0 — 7,5 кет.
На холодильниках применяются сухие
воздухоохладители с батареями
непосредственного охлаждения (аммиак, -фреон-12 и
-22) и рассольные, а также
воздухоохладители с аммиачными батареями, орошаемыми
рассолом. Батареи аммиачных и фреоновых
воздухоохладителей — змеевикового типа с
пластинчатым оребрением. Рассольные
воздухоохладители изготовляют из труб с навитыми
ребрами. Диаметр труб в воздухоохладителях
с батареями непосредственного охлаждения
20 мм, а в рассольных 25 мм. Шаг оребрения
8 — 10 мм.
В батареи аммиачных воздухоохладителей
(сухих и орошаемых рассолом) аммиак
поступает из отделителя жидкости через
поплавковый регулирующий и соленоидный вентили.
На всасывающей линии также
устанавливается соленоидный вентиль. При достижении
в камере заданной температуры камерный

№ 3
Фруктовые холодильники Ливана
57
датчик подает сигнал соленоидным вентилям,
они закрываются, питание и отсос аммиака из
батарей воздухоохладителя прекращается и
вентилятор воздухоохладителя
останавливается.
Батареи фреоновых воздухоохладителей
имеют верхнюю подачу жидкости и отсос пара
внизу (рис. 4), что обеспечивает возврат масла
в компрессоры.
Фреон в батареи поступает через терморегу-
лирующий и соленоидный вентили. По
достижении в камере необходимой температуры
камерный датчик подает сигнал, соленоидный
вентиль закрывается и вентилятор
останавливается.
Сухие рассольные воздухоохладители
имеют один соленоидный вентиль на
нагнетательном трубопроводе.
Батареи сухих воздухоохладителей
оттаивают орошением их водой через форсунки,
расположенные над батареями, при закрытых
соленоидных вентилях и остановленных
вентиляторах.
На всасывающих трубопроводах, кроме
отделителей жидкости у аммиачных
воздухоохладителей, нет промежуточных аппаратов
(дренажных ресиверов, улавливателей и np.J.
Несмотря на это, при эксплуатации
холодильников не бывает случаев аварий.
Характерной особенностью ливанских
холодильников является применение на одном
предприятии разных холодильных агентов
(например, фреона-12 и аммиака, фреона-22 и
амимака), разных систем охлаждения
(рассольное и непосредственное) и компрессоров
различных марок и фирм.
Так, на холодильнике емкостью 6000 т
имеется шесть компрессоров, из которых три
работают на аммиаке и три — на фреоне-22.
В камерах установлены воздухоохладители с
батареями непосредственного охлаждения.
На холодильнике емкостью 8000 т
эксплуатируется 11 фреоновых компрессоров шести
типоразмеров. Камеры оборудованы сухими
рассольными и фреоновыми
воздухоохладителями.
На холодильнике емкостью 10000 т
установлены аммиачные компрессоры,
обслуживающие однотипные воздухоохладители
непосредственного охлаждения с орошением
батарей рассолом.
На холодильниках вода, выходящая из
конденсаторов, охлаждается в вентиляторных
градирнях, помещенных на крыше машинного
отделения. В машинном отделении одного из
холодильников установлены, кроме того,
два фреоновых воздухоохладителя, которые
используются как испарительные
конденсаторы.
Заслуживает внимания компактность
арматуры, поставляемой фирмами к
воздухоохладителям и прочим аппаратам. Так, два
запорных вентиля и тройник или фильтр, запорный
и соленоидный вентили смонтированы в одном
корпусе. Это позволяет сократить расход
материала для крепления и снизить затраты
труда при монтаже.
Инж. И. Б. ЛАП И НСКИЙ

Энциклопедический справочник «Холодильная техника»
Книга 2. Применение холода в промышленности и на транспорте, Госторгиздат, М.,
1961, 575 стр., 20 диаграмм. Цена 2 руб. 80 коп.
Энциклопедический справочник «Холодильная
техника» предназначен для специалистов-холодильщиков,
работающих на предприятиях различных отраслей
промышленности, на холодильниках, в проектных и
конструкторских организациях, научно-исследовательских
институтах, высших учебных заведениях и техникумах.
В книге помещены следующие разделы: физические и
химические свойства пищевых продуктов;
микробиология холодильной обработки и хранения продуктов;
основы теории холодильной обработки и хранения
продуктов; скороморозильные аппараты; применение
холода в мясной, рыбной, молочной, плодоовощной,
кондитерской, винодельческой и пивоваренной
промышленности; производство мороженого; кондиционирование
воздуха; производство и применение водного и сухого
льда, холодильный транспорт.
В разделе «Химический состав и физические свойства
пищевых продуктов» приведены химический состав
продуктов растительного и животного происхождения и
данные о содержании в них витаминов, а также
физические свойства продуктов при разных температурах.
Для более полной систематизации материала
следовало бы дать общую характеристику компонентов
пищевых продуктов, их свойств и изменений, происходящих
в зависимости от различных температурных условий, а
также обстоятельнее изложить причины окисления
жиров и указать пути предохранения их от окисления.
В разделе «Микробиология холодильного хранения
пищевых продуктов» дана характеристика и описана
жизнедеятельность микроорганизмов, указано влияние
внешних условий на их развитие, приведена
микрофлора важнейших пищевых продуктов, рассмотрены
санитарные условия работы холодильников.
При изложении основ теории холодильной обработки
и хранения продуктов анализируются процессы
охлаждения и замораживания, а также биохимические
изменения при охлаждении и хранении охлажденных
продуктов. Большое внимание уделено вопросам теплообмена.
В таблицах приведены данные о количестве
вымороженной воды в различных продуктах, об изменении
энтальпии, удельной теплоемкости, теплопроводности и
температуропроводности продуктов при разных температурах.
Даны формулы для определения продолжительности,
средней скорости замораживания продуктов и
льдообразования.
Содержатся формулы и графики по усушке
мороженого мяса в зависимости от сроков хранения при
различных температурах (приведены допустимые сроки
хранения продуктов). Рассмотрен вопрос о
размораживании пищевых продуктов.
В этом разделе имеются следующие недостатки. При
изложении основ теории охлаждения опущено
определение про'цесса охлаждения. На стр. 45 приведены
температурные условия созревания мяса без указания
режима влажности и сроков хранения. На стр. 59 сказано,
что при замораживании продуктов толщиной менее
20 см скорость движения воздуха может составлять
10—12 м/сек. Эти цифры ничем не обоснованы и
противоречат имеющимся данным об оптимальных скоростях
E м/сек).
Приводя сведения о биохимических изменениях,
происходящих при охлаждении, замораживании и хранении
пищевых продуктов, авторы недостаточно полно
описывают рекомендуемые объективные показатели для
определения качества продуктов.
Ни в разделе «Химический состав и физические
свойства пищевых продуктов», ни в главе о биохимических
изменениях при охлаждении и хранении не дана
характеристика ферментов животных тканей.
В разделе («Аппараты и установки для быстрого
замораживания пищевых продуктов» указаны основные
типы скороморозильных аппаратов и технологические
требования к ним. Даны классификация различных
морозильных аппаратов (с интенсивным движением
воздуха, многоплиточные и погружного типа), сравнительная
оценка и области их применения, а также
технико-экономические показатели туннельных морозилок.

62
Критика и библиография
№ 3
Следует отметить, что описанный роторный
полуавтоматический блочно-плиточный агрегат для
замораживания пищевых продуктов еще не испытан в
производственных условиях и вероятно менее эффективен, чем
плиточные аппараты. Полезно было бы дать
сравнительные технико-экономические характеристики
действующих установок для быстрого замораживания
пищевых продуктов.
В разделе «Применение холода в мясной
промышленности» описаны химический состав мяса и мясных
продуктов, процессы созревания, охлаждения и
замораживания мяса, а также режимы хранения мороженого
мяса и субпродуктов. Материал по проектированию
холодильников и охлаждаемых технологических камер на
мясокомбинатах изложен достаточно полно и
последовательно.
Едва ли нужно в этом разделе приводить сведения
о химическом составе мяса различных участков туши
(табл. 2, стр. 116) или о содержании аминокислот мяса
(табл. 3, стр. 117).
Очень сжато дано описание применения холода в пти-
цепромышленности. Этот раздел занимает всего
полторы страницы и даже не содержит иллюстративного
материала.
В справочнике подробно освещены вопросы
применения холода в рыбной промышленности. Рассмотрены
технологические процессы холодильного
консервирования: охлаждения, замораживания, хранения и
размораживания рыбы.
Дана характеристика пяти групп рыбопромышленных
судов, описано технологическое оборудование,
приведены классификация береговых холодильников,
планировки типовых производственных холодильников, их
основные показатели и технологическое оборудование.
Однако описание процесса замораживания рыбы в
погружных мокрых морозилках излишне, поскольку эти
аппараты давно не применяются в рыбной
промышленности. Неверно утверждение, будто трубчатые
стеллажи — пока еще один из распространенных видов
оборудования . для замораживания рыбы (стр. 195); они
устарели и в настоящее время используются очень
редко.
¦В разделе «Применение холода в молочной
промышленности» много внимания уделено физико-химическим
свойствам молока и молочных продуктов,
технологическому процессу переработки молока.
В разделе слишком много рисунков, некоторые из
которых не представляют интереса, например, рис. 13, 14,
15, 16.
Очень кратко описано применение холода в
технологии производства масла и сыра, а также их холодильное
хранение. По существу эти вопросы не освещены.
Некоторые данные носят частный, случайный
характер и не представляют интереса, например, о
распределении составных частей молока, замороженного во
фляге при температуре —10° (табл. 6, стр. 214).
Хорошо составлен раздел «Применение холода в
плодоовощной промышленности», в котором описаны
процессы, протекающие в плодах и овощах при созревании
и хранении, новые способы технологической обработки,
замораживания, хранения плодов и овощей, а также
механизации производственных процессов.
Быстрое замораживание тесно связано с применением
упаковочных материалов, однако вопросы тары и
упаковки совсем не получили освещения в справочнике.
В технологических разделах справочника
встречаются повторения. Например, о порче жира говорится на
стр. 46, 62 и 202, причем разные авторы по своему
освещают этот вопрос. На стр. 46 указывается: «В
процессе хранения жиросодержащих продуктов происходят
изменения в жире, протекающие по двум
направлениям», а на стр. 201 написано: «Расщепление жира идет
по трем направлениям».
Определение удельного веса смеси по закону
аддитивности дано на стр. 18 и на стр. 313.
В табл. 16 раздела «Химический состав и физические
свойства пищевых продуктов» приведены теплоемкости
некоторых пищевых продуктов, в том числе жирной
рыбы. Значение теплоемкости равно 0,68. В разделе
«Применение холода в рыбной промышленности» также
указаны теплоемкости некоторых рыб (табл. 1, стр. 157),
причем для таких жирных рыб как сельдь, семга, осетр,
севрюга эти цифры, соответственно, составляют 0,71;
0,72; 0,73 и 0,75.
Такое же дублирование данных о теплоемкости
жиросодержащих продуктов имеется в табл. 17 на стр. 19
и в табл. 4 на стр. 203.
Было бы целесообразно все данные, относящиеся к
физическим свойствам и химическому составу,
поместить в одном разделе «Химический состав и физические
свойства пищевых продуктов».
В разделе «Кондиционирование во'здуха» приведены
основы расчета установок кондиционирования воздуха,
классифицированы системы кондиционирования,
подробно описаны некоторые отечественные и зарубежные
кондиционеры, изложены методы использования
холодильных машин для охлаждения, нагрева и осушения
воздуха, а также методы испытания автономных
кондиционеров, рассмотрены приборы автоматического
регулирования.
Несмотря на то, что полное освещение основных
вопросов использования холода для целей
кондиционирования в сравнительно небольшом по объему разделе
представляет значительную трудность, авторы хорошо
справились с задачей.
Зонирование территории Советского Союза по
продолжительности жаркого периода, а также
предлагаемые рекомендации по использованию комфортных
установок для различных зон представляют большой
интерес.
Четко описаны наиболее широко применяемые схемы
центральных систем кондиционирования воздуха,
основные схемы и приборы автоматизации.
Желательно было бы подробнее изложить вопросы
применения кондиционирования воздуха для
технологических целей, а также способы использования
отбросного тепла ТЭЦ для централизованного холодоснаб-
жения.
Материал, касающийся борьбы с шумом, нужно было
выделить в самостоятельный раздел, поскольку он
относится не только к установкам для кондиционирования
воздуха, но и ко всему холодильному оборудованию.
В разделе допущены некоторые неточности. Слово
«термостат» следовало бы заменить «регулятором
температуры». Формулы B5) и B6) на стр. 395
целесообразнее представить в более общем виде, не относя их
к числу людей.
Необходима сноска к таблицам 9, 10, 11, 12 о том,
что приведенные в них данные относятся к
зарубежному оборудованию. В табл. 14 не нужно было помещать
данные о кондиционерах ЛИОТ, так как их
промышленность не изготовляет.
Материал, приведенный в разделе «Производство и
применение водного льда», представляет практический
интерес, однако содержит излишние подробности и
пояснения, например, как и когда укрывают снегом
овощи, о возможности их хранения в ледяных буртах и др.
Слишком подробно описаны конструкции градирен,
производство блочного и плиточного льда, конструкции
и принцип действия различных типов льдоделательных
машин (стр. 462—465).
В разделе «Производство и применение сухого льда».

№ 3 Энциклопедический справочник «Холодильная техника» 63
наиболее ценным является описание физических
свойств углекислоты. Содержатся исчерпывающие
данные о свойствах углекислоты в трех фазовых
состояниях. Справочный материал раздела удачно
сгруппирован и очень полезен при проектировании.
Однако вопросы автоматизации технологических
процессов, механизации трудоемких работ, связанных с
хранением, ремонтом и транспортировкой баллонов,
получения углекислоты сварочного качества вообще не
рассмотрены. Между тем, они имеют первостепенное
значение.
К недостаткам относятся также нечеткость
некоторых формулировок, чрезмерно подробное описание
технологических схем производства сухого льда и
конструкций машин и аппаратов.
Представленная на рис. 7 (стр. 480) технологическая
схема производства углекислоты из дымовых газов в
настоящее время частично изменена. Из нее изъяты
колонки с активизированным углем, вместо них включен
центробежный водоотделитель. Холодильник абсорбера
долмен иметь автономную систему охлаждения, так как
иначе неизбежно нарушение материального баланса
аппарата.
Установка очистительной аппаратуры после первой
ступени трехступенчатого компрессора (стр. 484)
большого эффекта дать не может, так как газ вновь
загрязняется маслом во второй и третьей ступенях сжатия.
Такую схему рационально применять лишь при
наличии компрессора с графитовым поршневым
уплотнением.
Включение вспомогательной холодильной установки в
технологическую схему производства углекислоты из
экспанзерного газа возможно лишь в случае малого
содержания (меньше 95%) углекислоты в газе, а не
всегда, как это указано на стр. 484.
При рассмотрении основ расчета и проектирования
химико-технологической аппаратуры завода сухого льда
неверно освещена физическая сущность процессов,
происходящих при абсорбционно-десорбционном методе
производства углекислоты.
Авторы рекомендуют определять производительность
насосов МЭА, исходя из заданной производительности
установки и принятой концентрации абсорбента. При
малых содержаниях углекислоты в исходном газе
определенное таким образом количество абсорбента не сможет
обеспечить достаточную интенсивность процесса
абсорбции, и, следовательно, заданную производительность.
Определяя расход воды, идущей на орошение
холодного скруббера, необходимо учитывать, кроме конечных
температур, значение величины плотности орошения.
Расход пара, подаваемого в межтрубное пространство
кипятильника десорбера, должен устанавливаться не по
средним эксплуатационным данным, а решением
уравнения внешнего теплового баланса десорбера, отдельные
составляющие которого различны и зависят от
задаваемого температурного режима, плотности орошения,
давления пара и других параметров процесса.
Достаточно полно изложен материал раздела
«Холодильный транспорт». Подробно описаны
вагоны-ледники, вагоны-поезда с машинным охлаждением, вагоны-
холодильники с индивидуальным машинным
охлаждением, молочные ледники, молочные цистерны, вагоны
для перевозки виноградного вина, живой рыбы и
изотермические контейнеры. Большое место отведено
пунктам льдоснабжения вагонов-ледников, транспортным
льдозаводам и организации перевозок скоропортящихся
грузов.
Достаточно полно освещены вопросы, касающиеся
автомобильного и водного хладо'транспорта. Приводятся
основные данные по тепловым расчетам и конструкциям
автокузовов и системам их охлаждения, характеристики
судов-рефрижераторов, судовые холодильные установки,
применяемые изоляционные материалы и др.
Весьма ценным является библиографический
указатель. По рассматриваемым вопросам дается почти
исчерпывающий перечень литературы с ссылкой на
библиографический указатель.
В справочнике имеется ряд неточностей и опечаток.
Например, в формуле C0) на стр. 68 напечатано 4- ш w Гз,
тогда как нужно—ыъигз.В табл. 1 (пятая колонка, 12-я
и 13-я строки снизу) на стр. 262 приведена цифра 0,897
вместо 0,879 и 0,877 вместо 0,887.
Б
В формуле G) на стр. 276 написано Б вместо — .
Коэффициент а равен +14, а не —14 (стр. 314).
В формуле A4) на стр. 332 указано (/-Икр), а
следует читать (t—/кр).
Все приведенные замечания позволят улучшить
качество справочника при его переиздании.
В целом книга является очень ценным пособием для
работников холодильной промышленности.
На конкурсе, проводимом ежегодно Министерством
культуры СССР, Государственное издательство
торговой литературы было отмечено дипломом II степени за
издание Энциклопедического справочника
«Холодильная техника», т. II. Кроме того, были присуждены
дипломы старшему научному редактору Н. Г. Николаевой,
техническому редактору Д. М. Медриш,
художественному редактору И. М. Авдонину, а также художникам-
графикам.
Г. С. КОНОКОТИН. N. С. БЕ РОВ, И. Г. СЕНАТОВ
М. Г. ГРОДНИК

64
Критика и библиография
№ 3
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1962 г.
Энциклопедический справочник «Холодильная
техника». Книга третья: Проектирование и
эксплуатация холодильников. Применение
холода в торговле и быту. Госторгиздат,
60 л., 20000 экз. Цена 2 руб. 60 коп.
В третью книгу справочника включены разделы:
строительные конструкции холодильников; проектирование
холодильников; термоизоляционные материалы; монтаж
холодильных установок; техническая эксплуатация
холодильников и их технологических цехов; тепловые
насосы; торговое холодильное оборудование; домашние
холодильники и т. д.
Энциклопедический справочник рассчитан на широкий
круг инженеров, научных работников, специалистов
промышленных и торговых предприятий, работающих в
области холодильной техники и технологии.
Справочник по эксплуатации холодильных складов.
Госторгиздат, 12 л., 10000 экз. Цена 52 коп.
Приведены инструктивные указания по приему,
охлаждению, замораживанию и хранению пищевых
продуктов на холодильниках. Описаны методы
транспортировки и укладки продуктов в холодильных камерах с
помощью погрузочных механизмов, даны нормативы
использования грузового объема камер, указаны
оптимальные температура и влажность воздуха при холо.
дильной обработке и хранении, а также допустимые
сроки хранения различных продуктов, в том числе мяса,
птицы, рыбы, сливочного масла, молочных продуктов,
яиц, плодов, овощей, консервов и др.
В приложении приведены нормы естественной убыли
продуктов при охлаждении, замораживании и хранении
на холодильниках и при транспортировке.
Справочник предназначен для руководителей,
технологов, товароведов и кладовщиков холодильников,
пищевых предприятий и торговых баз.
И. С. Бадылькес. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин. Госторгиздат,
20 л., 8000 экз. Цена 1 руб. 20 коп.
Систематизированы термодинамические, физические,
химические и физиологические свойства всех
исследованных рабочих веществ, а также рекомендуются
новые рабочие вещества. Приведены
конструктивно-эксплуатационные показатели холодильных машин.
Рассмотрены вопросы, связанные с влиянием рабочих
веществ на процессы, происходящие в холодильных
машинах.
Приведен большой справочный материал в виде
таблиц и диаграмм.
Книга рассчитана на инженеров-проектировщиков и
конструкторов, а также научных работников.
Ш. Н. Кобулашвили. Аппараты и установки
для быстрого замораживания пищевых
продуктов. Госторгиздат, 10 л., 7000 экз. Цена
60 коп.
Описаны методы быстрого замораживания, изложены
технологические требования, предъявляемые к
скороморозильным аппаратам и установкам. Даны конструкции .
и технические характеристики различных типов
скороморозильных аппаратов, камерных и туннельных
интенсифицированных морозилок и их классификация.
Указаны основные направления конструирования.
Приведены примерные тепловые расчеты аппаратов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников холодильных предприятий и проектно-конст-
рукторских организаций.
В. П. Зайцев. Холодильная техника.
Госторгиздат, 20 л., 15000 экз. Цена 80 коп.
Изложены термодинамические основы производства
холода, приведены рабочие циклы холодильных машин.
Даны основные сведения по устройству,
проектированию и эксплуатации холодильных установок, в
частности, в рыбной промышленности.
Книга представляет собой учебник для студентов
втузов, а также может быть использована
инженерно-техническими работниками рыбной и других отраслей
пищевой промышленности, где применяется
искусственный холод.
Л. С. Аветисова. Холодильное
оборудование |(для механиков предприятий торговли и
общественного питания). Госторгиздат, 15 л., 10000 экз. Цена
55 коп.
Даны теоретические основы получения холода и
работы холодильных машин, приведены характеристики
основных частей холодильных машин и систем
охлаждения. Подробно освещены вопросы автоматизации
холодильных установок и дано описание холодильников,
торгового оборудования, холодильного транспорта.
Значительное внимание уделено вопросам эксплуатации
холодильных установок.
Книга является учебником для студентов
механических отделений техникумов, а также предназначена для
работников торговли и общественного питания.
В. И. Сафонов. Основы строительного
дела и сантехники (для
механиков-холодильщиков). Госторгиздат, 12 л., 10000 экз. Цена 46 коп.
Приведены характеристики строительных материалов,
описаны конструкции зданий и их элементы, изложены
основы санитарной техники. Вопросы проектирования
выделены в специальную главу. Рассмотрены
многочисленные примеры расчетов и дан большой
иллюстративный материал.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся техникумов и может быть использована
инженерно-техническими работниками холодильников и
проектных организаций.
Р. М. Ладыженский. Кондиционирование
воздуха. Госторгиздат, 25 л., 10000 экз. Цена
95 коп.
Книга представляет собой учебник по одноименному
курсу для студентов технических специальностей
пищевых вузов. Кроме теоретических положений, в ней
приведен практический материал.
Учебником могут пользоваться специалисты,
работающие в области кондиционирования воздуха.
Руководство по монтажу и эксплуатации
оборудования аммиачных холодильных установок для
замораживания горных пород. Госгортехиздат, 8 л., 5000 экз. Цена
50 коп.
Приведена техническая характеристика холодильного
оборудования, даны указания по монтажу,
эксплуатации и технике безопасности, которые должны
выполняться на холодильных станциях при проходке стволов
способом замораживания.
X. Р. Хакимов. Замораживание грунтов в
строительных целях. Госстройиздат, 15 л.,
10000 экз. Цена 85 коп.
Изложены основы проектирования и производства
работ по замораживанию грунтов, при этом учтены новые
данные о теплофизических и прочностных свойствах
мерзлых грунтов. Освещены новые методы тепловых
расчетов. В приложениях даны справочные таблицы.

№ 3
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1962 г.
65
Книга предназначена для инженеров и научных
сотрудников, работающих в области замораживания
грунтов.
Р. Робине. Кондиционирование воздуха
в подземных сооружениях (перевод с
французского). Госстройиздат, 19 л., 6000 экз. Цена 1 руб.
15 коп.
Освещены вопросы проектирования систем
кондиционирования воздуха и отопления в подземных
сооружениях, описано применяемое оборудование и даны
примеры расчета.
Книга рассчитана на инженеров и научных
работников, занимающихся вопросами кондиционирования
воздуха.
Справочное руководство по отоплению, вентиляции и
кондиционированию воздуха (перевод с английского).
Госстройиздат, 50 л., 10000 экз. Цена 2 руб. 70 коп.
Рассмотрены основные вопросы современного
состояния и развития техники кондиционирования воздуха,
отопления и вентиляции в США. Приведены опытные и
нормативные материалы, необходимые при
проектировании, монтаже, наладке и эксплуатации оборудования.
Книга предназначена для специалистов по
кондиционированию воздуха, отоплению и вентиляции.
Практическое руководство по проектированию
установок для кондиционирования воздуха. Госстройиздат,
12 л., 10000 экз. Цена 70 коп.
Описаны конструкции кондиционеров, приведены
расчетные данные для проектирования установок
кондиционирования воздуха и ряд примеров.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников.
Д. А. Мателенок, В. К. Тетеревников, П. В. Участкин.
Установки кондиционирования
воздуха в промышленных зданиях. Профиздат,
54 л., 15000 экз. Цена 2 руб. 85 коп.
Изложены основы проектирования установок
кондиционирования воздуха для промышленных предприятий.
Приложен альбом чертежей установок.
Книга является методическим пособием для
инженерно-технических работников промышленных предприятий
и проектных организаций, а также для специалистов,
занятых в области охраны труда.
В. В. Мухин. Кондиционирование воздуха
в пищевой промышленности. Пищепромиз-
дат, 25 л., 5000 экз. Цена 1 руб. 35 коп.
Изложены общие принципы кондиционирования во'з-
духа, освещены вопросы выбора схем и отдельных
элементов оборудования, а также систем автоматического
управления.
Книга рассчитана на инженеров, занимающихся
проектированием, монтажом и эксплуатацией установок
кондиционирования воздуха на пищевых предприятиях.
А. В. Нестеренко. Основы
термодинамических расчетов вентиляции и
кондиционирования воздуха. Изд-во «Высшая школа»,
18 л., 10000 экз. Цена 69 коп.
Рассмотрены основные термодинамические свойства
влажного воздуха, вопросы тепло- и массообмена при
фазовых превращениях. Освещен графоаналитический
метод расчета воздухообмена з помещениях с избытком
тепла и влаги. Описаны все основные узлы
форсуночных кондиционеров.
Книга предназначена в качестве учебного пособия для
студентов строительных вузов и факультетов.
М. В. Вольпова, А. Ф. Тиссовская- Сборник
текстов по холодильной технике на
английском языке. Изд-во «Высшая школа», 5 л., 5000 экз.
Цена 10 коп.
В книгу включены тексты из английской и
американской литературы, охватывающие основные вопросы
холодильной техники. Сборник снабжен англо-русским
словарем специальных терминов.
Книга является учебным пособием для студентов
высших учебных заведений.
Энциклопедия по таре (перевод с английского). Пи-
щепромиздат, 50 л., 5000 экз. Цена 3 руб. 70 коп.
Детально описаны применяемые в настоящее время
за рубежом упаковочные материалы и конструкции
тары и упаковки для пищевых продуктов и косметических
товаров. В частности, описана упаковка для
быстрозамороженных продуктов — пакеты и мешки из бумаги
и пленки, картонные коробки, деревянные и картонные
ящики, металлическая тара.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников пищевых и тарных предприятий.
Н. С. Комаров. Справочник холодильщика.
Машгиз, 25 л., 20000 экз. Цена 1 руб. 40 коп.
Содержит основные сведения по производству и
применению искусственного холода в различных отраслях
народного хозяйства, справочные таблицы, формулы для
основных расчетов, диаграммы и номограммы.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников.
Справочник по теплообменным аппаратам. Под
редакцией П. Д. Лебедева. Госэнергоиздат, 9 л., 25000 экз.
Цена 55 коп.
Приведены основные типы отечественных теплообмен-
ных аппаратов, применяемых в энергетических и
холодильных установках, на кислородных станциях, а также
на предприятиях химической, нефтяной, текстильной и
металлургической промышленности.
Справочник предназначен для работников
промышленности и студентов втузов.
Б. И. Пилипчук, Г. Н. Филандров. Методы и
техника кри остатиро в ани я в области
температур от 0 до — ,196°. Стандартгиз, 6 л.,
3000 экз. Цена 30 коп.
Дан обзор криостатов, предназначенных для
поддержания постоянных температур в области от 0 до —196°,
которые были описаны в специальной литературе
разных стран после 1939 г.
Книга представляет интерес для работников
лабораторий, в которых проводятся испытания материалов и
поверка приборов при низких температурах.
И. И. Гельперин, Г. М. Зеликсон, Л. Л. Рапопорт.
Справочник по разделению газовых
смесей методом глубокого охлаждения.
Издание 2-е, переработанное. Госхимиздат, 30 л., 10000 экз.
Цена ,1 руб. 65 коп.
Приведены основные физические свойства газов и
составы равновесных фаз, а также схемы разделения
углеводородов, воздуха и различных газовых смесей/
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников химической и смежных отраслей промышленности,
научных работников, студеоов вузов и техникумов.
Г. И. Осадчук, Ю. О. Файерштейн. Ремонт
поездов с машинным охлаждением. Трансжел-
дориздат, 15 л., 6000 экз. Цена 63 коп.
Даны сведения о ремонте поездов с машинным
охлаждением и спосо'бы восстановления деталей. Рассмотрены
вопросы ремонта дизельного, холодильного,
электрического и вспомогательного оборудования поездов.
Книга предназначена для студентов техникумов и
работников по эксплуатации и ремонту поездов с
машинным охлаждением.
В. В. Скрипкин, С. В. Некрутман.
Электрическое оборудование изотермических
вагонов. Трансжелдориздат, 15 л., 5000 экз. Цена 63 коп.
Описаны конструкции вагонов-холодильников, а так-

66
Критика и библиография
№ 3
же специальных вагонов поездов и секций с машинным
охлаждением.
Приведены сведения об устройстве и эксплуатации
электрических машин и приборов, указаны способы их
регулирования. Даны рекомендации по наиболее
экономичным режимам работы оборудования. Большое
внимание уделено ремонту дизелей, генераторов,
электродвигателей.
Книга предназначена для студентов техникумов и
может быть использована работниками вагонного
хозяйства.
В. П. Зайцев, А. Е. Ниточкин, И. А. Попырин,
В. Л. Сурвилло. Рефрижераторные суда.
Издание 2-е, переработанное и дополненное. Судпромгиз,
30 л., 10000 экз. Цена 1 руб. 65 коп.
Подробно освещены вопросы проектирования,
конструирования и использования рефрижераторных судов.
Описаны судовые аппараты и установки для
холодильной обработки рыбы. Приведены данные по испытаниям
и эксплуатации технологического и холодильного
оборудования. Дан расчет толщины изоляции
охлаждаемых помещений на судах.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников судостроительной промышленности^ рыболовного
флота, а также студентов вузов.
В. Н. Русин. Автоматические
холодильники (устройство, ремонт и обслуживание). Изд-во
«Речной транспорт», 10 л., 10000 экз. Цена 50 коп.
Описаны типовые конструкции автоматических
холодильных установок, находящихся в эксплуатации на
судах и предприятиях Министерства речного флота.
Рассмотрены приборы и схемы автоматизации холодильных
машин. Приведены сведения об обслуживании
автоматических холодильных установок, технике безопасности,
а также ремонту оборудования в судовых и заводских
условиях.
. Книга предназначена для повышения квалификации
механиков речных судов, а также работников,
связанных с эксплуатацией и ремонтом холодильного
оборудования.
Д. А.. Лепаев, А. А. Мещанкин. Ремонт
холодильных агрегатов домашних
холодильников. Госместпромиздат, 6 л., 3000 экз. Цена 30 коп.
Книга знакомит читателей с опытом работы нового
цеха зарядки и ремонта холодильных агрегатов
домашних холодильников (Московский завод по ремонту
электробытовых приборов). Приведены типы
выпускаемых отечественной промышленностью холодильных
агрегатов, их технические и эксплуатационные данные.
Подробно описаны технологическое оборудование для
зарядки холодильников, технология ремонта деталей,
материалы, необходимые для ремонта, и нормы их
расхода.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников и механиков по ремонту холодильников.
Прочность и ползучесть мерзлых грунтов и расчеты
ледогрунтовых ограждений. Институт мерзлотоведения
им. В. А. Обручева. Изд-во Академии наук СССР, 18 л.,
2000 экз. Цена 1 руб. 35 коп.
Рассмотрены вопросы теории реологии — ползучести
и длительной прочности мерзлых грунтов — и ее
использования для расчета ледогрунтовых ограждений,
применяемых в качестве временных конструкций при про-.
ходке различных выработок методом искусственного
замораживания. Приведены способы расчета толщины
стенок таких ограждений и проанализирована их работа на
основе опытов по моделированию.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих в области проектирования и строительства
подземных сооружений, а также для научных
работников.
A. Д. Заморский, Г. К. Сулаквелидзе. Снег и его
физические свойства. Институт прикладной
физики. Изд-во Академии наук СССР, 25 л., 3000 экз.
Цена 1 руб. 85 коп.
Книга полезна для научных и инженерно-технических
работников, которым в практической работе
приходится учитывать свойства природного снега.
B. В. Лавров. Вопросы физики и механики
льда. Изд-во «Морской транспорт», 10 л., 2000 экз.
Цена 70 коп.
Даны основы физического ледоведения. Первая часть
книги посвящена вопросу образования льда (в том числе
внутриводного), вторая и третья — вопросам механики
и моделирования льда. Приведены методические
указания по испытаниям льда на механические свойства и
предложен стандартный размер образцов.
Книга предназначена для инженеров-ледотехников.
И. С. Песчанский. Ледоведение и ледотех-
н и к а. Изд-во «Морской транспорт», 20 л., 4000 экз.
Цена 80 коп.
Отражены современные достижения науки в области
ледоведения. Приведены методы исследования
ледяного покрова, методика расчетов воздействия льда на
сооружения и расчеты грузоподъемности льда и
критических нагрузок.
Книга представляет собой учебное пособие для
студентов высших инженерных морских училищ.
Б. А. Савельев. Строение, состав и
свойства ледяного покрова морских и пресных
водоемов (часть I). Изд-во МГУ, 25 л., 5000 экз.
Цена 1 руб.
Рассмотрены условия образования льда и его
строение, термо'динамика и кинетика кристаллизации,
формирование и разрушение ледяного покрова, его
химический и фазовый состав, образование и развитие
пористости.
Издание рассчитано на студентов вузов и втузов,
а также инженерно-технических работников.
Г. А. Бобровников. Применение
искусственного холода при сборке машины. Гостех-
издат УССР, 2 л. Цена 7 коп.
Брошюра содержит основные сведения о технологии
изготовления прессовых соединений путем охлаждения
схватываемых деталей. Даются рекомендации по
определению температуры охлаждения, выбору холодоноси-
телей, проектированию холодильного оборудования и
сборочных приспособлений.
# # *
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга-
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
ВНИХИ высылает лишь научные сообщения
института, сведения о которых публикуются в журнале
«Холодильная техника».

СОДЕРЖАНИЕ
Развивать техническую базу переработки продуктов сельского хозяйства ... 1
В. А. Селиванов, В. С. Ужанский. О применении машин АМУР на холодильниках 5
Н. М. Зингер, К. С. Андреева. Испытания абсорбционной бромисто-литиевой
холодильной установки 7
Е. М. Агарев, Л. Е. Медовар. Электрические измерения при исследовании
холодильных компрессоров : : 10
И. С. Бадылькес. Перспективы использования фреонов в абсорбционных
холодильных установках 13
В. М. Бродянский, И. П. Ишкин. Термодинамический анализ процессов
теплообмена в холодильных установках 17
В. А. Тихомиров, В. Б. Якобсон, В. Г. Шпрингман. Шум и вибраций малых
холодильных агрегатов : 22
Т.Т. Киселева, И. Н. Кругляк, О. С. Облеухова. Выбор масел для агрегатов
домашних холодильников ..... 30
Н. Д. Зубова, В. Н. Петрунина, Н. Г. Савиновский, В. В. Преображенский.
Фризер 2ФК-25 для изготовления мягкого мороженого 32
Л. Д. Васильева, 3. И. Жокина, Л. С. Россовский. О нормах загрузки грузового
объема камер хранения : : 36
И. Г. Алямовский. Определение тепла и углекислого газа, выделяемых яблоками
при охлаждении и хранении 39
Обмен опытом
Е. И. Андрачников, Л. Г. Каплан, Б. Т. Лернер. Усовершенствование схемы
автоматизации аммиачных холодильных установок торгового типа
производительностью 10000 нккал/час ..41
B. С. Простаков, К. А. Бондаренков. Способы борьбы с коррозией при
рассольной системе охлаждения ¦ 45
Консультация
Е. И. Андрачников, Л. Г. Каплан, Д. И. Перельман. Монтаж аммиачных
холодильных установок с агрегатом АК АВ-15 (АК 2АВ-20/10) . 46
C. В. Виноградов. Рациональная организация ветеринарно-санитарного контроля
на холодильниках 50
За рубежом
И. Б. Лапинский. Фруктовые холодильники Ливана . 54
В Международном институте холода
XI Международный конгресс холода 58
Критика и библиография
Г. С. Конокотин, Н. С. Беров, И. Г. Сенатов, М. Г. Гродник. Энциклопедический
справочник «Холодильная техника», книга 2 61
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1962 г 64
Хроника
В. А. Селиванов, А. А. Марков. Рационализаторская работа на холодильниках
Росмясорыбторга 67
Всесоюзная конференция по автоматизации холодильных установок 69
Совещание по хранению охлажденной'рыбы . 70
Новости иностранной техники
В. И. Костюк, А. Г. Чегликов. Новые методы опреснения воды с применением
холода ....-..**...' 72
Справочный отдел
Фреоновые холодильные турбокомпрессорные машины ХТМ-3-1-4000,
ХТМ-2-1-4000 и ХТМФ-235-2000 74
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Я. Кобулашвили (редактор), проф. И. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. М. Горбатое, М. А. Горбунов, М. Г Дик, В. Я. Зайцев,
С. Г. Ильченко, Д. И. Кобзев, В. Я. Кокорев, Я. П. Любимов, Я. С. Максимов,
М. С Мартынов, В. И. Матвеев, М. Я. Мертешов, Я. Л. Минеев, Я. И. Родин,
Д. Г. Рютов (заместитель редактора), В. Я. Филаткин, А. Я. Фомин, В. И. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Л 0-00-34 доб. 49.
Т-0716. Падписано в печать 15/VI 1962 г. Формат 84X1087ie. Печ. л* 5 (привед. 8,2). Уч-изд л 8 69
Тираж 9380. Заказ 770. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.