Author: Лепский В. Волынский Б.
Tags: рабочие чертежи типовые конструкции сооружения схемы и расчеты изделия и узлы зданий
Year: 1990
Text
ТИПОВЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ИЗДЕЛИЯ
И УЗЛЫ
СЕРИЯ 1.020-1/87
КОНСТРУКЦИИ КАРКАСА МЕЖВИДОВОГО ПРИМЕНЕНИЯ
ДЛЯ МНОГОЭТАЖНЫХ ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ.
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ
ПРОМЫВЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
ВИМЖ 0-3
УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ПРОЧНОСТИ, УСТОЙЧИВОСТИ
И ДЕФОРМАТИВНОСТИ ЗДАНИЙ С ДИАФРАГМАМИ
ЖЕСТКОСТИ
РАЗРАБОТАН*
ЦНИИЗП ТОРГОВО-БЫТОВЫХ ЭОАЖЙ
И ТУРИСТСКИХ КОМПЛЕКСОВ
директор института X Ди^Х1вмлЕЛСхия
НАЧАЛЬНА ОТДЕЛА **«>**«**•>
ЗАМДИРЕКТОРА АААМЛЖН
НАЧАЛЬНА ОТДЕЛА виСАврАМС’0^
ГЛ-ШХЕНЕР ПРОЕКТА C**tJ
УТВЕРЖДЕНЫ
ГОССТРОЕМ СССР
протокол от
12.12.90 N 4-15
ЦНИИСК ИМ.К^^НКО'ВА.
ДИРЕКТОР ИНС ТИТУЛА СКЛАДТв1
ЗАв-ОТДЕЛОМ J^TTLt— вендоров
ЗАВ.ЛАБ0РАТ0РИИ/23л27»/4кг*-7- P-MATEBOCJW
32826 J.2
I
Г" ' 11
ОБОЗНАЧЕНИЕ ДОКУМЕНТА НАЙДЕНОВАНИВ СТР.
1.020-1/87. О-З-ОШЗ Обцие положения. Раэдсд 1 3
1.020-1/87. 0-3-02ПЗ Статический расчет здания. Раздел Z 7
1.020-1/87. О-З-ОЗПЗ Проверки предельных состояний. РАадьл 3 14
1.020-1/87. о-з-оадз Предварительный подбор диафрагм.Раздел4 21
1.020-1/87. 0-3 - 05ПЗ Прочность сборных диафрагм.Раздел 5 24
1.020-1/87. 0-3 - 06ПЗ Расчет дисков перекрытий. Раз де я б 61
1.020-1/87. 0-3-07ПЗ Автоматизированный метод расчета железобетонных стержневых систем. Раздел 7 64
1.020-1/87. 0-3-08ПЗ Ограничения температурных деформаций. Разддд 8 66
•мм «ее.
ФОРМАТ А4
3
I. они» ВОЛОШИН.
I.I. Настоящие "Указания" включают методические рекомендации по
определен™ усилий в влементах пространственных несущих систем кар-
касно-панельных зданий, проектируемых о применением сборных типовых
железобетонных изделий серии 1.020-1/67, деформаций я пятая, а также
проверке прочности конструкций и их соединений.
"Указания" разработаны в соответствии со СНжП: 2.03.01-84 "Бетон-
ные к железобетонные конструкции"; 2.01,07-83 "Нагрузки и воздействий
2,02.01-83 "Основания зданий и сооружений"',2.01.07-в5*Хдги1зки uvh-
дЕйствия**( Дополнения Рдздема. проги бы и пе^кмвщ.Е.ния.)
IJ2. При выборе расчетных моделей и методов для зданий со саже-
вым каркасом серии 1.020-1/87 допустимо принимать стыка ригелей о
колоанахл гарнирными и не учитывать сопротивления, оказываемого раза-
ми каркаса горизонтальным перемещениям. Простран отвеивая неизменяе-
мость здания обеспечивается вертикальными диафрагмам» дасткости.
1,3. Типовые сборные диафрагмы жесткости образуется путем запол-
нения каркаса сборными диафрагменными панелями.
В отдельных случаях могут применяться моноштдеэ железобетонные
диафрагма и ядра жесткости, а такие диафрагмы жесткости в вида несу-
щих железобетонных, кирпичных или каменных нарузшвх или внутренних
стан, а также комплексных конструкций, образованных путем заполнения
сборного железобетонного каркаса кирпичными перегородками. В дальней-
шем подобные конструкции будем сокращенно именовать "нетидовыми диаф-
рагмами жесткости”. Технико-экон омическая целесообразность хдиавнения
нетиповых диафрагм жесткости определяется местными ресурсами ж инду-
стриальной базой района строительства.
1.020-1/87. 0-3-01ПЗ
НАЧЛТЯ
НХОНТР САЫЗИНА
глконст ЦАЦ ОБЩЕ ПОЯСНЕНИЯ Раздел 1 СТЛД»Ч гистоэ
гмисмс ПАНЬШИН •р I 4
г и п кокд.гг1Е5> ’9ВЛ Й- ЬТГ цниизл пм.-уг,-се»
ПРОВЕР НИМЗНОРОВА
РАЗР%5 рИМОНОВ
ФОРМАТ А4
ЛЛ. wa*. | nogrvo» и дата | umma.
A
Как типовые, так и нетиповые диафрагмы могут иметь сдохнув в
плане форму поперечного сечения открытого юш замкнутого (так назы-
ваемые "ядра жестко ста") профиля.
1.4. Типовые и в большинстве случаев нетиповыэ диафрагмы жестко-
сти являются составными конструкциями (рис.1), включапними колонны
каркаса и сборные, монолитные или кирпичные (каменные) стены. Эти
элементы объединены связями (закладными юделиями, анкерами» пере-
мычками и т.п.), которые обеспечивают их совместную работу. Доста-
точную несущую способность связей необходимо проверять расчетом.
Податливость связей оказывает влияние на распределение ускхжй
между элементами диафрагм и на перемещения здания. Следует также
учитывать податливость горизонтальных растворных швов сборных диаф-
рагм жесткости, снижающих жесткость стеновых панелей.
1.5. Практически всегда значения внутренних усилий в конструкци-
ях и полных перемещений несущей системы зависят от деформаций осно-
вания здания.
1.6. При проектировании зданий со связанны каркасом сери
1.020-1/87 необходимо выполнить статические расчеты пространственной
несущей системы и произвести проверки прочности ж жесткости конст-
рукций. В результате статических расчетов находят усилия в диафраг-
мах жесткости и связях при действии горизонтальных и вертикальных
нагрузок, а также перемещения здания. По рассчитанным значениям уси-
лий проверяют несущую способность конструктивных элементов ж связей,
а переиздания сопоставляют с допустимыми значениями.
1.7. При компоновке пространственной несущей системы здания ди-
афрагмы косткости целесообразно размешать таким образом, чтобы обес-
печивалась максимальная свобода объемно-планировочных решений - в
ограждениях лестничных клеток, лестнпчно-дафтовых узлов ж т.п. Наи-
более эффективны диафрагмы с развитым в плане поперечны» сечением
___________________
X.020-1/87. 0-3-0Ш
ФОРМАТ А 4
ж ядИ Ж0СТКОСТ1 при переменной до высоте хесткостж жди с частичными
обрывам* в соответствии о характера! изменения нагрузок.
l,fl. Число диафрагм меткости, устанавливаемых в одном темпера*
турне** блоке, должно быть на менее трех. При этой гесвгетркческие оси
диафрагм не должны пересекаться в одной точке. На рис.2 приведены
примеры правильной (а) ж неправильной (б) компоновки конструктивной
схему • даяия.
Z.9. Существует принципиальная возможность проектирования зданий
с ксиотрухтшвньмн решениями, не предусмотренными типовыми. монтажными
схемами, в частности - зданий, в верхних этажах которых не установле-
ны диафрагмы жесткости, ж малоэтажных зданий без диафрагм жесткости.
В этих случаях необходимо выполнить расчет прочности ижЕсткосш КАРКА-
СА и PASPAEOTATb ПРЦ НЕОКхаДНМОГГи ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ иЗДЕЛНЯ АЛЕНКА НЕСУ 1ЦЕМ
способности и де формат инн ости указанных несущих схстея ка основе дай—
отвуидих нормативных документов встречает ряд затруднений, особенно
при назначении расчетных длин сжатых элементов кярвлеа. Ирак вроехта—
ровании таких зданий можно применять методы расчета, «сясзавняа п
уточненных моделях и позволяющие учесть нелинейное дафорссфазанп
конструкций, а также соответствующее програззаое обеспечение, разра-
ботанное в ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и турястсюх кхазвксов.
Основные положения методики представлены В дохумгкте О7ПЗ настоя-
щих "Указаний".
f 6
лег
I.020-1/87. О-З-ОПВ
3
ФОРМАТ А4
6
Рие. 4. Оконная кмсшктиьная схема
1ИАЦ>РАГММ.
4-СТЕМКИ ХЬСТКОСТИ; 2- ЛИАФРДГМЕШ4ЫЕ
КОАОМЫ КАРКАСА; 3-ЗАКАЗАМЫ£ МЗАБЛНЯ
г
hc.i. Примерм правильном (й.) и -неправильной (5)
Компановки конструктив мои схемы uwa
tow-^s?. о-ъ-о{пъ
лист
h
i. статический расчет здания.
3
2.1. Перечисленные в п.п.1.2, 1.4, 1.5 документа 01ПЗ конструк-
тивные особенности и факторы, влияющие на напрякенно-дефор-мированное
состояние элементов несущей система, можно учесть, применяя различ-
ные расчетные модели (в том числе - дискретные) ж выполняя расчеты о
помощью стандартных программ для ЭВМ, реализующих метод коночных
элементов или другие универсальные методы строительной механики.
2.2. Структура настоящих "Указаний ориентирована на преимущест-
венное использование дискретно-континуальной расчетной модели здания,
ж даны рекомендации по подготовке исходных данных и проверке несущей
способности конструктивных элементов. Данная модель, уступающая дис-
кретным в общности, применительно к рассматриваемым конкретным зада-
чам проектирования обеспечивает достаточную для практических целей
точность при существенном сокращении объема исходной информации и
трудоемкости иниенерных расчетов. Статические расчеты детально опи-
саны в технической литературе (Рекомендации по расчету каркасно-па-
нельных общественных зданий с применением ЭВМ. - Ц.:Стройиздат,1986^
В.И.Ленский и др.—Полносборные конструкции общественных зданий. -
М.: Стройиздат, 1986; П.Ф. Дроздов и др.—Проектирование и расчет
многоэтажных гракданских зданий и их элементов. - М.:СтроЙиздат,1986),
в настоящих "Указаниях" приведены только принципиальные расчетные
положения и дополнительные материалы, не нашедшие охранения в пере-
численных источниках.
2.3. Статический расчет здания на основе дискретно-континуальной
модели рекомендуется выполнять, используя программы АлЧ ЭВМ, раз раб о-
_
8
Н.ШОТД
НТО‘1ТР
гл тонет
ГАНАЧЧЯД
г и п
ляда ер.
разраб
еггьтокия
САРВИНА
ДЛ1Г
ПАНЬШИН-1
ХЗАД УЛёЗА
HAOHaPddA
Симонов
1.020-1/87. 0-3-02ПЗ
СТАТИЧЕСКИ РАСЧЕТ
Разаел 2
СТАДИЯ лист
р- ~г-
ЦНИИЗП
тсгпз
~Ч----
ЗЛА—Л R
7
ФОРМАТ А4
3
танныЕ с учетом специфических конструктивных особенностей типового
связевого каркаса серии 1.020-1/87. Алгоритм, реализованный в прог -
рамме, позволяет учесть податливость стыков сборных элементов, про-
дольный изгиб несущих конструкций, деформации основания.
2.4. Расчетная схема здания принимается в виде пространственной
стержневой системы, состоящей из вертикальных элементов - столбов, в
швах между которыми сосредоточены связи сдвига. При формировании рас-
четной схемы рекомендуется каждый конструктивный элемент - колонну,
входящую в состав сборной диафрагмы жесткости, вертикальный ряд стен
жесткости или простенков стены с проемсы - рассматривать как самосто-
ятельный столб. Пример расчетной схемы представлен на рис.З.
Основными характеристиками столбов служат величины их осевых и
изгибных жесткостей, при определении которых следует учитывать подат-
ливость горизонтальных растворных швов. Значения жесткостей типовых
элементов каркаса можно принимать равными:
ПООЛЮ» И ДАТА I ВЭАМЖв
З^диез-j : осевая жесткость • из гибкая жесткость
____________________________1______io__________«_______тр.М2_______
Колонна сечением 400x400 им 5 х 10® 7 х 10^
Участок стенки длиной I м 3,8 х 10® 3,15 х 10^
Связями сдвига, объединяющими столбы расчетной схемы, являются
закладные изделия сборных железобетонных конструкций, надпроемные пе-
ремычки и др.элементы. Деформатиппые свойства связей сдвига характе-
ризуются коэффициентами податливости, значения которых для соединения
стенки с колонной составляют 4,75 х 10"® м^/тс, а для соединения стен-
ки со стензой 3 х 10"® »£/тс.
2.5. В общем случае необходимо учитывать действие на здание го-
ризонтальных я вертикальных нагрузок.
Л>х. 2>2&2GJ.$
1.020-1/87. 0-3-02ПЗ
даст
2
ФОРМАТ А 4
Горизонтальные (ветровые) нагрузки распределены по высоте здания
неравномерно в соответствии о второй ветрового давления (рис.4а).
Расчетную ешзру без заметных погрешностей результатов можно предста-
вить трапецией (рис.4б), параметры которой равен:
6-2д) /Ьа (2.1)
<< - ( yt- 6) / ( в -2ус) (2Л)
y^-Qwb/llw (2.3)
I
поогмсь и пата
где! ;QW - значения соответственно момента и поперечной силы в
уровне основания от ветровых нагрузок;
И - высота здания.
Вертикальные нагрузки приложены к стдельшм столбам, их значения
вклхпагт собственный вес конструкций я временные нагрузки на перекры-
тиях. В большинстве случаев вертикальные нагрузки допускается прини-
мать равномерно распределенными по высоте здания, считая их цектраль-
ними для каждого столба,
2.6. Шмках ддн и он модели возмсокн! расчет здания с переменной
по высоте жесткостью несущих конструкций, что для проектных решений
на основе типовых изделий имеет место при обрыве части диафрагм на
определенных уровнях (см.рис.5). Общий подход к формированию расчет-
ной схемы здания и сбору нагрузок при этсы сохраняется таким кв, как
в п.п. 2.4, 2.5 с включением дополнительной информации по участкам
с различной жесткостью элементов. Аналогично выполняется расчет зда-
ний, реириянт в виде двух разновысоких объемов (рио.6).
2.7. Учет влияния деформируемого основанля^Ьсуществлятъся при
расчете здания путем введения в расчетную схему
фиктивного участка конечной длины (рис.7), для которого жесткости
столбов и связей назначаются из условия равенства деформаций в нача-
ле фиктивного участка реальным деформациям фундаментов.
___________________«Лх. $28^ 8 J, /г________
IVCt
1.020-1/87. О-3-О2ПЗ 3
ФОРМАТ А4
110
Типовое конструктивное решение фундаментов под диафрагма ж скапа-
ет возмажность взаимных сдвигов столбов, составляэцях диафрагму, к на
величина значения внутренних усилий в конструктивных элементах и пе-
ремещения здания оказывает влияние только хрен фундамента. В атом
случае рекомендуется связи сдвига в пределах фиктивного участка при-
нять абсолютно жесткими и, задавшись его длиной, определить изгибную
жесткость фактявной диафрагмы, приравняв угол ее поворота хрену фун-
дамента» рассчитанному по формуле (10) обязательного приложения 2
СНиП 2.C2.0I-83. Дня случая действия ветровой нагрузки значение крена
следует принимать с коэффициентом условий работа 0,3 в соответствии
с указаниями раздела 10 СНиП 2.01.07-85.
f
Л». МигвлИ
I.020-I/87. О-Э-СЙШ
ФОРМАТ А4
ЩПИСЬ х UM НАМ, Htil.iT
ГИС. 5. ?4C4tTWl СХЕМА Ш.-ЦИ?.
СА-С41- СТОЛБЫ ПСЧЕТДОИ СХЕМЫ
М<-Я4О-ИБЫ НСНЕТДОИ СХЕМЫ
ГИС. 4.
*<1
ЙСТВИТЕЛЫ1А5(
ЮТЫ ВЕТРОВЫХ
fa) И UC4ETUA5I (S)
ИТГНОК..
Ш0~4|87- О-5-ОШ
)МСГ
5
ТИС. 5. К04СТР7КТИЪМД51 СХЕМА АИАФрЛГМЫ
переменной хепкости.
<<-СТЕПКИ ЖЕСТКОСТИ; 2*АИА4ТАГМЕШ>1Б
КОАОР4Щ; Ъ-ЗАКЛАМЫЕ ИЗДЕЛИЯ
ним, щм
тис. С. Схема щад переменной высоты. ..
4.0Ю-\|М. о-ь-ош
о
PMC. 7. РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ЗДАДМ? ПГИ УЧЕТЕ
ПО^АТКИЬОСТИ OCI0&AW.
4.010 -1|В7. 0-1-010J
44
3. ПРОВЕРКИ ПРЕДЕЛЫШ СОСТОЯНИЙ.
3.1. Посла того, как в результате статических расчетов определе-
ны усилия в конструкциях и перемещения здания, необходимо проверить
прочность элементов и жесткость несущей системы здания.
Проверки прочности выполняет для диафрагм по нормальным сечениям
при внецентренном сжатии и на сдвиг по поперечным силам, а также для
закладных изделий и перемычек при действии сдвигают усилий в верти-
кальных швах.
3.2. Прочность нормальных сечений при внецентренном сжатии прове-
ряется для плоских двухколонных диафрагм, при этом в составе диафраг-
мы сложного поперечного сечения выделяются все возможные расчетные
ЯЕхгае диафрагма. Так, для уголковой диафрагмы на рис.З прочность
ярсзарявтся для двух расчетных плоских диафрагм, включающих столбы
Я ... С5 и 05 ... С8 соответственно. В програ?лм>хдляЭВМ предусмотре-
но вычисление значений продольной силы и изгибающего момента для
двухколонных диафрагм, необходимых для выполнения проверки прочности.
Прочность нормальных сечений вкецеятренно сжатых диафраьм харак-
Dwwti ' I и tawBop 1 ypeu _*»
теризуется графика* несущей способности (рис.8), параметрами которо-
го служат значения? Н а — продельной продольной силы, воспринимаемой
диафрагмой при центральном снятии; N в , М в - предельные продольная
- сила ж изгибающий момент, соответствующие границе между первым и вто-
рым случаями вяецентренного сжатия; N с, Мс - предельная продольная
сила, дайстнущая с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси диаф-
рагма до оси сжатой колонны, и соответствующий изгибающий момент.
Конфигурация расчетного графика несущой способности, представлен-
& J. !3
1 1.020-1/87. О-З-ОЗПЗ
C-3r-"tKS ’
•XJCC "Р САИ ВИ ид 7&Г
ГЛУЗ^€Т «ЛЦ ПР02ЕКИ ПРЕШНШ состояний РЛЭДЛЛ. 3 СТДД«*Я />сг листса
'A PV-i'C п,‘ Hl.лич —I 7
гкч КПА,\А At А Т****ГО*О» •Wf иниизп
тг-i-* Ja.'Ku ' cgcj
i А >ГА& Симоиоз
ФОРМАТ А4
ПОДПИСЬ И ДАТА
кого на рис.8 сметной линией, соответствует конструктивным решениям,
в которых диафрагменная желанна не воспринимает растягивапцих усилий
- например, для сечений по обрезу фундамента при типовых узлах сопря-
жения колонны с фундаментсы. Если узлы сопряжения диафрагменной ко-
лонны о фундаментом выполнены по индивидуальному проекту и могут пе-
редавать растягивающие усилия, несущая способность диафрагмы увеличи-
вается, ж графин имеет конфигурацию, показанную на рис,8 пунктиром.
Прочность рассматриваемой плоской диафрагмы обеспечена, если тач-
ка расчетных усилий о координатами (Н ;* М)» где в М - внут-
jteHHze усилия в данной диафрагме, расположена внутри трафика несущей
способности (ряс.8). Выполняя проверку прочности, значение изгибаю-
щего момента М , определенное в результате статического расчета зда-
ния, следует умножить на коэффициент условий работы , если про-
дольное усилие Н соответствует диапазону >11^ ъ кии К& ,
если продольное усилие Н соответствует диапазону rtg>rt>blc.
Значения коэффициенте® условий работы зависят от относительной
высоты J2> диафрагма, которая равна:
/ « h/в (ЗЛ)
где: Ь - васота здания;
6 - васота поперечного сечения (для плоской даефрагаз) или
ддта контора поперечного сечения (для длдфраГах •сдовной
Например, для показанной на рис.З уголковой jfca£pans8=6j +
для плоской -
Коэффициенты условий работы рассчитывают по формулам:
+0,25 )/(/ -0,25 ) (3.2)
-de)/ И 0) (3.3)
р»СТ
I.Q20-I/87. О-З-ОЖЗ ГУ
©QPMAT А4
\е
Параметры графиков несущей способности типовых сборных диафрагм
для сечения по обрезу фундамента без учета работы диафрагменной ко-
лонны на растяжение приведены в документе 05ПЗо
При расчете плоских и пространственных многоколонных диафрагм
(рис.9) возможны случаи, когда точка расчетных усилий для рассматри-
ваемой в их составе двухколонной диафрагма выходит за пределы графи-
ка ее несущей способности, однако прочность многоколонной диафрагмы
в целом обеспечена. Эти случаи соответствует малым или отрицательным
значениям продольных сил, а точка расчетных усилий при этом лркит ни-
же линии ОС графика несущей способности (на рис. 8 - точка £*). Тог-
да не обходило дополнительно выполнить для диафрагмы в целом проверку
условий:
м5,» Ns (6,-С,) (3.4)
Mse<(4s (8,-с,) (3.5)
где: ;Мм ; NL, - суммарные значения продельной силы к изгибающих
7 моментов в диафрагмах;
6* - расстояние мезду крайними колоннами;
Су; С, - расстояние от растянутой колонны до центра
тяжести диафрагмы.
3.3. Прочность горизонтального сечения диафрагмы на сдвиг обес-
поамел и дата I mamw.
печена при соблюдении условия:
Qs^ 0,5 Ns + RtAs (3.6)
где: Q, - значение суммарной поперечной силы в диафрагме;
- сухларная продольная сила в диафрагме;
R-t - сопротивление бетона колонн растяжению;
А- - сухарная площадь поперечного сечения диафрагменных
колени.
Проверка условия (3.6) производится для диафрагмы в целом, при
злам расчетное значение суммарной поперечной силы Qs является рав-
нодействующей поперечных сил в столбах расчетной схемы диафрагмы
_____________________/Эх
I.020-X/S7. 0-3-03В ?
ФОРМАТ А4
(см.п.2.4), > значение продольной силы Mg - cjnMoft цродсльных сих
столб».
Условие (3.6) следует проверять в уровне пола верхнего этажа
здания.
3.4. Прочность закладных изделий к перемычек по вертикальному
дну обеспечена, если приращение сдвигающих сил в км в прадмят эта-
ка меяьае несущей способности закладных изделий данного этака или
перемычек, приведенной в таблица:
I не сущая способность, тс
высота - ------------------“I- - - — — — —
агамет, • проема, перемычки | закладные
м j м | издали
3,3 2,14 29,5 45
3,6 2,14 38,5 60
3,6 2,47 26,0 60
4,2 2,14 57,5 60
4,2 2,47 32,5 60
'••ГПУСЯ I VIVO и чэиипои I voou
3.5. Проверка обеспеченности несущей системы здания по второй
группе предельных состояний сводится к контролю прогибов от ветровой
нагрузки.
Прогиб f здания не должен превышать 0,0015 h , где Ь - высота
здянкя*
Прогиб f х (см.рио.Ю) верхнего этажа высотой hs ве должен пре-
вышать следующих предельных значений:
- при податливей креплении к каркасу стен и перегородок при лю-
бом их конструктивном решении - 0,002 hs ;
- при жестком креплении к каркасу стен и перегородок из кирпича,
гипсобетона или железобетонных панелей - 0,0015 ;
__________________/Ьи.З^М
SSL
1.020-1/87. О-З-ОЗПЗ 4
ФОРМАТ А 4
А8
- пр® жестком кроплении к каркасу стен и пере город ок, облицован-
ных естественным камнем, из керамических блоков вид из стекла (вит-
ражи) - 0,001 hs .
Прогибы следует определять в плоскости наружных стен иди перего-
родок, целостность которых должна быть обеспечена. Если стена или
перегородка примыкает к диафрагме жесткости, то значение прогиба
эаажа, определенное статическим расчетом здания, необходимо умножить
на коэффициент, равный I + 0,5 Ь/ I , где 6 - высота сечения диаф-
рагмы» € - пролет смежной конструктивной ячейка (см.рис.Ю).
3.6. Средние и краевые значения давления под подоевой фундамента
Хнафрагка долины удовлетворять требованиям п.п. 2.41 и 2.49
СНиП 2.C2.QI-83.
3.Z в UHCTUT3TE ГАЗРАБОТАНА ПРОГРАММА для ПЭВМ-ПРОГРАМ-
МА „ПРиКАЗ-9<’0СЗ(4ЕСТвЛЯН)«ЦАЯ CTATU4EC.KUU РАСЧЕТ ЗДАНЦЯ НА ОСНОВЕ
АДСКРЕТМО-КОНТиНУААЬНОП МОДЕАЦ U НЕОБХОДИМЫЕ ПРОВЕРКИ
ПРОЧНССТи U ДЕфОРМАЦии В COOTgETCTBUU С ЬМШЕЦЗЛОХЕННЫ~
MU МЕТОДАМИ
ПОДПИСЬ И ДАТА I ВЗАММ«.
л. 19
1,020-1/37. О-З-ОЗПЗ
ФОРМАТ А4
I?
flOltlHCi И ШШЗАМ, Ш
FMC.g. < РАСЧЕЛ
многоколонных диафрагм
_________
тО-<|В7. о-а-оъ«ь
ДИСГ
6
29
Гис. 40. Схема дд формами и
ВЕ^ХМЕГО ЭТАЖА 5$А4*И?1.
UlQ-l|H. О-Ъ-ОЪПЬ
М4СТ
I 7
21
4. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ подбор диафрагм.
вНГНУСТ I V1VP и чэиирои
Необходимое количество и диафрагм можно определить приближенно
„М№=. R-M/M»»
где; И - суммарный момент от внешних нагрузоЖ?
Медь - предельно допустимый момент, воспринимаемый одной
диафра той.
Предельно допустимый момент, воспринимаемый диафрагмой при вне—
центрегеном сжатии (см,п.3.2), равен
“«At - «щ/Kl
где: Mut - несущая способность внецентренно сжатой диафрагмы;
Ki. - коэффициент условий работы Kj или Kg , вычисленный по
формула (3.2) или (3.3) соответственно.
В качества предельно допустимого момента диафрагмы принимается
наимопыгее из двух значений, определенных при действии максимальной
и минимальной продольной силы. На рис.И представлена схепа опреде-
ления несущей способности диафрагмы о использованием графиков, приве-
денных в разделе 5; пунктиром показан график несущей способности, от-
вечающей принятой в проекте несущей способности диафрагменной колее-
ны. Окончательный конструктивный вариант несущей системы здания дол-
жен быть проверен расчетом по всем предельным состояниям по указани-
ям разделов 2 ж 3,
Примов расчета. Определить ориентировочное количество диаф-
рагм для 7-этажного здания, предназначенного для строительства в ТХ
ветровом районе. Размеры здания в плане 60x18 м (см. рис.12), васота
этака - 3,6 и; высота здания h « 27 м; ветровой момент И = 2420тсм.
НАМ ото еогмекич
НХОНТР СлидинА
ГЛАСИЛ CJAU •
Ч НАЧНИ С ПАНЬШИН
ГИЛ
ТГУОВЕР. НИКОЧОРСЗЛ
РА5РАБ СИМОНОВ
Ла Он%^6 J 2Л
I.020-1/87. 0-3-04ПЗ
ПРЕДВАРЛГЕЯЕЙЫЗ
ПОДБОР ДДА5РА1У
Pails, лА
СТАЦИЯ лист листов
1 з
ТО*Ч .*2- цнииэп - .
ФОРМАТ А4
22
Предполагая установку диафрагм в среднем модуле, определяем про-
дольные силы в диафрагмах: =700 тс и Hmln =390 тс5. Несущая способ-
ость диафрагменных колонн принимается равной 340 тс. Используя мате-
риалы раздала 5 для глухой 6-метровой диафрагмы и построив методом
интерпол.срст расчетный график, отвечающий прочности колонны 340 т,на-
ходим параметры расчетного графика, необходимые для расчета коэффици-
ентов условий работы -Hj =560 тс, Н с =340 тс, а такза значения не-
сущей способности диафраплы при максимальной и минимальной продольной
силах соответственно Mtls(Hmax )=1020 тем и М uS (4л1п)=1О8О тем.
Предельно допустимые моменты в диафрагме МОАК с учетом коэффици-
ентов условий работы, вычисленных по формулам (3.2) я (3.3) при отно-
сительной высоте диафрапгы fl ~ h /6 = 27:6=4,5, равны:
при = 700 та -
1Х - +0,25) / (fl -0,25) » (4,5+0,25) : (4,5-0,25) - 1,12;
H,AV = Mus / Kj - 1020 : 1,12 « 910 тем;
При U . = 380 тс -
tj «I + (Kj -I)(bl -UQ) / (d6-ilQ) »
« I + (1,12-1) (380-340) : (560-340) = 1,02;
»»u.« Мцз : Kg = 1080 : 1,02 - 1060 тем.
Расчетное значение предельного момента в дпафрапле ЦрАи» 910 тем.
При действии на здание суммарного момента ветровых нагрузок
!1 = 2420 тем, необходимое количество диафрагм равно:
n « М / MSAU - 2420 : 910 = 2,66 3 от.
5 Примечание: Сбор вертикальных нагрузок на диафрагмы произведен о
учетом расчетной унифицированной нагрузки на перекры-
тиях 800 кг/м2.
лоалмсм и дата
i
А.
1.020-1/87. 0-3-04Ш
лет
2
ФОРМАТ А4
гъ
ГИС. 44. ОПреД£А£Д|ИЕ БГЕДЕЛУЮ ДОПУСТИМЫХ
Момыпов А ГМ .
Ш0-<|В7. О-Ъ-ОЧПЪ
lAltn
гч
5. ПРОЧНОСТЬ СБОРНЫХ ДИАФРАГМ.
В настоящем разделе представлены графики несущей способности
сборных диафрагм жесткости при внецентренном сжатии. Различные ветви
графика соответствуют обозначенной на них несущей способности колон-
ны. Параметры графиков (см.п.3.2) вычислены для сечений по обрезу
фундаментов без учета растяжения в колоннах по формулам (см.рис.13):
SWCW + TSC
e Sc + Swte
М8 = Sc6 +
Ыс » Sc
Мс e Sc< 6 - с. ),
хде — несущая способность колонны при сжатии;
- распределенная несущая спосооность стенки;
- высота скат ой зоны в стенке диафрагмы и плечо внутренней
пары, отвечающие гранйце между первым и вторым случаями
внецентренного снятия;
С - расстояние от оси менее снатОй колонны до оси диафрагмы;
- длина стенки;
Ь - расстояние между осями диафрагменных колонн.
Графики рассчитаны для диафрагм с высотой этажа до 4,2 м включи-
| вмпуав | vivB и км.'рои | телыо. В этом дпаш та для всех высот о; При построении диафрагмы расположе: лени одинакова» ззене несущая способность стенки может быть приня- гзнаковой и равной Sw в 80 тс/м. графиков прпнлзлалось, что правая колонна на схеме ia в снятой зоне и несущая способность обеих ко- [!>>..УШ6 л 25
I.020-1/87. 0-3-C5E3
Н*иЛТП ЕСЫМС^Й у
к КОНТР САИЭИНА
I ко. по ал. глх>ст Е!Щ ПРОЧНОСТЬ СБОРНЫХ JUIA5PAIH Раздел 5 СТаГМЯ ЛИСТ ЛИСГ09
Глн^ч С- ПАНЬШИН т> I 37 .
Г и п КСАЛАДЫ'А ;ч- ТОМ* ово- 0W7QMN ЦНИИЭП Т» FRCTChW 1— l«A^W«^nA .
"кзеер. ииконсрсе»
РА5РА6 |симонов
©ОРМАТ А4
25
гститстоит»ш1Рпжт1
рис. Л5
ШО - l|87. Q-V№
лист
m.V n<UA. InOinuCb U ЛАТА |ЩЮНЬ.Ы
Прочность кодеина , тс ^а ТС н* то мв тем Мс то мв тем
IOO 408 204 217 100 149
200 608 304 367 200 299
300 808 404 517 300 449
400 1008 504 667 400 699
500 1208 604 817 500 749
600 1408 704 967 600 899
/Ьк. ШШ1
Ш0-<|87. 0-Ъ- -05ПЪ 3
п
{uutMnou. рохпнсь НЛКТА [ЬЗАИ. HHCW
Прочность колонны , то На ТС hU ТО м6 тем Не то тем
100 302 151 200 100 150
200 502 251 350 200 300
300 702 351 500 300 450
400 902 451 650 400 600
500 1102 551 800 500 750
600 1302 651 950 600 900
/3* iZS'Ztj 23
1.010-<[8? . 0-3-С5ПЗ ixi Ч
18
---1
Гинь.* ПОЬК.| Л01 пись И Л АТА [ьглм. нн а. ы
Прочность колонны , тс | ТО । 10 тем «с ТС Нс тем
100 200 300 400 500 600 1 618 324 6X3 100 300 848 424 SI3 200 600 1048 524 1213 300 900 1248 624 1513 400 1200 1448 724 1813 500 1500 1648 824 2ПЗ 600 1800 /Зл. мыв
ЛИСТ оад* фт. с-ъ-оьпъ 5
H tiolA.fnOiniKb и ХЛТА
x?> w<s
34
8
51
UHVUIWM. |П01ЛЧСк МЖЖТК IbbAM.WWl.N
Прочность колонны * тс Na. ТО тс Мб тсы 3 nz ТОМ
100 436 218 466 100 305 200 636 318 771 200 610 300 836 418 1076 300 915 400 1036 518 1381 400 1220 500 1236 618 1686 500 1525 600 1436 718 1991 600 1830 , А, 32Ш л. 33
1020-\|87. 0-Ъ-05ПЪ э
5$
21 Л Ъ X i л. & л ч л а i tz Л 3 j — Прочность колонны , то ма «0 *4 то Mg TOt Не ТС Мс ТСН.
100 542 271 596 100 300 200 742 371 896 200 600 300 942 471 П96 300 900 400 1142 571 1490 400 1200 500 1342 671 1796 500 1500 600 1542 771 2096 600 I80Q JbtJZGZG л 3 4
то - <|Ь7. о-ъ~ 05ПЪ KUCT *0
taoknwo» и ХлгХг IfcMM. ийы ц
5Ц
Прочность KQJKSSS t тс то ТО
100 494 324
200 694 424
300 894 524
400 1094 624
500 1294 724
600 Х494 824
тем Нс то М. тем
492 100 262
754 200 525
1017 300 787
1279 400 1050
1542 500 1312
1805 600 1575
32226 Л 36
LOtO- A|BL О'Ъ-О5ПЪ
Ъ5
36
0U InOinuCL UlATk |fc-4M инь U
Прочность КОЛСИВД , TO Na TC Ne TC M€ тем Ne TO Me тем
ICO 744 372 822 100 360
200 944 472 II82 200 720
300 II44 572 1542 300 1080
400 1344 672 1902 400 1440
500 1544 772 2262 500 1800
600 1744 872 2622 600 2160
/3л J.3>1
ЪШ-<|В7. 0-Ъ-05ПЪ xuer 13
37
u Hi, ц лохк.[подпись и ддтк |вздм.инь>
Прочность колонны , тс Ne тс . Nc тс ТОМ тс Мс тем
100 638 372 6S2 100 325
200 838 472 1017 200 650
300 1038 572 1343 300 975
400 1238 672 1668 400 1300
500 1438 772 1993 500 1625
600 1638 872 2318 600 1950
£>2&2б л 38
к мл
L070-l|87. о-ъ-osrvb Ц
58
51
N,tc
5800
Прочность колонны тс На. ТС н» та Мв тем м« те Ме тем
100 638 266 693 100 394
200 638 366 1088 200 789
300 1038 466 1483 300 1184
400 1238 566 1878 400 1579
500 1438 666 2272 500 1974
600 1638 766 2667 600 2369
Лх 32826 л 89
1.019-i| 87. 0-3-05ПЪ А КС Г 45 1
3S
<i0
jUHfe.WnQUjWOLnVCy UA-MK |b*>KM,Wfc.M
Прсгшость КОЛОННЫ t тс Na. TO o’ Me тем N« TO Mc тем
100 532 266 675 100 388
200 732 366 1063 200 776
300 932 466 1451 300 П64
400 П32 566 1839 400 1552
500 1332 666 2227 500 1940
600 1532 766 2615 600 2328
Лх 32Я2& и
А.02.0 - f J 8 7. О-Ъ-О5пг> AVACT П
<LUSO -<i-0
Wt>, К П6М.
11
nmCbUXATK > SAM. UH
0 3oo
Joo neo isco 1800 2100 14oo M}TC.M
Прочность колонны , тс Na ТС тс м6 тем Нс ТО Мс тем
100 638 372 766 100 345
200 838 472 HII 200 690
300 1038 572 1456 300 1035
400 1238 672 1802 400 1380
500 1438 772 2147 500 1725
600 1638 872 Л* 2492 600 32826 л 43 2070
mo
-ф?. Я-Ь-05П5 кист
43
Прочность колонны , Ма N. м* мс Мс
то то тс тем ТС тем
100 590 247 763 100 375
200 790 347 U39 200 751
300 990 447 1515 300 П26
400 П90 547 1890 400 1502
500 1390 647 2266 500 1878
600 1590 747 2642 5DO 2253
Гб a. 32 Ш лЩ
Ш0Ч|87. 0-3-05ПЪ ML 1Q
<л
-----2Л---
<£ s JSC i Й . Прочность 1 HA [ N« I *^4 1 Ne I Me TO | ТС I TO 1 TCM | 10 J to*
100 590 343 763 100 344 200 790 443 200 688 300 990 543 1452 300 1033 400 1190 643 1796 400 1377 500 1390 743 2140 500 1721 600 1590 843 2485 600 2066
4 3 3 J 1 s
и 1|
мт-ipi. O'S-osts кист К
45
Прочность КОЛОННЫ , тс Nfi Mf Це [ 4= тс тс тем sc | тем 1
[noinucv UKKU. ——
100 838 444 П89 IDO 450 200 1088 544 1639 200 900 300 1288 644 2089 ЗСЗ 1350 400 I4SS 744 2539 400 1800 500 1638 644 2989 530 2250 600 1888 944 3439 600 2700
I'WOUH'lwnl Zb. ЪЖСл.Ьб
faOJiD-i/87. 0-3-050 кист 11
46
Прочность колонны , тс 3 ? N1 тс м, тем Не тс мв тем
>—
ICO 782 444 1009 100 409 200 982 544 1418 200 818 300 П82 844 1828 300 1228 400 1382 744 2237 400 1637 500 1582 844 2646 500 2047 600 1782 944 3056 600 2456
о _____ V0X. 32326
1 . Кист whj-i/m. о-з-азпз п
47
^нъ.мпои. InOMlUCb WkATfc
Прочность колонны , та Na TO Nt TO _ тем *« « Mc тем
100 782 338 XdO 100 490
200 982 438 X500 200 981
300 1182 538 X99I 300 1471
400 1382 638 2481 400 1962
500 1582 738 2972 500 2453
600 1782 838 3463 600 2943
Лх. MMjlW
t.oto - i/n. а-з-05пг> XUCT
1.6
3 0 I s i 4 4 4 -4 S c a c. о a ? X 3 — Прочность колонны , TC Na TC Ns TO M6 тем TO Mc тем
100 200 300 400 500 600 734 444 938 100 393 934 544 1331 200 786 1134 644 1724 300 1180 1334 744 2118 400 1573 1534 844 2511 500 1966 1734 944 2904 600 2360 32226 л LtQ
0-5-оъпъ W 25
Wb «flou. jnoinucw U AAU Ib&AM. HHft Ml
Прочность колонны , то "а ТО *4 ТС той «е •С Мс тем
100 734 290 939 100 506
200 934 390 1445 200 1013
300 П34 490 1952 300 1519
400 1334 590 2459 400 2026
500 1534 690 2965 500 2533
600 1734 790 3472 600 3039
Л)х, 32226 Ji. 30
<.010-4,87. 0-Ъ-05ПЬ
>.мС
24
So
Прочность КОЛОННЫ, тс N. тс а <? мь тем нс те Мс тем
100 782 338 1022 100 487
200 982 438 1510 200 975
300 П82 538 1998 300 1463
400 1382 638 2486 400 1951
500 1582 738 2973 500 2438
600 1782 838 3461 600 2926
3222GJ.^2
<.010-<|Ь7. D-3-0Snb
kua
27
Ирсчяостъ колонны , м* w<_ Мс
$ л то > то те тем то тем
|3| 100 7£В 444 2021 100 412 J
200 9S2 544 $434 200 824
300 П82 644 $ai6 зоо £236
400 1382 744 ^253 4оо 1&48
500 1582 844 ^5то qqq 20б1
600 1782 944 ^083 600 2473
ЙП > л
2 I , HUCT
|1| 1 ,.И0-(|В7. tj-j-osnb w
5fc
3 л X Прочность колонны , тс Na тс N6 TC Mb тем M. TO Mc тем
i 100 676 338 883 100 446
200 876 438 1330 200 893
300 1076 538 1777 300 1340
4 400 1276 638 2223 400 1786
3 л 500 1476 738 2670 500 2233
о 600 1676 838 ЗП7 600 2680
& &
3 Alia
4 X 5. £1110 - {/87, 0-3-Q5H3 13
53
ммъ.а n«ik hoknucw и i»u |ь&жм. uuim
Прочность колонны • тс «а тс Nt тс М* «см те Мс тем
100 676 338 883 КО 453
200 876 438 1337 200 906
300 1076 538 1790 ЗГО 1359
400 1276 638 2243 400 1813
500 1476 738 2697 533 2266
600 1676 838 3150 600 2719
Л 32826 Ji. -Л
КИП
ШО - <|8Т. 0-5-05^ 30
SA
aj * 1 Прочность колонны ( TO Na TO ^6 TO тем аг ме тем
У 4 100 782 391 1172 100 450
200 982 491 1822 200 900
4 300 1182 591 2072 300 1350
4 <00 1382 691 2522 400 1800
500 1582 791 2972 500 2250
s c c 600 1782 891 3422 600 2700
4 2 j. W
мкт
1 4.010 -</87. 0'3-05ПЪ 31
56
ЦИУМПОЬЛ. Inoknuq» U ЦйЬ.М
Прочность колонны , тс Чх то *6 то тек Nc ТО Me тем
100 734 343 П47 100 456
200 934 443 1603 200 912
300 1134 543 2060 300 1368
400 1334 643 2516 400 1825
500 1534 743 2972 500 2281
600 1734 643 3429 600 2737
Jix 3Z8Z6 J.w
А.Ш-ЦУС О-Ъ-ОЪПЪ кцст 33
57
UWb w Г.0О. fnOATVACk U A. KT К
Прочность колонны , TO TO TO MS тем «4 те ме тем
100 676 285 1002 100 493
200 876 385 1495 200 987
300 1076 485 1989 300 1481
400 1276 585 2483 400 1974
500 1476 685 2976 500 2468
600 1676 785 3470 600 2962
v3x 32 326 J.
mo-<|8?. 3-Ь- 05ПЪ AWT 54
58
Iuh€.U подк.|пол.пису ЦКК5К Ib^AH,UWt.jj
Прочность колонны , то N« то N, то Mg тем Nc то мс тем
IOO 676 391 1001 100 406
200 876 491 1407 200 812
300 1076 591 1814 300 1218
400 1276 691 2220 400 1625
500 1476 791 2626 500 2031
600 1676 891 3033 600 2437
__________Л>*.Ы82бл$9
Ш0-<|87. О-Ь-ОЗПЪ
59
Прочность колонны , то то Ng то М» тем то мс тем
100 628 338 830 100 430
200 828 438 1260 200 861
300 1028 538 1691 300 1292
400 1228 638 2122 400 1723
500 1428 738 2553 500 2154
600 1628 838 2984 600 2585
</5х. $2826 л00
t010-i|87. 0-Ъ~03ПЪ 36
60
иНьТйпЁм. IlWKWUCWWAKVK
Прочность КОЛОННЫ , тс N« то ТС тем и« то мс тем
100 628 290 830 100 469
200 828 390 1299 200 938
300 1028 490 1768 300 1407
400 1228 590 2238 400 1876
500 1428 690 2707 500 2345
600 1628 790 3176 600 2814
Jbx. 52226 л&1
|»ЙС.Т
37
6£
6. РАСЧЕТ ДИСКОВ ПЕРЕКРЫТИЙ.
6.1. Диски перекрытие можно не рассчитывать, если значения
опорных реакций R, , передаваемые диском на диафрагм? жесткости, не
превышают 5,5 тс при наличии проемов в дисках, расположенных в двух
ближайших к диафрагме модулях (рис. 14), или 7,0 тс, если вблизи диа-
фрагмы проеш отсутствуют.
6.2. Опорные реакции R , передаваемые диском на диафрагму
жесткости, равны разности поперечных сил в диафрагме визе и нике дан-
ного диска (см.ряс.15):
Rix - Qi.K-< “ QiK
где t - номер диафрагмы; к - номер диска.
Значение поперечных сил определяется в результате статического расче-
та здании.
6.3. В случае, когда в конкретном проекте не соблюдаются ус-
ловия, указанные в п.6.1, необходимо производить расчет дисков пе-
рекрытий д проверку прочности конструктивных элементов ж узлов их
крепления.
Усилия в конструктивных элементах и узлах определяются ста-
тическим расчетом дисков перекрытий на совместное действие нагрузок
я опорных реакций. Расчетные модели должны при этси достаточно точно
| вкмигсе | Vi л) owov| — отражать его констрз расчетную модель дне имитирует работу плз ригеле! и соответст: эападияпих ячейку J гктивные особенности, допускается вспхзхзэазать тка в виде многопоясной фермы, в кетсров пояса тт-распорок и связей между ними, стт±кж- работу зухщих связей, раскосы - работу пхгт перекрытий, щека. 5282.6 л. $2
1.020-1/87. 0-3-06ГЭ
нАчо’а
и «ОП* о*еинд
| исои айГ] ГЛМОС1 7'& РАСЧЕТ аистов ПЕРЕКРЫТИИ лист листов
ГЛНАНЧС ‘"А 0* 1 э
Г ЯП КОЛОА ЗЕВА Црииэп i»*4Ciew«*B 4>*VW«COM
npoet* »*МА><ЗРОвА
= »ЭР*6 Са ЭРаМСО*
ФОРМАТ А4
62
Расчет таков формы может бить выполнен с помощь® программы ДИСК,
которая позволяет моделировать работу элементов дисков перекрытий
по билинейной упруго-плаоткческой диаграмме.
Программа ДИСК рсализованл па СМ ЭВМ в операционной систе-
ме ОС РВ.
Детальные указания по расчету дисков приведены в "Рекоменда-
циях по расчету каркасно- панельных общественных зданиях с примене-
нием ЭВМ". - И.: Стройиздат, 1986 г. и в инструкции к программе
ДИСК.
6.4. Допустимые усилия в элементах диска определяют следующие
значения несущих способностей соединений:
- прочность на растяжение узлов крепления пристенных плит в
торцевых рядах - 5 тс, в средних - 8 тс;
- прочность на растяжение узлов крепления связевых плит в тор-
цевых к средних рядах - 6 тс ( по 3 тс на каждую связь);
- прочность на растяжение узла крепления ригелей к консолям
колонн - 8 тс для торцевых ригелей и 5 тс - для средних ригелей.
ПОДЛ I подпись И ДАТ A I t3AMJ»e.
»
|/WCT
1,020-1/87. 0-Э-06ПЗ 2
ФОРМАТ А4
РИС. 44
1*ист
4.020-Цм. ГС
64
7. АВТСШТИЗИРОВЛННЫЯ ЮТОД РАСЧЕТА
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СТЕРЖНЕВЫХ СИСГШ.
ПОСТИСЬ И ДАТА I ВЭАМЯНВ.
7.1. В теоретическом плане проблема проектирования конструктив-
ных вариантов, перечисленных в п.1,9 настоящих "Указаний", сводится
к задаче расчета ортогональных стержневых систем, для решения кото-
рой в ЦНИИЭИ торгово-бытовых зданий и туристских комплексов разрабо-
таны методы, алгоритмы и программы, учитывающие физическую нелиней-
ность железобетонных конструкций, их стыков, податливость оснований
и деформированную схему сооружения при действии на несущую систему
вертикальных и горизонтальных нагрузок, а также температурных дефор-
маций.
7.2, В основу алгоритма положен итерационный процесс, в котором
чередуются этапы статического расчета системы при фиксированных зна-
чениях жесткостей с этапами их уточнения по найденным на предыдущей
итерации усилиям и деформациям.
Статический расчет осуществляется методом перемещений. Расчетная
модель принята в виде плоского ансамбля стержневых конечных элемен-
тов различных типов (в тем числе гибкого стержня с переменной по дли-
не жесткостью) и нелинейно деформируемых сосредоточенных связей.
Изменение жесткостей конструкций оценивается с помощью зависимо-
стей момент-кривизна, которые для изгибае?лых и внецентренно сжатых
железобетонных элементов рассчитываются на основе полных диаграмм
сжатия-растяжения бетона, включающих нисходящую ветвь, и реальных
диаграмм арматурных сталей. Дискретная модель нормального сечения
позволяет рассчитывать конструкции из тяжелого и легкого бетонов, в
-вх л2зге> j 65
1.020-1/87. 0-3-07Ш
НАЧОТП. БОгМСКА! V-
СЛМВИЦА
ГЛАСНО Т UAJ АВТаЛАТИБЖСВАННЫД МЕТОД РАСЧЕТА ЕЕЛЕЗОхЕГОННЫХ СТАЛ ЛЯ лист листов
ГА ИАТЧГ П АНЫДМН Р I 2
КО'ДАШЕБА тегттяэо- ШТСЕМК иниизп •^«гмексло
ГРС/ТР 040PDP.A
РАЗРАБ Симонов
ФОРМАТ А4
65
том числе многослойные, с произвольным расположением арматуры
любых классов.
7.3. Метод реализовав в програмле РОТОР, написанной на языке
Фортран-77 для персональных ЗВМ и ЗВД типа СМ-1420.
Оформленный в качестве самостоятельной программы модуль расчета
диаграмм депортирования АРКАН может применяться автономно для анали-
за напряженно-деформированного состояния нормальных сечений железо-
бетонных конструктивных злементов.
7.4. Программы РОТОР и АРКАН распространяются кяститутоы по
заявкам проектных организаций. Институт оказывает также методическую
J помощь при формировании расчетных схем здания, подготовке исходных
данных и анализе результатов расчета»
КЧДДЦДЦ)
_____$2 $2 6 л 66
<02 О - 07.0-3-07ПЗ
Лист
2
4*огмдтА4
66
ГЦ><К»О " ДАМ | «ДАММ*.
в. ОГРАНИЧЕНИЯ ТНЛЕРАТПШ! ДЕФОРМАЦИЙ
ВЛ. Дополнительные усилия, возникаитие вследствие температурных
климатжчеаких воздействий, необходимо определять расчетом и учитывать
совместно с усилиями от нагрузок при оценке прочности конструкций.
8Л. Расчеты место не выполнять, если габариты здания D ж
расстояния между диафрагмами жесткости 1>W (см.рис.16) не превыша-
ют предельных значений, приведенных на рис.17, 18 и определенных о
использованием методов и программного обеспечения, характеристика
которых дана в разделе 7 настоящих "Указаний". При этом учтены подат-
ливости соединений сборных диафрагм жесткости и дисков перекрытий,
перемещения фундаментов на грунтовых основаниях, нелинейная работа
холсен каркаса.
Расстояние С от края здания до оси ближайшей диафрагмы (см.
рис.16) на должно превышать 0,5 Л) .
Предельные значения расстояний между диафрагмами вычислены в
предположении, что рассматриваемый участок перекрытия ограничен оди-
накова^ сборными глухими диафрагмами жесткости, указанными на тра-
фиках рис.18. Если диафрагмы не одинаковы и жесткость одной из них
в два и более раза превышает жесткость другой, предельные значения
расстояний по данным графика принимаются с коэффициентом 0,5, при
промежуточных соотношениях жесткостей - по интерполяции. При этом
подразумевается, что жесткость меньшей диафрагмы эквивалентна конст-
руетавасыу варианту, указанному на графике.
НАЧПТД ЕС.Ъ'О'нА
МХО^ГЯ. СЛИ6НМА
ГЛХХТГ Ь'*Ц
гкудхч с
ГЙП КСАДДаЕХА
1 7у Л г"
i»AJF*₽ CFV-CHOb
J.6'1
I;020-I/87. 0-3-0S3
ОГРАНИЧЕНИЯ ТН.ЧЕРАТУРННХ ДЕФОРМАЦИЙ Раздел 8 СТАДИЯ ЛИСТ листов
1 - 4
ЮТОВ»- инииэп
ФОРМАТ А4
_______________________ . |б7
ДОЦУСКДЩ» rstJapEMi £ДЯ?.4Я Х2р&ХЗЛЬ£Н 2» .ту;с-^. ч*О вок-
струкция колоне е/эе^эт иоетавЕа* ахэкаы во серна Х„б2О-1/'37 9
выпуск 0-1..
8*3. Ограничения, приведенные ва 1уа$авахв <»хк-мкк^з^т j?ac-
четным значеиаин ^зла£ьнз?й п%жа ssanetary? й «зеж» ’
Atw . вхчзсгаЕ^’Л ко угазаьаиы В.В.8Д-8Л 2^01^X7-85^
I
ПОАГШСЬ К ОЛТА
I^J2C-Z/87. о-з-оав
2
ФОРМАТ л 4
63
Pkg. Л6. Пгв^ЕАиныЕ гдраришм ЗХД«и*5С и
РАССЖОЯ-ЙИ^ UEY^y ^KJUpPAVMAIAK.
РЧс. 47 Лопусптимые .ГЬБАРИПГЫ 34МИ2
ПРИ РА5ЛИЧН0И СЕГПкЕ АОАОЙН.
[awwi
Jb*. д2826 JI 69
Ш0-1|87. 0-Ъ~ 08П1>
Допустим bis. глелтаозния меха.'у
ХИАфРАПМАМИ,
----ПРИ ШИРиив А, ИС<А Ь*^2М
— ПРИ ЩИРИ-нг ^.ИСКА
Рис. Л&.
Jbi 62826 ^olw
L02Q-1/&?. 0-Ь-0ЬП5
4