ISSN 0023-124X
Холодильная
iexHUKO 9o

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
П Гехника
В НОМЕРЕ:
ЭКОНОМИКАМ ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Дьяконов В. Н. Обновление основных фондов
холодильного хозяйства АПК Краснодарского края 2
Курылёв Е. С. Колодязная В. С, Будневич С. С.
Проблемы создания единой холодильной цепи
Ленинградского региона 5
Аюпов А. А., Ахрарова М. Б. Эффективность
использования искусственного холода в агропромышленном
комплексе Узбекистана 7
Данилин В. И., Козько Н. И. Планирование развития
холодильного хозяйства потребительских регионов 9
ХОЛОД НА СЛУЖБЕ Ml К
Подберезский А. И. Вихревая система воздухораспре-
деления в камере однофазного замораживания мяса 13
Мазуренко Н. П., Нецепляев С. В., Письменская В. Н.
Целесообразность быстрого охлаждения упакованной
птицы в растворе хлорида кальция 15
Калиниченко О. Н. Технико-экономическая оценка
вариантов гидроаэрозольного охлаждения вареных
колбас 18
Писарев В. Е., Варавкин В. П., Бойко В. С. Темпе-
ратурно-влажностные условия в гипобарическом
хранилище для срезанных цветов 20
но вости проекти рова пт
Гиневская Р. В. Крытый каток для тренировочных
занятий 23
НАУКА, ТЕХНИКА. ТЕХНОЛОГИЙ
Казакова Н. А., Сапронов В. И., Гладкая Н. В. Уни
версальное минеральное холодильное масло ХМ-35 26
Силина Л. В., Дремлюх Т. С, Цветков О. Н.,
Никитина Л. А. Новое холодильное масло ХФС-502 27
Живица В. И., Богач А. Н., Штельмах О. Н.
Проблемы охлаждения масла в винтовых компрессорах 29
Сапронов В. И., Гладкая Н. В. Прогнозирование
ресурса холодильных масел 32
Лавренченко Г. К., Рувинский Г. Я., Егоров А. В.,
Канаев В. В. Единые уравнения состояния холодильных
масел по органиченным данным 36
Пытченко В. П. Опыт эксплуатации системы масло-
отделения аммиачной холодильной установки 39
Устройства для дегазации масло-фреоновых смесей 40
Вискозиметр для жидких сред под давлением 42
экономия г о п ливне- э н е р г e t a i i с них и
МАТЕ РИА Л Ь НЫ X РЕСУ РСО В
Руденко М. Ф. Теплонасосные системы для
рыбоводных хозяйств 43
Изобретения 12, 42, 46, 54, 60
ХРОНИКА
Мнение читателей 48
Проблемы развития судовой холодильной техники 49
«ХОЛОД-8'9»
Ужанский В. С Средства и системы автоматизации
холодильных установок 51
ВОПРОС-ОТВЕТ 54
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Ьюллетеня МИХ 56
ИЗ ИСТОРИИ РАЗВИТИЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Ионов А. Г. Морозильная техника рыбной
промышленности вчера, сегодня, завтра 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Скороморозильный аппарат 11118 КСА 61
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 62
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА 63
РЕФЕРАТЫ 63
IN ISSUE
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Diakonov V. N. Renovation of Basic Funds of
Refrigeration Economy of Agro-Industrial Complex in
Krasnodar Region 2
Kurylev E. S., Kolodyaznaya V. S., Budnevich S. S.
Problems of Single Cold Chain Creation in Leningrad
Region 5
Ayupov A. A., Akhrarova M. B. Effectiveness of
Artificial Cold Utilization in Agro-Industrial Complex of
Uzbekistan 7
Danilin V. I., Kozko N. 1. Planning of Refrigeration
Economy Development of Consumer Regions 9
REFRIGERATION i'OH AGKO-JftDUSTRiAL COMPLEX
Podberezsky A. I. Vortex System of Air ^Distribution
in One-Stage Meat Freezing Cold Room 13
Mazurenko N. P., Netseplyaev S. V., Pismenskaya V. N.
Practicability of Quick Chilling of Packed Poultry in
Calcium Chloride Solution 15
Kalinichenko O. N. Technical and Economical
Assessment of Hydro-Aeresoi Chilling of Cooked Sausages 18
Pisarev V. E., Varavkin V. P., Boiko V. S.
Temperature-Moisture Conditions in Hypobaric Store for Cut
Flowers 20
NEWS !N DESIGNING
Ginevskaya R. V. Covered Skating Rink for Training 23
¦SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kazakova N. A., Sapronov V. I., Gladkaya N. V.
Universal Mineral Refrigerating Oil XM-35 26
Silina L. V., Dremlukh T. S., Tsvetkov O. N., Niki-
tina L. A. New Refrigerating Oil ХФС-502 27
Zhivitsa V. I.. Bogach A. N.. Shtelmakh O. N.
Problems of Oil Refrigeration in Screw Compressors 29
Sapronov V. I., Gladkaya N. V. Prediction of
Refrigerating Oils Resource 32
Lavrenchenko G. K., Ruvinsky G. Ya. Egorov A. V.,
Kanayev V. V. Single Equations of State of
Refrigerating Oils on Limited Data 36
Pytchenko V. P. Experience of Exploitation of Ammonia
Refrigerating Plant Oil Separation System 39
Devices for Degassing of Oil-Freon Mixtures 40
Viscosimeter for Liquid Media under Pressure 42
ECONOMY OF FUEL-ENERGY AND MATERIAL
RESOURCES
Rudenko M. F. Heat-Pump Systems for Fish Breeding
Farms 43
Inventions 12, 42, 46, 54, 60
MISCELLANY
Opinion of Readers 48
Problems of Development of Ship Refrigerating
Engineering 49
REFRIGERATION-S9"
Uzhansky V. S. Means and Systems of Refrigerating
Installations Automatization 51
QUESTION -- ANSWER 54
-AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin of IIR 56
FROM HISTORY OF DEVELOPMENT OF
REFRIGERATING ENGINEERING
lonov A. G. Freezing Technology of Fish Industry
Yesterday, Today, Tomorrow 58
REFERENCE DATA
Freezer Ш18-КСА 61
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 62
REFRIGERATING MOSAIC 63
SUMMARIES 63
(g) ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1990

ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
щ>
В решении проблемы обеспечения населения страны продуктами
питания хорошего качества 8 достаточном количестве важная
роль принадлежит искусственному холоду, позволяющему до
минимума сократить огромные потери сельскохозяйственной
продукции. Именно поэтому на развитие базы переработки и
хранения в двенадцатой пятилетке выделены десятки миллиардов рублей.
В результате за три года емкости холодильников увеличены
на 20 %.
В публикуемой подборке статей освещены некоторые
аспекты развития холодильного хозяйства различных регионов страны.
\
УДК 621.56/.58:658.152
ОБНОВЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ
ФОНДОВ ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
АПК КРАСНОДАРСКОГО КРАЯ
в. н. дьяконов
Трест «Кубаньсантехмонтаж»
Краснодарский край является одним из
крупнейших в^стране производителей
сельскохозяйственной продукции. Для
сохранения скоропортящейся продукции здесь
создана и активно развивается база
переработки и хранения. За период с 1965 г.
емкость холодильников в крае увеличилась
почти в 3 раза. Вместе с тем высокие
темпы прироста холодильных емкостей еще
более обострили проблему эффективного
использования капитальных вложений. Об
этом свидетельствует динамика изменения
технологической структуры
капиталовложений по объектам холодильного хозяйства
АПК Краснодарского края (табл. 1).
Известно, что структура и эффективность
капиталовложений зависят от степени
обновления основных фондов. Так, увеличе-
Таблица 1
структура
капиталовложений
На
строительно-монтажные работы
На оборудование,
инструмент, инвентарь
На прочие работы
Всего
Капиталовложения, %
1971 —
1975 гг.
1976—
1980 гг.
48 40
38 45
14 15
100 100
1981 —
1985 гг.
40
44
16
100
ние на 1 % удельного веса активной
части основных фондов может повысить
уровень фондоотдачи на 0,3...0,35 %.
Как видно из табл. 1, за последние
15 лет доля вложений в активную часть
основных фондов холодильного хозяйства
(оборудование и т. п.) возросла с 38
до 44 %. Однако несмотря на это,
нельзя сказать, что технологическая структура
капиталовложений обеспечивает
своевременность обновления действующих
основных фондов. В настоящее время в крае
превышаются даже нормативные сроки их
амортизации, не говоря уже об
оптимальных. За две предшествующие пятилетки
коэффициент выбытия основных фондов
составил 1,9 % против утвержденного
6,6 %, что привело к их старению. Это
связано прежде всего с тем, что доля
капиталовложений, направляемых на
техническое перевооружение и реконструкцию
предприятий, с 1976 г. практически не
меняется, а в текущей пятилетке даже
снижается (табл. 2).
Вместе с тем увеличение доли
капиталовложений в активную часть основных
фондов нельзя превращать в самоцель.
Пропорции капиталовложений должны
обеспечивать своевременную и
качественную замену устаревшей части
действующих основных фондов. Иными словами,
при планировании структуры
капиталовложений следует прежде всего на основе
нормативов, учитывающих необходимый
объем выбытия и замены основных
фондов, определять размер капиталовложений
на техническое перевооружение и
реконструкцию, а уже затем в соответствии
с данными о приросте производственной
мощности за счет расширения действую-
2

Таблица 2
Технологическая
структура
капиталовложений
Капиталовложения, тыс. р.
1981 —
1985 гг.
1986—
1990 гг.
(план)
1988 г.
1990 г.
Всего % 1706,2
На строительно-монтажные
работы 675,8
На оборудование, инструмент,
инвентарь — всего 755,5
В том числе:
входящие в сметы на
строительство 165,5
Из них:
для замены устаревшего
оборудования 35,3
для технического
перевооружения действующих
предприятий 88,4
для реконструкции
действующих предприятий 53,0
не входящие в сметы на
строительство 590,0
Из них:
для замены устаревшего
оборудования 104,3
для технического
перевооружения действующих
предприятий 485,7
На прочие работы 274,0
Из них на проектно-изыска-
тельские работы 36,2
338.1 1625,1 318,78 317,2 330,1 343,47 315,55
117,3 690,24 947,8 115,97 163,77 159,37 156,36
159.2 637,1 149,5 123,0 113,5 137,8 118,8
38,8 143,1 43,5
6,2 27,3
7,6
30,0
3,9
23,5 24,3 21,8
5,2
5,2
19,2 81,0 25,2
15,4
13,0 14,4
5,4
21,5 75,8 22,8 16,4 12,2 12,3 11,6
13,1 50,6 15,2 11,0 8,1 8,5 7,8
120,4 494,0 106,0 93,0 90,0 113,0 92,0
13,0
101,2 413,0 80,8 77,6 77,0 98,6 79,0
61,6 297,76 74,5 78,23 52,83 46,8 45,4
7,3 45,94 6,46 9,24 9,65 10,14 10,45
щих или строительства новых
предприятий — величину необходимых для этого
капиталовложений. Следовательно, лишь
оставшаяся от технического
перевооружения и реконструкции часть
капиталовложении может направляться на расширение
основных фондов. Такой подход к
установлению пропорций капиталовложений
обеспечивал бы расширенное воспроизводство
по интенсивному типу.
Воспроизводственная
структура
капиталовложении
Всего
В том числе:
на реконструкцию
действующих
предприятий
на расширение
действующих .
предприятии
на строительство
новых предприятий
на техническое
перевооружение
действующих
предприятии
Из предыдущих
капиталовложении
на переходящие
объекты
на вновь
начинаемые стройки
1981
1985 гг.
882,0
334,2
361,1
98,3
88,4
552,38
259,8
1985 г.
170,7
58,1
71,0
20,1
21,5
98,5
50,7
к
1986-
1990 гг.
(план)
906,5
380,5
345,50
104,68
75,8
563,4
267,3
капиталовложения, тыс. {
1986 г.
164,58
66,7
42,28
32,8
22,8
106,78
41,0
1987 г.
175,2
74,0
69,8
15,0
16,4
106,4
52,4
).
1988 г.
196,7
83,4
84,3
16,8
12,2
123,6
60,9
Та б
1989 г.
186,47
77,0
77,67
19,0
12,8
116,37
57,3
лица 3
1990 г.
183,55
79,4
71,47
21,08
11,6
116,2
55,7

Оптимальные пропорции между
возмещением и накоплением средств труда
в натуре предопределяет и
воспроизводственную структуру капиталовложений, по
которой можно судить о величине
ежегодного выбытия и расширения основных
фондов. Данные по холодильному
хозяйству Краснодарского края (табл. 3)
свидетельствуют о том, что на холодильниках
пищевой промышленности, сельского
хозяйства и торговли краевого АПК доля
валовых капиталовложений, направляемых
на замену основных фондов (и до того
низкая), за две последние пятилетки
уменьшилась как в целом по АПК, так
и по отраслям с 10 до 8,3 %. Это
привело к устарению производственного
оборудования и всех активных основных
фондов предприятий и снижению в них
доли «молодых» фондов.
При расширении активной части
основных фондов в результате развития
холодильного хозяйства края коэффициент
их выбытия должен быть примерно
в 2 раза больше, чем существующий.
Поэтому в условиях интенсификации
общественного производства в двенадцатой
пятилетке (с учетом необходимости
модернизации холодильников) представляется
более правильным увеличить коэффициент
выбытия в З...3,5 раза и соответственно
долю капиталовложений, направленных на
возмещение изношенных основных фондов,
до 65...70 % при незначительном общем
их росте. В этом случае обеспечивается
возможность реализации такого цикла
обновления основных фондов, при котором
их элементы амортизировались бы в сроки,
определяемые не только действующими,
но и оптимальными нормативами.
Расчеты показывают, что для
основного оборудования холодильного
хозяйства агропромышленного комплекса —
аммиачных компрессоров,— исходя из условий
их эксплуатации и/ периода морального
старения следовало бы установить срок
амортизации 10 лет.
Анализ технического состояния
оборудования холодильного хозяйства АПК
Краснодарского края свидетельствует о том, что
активная часть основных фондов явно
эксплуатируется сверх оптимального
амортизационного срока службы. Однако
досрочное (до окончания нормативного срока
амортизации) обновление морально
устаревшего оборудования перерабатывающей
промышленности края тормозится
сложившейся практикой прогрессивного
(равномерного) исчисления амортизации.
Перестройка хозяйственного механизма,
основанная на принципах
самофинансирования и самоокупаемости,
научно-технический прогресс и агропромышленная
интеграция требуют совершенствования методов
определения амортизации. В сложившихся
условиях, по нашему мнению,
перспективными являются методы регрессивной
(ускоренной) амортизации, в частности метод
уменьшающегося остатка балансовой
стоимости основных фондов и метод суммы
чисел (кумулятивный).
Ежегодная сумма амортизационных
отчислений по кумулятивному методу
определяется как исчисление стоимости средств
труда по норме амортизации, которая, в
свою очередь, определяется делением числа
лет, оставшихся до окончания
амортизационного срока службы, на кумулятивное
число, представляющее собой сумму членов
арифметической прогрессии.
Например, при сроке 13 лет
кумулятивное число равно 91.
Норма амортизации компрессорного
оборудования в первый год службы составит
(Н. Ю0%) = 14,2%, во второй (~-100) =
= 13,1 % и т. д. Через 10 лет его
эксплуатации этот показатель достигнет
92,5 % (при равномерной амортизации
77%).
Если появляется возможность,
предположим, на 10-м году эксплуатации
заменить оборудование более совершенным,
то к этому времени недоамортизация
при использовании метода ускоренной
амортизации составит 7,5 % (при равномерной
амортизации 23 %). Следовательно,
применение регрессивной амортизации
обеспечивает более раннее введение техники
взамен устаревшей и большую эффективность
капитальных затрат в результате их
быстрого возмещения.
Вместе с тем для пассивной части
основных производственных фондов
холодильного хозяйства АПК применение метода
ускоренной амортизации и сокращение
установленных нормативных сроков
эксплуатации нецелесообразно.
В условиях перехода экономики на
преимущественно интенсивный путь развития
роль амортизационных отчислений как
источника обновления действующих основных
фондов существенно возрастает. Это
должно найти отражение прежде всего в
увеличении доли амортизационных отчислений,
используемых на возмещение устаревшей
части (реновацию) основных фондов.
В АПК же Краснодарского края в целом
по холодильному хозяйству и по
отдельным организациям и ведомствам эта доля

из года в год уменьшается. В 1980—
1985 гг. она в среднем составляла около
44 %, в то время как, по мнению ряда
ведущих экономистов, должна быть в
пределах 70—75%.
При планировании ежегодного выбытия
основных фондов следует также учитывать,
что ежегодные амортизационные отчисления
на реновацию всегда должны превышать
на определенную величину выбытие
основных фондов. Это связано с тем, что фонд
амортизации на реновацию включает и
амортизационные отчисления с прироста
основных фондов.
С учетом этого по Краснодарскому краю
амортизационные отчисления в среднем
составляют 51,5 %, что явно недостаточно
для обеспечения своевременной замены
устаревших фондов.
По мере интенсификации обновления
основных фондов и увеличения в связи с этим
доли амортизации, используемой на полное
возмещение износа, а также при
сокращении темпов роста основных фондов
(поскольку упор делается на техническое
перевооружение и реконструкцию) в структуре
валовых капитальных вложений должны
происходить изменения в сторону
повышения доли амортизации на реновацию
и снижения доли чистых инвестиций.
Из вышеизложенного можно сделать
вывод, что при ограниченной общей сумме
капитальных вложений сокращение
амортизационного срока службы основных фондов
холодильного хозяйства за счет замены
оборудования обеспечивает экономию как при
эксплуатации (за счет текущих затрат и
приведенных капитальных вложений в
технику), так и в сфере ремонта (экономия
затрат на производственные фонды).
В результате оптимальные для
холодильного хозяйства сроки амортизации
оборудования являются оптимальными и для всего
АПК.
В связи с новыми условиями
хозяйствования, переходом предприятий
переработки и хранения АПК на полный
хозрасчет и самофинансирование стимулирую-
У щая роль регрессивной амортизации
проявится в полной мере, если предоставить
хозяйствам АПК право распоряжаться всем
фондом амортизации с учетом
экономической целесообразности. При этом
необходимо коэффициент выбытия активной части
увеличить до 6,5...7,0 %, чтобы объем
выбывших основных средств превышал
объем замены на величину прироста
мощностей новых основных средств.
При строительстве новых мощностей или
значительном расширении и техническом
перевооружении холодильного хозяйства
АПК предприятия в условиях
самофинансирования могут объединять имеющиеся у них
средства фонда развития производства с
целью их эффективного использования.
УДК 621.56/58
ПРОБЛЕМЫ СОЗДАНИЯ
ЕДИНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ ЦЕПИ
ЛЕНИНГРАДСКОГО РЕГИОНА
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ,
канд. техн. наук В. С. КОЛОДЯЗНАЯ,
д-р техн. наук, проф. С. С. БУДНЕВИЧ
лтихп
Эффективное использование
искусственного холода для переработки, хранения и
реализации скоропортящихся продуктов
можно обеспечить только при наличии
неразрывной холодильной цепи от мест их
заготовки или производства и до
потребления. Однако в Ленинграде и
Ленинградской области, крупном потребительском
регионе страны, такая цепь в настоящее
время практически отсутствует.
В регионе, как и в стране в целом,
наиболее слабым звеном в снабжении
населения пищевыми продуктами, является
холодильный транспорт.
Отсутствие специализированного
транспорта для доставки плодов, картофеля и
овощей, особенно на большие
расстояния, приводит к значительным потерям
продукции. Так, при перевозке картофеля
из Белоруссии в неприспособленных
вагонах пораженность клубней инфекционными
болезнями, по данным ЛТИХПа, составляет
7...12 %, а иногда и 28 %. При
транспортировке репчатого лука из Узбекистана
потери достигают 9... 14 %.
Как известно, основное условие
обеспечения сохранности качества продукции —
точность поддержания заданного
температурного режима. С этой точки зрения
наиболее сложны перевозки
скоропортящихся продуктов внутри города, так как частое
открывание дверей авторефрижератора
нарушает температурный режим, а
восстановление его до заданного требует
эффективной системы охлаждения. В городских
условиях технически и экономически
наиболее предпочтительно применение
малотоннажных авторефрижераторов, в том числе
с жидкоазотной системой охлаждения.
Однако отечественной промышленностью они
не выпускаются.

Как показывает мировой опыт и
проведенные в нашей стране исследования,
авторефрижераторы с жидкоазотными
системами охлаждения имеют по сравнению
с авторефрижераторами с машинным
охлаждением ряд существенных преимуществ.
Прежде всего после выгрузки продукции
из авторефрижератора с жидкоазотной
системой охлаждения быстрее
восстанавливается низкая температура, поэтому
продукция в них сохраняется лучше, чем в
авторефрижераторах с машинным охлаждением.
Этому также способствует инертность
азота и то, что в его атмосфере погибают
плесени и бактерии, вызывающие порчу
продукции.
Для многих ягод, плодов и зеленных
культур целесообразно использовать также
комбинированный метод, включающий
быстрое охлаждение продукции жидким
азотом (до 4 °С) и последующее
поддержание низкой температуры с помощью
машинного охлаждения.
При перевозках на дальние расстояния
мяса и мясных продуктов целесообразно
их замораживать жидким азотом до очень
низких температур (—100 °С) и затем
помещать в изотермический транспорт.
В пути за счет теплопритока температура
перевозимых продуктов будет постепенно
повышаться, достигая заданного уровня
к моменту прибытия на место назначения.
К достоинствам данного метода относится
также лучшее использование грузовых
объемов транспорта.
Вопрос о снабжении жидким азотом
рефрижераторного транспорта и других
потребителей можсгбыть решен достаточно
рационально. На всех металлургических
комбинатах и многих химических заводах
имеются воздухоразделительные установки
низкого давления, на каждой из которых
можно получить до 2 % от количества
перерабатываемого воздуха жидкого азота
C0... 100 т в сутки в зависимости от
мощности комбината). В настоящее время
эти возможности практически не
используются. В нашей стране налажено
производство стационарных и транспортных
емкостей для сжиженных газов.
Следовательно, имеются все предпосылки для решения
вопросов снабжения жидким азотом.
Кроме того, на базе выпускаемых
крупных воздухоразделительных жидкостных
установок можно создать централизованные
станции для производства жидкого азота,
которым нужна только энергия, так как
исходным сырьем является атмосферный
воздух. Эти станции будут снабжать
сеть раздаточных станций со
стационарными криогенными емкостями для
заправки рефрижераторных транспортных систем.
Исследования, проведенные в ЛТИХПе,
и практика хранения плодоовощной
продукции на предприятиях Ленинграда
показали, что нецелесообразно перевозить
картофель, плоды и овощи сразу после сбора
(сентябрь—октябрь) на дальние расстояния
и закладывать на хранение в крупных
городах для реализации населению в марте—
июне. Эти сезонные запасы
предпочтительнее хранить в местах выращивания,
а затем, начиная с марта, поставлять по
прямым связям в торговую сеть или на
плодоовощные базы города для
создания месячного запаса. При такой
организации длительного хранения картофеля,
плодов и овощей снижаются их потери,
сокращаются транспортные расходы,
уменьшаются трудозатраты на
погрузку—разгрузку и товарную обработку продукции.
Не решена также проблема
предварительного охлаждения в местах
производства таких скоропортящихся продуктов,
как ягоды, зеленные культуры, цветная и
брюссельская капуста, плоды, молоко и
др. Несмотря на то, что уже
разработаны (ОТИХП, ВНИИКОП) и изготовлены
опытные станции предварительного
охлаждения, до настоящего времени не
налажен их серийный выпуск. Внедрение таких
станций, особенно в южных районах
страны, будет способствовать
значительному сокращению потерь продукции при
транспортировке и хранении.
Узким местом в единой холодильной
цепи Ленинградского региона является
слабая материально-техническая база
распределительных холодильников,
плодоовощных баз, а также производственных
холодильников мясокомбинатов и других
пищевых предприятий. Многие
холодильники не соответствуют современному уровню
развития техники. Практически отсутствуют
автоматизированные системы управления
процессами хранения, диспетчеризация,
контроль и телеметрия температурно-влаж-
ностных режимов в холодильных камерах.
В настоящее время дефицит емкостей
для хранения картофеля, овощей и фруктов
в Ленинграде составляет соответственно
78, 26 и 11 %. Учитывая, что на
плодоовощные базы города поступает более
40 % нележкоспособной продукции,
необходимо создать при них цехи по
производству быстрозамороженных картофеля,
овощей, ягод и плодов. Кроме того,
следует организовать при одном из
ленинградских хладокомбинатов цех или завод
по производству быстрозамороженных гото-

вых блюд на основе мясорастительных
продуктов.
Внедрение быстрого замораживания в
Ленинградском регионе сдерживается из-за
недостатка скороморозильных аппаратов
различной производительности, а также
низкотемпературных камер хранения этой
продукции. Представляется целесообразным
перепрофилировать некоторые
ленинградские заводы на производство
скороморозильных аппаратов, средств автоматики,
охлаждаемых контейнеров, оборудования
для расфасовки и упаковки различных
продуктов.
Важным звеном единой холодильной
цепи является торговое холодильное
оборудование для универсамов и других
специализированных магазинов. В настоящее
время практически отсутствует
отечественное низкотемпературное холодильное
оборудование для хранения
быстрозамороженной продукции. Такое оборудование
закупается, как правило, в социалистических
странах.
Мало выпускается в нашей стране и
бытовых морозильников для хранения
быстрозамороженной продукции.
Таким образом, решить проблему
обеспечения единой холодильной цепи в
Ленинградском регионе силами Ленагропрома
не представляется возможным. Создание
ее требует объединения усилий многих
организаций, занимающихся не только
производством продуктов, их заготовкой,
переработкой, транспортировкой, хранением,
реализацией, но и проектированием,
строительством холодильников, а также
производством холодильных машин,
авторефрижераторного транспорта, средств
автоматики и т. д. Такая комплексная задача
посильна только специализированной
межведомственной организации, способной
преодолеть ведомственные барьеры.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1449793 E1L F 25 В 21/00 B1L201809/23-
06 B2) 02.03.87 G1) Московский
энергетический институт G2) В. М. Бродянский,
В. И. Карагусов, Ю. В. Синявский E3) 621.57
E4) E7) МАГНИТОКАЛОРИЧЕСКИЙ
РЕФРИЖЕРАТОР, содержащий магнитокалори-
ческий элемент, теплоотдатчик, теплоприемник и
кольцевой магнит с полюсными наконечниками,
отличающийся тем, что, с целью повышения
холодопроизводительности и ресурса работы,
магнит установлен с возможностью вращения
вокруг своей оси, полюсные наконечники
снабжены зубчатыми выступами, а магнитокалори-
ческий элемент выполнен в виде спирали и
установлен неподвижно соосно кольцевому
магниту между выступами полюсных наконечников.
УДК 621.56/.58
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО ХОЛОДА
В АГРОПРОМЫШЛЕННОМ
КОМПЛЕКСЕ УЗБЕКИСТАНА
Канд. техн. наук А. А. АЮПОВ,
канд. экон. наук М. Б. АХ РА РОВ А
Республиканская высшая школа
управления АПК УзССР
Являясь составной частью
агропромышленного комплекса Узбекистана,
холодильное хозяйство охватывает все основные
звенья производства, заготовок,
транспортировки, хранения, реализации
продовольственной продукции, которые тесно
взаимосвязаны как технологически, так и
экономически и организационно.
Однако в настоящее время холодильное
хозяйство АПК республики не
соответствует современным требованиям, что
приводит к значительным потерям
выращенного урожая и произведенной продукции
животного и растительного происхождения,
снижению уровня потребления продуктов
питания на душу населения (см. таблицу).
Поэтому XVII Пленум ЦК КП
Узбекистана признал решение вопросов хранения и
переработки сельскохозяйственной
продукции в республике не только
экономической, но и политической задачей. Для
реализации ее необходим комплексный
подход к развитию и размещению
холодильного хозяйства АПК Узбекистана и, в
первую очередь, к научно обоснованной
инвестиционной политике в АПК.
Продукты
Потребление на душу
населения, кг в год
Ра-
цио-
наль-
ная
норма
Фактически
СССР
УзССР
США
Мясо и мясопродукты 82 64 32 120
Молоко и молочные
продукты 405 341 176 270
Рыба и рыбопродукты 18,2 18,9 4,9 6,0
Яйца, шт. 270 272 ПО 253
Животное масло — 6,6 2,5 2,3
Растительное масло 12 10 11,3 21,3
Сахар 32 46 22,2 32
Хлеб и хлебопродукты 115 133 172 96
Картофель 110 108 27 55
Фрукты и ягоды 91 55 34 96
Овощи и бахчевые ПО 102 98 126
Консервы, усл. банок 42 100
Быстрозамороженные
плоды и овощи 0,03 18

Ведомственно-отраслевой подход к
строительству и эксплуатации холодильных
предприятий привел к тому, что даже в ЦСЦ
УзССР на данный момент отсутствуют
достоверные данные о наличии
холодильных емкостей и их состоянии, размерах
основных производственных фондов,
численности занятых на холодильниках разных
отраслей.
По приблизительным подсчетам емкость"
холодильников в УзССР составляет
343 тыс. т, или 2,6 % общей
холодильной емкости по стране, тогда как
удельный вес населения в республике достигает
6,2%.
Холодильная емкость распределяется по
регионам республики следующим образом:
Ташкент — 37,2 %, Ташкентская область —
8, Сурхандарьинская — 14,
Самаркандская — 9, Андижанская — 7, Бухарская,
Кашкадарьинская, Наманганская — по 4,
Каракалпакская АССР — 3,5, Ферганская
область — 3, Хорезмская — 1,3 %.
По отдельным областям республики
положение еще хуже. Так, например, Сыр-
дарьинская область практически не имеет
холодильных емкостей. В результате хла-
дообеспеченность населения республики
составляет в среднем 10,27 кг на одного
жителя (против 26,8 кг в целом по
стране), а в некоторых областях—1,7—
2,8 кг.
Вместе с тем, несмотря на дефицит
холодильных емкостей, все еще низок
их оборот, который в среднем не
превышает 2,8 при 4,5 по стране. Причем
эффективность их использования по
различным отраслям неодинакова. Если
оборачиваемость холодильных емкостей в мясной
и молочной промышленности и плодоовощ-
хозе превышает общесоюзные показатели,
то в других отраслях она ниже:
УзССР СССР
Мясная и молочная
промышленность 11,4 9,7
Торговля 5,2 5,6
Рыбхоз 3,7 6,3
Потребкооперация 2,7 4,0
Плодоовощхоз 2,2 1,2
Максимальная загрузка холодильников
в целом по республике достигает 84,9 %,
а в рыбхозе и потребкооперации она
меньше среднесоюзной — соответственно 67,2
(по стране 73,1%) и 42,0% E8,3%).
Существующие и планируемые
сельскохозяйственные холодильники для хранения
фруктов и овощей имеют одноцелевую
направленность. На этих холодильниках
не предусмотрены низкотемпературные
емкости и цехи для замораживания
продукции, что препятствует организации
производства и хранения мороженого,
быстрозамороженных овощей, фруктов и других
продуктов.
Особо следует сказать о холодильном
транспорте. Эксплуатируемые в настоящее
время специализированные транспортные
средства для перевозки замороженных и
охлажденных скоропортящихся грузов не
удовлетворяют потребность республики ни
по количеству, ни по качеству. В
результате холодильная цепь разрывается, что
приводит к существенным потерям
пищевых продуктов.
Таким образом, достигнутый уровень
развития холодильного хозяйства далеко не
соответствует задачам сбалансированного
развития народного хозяйства
республики.
Несмотря на намеченное ускорение
строительства холодильников, нормативной хла-
дообеспеченности C0 кг на душу
населения) в республике не будет даже в 2000 г.
Если учесть, что население республики
увеличивается за год в среднем на 3—
3,5 %, то практического роста хладообе-
спечения в тринадцатой пятилетке не
произойдет. Поэтому необходимо задействовать
собственные резервы, которые очень велики.
Прежде всего — это отходы химических
предприятий в виде углекислого газа,
который, как свидетельствует зарубежный
и отечественный опыт, в сжиженном виде
можно применять для интенсификации
процессов холодильной обработки,
транспортировки скоропортящихся продуктов и др.
Только три химкомбината в Чирчике,
Навои и Фергане ежегодно выбрасывают
в атмосферу, загрязняя ее, около 1 млн т
этого ценного сырья.
Перспективно использование двуокиси
углерода, в частности, для замораживания
мяса в полутушах и полуфабрикатов
(фарша, пельменей), охлаждения мяса птицы,
замораживания и транспортировки эндо-
кринно-ферментного сырья, снятия
тепловых нагрузок при измельчении мяса (кут-
теровании), при формовке фаршевых
изделий, упаковке продукции в среде С02
(нарезанные колбасные изделия),
реализации мороженого и т. д.
В настоящее время в АН УзССР
завершены исследовательские работы по
применению криогенных жидкостей для
первичной обработки коконов тутового
шелкопряда. Предварительные испытания
изготовленной для этой цели промышленной
установки производительностью до 7 т
коконов в сутки показали ее высокую
эффективность. Общее время обработки ко-

конов на ней оказалось- соизмеримым с
продолжительностью обработки на
установках, использующих нагретый воздух, а по
качественным показателям обработанные
холодом коконы были гораздо лучше.
Практически отсутствовал традиционный для
тепловой обработки брак, значительно
повысилась сортность коконов, в среднем на 2 %
увеличился выход сырца, сохранились все
исходные физико-механические свойства
живых коконов и шелка-сырца. Длительное
хранение обработанных холодом коконов
не отражается на их технологических
свойствах. При внедрении данной установки
для первичной обработки коконов только
в результате уменьшения брака, повышения
качества (сортности) сырья и снижения
трудозатрат экономический эффект
составляет 534,4 тыс. р. на 1 т живых коконов.
Следовательно, при среднем объеме
заготовки коконов в республике порядка
29 тыс. т экономический эффект может
достигнуть 15,5 млн р. в год.
Еще большую прибыль можно получить,
применив эту установку для
сублимационной сушки плодоовощной продукции.
Эффективно также использование
криогенных жидкостей для дефолиации (обез-
листвения) хлопчатника перед сбором. При
этом сокращаются сроки уборки
(обработанный холодом хлопчатник готов к
уборке спустя 2—3 дня вместо 9—10 дней
после химической дефолиации);
уменьшается засоренность хлопка измельченными
листьями, что существенно повышает
качество пряжи; исключается вредное
воздействие химических соединений на
окружающую среду.
В Ташкентском политехническом
институте, НПО «Конструктор», Республиканской
высшей школе управления АПК и других
организациях республики продолжаются
работы по совершенствованию и внедрению
теплонасосных установок. В настоящее
время НПО «Конструктор» и ТашПИ
осуществляют внедрение теплонасосных
установок для охлаждения молока с
утилизацией тепла. Подобные установки уже
эксплуатируются в хозяйствах Ташкентской,
Андижанской и других областей
республики. Госагропромом УзССР намечено
смонтировать их на 559 молочнотоварных
фермах. Экономический эффект от
внедрения одной установки 15,38 тыс. р.
Учитывая, что эффективное развитие
холодильного хозяйства АПК УзССР
немыслимо без создания целостной системы
управления им, проведения единой научно-
технической политики в области
производства и использования искусственного
холода в сельском хозяйстве,
перерабатывающей промышленности, торговле и на
транспорте, в республике приступили к
разработке генеральной схемы размещения
холодильников, ориентированной на
реализацию прогрессивных систем товародвижения
«поле—магазин» и «поле—предприятие—
магазин». Это позволит более
сбалансированно развивать холодильное хозяйство,
рационально использовать имеющиеся
холодильные емкости и специализированные
транспортные средства.
Повышению эффективности холодильного
хозяйства будет способствовать и
осуществляемый в республике перевод
холодильных предприятий на систему полного
хозрасчета и арендных отношений.
Планирование научно-технического
прогресса, проведение технического
перевооружения холодильного хозяйства и
проведение современной экономической политики
обеспечат сокращение потерь
сельскохозяйственной продукции и улучшение
экономических показателей использования
холодильных емкостей (грузооборот,
фондоотдача, снижение расхода электроэнергии
и вспомогательных материалов).
УДК 631 24:338.240.26
ПЛАНИРОВАНИЕ РАЗВИТИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
ПОТРЕБИТЕЛЬСКИХ РЕГИОНОВ
Канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
ВНИКТИхолодпром
Канд. экон. наук Н. И. КОЗЬКО
Московский институт прикладной
биотехнологии
Специфика развития холодильного
хозяйства потребительских регионов — крупных
промышленных районов — определяется
ассортиментом и количеством завозимой
сельскохозяйственной продукции.
Основные задачи холодильников,
расположенных в таких районах,— бесперебойное
снабжение населения продуктами питания
и обеспечение нормальной работы пищевых
предприятий. В соответствии с этим
холодильники подразделяются на
производственные (пищевых предприятий) и
распределительные (торговли).
Производственные запасы сырья для
обеспечения непрерывности производства
подразделяются на текущие (их объем
определяется размером суточного потребления
в производстве), подготовительные (обычно

не свыше трехсуточной потребности
производства) и страховые (в зависимости от
сроков поставки сырья из других
источников).
Товарные запасы — запасы
скоропортящихся продуктов, которые хранятся до
потребления. Объем их должен
соответствовать потребности в них на весь период
времени, в течение которого эти запасы
могут полностью обновиться.
Товарные запасы также подразделяются
на текущие, подготовительные и страховые.
Особый вид запасов — сезонные,
образование которых обусловлено необходимостью
равномерного обеспечения производства и
потребления, с одной стороны, и
существующей сезонностью производства
скоропортящихся продуктов, с другой. Они
подразделяются на запасы, необходимые для
покрытия дефицита собственного
производства, и запасы, превышающие дефицит
собственного производства (товарные
сезонные запасы).
Размер сезонных запасов соответствует
разнице между объемами производства и
потребления в различные периоды года.
Хранятся эти запасы как на
производственных, так и на распределительных
холодильниках, причем большая часть их должна
быть сосредоточена на холодильниках,
расположенных в сырьевых регионах.
Для определения необходимых
холодильных емкостей следует предварительно
выяснить: потребность населения региона в
скоропортящейся продукции, объемы ее
производства и завоза.
Потребность населения региона в
скоропортящейся продукции рассчитывают на
основании планируемых норм потребления
конкретных видов продукции и численности
населения на перспективу по формуле:
П,= ЧР,,
где Я, — потребность населения в /-м
продукте;
Ч — численность населения региона на
перспективу;
Pt — норма потребления /-го продукта
на перспективу.
Годовой объем производства продукции
устанавливают исходя из сменной мощности
по выработке /-го продукта и
планируемого режима работы предприятия.
Выпуск продукции (мясо, масло, сыр и
т. д.) на производствах, зависящих от
сезонности поступления сырья, определяют по
формуле:
где Bt — годовая выработка /-го
продукта;
Mt — сменная мощность по
производству /-го продукта;
til — число рабочих смен в сутки /-го
производства;
ti — число рабочих дней /-го
производства в месяц максимального
поступления сырья;
Cj — максимальное месячное
поступление /-го вида сырья;
kt — коэффициент использования
годовой производственной
мощности /-го производства.
Объем производства продукции
(колбасные изделия, полуфабрикаты, жидкие
кисломолочные продукты и т. д.), выпускаемой
равномерно в течение года, рассчитывают
по выражению:
Bq=Mqtiqtqkr
где Bq — годовая выработка q-ro
продукта;
Mq — сменная мощность по
производству q-ro продукта;
nq — число рабочих смен в сутки q-ro
производства;
tq — плановое число рабочих дней
q-ro производства в год;
kq — коэффициент использования
годовой производственной
мощности q-то производства.
Производство растительной продукции в
потребительском регионе уточняют по
данным плановых комиссий исследуемого
региона (область, край и т. д.).
Объем завоза скоропортящейся
продукции определяют на основании баланса
производства и потребности по каждому виду
продукции (недостающее количество
завозится).
На основании полученных данных можно
установить потребность региона в
холодильных емкостях для хранения различных видов
запасов пищевого сырья и готовой
продукции.
Требуемую холодильную емкость для
хранения производственных запасов Еп находят
на основе максимального суточного объема
производства, норм расхода сырья,
нормативов хранения запасов, коэффициентов
перевода в условную емкость по
зависимости:
т п h
jx. 1 /= 1 q= 1
где Вi — максимальное суточное
производство /-й продукции;
Нц — норма расхода /-го вида сырья
на единицу /-й продукции;

Njq — норматив хранения /-го вида
сырья q-ro вида запаса;
Kj — коэффициент пересчета в
условную емкость хранимого /-го вида
сырья;
?и — коэффициент использования
холодильных емкостей.
Потребность в холодильной емкости для
хранения товарных запасов ?т, которая
зависит от количества скоропортящейся
продукции, предназначенной для
реализации через предприятия розничной
торговли и общественного питания,
ритмичности поставок, определяют по формуле:
т h
где Ht — дневная норма потребления /-го
продукта;
Niq — норматив хранения /-го продукта
q-vo вида запаса;
Ki — коэффициент пересчета в
условную емкость хранимого /-го
продукта.
Требуемую холодильную емкость для
хранения сезонных запасов Ес рассчитывают
по формуле:
т а
где AiK — превышение производства
(завоза) /-го продукта в л;-м месяце,
причем
Л/к=(Я/к-Р/к)>0;
П1к — производство (завоз) /-го продукта
в /с-м месяце;
PiK — потребление 1-го продукта в к-м
месяце.
Суммируя полученные данные о
холодильных емкостях для хранения
производственных, товарных и сезонных запасов,
устанавливают общую потребность региона в
холодильных емкостях.
При планировании развития холодильного
хозяйства региона наиболее эффективный
вариант ввода новых мощностей можно
выявить, только изучив их множество. На
число рассматриваемых вариантов влияют как
народнохозяйственные, так и отраслевые
факторы, а также специфика изучаемого
производства.
При выборе оптимального варианта
размещения холодильного хозяйства
необходимо учитывать мощность пищевых
предприятий, особенности и характер
технологического процесса и производства,
потребление пищевых продуктов в течение года,
технические решения вводимых
производственных мощностей, природно-климатические
условия региона, научно-технический
прогресс в холодильной технике и технологии,
уровень производственной связи с торговой
сетью и системой общественного питания,
состояние и уровень развития
производственной инфраструктуры (наличие дорожной
сети, специализированного транспорта,
связи, их состояние и т. д.).
В расчетах экономической эффективности
размещения холодильного хозяйства
капитальные вложения в строительство
холодильников, транспортные расходы на
перевозку продукции определяют согласно
общей методике, а вместо показателя
себестоимости продукции используют
показатель себестоимости приведенного
грузооборота.
Проведенные исследования показали, что
в зависимости от емкости холодильников их
технико-экономические показатели
изменяются. Например, с повышением уровня
концентрации холодильного производства
себестоимость 1 т приведенного грузооборота
и удельные капитальные вложения
снижаются, а производительность труда
повышается. Выявить эту зависимость можно из
функции:
УЧ(х)*
где у — себестоимость 1 т приведенного
грузооборота (удельные капитальные
вложения, производительность
труда, объем приведенного
грузооборота);
х __ емкость холодильника (т
единовременного хранения).
Как показали исследования
корреляционных полей, изменения себестоимости 1 т
приведенного грузооборота (удельных
капитальных вложений) в зависимости от
емкости холодильников носят гиперболический
характер:
v х—с
где а, Ь, с — параметры уравнения,
определяемые с помощью наименьших
квадратов.
Зависимость между объемом
приведенного грузооборота (производительностью
труда) и емкостью холодильников находят по
уравнению:
у=а-\-Ьх.
т

Поэтому при разработке вариантов
восполнения недостающих холодильных
емкостей необходимо предусмотреть
реконструкцию, новое строительство, а также
различный уровень концентрации
холодильного производства. Наиболее же
эффективный вариант можно определить по общим
приведенным затратам с использованием
математических методов.
В общем виде задачу можно
представить функцией:
п н п е т п
2 ;Л,С,-к 2 2 xihKlh+ 2 2 2 х
i=\ /i=l i=l q=\ /=1 i=l
XBq}iTqJl-+m\n
при следующих ограничениях:
единовременное нахождение грузов на
холодильнике не должно превышать его
емкости
2 .
/i=l
(/ = 1, 2, ..., п)
вывоз продуктов не должен превышать их
поступления
t В^Ь A=1, 2, ..., я);
искомые величины должны быть
положительными
Я^О, %>0,
В уравнениях приняты следующие
условные обозначения:
Д — объем приведенного
грузооборота на /-м холодильнике
(объем хранимых грузов), т;
С- — себестоимость 1 т приведенного
грузооборота на 1-м
холодильнике (себестоимость хранения 1 т
груза), р.;
ен — нормативный коэффициент
экономической эффективности
капитальных вложений;
xih — емкость /i-ro типа холодильника
в /-м пункте, т;
Kih — удельные капитальные
вложения на единицу емкости /i-го
типа /-го холодильника, р.;
Bqji — объем перевозки с 1-го
холодильника в q-н пункт потребления
/*-го продукта, т;
на транспортировку
единицы /-го продукта из /-го
холодильника в q-й пункт
потребления, р.;
а, — возможный объем грузов,
который можно единовременно
разместить на /-м холодильнике, т;
bt — объем поступаемых пищевых
продуктов на 1-й холодильник, т;
i — индекс места расположения хо-
Tqji — затраты
лодильников (/=1, 2, 3,..., п)\
h — индекс типов холодильников
(/i=l, 2, 3, ..., «);
q — индекс пункта расположения
потребителей пищевых продуктов
(<7=1, 2, 3, ..., е)\
j — число видов пищевых продуктов
(/=1, 2, 3, ..., т).
Выбор наиболее оптимального варианта
развития холодильного хозяйства
потребительского региона будет способствовать
улучшению снабжения его населения
скоропортящимися продуктами, рациональному
использованию капитальных вложений. 4
По изложенной методике были
разработаны схемы развития и размещения
холодильников в Москве и Московской области.
Экономическую эффективность намечаемых
сдвигов в размещении холодильников
оценивали путем сравнения единовременных и
текущих затрат на хранение объема
прироста дополнительного грузооборота в
районах рекомендуемого размещения с
затратами, которые были бы необходимы при
сохранении прежней территориальной
структуры размещения. Расчеты показали, что
годовой экономический эффект от
рационального размещения холодильников
Московского региона составит 42,9 млн р.
М JO;;*'STsS in R
A1) 1451485 E1 L F 25 В 9/02 B1) 4205365/23-06
B2) 04.03.87 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
В. А. Наер, А. П. Дворницын, В. П. Баглюк
E3) 621.57
E4) E7) ДРОССЕЛЬНО-СУБЛИМАЦИОН-
НЫЙ МИКРООХЛАДИТЕЛЬ ДЛЯ
РАЗОМКНУТЫХ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ, содер
жащий теплообменник с каналами прямого и
обратного потоков, дроссельный орган и
цилиндрическую холодильную камеру с размещенным в
ней теплопроводом, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности при широком
диапазоне тепловых нагрузок путем
саморегулирования подачи хладагента на дросселирование,
теплопровод выполнен в виде параллельных оси
холодильной камеры стержней, присоединенных к
дроссельному органу.
12

ШШ^^Ш1Ш1вШв11^Шв111^в1111
ХОНОД-ЙА СЛУЖБ* АПК
По подсчетам специалистов, из-за недостатка мощностей
мясоперерабатывающих предприятий и емкостей холодильников в стране
теряется около миллиона тонн мяса. В связи с этим значительно возрастает
значение совершенствования технологий переработки и хранения
мяса и мясопродуктов, В предлагаемых вниманию читателей статьях
освещаются некоторые пути совершенствования организации
холодильных телеологических процессов в целях сокращения потерь
мяса н мясопродуктов, сохранения их хорошего качества, повышения
эффективности работы перерабатывающих предприятий.
УДК 621.565.92:637.5
ВИХРЕВАЯ СИСТЕМА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
В КАМЕРЕ ОДНОФАЗНОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЯСА
Канд. техн. наук А. И. ПОДБЕРЕЗСКИЙ
БелНИКТИММП
На холодильнике Жлобинского
мясокомбината мощностью 120 т мяса в смену
проведена реконструкция камеры
однофазного замораживания.
Емкость камеры до реконструкции 103,6 т.
Габаритные размеры 42X12X8 м.
Система охлаждения бесканальная,
принудительная, с помощью воздухоохладителей ВОГ-
230. Паспортная производительность по
замораживанию мяса на подвесных путях
69 т/сут.
Практика показала, что мощность
комбината не обеспечивала полного заполнения
камеры, в результате чего нарушалась
технология холодильной обработки.
В связи с этим при реконструкции
камеру замораживания разделили
теплоизолированной перегородкой на две части.
В одной из них смонтировали
вихревую систему воздухораспределения,
разработанную лабораторией холодильной
техники и технологии БелНИКТИММПа. Над
ложным потолком расположили
воздухоохладители ВОГ-250.
Вихревая система воздухораспределения
создает в рабочем объеме камеры
локальные циркуляционные потоки воздуха
(рис. 1), причем вокруг полутуш они
разнонаправленные и разноэнтальпийные со
значительными скоростями.
Холодный воздух вентиляторами
воздухоохладителей ВОГ-250 подается по
воздуховоду в нижнюю часть камеры.
Выходящая из щели сечением 40X0,25 м
плоская струя движется со скоростью
более 8 м/с вдоль пола камеры,
'захватывая на своем пути прилегающие слои
воздуха. Ее масса и влажность
увеличиваются, а скорость уменьшается. Струя
расширяется, на ее верхней границе
образуются отрывные течения. Достигнув
противоположной стены, струя воздуха
поднимается, омывая первую нитку полутуш,
и вдоль ложного потолка движется в
сторону воздуховода. Часть воздушного потока
через щели в ложном потолке направляется
в воздухоохладители.
Рис. 1. Направления потоков воздуха в камере
замораживания мяса с вихревой системой
воздухораспределения:
1 — воздухоохладитель; 2 — воздуховод; 3 — ложный
потолок; 4 — щель; 5 — вихревая камера; 6 —
отбойный щиток; 7 — подвесной путь
Шв1Ш11Ш^^ШШ111Я11

Над каждой ниткой подвесного пути,
кроме первой, расположено по три щели.
Вторая, пятая, восьмая и одиннадцатая
щели находятся в'оДной вертикальной
плоскости с ниткой подвесного пути.
Движущаяся масса воздуха, не ушедшая через
щели в ложном потолке, распределяется
между второй—пятой нитками с помощью
регулируемых по высоте отбойных
щитков, которые направляют локальные
потоки вниз, в зону бедер полутуш.
Изменением зазора от отбойных щитков до
ложного потолка регулируется скорость
локальных потоков.
Характеристика камеры с вихревой системой
воздухораспределения
Емкость, т 50
Габаритные размеры, м
длина 42
ширина 5,85
общая высота 8
высота до ложного потолка 3,95
Строительная площадь, м2 245
Поверхность воздухоохладителей, м2 3500
Мощность электродвигателей
вентиляторов, кВт 112
Камера эксплуатируется с февраля 1989 V.
Во время приемочных испытаний
проведено восемь контрольных опытов: четыре
по замораживанию говядины и четыре —
говядины и свинины G0 и 30 % соответ-"
ственно).
Регулировкой и наладкой системы
воздухораспределения в рабочем объеме
камеры созданы равномерные локальные
вихревые потоки, вектор скорости которых
изменяется как по величине, так и по
направлению. Средняя скорость потока
воздуха в зоне бедер полутуш составляла
2,25 м/с, отклонение не превышало 20 %.
Путь от места зачистки и промывки
до приемо-сдаточных весов холодильника
полутуши проходили не более чем за
13 мин, а от весов холодильника до
камеры замораживания за 10 мин. Иногда
мясо накапливали * в загрузочном
коридоре перед камерой в течение 20—30 мин.
Средняя температура в загрузочном
коридоре была —3 °С. Продолжительность
загрузки и разгрузки камеры составляла
до 3 ч. До и после замораживания
полутуши взвешивали на подвесных весах
грузоподъемностью 500 кг с ценой деления
0,5 кг.
В процессе испытаний фиксировали
следующие параметры: продолжительность
холодильной обработки полутуш, температуру
в толще мышц бедра контрольных
полутуш, температуру воздуха в камере,
скорость его у поверхности контрольных
полутуш и в грузовом объеме,
температуру кипения хладагента, потери массы
контрольных полутуш за время
холодильной обработки (одну из них взвешивали
через каждые полчаса в течение всего
цикла замораживания).
Поле скоростей воздуха определяли в
четырнадцати поперечных сечениях камеры
(через 0,5 м по высоте и в плоскости
каждой нитки подвесного пути). Скорость
воздуха измеряли термоанемометром,
температуру в камере и полутуш —
дистанционно с помощью приборов ПИТ-2.
В одном из контрольных опытов,
идентичном всем остальным, замораживали
говядину I категории. Контрольные
полутуши размещали по 50 шт. на первой,
третьей и пятой нитках подвесного пути
со стороны выгрузки мяса. Всего камера
была загружена на 110% E5 т).
Продолжительность замораживания от
начальной температуры в толще мышц бедра
36 °С до конечной —8,4 °С составила
26 ч при средней температуре воздуха
в камере —20,7 °С (она колебалась от
— 12 до — 25,5 °С).
Общая масса контрольных полутуш в
начале опыта 16581,2 кг, в конце — 16328,6 кг.
Усушка составила 1,52 % (максимальная
во всех проведенных опытах). Масса
одной контрольной полутуши (она
размещалась на третьей нитке в центре каме-
0 5 10 15 20 25%Ч
Рис. 2. Изменение температуры в толще мышц
бедра двух контрольных полутуш при
замораживании A), воздуха в рабочем объеме камеры B)
и кипения хладагента C)

ры), которую взвешивали через каждые
полчаса, уменьшилась от 87 до 85,81 кг,
т. е. на 1,37 %.
В этом же опыте сравнивали
интенсивность замораживания двух произвольно
выбранных полутуш. Первая массой 112,6 кг
находилась на третьей нитке в 12 м от места
выгрузки, а вторая массой 100,2 кг —
на пятой нитке на таком же расстоянии
от места выгрузки. Вторая контрольная
полутуша была загружена в камеру на
один час позже. Вместе с тем процесс
замораживания у обеих закончился
практически в одно время, т. е. у
контрольной полутуши на пятой нитке он
протекал несколько интенсивнее (рис. 2).
Скорость обдува бедренной части этих
полутуш была соответственно 2,21 и 2,26 м/с.
В рабочем объеме камеры градиент
температур практически был равен нулю.
При разработке вихревой системы возду-
хораспределения предусматривалось, что
температура кипения аммиака должна
быть не выше —40 °С. Это обеспечит
среднюю температуру в камере не выше
—30 °С. Однако провести контрольные
опыты при указанных температурных режимах
не представлялось возможным.
Объемная производительность
воздухоохладителей за цикл замораживания
снижалась из-за нарастания снеговой шубы на
25...32 %. Средняя температура в
камере во всех опытах составляла —23...
—24 °С.
Несмотря на это потери массы мяса
и продолжительность его замораживания
были в пределах, определенных
техническим заданием на разработку
(согласно ТЗ продолжительность замораживания
говядины I категории упитанности
должна быть не более 28 ч, потери должны
снизиться по всем видам мяса в среднем
на 4 % по сравнению с нормами,
утвержденными в 1988 г.).
Приемочная комиссия Госагропрома
БССР приняла вихревую систему воздухо-
распределения в камере однофазного
замораживания мяса на Жлобинском
мясокомбинате и рекомендовала использовать ее
в проектах реконструируемых и
строящихся холодильников мясной промышленности
Белоруссии.
УДК 637.54'65.037.072
ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
БЫСТРОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
УПАКОВАННОЙ ПТИЦЫ
В РАСТВОРЕ
ХЛОРИДА КАЛЬЦИЯ
Канд. техн. наук Н. П. МАЗУРЕНКО,
канд. вет. наук С. В. НЕЦЕЛ ЛЯ ЕВ,
канд. биол. наук В. Н. ПИСЬМЕНСКАЯ
Московский институт прикладной биотехнологии
Исследования, проведенные в Московском
институте прикладной биотехнологии
(б. МТИММП), показали целесообразность
охлаждения упакованных тушек птицы
погружением в раствор некипящей
жидкости [2]. Этим способом обеспечивается
быстрый темп охлаждения продукта.
Разработаны рациональные режимы
организации процесса.
В данной работе изучено изменение
качества мяса упакованной птицы, быстроох-
лажденной в растворе хлорида кальция,
при дальнейшем холодильном хранении.
Опытные образцы — потрошеные тушки
бройлеров II категории упитанности
отбирали в конце линии первичной обработки
(на экспериментальном заводе НПО
«Комплекс»), упаковывали в повиденовую пленку
и охлаждали (спустя 40 мин после убоя)
в 17 %-ном растворе хлорида кальция
(ГОСТ 450—77) при температуре —5 °С.
Продолжительность охлаждения до 4 °С в
толще грудной мышцы составляла 40 мин.
Контролем служили упакованные
образцы, охлажденные на воздухе при 0...4 °С за
22 ч.
Исследовали белое мясо и жир
бройлеров до охлаждения и в процессе хранения в
охлажденном виде через 1, 3, 5, 7 сут.
Хранили образцы в камере при температуре
0...2 °С. Их качество оценивали по физико-
химическим показателям — величине рН,
водосвязывающей способности, кислотному
и перекисному числам в соответствии с
ГОСТ 7702.2—74, а также по органолеп-
тическим, гистологическим и
микробиологическим данным.
Для проведения гистологических
исследований пробы ткани размером 1 см2,
вырезанные из грудной мышцы, фиксировали в
10 %-ном растворе формалина. После
заливки в целлоидин на санном микротоме
получали срезы толщиной 10... 15 мкм,
которые окрашивали гематоксилин-эозином по
методу Ван-Гизона. Препараты изучали под
микроскопом МБИ-3.
Общее количество микроорганизмов
определяли по общепринятой методике на по-

Таблица 1
Физико-химические
показатели
рН
ОПЫТ
контроль
Водосвязывающая способность, %
к навеске
опыт
контроль
Кислотное число жира, КОН мг/г
опыт
контроль
Перекисное число, % h
опыт
контроль
Перед
охлаждением
6,08+0,03
65,504=0,37
0,42+0,02
0,03+0,02
В г
1 сут
5,90+0,04
5,83+0,03
59,654-0,47
58,30+0,39
0,484-0,03
0,52+0,02
0,0044-0,002
0,005+0,002
роцессе хранения чеоез
3 сут
6,12+0,02
6,17+0,04
63,10+0,48
62,60+0,32
0,78+0,02
0,82+0,03
0,006+0,002
0,008+0,002
5 сут
6,23+0,03
6,22+0,03
66,00+0,50
66,30+0,41
0,92+0,02
0,98+0,50
0,008+0,002
0,009+0,002
верхности грудины (в смывах с 1 см2) и
внутри грудных мышц (в 1 г). Бактерии
выделяли из посевов и идентифицировали на
основании изучения морфологических, культу-
ральных и биохимических свойств. Их
видовую принадлежность устанавливали по
определителю бактерий Берги и Циона.
Сравнивая физико-химические
показатели опытных и контрольных образцов
(табл. 1), можно сделать вывод, что темп
охлаждения оказывает влияние на
интенсивность гликолитических превращений мяса.
Это нашло отражение в разной степени
уменьшения величины рН у опытных и
контрольных образцов: за 1 сут хранения
она снижалась от исходного значения перед
охлаждением 6,08, характерного для птицы с
нормальным течением послеубойного
гликолиза, соответственно до 5,90 и 5,83. Эти
значения рН характерны для мышечной
ткани бройлеров в состоянии окоченения.
Однако в процессе дальнейшего хранения у
опытных и контрольных тушек наблюдалась
одинаковая тенденция возрастания рН и
через 5 сут хранения разницы в значениях
почти не было.
Водосвязывающая способность, так же
как и величина рН, через 1 сут хранения
снижалась, причем у тушек, охлажденных в
растворе хлорида кальция, меньше, чем у
тушек, охлажденных на воздухе,—
соответственно на 9 и 11 %, а затем
увеличивалась и на 5-е сут превышала
исходную.
Такой характер изменения величины рН
и водосвязывающей способности дает
основание предположить, что в мясе при
хранении развиваются автолитические процессы,
характерные для стадии его созревания.
Это подтвердили гистологические
исследования.
Перед охлаждением мышечные волокна в
белом мясе располагались прямолинейно,
местами встречались узлы сокращения, что
свидетельствовало о начале посмертного
окоченения. Хорошо выявлялась поперечная
исчерченность в мышечных волокнах.
У тушек бройлеров, охлажденных на
воздухе, при хранении развивалось
посмертное окоченение. Через 1 сут уменьшалась
длина саркомеров, возникало больше узлов
сокращения, появлялась складчатость
сарколеммы. Эти изменения наиболее
проявлялись в поверхностных слоях мяса. Глубже
поперечная исчерченность просматривалась
в большинстве мышечных волокон,
встречались единичные микротрещины и разрывы.
У тушек бройлеров, охлажденных в
растворе хлорида кальция, через 1 сут
хранения в поверхностных слоях белого мяса явно
выражалось набухание мышечных волокон,
поперечная исчерченность по длине волокон
была сглажена, встречались микротрещины
и разрывы. Автолитические процессы в
опытных образцах протекали медленнее, чем
в контрольных.
Через 3 сут хранения у контрольных
образцов наблюдалась фрагментация
мышечных волокон, связанная со стадией
разрешения посмертного окоченения и
созревания мяса. К этому времени все более
заметными становились признаки изменения
гистологического строения тканей,
выражавшиеся в разрушении мышечных волокон,
нарушении правильности расположения
поперечной исчерченности, разволокнении и
набухании волокон соединительной ткани,
У опытных образцов через 3 сут хранения
обнаруживались фрагментация мышечных
волокон и наличие мелкозернистой
белковой массы, что указывало на протекание
автолитических процессов, связанных со
стадией созревания.
Отмеченное отставание в развитии авто-
16

Таблица 2
Микроорганизмы
Перед
охлаждением
В процессе хранения через
1 сут
3 сут
5 сут
7 сут
на
в
Мезофилы
1 см2 поверхности грудины
опыт
контроль
г грудных мышц
опыт
контроль
Психрофилы
на 1 см2
опыт
контроль
в 1 г грудных мышц
опыт
контроль
поверхности грудины
94ХЮ5
74Х Ю2
17ХЮ3
21ХЮ1
160ХЮ3
22ХЮ7
26ХЮ2
280 XI О3
66X102
86ХЮ4
9ХЮ1
107X102
46X103
73X107
22X102
36X104
18ХЮ3
104X104
28X102
27ХЮ3
52ХЮ4
220X107
23ХЮ3
149X104
27ХЮ3
196ХЮ5
52ХЮ2
И6ХЮ4
180X106
250X108
284X103
56X105
232X104
214ХЮ7
81ХЮ3
148X104
литических процессов в опытных образцах
исчезало через 5 сут хранения.
При дегустационной оценке через 5 сут
хранения не было установлено различий в
сочности, консистенции и нежности
вареного мяса тушек, охлажденных на воздухе и в
растворе хлорида кальция.
В исследованиях последних лет
отмечалось отрицательное воздействие быстрого
охлаждения на качество мяса говядины
и баранины, проявляющееся в его
жесткости из-за «холодового сокращения»
мышечных волокон. Относительно влияния
быстрого охлаждения на мясо птицы мнения
исследователей неоднозначны.
Результаты настоящих исследований
позволяют утверждать, что интенсивное
охлаждение тушек птицы сразу после убоя не
оказывает отрицательного воздействия на
качество, замедляет развитие автолитиче-
ских процессов в мясе при хранении,
задерживает окисление жира (см. табл. 1).
Такой же вывод был сделан ранее на
основании результатов исследования изменения
качества мяса птицы, охлажденной с
помощью твердого дг^ксида углерода, при
хранении [1].
Одной из причин ухудшения качества
мяса птицы при хранении в
охлажденном виде является его микробиальная порча.
В табл. 2 указано общее количество ме-
зофильных и психрофильных
микроорганизмов, обнаруженных на 1 см2 поверхности
грудины и внутри 1 г грудных мышц.
Приведенные данные свидетельствуют о
значительном ингибирующем воздействии
быстрого охлаждения в растворе хлорида кальция
на развитие микроорганизмов как мезо-
фильной, так и психрофильной группы.
Прослеживается также тенденция
снижения общего количества бактерий после
быстрого охлаждения тушек.
Через 5 сут хранения опытные тушки
отвечали требованиям доброкачественного
продукта, в то время как на
поверхности контрольных тушек появлялись
признаки ослизнения.
Через 7 сут хранения у тушек,
охлажденных в растворе хлорида кальция, общее
количество микроорганизмов увеличилось, но
это были в основном- непатогенные
бактерии. Доминировали микрококки,
молочнокислые бактерии, микроаэрофилы. Бактерий
группы кишечной палочки, сальмонелл и
возбудителей токсикозов выявлено не было.
Тушки, охлажденные в растворе хлорида
кальция, через 7 сут хранения были вполне
пригодны к употреблению. Контрольные же
тушки издавали неприятный запах, в них
были обнаружены возбудители порчи
продукта и условно патогенные бактерии.
Таким образом, проведенные
исследования показали, что использование некипя-
щей среды для быстрого охлаждения
предварительно упакованных тушек птицы
замедляет автолитические процессы,
способствует сохранению качества продукта,
улучшает его микробиологические показатели
в процессе хранения. Срок хранения
увеличивается до 7 сут.
Способ быстрого охлаждения
упакованной птицы в растворе хлорида кальция
разрешен Минздравом СССР для внедрения в
промышленность.
Список литературы
1. Изменение при хранении качества мяса
птицы, охлажденного с помощью твердого
диоксида углерода / Н. П. Мазуренко,
К. П. Венгер, С. В. Нецепляев, С. М.
Камзолов // Холодильная техника. 1987, № 7.
2. Попов В. П., Венгер К П.,
Камзолов С. М. Пути совершенствования процессов
охлаждения и замораживания птицы //
Холодильная техника. 1986, № 9.
17
Z Холодильная техника № 1

УДК 637.524.2.03.003/.004
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ
ОЦЕНКА ВАРИАНТОВ
ГИДРОАЭРОЗОЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВАРЕНЫХ КОЛБАС
О. Н. КАЛИНИЧЕНКО
ВНИКТИхолодпром
В последние годы в мировой практике
производства вареных колбас стали широко
применять гидроаэрозольное охлаждение с
последующим воздушным доохлаждением
батонов. Этот способ внедряется и в нашей
стране. На предприятиях в зависимости от
их мощности и условий двухэтапный
технологический процесс осуществляется или в
разных камерах (отдельно
гидроаэрозольное охлаждение и воздушное охлаждение),
или в одной.
Проведена технико-экономическая оценка
пяти наиболее распространенных вариантов
гидроаэрозольного охлаждения с
последующим воздушным доохлаждением,
отличающихся разной организацией процесса:
непрерывное или периодическое
гидроаэрозольное охлаждение сначала
водопроводной, а затем охлажденной E±1 °С)
водой и воздушное доохлаждение при 4—
8 °С и естественной циркуляции воздуха в
разных камерах — вариант 1;
непрерывное или периодическое
гидроаэрозольное охлаждение в одной камере,
а воздушное доохлаждение при 0—4 °С в
туннельной — вариант 2;
периодическое гидроаэрозольное
охлаждение в сочетании с движением воздуха и
воздушное доохлаждение при —2—0 °С в
одной камере — вариант 3 (УкрНИИмясо-
молпром совместно с ВНИКТИхолод-
промом);
периодическое орошение водой в
сочетании с движением воздуха и воздушное
доохлаждение при —2-г-О °С в разных
камерах— вариант 4 (НРБ) [1, 2];
периодическое орошение водой в
сочетании с движением воздуха и воздушное
доохлаждение при —2—0 °С в одной камере —
вариант 5 (Финляндия — ФРГ) [3].
Во всех вариантах для гидроаэрозольного
охлаждения используется водопроводная
вода с температурой до 18 °С. При
воздушном доохлаждении в вариантах 2—5
скорость воздуха в зоне продукта 2—3 м/с.
Технико-экономические показатели пяти
вариантов технологического процесса
охлаждения вареных колбас диаметром
батонов 100 мм общей массой на раме
140 кг и диаметром 80 мм общей массой на
раме 250 кг представлены в таблице.
Все варианты рассмотрены исходя из
условия последовательного поступления
вареных колбас с температурой внутри батбнов
70 °С из камер термической обработки в
камеры охлаждения.
Анализ пропускной способности камер
охлаждения показал:
для организации поточного производства
продолжительность охлаждения не должна
превышать времени варки или
термообработки (варки и обжарки);
при гибком графике работы термо- и
варочных камер пропускная способность камер
гидроаэрозольного охлаждения должна
обеспечивать одновременное поступление
колбас через определенный интервал
времени;
гидроаэрозольное охлаждение и
воздушное доохлаждение целесообразно проводить
в разных камерах.
Разделение зон гидроаэрозольного
охлаждения и воздушного доохлаждения
(варианты 1, 2, 4) согласуется с любым
графиком работы термокамер. При
гибком графике одна камера
гидроаэрозольного охлаждения может обеспечить за смену
семь циклов загрузки колбас (с учетом
времени на загрузку и выгрузку), не нарушая
непрерывности процесса охлаждения, а при
периодической одновременной разгрузке
термокамер — от четырех до пяти циклов.
При разделении зон камера
гидроаэрозольного охлаждения может находиться в
неохлаждаемом контуре вблизи камер
термической обработки. Минимальное время
перегрузки продукта способствует
сокращению потерь массы.
Проведение гидроаэрозольного
охлаждения и воздушного доохлаждения в одной
камере (варианты 3, 5) согласуется с
графиком, когда одновременно разгружаются все
термокамеры, только при условии обработки
колбас одного диаметра. При поступлении
на охлаждение колбас меньшего диаметра,
на термообработку которых требуется
меньше времени, предыдущую партию придется
выгружать недоохлажденной. Поскольку
цикл варки короче цикла охлаждения, на
предприятиях, имеющих варочные камеры,
применение совмещенных камер
нецелесообразно (хотя основная тепловая нагрузка с
колбас в таких камерах будет снята, а
доохладить их до температуры реализации
можно в камерах хранения).
При гибком графике работы термокамер
число совмещенных камер охлаждения
должно соответствовать числу термокамер.
При организации охлаждения в двух
камерах в случае загрузки продукции каждый
1|Ш||
18

Вариант 1
80
100
Вариант 2
Вариант 3
Диаметр батонов, мм
80
100
80
100
Вариант 4
80
100

Вариант 5
80
6,25
8,75
6,25
8,75
20,2
Технологические
Продолжительность, ч
гидроаэрозольного
охлаждения
воздушного доохлаждения
Температура в центре
батона, °С
после гидроаэрозольного
охлаждения
после воздушного
доохлаждения
Технико-эксплуатационные
Оборачиваемость камер,
циклов
гидроаэрозольного
охлаждения
воздушного доохлаждения
Пропускная способность
камер, т в смену
гидроаэрозольного
охлаждения
воздушного доохлаждения
Занимаемая площадь, м2
при максимальной
пропускной способности
в том числе камер:
гидроаэрозольного
охлаждения
воздушного доохлаждения
при максимальной
пропускной
способности
Удельные капитальные
затраты, р/т
в том числе:
на производственные
площади
на оборудование
Расход холода, МДж/т
Расход электроэнергии,
кВт-ч/т
в том числе:
на работу
электродвигателей
на выработку холода
Расход воды, м /т
Технико-экономические
Съем продукции с 1 м2
площади, т/(м2-год)
в том числе:
в камере гидроаэрозольно- 306,4
го охлаждения 404,4
в камере воздушного доох- 306,3
лаждения 291 6
ъъ
33
15
1,0
2,5
37
15
1,0
1,0
36
15
1,0
2,0
40
15
1,0
1,0
36
15
1,0
2,0
40
15
0,7
1,4
40
15
1,0
2,0
40
15
12,7
7,0
0,6—
0,8
154,7
173,6
5,6
9,8
5,6
9,8
20,2
6,25
8,75
6,25
8,75
20,2
25,2 35,2
19,7 25,2
17,2
8,0
0,6
138,6
139,2
274,5
480,4
224,0
196,0
14,2
7,5
0,6—
0,8
154,7
216.58
306,4
404,4
306,3
404,4
5,6
11,2
5,6
9,8
30,2
10,2
10,0
15
3,41
2,86
0,55
0,52
2,86
2,34
115,8
10,2
10,0
25
3,17
2,79
0,61
0.7
3,2
2.1
124,4
10,2
10,0
3,75
2,69
0,55
0,39
3,2
2,3
116,5
10,2
20,0
4,21
3,24
0,61
0,5
3,6
2,7
158,0
21,7 29,7
20,2
9,5
0,6
138,6
184,8
274,5
480,4
280,0
280,0
7,8
5
11
5
9,4
— 400,0
— 127,5
15
4,0 3,3 11,0 — 3,3
_ _ 4,5 — —
10,71 10,71 31,51 49,27 7,04
— — 13,75 — —
10,71 10,71 17,76 35,52 7,04
0,6 0,7 — — —
7,2 8,7 — — —
134,0 180,0 141,0 — 151,2
28,2 41,1 19,5 24,0 19,3
20,2 30,3 11,0 15,0 10,2
8,0 10,8 8,5 9,0 9,1
0,4 0,4 3,5 2,8 2,4
186,7 154,9 111,63 — 233,95

¦в
Себестоимость продукции по
изменяющимся статьям
затрат (без учета затрат на
Вар
80
1,56
1,45
иант 1
100
1,79
1,51
Вариант 2
Вариант 3
Диаметр батонов, мм
80
1,81
1,58
100
1,80
1,62
80
- 2,89
100
3,7
Вариант 4
80
—
100
• —

Вариант 5
80
—
сырье и материалы), р/т
Повышение выхода
продукции, % 1,0
1,0
,0
1,0
0,5
0,5
От 1,0
до 2,0
Примечания. 1. В числителе данные соответствуют 5 циклам оборачиваемости камер, в знаменателе —
7 циклам.
2. Съем продукции с 1 м2 площади в варианте 5 указан для колбас диаметром 65—70 мм
(ввиду отсутствия данных для диаметра 80 и 100 мм).
час камера гидроаэрозольного охлаждения
может обслужить две термокамеры.
При сравнении трех отечественных
вариантов, два из которых предусматривают
охлаждение в раздельных камерах, а третий —
в совмещенных камерах, установлено, что
последние занимают почти в 2 раза меньше
площади. Пропускная способность каждой
совмещенной камеры соответствует
пропускной способности одной термокамеры,
при условии одинаковой продолжительности
термообработки всех партий продукции.
При максимальной пропускной
способности двух раздельных камер съем продукции
с 1 м2 площади на 14—20 % (в зависимости
от диаметра колбас соответственно
80—100 мм) выше, чем с 1 м2 в совмещенной
камере. При периодической одновременной
разгрузке всех термокамер съем продукции
с 1 м^ площади на 11 —14% меньше, чем
при работе по гибкому графику.
Сравнение данных, приведенных в
таблице, показывает, что организация
охлаждения в двух камерах более целесообразна,
поскольку в этом случае ниже удельные
капитальные затраты, расход холода и
электроэнергии, себестоимость продукции
(по изменяющимся статьям затрат). Такая
организация охлаждения рекомендуется для
цехов по производству вареных колбас
мощностью более 14 т в смену с поточным
производством. При этом должна быть
механизирована загрузка и выгрузка рам.
Для колбасных цехов мощностью до
14 т в смену более приемлемы совмещенные
камеры. В этом случае упрощаются условия
эксплуатации.
При выборе схемы технологического
процесса гидроаэрозольного охлаждения
следует учитывать также объемно-планировочные
решения зданий, возможность подвода воды
и санитарно-гигиенической подготовки
воздуха требуемой температуры и ряд других
специфичных для каждого предприятия
факторов.
Несмотря на некоторое различие
рассмотренных вариантов по
технико-экономическим показателям, каждый из них
целесообразен для внедрения на предприятиях
мясной промышленности. Экономический
эффект от гидроаэрозольного охлаждения
вареных колбас составляет от 10 до 20 р.
на 1 т.
Список литературы
1. Метод и оборудование для охлаждения
скоропортящихся варено-копченых колбас /
М. Тантиков, А. Попов, Р. Ангелова и др. //
Месопромишленост. 1982, № 4.
2. Тантиков М., Василев М., Попов А.
Охлаждение варено-копченых колбас // Тр.
XXXI Евр. конгр. науч. работников мясной
промышленности. Т. 1. 1985.
3. Steinhaus К. U. u. a. // Fleischwirt-
schaft. 1980, № 2, 196—200.
УДК 635.912:664.8.037
ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫЕ
УСЛОВИЯ В ГИПОБАРИЧЕСКОМ
ХРАНИЛИЩЕ ДЛЯ
СРЕЗАННЫХ ЦВЕТОВ
Канд. техн. наук В. Е. ПИСАРЕВ,
В. П. ВАРАВКИН, В. С. БОЙКО
Институт технической теплофизики
АН УССР
В Республиканском опытно-показательном
хозяйстве цветочных и декоративных
растений Киева специалисты ИТТФ АН УССР
проводят опыты по хранению срезанных
цветов при пониженном давлении.
Исследованы температура и относитель-
20

ная влажность воздуха в гипобарическом
хранилище* (рис. 1). Оно представляет
собой холодильную камеру, в которой
установлены баромодули — герметичные
цилиндры диаметром 2,2 м, длиной 4 м.
В них хранятся цветы в контейнерах из
полиэтиленовой пленки.
@ у
2Л\
"^
Во время опытов вакуумный насос
работал в периодическом режиме,
поддерживая в баромодулях минимальное
давление, при котором гипобарическии
способ хранения данного вида цветов дает
положительные результаты (при хранении
гвоздики pmin=16,0-103 Па). Вакуумный
насос включался, когда давление в
баромодулях достигало предельно допустимого
значения (для гвоздики ртах= 18,35» 103 Па).
Во время хранения в хранилище
постоянно поступал свежий воздух в объеме
2,5...5 м3/ч. Его температура колебалась в
диапазоне 5... 17 °С, относительная
влажность 35...63 %. Температура воздуха
перед баромодулями приводилась к заданным
условиям хранения.
Для измерения тепловлажностных
параметров воздуха использовали датчики
влажности ДВ-1К- Значения температур сухой
и равновесной регистрировались на
диаграммной ленте моста КСМ-4. По этим
значениям определяли относительную
влажность среды. Температуру периодически
контролировали ртутным термометром с
ценой деления 0,1 °С.
* Хранилище с пониженным давлением
воздушной среды / В. Я. Журавленко, В. Е.
Писарев, Э. Р. Гросман, Н. П. Очеретянко //
Холодильная техника. 1986, № 4.
Рис. 1. Схема гипобарического хранилища для
срезанных цветов:
1 — вакуумный насос; 2 — щит управления; 3 —
холодильная машина; 4 — установка подготовки
вентилирующего воздуха; 5—датчик температуры; 6—
испаритель; 7 — баромодуль; 8 — датчик давления;
9 — дверь в баромодуль; 10 — мост КСМ-4; № 1 —
№ 5 — датчики влажности ДВ-1К
Тепловлажностные параметры измеряли
по высоте пустого или частично
заполненного баромодуля и вдоль его оси, а
также непосредственно в контейнерах с
цветами при различных расходах
атмосферного воздуха.
На рис. 2 представлены результаты
измерений тепловлажностных параметров
воздуха в пустом баромодуле при расходе
атмосферного воздуха 5 м3/ч.
При поступлении воздуха в хранилище
давление и соответственно относительная
влажность в баромодуле повышались,
при включении вакуумного насоса эти
параметры понижались. Относительная
влажность находилась в пределах 50...65 %.
Температура воздуха в баромодуле
колебалась от 3 до 4,2 °С. Амплитуда ее
колебаний была меньше, чем в хранилище.
У противоположных торцов баромодуля
значения температуры отличались на 1 °С.
Это, вероятно, вызвано тем, что датчики
№ 3 и 4 располагались у двери,
выходившей в неохлаждаемый коридор. В
последующем требуется проанализировать
конструктивные решения гипобарического
хранилища с целью устранения этого
градиента температуры.
На рис. 3 представлены результаты
измерений температуры и относительной
влажности в баромодуле с цветочной про-
43-^
9-
ш
л ж д
в'
9
KZ?
ъ
а—ю
3
21

<r,%
so
во
№
IS
V
/
?/
У-
p
/
У
V
40 %мин
Рис. 2. Температурно-влажностные условия в
пустом баромодуле:
/ — 4 — относительная влажность и температура
воздуха согласно показаниям датчиков соответственно
№ 1 — № 4 (расположение датчиков показано на
рис. 1); стрелками «вниз» указаны моменты
отключения, стрелками «вверх» — моменты включения
вакуумного насоса
дукцией. Срезанные гвоздики хранили в
трех контейнерах из полиэтиленовой
пленки. В одном контейнере цветы были
насыщены питательным раствором.
Температура в контейнерах с цветами в
период хранения была выше, чем в
баромодуле, что объясняется
жизнедеятельностью цветов и низкой интенсивностью
конвективного теплообмена при пониженном
давлении. Наиболее отличалась она в
контейнере с цветами, не насыщенными
питательным раствором, разница достигала
3 °С. Следовательно, лучшие условия для
отвода теплоты создавались в контейнере
с цветами, насыщенными питательным
раствором.
Температура в контейнерах колебалась в
период хранения в пределах ±0,15, а в
баромодуле ±0,4 °С.
В контейнерах создавался микроклимат
с более высокой относительной влажностью
среды, чем в баромодуле, что
благоприятствовало сохранности продукции.
Колебания относительной влажности воздуха
в контейнерах не превышали 3 %, тогда
как в баромодуле были более резкие,
±7...9 %.
В целом же можно констатировать, что
при хранении насыщенных и
ненасыщенных питательным раствором цветов в
контейнерах создаются благоприятные тем-
?
J
2
f\2 J Щ
20
?0 г, мин
Рис. 3. Температурно-влажностные условия в ии-
ромодуле с цветочной продукцией:
а — 2-й день хранения; б — 10-й деш> хранения;
/—4 — относительная влажность и температура
воздуха согласно показаниям датчиков влажности,
расположенных соответственно в середине контейнера
с цветами, насыщенными питательным раствором;
в этом же контейнере между полиэтиленовой
пленкой и бумагой, в которую упакованы цветы; в
баромодуле; в середине контейнера с цветами, не
насыщенными питательным раствором
пературно-влажностные условия,
способствующие хорошему сохранению цветов.
Колебания температуры и относительной
влажности воздуха сглаживаются, т. е. упаковка
цветов в полиэтиленовую пленку как бы
«амортизирует» влияние более резких
колебаний температурно-влажностных
параметров среды в баромодуле.

УДК 621.581
КРЫТЫЙ КАТОК
ДЛЯ ТРЕНИРОВОЧНЫХ ЗАНЯТИЙ
Р. В. ГИНЕВСКАЯ
Союзспортпроект
В г. Миассе Челябинской обл. в поселке
Строителей вблизи действующего
спорткомплекса началось строительство крытого
катка с искусственным льдом.
Индивидуальный проект катка разработан
институтом Союзспортпроект.
Каток предназначен для
учебно-тренировочной работы спортсменов, а также
физкультурно-оздоровительных занятий.
Основную часть сооружения занимает
зал размером 72X36 м с ледовым полем
61X30 м для хоккея и фигурного катания.
По периметру его опоясывает на высоте
3,3 м балкон, который можно
использовать как беговую дорожку (длина 216,
ширина 2,4 м).
С одной из торцевых сторон к
ледовому полю примыкают вспомогательные и
административно-бытовые помещения,
расположенные на двух этажах и в подвале.
Здесь находятся зал для занятий
хореографией (рассчитан на 20 человек),
тренажерный зал, просторный холл,
тренерские комнаты, раздевалки для
спортсменов с душевыми, две сауны, сушилки для
спортивной одежды, помещения для
хранения спортинвентаря, буфет, медпункт,
технические помещения и т. д.
Каркас здания и ограждения
выполняются из легких металлических
конструкций комплектной заводской поставки.
Стены — из готовых трехслойных
панелей типа «сэндвич». Такое проектное
решение позволяет значительно сократить
сроки строительства.
Покрытие над ледовым полем
спроектировано из ферм с поясами и решетками
из гнутосварных профилей прямоугольного
сечения.
Алюминиевые двери оборудуются
механизмом для автоматического закрывания с
целью уменьшения инфильтрации
наружного воздуха в здание.
При подготовке основания здания
принимаются меры для устранения просадоч-
ных свойств грунта и создания
сплошного водонепроницаемого экрана,
препятствующего замачиванию нижележащих про-
садочных грунтов.
Здание крытого катка оснащается всеми
системами современного инженерного
обеспечения.
Система приточно-вытяжной вентиляции
имеет пониженный уровень
аэродинамического шума и вибраций. Воздух из зала
с ледовым полем рециркулируется.
Одна из трех систем отопления
предназначена для предотвращения
конденсации влаги на строительных конструкциях
в теплый период года. Относительная
влажность воздуха внутри здания до 60 %
при температуре не ниже 14 °С.
Круглогодичное хладоснабжение
предусмотрено от отдельно стоящей
холодильной станции (второй вариант —
использование свободных мощностей
существующих хладоцентров). Здание
холодильной станции, одноэтажное, однопро-
летное, размером 12X36 м, возводится,
как и здание крытого катка, из легких
металлических конструкций и
трехслойных панелей типа «сэндвич».
Холодильное оборудование служит для
намораживания льда на поверхности
технологической плиты, а после образования
ледового поля — для компенсации тепло-
притоков из воздуха к поверхности льда.
Технологическая плита представляет
собой змеевик из полиэтиленовых труб (по
нему циркулирует хл а доноситель),
уложенный в монолитном железобетонном
корыте и засыпанный песком,
затвердевающим в результате смачивания его водой
и охлаждения. Толщина слоя песка 120 мм,
в том числе над трубами — 32 мм.
Площадь технологической плиты около 2000 м .
Полиэтиленовые трубы диаметром 32Х
ХЗ мм располагают параллельно длинной
стороне поля с шагом 100 мм. Для
компенсации уменьшения длины труб при
охлаждении их выводят на 750 мм за
пределы поля. Выведенные плети
закладывают в каналы размером 1000X700 мм с
торцевой стороны поля. В противоположной
торцевой стороне трубы подсоединяют к
стальному коллектору, от которого
отходят магистральные трубопроводы к
холодильной станции. Трубы закрепляют на
опорных швеллерах, а сверху на них
накладывают арматурную сетку из
стальных прутьев.
Хладоносителем является рассол —
27 %-ный водный раствор хлористого
кальция (температура замерзания —35 °С),

пи —
a»
(J ,_, «u r~
Д К Ж О
Q 5 W
r^ d ч tR
о » ? d
52? S
25
<я 2
ч ¦. ю
О "
Г; и *
< О О
а; ,_
"О- а;
- а, ш ж |
'• о й I
: л сх 2 ч
1; е; С Ж оо
Ц О ТО C\j
Н О Ч
_- <я >> х
« ю о. о •'
то
к ч
ч о
? « F о» н
С- К
о о
•W, ь^ о а
00 '
^
^
^
N
-0-
-€h
-&
§»
*
ш
^ I
•—0-4
'<8Н
—®ч
5С
-®4
?1
* ft
Х7
24

прошедший антикоррозионную обработку по
методике ВНИКТИхолодпрома. Скорость
рассола в трубах принята 0,8 м/с — при
такой скорости практически не образуется
воздушных пробок.
Хладоноситель циркулирует по
замкнутому контуру: отепленный подается
центробежными насосами в испарители
холодильных машин, охлаждается и под
остаточным напором возвращается в
трубную систему ледового поля. Температура
на входе в трубную систему —12, на выходе
—10 °С. При оттаивании ледового поля
для очистки трубной системы рассол
подогревается до 35 °С.
Толщина намораживаемого льда 40 мм,
общий объем 75 м3. Процесс
намораживания длится около 24 ч (процесс
оттаивания — 15 ч). Оптимальная
температура льда для хоккея —5...—6 °С, для
фигурного катания —1,5°С.
Заданную температуру хладоносителя и
льда обеспечивает автоматизированная
холодильная установка, работающая на
хладагенте R22, в состав которой входят
три холодильные машины 21МКТ280-2-3 с
винтовыми компрессорами.
Техническая характеристика холодильной
установки
Холодопроизводительность, кВт
(тыс. ккал/ч) 640 E50)
Количество
рассола, циркулирующего через
испарители, м3/ч 225
оборотной воды на охлаждение
конденсаторов, м3/ч 220
рассола в системе, т 25
хладагента R22, т 2,85
Установленная мощность, кВт 572
Холодопроизводительность установки
выбрана с учетом расхода холода на
поддержание заданной температуры
поверхности льда, т. е. на компенсацию тепло-
притоков из окружающей среды. Они
определены на основании следующих
исходных данных для летнего периода:
температура воздуха в здании катка 25 °С,
относительная влажность 54 %,
температура льда —6 °С.
Оборотная вода на охлаждение
конденсаторов холодильных машин подается из
крышных вентиляторных градирен. Для
обеспечения равномерной работы
холодильных машин на холодильной станции
установлен бак вместимостью 15 м3 с
5-минутным запасом охлаждающей воды.
Температура охлаждающей воды 25 °С.
Система автоматизации холодильной
установки (см. рисунок) предусматривает:
регулирование холодопроизводительности
холодильных машин;
регулирование температуры
хладоносителя и давления подачи его к ледяному
полю;
включение центробежных насосов
хладоносителя и оборотной воды перед пуском
холодильных машин;
включение вентиляторов градирен с
пуском холодильных машин и отключение
вентиляторов при уменьшении температуры
охлаждающей воды до 12 °С;
включение резервного насоса при
аварийной остановке рабочего;
аварийное отключение насосов при
отсутствии протока хладоносителя и
охлаждающей воды через холодильную машину;
управление и защиту компрессора и всей
холодильной машины от аварийных
режимов работы.
Вся аппаратура средств управления,
регулирования и сигнализации монтируется
на щитах автоматизации.
Технико-экономические показатели проекта
крытого холодильной
катка станции
Строительный объем, м3 34 650 2590
в том числе подвала 2850
Сметная стоимость, тыс. р. 1601,2 258,6
в том числе
строительно-монтажных работ 1412,8 185,0
Проект крытого катка отмечен
серебряной медалью ВДНХ.
Вниманию руководителей
научно-исследовательских, учебных
и проектных институтов, предприятий,
объединений, кооперативов — всех
заинтересованных организаций!
Журнал «Холодильная техника» принимает
для публикации объявления:
о научно-технических идеях, технических,
технологических и проектных разработках,
рекомендациях, инструкциях,
предлагаемых для внедрения, а также о
холодильном оборудовании, приборах автоматики
и других изделиях, которые вы хотите
реализовать.
Оплата за опубликованные объявления по
договоренности.
25

Щ0
Холодильные масла, используемые для уменьшения износа пар
трения и снижения работы трения, существенно влияю? на жолодопроиз-
водительность, энергетические показатели и надежность компрессе
ров. Поэтому проблемы получения масел с хорошими физико-
химическими показателями и эксплуатационными свойствами, а также
повышения надежности систем смазки постоянно находятся в центре
внимания как учены.ч, так и эксплуатационников.
В публикуемых статьях нашло отражение решение указанных
проблем.
УДК 621.892.2:621.565.041
УНИВЕРСАЛЬНОЕ МИНЕРАЛЬНОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ МАСЛО ХМ-35
Н. А. КАЗАКОВА,
канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ,
Н. В. ГЛАДКАЯ
ВНИИхолодмаш
Всесоюзный научно-исследовательский
институт по переработке нефти (ВНИИНП)
и ВНИИхолодмаш разработали новое
универсальное минеральное холодильное масло
ХМ-35.
Опытные партии масла были испытаны в
лабораторных условиях, а также в
компрессорах разных типов, работавших на
стендах «газовое кольцо» и в составе
холодильных машин.
Цель испытания — получение
экспериментальных физико-химических показателей
масла ХМ-35 и определение в реальных
условиях его основных эксплуатационных
качеств: физико-химической стабильности,
смазывающих, противоизносных и
циркуляционных свойств, характера
взаимодействия с конструкционными, уплотнительными
и электроизоляционными материалами.
Полученные данные сопоставляли с данными
для отечественных (ХФ 12-16, ХА-30,
ХС-40) и высококачественных зарубежных
масел.
На основании положительных
результатов испытаний масло ХМ-35 допущено
государственной комиссией к применению во
фреоновых холодильных машинах (R12,
R22) с поршневыми, винтовыми и
центробежными компрессорами в сальниковом,
Показатель
наименование
значение
ГОСТ и метод
контроля
Плотность при 20 °С, г/с3, не более
Кинематическая вязкость, мм2/с, при 50 °С
Температура, °С
застывания, не выше
вспышки (определяется в открытом тигле), не ниже
хлопьеобразования в смеси с R12, не выше
Цвет на калориметре ЦНТ, единиц ЦНТ, не более
Коррозиестойкость
Кислотное число, мг КОН на 1 г масла, не более
Массовая доля серы, %, не более
Зольность, %, не более
Стабильность в смеси с R12
Показатель преломления л^0, не более
Содержание
механических примесей
воды
фенола
0,900
32—37
—37
190
—45
2,0
Выдерживает
0,03
0,3
0,005
Выдерживает
1,500
Отсутствует
»
»
3900—85
33—82
20287—74
4333—87
ТУ 381011158—88
20284—74
1050—74 и 859—78
5985—79 •*
1437—75 ¦?>-
1461—75
Метод ВНИИНПа,
ОТИХПа, ВНИИхолод-
маша
Определяется на
рефрактометре И РФ-22 или УРЛ
6370—88
2477—65
1057—67

бессальниковом и герметичном исполнении
при температурах кипения ' до —40 °С.
Его можно также применять в аммиачных
холодильных машинах со всеми типами
компрессоров.
Масло ХМ-35 совместимо с маслами
ХФ 12-16, ХА-30, ХС-40, Тзо.
Физико-химические показатели масла
ХМ-35 приведены в таблице.
По степени воздействия на организм
человека масло ХМ-35 является
малоопасным продуктом (относится к 4 классу
опасности в соответствии с ГОСТ 12.1.007—
76).
Предельно допустимая концентрация
паров углеводородов масла в воздухе
рабочей зоны 300 мг/м3 в соответствии с
ГОСТ 12.1.005—76.
При работе с новым маслом применяют
индивидуальные средства защиты согласно
типовым нормам, утвержденным в
установленном порядке.
Масло ХМ-35 заливают в
железнодорожные цистерны и металлические бочки.
Упаковку, маркировку, хранение и
транспортировку его проводят по ГОСТ 1510—84.
Гарантийный срок хранения нового
масла — 10 лет со дня изготовления. Цена
его соответствует цене масла ХА-30.
Новое масло выпускает ПО «Орскнефте-
оргсинтез» (г. Орск, Оренбургская обл.,
телетайп 144517, Фильтр), по
ТУ 38.1011158—88. Масло ХМ-35 поступает
на нефтебазы.
УДК 621.892.092.628
НОВОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ МАСЛО ХФС-502
Канд. техн. наук Л. В. СИЛИНА,
канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ
ОИНТЭ
Канд. техн. наук О. Н. ЦВЕТКОВ
вниинп
Л. А. НИКИТИНА
ХОКБ ХМ
Синтетическое масло ХФС-502,
созданное Всесоюзным научно-исследовательским
институтом по переработке нефти —
ВНИИНП, Одесским институтом
низкотемпературной техники и энергетики —
ОИНТЭ (б. ОТИХП) и Харьковском
опытно-конструкторским бюро холодильного
машиностроения — ХОКБ ХМ, предназначе-
Растворимость в R502 холодильных масел:
1 — Unisafe-100; 2 — ХФС-502; 3 — ХФ 22с-16
но для быстроходных холодильных машин,
работающих на R502*.
По сравнению с маслом ХФ 22с-16
новое масло имеет значительно более
высокую вязкость, достаточно низкую (—50 °С)
температуру застывания и хорошую
растворимость с R502 (табл. 1). Вспениваемость
нового масла и температура подвижности в
U-образной трубке ниже, чем у масла
ХФ 22с-16. Его зарубежным аналогом
является масло Unisafe-100 (см. рисунок и
табл. 1).
Основное преимущество масла ХФС-502
перед известными товарными маслами
такой же вязкости — однородность
раствора при 20 %-ной концентрации масла до
температуры —80 °С. Это обстоятельство
является гарантией бесперебойной
циркуляции масла ХФС-502 в системе
холодильной машины с температурой кипения до
—80 °С.
Масло ХФС-502 испытано по показателям
ГОСТ 5546—86 и по комплексу методов
квалификационной оценки холодильных
масел.
Исследована также химическая
стабильность R502 в контакте с различными
маслами в присутствии алюминиевых
сплавов, используемых для изготовления
элементов холодильных компрессоров. Хими-
* Синтетические масла для холодильных
машин, работающих на R22 и R502/ О. Н.
Цветков, М. А. Чагина, Т. С. Дремлюх и др. //
Химия и технология топлив и масел. 1989, № 3.

Таблица 1
Показатели качества масла
ХФС-502
ХФ 22с-16
Unisafe-100
Плотность при 20 °С, кг/м3
Кинематическая вязкость при 50 °С, мм2/с
Кислотное число, мг КОН на 1 г масла
Температура, °С
застывания
вспышки
расслоения масла и R 502 при массовом
содержании масла
10%
20%
подвижности в U-образной трубке
Вспениваемость с R 502
Химическая стабильность масла в контакте с R 502
992,4
25,60
0,035
иже —50
235
— 105
—80
—54
5,86
994
16—18
Не более 0,35
—58
225
-95
—72
—52
6,72
Стабильно
75,9
—35
— ПО
—85
Таблица 2
Химическая стабильность, условные единицы, и конечное
состояние поверхности сплава
при использовании масла
ХФ22с-16
ХФ 12-16
ХФС-502
D-16
АК-7
АК-8
КС-245
АЛ-9
1*.
(Si—11,6%, Fe —0,5%, Mn —
0,3 %, Mg — 1,1 %, Ti — 0,05 %, Pb —
0,15%, АК-7 —остальное)
2*
(графит — 1,5 %, Al — остальное)
3*
3,
4,
6,
4,
5,
4,
1,
4,
серый налет
без изменений
без изменений
темный налет**
серый налет**
серый налет**
без изменений
без изменений
(графит— 1,5%, Мо — 0,5%, St
Al — остальное)
9, темно-серый налет
8, темно-серый
налет***
5, без изменений
7, темный налет
7, без изменений
10, серый налет**
5, черный налет
10, коррозия сплава
4, без изменений
1, без изменений
2, без изменений
3, без изменений
10, черный налет
2, без изменений
1, без изменений
3, без изменений
* Сплавы 1, 2 и 3 экспериментальные.
** Масло чернеет.
*** Масло полимеризуется.
Таблица 3
Агрегат
ВС-800
15Б181-1Э
Масло
ХФ22с-16
ХФС-502
ХФ22с-16
ХФС-502
холодопроизводи
тельности, Вт
84
23
131
67
Изменение показателей работы
компрессора »
холодильного
коэффициента
0,02
0,04
0,1
0,03
температуры
обмотки, °С
0
3
5
3
28

Таблица 4
Агрегат
ВС 800 B)
15Б181-1Э
Масло
ХФ 22с-16
ХФС-502
ХФ 22с-16
ХФС-502
верхняя
опора —
вал
0,010
0,004
0,044
0,030
Изменение
нижняя
опора —
вал
0,020
0,004
0,0
0,0
зазоров, мкм, в сопрягаемых парах
шатун —
вал
0,009
0,006
0,048
0,040
шатун —
палец
0,376
0,022
0,38
0,096
корпус —
поршень
0,008
0,002
0,02
0,006

поршень —
палец
0,008
0,004
0,002
0,011
ческую стабильность масло-фреоновой
системы оценивали в единицах десятибаль-
ной шкалы, причем в интервале от одной
до трех единиц система стабильна, при
четырех единицах — неустойчива, выше
четырех единиц — нестабильна.
Испытания на химическую стабильность
проводили в запаянных стеклянных
ампулах в течение 14 сут при 180 °С в
присутствии катализаторов — меди и стали,
используемых для изготовления клапанов.
Одновременно фиксировали изменение
состояния поверхности сплавов, появление на
ней налетов, полимеризацию и
почернение масла. Результаты проведенных
испытаний (табл.2) показали, что масло
ХФС-502 стабильно в присутствии всех
изученных сплавов, кроме АЛ-9.
Результаты проведенных в Харьковском
ОКБ ХМ сравнительных стендовых
испытаний масел ХФС-502 и ХФ 22с-16 в
течение 16 000 ч в агрегатах ВС 800 и 15Б18ЫЭ
при температуре кипения /0=28=h0,5 °C,
всасывания /в =38dz0,5 °C и окружающего
воздуха /B=o8zb0,5 °C представлены в
табл. 3, 4.
Установлено, что снижение холодопроиз-
водительности и износ при работе на
новом масле значительно меньше. При этом
на температуру обмотки электродвигателя
и холодильный коэффициент масло влияния
практически не оказывает.
После 16000 ч испытаний компрессоров,
работавших на масле ХФ 22с-16, на
клапанных досках обнаружено большое
количество нагара, а клапанные доски в случае
использования масла ХФС-502 были
практически чистыми, без следов нагара.
Анализы отработанного масла показали, что его
характеристики меняются незначительно.
На основании проведенных испытаний
масло ХФС-502 рекомендовано для
быстроходных герметичных агрегатов, в которых
в качестве хладагента применен R502.
Разработаны технические условия на
производство и выпущена опытная партия
масла ХФС-502.
УДК 621.89.092
ПРОБЛЕМЫ
ОХЛАЖДЕНИЯ МАСЛА
В ВИНТОВЫХ КОМПРЕССОРАХ
Канд. техн. наук В. И. ЖИВИЦА,
канд. техн. наук А. Н. БОГАЧ,
О. Н. ШТЕЛЬМАХ
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
Винтовые маслозаполненные компрессоры
(ВМК) широко применяют в различных
отраслях народного хозяйства. Их
характерной особенностью является развитая
масляная система, в которую входит узел
охлаждения масла, подаваемого к
подшипникам роторов, в полость сжатия для
уплотнения зазоров и охлаждения пара.
Конструкторско-проектное решение этого
узла во многом определяет
энергетические и массогабаритные характеристики
ВМК.
В отечественных ВМК, масло, как
правило, охлаждается водой в кожухотрубном
теплообменнике. Ведущие зарубежные
фирмы, выпускающие ВМК, предлагают
наряду с водяным воздушное
охлаждение, а также различные системы
охлаждения хладагентом. Одна из таких систем
(с термосифоном) показана на рис. 1.
В ней осуществляется самоциркуляция
жидкого хладагента при давлении
конденсации. Благодаря простоте и надежности
эта система получила наибольшее
распространение [5, 6].
Реализовать подобную систему в
отечественных ВМК нельзя, поскольку кожухотруб-
ные теплообменники не рассчитаны на
давление конденсации. Они могут
использоваться в качестве испарителей, где масло
охлаждается кипящим аммиаком.
Впрыск хладагента непосредственно в
полость сжатия ВМК (рис. 2) позволяет
просто и без установки внешнего
теплообменника решить проблему охлаждения
29

Нагнетание
т
К ВМК
От ВМК
/4ч*
В линейный\
ре си дер
Рис. 1. Схема системы охлаждения масла в ВМК
во внешнем теплообменнике с самоциркуляцией
хладагента (схема с термосифоном):
1 — маслоохладитель; 2 — ресивер; 3 — конденсатор
lb®
t1^ i /к jj От линейного
.. Всасыбание
р—«.«<j— 11 г i ¦ ¦¦ ¦"'-—
1C-1
~.-КЛНЭ
^
//г-
Нагнетание
Рис. 2. Схема системы охлаждения масла в ВМК
впрыском хладагента непосредственно в полость
сжатия:
1 — ВМК; 2 — впрыскивающий вентиль; 3 —
соленоидный вентиль; 4 — маслоотделитель; 5 — масло-
насос; М — электродвигатель
псасы8ание
/fa-—1> , /1
/%.
Нагнетание
1 1Щ? \КУ
г j
/4u
| От линейного
"Г" ' puSUBBfla
си
Рис. 3. Схема системы охлаждения масла в ВМК
впрыском хладагента в нагнетательный
трубопровод (обозначения см. рис. 2)
масла, однако возникает опасность его
вспенивания в подшипниках, ухудшается
уплотнение зазоров роторов, растет
количество паров, проходящих через
компрессор, а следовательно, и его
энергопотребление [6]. Несмотря на это, подобные
системы применяют, например, в ступени
высокого давления (ОВД) винтового
агрегата F2MS3-2500 (ГДР) и в ВМК некото*
рых фирм [8].
При использовании другой системы
(также без внешнего теплообменника) жидкий
хладагент впрыскивается в нагнетатель-*
ный трубопровод между компрессором и
маслоотделителем. При реализации такой
системы в ВМК, являющихся ступенью
низкого давления (СНД), отсутствуют
технические трудности с впрыском (рис. 3),
поскольку жидкий хладагент с давлением
конденсации необходимо подать в
трубопровод с промежуточным давлением [5].
В случае применения такой системы для
ВМК, работающих в режиме
одноступенчатого сжатия либо являющихся СВД
многоступенчатой установки, необходимо
искусственно повышать давление жидкого
хладагента перед впрыском его в
нагнетательный трубопровод. Для этой цели
можно использовать либо специальные
насосы [2, 4], либо ресивер с
предварительно поднятым в нем давлением [1].
Процессы охлаждения масла в
указанных системах высокоэффективны, в них
удается устранить ряд недостатков,
присущих системам с впрыском в полость
сжатия.
Особенность системы охлаждения масла
в ВМК, являющихся СНД, состоит в том,
что она частично решает задачу
промежуточного охлаждения пара между
ступенями сжатия до 30...50 °С. При этом
нагрузка на промежуточный охладитель
уменьшается, но повышаются требования к
системе охлаждения масла ВМК.
При использовании любой системы
охлаждения масла хладагентом возрастает
удельное энергопотребление холодильной
установки, а применение систем
охлаждения с термосифоном и с впрыском в
нагнетательный трубопровод СВД ведет к
увеличению нагрузки на конденсатор.
Однако снижение температуры паромасляной
смеси перед маслоотделителем при
охлаждении хладагентом может существенно
повлиять на степень отделения масла в
нем [3, 7].
Учитывая отмеченные недостатки, следует
выбирать такую систему охлаждения
хладагентом, которая позволит наиболее
эффективно, с меньшими затратами,
осуществить процесс охлаждения масла. Ее
следует применять в тех случаях, когда
вода для охлаждения отсутствует, плохого
качества, либо дорога, а использовать
воздух по каким-либо причинам невозможно.
На Одесском хладокомбинате № 2 на
винтовом компрессоре, являющимся СНД

агрегата АД 130, была исследована
система охлаждения масла впрыскиваемым
хладагентом. Схема экспериментальной
установки представлена на рис. 4.
Местом впрыска был выбран сильфон
между компрессором и маслоотделителем.
Для подачи жидкого аммиака на линии
впрыска были параллельно установлены
ручной регулирующий вентиль и ТРВА,
настроенный на большие перегревы. Чтобы
исключить из работы внешний
теплообменник для охлаждения масла, был
установлен байпасный вентиль.
В установке была предусмотрена
автоматическая запись температуры, а также
контроль давления и уровня масла. Сила
тока и мощность электродвигателей
агрегата определяли с помощью комплекта К 506,
количество расходуемой электроэнергии —
по показаниям электросчетчиков, холодо-
производительность агрегата — по
паспортным данным.
Испытания проводили только в ручном
режиме. Установлено, что узел охлаждения
масла впрыскиваемым аммиаком работает
устойчиво во всем диапазоне температур
и давлений, характерных для ВМК
агрегата АД 130. Унос масла при этом не
ухудшался.
Первые же эксперименты выявили одну
особенность: при включении линии впрыска
резко снижался уровень масла в
маслоотделителе. При прекращении подачи
аммиака на впрыск и переходе на штатную
систему охлаждения масла его уровень
возвращался к первоначально
фиксированному значению. Это вызвано, по нашему
мнению, вспениванием верхнего слоя масла
в маслоотделителе аммиаком, который не
Рис. 4. Схема экспериментальной установки:
МО — маслоотделитель; МС — маслосборник; МН —
маслонасос; MX — маслоохладитель; Ф — фильтр;
ФГО — фильтр грубой очистки масла; ФТО — фильтр
тонкой очистки масла; РВ — регулирующий вентиль;
КД — конденсатор; ПС—промежуточный сосуд;
ЦР — циркуляционный ресивер
успел испариться в переходном патрубке
между компрессором и маслоотделителем.
Попадание жидкого аммиака в
маслоотделитель можно объяснить недостаточным
диспергированием впрыскиваемого
аммиака. Увеличение количества аммиака,
подаваемого на впрыск, вызывающее снижение
температуры масла ниже 30 °С, приводит к
тому, что докипание аммиака происходит в
масляном насосе. Масляный насос работает
неустойчиво, наблюдаются пульсации
давления масла.
Проведенный анализ показал, что
использование подобного способа охлаждения
масла для ВМК приводит к росту
энергопотребления двухступенчатого
агрегата не более чем на 6 %.
Список литературы
1. А. с. 1374005 (СССР).
2. Заявка 2552826 (Франция).
3. Креймер Н. Г., Медников а Н. М.,
Пытченко В.. П. Влияние охлаждения
паров аммиака, нагнетаемых холодильным
компрессором, на эффективность маслоотде-
ления // Холодильная техника. 1975. № 6.
4. Пат. 4419865 (США).
5. Проспект фирмы «Саброе». Компрессоры
VMY МК 2, SAB 163 В.
6. Briley G. // RSC. 1986. 54, № 1, 20—21.
7. Quick Frozen Foods. 1974, 36, № 12, 34—38.
8. Rosahl N., Befirmann C. // Luft-und
Kaltetechnik. 1981, 17, № 3, 155—157, 177—179.

УДК 621.89.092.004.624
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РЕСУРСА
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
Канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ,
Н. В. ГЛАДКАЯ
ВНИИхолодмаш
Качество масла влияет на надежность и
теплотехнические характеристики
холодильной машины и прежде всего компрессора.
Под воздействием высоких температур в
цикле и парах трения, а также
динамических нагрузок качество масла меняется.
Кроме того, в нем накапливаются
продукты износа и взаимодействия с
различными материалами [4—6]. В результате
эксплуатационные и физико-химические
свойства масла постепенно ухудшаются.
При длительном использовании его качество
может достичь предельно допустимого
состояния, при котором становится опасным
дальнейшее применение в компрессорах
[3]. В таком состоянии масло необходимо
принудительно менять.
С другой стороны, часто при
обслуживании холодильных машин масло меняют
преждевременно, когда его качество не
достигло предельно допустимого уровня. Это
экономически невыгодно и приводит к
дополнительному расходу масел. Поэтому
прогнозирование и нормирование ресурса
использования масел во времени является важной
технической и экономической задачей.
С этой целью проведены
экспериментальные исследования по определению ресурса
отечественных холодильных масел,
используемых во фреоновых холодильных
машинах. Конкретные либо обобщенные
сведения по данной проблеме в литературе
практически отсутствуют.
Путем длительных лабораторных и
стендовых исследований масел с учетом
взаимосвязи между их физико-химическими и
эксплуатационными свойствами
установлено, что последние достаточно
контролировать пятью «браковочными» показателями,
Рис. 1. График для определения ресурса масла
по изменению браковочных показателей:
Ki, v50t-, Mit U,it Qgp,- — текущие значения показателей;
К
бр» v506p
Mt
У20/
. lit*.
бр' Q206p — браковочные
показатели; т — время работы масла
отражающими внешние и внутренние
(структурные) характеристики:
массовое содержание механических
примесей М, %;
вязкость v5o, мм2/с;
цвет Z/, единиц ЦНТ;
кислотное число /С, мг КОН на 1 г масла;
ПЛОТНОСТЬ Q20, г/CM3.
Эти показатели характеризуют противоиз-
носные, уплотнительные, охлаждающие,
циркуляционные качества, химическую
стабильность и агрессивность масел к уплот-
нительным и электроизоляционным
материалам [3—6]. Они дифференцированы по
типу масел и холодильных компрессоров.
Ресурс использования масла до смены
тм определяли (рис. 1) по наименьшему
времени тбр/ достижения предельного
значения 6бр/ одного из браковочных
показателей.
Предельно допустимое значение
изменения браковочного показателя (табл. 1)
1Л6бр;|=6бр/— 6исхп
где 6бр/, бисх, — предельно допустимое и
исходное значение
параметра.
При ускоренных испытаниях и в случае
близкого к линейному изменения брако-
Таблица 1
Предельно допустимое значение браковочных показателей
Масло
М, %
К, мг КОН на 1 г масла
Арго,
г/см3
Минеральное
Углеводородное
синтетическое
Примечание. Компрессоры: 1 -
центробежные.
0,07 0,07...0,1 0,15 ±15 4...5 0,1
0,2...0,3 0,2...0,3 ±0,025
0,1 0,2 ±0,02
0,07 0,07...0,1 0,15 ±15 4 0,1
- герметичные, 2 — бессальниковые, 3 — крупные поршневые, винтовые,
32

вочного показателя расчетное значение
ресурса можно определить по формуле:
|А6бр1-|
где vi — усредненная скорость изменения
браковочного показателя,
Ц,единиц ЦНТ
Vi =
Д6/
1Д6/1
Дт,-
изменение показателя за
анализируемый период времени;
ДТ| — анализируемый период времени в
1000 ч.
Для более точного расчета тм/ следует
учесть локальное изменение показателя в
период приработки свежего масла Д6пр/
(тпр=300...500 ч):
_ __ | I Двбо/—Kcxi\
1м/ 1прг ~Т~
°брг
Для этого случая за исходное значение
браковочного показателя 6J,CX/ принимают
его значение в конце периода приработки
бпр/.
Наличие периода приработки
устанавливают и оценивают экспериментально
индивидуально для каждого масла. В
анализируемый расчетный период Дт,- время
приработки не входит.
Для холодильных компрессоров холодо-
производительностью свыше 3 кВт путем
обобщения экспериментальных данных
установлены предельно допустимые значения
браковочных показателей (табл. 1). После
достижения хотя бы одним браковочным
показателем допустимого значения масло из
маслосистемы должно быть слито и
заменено свежим или регенерированным.
Для получения экспериментальных
зависимостей изменения браковочных
показателей масел от времени наработки
компрессоров были проведены длительные (в
течение 10—20 тыс. ч) стендовые и
эксплуатационные испытания минеральных масел
ХФ 12-16 и ХМ-35 вязкостью
соответственно 16 и 33 мм2/с при 50 °С по ГОСТ
5546—82 и ТУ 38.401655—87 и
углеводородного масла ХС-40 вязкостью 42 мм2/с по
ТУ 38.101763—82 в типичных случаях их
применения в холодильных машинах с
поршневыми, винтовыми и центробежными
компрессорами [3].
При испытаниях соблюдали необходимые
жесткие (но не идеальные) условия по
очистке и осушке систем, без выполнения
которых невозможно обеспечить
планируемый ресурс использования масел [2].
В процессе испытаний для физико-химиче-
10* Г, ч
Рис. 2. Зависимость браковочных показателей
масел от времени наработки компрессоров:
1 — бессальниковых типа БС; 2 — то же, типа ПБ;
3 — герметичных типа ПГ; 4 — винтовых типа ВХ
ского анализа периодически отбирали
пробы масла из маслосистем.
Полученные значения браковочных
показателей обработали и представили в виде
химмотологических зависимостей от
времени наработки компрессоров.
На рис. 2 приведены некоторые
полученные экспериментальные зависимости.
Видно, что показатели изменяются
монотонно и сравнительно медленно. После прира-
боточного периода C00—500 ч) характер
зависимостей приближается к линейным,
что облегчает и повышает точность
аппроксимации результатов. В некоторых случаях
в приработочныи период заметно меняются
вязкость, цвет и плотность.
Вязкость всех масел медленно
понижается в результате изменения состава при
деструкции и выпадения тяжелых вязких фрак-
33

ций, а также селективной растворимости
фракций масла в хладагентах в тепло-
обменных аппаратах. Причем, как и
ожидалось, ощутимее уменьшается вязкость
углеводородного масла ХС-40 из-за
большого количества нерастворимых в R22
высоковязких фракций.
Во всех случаях возрастает кислотное
число и темнеют как минеральные, так и
синтетические масла.
Загрязненность масел продуктами износа,
нерастворимыми продуктами старения
масел [3, 4, 6] и вымывания различных
неметаллических материалов
увеличивается, при этом содержание механических
примесей растет в крупных компрессорах
быстрее. Взаимное влияние указанных факторов
приводит либо к повышению, либо к
незначительному снижению плотности масел.
Анализ зависимости между плотностью и
показателем преломления п™ [3] показал,
что повышение плотности и
соответствующее увеличение п™ вызывается ухудшением
химических свойств масла в процессе
работы. Однако снижение плотности
минерального масла ХМ-35 не находит
удовлетворительного объяснения.
Экспериментами установлено, что
основными браковочными показателями,
определяющими ресурс использования
минеральных и углеводородных масел без смены,
как правило, являются: для минеральных
масел ХФ 12-16, ХМ-35 — содержание
механических примесей и кислотное число,
а для углеводородного масла ХС-40 —
содержание механических примесей и
вязкость. В целом браковочные показатели
масла ХС-40 в одинаковых условиях
применения изменяются начительно
медленнее, чем масел ХФ 12-16 и ХМ-35,
вследствие более благоприятного сочетания его
физико-химических свойств.
Для оценки влияния теплонапряженности
компрессора на скорость изменения
браковочных показателей были проведены
исследования в трех различных режимах работы
поршневых компрессоров по температурам
нагнетания /н и масла tM (рис. 3):
Режим tH max, С tM max, С
А
В
С
100
130
150
50
60
70
Исследования показали, что при
ужесточении температурного режима качество
масел ухудшается быстрее, в основном из-за
увеличения скорости изменения кислотного
числа и содержания механических
примесей (см. рис. 3).
iltedut
3
2
f
Q
шцЦН7
Режи
— А
-—-— д
К}мгК0Н/гм
0015
0,01
/7/7/74
и,ииэ*
О I
^Пумм2/с
32
30
28
М, %
0,1
0,05
О ,
ПЯ7Я,
и,0/Сг
0,875
0,874
0,873
1
/см5
0
юла
-
?
м
5
W2
г
—L
т
i ^j
hH -*"*-*"
I _
—--"¦—¦-< j
ятй ^
-—-1
Wd 2 5
Рис. 3. Изменение браковочных показателей
масла ХМ-35 в бессальниковом компрессоре в
зависимости от режима его работы
Повышение температуры конца сжатия в
компрессоре ускоряет разложение
хладагента и связанные с ним химические
процессы в системе масло — хладагент —
материалы [2, 4, 5]. Одним из индикаторов
этого явления может служить рост
кислотного числа. С другой стороны, при
повышении температуры влияние растворенных R12
или R22 на вязкость и смазывающие
свойства уменьшается, при этом превалирует
зависимость вязкости масла от температуры
[3]. В результате ее повышения
ухудшается режим смазки и увеличивается
количество продуктов износа пар трения и
деструкции масла.
На основании полученных зависимостей
Kiy v5of, Mi, Z/;, р2о,- = /(т) установлены
соотношения скоростей изменения
браковочных показателей для режимов В и С
относительно режима А путем введения
поправочных коэффициентов fiBi и ра:
Р5
Рс/ =
1в>»1
|вс/1
34

Таблица 2
Тип компрессора
А
ХФ 12-16
В
*
С
Рекомендуемый ресурс, тыс. ч,
использования масел до смены
ХМ-35**
А
В
С
А
ХС-40**
В
С
Герметичный,
Бессальниковый,
Сальниковый,
Винтовой,
ВХ и ВБХ
Центробежный,
Т
Примечания. * —хладагент R12,
соров (см. текст).
ПГ
:,
БС
ПБ
П
15
10 —
25
20 —
15
15
—
10
10
—
5
5
—
15
15
15
10—15
10
15
12
12
—
00 00
8
—
25
20
20
15—20
10—15
20
18
15
—
15
15
12
—
хладагенты R12, R22. Л, В, С — режимы работы компрес-
С помощью этих коэффициентов для
браковочных показателей, изменяющихся с
наибольшей скоростью рассчитаны
допустимые ресурсы использования масел для
режимов работы В и С:
тм{В) ==тм(Л)Рв/»
тм(С) ==тм(Л)Рс/-
Установлено, например, что ресурс
использования масла ХМ-35 в бессальниковом
компрессоре типа БС и ПБ в режиме С
в 2 раза меньше, чем в режиме А [1].
Анализ данных эксплуатации
холодильных машин подтверждает такой вывод.
Например, в низкотемпературных
компрессорах фирмы «Копелленд», США (R22),
работающих в режиме С, кислотное число
высококачественного минерального масла
Suniso 3GS за год эксплуатации ( ^5000 ч)
достигает 0,3...0,4 мг КОН/1 г. масла и
практически вырабатывает свой ресурс без
смены. При этом в инструкции фирмы
по эксплуатации холодильной машины
рекомендуется принудительная смена масла в
картере через год работы. В менее
напряженных условиях кислотное число этого
масла увеличивается очень медленно (как
для масел ХФ 12-16 и ХМ-35) и ресурс
достигает 10... 15 тыс. ч.
Исследования показали и подтвердили,
что для определения ресурса масла тм с
точностью, достаточной для практики,
следует провести сравнительно краткосрочные
испытания компрессоров в одном из
температурных режимов и обработать результаты
по предложенной методике. При этом
продолжительность испытаний должна
составлять не менее 3000 ч, а расчетный отрезок
после периода приработки — не менее
1000 ч работы компрессора.
Для исследованных масел по значению
определяющих браковочных показателей
установлены допустимые ресурсы
использования до принудительной смены во
фреоновых холодильных машинах с поршневыми
(герметичными, бессальниковыми,
сальниковыми), винтовыми и центробежными
компрессорами (табл. 2).
Проведенные исследования показали, что
углеводородные синтетические масла
значительно превосходят минеральные по
ресурсу использования без смены.
Список литературы
1. Влияние температурного режима
компрессора на моторесурс использования масел без
смены / В. И. Сапронов, Н. В. Гладкая,
Н. П. Торопова, С. С. Мошкина // Тематич.
сб. трудов ВНИИхолодмаша. 1988.
2. Малки н Л. Ш., Колин В. Л. Осушка и
очистка малых холодильных машин. М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1982.
3. Холодильные компрессоры: Справочник.
М.: Легкая и пищевая промышленность, 1988.
4. Hypko A. // Luft-und-Kaltetechnik. 1976,
N 5, 255—259.
5. Hypko A. // Luft-und-Kaltetechnik. 1977,
N 4, 210—215.
6. О n G u а г d-a g a in s t Contaminants, RSC.
December, 1987, 10—12.

УДК 621.564.37.001.24
ЕДИНЫЕ УРАВНЕНИЯ
состояния
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
ПО ОГРАНИЧЕННЫМ ДАННЫМ
Д-р техн. наук, проф. Г. К. ЛАВРЕНЧЕНКО,
канд. техн. наук Г. Я. РУВИНСКИЙ,
канд. техн. наук А. В. ЕГОРОВ,
канд. техн. наук В. В. КАНАЕВ
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
Взаимная растворимост! масел и
хладагентов существенно влияет на
энергетические характеристики компрессоров и
холодильных машин в целом, особенно малых
(например, агрегатов бытовых
холодильников), в которых отсутствуют
маслоотделители. Для оценки такого влияния нужно
знать термодинамические свойства смесей
масло — хладагент, которые описываются
преимущественно в виде обобщений
частных зависимостей, основанных на
результатах экспериментальных исследований
отдельных свойств масел или смесей масло —
хладагент. Это ограничивает их применение
для расчетов термических и калорических
свойств, а также для оптимизации
энергетических характеристик холодильных машин
[2, 4]. Более практично представлять
термодинамические свойства масел и смесей
масло — хладагент с помощью единых
уравнений состояния (ЕУС) [2, 4, 7].
В предыдущей работе [8] авторы кратко
изложили методику разработки ЕУС Редли-
ха — Квонга в модификациях Вильсона и
Соава [4]. Однако в ней не
рассматривался случай, характерный для ряда
существующих и новых синтетических
масел, когда неизвестна молекулярная масса
масла р*. Кроме того, не затрагивались
такие вопросы, как обоснование исходных
данных о свойствах масел и смесей масло —
хладагент и экспериментальное их
определение.
Анализ результатов, приведенных в
работе [4], показывает, что при известном
значении р для описания термических и
калорических свойств масла нужна следующая
информация:
зависимость плотности масла от
температуры р(Г);
* Потребность в синтетических маслах
будет возрастать в связи с переходом на озоно-
неразрушающие хладагенты, которые в
большинстве своем, как например R134a, не
растворимы в широко применяемом сейчас
минеральном масле ХФ 12—16.
данные о теплоемкости ср масла в
жидком состоянии при нормальном давлении;
несколько точек (минимум три) на кривой
насыщения масла ps(Ts).
Для разработки ЕУС масел при
неизвестном значении р необходима информация о
фазовых равновесиях раствора масло —
хладагент, которая, кроме того, нужна и для
определения параметра разнородного
взаимодействия компонентов 8i2, входящих в
смесь. Требуется также иметь данные о
жидкой фазе смеси, находящейся в
равновесии с паром [2].
Методика составления ЕУС масел при
неизвестном значении р отработана авторами
на примере хорошо исследованного
минерального масла ХФ 12-16. При этом
использовали также данные о фазовых
равновесиях смесей этого масла с R12.
Допустим, как и в предыдущей работе,
существование гипотетического ЕУС, точно
описывающего термодинамическую
поверхность смеси и ее компонентов, в том
числе и масла. Рассмотрим функционал:
N
F = 2 (jc*-Jtp,Jf (l)
i — 1
где N — число экспериментальных точек;
х — содержание низкокипящего
компонента, моль;
э, р — индексы, обозначающие
экспериментальные и расчетные значения
мольных составов жидкой
равновесной фазы в i-й точке.
Можно записать:
x = x(p1Ty[im\ B)
где р — давление;
Т — температура;
\хт — молекулярная масса масла.
Тогда, минимальное значение
функционала F, рассматриваемого как функция
lim, будет равно нулю при значении рт,
соответствующем истинной молекулярной
массе масла.
Такой подход основан на
предположении, что и при использовании реальных
ЕУС для описания фазовых равновесий
смесей масло — хладагент функционал
F ((Jim) будет иметь минимум. Это
предположение, как будет показано ниже, найдет
подтверждение в ходе вычислительного
эксперимента.
Для минимизации функционала F
необходимо иметь представление об интервале, в
котором следует вести поиск рт. Для этой
цели воспользуемся моделью идеального
раствора. Запишем уравнение кривой кипе-
36

ния в виде:
p = psl(T)x + ps2(T)(\ — x),
гДе ps\, ps2
C)
давление насыщения
компонента.
С другой стороны, связь между мольным
х и массовым g содержанием низкоки-
пящего компонента описывается известным
соотношением:
ё/\ч
g/\Ll+(\—g)/\L2'
D)
где jii, M-2 — молекулярная масса
компонента.
Тогда из C) и D) с учетом pS2(T)^0
получим:
1-
\i2=\ii-
E)
g Ps\~P
Алгоритм поиска молекулярной массы
масла строится следующим образом. По
имеющимся экспериментальным точкам
смеси находят начальное значение (ui2 по
формуле E). Интервал поиска \хт
Лц,п = М1±0,5). F)
Затем на полученном интервале любым
методом одномерной минимизации задают
текущие значения \лт. Для каждого из них
по методике [4] определяют параметры
уравнения Редлиха — Квонга в
модификации Вильсона (РКВ) или Соава (РКС)
масла и смеси масло — хладагент, после
чего рассчитывают функционал F. Значение
|im, отвечающее минимуму F, считается
расчетной молекулярной массой масла.
Для проверки описанной методики были
выполнены предварительные расчеты для
смесей Ne — N2 и N2 —CH4 (вычисляли
молекулярные массы высококипящих
компонентов, соответственно N2 и СШ). Выбор
этих смесей определялся существенной
разницей критических температур компонентов
(что характерно для смесей хладагент —
масло) и наличием для них большого
объема различных экспериментальных
данных.
Результаты обработки представлены в
табл. 1.
Ne—N2
N2—CH4
Смесь
Ц
28,02
16,04
Таблица 1
И'расч
б. %
27,64 1,34
15,50 3,4
Как показали исследования, изложенный
метод весьма чувствителен к достоверности
опытных данных. Поэтому в ряде случаев
он модифицируется путем замены
функционала A) на функционал
F= 2 [ртэ(Г,)-РтрG-,)
G)
где ртэ, ртр — экспериментальные и
расчетные значения плотности
смеси при температуре 7\.
Кроме того, достоверность метода
повышается при использовании опытных
данных по фазовым равновесиям смеси с
содержанием масла в жидкой фазе более
0,5—0,6 весовых долей. Тогда
минимизируемый функционал будет мало
чувствителен к погрешности определения хэ.
Авторами разработаны ЕУС
синтетических масел, для которых отсутствуют в
необходимом объеме указанные данные
(табл. 2).
Как видно из табл. 2, только для
масла ХС-40 известна молекулярная масса.
Отсутствуют данные о фазовых
равновесиях всех чистых масел. Свойства масла
ПМТС-5 практически не изучены. Все это
предопределило необходимость создания
надежной экспериментальной базы для
определения свойств масел.
Существуют относительно сложные
методы экспериментального исследования
кривой насыщения масла, например [8]. Нами
выбран более простой способ измерения
давления насыщенных паров масел — с
помощью статического метода. За основу
был взят метод, основанный на
использовании прибора И. А. Павловой [3],
который применяли для исследований кривой
упругости хладагентов при низких
температурах. Отличительные особенности наших
Таблица 2
м<
ХС-40
ХФ22с-16
ПМТС-5
кло
р(П
[6]
[6]
Данные о
ср(Т)
[6]
[6]
ЧИСТЫХ
маслах
Ps (Ts)
—
Ц
[6]
Фазовые равновесия
смесей
масло — R12
масло — R22
[5]
[5]
37

экспериментов — их проведение при малых
давлениях (до 0,4 МПа) и относительно
высоких температурах (до 450 К). Эти
обстоятельства обусловили ряд
особенностей конструирования нашего прибора и
проведения эксперимента.
Прибор (рис. 1) выполнен из стекла.
Исследуемое вещество находится в ампуле
объемом 1 см3. Для измерения давления
использован запаянный с одного конца
ртутный U-образный манометр.
Паровое пространство над маслом
тщательно вакуумируют, при этом масло
перемешивают мешалкой и прогревают дб
температуры на 20...30 К выше
максимальной температуры диапазона исследований.
После полной деаэрации масла прибор
запаивают и* помещают в термостат.
Для апробации установки было
измерено давление насыщенного пара
глицерина в диапазоне температур 370...450
Неполученные результаты отличаются от
данных, приведенных в [1], не более чем на
2,0 %. Анализ погрешностей показал, что на
описанной установке можно изучать кривую
упругости малолетучих жидкостей с
погрешностью не ниже ±2,5 %.
Как следует из табл. 2, только для
масла ПМТС-5 отсутствует информация о р(Г)
и Ср-данных.
Температурную зависимость плотности
масел р(Т) определяли методом пикнометра
в диапазоне температур 200...400 К с
погрешностью не ниже ±0,3 %.
Термические свойства и фазовые
равновесия масло-фреоновых смесей изучали на
установке, схема которой приведена на
рис. 2.
Точность термостатирования ±0,1 К при
градиенте по высоте ампулы менее 2 К/м.
Для измерения температуры внутрь
ампулы введена медь-константановая термопара.
Термопары проградуированы по
образцовому платиновому термометру
сопротивления. Погрешность измерения температуры
не превышала ±0,2 К.
Давление измеряли пьезоэлектрическим
датчиком давления. Погрешность измерения
давления не превышала ±0,2 %.
Состав смеси определяли весовым
способом.
При эксперименте в снятую ампулу
вводили шприцем масло, затем устанавливали
ампулу на место и включали вакуум-
насос до полной деаэрации масла. После
этого понижали температуру термостата до
250 К и проводили переконденсацию
фреона из баллона в ампулу. Массу масла и
фреона определяли путем взвешивания
соответственно ампулы и баллона до и после
А ^
Рис. 1. Прибор для исследова
ния ps, Ts -данных компрес
сорного масла:
1 — ампула'; 2 — U-образный
манометр; 3 — отводная трубка
Рис. 2. Установка 5 — сосуд Дьюара;
для исследования 6 — стеклянная ампу-
термических свойств ла; 7 — колба; 8 — на-
масел и фазовых правляющая труба;
равновесий смесей ^ТлГнГ//^ вакуум"-
масло — хладагент: насос; 12 _
пьезоэлектрический датчик
давления; 13 — вен-
/—3 — электронагре- тиль заправочной ли-
ватели; 4 — трубка; нии
заправки с погрешностью ± 1,5 мг. На
описанной установке получены р, 7\ л:-данные
растворов масло ХС-40 — R12, масло
ПМТС-5 — R22, масло ПМТС-5 —
R12, масло ХФ 22с-16—R12.
На основе полученных экспериментальных
данных с помощью изложенной методики
разработаны ЕУС масел ХС-40, ХФ 22с-16
и ПМТС-5, а также ЕУС смесей ХС-40 —
R12, ХФ 22с-16 — R22, ПМТС-5 — R12,
ПМТС-5 — R22, ХФ 22с-16 — R12.
В табл. 3 для указанных масел и смесей
приведены константы уравнения РКВ,
молекулярные массы и параметры 6i2.
Для расчетов калорических свойств
масел и смесей масло — хладагент нужно
И Hil . ¦¦ Ш $ 1 1 I

Таблица 3
Масло
Константы PKB
Гк, К
К
Ь, см3/кмоль
кг/кмоль
в,2
R12
R22
ХС-40
ХФ 22с-16
ПМТС-5
1763,38
2399,45 '
2009,32
0,78003
0,18785
0,68303
0,62948
0,13871
0,41644
585
257,5
465
0,8436
0,7447
0,8274
0,8713
0,7884
0,8438
Таблица 4
Масло
ХС-40
ХФ 22с-16
ПМТС-5
90,7
63,1
17,2
0,7137
0,6459
0,5333
—4,344-Ю-4
—3,931-10
—3,246-10
3,614-10-7
3,27Ы0-7
2,7-Ю-7
располагать информацией о температурной
зависимости изобарной теплоемкости масла
в идеально-газовом состоянии. По методике,
изложенной в [4] с учетом измеренных
значений ср, данные о теплоемкости сри(Т)
указанных масел были представлены в виде:
cpo(T) = a0 + 2aJ + 3a2T2 + 4a3T\ («)
где ао — аз — коэффициенты (табл. 4).
Таким образом, задачу идентификации
единого уравнения состояния масла по
ограниченной информации следует считать
решенной для случаев, когда неизвестна
молекулярная масса масла. Особенность
методики состоит в том, что для построения
замкнутой математической модели
термодинамических свойств масла, кроме
ограниченной информации о его свойствах,
используются данные о фазовых равновесиях
смеси масло — хладагент.
Существующая экспериментальная база,
а также разработанные нами методики
позволяют создавать надежное обеспечение
расчетов термодинамических свойств
компрессорных масел и их смесей с
хладагентами, в том числе и с озононеразрушаю-
щими.
Список литературы
1. Варгафтик Н. Б. Справочник по тепло-
физическим свойствам газов и жидкостей.
М.: Наука, 1972.
2. Определение параметра разнородного
взаимодействия уравнения Редлиха—Квонга—
Вильсона для смесей холодильных агентов /
Г. К. Лавренченко, Г. Я. Рувинский, Э. И.
Табачник и др. // Холодильная техника и
технология. Киев, 1983, вып. 37.
3. П а вл ов а И. А. Исследования основных
термодинамических свойств фреона-11 //
Холодильная техника. 1952, № 4.
4. Рувинский Г. Я., Лавренченко Г. К-,
Кана ев В. В. Методика разработки единых
уравнений состояния смесей хладагент —
масло по ограниченным данным //
Холодильная техника. 1987, № 3.
5. Теплофизические свойства
холодильных масел и растворов с фреоном-22/
Л. 3. Мельцер, Т. С. Дремлюх, С. К. Чернышов
и др. // Теплофизические свойства веществ
и материалов. М., 1977. Вып. 11.
6. Холодильные компрессоры: Справочник.
М.: Легкая и пищевая промышленность,
1981.
7. Мс. Mullan J. Т., Hughes D. W.,
Margan R. A. // Heat Recovery System.
1985, 5, № 2, 181 — 194.
8. Wisticki В., Krzyzanowski R. //
Nafta. 1970, № 11, 333—338.
УДК 621.89:621.565:041.004
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМЫ
МАСЛООТДЕЛЕНИЯ АММИАЧНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
В. П. ПЫТЧЕНКО
ВНИКТИхолодпром
При реконструкции холодильная установка
Останкинского мясоперерабатывающего
комбината была оснащена современными
винтовыми и поршневыми аммиачными
агрегатами — А350, АД260 и F2MS3-2500
(ГДР) суммарной холодопроизводитель-
ностью свыше 4000 кВт D млн ккал/ч).
Агрегаты обслуживают три системы
охлаждения с температурами кипения —10,

—30 и —40 °С. При эксплуатации по
крайней мере двух из них (—30 и —40 °С)
следует уделять особое внимание очистке
аммиака от масла.
На первый взгляд система маслоотде-
ления отвечает современным требованиям.
После каждого компрессора установлен
маслоотделитель (штатный),
обеспечивающий первичную очистку паров аммиака от
масла, а на линии подачи паров аммиака
в конденсаторы размещены групповые
маслоотделители — два маслоотделителя
300 ОММ промывного типа. Однако из-за
неправильных проектных решений в рабочие
полости маслоотделителей жидкий аммиак
не поступает, поэтому эффективность их
работы весьма низка. Кроме того, масло
из маслоотделителей сливается «вслепую»
из-за отсутствия устройств контроля его
уровня. В результате, несмотря на
существующий график удаления отделившегося
масла, унос его в систему высок. Это
подтвердило вскрытие опытного образца
испарительного конденсатора ИК-200 —
его жидкостный трубопровод уже после
сравнительно непродолжительного
периода работы (май—июнь) был
приблизительно наполовину заполнен маслом.
Для снижения замасливания
испарительной системы и повышения эффективности
работы теплообменных аппаратов в систему
маслоотделения на стороне низкого
давления холодильной установки были
смонтированы гидроциклоны.
Более чем четырехлетняя эксплуатация
подтвердила правильность принятого
решения. При всех температурах кипения
система хорошо очищалась от масла, о чем
свидетельствует стабильная работа
аммиачных насосов, приборов автоматики
(количество выпускаемого из гидроциклонов
масла не фиксировалось).
В конструкции серийного
маслоотделителя ЯЮ-ЕГЦ с гидроциклоном повышенной
производительности работники
компрессорного цеха существенно изменили
компоновку. Маслосборник установили
вертикально и он стал естественным
продолжением гидроциклона.
Опыт эксплуатации показал, что за
накоплением масла в маслосборнике можно
наблюдать по обмерзанию его корпуса. По
мере накопления масла его нижние слои
отепляются за счет внешних теплопритоков,
о чем свидетельствует оттаивание инея с
части поверхности маслосборника.
Масло из маслосборника сливают после
исчезновения инея со всей его
поверхности.
Маслоотделители с гидроциклоном могут
работать во всем диапазоне температур,
при которых холодильные установки
эксплуатируются на предприятиях пищевой
промышленности.
Ранее во ВНИКТИхолодпроме было
установлено, что даже при температуре,
близкой к —40 °С, когда масло застывает
в виде гранул или хлопьев, гидроциклон
обеспечивает их отделение от жидкого
аммиака. Благодаря тому, что в маслосборнике
смесь аммиака с маслом находится в
спокойном состоянии и значительно удалена от
подвижного потока в гидроциклоне
происходит отстаивание масла и его отепление
за счет внешних теплопритоков.
Отделившееся масло, приобретая практически
температуру окружающей среды, становится
текучим и легко удаляется из
маслосборника.
Полученный опыт эксплуатации
маслоотделителей с гидроциклоном необходимо
использовать при модернизации серийного
маслоотделителя ЯЮ-ЕГЦ.
УДК 621.89.092
УСТРОЙСТВА ДЛЯ ДЕГАЗАЦИИ
МАСЛО-ФРЕОНОВЫХ СМЕСЕЙ
Устройства для дегазации применяют в
системах смазки холодильных
компрессоров.
В процессе работы дегазатора,
показанного на рис. 1, масло-фреоновая смесь
через патрубок 11 (рис. 1) подается на
дно вращающейся центрифуги. Под
действием центробежных сил смесь
прижимается к ее стенке, в результате в слое
жидкости развивается гидродинамическое
давление. По мере подъема раствора по
сужающемуся конусу оно падает, что
приводит к образованию газовых пузырьков.
Далее двухфазная смесь поднимается по
конусу с большим диаметром к
разделителю, который направляет поток
дегазированной жидкости через радиальные
каналы, образованные верхней и нижней
накладками, в емкости для сбора жидкости.
Пена, отсекаясь от основного потока
жидкости, также устремляется в емкости для ее
сбора.
Емкости выполнены с таким расчетом,
чтобы жидкость накапливалась в
определенном месте, а не распределялась по
всему периметру центрифуги. По
трубопроводам с запорной арматурой,
вмонтированным в емкости, продукты дегазации
поступают к местам их дальнейшего использо-
40

Рис. 2. Дозатор с . конической центрифугой:
1 — камера; 2 — горизонтальный перфорированный
диск; 3 — патрубок подачи масло-фреоновой смеси;
4 — дроссельный клапан; 5 — кольцевая мембрана;
6 — газообразная фракция; 7 — жидкий фреон; 8 —
крышка; 9—герметичная камера; 10— емкость для
сбора пены; 11 — коническая центрифуга; 12 —
патрубок отвода дегазированной жидкости; 13 —
патрубок отвода пены; 14 — емкость для сбора
дегазированной жидкости; 15 — разделитель потоков; 16—
патрубок отвода газа; 17 — шток
Рис. 1. Дегазатор с центрифугой
гиперболической формы:
1 — корпус; 2 — центрифуга; 3 — нижняя накладка;
4 — верхняя накладка; 5 — разделитель потоков;
6 — крышка корпуса; 7 — патрубок; 8 — емкость для
сбора жидкости; 9 — емкость для сбора пены; 10 —
спиральный нагревательный элемент; // — патрубок
подачи масло-фреоновой смеси
вания. Образовавшийся газ отводится через
патрубок 7.
Дегазатор работает при давлении выше
атмосферного, что обеспечивает удаление
не только диспергированных, но и
растворенных газов, исключает вторичное
насыщение жидкости газами. Концентрация
растворенных в массе газов может
изменяться от 0 до 20 %, давление хладагента
в герметичной камере достигает 0,4—
0,5 МПа. Дегазатор может работать как-
периодически, так и непрерывно.
Дегазатор (рис. 2), в отличие от
рассмотренного выше, имеет механизм для
перемещения разделителя потоков.
Масло-фреоновая смесь дросселируется
через клапан на дно конической
центрифуги. Процесс дросселирования
сопровождается значительным снижением
температуры потока, что приводит к
охлаждению фреона, содержащегося внутри
камеры, и снижению его давления. В
результате гибкая кольцевая мембрана
сжимается, перемещая вниз иглу дроссельного
клапана и уменьшая расход смеси.
Одновременно горизонтально
расположенный диск с помощью штока
перемещает разделитель потоков, уменьшая
кольцевой зазор между ним и центрифугой,
что оказывает влияние на отделение пленки
масла от образовавшейся в результате
дросселирования пены.
По мере подъема двухфазного потока
по стенке конической центрифуги
возрастает давление в пленке и происходит
перераспределение его таким образом, что
чистое масло располагается ближе к стенке,
а пена — к периферии. Далее разделитель
потоков отсекает пену от дегазированной
жидкости и направляет продукты дегазации
в соответствующие емкости. Газ,
образовавшийся во время дегазации,
отсасывается через патрубок 16.
Устройства внедрены в производство.
Годовой экономический эффект от их
внедрения составил 10 тыс. р.
Вид и условия оказания технической
помощи — консультация разработчика.
Состав документации, необходимой для
внедрения,— ТД 001—89 и ТД 003—89—
находится в Да^ьрыбвтузе (информ.
листки М> 89—10, № 89—24 Приморского
ЦНТИ).
41

УДК 532.137
ВИСКОЗИМЕТР ДЛЯ ЖИДКИХ
СРЕД ПОД ДАВЛЕНИЕМ
Прибор предназначен для автоматического
определения вязкости минеральных и
синтетических масел, нефтепродуктов,
фармацевтических растворов, а также жидких
смесей аммиака, фреонов, пропилена с
маслами и т. п. без предварительной
подготовки проб.
В герметичную камеру вискозиметра,
выполненную в виде цилиндра с крышкой,
вмонтированы трубопроводы подачи
исследуемой жидкости и газа, под давлением
которой она находится, термометровый
патрон и манометр. На крышке камеры
закреплены герметичные контакты питания
электромагнитной катушки, управляющей
работой запорного органа, который
перекрывает калиброванное отверстие в
патрубке, соединяющем камеру с мерной
колонкой. Колонка смонтирована под
камерой, закреплена на подставке с
регулируемыми опорами и снабжена смотровыми
стеклами.
Необходимая температура в приборе
поддерживается электронагревательными
элементами, размещенными в масляном
термостате.
При работе предварительно отвакууми-
рованный вискозиметр с помощью
патрубка подключают к месту отбора пробы
(маслобак или аппарат). Для выравнивания
давления в приборе и аппарате предусмотрен
уравнительный трубопровод. По патрубку
исследуемая жидкость заданного объема
поступает в резервуар. Избыток ее
сливается через специальные отверстия. При
работе в автоматическом режиме заполнение
резервуара регулируется поплавковым
устройством. При необходимости прибор
термостатируют. Затем подают питание на
электромагнитную катушку, в результате
поднимается запорный орган и жидкость
поступает в мерную колонку.
Вязкость (в условных градусах)
определяют по формуле:
ЯУ=т//т20Н2О>
где Tt—время истечения 200 мл раствора
при температуре испытания;
т2он2о — время истечения 200 мл
дистиллированной воды при температуре
20 °С (по ГОСТ 6258—72).
По градуировочным таблицам и
графикам переводят полученные результаты в
единицы кинематической вязкости.
Прибор работает под давлением 0,05—
2,5 МПа, предел изменения в нем
температуры — 5—100 °С.
По сравнению с известными приборами
в вискозиметре жидкость находится в
рабочих условиях. При использовании
прибора исключается предварительная
подготовка проб и обеспечивается высокая точность
измерения (погрешность 2,8%).
Вискозиметр внедрен в производство.
Годовой экономический эффект от
применения вискозиметра 2 тыс. р.
Вид и условия оказания технической
помощи — консультация разработчика.
Техническая документация — ДТИ
82/86—90 находится в Дальрыбвтузе.
Адрес Приморского ЦНТИ: 690001,
Владивосток, Ленинская, 115 (информ. листок
№ 89—5).
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1449794 E1L F 25 В 43/02 B1)
4205160/23-06 B2) 03.03.87 G2) А. А. Сударкин,
Г. А. Глухов, Г. Л. Пестов E3) 621.57
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ, содержа
щий вертикальный цилиндрический корпус с
фильтрующей насадкой в верхней части корпуса,
отделенной от нижней части перегородкой с
отверстиями, и патрубок подвода
газомасляной смеси, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса маслоотделения, в
корпусе дополнительно установлен стакан,
размещенный под фильтрующей насадкой, с зазором
относительно корпуса и закрепленный на
перегородке, причем выход патрубка подвода
газомасляной смеси размещен в нижней части
стакана.
A1) 1451496 E1) 4 F 25 В 43/02 B1)
4152478/23-06 B2) 26.11.86 G1) Брянский
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко,
А. А. Быстрин E3) 621.57
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ, содержа
щий вертикальный корпус с тангенциально
расположенным патрубком подвода пара
хладагента, патрубками отвода паров хладагента,
подвода жидкого хладагента и отвода масла
и расположенную в корпусе соосно с ним
коническую вставку, сужающуюся книзу по ходу
пара, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса маслоотделения, он снабжен
цилиндрическим барабаном, гофрированной
насадкой, соединенной с внутренней полостью
барабана и размещенной в нижней части
конической вставки, и поплавком, при этом корпус
выполнен цилиндрическим, коническая вставка
верхней кромкой примыкает к внутренней
поверхности цилиндрической части корпуса выше
патрубка отвода пара, барабан снабжен
двустенными полыми лопатками с открытыми
верхним и нижним торцами, под барабаном
размещен поплавок, а полость корпуса,
расположенная ниже поплавка, соединена обводной
линией с патрубком подвода пара.
42

топливно-
ЕСКИХ РЕСУРСОВ
w
УДК 621.577:639.311
ТЕПЛОНАСОСНЫЕ СИСТЕМЫ
ДЛЯ РЫБОВОДНЫХ ХОЗЯЙСТВ
Канд. техн. наук М. Ф. Руденко
Астраханский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
В связи со снижением естественных
запасов ценнейших пород рыб морской и
речной фауны важной народнохозяйственной
задачей становится искусственное
воспроизводство запасов рыбной молоди и
разведение прудовой товарной рыбы.
На созревание икры, выклев и развитие
молоди в первую очередь влияют качество
и температура воды в инкубационном цехе.
Система подготовки воды — один из
наиболее энергоемких объектов в рыбоводных
хозяйствах. Для подогрева воды
используют пар котельных, работающих на
твердом топливе, или ТЭНы, а для ее
охлаждения — холодильные машины.
Альтернативным источником энергии,
который позволит снизить энергоемкость
системы подготовки воды, может быть
тепловой насос.
Впервые система подготовки воды с
использованием теплового насоса предложена
сотрудниками Тихоокеанского
научно-исследовательского института рыбного хозяйства
5 ^ ^
"" 6 7
и океанографии (ТИНРО) и успешно
внедрена в комплексном хозяйстве марикулъ-
туры при выращивании рассады морской
капусты и молоди лососевых рыб [1].
В Астраханском техническом институте
рыбной промышленности и хозяйства
(АТИРПХ) создаются теплонасосные
системы применительно к рыбоводным
хозяйствам Астраханской области,
специализирующимся на выращивании молоди
осетровых рыб и белорыбицы, а также
прудовой товарной рыбы. В этом регионе с
обилием энергии солнечной радиации в системе
подготовки воды могут быть применены
тепловые насосы типов «воздух — вода» и
«вода — вода» [2].
Разработана теплонасосная система для
замкнутого цикла воспроизводства рыбной
молоди белорыбицы. Для создания
нормальных условий ее развития при
двухлетнем выращивании вода с помощью
теплового насоса подогревается до 20—
25 и охлаждается до 2—4 °С.
Интересной является проблема
разведения живородящей африканской рыбы теля-
пии, которая активно развивается при
температурах 30—35 °С и хорошо
приживается в малопроточных бедных кислородом
бассейнах, причем за один сезон достигает
товарных размеров. Над этой проблемой
Рис. 1. Теплонасосная система . локального
подогрева воды в прудах:
1 — компрессорно-конденсаторный агрегат; 2 —
регенеративный теплообменник; 3 — отделитель жидкости,
дозатор масла; 4 — испаритель; 5 — термо-
регулирующий вентиль; 6 — индикатор влажности;
7 — фильтр-осушитель; 8 — водяной насос; 9 —
колпак; 10 — стойки с термопарами; // — фильтр-
заборник; 12 — ротаметр; обозначения
трубопроводов: / — для воды; 18г — для газообразного
хладагента; 18ж — для жидкого хладагента

работают специалисты АТИРПХа. В
бассейнах кафедры рыбоводства для подогрева
воды успешно используется тепловой насос
типа «воздух — вода». Активную
биологическую жизнь индивидов в этих бассейнах
удается поддерживать с марта — мая до
сентября — ноября.
Особый интерес представляет подогрев
воды непосредственно в прудах и водоемах,
где рыбная молодь может развиваться в
естественных природных условиях.
Практически обогреть весь
инкубационный, подростковый или кормовой пруд
пока сложно и неэкономично. Однако для
обогрева локального участка пруда
имеются экономически обоснованные технические
возможности.
В условиях обилия энергии солнечной
радиации весьма перспективно
комбинированное использование теплового насоса и
парникового (тепличного) эффекта для
постоянного поддерживания оптимальной
температуры воды порядка 20—25 °С.
Парниковый эффект достигается, если
поверхность пруда покрыть полиэтиленовой
прозрачной пленкой или часть пруда
экранировать «колпаком» (рис. 1).
Такая экспериментальная теплонасосная
система испытана на Волжском
экспериментальном рыбоводном заводе при
локальном подогреве воды в инкубационном
пруду с 15 марта по 15 мая.
Тепловой насос типа «воздух — вода»
выполнен на базе компрессорно-конденсатор-
ного агрегата MAK6/I—II,
смонтированного на передвижном шасси. На нем
установлены также воздушные испарители,
отделитель жидкости, теплообменник,
вспомогательная арматура и
контрольно-измерительные приборы. Тепловой насос закрыт
металлическим защитным кожухом.
Работает тепловой насос в автоматическом
режиме «пуск — стоп» от датчика
температуры.
Колпак представляет собой квадратный
металлический каркас, обтянутый
прозрачной полиэтиленовой пленкой сверху и
частично с боков. Высота колпака 1800 мм.
Колпак устанавливали на глубине 1000 мм
на дне пруда. Часть полиэтиленовых
стенок находилась в воде (до глубины 500 мм),
создавая экранированный участок. Сюда
через распылитель, расположенный под
колпаком, непрерывно подавалась вода,
подогреваемая с помощью теплового
насоса.
Локальная температура воды под
колпаком на 5—8 °С выше, чем температура
в остальной части пруда. В солнечную
погоду она еще выше за счет теплоты,
получаемой от парникового эффекта. Доля
этой теплоты в общем тепловом балансе
составляет 4—7 % в дневное время.
Площадь колпака принята 20 м2 исходя
из максимальной производительности
теплового насоса при оптимальных режимах
его работы в марте.
В процессе испытаний измеряли
температуры воздуха и воды на разной глубине
подключенными к потенциометру ПП-40
хромель-копелевыми термопарами,
укрепленными на деревянных стержнях
(стойках), которые установили под колпаком
и вне его на значительном расстоянии.
Распределение температур воздуха и воды
показано на рис. 2. Кривые построены
по усредненным значениям температур
в 6 и 12 ч апрельского солнечного дня.
Среднесуточные колебания температуры
воздуха над открытой поверхностью пруда
(см. рис. 2, а) в апреле составляли 10—
15 °С, а поверхностного слоя воды в пруду
2—3 °С. Среднесуточная температура воды
в пруду в середине апреля была около
10 °С.
Под колпаком с изолированным верхом
при отключенном тепловом насосе
среднесуточные колебания температуры воздуха
достигали 50 °С (см. рис. 2, б).
Парниковый эффект проявлялся только днем при
солнечном освещении. При этом под
колпаком слой воды в 2—3 см от поверхности
прогревается на 2—3 °С больше, чем вся
остальная вода.
В эксперименте был использован также
открытый колпак с полиэтиленовой
пленкой, натянутой на каркас только с боков.
Такой колпак, как показали испытания,
парникового эффекта не дает. Он лишь
изолирует локальный участок, в котором с
помощью теплового насоса поддерживается
температура воды, близкая к биологически
оптимальной, т. е. 20—23 °С (см. рис. 2, в).
В этом случае расход электроэнергии на
работу теплового насоса максимальный.
Под колпаком с изолированным верхом
при работе теплового насоса (см. рис. 2, г)
среднесуточные колебания воздуха
составляли 50—60 °С, равномерный градиент
температуры воды поддерживался в
оптимальных пределах 23—25 °С. Расход
электроэнергии, потребляемой тепловым насосом,
был меньше, чем когда использовался
открытый колпак. Это объясняется не только
парниковым эффектом в солнечное дневное
время, но и меньшими потерями теплоты
с поверхности воды под закрытым колпаком
ночью.
Проведенные испытания показали, что
44

вого насоса типа «воздух — вода». При
расчете температуры воздуха взяты
усредненные в 6 и 12 ч дня, а воды —
среднесуточные значения.
По этим расчетным данным построены
кривые изменения коэффициента е
теплового насоса (рис. 3). На график нанесены
также значения е, полученные по
экспериментальным данным.
Хорошее совпадение теоретических и
экспериментальных значений е подтверждает
возможность определять эффективность теп-
лонасосных систем по среднестатистическим
данным изменения температур окружающей
среды в предполагаемый период работы.
Из графических зависимостей видно: чем
теплее погода месяца, тем выше
коэффициент е. Его средние значения в каждом
месяце разные. Среднестатистический
коэффициент 8 за весь срок работы теплового
насоса равен примерно 4. Следовательно,
такова и энергетическая эффективность
преобразования разработанной теплонасос-
ной системы.
Анализ ее эксплуатационных
показателей и рабочих характеристик
использованного теплового насоса показал:
в тепловом насосе предпочтительнее
применять герметичный компрессор, чтобы
полнее использовать в цикле теплоту,
выделяемую встроенным электродвигателем;
0 5101520 О 5 101520 30 W 50 60 0 5101520 0 5101520 30 ЬО 50 S0t,°0
а 6 3d
с помощью теплового насоса под закрытым
колпаком можно создать зону с
оптимальной температурой воды независимо от
колебаний температур окружающей среды.
В такой зоне увеличивается биологическая
активность развития рыбной молоди, а
также микрофлоры, служащей для нее
естественной кормовой базой.
Определить эффективность теплонасос-
ных систем с переменными температурными
параметрами в предполагаемый период
работы можно по среднестатистическим
данным изменения температур окружающей
среды, накопленным
гидрометеорологическими станциями для данного района в
течение ряда лет.
По среднестатистическим значениям
температур окружающей среды в Астраханской
области в марте, апреле, мае за последние
четыре года рассчитаны коэффициенты
преобразования е [2] испытанного тепло-
Рис. 2. Распределение температур воды и
воздуха:
а — естественное (без использования теплонасосной
системы подогрева воды); б — под закрытым
колпаком без подогрева воды тепловым насосом; в —
при использовании открытого колпака и подогреве
воды тепловым насосом; г — под закрытым колпаком
при подогреве воды тепловым насосом; /, 2 —
усредненная температура соответственно в 6 и 12 ч

I ">
'.^'"'^J
— "—
-
*—•
/ 1
\x
/
,/
L/>
у '
2
v
§н"
jf
^
\ «1
/ 1
/ L
' A
/
A
^ 1
51
2 I 1 1 1 1 1 1
1 15 1 15 1 15 1
Март Апрель Май
Рис. 3. Изменение коэффициента преобразования
8 теплового насоса типа «воздух — вода»:
1,2 — идеальный теоретический и действительный
цикл соответственно; точки—значения, полученные
по экспериментальным данным
стенки колпака, находящиеся в воде,
необходимо усиленно изолировать для
уменьшения теплопотерь;
выступающая над водой часть закрытого
колпака может быть невысокой, так как
парниковый эффект от изолированного
объема воздуха практически не зависит.
Разработанная система подогрева воды
на базе теплового насоса уже в настоящее
время может дать значительный
экономический эффект от воспроизводства рыбной
молоди, особенно дефицитных ценных
пород.
Ее можно рекомендовать для различных
регионов страны.
Список литературы
1. Курганский Г. Н. Использование
тепловых насосов для термоподготовки воды в
комплексном хозяйстве марикультуры //
Холодильная техника. 1984, № 8.
2. Рей Д., Макмайкл Д. Тепловые насосы.
М.: Энергоиздат, 1982.
A1) 1449795 E1L F 25 D 3/00, А 01 I 9/04 B1)
4271567/28-13 B2) 30.06.87 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и конструкторско-техно-
логический институт холодильной
промышленности и Одесский технологический институт
холодильной промышленности G2) В. Н.
Корниенко, В. В. Клименко, В. И. Ивахнов E3) 621.565
E4) E7) АККУМУЛЯТОР ХОЛОДА,
содержащий емкость для воды, расположенный в ней
распределитель для подачи гидратообразующего
хладагента, сообщенный с емкостью в ее
верхней части компрессор и последовательно
соединенные с ним конденсатор и емкость для
гидратообразующего хладагента с
регулирующим и соленоидным вентилями на выходе,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергопотребления посредством повышения скорости
зарядки аккумулятора, он снабжен отделителем
жидкости, установленным за соленоидным
вентилем, а емкость для воды снабжена сплошной
перегородкой, размещенной в ней вертикально с
образованием зазоров с ее верхней и нижней
стенками, при этом распределитель для подачи
хладагента выполнен из двух секций,
расположенных раздельно по обе стороны от
перегородки, причем одна из секций размещена в
нижней части емкости и соединена газопроводом с
паровой частью отделителя жидкости, а
другая — в верхней части емкости и соединена
трубопроводом с жидкостной частью отделителя
жидкости.
A1) 1451483 E1 L F 25 В 9/00 B1) 4219870/23-06
B2) 01.04.87 G1) МВТУ им. Н. Э. Баумана G2)
А. Д. Суслов, В. Б. Полтараус, Н. В. Дрожжин
E3) 621.57
E4) E7) ГЕЛИЕВЫЙ РЕФРИЖЕРАТОР,
содержащий подключенную к компрессору
криогенную газовую машину, к низкотемпературной
головке которой подсоединен дроссельный
контур с поочередно работающими обратными
клапанами и теплообменником нагрузки, и
установленный в тепловом контакте с холодной головкой
машины теплообменник, отличающийся тем, что,
с целью понижения температуры криостатирова-
ния, рефрижератор содержит дожимающий
компрессор, регенеративно-рекуперативный и
дополнительный теплообменники, объем постоянной
величины и гидравлическое сопротивление,
причем дожимающий компрессор по выходу
соединен с входом компрессора, а по входу — с
теплообменником нагрузки через дополнительный
и регенеративно-рекуперативный теплообменники,
теплообменник заглушён с одного конца, а другим
подключен через гидравлическое сопротивление
и объем постоянной величины к дроссельному
контуру, обратные клапаны соединены
дополнительным трубопроводом, к которому входом
подключен регенеративно-рекуперативный
теплообменник, а выход последнего соединен с
объемом постоянной величины.

шяшшшшшжшшшшш.тшшшл
A1) 1449792 E1 L F 25 В 9/02 B1) 4224268/23-06
B2) 06.04.87 G2) В. Е. Кирпиченко, Ф. Э. Ицков,
В. А. Сафонов, А. И. Летюк E3) 621.565.3
E4) E7) ВИХРЕВАЯ ТРУБА для разделения
сжатого запыленного газа на горячий и
холодный потоки, содержащая снабженную
улиточным вводом камеру энергетического
разделения с диафрагмой для вывода холодного потока
на одном конце и центральным сепарационным
патрубком на другом и кольцевой пылеприемныи
бункер, расположенный вокруг сепарационного
патрубка, отличающаяся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности, на
внутренней поверхности камеры энергетического
разделения выполнены спиральные каналы,
сужающиеся в направлении кольцевого пыле-
приемного бункера и соединенные с последним,
при этом направление закрутки спиральных
каналов противоположно направлению закрутки
улиточного ввода.
A1) 1451492 E1) 4 F 25 В 39/02 B1)
4226287/23-06 B2) 08.04.87 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения
Производственного объединения «Одесхолодмаш»
G2) Е. К. Кузьменко E3) 621.512
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ
ИСПАРИТЕЛЬ, содержащий корпус, выполненный в виде
обечайки с крышками, снабженными
патрубками подвода и отвода хладагента, внутри
корпуса в трубных решетках установлены теп-
лообменные трубы, отличающийся тем, что,
с целью интенсификации процесса
теплообмена, он снабжен подпорными втулками, гладко-
стенной трубой и экраном, при этом
подпорные втулки установлены на входе в каждую
теплообменную трубу, а над ними установлена
гладкостенная труба, напротив входа в которую
расположен экран, закрепленный на крышке,
в верхней части последней установлен
патрубок подвода хладагента, выходное отверстие
которого обращено в сторону экрана.
A1) 1449789 E1L F 25 В 1/00 B1) 4210106/23-06
B2) 11.03.87 G1) Астраханский технический
институт рыбной промышленности и хозяйства
G2) И. В. Жильцов, А. Е. Семенов E3) 621.574
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая компрессор с всасывающим
трубопроводом, конденсатор, дросселирующий орган
и испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
повышения компактности, упрощения
конструкции и монтажа, повышения эксплуатационной
надежности, конденсатор и испаритель
расположены в едином корпусе и отделены друг от
друга посредством дросселирующего органа,
выполненного в виде пористой перегородки.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что,
с целью отделения воды от холодильного
агента, пористая перегородка содержит непроходные
поры, адсорбирующие воду.
3. Машина по п. 1, отличающаяся тем", что
внутренняя поверхность конденсатора содержит
ребра.
A1) 1451481 E1L F 25 В 1/00 B1) 4231220/23-06
B2) 17.04.87 G2) И. К. Савицкий, А. П. Лепяв-
ко, А. К. Карабанов, И. А. Черкасов E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно соединенные
компрессор, воздушный конденсатор, ресивер,
снабженный нагревателем, дроссельное устройство и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
увеличения холодопроизводительности при низких
температурах охлаждающего воздуха, установка
дополнительно содержит двухполостной
теплообменник, одна полость которого включена в
контур хладагента между конденсатором и
ресивером, другая — между ресивером и дроссельным
устройством.
A1) 1449796 E1L F 25 D 29/00, 21/00 B1)
4186433/28-13 B2) 27.01.87 G2) Э. Ф. Бордо,
В. Н. Дегтярев, Ю. А. Федосеев E3) 621.565
E4) E7) СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ
ОТТАИВАНИЕМ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК, содержащая пер
вичный прибор начала оттаивания, связанный с
ним блок управления и источник питания,
обличающаяся тем, что, с целью снижения
энергопотребления при работе холодильной установки
посредством олтимального выбора начала
оттаивания воздухоохладителя, первичный прибор
выполнен в виде стрелочного индикатора силы тока
с магнитом на стрелке, включенного в цепь
питания электродвигателя, вентилятора
воздухоохладителя, а блок управления содержит два датчика
положения в виде герконов, установленных один
за другим с обеспечением возможности
взаимодействия с постоянным магнитом при движении
стрелки, соединенных с одним из полюсов
источника питания и соответственно с одним из
выводов каждой из обмоток двух реле, при этом
другой вывод обмотки первого реле через
нормально разомкнутые контакты второго реле и
другой вывод обмотки второго реле через
нормально замкнутые контакты первого реле
подключены к другому полюсу источника питания,
причем первое реле имеет нормально
разомкнутые контакты для коммутации средства
оттаивания и нормально замкнутые контакты для
коммутации цепи питания электродвигателя
вентилятора, а датчик положения второго реле
зашунтирован другими нормально разомкнутыми
контактами этого реле.
47

ХРОНИКА
МНЕНИЕ ЧИТАТЕЛЕЙ
24—26 октября 1989 г. в Одессе прошла
Всесоюзная научно-практическая
конференция «Пути интенсификации производства с
применением искусственного холода в
отраслях агропромышленного производства,
торговле и на транспорте». В ее работе
приняли участие около 300 человек.
Воспользовавшись столь широким
представительством
специалистов-холодильщиков — ученых, проектировщиков,
конструкторов, технологов, эксплуатационников из
более чем 80 организаций и предприятий
Советского Союза, а также из Болгарии и
Чехословакии, редакторы журнала
«Холодильная техника» 3. Д. Мишина и Н. В.
Чабан провели читательскую конференцию.
После краткой информации о новых
направлениях в работе редакции и планах на
будущее они ответили на многочисленные
вопросы присутствующих.
Читателей интересовала организация
работы редакции: как формируется
редакционный портфель, какие требования
предъявляются к поступающим материалам, не
думает ли редакция расширить тематику
журнала и увеличить его объем,
обновляется ли состав редколлегии, кому
доверяется рецензирование статей и т. д.?
Были высказаны критические замечания и
пожелания.
Так, д-р техн. наук, проф. А. Г. Фикиин
(Болгария) отметил, что за последние годы
уровень журнала, который он знает с 50-х
годов, несколько снизился. Мало
публикуется статей, в которых освещаются
фундаментальные, теоретические вопросы
развития холодильной техники и технологии.
«Проскакивают» материалы, в которых нет
ничего принципиально нового. Больше
следует помещать на страницах журнала
проблемных материалов (таких, например, как
«круглый стол» по вопросам сокращения
потерь мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке и хранении — № 11 за
1988 г.), оперативнее освещать результаты
научных работ, внедрение которых в
практику дает реальный эффект.
А. Е. Унтилова (Крымская опытная
станция садоводства) предложила при
публикации статей о внедрении
научно-исследовательских и опытно-конструкторских
работ учитывать мнение практиков,
показывать, с какими трудностями сталкиваются
они при освоении новшеств. Это, считает
она, повысит ответственность
проектировщиков и машиностроителей за результаты
своей работы.
Проф. Г. Ф. Смирнов (Одесский
институт низкотемпературной техники и
энергетики) считает необходимым расширить
тематику журнала за счет материалов по
криогенной технике, а также материалов,
освещающих использование искусственного
холода в микроэлектронике, энергетике, связи
и других областях. Целесообразно больше
уделять внимания математическому
моделированию процессов и аппаратов, так как эта
информция очень нужна конструкторам и
проектировщикам.
Л. Г. Козлова (Агропищепромпроект,
г. Саранск) — постоянный читатель
журнала с 1966 г.,— оценив его в целом как весьма
полезный, порекомендовала не только
рассказывать о новых холодильных
технологиях и системах охлаждения,
разработанных учеными, но и давать сравнительные
результаты их эксплуатации, рекомендации
по внедрению.
Главный инженер Республиканской
конторы Узмясомолторга А. М. Исмаилов,
положительно отозвавшись о новой рубрике
«Аукцион научно-технических идей и
разработок», предложил публиковать объявления
о купле (продаже) холодильного
оборудования.
Среди других пожеланий по
совершенствованию работы редакции можно
выделить, например, такие:
регулярно и в большем объеме давать
справочные материалы о новом
холодильном оборудовании, охлаждающих системах,
материалах, проектных решениях; может
быть, издавать приложение к журналу с
такими материалами;
освещать аварийные ситуации на
холодильниках с анализом их причин;
печатать некоторые спорные или
получившие отрицательный отзыв статьи,
представляющие интерес для специалистов, с
примечанием от редакции;
больше давать рисунков, таблиц и меньше
описательного текста.
В общем, разговор получился интересный
и плодотворный. Замечания и пожелания
читателей редакция постарается учесть в
дальнейшей работе.
48

УДК [621.565:629.12] :061.3
ПРОБЛЕМЫ РАЗВИТИЯ
СУДОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
В августе 1989 г. в Ленинграде состоялась
традиционная VII научно-техническая
конференция, посвященная развитию флота
рыбной промышленности социалистических
стран. В конференции приняли участие
ученые и специалисты СССР, ГДР,
Болгарии, Кубы, Польши.
Страны-участницы представили 30
докладов, в которых проанализировано
современное состояние судовой холодильной
техники, технологии обработки рыбного сырья,
рассмотрены перспективы внедрения в
производство новых технологических процессов.
Во всех докладах подчеркивалась важная
роль холодильной технологии и техники
в реализации широкомасштабных задач
рыбной отрасли.
По данным ВНИРО, основная часть
G0,7 %) добываемых в Мировом океане
рыбы и морепродуктов направляется на
пищевые цели в свежем, мороженом,
консервированном, соленом и сушеном виде,
остальная часть — на производство рыбной муки
и жира. Примерно 23—24 % мирового улова
подвергается замораживанию. В СССР
охлажденная и мороженая рыбопродукция
составляет около 25 % ее общего выпуска.
В мировой практике рыбопромышленного
производства с применением холода
сложились две тенденции. В СССР
непосредственно на судах, работающих в различных
районах промысла, съедобная часть рыбы
замораживается, а несъедобная —
перерабатывается в рыбную муку.
Западноевропейские страны, занимающиеся активным
промышленным рыболовством,
предпочитают максимальное количество рыбы
замораживать на промысле и доставлять на
береговые рыбообрабатывающие
предприятия, где ее размораживают, сортируют,
разделывают и вырабатывают готовую
продукцию.
Какая технология экономически
целесообразнее, нужно оценивать с учетом
следующих данных: стоимость одного рабочего
места на промысловом судне 100 тыс. р.,
на берегу — 10—20 тыс. р., годовая
выработка продукции на одного работающего
соответственно 80—100 и 30—40 тыс. р.,
заработная плата на судне в среднем в 3—
4 раза выше, чем на береговом
предприятии.
В современных условиях увеличение
производительности холодильного и
технологического оборудования связано с ростом
промысловой и рыбообрабатывающей
мощности судов. Поэтому основными
направлениями повышения эффективности судовых
холодильных установок (СХУ) признаны
сокращение затрат энергии на производство
холода, совершенствование холодильных
агрегатов, уменьшение массово-габаритных
характеристик скороморозильных
аппаратов, повышение надежности и
ремонтопригодности оборудования в условиях
промысловой работы.
По мнению выступившего с докладом
О. Бормана (ГДР), на крупнотоннажных
промысловых судах целесообразно
применять централизованные системы хладоснаб-
жения с размещением холодильного
оборудования в отдельном изолированном
помещении. Децентрализованные холодильные
установки полной заводской готовности
оправдали себя в системах хладоснабже-
ния автономных потребителей
(кондиционеров, провизионных камер, технологических
аппаратов).
Практическим опытом эксплуатации
подтверждена энергетическая эффективность
двухступенчатых установок с винтовыми
компрессорами. Экономия дизельного
топлива (например, на траулерах типа
«Прометей»), по сравнению с одноступенчатой
установкой, составляет 150 т в год.
Степень автоматизации судовых
холодильных установок повышается путем
применения микропроцессорных средств для
управления, контроля и оптимизации
режимов эксплуатации. Впервые система
автоматизации холодильной установки на базе
микропроцессорной техники применена на
крупнотоннажных краборыбоперерабаты
вающих базах типа «Содружество»,
построенных в Финляндии для СССР.
К. Калиновски (ПНР), анализируя в
своем докладе современный уровень развития
судовых холодильных установок, рассмотрел
области применения систем
непосредственного и рассольного охлаждения, способы
подачи хладагента в испарительную
систему, энергетическую эффективность
различных холодильных установок, использование
горизонтально- и вертикально-плиточных
аппаратов.
На основе обобщения фактического
материала сделан вывод о необходимости
совершенствовать схемы двухступенчатого
сжатия с винтовыми компрессорными
агрегатами (что совпадает с мнением многих
специалистов), развивать
скороморозильную технику на базе плиточных
аппаратов, используя насосный способ подачи
49

хладагента (в основном R22) в
испарительную систему.
Фреоны, используемые в качестве
хладагентов в судовых холодильных установках,
признаны крайне опасными с
экологической точки зрения. В связи с этим в ряде
докладов обсуждалась проблема
перспективных хладагентов для СХУ. Отмечалось,
что более безопасным хладагентом, с
учетом его термодинамических свойств и
воздействия на озонный слой Земли,
является R22, хотя на судах еще широко
применяют R12. В мире ведутся поиски новых
рабочих веществ, которые могли бы
заменить фреоны. Переход на альтернативные
хладагенты, видимо, потребует изыскания
новых материалов, смазочных масел и,
возможно, изменения схем холодильных
установок.
Д. Моземанн (ГДР) привел
конструктивные особенности выпускаемых народным
предприятием «Кюльаутомят» винтовых
компрессоров, которыми оснащаются
береговые предприятия, промысловые и
транспортные рефрижераторы в СССР, ПНР
и других странах. С начала освоения
производства вьдпущено примерно 6 000
винтовых компрессоров для береговых и
судовых холодильных установок, а также для
химической промышленности. На судах они
применяются для предварительного
охлаждения рыбы, замораживания и хранения
мороженой рыбы, а также для
кондиционирования воздуха. Применение винтовых
компрессоров обеспечило безвахтенное в
течение 16 ч обслуживание СХУ.
С 1990 г. начнется выпуск винтовых
компрессоров S3-900.3 нового поколения
с уменьшенной энергоемкостью и
повышенной надежностью. Объем всасываемого
пара 770 м3/ч. Соотношение ведущего и
ведомого винтов 5:6. Применена система
плавного регулирования холодопроизводитель-
ности. Геометрическая степень сжатия
изменяется в пределах от ,2,6 до 5,6 при
плавном перемещении радиальных кромок
на регулируемых салазках. Улучшена
система смазки и маслоотделения, благодаря
чему сокращен унос масла с 80 до 5 г/ч.
В. Манн (ГДР) дал оценку воздушным
и роторным скороморозильным аппаратам
предприятия «Кюльаутомат». Сейчас
разрабатывается новый аппарат роторного
типа ФГПЗ-16.2 для перспективных
больших морозильных рыболовных траулеров
«Атлантик 401». Он состоит из 64 плит
с коническим профилем. Увеличенное
расстояние между плитами позволяет больше
загружать продукта в аппарат. После
замораживания продукт выгружается из
аппарата без оттаивания. Температура
хладагента (R22) —45 °С. Размеры блоков
рыбы 798X244X64 мм для внутреннего рынка
и 482X288X64 мм для экспортных
поставок. Производительность аппарата 17,5 т
за 23 ч работы.
Проблемы совершенствования судовой
холодильной техники отражены в докладе
Ю. Г. Возакова (СССР). Отмечена также
слабая учебно-производственная база
учебных заведений Министерства рыбного
хозяйства СССР, что негативно отражается
на качестве подготовки специалистов по
судовым холодильным установкам.
Ряд докладов был посвящен способам
хранения мороженой рыбы. В частности,
в докладе Л. П. Зубкова и др. (СССР)
отмечалось, что в рыбной промышленности
широко применяется глазурование
мороженой рыбы, упаковка ее в полимерные
материалы. Исследуется вопрос применения
для этих целей полимерных
водорастворимых покрытий.
Пути развития механизации погрузочно-
разгрузочных работ при перегрузке
мороженой рыбопродукции на транспортное
судно в условиях промысла намечены в докладе
В. А. Крутелева (СССР). Наряду с
пакетированием (шестирядная укладка пакетов)
мороженой рыбы, что позволяет сократить
число циклов и повысить
производительность перегрузочных работ на 20 %,
перспективным направлением является
контейнеризация на базе большегрузных
рефрижераторных контейнеров или плавучих
моделей.
Принятые конференцией решения по
развитию технических средств и технологии
обработки рыбы и морепродуктов
предусматривают дальнейшее внедрение комплексной
переработки рыбного сырья с широким
использованием холода.
Продается
Выхмаский мясокомбинат продает
.новый морозильный агрегат РЗ-ФУЗ для
замораживания мяса, творога, овощей в
виде прямоугольных блоков.
Стоимость агрегата 30250 р.
А дрес мя i и комби на та:
202870, Эстонская ССР, пае. Зыхми Вильян-
диский р-н, ул. Таллинна, 40,
Телефон: 2-32-42,
50

«ХОЛОД-89»
УДК 621.565.65.011.56.061.4
СРЕДСТВА И СИСТЕМЫ
АВТОМАТИЗАЦИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК*
Средства автоматизации холодильных
установок на состоявшейся в Минске
международной специализированной выставке
«Холод-89» представили известные фирмы
«Данфосс» (Дания), «Флика» и «Ранко»
(ФРГ).
В целом производственные программы
этих фирм не претерпели существенных
изменений за последние пять лет.
Продолжается выпуск и модернизация
традиционных механических, механо-электрических и
электромеханических приборов и средств
автоматизации — ТРВ, регуляторов
температуры и давления, датчиков-реле,
электромагнитных клапанов и т. д. Одновременно
заметна тенденция к расширению
применения электронных приборов и систем
автоматизации на их базе.
Представляют интерес направления
модернизации выпускаемых приборов и
средств автоматизации.
Терморегулирующие вентили. Наряду с
ТРВ типа ТЕ, имеющими разъемный
корпус, фир\?а «Данфосс» вновь выпускает
ТРВ типа ТКЕ со сплошным
штампованным корпусом, а также нижним
расположением узла настройки и шариковым
клапаном.
Благодаря отсутствию корпусного
разъема конструкция проста в изготовлении, ее
себестоимость низка.
Расширяется выпуск ТРВ с патрубками
Рпод припайку к трубопроводам. С таким
видом присоединения фирма «Флика»
предлагает ТРВ для машин холодопроизводи-
тельностью (по R22) от 1 до 70 кВт, а
фирма «Данфосс» — до 300 кВт.
Регуляторы давления прямого действия.
Фирма «Данфосс» освоила
модернизированные регуляторы типа KV с диаметрами
проходов от 12 до 35 мм, предназначенные
* Продолжение. Начало см. в № 12 за
1989 г.
для поддержания требуемого давления в
испарителе, выносных воздушных
конденсаторах и линейных ресиверах, а также для
ограничения давления всасывания
компрессора. Регуляторы можно применять и для
установок, использующих теплоту сжатия
паров хладагента для подогрева воды.
При сохранении принципа действия
(функции чувствительного элемента
выполняют совместно разделительный сильфон и
регулирующий клапан) новые регуляторы
отличаются от ранее выпускавшихся
регуляторов типа СР конструкцией узла
клапана, а также тонкостенным трубчатым
корпусом, изготавливаемым штамповкой и
пайкой без обработки резанием. В
результате масса новых приборов снижена почти
на 40 %, а расход металла с учетом без-
отходности — более чем вдвое.
Электромагнитные клапаны. Фирмы
продолжают выпускать широкий ассортимент
электромагнитных клапанов для
хладагентов.
Ряд клапанов расширен за счет
уменьшения диаметров условных проходов Dy.
Теперь он охватывает клапаны с Dy от 2 до
200 мм («Данфосс»). Клапаны с Dy 32...
200 мм являются комбинацией
электромагнитного клапана с Dy 3 мм и
исполнительного устройства с пилотным управлением.
Фирмы отказались от унификации
клапанов по фреонам и аммиаку. Они
предпочитают выпускать ряды отдельно для R12, R22,
R502 и т. д. и ряд для NH3, который, однако,
может быть использован и для фреонов. Это
позволило основную часть деталей корпуса
изготавливать из цветных сплавов по
эффективной технологии (в основном горячей
штамповкой).
Все уплотнительные детали,
контактирующие с хладагентом, выполнены из тефлона
(материал PTFE).
Усовершенствованы электромагниты.
Катушки применены исключительно с
встроенным магнитопроводом. Они
герметизированы сплошной формованной пластмассой.
Фирма «Флика» поставляет катушки со
специальным разъемом, а фирма «Данфосс»,
кроме того,— с сальником и клеммами либо
с куском уплотненного кабеля. В
результате герметизации электромагниты имеют
степень защищенности JP65 (с разъемом) и
JP67 (с выводным кабелем). Мощность,
потребляемая электромагнитом, в зависимости
от размера клапана составляет 10...25 В-А.
В большинстве моделей отсутствует
ручной дублёр.
Фирма «Данфосс» наравне с обычными
нормально закрытыми освоила нормально
открытые клапаны.
51
ШИПЯ

Электромагнитные переключатели
режимов. Фирма «Ранко» выпускает два
типоразмера переключателей, предназначенных для
реверсирования цикла с целью перевода
холодильной машины на режим теплового
насоса при круглогодичном
кондиционировании, а также при оттаивании
испарителей. Максимальная пропускная
способность на R22 составляет 56 и 560 кВт.
Приборы управления оттаиванием. Фирма
«Ранко» предлагает два способа включения
системы оттаивания: по перепаду давлений
воздуха в испарителе и по времени.
Для реализации первого способа
предназначен прибор D20, чувствительность
которого составляет 2,5 Па @,25 мм вод. ст.) при
избыточном давлении до 7 кПа
G00 мм вод. ст.), а второго способа —
комбинированные приборы Е15, Т24 и Т25,
которые наряду с программным временным
устройством содержат еще и
манометрические реле температуры. Назначение реле —
подача сигнала на окончание оттаивания.
Термобаллон устанавливают на паровом
трубопроводе вблизи его выхода из
испарителя. Приборы имеют задатчики периода
оттаивания и температуры пара хладагента.
Мощность контактов (до 25 А при 220 В)
дает возможность включать их
непосредственно в цепь управления
энергопотребителя.
Электронные системы питания
испарителей. Фирма «Данфосс» в последние годы
заметно расширила выпуск приборов для
таких систем. Комплект приборов состоит из
двух платиновых термопреобразователей
сопротивлением 1000 Ом, разностного
регулирующего прибора EKS65, реализующего
ПИ-закон регулирования, и терморегулиру-
ющего вентиля TQ или PHTQ с
электротепловым преобразователем. Системы
особенно эффективны для крупных машин с
широким диапазоном регулирования
производительности. Они малочувствительны к
колебаниям температуры конденсации, имеют
хорошие энергетические показатели
благодаря эффективному использованию
испарителей.
Поскольку в ряде случаев равновесная
температура кипения на выходе испарителя
отличается от температуры хладагента на
его входе (место измерения температуры
кипения) из-за потерь давления в нем,
выдается искаженная информация, которая
приводит к неправильной работе системы.
Чтобы избежать этого, фирма «Данфосс»
предлагает оснащать испаритель (рис. 1)
перегревателем пара. Температура пара на
выходе измеряется в трубопроводе после
перегревателя. В этом случае условия
работы системы улучшаются, правда, ценой
применения дополнительного аппарата.
Электронные системы точного
поддержания температуры в камерах. Система фирмы
«Данфосс» основана на неглубоком
дросселировании пара, отходящего из испарителя,
при условии, что давление во всасывающей
магистрали компрессоров несколько ниже,
чем давление кипения. Такие системы
рекомендуются для одного или нескольких
испарителей, охлаждающих стационарные
камеры или трюмы судов, где допускаемые
колебания температуры составляют
±0,1 °С.
В комплект системы входит никелевый
термопреобразователь сопротивлением
100 Ом, прибор ЕРТ71, реализующий ПИД-
закон регулирования, и исполнительное
устройство (главный клапан) РМ с
электротепловым преобразователем — пилотом CVQ.
Рис. 1. Электронная система питания
испарителя водоохлаждающей машины:
/ — испаритель; 2 — перегреватель пара (предохла-
дитель воды); Т\, Г2 — термопреобразователи
сопротивления; EKCS 65 — разностный регулирующий
прибор; PHTQ — терморегулирующий вентиль с
электротепловым преобразователем; EVM —
электромагнитный пилот ^
EKS65\
и
HzO
Н20

Шесть — восемь приборов ЕРТ71,
собранных в виде блока, монтируют в стойке.
Питание 10—12 приборов осуществляется от
групповых модулей, что обеспечивает
компактность системы для установок с большим
числом объектов регулирования. Диапазон
уставок —99,9...+99,9 °С, задатчики цифро-
Отп
компрессора
Рис. 3.
Фрагмент схемы

автоматизации
установки с
утилизацией теплоты
сжатия:
1 —
подогреватель воды;
2 —
воздушный
конденсатор; 3 —
регулятор
давления «до себя»;
4 — обратный
клапан; 5 —
регулятор
давления «после
себя»
Рис. 2. Схема автоматизации двухступенчатой
установки (R22) с насосно-циркуляционной
испарительной системой:
1, 4 — поплавковые пилотные устройства SV(H);
2 — поршневое исполнительное устройство RMFH
с дополнительным пилотным электромагнитным
пилотом EVM; 3 — промежуточный сосуд; 5 — выпарива-
тель-переохладитель; 6 — ТРВ типа ТЕХ; 7 —
поршневое исполнительное устройство PMFH; 8 —
циркуляционный ресивер; EVR ¦— электромагнитный клапан;
NRVA — обратный клапан; 38Е реле уровня; RT
262 — реле разности давлений; DX —
фильтр-осушитель; SG1 -----смотровое стекло с индикатором
влажности
вые. Кроме никелевых, можно применять
платиновые термопреобразователи
сопротивлением 100 Ом, а также датчики со
стандартными сигналами 4...20 мА или
0...10 В.
Схемы автоматизации. Большое внимание
фирмы уделяют созданию рациональных
схем автоматизации установок.
В качестве примера на рис. 2 показана
разработанная фирмой «Данфосс» схема
автоматизации двухступенчатой холодильной
установки (R22) с насосно-циркуляционной
испарительной системой.
Жидкий R22 из конденсатора (без
линейного ресивера) отводится полностью. Для
этой цели использован регулятор уровня
плавного действия, состоящий из
поплавкового пилотного и поршневого
исполнительного устройства. При накоплении
конденсата в камере пилотного устройства его
клапан приоткрывается, обеспечивая
открытие клапана исполнительного устройства,
являющегося дроссельным органом ступени
низкого давления.
53

Парожидкостная смесь после первого
дросселирования поступает в
промежуточный сосуд. Сжатый пар из компрессора
ступени низкого давления подается в
промежуточный сосуд под уровень жидкости.
Из него он отсасывается компрессором
ступени высокого давления.
Уровень жидкости в промежуточном
сосуде поддерживается аналогичным
регулятором уровня, который сбрасывает лишний
хладагент в циркуляционный ресивер. При
этом хладагент дросселируется до давления
кипения. Уровень жидкости в ресивере не
регулируется, в нем хранится практически
весь хладагент.
Масло из испарительной системы
возвращается в систему смазки. Для этой цели
в змеевик выпаривателя-переохладителя
через ТРВ из нагнетательной линии
циркуляционных насосов подается хладагент.
В змеевике он кипит при давлении,
примерно равном давлению кипения в
испарительной системе, и охлаждает жидкость,
подводимую из промежуточного сосуда.
Выпарившееся масло возвращается во
всасывающую линию компрессора ступени низкого
давления и далее в картер компрессора.
В описываемой схеме ТРВ работает при
малом перепаде давлений на клапане,
который, обусловлен напором циркуляционного
насоса, что должно учитываться при
выборе ТРВ.
На рис. 3 приведен фрагмент схемы
автоматизации установки, в которой теплота
сжатия используется для подогрева воды,
идущей на бытовые нужды. Установка
снабжена воздушным конденсатором. На линии,
соединяющей его с компрессором,
смонтирован подогреватель воды. На сливной
линии из конденсатора в ресивер
размещены регулятор давления «до себя» 3 и
обратный клапан, а на паровой обводной линии —
регулятор давления «после себя» 5.
Регулятор 3 настраивают на давление
конденсации, которое необходимо, чтобы получить
воду нужной температуры, а регулятор 5 —
на давление в ресивере, достаточное для
нормальной работы ТРВ.
При низких температурах воздуха во
избежание существенного снижения
давления конденсации и, как следствие,
температуры нагнетания регулятор 3
прикрывается, обеспечивая необходимое подтопление
конденсатора. Давление в ресивере при этом
поддерживается регулятором 5, который
меняет перепуск горячего пара в ресивер.
Канд. техн. наук В. С. УЖА ИСКИ Й
ВНИИхолодмаш
ВОПРОС —ОТВЕТ
Уважаемая редакция!
До перехода на новую систему оплаты
труда мы числились рабочими по
ремонту и обслуживанию холодильных установок
V разряда. Дежурили и делали ремонт сами.
Теперь нас перевели машинистами.
Должны ли мы выполнять ремонт
оборудования или это должен делать специально
для этого принятый слесарь?
Просим также разъяснить: какая
тарифная ставка у машинистов холодильных
установок, какой продолжительности у нас
отпуск, как должна называться профессия
рабочего, обслуживающего малые
фреоновые холодильные установки и торговое
холодильное оборудование?
Рабочие-холодильщики Пионерского ОРСа
объединения «Тюменьлесурс».
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1451493 E1) 4 F 25 В 41/06 B1)
4229597/23-06 B2) 13.04.87 G1) Институт
технической теплофизики АН УССР G2) С. О. Филин
E3) 621.57
E4) E7) 1. ДРОССЕЛИРУЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО преимущественно для холодильной
системы, содержащее корпус с входным и
выходным патрубками, размещенные в корпусе седло
с отверстием и электромагнитную катушку
с подвижным сердечником, соединенным с
эластичным элементом, отличающееся тем, что,
с целью повышения термодинамической
эффективности процесса дросселирования и
надежности путем предотвращения намерзания влаги
в отверстие седла, сердечник выполнен в виде
размещенной соосно с седлом и обоими
патрубками втулки, имеющей отверстия диаметром,
равным диаметру отверстия седла, эластичный
элемент закреплен одной стороной на седле,
а другой — на втулке по кромкам их отверстий
с образованием между корпусом, седлом и
эластичным элементом кольцевой камеры
переменного объема, заполненной антифризом, катушка
имеет магнитопроницаемую изоляцию, а втулка
и корпус со стороны, противоположной
седлу, выполнены с буртиком.
54

На вопросы читателей отвечает
заместитель начальника Тюменского управления
рабочего снабжения «Тюменьлесурс»
А. А. ЗУБЕНКО.
Согласно тарифно-квалификационному
справочнику машинисты холодильных
установок участвуют во всех видах ремонтных
работ. Оплата их труда производится в
соответствии с постановлением ЦК КПСС,
Совета Министров СССР и ВЦСПС от
17 сентября 1986 г. № 1115 (табл. 1
приложения 30), приказом Минлеспрома
СССР № 345 (табл. 1. п. 1,6
приложения 18) и разъяснением Госкомтруда
СССР от 4 мая 1989 г. № 214—15/4 по
часовым тарифным ставкам для
повременщиков: II разряд — 0,53 к., III — 0,59 к.,
IV — 0,65 к., V — 0,73 к., VI — 0,88 к.
Присвоение разряда зависит от уровня
квалификации, характеристики
выполняемых работ и суммарной холодопроизво-
дительности обслуживаемых установок.
В системе «Тюменьлесурса» и в
Пионерском ОРСе суммарная холодопроизводи-
Ш^ШШШ^^^^ШШ^^^^ШШЁ-
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что, с целью обеспечения ручной регулировки
пропускной способности и залива антифриза,
в корпусе в зоне размещения кольцевой
камеры выполнено отверстие, закрытое
регулировочным винтом с герметизирующей прокладкой.
A1) 1451491 E1) 4 F 25 В 39/02 B1)
4140730/23-06 B2) 29.10.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Е. X. Русое, А. П. Пейков, С. У. Кивен-
зор E3) 621.57
[ E4) E7) ОРОСИТЕЛЬНЫЙ
ИСПАРИТЕЛЬ, включающий корпус, каналы для подвода
жидкого хладагента и отвода его паров,
оросительную и теплообменные трубы, размещенные
в трубных решетках, отличающийся тем, что,
с целью интенсификации процесса
теплообмена, он снабжен приемной камерой, питающейся
от отделителя жидкости и размещенной в
центральной части испарителя, и
дополнительными оросительными трубами, равномерно
размещенными между теплообменными трубами,
при этом канал для отвода паров хладагента
выполнен с маслоподъемной петлей, через
которую подсоединен к нижней части испарителя.
тельность холодильных установок не
превышает 500000 ккал/ч. Оплата труда
работников, обслуживающих эти установки,
тарифицируется по III разряду. Кроме
того, за вредные условия труда им
доплачивается до 12 % тарифной ставки.
Продолжительность отпуска машинистов
холодильных установок, работающих в
районах Крайнего Севера и приравненных к
ним, 30 рабочих дней: из них 12 дней —
основной, 12 дней — дополнительный за
работу в районах Крайнего Севера и
6 дней — дополнительный за вредные
условия труда (постановление Госкомтруда
СССР и ВЦСПС от 25 октября 1974 г.
№ 298/п-22 действует до принятия нового
закона).
Техническое обслуживание, ремонт
торгового и холодильного оборудования
производится электромехаником (см. Единый
тарифно-квалификационный справочник,
утвержденный постановлением Госкомтруда
СССР и ВЦСПС от 15 февраля 1986 г.
№ 55/4—85). Диапазон тарифных
разрядов — III—VI.
A1) 1451489 E1L F 25 В 15/02 B1)
4204544/23-06 B2) 02.03.87 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Э. А. Бакум E3) 621.576
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая генератор холода с охлаждаемым
теплообменником, концентратор раствора,
реактор гидратов с встроенным теплообменником,
насос, отделитель жидкости и трубопровод
сброса раствора, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности, установка
дополнительно содержит разделитель воды и
хладагента, смеситель, разделитель раствора и
хладагента и испаритель, а охлаждаемый
теплообменник размещен в .генераторе холода, при
этом разделитель водьг и хладагента соединен
по их смеси с отделителем жидкости, по воде —
с реактором гидратов, по хладагенту — со
смесителем, который подключен по раствору к выходу
из генератора холода,,а по смеси раствора
и хладагента — к разделителю раствора, к
которому подключен трубопровод сброса раствора и
хладагента и испаритель, соединенный с
реактором гидратов, снабженным перемешивающим
устройством.

8 МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
УДК 621.57./58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Холод и его значение в мире
При ежегодной инвестиции на
приобретение холодильных машин и технологического
холодильного оборудования порядка
100 млрд долларов стоимость продуктов,
подвергаемых низкотемпературной
обработке, приблизительно в 10 раз превышает
эту сумму. В предстоящие годы это
соотношение будет возрастать, так как холод
является важным средством сохранения
скоропортящихся продуктов, широко
потребляемых в развитых странах. В странах же
третьего мира потребление таких
продуктов ограничено, главным образом,
экспортом для удовлетворения запросов
зажиточной части населения. Существует
неотложная необходимость в простых и
недорогих способах охлаждения для организации
эффективного массового производства и
распределения скоропортящихся продуктов.
Решение этой проблемы в немалой степени
зависит от увеличения производства
электроэнергии, в том числе от развития
атомной энергетики, для чего также необходим
холод.
Lorentzen G. // Proc. World Conf., IIR,
Paris, 1986, FR.
(Франция), 1987, 22—36.
БМИХ. 1988, M 6. C. 800.
Холод и мировая пищевая
экономика
Для удовлетворения потребности в
продуктах питания населения Земли, которое очень
быстро растет и которое неравномерно
распределено по регионам, необходимо
международное сотрудничество. Использование
искусственного холода позволяет
^осуществлять специализацию и концентрацию
производства скоропортящихся продуктов и
коммерческий обмен ими.
Ежегодно в мире реализуется около
30 млн т скоропортящихся продуктов,
требующих холодильной обработки. Без нее
невозможны экспорт-импорт продуктов и
развитие экономики многих стран.
Создание и сохранение запасов продуктов
питания на холодильниках (емкостью около
200 млн м3, или около 50 млн т) являются
важнейшими факторами обеспечения
питания населения мира, стабилизации рынков
и ограничения колебаний цен на
сельскохозяйственные продукты.
Наиболее важное нововведение XX в.—
производство быстрозамороженных
продуктов. Объем его достиг 30 млн т в год (без
учета 10 млн т мороженого).
Продукция рыбной промышленности
после второй мировой войны возросла с
19 млн т в 1948 г. до 76,5 млн т в 1983 г.
Kaminski W. // С. R. Conf. mond., I IF,
Paris, 1986, FR.
(Франция), 1987, 90—125.
БМИХ. 1988, M 6. С. 801.
Проблемы безопасности
в холодильной промышленности
В послевоенное время в развитых странах
вводились более строгие правила
безопасности при эксплуатации холодильных сосудов
и аппаратов, работающих под давлением.
Кроме того, строго ограничивалось
использование опасных хладагентов, прежде всего
аммиака. Между тем за последнее
десятилетие исследователями выявлена опасность
применения в холодильных установках
фторхлоруглеводородов (фреонов)
вследствие вредного их воздействия на здоровье
людей, истощения защищающего Землю
слоя озона, увеличения экологической
опасности. В связи с этим возникла
необходимость в урегулировании данной проблемы.
Одновременно внедрялись новые
технические решения, способствующие экономии
электроэнергии при производстве холода,
что станет, по-видимому, объектом новых
регламентации или правительственных
мероприятий.
Lindborg Л. И С. R., 17е Congr. int.
Froid, Vienne, AT. (Австрия), D, 1987/08/
24—29, 182—188.
БМИХ. 1988, M 6. С. 763.
Низкотемпературный холодильник
с роботизированной системой механизации !
В г. Витри-на-Сене (Франция) пущен в
эксплуатацию автоматизированный
стеллажный холодильник, в котором
поддерживается температура —28 °С. Длина его —
100 м, ширина — 16,5, высота — 16,5 м. Он
вмещает 5000 поддонов с 200 видами
продуктов на шести ярусах этажерочной
конструкции. Двумя лифтами поддоны
подаются на нужный ярус, где поступают на
поворотный стол платформы, передвигаются
Si

по рельсам вдоль проезда между
штабелями поддонов. Вилочный механизм снимает
поддон с платформы и устанавливает его в
ячейку хранения. Из холодильника поддоны
выгружаются в обратном порядке.
Все операции с поддонами
осуществляются автоматически, что исключает
необходимость нахождения людей в условиях
низких температур.
Ratnond A. // С. R. 17е Congr. int. Froid,
Vienne, AT. (Австрия), D, 1987/08/24—29,
157—166.
БМИХ. 1988, № 6. С. 764.
Сооружения народного предприятия
«ИЛКА» (ГДР) для зимнего спорта
и отдыха
Народное предприятие «ИЛКА»
спроектировало и построило большое число
ледяных катков. В статье приведены типы и
размеры катков, указаны мощности
холодильных установок для них и примененные
хладагенты. Подробно описаны: устройство
систем охлаждения, расположение труб
под ледяными полями, формы и площади
скоростных ледяных дорожек, бобслейных
трасс, лыжных трамплинов,
комбинированные системы охлаждения ледяных катков и
обогрева плавательных бассейнов.
Рeasier R., Корр А. // Luft- und
Kdltetech., DD. (ГДР), 24, 1988,
№ 1, 6—15. БМИХ. 1988. № 6. С. 795.
Воздухообмен через открытую дверь
холодильной камеры
Экспериментально исследован воздухообмен
через открытую дверь холодильной камеры.
Для измерения температур @±20 °С) и
скоростей воздуха (до 2 м/с) в сечениях проема
двери были размещены датчики 16
термопар, присоединенных к информационной
системе, включающей компьютер. Приведены
I
графики изменения температуры и
скорости воздуха в момент открывания двери и
через 30 с после этого. Даны первые
результаты исследования.
Azzouz A., Gosse J., Duminil М. // Proc.
17 th int. Congr. Refrig., Vienna, AT.
(Австрия), D, 1987/08/24—29, 131—137.
БМИХ. 1988, M 6. С 762.
Влияние турбулентности на теплообмен
в трубах с круглыми геликоидальными
ребрами
Исследовано влияние на теплообмен
различных характеристик градиента давления
и теплопередачи в теплообменниках из труб
с геликоидальными ребрами. Для создания
максимального 25 %-ного уровня
турбулентности на различном расстоянии перед
пучком труб устанавливали экраны из
проволочной сетки или прутковой решетки.
Батареи воздухоохладителя состояли из
одного — восьми рядов труб по ходу воздуха.
Скорость его изменяли от 2 до 10 м/с.
Если экраны монтировали довольно близко
к трубному пучку, то при
высокотурбулентном потоке воздуха коэффициент
теплопередачи заметно возрастал, особенно для
первого ряда труб. Значительное
изменение градиента давления наблюдалось, если
прутковый экран ставили перед батареей
из одного ряда труб.
Fourie J. G., Kroger D. G. // Proc. 17th int. Congr.
Refrig., Vienna, AT. (Австрия), В/Е, 1987/08/24—
29, 856—863 (B).
БМИХ. 1988, M 5. С. 598.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН.
ВНИКТИхолодпром
Уважаемые читатели!
Если вы не успели оформить подписку на журнал
«Холодильная техника» на 1990 г.г можно это сделать с
любого последующего месяца и на любой срок в пределах
календарного года.
Цена одного номера журнала 60 к.
Индекс 71048 в Каталоге «Советские газеты и журналы 1990 г.»,
часть 2-я.
57

ИЗ ИСТОРИИ РАЗВИТИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.565.92*311/313»
МОРОЗИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
РЫБНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВЧЕРА, СЕГОДНЯ, ЗАВТРА
Д-р техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Исполнилось 100 лет изобретению
морозильного аппарата. В одном варианте
аппарата, разработанном Хаскетом и Марсетом,
продукты замораживались погружением в
холодный рассол, в другом — в формах с
полыми стенками, по которым пропускался
рассол (британский патент № 6117 от 9
апреля 1889 г.) [5].
За прошедшие десятилетия предложены
разные способы замораживания продуктов
и конструкции морозильных аппаратов.
Некоторые были отвергнуты практикой, но
многие существуют до наших дней.
Особенно широко низкие температуры
стали использовать для консервирования
рыбы.
Первоначально наиболее
распространенным было «мокрое» замораживание рыбы,
при непосредственном контакте с холодным
рассолом,— по способу Оттезена A913 г.),
Гирша A921 г.), Петерсона A922 г.),
Тейлора A926 г.), Зароченцева A926 г.)
и др.
Первая рассольная судовая установка для
замораживания рыбы появилась в 1915 г.
на судне, предназначенном для добычи и
заготовки рыбы-сырца у берегов Норвегии.
Морозильные аппараты обслуживались уг-
лекислотными компрессорами двойного
действия, работавшими при температуре
хладагента —18,5 °С, воздуха в трюме —12 °С.
В России «мокрое» замораживание
использовали на рыбном промысле еще в
1886 г.: рыбу замораживали в смеси льда и
соли. Без искусственного холода продукт
значительно просаливался.
Первый в России аппарат для «мокрого»
замораживания рыбы был создан в
Астрахани в 1926 г. Тогда же проф. Н. С. Комаров
предложил и исследовал способ
замораживания в диоксиде углерода, положивший
начало развитию криогенных морозильных
установок [4].
В начале 30-х годов в эксплуатации
находились две баржи-рефрижератора,
оборудованные одна — воздушным
морозильным аппаратом для замораживания кеты,
другая — воздушным и рассольным
морозильными аппаратами. В 1933 г. были
построены два рыбоморозильных судна
производительностью по замораживанию рыбы
50 т/сут.
В 40-е годы в СССР получили развитие
воздушные морозильные аппараты с
интенсивным движением воздуха D—6 м/с) в
основном туннельного типа. В первом таком
аппарате конструкции Гимпелевича
поперечным направлением движения воздуха
достигалось хорошее воздухораспределение
в туннеле и равномерный отвод теплоты от
продукта. В воздухоохладителе впервые
были использованы оребренные трубы [1].
Заметную роль в разработке новых
способов и конструкций морозильных
аппаратов сыграли проводившиеся у нас и за
рубежом обширные
научно-исследовательские работы по быстрому замораживанию
разных видов продуктов. Многие из этих
работ носили фундаментальный характер.
Современные морозильные аппараты
представляют собой сложные системы,
управляемые автоматически, а в ряде
случаев — с помощью ЭВМ и
микропроцессорных устройств.
В рыбной промышленности оснащение
промысловых судов и береговых
рыбокомбинатов современной морозильной техникой
позволило значительно увеличить объемы
вылова рыбы и обеспеченность населения
страны рыбной продукцией.
Центр рыбоперерабатывающего
производства сосредоточен непосредственно в
районах добычи рыбы. Ее доминирующая
часть, до 80 % и более, замораживается на
судах сразу после вылова, что дает
возможность получать продукцию высокого
качества, уменьшать ее потери, рационально
использовать сырье.
Морозильные аппараты на промысловых
судах работают в условиях ударных нагру- '
зок на корпус судна, вибрации, качки. Это,
а также отдаление от береговой ремонтной
базы обусловливает повышенные
требования к их надежности, долговечности и
ремонтопригодности.
Постоянно наращивается мощность
судовых морозильных аппаратов. На
промысловых судах, производственных
рефрижераторах и рыбообрабатывающих базах
сосредоточено 88 % суммарной мощности всех
морозильных аппаратов рыбной промышлен-
58

ности. И лишь 12 % общей мощности
приходится на морозильные аппараты береговых
рыбокомбинатов.
Недостаточная мощность береговой
морозильной техники сдерживает развитие
рыболовства во внутренних водоемах страны.
Существует большая потребность в
аппаратах для замораживания крупной частиковой
рыбы (толстолобика, карпа и других
видов) в блоках толщиной 105 мм. Такие
морозильные аппараты должны быть по
возможности мобильными и
укомплектовываться автономным холодильным агрегатом.
Сегодня на отечественных судах
применяются различные типы морозильных
аппаратов [3], но наиболее распространены
воздушные и плиточные (горизонтальные,
роторные).
Производительность воздушных
морозильных аппаратов от 3 до 50 т/сут. В них,
как правило, предусматривается:
поперечно-точное движение воздуха
относительно грузового контура с двусторонним
обдувом блок-форм, благодаря чему
создается равномерное поле скоростей и
температур воздуха и, следовательно, достигается
равномерное замораживание блоков рыбы;
непрерывность процесса замораживания
с равномерной загрузкой и разгрузкой рыбы,
что определяет достаточно равномерную
нагрузку и обеспечивает плавность
регулирования режима холодильной машины;
механизация и автоматизация наиболее
трудоемких операций — взвешивание и
укладка рыбы в блок-формы, их
перемещение в морозильном контуре, оттаивание
блок-форм, глазирование рыбы;
интенсификация процесса
замораживания в результате подпрессовки рыбы, а
также применения блок-формы из
алюминиевого сплава с оребренными крышками.
Однако воздушным морозильным
аппаратам присущи такие недостатки, как
длительность замораживания, большие
металлоемкость и энергопотребление, которые
приобретают существенное значение при
переходе на интенсивные способы обработки
рыбы и пониженные температуры замора-
вживания.
Сейчас для замораживания рыбы широко
используют плиточные морозильные
аппараты, в том числе роторного типа. На судах
работают отечественные роторные
аппараты, а также роторные аппараты ФГП
производства народного предприятия «Кюль-
аутомат» (ГДР), созданные в творческом
сотрудничестве с советскими
специалистами. Разрабатываются новые образцы
роторной морозильной техники.
В зарубежной практике также во многих
случаях предпочтение отдается плиточным
морозильным аппаратам. Так, в Голландии
в последнее время построено несколько
траулеров, которые оснащены вертикально-
плиточными аппаратами. На каждом судне
в этих аппаратах замораживается* до
200 т рыбы в блоках ежесуточно.
Плиточные аппараты по сравнению с
воздушными имеют лучшие энергетические
характеристики, меньшие удельные
габаритные размеры.
Совершенствование морозильной техники
должно идти по пути дальнейшего
уменьшения габаритных размеров и
энергопотребления при одновременном наращивании
производительности аппаратов, повышении
их надежности.
Диапазон производительности
морозильных аппаратов возможно обеспечить
набором морозильных секций (модулей), что
связано с изменением массо-габаритных
характеристик аппарата, а также частоты
срабатывания собственно морозильного и за-
грузочно-разгрузочного устройства. Другой
путь не связан с изменением
конструктивных характеристик, а основан на
регулировании температуры хладагента,
циркулирующего в системе охлаждения. Например,
в аппарате ФГП регулированием
температуры хладагента R22 от —67 до
—55 °С (применяя для этого винтовые
компрессоры) суточную производительность
можно изменять в пределах 30—15 т.
Возможно сочетание обоих путей, что еще более
расширит диапазон производительности [2].
Морозильные аппараты должны
комплектоваться, как правило, автономной
холодильной машиной полной заводской
готовности.
Расширение применения
микропроцессорных устройств обеспечит переход от задач
локального регулирования к задачам
оптимизации технологических процессов и
повышения адаптируемости холодильных
установок к постоянно изменяющимся условиям
работы холодоиспользующих аппаратов.
Важными являются и такие направления
совершенствования морозильной техники:
унификация габаритных размеров блоков
замораживаемых продуктов с учетом их
упаковки, транспортировки, хранения;
оптимизация толщины замораживаемого
блока точки зрения интенсификации
отвода теплоты от продукта;
уменьшение адгезии продукта с контакти-
руемой поверхностью аппарата с тем, чтобы
не оттаивать продукт при выгрузке.
Особое значение приобретает
обеспечение высококачественными
газонепроницаемыми упаковочными материалами,
59

что свело бы к минимуму потери массы
продукта при замораживании и дальнейшем
холодильном хранении.
Перспективно создание аппаратов со
смешанной системой охлаждения — с помощью
жидкого азота и компрессионной
холодильной машины, а в ряде случаев
комбинирование замораживания в плиточных
аппаратах с дополнительным охлаждением с
помощью воздухоохладителей. Нужны
конвейерные (с различным конструктивным
оформлением конвейера — в виде спирали, ленты)
морозильные аппараты, работающие на
жидком диоксиде углерода.
С сожалением приходится
констатировать, что в настоящее время
эксплуатируемый парк морозильной техники не
удовлетворяет потребности в быстрозамороженной
продукции. И вряд ли в ближайшее время
она будет удовлетворена. В стране нет
специализированных организаций по
проектированию морозильных аппаратов и
специализированных заводов по их изготовлению,
нет лабораторий и экспериментальных баз
для проведения комплексных исследований
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1449790 E1 L F 25 В 9/00 B1) 4084742/23-06
B2) 14.07.86 G1) Омский политехнический
институт G2) К). П. Мелехин, А. К. Бреусов,
В. А. Кузьмин, Д. П. Мелехин E3) 621.57
E4) E7) КОМПРЕССОР холодильной
машины, содержащий цилиндр, разделенный
полым поршнем, образующим полость
расширения, на теплую и холодную полости,
сообщенные между собою посредством подогревателя,
регенератора и теплообменника, и
накопительную емкость, имеющую связь с холодной
полостью, отличающийся тем, что, с целью
увеличения степени сжатия, поршень выполнен в виде
двух стаканов, телескопически входящих
открытыми торцами один в другой, а полость
расширения соединена с накопительной емкостью
посредством обратного клапана.
A1) 1451495 E1) 4 F 25 В 43/00 B1)
4147580/23-06 B2) 17.11.86 G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Ю. Д. Румянцев, В. И. Мачулин,
Ю. В. Осипов E3) 621.57
E4) E7) 1. РЕСИВЕР, содержащий корпус
с маслособирателем, частично заполненный
жидким хладагентом с патрубком отвода жидко-
в целях совершенствования морозильной
техники.
На пути внедрения в промышленность
разрабатываемых отдельными
организациями морозильных аппаратов возникают
нередко непреодолимые препятствия. Без
коренных изменений в создании и освоении
новой морозильной техники неизбежным
будет отставание отечественных моделей от
зарубежных.
Список литературы
1. Зайцев В. П., Ниточкин А. Е., Попы-
р и н И. А. Рефрижераторные суда. Л.:
Судостроение, 1963.
2. И о н о в А. Г., Мекеницкий С. Я.
Автоматизированные морозильные роторные агрегаты
для замораживания пищевых продуктов. М.:
Пищевая промышленность, 1981.
3. Кан А. В., Матвеев В. И. Установки и
аппараты для замораживания рыбы и
рыбопродуктов. М.: Пищевая промышленность, 1967.
4. Т у х ш н а й д М. В. Холодильная технология.
Пищепромиздат, 1935.
5. Хр исто дул о Д. А., Рютов Д. Г. Быстрое
замораживание мяса. Пищепромиздат, 1936.
сти, патрубком отвода пара в компрессор
высокой ступени и патрубками, один из которых
связан с испарительной системой, а другой,
подсоединенный к нагнетательной стороне
компрессора низкой ступени снабжен
теплообменником с пластинчатыми ребрами, отличающийся
тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, он снабжен патрубком для подачи
дросселированной жидкости со стороны высокого
давления, причем последний и патрубок,
соединенный с испарительной системой, заглублены
до уровня жидкого хладагента, свободные концы
патрубков отогнуты в сторону,
противоположную направлению движения пара в ресивере,
нижняя их образующая параллельна уровню
жидкости, верхняя часть от начала изгиба до
сливного конца срезана с образованием
криволинейного желоба, ребра теплообменника
плавно отогнуты вниз по ходу движения пара,
а патрубок отвода жидкости из ресивера
расположен в середине корпуса.
2. Ресивер по п. 1, отличающийся тем, что
корпус установлен с уклоном, определяемым
по зависимости 04/L, где L — расстояние
между патрубками, связанными с испарительной
системой, и патрубком отвода пара в
компрессор высокой ступени в сторону маслособирателя.
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565.7
СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ
АППАРАТ Ш18-КСА
Специалисты проектного института «Молд-
пищепромпроект» разработали
конструкторскую документацию на
скороморозильный аппарат Ш18-КСА, предназначенный
для быстрого замораживания плодов,
овощей и ягод, а также предварительно
упакованных полуфабрикатов и готовых
изделий из них.
Скороморозильный аппарат представляет
собой (см. рисунок) теплоизолированную
камеру с находящимися в ней
воздухоохладителем и двумя работающими
поочередно транспортерами, сетчатым и канатным,
для перемещения замораживаемого
продукта.
Воздухоохладитель состоит из блоков
орошаемых испарителей. В верхней части
каждого испарителя имеется завихритель
воздушного потока. Через расположенные
внутри испарителей коллекторы с
форсунками их внутренняя поверхность орошается
антифризом, в результате чего улучшается
теплопередача. Стекающий вниз антифриз
собирается в ванне, на которой установлен
воздухоохладитель.
На сетчатом транспортере
замораживаются мелкие, размером до 40 мм, плоды
в псевдоожиженном и плотном слое. Между
верхней и нижней ветвями транспортера
смонтирован воздуховод, открытый со
стороны верхней ветви и соединенный гибкими
трубами с вентиляторами.
На канатном транспортере в
прикрепленных к канату лотках замораживаются
крупные плоды и предварительно упакованные
овощные смеси. Он состоит из двух
спиральных секций. В каждую секцию входят по
две вертикальные колонны с блоками, одна
из которых приводная, другая —
натяжная.
При работе аппарата обеспечивается
постоянная циркуляция воздуха в камере
с помощью установленных вдоль нее
вентиляторов. Холодный воздух после
воздухоохладителя поступает сначала в зону
канатного транспортера, затем нагнетается
вентиляторами в воздуховод сетчатого
транспортера и, пройдя сквозь сетку,
возвращается в воздухоохладитель.
Техническая характеристика
скороморозильного аппарата
Ш18-КСА
П роизводительность,
кг/ч, при замораживании
зеленого горошка 4000
упакованных
продуктов " 1800
Холодопроизводитель-
ность, кВт (ккал/ч)
Хладагент
Температура кипения, °С
Установленная
мощность, кВт
Продолжительность
замораживания, мин
Температура продукта на
выходе, °С —18
Габаритные размеры, мм 16 000Х6000Х
Х5000
580E00 000)
R717(NH3)
—40
130
10—120
/ Z 3 ?
IMUnrf ^
Скороморозильный
аппарат Ш18-КСА:
1 — теплоизолированная
камера; 2 —
воздухоохладитель; 3 — испарители; 4 —
сетчатый транспортер; 5 —
канатный транспортер; 6 —
ванна для сбора антифриза
«*

ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
Хотите верьте, хотите нет, но
ежегодно отечественная
промышленность выпускает более 6 млн
холодильников, морозильников.
Что? Вы их не замечали?
Прилавки пустые? Возможно, тем
более что почти треть
холодильников идет за рубеж, а большинство
остальных продается по
«приглашениям».
Но так или иначе тем, кто
хочет, может или надеется
приобрести холодильник или
морозильник, интересно, наверное, будет
узнать, что поставит
промышленность в торговлю в новом году.
Начнем с того, что
большинство наших фирм продолжит
выпуск тех холодильников,
технология которых отработана, а брак
минимален.
В самом деле, можно ли
упрекать промышленность за малую
обновляемость моделей, если
потребитель берет практически все,
что попадает на прилавок? И тем
не менее кое-какие новинки
начнут тиражироваться.
Так, одна из наиболее
популярных отечественных фирм —
производственное объединение
«Атлант» наряду с производством
уже хорошо себя
зарекомендовавших однокамерных
холодильников «Минск-12» и «Минск-
12ЕМ» (емкость 240 л, объем
низкотемпературного
отделения — НТО — 27 л), «Минск-
16» и «Минск-16А» (емкость
свыше 280 л при том же объеме
НТО), а также более
современных двухкамерных моделей типа
«Минск-15» B60/45 л) и
«Минском» B80/45 л), «Минск-126»
Бытовая
холодильная
техника-90
B80/60 л) освоит в 1990 г.
новую модель «Минск-25» емкостью
около 400 л и др.
Наша «восточная» фирма —
производственное объединение
«Красмашзавод» (г.
Красноярск) продолжит выпуск
широкого ассортимента холодильников:
однокамерных «Бирюса-16» и
«Бирюса-17» (емкость
соответственно 220 и 280 л при объеме
НТО 28 л), двухкамерных «Бирю-
са-15» (емкость 270/95 л), «Би-
рюса-18» B60/60 л) и др.
Будет увеличено производство
двухкамерных холодильников
«Ока-бМ» C00/45 л), «Чи-
нар-7М» B80/45 л), «Орск-12»
B80/40 л), «Мир-101» и «Снай-
ге-117» B70/80 л) и других
моделей. В их числе следует
выделить две последние модели
объединения «ЗИЛ» (Москва).
Это двухкамерный холодильник
«ЗИЛ-64» B60/30 л) и трехка-
мерный «ЗИЛ-65» D00/40 л),
получивший приставку «Люкс».
Все перечисленные модели —
трехзвездочные, т. е.
температура в их НТО —18 °С (о
преимуществах этой температуры для
сохранения качества продуктов
подробно сообщалось в наших
предыдущих выпусках).
По-прежнему будут
изготавливаться пользующиеся спросом
у любителей тишины
абсорбционные холодильники «Кристалл-11»
B20/30 л) и «Кристалл-12»
B60/50 л).
В 1990 г. возрастет выпуск
морозильников во всех фирмах,
их производящих («Атлант»,
«Красмашзавод» и другие). А
одно из объединений
(Кишиневское) будет полностью
специализироваться на морозильниках
серии «Гиочел».
Мне остается только
пожелать вам получить
«приглашение» либо просто удачного
случая.
пинни
Опытный образец скороморозильного
аппарата установлен на Унгенском
консервном заводе.
Аппарат может.применятьси также в
мясной промышленности, на приемных пунктах
сельхозпродукции, в сельском хозяйстве.
Техническая документация на
скороморозильный аппарат Ш18-КСА может быть
передана заинтересованным организациям
по их запросу на договорной основе.
Обращаться по адресу: 277012, г. Кишинев,
пр. Ленина, 200. ПИ «Молдпищепром-
проект» РПСО «Агропроммонтаж» (ин-
форм. листок № 89—24 МолдНИИНТИ).

ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА
Оперирует холод
Если температура
хирургического скальпеля —190 °С, им можно
проводить операции, связанные
с разрушением новообразований
в некоторых тканях организма
человека.
Криогенный аппарат для
хирургических вмешательств
разработан во Всесоюзном научно-
исследовательском и
испытательном институте медицинской
техники. Криоагентом в аппарате
служит жидкий азот. Он
подается к рабочей части
наконечника, которым делается операция,
и охлаждает его до заданной
температуры в считанные
секунды, а затем стабильно
поддерживает эту температуру до тех
пор, пока она необходима врачу.
Дъюар-нгпроливайка
Некоторые биологические и
медицинские препараты необходимо
хранить и перевозить при
сверхнизкой температуре. Обычно их
держат в пробирках,
погруженных в сосуд Дьюара с жидким
азотом. Так как закрыть сосуд
нельзя (жидкий газ, постоянно
испаряясь, вышибет любую
пробку), при перевозке из-за толчков
и наклонов жидкий газ
выплескивается.
Западногерманская фирма
«Шотт» предлагает вставлять в
сосуд Дьюара цилиндр из
пористого стекла с каналом
посредине. В сосуд наливают жидкий
газ, он впитывается в
стеклянную «губку» и не может
вылиться, даже если сосуд нарочно
наклоняют. В канал цилиндра
вставляют пробирку с
препаратом, нуждающимся в
охлаждении. Поры занимают до 85 %
объема цилиндра, то есть
полезный объем сосуда почти не
теряется. Размер пор в стекле
можно делать по желанию от
0,01 до 1 мм.
Барокамера для цветов
Если нужно сохранить свежими
срезанные цветы, их лучше
держать в прохладном месте.
Ученые к этому старому рецепту
добавили совет — поместить
цветы не просто в прохладу,
но туда, где атмосферное
давление понижено: в таком случае
они сохраняют свежий вид
в 2—6 раз дольше, чем обычно.
Опытно-показательное
хозяйство цветочных и декоративных
растений в Киеве остро
нуждалось в хранилище для своей
нежной продукции. Научные
сотрудники Института технической
теплофизики АН УССР
разработали такое хранилище — это
некоторое подобие барокамеры,
герметичное охлаждаемое
устройство с пониженным
давлением. Оно вмещает 160 тыс. цветов.
Подборку по материалам
журнала «Наука и жизнь»
подготовил Г. Д. АВЕРИН
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.892.2:621.565.041
Универсальное минеральное холодильное масло
ХМ-35. КАЗАКОВА Н. А„ САПРОНОВ В. И.,
ГЛАДКАЯ Н. В. «Холодильная техника», 1990,
№ 1.
Приведены полученные экспериментально
физико-химические показатели масла ХМ-35. Опытные
партии масла испытаны в лабораторных
условиях, а также в компрессорах разных типов,
работавших на стендах «газовое кольцо» в составе
холодильных машин. Масло ХМ-35 совместимо
с маслами ХФ 12-16, ХА-30, ХС-40, Т30. Масло
допущено к применению во фреоновых
холодильных машинах (R12, R22) при температурах
кипения до —40 °С. Его можно также применять
в аммиачных холодильных машинах со всеми
типами компрессоров.
Таблица 1.
УДК 621.564.37.001.24
Единые уравнения состояния компрессорных
масел по ограниченным данным. ЛАВРЕЧЕН-
КО Г. К., РУВИНСКИЙ Г. Я., ЕГОРОВ А. В.,
КАНАЕВ В. В. «Холодильная техника», 1990, № 1.
Изложена методика разработки единых
уравнений состояния масел для случаев, когда имеется
ограниченная исходная информация, не
известна их молекулярная масса. Созданы
экспериментальные установки и проведены исследования
свойств масел и их смесей с хладагентами.
Таблиц 4. Иллюстраций 2. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.89.092
Проблемы охлаждения масла в винтовых
компрессорах. ЖИВИЦА В. И., БОГАЧ А. Н.,
ШТЕЛЬМАХ О. Н. «Холодильная техника»,
1990, № 1.
Рассмотрены различные способы охлаждения
масла в холодильных винтовых маслозаполнен-
ных компрессорах. Приведены результаты
испытания системы охлаждения масла
впрыскиваемым аммиаком для винтового компрессора
агрегата АД 130.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8
названий.
63

УДК 621.565.92:637.5
Вихревая система воздухораспределения в
камере однофазного замораживания мяса. ПОДБЕ
РЕЗСКИЙ А. И. «Холодильная техника», 1990,
№ 1.
Изложены результаты промышленного опыта
по замораживанию говяжьих полутуш в камере
емкостью 50 т с вихревой системой
воздухораспределения. Показаны направления движения
воздушных потоков в камере. Вихревая система
воздухораспределения обеспечивает снижение
потерь массы мяса от усушки на 4 % по
сравнению с нормативными.
Иллюстраций 2.
УДК 637.54*65.037.072
Целесообразность быстрого охлаждения
упакованной птицы в растворе хлорида кальция.
МАЗУРЕНКО Н. П., НЕЦЕПЛЯЕ'В С. В.,
ПИСЬМЕНСКАЯ В. Н. «Холодильная техника»,
1990, № 1.
Исследование качества мяса упакованных тушек
птицы, быстроохлажденных в растворе хлорида
кальция, при дальнейшем холодильном
хранении выявило преимущества этого способа по
сравнению с медленным охлаждением на
воздухе. Установлено, что быстрое охлаждение
замедляет автолитические процессы, способствует
лучшему сохранению качества мяса, улучшает
его микробиологические показатели в процессе
хранения. Срок хранения увеличивается до 7 сут.
Таблиц 2. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.892.092
Новое холодильное масло ХФС-502.
СИЛИНА Л. Б., ДРЕМЛЮХ Т. С, ЦВЕТКОВ О. Н.,
НИКИТИНА Л. А. «Холодильная техника», 1990,
№ 1.
Описаны свойства нового синтетического
смазочного масла для холодильных машин, работающих
на хладагенте R502. Приведены результаты
экспериментальных исследований масла по
комплексу методов квалификационной оценки,
испытаний алюминиевых сплавов на химическую
стабильность и стендовых испытаний на агрегатах
ВС-800 и 15Б181. На основании проведенных
исследований масло ХФС-502 рекомендуется
для быстроходных герметичных агрегатов,
работающих на R502.
Таблиц 4. Иллюстрация 1.
УДК. 621.89.092.004.624
Прогнозирование ресурса холодильных масел.
САПРОНОВ В. И., ГЛАДКАЯ Н. В.
«Холодильная техника», 1990, № 1.
Предложено допустимое ухудшение качества
масла устанавливать с помощью комплекса
браковочных показателей, отражающих изменение
его физико-химических и внутренних
(структурных) характеристик — вязкости, плотности,
цвета, кислотности и содержания механических
примесей. Приведены предельно допустимые
значения этих показателей для минеральных и
синтетических углеводородных масел, применяемых
в холодильных машинах различных типов.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
6 названий.
ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР Л. Д. Акимова
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Е. М. Агарёв, Ю. П. Алёшин, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Р. П. Сенина
(зам. главного редактора), Ю. Я. Сенягин, д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак, В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ: Т. Ф. Алёшина, Л. А. Володина, 3. Д. Машина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректор К. Д. ВОЛГИНА
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 14.11.89. Подписано в печать 19.12.89. Т-13094. Формат 70Х lOO'/ie- Бумага
кн.-журн. Офсетная печать. Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч..-изд. л. 7,24. Тираж 10 720 экз.
Заказ 2665. Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат Государственного комитета СССР по печати
142300, г. Чехов Московской области