в помощь
РАДИОЛЮБИТЕЛЮ
Выпуск 8
ИЗДАТЕЛЬСТВО ДОСААФ
Москва— 1959

В целях облегчения радиолюбителям, само-
самостоятельной работы по конструированию и
сборке различной радиоаппаратуры Издательст-
Издательство ДОСААФ сов честно с Центральным радио
клубом ДОСААФ продолжает выпуск сборни-
сборников консультационных материалов.
В этих сборниках даются описания люби-
любительских конструкций приемной, звукозаписы-
звукозаписывающей, усилительной, измерительной, телевизи-
телевизионной, KB и УКВ аппаратуры, а также различ-
различные справочные и расчетные материалы
Сборники рассчитаны на широкие круги ра-
радиолюбителей

ЛЮБИТЕЛЬСКИЙ ПЕРЕНОСНЫЙ МАГНИТОФОН
А. Трубицын
При разработке магнитофона автор конструкции
стремился создать аппарат, удобный в эксплуатации и
в то же время легкий и портативный Поскольку сейчас
имеется достаточный выбор электродвигателей, пригод-
ьых для магнитофона, автор отказался от одномоторной
конструкции лентопротяжного механизма. При использо-
использовании трех электродвигателей лентопротяжный меха-
механизм имеет значительно меньшее чисто деталей, требую-
требующих токарной и слесарной обработки, и обеспечивает
безотказную работу устройства
В магнитофоне применены наиболее удобные для
радиолюбительских аппаратов скорости движения лен-
ленты: 190,5 и 95,3 мм,(сек. Переход с одной скорости на
другую осуществляется сменой насадок на ведущем валу
Кассеты для ферромагнитной ленты имеют диаметр
127 мм. Они вмещают 200 м ленты Запись двухдоро-
жечная, что обеспечивает возможность записи музы-
музыкальных передач (осуществляется при скорости
190,5 мм/сек) в течение 36 мин., а записи речи
(95,3 мм/сек) — до 72 мин.
Предусмотрена возможность ручного в любом месте
и автоматического (в конце ленты) переключения на-
направления движения ленты при переходе с одной звуко-
звуковой дорожки на другую. При перемотке ленты, а также
при выключении аппарата лента отводится от головок,
а прижимной ролик — от ведущего ролика.
Полоса воспроизводимых частот при скорости
190,5 мм1сек 150—5000 гц

Рис. 1 Внешний вид магнитофона
Общий вид магнитофона в ящике приведен на рис. 1.
Внутренние размеры ящика магнитофона 310Х190Х
Х145 мм.
Лентопротяжный механизм
В лентопротяжном механизме в качестве ведущего
двигателя использован электродвигатель типа 2АСМ-50,
имевшийся в наличии у автора. С таким же успехом
можно использовать электродвигатель типа ЭПУ или
ДАГ-1. Для вращения левой и правой кассет примене-
применены электродвигатели типа ДАП-Ь
Электрическая схема лентопротяжного механизма
(и выпрямителя магнитофона) приведена на рис. 2.
Управление лентопротяжным механизмом осуществ-

Злектромагнит
Прижимной ролик
~' ВвВшций
^Маховик
Рис. 3. Кинематическая схема ведущего узла
ляется двумя тумблерами ТМБ\ и ТМБ2 и ключом Клх
телефонного типа. Ключ Кл\ служит для включения и
выключения установки. Он имеет три положения:
«Рабочий ход», «Выключение» и «Стоп». Первые два поло-
положения ключа фиксируются, а третий («Стоп») не фик-
фиксируется. В этом положении в обмотки электродвигате-
электродвигателей подается постоянный ток для быстрой остановки
механизма. Чтобы не повредить обмотки электродвига-
электродвигателей, постоянный ток следует подавать всего на 2—
3 сек. Величина тока устанавливается при налажива-
налаживании подбором сопротивлений R\ и /?7- Отпущенный
ключ под действием контактных пружин возвращается
в положение «Выключено».
При установке ключа Кл\ в положение «Рабочий
ход» включается питание электродвигателей и электро-
электромагнита прижимного ролика (ЭПР).
Кинематическая схема ведущего узла лентопротяж-
лентопротяжного механизма приведена на рис. 3. Вращение махови-
маховика и скрепленного с ним ведущего вала осуществляется
от электродвигателя с помощью пассика. Пассик вы-
выполнен из тесьмы шириной 7 мм. Верхний конец веду-
ведущего вала имеет дяаметр 5 мм и обеспечивает скорость
движения ленты 95 ммЮфк. Для получения скорости
190,5 мм/сек на верхний конец вала издевается насадка
диаметром 10 мм.
Чертежи основных деталей лентопротяжного меха-
механизма приведены на рис. 4.
Лента при своем движении касается неподвижного
ролика (рис. 4,г). Средняя часть ролика набрана из

изолирующих колец, между которыми помещаются кон-
контактные пластины 1, 2, 3 и 4 (рис. 4,г). Во время вос-
воспроизведения (или записи), незадолго до конца ленты,
контакты 1—2 или 3—4 (в зависимости от направления
движения ленты) замыкаются металлической фольгой,
наклеенной на ленту с помощью клея БФ-4. В резуль-
результате этого на реле Р\ (или Р2) поступает питание и оно
срабатывает, включая исполнительное реле Рз, кон-
контактная система которого производит переключение
электродвигателей. Переключение направления движе-
движения ленты вручную производится путем переброски тумб-
тумблера ТМБ{ из одного положения в другое.
Для осуществления перемотки необходимо тумблер
ТМБ2 установить в положение «Перемотка». При этом
питание от выпрямителя Вх подается на реле Ръ и Рб,
контакты которых и включают лерый и правый элек-
электродвигатели.
Реле Рх, Ра, Р5 и Р6 — типа РСМ-2, реле Р2 — типа
РС/vl-l, исполнительное реле Рз — типа 8Э14 или
МКУ-48.
Выпрямители В\ ч В^ составляются из селеновых
шайб диаметром 45 мм. Для выпрямителя В\ нужно че-
четыре, для В3 двенадцать селеновых шайб.
Рис. 4. Основные детали лентопротяжного механизма:
а — маховик; б — шкив электродвигателя; в — рычаг прижим-
прижимного ролика, г — неподвижный ролик; д — подтарельник (для ле-
левого к правого электродвигателей)

Выпрямитель В2 собран по двухполупериодной схе-
схеме на четырех диодах типа ДГ-Ц27.
Силовой трансформатор собран на сердечнике сече-
сечением 8 см2 Секции обмоток содержат следующее число
витков: /—2—113, 2—5—200, 3—4—438, 4—5—625, 5—
5—1680, 7—8—39, 9—10—31 Обмотка 1—4 наматы-
наматывается проводом ПЭЛ 0,64, 4—5 — проводом ПЭЛ 0,31,
5—б—ПЭЛ 0,15, 7—8—ПЭЛ 0,9, 9—10—ПЭЛ 0,45.
Усилитель магнитофона
Усилитель в магнитофоне — универсальный т. е.
служит и для записи, и для воспроизведения. Принци-
Принципиальная схема усилителя приведена на рис. 5.
Усилитель выполнен на четырех лампах, три из ко-
которых используются для усиления, а четвертая — в вы
сокочастотном генераторе токов стирания и подмагни-
чивания. Первые три каскада усилителя используются
как при записи, так и при воспроизведении. В качестве
четвертого каскада (выходного) при записи исполь-
используется правая половина лампы Л2 (по схеме катодного
повторителя), а при воспроизведении — лучевой тет-
тетрод типа 6П1П.
Усилитель позволяет проводить запись с микрофона,
звукоснимателя, а также с трансляционной линии.
Регулировка уровня при записи и воспроизведении
осуществляется с помощью потенциометра /?i2. Выбор
необходимой величины тока подмагничивания произво-
производится изменением сопротивления /?2б.
Универсальная магнитная головка — самодельная,
двухпакетная (два сердечника). На каждый сердечник
наматывается по 1000 витков провода ПЭЛ 0,05 Рабо-
Рабочий зачор 0,015 мм. Расстояние между пакетами 2,0 мм.
Между пакетами помещен экран из пермаллоя. Сти-
Стирающая головка от магнитофона «Днепр-3».
Стирающая головка настраивается в резонанс с ча-
частотой тока генератора путем подбора емкости конден-
конденсатора С2\. В момент резонанса лампочка Л6 будет све-
светиться с наибольшей яркостью.
Катушка генератора собирается на сердечнике СБ-4а.
Анодная обмотка содержит 2X200 витков поовода
ПЭЛ 0,15, сеточная обмотка — 2У60 витков ПЭЛ 0,15,
выходмая обмотш* — ЮО витко* ПЭП 6,25.

216

Катушка Lx наматывается на каркасе диаметром
20 мм и содержит 510 витков провода ПЭЛ 0,12. Шири-
Ширина намотки 6 мм. Контур LiCi6 настраивается на часто-
частоту генератора.
Выходной трансформатор и дроссель фильтра ис-
использованы от приемника «Минск-Р7».
РАСЧЕТ ВЫХОДНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ
Е. Комаров
Назначение выходного трансформатора
Выходной трансформатор радиоприемника или уси-
усилителя нужен для согласования выходного сопротивле-
сопротивления оконечной лампы каскада с нагрузкой, т. е. гром-
громкоговорителем.
Качество работы выходного каскада в основном ха-
характеризуется величиной частотных и нелинейных иска-
искажений.
Частотные искажения появляются вследствие непо-
непостоянства величины сопротивления нагрузки для раз-
различных частот.
Вследствие нелинейности характеристик ламп око-
оконечного каскада возникают нелинейные искажения.
Большой коэффициент нелинейных искажений в усили-
усилителе нетерпим, так как влечет за собой резкое ухудше-
ухудшение качества звучания.
Как величина полезной мощности, так и значение
коэффициента нелинейных искажений в большой степе-
степени зависят от величины нагрузочного сопротивления
оконечного каскада. При неправильном выборе величи-
величины нагрузки уменьшается полезная мощность, отдава-
отдаваемая лампой, и растет коэффициент искажений. Наи-
Наивыгоднейшие значения сопротивлений нагрузки для ти-
типовых режимов конкретных ламп приводятся в табл. 1.
Как видно из таблицы, нужная величина сопротив-
сопротивления нагрузки для большинства ламп составляет не-
несколько тысяч ом. Величина же сопротивления звуковых
динамических громкоговорителей выражается в едини-
единицах ома. Поэтому непосредственное включение катуш-
катушки громкоговорителя в анодную цепь лампы нецелесо-
нецелесообразно.
10

упрощенная схема
выходного каскада
Для согласования этих сопротивлений и применяют
выходные трансформаторы.
Расчег выходных трансформаторов
На рис. 1 приведена принципиальная упрощенная
схема выходного каскада, на рис. 2 изображены экви-
эквивалентные схемы этого каскада для различных частот
усиливаемого сигнала. Здесь R[ — внутреннее сопро-
сопротивление лампы; гх — активное сопротивление первич-
первичной обмотки; г2 — активное со-
сопротивление вторичной обмотки;
Ls — индуктивность рассеяния
трансформатора; R1 — приведен-
приведенное сопротивление нагрузки (со-
(сопротивление со стороны первич-
первичной обмотки при включении во
ВТОРИЧНУЮ нагрузку); La — ИН- Рис- *• Принципиальная
дуктивность первичной обмотки.
Расчет выходного трансфор-
трансформатора можно разделить на
две части: электрический
расчет и конструктивный
расчет (по данным элект-
электрического расчета).
При электрическом рас-
расчете определяются такие
параметры трансформатора,
как коэффициент трансфор-
трансформации, индуктивность пер-
первичной обмотки, индуктив-
индуктивность рассеяния и активные
сопротивления обмоток.
При конструктивном рас- 6'
чете находятся числа вит-
витков обмоток, диаметр про-
проводов, габариты и сечение
стального сердечника.
Заданными величинами
при расчете обычно яв- Рис. 2. Упрощенные схемы
ЛЯЮТСя: внутреннее СОПрО- выходного каскада: а —для
тивление лампы, наивыгод- частот Г-^ля высоких ча*
нейшее Сопротивление на- стот; г —для средних частот
11

грузки, ветичина постоянной составляющей анодного
тока лампы (тока покоя), мощность громкоговорителя
и сопротивление его звуковой катушки, а также гра-
граничные частоты полосы пропускания (частоты, для ко-
которых усиление должно быть не меньше 0,7 от макси-
максимального уровня).
Приближенный расчет, обладающий достаточной для
радиолюбительской практики точностью, может быть
проведен по упрощенным формулам, без учета актив-
активных потерь в обмотках трансформатора и его индуктив-
индуктивности рассеяния Поэтому расчет трансформатора по за-
заданным параметрам лампы и громкоговорителя сведется
к определению коэффициента трансформации, индук-
индуктивности первичной обмотки, чисел витков обмоток, диа-
диаметра проводов и объема и сечения стального сердеч-
сердечника.
Расчет выходных трансформаторов для однотактных
каскадов
Заданными величинами при расчете являются: внут-
внутреннее сопротивление лампы Rlt приведенное сопротив-
сопротивление нагрузки R1, постоянная составляющая анодно-
анодного тока лампы /о, мощность громкоговорителя и сопро-
сопротивление его звуковой катушки, а также допустимые
частотные искажения.
Расчет трансформатора начинается с определения
требуемого коэффициента трансформации, приводяще-
приводящего сопротивление нагрузки к нужной величине в обла-
области средних частот, по формуле:
где п — коэффициент трансформации, выражающий со-
собой отношение чисел витков вторичной обмот-
обмотки к первичной;
/?н—сопротивление звуковой катушки громкогово-
громкоговорителя;
R1 — приведенное сопротивление нагрузки.
Следующим этапом расчета является определение
индуктивности первичной обмотки, величина которой
определяет частотные искажения каскада в области
низких частот.
12

Первичная обмотка трансформатора, как это видно
из эквивалентной схемы для низких частот (рис 2, б),
включена параллельно приведенному сопротивлению на-
нагрузки. Индуктивное сопротивление обмотки на низ-
низких частотах уменьшается, что приводит к уменьше-
уменьшению коэффициента усиления. Для того чтобы коэффи-
коэффициент частотных искажений не превышал заданного
значения, индуктивность первичной обмотки не долж-
должна быть метьте определенной величины Эта величина оп-
определяется по формуле:
Lu= ?=?=¦• B.
где при использовании в выходном ьаскаде триода
/?=/?,, а для лучевого тетрода или пентода
/?=0,1 /?,;
/н — частота, соответствующая нижней границе по-
полосы пропускания усилителя;
М — коэффициент частотных искажений, представ-
представляющий собой отношение коэффициента усиле-
усиления на средних частотах (принят за единицу)
к коэффициенту усиления на низких часто-
частотах
АЛ К± . АЛ — Kl /O\
7KJH TS У IVlB fs W/
JH
Если принять /н = 80 гц, а Мн = 1,22, то формула
для расчета индуктивности первичной обмотки транс-
трансформатора упростится и примет вид:
L - 1
а ~ 350
После определения величин п и La необходимо най-
найти, исходя из мощности громкоговорителя, т. е той
мощности, которую нужно передать из первичной об-
обмотки во вторичную, тип и размеры пластин, а также
сечение сердечника по формуле:
В P = QC- Qo, D)
где р — мощность громкоговорителя в вт, а В —
коэффициент, зависящий от типа применяемой лампы,
13

показателей усилителя (полосы пропускания, допусти-
допустимых искажений) и, в очень сильной степени, от нали-
наличия или отсутствия в схеме отрицательной обратной
связи.
Величиной, определяющей максимальную мощность
трансформатора, работающего с постоянным подмагни-
чиванием, для пластин сердечника данной формы яв-
является произведение
QcQ0>
где
Qc=ae, E)
Qo = ch F)
(рис. 3).
Если в оконечном каскаде используется пентод или
лучевой тетрод, то величина В колеблется от 10 при
применении отрицательной обратной связи и до 20 без
нее. При использовании в качестве выходной лампы
триода В имеет значение от 5 до 10 соответственно.
Величины Qc и Qo можно взять из табл. 2, в кото-
которой приведены данные для Ш-образных пластин неко-
некоторых стандартных типов.
После выбора сердечника рассчитывается число вит-
витков первичной обмотки по формуле:
wi— п > \')
где W{ — число витков первичной обмотки;
/0 — постоянная составляющая анодного тока лам-
лампы ма (ток покоя), берется из табл. 1.
L я и Qc— то же, что в формуле B) и табл. 2.
Число витков вторичной
обмотки W2 определяется по
формуле:
W2 = nW1 (8)
Диаметр провода первич-
первичной обмотки берется в соот-
соответствии с формулой:
Рис 3 Набор пластин для
трансформатора
dx = 0.025у7в (ма)
19)

Диаметр провода вторичной обмотки находится из
формулы:
da = 0,8.^^=. A0)
Обозначения те же, что и в предыдущих формулах.
Последней операцией при расчете трансформатора
однотактного каскада является определение величин
воздушного зазора в сердечнике. Введение зазора
уменьшает изменение индуктивности трансформатора
из-за подмагничивания его постоянным током /о.
Величины зазора определяются по формуле:
4 = ^.10-5, A1j
где h — величина зазора в мм.
Толщина прокладки между пакетом пластин и их
замыкающими равна половине /3.
Пользуясь приведенными формулами, произведем в
качестве примера расчет выходного трансформатора
для громкоговорителя 5ГД-10, имеющего мощность
5 вт и сопротивление звуковой катушки 3,4 ом, работа-
работающего от лампы типа 6П1П (R{ =42 ком, /?а=5 ком,
/о=44 ма) без применения отрицательной обратной
связи. Коэффициент частотных искажений Мн возьмем
равным 1,41 на частоте 50 гц.
1. Определяем коэффициент трансформации:
2. Рассчитываем индуктивность первичной обмотки
трансформатора:
1.=
а
= ;^L 13,4 3H.
— 1 6,28 • 50)^2 - 1
3. Выбираем тип пластин и сечение сердечника. Так
как мощность громкоговорителя в этом случае исполь-
используется не полностью, в формулу D) подставляется не
мощность громкоговорителя, а неискаженная мощность
выходной лампы.
Из табл. 2 находим, что наиболее подходящим для
нас является сердечник, собранный из пластин Ш-19.
Для него
Q^Qc — 59,2; Qc = 7,6 см2; Qo = 7,8 см2.
15

8. Определяем величину зазора в сердечнике:
, __ Wx ./0„ 4000. 44__
^3 "" 8^Т0^~ "" 8-105 ~ U
9. Находим толщину прокладки:
4. Определяем число витков первичной обмотки:
tvr 4 • LaI0 45 • 13,4 • 44 ослаг.
Wt = —^-i- = ~-ц = 3960 витков
Округляем до 4000 витков.
5. Определяем число витков вторичной обмотки:
W2 = nW1 = 0,028 -4000= ПО витков.
6. Находим диаметр провода первичной обмотки:
4г = 0,025]/70 (ма) = 0,025/44 = 0,17 мм.
7. Находим диаметр провода вторичной обмотки:
d2 = 0f8di 4= = °>8 ' 0,17 -J =0,85 мм.
2 Уп /0,028
ММщ
Если после проверки окажется, что площадь окна
мала, следует взять сердечник большего размера и про-
проделать расчет заново.
Расчет выходных трансформаторов для двухтактных
каскадов
Электрический расчет выходных трансформаторов
для двухтактных каскадов аналогичен расчету транс-
трансформаторов для однотактных каскадов и производится по
тем же формулам. Отличием является лишь то, что в
формулу A) вместо R1 подставляется его удвоенное
значение, а в формуле B) величина активного сопро-
сопротивления R также умножается на два.
Конструктивный расчет трансформатора для двух-
двухтактных каскадов отличается от расчета однотактных
трансформаторов. Это объясняется тем, что
выходные трансформаторы в двухтактных ка-
каскадах работают без подмагничивания. Размеры сер-
сердечника здесь поэтому определяются полосой частот и
допустимыми частотными искажениями в области низ-
низших частот (для трансформаторов до 10—15 вт) и мак-
максимальной мощностью, передаваемой из первичной об-
обмотки во вторичную.
16

Максимальная мощность трансформатора Р, рабо-
работающего без подмагничивания, связана с размерами
сердечника следующим приближенным соотношением:
Р=%^, A2)
где /с— длина средней силовой линии в см.
Остальные обозначения те же, что и в формулах
D), E), F).
Пользуясь формулой A2) и табл. 2, легко подо-
подобрать тип сердечника.
При заданном типе сердечника необходимое сечение
среднего стержня можно найти из выражения:
Qc = ?^. A3)
Если выходной каскад охвачен отрицательной об-
обратной связью, то это сечение может быть взято при-
приблизительно в два раза меньшим, или можно считать
мощность трансформатора в два раза большей.
После выбора сердечника рассчитывается число вит-
витков первичной обмотки по формуле:
W, = 450l/^ . A4)
г Ус
Далее расчет двухтактного трансформатора не отли-
отличается от расчета однотактного трансформатора.
Зазор в сердечниках трансформаторов, работающих
без подмагничивания, не делается.
Рассмотрим пример расчета выходного трансформа-
трансформатора для двухтактного оконечного каскада, работающе-
работающего на лампах 6П6С (R =50 ком, /?а=5 ком, /0=45 ма)
для громкоговорителя типа 8ГД-2 (максимальная мощ-
мощность — 8 вт, сопротивление звуковой катушки —
2,8 ом). Усилитель работает с отрицательной обратной
связью Коэффициент частотных искажений на частоте
50 гц равен 1,41.
1. Определяем коэффициент трансформации:
2 Рассчитываем индуктивность первичной обмотки:
2n.fHYK-1 6,28-50/2-1
3 Зак !1С 17

Так как оконечный каскад охвачен обратной связью,
индуктивность можно уменьшить до 20 гн.
3. С помощью формулы A2) и табл. 2, учитывая
мощность громкоговорителя, определяем тип сердеч-
сердечника. Для мощности 8 вт наилучшим типом пластин
сердечника является Ш-19, для которых
Qo- 7,8 см2; 1С~ 15 см.
4. Сечение среднего стержня находится из формулы:
7,82
серд
5 Число витков первичной обмотки
l
Отсюда толщина пакета сердечника -тд- = 21 лм.
= 3500 виiкив
В обмотке делается вывод от середины
6 Число витков вторичной обмотки:
W2 = nW{ =3500 0,017 = 86 витков
7. Диаметр провода первичной обмотки:
dx = 0,025 YTQ = Q,025Y~45 = 0,17 мм.
8 Диаметр провода вторичной обмотки:
Л 0Д| 08017
=1 мм
0,80,17
V 0.017
В заключение произведем проверку размещения об-
обмоток в окне сердечника. Для двухтактного трансфор-
матора намотку лучше осущест-
^ вить на двухсекционном каркасе
(рис. 4). Этот тип намотки обес-
обеспечивает большую симметрич-
ность обмоток, а также умень-
l тает опасность пробоя между
витками. При такой конструк-
конструкции на каждую половину карка-
каркаса наматывают половину пер-
первичной и вторичной обмоток.
Пластина Ш-19 имеет раз-
Рис 4 Двухсекционный меры 4,6X1,7 СМ. ПОЛОВИ-
каркас для намотки г !
двухтактного трансфор- на каркаса (за вычетом толщи-
матора ны трех картонных щек—4,5 мм
18

и свободных краев полей—4 мм) имеет полезную дли-
длину 18 мм.
Определим площадь сечения, которую занимает в
секции половина первичной обмотки:
число витков в слое
18 18 п-
_______ = _= 95 витков;
число слоев в секции
_2_~~ 95 ~ 1У*
95
Высота всей намотки, считая, что толщина межслой-
ной прокладки выбирается одинаковой с диаметром
провода, равна:
0,19-19. 2 = 6,9 мм.
Принимая толщину прокладки между обмотками
равную 1,5 мм, находим полную высоту намотки пер-
первичной обмотки:
6,9 + 1,5 = 8,4 мм.
Аналогичным способом находится полная высота на-
намотки вторичной обмотки:
число витков в слое
18 18 1Т
= --^= 17 bhikob;
d2 (с изол.)
число слоев в секции
_J — ^~Q
J2_— 17 ~{5e
17
Считая межслойную прокладку толщиной в 0,3 мм
(два слоя лакоткани), определим полную высоту вто-
вторичной обмотки
3 1,05 + 4 0,3 = 4,4 мм.
Полная высота намотки обеих обмоток
4,4 + 8,4= 12,8 мм.
Полезная высота окна (за вычетом толщины гиль-
гильзы — 1,5 мм)
17—1,5= 15,5 мм
19

Очевидно, что при размещении обмоток остается
свободное место. Поэтому в целях увеличения к.п.д.
трансформатора и уменьшения нагревания его обмо-
обмоток можно увеличить диаметр провода первичной об-
обмотки до 0,2 мм.
Расчет выходных трансформаторов для подключения
двух и более громкоговорителей
В радиолюбительской практике иногда встречается
необходимость рассчитать выходной трансформатор
для подключения двух и более громкоговорителей, при-
причем параметры громкоговорителей могут быть различ-
различны. В этом случае необходимо иметь в трансформаторе
несколько вторичных обмоток.
Все приведенные сопротивления нагрузок работают
как параллельно включенные, а полное их сопротивле-
сопротивление должно равняться сопротивлению R1.
Следовательно, основной задачей является опреде-
определение коэффициентов трансформации для отдельных
нагрузок таким образом, чтобы при этом в каждой на-
нагрузке выделялась соответствующая мощность, а об-
общая приведенная нагрузка равнялась R1 данной лампы.
Следует оговорить заранее, что одним из основных
условий правильности расчета является соответствие
мощности оконечного каскада суммарной мощности
всех подключенных к этому каскаду громкоговорителей.
Расчет трансформатора для нескольких громкогово-
громкоговорителей начинается с определения величины приведен-
приведенного сопротивления отдельно для каждого громкогово-
громкоговорителя по формуле:
R1 = ^бщ , A5)
где R1 — приведенное сопротивление данной нагрузки;
Ra — общее приведенное сопротивление (наивыгод-
(наивыгоднейшее значение) для данной лампы;
Р — мощность данной нагрузки;
^общ— суммарная мощность всех громкоговорите-
громкоговорителей.
Затем подсчитываются коэффициенты трансформа-
трансформации для каждого громкоговорителя в отдельности по
формуле:
20

Дальше расчет проводится в том же порядке и по
тем же формулам, что и в двух предыдущих случаях.
Приведем в качестве примера расчет выходного
трансформатора, нагруженного тремя громкоговорите-
громкоговорителями: 5ГД-14 (Pi=5 вт; /?н1 =3,4 ом); 1ГД-9 (Р2 =
= 1,0 вт, /?„2=5,5 ом) и 4ГД-1 (Р3=4 вт, #н.=3,4 олс),
для работы с лампой 6ПЗС (в каскаде применена от-
отрицательная обратная связь). Лампа 6ПЗС имеет сле-
следующие параметры: Rt =22,5 ком; #а=2,5 ком; /0=
=54 ма (при ?3=350 в и ?"9=250 в); РВЫХ=Ю вт; ниж-
нижняя граничная частота — 50 гц; коэффициент частотных
искажений Мн=1,41.
1. Определяем приведенные сопротивления:
а) g = 3«Bg. = 10-52-5-10з = 5^;
б) Rfl= РшаЕ, = Ю-2,5.10з = 25 жол.
в) /?- = 4^ = -10 • f • 1°3 = 6,25 wji.
2. Рассчитываем коэффициент трансформации:
а)я1=}/^ = /^ = 0,029;
6)^=1/5-/^ = 0,016;
Bi/?3=/|i = ")/=V=0.025-
3. Определяем индуктивность первичной обмотки:
I = ^ = 2'5'10з_~8 гн
3 2ic • 4]/"^ - 1 6,28.50/2-1
При наличии отрицательной обратной связи величи-
величину индуктивности можно уменьшить приблизительно в
два раза, т. е.
La= 5 гн.
4. С помощью табл. 2, учитывая формулу D), выби-
выбираем сердечник из пластин Ш-25. Для них Qr =6,2 см,
Qo=15 см.
21

5. Число витков первичной обмотки:
W1 = - Q = —^2— =2000 ВИТКОВ.
6. Число витков вторичных обмоток:
a) Wl2 = nx.Wi = 0,029 . 2000 = 58 витков;
б) W22 = n2 ^ = 0,16-200 = 32 витка;
в) W32=n3 Wr1=0,025«2000 = 50 витков.
7. Диаметр провода первичной обмотки:
d{ - 0,025 Vh = 0.025l/"ol ^ 0,1 S.
8. Диаметр проводов вторичных обмоток:
а) d12 = 0,8 d1 ~ = 0,8 • 0,18 . ^ = 0583 мм;
б) d22 = 0,8 аг ~п=. = 0,8 - 0,18 • q4j = °'62 мм;
в) ^зз = 0.8 dx ~ = 0,8 • 0,18 • ~ = 0,9 мм.
9. Величина воздушного зазора:
, WJn 2000 • 5^ Л 1л х 0,14
/ = ^= °14 ^ 1^ММ
Далее, как и обычно, следует проверить размеще-
размещение обмоток в окне сердечника.
Пересчет числа витков вторичной обмотки. Иногда
радиолюбитель имеет готовый трансформатор, пригод-
пригодный для использования с выбранной оконечной лампой,
но рассчитанный на подключение громкоговорителя с
другим сопротивлением звуковой катушки, чем тот, ко-
который у него есть. В этом случае нет необходимости пе-
перематывать первичную обмотку трансформатора. До-
Достаточно изменить коэффициент трансформации, умень-
уменьшая или увеличивая в зависимости от данных приме-
применяемого громкоговорителя число витков вторичной об-
обмотки.
Определить необходимое число витков вторичной об-
обмотки п можно по формуле:
22

где п0 — количество витков вторичной обмотки, имев-
имевшейся на трансформаторе;
/?о — сопротивление звуковой катушки громкогово-
громкоговорителя, на которое был рассчитан трансфор-
трансформатор;
R4 — сопротивление звуковой катушки имеющего-
имеющегося громкоговорителя.
В табл. 5 приведены коэффициенты, на которые не-
необходимо умножить имеющееся число витков вторичной
обмотки трансформатора, чтобы получить необходимое
число витков для громковорителя с другим сопротивле-
сопротивлением звуковой катушки
Пользуются табл. 5 следующим образом: пусть имеет-
имеется трансформатор, вторичная обмотка которого име-
имеет 52 витка и рассчитана для нагрузки 4 ом, а необхо-
необходимо перемотать ее для нагрузки 10 ом.
В таблице слева находим строчку, соответствующую
нагрузке 4 ом, и столбец, соответствующий нагрузке
10 ом. На пересечении указанных строки и столбца нахо-
находим число 1,57, на которое нужно умножить число вит-
витков вторичной обмотки, чтобы получить число вит-
витков, соответствующее сопротивлению громкоговорителя
10 ом, т е.
52 • 1 57 = 82 витка
Очевидно, что для громкоговорителя с сопротивле-
сопротивлением звуковой катушки 10 ом к имеющимся в трансфор-
трансформаторе 52 виткам нужно домотать еще 30 витков.
Таблица 1
^\Тип лампы
Напряжение
накала в
Ток накала,
а
Напряжение
анода, в
Напряжение
экранирую-
экранирующей сетки.в
2П1П
1,2—
-2,4
0,12—
—0,06
90
90
6П1П
6,3
0,5
250
250
6П14П
6,3
0,76
250
250
6ПЗС
6,3
0,9
250
250
6П6С
6,3
0,45
250
250
6Ф6С
6,3
0,7
250
250
30П1С
30
0,3
110
по
6П9
6,3
0,65
300
150
С64
6,1
1 0
250
6Н7С
9,3
0,8
250
—

Окончание таблицы 1
w Тип лампы
Ток анода,
ма
Ток экра-
экранирующей
сетки, ма
Напряжение
управл.
сетки, в
Крутизна
характери-
характеристики, ма1в
Сопротив-
Сопротивление на-
нагрузки, ком
Выходная
мощность,
вт
Коэффици-
Коэффициент нели-
нелинейных ис-
искажений, %
Внутреннее
coupoiивле-
ние, ком
2П1П
9,5
9.2
-4,5
2,0
10
0,21
7
120*
6П1П
44
12
t
-12,5
4,9
5
3,8
14
42,5
6П14Г
50
7,1
-6,0
—
5,2
4,5
6,5
20
6ПЗС
72
5
-14
6,0
2,5
6,5
10
22,5
6П6С
45
4,5
-12,5
4,1
5
4,5
8
50
6Ф6С
34
6,5
—16
2,5
7
3,1
8,5
80
;оошс
70
12
— 7,5
10
1,8
0,5
3,5
9
6П9
30
6,5
—3
11,7
10
2,4
—
120
С64
60
—
—45
5,25
2,5
3,2
5
0,8
6Н7С
6
—
- 5
—
2,5
—
* При напряжении на аноде и экранирующей сегке равном
60 в (статический режим).
**Анод и сетка первого триода соединены соответственно с
анодом и сеткой второго триода.
24

Примечание. Мощности трансформаторов указаны ориен-
ориентировочно для усилителей, работающих на пентодах без отрица-
отрицательной обратной связи.
4 Зак. 216
25

Таблица 3
Тип
трансформатора
1
1
От приемника
.Тула"
i
.Луч«
„Искра*
„Искра-53*
, г Дорожный*
Даллин-Б2*
„Родина*
„Родина-52"
„Москвич-В"
„АРЗ-49"
„АРЗ-54*
„Рекорд"
„Рекорд-оЗ*
"Салют*
„Днипро-52"
„ВЭФ M-5i7*
„ВЭФ М-697*
„Минск*
„Рига-6а
„ „Днепропетровск"
. „Балтика*
„Балтика-М254*
„Звезда-54*
От приемника
„ВЭФ-Аккорд*
„Нева-52*
„Октябрь*
„Рига-Т-689"
„Рига-10«
„Минск-55*
„Латвия"
«Мир*
„Мир М-154*
„Беларусь"
Радиола „Урал-47"
„Байкал*
8 3
н
и S
2
3,2
2,5
1,0
3,5
—
2,1
2^5
2,5
2,2
2,9
5,0
3,8
—
—
—
3,8
—
—
—
6,0
5,5
—
6,0
8,5
8,5
8,2
—
Первичная об-
могка
число
витков
3
25л0
2360
3500
2650
3550
4800
2200X2
2200X2
3000
2200
2500
1800
28U0
4000
2530
3200
20@
2000
2800
2530
2150
2650
2600
2650
2600
1200X2
2500
1200X2
1700X2
1100X2
1000X2
1250X2
1700X2
2700
260J
диаметр
провода,
мм
4
пэло,о9
ПЭЛ0.12
ПЭЛО 1
пэлол
ПЭЛ0.12
ПЭЛ0,15
пэлол
пэлол
пэлол
ПЭЛО 12
ПЭЛОЛ2
ПЭЛ0Л2
ПЭЛ0Л2
пэлолз
ПЭЛОЛ1
пэлолз
ПЭЛ0Л2
ПЭЛ0Л2
ПЭЛОЛ5
ПЭЛОЛ2
ПЭЛОЛ5
ПЭЮЛ2
ПЭЛ0,23
ПЭЛОЛ 2
ПЭТ',23
ПЭЛОЛ5
ПЭЛОЛ8
ПЭЛОЛ5
ПЭЛОЛ 2
ПЭЛОЛ 7
ПЭЛО 18
ПЭЛОЛ 5
ПЭЛОЛ2
ПЭЛОЛ 5
ПЭЛОЛ2
Вторичная
обмотка
число
i витков
5
60
28
80
75
60
ЬЗ
33
50
60
87
81
85
90
86
71
66
55
70
70
70
58
44 5
61
45
81
38
200
96Х
ч/О
Х-^
120
115
42
40
105
50
64
диаметр
провода,
мм
6
ПЭЛ0.55
ПЭЛ0.6
ПЭЛ0,51
ПЭЛн,51
ПЭЛ0,51
ПЭЛ0.68
ПЭЛ0.8
ЦЭЛО,64
ПЭЛ0.64
ПЭЛ0.59
ПЭЛ0,41
ПЭЛ0.55
ПЭЛ0.41
ПЭЛ0.6
ПЭЛ0,69
ПЭЛ0,7
ПЭЛ0,8
ПЭЛ0,8
ПЭЛ0,64
ПЭЛ0,69
ПЭЛ0.8
ПЭЛО 8
ПЭЛ1,0
ПЭЛ0,8
ПЭЛ1.0
ПЭЛ1.35
ПЭЛ0,64
ПЭЛ0,44
ПЭЛ0.74
ПЭЛ0,7
ПЭЛ1.25
ПЭЛ1,25
ПЭЛ0,72
ПЭЛ0,69
ПЭЛ0.51
Тип вы-
выходной
лампы
7
2П2П
2П1П
2П1П
2П1П
2П1П
2П2П
2Ж2МХЗ
2П1ПХЗ
6П6
30П1С
6П6
25П1С
6П6
6Ф6
6П6
6Ф6
6П6
6П6
6П6
6ПЗ
6П6
6П6
6П1П
6П6
6ПЗ
6П6Х2
6Л6
6П6Х2
6П6Х2
6ПЗХ2
6ПЗХ2
6П6Х2
6ПЗХ2
6Ф6
6П14П
я
Примечай
8
1
2
3
4
5
6
7
8
9
8,9
д
х\
10
11
12
13
14
15
15
О,ID
13
R 17
D, 1/
15,Б
26

Окончание таблицы 3
1
Радиола „Люкс"
НЧ тр-р
ВЧ тр-р
От автомобильного
приемника А-8
2
5
1,0
3
1140X2
20С0
2000
4
ПЭЛ0,15
ПЭЛ0,12
ПЭЛ0,15
70 +
+ /U
35
44+
+ 1
6
ПЭЛО,38
ПЭЛ0,51
ПЭЛ0.59
7
6П14ПХ2
6П1П
8
12
15
R
15,Б
18
Примечания:
1. Имеется дополнительная обмотка, насчитывающая 700 вит-
витков провода ПЭЛ 0,1.
2. Трансформатор рассчитан под громкоговоритель с сопротив-
сопротивлением звуковой катушки 2,5 ом.
3. Трансформатор рассчитан под громкоговоритель с сопро-
сопротивлением звуковой катушки 3 ом.
4. Имеется дополнительная обмотка для внешнего громкого-
громкоговорителя, насчитывающая 1200 витков провода ПЭЛ 0,1.
5. Трансформатор в первичной обмотке имеет отвод от 15'0-го
витка.
Ь. Трансформатор в первичной обмотке имеет отвод от 200-го
витка.
7. Трансформатор имеет дополнительную обмотку для внешне-
внешнего громкоговорителя, насчитывающую 1500 витков провода ПЭЛ
0,1. Сердечник трансформатора собран в стык и имеет зазор
0,12 мм.
8. Имеются две дополнительные обмотки:
1) обмотка внешнего громкоговорителя — 650 витков провода
ПЭЛ 0,12;
2) обмотка обратной связи — 3 витка провода ПЭЛ 0,8 мм.
9. А) Трансформатор рассчитан на два громкоговорителя с со-
сопротивлениями звуковых катушек 3,4 ом.
Б) Имеется дополнительная обмотка для внешнего громко-
громкоговорителя, насчитывающая 1040 витков провода ПЭЛ 0,1.
10. Трансформатор рассчитан под громкоговоритель 5ГД8 с
сопротивлением звуковой катушки 3,4 ом.
11. Имеется дополнительная обмотка для внешнего громкого-
громкоговорителя и обратной связи, насчитывающая 400-*-5 витков прово-
провода ПЭЛ 0,15 мм.
12. Трансформатор имеет две параллельно включенные вторич-
вторичные обмотки.
13 А) Имеется дополнительная обмотка для внешнего громко-
громкоговорителя — 625 витков провода ПЭЛ 0,12 мм.
Б) Звуковые катушки громкоговорителей включены после-
последовательно
14. Имеется дополнительная обмотка обратной связи в 100 вит-
витков провода ПЭЛ 0,17 мм.
15. А) Имеется дополнительная обмотка для внешнего гром-
громкоговорителя — 490 витков провода ПЭЛ 0,1 мм.
27

Б) 1рансформатор рассчитан на два громкоговорителя, зву-
звуковые катушки которых включены параллельно
16 Имеется дополнительная обмотка для подключения внеш
него громкоговорителя в 420 витков провода ПЭЛ 0,1
17 Трансформатор имеет дополнительную обмотку для под-
подключения внешнего громкоговорителя в 550 витков провода ПЭЛ
0,12
18 Трансформатор рассчитан на подключение громкоговорите-
громкоговорителя ЗГД4
Тип громкого-
громкоговорителя
1
От приемника
Дула"
-Луч"
, „Искра"
„Искра-53"
„Родина-52"
CD
А
О
К
О
2
—
—
0,5
3
.Турист- 0,1
„Москвич-В"
„АРЗ-49"
„АРЗ-54"
„ Рекорд-53"
„Салют"
„Днипро-52"
„ВЭФ М-557"
„ВЭФ М-697"
„Рига-6"
„Баку"
„ „Балтика"
, „Балтика-М254"
„Рига-Т-689"
„Рига-10"
„ „Минск-55а
„Латвия"
„ „Мир"
1. 8ГД-2
2. ЗГД-2
1,0
1,5
1,0
—
—
—
—
—
—
—
—
3,0
10
8,0
3,0
Звуковая ка-
сло витков
S
3
63
45
60
56
52
50
61
@
60
63
—
60
23
53
59
68
50
49
83
120
64
115
75
62
тушка
§
о
CQ
О
СХ
С
сх
1
03
К
4
ПЭЛ 0,15
— 0,16
— 0,16
— 0,12
— 0,18
— 0,14
— 0,18
— 0,16
— 0,16
- 0,12
— —
ПЭЛ 0,16
ПЭ 0,22
ПЭЛ 0,2
- 0,2
— 0,2
- 0,2
— 0,23
— 0,15
— 0,17
— 0,18
— 0,18
— 0,25
- 0,18
о
противление,
о
и
5
4,0
2,8
3,25
5,5
3,0
3,0
2,8
3,25
3,25
5,6
2,0
3,25
2,0
2,4
2,65
3,0
2,4
1,6
12
12
3,3
8
2,8
3,4
Таблице
Катушка под
магничивания
ело витков
К
6
03
О
CQ
О
сх
с
сх
н
О)
03
§
7
о
противление,
о
а
8
С постоянным
магнитом
То же
» »
» »
п »
п
» »
20000 |ПЭ 0,18|1450
С постоян магнитом
11000
4500
ПЭ 0,18
ПЭЛ 0,15
900
520
С постоян магнитом
То же
4500
11000
ПЭЛ 0,15
ПЭЛ 0,23
520
870
С постоян магнитом
То же
7900
ПЭЛ 0,35| 245
i 4
)имечание
9
1
2
3
4
28

Окончание таблицы 4
1
Радиола „Мир"
„Мир М-154"
Радиола „Урал-47*
5ГД14
1ГД9
„Байкал"
0,5ГД2
2ГДЗ
4ГД1
2
4,0
5,0
1,0
1,0
0,5
2,0
4,0
3 | 4
63
65
62
63
63
63
62
62
— 0,18
— 0,2
— 0,18
— 0,12
— 0,12
— 0,12
— 0,16
- 0,16
5
3,4
3,0
3,4
5,5
56
.\5
3,4
34
6
7
8
С постоян магнитом
То же
9
с;
Примечания:
1. Имеется антифонная катушка — 22 витка провода ПЭ 0,8
2. Имеется антифонная катушка — 23 витка провода ПЭ 0,8
3. Имеется антифонная катушка — 28 витков провода ПЭЛ 0,8.
4. Имеется антифонная катушка — 28,5 витка провода ПЭЛ 0,64.
5. В приемнике имеются дэа одинаковых громкоговорителя.
6. В третьем столбце указаны сопротивления звуковых катушек
громкоговорителей для постоянного тока В расчетные формулы
подставляются иные значения сопротивлении, получающиест ш>ч
умножении табличной величины на коэффициент 1,25,
Тай хица 5
^\^^ Требуется
^ч^^^^^ нагрузить на
Вторичная ^^^^^
обмотка рассчи- ^^^-^
тана для нагрузки
1,5 ом
2,5 ом
4,0 ом
8,0 ом
10,0 он
1,5 ом
1,0
0,77
061
0,42
0,39
2,5 ом
1,3
1,0
0,79
0,56
0,5
4,0 ом
1,63
1,27
1,0
0,71
0,63
3,0 ом
2,31
1,8
1,42
1,0
0,9
хО,О ом
2,58
2,0
1,57
1,12
1,0

КАК ПОЛЬЗОВАТЬСЯ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ
ЭЛЕКТРОННЫХ ЛАМП
Э. Борноволоков
Характеристиками электронных ламп называются
графики зависимостей токов электродов ламп (обычно
тока анода, экранной и управляющей сеток) от прило-
приложенного к ним напряжения.
Для того чтобы снять характеристику простейшей
электронной лампы — диода, нужно изменять напряже-
напряжение на его аноде по отношению к катоду и одновремен-
Рис 2
но измерять анодный ток. Для этого можно собрать ус-
установку, схема которой показана на рис 1 (цепи нака-
накала для упрощения не показаны) Характеристика одно-
одного диода 6Х6С показана на рис 2 Пользуясь ею, мож-
можно узнать, какой ток потечет через диод, если к нему
приложить какое-либо напряжение, или какое напря-
напряжение нужно приложить между анодом и катодом, что-
чтобы ток достиг определенной величины. Поскольку диод
имеет только два электрода, напряжение и ток между
которыми зависят друг от друга, то получается всего од-
па зависимость анодного тока от анодного напряже-
напряжения при условии, что напряжение накала остается по-
постоянным.
30

Рис 3
На рис 3 показана схема установки для снятия ха-
характеристик триода — зависимостей анодного тока от
напряжения на его аноде и сетке. При измерении опреде
дяется зависимость анодного гока от напряжения ни
аноде при различных неизменных напряжениях ча уп
равляющей сетке При этом получается целая серия
кривых. На графике около каждой кривой указывается
то напряжение на управляющей сетке, при котором эта
кривая снималась. Такие характеристики называются
анодными характеристиками.
Для пентодов и тетродов анодные характеристики
снимают при различных неизмененных напряжениях на
экранной и управляющей сетках Схема установки для
снятия анодных характеристик этих ламп показана на
рис. 4. Для триодов, тетродов и пентодов можно также
получить зависимость /а от напряжения на управляю-
управляющей сетке Ucl при постоянном анодном напряжении ?/а,
так называемые сеточные характеристики Подобная
характеристика для одного триода лампы 6Н9С приве-
Р»с\ 4

дена на рис. 5д. Если снять анодные характеристики,
сеточные можно построить графически и наоборот.
Примеры таких построений показаны на рис. 5,а и б.
Если мы имеем анодные характеристики и хотим по-
построить сеточную характеристику для какого-либо на-
напряжения на аноде, например 350 в, то для этого нуж-
нужно провести вертикальную прямую из точки 350 в на
оси напряжений графика анодных характеристик. В
точках пересечения этой прямой с кривыми анодных
характеристик для Un =—1, —2, —3... вольт (точки L
2, 3, 4, 5 на рис. 5,6) мы получим значение токов ано-
анода при напряжении на аноде ?/а =350 в, т. е. точки /', 2\
3\ 4', 5' на сеточной характеристике анодного тока трио-
триода (рис. 5,а). Пример построения анодной характеристи-
характеристики для Un =1 в показан на этих же рисунках
Рассмотренные выше характеристики называются
статическими, так как любая из них отражает зависи-
зависимость анодного тока только от одной переменной величи-
величины (либо от UcV либо от Ua). Однако при работе лампы
все токи и напряжения изменяются одновременно. Так,
например, если один триод лампы 6Н9С работает в уси-
усилителе НЧ на сопротивлениях (рис. 6), то изменение на-
напряжения между управляющей сеткой и катодом приве-
приведет к изменению анодного тока, что, в свою очередь, вызо-
вызовет изменение напряжения между анодом и катодом лам-
лампы вследствие изменения падения напряжения на сопро-
сопротивлении анодной нягрузги R~ Гели, изменяя напря-
32

жение между сеткой и като-
катодом лампы этого усилителя,
измерять напряжение меж-
между анодом и катодом, то
мы получим так называе-
называемую динамическую сеточ-
сеточную характеристику для
данного сопротивления Ra
и постоянного напряжения
источника питания Еб.
Такая характерис тика
для /?t = 50 000 ом и Еб =
=400 в проходит через точки
1\2\3\4\5' рис. 7,а. Ока-
Оказывается, что динамическая характеристика на графике
анодных характеристик (рис. 7,6) является прямой ли-
линией, которая пересекает ось напряжения в точке, соот-
соответствующей напряжению Ео (точка 5, в данном слу-
случае 400 в).
Координаты любой точки этой прямой можно опре-
определить из выражения
Рис 6
/„ = "
так для U л=0 в мы получим
Рис 7

т. е. в нашем случае
400 в
/
Через эти две точки и проведена данная динамиче-
динамическая характеристика.
Проведя динамическую характеристику, легко опре-
определить, какой ток и какое напряжение на аноде будет
иметь лампа при каком-либо напряжении на управляю-
управляющей сетке. Так, для Ucl = —2 в мы получаем из
рис. 7,6: /а = 2,7 ма; Ua = 270 в. Пользуясь динамиче-
динамической характеристикой, легко с достаточной для радио-
радиолюбителя точностью определить коэффициент усиления
усилителя на средних частотах /Со при ?/с1 = —2 в.
Для этого по рис. 7,6 определяем анодные напряже-
напряжения для ULl =—1 в и V^ =—3 в, которые равны со-
соответственно 227 и 304 в. При изменении напряжения на
управляющей сетке на 2 б анодное напряжение изме-
изменилось на 304 — 227 =77 в, откуда
ЛГ0 = ~ =38,5.
Иногда на графиках анодных характеристик изобра-
изображают еще кривую максимально допустимой мощности,
рассеиваемой на аноде (рис. 7,а и б, пунктирная кри-
кривая). Динамическая характеристика лампы должна про-
проходить ниже этой кривой, так как в противном случае
при некоторых режимах анод может перегреться. Поль-
Пользуясь статическими характеристиками, можно опреде-
определить параметры лампы: крутизну S, показывающую,
на сколько миллиампер изменится анодный ток при из-
изменении напряжения на управляющей сетке на один
вольт и постоянном напряжении на аноде, внутреннее
сопротивление Rt, равное отношению приращения анод-
анодного напряжения к соответствующему приращению анод-
анодного тока, и статический коэффициент усиления т\* по-
показывающий, во сколько раз больше влияет на измене-
изменение анодного тока изменение сеточного напряжения по
сравнению с изменением напряжения на аноде.
Определим все эти величины с достаточной для ра-
радиолюбителя точностью, используя для примера анод-
анодные и сеточные характеристики лампы 6Н9С (рис. 8,а
и б). Пусть рабочая точка С/с1 =*—2 в; /а = 2,3 ма;
?/п=250 в (па рис 8,а—точка /', на рис. 8,6—точ-
м

Рис 8
ка 1). Решим эту задачу, пользуясь анодными характе
ристиками. Для этого из рабочей точки / проведем
вертикальную и горизонтальную линии до пересечения с
анодной характеристикой для U i= — 1 в (точки 2 и 3).
Для того чтобы найти значение 5, нужно разделить
разность анодных токов лампы для точек 2 (/„ =4,1 ма)
я / (/„ = 2,3 ма) на соответствующее приращение се-
сеточного напряжения (в нашем случае равное 1 в), т. е.
с 4,1 ма — 2,3 ма - о
^ = ^__ _ __ is ма'в.
Чтобы найти значение \х, нужно разделить раз-
ность анодных напряжений для точек 3 (U, = 175 в) и
/ @^=250 в) на соответствующую разность напря-
напряжений на управляющей сетке, в нашем случае 1 в т е
р= _25^ r_17SJ_= ^
Для определения /?/ нужно через рабочую точку 1
провести касательную к анодной характеристике, затем
провести параллельную ей прямую через точку пересече-
пересечения осей напряжения и тока и, тгмгтив на этой прямой
любую точку (9), разделить соответствующее этой точке
значение напряжения на ток, т. е. в нашем случае
Ъ=?шПГ = 43000 ом.
Найдем эти же величины для той же рабочей точки,
пользуясь сеточными характеристиками. Крутичпа S оп-
35

ределится как разность токов для точек I' и 2', делен-
деленная на изменение напряжения на управляющей сетке
(т. е. 1 в); получим
с 4,1 ма — 2,3 ма 1 Q ,
о = « = 1,о ма/в.
i в
Для определения статического коэффициента
усиления проведем через рабочую точку V горизон-
горизонтальную прямую до пересечения с сеточной характеристи-
характеристикой для напряжения на аноде U? = 200 в (точка 5')
Затем нужно разделить разность анодных напряжений
для точек V (?/„=250 в) и 5f (U? =200 в) на разность
сеточных напряжений для этих же точек V (U г =
=—2 в) и 5' (?/с1=—1,33 в). В результате мы получим
I* = 75. Для определения R{ нужно провести через ра-
рабочую точку V вертикальную прямую до пересечения
со следующей сеточной характеристикой — точка 4'
(Ua =300 в). Внутреннее сопротивление Rt чайдем
как частное от деления разности анодных напряжений
для точек V и 4' на разность токов для этих же точек:
р - ЗООв-250 в _ -
^ ~ 0,0035 а - 070023 а " ад КОМ'
На рис. 8,6 показаны также динамические характе-
характеристики для /?а— 100, 50 и 25 ком и разных значений
Еб — 200 и 400 в.
Пользуясь анодными характеристиками, можно ре-
решить следующие задачи:
1. Определить величину сопротивления R, , которое
необходимо, чтобы получить постоянное смещение
Ес =—2 в на сетку лампы 6Н9С в усилителе на сопро-
сопротивлениях (см. рис. 6), при условии, что /?а = 50 000 ом>
а ?б = 250 в.
Для этого проводим на графике анодных характери-
характеристик рис. 9 динамическую характеристику через точ-
точки: [/а = ?б = 250 в и
/ _ Ц± _ 250 в __ -
/а ~ Щ — 50 000 ом ~~ b Мп'
Точка пересечения этой прямой с анодной характери-
стикойдля Uci = ~2в дает нам значение Д =я 1,2 лш, от-
откуда
/?, = _ ^ = 600 ом.
36

Рис. 9
2. Определить /а» U^
Ес при отсутствии сигна-
сигнала для лампы 6Н9С, ес-
если известно Е6=400 в,
Uu = 100 000 ом, RK =
== 4000 ом.
Эта задача сводится
к нахождению на дина-
динамической характеристике
рабочей точки, в которой
произведение анодн ого
тока на RK было бы рав-
равно напряжению смещения
для анодной характери-
характеристики, проходящей че-
через эту же точку. Наиболее просто для радиолюби-
радиолюбителя эту задачу можно решить путем ряда приближе-
приближений, выбирая сначала любую точку на динамической ха-
характеристике и находя произведение тока в этой точке
на величину сопротивления RK. Если при этом получен-
полученное значение напряжения смещения будет больше по
абсолютной величине, чем напряжение 0с1 анодной ха-
характеристики, проходящей через эту точку, то следую-
следующая пробная точка должна иметь меньший анодный
ток и наоборот.
Поясним это на примере: проведем динамическую
характеристику через точки Ua= Еб—400 в (рис. 9) и
/а = ^б =4 на. Выбираем первую пробную точ-
точку 1 на пересечении динамической характеристики с
анодной характеристи-
характеристикой для Ucl=—5 в. Про-
Произведение /а-/?к дает зна-
значение 2 в, т. е. точку 2.
Следующую пробную то-
точку выбираем согласно
правилу с большим то-
током анода: точка 3 — пе-
пересечение динамической
характеристики с анод-
анодной характеристикой для
^ci = —3,5 в (на графи-
графике не показана).
37

Рис. 11
Произведение RK-Ia равняется в этом случае 4,4 в,
т. е. рабочая точка лежит где-то между точками 1 и 3.
Дальнейший подбор дает рабочую точку 5, для которой
Ес1= —3,8 в; 1а = 0,95 ма; UK = 310 в.
3. Определить величины RK и R 2 усилителя напря-
напряжения на пентоде 6Ж8, схема которого показана на
рис. 10, если известно:
/?d= 29 000 ом; ?б=250 в; Gt2=100 в;
^сз = 0 в; Е/с1 = -2*.
Проводим динамическую характеристику через точки
/Уа = ?б = 250 би/а = ^ = 8,7м (рис. 11).
Определяем по динамической характеристике для
Ucl=—2 в
/а zz 4,8 ма; /С2 = 1,6 ма,
откуда
Пк "" /а + /с2 — ,0048а + 0,0016а ~~ ош им'
Так как напряжение на экранной сетке должно
быть равно 100 в, падение напряжения на сопротивле-
сопротивлении RC2 равно
URc2 = Еб - Uc2 = 250 в - 100 в = 150 в.
38

В справочниках по радиолампам обычно приводят-
приводятся анодные характеристики пентодов, снятые при номи-
номинальном напряжении на экранирующей сетке U^2 . Для
пересчета характеристик пентода на новое напряжение
экранной сетки можно воспользоваться специальными
кривыми, показанными на рис. 13 и 14, или, в случае их

Рис 15
отсутствия, анодной характеристикой пентода в триодном
включении при ?/ti =0 в (см. рис. 12, на котором даны
анодные характеристики пентода 6Ж8 в триодном
включении). Разберем этот способ на примере.
Надо пересчитать анодные характеристики пентода
6Ж8 для ?/С2=100 в на анодные характеристики
UC2=20 в.
1) Определим коэффициент изменений напряжений:
?/"сч _ 20
п— и'с1 ~~ юо "и^*
2) Из графика рис. 13 определим коэффициент изме-
изменения токов:
/7X^^ = ^=0,166.
3) Умножаем на эти коэффициенты соответственно
значения всех токов и напряжений на исходных анод-
анодных характеристиках. Таким способом получены анод-
анодные характеристики рис. 15. Исходная характеристика
для f/c 2 = 100 в показана на рис. 11.
Пользуясь приведенными выше примерами расчета,
радиолюбитель может определить параметры электрон-
электронных ламп и выбрать для них наиболее эффективный ре-
режим работы.

ПРИПОИ И ФЛЮСЫ
А. Черников
Одним из основных элементов электромонтажных и
радиомонтажных работ является пайка. Качество мон-
монтажа во многом определяется правильным выбором не-
необходимых припоев и флюсов, применяемых при пайке
проводов, сопротивлений, конденсаторов и т. п.
Для облегчения этого выбора ниже приводятся крат-
краткие сведения о твердых и легких припоях и флюсах,
пользовании ими и их изготовлении.
Пайка представляет собой соединение твердых ме-
металлов при помощи расплавленного припоя, имеющего
температуру плавления меньшую, чем температура
плавления основного металла.
Припой должен хорошо растворять основной металл,
легко растекаться по его поверхности, хорошо смачи-
смачивать всю поверхность пайки, что обеспечивается лишь
при полной чистоте смачиваемой поверхности основно-
основного металла.
Для удаления окислов и загрязнений с поверхности
спаиваемого металла, защиты его от окисления и луч-
лучшего смачивания припоем служат химические вещест-
вещества, называемые флюсами.
Температура плавления флюсов ниже, чем темпера-
температура плавления припоя. Различают две группы флю-
флюсов: 1) химически активные, растворяющие пленки оки-
окиси, а часто и сам металл (соляная кислота, бура, хло-
хлористый аммоний, хлористый цинк) и 2) химически пас-
пассивные, защищающие лишь спаиваемые поверхности от
окисления (канифоль, воск, стеарин и т. п.).
В зависимости от химического состава и температу-
температуры плавления припоев различают пайку твердыми и
мягкими припоями. К твердым относятся припои с
температурой плавления выше 400°С, к легким — при-
припои с температурой плавления до 400°С.
Основные материалы, применяемые для пайки
Олово — мягкий, ковкий металл серебристо-белого
цвета. Удельный вес при температуре 20°С 7,31.
Температура плавления 231,9°С. Хорошо растворяется
41

в концентрированной соляной или серной кислоте. Се-
Сероводород на него почти не влияет. Ценным свойством
олова является его устойчивость во многих органиче-
органических кислотах. При комнатной температуре мало под-
поддается окислению, но при воздействии температуры ни-
ниже 18°С способен переходить в серую модификацию
(«оловянная чума»). В местах появления частиц серо-
серого олова происходит разрушение металла. Переход
белого олова в серое резко ускоряется при понижении
температуры до —50°С. Для пайки может применяться
как в чистом виде, так и в виде сплавов с другими ме-
металлами.
Свинец — синевато-серый металл, мягкий, легко под-
поддается обработке, режется ножом. Удельный вес при
температуре 20°С 11,34. Температура плавления 327°С.
На воздухе окисляется только с поверхности. В щело-
щелочах, а также в азотной и органических кислотах рас-
растворяется легко. Стоек против воздействий серной кис-
кислоты и сернокислых соединений. Применяется для из-
изготовления припоев.
Кадмий — серебристо-белый металл, мягкий, пла-
пластичный, механически непрочный. Удельный вес 8,6.
Температура плавления 321°С. Применяется как для
антикоррозийных покрытий, так и в сплавах со свин-
свинцом, оловом, висмутом для легкоплавких припоев.
Сурьма — хрупкий серебристо-белый металл. Удель-
Удельный вес 6,68. Температура плавления 630,5°С. На возду-
воздухе не окисляется. Применяется в сплавах со свинцом,
оловом, висмутом, кадмием для легкоплавких припоев.
Висмут — хрупкий серебристо-серый металл. Удель-
Удельный вес 9,82. Температура плавления 271°С. Раство-
Растворяется в азотной и горячей серной кислотах. Применяет-
Применяется в сплавах с оловом, свинцом, кадмием для получе-
получения легкоплавких припоев.
Цинк — синевато-серый металл. В холодном состоя-
состоянии хрупок. Удельный вес 7,1. Температура плавления
419°С. В сухом воздухе окисляется, во влажном возду-
воздухе покрывается пленкой окиси, которая предохраняет
его от разрушения. В соединении с медью дает ряд
прочных сплавов. Легко растворяется в слабых кисло-
кислотах. Применяется для изготовления твердых припоев и
кислотных флюсов.
Медь — красноватый металл, тягучий и мягкий.
42

Удельный вес 8,6-f-8,9. Температура плавления 1083°С.
Растворяется в серной и азотной кислотах и в аммиаке.
В сухом воздухе почти не поддается окислению, в сы-
сыром воздухе покрывается окисью зеленого цвета. При-
Применяется для изготовления тугоплавких припоев и спла-
сплавов.
Канифоль — продукт переработки смолы хвойных
деревьев. Более светлые сорта канифоли (более тща-
тщательно очищенные) считаются лучшими. Температура
размягчения канифоли от 55 до 83°С. Применяется как
флюс для пайки мягкими припоями.
Мягкие припои
Пайка мягкими припоями получила широкое рас-
распространение, особенно при производстве монтажных
работ. Наиболее часто применяемые мягкие припои со-
содержат значительное количество олова. В табл. 1 при-
приведены составы некоторых свинцово-оловянных припо-
припоев.
Таблица 1
Марка
ПОС-90
ПОС-40
ПОС-30
ПОС-18
олово
90
40
30
18
Химический
свинец
9,62
57,75
67,7
79,2
сурьма
0,15
2,0
2,0
2,5
состав
в И
примесей не
медь
0,08
0,1
0,15
0,15
вис-
висмут
0.1
0,1
0,1
0,1
;более
мышь-
мышьяк
0,05
0,05
0,05
0,05
Температура
плавления в
°С
нача-
начало
183
183
183
183
конец
222
230
250
270
При выборе типа припоя необходимо учитывать его
особенности и применять в зависимости от назначения
спаиваемых деталей. При пайке деталей, не допускаю-
допускающих перегрева, используются припои, имеющие низкую
температуру плавления.
Наибольшее применение находит припой марки
ПОС-40. Он применяется при пайке соединительных про-
проводов, сопротивлений, конденсаторов. Припой ПОС-30
используют для пайки экранирующих покрытий, ла-
латунных пластинок и других деталей. Наряду с примене-
43

нием стандартных марок находит применение и припой
ПОС-60 F0% олова и 40% свинца).
Мягкие припои изготовляются в виде прутков, бол-
болванок, проволоки (диаметром до 3 мм) и трубок, на-
наполненных флюсом. Технология указанных припоев без
специальных примесей несложна и вполне осуществи-
осуществима в условиях мастерской: свинец расплавляют в гра-
графитовом или металлическом тигле и в него небольши-
небольшими частями добавляют олово, содержание которого оп-
определяют в зависимости от марки припоя. Жидкий
сплав перемешивают, снимают нагар с поверхности и
расплавленный припой выливают в деревянные или
стальные формочки. Добавление висмута, кадмия и дру-
других присадок не обязательно.
Для пайки различных деталей, не допускающих зна-
значительного перегрева, применяются особо легкоплав-
легкоплавкие припои, которые получают добавлением в свинцово-
оловянные припои висмута и кадмия или одного из этих
металлов. В табл. 2 приведены составы некоторых лег-
легкоплавких припоев.
Таблица 2
Химический
олово
45
43
40
33
15
13
12,5
сви-
свинец
45
43
40
33
32
27
25
состав
вис-
висмут
10
14
2о
34
53
50
50
в %
кад-
кадмий
_
.
10
12,5
Температура пл
ния в °С
160
155
145
124
96
70
66
При использовании висмутовых и кадмиевых припо-
припоев следует учитывать, что они обладают большой хруп-
хрупкостью и создают менее прочный спай, чем свиниово-
оловянные.
Твердые припои
Твердые припои создают высокую прочность шва. В
электро-и радиомонтажных работах они используются
значительно реже, чем мягкие припои. В табл. 3 приве-
приведены составы некоторых медно-цинковых припоев.
44

Таблица 3
Марка
ПМЦ-42
ПМЦ-47
ПМЦ-53
Химический состав
медь
40—45
45—49
49-5J
цинк
ос-
таль-
тальное
примесей
сурь-
сурьма
0,1
0,1
0,1
сви-
свинец
0,5
0,5
0,5
в %
не более
оло-
олово
1,6
1,5
1,5
желе-
железо
0,5
0,5
0,5
Температура
плавления
в С
830
850
870
В зависимости от содержания цинка изменяется
цвет припоя. Эти припои применяются для пайки брон-
бронзы, латуни, стали и других металлов, имеющих высокую
температуру плавления. Припой ПМЦ-42 применяется
при пайке латуни с содержанием 60—68% меди. При-
Припой ПМЦ-52 применяется при пайке меди и бронзы.
Медно-цинковые припои изготовляются путем сплавле-
сплавления меди и цинка в электропечах, в графитовом тигле.
По мере расплавления меди в тигель добавляют цинк,
после расплавления цинка добавляется около 0,05% фос-
фосфорной меди. Расплавленный припой разливается в
формочки. Температура плавления припоя должна быть
меньше температуры плавления припаиваемого метал-
металла. Кроме указанных медно-цинковых припоев, нахо-
находят применение и серебряные припои. Составы послед-
последних приведены в табл. 4.
Таблица 4
Марка
ПСР-10
ПСР-12
ПСР-25
ГХР-45
ПСР-65
ПСР-70
Химический
серебро
9,7-_Ю,3
11,7-12,3
24,7-25,3
44,5-45,5
64,5-65,5
69,5-70,5
медь
52-54
35—37
39-41
29,5-
-30,5
19,5-
—20,5
25,5-
26,5
состав
цинк
о
с
т
а
л
ь
н
о
е
в %
примеси
не более
свинец
0,5
0,5
0,5
0,3
0,3
0,3
всего
1,0
1,0
1,0
0,5
0,5
0,5
Темпе-
Температура
плавления
_, Of
В L.
830
785
765
720
740
780
45

Серебряные припои обладают большой прочностью,
спаянные ими швы хорошо изгибаются и легко обраба-
обрабатываются. Припои ПСР-10 и ПСР-12 применяются для
пайки латуни, содержащей не менее 58% меди, припои
ПСР-25 и ПСР-45 — для пайки меди, бронзы и латуни,
припой ПСР-70 с наиболее высоким содержанием се-
серебра — для пайки волноводов, объемных контуров
и т п.
Кроме стандартных серебряных припоев, используют-
используются и другие, составы которых приведены в табл. 5.
Таблица 5
Химический состав в %
сере-
серебро
20
72
1а
?0
медь
45
,8
80
15,5
цинк
30
16,5
кад-
кадмий
5
18
фос-
фосфор
5
Температура
плавления в
°С
7б0
780
64)
630
Первый из них применяется для пайки меди, стали,
никеля, второй, обладающий высокой проводимостью,—
для пайки проводов; третий может применяться для
пайки меди, но не пригоден для черных металлов; чет-
четвертый припой обладает особой легкоплавкостью, яв-
является универсальным для пайки меди, ее сплавов, ни-
никеля, стали.
В ряде случаев в качестве припоя используется тех-
технически чистая медь с температурой плавления 1083°С.
Припои для пайки алюминия
Пайка алюминия вызывает большие затруднения
вследствие его способности легко окисляться на возду-
воздухе. В последнее время находит применение пайка алю-
алюминия с помощью ультразвуковых паяльников. В
табл. 6 приведены составы некоторых припоев для пай-
пайки алюминия.
46

Таблица 6
олово
55
40
63
45
78—69
—
Химический
цинк
25
25
36
50
20-25
—
кадмий
20
20
—
—
2—6
—
состав в %
алюми-
алюминий
15
1
6
69,8—64,5
кремний
—
—
5,2-6,5
медь
—
—
25-29
Приме-
Примечание
Мягкие
припои
Твердый
припой
с темпе-
температурой
плав-
плавления
025 w С
При пайке алюминия в качестве флюсов применяют
органические вещества: канифоль, стеарин и т. п.
Последний припой (твердый) применяется со слож-
сложным флюсом, в состав которого входит: хлористый ли-
литий B5—30%), фтористый калий (8—12%), хлористый
цинк (8—15%), хлористый калий E9—43%). Темпера-
Температура плавления флюса около 450°С.
Флюсы
От качества флюса во многом зависит хорошее сма-
смачивание припоем мест спайки и образование прочных
швов. При температуре паяния флюс должен плавить-
плавиться и растекаться равномерным слоем, в момент же пай-
пайки он должен всплывать на внешнюю поверхность при-
припоя. Температура плавления флюса должна быть не-
несколько ниже температуры плавления применяемого
припоя.
Химически активные флюсы (кислотные)—это флю-
флюсы, имеющие в большинстве случаев в своем составе
свободную соляную кислоту. Существенным недостат-
недостатком кислотных флюсов является интенсивное образова-
образование коррозии паяных швов.
К химически активным флюсам прежде всего отно-
относится соляная кислота, которая употребляется для пай-
47

ки стальных деталей мягкими припоями. Кислота, ос-
оставшаяся после пайки на поверхности металла, раство-
растворяет его и вызывает появление коррозии. После пайки
изделия необходимо промыть горячей проточной водой.
Применение соляной кислоты при пайке радиоаппара-
радиоаппаратуры запрещается, так как во время эксплуатации воз-
возможно нарушение электрических контактов в местах
пайки. Следует учитывать, что соляная кислота при по-
попадании на тело вызывает ожоги.
Хлористый цинк (травленая кислота) в зависимо-
зависимости от условий пайки применяется в виде порошка или
раствора. Используется для пайки латуни, меди и ста-
стали. Для приготовления флюса необходимо в свинцовой
или стеклянной посуде растворить одну весовую часть
цинка в пяти весовых частях 50-процентной соляной ки-
кислоты. Признаком образования хлористого цинка слу-
служит прекращение выделения пузырьков водорода. Из-
за того, что в растворе всегда имеется небольшое коли-
количество свободной кислоты, в местах пайки возникает
коррозия, поэтому после пайки место спая должно тща-
тщательно промываться в проточной горячей воде. Пайку
с хлористым цинком в помещении, где находится радио-
радиоаппаратура, производить нельзя. Применять хлористый
цинк для пайки электро-и радиоаппаратуры также нель-
нельзя. Хранить хлористый цинк необходимо в стеклянной
посуде с плотно закрытой стеклянной пробкой.
Бура (водная натриевая соль пироборной кислоты)
применяется как флюс при пайке латунными и серебря-
серебряными припоями. Легко растворяется в воде. При на-
нагревании превращается в стекловидную массу. Темпе-
Температура плавления 741°С. Соли, образующиеся при пай-
пайке бурой, необходимо удалять механической зачисткой.
Порошок буры следует хранить в герметически закры-
закрытых стеклянных банках.
Нашатырь (хлористый аммоний) применяется в ви-
виде порошка для очистки рабочей поверхности паяльни-
паяльника перед лужением.
Химически пассивные флюсы (бескислотные)
К бескислотным флюсам относятся различные орга-
органические вещества: канифоль, жиры, масла и глицерин.
Наиболее широко в электро-и радиомонтажных рабо-
48

тах применяется канифоль (в сухом виде или раствор
ее в спирте). Самое ценное свойство канифоли, как
флюса, заключается в том, что ее остатки после пайки
не вызывают коррозии металлов. Канифоль не облада-
обладает ни восстанавливающими, ни растворяющими свойст-
свойствами. Она служит исключительно для предохранения
места пайки от окисления. Для приготовления спирто-
во-канифольного флюса берется одна весовая часть
толченой канифоли, которая растворяется в шести ве-
весовых частях спирта. После полного растворения кани-
канифоли флюс считается готовым. При применении кани-
канифоли места пайки должны быть тщательно очищены от
окислов. Часто для пайки с канифолью детали следует
предварительно облуживать.
Стеарин не вызывает коррозии. Используется для
пайки с особо мягкими припоями свинцовых оболочек
кабелей, муфт и др. Температура плавления около 50°С.
В последнее время широкое применение получила
группа флюсов ЛТИ, применяемых для пайки метал-
металлов мягкими припоями. По своим антикоррозийным
свойствам флюсы ЛТИ не уступают бескислотным, но в
то же время с ними можно паять металлы, которые
раньше не поддавались пайке, например детали с галь-
гальваническими покрытиями. Флюсы ЛТИ могут приме-
применяться также для пайки железа и его сплавов (включая
нержавеющую сталь), меди и ее сплавов и металлов с
высоким удельным сопротивлением (см. табл. 7).
При пайке с флюсом ЛТИ достаточно произвести
очистку мест пайки только от масел, ржавчины и дру-
других загрязнений. При пайке оцинкованных деталей уда-
удалять цинк с места пайки не следует. Перед пайкой де-
Таблица 7
Наименование
Спирт-сырец или ректификат
Канифоль
Солянокислый анилин
Метафенилендиамин
Диэтиламин солянокислый
Триэтаноламин
В весовых пропорциях:
ЛТИ-1
67-73
20-25
3-7
1-2
ЛТИ-115
63-74
20-25
3-5
1-2
ЛТИ-120
63-74
20—25
3-5
1 2
49

талей с окалиной последняя должна быть удалена
травлением в кислотах. Предварительное травление ла-
латуни не требуется. Флюс наносится на место спая с по-
помощью кисточки, что можно сделать заблаговременно.
Хранить флюс следует в стеклянной или керамической
посуде. При пайке деталей сложного профиля можно
применять паяльную пасту с добавлением флюса
ЛТИ-120. Она состоит из 70—80 г вазелина, 20—25 г
канифоли и 50—70 млг флюса ЛТИ-120.
Но флюсы ЛТИ-1 и ЛТИ-115 имеют один большой
недостаток: после пайки остаются темные пятна, а так-
также при работе с ними необходима интенсивная вентиля-
вентиляция. Флюс ЛТИ-120 не оставляет темных пятен после
пайки и не требует интенсивной вентиляции, поэтому
применение его значительно шире. Обычно остатки флю-
флюса после пайки можно не удалять. Но если изделие бу-
будет эксплуатироваться в тяжелых коррозийных услови-
условиях, то после пайки остатки флюса удаляются при помо-
помощи концов, смоченных спиртом или ацетоном. Изготов-
Изготовление флюса технологически несложно: в чистую дере-
деревянную или стеклянную посуду заливается спирт, насы-
насыпается измельченная канифоль до получения однород-
однородного раствора, затем вводится триэтаноламин, а затем
активные добавки. После загрузки всех компонентов
смесь перемешивается в течение 20—25 минут. Изготов-
Изготовленный флюс необходимо проверить на нейтральную
реакцию с лакмусом или метилоранжем. Срок хране-
хранения флюса не более 6 месяцев.
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ДИОДЫ И ТРИОДЫ
Нашей промышленностью в широком ассортименте
выпускаются полупроводниковые диоды и триоды. Мно-
Многие из них имеются в розничной продаже и применяют-
применяются в промышленной и любительской радиоаппаратуре.
Плоскостные полупроводниковые диоды в основном
используются в выпрямителях переменного тока вме-
вместо кенотронов. Например, двуханодный кенотрон 5Ц4С
во многих случаях можно с успехом заменить двумя вы-
высоковольтными плоскостными диодами ДГ-Ц27 (Д-205).
Для повышения надежности выпрямителя вместо
50

одного диода часто используют два, соединяя их по-
последовательно и шунтируя каждый из диодов сопро-
сопротивлением 50—100 ком. Плоскостные германиевые дио-
диоды можно использовать в накальных выпрямителях
приемников с универсальным питанием, а также в вы-
выпрямителях для зарядки аккумуляторов.
Плоскостные диоды могут также применяться в низко-
низкочастотных измерительных приборах и, в частности, в
авометрах для выпрямления измеряемого напряжения.
В последнее время плоскостные диоды, а особенно
специальные диоды — стабилитроны — используются
в качестве конденсаторов с управляемой емкостью (см.
журнал «Радио» № 4 за 1959 г.).
В качестве детекторов и выпрямителей высокоча-
высокочастотного напряжения плоскостные диоды не применя-
применяются, так как они обладают слишком большой емко-
емкостью, которая шунтирует высокочастотные цепи.
В высокочастотных цепях используются точечные
германиевые и кремниевые диоды, многие из которых
хорошо работают на самых высоких частотах, вплоть
до УКВ. Наиболее широко точечные диоды применя-
применяются в приемниках в детекторе сигнала и в выпрями-
выпрямителе АРУ, а также в высокочастотных измерительных
приборах для выпрямления измеряемого напряжения.
Среди полупроводниковых триодов наибольшее рас-
распространение получили плоскостные германиевые три-
триоды. Точечные триоды в любительских условиях прак-
практически не применяются. Применение полупроводнико-
полупроводниковых триодов в любительской аппаратуре в основном ог-
ограничивается переносными и особенно карманными при-
приемниками и преобразователями напряжения.
Во всех каскадах приемников, как правило, исполь-
используются триоды малой мощности и в том числе триоды
старых серий П1, П2 и более поздней серии П6. По сво-
своим параметрам и конструктивному выполнению многие
триоды серии П6 полностью соответствуют выпускае-
выпускаемым в настоящее время триодам П13, П14, П15.
В усилителях могут быть использованы практически
любые триоды указанных выше серий. Триоды для вы-
высокочастотных каскадов следует выбирать, учитывая их
граничную частоту (предельную частоту усиления по
току Fcto).
Простейшие приборы для проверки полупроводнико-

вых триодов и определения их параметров описаны в
журнале «Радио» № 4 за 1959 г., стр. 23.
Ниже приводятся данные основных типов полупро-
полупроводниковых диодов и триодов, выпускаемых отечествен-
отечественной промышленностью. Параметры измерены при тем-
температуре окружающей среды 20°+5°С.
Точечные полупроводниковые диоды
А. Германиевые диоды (рабочая температура от
—60° до +70° С). Д1 (рис. 1, табл. 1), Д2 (рис. 2,
табл. 2) и Д10—Д14 (рис. 2, табл. 1). Рабочая частота
до 150 Мгц, Д9 (рис. 1, табл. 1). Рабочая частота до
40 Мгц.
Б. Кремниевые диоды (рабочая температура от —60°
до +150°С). Д101—ДЮЗ (рис. 2, табл. 1). Рабочая ча-
частота до 200 Мгц.
Плоскостные полупроводниковые диоды
А. Германиевые диоды (рабочая температура от
—60° до +70°С). Д7 (конструкция аналогична рис. 3,
табл. 3). Рабочая частота до 50 кгц.
Б. Кремниевые диоды (рабочая температура от —60°
до +125° С). Д202—Д205 и Д302—Д305 (рис. 4 и 5,
табл. 4). Рабочая частота до 100 кгц.
Рис. 1
Рис. 2
52

Полупроводниковые кремниевые стабилитроны
Д808—Д810, Д813 (рис. 3, табл. 5). Рабочая темпе-
температура от —60° до +125° С.
Плоскостные полупроводниковые триоды
A. Германиевые триоды (p-n-р). П4 (рис. 6, табл.6)
и П201—П203 (рис. 7, табл. 7). Мощные триоды для
выходных каскадов усилителей НЧ, переключающих
устройств и преобразователей напряжения. Рабочая
температура от —60° до +70° С. Предельная частота
(в режиме усиления по току в схеме с общим основа-
основанием) 150 кгц.
П5 (рис. 8, табл. 8). Низкочастотные триоды
небольшой мощности для усилителей НЧ, изме-
измерительных приборов, слуховых аппаратов и т. п. Рабо-
Рабочая температура от —60° до +70° С. Предельная ча-
частота (в режиме усиления по току в схеме с общим ос-
основанием) 300 кгц.
П13—П15 (рис. 9, табл. 9). Высокочастотные трио-
триоды, выпускаемые взамен триодов серии П6. Рабочая
температура от —60° до +85° С.
Б. Германиевые триоды (п-p-n). П8—ПИ (рис. 9,
табл. 10). Триоды предназначены для двухтактных бес-
бестрансформаторных усилителей НЧ. Рабочая температу-
температура от —60° до +70° С.
B. Германиевые диффузионные триоды (р-п-р).
П401—П403 (рис. 9, табл. 11). Триоды предназначены
для усиления и генерирования колебаний ВЧ. Рабочая
температура от —60° до +85° С.
Г. Кремниевые триоды (п-p-n). П101—П103 (рис. 9,
табл. 12). Рабочая температура от —60° до +120°.
Рис 3
53

54

Тип
прибора
Д1А
Д1Б
Д1В
Д1Г
Д1Д
Д1Е
Д1Ж
Д9А
Д9Б
Д9В
Д9Г
Д9Д
Д9Ж
Д9Е
дю
ДЮА
ДЮБ
ДН
Д12
Д12А
Д13
Д14
ДНА
Д101
Д101А
ДЮ2
Д102А
ДЮЗ
ДЮЗА
¦0) *
Выпрямл(
ный ток,
более (ср
значение'
16
16
25
16
16
12
12
25
40
20
25
30
15
20
3
5
8
20
20
20
20
20
20
30
30
30
30
30
30
к
к.
ее,
Прямой 1
при напр.
1 в, не мс
ма
2,5
1
7,5
5
2,5
1
5
10
90
10
30
60
10
30
—
—
_
100
50
100
100
30
100
—
1
—
1
—
1
Обратный ток
не более,
ма
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,1
0,2
0,2
0,1
0,07
0,05
0,05
0,07
0,07
0,01
0,01
0,01
0,01
0,03
0,03
при нап-
напряжении,
в
—10
—25
—25
—50
—75
— 100
—100
—10
— 10
—30
—30
—30
—100
—50
—10
—10
— 10
— 10
-10
— 10
—10
—10
—10
—
—
—
ее *
К
Обратное
пряжение
20
30
30
50
75
100
100
10
10
30
30
30
100
50
10
10
10
30
50
50
50
100
100
75
75
50
50
30
30
Таблица 1
52.
Амплитуда о
ного пробив
напряжения,
менее, в
40
45
25
75
ПО
150
150
20
20
20
40
75
75
100
125
125
_
_
—
56

Таблица 2
Тип
пря-
бора
Д2А
Д2Б
Д2В
Д2Г
Д2Д
Д2Е
Д2Ж
Параметры
50
16
25
16
16
16
8
Io6piMa макс, при
1
<50
5—10
<10
2-5
5-10
5-10
2-10
1
0,25
—
—
—
—
—
—10
0,1
-30
_
0,25
—
—
—
—i
напряжении
-50
—
—
0,25
0,25
—
—
«о
—100
_
—
—
—
—
0,25
—
со
—150
_
—
0,25
«0
1
(X
— 15
— 45
— 60
-100
—100
—150
—200
Предельно
допу-
стимые величины
со
о,
- 10
- 30
— 40
- 75
- 75
-125
-175
е
Я
150
50
75
^0
50
50
25
* Д «
/макс
не до
ше0,1с
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
Таблица 3
Тип
прибора
Д7А
Д7Б
Д7В
Д7Г
Д7Д
Д7Е
Д7Ж
По пара-
параметрам ана-
аналогичен
тмпу
ДГ-Ц21
ДГ Ц22
ДГЦ23
ДГ-Ц24
ДГ-Ц25
ДГ-Ц26
ДГ-Ц27
ts
3
Ш
т
309
100
100
100
Параметры
о
-•а
0,25
0,25
@,2S
0,25
0,3
0,3
0,3
t«
— 75
—150
-226
-аоо
—450
-525
-600
Предельно допу-
допустимые i
ЧЛ
ю
— 50
— 100
—1§а
—200
-300
^-350
—400
зеличины
ll 8
sBsSo
25
25
25
25
25
25
25
57

Таблица 4
Тип
прибора
Д202
Д203
Д204
Д205
Д302
ДЗОЗ
Д304
ДЗОб
$Л ЯКС.Н bf Я ЛЬ»
ный выпрям-
ЛшпЫп lUiVy
а (ср)
0,4
0,4
04
0,4
1
3
5
10
Максималь-
Максимальное обрат-
обратное рабочее
напряжение,
в (амп)
100
200
300
400
200
150
100
50
Прямое па-
падение напря-
напряжения при
номинальном
выпрямлен-
выпрямленном токе,
в (ср)
1,0
1,0
1,0
1,0
0,25
0,3
03
0,35
Обратный
ток при
максималь-
максимальном рабо-
рабочем напря-
напряжении,
ма (ср.)
0,5
0,5
0,5
0,5
1,0
1 0
3,0
3,0
Примечание. В случае работы диодов ДП, Д12, Д13,
Д14, ДНА в цепи посто нчого тока величина тока, ддитр ььо про
текакэщего через прибор должна быть не более *» **а
Для диодов Д1, Д9, ДЮ1, Д10Ч значения обратных наирчжс
рчй наибольшие
Для диодов ДП, Д125 Д12\, Д13 Д14 ДНА з^гмч об] ai
рых напряжений наименьшие (при юье 250 //ка)
У диодов Д12, Д14 прямой то< при напряжении +0,5 в юл
жен быть не менее 2 лш; у ДП, Д12, Д12А, Д13? ДНА прямой
ток при напряжении +0,5 в должен быть не менее 5 ма
У диодов Д101, Д102, ДЮЗ прямой ток при напряжении +2 в
должен быть не менее 2 ма.
Таблица 5
„ Дииамиче- Дииамиче- »,
т"" В-Н «ж =«Г ж
прибора ке ст.б«.- ^™°Д СЖ„^ билладии
Зации5жа.в байе@ j m ишЪма.(Ч ма
__„ _____J
Д8Ш 7- 6,5 12 6 31
Д809 8- 9,5 18 10 20
Д810 9-10,5 25 12 2G
Д8И 10-12 30 15 23
Д813 11,5-14 35 18 20
Примечание Прямое падение напряжения равно 1 в
Максимально допустимая мощность рассеяния 280 мет
Обратное сопротивление при смещении — 1 в р?вно 10 Мом
58

СОДЕРЖАНИЕ


Стр.
А. Трубицыи. Любител
киА lfаrRВТофОR . .. з
Е. Комаров. Расчет BыtJl1Hьlxx траНСфоРII
ТОР08 . 10
3. БОРНОВОJlCJКОВ. Как [ОJlЬЭCJваться характери-
стиками 9J1ектронны) lIамп . . . . . ... 10
А. Черников. Прll1I
R и флюсы : . . . .. .. 41
ПonynРОВОl1ииковне д.ИОДЫ . ТрВОАВ . -. . . &о


/(OAAl"Tu.s dt1Тopos


в ПОМОЩЬ РАДИОЛЮБИТЕЛЮ


BbUlJlCIC 8
Редапор А. А. ВасиАьев Техн. pe118..КТOp М. с. 1(apJUCIUUJ
х.У110жеств. редактор Б. А. Васильев Корректор 1(. А.. МеIlUCО"
r -50491 Сдано в набор 30/Х) 1
Б8 ПОДПИC8JIо к пм.тв 12/V1........
Бумаrа 84ХJ081/з
 270 физ. П. л.
3,28 усл. п. 11. Уч.-иsд. JI.==3 J З25
Изд. М 2
J465 Цена 1 руб. Тираж 180000 эа.
I1:здательство ДОСААФ. Москва. Б
661 Hobo-РязансхаJl ул., Ji. 2&
ТJlпоrраф_и Изд
ва ДОСААФ, r. ТУlIDПIо. 3к. 21&