Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
РАСЧЕТА ВЫСОКИХ СООРУЖЕНИЙ
НА ВЕТРОВУЮ НАГРУЗКУ
СН 40-58
Утверждены
Государственным комитетом Совета Министров СССР
по делам строительства
26 декабря 1958 г.
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
Литературы по строительству, архитектуре
И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ
Москва —1959
Редактор — инж. С. Ю# Дузинкевич
Технические условия расчета высоких сооружений на ветровую на-
грузку разработаны в развитие главы П-Б. 1 «Строительных норм и
правил».
Как известно, СНиП определяет ветровую нагрузку только для зда-
ний и сооружений промышленного и гражданского строительства.
Расчет несущих конструкций указанных зданий и сооружений
производится в предположении статического действия установившегося
ветра, при этом динамический эффект воздействия ветра дополнительно
не учитывается.
Для высоких сооружений ветер является основной нагрузкой, по-
этому расчет таких сооружений на статическое действие скоростного
напора является уже недостаточным. При расчете высоких сооружений,
наряду с необходимостью определения характера изменения средних
скоростей ветра по высоте, должно быть также учтено воздействие по-
рывов ветра, накладывающихся на установившийся поток ветра.
Пульсации скоростного напора, вызванные порывами ветра, можно
рассматривать, как воздействия сил непериодического характера, изме-
няющих свою величину во времени по случайному закону. Эти силы
оказывают на сооружение динамическое воздействие, которое учиты-
вается настоящими техническими условиями путем умножения ско-
ростного напора на коэффициент, зависящий от пульсаций скоростного
напора и от динамических характеристик сооружения.
В гибких высоких сооружениях цилиндрической формы установив-
шийся ветер, кроме статического действия, вызывает колебания, перпен-
дикулярные направлению потока ветра.
Эти колебания объясняются вихреобразованием в области за со-
оружением при обтекании его плоско параллельным потоком. Отры-
ваясь от сооружения, вихри создают импульсы, вызывающие попереч-
ные колебания сооружения с собственными частотами.
При определенных скоростях ветра частота срыва вихрей совпадает
с частотой собственных колебаний сооружения и сооружение попадает
в резонанс. Поэтому для высоких сооружений цилиндрической формы,
кроме статического расчета на скоростной напор ветра с учетом воз-
действия его порывов, необходим также поверочный расчет на резонанс.
Необходимые указания по расчету сооружений на резонанс приведены
в настоящих технических условиях.
Настоящие технические условия разработаны Центральным науч-
но-исследовательским институтом строительных конструкций Академии
строительства и архитектуры СССР.
Г осударственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства	Строительные нормы	СН 40-58
	Технические условия расчета высоких сооружений на ветровую нагрузку	
Настоящие технические условия распространяются на
расчет мачт, дымовых труб, башен, градирен и других вы-
соких сооружений с периодом собственных колебаний бо-
лее 0,25 сек. В технических условиях приведены указания
по определению ветровой нагрузки на эти сооружения, а
также даны рекомендации по расчету высоких сооружений
цилиндрической формы на резонанс.
I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
НА ВЫСОКИЕ СООРУЖЕНИЯ
1. Расчетная ветровая нагрузка на сооружение или его
части в направлении действия ветра определяется по фор-
муле
?b = ^Qp5,	(1)
где Qlp — расчетный скоростной напор ветра в опре-
деляемый по табл. 1; коэффициент перегрузки
для скоростного напора принят равным 1,2;
k — коэффициент лобового сопротивления (аэроди-
намический коэффициент), определяемый по
табл. 2;
5—площадь проекции в м2 рассчитываемого соору-
жения (элемента) на плоскость, перпендикуляр-
ную к направлению ветра;
Р — коэффициент увеличения расчетного скоростного
напора, определяемый по формуле (2) п. 2.
Примечания. 1. Расчетный скоростной напор ветра Qpr при
гололеде допускается принимать постоянным по высоте сооружения и
равным 36 кг!м?.
2. Скоростной напор при расчете оттяжек мачт, вертикальных и
наклонных проводов и тросов допускается принимать по всей длине по-
Внесены Академией строительства и архитектуры СССР	Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 26 декабря 1958 г.	Срок введения 1 мая 1959 г.
Величины расчетного скоростного напора ветра Qp в кг/м?
Таблица 1
Зоны над поверхностью зем- ли в м Географические районы		до 21	21-30	31-40	ю 1	51-60	61-70	71—80	81-90	91-100	101—125	126—150	151—175	о еч	201-250	251—300	301—350	351 и выше
I	район — вся территория СССР за исключением II, III и IV районов .......	48	54	60	66	72	76	80	84	86	90	96	102	106	112	118	124	128
II	район — береговая	полоса океанов и морей за исклю- чением III и IV районов .	84	90	100	по	114	118	124	130	134	138	146	154	158	164	172	180	186
Ш	район — береговая	полоса Черного моря протяжен- ностью от г. Анапы до г. Туапсе . . . ....	120	128	144	156	164	170	176	184	190	198	208	218	226	234	246	258	266
IV	район — береговая полоса Ва- ренцова, Карского, Лапте- вых; Восточно-Сибирского, Чукотского, Берингова мо- рей и их заливов, острова на указанных морях, берего- вая полоса залива Шелехо- ва, полуостров Камчатка, остров Сахалин, Куриль- ские и Командорские остро- ва	.	228	252	270	282	294	306	318	328	336	и		—		—	—	—	
Примечание, Ширина береговой полосы принимается равной 100 км, но не далее, чем до ближайшего
хребта»
Стоянным й равном напору, соответствующему 2/3 высоты верхнего
подвеса.
2.	Коэффициент увеличения расчетного скоростного на-
пора, учитывающий динамическое воздействие порывов
ветра на сооружение, определяется по формуле
₽ = 1 + I т,	(2)
где g — коэффициент динамичности, зависящий от периода
собственных колебаний сооружения Т и от лога-
рифмического декремента затухания сооружения.
Для железобетонных, стальных и каменных конст-
рукций g определяется по графикам на рис. 1;
Рис. 1. Графики коэффициентов динамичности
а — для стальных сооружений; б — для железобетонных и каменных соору-
жений
m—коэффициент пульсации скоростного напора, оп-
ределяемый по табл. 3.
Таблица 3
Высота в м, для которой опреде- ляется коэффици- ент пульсации скоростного напора	До 20	40	60	80	100 -200	200—300	300—400	Выше 400
Для сооруже- ний ....	0,35	0,32	0,28	0,25	0,21	0,18	0,14	0,1
Для проводов и тросов . .	0,25	0,22	0,2	0,18	0,15	0,12	0,1	0,08
Примечание. Период собственных колебаний сооружения Т мо-
жет быть определен по приближенным методам и формулам, приведен-
ным в приложении.
2 Зак. 278
5
3.	Ветровая нагрузка для проводов и тросов определя-
ется по формулам (1) и (2), при этом учитывается только
статическое воздействие порывов ветра, т. е. коэффициент
g в формуле (2) принимается равным единице.
Примечания. 1. Расчетный скоростной напор ветра Qpr для
проводов и тросов, покрытых гололедом, принимается равным 0,25 Qp ;
в районах а гололедностью более 1,5 см Qpr принимается не менее
20 кг!м\
2. Для проводов и тросов ветровая нагрузка принимается по той
зоне, в которой расположены точки крепления проводов и тросов. При
пролетах более 500 м и высотой подвески провода 35 ж и более ветро-
вая нагрузка принимается для зоны, соответствующей’ средней высоте
провода и троса в пролете.
4.	Ветровая нагрузка для башенных градирен с верх-
ним диаметром более 20 м и периодом собственных коле-
баний сооружения менее 0,5 сек. определяется по формуле
(1), при этом коэффициент р принимается равным 1+т.
5.	Основное сочетание нагрузок для высоких сооруже-
ний состоит из собственного веса конструкций и ветровой
нагрузки.
П. РАСЧЕТ ВЫСОКИХ СООРУЖЕНИЙ
ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ НА РЕЗОНАНС
6.	Критическая скорость ветра, вызывающая резонанс-
ные колебания, определяется по формуле*
Ккр = —у—,	(3)
где Т—период собственных колебаний сооружения в сек.;
d—диаметр сооружения в м.
7.	Аэродинамические силы F (х, t), действующие на
сооружение, определяются по формуле:
F (х, t) = — Fq а (х) sin со t — Fx (х) sin со /,	(4)
тс
где Fq—амплитуда силы F (х, t) в кг/м у свободного кон-
ца консольного цилиндра или в середине пролета
трубчатой мачты на оттяжках
6
d(x)—коэффициент формы колебаний
а (х) =
(6)
где Xi	)—функция, определяющая первую форму собст-
венных колебаний сооружения; для сооружения
/х \
переменного сечения Х\ I ~) вычисляется мето-
дом последовательных приближений;
—текущая координата, отсчитываемая по вертика-
кали от начала координат;
—расстояние от сечения с наибольшей амплиту-
дой до начала координат;
—высота сооружения.
Xi
Л
8. Резонансная амплитуда колебаний
изгибающий момент в рассматриваемом
защемленного в фундамент консольного
сооружения или пролета трубчатой мачты определяется по
формулам:
и динамический
сечении упруго
цилиндрического
4
Уд — ~ -Уст,
о
мд = 4
о
(7)
(8)
х
где уст, МСт —статический прогиб и изгибающий момент
в рассматриваемом сечении сооружения
под действием нагрузки Fi(x);
б—логарифмический декремент затухания;
для стальных сооружений 6 = 0,05, для
железобетонных сооружений 6 = 0,2.
9. Резонансная амплитуда колебаний верхнего конца
свободно стоящего сооружения как стержня переменного
сечения, жестко защемленного в фундамент, определяется
по формуле:
уд = 0,35 • 	,	(9)
п1 прив 0
где /Прив—приведенный момент инерции, определяемый из
условия равенства прогибов верхнего конца со-
оружения^ и свободного конца консольного ци-
линдрического стержня от единичной нагрузки,
равномерно распределенной по высоте трубы.
2*
7
10. Явление резонанса относится к особым воздействи-
ям, входящим в особые сочетания нагрузок.
И. При расчете на резонанс статическое воздействие
ветра учитывается, если VKp >10 м/сек.
12. Соединения элементов сооружения рассчитываются
на выносливость с пониженными расчетными сопротивле-
ниями, полученными посредством умножения расчетных
сопротивлений на у-коэффициент понижения несущей спо-
собности при воздействии динамической нагрузки.
приложения
А. ПРИБЛИЖЕННЫЕ МЕТОДЫ И ФОРМУЛЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРИОДА СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ
СООРУЖЕНИЯ
В приближенных формулах для определения периода собственных
колебаний сооружения приняты следующие обозначения:
Т—период собственных колебаний в сек.;
h—высота сооружения в м;
F—площадь поперечного сечения в ж2;
/ — момент инерции поперечного сечения в ж4;
Е—модуль упругости в т/ж2;
7—объемный вес в т/ж3;
Я—ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/сек2;
Р—вес сосредоточенной массы в кг;
р—вес массы стержня, отнесенный к 1 пог. м его высоты в кг;
у—прогиб стержня в горизонтальном направлении;
с—числовой коэффициент.
1.	Метод последовательных приближений
.Вес сооружения разбивают на ряд сосредоточенных грузов Pi, Р2,
Рз,--, Рп-
В качестве первого приближения для основной формы колебаний
сооружения принимают параболу
,/х\2
где f— прогиб верхнего конца сооружения.
За второе приближение принимают изогнутую ось сооружения,
нагруженного силами инерции, возникающими при его колебаниях по
первой форме. Изогнутая ось сооружения определяется обычными ме-
тодами строительной-механики.
Приравнивая ординаты кривых первого и второго приближений для
верхней точки сооружения, получают первое приближенное значение
частоты собственных колебаний.
Продолжая указанный процесс, получают последовательность зна-
чений круговых собственных частота),, <d2, а)3, . . которые будут стре-
миться к истинным значениям частоты.
Обычно ограничиваются вторым приближением, которое дает значе-
ние частоты собственных колебаний с достаточной степенью точности.
Кривые первого и второго приближений для основной формы ко-
лебаний сооружения,^эпюра изгибающих моментов от сил инерции и
приведенные эпюры моментов инерции и изгибающих моментов пока-
заны на рис. 1.
9
a — кривые 1 и 2 приближений для основной формы колебаний
сооружения; б — эпюра изгибающих моментов от сил инерции;
в — приведенная эпюра изгибающих моментов
2.	Энергетический метод
1У р,у2>+Ргу2+• • •+
где: уь y2,...t уп—горизонтальные прогибы центров тяжести грузов
Pi, 'Рп ПРИ действии на верхний конец соору-
жения единичной горизонтальной силы Р*=1 (рис. 2).
3.	Отдельно стоящие дымовые трубы (рис. 3)
10
T =>ch*
Elg
Величины F и I берутся для нижнего сечения трубы. Коэффициент
с принимается в зависимости от соотношения jy согласно следующей
таблице:
н	°’4	0,6	0,8	1 (цилиндр)
с	1,29	1,5	1,7	1,79
Для промежуточных значений соотношения ц коэффициент с оп-
ределяется интерполяцией.
Б. ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
ДЛЯ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ (/г-100 м)
Схема трубы дана на рис. 4.
Геометрические характеристики трубы приведены в табл. 1.
Таблица 1
Участ- ки трубы	Тол- щина стенки в м t	Наружный диаметр в м d н	Площадь попереч- ного сече- ния в м2 F	Мо- мент инер- ции в л/4 I	I с	Тол- щина футе- ровки в м 'ф	Наруж- ный диа- метр футе- ровки в м	Пло- щадь футе- ровки в м2 рф
0-1	0,008	3,3	0,083	0,11	1	0,115	3,21	1,1
1—2	0,008	3,3	0,083	0,11	1	0,115	3,21	1,1
2-3	0,01	3,3	0,104	0,14	0,79	0,115	3,21	1,1
3-4	0,01	3,3	0,104	0,14	0,79	0,23	3,21	2,16
4-5	0,012	3,3	0,125	0,17*	0,65	0,23	3,21	2,16
5—6	0,012	3,3	0,123	0,17	0,65	0,23	3,21	2,16
6-7	0,012	3,3	0,125	0> 17	0,65	0,23	3,21	2,16
7—8	0,014	| [ 3,84	0,167	0,31	0,36	—	—	—
8-9	0,014	5 4,91	0,214	0,64	0,17	—	——	—
9—10	0,014	& 5,97 и k	0,262	1,16	0,095	—	—	—
Труба подразделена на секции высотой по 5 м. В верхней части
труба футеруется шамотом в полкирпича, в нижней — в кирпич.
1.	Определение периода собственных колебаний трубы
Период собственных колебаний трубы определяется методом после-
довательных приближений.
Ординаты кривой первого приближения приведены на рйс. 5.
11
Рис. 4
а — схема трубы; б — эпюра рас-
четного скоростного напора
12
f. Ofilf 0p9f 0}36f 0,25f 0,16f 0t09f op^f	p_		 1	 /	100 м	У /
		95	0,9
		90	0,81
	2	/	85	0,72
		80	|	0,64
			 —// 'з I1	75	0,56
		70	0,49
	\	J s_	/ 5/ , J4-/приближение 2 приближение Г	65	1	0,42
		60	1	0,36
		55 ,	0,3
		50	1	0,25
		45	I '	0;2
		40	1	0,16	
		35	'	0,12
		30	1	0,09
		25	0,06
		20	1	0,04
opif p		15	1	1	0,02
		10	1	0,01
77Т77777777ГГ-"				5	0,003
		0	0	
Рис. 5. Кривые 1 и 2 приближений для основной
формы колебаний трубы
За второе приближение принимается изогнутая ось трубы, нагру-
женной силами инерции, возникающими при ее колебаниях по первой
форме.
Сипы инерции, возникающие при колебаниях трубы, определяются
по формуле
D ___ Тк + Рф 7ф) ^уч „ч2 ,,
7и —	-  ш
g
где FK и Рф—площади поперечного сечения кожуха и футеровки;
(FK и Кф приведены в табл. 1);
7к и уф —веса единицы объема материалов кожуха и футеровки
у к =7,85 т/ж3; уф =1,8 т/ж3;
h уч—высота участка трубы;
о)2—квадрат круговой частоты;
у—ордината кривой первого приближения, соответствующая
центру тяжести участка трубы;
g—ускорение силы тяжести.
Изгибающие моменты от сил инерции приведены в табл. 2.
Приведенная эпюра изгибающих моментов дана на рцс. 6,
13
Таблица 2
	м2	M3	I	Mt
	<*2f	w2f	(D2/	v>2f
118 ——	449 ——	956 ——	1 638	—	2 489	
g	g	g	g	g
м.	1	।			Мю
in2f	O)2f	(&2f	<$2f	
3 475 	—	4 515 	~	5 606	—	6 700	—	7 790	—
g	g	g	g	g
Рис. 6
а — эпюра изгибающих моментов; б — приведен-
ная эпюра изгибающих моментов
Прогибы точек оси трубы приведены в табл. 3.
Коэффициенты первой формы колебаний трубы приведены в
табл. 4.
Второе приближение кривой, определяющей первую форму собст-
венных колебаний трубы, показано пунктиром на рис. 5.
Приравнивая ординаты первого и второго приближений для верх-
ней точки трубы, получаем первое приближенное значение частоты
собственных колебаний
14
Таблица 3
Уо	1	У«	у2	Уз
0>2 f 6,85-10® “-7- gEIc	0>2 f 5,71-10® —~ gE’c	«О2 f 4,69-10® —77 gEIc	(I)2 f 3,52-10® —— gEIc
У 4,	У»	Ув		У?
<d2 f 2,52-10е -=Т gEIc	0)2 f 1,64-106 —— gEIc	ш2 f 0,92-106 -ту- gEIc	(D2 f 0,43-106 —7- gEIc
	Ув			Уо			
Ю2 f 0,16-10® —— gEfc	О)2 f 0,35-10®^		
Таблица 4
Hr	«(£)=	y(S) Уо
	первое приближение	второе приближение
1	1	1
0,9	0,81	0,83
0,8	0,64	0,67
0,7	0,49	0,51
0,6	0,36	0,37
0,5	0,25	0,24
0,4	0,16	0,13
0,3	0,09	0,06
0,2	0,04	0,02
0,1	0,01	0,005
Уо =-- Уо1; f — 6 845 000 ~~, откуда
(!) =
9,81-21 • 109*0,11
6 845 000
= 1,82 р/сек.
2 тс	6,28	Q ла
Т =---- ----------= 3,46 сек.
«)	1,82
15
2.	Определение ветровой нагрузки на трубу
Расчетная ветровая нагрузка на участки трубы определяется по
формуле (1).
Я* ~ ₽ к<?р dh^,
где Qp —расчетный скоростной напор;
к=0,6—аэродинамический коэффициент (коэффициент лобового
сопротивления);
₽ = 1 +	—коэффициент увеличения расчетного скоростного
напора;
5—коэффициент динамичности; при Т—3,46 сек. I ^=2,8 (см.
графики на рис. 1);
т—коэффициент пульсации, принимаемый по табл. 3 ТУ;
h у ц :—10 м;
d—диаметр трубы.
Расчетная ветровая нагрузка q&B кг для участков трубы приведе-
на в табл. 5.
3.	Определение резонансной амплитуды колебаний верхушки трубы
Скорость V кр определяется по формуле (3):
Vк;= -5^-3 = 4,8 м/сек.
кр 3,46	’	‘
Амплитуда силы Г(х, /) в кг/м у свободного конца трубы опреде-
ляется по формуле (5)
р = ЛМ1 = j 2 кг^м_
64
Резонансная амплитуда
муле (9)
колебаний трубы вычисляется
по
фор-
Уо-0,35
1,2-1004
21 • 109-0,372 0,05
120 мм.
Лфив “ 0,372 м .
Динамические изгибающие моменты определяются по табл. 2, где
—12 см, а о =1,82 р/сек.
В. ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ
ДЛЯ БАШНИ (/г=180 м)
Схема башни и ее геометрические характеристики приведены на
рис. 7.
1.	Определение периода собственных колебаний башни
Период собственных колебаний башни определяется энергетиче-
ским методом (см. приложение к ТУ)
Т fi 9R 1 / Р1у2 +	+ • • • + Рпуп
1 == о,Zo I/ ----------------------------,
Г	gyo
где у0, у\,..., уп—горизонтальные прогибы точек оси башни при дейст-
вии единичной силы .на верхний конец сооружения.
16
a ~ конструктивная схема башни; б — расчетная
схема
Участки	|	Сечение участков				Площадь сече- ния ветвей в ж2	Момент инер- ции сечений | участков в ж4	I с 1
0-1	0fi75b		8/20		0,037	0,029	1
	0158/20				0,037	0,029	1
II—III	0/5< /,093Ъ-		3/20		0,037	0,045	0,645
III-IV	0,245/20 7,55^^				0,057	0,15	0,193
1	0273/20				0,07	0>4	0,072
гл~л	2 < <	'325/. ’"t 3 !— —-i—<!		24 ►	0,091	0.83	0,035
ПЛ-1Л	0325/31 J, L" 3,875'у ; 0	1—	0,125	1,8	0,016
III Л—ИЛ	1	0426/14 s^-f—</ q l—l—1	0,16	4,9	0,006
VIII -IX	-	0Ш			0,166	9’5	[0,003
		7,6 >—	-—J				
1	Л		5/7*	к		17,33	0,002
	<			(	1	10,166		
Зак. 278
Таблица 5
Номера участков		0-1	1—2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7—8	8-9	9-10
Высота участка hy4 в м . . . •		10	10 1	10	10	10	10	10	10	1 10	10
Диаметр трубы d на участке в м		3,3	3,3 i	3,3	3,3	3,3	3,3	j 3,3	3,85	i 4,9	6
Скоростной напор (расчетный) Qp в кг/м2 |	86	84	80	76	72	66	60	54	48	48
Коэффициент пульсации т		0,21 ,	1 0,23	0,25	0,27 j	0.28	0,3	0,32	0,34	0,35	0,35
Коэффициент лобового сопротивления к . .	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6
Коэффициент увеличения скоростного напора Р	1,59	| 1,64	1,7	1,76	1,78	1,84	1,9	1,95	1,98	1,98
Расчетная ветровая нагрузка в кг . . . .	2 707	2 728	2 693	2 648	2 538	2 405	2 257	2 432	2 794	I 3 421
Рис, 8
№ п/п	у. вм	Р1У*
Уо	6,2 -10-2	
У1	5,1 -10~2	274-10~4
Уа	3,43 -10~2	123-10“4
Уз	2,37 -10~2	59-10~4
У4	1,51 -10~2	41-10~4
У5	0,89 -10~2	19,6-10~4
Уб	0,505-10~2	8,2-10~4
У7	0,256-10“2	2,63-10-4
У8	0,098-10~2	0,8-10~4
Уэ	0,033-10~2	0,1-10~4
У1о	0,001 10~2	0,00015-10~4
	Vi	528,33-10-4
Изогнутая ось башни приведена на рис. 8.
Г-6 28 1/ (274^123+59+41-И9>б+8>2+2,63-Ю,840>1 +0,00015)-10~4__
Y	9,81 -6,2-10~2
== 1,84 сек.
2.	Определение коэффициентов лобового сопротивления
для участка башни (рис. 9)
Коэффициент лобового сопротивления для наветренных плоскостей
башни определяется по формуле табл. 2.
£ф =	= 9>9+1,8+1,87+4,8	0 оп
S	260
в _£Л_ = 22 4 2,25+4.15+4 _ 0 j ].
5	260	~	’
S = 1,41 6;7+2-0,325+9,2	5 ~ 260 м\
2
18
где Ki —коэффициент лобового сопротивления элементов башни; ДЛИ
цилиндрических элементов Ki зависит от числа Рейнольдса и опреде-
ляется по графику табл. 2 ТУ
Re = —, V - 4 V QP.
V
Для рассматриваемого участка башни К=36 м/сек.
0325 мм, Re = 0,812- 10е, к = 0,45,
0114 мм, Re =0,284- 10е, № 0,8,
0 168 мм, Re = 0,42 • 10е, к = 0,45,
0 28 мм, Re = 0,07 • 106, к = 1,2.
Коэффициент лобового сопротивления
+у1)-Ф =0,071 -2-1,1=0,156,
Ф—коэффициент увеличения tfnp при направлении ветра по диагонали
башни; для стальных башен из одиночных элементов ф =1,1
3.	Определение ветровой нагрузки на башню
Расчетная ветровая нагрузка на участки башни определяется по
формуле-
дв — р • &прфр- S,
где Qp —расчетный	скоростной напор, определяемый по
табл. 1 ТУ;
19
л*пр—аэродинамический коэффициент (коэффициент лобобО*
го сопротивления);
3 = 14-	—коэффициент увеличения расчетного скоростного
напора;
5—коэффициент динамичности; при Т—1,84 сек. £=2,15
(см. графики на рис. 1);
m—коэффициент пульсации, определяемый по табп. 3 ТУ;
S—площадь проекции участка башни на плоскость, перпен-
дикулярную направлению ветра.
Расчетная ветровая нагрузка qB в кг для участков башни приве-
дена в табл. 6.
Таблица 6
Участки	1-0	I —II	п-ш	III—IV	IV-V	V-VI	ПА-1А	VII-VIII	VIII-IX	IX-X
Высота участка hy4 в м	. .	15	10	12	17	18	18	22,5	27	27	13,5
Площадь проекции участка 5 в ,и2 .	39,5	27,4	39,1	81,66	121,9	157,85	260	434,5	591	363
Скоростной	напор (расчетный) Ср в кг]м2.		102	102	98	96	90	88	82,5	71	55	48
Коэффициенты: пульсации ш . .	0,21	0,21	0,21	0,21	0,21	0,23	0,25	0,29	0,34	0,35
лобового сопро- тивления кПр • •	0,432	0,428	0,308	0,308	0,21	0,203	0,156	0,154	0,128	0,086
увеличения ско- ростного напо- ра р ....	1,45	1,45	1,45	1,45	1,45	1.495	1,533	1,625	1,732	1,755
Расчетная ветровая нагрузка в кг .	2 520	1 730	1 710	3 500	3 330	4 380	5 150	8 180	7 200	2 590
СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
I. Определение ветровой нагрузки на высокие сооружения ...	3
II. Расчет высоких сооружений цилиндрической формы на резо-
нанс ................................................  6
Приложения
А. Приближенные методы и формулы для определе-
ния периода собственных колебаний сооружения . .	9
Б. Пример определения ветровой нагрузки для дымо-
вой трубы .......................................И
В, Пример определения ветровой нагрузки для башни 16
ГОССТРОЙ СССР
Технические условия расчета высоких сооружений
на ветровую нагрузку
* * *
Госстройиздат
Москва, Третьяковский проезд, д. 1
* * *
Редактор издательства В. В. Петрова
Технический редактор Э. С. Степанова
Корректоры: Г. И. Кузьмина, Т. В. Родионова
Сдано в набор 4/Ш—1959 г. Подписано к печати 11/VI—1959 г.
Т-04681 Бумага 84><( 1081/32==0,49 бум. л—1,23 п. л.-^2 вкл. —
0,25 п. л. (1,3 уч.-изд. л.)
Тираж 12 000 экз. Изд. № VI-4436 Зак. № 278 Цена 65 коп.
Типография Госстройиздата № 4, г. Подольск, Рабочая ул., 17/2.