ИЗ ДОКЛАДОВ НА СИМПОЗИУМЕ
Снижение потерь веса мяса при его охлаждении и замораживании
Доктор техн. наук
Всесоюзный научно-исследовательский
На государственных предприятиях СССР
вырабатывается около 6 млн. т мяса в год:
53% говядины; 38% свинины и около 9%
баранины. Мясо реализуется в основном в тушах
и полутушах в неупакованном виде.
Территориальные особенности страны, сезонность
переработки скота и климатические условия
вынуждают более половины вырабатываемого
мяса замораживать и сохранять в
замороженном виде.
Поэтому снижению естественных потерь
мяса в процессе его охлаждения и
замораживания на мясокомбинатах уделяется очень
большое внимание. Так, на многих старых и на
всех новых мясокомбинатах существенно
снижена температура воздуха и повышена
скорость его движения в камерах холодильной
обработки, созданы специальные камеры и тун-
А. П. ШЕФФЕР
институт мясной промышленности
637.513.82.004.16
нели для замораживания мяса в полутушах,
а также аппараты для быстрого
замораживания мяса в блоках, внедрена технология
однофазного замораживания.
В результате этого повысился уровень
технической оснащенности
мясоперерабатывающих предприятий и холодильников, и
суммарная естественная убыль мяса при его
холодильной обработке и хранении теперь
составляет около 3% вместо 4—5%.
Охлаждение мяса. В табл. 1 представлена
характеристика применяемых на
мясокомбинатах и намеченных для применения в
ближайшем будущем методов охлаждения мяса.
Наименьшие естественные потери мяса
достигаются при двухстадийном его
охлаждении.
Табли ца 1
Метод охлаждения мяса
Температура
мяса, °С
Параметры
воздуха в камере
скорость
движения,
м1 сек


взвешенная
убыль
веса, %
Технические средства для
осуществления процесса
Обычный ...
Интенсивный
Быстрый
Двухстадийный (быстрый):
охлаждение
доохлаждение
Двухстадийный (сверхбыстрый):
охлаждение
доохлаждение
38
38
38
38
10
38
15
+4-4-0,2—0,3
+6
1 0,5—0,8
4
4
10
4
10—15
4
0-4-1
—4-4-
—5
—5
"
—10-4-
—15
1 —1
1—2
—5 1—2
'24—36
20—24;
12-46,
—1 10,1—0,2
1—2
0,1—0,2
10—12
6—8
4—8
6—8
1,66—2,01
1,59
1,38
1,2
-1,0
Камеры, оборудованные
спрейдеками и мокрыми
воздухоохладителями
Камеры, оборудованные
мокрыми и сухими
воздухоохладителями со
щелевым воздухораспределени-
ем
Камеры, оборудованные
сухими
воздухоохладителями с воздушным души-
рованием туш, или туннели;
Камеры, оборудованные
сухими
воздухоохладителями с воздушным души- ;
рованием туш, или туннели
с интенсивным движением
воздуха
Камеры с воздушным
охлаждением при умеренной
циркуляции воздуха
То же

Из докладов на симпозиуме
Вначале полутуши мяса охлаждают до 10—
15°С за 4—8 ч в потоке воздуха с
температурой —10-;—15°С при скорости движения
1—2 м/сек, затем перегружают в камеру
хранения с температурой —ГС и умеренной
подвижностью воздуха, где доводят его
температуру до 4°С (по всему объему полутуш) за 6—
8 ч. Потери веса в этом случае составляют
около 1%, т. е. снижаются по сравнению с
обычным способом охлаждения мяса на
40-50%.
Сверхбыстрое охлаждение позволяет
конвейеризировать грузовые работы в камере
охлаждения, синхронизировать их с работой
конвейера первичной переработки скота и
существенно уменьшить производственные площади.
Двухстадийный способ охлаждения
предусматривается на вновь проектируемых
мясокомбинатах, а в дальнейшем, видимо, найдет
широкое применение и на действующих
предприятиях. Наиболее целесообразным с точки
зрения равномерного и усиленного обдува бедер
полутуш при наименьшем расходе
электроэнергии на привод вентиляторов является
метод воздушного душирования (см.
«Холодильная техника», 1969, № 6, стр. 37).
Замораживание мяса.
Научно-исследовательские и опытные работы показывают, что
естественная убыль веса при интенсивном
однофазном замораживании мяса до —8°С в
толще бедра почти такая же, как при его
охлаждении до 8°С обычным методом (табл. 2).
Таблица 2
Метод замораживания
Температура
холодоноси-
теля, °С
Скорость
движения
воздуха,
mi сек
к
Я
• 33
О ее
о,ю
С К
-а
и Л
ЛЬНО
замо
? *
Е «
К о
Ч <и
d=f »
•°
ч
3
о
>»
к
нна
н °
и ш
t «о
Н о
Н <"
Ы ю
Технические средства для
осуществления процесса
Замораживание мяса в тушах и полутушах
Двухфазный обычный . .
Двухфазный интенсивный
Однофазный
—23,
—30,
—30,
—25
—35
—35
0,1—0,3
1—2
1—2
24—40
12—18
24—40
2,42 1
2,27
1,82
Камерные морозилки
Камерные морозилки и
туннели
То же
Замораживание мяса и субпродуктов в блоках
Двухфазный (в неупакованном виде):
обваленное мясо
субпродукты .....
Двухфазный (во влагонепроницаемой
упаковке):
обваленное мясо
субпродукты
Однофазный (замораживание
субпродуктов):
без упаковки
то же ,
во влагонепроницаемой упаковке
—30,
—30,
-27,
-27,
—30,
—30,
-27,
-35
—35
—35
—35
—35
—35
-35
1—2
1—2
—
1—2
3—6
—
до 12
до 12
до 4
до 5
до 12
до 7
до 6
2,26
2,48
1,81
1,83
1,1
1,0
0,35
Камерные морозилки и тун-
нели при использовании
металлических или
полиэтиленовых форм без крышек
Мембранные скороморозиль-|
ные аппараты ФМБ
Камерные морозилки и тун-|
нели при использовании
металлических или
полиэтиленовых форм без крышек
Скороморозильные
аппараты с интенсивным движением
воздуха ГКА
Мембранные
скороморозильные аппараты ФМБ
В величину естественной убыли,
приведенную в табл. 2, входят потери веса мяса при
замораживании и охлаждении.
Как видно из табл. 2, наилучшие показатели
по величине естественной убыли достигаются
при замораживании однофазным способом туш.
и полутуш A,82%), а также блоков мяса во
влагонепроницаемой упаковке в мембранных
скороморозильных аппаратах A,81%). В
обоих случаях естественная убыль сокращается
по сравнению с двухфазным замораживанием
в полутушах-B,42-%) на 25%. -•'-
i

Из докладов на симпозиуме
Мясо, замороженное однофазным способом,
имеет высокое товарное качество и
дольше сохраняется на холодильниках, чем мясо,
замороженное двухфазным способом. Кроме
того, мясо в блоках используется для
промышленной переработки в замороженном
состоянии, без дефростации, что исключает потери
веса, которые при размораживании полутуш в
среднем составляют около 0,51 %.
Блоки мяса и субпродуктов, замороженные
в мембранных скороморозильных аппаратах,
имеют правильную форму параллелепипедов и
поэтому складируются значительно плотнее,
чем полутуши, благодаря чему в 1,5—2,0 раза
увеличивается использование емкости
холодильников и холодильного транспорта и
появляется возможность применения поддонов и
современных средств механизации грузовых
работ.
Для замораживания мяса в блоках оно
освобождается от костей, в связи с чем
высвобождается до 20% холодильной емкости и
более рационально используется кость.
Производство мяса в блоках непрерывно
возрастает. На 1 января 1968 г. линии
блочного мяса с мембранными скороморозильными
аппаратами ФМБ производительностью
984 т/сутки работали на 61 мясокомбинате.
Линии обычно состоят из 5—10 мембранных
аппаратов общей производительностью 10—
20 т/сутки. Устройство таких линий
запроектировано еще на 58 мясокомбинатах.
Наряду с аппаратами ФМБ внедряются
роторные скороморозильные агрегаты АРСА.
Широкое распространение получило
однофазное замораживание мяса в полутушах. По
данным на 1 января 1968 г., на 164
мясокомбинатах действовали морозилки однофазного
замораживания общей суточной
производительностью 8693 г C4,2% от работающих в
мясной промышленности). Такие морозилки
производительностью 4417 т/'сутки
запроектированы и устраиваются еще на 78
мясокомбинатах.
Морозилки однофазного замораживания
обычно камерного типа, что позволяет в
межсезонный период использовать их для
хранения мяса. Они охлаждаются напольными
сухими воздухоохладителями с распределением
воздуха через щели ложных потолков,
потолочными сухими воздухоохладителями с
циркуляцией воздуха вдоль или поперек камер,
межпутевыми воздухоохладителями с обдувом
полутуш методом воздушного душирования.
В целях дальнейшего улучшения работы
морозилок рекомендуется автоматизировать их
воздухоохладители, включая оттаивание
снеговой шубы, модернизировать системы
распределения воздуха по камерам (подача
охлажденного воздуха непосредственно на бедренные
части полутуш методом воздушного
душирования), конвейеризировать перемещение
полутуш в морозилках, в частности при помощи
штанговых (пульсирующих) конвейеров и,
таким образом, обеспечить непрерывность
загрузки и разгрузки морозилок.
Осуществление этих мероприятий позволит
улучшить товарное качество мяса и
дополнительно сократить естественные потери его
веса при замораживании.
Особенности замораживания пищевых продуктов с помощью воздушных
турбохолодильных машин
Доктор техн. наук В. С. МАРТЫНОВСКИЙ, канд. техн. наук Л. Ф. БОНДАРЕНКО, канд. техн. наук В. П. ЧЕПУР-
НЕНКО, А. И. НОУР, Г. А. УКРАИНЕЦ
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
В последние годы в СССР и за рубежом в
целях интенсификации процессов
холодильной обработки пищевых продуктов
проводились экспериментальные исследования по
замораживанию их при низких температурах
охлаждающей среды.
Применяемые в настоящее время способы
замораживания в воздушном потоке имеют
ряд недостатков. Главные из них —
значительная продолжительность процесса и
существенное ухудшение качества продуктов.
664.8.037.5:621.57
Отрицательное действие замораживания на
качество продукта объясняется двумя
взаимосвязанными явлениями: механическим
разрушением естественной микроструктуры мяса и
частичной денатурацией белково-коллоидной
системы мяса.
В связи с тем, что отрицательное действие
замораживания уменьшается с ускорением
процесса, целесообразно для сохранения
качества продуктов применять
низкотемпературное форсированное замораживание.
5

Из докладов на симпозиуме
Значительный интерес представляет
изучение возможности использования для этой цели
отечественной турбохолодильной машины
ТХМ-300, позволяющей получить воздух с
температурой до 120—125°К.
В то же время известно [4], что чрезмерное
снижение температуры охлаждающей среды
нежелательно, так как вызывает
растрескивание продукта, дополнительные потери мясного
сока при размораживании и снижение
качества.
Для определения рациональных условий
применения воздушных холодильных машин
мясопродукты замораживали в потоке воздуха
при 153—173°К и средней скорости обдува
2 м/сек.
Опытная установка описана ранее [2].
В процессе испытаний проводили комплекс
теплотехнических, технологических и физико-
химических исследований при различных
режимах замораживания. Изучались следующие
основные показатели:
— температурное поле в замораживаемом
продукте с помощью термопар, введенных на
различную его глубину;
— потери веса продуктов при
замораживании и размораживании;
— степень обратимости изменений,
происходящих в продукте, подвергнутом
замораживанию;
— степень гидрофильности коллоидов мяса
после размораживания.
Для сопоставления результатов
исследования эти показатели определяли в исходном
состоянии мяса, а также после его
замораживания при 7,=248~253°К и при Г= 153-f-158°K.
Так как предварительное охлаждение
продукта до 293—303°К в течение 5—6 ч не
приводило к существенному сокращению цикла
замораживания при температуре воздуха
153— 158°К, замораживанию подвергалось
парное мясо, выдержанное после убоя не более
3 ч. Оказалось, что при этом исключается
экзотермическая фаза биохимических изменений и
лучше сохраняется качество продукта [3].
На рис. 1 показано распределение
температурного поля в продукте при
замораживании через 2 ч после убоя.
В зависимости от толщины продукта
длительность замораживания отрубов колебалась
от 2,5 до 4 ч, в среднем она составляла 3 ч.
Изменение температурного поля в продукте
при замораживании через 4 ч после убоя
показано на рис. 2. Из рис. 2 видно, что
замораживание мяса, выдержанного более 3 ч, приводит
к возникновению и развитию экзотермической
реакции.
0 0,5 1,0 15 2,0 2,5 %ч >
Рис. 1. Температурное поле мяса,
замороженного через 2 ч после убоя:
I, 2, 3, 4 — температура
соответственно на глубине 10, 6, 2 см к на
поверхности; 5 — температура воздуха
в камере.
/
ч</
ч?
><L
L<?
0 0.5' Ю 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Т,ч
Рис. 2. Температурное поле мяса,
замороженного через 4 ч после убоя:
/, 2, 3, 4 — температура соответственно
на глубине 10, 6, 2 см и на поверхности;
5 — температура воздуха в камере.
В отдельных опытах при температуре
воздуха 158°К по достижении в центре продукта
температуры 27ГК наблюдалось появление
крупных глубоких трещин, что приводило к
значительным потерям мясного сока. Было
также установлено, что при достижении
толщины замороженного слоя 6 см в отрубах с
максимальной толщиной 20 см процесс замо-
б

Из докладов на симпозиуме
раживания может быть прекращен.
Дальнейшее полное промораживание мяса достигалось
перераспределением в нем температур. В этом
случае время работы машины составляло
2,5 «.
Продолжительность замораживания других
мясных продуктов в тех же условиях
показана в табл. 1.
Потери веса определяли путем взвешивания
полутуш и четвертин, взятых от одной туши и
замороженных в обычных камерах и в камере
машины ТХМ-300, с точностью до 0,01%.
Таблица 1
Продукт
Свинина мясная ........
Баранина . . .
Мясо в блоках толщиной 100 мм
Мелкокусковые полуфабрикаты
толщиной 20 мм
Битая птица
Пельмени . . .
СвЫ
« >> .
ее н та
Я ее н
Ч (О >>
«пч
? S °
Хне
300-308
300
293
293—300
310—315
293
Лай
2,5
1,4
2,0
0,6
0,6
0,6
При температуре воздуха в камере 153° К.
В табл. 2 представлены средние
сравнительные данные потерь веса продуктов при
замораживании.
При определении содержания влаги в
поверхностных слоях (глубиной до 1 мм)
одинаковых мускулов оказалось, что в мясе,
замороженном обычным способом, оно было на 2—
3% ниже, чем в мясе до замораживания, в то
время как при форсированном замораживании
изменения в л агосо держания не наблюдалось.
Эти результаты показывают, что потери веса
при быстром замораживании связаны в
основном с испарением небольшого количества
влаги, увлажняющей поверхность мяса, в то время
как при обычном замораживании в процесс
вовлекаются и нижележащие слои продукта, что
приводит к его обезвоживанию и снижению
качества.
Различная длительность процесса быстрого
замораживания (от 2,5 до 4 ч) не влияла на
потери веса. Следовательно, решающее значение
имеет начальный период замораживания,
когда потери определяются величиной
относительной поверхности мяса и степенью ее
начального увлажнения.
В табл. 3 приведены потери веса других
продуктов в процессе замораживания при
температуре воздуха 163#К. !
Продукт
Говядина I категории 1
(средняя толщина бедра \
19 см) [
Средний вес,
кг
я
3
>>
н
>>
ч
о
Я
69,32
67,79
3
s
но
°«я
ю 5
St
29,51
29,54
температура
при замора-
5 «в ?
х 5, я
249
163
время замо-
си S
я ео
U си
44—00
3—50
Таблица 2
Потери веса, % 1
в среднем
я
В
ч
о
я
1,84
0,57
3
я
S
а2
1,40
0,44
колебания
я
В
н
>>
ч
о
я
1,57—
2,00
0,45—
0,75
3
я
я
* я
в"
Si
1,10—
1,60
0,38—
0,50
Таблица 3
Продукт
Свинина мясная ....
Мясо в блоках толщи-
Вес, кг
30—39
25
15
Потери веса, % 1
в среднем | колебания
1 !
0,30
0,34
0,36
0,20—0,40
Была исследована обратимость изменений,
происходящих в продуктах после
размораживания в воздухе при 293°К.
Результаты опытов приведены в табл. 4.
Данные табл. 4 свидетельствуют о более
низкой обратимости изменений мяса,
замороженного обычным способом. При размораживании
быстрозамороженного мяса получены привесы,
подтверждающие его высокую влагопоглощае-
мость и степень обратимости.
7

Из докладов на симпозиуме
Продукт
Говядина I категории I
Средний вес,
кг
я
В
полуту
69,32
67,79
3
я
я
четвер
(задние
29,51
29,54
>> а.
мперат
и замо
К
«о ао
W ее S
Средня
воздух
живанр
249
163
Таблица 4
Изменение веса после размораживания, %
в среднем
s
а
полуту
—0,40
+0,17
3
я
s^
четвер
(задние
—0,44
+0,24
колебания
3
полуту
—0,15ч-
—0,50
—0,20ч-
+0,30
2
я
я
четвер
(задние
i +0,20ч-
—0,90
+0,15-*-
+0,41
Количество мясного сока, выделившегося
при размораживании продуктов, достигло
0,45% к весу отруба. Состав сока был
различным. Так, например, содержание сухих веществ
в соке мяса, замороженного обычным
способом, было 8—10%, в то время как в соке
быстрозамороженного мяса — только 4—6%. Это
объясняется тем, что в последнем
содержалось значительно больше влаги,
сконденсированной на поверхности продукта.
В качественной оценке мясопродуктов
исключительная роль принадлежит гидрофиль-
ности белков. В настоящей работе гидрофиль-
ность определялась по отделению мясного
сока при центрифугировании.
В табл. 5 приведены средние данные
измерений гидрофильности и других характеристик
мясного сока.
Таблица 5
Средняя

температура
воздуха при

замораживании, °К
249
163
Гидро-
фильность
(отделение
сока), %
12,50
11,23

Относительная
вязкость
1,44
1,40
Содержание
сухих веществ,
%
15,75
13,49
ДНК в единицах
оптической плотности
из

фугированного
сока
0,050
0,040
из сока
при
размораживании
мяса
0,040
0,033 |
Из табл. 5 видно, что более низкой
температуре воздуха и высокой скорости замораживания
соответствуют меньшие потери сока, т. е.
более высокая гидрофильность мяса.
Сохранение высокой гидрофильности
быстрозамороженного мяса можно объяснить
меньшей степенью разрушения внутритканевой
структуры, хорошим исходным состоянием
парного мяса и уменьшением времени
денатурирующего воздействия концентрированного
раствора минеральных солей на белки мяса.
Результаты проведенных нами
гистологических исследований быстрозамороженного мяса
совпадают с данными, полученными в
работах [1, 4].
Выводы
Замораживание мяса и мясопродуктов с
помощью машины ТХМ-300 в воздушной среде
при 153—158°К и скорости обдува до 2 м/сек
резко сокращает продолжительность процесса
и потери веса.
Применение температуры ниже 153—158°К, а
также полное промораживание образца до
27ГК в центре при указанной температуре
нежелательно, так как приводит к появлению
трещин и микротрещин, в последующем
снижающих качество мяса и увеличивающих
потери веса.
Низкотемпературное замораживание
парного мяса обеспечивает сохранение высокого
качества продукта и уменьшает энергетические
затраты на проведение процесса, так как
исключается фаза экзотермической реакции.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ильченко С. Г., Б о н д а р ен к о Л. Ф., М о-
гилевский И. А.. Нехорошев В. М.,
Украинец Г. А. Физико-химические и
гистологические показатели мяса, замороженного ускоренным
способом. «Мясная индустрия», 1967, № 7.
2. Мартыновский В. С, Д у б и н с к и и М. Г.
Воздушные турбохолодильные машины с
дополнительным охлаждением *в регенераторе.
«Холодильная техника», 1964, № 6.
3. Чижов Г. Б., Кулманова Н. К. Связь
исходного состояния тканей мяса и изменений,
вызываемых замораживанием. «Холодильная техника»,
1966, № 2.
4. Darlington. The Use of (Liquid JMitrogen in the
Field of Refrigeration. «The Journ. of Refrigeration»,
1969, Vol. 12, No. 6.
5. Lorentzen G. Some problems in the nitrogen
freezing of fish. «Bull, of I. I. iR.», 1964, Annexe 1.
8

Из докладов на симпозиуме
Сравнение технологических условий в камерах холодильного хранения
Доктор техн. наук Г. Б. ЧИЖОВ, В. А. ВЕРЕЩАГИН
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
664.8.037.1:621.565.001.4
Режим холодильного хранения пищевых
продуктов выбирается соответственно их
свойствам и обеспечивается работой камерных
охлаждающих приборов. При этом следует
принимать во внимание, что при хранении
продуктов происходит испарение влаги с их
поверхности, связанное с природой продукта и
его упаковкой. Охлажденные и замороженные
продукты, содержащие много влаги, а
следовательно, подверженные усушке, часто хранят
без упаковки или в такой упаковке, которая
только затрудняет испарение, но не исключает
его полностью.
Главными параметрами воздуха камер,
определяющими технологический режим
хранения, считают температуру, относительную
влажность и условия движения воздуха. Во
всех случаях важное значение имеет
температура, а влажность и условия движения
воздуха играют роль только при хранении
продуктов, подверженных усушке.
Свободное конвективное движение воздуха
возникает в результате неравномерности
температурного поля камеры. Побудительное
движение воздуха в камерах способствует
созданию равномерности поля температур и
поэтому наиболее предпочтительно.
Реальный технологический режим,
определяющий уровень усушки, устанавливается в
камерах хранения как результат равновесия
между притоком тепла и влаги в воздух из
многих источников и поглощения тепла и
влаги охлаждающими приборами. На усушку
продуктов существенно влияет радиационный
теплообмен [1]. Следует стремиться к тому, чтобы
установившийся в камере режим был как
можно ближе к заданному, а поле режимных
параметров равномерным и устойчивым.
Ввиду обилия факторов, влияющих на
установление технологического режима в камерах,
и сложности их взаимодействия сравнительная
оценка эффективности работы охлаждающих
приборов в камерах возможна лишь путем
сопоставления результатов обследования камер
с разными системами охлаждения,
загруженных различными продуктами.
С этой целью были обследованы
многоэтажные и одноэтажные холодильники с камерами
высотой от 4,3 до 6 м. Камеры хранения
охлажденных продуктов были оборудованы
сухими воздухоохладителями с одноканаль-
ным распределением воздуха, камеры
хранения мороженых продуктов — системами так
называемого тихого охлаждения, без
побудительного движения воздуха, представленными
потолочными и пристенными оребренными
батареями или панельными батареями.
Панельная батарея представляет собой ряд
горизонтальных труб, расположенных на
расстоянии 250—300 мм друг от друга в одной
плоскости, к которым приварен стальной лист
толщиной 2 мм. Такие панели размещаются в
250—400 мм от стен и потолка камеры,
перекрывая их полностью или почти полностью
для локализации притоков тепла через
ограждения. Панельные батареи предложены для
создания равномерного, стабильного поля
температур в камерах при малом перепаде
температур воздуха и кипящего холодильного
агента. Это позволяет обеспечить высокую
влажность воздуха и сократить усушку
продуктов [2].
В обследованных камерах хранились
куриные яйца, консервы в банках, мороженая
рыба, сливочное масло в ящиках и мороженое
мясо без упаковки — в укрытых или
неукрытых штабелях.
Чтобы получить характеристику полей
температуры, влажности и скорости движения
воздуха, многократно измеряли эти
параметры в ряде точек камер. По изменению веса
пластин из льда определяли величину
удельного испарения % г/ (м2 • ч).
В камерах хранения охлажденных
продуктов средняя температура воздуха была около
—2°С, в камерах хранения мороженых
продуктов — от —10 до —18°С.
Характеристики полей температуры и
скорости движения воздуха взаимосвязаны. Для
воздушных систем охлаждения типична
удовлетворительная равномерность поля
температур, тогда как поле скоростей воздуха
неравномерно. При обследовании камер с
воздушным охлаждением наибольшая обнаруженная
разность температур в грузовом объеме
составляла 0,9°С; скорости воздуха колебались
от ОД до 0,8 м/сек. В камерах с тихим
охлаждением полученные при измерениях скорости
2 Зак. 2034
9

Из докладов на симпозиуме
движения возд>ха не превышали 0,2 м/сек, но
в большинстве точек в пределах грузового
объема были меньше 0,1 м/сек. В камерах с
панельным охлаждением в среднем скорости
движения воздуха были меньше, чем в
камерах с оребренными батареями.
При измерениях температуры по вертикали
на расстоянии 1 м от пола и потолка в
камерах с оребренными батареями разность
температур составляла от 1,2 до 3,4°С, а в камерах
с панельным охлаждением — от 0 до 2,3°С.
Неравномерность поля температур не всегда
характеризуется наибольшей разностью
температур по вертикали. Например, в камерах с
оребренными батареями была отмечена
разность температур в грузовом объеме до 4,5°С.
Относительная влажность воздуха входит в
число параметров, определяющих
технологический режим холодильного хранения пищевых
продуктов. Однако на величину усушки при
хранении влияют многие внешние факторы,
не говоря уже о природных свойствах и
упаковке продукта.
Одной из основных величин,
характеризующих возможность усушки, является величина
удельного испарения %, выражающая
совокупное осушающее действие всех внешних
факторов в камере, включая параметры воздуха и
радиационный теплообмен. Малые величины
X свидетельствуют о большом содержании
влаги в воздухе, слабой усушке продуктов и
несколько более интенсивном образовании
снеговой шубы 'на охлаждающих приборах.
Большие величины х соответствуют малому
поступлению влаги в воздух и замедленному
образованию снеговой шубы на приборах
охлаждения.
Относительная влажность воздуха в
камерах хранения куриных яиц была от 74 до 78%,
консервов в банках — от 68 до 74%. В
камерах с оребренными батареями при хранении
масла влажность воздуха составляла от 60 до
81 %, а мяса или рыбы — от 77 до 92%.
Величины удельного испарения % в
различных точках камер, где хранились куриные
яйца, колебались от 13,1 до 17,6 г/(м2-ч), в
камерах, загруженных консервами в банках, — от
18,8 до 29,7 г/(м2'Ч). Гораздо меньшими
оказались значения % для камер хранения
мороженых грузов. Так, для камер с оребренными
батареями, загруженных маслом, они были в
пределах 2,6—3,1 г/(м2-ч), а загруженных
мясом или рыбой, — от 0,9 до 2,5 г/(м2-ч), для
камер с теми же продуктами при панельном
охлаждении — от 0,43 до 0,49 г/(м2*ч). При
этом отмечено, что поля величины % в
обследованных камерах были неравномерны (в
отдельных точках значения % отличались в 3
раза), хотя при работе с двумя расположенными
рядом ледяными пластинами результаты
различались не более чем на 10%. По нашему
мнению, эти признаки подтверждают
достаточную надежность определения величины % и
возможность пользования ею для
характеристики технологического режима в камерах.
Скорость образования снеговой шубы на
приборах охлаждения зависит от величины у и
оказывается тем больше, чем меньше %•
Проведенные измерения показали, что плотность
снеговой шубы составляет от 60 до 240 кг/м3.
Даже при наибольшей плотности снеговая
шуба действует как активный теплоизолятор,
ухудшая работу охлаждающих приборов.
Были определены направления движения и
параметры воздуха в дверных проемах при
открытых дверях без воздушной завесы. В
верхней части проема воздух движется из
теплого помещения в холодное, а в нижней — в
обратном направлении, при этом в середине
высоты проема, в полосе шириной ^0,5 м,
движение неупорядоченное [3]. Скорость движения
воздуха зависит от разности температур в
смежных помещениях и достигает 0,7 м/сек.
Расчет показал, что в таких условиях через
открытую дверь в камеру поступает за 1 ч до
16000 ккал тепла F7000 кжд) и до 5 кг влаги.
Это подтверждает целесообразность
использования воздушных завес при значительной
разности температур, в смежных помещениях.
Расчеты теплового баланса обследованных
камер показали, что для воздушных систем
охлаждения камер с температурой около 0°С
характерны значительные тепловыделения от
работы вентиляторов. При малых теплоприто-
ках через ограждения эти тепловыделения
составляют более половины общего тепла,
поступающего в камеры.
Сопоставление результатов обследования
технологических режимов в камерах хранения
позволяет сделать некоторые обнще выводы
Воздушная система охлаждения способна
обеспечить равномерное поле температур в
камерах, но, судя по величинам удельного
испарения, вызывает большую усушку продуктов,
чем системы охлаждения внутрикамернымн
батареями без побудительного движения
воздуха. По-видимому, воздушное охлаждение
камер хранения мороженых грузов,
подверженных усушке, может быть с успехом
применено без возрастания усушки, если
существенно снизить температуру хранения.
ю

Из докладов на симпозиуме
При хранении мороженых продуктов,
подверженных усушке, при температуре выше
— 18°С более рационально применять системы
тихого охлаждения с максимальным
рассредоточением охлаждающих приборов и таким их
расположением, которое обеспечивает
наилучшую локализацию внешних теплопритоков.
Применение оребренных батарей в камерах,
где хранятся продукты, подверженные
усушке, неэффективно, так как межреберные
пространства быстро заполняются снеговой
шубой, ухудшающей условия работы этих
приборов. Сомнительна целесообразность
увлажнения воздуха в таких камерах для улучшения
технологического режима, так как при этом
интенсивность образования снеговой шубы
возрастает.
Панельные батареи создают в камерах более
Одним из основных показателей
технологической оценки процессов замораживания и
хранения продуктов является естественная
убыль.
В СССР величина естественной убыли при
замораживании и хранении мяса, рыбы и
других продуктов нормирована. При
замораживании рыбы она зависит от способов проведения
этого процесса (замораживание в камерах —
стеллажное, в туннельных интенсивных
морозилках, плиточных аппаратах, погружением в
рассол) и конструктивных элементов
морозильных аппаратов (замораживание в
формах с крышками и без крышек); при
холодильном хранении от температуры в
камерах, наличия глазури на поверхности
рыбы, упаковки, времени года и пр.
В настоящее время рыбу замораживают
главным образом в туннельных морозилках
интенсивного действия, в формах с крышками
и без крышек, причем при замораживании в
формах с крышками норма убыли составляет
0,5%, в формах без крышек — 1,0%.
Для замораживания крупных экземпляров
рыбы (осетровые) используют камерные
(стеллажные) и туннельные морозилки. В этом слу-
равномерный и благоприятный режим, чем
оребренные. Однако панельные батареи имеют
конструктивные недостатки [4].
Неравномерность поля режимных
параметров возрастает с увеличением высоты камер,
особенно в одноэтажных холодильниках и в
верхних этажах многоэтажных холодильников.
ЛИТЕРАТУРА
1. Rutov D. G. Ргос. of the IX International Congress
of .Refrigeration A955), Vol. 11, 1955.
2. С h uk 1 i n S. G., N i k u 1 s h i n a D. G. Proc. of the
XI InJ-ernntional Congress of Refrigeration A963),
Vol. 11, 1965.
3. T a m m W. Proc. of the XI International Congress of
Refrigeration A963), Vol. 11, 1965.
4. Кокорев В. Я., Алексеев Г. СО
применении панельной системы охлаждения на
распределительных холодильниках. «Холодильная техника»,
1967, № 4.
чае потери веса составляют соответственно 1,5
[ и 1,3%. При замораживании контактным спо-
i собом в рассоле вес рыбы не изменяется.
Основную массу замороженной рыбы (трес-
( ка, хек, морской окунь и др.) хранят в виде
блоков, упакованных в картонные коробки по
три блока. Для теплого и холодного периодов
{ года норма убыли за 3 месяца соответственно
составляет 0,32 и 0,26%.
При хранении осетровых рыб, глазирован-
5 ных поштучно, вначале испаряется глазурь и
потерь веса не происходит. При исходном ко-
_ личестве глазури 3,5% от веса осетровых рыб
в холодный период года в течение 4 месяцев
испаряется только глазурь; через 5,5 месяца
хранения глазурь отсутствует уже на 30%
поверхности рыбы, через 8 месяцев хранения
глазурь испаряется полностью. В теплый пери-
г од года полное испарение глазури заканчивает-
с ся на месяц раньше.
1 По мере хранения увеличивается не покры-
* тая глазурью поверхность рыбы и возрастают
г потери веса. Поэтому естественная убыль
меньше в начале и больше в конце хранения,
з тогда как при хранении неглазированной
рыбы, наоборот, в первый месяц усушка больше,
чем в последующие месяцы.
Естественная убыль веса рыбы и изменение ез качества
при замораживании и холодильном хранении
Канд. техн. наук А. К. КАМИНАРСКАЯ, канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
664.951.002.234
2*
11

Из докладов на симпозиуме
Хранение глазированной рыбы в упаковке
значительно замедляет испарение глазури.
Так, через 12 месяцев хранения упакованной
рыбы испаряется 1,79% глазури (по весу),
тогда как через 10 месяцев хранения рыбы без
упаковки глазурь испаряется почти полностью,
т. е. около 3,5%.
Упаковка глазированной осетровой рыбы
значительно удлиняет также срок
сохранения ее качества. Если глазированная
рыба в неупакованном виде при —18°С
хранилась 8 месяцев (до появления окисления
жира), то в упакованном виде этот срок
увеличивался до 12 месяцев.
Важным условием сохранения качества
замороженных продуктов является поддержание
постоянной температуры воздуха в камерах
хранения. В технологической документации по
хранению замороженных продуктов [1]
указано, что колебание температуры воздуха в
камерах допускается лишь кратковременное (в
течение суток), не более чем на ГС от
установленной температуры. Опубликованных
данных по этому вопросу мало, нет единого
мнения о действии колебаний температуры на
изменения качества продуктов.
Так, Поттингер [2] на основании
экспериментальных данных по хранению филе макрели и
окуня считает, что колебания температуры не
оказывают отрицательного влияния на
качество замороженного рыбного филе. Дайер [3]
отмечает влияние колебаний температуры на
качество рыбы.
Оценка колебаний температуры имеет
важное практическое значение в связи с
автоматизацией холодильных установок. Допустимая
величина колебаний температуры может
служить технологическим нормативом и
техническим заданием на разработку средств и схем
автоматизации в камерах хранения.
Влияние колебаний температуры на
изменение качества рыбы были исследованы во
во ВНИХИ. Опыты проводили в двух камерах.
В одной камере поддерживалась переменная
температура в пределах —16-=—20°С при че-
тырехсуточном цикле колебаний (двое суток
при —16, двое суток при — 20°С). В другой
камере рыбу хранили при постоянной
температуре — 18°С (контроль), которая является
средней для принятого предела колебаний.
Объект исследования — замороженная
треска в блоках, упакованная в картонные
коробки. Для изучения гистологических
изменений при хранении была заложена рыба (сом),
замороженная в жидком азоте. При этом
способе замораживания образуется множество
мелких кристаллов льда, что дает более
наглядное представление об изменении
структуры ткани при хранении.
Качественные изменения замороженной
рыбы, кроме гистологической структуры,
контролировали по двум показателям: гидрофильно-
сти ткани (влагоудерживающая способность)
и органолептической оценке.
Гидрофильность ткани определяли
центрифугированием и выражали как остаточное
(w—т) количество влаги в ткани после
центрифугирования. Величина w характеризует
исходное содержание влаги в рыбе, %; т —
количество сока при центрифугировании, %.
Гидрофильность ткани рыбы при хранении
при постоянном и переменном режимах
показана на рис. 1.
Результаты исследований гидрофильных
свойств ткани свидетельствуют о том, что
количественные изменения этого показателя
нарастают быстрее при переменном режиме
хранения, чем при постоянном. При постоянном
режиме хранения в течение шести месяцев
гидрофильные свойства ткани уменьшились на
5,24%, а при переменном режиме — на 9,63%.
Большие изменения гидрофильных свойств
мышечной ткани при переменном режиме
связаны с гистологической структурой ткани.
Многократное повторное замораживание части
влаги вызывает дополнительное нарушение
структуры ткани, что уменьшает еевлагоудер-
живающую способность и приводит к
большему выделению сока при центрифугировании
образцов ткани.
Гистологические анализы были сделаны при
закладке рыбы (сом) на хранение и после
шести месяцев хранения при постоянном (—18°С)
и переменном (—16-i—20°C) режимах.
Данные гистологических исследований
представлены на рис. 2.
Результаты гистологических исследований
показывают, что хранение рыбы при
переменной температуре вызывает более значитель-
!
/
—-L !
———i— 5
г
\ __,
;
' >
^
/I 1 L 1 1 1 L
о 1 г з н 5 в
Время хранения, месяцы
Рис. 1. Гидрофильность ткани рыбы в процессе
хранения при постоянном A) и переменном B)
режимах.
и

Из докладов на симпозиуме
Рис. 2. Поперечный срез с замороженной рыбы (увеличение в 60 раз):
без хранения; б — после 6 месяцев хранения при постоянном режиме; в
еле 6 месяцев хранения при переменном режиме.
ные изменения гистологической структуры
ткани, чем при постоянной температуре, так
как при переменной температуре некоторая
часть воды подвергается многократному
замораживанию, которое вызывает большие
нарушения гистологической структуры, чем
первичное (однократное) замораживание.
В результате первичного замораживания и
последующего частичного размораживания
образовавшийся при размораживании
мышечный сок не адсорбируется полностью тканью,
не происходит восстановления ее
первоначального состояния. При повторном
замораживании эта часть мышечного сока образует более
крупные кристаллы льда.
Органолептическую оценку качества рыбы
проводили через 7 месяцев хранения по
следующим показателям: внешний вид поверхности
и приголовка (часть рыбы, которая особенно
чувствительна к изменениям), «проба на
варку», характеристика бульона.
Органолептические исследования показали,
что у рыбы, хранившейся при переменной
температуре, были более заветренные и
подсохшие приголовки. Поверхность рыбы,
хранившейся как при постоянной температуре, так и
при переменной, была несколько подсохшей.
При оценке «пробы на варку» дегустацией
было установлено, что рыба, хранившаяся при
постоянной температуре, имела нормальный
без пороков вкус и нормальную консистенцию
мяса без явно выраженных признаков
суховатости; при переменной температуре отмечено
нарушение структуры и «водянистая»
консистенция мяса.
Бульон после варки рыбы, хранившейся при
переменной температуре, был более
прозрачным, чем после варки рыбы, хранившейся при
постоянной температуре. Это может быть
следствием больших денатурационных изменений
белка, происходящих при переменной
температуре.
Размораживание и последующее повторное
замораживание являются предпосылкой к
появлению нежелательных изменений качества,
таких как уменьшение влагоудерживающей
способности ткани, большая
перекристаллизация льда, появление «водянистой»
консистенции мяса и ухудшение внешнего вида рыбы.
При частичном размораживании и повторном
замораживании степень изменений будет
зависеть от количества размороженного льда и
повторно замороженной воды, которое зависит
от диапазона колебаний и уровня температуры
в камере хранения.
Так, например, в процессе хранения
замороженной трески при —18°С колебания
температуры ±2°С могут вызвать размораживание —
замораживание 1,2% воды; при — 12°С —
2,6%, а при —25-г—30°С — только 0,15% [4].
При колебаниях температуры ± ГС
изменения в количестве вымороженной воды будут
соответственно в 2 раза меньше.
* * *
Таким образом, хранение рыбы при
переменной температуре (колебания в пределах ±2°С)
вызывает большие изменения ее качества, чем
при постоянной температуре (—18°С).
Степень изменения качества рыбы при
переменной температуре зависит от диапазона
колебаний и уровня температуры в камерах
хранения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Технология хранения скоропортящихся продуктов в
холодильниках. М., Госторгиздат, 1954.
2. Р i 11 i n g e r. «ice and Refrig.», 1951, August, p. 13.
3. Nico.l D. «The J. of Refrig.», 1963, Vol. 6. No. 3.
p. 60—62, 74.
4. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, том. II. Гостоогизлат. 1960.
13

Из докладов на симпозиуме
Весовые потери вареных колбасных изделий при их
интенсифицированном охлаждении
Доктор техн. наук Л. П. ШЕФФЕР, канд. техн. наук Г. Д. КОНЧАКОВ, Б. А. КЛИМОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
637,523.004.16
Вареные колбасные изделия (сосиски,
сардельки, вареные колбасы) согласно
действующим технологическим инструкциям и
требованиям ГОСТов должны поступать в реализацию
с температурой в толще батона не выше 15°С
и без дефектов (потемнение оболочки, сильная
морщинистость и др.), снижающих их
товарную ценность.
Между тем существующая на
мясокомбинатах практика не обеспечивает достаточно
быстрого охлаждения колбасных изделий
(табл. 1) и их конечная температура часто
превышает предельную A5°С).
Таблица 1
Вид продукта
Сосиски, 0 20 мм
Сардельки, 0 40 мм
Вареные колбасы, 0 65 мм . .

Продолжительность охлаждения,
мин

минимальная
31
89
240

максимальная
125
174
370
Длительность охлаждения приводит и к
существенным потерям веса колбасных изделий,
величина которых достигает 3%.
В целях изыскания оптимальных
параметров и технических средств охлаждения во
ВНИИМПе проведены экспериментальные
исследования по охлаждению вареных
колбасных изделий водой, воздухом и
комбинированным способом (вначале водой, затем
воздухом).
При этом изучали влияние различных
охлаждающих сред и их параметров на
продолжительность процесса охлаждения, естественные
потери веса и товарное качество готового
продукта.
Вареные колбасные изделия (сосиски и
сардельки в естественной, вареные колбасы в ку-
тизиновей оболочке) охлаждались от
начальной температуры в центре батонов 70 до
15 и 8°С. Конечная температура охлаждения
определена с учетом условий реализации и
хранения в соответствии с технологическими
инструкциями.
Водяное охлаждение колбасных
изделий проводили с помощью душа. Начальная
температура воды 2—15°С, расход воды на
одну раму 2,8—3,2 м*/ч.
Продолжительность водяного охлаждения
колбасных изделий в зависимости от
температуры воды представлена в табл. 2.
Таблица 2
Вид продукта
Сосиски
русские
Сардельки
свиные
Колбаса
любительская
Колбаса док-
1 торская
Начальная
температура,
°С
3
г*
О
03
2,2
3,4
14т8
2У8
3,0
3.5
15,0
2,0
6,6
15,0
6,2
колбасных
изделии
80
74
70
69
/3
71
65
72
71
74
75

Продолжительность охлаждения,
мчи, до
температуры в центре
батона
15SC
9
12
22
23
23
57
70
52
8° С
10
14
22
30
31
34
38
84
105
163
98
Увеличение взса
колбасных изделий при
их охлаждении до
8°С, /0
0,27
0,40
0,70
0,20
0,40
0,44
0,70
0,74 1
1,С0
1,61
—
Из табл. 2 видно, что охлаждение сосисок до
15°С в центре батона при температуре воды
2—6°С продолжается 9—12, сарделек 22—23 и
вареных колбас 57—70 мин.
При охлаждении колбасных изделий до
температуры в центре батона 8°С
продолжительность процесса существенно увеличивается:
для сосисок до 10—15, сарделек до 30—35 и
вареных колбас до 85—105 мин.
Повышение начальной температуры воды от
2—6 до 15°С приводит к удлинению процесса в
1,5—2,0 раза.
Сосиски охлаждаются водой в 2—3 раза
быстрее сарделек и в 7—8 раз быстрее вареных
колбас.
14

Из докладов на симпозиуме
В процессе охлаждения колбасных изделий
водой поверхность их увлажняется, что
приводит к увеличению веса сосисок и сарделек на
0,20—0,70 и вареных колбас на 0,74—1,61%.
Увлажнение поверхности колбасных батонов
ухудшает товарный вид и приводит к быстрому
развитию микрофлоры в процессе
последующего хранения. По этим причинам охлаждать
колбасные изделия водой не рекомендуется.
Воздушное охлаждение колбасных
изделий осуществлялось при положительных
A—4°С) и отрицательных температурах
(—5~—-9°С) воздуха. При этом скорость
обдува колбасных изделий воздухом изменялась
от естественной конвекции до 3,0 м/сек.
Экспериментальные исследования показали,
что понижение температуры воздуха и
увеличение его подвижности способствуют
значительному сокращению продолжительности
охлаждения колбасных изделий и потерь их
веса (табл. 3).
Снижение температуры с 3,0 до —9,ГС
приводит, как видно из табл. 3, к сокращению
продолжительности процесса охлаждения
сосисок примерно вдвое, а увеличение
подвижности воздуха от естественной конвекции до
3,0 м/сек при температуре воздуха около
Таблица 4
Вид продукта
Сосиски русские
1 В среднем
Сардельки свиные '
| В среднем
Колбаса любительская
В среднем
Охлаждение i
,
со
О,
пера-
о» 3
14,5
15,0
15,0
14,8
15,0
14,5
15,0
15,0
15,0
10,5
14,0
| 15,0
13,0
,
о> , О
S «о
i те
олб
ЛИЙ
ечна$
ура ь
ИЗД€
х н 2
О « Л
и: о,я
24,0
26,5
32,0
28,5
27,5
45,0
32,0
40,0
39,0
50,0
64,0
55,0
56,5
)ОДОЙ
оГ
1 Я
Л *>
ител
лаж;
долж
ть ох
1
О U ?
25$
5
5
2
5
4,3
7
10
7
8
20
10
15
15
Возду
.
о
со
тем
дух
—11,0
—11,0
—11,0
—12,5
-11,4
—11,0
—11,0
—11,0
—11,0
—10,0
—10,0
—10,0
1 -ю,о
шное охлаждение
продолжительность
охлаждения, мин
до 15°С
в толще
батонов
4
11
12
9
до 8°С
в толще
батонов
8
16
17
16
9 | 14,2
17
18
20
18,4
50
58
53
| 54
23
30
28
27
•75
83
72
77
тельность охлаж- 1
дения
до
15° С
9
16
14
14
13,3
24
28
27
26,4
70
68
68
1 69
, мин
до 8°С
13
21
19
21
18,5
30
40
35
35
95
93
87
| 92
Естест
убыль с
а воемя
охлаждения. % 1
до
15°С
—
—.
—
0,25
—
—
0,45
—
—
1 0,5
до 8°С \
0,34
—
0,30
0,30
0,31
0,58
0,55
0,55
1 0,56
0,63
0,63
0,63
ПРИМЕЧАНИЕ. Скорость движения воздуха при воздушном охлаждении 1,5—3,0 м\сек.
Таблица 3
Температура
воздуха, °С
+3,4 |
—6,9
-6,7
—7,0
—8,5
—9,8
—9,1
—6,5
—6,6
-7,0
—9,3
—9,2
+4,4
—5,6
-5,6
—6,2
—7,7
-7,0
-7,7
—8,9
1 —8,9
Скорость
движения
воздуха, м\сек

Продолжительность
охлаждения, мин
Сосиски русские
1,5—2,0
ест.
3,0
1,5
1,2
ест.
1,2
32
26
15
19
17
23
18
Сардельки свиные
ест.
3,0
1,5
ест.
2,5
43
28
30
35
26
Колбаса любительская
1,5
1,5
3,0
1,5
ест.
1,2
2,5
1,5
2,5
138
105
96
98
120
105
90
80
| 70
Усушка, %
1,34
1,08
0,85
0,77
0,65
0,78
0,76 j
1,64 !
1,20 !
1,38 !
1,24
1,11
2,70
1,60
1,51
1,46
1,73 |
1,43
1,32
1,20
1,12

Из докладов на симпозиуме
—7°С сокращает продолжительность
охлаждения на 40%. Почти то же наблюдается при
охлаждении сарделек и вареных колбас.
Однако усушка даже при весьма
интенсивном воздушном охлаждении колбасных
изделий достигает значительных размеров A—
1,2%), следствием чего является сморщивание
оболочки колбасных батонов.
Комбинированное охлаждение
проводили в два приема: вначале колбасные
изделия охлаждали обычной водопроводной
водой с температурой 10—15°С и затем
воздухом, движущимся со скоростью 1,5—3,0 м/сек.
Температура воздуха —10, — 12°С,
относительная влажность 85—95%.
Опытные данные по комбинированному
охлаждению вареных колбасных изделий
представлены в табл. 4 и на рисунке.
На основе этих данных установлены
оптимальные продолжительности охлаждения
колбасных изделий водой и воздухом до 15°С в
толще батонов (табл. 5), при которых
достигаются наиболее высокие качественные
показатели вареных колбасных изделий.
Таким образом, общая продолжительность
комбинированного охлаждения сосисок,
сарделек и вареных колбас от 70 до 15°С составляет
соответственно 16, 26 и 70 мин, а усушка 0,25,
0,45 и 0,50%.
Товарный вид колбасных изделий после
комбинированного охлаждения соответствует
ГОСТу.
На основании проведенных исследований
рекомендуется охлаждать сосиски, сардельки и
вареные колбасы комбинированным способом
(параметры охлаждающих сред приведены
выше).
Продолжительность охлаждения вареных
колбасных изделий комбинированным
способом при указанных параметрах воды и
воздуха сокращается в 5—6 раз по сравнению с
0 30 60 30
Продолжительность
охлаждения у мин
Опытные данные по
комбинированному
охлаждению вареных колбасных
изделий (температура
воды 15°С, воздуха
—10°С):
/ — сосиски; 2 —
сардельки; 3 — колбаса
любительская.
Таблица 5
Вид продукта
Сардельки
Вареные колбасы . . .
Охлаждение
водой
мин
5
8
15
Охлаждение
воздухом
(/=-!0,-12°С,
z/^1,5-2,0
Ml сек), мин
11
18
55
Усушка, %
0,25
0,45
0,50
фактической продолжительностью этого
процесса на большинстве колбасных заводов и
мясокомбинатов, а естественные потери веса
колбас сокращаются в 3—6 раз. Это дает
предприятиям значительную экономию средств.

Установки для охлаждения молока и других жидкостей
О. В. МУРАТОВ
Одесский завод холодильного машиностроения
Я. Н. ЛЛСКЕР
Специальное конструкторское бюро холодильного машиностроения
621.565.59:637.1
Специальным конструкторским бюро
холодильного машиностроения (СКБХМ) и
Одесским заводом холодильного
машиностроения (ОЗХМ) разработаны новые конст-
струкции холодильных установок для
охлаждения молока и других жидкостей.
В этих установках применены погружные
панельные испарители, позволяющие наиболее
эффективно аккумулировать холод путем
намораживания льда на наружной поверхности.
Во время создания новых конструкций
ставилась цель максимального агрегатирования
при значительном сокращении числа
разъемных соединений, что повышает надежность
работы холодильной установки, уменьшает
объем монтажных и пусконаладочных работ. Эти
качества имеют огромное значение для
потребителя.
Холодильная установка МХУ-8П (рис. 1)
предназначена для получения ледяной воды,
используемой в качестве холодоносителя при
охлаждении молока на животноводческих
фермах. Ее можно монтировать на автоприцепе
для использования в летнее время на пастби-
Рис. 1. Холодильная установка МХУ-8П:
/ — бак-аккумулятор холода; 2 — рама-ресивер; 3 —
компрессор ФВ-6; 4 — центробежная разгрузочная
муфта; 5 — конденсатор; 6 — электродвигатель; 7 —
фильтр-осушитель; 8 — реле давления; 9 —
центробежный насос.
щах (питание электроэнергией от передвижной
электростанции), а в остальное время года
устанавливать непосредственно на ферме.
Установка состоит из теплоизолированного
бака-аккумулятора холода емкостью 450 л и
холодильного агрегата.
Компрессор ФВ-6 установлен на
раме-ресивере. Привод компрессора осуществляется
через клиноременную передачу. Для разгрузки в
пусковой период генератора, питающего
агрегат электроэнергией, на вал
электродвигателя компрессора поставлена центробежная
разгрузочная муфта, включающая компрессор
только после того, как электродвигатель
наберет нормальное число оборотов.
Воздушный ребристый конденсатор
поверхностью 60 м2 обдувается широколопастным
осевым вентилятором производительностью
5000 мг1ч, приводимым во вращение
электродвигателем мощностью 0,6 кет. Теплообменник
расположен под диффузором конденсатора, а
фильтр-осушитель закреплен на
раме-ресивере. Смотровое устройство припаяно к
входному фланцу терморегулирующего вентиля,
который, в свою очередь, закреплен на
жидкостном трубопроводе испарителя. Реле давления
установлено на кронштейне рядом с
компрессором.
Погружной панельный испаритель
прикреплен к раме-ресиверу и опущен в
бак-аккумулятор холода. Он состоит из двенадцати панелей
размером 1250X410 мм и имеет общую
поверхность 12 м2. Особенность испарителя —
подача холодильного агента снизу и отсос
пара сверху, позволившие отказаться от
применения неудовлетворительно работающего
распределителя жидкости и соленоидного
вентиля, обычно устанавливаемых на жидкостной
линии перед ТРВ.
Для уменьшения потерь холода, защиты от
попадания пыли, грязи и посторонних
предметов бак накрыт стальным листом, плотно
прижатым к фланцу.
На кронштейне, установленном на
раме-ресивере, смонтирован центробежный насос
1,1/2 КМ-6 с электродвигателем мощностью
1,7 кет. Производительность насоса 6 мг/ч при
напоре 20,3 м вод. ст. Всасывающий патрубок
насоса опущен в воду и имеет на конце обрат-
3 Зак. 2034
17

ный клапан, препятствующий сливу воды из
корпуса насоса при стоянке.
Холодильный агрегат крепится к баку
болтами. Бак имеет патрубок с
распределительным коллектором для возврата холодоносителя
и равномерной раздачи его в пространство
между панелями.
Схема управления холодильной установкой
обеспечивает работу в автоматическом и
ручном режимах. Включение и отключение
осуществляются автоматически ртутным
контактным термометром при достижении
температуры воды соответственно 2,5 и 2°С. В ручном
режиме возможно намораживание небольшого
количества льда на поверхности панелей для
аккумуляции холода между очередными
дойками коров.
При аккумуляции холода в течение трех
часов работы агрегата обеспечивается
охлаждение 1200 л молока с 36 до 7—8°С за 2 ч.
Установка МХУ-8П послужила базовой
моделью для разработки холодильных установок
МХУ-8С и ОЦ-6.
Назначение МХУ-8С такое же, как и
МХУ-8П. Конструктивно МХУ-8С отличается
от МХУ-8П только объемом
бака-аккумулятора холода, числом и размерами панелей
испарителя A0 шт., 1250X610 мм). Расширение
бака и сокращение числа панелей позволили
увеличить расстояние между ними, а
следовательно, толщину намораживаемого слоя льда.
Эти, казалось бы, незначительные
конструктивные изменения дали возможность резко
повысить производительность установки,
увеличить количество охлаждаемого за один цикл
молока. При аккумуляции холода в течение
5 ч работы агрегата обеспечивается
охлаждение 2000 л молока с 36 до 7—8°С за 2 ч.
В схеме управления установки МХУ-8С,
кроме режимов «Ручной» и «Автомат»,
обеспечивающих поддержание температуры воды в
баке-аккумуляторе холода на уровне 2—2,5°С,
предусмотрен режим «Лед», при работе на
котором возможно намораживание до 450 кг
льда.
В этом режиме холодильным агрегатом
управляет реле температуры, чувствительный
баллон которого укреплен на всасывающем
трубопроводе при выходе из испарителя. Реле
температуры выключает агрегат по
температуре перегрева выходящих из испарителя
паров холодильного агента. Эта температура
косвенно характеризует толщину льда на панелях.
В дальнейшем при модернизации установки
МХУ-8С (рис. 2) термобаллон реле
температуры поместили в бак-аккумулятор холода,
рядом с одной из панелей. Таким образом,
воспринимая температуру воды или льда, реле
Рис. 2. Модернизированная холодильная установка
МХУ-8С:
/ — фильтр-осушитель; 2 — кронштейн вентилятора
конденсатора; 3 — реле температуры; 4 — шкаф
управления; 5 — терморегулирующий вентиль.
температуры может управлять холодильным
агрегатом в режимах охлаждения воды и
намораживания льда. Функции ртутного
контактного термометра выполняет реле
температуры, поэтому термометр из схемы был
исключен, а схема управления упрощена. Шкаф
управления размещен непосредственно на
агрегате, что сокращает объем монтажных
работ, проводимых у потребителя.
Электродвигатель вентилятора конденсатора установлен
на специальном кронштейне. Это уменьшает
размеры и вес диффузора конденсатора.
Фильтр-осушитель закреплен на кронштейне
вентилятора, что облегчает разводку
фреоновых трубопроводов. Для безопасности
обслуживающего персонала вентилятор закрыт
проволочным ограждением. Чтобы улучшить
качество регулирования подачи холодильного
агента в испаритель, терморегулирующий
вентиль ТРВК-20 заменен вентилем ТРВ-7.
Указанной модернизации предшествовал
большой объем испытательных работ,
подтвердивших возможность изменения компоновки
узлов и схемы автоматизации.
Одесским заводом холодильного
машиностроения разработана и выпускается модель
холодильной установки МХУ-8С для
тропического климата, которая может работать при
температуре окружающего воздуха до 50°С.
Холодильная установка ОЦ-6 (рис. 3)
предназначена для охлаждения раствора
цианамида кальция, применяемого при дефолиации
хлопчатника перед его уборкой комбайнами.
18

Рис. 3. Холодильная установка ОЦ-6.
Она сконструирована по техническому
заданию Дзержинского филиала ГИАП.
Раствор цианамида кальция довольно
агрессивен и интенсивно разлагается при
температуре выше 10°С. Его хранят в
теплоизолированных цистернах объемом 100 ж3. Каждую
цистерну обслуживает отдельная
холодильная установка ОЦ-6. Непрерывная
циркуляция раствора с помощью насоса по схеме:
холодильная установка — насос — цистерна —
холодильная установка позволяет
поддерживать заданную температуру раствора (не
выше 10°С).
. Холодильным агрегатом управляет ртутный
контактный термометр, помещенный в средней
части цистерны.
Все детали и узлы холодильного агрегата,
соприкасающиеся с раствором цианамида
кальция, изготовлены из стали Х18Н10Т, а бак
испарителя выполнен герметичным,
выдерживающим давление до 10 м вод. ст.
СКБХМ и ОЗХМ совместно с Киевским
ГСКБ по сельскохозяйственным машинам
разработаны танки-охладители молока
ТОМ-1 (рис. 4) и ТОМ-2А (рис. 5) емкостью
соответственно 1000 и 2000 л.
Танк-охладитель молока представляет собой
теплоизолированный бак-аккумулятор холода,
установленный на металлической раме,
продолжение которой служит также основанием
для холодильного агрегата. В
баке-аккумуляторе холода помещена алюминиевая ванна для
молока, а в свободном пространстве под дном
ванны находится погружной панельный
испаритель.
Между стенками бака-аккумулятора холода
и ванной для молока, а также под дном ванны
Рис. 4. Танк-охладитель молока ТОМ-1.
Рис. 5. Танк-охладитель молока ТОМ-2А.
находится устройство, орошающее с помощью
насоса, ванну холодной водой. На дне бака-
аккумулятора холода уложен всасывающий
коллектор водяного насоса.
На ванне для молока установлен
электродвигатель с редуктором, вращающий
мешалку, мерная линейка для определения
количества молока, находящегося в танке, а также
ртутный контактный термометр, управляющий
работой мешалки и водяного насоса.
Температура молока поддерживается на уровне 7—
8°С. Ванна закрыта двумя крышками с
люками для установки молокоприемного фильтра и
снабжена патрубком с краном для слива
молока.
В машинном отделении размещен
компрессор, приводимый в действие через клиноре-
менную передачу электродвигателем, воздуш-
з*
19

Показатели
Холодильная установка
МХУ-8П
6000
8000
ФВ-6
1
1450
30,6
60
12,5
5000
5,5
0,4
21,6
1670
840
1 1310
1 640
МХУ-8С
6000
12000
ФВ-6
1
1450
30,6
60
15,0
5000
5,5
0,4
21,6
1720
ИЗО
1610
675
ОЦ-б
6000
—
ФВ-6
1
1450
30,6
60
12,5
5000
5,5
0,4
21,6
1795
980
| 1360
740
Танки-охладители
молока
ТОМ-1
4000
6000
ФВ-4
1
850
18,2
50
10,7
4500
2,8
0,4
21,6
2835
1350
850
500
ТОМ-2А
8000
12000
ФУ-12
1
850
36,4
75
21,4
7850
5,5
0,6
29,5
4035
1670
1755
1 1490
Холодопроизводительность комп-
прессоров в стандартном
режиме, ккал/ч
Средняя холодопроизводительность
за цикл, ккал\ч
Компрессоры
марка
количество
скорость, об [мин
объем, описываемый
поршнями, м3/ч
Теплообменная поверхность, м2
конденсатора
испарителя .....
Производительность вентиляторов
конденсатора, м31ч .......
Мощность, кет
электродвигателя компрессора
электродвигателей
вентиляторов
Емкость ресивера, л
Габаритные размеры холодильной
установки, мм
длина
ширина
высота
Вес агрегата, кг .... .
ПРИМЕЧАНИЕ. Длина шкафа управления у холодильных установок МХУ-8П и ОЦ-6 650 мм,
ширина 550 мм, высота 2000 мм. У остальных установок шкаф входит в их состав.
ный конденсатор, регенеративный
теплообменник, фильтр-осушитель фреона, реле
давления, терморегулирующий вентиль,
манометровый щит .и электрический шкаф управления, а
также водяной насос.
Все оборудование машинного отделения
смонтировано на трубчатой раме-ресивере,
которая, в свою очердь, установлена и
закреплена на продолжении рамы танка-охладителя
молока.
Молоко охлаждается следующим образом.
Насосом через ороситель разбрызгивается по
наружной поверхности молочной ванны
холодная вода, которая отнимает тепло от молока
через стенки ванны. Теплая вода стекает вниз
и, соприкасаясь с холодной поверхностью
панелей, охлаждается. Конструкция испарителя
позволяет аккумулировать холод путем
намораживания льда в промежутках между
очередными дойками. Управление работой мешалки,
водяного насоса, вентилятора конденсатора и
компрессора автоматизировано.
Танк-охладитель молока ТОМ-2А
обеспечивает при аккумуляции холода в течение 2—
2,5 ч работы агрегата охлаждение до 1800 л
молока с 36 до 7—8°С за 2,5—3 ч.
Танк-охладитель молока ТОМ-1 охлаждает за такое же
время до 1000 л молока.
Техническая характеристика описанных
установок приведена в таблице.
В настоящее время СКБХМ совместно с
заводом ведет работу по созданию
танков-охладителей молока непосредственного
охлаждения.

Проектирование цехов сухого льда
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. Я. ВЕЛИЧАНСКИЙ
Гипрохолод
692/621.58
С 1968 г. московский завод «Компрессор»
прекратил выпуск тихоходных горизонтальных
компрессоров типа ЗУГМ с комплектующей
аппаратурой. Вместо них выпускаются
модернизированные установки для сжижения
двуокиси углерода и производства сухого льда типа
УВЖС и УЖС. Изменение технологических
схем производства в связи с применением этих
установок выдвинуло новые требования к
проектированию цехов сухого льда и сжиженного
углекислого газа, нашедшие свое отражение в
типовых проектах Гипрохолода.
В 1969 г. институт разработал и ввел в
действие типовые проекты цехов сухого льда
производительностью 2,2 и 4,4 tjсутки,
оборудованных установками УВЖС и УЖС. В
качестве сырья приняты дымовые газы, получаемые
при сжигании различных видов топлива, а
также отходы спиртовых производств, поэтому
проекты предусматривают строительство цехов
сухого льда при действующих предприятиях,
которые обеспечат их необходимым сырьем,
энергоресурсами и соответствующими
инженерными сетями [1].
Проекты рассчитаны на температуру
наружного воздуха —20, —30 и —40°С, снеговую и
ветровую нагрузки соответственно 100 и
35 кгс/м2.
Планировка цеха сухого льда, работающего
на дымовых газах, показана на рис. 1. Цех
сухого льда, работающий на отходах
спиртовых производств, отличается от показанного
на рис. 1 отсутствием аппаратного отделения,
а также высотой помещений: в первом случае
высота до низа несущих конструкций в
аппаратном и машинном отделениях 6 м, в
помещениях склада баллонов, наполнительной, ре-
монтно-механическом и сухоледном 5,1 м, во
втором случае — в машинном отделении 4,8 м,
в остальных помещениях 3,9 м.
Размещение наполнительной станции и
склада пустых и наполненных баллонов в
одном корпусе с производственным помещением
согласовано с ГСЭУ и ГУПО МВД СССР. При
необходимости производства только сухого
льда из здания легко исключаются ремонтно-
механическое и наполнительное отделения и
склад баллонов.
Здание одноэтажное с двухэтажной
пристройкой, в которой, помимо бытовых
помещений, размещаются цеховая лаборатория,
вентиляционная камера и тепловой пункт.
Здание цеха запроектировано в каркасном
исполнении с сеткой колонн 12x6 и 18X6 м.
Фундаменты под колонны монолитные,
железобетонные, стаканного типа. Колонны, блоки,
плиты покрытия и перекрытия из сборного
железобетона. Стены кирпичные, самонесущие,
из обыкновенного глиняного кирпича
марки 75.
Подобное решение строительной части
позволяет вести строительство индустриальным
методом, применяя в качестве стенового
материала цанели.
Предусмотрена возможность строительства
здания с несущими кирпичными стенами.
Часть здания, в которой размещаются сухо-
ледное, ремонтно-механическое,
наполнительное отделения и склад баллонов, приподнята
на 1,05 м над уровнем земли для того, чтобы
при погрузочно-разгрузочных работах
платформы автомашин непосредственно
примыкали к платформе здания.
Технические характеристики проектов цехов
сухого льда приведены в таблице.
Принципиальная схема оборудования,
предусмотренного для цехов сухого льда,
показана на рис. 2.
Извлечение углекислого газа из дыма,
содержащего не менее 8% С02, осуществляется
в газовой части цеха абсорбционно-десорбци-
онным способом по известной схеме [1].
В случае применения в качестве сырья
дымовых газов, содержащих соединения серы, в
проектах предусмотрено оборудование для
сероочистки (содовый скруббер, емкости и
насосы для приготовления и циркуляции содового
раствора). Аппараты колонного типа
(холодный и содовый скрубберы, абсорбер, десор-
бер), устанавливаемые вне здания цеха,
рассчитаны на нормативный скоростной напор
ветра 45 кгс/м2. Диаметры этих аппаратов 1,2
или 1,4 м для цехов производительностью
соответственно 2,2 и 4,4 т/сутки.
Сжатие углекислого газа осуществляется
входящими в установки УВЖС и УЖС
компрессорами 2УП и 2УАП, выполненными на
крейцкопфной базе углового воздушного
компрессора 2П.
Установка УВЖС работает по схеме
высокого давления, в которой тепло от
конденсирующегося газа отводится водой.
Технологическая схема обеспечивает
адсорбционную очистку углекислого газа от масла в
21

/ Z 3 Ч- 5
Л / / /
<Щ^4
XI
ш
I
<+2000
Рис. 1. Цех сухого льда производительностью 2,2 (а) и 4,4 (б) т/сутки:
I — бытовые помещения; Я тепловой пункт; Я/ — аппаратное отделение; IV — помещение
трансфорхматорной подстанции; V — машинное отделение; VI — сухоледное отделение;
VII — наполнительное отделение; VIII — ремонтно-механическое отделение; IX —
склад наполненных баллонов; X — склад пустых баллонов; XI — платформа; XII —
лаборатория; / — холодный скруббер; 2 — эксгаустер; 3 — содовый скруббер; 4 —
абсорбер; 5 — десорбер; 6 — баки; 7 — насосы; 8 — холодильник газа; 9 — теплообменник
и холодильник раствора; 10 — отделитель флегмы; // — вакуум-перегонный куб; 12 —
вакуум-насос; 13 — вакуум-сборник; 14 — вымораживатель; 15 — промывная колонка; 16 —
центробежный водоотделитель; 17 — компрессор; 18 — межступенчатые аппараты; 19 —
блок очистки и осушки; 20 — конденсатор; 21 — ресивер дренажный; 22 — конденсатор
аммиачный; 23 — промежуточный сосуд аммиачный; 24 — второй промежуточный сосуд;
25 — первый промежуточный сосуд; 26 — льдоформа; 27 — льдохранилище; 28 — шкаф
окраски и сушки баллонов; 29 — клетки для хранения баллонов; 30 — стенд для ремонта
и гидроиспытаиия баллонов; 31 — насос углекислотный; 32 — баллон углекислотный.

Показатели
Строительный объем, мъ
Площадь застройки, м2
Тип установки
Расход воды (без
оборота), м3/сутки . . .
Расход пара, кг/ч . . .
Установленная мощность
электрооборудования,
Себестоимость 1 т
сухого льда, руб.-коп.
Общая стоимость строи-
Цехи сухого льда
производительностью, mjcymKU
2,2 (на
отходах
спиртовых

производств)
2298
394
УВЖС
210
120
134
46-30
112490
2,2 (на
дымовых
газах)
3931
547
УВЖС
1420
1350
180
102—79
273620
4,4 (на
дымовых
газах)
5620
880
уже 1
2680
1735
270
72—13
292800
Техническая характеристика компрессоров
2УП
Производительность, кг[ч
по сжиженному газу 220
по сухому льду 60
Скорость вращения, об/мин 735
Давление нагнетания, кгс/см2 75
Средняя скорость поршня, м\сек .... 3,1
Число ступеней сжатия 3
Диаметр цилиндра, мм
первой ступени 160
второй ступени ПО
третьей ступени 58
Ход поршня, мм 125
Вес компрессора с электродвигателем, кг 1850
KZ
Удельный вес компрессора,
кг/ч
¦ по сжиженному газу 6,1
по сухому льду 22,4
_F кет
Удельная эффективная мощность,
^ кг/ч
по сжиженному газу 0,18
по сухому льду 0,67
[2]
2УАП
270
ПО
735
15
3,1
2
250
130
125
2910
8,9
21,8
0,18
0,44
фильтрах с активированным углем и осушку
в фильтрах с силикагелем. Установка
выпускается заводом в виде комплекта
оборудования, в который входит и межступенчатая
аппаратура компрессора.
Производительность установки при
нормальных условиях всасывания составляет 220 кг/ч
сжиженного углекислого газа (подаваемого в
углекислотные баллоны емкостью 40—50 л при
давлении 55—75 кгс/см2) или 60 кг/ч сухого
льда (в виде блоков размером 200Х200Х
Х850 мм весом 40—44 кг) и может быть
увеличена пропорционально удельному весу газа
на входе в первую ступень компрессора за счет
повышения избыточного давления всасывания
до 0,7 кгс/см2. Для этой цели в схему
производства с использованием в качестве сырья от-
16 19
Рис. 2. Принципиальные схемы углекислотных
установок высокого (а) и среднего давления (б):
1 — компрессор 2УП; 2, 3 — теплообменники Т2
и Т1А; 4 — фреоновый фильтр ФФ80; 5 —
теплообменник Т4; 6 — углекислотные влагоотделители;
7 — фильтры ФУ1; 8 — подогреватель; 9 —
теплообменник ТЗ; 10 — углекислотный пост ПУ;
// — конденсаторы КУ1; 12, 13 —
промежуточные углекислотные сосуды УСП1 и УСП2; 14 —
льдоформы; 15 — компрессор 2УАП; 16 —
ресивер 0,4РВ; 17 — конденсатор 20КТГ; 18 —
промежуточный сосуд 40ПС3; 19 — аммиачный фильтр
15АФ; 20 — отделитель жидкости ОЖГ-70; 21 —
дренажный ресивер 1,5 РД; 22 — конденсатор —
испаритель КИ; 23 — осушитель—выморажива-
тель ОВ; 24 — углекислотный насос НУ-4.
ходов спиртовых производств включена газо-
дувка, создающая дополнительный подпор
газа перед компрессором.
Недостатком установки УВЖС является
необходимость подачи в конденсатор воды с
температурой не выше 25°С, что в летних
условиях затруднено в связи с наличием на ряде
промышленных предприятий только системы
оборотного водоснабжения, при которой циркули-
23

рующая водз имеет, как правило, более
высокую температуру.
Для конденсации углекислого газа в этих
условиях применяется углекислотная
установка среднего давления типа УЖС, работающая
по каскадной схеме в более широком
диапазоне температур охлаждающей воды. Отвод
тепла конденсации двуокиси углерода происходит
при —30-^—35°С.
Углекислый газ, сжатый в компрессоре,
сжижается в конденсаторе—испарителе при
давлении 12—14 кгс/см2. Сжиженный газ
подается в баллоны высокого давления
плунжерным насосом.
Комбинированный двухступенчатый углекис-
лотно-аммиачный компрессор 2УАП,
применяемый в установке УЖС, состоит из двух
вертикальных углекислотных цилиндров
простого действия и двух горизонтальных
аммиачных цилиндров. Поршни цилиндров имеют
уплотнительные кольца из антифрикционного
графита, что позволяет работать без смазки
цилиндров. Это облегчает получение
углекислого газа высокого качества.
Сушка газа производится методом
вымораживания влаги. Установка позволяет
практически без потерь заполнять транспортные
емкости (изотермические цистерны) сжиженным
углекислым газом под давлением 12—
14 кгс/см2.
Нестандартное оборудование (колонные и
емкостные аппараты) для установок УВЖС и
УЖС запроектировано из нержавеющей
стали различных марок с применением узлов и
деталей.по нормалям НИИхиммаша с учетом
возможности их изготовления на
предприятиях химической промышленности.
Теплообменники газовой части, принятые по
каталогам НИИхиммаша, представляют собой
одноходовые кожухотрубные аппараты
различной поверхности в горизонтальном исполнении,
что облегчает их профилактический осмотр и
ремонт.
" Для осмотра и ремонта над
теплообменниками и компрессорами предусмотрена
электрическая таль.
Для увеличения срока службы раствора мо-
ноэтаноламина, уменьшения коррозии
оборудования и снижения себестоимости
выпускаемой продукции в технологическую схему
производства включена установка для
регенерации раствора.
Проектами предусмотрены автоматический
контроль, сигнализация, защита и
регулирование основных технологических процессов
производства. Автоматическое управление
компрессорами производится с пульта ПУМ-400/3.
Компрессоры защищены от повышения
температуры нагнетания первой, второй и
третьей ступеней, отсутствия протока воды в
рубашках, нарушений в системе смазки,
повышения давления нагнетания последней
ступени, повышения и понижения давления
всасывания первой ступени.
Предусмотрены контроль и регулирование
уровня жидкости в абсорбере, отделителе газа
десорбере, отделителе флегмы, центробежном
водоотделителе, первом и втором
промежуточных сосудах и стапельной батарее.
Уровень жидкости в первом промежуточном
сосуде и стапельной батарее контролируется
методом перепада давлений с помощью диф-
манометра ДП-778, в других аппаратах —
электронными сигнализаторами типа ЭСУ-2М
и ПРУ-5. При повышении уровня до
аварийной отметки подаются световые и звуковые
сигналы. Давление в промежуточных сосудах
регулируется вентилем 15с39бк1 с
электрическим исполнительным многооборотным
механизмом МЭМ-4. Управление двухпозиционное
от электроконтактного манометра,
установленного на аппарате. Контроль и регулирование
давления в десорбере осуществляется
дроссельными поворотными заслонками,
устанавливаемыми на линии подачи пара в десорбер
и парогазовой смеси. Первая заслонка
работает по схеме «после себя», вторая — «до себя».
Датчиком служит манометр типа МЭД.
Расход газа, пара и жидкости определяется
самопишущими или показывающими
поплавковыми дифманометрами в комплекте с
диафрагмами. Температура в контрольных точках
технологической схемы измеряется
дистанционно и записывается электронными
автоматическими уравновешенными мостами
переменного тока с помощью платиновых термометров
сопротивления.
Вся аппаратура для централизованного
управления, сигнализации и контроля
размещается в щитах шкафного типа.
Электроэнергия поступает в цех сухого льда
по двум кабелям (основному и резервному).
Теплоноситель для систем отопления и
вентиляции — горячая вода. В цехе предусмотрена
приточно-вытяжная вентиляция с забором
воздуха в количестве 2/з объема из нижней зоны
и 7з из верхней. Разработаны системы
хозяйственно-питьевого и производственного
водопровода и канализации.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г р о д н и к М. Г., В е л и ч а н с к и й А. Я.
Проектирование и эксплуатация углекислотных установок.
М., «Пищевая промышленность», 1966.
2. Шумелишский М. Г., Талянкер Ю. Е.
Новые машины для двуокиси углерода и
производства сухого льда. «Химическое и нефтяное
машиностроение», 1969, № 8.
24

Влияние масла на работу герметичного ротационного компрессора
Э. В. ЯДИН, 3. Н. ДАВЫДОВА
Рижский завод «Компрессор»
621.57.041-213.4
В настоящей статье приводятся результаты
исследования влияния количества масла,
подаваемого в цилиндр малого герметичного
ротационного компрессора холодопроизводи-
тельностью 350 ккал/ч, на его работу. Были
испытаны герметичные ротационные
компрессоры ФГр 0,35~1 А [1] и ФГр 0,35 — 1 B) с
синхронной скоростью вращения вала
соответственно 1500 и 3000 об/мин.
Для регулирования и измерения количества
масла, подаваемого в цилиндр герметичного
ротационного компрессора, было разработано
и изготовлено специальное приспособление
(рис. 1).
Масляная полость 1 опоры статора
герметичного ротационного компрессора 2
соединена трубопроводом 3 с мерным цилиндром 4,
На трубопроводе находится запорный
вентиль 5. Мерный цилиндр имеет прозрачную
стенку с измерительной шкалой.
Трубопровод 6, на котором установлен регулирующий
вентиль 7, соединяет мерный цилиндр со
всасывающим патрубком 8. Верхняя часть
мерного цилиндра связана трубопроводом 9
с внутренней полостью кожуха компрессора.
При работе компрессора масло из картера
масляным насосом подается ко всем местам
смазки и в полость 1, где с помощью сливных
отверстий может поддерживаться заданный
уровень масла. Из полости масло поступает
через трубопровод 3 и открытый вентиль 5
в мерный цилиндр 4. В мерном цилиндре
уровень масла устанавливается такой же, как и в
полости.
Так как во всасывающем патрубке 8 из-за
возрастания скорости холодильного агента
статическое давление будет несколько ниже,
чем в кожухе компрессора, а следовательно,
и над маслом в мерном цилиндре, масло из
мерного цилиндра засасывается по
трубопроводу 6 и всасывающему патрубку в цилиндр
компрессора. Для устойчивой подачи масла
можно несколько сузить всасывающий
патрубок в месте входа в него трубопровода 6.
С помощью вентиля 7 регулируется
количество масла, подаваемого в цилиндр
компрессора.
Для измерения количества масла,
поступающего в данный момент в компрессор,
достаточно при неизменном положении вентиля 7
на какое-то время перекрыть венти*ль 5 и по
скорости падения уровня масла в мерном
цилиндре выполнить необходимый пересчет.
После проведенных измерений вентиль 5
открывается, уровень масла восстанавливается.
Испытания, проведенные при доводке
приспособления, показали, что масло,
поступающее вместе с всасываемым паром под кожух
из холодильной системы, практически не
попадает во всасывающий патрубок ротационного
компрессора, вход в который находится у
нижнего торца ротора электродвигателя.
Компрессоры испытывали при различных
зазорах в полости сжатия — от минимальных до
максимально допустимых, при которых
теплоэнергетические характеристики компрессоров
еще соответствуют требованиям ГОСТ
9666—61.
Испытания проводили на
калориметрическом стенде по ГОСТ 10613—63; холодильный
агент — фреон-12.
Режимы испытаний указаны в табл. 1.
ч
Таблица 1
Рис. 1. Приспособление для регулирования и
измерения количества масла, подаваемого в цилиндр
герметичного ротационного компрессора.
4 Зак. 2034
Температура
кипения, °С
—15
—25
5
Температура
конденсации, °С
30
50
40
Температура пара на
входе в компрессор,
°С
15
15
15
25

Каждый режим снимали несколько раз при
различной подаче масла в цилиндр
компрессора в пределах 0—700 г/ч через 100—200 г/ч.
Кроме величин, определенных ГОСТ
10613—63, замеряли хромель-копелевыми
термопарами температуры: масла у входа в
масляный насос, верхнего подшипника, в полости
лопасти цилиндра, пара на входе в цилиндр
компрессора, пара в клапанной коробке и др.
На рис. 2, а показана зависимость холодо-
производительности Qo, потребляемой мощно-
W0 6м,г/ч
Рис. 2. Зависимость холодопроизводи-
тельности Qo, потребляемой мощности
NB и удельной холодопроизводительно-
сти Кэ компрессора ФГр 0,35~1 А (а) и
коэффициентов X, Xw, Хк (б) от
количества масла ам, подаваемого в цилиндр,
при работе на номинальном режиме при
различных зазорах в сопряжениях.
сти Ыэ и удельной холодопроизводительности
Кэ компрессора ФГр 0,35~1А от количества
масла >ам, подаваемого в цилиндр, на
номинальном режиме работы (/0 = — 15°С, ^К = 30°С,
Чкм= аО L>/.
Компрессор ФГр 0,35~1А испытывали с
различными зазорами в полости сжатия
цилиндра (табл. 2).
Таблица 2
Сопряжения
Обозначения на
рисунках
О
Ротор-цилиндр I 0,010
Ротор-крышка
Лопасть-цилиндр
Лопасть-крышка
0,009
0,010
0,014
0,034
0,010
0,019
0,014
0,044
0,016
0,020
0,015
Влияние количества масла особенно сильно
сказывается в компрессорах с большими
зазорами.
Потребляемая мощность практически не
зависит от того, сколько подается в цилиндр
масла, и определяется в основном качеством
сборки ротационного компрессора.
На рис. 2, б показана зависимость
коэффициентов подачи компрессора ФГр 0,35^1 А
(с минимальными и максимальными зазорами
в рабочей полости) от количества масла ам>
подаваемого в цилиндр, при работе на
номинальном режиме. Характер изменения
коэффициента подачи К соответствует характеру
изменения холодопроизводительности Q0.
Величина К при изменении подачи масла от 0 до
250 г/ч возрастает от 0,7 до 0,74 для
компрессора с минимальными зазорами и от 0,6 до
0,69 для компрессора с максимальными
зазорами. Здесь коэффициент подачи
рассматривается для компрессора в кожухе в целом, как
элемента холодильной машины,
А = АкА-де,
где Як — коэффициент подачи собственно
компрессора;
Xw — коэффициент подогрева пара до
входа в цилиндр компрессора;
где 1>1км — удельный объем пара на входе в
кожух компрессора при /iKm=15°C;
^щ — удельный объем пара на входе в
цилиндр компрессора при (щ.
Зависимость Хк и Xw от подачи масла в
цилиндр также показана на рис. 2, б.
Величина Хк определяется в основном
герметичностью полости сжатия, так как подогрев
пара в цилиндре герметичного компрессора от-
26

носительно невелик [2], а влияние мертвого
объема незначительно. Коэффициенты
подогрева Xw для компрессоров с минимальными
и максимальными зазорами мало различаются
и возрастают при изменении подачи масла от
О до 400 г/ч примерно от 0,8—0,82 до 0,83—
0,85. Коэффициент Хк зависит от величины
зазоров в значительно большей степени и при
изменении подачи масла от 0 до 250 г/ч
меняется для компрессора с минимальными за-
о т яю зод ш б^гм
а
во* 1 " 1 1 1 1
0 100 200 300 400 500du?z/»
Рис. 3. Зависимость температуры пара на
входе в цилиндр компрессора /щ и пара в
клапанной коробке tKл.к (а)у а также
температуры масла на входе в масляный насос tu.n
и верхнего подшипника компрессора /Пш, ^кл-к
(б) от количества масла о*м, подаваемого в
цилиндр компрессора ФГр 0,35~1 А, на
номинальном режиме при различных сочетаниях зазороз
в рабочей полости.
зорами от 0,86 до 0,88 и для компрессора
с максимальными от 0,75 до 0,84.
На рис. 3, а показана зависимость
температуры пара на входе в цилиндр компрессора
/1Ц и пара в клапанной коробке /кл.к от
количества масла ам, подаваемого в цилиндр
компрессора, на номинальном режиме при
различных сочетаниях зазоров в рабочей полости.
Температура пара, на входе в цилиндр
компрессора при отсутствии подачи масла
находится на номинальном режиме работы в
пределах от 75 до 84°С ¦— большим зазорам
соответствуют более высокие температуры. С
подачей масла в количестве 250 г/ч температура на
входе в цилиндр снижается до 66—70РС.
Повышение температуры пара на входе
в цилиндр с уменьшением подачи масла и
увеличением зазоров объясняется ухудшением
герметизации рабочей полости и прорывом
сжимаемого пара в кожух компрессора.
Кроме того, в связи с уменьшением количества
циркулирующего в системе холодильного
агента ухудшаются условия охлаждения
встроенного электродвигателя, повышается его
температура, а следовательно, и температура
пара, проходящего через зазор между ротором
и статором.
На рис. 3, б показана зависимость ¦
пературы масла на входе в масляный
насос /м.н и верхнего подшипника компрессора
/Пш от количества масла <тм, подаваемого в
цилиндр компрессора ФГр 0,35^1 А, на
номинальном режиме при различных сочетаниях
зазоров (см. табл. 2).
Среднее значение температуры обмоток
встроенного электродвигателя при
увеличении подачи масла в цилиндр от 0 до 250 г/ч
снижается на номинальном режиме от 70—82
до 63—68°С и на режиме t0=— 25°C, /К = 50°С
от 110—115 до 92—97°С (рис. 4).
Повышенные значения температуры пара на
всасывании и температуры обмоток
встроенного электродвигателя при подаче масла менее
250 г/ч определяют общий уровень температур
в герметичном ротационном компрессоре.
Аналогичные результаты получены при
испытании компрессора ФГр 0,35~1 B).
Анализ результатов проведенных испытаний
показывает, что увеличение подачи масла до
250 г/ч весьма эффективно и обеспечивает
нормальную работу герметичного
ротационного компрессора. Дальнейшее увеличение
количества масла, подаваемого в цилиндр, не
приводит к сколько-нибудь существенному
улучшению теплоэнергетических характеристик
и условий работы компрессора независимо от
величины зазоров в рабочей полости.
27

400 6^ г/ч
Рис. 4. Зависимость температуры
рабочей обмотки ^обм электродвигателя от
количества масла сгм, подаваемого в
цилиндр компрессора, и режимов работы-
I — f0.=—25°C; /К = 50°С; /1км=15°С;
II — t0 = — 15°C; *„ = 30°С; ^KM=15°C.
На рис. 5 показаны индикаторные
диаграммы компрессора ФГр 0,35^1 B) с
минимальными зазорами при отсутствии подачи масла
в цилиндр и при подаче его в количестве
600 г/ч при работе на номинальном режиме.
Подобный вид имеют индикаторные
диаграммы, снятые на других режимах в рабочем
диапазоне температур кипения и конденсации.
Характерна линия сжатия пара. В
начальный период линия сжатия для режима «без
масла» идет выше, чем с подачей масла, так
как температурный уровень в компрессоре
выше и показатель политропы больше из-за
интенсивного нагрева пара в рабочей полости
компрессора. В конце сжатия показатель
политропы п режима «без масла» снижается
вследствие более интенсивного отвода тепла
от горячего пара к стенкам компрессора (пара
вообще засасывается в компрессор меньше,
так как его температура на входе в цилиндр
выше и удельный объем больше) и частично—
кажущегося снижения показателя политропы
п, вызванного уменьшением количества пара
в полости сжатия из-за интенсивных протечек.
Индикаторная мощность компрессора N{
равна 0,13 кет без подачи масла и 0,12 кет при по-
я L
7 L
R L
т L
г
' г
3
2
7
J/
1Л>
I—
H1L
7\J
\fH
\\
\ \
7,6к$с/с
\
\
чи*
ч ч 1
С\
р0Ч,88кгс/см2
4s>N4
14.
'>*
^>^
|| IZ!!Sja»afcj
0 . 1 2 3 Н § 8 7 Bfafi
Рис. 5. Индикаторные диаграммы компрессора ФГр
0,35~1B) с минимальными зазорами при отсутствии
подачи масла в цилиндр ( ) и при подаче масла в
количестве 600 г/ч ( ) при работе на номинальном
режиме (V — объем полости сжатия; Vc — объем
мертвого пространства).
даче 600 г/ч; индикаторный к.п.д. составляет
соответственно 0,61 и 0,75.
Изучалась зависимость количества масла,
циркулирующего в системе холодильной
машины, от количества масла, подаваемого
в цилиндр компрессора. Оказалось, что в
системе циркулирует меньше масла, чем
подается непосредственно в цилиндр компрессора.
Это объясняется тем, что некоторое
количество масла выжимается через зазоры в
масляную систему и картер компрессора и только
часть масла поступает в клапанную коробку
и проходит в систему холодильной машины.
Во всех опытах при запуске масла до
600 г/ч циркуляция его в системе по
отношению к циркулирующему холодильному агенту
не превышала 5% (по объему). Это не
оказывает существенного влияния на работу малой
холодильной машины [2]. '
Выводы
При подаче смазочного масла в количестве
до 250 г/ч непосредственно в цилиндр
герметичного ротационного компрессора типов ФГр
0,35^1 А и ФГр 0,35 ~ 1B) значительно
улучшаются его теплоэнергетические показатели
и снижаются температуры деталей
компрессора, смазочного масла и обмоток встроенного
электродвигателя.
Для нормальной работы герметичных
ротационных компрессоров типов ФГр 0,35^1 А
и ФГр 0,35—1B) должна быть обеспечена
дозированная подача смазочного масла в
цилиндр компрессора в количестве от 250 до
28

600 г/ч, что соответствует циркуляции масла
в системе холодильной машины в количестве
от 0,5 до 5% по объему.
Для обеспечения сходимости результатов
исследование влияния зазоров на работу
герметичного ротационного компрессора должно
проводиться при подаче в цилиндр
определенного, измеряемого количества масла.
ЛИТЕРАТУРА
Ланграт П. Г., Аусвальд Э. Я.,
Крылов В. С, Пивоваров А. Б., Ядин Э. В.,.
Растыньш П. П. Герметичные холодильные
агрегаты ВСр 0,35^1 и ВСр 0,35~1 А с ротационными
компрессорами. «Холодильная техника», 1970, № 4.
Якобсон В. Б. Исследование малых холодильных
компрессоров. Диссертация на соискание ученой
степени доктора технических наук. М., 1968.
Надежность домашних холодильников в период гарантии
Н. Д. БЛУВШТЕЙН
Научно-исследовательский технохимический институт бытового обслуживания
В. И. КАНТОРОВИЧ
Московский техникум общественного питания
621.565.92:62-19
В условиях массового производства
домашних холодильников одним из важнейших
эксплуатационных показателей является их
надежность. Несмотря на это, до сих пор на
заводах домашних холодильников нет единой
методики учета рекламаций, что затрудняет
анализ статистических данных, обмен
информацией и снижает темпы повышения надежности.
Наиболее простой и удобной формой учета
отказов (сбор информации и последующая ее
обработка) может служить форма (рис. 1, а),
названная «рекламационной матрицей». При
заполнении матрицы все рекламации,
полученные, например, в феврале B-й месяц) 1970 г.
(год в), раскладываются сначала по видам
отказов (заклинивание компрессора, засорение
капиллярной трубки, утечка фреона из
испарителя и т. д.), а затем по датам (месяцам)
выпуска холодильника. Сумма отказов по
холодильникам выпуска февраля 1968 г. B-й месяц
года а, т. е. а2) записывается в графе в2/а2,
по машинам выпуска /-го месяца 1968 г. (aj)—
в графе в2/а\ и т. д. по строке в2. Отказы,
поступившие в 1-м месяце 1970 г., — в строке ei
и т. д.
Для каждого вида отказа составляется
отдельная матрица.
Для сводного учета удобнее составлять не
месячную матрицу, а квартальную (рис. 1, б)
или годовую (рис. 1, в).
В связи с тем, что год — сравнительно
длинный интервал, в матрицу рекомендуется
вносить полугодовые данные: т' — отказы,
записанные в нижнем левом треугольнике
месячной матрицы за данный год, и т" — то же, в
верхнем правом треугольнике. В этом случае
отказы в клетках месячной матрицы,
пересекаемых диагональю, делятся пополам, причем
половину отказов относят к группе т! и
половину к группе т".
При составлении квартальной матрицы
также учитывают только половину рекламаций,
учтенных в клетках месячной матрицы,
пересекаемых диагоналями.
При обработке месячной матрицы
интенсивность отказов машин, выпущенных, например,
в январе 1968 г. (al) в количестве N^
определяется по отказам, указанным в столбце
al/al—el/al.
Интенсивность отказов в 1-й месяц их
эксплуатации (% в месяц) определяют
следующим образом:
~1i„1 1ЛЛ *
A)
к=
aljal • 100 *
0,5 Nf
во 2-й месяц эксплуатации
а2\al • 100
B)
и в общем виде
да а
х:
[Nf — ajial)
в /-й месяц эксплуатации го
glial • 100
N\ — Sailal
C)
Учитывая, что количество отказов элементов
домашнего холодильника в первые месяцы
в первые
\
мало [У^аЦа! <&Nfj
эксплуатации очень
можно принять
* Коэффициент 0,5 в знаменателе учитывает, что
половина машин январского выпуска в январе еще в строй
не вступила.
29

У.
ailal ¦ 100
Nf
D)
т. е. интенсивность отказов К практически
равна частоте отказов / или параметру потока
отказов со, если вышедшие из строя
холодильники заменяются новыми.
N
Ыды-
\учета
| ~ ' Количество рекламаций ^*1
|
1
1
1
| Год & A970)
ски

Месяц
1
г
Jr.
12
1
г
?
1Z
1
Z
1
1Z
Количество выпущенных машин по годам \
a(W68),Na
НГ
1
f/
J,
%
ft
%
%
%
б%
%
Nf
г
%
%
a%
%
%
m
%
61/
/a2
%
<t
Ч
%
61/.
62/.
61/.
612/
/a}
Ы/.
/at
62/.
fit
%
.%
yv,?
1Z
%
%
%
%
M
%
%
%
%
6A369), NS
Nf
1
%
%
%
s%
%
%
%
%
ni
г
%
%
/вг
%
%
%
%
..,
}
ъ
%
%
%
ъ
%
%
*,?!
12
%
ж
%
%
%
bA870)MMm I
T
1
V
%
m
!%
ni
г
%
%
b%
j
%
%
4\
12 \
d
№
fr!B_
il
KB
1
U
m
if
1966(866)
I
ir\m\ir
JP68/
1/866
1967(867)
I
ПЩ
T
P6fr/
w
/867
LL
1968(868) |
/
и
P68/
lit
m
JV\
Ш
\уче
\ma
\a
Iff
\d
Выпуск по годам \
Na
«4
njpa
^
"fi
"Ws
Ж
Щ
"wsJ
Рис. 1. Формы учета отказов:
по месяцам; б — по кварталам; в — по годам;
В66-В68 — годы выпуска холодильников; Р68 — год
. получения рекламации.
При таком методе обработки V-характери-
стика имеет характерные летние пики, так как
интенсивность отказов летом в 1,5—2 раза
выше, чем зимой [1]. Это наглядно видно на рис. 2.
Чтобы исключить влияние летних пиков на
^'-характеристику и одновременно уменьшить
погрешность значений А/, целесообразнее
обрабатывать сразу весь годовой выпуск Na.
Тогда с учетом того, что Я'»/', получим
К = 100
E)
где Ztriij — сумма отказов элементов
различного месяца выпуска в /-й месяц
30
их эксплуатации. Суммирование
производится по диагоналям
матрицы:
в 1-й месяц эксплуатации
2 m.j = al/al +... + al2\al2,
во 2-й месяц эксплуатации
2 m2j = a2\al +... + 6l\al2 и т. д.
При обработке годового выпуска /=1,2 12.
Интенсивность отказов в 1-й год
эксплуатации для элементов выпуска года а можно
определить по формуле E), суммируя 12
диагоналей (/=1 до /=12). Во 2-й год
эксплуатации /=13 до /=24. При наличии годовой
матрицы (% в год), см. рис. 1, в,
_ Ka + "Q-100
К
F)
во 2-й год эксплуатации
^2 =
Na~ {т'аа + тб'а)
G)
где тп
т
ба
— число отказов в нижнем левом
треугольнике квадрата ajNa\
— число отказов в верхнем правом
треугольнике квадрата 6/Na.
Если отказы в квадрате 6/Na не разбиты
на т'ба и т'б'а, то следует сразу определять
среднюю интенсивность отказов за первые два
года эксплуатации (% в год) с учетом X'^f:
1,2
h + h rnaa + тба + тба + тба
Na
100.
(8)
В ряде случаев заводы-изготовители дают
оперативные данные по отказам только за
/ и ш w у yi mm к х л ш
Месяцы
Рис. 2. Влияние времени года на интенсивность отказов
домашних холодильников:
/, la, 16 — «Бирюса», Р67/В66, Р68/В66 и Р68/В67;
2, 2а — «Саратов», Р66/В66 и P67JB66.

один год (например за 1968 г., рис. 1, б). В
этом случае рекламации за 1968 г. (Р68)
можно разбить на рекламации машин выпуска
1966 (В66), 1967 и 1968 гг. При этом средняя
интенсивность отказов (% в год)
Таблица 1
Р68 • 100
0У5В66 +В 67+0,5 В68
(9)
характеризует в основном надежность машин
выпуска 1967 г. Величина выпуска @,5 В66+
+ 567+0,5 В68), стоящая в знаменателе,
приближенно равна 2 (?67). Данные этой
матрицы можно использовать и для
ориентировочной оценки надежности каждого года выпуска
(% в год)
1 __ Р 68(В66)
'2-66 "
1,2-67
0,5В66
Р68 (В67)
В67
100,
100,
х _ P68JB68)
ь68 ~ 0,5 В68
100.
A0)
(И)
A2)
По указанной методике лабораторией
электробытовых машин и приборов НИТХИБ были
обработаны данные по отказам ряда
домашних холодильников [2].
В табл. 1 приведена интенсивность отказов
домашних холодильников в период гарантии
(средняя за первые два года гарантии).
Как видно из табл. 1, интенсивность отказов
домашних холодильников как
компрессионных, так и абсорбционных очень различается.
В ряде случаев это определяется качеством
материалов и комплектующих изделий
(например компрессоров). Из таблицы видно также,
что отработка технологии изготовления и
конструкции в целях повышения надежности
требует времени. Так, в 1959—1960 гг. у
холодильника «ЗИЛ-Москва» было 6—7%
отказов в год и только к 1966 г. достигнуто 2,28%.
На рис. 3 показаны ^'-характеристики
некоторых холодильников в первые два (или три)
года их эксплуатации. Большой начальный пик
указывает на недостаточность приемочного
контроля на заводах-изготовителях. В первые
1—2 месяца значительная часть
холодильников еще не реализована. Поэтому данные по
отказам занижены. Сравнение кривых 1 к 1а
показывает, что Васильковскому заводу в
1968 г. удалось снять начальный пик и
повысить надежность абсорбционных
холодильников «Кристалл-2» в 1-й год эксплуатации
почти в 2 раза по сравнению с надежностью
холодильников выпуска 1967 г. Значительно
повысилась надежность холодильника «Бирюса»
(кривые 2, 2а и 26).
Модель холодильника
со 3
a s
о» с?
* о,
Ою %
Компрессионные
„Саратов" . .
„ЗИЛ-Москва"
То же ....
„Бирюса"
То же . . .
„Орск" . . .
„Полюс" . .
„Донбасс" .
„Юрюзань" .
„Минск" . .
„Сарма" . .
„Ярна". . .
„Смоленск"
„Арагац" . .
| 1966
1959
I960
1965
1966
1966
1968
1967
1967
1967
1967
1967
1967
1966
1967
1967—
—1968
2270001
100700
110300
144300
140000
275000
477000
153600
55000
40000
105000
108000
33000
51000
43000
95400
Абсорбционные
„Кузбасс" .
„Север-6" .
То же ...
„Кристалл-2*
1966
1967
1968
1967
38150
40000
69400
68400
2'Л
Л,МБС
0,8
/
1
1
\ш
*1
г
^
-r>v
\
\
>
г*\
V
7
3
<3^
я*ш«*
№
ч^а
•
2а
i
г
и
ш
т
¦ 1
ЦБ
ОМ
0,2
0
0 3 В 3 12 15 18 21 24 27 30 33 38
Месяц ь)
Рис. 3. Суммарная интенсивность отказов домашних
холодильников в период гарантии:
/ — «Кристалл-2», 1967 г.; 1а — то же, 1968 г.; 2 —
«Бирюса», 1966 г.; 2а — то же, 1967 г.; 26 — то же,
1968 г.; 3 — «ЗИЛ-Москва», 1966 г.
Характерный пик наблюдается в конце 2-го
года эксплуатации, т. е. в конце гарантийного
срока (кроме холодильника «Бирюса», у
которого срок гарантии 3 года). Этот пик носит
«психологический» характер: в последние ме-
31

сяцы гарантии много рекламаций поступает
на холодильники, имеющие незначительные
неисправности (неплотное прилегание двери,
коррозия шкафа, повышенный шум
компрессора и др.).
Резервы повышения надежности
холодильников наглядно видны при сравнении
интенсивности отказов отдельных узлов и
элементов компрессионных домашних холодильников
(табл. 2).
Основным узлом компрессионных
холодильников является герметичный компрессор.
Московский завод ЗИЛ и Саратовский завод,
освоившие производство домашних
холодильников значительно раньше других заводов,
сумели снизить интенсивность отказов по
компрессору в 1966 г. до 3% в год. Эти цифры
совпадают с данными по надежности зарубежных
компрессоров [3].
Отказы по агрегату на этих заводах
связаны в основном с нарушением герметичности
испарителя @,15—0,2% в год), конденсатора
@,06—0,08) и некоторых соединений @,14),
засорением капиллярной трубки @,1—0,7),
замерзанием в ней влаги (от 0,01 до 1,66) и т. п.
Примерно 50% всех отказов вызваны низкой
надежностью приборов автоматики: реле
температуры АРТ-2 @,6—1) и пускового реле
РТП-1 @,4—0,6).
Отказы по шкафу составляют значительно
меньший удельный вес (около 10% от всех
отказов) и могут быть еще снижены при
повышении надежности замка, улучшении качества
уплотнительной резины и пластмассы,
применяемой для внутренней панели двери и
внутреннего шкафа.
Иногда считают, что абсорбционные
холодильники должны быть надежнее
компрессионных благодаря отсутствию компрессора. Как
видно из табл. 3, суммарная интенсивность
отказов может быть даже менее 1% в год.
Однако из-за нарушения технологии и низкого
качества применяемых материалов
интенсивность отказов вследствие выхода из строя
Таблица 2
Узлы и Элементы
компрессионных домашних холодильников
Интенсивность отказов, % в год

.Саратов»
1966
„ЗИЛ-Москва"
1959
1960 1965
1966
„Бирюса"
1966

.Полюс
1967
Юрю-
зань"
1967

.Донбасс"
1967
.Минск"
1967

.Смоленск"
1967
„Ара-
гац"
1967-
* 1968
« н Р
ч и
!§«
is*
* х и
iJ-i (V О
Н СП
Компрессор
Нет холодопроизводительно-
сти
Заклинивание
Стук, шум
Электродвигатель ,
Итого по
герметичному компрессору
Агрегат (без компрессора)
Негерметичность
испарителя
конденсатора ....
трубопроводов . .
Засорение
Замерзание
Прочие
Итого по агрегату .
Приборы
Реле температуры АРТ-2 .
Пусковое реле РТП-1 . . .
Шкаф
Внутренняя панель двери .
Уплотнительная резина . .
Замок
Холодильная камера ....
Кнопка включателя ....
Электропатрон
0,053
0,066
0,046
0,154
0,21
0,09
0,03
0,37
0,2
0,06
0,02
0,32
0,085|
0,07
0,16
0,041
0,045
0,06
0,11
0,065
0,07
0,19
0,13
0,17
0,04
0,12
0,13
0,1
0,24
0,37
1,22
0,15
0,13
0,2
1,5
0,28
0,32
0,25
0,022
0,009
0,7
3,8
0,07
0,09
0,04
0,28 4,0
0,59
0,31
0,01
0,01
0,28
0,01
0,39'
0,63**j
0,16
0,04
0,04
0,6
2,05
0,01
0,04
0,09
0,36
0,15
0,06
0,14
0,01
0,01
2,19 0,31
2,45*
1,1**
0,1
0,41
0,045
1,15
0,48
0,37
0,05
0,03
0,18
\ 0,021
0,275|
0,12
0,08
0,14
0,01
0,0051
0,0351
0,56
| 1,37
0,05
0,29 I
0,39 1,71
0,72
0,4
0,3
0,05
0,03
0,12
0,02
2,43
0,6
0,08
0,027
0,0081
0,08
0,11
0,39
1,05
0,12
0,11
1,28
1,07
0,64
0,05
0,013
i 0,032
0,029
0,014
1,98
0,18
0,07
0,18 1
0,43
0,93
0,57
0,011
0,07
0,02
0,012
0,05
2,11
0,22
0,42
0,07
0,15
0,036
! 0,41 1
0,23 1
0,304
1.17
0,15
0,5
1,86
0,13
0,88
0,98
0,46
0,7
0,03
0,76
0,72
0,47
0,17
0,01
0,04
0,1
1,01
0,9
0,185
0,11
0,02
0,077
0,15
-
1,2
1,5
1,38
0,25
0,45
0,5
1,82
2,5
0,08
1,66
0,33
0,79
2,16
1,62
0,16
4,63
1,7
0,36
4,57
2,06
0,7
0,1
0,07
0,7
0,19
0,38***
2,06
3,3
1,76
0,04
0,06
0,02
0,06
0,12
0,06
0,06
0,01
0,01
0,1
0,6
0,4
0,01
0,02
0,03
0,01
0,02
0,01
Итого по шкафу
0,31 | 0,2410,555 | 0,65 | 0,52
0,3 I 0,14
0,055 I 0,32
0,36
1,2
1,44
1,56
Всего
Объем выборки, шт..
1,8
226900
5,96
1007001
6,9
1103001
*3,0
144300]
2,28
140000,
5,6
2750001
3,5
4770001
3,97
55000
4,4
105000
4,31
40000
6,3
108000
10,6
43000
13,3
95400
С I960 г. реле температуры ДХВ заменено на АРТ-2. ** Реле ДХР с 1960 г. заменено на РТП-1. *** Перекос двери.
32

Характер или место отказа
Перегорание спирали в
электронагревателе . .
Течь в аппарате
Закупорка в
трубопроводах
АРТ-2
Шкаф
холодильная камера .
панель двери ....
уплотнительная резина
оплавление защитного
стекла
электрической лампы ....
Всего
I Объем выборки, шт. .
Та
„Север-6"
1967
1,8
2,7
1,3
6,8
0,26
0,15
0,7
0,59
14,3
40480
1968
0,8
1,17
1,43
2,0
H,17
0,18
0,38
6,13
69400
блица 3
„Кузбасс |
1966
0,07
[0,9
0,55
)
1,52
38150
1967
0,05
0,34
0,26
)
0,65
46000
л:
2L
щ
от
электронагревателя, нарушения герметичности
в аппарате и закупорки иногда достигает 5—
6% в год.
В последней графе табл. 2 приведен уровень
надежности отдельных элементов, практически
уже достигнутый нашими ведущими заводами.
Существенное отклонение (более чем в 2 раза)
величин интенсивности отказов на отдельных
заводах от этих показателей связано с
нарушением технологии изготовления, контроля,
заменой материала или изменением
конструкции данного узла.
• Например, интенсивность отказа по АРТ-2 у
большинства заводов не превышает 2%.
Применение этого же прибора на холодильнике
«Север-6» увеличило интенсивность отказов до
6,8% в год( табл. 3). Такой рост отказов был
не случайным. Для обеспечения плотности
прилегания капиллярной трубки АРТ-2 ее
сворачивали в виде спирали, что часто приводшю
к нарушению ее герметичности. Изменив
крепление капиллярной трубки, заменив марку
полистирола, профиль уплотнительной резины и
приняв другие меры по повышению
надежности, завод уже в 1968 г. более чем в 2 раза
снизил интенсивность отказов своих
холодильников. В настоящее время также устранен
дефект, вызванный оплавлением стекла,
защищающего электрическую лампу.
Наряду со средней интенсивностью отказов
отдельных элементов большой интерес
представляет характер изменения интенсивности
Рис. 5. Интенсивность отказов приборов автоматики:
а — терморегулятор; б — пусковое реле (РТП-1, 1966
и 1967 гг.; РТК-Х, 1968 г.); 1, 1а, 16 — «Бирюса», 1966,
1967, 1968 гг.; 2, 2а — «Донбасс», 1966, 1968 гг.
, .,- у
а
t
У
*Х
ж
>
1а
Я
/
^Д—
16
S-*
-Ф-
А»
т—
л_
¦"у—
-f
¦
V
у/Я
16
1
* У
V
Т
¦¦Ў
¦-"Ў-
//
Ф \
3
\
"v
S?
/
О/
ч
-
о
0,03
0,02
0,01
и
0,03
0,02
001
О ~ 3 В 9 12 15 18 21 24 27 30 33 ЗВ
Месяцы
6
Рис. 4. Интенсивность отказов элементов и узлов
домашних холодильников:
а — электродвигатель; б — заклинивание; в —
уплотнительная резина (/) и испаритель (//);
I 1а, 16 — «Бирюса», 1966, 1967, 1968 гг.; 2 — «ЗИЛ-
Москва», 1966 г.; 3 — «Донбасс», 1966 г.
х*нес
0,2
0,1
0,1
0,05
г
1
16
га
1а
ь
_•
¦Ч
\- —У- ш\*^ш-Т\ЛшТ^ГШ— \ 1 _ — J _1 "^Sk-¦ J — L _
1^|ТптГП Ж
3 %6 3 12 15 18 21 24 27 30 33 „3?
Месяцы
6
33

отказов во времени (рис. 4, 5). Отдельные
элементы (приборы автоматики, заклинивание
компрессора и др.) имеют ярко выраженный
начальный пик. Повышение надежности этих
элементов может быть достигнуто в первую
очередь улучшением контроля на
заводах-изготовителях. По другим же элементам
(испаритель, уплотнительная резина,
пластмассовая арматура шкафа и др.) интенсивность
отказов увеличивается с течением времени.
Следует обратить внимание главным образом на
качество материалов этих элементов.
Располагая единой методикой определения
интенсивности отказов и приведенными здесь
данными об уровне надежности, достигнутом
рядом ведущих заводов, каждый завод,
анализируя свои данные по отказам, сможет легко
установить, по каким элементам имеются
наиболее серьезные отклонения и принять меры по
повышению надежности отдельных узлов и
всего холодильника.
ЛИТЕРАТУРА
1. Канторович В. И. Эксплуатационные
показатели малых холодильных машин. Госторгиздат,
1963.
2. Блувштейн Н. Д. Надежность домашних
холодильников компрессионного типа. В сб.
«Надежность малых холодильных машин». Труды 3
Всесоюзного семинара по надежности МХМ, ЦНИИТЭИ
Легпищемаш, 1969.
3. Копилович Я. А. О надежности некоторых
холодильных компрессоров. «Холодильная техника»,
1967, № 5.
Фреон-12В1 — новый холодильный агент для крановых кондиционеров
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН, Ю. П. АЛЕШИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.564.25:628.84
Для обеспечения нормальных условий
работы крановщиков при работе в горячих цехах
металлургических заводов, где температура
окружающего воздуха составляет 75—85°С
(среднесуточная), а в отдельные моменты
достигает 130—145°С, в кабинах кранов
необходимо устанавливать кондиционеры.
При проектировании крановых
кондиционеров, так же как и других холодильных
установок, выбор холодильного агента имеет
решающее значение. К холодильному агенту
предъявляют ряд требований: он не должен
быть взрывоопасным, токсичным и горючим.
Кроме того, холодильный агент должен
обеспечивать высокие значения объемной холодо-
производительности и холодильного
коэффициента, а также соответствовать
установленным для данного типа компрессора давлению
конденсации и степени сжатия.
С точки зрения указанных требований
рассмотрим возможности использования в
крановых кондиционерах различных холодильных
агентов.
В бытовых кондиционерах, в которых
температура конденсации не превышает 60РС,
применяют фреон-22. В крановых
кондиционерах температура конденсации значительно
выше, давление конденсации оказывается
чрезмерно высоким, поэтому применять в них
фреон-22 нельзя.
В бытовых кондиционерах тропического
исполнения вместо фреона-22 используют
фреон-12, что снижает давление конденсации до
приемлемого значения. В крановых
кондиционерах применять его также недопустимо из-за
весьма высокого давления конденсации.
Широкое распространение в крановых
кондиционерах получил фреон-142 [1, 2], впервые
предложенный ВНИХИ в качестве
холодильного агента для тепловых насосов [3].
Сравнительно невысокие давления и температура
нагнетания, высокая объемная холодопроизводи-
тельность при небольших объемах
компрессора и малой потребляемой мощности выгодно
отличают фреон-142 от фреонов-11, 21 и 114.
Поскольку кабина, охлаждаемая крановым
кондиционером, практически герметична, то
даже небольшие утечки фреона могут
привести к превышению допустимой границы
взрывоопасное™, равной 10,6—15,1% по объему
[4]. Такая концентрация фреона в воздухе при
работе обычных холодильных установок в
вентилируемых помещениях вряд ли возможна.
Учитывая специфику условий крановых
кабин, в качестве холодильного агента для
крановых кондиционеров рекомендуется
использовать фреон-12В1, предложенный ВНИХИ
для кондиционирования воздуха [5—7].
Фреон-12В1, как и все бромированные фрео-
ны, физиологически безвреден, невзрывоопа-
34

98
Jv> jv>
р,кгс/см2
?l & *S
p, kzcJcm*

сен. Его даже применяют в качестве наиболее
эффективного огнегасящего средства [8].
Термодинамические свойства фреона-12В1
впервые были изучены в лаборатории тепло-
физических исследований ВНИХИ [5—7, 9].
Однако исследования проводились в
диапазоне температур насыщения, ограничивавшемся
80°С. Для оценки эффективности применения
этого фреона в крановых кондиционерах
нами были проведены теоретическое и
экспериментальное исследования его
термодинамических свойств в диапазоне температур
насыщения от —40 до +180°С. На основании
полученных опытных данных рассчитаны таблицы
и построена i, lgp-диагргмма состояния
(рис. 1).
Для условий работы крановых
кондиционеров нами были сопоставлены давления
кипения и конденсации (рис. 2), разности и
отношения давлений конденсации и кипения при
температуре кипения /о=100С (рис. 3), а также
объемная холодопроизводйтельность ^ккал/л*3
и холодильный коэффициент е (см. таблицу)
для следующих холодильных агентов: фре-
он-12 (нормальная температура кипения ts =
= — 29,8°С), фреон-142 (ts = — 9,25°C), фре-
OH-12B1 (/,-—3,7°С) и фреон-114 (is = 3,5°C).
При расчете цикла температура пара,
поступающего в компрессор, принималась равной
30°С.
Как видно из рис. 2, фреон-12 имеет очень
высокие давления конденсации, при которых
не могут работать отечественные компрессоры.
Давления . кипения и конденсации у
фреона- 12В 1 при равных условиях на 20—30%
ниже, чем у фреона-142. Так, при tK=^95°C
давление конденсации для фреона-12В1 равно
15,6 кгс/см2, а для фреона-142 — 19,6 кгс/см2.
Поэтому при высоких температурах
конденсации, до 110°С (/?к~20 кгс/см2), фреон-12В1 еще
может применяться, тогда как использование
фреона-142 недопустимо (/?к~26 кгс/см2).
Отношение давлений конденсации и
кипения (см. рис. 3) у фреона- 12В1 несколько
ниже, чем у фреона-142, в то время как разность
этих давлений на 20—25% меньше.
ots;c
Рис. 2. Давления кипения р0 и конденсации
рк фреонов в зависимости от нормальной
температуры кипения ts:
¦ Ро; Рк-
?8-i
2бА
2Н
22-
| 20-
^ 18-
14-
12-
10-
8 -
43-12
оГ^
ог^
Ы
ч *^
tH-WC v
85\jl
>^д\о
95пС
30 /
85
J
JL
9-12В1
КГ
—"б*
\. о\
О4*
о
0\о
J
-11 h
-10
-9
-8
-7
-в
-5
J
-зо
-20
О ts, Г
Рис. 3. Разности и отношения давлений
конденсации и кипения фреонов при /0=10оС
в зависимости от нормальной температуры
кипения ts\
Рк
Рк—Ро; —
Ро

Холодильный агент
Ф-12
Ф-142
Ф-12В1
! Ф-114
qv, ккал1м*, при tK и tQ, °C
85
5 | 10 | 15
289,85
177,36
161,93
100,63
354,30
218,88
200,06
128,57
430,89
270,04
245,59
162,80
90
5
1 йЙ28
1 ^ wcooo
10
319,09
203,78
188,38
118,48
15
389,39
251,86
231,60
150,64
95
5
227,94
152,21
142,58
79,910
10
281,08
188,67
176,78
103,38
15
344,59
233,68
217,72
132,43
е при /к и tQ, °С |
85
5 | 10
1,643
1,761
2,033
1,656
1,892
2,056
2,318
1,925
15
2,188
2,334
2,651
2,078
90
5 | 10
1,406
1,569
1,823
1,441
1,619
1,826
2,074
1,710
15
1,871
2,049
2,366
95 1
5 | 10
1,303
1,402
1,634
1,227
1,359
1,616
1,856
1,410
15 |
1,574
1,810
2,115
36

Анализ приводимой таблицы показывает,
что по объемной холодопроизводительности
фреон-12В1 незначительно уступает фрео-
ну-142, а его энергетические показатели в
среднем на 15% выше. Применяемый за рубежом
в крановых кондиционерах фреон-114, хотя
и имеет невысокие рабочие давления, заметно
проигрывает по объемным (на 50—70%) и
энергетическим (на 20—30%) показателям при
сравнении с фреоном-12В1.
Таблица иллюстрирует также влияние
расположения цикла относительно критической
точки на величину холодильного
коэффициента. С приближением к критической точке
холодильный коэффициент падает вследствие
увеличения дроссельных потерь. Поэтому для
веществ с более высокой критической
температурой /кр при одних и тех же значениях
температур кипения и конденсации
энергетические показатели выше. Именно этим и
объясняется в основном заниженное значение
холодильного коэффициента фреона-12 (?кр =
= 112°С) по сравнению с фреоном-12В1 (?Кр =
= 154°С).
Выводы
Для крановых кондиционеров предлагается
новый холодильный агент фреон-12В1,
практически не уступающий фреону-142 по объемным
показателям и превосходящий его по
энергетическим показателям на 14—16%.
Проведены теоретическое и
экспериментальное исследования термодинамических свойств
фреона-12В1 и построена Ugp-диаграмма в
интервале температур насыщения от —10 до
+ 130°С.
ЛИТЕРАТУРА
1. Быков А. Предварительная диаграмма /—log p
фреона-142. «Холодильная техника», 1957, № 1.
2. Ш и н к а В. Я. Крановые кондиционеры. М.,
ЦИНТИ по автоматизации и машиностроению, 1962.
3. Бадылькес И. О перспективах применения ди-
фтормонохлорэтана в качестве агента для тепловых
насосов. «Холодильная техника», 1953, № 2.
4. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин. Госторгиздат, 1962. •
5. Бадылькес И. С. Термодинамические свойства
фреона-12В1 (CF2ClBr). «Холодильная техника»,
1966, № 2.
6. Бадылькес И. С. Диаграмма i, lg р для
фреона-12В1. «Холодильная техника», 1967, № 3.
7. Badylkes I. S. Thermodynamic Tables and i, lg p-
Diagram for R-12B1. Proceedings of the Xllth
International Congress of Refrigeration. Madrid, 1967.
8. Plank R. «Kaltetechnik», 1952, Nr. 11.
9. Перельштейн И. И. Исследование термических
свойств фреона-12В1. Отчет ВНИХИ, 1959.
О методике выбора экономичного варианта судовой морозильной установки
В. В. ИВЧЕНКО, А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной промышленности и хозяйства
621.565.9.001.2:629.12
Задачу выбора экономичного варианта
морозильной установки для рыбопромыслового
судна (строящегося или модернизируемого)
можно разделить на две части:
выбор оптимального варианта экономически
эффективной морозильной установки;
определение влияния выбранной
морозильной установки на экономичность работы
судна в целом.
Методика решения первой части этой
задачи построена на основе типовых методик АН
СССР по определению экономической
эффективности новой техники [1, 2], а также учета
специфических особенностей рассматриваемой
техники [3].
При технико-экономическом анализе
вариантов морозильных установок в качестве
основного критерия оптимальности варианта
принимается сумма приведенных затрат:
3n=S+EK7f A)
где Зп — приведенные затраты на 1 т
продукции, руб;
5 — эксплуатационные расходы по
морозильной установке на 1 т
мороженой продукции, руб;
Е — нормативный коэффициент
сравнительной эффективности
капитальных затрат, принимаемый равным
0,14 [2], что соответствует сроку
окупаемости 7 лет;
Ку — удельные капитальные затраты по
морозильной установке на 1 т
мороженой продукции, руб.
При расчете составных элементов формулы
A) исходят из суммы годовых приведенных
затрат
3u.T = Sr + EK. B)
Составляющие 5Г и К рассчитываются по
формулам C) и D):
37

sr=sl+s2+s3+si+s5+s6+s7,
C)
где 5Г — сумма годовых эксплуатационных
расходов по морозильной
установке, руб;
Si —расходы за год на содержание
обслуживающего установку персонала
(основная и дополнительная
зарплата, начисления на зарплату), руб;
52 —расходы за год на бесплатный
рацион (в процентах от расходов за
год на содержание обслуживающего
персонала), S2= @,14—0,18) Sh руб;
53 —расходы за год на топливо и
смазочные материалы для морозильной
установки, соответствующие
требуемой холодопроизводительности,
руб.;
о4 — расходы за год на текущий ремонт
морозильной установки,
определяемые соответствующими
положениями и в среднем равные 4—5% от
общих капитальных затрат, SA =
= @,04-0,05) К, руб;
55 —сумма амортизации, определяемая
на основании единых норм
амортизации, равная 0,095 К, руб.;
56 —расходы по охране труда, равные
в среднем 0,03 5Ь руб;
57 — прочие расходы (например на
вспомогательные материалы), условно
принимаемые равными 0,08 5Ь руб.;
К=К0.о + Кв.о + Км + Кт, D)
где К — общие капитальные затраты на"
создание и монтаж морозильной
установки, руб;
^о.о — капитальные затраты на основное
оборудование морозильной
установки, руб;
^Св.о — капитальные затраты на
вспомогательное оборудование
морозильной установки, руб;
Км — капитальные затраты на монтаж-
но-демонтажные работы, руб;
Кт — транспортные,расходы, руб.
Важным показателем в общей схеме
расчетов является производительность морозильной
установки за год Q, т, вычисляемая по
формуле
Q = Na$y8, E)
где N — календарный фонд времени судна
в год, сутки;
а — коэффициент, учитывающий время
нахождения судна на промысле;
р — улов рыбы-сырца за промысловые
сутки, т;
у — коэффициент, учитывающий долю
направляемой на замораживание
рыбы-сырца от общего поступления
в сутки;
б — коэффициент выхода мороженой
продукции из рыбы-сырца.
Следовательно, приведенные затраты на
единицу продукции вычисляются по формуле
J%.-±iSt + EK), F)
зп
которая в развернутом виде будет иметь вид:
1
Зп =
Q
{{S, + 0,15 S, + S3 + 0,04/С+ 0,095АГ+
+ 0,035, + 0,0850 + Е(К0Л+КВ.0+КЫ+КТ)]
_ l,26S1 + SJ + 0,275(/Co.o + К,л +КМ + Д'т)
Nam
G)
По формуле G) с достаточной степенью
точности можно рассчитать наиболее
экономичный тип и вариант морозильной установки.
Для многовариантного и достаточно
трудоемкого расчета удобно применять
электронную вычислительную машину (ЭВМ). Блок-
схема расчета с помощью ЭВл1 приведена
на рисунке.
Вбод и перебод
исходных данных б систе -
му счисления ЗВМ
Печать результатов
Выбор исходных данных
для расчета очередного
\munu морозильной устанобки
Вычисление беличины еодо-
бой экономии дыбран/foeo
барианта установки по
сравнению с другими
Вариантами
Вычисление Зп для
очередного типа
морозильной устанобки
Рассчитаны Все типы
морозильных установок?
Выбор
оптимального'барианта морозильной
установки, имеющего минимальное
значение дп из бсех сраб-
нибаемых бариантоб
Ш
Выбор оптимального
типа морозильной
устанодни, имеющего
минимальное значение 3П
Нет
Выбор исходных данных
для расчета очередного
барианта установки
Рассчитаны бее барианты
морозильных устанобок?
Вычисление Зп для
очередного Варианта
морозильной устанобки
т
Блок-схема технико-экономических расчетов на ЭВМ
при выборе оптимального варианта судовой морозильной
установки.

Предусматриваются три стадии
многовариантного расчета:
выбор наиболее экономичного типа
установки;
выявление наиболее экономичного варианта
установки из ранее определенного типа;
определение экономической эффективности
оптимального варианта установки по
сравнению с другими возможными вариантами.
Величину экономического эффекта Э
выбранного варианта по сравнению с другими
рассматриваемыми вариантами находят по
разности приведенных затрат /-го Cui) и
оптимального CПш0) вариантов:
Доктор техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
В. Г. ДОСОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
536.24
Применение в холодильных установках вертикально-
трубных испарителей со стекающей пленкой
холодильного агента может оказаться весьма перспективным из-
за высокой интенсивности процесса теплообмена при
фазовом превращении в движущемся тонком слое
жидкости.
Из результатов немногих исследований известно, что
коэффициенты теплоотдачи при испарении или кипении
пленки жидкости, стекающей под действием силы
тяжести по вертикальной обогреваемой поверхности, выше,
чем при кипении жидкости в большом объеме или в
заполненной трубе. Эти исследования были проведены
на воде [1, 2], аммиаке [3] и фреоне-11 [4].
Установлено, что основными факторами, влияющими
на коэффициент теплоотдачи, являются свойства теп-
лообменной поверхности, величина тепловой нагрузки,
ширина щели, образующей пленку жидкости на трубе,
и длина трубы.
Полученные в приведенных работах, за исключением
[4], количественные соотношения справедливы для
узкого диапазона исследованных параметров и относятся
к веществам, свойства которых значительно
отличаются от свойств фреонов.
Для установления количественных зависимостей
между коэффициентом теплоотдачи и определяющими
его факторами были выполнены исследования по
теплообмену при испарении и кипении фреонов в стекающей
Э — 3ni 3U0. (8)
Влияние выбранной морозильной установки
на экономичность работы судна в целом
определяется аналогично.
ЛИТЕРАТУРА
1. Типовая методика определения экономической
эффективности капитальных вложений и новой
техники в народном хозяйстве СССР. Госпланиздат, 1960,
2. Методика определения экономической эффективности
внедрения новой техники, механизации и
автоматизации производственных процессор в
промышленности. АН СССР, 1963.
3. Мицевич А. Т. Оптимизация некоторых
параметров рефрижераторных судов. М, «Наука», 1968.
пленке на наружной поверхности вертикальной трубы.
Эти исследования позволяют оценить эффективность
применения в холодильной технике вертикальнотруб-
ных испарителей со стекающей пленкой и разработать
методику расчета таких аппаратов.
Схема экспериментальной установки представлена
на рис. 1. Опытную трубу (из углеродистой стали,
длиной 1200 ммл 0 16X1,5 мм, без специальной обработки
наружной поверхности) помещали в испарителе со
смотровыми окнами, через которые проводили
визуальные наблюдения за процессом кипения. Для удобства
наблюдения окна размещались по три на одном уровне
с разворотом на 90° и в пяти сечениях по высоте
испарителя. Корпус испарителя был изготовлен из трубы
большого диаметра A20 мм), чтобы предотвратить
возникновение напряжения сдвига на поверхности
стекающей пленки от образующегося при кипении пара.
Опытная труба фиксировалась в вертикальном
положении регулировочными винтами, расположенными
в верхней части испарителя.
Нагрев трубы производили переменным током
низкого напряжения. Для этого к ее концам были
припаяны медные наконечники, которые шинами
соединялись со сварочным трансформатором ТСД-500.
Тепловую нагрузку регулировали автотрансформатором
РНО-250-10, включенным в первичную обмотку
сварочного трансформатора. Величину тепловой нагрузки
рассчитывали по силе тока в рабочей цепи и
электрическому сопротивлению трубы при данной температуре.
Силу тока измеряли трансформатором УТТ-6 класса 0,2
и астатическим амперметром класса 0,2. Электрическое
сопротивление трубы было определено предварительно
опытным путем в виде зависимости \R=f(t) в интервале
температур —40-^ + 60°С.
Циркуляция фреона в системе осуществлялась
шестеренчатым насосом, производительность которого
регулировали байпасным вентилем. Жидкий фреон отса-
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Исследование теплоотдачи при испарении
и кипении фреона-12 в стекающей пленке
39

Рис. 1. Схема экспериментальной установки;
/ — шестеренчатый насос; 2 — байпасный вентиль; 3 —
теплообменник-переохладитель; 4 — пароотделитель;
5 — нижние измерительные бачки; 6 — измерительный
бачок переливающегося фреона; 7 —
автотрансформатор РНО-250-10; 8 — сварочный трансформатор
ТСД-500; 9 — смотровые окна; 10 — термопары; 11 —
экспериментальная труба; 12 — испаритель; 13 —
устройство для образования пленки; 14 — трубка для
выравнивания давления; 15 — сетчатый цилиндр; 16 —
измерительный трансформатор УТТ-6; 17 —
регулировочные винты; 18 — колпак (верхняя часть
испарителя); 19 — амперметр; 20 — манометр; 21 — верхние
измерительные бачки; 22 —
теплообменник-подогреватель; 23 — конденсатор; 24 — погружные насосы; 25 —
испаритель холодильной машины с этиленгликолем;
26 — холодильная машина.
сывался из пароотделителя через
теплообменник-переохладитель и подавался через верхние измерительные
бачки в теплообменник-подогреватель. Из него
насыщенный жидкий фреон поступал в верхнюю часть
испарителя и специальным регулирующим устройством с
кольцевой щелью равномерно распределялся в виде
пленки по внешнему периметру опытной трубы.
Толщину пленки можно было регулировать, изменяя ширину
щели.
Уровень жидкости перед щелью ео всех опытах
поддерживался постоянным с помощью переливной трубки,
соединяющей верхнюю часть испарителя с переливным
измерительным бачком.
Чтобы исключить динамическое влияние
притекающей жидкости на образование пленки фреона на трубе,
регулирующее устройство 'было закрыто сетчатым
цилиндром.
Пар, образующийся при кипении пленки фреона,
поступал в конденсатор, а невыкипевшая жидкость
сливалась в нижние измерительные бачки. Из конденсатора
и нижних измерительных бачков жидкий фреон
возвращался в пароотделитель.
Контроль за состоянием жидкости и пара в
процессе кипения осуществлялся образцовым манометром и
тремя медь-константановыми термопарами. Две
термопары были установлены в паровом пространстве на
расстоянии 5 мм от поверхности экспериментальной
трубы и одна — в жидкости перед регулирующим
устройством. Заданный опытный режим считался
установившимся, если показания всех термопар совпадали и
температура насыщения, соответствующая измеренному
давлению, была равна температуре, определенной
термопарами.
Термопары, которыми измеряли температуру стенки,
были закреплены внутри трубы в двадцати сечениях по
высоте. При этом фактически измеряли температуру
внутренней поверхности трубы. Температуру наружной
поверхности вычисляли по формуле, учитывающей
перепад температуры в стенке трубы. Как видно из рис. 1,
самые верхние восемь термопар располагались чаще,
через 25 мм, следующие четыре — через 50 мм и
остальные — через 100 мм. Такая расстановка термопар
позволила выяснить влияние гидродинамики стекающей
пленки фреона на теплоотдачу по длине трубы.
Необходимый режим работы установки
поддерживался системами термостатирования конденсатора и
теплообменника-подогревателя с помощью контактных
термометров, электронагревателей, мешалок и
холодильной машины с этиленгликолевым баком и погружными
насосами.
Перед началом опытов установку промывали, ва-
куумировали и заряжали фреоном-12.
Экспериментальную трубу кипятили несколько дней при различных
тепловых нагрузках.
Для определения основных закономерностей
теплообмена в стекающей пленке фреона-12 исследовали
влияние удельного объемного расхода жидкости rv,
удельной тепловой нагрузки q и температуры
насыщения *н на коэффициент теплоотдачи по длине трубы.
Диапазон изменения параметров следующий: Л, ~
=0,4-^2,4 м*/{м-ч); #=500—24000 вт/м2; tu = —2b\
— 10°С.
В исследованной области расходов жидкости режим
течения пленки был переходным или турбулентным.
Для изучения явления гистерезиса в процессе
кипения фреона в стекающей пленке тепловую нагрузку на
экспериментальной трубе сначала увеличивали, а
затем уменьшали.
На рис. 2 показано изменение коэффициентов
теплоотдачи а по длине трубы \L для различных тепловых
нагрузок при температуре насыщения tM = — 10°С и обь-
емном расходе жидкости rv=l,2 м*/(м-ч).
Наблюдаемые значительные изменения коэффициента
теплоотдачи по длине трубы объясняются
взаимодействием процесса парообразования и гидродинамики
стекающей пленки.
При тепловых нагрузках, не обеспечивающих
ядерное кипение жидкости (рис. 2, а, ^ = 2000 вт/м2,
рис. 2, б, ^7 = 2000, 6150 вт/м2), на начальном участке
трубы сразу после распределительной щели
коэффициенты теплоотдачи наивысшие. Здесь скорость течения
пленки наибольшая, а тепловой пограничный слой
самый тонкий. Затем коэффициенты теплоотдачи
уменьшаются, так как становится толще тепловой
пограничный слой. Поверхность выходящей из щели пленки
по визуальным наблюдениям на некотором участке
трубы остается гладкой. В том месте, где на поверхно-
40

800 \-
О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0.8 0,9 W U'Lm
/f
Рис. 2. Изменение коэффициентов теплоотдачи а по
длине трубы L для различных тепловых нагрузок при
температуре насыщения tn=—Ю°С и объемном расходе
жидкости Г<,= 1,2 м3/(М'Ч):
а — изменение тепловой нагрузки от большей величины
к -меньшей; б — изменение тепловой нагрузки от
меньшей величины к большей.
сти пленки появляются возмущения в виде волн (L=
= 150 мм), уменьшение коэффициента теплоотдачи
прекращается. Это согласуется с ранее выполненными
исследованиями Вилке i[5] для ненасыщенной жидкости.
Ниже по длине трубы коэффициент теплоотдачи
остается примерно постоянным из-за интенсивного
волнообразования на поверхности и перемешивания слоев
текущей пленки.
При развитом ядерном кипении (рис. 2, а, ^=8100,
12650, 18000 вт/м2; рис. 2, б, ?= 12650, 18000 вт/м2) с
возрастанием тепловой нагрузки величины
коэффициентов теплоотдачи также возрастают, но характер их
изменения по длине трубы различен.
При увеличении тепловой нагрузки (см. рис. 2, б) на
гладком участке пленки от входной щели до первых
волн коэффициенты теплоотдачи повышаются. Здесь
пузырьковое кипение только развивается. При
уменьшении тепловой нагрузки (см. рис. 2, а) на этом же
участке коэффициенты теплоотдачи остаются
постоянными, так как процесс кипения в этом случае развит.
Ниже по длине трубы коэффициенты теплоотдачи в
обоих случаях падают, так как возникающие на
поверхности пленки волны и турбулизация потока пленки
подавляют действие центров парообразования. При
этом минимальные значения коэффициентов
теплоотдачи на рис. 2, б оказываются смещенными вниз по
трубе. Затем величина а снова возрастает, так как тол-
4 Ъ Б'ГВШ* 2 3 Ч S В 7 8 910* Z 3
5 о, д/л/м2
Рис. 3. Зависимости локальных коэффициентов
теплоотдачи (при L = 950 мм) от удельной тепловой нагрузки
для различных объемных расходов жидкости:
а — при температуре насыщения /н=—Ю°С; б — при
температуре насыщения tH=—25°С.
щина пленки жидкости из-за интенсивного испарения
уменьшается, а, число действующих центров
парообразования увеличивается.
Описанные явления объясняются влиянием
гистерезиса при кипении, так как при одном и том же
тепловом потоке число действующих центров
парообразования на поверхности трубы больше в опытах со
снижением тепловой нагрузки, по сравнению с опытами, в
которых она повышалась. В случае, представленном на
рис. 2, а, воздействие парообразования оказывается
более существенным, поэтому коэффициенты
теплоотдачи быстрее достигают наибольшего постоянного
значения по длине трубы.
Для различных объемных расходов жидкости Гу
область гистерезиса представлена на рис. 3. С
увеличением объемного расхода жидкости величины
тепловых нагрузок, при которых начинается и заканчивается
область гистерезиса, возрастают.
Было замечено, что при постоянном объемном
расходе жидкости существует такая тепловая нагрузка,
при которой появляются первые пузырьки пара на
поверхности трубки. При этой нагрузке начинается
переход от испарения со свободной поверхности пленки
жидкости к ядерному кипению на поверхности трубки.
При постоянной температуре насыщения эта тепловая
нагрузка возрастает с увеличением объемного расхода
жидкости, так как повышается средняя скорость
течения пленки. С понижением температуры насыщения
при одном и том же объемном расходе жидкости
величина тепловой нагрузки, при которой начинается
пузырьковое кипение, возрастает, так как затрудняются
условия возникновения,паровых зародышей [6],
В области развитого пузырькового кипения с
понижением температуры насыщения при одинаковой
тепловой нагрузке интенсивность теплоотдачи снижается. Ха-
41

рактер зависимости коэффициентов теплоотдачи от
тепловой нагрузки для кипения в стекающей пленке
подобен зависимости для кипения в большом объеме,
а величины коэффициентов теплоотдачи выше
примерно на 70%.
В области испарения коэффициенты теплоотдачи не
зависят от тепловой нагрузки и мало зависят от
температуры насыщения, так как здесь преобладает
конвективный теплообмен в движущейся пленке.
При тепловых нагрузках, соответствующих
испарению с поверхности пленки в зависимости от объемного
расхода, коэффициенты теплоотдачи в 2—3 раза
больше, чем при этих же тепловых нагрузках в большом
объеме.
На рис. 4 представлена зависимость локального
коэффициента теплоотдачи (L = 950 мм) от объемного
расхода Г„ жидкости при температуре насыщения
/н=—10°С для различных тепловых нагрузок.
Теплообмен при испарении в переходном и турбулентном
режимах течения пленки насыщенной жидкости
характеризуется огибающей кривой. Все остальные линии
относятся к развитому пузырьковому кипению.
В переходном режиме течения при испарении тепло
в результате перемешивания пленки пульсирующими
волнами передается через нее теплопроводностью и
конвекцией. Возрастание объемного расхода жидкости
приводит к сокращению доли тепла, передаваемого
теплопроводностью, и улучшению теплообмена благодаря
перемешиванию пленки. Ухудшение теплообмена в
первом процессе полностью компенсируется вторым. При
этом коэффициент теплоотдачи слабо зависит от
объемного расхода до Гь = 0,8 мъ/(м-ч), что совпадает с
опытами Струве ![4] для фреона-11.
При объемном расходе более 0,8 м5/(м-ч) режим
течения пленки турбулентный и теплообмен в основном
зависит от скорости стекания пленки. Здесь
коэффициент теплоотдачи увеличивается с возрастанием
объемного расхода. Точки пересечения наклонной линии с
горизонтальными характеризуют начало пузырькового
кипения в пленке.
При пузырьковом кипении тепло от поверхности
трубки отводится теплопроводностью, массопереносом в
движущейся пленке и испарением в пузыри,
образующиеся на поверхности трубки. В этой области
коэффициент теплоотдачи зависит от тепловой нагрузки и не
зависит от объемного расхода.
При расходах выше тех, которые характеризуют
начало кипения для определенной тепловой нагрузки,
коэффициент теплоотдачи возрастает. Поэтому
целесообразно при тепловых нагрузках ниже 3000—4000 вт/м2,
которые являются предельными для испарителей
холодильных установок, использовать самый большой
расход жидкости.
Как установлено визуально, таким предельным
расходом является Л, = 2,4 м3/(м-ч), так как при более
высоких расходах жидкость плохо удерживается на
трубе и срывается большими каплями и струйками. При
тепловых нагрузках выше 4000 вт/м2, наоборот,
выгоднее работать при самых малых объемных расходах
жидкости, так как при этом коэффициенты
теплоотдачи остаются высокими, а расход энергии на
перекачивание холодильного агента уменьшается.
Так как взаимное влияние труб в процессе
теплообмена в пленке на вертикальном пучке ничтожно
мало, следует ожидать, что значение коэффициентов
теплоотдачи для вертикальнотрубного аппарата будут
сравнимы с коэффициентами теплоотдачи для
одиночной трубы.
^
т
11
Г—ф
1
1
1
__9 ..
г
™у
i
1
"TJ
,А
-S
и
^
с
1-
А 1
jN
^
• -500 —I
Ю-Л7/7/7 J
В
? -
А
J
-3000
-4500
-8000
|
| |
0,3 о,ч 0,5 х г з
Ги,м?Н
Рис. 4. Зависимость локальных коэффициентов
теплоотдачи (L=950 мм) от объемного расхода
жидкости rv при температуре насыщения tR=—10°С для
различных тепловых нагрузок.
Выводы
Коэффициенты теплоотдачи при испарении и кипении
фреона-12 в стекающей пленке на вертикальной трубе
изменяются по высоте.
При тепловых нагрузках, обеспечивающих только
испарение с поверхности пленки, теплоотдача зависит
преимущественно от гидродинамики стекающей пленки
и очень слабо от теплового потока. При этом
коэффициенты теплоотдачи в 2—3 раза выше, чем при
соответствующих тепловых нагрузках в большом объеме.
При пузырьковом кипении стекающей пленки
теплоотдача определяется величиной тепловой нагрузки и
слабо зависит от гидродинамики стекающей пленки.
Коэффициенты теплоотдачи при кипении в стекающей
пленке на 70% выше, чем в 'большом объеме.
Для испарителей, работающих в области
холодильной техники, наиболее целесообразно использование
самой высокой интенсивности орошения.
Применение в холодильной технике аппаратов с
испаряющейся стекающей пленкой фреона позволит
получить экономию металла, сократить габаритные
размеры и уменьшить количество холодильного агента,
необходимого для заполнения испарителя.
ЛИТЕРАТУРА
1. К а р е т н и к о в Ю. П. Исследование теплоотдачи
к пленке кипящей жидкости. ЖТФ, 1954, т. XXIV,
вып. 2.
2. Р ы ч к о в А. И., Поспелов В. К. Исследование
теплоотдачи при кипении растворов едкого натра в
тонком слое. «Химическая промышленность», 1959,
№ 5.
3. L i п k e W. «Kaltetechnik», 1953, (Mr. 5.
4. Struve H. Xllth International Congress of
Refrigeration, Madrid, 1967, Vol. II, p. 635—640.
5. Wilke W. Warmetibergang an Rieselfilme. VDI—
Forsch. 1962, Hefte 490.
6. Данилова Г. Н. Теплообмен при кипении фре-
онов. Автореферат докторской диссертации. ЛТИХП,
1968.
¦

Таяние льда в бетонной массе
Канд. техн. наук В. Н. ФИЛАТКИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
693.547.4
При строительстве массивных бетонных сооружений
возникает необходимость в их искусственном
охлаждении. Эта задача решается различными методами, один
из которых заключается в том, что при приготовлении
бетонной смеси последняя охлаждается тающим льдом,
загруженным в бетономешалку вместо воды.
Представляет интерес установить закономерности
процесса плавления льда в бетонной массе и получить
расчетные зависимости для определения времени
плавления льда.
Таяние куска льда в большом объеме бетонной
массы. При помещении куска льда в бетонную массу,
температура которой выше температуры плавления льда,
лед будет плавиться за счет тепла бетонной массы.
Этот процесс описывается дифференциальным
уравнением
уЧлРт<*Х = —к
дТб
дх
Fmdx,
О)
где Ф — теплота плавления;
У л — удельный вес льда;
Fm — средняя поверхность куска льда при его
плавлении за время dx;
dx — толщина расплавленного слоя за то же
время;
Xq •— коэффициент теплопроводности бетонной
массы;
Та — температура бетонной массы.
Интеграл уравнения A) в безразмерном виде можно
записать следующим образом:
Fo
=j*t
di,
B)
где Fo =
d*
ал
d2
K =
критерий Фурье;
коэффициент
температуропроводности льда;
начальный линейный размер куска
льда;
У „ ,
——- — критерии фазового перехода;
сл Д Г
сл — теплоемкость льда;
— начальный перепад между
температурами льда и бетонной смеси;
— коэффициент теплопроводности
льда;
еб-
AT
А л
Тб
д т
относительная температура
бетонной смеси;
? = — — безразмерные координаты.
d
Таким образом, время плавления куска льда
определяется физическими свойствами льда и бетонной
массы, размерами куска и начальным перепадом
температур.
Таяние большого числа кусков льда в бетонной
массе. Уравнение теплового баланса
0л? + 0лсвАГ = АГб2 GiCh
C)
i=l
АГб =
Олсл
2 °ici
1 + -?l дг
1 + — A7"V
? J
Олсл
D)
где
S Gict
Gn — вес льда;
св — теплоемкость воды;
Д Т = Тн Тк ~~ изменение температуры бетонной
666 массы после расплавления льда;
Tq —- начальная температура
составляющих бетона;
Tq — конечная температура бетонной
массы;
2 Gfii — сумма водяных эквивалентов всех
составляющих бетонной смеси.
В уравнении D) — и — величины почти
не изменяются. АГб и AT' — величины переменные,
зависящие от критерия
Сл^л
2 Gict
™л
W6
При таянии большого числа кусков льда
температура бетонной смеси изменяется, что влияет на
температурный градиент у поверхности тающего льда. В
свою очередь, как видно из уравнения D), изменение
температуры бетона определяется критерием .
С учетом уравнений B) и D) можно записать
Fo=/ К, -Л
E)
^л
При плавлении дробленого льда во вращающемся
смесителе бетона возникают дополнительные факторы,
влияние которых необходимо учитывать введением па-
/ d6
раметрических критериев —- и — ,
d d
43

где /г — средний размер гранул гравия;
d6 — наибольший размер кусков льда.
Поэтому уравнение E) может иметь вид
-'(*¦ ?• w *• т)- «>
Ад
Величина —- будет мало изменяться и ею можно
*б
пренебречь.
Для установления явного вида зависимости,
представленной уравнением F), по предлагаемой методике
были обработаны опытные данные [1—4], полученные
при плавлении в бетонной массе кусков льда, имеющих
форму кубиков со сторонами 10X10X10 мм, 15Х15Х
Х15 мм, 20X20X20 мм, 25x25x25 мм, в
бетономешалках объемом 19 и 50 л {1—3] и кусков льда, имеющих
неправильную форму (битого льда), в бетономешалках
объемом 100 и 2400 л ![4].
При обработке экспериментов за определяющий
размер был принят эквивалентный диаметр равнообъемно-
го шара.
Результаты опытных данных представлены на
рисунке.
Как видно из рисунка, опытные точки
удовлетворительно обобщаются ломаной линией по уравнению
d6\-p
FO:
+ в )кт[~
1Т\-я
G)
Значение коэффициентов А, В и показателей степени
Гол /г
а в зависимости от критериев и —* при-
w6 с1э
}J^
У%
о
«^
,*<\
о
0 12 3 4 5 6 7 6$
Зависимость Fo f lr\Q f d*
уб \p
\ ^6 .
// 12 IS
ИЛ Ю
Km \d9J \d9
ведены в таблице, при этом показатель степени р во
всех случаях равен 3,39 — 1,04.
При аппроксимации опытных данных формулой G)
88,3% точек группируются около аппроксимирующей
линии с разбросом от 0 до ±15%. Средний процент
отклонений ±7,4%.
'г
0,63ч-1,63
0,63-^1,63
1,634-8,50
1,634-8,50
^л
. Ю2
w6
1,864-3,87
3,874-12,0
1,864-3,87
3,874-12,0
А \ В • Ю2
0,271
0,504
0,271
0,504
0,793
—0,121
0,793
—0,121
m
1,50
1,50
1,44—0,0371 —
dB
1,44—0,0371—
d3
Я
0,24 !
0,24 |
—0,257—1,71—
Щ |
IS)
—0,257—1,71 —
w6
ЛИТЕРАТУРА
1. Филаткин В. Н. Экспериментальное
определение времени плавления льда в процессе
перемешивания бетона. В сб. докладов конференции
«Достижения и задачи в производстве и применении
холода в народном хозяйстве СССР». ЛТИХП, 1960.
2. Филаткин В. Н. Экспериментальное
определение времени плавления льда в процессе
перемешивания бетона. «Гидротехническое строительство»,
1960, № 9.
Филаткин В. Н. Исследование процесса
плавления льда в бетонной массе. «Холодильная
техника», 1960, № 6.
Чикваидзе Я. И. Исследование эффективности
применения естественного льда при охлаждении
бетонной смеси. Диссертация, М., 1969.

Анализ поступления изотермических вагонов
на холодильники
Е. М. ЖУКОВСКИЙ
Ленинградский институт инженеров железнодорожного
транспорта
519.152:621.565.004
Характерной особенностью поступления
изотермических вагонов на распределительные холодильники
является ярко выраженная неравномерность.
При этом различают сезонную, суточную и внутрису-
точную неравномерность. Для изучения этого вопроса
в Ленинградском институте инженеров
железнодорожного транспорта были подвергнуты анализу данные о
поступлении изотермических вагонов на 10
распределительных холодильников различной
емкости (от 1,5 до 34 тыс. г), расположенных в разных
городах страны — Волгограде, Калининграде,
Ленинграде, Минске, Москве, Саратове. Сезонную
неравномерность изучали за период 1964—1968 гг., суточную и
внутрисуточную — 1967—1968 гг.
Сезонную неравномерность прибытия грузов на
холодильник принято характеризовать коэффициентом
месячной неравномерности аМес, под которым понимают
отношение месячного прибытия вагонов NMec к
среднемесячному за год iVMec:
Nmpc
*мес — —
Результаты подсчета величины аМес по видам
грузов для одного из указанных холодильников приведены
в таблице.
Для установления суточной и внутрисуточной
неравномерности проанализированы колебания суточного
прибытия изотермических вагонов, числа вагонов в
прибывающих группах и интервалов между поступлениями
групп вагонов на холодильники. Учитывая влияние на
указанные величины большого числа факторов, а также
массовость процесса поступления вагонов на
холодильники, эти величины рассматривались как случайные.
Для их изучения были использованы методы теории
вероятностей и математической статистики.
Число наблюдений п, которые необходимо провести
для того, чтобы с определенной степенью точности
характеризовать закономерности случайной величины с
доверительной вероятностью Р, вычисляется по
известной формуле [1]
п >
4?2
где [to] — табличная величина A], значение которой
зависит от величины доверительной
вероятности Р;
8 — допустимая относительная погрешность
определяемых характеристик закономерностей
случайной величины.
В данном исследовании принято Р=0,95, 8=0,05, при
этом р<т]=1,96, я ^384.
Для анализа колебаний суточного поступления
вагонов, величин поступающих на холодильники групп
вагонов и интервалов между их поступлениями
необходимо было обработать наблюдения не менее чем за
год.
Анализ показал, что при е = 0,05, Р=0,95
закономерности колебания суточного поступления вагонов,
числа изотермических вагонов в прибывших группах и
интервалов прибытия групп вагонов на обследованные
холодильники за указанный период времени могут быть
описаны гамма-распределениями с плотностью
вероятностей [2]
1
/(*> = ¦
Г (к)
¦х***-
х*->*
B)
A)
где х — изучаемая случайная величина;
Г(k) —гамма-функция Эйлера;
Я, k — параметры распределения, зависящие от
математического ожидания х и дисперсии
случайной величины Dx.
Величины Я, k определяются из соотношений
¦к „ k
На рис. 1, 2, 3 графически изображены эти
распределения: сплошными линиями показаны
статистические, а пунктирными — теоретические распределения.
Из рисунков видно, что статистические и
теоретические распределения достаточно близки. Это
подтверждается и проверкой по критерию согласия Пирсона с
применением правила Романовского [1].
Установленные закономерности позволят с большой
доверительной вероятностью и достоверностью
предсказать не только величину, но и частоту поступления на
холодильники того или иного числа изотермических
вагонов как за сутки, так и при отдельной подаче, а
также величину различных интервалов между
поступлением групп вагонов и частоту повторяемости
соответствующих интервалов.
Дополнительный анализ показал, что при некотором
росте абсолютных колебаний суточных поступлений
вагонов на распределительные холодильники относитель-
Вид грузов
Коэффициент месячной неравномерности амес по месяцам года
III
rv
VI
VII
VIII
IX
XI
XII
Мясо и мясопродукты . . . .
Масло и молочные продукты
Рыба и рыбопродукты . . . .
Яйцо
1,55
0,66
0,96
0,94
1,05
0,47
1,02
1,28
0,66
0,42
1,31
2,14
0,45
0,7
1,08
2,96
0,41
0,94
0,94
2,21
0,82
0,73
0,59
1,30
0,84
1,70
1,08
1,17
1,05
1,73
1,09
0,46
1,29
1,30
0,93
0,31
1,57
0,99
1,10
0,18
1,26
0,78
0,64
0,10
1,12
0,73
1,28
0,19
45

35
О 8 16 24 * 32
Суточное поступлбние багоноб Nc
40
Рис. 1. Распределение суточного поступления
изотермических вагонов на распределительный
холодильник.
30
«о 25
ч
§ 20
15
10
w
'
{
\
\
ь
\
N
к
^
fcajw
N?-<
\
I
I
fc-o-o
О 2 4 6 8 10 12 П
Число багоноб б группе тпп
Рис. 2. Распределение числа
изотермических вагонов в группе, прибывающей на
распределительный холодильник.
ные колебания уменьшаются с увеличением мощности
холодильников. Это свидетельствует о преимуществах
концентрации грузовых работ на крупных
холодильниках.
* 30
ее
5 25
!
10
I
г\
I
\
X
\
\
Гт-гО
О 6 12 18 24 30 36
Интсрбал поступления багоноб Х,ч :{
Рис. 3. Распределение интервалов поступления
изотермических вагонов на распределительный
холодильник.
На основании полученных распределений
установлена корреляционная зависимость средней величины
числа вагонов в прибывающих группах вагонов тпр от
среднесуточного числа вагонов >NC [3], выражаемая
формулой
OTnp = 0,19JVc + l,02. C)
Величина коэффициента корреляции равна 0,69.
Зависимость /пПр от Nc позволяет определить
средний интервал времени (в часах) т между прибытиями
групп вагонов на холодильник
- 24,50
*=—i— + 4,51. D)
Nc
Знание закономерностей поступления
изотермических вагонов на распределительные холодильники
необходимо при составлении достаточно достоверных
математических моделей работы грузовых фронтов этих
холодильников.
Идентичность полученных результатов на
исследованных холодильниках позволяет предположить, что
установленные закономерности будут характерны и для
других распределительных холодильников.
ЛИТЕРАТУРА
1. Митропольский А. К. Техника статистических
вычислений. М, Физматгиз, 1961.
2. Кордонский X. Б. Приложения теории
вероятностей в инженерном деле. М., Физматгиз, 1963.
3. Лукомский Я. И. Теория корреляции и ее
применение к анализу производства. М., Госстатиздат,
1958.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Эксплуатация воздухоохладителей низкотемпературных камер
621.565.945.004
При оттаивании воздухоохладителей
низкотемпературных камер необходимо
осуществлять обогрев поддонов во избежание
намораживания на них льда.
В последнее время для обогрева поддонов
воздухоохладителей часто применяют
электронагревательные элементы независимо от
принятого способа оттаивания самого
воздухоохладителя. Электрообогрев поддонов
наиболее простой и надежный, однако не всегда
экономически выгодный способ.
В тех случаях, когда воздухоохладитель
оттаивают горячими парами аммиака, т. е.
имеются трубопроводы подачи горячих паров и
дренажные трубопроводы, удобнее и
экономически выгоднее обогревать поддон также
горячими парами аммиака.
Возможны различные конструкции поддонов
в зависимости от типа и расположения
воздухоохладителя.
Одна из конструкций — поддон,
выполненный из стандартных испарительных панелей,
выпускаемых заводом «Компрессор» для теп-
'лообменных аппаратов. Такой поддон с
воздухоохладителем ВОП-100 был испытан во
ВНИХИ в камере с температурой — 18°С.
Оттаивание воздухоохладителя и обогрев
поддона проводили горячими парами аммиака.
Время оттаивания 5—10 мин в зависимости
от толщины инея. Температура поверхности
поддона при оттаивании всегда была
положительной, поэтому намораживание льда
исключалось.
Вторая конструкция — поддон,
выполненный из плавниковой батареи с двумя
коллекторами (см. рисунок). При этом
рекомендуется применять трубы диаметром 20—30 мм
(не более 40 мм). Расстояние между осями
труб принимается равным примерно трем
диаметрам. Изготовление такого поддона
возможно в условиях большинства предприятий,
хотя и является довольно трудоемкой работой.
При эксплуатации воздухоохладителей
конструкции Гипромясо и Гипрохолода поддоны
иногда обогревают с помощью змеевика. Для
этого необходимо обеспечить хороший
тепловой контакт змеевика с поддоном путем свар-
Поддон воздухоохладителя из плавниковой
батареи;
1 —- стальные трубки Тр0 25x2,5 или 38x3,0;
2 — коллекторы Тр057хЗ,5; 3 — стальные листы
(привариваются по оси труб).
ки. Диаметр труб змеевика не должен
превышать 38 мм при минимальном радиусе
калачей. Этот способ был применен при оттаивании
воздухоохладителя в морозильных камерах
Абаканского мясоконсервного комбината.
Во всех описанных случаях горячие пары
подаются в воздухоохладитель и поддон
параллельно, так как при последовательном
прохождении через поддон в
воздухоохладитель пары охлаждаются и частично
конденсируются в поддоне, что увеличивает время
оттаивания в 1,5—2 раза.
На скорость оттаивания положительно
влияет также непрерывное удаление
сконденсировавшегося аммиака из воздухоохладителя
и поддона. С этой целью на общем дренажном
трубопроводе (перед дренажным ресивером)
следует установить один поплавковый
регулятор высокого давления (ПРУДВ). Дренаж
аммиака происходит равномерно из всех точек
без подтопления воздухоохладителя или
прорыва газа на сторону низкого давления и
повышения давления в дренажном ресивере.
Эта схема была проверена в эксплуатации
и показала высокую работоспособность даже
при наличии большого количества льда и инея
на поддоне и батареях воздухоохладителя.
Ф. И. АНДРОСОВ, Ю. Я. СЕНЯГИН — ВНИХИ
47

Мнемоническая схема к машине АМУР на холодильнике
621—52
В компрессорном цехе Московского
холодильника № 14 в 1966 г. была установлена
и пущена в эксплуатацию машина АМУР для
автоматического поддержания заданного
температурного режима в камерах хранения
технологического цеха и автоматического
регулирования работы холодильной установки.
Чтобы получить представление, какой
агрегат установки, а также насос и
воздухоохладитель в данный момент работают, в каких
камерах достигнут требуемый температурный
режим, каков уровень жидкого аммиака в
сосудах, рационализаторы холодильника
И. И. Еремеев, О. М. Максименко, Н. М.
Прудников и И. А. Бахорин разработали и
внедрили мнемоническую схему к машине АМУР.
Мнемоническая схема смонтирована на
щите, на котором изображены
компрессоры, аппараты, сосуды и камеры
технологического цеха. С обратной стороны щита
на специальных кронштейнах установлены 68
реле МКУ-48. На катушки реле от
регулирующей машины АМУР подаются управляющие
импульсы напряжением 220 в, а через
нормально разомкнутые контакты реле МКУ-48—
напряжение 24 в, питающее сигнальные
лампы.
При нормальном режиме работы агрегатов
на мнемонической схеме горят белые лампы,
при поступлении в сосуды жидкости для
достижения заданного уровня — зеленые, при
нарушении нормального режима работы —
красные. В последнем случае одновременно
отключается неисправный агрегат или вся
холодильная установка. Красная лампа горит до
тех пор, пока не будет устранена причина,
вызвавшая изменение заданного режима работы
установки или отдельного агрегата.
С внедрением мнемонической схемы
дежурный машинист может с любого места
компрессорного цеха следить за работой
компрессоров, насосов, вентиляторов и аппаратов, а
также определять, в какой из камер хранения
получен требуемый температурный режим, так
как при достижении заданной температуры
одновременно с прекращением подачи
холодильного агента в камеру на щите мнемонической
схемы гаснет лампа. Это позволяет
обслуживающему персоналу быстро определять
причины любого отклонения от нормального
режима работы холодильной установки.
Благодаря внедрению мнемонической схемы
в смене работает только один машинист,
который по существу выполняет роль диспетчера.
И. И. ЕРЕМЕЕВ — Московский холодильник № 14
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
ЖУРНАЛ «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» РАСПРОСТРАНЯЕТСЯ
ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с
первого номера 1970 г., могут подписаться в местных отделениях
связи и пунктах подписки «Союзпечать» с любого
последующего номера и на любой срок в пределах календарного года.

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Профилактические осмотры компрессоров
621.57.041
Важным звеном в системе
планово-предупредительных ремонтов поршневых
компрессоров является профилактический осмотр.
В отличие от ремонтов, при которых
производится замена по определенной программе
деталей, выработавших свой ресурс,
профилактический осмотр — это комплекс работ,
проводимых между ремонтами,
характеризующийся заменой по мере необходимости
наиболее изношенных либо дефектных деталей.
В этот комплекс входят частичная разборка
компрессора и осмотр трущихся деталей,
а также деталей, работающих при переменных
нагрузках (пружины, клапанные пластины,
подшипники скольжения, детали шатунно-
поршневой группы); замена дефектных или
изношенных деталей, которые невозможно
эксплуатировать до очередного планового
ремонта; проверка состояния крепежных
деталей и в случае необходимости их подтяжка;
осмотр систем охлаждения и смазки, смена
масла; промывка и очистка компрессора,
газовых и масляных фильтров; регулировка
отдельных узлов и сопряжений; проверка
уплотнения компрессора и пр.
Профилактические осмотры проводятся в
соответствии с утвержденным графиком.
Периодическое проведение
профилактических осмотров продиктовано в основном
тремя факторами: необходимостью замены
отдельных, еще не отказавших, но имеющих
недостатки (трещины, поводка, чрезмерная же-
лобчатость, неудовлетворительная приработка
и др.) пластин всасывающих и нагнетательных
клапанов, регулировки мотылевых
подшипников *, а также смены смазочного масла и
промывки компрессора.
На графиках рис. 1—3 показана вероятность
(опасность) отказа Q, условно эквивалентная
необходимости проведения профилактических
осмотров, в зависимости от времени т работы
компрессора.
Профилактические осмотры уменьшают
вероятность отказа на величину
заштрихованной площади (см. рис. 1, 2).
На рис. 1 представлен график проведения
профилактических осмотров, вызванных
необходимостью замены некоторых пластин
всасывающих и нагнетательных клапанов.
С первых дней работы компрессора идет
процесс отбраковки или, как принято
говорить, процесс «выжигания» дефектных пла-
0 Г
Рис. 1. Вероятность отказов пластин всасывающих
и нагнетательных клапанов;
О — осмотр профилактический; М — малый
(текущий) ремонт.
о о м г пмоосопмоомооког
Рис. 2. Вероятность отказов мотылевых
подшипников:
С — средний ремонт; К — капитальный ремонт
(остальные обозначения см. рис. 1).
* Имеются в виду регулируемые (с набором
прокладок) и залитые мягким металлом (баббитом)
подшипники.
Рис. 3. Вероятность отказов компрессоров,
вызванных загрязнением масла (обозначения см. рис. 1).

стин. В это время выявляются скрытые
дефекты. Опасность отказа возрастает.
К концу первого (I) межосмотрового
периода большая часть дефектных пластин уже
«выжжена», поэтому вероятность отказа
несколько снижается. В целом же в первый меж-
осмотровый период вероятность отказа
увеличивается на величину А. После
профилактического осмотра в результате замены
отдельных дефектных пластин (в каждом клапане,
как правило, заменяются 10—20% пластин)
она уменьшается на величину В.
Во втором (II) межосмотровом периоде
опасность отказа вновь возрастает, но с
меньшей интенсивностью, чем в первом периоде,
так как «выжигания» пластин уже не
происходит. Приработка закончилась, и не
сказывается еще рассеивание ресурсов. Однако
в пластинах постепенно накапливаются
усталостные повреждения (появляются трещины
различной величины и другие дефекты).
Второй профилактический осмотр снижает
опасность отказа также на величину В.
Третий (III) межосмотровый период
находится в зоне рассеивания ресурсов.
Сказываются усталостные повреждения, к концу
периода вырабатываются ресурсы пластин. В
результате вероятность отказа выше, чем во
втором периоде. К концу периода она наиболее
высока и выражается величиной Е>А.
При первом малом (текущем) ремонте
заменяются все пластины. В дальнейшем
периоды I, II, III повторяются.
На рис. 2 представлен график проведения
профилактических осмотров, вызванных
необходимостью регулировки мотылевого
подшипника.
Практикой установлено, что потребность
в регулировке особенно высока в начальный
период после запуска нового или
отремонтированного (с заменой или перезаливкой
вкладышей) компрессора. В этот период баббит
на рабочей поверхности вкладыша
уплотняется, появляются местные участки натиров
(«блестки»), баббит течет и наволакивается
на холодильники вкладыша. Зазор в
подшипнике увеличивается и, если не произвести
своевременную регулировку (перетяжку)
подшипника, он может выйти из строя. Вероятность
отказа в начальный период эксплуатации
выражается величиной Д.
Обычно регулировка подшипника с
изменением комплекта прокладок производится
через первые 800—1500 ч наработки в
зависимости от типа компрессора.
После регулировок при профилактических
осмотрах и малых ремонтах вероятность
отказа резко снижается. В целом же она
медленно возрастает, приближаясь к максимальному
значению Я. При этом на рабочей поверхности
вкладыша появляются усталостная сетка и
участки точечного выкрашивания баббита.
Средние и капитальные ремонты (с полной
заменой либо перезаливкой вкладышей)
снижают опасность отказа до исходного
состояния.
На рис. 3 представлен график проведения
профилактических осмотров, вызванных
необходимостью смены смазочного масла и
промывки компрессора.
В начальный период эксплуатации
компрессор и вся система холодильной установки
наиболее загрязнены, интенсивно вымываются
ржавчина и окалина из трубопроводов и
смывается литейный пригар с внутренних стенок
картера и всасывающей полости компрессора.
Вероятность отказа характеризуется
величиной Р. В дальнейшем она монотонно убывает.
В этот же период идет активный процесс
приработки деталей трущихся пар. Масло
в картере обильно насыщается механическими
примесями — продуктами износа (истираются
шероховатости деталей в сопряжениях
компрессора). Период приработки длится 500—
800 ч и практически продолжается в течение
всего межосмотрового периода.
Необходимость проведения профилактических осмотров
со сменой масла выражается величиной Л.
Во второй и третий межосмотровые периоды
активность процесса приработки резко
снижается.
После первого малого ремонта вновь
требуется чаще менять масло, так как некоторые
быстроизнашивающиеся детали (пластины,
поршневые кольца и др.) были заменены
и проходят процесс приработки.
Согласно заводским инструкциям
московского завода «Компрессор» в течение первых
300 ч работы компрессора смазочное масло
необходимо менять через каждые 50—70 ч
работы. Так, для компрессора АУ-200 график
смены масла в часах должен выглядеть так:
70 — 70 — 70 — 290 — 290 — 290 — 1170 —
1170 — 290 — 290 — 290 — 290 — 1170 — 1170
и т. д.
Таким образом, основой системы планово-
предупредительных ремонтов является
проведение в определенной последовательности
ремонтов и профилактических осмотров.
Однако, если на практике ремонты обычно
проводятся регулярно, то графики осмотров не
всегда соблюдаются. Это приводит к резкому
снижению надежности (безотказности)
компрессоров, увеличивает их простои.
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ — ВНИИхолодмаш
50

ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ НА ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
Приложение 1
ПЕРЕЧЕНЬ РУКОВОДЯЩИХ ПРАВИЛ И НОРМ,
ПОСТАНОВЛЕНИЙ И ИНСТРУКЦИЙ
При проектировании, строительстве и эксплуатации
фреоновых холодильных установок необходимо,
наряду с настоящими Правилами, выполнять требования,
изложенные в следующих руководящих материалах по
охране труда, технике безопасности и промышленной
санитарии с последующими изменениями и
дополнениями.
1. Правила устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением. Утверждены Гос-
гортехнадзором СССР 17 декабря 1956 г. Изд. 6-е. М.,
«Недра», 1966.
2. Правила устройства электроустановок (ПУЭ).
Изд. 4-е. М., «Энергия», 1965.
3. Правила технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правила техники безопасности
при эксплуатации электроустановок потребителей. Изд.
3-е. М., «Энергия», 1969.
4. Инструкция о мерах пожарной безопасности при
проведении огневых работ на промышленных
предприятиях и на других объектах народного хозяйства.
Утверждена УПО МООП РСФСР 8 июня 1963 г.
5. Противопожарные требования. Основные
положения проектирования СНиП II—А. 5—62. Утверждены
Госкомитетом Совета Министров СССР по делам
строительства 13 декабря 1962 г.
6. Типовые правила пожарной безопасности для
промышленных предприятий. Утверждены ГУПО МВД
СССР 25 августа 1954 г.
7. Типовые правила пожарной безопасности для
предприятий торговли, баз и складов. Утверждены МВД
РСФСР 16 сентября 1958 г.
• 8. Нормы первичных средств пожаротушения для
производственных, складских, общественных и жилых
помещений. Утверждены ГУПС МВД СССР 4
февраля 1950 г.
9. Правила устройства и безопасной эксплуатации
лифтов. Утверждены Госгортехнадзором СССР.
10. Правила устройства и безопасной эксплуатации
грузоподъемных кранов. Утверждены
Госгортехнадзором РСФСР 24 апреля 1964 г. М., «Недра», 1965.
11. Строительные нормы и правила. Часть II,
раздел В, глава 6,. 1962 г.; часть III, раздел Г, глава 9,
1962 г.; часть II, раздел Г, глава 14, 1962 г.
Утверждены Госстроем СССР.
12. Временные указания по проектированию и
устройству молниезащиты зданий и сооружений (СН 305—
65). Утверждены Госстроем СССР в 1965 г.
13. Указания по проектированию электрического
освещения производственных зданий (СН 203—62).
Утверждены 19 января 1962 г. М., Госстройиздат, 1962.
14. Указания по проектированию уличного
освещения (СН278—64). Утверждены 2 июля 1964 г.
15. О мерах по охране атмосферного воздуха от
загрязнения промышленными выбросами и выхлопными
газами автомобилей. Постановление Совета Министров
СССР № 1078 от 18 октября 1963 г.
16. Правила охраны поверхностных вод от
загрязнения сточными водами. № 372—61. Утверждены
Минздравом СССР в 1961 г.
17. Указания по рациональной цветовой отделке
поверхностей производственных помещений и
технологического оборудования промышленных предприятий
(СН 181—61). М., Госстройиздат, 1962. '
18. Санитарные нормы проектирования
промышленных предприятий (СН 245—63). Утверждены
Госстроем СССР в 1963 г.
19. Санитарные правила по организации
технологических процессов и санитарно-гигиенические требования
к производственному оборудованию. № 554—65.
Утверждены Государственной санитарной инспекцией
СССР 23 ноября 1965 г.
20. Временные санитарные нормы и правила по
ограничению шума на производстве. № 205—56.
Утверждены Главной государственной санитарной инспекцией
СССР 9 февраля 1956 г.
21. Санитарные нормы и правила при работе с
инструментами, механизмами и оборудованиел!,
создающими вибрации, передаваемыми на руки работающим,
и по ограничению общей вибрации рабочих мест.
№ 626—66; № 627—66. Утверждены Главной
государственной санитарной инспекцией СССР 13 мая 1966 г.
22. Инструкция по санитарному содержанию
промышленных предприятий. № 134—22/832. Утверждена
Главной государственной санитарной инспекцией СССР
9 июня 1951 -г.
23. Положение о расследовании и учете
несчастных случаев на производстве. Утверждено Президиумом
ВЦСПС 20 мая 1966 г.
24. Техника безопасности в строительстве
СНиП III—А. 11—62.
25. Сборник норм санспецодеждм для работников
торговли. М., «Экономика», 1964.
26. Действующие правила по технике безопасности
и промышленной санитарии, предусмотренные для всех
отраслей промышленности СССР соответствующими
постановлениями Совета Министров СССР и ВЦСПС.
Приложение. 2
СВОЙСТВА ФРЕОНА-12 И ФРЕОНА-22
Утверждено ученым советом ВНИХИ 13 октября 1966 г.
Физические свойства фреона-12 и фреона-22
представлены в следующей таблице:
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»
1970, № 5, 6, 7.
Наименование
Химическая формула . . .
Молекулярный вес ....
1 Нормальная температура
Критическая температура,
°С
Температура затвердевания,
; °с
Плотность пара при 760 мм
pm. cm, и 20°С, кг\м6
Плотность жидкости при
1 0°С, кг/л .
Фреон-12
CF2CI2
(дифторди-
хлорметан)
120,92
—29,8
112,0
—155,0
5,18
1,39
Фреон-22
CHF2CI
(дифгор-
хлорметан)
86,48
—40,8
?6,0
—160,0
3,57
1,28
51

Свойства фреона-12 и фреона-22 во многом сходны
между собой. Это тяжелые бесцветные газы с очень
слабым специфическим запахом, который начинает
ощущаться при содержании фреона в воздухе более 20%
к объему.
Фреон-12 и фреон-22 негорючи, в смеси с воздухом
не воспламеняются и не взрываются.
Фреон при отсутствии влаги не вызывает коррозии
металлов, за исключением некоторых магниевых
сплавов.
Фреон-12 и фреон-22 растворяют смазочные масла,
образуя при высоких температурах, наблюдаемых в
компрессоре, однородную смесь и вызывая уменьшение
вязкости масел. Но при понижении температуры (в
испарителе) до —10ч—20°С возможно выпадение
масла из фреона-22, а при —40ч—50°С — из фреона-12.
Фреон растворяет обычную резину. Поэтому во
фреоновых машинах и аппаратах допустимо применение
лишь специальных, стойких по отношению к фреону
сортов резины. Фреон-22 может растворять некоторые
виды резины и электрической изоляции, стойкие по
отношению к фреону-12.
Растворимость воды в жидком фреоне-12 очень
мала: 0,001% по весу при —70°С, 0,006% по весу при
0°С; растворимость воды во фреоне-22 в десятки раз
больше. Нерастворенная вода во фреоновых установках
вызывает коррозию и может, замерзая, забивать узкие
проходы и регулирующие вентили.
Фреон очень текуч. Он проходит через мелкие поры
металла в таких местах, где менее текучие воздух или
аммиак при равных условиях пройти не могут.
Коэффициент электропроводности жидкого фрео-
и
-
—40
—39
—38
—37
—36
-35
—34
—33
—32
1—31
—30
—29
—28
—27
—26
—25
—24
—23
—22
1—21
—20
—19
—18
—17
—16
—15
—14
—13
—12
—11
^?
as
ю ^
"""" S '
а: 5а.
278
255
231
207
181
154
127
98
68
38
6,5
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
' —
—
—
^из
5'
KZCJCM?
<М
•"*
4
—
—
' —
—
—
—
—
—
—
—
0,04
0,08
0,13
0,18
0,23
0,28
0,34
0,39
0,45
0,51
0,57
0,63
0,69
0,76
0,83
0,90
0,97
1,05
1,12
<м
<м
4
0,04
0,10
0,15
0,20
0,26
0,32
0,38
0,44
0,51
0,58
0,65
0,72
0,79
0,87
0,95
1,03
1,11
1,19
1,29
1,38
1,48
1,58
1,67
1,78
1,89
2,00
2,11
2,23
2,34
2,47
о
о
-
—10
—9
—8
—7
—6
—5
—4
—3
—2
—1
0
1
2
3
4
5
6
! 7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
^изб'
кгс(см2
с<\
'-•
4
1,20
1,29
1,37
1,45
1,54
1,63
1,72
1,81
1,91
2,01
2,11
2,22
2,32
2,44
2,55
2,66
2,78
2,91
3,03
3,16
3,28
3,42
3,55
3,69
3,83
3,97
4,12
4,28
4,43
4,59
(М
, <N
4
2,60
2,73
2,86
3,00
3,14
3,29
3,43
3,59
3,75
3,91
4,07
4,24
4,41
4,60
4,79
4,97
5,15
5,35
5,54
5,75
5,96
6,18
6,39
6,62
6,84
7,07
7,31
7,56
о
о
-
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
|42
143
44
|45
146
147
7,80 48
8,07
149
50
^изб'
кг с /см2
<м
4
4,75
4,92
5,08
5,25
5,43
5,60
5,79
5,97
6,17
6,36
6,55
6,75
6,96
7,16
7,37
7,59
7,81
8,04
8,27
8,51
8,74
8,98
9,23
9,48
9,73
9,99
10,26
10,52
10,79
11,07
11,35
см
см
4
8,32
8,60
8,86
9,14
9,42
9,71
10,00
10,30
10,60
10,92
11,23
11,56
11,89
12,23
12,57
12,92
13,27
ia,63
13,99
14,38
14,76
15,16
15,55
15,96
16,36
16,78
17,20
17,64
18,07
18,52
19,00
! I
на-12 равен 2 • Ю-13, фреона-22 ¦ значительно выше:
1,ыо-8.
Фреон-12 и фреон-22 почти не ядовиты. При
вдыхании высоких концентраций фреонов спустя 0,5—1 ч
появляется головная боль, слабость, учащение пульса и
дыхания, неровная походка, невнятная речь, может
наблюдаться рвота. Подобное состояние держится около
1—3 ч, затем постепенно проходит. Может наступить
глубокий сон, который длится от нескольких часов до
суток.
При нагревании фреоны могут разлагаться с
образованием -ядовитых веществ. При вдыхании продуктов
разложения фреонов сразу же появляется сухой кашель,
усиливающийся при глубоком вдохе, боль за грудиной,
першение в зеве. Может наблюдаться рвота, учащаются
пульс, дыхание, иногда повышается температура.
Многие продукты разложения фреонов ые имеют
запаха и цвета. Эти свойства весьма опасны.
Жидкие фреон-12 и фреон-22, попадая на кожу,
могут вызвать ее отмораживание, а попадая в глаза, —
повредить их.
Пары фреона-12 и фреона-22 не оказывают действия
на вкус, запах, цвет и строение мяса, молочных
продуктов и овощей.
Фреон-12 и фреон-22 не оказывают действия на
ткани и меха.
Зависимость избыточного давления фреонов от
температуры показана в таблице.
Приложение 3
ПОЛОЖЕНИЕ ОБ ИНСТРУКТАЖЕ ПО ТЕХНИКЕ
БЕЗОПАСНОСТИ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ СИСТЕМЫ
МИНИСТЕРСТВА ТОРГОВЛИ СССР
Циркулярное письмо Министерства торговли СССР
№ 094 от 14 декабря 1953 г.
1. Инструктаж работников по технике безопасности
должен проводиться во всех предприятиях системы
Министерства торговли СССР.
Вводный инструктаж
2. Вводный инструктаж должны проходить:
а) все работники, впервые поступающие в данное
предприятие;
б) учащиеся, направляемые на предприятия для
прохождения производственной практики.
3. Во время вводного инструктажа работники
должны быть ознакомлены:
а) с правилами по технике безопасности (в
торговых, складских, производственных, автотранспортных
предприятиях и в предприятиях общественного
питания);
с безопасными условиями работы в цехах;
инструкциями по обслуживанию оборудования;
правилами внутреннего распорядка предприя-
0)
в)
г)
тия;
д)
е)
с
с
с
с
с
правилами электробезопасностп;
основными причинами несчастных случаев и
мероприятиями по предупреждению несчастных случаев;
ж) с порядком оказания первой медицинской
помощи при несчастном случае.
Инструктаж на рабочем месте
4. Инструктаж на рабочем месте должны проходить:
а) все вновь поступающие работники;
б) работники, переводимые с одной работы на
другую или с обслуживания одного вида оборудования
на другой;
в) учащиеся, направляемые на предприятия для
прохождения производственной практики.
Без инструктажа на рабочем месте ни один
работник не должен допускаться к работе.
5. Инструктаж по технике безопасности на рабочем
месте заключается в подробном ознакомлении
работника:
52

а) с устройством обслуживаемого оборудования, с
назначением и правилами пользования ограждениями и
предохранительными приспособлениями;
б) с правильной организацией рабочего места
(рациональное размещение и укладка товаров, сырья и
материалов, содержание в порядке и чистоте
оборудования, инвентаря и рабочего места в целом и др.);
в) с безопасными и правильными приемами работы
и .последствиями применения неправильных приемов
работы;
г) с индивидуальными защитными приспособлениями
(шлемы, очки, маски, респираторы и др.).
Инструктаж должен сопровождаться показом на
месте правильных приемов работы с повторением
работниками этих приемов.
Периодический повторный инструктаж
6. Повторный инструктаж проводится для проверки
знаний работниками правил и инструкций по технике
безопасности и умения работников практически
применять навыки, полученные ими при вводном
инструктаже и инструктаже на рабочем месте.
7. Все работники, независимо от их квалификации и
стажа работы, должны в установленное время
проходить повторный инструктаж по технике безопасности
на рабочем месте:
работники торговли и общественного питания — не
реже одного раза в течение шести месяцев работы;
работники производственных предприятий — не
реже одного раза в три месяца.
8. Если в результате проверки будет выявлено не-
* удовлетворительное знание работниками правил и
инструкций по технике безопасности, применение
неправильных приемов работы, инструктирующий обязан
дать работнику все необходимые объяснения и показать,
как нужно работать безопасными методами.
Внеплановый инструктаж
9. Внеплановый инструктаж по технике безопасности
проводится на рабочем месте в следующих случаях:
а) при изменении технологического процесса;
б) когда из-за недостаточности инструктажа работ-
* ников по технике безопасности имели место несчастные
случаи.
Текущий инструктаж
10. Текущий инструктаж работников по технике
безопасности производится при осуществлении
администрацией предприятия, цеха, отдела повседневного надзора
за соблюдением работниками правил и инструкций по
технике безопасности.
Текущий инструктаж проводится в случае нарушения
работниками правил и инструкций по технике
безопасности, применения ими неправильных приемов работы.
* * *
Ответственность за своевременное и правильное
проведение инструктажа по предприятию в целом
возлагается на руководителя предприятия.
Руководство инструктажем в цехе (отделе)
осуществляется начальником цеха (отдела).
Оперативное проведение инструктажа работников
по технике безопасности непосредственно на рабочих
местах производственных предприятий возлагается на
мастеров производственных участков, а в небольших
цехах (отделах, мастерских) — на начальника цеха
(отдела, мастерской).
В предприятиях общественного питания проведение
инструктажа возлагается: в цехах — на заведующего
производством; в зале, складских и подсобных
помещениях — на заведующего предприятием; в магазинах —
на заведующего отделом (в небольших магазшах, где
нет отделов, — на заведующих магазинами).
Порядок оформления инструктажа
В каждом предприятии (цехе) должна быть
заведена прошнурованная книга для записи инструктажа по
технике безопасности, куда вносятся записи о
проведенном инструктаже по следующей форме:
1) номер по порядку (с начала года);
2) фамилия, имя, отчество инструктируемого;
3) название цеха, отдела, мастерской и т. д.;
4) название работы (профессии), по которой
проводится инструктаж;
5) дата проведения инструктажа;
6) подпись получившего инструктаж;
7) подпись проводившего инструктаж.
Приложение 4
ПЕРВАЯ ДОВРАЧЕБНАЯ ПОМОЩЬ
Письмо Государственного научно-исследовательского
института гигиены труда и профессиональных
заболеваний Министерства здравоохранения СССР М 48
от 10 января 1966 г.
(извлечение)
В любом случае отравления фреоном-12 или
фреоном-22 пострадавший должен быть выведен на
свежий воздух или в чистое теплое помещение.
Необходимо освободить от стесняющей дыхание одежды,
загрязненную фреоном одежду снять, предоставить
пострадавшему полный покой. Рекомендуется во всех случаях
отравления вдыхать кислород в течение 30—45 мин,
согреть больного (обложить грелками). В случае
глубокого сна и возможного снижения болевой
чувствительности следует соблюдать осторожность, чтобы не вызвать
ожогов. Рекомендуется пить крепкий сладкий чай или
кофе, вдыхать с ватки нашатырный спирт.
Независимо от состояния пострадавшего, он должен
быть направлен к врачу. В случае явлений удушья,
кашля при транспортировке больной должен лежать.
При наличии явлений раздражения
слизистой оболочки рекомендуется полоскание
носа и глотки 2%-ным раствором соды или водой.
При попадании фреона в глаза
необходимо произвести обильное промывание глаз струей
чистой воды. Затем следует до прихода врача надеть
темные защитные очки. Не забинтовывать
глаза, не накладывать на них повязок.
При попадании фреона на кожу
можно ждать отмораживания. Следует окунуть пораженную
конечность в теплую воду C5—40°С) на 5—10 мин или
сделать общую ванну в случае поражения большой
поверхности тела. Осушить кожу после ванны не
растиранием, а прикладыванием хорошо вбирающего воду
полотенца. После этого следует на поврежденный
участок наложить мазевую повязку или смазать
поврежденную поверхность мазью. При отсутствии мази мож
но использовать несоленое сливочное или подсолнечное
масло. В случае появления пузырей ни в коем случае
их не вскрывать, а наложить мазевую повязку прямо
на пузыри.
Средства для первой доврачебной помощи
Перечень необходимых средств для аптечки по
оказанию доврачебной помощи при поражении фреоном-12
или фреоном-22:
1) нашатырный спирт (для дыхания);
2) валериановые капли;
3) двууглекислая сода (для промывания глаз и
полоскания горла);
4) мазь Вишневского или пенициллиновая мазь (для
смазывания поврежденной поверхности кожи);
5) темные защитные очки;
6) стерильный материал (салфетки, вата, бинты);
7) деревянные лопаточки (для взятия и наложения
мази).
В специально отведенном месте следует иметь
баллон с медицинским кислородом и оборудованием к нему.
(Продолжение следует)
53

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
О книге С. Н. Аршанского и Э. Я. Синкевич «Льдозаводы»
«Пищевая промышленность», 1968, 268 стр. Цена 1 руб. 01 коп.
Рецензируемая книга является одной из немногих
книг, специально посвященных технике производства
льда для целей охлаждения.
Книга состоит из пяти разделов, в которых изложены
физические и технологические основы получения льда,
проектирование, оборудование и эксплуатация
отечественных льдозаводов, в частности Ростовского льдоза-
вода.
В работе собраны имеющиеся в основном на русском
языке литературные и проектные материалы по льдоза-
водам. Из 86 библиографических ссылок только одна
на зарубежный источник. Несмотря на это, дается
довольно полное представление о современном состоянии
зарубежной льдотехники.
В книге наиболее квалифицированно и с подробными
расчетами рассмотрены близкие авторам вопросы
проектирования и эксплуатации льдозаводов рыбной
промышленности.
Рецензируемая книга, рассматривающая как
технику, так и экономику льдозаводов, представляется
ценным практическим пособием для инженеров "и техников-
холодильщиков.
Общим недостатком большого и интересного труда
является отсутствие критики описанных многочисленных
конструкций и слабое освещение методов расчета
льдогенераторов.
Для расчетов намораживания льда предлагаются,
например, только три простейшие формулы. Приведенные
элементарные уравнения образования льда в льдоформе
(стр. 36), а также внутри и снаружи трубы (стр. 90 и
187) не учитывают даже температуры замораживаемой
воды. В уравнениях допущены ошибки. Так, первая
формула на стр. 90 неправильна. В ней, в частности,
отсутствует необходимый коэффициент теплоотдачи для
холодильного агента а ккал/ (м2 -ч • град) и введен
непонятный в данном случае коэффициент
температуропроводности а. Взамен рекомендуется применить
формулу Р. Планка типа приведенной в энциклопедическом
справочнике «Холодильная техника», т. II, стр. 58.
Неправильно указано, что формула на стр. 187
пригодна для расчета намораживания льда внутри трубы.
В этой формуле, предназначенной для расчета
намораживания льда снаружи трубы, по ошибке вместо буквы
г поставлена цифра 2. В книге, к сожалению, немало
других ошибок и неверных утверждений.
Например, на стр. 99—102 в таблицах 27, 29 и 31 все
данные по расходам электроэнергии на выработку 1 т
льда в льдогенераторах разных типов занижены по
крайней мере в 10 раз, что вытекает, в частности, из
ориентировочного сравнения их с данными таблицы 32.
Приведенное на стр. 217 сокращение времени
образования блоков льда за счет барботажа воды до 40—
45% явно неправильно, так как основное тепловое
сопротивление в процессе создает лед.
Ошибочно утверждение на стр. 52, что
льдогенераторы с циркуляцией воды не нуждаются в
предварительном ее охлаждении, а также объяснение на стр. 26, что
во вращающихся льдогенераторах непрерывного
действия механическое отделение льда применяется по
причине больших сил сцепления льда с испарителем.
Неправильно указано на стр. 37, что блочный лед
становится чрезмерно хрупким только при температуре
ниже —15°С. Известно, что блоки льда, образовавшиеся
даже при —12°С, часто растрескиваются при обычно
быстром оттаивании льдоформ. Однако лед и при —15°С,
но без быстрого нагревания, не является чрезмерно
хрупким телом.
Неверно, что крупнокристаллическая структура льда
придает ему большую прочность (стр. 216).
На стр. 96 указано, что воду для пищевого куби-
кового льда специально обрабатывают, в частности, для
снижения количества в ней бактерий. Такой лед
изготовляют только из питьевой водопроводной воды.
Необоснованно (стр. 26) деление льдогенераторов по
производительности на малые (менее 100 кг/ч), средние
и большие (до и свыше 40 т/сутки), так как
фактический диапазон производительностей льдогенераторов
составляет от 1—2 до 15000—20 000 кг/ч, что требует более
дробной градации.
Не выдерживает критики предлагаемая
классификация льда по качеству с разделением на технический лед
(мутный, прозрачный, антисептический, пищевой) и лед
из морской или дистиллированной воды.
Представленный на рис. 28 льдогенератор
производит не чешуйчатый, а скорлупный (трубчатый
дробленый) лед и включен в раздел необоснованно.
Неправильно утверждение на стр. 155, что отказ от
большой высоты складирования в льдохранилище
блочного, дробленого и чешуйчатого льда позволяет
применять непосредственное охлаждение.
Неверно указано на стр. 174, что в льдохранилищах
обеспечивается поддержание постоянной влажности
воздуха посредством автоматики.
В заключение нельзя также не остановиться на
смысловых и стилистических ошибках. Например, первая
фраза книги «Водный лед — универсальный аккумулятор
естественного холода» совершенно не оправдана
текстом «Введения». В эту фразу следует вставить «и
искусственного» (холода). Такие выражения, как
«замораживание льда» вместо «замораживание воды» и «от-
тайка» вместо «оттаивание» не украшают книгу.
Отмеченные недостатки в целом полезной книги
необходимо в случае ее переиздания обязательно
устранить.
Канд. техн. наук В. А. БОБКОВ — ВНИХИ
И

ХРОНИКА
IV Всесоюзный семинар по надежности
малых холодильных машин
В мае 1970 г. в Ленинградском
технологическом институте
холодильной промышленности состоялся и е-
редной семинар по надежности
малых холодильных машин, на котором
присутствовало около 100
представителей нескольких десятков
организаций, занимающихся проектированием,
изготовлением, исследованием,
монтажом и эксплуатацией малых машин.
В работе семинара приняли участие
сотрудники учебных заведений.
Было заслушано около 30
докладов, в том числе посвященных:
надежности бытовых
холодильников и показателям надежности их
комплектующих изделий (В. Г.
Кравченко и др. — ВНИИ
электробытовых машин и приборов, Киев);
методике ускоренных испытаний
компрессоров и пускозащитных реле
домашних холодильников (В. Е.
Соболев, Г. И. Черняк — завод
холодильников, Минск);
результатам длительных
испытаний герметичных компрессоров при
давлении нагнетания до 30 кгс/см2
(Б. И. Хармац и др. — Харьковское
опытно-конструкторское бюро
холодильных машин);
надежности герметичных машин
торгового типа в период
гарантийного срока (И. М. Гиль — СКВ
торгового машиностроения, Люберцы);
системе автоматизированного
сбора информации о надежности
(М. И. Фридмар — ВНИИ торгового
машиностроения, Москва);
износу поршневого герметичного
компрессора (Г. В. Лихницкий
и др. — Одесский технологический
институт пищевой и холодильной
промышленности, Одесса);
износу ротационного герметичного
компрессора (Э. В. Ядин, а также
А. Б. Пивоваров и др. — завод,
«Компрессор», Рига);
методике выбора режимов форси:
рованной приработки компрессоров
домашних холодильников (Б. М. Бар-
балат и др. — ВНИИ
электробытовых машин и приборов, Киев, и
Г. И. Черняк, В. Е. Соболев —
завод холодильников, Минск);
оценке показателей качества
малых холодильных машин (В. Н.
Шувалов — Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности и В. Б. Якобсон —
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности,
Москва);
выбору посадки подшипника
скольжения герметичного
компрессора (Г. А. Левин и А. Л. Черняк —
Харьковское опытно-конструкгорское
бюро холодильных машин, Харьков);
клапанам герметичного
компрессора с 3000 об/мин (А. Л. Черняк и
др. — Харьковское
опытно-конструкторское бюро холодильных машин,
Харьков);
техническому ресурсу деталей
компрессора ФВ-6 и повышению их
надежности (А. В. Мишин, В. Н.
Яковлев — завод им. 30-летия ВЛКСМ,
Мелитополь);
определению влаги в рабочих
веществах фреоновых холодильных
машин и их очистке (Л. С. Малкин и
др. — Ленинградский
специализированный комбинат холодильного
оборудования и В. Л. Колин —
Ленинградский технологический институт
им. Ленсовета, Ленинград);
определению влагосодержания
холодильных агрегатов (Е. Н.
Черненко — Марийский завод торгового
машиностроения, Йошкар-Ола);
испытаниям эмалевых проводов
встроенных электродвигателей
герметичных компрессоров (А. И. Криво-
шеев — ВНИХИ и Г. И. Степанова—
ВНИИ кабельной промышленности,
Москва).
По докладам была проведена
дискуссия и приняты решения.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Класс 17 d, 5 05 МПК F 28 b
№ 254534 A207313/24-6 от 2 января 1968 г.)
Ю. В. Захаров, Л. М. Андреев и В. П.Шо-
с т а к.
Пароэжекторная фреоновая холодильная машина
Пароэжекторная фреоновая холодильная машина,
содержащая генератор рабочего пара, подаваемого в
эжектор для подсоса пара из испарителя, и
конденсатор смеси, выходящей из эжектора, отличающаяся тем,
что с целью повышения теплового коэффициента в
линию связи эжектора с конденсатором включен
регенеративный теплообменник для охлаждения смеси после
эжектора жидким фреоном, поступающим из
конденсатора, а после генератора установлен перегреватель
рабочего пара.
Класс 17 Ь, 6 07 МПК F 25 с
№ 256785 A225502/28-13 от 18 марта 1968 г.)
Автор изобретения Д. Г. Смирнов
Заявитель Ленинградский холодильный
комбинат
Устройство для завертки мороженого
Устройство для завертки мороженого, например
эскимо, содержащее питатель, механизм для формования
пакетов конической формы из ленты и механизм для
упаковки мороженого в пакеты, имеющий конические
носители, поворотные вокруг их продольной оси, и
зажимы для концов пакета с торцовых сторон,
отличающееся тем, что с целью повышения надежности работы
и увеличения производительности механизм для
упаковки мороженого в пакеты выполнен в виде двух
параллельных бесконечных цепей, между которыми
укреплены носители, а питатель представляет собой
прямоугольный стол с гнездами по периферии,
укрепленный на вертикальном валу с возможностью
расположения гнезд одной его стороны над носителями при
повороте стола на 90°. .
Класс 17 а, 5 МПК F 25 b
Jti 257519 (886779/24-6 от 29 февраля 1964 г.)
Авторы изобретения А. П. Меркулов и Н. Д.
Колышев
Заявитель Куйбышевский авиационный
институт
Вихревой холодильник
Вихревой холодильник, содержащий
цилиндрическую разделительную камеру, снабженную сопловым
аппаратом для подвода сжатого воздуха,
отличающийся тем, что с целью снижения предельной
температуры охлаждения сопловый аппарат расположен по оси
симметрии разделительной камеры, а раскруточное
выходное устройство выполнено в виде двух диффузоров,
установленных на концах разделительной камеры.
55

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Предварительная программа
XIII Международного конгресса по холоду
и правила представления докладов
XIII Международный конгресс по холоду состоится
в г. Вашингтоне (США) в период с 27 августа по 3
сентября 1971 г. в помещении отеля Шератон-Парк.
Научно-техническая программа конгресса была уже
опубликована в журнале «Холодильная техника» № 3 за
1970 г. Ко времени проведения конгресса приурочена
ежегодная сессия Американского общества инженеров
по отоплению, холодильной технике и
кондиционированию воздуха, которая состоится с 23 по 25 августа
1971 г. в Вашингтоне. Одновременно с конгрессом
созывается Конференция по криогенной технике,
заседания которой будут проводиться совместно с 1-й
комиссией Международного института холода. В отеле
Шератон-Парк организуется выставка криогенного
оборудования. Американское общество криобиологов проведет
совместное заседание с 10-й комиссией МИХ в четверг
2 сентября 1971 г.
Во время конгресса состоятся заседания
руководящих органов Международного института холода —
Генеральной конференции, Исполнительного комитета и
Научного совета.
Намечена следующая общая программа проведения
конгресса.
Воскресенье 22 августа — среда 25 августа
Ежегодная сессия Американского общества
инженеров по отоплению, холодильной технике и
кондиционированию ъоздуха в отеле Шорхэм.
Четверг 26 августа
'9.00—17.00 — Регистрация и выдача материалов
конгресса.
13.00—17.00 — Заседание Научного совета.
9.00—21.00 — Экскурсия перед началом конгресса в
гг. Йорк и Ланкастер.
Пятница 27 августа
8.00—10.00 — Регистрация и выдача материалов
конгресса.
10.00—11.00 — Церемония открытия конгресса.
11.00—12.00 — Пленарное заседание № 1.
14.00—16.30 — Пленарное заседание № 2.
20.00 — Прием.
Суббота 28 августа
9.00—11.00 — Пленарное заседание № 3.
11.00—12.00 — Пленарное заседание № 4.
14.00—17.00 —¦ Генеральная конференция.
Воскресенье 29 августа
9.00—19.00 — Экскурсии в окрестности Вашингтона.
Понедельник 30 августа
8.30—12.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
13.30—17.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
19.00—22.00 — Экскурсия по реке Потомак.
Вторник 31 августа
8.30—12.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
13.30—17.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
19.00—22.00 — Культурное мероприятие.
Среда 1 сентября
8.30—12.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
13.30—17.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
Четверг 2 сентября
8.30—12.00 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
13.30—14.30 — Пленарное заседание № 5.
14.30—17.30 — Заседание Исполнительного комитета.
14.30—17.30 — Технические сессии комиссий и
посещение предприятий.
19.00—21.30 — Прием и банкет.
Пятница 3 сентября
8.30—11.00 — Деловые заседания комиссий.
11.00—12.30 — Церемония закрытия конгресса.
14.00—17.00 — Заседание Научного совета.
Суббота 4 сентября — суббота 11 сентября
Технические экскурсии по окончании конгресса.
Параллельно с заседаниями комиссий будут
проводиться технические экскурсии в лаборатории
Национального бюро стандартов, в Сельскохозяйственный
исследовательский центр (г. Белтсвилл), Морской
медицинский центр, Национальный институт
здравоохранения, распределительный продовольственный
холодильный центр, на транспортную фирму «Фрут Гроуэрс
Экспресс Компани» для ознакомления с
авторефрижераторами и прицепами, на завод холодильного
оборудования, на установку кондиционирования воздуха.
До начала конгресса, 26 августа, будет
организована однодневная экскурсия на завод холодильного
оборудования фирмы «Йорк» (г. Йорк) и в
исследовательскую лабораторию по теплоизоляционным материалам
«Армстронг Корк» (г. Ланкастер).
Предусмотрена специальная программа экскурсий
для лиц, сопровождающих делегатов.
По окончании конгресса делегаты могут
воспользоваться одним из четырех платных туров для поездок по
стране.
Т у р № 1 4 и 5 сентября в г. Вильямсбург носит
туристский характер.
Тур № 2 с 4 по 11 сентября в гг. Филадельфию
и Нью-Йорк предусматривает, в частности, посещение
Всемирного торгового центра для ознакомления с самой
крупной в мире установкой кондиционирования
воздуха и Исследовательской лаборатории по
теплоизоляционным материалам фирмы «Джонс-Мэнвилл».
56

Тур № 3 с 4 по 11 сентября в штат Мэриленд,
гг. Нью-Йорк и Балтимор предусматривает посещение
предприятий по переработке рыбы и овощей,
морозильных и охлаждающих установок, распределительного
продовольственного центра, одноэтажного
холодильника, многоэтажного холодильника со штабелирующими
кранами, исследовательской лаборатории по
погружному замораживанию, предприятия по производству и
замораживанию овощей, судов-банановозов и
контейнерных судов.
Тур № 4 с 4 по 11 сентября в гг. Нью-Йорк, Брай-
ерклифф, Мэнор, Хобокен, Уолтхэм, Бостон, Хайбридж
предусматривает посещение предприятий и институтов
по криогенной технике и производству криогенного
оборудования.
Предполагается, что на конгресс будет представлено
около 300 докладов, препринты которых будут
выдаваться делегатам при регистрации.
Все лица, зарегистрировавшиеся для участия в
конгрессе, кроме сопровождающих лиц, могут
представлять доклады в количестве не более трех для
технических сессий комиссий. Последний срок поступления
названий и резюме докладов в секретариат конгресса
в Вашингтоне — 1 декабря 1970 г. Научный совет
конгресса направит авторам извещение о принятии или
отклонении доклада в течение 20 дней после получения
резюме. Последний срок поступления полных текстов
докладов в секретариат конгресса — 1 марта 1971 г.
Научный совет конгресса известит авторов о принятии
или отклонении доклада в течение 45 дней после
получения полного текста.
Представленный доклад по теме не должен быть
где-либо опубликован, должен соответствовать одному
из пунктов научно-технической программы комиссий
конгресса и представлять ценный вклад в литературу
по данной области.
Резюме докладов следует представлять в четырех
экземплярах на английском или французском языке
в объеме от 100 до 200 слов, отпечатанными на одной
стороне листа белой бумаги через два интервала.
Резюме должно давать ясное представление о содержании
доклада. В заголовке резюме указываются название
доклада, инициалы и фамилии авторов, их
профессиональные звания и полный служебный адрес.
Доклады необходимо представлять на французском
или английском языке в объеме не более 2000 слов.
В докладе сжато излагаются основные результаты
и выводы, без приведения излишних деталей и
подтверждающих данных, которые могут быть впоследствии
запрошены у автора заинтересованными лицами. На
рисунках не следует приводить данных,- указанных в
таблицах.
Тексты докладов направляются в четырех
экземплярах, отпечатанными на одной стороне листа белой
бумаги через два интервала. Рекомендуемый размер листа
бумаги — 21X29,5 см. На первой странице приводятся
название доклада, инициалы и фамилии авторов, их
профессиональные звания и адреса. Далее должно
следовать резюме доклада. Перечень используемой
литературы прилагается в конце доклада с указанием
фамилий и инициалов авторов, названия работы, номера
тома, страницы и даты публикации. Литературные
источники нумеруются и ссылки на них в тексте даются в
виде номера в скобках. Не нужно делать сноски внизу
листа.
Доклады могут иллюстрироваться чертежами,
полутоновыми фотоснимками и таблицами. Место,
занимаемое иллюстрациями и таблицами, включается в
предельный объем 2000 слов. Например, если иллюстрация
занимает такое же место, как 300 слов, текст не
должен превышать 1700 слов. Все иллюстрации и таблицы
должны быть озаглавлены и по качеству должны быть
пригодны для воспроизведения. Фотографии должны
быть ясными, на глянцевой бумаге, чертежи выполнены
тушью на высококачественной бумаге. Рекомендуемый
размер таблиц и иллюстраций — 21X29,5 см.
Иллюстрации и таблицы представляются в четырех экземплярах,
по одному комплекту к каждой копии рукописи.
Чертежи даются в оригинале и трех копиях.
Факт отправки доклада в секретариат конгресса
накладывает на авторов обязательство не публиковать
где-либо рукопись без разрешения секретариата.
Советские ученые и специалисты, желающие
представить доклады на XIII Международный конгресс по
холоду, должны направить резюме докладов не позже
15 октября 1970 г. в адрес Советского национального
комитета Международного института холода (Москва,
И-434, ул. Костякова, 12) в четырех экземплярах на
русском языке и в шести экземплярах на французском
или английском языке.
Резюме докладов составляются и оформляются
согласно приведенным выше правилам, установленным
Оргкомитетом конгресса.
Авторы будут своевременно извещены о принятии
или отклонении их докладов и о сроке представления
полных текстов докладов, которые должны быть
составлены и оформлены также в точном соответствии
с изложенными выше правилами.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства «Пищевая промышленность» имеются
отдельные номера журнала «Холодильная техника»: № 6, 7, 9, 11 за
1969 г., № 1, 3, 4 за 1970 г., а также № 9 за 1968 г., в котором
опубликована первая часть Правил техники безопасности на аммиачных
холодильных установках.
Заказы (без денежных переводов) следует направлять по адресу:
Москва, Б-120, Мрузовский пер., 1. Отдел распространения издательства.
57

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Температуры от-2,2° до ОС идеальны для консервирования,
хранения и транспортировки птицы
Доктор В. Дж. СТАДЕЛЬМАН, профессор университета Пурдью, г. Лафайетт (шт. Индиана), США
В США 19 декабря 1967 г. выдан патент № 3359122
на способ сохранения, упаковки и формовки свежих
пищевых продуктов, прежде всего незамороженного
сырого птичьего мяса. Способ заключается в охлаждении
обычным методом забитой птицы, затем
подмораживании ее до температуры —2,2-f-0°C и помещении ее в
холодильную камеру с температурой —2,2-т-0°С.
Температура в камере должна регулироваться так, чтобы она
не опускалась ниже —2,2°С и не поднималась выше 0°С.
Такой интервал температур должен соблюдаться также
в транспортных средствах, в прилавках-витринах
магазинов розничной продажи и на складах.
Этот способ впервые был применен в широких
масштабах в апреле 196В г. на птицеферме, где ежедневно
обрабатывались ь сбывались тысячи бройлеров.
Первичную обработку птицы проводили обычным
способом, причем особое внимание обращали на
санитарно-гигиенические условия, чтобы свести к минимуму
бактериальную обсемененность. Птицу охлаждали в
течение 1,5 ч в специально сконструированном баке,
температура воды в котором поддерживалась на уровне
0,6°С. При охлаждении тушки поглощали до 5% воды
к своему весу. Затем охлажденную птицу размещали на
конвейерной ленте для стекания воды в течение 45 мин
в помещении с температурой 1,ГС. После упаковки в
полиэтиленовые'пакеты тушки укладывали в проволочные
корзинки, которые пропускали на конвейере через
морозилку при —40°С в течение 25 мин и далее направляли
в камеру хранения с температурой —2,2°С.
Если продукт предназначался для разрубки и
упаковки на лоточках, тушки из охладителя поступали в
баки с ледяными карманами, находящиеся в помещении
с температурой 1,1°С, для стекания воды в течение 3 ч
и по конвейеру, где обеспечивалось дополнительное сте-
кание воды A5 мин), подавались для разрубки на
части, которые затем направлялись конвейером к линии
укладки в лоточки. При этом еще в течение 20 мин
продолжала стекать вода.
Части тушек помещали в полистироловые лоточки с
15-слойной впитывающей подкладкой, укладывали в
полиэтиленовые пакеты с обтяжкой, сваривали шов и
направляли в морозилку для образования замороженной
корочки, а затем — в камеру хранения с температурой
—2,2°С. Птица сохранялась при —2,2°С на складе, при
транспортировке и в магазинах. Температура —2,2°С
была достаточно низкой, чтобы заморозить воду, но не
ткань птичьего мяса. Свободная вода внутри или на
поверхности мяса находилась в виде льда.
Цель данного способа — удлинить срок сохранения
в магазинах незамороженного птичьего мяса. Чтобы
установить период удлинения срока хранения, в
университете Пурдью Дж. И. Оттер провел исследования
(диссертация «Сохраняемость цыплят при температурах
—2,2 и 0°С», январь 1968 г.). Цыплят обрабатывали
обычным способом и упаковывали по отдельности в
полиэтиленовые пакеты. Хранение их при температуре
—2,2°С удлиняло по сравнению с 0°С срок появления
постороннего запаха на 12 дней, т. е. примерно на 40%.
Сохранение цыплят при температуре от —2,2 до 0°С
дает преимущества как поставщику, так и потребителю.
Однако для применения этого способа необходимо
существенно изменить оснащение птицеперерабатывающих
предприятий, авторефрижераторов и прилавков-витрин в
магазинах.
Птицефермы, применившие данный способ, сочли
необходимым заменить оборудование и приобрести
собственный парк авторефрижераторов с прицепами. Кроме
того, они достигли договоренности с магазинами об
установке охлаждаемых прилавков витрин, в которых
можно поддерживать требуемую температуру.
Хотя данный способ разработан для незамороженных
сырых цыплят, он перспективен и для других видов
сырых мясопродуктов. Применение его позволит
централизовать разрубку и упаковку мяса, причем .будет
устранена опасность потери сока и ухудшения качества
продуктов в процессе их реализации. Высказано мнение,
что этот способ можно использовать также при сбыте
готовых обеденных блюд.
Трудно сказать, сколько понадобится времени,
прежде чем на складах, в авторефрижераторах и прилавках-
витринах магазинов будет обеспечена температура
—2,2°С, но когда это наступит, потребитель получит
новый вид пищевых продуктов высокого качества.
:ASHRAE J.», March, 1970, p. 61.
Сокращенный перевод Д. Г. Рютова
Ш

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Холодильник распределительный одноэтажный емкостью 1500 т
Типовой проект распределительного одноэтажного
холодильника емкостью 1500 т G01—4—6),
разработанный проектным институтом Гипрохолод, утвержден
Министерством торговли СССР и введен в действие в
1969 г.
Холодильник предназначен для длительного
хранения мороженого и охлажденного мяса, мороженой рыбы,
яиц, молочных и других скоропортящихся продуктов.
621.565:692
Строительство холодильников предусмотрено в
городах и промышленных центрах с обычными
геологическими условиями, с расчетной зимней температурой
наружного воздуха —20 и —30°С (основной вариант), летней
+20°С. Сейсмичность не выше 6 баллов.
Общий вид (план, разрез, фасад)
распределительного одноэтажного холодильника емкостью 1500 т показан
на рис. 1.
? ? ?.?
Фасад
Ш1
8,350
План
т U . ф ф ф ф -ф ф ф lb ф ф HJ
Z этаж
ф ф RJ
Рис. 1. Распределительный одноэтажный холодильник емкостью 1500 т:
1 — камеры универсальные — 225 ж2, 108 ж2, 108 ж2; 2 — камера
накопительно-разгрузочная — 105 м2; 3 — камеры морозильные — 52 ж2, 52 ж2; 4 —
камеры хранения мороженых грузов — 286 ж2, 283 м2, 307 м2; 5 — коридоры —
187,5 ж2, 187,5 м2; 6 — железнодорожная платформа — 429 м2; 7 —
автомобильная платформа — 374 м2; 8 — машинное отделение
292 ж2; 9
трансформаторная подстанция и щитовая — 26 ж2, 74,5 ж2; 10 — мойка —
37 ж2; // — весовые; 12 — бытовые и подсобные помещения; 13 —
профилакторий; 14 — зарядная; 15 — щелочная; 16 — вентиляционные камеры; 17 —
генераторная; В — водопровод; К — канализация; Э — электрический кабель;
Т — тепловая сеть.
59

Класс здания II, степень огнестойкости II, степень
долговечности II. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2; ветровая — 35 кгс/м2.
Фундаменты отдельно стоящие, монолитные — 18
типоразмеров, железобетонные со сборными рандбалка-
ми — 5 типоразмеров. Подпорные стены из сборных
блоков — 6 типоразмеров. Стены кирпичные,
самонесущие. Перегородки кирпичные и из гипсовых плит.
Колонны для холодного склада, платформ и машинного
отделения — 8 типоразмеров, для подсобно-бытовых
помещений — б типоразмеров.
Покрытие холодного склада выполняется из сборных
железобетонных многопустотных панелей — 2
типоразмера, по балкам — 1 типоразмер; покрытие платформ и
машинного отделения из плит — 2 типоразмера, по
балкам — 1 типоразмер. Перекрытие и покрытие бытовых
помещений — сборные железобетонные плиты — 7
типоразмеров, и ригели — 2 типоразмера. Перемычки
сборные, железобетонные — б типоразмеров,
индивидуальные — 1 типоразмер. Кровля над холодным складом из
защитных асбестоцементных плит по пяти слоям
рубероида, над остальными помещениями — рулонная,
многослойная. Лестницы монтируются из сборных
железобетонных ступеней по металлическим косоурам.
Изоляция выполнена из жестких минераловатных
плит М-300 и керамзитобетона объемным весом
400 кг/м3. Противопожарные пояса — из пенобетона
объемным весом 400 кг/м3.
Полы из мозаичных плит, асфальтобетонные,
керамические и из линолеума. Окна с деревянными
переплетами, по ГОСТ 12506—67 — 5 типоразмеров, и из
стеклоблоков, по ГОСТ 9272—66 — 1 типоразмер. Двери
деревянные, по ГОСТ 6629—64 — 5 типоразмеров, и
изолированные, по чертежам Гипрохолода — 5 типоразмеров.
Отделка наружная — штукатурка фасадов
холодного склада, внутренняя — штукатурка.
Наибольший вес конструкции 5,3 т.
Характеристика холодильника и основные сметные
данные приведены ниже:
Общая условная емкость холодильника, т . . 1520
в том числе
камер "хранения мороженых грузов с
температурой— 20°С 740
камер хранения мороженых грузов с
температурой—30°С 360
универсальных камер с температурой
—2-- 20°С 420
в том числе для хранения охлажденного
мяса 20
Расчетное суточное поступление грузов на
холодильник, т 33
Расчетная суточная выдача грузов, т 47
Производительность морозильных камер,
Tlcymfcu . . . 15
Продолжительность цикла замораживания, ч . . 22
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной температуре — 30°С,
ккал\я 540000
воде, м31 сутки 108,98
электроэнергии (в год), тыс. кет -я .... 1404,8
холоде, ккал/я, при температуре кипения, °С
—40 90080
—30 59800
Расход воды, м3\я 10,56
Сброс сточных вод, м3\сутпки 33,73
Установленная мощность оборудования, кет . 574,1
в том числе
силового 531,1
осветительного 43
Установленная холодопроизводительность
компрессоров, ккал]ч, при температуре
кипения, °С
—40 91000
—30 85000
Количество смен в сутки 2
Общее количество работающих 87
в том числе по главному корпусу 51
Максимальное количество работающих в смену 61
в том числе по главному корпусу 28
Строительный объем, ж3 25284
в том числе
холодного склада с дебаркадером и
соединительным коридором 19229
машинного отделения и подсобно-бытовых
помещений 6056
Площадь застройки, м2 4096
в том числе
холодного склада с платформами,
дебаркадером и соединительным коридором . . . 3282
машинного отделения и подсобно-бытовых
помещений 814
Расход строительных материалов
цемента, т 984
стали, т 109,33
в том числе арматурной 76,82
бетона тяжелого, м3 1216
пенобетона и керамзитобетона, м3 628
сборного железобетона и бетона, м3 . . . . 948
лесоматериалов, м3 134
кирпича, тыс. шт 720
перегородок гипсошлаковых, м2 160
жестких минераловатных плит, м3 1203
Общая сметная стоимость, тыс. руб .699,43
в том числе
строительно-монтажных работ 581,11
оборудования 118,32
Стоимость 1 м3 здания, руб.
с оборудованием 27,66
без оборудования 22,98
Стоимость 1 т условной емкости, руб 466,30
Трудоемкость возведения здания, чел.-дней
в целом % 19010
1 м3 здания 0,75
Аммиачная насосная система непосредственного
охлаждения работает на две температуры кипения —40
и —30°С.
Для морозильных камер запроектировано воздушное
охлаждение. Камеры хранения мороженых грузов
оборудуются потолочными и пристенными панельными
батареями. В универсальных камерах применено
смешанное охлаждение: батарейное при хранении мороженых
и батарейно-воздушное при хранении охлажденных
продуктов. Температурный режим в камерах
поддерживается автоматически.
Отопление универсальных камер в зимнее время при
хранении охлажденных грузов осуществляется
электронагревателями.
Охлаждение конденсаторов и рубашек компрессоров
предусмотрено от оборотной системы водоснабжения.
Оттаивание приборов охлаждения производится
горячими парами аммиака. Для воздухоохладителей
дополнительно предусматривается орошение охлаждающей
поверхности теплой водой. Слив воды запроектирован в
систему канализации.
Оборудование холодильника приведено ниже, а его
размещение показано на рис. 2.
60

Рис. 2. Размещение технологического оборудования на
распределительном одноэтажном холодильнике
емкостью 1500 т.
Is %
m o< E-
С as •*- ю
Компрессор
БАУ-200 с электродвигателем АП-91-6
мощностью 55 кет 1 1
АВ-100/4Д с электродвигателем АП-81-4
мощностью 40 кет 2 2
АВ-100/ЗД с электродвигателем АП-72-4
мощностью 28 кет '. 3 2
воздушный ВК-25-Э с
электродвигателем АП-81-8 мощностью 20 кет ... 4 1
Ресивер
циркуляционный 3,5 РДВ 5 2
дренажный 3,5 РД 6 1
линейный 3,5 РВ . 7 2
воздушный вертикальный 1,5 РДВ . 8 1
Насос аммиачный ЗЦ-4а 9 3
Промежуточный сосуд 50 ПС3 10 2
Переохладитель 8ПП И 1
Конденсатор вертикальный 50 KB ... . 12 2
Маслоотделитель
50 ОММ 13 1
125 ОММ 14 1
Маслособиратель 300 СМ 15 2
Маслонасосная установка МСА-1-35 ... 16 1
Бак отработанного масла . 17 1
Батарея аммиачная панельная
потолочная 18 35
пристенная 19 б
Завеса воздушная 20 2
Воздухоохладитель поверхностью
охлаждения, м2
70 21 2
150 22 1
600 23 2
Весы ШВР-2 грузоподъемностью 2000 кг 24 4
Водопровод объединенный — производственный и
хозяйственно-питьевой от местных сетей, напор на
вводе 22,5 м вод. ст. Канализация объединенная —
производственная и хозяйственно-бытовая в местные сети.
Отопление от внешнего источника, система двухтрубная,
тупиковая, с верхней подачей. Теплоноситель — вода с
температурой 70—150°С. Вентиляция приточно-вытяжная
с механическим побуждением и естественная, в
машинном отделении аварийная. Горячее водоснабжение
местное, с приготовлением горячей воды G0—150°С) в водо-
водяных подогревателях. Электроснабжение от местных
сетей энергосистемы напряжением б или 10 кв.
Грузы доставляются на холодильник
железнодорожным транспортом, а в потребительскую сеть
автомашинами. Операции по приему, перемещению,
складированию и выдаче грузов механизируются с помощью
самоходных аккумуляторных электропогрузчиков,
электротележек, напольных тележек, транспортеров, роликовых
дорожек и подъемников мяса на подвесные пути.
Проект состоит из шести альбомов: альбом I —
«Общая пояснительная записка и
архитектурно-строительная часть», альбом II — «Холодильно-технологиче-
ская часть и внутрицеховой транспорт», альбом III —
«Санитарно-техническая часть», альбом IV —
«Электротехническая часть», альбом V — «Автоматизация и
контроль», альбом VI — «Сметы».
Проект в полном объеме (рабочие чертежи, сметы
и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул.
Жданова, д. 10/2. Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод

Фреоновые фильтры и осушители
621.57:621,564.25.002.5
Рис. 1. Фильтры ФФ40, ФФ50, ФФ80.
Московский завод «Компрессор» для комплектации
выпускаемых им фреоновых холодильных машин
изготовляет фильтры ФФ40, ФФ50, ФФ80 (рис. I) и
осушители ОФ40Ц, ОФ50Ц и ОФ70Ц (рис. 2).
Типовые размеры фильтров и осушителей приведены
в таблице.
Марка
изделия
ФФ40
ФФ50
ФФ80
ОФ40Ц
ОФ50Ц
ОФ70Ц
Размеры, мм
L
580
580
730
625
752
650
D
300
300
300
270
270
360
Н
375
375
390
425
368
450
/
373
372
504
128
ПО
145
dx
159
159
159
133
133
194
h
184,5
184,5
194,5
230
215
237
d
40
50
80
40
50
70
*
о
<L>
Ю
45
47
60
45
49
82
ч
А
Н
О
О
S
6,3
6,7
9,9
6,0
7,5
12,9
О) 0>
в w
SS^
Сум
жив
ние,
41
41
53
10,6
13,2
24,6
Корпус фильтров и осушителей сварной. Материал
корпуса и патрубков — сталь 10 (ГОСТ 1050—60),мате-
Рис. 2. Осушители ОФ40Ц, ОФ50Ц, ОФ70Ц.
риал фланцев, донышек и заглушек — СтЗсп (ГОСТ
380—60).
Фильтры и осушители рассчитаны на рабочее
давление 18 кгс/см2 и могут работать на любых фреонах.
В качестве адсорбента в осушителях используется
цеолит марки .NaA (МРТУ 6-01-906—66). Емкость
патрона в осушителях ОФ40Ц, ОФ50Ц и ОФ70Ц
соответственно 2,42; 3,23 и 5,44 дм\
Осушители и фильтры снабжены двухслойной
фильтрующей сеткой (ГОСТ 3286—47) из стальной
оцинкованной проволоки толщиной 0,25 мм с ячейками
размером (<в свету) 0,4X0,4 мм.
Сетки расположены на входе в осушительный патрон
и на выходе из него.
Осушители и фильтры изготовляются по техническим
условиям ТУ26-03-83—68.
В. Д. ВАЙНШТЕЙН, А. С. ГАЛЕЖА — московский
завод «Компрессор»
Рефераты
637.513.82.004.16
Снижение потерь веса мяса при его охлаждении и
замораживании. ШЕФФЕР А. П. «Холодильная
техника», 1970, № 8, 3—5.
Приведены результаты исследований автора по
снижению потерь веса мяса при охлаждении и
замораживании. Отмечены перспективы совершенствования
холодильной техники и технологии в мясной
промышленности. Таблиц 2.
664.8.037.5:621.57
Особенности замораживания пищевых продуктов с
помощью воздушных турбохолодильных машин.
МАРТЫНОВСКИЙ В. С, БОНДАРЕНКО Л. Ф., ЧЕПУР-
НЕНКО В. П., НОУР А. И., УКРАИНЕЦ Г. А.
«Холодильная техника», 1970, № 8, 5—8.
Исследовалась возможность использования турбохо-
лодильной машины ТХМ-300 для ускорения процесса
замораживания пищевых продуктов. Установлено, что
62

замораживание мяса и мясопродуктов с помощью
машины ТХМ-300 в воздушной среде при 153—158°К и
скорости обдува 2 м/сек резко сокращает
продолжительность процесса'и потери веса. Таблиц 5.
Библиографий 5. Иллюстраций 2.
664.8.037.1:621.565.001.4
Сравнение технологических условий в камерах
холодильного хранения. ЧИЖОВ Г. Б., ВЕРЕЩАГИН
В. А. «Холодильная техника», 1970, № 8, 9—11.
Сопоставлены результаты обследования
технологических режимов в камерах хранения. Выявлены
преимущества и недостатки различных систем охлаждения.
Определена целесообразность их применения в
холодильных камерах в зависимости от технологических
условий хранения и свойств продуктов. Библиографий 4.
664.951.002.234
Естественная убыль веса рыбы и изменение ее
качества при замораживании и холодильном хранении. КА-
МИНАРСКАЯ А. К., ПИСКАРЕВ А. И. «Холодильная
техника», 1970, № 8, 11—13.
Приведены данные по изменению естественной
убыли веса рыбы при замораживании и хранении. Описано
влияние колебаний температуры в камерах хранения на
качество замороженной рыбы. Библиографий 4.
Иллюстраций 2.
637.523.004.16
Весовые потери вареных колбасных изделий при
их интенсифицированном охлаждении. ШЕФФЕР А. П.,
КОНЧАКОВ Г. Д., КЛИМОВА Б. А. «Холодильная
техника», 1970, № 8, 14—16.
Изучено влияние различных способов и параметров
охлаждения на изменение товарного качества и веса
колбасных изделий. Установлено, что наилучшим
является комбинированное охлаждение (водой и
воздухом), применение которого позволяет сократить
естественные потери примерно в 3—6 раз, продолжительность
процесса — в 5—6 раз, при этом товарное качество
колбасных изделий соответствует стандартам. Таблиц 5.
Иллюстраций 1.
621.565.59:637.1
Установки для охлаждения молока и других
жидкостей. МУРАТОВ О. В., ЛАСКЕР Я. Н. «Холодильная
техника», 1970, № 8, 17—20.
Дано описание и приведена техническая
характеристика автоматизированных холодильных установок,
предназначенных для охлаждения агрессивных жидкостей
и получения ледяной воды, которая используется в
качестве холодоносителя при охлаждении молока и
других жидкостей. Таблиц 1. Иллюстраций 5.
692/621.58
Проектирование цехов сухого льда. МЕРТЕШОВ
М. Н., ВЕЛИЧАНСКИЙ А. Я. «Холодильная техника»,
1970, № S, 21—24.
Приведено описание типовых проектов цехов сухого
льда, использующих в качестве сырья дымовые газы,
получаемые при сжигании различных видов топлива,
и отходы спиртовых производств. Рассмотрены новые
установки УВЖС и УЖС для производства сухого льда
и сжиженного углекислого газа по циклу высокого и
среднего давления. Таблиц 1. Библиографий 2.
Иллюстраций 2.
621.57.041.-213.4
Влияние масла на работу герметичного ротационного
компрессора. ЯДИН Э. В., ДАВЫДОВА 3. Н.
«Холодильная техника», 1970, № 8, 25—29.
Приведены результаты исследования влияния
смазочного масла, подаваемого в цилиндр для уплотнения
зазоров в полости сжатия, на работу герметичного
ротационного компрессора. Описано приспособление, с
помощью которого производится регулирование и
измерение количества масла, подаваемого в цилиндр
компрессора. Таблиц 2. Библиографий 2. Иллюстраций 5.
621.565.92:62-19
Надежность домашних холодильников в период
гарантии. БЛУВШТЕЙН Н. Д., КАНТОРОВИЧ В. И.
«Холодильная техника», 1970, № 8, 29—34.
Приведены результаты анализа рекламаций по ряду
заводов домашних холодильников по годам выпуска и
виду отказов. Даны рекомендации заводам по методам
обработки рекламаций и составлению специальных
форм. Таблиц 3. Библиографий 3. Иллюстраций 5.
621.564.25:628.84
Фреон-12В1 — новый холодильный агент для
крановых кондиционеров. ПЕРЕЛЬШТЕЙН И. И.,
АЛЕШИН Ю. П. «Холодильная техника», 1970, № 8, 34—37.
Описаны результаты исследования
термодинамических свойств фреона-12В1. Приведена I, lg/7-диаграмма
в интервале температур насыщения от —10 до +130°С.
Таблиц 1. Библиографий 9. Иллюстраций 3.
621.565.9.001.2:629.12
О методике выбора экономичного варианта
судовой морозильной установки. ИВЧЕНКО В. В., ИОНОВ
А. Г. «Холодильная техника», 1970, № 8, 37—39.
Описана методика определения оптимального
варианта экономически эффективной морозильной
установки для рыбопромыслового судна. Приведена блок-схема
многовариантного расчета с помощью ЭВМ.
Библиографий 3. Иллюстраций 1.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д.
Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух,
А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12, Телефон 250-00-34, доб. 49
Технический редактор И. А. Кузьмина
Т-10625 Сдано в набор 3/VI 1970 г.
Уч.-изд. л. 7,55. Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л.
Подп. в печ. 17/VII 1970 г. Формат 84 X 108Vie
Тираж 17380 экз. Заказ 2034 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.

CONTENTS
To the Participants of the Symposium of the
International Institute of Refrigeration . . 1
From the Symposium Papers
A. P. Sheffer. Reducing ,Weight Losses of Meat at
Cooling and Freezing 3
V. S. Martynovsky, L. F. Bondarenko, V. P. Che-
purnenko, A. I. Nour, G. A. Ukrainets. The
Characteristics ol Foodstuffs Freezing by Air
Turboreirigerating Machines 5
G. B. Tchigeov, V. A. Vereshchagin. Comparison
of Technological Operating Conditions in Cold
Storage Chambers 9
A. K. Kaminarskaya, A. I. Piskarev. Weight Losses
of Fish and Changes in its Quality During
Freezing and Cold Storage 11
A. P. Sheffer, G. D. Konchakov, B. A. KHmova.
Weight Losses in Cooked Sausage at
Intensive Cooling . . . , 14
0. V. Muratov, Y. N. Lasker. Plants for Cooling
Milk and Other Liquids 17
N. D. Bluvstein, V. I. Kantorovich. Reliability of
Dry Ice Plants 21
E. V. Yadin, Z. N. Davydova, Influence of Oil on
Hermetic Rotary Compressor Operation . . 25
N. D. Bluvstein, V. I. Kantorovich. Reliability of
Domestic Refrigerators During Guarantee
Period 29
1. I. Perelstein, U. P. Aleshin. Freon-12Bl — New
Refrigerant for Crane Air Conditioners . . 34
V. V. Ivchenko, A. G. Ionov. Method of Selecting
Economic Version of Marine Freezing Plant 37
From Dissertations
G. N. Danilova, V. ,G. Dosov. Investigation of
Heat Transfer at Evaporation and Boiling
of Freon-12 in Flowing down Film .... 39
V. N. Filatkin. Ice Melting in Concrete Mass . , . 43
E. M. Zhukovsky. Analysis of Insulated Rail Stock
Arrival at Cold Storage Warehouses .... 45
Practice exchange
F. I. Androsov, U. Y. Senyagin. Operation of Air
Coolers for Low Temperature Rooms . . , . 47
I. I. Eremeyev. Mnemonic Circuit for «AMUR»
Machine at Cold Storage Warehouse .... 48
Assistance to practical worker
E. M. Bezhanishvili. Prophylactic Inspection of
Compressors 49
Safety Rules for Freon Refrigerating Plants 51
Book review
V. A. Bobkov. «Ice Factories» — by S. N. Arshan-
sky and E. Y. Sinkevich 54
IV USSR Seminar Miscellany Reliability of Small
Refrigerating Mechines 55
New Inventions 55
At International Institute of Refrigeration
Preliminary General Programme of XIII
International Congress of Refrigeration and Rules
for Submitting Papers 56-
Foreign technical news
W. J. Stadelman. 28 to 32 F Temperatures Ideal
for Preservation, Storage and Transportation
of Poultry
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. General Purpose
Single-Storey Distribution Cold Storage
Warehouse of 1500 Ton Capacity 59
V. D. Weinstein, A. S. Galezha. Freon Filters and
Dryers 62
Summaries 6?
СОДЕРЖАНИЕ
Участникам симпозиума Международного
института холода
Из докладов на симпозиуме
A. П. Шеффер. Снижение потерь веса мяса при
его охлаждении и замораживании .... 3
B. С. Мартыновский, Л. Ф. Бондаренко, В. П. Че-
пурненко, А. И. Ноур, Г. А. Украинец.
Особенности замораживания пищевых продуктов с
помощью воздушных турбохолодильных
машин . 5
Г. Б. Чижов, В. А. Верещагин. Сравнение
технологических условий в камерах холодильного
хранения ........ 9
А. К. Каминарская, А. И. Пискарев. Естественная
убыль веса рыбы и изменение ее качества
при замораживании и холодильном хранении 11
A. П. Шеффер, Г. Д. Кончаков, Б. А. Климова.
Весовые потери вареных колбасных изделий
при их интенсифицированном охлаждении . 14
О. В. Муратов, Я. Н. Л аскер. Установки для
охлаждения молока и других жидкостей ... 17
М. Н. Мертешов, А. Я. Величанский.
Проектирование цехов сухого льда ........ 21
Э. В. Ядин, 3. Н. Давыдова. Влияние масла на
работу герметичного ротационного компрессора 25
Н. Д. Блувштейн, В. И. Канторович. Надежность
домашних холодильников в период гарантии 29
И. И. Перельштейн, Ю. П. Алешин. Фреон-12В1 —
новый холодильный агент для крановых
кондиционеров 34
B. В. Ивченко, А. Г. Ионов. О методике выбора
экономичного варианта судовой морозильной
установки 37
Из диссертационных работ
Г. Н. Данилова, В. Г. Досов. Исследование
теплоотдачи при испарении и кипении фреона-12
в стекающей пленке 39
В. Н. Филаткин. Таяние льда в бетонной массе . 43
Е. М. Жуковский. Анализ поступления
изотермических вагонов на холодильники 45
Обмен опытом
Ф. И. Андросов, Ю. Я. Сенягин. Эксплуатация
воздухоохладителей низкотемпературных камер 47
И. И. Еремеев. Мнемоническая схема к машине
АМУР на холодильнике 48
В помощь практику
Э. М. Бежанишвили. Профилактические осмотры
компрессоров 49
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках . . 51
Критика и библиография
В. А. Бобков. О книге С. Н. Аршанского и Э. Я.
Синкевич «Льдозаводы» 54
IV Всесоюзный семинар
холодильных машин
Новые изобретения . .
Хроника
надежности малых
В Международном институте холода
Предварительная программа XIII
Международного конгресса по холоду и правила
представления докладов
Новости иностранной техники
- В. Дж. Стадельман. Температуры от —2,2 до 0СС
Ьо идеальны для консервирования, хранения
и транспортировки птицы
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Холодильник
распределительный одноэтажный емкостью
1500 т ..... *
В. Д. Вайнштейн, А. С. Галежа. Фреоновые
фильтры и осушители
Рефераты
64

Щ rf®fi
ГГ5А $ |RT1AIrT5A$ ч~у $RT5A
it
RT5aX® ?RT5A
RT2S0A RT107 RT107 RT260A RT107 RT10* RT260A
® © ®
Изделие RT
Приборы RT — это ряд реле
температуры и давления,
которые могут быгь использованы во
всевозможных установках
глубокого замораживания и в обычных
холодильных установках.
Изготовление приборов RT основано
более чем на 30-летнем опыте
производства и постоянном
усовершенствовании.
Работы по усовершенствованию
регуляторов привели к тому, что
в настоящее время приборы RT
являются непревзойденными по
качеству, по надежности и по
обширности области применения.
Приборы RT используются
также для автоматизации
современных установок больших
холодильников. Применяемые в настоящее
время методы, в сочетании с
современными техническими
приспособлениями и устройствами и
с высокой степенью
автоматизации, гарантируют отличное
качество сохраняемых продуктов.
В этой связи необходимо
отметить особую важность приборов
автоматической защиты. На схеме
показано несколько таких
приборов на компрессоре большой
холодильной установки
современного крупного холодильника. В
холодильную установку входят
шесть двухступенчатых аммиачных
холодильных компрессоров.
На стороне нагнетания ступеней
высокого и низкого давления все
компрессоры снабжены реле
давления RT5A, срабатывающими
при чрезмерном повышении
давления.
Реле низкого давления RT1А
защищает компрессор при
чрезмерном понижении давления
всасывания.
Реле температур RT107
предохраняет систему в случае
недопустимо высокой температуры
газа. Кроме того, в системе
смазки каждого компрессора
установлено дифференциальное реле
давления RT260A.
Приборы RT устанавливаются
также и во многих других
элементах холодильной установки.
19023
Danfoss A/S
Automatic Controls and Equipment
Nordborg, Denmark.
Tel. 5 22 22 Telex 3399
Запросы на проспекты и их копии просим направлять по адресу: Москва К-31, Кузнецкий мост, 12.
Отдел промышленных каталогов ГПНТБ СССР.