Результаты испытаний крупных водоаммначных абсорбционных
холодильных установок
Канд. техн. наук В. В. ЛУТКОВСКИЙ, канд. техн. наук М. 3. ПЕЧАТНИКОВ,
В. Н. ФИРСОВ, И. Н. БАХАРЕВ, В. И. АЛИЛУЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
621. 565.59.001.5
В нашей стране широко применяются водо-
аммиачные абсорбционные холодильные
установки, позволяющие получать холод в
диапазоне температур 0-.—45°С. В эксплуатации
находится более 120 таких установок холодо-
производительностью 100,500 и 750 тыс. ккал/ч,
работающих при температурах кипения —15ч-
—45°С. Установок большей
производительности отечественная промышленность не
выпускает, хотя потребность в них очень велика,
особенно на химических и нефтехимических
предприятиях.
В связи с перспективой внедрения крупных
абсорбционных холодильных установок важно
обобщить опыт их эксплуатации.
В отраслевой лаборатории кафедры
холодильных установок ЛТИХП проведены
теплотехнические испытания абсорбционных
холодильных установок фирмы «Лурги» (Невинно-
мысский химический комбинат) и «Борзиг»
(Стерлитамакский химический завод).
Во время испытаний определяли холодопро-
изводительность и тепловой коэффициент
установок в рабочих условиях, коэффициенты
теплопередачи теплообменных аппаратов, а
также составляли тепловой баланс.
Абсорбционная двухступенчатая
холодильная установка Невинномысского химического
комбината (рис. 1) предназначена для
охлаждения азота, танковых газов, метанольной
воды. Ее холодопроизводительность 1250 тыс.
ккал/ч при температуре кипения —45°С и
температуре охлаждающей воды на входе 35°С. В
качестве греющего источника используется
тепло, выделяемое конвертированным газом.
Если бы не было абсорбционной установки для
охлаждения конвертированного газа (около
48 тыс. нм3/ч), то потребовалось бы дополни-
€
-€
Щ~§^
^
^Ф
I ,Б
•К.
Киспари-it g
телям >Хот_испарителей
4
Вода
h-Bada
Рис. 1. Абсорбционная двухступенчатая холодильная установка Невинномысского
химического комбината:
1 — газовый теплообменник; 2 — ресивер; 3 — конденсатор; 4 — дефлегматор в. д.; 5 —
отделитель жидкости в. д.; 6 — ректификатор в. д.; 7 — генератор в. д.; 8 —
теплообменник растворов в. д.; 9 — регулирующие вентили; 10 — насосы; // — ресивер
абсорбера в. д.; 12 — абсорберы в. д.; 13 — отделитель жидкости н. д.; 14 — дефлегматор н. д.;
15 — ректификатор н. д.; 16 — генератор н. д.; 17 ~ теплообменник растворов н. д.;
18 — абсорберы н. д.; 19 — ресивер абсорбера н. д.
7

(Конбертирп-
банный, газ
Крепкий
растбор |
Конбертиро-
банный газ
Конденсат
Рис. 2. Конструкция генератора с
газовым обогревом.
тельно большое количество охлаждающей
воды.
Генераторы в. д. и н. д. (рис. 2) выполнены в
виде вертикальных кожухотрубных котлов с
трубами диаметром 38X2 мм.
Конвертированный газ подается вначале в верхнюю часть
генератора н. д. с температурой около 180°С и
выходит из него с температурой около 17ГС.
Затем газ поступает в генератор в. д. Его
температура на выходе около 164°С.
Образующийся при охлаждении конвертированного газа
конденсат непрерывно отводится из
генераторов.
На обоих генераторах между входом и
выходом предусмотрен специальный клапан для
плавного регулирования расхода греющего
газа, позволяющий перепускать часть его мимо
генератора и предотвращать недопустимое
повышение давления.
В верхней части генератора, на входе
греющего газа в коллектор, установлен
компенсатор, который воспринимает разницу в
линейных расширениях пакета труб и внешнего
кожуха.
Греющий газ подается по трубам, а крепкий
раствор — в межтрубное пространство
генератора через орошающее устройство.
Двухступенчатое сжатие позволяет получить
достаточную зону дегазации. Так, для ступени
н.д. зона дегазации в среднем составляет 17%,
для ступени в.д. 11%.
Абсорберы — это кожухотрубные
горизонтальные пленочные элементы поверхностью
171,5 м. На ступени н.д. установлено
последовательно четыре элемента, на ступени в.д.
два. В каждом элементе концентрация
раствора возрастает в среднем на 4,25—5,5%.
Абсорбционная холодильная установка
Стерлитамакского химического завода (рис. 3)
предназначена для разделения этиленсодержа-
щего газа с целью выделения этилена чистотой
99,9%.
Особенность работы абсорбционной
установки состоит в том, что для предотвращения
попадания водяных паров в конденсатор пары
аммиака ректифицируются последовательно
вначале частью крепкого раствора,
поступающего из абсорбера, а затем частью жидкого
аммиака, подаваемого в ректификационную
колонну из ресивера конденсатора. Пар
поступает в нижнюю часть ректификационной
колонны и вначале проходит секцию колец Ра-
шига, орошаемую частью крепкого раствора
(около 10%). Подача раствора регулируется
автоматически пневматическим клапаном по
температуре паров аммиака, выходящих из
этой секции. Вторая секция ректификационной
колонны состоит из пяти колпачковых тарелок.
Жидкий аммиак, подаваемый насосом,
впрыскивается в верхнюю часть колонны на первую
колпачковую тарелку.
Турбокомпрессор рассчитан на сжатие
паров аммиака от давления 0,4 кгс/см2,
соответствующего давлению в испарителе, до
конечного давления 0,8 кгс/см2 в абсорбере,
определяемого наиболее возможной высокой
температурой охлаждающей воды B8°С).
Турбокомпрессор не был включен в работу.
Вследствие того, что система оборотного
водоснабжения общая для технологического
производства и холодильной установки, температура
охлаждающей воды составляла 18—22°С и
даже зимой не опускалась ниже 16°С. Только в
отдельные наиболее жаркие дни она
поднималась до 24—26°С.
Установка без турбокомпрессора работает
при повышенной температуре кипения —38ч-
—42°С. Такая температура является
удовлетворительной для существующего
технологического режима и поэтому нет необходимости
во включении поджимающего компрессора.
Проектная холодопроизводительность
установки 4 млн. ккал/ч при температуре кипения
—45°С. Греющий источник — горячая вода с
температурой на входе в генератор 160°С и
8

Пары NH3 am испарителей
8 III \
ЖиднийЩ

испарителям
Рис. 3. Одноступенчатая
абсорбционная холодильная установка
Стерлитамакского химического завода:
1 — ресивер генератора; 2 —
генератор; 3 — теплообменники растворов; 4 — абсорберы; 5 —
ресиверы абсорбера; 6 — насосы; 7 —ректификационная колонна; 8 —
газовый темплообменник; 9—конденсатор; 10 — ресивер
конденсатора; // — турбокомпрессор (поджимающий компрессор).
давлением 16 кгс/см2, однако может быть
использован и пар давлением 8 кгс/см2.
По данным испытаний холодопроизводи-
тельность установки 2010 тыс. ккал/ч, т. е.
ниже проектной при более высокой температуре
кипения. Это связано с неотработанностью
технологического процесса пиролиза и
отсутствием потребности в дополнительном
количестве холода.
Рассмотренные выше установки
смонтированы на открытых многоэтажных площадках.
По внутреннему и внешнему тепловым
балансам аппаратов абсорбционных
холодильных установок были определены удельные
тепловые нагрузки и тепловой коэффициент
каждой машины, а после обработки
экспериментальных данных — коэффициенты
теплопередачи отдельных аппаратов. Полученные
значения коэффициентов теплопередачи приведены
в таблице.
Величины коэффициентов теплопередачи
абсорберов на абсорбционной установке
Стерлитамакского завода меньше, чем значения
коэффициентов аналогичных аппаратов Не-
винномысского химического комбината,
поскольку установка Стерлитамакского завода
работает с неполной нагрузкой.
Из таблицы видно, что значительно
различаются между собой и коэффициенты
теплопередачи двух параллельных секций абсорберов
этой установки, что объясняется
неравномерным распределением слабого раствора,
поступающего и > генератора, по секциям абсорбера
и, следовательно, разной плотностью орошения
трубок а •;;'.)[; б ер а.
Полученные коэффициенты теплопередачи
Аппараты
Площадь

поверхности
аппаратов, м*
Коэффициент
теплопередачи,
ккалЦм2 • ч - град)
Невинномысский химический комбинат
Генератор (кипятильник)
н. д
в. д
Дефлегматор
н. д
в. д
Абсорбер
н. д
в. д < . . .
Конденсатор
252
| 1зо !
276
54,5
171,5
1 171,5
295
353
412
97
137
300
284
645
Стерлитамакский химический завод
Генератор (кипятильник)
Абсорбер
секция I
секция II
Конденсатор
Теплообменник
1087,5
725
725
750
870
366
208
140
715
642
указывают на хорошую работу аппаратов
абсорбционных холодильных установок.
Тепловые коэффициенты оказались вполне
удовлетворительными; для двухступенчатой
машины Невинномысского химического
комбината зона дегазации 0,24, для одноступенчатой
машины Стерлитамакского химического
завода 0,33.
Опыт эксплуатации водоаммиачиых
абсорбционных холодильных установок показывает,
что они надежны в работе, просты в
эксплуатации, почти полностью автоматизированы, а
их холодопроизводителькость легко
регулируется в требуемых пр^ярлах

Энергетические характеристики герметичных компрессоров
домашних холодильников
В. Е. СОБОЛЕВ, А. М. ЛАСУНОВА
Минский завод холодильников
621.57.041-213.3:621.565.92
В домашних холодильниках применяют
герметичные компрессоры отечественного и
зарубежного производства. Дать их сравнительную
оценку при работе в одинаковых условиях
можно по величине удельной холодопроизво-
дительности и коэффициентам подачи.
В лаборатории ГКТБ при Минском заводе
холодильников проведены калориметрические
испытания герметичных компрессоров (по 6—
10 экземпляров каждого типа), применяемых
в отечественных домашних холодильниках, с
целью определения их энергетических
показателей.
Были испытаны компрессоры кулисного типа
с синхронным числом оборотов 3000 в минуту:
K4N (фирма «Калеке», ЧССР, 1/$ л. с,
описанный поршень объем 0,745 м3/ч), LS-08B
(фирма «Ниппон Электрик», Япония, 7в л. с,
описанный поршнем объем 0,860 м3/ч),
К0,52 N63,2 (фирма «ДКК», ГДР, 1/12 л. с,
описанный поршнем объем 0,52 м3/ч), а также
кривошипно-шатунного типа (синхронное
число оборотов 1500 в минуту 7в л- с, описанный
поршнем объем 0,796 мг/ч): КХ-0,13 (завод
им. Антона Иванова, НРБ), КХ-1005А (Лени-
Q0, ни ал/ч
наканскии завод холодильных компрессоров,
СССР), ФГ-0,14 (Одесский завод им.
Хворостина, СССР).
Испытания проведены на калориметре с
вторичным холодильным агентом—фрео-
ном-11.
Калориметр помещали в камеру,
температуру в которой поддерживали постоянной и
равной температуре вторичного холодильного
агента, что исключало теплообмен между
фреоном-11 и воздухом камеры.
Для регулировки и замеров давления
кипения использовали ^/-образные ртутные
манометры.
В опытах определяли холодопроизводитель-
ность компрессоров Q0, коэффициенты подачи
% и удельную электрическую холодопроизводи-
тельность Кэ-
Компрессоры испытывали в режиме : t0 =
= — 15°С, /К = 55°С, температуры окружающего
воздуха, всасываемого фреона-12 и перед
регулирующим вентилем поддерживали равными
32°С.
На рисунке приведены данные по
результатам испытаний, позволяющие сравнивать эф-
Энергетнческие характеристики герметичных компрессоров:
а — холодопроизводительность: б — коэффициент подачи; в — удельная холо-
допроизводительность; / — LS-0SB: 2 — K4N; 3 — КХ-0,13; 4 — КХ-1005А; 5—
ФГ-0,14; 6 — K0,52N63,2.

фективность работы компрессоров и
выявляющие различие в показателях отдельных
экземпляров компрессоров одного типа. Так,
величина Q0 изменялась от ±5,7% (ФГ-0,14) до
±11,5% (КО, 52N63,2), а величина Кд — от
±5,8% (КХ-1005А) до ±9,6% (КО, 52N63,2)
от среднего значения.
Как показали испытания, максимальную
величину холодопроизводительности имеют
компрессоры LS-08B, коэффициента подачи —
компрессоры КО, 52N63,2, удельной
холодопроизводительности — компрессоры K4N.
У всех компрессоров, за исключением
ФГ-0,14 и LS-08B, допуск на холодопроизво-
дительность выходит за общепринятые
значения ±7% даже при незначительном числе
испытанных экземпляров каждого типа.
Дистанционный измеритель уровня жидкости ДИУ-400
В. М. МАРШОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621-52
В лаборатории конструирования
автоматических устройств ВНИХИ разработан прибор
ДИУ-400 (рис. 1), предназначенный для
дистанционного измерения уровня жидкости в
сосудах и аппаратах стационарных и судовых
холодильных установок.
Использование ДИУ-400 вместо
применяющихся сейчас (особенно на судах) ртутных
гампсометров исключает возможность
отравления ртутью.
Несколько экспериментальных образцов
ДИУ-400, изготовленных Опытным заводом
ВНИХИ, испытаны и эксплуатируются на
Останкинском молокозаводе (испарители с
температурой кипения —40, —28 и —18°С) и
на судовых холодильных установках (на ко-
жухотрубных испарителях, промежуточных
сосудах и воздухоохладителях морозильных
камер). Опыт эксплуатации показал, что
приборы надежны в работе и обеспечивают
удобство и безопасность наблюдения за уровнем.
Рис. 1. Дистанционный
измеритель уровня
ДИУ-400:
Они могут применяться в помещениях класса
взрывоопасное™ В-16.
Техническая характеристика
Диапазон измерения уровня, мм .... 0—400
Класс точности, о/0 4
Напряжение питания при 50 гц, в ... 2201}^
Температуры контролируемой среды и
окружающего воздуха, °С ±50
Расстояние между датчиком и
показывающим прибором, м до 500
Допустимая влажность, °/0 до 98
Габаритные размеры, мм
показывающего прибора 160x160X91
датчика 600x130x90
Вес, кг
показывающего прибора 1,3
датчика 11,5
Устройство и электрическая схема.
Измеритель уровня ДИУ-400 состоит из индуктивного
датчика с шариковым поплавком и
показывающего прибора.
На поплавковую камеру датчика (рис. 2)
надеты две индуктивные катушки ступенчатой
конической формы.
Поплавковая камера выполнена из
немагнитной стали Х18Н10Т. Шарик-поплавок
диаметром 40 мм изготовлен из стали Ст. 3 и
подвергнут снаружи горячему лужению.
Поплавок, перемещаясь в поплавковой
камере с изменением уровня жидкости, попадает
в область с разным числом витков индуктивных
катушек [1] и изменяет их сопротивление в
зависимости от положения уровня жидкости.
Пружинные кольца не позволяют
шарику-поплавку выходить из зоны индуктивных кату-
шек, надетых сверху на поплавковую камеру
и дают возможность при необходимости
вынуть шарик-поплавок.
Зазор (разность диаметров) между
внутренними стенками поплавковой камеры и шари-
и

ком-поплавком 4 мм, что обеспечивает
свободное перекатывание поплавка по стенкам
поплавковой камеры.
Рис. 2. Датчик прибора ДИУ-400:
/ — пружинное кольцо; 2 — винты;
3 — плата; 4 — винт специальный;
5 — контрфланец; 6 — болт; 7 —
фланец; 8 — кольцо; 9 —
шарик-поплавок; 10 — индуктивная катушка;
И — гайка; 12 — корпус ввода;
13 •— транспортная заглушка; 14 —
уплотнительная шайба; 15 — крышка
ввода; 16 — прокладка; 17 — кожух;
18 — поплавковая камера; 19 —
эпоксидный компаунд; 20 —
уплотнение.
Присоединение датчика к трубопроводам —
фланцевое; крепление показывающего
прибора на щите — пружинящими скобами.
Датчик снаружи защищен металлическим
кожухом. Пространство между кожухом и
катушками залито эпоксидным компаундом,
предохраняющим катушки от проникновения
влаги и служащим теплоизоляцией датчика.
В качестве показывающего прибора
применен электромагнитный логометр [2, 3] с
усовершенствованной электрической схемой,
разработанной специально для ДИУ-400.
В логометре каждая из измерительных
частей, создающих вращающий и
противодействующий моменты, имеет две катушки,
включенные встречно. По каждой из катушек
протекает один из токов, образующих измеряемое
отношение.
Катушки логометра I, // и катушки ///, IV
имеют одинаковые параметры соответственно,
но у катушек I и II большее число витков и они
являются намагничивающими при измерении,
а катушки III, IV — размагничивающими, так
как включены встречно (рис. 3). Кроме того,
намагничивающая катушка одной части лого-
метра соединяется последовательно с
размагничивающей катушкой другой части.
Для данного логометра угол поворота а
подвижной части системы является функцией
отношения намагничивающих сил двух систем
логометра, т. е.
:/
кЩ — кЩ
Uw*
кщ I'
где I — мгновенное значение тока в обмотке;
w — число витков обмоток логометра.
Как видно из приведенного соотношения,
измеряемые токи i\ и 4г входят в числитель и в
знаменатель с разными знаками.
Г~1
А
Рис.
/• —
^Т^"~Л
\ I? I \ Щ\~Шд
J Г V*
-J г
3. Электрическая схема дистанционного
измерителя уровня ДИУ-400*
датчик; 2 — показывающий прибор; /—/У —.
катушки логометра.

Поэтому всякое изменение тока Ai
оказывается в числителе и знаменателе с разными
знаками, что повышает чувствительность
такого логометра до величины, достаточной для
непосредственного измерения отношения токов
датчика.
Схема работает следующим образом.
Катушки датчика имеют одинаковые
характеристики и включены встречно. При среднем
положении шарика-поплавка в датчике токи в
катушках логометра одинаковы и их
отношение равно единице. В этом случае стрелка
показывающего прибора находится посередине
шкалц. При перемещении шарика-поплавка в
верхнюю катушку стрелка отклоняется вправо
от середины, а при перемещении в нижнюю
катушку — влево от середины.
Выводные концы катушек припаяны к
клеммам, расположенным в герметичном вводе.
Показывающий прибор имеет
пластмассовый корпус, предназначенный для утопленного
монтажа. На задней стенке корпуса
предусмотрено пять винтов, два из которых для
подключения питания, а три для подсоединения
датчика.
Корпус и головка логометра показывающего
прибора использованы от частотомера Э-371
Краснодарского завода измерительных
приборов.
Стендовые испытания. При стендовых
испытаниях проверяли линейность показаний
прибора, а также влияние на них температурных
изменений датчика.
Шарик-поплавок при испытаниях
перемещался в поплавковой камере механически, а
положение уровня отсчитывали по мерной
линейке.
Как видно из рис. 4, а, показания ДИУ-400
близки к линейным. Некоторое расхождение
при движении шарика-поплавка вверх и вниз
объясняется трением в осях подвижной части
логометра.
Температурные испытания образца ДИУ-400
проводили в специальном боксе с сухим льдом
и вентиляторной установкой. Температуру в
боксе изменяли от +20 до —50°С.
Температуру замеряли ртутным термометром типа ТЛ-15
через каждые 10°С (интервал времени перед
последующим замером 30 мин).
Испытания показали, что основная
погрешность измерений не превышает допустимую
для данного класса приборов (класс 4), а
дополнительная погрешность не превышает 1%
на каждые 10°С изменения температуры.
По данным испытаний построен график
(рис. 4, б), из которого видно, что кривые
практически сливаются в средней зоне
измерений и расходятся только по краям, причем
350
Ж
¦35 100
150
too
50
!
I
I
: j
¦|
I |
| i
i !
i
у
I
/
V
V
<
чии
350
300
9$П
Zju
№
/50
100
50
•
S
A,/
/к
-,-l 9П°П
Lit c.U U
•* J U L
/A
/a
50 100
/50 ZOO 150
Помазания прибора, мм
5
300 350' НО0
Рис. 4. Зависимость показаний ДИУ-400 от
положения уровня жидкости в датчике (а) и от
температуры датчика (б):
движение шарика-поплавка О — вниз; ф —
вверх.
лишь при температуре датчика —50°С
показания прибора выходят за пределы основной
погрешности на 3,5 мм.
На аммиачных установках, где
значительны колебания аммиака в сосудах, не удается
отсчитывать положения уровня с точностью
более 15—20 мм.
Монтаж и эксплуатация. Датчик крепят на
сосуде в вертикальном положении с помощью
газовой и жидкостной уравнительных трубок,
на которые ставят запорные вентили,
позволяющие снимать датчик без отсоса жидкости
из сосуда. Геометрическая середина датчика
13

Жидкий агент бысокаго
давления
Рис. 5. Рекомендуемая схема
установки датчика прибора
ДИУ-400.
соответствует отметке показывающего
прибора «200 мм».
Датчик соединяют с показывающим
прибором медным трехжильным кабелем (сечение
жил не менее 1 мм2). После подсоединения
кабеля следует залить пространство
герметичного ввода проводов расплавленным
парафином.
Для проверки прибора без его отсоединения
от системы рекомендуется устанавливать
датчик по схеме, приведенной на рис. 5. В
рабочем состоянии вентили 1 и 2 открыты, вентиль
3 закрыт. Чтобы искусственно повысить
уровень жидкости в датчике, надо закрыть
вентиль 2 и открыть вентили I, 3. Для понижения
уровня жидкости в датчике вентили 1, 3
закрывают, а вентиль 2 открывают.
ЛИТЕРАТУРА
1. М а р ш о в В. М. Указатель уровня жидкости.
Авторское свидетельство № 224833. «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1968, № 26.
2. Электрические измерения. Под ред. А. В. Фремке.
Госэнергоиздат, 1954.
3. А р у т ю н о в В. О. Основные вопросы теории
электромеханических логометров. «Журнал технической
физики», 1953, т. XXIII.
Структура ремонтных циклов холодильного оборудования
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, В. И. СМЫСЛОВ
ВНИИхолодмаш
621.572.002.5:621.797
В течение последних лет во ВНИИхолодма-
ше исследовалась долговечность холодильного
оборудования. В результате были установлены
фактические ресурсы узлов и деталей
холодильных машин и характеристики их
безотказности, на основе которых в настоящее время в
институте разрабатывается система планово-
предупредительного ремонта холодильного
(аммиачного) оборудования.
Центральным звеном этой системы является
структура ремонтного цикла. Она
регламентирует порядок чередования видов ремонтов и
периодичность их проведения, обеспечивает
совпадение плановых сроков проведения
ремонтов (профилактических осмотров) с
реальной потребностью в них и соответствие
фактически необходимых и плановых объемов
ремонтных работ.
При разработке структуры ремонтного
цикла опирались на следующие основные
методические положения:
каждый тип холодильного оборудования
разделяется на несколько групп деталей,
имеющих приблизительно одинаковые ресурсы (на
рис. 1 для примера показана такая
группировка деталей по компрессору АУ200).
Количество видов ремонтов в ремонтном цикле
принимается равным количеству этих групп,
которых должно быть не больше трех-четырех,
так как иначе структура ремонтного цикла
значительно усложняется;
величина межремонтного периода
устанавливается соответствующей ресурсу группы
деталей с наименьшей долговечностью с учетом
некоторого недоиспользования небольшой
части ресурса, что вызвано требованием
сохранить безотказность оборудования по
постепенным (износовым) отказам на относительно
высоком исходном уровне. Величина
недоиспользованного ресурса определяется видом
(законом) распределения ресурсов и
величиной их рассеивания;
количество межремонтных периодов в
ремонтном цикле высчитывается по отношению
среднего ресурса наиболее долговечной
группы деталей к величине межремонтного
периода. Полученное значение округляется до
ближайшей большей целой величины;
необходимый уровень безотказности
холодильного компрессора по случайным отказам,
14

*3
§
s
"^
«а
fe
§
«SJ
F
1
T>
/
2
3
t
6
7
"T
3
10
11
11
13
14
V15
! 16
17
18
I.
I
l
l
i
. 1 .
_ L_
1
1
~— ~\
|
1
|
Г
1
1
1
i
i
i
_j
i
_ —i— -
1
I
1
1
i
i
-1 .
i
i
i
i
с
1
- - Г
1
J.
1 ,
1 J
1
Q
2500 I 5000
7500
15000 moo гоооош
10000 Л 12500.
Ресурс, v
Рис. I. Группировка деталей и узлов компрессора АУ200:
/, Я, /// — средние ресурсы групп деталей; / — пластина нагнетательного
клапана старой конструкции; 2 — пластина всасывающего клапана старой
конструкции; 3 — кольцо поршневое компрессионное; 4 — кольцо поршневое
маслосъемное; 5 — кольцо графитовое сальника; 6, 7 — пластина
соответственно всасывающего и нагнетательного клапанов новой конструкции
(условно, с заменой в малом ремонте половины пластин); 8 — втулка верхней
головки шатуна; 9 — палец поршня; 10 — буферная пружина; // — розетка
всасывающего клапана старой конструкции; 12 — вкладыш шатуна; 13 —
подвижное кольцо сальника; 14 — седло всасывающего клапана; 15 — гильза
цилиндра; 16 — поршень; 17 — коленчатый вал (замена коренных
подшипников и шлифовка шатунных шеек под ремонтные вкладыши); 18 — масляный
насос.
как было показано в работе [1],
обеспечивается профилактическими осмотрами в течение
межремонтного периода;
объемы ремонтных работ являются
постоянными для данного вида ремонта в течение
всего срока эксплуатации оборудования.
Разработанные нами новые структуры
ремонтных циклов холодильного оборудования
представлены на рис. 2 и 3 и в табл. 1. Струк-
\то о \
г1 i
Г 3500 _\
к
1 С 1
1 1 1
10500
0 0 ( 0 0 М\ 0 0 М\ 0
1 1 1 1 1 1 1 1 1
к
/
0
Л
шва о М\ о о | о о | о о | о о \ о о
\Щ i i i 1 i i i i 1 i i 1 i i 1
^ши\ то
18000 т_
Рис. 2. Структура ремонтных циклов (в часах)
для выпускаемых компрессоров:
а — АВ22, АУ45, АУУ90; б — АВ100, АУ200,
АУУ400, ДАУ50, ДАУУ100; в — АУ300. ДАУ80;
К — капитальный ремонт; С — средний; М —
малый (текущий); О — осмотр
профилактический.
тура ремонтных циклов оппозитных
компрессоров Пензенского компрессорного завода
разрабатывается.
\l5000
щ
о о
-J L.
о о
Л L
3000
18000
tel
\J5oO Ц
К
' tU
7500
С М М г
I 0 I 0 I 0
I I I I I I
¦*•» 15000
б
г
11700 0 \ 0 0 | 0 0
—I f I f t 1 f Г
, 3500 .1 1ПШ
: м м
. 0 0 I 0 0 | 0 0
1 III I I I I
?1000
г — —i
1830 9 0 М\ 0 0 V 0 0 ( 0 0 М\ 0 0 М\ Q
—1 i 1 1 1 i i 1 1 1 1 l I I I
и 5500 , 1 rm
'
If
0 1
1
-ч ззооо
Рис. 3. Структура ремонтных циклов (в часах)
для снятых с производства (находящихся в
эксплуатации) компрессоров:
а — АО600, АО 1200, ДАОН175, ДАОН350,
ДА0275, ДАО550; б — АВ15 BАВ8), АУЗО
DАУ8) ; в — АВ75 BАВ15), АУ150 DАУ15),
4БАУ19; г — ЗАГ, ЗАГТ, 4АГ, 4АГТ, АГК73,
АДК73/40, АДК65/40, АГК47 и АГК56; К —
капитальный ремонт; С — средний; М — малый
(текущий); О — осмотр профилактический.

Таблица 1
Оборудование
Наработка между ремонтами

капитальными
средними
малыми
I (текущими)

профилактическими
осмотрами
Количество ремонтов в цикле
средних
малых
(текущих)

профилактических
осмотров
Кожухотрубная теплообменная
аппаратура ,
Трубчатая теплообменная аппаратура .
Емкостная аппаратура ,
Мелкая холодильная аппаратура и
приборы
Камерное оборудование
батареи рассольные
батереи аммиачные
воздухоохладители
Насосы и вентиляторы
9 лет
6 лет
12 лет
6 лет
6 лет
9 лет
6 лет
32000 ч
3 года
3 года
3 года
года
года
года
16000 ч
1 год
1 год
1 год
1 год
1 год
1 год
1 год
4000 ч
3 мес.
3 мес.
3 мес.
3 мес.
1000 ч
6
4
11
27
18
36
18
24
ш
Таблица 2
Тип
компрессора
АУ45
А У 200
ДАУ80
А 01200
4АУ15
4АГ
Ход
поршня,
мм
70
130
150
220
140
550
Вид ремонта
К
с
м
о
к
с
м
о
к
с
м
о
к
с
м
о
к
с
м
о
к
с
м
о
Межремонтный период
Гипронефте-
маш
18500—19440
4860—6480
1620—2160
360
18500—19440
48130—6480
1620—2180
360
18500—19440
48C0—6480
1620—2160
360
18500—19440
4860—6480
1620—2160
360
18500—19440
4860—6480
1620—2160
360
18500—19440
4860—6480
1620—2160
360
ПКТИмолпром
12600
6300
2150
525
12600
6300
2150
525
12600
6300
2150
525
12600
6300
2150
525
12600
6300
2150
525
12600
6300
2150
525
ЮжНИИ-
гипрогаз
—~
26280
8760
2920
730
26280
8760
2920
730
26280
13140
4380
730
26280
8760
2920
730
26280
13140
4380
730
НИИхиммаш
—
23040
5760
720
25920
4320
720
23040
5760
720
25920
4320
1440
ВНИИхолод-
маш
15000 1 1
7500
2500
1250
21000 |
10500 |
3500 j
1170
18000 1
9000
3000
1000 ]
18000 |
9000
4500
1500
21000 1
10500
3500
1170 j
33000 1
16500
5500
1830 1
В настоящее время в некоторых отраслях
промышленности действуют положения (в
химической, нефтехимической) или разработаны
проекты положений (газоперерабатывающей,
молочной) о планово-предупредительном
ремонте оборудования, в том числе и
холодильного. В табл. 2 и 3 для сравнения приведены
рекомендуемые этими положениями [2—5] и
предлагаемые ВНИИхолодмашем структуры
ремонтных циклов поршневых аммиачных
холодильных компрессоров (условные
обозначения ремонтов приняты те же, что и на рис. 2
и 3).
Анализ табл. 2 показывает значительные
расхождения в приводимых структурах. Так,
продолжительность ремонтного цикла
компрессора АО 1200 по данным ПКТИмолпрома
должна составлять 12600 ч, а по данным
НИИхиммаша — 25920 ч. Межремонтный
период между малыми (текущими) ремонтами
для компрессора АУ200 по различным
источникам колеблется в пределах от 720 ч (данные
НИИхиммаша) до 2920 ч (данные ЮжНИИ-
гипрогаза).
В структуре ремонтного цикла,
разработанной НИИхиммашем, не предусмотрено прове-
IS

Таблица 3
Тип
компрессора
А У 45
АУ200
ДАУ80
1 *
АО 1200
4АУ15
4АГ
* Ам(

Среднегодовая
наработка, ч
3000 1
3500
3000**
5000
4000
5500
!

Амортизационный срок*,
год
15 1
15
15
16
15
18
зртизационные сроки приняты
хозяйства СССР". М., Госплан, 1961.
** Среднегодовая наработка компресс
в течение

амортизационного срока, ч
45000 1
52500
45000
80000
60000
100000
по справочнику
ора ДАУ80 прив
Вид
ремонта
К 1
С
м
о 1
к
с
м
0
к
с
м
0
к
с
м
0
к
с
м
0
к
с
м
1 о
Количество ремонтов за амортизационный срок I
Гипронефте-
маш |
2
4—7 !
14—18
95—103
2
6—8
18—22
113—119
2
4—7
14—18
95—103
4
12—16
1 24—36
175—196
3
9—12
24—32
| 166—182
5
15—20
32—40
| 205—218
«Нормы амортизационных
пкти-
молпром
3
4
13
65
4
4
16
75
3
4
13
65
6
6
3
117
4
1 4
20
I 94
7
8
30
1 141
ЮжНИИ-
гипрогаз
—
—
—
1
4
12
54
1
3
11
47
3
3
11
83
2
2
! 15
1 61
з
4
15
[ ПО
НИИхим-
маш
—
—
—
2
7
63
—
—
—
—
3
15
93
—
¦ 2
8
73
—
з
19
47
1 —
внии-
холодмаш
2
з
12
18
2
1
10
30
2
2 1
10
30
4
4
8
33
2
з
1 12
I 34
1 2
з
12 1
| 36
отчислений по основным фондам народного
едена в условиях его эксплуатации на судах рыболовного флота. I
дение профилактических осмотров,
являющихся действенным мероприятием для
предупреждения случайных отказов в межремонтных
периодах. Продолжительность ремонтного цикла
для различных типов компрессоров, от
быстроходных с ходом поршня 70 мм до тихоходных
с ходом поршня 550 мм, выбрана одинаковой
или почти одинаковой, что вряд ли
обоснованно.
Количество ремонтов одного наименования
в течение амортизационного срока службы
компрессора также весьма различно (см.
табл. 3). Так, число средних ремонтов для
компрессора АУ200 в различных источниках
колеблется от 4 до 8, малых (текущих)
ремонтов — от 10 до 63. Для компрессора АО1200
количество средних ремонтов колеблется от 3
до 16, малых — от 11 до 93 и т. д.
Предлагаемые ВНИИхолодмашем лцовые
структуры ремонтных циклов, на наш взгляд,
более полно и точно учитывают реальные
процессы изнашивания и разрушения узлов и
деталей холодильных машин и должны повысить4
эксплуатационную надежность холодильного
оборудования и снизить стоимость эксплуата-
WWSb
ции. Для окончательного подтверждения
преимуществ предлагаемых структур ремонтов
необходима их практическая проверка в
опытном порядке на ряде предприятий —
потребителях холода.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бежанишвили Э. М. Профилактические
осмотры компрессоров. «Холодильная техника», 1970, № 8.
2. О планово-предупредительном ремонте насосно-ком-
прессорного оборудования, теплообменной и
холодильной аппаратуры газоперерабатывающих
заводов. Проект. Разработан ЮжНИИгипрогазом.
Краснодар, 1969.
3. Системы планово-предупредительного ремонта
общезаводского оборудования предприятий молочной
промышленности. Проект. Разработан ПКТИмолпро-
мом. Кишинев, 1968.
4. Положение о планово-предупредительном ремонте
технологического оборудования предприятий
нефтеперерабатывающей и нефтехимической
промышленности. Разработано Гипронефтемашем. Уфа,
Башкирское книжное издательство, 1968.
5. Система планово-предупредительного ремонта
химического оборудования и транспортных средств на
предприятиях химической и нефтехимической
промышленности. Разработана НИИхиммашем. М.,
НИИТЭхим, 1967.
3 Холодильная техника Кя 12
17

Термическое сопротивление в месте соприкосновения труб
и пластинчатых ребер
Канд. техн. наук Д. М. ИОФФЕ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Э. В. ЯДИН, И. Е. БЕЛЯК
СКБ рижского завода холодильных машин «Компрессор»
И. А. ЭЛЬКИНГ А. Д. ГОХФЕЛЬД
Харьковское опытно-конструкторское бюро холодильных машин и механического
оборудования
621.565.59
В ребристых теплообменных аппаратах
термическое сопротивление теплопередачи в
месте контакта труб и закрепленных на них
ребер (контактное сопротивление RKm)
существенно влияет на общий коэффициент
теплопередачи и должно учитываться при
конструировании и расчете. Данные по контактным
сопротивлениям крайне скудны. В литературе
нет сведений о контактном сопротивлении в
конденсаторах с воздушным охлаждением.
Настоящая работа базируется на испытаниях,
проведенных в СКБ рижского завода
«Компрессор» и Харьковском
опытно-конструкторском бюро холодильных машин и
механического оборудования (ХОКБХМ).
В СКБ рижского завода «Компрессор»
испытаны конденсаторы с воздушным
охлаждением, применяемые во всех холодильных
агрегатах торгового типа [1]. В конденсаторах
стальные пластинчатые ребра толщиной 0,3 мм,
шириной 24 мм, с шагом 3,5 мм, насаженные
на стальные трубы размером 12X1 мм с
шагом 26 мм. Испытаны образцы
двухсекционные с поверхностью Fкд= 1,49 м2 и трехсекцион-
ные B,23 м2) с разными антикоррозийными
покрытиями: оцинкованные горячим способом,
окрашенные лаком, окрашенные пентофтале-
вой эмалью ПФ115 в один и два слоя, а
также конденсатор без покрытия. Во время
опытов конденсаторы работали в агрегатах
ВСрО,35~1 B).
Двухсекционные конденсаторы испытаны со
всеми перечисленными покрытиями, а трех-
секционные были оцинкованные или
эмалированные в один—два слоя.
Средние значения коэффициента
теплопередачи двухсекционных конденсаторов
следующие:
Материал покрытия k, к/салЦм2 • н • град)
Цинк 33,0
Лак 25,1
Эмаль
один слой 22,8
два слоя 23,0
Без покрытия 19,4
18
Коэффициент теплопередачи оцинкованного
двухсекционного конденсатора в среднем на
70% выше, чем такого же конденсатора без
покрытия. Это в основном связано с лучшим
контактом ребер и труб и в некоторой
степени с большей теплопроводностью
оцинкованных ребер.
Приводим расчет контактного
сопротивления, основанный на приведенных выше
данных о коэффициентах теплопередачи.
Отношение наружной теплопередающей
поверхности испытанных конденсаторов к
внутренней поверхности обдуваемой части труб
11,7. Внутренняя поверхность конденсаторов
0,128 и 0,19 м2. Холодопроизводительность
агрегата во время опытов была от 250 до
700 ккал/ч. Этому соответствует удельный
тепловой поток q через внутреннюю поверхность
конденсаторов, примерно от 3000 до
7000 ккал/(м2 • ч), в среднем 5000 ккал/(м2 • ч).
Внутренний коэффициент теплоотдачи при
конденсации фреона-12 в трубах может быть
подсчитан по формуле [2]
авн = 0,56Л1/3 <Г1/3 ?~1/3 ккалЦм* • ч • град),
где
А =
' 'ж Аж
Для условий испытаний авн= 1800 ккал/(м2Х
X ч - град).
Подставляя в формулу
1
k =
1
п ' ^КНТ "Г "тр "Г _
Гвн Е о.
град)
ккал\{м? • ч
приведенные выше значения k, aBH и
и имея в виду, что в оцинкованных
конденсаторах /?кнт практически равно нулю, а
термическое сопротивление материала трубы /?тр
пренебрежимо мало, находим ?ан=
=41,7 ккал/ (м2 • ч • град), где Е — эффектив-

ность ребер, а ан — среднее значение
наружного коэффициента теплоотдачи.
Эффективность ребер применяемой формы
определяется соотношениями [3]
mh \ Ъ\ м
p = l,28^Ll/ i^-0,2,
й = у(р~1)A +0,805 lgp)jK.
Здесь б — толщина ребра, в которую
входит толщина41 двух слоев цинка
по 0,05 лш F = 0,3 + 2-0,05мм);
5м.тр» 5б.Тр — меньший и больший шаги труб
Eм.тр = 24 мм, 5,б.тр^=25 мм);
d — наружный диаметр труб (d=
= 12 мм).
0,3 + 2-0,05 -к // Л^ч
х « ——т — = 60 ккалКм • ч, • град) —
(U 2-0,05 V ^ '
50 + 100
средняя теплопроводность оцинкованного
ребра E0 и 100 ккал/(м2 • ч- град)
—теплопроводность стали и цинка).
Согласно подсчетам,
mh
ан = 48 ккал/(м2 • ч • град).
При расчете контактного сопротивления не-
оцинкованных конденсаторов величина ан
принята такой же, как в оцинкованном образце,
значение Е найдено по приведенным выше
формулам из работы [3], а
1 \ F 1
/?кнт = м2 - ч ¦ град/ккал.
& авн ' вн ^ ан
Полученные значения RmiT даны в таблице.
В ХОКБ ХМ были выполнены
сравнительные испытания двух образцов трехсекционных
конденсаторов агрегатов ВС 0,7^3 B): одного
с обычным покрытием (горячим цинкованием)
и другого — окрашенного нитрокраской [4].
Опыты проводили при тепловой нагрузке
конденсатора 750 ккал/ч. Средний
коэффициент теплопередачи оцинкованного
конденсатора 35 ккал/(м2 • ч • град), окрашенного
нитрокраской — 17 ккал/(м2 • ч • град).
Расчет, аналогичный предыдущему, дает для
оцинкованного конденсатора значение
наружного коээффициента теплоотдачи 52 ккал/(м2Х
Хч-град). При этом значении коэффициента
теплоотдачи контактное спротивление,
отнесенное к наружной поверхности окрашенного
конденсатора, 0,0270 м2 • ч • град/ккал.
Окраска конденсатора в данном случае
недостаточно улучшила контакт ребер и труб.
В работе E] определялся коэффициент
теплопередачи рассольных охлаждающих
батарей из стальных труб со спиральными
гофрированными ребрами. Ребра и трубы после
навивки окрашивали масляной краской.
Батареи работали при свободном движении
воздуха. Коэффициент теплопередачи находился
в пределах от 3 до 6 ккал/(м2 • ч • град).
Измеренное в опытах падение температуры
в месте контакта труб и ребер составляло 6—
7% от полной разности температур воздуха и
рассола. Среднее значение контактного
сопротивления 0,015 м2 • ч ¦ град/ккал.
Согласно данным Гоголина [6], в
испарителях кондиционера «Азербайджан» с
алюминиевыми ребрами, работавшими с
выпадением влаги на теплопередающей поверхности,
контактное сопротивление равнялось 0,001 м2Х
Хч • град/ккал, а при отсутствии влаговыпаде-
ния — 0,019 м2 • ч- град/ккал. Зазор между
ребром и трубой около 0,02 мм.
В работе [3] приведены результаты
испытания труб со стальными гофрированными
спиральными и с круглыми ребрами.
В образце со спиральными ребрами средние
значения наружного коэффициента
теплоотдачи 4,6 ккал/ {м2 • ч- град), отношения разности
температур в месте контакта к разности
температур трубы и окружающего воздуха —
7,4%, контактного сопротивления 0,016 м2 • чХ
Хград/ккал (близко к величине, полученной в
работе [5]). При круглых ребрах контактное
сопротивление 0,0047 м2 • ч • град/ккал.
Исследование теплопередачи ребристых
поверхностей с принудительным движением
воздуха описано в работе [7]. В узком сечении
скорость воздуха, обдувавшего опытные
теплообменники, 4 м/сек. Одна из исследованных
конструкций состояла из пластинчатых
неразрезных алюминиевых ребер толщиной 0,56 мм,
надетых на медные трубы диаметром 3/4".
Контакт между ребрами и трубами создавался
механическим путем, по-видимому, за счет
механического расширения труб после
насадки ребер. Другая поверхность отличалась от
первой тем, что ребра были медными
толщиной 0,48 мм, а контакт создавался лужением.
Для образца теплообменника из пластинчатых
неразрезных алюминиевых ребер было
получено значение ?схн = 32,2 ккал/(м2.ч.град),
для образца из медных ребер Еая=
= 45,5 ккал/(м2 • ч ¦ град).
Вследствие одинаковых геометрических
размеров обеих поверхностей и одинаковой
скорости воздуха разница двух указанных величин
может быть связана только с различным кон-
3*
19

Аппарат
Конденсаторы
холодильных
агрегатов
Испаритель
кондиционера
.Азербайджан"
Камерные
охлаждающие
батареи
Опытный
образец
То же
То же
Покрытие
Горячее
цинкование
Окраска
лаком
Окраска
эмалью в
1 и 2 слоя
Без
покрытия
Окраска

нитрокраской
Без
покрытия
Окраска
масляной
краской
—
—
—
Ребра
форма
Пластинчатые
с
воротничками

Гофрированные
спиральные
Спиральные и
круглые с
воротничками
Пластинчатые,
неразрезные
материал
Сталь
Алюминий
Сталь
То же
Алюминий
размеры, мм
24X0,3*
25X0,2*
46X0,8
30X1**
27X1—39Х
XI,2**
112—185***;
1 и 1,4****
0,48****
Трубы
материал
Сталь
Медь
Сталь
То же
Медь
размеры, мм
12X1*
ю***
57X3,5*
43—108***
57,2—
107,5***
3/4"***
Способ
соединения
ребер и труб
Надеты
без натяга
Навиты с
натягом
—

Механическое
уплотнение
Хград\ккал
0
0,0066
0,0107
0,0188
0,0270
, 0,001 (при
выпадении влаги
на ребрах) и
0,019 (без влаги)
0,019
0,012
0,016
0,00467
0,0078
/г, к кал/
(м'-чХ
Хград)
33,0
25,1
23,0
19,4
17,2
3,7
5,1
—
—
—
Ilk
xioo,%
0
16,5
24,6
36,3
47,0
"—
7
6
—
—
—
Литерату- 1
ра
[1]
[1]
[1]
[1]
[4] 1
[6]
[5]
[3]
[3]
1 П
* Ширина и толщина ребер (для труб — диаметр и толщина стенки).
** Ширина и толщина навитой ленты.
*** Диаметр.
***» Толщина.

тактным сопротивлением. Контактное
сопротивление при луженой поверхности
практически отсутствует. Следовательно, его значение
в поверхности с механическим контактом равно
— — • 1,06 = 0,0078 м? • я • град/ккал,
32,2 45,5 /
где 1,06 — коэффициент для учета разницы
теплопроводности меди и алюминия и разной
толщины ребер. »
Результаты подсчетов и характеристики
испытанных поверхностей сведены в таблицу.
Испытанные в СКВ рижского завода
«Компрессор» конденсаторы поверхностью 1,49 м2
состояли из двух секций по восемь труб и
80 ребер в каждой. Воротнички ребер зубчатой
формы. Высота части воротничка,
прилегающей к трубе, примерно равна шагу ребер
3,5 мм. Площадь вырезов в воротничке
составляет 20% его поверхности. Таким образом,
поверхность воротничков всех ребер
конденсатора FвР = 2 • 8 • 80-я-12-3,5.0,8.10~6 =
= 0,135 м2.
Если предположить, что в конденсаторе без
покрытия полный контакт между ребрами и
трубами осуществляется только в немногих
точках, а между трубой и основной частью
поверхности воротничков имеется воздушный
зазор одинаковой толщины, то величина этого
зазора должна быть
>, = *«*^ = 0,0188-0,024.-7^ =
гКд 1,49
= 41 • КГ6 м = 41 мкя
В батареях с навитыми ребрами {5] (шаг
ребер 35 мм, поверхность 1 пог. м трубы 1 м2)
поверхность торцов ребер на 1 пог. м при
длине ленты 11 м и толщине 0,8 мм равна
0,0088 м2.
В этом случае расчетный зазор между
торцами ребер и трубами равен
6з = 0,019 • 0,024 • 8,8 • 10~3=4 . 10 ле = 4 мкм.
Выводы
Контактное сопротивление в рассмотренных
теплообменниках без металлического
покрытия составляет при свободной конвекции
воздуха от 3 до 7%, при обдуве от 16 до 47% от
общего теплового сопротивления.
Наименьшие абсолютные значения
контактного сопротивления достигнуты в устройствах
с круглыми толстыми ребрами с
воротничками и с пластинчатыми ребрами при
механическом уплотнении контакта и при окраске
лаком.
В охлаждающей батарее со спиральными
ребрами и в конденсаторах с воздушным
охлаждением без покрытия контактное
сопротивление одинаково — 0,016—0,018 м2 - чХ
Хград/ккал. Однако в первом случае эта
величина допустима, поскольку коэффициент
теплопередачи батареи около 4 ккал/(м2-чХ
Хград), а во втором нет, так как в этом случае
коэффициент теплопередачи, равный
33 ккал/(м2*ч»град)у снижается более чем
на 25%.
При окраске конденсаторов удается
достигнуть величины контактного сопротивления,
составляющей 16,5% всего теплового
сопротивления. Но одновременно снижается
интенсивность теплообмена из-за меньшей
теплопроводности окрашенных ребер по сравнению с
оцинкованными.
Необходимо продолжить работу по
улучшению технологии насадки и окраски ребер
(главным образом заполнения зазоров
краской) с целью уменьшить контактное
сопротивление до величины, при которой можно
обосновать отказ от горячего цинкования
конденсаторов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ядин Э. В., Беляк И. Е. Испытание
конденсаторов с различными покрытиями наружной
поверхности. Отчет СКВ РЗХМ «Компрессор», 1968—
1969.
2. И о ф ф е Д. М. Обзор новых зарубежных и
отечественных экспериментальных данных по
конденсации фреонов в горизонтальных трубах. Отчет ВНИХИ,
1970.
3. Schmidt Th. Die Warmeleistung von berippten
Oberflachen. Verlag Miiller, Karlsruhe, 1950.
4. Гохфельд А. Д. Отчет ХОКБ ХМ, 1968.
5. И о ф ф е Д. М. Ребристые охлаждающие приборы
для холодильных камер. Госторгиздат, 1956.
6. Г о г о л и н А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, с 1962.
7. Pownell H. «Refrig. Engng.», 1935, No. 10.
¦

О некоторых теплофизических явлениях в пищевых средах
при низких и сверхнизких температурах
Доцент, канд. техн. наук, старший научный сотрудник 1-ой степени А. Г. ФИКИИН
Пловдивский научно-исследовательский институт консервной промышленности
(Болгария)
664.8.037.5
Замораживание пищевых продуктов и
биологических препаратов жидким азотом при
сверхнизких температурах — это новая,
весьма перспективная область, в которой в
настоящее время делаются первые шаги. Особый
интерес представляют физические явления,
протекающие при замораживании и отеплении
пищевых сред при температурах между точкой
кипения азота и точкой таяния льда.
Изменения, протекающие в биологических
системах, особенно минимальные изменения в
структуре и морфологии продуктов в этом
интервале температур можно изучить лишь
непрямым методом, поскольку непосредственное
наблюдение не может дать точных
результатов даже при использовании самых
прогрессивных способов. В этом отношении особенно
эффективен термографический анализ
явлений в веществах, который позволяет получить
очень хорошие результаты и определить ряд
теплофизических свойств, возникающих под
действием низких температур.
Исследования пищевых сред методом
термографического анализа не проводились.
Изучены лишь водные растворы хлорида натрия и
глицерина [1—5]. В результате установлены
некоторые важные физические константы этих
веществ — криогидратная температура,
температура витрификации, девитрификации и
рекристаллизации, — позволяющие выяснить
вопросы хранения биологически активных
препаратов при очень низких температурах, с
прибавлением глицерина или NaCl.
Криогидратная температура и температура
размораживания имеют большое значение для
лиофилизации, а также для теоретического
обоснования изменения свойств продуктов при
очень низких температурах [6, 7].
Цель настоящей работы — найти
подходящий метод термографического анализа
пищевых сред и определить характер явлений,
протекающих в них при размораживании и
отеплении, имея в виду подготовить основу для
будущих исследований, связанных с
кристаллизацией и витрификацией пищевых продуктов
под влиянием низких температур кипящего
азота, а также с обратными процессами при
отеплении — девитрификацией и
рекристаллизацией.
Термографический анализ основан на
принципе сравнительного наблюдения за ходом
температур при равномерном охлаждении и
подогреве одинаковых количеств чистой
дистиллированной воды и исследуемого раствора
при одних и тех же условиях. Так как
свойства и поведение воды изучены и установлены
точно [1—3,5], по разности температур между
двумя объектами судят о теплофизических
явлениях в исследуемом растворе. Во время
охлаждения в растворе могут протекать такие
процессы, как кристаллизация, витрификация
и уменьшение удельной теплоемкости. При
подогреве возникают обратные явления — де-
витрификация (превращение стекломассы в
твердую кристаллическую систему),
рекристаллизация, таяние кристаллов льда и
увеличение теплоемкости. В результате этих
эндотермических и экзотермических процессов
изменяется скорость понижения или повышения
температуры раствора. Она может быть выше,
ниже или* равна скорости изменения
температуры чистого льда в зависимости от
протекающих теплофизических процессов.
Установлено, что при равномерном
подогреве льда изменение его температуры
определенным образом зависит от времени [1—3,5].
Отсюда следует, что исходя из зависимости
между температурой раствора Т8 и разностью АГ
температур воды Те и раствора Ts можно
установить характер процессов и состояние
раствора, а также определить его теплофизические
константы.
На этой теоретической основе мы
использовали некоторые элементы методов различных
авторов [1—5,8], чтобы получить требуемый
метод термографического анализа пищевых сред
при очень низких температурах.
Прибор для исследования теплофизических
явлений в пищевых средах (рис. 1) состоит из
трех металлических блоков, собираемых один
в другой. В среднем блоке есть четыре
симметрично расположенные кюветы 9. В две из них
вносят 2 см3 или 2 г исследуемой жидкости
или пюреобразной пищевой среды, а в две
другие — такое же количество чистой
дистиллированной воды.
Сверху блок закрыт крышкой 4, к которой
прикреплены патроны с четырьмя термопара-
22

ми 5. В каждую кювету, точно в ее центр,
попадает определенная термопара.
Собранный блок 2 и 4 вместе с внесенными
в кюветы пробами охлаждают, погружая их в
жидкий азот. Кипящий азот находится в
изотермической коробке из стиропора и для
поддержания постоянного уровня его очень часто
доливают. Во время охлаждения при
замораживании проб отсчитывают электродвижущую
силу термопар, в результате чего определяют
изменение температуры воды Те, температуры
исследуемой пробы Ts и разность температур
между ними А Т.
С5чеhue a-a
Рис. 1. Прибор для исследования теплофизических
явлений в пищевых средах:
1,7 — блок для равномерного нагревания; 2 —
блок с кюветами для исследования; 3 —
пластмассовая шайба; 4 -— крышка; 5 — термопары;
6 — шпиндели для фиксирования крышки и
центров термопар; 8 — электронагреватель; 9 —
кюветы для исследования материала.
Нижний металлический блок 1, 7 и 8 служит
для равномерного подогрева прибора.
Электронагреватель 8, находящийся на дне блока,
подает равномерное количество тепла.
Электронагреватель работает при напряжении тока
120 в, его сопротивление 200 ом.
После полного охлаждения всех частей
прибора до —196°С собранный блок 2 и 4, в
котором находятся исследуемые пробы, вносят
в нижнцй блок 1, 7, 8. Для того, чтобы
правильно провести исследование, нижний блок
также предварительно охлаждают жидким
азотом. Снова все устройство покрывают
жидким азотом при закрытой коробке и
дожидаются полного выравнивания температурного
поля при —196°С. Практически этот момент
наступает через 10 мин после затухания
кипения азота. Затем азот выпускают и включают
электронагреватель 8.
Схема термопар и мест измерения
температуры приведены на рис. 2.
Температуру измеряли гальванометрами.
Электродвижущую силу отсчитывали через
каждые 30 сек при замораживании и через
1 мин при подогреве. Чаще всего изменение
температуры Ts и ДГ регистрировали
электронным записывающим аппаратом типа SEFRAM,
который фиксирует изменение AT в
зависимости от Ts.
Во всех случаях работу аппарата можно
контролировать и внести поправку, зная, что
Ts = Te+AT.
Исследовали малину в виде пюре и
некоторые плодовые компоненты (растворы
различной концентрации глюкозы, пектина, лимонной
кислоты и раствор NaCl). Проследили за теп-
лофизическими явлениями при замораживании
и подогреве в интервале от —196 до 0°С.
Рис. 2. Схема измерения температуры воды и
исследуемой среды:
Е — дистиллированная вода; 5 — пищевая среда.
Й

Во время замораживания объекта,
находящегося в металлической гильзе, погруженной в
жидкий азот, процесс протекает с очень
большой скоростью, в среднем 0,32°С в секунду
(рис. 3).
Можно выделить три фазы охлаждения:
нормальную (от 0 до — 133°С), ускоренного
теплообмена (от 133 до — 190°С) и
температурного равновесия (от —190 до —196°С).
В первой фазе отмечена нормальная
скорость охлаждения, которая характеризуется
легко изогнутой гиперболической линией.^
Температура продукта понижается со средней
скоростью 0,38°С в секунду.
Во второй фазе происходит интенсивный
теплообмен между металлическим блоком и
жидким азотом. В интервале температур —130 и
—150°С смачивание азота на металлической
поверхности, т. е. кохезия сильно
увеличивается [1, 2]. В результате наблюдается бурное
кипение. Понижение температуры со средней
скоростью 0,49°С в секунду выражено сильно
наклоненной параболической кривой.
В третьей фазе (фаза с) протекает
выравнивание температуры. Кипение азота затухает
и наступает температурное равновесие в
конце процесса. Скорость понижения
температуры в среднем 0,039°С в секунду.
Во время замораживания нельзя провести
очень точный термографический анализ из-за
большой скорости процесса и сильной
концентрации изотерм в температурном поле.
Разность температур Ts и Те в некоторых
периодах в большей степени возникает под
влиянием теплообменных явлений, чем экзо- или
эндотермических теплофизических процессов в
-гоо\
01 234567 8' $10 11 Мин
Рис. 3. Изменение температуры продукта и воды
при замораживании от 0 до —196°С.
исследуемой среде. Это подтверждается
полученными нами экспериментальными данными.
При подогреве замороженного объекта от
—196 до 0°С можно очень ясно и точно
выявить теплофизические процессы в различных
интервалах температур. Для определения
оптимальных условий провели несколько опытов
с различной скоростью подогрева (рис. 4).
В первых двух режимах процесс протекает
сравнительно быстро — соответственно за 33
и 55 мин и изменение Ts и Те выражается
наклонной параболической кривой, что может в
некоторых случаях повлиять на
чувствительность регистрации. Поэтому приняли
медленное и равномерное размораживание как
лучшее (третья кривая), поскольку процесс
выражен почти прямой линией.
Этот процесс протекает за 93—95 мин
следующим способом. После охлаждения жидким
азотом блока (вместе с опытными пробами в
кюветах) до —196°С и выравнивания
температуры остаток жидкого азота выпускают и
направляют электрический ток в
электронагреватель нижнего блока. Нагревание
проводится тоже в закрытой изотермической коробке,
что обеспечивает равномерность процесса.
С помощью описанного прибора провели
ряд опытов по определению AT, которые дали
очень хорошие результаты, так как с большой
точностью выявили экзо- и эндотермические
процессы без влияния побочных явлений. Это
хорошо видно из графического изображения
теплофизических явлений, которые
установили для 1- и 10%-ного водного раствора хлорида
натрия (рис. 5). На графике ясно видны три
пункта (а, Ъ и с), которые выражают
соответствующие физические явления. При а
наблюдается легкое уменьшение разности
температур в пробах повышенной концентрации
A0%), что свидетельствует о наличии очень
слабо выраженного экзотермического
процесса, протекающего в широком интервале
температур от —85 до —45°С. Можно утверждать,
что в этом интервале происходит девитрифи-
кация и рекристаллизация некоторого
минимального количества воды, отвердевшей в
стеклообразном состоянии. Но для данного
раствора более существенны пункты Ь и с,
которые, как видно из кривых, очерчены ясно
выраженными пиками.
В пункте Ь выражен важный теплофизиче-
ский процесс — таяние отвердевшего
эвтектического раствора. Эндотермический процесс
представлен резко выраженным пиком. При
различных концентрациях A и 10%) пик
наблюдается при одной и той же температуре —
при _21,3°С (криогидратная температура
раствора хлорида натрия).
24

"/ЛиrZ\„,.^i.,.;u...iIli.i.j.i.i.i.t.....i........¦¦.. .
rt.i.ltdlililililliiilililifililrOlHilililil lit hiU.U,illi|l|l|,|lt1y<ilriit.Hfl|ltl|ii>|lhhil|il,1.111.1,11
0 5 10 15 20 25 30 35 HO № 50 55 60 65 70 75 60 85 30 ffU
Рис. 4. Изменение температуры продукта Т8 и воды Те яри подогреве в интервале от
—196 до 0°С.
Декристаллизация (таяние кристаллов) —
эндотермический процесс и чем он
интенсивнее, тем больше Ts отстает от Те, т. е. АГ
увеличивается. Как показывает кривая,
окончательное размораживание представлено резко
выраженным пиком (пункт с), который
фактически определяет конец декристаллизации
данного раствора (начальная температура
замораживания). Пункт с зависит от
концентрации раствора. Для 10%-ного раствора хлори-
/
АТ/С
¦ IX -ный расгпдор Nad .
-10% * » »
-200-180 -160 -ПО -120 -100 -80 -60 -40 -20
Гс°С
Рис. 5. Изменение А Г в зависимости от Т8 для раствора
хлорида натрия в интервале от —196 до 0°С.
да натрия точку полной декристаллизации
можно отсчитать при —7°С, а для 1%-ного —
при —1,5°С.
После криоскопической температуры Ts
увеличивается быстро, чтобы достичь Те при 0°С,
когда лед из чистой дистиллированной воды в
контрольной пробе начинает таять.
На рис. 6 приведены результаты
термографического анализа раствора глюкозы
различной концентрации — от 5 до 50%. Они
аналогичны предыдущим, но вместе с тем
позволяют установить специфические особенности
глюкозы как важного компонента плодов и
овощей.
В период подогрева этих растворов от —196
до 0°С происходят два процесса: слабо
выраженный экзотермический (пункт а) между
—90 и —75°С, при котором протекает деви-
трификация совсем небольшого количества
воды, вероятно, незамораживаемой, и
размораживания воды (от пункта b до пункта с),
который начинается с явлений, подобных
явлениям в растворе хлорида натрия.
При —57°С наблюдается слабый
эндотермический процесс, который устанавливает кри-
огидратную температуру раствора. Затем он
сменяется слабо выраженным
экзотермическим процессом (при —50°С), который
характеризует рекристаллизацию и равновесную
фазу, когда размораживание началось.
Как видно из рис. 6, размораживание
начинается с неодинаковой интенсивностью и при
различной температуре ряда растворов. Эта
температура составляет: —2ГС для 5%-ного
раствора, —25°С для 10%-ного, —28°С для
4 Холодильная техника № 12
25

ul°c
AT,°C
10%
15%
0%
— x— 30%
—й—?0°/о
50 Уо
5%'ный раоглдор глюкозы
it
V
I I I I I I I I In
-ZQO -180 -160 -140 -120 ~100 -80 -60
-40
Рис. 6. Изменение А Г в зависимости от Г. для рас
творов глюкозы в интервале от —196 до 0°С.
4Т,°С\
Малина (пюре)
24% сух. бещ.
11% " ."
13%
+3%-ный рас m бор сырой,
целлюлозы из малины
¦ i i 11 11 i iii ii<
-200 '160 460 '140 г120 400
-60
°€
¦ i i (
-во -но
\ 1 I
'20
Рис. 7. Изменение Д Т в зависимости от Т9 для пюре из
малины в интервале от —196 до 0°С.
15%-ного, — ЗГС для 20%-ного,—
34°С для 30%-ного, — 37°С для
40%-ного и —40°С (и ниже) для
50%-ного.
Температура, которая
определяется в конце декристаллизации,
понижается с повышением концентрации
раствора. При различных
концентрациях ее можно определить
ориентировочно: — 2,5°С для 5%-ного
раствора, —4°С для 10%-ного, — 4,5°?
для 15%-ного, — 5,5°С для
20%-ного, _ 6°С для 30%-ного, —7°С для
40%-ного и —7,5°С для 50%-ного.
Если рассмотреть кривые для
пюре из малины, представленные на
рис. 7, то можно установить те же
явления, что и на рис. 5 и 6. Это
естественно, так как в малине
содержатся как глюкоза, так и
минеральные соли. В пункте а при
температуре —94 и —78°С устанавливается
слабо выраженный экзотермический
процесс девитрификации и
рекристаллизации. В пункте Ь происходит
эндотермический процесс, который
фактически соответствует криогид-
ратной температуре. В малине он
протекает при —55-4—60°С. Затем
от —44°С начинается интенсивное
размораживание различных проб
малины.
Как в растворах хлорида натрия
и глюкозы, так и здесь криогидрат-
ная температура характеризует
эндотермический процесс, при котором разрушается
отвердевшая криогидратная масса. Это начало
процесса размораживания. Затем начинается де-
кристаллизация, т. е. таяние ледяных
кристаллов при повышении температуры. Конечная
температура размораживания малины
естественной концентрации от —4,5 до —4,8°С.
С помощью термографического метода
можно успешно анализировать теплофизические
процессы в пищевых средах в интервале от
—196 до 0°С. Температура разрушения крио-
гидратной системы и температура
размораживания имеют особенно важное значение. На
основе этих явлений определяют очень точно
температурный режим при сублимационной
сушке продуктов, а также их температуру при
хранении в замороженном состоянии.
Выводы
Проведенная экспериментальная работа по
термографическому анализу пищевых сред,
замороженных до очень низких температур с
помощью жидкого азота, показала следующее.
-20
26

При охлаждении продуктов в среде
кипящего жидкого азота их температура понижается
с большей скоростью — в среднем на 0,32°С в
секунду. Установлены три фазы охлаждения:
нормальная фаза — от 0 до —133°С со
средней скоростью понижения температуры 0,38°С
в секунду; фаза ускоренного теплообмена —
от —133 до —190°С, обусловленного усиленной
кохезией и смачиванием поверхности металла
жидким азотом, со средней скоростью 0,49°С в
секунду; фаза достижения температурного
равновесия — от —190 до — 196°С, протекающая
со средней скоростью 0,039°С в секунду. Во
время замораживания изменение AT = TS—Те
характеризует теплофизические процессы в
продуктах, но в некоторых пунктах на него
накладывается влияние ускоренного
теплообмена и при термографическом анализе могут
быть допущены погрешности.
Если термографический анализ проводится
при медленном подогреве продуктов (от —196
до 0°С) с равномерной подачей тепла в
течение 93—95 мин, получаются точные
результаты. При этих условиях термографический
анализ вполне применим для установления и
интерпретации теплофизических явлений,
протекающих в пищевых продуктах при низких и
очень низких температурах.
Термографический анализ растворов
хлорида натрия устанавливает (с сильно
выраженным пиком) криогидратную температуру
при —21,3°С, а также и процесс таяния
кристаллов льда при подогреве среды. Этот
результат является гарантией большой точности
метода.
Почти во всех пищевых средах замечен
очень слабо выраженный экзотермический
процесс в интервале температур от —100 до
—83°С, а в некоторых случаях даже до —50°С.
Это процесс девитрификации и
рекристаллизации небольшого количества воды, физически
коллоидносвязанной. В противовес точке зре-
ПОПРАВКА
к статье Н. Я. Барулина «Электрические коэффициенты преобразования в автономных
теплонасосных кондиционерах», опубликованной в журнале «Холодильная техника»,
1970, № 9.
Стр. 15, правая колонка,
формула F)
Напечатано
1Лкц = екм& + Д + С
Следует читать |
и.кц = (еКм + аN + <:
А*
ния, что в продукте при низких температурах
остается незамерзшая вода, установлено, что
небольшое количество воды отвердевает в
стеклообразном состоянии при очень низких
температурах.
Температура размораживания различных
пищевых сред неодинакова и зависит как от
природы вещества, так и от концентрации
раствора. Для некоторых объектов, таких как
растворы лимонной кислоты, пектина, сырой
целлюлозы, процесс размораживания
начинается без выраженной криогидратной точки,
а температура размораживания повышается с
увеличением концентрации раствора.
Для таких продуктов, как малина и
растворы глюкозы, установлена хорошо выраженная
криогидратная температура: —55ч—60°С для
малины и — 50°С для глюкозы. При
дальнейшем подогреве начинается таяние кристаллов
льда, причем температура таяния тем ниже,
чем меньше содержится воды в продукте.
ЛИТЕРАТУРА
1. Rey L. Conservation de la vie par le froid. Hermann,
Paris, 1959, 107—136.
2. Rey L. Thermal analysis of eutectics in freezing
solutions. Ann. N. Y. Acad. Sci. 1960, 85, 510—534.
3. V n i 11 a r d G. Contribution a l'etude de l'etat vitreux
et de la cristallisation des solutions aqueuses. These,
Masson et Cie, Paris. 1957, 1—65.
4. Greaves R. Preservation of antigens and antibodies.
Federation proceedings (cryobiology). 1965, III,
24—2.
5. D a v i e s J. Thermal analysis at Freezing and Freeze-
Drying; Rey L. Advances in Freeze-Drying(Lyophi-
lisation-Recherches et applications nouvelies).
Hermann, Paris, 1966, 147—164.
6. KuprianoffJ. Fundamental and practical aspects of
freezing of foodstuffs; R e у L. Lyophilisation-Recher-
ches et applications nouvelies. Hermann, Paris, 1966,
147—164.
7. Smith A. Biological Effects of Freezing and
Supercooling. Edward Ar. (Publishers). London, 1961.
8. Rey L. Traite de la lyophilisation. Hermann, Paris-
1960, 19—53.

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Регулирование производительности
поджимающего парового эжектора
в системе абсорбционной
холодильной машины
Канд. техн. наук С. 3. ЖАДАН, канд. техн. наук
Б. А. МИНКУС, ЧАН ДЫК БА
Одесский технологический институт пищевой и
холодильной промышленности
621.575
Необходимость включения эжектора в систему
абсорбционной машины возникает в том случае, когда
интервал дегазации раствора вследствие температурных
условий оказывается ниже допустимого и
самостоятельный абсорбционный цикл неосуществим либо
неэкономичен [1]. Эти условия наблюдаются, например, летом
при высокой температуре окружающей среды. Под
влиянием внешних факторов эжектор вынужден
работать в меняющихся условиях, при этом экономичность
его в значительной мере определяется выбранной
системой регулирования производительности.
Наиболее совершенный способ регулирования —
приведение в соответствие основных геометрических
размеров проточной части эжектора с возникающими
сочетаниями граничных условий. Конструктивно, однако,
осуществить таким путем плавное регулирование
трудно:
Завод «Компрессор» в крупных пароводяных
установках применяет ступенчатое регулирование с
помощью изменения числа параллельно включенных
эжекторов и числа сопел в каждом из них [2].
Проще, но энергетически менее эффективно,
воздействовать на производительность эжектора, применяя
дросселирование потоков либо вводя в сопло соосный
с мим вытеснитель в виде конической иглы. Сравнение
двух последних способов регулирования показывает,
что первый позволяет применять серийно выпускаемые
промышленностью исполнительные устройства
автоматики, второй — термодинамически совершеннее.
Наименее совершенный способ регулирования
производительности эжектора — дросселирование
всасываемого пара. По указанной причине этот способ нами не
рассматривался.
Устройства с применением иглы используются в
гидравлических системах, в частности, в регуляторах
турбин Пельтона. В паровых эжекторах эффективность
воздействия иглы на поток рабочего пара не проверялась.
В связи с этим на экспериментальном стенде [1] были
проведены опыты по изучению обоих способов
регулирования.
Эжектор на испытательном стенде показан на рис. I.
Принципиальная схема установки дана на рис. 2.
Регулирование иглой осуществлялось при открытом
вентиле ЗВ (см. рис. 2), регулирование способом
дросселирования — при выдвинутой игле.
Давление рабочего пара рр во всех опытах
оставалось постоянным, равным 10,2 кгс/см2, давление эжекти-
руемого пара р0 изменялось от 1,5 до 2,5 кгс/см2,
сжатого рс — от 2 до 3 кгс/см2. При регулировании сечение
сопла уменьшалось с 5,3 до 1,2 мм2. Сужение
критического сечения сопла без соответствующего изменения
размеров других характерных сечений приводило к
увеличению гидродинамических потерь и падению
коэффициента эжекции.
Из рис. 3 видно, что по мере уменьшения расхода
рабочего пара Gp при сужении сечения сопла значение
коэффициента эжекции U по сравнению с номинальной
величиной [/ном быстро падает (кривые /, II, III). Это
особенно резко проявляется при тяжелых режимах, т. е.
Д /2
при больших значениях —— (Af2 — перепад эн-
Дг\
тальпий в процессе сжатия, A/i — то же, в процессе
расширения).
На рис. 3 приведены также расчетные (кривые /', //',
U
///') и экспериментальные (/", II", ИГ) значения —-—
^ном
для случая дросселирования пара перед соплом. Пара-
Ре
метром для всех кривых является степень сжатия .
Ро
Рис. 1. Эжектор на
испытательном стенде:
/ — испаритель; 2 — эжектор;
3, 4, 5 — трубопроводы эжек-
тируемого рабочего и сжатого
пара; 6 — мерительная шайба;
7 — дифманометр для
измерения расхода эжектируемого
пара.
28

Рис. 2. Принципиальная
схема испытательного
стенда:
Э — эжектор; АБ —
абсорбер; ТО —
теплообменник; КП —
кипятильник; Д —
дефлегматор; КД — конденсатор;
И — испаритель; Н —
насос; IB, 2В, ЗВ —
дроссельные вентили.
Опытные значения
U
ип
существенно уступают
расчетным вследствие несоответствия геометрии эжектора
режиму работы.
Сопоставление полученных результатов показывает,
что способ регулирования иглой значительно
совершеннее способа дросселирования перед соплом.
Действительно, при расходе рабочего пара, составляющем 50%
от расчетного, коэффициент эжекции в первом случае
приблизительно вдвое больше, чем во втором, а при
расходе 40%, когда дросселирование уже не дает
эффекта сжатия, регулирование иглой позволяет получить
коэффициент эжекции, равный 30—60% от номинального.
Рис. 3. Относительное изменение коэффициента
U к
в зависимости от расхода раоо-
эжекции

Ничего пара <jp:
Рс
Ро
= 1,20; ///, III', III" — при
/, /', I" _ при
Рс
Ро
1,33; II, IV, II" — при
Pz
Ро
¦¦ 1,50;
—•— регулирование иглой; —О —
дросселированием (опыт);
дросселированием (расчет).
ЛИТЕРАТУРА
1. Мин кус Б. А., Чан Дык Б а, Биязи Е. Н.,
Гаврилюк Г. Б. Испытание водоаммиачной аб-
сорбционно-эжекторной холодильной машины.
«Холодильная техника», 1970, № 6.
2. Ш у м е л и ш с к и й М. Г. Регулирование
производительности пароэжекторных холодильных
машин. «Холодильная техника», 1958, № 2.
Исследование температурного поля
при замораживании продуктов
в жидком азоте
Н. К. КУЛМАНОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
664.8.037.5:546.17
Термографическое исследование температурного поля
выполнено в целях получения тепловой картины
замораживания в жидком азоте.
Замораживали агаровые цилиндры диаметром 60 и
82 мм. Выбор агарового геля объектом исследования
связан с тем, что будучи удобным экспериментальным
материалом, он в то же время является аналогом
пищевых продуктов по теплофизическим свойствам. В
пищевых продуктах содержится большое количество
влаги, например, в мясе и рыбе до 60—70%, в
растительных продуктах до 90—95%. Так как изменение теплофи-
зических свойств под влиянием перехода влаги из
жидкого состояния в кристаллическое протекает одинаково в
пищевых продуктах и агаровом геле, можно считать, что
характер температурных полей при их замораживании
аналогичен с достаточной степенью приближения.
Агаровый гель удобен для экспериментов тем, что ему
можно придать любую стереометрическую форму,
кроме того, изменяя соотношение компонентов — воды и
сухого остатка (агара и минеральных солей), — можно
получить гель требуемого состава. Возможность
установки термопар в желаемом положении до застывания
агарового геля позволяет избежать механических
повреждений объекта в местах введения термопар, что
особенно важно при низкотемпературном
замораживании, сопровождающемся образованием трещин и
разрывов.
Агаровые цилиндры готовили из расплавленного
агарового геля, к которому добавляли 1,5% поваренной
соли (NaCl). Добавление такого количества NaCl снижает
температуру замерзания агарового геля до криоскопи-
ческой точки большинства пищевых продуктов, равной
— ГС. Отвердевшие после охлаждения агаровые
цилиндры теплоизолировали с торцевых сторон толстым
слоем (^50 мм) пенопласта. При таких условиях
направление тепловых потоков в средней по высоте части
цилиндра можно считать радиальным без заметных
искажений явлениями, возникающими на его торцах.
29

Температуру измеряли шестью медь-константановыми
термопарами. Для защиты от паразитных э.д.с. в
результате наводок и помех термопары экранировались
металлической оплеткой и заземлялись. Показания
микровольтметра при измерении различными термопарами
одной и той же температуры отличались (разброс точек)
менее чем на О,ГС. Перед измерениями термопары
были отградуированы во Всесоюзном
научно-исследовательском институте метрологии (ВНИИМ). В агаровых
цилиндрах термопары размещались: первая на
поверхности, остальные на глубине 5, 10, 15, 20 и 30 мм в
60-миллиметровом цилиндре и на глубине 6, 11,21,31 и 41 мм—
в 82-миллиметровом. Для фиксации положения термопар
на их рабочие концы надевали специальные гетинаксо-
вые наконечники, спай выводили наружу. Чтобы
уменьшить влияние на температурное поле инородных тел,
каковыми в этом случае являются термопары, их
устанавливали в разных по высоте цилиндра плоскостях близ
его средней части. Регистрировали температуру через
каждые 30 сек после начала замораживания
электронным автоматическим микровольтметром КС-61П класса
точности 0,5 с временем пробега кареткой всей шкалы
прибора 2,5 сек.
Было проделано пять экспериментов,
устанавливающих характер распределения температур внутри
агаровых цилиндров в процессе их замораживания в жидком
азоте. Как и следовало ожидать, результаты опытов
оказались похожими друг на друга, поэтому в табл. 1
приведены температуры в различных точках только одного
агарового цилиндра диаметром 60 мм.
По данным табл. 1 построены графики (изобаты)
изменения температуры в различных точках в зависимости
от времени замораживания (рис. 1)* Из рис. 1 и
табл. 1 видно, что в начальный момент температура
очень быстро падает только в наружном слое. Во
внутренних слоях она почти постоянна и лишь к концу
замораживания резко падает. На оси цилиндра
температура снизилась с 12,5 до —161,0°С в течение 0,5 мин.
Замедления падения температуры вблизи криоскопической
точки, свойственного обычному замораживанию, ни в
центральных, ни тем более в периферийных слоях не
наблюдалось.
Для количественной оценки интенсивности
замораживания в жидком азоте определены средние скорости
А*
понижения температуры —:—. В табл. 2 приведены ре-
Рис. 1, Изменение
температуры в различных
точках агарового цилиндра
диаметром 60 мм в
зависимости от времени
замораживания его в жидком
азоте.
\°е
-по
-т
-т
-/70
Vs
0 1
\
и
\
\
\
1 !
>
\
\
\
2
11
I1 <
СЭ |
\ 1 1
\
\1 п
/ Г,ш*
зультаты вычислений
при Дт=0,25 мин. Как
видно из рис. 1, на таком временном отрезке характер
изменения температурных изобат во всех случаях
определения близок к линейному, что гарантирует
й:
достаточно точное определение искомой величины.
Согласно табл. 2 уже в первые моменты
замораживания скорость снижения температуры на поверхности
цилиндра значительна. Через 0,25 мин от начала
замораживания она становится равной 20,8 град/мин, а через
2,5 мин достигает своего максимального значения
90,0 град/мин% К этому моменту температура
поверхности понижается до —122,5°С. В дальнейшем скорость
снижения температуры уменьшается и к концу
процесса замораживания приближается к 0. Для слоев,
лежащих глубже, характерны небольшие скорости снижения
температуры в начальные моменты и резкое увеличение
их к концу замораживания. В точке, лежащей на глуби-
Д ?
не 20 мм, — к концу процесса составляет
Дх
Т, MUH
1 0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
Температур,
Т
а б л и ца 1
1, °С, в точке, находящейся от
поверхности цилиндра на расстоянии, мм
0
20,7
9,2
—21,7
—51,4
—81,0
—122,5
—160,5
—177,4
—183,7
—185,5
—185,5
«
21,5
17,5
11,0
2,0
—17,5
—48,2
—77,7
—135,5
—151,5
—164,5
—171,0
10
21,7
21,7
21,5
20,7
18,9
15,5
4,3
—74,5
—114,8
—144,0
—163,8
15
21,9
21,9
21,9
21,9
21,3
20,3
18,3
9,2
—68,3
—116,7
—163,8
20
22,3
22,3
22,3
22,3
21,9
21,7
21,5
20,3
6,8
—93,2
—163,8
30
22,3
22,3
22,3
22,3
22,3
22,3
21,5
20,3
17,3
12,5
—161,0
Таблица 2
т, мин
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
1 3'°
3,5
4,0
4,5
д t
~ , град/мин, в точке, находящейся
поверхности цилиндра на расстоянии,
0
20,8
54,8
63,2
70,4
76,0
90,0
38,0
16,4
5,2
0,0
5
6,0
11,2
14,0
32,0
40,0
67,2
40,0
38,0
26,0
16,0
10
0,0
0,4
2,0
2,0
4,8
16,0
97,2
92,0
60,8
42,0
15
0,0
0,0
0,0
1,2
2,4
3,2
13,2
96,8
120,8
93,2
20
0,0
0,0
0,0
0,8
0,4
0,4
2,4
19,2
87,2
147,2
от
мм \
30
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,4
2,4
4,0
11,2
40,0 !
30

Рис. 2. Характеристика
температурного поля по
толщине агарового
цилиндра диаметром 60 мм
в различные моменты
времени замораживания
в жидком азоте.
О 5 Ю 15 20 25 30
Расстояние от поверхности цилиндра,мм
147,2 zpadjмин. Как видно из табл. 2, абсолютные зна-
М
чения — во внутренних слоях к концу замора-
Ах
живания оказываются даже больше максимальных
значений в периферийных слоях.
На рис. 2 изображен ряд линий (изохрон),
показывающих распределение температуры по диаметру
цилиндра в различные моменты времени. При т=1,0; 1,5; 2,0;
2,5 мин характер распределения температур в области
ниже 0°С близок к линейному. Начало замораживания
сопровождается быстрым понижением температуры
поверхности при небольшой толщине замороженного слоя.
В дальнейшем, когда снижение температуры
поверхности становится не столь интенсивным, а термическое
сопротивление замороженного слоя увеличивается,
происходит постепенное искривление температурных изохрон.
Построение изохрон позволило оценить величины
температурных градиентов, развивающихся в агаровых
цилиндрах при замораживании их в жидком азоте.
г, мин
0,0
0,5
1,0
| 1,5
2,0
2,5
3>°
3,5
4,0
1 4'5
м
Та
блица 3
~ град!мм, в точке, находящейся от по-
верхности цилиндра на расстоянии, мм \
0
0,2
1,8
7,0
9,9
12,5
15,5
17,5
7,4
6,2
4,2
5
0,0
1,5
5,0
7,5
13,0
15,2
16,2
10,0
7,0
3,0
10
0,0
0,0
0,1
0,2
1,1
2,5
7,2
17,0
6,3
5,0
15 | 20 | 30 |
0,0
0,0
0,1
0,1
0,1
0,3
1,0
4,5
11,8
4,8
0,0
0,0
0,0
0,0
0,1
0,1
0,0
0,0
U,4
8,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,1 |
0,1 1
0,0
0,0 ;
0,3
1,5
В табл. 3 приведены результаты вычислений —
в каждый данный момент замораживания агарового
цилиндра диаметром 60 мм при Ал=1 мм.
Как видно из табл. 3, при замораживании в жидком
азоте возникают значительные температурные
градиенты внутри замороженного тела, особенно в его
периферийных слоях. Действительно, через 3 мин после
начала
ла замораживания величина — на поверхности
цилиндра достигает 17,5 град/мм. В центральных слоях
температурный градиент становится значительным
только после достижения в них криоскопической
температуры. Как и в периферийных слоях, к концу процесса
At
— уменьшается.
Ал
В холодильной технологии для определения продол^-
жительности замораживания пользуются формулой
Планка, которая для случая замораживания кольцевого
цилиндрического слоя имеет следующий вид:
<П
2 (^кр — ^о)
Я?-(«1
(Rt-xf , R,-x
In
tfi
¦xf
2X
+
rf-^-xy
aR1
A)
где q — удельное тепло замораживания, ккал/кг;
у — плотность продукта, кг/м3\
tKp — криоскопическая температура, °С;
t0 — температура теплоотводящей среды, °С;
Ri — радиус цилиндра, м;
X — коэффициент теплопроводности замороженного
слоя, ккал/(м • ч • град);
а — коэффициент теплоотдачи, ккал/(м2'Ч-град).
Входящая в формулу величина х определяет толщину
замороженного слоя в моменты времени т. Проведя на
графике (см. рис. 2) изотерму, соответствующую
температуре —ГС, получим толщину замороженного слоя х
в каждый данный момент. Задаваясь значениями т из
экспериментов по определению температурного поля,
можно рассчитать величину х. В случае совпадения
вычисленных и экспериментальных значений х можно
говорить о пригодности формулы Планка для расчетов
при низкотемпературном замораживании.
Величину q в формуле A) определяли обычным,
принятым в холодильной технологии, способом [1]. Теплофи-
зические характеристики вычисляли по способу Чи-
жова [2].
Коэффициент теплоотдачи был рассчитан следующим
образом.
Для количества тепла, переданного через слой
толщиной а за время dx,
2tzH\ (ta — ^п.ср)
dQ= rfx,
In
Ri
B)
*i-
где H — высота цилиндра, м;
ta — средняя во времени температура точки внутри
цилиндра, находящейся на расстоянии а от его
поверхности, °С;
^п.ср — средняя во времени температура
поверхности, °С.
С другой стороны,
dQ=2nHRia(U ep—^U)dx.
C)
Приравнивая правые части уравнений B) и C),
получим
31

^ (ta — ^п.ср)
Rxln
fil
D)
Rx — a
(*n.cp *o)
При расчетах коэффициента теплоотдачи величина а
принималась равной расстоянию между поверхностью
цилиндра и ближайшей к ней точкой, в которой
измерялась температура.
В табл. 4 приведены результаты расчетов а и х по
формулам соответственно D) и A), а также опытные
значения х в процессе замораживания агарового
цилиндра диаметром 60 мм в жидком азоте.
Таблица 4
Параметры
| а, ккал1(м2-ч>град) .
*оп — хр
- IUUu/o ....
•*оп
т, мин 1
1,0
51
1,7
3,0
43,3
1,5 | 2,5
97
4,0
4,7
14,9
184
9,2
8,3
—10,9
3,5
310
14,3
14,1
—1,4
4,5
476
21,0
26,8
21,6
Аналогичные результаты получены во всех остальных
опытах, за исключением величины коэффициента
теплоотдачи при замораживании агаровых цилиндров
диаметром 82 мм, которая к концу процесса становится
более 800 ккал/(м2 - ч • град).
На рис. 3 приведена зависимость коэффициента
теплоотдачи от разности температур поверхности и тепчо-
отводящей среды.
800
700
600
& 500
цоо
^ 000
гоо
юо
о
2 \J
\7/
20 W 6п 80 ЮО 120 ПО 160 &Ь,°С
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи от
разности температур поверхности и теплоотводящей
среды при замораживании агаровых цилиндров
диаметром 60 A) и 8? мм B) в жидком азоте.
Из рис. 3 видно, что коэффициент теплоотдачи по
мере промерзания цилиндров возрастает. При
замораживании агарового цилиндра диаметром 60 мм к моменту
схождения границ раздела'на осевой линии он
увеличивается в ~10 раз, а цилиндра диаметром 82 мм в
~20 раз. Как известно, при постоянной температуре
теплоотводящей среды увеличение толщины замороженного
слоя, а следовательно, и его термического сопротивления
приводит к снижению интенсивности теплообмена
между поверхностью тела и средой. Повышение
коэффициента теплоотдачи, наблюдаемое в процессе
замораживания агаровых цилиндров в жидком азоте, объясняется
постепенным уменьшением толщины паровой пленки,
образующейся вокруг продукта в момент погружения.
Согласно наблюдениям Луи Рэ [3], охлаждавшего в
жидком азоте термоаналитическую камеру с
растворами, паровая пленка исчезает лишь при температурах
порядка — 130-i—150°С. Смачивание поверхности жидким
азотом сопровождается бурным кипением азота и
усилением интенсивности теплообмена на поверхности тела.
Из табл. 4 видно, что в начале и в конце процесса
замораживания расчетные значения толщин слоев
заметно отличаются от опытных. Это связано с тем, что
условия процесса в значительной степени отличаются от
условий, принятых при построении формулы. На
основании проделанных опытов и расчетов можно заключить,
что вычисления полной продолжительности
замораживания по формуле Планка в данном случае приводят к
погрешности порядка 20—22%.
Определение толщины замороженного слоя в
каждый данный момент позволило оценить линейные
скорости замораживания в жидком азоте. При постоянном
значении коэффициента теплоотдачи изменение скоро^-
сти процесса при замораживании тел цилиндрической
формы связано с их геометрическими особенностями.
Линейная скорость замораживания сначала
уменьшается, достигает какого-то минимального значения, а потом
к концу процесса снова возрастает. В идеальном случае
в момент схождения границы раздела лед—вода на
осевой линии цилиндра скорость замораживания стремится
к бесконечности.
2,0
U *С,мин
Рис. 4. Зависимость линейной скорости
замораживания от времени при различных
значениях коэффициента теплоотдачи.
32

Таблица 5
Условия
Расчет при
а — 51 ккал1(м'**ч*град)
а — 184 ккал1(м2*ч,»град)
Линейная
скорость замораживания
dx
7Г-м1н'
по истечении времени т, мин
1,0
0,204
0,104
0,314
0,668
2.5
0,156
0,082
0,199
0,299
4,0
0,982
4,5
0,117
0,198
0,236
х = 4.5-5,0
при R{ — jc, мм
0,005
0,210
0,356
0,426
0,001 1
1,050
1,780
2,130 1
Линейные скорости замораживания
д7
в
жидком азоте при различных постоянных значениях
коэффициента теплоотдачи были вычислены также по
формуле Планка (табл. 5).
При построении графиков по данным табл. 5 в
координатах скорость замораживания — время (рис. 4)
оказалось, что точки перегиба расчетных кривых лежат
много правее точки перегиба кривой, построенной по
экспериментальным значениям. Таким образом, увеличение
линейных скоростей замораживания тел цилиндрической
формы в жидком азоте к концу процесса вызывается
также возрастанием коэффициента теплоотдачи к
кипящему азоту.
Как видно из температурных графиков
замораживания агаровых цилиндров в жидком азоте, характер
изменения температуры поверхности во времени
аналогичен во всех случаях. На основании опытных данных
была подобрана эмпирическая формула для расчета
температуры поверхности:
^-0,22-с*
tn = t0 + (tn — t0)e-
E)
где /н — начальная температура тела, °С.
Усредненные опытные значения температуры
поверхности отличались от вычисленных по формуле E) в
среднем на 5—6%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чижов Г. Б. Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов. М., Пищепромиздат, 1956.
2. Ч и ж о в Г. Б. Метод вычисления теплофизических
характеристик пищевых продуктов при
отрицательных температурах на основе закона Рауля.
«Холодильная техника», 1966, № 10.
3. Р э Л. Консервация жизни холодом. М., Медгиз,
1962.
К сведению читателей!
Вышел из печати сборник трудов ВНИХИ
«Важнейшие исследования в области холодильной техники и
технологии» под редакцией канд. техн. наук В. М. Шав-
ры A8,5 л., 85 рис., цена 2 руб. 20 коп.).
Книга знакомит читателей с важнейшими научными
достижениями в области холодильной техники и
технологии за последние годы.
Приведены материалы по исследованию
термодинамических свойств и теплообмена фреонов, малых
холодильных компрессоров и низкотемпературных
холодильных установок, холодильного технологического
оборудования.
Описаны приборы автоматики и методы
электрических измерений при исследовании холодильных
компрессоров, системы автоматизации производственных
и распределительных холодильников.
Обобщены результаты исследований по вопросам
технологических схем производства, замораживания и
хранения пищевых продуктов, а также
кондиционирования воздуха в строительной промышленности.
Освещены состояние и перспективы развития
автомобильного холодильного транспорта, процессы
производства сухого льда.
Книга предназначена для широкого круга
инженерно-технических и хозяйственных работников, научных
сотрудников, связанных с производством и
применением искусственного холода, изобретателей и
рационализаторов, преподавателей и студентов ВУЗов и
техникумов.
Заказы просьба направлять по адресу: Москва,
И-434, ул. Костякова, 12, ОНТИ ВНИХИ. Издание будет
отправляться наложенным платежом.

ПИСЬМО В РЕДАКЦИЮ
Совместная выработка тепла и холода при помощи
воздушных холодильных машин
621.573
Мясокомбинаты расходуют значительное
количество топлива для получения
сравнительно низкопотенциального тепла, поэтому
целесообразно оценить возможность
осуществления различных схем термотрансформации,
предусматривающих комплексное
производство тепла и холода.
При исследовании подобных схем
рассматривают различные варианты совместного
осуществления прямых и обратных циклов,
составляющих в совокупности
термотрансформатор желаемого типа. Известно, что в таких
случаях получаемая экономия топлива
неизбежно связана с дополнительными затратами
на оборудование, поэтому любое инженерное
решение должно базироваться на
сравнительном анализе технико-экономической
эффективности термотрансформатора.
Принципиальная термодинамическая
сторона проблемы термотрансформации основана
на классических трудах основоположников
термодинамики и подробно проанализирована
во многих современных работах, например
[1-3].
Этот важный вопрос затронут в
опубликованной недавно статье доц. В. М.
Горбатова, инж. П. С. Гноевого и канд. техн. наук
В. Н. Масюкова «О целесообразности
применения на мясокомбинатах СССР воздушных
холодильных машин, работающих на базе
теплового потребления» [4].
Однако в указанной работе имеются
существенные теоретические ошибки, которые
нельзя оставить без рассмотрения. В ней
говорится о создании новой системы, в которой
используются свойства идеального газа в
качестве рабочего вещества воздушной холодильной
машины с приводом от газотурбинной
установки для «дарового получения холода и
электроэнергии». На стр. 61 читаем: «Действительно,
если заставить воздушную холодильную
машину работать (аналогично современным ТЭЦ)
на базе теплового потребления, т. е. применить
в качестве приводного двигателя воздушного
турбокомпрессора тепловой двигатель, и в то
же время использовать теплоту сжатия
воздуха в воздушном компрессоре, а также
теплоту от отработавших в тепловом двигателе
газов для целей теплофикации, то удельный
расход энергии сжигаемого топлива на
выработку единицы холода будет равен нулю.
Воздушная холодильная машина в этом случае
станет самой экономичной по сравнению со
всеми холодильными машинами, известными в
настоящее время».
Дальше приводятся рассуждения, в
результате которых делается вывод, что в
рассматриваемой новой схеме комплексной выработки
тепла и холода «сжатый воздух получается, с
энергетической точки зрения, в даровом
порядке, т. е. собственно на сжатие воздуха, в
конечном счете, не тратится никакой энергии»
(стр. 62). «Холод получается как побочный
продукт работы установки без каких-либо
дополнительных энергозатрат». И далее:
«...производство холода превращается из
энергопотребляющего производства в
энергопроизводящее» (стр. 63).
Как видим, эта терминология и выводы
равноценны признанию вечного двигателя 2-го
рода.
Авторы признают результаты своего
анализа необычными, однако пишут о том, что
рассмотренная схема «позволяет сделать
некоторые новые научные выводы в части получения
холода на базе синтеза или комплекса тепло-
холодильных процессов» (стр. 70).
В конце статьи приводятся пять
обобщающих выводов, каждый из которых является
абсолютно неверным.
При ознакомлении с этой работой ясно
обнаруживается, что попытки авторов обосновать
34

свои выводы сводятся, по существу, к
отрицанию второго закона термодинамики.
Необходимо также подчеркнуть, что эти
ошибочные взгляды отстаиваются и
пропагандируются в нашей научной литературе длительное
время. Так, еще в 1959 г. В. Н. Масюков [5] писал:
«...мы продолжаем претендовать на
изобретение способа получения механической работы
при помощи данного трансформатора за
счет теплоты окружающей среды»
(стр. 9).
В цитируемых статьях полностью
игнорируется известное обобщение
термодинамического анализа, заключающееся в утверждении
независимости максимально возможных
эффектов термотрансформации (при обратимых
процессах) от физических особенностей
рабочего вещества. Забвение этого принципа
приводит авторов к ошибочным выводам об
исключительных свойствах воздушных
холодильных машин.
Конечно, в реальных циклах свойства
рабочего вещества оказывают влияние на
действительные характеристики теплонасосных
установок, но это не может привести к
принципиально новым выводам.
Любую холодильную машину, а не только
воздушную, в принципе можно использовать
для получения холода и тепла на основе
известного соотношения
где q — полученное тепло;
, q0 — холодопроизводительность;
/ — затраченная работа.
Коэффициент трансформации <р = —
зависит от температурных границ цикла и
степени его термодинамического
совершенства-
Воздушные холодильные машины не
являются исключением из этого правила. Анализ их
энергетических характеристик приводит к
выводу о том, что воздушные холодильные
машины наиболее целесообразно использовать для
получения холода при температурах около
—80°С и ниже. При этом в машинах типа
ТХМ-300 технически просто одновременно
получить поток горячего воздуха с температурой
около 115°С, который, несомненно, можно
использовать для сокращения расходов топлива
и повышения на 25—30% общей
экономичности применения воздушных машин. Однако
нельзя забывать, что для всех воздушных
холодильных циклов характерно высокое
значение отношения средних планиметрических
температур подвода и отвода тепла, что
обусловливает низкие величины
коэффициентов трансформации затраченной работы в
тепло.
В конечном итоге это означает, что при
использовании воздушных холодильных машин,
даже в наиболее выгодной для них области,
нельзя рассчитывать на получение
значительной экономии топлива.
В рассматриваемой статье [4] указывается,
что «используя для различных целей
теплофикации теплоту сжатия воздуха, теплоту
отходящих от турбины газов и теплоту воды,
охлаждающей камеру сгорания турбины, мы
получим, что вся теплота сгораемого в
турбине топлива, за вычетом некоторых потерь,
будет полезно использована. Следовательно,
сжатый в воздушном компрессоре воздух, в
данном случае, не будет содержать энергии,
полученной при сгорании топлива» (стр. 62).
Эта теория основана на грубых
термодинамических ошибках.
Во-первых, вместо рассмотрения всего
цикла, обеспечивающего непрерывный процесс
производства холода, берется отдельный его
элемент.
В разомкнутых термодинамических
процессах путем, например, использования
запаса внутренней энергии рабочего вещества
можно получать работу (адиабатический
процесс расширения).
Однако при изучении всей совокупности
процессов, обеспечивающих непрерывность
цикла, всякие попытки некомпенсированного
«дарового» получения работы и холода
бессмысленны, ибо противоречат второму закону
термодинамики.
Во-вторых, сопоставлены разные виды
энергии без учета их энергетической ценности —
работоспособности (или эксергии).
Эксергия тепла определяется известным
выражением
EQ=JTdS-Tcp(S3-Sd.
1
Эксергия рабочего вещества, выражающая
максимальную работу, которую может
совершить рабочее вещество при переходе из
состояния неравновесного по отношению к среде
к состоянию полного с ней равновесия,
выражается функцией
р / Т С
Изменение этой функции определяет
значения максимальной или минимальной (в
зависимости от хода процесса) работы при
обратимых переходах.
35

Рассмотрение схемы, предлагаемой
авторами статьи, с правильных эксергетических
позиций приводит к следующему.
Величина переданной рабочему веществу
эксергии при работе компрессора
где i2 и i\ — энтальпии воздуха после
компрессора и перед ним.
В процессе изобарического охлаждения
воздуха после сжатия отводится только часть
полученной эксергии, а именно:
^Q=zh h — ' ср V^i — о 3) ,
где Si и S3 — энтропии воздуха перед
изобарическим охлаждением и
после него.
Сжатому воздуху передается остальная
часть полученной эксергии
Ер — (*3 ТСр03) (tx T^SJ •
Баланс соблюдается, так как E = EQ + EP.
Таким образом, эксергетический анализ
показывает, что рассуждения авторов статьи о
«даровом» сжатом воздухе являются
несостоятельными.
В случае, когда первичным источником
энергии является топливо, принцип распределения
затрат не изменяется. Эти элементарные
соображения из области эксергетического анализа
не учитываются авторами упомянутых статей,
вследствие чего они применяют ошибочные
формулировки, противоречащие основам
термодинамики.
В вышеприведенном эксергетическом
анализе не учитывались необратимые потери в
реальных процессах, а также
технико-экономическая сторона проблемы (стоимость машин и
аппаратов, затраты на их обслуживание,
совпадение графиков потребления тепла и
холода и др.).
Совершенно очевидно, что принцип
комбинированного топливоиспользования не
является изобретением авторов обсуждаемой
статьи. Вместе с тем и пути, избранные
ими для реализации схемы, приводят к
неудовлетворительным как энергетическим, так и
технико-экономическим решениям.
Так, в качестве привода воздушной турбо-
холодильной машины предлагается применить
газотурбинную установку, работающую с
повышенной температурой выхлопных газов,
используемых в дальнейшем для производства
пара и подогрева воды. Однако применение
газотурбинной установки связано с большими
потерями в прямом цикле. Общая оценка
этих потерь выражается низким значением
термического к.п.д., составляющего всего лишь
25—27%, в то время как в других известных
тепловых машинах, например двигателях
внутреннего сгорания, реальный к.п.д. достигает
35—38%. С учетом повышенной температуры
выхлопных газов и относительно небольшой
мощности к.п.д. газотурбинной установки в
предлагаемой схеме не превысит, вероятно,.
20—25%. Кроме того, вряд ли отходящими
газами можно обеспечить работу обычного,
неутилизационного паропроизводящего котла.
При этом с появлением единой энергосистемы
СССР, при которой экономически
невыгодными становятся мелкие электростанции,
создание на многих мясокомбинатах небольших
самостоятельных силовых станций приведет к
перерасходу топлива в целом по стране.
Авторы схемы, видимо, не придают значения
проблеме повышения к.п.д, прямого цикла,
поскольку они считают, что потери,
выделяющиеся в виде тепла, все равно будут использованы
для нужд мясокомбината. На самом же деле
любая необратимость в прямом цикле
термотрансформатора приводит к тому, что часть
первично затраченной работоспособности
топлива не претерпевает полезной трансформации
и, следовательно, не приводит к экономии
топлива.
То же самое относится и к обратному
циклу, в котором воздушную холодильную
машину предлагается применить для обеспечения
холодом сравнительно высокотемпературных
камер хранения. Известно, что в этом случае
вследствие понижения отношения работы
сжатия к работе расширения, увеличения
относительной величины гидравлических и
термических сопротивлений в регенераторе и ряда
других причин воздушные ТХМ имеют низкие
значения холодильного коэффициента.
Воздушные турбохолодильные машины
могут найти полезное применение в области, где
их энергетические характеристики
приближаются к характеристикам паровых
компрессионных машин, либо превосходят их. Как уже
было сказано, это область температур порядка
—70-^—80°С и ниже. Именно использование
этих температур для замораживания мяса
подтвердило целесообразность применения ТХМ,
так как значительно сократилось время
замораживания, улучшилось качество продукта,
уменьшилась усушка. Эти выгоды бывают
более .существенны, чем экономия топлива.
Следовательно, имеет смысл исследовать
возможность применения воздушной холодильной
машины главным образом для морозильных
устройств. При этом следует иметь в виду,
что для мясокомбината в целом возникает
проблема использования холодного воздуха,
выходящего из камер замораживания. По-
36

пытки осуществить производственный процесс,
при котором выходящий из морозилок
холодный воздух подогревался бы постепенно «по
изобаре», проходя последовательно через
различные цехи мясокомбината, нуждающиеся во
все более высокотемпературном холоде,
нереальны. Вряд ли удастся связать
потребности в получении требуемых температур и
главным образом холодопроизводительности по
различным цехам, не говоря уже э потерях
давления и других конструктивных и
эксплуатационных трудностях.
Таким образом, к оценке возможностей
применения воздушных ТХМ в схеме комплексной
выработки тепла и холода на мясокомбинатах
требуется гораздо более серьезный подход.
При обсуждении вопроса о применении
термотрансформаторов на мясокомбинатах
необходимо сопоставить ряд схем.
Предложенные схемы в разбираемых выше
статьях не сопровождаются даже простейшими
расчетами и конструктивными соображениями,
что затрудняет квалифицированное суждение
об их инженерных преимуществах.
В общем случае представляются
конкурентоспособными следующие варианты
совместного получения тепла и холода.
— Использование в обычной схеме паровых
компрессионных холодильных машин с
дожимающими компрессорами в качестве теплона-
сосной ступени для получения горячей воды. В
этом случае топливо, затраченное на
электростанции, утилизировано с максимальным к.п.д.
для выработки электроэнергии. Коэффициент
трансформации теплонасосной приставки
будет высоким.
— Применение паровых компрессионных
холодильных машин или воздушных турбохо-
лодильных машин, работающих с
использованием электроэнергии от внешних сетей, и
тепла ТЭЦ для технических нужд
мясокомбината.
— Использование абсорбционных
холодильных машин, работающих от тепла ТЭЦ или
потребляющих топливо.
— Создание на крупных мясокомбинатах
собственной паросиловой установки с
избыточным противодавлением (для тепловых нужд)
и паровой холодильной установки с приводом,
например от паровой турбины.
Только сравнительный и подробно
выполненный технико-экономический анализ различных
вариантов энергетических схем и циклов
совместного производства тепла и холода может
выявить в каждом конкретном случае
наиболее экономичный вариант.
¦ * •
Предложения и теоретические обоснования,
приведенные в статье «О целесообразности
применения на мясокомбинатах СССР
воздушных холодильных машин, работающих на
базе теплового потребления» [4], неверны.
Правильно то, что в принципе возможно,
расходуя топливо, получить тепло в
количестве, превышающем его теплотворную
способность, а также одновременно и работу, и холод,
однако это давно известно всем, кто
занимается вопросами холодильной техники и
термодинамики.
Неверным от начала до конца является
теоретическое обоснование принципа теплового
насоса.
Для решения вопроса о выборе схемы
комбинированного теплоиспользования на
мясокомбинатах необходимо провести специальные
исследования, в которых всестороннее
сопоставление различных вариантов должно
проводиться с технико-экономических позиций.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кириллин В. А., Сычев В. В., Ш е й н д-
л и н А. Е. Техническая термодинамика. М.,
«Энергия», 1969.
2. Л о ж к и н А. Н. Трансформаторы тепла. М., Маш-
гиз, 1948.
3. Мартыновский В. С. Тепловые насосы. М., Гос
энергоиздат, 1955.
4. Горбатов В. М., Г н о е в о й П. С, Мае
гаков В. Н. О целесообразности применения еа
мясокомбинатах СССР воздушных холодильных
машин, работающих на базе теплового потребления.
Труды Всесоюзного научно-исследовательского
института мясной промышленности, вып. XXI. М.,
1968.
5. Масюков В. Н. Компрессионный тепловой
трансформатор и его термодинамическое обоснование.
Всесоюзный научно-исследовательский институт
механизации сельского хозяйства. Изд. ВАСХНИЛ.
М., 1959.
Доктор техн. наук, проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ,
доктор техн. наук, проф. Л. 3. МЕЛЬЦЕР,
доктор техн. наук, проф. В. А. НА ЕР,
канд. техн. наук, доц. Л. Ф. БОНДАРЕНКО
¦

ОБМЕН ОПЫТОМ
Модернизация камер замораживания мяса
621.565.001.4:637.513.82
Камеры для замораживания мяса емкостью
13 г на Даугавпилсском мясокомбинате ранее
охлаждались напольными двухходовыми
сухими воздухоохладителями просасывающего
типа поверхностью охлаждения по 505 м2 и
пристенными батареями поверхностью
охлаждения 285 м2 каждая. Распределение воздуха
было щелевым, посредством ложного потолка.
Воздухоохладители имели по два
центробежных вентилятора, приводимых в движение
электродвигателями мощностью по 4,5 кет.
Снятие снеговой шубы с охлаждающих
змеевиков осуществлялось горячими парами
аммиака и орошением водопроводной водой.
Указанное оборудование не обеспечивало
необходимого температурного режима и
необходимой скорости движения воздуха в
морозильных камерах. Происходило это потому,
что оребренные змеевики плохо очищались от
инея при их оттаивании, что существенно
снижало теплоотдачу и увеличивало
аэродинамическое сопротивление воздухоохладителей. В
результате процесс замораживания даже
охлажденного мяса длился 3—4 суток. Кроме
того, вследствие замерзания дренажных
трубопроводов оттаивание инея со змеевиков и
их поддонов было настолько затруднительным,
что требовалось останавливать работу
морозильных камер на длительное время.
Затем в течение четырех лет снятие инея
производили специальной установкой, с
помощью которой змеевики периодически
орошались незамерзающей жидкостью —
антифризом (водный раствор этиленгликоля).
Оттаивание длилось не более 30 мин, а
температура воздуха в камере повышалась за процесс
оттаивания лишь на 3—4°С*. Длительность
процесса замораживания говяжьих полутуш
сократилась до 2 суток, а свиных до 1—1,5
суток.
В 1969 г. в связи с новыми исследованиями,
проведенными Министерством
здравоохранения СССР с диэтиленгликолем, использование
антифриза для оттаивания
воздухоохладителей было запрещено. Поэтому, а также для еще
* Ш е ф ф е р А. П., Ф р о л о в А. П. и др.
Удаление снеговой шубы с сухих воздухоохладителей этилен-
гликолем. «Холодильная техника», 1966, № 10.
о большей интенсификации процесса заморажи-
:е вания было решено оборудовать морозильные
камеры сухими межпутевыми воздухоохлади-
о телями, разработанными Всесоюзным научно-
и исследовательским институтом мясной про-
?- мышленности, с распределением воздуха ме-
а тодом воздушного душирования. В связи с
а. этим ложные потолки в камерах были демон-
1- тированы, а напольные воздухоохладители от-
е ключены.
г. На рис. 1 показана морозильная камера,
г- оборудованная сухими воздухоохладителями,
I- размещенными между подвесными путями.
Охлаждающие секции, имеющие в попереч-
о ном сечении форму буквы V, изготовленные из
> труб диаметром 38 мм со спирально-навивны-
>- ми ребрами (без оцинковки) общей площадью
I, 460 м2, каналы равномерной раздачи воздуха
т с соплами из расчета 6 шт. на 1 пог. м подвес-
I- ного пути и осевые вентиляторы типа 06-320
I- № 4 с электродвигателями АОЛ-12-12, мощ-
3 ностью 1,1 кет и числом оборотов 2830 об/мин
е в совокупности работали как сухие воздухоох-
е ладители. Кроме того, в камере работали
пристенные батареи поверхностью охлаждения
и 285 м2.
U Перед началом испытаний нового оборудо-
>- вания температура воздуха в камере была
—33°С, а температура кипения аммиака
я —36°С. По мере загрузки камеры парным мя-
'- сом, длившейся 3,7 ч, температура воздуха
повышалась и к концу процесса составила
— 18,5°С. Через 10 ч после загрузки она
понизилась до —23,7°С, а к концу процесса
замораживания достигла примерно первоначальной
с величины —32°С. В среднем за процесс тем-
ь пература воздуха определилась в —26,6°С.
л Скорость воздуха, выходящего из сопел,
составляла 12,6 м/сек, а между бедрами
полутуш — в среднем около 1,0 м/сек. Максималь-
» ная величина скорости воздуха у бедер по
длине камеры была 1,29 м/сек, минимальная—
- 0,7 м/сек, тогда как ранее, при щелевом возду-
хораспределении, она колебалась от 0,86 до
- 0,15 м/сек*, имея среднее значение 0,36 м/сек.
* Ш е ф ф е р А. П., Ф р о л о в А. П. Недостатки
системы щелевого воздухораспределения в холодильных
камерах. «Мясная индустрия СССР», 1969, № 6.
38

3 ч
Ф38
Рис. 1. Камера однофазного замораживания мяса, оборудованная межпутевыми
воздухоохладителями и пристенными батареями:
у — пристенные батареи; 2 — охлаждающие секции межпутевых воздухоохладителей; 3 —
воздуховод равномерной раздачи; 4 — сопла диаметром 50 мм; 5 — вентилятор с
электродвигателем.
Установленная мощность электродвигателей
4,4 кет была в 2 раза меньше, чем при
щелевом воздухораспределении (9 кет).
В результате увеличения подвижности
воздуха с средней величины 0,36 до 1,0 м/сек и
большей равномерности ее распределения по
грузовому объему камеры, а также вследствие
передачи тепла от змеевиков межпутевых
воздухоохладителей не только конвекцией, что
имеет место при напольных
воздухоохладителях, но и лучеиспусканием*,
продолжительность однофазного замораживания говяжьих
полутуш средним весом 80—90 кг от
температуры в толще бедра +38 до —8°С при
средней температуре воздуха —26,6°С составила
около суток
Таким образом, производительность
морозильных камер при их охлаждении
межпутевыми воздухоохладителями возросла в
сравнении с охлаждением напольными
воздухоохладителями примерно в 1,5—2 раза при снятии
с них снеговой шубы антифризом и в 3—4 раза
¦Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н.
Экспериментальное исследование камеры с воздушно-
радиационной системой интенсивного охлаждения мяса.
«Холодильная техника», 1968, № 3.
при снятии снеговой шубы горячими парами
аммиака и орошением змеевиков водой.
На рис. 2 показан график снижения
температуры в центре бедра обдуваемой воздухом
говяжьей полутуши весом 83 кг и полутуши
весом 82 кг, которая не обдувалась воздухом
из сопел. Первая полутуша была заморожена
за 21 ч, вторая — за 29 ч. При воздушном ду-
шировании, таким образом, процесс
замораживания ускоряется почти в 1,4 раза.
Интересно привести сравнение результатов
испытания камер, оборудованных
межпутевыми воздухоохладителями, с данными,
полученными ВНИИМПом при исследовании
морозильных камер на мясокомбинатах в гг.
Орджоникидзе и Вологде (см. таблицу). Камеры
этих мясокомбинатов оборудованы
потолочными воздухоохладителями продувающего
типа фирмы «Атлас» с осевыми вентиляторами.
Воздух распределяется без каналов, по
принципу туннелей.
Как видно из таблицы, температуры воздуха
в морозильных камерах и кипения аммиака в
воздухоохладителях (в среднем за процесс)
на мясокомбинатах в Вологде и Даугавпилсе
были примерно одинаковые: воздуха около
з$

Наименование
Мясокомбинаты

Орджоникидзе
; Вологда
Даугавпилс
Технико-экономические показатели
Емкость камеры, т .
Приборы охлаждения
диаметр труб, цм
тип ребер
шаг ребер, мм
толщина ребра, мм
сочленение
Охлаждающая поверхность, м1
Вес охлаждающих приборов, кг
Установленная мощность электродвигателей, кет
Система воздухораспределения
Температура кипения аммиака, °С
Температура воздуха в камере, °С
Скорость движения воздуха, м/сек
Длительность процесса холодильной обработки говяжьих
полутуш весом 80 кг Z, я
Естественная убыль веса мяса, %
Охлаждающая поверхность на 1 пог. м подвесного пути F, м2 .
Вес приборов охлаждения на 1 пог. м подвесного пути G, кг .
Стоимость приборов охлаждения на 1 пог. м подвесного пути
С, руб
Удельные показатели
Съем мяса с 100 м2 поверхности приборов охлаждения,
250-100
кг/ч
7,5 | 11,2
Сухие потолочные
воздухоохладители
(фирмы „Атлас")
25
Пластинчатые
22
1
Оцинковка
480 I 678
FZ
250-1000
Съем мяса с 1000 кг веса приборов охлаждения, , кг/ч
G-Z
Съем мяса с 1000 руб., затраченных на приборы охлаждения,
250-1000
кг/ч
CZ
Установленная мощность электродвигателей на 1 т суточной
производительности, кет
4060
17,6
5750
13,2
Туннельная
—33,4
—22,4
0,83
24
1,05
11,2
94
238
-37,1
-25,8
0,8
27
11,6
99
250
93
111
44
1,6
80
94
37
1,32
13
Сухие межпу-1 Пристен-
тевые воздухо- ные ба-
охладители тареи
(ВНИИМП)
38 I 57
Спирально-навивные
18 | 38
1 I 1,5
Без оцинковки
460 | 285
(всего 745)
3460 | 2180
(всего 5640)
4,4
Воздушное душирование
—37,0
—26,6
1,0
21
1,19
14,3
108
76,6
83
ПО
156
0,3
—26 и аммиака —37°С, что дает основание для
сравнения результатов работы этих камер.
Продолжительность замораживания
говяжьих полутуш весом 80 кг в Вологде 27 ч, в Дау-
гавпилсе — 21 ч.
По съему мяса с 100 м2 охлаждающей
поверхности и с 1000 кг веса охлаждающих
приборов показатели для обоих типов
оборудования примерно равные, но но съему мяса с
1000 руб., затраченных на приборы
охлаждения, показатель межпутевых
воздухоохладителей в 4 раза выше.
Величина естественной убыли при
замораживании говяжьего мяса первой категории
однофазным способом с помощью межпутевых
воздухоохладителей определилась в 1,19%, или
меньше чем по нормам A,58%) почти в 1,3
раза, что также очень важно для
промышленности.
Туннельная система воздухораспределения
при воздухоохладителях фирмы «Атлас» по
сравнению с системой воздушного душирова-
ния у межпутевых воздухоохладителей имеет
худшие показатели как по установленной
мощности электродвигателей, так и по
интенсивности и равномерности движения воздуха в
грузовом объеме камер.
Так, на мясокомбинате в Вологде в камерах
с туннельной системой воздухораспределения
при установленной мощности
электродвигателей 1,32 кет на 1 т суточной
производительности средняя подвижность воздуха у бедер
полутуш мяса составляет 0,8 м/сек, а на
мясокомбинате в Даугавпилсе в камерах с воздуш-
40

t;c*
32
23
24
20
18
12
8
4
0
-8
С
ft
41
\h
\
1
4
\
[
/
6
V2
L
i
—j—
:
1
j
4^
—
? i
—с
,
S 2
¦ T П
i
i 1
—_. .,_ \
1
;
! j
j 2
,
4 21
i 1
%4
Рис. 2. График снижения температуры в
толще бедер полутуш мяса при
замораживании в воздухе со средней температурой
—2б,6°С:
1 —• при естественной подвижности
воздуха; 2 — при воздушном душировании.
ным душированием при установленной
мощности всего лишь 0,3 кет на 1 т/сутки средняя
подвижность воздуха достигает 1,0 м/сек. При
этом в первом случае подвижность воздуха
неравномерная вследствие экранирования
воздушных потоков подвешенными полутушами
мяса.
Межпутевые воздухоохладители имеют еще
следующие преимущества: их охлаждающие
змеевики и вентиляторы открыты со всех
сторон, что удобно для наблюдения и
обслуживания; воздухоохладители не занимают
полезной площади камер и для их установки не
требуется большого пространства над
подвесными путями; они могут включаться в работу
поочередно, по мере загрузки обслуживаемых
ими подвесных путей, что экономит
электроэнергию. Кроме того, из-за простоты
конструкции их можно изготовлять в обычных
монтажных мастерских.
Межпутевые воздухоохладители имеют и
недостатки: при оттаивании инея часть влаги
с охлаждающих змеевиков падает на пол, а
капители колонн здания иногда мешают
установке воздуховодов равномерной раздачи. В
настоящее время ВНИИМП проводит работу
по дальнейшему совершенствованию
конструкции межпутевых воздухоохладителей.
В. А. КАДУЛИН — Даугавпилсский мясокомбинат,
доктор техн. наук А. П. ШЕФФЕР, А. П. ФРОЛОВ —
ВНИИМП
К 60-летию М. Г. Шумелишского
19 августа 1970 г. исполнилось 60 лет
главному конструктору московского завода
«Компрессор» Марку Григорьевичу Шумелишскому.
После окончания в 1938 г. МВТУ им. Баумана
он поступил на завод «Компрессор», где
работает вот уже 32 года.
М. Г. Шумелишский много сделал для
развития производства в СССР пароводяных
эжекторных холодильных машин. Широко
известна его книга по этому вопросу. В 1965 г.
он защитил кандидатскую диссертацию на
тему: «Исследование и конструирование
эжекторных холодильных машин»-
Большая эрудиция и выдающиеся
способности М. Г. Шумелишского как конструктора и
научного работника снискали ему известность
и уважение в широких кругах холодильной
общественности.
Редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» поздравляет Марка
Григорьевича со славным юбилеем, желает ему здоровья
и многих лет плодотворной деятельности,
направленной на развитие отечественного
холодильного машиностроения.

ХРОНИКА
Совещание работников науки и новаторов производства
мясной и молочной промышленности в Киеве
26—27 июля в Киеве проходило
совещание работников науки и
новаторов производства мясной и
молочной промышленности.
В работе совещания приняло
участие около 400 человек —
представители министерств и ведомств,
учебных заведений,
научно-исследовательских и проектных
организаций, руководящие работники
промышленности, новаторы и
передовики производства.
С докладом «О решениях
декабрьского A969 г.) Пленума
ЦК КПСС и задачах
научно-исследовательских организаций в области
мясной и молочной промышленности»
выступил министр мясной и молочной
промышленности СССР С. Ф.
Антонов.
Доклад «О ходе выполнения
постановления ЦК КПСС и Совета
Министров СССР от 24 сентября
1968 г. «О мероприятиях по
повышению эффективности работы научных
организаций и ускорению
использования в народном хозяйстве
достижений науки и техники» сделал
начальник Главного управления по
науке и новой технике, член Коллегии
Министерства мясной и молочной
промышленности СССР В. А. Граф.
С докладами на тему «О
мероприятиях по максимальному
использованию обезжиренного молока и всего
пищевого сырья, получаемого при
переработке скота, на выработку
продуктов питания, в свете письма
ЦК КПСС, Совета Министров СССР,
ВЦСПС, ЦК ВЛКСМ от 12 февраля
1970 г. «Об улучшении использования
резервов производства и усилении
режима экономии в народном
хозяйстве» выступили заместитель
начальника Главного производственного
управления мясной промышленности
В. И. Леонтьев и заместитель
начальника Главного производственного
управления молочной
промышленности Б. А. Клименко.
«О новых
научно-исследовательских работах в области производства
мясных и молочных продуктов
повышенных питательных и вкусовых
свойств» доложил руководитель
лаборатории Украинского
научно-исследовательского института мясной и
молочной промышленности, доктор биол.
наук, профессор В. Е. Мицык.
С рекомендациями по основным
направлениям научно-технического
прогресса на 1971—1975 гг. в мясной,
птицеперерабатывающей, клеежелати-
новой, молочной, молочноконсервной,
маслодельной и сыродельной
отраслях промышленности, а также в
области тары и тароупаковочных
материалов ознакомили участников
совещания руководители секций.
В прениях по докладам выступили
министр мясной и молочной
промышленности УССР Л. П. Рыженко,
начальник Технического управления
Минмясомолпрома РСФСР С. М.
Бобылев, председатель ЦК профсоюза
работников пищевой
промышленности Е. Ф. Гугина, заместитель
министра мясной и молочной
промышленности Армянской ССР Г. М. Авети-
ков, главный инженер Главмолоко
Минмясомолпрома Казахской ССР
Я. И. Костин, первый заместитель
министра мясной и молочной
промышленности Эстонской ССР Э. И. Сан-
намээс, начальник управления
внешних сношений Минмясомолпрома
СССР П. В. Васильев, доктор техн.
наук, профессор Московского
технологического института мясной и
молочной промышленности И. А.
Рогов, руководитель лаборатории
ВНИИМП доктор техн. наук
В. И. Соловьев, зав. кафедрой ЛТИХП
доктор техн. наук Н. Н. Кошкин,
главный инженер Ялуторовского мо-
лочноконсервного комбината В. П.
Мамонтов, директор Могилевского
мясокомбината Н. М. Гиммельфарб и др.
Всего в прениях выступили 16
человек.
В докладах и прениях отмечались
положительные результаты в работе
научных и проектных организаций,
недостатки и трудности, которые
тормозят решение актуальных задач,
стоящих перед работниками науки и
производства, указывались основные
пути научно-технического прогресса
в отраслях промышленности.
По материалам докладов и
выступлений совещание приняло
решение, определившее основные
направления дальнейшего развития научно-
исследовательских и
опытно-конструкторских работ в области мясной,
молочной и птицеперерабатывающей
промышленности.
В выставочном павильоне
участники совещания имели возможность
ознакомиться с прогрессивным
технологическим оборудованием,
разработанным для предприятий
мясо-молочной промышленности отраслевыми
научно-исследовательскими и проектно-
конструкторскими институтами, с
приборами и схемами автоматизации, с
новыми образцами продуктов.
К созданию НТО торговли
По предложению ЦК профсоюза работников
государственной торговли и потребительской кооперации,
Министерства торговли СССР, Центросоюза и во
исполнение решения Президиума ВЦСПС от 30 мая 1969 г.
Всесоюзным советом научно-технических обществ
12 марта 1970 г. принято постановление о создании
Научно-технического общества (НТО) торговли и
утверждено при ВСНТО организационное бюро этого
общества для проведения работы, связанной с организацией
общества.
Председателем бюро Научно-технического общества
торговли является начальник технического управления
Министерства торговли СССР В. П. Ключников.
Активная работа действительных и юридических:
членов Научно-технического общества торговли
безусловно окажет содействие ускорению темпов
научно-технического прогресса, расширению и укреплению
материально-технической базы торговли, развитию
творческой инициативы научных работников и специалистов в
разработке вопросов науки и техники, механизации по-
грузочно-разгрузочных работ и трудоемких процессов,
внедрению прогрессивных методов торговли, новой
техники и передового опыта, улучшению использования
резервов и усилению режима экономии в торговле и
общественном питании, повышению культуры
обслуживания населения.
При создании секций НТО по направлениям
торговли крайне необходима секция холодильно-складского
хозяйства, которая бы совместно с холодильной секцией
НТО пищевой промышленности координировала работу
по внедрению холода в торговле и общественном
питании.
М. Н. МЕРТЕШОВ — Гипрохолод
42

I i
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
Симпозиум по весовым потерям
пищевых продуктов
,
С 8 по 12 сентября в Ленинграде проходил
симпозиум МИХ по весовым потерям пищевых продуктов при
охлаждении, замораживании, хранении и
транспортировке.
Симпозиум вызвал большой интерес специалистов
многих стран. В его работе приняло участие 274 делегата,
в том числе 157 из Советского Союза. Всего симпозиум
собрал более 400 участников, представляющих 25 стран:
Австралию, Австрию, Бельгию, ФРГ, Болгарию,
Чехословакию, Кубу, Данию, ГДР, Финляндию, Францию,
Венгрию, Италию, Югославию, Голландию, Норвегию,
Польшу, Румынию, Южно-Африканскую Республику,
Испанию, Швецию, Швейцарию, Англию, США, СССР.
Открытие симпозиума состоялось 8 сентября в
Ленинградском доме учителя.
С приветствием от имени Советского национального
комитета Международного института холода,
Министерства мясной и молочной промышленности СССР,
Министерства высшего и среднего специального
образования Российской Федерации к участникам симпозиума
обратился заместитель министра мясной и молочной
промышленности СССР В. В. Ануфриев. В своем
выступлении он подчеркнул огромное научное и
практическое значение вопроса о весовых потерях пищевых
продуктов и большую роль искусственного холода в
решении этой важной проблемы.
В. В. Ануфриев, в частности, сказал, что
искусственный холод стал благом для человечества и обеспечил
возможность здорового питания сотен миллионов люден
свежими продуктами, независимо от удаленности мест
и сезонности их производства. Однако применение
искусственного холода для сохранения пищевых продуктов
до сих пор в ряде случаев связано с потерями, которые
хотя и составляют всего несколько процентов или даже
долей процента от веса продуктов, в масштабе всей
страны достигают больших абсолютных величин и представ^
ляют серьезную народнохозяйственную проблему.
Поэтому надо приветствовать вполне обоснованное и
своевременное решение научного совета МИХ о созыве
специального симпозиума по весовым потерям пищевых
продуктов. Отрадно, что местом проведения симпозиума
выбран город Ленинград, один из крупнейших
промышленных научных и культурных центров Советского
Союза, город, носящий имя основателя нашего государства
великого Ленина, 100-летие со дня рождения которого
в этом году торжественно отмечалось советским
народом и всем прогрессивным человечеством.
Интерес к симпозиуму со стороны советских
специалистов понятен. За последние годы на холодильниках
и в торговой сети Советского Союза много сделано для
сокращения потерь продуктов: интенсифицированы
процессы охлаждения и замораживания мяса, птицы, рыбы,
понижены температуры в камерах хранения и торговых
прилавках, внедрены мероприятия по повышению
относительной влажности воздуха в грузовом объеме. Все шире
применяется упаковка продуктов в полиэтиленовые
пленки. Но еще многое предстоит сделать в этом
направлении, и наша обязанность по-деловому отнестись к новым
решениям и идеям, которые будут предложены на
данном симпозиуме.
«Отрадно, —- сказал далее В. В. Ануфриев, — что в
работе симпозиума принимают участие многие
выдающиеся деятели холодильной техники: президент
Генеральной конференции МИХ профессор И. Куприянов,
президент Исполнительного комитета МИХ доктор
Б. Блаунт, президент Научного совета МИХ профессор
Г. Лорентцен, директор Международного института
холода Р. Тевено и его заместитель господин М. Анкэ
Здесь присутствуют также президенты комиссий МИХ,
которые приложили много труда для его организации:
профессор Ф. Маттароло, доктор Ф. Брамснес, доктор
В. Каминский и координатор всей работы по подготовке
симпозиума господин Г. Морель».
Обратившись с приветствием к участникам
симпозиума, которые сочли возможным прибыть в Ленинград,
и многочисленным авторам докладов, В. В. Ануфриев
выразил уверенность, что доклады и их активное
обсуждение принесут пользу всем участникам симпозиума.
От Исполнительного комитета Ленинградского
городского Совета депутатов трудящихся тепло
приветствовал собравшихся заместитель председателя Исполкома
И. Я. Попов, который отметил, что среди всех
потребностей человека потребность в питании наиболее
ощутима. Если бы все люди на земле были сыты
и располагали достаточным количеством здоровой
пищи, то это было бы замечательным достижением всего
человечества. Сейчас в мире производятся сотни
миллионов тонн скоропортящихся продуктов, которые
необходимо сохранить с помощью искусственного холода.
Недостаточная хладообеспеченность в ряде стран
приводит к тому, что до 20% этих продуктов становятся
непригодными к употреблению. В связи с этим рост
холодильной емкости для сохранения продуктов питания
является проблемой мирового значения.
В заключение И. Я. Попов пожелал участникам
конференции успехов в работе и развитии более тесных
контактов между специалистами разных стран.
С ответным словом выступил директор
Международного института холода Р. Тевено. Он выразил
благодарность Советскому правительству за инициативу, которую
оно проявило по созыву симпозиума, а также
Организационному комитету во главе с его председателем — за-
43

местителем министра мясной и молочной
промышленности СССР В. В. Ануфриевым. Он высказал сожаление
о том, что на сегодняшнем заседании не может
присутствовать директор ВНИХИ Ш. Н. Кобулашвили, который
хорошо организовал научно-техническую конференцию
3-й, 4-й и 5-й комиссий МИХ в Чх:кве 12 лет назад.
Заканчивая выступление, господин Тевено отметил,
что такие симпозиумы, как этот, необходимы, так как
они позволяют специалистам разных стран
непосредственно обмениваться взглядами по интересующим их
проблемам. Каждое из таких заседаний вносит вклад в
международное взаимопонимание.
Перед открытием первого рабочего заседания
симпозиума профессор Маттароло почтил память
скончавшихся активных членов Международного института
холода — президента 5-й комиссии МИХ доктора Баумгарт-
кера (Швейцария), вице-президента 4-й комиссии и
бывшего вице-президента 8-й комиссии доктора Эмиль-
сона (Швеция) и бывшего президента 2-й комиссии
почетного члена МИХ профессора Карла Кайана (США).
В течение пяти дней работы симпозиума состоялось
семь заседаний:
1-е заседание. Общие вопросы (председатель —
профессор Ф. Маттароло, Италия);
2-е заседание. Общие вопросы; влияние охлаждающих
систем и их эксплуатации (председатель — В. М. Шав-
ра, СССР);
3-е заседание. Мясо и мясопродукты (председатель
— профессор Г. Б. Чижов, СССР);
4-е заседание Мясо и мясопродукты (председатель —
доктор А. П. Шеффер, СССР);
5-е заседание. Рыба и рыбопродукты (председатель—
доктор Ф. Брамснес, Дания);
6-е заседание. Фрукты (председатель — М. Эстада,
Испания);
7-е заседание. Птица, яйцо и другие продукты
(председатель — доктор В. Каминский, Польша).
На заседаниях симпозиума были прочитаны 43
доклада (в том числе 16 от СССР) по следующим
вопросам: влияние свойств продуктов на процессы тепло- и
массообмена, влияние упаковки и других защитных
средств на снижение потерь, влияние усушки на
качество пищевых продуктов, влияние конструкций
охлаждающих систем и условий их эксплуатации на весовые
потери.
Доклады вызвали оживленную дискуссию, в которой
приняли участие более 40 человек.
Представленные на симпозиум доклады иностранных
специалистов были предварительно переведены на
русский язык, а советские доклады — на французский или
английский языки. Препринты докладов были заранее
размножены и вручены всем делегатам.
Специально для симпозиума была подготовлена и
выпущена брошюра на русском, французском и
английском языках «Искусственный холод в народном
хозяйстве СССР».
Работа симпозиума проводилась на официальных
языках МИХ (французском и английском) с
синхронным переводом на русский язык и с русского на
официальные языки.
На заключительном заседании симпозиума президент
Научно-технического совета МИХ профессор Г. Лорент-
цен еще раз подчеркнул важность обсуждавшейся на
симпозиуме проблемы. Он сказал, что по имеющимся
данным, общее годовое производство продуктов в мире
составляет 2100 млн. т, из них более 1000 млн. г
скоропортящихся. Принимая во внимание непрерывный рост
населения, эти цифры должны быть через некоторое
время удвоены. Таким образом, весовым потерям
подвержено огромное количество продуктов. А поскольку весовые
потери связаны с ухудшением качества продуктов, то
это довольно серьезный вопрос. С научной точки зрения
вопрос потери влаги является сложной проблемой,
имеющей много различных аспектов, которые не так легко
решить.
Поэтому большое значение имеет идея
Международного института холода собрать специалистов,
занимающихся этой проблемой в различных направлениях. Успех,
достигнутый на этом совещании, окажет большое
влияние на будущие работы.
В заключение профессор Лорентцен отметил высокий
научный уровень состоявшихся заседаний. От имени
Научно-технического совета МИХ он выразил
благодарность всем устроителям за хорошую организацию
симпозиума, за теплый прием и гостеприимство.
Симпозиум закрыл президент Генеральной
конференции МИХ профессор И. Куприянов. Отступив от
традиции, согласно которой на заключительном заседании
нужно говорить на одном из двух официальных языков
(французском или английском), профессор Куприянов
от имени МИХ поблагодарил на русском языке всех
тех, кто помог организовать симпозиум и провести его
исключительно успешно.
Для участников симпозиума были организованы
технические экскурсии на Ленинградский мясокомбинат,
хладокомбинат и в Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности. Кроме того,
участники симпозиуми и сопровождающие их лица
посетили исторические места Ленинграда и его пригородов, а
также музеи и театры.
В честь участников симпозиума в день его открытия
Исполнительный комитет Ленинградского городского
Совета депутатов трудящихся устроил прием, а в
последний день работы симпозиума состоялся официальный
банкет.
Симпозиум МИХ в Ленинграде прошел весьма
плодотворно.
Несомненно, что рассмотренные на его заседаниях
вопросы позволят более успешно решать важнейшую
проблему сохранения качества пищевых продуктов, а
установленные контакты будут способствовать
дальнейшему развитию взаимопонимания между учеными и
специалистами различных стран.
¦

Обзор докладов, представленных на симпозиуме МИХ
(Ленинград, 8—12 сентября 1970 г.)
На семи заседаниях симпозиума МИХ по весовым
потерям пищевых продуктов при охлаждении,
замораживании, хранении и транспортировке были
представлены 43 доклада, аннотации которых приводятся ниже.
Полный текст докладов будет опубликован
Международным институтом холода в 1971 г. в сборнике трудов
симпозиума на английском или французском языке.
1-е ЗАСЕДАНИЕ. ОБЩИЕ ВОПРОСЫ
Сравнение технологических условий в камерах
холодильного хранения. Г. Б. Чижов, В. А. Верещагин
(СССР).
Обследованы многоэтажные и одноэтажные
холодильники с различными системами охлаждения камер
хранения. Выявлены преимущества и недостатки
охлаждения камер хранения с помощью воздухоохладителей,
оребренных батарей и панельных батарей. Увеличение
высоты камер при любой системе охлаждения влечет за
собой возрастание неравномерности температуры и
влажности воздуха по объему камеры.
Весовые потери продуктов при холодильном
хранении и понятие относительной влажности воздуха.
А. Г а к (Франция).
Проведен сравнительный анализ механизма потерь
влаги при хранении мертвых тканей (например, мяса)
и продуктов, в которых продолжается
жизнедеятельность (например, фрукты). Экспериментально
установлено, что яблоки и груши способны терять влагу при
хранении даже в насыщенной ею атмосфере. Выведено
уравнение, определяющее зависимость относительной
влажности воздуха в камере хранения фруктов от
перепада температур воздуха камеры и поверхности
охлаждающих батарей.
Весовые потери при охлаждении пищевых продуктов.
И. Г. Алямовский (СССР).
Принимая, что испарение с поверхности
охлаждаемого продукта происходит по закону Дальтона, что
температура поверхности в стадии регулярного теплового
режима изменяется по экспоненциальному закону, а
давление насыщенных водяных паров экспоненциально
зависит от температуры, автор вывел формулу для
вычисления весовых потерь продукта за данный срок
охлаждения, в которой использована интегральная
показательная функция.
Совместный тепло- и влагоперенос в потоке воздуха,
движущемся сквозь пористые пласты — рассмотрение
по аналогии с теплопередачей. П. Д. Б э н к с
(Австралия).
Изучены закономерности изменения полей
температуры и влагосодержания при пропускании
охлажденного воздуха сквозь толстый слой пшеницы с
использованием аналогии процессов тепло- и влагопереноса.
Тепло- и массоперенос в пищевых продуктах при
низкотемпературном хранении. С. Д. Холдсуорт
(Англия).
Разработаны теоретические основы тепло- и массо-
переноса применительно к потерям веса плодов и
овощей при охлаждении, замораживании и хранении в
замороженном состоянии. Выведены формулы для
определения скорости поверхностного испарения или
сублимации льда в зависимости от скорости воздуха.
Полученные на практике величины потерь веса
замороженных овощей при хранении в различных упаковках
составляют от 0.2 до 5,5% в год.
2-е ЗАСЕДАНИЕ. ОБЩИЕ ВОПРОСЫ; ВЛИЯНИЕ
ОХЛАЖДАЮЩИХ СИСТЕМ И ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
Влияние проектного решения и эксплуатации
холодильника на весовые потери продуктов. П. О. Персон
(Швеция).
Для сокращения потерь при хранении упакованных
продуктов за счет диффузии водяного пара сквозь
упаковочную пленку и образования инея внутри упаковки
необходимо понижать температуру хранения до —3(fC
и хранить коробки с продуктом в перевернутом
состоянии так, чтобы воздушная прослойка оказалась внизу.
При хранении неупакованных продуктов следует
применять усиленную теплоизоляцию камер, сокращать
расход электроэнергии на освещение и привод
вентиляторов воздухоохладителей, чаще оттаивать иней на
охлаждающих батареях.
Первые результаты исследования образования инея
в герметических пакетах с замороженными пищевыми
продуктами. Д. Франсуа, А. Гак, Е. Шильц
(Франция).
При хранении замороженных пищевых продуктов
(мясо, картофель) и модельных веществ (гели метил-
целлюлозы и желатина) в герметических
полиэтиленовых пакетах установлено, что на интенсивность
образования инея внутри упаковки оказывают большое
влияние три фактора: вид продукта, температура хранения,
амплитуда колебаний температуры окружающей среды.
Например, в пакетах с ломтиками картофеля при —25°С
отложение инея составило за 250 дней 32 мг/см2 при
колебаниях температуры ±3,5°С к 8 мг/см2 при
колебаниях ±0,75°С.
Регулирование влажности воздуха в холодильных
камерах для сокращения весовых потерь. А. А. Г о г о-
л и н, Е. М. А га рев, И. А. П а в л о в а, С. Ф. Б о г а-
тырева, Л. А. Головацкая, Л. Н.
Тихомирова, Л. А. Трускова (СССР).
Анализ теплового и влажностного баланса
холодильных камер для хранения охлажденных и мороженых
продуктов показал необходимость з большинстве случаев
увлажнения воздуха. В камерах созревания сыра при
1С—12°С требуется подсушивание воздуха. Дано
краткое описание разработанных во ВНИХИ рассольного
кондиционера КТР-13 для камер созревания сыра,
регуляторов и измерителей влажности воздуха.
Особенности замораживания пищевых продуктов с
помощью воздушных турбохолодильных машин.
В. С. Мартыновский, Л. Ф. Бондаренко,
В. П. Ч е п у р н е н к о, А. И. Н о у р, Г. А. У к р а и н е ц
(СССР).
Проведено замораживание мяса и мясопродуктов
в потоке воздуха с температурой 158—153°К и
скоростью до 2 м/сек в камере воздушной турбохолодильной
машины ТХМ-300. Потери веса при однофазном
замораживании составили для говяжьего мяса 0,44—0,57%,
для свинины 0,3%, для баранины 0,34%, т. е. были в
3—4 раза меньше, чем при обычном однофазном
замораживании при температуре воздуха 249°К. Потери
сока при дефростации мяса, замороженного при 163°К,
составили 11,2% против 12,5% для мяса, замороженного
при 249°К.
45

Влияние усушки на быстрозамороженные продукты
в процессе холодильной обработки. Весовые потери
быстрозамороженных продуктов. Г. Беке (Венгрия).
Установлены весовые потери плодов, овощей и
мясопродуктов, упакованных в различные материалы, и
неупакованных, при их охлаждении, замораживании и
хранении в замороженном состоянии в течение 12
месяцев. Наименьшие потери установлены для продуктов,
упакованных в полиэтиленовую пленку. Затраты на
упаковочные материалы с избытком окупаются экономией
на весовых потерях.
Естественные потери в процессе замораживания и
хранения фруктов и овощей. Е. Урбаньск а-В о й-
цицка, И. М а л и н о в с к а, Ц. Мысьлиньска
(Польша).
Определены весовые потери некоторых ягод и
овощей при замораживании тремя различными способами
(в туннеле с интенсивным потоком воздуха, методом
флюидизации и в многоплиточном аппарате), а также
при хранении. После 10 месяцев хранения при —2ГС
значительно меньшие потери наблюдались у продуктов,
упакованных в картонные коробки с полиэтиленовым
вкладышем, чем у продуктов, упакованных в бумажные
пакеты.
Исследование эффективности хранения пишевых
продуктов в камере с динамической изоляцией. Н. Н. К о ш-
кин, А. К. Стукаленко (СССР).
Экспериментально установлено, что в камере с
динамической изоляцией усушка мороженого мяса при
хранении сокращается в 2 раза и более по сравнению с
усушкой в обычной холодильной камере. Предложены
расчетные уравнения для определения усушки
продуктов и относительной влажности воздуха и сопоставлены
результаты эксперимента с данными, полученными
расчетным путем.
3-е ЗАСЕДАНИЕ. МЯСО И МЯСОПРОДУКТЫ
Снижение потерь веса мяса при его охлаждении,
замораживании и хранении. А. П. Ш е ф ф е р, Д. Г. Р ю-
тов (СССР).
В Советском Союзе большое внимание уделяется
снижению потерь веса мяса при его охлаждении,
замораживании и хранении. На мясокомбинатах и
холодильниках расширяется применение интенсивных методов
охлаждения и замораживания, внедряются аппараты для
быстрого замораживания мяса в блоках. В камерах
хранения мороженого мяса понижают температуру и
осуществляют ряд мер для повышения влажности
воздуха.
Физические аспекты охлаждения мяса. А. К. Ф л е-
минг (Новая Зеландия).
Разработан метод теплового баланса для
определения весовых потерь туш ягнят и баранов в начальный
период охлаждения. Предложенные числовые методы
расчета скоростей теплопередачи при нестационарном
режиме с применением современной вычислительной
техники позволяют установить поля изотерм при
замораживании тел сложной формы.
Влияние скорости воздуха и размера испарителя на
весовые потери продукта в камерах охлаждения туш.
Т. X о д с о н (Южно-Африканская Республика).
В противовес общепринятым взглядам автор для
уменьшения весовых потерь обосновывает
необходимость применения в камерах охлаждения туш мяса
низких скоростей воздуха (не более 0,75 м/сек).
Оптимальная разность между температурами воздуха и
охлаждающих батарей установлена равной 5°С на
основании технико-экономического расчета с учетом потерь
веса и стоимости батарей.
Некоторые наблюдения относительно нарушения
главной АТФ-азной системы мышцы в результате
воздействия морозного ожога и сублимационной сушки.
В. Партманн (ФРГ).
Медленное поверхностное высыхание мяса и рыбы
при хранении в замороженном состоянии на
холодильниках сопровождается повреждением фибриллярных
протеинов, проявляющимся в ухудшении способности
расщепления АТФ и сокращаемости фрагментов
волокон. В противоположность этому при сублимационной
сушке мяса и рыбы первоначальная АТФ-азная
активность снижается лишь на 15—35%, а сокращаемость
почти не нарушается.
Контролирование весовых потерь в процессе
охлаждения, замораживания, хранения и транспортировки
свинины. Т. Д. Р. Купер (Северная Ирландия).
Экспериментально установлены минимальные весовые
потери свиных полутуш и субпродуктов при быстром
охлаждении с применением низкой температуры и
высокой скорости окружающего воздуха. Упаковка в
полиэтилен значительно сокращает потери веса беконных
половинок при замораживании. Беконные половинки,
хранящиеся на поддонах в штабеле, менее
чувствительны к влиянию влажности воздуха, чем хранящиеся
в подвешенном состоянии.
Весовые потери мяса во время охлаждения и меры
для их уменьшения. Э. Грешнер (ГДР).
Для сокращения потерь мороженого мяса при
хранении в ГДР проводятся следующие мероприятия:
увеличение толщины тепловой изоляции камер хранения до
оптимальной, определяемой технико-экономическим
расчетом; ускорение погрузочных операций в камерах при
приеме и выдаче мяса; применение покрытия штабелей
мороженого мяса пластическими материалами, что
обеспечивает уменьшение потерь более чем на 50%;
расширение хранения мороженого мяса в блоках; снижение
температуры хранения до —25°С.
4-е ЗАСЕДАНИЕ. МЯСО И МЯСОПРОДУКТЫ
Потери веса при модулированном замораживании.
Я. Кондратенко, М. Тантиков, Т. Кузманов
(Болгария).
Проведено сравнительное испытание туннелей для
модулированного и обычного замораживания. При
модулированном замораживании в морозилках с
радиационным теплообменом и воздушным душированием потери
веса полутуш мяса снижаются на 20—50%, а расход
электроэнергии на привод холодильной установки и
вентиляторов уменьшается на 30—40% в расчете на I т
мяса. Модулированное замораживание можно
форсировать применением жидкого азота в пеовой фазе
процесса.
Весовые потери мяса в процессе холодильного
хранения. Д. Рагацци (Италия).
Получены фактические данные (по отчетам
холодильников) о потерях веса 20 партий мороженого мяса
(говядина в четвертинах и свинина в полутушах) весом
от 40 до 600 т, хранившихся при температурах от —16
до —25°С в течение 3—21 месяцев. Мясо взвешивали
только при поступлении и выпуске каждой партии.
Мясо, упакованное в мешки из синтетической пленки,
теряло в весе в среднем 0,С09% в месяц, упакованное
в джутовые мешки и трикотажные чулки — 0,096%
в месяц, а мясо, хранившееся без упаковки — 0,167%
в месяц.
Весовые потери после замораживания и хранения
неупакованных окороков. Л. Р у с с е л ь, П. Л. Сарра-
зен (Франция).
Проведены опыты поштучного хранения
замороженных неупакованных свиных окороков в трех камерах.
После 335 дней хранения усушка составила:
46

в камере с температурой —20°С, охлаждаемой
воздухоохладителями 8,20%
в камере с температурой —16°С, охлаждаемой
потолочными батареями 5,94%
в камере с температурой —2б°С, охлаждаемой
потолочными батареями 3,78%
Весовые потери замороженного мяса (на основе
промышленного опыта). А. Стемпковски (Польша).
Нормативы весовых потерь мороженого мяса при
хранении разрабатываются и ежегодно уточняются на
основе статистических данных промышленной практики
холодильников Польши. При обработке более чем 250
результатов по хранению мороженой свинины в
полутушах установлено, что в летний период потери за месяц
на 0,2—0,25% больше, чем в зимний. Месячные потери
веса крупных партий мяса B00 т) в среднем на 0,25%
меньше, чем мелких B0 т).
Конечная температура и естественная убыль
быстрозамороженного мяса. А. П. Ш е ф ф е р, Ы. Д.
Мамонов (СССР).
Экспериментально установлено, что у парных
говяжьих полутуш весом 60—63 кг, замороженных при средней
температуре воздуха —27°С и скорости его движения
3 м/сек до конечной температуры в толще бедра —5°С
среднеобъемная температура равна —18°С. По
сравнению с общепринятой температурой —8°С
замораживание мяса до —5°С в толще бедра позволяет уменьшить
весовые потери мяса при замораживании на 16—20%.
Сравнительное исследование влияния скорости
воздуха при замораживании мяса в морозильных камерах.
Н. Д. Кочетков, Н. В. Мих а й л и н„ Г. Д.
Аверин (СССР).
Изучена динамика естественной убыли говяжьей
полутуши весом 83 кг в процессе замораживания в
воздухе с температурой —25°С при скоростях его
движения от естественной конвекции до 5,5 м/сек. Общая
продолжительность замораживания разбита на пять
характерных периодов и для каждого периода дана
эмпирическая зависимость потери веса от его длительности.
Для сокращения потери веса требуется максимальная
интенсификация замораживания в начальные его
периоды.
5-е ЗАСЕДАНИЕ. РЫБА И РЫБОПРОДУКТЫ.
Диффузия воды в замороженной треске. Р. М. С т о-
рей (Англия).
Измерен коэффициент диффузии воды в
замороженной треске при температурах от —5 до —30°С как с
помощью меченых атомов, так и на основе весовых потерь.
Сделан вывод, что диффузия в замороженной треске
происходит через незамороженную воду, остающуюся
в ткани при данной температуре. Изучено также
влияние температурного градиента на диффузию воды.
Естественная убыль веса рыбы и изменения ее
качества при замораживании и холодильном хранении.
А. К. Каминарская и А. И. Пискарев (СССР).
Получены экспериментальные данные о влиянии
различных факторов на естественную убыль веса рыбы при
замораживании и хранении (метод замораживания,
применение водной глазури, упаковка мороженой рыбы).
Одним из важнейших условий успешного холодильного
хранения завороженных продуктов является
постоянство температуры в камерах хранения. Колебания
температуры неблагоприятно влияют на качество продукта.
Влияние характера упаковки на усушку рыбы и
филе в процессе замораживания. Ж. П. К р е п е, Ж. М a
flap (Франция).
Экспериментально определены потери рыбы (треска)
и филе при замораживании в воздухе и в плиточном
аппарате после упаковки в различные пленки
(полиэтиленовую, полиамидную) и алюминиевую фольгу.
Наименьшие потери @,50%) установлены для рыбы,
упакованной в алюминиевую фольгу. Вакуумирование
пакетов из синтетической пленки перед замораживанием
сокращает потери почти в 3 раза за счет устранения
образования инея внутри пакета.
Предотвращение потерь веса в морепродуктах с
помощью полифосфатов. К. М а т х е н, В. К- П и л л а и
(Индия).
Сырые креветки (со снятым панцирем) и лапки
съедобных лягушек перед замораживанием обрабатывали
раствором, содержащим 12% триполифосфата натрия
и.4% однозамещенного фосфата калия (90 мл раствора
на 1 кг продукта). При дефростации и последующих
варке или консервировании обработанный продукт
терял на 15% меньше сока, чем необработанный, а также
лучше сохранял товарный вид.
Исследование естественной убыли при производстве,
хранении и транспортировке подмороженной рыбы и
определение ее влияния на качество рыбной продукции.
Г. В Маслова, И. Р. Ноздрункова (СССР).
Естественная убыль при подмораживании в
воздушных скороморозильных аппаратах достигает 0,48—0,53%
для трески и 0,78—0,93% для морского окуня. При
подмораживании в рассоле наблюдается незначительное
увеличение веса рыбы — на 0,18—0,20%. Через 12—15
дней хранения подмороженной рыбы при —2°С
естественная убыль составляет 0,15—0,16% к весу рыбы. При
транспортировке в течение 4—5 суток потери веса
незначительны и лежат в пределах ошибки измерений.
Убыль веса не сказывается на качестве рыбы и
продукции из нее.
6-е ЗАСЕДАНИЕ. ФРУКТЫ
Сохранение качества и уменьшение потерь при
холодильном хранении яблок. Н. А. Г о л о в к и н, М. П.
Кузьмин (СССР).
Хранение определенных сортов яблок при —2-4—З^С
приводит к снижению биохимических реакций
метаболизма в них, уменьшению поражаемости плесенями и к
сокращению весовых потерь, которые за 9 месяцев
хранения не превышают 2%. Изучение углеводородной
фракции воскового покрова яблок 25 сортов позволило
разделить сорта на группы, имеющие различную
стойкость при хранении.
Влияние различных факторов на весовые потери
яблок сортов Гольден Делишес и Ричаред при
холодильном хранении. А. А л ь б е р т Б е р н а л, X. М. М а р-
тинес Хавега, А. РейгФелиу (Испания).
Исследовались потери яблок вследствие испарения
ялаги, физиологической порчи и загнивания во время
хранения при температуре 2—3°С и относительной
влажности воздуха 85—90%. Наименьшие потери всех видов
обнаружены у яблок, хранившихся в мешках из
полиэтилена. После предварительной выдержки яблок в
течение 14 дней при температуре окружающей среды
весовые потери в процессе хранения на холодильнике
были более высокими.
Влияние семян яблок на потерю воды в процессе
холодильного хранения. Д. Ком (Франция).
Установлена зависимость потерь влаги и увядания
яблок сортов Гольден Делишес и Ренет дю Мане во
время холодильного хранения от количества семян в
плодах, их распределения по семенным камерам и
активности при прорастании. Как правило, плоды,
содержащие большое количество правильно распределенных
и сильных семян, теряют меньше воды. Эти факты
указывают на значение правильного опыления и
однородного оплодотворения цветков яблонь для успешного
хранения яблок.
47

Мероприятия по сокращению весовых потерь яблок
сорта Гольден при длительном хранении в обычной
холодильной камере. М. Ж- Дюпор (Франция).
Определены условия, которые должны соблюдаться
при закладке яблок на хранение и а период
холодильного хранения, чтобы свести потери веса к минимуму —
от 3,5 до 4% за 6—7 месяцев хранения. Рассмотрены
различные схемы распределения воздуха в камерах
хранения фруктов и размещения штабелей ящиков и дана
их оценка с точки зрения обеспечения равномерности
температуры, влажности и циркуляции воздуха по
объему камеры.
Весовые потери плодов и овощей в процессе их
обработки и холодильного хранения перед реализацией.
А. Р е й г (Испания).
Экспериментально установлены весовые потери
мандаринов, апельсинов, груш, абрикосов, винограда, лука,
салата-латука, капусты, белого цикория, цветной
капусты в процессах предварительного охлаждения и
хранения при различных температурах, с учетом влияния
применения восковых покрытий, фунгицидных средств,
средств, регулирующих рост плодов, и дозы удобрений.
Весовые потери плодов в процессе хранения и
транспортировки. X. Ф. Т. М е ф ф е р т (Нидерланды).
Учитывая, что выделение тепла метаболизма
плодами и овощами при холодильном хранении может
вызвать недопустимое повышение их температуры в
плотном штабеле, необходимо ограничивать толщину
штабеля «безопасным радиусом», аналитический метод
нахождения которого дается автором на основе теории
теплопроводности, развитой А. В. Лыковым. Выведена
формула для нахождения скорости испарения влаги
фруктами в ящиках или в штабелях.
Тепло- и влагообмен в камерах хранения фруктов.
И. Г. Чумак, В. С. Мурашов, В. П.
Петровский (СССР).
Предложена методика расчета температурных полей
в штабеле фруктов во время их холодильного
хранения. В расчетах используется эквивалентный
коэффициент теплопроводности штабеля, величина которого
зависит от скорости воздуха, омывающего фрукты.
Исследовано гидравлическое сопротивление штабеля. На
основании теоретических и экспериментальных данных
получена зависимость потери влаги фруктами от условий
хранения.
7-е ЗАСЕДАНИЕ. ПТИЦА. ЯЙЦО И ДРУГИЕ
ПРОДУКТЫ
Влияние количества бракованных яиц в партии на
качество яиц при холодильном хранении. И. М а л и-
н о век а (Польша).
Экспериментально установлено, что при
температуре —ГС яйца могут храниться до достижения
предельного количества порченых яиц в партии B,5%) в
течение 10—12 месяцев, если в начале хранения в партии
не было порченых яиц, и только в течение 3 месяцев,
если в начале хранения в партии было 0,4% порченых
яиц. Весовые потери яиц после 3 месяцев хранения при
—ГС составляли около 4%, а при 18°С этого же уровня
потерь яйца достигали уже после 2 недель хранения.
Рекомендуется удалять порченые яйца из партий,
предназначенных для долгосрочного холодильного хранения.
Весовые изменения при охлаждении, замораживании
и холодильном хранении мяса птицы. А. М. С и в а ч е-
в а, А. И. Ц в е т к о в, Т. М. К а р и х, Ю. Г. Н е с т е-
ров (СССР).
При охлаждении в воде методом погружения тушки
потрошеной птицы впитывают до 4—5% влаги от их
веса, а методом орошения — только 1—2%. При
замораживании охлажденной птицы в воздушных
скороморозильных аппаратах при —25ч—30°С потеря веса
достигает 2% для неупакованных тушек и 0,1% для тушек
в полиэтиленовых пакетах. Хранение в течение 15 суток
при —18°С вызывает убыль веса 0,7% для
неупакованной птицы и 0,08% для упакованной.
Иммерсионный способ замораживания тушек птицы
в охлаждающих жидкостях как возможность
устранения усушки продукта. А. С. Большаков, Н. Н. Ми-
зерецкий, К. П. Венгер (СССР).
При замораживании погружением в раствор
хлористого кальция с температурой —25°С упакованных под
вакуумом в сарановые пакеты потрошеных тушек птицы
весовых потерь не наблюдалось, тогда как при
замораживании в воздухе такой же температуры потери
составили 0,02%. Потери мясного сока при оттаивании
были равны соответственно 0,15 и 1,16%. Предложена
эмпирическая формула для расчета продолжительности
замораживания тушек птицы.
Перенос влаги и непреднамеренный воздухообмен
в изотермических транспортных средствах. 3. Мец
(ГДР).
Испытания железнодорожных изотермических
вагонов с машинным охлаждением показали, что при
перевозке охлажденного мяса в летний период весовые
потери за 10 суток составляют около 0,2% в результате
осушающего действия охлаждающих батарей. В зимнее
время потери при таких же условиях перевозки могут
достигать 1 % от веса груза вследствие осушающего
действия непреднамеренного воздухообмена с наружной
атмосферой. Разработаны способы уменьшения
воздухообмена с соответствующим сокращением потерь веса
груза.
Естественные потери вареных колбасных изделий при
их интенсифицированном охлаждении. А. П. Ш е ф ф е р,
Г. Д. Кончаков, Б. А Климова (СССР).
Исследовались изменение веса и продолжительность
процесса при охлаждении вареных колбас, сосисок и
сарделек в воде, в воздухе и комбинированным
способом — сначала в воде, затем в воздухе. Наилучшие
результаты получены при охлаждении колбасных
изделий комбинированным способом. Естественные потери
веса составили при этом 0,25—0,5%, поверхность
батонов была сухой и несморщенной. По сравнению с
существующей технологией применение комбинированного
метода охлаждения позволяет сократить весовые
потери в 3 раза, а продолжительность процесса в 5—10 раз.
Сравнение значений паропроницаемости упаковочных
материалов, полученных в различных условиях
испытаний. Б. Р. Дьякович, Д. Б. Милинчич
(Югославия).
Полученные разными методами показатели
паропроницаемости упаковочных материалов несравнимы между
собой. Чтобы иметь возможность сопоставления
разнородных показателей, их надо привести к предлагаемой
авторами величине «удельного коэффициента
сопротивления диффузии» упаковочного материала.
Энергия связи влаги с сухим веществом сыра.
П. Ф. Крашенинин, Н. И. Г а м а ю н о в, В. П. Т а-
бачников, Д. М. Лебедев (СССР).
Процессы массообмена при хранении сыра в
значительной степени определяются его влагоудерживающей
способностью. Авторами определена влагоудерживаю-
щая способность сыров различных видов путем
непрерывного измерения на специальной установке удельных
теплот испарения влаги из сыра в процессе его
изотермической сушки. В начальный период сушки энергия
связи влаги с сухим веществом сыра на 40—ПО кал/г
выше скрытой теплоты испарения свободной воды, что
свидетельствует о том, что вся влага является
связанной.
Обзор подготовил Д. Г. РЮТОВ
48

XIII международный конгресс по холоду
Организационный комитет конгресса внес некоторые
изменения в ранее опубликованную научно-техническую
программу конгресса (см. «Холодильная техника»,
1970, № 3, стр. 53—55). Изменения касаются
программы заседаний 10-й комиссии конгресса, которая теперь
такова:
Комиссия 10. Криобиология и сублимационная сушка
Сублимационная сушка:
— основные явления, поверхностные реакции
сублимированных продуктов;
— технология и оборудование;
Фирма «Зигер» (Великобритания) разработала
систему, предназначенную для подачи аварийного
сигнала или остановки холодильной машины при утечке
фреона выше допустимой нормы.
Система была успешно испытана на двух установках,
работающих на фреоне-22, фирмы «Сейнсберн». В ее
основу положен принцип галоидного течеискателя.
Детектором служит бутановая горелка с медным
кольцом, выполняющим роль катализатора. Бутан
подается из стандартных газовых баллонов. При
попадании фреона в зону горения пламя изменяет цвет в
зависимости от концентрации фреона. Изменение цвета
воспринимается специальным светочувствительным
устройством, преобразующим его в электрический аварийный
сигнал.
Анализируемые пробы воздуха подводятся к прибору
через нейлоновые трубки, проложенные по помещению
установки. Отборники проб располагаются в местах
наиболее вероятных утечек (рис. 1). Средняя длина трубок
75 м. Воздушные пробы подаются по трубкам главным
и вспомогательным насосами. В испытанной системе
Рис. 1. Пример установки
отборника проб.
— применение в фармацевтической промышленности;
— применение в пищевой промышленности (совместно с
комиссией 4);
— тепло- и массообмсн при сублимационной сушке
(совместно с комисси' и 2).
Криобиология (со местное заседание с Обществом
криобиологии 2 сенть ря):
— сохранение при низких температурах живых клеток
и. тканей;
— криохирургия;
— другие примет .ния.
Рис. 2. Главный контрольный пульт. Внизу
четыре блока на 23 точки каждый. Сверху
блоки с лампами, указывающими контролируемую
точку. Видна также прокладка нейлоновых
трубок.
контролировали утечки в 92 точках. Время контроля
каждой точки 5 сек. Поскольку вся система разделена
на 4 блока по 23 точки, полный цикл проверки
занимает менее 2 мин.
Коммутация трубок осуществляется трехходовыми
малогабаритными электромагнитными клапанами,
работающими по командам специального программного
устройства.
При обнаружении утечки на контрольном пульте
(рис. 2) появляется аварийный сигнал с указанием
точки. Схема допускает остановку системы обегания на
одной из точек для ее непрерывного контроля.
Предусмотрен контроль за работой горелки и побудительных
насосов. Размер пульта 2200x1900x560 мм.
G. Moore. «Mod. Refrig. and Air Cond.», 1969, April,
p. 67—68.
Канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ — ВНИИхолодмаш
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Система обнаружения утечек фреона
49

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Холодильная машина с регулируемой
холодопроизводительностьео
Читинский машиностроительный завод изготовляет
агрегатированную фреоновую холодильную машину
ХМ-ФУУ80-1РЭ, разработанную на базе холодильной
машины ХМ-ФУУ80-1. Новая машина снабжена
системой автоматического управления и регулирования
производительности. Она предназначена для охлаждения
и поддержания заданной температуры теплоносителя,
используемого в различных холодильных системах.
Производительность регулируется электромагнитным
отжимом пластин всасывающих клапанов компрессора.
В автоматическом режиме управления
производительность поддерживается равной нагрузке путем
поочередного попарного отключения или включения цилиндров,
при этом она может составлять 75, 50 и 25% от
номинальной.
При отклонении контролируемого параметра
(например, температуры воды, рассола, воздуха) от заданного
осуществляется программное управление
электромагнитными клапанами.
621.57:621.564.25
Машина работает на фреоне-12 (ГОСТ 8501—57) и
смазочном масле ХФ-12-18 (ГОСТ 5546—66). В
качестве теплоносителя можно использовать воду, водные
растворы хлористого кальция или хлористого натрия.
Диапазон температур теплоносителя на выходе из
испарителя от —25 до +15°С при температурах
охлаждающей воды от 1 до 30°С, отношении давления
конденсации к давлению всасывания в компрессоре ^9 и
разности этих давлений ^8 кгс/см2. В указанном
диапазоне мощность на валу компрессора не должна превышать
55 кет, т. е. при температуре конденсации 45°С
максимальная температура кипения допускается не выше
10°С.
Машина обеспечивает нормальную работу при
температуре окружающего воздуха от 5 до 40°С.
Машина ХМ-ФУУ80-1РЭ поставляется в виде
двух агрегатов — компрессорно - конденсаторного
АК-ФУУ80-1РЭ (рис. 1) и испарительно-регулирующего
Газообразный фреон
х By 100
300
Рис. 1. Компрессорно-конденсаторный агрегат АК-ФУУ80-1РЭ:
1 — компрессор; 2 — конденсатор; 3 — электродвигатель; 4 — реле давления; 5 — муфта;
6 — реле контроля смазки.
50

Газпабразный ~^т ""/>/7 'S.j }
Фреон ' - '- ¦ - '
Uи 70
Рис. 2. Испарительно-регулирующий агрегат АИР200РЭ:
1 — теплообменники; 2 — регулирующая станция; 3 — щит приборов; 4 — ресивер; 5 —
испаритель.
АИР-200РЭ (рис. 2), смонтированных на двух
отдельных рамах.
Машина комплектуется системой автоматического
управления и регулирования. Возможна поставка ком-
прессорно-конденсаторного агрегата или отдельно
компрессора с системой управления.
Габаритные и установочные размеры шкафа
управления, блока регулирования и поста сигнализации
приведены на рис. 3—5.
Техническая характеристика
:Холодопроизводительность, ккал[я
*Л = 8°С и *Ш = 22°С 163000
ts2 = — 10°С и tm = 22°С .... 85000
iPacxofl, мъ\я
охлаждающей воды 30
теплоносителя 60
Эффективная мощность, кет
ts2 = S°C и tm = 22°C 47
ts2 = — 10°C и tm = 22°C .... 35
Агрегат компрессорно-конденсаторныйАК-ФУУ80-1РЭ
компрессор ФУУ80-РЭ
электродвигатель АОП2-82-4
установленная мощность, кет . . 55
число оборотов в минуту . . . 1460
напряжение, в 220/380
конденсатор КТР-50Б
(КТРО-50А)*
наружная теплообменная
поверхность, м2 48,3
число ходов по воде 6D)
Расход охлаждающей воды, мг,'ч . . . 10—40A5—60)
Вес агрегата, кг 1760
Агрегат испарительно-регулирующий . АИР-200РЭ
испаритель ИТР-70Б
наружная теплообменная
поверхность, м2 69
расход теплоносителя, м31ч . . . 20—80
ресивер РЛФ-0,18Б
емкость, л 180
теплообменник ТФ-801А и
ТФ-80И
фильтр-осушитель ОФФ-40Б
Вес агрегата, кг 1570
Фильтр газовый УФФ-ЮОА
Зарядка машины, кг
фреоном 350
маслом 30
Вес машины (без системы
автоматического управления), кг 3300
Система автоматического управления
шкаф управления ШИЕ 5800-
23А2Б
пост сигнализации** ШИЕ 8400-
00А2
блок регулирования ШИЕ 8800-
ООАЗ
Вес, кг
шкафа управления ПО
поста сигнализации 13
блока регулирования 170
Напряжение питания катушки
электромагнитного клапана, в 24
Ток намагничивания, подаваемый на
катушку клапана, а 2,0—2,5
Стоимость холодильной машины, руб.
ХМ-ФУУ80-1РЭ 7500
ХМ-ФУУ80 6100
* —Указано проточное водоснабжение, в скобках —
оборотное.
** — Пост сигнализации поставляется по желанию заказчика.
t ^ — температура теплоносителя на «ыходе из испарителя.
twl— температура воды на входе в конденсатор.
Компрессорно-конденсаторный агрегат выпускается
в двух вариантах: с конденсатором КТР-50Б и
конденсатором КТРО-50А. Различие состоит в том, что
конденсатор КТР-50Б имеет большее число ходов
охлаждающей воды и используется для так называемого
проточного водоснабжения. У конденсатора КТРО-50А за
51

+1
г
«S3
+1
I
^ -ф--фф--фф-
—[f+!
-
700±5
1-1 ,
/г открытой, дберью
650±2
1
И
/
*
ш
ЧотЬ.ФН
*?
§
I
-4-
^
0
JZ7/7^
Я
>
+
л?
J
/ДО*/
homB.013
/
Рис. 5. Габаритные и установочные размеры поста
сигнализации ШИЕ 8400-О0А2.
Рис. 3. Габаритные и установочные
размеры шкафа управления ШИЕ
5800-23А2Б.
¦ft
П
/
ф-
J
rh
I QJLJLJ
A?tftf
/-/
1
-t-l
*П
W*^
^Z7/77^ 0//
Рис. 4. Габаритные и установочные
размеры блока регулирования ШИЕ
8800-ООАЗ.
счет изменения конструкции крышек меньшее число
ходов. Его можно применять для оборотного
водоснабжения.
На рис. 6 представлены графики зависимости холо-
допроизводительности и потребляемой мощности
машины ХМ-ФУУ80-1РЭ от температуры рассола на выходе
из испарителя при различных температурах
охлаждающей воды и различных нагрузках.
Холодильная машина ХМ-ФУУ80-1РЭ полностью
автоматизирована и может работать в следующих
режимах управления: автоматическом, полуавтоматическом
(ручной пуск, остановка, ручное регулирование
производительности, автоматическая защита) и ручном (все
операции по пуску, отключению, регулированию
производительности выполняются вручную, защиты
отключены) .
Режим управления выбирают поворотом
переключателя режимов работы в соответствующее положение.
В автоматическом режиме управления благодаря
системе регулирования производительности холодильная
машина позволяет получить высокую точность
поддержания заданных параметров.
Предусмотрен разгруженный пуск машины
(производительность при пуске 25% от номинальной), что
уменьшает износ компрессора и положительно
сказывается на питающей сети.
Чувствительным элементом системы регулирования
служит термометр сопротивления.
Применение автоматически действующих защит от
нарушения заданного режима работы и бесконтактных
логических элементов в схеме регулирования
обеспечивает надежность работы машины и позволяет
отказаться от постоянного присутствия обслуживающего
персонала.
В автоматическом р'ежиме машина может
обслуживаться периодически, например в одну смену при
трехсменной работе, либо персоналом, одновременно
обслуживающим другие установки.
Автоматизированная холодильная машина

О^тысмйлт
-25 -10
Рис. 6. Зависимости холодопро-
изводительности (а) и
потребляемой мощности (б) машины
ХМ-ФУУ80-1РЭ от температуры
рассола на выходе из испарителя
при различных температурах
охлаждающей воды и различных
нагрузках:
:— прямоточная
охлаждающая вода; — оборотная
охлаждающая вода.
ЭСМ-ФУУ8Э-1РЭ обладает высокими
технико-экономическими показателями и рекомендуется для работы в
установках кондиционирования воздуха, многокамерных
системах охлаждения и в тех случаях, где требуется
точное поддержание заданных параметров в условиях
переменной нагрузки.
Поставка машины
ТУ26—03—124—69.
осуществляется
согласно
Л. А. САВИЦКАЯ, И. А. ГРУЗИНЦЕВ — ВНИИхолодмаш
Номограмма для расчета противоточных градирен
Вентиляторные градирни благодаря их
преимуществам перед охладителями воды других типов получают
все большее применение в различных отраслях
промышленности. Вследствие сложности процессов тепло- и мас-
сообмена в градирнях тепловой расчет по формулам
теории испарительного охлаждения [1, 2] отличается
трудоемкостью. Расчеты могут быть значительно
упрощены при использовании номограммы, показанной на
рис. 1.
Номограмма предназначена для расчета
противоточных градирен с насадочным оросителем. Коэффициенты
массоотдачи рх, определяющие охлаждующую
способность аппаратов, выбираются в соответствии с типом
градирни и ее оросителя.
Экспериментальные значения рж для рифленой
насадки приведены на рис. 2 [3, 4].
В основу построения номограммы положено решение
системы уравнений теплового баланса градирни: /
"(о
B)
q — gm(tml—tw2)Cu
<7=?в(»2—h),
где
Ч = $х/
621.175.3.001.24@83.57)
C)
In-
V-h
Q
/о
W ¦
q = —, ккал\(м* - ч);
/о
- количество тепла, переданное воздуху в
аппарате, ккал/н;
площадь поперечного сечения градирни в
активной зоне, м2;
/о
расход воды, кг/ч;
• температура воды, соответственно на входе и
выхдде из градирни, °С;
53

SI 25 23 21 19 17 15 13 11 3 7 5 3 1
Ключ к номограмме
х^
*
3
\
г
\\
hi
щ\
1
\ V
и,ккал/кг\
о-70~?шл/(м?\
иу
10
15
Щго
25
\3Q
\35
Рис. 1. Номограмма для расчета противоточных градирен с рифленой насадкой.
г„=1,0 —
теплоемкость воды, ккал/(кг-град)\
G
*х/ =
?х?
/
?в
/о"9
G
i\, k -
i[\ i'2'-
расход воздуха, кг/ч;
энтальпии воздуха соответственно на входе
и выходе из градирни, ккал/кг;
энтальпии насыщенного воздуха при
температуре воды на входе и выходе из градирни,
ккал/кг;
— коэффициент массоотдачи, кг/(м2>ч);
J о
F — активная поверхность тепло- и массообме-
на, м2;
•"= 1,375 * и,—16,5 [2].
Вводя обозначения:
— = u, — - v,
gm ?ъ
54

'
ЛЛ
/
у/с
А
/\Ж
у*
/Arf
ш
Х^
N-
$?*
гл
аА
р /\
'и
1
у
и
А
* >
/и\ 1
• d,
80
70
ВО
50
НО
30
25
11 3 4
иг, м/сек
Рис. 2. Зависимость ^x — }(w) для
насадки высотой 350 мм и диаметром
3,2 JMJM (/о= 30,4- Ю-4 м2, F== 1,35 л*2)
при различной плотности орошения
?„, л*3/02«ч):
А — 10; А - 15; ? — 20; ¦ — 25.
i[' — 1Х == A,375 *да1 — 16,5 - У = 2,
систему уравнений A—3) после преобразований можно
свести к уравнению вида
2—Т^
Л,3751/
1,375G-
Для решения уравнения D) построена номограмма.
Приводим наиболее удобный способ расчета при
заданных значениях G, W, i\, tw\.
Предварительно по скорости воздуха w м/сек и
плотности орошения qw м3/(м2-ч) на рис. 2 определяют
величину коэффициента массоотдачи рх. Затем по рх/, gm
и gb (см. ключ к номограмме) находят комплексы U,
V (точки / и /'), а по ним (точка 2) и величине Q,
рассчитываемой по известным входным параметрам
воздуха и воды iu tw\ (точка 3), определяют точку 4.
После этого по вертикали 4—5 E—точка,
соответствующая исходному значению $Xf) находят q,
ккал/(м2-ч).
Зная q и ?ж, можно определить перепад температур
по воде
JS.tw == *u>l tw2-
Номограмма с погрешностью ±10% описывает
экспериментальные данные [3, 4].
ЛИТЕРАТУРА
1. Берман Л. Д. Испарительное охлаждение воды.
М., Госэнергоиздат, 1957.
2. Гладков В. А., Арефьев Ю. И., Бармен-
ков Р. А. Вентиляторные градирни. М., Изд-во
литературы по строительству, 1964.
3. Алексеев В. П., Пономарева Э. Д.,
Дорошенко А. В. Исследование гидравлических
сопротивлений и массообмена в пленочной градирне с
регулярной насадкой. В сб. «Холодильная техника
и технология», вып. 7. Киев, «Техшка», 1968.
1. Алексеев В. П., Пономарева Э. Д.,
Дорошенко А. В. Исследование рабочих
характеристик пленочных градирен с регулярной насадкой.
«Холодильная техника», 1968, № 8.
Э. Д. ПОНОМАРЕВА,
доктор техн. наук В. П. АЛЕКСЕЕВ — ОТИПХП
Подписывайтесь на 1971 г. на ежемесячный
научно-технический и производственный журнал
««ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием по
вопросам производства искусственного холода и его применения в
пищевой, химической, нефтяной, металлургической, машиностроительной
и других отраслях промышленности, в предприятиях торговли и
общественного питания, сельском хозяйстве, на транспорте и в быту.
Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий,
автоматизации и механизации производственных процессов,
проектированию, строительству и эксплуатации холодильников, экономике и
планированию холодильного хозяйства.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных
листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб. Цена
отдельного номера — 50 коп.
Журнал распространяется только по подписке. Подписка
принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах,
в узлах и отделениях связи, а также общественными
распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.

Содержание журнала «Холодильная техника» за 1970 год
Антонов С. Ф. О решениях декабрьского
A969 г.) Пленума ЦК КПСС и задачах
научно-исследовательских организаций
мясной и молочной промышленности . . . XII—1
Гоголин А. А., Карпис Е. Е. Основные
задачи развития техники кондиционирования
воздуха IX—1
Евсеев А. М. Сельскому хозяйству —
комплектные холодильные установки . . . VII—1
Научно-технический прогресс — центральная
экономическая и политическая задача . . IV—1
Развернутая программа ускоренного подъема
сельского хозяйства X—1
Сергиенко А. II. Развитие промышленного
производства мороженого V—1
Участникам симпозиума Международного
института холода VIII—1
К 100-летию со дня рождения В. И. Ленина
Айрапетов X. В. Хладокомбинат JN& 7 в
юбилейном году VI—1
Батраков В. И., Мануева А. И„, Шнайдер-
ман И. П. Год ленинской трудовой вахты IV—41
Дорохин М. К. Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности в юбилейном году III—1
Кривова В. И. Все новое, передовое —
в жизнь! ... IV—39
Перехода И. Г. Социалистические
обязательства выполним досрочно ....... IV—37
Рыженко Л. П. Навстречу юбилею II—1
Сергиенко А. Н. В честь знаменательной даты IV—35
Сударкин Л. А. Ленинскому юбилею —
ударный труд! IV—43
Чадина М. С, Медведева О. А. Коллектив
Останкинского мясоперерабатывающего
комбината на юбилейной вахте ...... I—1
Навстречу XXIV съезду КПСС!
Об инициативе передовых предприятий
мясной и молочной промышленности по
развертыванию социалистического
соревнования в честь XXIV съезда КПСС .... XII—6
Все резервы — в действие!
Ратраков В. И. Наш ответ VII—3
Воронин Ф. И. Предприятие
коммунистического труда X—4
В Министерстве мясной и молочной
промышленности СССР VI—3
Жихарев М. В., Варганова Р. В.
Обязательства будут выполнены досрочно! .... XI—4
Орлов Д. И., Елфимов В. Ф. Наши
обязательства . IX—4
Социалистические обязательства коллективов
предприятий Ленинградского
производственного объединения «Ленмясопром» . VI—3
Социалистические обязательства коллектива
холодильника Останкинского
мясоперерабатывающего комбината VI—4
Хозяйствовать экономно . . V—3
Международный день стандартизации
Оленев Ю. А., Казакова Р. М., Зубова Н. Д.
Стандартизация в производстве
мороженого X—7
Пискарев А. И. Стандарты на охлажденную
и мороженую рыбу X—6
Якобсон В. Б. Стандартизация малых
холодильных машин X—8
Экономика и планирование
Ивченко В. В., Ионов А. Г. О методике
выбора экономичного варианта судовой
морозильной установки VIII—37
Моруженко А. Я. Работа холодильных
предприятий Москвы в новых условиях . . . XI—1
Промышленное холодильное оборудование
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
Структура ремонтных циклов холодильного
оборудования XII—14
Берсенева Н. С, Шинка В. Я. Холодильно-
нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых
холодильников. VII—5
Быков А. В., Щербаков В. С, Грузинцев
И. А., Грабовский Ю. Б., Акимов В. И.
Автоматическое регулирование
производительности холодильных машин .... X—10
Диденко В. Ф. Промысловые испытания
скороморозильного аппарата рыболовного
траулера «Авиатор» VI—5
Захаров Ю. В., Андреев Л. М*, Шквар А. Я.
К оценке термодинамической
эффективности судовых теплоиспользующих
холодильных машин VI—10
Калнинь И. М. О регулировании
производительности холодильных
турбокомпрессоров с помощью входных направляющих
аппаратов X—15
Лутковский В. В., Печатников М. 3., Фир-
сов В. Н., Бахарев И. Н., Алилуев В. И.
Результаты испытаний крупных водоамми-
ачных абсорбционных холодильных
установок XII—7
Мартыновский Б. С, Мельцер Л. 3.,
Смирнов Л. Ф., Бондарев И. Т., Файнберг М. А.
Использование авиационных ГТУ в
крупных опреснительных установках .... XI—11.
Мертешов М. Н., Янюк В. Я., Васютович В. В.,
Ушеренко А. А. Низкотемпературная
испытательная камера X—24
Муратов О. В., Ласкер Я. Н. Установки для
охлаждения молока и других жидкостей VIII—17
Павлов Р. В., Быков А. В., Калнинь И. М. Со-
, стояние и развитие холодильного маши-
\ / ностроения IV—5
1/Романов М. Н. Подвесные аммиачные возду-
л хоохладители типа ВОП ** V—4
Ротенберг А. Г., Каминарская А. К.
Испытания скороморозильного аппарата ГКА-4 IV—46
Талянкер Ю. Е., Константинова О. Н.
Установка высокого давления для
производства сжиженного углекислого газа и cv-
хого льда III—3
Хоштария А. Г., Везиришвили О. Ш.
Применение теплового насоса в производстве
зеленого чая VII—21
Торговое и бытовое холодильное оборудование
Басе Э. С. Охлаждение экранированного
компрессора XI—23
Блувштейн Н. Д., Канторович В. И.
Надежность домашних холодильников в период
гарантии VIII—29
Вейнберг Б. С. О влиянии масла на потери
во фреоновом компрессоре III—8
Гачплов Т. С, Цолов Ц. Г., Баларев П. 3.
Выбор оптимального перепала темпера-
* тур в испарителях торгового
холодильного оборудования II—35
56

Гачилов Т. С. Наружный теплообмен в
малых испарителях с естественной
конвекцией воздуха X—37
Гоголин А. А., Караваева Н. С. Исследование
теплообмена открытых витрин с
естественной циркуляцией воздуха V—13
Захаров В. С, Якобсон В. Б. Исследование
герметичных компрессоров при работе
на фреонах-502 и 22 V—б
Зеликовский И. М., Якобсон В. Б. Новые
герметичные агрегаты ВС 0,56^3 и ВН
0,22^3 XI—19
Ланграт П. Г., Аусвальд Э. Я-, Крылов В. С,
Пивоваров А. Б., Ядин Э. В.,
[Растыньш П. П. 1 Герметичный
холодильный агрегат ВСр0,35^1А с
ротационным компрессором IV—50
Пешков И. Б., Степанова Г. И., Петров О. И.,
Якобсон В. Б. Испытание эмалированных
проводов для встроенных
электродвигателей герметичных компрессоров . . . . I—21
Смирнов О. А. Аппарат с воздушным
охлаждением для гипотермии VII—23
Соболев Б. Е., Ласунова А. М.
Энергетические характеристики герметичных
компрессоров домашних холодильников . . XII—10
Тихомиров В. А. Выбор вентиляторов для
герметичных холодильных агрегатов . . V—10
Ядин Э. В., Давыдова 3. Н. Влияние масла
на работу герметичного ротационного
компрессора VIII—25
Якобсон В. Б. Тепловой расчет и обобщенные
характеристики малых холодильных
компрессоров . III—11
Автоматизация и измерительная техника
Лазебник Р. М., Чупахин А. Я. Программное
регулирование производительности
холодильных установок VI—14
Мартов В. М. Дистанционный измеритель
уровня жидкости ДИУ-400 XII—11
Мельникова А. А., Щучинский С. X.,
Турецкий В. Л. Вентили СВМ12Ж-15 и
.СВМ12Г-15 с электромагнитным приводом I—20
Мясников Н. А., Ужанский В. С, Воробьев
Ю. М. Измерение температуры обмоток
электродвигателей герметичных
компрессоров II—45
Ротенберг А. Г. Визуальный указатель уровня
жидкости ВУУ-2 III—16
Щербаков В. С, Грузинцев И. А. Системы
автоматизации холодильных установок с
регулированием производительности . . . XI—5
Кондиционирование воздуха
Барулин Н. Я. Электрические коэффициенты
преобразования в автономных теплона-
сосных кондиционерах IX—12
Волозов Б. С. Производство автономных
кондиционеров «Азербайджан» IX—9
Гинчерман И. Е. Расчет режима охлаждения
воздуха в автономных кондиционерах . . X—31
Гоголин А. А. Кондиционирование воздуха
при хранении скоропортящихся
продуктов . . IX—5
Данилова Г. Н., Богданов С. Н., Ширяев
Ю. Н. Исследование внутреннего
теплообмена в аппаратах автономных
кондиционеров IX—21
Джагацпанян А. А. Об определении числа
часов использования максимума
холодильной нагрузки I—24
Карпис Е. Е., Фильней М. И. Номограмма для
расчета типовых форсуночных камер . . . I—35
Кокорин О. Я., Орлов К- С. Использование
энтальпийного коэффициента
эффективности для расчета процесса охлаждения
воздуха X—29
Котенко В. Д., Осипов В. Н., Трускова Л. А.
Транспортный автономный кондиционер
КТ-4 1—8
Крицкий Е. Д. Влияние цикличной работы на
осушающую способность автономного
кондиционера IX—17
Майборода А. Н. Исследование работы
осевого турбодетандер а на влажном воздухе в
режиме кондиционирования X—34
Участкин П. В. Определение годового расхода
холода в системах кондиционирования . XI—29
Фомин А. А. Установка кондиционирования
воздуха в пассажирских поездах с
централизованным электроснабжением . . . III—40
Фокищ И. М., Рымкевич А. А. Методика
расчета процессов обработки воздуха водой
в контактных аппаратах VI—15
Чижов Б. Д., Суслов А. Д., Новосельский
Ю. А., Фролов Ю. Д. Передвижные де-
тандерные кондиционеры IX—2Э
Щекин И. Р., Куликов Г. С. О техническом
уровне бытовых кондиционеров .... XI—26
Термоэлектрическое охлаждение
Мартыновский В. С, Семенюк В. А., Томаше-
вич М. Н. Оптимизация конструкций
термоэлектрических охлаждающих батарей II—31
Мартыновский В. С, Семенюк В. А., Томаше-
вич М. Н., Фролов А. А. Малые
термоэлектрические холодильники IV—55
Орлов В. С, Иоффе Д. М., Ломакин В. Н.,
Васильев И. С, Михайлов М. А., Куш-
нер Я. С. Бытовой термоэлектрический
холодильник I—11
Тайц Д. А. Условия применения
термоэлектрических батарей в качестве интенсифи-
каторов теплообмена V—26
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Бадылькес И. С, Гиндлин И. М.
Проектирование новых и модернизация
действующих холодильников мясной и молочной
промышленности IV—30
Бежанишвили Э. М., Пермяков Ю. В. К
расчету потребности в запасных частях для
холодильных компрессоров V—20
Богданова Е. Номограммы для теплового
расчета конденсаторов с водяным
охлаждением I—29
Валович А. В., Давидсон П. Л. Механизация
транспортно-складских работ на
холодильниках молочной промышленности . . II—24
Жаворонков А. М. Типовые проекты фрукто-
хранилищ Центросоюза VII—8
Карпов А. В. Условия эффективной работы
систем электрообогрева грунта под
холодильниками VI—20
Клочкова Е. А. Перспективы развития
комплексной механизации грузовых работ на
распределительных холодильниках . . . II—5
Клочкова Е. А., Мозгина В. И. Типовые
схемы механизации грузовых работ для
холодильников мясокомбинатов II—13
Коган Б. М. О проектировании механизации
погрузочно-разгрузочных работ на
распределительных холодильниках II—14
Любимов Н. П. Механизация грузовых работ
на холодильниках Росмясорыбторга . . . II—3
57

Мертешов М. H.f Величанский А. Я-
Проектирование цехов сухого льда VIII—21
Сафонов В. И. Кооперирование
распределительных холодильников с предприятиями
пищевой промышленности IV—25
Сафонов В. И. О новых
архитектурно-строительных решениях зданий холодильников I—2
Симонов Н. Н. Организация погрузочно-раз-
грузочных работ на Московском
холодильнике № 12 . . II—10
Троицкий А. И. Механизация грузовых работ
на Тульском хладокомбинате . . . . . II—13
Хелемский А. М. Механизация пароизоляцион-
ных работ на холодильниках II—29
Холодильный транспорт
Зайцев В. П. Рефрижераторный флот рыбной
промышленности СССР . IV—13
Леонтьев А. П., Шаповаленко М. М.
Железнодорожный холодильный транспорт и
перспективы его развития ...... IV—19
Чуклин С. Г., Авдеев Е. С, Карев В. И.,
Шахрай И. К. Испытания судовой
холодильной установки рефрижератора «Алтай» X—21
Шавра В. М. Развитие автомобильного
холодильного транспорта IV—22
Холодильная технология
Абрамов Н. Д., Гурвиц В. Г., Барышникова
Л. П. Определение продолжительности
процесса замораживания пельменей в
жидком азоте III—36
Васильева Л. Д., Пискарев А. И. Изменение
содержания свободных аминокислот при
холодильном хранении свинины .... III—31
Головкин Н. А., Чернышев В. М., Небренчи-
на Е. А. О глубине и устойчивости
переохлаждения растительной и животной
ткани VI—-22
Гурвиц В. Г., Барышникова Л. П. Влияние
температуры на ударную вязкость мяса,
замороженного в жидком азоте .... VI—25
Дербинова Э. С. Изменение микрофлоры
мороженого при длительном хранении . . V—28
Каминарская А. К., Пискарев А. И.
Естественная убыль веса рыбы и изменение ее
качества при замораживании и
холодильном хранении VIII—11
Ковальков В. П. О положении точки замера --•*-'—
среднеобъемной температуры в теле
после охлаждения X—44
Колесник А. А., Федоров М. А., Осенова Е. X.
Хранение яблок в пленочных контейнерах
с газообменным окном . VII—15
Кротов Е. Г., Федюнина Н. А., Вишневец-
кий Е. Д. О влиянии замораживания и
хранения на микроструктуру ткани
некоторых овощей VII—18
Мартыновский В. С, Бондаренко Л. Ф., Че-
пурненко В. П., Ноур А. И.,
Украинец Г. А. Особенности замораживания
пищевых продуктов с помощью воздушных
турбохолодильных' машин VIII—5
Марх А. Т., Загибалов А. Ф. Изменение
белков зеленого горошка при
замораживании и холодильном хранении II—47
Маслова Г. В., Ноздрункова И. Р.
Производство трески «глубокого охлаждения» . . IX—31
Меметова Л. III., Макаев В. М., Журав-
ская Н. К. Вакуумное замораживание при
сублимационной сушке вареного
куриного мяса I—41
Моисеева Н. А., Голенищева-Кутузова А. А.
Хранение яблок в газовой среде с
применением упаковки из полиэтиленовой
пленки VII—12
Подольский М. В., Иткин Ю. А. Влияние
защитных сред на характер
кристаллизации биологических материалов при
замораживании III—38
Фикиин А. Г. О некоторых теплофизических
явлениях в пищевых средах при низких и
сверхнизких температурах XII—22
Чижов Г. Б., Верещагин В. А. Сравнение
технологических условий в камерах
холодильного хранения VIII—9
Шеффер А. П. Снижение потерь веса мяса
при его охлаждении и замораживании . . VIII—3
Шеффер А. П., Кончаков Г. Д., Климова Б. А.
Весовые потери вареных колбасных
изделий при их интенсифицированном
охлаждении . . VIII—14
Научно-исследовательские работы
Антонов Ю. В., Ревякин А. В., Тарасов В. С.
Характеристики вихревой трубы с
охлаждением горячего конца I—15
Бадылькес И. С, Рогозянов В. А. Испытание
фреоновой абсорбционной машины . . . V—18
Вельский В. К. Исследование теплообмена при
кипении фреона-12 на пучке трубок и
одиночных очехленных трубках II—40
Геллер 3. И., Арутюнов Ю. И., Силина Л. Б.
Контроль качества фреонов методом
хроматографии XI—36
Гогонин И. И. Теплообмен при кипении фрео-
на-21 в условиях свободной конвекции. . III—24
Гогонин И. И., Дорохов А. Р. Теплоотдача
при конденсации фреона-21 на горизон-
тальных трубках XI—31
^Дмитриев В. И., Третьяков Н. П.
Коэффициенты тепло- и массоотдачи при испарении
. / аммиака в водородоаммиачную смесь . . VI—32
м Дмитриев В. И., Третьяков Н. П. О
теплоотдаче водородоаммиачной смеси к стенке
горизонтальной трубы III—28
Дорошенко А. В., Хамуда Р. М. О процессах
тепло- и массообмена в пленочных
градирнях с регулярной насадкой I—31
Зусманович Л. М. Метод расчета
поверхностных воздухоохладителей при
конденсации влаги III—18
Иоффе Д. М., Ядин Э. В., Беляк И. Е., Элькин
И. А., Гохфельд А. Д. Термическое
сопротивление в месте соприкосновения труб и
пластинчатых ребер XII—18
Колодин М. В., Сейиткурбанов С.
Исследование процесса льдообразования при
контактном охлаждении раствора XI—15
Костюк В. И., Колосов В. Н., Чепцов А. С.
Фазовые диаграммы системы
холодильный агент — водный раствор соли . . . I—34
Минкус Б. А., Чан Дык Ба, Биязи Е. Н.,
Гаврилюк Г. Б. Испытание водоаммиачной
абсорбционно-эжекторной холодильной
машины ............. VI—7
Михальская Р. Н. Об оценке необратимых
потерь в паровой холодильной машине . . V—24
Перельштейн И. И., Алешин Ю. П.
Фреон-12В1 — новый холодильный агент для
крановых кондиционеров VIII—34
Селиверстов В. М. Растворимость фреона-22
в смеси дибутилфталата и диметилформа-
мида . . ... . . . . . . . . . XI—34
Федотов Е. Л. Сублимация сухого льда в
условиях конвективно-радиационного тепло-
подвода . . 1—37
Явнель Б. К. Влияние инея на теплопередачу
58

и аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя IX—25
Из диссертационных работ
Гоголин А. А., Абьян С. С. Влияние
расположения испарителя на его коэффициент
теплопередачи XI—28
Данилова Г. Н., Досов В. Г. Исследование
теплоотдачи при испарении и кипении
фреона-12 в стекающей пленке . . . .VIII—39
Ден Г. Н., Гриценко В. И. Исследование
возможности использования турбины
авиационной ГТУ в качестве детандера
воздушной холодильной машины VI—28
Жадан С. 3., Минкус Б. А., Чан Дык Ба.
Регулирование производительности
поджимающего парового эжектора в системе
абсорбционной холодильной машины . . . XII—28
Жадан С. 3., Красюк Л. С. Система питания
генератора фреоновой эжекторной
машины IX—35
Жуковский Е. М. Анализ поступления
изотермических вагонов на холодильники . . VIII—45
Кошкин Н. Н., Фоменко В. И. Влияние тепло-
притоков в цилиндре на рабочий процесс
холодильного компрессора X—46
Кулманова Н. К. Исследование
температурного поля при замораживании продуктов в
жидком азоте XII—29
Куприянова А. В. Теплоотдача при кипении
аммиака на горизонтальных трубах . . XI—40
Курылев Е. С, Евреинова В. С. Исследование
теплообмена и аэродинамического
сопротивления в орошаемых
воздухоохладителях VII—30
Филаткин В. Н. Таяние льда в бетонной массе VIII—43
Филаткин В. Н., Долотов А. Г. Теплообмен
при непосредственном контакте смеси
кипящих углеводородов с водой . .... VII—26
Филаткин В. Н., Лилип И. И. Теплообмен при
кипении фреона-12, находящегося в
непосредственном контакте с водой .... IX—33
Урбаник Э. А. Анализ статической
устойчивости холодильной машины с ТРВ .... VII—34
Обмен опытом
Андросов Ф. И., Сенягин Ю. Я. Эксплуатация
воздухоохладителей низкотемпературных
камер Viil—47
Ануфриев М. Е. Визуальный указатель уровня 1—47
Еежанишвили Э. М., Хазанов И. Г. О
модернизации клапанов холодильных
компрессоров с ходом поршня 130 мм XI—45
Вожик Л. Г., Задонский В. И., Зайцев Д. В.,
Улицкий 3. 3. Цех по замораживанию
мяса в блоках VI—37
Давыдов Ю. С, Глущенко Г. М.,
Михайлов И. Т. Полупроводниковый
пропорциональный регулятор температуры .... I—43
Данилов Н. П., Островский Г. И.,
Тихонов В. И., Мылова В. М., Звягина Э. Н.,
Чернявский В. В. Способ серийного
изготовления модулей для
термоэлектрических приборов IX—38
Дойков В. В. На Кишиневском мясокомбинате V—30
Еремеев И. И. Мнемоническая схема к
машине АМУР на холодильнике VIII—48
Жукоборский С. Л. Приспособление к
анализатору влагосодержания фреона ... IX—40
Игнатенко А. В., Краса К- Р. Эксплуатация
аммиачных напольных сухих
воздухоохладителей VI—36
Ирдеев А. Ф., Киреева Л. С. Вентили типа
СВМ для фреоновых газовых линий . . III—43
Кадулин В. А., Шеффер А. П., Фролов А. П.
Модернизация камер замораживания мяса XII—38
Кругляк И. Н. Применение съемных штуцеров
вместо герметичных полу муфт X—49
Лазебник Р. М., Чупахин А. Я.
Автоматический контроль смазки холодильных
компрессоров V—32
Лущенков Н. Д. Схема автоматизации
градирни X—50
Морозова М. Т., Егорова Г. Г. На
Ярославском мясокомбинате II—51
Нагирнер Б. И. Визуальный указатель
протока воды VII—42
Сухомлин В. П. Стеид для наладки и ремонта
блоков и деталей машины АМУР .... VII—40
Тельпов Д. С. Реконструкция
электропогрузчика модели ЕВ -576 VI—38
Торгашин М. М. Изготовление корпуса
домашнего холодильника на
полуавтоматической линии II—53
Факторова М. М., Гришина Л. Н. Вакуумиро-
вание холодильных агрегатов домашних
холодильников I—45
Шапиренко А. П., Геллер С. Л., Завелион Г. Е.
Щит блочного типа для
автоматизированных холодильных установок .... V—33
В помошь практику
Бежанишвили Э. М. Профилактические
осмотры компрессоров VIII—49
Сиротинский В. А., Васин Ж. В.,
Лебедева Л. С. Способы защиты охлаждающих
рассольных систем рефрижераторных
вагонов от коррозии X—51
Чистяков А. А. Некоторые рекомендации по
повышению надежности работы
автоматизированных аммиачных холодильных
установок IX—41
Консультация
Аршанский Я. Н., Жукоборский С. Л.
Ремонт фреоновых герметичных
холодильных агрегатов. Мойка деталей и узлов . V—37
Васильев Г. Е. Наладка термобарокамеры . III—46
Павлова И. А., Сенягин Ю. Я-,
Александрова Т. А. Типовая методика проверки
приборов и средств холодильной автоматики VII—42
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках V—42,
VI—41, VII—49, VIII—51,
IX—42, X—54
Письмо в редакцию
Мартыновский В. С, Мельцер Л. 3., На-
ер В. А., Бондаренко Л. Ф. Совместная
выработка тепла и холода при помощи
воздушных холодильных машин .... XII—34
Критика и библиография
Бобков В. А. О книге С. Н. Аршанского и
Э. Я. Синкевич «Льдозаводы» VIII—54
Дик М. Г. Полезная книга ....... II—55
Единая система конструкторской
документации VII—54
Жадан В. 3. Новая книга о фруктовых
холодильниках VII—53
Книги по холодильной технике, выходящие в
свет в 1970 г 1—48
Литература по холодильной технике,
изданная ВНИХИ . VI—43
Мельцер Л. 3. О книге по судовым
холодильным машинам и установкам ...... III—48
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии .... II—56
59

Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии
Слизовский И. М., Шляховецкий В. М. О
некоторых ошибках в полезной брошюре
(Н. П. Онищенко. Техника безопасности
при обслуживании аммиачных
холодильных установок)
Ткачев А. Г., Стукаленко А. К. Новый
учебник по судовым холодильным машинам
и установкам (Добровольский А. П.
Судовые холодильные машины и установки)
В НТО пищевой промышленности
Будный А. В., Должанов П. Б. Итоги
Всесоюзного смотра НТК, посвященного
100-летию со дня рождения В. И.
Ленина
Голянд М. М., Карпов Б. И. Холодильная
секция Ленинградского правления НТО
пищевой промышленности в юбилейном году
Новые изобретения I—55, II—60,
V—45, VI—46,
VIII—55, IX—47,
Хроника
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1963 г
Всесоюзный семинар в Минске . . ....
Шалва Николаевич Кобулашвили |. . . .
Советский национальный комитет Междуна-
VI—50 родного института холода
XIII Международный конгресс по холоду .
vi 47 В социалистических странах
Гачилов Т. С. Холодильное машиностроение
в Народной Республике Болгарии . . .
Фикиин А., Дичев Ст., Карагеров Д. Флюиди-
IX 49 зационный морозильный аппарат АЗФ-1 .
X—60
III—53,„
XII—49
IV—59
III—55
XI—50
V—47
III—52,
VII—55,
XI—51,
К 70-летию И. С. Бадылькеса
К 60-летию А. В. Кана
К 60-летию Е. С. Курылева
К 60-летию А. Г. Ткачева
К 60-летию М. Г. Шумелишского
Мертешов М. Н. К созданию НТО торговли .
Прилуцкий Д. Н. К 60-летию периодических
изданий по холодильной технике ....
Прилуцкий Д. Н. 40 лет работы
научно-технического общества холодильщиков
Республиканское совещание по механизации
погрузочно-разгрузочных работ на
холодильниках
Семинар в Краснодаре
IV Всесоюзный семинар по надежности
малых холодильных машин
Совещание работников науки и новаторов
производства мясной и молочной
промышленности в Киеве
1—54
1—51
XI—49
III—51
X—50
II—59
1—53
XII—41
XII—42
1—52
III—49
И—15
II—59
VIII—55
XII—42
«Дания-70»
Катерухин В. В., Романовский Н. Н.,
Медовар Л. Е., Ужанский В. С. Холодильная
техника на Датской промышленной
выставке
XI-53
В Международном институте холода
Оленев Ю. А., Романов М. Н., Шеффер А. П.
Заседания IV и V комиссий
Международного института холода в Будапеште . . V—48
Предварительная программа XIII
Международного конгресса по холоду и правила
представления докладов VIII—56
Рютов Д. Г. Обзор докладов, представленных
на симпозиуме МИХ XII—45
Симпозиум Международного института
холода в Ленинграде I—56
Симпозиум по весовым потерям пищевых
продуктов XII—43
Новости иностранной техники
Васильев В. К. Новые скороморозильные
аппараты I—57
Гиль И. М. Методы очистки фреоновых
систем при сгорании электродвигателя
герметичного компрессора VI—54
Иванов Я. А. Охлаждаемые открытые витрины VII—56-
Клочкова Е. А. Электропогрузчики ЕВ-676-45
для одноэтажных холодильников . . . II—61
Крузе А. С. Регенеративные теплообменники
малых холодильных машин IX—50
Орлов В. С. Новые виды термоэлектрических
холодильных устройств V—52
Стадельман В. Дж. Температуры от —2,2 до
0°С идеальны для консервирования,
хранения и транспортировки птицы .... VIII—5&
Ужанский В. С. Система обнаружения утечек
фреона XII—49
Справочный отдел
Вайнштейн В. Д., Галежа А. С.
Холодильные машины ХМФУУ-350/2 и ХМФУУ-350/4 V—59
Вайнштейн В. Д., Галежа А. С. Фреоновые
фильтры и осушители VIII—62
ч | Катерухин В. В., Вилк Э. И. Аммиачные и
\| фреоновые компрессоры средней холодо-
/ производительности I—59
/ Катерухин В. В., Вилк Э. И. Аммиачные и
\j фреоновые компрессорные агрегаты
средней холодопроизводительности III—59
Катерухин В. В., Алымов В. П. Фреоновые
холодильные машины IX—5&
Клочкова Е. А. Электропогрузчики,
рекомендуемые для использования на
холодильниках II—62
Латышев В. П. t, ^-диаграммы дпя растворов
фреона-22 в дибутилфталате и диметило-
вом эфире тетраэтиленгликоля .... XI—61
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Типовые
проекты холодильников общего
назначения малой емкости V—55
Мертешов М. Н., Баландин А. И. Холодильник
распределительный одноэтажный
емкостью 100 г VI—5$
Мертешов М. Н., Баландин А. И.
Холодильник распределительный одноэтажный
емкостью 300 г VI—57
Мертешов М. Н., Баландин А. И.
Холодильник распределительный одноэтажный
емкостью 600 7 VII—56
Мертешов М. Н., Баландин А. И.
Холодильник распределительный одноэтажный
емкостью 1500 т VIII—59
Мертешов М. Н., Баландин А. И.
Холодильники емкостью 600 г для фруктов и
винограда IX—60
60

Мертешов М. Н., Баландин А. И,
Холодильники емкостью 700 т для фруктов и
винограда . X—61
Мертешов М. Н., Баландин А. И.
Холодильник распределительный емкостью 125 г . XI—59
Новые термоэлектрические приборы .... VII—62
Пономарева Э. Д., Алексеев В. П.
Номограмма для расчета противоточных градирен XII—53
РЕФЕРАТЫ
621.565.59.001.5
Результаты испытаний крупных водоаммиачных
абсорбционных холодильных установок. ЛУТКОВСКИЙ
В. В., ПЕЧАТНИКОВ М. 3., ФИРСОВ В. Н., БАХА-
РЕВ И. Н., АЛИЛУЕВ В. И. «Холодильная техника»,
1970, № 12, 7—9.
Даны результаты тепловых испытаний и описание
устройства крупных абсорбционных холодильных
установок, работающих на химических комбинатах.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
621.57.041-213.3:621.565.92
Энергетические характеристики герметичных
компрессоров домашних холодильников. СОБОЛЕВ В. Е., ЛАСУ-
НОВА А. М. «Холодильная техника», 1970, № 12,
10—11.
Приведены результаты сравнительных испытаний
компрессоров шести заводов (зарубежных и
отечественных). Определены холодопроизводительность,
коэффициент подачи и удельная холодопроизводительность
при одном и том же режиме работы. Иллюстраций 1.
621-52
Дистанционный измеритель уровня жидкости
ДИУ-400. МАРШОВ В. М. «Холодильная техника»,
1970, № 12, 11—14.
Описаны принцип действия, конструкция и даны
рекомендации по монтажу и эксплуатации прибора
ДИУ-400, предназначенного для дистанционного
измерения уровня жидкости в сосудах стационарных и
судовых холодильных установок. Библиографий 3.
Иллюстраций 5.
621.572.002.5:621.797
Структура ремонтных циклов холодильного
оборудования БЕЖАНИШВИЛИ 3. М., СМЫСЛОВ В. И.
«Холодильная техника», 1970, № 12, 14—17.
Предложена новая структура ремонтных циклов
поршневых аммиачных холодильных компрессоров,
разработанная ВНИИхолодмашем. Для сравнения
приведены структуры ремонтных циклов, рекомендуемые
положениями о планово-предупредительном ремонте,
действующими в некоторых отраслях промышленности, и
проектами таких положений, разработанными разными
организациями. Таблиц 3. Библиографий 5.
Иллюстраций 3.
Савицкая Л. А., Грузинцев И. А.
Холодильная машина с регулируемой холодопро-
изводительностью XII—50
Рефераты . . . 1—62, II—65, III—65, IV—63, V—63,
VI—61, VII—63, VIII—63, IX—62, X—63,
XI—62, XII—61
621.565.59
Термическое сопротивление теплопередачи в месте
соприкосновения труб и пластинчатых ребер. ИОФФЕ
Д. М., ЯДИН Э. В., БЕЛЯК И. Е., ЭЛЬКИН И. А.,
ГОХФЕЛЬД А. Д. «Холодильная техника», 1Э70, № 12,
18—21.
Установлено, что в неоцинкованных снаружи
конденсаторах с воздушным охлаждением, в месте контакта
труб и пластинчатых ребер, имеется термическое
сопротивление теплопередачи, составляющее от 0,007 до
0,027 м2-ч»град/ккал. Коэффициент теплопередачи этих
конденсаторов на 25—50% ниже, чем оцинкованных. В
статье приведены также данные о контактном
термическом сопротивлении в ребристых батареях с круглыми и
спиральными ребрами. Таблиц 1. Библиографий 7.
664.8.037.5
О некоторых теплофизических явлениях в пищевых
средах при низких и сверхнизких температурах ФИКИ-
ИН А. «Холодильная техника», 1970, № 12, 22—27.
Приведены результаты изучения методом
термографического анализа теплофизических процессов,
происходящих в растворах и пищевых продуктах при
охлаждении и нагревании в интервале температур от —196 до
0°С. Описана экспериментальная установка.
Библиографий 3. Иллюстраций 7.
621.575
Регулирование производительности поджимающего
парового эжектора в системе абсорбционной
холодильной машины. ЖАДАН С. 3., МИНКУС Б. А., ЧАН-
ДЫК Б А. «Холодильная техника», 1970, № 12, 28—29.
Приводятся результаты испытаний двух способов
регулирования производительности поджимающего
эжектора, установленного между испарителем и абсорбером.
Способ регулирования производительности введением в
сопло конической иглы оказался значительно
совершеннее, чем дросселированием рабочего пара.
Библиографий 2. Иллюстраций 3.
664.8.037.5:546.17
Исследование температурного поля при
замораживании продуктов в жидком азоте. КУЛМАНОВА Н. К.
«Холодильная техника», 1970, № 12, 29—33.
Дан анализ тепловой картины при замораживании
продуктов в жидком азоте. Определены скорости
понижения температуры, температурные градиенты,
линейные скорости замораживания, оценен коэффициент
теплоотдачи. Выполнены расчеты с целью определить
пригодность формулы Плакка для вычисления
продолжительности низкотемпературного замораживания.
Таблиц 5. Библиографий 3. Иллюстраций 4.

CONTENTS
СОДЕРЖАНИЕ
S. F. Antonov. Decisions of December A969) Plenum of
Central Committee of CPSU and Tasks of Scientific
Research Organizations of Meat and Dairy Industry 1
Toward XXIV Congress of CPSU!
Initiative of Advanced Enterprises of Meat and Dairy
* Industry on Developing Socialist Competition in
Honour of XXIV Congress of CPSU 6
V. V. Lutkovskyr M. Z. Pechatnikov, V. N. Firsov,
I. N. Bakhirev, V. I. Aliluyev. Results of Testing Large
Aqua Ammonia Absorption Refrigerating Plants . . 7
У. Е. Sobolev, A. M. Lasunova. Energy Characteristics
of Hermetic Compressors of Domestic Refrigerators 10
V. M. Marshov. Remote Liquid Level Meter, Type
DJU-400 11
E. M. Bezhanishvili, V. I. Smyslov. Structure of Repair
Cycles of Refrigerating Equipment 14
D. M. loffe, E. V. Yadin, I. E. Belyak, I. A. Elkin,
A. D. Gokhfeld. Thermal Resistance at Junction of
Pipes and Plate Fins 18
A. G. Fikiin. Some Thermo-Physical Phenomena in Food
Media at Low and Superlow Temperatures .... 22
From dissertations
S. Z. Zhadan, B. A. Minkus, Chan Dyk Ba. Capacity
Control of Booster Steam Ejector in Absorption
Refrigerating Machine 28
N. K. Kulmanova. Investigation of Temperature Field
When Freezing Foodstuffs in Liquid Nitrogen . . 29
Letter to Editor
V. S. Marty novsky, L. Z. Meltser, Y. A. Naerr L F. Bon-
darenko. Combined Production of Heat and
Refrigeration by Air Refrigerating Machines 34
Practice exchange
V. A. Kadulin, A. P. Shelter, A. P. Frolov. Modernization
of Meat Freezing Rooms 38
60-th Birthday of M. G. Shumelishsky 41
Miscellany
Conference of Scientists and Innovators of Production
of Meat and Dairy Industry in Kiev 42
M. N. Merteshov. Foundation of Scientific — Technical
Society of Trade 42
At International Institute of Refrigeration
I. I. R. Symposium on Weight Losses in Food-Stuffs . . 43
D. G. Rutov. Review of Papers Presented at I. I. R.
Symposium , 45
XIII International Congress of Refrigeration .... 49
Foreign technical news
V. S. Uihansky. Freon Leak Detection System .... 49
Reference data
L. A. Savitskayar I. A. Gruzintsev. Refrigerating Machine
With Capacity Control .50
E. D. Ponomareva, V. P. Alekseyev. Nomogram for
Calculating Counterflow Cooling Towers 53
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in 1970 . 56
Summaries . . ... , 61
С. Ф. Антонов. О решениях декабрьского A969 г.)
Пленума ЦК КПСС и задачах
научно-исследовательских организаций мясной и молочной
промышленности
Навстречу XXIV съезду КПСС!
Об инициативе передовых предприятий мясной
и молочной промышленности по
развертыванию социалистического соревнования в честь
XXIV съезда КПСС
В. В. Лутковский, М. 3. Печатников, В. Н. Фирсов,
И. Н. Бахарев, В. И. Алилуев. Результаты
испытаний крупных водоаммиачных абсорбционных
холодильных установок
В. Е. Соболев, А. М. Ласунова. Энергетические
характеристики герметичных компрессоров
домашних холодильников
B. М. Маршов. Дистанционный измеритель
уровня жидкости ДИУ-400
Э. М. Бежанишвили, В. И. Смыслов. Структура
ремонтных циклов холодильного оборудования .
Д. М. Иоффе, Э. В. Ядин, И. Е. Беляк, И. А. Эль-
кин, А. Д. Гохфельд. Термическое
сопротивление в месте соприкосновения труб и
пластинчатых ребер
A. Г. Фикиин. О некоторых теплофизических
явлениях в пищевых средах при низких и
сверхнизких температурах
Из диссертационных работ
C. 3. Жадан, Б. А. Минкус, Чан Дык Ба.
Регулирование производительности поджимающего
парового эжектора в системе абсорбционной
холодильной машины
Н. К. Кулманова. Исследование температурного
поля при замораживании продуктов в жидком
азоте
Письмо в редакцию
B. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер, В. А. Наер,
Л. Ф. Бондаренко. Совместная выработка тепла
и холода при помощи воздушных
холодильных машин
Обмен опытом
В. А. Кадулин, А. П. Шеффер, А. П. Фролов.
Модернизация камер замораживания мяса . .
К 60-летию М. Г. Шумелишского
Хроника
Совещание работников науки и новаторов
производства мясной и молочной
промышленности в Киеве « • ¦ ¦
М. Н. Мертешов. К созданию НТО торговли . .
В Международном институте холода
Симпозиум по весовым потерям пищевых
продуктов
Д. Г. Рютов. Обзор докладов, представленных
на симпозиуме МИХ
XIII Международный конгресс по холоду . . .
Новости иностранной техники
С. Ужанский. Система обнаружения утечек
фреона
Справочный отдел
А. Савицкая, И. А. Грузинцев. Холодильная
машина с регулируемой холодопроизводи-
тельностью
Э. Д. Пономарева, В. П. Алексеев. Номограмма
для расчета противоточных градирен ....
Содержание журнала «Холодильная техника» за
1970 г ...
Рефераты
В.
Л.
10
И
14
18
22
28
29
34
38
41
42
42
43
45
49
49
50
53
56
61
Редакционная коллегия: 1 Ш. Н. Кобулашвили| (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), | проф. И. С, Бадылькес, 1 Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух,
М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В.
Павлов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Телефон 250 00-34 доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т-18501
Формат 84 X 108Vi6
Сдано в набор 7/Х—1970 г.
Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л.
Цена 50 коп.
Подписано
Уч.-изд. л. 7,95
Заказ 3719.
печати 26/Х1—1970 г.
Тираж 16860 экз.
Типография изд-ва «Московская правда», Потаповский пер., 3.