/
Tags: логика эпистемология теория познания методология и логика науки инженерное дело техника в целом журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Year: 1981
Text
>
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
"^техника
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ИЗ «ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЙ
ЭКОНОМИЧЕСКОГО И СОЦИАЛЬНОГО
РАЗВИТИЯ СССР НА 1981-1985 ГОДЫ
И НА ПЕРИОД ДО 1990 ГОДА»
В отраслях пищевой промышленности увеличить выпуск продукции
на 23—26 процентов. Высокими темпами развивать производство
продуктов, готовых к употреблению, полуфабрикатов, кулинарных изделий,
продуктов из картофеля, свежезамороженных плодов и овощей.
Обеспечить опережающее развитие выпуска продуктов детского и
диетического питания.
Улучшать качество и ассортимент, наращивать производство пищевых
продуктов, обогащенных белками, витаминами и другими полезными
компонентами. Увеличить выпуск фасованных товаров, расширить
применение новых видов упаковочных материалов, обеспечивающих
длительное сохранение и снижение потерь пищевой продукции.
Значительно повысить комплексность переработки, улучшить
использование сельскохозяйственного сырья. Внедрять непрерывные схемы и
интенсивные режимы производства. Осуществить широкое применение
методов прямой экстракции в производстве растительного масла,
асептического способа консервирования плодов и овощей,
комплексно-механизированных линий в мясной и молочной промышленности, способов
бестарной и контейнерной перевозки сырья и продукции.
Всемерно расширять переход перерабатывающей промышленности
на приемку скота, молока, плодов и овощей в местах их производства
и вывозку транспортом заготовителей.
Обеспечить комплексное развитие холодильной промышленности,
расширение применения искусственного холода при обработке и
хранении сельскохозяйственной продукции.
Повысить производительность труда в пищевой промышленности на
21—23 процента, в мясной и молочной промышленности на 27—29
процентов.
5) Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1981
ОБСУЖДАЕМ ПРОБЛЕМЫ ОДИННАДЦАТОЙ ПЯТИЛЕТКИ
УДК 1664.8/.9.037:62 i.56/.59].001.1
ПРОБЛЕМЫ РАЗВИТИЯ НЕПРЕРЫВНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ЦЕПИ
Д-р техн. наук, проф. М. Н. ТЕРТЕРОВ
Ленинградский институт инженеров
железнодорожного транспорта им. В. Н. Образцова
В «Основных направлениях экономического и
социального развития СССР на 1981—1985 годы
и на период до 1990 года», утвержденных XXVI
съездом КПСС, поставлена задача комплексного
развития холодильной промышленности,
расширения применения искусственного холода при
обработке и хранении сельскохозяйственной
продукции.
Комплексный подход позволит решить многие
проблемы производства и использования
искусственного холода в народном хозяйстве.
В одиннадцатой пятилетке предусматривается:
совершенствовать организацию производства,
заготовок, хранения, переработки и реализации
скоропортящихся продуктов; увеличить
строительство холодильников, хранилищ,
перерабатывающих предприятий и цехов, в первую
очередь, в местах производства плодоовощной
продукции.
Строительство холодильников в колхозах и
совхозах, в местах массового выращивания
фруктов и овощей, будет способствовать решению
таких проблем, как обеспечение населения
свежими фруктами и овощами в течение года;
сокращение потерь плодоовощной продукции
благодаря охлаждению ее сразу же после съема;
уменьшение расходов на транспортировку
предварительно охлажденной на холодильнике
продукции, так как выработка единицы холода в
вагонах в зависимости от условий в 5—10 раз
дороже, чем на стационарных холодильниках;
сглаживание сезонности перевозок
скоропортящейся продукции. Строительство таких
холодильников выгодно, так как реализация
продукции в зимний период по более высоким ценам
дает возможность в течение двух — трех лет
окупить затраты на строительство.
Комплексный подход к развитию
холодильной промышленности должен положить конец
ведомственным спорам и местническим
интересам.
Так, сейчас много конфликтов возникает
между работниками холодильников и
железнодорожного транспорта при выполнении погрузочно-
разгрузочных операций в связи с определением
величины перегрузочного фронта. Первые
настаивают на необходимости последовательного,
а вторые — одновременного обслуживания всех
вагонов. Вместе с тем исследованиями
определены оптимальные величины погрузочно-раз-
грузочного фронта, которые зависят от
грузопотока, при этом установлено, что минимальная
величина погрузочно-разгрузочного фронта
должна обеспечивать одновременную обработку
пяти вагонов.
Много вопросов возникает при перегрузке
скоропортящихся грузов с морского транспорта
на железнодорожный и обратно. Всегда ли
выгодно осуществлять перегрузку
непосредственно из судна в вагон и из вагона на судно, или
же в ряде случаев рентабельно иметь
перегрузочный холодильник? Этот вопрос будет иметь
оптимальное решение только при комплексном
подходе.
До сих пор, в основном из-за ведомственной
разобщенности, не налажен выпуск
изотермических контейнеров, применение которых
позволит практически обеспечить непрерывный
стабильный температурный режим хранения при
транспортировке груза. Опытные перевозки
мяса в контейнерах с мясокомбинатов Эстонии в
универсамы Ленинграда показали их высокую
эффективность — экономия достигает 12 руб.
на 1 т груза.
Ведомственная разобщенность сказалась и на
разработке условий хранения и
транспортировки скоропортящейся продукции.
Так, например, при перевозке яблок морским
транспортом предусмотрена температура —0,5-г-
~0 °С, а мороженого мяса —\8~ 20 °С.
При перевозке этих же грузов железнодорожным
транспортом рекомендуются соответственно
режимы +2Ч-+5 и—6ч—12 °С, а автомобильным
транспортом +3-^-f-5°C для яблок и не выше
—12 °С для мяса.
Все это говорит о том, что до сего времени
мало внимания уделялось комплексности в
развитии холодильной промышленности.
Еще в начале века ряд русских специалистов
указывал на необходимость создания
непрерывной холодильной цепи (НХЦ), подразумевая под
этим понятием комплексность в решении
вопросов производства, хранения, транспортировки и
реализации скоропортящихся грузов. Были
предложены различные формулировки и схемы НХЦ.
Однако, несмотря на важность проблемы, ей в
дальнейшем не было уделено должного внимания.
Поставленная в «Основных направлениях
экономического и социального развития СССР на
1981—1985 годы и на период до 1990 года»
задача обеспечения комплексного развития
холодильной промышленности обязывает разработать
13
теоретические и практические аспекты НХЦ.
Под понятием непрерывная холодильная цепь
(НХЦ), видимо, необходимо подразумевать
совокупность технических средств и
технологических процессов, обеспечивающих сохранность
скоропортящихся продуктов при производстве,
холодильной обработке, хранении,
транспортировке и реализации, т. е. от момента их
производства до момента реализации.
Изучение НХЦ позволяет:
устанавливать рациональное взаимодействие
производственных предприятий,
холодильников, транспортных организаций;
определять оптимальные условия хранения и
транспортировки скоропортящихся грузов;
выявлять узкие места НХЦ, препятствующие
нормальному перемещению грузопотоков от
производства к потребителям;
разрабатывать научно обоснованные
технологические процессы с учетом потребностей не
только данного звена, но и НХЦ в целом;
рационально размещать капиталовложения для
равномерного развития звеньев НХЦ;
организовать научно обоснованную структуру
управления, наиболее приемлемую для
оптимального функционирования НХЦ;
создать основы автоматизированной системы
управления НХЦ.
НХЦ состоит из множества элементов,
которые можно разделить на три основные группы.
Первая группа — стационарные
холодильники (аи-, где i — индекс типа
холодильника, / — индекс данного конкретного объекта).
К этой группе относятся: заготовительные
холодильники в сельской местности,
предназначенные для концентрации и первичной
холодильной обработки скоропортящегося сырья
(начальное звено НХЦ); производственные, где
скоропортящиеся продукты подвергаются
холодильной обработке; перегрузочные, на
которых осуществляется перегрузка продуктов с
одного вида транспорта на другой;
распределительные, откуда грузы распределяются по
предприятиям торговли и общественного
питания, которые оснащены холодильными
камерами и торговым холодильным
оборудованием *. Конечным звеном НХЦ являются бытовые
холодильники у потребителей.
Многие холодильники выполняют
одновременно несколько функций.
Вторая группа — это транспортные
средства (Ьи). Они делятся на
железнодорожные, морские, речные, автомобильные,
контейнерные, с искусственным охлаждением
(отоплением) или типа термос (I — индекс,
характеризующий вид транспорта).
*В дальнейшем холодильные камеры и
торговое холодильное оборудование условно будут
называться «реализационными» холодильниками (РХ).
Третья группа — это
вспомогательные объекты (си), которые непосредственно не
участвуют в процессах хранения и
транспортировки грузов, но без которых эти процессы
нельзя осуществлять (например, льдозаводы, дез-
промстанции, где дезинфицируют и промывают
вагоны, рефрижераторные депо); здесь i—индекс,
характеризующий вспомогательный объект.
Исходя из теории множеств можно записать:
НХЩ = {а,7, Ъц9 сц).
В данную непрерывную холодильную цепь
входят все элементы, которые выполняют
функции холодильной обработки, хранения и
транспортировки скоропортящихся грузов.
Схемы НХЦ отличаются большим
разнообразием. Для примера приведем некоторые из них.
— Мясо мороженое и охлажденное,
мясопродукты, масло, сыры и консервы:
производственный холодильник (ПХ) —
железнодорожный холодильный транспорт (ЖХТ) —
распределительный холодильник (РтХ) —
автомобильный холодильный транспорт (АХТ) —
реализационный холодильник (РХ), т. е. ПХ —
ЖХТ — РтХ — АХТ — РХ (см. рис. а).
При поступлении этих грузов из-за рубежа
морским путем схема НХЦ (при приемке груза
в порту страны-экспортера) будет следующей:
МХТ — ПгХ — ЖХТ — РтХ — АХТ — РХ.
Первым элементом считается морской
холодильный транспорт (МХТ). На перегрузочном
холодильнике (ПгХ) осуществляется перегрузка на
склад (если не применяется ~ прямой вариант
Схемы непрерывной холодильной цепи:
а—в — варианты НХЦ
14
судно — вагон). Далее схема повторяет
предыдущую.
Грузы на вывоз имеют схему ПХ — ЖХТ —
сдача или ПХ — ЖХТ — ПгХ — МХТ —
сдача.
— Схема для рыбы и рыбопродуктов
охлажденных и мороженых: ПХ (ПБ) — МХТ —
ПгХ — ЖХТ — РтХ — АХТ — РХ (см. рис. б)
В этой схеме ПБ — плавбазы, где обрабатывают
рыбу и рыбопродукцию, поступающую с
рыболовецких судов (PC).
При перевозке грузов с использованием
прямого варианта судно — вагон элемент ПгХ
выпадает из схемы НХЦ.
— Овощи и фрукты, яйца проходят в НХЦ
по следующей схеме: ЗХ — ЖХТ — РтХ —
АХТ — РХ или ЖХТ — РтХ — АХТ — РХ
{см. рис. в).
В первом варианте для накопления груза и
«его предварительного охлаждения используются
заготовительные холодильники (ЗХ).
Во втором варианте охлаждение фруктов и
овощей проводится непосредственно в
рефрижераторных вагонах.
Возможен вариант РХТ — ПгХ — АХТ —
РХ, когда фрукты и овощи доставляются
речным транспортом (РХТ) в порт, а затем
автомобильным холодильным транспортом или
железнодорожным на распределительные
холодильники.
— Для молока и молокопродуктов характерна
схема ЗХ—ЖХТ—ПХ—АХТ—РХ. При
перевозке молока производственные холодильники
находятся в середине схемы и выполняют
функцию крупных распределительных
холодильников.
Для нормального функционирования любой
НХЦ должны быть обеспечены:
оптимальный режим холодильной обработки,
хранения и перевозок скоропортящихся
грузов, причем понятие режим в данном случае
включает: температуру (Р*), влажность воздуха (Рф),
кратность циркуляции (Рц) и вентилирования
(Рв), а также санитарное состояние (Рс.с);
охлаждаемые складские емкости .в
достаточном объеме:
i / i I
где 0Общ — общий грузопоток за год в данной НХЦ;
*Eaij9 Ebtj — емкости стационарных холодильников и
транспортных средств;
а — кратность использования холодильников и
транспортных средств в течение года;
рациональное закрепление районов произ-
шодства и потребления скоропортящихся грузов
ъ целях сокращения нерациональных
перевозок (дальних, встречных);
соблюдение предельного срока нахождения
скоропортящихся грузов в непрерывной холе*
дильной цепи:
где тНХц — продолжительность нахождения груза в НХЦ
от момента производства до момента
реализации;
Тпр — предельный срок хранения данного груза во
всех элементах НХЦ;
соответствие пропускных и
перерабатывающих способностей отдельных элементов НХЦ:
где П — пропускная и перерабатывающая способность
элемента;
dtj — перегрузочные объекты на стыках двух
элементов НХЦ;
минимизация расходов на доставку
скоропортящихся грузов от места производства к месту
реализации при условии обязательного
выполнения всех требований, способствующих
качественной и своевременной доставке продуктов с
минимальными потерями.
Из сказанного следует, что НХЦ, как и
любая другая система, имеет свои признаки и
критерии.
Признак эксплуатационной непрерывности.
Из концепции НХЦ, в первую очередь,
вытекает условие взаимосвязи и
взаимозависимости отдельных ее элементов. Охлаждаемые
складские емкости должны соответствовать
поступающему за определенный период грузопотоку,
холодильный транспорт должен обеспечивать
перевозки в периоды максимального поступления
скоропортящихся грузов и т. д. Все эти
взаимозависимости можно характеризовать признаком
эксплуатационной непрерывности холодильной
цепи:
R9 = f(naijf UbiJ9 Uclj, ndiJ).
Признак технологической непрерывности и
стабильности. Так как при хранении и
транспортировке скоропортящиеся грузы должны
находиться в оптимальных для каждого вида груза
условиях, необходимо зависимости НХЦ
исследовать также по признаку технологической
непрерывности и стабильности RT:
Дт = /(Р#./\р, Рц. Рв, Рс.с).
В настоящее время проследить на всем
протяжении НХЦ за этими показателями практически
невозможно. Кроме того, наличие большого
числа взаимозависимых данных может привести к
неоправданно сложным расчетам. Поэтому на
первом этапе можно воспользоваться одним или
несколькими решающими показателями,
которые будут представлять признак
технологической непрерывности и стабильности НХЦ.
Признак плотности загрузки. При хранении
и транспортировке скоропортящиеся продукты
15
укладывают с соблюдением особых правил для
обеспечения требуемой циркуляции воздуха с
целью их охлаждения. Например, необходимо
предусматривать зазоры при укладке
затаренных грузов растительного происхождения и
других охлаждаемых грузов. Кроме того,
геометрическая форма некоторых продуктов
(плоды, яйца, рыба, мороженые туши мяса) не
позволяет полностью использовать грузовой
объем. Поэтому при расчетах следует применять
понятие плотность загрузки скоропортящихся
грузов, которая учитывает как особенности
формы продукта, так и допустимую высоту и
правила укладки груза.
Признак высокой стоимости. Этот признак
позволяет в расчетах учитывать стоимостные
показатели скоропортящихся грузов
холодильников и холодильного транспорта, которые в
значительной степени превышают стоимостные
показатели для грузов, складов и подвижного
состава в целом.
Признак предельного срока хранения. Он
учитывает разработанные технологами предельные
сроки нахождения данных скоропортящихся
грузов в определенных условиях, характерных для
звеньев НХЦ.
Таким образом, в целом НХЦ можно
рассматривать как сложную систему, проявляющуюся в
четырех аспектах:
первый аспект технологический, в котором
объединяются все задачи, связанные с
технологией хранения и перевозок скоропортящихся
грузов;
второй — эксплуатационный, в котором
разрабатываются вопросы размещения и
технического оснащения холодильников, транспортных
средств, а также вспомогательных предприятий;
третий — экономический, в котором
исследуются распределение капиталовложений в целях
получения максимальной отдачи в системе,
экономическая эффективность функционирования
отдельных объектов и всей НХЦ в целом;
четвертый — юридический, рассматривающий
взаимоотношения различных ведомств и
предприятий.
Комплексное решение задач холодильной
обработки, хранения, перевозок и реализации
скоропортящихся грузов с учетом приведенных
выше четырех аспектов позволит создать
благоприятные условия для эффективного
функционирования НХЦ.
Отделение производства пельменей
московского экспериментального
завода «Хладопродукт» № 1 ВНИКТИ-
холодпрома
16
БРИГАДНОЙ ФОРМЕ ОРГАНИЗАЦИИ И СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА —
ШИРОКОЕ ВНЕДРЕНИЕ!
УДК 658.387.4:[621.56/.59:6371D78.9)
ОПЫТ ВНЕДРЕНИЯ БРИГАДНОЙ ФОРМЫ ОРГАНИЗАЦИИ И СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МОЛДАВСКОЙ ССР
в. п. солдлтов,
заместитель министра мясной и молочной
промышленности Молдавской ССР
Бригадная форма организации и
стимулирования труда наиболее полно отвечает конкретным
условиям производства на стадии развитого
социализма, обеспечивает значительное
повышение производительности труда. В
одиннадцатой пятилетке эта форма организации труда
должна стать основной во всех отраслях
народного хозяйства.
XXVI съезд КПСС указал на необходимость
дальнейшего распространения и повышения
эффективности бригадной формы организации
и стимулирования труда.
Некоторый опыт бригадной формы
организации труда имеется в мясной и молочной
промышленности Молдавской ССР.
Бригадная форма не нова для отрасли. На
маслодельных и сыродельных предприятиях
бригады всегда являлись основной формой
организации труда. Сейчас в промышленности
созданы бригады нового типа, одним из
важнейших признаков которых является оплата по
единому наряду за конечные результаты труда.
Такие бригады созданы и на холодильных
предприятиях отрасли, в частности на
холодильнике Кишиневского мясокомбината, на
участках по производству пельменей Бельцко-
го мясокомбината и Кишиневского
хладокомбината. Оплата труда в этих бригадах
производится по конечному результату за готовую
продукцию с применением коэффициента трудового
участия.
Руководят бригадами бригадир и советы
бригад, избираемые из числа передовых, наиболее
авторитетных рабочих открытым голосованием
на общем собрании коллектива бригады. В
состав советов бригад входят профгрупорги.
Советы бригад рассматривают вопросы
совершенствования внутрибригадной организации
труда, развития социалистического
соревнования, выполнения производственных заданий,
экономии и бережливости, соблюдения
технологической и трудовой дисциплины, повышения
качества продукции, установления
коэффициента трудового участия, улучшения бытовых
условий членов бригады и др.
Бригада нового типа, объединившая
грузчиков, создана в январе 1980 г. на холодильнике
Бендерского мясокомбината. Применение
коэффициента трудового участия при
распределении заработка бригады повысило качество
работы каждого грузчика. Более действенной
стала помощь в освоении приемов и навыков вновь
принятым рабочим. Уменьшилась текучесть
кадров. Улучшилось санитарное состояние
холодильника.
Бригада не допускает необоснованных
сверхнормативных простоев железнодорожных
вагонов и автомашин под погрузкой и разгрузкой.
В текущем году коллектив бригады принял
социалистическое обязательство на 10 мин
ускорить погрузку железнодорожных вагонов
против нормативного времени.
Создание бригады грузчиков способствовало
значительному повышению эффективности
работы холодильника Бендерского
мясокомбината.
Экономический эффект от создания бригад
нового типа получен также на других
холодильных предприятиях и в целом по мясной и
молочной промышленности Молдавии.
В десятой пятилетке 15 молдавским
бригадам, работающим в отрасли, во Всесоюзном
социалистическом соревновании ведущих
профессий присвоено звание «Лучшая бригада страны».
Организовано соревнование бригад, которое
проходит под девизами: «Работать эффективно и
качественно», «Больше товаров народного
потребления из единицы перерабатываемого
сырья».
Наряду с положительным опытом создания
бригад нового типа, следует отметить и
недостатки в проведении работы по внедрению
бригадной формы организации и стимулирования
труда.
На отдельных предприятиях работа по
организации бригад находится в начальной стадии,
а созданные бригады не всегда являются
бригадами нового типа.
Недостаточно внимания уделяется переводу
на коллективную форму труда работников
вспомогательных цехов и участков. Бригадам не
создаются необходимые организационно-тех-
3 Холодильная техника № 10
17
нические условия для работы, имеются
недоработки в материально-техническом снабжении,
неполадки в ремонте оборудования.
В бригадах еще в недостаточной степени
используются совмещение профессий,
расширение зоны обслуживания.
Не во всех бригадах при распределении
заработка применяются доплаты за совмещение
профессий, расширение зон обслуживания,
увеличение объема выполненных работ, не
повышается коэффициент трудового участия
рабочим, принявшим на себя дополнительные
нагрузки. у ;
Больше внимания следует уделять подбору
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
ПРОВОДИТСЯ ПОДПИСКА НА КНИГИ:
АСМАЕВ М. П., КОРНИЛОВ Ю. Г. Моделирование процессов пищевых
производств. — М., Легкая и пищевая промышленность, 1982 (IV кв.), 16 л.,
2 р. 80 к.
В книге освещены основные процессы пищевой технологии (тепловая обработка
продуктов, ректификация, экстрагирование и дистилляция) как объекты
автоматического регулирования описаны математические модели этих процессов.
Проанализированы предпосылки к оптимизации управления пищевыми процессами и ее этапы,
указаны общие требования к критерию оптимизации и рассмотрено влияние условий
производства на его выражение. Дан синтез алгоритмов оптимального управления.
Книга предназначена для специалистов, занимающихся автоматизацией процессов
пищевой промышленности и разрабатывающих новые технологические процессы.
ВОЛКОВ И. Я. Тепло- и массообменные процессы при хранении
пищевых продуктов. — M.f Легкая и пищевая промышленность, 1982 (II кв.),
15 л., 2 р. 60 к.
В книге рассмотрены физические основы и инженерные методы реализации
оптимальных температурно-влажностных режимов хранения различных продуктов, в том
числе скоропортящихся. Значительное внимание уделено хранению охлажденных и
замороженных продуктов. Приведены математическая модель, описывающая темпе-
ратурно-влажностный режим в хранилище, и методика расчета усушки продуктов в
процессе хранения. Книга рекомендуется для специалистов пищевой
промышленности и торговли, может быть полезна студентам и аспирантам пищевых и торговых
вузов.
Подписка на книги проводится до 31 декабря 1981 г. магазинами и отделами
подписных изданий, специализированными магазинами и магазинами — опорными
пунктами.
При оформлении подписки покупатель вносит задаток в размере 80 % от стоимости
книги и получает квитанцию.
О поступлении издания в магазин покупателя информируют почтовой открыткой,
заполненной им при оформлении подписки.
Заказы от библиотек принимают библиотечные коллекторы.
Организациям и предприятиям заказы на книги оформляют (без квитанций) по
гарантийным письмам, в которых должен быть указан срок гарантии до 31 декабря
1982 г.
Своевременно оформляйте подписку!
и обучению бригадиров, разработке планов
инженерного обеспечения в целях повышения
эффективности работы бригад и выполнения ими
плановых заданий и социалистических
обязательств.
Чтобы ликвидировать имеющиеся недостатки
и шире распространять опыт создания бригад
нового типа в холодильном хозяйстве мясной
и молочной промышленности Молдавии,
необходимо, чтобы процесс становления бригадной
формы организации и стимулирования труда
стал предметом постоянной заботы партийного,
профсоюзного и хозяйственного руководства на
всех уровнях.
18
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УДК 621.575.001.375
ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМА РАБОТЫ
АБСОРБЦИОННЫХ БРОМИСТОЛИТИЕВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН-ВАЖНЫЙ РЕЗЕРВ
ЭКОНОМИИ ЗНЕРГОРЕСУРСОВ
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ,
канд. техн. наук В. В. ОНОСОВСКИЙ, И. Н. БАХАРЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Канд. техн. наук Б. И. ПСАХИС
Сибирский филиал НПО «Техэнергохимпром»
Использование вторичных энергетических ре-
сурсов^(ВЭР) — один из важнейших факторов
экономии топлива и энергии, повышения
эффективности общественного производства,
Технологические процессы химической,
нефтеперерабатывающей и нефтехимической
отраслей промышленности характеризуются большим
количеством ВЭР в виде тепла отходящих газов,
горячей воды и водяного пара. Химические
производства одновременно являются крупными
потребителями искусственного холода, что
создает условия для применения на таких
предприятиях теплоиспользующих холодильных машин,
в частности абсорбционных бромистолитиевых
(АБХМ).
Наиболее целесообразно использовать их в
летнее время года, когда на предприятиях!
имеется большой избыток ВЭР и ощущается
дефицит в холоде, например в холодной воде с
температурой 5—20 °С.
Создание мощных холодильных станций на
базе выпускаемых АБХМ сопряжено со
значительными капитальными вложениями, а их
эксплуатация — с большими расходами
охлаждающей воды. В связи с этим улучшение
экономических показателей АБХМ имеет важное
народнохозяйственное значение. Оно может быть
достигнуто как совершенствованием их
конструкции, так и выбором рационального
режима работы при проектировании. Такой режим
определяется температурным перепадом в
аппаратах АБХМ и может быть установлен путем
комплексной оптимизации машины в целом с
учетом связей между ее отдельными элементами.
Для оптимизации режима работы АБХМ
разработана методика, основанная на принципах
термоэкономики [5].
В термоэкономической модели АБХМ (рис. 1)
рассматриваются изменения потока энергии,
подводимой к машине. Основным носителем
информации о преобразованиях энергии служит
эксергия [2]. Модель одновременно учитывает
экономические и термодинамические факторы,
что особенно важно при комплексной
оптимизации. Знание величины потока эксергии и ее
стоимости позволяет получить все необходимые
данные для оптимизации режима работы.
Термоэкономическая модель АБХМ
представляет собой последовательно соединенные зоны,
каждая из которых включает один или несколько
элементов машины: зона 1 — генератор,
конденсатор, абсорбер, теплообменник растворов и
насосы с электродвигателями для охлаждающей
воды, слабого водного раствора бромистого
лития и рециркуляции раствора через абсорбер,
зона 2 — испаритель и насос с
электродвигателем для транспортировки хладоносителя.
К зонам подводятся энергия (в форме тепла
или механической работы), необходимая для
функционирования отдельных элементов и всей
машины в целом, и отчисления от стоимости
соответствующих элементов оборудования.
На каждую зону действуют управляющие
(оптимизирующие) переменные, которые определяют
режим эксплуатации АБХМ. На основе анализа
степеней свободы информационных переменных
теплообменных аппаратов АБХМ в качестве
оптимизирующих параметров приняты:
А/г = th — /4 — разность температур греющего агента
и раствора в конце процесса кипения
в генераторе;
Д/а = t2 — tB — разность температур раствора в конце
процесса абсорбции и охлаждающей
среды (воды);
А^в.к = tB2—tB1— нагрев охлаждающей, среды в
конденсаторе;
Д/т = t8— t2 —разность температур на «холодном»
конце теплообменника растворов;
А ^х = tX2 — ^xi — разность температур хладоносителя в
испарителе;
6К» ^и — среднелогарифмический^
температурный перепад в конденсаторе и
испарителе.
От внешнего источника к зоне 1 модели*
подводятся: теплота, эксергия| которой обозначена
Eht а цена Це; электроэнергия для привода
электродвигателей насосов слабого раствора ?с,
рециркуляции раствора через абсорбер Ev и
охлаждающей воды ?в, тариф на подЕодимую
электроэнергию (эксергию)[Дэл; охлаждающая вода,
расход которой VB, а тариф на нее Цъ. Внутри
самой машины от зоны / к зоне 2 осуществляется
передача эксергии, количество которой обсзна-
з*
19
МгМаЩк0кМт
Atx ви
Ml
light
UeEh i с
IMu
ЩЕ,
Щи
ггттттт
I I I I I
-rttrrn
ЦэлЕд^
П
lAoEn
гранжа, состоящая из приведенных затрат и
суммы произведений неопределенных множителей
Лагранжа на уравнения связи зон модели между
собой и с внешней средой, записанных в
неявном виде:
Рис. 1. Термоэкономическая модель АБХМ.
чено через Е2. Кроме того, к зоне 2 от внешнего
источника подводится эксергия для привода
насоса хладоносителя в количестве Ех с тарифом
Цэл. На выходе из зоны 2 получается
приведенная эксергетическая производительность
АБХМ Е0.
В целях упрощения термоэкономической
модели сделаны допущения, изложенные в работе
[5], которые в принципе могут быть учтены.
При термоэкономическом подходе целевой
функцией оптимизации, так же как и в технико-
экономических расчетах, служат приведенные
затраты:
k n m
Я = Т №QT -f ЦВУВ -г Цэл ^ N* + ? Z 1+ 2 Zj) ; A)
(KH±KaMj)(aj4-b7Fj)
B)
C)
где т — число часов эксплуатации машины в
течение года;
Цт — тариф на тепло,
QT — количество тепла;
Nt — мощность, потребляемая
электродвигателем г-го насоса;
Zt — отчисления от стоимости 1-го насоса;
Zj — отчисления от стоимости /-го теплообмен-
ного аппарата;
Кн — нормативный коэффициент
амортизационных отчислений;
/Самь ^аму — коэффициент отчислений на реновацию и
ремонт от стоимости i-ro или /-го
элемента оборудования АБХМ;
йь a], bj, bj, коэффициенты аппроксимационных
уравнений.
В связи с тем, что оптимизирующие перепады
температур в аппаратах АБХМ взаимосвязаны,
многофакторная задача с ограничениями на
независимые переменные решается с применением
метода неопределенных множителей
Лагранжа [4], который позволяет свести задачу
нахождения условного минимума к обычной
экстремальной задаче без ограничений, т. е. к
нахождению безусловного минимума. В этом случае
для выражения A) записывается функция Ла-
L = n + y\btEt,
D)
где hi —неопределенный множитель Лагранжа, который
в рассматриваемом случае определяет стоимость
единицы потока эксергии на выходе из i-й
зоны.
Для составления функции Лагранжа
необходимо затраты в уравнении A) выразить в виде|
функциональных зависимостей от потока
эксергии, выходящего из соответствующей зоны
модели, и оптимизирующих переменных этой же
зоны:
Zj^ZjiEi, Atj, 67);
Zi=Zi(Eif Atis 9*);
VB=VB(E2, Atj, Qj);
Eh^Eh(E2, Atj, G;);
Ej = Ej(Eit Atj, 9,).
E)
В такой же форме могут быть записаны и
уравнения связи между зонами и с окружающей
средой:
Eq = Е0 (Q0, t0x, t0lc)l
F)
E2 = E2(EQ, Atx, 9И).
Чтобы найти температурные перепады в
аппаратах АБХМ, обеспечивающие минимум
приведенных затрат, а также оптимальную стоимость
вырабатываемого холода, необходимо решить
систему трансцендентных уравнений:
dL dL dL
G)
Для получения развернутых выражений ваЦ
личин, входящих в уравнения E), F), и решения
системы уравнений G) использовали известные
термодинамические зависимости для процессов,
происходящих в АБХМ [1, 2, 6, 7].
В математическую модель заложены
ограничения, определяемые физическими
условиями осуществимости цикла работы АБХМ. К их
числу относятся: недопустимость работы
машины при отрицательных температурах кипения
агента в испарителе (t0 >0 °С); недопустимость
вскипания слабого водного раствора бромистого
лития в регенеративном теплообменнике (t7 <
< tb)\ недопустимость превышения
концентрации растворов некоторого значения, определя-
20
щх
35
25
15
5
17
15
15
11
Э
г
о
3
^?Г _..
7~
К
N
-&
^ч
N
к^
^
V
С "
-^ -
^д
^3
20
25
а
50t6;c
Щ°С\
55
25
15
5
17
15
13
11
9
7
5
3
1
1Л
2}
{
&~
X:
L_3
u—~ч
*===}
L
j>
/
6^
5^
11
V
40'\
20
25
/Г
зо t6;c
Рис. 2. Изменение оптимальных разностей температур
A t и температурных перепадов 6 в аппаратах АБ ХМ в за-
охлаждающей воды tB:
виси мости
от температуры
°С, /оХ = 15°С, /д=101,8°С, Цт = 1,55 руб./( 1000
кВт-ч), Дэд = 0,02 руб./(кВт-ч), Дв = 0,01 руб./м3; б — то же,
Цв = 0,03 руб./м3; / — А^; 2 — Д/„; 3 — At
- 0
At,
- At
,; 2 - Д/в; 5
9 —
а'
а'
/6>
4 - д'в.к; 5 ~
// - е„
к*
емого условием образования кристаллогидратов
бромистого лития (lt < ?кр).
С помощью термоэкономической модели
проведена оптимизация режима работы АБХМ
производительностью Q0 = 1163 кВт, непрерывно
работающей четыре месяца в году при
температуре окружающей среды t0tC = 32 °С и
температуре объекта охлаждения' tox = 15 °С.
Машина предназначена для получения холодной
воды, подаваемой в технологические аппараты —
объекты охлаждения. Теплообменные аппараты
АБХМ, за исключением регенеративного
теплообменника растворов, — пленочно-ороситель-
ного типа. Коэффициенты теплопередачи
приняты постоянными, не зависящими от
температурного режима. В качестве греющего агента
служит насыщенный водяной пар низкого
давления. Охлаждающая вода подается
последовательно через конденсатор и абсорбер.
На рис. 2 приведены значения оптимальных
температурных перепадов и разностей температур
в аппаратах АБХМ при различных температурах
охлаждающей воды и тарифах на воду, а в
таблице — при различных температурах греющего
агента и тарифах на тепло.
Полученные результаты показывают, что
оптимальные температурные перепады в аппаратах
АБХМ существенно отличаются от
используемых при проектировании этого типа
холодильных машин, а также что они меняют свои
значения при изменении рассмотренных параметров.
Повышение температуры охлаждающей воды
приводит к уменьшению оптимальных
перепадов, а повышение температуры греющего
агента — к их увеличению. Повышение тарифа на
охлаждающую воду вызывает увеличение
оптимальной разности А/а и общего нагрева
охлаждающей воды А/в и одновременное уменьшение
всех прочих перепадов. Повышение тарифа на
тепло приводит к общему уменьшению
оптимальных перепадов Д/а и Д/в. Обращает на себя
внимание большая величина общего нагрева
охлаждающей воды и нагрев ее в отдельных
аппаратах — конденсаторе и абсорбере.
При некоторых внешних условиях, отмеченных
на рис. 2 треугольником, а в таблице
звездочкой, оптимальные перепады Atr AtT и
связанные с ними 6Г и 6Т определяют с учетом
указанных ограничений работы АБХМ. В связи с
ограничениями перепады температур в процессе
оптимизации не выходят за пределы,
соответствующие реальным условиям эксплуатации машины.
руб./A000 кВт-ч)
А/я
А*-
Оптимальные разности температур и температурные перепады, °С
А/,
А'*
А/,
А/т
1,55
2,94
3,78
1,55
2,94
3,78
1,55
2,94
3,78
Примечание
3,04
2,50*
3,17*
10,П
8,28
7,53
7,46
6,23
- 5,80
/д-101,
19,02*
35,78*
31,18*
8 °С
р = 0,11
16,32
13,79
12,79
МПа
th= 106,6
I 31,95*
35,19*
| 35,99*
/л = 110,8 °С
5,65
4,87
4,61
13 МПа
4,76
4,14
3,91
3,76
3,16
2,95
9,97
11,11*
12,66*
/7 = 0,15 МПа
17,38
14,85
13,67
Данные приведены для следующих условий: /оХ =
9,15*
10,68*
11,51*
11,09
9,06
8,17
7,68
6,67
6,18
31,14* 1
34,76*
36,06*
5,85
5,16
4,85
97
47
19
17,65*
21,05*
22,71*
15 °С; t0.c = 32 -С; /в
6,85
5,69
5,22
5,22*
6,73*
7,57*
10,70
8,79
7,93
7,48
6,51
6,05
31,95*
35,19*
35,99*
16,88
14,46
13,35
5,71
5,06
4,77
4,85
4,36
4,10
3,80
3,28
3,05
13,35*
16,63*
18,27*
7,15 |
5,99
5,47 1
7,38
6,14
5,60
25 °С;
0,02 руб./(кВт-ч), #„ = 0,01 руб./м3.
23,14*
39,64*
41,08*
35,61*
39,02*
39,93*
34,77*
38,56*
39,94*
21
В работе рассматривается изменение
переменной части приведенных затрат, т. е. только
тех статей затрат, рост или сокращение которых
связаны с изменением расчетных перепадов
температур в теплообменных аппаратах машины.
Эконом ическую эффективность оптимизации
АБХМ оценивали абсолютной \П и
относительной бп экономией приведенных затрат:
АП = япр - п0ПТ; (8)
Ml
бп = -^100' <9>
где ЯПр, ЯоПТ — приведенные затраты, найденные
соответственно по обычно принимаемым и
оптимальным значениям перепадов
температур.
По аналогичной методике определяли
относительную экономию расхода охлаждающей воды
bV9 электрической энергии 6W и тепла 6Q, a
также экономию переменной части
амортизационных отчислений бА и эксплуатационных
расходов 8э. Зависимость относительной экономии
финансовых и материальных ресурсов от
температуры греющего агента!показана на рис. 3.
Из графика видно, что использование при
проектировании АБХМ оптимальных перепадов
температур, полученных по предлагаемой методике,
сокращает приведенные затраты и дает
относительную экономию амортизационных
отчислений и эксплуатационных расходов при всех
рассмотренных внешних условиях работы
машины. Экономия 6Л составляет 11—14 %, бА —
14—25 % и бэ — 9—10 %.
Переход на оптимальный режим работы АБХМ
позволяет сэкономить ~10 % электроэнергии и
~30—35 % охлаждающей воды. Учитывая
большую холодопроизводительность абсорбционных
холодильных машин и значительную
потребность в^охлаждающей воде промышленных
предприятий, работа в оптимальном режиме может
д}%\
зо\
25
20
15
10
-15
-20
/
v^
г
^ 1ч
\
А
А
%
^J
щв юб}8 щв th;c
Рис. 3. Зависимость относительной экономии 6
финансовых и материальных ресурсов от температуры
греющего агента th:
*0.с=32 °С; *0Х=15 °С; *в=25 °С; Дт=1,55 руб.ДЮОО кВт-ч);
Ц9Л=0,02 руб./(кВт-ч); Ц =0,01 руб./м3
Рис. 4. Структура себестоимости вырабатываемого
АБХМ холода:
*0.с=32 °С; *оХ=15 °С; *л = 101,8 °С; *в = 25 °С; Дт = 1,55 руб./
A000 кВт-ч); Цэл = 0,02 руб./(кВт«ч); Z/B=0,01 руб./м3;
заштрихованные участки — оптимальный режим, незаштрихованные —
проектный режим
обеспечить и определенный экологический
эффект. Наряду с этим нужно отметить, что
оптимизация р ежима работы приводит к увеличению
расхода тепла на 16—20 % по сравнению с
расходом в режиме, принимаемом в настоящее
время при проектировании.
На рис. 4 сопоставлены структуры
себестоимости холода, вырабатываемого АБХМ в обычно
принимаемом и оптимальном режимах работы.
Отчисления от стоимости оборудования в
рассмотренных условиях составляют ~30 %
переменной части себестоимости ^холода, а стоимость
тепла, электроэнергии и охлаждающей воды —
70 %. Такое соотношение сохраняется как в
существующем проектном, так и в оптимальном
режимах.
Таким образом, несмотря на использование в
абсорбционных машинах сравнительно дешевого
тепла, затраты на энергию составляют больше
двух третей переменной части себестоимости
холода.
Учет всех составляющих затрат, в том числе
стоимости бромистого лития, заработной платье
обслуживающего персонала, стоимости
вспомогательного оборудования, трубопроводов и
приборов, безусловно снизит долю затрат на
электроэнергию в полной себестоимости холода, однако
соотношение между эксплуатационными
расходами и отчислениями от стоимости оборудования
сохранится. Полученные результаты
соответствуют данным других исследований [3].
Оптимальные перепады температур в
аппаратах АБХМ оказывают влияние не только на
величину денежных затрат на работу машины, но
и на ее металлоемкость.|
Изменение металлоемкости АБХМ в резуль-
22
Рис. 5. Зависимость относительной общей
металлоемкости АБХМ 6& в процессе оптимизации от
температуры греющего агента /д и охлаждающей воды tB:
'о с^32 °с« 2'ох==15 °С; ^эл=0'02 РУб./(кВт-ч); а - *в=25 °С,
Цв = 0,01 руб./м3; б - ^=101,8 °С. Дт = 1,55 руб./A000 кВт-чM
1—3 — Ц соответственно 1,55; 2,94; 3,78 руб./ОООО кВт-ч);
4 — 6 — Ц соответственно 0,01; 0,02; 0,03 руб./м*
тате оптимизации режима работы оценивали так
же, как эффективность машины. Массу 1 м2
поверхности любого теплообменного аппарата
принимали равной 33,6 кг.
Изменение общей металлоемкости машины в
зависимости от температуры греющего агента и
охлаждающей воды при различных тарифах на
тепло и воду показано на рис. 5.
С повышением температуры греющего агента
металлоемкость машины уменьшается и при th —
= 110,8 °С и тарифе на тепло Цт = 1,55 руб./
A000 кВт-ч) достигает 25 %, а при Цт =
= 3,78 руб./A000 кВт-ч) — 15 %. Дальнейшее
повышение th не дает значительного увеличения
экономии металла. Характер полученной
зависимости указывает на возможный перерасход
металла в оптимальном режиме по сравнению с
^общепринятым режимом при снижении
температуры греющего агента и повышении тарифа на
тепло.
Повышение температуры охлаждающей воды
приводит к уменьшению экономии и в
зависимости от тарифа на воду может повлечь перерасход
металла по сравнению с проектным режимом.
С понижением температуры воды и тарифа на
нее металлоемкость сокращается на 14—27 %.
Полученные результаты показывают, что
АБХМ, спроектированныеf по оптимальным и
принимаемым в настоящее время перепадам
температур, могут значительно отличаться по
металлоемкости. Оптимизация режима работы
машины в некоторых случаях*позволяет получить
экономию металла до 15—25 %.
Термоэкономический анализ результатов
исследования абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины позволяет сделать вывод,
что перепады температур, обеспечивающие
оптимальный режим работы, зависят от
температуры греющего агента, охлаждающей воды,
продолжительности эксплуатации машины, тарифов
на тепло, электроэнергию, воду и т. д.
Перечисленные факторы в должной мере не учитываются
обычно рекомендуемыми для проектирования
перепадами температур. Структура себестоимости
вырабатываемого холода указывает на основной
путь повышения эффективности АБХМ —
совершенствование ее энергетических
показателей.
Внедрение в практику проектирования
разработанной методики оптимизации режима
работы АБХМ позволит сократить приведенные
затраты на 10—15 %, уменьшить расход
охлаждающей воды на ~35 % и в ряде случаев снизить
металлоемкость оборудования на ~25 %.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б а д ьГл~ь к е с И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М., Пищепром-
издат, 1966.
2. Бродянский В. М. Эксергетический метод
термодинамического анализа. М., Энергия, 1973.
3. Г ого лин а Т. В., Романова Т. А.,
Силаева В. К. О себестоимости производства
холода в абсорбционных бромистолитиевых
холодильных агрегатах АБХА-2500. — Холодильная
техника, 1980, № 6.
4. К о р н Г., Корн Т. Справочник по математике
для научных работников и инженеров. М., Наука,
1973.
5. О н о с о в с к и й В. В., Б а х а р е в И. Н.,
Крайнев А. А. Термоэкономическая модель
абсорбционной бромистолитиевой холодильной
машины. — В кн.: Машины и аппараты холодильной,
криогенной техники и кондиционирования воздуха.
Л., 1978.
6. Псахис Б. И. Алгоритм оптимизации
абсорбционной холодильной машины. — В кн.: Проблемы
эффективного использования вторичных
энергоресурсов. Новосибирск, 1976.
7. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Торгиздат, 1960.
УДК 629.463.125:621.565.001.375
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТРАНСПОРТНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
А. Ф. ИРДЕЕВ, С. В. ТРОФИМОВ
ПО «Брянский машиностроительный завод»
Канд. техн. наук С. А. САПОЖНИКОВ
ВНИИ вагоностроения
Канд. техн. наук В. Н. ВАСИЛЬЕВ
В автономных холодильных системах с
ограниченным по мощности источником энергии,
используемых в рефрижераторном подвижном
составе (РПС), применяют автоматические
дроссели давления (АДД), устанавливаемые на
паровой линии перед всасыванием в компрессор.
Назначение АДД — регулировать давление «после
себя», не давать ему подниматься выше
определенного уровня и защищать привод
компрессора от перегрузки.
В холодильно-нагревательных установках
ВР-1М 5-вагонных рефрижераторных секций
(производства ПО БМЗ) автоматические
дроссели давления АДД-40М обеспечивают работу
электродвигателей компрессоров без
перегрузки при предельной температуре окружающей
среды, при которой гарантируется
работоспособность установки.
Помимо достоинств, схемы холодильных
установок с АДД имеют ряд недостатков:
АДД, представляя собой гидродинамическое
сопротивление для хладагента, снижает холо-
допроизводительность, увеличивает
энергозатраты установки, ограничивает возможность
получения низких температур в грузовых
помещениях вагона;
АДД как механический прибор,
настраиваемый на обеспечение надежной работы
установки в одном режиме при экстремальной
температуре наружного воздуха, не позволяет
производить гибкое регулирование режима работы
холодильной установки при условиях, отличных
от экстремальных, при температурах
наружного воздуха ниже расчетного уровня (например,
в ночное время, при переезде из одной
климатической зоны в другую, эксплуатации в
умеренном климате).
Для устранения этих недостатков предложена
новая схема регулирования режимов работы
холодильной машины (ХМ) без АДД (рис. 1).
Ее характерная особенность — наличие
измерителя энергозатрат 5, представляющего собой
токовое реле с обмоткой 6 и размыкающим
контактом 7, включенным в цепь питания
соленоидного вентиля 10 регулирующего блока 3. При
превышении допустимого уровня потребляемой
мощности соленоидный вентиль закрывается,
в результате чего прекращается подача жидкого
хладагента к терморегулирующему вентилю и в
испаритель, снижаются давление и температура
кипения. При уменьшении потребляемой
мощности токовое реле открывает соленоидный
вентиль — подача хладагента возобновляется.
Предлагаемая схема ХМ без АДД
обеспечивает полное использование энергетических и
холодильных возможностей установки,
поддержание на максимальном уровне давления
всасывания в компрессор и, как следствие,
достижение максимально возможной холодопро-
изводительности, а также снижение
гидродинамического сопротивления всасывающего тракта
холодильного компрессора (расчетное
сопротивление АДД — 20 кПа).
Увеличение зоны эффективной работы ХМ
без АДД показано на рис. 2 на примере
характеристик компрессоров 2ФУУБС18 установки
ВР-1М. На характеристики нанесены линии
ограничения мощности и холодопроизводитель-
ности при традиционном и
усовершенствованном исполнении ХМ.
Новая схема применена в ряде 5-вагонных
рефрижераторных секций типа РС-1, опытных
образцах секций РС-3, РС-4 и секциях для
перевозки живой рыбы [1, 2, 4]. В установках
ВР-1М потребовалась лишь замена АДД
участком прямого трубопровода с фланцами и
установка реле максимального тока РТ-40.
Соленоидный вентиль на жидкостной линии
использовали штатный.
Холодильно-нагревательная установка ВР-1М
в усовершенствованном исполнении (без АДД,
с токовым реле) испытана в стендовых условиях
на заводе-изготовителе, а также непосредствен-
Рис. 1. Схема транспортной холодильной машины
без АДД:
а — блок-схема; б — вариант исполнения; / — компрессор;
2 — конденсатор; 3 — регулирующий блок; 4 — испаритель;
5 —• измеритель энергозатрат; 6 — обмотка токового реле;
7 — размыкающий контакт; 8 — электродвигатель: 9 —
источник электропитания; 10 — соленоидный вентиль; // —
терморегул ирующий вентиль; 12 — обратный клапан; 13 — ресивер
24
себя» 90—100 кПа, как в серийных установках,
а настройку токовых реле — на значение тока,
при котором мощность на валу электродвигателя
становилась равной номинальной. При
номинальной мощности электродвигателя NQ=
= 10 кВт ток уставки /у=21,5-^22,0 А. При
этом значении тока контакты токового реле
размыкались — соленоидный вентиль на
жидкостной линии ХМ закрывался. Замыкание
контактов реле и открывание соленоидного вентиля
происходило при значении тока @,6—0,7) /у=
= 13-5-16 А.
Одним из основных показателей работы
усовершенствованной схемы ХМ является частота
срабатываний соленоидного вентиля и степень
их влияния на надежность установки.
В соответствии с основными принципами
действия новой схемы срабатывание соленоидных
вентилей зависит от условий работы установки
и происходит в момент, когда потребляемая
каждым компрессором мощность начинает
превышать номинальную. Зону работы вентиля
будут составлять главным образом режимы
охлаждения предварительно не охлажденных
грузов (плодов и овощей) в теплое время года при
высоких температурах кипения и конденсации.
Специальные наблюдения показали, что средняя
частота срабатываний вентиля в этих режимах
составляет 0,013 с-1. В цикличном режиме при
поддержании заданной температуры
соленоидный вентиль срабатывает значительно реже. На
основании ежегодных статистических
отчетных данных МПС было установлено, что
ожидаемое количество срабатываний соленоидного
вентиля в новой схеме не превысит 2500 циклов в
год, что для вентиля СВМ 12Ж-15 составит лишь
2,1 % циклов наработки на отказ и 2,5 % — его
гамма-процентного ресурса.
Таблица 1
Показатели в установившемся
режиме работы
Холодопроизводительность, кВт
Температура, °С
воздуха перед конденсатором
кипения (по давлению)
конденсации (по давлению)
нагнетания
обмоток статора
Давление, кПа
всасывания
нагнетания
масла
Отношение давлений конденсации
и кипения рк/р0
Разность давлений конденсации
и кипения рк—р0
I режим '
гн=40 °с
с АДД
6,05
40,0
-28,3
45,4
101,7
55,0
9,4
990,0
329,0
10,12
980,6
без АДД
7,67
40,5
—26,0
46,2
108,1
58,9
20,6
1010,0
353,0
9,34
989,4
/н«45 °С
с АДД
5,41
45,5
—28,4,
49,8
109,9
67,3
8,8
1103,0
314,0
11,24
1094,2
без АДД
6,98
45,2
—26,3
50,0
113,0
66,4
19,1
1118,0
1 333,0
10,37
1098,9
II режим
*Н = 40°С
с АДД
14,65
40,6
-14,1
51,6
107,0
61,5
90,2
1167,0
412,0
6,76
1076,8
без АДД
15,81
40,8
—12,5
52,1
111,1
59,0
101,0
1177,0
431,0
6,41
1076,0
/н=45 °С
с АДД
13,02
44,8
—14,4
54,5
111,6
64,8
88,2
1245,0
402,0
7,19
1156,8
без АДД
15,40
46,0
—10,8
57,2
115,8
65,4
113,8
1324,0
427,0
6,71
1210,2
Q^KBni
-15-20-15-10,-5 0 5 1045 20t0;C
Рис. 2. Характеристики компрессоров 2ФУУБС18
установки ВР-1М и зоны режимов их работы
но в рефрижераторных вагонах в стационарных
и эксплуатационных условиях по программе и
методике, согласованным с ВНИИхолодмашем
и МПС. В испытаниях проверена
работоспособность новой схемы и сопоставлены основные
параметры ХМ в традиционном и
усовершенствованном исполнениях. Для сопоставимости
результатов, получаемых в разных режимах,
настройку АДД осуществляли на давление «после
4 Холодильная техника № 10
2S
Основные параметры работы ХМ установки
ВР-1М были определены на калориметрическом
стенде ПО «Мелитопольхолодмаш». В
испытаниях, проведенных с участием ВНИИхолод-
маша, имитировали экстремальные условия
работы, являющиеся предельными для
одноступенчатого исполнения ХМ.
Результаты испытаний (табл. 1) показали
заметное преимущество усовершенствованного
исполнения ХМ в холодопроизводительности.
Соленоидный вентиль срабатывал только в первые
периоды охлаждения. Колебания давлений
всасывания и нагнетания при срабатываниях
вентиля не превышали ±C04-50) кПа от среднего
значения, а давление масла при закрытии
вентиля падало не ниже 150 кПа. Новый
регулирующий блок установки осуществлял защиту
электродвигателей компрессоров от
перегрузки. Пуски ХМ проходили надежно даже при
заполненном хладагентом воздухоохладителе. В
целом показатели режимов работы ХМ без
АДД находились в пределах, допустимых
инструкциями по эксплуатации и техническими
условиями на поставку компрессоров и аппаратов
холодильных машин.
Температура обмоток статора
электродвигателя компрессора ХМ оставалась низкой даже
в условиях экстремальных наружных
температур. Это свидетельствует о значительных
резервах мощности электродвигателя и, как
следствие, холодопроизводительности компрессора.
Вопрос о целесообразности повышения уставок
для регулирования АДД (в ХМ традиционного
исполнения) и токовых реле (в ХМ
усовершенствованного исполнения) должен стать предметом
специального исследования.
В тепловой камере ПО БМЗ проведены
испытания в целях определения минимальных тем-
Таблица 2
Показатели эксплуатационных рейсов
экспериментальной секции типа РС-1
№ 5 — 2786
Температура наружного воздуха, °С
в период охлаждения
в период поддержания режима
Заданный температурный режим, °С
Продолжительность, ч0%
охлаждения груза с 21 до 4 °С
автоматического поддержания
режима работы
ХМ1
ХМ2
Средняя продолжительность работы
установки в целом, ч
Коэффициент рабочего времени
установки в автоматическом режиме
Перевозка не охлажденной
предварительно ранней капусты в рейсе
Астара—Москва в вагоне с ХМ
с АДД
_
17—20
17—24
2—5
14,75
38,7
10,53
0,79 '
5,66
0,146
без АДД
_
174-20
17-24
2-г5
9,25
41,0
9,48
0,22
4,85
0,118 ,
Перевозка мороженого мяса в рейсе
Гомель — Баку в вагоне с ХМ
с АДД
+4Ч-+15
—
—
—9-Ь—12
—
77,25
8,33
—
4,165 1
0,054
без АДД
+4- + 15
—
—
—9-^—12
—
80,55
6,73
—
3,365
0,042
26
60 70 80 90 100 110 Щ.
! 0}%от раешной
Рис. 3. Зависимость температуры в рефрижераторном
вагоне /вн от тепловой нагрузки Q при температуре
наружного воздуха 40±1 °С:
— при работе двух ХМ с двумя ВЦ; — — — при работе
двух ХМ с одним ВЦ
ператур в грузовом помещении
рефрижераторного вагона с установкой ВР-Ш в
усовершенствованном исполнении. При этом испытывали
одну и ту же установку в двух исполнениях в
одном вагоне, в котором устанавливали
дополнительные электропечи и имитировали тепловую
нагрузку, близкую к расчетной, с учетом
старения изоляции, солнечной радиации,
инфильтрации воздуха и других факторов. Одновременно
проверяли работу установки с двумя и с одним
вентилятором-циркулятором (ВЦ) [3]. |
По полученным результатам (рис. 3)
установлено, что исполнение ХМ без АДД позволяет
снизить минимально достижимый уровень
температур на ~2 °С; при работе с одним ВЦ
надежно гарантируется выполнение одного из
основных требований к секции типа РС-4:
обеспечение в грузовых помещениях температуры
—20 °С при температуре наружного воздуха
40 °С и при имитации всех расчетных тепло-
притоков в вагоны, которые могут иметь место
в эксплуатации.
Проведены также наблюдения за работой
ХМ без АДД в рефрижераторных вагонах в
эксплуатационных условиях.
Экспериментальные секции типов РС-1, РС-3 и РС-4 с такими
ХМ за период с 1975 г. прошли более 600 тыс. км,
в том числе более 400 тыс. км в груженом
состоянии. В течение всего периода опытной
эксплуатации не было зарегистрировано ни
одного отказа в работе усовершенствованных
ХМ.
Показатели двух эксплуатационных рейсов
рефрижераторной секции типа РС-1 № 5-2786,
вагоны которой были оборудованы ХМ в двух
исполнениях, приведены в табл. 2. Рейсы
проходили при умеренных температурах
наружного воздуха, когда эффект от применения ХМ
без АДД проявляется более рельефно, а
создание надлежащего температурного режима в
вагонах (с допустимой неравномерностью
температурного поля) затруднено высокой холодо-
производительностью ХМ.
Опытная эксплуатация показала, что
исполнение ХМ без АДД позволяет сократить
продолжительность охлаждения предварительно не
охлажденных плодов и овощей на 37,4 %,
а коэффициент рабочего времени при
автоматическом поддержании заданных режимов
сократить на ~20 %. Экономия дизельного топлива
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 725.355
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫХ
ПЛОДООВОЩНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ИЗ ОБЛЕГЧЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
в. я. янюк
Гипрохолод
Канд. техн. наук В. М. ТУРОВ
Министерство торговли СССР
Большой объем строительства
специализированных плодоовощных холодильников,
намеченный на одиннадцатую пятилетку, требует
повышения эффективности капитальных вложений,
ускорения ввода в действие и улучшения
эксплуатационных показателей этих предприятий.
Рациональным решением этой задачи| является
строительство полносборных холодильников из
облегченных металлоконструкций^ заводского
изготовления. Такие холодильники'уже получили
на секцию в этих условиях составит около 25 %
годового расхода.
Экономический эффект от внедрения новой
схемы ХМ в РПС определяется следующими
факторами: меньшей стоимостью вводимого
элемента (токового реле) по сравнению с
устраняемым (АДД), снижением себестоимости ХМ и
вагонов с этими машинами с упорядочением
комплектов ЗИПа, сокращением рабочего
времени и более экономичным расходованием
моторесурса ХМ и дизель-генераторных установок,
снижением энергозатрат и расхода топлива
рефрижераторным подвижным составом и др.
По расчетам ВНИИВ и ПО БМЗ,
народнохозяйственный эффект составит не менее
600 тыс. руб. на годовой выпуск 5-вагонных
рефрижераторных секций.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Верен штейн М. Г., И р д е е в А. Ф.
Рефрижераторные вагоны для перевозки живой
рыбы. — Холодильная техника, 1979, № 7.
2. Новая модель 5-вагонной рефрижераторной
секции/И. Г. Беренштейн, Н. В. Киреев, А. Ф. Ир-
деев и др. — Холодильная техника, 1980, № 2.
3. Система регулирования и управления холо-
дильно-нагревательными установками 5-вагонной
рефрижераторной секции постройки ПО БМЗ/
С. А. Сапожников, Л. И. Лаврова, С. В. Лапин
и др. — Холодильная техника, 1980," № 1.
4. Berenchtein M. G., Sapozhni-
kov S. A. — In.: Progres dans la science et la
Technique^du froid. M., 1978, Vol. IY.
широкое распространение за рубежом (Италия,
Франция, ФРГ, США, Финляндия, ВНР).
Здания холодильников выполняют
каркасными с ограждениями из трехслойных панелей
типа «сэндвич».
Каркас состоит из легких стальных
конструкций с антикоррозийным покрытием. Элементы
каркаса^ поставляют с завода в готовом для
сборки виде" (в монтажной форме) с просверленными
отверстиями для болтовых соединений.
Панели «сэндвич» представляют собой два
облицовочных гофрированных для жесткости
алюминиевых или стальных листа толщиной
0,8—1,0 мм, пространство между которыми
заполнено пенополиуретаном, вспененным в
процессе заводского изготовления панелей. Они
имеют достаточную прочность и устойчивость к
воздействию нагрузок. Ограждения из таких
панелей почти в 15—30 раз легче стены из
традиционных материалов (кирпича, бетона), что
позволяет облегчить несущие конструкции каркаса и
увеличить размеры сетки колонн здания.
4*
27
Панели крепят к каркасу с внутренней или
внешней стороны здания.
Монтаж зданий холодильников практически
ограничивается установкой и болтовым
соединением элементов металлоконструкций
(сварочные соединения, как правило, отсутствуют),
установкой и креплением стеновых и
кровельных панелей, подвеской панелей ложного
потолка и экранирующих стеновых листов (при
внешнем каркасе), заделкой стыков панелей,
навеской дверей и ворот.
Применение панелей «сэндвич» до минимума
снижает тепло-, влаго- и газообмен с наружным
воздухом и облегчает поддержание оптимальных
температурно-влажностных режимов хранения
плодоовощной продукции.
Возможное многообразие
объемно-планировочных решений зданий холодильников должно
удовлетворяться минимальным набором
типовых конструктивных элементов и деталей в
целях организации поточного производства их в
заводских условиях.
Рис. 1. Объемно-планировочная схема модуля из
облегченных металлоконструкций для зданий
полносборных холодильников емкостью 500—3000 т с
децентрализованной системой охлаждения камер:
/ — холодильная камера; 2 — грузовой коридор; 3 — воздухо-
охладительный агрегат; 4 — блочная холодильная машина
Широкая номенклатура емкостей
холодильников достигается применением
унифицированных габаритных схем, базирующихся на
оптимальном модуле (блок-секции) с
унифицированными пролетами, высотой и т. д. Чаще всего в
качестве модуля принимают одну или две
холодильные камеры, реже — три и более, с
номинальной модульной емкостью. Серию типовых
холодильников на основе модуля получают
путем его многократного повторения —
блокирования.
Оптимальные параметры модуля устанавли-
, вают с учетом технологических требований
эксплуатации камер хранения и механизации
грузовых работ.
В настоящее время в ряде стран (например,
ВНР, ПНР, Италия, Финляндия) разработаны
унифицированные габаритные схемы
полносборных холодильников на основе единого плани-
ровочно-конструктивного модуля здания.
Сочетанием таких модулей охватывается широкая
номенклатура холодильников для фруктов и
овощей емкостью от 400—500 до 12 000 т и более.
Принятым модулям соответствуют, как правило,
и унифицированные типы холодильного и
другого оборудования.
Значительные успехи в строительстве таких
холодильников достигнуты в Венгерской
Народной Республике, где организовано крупномас-
А-А
с ~5%
28
штабное заводское изготовление
металлоконструкций и панелей, позволившее удовлетворить
собственные нужды и экспортировать их в
другие страны, в частности в СССР.
Для широкого развертывания строительства
облегченных полносборных холодильников в
СССР имеются все необходимые предпосылки:
налажено поточное производство легких
ограждающих и несущих металлоконструкций для
отапливаемых промышленных зданий; выявлены
новые, эффективные способы защиты металла от
коррозии; созданы легкие высокоэффективные
теплоизоляционные материалы; проведены
соответствующие научно-исследовательские и про-
ектно-конструкторские работы.
Гипрохолодом в 1980 г. разработан иМинтор-
гом СССР рекомендован к применению
оптимальный модуль для проектирования серии
однотипных полносборных холодильников для
фруктов и овощей. На основе этого модуля
можно организовать заводское производство
унифицированных конструктивных элементов для
строительства холодильников в диапазоне емкостей
от 500 до 12 000 т, которым охватывается
действующая номенклатура типовых холодильников
для фруктов и овощей E00,1000, 2000, 3000,5000
и 10 000 т), дополненная возможными
промежуточными емкостями A500, 2500, 4000, 6000 и
12 000 т).
В основу предложенного модуля (рис. 1)
положена унифицированная секция здания
холодильника из двух сочлененных объемных блоков
размерами в плане 12x18 м, в которых
размещаются две холодильные камеры номинальной
емкостью 300 и 200 т и грузовой коридор.
Высота модуля до низа подвесного изоляционного
потолка 6 м соответствует оптимальной высоте
укладки грузовых пакетов при воздушной
системе охлаждения.
При необходимости число холодильных камер
в модуле может быть увеличено (как, например,
показано штриховой линией на рис. 1).
Относительно небольшие размеры камер обеспечивают
более гибкую эксплуатацию холодильника при
большом ассортименте плодооесшксй продукции
и удобны для устройства камер с регулируемой
газовой средой.
Над центральным грузовым коридором
шириной 6 м можно предусмотреть антресольное
помещение для воздухоохладителей,
распределительной арматуры и коммуникаций.
Из модульных блок-секций по 500 т могут
компоноваться плодоовощные холодильники
различной емкости (рис. 2) и назначения:
распределительные, заготовительные, производственные
и др.
В модульных блок-секциях размещают также
цехи товарной обработки. К ним примыкают
закрытые или открытые грузовые платформы
(автомобильная или железнодорожная) или
площадки под навесом при расположении пола
холодильника на уровне прилегающей территории,
а также административно-бытовые и
вспомогательные помещения (рис. 3). Помещения
товарной обработки плодов могут быть увеличены или
уменьшены кратно шагу 6 м в зависимости от
конкретных условий строительства.
Холодильники большой емкости строят в
несколько очередей.
Для рекомендуемого модуля требуется
разработать конструкцию экономичного и
эффективного стального каркаса и* организовать
производство ограждающих панелей «сэндвич»,
пригодных по толщине слоя теплоизоляции и
конструктивному решению стыков для зданий
холодильников. При этом необходимо учитывать
температурно-влажностные режимы
эксплуатации. Должны быть также исключены недостатки
выпускаемых стальных каркасов
промышленных зданий (структуры типа «Берлин»,
«Кисловодск», «ЦНИИСК», а также «Плауэн») — такие,
как сложность, труднодоступность для
ремонта, недостаточная несущая способность, мостики
холода. Они могут быть устранены при
разработке специальной конструкции каркаса для
зданий холодильников.
Из-за низкой температуры в охлаждаемых
помещениях исключается возможность устройства
внутренних водостоков с кровли холодильника.
Это обстоятельство затрудняет блокировку
модульных секций и ограничивает ширину зданий.
При блокировке модулей для холодильников
емкостью от 500 до 3000 т с единой шириной
здания 36 м каркас делают двухпролетным с
пролетом между фермами 18 м, а для холодильников
емкостью от 4000 до 12 000 т с единой шириной
зданий 72 м — двухпролетным с пролетом
между, фермами 36 м.
Оба варианта несущего каркаса
целесообразно выполнять в виде плоскостных стропильных
конструкций с системой связей. При этом весь
каркас должен быть вынесен за пределы
теплоизоляционного охлаждаемого контура здания,
что является гибким и универсальным решением
для холодильников и эффективным для зданий в
южных климатических районах.
При наружном расположении
металлоконструкций каркаса здания исключается
прохождение несущих ферм и прогонов через камеры и
помещения с различной температурой,
вследствие чего устраняются тепловые мостики.
Отпадает необходимость в тепло- и гидроизоляции
кровельных панелей и защите от солнечных
лучей.
Укладка кровельных экранирующих листов
после монтажа основного каркаса здания позво-
29
л t t i i M t I | ) |
-4-tH-
* * * * * 1-+
l-Llf^J^^A^^
T
r
г" ~" .
M M J H
W77777\\
И
ИМИ
^zm^&izk.
41
TT T"TT 3=T
I
-e 2 I
Т11"ГГ77
72000
72000
moo
Рис. 2. Планировочные схемы серии холодильников
на основе рекомендуемого модуля емкостью:
а — 1000 т; б — 2000 т; в — 3000 т; г — 6000 — 12000 т; / —
холодильная камера; 2 — грузовой коридор; 5 — цех товарной
обработки
ляет вести непрерывную сборку элементов
каркаса и ограждений независимо от погодных
условий.
Стены и подвесной потолок холодильных
камер выполняют из трехслойных панелей
«сэндвич» требуемой толщины. Покрытие — из
стального профилированного настила.
Рис. 3. Планировочная схема блокировки модулей с
погрузочно-разгрузочными фронтами (продольное
направление грузопотоков) и подсобно-бытовыми
помещениями для холодильника емкостью 5000 т:
/ — холодильная камера; 2 — грузовой коридор; 3 — цех
товарной обработки и фасовки; 4 — подсобно-бытовые помещения;
5 — железнодорожная платформа-дебаркадер; 6 —
автомобильная платформа
Для полносборных холодильников из
облегченных металлоконструкций следует применять
унифицированное оборудование полной
заводской готовности, что сводит к минимуму монтаж-
\!ЩШЩ доооо ЩЩ л 30000
щ
30
ные работы. Монтаж холодильного
оборудования не должен увеличивать оэщие сроки
возведения холодильника. Оборудование должно
поставляться комплектно с конструктивными
элементами и узлами здания.
Этим требованиям в наибольшей степени
отвечают полностью автоматизированные блочные
холодильные малия ^тз децентрализованного
охлаждения камер (ХМЗ> -16 и ХМФ-32),
выпускаемые с максимальное заводской готовностью
и не требующие специального поме щения
машинного отделения. Они состоят **¦ компрессорно-
конденсаторных агрегатов, устанавливаемых вне
камеры, на открытой плоцадке под навесом, и
воздухоохладителей, располагаемых внутри
камеры. Конденсаторы машин, как правило, с
воздушным охлаждением. В комплект каждой
машины входит шкаф управления.
Затраты на монтаж о5орудэзан<п в этом
случае составляют всего около 5—10 % его
стоимости.
Применение децентрализованной системы
охлаждения экономически оправдано для
холодильников емкостью до 3000 т. При этом на
каждую камеру должны работать, как правило, две
автономные машины.
Для холодильников емкостью более 3000 т
целесообразно применять централизованное ох-
УДК 536.629.7:536.6.001.24
ПРИМЕНЕНИЕ ГРАДИЕНТНЫХ ТЕПЛОМЕРОВ
ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ
ЧЕРЕЗ ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Канд. техн. наук В. В. КУРЕПИН,
Ю В ЛЕВОЧКИН
д-р техн. наукг проф. Е. С. ПЛАТУНОВ, В. А. РЫКОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Для измерения стационарных тепловых
потоков, проникающих через теплоизолирующие
конструкции различных промышленных
объектов, в том числе через стенки холодильных
камер, широко применяют градиентные
тепломеры, работа которых основана на принципе
дополнительной стенки [3].
Любой градиентный тепломер вносит
значительные локальные возмущения в
температурное и тепловое поле стенки, причем часть
возмущений проявляется только в переходной,
нестационарной стадии, а другая часть
сохраняется в установившемся, стационарном состоянии.
Анализу стационарных поправок,
позволяющих определить величину невозмущенного
теплового потока, посвящен ряд исследований [1,
6].*К сожалению, в некоторых работах предла-
лаждение камер. Машинное отделение
рекомендуется располагать в отдельно стоящем здании,
сблокированном со вспомогательными
техническими службами и помещениями холодильника
(трансформаторная подстанция, зарядная
станция, механическая мастерская, помещение КИП
и А и др.).
В холодильниках с централизованной
системой охлаждения воздухоохладительные агрегаты
устанавливают непосредственно в камерах или
на технических этажах над грузовыми
коридорами.
Предварительные расчеты показывают, что
относительный расход материалов на
строительство холодильников из облегченных
конструкций колеблется в пределах 10—15 % от расхода
при традиционном строительстве из
железобетона. Удельный расход металла составляет при
этом 50—70 кг на 1 м2 площади холодильника.
Уменьшение массы конструкций, помимо
экономии материалов, в том числе на устройство
фундаментов, облегчает их транспортировку, а
также организацию и механизацию строительных
работ.
Опыт строительства полносборных
холодильников показывает, что сроки возведения их
сокращаются в 2—4 раза по сравнению со
строительством аналогичных зданий из традиционных
железобетонных конструкций.
гаются весьма громоздкие, мало пригодные для
инженерных ^измерений, расчетные
соотношения. Наиболее удобной следует признать
расчетную формулу [11:
Яо = ЯтA+аРт), A)
где q0t qT—соответственно невозмущенный и
измеренный удельные тепловые потоки;
а—коэффициент теплоотдачи между стенкой и
средой; ЦДО-
^т — удельное тепловое сопротивление тепломера.
i
Формула A) получена в предположении, что
тепломер не искажает температурного поля
стенки. Однако это справедливо только для
теплозащитных стенок с металлической
облицовкой. В обычных условиях тепломер, экранируя
стенку, деформирует температурное поле ее
рабочей зоны как на поверхности, так и на
глубине.
Примем условно, что температурное поле на
поверхности стенки в зоне контакта с
тепломером сохраняется равномерным, а возмущенная
составляющая поля по глубине подчиняется
закономерностям стационарного поля в
неограниченном пространстве, разогреваемом осесим-
метрично через сферическую полость с
радиусом где RT — радиус тепломера
(рис. 1). Свяжем невозмущенный удельный
тепловой поток д0, уносимый с поверхности стенки,
31
ъ*о.
на г\
Рис. 1. Граничные условия
теплообмена и схема
температурных полей
с коэффициентом теплоотдачи а между стенкой
и средой:
<7о = а(Гп-Гс). B)
Аналогично можно выразить удельный
тепловой поток qT9 проникающий через тепломер:
qT = ar (Тв-Тс). C)
В формулах B), C):
Тп, Тв — температура поверхности стенки
соответственно без тепломера и с тепломером;
Тс—температура среды;
а' — эффективный коэффициент теплоотдачи стенки
с учетом теплового сопротивления тепломера,
'_ а
а ~ 1 + а Рт •
Проведя ряд математических
преобразований, получаем следующее соотношение между
невозмущенным и измеренным тепловыми
потоками:
д0 = ?т | 1 •
а Рт
1 +
aRT
D)
У 2 А, I
где X — теплопроводность стенки.
В отличие от формулы A), в формуле D)
приближенно учтены одновременно два
возмущающих воздействия тепломера: тепловое
сопротивление Рт и эффект экранирования стенки.
Анализ переходного режима тепломера важен
в основном с точки зрения оценки длительности
нерабочей стадии процесса измерения. Строгое
аналитическое решение нестационарной задачи
встречает ряд принципиальных трудностей.
Однако для инженерных целей вполне
пригодны приближенные оценки.
Во-первых, можно принять, что тепломер и
стенка представляют собой полусферу (см.
рис. 1), внутренняя площадь которой совпадает
с площадью тепломера.
Во-вторых, примем, что тепловое
сопротивление тепломера Рт влияет только на
эффективный коэффициент теплоотдачи а' между
поверхностью стенки и средой, а теплоемкость
тепломера — только на тепловой поток,
проникающий через рабочую поверхность стенки,
причем в последнем случае можно считать, что
тепломер имеет равномерное температурное
поле и находится в идеальном тепловом
контакте с поверхностью стенки.
В соответствии с выбранными упрощающими
предпосылками и краевыми условиями
(принимаем Тс=0)
Х?2*^_^^+.'Г <«.,).
дг
дт
E)
Г (Я, 0) = ГП, T(R,oo) = TB,
где стРт — объемная теплоемкость тепломера;
/iT — толщина тепломера.
Анализ решения показывает, что в области
больших чисел Фурье температура поверхности
стенки в рабочей зоне (под тепломером)
приближается к стационарному состоянию по
достаточно простой зависимости
F)
где
T(R, т) = ГвA-ах),
СтРт^тЯт
G)
а — температуропроводность стенки.
Формулу F) можно использовать при ax<0,L
Если учесть, что по мере приближения к
стационарному состоянию показания тепломера
оказываются практически пропорциональными
Т (R, т), а его теплоемкость перестает
проявляться, то на основании формул D) и F) может
быть записано интересующее нас выражение,
связывающее невозмущенный тепловой поток
q0 с показаниями тепломера в нестационарной
стадии <7т(т):
Яо = <7т / 1
1
srt о+м-
(8)
V 2К
Полученное выражение позволяет оценивать
время выхода в стационарное состояние тст
при заданной допустимой погрешности
измерения потока (Ттд. Искомое соотношение
получается [из /Выражения /G):
тст= 3
cTpThTR
v
*ta4/™Ji' а"ЯтХ2
У"~2Х
(9)
Теплофизические свойства тепломеров и
условия теплообмена на поверхности обычно
известны, а свойства стенки выбираются
ориентировочно.
Из применяемых в настоящее время
градиентных тепломеров наибольшее распространение
получили тепломеры, разработанные в ИТТ
АН УССР [1, 3] на основе многоспайных
гальванических термобатарей с тепловым
сопротивлением около 3-Ю" м2-К/Вт. Тепломеры
диаметром 30 мм с более высоким тепловым со-
32
20 t-wU
Рис. 2. Относительное изменение теплового потока во
времени: j ,, щ
а — для небольших тепломеров; б — для больших тепломеров;
/ — тепломер Геращенко [1 ]; 2 — тепломер [5]; 3 — тепломер
ЛТИХП [4 3; 4 — новый тепломер ЛТИХП с термометрами
сопротивления
противлением используют в многоканальной
системе измерения тепловых потоков [5, 7]. Для
измерения тепловых потоков через
ограждающие конструкции- холодильников применяют
резиновые тепломеры ЛТИХП [4] диаметром
300 мм с тепловым сопротивлением 5х
Х10~2 м2-К/Вт. Для них характерны большая
длительность переходного процесса, а также
сложная технология изготовления.
В ЛТИХП разработан новый тепломер
больших размеров, в котором перепад температур
на дополнительной стенке измеряется медными
термометрами сопротивления. Он
изготавливается из фольгированного с двух сторон
стеклотекстолита по технологии, применяемой в
электронике для печатных плат, которая
позволяет получать тепломеры с размерами 150 X150 мм
и более и сопротивлением термометров 20—
50 Ом.
В ЛТИХП изготовлена и исследована партия
тепломеров с размерами 200x200 мм и тепловым
сопротивлением 2,5-10~3 м2-К/Вт. Испытания
показали хорошую стабильность характеристик
тепломеров во времени.
Для ряда тепломеров по формуле (8) проведен
расчет переходного процесса. На рис. 2, а
показаны результаты расчета для тепломеров
небольших размеров, на рис. 2,6 — для
больших тепломеров. Расчеты проведены для теп-
• лоизолирующих стенок с различными теплофи-
зическими свойствами при коэффициенте
теплообмена на поверхности 10 Вт/(м2-К).
Сплошной линией показано относительное
изменение теплового потока для стенки с
теплопроводностью Я=0,15 Вт/(м-К) и
температуропроводностью а=0,2-10~6 м2/с, штриховой
линией — для стенки с Х=0,7 Вт/(м-К) и а=
=0,5-10~6 м2/с. Время установления
стационарной стадии для тепломера Геращенко по
порядку величин совпадает с
экспериментальными данными для этих тепломеров,
приведенными в работе [2].
Из рис. 2, б видно, что тепломеры больших
размеров имеют большую длительность
переходного процесса, причем основная часть
приходится на участок ат<0,1.
На основании уравнений G) и (8) может быть
предложена методика ускоренного измерения
теплового потока путем сопоставления
показаний тепломеров <7t(tx), qT(i2) при фиксированном
времени т2>т1>т0 (т0 соответствует значению
при ат=0,1). При этом удается исключить теп-
лофизические свойства стенки и тепломера,
входящие в формулу F).
Невозмущенный тепловой поток
рассчитывают по формуле
Яо = <7т Ы /1 + ¦
а Рт
a RT
X
йт (т2) — ?т (тх)
<7т (Ti) — ?т (т2)
/:
A0)
Использование данной методики сокращает
время измерения в несколько раз.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Геращенко О. А., Бузынюк В. Т.,
Кожевников И. Г. Измерение плотности
тепловых потоков в ограждающих конструкциях
холодильников. — Холодильная техника, 1980, № 11.
2. Геращенко О. А., Бузынюк В. Т.,
Кожевников И. Г. Определение теплопритоков
через изоляционные ограждения холодильников. —
В кн.: Пищевая промышленность. Киев, 1979, вып. 3.
3. Геращенко О. А., Федоров В. Г.
Тепловые и температурные измерения. Киев, Наукова
думка, 1965.
4. Г о л я н д М. М. Расчеты и испытания
теплоизоляции. Л., Гостоптехиздат, 1961.
5. Малогабаритный датчик —
преобразователь для контактного измерения тепловых
потоков. — Инф. листок. № 8—79-Л., ЦНТИ, 1978.
6. Михайлов А. И., Платонова С. Г.
Тепломер конечной толщины. — ИФЖ, т. 37, 1979,
№ 5. ii
7. Многоканальны йТ комплекс для измерения
тепловых потоков/ Васильев А. И., Голянд М. М.г
Левочкин Ю. В. и др. — В кн.: Машины и аппараты
холодильной техники и кондиционирования
воздуха. Л., 1977.
33
УДК 621.573:662.995.001.57
ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ ДИСКОВОЙ НАСАДКИ
НА ВЕЛИЧИНУ ПРОДОЛЬНОГО ПОТОКА ТЕПЛА
В РЕГЕНЕРАТОРАХ ВОЗДУШНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН
В. И. КАЗАКОВ, канд. техн. наук В. Д. КОТЕНКО,
А. В. КИРЕЙЦЕВ
При проведении теоретических исследований
влияния отдельных параметров
переключающихся регенераторов низкотемпературных
воздушных холодильных машин на величину недо-
рекуперации ее целесообразно представлять в
виде суперпозиции поперечной (конвективной)
и продольной составляющих, каждая из
которых определяется своими параметрами.
Представление процесса теплообмена, состоящим из
двух независимых, возможно лишь в тех
случаях, когда конвективный теплосъем
значительно превышает продольный поток тепла с
теплого конца регенератора на холодный, что
соблюдается практически во всех реальных
конструкциях регенераторов низкотемпературных
газовых холодильных установок.
В работе [2] показано влияние отдельных
параметров регенераторов и насадки (дискового
типа) на конвективную составляющую
величины недорекуперации АТ0К.
В настоящей статье поставлена задача
определения продольной составляющей величины
недорекуперации в регенераторах.
Рассмотрим бесконечную пластину толщиной
S и шириной Ья в поле внешних температур
Т(х)=К (Ьл—х), где К — коэффициент
пропорциональности (рис. 1). Дифференциальное
уравнение, описывающее процесс теплообмена
между пластиной и внешней средой, будет иметь
вид:
Рис. 1. Изменение температуры t(x) по ширине
пластины Ь , находя
Т(х)=К(Ьл-х)
ны Ь , находящейся во внешнем температурном поле
34
d2 t (x)
2а
dx*
^мб
t(x)=-
2а
^м б
Т (*),
A)
где / (х) — температура пластины, К;
а — коэффициент теплоотдачи от пластины к
внешней среде, Вт/(м2-/С);
%м — коэффициент теплопроводности материала
пластины, Вт/(м-/С).
(Решение уравнения A) с учетом граничных
условий второго рода на краях пластины имеет
вид:
t(x) = K(bz-x) +
Кехр
(У Хмб
/Сехр
У
2а
А»мб
у-ёг')
У
-/:
2а
Ямб
B)
+ 1
изменение температуры по ширине
рассматриваемой пластины можно количественно
оценить средним градиентом температуры:
\dt(x)
[ dx
ср
"*д1
dt(x)
dx
dx--
t(bx)-t@)
C)
Если уравнение C) для среднего градиента
температур пластины отнести к градиенту
температуры внешнего поля, то получим
некоторый параметр L, характеризующий уменьшение
температурного поля в пластине из-за
теплопроводности по отношению к внешнему полю:
\dt(x)l
[ dx Jcp
dT(x)
dx
1 —
2
b*
exp
у
2a
^м б
У&ЫУ&*№
D)
Из формулы D) следует, что параметр L не
зависит от характеристики внешнего
температурного поля и определяется шириной
пластины Ьд, коэффициентом теплопроводности
материала пластины А,м, ее толщиной б и
коэффициентом теплоотдачи а.
{Рассмотренная задача перетекания тепла по
пластине очень сходна с задачей перетекания
тепла по дисковой насадке регенераторов, которая
как бы пребывает в постоянном внешнем
температурном поле. Количественной оценкой его
изменения может служить величина
(ГГ-Г0-ДГ0)//,
L
Oy6
0,2
0
i V
J
*
20
?0
60 6д-10-3,м
Рис. 2. Зависимость параметра L, характеризующего
уменьшение температурного поля в насадке из-за
теплопроводности, от высоты диска Ь :
= 2,5-10—8; 2 — 7,5-10—8; 3
Х10~8
где 7>, Т0 — температура соответственно теплого
потока газа высокого давления и холодного
потока газа низкого давления на входе в
регенератор, /С;
ДГв —величина недорекуперации, К;
/ — длина регенератора, м.
Если принять течение газа в регенераторе
ламинарным, то для коэффициента
теплоотдачи а, входящего в уравнение D), имеем |[3]
"* • E)
Nu =
'4,
где dr — гидравлический диаметр каналов насадки, м;
^—коэффициент теплопроводности газа,
проходящего через регенератор, Вт/(м-/С).
После подстановки получим следующее
ражение для параметра L:
вы
L =
1
ехр
V-
8%
Лм^г О
*д Ы]
V %udv б L \ ' ^м^г б / J
F)
^м^*г о L V ' "М#г б
Из уравнения (б)Тследует, что параметр L,
характеризующий уменьшение температурного
поля, зависит только от высоты диска насадки
йд (соответствует ширине пластины в
рассмотренной выше задаче) и произведения толщины
ленты на гидравлический диаметр 8dr.
На рис. 2 показана зависимость параметра L
от высоты диска Ьк для нескольких значений
параметра bdT. Из рис. 2 видно, что для
уменьшения перетечек тепла по насадке, которые
пропорциональны
Г dt(x)
dx
= L
ср
dT(x)
dx
необходимо
уменьшать высоту дисков Ьл и увеличивать
параметр 6dr. Факт уменьшения перетечек тепла с
теплого конца регенератора на холодный с
уменьшением высоты дисков насадки известен давно
[4, 5] и нашел свое отражение в том, что в
настоящее время в регенераторах
низкотемпературных установок применяются дисковые
насадки с большим числом щелевидных прорезей.
Авторами же получена количественная оценка
влияния высоты диска насадки на перетекание
тепла.
С учетом сказанного для продольной
составляющей величины недорекуперации можно
приближенно записать
лт г ^мМн(Гг-Г0^АГ0)
Mon^L 2cpGBpM/2 > W
где Мн — масса насадки двух регенераторов, кг;
ср — удельная теплоемкость газа при постоянном
давлении, Д ж/(кг • К);
GB — расход воздуха через холодильную машину,
кг/с;
рм—плотность материала насадки, кг/м3.
Отсюда следует, что продольная составляющая
величины недорекуперации быстро убывает с
увеличением длины регенератора по закону
III2. Это обстоятельство следует учитывать при
выборе габаритно-конструктивных параметров
регенераторов.
Увеличение длины I регенератора, с одной
стороны, позволяет уменьшить величину
недорекуперации А70 за счет уменьшения ее
продольной составляющей А70П, а с другой, —
ведет к росту гидравлических потерь [2]:
2/>СврмбA + я д)/2 /8)
ар = 1
d* М нроср Ро п*
где ар — коэффициент восстановления давления,
характеризующий гидравлические потери в
регенераторах;
Г—постоянная, зависящая от формы каналов,
образуемых насадкой (Г=60~90);
\х — коэффициент кинематической вязкости, Па-с;
Яд — степень расширения газа в детандере;
Роср — средняя плотность газа в регенераторе низкого
давления, кг/м*;
р0 — давление газа за детандером, Па.
Так как уменьшение величины
недорекуперации и уменьшение коэффициента
восстановления давления действуют на холодильный
коэффициент в противоположных направлениях [1],
то возникает задача оптимизации длины
регенератора в целях получения наивысших
энергетических характеристик. При этом следует
руководствоваться графическими зависимостями
холодильного коэффициента от величины
недорекуперации и |коэффициента восстановления
давления.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дубинский М. Г. Анализ реальных циклов
воздушных турбохолодильных машин для
кондиционирования воздуха. — Холодильная техника, 1975,
№ 12.
2. Котенко В. Д., Кирейцев А. В. Выбор
оптимальных параметров регенераторов воздушных
холодильных машин. — Холодильная техника, 1981,
№ 6.
3. Михеев М. А., Михеева И. М. Основы
теплопередачи. М., Энергия, 1973.
4. С в е т л о в Ю. В., У с ю к и н В. П., Е л у -
хин Н. К. Влияние геометрических факторов на
эффективность дисковых насадок регенераторов. —
Кислородное и автогенное машиностроение, 1967,
№ 1.
5. К п 6 f е 1 W., F 1 о г b е г g W. — Chem. Tech-
nik, 1966, Bd. 18, № 2.
35
УДК 66.047.25.001.5
t
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ
ГРАНУЛИРОВАННЫХ ПРОДУКТОВ
С НЕПРЕРЫВНЫМ ОТДЕЛЕНИЕМ
ВЫСОХШИХ СЛОЕВ
Канд. техн. наук В. Н. БАЙБУЗ
Московский технологический институт мясной и молоч
ной промышленности
Современной тенденцией развития
сублимационной техники и технологии является
переход от установок периодического действия (для
сушки продуктов в слое или кусках) к
установкам и линиям для сублимационной сушки в
непрерывном потоке. Такая тенденция,
обусловленная требованием повышения
технико-экономической эффективности производства, характерна
для большинства современных отраслей
промышленности.
Во многих странах мира ведутся
конструктивные разработки сублимационных установок
поточного типа. В качестве примера можно
назвать сублимационную установку «Атлас»
(Дания), в которой сушка продуктов
осуществляется в противнях, перемещающихся по
сушильному тракту [6], и установку «Крио-Мейд»
(США), предназначенную для сушки слоя
гранул продукта в условиях виброперемещения их
по сушильному лотку.
В настоящее время общепризнано, что
важнейшими показателями
технико-экономического совершенства сублимационного
оборудования (как периодического, так и непрерывного
действия) и реализуемых способов сушки
являются напряжение рабочей площади
сушильных лотков GF и напряжение рабочего
объема сублимационной камеры Gv по массе
удаляемой из объектов сушки влаги в единицу
времени. Современный мировой уровень
развития промышленной сублимационной
техники оценивается в среднем величиной Gv = 1,9-t-
-f-2,1 кг/(м3-ч) [4].
Исследования, проведенные в МТИММП,
показали повышение технико-экономической
эффективности процесса сублимационной сушки
цельных гранул в вибромонослое [5]. При
сублимационной сушке монодисперсных
цилиндрических гранул мяса диаметром 3 мм в
виброподвижном слое в условиях, обеспечивающих
максимальное сохранение их целостности,
показатель GF=5,5-f-6,0 кг/(м2-ч) [3], что
соответствует показателю Gy=3,5-i-4,2 кг/(м3-ч).
Сдерживающим фактором дальнейшего
повышения удельной производительности установок
для сушки цельных гранул с кондуктивно-ра-
диационным подводом тепла является
необходимость снижения энергоподвода к гранулам по
мере их высушивания. Это диктуется
увеличивающейся в ходе сушки толщиной внешнего
высохшего слоя гранул и, как следствие,
непрерывным возрастанием сопротивления тепло-
подводу.
Возникают также значительные
технологические трудности, связанные с необходимостью
подготовки к сушке гранул с минимальным
разбросом определяющих размеров, отклонение
которых от номинального ведет к нарушению
режима сушки и ухудшению качества готового
продукта — значительному колебанию
конечной влажности.
В целях преодоления указанных негативных
обстоятельств в МТИММП разработан новый
способ непрерывной сублимационной сушки
жидких и пастообразных пищевых продуктов [1].
Сущность процесса заключается в непрерывном
освобождении частиц продукта от высохших
слоев. Отделение обезвоженных слоев
происходит при соударениях и истирании высушиваемых
гранул в результате вибрационного воздействия
на них со стороны лотка, вибрирующего с
заданной повышенной интенсивностью
преимущественно в вертикальной плоскости.
Отделившиеся частицы выносятся из зоны сушки
потоком образующихся водяных паров, скорость
которых превышает скорость витания в них
высохших и отделившихся частиц.
Предложенный способ сушки исследован
экспериментально. Исследования проведены на
установке, схематично изображенной на рис. 1.
Основные элементы установки:
сублимационная камера 16, в которой размещены сушильный
лоток 19 и лоток досушки 5, десублиматор 8У
загрузочная 15 и разгрузочная 2 шлюзовые
камеры, холодильный агрегат 9, вакуумный насос
11, регулятор напряжения 22
электронагревателей 4 и 17 соответственно лотка досушки и
сушильного лотка и приборы для контроля
давления и температур ¦— вакуумметр 13 и
автоматический потенциометр 14.
Сушильный лоток имеет фо му
цилиндрического стакана, а лоток досушки форму желоба,,
наклоненного к горизонту. Высота 6оксеых
стенок сушильного лотка превышает диаметр его
днища, что обеспечивает формирование
вертикального потока водяных паров, который
способен вынести из сушильного лотка высохшие
частицы продукта.
Тепло к сушильному лотку подеодктся
спиральным нагревателем, закрепленным у его
днища и бсксЕЫХ стекск, а к лотку досушки — элек-
36
Рис. 1. Принципиальная схема опытной сублимацион
ной установки непрерывного действия:
; — вакуумный шлюз; 2 — разгрузочная шлюзовая камера;
3 — вентиль вакуумный; 4 — электронагреватель лотка
досушки; 5 — лоток досушки; 6 — рукав; 7 — датчик давления
«ледяной термометр»; 8 — десублиматор; 9 — холодильный агрегат;
10 — ловушка сухих частиц продукта; // — вакуумный насос;
12 — манометрическая лампа; 13 — вакуумметр; 14 —
автоматический потенциометр; 15 — загрузочная шлюзовая камера;
16 — сублимационная камера; 17 — электронагреватель
сушильного лотка; 18 — датчики температур — хромель-копеле-
вые термопары; 19 — сушильный лоток; 20 — вариатор
амплитуд вибрации сушильного лотка; 21 — эксцентрик; 22 —
регулятор напряжения
\
трическим нагревателем, закрепленным над и под
лотком по ломаной линии с шагом,
увеличивающимся в направлении перемещения продукта [2].
Лотки имеют вибропривод от эксцентрика 21,
соединенного с электродвигателем постоянного
тока (на рис. 1 не показан). Частота вибрации
лотков задается частотой вращения
электродвигателя, а амплитуда — эксцентриситетом
эксцентрика, а также вариатором амплитуд 20.
Для сбора частиц продукта, уносимых потоком
паров, в пространстве между сушильным лотком
и внутренней стенкой сублимационной камеры
размещена ловушка 10, переходящая в рукав 6,
через который собранный порошок поступает на
лоток досушки.
В качестве объекта исследования
использовали мечниковскую простоквашу.
При подготовке гранул простокваши^ сушке
ее заливали в противень, замораживали в
холодильной камере до среднеобъемной температуры
—18-^—-22 °С и подвергали механическому
измельчению. Гранулы получались произвольной
формы с широким диапазоном определяющих
размеров] —от 2 до 10 мм.
Опыты проводили следующим образом.
Сублимационную камеру вакуумировали до
остаточного давления 50—80 Па, включали
вибропривод и электроообогрев лотков сушки и
досушки. Через загрузочную шлюзовую камеру
подготовленные гранулы простокваши
периодически порциями подавали в сушильный лоток с
таким расчетом, чтобы их количество в лотке в
течение всей непрерывной сушки (до 16 ч и
более) оставалось на заданном уровне. Принятая
система шлюзования обеспечивала при дозагруз-
ке лотка гранулами устойчивый (без нарушений
вакуума) режим процесса.
Опыты показали эффективность описываемого
способа сушки. В течение всего процесса
происходило непрерывное отделение внешних
высохших слоев гранул и вынос их в виде сухих
частиц за пределы сушильного лотка. Непрерывное
обновление поверхностей гранул позволяло
вести сушку с постоянной, не снижающейся
интенсивностью энергоподвода, что значительно
упрощало и одновременно интенсифицировало
процесс. Как следствие этого, размеры гранул не
оказывали влияния на процесс и не требовали
учета. Это обстоятельство весьма упростило
подготовку гранул к сушке по сравнению с
подготовкой цельных гранул к сушке в вибромоно-
слое.
Относительная влажность частиц продукта,
вынесенных из сушильного лотка на лоток
досушки, не превышала 12—15 %. Воспринимая
тепло от электронагревателя 4, частицы
высыхали до заданной влажности 4—5 %. Тепловой
поток к поверхности лотка досушки
регулировали при этом в пределах 0,5—2,5 кВт/м2.
Сложность возникающих явлений и механизма
тепло- и массообмена при механическом
разрушении материала, подвергаемого сушке,
определила необходимость функционального
изучения процесса: путем фиксирования входных и
выходного параметра в течение опыта.
Методом дисперсионного анализа результатов
серии предварительных опытов установлены
четыре значимых параметра и интервалы их
варьирования, обеспечивающие устойчивую
реализацию процесса в области, близкой к экстремаль-
37
ной, для выходного параметра, в качестве
которого использован показатель Gv:
амплитуда вибрации сушильного лотка
0,00625 < А < 0,01125 м;
частота вибраций сушильного лотка
13,3 </< 20,1 Гц;
разность температур греющих поверхностей и слоя су-
шимных гранул At = tr — trv
40 °С< Д/< 100 СС;
удельная загрузка сушильного лотка гранулами
8<mF<28 кг/м2.
В результате реализации ротатабельного плана
экспериментальных исследований второго
порядка Бокса-Хантера получено уравнение
регрессии, которое является математической
моделью исследуемого процесса и позволяет
оптимизировать его с учетом влияния каждого из
значимых параметров.|Уравнение имеет вид:
Gv = — 14,59 + 1,68- ЮМ + 1,22/ + 0,189mF +
+ 7,63- Ю-2 At — 15,6 Af + 6,32ЛА t — 2,81.10~3/Д/ —
— 2,02.104Л2 — 2,4-10/2 — 1,09- lO^rtrf —
— 3,12-10~4 А/.
В целях отыскания значений параметров А и
/, обеспечивающих максимум показателя Gv,
проведено исследование уравнения регрессии.
В результате найдены искомые значения: Аопт =
= 9,0+1,2 мм и /опт = 18,1±1,0 Гц (при At =
= 75 °С и mF = 28 кг/м2), при которых
Gymax = 5,83+0,05 Кг/(м3-ч).
На рис. 2 показана зависимость параметра
оптимизации Gv от амплитуды А и частоты /
вибрации сушильного лотка в процессе
сублимационной сушки мечниковской простокваши с
непрерывным отделением высохших слоев при
температуре теплоподводящих поверхностей
tv = 55 °С, температуре слоя гранул trV =
= —20 °С и удельной загрузке лотка гранулами
mF = 28 кг/м2.
Из представленных данных видно, что
достигнутый при реализации предложенного способа
технико-экономический показатель Gv в 2,7—
3,1 раза превышает соответствующий
показатель, характеризующий современный мировой
уровень развития сублимационной техники.
Исследованиями качественных показателей
сублимированной порошкообразной мечниковской
простокваши установлено, что получаемый в
процессе сублимационной сушки с непрерывным
отделением высохших слоев продукт полностью
удовлетворяет требованиям ТУ.
Обезвоженный продуктД представляет собой
белый однородный порошок. После
восстановления водой получается простокваша без комков
с чистым кисломолочным вкусом и запахом. При
&у,кг/(м3-ч)\
Рис. 2. Зависимость напряжения рабочего объема
экспериментальной сублимационной установки по массе
удаленной влаги Gv от амплитуды-Л и частоты /
вибрации сушильного лотка в процессе сублимационной
сушки простокваши мечниковской с непрерывным
отделением высохших слоев
этом показатели «продолжительность
восстановления» и «набухаемость продукта» лучше
показателей, требуемых ТУ: 5 мин при допустимых
20 мин и 98 % при регламентируемых 80 %.
Существенное улучшение качественных
показателей вызвано резким сокращением
термического воздействия на обезвоженные слои
продукта, непрерывно удаляемые из зоны сушки.
Таким образом, результаты исследования
способа вакуумной сублимационной сушки
гранулированных жидких и пастообразных продуктов
с непрерывным отделением внешних высохших
слоев (на примере мечниковской простокваши)
показали его целесообразность и
перспективность. Они могут служить отправной точкой при
создании промышленных сублимационных
установок аналогичного принципа дейстЕия.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. № 800538 (СССР).
2. А. с. № 646171 (СССР).
3. Б а б а е в И. Э., Ц ю п а В. И., Я у ш е -
в а Э. Ф. Влияние режимов вибрации на
механизм теплообмена в процессе непрерывной
сублимационной сушки гранулированных пищевых
продуктов. — Холодильная техника, 1976, № 3.
4. Камовников Б. П., Семенов Г. В.
Оценка сублимационных установок по
технико-экономическим показателям. — Консервная и овоще-
сушильная промышленность, 1974, № 12.
5. Сублимационная сушка
гранулированного мяса на установке непрерывного действия/
И. Э. Бабаев, А. И. Васильев, Э. И. Каухчеш-
вили и др. — Мясная индустрия СССР, 1975, № 12.
6. Сублимационная сушка пищевых
продуктов животного происхождения за рубежом/
Э. И. Гуйго, В. В. Илюхин, Б. П. Камовников и
др. М., ЦНИИТЭИмясомолпром СССР, 1972.
38
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.041-233.13.004.67
ВОССТАНОВЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ
КОЛЕНЧАТЫХ ВАЛОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
МЕТОДОМ ГАЗОПЛАМЕННОГО НАПЫЛЕНИЯ
Г. П. ПИМАНОВг канд. техн. наук В. В. ВИНОКУРОВ
ВНПО «Ремдеталь»
Б. А. ЛЕРНЕР, Ю. И. ГОЛЬДБЕРГ, М. А. ВЕККЕР
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования осуществляет
централизованный ремонт холодильного оборудования
открытого типа производительностью от 0,8 до
104,4 кВт с восстановлением или ремонтом
деталей компрессора, в том числе механизма
движения, сальника, клапанной группы и др.
В процессе работы холодильных компрессоров
происходит износ поверхностей коленчатого
вала и втулок подшипников скольжения в
результате проворачивания внутренней обоймы
подшипника качения и трения подвижного кольца
сальника.
Интенсивность износа зависит от качества
сборки компрессора и наличия посторонних примесей
во фреоно-масляной смеси при эксплуатации.
Ранее ремонт коленчатых валов производили
путем перешлифовки шатунных и коренных
шеек на новые ремонтные размеры. В случаях
износа шейки под сальник, шатунных и коренных
шеек более предельного ремонтного размера
коленчатые валы выбраковывали и утилизировали.
Сейчас геометрические размеры шеек
коленчатых валов восстанавливают путем нанесения
покрытия на изношенные поверхности.
Существуют разные методы нанесения покрытий:
гальванические, химические, физические,
механические.
На Московском специализированном]
комбинате холодильного оборудования применяют
механический метод напыления: используя
теплоту газового пламени, расплавленные или
близкие к этому состоянию частицы напыляемого
металла наносят на предварительно
подготовленную поверхность с помощью струи газа (рис. 1).
Преимущества газопламенного напыления:
получение равномерных покрытий на
ограниченных участках деталей, получение покрытий
значительной толщины, отсутствие деформации
основы в связи с незначительным подогревом
подложки.
Нанесенные газопламенной металлизацией
покрытия получаются пористыми, они впитывают
около 10 % смазки и удерживают ее не только в
слое, но и на рабочей поверхности. Поэтому при
прекращении подачи смазки коленчатый вал с
покрытием работает до заедания в сопряжении
вал — втулка во много раз дольше, чем
коленчатый вал без покрытия.
На комбинате оборудован
специализированный участок для восстановления изношенных
поверхностей шеек коленчатых валов компрессоров
2ФВ4/4,5; 2ФВ6,5; ФВ6; ФВ20; ФУ40; АВ22;
АУ45 методом газопламенного напыления с
применением проволоки или металлических
порошков по технологии, разработанной совместно с
ВНПО «Ремдеталь».
Для специализированного участка
спроектировано и изготовлено следующее оборудование и
оснастка: дробеструйный аппарат, масловлаго-
отделитель, стол для обезжиривания,
передвижной унифицированный газовый щит (рис. 2),
пистолет для напыления порошков,
приспособление для подачи проволоки (катушка),
приспособление для шлифования коленчатых валов на
круглошлифовальном станке. Кроме того,
приобретено специальное оборудование: токарно-
винторезный станок 1А-62, круглошлифовальный
станок ЗБ161, металлизатор МГИ-4А.
Участок оснащен воздушной магистралью с
давлением в воздушной сети 0,5—0,6 МПа. Сжа-
Кислород+ацетилен
Сжатый боздух
Рис. 1. Схема газопламенного напыления:
а — с применени м проволоки; б, в — с применением
металлических порошков; / — насадок; 2 — факел; 3 —
оплавляющийся конец проволоки; 4 — расплавленные частицы металла;
5 — покрытие; 6 — подложка; 7 — сопло; 8 — порошок
39
670
Рис. 2. Унифицированный газовый щит:
/ — каркас; 2 — редуктор для ацетилена; 3 — редуктор для
кислорода; 4 — ротаметр; 5 — фильтр-влагоотделитель; 6 —
ложементы для установки баллонов
тый воздух требуется для вращения воздушной
турбины, являющейся приводом направляющих
роликов, посредством которых расплавляемая
проволока подается в зону пламени. Кроме
того, сжатый воздух необходим для охлаждения
сопел, - для работы дробеструйного аппарата.
Воздух должен быть очищен от влаги и масла.
Принцип работы масловлагоотделителя показан
на рис. 3.
Сжатый воздух, опускаясь по трубопроводу 1,
попадает в нижнюю часть корпуса 6
масловлагоотделителя, через отверстия в решетках
проникает сначала в;камеру с войлочным
фильтром 3, а затем в камеру с цеолитом 2. Очищенный
воздух выходит через патрубок 7, Для спуска
конденсата из ^камеры 4 в днище
масловлагоотделителя имеется вентиль 5.
Рабочее место оборудовано надежной
отсасывающей вентиляцией.
Восстановление изношенных поверхностей
шеек коленчатых валов методом газопламенного
напыления выполняется в три этапа: подготовка
поверхности к напылению, нанесение подслоя и
основного слоя, механическая обработка
напыленного слоя.
Подготовка ^поверхности к напылению.
Шатунные и коренные шейки коленчатых валов
шлифуют на круглошлифовальном станке с
применением бугелей до удаления следов износа.
Шейку под сальник и коренные шейки
коленчатых валов, не имеющие ремонтных размеров,
шлифуют до уменьшения диаметра от
номинального размера на 0,8 мм. После механической
обработки коленчатый вал промывают в щелочном
растворе и обдувают сжатым воздухом.
В ванночке стола обезжиривания при помощи
кисти 1 поверхности, подлежащие напылению,
обезжиривают фреоном-30 (ГОСТ 9976—70).
На поверхности, не подлежащие напылению,
наносят кистью специальную смазку для
предотвращения налипания на них металла.
После высыхания смазки поверхности,
подлежащие напылению, обрабатывают
электрокорундом зернистостью 50—160 мкм (ГОСТ 3647—71)
в дробеструйной камере. Дробеструйная
обработка необходима для лучшего сцепления
напыляемого слоя с основным металлом, после нее
увеличивается шероховатость и повышается
активность поверхности. Обработка заканчивается
после появления на обрабатываемых
поверхностях равномерного сплошного матового
оттенка.
При дробеструйной обработке должны
выполняться следующие условия: давление воздуха в
магистрали 0,5—0,6 МПа; расход воздуха 3—
5 м3/мин, угол наклона струи 65—70°,
расстояние от сопла до поверхности обрабатываемой
детали 70—90 мм.
Хранение коленчатого вала после
дробеструйной обработки в целях исключения попадания
пыли и влаги на подготовленные поверхности
допускается не более 3 ч.
Нанесение подслоя и основного слоя покрытия с
применением проволоки. На резьбовую часть
коленчатого вала наворачивают защитную
гайку для предохранения резьбы от попадания
расплавленных частиц. Коленчатый вал
устанавливают в центры токарно-винторезного станка.
В металлизатор МГИ-4А закладывают проволоку
марки «Алюник 7/1» (сплав алюминия с никелем).
С помощью редукторов передвижного
унифицированного газового щита устанавливают рабочий
Рис. 3. Масловлагоотделитель:
1 — подающий трубопровод; 2 —
цеолит; 3 — войлок; 4 — камера
для сбора конденсата; 5 — вентиль
для спуска конденсата; 6 — корпус;
7 — патрубок
40
режим: давление ацетилена 0,08—0,1 МПа,
кислорода 0,42—0,48 МПа, сжатого воздуха 0,4—
0,6 МПа, расход ацетилена 900—1000 л/ч,
кислорода до 3000 л/ч, сжатого воздуха 0,8 м3/мин.
Открывают вентиль подачи смеси кислорода
и ацетилена и подносят искру зажигалки к
соплу металлизатора, регулируют скорость подачи
проволоки и включают станок. Частота вращения
шпинделя станка 40 об/мин. В течение 5—10 с
шейки коленчатого вала, подлежащие
напылению, прогревают пламенем металлизатора до
температуры 70—90 °С для удаления водяных,
масляных паров и уменьшения остаточных
внутренних напряжений, а затем включают подачу
проволоки и наносят алюминиево-никелевый
подслой толщиной 0,1—0,15 мм.
После нанесения подслоя проволоку «Алюник
7/1» в металлизаторе заменяют проволокой марки
30X13 или 20X13 диаметром 3 мм и наносят
основной слой покрытия толщиной не более
1,5 мм.
Хранить коленчатый вал с нанесенным
подслоем можно не более 0,5-г1,0ч для
предотвращения загрязнения и увлажнения поверхности.
При нанесении подслоя и основного слоя
температура поверхности детали должна быть не
выше 150 °С, расстояние от сопла металлизатора
до поверхности детали — в пределах 150—
180 мм, давление газов — постоянным и
соответствовать указанным выше величинам.
После остывания коленчатого вала
ненапыляемые поверхности очищают от смазки и
налипшего металла при помощи скребка.
Нанесение подслоя и основного слоя покрытия с
применением порошков. Для газопламенного
напыления на шейки коленчатых валов
порошковых материалов используется горелка типа
ОКС-5531 (рис. 4). Порошок подается в
ацетилено-кислородное пламя горелки, частицы
порошка расплавляются и напыляются на
восстанавливаемую поверхность, затем они
охлаждаются и затвердевают.
Техническая характеристика горелки ОКС-5531
Производительность,
кг/ч
Коэффициент использования
ка, %
Расход газов при напылении,
ацетилена
кислорода
Давление, МПа
ацетилена
кислорода
Длина горелки, мм
Масса, кг
порош-
л/ч
0,5—1,6
85—97
200—1500
220—1700
0,025—0,15
0,16—0,25
575
3,6
Процесс восстановления деталей методом
газопламенного напыления порошковых материалов
отличается технологической простотой,
оборудование — компактностью и
транспортабельностью.
Рис. 4. Горелка типа ОКС-5531
/ — емкость; 2 — корпус; 3 — наконечник для подачи порошка;
4 — наконечник для подачи смеси ацетилена и кислорода; 5 —
мундштук; 6 — рукоятка
В процессе разработки технологии
восстановления коленчатых валов и отработки режимов
напыления установлено, что износостойкие
покрытия образуются из, углеродистых
легированных сталей, сплавов на основе никеля и
кобальта и твердых сплавов. Широкое применение
получили самофлюсующиеся сплавы отечественного
производства.
Намечаемый выпуск порошковых материалов
позволит широко внедрить технологию
порошкового напыления для восстановления
различных деталей машин, в том числе деталей
холодильного оборудования.
Механическая обработка напыленного слоя.
Для проточки технологических канавок на
поверхностях с напыленным покрытием (например,
у коленчатых валов компрессора 2ФВ4/4,5)
применяют токарно-винторезный станок. На нем
выполняют также предварительную проточку
коренных шеек и шеек под сальник.
После токарной обработки шейки коленчатого
вала шлифуют до номинального или ремонтного
размера на круглошлифовальном станке.
Внедрение технологии восстановления
коленчатых валов компрессоров 2ФВ4/4,5; ФВ6;
2ФВ6,5 методом газопламенного напыления
позволило снизить себестоимость ремонта этого
оборудования в результате снижения затрат на
приобретение новых коленчатых валов,
повышения их надежности и долговечности, уменьшения
расхода цветных металлов (бронзы) на
изготовление подшипников скольжения (для
компрессоров 2ФВ4/4,5). Годовой экономический эффект
от восстановления тысячи коленчатых валов
этим методом составил 3,5 тыс. руб.
На комбинате предполагается освоить
восстановление методом газопламенного напыления
коленчатых валов компрессоров средней и
большой производительности ФУУ80, АУУ90, АУ200,
П220 и др. Ожидаемый условный годовой
экономический эффект (по всей номенклатуре)
составит 30 тыс. руб.
41
УДК 661.185-036.7:620.165.29
ПОЛИМЕРНЫЕ ИНДИКАТОРЫ ГЕРМЕТИЧНОСТИ
Н. М. КЛЮКИН, канд. техн. наук Л. Ш. МАЛКИН,
Л. Н. СОБОЛЕВА
Ленинградский специализированный комбинат
холодильного оборудования
В настоящее время при испытании на прочность
и плотность холодильных установок в процессе
монтажа герметичность систем и аппаратов
контролируют с помощью раствора мыльной
эмульсии [1]. Неплотности выявляют по пузырям,
возникающим в местах утечек. Чувствительность
раствора мыльной эмульсии невысока,
технология нанесения на контролируемую
поверхность трудоемка, определение мест утечек
связано с напряженным трудом ^слесарей по
монтажу холодильных установок. С раствором
мыльной эмульсии сложно работать при
отрицательных температурах окружающего воздуха.
В последние годы как в нашей стране, так
и за рубежом для определения утечек
различных газов стали использовать|полимерные
композиции, с помощью которых места утечек
можно установить по образованию «коконов»
пены, а также красящие добавки к различным
газам.
Ленинградским специализированным
комбинатом холодильного оборудования совместно
с Ленинградским технологическим институтом
им. Ленсовета разработаны и серийно
выпускаются полимерные индикаторы (ТУ 28 РСФСР
01—12—024—80), предназначенные для
испытаний на герметичность сварных, клепаных,
ниппельных, фланцевых и других соединений,
находящихся под давлением различных газовых
сред.
Полимерные индикаторы представляют собой
водные растворы природных и синтетических
полимеров с добавками поверхностно-активных
веществ, регуляторов водородного показателя
среды, антифризов и красителей. Их используют
в интервале температур окружающего воздуха:
5~ 30 °С («состав-Ь), +10Ч 15 °С
(«составе»), —10 ч 25 °С («состав-3»).
Чувствительность полимерных индикаторов
1 • 10~8 л-мкм/с, что на два порядка превышает
чувствительность раствора мыльной эмульсии.
Полимерные составы нетоксичны и
пожаробезопасны.
Полимерные индикаторы наносят тонким
слоем на контролируемую поверхность
краскораспылителем типа СО-71. Краскораспылитель
обычно работает от воздушной магистрали через
редуктор при давлении 0,2—0,3 МПа B—
3 кгс/см2). Хорошо зарекомендовал себя для
нанесения полимерных индикаторов
электрический краскораспылитель типа КЭБ-1. В
местах утечек полимерный состав образует
скопление пузырей или «коконы» пены, которые
устойчиво сохраняются не менее 24 ч.
Для контрастности определения мест утечек
по «коконам» пены можно использовать цветные
композиции, приготовленные с добавлением
различных красителей. Массовое содержание
красителей составляет ~0,02 %.
Ориентировочный расход полимерных
индикаторов герметичности на 1 м2 поверхности 10—
20 г.
Полимерные составы («состав-2» и «состав-3»)
поставляет ЛСКХО в герметичных
полиэтиленовых тубах вместимостью не менее 0,5 л. В связи
с тем что длительность хранения «состава-1»
невелика, его поставляют в виде отдельных
компонентов и приготавливают непосредственно
перед применением по соответствующей
инструкции.
Стоимость 1 кг полимерного состава в
условиях ЛСКХО составляет ~2—3 руб.
Полимерные индикаторы герметичности
успешно прошли испытания на ЛСКХО в 1979—
1980 гг. в процессе монтажа холодильных
установок различной холодопроизводительности и
воздухоохладителей при давлении 0,4—2,0.МПа
D—20 кгс/см2).
За рубежом фирма «Гуми Маг» (ФРГ) для
быстрого обнаружения утечек сжатого воздуха,
кислорода, водорода, гелия, пропана, бутана
и фреонов предложила реагент «контролит»
[3]. Слой «контролита» с помощью распылителя
равномерно наносят на любые участки
контролируемой поверхности. В местах неплотностей
образуется пена. «Контролит» хорошо
обнаруживает утечки на замасленных и жирных
поверхностях.
Фирмой «Дю Пон Немур» (ФРГ) разработан
индикатор «дитейл» [2], предназначенный для
обнаружения утечек во фреоновых
холодильных установках и установках
кондиционирования воздуха. Он опробован в системах,
работающих на хладагентах R 12 и R 22.
Заводы-изготовители поставляют фреон с содержанием
индикатора «дитейл» либо последний добавляют в
процессе зарядки холодильных установок
фреоном. В местах неплотностей индикатор
«дитейл», имеющий ярко-красный цвет, выступает
наружу и образует хорошо различимые стойкие
красные пятна. В паровых трубопроводах
холодильных установок чувствительность
индикатора «дитейл» выше, чем в жидкостных. На
труднодоступных, темных или загрязненных
поверхностях места утечек определяют при
вытирании их белой фильтровальной бумагой, на
которой остаются красные пятна,
свидетельствующие о наличии дефектов. По данным фирмы, этот
42
индикатор нетоксичен, инертен к материалам
и металлам, применяемым в холодильной
технике, стоек в диапазоне температур от —45
дс -f-370 °C. Фреоны G добавкой индикатора
«дитейл» применяются в США, ФРГ,
Нидерландах.
Использование полимерных индикаторов для
контроля рерметичности систем и аппаратов
средних и крупных холодильных машин в
процессе монтажа позволяет сократить цикл и тру-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 805026 B1) 2734651/23-25 B2) 23.03.79 3 E1) F 25
В 21/00 E3) 621.577 G2) В. М. Ливенцов!
E4) МАГНИТНЫЙ ТЕПЛОВОЙ НАСОС, содержащий
замкнутый рабочий канал, соединенный с каналами
подвода и отвода теплоносителей и с размещенным в нем
рабочим телом-магнетиком, выполненным в виде
порошка, отличающийся тем, что, с целью упрощения
конструкции, рабочий канал образован вертикальными
каналами для подвода и отвода теплоносителей и
наклонными лотками.
A1) 821870 B1) 2786376/23-06 B2) 25.06.79 3E1) F 25
В 15/02 E3) 621.575 G2) Ю. А. Мелихов, А. В. Уткин
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая высоко-, средне- и низкотемпературные
испарители, каждый из которых снабжен жидкостной
линией с дроссельным вентилем и паропроводом,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности, она
дополнительно содержит дроссельную шайбу,
установленную на паропроводе высокотемпературного
испарителя, и поджимающий компрессор, установленный на
паропроводе низкотемпературного испарителя, причем
паропроводы и жидкостные линии всех испарителей
объединены соответственно паровыми и жидкостными
коллекторами, дроссельная шайба и поджимающий
компрессор размещены перед паровым коллектором, а
жидкостный коллектор расположен перед дроссельными
вентилями.
доемкость испытании; не контролировать
герметичность в момент нанесения состава;
эффективно проводить испытания при отрицательных
температурах; повысить производительность
труда.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гальперин. Д. М. Монтаж и наладка
холодильных установок, М., Пищевая промышленность,
1976.
2. Bederke P. — Antrieb, 1977, 23, 3.
3. WenselL. — Olhydraul. und Pneum., 1977, 21, 12.
A1) 811059 B1) 2571668/28-13 B2) 17.01.78 3 E1) F 25
D 7/00; B 67 D 1/00 E3) 621.565 G2) Ю. С. Костылев,
А. С. Крузе, В. А. Тихомиров, В. М. Шавра, И. И.
Барам, Э. Ю. Каплан, В. С. Крылов, И. В. Лившиц
G1) Рижский завод холодильных машин «с Компрессор»
и Всесоюзный научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт торгового
машиностроения
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ НАПИТКОВ
преимущественно в разливочных аппаратах,
включающее резервуары для напитков и холодильную машину с
горизонтально установленным охлаждающим прибором,
отличающееся тем, что, с целью повышения качества
напитков и упрощения санитарной обработки
резервуаров, оно снабжено тепловыми трубами,
конденсаторная часть каждой из которых выполнена в виде полого
цилиндра, охватывающего охлаждающий прибор по
его наружной поверхности с обеспечением теплового
контакта, при этом тепловые трубы установлены с
возможностью поворота вокруг оси охлаждающего
прибора, а их испарительные части размещены в
резервуарах для напитков.
(И) 805027 B1) 2734652/23-25 B2) 23.03.79 3E1)F 25
В 21/00 E3) 621.577 G2) В. М. Ливенцов
E4) МАГНИТНЫЙ ТЕПЛОВОЙ НАСОС, содержащий
зоны высокой и низкой напряженности магнитного
поля, замкнутый рабочий канал с размещенным в нем
рабочим телом-магнетиком, выполненным в виде порошка,
и каналы для подвода и отвода теплоносителей,
отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности
перекачивания тепла, он снабжен индуктором,
задающим циркуляцию рабочего тела.
43
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 637.5.037@83.133)
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ИНСТРУКЦИИ
ПО ОХЛАЖДЕНИЮ,
ЗАМОРАЖИВАНИЮ, РАЗМОРАЖИВАНИЮ
И ХРАНЕНИЮ МЯСА И МЯСОПРОДУКТОВ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ*
4.8. ИНСТРУКЦИЯ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКЕ И ХРАНЕНИЮ ШПИКА
4.8.1. Общие требования
4.8.1.1. Шпик, направляемый на холодильную
обработку, должен быть подготовлен в соответствии с
«Санитарными правилами для предприятий мясной и
птицеперерабатывающей промышленности»,
утвержденными Минмясомолпромом СССР 16 апреля 1970 г., и
отвечать требованиям ОСТ 49 38—72.
4.8.1.2. При приемке на холодильник и после
замораживания шпик взвешивают на напольных
платформенных весах.
4.8.2. Охлаждение и замораживание шпика
4.8.2.1. Охлаждают шпик в виде пластин на
противнях стеллажей или этажерок в камерах при
температуре воздуха — 1 СС с колебаниями ±1 СС.
4.8.2.2. Замораживают охлажденный и парной
несоленый шпик.
4.8.2.3. Шпик в пластинах замораживают при
температуре воздуха не выше —23 °С на противнях,
помещаемых в морозильную камеру или
скороморозильный аппарат.
Продолжительность замораживания пластин
шпика до —8 °С составляет не более 24 ч.
4.8.2.4. Пласты шпика замораживают в блоках
в скороморозильных аппаратах, как указано в п. 4.7.2.
4.8.2.5. В каждый блокообразователь
скороморозильного аппарата закладывают шпик одного
наименования.
4.8.2.6. Перед укладкой шпика в блокообразовате-
ли скороморозильных аппаратов внутреннюю
поверхность их выстилают пленкой полиэтиленовой по
ГОСТ 10354—73 или пленкой «повиден» по ТУ 6—01 —
1086—76 так, чтобы концы ее могли покрыть верхнюю
поверхность формуемого блока. Вместо полимерных
пленок допускается внутрь блокообразователя
вкладывать мешки или пакеты из пленки полиэтиленовой,
пленки «повиден» или других влагонепроницаемых
материалов, разрешенных Министерством
здравоохранения СССР.
4.8.2.7. На лицевой стороне упаковочного
материала каждого блока должна быть отпечатана
несмываемой краской или вложена под прозрачную
упаковочную пленку этикетка с обозначением наименования
шпика, даты замораживания, номера упаковщика.
* Окончание. Начало см. «Холодильная техни
ка», № 8, 9.
4.8.3. Упаковывание и хранение шпика
4.8.3.1. Шпик свиной, предназначенный для
отгрузки, упаковывают в чистые, сухие, без
постороннего запаха дощатые ящики по ГОСТ 13361—78.
4.8.3.2. Для местной реализации шпик отгружают
в чистой возратной таре, изготовленной из материалов,
разрешенных Министерством здравоохранения СССР,
нетто не более 40 кг.
4.8.3.3. Яшики с внутренней стороны выстилают
пергаментом по ГОСТ 1341—74, подпергаментом по
ГОСТ 1760—68 или полимерными пленками,
разрешенными Министерством здравоохранения СССР.
4.8.3.4. Замороженный колбасный шпик
допускается упаковывать в мешки бумажные непропитанные
по ГОСТ 2226—75, дублированную полимерную
пленку «полиэтилен — целлофан» (целлофановой стороной
к продукту) по ОСТ 6—06—4—75, а также пакеты из
пленки «повиден» по ТУ6—01 —1087—76.
4.8.3.5. Шпик, замороженный в блоках,
упаковывают как указано в п. 4.7.3.
.4.8.3.6. Условия и сроки хранения упакованного
шпика приведены в табл. 14.
4.8.3.7. Каждую единицу транспортной тары
маркируют с помощью трафарета несмываемой краской
или клеем по ГОСТ 3056—74, наклеивают этикетку с
указанием наименования предприятия-изготовителя,
его подчиненности и товарного знака, наименования
шпика, нетто, брутто, даты замораживания, номера
упаковщика, обозначения стандарта.
4.9. ИНСТРУКЦИЯ ПО ЗАМОРАЖИВАНИЮ И
И ХРАНЕНИЮ ПЕЛЬМЕНЕЙ И ФРИКАДЕЛЕК
4.9.1. Общие требования
4.9.1.1. Пельмени и фрикадельки, направляемые
на замораживание, должны быть изготовлены в
соответствии с «Санитарными правилами для предприятий
мясной и птицеперерабатывающей промышленности»,
утвержденными Минмясомолпромом СССР 16 апреля
1970 г., и отвечать требованиям ОСТ 49 120—78 и
ОСТ 49 114—76 соответственно.
4.9.1.2. Отштампованные пельмени и фрикадельки
перед замораживанием могут находиться в помещении
с положительной температурой (не выше 12 °С) до
20 мин.
4.9.2. Замораживание пельменей и фрикаделек
4.9.2.1. Замораживают пельмени и фрикадельки
до температуры не выше —10 °С в центре изделия:
на стальной ленте непрерывного конвейера, где
пельмени или фрикадельки обдуваются потоком
холодного воздуха;
на противнях или лотках, размещенных на полках
тележек или на рамах, передвигаемых по подвесным
путям. Тележки и рамы с пельменями закатывают в
морозильную камеру или в специальные туннельные
скороморозильные аппараты.
4.9.2.2. Пельмени и фрикадельки следует
замораживать быстро, так как быстрое замораживание
позволяет лучше сохранить их первоначальные свойства.
4.9.2.3. Параметры воздуха в морозильных
камерах и скороморозильных аппаратах и
продолжительность замораживания пельменей и фрикаделек
приведены в табл. 15.
4.9.3. Хранение и транспортировка пельменей и
фрикаделек
4.9.3.1. Замороженные пельмени и фрикадельки
хранят в упакованном виде в специально предназна-
44
Таблица 14
Таблица 61
Вид обработки шпика
Соленый, предназначенный
дляУреализации и
промышленной переработки
Охлажденный несоленый
Замороженный в пластинах
и блоках
Паспортная
температура
воздуха, °С
0—8
0—4
Не выше—12
Срок
хранения, мес,
не более
2
3 сут
6
Таблица 15
Технические
средства замораживания
пельменей и
фрикаделек
На противнях в
морозильных
камерах с естественной
циркуляцией
воздуха
На противнях в
морозильных
камерах с
принудительной циркуляцией
воздуха и в
туннельных
скороморозильных аппаратах
На стальной ленте
непрерывного
конвейера в
туннельном
скороморозильном аппарате
Параметры воздуха
Температура,
°С
—20-f—25
—30 ч—35
—25-г—30
—30+-—35
—30 ч-—35
Скорость
движения, м/с
0,1—0,2
0,1-0,2
1—2
1—2
2-3
Продолжительность
замораживания, ч,
не более
4
3
1
0,8
0,6
ченных для этой цели камерах с температурой
воздуха не выше —10 °С в течение не более 30 сут.
При более длительном хранении пельмени и
фрикадельки могут быть реализованы лишь с разрешения
ветеринарно-санитарной службы предприятия.
4.9.3.2. Транспортируют упакованные
замороженные пельмени и фрикадельки при температуре не
выше —10 °С в авторефрижераторах или охлаждаемых
железнодорожных вагонах в соответствии с
правилами перевозок, действующими на данном виде
транспорта.
4 10 ИНСТРУКЦИЯ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКЕ И ХРАНЕНИЮ ЖИРА ЖИВОТНОГО
ТОПЛЁНОГО ПИЩЕВОГО
4.10.1. Общие требования
4.10.1.1. Жиры животные топленые пищевые,
поступающие на холодильную обработку, должны
удовлетворять требованиям ОСТ 49 125—78.
4.10.1.2. Качество жиров должно быть
удостоверено ветеринарно-санитарным надзором предприятия
и подтверждено данными анализов лаборатории.
4.10.1.3. Топленые пищевые животные жиры,
направляемые на холодильную обработку, упаковывают
в прочную, сухую стандартную тару.
4.10.1.4. При неисправности тары или отсутствии
четкой маркировки топленые жиры на холодильник не
принимают и возвращают в жировой цех для
устранения дефектов.
4.10.2. Охлаждение и хранение жиров
Наименование топленого
жира
Говяжий, бараний,
свиной в ящиках, бочках
Костный в ящиках,
бочках
Говяжий, бараний,
свиной в герметичной
упаковке
металлических банках
стеклянных банках
мелкой расфасовке
Жиры с
антиокислителями
в ящиках, бочках
в мелкой расфасовке
Предельная продолжительность
хранения топленого жира
с момента выработки, мес, при
температурах, °С
0—6
1
1
18
18
12
—5-ь — 8
6
6
24
2
24
3
не выше —12
12
6
24
2
24
6
4.10.2.1. Упакованные топленые пищевые
животные жиры охлаждают и хранят в специально
предназначенных для этих цедей камерах.
4.10.2.2. Продолжительность хранения жиров
животных топленых пищевых при различных температурах
пяиведена в табл. 16.
4.10.2.3. В зависимости от качества находящихся
на хранении пищевых животных жиров .сроки
хранения, указанные в табл. 16, могут быть продлены
отделом производственно-ветеринарного контроля или
ветеринарной службой предприятия.
4.10.2.4. Бочки с жиром хранят в штабелях в
вертикальном положении. Во избежание поломки уторов
бочек между горизонтальными рядами помещают
прокладки.
4.10.2.5. Картонные и дощатые ящики укладывают
на поддоны, которые с помощью электропогрузчиков
устанавливают в 3 ряда по высоте.
При ручной укладке каждый штабель выкладывают
на рейках или решетках, чтобы обеспечить доступ
холодного воздуха под штабель.
4.10.2.6. Каждую партию жиров размещают по
видам в отдельные штабеля и прикрепляют
партионный ярлык с указанием сорта жира, брутто и нетто,
количества мест, даты поступления и результатов
последнего исследования жира.
4.10.2.7. Загрузка 1 м3 грузового объема камеры
при хранении жира в ящиках должна составлять
0,65 т, в бочках — 0,54 т.
4.10.2.8. В камерах хранения топленых жиров
не допускается хранить продукты, издающие запах.
При производственной необходимости, в отдельных
случаях, допускается совместное хранение жиров и
мороженого мяса.
4.10.2.9. Выпуск топленых жиров с холодильника
осуществляют в зависимости от их качества согласно
данным лабораторного анализа и органолептического
осмотра.
4.11. ИНСТРУКЦИЯ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКЕ И ХРАНЕНИЮ ЖИРА-СЫРЦА
4.11.1. Требования к сырью и его охлаждение
4.11.1.1. Жир-сырец, поступающий на
холодильник, должен быть обработан в соответствии с
«Технологической инструкцией по производству пищевых
животных жиров», утвержденной Минмясомолпромом
СССР 30 августа 1976 г.
45
4.11.1.2. Поступивший жир-сырец направляют в
камеру охлаждения, где его подвешивают на вешала
или раскладывают на решетчатые стеллажи и этажерки
слоем толщиною не более 5 см.
4.11.1.3. Температуру воздуха в камере
охлаждения следует поддерживать —2±1 °С, относительную
влажность воздуха — не менее 85 %.
4.11.1.4. Температура охлажденного жира-сыгца
должна быть 0—4 °С, продолжительность
охлаждения — не более 1 сут.
4.11.2. Замораживание и хранение жира-сырца
4.11.2.1. Охлажденный до 0—4 °С жир-сырец
укладывают на противни, которые размещают на полках
этажерок или рам и направляют в морозильную
камеру.
Замораживают жир-сыреи при температуре не
выше •—18°С.
При этой температуре продолжительность
замораживания до —6 °С должна составлять не более 24 ч.
4.11.2.2. Замороженный на противнях жир-сырец
упаковывают в чистые кули, гогожки, ящики, бсчки,
взвешивают, маркируют и направляют в камеру
хранения, где укладывают в штабеля.
4.11.2.3. Хранят замороженный жир-сырец при
температуре воздуха не выше —12 °С и относительной
влажности не менее 85 %.
4.11.2.4. Срок хранения жира-сырца
околопочечного и сальника при температуре воздуха —12 СС —
не более 3 мес, при —18 °С — 6 мес, жира-сырца
прочих номенклатур — не более 1 мес при температуре не
выше —12 °С.
5. Основные указания по снижению усушки при
охлаждении, замораживании, размораживании и
хранении мяса и мясопродуктов на предприятиях мясной
промышленности
5.1. Усушка мяса и мясопродуктов происхсдит ~та
всех стадиях их холодильной обработки и хранения,
а также во время транспортировки и реализации.
Наибольшая усушка имеет место в процессе охлаждения и
замораживания мяса.
5.2. Усушка не только уменьшает мясные ресурсы,
но и снижает товарное качество мяса и мясопродуктов.
5.3. В целях снижения усушки и сохранения
качества рекомендуется применять:
интенсивные методы охлаждения мяса;
однофазное замораживание мяса;
замораживание жилованного мяса и субпродуктов
в скороморозильных аппаратах с использованием
влагонепроницаемых упаковок;
хранение мороженого мяса при температуре не
выше минус 18 °С;
хранение охлажденных и мороженых говяжьих
четвертин, свиных п< лутуш, бараньих туш, а также
замороженных блоков жилованного мяса,
субпродуктов и шпика во влагонепроницаемых упаковках;
экраны из ткани, глазированной льдом;
укрытие штабелей мороженого мяса брезентом или
тканью с нанесением на них слоя ледяной глазури;
засыпку под штабеля мороженого мяса слоя чистэго
снега или дробленого льда;
распылители аэрозольные АР-1 конструкции
ВНИКТИхолодпрома, позволяющие создавать высокую
относительную влажность воздуха (до 98 %) в камерах
хранения мороженого мяса;
максимальную плотность укладки мороженого
мяса в штабеля за счет более тщательной пригонки т\ш,
полутуш и четвертин по месту;
высокую степень загруженности камер хранения
мороженого мяса;
интенсивнее размо! аживание мяса и
мясопродуктов, предназначенных для промышленной переработки,
в условиях высокой влажности, что позволяет
исключить потери массы продукта даже в том случае, когда
имеет место последую шее непродолжительное (до 8 ч)
хранение его в размороженном виде;
метод восстановления теплофизлческик свойств
изоляционных конструкций путем нанесения
наружного слоя изоляции, замены старой изоляции на более
качественную, увеличения ее толщине;
регулярное оттаивание приборов охлаждения и
разработанную ВНИКТИхолодпромом систему
отделения смазочного масла от хладагента с целью
уменьшения разности между температурами кипения
аммиака и воздуха в камере.
6. Требования, предъявляемые к холодильному
транспорту при перевозках мяса Р?
6.1. Холодильный транспорт, подаваемый под
погрузку мяса, должен быть подготовлен в соответствии
с «Уставом железных дорог Союза ССР» (см. «Правила
перевозок грузов», ч. 1, раздел 31. М., Транспорт,
1975) и «Уставом автомобильного транспорта РСФСР»
(см. «Правила перевозок грузов автомобильным
транспортом», раздел 13. М., Транспорт, 1979).
6.2. Температуру воздуха в грузовом помещении
холодильного транспорта перед погрузкой и в пути
следования рекомендуется поддерживать в пределах,
указанных в табл. 17.
6.3. Температуру мяса измеряют в момент погрузки
в холодильный транспорт.
6.4. Замороженное мясо в полутушах, четвертинах
и блоках загружают на поддоны или укладывают
плотными штабелями на решетки транспортных средств,
застланные чистой бумагой.
6.5. Переохлажденное (подмороженное) мясо в
полутушах, предназначенное для промышленной
переработки, укладывают плотными штабелями в клетку
высотой 1,5—1,7 м по 7—8 рядов в высоту с]
предварительной застилкой напольных решеток бумагой.
6.6. Охлажденное и остывшее мясо грузят в вагоны
и авторефрижераторы (в том числе в контейнерах)
только подвесом на крючьях. Туши, полутушк и
Таблица 17
Термическое состояние
мяса и мясопродуктов
Остывшее мясо
(подвесом)
Охлажденное мясо
(подвесом)
Переохлажденное
(подмороженное) мясо
(в штабеле)
Замороженное мясо и
субпродукты, блоки из
мяса, субпродуктов и
шпика (в штабеле)
Температура
продукта
перед
погрузкой, °С
Выше 4 до 12
0—4
-1-г-З
—8+—18
Температура воздуха
в грузовом
помещении холодильного
транспорта, °С
перед
погрузкой
0+—1
0+—1
—1-4-—3
Не
выше—8
в пути
следования
0 + — 1
0-г—1
— 1-т—3
Не
выше—12
Примечание. Температура переохлажденного
(подмороженного) мяса, предназначенного для промышленной
переработки, перед погрузкой в рефрижераторные
вагоны или автомашины должна быть—2+1 °С, если мясо
грузят из камеры хранения мясокомбината, или 0—3 °С
в толще бедра и не ниже —4 °С на глубине 1 см от
поверхности, если мясо грузят непосредственно из
морозильной камеры.
четвертины не должны соприкасаться между собой,
с полом и со стенами вагона или автомашины.
Подвешивать полутуши следует внутренней стороной к
торцовым стенам вагона или кузова авторефрижератора.
Пслутуши или четвертины говядины большой массы
подвешивают на крючья в шахматном порядке.
6.7. Перевозка замороженных мясных грузов
совместно с охлажденными или остывшими, а также
остывшего мяса с охлажденным не допускается.
6.8. Грузоотправитель обязан вместе с накладной
представить станции удостоверение о качестве
скоропортящихся гоузов, предъявляемых к перевозке,
датированное днем погрузки в вагон.
В удостоверении о качестве указывают
наименование, качественное состояние, транспортабельность
груза (в сутках) и его температуру при погрузке в
вагон.
Удостоверение о качестве выдается в день погрузки
и прилагается к накладной.
Удостоверение о качестве заЕе; яется печатью
грузоотправителя.
6.9. Хранение охлажденного, переохлажденного
(подмороженного) и заморсженнсго мяса в неохлаж-
даемых помещениях до погрузки в железнодорожные
вагоны или авторефрижераторы не допускается.
6.10. На станции назначения при выгрузке
скоропортящихся грузов определяют их качественное со
стояние и проверяют температуру выгружаемого
продукта и воздуха в грузовом помещении.
6.11. При разногласиях качественнее состояние
скоропортящихся грузов определяют эксперты
Государственной инспекции по качеству и торговле
продтоварами. Разногласия по качеству груза и недостачам
регулируются пп. 21, 22, 23 «Особых условий
поставки мяса и мясных продуктов», утвержденных
постановлением № 30 Государственного арбитража при Совете
Министров СССР от 10 февраля 1971 г.
ХРОНИКА
УДК 621.56/59:061.3
ОЧЕРЕДНОЕ ПЛЕНАРНОЕ ЗАСЕДАНИЕ НАУЧНОГО СОВЕТА
ГКНТ ПО ПРОБЛЕМЕ «ПРОИЗВОДСТВО
И ПРИМЕНЕНИЕ ИСКУССТВЕННОГО ХОЛОДА В ОТРАСЛЯХ
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ, ТОРГОВЛЕ,
СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ И НА ТРАНСПОРТЕ»
В июне 1981 г. в Государственном
комитете СССР по науке и технике
состоялось очередное пленарное
заседание Научного совета ГКНТ
по проблеме «Производство и
применение искусственного холода в
отраслях пищевой
промышленности, торговле, сельском хозяйстве
и на транспорте», на котором
рассматривались основные задачи
совета на одиннадцатую пятилетку в
решении проблемы
продовольственной программы.
С докладом выступил
председатель совета, министр мясной и
молочной промышленности СССР
С. Ф. Антонов. Он подробно
остановился на проблемах вновь
развивающейся в нашей стране отрасли
производства быстрозамороженных
готовых блюд, полуфабрикатов,
плодов, ягод, овощей, имеющей
большое социально-экономическое
значение. Для ускорения развития этой
отрасли в августе 1У80 г. принято
соответствующее правительственное
постановление.
Особое внимание в докладе
министра было уделено одному из
актуальных вопросов — снижению
потерь сельскохозяйственной
продукции на всех стадиях — от
производства до реализации
потребителю.
В связи с этим перед холодильной
промышленностью поставлены
задачи, направленные на
интенсификацию процессов холодильной
обработки скоропортящихся
продуктов, совершенствование
способов их хранения, создание
упаковок из высокоэффективных
полимерных материалов, развитие
холодильного транспорта и др.
В обсуждении доклада приняли
участие заместитель директора
ВНИКТИхолодпрома Е. М. Агарев,
заместитель директора ВНИИхо-
лодмаша И. М. Калнинь,
представители вузов — д-р техн. наук
В. Ф. Лебедев, д-р техн. наук А. М.
Бражников, Министерства
рыбного хозяйства СССР — В. П.
Зайцев, Министерства
плодоовощного хозяйства СССР.
На основании доклада и
выступлений Научным советом были
приняты основные направления
научно - исследовательских и
опытно-конструкторских работ,
выполнение которых будет способствовать
дальнейшему ускорению научно-
технического прогресса в
холодильной технике и технологии,
повышению эффективности
холодильного хозяйства во всех его звеньях,
развитию отрасли
быстрозамороженных готовых блюд, полуфабрикатов,
плодов, ягод, овощей, сокращению
потерь сельскохозяйственного сырья
и пищевых продуктов при
холодильной обработке, хранении и
транспортировке.
47
УДК 621.56/.59.004.183:061.3
СОВЕЩАНИЕ В ДНЕПРОПЕТРОВСКЕ ПО ЭКОНОМИИ
ЗНЕРГОРЕСУРСОВ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В апреле 1981 г. в Днепропетров- лочной промышленности — уже око- дильных систем с использованием
ске состоялось совещание, посвящен- ло 200 компрессорных цехов рабо- естественного холода,
ное вопросам использования вторич- ют в автоматическом режиме. Созда- Большие резервы экономии элект-
ных топливно-энергетических ресур- ются схемы охлаждения сисполь- роэнергии заключаются в создании
сов и экономии топлива, тепловой и зованием естественного холода. наименее энергоемких технологичес-
электрической энергии на предпри- Директор ВНИКТИхолодпрома ких процессов холодильной обра-
ятиях мясной и молочной промыш- М. П. Кузьмин выступил с докладом ботки продуктов: замораживание
ленности. об исследованиях института в облас- мяса в блоках в скороморозильных
В работе совещания приняли ти экономии электроэнергии при аппаратах, производство колбасы из
участие представители Минмясомол- производстве холода и холодильной замороженного мяса в блоках, внед-
прома СССР и минмясомолпромов обработке продуктов на предприя- рение гидроаэрозольного охлажде-
союзных республик, руководители тиях Минмясомолпрома СССР. В ния вареных колбас и др.
научно-исследовательских и про- целях повышения уровня эксплуа- Начальник отдела теплоснабжения
ектных институтов, производствен- тации холодильных установок института Гипромясо Б. К. Кремер
ных объединений и трестов, предпри- сконструированы воздухоотделите- сообщил, что для экономии электро-
ятий мясной и молочной промышлен- ли типа АВ и испытывается воздухо- энергии в проектах систем хладо-
ности. отделитель большей производитель- снабжения мясокомбинатов предус-
Совещание открыл начальник Уп- ности; предложена рациональная матриваются:
равления оборудования, главного система маслоотделения, включаю- схемы автоматического регулиро-
механика и энергетика Минмясомол- щая маслоотделитель для парообра- вания холодильных установок (от-
прома СССР В. В. Михов. В докладе зного и жидкого аммиака (гидро- ключение компрессоров, вентиля-
«О задачах по обеспечению рацио- циклон ГЦ-50), устройство для уда- торов градирен и испарительных
нального потребления и экономии ления масла из сосудов и аппаратов конденсаторов после достижения за-
топлиза, тепловой и электрической холодильной установки и установку данного режима );
энергии и улучшению использова- для регенерации отработанного масла автоматическое удаление воздуха
ния вторичных топливно-энергети- УРХМ-50. Применение этой системы из холодильных систем;
ческих ресурсов» он осветил дости- на Горьковском мясокомбинате по- децентрализованные полностью ав-
жения предприятий промышленное- зволило сэкономить 2 млн. кВт-ч томатизированные фреоновые холо-
ти в десятой пятилетке, основные электроэнергии и 15 т смазочного дильные установки для систем кон-
задачи на следующую пятилетку. В масла за год. диционирования воздуха;
то же время подверг критике неко- Институтом выпущены рекомен- холодильные установки большой
торые республиканские министерст- дации по автоматическому оттаива- единичной мощности;
ва, которые проводят недостаточную нию снеговой шубы с поверхностей теплонасосные установки;
работу по экономии топливных и воздухоохладителей и создан соот- применение естественного холода
энергетических ресурсов. ветствующий прибор. для охлаждения и хранения пище-
В большинстве докладов, сделанных Разработан метод нанесения изо- вых продуктов в районах Крайнего
на^совещании, наряду с задачами по ляции на наружные поверхности ог- Севера, Сибири и Дальнего Востока;
экономии топливных ресурсов и ис- раждений холодильников, который использование теплоты горячих
пользованию вторичных энергетичес- уже применен на Шатурском мясо- паров аммиака для подогрева воды,
ких ресурсов (ВЭР), рассматрива- комбинате. Об автоматизации холодильных
лись вопросы экономии электроэнер- Предложены методики определе- установок и применении на ряде
гии при выработке холода как наи- ния научно обоснованных норм рас- предприятий естественного холода
более энергоемком процессе на пред- хода электроэнергии на производст- в зимнее время доложил главный
приятиях мясной и молочной про- во холода и холодильную обработку энергетик производственного объе-
мышленности. мяса и мясопродуктов динения «Мособлмясопром» К. А.
Заместитель министра мясной и Со3даны автоматизированные де- Айзенберг
молочной промышленности РСФСР централизованные системы с холо- Главньш инженеР Ленинаканско-
А. И. Свиридов отметил, что на пред- ?ИЛЬРНЬШИ установками СР-9 для гл° мясоконсервного комбината В. Г.
э=ии ВД^^^ГйР?Йг.П: 11ГГо=^ ГмГТЛеГя ^*?^ ы™*^
при производстве' холода. ? ог- ^^^^Т^^яЧ^^ Р0™*™" за П™К/ ^™ М0'
5оТх^^ -ния молока на мощных заводах. -=- ^--«нс^^^сь
зована изоляция из пенополистиро- Внедрение нового хладоносителя восстановления изоляции огражде-
ла ПСБ-С, в результате расход «кальтозин» на гормолзаводах стра- НИИ) применения тепловых завес
электроэнергии сократился на 20 ны позволит экономить электроэнер- и ледяных экранов,
млн. кВт-ч в год. Челябинское ПКБ гии на сумму около 13 млн. руб. в Заместитель главного энергетика
разработало воздушные форконден- Г°Д- Лужского завода «Белкозин» Г. Я.
саторы, позволяющие экономить 100 Ведутся исследования по использо- Клочков сообщил о создании и выед-
тыс. кВт-ч электроэнергии в год за ванию ВЭР холодильных установок, рении объективных информационных
счет снижения температуры конден- т. е. тепла перегрева паров аммиака систем, позволяющих непрерывно
сации. Рапространяется опыт Кур- и тепла конденсации, и созданию учитывать количество электроэнер-
ганского объединения мясной]и мо- теплонасосных установок и холо- гии и сравнивать его с расчетным и
выделяемым лимитами. В случае
перерасхода электроэнергии
принимаются оперативные меры.
О применении в некоторых типовых
проектах аккумуляторов холода,
позволяющих выравнивать суточные
графики тепловых нагрузок и
уменьшать проектную мощность
холодильных установок на 30—40 %,
доложил главный инженер Гипромол-
прома В. Н. Нараев.
Использование естественного холода в
зимнее время (при наличии более 30
дней в году с температурой ниже
—5 °С) для хранения готовой
продукции на гормолзаводах
мощностью 35 т в смену дает около 15 тыс.
руб. в год экономии.
Главный инженер Кустанайского
производственного объединения
молочной промышленности Г. С.
Сурков привел данные о расходе
электроэнергии на производство холода.
Так, в 1980 г. он составил 67 % от
общего потребления. На
предприятиях ведется работа по экономии
электроэнергии. В частности, в
зимнее время для охлаждения хладоно-
сителя используется естественный
холод. Широко применяются
аккумуляторы холода.
Значительную экономию
электроэнергии путем перевода
холодильных установок на автоматический
режим работы, регулярного
удаления масла и воздуха из аммиачной
системы рассмотрел в своем
докладе главный инженер Белыдкого
производственного объединения
молочной промышленности Н. А.
Богданов.
На основе накопленного за
последние годы предприятиями мясной
и молочной промышленности
положительного опыта по повышению
эффективности производства Минмя-
сомолпромом СССР разработаны
меры по экономии сырьевых,
топливно-энергетических и других
материальных ресурсов в 1981 году и
одиннадцатой пятилетке.
В целях реализации указанных
мероприятий предложено
коллективам производственных объединений
и предприятий широко развернуть
социалистическое соревнование за
выполнение принятых повышенных
обязательств по экономии этих
ресурсов.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 811060 B1) 2753677/28-13 B2) 10.04.79 3 E1) F 25
D 29/00; F 25 D 21/00 E3) 621.574G2) В. П. Красиль-
ников, И. А. Перепелица, В. К. Демишев, Г. А. Деркач
G1) Кишиневский завод холодильников.
E4). 1. УСТРОЙСТВО АВТОМАТИЧЕСКОГО
УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОВ ОТТАИВАНИЯ
ОХЛАЖДАЮЩЕГО ПРИБОРА ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее
подпружиненный рычаг с датчиком и переключатель
режимов, отличающееся тем, что с целью упрощения
конструкции, переключатель режимов представляет собой
пару геркон — постоянный магнит, при этом геркон
смонтирован на одной из сторон рычага, магнит
установлен на датчике, а другая сторона рычага
кинематически связана с дверью холодильника.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что оно
содержит ограничитель угла поворота рычага.
A1) 821867 B1) 2586350/23-06 B2) 28.02.78 3 E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) А. С. Якунин, А. И. Азаров,
А. К. Постоев, В. И. Карев, П. Е. Кротов ^^Научно-
производственное объединение «Агроприбор» и
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) 1. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая холодильную камеру, подсоединенную к
холодному концу вихревого энергоразделителя,
поочередно работающие регенераторы, сообщенные
одним концом с сопловым вводом энергоразделителя, а
противоположным — с распределительным клапаном,
впускной канал которого сообщен с источником
сжатого воздуха, а выпускной выведен в атмосферу, и
автономную вихревую трубу, соединенную своим холодным
концом с одним регенератором, отличающаяся тем, что,
с целью повышения холодопроизводительности, в
линиях связи регенераторов с сопловым вводом
энергоразделителя и с холодным концом автономной вихревой
трубы установлены обратные клапаны, вихревая труба
своим холодным концом дополнительно подключена к
второму регенератору и в нее с горячего конца введена
трубка, присоединенная к горячему концу вихревого
энергоразделителя.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что она
дополнительно содержит воздушную камеру,
установленную на выпускном канале распределительного
клапана, размещенный в воздушной камере теплообменник-
охладитель и вспомогательную вихревую трубу с
обратными клапанами на ее холодном конце, причем
автономная вихревая труба на горячем конце снабжена
щелевым диффузором, подсоединенным через
теплообменник-охладитель к сопловому вводу вспомогательной
вихревой трубы, холодный конец которой соединен через
свои обратные клапаны со средними зонами
регенераторов, а горячий конец заглушён и помещен внутри
воздушной камеры.
A1) 819528 B1) 2523975/23-06 B2) 14.09.77 3 E1) F 25
В 15/06 E3) 621.575 G2) С. И. Пыжов, Г. В. Курилов,
А. П. Петраковский, В. А. Бабушкин G1) Донецкий
филиал Всесоюзного научно-исследовательского и
проектного института по очистке технологических газов,
сточных вод и использованию вторичных
энергоресурсов предприятий черной металлургии
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
циркуляционный контур с включенными в него нагревателем
слабого раствора, ступенчатым регенератором для его
выпаривания с образованием крепкого раствора и
абсорберы высокого и низкого давлений, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности путем
увеличения концентрации крепкого раствора, в контур
дополнительно включен воздушный десорбер,
установленный между регенератором и абсорбером высокого
давления.
A1) 808654 F1) 720123 B1) 2682388/29-33B2H9.11.78
3 E1) Е 04 Н 5/10 E3) 697.921 G2) А. Курбанов, А. Гур-
банова G1) Бухарский технологический институт
пищевой и легкой промышленности
E4) ОХЛАЖДАЕМОЕ СООРУЖЕНИЕ по авт. св.
№ 720123, отличающееся тем, что, с целью повышения
холодоаккумулирующей способности охлаждаемого
сооружения, полости стен в нижней части соединены
трубопроводами, а ниже уровня трубопроводов
установлена емкость с водой, причем трубопроводы
контактируют с водой.
(II) 817415 B1) 1905593/23-06 B2) 17.04.73 3 E1)
F 25 В 9/02 E3) 621.694.2 G2) Я- С. Теплицкий,
А. А. Рылов, В. А. Тапхаев
E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УМЕРЕННОГО ХОЛОДА
по циклу пароэжекторной холодильной установки,
заключающийся в последовательной подаче паров
хладагента в многоступенчатую систему эжекторов с
постепенным понижением давления, отличающийся тем,
что, с целью использования низкопотенциального
тепла, пары хладагента нагревают перед подачей в
последующие ступени эжекторов.
49
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК1725.355
ОДНОЭТАЖНЫЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК ЕМКОСТЬЮ 1500 т
В. В. ВАСЮТОВИЧ, Э. М. МИРОНЕНКО
Гипрохолод
Типовой проект одноэтажного распределительного
холодильника емкостью 1500 т G01—4—57),
разработанный Гипрохолодом, утвержден Министерством торговли
СССР и введен в действие в 1978 г.
Холодильник предназначен для хранения мяса,
рыбы, масла и других скоропортящихся продуктов в
охлажденном и замороженном состоянии.
Его строительство предусмотрено в городах и
промышленных центрах с обычными геологическими
условиями, расчетной температурой наружного воздуха
—30 СС. Нагрузка от снегового покрова 1 кН/м
A00 кгс/м2). Скоростной напор ветра 270 Н/м2 B7 кгс/м2).
Класс здания|И. Степень долговечности II.
Сейсмичность не выше 6 баллов.
Холодильник запроектирован как самостоятельное
предприятие. Схемой генерального плана на площадке
предусмотрены следующие здания и сооружения:
главный корпус холодильника; блок машинного отделения;
двухэтажный административный блок; конденсаторная;
автовесовая; склад аммиака и масел; склад негорючих
материалов.
Строительные конструкции приняты по Единому
каталогу. Фундаменты под стены — ленточные, из
бетонных блоков; под колонны — отдельно стоящие,
железобетонные, монолитные.
Одноэтажный распределительный холодильник
емкостью 1500 т:
/ — камера замораживания с температурой —30 °С; //, /// —
универсальные камеры хранения с температурным режимом
О/—25 °С; IV, V, VI — камеры хранения мороженых грузов
с температурой от —20 до —25 °С; VII — машинное отделение;
VIII — трансформаторная подстанция, помещение КИП; IX —
подсобные помещения; X — вспомогательные производственные
помещения; XI — конденсаторное отделение; / — рычажные
стационарные шкальные весы РС-2Ш-13; 2, 3 — подвесные
аммиачные воздухоохладители соответственно ВОГ-230 и ВОП-100;
4 — аммиачные оребренные однорядные потолочные батареи;
5 — аммиачный горизонтальный ресивер 3,5 РД; 6, 8
—аммиачные вертикальные ресиверы соответственно 3,5 РДВа и 1,5 РДВа;
7 — аммиачные электронасосы ЦНГ-70М-1; 9 — центробежные
насосы для воды ЗК-45/30а; 10 - аммиачные, двухступенчатые
агрегаты АДС-50; И — испарительные конденсаторы ИК-М-
80/11; 12 — аммиачные горизонтальные ресиверы 3,5 РД,
линейные (под конденсаторами).
1,950
50
1500
1205
295
10
254
Покрытие — железобетонные панели. Стены —
«сборные керамзито-бетонные панели.
Изоляция стен холодного контура выполнена из
жестких минераловатных плит. Полы охлаждаемого
склада — бетонные, монолитные.
Характеристика холодильника и
основные сметные данные
Условная емкость холодильника, т
общая
камер хранения мороженых грузов
камер с универсальным
температурным режимом
Производительность камер
замораживания, т/сут
Потребность в ресурсах
электроэнергии, кВт
холоде, кВт (ккал/ч)
при /0 = —10°С
при *о = — 35 °С
Расход
воды, м3/сут (л/с)
тепла (при расчетной температуре
наружного воздуха — 30 °С),
кВт/(ккал/ч)
всего
на отопление
на вентиляцию
на горячее водоснабжение
Количество смен в сутки
Количество работающих
общее
основных производственных
рабочих
Объем, м3
строительный
на 1 т емкости
Площадь, м2
застройки
общая
холодильных камер
на 1 т емкости
Расход строительных материалов
цемента, т
стали, т
железобетона, м3
общий
сборного
16,48 A4170)
122,76 A05570)
41,7 E,0)
631,8 E43 360)
176,7A52 200)
225,58A94 000)
220,9A90 000)
54
8
16 088
10,7
3252
3177,6
1092,9
2,16
878
36
1217
914
бетона, м3
общий 1650
сборного, 267
лесоматериалов, м3 171
кирпича, тыс. шт. 315
жестких минераловатных плит, м3 1257
Сметная стоимость, тыс. руб.
общая 643,99
строительно-монтажных работ 491,01
оборудования 150,58
1 м3 здания 0,04002
1 т емкости 0,42933
Трудоемкостьвозведения здания, чел-дней
в целом 14 743
на 1 м3 здания 0,92
Система охлаждения аммиачная, насосно-циркуля-
ционная, с непосредственным кипением хладагента в
приборах охлаждения. Камеры хранения мороженых
грузов оборудованы потолочными оребренными
батареями, камеры с универсальным температурным
режимом и замораживания — подвесными
воздухоохладителями.
Процесс оттаивания приборов охлаждения
осуществляется горячими парами аммиака.
Конденсаторы холодильной установки
охлаждаются оборотной водой.
План, разрез холодильника и размещение
технологического оборудования показаны на рисунке.
Хозяйственно-питьевой, производственный и
противопожарный водопровод — от городской сети;
производственная, бытовая и дождевая канализация —
в городские сети; водяное отопление с параметрами
теплоносителя 150—70°С — от городской "теплосети.
Вентиляция приточно-вытяжная с механическим
приводом и естественная. Электроснабжение от городских
сетей, напряжение 380/220 В.
Для механизации погрузочно-разгрузочных работ
предусмотрены электропогрузчики, электротележки и
средства малой механизации.
Проект холодильника состоит из десяти альбомов.
Проектно-сметная документация разработана в
полном объеме для выполнения строительно-монтажных
работ.
Заказы на проект № 701-4-57 слудует направлять
по адресу: 103031, Москва, К-31, ул.Жданова, 10/2,
Гипрохолод.
Издательство «Легкая и пищевая промышленность» в 1982 г. для специалистов,
работающих в области холодильной техники и технологии, выпустит следующие книги:
АБДУЛЬМАНОВ X. А. Автоматизация, монтаж и ремонт судовых холодильных
установок. 15 л., 12 000 экз., 55 к.
ГОГОЛИН А. А., АЗАРСКОВ В. М, МЕДНИКОВА Н. М. Интенсификация теплооб»
мена в испарителях холодильных машин. 16 л., 10 000 экз., 1 р. 20 к.
МАЛКИН Л. Ш, КОЛИН В. Л. Осушка и очистка малых холодильных машин. 12 л.,
15 000 экз., 65 к.
ПАП Л. Концентрация замораживанием: пер. с венгр. 6 л., 5000 экз., 40 к.
ПИМЕНОВА Т. Ф. Производство и применение сухого льда, жидкого и газообразного
диоксида углерода. 22 л., 2000 экз., 1 р. 50 к.
Применение холода в технике / под ред. А. В. БЫКОВА. 29 л., 10 000 экз., 1 р. 90 к.
УЖАНСКИИ В. С. Автоматизация холодильных машин и установок. Учеб. пособие для
вузов. 2-е изд. перераб. и доп. 20 л., 25 000 экз., 1 р.
УСЮКИН И. П. Установки, машины и аппараты криогенной техники. Учебник для
вузов. Часть II. 79 л. (с атласом), 6000 экз., 5 р. 30 к.
Холодильная технология рыбных продуктов. Учебник для вузов / Л. И.
КОНСТАНТИНОВ, Л. Г. МЕЛЬНИЧЕНКО, А. И. ЕЙДЕЮС и др.. 15 л., 8000 экз., 85 к.
Холодильные машины / под ред. А. В. БЫКОВА. 29 л., -30 000 экз., 1 р. 90 к.
Заказы на книги можно оформить в местных книжных магазинах, распространяющих
научно-техническую литературу или направить по адресу: 123098, Москва, Д-98,
ул. Маршала Новикова, 5. Магазин № 55 Москниги, отдел «Книга — почтой».
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ
51
УДК 621.57@83.9).003.13.001.24
РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ПРОЕКТИРУЕМОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
И. Г. ХАЗАНОВ, И. П. КАЗАНСКАЯ,
Л. С. ВАСИЛЕВСКАЯ
ВНИИхолодмаш
Расчет экономический эффективности проведен для
холодильной машины МКТ350-2-1 в с авнении с
базовой моделью ХМ-22ФУУ400/2, при работе|на
хладагенте R22. В машине МКТ350-2-1 установлен винтовой
Таблица 1
Исходные данные для
расчета экономической
эффективности
Холодопроизводительность, кВт
Температура (режим работы), °С
кипения t0
конденсации tK
охлаждающей воды на входе в
конденсатор twl
теплоносителя на входе в
испаритель /sl
Оптовая цена, тыс. руб.
Суммарная установленная мощность
электродвигателей, кВт
Потребляемая мощность
электрическая, кВт
Масса машины, т
в том числе каждого агрегата
Масса хладагента при первоначальной
заправке, кг
Площадь занимаемая оборудованием,
м2
Расход воды на охлаждение, м3/ч
компрессора
конденсатора
Средний расход масла, кг/ч
Годовой фонд времени работы
оборудования, ч
Ресурс до капитального ремонта, ч
Межремонтный период, ч
Наработка на отказ, ч
Структура ремонтного цикла
число
профилактических осмотров
малых ремонтов
средних ремонтов
капитальных ремонтов
Поправочные коэффициенты на
монтаж
#1
к2
(N (
о ее
.Г т
>^ О)
О ° ч
м й
М-2
базе
Xw
820
3
35
25
6
19,0
331
291
12,0
7,0; 5,0
2000
15,2
4
150
23
3500
24000
3500
1800
12
4
1
1
—
1 ~
к
%*
Ю О)
ктз
юво
??
673
2
35
25
6
23,0
242,3
201
9,0
—
450
9,22
—
130
15
3500
50000
5600
3000
9
6
2
1
0,65
1,15
* Справочное приложение к статье И. М. Кал-
ниня и Э. М. Бежанишвили «Оценка экономичности
холодильного оборудования» («Холодильная
техника», 1981, №_9).
компрессор ВХ350, в машине Х2ФУ2МУ400/2 —
поршневой компрессор АУУ400. Обе машины
изготовлены московским заводом холодильного
машиностроения «Компрессор».
В табл. 1 приведены исходные данные для асче-
та, в табл. 2 — вспомогательные данные для
промежуточного расчета.
В табл. 3 осуществлен \ асчет экономического
эффекта по методике ГКНТ.
В табл. 4 определены статьи затрат для расчета
стоимости выработки холода с группированием затрат по
методике удельных затрат.
В табл. 5 показан расчет стоимости выработки
холода. Из. табл. 5 следует, что разность общих
удельных затрат А 30 составляет 1,904 руб./тыс. кВт. Тогда
по формуле C)** общий экономический эффект (руб.)
Таблица 2
Вспомогательные показатели для
промежуточного расчета
Среднегодовая трудоемкость
ремонтных работ, чел.-ч
Норма численности ремонтного
персонала, чел.
Затраты на запчасти и
вспомогательные материалы, руб.
при профилактическом осмотре
при малом ремонте
при среднем ремонте
при капитальном ремонте
Количество отказов за год
Норма амортизационных отчислений,
%
на здание
на транспортировку, монтаж и
первоначальную заправку
Коэффициент эквивалентности
по производительности (Вц/Bi)
по долговечности оборудования
(Pi + EulPn + En)
Коэффициент, учитывающий
эффективность использования | оборудования
(Р + Ян)
ХМ-22ФУУ400/2
(базовое
изделие)
497
0,731
49,1
139,1
376,1
1102
1,9
2,4
12,0
0,821
1,37
0,255
МКТ350-2-1
(новое изделие) 1
102
0,15
10
35
160
1660
1,17
2,4
12,0
0,186
за срок службы нового изделия составит:
2355
Эоб = 0 18fi • 1,904 = 24000,
где 0,186 — коэффициент, учитывающий эффективность
использования оборудования (Р + Ек).
Следовательно, результаты расчета экономического
эффекта по методике ГКНТ и предложенной методике с
использованием удельных затрат не отличаются друг
от друга.
Условные обозначения величин в табл. 3,4:
iVK, А^н, NB— соответственно мощность компрессора,
насоса, вентилятора, кВт:
т — среднегодовая наработка оборудования,
ч;
** Формула C) приведена в статье «Оценка
экономичности холодильного оборудования».
52
Таблица 3
Вид затрат
Текущие
тационные
издержки
Энергетические
затраты
Составляющие затрат i
Электроэнергия,
потребляемая компрессором
Электроэнергия,
потребляемая насосом
испарителя (вентилятором
воздухоохладителя)
Электроэнергия,
потребляемая вентилятором
(насосом) конденсатора
Итого за потребляемую
электроэнергию
Плата за установленную
мощность
Вода для охлаждения
компрессора
Вода для охлаждения
конденсатора
Итого за воду
Всего энергетических затрат
Ремонт
и
обслуживание
Содержание
обслуживающего персонала
Пополнение
эксплуатационных материалов
Со дер жание пр оизводст-
венных помещений
Содержание ремонтного
персонала
Запасные части и
вспомогательные материалы
Устранение отказов
Итого ремонт и обслуживание
Амортизационные отчисления на
транспортировку, монтаж,
эксплуатационные материалы
То же, на строительные сооружения
Всего текущих эксплуатационных затрат
То же, с учетом коэффициента
эквивалентов ности по производительности
обоз-
0)
я к
о и
?« 1
>> X
Зг.г
^1.2
*^1. 3
5<
"i
5Х.4
Зг.ь
5,"
5>
^2Л
32.2
^2-3
^24
^25
^2.6
1 з?
А'
А"
1 V
U'
Расчет годового экономического эффекта
Расчетная формула
мп%цэ
ИатЦв
МвтЦэ
•^1.1 + ^1-2 +^1.3
Nyljy
УгтЦв
К2тЦв
51.4 +51.5
з;+з;+з;"
М0М012КД
ОхЦхКх + GmKmUm
SKs^u
NvMQ\2Kn
30п0 + Змпм + Зспс +
Т
^отк^отк
ItO^l
^1Eз.3 + 3з.4 + 53.5)
J W2C3.j+33.2)-
1 3^3^ +А'+ А"
,, ви
1 и~вГ
ХМ-22ФУУ400/2
(базовое изделие)
"Величины в формуле
210.3500-0,008
20-3500-0,008
61.3500-0,008
5880 + 560+ 1708
331-22
4-3500-0,012
150-3500-0,012
168 + 6300
8148 + 7282 + 6468
1,35-120-12-1,35
2000-2-0,1 +230-0,IX
Х0,38
15,2-2-15
0,731-120-12 1,35
3500
"TSocT'11
0,120-13728
0,024-5273
21898 + 5868+ 1647+126
2030
1 29540-2474"
по методике ГКНТ
Затраты,
руб. |
5 880
560
1708
8 148
7 282
168
6 300
6 468
21898
2 624
409
456
14 21
937
21
1 5 868
1647
126
1 29 540
24 224
Затраты,
руб.
4 452
560
616
5 628
5 330
—
5 460
5 460
16418
1711
94
346
292
277
14
2 734
876
92
120 120
—
МКТ350-2-1
(новое изделие)
Величины в формуле
159-3500-0,008
20-3500-0,008
22-3500-0,008
4452 + 560 + 616
242,3-22
—
130-3500-0,012
5460
5628 + 5330 + 5460
0,88-120-12-1,35
450-2.0,1 + 150-0,1.0,29
9,22-2,5-15
0,15-120-12.1,35
3500
. 2
3000 1Z
0,120-7298
0,024-3848
| 16418 + 2734 + 876 + 92
—
Продолжение таблицы
Вид затрат
Капитальные
затраты
Составляющие затрат
Основное оборудование (оптовая
цена оборудования)
То же, с учетом коэффициентов
эквивалентности по
производительности и долговечности
Сопутствующие
капитальные
затраты
Строительство
производственных помещений
Строительство
фундамента
Итого на строительство
Транспортировка
Монтаж
Эксплуатационные
материалы (первоначальная
заправка)
Сумма 33.3, 334 и 33.5
Всего сопутствующих капитальных
затрат
СопутствующиеАкапитальные
затраты с учетом у коэффициента но
производ
стельности
обоз-
о
и к
о и
33
,
Щ
^31
^32
з;.
^33
^34
^3-5
53II
^
Л"
Расчет годового экономического эффектг
Расчетная формула
Д1И Ц2
BU Pi + EH
Ц1 В! Ри + Ея
Cu.n^Ks
2(/Сфт0п0'5
^31 + ^32
2(/(TpmO«0»33
2 (Смпц) КгК2
ОхДх + Ом«м
^3.3 + ^34+^3.5
^3 I +5ЗП
э" #11
^3 fij.
•
i по методике ГК.НТ
ХМ-22Ф У У 400/2 (базовое изделие)
Величина в формуле
*—
2030 0,255
19000- 24?4- • 018б
15,2.2-140
@,057-5000)+ @,062 X
Х7000) V 2
4256 + 1017
@,21-5000)+ @,24Х
X 7000). 1,259
@,47-5000) +@,55-7000)
2000-2 + 230-0,38
3440 + 6200 + 4088
5273 + 13728
2030
19001. -2474"
Затраты
руб.
19 000
21 345
4 256
1017
5 273
3 440
6 200
4 088
13 728
19 001
15 580
МКТ350-2-1 (новое изделие)
Затраты,
руб.
23 000
3 227
621
3 848
2 250
4 104
944
7 298
11 146
11 146
Величина в формуле
9,22-2,5-140
9000-0,069
3227 + 621
9000-0,25
90000,61-0,65-1,15
450-2+ 150-0,29
2250 + 4104 + 944
3848 + 7298
Годовой экономический эффект
Вц Рг + Еп , (U[~U2)-EH(K2-K[)
41 ?l Рп + Ен
Pil + E*
-Ц2 -21345 -
B4224—20120)—0,15 A1146—15580)
0,186
- 23000 = 24000
Таблица 4
CJn
Вид затрат
Текущие
эксплуатационные
издержки
Энергетические
затраты
Составляющие затрат
Электроэнергия,
потребляемая компрессором
Электроэнергия,
потребляемая насосом испарителя
(вентилятором
воздухоохладителя)
Электроэнергия,
потребляемая вентилятором (насосом)
конденсатора
Плата за установленную
мощность
Вода для охлаждения
компрессора
Вода для охлаждения
конденсатора
Всего энергетических затрат
Ремонт
и
обслуживание
Содержание
обслуживающего персонала
Пополнение
эксплуатационных материалов
Содержание
производственных помещений
Содержание ремонтного
персонала
Запасные части и
вспомогательные материалы
Устранение отказов
Итого ремонт и обслуживание
Всего текущих эксплуатационных затрат
Условное
обозначение
^1.3
3l.4
3i
^21
32.2
•^23
^2.5
^2 6
з2
и
Расчет стоимости выработки холода
Расчетная формула |
ИктЦэ
Л^нтДэ
NB т Цэ
МуЦу
УгтЦв
У*хЦв
23xi + 3\
Ы0М0\2КД
ОхЦхКх + ОмКшЦш
SKs3n
Ы^М0\2КЛ
^о^о + ЗмПм + Зс^с + Зкпи
Т
С0тк^отк
2 32. i
Зг + 32
ХМ-22Ф У У 400/2
(базовое изделие)
Величины в формуле
210-3500-0,008
20-3500-0,008
61-3500-0,008
331-22
4-3500-0,012
150-3500-0,012
—
1,35-120.12.1,35
2000-2.0,1 +
4-230-0,1-0,38
15,2-2-15
0,731.120-12.1,35
3500
1800 * И
—
21898 + 5868
Затраты,
руб.
5 880
560
1708
7 282
168
6 300
21898
2 624
409
456
1421
937
21
5 868
27 766
МКТ350-2-1
(новое изделие)
Зат-
р аты,
руб.
4 452
560
616
5 330
5 460
16418
1711
94
346
292
277
14
2 734
19 152
Величины в формуле
159-3500-0,008
20-3500-0,008
22-3500-0,008
242,3-22
130-3500-0,012
—
0,88-120-12-1,35
450-2-0,1 +
+ 150-0,1-0,29
9,22-2,5-15
0,15-120.12.1,35
3500
3000 ' 1Z
—
16418 + 2734
л
ВС
:оло
к
х
о
СЯ
ft
3
я
К
н
эймос
чет
о
СЗ
Рн
ие)
ч
СИ
s
0)
о
я
о
к
s~'
О
Ю
СО
*
?
<м ^Г
о s
о с^
е
csi а>
<N О
< я
% 2
ИЗ
н
СО
Е-
rt
СО
s
•9*
j к
0)
1 <•>
! а
уле
а.
•в*
я
3
X
X
V
X
ч
О)
Я
н'ё
«а
о.
~~i
s ,/-с
Ён ^О
ft°<
CU
ч
>>
S
а
о
я
2
к
S
S
ч
си
Я
эинэьвнео9о
90Haoiro/j
н
а
н
СП
1
2
pa
со
н
О
о
и
н
03
го
S
Я
**
h-
CD *1
00 о ^t1
*— t^
lO *-*
о 1
•(NO
О
О о —*
О rf СМ
СО — СО
см
СМ
СМ
СП
00 — 00
Г*- CD О
CM LO —
«^
ю о ь-
rh rf 1ч
00 l>- —>
Tf
•^f
h»
tO rf
ю о t^
CM • —
CM
о • о
о
о ^ t^
о —< —
о • о
О) CN -н
Ю
СМ
Ъ +
5> и
X + —
^ и JT
1 + а о
ь * J1
| - со СО s
on в «
И *&
S
cl a a
С Н И
^ СО ^ °?
00 WW
сп or)
я о
ие (оптовая
водственны
мента
я со °з
w я 2е
ю о д
о о. >>
Он^ о о
О К Ю СО
\0 S Н Е-1
О Д О О
сЗ Л Я
? я ^ - ^
о о а^sS <^
к сз; н я н
Ю >, Я Я Я
О ? О су о
U »Q H (U г
о
ср сЬ
-г 3 «
я ас о
н к о <v
1 00 О О Я
о
1^
см
о
о
ю
см
см
ОО
о
CD
СТ)
см
СП
о
t^
см
о
о
•*
^h
СО
14
+
в
сц
1—,
СО
СО
О
С
^
W
ft
В
со
со
00
оЗ
са
о
Он
Я
о
с
о
я
сЗ
Он
н
°
г> о
СМ Г"-
- см
о -
•О 1
^г • 1
о ^
~-> Tf
Ttf< СП
00 1Л О
о ю ^
—i см со
— см
^ ^н ^
t^ о см
CD -н ^
—< — ^h
о
«^ о
см ь-
- см
о
• о 1
о • 1
О 00
см оо
CD О
^г
3^
J+
1 К
n tq
^х
-XII
Х<3
-^ +
S и
я^
CJ X
ft ft ft
Р G С
"* ю ^ ^4
со w СГ\
0Q 00
о
CQ
Он
3
сЗ
я
Он
си
н
сЗ
с^
я °-
2 ё
5- и
я^
Ss
1 "S
2 ч ч .„
< (D я н
О 00 00
Tf — ^
CD CT) СМ
CM CD ^
4- + 1
00 СМ О
f* Ю Г-*
СМ —| О
¦^ СП CD
— см
ОС О СМ
— ^ СП
СП О ^
С CD ^
см см 1
СП Ю О
СО СО СП
-*t см со
СП 1^ СМ
со со
^Г СП Ю
CM CD rf
CD" "^ 00
t О) 't
¦4- + 1 1
LC CD CO
-Ф CD CM
ос ь- о- I!
t N ГО
см
ft
С ft ft
* о Р Р
00 со - со
1 оо 00
1 + 1
со
1 я К -&
ГГ Of) _ct)
' °°
я
я
са
Я 1
«
>•
Он
С
а
X —
т, связанны
вые затрать:
е затраты
Я S 3
Он К Я
ьот
та с_ w
Всего з
Общие
Эффект]
Цэ — стоимость электроэнергии,
руб./(кВт-ч);
Ny—установленная мощность, кВт;
Цу — стоимость установленной мощности,
руб. /кВт;
^i> ^2 — расход воды для охлаждения
соответственно компрессора и конденсатора,
м3/ч;
Цв — стоимость воды, руб./м3;
N0 — норма численности обслуживающего
персонала из расчета на один
компрессор, чел.;
М0 — средняя месячная заработная плата
машиниста холодильной установки,
руб.;
/Сд — коэффициент, учитывающий
дополнительную заработную плату
обслуживающего персонала;
Gx — масса хладагента при полном объеме
заполнения, кг;
— средний расход масла, кг/ч;
— коэффициент, учитывающий
ежегодное пополнение соответственно
хладагента, масла;
— стоимость соответственно хладагента,
масла, руб./кг;
— площадь, занимаемая оборудованием,
м2;
— коэффициент, учитывающий
необходимость в дополнительной площади;
-затраты на содержание 1 м2 площади,
руб./год;
— норма численности ремонтного
персонала на один компрессор, чел.;
— затраты на запасные части при
профилактическом осмотре, малом,
среднем и капитальном ремонтах;
— количество профилактических
осмотров, малых, средних и капитальных
ремонтов;
— ремонтный цикл, ч;
— усредненная стоимость устранения
одного отказа, руб.;
— среднее количество отказов
холодильного оборудования за год;
— цена базового и нового оборудования,
руб.;
— объем холода, вырабатываемый за год
базовым и новым изделием, тыс. кВт-ч;
з0,
0м
Кх, Км
Цх,Цм
S
Ks
Зп-
Nv
Зм, Зс, Зк
п0, пм, tic, пк
Т
Сотк
яотк ¦
«1, Ц 2
^2> #3
Сп.п
mitt -
/Стр -
См
Кг у К2
#i, #2
— стоимость строительства 1 м2
площади, руб.;
— удельная стоимость строительства
фундамента, руб./кг;
— масса одного агрегата, кг;
— количество агрегатов в машине;
— норматив транспортных затрат, руб./кг;
— удельная стоимость монтажа
холодильного оборудования, руб./кг;
• коэффициенты, учитывающие
соответственно степень заводской
готовности оборудования и дополнительные
факторы, влияющие на стоимость
монтажа;
- нормы амортизационных отчислений,
°/о.
Таблица 5
Вид затрат
Текущие
тационные
издержки
тические
затраты
Составляющие затрат
Электрознергия,
потребляемая компрессором
Электроэнергия,
потребляемая насосом
испарителя (вентилятором
воздухоохладителя)
Электроэнергия,
потребляемая вентилятором
(насосом) конденсатора
Плата за установленную
мощность
Вода для охлаждения
компрессора
Вода для охлаждения
конденсатора
Всего энергетических затрат
Ремонт
и
живание
Содержание
обслуживающего персонала
Пополнение
эксплуатационных материалов
Содержание
производственных помещений
Содержание ремонтного
персонала
Запасные части и
вспомогательные материалы
Устранение отказов
Итого ремонт и обслуживание
Всего текущих эксплуатационных затрат
Затраты,
связанные с
оборудованием
Всего зат
Общие го
Эффектив
рат, связа
довые уде
ные удель
Основное оборудование
(оптовая цена оборудова
ния)
Строительство
производственных помещений
Строительство
фундамента
Транспортировка
Монтаж
Эксплуатационные
материалы (первоначальная
заправка)
^оз. i
иных с оборудованием
льные затраты
ные Звтраты
Расчет стоимости выработки холода
Услобное
обозначение |
^01-1
^01. 2
^01-3
^01.4
^01-5
^0.1
^02-1
^02-2
^02-3
^02. 4
^02- 5
^02- 6
^02
^0
503
! ^оз. 1
^03-2
*^оз.з
^03.4
^03-5
3'оз
^03
^оэф
Удельные затраты 3 .,
руб./тыс. кВт
ХМ-22ФУУ400/2]
(базовое
изделие)
о 3И 1
5оа QjTl
QlT1 = 2S70
2,049
0,195
0,595
2,537
0,059
2,195
7,630
0,914
0,143
0,159
0,495
0,326
0,007
2,044
1
9,674
1,688
0,258
0,062
0,324
0,583
0,385
1,611
3,30
3oI = 12,974
301Эф=11,286
MKT350-2-1
(новое
изделие)
°m=Vii
Qj1tii = 2355
1,890
0,238
0,262
0,263
2,318
6,971
0,727
0,040
0,147
0,124
0,118
0,006
1,161
8,132
1,817
0,238
0,046
0,258
0,470
0,108
0,121
2,938
Зои-И, 07
301эф=9,254
Разность
удельных
затрат
АЗо- |
==3oiI~3oiII
0,159
—0,043
0,333
0,274
0,059
—0,123
0,659
0,187
0,103
0,012
0,371
0,208
0,001
0,883
1,542
—0,129
0,02
0,016
0,066
0,113
0,277
0,49
1 0,362
А30= 1,904
А30эф =
= 2,032
Относительное
изменение
30iII
30il
0,922
1,220
0,440
0,892
1,056
0,914
0,795
0,280
0,925
0,251
0,362
0,857
0,568
0,841
1,076
0,922
0,742
0,796
0,806
0,280
0,696
0,890
0,853
0,820
Весомость
частных
затрат
3oil
5о1
0,158
0,015
0,046
0,196
0,0045
0,169
0,588
0,070
0,011
0,012
0,038
0,025
0,0005
0,158
0,746
0,130
0,020
0,005
0,025
0,045
0,030
0,124
1 0,254
1
0,870
ИЗОБРЕТЕНИЯ
<II) 800501 B1) 2753820/29-06 B2) 13.04.79 3 E1) F 24
F 3/08 E3) 621.576 G2) С. И. Быховских, М. С. Мигдал,
Е. Л. Михалев, Г. А. Немировский, В. М. Ушакевич
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА
преимущественно на транспортном средстве,
содержащая водоохлаждающую холодильную машину, в
контур циркуляции холодной воды которой включен
воздухоохладитель с элиминатором для улавливания
выпавшей из воздуха влаги, и подключенную к контуру
цистерну с пресной водой для восполнения утечек,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, элиминатор воздухоохладителя снабжен
сборником влаги, подключенным трубопроводом к цистерне
с пресной водой.
(II) 800518 B1) 2752541/23-06 B2) 10.04.79 3 E1)
F 25 В 1/02; F 25 В 43/00 E3) 621.574 G2) Ю. В. Осипов,
Е. М. Федотова, Ю. В. Михайлов, О. К. Щербаков
G1) Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
E4) I. АММИАЧНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно установленные в
замкнутом контуре компрессор, нагнетательный трубопровод
паров хладагента, конденсатор, линию жидкого
хладагента с дроссельным вентилем, циркуляционный
ресивер с насосом, гидроциклон со сборником масла и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью лучшего
отделения масла при температуре кипения жидкого
хладагента ниже —30 °С, гидроциклон снабжен тепловой
рубашкой с входным и выходным патрубками. 2.
Установка по п. 1, отличающаяся тем, что нагнетательный
трубопровод паров хладагента дополнительно
подключен к входному патрубку тепловой рубашки, а ее
выходной патрубок подсоединен через дополнительный
дроссельный вентиль к испарителю.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что входной
и выходной патрубки тепловой рубашки включены в
линию жидкого хладагента между конденсатором
и дроссельным вентилем.
(II) 800527 B1) 2758349/23-06 B2) 24.04.79 3 E1) Fs25
В 15/06 E3) 621.575 G2) А. Хандурдыев, А. Кака-
баев G1) Туркменский государственный университет
им. А. М. Горького
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая генератор типа «горячий
ящик», сообщенный линией крепкого раствора через
водяной подогреватель с абсорбером, в
корпусе]которого над его теплообменной поверхностью размещен
испаритель, подключенный к линии циркуляционной
охлаждаемой воды, снабженной насосом,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности, она
снабжена теплообменником-регенератором и
дополнительным абсорбером, в корпусе которого над его тепло-
обменной поверхностью размещен дополнительный
испаритель, причем теплообменник-регенератор с
дополнительным абсорбером последовательно включены в
линию крепкого раствора между водяным нагревателем
и первым абсорбером, а теплообменная поверхность
дополнительного абсорбера подключена к линии
циркуляционной охлаждаемой воды первого испарителя с
образованием замкнутого циркуляционного контура.
(II) 800520 F1) 615329 B1) 2750647/23-06 B2) 09.04.79
3E1) F25 В 5/00 E3) 621.56 G2) В. А. Зильберман,
В. Е. Дмитриев
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ВОЗДУХА
низких температур по авт. св. № 615329,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности, она
снабжена переохладителем в виде кожухотрубного
теплообменника, трубное пространство которого соединено
соответственно с низкотемпературной ступенью
конденсатора и его воздухоохладителем, а межтрубное
пространство — с высокотемпературной ступенью
воздухоохладителя и баком для сбора талой воды.
(II) 800519 B1) 2757168/23-06 B2) 24.04.79 3 E1)
F 25 В 1/02 E3) 621.574 G2) Л. И. Гольдштейн,
В. П. Калашов, Ю. П. Плешкановский, Н. В. Фомин
E4) СПОСОБ РАБОТЫ КОМПРЕССИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ путем сжатия паров хладагента,
их конденсации, переохлаждения полученной
жидкости и ее кипения в испарителе путем снижения давления
для получения холода, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности при применении испарителя
незатопленного типа с нижней подачей жидкого
хладагента, кипение жидкости осуществляют отдельными
порциями в заданном интервале давлений,
соответствующем необходимым температурам полученного
холода, путем импульсной подачи жидкости в испаритель,
причем продолжительность импульса устанавливают
по продолжительности изменения интервала давлений,
а конец импульса осуществляют до момента
наступления влажного хода компрессора.
(II) 800528 B1) 2745207/23-06 B2) 28.03.79 3 E1)
F 25 В 27/00; F 25 В 29/00; F 25 В 1/06 E3) 621.575 G2)
С. 3. Жадан, Н. А. Шетинина G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) СПОСОБ ОДНОВРЕМЕННОГО ПОЛУЧЕНИЯ
ХОЛОДА И ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ с помощью солнечной
энергии путем кипения холодильного агента в генераторе
при нагреве его теплоносителем, подаваемым из
солнечного нагревателя, отсоса и сжатия пара из
испарителя в эжекторе, сжижения смеси в охлажденном водой
конденсаторе с последующей подачей одной части
холодильного агента через регулирующий вентиль в
испаритель и эжектор, а другой — в генератор,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности,
воду после конденсатора подают в солнечный
нагреватель, затем в качестве теплоносителя — в генератор,
после чего направляют ее потребителю.
(II) 798439 B1) 2723358/23-06 B2) 07.02.79 3E1)
F 25 В 39/02 E3) 621.565G2) А. Я. Леонов, И. Г. Не-
борак, В. Д. Данзанов G1) Восточно-Сибирский
технологический институт
E4) ПРИСТЕННАЯ АММИАЧНАЯ БАТАРЕЯ,
содержащая змеевик с горизонтально расположенными
ветвями, четные из которых с торца подключены к
вертикальному пароотводящему стояку, размещенному
сбоку от змеевика, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности, батарея
дополнительно содержит паровой коллектор и второй
вертикальный пароотводящий стояк, расположенный по
другую сторону змеевика, и к этому стояку
подключены с прилегающего к нему торца нечетные ветви
змеевика, причем оба стояка подсоединены к паровому
коллектору.
(II) 806995 B1) 2650200/23-06 B2) 25.07.78 3 E1)
F 25 В 1/00 E3) 621.56 G2) Г. Н. Калугин, Л. Л. Троя-
нов, В. И. Алешин, Ю. С. Беззаботов, Л. Т.
Караганов G1) Краснодарский политехнический институт
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно
для кондиционирования воздуха в камере созревания
58
сыров, содержащая последовательно соединенные в
замкнутый контур компрессор для сжатия паров
хладагента, теплообменник, охлаждаемый водой
конденсатор, дроссельное устройство и испаритель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности,
установка дополнительно содержит устройство для
обдува^ испарителя воздухом, а теплообменник
установлен по ходу последнего за испарителем.
(II) 807008 B1) 2768246/28-13 B2) 17.05.79 3 E1)
F 25 D 21/04 E3) 621.565.923 G2) Г. А. Кулагин,
Я- Л. Выходец, А. И. Плешаков
E4) ДВУХКАМЕРНЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий теплоизолированный корпус, разделенный
теплоизоляционной перегородкой на холодильную и
расположенную над ней морозильную камеры, и двери,
•^снабженные уплотнителем по периметру дверных
проемов, отличающийся тем, что, с целью экономии
электроэнергии и повышения эксплуатационной надежности,
дверь морозильной камеры снабжена дополнительным
уплотнителем, закрепленным на ее внутренней
поверхности с образованием замкнутого канала с основным
уплотнителем при закрытой двери, а
теплоизоляционная перегородка имеет отверстия, связывающие
замкнутый канал с холодильной камерой.
(II) 815431 B1) 2713019/28-13 B2) II.OI.79 3 E1)
F 25 D 3/10 E3) 615.471 G2) Г. В. Багров, Г. К.
Бодров, В. В. Устименко, Б. И. Шахматенко, А. С. Чере-
пнев G1) Опытное производство Института проблем
криобиологии и криомедицины АН Украинской ССР
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
БИООБЪЕКТА, содержащее камеру замораживания,
контейнер, два датчика температуры, один из которых
установлен в контейнере, а другой — в камере
замораживания, систему снабжения хладагентом с
исполнительным органом, блок сравнения, к управляющему входу
которого подключен задающий блок, а к двум другим
входам подключены выходы датчиков температуры,
отличающееся тем, что, с целью повышения
выживаемости биообъекта при замораживании путем
повышения качества регулирования процесса при
кристаллизации, в него дополнительно введены последовательно
соединенные датчик акустической эмиссии,
селективный усилитель и блок формирования порога, а также
'блок задания режимов, причем первый выход блока
формирования порога подключен к задающему блоку,
а второй выход — к входу блока задания режимов,
к другому входу которого подключен выход блока
сравнения, а выход блока задания режимов
подключен к управляющему ?Входу исполнительного органа.
(II) 813096 B1) 2691271/29-06 B2) 28.11.78 3E1)
F 25 В 43/00; F 24 F 3/12 E3) 621.56 G2) В. Д. Ельча-
нинов, Н. Я. Обухов
E4) РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ПАТРОН ВОЗДУШНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащий
заполненный адсорбентом корпус, подключенный к
воздуховоду через противоположные торцовые
перфорированные стенки, отличающийся тем, что, с целью увеличения
площади контакта адсорбента с воздухом и увеличения
степени очистки последнего, патрон установлен
горизонтально, а его корпус в поперечном сечении имеет
форму расширяющейся книзу трапеции, сопряженной
с нижерасположенной окружностью, причем в
верхней части корпуса дополнительно установлены
вертикальные перегородки, высота каждой из которых
и шаг между ними составляют соответственно 1/15—
1/10 и 1/2—2/3 диаметра окружности, описывающей
шижнюю часть сечения корпуса.
(II) 807410 B1) 2755860/23-06 B2) 12.04.79 3 E1
F 25 В 1/00; F 25 В 7/00 E3) 621.57.0II G2) Г. С. Ан"
тоненко, А. С. Бурлак, Ф. И. Давыдов, Ф. В. Дрей"
ман, В. Ф. Ковалев, Ю. А. Рослов, Л. А. Стома G1)
Специальное конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
соединенные последовательно в замкнутый
циркуляционный контур для хладагента компрессор,
конденсатор и змеевиковый испаритель, размещенный в
теплоизолированном водяном баке, полость которого
подключена к водяному циркуляционному контуру с
последовательно соединенными насосом, теплообменником
и кольцевым оросителем, установленным внутри бака
над испарителем и соосно последнему, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности, кольцевой
ороситель и верхний виток испарителя соединены по
наружной и внутренней поверхностям кольцевыми
лентами, образующими направляющие козырьки для
формирования водяной пленки, причем верхний виток
испарителя снабжен на наружной поверхности
винтовой нарезкой.
(II) 8I74I4 B1) 2753611/23-06 B2) 05.03.79 3 E1)
F 25 В 9/00 E3) 62I.57.0I2.4 G2) Л. М. Горшков,
Д. Г. Гостев, В. Н. Кузнецов, В. А. Маслаков,
В. Б. Полтараус, А. Д. Суслов G1) Московское ордена
Ленина, ордена Октябрьской Революции и ордена
Трудового Красного Знамени техническое училище им.
им. Н. Э. Баумана
E4) I. ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА,
содержащая включенные последовательно цилиндр;
теплообменник нагрузки, регенератор и емкость,
отличающаяся тем, что, с целью уменьшения габаритов и
повышения термодинамической эффективности, цилиндр
и емкость выполнены кольцевыми и расположены
соосно регенератору по его периферии и в полости цилиндра
дополнительно установлены сетки, а теплообменник
нагрузки примыкает к нижним торцам цилиндра и
регенератора.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что внутренний
диаметр кольца цилиндра равен наружному
регенератору, а между теплообменником нагрузки и цилиндром
с образованием торцового зазора дополнительно
установлена кольцевая шайба.
(II) 817419 B1) 2743458/23-06 B2) 28.03.79 3 E1)
F 25 В 19/04; F 25 D 17/02 E3) 621.56 G2) О. П.
Евдокимов, Э. А. Салтайс, В. В. Кудрявцев, М. 3. Горю-
нова, А. Н. Якушин, В. Е. Воробьев, Л. Д.
Дубровин, В. В. Рентель, А. В. Бабочкин, С. Е. Волоши-
ненко, Ф. В. Явношан, Р. А. Федоренко
E4) ИСПАРИТЕЛЬНАЯ СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ,
содержащая включенные в замкнутый
циркуляционный контур испаритель, конденсатор и промежуточную
емкость, паровая полость которой подключена к
выходу испарителя и к входу конденсатора, а
жидкостная — к выходу конденсатора и входу испарителя,
причем конденсатор размещен над промежуточной
емкостью, расположенной в свою очередь над
испарителем, отличающаяся тем, что, с целью повышения
надежности эксплуатации при изменении положения
системы в пространстве и повышения экономичности,
жидкостная полость промежуточной емкости
соединена с испарителем по^крайней мере двумя
трубопроводами, расположенными симметрично с двух
противоположных сторон испарителя, а входной участок
линии, соединяющей испаритель с паровой полостью
промежуточной емкости, подключен к последней
тангенциально.
59
(A1) 807007 B1) 2774115/28-13 B2) 28.05.79 3 E1) F 25
D 13/06; F 25 D 17/06 E3) 641.4.037 G2) И. Г. Чумак,
А. В. Овсянник, С. М. Косой G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ,
содержащий теплоизолированную камеру, бесконечную ленту
для перемещения продукта, вертикальные барабаны и
воздухоохладители, установленные в камере,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации процесса
замораживания и повышения производительности
аппарата/ барабаны выполнены полыми со щелями на
боковой поверхности, а воздухоохладители сообщены
с внутренней полостью барабанов посредством
воздуховодов, подсоединенных к верхней части барабанов по
периметру.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что внутри
барабанов установлены полые конуса вершинами,
направленными навстречу потоку воздуха.
(И) 819524B1J328098/23-06B2J7.02.76 3 E1) F 25
В 9/00; F 25 D 13/00 E3) 621.572 G2) Т. В. Гоголина,
Р. В. Павлов, А. В. Таланов, Л. Л. Генин
E4) ВОЗДУШНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая компрессор и детандер, гидравлически
связанные с системой переключающихся регенераторов,
и холодильную камеру, отличающаяся тем, что, с целью
стабилизации температуры и давления воздуха в
объеме камеры, между системой регенераторов и
холодильной камерой установлен герметичный ресивер,
холодильная камера подключена через разветвляющуюся
выходную магистраль, в которой установлена
заслонка, к ресиверу и детандеру, а в линии связи ресивера с
холодильной камерой размещен вентилятор.
(И) 819529 B1) 2120597/06 B2) 31.03.75 3 E1) F 25
В 31/00 E3) 621.565.82.57.041 G2) В. С. Щербаков
E4) СПОСОБ ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
КОМПРЕССОРА ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ с
испарителем и конденсатором путем циркуляции
жидкого хладагента через охлаждаемые полости
компрессора, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения, хладагент перед подачей в
полости компрессора отбирают из конденсатора,
повышают его давление на величину потерь в процессе
циркуляции, а возврат испарившегося хладагента
осуществляют через нагнетательный тракт компрессора.
A1) 807006 F1) 734482 B1) 2682073/28-13 B2) 01.11.78
3 E1) F25 D 13/06; F25 D 3/10 E3) 621.57.48 G2)
А. Г. Криштафович G1) Северо-Кавказское отделение
Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ по авт. св. № 734482,
отличающееся тем, что, с целью многократного использования
хладагента без дополнительной обработки и снижения его
потерь в кожухе барабана перед форсунками
вмонтирован патрубок для вакуумирования полостей для
размещения продуктов, а перед разгрузочным окном —
дополнительный патрубок для отвода хладагента.
A1) 819530 B1) 2575768/23-06 B2) 31.01.78 3 E1) F 25
В 43/02 E3) 621.57.04 G2) В. П. Латышев, В. И.
Орлов, П. Н. Даниленко, В. П. Пытченко G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности и Проектно-конструкторско-техноло-
гическое бюро по вагонам
E4) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ И СПОСОБ ОТДЕЛЕНИЯ
МАСЛА ОТ ХЛАДАГЕНТА.
1. Маслоотделитель, содержащий герметичный
корпус с двумя полостями, разделенными фильтрующим
элементом, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности отделения масла, в корпусе по разные
стороны от полостей выполнены верхняя и нижняя
камеры, соединенные пучком труб из
капиллярно-пористого материала, проходящих через фильтрующий
элемент и подсоединенных посредством
капиллярно-пористых мостиков к днищу нижней камеры, причем в
последней установлен маслоотводчик.
2. Способ отделения масла от хладагента по п. 1
путем пропускания жидкой смеси масла и хладагента
из одной полости через фильтрующий элемент во вторую
полость, агрегации частиц масла на материале элемен-1
та, резкого изменения величины и направления
скоростей потоков смеси, масла и хладагента и
раздельного вывода масла и хладагента, отличающийся тем,
что масло выводят через капиллярно-пористые трубки
под действием капиллярных сил и перепада давления
в пределах от 0,15 до 0,95 от величины капиллярного
напора материала труб, а нижнюю камеру, в которой
над зеркалом масла поддерживают давление пара,
равное давлению насыщенного пара смеси масла и
хладагента при температуре ее поступления в
маслоотделитель.
60
РЕФЕРАТЫ
УДК [664.8/.9.037:621.56/.59].001.1
Проблемы развития непрерывной холодильной цепи.
ТЕРТЕРОВ М. Н. «Холодильная техника» , 1981,
№ 10.
Рассматриваются вопросы комплексного подхода к
проблеме производства, хранения, транспортировки и
реализации скоропортящихся продуктов. Приводится
К:овременная интерпретация проблемы, определены
основные признаки и критерии холодильной системы,
рассматриваемой в четырех аспектах —
технологическом, эксплуатационном, экономическом и
юридическом.
Иллюстрация 1.
УДКи 629,463.125:621.565.001.375
Повышение эффективности транспортных
холодильных установок. ИРДЕЕВ А. Ф., ТРОФИМОВ СВ.,
САПОЖНИКОВ С. А., ВАСИЛЬЕВ В. Н.
«Холодильная техника», 1981, № 10.
Предложена новая схема регулирования режимов
работы транспортной холодильной машины,
позволяющая более полно использовать ее энергохолидильные
возможности. Приведены результаты испытаний машины
в стендовых условиях» а также в рефрижераторных
вагонах в условиях тепловой камеры и
эксплуатационных рейсов. Дана технико-экономическая оценка
новой схемы.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
УДК 536.629.7:536.6.001.24
Применение градиентных тепломеров для измерения
тепловых потоков через изоляционные конструкции.
КУРЕПИН В. В., ЛЕВОЧКИН Ю. В., ПЛАТУ-
НОВ Е. С, РЫКОВ В. А. «Холодильная техника»,
1981, № 10.
Рассмотрено использование градиентных тепломеров
для исследования тепловых режимов
теплоизолирующих конструкций. Получены формулы для оценки
возмущающего воздействия тепломера в стационарной
и переходной стадиях. Приведены результаты расчета
^времени переходного процесса для наиболее распрост-
¦" раненных тепломеров.
Иллюстраций 2. Список литературы — 7 названий.
УДК 621.573:662.995.001.57
Влияние параметров дисковой насадки на величину
продольного потока тепла в регенераторах воздушных
холодильных машин. КАЗАКОВ В. И., КОТЕН-
КО В. Д., КИРЕЙЦЕВ А. В. «Холодильная техника»,
1981, № 10.
Получено аналитическое решение влияния
параметров дисковой насадки на продольный поток тепла в
регенераторах. Проводятся результаты численных
исследований, даются рекомендации к выбору
габаритно-конструктивных параметров регенераторов.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5 названий.
УДК 66.047.25.001.5
Исследование процесса сублимационной сушки
гранулированных продуктов с непрерывным отделением
высохших слоев. БАЙБУЗ В. Н. «Холодильная техника»,
1981, № 10.
Предложен способ вакуумной сублимационной сушки
измельченных жидких и пастообразных продуктов с
непрерывным отделением внешних высохших слоев
гранул. Приведена принципиальная схема
экспериментальной сублимационной установки. Результаты
исследований (на примере мечниковской простокваши)
свидетельствуют о технико-экономических и
технологических преимуществах описанного способа
сублимационной сушки.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.57.041-233.13.004.67
Восстановление поверхностей коленчатых валов
холодильных компрессоров методом газопламенного
напыления. ПИМАНОВ Г. П., ВИНОКУРОВ В. В.,
ЛЕРНЕРБ. А., ГОЛЬДБЕРГ Ю. И., ВЕККЕРМ. А.
«Холодильная техника», 1981, № 10.
Описан технологический процесс восстановления
коленчатых валов холодильных компрессоров методом
газопламенного напыления с применением проволоки и
металлических порошков. Указаны преимущества этого
метода по сравнению с другими методами
восстановления деталей. Рассмотрены конструкции и принцип
действия оборудования, применяемого при
напылении.
Иллюстраций 4.
УДК 725.355
Проектирование специализированных плодоовощных
холодильников из облегченных конструкций.
ЯНЮК В. Я., ТУРОВ В. М. «Холодильная техника»,
1981, № 10.
В статье приведены основные положения
проектирования серии однотипных полносборных холодильников
для фруктов и овощей из облегченных конструкций на
основе применения оптимального модуля,
разработанного с учетом возможности организации заводского
производства унифицированных легких
конструктивных элементов холодильников.
Иллюстраций 3.
УДК 621.575.001.375
Оптимизация режима работы абсорбционных бромисто-
литиевых холодильных машин — важный резерв
экономии энергоресурсов. КУРЫЛЕВ Е. С, ОНСССВ-
СКИЙ В. В., БАХАРЕВ И. Н., ПСАХИС Б. И. «
Холодильная техника», 1981, № Ю.
Излагаются некоторые результаты расчетов,
выполненных методом термоэкономического анализа с помощью
математической модели для комплексной оптимизации
режима работы АБХМ. Приводятся оптимальные
значения температурных перепадов в аппаратах АБХМ и
изменение их в зависимости от температуры
охлаждающей воды и тарифа на воду, указывается
относительная экономия металла, финансовых и материальных
ресурсов в зависимости от температуры греющего
агента и тарифа на тепло. Анализируется структура
себестоимости вырабатываемого АБХМ холода.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список литературы —
7 названий.
31
61
СОДЕРЖАНИЕ
Антонов С. Ф. О задачах Научного совета ГКНТ по
проблеме использования искусственного холода в
реализации продовольственной программы 2
Решения XXVI съезда КПСС —в жизнь!
Соломаха В. К. Перспективы комплексного развития
холодильного хозяйства предприятий Минмясомолпрома
УССР в одиннадцатой пятилетке 7
Алыбаев А. А. Развитие холодильного хозяйства мясной
и молочной промышленности Казахстана в новой
пятилетке 9
Мухитдинов Н. А. Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности Узбекистана и задачи по его
дальнейшему комплексному развитию 11
Обсуждаем проблемы одиннадцатой пятилетки
Тертеров М. Н. Проблемы развития непрерывной
холодильной цепи 13
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение
Солдатов В. П. Опыт внедрения бригадной формы
организации и стимулирования труда на предприятиях
мясной и молочной промышленности Молдавской ССР 17
За экономию энергоресурсов
Курылев Е. С, Оносовский В. В., Бахарев И. Н.,
Псахис Б. И. Оптимизация режима работы
абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин —
важный резерв экономии энергоресурсов 19
Ирдеев А. Ф., Трофимов С. В., Сапожников С. А.,
Васильев В. Н. Повышение эффективности транспортных
холодильных установок 24
Наука, техника, технология
Янюк В. Я., Туров В. М. Проектирование
специализированных плодоовощных холодильников из облегченных
конструкций 27
Курепин В. В., Левочкин Ю. В., Платунов Е. С,
Рыков В. А. Применение градиентных тепломеров для
измерения тепловых потоков через изоляционные
конструкции 31
Казаков В. И., Котенко В. Д., Кирейцев А. В. Влияние
параметров дисковой насадки на величину
продольного потока тепла в регенераторах воздушных
холодильных машин 34
Байбуз В. Н. Исследование процесса сублимационной
сушки гранулированных продуктов с непрерывным
отделением высохших слоев 36
ОБМЕН ОПЫТОМ
Пиманов Г. П., Винокуров В. В., Лернер Б. А., Гольд-
берг Ю. И., Веккер М. А. Восстановление
поверхностей коленчатых валов холодильных компрессоров
методом газопламенного напыления 39
Клюкин Н. М., Малкин Л. Ш., Соболева Л. Н.
Полимерные индикаторы герметичности 42
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Технологические инструкции по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению мяса и
мясопродуктов на предприятиях мясной промышленности 44
ИЗОБРЕТЕНИЯ 43, 49, 58,
ХРОНИКА
Очередное пленарное заседание Научного совета ГКНТ
по проблеме «Производство и применение
искусственного холода в отраслях пищевой промышленности,
торговле, сельском хозяйстве и на транспорте» 47
Совещание в Днепропетровске по экономии
энергоресурсов на предприятиях мясной и молочной
промышленности 48
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Васютович В. В., Мироненко Э. М. Одноэтажный
распределительный холодильник емкостью 1500 т 50
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г., Казанская И. П.,
Василевская Л. С. Расчет экономической
эффективности проектируемой холодильной машины 52
РЕФЕРАТЫ 61
CONTENTS
Antonov S. F. Tasks of Scientific Council of State
Committee of Science and Technology in Utilizing
Refrigeration for Realizing Food Program 2'
Decisions o! XXVI Congress of CPSU-Into Life!
Solomakha V. K. Prospects of Complex Development of
Refrigerating Economy of Enterprises of Ministry of
Meat and Dairy Industry of Ukranian SSR in Eleventh
Five-Year Plan 7
Alybayev A. A. Development of Refrigerating Economy of
Meat and Dairy Industry of Kazakhstan in New Five-
Yea r Plan 9-
Mukhitdinov N. A. Refrigerating Economy of Meat and
Dairy Industry of Uzbekistan and Tasks for Its Further
Complex Development 11
Discussing Problems of Eleventh Five-Year Plan
Terterov M. N. Problems of Developing Continuous
Refrigeration Chain 13
Wide Introduction of Brigade Form of Organizing and
Stimulating Labour
Soldatov V. P. Experience of Introducing Brigade Form
of Organizing and Stimulating Labour at Enterprises
of Meat and Dairy Industry of Moldavian SSR \T^
For Economy of Energy Resources m
Kurylev E. S., Onosovsky V. V., Bakharev I. N., Psa- ^
khis B. I. Optimization of Operating Conditions of
Absorption Lithium Bromide Refrigerating
Machines-Important Reserve for Economy of Energy Resources 19
Irdeyev A. F., Trofimov S. V., Sapozhnikov S. A.,
Vasilyev V. N. Increase of Effectiveness of Transport
Refrigerating Plants 24-
Science, Engineering, Technology
Yanyuk V. Y., Turov V. M. Projecting Specialized Fru-
it-and-Vegetable Cold Stores of Lightened Constructions 27"
Kurepin V. V., Levochkin U. V., Platunov E. S., Ry-
kov V. A. Application of Gradient Heat Meters for
Measuring Heat Flows Through Insulating Constructions 3f
Kazakov V. I., Kotenko V. D., Kireitsev A. V.
Influence of Parameters of Disk Packing on Value of
Longitudinal Heat Flow in Regenerators of Air Refrigerating
Machines 34
Baibuz V. N. Investigation of Process of Sublimation
Drying of Granulated Foods with Continuous Separation of
Dried Layers 3ft
PRACTICE EXCHANGE
Pimanov G. P., Vinokurov V. V., Lerner B. A.,
Goldberg U. I., Vekker M. A. Reconditioning Surfaces of
Crankshafts of Refrigeration Compressors by Flame
Plating 39
Klyukin N. M., Malkin L. Sh., Soboleva L. N. Polymer
Indicators of Tightness 42"
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Teschnological Instructions for Chilling, Freezing,
Thawing and Storing Meat and Meat Products at
Enterprises of Meat Industry 44
43,49,58
INVENTIONS
MISCELLANY
Next Plenary Meeting of Scientific Council of State
Committee of Science and Technology on Problem
«Production and Utilization of Refrigeration in Food Industry,
Trade, Agriculture and Transport» AT
Conference in Dnepropetrovsk on Economy of Energy
Resources at Enterprises of Meat and Dairy Industry 48'
REFERENCE DATA
Vasyutovich V. V., Mironenko E. M. Single-Storey
Distribution Cold Store of 1500 Ton Capacity 501
Bezhanishvili E. M., Khazanov I. G., Kazanskaya I. P.,
Vasilevskaya L. S. Calculation of Economic
Effectiveness of Projected Refrigerating Machine 52
SUMMARIES 6?
На первой странице обложки. Быстрозамороженные готовые блюда производства московского
экспериментального завода «Хладопродукт» № 1 ВНИКТИхолод прома.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн.
наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П.
Леонтьев, Г. А. Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К.
Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 21.08.81 Подписано в печать 28.09.81 Т-25338. Формат 84X108Vt6. Высокая печать Объем 4,0 печ. л.
Усл. печ. л. 6,72. Усл. л. кр.-отт. 7,35. Уч.-изд. л. 8,17 Тираж 13 180 экз. Заказ 2028.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12 Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
62
S3