АКАДЕМИЯ НАУК УКРАИНСКОЙ ССР
ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
ИНСТИТУТ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕ РИАЛОВ
РАСЧЕТ СИЛЫ ПРОТЯГИВАНИ~
ОТВЕРСТИЙ ТВЕРдоспnдВНОй
ДЕФОРМИРУЮЩЕЙ ПРОТЯЖКОЙ
( Научно - техническая информация )
ИЗДАТЕЛЬСТВО • НАУКОВА ДУМКА•
КИЕВ - 1975

УДК 621.9!9
Изложены результаты научно-исследовательских ра­
бот.А. :вьm:олнешшх в Институте сверх:твердых материалов
АН .1ССР по изучениJР силы протягивания цилиндриqеских
отверстий 1,вердосплавными деформирук.щими nро•rяж.ками.
• Показано, .как сила протягивания зависит от основних
. факторов
процесса - обрабатываемого металла и его тве:р- •
дости, диаметра отверстия, •rолщинн стеmtи детали, натя­
га на деформируццее кольцо, располо~в.ения 1tольца по дли­
не 01·веротия и др. Приведены форму.пы д.пя расчета силы
протягивания. Предложен метод значительного о.ниженил
силы nрот.яr·ивания использованием внеконтактно.й -дефор-
, мации детали_.
•
•
•
Авторн
р З!UO'J - 5:!О
М22l (0,1)-?5
А.М,РОЗЕНБЕРГ, О.А.РОЗЕНБЕРГ, А,Д.КРИЦКИЙ,
ю.Ф.БУСЕЛ
Редакция информационных: изданий
@Инсти'l'j'Т сверх·1•nерднх материалов АН YCGP, l~П5 r.

ВВЩI!ЕНИЕ
Прот.lПIКи с твердосплавными д еформирукщими элементами no.nyчaю.r вое
бо.щ,шее распространение при обработке цилиндрических отверстий в дeтaJlffX ,
изготовляемых из разлИЧRЫХ ПJшотичных мe'I.'aJJJ.lOB и сплавов . Эти детали мо•.'
гут быть корnусными или иметь форму втулок и труб . Твердооплавнан ;цефор­
мирущця про'I.'Ю\Ка (рис . I) состоит из стальной оправ1ш r , на .которую од е­
ты твердосплавJШе деформирукщие кольца 2 и дистанционные втулки 3 ,, С'l'яну­
тые шйкой 4. Для протягивания отверстий в корпусных деталюс с M8.JI.ЬIMИ
подходами I( отверстиям 11ротнжки снабжащся: сменным хвостовихщм 5 . ИспоJJ.Ь­
зование на протюкках твердосплавных колец вместо стаJiьнщс повысиJiо их
стойкость в сотни раз , по зволило освободиться от возникновения: схва•r.ыва­
ния 1шльца с обраба'J.·ы.ваемым метаJШом,расширило возможности применения: в
машиностроении метода пластического деформирования для обработки отверс-
тийLI- v.
•
Рис. I . Твердосплавная: ;цеформирукщая протнжиа.
Если ранее· э1•а операция с.цу11'Ила в основном ДJ1Я осуществления: ма..тщх
пластических деформаций (поверхностных) и цеJIЬю ее было выглаживание по-­
верхности отверстия, то · в ;1>астоящее время она успе1uно используется в де­
талюс типа втулок и труб при обра6от.ке отверс•rкй до деформации I(}..20%.-
Это приводит к увеличению не только диаметра отверс•rия, но и наружного
диаметра детали, т ,е, при втом происхою!'J: сквозная n.ластичес1щя дефо1"J1vtа-
ция стенок детали.
.
Малые пластические деформации при деформируli:щем протяrива.н;~и nрименя-:­
ются и в настояще·е- время в тех слiчаях ; 1югда -необходимо пощ чить в11-
3

сокую •rо чность и чистоту поuерхности обработанного отв ерстия, а таюке ,
при обработке 01'веротий с бесконечной 'l'олщшюй стенки* ,
При крушш х деформациях ооответственн о значительно увеличиваюr на­
тяги на 1щждое rtольцо протяжrш . Они составлн т не сотые доли миЛJiиметра,
а 0,2- 0 ,5 мм и в ряде с.nучаев рюшяися I-2,5 мм на одно .кольцо . Естест..;
венно , Ч'l'О при больших деформацша: и с•rоль r,рупных на1·яrах на .кольцо, си­
ловая нагрузка на проттr.ке б удет очень большой и може'l' достигать несколь­
ких десятков 'l'OJ-rn . Например , при протягивании втулки из ст али 45 с ВнУТ­
ренним диаметром 69 мм и толщин ой стенки 8 мм с натягом на I<ольцо 2 , О мм
сил.а на ШJ.щцом отдельном кольце прот.f.Пi\.Еtи составляет !6 т , в. пыи -ВнУ'l'рен­
нем диаметре ! 04 мм и толщине стенки I I мм с натягом на кольцо I, О мм -
22 т.
В последние rоды в Институте сверхтвердых материалов .АН УССР разра­
б отан ме1•од расчета !!'Вердосnлавных колец деформирукщих про•rя:жек на проч­
ност ь f;r::,J . определена их оптимальная форма с точки зрения несущей способ­
ности. Это позволило перейти к обработке отверстий методом больщих плас­
тических деформаций твердосплавными протmкка'11и в крупных цилиндрах со _
значительной толщиной с~·ен.ки, где наr.рузки на .коJrьцо еще более значите.ль­
нне . Та~, , при протягщ,ании отверстия диаметром 150 мм в цилиндре· с отвер- •
СТИеМ диаметром 141,5 ММ ИЗ стали 45 С ТОЛЩИНОЙ C1'0HiGt 28 ММ · О- Н.О/ЛИ.Н8ЛЬ.: __. .
вым натягом на десJ,ормирующий элемент I , 5 мм и использованием в качестве
.омаэки сулыJ;офреэола нагрузка на одно кольцо ооста:вля!3Т_ 92 т .
ff
Рис. 2. Деформирущее кольцо симметрично ,
нагруженной формы.
Деформирук.щими элементами на протяж.ках чаще всего служат кольца,
схрорм.ленные снаружи двумя у_сеченами конУсами (рабочим и обра1•ннм) и ци-
;i Под бесr,онечной тоJIЩИНой стенки понимается такая: тотцина, при · кото­
рой ни при каких IiЦТЯГах пластическая: деформация не :выходит на наружный
диаметр де'l'али /J.'ll.
.
.
-
.•

линдричеокой ленточкой меж;пу н~и (рис. 2). Оптимальным я:вляетоя симме­
трично нагруженное кольцо, у которого эона нагрузки расположена на равных
удалениях от его торцов /5, 26].
Работа деформирукщими протяжками ведетоя на обыЧНЬIХ протяжных стан­
ках или прессах. При проектировании протяжки, а также при вы.боре необхо­
димого при•ЯШ}1ого станRа или пресса НУЖНО знать силу протягивания:, кото­
рая зависит от многих факторов. Основ~ше иэ них - метаJJл детали, диаме•1•р
отверстия, ТОJШ!ИНа стенок детали, нат.я:г на кольцо, величина деформации,
число одновременно находящихся в работе колец, геоме•rрические параметры
колец, применяеман смазка,
Силу про1·ягиваJ-1ия: наиболее целесообразно было 6ы рассчи.тывать по
аналитичесrшй зависимости, выведенной на основе законов теории пластич­
ности с учетом физиrш-механически:Х: свойств металла детали , размеров ее,
формы деформирукщиУ. элементов, степ ени деформации, параметров процеооа.
трения: между дН'J'МЬЮ и деформирукщими элемен~•ами и др. Ряд таких зависи~
мастей разработан 13 основном для потребнос1·ей трубного производства, где
процесс холодной раздачи труб исполъэуе•rся: сравнительно давно. Ниже при­
водим э•rи уравнен:м: в поряд~(е юс опуол1шования: :в сJrедУкщ их о6оэнач:ениях:
fl - сила про•rяrивания:, кr; в;.
- предел
~•екучес1rи мe~•aJ!Jla дета.ли, .
кГ/м~t?-; f' ••• fЛOJlVШ, упру:гости мeтaJJJJa деты1и, кГ/мм2; ~ - диаметр от­
верстия: до fiJJO'rю:иnaнv,я, мм; ~ - толщина с•rенки детали до протягивания,
мм; l - вею1,,шrа ш1астичет,ой деформации (у:nеличение - диаметра от:верстм),
мм;d-·
натя:г на 1,:олъцо номина.J1ьщ:1й, M'li (увеличение диаметра кольца по
сравнению с предuдуuщм .кольцом или для nepEOl'O кольца по сравнению с диа­
метром от:верстv,я до протяrиванl!!Я); ,JL - коэф:fжциен1• треющ ме~,дУ дета.;1ью
и коJJЬцом; о( - полош{rщ угла рабочего 1,онуса rюльца, градус (радиан);
!J - ширина ци.Jшндрической JLeн•roчrш на Rольце, мм;
. . tti - длина дe•ra.JIИ до
протягиванин отверс•rия, мм; !,
-
то же после про•rя:гивания, •мм.
Уравнение Л ,Е,Альшевш<ого [ч}
2.Jib
.
_
, ,-·
·
2J_f. . dQ,-to _{
- do•t'o+t:j
fl-t,!f.11(:;>т(fiu~ +tuJ/_l (l{, +t;;+c/ е
.
(I)
•
C!Jd. + .Ji
!(- (7- .JJ . t9d.)!;gc<.
_:
(J-2coso1).
(3)
5

Уравнение И.И. Каэаrtевича /iQ/
/J•2:i ~~~бт(m-о,5(1+ r:«)c( v~~;U /1-н(t- t;-)]J.
где
n=(t1- t ~ ){с,;{&j1-(1• /;d.) ·;z;;~0 j +
+ du:t0 /t+ 2(d:,t0) {t- t~1}}.
(4)
Уравнение В . Л.Колмогорова [iI]
2. {)25 :. (t+ -/,т,;) f_,, + f!Jot) •.
·
Q%6:. d f
'
0_
и~-
•
т~о 2tga(f-J1igd.)+Z01,:t j1(t-tg2 ot)
Уравнение Ю. Г.ПросI<;.Урякова /1?7
!] • 6 f1/ t+ iy ln f1+: )+ r1, ~: j ff(d,f;; +-t1/}+tJ,28(2f(Jd.+,JL}r.,}
Т/ j 1- t!fd.
•
\'d
О•
•
,
(6)
Здесь r;=Jf.1J/-(3u"e)J,
• JJ,.2=M8 (t1r;,c/f ':Е +IJ,! !, 'lto" do. -2tu)( d,,+2i0 _ 1) -11,;oll .
J
[ бr(rfprt;} f!~•
q,
do
'ff
Уравнение с . И .Борисова_ и В.И .Стрижаrtа DW
( т ! •(_ durfo )m+jf
t;~t,!5flбт т•! 1-\tfo•t;,+c:
+
+4J1~+~;;;(,•;;1fv,) i/4(;:~:E) (t1u~~:)"'Jjr~~ .. t;J•
\..
-
(~)2-,/~)7-ctg~- . ,u{ctJd.ln 4;; + d:•ьs ) ~
_ ( _t(g_ ~to_)2 (_;!.р__ _ IWld.) 7l
\d0;\sш2d.0'
"fl}}•
(8)
S;цесь
d0 ,- ztu
вirr ~ = si/!CX:
do
Уравнение Г. И .Ше.JJ.Ьвинского . [iч]
(9)

где
где ь', с - коэфрициенты, эависящие от механических свойств сб:рабаты­
ваемого металла L'Zl}J; в,:"'Р берется по rtривой течения; С ~о , 04 для ста­
JJИ 45 . Во всех уравнениях 5т
-
средняя величина предела текучести для
соответствук:щей степени деформации ; ото - начальный предел текучести .
Рассмотрение приведенных уравнений nокаэывает, что хотя все они
относятся к периоду последних 20 лет , но имеют соверше1iно различную струк­
туру и по-разному отражаю·r вJiияние одних и тех же фа~tторов процеаоа·
на сиду протягивания, ПоэтомУ , естес•rвенно , возникает сомнениэ в их ~1 оч­
ности, Достаточно полной эксперимент а11ьной проверки этих уршmений не
nроиэврдилось ,
В ИНститу•rе сверхтвердых материалов АН УССР, начиная с !964 г. , ис ­
следовался процесс обработки цидиндрических отверстий •1·вер;цосmmвными де- .
формирукщими протю~щами в деталях их различных nл.аотичных материалов и
сплавов с разными режимами деформирования , При Э'l'ИХ исследова.нияi иэме­
ряJJВ.СЬ сила nротягивавия и изучалось влм..ние на . ее веJiичину многочислен­
ных факторов процесса протягивания , НакопJJ ещш й 01tсuерименталышй матери­
ал позволяет проверить_точность прив еденн ы х вы ще ур авнений и, n случа е
необходимос'l'И,. разработать эмпиричоош~ е 3 8.fJ!И! н,юст:И для их р ао ч и·а в
широких пределах изменения действующих в пр оцессе фак1•оро.в .
Ниже иэлагаюrся ре эулы'аты иос;~ед овашu\ .
ОБОРУДОВЛНИЕ, .tJШАРАТУ.РА, ОБРАБАТUВЛ.И11ЫЕ МАТЕРИА1111
И УСЛОВИЯ: Ш'ОВ]ЩЕНИЯ: ЭКСПЕРИМЕНТОВ
На 011,цу п].)от.ягивания основное ВJIИяни:е должны окаэuвать следукщие фак­
торы: фиэ1шо-ме:,::г.ничес1ше характерист1ши обраоатьmаемого материала ,разме­
ры детали ( дизметр о~·верстия, толщина стенки, длина); параметры процесса
деформирования (номи.на.пьнuй натяr на кольцо, суммарная пластическая де­
формация , скорос'.L'Ь про'l'Яl'ИВЭJ!ИЯ , ~•ехнологичещ,ая смаэка, относи1•ельное
р·асположение ~еформиру'КЩИХ элементов); •геометрические параметры. и форма
деформирукщих элементов (углы рабочего и обра1·ного конусов , ширина цилин-
дрической ленточки) .
•
.
Исследования проводились по конструкционным и углеродистым сталлм
(1.'a6J1. I) , по леr11рованным, :высоколе;ироваН.!шм и нержавекщим с·rаля:ы
(табл . 2) и по цветным металлам и специ.альНЬ1м сnJJВ.Вам (табл , 3) . Всего
было использовано 32 l~ета.лла -- и сплава , Материалы были выбраны с уче•rо м
запросов различны х 01•раслей промышленности . В больш анств е случае в no эт и м
материалам в Институте :веJiиоь исследования по н:онкретiшм задани:я.м пром ыщ...
ленных предприятий .
7

Таблица 1
С1•адъ у глеродис'I'Ш:! качествеш~ая машино с•r·роите льн.ая
Твердость нв но более 1 Механические своиства
'
1\1ар1щ С'l'ЭЛР! С•rаль горя- С1rаль отож- Предвл Предвл Относи- Относи-
чекатаная
женная
проч- теку- тельное тельное
нос·rи чести уд.лине'- сужение
при рас- вт, H.t\0 t;% • ПJIОЩадИ
·rяжении кГ/мм2
попереч-
б.J'
НОГО СВ- --
кГ мм2
чения ~ %
Армко-железо
100
32 19
29
76r
10
137
36-45 22.
32
55
20
156
44-54.26
26
55
35
187
-
56-66 32
21
45
45
229
197
64-76 36
17
40
20Г
197
-
4'8-58 28
25
50
УВ(УВА)
187
62 3?
22
28
Тас5лица2
С•rали Jrегироваrшне, высоколегированные и нержавеющие
Марка стали Термообра-
Твердос'!'Ъ
Механичесю1е сво:nства
ботr,а
кГiNo/12 Jвп кГ/мм2 1 lf, %1 v,; %
12ХН3А
Отжиг
НВ 21'7
100
85
12 55
30:ХГСА
Закалка и
НВ320-341 l10-130 85-95 12
высокий
отпуск
40ХНМА
·То
же
НВ310-331 r10-125 85-95 10 55
30:ХГСНА
Закалка и
HRC 45 - 49,5 160-180 140
945
о·rщ1ск
18Х2Н4ВА~ То же
нв 269
120
105
12 55
38ХМЮА
Отжиг
нв215-225 100
85
14 50
38ХЮ,'IЮА
"
нв215-
Xl8НIOT
11
НВ!60-190 52
20
40 50
lXl8H9T
11
НВ160-190 50
20
45 55
ЭИ643
Sакалн.а и
HRC 46 - 51,5 170-200
отпус1<
ШХ1 5
О•rжиг
}ГВ 207
73
42
•21 46
твм
lГВ 225
8

AR6
ДI6
В93
В95
МЛ5nч
Л62
JlC59-I
Б~,ОЦС 5-3-3
IиО
ВТ9
Ниобий JIЭ-I
Табдица 3
Цветные и слециалъные оплавы и метаЛJШ
Механические свойства
..___,,...
----
бр!й'/мм"' tf'1 % j ~~--
Закалка и исщ,·с-
ст:венное старение 100.- :125 36-39
28
8-П
'Го же
I20.-: .I29
43-4 8
36-37 10-Il
"
"
149-161
:;;,,,18
4.4
6
"
"
I60.- I77 50.-:56
41-'16
5-7
"
"
56-6 3
;,,24
-,II
5
• 60--62
38
14,2
15
26
80-83
40
I4
45
60
15
6
285-388
105
8 18,.22
Методика nроведеюm э~~оп~именtст.
Для проверни пр~r..веденнuх Еыше ур~tsнени.й, nы6011а иs них наиболее точ-
ного или разраб01'!{И НОВОЙ ЗВJЭИОИМООI1 f1 неоdхо;цимо бЫJlО эксnе:римеНТаJ!ЫШМ
путем опре11елить закономорнооти ЕJ1 ИШШ11: на. силу nро1·лr·и:ванил следУl<ЩИХ
ф1щторов: ма1•ериа.11а обра6а•1.•ымемой детаJ1Н и его тех1шчеСJ(ИХ харвл:•.rерис­
ти.к ; диаметра от:ве_рс11 ил; •11 0J1щины с~1 еюси ;цo'N!JJИ; номинады1ого натяга на
кольцо; суммарной r1пас~'Ичео1<ой деформации; угла рабочеJ.'о кон.уса кольца;
ширины ЦИJIИНдричесмй .11ен•1·оч1ш коJJьце.; угJщ обратного КОНУСа кольца; рас­
поJшженшr ROJteц на пр отJ"Ш!се; мгновенного полож.енм колец в odpada~l'u:вaeмoй
детали; скорости щщ1•Jrги:вания; •rе~шоJ1огичес1<0й смазки.
Изучение нoмeюtJia'l'YP!:I. деталей, которые можно · обрабатш~ать ;цефОIJМИРУ­
кщими протялшами в промышленности, позволило ус1•ановить наиболее часто
. приме.шемые
материаJш (1:ao.1.I -3), диаме•rр.ы 01'верстий (6-I50 мм), отно­
шение наружного диаметра It диаметру отверст ин де1•али ( I, 05 - 3 и выше),
При обрабо1•ке отвеl)С'l'И:Я: операция. деформирук:щеrо npo'l·яr1mai!ия может
применя1ъся: ДJJЯ получения высо1шх классов чис1•01·ы II точности о6ра6отан­
ной поверхнрс•rи, а также в качес1·ве предвари1\ельной черновой операции для
исправленин не1tруглости и повышения точности черной нео6ра6о'l'анной по-
верхности отверс1·ия: заготовки. 1;J первом случае прот.f!ЖКи имеюr номи:наль­
JШе натяrи на кольца ll (разность диаметров последукщего и преднду-щего
колец) от О,01 мм до - нескодью1х десятых миллиметра. Во втором - натлги на
ОДНО КОJ!ЬЦО MOI'YT ДОХОДИТЬ ДО 2-3 ММ.
Основное количество эксперименто_в проведено на втуЩ(аХ с диаметрами
отверстий 19; 35; 66; 102,5 и I4I , 5 мм с толщинами стенок З; 7; 10; 14 и·
·2а мм. 1{роме того, В'rУJIКИ из некоторых материалов изготовленн с толщ;иноJ!
сiешш I; (;s·;-· 2; 5- и- 8 мм. -Силы протi.rиванил в толстостенных · дета.irях
. , (с практичес1,и
бесконечной то.лmиной стенки) исследовали на втуJU<аХ с
9

диаметрами отверстий 8; И; 20; 32; 45 мм, Номинальные нат.m•и на itoльi~a
были 0,01; 0,02; 0,03; 0,05; О, I; 0,2; О,б; !,О; I,5; 2,0; 2,5 и З мм.
I{роме того,часть оrш.тов была проведена при на'J'ЯI'аХ О,З и 0,4 мм. Д;шна
:всех втулок состамя:ла не менее двух диаметров 01'верст~.л.
Уrол рабочего .конуса мдец 2о<. иэмеJ-Urлс.а: от 2сх>4° до 2о( =50°, Ши­
рина цилиндрич:есrtDЙ ленточю1 J(ОЛОЦ Ь от 0,2 до 5 мм; YI'OJl оора'.i'НОГО ко­
нуса МЛ<Щ 01' 2 cf1 ~ 6° до 2«'1 ~ 18° • СRОРОС1'Ь протлrивания: В опытах ПО в;'IИЯ­
НИЮ 01tорос•1•и протягивания на CИJJY иэменялв.сь от О, 02 до I5 м/ми:н.
Основные опыты по изучению вд,L'!НИЯ натя:га на ко.11ьцо, диаметра отвер­
стия, толщшш стенки, смазrщ, rrолож.еюш .ко;rьца в детали на сищ нротяги­
ващ!!Я бми проведены твердоспJiавными 1,ольцами с уrлом а~4 °, ct,•4-5° и
шириной цилиндрической ;1енточшr rro табл. 4,
Таблицв4
Ширина цилшщричесr,ой ,,rенточ.юr
--
Скорость Номиналь- I<онстру~щиошше Леrироваюше и ЦветНЬJе сплавы
rrротяги- ный на.тю и ш1зr,олег1$ован- труддообраба•rы- (ЛI{б,дiб~В9З,
вrмия, на дольцс ные 0'1'али r . 20, ваемые ста.тш и
В95, МЛ5пч и ;др.
м мин
мм
20Х, 35, 45, 40Х СПJ'дВЫ (30Хl1:НА,
и др.
4ОХНМА, 1.хr~·9т,
ниобий и др.
)
.. ..
-·
-
Ле1·а.т1Ь
-
ТО!ШО-. толсто- тонко- TOJ!C~ • o-
тонко- толсто-
стен.нм -стенна.в: стенная стенная: стенная: стенная:
toI
!и_ I
t-.
r
z<з
d, <3'
__ ;_ <g"
а
IJ
'
а'о '
0,02-0,5 до 0,I 0,4:-0,6 О, I-0,3 •
8:t2:8
0,I-0,3 0,3-0,4 0,1-0,2
с:выщо 0,2 U,6-I,U
0,4-0,8
ДО 0,8
0,6-I,5
свыще r I,0-2,5
-
I,0-2,0
-
r-I5
до о r I,0-I,5 О,З.-0 ,5 0,8-I,2 0,3-0,5 0,8-I,0 0,2-0,3
0,2-6,8 I~2
I,0-2,0
I,0-I,5
свыше I,O
2-4
2-3
Такая ширина .1J.енточrш выбиралась ДJJЯ того, чтобы исключить ее вдия­
ниэ на сищ про:1.'я:ги:ва.ния и предотвратить схва~'ы:вшrие деформирущего КОJIЬ­
ца с обрабатываемым мета.r.лом. Бот,щинс•rво оrштов (ироме опытов по JЗJJYJI­
ншo скорос~•и протя:ги:вания) оыдо проведuно на скорос'rи протл.rиванил
2 ,5 м/мин. Кашды.й опыт ДJ!Я больщей точности реэудьтатов повторнлся трое­
кратно, Сила измерялась на 0:1.•дельrшх деформиwкщи:х кольцах· и на груrшах
1tолец, одновременно находящихся: в работе.
Протягивание производили на 1•оризонта.11ьно-rrротяжном ста.rше модели
?ffi20 (сила тяги 20 Т J, вер:J.•mщ.01Ьно протяжном й'аJ-Ше модели !,iA?Y~750
(ои\ла 65 Т) и 200-тонном прессе Ш.1М-200. Бо.11ьшинс·.rво оrштов проводили
на rор11эота.11ы10-прот.Fдiшом стrоше ?Б.520, :который оыл оснащен индуктивНЬJм
д,шамоме~·:ром и динамометром на тенэодатчи:ках, :в.кю<r..:енных посJJ<Jдовательно,
10

..
а также устройством дJJя измерения; скорости и пути протяrи:вани.н. Оснаще­
ние С'l'!ш1щ двумя динамометрами повыша.по точ:нос'l'Ь иэмереюш cи.Jr . Динамо­
метр на •rенэодатчиках быд малоинерциоmшrvJ и позволял фшюирова.ть быс•rро­
протекакщие процессы. Пресс ШvU\1-200 (ЮП-200) и веР'ЛШа.Jrъ,10-протшшой •
станок МА7У-750 dшш оснащены спецааJiышми динамометрами на ,rенэодатчи­
ках.
Динамометр с шщук•rи:вными да•rчиками
ДJIЛ иэмерения: силы nро~rягиванv.я
Основной частью дина.моме'l•ра лвлнетсл корпус 3 (рщс.3), во вну~'рен­
нюю часть которого эалрессова.но ступенчатое ItOJJьцo 5 с наружной реэь6ой
на уступе и внутренним цили1-~дричесr,им отверс•1·ием, в котором закреплен с
/r
,
1
tJ
Рис, Ц. Динамометр с индуr,тивr-щм датчиrюм для иэмерения силы
П])О1'ЯГИВ3НИЯ,
помощью сухарей 8 и гайr<И 4 1щдук'1·ивный датчи.rt 2. Х.ля предотвращения са­
моотвинчивания в процессе ра601·ы гайка эастоrторена винтом IO. Шток ин- :
ду1,тющого датчика z упирается в торец регулируемого упора 6, 1tЬторый ;
ввернут в _реэь6овqе о·.гверстие хвос1·овика Б корпуса 3 и закрепл ен кон•rр.,.
гайкой 7. С помощью регулируемого упора 6 индуr,тивннй датчик настраива­
ется на "нуль". Регулировка упором 6 п_роизiидится тол.ьrсо в пе риод сбор.;.
I<.и динамометра или смены ИJ-Щукпшного да·1•ч;11щ.
Ди:ш.1моме•r1) хвостовой частью Б мрпуса вверr-~у1• в рабочую 1шрет1,у rо­
риэонтмъно:-протя,wого о·rан.ка. С противоположной стороны .в корпус 3
rr

ввернут а ;щ резьбе и закреплена втулка. 1, во внутрь ко:rорой в:зинч,mает­
сл 1⁄4Востовиrс па•1•ро}~а для: эаР,реrшеюы: пр01•яжки. Вся система вмес~•е с ка­
рет1,ой сI•анка перемещается при про1•ят•и:вании,
Cw1.a, дейс1:ву1ах~ая на протял.1.~у при работе, рас'rя:гивает систему n уп­
руго прогибает диафрагму (торцовую С'rенку) А корпуса . При э:rом упор 6
перемещается: относИ!'еJJЬНо де,тч,ша 2 совместно с его подпружиненным штоком ,
и эменяццим И!-!J!,У.1<т:ивнос~•ь .катушех,. Диафрагма перемещается: в пределах уиру­
.rих д":~gормаций , Поэтому это перемещение пропорциона.11ъно действущей CИJie,
Сн а фн 1 • С,с);f 8'.!'СЯ ~щn,уr,тивным ;датчv~Ком 2 и записы.вает<щ самописцем, соеди­
н.е1-шьнvi •J датч1шом проводами 9 . Датчик в.к.rJJОЧен в мост самописца по дифре­
ренциальной с:х:еме, что повышает в .2 раза его чу:вствите.rJ.Ьностr, и исключает
влитше темпера.туры. Прогиб диафрагмы при наибольшей нагруЭitе (20 Т) со- •
с~авшrе•.r О , 08 мм. Жес~·к ость ди11аvюметра 250 Т на I мм. Упругвл система
дос:•rюочно жесткая, ч•rо oпpeдeJJJie'l' безвибрацишщуrо paeio•ry динамометра.
ТарироВRа дш;аr,юметра производил.ась на разрывной матине ГРМ-I сту·­
пенча~·uм нагружением· на Чс)1'Uрех диапазонах усилителя самописца с номи­
лапьными YOИJ!e!-ПirIMИ 1000, 2000, 5000 и IOOOO раз (Ч1'0 ПOЭBOJI.fie1' исполь­
зовать в oшi<rax различные масш•rабы записи на ленте бумаги самописца),·
а 'l'aюre непосредс'l'ве1-mо - на стщте с испол.ъзо:ванием образцоnого динамомет­
ра ДОРМ-IО,
Чтобы исюrючи1ъ ~ияние r,олеdани.й налр.1rnенм се1•;1 на по1,аsания: ди­
намоме•rра и запись самописца ,перед последним шс.mоu.ается в се•rь ы1ект1юн-
1шй с:таоилиза:гор налрнжения - переменно:rо тока ST =500: Барабан, перемеща-
1,:щ1tй бумажную лен·1•у самописца, ири:водился в движение при рабочем ходе
стruша тросидом, соединенным с рабочей .кареткой станка, ПсэтомУ д.пина
записи саrуюшюца была пропорциональна длине хода .каретю1 сталка,
Тснзоме1•ричес1,ий динамометр
длл измереющ сиJJЫ протягивания:
Применяется: для тех же целей,что и динамометр с индуктивным да•.rчи­
r,ом.динамоме1·р (рис,4) сос~'ои1· из r,орпуса 7,рабочих 5 и компенсационных
·1·енэ ода 1•чи;ков 4, в:ол-.-уха З, предохраюrющего да тчи:ки от механических повреж-1
доний и попада.ншr ВJiа.ГИ, 1шнтргайю1 I, пред01ъращак:щей самоо•rвинчиваrrие
.ко11\\1"JШ, 11 упдотннтелыrых кодец 2 и 6, препятствуrсщих попаданию жидк ости
на да1• чv,ди.
Динамоми· р :хвоо•rотш:ом Б соединяется: с раоочей каретной стrоша, а
в передню,о час•1ъ 1,орпуса :ввер•rывае·.сся хвостовю, патрона, в ко•rором за­
КI)еПJJНе •rсл прот!IЖ!<а. Сила протя:I'и:ванил, деЙй'вутtщая: на динамометр, ynpy-
x·o растягивает I<OJIЬЦ@yro поверхность А корпуса 7. Де1f1ормацм кош,це:вой
повер)о1оо·r11 фш,сируе1•ся тепsодатчш<ама 5, наклеещшми :вдоль оdразукщей,
уо1i:.лит,аетсs-: усидителем ТА-5 и rюгистрируе~·оя: осциллогрс.1фом H-I 15.
I!аи6ольшая: отнооиты1ыrэ.н деформация: при максимальной наrрузке (20 Т)
О, 00 l. Жес•rкость дИI-та.моми•ра 600 т на I мм: Упругая: система доста-
то,шо i..ес1'ка.11, что опредештет dезви6рациоШJУIО работу д,шаr,юметра.
12

.Рис .4 . Тенэоме1•риче01шй динамометр н горизонтально-протяжному
С'J.'анну для измерения силы протягивания .
Тарировка динамометра производилась аналогично описанному инду-кти:в­
ному· дшшмометру с помощью образцового динамометра ДОРМ-IО непосред­
ственно на протяжном станке. По сравнению с инду1tтив.н.ым тензометрический
;n,мамометр практически безынерционен. Усилитель вю110'1ен в сеть через ста,­
бИJJИэатор переменно1'0 тока SТ:=500.
Тензоме1•рический динамометр
для измерения си1i: при прошивании
Динамометр (рис, 5), применявшийся на станке МА.?У-750 и прессе
ШIМ-200, сос1·оит из 1юрnуса 4, на повер1шос·rь рабочей шейки. А которого
наклеены рабочие 8 и 1tо~шенсационные 5 1•ензода~•чики , Они предохра.няЮI'СЯ:
от ме-ханических повреждений кожухом I, заr,реплен1шм на корпусе винтами 2.
Уплотш1тещ,1ше f11Ю1tладки 3 и 6 предотвращаи 01· попадания СОЖ на датчики,
Динамометр опорной поверхностью В Rорпуса 7, ВШiощ~енного в форме
жесткого 1шльца, ус~rанав.J1ивае1'ся на отол про•1·яжного отаюш или пресса,
О6ра6атываеr,1аЯ де·rаль ИJШ прошИВl,а устанавлrmuется на поверJШОС'l'Ь Б .ко:р­
пуса, вШiолненную в виде ж.ес•rко:й плиты, чтобы устранить в.линние неравно­
мерной деформации r,ольцевой части А.
Усили.е сжатия, создаваемое прошИВ1,ой, через опорную пли•1•у восприни­
мается упругой 1,ольцево.й частью А, дефо_р1,Jация ~юторой фиксируе'l'СЯ
тензода1·чш,ами 8, наклеенными вдоль оdраэущей, ус1шивае~· ся усилителем
'ГА-5 и регистрируется осциллограq.,ом Н-1 I 5.
Датчики наю1еены. попарно в диаметрально противополоJ11Нщс точ:ках и
соедш1ены меж;цу собой параллельно, что ис1,J11mает вдия:ние эксцентрично
приложенной нагруз~ш.
IЗ

2
4
А·
Б
5
'i
,1
р
, 1>.
]) о----------~
к
7
Рис . 5 . Тензометрический динамометр к вертикалъно-ц;:ютяжному станку или прессу ·Д]lЯ измеоения ,
•
•
• силы протягивания.
.,
_
-
·

tn·
.u
б
1
1
:!Р=1.---
;,
-
---
~
,1$
Рис . 6 . Ус тр ойс тво д.ля измерения. пути п еремещения рабочей каретки протяжного ставка и: скорости
llрОТ.ЯГИ.lЗа!:iИЯ •

Наибольшая о•rносительная деформация при .максимальной нагрузке
(200 Т) е- 0,002. Жес ткость динамометра 3990 Т на I мм. Достаточно
жесткая упругая система определяет безвибрационную работу динамометра .
В случае приложения: наrруэ1ш в точке, отстонщей на расстмнии
I00 мм от оси, nоказа.нип прибора измемю'l·ся: лишь на 5 %.
Тарировка динамоме•r•ра производилась с помощью образцового динамомет­
,;,а дc~;g..,"Q0 на прессе ИGП-200 .
Ус'l'р ойство длп измерения пу•rи перемещения рабочей каре•ши
nротяжног.о станка и скорос·rи nротягиваю~я
Jдя: точного фиrюированнл изменения сИJ.\Ы протягивания по длине об- ·
:ра6атываемой де·rаJш, что необходимо, например , .1\JlJI иэученlliI краевого эФ­
ф е1,та , ,цJо•rя:ж.ной станш, модели 7Б520 был оснащен устройством д;1.я одно­
временного измеренv.u1 пути перемещенИfr рабочей r,аре~:ки:, скорости переме­
щения: ее и равномерности движения регистриу;укщей бумаги осциJLЛографа.
Необходимость оснащения c1'ai-ma 1· аю1м устройс 'l'ВОМ объя:сня:ется тем,
ч1•0 в момент входа 1шльца во втуJJку из-за переменной наг:рJэrш изменяется:
скорость протягивания, Кроме того, скоро01ъ двюкешL>I регистрирукщей бума­
ги в осциллографах НIО5 и HII5 не oci• ae•rcя постоянной :в процессе записи.
Поэтому _б ез оснащенин ста~ша специальНЬIМ устройством невозможно опреде­
лить силу и скорос•rь про~·ягивания в каждый заданныи момент nро•rяrива--
ния по длине де1•а;ш ,
Устройство (рис, 6) сои·оит из гребенки s; унреn:ленлой на рабочей
.каретне 8 стщ-ша, Гре.dенка имеет выступы и впадины , шаr .которых равен
5,5 мм (ширина выступа 2,I мм , :впадины 3,4 мм) . Впад,шы заrю;шены до
у-ровня :выст;уnов изоля:ционным м:а1•ериалом (эпоr,си;цной смодой). Токосъемник
4 через изоJJятор 7 эакреплен на кронштейне 3, ко1•орый можно перемещать
.вдоль хода рабочей карет1ш .
]{ронштейн 3 перемещается по направлякщей •rрубе 2 , прикреш1енной r,
.кор~гу-су I стан.ка. Греdеюtа с токооъемнидом устройства и гальванометр ос­
цимюграqа rюс:Ледова1·едьно включены в электрическую цеп.ь, состоящую иэ
прецизионного источншtа переменного синусоида.;IЬноrо напря:ж:еюи известной
час~•оты., в .каче.с·rве 1шторого 11опоJ1Ьэуется звуковой генератор ЗГ-16. В Э'l'У
же цепь в1шmен и гальванометр дЛ/f .определения: скорос~:и перемещеющ бу­
маги,
Работает устройство сле;д.укщим образом. При движении гребенки 5 вмес­
те с кареткой 8 то1,осъеr,шик, оставаясь неподвижным, скоJJьзит по гребенке,
разr.шкая и эамш,;ая: электрическую цепь. В ~.'ечение времени, 1<оrда цепь зам­
кнута, .на rа.11ызаноме т р подается: синусоидальное напряжение с частотой f,
1,оторое записывается на регистрИ-.fiУЩей бумаге . · При разсrм~шутой цепи, ROI' -·
да ;напряжение на rаJJЬванометр не подается:, на ней чер·rи•rоя прямая: Лl"JШЯ
(рис, 7, кривая I). Одновременно на Э'l'У же бумагу записъuзаетоя: сила про-­
тяг11вшлш (рис. 7, кр»вал 3) и непрерывная ClffiYCOидa с частотой f (рис.?,
16

кривм 2), СJJУжащая длн подсчета числа коле6ани.й за ~рем.я прохоJ1Щенм
токосъемншшм выступов гребенки •
.,
q '---
\
<-...._
с·~
1
-;::т --~
\
-••М -•-
,--
<:....__ __
\
/
<.......__,_
\
~- -"f+-,
1""'--
\
1,/ .
'--
\
-
u<
'
1--,S
-
lc
о\
----;
,;,-
\
'с:;
!се-'
\
тr с~
\
--
1 .,.. с:=·
~<:
'\
---!
__ ,_
"
'
--
.
Е---
-~r~·=г-;::~·
,_~
J>--' -
.__,__
'
1
1,-
1-- +- ,.~
1'. .
~1~
--
<---
f~fJ_
_j~
_2
i
Рис. 7. Схема записи пути и cr,opoc'I'И протягивания,
Длину пути при протяги;вании можно определить по форt\\УЛе
i,=(li! ., . ~:г) п,
(IO)
где ~-iт1;2~S - шаг rреdещш, мl\·. {, -
ширила выступа, мi,1; t,.2
-
ширина
шrадини, мм; " - число шагов гребенки •
. Скорость
рабочей 1,ape:rюr стаrша на :участке пут~ { 1 оrrреде.ляется по
фоμ;~уле
l;7
1' =-,
/1 !j,
(II)
где 7;.1
-
времн прохож;цешш пу•rи !,-, ,
·
JJt=1di,
(!2)
где ti - время: одного периода колебаний синусоиды, ~:i ; n;·
-
число пе­
риодов на осциллограмме пра прохождещш ;rокосъемюu{ОМ выступа гребенки,
Время. одного периода .1{0дес5аний синусоиды
1
t. •71
где j - частота 1,олсdаний синусоиды, гц. Тогда
(13)
ПодСТЮ3J!ЯЯ: (13) в ( II), ПОJJУЧаем
z,, I
.
2
V· ~-п-·6·/tГ м/мин,
i/
i
где
f' гц.
(I4)
I7

Неравномерность хода регис'l'рирукщей бумаги определяется по раэлич~шм
•
.
•
.
1
веJJИчинам шага S синусоиды напряжения: на различных участках детали .
ТОЧНООТЬ УРАВНЕНИЙ, ПРFJ;ЛОЖЕННЫХ ДЛН РАСЧЕТА СИJШ ПРОТН1'ИВАI-ШЯ
РАЗJП1ЧНЫМ:И АВТОРАМИ
Пр~ж;це чем приступить к вьшоJJНению трудоемких исследований по , иэу- •
чению влияния всех факторов пр оцесса протягивания на силу протягивания
при обработке различных ма те ри алов, были проведены по одному . материалу : ,
специальные опыты, необходимые для 6ценrU1 ~очности уравнений (I )-(9). 1
'
Сравнени е производилось при различных натягах , у глах рабочего конуса
цольца и толщине стенок детат1 . Так как в большинстне теоретичесЮ'l:Х урав- •
не.ний сила протягивания ll пропорциональна прелелу 'f'е н:учести 6т ; мы .'.
посчитали более целесообразнщ,1 показать влияние указанных вшuе фsкторо:В
не на силу протягивания , · а на отношение } , что пе рв численные зависи- ·
.
r
мости де ла е т более общими , а не относящими ся толь ко к д,анному обрабаты-
ваемому материалу .
2001------+--------4
Q
5
!О
15'
а
•20
•25 О
о
10
d,гpaiJ
(r
.
.
е
Рис. 8. Зависимость отношения rr: от половинu угла рабочег о к онуса
/;
приобработкевтулокизстали45 с 'ci~35мм r =6мм е=I мм· .
.fU ~ 0,07: а- I - Авицур , 2 - М ончешfо, Шель:винс.кий; з '...: Ка за.ке вЙЧ·
Ii - Просrсуряков; 5_- r:o опытам; 6 _; Борисов и Стрижак; 7 - Перлин • 8 -
.,олмогоров; б-1 - опыт ы; 2 - Попо в ; 3 - Лльшевский.
'
1
1.
На рис, 8 - П пр едстамено сравнение отношений f, полученных · в
оrштах, с результатами расчет ов по дриведеюшм выше фор~.лам для случая
протя:гивания: детали из · стали 45 и ис ходного диаме1•рг. протягивае мого от­
nе:gстия 35 мм. Деф ормиру1С1Цее протя:гивание производилось рабочим11 элемен­
тами из сwшвов ВКI5 и ВIП5М на с.корости от 2 до 5 м/мин, ТоJШtИНа ст енки
детали равна 6 мм, деформация (увеличение) отверстия в одном случае не- ·
ООЛf,ШМ (O,I мм), в другом - значительная (I,O мм) . l{роме того, взята .
18

fJA
1()0
100
Рис ,,9, Зависимость
01'НОШения -f , O'i ' ПОЛDВИНЬ!
угла рабочего конуса ot
при обработке вт:у:лоrt из
стали45с tlo=3tJмм,f0•
6ММ, Е~0,IММ,,,,U =
_ 0,07:
I - ABИllyp; 2 - Мон­
ченко; 3 - Попа.в; 4
-
по
опытам; 5 - С•rрижак; 6
-
Просr<уряков; 7 - Колмого-
ров,
0/с'т
7f
~о
l5
5
10
/,5 '
20 p(,zpaiJ
Рис. !О, Зависимость отношенwr /,:
от половинц угла рабочего конуса о< при
обра6от~е втулок из стали 45 с d,,=35 ~ .
to • I,5мм, ё.=0,5мм; _μ =0,07:
I - Авицуl); 2 - Шещ,винсний; 3
-
Монченко; 4 - Проскуртtов; 5
-
по опы~у ;
6 - Попов.
_
толпiина сте1-ши I,5 мм и деформация 0,5 мм, I<ак эксперимент, так и расчет
сделаны для случаев работы одного кольца. l{оэффициент 1•рения Jl~О,07,что
было получено в резудь•rате специальных опытов с .использовrоrием в качестве
смазки сульфофрезола, СледУет отмети•1·ь, ч·rо даже . значи1•ельное изменение
ЭТОЙ ВеЛИЧИНЫ несуЩеСТВеННО ВJ!ИНО. На реэулиат расчета ПО формулам,
]{роме пр1шедеюшх выше формул, расче•r был прои<~J>еден также _по урав­
нению в. П. Монченrю, мет.од. вывода которого дшi нас не извес~•ен jJ?, IJ}l
r (,(
( d,+2-f .
dt2-f:Ч)( 11)
,7
(l=t,!,; "'тf (2dg •ё).5\/п Od. 0 + ln _p_ -j - -- - /+ ~ +З,OJdf(t{, t-fo +t:)J. (I5)
о
р
'
Рис, 8--II поrщзывают, что разница в реауJ1ьтатах расчетов по разным
формулам очень велюш и для больших значений угла рабочего конуса · кольца
мож.ет дос·1·игать со1·сн и тысяч процентов. Можно на6JЩD,ать соверщенно _про­
тивоположное Т\Jчение закономернос~•ей, Так, при -f = 6 мм и s - !,О мм по
формулам Авицура, Монченко, Попова, Шел.ьвинского, J<азакевича, Проскуряк·а,.,.
ва с увеличением угда· рабочего 1сонуса дефо)Noирукщего э.Jl'емет•а сила про­
тягивания, про:йдя через минимальное значение при с1. =4-5° , быстро возрас­
тает, по формуле Борисова и Стрижа.ка этот poc·r незначительный, а по фор­
мулам Перлина, ]{одмогорова и Альшевского с уведичением ot: ·сила протя:гv.:ва­
ния не увеличивается, а~ наоборот, существенно уменьшается, Ни одна из
формул не удовдетворя:ет результатам опы•rов. Наиболее близко к оrштной
19

кривой при большой деформации ( е = I ,O мм) расположена. _1tривая , постро­
енная !!О уравнению Проскуря.кова (рис. 8, а) , при малой деформации расче·r
по этой формуле дает значенvJЛ сил в 4-5 раз ниже оrlы1:ннх (рис .9) .
'нJО f-; -
---1----+---+t---,'r-i
'
•'
.
i
JOOl-----1 - - -+-+- - -,,,,,, _ _ _,, _,,'-I
200 ~ ---+---.'->"=т-+-А-----,
1
!ti)O !
1)
s
10
Рис . I I . Зави симо.Qть. отношения
от толщины стенки t j- при обработке
втулокизстали45с' · t1g" 35мм
сщIмм. _μ ~О07и,i=40:
'
I .;, Авицур ; •2 - Проскуря.ков;
3 - Мончею,о; 4 - по 01IЫтам; 5- Пер­
лин; 6 - .АJrьшево1tий;?
-
Колмогоров.
На рис . 12 приведен экспериментально полу-qенl!Ь!й график влияния: п~
ловИiш угшз. рабочего конуса на с илу протяrиваюнr при различных пластич_е­
с ких деформацкюс от 0 , 05 до I,O мм , иэ которог о видно, что с умеш,щением
деформацю~ ВJrинние угла ста.нови·rся менее существенным и при деформациях
О, 05 - О ; I мм им можно прене о1j е.гать. Существуrс,r . оптимальные углы рабо­
чего конуса , при которых с ила протпгива.ния: имеет наr1меньщее значение .
Это угJш о{ .:.4о . Они более четrtо проявляются при больших деформациях и
не заметны при малых. Сравнение рис . 9 и II показшзает, что уравнения
Авицура , Монченко и Попова неправильно отража:юr влияние угла рабочего ко-.
нуса на силу протягиванив: при малых деформациях. Влияние угла рабочего
конус_а зависит также от толщины стенки дета.1ш . Оно снижается: с уменьшена-
ем толщины стенки .
Теоретические зависш~ости неправильно учитываюr ВJШЛНИе угJ(а рабо­
Че!'о конуса rtольца на силу про~•я:rивания при различных то;rщи.нах стенки .
Это подтверждается рис , IO, на ко·rором даны реэульта'!'Ы опытов, а также
расчетов по приведенным выше уравнениям , для втулки с малой толщиной стен­
.ки . Также не точно эти уравнения учитывают ВJП,L!lliИe с•rенки детали на с;щу
протягивания (рис •. II), диаметра отверстия: и величины деформации.
Таким образом, из излоЖенно!'n выше оле,цует , что ни одна иэ существу:..
кщих .формул, выведенных- на оqнове законов теории п;щст;~чности, не. дает
удоf!Летворительноrо соответствия с результатами экспериментального опре­
деления оИJш протягивания. Это - следствие большой с:тiожности процесса ··,це­
формации при протягивании, трудности учета всех деис•rвукщих факторов при
20
1,

\
1
(
\
1
1
а,кг
эооо
7000
.;ооо
JOOO
' t[!QO
о
4
$
12
16
20
24 a,гpt:ril
Рис. !2 . Зависимость СИJJЬ\ протягивания: от половины угла
рабочего конуса при обрабо~•Rе втуJiок из стали 45 с ~ - 35,6 мм,
r0=6мм,
. fL = 0,07 при различных пластич~С!(ИХ деформациях . •
выводе теоретичесrшх уравне11ий и в ряде сJJу-Чаев не_правильного представ­
J1ения о схеме деформации , В связи с этим 61:lло про:~,едено большое число
экспериментов (более 10000), 1,оторые позволили разраби~ать эмпирические
• уравнения для расчета силы протягивания , дак:щие доста1•очную для практики
точность ,
ЭМПИРИЧИ::IСW' ЗАВИ:::ИМ ОСТИ
ДШI РАС'ШТА СИЛЫ ПРОТJП'ИIJАНИff
Пред:варит~,льно про:ведеюшми э1tеперимею.'ами установлено , что э~шири­
ческое уравнение для расче•г.а СИJШ п1ю1•ягивания , дейст:вуIСЩей на одном де­
формирукщем элем~Ji.'!'е (кодь~е), имеет CJJ6jlYIOOtr1й вид :
п l /laCto~j/8 Н;/(f~}m-(~'~)j , ;
(!6)
Здесь f ё. - суммарная деформация: от~ерстм дtrали (увеличение его диамет­
ра , мм) после прохода через него " колец; r 6 - то же после проход а
•
f
( п -I) колец; f/B - твердость по БpинeJJJJJO ме~•а;,ша де•.rали до де-Jюрмирования: ;
С - 1шщ.фициент, зависящий от физиr,о-r,юхшшческих характеристJ,Щ метал-
ла детали , угла рабочего I<онуса кольца, ·применяемой смазки ,
•
ЕсJ!И прин:ш:'Ь if=I, то уравнение (!6) позволне1• расс.чита~:'Ь ои.цv протя-.
гивания на 7/-м кольце протяжки,. находящемся в обрабатываемом отверстии ·
в зоне установившейся нагрузки (в достаточном удалении от концов отвер•;
стия) .
2r

В случае, ее.ли в отверстии одновременно находится несколько
кошщ, Ч'I'О, ес1!ественно, увею,чит общую нагруз1,у на протткке или, если
одно единс1'венное 1{ольцо нахо;zщтсл близ1{0 от концов отверстv,л, что умень­
шит Gl!JIY протягивания, множитель 1 • учитшJакщий чиодо одновременно на­
ходящихся в работе колец и их положение в отверстии, будет принимать зна­
чеют /~. :ZI, Ниже будет пш<азаrrо , как определяется величина этого множи-
теля,
•
В соответствии со струю•урой уравнения (!6) необходимо было экспери­
мен•1•ы1ыrо определить влvJЯюю .rш сй.лу протягивали.я всех входящих в него·
фак•rоров. Э·ш рабо•rа была во1п0Jшена для: обраоатыrоеr-лых r.1е·rал.лов о ширО-:
ким диапазоном изменения t , d, о, с , IIB и ряда других фа.~<торов про­
цесса. протягивания:.
В дальнейшем излщtении 6удЕJм касаться лишь неоольшого числ.а об'ра­
ба·rываемых ме1·:эллов, результаты исследования по воом метаJiЛ::ЗМ приведены
в табл. 5.
Пшиние 1•олщшш стенки детали
на силу ПIJOT.fIГIOJaHHf!
Толщина стенки детали в о•гличие от других фаr,торов должна влиять на
силу протягивания: не моно-rонно, I{ та.1tому предrюлажению можно прийти на
основа.нии з.·еоре1· ичеою1х выводов А.Надаи Ll~7, в соо-rветствии с которыми
пластическая деформация плоского 1,ольца из ;щеа.лыrо пластичного материа­
ла под вютнием внутреннего равн омерно распределенного давления може•r ох­
ватить весь объем кол-ьца от внутреннего до наружного диаме•rра лищь в т·ом
р
сJ1учае, пока отношение-z-~2,963. Если это о·rношею1е будет больше, то
внешняя: час-rь кольца ocт'hire•.roп упруго деформированной, Причем давление
на внутренней поверхности, а та.юке окружные напрщкения не могут превы­
шать максимального значения I, 155 бr, где ffr- предел те1<учести при одно,.;,
осном растяжении, Если при деформирущем протя:rивании втулок будут на<уно­
даться такие же явления:, то после некоторого критиче01шго отношения -f -.
влияние толщины стенки на силу протягивания дол'Жf!о исчезну1•ь , и дальне~­
шее увеличение тотцюш стеюш не дoJJ.J!iНO вызывать возрастания сиЛЬI протя­
гивания,
Это быJю проверено экспериментально на ращшх диаме1•рах от.веретий
о изменением отношения наружного диаметра детали к внутреннему. от I ,25 до .
11
5, 75. Приведем ре зультаты проверки для .двух сильщ> рашщщихся: . ме-rаллов
-
алшиниевого оп.лава Al\6 с твердостью ЮЗ !25-135 и закаленной с 01•цуоком
стали 45 с твердостью till ЗIО--ЗЭ5 кГ/МNf'. На рио, tз и I4 показа.по влияние
суммарного riОминадьного натяг.з 'f,ц на накопленвую c·vrдy протягива·н.ия при
разной тол~цtше стенки и разшrчном отношени и нару;шого )i,И.аме1·рн де1·али к
внутренне~. На основшiии Э1' \llX и та.1шх же серий -, опытов для друrи-л усло-
в,щ их проведения построены графики рис. I5,a и 15,6, из которщс шiд.но
влитше о·rношения 1щpyIOioro дИWУiетра к внутреннему на накоплщiн,ую силу
про1•ягива,1ил, • Рис. 15,а, построен в пропорционатIЬных координатах; I5,б ,~
в логар,дJ,мических ~ Д.ля: широкого диапазона дейс•rвущщ:х факторов (два ме-
22

а,т
zo
15
ro
7,5
5
4
J
2
Рис. r з . Зависимос ть на~,оп­
ленно й сющ про ·гягихза~rм от сум­
марного номнна.пьного натяга ПJ?И
обраби•к е в тул rж нз спJ1ава A!ffi,
Н:В I25-I35 с -d,, ~ З~ мr,1, а~О ,0 5 мм
на скоJ)ос•1• и пр о 1·ю'1шания У':"
О, 5. м/1,1 шr ,с приrлене нv. ом су лr.,lj_',Офре­
зола и 01·11ошение,.i ~ наружt,ого
диаметра r< диам е•rру от :верс•r и:я::
I 1• .,с·
"'
!2" З I4'
-
... !1"О; ;:..,
-
•
t_.оj•
-
!;
4 - 1,94; ...i
-:2~:1;6(□)-3,j
7(ьJ-;'3,80;о('iZ)-!3,75.
•
(J,T
15
ro
7,5
5
4
J
2
1,5
-
0,04 0,05 0 ,075 О,!
0,15 0,2
Т.а,нн
Рис, !4, Зав ис имость накоп­
ленной силi,r про1•ягиш1Ния от сум­
марного помина.11ьн ого на•1·я:га при
Q6 :oa9 ,c1~1<e ВТУЛ)Ж ИЗ С'l'ал и 45,НВ
oID-,1.:,:) с а'0~20мы, а~О,03мм
на скорости v .- 0 , 5 м/мшr,с приме­
нени ем СУJlЬфофрез ола и иношеннем
~ наруТfJ1ого диаметrх1 в1•ущш к ди-
аме 1• ру 01•~е!?9ТИ~:
г
I-
~,•;::J;2-IJбo;3-2,0;
4-2,5;5(ц)-3,25;6(1:>)-
4,•1.
.
•
TaлJJa, 'l'РИ диа ме т1д о•rверстил 20, 32 и 4 5 мм, три на1•я:rа на кольцо 0,0!,
0,03 и 0,05 мм , различные суммарные натяги вплоть до 0 , -1 мм) вы.водн А.На.­
да.и подтверждюл•ся дм одучаев 06ра601·ки втулок из уп_рочню:щихс:л метал­
лов. Из рис. I5, а и 6 • таюrе следУе т , ч1•0 при малых 01•ношениях наруж.ноrо
и ВНУl'реннего ;1щаметр01з 'rолщина стенки сильно влиле ~· на силу про1·я:гива,..
нм. Но, начаная с .!g_ = 2 э1•0 влияние начинает снижаться и пр и дd, 2, 5 ...
а0
~
о
3,0 совсем исчезает, Дмьне йшее увеличение --=3- и ·1•олщины стенки втулки
"О
•
совершенно не вдияет на с илу протяr·ивания и не JШзывае'l' ее увеличения.

N
11>-
,о 1 11 ....%1= □
1 Е?::::4
•1
1
аI fIIv,ч1
1
1-
11
4
z
о
'
2
5
а
4-
5
/j t:
~
15
10
9
8
7
б"
5
4
3
2
~
1,5
_
2
5
J
4 5"67~
Рис. 1·5. Зависимость накопленной силы :Протяги.ван.и.я от отношения наружного щrаметра обрабатывае­
мой втулки :к внутреннему _ диаметру при протягивании втулок на v= Оь5 м/мин кольца,,т с 1,=50; Ь=О,2 _ мм
с применением сульфофрезола для: сплава АR6,НВ 125-I35 (кр:ив:ые I-6;_,) и стали 45,НВ 310- ~35 (кривые 7;8):
a-I
-
d0 =2U мм а~О,03 rviМ•Io=0,!2 мм· 2 - а{,=20 w,м a=O,OI w,м .Ео~ 0,2 М,"1; 3 - а'0 =20 мм,а=О,05 мм,
Еа=0.,2мм;~-
~-~
мм, 11= О,..03 ММ, Ia'= 0, f5 мм; 5 -f0 •32 мм., а~ 0.,_05 ММ, 1"11= 0,_2 мм; 6 - do= 45 ММ,- tZ=
=0,РЗ мм, la= О,Iь мм; 7 -ag=2u мм,а=О,03 мм,l"а=О,..Iо мм; 8 ~d0 =;::0 ММ,1, а= 0,u5 мм; Ха= О,_2 мм; 6-I
-
d0 =20 мм; а= 0,03 мм, Ia=0,I2 мм; 2 - а'0=20 мм.,_ a=u,0I мм, Ха= 0.i,2 мм; 6 - da= 20 мм, tl= . u,05 мм, Ха-
,0,2 мr;у• 4 -d0 =32 мм, a=Q,03 мм Ia=0,I5 м1.1; ь -d0 •32 мм; а= u,05 мм Ja=0,2 мм· 6 -
«и=45 мм._
ll. =- о.о~ М!vl,LQ'=0,!5 мм; 7 -do=20 No1'1,tl=0,03 М1v1; Ia=0,!5 мм; 8 ~ 4q=20 мм; а:"'о,6~ мм,..tа=·о,2·мм;
. 9 ~ - d =20 мм; а=О,05 мм, .!а=О,4 Мlv1•
-
•
'-

Таким обра з ом , выводи А . Надаи поJJНостью подтвердились для сJJУЧая дефор...
·миру1сщеrо протягивания втулок из упрочня:кщихся мe1'aJIJJOB •
.В
соответствии с поJJученнuми резулътаi'ШVIИ все детали, подвергаемые
деформирущему протягиванию , можно разделить на две грутшы : с конечной
толщинойстенки (: 0 ~2,5 + 2,9; -f:- ~О,75 + О,95), для которых .сохра­
няете.я мияние толщины стенки . -с на qcиJJy протягивания и с бесконечной
,
д
,
~
,
тоJrщиной стенки ( d: ;,,,,2 ,5 + 2 ,9; Уи:.,,,0, 75 + 0,95),. дм которых толщина
с•rенки на CИJJY протягивания не влияет . При дефqрмирув:щем протm.'ивании
отверстий в деталях с конечной толщиной ст·еrши вся стенка · мож.е•r бы,ть при­
ведена в состояние nластическоJ:'о течения . При э•rом наиоrnы.й диаметр де­
тали ру;цет уве11ичива~•ься по мере возрастания вну1•реннего . При протяrи.ва­
нии можно· применять 1срупные натяги на ~сольцо и большие суммарные плаоти­
чесние деформации, ноторы~ будут ограничиваться только пластичностью ма­
териала детали . При обработке детали с dеснонечной толщиной оте1щи на-­
ружный диаметр детали не может получить сr<сль-нибудь существенноl'О уве­
личения , так 1croc пластическая деформация не достигае'!' наружного диаметра
цили.ндра. При деформирукщем протягивании отверстий в деталях. с бесконеч - :
}IОЙ толщиной стенюr нет пра~,тического смысла применять 6олъшие натяги на
·кольцо или большие суммарные деформации, так нак при этом метаJJл бУд'е'!'
вытека1•ь на торцы детали и ишсажать ее форУ1У, Поэтому и опыты, реэуш,та­
ты 1,оторых представдены на рис, I2-I4, были проведены при малых нат.ю•ах
на кольцо и суммарных, Можно считать, что в этом QJJYЧae целесооdраэно
использовать номинальные натяги на кольцо не более О,0015 ~ }!. суммарный
номинальный натяг не более 0,0! d0 • Номинальным натягом на кольцо назы­
вается разность диаметров соседних колец, а для первого 1сольца разность
диаметра ко;rьца и отверс'!'ИЯ до про'!'ЯГИВания, Суммар1шй номинальный на-
тяг раве11 сумме ном,ШаJIЬ!ШХ натягов на всех кольцах, Номина:льнью натяги
не учитывают упругой деформации о•r_.эрстия при протягивании:
Та~шм образом, в с.nучае про•1·ягишшия о·rверс1·ий ,в деталях с бесконеч­
ной толщиной стенки в эr.щирическом уравнении (16) ТОJJщина стенки детми
t должна о·г.сутс•rвовать, так шш она не влияе r Hfl силу протягивания, !{ро­
ме то1'0, I•ан как применяю•rся толы,о ма,)Ше на'!'яги и пластическая деформа­
ция: е в с,лу в11ачи1·ельной упругой деф,ормациц. бу;цет существенно отличать,..
ся от cyrvi•,шpнoro натяга и не всегда известна, Уlщбнее в уравнении· . си.ду
протягиванин Dы1,аэить не в зависимости от величшш пластичесrсой дефор..
мации, а в эав11сш,1оо·rи 01· суммарного номинального натша. При этих усло­
виях сиШJ. про'!'Яrивания ДJJЛ де'l1али с бесr,онечной тоJJщиной стешш выра­
э.ится следующей завис·имо01ъю:
а~с lio;;!в/(/t!)m_(fa)J
(I7)
Влияние натяга на r,олъцо, суммарного на1·нга и диаметра отверс1•ия
на СилУ про'!'ЯГИВа~rия: при бесконечной т0Jш11щэ стеmш
Взяв у:равнгние (!'?) дJш расчета силы протягивают деталей с бес.ко­
нечной тол11щной сте~ши, экспериментмьно определили значения показателей
25

01·епе1н1й у переменнJ:Iх. Из рис. IЗ; 14 и по,цоб.и.ых, построен.РдХ для дру­
гих обрабатыnаемuх материалов, бшш определе1-ш показатели пr суммарно­
го натяга Еа. Показатель 07.•еnени m можно назвать: по.каэа•rелеы уnрочле­
ния, тан шш он ха.рак1·ериэует влияние натяга, а следовательно, ·и дефор­
мации на CИJJY, необход~!!МУю для: осущестмения деформапии, он всегда боль­
ше едшшцы, что,вероя1•но, яв.шrется результатом упрочнения обрабатывае­
мого м0rra.11JШ при его деформировании.
Рио .: 16. За:внснмость на­
копленной с11JШ про1•.s:1rива1шн
от д11аметра отверстия при 06-
работrtе отвеР,Стий в дета.nях
с бес.конечной '1.'ОJJЩШ!ой с1·еню1
с применением мао.ла ЛМГ-10
при а~ 0, 03 мм, 'ьГJ~О,2 мм,
v~5 м/мин, й.-5 :
о - СПJJаВ А!{б • х - CПJJ(ill
В9?,., v - сплав В95" д - стt..ль
40ы!МА,q - сталь .;0:ХГСА.
2 ...____._____.._____.._ _
_.______,
• 0,()08 O,Uf
0,02 O,OJ О,tМ- Р,05 a,l'fl'1
Рис. I 7. Зависимость НаI(оnленной
c11JIЪ1 про~·яrивания от номинального на- '
тяга на кольцо при обработке отверстий
'4~20 мм в деталях с бес.конечной тол­
щ1шой сте~ши с применен11е1 масла АМГ-IО
npиlu" О,!5 мм, v~ 0,5 м мин,1.-< = 5°:
о - CПJJarJ дl{б; х
-
сплав v93; d -
·О 'l'а.щ, 30:ХГСА.
Из табл. 5 следует, ч•rо лишь в о;n.ном oJJ,YЧae этот nоказатещ, ока-
зался: равным единице. Этот случаи шэ. хараrtТерен,·rак J(/:iJ< эдесь -была приме.:..
иена эФ,рективно э1<ра.нирук:щая смазка и вся сдвиговая деформация бWJa. ло­
rtалиэована в слое смаз1<И.
Из рис. !3 и 14 1 видно, что при протяиrоании дета.лей с бесконечной
толщиной стенни при широrtvм изменении толщинu стенки по1,аэатеJ1Ь т для:
да:~ного металла - величина постоянная:. При переходе к конечной тощше
с·rе~ши и дальнейшем ее уменьшении этот показатель имrее1' тендещию 1<
уменьшению.
Показа~·ель степени у диаметра !/ . оnредешиюя из графи.ка рис. Iб
26
()
',

1
у
и подобных дJlЯ других о6ра6а•rываемых металлов, а nоi\азатель степени у
11а•1•.яга ,. ·
иэ рис. !'7 и подооннх ему •
.В
1•аол , 5 даны значения nщ-аэателей степеней и коэqфициен ·rов для
раэличны.х обрабатываемых ме~•а.лло:в для ;деталей с 6еско11ечной тоJJщиной
стешtи в с.цучае применения натяI'о:в на о;zщо кольцо не более 0,05 мм.
Уравнение (!7) поэволя:ет рассчи-r~ть с,щу на одном r<ольце, .на~щz~,я­
щемся :в эоне •устано.виn1iюйся нагрузки. Ес.чи одновременно в о6ра6а•rываемой
дета.ли будет находиться i колец. i'O ООЩ\''10 сн.цу протягивания можно опре-
;делить по уравнению
(18)
Это уравнение ;дает точнне :реэу.пътат-а, если все i работаu:щих иолец
6Y]f3'l' расnмааены :в зоне установш,mейсл нагрузки,
ЕсJШ ОАJiО-;два км:ьца будут находиться вблизи :входа в отверс•rие !tлИ
:выхода иэ него, то в с:внзи с тем, что нагруз.ка на деформиру!!ЩИХ колъцах
воэрас'J.•ает при входе пе мгновенно, а на н,:шотором пути 1,9)( 1 тш, , же, иак
при :вы~оде па,-цает на некот ором пути 1,&,к (рис. I8), уравнзние (18) бу­
дет давать лесколъко за.вишенные резулътаты. Скорреrtтировать эту сшиб.ку
можно, если учесть веJшчшш L0,,; и L.r61к , которые 6ыди определены Нij!МИ
э1,спориментаз1Ъно по осциллограммам силы протяг ива ния . На рис ,19 и 20
представлены !.6.е и Ld.JII( :в зависимости от сумr,~а1)ного натяга на кольцо
ttапра6ление i}6ш,rенШI UffCЛ1P51мcнmQ
Рис, 1 !8,Осцил.nограмма эа.-- ·
ПИСИ СИJШ протягивания ОДИ.НО'1⁄4­
ного кольца череэ отверстие
:В'l'У.llКИ диаметром _32 мм _иэ cn;ia-
вa ДRб,НБ 129, ll- 0,03 мм, Ltt=
=О, 15 М.'4 1 i= 0,5 м/мин.
,
Риа. 19. 3а.Еисимость длrош
входа t tx ( прямая I) и выхода
/, Jt,(.z ( прямая 2) от суммарно­
го номинального натяга щщ 06-
работRо отверстий t/0 = 20 мм в
деталях с 6ес1tонечной то;шuшой
стенки иэ стали 45ilill ЗIО--ЗЗБ с
примен_ением сулъrgщрре эо.ла v=
-=О,5м/мин,о< =5 :
_ о.!.х - «=0,ОЭмм;о,Л-а=
-0,Оь мм.
для с.цучаев протяrи:вания отверстий в деталях из стали 45 и атсминиевого
сп.пава АКб, Оказалось, что для всех исследованных меташ10:в при бесдонеq..
ной TOJJЩИl!e стенки э•.rи величины могут' 6ыть представлены общими простыми
эа:виои,vюстями
27

Ln,,,;, r8,a ( Ia) о,1а_
(I9) 1
(20) .
ЕсJШ упрощенно счи•rат ь, что . на дшше L6,Т, и t 6, 1.,,
осевая: сила на коль­
це возрастае1• от нуля до маr,СИ\V\УМа •и падает от мa.KOil/llYМa до нуля по за­
ко~т прямой, то не представит эатру-днений опредеJiить сниженную нагруз­
ку на. 1-0.JIЬцах , находящихся в зонах входа и .выхода . Этот вопрос имее т бо­
лее существенное значение n:ри про1'ЯI'ИВа!!IШ с большими натяга.ми отверстий
в дета.лах с ~tовечпой толщиной с·rеrши, в приложении к чему он будет имо­
жен более подробно , Там же будет п он:азано, что cirлa: протяr·иnания пропо1r
циона.льна твердос1•ц по Бриннелю обрабатываемого мe1•aJ1J1a.
L,x
12
10
9
8
т
6'
J
4
.;
11 Lrщ,HH
'
хх
2
/'
,-
х
fl
1--
хЫ{
/
ь
,,v ььххд
,,..,,, r"
/
/ь
1
одо
vj
/
Vо
~
1
х--
хх--,, Е
ь~ь
7~х-/-
- -tr-1Л---
1/,
~м
/ьь --
х~ (.
~х охх
Хд
/-
·-
о·
,-- {]_
о
IJ,02. O ,OJ fl,04 О,Р5
O,f
ll,2
(J,3 Iа,мн
\
Рис . 20. Зависимость длины входа /, t.c (прямая l)
И выхода L 6ьц: ( rrрямая 2) от суммарного 110м11ш:lльного
натяга при ооработ.ке о·rверстий d 0 " 45 мм в деталнх
о 6ес1t0нечной 'rолщиной стенки из сплава АК6 НВ 125-135
о применением сульqюфрезола, . v ~О, 5 м/мин, •7.t. ~ 50:
о, □ - (1.= 0,03 мм; х;л -а=О,05 w,i.
Влияние осн01щых факторов процесса на с~щу протягивания отверстий
в· дета.лях с 1,онечной 'l' ОJJЩинс.й стенюr
, •Прежде всего изложим ре'зультаты по изучению вди.шпш
толщины стенки
на 'си.лу протыиваюur . На рис. 21 и 22 показано влияние пластической ·де­
формации и то;ш1ины стенки на силу протягивания цри двух натяrах на коль-:
цо ( О, 05 и О , 2 r., 1_1,,1) . На основа!!ии этих рисунков noc •rpoeн график ; представ-
28

Для ·деталей с конечной толщ1шой стенки; f ьО,3-0,4
Ста.Jiь IO .
• Сталь20•
Сталь 20Х
Ста.ль 35
• С~•аль 45
.
Сталь 4ОХ
Сталь 20Г
• Ста7IЬ УВ
, Ста.11ь . I2XH3A
Сталь З8ХНМЮА . ._
С1•аль 38ХМЮА
С1·аль IВХ2Н4ВА--Ш
Стаж. UD:15
Лрмr(О-железо
С•rаль .ТDМ ·
Сталь Х18ПiаГ
,., . С1•аль IXIBH9T
Сульф!;Фрезол 0,20
I,60
0,52 0,'lZ
0,52
1,32
0,35 0,72.
0,35
1,44
0,42 0,68
О, 54
I,32
О,35 О,72
0,51
I,32
0,31 О,'76
0,60
I,12 • 0,42
0,7!
О ,44
I ,40
0,40 О ,64
0,60
I,20
0,30 0,80
0,26
1,37
0,56 0,67
0,4!
· I,32
0,35 О, 72
0,41
I,32
0,35 0,72
АСМ-! 1 АСМ-6 0,17
I,30
0,56 . 0,67
CyJJЬф~l)PeЗOJl 0,39
!,27
0,39 0,71
0,20
I,60
0,52 0,75
0,62
I,42
0,33 0,72
ACM-I,ACM--6 . 0,43
I,35
О,Э5 0,72
11
11
"11
"11
11
11
• Сплав АК6
Сплав ВТ9 .
Ниобий НЭ-I
11
-
"
0,43
I ,35
О,~5 О,'12
· Суш, фоф реЗ ОJl
0,19
I,55
0,50 0,52
-· u17- 0,25
I,16
0,50 0,65
АСМ--4,Асм:.5 0,25
I,55
0,50 0,52
АСМ--6
СУ.ЛЬФ;;ХРРGЗОJJ
11
0,4!
0,75
0,49
I,48
I,60
I,06
О35
о:п
0,57
0,77
0,70
0,62
I22
1:22
I,22
I,22
I,22
I,!6
I,22
1,22
I20
1:22
I,22
I,05
I,28
l22
1'22
,
1'22
1'22
1'22
r'o
1:22
I,25
I,22
r,22
Сплав H5U
Латунь Л62·
Латунь ЛС 59-I
Б}1онэа Бp.Olf:;
5-3-3
"
0,99
I,20
_ О,ЭI О~ ?О I,27
Для деталей с бесконечной тоJШщ~ой стенки; предельный натяг
. 0,05 мм; 7 ;,-I
.
Сталr, IO
Сульс):офрезол 2,97 ° ...
I,O • 0;'79
I,40
: g~~~ ~~
,:
~•;1
8·§~ 8·~l 1r'65~
су8
"
'84
•
•
•;J
таль
2,
.
1,0
0,82 I,7
Сталь 40ХНМА
. MaCJJo ЛМГ-IО 1,53
I,O • 0,9! 1,8
• Ста ль 30XICA
".
2,28 ,
1,0
0,83
I,9
, С1•аль ЗОХГСНА
НRС4б-50
АС~3
261* ·•'
•0,8. 0,97 1,5
• 0'1'аль .ЭИ643,
.
HRC 48-5!,5
'11
4'/0*
0,68 О93 I55
Сплав МЛ5пч,
Масло АМГ-IО 1,20
I,0
0:91 !15
> Сш1ав А.Кб
11
11
274
1,0
О, 76
1:r;з
~ Сплав Д-16
11
11
r:эо
I,0
0,82
I7
• Сщ1а:iз В93
11
"
3,.31
I,O
0,66
.r :6
, Сплав В95
11
"
I,?0
1,0
0,82
1,65
.
.
х 261 и 470 являются проиэведени~м __? !f!J· _ _
Jl6ННЫЙ на рис. 23, ИЗ КО1'0РСJГО IJ!ЩHO, ЧТО ПрИ RОНеЧНОЙ ТОЛЩИНе СТеНКИ •
влияние ее на силу протягивания очень велико, си.ла протягивания: растет
быстрее тоJJЩИJШ стенки . Это BJJ.ИmШ:e цосто.mшое .: . от r,шлых ТОJШ\ИН ( t;.
=0,08d.,) до очень значительных ( • t ~ 0,4 d0 ), ню;одяlJ.tf!ХСЯ в предеJJах
конечной 1'ОJDдИ!Ш стенки. Таол. 5 .покаэывает, что показатель степени ~ .
при толщине стенни в уравнении (16) для всех мета)JJ!ОВ ока3ЫВ8.ется больше
единицы , При переходе It бесконечной 1•0JIЩИНе с•rешш (рис. 15, б; 23) этот
показатеJJЬ настолько быстро падает до нУЛЯ, что промецvточнне значения
r.iожно не учитывать,
29

На рис, 24 предс·rавлено БЛИJIНИе пластической деформации на силу
протягивания; специал ьн о подобраны опыты по с·rа.ли 45, проведенные в ши­
роком диапа зоне изменения ·диаметр ов отверстий ( I9-I4I, 5 мм), · ТОJШ\ИJШ
стецок (7-27,,3 мм), на тягов (0,2-2,0 мм) и деформаци:й (д о 20% D'l' диам~тра
о·rверс тия), чт о сделано для: тоr,о, чтобы уо •rю~овить независ имос·rь показа-
so ~-----+- - --+- -__ .: LJ..,C..-+ -/-='--..J.
--
h,>'c._ -t -, --
--j
40...______,_ ___,_,_.
0,2
0,3 0,4 o,s
О,75 1,0
t,.r l,мм
Рис . 2 I. Завис имость юшоп лснно й силы про1•я:гивания
от пластическо й д еф ормации при обработке втулок из ста­
ли 45, НВ 196-200 с ii=35 мм ,а= 0,05 мм , на скорости
протJп'и~анин v~2, 5 1.1/f1ин с применением сульфофрезола и
то.лщинои стенок t~ :
1-
.26 мм; ·2
..:. I7,3мм;3-13,8мм;4-I0мм;
5-7мм.
·
•
телн упроЧl!ения: нi · от широкого изменения: перечисленных выше факторов , Из
этого рисую<а также следУет , ч1•0 нагрузка на отделышх твердосплавных
1юльцах протяжю1 может · достигать очень выt:оких значений ( 50: 60 т), ,
В табл , 5 даны значе~шн показателя упрочнения тл для раэличцых материа- •
1
лов , пс.,;:;;ч.энные на основании опытов.
30

..
(1,r
.
150
!О()
7S
40
JO
20
15
10
J
2
1,5
1
·,
01
--
u
о
о
.о
1,
!,/ /х
V [,Г:f"II
х
дд
х
.х
1•
1
-
/l7L~
,
l! >f.'
14.
,,, .,
~V/л
z/~
ц,
V
/
. ,/5,
/ /~/4
75.
д
д
v --·-v3 •
Vд
j!:
V •/<):
./3
'
.
/ V/4:-:'
Х
ZI
/
/ V'!
-~
4;yzs,/
/
tl
/
-- ·-
3/
?/
//
!;/
/д
/
;1Ilf,I
0,2
tl,.J 0,4 0,5
Q,75
·f
1,5
2
J
4 е,нм
•• - Рис.2; Зависимость накопленной силы про •гя гшзания 'от мастической
де(J_юрмации при протягавании втулок из стаJIИ 45_.НВ 196-200 с а0 ~35 мм,
а =. 0,2 мм, на скорости протягивания v = 2,а м/мин с применением ·
•
сульфофрезола и толщшщми стеноr, t 0
:
•I -13,8мм;2-IOмм;3-7мм;4-3мм•
ЗI

.J,Т
60
50
40
/
:... ,,
,,,,,.х
/ ~,)С
/,
·/
/./
JO
20
l,v j,2
/1·
10
/
l,f
,
---,-
7,S /
2
J
7,.f fO
f5••20 t,мм
Рис . 23 , Зависимос'l'Ь накопJiеl!ной сИJШ протяrи--
1щния от толщины стенки при о6ра6отке втулок из ста­
JIИ 45, ПЕ 196-200 с da=35 мм на V,o 2,5 М/МИН с· при­
менением сульdюФрезола: .
.
I-а~0,2мм;$~2мм;2-а=О,05мм; с~
w0,5 ММ.
'
Влияние натю:·ов на кольцо на наr,опле1щую силу протягивания показано
на рис. 25-27 , Натяги на кольцо измен.тшсь от 0,05 до 2 мм, Из рис , 27
:видно, что с у:вышчением на1°яrа на Itальцо накопленная сила про•rягивания,
необходимая для осуществления заданной деформации, бистро У!,!еньшается.
Так, для деформации I мм при натяге 0,05 мм необходимо пропус1•ить 20 ко-
-,л ец
и накопленная сила rrротяrиванил соста.ж :liлет 43 т; при на'l'ЯГ_е О ,.5 мм
потребуется два r,ольца и нm,опленная сила протя:гиванил. 7, 5 т, при натяге
•.I мм - • одно r,олъцо с силой протягивания 4,3 т. Сдедо:ватель.но, •во всех
случаях, где ;,тому не препт·ствует · : нео6ходимая высоная. точность и низ.кал .
• . шероховатость о6ра6о'l'ашюй поверхности целесообразно · ·применять большие
: натяги на кольцо .
nтишие диаметра d0 . на. нiшопленную сr,щу про'l'Щ'ИВаJ.-IИЯ цри двух раз­
личных натягах (0,2 и I мм) и степенях деформации (2 и 5 мм) пшшзано на
рис , 28, Диаметры. _изменялись в пределах 19-!50 мм, а cиJ.Ia протяг~mания
возрас•rала эIIачительно медленнее :rвеличения диаметра·.
В опытах по изучению :влияния исходной твердости обрабатываемого ма­
териала на CИJJY про•rнrива:н11Н исполь з овались и•уш,и иэ разJ1ич1шх материа~ .,
;1ов твердостью o·r НВ 60 (МJ15пч) до HRC 51,5 (ЭИ643). Отметим , Ч'l'О при
32

V /.л
0,Т
:ио
200
150
,.
/ j'д
75
50
40
30
20
15
.
10
7,5
5
4
J
-у
о/
'
...
J
/'
f/ "--в
А
/1
~~
/
,
/(д
J
!~f ('J/1
j
/1 i~/1
11/ f(у i/
./'
V
J/
_h V Jt/. '//
,1/
cW z'AVJf i' --5
·/1
У-
/V
?,(
V /1V,
L 'i)
W1,
V
\V,, /
~~: ~V
/
'/ 1/
//
;V
/
0,3 0,4 0,5 17,75 f,0
f,5 2,0 3,0 4,0 5,0
.1,510
15 l',нн •
1.
_
.
Рис . 24 . Зависимость накоплею-iо1j· си;ш протягивания от пмстическоi!;
• деформации при обраQотке втулок из стали 45 , IШ 196-200 на v0 2,5 _м/мин
с применением суJ!Ьфофрезола:
.
.
:•.
I - do=I4I,5 ММ, t12=27,З мм,,а.= I,5_мм; 2 - d0 =6? мм, t0 =7 мм,
•
а=0,2мм; З-iio= О,Эь мм, t4 "'7,мм,"'"'012мм; 4--:«а"'19мм,t0= .
=.7мм, а=0,2мм; .5-а0.=102,5мм,tg= .4мм,а'"I,;i<мм,i6-а8=
,:,~5мм,tо=7=мм1tf',= I ~; 7-а0::.6Ьмм,t0=7мм,·'1⁄4=,:мм;8-
,и0-35мм, t0 I'i,ММ, (( - u,2мм, •
33

Q,T
75
JQ
zo
15
fO
т,.,
•1
б
5
4
.J
о
0,1
/
/.//
д"'
д·
д
i:I
□а...
//д,/2
_а'
□
х
о
х
.
f
о
·х
/
,,.
(
□
х
d'
/4rI:/
о
"
(
~у
///
!,
о
2)~
/
--у,□
✓
)
1,; L6'J,
/~/Q/
,1 !~ ll fy/s,
/
/;1v/
//
о
/)///
~
о//V
V
/
//х//~/
,
/.
V/
.
0,2
(Ц 0,4 0,5 0,75 1,0
t,5 2,0 J,/J 4,d f,O 7,6 t',nн
·1
Рис; 25. Зависимость накопленной сиды протягивания от пластической
' д_ еформации при об_работке втулок иэ стали 45, ЮЗ I96-2ffi с do=35 мм, tg-
-=7 мм на v-265 м/мин с применением с~льфофрсзола: .
.
I- а~
,05мм;2-а~О,!мм;3-а~О,2мм;4-а=0,5мм;5-
•
i а=Iмм.
~·вердости IЩС 45 могут быть осущес•rвлены лишь небольшие пластические
i деформации ввиду малой пластичности закаленных до таRой твердости мате-
'
' риалов,
В широком диапазоне зависимость сиш1 протлгиванюr от твердости ис­
следовала до твердостей . поря;zща НВ 400. На рис, 29 показана эависимос•l'ь
;накопленной сиJш протягивания от плайичес.кой деформации при обработке
· втулок иэ стали УВ с диаметром о~·верстия 35 мм и толщиной с~· енки 7 мм.
Твердость в~•у;1ш, иэменюrась в пределах НЕ !80-404, номина.пыше на­
тяги на колiцо были a=0,I мм и а=О,З мм , Иэ рис. 29 видно, что твеР- •
дость :практичесви не IJл1иет на показа'1'едь упрочнения металла: с .увели­
чением ее сила протягивания растет. По данным рис, :29 пос•.rроснн графики
зависимости шшопленной силы. протягщэа.ния: от •rвердости 06раба•1'.ываемой
втушш (рис, . 30) Си.ла протю'иванин увсличи.nается прнмо пропорционально
твердос1•и, как при номинальном натяге . на· кольцо а~О,3 мм (прямая I),
таr< и при натяге а~ О, I мм (прямая 2) •
Аналогичные реэульта1·ы получены при обработке втулоr, из других ма-
34

Q,T
f(JiJ
75
50
40
30
tS
10
7,5
5
4
,
'
.
/,1
/
..
V.~
,1
vo
/о
//
}/
/.
/
,В/
_о
..
,J ьr
,
/
V
fiх
/
/,
,n
·~
/
/о"о
~ ,t;.
/
/о
/>
·-
/
{
}с
/
✓./
J1
//)V
/
/
O,J 0,4 ЦS
41s 1,0
1,5 2,0
~Q.
~ IJ 5,(J
7,5 l;мн
•
Рис. 2€ . Зависимость Наl(ОПденной силы протягивания: от плаqтической
деформации при обработке т•уло1( .~з ста.ли 45, НВ 196-200 с i. '0 ~ 7 мм на
"f ,5 lll/мин с :1рименением судьсjХJфрезола:
66.·I -а~.0,2 мм,~" 67 мм; 2 - а':' I мм, ~"'66 мм; 3 ~а~ 2 мм, tfu~
=
NtМ .
••
,rериалов . Таким образом, твердость , :выраженная в единицах по Бри:неЛЛ10
или Виккерсу, должна входи'l'Ь в числи·гель уравнения: для расче'l'а силы •
протягивания в первой степени • .
.
•
Исследовано :влияние СJ(орос1·и на силу протлгиваюи в npeдe;iax 0 , 02 -
15 м/мlШ. Та~шй интервал с1щростей выбран потоr-щ, что обрабоТ!(а отвер­
С'l'ИЙ деформиру кщими протяж.кам11 может производиться на протяжных стан.ках
ИJIИ прессах . На протюкных сташ,ах дета.Jiи могут протягиваться: со скоро­
стью до 15 м/мин . Кро ме того, в пр о изводстве часто-испоJiьзуиоя прессы
со значительно меньшей· скоростью перемещения: рабочего органа. При•яги­
вание со скоростью 0,02 м/мин нами производилось на машине для растяже­
юи ГРМ-I , а со СJ(оростью от 0 , 5 д о 15 м/мин на гор ц зонтально-rrротяжном
35

{,l,T
7J
50
/.;{)
JO
20
5
о
7,.~
5
4
"--
"'~
'<
0,05 0 ,015 O,f
~I""-
~~
.
...
:~
х"' .
'
,.
к;
"'
v2
~/
"'
. ...
....
'~
"'
~
~'
"'-х
!"-.
"
'
r--.. ....
"-....
~~
"''
tJ,t.; 0,2
(J,J 44 (J,S
(J,7.f"
. f,O
f,5 a,l'fn
Рис. 27. Зависимость на.копJюнной оилы протягива.~~ия от номинального
·натяга на кольцо при обработке в·r:'{лщ, из с·rали 45, НВ !96-200 с tt? ~ 7 мм
на v~2 , 5 м/мин с применением сулщюфрезола:
I-а'0~35No.1,с:=I,0мм;2-d0я66мм, ~~2мм;3-а;,=66мм,с-~
.;; 4 мм.
,.
.стаIШе
7Б520• .ОбРаСiатыва..лись в•1•у.J1Ки с ди[)Метром отверстия 35 мм и Т:ол­
щиноii стенки 7 мм. НоминалышИ натяг на кольца был О , I мм,
В реэуJ1ьтате опытов установлено , что при снижении с1,орости протяги­
вания с 15 до 0,02 м/мин сила про1·ягивания несколько увеличивается . Из­
менение скорости в интерваJ]Щ{ 0,5-15 м/мин практически не влияет на
силу ПрОТЯГИ_ваюtЯ , ПOЭ'l'Ofl\Y В ::э°том диаnаэоне скоростей СИЛУ протягивания .
можно считать не зависимой от сr,орости .
•
Б.л.ияние ·ширины цилиндрической ленточки на CИJJY протягиванwr треСiо,-
вало изучения, 1-·ак ка1t по вопросу взаимодействwr 1tолъца с 061Jа6атывае­
мым металJюм естt, две точки . зрения . ;
Одни авторы fI,2,2Q,7 считают, что кольцо контактирует с оСiра6атывае~
мн.м металлом по переднему (рабочему}конусу I кольца, цилиндрической
J1ы1·roчite 2 и по незначительной час•rи оора•rного нонуса З (рис . ЗI) , при­
чем.. щи:рина лонтакта по рабочему 1,онус;у 9пределяето.я: только , геометриче-
36

(1,Т
50 1~.....: ... .-1 --t- -- -- --,f--f --+- -- --+ --'-+ -- -:~...::;_--i
Рис, 28. Зависимость щщоп.пенной силы про­
тягющния: от диаметра отверстюr при обработке .
втулок из стали 45,ВВ !96-200 с d. = 35 мм t. =
? мм~ v= 2i5 м/мин с применениеrl сущ,фоq~реэо.ла:
х-а=1мм, s=5мм; о-а=0,2мм·е~2мм;
q-значенияаи
-t пересчитаны на а-=. 6,2 мм и
• ttJ=7мм,8=2мм.
'
(
(1 ')
'
ски:ми соотношениями JJ ~.Psin" -
, а максимальные 1,онтак'l'J-IЫе давJiенин
приложены: и:r;.енно на цилиндрической .1шн1•очке. В этом случае изменение
ширины цилиндрической ленточ~ш должно МИЯ'l'Ь на силу прО'l'лrивания,
что_отражено в уравнениях (I), (6), (8), (9).
•
По мнению других , циJншдрическал Jrенточr<а (если она имеет целесооб-
разную шйрину) и оdрат1шй конус кольца в dольшинстве с.цучаРв не взаимо~•
действуrаr с оdраdа•rьmаемым метаJщом и не 1интактирут с ним, что оdус:­
ловливается внеконтактной деформацией дe'l'aJrи. Некоторые а11·rоры /!, , 2!,
2:V представляrаr себе 1,артину :взаимодействия ко;rьца с оdраdатыщэ.еwtЫм
металлом в процессе устаношmщейся деформации в следУIЩем виде (рио.32).
Как перед д.nижущдмся RОJ!Ьцом, так и после него имеются зоны в1-1еконта~,1·­
ной деформации (а, о). Перед .кольцом зона "а" у~е.ньшает ширину• r10Н'!'аr<­
.та на рабочем конусе кольца, после него зона ''О" лишает rшнтакта· циmшд­
рическую ленточку и обратный конус. При наличии и достаточлой :величине
волны вне.кон•rаI-и.·ной деформации в зоне "6", обрабатываемый мe•raJLЛ с ци­
линдрической ленточкой rщльца контак•rирует в момент выхода ленточди из
' обрабатываемой втулю1, Itогда уже зона "6" исчезла и щ,хощ~ое сечение
:втул.ки в силу ynpyr•oй разгрузки при сходе его с 1,ольца с•1·ало меньше диа­
метра ци4индрИЧеСКОЙ ЛGНТОЧI<Ио 0дНаJ{О ' в ЭТОМ случае В результате КОНЦ&­
ВОГО зф;ректа • в-еличина си;щ протягивания уменьшается и .кратковремеюшй
контакт ленточrш с обрабатываемой втуJшой на ней не скажется:. В тех сJrу­
чаях ,. когда обработанное о·rверс'l'Ие получает диаметр, превыша1001ий диаметр
кольца (разбивка отверстия:), КОН1'а.кт. ленточки будет о·rсутство.ватъ.
Для изучения взаимодействия кольца с оdраdатываемо:й поверхностью
были проведены специальнi.е опыты. К()льцо пропускалось через BTYJJl(Y, на
внутренней поверхности 1tоторо:й элек•rролитическим спосоdом бшr нанесен
монослой меЛ!{озернистых син1•етичес.ких: алмазов в виде кольцевого полс~­
ка, располоlitенного в среднем сечении по длине втулки . Когда а.,1Маэы во-
37

шли в контакт с поверхностью твердосплавного кольца, они на его поли_.
рованной ПОВерХНОСТИ ОСТаБИJ!И четкий CJJ,eд, который ЦОКазы:вает, ЧТО ра­
ООЧИЙ конус кольц~ вэаим.одейс:тво:ваJi о поверхностью деформируемой · втул­
ки, цилиндрическая ленточка с ней не контактировала. ·
Величина волны вне1tонтактной деформации, юJ.It показали иоследо:~щния,
тем больше, чем больше натлг' на кольцо и его диаметр, и тем меньше,
чем больше толщи.на стенки о6ра6атЬIВаемой детали,
10
O, .J
М (J,5
1,5
2
'
,·
Рис. 29. Зависимость на~tоплепной сиJ1Ь1 протягивания
ОТ, ПJiаСТИЧ8С!~ОЙ деформации ПрИ oora60TK8 ВТУЛО!( ИЭ ста­
JJ,ИУ8сdg?ЗЬ мм,t=7 мм на v- 2,u м/мин с применением
сульфофрезола. при различной твердоо·rи материала вт;~?Iок: .
I-!ill!80,а-0,3мм;2-IШ285,а•0,3мм·3-t/A
НВ365;«= 0,3мм; 4- JШ393,а,О,1,3М~!,; 5- rill2IO,t:1•
=
о"I,МI1i 6 ..;. lffi 297; а= О,I мм; ·1
-
.l:W 363, а• О, I мм;
8 - liB ,l(Ji1⁄4,a ~ O,I мм,
С уменьшением на1·.я:га на кольцо, диаметра и о увеJЩчением 'rолщины
стенки детали вн е конта~,'l'На.я: деqjорма~~и.я в зоне "6" уменьшас1•с.я:, Ч'l'О мо­
ж.ет привести к 11онтакту цилиндрической JIOH'l'OЧJШ 1tольца с обрабатываемым
r,н,raJJJloм. Этот контакт нещэJ'.а.·i• елен, так ~шк он спосо6ствуе1· схватыванию
38

о
100
2oq,,
.100 400
Рис. эо. Зависимость нак·оп­
ленной силы протягивания от твер­
дости материала при обработке
втулок из ста.ли У8 с t?-35 мм,
t0 = 7"ММ на ,r~ 2,5 м/ми.н с приме­
нением сульфОФрезола при s • I мм:
·
I -асО,З мм, 2 - a=O,I мм.
Рис. 3 I . Картина контактного
давления на·деформи:рукщем кольце
по Ю.Г.Проскуряк ову.
мета.JJ.Лов ' кольца и изделv.я:, ПоэтоN(У" ши:рину ленточки кольца следУет де­
лать _ тем меньше, чем меньше вне~шнтактная деформация, что отражено в
табл; 4. В этом случае можно считать, что сила протягивания в заметной
степени не , зависит от ширИНЬ! цилиндрической лен•rочки. Это было . провере.,.
но э~<спериментально, В экспериментах при протягивании Bl'YJIOK_ из ста.ли
20Х с диаметром отверстия 35,Э мм и тотциной ст,енки 7 мм, ширина лен­
точки на кольце измеНЯJ~ась от 0,5 до 5,0 мм. Протягивание производи­
лось с двJмя различными натягами на кольцо 0;05 и О,4Э мм и на двух
• скоростя:х 0,02 и 2~5 м/мин. Как следУет из рис. 33, при протягивании
на скорости 2,5 м/мИН' при малом натяге (0,05 мм) и при большом (О,4Змм)
изменение ширины ленточки не о •rразилось на силе протягивания. При очен1>
• _ малой скорости (0,02 м/мин) и мало~! нат,яге (0,05 мм) увеличение ширины
ленточки вызвало некоторое возрастан~~ силы протягивания, которое , од­
нако, исчезает, если ширину ленто':ll<и ограничить рекомендоваюшми в
табл. 4 значениями. '!{роме опытов, приведеНН!lх на рис. 33, были проведе,;.
НН опыты IIa втулках с l'ОJD.цинами стенок IO, 15 И 20 мм, на втудках С бес+
конечной. тоJJЩИНой стенки, на втулках из других металлов, в частности
из алшиниев~х сплава.в АI{6,ДI6·,'в93 и .из закаленных сталей 30:ХГСА,
ЗОХГСНА, 40ХlП11А, · Опыты показали , ч·rо если ширина цилиндрической лен-­
точ~ш вз,гrа в соответс1•вии с ре1,омендациями табл . 6; то ее влияние на
силу протягивания отсутствует или совершеIШ~ не сущ~стве1шо.
39

Состав СNoдэМ, вес.%
Дяановыr эпоксидная смола
ЭД-=::r-I7(J-23)
.аСИДКi\Й !JD.ТiliС,УЛЬфИДЕЫЙ ка­
учу~ (4,Е-5,2)
Алz,~;2тячес:кая эпоксидная
CMOJ:ia на основе Э'I[i]jCHГЛllK::i­
ля (5,5--6,0)
Ме~•афениленд.иамив (3,8-4. ,2)
Ilоооп;кGос5раэный /1052
(27-31)
о;;:r:ан1.чесю1:й раствор,.:тедь
(oI,5-4.0, 5)
Ilласт.иdшцирGванная нитRD­
целлкv,оэная смола (2C~::JO) .
ов~~)еск~й растворkтель
t,орош:кообразный фторомаст
ДО !00%
Та6л.ицз 6
Техв.олGГИЯ nрыотаменм смазки
·Те:r.в.олоrz.я нааесе-1 06.лас~.:ь .пр.и-
ния и сушки смвэ- мевеШ!Я
ltll
.
.
, смаэu
ACM-I
ЭПQКСНдную CMCJIY ЭД-5 нагреnаiСТ ДО 70-so 0c,
смещавают с жz:цким токолGм ы. выдерживают в
течен ие I ч nры. этой ты,шературе. Затем в
полученную смесь после схла;;;дени.я ее до ком­
яатн::;й тем.пературы В?Одя-т а.rJ.И~атnческую эnо­
кс1щн1ю смолу ,.и метаg;,ен.иленди.ам:ан, раство­
ренныи в орrаничес!{()М растворителе в соотно­
шении I:I , и тщательнG перемешzвают. После
этого в раствор вводят высушенный порошкG­
обраышй наnолаи·rель эер~шстостью I-b мкм.
ПрИГ()ТGвленный состав пGмещают в металли­
ческrli: 6ара~1=1н со сталышыи шарами и свя­
эукщее с наполнителе:t. тдательно перетирают
ва шаромй мельнице в течение 2-3 ч. llолу­
qенную такш" образом смазку доводят до неа6-
ходимой вязкости смесью растворителей
АСФ-3
Смазку наносят
нд обрабатываемую
nоверхн()ст:ь
кистью, высущава­
ют ва вDзду:х:е при
КЬl{JНВТВОЙ темпера­
туре в течеме I ч
и затем термаоори­
батьrваю-т при 160 С
в теченяе 2 ч
В раствGр нитраце.r,люлсзнсй смолы в смеси ор-:- Хорошо размешав-
гаs.ическю:: растворителей ввадя:т высушенный вую сv.азку нано-
ПGроIШшrн5раэный напо,щштель зернистостью
ся:т кистью на a6-
I-7 ъшм. При.готоыенный сDстав.ш~мещают в
ра6атываемую по-
Ь'.SТаУ,JТJ\Чес:rшй барабан со стальным.и шарами и верхность. Внсу­
связу;ацее с. напuлнителем тщатедьЕD nеретн- шивают на воэду­
раю-т. на шаровой мельнице в течение I,5-2 ч. хе при комнатной
Полученнvю таким образом смазку доводят до температуре :в те-
необходсi.юй вя:экост.а смесью растворителей чевие IO мин
Выса:кмеги­
роваввьrе
нержавеКЩl'!е
и жарапроч­
ные стали и
·сплавы
Стали
ЗОХI'СВА,
ERC 45-50;
ЭИ543 ,ERC 48-
53, 5; 40:ХНМА ,
HRC до 59.l
ЗОХГСА, ькС
ДО 50 И дР,.1!
СПЛ!!ВЬ! АК6
нв IOO; Лiб,
1IВ 120

Пonфeill\Jlcruroкcaвoвaя: смола
(25-30) .
.
Диэтz.ленгм:колъ-,,V,N-тГJлумен­
диуретан (5-10)
Д2суль:рид молиодева (30-40) .
Oprgви'jecilliй растворитедь
ДО 100%
..·
•
Эфир це;шюлGзн, например,
ацети.,mеллюлоэа .или окси­
этИJIШ1анзтилцеллю.шJза (3-5)
Тс~луz.лен:rщизс:ци.анат
'0,05--0,I) •
·
Дисудщ;ид моJШ.бде.е:а (30-35)
ОоrаничесIШй раствсоитель · ~ -
(например, хлор.и.стыи метмен,
ацет,ш)
Лак Ф-9-К (30-40)
Дисульфид мол~бдена (30-35)
Талуnл до 100%
АСМ-4.
:Кс~,шсненты смешшзают при .комвдтнGй темпера­
туре
АСМ-5
Гuта:sя:т 4-5%-ный рас'fвар ацети.,ще.r,лЮЛQЗЫ в
:х:лористсм метидене или скс.азтzлцеллwшзы
в аце•rоне. Раствс;рен.ие происхадшт в тече­
ме нескольюсr сrтон. Затем при Rазмеill.!!.Ва­
юш ДG08ВЛЯ10Т l10v; В СDСТШJШЕШИ.И ,:: : I Ji!. ~'DЛУ­
ИЛ6НДИИЗОЦИЗ.НЭ.Т -
АСМ-6
50-60%-ЕЬJй раствор лака в толуоле пр.и 1,ом-­
нат.н1,й 'l'емnературе смешющ~ат с дпсудI:4>ндом
молибдена в CGDT,шшeн!'.Jl 2:I
Харошо размешан­
ную смазку нано­
сЯ'l' КИСТЬЮ Hlj о6-
ра6а'l'....ЧJ3Sемую по­
верх.а.ость. Внсу­
DШ~аю-т при комн~.т­
нам температуре в
течеше ~так
Хораше оаэмешан­
ную СМВЭКУ ВЭНG­
СЯТ кистью на G6-
ра6атываемую по­
верхность. Высу­
пш.вают шш :ком­
натнGй тёмnерату­
ре 5-I0 :м:в.н
Хорошо размешан­
ную смазку наносят
, на обрабатываемую
поверхность. Вы­
суШRt..ваm смазку
rrpи кGмs:атнай тем­
пературе в течение
(СУТОК
Толстnстеs­
IШе заrnто:в­
ю,. и.з Г!JRЯ­
че:катанnи
тоуdы и.э ста­
лi 40Х, вана­
дия, н.иабм
Толстостен­
ные З!!Г{)ТQВ­
Юl из гаря­
чекатано:й,
трубы из
стали 40Х,
:ванадия , 11.И­
оеi.ия
Н.r,ш6.ай. ваш~­
дий,толств­
стенные за­
готовЮ!l ИЗ
горяче1tатв­
е:ых, тру6 и.э
аержавепцш.х,
жарnпроЧНЬ!Х
.а уrлерод.и.с­
'i'.ЕХ сталей

Рис, 32. Взаимодействие дефор­
мирукщего кольца с обрабатшзаемой
поверхностью,
х
4000
\
,;,;'
~ 3(JQ0 f-----f -- --+-- ,
~::,
"'
~~20017 1-----<>-'~-> -',- -- - -- -t - --i
<::
~(]
1000 '----" --- --' --~
о
г
4
Ширина лентоtt!l'и,мм
Рис .33 . Зависимсс•rь си-
лы nрстягr1.ва.ния ст ширины ци­
линдрической Jюнточ1ш кольца
при ЩJС'l'лгишзнии в·rулск иэ
C'l'aJIИ 20Х, НВ!46 с d,,=- 35,3 мм,
t0 "'"'? мм, с ;:.Q 9 мм с приме­
нением суJU,фоф].)еэол.а:
I- v=2,5м/мип,а=
= Q,05 t1М;2 - v~ 0,02 м/мин,
а=О,(~5 мм; З(о) - v ~
:=2 ,5 r,,/r,uш,a•0,43 мм; 4( х)
v~0,02 м/мин,а~О,43 ~ьv1.
Реэуль•l'а'l'Ы исследования влияния угла рабочего r<онуса 1<ольца были
приведены. на рис, 12. Иэ этого рису1ша ви,ll.Но, ч·rо существуе1· оптималь­
ный угол 2о(. = а0 , I<оторый соо1'ве•rствует минимальной силе протягивания.
О1•клонение от него влечет эа собой увеличение силы протягивания тем. бо­
лее существенное, чем больше натяr• на 1tольцо, величина пластичес11ой де­
формации и толщ1ша стенки детали. При ма;шх на1'ягах на кольцо и толщ,ше
стенок ·угол рабочего конуса кольца не вл1rяе1' на cwi;y про1·яги:ванин. Вли­
f!Ш1е угла рабочего J<онуоа кольца 01• 2 D(~ 4 ° до 2с,, ~ I5-20° во всех случа­
ях малосущес•rвенно. Учитывая:, что целесо06разно испольэо:ва1·ь именно э1•и
значения уrл~в, не·r смысла D эмпиричес1<ую зависимость длл расче1'а СИШJ. •.
про •rяг1rnаш1.я · вводить мияние углов, так как это Эl'Iачительно усл,о;к.нило ,
оы зависимость.
Сила nротягивания в значи1'0льной степени зависит от сма эi<И, Без
примененил смаэ1,и осуществ.nя1'Ь деформирук:щсе протнгивание нельзн, так
l«lК В · результате больших rщнтактных наrrрюrений 06.яэательно возникает
с х...цатывание обрабатывrемо:го мета.1ща с кольцом в зоне контакта. Роль
с~лнэки особенно :возрастает. при протягивании де'1'алей иэ нержа:век:щих:, жа,..
ропr,оч,шх, высо1<олеrирован.ных стал~~й и сплавов, в:оторuе С!t}1_оюш. к осе-
42

' бенн_о .llН'l'енсивному схватыванию. Для nредn'l'вращения схватывания при об­
;ра6атке . этих металлав требуются особые смазки, так как абычные смазки
•; эдесь се р я не аправдывают .
Переходам с аднай смазки на другую можно очень значительно изменить
силу протягивания. 'Гак, при о6работке_заготавки из гарячекатаннай трубы
размером ·, I46x20 мм .из стал.и 40Х кольцами о номинальным натягом I, 5 мм
с суммарной деформаriией c=I2,5 мм и применении в качестве смазЮI суль­
фафрезола, с дробеструйной очисткой поверхности. отверстия перед nротяги.-
1
'
..
•
:впни.ем, сила на последнем кольце будет окtJло 50 Т, Есл.и же применить
'твердую смазку (лак Ф-9-К с дисульфидом молибдена), то при тех же усло­
~иях с.ила протягивания снизится до 37 т, т.е. на 26%, Так можно значи-
1тельно облеrчить,J>аботу протяжного станка •
.i
Наиболее важным _ качеством технологической смазки является ее зкра-
нируюцее свойство, т,е, способность так раздел.ятt, трущиеся в процессе
i.
.
•
,.
,;_
:относительного перемещения поверхнос'l'и, чтобы ,при высоких контактн~_х да.в~
· ленилх не возни.кали их непосредственные контакты, что обычно приводит
к схватыванию. В Институте сверхтвердых материалов АН УССР разработав
,специальный метад определения экранируnцих свойств технологических сма-
зоR /23 , 24]. Наиболее ВЫСОКl!МИ ЭRранируl(Jl(ИМИ СDGйствами Сlбладаю'l'
1
.
•
твердые . смазки Lz':jj; составы KGTGPЬIX, технология нанесения и суШRи при
:ведены в_'т·аол, 6, к· этим смазкам следует прибегать в тех случаях, _когда
в процессе возншшт оосские r,онта.ктнне давления или обрабаты.вак:,rся та
кие металлы, которые склоннн к шг.генсивному схватыванию, ·
·~ --
·Нами 11-е ПРОВОДИЛИСЬ специальные ИССJiедования:, KO'l'Opble ПОRа·эали 6ы
· влияние различных смазси на силу- протягивания и позволили бы :ввест,1 в
уравнения ( 16)-( I8) со11uюw,.ители,учитывающие это влияние.в табл, 5, где
приведены знач.е}IИЯ всех коэф.рициентов и показателей степени, :входящих
в уравнения (I6) - (I8), указаны те смазки, с использованием которых
процесс деформирук:щего про•r.яrивания надежно осуществляется.
Учет концевого афректа и числа колец,
одновременно находящихся в контакте с изделием,
при расчете силы прот.яrивания
При протягивании отверстий в.деталях с конечной тол~циной стенки
при 1 = I уравнение (I6) позволяет рассчитать силу протя:гивмия на коль­
це, находящемся в детали в зоне установившейся нагрузки. При работе
протяжки может 01,аэаться одновременно несколько нагружешшх колец, при­
чем r,райние из них могут располагаться вне зоны установившейся нагрузки.
Эти усльвия учитываися сомножителем 1 в уравнении (!6) . В отличие от
режущих прстЯ11!ек, эубцы 1<0'rорых полу-чаи по.лвую наr<рузку в момент вступ­
ления: в обраба>.гываемое отверст~е и почти мгновенно, тepяlCl.l' ее в момент
:выхода из него, кольцо деформируrацей прЬ'rяжю1 накапливает и теряет на­
грузку на протяжении до~ольно значительного пути входа в отверстие /, 4;J;
и выхода из него L1";r,Процесс изменения на.L'рузiш (о сев ой а илы) на одно м
43

RoJJ.Ьцe при проходе его через осlрабатываемое отверстие в детали схемати­
чески представлен на pl!:c. 34. Здесь по1tаэана втуJ1Ка с отверо'rием ;цлиной
f,ur5 !11 разлиЧНЬ!е положения одного и того же деформи:рукщего кольца.
Под втулкой внизу показан схема•rиэи:рованннй график нг.rруЭitи на .кольце.
Сила на кольце возрастает от I!YJlff до макс~щ.vма на пути t,1;e и падает от
максимума до нуля на пути /,'оы:е, , причем длина графика нагрузки больше
длины отверстия на величину -1 -1,:11.. -,.ь, где о - ширина цилиндрической лен­
точки на .кольце. В результате специально проведею-шх экспериментов, в
которых на ленте осцилл ографа одновременно фиксирова;~ись нагрузка на
кольце и пройденный путь, сlыли получены дм о(~ 4° зави.6имости •
•
.
/, ~ 1. 9i't qldo,22
(21)
O/Jf.; • '
1
(22)
t. 6ыw незначительно зависит также от натяга на кольцо, чем можно пре­
небречь.
С точ~ш зрения наименьшего колебания суммарной наrруз1ш на много­
кольцевой протяжке шаг между кольцами .J выгодно орать таким, чтобы
постепенно спадакщая нагруэ1щ на выходящем из отверс•rия коJIЬце компен­
сировалась возрастакщей нагрузкой на очередном входя:щемкольце. На рис ,
34 показан тт,ой ши·и.ма.лышй щаг S0117 , причем прштто, что изменение
наг1Jуш,и -при входе и выходе протекает по накдошщм прямым. Нетрудно за-
метить, что оптималышй шаг
е1
J ; /,or6 ·- L81,1х·~ 7ilid+О , •
ollr
Z5
(23)
где Z;; - Л!ОС)ое целое число, покаэы.вакщее число целых шагов, уклаJJ,ЫВа"
. 1оощхм
меж,цу крайними коJ~ьцама (входящими и выходящими), Здесь принято,
что на отреаrщх l,5z и /.!ьм: может помести1•ься толыtо по одному- коJIЬцу ,
что обычно и 1щ<5.J:Lк1щ1,ется,
а
2tа
Рис. 34. Изменение нагрузки (осевой силы)
на одном кольце при проходе его через оора- .
оатываемое отверстие в длинной детали ,
·

При расче•rе /~ -
мory•r встре•rитьсл два случая:,которые рассмо1•рим ни-
11te,
(24)
В э•r.ом CJJYЧae ни на одном из колец nри•ЯЖI<И, на1щ11.я:щихся одновременно
:в обрабатываемом отверстии, наrруз._rщ не будет максимальной, 'l'a ..i:t как
кольцом еще не будет пройден весь nуть на...I<опления нагрузки: t 6.r. , а уже
начнется период выхода и спада нагрузr..и,На рис,35 схема'J.•ичесю1 представ-­
лена ,ЦJIИна отверстия t0,6 и расположение 1солец ,отстоящих друг от друга
на величину шага S . и занимающих тадое положение, при котором суммарная.
нагрузка максимальна.Здесь 11>е построен график нагрузки на кольце по ме­
ре прохода через отверстие и показано положение чеп,рех р:олец ( I-IY),
а
Пунктиром по1<аsан граq_кш нагрузки для длины t07,1 "' t 6 ,i; ·f 1,,1 ,1;,; - 2f!Joi.
-
l!
при которой нагрузка на одном из колец достигла,. бы rviаксимума ,Из рис,35
следует :
/,: /,
l~,i; '
3 маl(с /,0.с
/z -1,
ltJ.r, .. .5 ,
2 - uакс 1.6;,;
//~!,
tfiю·2S,
1
Mtlf(C
/,,f ,: ,
,q а//
fбьr.r.-t.
!/ Mt:lf(C -'tfьr.c
МаксимальнаFI нагрузка на коJJЬце обозначена на граф'"'е L для этои"
,ш '1,,ш,r;
нагр;у-эки н.,. • I, Поэтому будем считать lt.
~r
•
-макс •
Рис. 35. Изменение нагрузки на 1,ольце при
обра6отr,е отверстия: в короткой детали, когда
отсутствует учас '1'01, установившейся: нагрузки,
Эта нагруэка на кольце могла бы быть в том с.лучае, если бы д;1ина отвер­
стия имела значение
Отсюда
Lqr6 ;;;,- Lб,r; + 4/fьr;r;- н~~
-
0•
а
[ а/, /,(l(~ ;- 2lgj:' + [,
о;с. 6,с 1,6.х: + 1,661?.:
= f,б;е 8;
45
(25)

/, .,,_д_,6
z _J,
ото 2f(!d •
J,
В
011,; Стr;
;,5ы;;r +-
./,5.,
= .5юе
••
(26)
Суммируя: эти наl'руэки , на одновременн о находящихся в работе коJ'..1,­
цах, выраженные в долях максимально возмо жн ой наr•рузки на к оJJЬце
(лианс~I), по.ц.vчаем то•r сомножитель, на .который нужно умножи:1.•ъ МаI(СИ­
мальную нагруэиу на протяжке
1=h1" h,2+-п., +пi.
(27)
Эту CYNof.Y :!}Сегда можно представи1•ь в следУкщем виде:
Р Д/,4z-Р5 'f /lt0ш::~ffS
M•8+-L-~-•r
·
•
t
1
i5,:,
Т f,Cы:t
(28)
Здесь fl -число колец, размещенных на длине входа /6.r .
•ro же на
длине выхода lбых
,r
8= /,(JТ6 + Wq;Z~/ ,
!,6:&.,. /,lшс
(29)
При расчете Н1 величш~ам р и 't последовательно нужно давать значения:
I,2,3 и т.д ., по.ка дроби под знаками суммы не ста.нут получать отрица­
теJIЬны.й знак,
Дм разбираемого сдVЧМ 8 < I .
П с.ц.vчай:
/,tlrб ;,,,- l .5z -, /,6Jt.z '-
21~ -
li.
Э:1.•от с.ц.v.чай схема1· ичес.ки представлен на рис. 36 ._
Рис. 3.6'. Изменение на11)уэr~и на .кольцах при М­
ра6отке о•rверстия: в длинно.И детали, коl'да имеется
участок установившейся наl'руэки.
'
(30)
В этом случае рf!Д колец расположен меж;nу .отрешtами входа /,,r.z и вы­
хода t 661~ ~ они несу1' на сеое маrюимальную наrруаку. Число эти:х: .колец,
а следоватеJIЬно, и число ма.ксималышх Noагруэ01t
.
•
,
••
•
,.у~ 1,tlr6+2lg,j"+ь-l,11д;-L1,1,c,.
(31)
s
Это эвачение ,у . следУе'r округлить до ближайшего ooJJЬШel'o цеJrого
числа, если же оно nо.ц.vчит при расче•rе по (ЗI) ~начение целого числа,
· то к нему нужно прибавить единицу.
h,г~1,3 =h,r =h5=llм,и(С,
1,. =/2 .!:§"z-S,
1 //ftrlfC t;,1 .;
46

Ь .17
Lvrd•:Ifk ·• · ~ -t5щ, : -ЛIS
6 'MCfl(C
а ts,:
t
/1,•I!
_tшd+2~+6-t0,,,,,,•(,;t,1Js
.
'
И(ZКС
•ь;r,
Принимая lt,,,шc ~ r, получаем общее уравн~ю10
р L,rы.r,-pS tf !.oт6 '27iNo+o-/4,;,,_,.,,_-(,f•q,)5
(32)
1
"ыv.с 5
'J '.z
H•,V+~-- ,-+ [,
4
В :у-равнении (32_ вмес'rо р следУе1' подставлнть I,2 , 3 и т,д., пока
во втором ч.тrене дробь под эщщом оу,лмы не поJrучит отрица~•ельн01•0 зншtа,
9 оледУе~' 61жть 0,I,2,3 и т.д. , пощ.1. числитель под знаком суммы в •rреть­
ем члене не по.цу-чит отрицательного знака. t 1,,,, и L;,щ. в зависимости от
толщИ.liЪI стенки, диаметра отверстия:, натяга на .КОJIЪЦО опреде.м:к,rся по
уравнениям (21) , (22).
Уравнение (I6) пригодно д.1tЯ случая, когда все Е, ОJJ.Ьца протmыш раС,и­
таJСТ с одинан:овыми на!rя:rа"1и, Однако иногда цеJiе со образно иметь разные
натяги на разны х RDJlЬцax одной r~ротя.жю1, Для этого случая фopr,wJJ.a для
Рис .37. Зависнмость сум­
марной ои.лы протягивания O'l'
п.ластичес1<0й де qррмацю1 при.
раэдичных натягах на кольцах
ПРО:ГНЖF.И •
/
/а,
I
(33)
в о•r:веротии; d:r
нед•яг на том кольце, для .которого .проиэ:води ·rоя: расчет С!iТ1Ы, неsа:висимо
от •roro, 1ш1швы натяги на преды;r,,ущих .кольцах.
Правомерность этого с.JJедУет дэ рассмотрения рис. Э7. В 1,оордшrа-
1'8.:Х: s (деформацюr) - а (сила) нанесеиы щтриховыми Jшниями 1tриЕые силы
:для трех раз.,'lич1-щх натю0 ов на 1,ош,цо aI, о2 , а3 , Кро'ме этого, сплощн1J.t,ш
ли1н1нми показало наr<.оплени.е оиrш на протя ~ю.с_е i~ :rt.:эличны.rv1и натпrами на
1,олы.;;ах: на первом а2 , на втщюм и третьем по а1 , па qетвертом а3 и
на nrrтoмa2 • Соответственно на кольцах оудУт сит ilr, rJ2 , !13, 04, ll5,
Пре;цподожиrv1" ч~:о нас ин~rерсоуе~r си.1i.3. на четвертом кольце ( tJ 4) .. Она.11
беэусло:вно i будет '.Га.I\о.й же~ ir8.1c и нн пготяжке 1 раdотакщей с одйнв.ков.ы--
47

ми на всех кольцах натягами а3 , при условии с оздания той же суммарной
пмстич:еской деформации( !'r ➔• Е2 + _.s3 + ~ 4 ). Поэ'l.'ОМУ силу а4 можно по.лу­
чить как дейстЩП(Щ'fЮ на кольце пpoтffijf.!tИ, раdота1сщей с одинаrщвыми натя­
гами ll3 , че11W и ооответот:ву ет уравнение (33).
При разных натл.гах на коJJЬцах протлжни суммарную cиJJy на одновре­
менно находнщихся в работе 1щJJЬцах нелыm получить умножением на 1 ,
Она oпpeдeJL'Iel'CЯ: суммированием сил на отдеJJьных кольцах.
При определении qуммарной силы на протшкке, работакщей о разными
натягами на 1tоJ1ьцах, суммируя: силы на отдельных кольцах, учитываем чис­
ло Jtолец, одновременно находящихся: в оdраdа'l.'ываемом отверстии, на'l'ЯГ на
Itаждом иэ них и зону отверстия (зоны входа, УС '1'ановившейся нагрузки,
выхода), в RO'l.'opoй находится каждое кольцо. ПосJrеднее учитшэается в
уравнении (33) сюмножителем И, веJшчrо-rа которого за.висит от положения
кольца в отве1.ю!rии и численно выражает долю от максl'!Мальной нагрузки,
приходнщу]IХ)я на кольцо при данном его положении. В зоне устшrовившейся
наr'РУ эки М"" I, зонах выхода и входа ,Ч < I. 0npeдeJ1J1e'J.'CЯ И следукщим
образом,
При
Для кольца, находяще1'ося на rр~ице мeJq,,y Z,;:c и l 11м;е ( см.рио .35), ·,
1, ,-,-·
+ь
i,f= g~ orc 2tщ
.
(34)
Llf., + l.;,r-,c
Для 1щш;цого из впереди расположеющх в зон е выхода колец
14= 01,,,r~ -
tf5
(35)
.
",т~
Для каждого из колец, находящихся: в зоне входа,
ВLu-pS
(З6)
,Ия /,{.r,
-•
;3дещ, fJ и /l - порядковые номера 1,олец (I, 2, 3, •. ), если считать
нулевым кольцо на границе эон входа и выхода,
При
LP/15 ;,,, - L1 ~ + /,6/,/~ -
2t;o<.
-J
1,16,.
Для колец, помещенных в зоне установившейся нагрузки
входа и выхода (см, рис. 36) Н=I,
В зоне, выхода
между зонами
(37)
Здесь f - порядковый номер :кодьца, если считать нуде:вым кольцо
на границе зон входа и установившейся нагрузки,
В зоне входа
а
/,оrб ... zlii".,. Ь- i. 6Jt~ - (ll+q ..,1) 8
JI~ -
1,l;r,
(38)
Здесь 9 - порядковый номер ко11Ьца в зоне выхода, считая от эоны
установи:вщейся на.грузки.
48

Покажем на примере , кa.it поJ1Ьзоваться nолучеюшми зависимостями,
llредположим , необходимо рассчитать с~щу- протягивания для следуццих
условий :
Протягивается втулка из стали 45 НВ280 с исходными равмера.ми: ~ =
75 мм , t0"' 10 мм, i,' or( ~ 60 мм , Натяг на ко;rъцо 1 мм, суммарная дефо:р­
мация 6 мм , У1•ол раб'очеrо конуса rtoJIЪцa а:=4°, ширина цилиндрической
.лент очки о= 1 мм, шаr между .к ОЛЬЦЭМИ ПрОТЯ11tRИ S - 15 мм:
tc,,,,,, = !, 37· ltJ 41•?5Q,22
= 11,8 им,
f
l,s.t= 11,8 + 21r/'fo =,?f; §'5.мм,
•/Я
lв.с ~,f,ь,,,,, - 2ttн•·-t, = ,311, f7 мм.
Таким образом , эдесь второи случай, когда
l,ord ;,- 1,8,r; + /, s";r; - 2~ -ь.
Для него по фор/,\Уле (ЗI)
li= otJ•?.15•1-;:в-211, g,, _ , .
08_
Округляя до ближайшего болыi1еrо целого числа , имеем К=2 ,
1' !?,8-р 16·
'f tJ{J +?,!5+!-!1,8-(2· •'f)15
1=2•-f 17,д + t --'- -- -2-'~'-f/. - 'J-'- -'-'- -
Второй член в уравнении при подстанов.ке р = I имеет по.ложителышй знак
и должен быть учтен , при подстановке р = 2 получает отрица•rелышй знак
и не учитывается, Третий член будет име•rь положительНJ:1е значения при
ff=Оиi=I,Поэта~
~ · =2 ,-(J, !57~ IJ,8/o+O,Ц/f =J ,l!I.
В даJШом случае одновреме1шо в детали будет находиться пять . колец
протяжки . Hft двух бУдет полная нагруз1tа , Оdра.щаiюь к фо~ле (!6) и под­
ставляя в нее соответствукщие значения , получаем.
fl• IJ,51 ,01,32 ~;;1280 s,н1/6{22_бr.22J«ol/023 к1. .
Если при расчете не учитывать изменение СИJJЫ протягивания на входе
и ВЬJХоде , то расчетная сила была бы U=I0I , 3 Т , что на 56,8% выше дейст-
вите.11Ьной ,
ИЛЮЛЬЗОВАНИЕ ВНШЮНТАЮ'НОЙ ДЕФОРМАЦИИ ДЕТАЛИ
ДЛЯ УМЕНЬШЕНИЯ СИ.ПЫ ПРОТЯГИ!ЗАНИН
На рис . 32 , показана 9хема :взаимодействия деформиру1ццего коJIЪца
с обрабатываемой деталью при наличии внеконта.ктной деформации , Как
показали проведенные исследования , :внеконта.ктная деформация: набшqца­
ется всегда при протягивании деталей с конечной толщи.ной стенки , при­
чем ее величина в зоне 11 611 тем боJIЪше , чем больше натя:г на. кольцо , ди­
аме~~р отверстия и чем меньше толщина стенки детали . ,
С хема взаимодействия кольца с обрабатываемым металлом (см . рис . 32)
п о зно.ля:~т предположить , чт.о работа , эа.·rрачиваемая на процесс деформи-
49

рукщеrо протягивания, складьшао'rся иэ габот, затрачиваемых на основную
деформацию увеJ1ичсшш ди?J,Метра, внекон'rаJ<'l'НУЮ деформацию, на rrреодоле­
нил сил трения и на изгиб слоев метал.11а щт nходе на рабочий 1<0нус
кольца и при сходе с него.
Если в о6ра6а:rываемом О'r1Jерстии одновременно находи'l'СJI пecltoЛЬlto
колец и они расположены друг от друга на расс·rояниях, превыша1С111ИХ дли­
ну волны ВНеJ<ОНТЩ{Т!lой деформации в зоне "ь:• (рис. 38) 1•q Jtаж.дое из
них производи~• по;шоотью_ все сос•rавные чо1.с1·и ра6оты. В этом cJJYчae
ка1r,,цое из rtoлe1, находится в таю1х услошL'1У. взаш,юде:йствш1 с обрабаты­
ваемой де·rа.11ыо (wнуина контаrt•rа, 1,онтаrtтные давления:, rtоJ\.(фициент тре­
ния и др,), ltШ, еслн 61:1 через отверстие проnус1<а11ось одно 1,ольцо,·Бсли
же деформируnциf: J<ольца •располо~шть таr,, ч1·0 rшждое послед:ут(Щее· буде~•
находиться в зоне штеr,онтаt,1'ной деформации детали (рис. 39), образ о-
ь
Рис.ЭВ, ПрО'l'ягивание отвер­
стия Дt-'q)ОрмирукщеИ ПРОТЯЖ!<ОЙ,
.rщждое кольцо которой располо~:tе­
но nне зоны ,DНiШОНТШ{ТНОй дефор­
мации от предццущеrа.
Рис. 39. Протягивание отвер­
стия деформирутацей протяжкой,
1,огда шорое нольцо расположено
в зоне внеr,онтаrtтной •деформации
от nредьщущего.
ванной предыдущим, то в э•.rом случае, 1tак н:ами 061rаружено, условия: вза­
имодействия их с ра,щаваемо:й заrотовr,ой: менякУrоя, что приводит к значи­
тельному снижению рабочих нагрузо1, на отдельных кольцах, одновременно
находящихся в зоне деформади\'I,И уменьшению (до двух и более раз) сум­
марной силы и работы, необJСодимьrх ДJШ осуществления заданной величины._
пластической деформации,
Суммарная сила и:раб.ота значительно снижаются при неизменно ;дей­
ствукщих факторах процесса ;деформи,рования: - геометрических параметрах
и размерах инструмента (деформирук.щих r,олец), скорости про•rяrива~шя,
применяемой смазке, величине деформации, создаваемой r,ак 1,ажды.м отдель­
~-ш.м деформирук.щим кольцом, так и суммарной, числе ступеней деформации.
Э·rо яБJJение связано с изменением физи.ttо-механических условий взаимодей­
ствия инструмента с изделием в зоне их контаr,та. Проведенные наолщцения
50

даюr основания полагать, ч1•0 уменьшение - си:лы и работы свлзано с умень­
шением ширины r,онтакта 1,ак на каждом из колец, таr, и суммарной (что
·способствует .лучшему проникновению смазки в зону контакта), с изменени­
ем конта~,тных давлений, уменьшением коэqфициента трения и рабо•rы трения.
уменьшением работы, затрачиваемой на изгиб слоев материала, проходящих
чер ез зону деформации, уменьшением ра.бо•rы упругой деформации в смэи с
тем, что нет полной разrрузrш ма·rериала после прохождения зоны деформа­
ции каждым из колец, кроме последнего.
Для оценю~ вeличillliъt снижения· си;ш протягивания использованием ЭФ­
фекта вне.контактной деформации бьtJШ прове~ены специа.льнне оIШты с дета­
лями, изготовленными из пяти металлов, - стаJiей 2.0, 45, 40Х, 38ХМЮА
и алши.ниевоrо сплава·А.Кб. Опыты по раздаче заготовок из сп.лава АК6
проводились на горизонтально-протюкном станке модели 7Б520 со скоросню
протягивания 5 м/мин. Стальные детали прошивалйсь на 200-тонном
прессе ПММ-20 со скорос1•ью 0,025 м/ми.н. Применялось 1•ри различных соста­
ва смазки; жидr,ая - сульфофрезол и твердые
-
лак Ф-9-К с дисуJrьфидом
молибдена и полимерна!): основа с дисуJiьфидом молибдена. При испольэова­
нии жидкой смазrщ поверхнос•rь детали и твердосплавных колец обилъно
смазывались ею. В сщчае применения твердых смазок их наносили предва­
рительно на обрабатываемую поверхность детали, высушивали на воздухе,
после чего производился: процесс деформирования с посJiедовател.ьным про­
пус1tанием деформирукщих элементов без возобновления слоя смазки .
В табJI. 7 nриведены результаты этих экспериментов. Во все:, случаях
(пять различных металлов, плть разных диаметров и то;щин стенок, раэ­
лищше . деформации, три различных смазки, две скорости деформирования:,
различная подго1•овка :внутренней поверхности заг.отовки) расположение де­
формирухщих элементов тю:ое, что каждый последующий находится в зоне вне- ·
нонтактной деформации детали 01· пред1щущеrо, снижа:ет силу на инс1•рументе
на 30-52%. С1,~рость про•rягивания изменялась от О,025 до 5 ~л/мш-1, т"е.
в 200 раз, однако ·во всех случаях э@Jе.кт внеконтаr,•rной деформации dыл
ярко выражен. Разли~ные ме•rоды подготовки обрабатываемой поверхности
и применение раз.лич,шх технологических смазоr, также не уничтожили ЭФ­
фекта внекон•rаr,тiiой деформации.
Следует отмети•rь, что особенно nерспеr,ти:вно- испольэование совмест-:..
нога влияния смазrш и Э<)'фе.кта виеr,онтактной деформации (табл. 7, п_с>:-­
следиие две строrш- для случаев обработки стали 40Х :заго•rошш I46x20);
li CJlyчae применения"для -смазitи сульфофрезола и без использования эфJ;еКТа t
вненонтаr,тной деформации сила, необходимая для деформированliЯ, была
I50 Т, переход на твердую смазку Ф-9-К с дисульфидом молибдена 11 исполь­
зование эфректа вне1<0нтак1·ной деформации снизили ее ·до 70 Т, т .е. на
53,3%, _что не JIВJJяе·rся-пределом, так rщк есть более .афре.к•rивные смаз1ш,
Возможность зиачительно снизить силу и работу прn оораоотке де•rа­
лей методами пластичеекого деформирования имеет большое прак1·ичес.кое
значение, так ка~, поздошшт повысить производительнос1•ь техноJiогкчески:х
5I

Та,6лица 7
Материал 06- Внутренняя Смазка Скорость Число де- Велкчи- Сум- Cи.iia протягивания (Т) ПРИ рас·поло-
ра6атываем оfi поверхность
протяг~;- формиру- на де- • мар..
жении nеаюрмир:vrошх элеi.-1ентов
детали, ее
·заготовки
ва.ния,
!ЩiiX I\0- фор~:а-
ная
вне зоны
в зоне вне- снижение
размеры (;ди-. •
м/мин
лец, од- цаи,
дефор.. внеRонтакт- контактной си.лы лро-
аметр 01·вер..
новремен- осущест:s- мация , ной дефор- деформации тяги:вания,
СТИЯ, т_ ОJ.Л~И-
но находя:- ляемой
мм. мации
от предыду-·
%.
на стеНRИ '
щих:ся в
ОДНИМ
щих
l', li \l
работе
кольцом
Сплав AR6,
· РасточеЕа
Суль-
5,0
2
I,O
2,0
I6,7
II, 7
30,0
66xl9
резцом
фофре~
3
3,0
26,8
14,I
47,3
ЗОЛ
4
4,0
37,6
19, 7
47,6
5
5,0
47,6
24,I
49,4
Сталь 38:XMI- . lA, Черна.я:
Полимер.. 0,025
2
I,5
310
80,2
46,5
42,0
108, 5r2I
ная ос-
нова с
(Л
!1052
N
Сталь 20,
Расто- Су.пь-
0,025
2
2,0
4,0
462
26,9
4 I,9
88х:20
чена рез- фофре-
4
8,0 . по:2
53,0
5!,9
Сталь 45 ,
ЦОМ ·
зол
•
Расточе- Суль-
0,025
2
I,5
3,0
II2,5
67,О
49,4
141 ,5:r.27 ,2
на рез-
фофре-
~ом
·
зол
Сталь 40Х
ерная
Ф-9-К с 0,025
з
I,5
. 4,5
по.о
70,0
45,4
I06x20
/105;_
Ста.ль 40Х,
06ра6о- gульфо- 0 , 025
3
.
I,5
4,5
150
90
40
I06x20
та.на
q_;резол
дробью

процессов , кот орая: обычно лимитируется прочностными характеристиками
инс~•румента и мощностью о боруд ов(Щия , Так , широко прим еняе мые в ма ш ина-
• с тр о ит ельном производств е протяжные сташш , на которых осущестВJ1Яется
деф о рмирукщее протягиван ие , вшг1скаемые серийно с т а~шос троите.чьными
заводами , имеют максимальную силу nротягиванм 40 т . Эт о . ограничивает
размеры и зделий , которые могут обрабатшэаться деформирукщими протяжками
и в большин с тве случаев заставляет обрабатывать деталй за нес.ко.лько
проход ов , Вl-ШО.ЛНЯЯ при .каждо м прох од е не всю необх одимую величину де­
формации , а лишь часть ее , допус тJ.ЩVю силой тяги станка , Это соо твет­
ственно сн ижае•r проиэвод и·rельность операции и удорожает ее .
О бнаруженн ое нами явление значительно го уменьшения суммарн ой с~
лы при соответ с твукщем расп оло жении д еф ормирумаих элемен т ов позволяе т
исполь зовать протяжной станок , ка.к rоtобы имекщий в I , 5-2 раза большу т:.:
силу тяги (см, табл , ?) . Это приведет :к умень шению числа необходимых
проходов при обработке детали, повышению проиэводительност и, укорочению
и удеш евлению инструме н та и .к сн и1Кению се б естоим ости обработrш детали ,
!{роме т ого , значит ельно разгружается инструме нт (деформирущцая про­
тяжка) • рабочие элемен ты rt оторого, и эготов;m: емые обычн о из ме талло1<ера­
мических твердых сплавов, бУдУТ более высо.к~стойкими и из условия: их
прочности могут быть изготовлены меньших размеров , чт о при:веде·r .к эко­
номии сплава ,
Эф:[Jек'L' внеконтактной деформаци и успешно испо льзовался при разрабо~'­
ке новы х технологических процессов обработки отверстий деталей тве рд о­
сплав1-шми деfl)ормирукщими протяжктм: , Одн им и з примеров явлнется обра­
ботrtа отверстий диаметром 120 мм в детали 700 , 23 , 00 , 062 трактора К-?00
Ленинrр~ского Кировсrtого завода , _ В этом с.цучав только ИОIJОЛьзо ва.ние
эqфекта внеконтактной деформации позволило производить операцию на 80--
тоJ:Шом ПРОТЯЖНОМ С.Танке ,
в· ·табл . 7 даны результаты опытов с натягами на кольцо от I до 2 мм ,
Кроме того, были проведены специальRЫе опыты, которые показали_, что при
меньших натягах и уменьшение силы будет менее значительным , однако уже
при натяге на кольцо 0 , 2 . мм с испоJrьзованием внекон~•актной деформации
сила протягивания: заметно снижается' . , f,1ы еще не располагаем данными ,_ RO-:
торые -поэ:ВоJ1ИЛИ бы рассчитать велйчицу снижения:-· силы-протягивания: ·в -
зависимости от обрабатыt!аемого металла , натяга на кольцо , числа колец
в rруnпе , расстоmшя между кольцами в группе и от други х факторов , Но во
всех случаях , когда необ ходимо снизить силу протягивания:, следует при,.­
бегать к использованию внеконтактной деформа~и и, причем для: этого до­
статочно rtольца симметрично-нагруженной формы. и оптимально й высоты рас- ••
положить в группе одно за другим без промеJilуточных вту;rок .
53

i ЛИТЕРАТУРА
I. Розенберг A.M .d Розенберг О.А . Обработка отверстий выглажива­
к:щими протя-жками. К,, Технiка", 1966.
2. Розенберl' А.М., Розенберг О.А. Краткая метор,ика расчета и про­
ектироваlfИЯ •rвердоспла.:вных выгJ~аживаrацих протяжек, к., И-зд. УкрНИИСМИ,
1966.
з. Розенберг А.М., Розенберг о.А. Расчет и проекти-рqваниtJ твемо­
сп;~авных выг.лаживак:щих протяжек. М ,, Изд. ГОСИН1И,No 6-6'7\,-393JII3, I967 ,
4. Розенберг А,М. и др . Твердосплавные протяжю1 ДJJЯ обработiш от­
верстий методом пластичес1-оrо деформирования, К., Изд . УкрFIИИНТИ, 1968.
5. Розенберг А.М. и др. Прочность твердосп;~ав1шх рабочих э;1емен•1·ов
деформирук:щих про1·яжек. К,, "Технi1щ", !97!,
6 , Альшевс1шй Л,Е, Тяговые усилия при холодном волочении труб. М, ,
МетаJLлургизда~•, 1952.
.
7, Пер.лю1 · и,л. I< расчету тяговых усилий при волочении , - в· кн.:
ОрRаботка металлов давлением, Под ред, И,П.Громова. М,, Металлургиздат,
!9о2,
8, Перлин И,Л,, Ерманок М,3. Теория волочения, М,, "Метал.цургия",
197! ,
9 . Попов Е,А,
-
В кн,: Основы теоRии обработRи металлов давлением,
Под ред, Н.В.Сторожева, М,, Машгиз, I9o9,
ro. Казаневич И.!1. Определение усилий при обжиме и раздаче труб.
-
В кн,: Метод раздачи труб горячим волочением, обмен передовым опытом,
Изд, ЦБНТИ тяжелого машиностроения М,, 1958.
II, I<ош,югоров В,Л, - В ЮJ.: Теория оdраdотни металJiов давJiением,
rл,Х~ . Под ред. И.Я. Тарновщюrо. М., Металлургиздат, 1963·.
!2 , Проскур!IКов ю.r. Дорнование отверс~•ий. Москва-Свердловск, Маш­
гиз, I96I,
!3, Стрижаrt n,и, Исследование процесса холодной раздачи труd, Ав­
тореф. rщнд. дис., Днепропетровск, 1963,
14, Авицу-р, Обжим II раздача 1'PYd, Конс•rруирование и технолоI'ИЯ ма­
шинос'rrюения. - В 1tн,: Тр . амер . оо-ва 1шжечероБ-1!1еХаников, !965,No I.
• 15. Шельвинсюrй Г ,i,r. Тяговое усилие и оптимальная геометрия • ин­
струмента пр11 дорновании 01·nерстюi с 6о~шнми на•rшами, - В кн.: Упроч­
ня1СЩе-калибрукщие методы. обрабо1·1ш деталей, Изд. РЮХМ, Ростов н/д, 1970.
16, Розенберг А.М. и др, Динамомет]) для измерения си.n. протлrиваrrия.­
Технолоrия и организация производства, 1966, ,JI 5,
17. Мончею(о В,П, Исследование и внедрение процесса дорнования от­
верст,rй с большими натягами в деталях 1·ипа втулок и гильз, Автореф,канд,
дис , Ростов 11/Д, !967,
•
.
I8, Монченко n.п~ Оdрабоша отверс1·ий дорнованием с dоJiьшими натя­
гами в де•rалях тишi втулок и эаго1•овОI(, - В кн.: Раэмерно-чистовая: оd­
рабоша дета.лей машин пластичесюш деформированием взамен odpadO 'I'lШ ре- •
занием~ м., Изд, J!ИИMAlll, !965,
.
Ict , нада11 А. Пластичнос~'Ь и разрr,шение шер;цых тел, М., ИЛ, 1954,
.2 0, Проскуряков Ю,Г., Шельвинсrtю:i Г,И. Конта~tтные давления при
дорновании отверстий с большими натягами, - В кн.: Исследование техно­
JJогичесr(ИХ процессов упрочняк:ще-1tаJ1ибрущей и деформирукщей обраdот1ш
iлетаJLЛов, Ростов н/д, Изд. рю:хм, 1970,
•
•
21, Чепурко М,И. Внекщ1та.ктная деформация при производстве труб
и ее влияние на сопротивление деформации , - БlQЛ, научно-техн. информа- .
ции, Jf, 4..::!5, М" МетаJИУргиэ;п,а•r, !958,
·-·
.
__
.
______ __ _
22, Розенберг А,М.- и·~р. ЭфJ)ект вдеl<ОНТа!tТНОЙ деdJОР,Мации. - В кн.:
Синтетические aJJмaзu,t в, 3 27). I<,, "Наукова :цумка",t 1973,
23. Авт, свид, .No 298 3.
-
Бюл. изо6р., !971, Jt1 II.
24 • . Розенберг А;М. и др, Новая комп;~еr,сная методика исrштани.я тех­
нологических смазок для обрабо1•ки метаJiлов давлением, ~ В к:н .: Техно­
J1огичес1,ие смаз1ш, в.п. · К,~ Изд, У1,рНИШIТИ, I97I,
25. А:в'l' , свид. Jr. 27'3ЗЬ7,
-
БК\11, иэо6р,, !970, No 20,
26. Авт. сви;д. Jr. 301235.
-
Б!QЛ, и·зоор ., 1971, Ji 14,
.
_
27, Пономарев 2,д . и др, Расче'rы на прочность в машиностроении .
т ,П, М., Мащгиз , !9v8 ,
28. Смирнов-Ал яев Г , А. Сопротивление материалов плас·rичес1tо му де­
ф ормированию, М.-Л., Маши~з, I96I. ,
54

Содержание
вв~ .......................~ ........................~ . . . . . . . . з
ОБОРУДОВАНИЕ АППАРАТУРА, ОБРАБАТ!IВАИVIЫЕ t/Lд.ТЕРИМ!Ы И УСЛОВИЯ:
IП'ОВFдЕНИЯ эКСПЕРИv1ЕНТА ••••••••••••••••••• ~ ••••••••••••• .,. • • • • • •
7
Методика проведения: эксперимыпов • , •••••••••••••• , • , • • • • • • • • • • •
9
Динамоме тр с И!iдУКТИВ1Ш МИ датчиками для: измерения: СИJШ про 'l'Я-
rива.ния••..•..•,•....••.•.•••.•..••••.•.••..•........•.......•
Il
Тензометрический динамометр для: измерения силы протягиван ия•••• 12
Тензометрич еск ий динамометр для: измерения си.ш при прошивани и • • 13
Устройство дм и змерения пути перемещения рабочей каретки про­
т.fIЖНоrо станка и скорости протягивания ••••••••••• ·. .. .. .. .. .. . ..
16
• ТОЧНОСТЬ УРАВНЕНИЙ ПРЕдJЮЖЕННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА · СИЛЫ Ш'ОТЯП1ВАIIИЯ 1 •
РЛЗЛИЧНЫМИ АВТОРАМЙ ••••••••••••••••••••••••• •••••••••••••••••• ,
I8
ЭМПИРИЧИ:КИЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ РАСЧЕТА СИЛЫ ПРОТЯГИВllliИН ...... ••.
21
B.illiЯНиe толщинн стенки детали на силу протяrиnания • , • .•.........
22
Влияние натяга на 1tольцо, сумv.арноrо натяга и диаме•rра от ве·р-.
стия на си.пу протягивания при бес1tонечной тоJПЦине стеню~ •••• r. . 2 5
ВJUЩНие основных факторов процеоосj, на силу протягивания отвер-
стии в дета.лях с конечной тоJПЦиной стенки •• • •• •• • • ••;•••••••·•• 28
Учет ко,щевоrо :эфректа и числа колец, одновремеШiо находящихся
в контакте о изделием., при расчете ои.лы протяrиванм •••••• • • • • ,
43
И:ШОЛЬЗОВАНИЕ ВНЕКОНТАRТНОЙ .Д:WОРМАЦИИ . дIО.'АЛИ ДЛЯ YMEHblllEHWI
СИЛЫПРОТ.ЯГИВАНИЯ____•.•-••••••••••••·•••••••••••••••••••••••••••••••.,
49
•ЛИТЕРлm.А1 ••.•••• •• •' · ····••.•······ · .. ·· ·· ·· · · ·· ·· ~ ···о• • ····· · · .. .... 54:·
55

Александр Минеевич Розенберг, Олег Александрович Розенберг,
Анатолий Дмитриевич Крицки:й, Юрий Федорович Бусел
РАСЧЕТ СИIШ ПРОТЯГИВ.АНИiI ОТВЕРСТИЙ
ТВЕРДОСПЛА.ВНОЙ дЕФОРМИРУ!ОО\ЕЙ IJРОТЯШШЙ
(Науч~!(}--Т0IО-!ИЧ6СКШi информация:)
Печатае~•ся по постановлению ученого совета
Иr-ю•rитута сверхтвердых мате1Jиалов .АН УССР
•
Редактор Л,Д,Прокрпенко
:Художественный peдait•.rop Н.И,nозный
Технический редактор Т,М.3у6рицкая
I{орректор В,С,Якуоенко
Подписано к печати 4,УП 1975 r, ВJ? 02083, Бумага оФс • .~ 2, 60х84 I/I6.
Усл.печ.листов 3,25. Уч.-иэд.дистов 3 , 5?. Тираж I000 . Зак , J~s-~·в·
Изд. и, l32И, Uена 23 коп . .
.
..
.
.
.
.
Издательство "На:tкова дУМRа", Киев, Репина , 3 ,
. l{невскм
ТШ!Оrl)афия научной 1шиги республика.нсrшго производственного
•о&.ьединения "Полиграфкниrа" Госкомиэдата УССР ,
Киев, Репш~а, 4,

1