УДК 656.25:621.311.6
Электропитание устройств СЦБ. Степа-
нов Н. М., Велтистов П. К. М., «Транспорт»,
1976. 168 с.
В книге рассмотрены электропитающие устройства
автоблокировки, релейной полуавтоматической блоки-
ровки, электрической и диспетчерской централизации.
Книга является практическим пособием для инже-
нерно-технических работников железнодорожного
транспорта, связанных с эксплуатацией, строительст-
вом и проектированием устройств СЦБ, и может быть
полезной для учащихся техникумов и студентов вузов
соответствующей специальности.
Ил. 105, табл. 37.
Книгу написали:
Н.	М. С т е п а н о в — главы I—III;
П. К. Велтистов — главы IV и V.
Николай Михайлович Степанов,
Петр Константинович Велтистов
ЭЛЕКТРОПИТАНИЕ УСТРОЙСТВ СЦБ
Редактор В. П. Репнева
Обложка художника А. А. Медведева
Технический редактор Н. Д. Муравьева '
Корректор О. Г. Голоцукова
Сдано в набор 27/Х 1975 г. Подписано к печати 19/V 1976 г.
Бумага 60Х907и типографская № 3 Печатных листов 10,5
Учетно-изд. листов 11,14 Тираж 15.000 Т-08158
Изд. № 1-3-1/6 № 6186 Зак. тип. 1201 Цена 56 коп. •
Изд-во «ТРАНСПОРТ», Москва. Басманный туп., 6а
Московская типография № 19 Союзполиграфпрома
при Государственном комитете Совета Министров СССР
ло делам издательств, полиграфии и книжной торговли,
Москва. Б-78, Каланчевский туп., д. 3/5
31802-196
049(01)-76 19€’/б
С
(g) Издательство «Транспорт», 1976
Глава I
СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ
1.	Общие положения
Устройства, благодаря которым осуществляется передача
энергии необходимой мощности и напряжения от электростан-
ций и трансформаторных подстанций к вводно-распределитель-
ным щитам электроприемников, обслуживают работники служ-
бы электрификации и энергетического хозяйства.
Распределение электроэнергии от вводно-распределительных
щитов до отдельных агрегатов выполняют приборы, обслужи-
ваемые работниками службы сигнализации и связи.
К электроснабжению устройств СЦБ предъявляются сле-
дующие технические требования:
Устройства электроснабжения должны обеспечивать на-
дежное питание устройств СЦБ как электроприемников, I ка-
тегории. Для отдельных участков, не отвечающих этому требо-
ванию, впредь до переустройства с разрешения МПС допуска-
ется электропитание как электроприемников II категории.
К I категории относят такие электроприемники, в которых
нарушение электроснабжения может повлечь за собой: опас-
ность для жизни людей, значительный ущерб народному хозяй-
ству, повреждение • оборудования, массовый брак продукции,
расстройство сложного технологического процесса, нарушение
особо важных элементов городского хозяйства.
Ко II категории относят электролриемники, перерыв элек-
троснабжения которых может вызвать массовый недоотпуск
продукции, простой рабочих, механизмов и промышленного
транспорта, нарушение нормальной деятельности значительного
количества городских жителей.
Электролриемники I категории должны обеспечиваться
электроэнергией от двух независимых-^ источников питания и
перерыв их электроснабжения может быть допущен лишь на
время автоматического ввода резервного питания.
При небольшой мощности электроприемников I категории в
качестве второго источника питания можно использовать пере-
движные электростанции, аккумуляторные батареи, двигатели
внутреннего сгорания и т. п.
Для электроснабжения потребителей I категории лучше при-
менять кольцевые схемы. В этом случае электроприемники по-
лучают питание одновременно от двух и более источников.
3
Однако следует учитывать, что в схемах с кольцевым питанием
необходимо применять более сложные устройства защиты для
обеспечения их селективного действия.
На дорогах, где потребители располагаются, как правило,
в линию, чаще всего применяются высоковольтные линии с дву-
сторонним питанием (с одной стороны основное, с другой —
.резервное с секционированием линии так, чтобы каждый потре-
битель обеспечивался двусторонним питанием). Питающие
фидеры снабжаются автоматикой для отключения фидера при
неисправности и повторного его включения (АПВ) и включения
и выключения .резерва (АВР).
Устройства автоматического переключения питающих фиде-
ров должны обеспеч)гвать повторное включение или выключе-
ние резерва за минимальное время, которое не должно превы-
шать 1,3 с. Время переключения на третий (резервный)
источник питания не нормируется.
। Поскольку линии электропередачи даже и при двустороннем
питании не могут обеспечить бесперебойное электроснабжение
отдельных станций или сигнальных точек на перегонах, то они
резервируются или вторыми линиями электропередачи, или ме-
стными источниками (аккумуляторными батареями, автоматизи-
рованными дизель-генераторами и т. п.).
Поэтому для устройств СЦБ применяется электропитание
двух видов: переменным током по безбатарейной системе; с ча-
стичным или полным резервированием от аккумуляторных ба-
тарей по смешанной системе.
При безбатарейных системах аккумуляторные батареи
устанавливаются в двух случаях: для питания релейных схем в
станционных устройствах; для местного питания красных и при-
гласительных огней входных светофоров.
Батареи с номинальным напряжением 12—24 В в устройст-
вах СЦБ на станциях необходимы потому, что в современных
релейных схемах нельзя допускать даже кратковременные (ме-
нее 1 с) перерывы в электропитании, так как размыкаются, на-
пример, цепи самоблокировки. Кроме того, при случайном пе-
рерыве электроснабжения по всем фидерам должна остаться
возможность управления с пульта хотя бы пригласительными
сигналами и получения минимальной информации на табло о
движении поездов по прилегающим перегонам.
Резервные батареи, устанавливаемые у входных светофоров,
необходимы для того, чтобы при любых повреждениях в кабе-
лях (которые к входным светофорам всегда имеют большую
протяженность) обеспечивалось питание красных огней свето-
форов.
На станциях электропитание устройств СЦБ по системе пе-
ременного тока и смешанной системе выполняется в двух ва-
риантах с размещением всех источников питания: 1) в одном
пункте — обычно в помещении' поста электрической централиза-
4
Таблица 1
Основные способы резервирования электропитания на перегонах
и промежуточных станциях
Источник переменного тока 50 Гц		Дополнительные средства резерв- ного питания	Продолжитель- ность аккумуля- торного резерва ,ч	Назначение аккуму- ляторного резерва	
основной	резервный				
	ЛЭП или ДПР на опорах кон- тактной сети	Не требуются	0	—	
	ЛЭП или мест- ные пункты элек- тропитания для потребителей I ка- тегории	Не требуются	0	—	
	То же для при- емников II кате- гории	Дизель-генера- тор с автозапус- ком (ДГА)	0	—	
Высоко- вольтная ли- ния авто- блокировки	То (же для при- емников III кате- гории	Аккумулятор- ная батарея без ДГА ДГА и аккуму- ляторные батареи	6 4	Для стрелочных приводов То же	
	I	Аккумулятор- ные батареи без ДГА	12	На участках без электротяги для всех станционных устройств; на участках с элек- тротягой для стрелочных при- водов	
1	Не имеется	ДГА и аккуму- ляторные батареи	4	То же	
ЛЭП или местные пункты электроснаб- жения для приёмников III катего- рии	Не имеется	i	Аккумулятор- ные батареи без ДГА ДГА и аккуму- ляторная батарея	18 4-6	Для всех ционных ройств Для всех ционных ройств	стан- уст- стан- уст-
5
ции (центральное питание); 2) в батарейных шкафах, распола-
гаемых в горловинах станции в непосредственной близости от
светофоров, стрелочных приводов, релейных шкафов и других
устройств (местное питание).
Центральное питание применяется, как правило, при элек-
трической централизации, когда для всего комплекса устройств
строят постовые здания и, следовательно, имеется возможность
выделить помещения для аккумуляторных батарей, дизель-ге-
нераторов и вводно-распределительных устройств.
Местное питание используется для устройств автоматики на
перегонах, переездах, на станциях с ключевой зависимостью и
обычно при электрической централизации с небольшим числом
стрелок в горловине (от двух до четырех), когда строительство
постового здания и применений центрального питания экономи-
чески нецелесообразны.
Емкость аккумуляторов всех видов для перегонных устройств
и входных светофоров рассчитывается на резервное питание в
течение 24 ч. Опыт эксплуатации показал, что такой запас ем-
кости вполне достаточен, при нем всегда обеспечивается воз-
можность проведения всех видов планового ремонта на высоко-
вольтных линиях, а также устранение возможных повреждений
без выключения светофоров.
На промежуточных станциях емкость аккумуляторных бата-
рей для питания устройств (светофоров, рельсовых цепей, стре-
лочных электроприводов и др.) определяется в зависимости от
источников электроснабжения и средств резервирования пере-
менного тока (табл. 1). Резервное питание от аккумуляторных
батарей для маршрутных указателей, зеленой полосы и других
световых указателей не предусматривается.
При безбатарейной системе питания стрелочных электродви-
гателей емкость батареи, питающей .реле, должна обеспечивать
работу реле, находящихся под током, при выключенном пере-
менном токе в течение 2 ч. Продолжительность резервирования
цепей индикации должна быть не менее времени резервирова-
ния основных цепей соответствующих объектов управления.
Запрещается использовать батарею?устройств СЦБ для под-
ключения потребителей других служб.1
2.	Высоковольтно-сигнальные линии
Электропитание устройств СЦБ, расположенных на перего-
нах и промежуточных станциях, как правило, осуществляется
от высоковольтно-сигнальных линий (ВСЯ СЦБ), на которых
подвешиваются высоковольтные цепи и сигнальные провода.
Такие линии проектируются трехфазными, с изолированной
нейтралью и, как правило, воздушные. Замена воздушных ВСЯ
кабельными линиями допускается на отдельных участках трас-
«
ж» жж
Рис. 1. Профиль опор высоковольт-
но-сигнальной линии СЦБ
устройств СЦБ и связи. Для
сы в тех случаях, когда по ме-
стным условиям невозможно
.построить воздушную линию.
На участках без электро-
тяги подвешиваются двухцеп-
ные высоковольтные линии
(рис. 1,а). Одна цепь исполь-
зуется для подключения на-
грузок только от устройств
СЦБ и «вязи, другая — для
линейных потребителей (осве-
тительной нагрузки, путевого
электроинструмента ,и т. п.).
На участках с электротягой
на постоянном или пере-
менном токе ВСЛ СЦБ проек-
тируются одноцепными (рис.
1, б) и используются только
для подключения нагрузок от
подключения линейных потребителей предусматривается специ-
альная линия электропередачи (ЛЭП), подвешиваемая на опо-
рах контактной сети. Эта же ЛЭП используется и для резерв-
ного питания устройств СЦБ, если выключается основная вы-
соковольтная линия. Для высоковольтных линий СЦБ приме-
няются стальные оцинкованные провода диаметром 5 мм. Сиг-
нальные провода стальные диаметром 4 мм подвешиваются на
траверсах, располагаемых на общих опорах, но на 2 м ниже
высоковольтных проводов.
Высоковольтные линии проектируются на номинальное на-,
пряжение 10 кВ, но могут применяться (а в прошлом широко)
и на напряжение 6 кВ.
Для более надежной защиты сигнальных цепей, распола-
гаемых на общих опорах с высоковольтными цепями, в высо-
ковольтной сети желательно иметь возможно низкое напряже-
ние, при этом лучше обеспечивается изоляция между сигналь-
ными и высоковольтными проводами. ВСЛ СЦБ строят вдоль
железных дорог, где проходят телеграфные и телефонные ли-
нии. Поэтому чем выше напряжение в высоковольтных линиях,
тем сильнее они будут влиять на линии связи. Для уменьшения
влияния приходится увеличивать расстояние между этими ли-
ниями; это в свою очередь может вызывать или относ телефон-
ных линий, или выбор менее выгодной трассы для высоковольт-
ной линии.
Из этих соображений при конструировании первых высоко-
вольтно-сигнальных линий было выбрано номинальное напря-
жение 6 кВ. Впоследствии, когда увеличились нагрузки от вве-
дения автоматической локомотивной сигнализации, электриче-
ской централизации на промежуточных станциях и других уст-
7
ройств, что часто требовало
Таблица 2
Основные характеристики
высоковольтно-сигнальных линий
Тип ЛИНИН	Место прокладки	Минимальные расстояния проводов от земли, м		Длина пролета, м
		к 61 S5 3 О еэ ш	« х х - Q X	
н	Перегон	6	2,5	50
	Станция	7	3	5»
У	Перегон	6	2,5	40
	Станция	7	3	40
ОУ	Перегон	6	2,5	&5
	Станция	7	3	35
10 кВ, так как это позволяет
строительства новых пунктов
питания, напряжение в высо-
ковольтных линиях было уве-
личено до 10 кВ.
В настоящее время в связи
со значительным улучшением
энергохозяйства железных до-
рог при проектировании, авто-
блокировки на участках с
тепловозной тягой целесооб-
разно проводить выбор напря-
жения для высоковольтных
линий путем сравнения эконо-
мических показателей для (>
и 10 кВ.
На участках с электротя-
гой на постоянном и перемен-^
ном токе во всех случаях еле-'
дует принимать напряжение!
наиболее просто и экономично
подключаться к тяговым подстанциям, где напряжение на ши-
нах распределительных устройств высокого напряжения повсе-
местно применяется также 10 кВ.
В зависимости от степени гололедности районов ВСЛ СЦБ
применяются трех типов: нормальные (Н), усиленные (У) и
особо усиленные (ОУ). Отличительные особенности типов при-
ведены в табл. 2.
Степень гололедности районов определяют по специальным
картам, а также по данным метеорологических наблюдений за
последние 5 лет.
Для высоковольтно-сигнальных линий применяются железо-
бетонные и деревянные опоры из пропитанных антисептиками
столбов.
Одинарные промежуточные опоры устанавливаются на пря-
молинейных перегонах и станционных участках в обычном и
болотистом грунтах. На этих опорах укрепляются трехполюсные
разъединители, устраиваются транспозиции высоковольтных
проводов, а. также делаются разрезы и в ответвлениях сигналь-
ных проводов.
А-образные опоры служат в качестве угловых на перегонах
и станциях при обычном и болотистом грунтах. На этих опорах
размещались линейные трансформаторы по одному или по два;
в настоящее время трансформаторы типа ОМ на высоковольт-
ных линиях с сигнальными проводами рекомендуется устанав-
ливать на выносных опорах.
На П-образных опорах размещают статические конденсато-
ры или мачтовую трансформаторную подстанцию.
АП-образные опоры на перегонах и станциях служат для
устройства переходов воздушной линии в кабель, для удлинен-
ных до 200 м пролетов, для мачтовых подстанций и для пере-
ходов через железнодорожные пути, автогужевые дороги и ли-
нии связи на углах. На четырехногих опорах устраивают мач-
товые распределительные пункты.
Для всех типов одноцепных линий высоковольтные провода
подвешивают на двуштырной траверсе и верхушечном штыре
и располагают их по вершинам равностороннего треугольника.
Сигнальные провода Независимо от типа линии подвешивают
на четырех-, шести- и вось.миштырных траверсах соответствен-
но требуемому количеству проводов.
На крюках могут быть укреплены один или два сигнальных
провода.
В цепях высокого напряжения все доступные для прикосно-
вения металлические части, которые могут оказаться под напря-
жением из-за повреждения изоляции, заземляют: железобетон-
ные опоры (как правило, в населенных пунктах), корпуса
кабельных муфт, металлическая оболочка и броня высоковольт-
ных кабелей, кожуха линейных трансформаторов, цоколи (ско-
бы) предохранителей, цоколи и приводы разъединителей и
разрядники. Заземления устраивают у силовых опор, оконечных
кабельных опор, опор с разъединителем, у шкафов с трансфор-
маторами, у мачтовых подстанций и мачтовых распределитель-
ных пунктов.
На опорах, где имеются сети низкого и высокого напряже-
ний, все заземления в сети низкого напряжения должны быть
выполнены отдельно от заземлений сети высокого напряжения,
при этом заземлители обеих систем должны быть расположены
возможно дальше друг от друга, но не менее 5 м. В сети низ-
кого напряжения заземляют разрядники.
Сопротивление высоковольтных заземлений в зависимости от
характеристик грунтов (торф, суглинок, песок и т. п.) должно
быть от 10 до 30 Ом. Если выполненное заземление будет иметь
большое сопротивление, но не превышать нормальное более чем
в 2 раза, то величина его может быть приведена к норме, если
увеличить количество заземлителей или забить заземлители в
более токопроводящий слой, например ниже уровня грунто-
вых вод.
В грунтах с пониженной проводимостью допускается произ-
водить обработку грунта поваренной солью.
При проектировании высоковольтно-сигнальных линий авто-
блокировки важным является выбор трассы. Желательно, чтобы
трасса высоковольтно-сигнальной линии проходила на меньшем
расстоянии от полотна железной дороги, но с соблюдением тре-
буемых габаритов. Это дает хорошее обозрение линии с пути
и сокращает длины кабелей от линейных трансформаторных
подстанций до сигнальных устройств.
9
В то же время высоковольтно-сигнальная линия по возмож-
ности должна быть отнесена от линий связи, чтобы уменьшить
опасное и мешающее влияния высоковольтной линии на теле-
фонные и телегра(фные цепи.
Для того чтобы мешающее влияние высоковольтных линий
на првода связи не превышало установленных норм, ВСЛ пр
отношению к линии связи располагают на расстоянии, опреде!
ляемом расчетом.
Минимальное (критическое) расстояние между высоковольт-1
ной (ВЛ) линией и линией связи (ЛС) при индуктивном напря-1
жении до 200 В и сближение линий 20 км зависят от напряжен
ния в ВЛ следующим образом:
Напряжение высоковольт-
ной линии (ВЛ), В . .’.	6600	10 000 35000
Критическое расстояние
между ЛС и ВЛ, м . . .	17	22	43
При сближении на расстояние более 20 км рекомендуется
пользоваться данными, приведенными в табл. 3.
Минимальные расстояния определены для линии с изолиро-
ванной нейтралью и при условии, что высоковольтные линии
находятся в исправном состоянии, а на питающих пунктах уста-
новлены приборы земляной защиты.
Минимальное расстояние ВЛ от любой другой линии должно
быть не менее длины надземной части опоры плюс 1 м.
На участках с электротягой на переменном токе высоко-
вольтные линии автоблокировки должны быть отнесены от кон-
Таблица 3
Минимальное расстояние между ВЛ
и ЛС при индуктивном токе
до 10 мА
Напряжение в ВЛ, В	Длина сближения, км	Минимальное расстояние между ВЛ и ЛС, м
V		
6 600	10	10
	20	19
	30	24
	50	35
10 000	10	15
	20	24
	30	30
	50	40
35 000	10	33
	20	48
	30	59
	50	76
тактной сети не менее чем на
25 м. Это защищает линию от
влияния контактной сети, по-
зволяя вести ремонтные рабо-
ты на высоковольтной линии
без снятия напряжения в кон-
тактной сети.
В местах, где невозможно
выдержать требуемые габа-
риты и нормы сближения с
линиями связи, высоковольт-
ные линии или линии связи
переводят в кабель. Высоко-
вольтно-сигнальные л’инии до-
пускаются переводить в ка-
бель при прохождении их по
территории городов, а также
через реки и различные искус-
ственные сооружения.
При проектировании трас-
сы следует избегать ее крутых
10
поворотов, частых пересечений с железнодорожными путями и
различными воздушными линиями. Нельзя прокладывать линии
среди зеленых насаждений, над складами огнеопасных мате-
риалов, над деревянными зданиями, а также над зданиями из
любого’ материала, но имеющими сгораемые кровли. При про-
к задке линии среди леса и кустарника необходимо вырубать
просеку. Если линия проходит среди низкорослых насаждений
высотой не более 4 м, ширина просеки должна быть не менее
расстояния между крайними проводами плюс 6 м.
Если линия проходит среди насаждений высотой более 4 м,
то ширина просеки должна быть не менее длины высоковольт-
ной траверсы плюс удвоенная высота основного лесного масси-
ва. Отдельные деревья (или группы деревьев), расположенные
по краям просеки и превышающие высоту основного массива,
должны быть вырублены.
При прокладке трассы высоковольтно-сигнальной линии
обычно встречается ряд препятствий: застроенные территории,
поселки и группы жилых домов и других строений, близко рас-
положенных от полотна железной дороги, высоковольтные ли-
нии и воздушные линии, городские улицы, скверы и т. п. Пре-
одолеть такие препятствия можно различными путями: устроить
специальные переходы, отнести мешающие воздушные линии,
каблировать их или каблировать высоковольтную линию.
3.	Подключение ВСЛ СЦБ и постов ЭЦ
к пунктам электроснабжения
Схемы подключения высоковольтных линий к пунктам элек-
троснабжения во многом зависят от типов электростанций,
трансформаторных подстанций, их мощности, напряжения, ре-
зерва и т. п.
На участках с электротягой имеется ряд тяговых подстанций,
к которым по однотипным схемам подключаются высоковольт-
ные линии. На таких участках всегда интенсивное движение
поездов. Устройства СЦБ питаются переменным током по без-
батарейным системам, что требует особо надежного электро-
снабжения.
Основные принципы построения схем электроснабжения на
участках с электротягой по возможности переносятся и на уча-
стки с автономной тягой.
По типовой схеме электроснабжения при электротяге на
постоянном токе (рис. 2) высоковольтная линия напряжением
10 кВ подключается в шести пунктах питания (к тяговым под-
станциям на станциях А, Б, Е, И, Ж и Г). Эти пункты питания
делят высоковольтную линию на пять плеч. Пункты питания
подключаются к высоковольтной линии по концам одним фиде-
Р°м, а на промежуточных пунктах двумя фидерами при помо-
11
Cm 6
.0 0/	\0 0
Р-25.8Ш, стФ5
 ли-1.67о
ли-г.9'/,
л0-0,б7а
ли-},в70
лЦ-уг/о
ли-1,07а
ли-гж
ли-1,2 7,
СтА
е
1-23,6км
Р-25,бк8Л,ст
ли-1,37,
aU-2,97,
12,9 кн г	Д2км	12fiKM	ЦОкм	10,0 км	ЦЗкм	10,0км	3,8км	12,9 км	13,0км
X е	СтВ ।	Pjiri	СпЕ \	СтВ\	Ст И	РзВН*2	Стж	§	Ст Г
Рис. 2. Схема
питания устройств СЦБ на участке протяженностью 116 км 1
щи разъединителей типа РЛНД-10С с устройством телеуправ- |
ления желательно от энергодиспетчера.
На промежуточных пунктах третий разъединитель предназ-
начен для объединения двух плеч высоковольтной линии в одно
на случай отключения пункта питания по двум фидерам. На
схеме проставлены основные расчетные данные: U — номиналь-
ное напряжение; I — длина плеча, км; Р — передаваемая мощ-
ность, ВА; тип линейных проводов (стальной диаметром 5 мм),
а также потери напряжения в линии (в процентах при подаче
энергии слева направо и наоборот).
На оконечном пункте питания (рис. 3) для станции на тяго-
вой подстанции занимается свободный фидер 220 В на щите
собственных нужд и устанавливается трансформатор ТС-40/0,5А
^Станция «Л ТС^П	Ж™ 1Г ПоЙ“шан,иш1’ П Г кС0
<-'-"м\томатичес-\/С
\кого пере-1----и--------
ключения ।
типа ।
8253-22А2
\tk-zo
• <
9OO/Z3OB
Ы//
[ЛГА-^ВМ
ЩЛГА_-4Вм
^98к8г^~
^Р0У-Зз\
380В
РАИЛ-ЮС
Рис. 3. Схема оконечного пункта питания:
ТУ — телеуправление; МТ — максимально-токовая защита; 3 — защита от однофазных
замыканий на землю; АВР — автоматическое включение резерва; АПВ — автоматиче-
ское повторное включение; МН —защита минимального напряжения
12
I 90к8А
II РВ-10
Д.1
МГ|
J_l
Ш
ЯПВ
МН
(напряжением 220/380 В. Для резервирования питания преду-
сматривается автоматизированный дизель-генератор типа
ДГА-48М, для которого на территории тяговой подстанции стро-
ится отдельное здание. Для переключения питания с трансфор-
матора ТС-40/0.5А на дизель-генератор устанавливается станция
автоматического переключения. После этого включается повы-
шающий трансформатор ТМ-40/10 напряжением 380/10 000 В.
В машинном зале размещается камера фидера высоковольтной
линии типа КСО-24м и релейная панель, при помощи которой
осуществляется телеуправление агрегатами (ТУ), максимально-
токовая защита (МТ), защита от однофазных замыканий на
землю (3), автоматическое включение резерва (АВР), автома-
тическое повторное включение (АПВ) и защита минимального
напряжения (МН).
На промежуточном пункте питания (рис. 4) подключаются
два плеча высоковольтной линии, поэтому схема несколько ус-
ложнилась за счет второго фидера. Здесь комплектные устрой-
ства с камерами наружной установки типа KVI-У устанавли-
ваются не в машинном зале, а на территории подстанции и
имеют следующее назначение: одна камера силового трансфор-
матора ТМ-63/10, две камеры фидеров высоковольтной линии
и две камеры трансформаторов напряжения.
Остальные пункты питания имеют аналогичные схемы.
Приведенная схема электроснабжения устройств СЦБ обла-
дает высокой эксплуатационной надежностью, но при такой
схеме перерывы в энергоснабжении все же возможны (упало
дерево на провода, сбита транспортом опора и т. и.). Поэтому
для питания устройств СЦБ требуется дополнительный резерв.
Рис. 4. Схема промежуточного пункта питания
13
На участках с электротягой, как правило, на опорах кон-
тактной сети подвешивают ЛЭП для линейных потребителей, а
на участках без электротяги строят двухцепные высоковольт-
ные линии: одна цепь — для питания только устройств СЦБ ц
связи и другая — для питания линейных потребителей. На уча-
стках с электротягой благодаря хорошему общему электроснаб!
жению ЛЭП на опорах контактной сети всегда используют в
качестве дополнительного резерва и для питания устройств
СЦБ. ;
Наиболее распространенный вариант схемы основного и ре-
зервного питания при безбатарейной системе приведен на
рис. 5, а. Здесь ВСЛ СЦБ, по которой осуществляется основное!
электроснабжение, подвешивается на отдельных опорах. Эта
линия секционирована разъединителями с дистанционным ynJ
равлением (ДУ), что позволяет быстро отделять станции от
перегона для испытаний и ремонта. От этой линии питание к
устройствам СЦБ (посты ДСП, релейные шкафы) подается уе-
рез трансформаторы типа ОМ. Резервное питание от ЛЭП про-
дольного электроснабжения линейных потребителей поступает
«. этим же устройствам от комплектных трансформаторных под-
станций типа КПТ. Каждая из таких подстанций подключена к
ЛЭП через разъединитель, который размещается на отдельной
опоре.
На участках с электротягой на переменном токе обычно ис-
пользуется также схема, приведенная на рис. 5, а, с той лишь
разницей, что здесь в качестве резерва используется линия
ДПР при напряжении не 10, а 27,5 кВА. Когда электротяга на
Рис. 5. Схемы ВСЛ СЦБ на электрифицированных участках
14
Рис. 6. Схемы ВСЛ СЦБ на неэлектрифнцированных участках
переменном токе вводится одновременно с автоблокировкой и
другими устройствами СЦБ, можно отказаться от строительства
ВСЛ. СЦБ и заменить ее одним дополнительным проводом, под-
вешиваемым совместно с сетью ДПР на опорах контактной сети.
В этом случае обратным проводом являются рельсы (рис. 5, б).
На приведенных схемах подключение к пунктам электроснаб-
жения и секционирования ЛЭП на опорах контактной сети и
ДПР не показано, оно выполняется по проекту электрификации.
Недостатком указанной схемы является значительное коле-
бание напряжения в системе провод—рельс (ПР), достигающее
20%. Такое колебание напряжения вызывается в основном не-
равномерным движением электропоездов; огромным магнитным
влиянием контактной сети на высоковольтные провода систем
ПР и ДПР.
Для устранения этого недостатка рекомендуется на каждой
сигнальной точке применять стабилизаторы напряжения, под-
ключая через них все нагрузки, кроме рельсовых цепей, полу-
чающих питание от преобразователей типа ПЧ-50/25. Эти пре-
образователи стабилизируют напряжение на стороне тока ча-
стотой 25 Гц.
Для резервного питания помещения ДСП (выполняющих
функции постов ЭЦ) вместо комплексных трансформаторных
подстанций целесообразно использовать общестанционные тран-
сформаторные подстанции (при наличии их), получающие энер-
гию от местных источников, линии ДПР или ЛЭП продольного
электроснабжения.
Схема электропитания от ВСЛ СЦБ напряжением 6—10 кВ
на участках с автономной тягой показана на рис. 6, а. Для пи-
тания устройств СЦБ используется только одна цепь, поэтому
Для перегонных устройств резервное питание должно осущест-
15
вляться от аккумуляторов. На станции А, как видно, имеете^
общестанционная трансформаторная подстанция, получающая
энергию от местного источника, поэтому для станционных уст;
ройств здесь можно применить безбатарейную систему электро-
питания, так как существующая ТП используется в качестве
резерва.
На станции Б устройства в помещении ДСП (поста ЭЦ)
получают питание только от ВСЛ СЦБ, поэтому здесь нужен
аккумуляторный резерв на 12 ч (см. табл. 1). Если аккуму!
тяторы дополняются автоматизированным дизель-генерато-
ром (ДГА), аккумуляторный резерв может быть уменьшен
до 4 ч.
Для быстрого переключения источников питания при повре-
ждении или профилактическом ремонте ВСЛ секционирована
следующим образом. Станции отключаются от перегонов разъ-
единителями с дистанционным управлением (ДУ) от энерго-
диспетчера при наличии в его распоряжении системы телеуп-
равления и телесигнализации (ТУ-ТС) или с пульта дежурного
по станции. На перегоне ставятся разъединители с ручным уп-
равлением примерно через каждые 5 км. Это позволяет отклю-
чать для ремонта линию сравнительно небольшими участками.
При двустороннем питании ВСЛ эта схема обеспечивает бес-
перебойную работу устройств СЦБ как на станциях, так и на
перегонах при всех видах снятия напряжения с отдельных сек-
ций ВСЛ.
На участках, где планируется введение электротяги в бли-
жайшие 3—5 лет, целесообразно применять автоблокировку и
другие устройства СЦБ переменного тока, т. е. с безбатарей-
ными системами питания. Если в этом случае нет линий про-
дольного электроснабжения,'следует усилить эксплуатационную
надежность ВСЛ СЦБ установкой двух силовых трансформато-
ров типа ОМ, на каждую сигнальную точку на перегоне с разъ-
единителями у каждого трансформатора (рис. 6, б). При такой
схеме возможно выключение любого трансформатора (для ре-
монта или замены) и любой секции высоковольтной линии
в пределах блок-участка без перерыва действия автоблоки-
ровки.
Примерная схема электроснабжения поста электрической
нейтрализации с числом стрелок от 15 и более от местных ис-
точников электроснабжения показана на рис. 7. Электроэнергия
на пост’подается двумя низковольтными фидерами от сущест-
вующих трансформаторных подстанций. В качестве основного
пункта питания выбрана железнодорожная трансформаторная
подстанция.
’ Резервное питание осуществляется от трансформаторной
подстанции городских сетей. Обе трансформаторные подстанции
должны быть независимыми друг от друга, т. е. выключение
одной из подстанций не должно вызывать выключение другой
16


~УстроИстТ/а ТЦ6 ПсВещение
360/2200
лргП] Й U
to-/ oo
iwotL
Ocho^^
[	360/2200 |
Резервный пункт питания
7/7 Горсетей
Пост зц	Проектируемый низко -
Панель Ободная	Резервная зл/ст Вольтныи фидер
,ЮОЛ~
ДГЛ-24
7c6-iooo-'fa,35*i*i6)
1-130"
’ли-1000-ЦЗ'35ЧЧ6)
1-290"
Рис. 7. Схема питания поста ЭЦ с числом стрелок от 15 и более
|X-J/24
HI IIII
подстанции. Поскольку ТП городских сетей не гарантирует
энергоснабжения поста как потребителя I категории, на посту
установлен дополнительный резерв в виде автоматизированного
дизель-генератора ДГА-24 напряжением 400/280 В.
На подстанциях предусматривается установка рубильников
типа РПЦ-31, предохранителей типа Пр-2 и прокладка кабелей
АСБ.
Аналогичные схемы применяются для постов, диспетчерской
централизации и механизированных сортировочных горок.
С 1974 г. на постах электрической централизации непосред-
ственно у ввода фидера электроснабжения устанавливаются
щиты выключения питания типа ЩВП-73.
В зависимости от размеров поста и количества вводных па-
нелей устанавливается один или два щита. Щиты предназначе-
ны для быстрого отключения одновременно всех видов питания
в тех случаях, когда это невозможно или неудобно осущест-
вить на питающей установке.
Щит ЩВП-73 имеет четыре автомата, благодаря которым
можно одновременно обесточить пост со стороны внешних ис-
точников питания, заблокировать ДГА и отключить все виды
питания устройств СЦБ.
Помимо этого, конструкция щита позволяет производить от-
ключение аккумуляторных батарей для профилактики; осуще-
ствить защиту внешних питающих кабелей от перенапряжения
установкой .шести разрядников на внешних питающих вводах;
разделывать кабели электроснабжения на щите, не заводя их
I па питающую установку.
2—1201	,	,7
4. Выбор системы электропитания	л ^батарейным схемам возможно. Для повышения надежнос-
J ”и твухиепных высоковольтных линии можно выполнить сле-
Из двух систем электропитания устройств СЦБ наибол Г-лощие мероприятия.
надежной является безбатарейная система (питание перемег ’ Каждый пункт основного питания ВСЛ подключать к двум
ным током), обычно применяемая на участках с элект.ротяго независимым источникам электроэнергии. При наличии только
В системе же смешанного питания вместо резервной ЛЭ) одного источника электроэнергии цепь СЦЬ должна дополнять-
на перегонах и станциях используются аккумуляторные батарец ся резервным питанием от автоматизированного дизель-генера-
Организовать централизованный контроль состояния таких 'ба тора, устанавливаемого на основном или резервном пункт
тарей трудно, некоторые батареи на участке всегда могут быт питания.
не вполне исправными (например, не обладать требуемым Д Расстояние между основными пунктами питания должно
зервом емкости), поэтому при выключении высоковольтной Я быть возможно меньшим (не более 60 км), при этом между
нии возможны случаи быстрого отказа в работе отдельных си ними должен быть пункт резервного питания, подключенный к
нальных точек. Аккумуляторные батареи требуют квалифициш независимому источнику электроэнергии.
ванного обслуживания, чтб трудно выполнять особенно на лея При электропитании устройств СЦБ по безбатареиным схе-
гонах и в зимнее время. Г-------
случаи оыстрого отказа в раооте отдельных си
Аккумуляторные батареи требуют квалифициЯ
Т7П Л 1ГТ1 а ГТГП?\ Ч Г ТТ ТТГЧ П Т 1 г-т/ч ттхт лтч	• » л . —Зл1В
------. .. ~ -.сс дрсмл. Поэтому и на участках дорог б мам от одной двухцепной ВСЛ необходимо применять систему
. электротяги за последнее время все шире начинают примени телеуправления разъединителями от энергодиспетчера. В систе-
безбатарейные системы электропитания.
Электропитание от двух линий электропередач, расположе
ных на разных опорах, считается достаточно надежным, не тр
бующнм, как правило, установки местных аккумуляторных бат;
рёй для резерва.	.	(
Что же касается двухцепных ВСЛ, то здесь возможность ж
пользования второй цепи в качестве резерва требует изучена
местных условий (насколько надежны пункты питания, не б)
дут ли одновременно выключаться обе цепи, какова трасер
ВСЛ — можно или нельзя ожидать падения деревьев на провц
да, не проходят ли вблизи линий тяжелые транспортные сред
ства, которые могли бы сбить опору ВСЛ и т. п.).
Электропитание устройств СЦБ от одной двухцепной высоко
вольтной линии может нарушиться одновременно по двум це
пям, например при падении опоры или дерева. В таких случая?
с обеих цепей будет снято напряжение до отключения повреж-
денной секции или до устранения неисправностей. Однако со
временные схемы двустороннего подключения пунктов питали»
и секционирования высоковольтных линий позволяют обеспечит!
питанием все устройства СЦБ при снятии напряжения с обеих
цепей на поврежденном участке,' устройства телеуправления и
контроля разъединителями позволяют поврежденный участок
отключить за короткое время.
Указания по проектированию электроснабжения промышлен
ных предприятий (СН 174—67 п. 2.8) допускают возможность
питания электроприемников I категории по одной двухцёпной
ЛЭП, если среди потребителей I категории
нет таких электро-
приемников, внезапные перерывы питания которых угрожаю! динителн Р/ У светофорами 1	* выруоить разъе-
жизни людей или взрывами и разрушениями	основного техноло-	со стан, „в и ? ’/ п" Р ' Питани1 в %бе ‘1епи	следУет подать
гического оборудования	I	нир п Ц Д и Б. При	этом светофор 4 будет	получать пита-
Отсюда следует, что если принять меры	по	повышению на-	то|1а т„7 т’вф°рМатора	ТР'- а светофор 2/3-от траисформа-
дежности двухцепных линий, то питание от них	устройств СПБ	2-	₽' 1огяа можно	ремонтировать силовые	опоры с трансу
mv телеуправления должны включаться разъединители секцио-
нирования, расположенные на границах станции для обеих це-
пей и фидера подключения питания на пунктах основного и
резервного питания.
Просеки под ВСЛ следует вырубать на ширину, полностью
исключающую падение деревьев на провода ВСЛ. В местах
движения транспорта около опор ВСЛ необходимо предусмат-
ривать установку отбойных тумб, закрытие или смещение поле-
вых дорог и др.
Для повышения прочности цепи СЦБ рекомендуется приме-
нять, как правило, провода марки ПС-25 или АС-35, однопро-
волочные стальные провода подвешивать не следует.
В системе диспетчерского контроля требуется предусматри-
вать контроль наличия напряжения на основном и резервном
фидерах каждой сигнальной установки с передачей сигнала о
выключении питания энергодиспетчеру.
Чтобы иметь возможность бесперебойной работы устройств
СЦБ при снятии напряжения с обеих цепей ВСЛ, необходимо
на линии осуществить дополнительное секционирование разъе-
динителями. Такое секционирование может быть выполнено в
различных вариантах. '	*
На рис. 8 приведены три варианта секционирования. Первый
вариант (рис. 8, а) осуществляется на четырех опорах. На опо-
рах / и 4 устанавливают трансформаторы Тр1 (основной) и
Тр2 (резервный), на опорах 2 и 3— разъединители Р1 и Р2.
j Такое же устройство осуществляется и у светофоров 2/3 и 5.
Если требуется, например, снять напряжение на обеих цепях
олок-участка между светофорами 2/3 и 4, надо вырубить разъе-
18
а Пятаоейным схемам возможно. Для повышения надежнос-
Пи твухцепных высоковольтных линий можно выполнить сле-
|ДУ*к^жтыГ1РпунктТосновного питания ВСЛ подключать к двум
„рчависимым источникам электроэнергии При наличии только
। пного источника электроэнергии цепь СЦБ должна дополнять-
ся пезеовным питанием от автоматизированного дизель-генера-
тора, устанавливаемого на основном или резервном пункте
питания.
Расстояние между основными пунктами питания должно
быть возможно меньшим (не более 60 км), при этом между
ними должен быть пункт резервного питания, подключенный к
независимому источнику электроэнергии.
При электропитании устройств СЦБ по безбатарейным схе-
мам от одной двухцепной ВСЛ необходимо применять систему
телеуправления разъединителями от энергодиспетчера. В систе-
му телеуправления должны включаться разъединители секцио-
нирования, расположенные на границах станции для обеих це-
пей и фидера подключения питания на пунктах основного и
резервного питания.
Просеки под ВСЛ следует вырубать на ширину, полностью
исключающую падение деревьев на провода ВСЛ. В местах
движения транспорта около опор ВСЛ необходимо предусмат-
ривать установку отбойных тумб, закрытие или смещение поле-
вых дорог и др.
Для повышения прочности цепи СЦБ рекомендуется приме-
нять, как правило, провода марки ПС-25 или АС-35, однопро-
волочные стальные провода подвешивать не следует.
В системе диспетчерского контроля требуется предусматри-
вать контроль наличия напряжения на основном и резервном
фидерах каждой сигнальной установки с передачей сигнала о
выключении питания энергодиспетчеру.
Чтобы иметь возможность бесперебойной работы устройств
СЦБ при снятии напряжения с обеих цепей ВСЛ,- необходимо
на линии осуществить дополнительное секционирование разъе-
динителями. Такое секционирование может быть выполнено в
различных вариантах. . • *	•
На рис. 8 приведены три варианта секционирования. Первый
вариант (рис. 8, а) осуществляется на четырех опорах. На опо-
рах 1 и 4 устанавливают трансформаторы Тр1 (основной) и
(резервный), на опорах 2 и 3— разъединители Р1 и Р2.
[Такое же устройство осуществляется и у светофоров 2/3 и 5.
Если требуется, например, снять напряжение на обеих цепях
олок-участка между светофорами 2/3 и 4, надо вырубить разъе-
динители Pl, Р2, РЗ и Р4. Питание в обе цепи следует подать
[ со станций А и Б. При этом светофор 4 будет получать пита-
ие от трансформатора Тр1, а светофор 2/3 — от трансформа-
L°Pa ?р4. Тогда можно ремонтировать силовые опоры с транс-
4.	Выбор системы электропитания
Из двух систем электропитания устройств СЦБ наибол!
надежной является безбатарейная система (питание перем?]
ным током), обычно применяемая на участках с электротяго!
В системе же смешанного питания вместо резервной Д|
на перегонах и станциях используются аккумуляторные батаре
Организовать централизованный контроль состояния таких
тарей трудно, некоторые батареи на участке всегда могут бы
не вполне исправными (например, не обладать требуемым 1
зервом емкости), поэтому при выключении высоковольтной “
нии возможны случаи быстрого отказа в работе отдельных d
нальных точек. Аккумуляторные батареи требуют квалифици
ванного обслуживания, чтЗ трудно выполнять особенно на ле
гонах и в зимнее время. Поэтому и на участках дорог
электротяги за последнее время все шире начинают примем
безбатарейные системы электропитания.
Электропитание от двух линий электропередач, расположе'
ных на разных опорах, считается достаточно надежным, не гр
бующим, как правило, установки местных аккумуляторных бат
рёй для резерва.
Что же касается двухцепных ВСЛ, то здесь возможность и
пользования второй цепи в качестве резерва требует изучен
местных условий (насколько надежны пункты питания, не б
дут ли одновременно выключаться обе цепи, какова трасс
ВСЛ — можно или нельзя ожидать падения деревьев на пров
да, не проходят ли вблизи линий тяжелые транспортные сре
ства, которые могли бы сбить опору ВСЛ и т. п.).
Электропитание устройств СЦБ от одной двухцепной высок
вольтной линии может нарушиться одновременно по двум ц
пям, например при падении опоры или дерева. В таких случая'
с обеих цепей будет снято напряжение до отключения повреж-
денной секции или до устранения неисправностей. Однако с6
временные схемы двустороннего подключения пунктов питани
и секционирования высоковольтных линий позволяют обеспечи
питанием все устройства СЦБ пр^ снятии напряжения с обей
цепей на поврежденном участке/устройства телеуправления
контроля разъединителями позволяют поврежденный участей
отключить за короткое время.
Указания по проектированию электроснабжения промышлен*
ных предприятий (СН 174—67 п. 2.8) допускают возможность?
питания электроприемников I категории по одной двухцёпной'
ЛЭП, если среди потребителей I категории нет таких электро*
приемников, внезапные перерывы питания которых угрожают
жизни людей или взрывами и разрушениями основного техноло
гического оборудования.
Отсюда следует, что если принять меры по повышению на-
дежности двухцепных линий, то питание от них устройств CU&
18
Рис. 8. Схемы двухцепной ВСЛ для безбатаренного питания
форматорами Тр2 и ТрЗ и обе цепи в пределах блок-учаси
Все светофоры автоблокировки будут продолжать нормальн
работу.
Второй вариант (рис. 8,6): двухцепная линия у каждой ci
нальной установки расщепляется на две линии в пределах тр
пролетов, расстояние между линиями принимается 10 м. В эт
варианте силовые опоры с трансформаторами можно ремой1
ровать, выключая не четыре разъединителя, как в первом 1
рианте, а только два (например, для выключения трансфоря
тора ТрЗ надо вырубить разъединители Р1 и РЗ). В первом 1
рианте расстояние между трансформаторами три проле
(150 м), во втором варианте — только один пролет (50 м)
экономится 100 м кабеля, .но зато больше сложных опор и
б у etc я более (на 10 м) широкая просека, что не всегда
можно.
В третьем типовом варианте (рис. 8, в) против опор с ра
единителями на расстоянии не менее 5 м устанавливаются
носные опоры с трансформаторами. При этом варианте сок
шается число сложных опор, наиболее удобно и безопа'
обслуживание трансформаторов, так как на опорах нет (
нальных проводов.
20
Недостатком этого варианта является то, что требуется рас-
.„ипигь трассу в пределах установки силовых опор.
Ш Опыта секционирования двухцепных ВСЛ пока мало. На
практике, кроме приведенных вариантов, возможны и другие.
1 Высоковольтно-сигнальные линии для устройств СЦБ стро-
ятся далеко не во всех случаях при оборудовании отдельных
станций* электрической централизацией или светофорной сигна-
тизацией с ключевой зависимостью. При оборудовании полу-
автоматической блокировкой часто приходится иметь дело толь-
ко с существующими на станциях сетями энергоснабжения
общего пользования. В таких случаях применение аккумуля-
торных батарей для резерва, как правило, неизбежно.
5.	Расчет проводов на потери напряжения
высоковольтной линии
Существуют различные методы расчета проводов на потери
напряжения, отличающиеся степенью точности результатов.
Для ВСЛ СЦБ достаточно простым и точным является ме-
тод суммирования потерь напряжения по отдельным участкам
линии. При этом методе нагрузки от перегонных и станционных
устройств распределяются по нескольким пунктам высоковольт-
ной линии (лучше по осям станций). Нагрузка от перегонных
устройств по сравнению с нагрузками от устройств на станциях
невелика (не более 10%), достаточно равномерно распределена
по всей длине рассчитываемого плеча высоковольтной линии.
Это позволяет в расчетной схеме нагрузку каждого перегона
приплюсовывать к нагрузке прилегающей станции.
При суммировании перегонных и станционных нагрузок учи-
тывается емкостная проводимость линии. Таким образом, рас-
четная нагрузка для каждого пункта (станции) будет
p,=V (О+₽,„)’+(₽„+₽„, - О’,
где Рап и Раст — активная нагрузка от перегонных и станцион-
ных устройств:
РГп и Ргст — индуктивная нагрузка от перегонных и стан-
ционных устройств;
Рс — емкостная нагрузка от емкрстной проводимос-
ти линии.
1ок в линии
/ =	COS <Р =	-±.5я-.
Узи	р‘
пРиведеныНЫе нагРУзкй от отдельных устройств и приборов
2t
Нагрузка от емкостной проводимости в линиях автоблм
ровки оказывает заметное влияние, так как здесь передаваем
мощности невелики, а длина плеч иногда достигает 60 км. |
Рабочая емкость одного провода скрещенной трехфази
линии обычно определяется по формуле
Ct= 0,0241-Ю-о
d
•g----
где d — среднее геометрическое расстояние между центра]
проводов, см;
г — наружный радиус провода, см.
При типовых конструкциях опор высоковольтно-сигналья
линии и при проводах диаметром 5 мм рабочий коэффици!
емкости
С = -0’024ll0-~i = 0,0093- 10-е ф/КМ1
2,6
а емкостная проводимость
Во = #>С= 314-0,0093-10‘6 = 2,92-IO’6 Ом/км,
где и = 2л/ = 314 — угловая скорость при / = 50 Гц.
Емкостная сила тока на 1 км линии
/	J? * fr
/с = -^=-В0 А/км,
Гз
а реактивная емкостная мощность
рс =]/з~ UIC = ]/’3 U——=1РВ0 В - А/км.
Уз"
Для высоковольтной линии автоблокировки напр
6 кВ ..	I
Рс = 60002-2,92-10 s = 105 ВА/км,
а
для линии 10 кВ составит 290 В-А.
Емкостная сила тока для линий 6 кВ будет 0,1 А/км, а Д-1$|
линий 10 кВ — 1,7 А/км.
Нагрузки РА, Рб, Рв и т. д. от перегонных и станционной
устройств для отдельных пунктов (рис. 9, а) следует просуММИ
ровать для определения общих нагрузок Р2, Рз и т. Д-J
каждом участке линии. После этого можно рассчитывать потей
напряжения на каждом участке.
22	'
Сумма потерь напряжения на всех участках, даст общую
потерю напряжения для всей линии.
Для определения потери напряжения на рис. 9. б приведе-
на эквивалентная схема для одного участка высоковольтной
линии и построенная по ней векторная диаграмма (рис. 9, в).
Ток нагрузки 1 отстает от напряжения UK па угол ср и, про-
ходя по активному сопротивлению Ro, будет вызывать падение
напряжения 1RO, совпадающее по фазе с током.
Этот ток /, проходя по индуктивной составляющей сопротив-
ления линии Хо, вызывает падение напряжения 1Х0, причем ток
отстает от вектора 1Х0 на 90°.
Вектор, замыкающий составляющие падения напряжения
//?о и 1Х0, определяет полное падение напряжения в линии 1ZQ
Вектор UH определит напряжение в начале линии.
Потеря напряжения в линии АСУ, т. е. арифметическая раз-
ность между напряжением в начале линии t/H и напряжением в
конце линии [7К, будет равняться отре'зку Ьс. Можно допустить
(с незначительной погрешностью), что этот отрезок равен сум-
ме векторов //?0coscp и /Xosin<p, тогда потеря напряжения для
одного провода будет
Д U— 1l(R0 cos © -j- Хо sin <р).
Потеря напряжения для трехфазной линии
А£/=-]/ 3/Z(/?0 cos© + Xosin®),	(1)
а Для однофазной
д	cos <р 4- A'0-sm ?).
23
Для упрощения расчетов часто за потерю напряжения
нимают вектор IZ0. В этом случае для трехфаззой линии
четная формула принимает вид
= ]^3HZ0,
а для однофазной
Л U - 4IIZO.
Формула (3) несколько завышает результаты расчетов,
как из рис. 9, в видно, что вектор IZ0 больше арифмет,нче<
разницы между напряжениями начала £/„ и конца UK лини
Таким образом, для расчета АС7 необходимо предварите;
определить активное сопротивление
R0 = kR
и реактивное индуктивное сопротивление
Л0 = ш£,
где R — сопротивлеиие провода при постоянном токе, Ом/:
k—коэффициент увеличения сопротивления при перем
ном токе, обычно определяется по экспериментальн
данным;
L—самоиндукция провода, Г/км.
Активное сопротивление проводов при переменном токе в
сопротивления, измеренного постоянным током, благодаря
верхностному эффекту.
Значение k зависит от частоты, плотности тока и матни
проницаемости материала ц. При цветных проводах (медь, i
миний) с сечением до 150 мм2 значение /?< 1,014-1,05.
стальных проводах из-за большой магнитной проницаем
стали k резко возрастает. Так, для стальных проводов дна
ром 5 мм при токе 2 A k = 1,174-1,29; при токе 3 A k = 1.
4-1,48 и т. д.
Индуктивное сопротивление проводов образуется под д*
вием переменного магнитного потока, вызывающего в про»
противодействующую э. д. с. самоиндукции и взаимной
дукйии.
Из электротехники известно, что рабочий коэффициент с
индукции и взаимоиндукции на 1 км провода для скреще!
линии определяется следующим уравнением:
L = (0,461g-^-0,05р)10"3 Г/км.
При расположении проводов по углам равностороннего
угольника, как это делается на высоковольтных линиях а
24
кировки Среднее геометрическое расстояние равно с
т,ре^пЛгтТвляяТзначение L в формулу (5), будем иметь следую
щее значение индуктивного сопротивления на одну фазу
Хо= ш (0,461g — + 0,05 р)10‘3 Ом/км.
Если раскрыть скобки, то уравнение примет вид
X = 0 46шlg— 10~3 4-0,05шри-Ю 3. '
г
В этом уравнении первый член
Х'о = 0,46 w 1g — Ю'3.
представляет собой индуктивное сопротивление, обусловленное
внешним потоком, и легко определяется расчетом.
Второй член Х"о = 0,05 юц • 10“3 —также индуктивное со-
противление, но обусловленное внутренним магнитным потоком.
Для стальных проводов Х"о находится из таблиц.
Для цветных проводов р = 1, следовательно, Х"=0,016 Ом/км.
В высоковольтно-сигнальных линиях автоблокировки d =
_	0,5
= 100 см. При стальных проводах диаметром 5 мм г=-у ,
100-2
следовательно, в обычных условиях Х'о = 314 • 0,46 lg -	5 X
ХЮ'3 «0,38.
Отсюда общее индуктивное сопротивление для цветных про-
водов Хо = Х'о + 0,016; для стальных Xq = 0,38 + Х"о. При
цветных проводах внешнее индуктивное сопротивление Х'о бу-
дет выше внутреннего сопротивления Х"о, но тем не менее даже
и сумма этих сопротивлений не будет иметь решающего зна-
чения.
Внутреннее индуктивное сопротивление стальных проводов
изменяется в зависимости от силы тока и значительно превы-
шает внешнее индуктивное сопротивление (в ряде случаев до-
стигает 10 Ом) и по существу его подавляет. Поэтому без осо-
ои погрешности для результата расчетов внешним индуктив-
ным сопротивлением можно пренебречь.
сометрич’еская сумма активного и индуктивного сопротив-
ления даст полное сопротивление Zo, т. е. Zo R2 + Х2п.
Пр 0пР0тивление стальных проводов изменяется в широких
®олокЛЭХ В завИ1СИМ°ети от сортов проволоки. Чем тверже про-
Резко ’,Тем ВЫШе ее активное и индуктивное сопротивление,
влияние на «лектрическое сопротивление стальной про-
25
Характеристики стальных проводов
личное сопротивление стального
26
Таблица 5
Характеристики биметаллических проводов и кабелей
— * л.окн биметалличес- ких проводов и кабелей	S о о	ш О X	Емкостная мощность линии, кВА/км, при напряжении		Значение сопротивлений, Ом/км, при токе							
			6 кВ	10 кВ	5 А		10 А		15 А		20 А	
					Ro	Хо	Яо	£	Ro	Хо	Ro	Хо
Сталемедный
•рос:
ТСМ-22 диа-
метром 6 мм
TGM-35 диа-
метром 7,5 мм
ТСМ-50 диа-
метром 9 мм
Биметалличе-
кая проволока
[иаметром:
4 мм
б »
Кабель ААБ
win АСБ:
ЗХЮ мм2
3X16 »
3X25 »
3X35 »
3X50 »
0,364
0,350
0,339
0,103
0,113
0,119
3.8	0,405	0,101	0,281
2,0	0,381	0,108	0,30
3,2			2,15	5,0
2,0	-—	2,48	5', 7
1,28	—	3,28	7,2
0,91	—	3,75	8,2
0,63	—	4,28	9,4
2,26 0,30
1,530,22
1,30 4,20 1,50
0,35 2,32 0,42
1,55 0,25 1,57 0,52
Таблица 6
Нормы напряжения переменного тока
на шинах трансформаторных
или тяговых подстанций
олоки оказывают ее химический состав, механическая и JeP
шческая обработка. Даже тяжение провода заметно вл
го сопротивление.
Характеристики стальных проводов для практических р<
ов приведены в табл. 4, а биметаллических проводов и кабелей
,ля высоковольтных линий автоблокировки в табл. 5.
Нормы напряжения пере-
енного тока на шинах транс-
юрматорных или тяговых
одстанций, к которым под-
лючаются фидеры, снабжаю-
гие электроэнергией устрой-
тва СЦБ, . установлены со-
ласно данным табл. 6.
На вводно-распределитель-
ых устройствах СЦБ (на ши-
ах вводных панелей электри-
еской централизации; в ка-
ельиых ящиках сигнальных
Вид тока	Напряжение, кВ	
	поми- нальное	допустимое
Трехфазный	0,4 6,3	0,360-0,42 5,7—6,6
Однофазный	10,5 27,5	9,5—11,1 24,8 - 29,0
27
установок автоблокировки)
ет следующие значения:
напряжение переменного ток
Норма, В . . .
Допускаемое от-
клонение, В . .
230
115
207—242
103—121
Потеря напряжения в высоковольтных линиях допус
до 10%. Минимальное напряжение на шинах пунктов п>
и на вводно-распределительных панелях СЦБ должно с
чиваться в пределах установленных норм. Кроме того
.переключении пунктов питания высоковольтной линий к
мне напряжения на е^ конечных приемниках не должно
няться от норм. Вследствие этого расчеты линии на 1
напряжения обязательно производятся для питания от
ного источника и резервного.
Падение напряжения от понижающего трансформатор
соковольтных линий и сетей в устройствах автоматичсс
полуавтоматической блокировки от кабельного ящика j
польных шкафов или постовых трансформаторов должнс
не более 5%.	. “
6. Определение нагрузок на высоковольтную линию
К линейным трансформаторам типа ОМ подключаются
личные нагрузки: постоянниые Ри (светофорные лампы, ме
обмотки реле ДСШ и др.) и переменные Р3, зависящие от
факторов (нагрузки от рельсовых цепей, меняющиеся в
симости от состояния балласта, длины рельсовой цепи и о
ходящих поездов). В этом случае нагрузки на ВСЛ СЦ
нимают Tfo среднему значению Р3, а для определения moi
трансформаторов, сечения кабелей, выбора предохранит
по максимальному значению. Нагрузки, включающиеся
во время движения поездов (кодирование для АЛСН им
ных рельсовых цепей постоянного тока и переменного то
непрерывном питании), усредняют из максимального зн
введением коэффициентов, учитывающих размеры движ<
Отбираемая от высоковольтной линии средняя».мощн1
Рср=£Рп + А'ЕР3,
где К—коэффициент, учитывающий размеры движения.
На перегонах
j, _ nt _ nl
~~ ~24~ ~ 24и ’
на станции
А = Т3/24,
28
пнгло проходящих по участку поездов в сутки;
где п" “’е в течение которого включается нагрузка Ря;
путь, проходимый поездом, на котором включена на-
г грузка;
.._скорость поезда,
т _ среднесуточное время занятия пути поездами.
Ппи пропуске одного поезда I! = l/v. „
Максимальная нагрузка на линейный трансформатор
Р — Е Р. 4- ЕР..
“ макс —	' п 1	•
t В практических расчетах пользуются предварительно состав-
Иеннымп таблицами, в которых даются максимальные и средние
нагрузки, рассчитанные приведенным методом. -
Как указывалось, средние нагрузки принимаются в расчетах
!отерь напряжения в высоковольтной линии для всех перего-
ов и станций, кроме последней станции и перегона, подключае-
[ых к расчетному плечу линии. Эти нагрузки для выпрямите-
ей всех типов принимаются максимальными. Это наиболее
яжелый случай электропитания после длительного перерыва
еременного тока.
Постоянные нагрузки Рп, не зависящие от движения поез-
дов и других условий, перечислены в табл. 7, средние и макси-
мальные нагрузки Рз для устройств автоматики на двухпутных
участках с автономной тягой — в табл. 8 (данными табл. 8 мож-
но пользоваться при расчетах и для однопутных участков; не-
значительное завышение результатов, получаемое при этом,
шолне допустимо). Нагрузки от рельсовых цепей переменного
'ока, применяемых на станциях, приведены в табл. 9.
Для примера определим нагрузку на линейный трансформа-
ор от одиночного перегонного светофора двухпутной автобло-
ировки при смешанной системе питания. При такой сигналь-
1ой установке к линейному трансформатору подключаются на-
рузки (табл. 10).
Таблица 7
Величины постоянных нагрузок, не зависящих от размеров движения
	Постоянные нагрузки			, ВА
Нагрузка на линейный трансформатор ОМ	Л	‘ Рг	Pi	cos 9
^ИХЛеЬНиЫ^ТраНАФх<??Мат°Р с°БС-2А с аварий- "И реле И лампой (15 Вт) же с двумя лампами (30 Вт)	25	11	28	0,91
	46	13	48	0,96
Блок пнтанияЯБПШ* П'5 * > ДешТифра^_мн°ятяки Pe?e ДСШ-12 и ДСШ-13 Р ая ячейка с учетом подогрева	62 7 5 32	15 9 14 15	64 12 16 35	0,97 0,6 0,31 0,9
art 29
Таблица 8
Нагрузки на линейный трансформатор ОМ от устройств автоблокировк
на участке с автономной тягой
Вид нагрузки	Нагрузка, В-А							
	средняя				максимальная			
	А	Рг	Pi	COS <р	Ра	Рг	Pi	COS
Рельсовая цепь постоянного								
тока:								
с импульсным питанием и	12	15	19	0,6	28	29	40	0,
длиной до 2600 м с непрерывным питанием и	’ 11	14	19	0,6	15	20	25’	о,
длиной до 1200 м								
Кодирование рельсовых цепей				-				
постоянного тока длиной:								
до 2600 м	44	44	63	0,7	210	210*	300	о,
» 2500 »	26	26	37	0,7	129	129	184	0,
» 2000 »	18	18	26	0,7	82	82	117	о,
» 1200 »	15	1?	21	0,7	63	63	90	0,
Кодовая рельсовая цепь пе- ременного тока на участке без электротяги и длиной:								
до 2600 м	120	90	150	0,8	192	144	240	о,
» 2500 »	108	17	120	0,9	135	75	150	
» 2000 »	72	32	80	0,9	90	50	100	0;
То же при непрерывном пи-								
тании с реле ДСШ длиной: до 1200 м	42	56	70	0,6	60	80	100	0.
* 1000 >	33	55	65	0,5	33	55.	65	о,
То же с реле НВШ длиной: 1500 м	25	11	28	0.9	33	14	36	о.
1000 >	14	6	15	0,9	16	7	18	0
Кодовый трансмиттер, рабо-	4,5	0	4,5.	1	17	0	17	1
тающий на одну рельсовую цепь То же, работающий на две	9	0	9	1	34	0	34	1
рельсовые цепи Выгфямитель ВАК-16Б с ба-	8	9	12	0,7	29	24	38	0
тареей из шести аккумулято-								
ров АБН-72								
Выпрямитель ВАК-13Б с ба-	11	20	23	0,5	38	80	89	0
тареей из шести-семи аккуму- ляторов АБН-72								
30
Таблица 9
Мощности, потребляемые рельсовыми цепями переменного тока 25 Гц
с реле ДСШ-13А, кодируемые током 50 Гц
рельсовая цепь	Нагрузки, В-А, при частоте 25 Гц, потребляемые путевыми трансформаторами						.  Нагрузки, В-А, при частоте 50 Гц. потребляемые коди- рующими трансформаторами					
	при свободной рельсовой цепи			при занятой рельсовой цепи			при свободной рельсовой цепп			при занятой рельсовой цепи		
	Р6	1 Рг	Pi	Ра	Рг	Pi	Ра	Рг	Pi	ра	Рг	Pi
Двухниточная с двумя дроссель-тран- сформаторами, коди- руемая с питающего конца, длиной: до 750 м	10	6,4	12	6,5	4,1	7,6	10,9	5,7	12,3	4,9	8,0	10
750—1200 м	17,3	6,3	18,4	9,4	1,0	9,4	21,2	1,3	21,2	7,4	6,0	10
То же, кодируемая с питающего и ре- лейного концов, дли- ной: до 750 м	13,7	7,2	15,5	8.5	4,2	9,3	12,1	Ю,1	15,7	6,1	7,8	10
750—1200 м	24,8	7,2	25,8	12,9	1.2	13,2	23,2	12,3	26,2	8,9	4,2	10
Двухниточная с тремя дроссель-тран- сформаторами, коди- руемая с питающего и релейного концов, длиной: до 750 м	22,1	4,7	22,6	12,0	0	12,0	8,9	и.о	14,1	6,4	8,7	10,7
750—1200 м	41,4	3,1	41,5	21,4	8,0	22,6	15,8	12,8	21,0	9,4	6,4	Н.4
Двухниточная с одним дроссель-тран- сформатором, коди- руемая с питающего конца, длиной: до 750 м	• 8,0	6,0	10,0	4,8	4,9	6,9	9,4	5,4	10,8	4,9	8,4	10
750—1200 м	12,2	4,4	13,0	7,3	2,7	7,8	18,4	1,0	18,4	6,6	6,7	10
Разветвленная с тремя дроссель-тран- сформаторами и дву- мя реле, длиной: До 300 м	14,9	9,3	17,5	10,8	4,1	11,5	11	12	16	10	11	15
300—500 м	18,7	10,3	21,4	15,0	2,3	15,1	12	12	17	11	11	16
Разветвленная с д®Умя дроссель-тран- форматорами и тре- Мя реле, длиной: До 300 м	15,4	5,0	15,5	9,7	2,8	Ю,1	11,3	12,5	16,9	10,5	11,6	15,6
300—600 м	17.4	5,0	19,3	10,6	1.9	10,8	16,3	14,4	21,7	13,3	12,1	18,0
31
- > < Рельсовая цепь	Нагрузки, В-A, при частоте 25 Гц. потребляемые путевыми трансформаторами					
	при свободной рельсовой цепи			при занятой рельсовой цепи		
	Ра	Рт	Pi	РЛ	Рг	Pl
Двухниточная с двумя дроссель-тран-, сформаторами, неко- дируемая, длиной: до 750 м	7,6	6,2	9,8	3.8	4,8	6,2
750—1200 м	12,7	6,0	14.0	5,4	2,6	6,0
Двухниточная с одним дроссель-тран- сформатором, пекоди- руемая, длиной: до 750 м	6,5	5,0	8,5	3,4	5,0	6,0
750—1200 м	9,0	3,0	9,5	3,9	3	5,0
Однониточная дли- ной: до 250 м	10	13	17	14	13	19
250—500 м	13	13	19	18	13	22
Продолжение					
Нагрузки, В-А, при часто1 5(1 Гн’, потребляемые код»? руюшими трансформаторам					
при свободной рельсовой цепи			при занято] рельсовой цепи		
Ра	Рг	Pi	Ра	Р,	
—	—	—-	—	W		
Нагрузка на высоковольтную линию:
Р =/127х-|-3902 = 410 В-A; cos <? = 127/410 = 0,31.
Максимальная нагрузка на линейный трансформатор:
Рмзкс =/ 3182 -ф-ЗЗО2 = 458 В • A; cos ? = 318/450 = 0,70.
Максимальный ток в кабеле от кабельного ящика до реле
ного шкафа составит /=458/220 = 2,1 А.
Таблица 10
Нагрузка на линейный трансформатор
i * Вид нагрузки	Нагрузки из табл. 8, В-А			
	средние		максимальп	
	Ра	Рг	Ра	Рг
Импульсная рельсовая цепь длиной до 2600 м	12	15	28	29
Кодирующий трансформатор	44	44	210	210
Кодовый трансмиттер	5	0	17	
Сигнальный трансформатор СОБС-2А с лампой	25	11	25	11
15 Вт				
Выпрямитель ВАК-1 ЗБ с батареей из шести	11	20	38	80
аккумуляторов	30	300		
Потери в трансформаторе ОМ/0,66			—	
Всего	127	390	318	ззо
32
Глава II
СХЕМЫ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ АВТОМАТИЧЕСКОЙ
И ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ БЛОКИРОВКИ
1. Схема смешанного питания
Схема электропитания сигнальной точки автоблокировки по
смешанной системе (рис. 10) требует установки на опорах ВСЛ
понижающих линейных трансформаторов типа ОМ. Линейные
трансформаторы защищают от грозовых разрядов и перенапря-
жений установкой на опорах с трансформаторами разрядников
(РВП-6 при 6 кВ и РВП-10 при 10 кВ). Разрядники устанав-
ливают также на опорах в местах перехода высоковольтной ли-
нии в кабель.
Для защиты высоковольтной линии от тока короткого за-
мыкания .в отпаях к первичным обмоткам трансформаторов
включают комбинированные однополюсные разъединители
ПКН с плавкими предохранителями на 0,75 А в прямом и об-
ратном проводах.
Силовая цепь 220 В в кабельном ящике защищается автома-
тическим выключателем многократного действия типа АВМ. В
релейном шкафу эти провода защищаются предохранителями
штепсельного типа на 20 А, используемыми главным образом
как разъединители для выключения напряжения при ремонте и
испытаниях. На эту цепь в шкафу ставятся разрядник!
РВНШ-250, чтобы предохранить приборы от попадания напр^
жения с высоковольтной линии. Далее нагрузка распределяете
по приборам электропитания.
Трансформатор СОБС-2А и кодовый трансмиттер КПТ npej
назначаются для кодирования рельсовых цепей для АЛСН.
Вентильные разрядники РВНШ-250 имеют пробивное на
пряжение 700 В; при помощи их осуществляется грозозащит!
всех сигнальных цепей, для этой цели их ставят в кабельно:
ящике и релейном шкафу, а также на приборы, связанные ,
рельсовыми цепями. Благодаря этому рельсы можно испол!
зо!вать в качестве дополнительных Заземлителей.
К заземлителю рельсы* подключаются на одном конце рел!
совой цепи (обычно питакЯцем) через разрядники РВНШ-25(
•
2. Схемы безбатарейного питания
При электротяге на постоянном токе (рис. 11) для питани
сигнальных устройств используются две высоковольтные линю
одна из них ВСЛ автоблокировки — основная и другая, подвс
шиваемая на опорах контактной сети, — резервная. Силовы
цепи 220 В, так же как и в предыдущем случае, вводятся в р«
лейные шкафы, причем на двухпутных участках для сигнальны
устройств каждого пути предусматривается отдельный релейны
шкаф (даже если светофоры расположены на одной ординате'
Это разделяет устройства четного пути от устройств нечетное
пути, обеспечивая автономность действия.
Питающие фидеры к релейным шкафам прокладывают!
так, чтобы при повреждении одного из них подавалось питан!
по другому фидеру. В релейных шкафах приборы питаются н|
пряжением 12 В от двух выпрямителей; приборы местной сх
мы, не связанные с линейными цепями, подключаются к выпр;
мителю дешифраторной ячейки (выводы обозначены ПБ и МБ^
Приборы, связанные с линейными цепями, подключаются
блоку БПШ (выводы обозначены ЛП и ЛМ).
Защита приборов от перегрузок и коротких замыканий ос
ществляется автоматическими выключателями АВМ и плавким
Основная линия 18 кв	К средней точке
} Резервная линия
> Юке	’
цепь
Репейный шкаф
| Основное Резервное
^питание питание
I--------------------J
Релейный шкаф 2
лп ВПШ I
К линейным °Ь4
цепям
.	, Ячейка ДЯ-36
К приборам I ~
Кабельный
ящик
I------------------
Я приборам
РВНШ-
250
д-л_____1' J
мех
сх_____
НВ-1
П0бС~Ш
_____________________I
лсшг
220
11. Схема питания сигнальной точки при электротяге на постоянном
токе
(gKW1
—k . IJl повс-Аа

'О
кот
предохранителями на 20 А. Приборы рельсовой цепи защищ:
ютсд от воздействия коротких замыканий в контактной сети
грозовых разрядов установкой на питающем и релейном концг
вторичных обмоток дроссель-трансформаторов нелинейных вь
равнивателей НВ.
«Земляные» клеммы разрядников соединяются с корпусе
шкафа, а последний подключается тросом к средней точн
дроссель-трансформатора.
Для защиты от попадания тяговых токов металлические об
лочки всех кабелей изолируют от корпуса шкафа.
I Схема электропитания автоблокировки при электротя-
ге на переменном токе промышленной частоты и на-
I личии специальной высоковольтной линии на отдельных опорах
с резервом от линии ДПР, во многом аналогична схеме электро-
питания автоблокировки на постоянном токе. Разница заключа-
ется в том, что в цепи питания рельсовых цепей должны вклю-
чаться статические преобразователи частоты, размещаемые в
релейных шкафах; меняются также силовые трансформаторы со
стороны резервного питания, поскольку в качестве резерва ис-
пользуется линия ДПР на напряжение 27 кВ.
3*
35
Имеется опыт питания автоблокировки и всех устройств ав
томатики на станциях и перегонах от высоковольтных проводов
подвешиваемых на опорах контактной сети. В этой систем?
электропитания на опорах контактной сети подвешивается один
дополнительный провод; в качестве обратного провода, исполь-
зуются рельсы.
Резервное питание предусматривается от линии электроснаб-
жения линейных потребителей (ДПР), подвешиваемой также
на опорах контактной сети. Таким образом, отдельной высоко,
вольтной линии автоблокировки не требуется.
Для питания сигнальных точек и линейных потребителе
применяются комплектные трансформаторные подстанцш
(КТП) с двумя трансформаторами типа 3HOM-35/54. Один и;
трансформаторов служит для питания только автоблокировки
а другой — для питания линейных потребителей и в качееЯ
резервного для питания автоблокировки.
Трансформаторы защищаются разрядниками и плавким
предохранителями. Для отключения трансформаторов от вые<н
ковольтных линий КТП имеет три однополюсных разъедините!
с приводами ручного управления. Разъединители сблокирован
с устройством заземления так, что при разомкнутых разъедия
телях первичные обмотки трансформаторов заземляются. Кроц
того, при открывании дверцы, преграждающей доступ к трап
форматорам, корпус КТП также^заземляется. Это создает без<
пасные условия для обслуживающего персонала, так как ис!
лючается появление в КТП потенциала между рельсами и зе*
лей. КТП имеет низковольтный шкаф с распределительны
щитком.
В релейный шкаф автоблокировки с распределительных ус:
ройств КТП подаются две цепи: одна основного и другая pt
зервного питания. Цепь основного питания включает аварийно
реле А и через его фронтовые контакты питает все устройств
данного релейного шкафа. Если реле А отпустит якорь, то чер^
его тыловые контакты подключается резервная цепь и досп
гается непрерывная работа устройств СЦБ.
Отличительной особенностью питающих устройств релейнот
шкафа является наличие преобразователя частоты тип
ПЧ50/25, через который подается питание к рельсовым нс
пям. В связи с этим несколько меняются и схемы рельсовы!
цепей.
В такой системе питания упразднилась высоковольтная ли
ния автоблокировки, выполняемая на отдельных опорах, но
то же время ухудшились условия обслуживания высоковольтно
цепи, питающей устройства СЦБ. Теперь проводить на ней к«
кие-либо ремонтные работы можно только со снятием налряж<
ния со всех цепей контактной сети. При дальнейшем внедрени
этой системы необходимо принимать меры по стабилизации н!
пряжения в проводе электропитания устройств СЦБ.
36
В общей принципиальной схеме электропитания сигнальной
точки (рис. 12) высоковольтный провод, предназначенный для
питания устройств СЦБ, секционируется на изоляторе и шлей-
фом заводится в КТП. Благодаря этому силовой трансформатор
при помощи разъединителей Р1 и Р2 можно подключить к лево-
му или правому плечу линии; можно также объединить оба
плеча без выключения трансформатора. В КТП вводится от-
'пайный провод системы ДПР, к которому подключается вто-
фой трансформатор, используемый для питания линейных по-
требителей и в качестве резерва для сигнальной точки. Вторые
концы высоковольтных обмоток силовых трансформаторов под-
ключаются к корпусу КТП, а последний — к рельсам через
средние точки стыковых дросселей. Вторичные обмотки силовых
трансформаторов подводятся к распределительному щитку низ-
ковольтного шкафа и здесь распределяются по нагрузкам. Для
подключения путевого электроинструмента предусмотрены гер-
метические розетки наружной установки.
1 3. Контроль нормального действия
сигнальных устройств на перегоне
На участках с электротягой на постоянном и переменном
|токе, а также и на участках без электротяги, но оборудованных
родовой автоблокировкой, применяется централизованный конт-
роль исправного действия устройств при помощи системы час-
л
тотного диспетчерского контроля. Для этой цели в провод;
двойного снижения напряжения (рис. 13) ДСН и ОДСН вклю
чен генератор ГК6, относящийся к системе диспетчерского кон
троля. Генератор подключен к секции сигнального трансфор.ма
тора СОБС-2А, цепь образования частотного сигнала нормаль
ного состояния сигнальной точки (по выводам 3—4) замкнут;
вследствие чего на соседнюю станцию поступает непрерывны
частотный сигнал.
В основной и резервный фидеры электропитания включен!
аварийные реле Р и Р1 типа АУШ2. Если выключится питани
ОПХ и ООХ по основному фидеру, контакты 11-12 и 31-32 ре
ле Р переключат питание на резервный фидер РПХ и РОХ,
контакт 71-72 оборвет цепь генератора ГК6. Эта цепь тепер
будет замыкаться вторым комплектом контактов кодовог
трансмиттера (Ж2). На станции с частотой кода Ж будет мь
гать контрольная лампочка, указывая на выключение основног
фидера. Если выключится резервный фидер, обесточится рел
Р1, к генератору Г Кб будет подключен кодовым трансмиттеро]
контакт 32 и контрольная лампочка будет мигать с частого
кода 3.
Исправность сигнальных ламп контролируется контакте!
огневого реле О, контактами которого подключается к генеря
тору код КЖ. Занятие блок-участка проверяется отпадение!
реле-счетчика 1 кодового дешифратора и реле Ж1. Если повр!
дится кодовый дешифратор, то реле Ж1 отпустит якорь, а счет
чик 1, являясь повторителем импульсного путевого реле, буде
продолжать работу, замыкая контакт синхронно работе им
пульсного реле — контрольная лампочка будет мигать, указыва
на неисправность сигнальной тбчки.
В схеме показано включение трех штепсельных розеток: oj
ной к цепи ПХ—ОХ на 220 В для включения паяльника и дву
38
а ]2 В (к выводам СХ12—
рЛСХ сигнального трансфор-
матора) для включения пере-
носной осветительной лампы.
Отна из этих розеток ставит-
ся на монтажной стороне ре-
лейного шкафа, другая — со
стороны реле на лицевой сто-
Рис. 14. СхеМа контроля сигнальной
точки при смешанной системе
роне.
При автоблокировке сме-
шанной системы питания кон-
троль сигнальной точки и ее исправного состояния решается
несколько иначе. Здесь (рис. 14) применяется уже другой гене-
ратор (типа ГК5), который снабжен вибратором для подачи
мигающих сигналов. Когда пропадает переменный ток, отпус-
кает якорь реле А, генератор ГК5 начинает посылать преры-
вистые сигналы продолжительностью 1,4 с (импульс) и 0,4 с
(интервал). Если погаснет красный огонь, размыкается кон-
такт 41-42 КО — генератор будет посылать импульсы продол-
жительностью 0,4 с с интервалом 1,4 с.
Если не работает сигнальная установка (ожесточилось путе-
вое реле), размыкается контакт 51-52 реле С1 — генератор дает
непрерывный сигнал; на табло контролируемой станции горит
непрерывно сигнальная лампа.
4. Особенности электропитания релейной
полуавтоматической блокировки
Релейная полуавтоматическая блокировка (РПБ) непрерыв-
но дополняется новыми техническими средствами. На станциях,
а часто и на перегонах вводятся электрические рельсовые цепи,
вводится автоматическая переездная сигнализация, станции
вместо ключевой зависимости оборудуются электрической цент-
рализацией. В этих условиях возрастают технические требова-
ния к электропитанию РПБ. Но при РПБ размеры движения
поездов значительно меньше, чем при автоблокировке, нет уст-
ройств АЛСН, на перегонах, как правило, нет сигнальных уст-
ройств. Это позволяет электропитание устройств РПБ осуществ-
лять от источников, имеющихся на станциях и железнодорож-
иых линий продольного электроснабжения. Последние предназ-
начены для электроснабжения всех линейных потребителей, что
по сравнению с ВСЛ СЦБ снижает их надежность.
i На ряде участков линии продольного электроснабжения от-
сутствуют. В этих условиях переменный ток к сигнальным уст-
1ояствам подается от существующих на станциях электрических
НаТеи (поселковых и городских). Такие сети, как правило, пред-
значены для питания приемников III категории, они на не-
39
больших промежуточных станциях часто выключаются, напр
жение в них колеблется в широких пределах. Это не позволя
сравнивать их с высоковольтными линиями автоблокировки '
следовательно, нельзя проектировать электропитание по прин
тым в автоблокировке схемам и нормам.
Для обеспечения электропитания устройств РПБ по норма
приемников I категории необходимо линии продольного электр
снабжения, а при отсутствии их и местные сети общего польз
вания дополнять надежным резервом (автоматизированны*
дизель-генераторами и аккумуляторами).
Чтобы сократить число резервных аккумуляторов и бол-
эффективно использовать их емкости, при РПБ обычно прим
няют системы местного питания. Аккумуляторы АБН размещ
ют в батарейных шкафах- типа БШ. Емкость аккумуляторнь
батарей целесообразно иметь возможно большей. Установленнг
норма 16-часового резерва является минимальной, при отсутс
вин железнодорожных ЛЭП на станциях этот резерв целесоо
разно доводить до 24 ч.
Местное питание сравнительно с центральным позволяет nj
небольшом числе аккумуляторов обеспечить наибольший peaej
электропитания.
Релейные и батарейные шкафы у входных светофоров пр
ходится устанавливать и при центральном питании. Недостач
такой системы состоит в основном в том, что для выходнь
светофоров приходится устанавливать наружные релейные и б
тарейные шкафы и при этом создаются неудобства в обслуж1
вании устройств. Но с этим недостатком можно мириться, т<
как такой аппаратуры немного.
Батарейные шкафы располагают у помещения ДСП, по о
ному комплекту на всю горловину станции или у входного и
выходного светофоров. Аккумуляторы размещают в одном и;
двух шкафах. Выбор числа резервных батарей в горлови:
станции зависит от времени, необходимого для резервного пит
ния устройств, и расстояния между входным и выходным си
налами.
Осуществление резервного питания входных и выходных св]
тофоров от одного источника вызывает увеличение его напряж!
ния до 24 В. В этом случае потребляемая светофорами мои
ность возрастает в 2 раза, соответственно в 2 раза уменьшает!
время разряда аккумуляторов при резервном питании. Поэтом
при ненадежном обеспечении электроэнергией у входного и ва
ходных светофоров устанавливают самостоятельные батареи а
шести или семи аккумуляторов типа АБН в каждый.
Если аккумуляторный резерв можно снизить, например, nd
наличии ЛЭП по типу автоблокировки, то в этом случае следу!
устанавливать один шкаф на горловину станции, когда входн!
светофор расположен от первой входной стрелки не далее 150 I
При отнесении входного светофора на большее расстояние зня
40
чительно возрастает потребность в кабеле, поэтому объединение
всех приборов в одном шкафу становится неэкономичным.
Необходимо иметь возможность форсированного заряда ак-
кумуляторов. Следует осторожно относиться к применению ма-
ломощных выпрямителей (например, типа ВАК-16Б), имеющих
малый зарядный ток. При частых выключениях сети эти вы-
прямители могут не успевать восстанавливать потерянную
энергию (мощность, израсходованную за 1 ч разряда, они вос-
полняют через 10—12 ч) и, следовательно, в ряде случаев не
могут обеспечить устройства необходимым резервом.
При питании светофорной сигнализации и других устройств
от сети общего пользования выпрямители желательно иметь
более мощные (например, типа ВАК-13Б), а лучше всего пре-
дусматривать для питания зарядно-буферное устройство типа
ЗБУ-12/10.
При значительных колебаниях напряжения в сети перемен-
ного тока по возможности следует отказаться от питания све-
тофоров по смешанной системе через аварийные реле, имею-
щие малые коэффициенты отдачи. С понижением напряжения
;в сети на 20—40% такие реле не отпускают якоря, а види-
мость огней резко падает. Поэтому целесообразно питать все
светофоры через аварийные реле с высоким коэффициентом
возврата (например, АСШ2) или непосредственно постоянным
током от выпрямителей и аккумуляторных батарей по буферной
системе.
Схему с буферной системой питания можно применять для
устройств помещения дежурного по станции (лампочки на таб-
ло, релейные цепи) и питания выходных светофоров (прожек-
торных или линзовых) хотя бы по главному пути и одному с
бокового.	.
В практике имеется много случаев, когда приходится к од-
|Ной батарее подключать по два параллельно соединенных вы-
прямителя и осуществлять от них буферное питание нормально
[торящих огней входных и выходных светофоров. Хотя это и
[сложно, но дает эффективные результаты при электропитании
[от малонадежных электросетей.
С применением блока ЗБУ-12/10 задача буферного питания
[даже линзовых нормально горящих светофоров решается срав-
нительно просто, поскольку этот прибор имеет два режима за-
ряда, дает возможность их широко регулировать по силе тока
[и автоматически переключать.
Буферная система может быть применена, когда
24/ср<770,
где /
I — среднесуточный ток нагрузок;
среднесуточная продолжительность подачи перемен-
ного тока;
'° — ток на выходе выпрямителя.
Если 24 /сР>Л>Т, то следует применять смешанную систе»
Литания. При этом выпрямитель должен выбираться с учете
восстановления емкости аккумуляторов за время, меньшее, че
возможный межаварийный интервал, т. е. должно быть соблц
дено следующее неравенство:
(24- 7')/ср< Т1а.
Величина /ср определяется по следующей формуле:
где 1п— ток нагрузки отдельных цепей, А;
tH — длительность наррузки в течение суток, ч.
Для разъездов и промежуточных станций потребляемые ]
сутки емкости резерва при расчетах могут применяться по дан
ным табл. 11.
Таблица 11
Расчетная емкость, потребляемая устройствами РПБ,
от аккумуляторных батарей
Нагрузка	Ток нагрузки, А		1 Потребляемая в сутки , емкость, А-ч на участке!	
		однопутном	двухпутном
Входной светофор линзовый с лам- пами 25 Вт:			
красная, желтая и зеленая	2,1	.50,4	50,4 I
вторая желтая Входной светофор прожекторный с лампой 10 Вт:	2,1	3,2	6,4
верхняя головка	1	24	24
нижняя	»	1	1,5	3,0 1
Выходной светофор линзовый с лампой 15 Вт	1,25	30	30
Выходной светофор прожекторный с лампой 5 Вт	0,5	12	12
Предупредительный прожекторный светофор с лампой 5 Вт	।	0,5	12	12
Лампочка контроля горения преду- предительного светофора (нормально горящая) Сигнальный механизм прожектор- ного светофора предупредительного сигнала	0,105	2,54	2,5
	0,05	1,2	2.4
То же входного (верхняя головка) или выходного сигнала	0,05	0.2	0,4 |
То же нижняя головка входного сигнала	0,05	0,1	0,2
Пульт-статив ПСРБ (преобразова- тель, лампы, реле) на промежуточ- ной станции	3	72	72
42
Таблица 12
Характеристики стабилизаторов
Характеристика	С-0,5	С-0,75	С 0,9
Номинальное входное на-	320/350	127/220	220/350
„ряжение, В Номинальная частота, Гц	50	50	50
»	мощность,	0.5	0,75	0,9
кВА Номинальным ток нагруз-	2,3	3,4	4,1
ки, А Номинальное стабилизи-	220 ±5	220 ±5	220±5
рованное напряжение, В			
Потери холостого хода,	100	110	140
Масса, кг	25	32	37
Размеры, мм	330X245X216	410X245X216	440X245X216
Когда в местных сетях переменного тока наблюдаются зна-
чительные колебания напряжения (более 10%), рекомендуется
применять стабилизаторы напряжения для питания выпрями-
телей и светофорных ламп. В устройствах РПБ нашли распро-
странение стабилизаторы напряжения электромагнитные типов
С-05; С-075 и С-0,9 (табл. 12).
Стабилизированное напряжение при изменении частоты се-
тевого напряжения от 48 до 52 Гц изменяется на 3—3,5%.
Стабилизатор состоит из трансформатора с тремя обмотка-
ми (рис. 15, а). Первичная (сетевая) обмотка I находится на
ненасыщенной части магнитопровода и имеет выводы для пе-
реключения, которое достигается перестановкой перемычки на
клеммах панели.
Вторичная обмотка II находится на насыщенной части маг-
нитопровода и включена на емкость, третья обмотка III, ком-
пенсационная, также расположена на насыщенной части маг-
Рис. 15. Схемы стабилизатора напряжения и воль-
тодобавочного трансформатора
43
нитопровода. Стабилизированное напряжение снимается с част
вторичной и компенсационной обмоток, включенных встречнс
Кроме указанных стабилизаторов напряжения, промышлет
ностью выпускаются стабилизаторы и других типов и мощна
стей.
Стабилизация напряжения осуществляется в пределах
184—238^и 315—410В (для стабилизаторов С-0,5 и С-0,9)
102—137 и 184—238В (для стабилизатора С-0,75). Стабилизг
торы напряжения устойчиво работают при температуре окр)
жающего воздуха +35 и —10°С. В целях безопасности пере,
включением стабилизатор нужно закрыть кожухом, так ка
конденсаторы находятся под напряжением около 650 В.
Бывают случаи, когда в сети переменного тока понижен
против нормы напряжение^ особенно при передаче энергии п
стальным воздушным линиям или по кабелю малого сеченш
Тогда напряжение на нагрузке (выпрямители, светофорны
лампы) можно поднять вольтодобавочными трансформаторам!
В качестве вольтодобавочных трансформаторов можно и<
пользовать, например, трансформаторы ПОБС-2А, включая и
по схеме, показанной на рис. 15, б. Трансформатором ПОБС-2^
можно поднять напряжение на 17,6В. Вольтодобавочные транс
форматоры можно применять при относительно стабильной на
грузке. Если нагрузка меняется в широких пределах, то пр
снятии части нагрузки на приемниках тока может возникнут
перенапряжение (например, светофорные лампы могут пере
гореть).
Схемы электропитания от местной ЛЭП при напряжени
6—10 кВ (рис. 16, а) и от ЛЭП продольного электроснабжё
ния (рис. Гб, б) в общем идентичны. При наличии ЛЭП продоль
ного электроснабжения, которая обычно проходит недалеко о
путей, против сигнальных групп и помещений ДСП монтирую
силовые опоры с трансформаторами ОМ, которые через опор!
с разъединителями присоединяются к ЛЭП. От силовых опо;
к релейным шкафам прокладывают обычные сигнальные кабел!
Типовая схема электропитания станционных устройств 1
РПБ от местной сети переменного тока 380 или 220 В (рис. 17
предусматривается самостоятельным фидером, подключаемы
к сети пакетным выключателем ПВ2-25 и автоматом мной
кратного выключения АВМ-1. Эти приборы размещаются в к
бельком ящике, устанавливаемом на опоре в месте фидерно!
отпая от сети. Если фидер присоединяется к шинам закрыта
подстанции, то целесообразно применять выключатель тип
АП-25-2МТ.
Нагрузки от сигнальных устройств обычно распределяют!
на три группы (помещение ДСП и горловины станции), кот
рые выводятся на распределительный щиток, устанавливаемь
в помещении ДСП или вблизи этого помещения. Каждая групп
через пакетный выключатель и плавкие предохранители по,
44
Рис. 16. Схемы питания РПБ от местной ЛЭП и ЛЭП продольного
электр осн а бжен и я
Питание от линии
Г-УШ- ~
линия ~
ЗВО/220В.
ЛВ2-25
|л7/ 15
130 в
230В
СО-2
220В, 5А
! 7«Й |М Ы [Й []
»Л/~уО	у О*0 уО \О \0 \0
I Распределительный ,
___I— щиток
I
"11
Релейный и батарейный
шкафы нечетной гор по-
бийы станции
। Релейный и батарей-
’__। ный шкафы четной
—1 горловины стиниии
ПХ22О
0X220
1MI ।ДДД
шйГ ЯП. 7К 1
/7X227/

'—I s
1
Г
L
Рис. 17. Схема питания РПБ от местной сети напряжением 380/220В
45
ключается через изолирующий трансформатор типа ТОСБ к
, l„npnv в зависимости от нагрузок применяются
Ф изолирующие трансформаторы: ТОСБ-0,25-
очЖ в-для нагрузок до 250 ВА; ТОСБ-0,5-230/230/12 В-
для нагрузок до 500 ВА; ТОСБ-1,5-230/230/12 В-для нагру-
зок от 500 до 1500 В А.
Если питающая сеть 380/220 В проходит вдоль станции, т.о
отдельные нагрузки в горловинах могут запитываться от нее
самостоятельными отпаями аналогично схеме, приведенной на
рис. 17, но без применения распределительного щитка. На схе-
ме электропитания показаны выпрямители ВАК, однако в не-
обходимых случаях вместо этих выпрямителей применяют за-
рядно-буферные устройства ЗБУ-12/10.
5. Схема включения аккумуляторных батарей
и выпрямителей
В различных устройствах СЦБ часто требуется напряжение
различных градаций, например 12 и 24В. В таких случаях
включают последовательно две батареи по шесть аккумулято-
ров, а от средней точки делают вывод.
Батареи со средним выводом широко применяются, хотя
обладают рядом недостатков, главным из которых является
возможность изменения направления тока в нагрузках (схем-
ных цепях) при обрыве одного вывода от батареи. Проявление
этого обрыва возникает не сразу, а в отдельные моменты, за-
висящие от состояния цепей. Если, например, в схеме
(рис. 18, а) отключится провод 2, то на состоянии схем, под-
ключенных к секциям / и //, это может и не отразится, так как
ток от полюса ПБ-24 будет проходить к минусу МБ-24 общей
Рис. 18. Включение аккумуляторных батарей и выпрямителей
46
батареей по нагрузкам секций I и //, но когда, допустим, в сек-
ции Н нагрузка будет выключаться или ее общее сопротивле-
ние возрастет, ток будет недостаточным для удержания или
прИтяжения якорей в схемной нагрузке секции /. Схема будет
отказывать в работе самым неожиданным образом, когда на-
грузки в секции 11 восстановятся, то восстановится и работа
схем, подключенных к секции /.
Допустим теперь, что отключился провод 3. Тогда ток от
ПБ-24 пройдет по нагрузкам секции /// и // через общий про-
дот к минусу батарей. Вследствие этого направление тока в
нагрузках секции II изменится (см. штриховую стрелку), и
если з эту секцию будут включены поляризованные реле, они
дадут ложный контроль. Чтобы избежать подобных явлений,
лучше не применять секционированные батареи для подключе-
ния схем. Но такие батареи все же используются, поэтому не-
обходимо выводы от них делать в виде шин, чтобы исключить
возможность их обрывов и отключений от батарей. Каждую
нагрузку следует подключать отдельным выводом к таким ши-
нам, а не путем последовательной обвязки (ради экономии про-
вода) и подключения на шину одним общим приводом.
Аккумуляторные батареи со средним и без среднего выво-
дов и зарядные устройства рекомендуется включать по схеме,
приведенной на рис. 18, б. Зарядные агрегаты (ЗБУ или ВАК)
включаются в сеть переменного тока через общие защитные
штепсельные предохранители на номинальную силу тока (в дан-
ном случае на 2 А). Наличие штепсельных предохранителей в
цени каждого зарядного агрегата при измерениях позволяет
выключать любой агрегат в отдельности без нарушения работы
других цепей и устройств. Батареи подключаются к зарядным
агрегатам также через предохранители на 20 А, чтобы можно
было измерять ток без разрыва цепей. Так, для измерения си-
лы зарядного тока амперметр подключается к зажимам 1-2 на
клемме А, после чего вынимается предохранитель. Чтобы из-
мерить силу обратного тока, надо вынуть предохранитель на
клемме Б. Клеммы В, Г и Д используются для подключения
нагрузок к среднему выводу батареи самостоятельными прово-
дами, как к общей шине.
Глава III
ПРИБОРЫ И ИСТОЧНИКИ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ
АВТОБЛОКИРОВКИ И РПБ
1.	Свинцовые аккумуляторы
Для резервного питания в устройствах СЦБ применяются
свинцовые аккумуляторы типов АБН-72 и АБН-80: АБ — авто-
блокировочные, Н — с намааными электродами; цифры после
букв — номинальная емкость аккумулятора в ампер-часах
(табл. 13). В аккумуляторных помещениях постов электриче-
ской и диспетчерской централизации устанавливаются стацио-
нарные аккумуляторы типов С (для длительных режимов раз-'
ряда) и СК (для коротких режимов разряда) различной емкос-
ти в зависимости от нагрузки и средств резервирования по пе-
ременному току.
Аккумуляторы типа АБН. Аккумуляторы АБН-72
(рис. 19, а) представляют собой блок электродов (трех поло-
жительных и четырех отрицательных), прикрепленных к эбо-
нитовой крышке стеклянного сосуда. Пластины изолированы
между собой сепараторами. Промежуток между эбонитовой
крышкой и сосудом заливается кислотоупорной мастикой. От-
верстие в крышке для доливки электролита завинчивается
пробкой с отверстием для выхода газа.
Аккумуляторы АБН-80 (рис. 19, б) конструктивно аналогич-
ны аккумуляторам АБН-72, но блок электродов помещается в
сосуде из полиэтилена. Аккумуляторные сосуды по 3 шт. поме-
щают в пластмассовом корпусе, что затрудняет наблюдение за
аккумулятором. В полиэтиленовом сосуде при морозах сравни-
тельно часто появляются трещины.
Таблица 13
Характеристики аккумуляторов АБН
Тип аккумулятора	Режим разряда							
	5-часовой		12-часовой		24-часовой		25-часовой	
	О	Емкость, не менее, А-ч	О	Емкость не менее, А-ч	Ток, А	Емкость, не менее, А-ч	Ток. А	Емкость, не менее. А-ч
АБН-72 АБН-80	10 и	50 55	5,0 5,5	60 66	3	72	3,2	80
48
При разряде допускают нагрузку в течение 10 с током: 20А—
кумуляторы АБН-72; ЗОА—аккумуляторы АБН-80. Конечное
аа-пряжение при разряде для 5-часового режима 1,75В и
f ЗОВ—для 24- и 25-часовых режимов. При отрицательной тем-
^рттуре воздуха емкость аккумуляторов снижается и состав-
ляет 40% номинала при —20°С; 25% — при — 30°; 15% —
при —40°С и 5%—при —50°С.
1 Масса аккумуляторов АБН-72 без электролита 10,5 кг;
АБН-80 без электролита 4,8 кг и 7,2 кг с электролитом.
Срок службы при нормальной эксплуатации гарантируется
заводом не'менее двух лет для аккумуляторов АБН-72 и трех
лет для АБН-80.
При испытании аккумуляторов на стенде методом циклиро-
вания д» снижения емкости на 25% аккумуляторы должны вы-
держивать не менее 200 (АБН-72) и 275 циклов (АБН-80).
Для нормальной эксплуатации аккумуляторов в зимнее вре-
мя следует утеплять батарейные шкафы. Реостаты, выпрямите-
ли и другие приборы, выделяющие тепло, желательно разме-
щать в батарейном шкафу — влияние на них аккумуляторных
газов ничтожно и вполне окупается несколькими часами допол-
нительной резервной емкости. В зимнее время плотность элек-
тролита аккумуляторов, устанавливаемых в батарейных шка-
фах, следует доводить до 1,30 г/см3 в заряженном состоянии.
Увеличение плотности электролита понижает температуру, при
которой происходит его постепенное сгущение (замерзание).
Сгущение электролита затрудняет химические реакции в актив-
ной массе пластин, эти реакции начинают проходить ближе к
поверхности пластин, отчего снижается емкость аккумуляторов.
Если плотность, отнесенная к + 15°С, равна 1,20 г/см3, электро- ,
лит замерзает при —27°С; если 1,25 г/см3, то при —52°С; если
1,30 г/см3, то .при —70°С. Повышением плотности электролита
более 1,30 г/ом3 температура его замерзания начинает повы-
шаться. Чистая серная кислота замерзает при температуре
— 34°С.
На летнее время плотность электролита полезно уменьшать
так, чтобы в конце заряда ома была 1,19—1,20 г/см3. В мест-
ностях с жарким летом плотность электролита можно довести
в конце заряда даже до 1,18 г/см3. Систематическое наблюде-
ние за аккумуляторами в эксплуатации и особенно за плотно-
стью электролита позволяет предохранить их от преждевремен-
ного износа.
Необходимо предотвращать повышенный саморазряд и суль-
фатацию пластин, значительно снижающих емкость аккумуля-
торов. Сульфатация быстро образуется при длительных глубо-
ких разрядах аккумуляторов, систематических недозарядах и
несоблюдения режимов плотности электролита. Опасен для
ккумуляторов и длительный интенсивный перезаряд, когда
лностью заряженная батарея остается под зарядным током
4--12oi	49

выпрямителя. В этом случае в порах активной массы пластин
возникает избыточное давление под действием накапливающих
ся газов, чТо вызывает разрыхление и выкрашивание активной
массы. Опасно коробление пластин, так как при этом возник;
ют трещины в активной массе и последующее ее выпадание.
Сульфатация пластин обычно удаляется путем длительны
зарядов и разрядов аккумуляторов малыми токами. Быстр
избавиться от сульфатации можно промывкой аккумулятора
водно-аммиачным раствором трилона Б (этилендиаминтетраук
сусный натрий). Для этого из предварительно заряженного aj
кумулятора сливают электролит, затем промывают его дистил
лированной водой, после чего на 40—60 мин заливают водны
раствором аммиака (5%) и трилона (2%). После указанног
срока раствор сливают и аккумулятор несколько раз промыва
ют дистиллированной водой. Промытый аккумулятор заполняй
электролитом нормальной плотности и заряжают обычным п(
рядком. При очень сильной сульфатации процедуру повторяю
Любые ремонтные работы с аккумулятором, в том числе
удалении сульфатации, надо проводить в специально оборудо
ванных мастерских. В местах эксплуатации батарей электроме
ханик должен только наблюдать за аккумуляторами, регули
ровать режим заряда и разряда, включая плотность электро
лита, и испытывать батареи на отдачу емкости. При обнаруже
50
нки неисправности и отклонения от нормы аккумуляторы сле-
дует заменить и отправить в ремонт. Иначе можно остаться без
резерва и вызвать этим задержку в движении поездов.
Число аккумуляторов в батареях при местном питании по
смешанной системе принимается: для путевых батарей — один
элемент с выпрямителем ВАК-14Б; для сигнальных, батарей на
перегонах — шесть элементов с выпрямителем ВАК-13Б или
ЗДК-16Б. На станциях устанавливается батарея из шести-
семи и 12 аккумуляторов. На каждую батарею из семи акку-
муляторов применяется один выпрямитель ВАК-13Б. При необ-
ходимости допускается параллельное подключение двух выпря-
мителей к одной батарее.
Если лампы светофоров питаются постоянным током, до-
пустимое падение напряжения от батареи до ламп светофора
принимается равным разности между максимально допустимым
для них напряжением (12 В—для линзовых светофоров и
10 В — для прожекторных) и напряжением заряженной батареи
(2.2 В на аккумулятор).
При питании ламп светофора переменным током падение
напряжения между трансформаторами и лампой зависит от
выбранного напряжения вторичной обмотки трансформатора и
принимается таким, чтобы на лампах линзовых светофоров бы-
ло напряжение 12 Б, а на лампах прожекторных светофо-
ров — 10 В.
В расчетах, кроме падения напряжения в жилах кабеля,
следует учитывать падение напряжения на огневом реле, в сое-
динительных проводах и контактах реле. Аккумуляторы
АБН-72 обеспечивают 24-часовой разряд при токе не более ЗА,
16-часовой разряд — при токе не более 4А, а 12-часовой — при
токе 5А. Из этих данных следует, что при автоблокировке для
каждой группы выходных и маневровых сигналов со среднесу- -
точной нагрузкой до 5А должна предусматриваться самостоя-
тельная батарея.
При полуавтоматической блокировке самостоятельная бата-
рея для выходных светофоров должна применяться при разря-
де током 4А. Для входных и проходных светофоров самостоя-
тельная батарея должна устанавливаться на среднесуточную
нагрузку ЗА.
Техническими нормами не установлено, при каких условиях
аккумуляторы должны обеспечивать этот резерв. В практике
проектирования принято считать, что приведенные нормы ре-
зерва (24; 16 и 12) считаются расчетными при положительной
температуре окружающей среды (при температуре электролита
+ 20°С). При этом запас (коэффициентов) на понижение тем-
пературы, на естественное старение аккумуляторов и другие
причины, снижающие емкость аккумуляторов, в расчетах не
учитывается. Принимается, что эти запасы заложены в самых
«ормах (24 и 16 ч) резерва.
51
Таблица 14
Характеристики аккумуляторов С и СК
Тип аккумулятора	Число электродов в аккумуляторе			Максимальный аарядпый ток, А	Режим разряда					
					10-часовой		3-часовой		1-часовой	
	4 * - 3 * = О Л С н	отрицатель- ных			О	Емкость, А-ч	Ток. А	Емкость. А-ч	Ток, А	о ы<
		сред- них	край- них							
С-1, СК-1	1		2	9	3,6	36	9	27	18,5	18,
С-2, СК-2	2	1	2	18	7,2	72	18	54	36,0	37,
С-3, СК-3	3	2	2	27	10,8	108	27	81	55,5	55,
С-4, СК-4	4	3	2	36	14,4	144	36	108	74,0	74,
С-5, СК-5	5	4	2	f 45	18,0	180	45	135	92,5	92,
С-6, СК-6	3	2	2	54	21,6	216	54	162	111,0	111.
С-8, СК-8	4	3	2	72	28,8	288	72	216	148,0	148,
С-10, СК-10	5	4	2	90	36,0	360	90	270	185,0	185,
С-12, СК-12	6.	5	2	108	43,2	432	108	324	222,0	222.
Аккумуляторы типов С и СК. Аккумуляторы этих типо
предназначаются для работы в стационарных установках
имеют номинальную емкость от 30 до 5328 А-ч. В устройства
СЦБ применяются обычно аккумуляторы емкостью от 36 д
360 А • ч (табл. 14).
Емкости, указанные в табл. 14, гарантируются на четверто*
цикле заряда-разряда при соблюдении следующих требований
Плотность электролита (серная кислота по ГОСТ 667—5
сорт А, вода по ГОСТ 6709—53) в начале разряда должна быт
равна 1,205±0,005 г/см3 при +25СС; средняя температур!
электролита при разряде должна быть равна 25°С; конечно
напряжение при 10-часовом разряде должно быть не мене
1,8 В на элемент.
При более интенсивных разрядах, не указанных в табл. 14
емкость аккумуляторов соответствует следующим данным:
Режим разряда, ч . . .	7,5	5	2	i
Емкость аккумулятора в
процентах от емкости J0-ча-
сового режима разряда . . ’ 91,7	83,3	61,1
Установившееся напряжение полностью заряженного акк^
мулятора при разомкнутой цепи не ниже 2,05 В.
При эксплуатации аккумуляторов типов С и СК в режим!
постоянного подзаряда должно поддерживаться напряжени
2,15±0,05 В на аккумулятор, а ток подзаряда /п (в амперах)-
не менее величины, определяемой по формуле
. _ 0,03 —С„	I
п— 24
где Сп—номинальная емкость аккумулятора, А • ч.
52	ч	!
2.	Выпрямители типа ВАК
В устройствах автоматики и телемеханики для заряда акку-
муляторных батарей на 12—24 В применяются кремниевые вы-
прямители -типов ВАК-13Б, ВАК-14Б и ВАК-16Б.
Выпрямительный агрегат состоит из кремниевого выпрями-
тельного блока Д (четыре диода, собранные по мостовой схеме)
и секционированного трансформатора Тр, рассчитанного на
50—75 Гц (рис. 20). Первичная обмотка разделена на три сек-
ции на напряжение 110; 127 и 220 В. Вторичная обмотка имеет
шесть секций-ступеней регулировки выпрямленного тока. Сту-
пени с 1-й по 4-ю служат для подзарядки аккумуляторных ба-
тарей, находящихся в рабочем состоянии, ступени 5-я и 6-я —
для заряда разряженных батарей. Электрические характери-
стики зависят от работы выпрямителя на батарею (табл. 15)
или на активную нагрузку (табл. 16).
Зарядный ток регулируется перестановкой перемычки на
верхней панели трансформатора. Нагрузочные характеристики
выпрямителей приведены на рис. 21.
Выпрямители ВАК-13Б и ВАК-16Б могут быть использова-
ны для работы на батарею из семи элементов при токе заряда
до 2А для ВАК-13Б и до 1А для ВАК-16Б при напряжении на
батарее 15,4 В.
Таблица 15
Характеристики выпрямителей при работе на батарею
Тип выпрями- теля	Напряжение на батарее с подключен- ным выпрями- телем, В	Ток заряда, А+20%						Количество элементов в батарее
		Ступень						
		1-я	-Я	З-я	4-Я	5-я	6-я	
ВАК-1 ЗБ	13,2	0,1	0,25	0,45	0,7	1,0	2,4	6
ВАК-16Б	13,2	0,07	0,13	0,25	0,38	0.6	1,2	6
ВАК-14Б	2,2	0,15	0,35	0.8	0,2	1,6	2,2	1
Таблица 16
Характеристики выпрямителей при работе на активную нагрузку
Тип выпря- мителя	В ыпрям- ленный ток. А	Выпрямленное напряжение, В					
		Ступень					
		1-я	2-я	З-я	4-я	5-я	6-я
ВАК-1 ЗБ	2,4	6,4+0,5	7+0,6	7,6±0,7	8,3+0,7	9,0±0,8	12.2+0,8
ВАК-16Б	1,2	6.6+0,5	7+0,6	7,5±0,7	8,4±0,7	9,0±0,8	12+0,8
ВАК-14Б	2,2	0,4±0,15	0,57+0,15	0,95 ±0,15	1,2±0,15	1,45±0,15	1,8
53
Завод-изготовитель рекомендует следующие правила по ус
тановке и содержанию выпрямителей.- Перед установкой выпря
митель должен быть просушен. Для этого его устанавливают i
сухом помещении с температурой + 35-4-45°С или же подклю
чают на активную номинальную нагрузку в течение 3 ч.
Выпрямители могут работать как в горизонтальном, тая
в вертикальном положении. При включении сначала присоедв
8ЛК-/31
V V If V V м
Рис. 21. Нагрузочные характерней
выпрямителей ВАК
54
яется нагрузка на стороне постоянного тока и только затем
подключается переменный ток. Включение переменного тока па
зажимы выпрямленного тока ведет к порче выпрямителя. Вы-
прямленный ток и напряжение измеряются приборами маг-
нитоэлектрической системы. При выключении выпрямителя
сНачала отключается переменный ток, затем отсоединяется
нагрузка.
Необходимо периодически продувать выпрямитель для уда-
ления пыли. Помещение, в котором хранятся выпрямители,
Должно быть сухим, с температурой окружающего воздуха не
ниже +5°С и не выше Ч-35°С и относительной влажностью не
более 70%.
При длительном хранении на складах один раз в три меся-
ца следует осматривать и просушивать выпрямители, включая
их на номинальную омическую нагрузку на 2—3 ч.
Срок службы выпрямителей 5 лет. Но если обратный ток
выпрямителя не превышает 1,5 мА, выпрямитель может рабо-
тать и более. Если по истечении гарантийного срока службы
обратный ток превышает 1,5 мА, требуется замена выпрями-
тельного блока,
3.	Зарядно-буферное устройство типа ЗБУ-12/10
Зарядно-буферное устройство типа ЗБУ-12/10 предназначено
для совместной буферной .работы с батареями из шести-семи
кислотных аккумуляторов. Устройство из режима буферной ра-
боты может автоматически переходить в режим форсированного
заряда и обратно. Переход зависит от напряжения батарей: с
буферного режима в режим форсированного заряда — при сни-
жении напряжения на один аккумулятор до 2,1 Вс возможно-
стью снижения этого значения регулировкой; с режима форси-
рованного заряда в буферный режим — при повышении напря-
жения на один аккумулятор до 2,5 В с возможностью сниже-
ния этого значения предварительной регулировкой.
По конструкции зарядно-буферное устройство представляет
собой блок, который устанавливают в наружных релейных
шкафах. ЗБУ сохраняет свои характеристики при изменении
температуры от —40 до +60°С. Блок имеет следующие разме-
ры: 328x265x255 мм; масса блока 18,5 кг.
Блок ЗБУ-12/10 (рис. 22) состоит из трансформатора спе-
циальной конструкции, рассчитанного на питание от однофаз-
ной сети переменного тока при частоте 50 Гц, напряжением ПО
или 220 В; двухполупериодных выпрямителей на силовых крем-
ниевых диодах Д2 и ДЗ со средним выводом; приборов автома-
нки для изменения режимов работы. Кроме того, блок имеет
ереключатель (тумблер) ТП для переключения устройства с
Вт°м этической регулировки режимов работы на ручную.
55
В трансформаторном устройстве три стержня. На стержне /
расположены первичная и секционированная вспомогательная
обмотки. На стержне 2 размещена вторичная обмотка, питаю-
щая выпрямитель. Стержень 3 примыкает к стержню 2 с воз>
душным зазором. На стержне 3 имеется обмотка для регули-
ровки зарядного тока. Принцип регулировки заключается в
отсасывании части магнитного потока со стержня 2 на стер-
жень 3 и уменьшении за этот счет индукции в обмотке на
стержне 2. Когда обмотка стержня 3 разомкнута, сопротивление
отсасываемому магнитному потоку будет минимальным; при
этом напряжение и отдаваемый выпрямителю ток вторичной
обмоткой будут также минимальными.
С увеличением тока в обмотке стержня 3 сопротивление от-
сасываемому магнитному потоку увеличивается, отчего возра-
стают напряжение и ток вторичной обмотки. Ток во вспомога-
тельной обмотке изменяется перестановкой штепселей /3 (за-
рядноТо тока) и /с (тока содержания). Минимальный ток полу-
чается при разомкнутой вспомогательной обмотке (штепсель
/3 в гнезде /), а максимальная при замыкании этой обмотки
накоротко (штепсель /3 в гнезде 3). При установке штепселя е
гнезде 4, 5, 6 и т. д. в действие вступает вспомогательная об-
мотка, которая сфазирована так, что она увеличивает индук-
цию стержня 2 и соответственно происходит дальнейшее увели-
чение напряжения и силы тока вторичной обмотки.
56 ‘
Автоматика блока, предназначенная для изменения режимов
ег0 работы, состоит из моста, три плеча которого образованы
резисторами Rl, R3, R4 и R6 и одно плечо стабилитроном Д1
(Типа Д809), и поляризованного реле РП (типа РП-4 с обмот-
ками по 290 Ом) с повторителем Р (типа УКДР-1М с обмот-
кой 280 Ом).
Реле РП включено в диагональ моста через два регулируе-
мых резистора /?2=68 Ом и /?5=1000 Ом. Резистором R2 уста-
навливаются пределы напряжения батареи (максимального и
минимального), при которых изменение направления тока в
реле РП вызывает переброску поляризованного якоря. Резисто-
ром R5 устанавливается необходимый ток срабатывания ре-
ле РП, что соответствует регулировке пределов отклонения на-
пряжения аккумуляторной батареи от среднего значения.
Устройство ЗБУ-12/10 имеет следующие основные электриче-
ские характеристики:
Число аккумуляторов в шт.			батарее,	6	7
Напряжение батарей, В Зарядный ток, А, при напряжении переменного тока:		13,2	15,4
110—220 В .	.	.		10	10
110—220 В—10% .		7,5	7,5
110—220 В —20% . Напряжение батарей, В, ключении в режим:	при пере-	5	5
буферной работы .		14,5-15	17—17,5
форсированного заряда		12,4-12,9	14,5-15
Потребляемая мощность,	В-А . .	275	—
Использование блока ЗБУ в условиях электропитания уст-,
ройств СЦБ от недостаточно надежных сетей переменного тока
позволяет держать аккумуляторные батареи в постоянной го-
товности, принять на себя нагрузку и обеспечить ее резервным
питанием в течение установленного времени; стабилизировать
напряжение на светофорных лампах, если их включать непо-
средственно на ЗБУ без применения сигнальных трансформа-
торов и аварийных реле. Это особенно важно, когда напряже-
ние в сети имеет большие колебания.
4.	Сигнализатор заземления
Батареи местного питания не имеют сигнализаторов зазем-
ления, поставляемых заводами комплектно. Дорож'ные мастер-
ские Октябрьской дороги выпускают сигнализатор заземления
станционных батарей на 12—24 В. Этот прибор может быть
применен для контроля изоляции в любых цепях постоянного
ка с сопротивлением изоляции не ниже 30 кОм и напряже-
нном до 24 В.
57
Сигнализатор представляет собой панель, встроенную в м<
таллический корпус (рис. 23). На панели расположены элемеь
ты подстройки и лампы сигнализации с выходными клеммам
Дно корпуса имеет отверстия для крепления прибора.
На лицевой стороне панели расположены две лампы д;
контроля состояния сопротивления изоляции, входные клемм!
« + Б», «3» (земля) и ручка Р потенциометра R5.
Работа схемы сигнализатора основана на разбалансиров
нии моста, в плечи которого включено поляризованное рел
типа РП-5; балансирование моста достигается переменным р(
зистором R5 сопротивлением 47 кОм.
В исходном положении при сбалансированном мосте ток ч
рез обмотку реле Р не протекает, его якорь находится в не
тральном положении. Сигнальные лампы не горят.
При понижении сопротивления изоляции менее 24 кОм д|
напряжения 24 В и 12 кОм для напряжения 12 В происход
разбалансирование моста, отчего через обмотку реле Р пройд
ток и якорь замкнет один из контактов. Загорится сигнальн;
лампа, указывающая на нарушение изоляции.
Сигнализатор подключается, как правило, к станциони
батарее. В устройствах РПБ может устанавливаться на свобо
ных местах пульт-статива.
5.	Приборы питания линейных цепей
Питание линейных цепей автоблокировки, релейной полуа<
тематической блокировки, двойного снижения напряжен!
и т. п. должно осуществляться от источников, не имеющ!
гальванической связи с основными батареями, питающие
станционные релейные схемы. Это необходимо для того, что(
58
солировать перегонные устройства от станционных и этим за-
щитить их от взаимного влияния при различных неисправно-
стях, а также защитить телефонную связь, осуществляемую по
^инейным цепям, от помех, возникающих при работе станцион-
ных устройств.
Не рекомендуется устанавливать в таких случаях отдельные
аккумуляторные батареи для питания линейных цепей, так как
при них устройства получаются громоздкими и дорогими. Мож-
но использовать станционные аккумуляторные батареи для пи-
тания линейных цепей, если на станциях есть батареи, к кото-
рым не подключаются релейные схемы и если напряжение этих
батарей оказывается достаточным для питания линейной цепи.
Такая возможность возникает, когда в горловинах станции
приходится ставить по две аккумуляторные батареи, одна из
которых используется только для резервного питания светофо-
ров. От этой батареи можно питать линейную цепь. Тогда от
горловины станции до помещения ДСП появляется пара допол-
нительных проводов. В тех случаях, когда для питания линей-
ных цепей не требуется аккумуляторного резерва, можно ис-
пользовать выпрямители ВАК или различные блоки питания.
Блок типа БПШ (рис. 24, а) предназначается для пи-
тания постоянным током линейных цепей различного назначе-
32 52 72
21 21 21 21
2. 22 22 22
Расположение контактов
со стороны понтажа
Рис. 24. Блок питания БПШ
59
Рис. 25. Нагрузочные характеристики блока БПШ:
7 —{/=60 В (перемычки: 11-33; 71-73; 53-12); 2 — U=3D В (перемычки: 11-33; 7173; 32-1
3 — U—25 В (перемычки: 11-23; 71-73; 51-12); 4 — {/=20 В (перемычки: 11-33; 51-73; 53-1
5-U-\b В (перемычки: 11-33; 32-73; 53-12)
ния (автоблокировки, РПБ и др.). Блок состоит из секционир
ванного трансформатора на первичное напряжение 220 или 110 ,
четырех диодов Д226А, включенных мостиком, и конденсатор
С=2 мкФ типа МБГО-2, включаемого на выходе (рис. 24,6
Все детали блока собраны в корпусе реле НМШ. Переключ
нием перемычек на штепсельной розетке от блока при нагруз:
в 100 мА можно получить одно из следующих напряжений н
выходе: 16; 20; 24 и 60 В с допусками по каждой градацн
±5 В. С изменением питающего напряжения на ±10% от н
минала выходное напряжение может колебаться на ±15%.
Электрические характеристики блока БПШ приведены
табл. 17. Нагрузочные характеристики блока БПШ (рис. 2!
сняты при изменении тока нагрузки от 0 до 120 мА. Нагруз:
на блок ограничена обмотками трансформатора. Так, нагруз;
током 120 мА при включении части вторичной обмот:
(576 витков) создает в течение 3 ч нагрев первичной и втори
ной обмоток трансформатора на 34°С выше окружающей те
пературы. Импульсные двукратные перегрузки не вызыва»
повреждений блока. При напряжении 220 В блок потребля
ток около 30 мА.
Полупроводниковый преобразователь ППШ
широко применяется для питания линейных цепей РПБ и ц
пей смены направления движения при однопутной автоблок
ровке.
Преобразователь собирается в корпусе реле типа Н1
(рис. 26, а) и дает следующие величины преобразованного н
60
Таблица 17
Электрические характеристики блока БПШ
1 Номинальное! Ю	—	\	напряжение	1 ЬД	—	I	переменного	1 °	53	1	тока на выхо-1 1	де, В	1	Перемычки на штепсельной розетке	Нагрузка. мА	Напряжение на выходе, В	
			ОС с О О Е X	перемен- ное. не более
	П-13; 31-33; 32-73; 53-12 11-33; 32-73; 53-12	100	16±5%	8
"77 220	П-13; 31-33; 51-73; 53-12 11-33; 51-73; 53-12	100	20±5%	8
_			 ПО 220	П-13; 31-33; 71-73; 53-12 П-13; 71-73; 53-12	50	60±5%	7
ПО 220	П-13; 31-33; 71-73; 51-12 11-33; 71-73; 51-12	106	24	—
пряжения при токе нагрузки 77 мА: 77±3 В; 55±2 В; 22^1 В.
Режим работы преобразователя выбирается соответствующим-
включением перемычек и соединением их с контактами реле А
на розетке преобразователя (табл. 18).
Нормально на контакты 12-13 преобразователя (рис. 26, б)
подается переменный ток 12 В, который трансформируется до
требуемого напряжения и затем выпрямляется мостиком
Таблица 18
Коммутация на преобразователе ППШ-3
Источник питания преобразователя	Устанавливаемые перемычки в зависи- мости от напряжения па нагрузке при токе нагрузки 80 мА		
	77±3 В	55 ± 1	22 + 1 В
Нормально переменного тока 12 В,	11А-82	ПА-82	11А-82
8 при его выключении — от постоян-	12А-11	12А-11	12А-71
«ого тока ±12 В	13А-81	13А-81	13А-21
	22-72-83	21-71-83	22-72-83
Постоянного тока 12 В	22-83	21ЬЗ	22-83
	81-82	81-82	21-82
Переменного тока .12 В	72-83	71-83	72-83
	11-82	11-82	71-82
Примечание. ПА, 12А, 13А—контакты реле Д.
611
Рис. 26. Преобразователь ППШ-3
62
д/— Д4. собранным из герма-
ниевых диодов типа Д7Г. К
контактам 2-3 преобразовате-
ля -подключается нагрузка
(линейная цепь).
При выключении переменно-
го тока аварийное реле А пе-
реключаёт выпрямитель с
трансформатора Т р2 на транс-
форматор Тр1 и включает ав-
тогенератор, собранный на
Рис. 27. Преобразователь ППШ-Дон
триодах Т1 и Т2 типа П4В.
Автогенератор подает на первичную обмотку трансформатора
Т pl импульсы переменного тока. Со вторичной обмотки транс-
форматора снимается переменный ток требующегося напряже-
ния, подается на выпрямляющий мостик и далее на нагрузку.
Нормальная нагрузка на преобразователь составляет 77 мА, а
кратковременная (до 3 мин) может достигать 300 мА.
Преобразователь защищается от перегрузок и коротких за-
мыканий в линии следующим способом. На стороне питающего
напряжения устанавливаются плавкие предохранители: в цепях
переменного тока на 1 А и постоянного тока на 2 А. На выхо-
де преобразователя включается электрическая лампа 220 В,
60 Вт.
При расчетах питания линейных цепей преобразователь
ППШ-3 следует рассматривать как источник с большим внут-
ренним сопротивлением. Необходимо также учитывать, что для
защиты прибора от коротких замыканий во внешней схеме по-
следовательно с преобразователем включают лампу накалива-
ния 220 В, 60 Вт. Сопротивление нити (табл. 19) такой лампы
в холодном состоянии примерно 150 Ом.
Преобразователь ППШ-3 обладает низким к. п. д., что не
позволяет преобразователь держать подключенным посто-
янно к батарее и требует защиты от коротких замыканий в
линии. Разработан полупроводниковый преобразователь типа
Таблица 19
Расчетное сопротивление
преобразователя ППШ-3
Напряжение. В. на выходе ППШ-3 пРи питающем 10,8-hT"	Расчетное сопротив- ление прибора, Ом	
	внутренне е	с ограни- чивающей лампой
77—100	150	300
55-70	70	220
22—29	30	180
ППШ-Дон, который не боится
коротких замыканий в линии,
в нем ток холостого хода не
превышает 120 мА. Это по-
зволяет отказаться от литания
преобразователя переменным
током. Уровень помех на вы-
ходе преобразователя около
25 дБ, что не оказывает за-
метного влияния на качество
межстанционной связи.
Преобразователь (рис-. 27)
имеет девять ступеней регули-
6.3
ровки по выходному напряжению (от 14 до 35 В) при мак
мальном токе до 0,1 А. Такая регулировка дает возможно
легко подобрать необходимое напряжение для линейной це
Трансформатор Тр имеет три обмотки из провода ПЭЛ: перв!
ная—диаметром 0,64 мм, вторичная и третья — диамет!
0,35 мм. Сердечник намотан на каркасе ЗБФ, собранном в
реплет из 50 листов трансформаторной стали.
Дроссель Др1, включенный на выходе преобразователя,
мотан на каркасе дросселя от телефонного аппарата ТН-61
использованием стали этого же дросселя; активное сопротив
ние его составляет 80—90 Ом. Преобразователь смонтирова!
корпусе конденсаторного блока КБ-6.
6.	Преобразователи частоты
Преобразователи (делители) частоты служат для пита!
рельсовых цепей при электротяге на переменном токе промь
ленной частоты, но могут применяться и в других услови
когда необходимо защитить путевые реле от воздействия пе
менного тока частотой 50 Гц.
Выпускаются три типа преобразователей: ПЧ50/25-100
(УЗ—для умеренной климатической зовы) на 100 В
ПЧ50/26-150УЗ на 150 В-А и ПЧ5О/25-ЗООУЗ на 300 В-А.
Действие преобразователя (делителя) частоты основано;
явлении параметрического возбуждения колебаний, которое '
ключается в том, что если в контуре из последовательно coej
ненных емкости С и индуктивности L под действием посторс
него источника энергии индуктивность (или емкость) измени
ся около своего среднего значения с частотой f, большей
2 раза собственной частоты, то в контуре возникают устой
Рис. 28. Схема преобразователя ПЧ50/28
-64
электрические колебания, т. е. переменный ток с частотой
несмотря на отсутствие источника напряжения в этом кон-
^Средняя часть Ш-образного стального сердечника преобра-
ователя (рис. 28, а) имеет секционированную обмотку В, ко-
торая вместе с подключаемым к зажимам К конденсатором С
^оставляет резонансный контур с собственной частотой 25 Гц.
(райние стержни Ш-образного сердечника имеют обмотки А
иБ, подключаемые к сети 50 Гц через диоды Д1 и Д2.
Вследствие полупериодного выпрямления питающего тока
«таль сердечника намагничивается и размагничивается 50 раз
' 1 с, соответственно меняются и магнитная проницаемость
^гали всего магнитопровода и индуктивность обмотки В. В ре-
зонансном контуре возникают устойчивые колебания с частотой
15 Гц.
Если бы в обмотках А и Б не было диодов, индуктивность
>бмотки В изменялась бы с удвоенной частотой. Обмотки А и
5 включаются так, чтобы создаваемые ими магнитные потоки
j средней части сердечника были направлены навстречу друг
другу, поэтому в обмотке В переменный ток частотой 50 Гц
де индуктируется. При отключенном конденсаторе и включен-
ной сети 50 Гц напряжение на зажимах К должно равняться
Преобразователь ПЧ5О/25-ЗООУЗ (рис. 28, б) отличается от
писанных в основном конструкцией магнитопровода. Здесь
агнитопровод имеет крестообразную форму. На других концах
агнигопровода, расположенных по отношению Друг к другу
од 90°, расположены две катушки (а не три, как в преобра-
ователях ПЧ50/25-100 и ПЧ50/25-150): одна с диодами для
амагничивания магнитопровода и другая для образования ре-
онансного контура с подключаемым к ней конденсаторным
локом. При расположении обмоток на крестообразном, магни-
опроводе под углом 90° передача энергии индуктивным путем
одной обмотки на другую исключена, так как магнитный по-
ок одной обмотки не пересекает витков другой обмотки. Такое
асположение обмоток на магнитопроводе исключает передачу
ока частотой 50 Гц даже при частичном соединении витков,
оли повреждена изоляция.
Конденсаторный блок к преобразователю этого типа снаб-
ди резистором R для подавления гармоник 50 Гц, возникаю-
щих при повышении до 250—270 В напряжении в сети питания.
Выпускаемые преобразователи рассчитаны на напряжение
20 или ПО В при частоте 50 Гц. Во всех типах преобразова-
елеи питающие обмотки в сети 220 В на сеть 110 В переклю*
]°тся перестановкой перемычек с клемм 2-3 на клеммы 1-2 и
' благодаря чему переключаются обмотки с последователь-
0 включения на параллельное. Соответственно номинальные
Ки будут зд и 6>2 а.
“•1201
65
Рис. 29. Ферромагнитный блок
Конструктивно все три типа преобразователей выполняю
в виде двух отдельных блоков: это ферромагнитный б<
(рис. 29) для преобразователя ПЧ50/25-100УЗ'и блок конд
саторов (рис. 30). Резистор с активным сопротивлением ус
навливается в конденсаторном блоке только для преобразо
теля ПЧ5О/25-ЗООУЗ.
Ферромагнитные блоки размещаются горизонтально (доп
кается подвеска только для блока ПЧ50/25-100УЗ), а конд
саторные блоки горизонтально или подвешиваются в вер1
кальной плоскости.
Преобразователи при пониженном напряжении в сети 50
начинают генерировать под номинальной нагрузкой при нап
женин 180—190 В в подключении к клеммам 220 В, а при то
ключении к клеммам ПО В при напряжении в сети 90—95]
В этом случае на стороне 25 Гц выдается стабильное напря>
ние соответственно 220 и НО В. С уменьшением нагрузки 251
диапазон стабилизации преобразованного напряжения вози
Рис. 30. Блок конденсаторов для преобразователей ПЧ50/25-100УЗ'
и ПЧ50/25-150УЗ
66
Таблица 20
Характеристика преобразователей П 450/25
Тип преобразователя		Мощность, В-А		Номинальный ток первичной обмотки, А, при напряжении 220 В		Емкость блока конден- сатора, мкФ.		Номинальное напряжение вторичной обмотки, В		Номинальный ток нагрузки, А	Напряжение начала генери- рования, В. при номиналь- ной нагрузке и включении на напряжение		Потребляемый ток после пре- кращения ге- нерирован ИЯ из-за перег- рузки, А, при включении на напряжение		Масса, кг	
															ферромагнитного блока	конденсаторного | блока
											220В	ИОВ	220В	ИОВ		
ПЧ50/25-100УЗ	100			,12		80	165		0,606		180- 190	90-95	1,25	2,5	14,6	3,35
ПЧ50/25-150УЗ	150		1,35			80	220		0,682		180- 190	90-95	1,75	3,5	16,8	3,35
ПЧ50/25-ЗООУЗ	300		3,2		120		220		0,365		Не бо- лее 198	Не бо- лее 99	5	10	29	6,5
тает. Отсюда следует, что преобразователь частоты может ра-
ботать и как стабилизатор напряжения.
Преобразователь частоты допускает и значительные пере-
грузки (до 20—25% при сохранении номинального питающего
напряжения). При перегрузках выше нормы и коротких замы-
каниях на стороне 25 Гц генерирование прекращается (напря-
жение падает до нуля) без опасных последствий для преобра-
зователя. После снятия короткого замыкания или перегрузки
преобразователь восстанавливает свою нормальную работу.
Учитывая, что преобразователи используются, как правило, '
для питания рельсовых цепей, а нагрузки от них изменяются в
Рис. 31. Нагрузочные характеристики преобразователей:
5»	в — ПЧ50/25-100УЗ; б — П450/26- 150УЗ; в - ПЧ5О/25-ЗО0УЗ
67
широких пределах и рассчитываются обычно приближенно,
для сохранения всех положительных свойств преобразовате;
рекомендуется расчетную мощность принимать не более 8£
номинальной для каждого типа преобразователя.
Колебания питающего напряжения в расчетах рекоменду
ся допускать в пределах 4-10%, —5% для преобразовать
типа ПЧ50/25-100УЗ и ±5% для преобразовател
ПЧ50/25-150УЗ .и ПЧ5О/25-ЗООУЗ (табл. 20).
Нагрузочные характеристики всех типов преобразовате/
приведены на рис. 31.
7. Трансформаторы
Силовые трансформаторы. Трансформаторы типа ОМ (од1
фазные, масляные) предназначаются для присоединения к г
соковольтным линиям 6 или 10 кВ нагрузки от автоблокир<
ки, РПБ и других сигнальных устройств.
Трансформаторы типа ОМ (рис. 32) с 1972 г. выпускаю!
следующих типов: ОМ-0,63/6 и ОМ-0,63/10; ОМ-1,25/6
ОМ-1,25/10 (табл. 21).
Каждый тип трансформатора выпускается на вторичн
напряжение 230 или. 115 В. В обоих случаях схема обмот
остается неизменной.
Обмотки низкого напряжения секционированы, что позвол
ет сохранять постоянным напряжение 230 или 115 В при п<
ключении трансформатора в начале линии при повышение
против номинала напряжении и в конце линии при понижена
напряжении.
Таблица 21
Электрические характеристики трансформаторов ОМ
Характеристика	ОМ-О.63/6	ОМ-1,25/6	ОМ-0.63/10	ОМ-1,25/
Номинальная	мощ- ность, кВ А	0,63	1,25	0,63	1,251
Номинальное напряже-	6,3; 6,15;	6,3; 6,15;	10,5; 10,25;	10,5; 10,S
ние в обмотке высшего	6,0; 5,85;	6,0; 5,85;	10,0; 9,75;	10,0; 9J
напряжения, кВ	5,7	5,7	9,5	•9,5
Ток "холостого хода,% от номинального Потери, Вт:	45	25	45	25
холостого хода	18	23	18	23
при	номинальном токе	42	60	42	60
Напряжение короткого замыкания, % от номи- нального	6	6	6	6
68
В аварийных случаях допускаются кратковременные пере-
грузки трансформаторов: 30% —в течение 2 ч; 45% —в течение
<80 мин; 60%—в течение 45 мин; 75%—в течение 20 мин;
100 % — в течение 1.0 мин.
Для защиты трансформаторов от перегрузок и коротких за-
мыканий на стороне низкого напряжения нагрузка подключает-
69
Ф
190Витк.
ПЗВ-2 Ф 1,0
31 Витк.
1,81
IBH 2
ВВитк
HUH
НИИ
02
9
Витк
58
Витк
,17
Витк
П6Д
фЗ,05
ПЭВ-2 ФО,59
930 Витк.
006С-ЗЛ
пэв-2
96итк
П6Д
02 03
58
Витк
01 02
Н Ш ,
ПЭВ-2 Ф &
129
66
Ви
п
20 Зр
инн
ЗЮитк
ПЭЛ
ШНН
'3
‘ТВН
190 Витк,
пэв-г Ф ifl
Ф
9 Витк.
2,99
ill
ПИ
20
mu
IBH
IBH
9*
190 Витк.
ПЭВ-2 Ф 1,0
190 Витк.
ЛдВ-2Ф1,0
8Витк. ЮВитк	19 Витк. 30 Витк.	'/Витк. 20 Витк.		-Y-v^rv* гВитк. 130 Витк	1Витк. 260 Витк.
0Г I	'1	3:	'	4|	1 1	И 21	' 30
шин
пэв-
Ф01
ПО/
фз/
Рис. 34. Общий вид и схемы обмоток трансформаторов ПОБС:
а - ПОБС-5А; б — ПОБС-2А и ПОБС-ЗА
3
ПЭВ-2 Ф 0,59
930 Витк.
9
Витк
9.
Витк
9
Вит
01	02 03
У
пи А Ф1,95
Рис. 35. Общий вид и схема обмоток транс-
форматора СОБС-2А
70
Таблица 23
Таблица 24
Напряжение на клеммах
трансформаторов ПОБС-2А
и ПОБС-ЗА при номинальной
нагрузке
Напряжение, В, на клеммах
трансформаторов ПОБС-5А
и СОБС-2А при номинальной
нагрузке
Обмотка	Клеммы	Напряжение, В	
		ПОБС-2А	ПОБС-ЗА
Ж	1-4	220	220
	1-2	4,4	5,5
II	2-3	7,7	16,5
	3-4	3,85	11,0
III	1-2	1,1	71,5
	2-3	0,55	143
Обмотка	Клеммы	Напряжение, В	
		ПОБС-5А	СОБС-2А
I + I	1-4	220	220
II	1-2	17,1	13,9
III	1-2	17,1	13,9
IV	1-2	4,3	4,0
	2-3	2,2	2,15
V	1-2	1.2	2,15
	2-3	1,1	0,95
	3-4	—	0,95
сигнальные, однофазные, броневые с естественно-воздушным
охлаждением) применяются для питания рельсовых цепей и
различных приборов автоматики.
На стали трансформатора ПОБС собирается сигнальный
трансформатор СОБС-2А, предназначенный для включения све-
тофорных ламп при местном питании (рис. 35). Электрические
характеристики трансформаторов ПОБС и СОБС-2А приведены
в табл. 23 и 24.
Потери в трансформаторах ПОБС и СОБ.С показаны в виде
кривых на рис. 36. В трансформаторах СОБС-2А при последо*-
вательном соединении всех обмоток вторичное напряжение со-
ставляет 38 В и ток 2,8 А.
Таблица 25
Основные электрические характеристики сигнальных трансформаторов
Характеристики	СТ-4	СТ-5	СТ-6	ПТМ-А
Частота тока, Гц	50	50	50	50
Мощность В-А	15	25	40-	35
Номинальное напряжение первич- ной обмотки, В Номинальный ток, А:	ПО; 195; 220	НО; 185; 220	НО; 220	220
первичной обмотки	0,11	0,16	0,19	0,2
вторичной »	1,25	2,1	2,5	5,0
Ток холостого хода при напряже- нии 220 В, не более, А	0,018	0,025	0,05	0,012
Напряжение вторичной обмотки номинальной нагрузке, В	13,0	14,6	14,6	8,1
71
50
40
30
20
60
SO
40
.30
ID
P,BA
60
го
TpiLHCtpOpMlLITlOpM 1 j
П05С-2ЯиП0БСМ
'Г10БС-2Я
ПОБС-3)
10


При параллельном соединении обмоток // и /// и послеь
вательном соединении их с обмотками IV и V вторичное напр
жение равно 24 В и ток 5,6 А.
Сигнальные трансформаторы (табл. 25). Унифицирована
сигнальные трансформаторы выпускаются типов СТ-4; СТ-5
СТ-6 (рис. 37) для питания светофорных ламп при центра;
ном питании.
На основе сигнальных трансформаторов выпускается так;
малогабаритный путевой трансформатор ПТМ-А.
У всех типов трансформаторов унифицированы платы
72
1 СТ-9 СТ-5	Ч . Л 1100 Витк 660famK	। <	г I *1 85ОВитк 'ibUbumK	с St 150Витк. гтйитк	t ЛЗВ-2,Ф~0,25 пэв-г,Ф-цл
СТ-5 СТ-9	16 Витк. 125йитк	9 бит к. 1<t	9Витк /4	пэв-г,Ф-1,08 ЛЗВ-2,Ф-О,6В
1	’6	1‘	J	i	'В <	’S
Рис. 37. Общий вид и схемы обмоток трансформаторов:
а-ст-4 и СТ-5; б - СТ-6; в-ПТМ-А
73
Таблица 26 Напряжение на зажимах трансформаторов СТ-4				Таблица 27 Электрические характеристики трансформаторов ПРТ-А и ПТ-25А		
	и СТ-5					
		Напряжение, В		Характеристика	ПРТ-А	ПТ-25А
Обмотка	МЫ	СТ-4	СТ-5	Номинальная	мощ-	65	65
	U-3	ПО	НО	ность, В-А		
I				Напряжение, В:		
	1 1-4	195	185	первичное	220/110	220/110
II	t I'5	220	- 220	вторичное Номинальный ток, А:	12	60
	1 6-7	12,7	13,2	первичный	0,32'0,64 6	0,32/0,6
	] 6-8	14,0	14,6	вторичный		1.1
	1 6-9	15,3	16,0	Ток холостого хода, А	0,015/0,03	0.015/0,03
трансформаторная сталь. Поэтому ширина 82 мм и длина 94 мм
у всех трансформаторов остается постоянной, а меняется высо-
та Н: в трансформаторе СТ-4 равна 110 мм; СТ-5 и ПТМ-А —
129 мм; СТ-6—135 мм. Масса трансформаторов СТ-4 состав-
ляет 1,7 кг; СТ-5 и ПТМ-А — 2,6 кг; СТ-6 — 2,9 кг.
Напряжения, полученные от трансформаторов СТ-4 и СТ-5,
приведены в табл. 26, а для СТ-6 и ПТМ-А указаны на схемах
обмоток.
Трансформатор типа ПТМ-А по конструкции и размерам
аналогичен трансформатору СТ-5, но у него другая схема об-
моток. Напряжения, получаемые от различных секций его вто-
ричной обмотки, приводятся на схеме.
Трансформаторы ПРТ-А и ПТ-25А (рис. 38, табл. 27 и 28)
применяются в рельсовых цепях переменного тока при частоте
25 Гц в качестве путевых (питающих), кодирующих и изоли-
рующих.
Таблица 28 I
Напряжение на вторичной обмотке трансформаторов ПРТ-А и ПТ-25А
Перемычки	Зажимы	Напряжение, В		Перемычки	Зажимы	Напряжение, В	
		ПРТ-А	ПТ-25А			ПРТ-А	ПТ-25А
	1П2-1ПЗ	0,5	25	П2-ШЗ	П1-Ш2	6,5	32,5 ,
—	Ш1-Ш2	1.0	5,0	—	111-112	7,0	35,0
—	*1111-1113	1,5	7.5	II2-III2	П1-ШЗ	7,5	37,5
пз-шз	П2-Ш1	8.0	10,0	П2-Ш1	П1-Ш2	8,0	40,0
ПЗ-Ш2	П2-1П1	2.5	12,5	112-ПИ	II1-III3	8,5	42,5
ПЗ-ШЗ	П2-Ш2	3,0	15,0	ПЗ-ШЗ	П1-Ш1	9,0	45,0
—	II2-II3	3,5	17,5	ПЗ-1П2	П1-ПП	9,5	47,5 !
II3-11I2	II2-III3	4,0	20,0	ПЗ-ШЗ	П1-Ш2	10,0	50,0
II3-III1	II2-III2	4,5	22,5	—	П1-ПЗ	15,5	52,5
пз-пп	П2-ШЗ	5,0	25,0	ПЗ-Ш2	П1-ШЗ	11,0	55,0
II2-III3	Ill-Ill 1	5,5	27,5	ПЗ-ПП	П1-Ш2	‘ 11,5	57,5
II2-III2	II1-III1	6,0	30,0	ПЗ-ПП	П1-ШЗ	12,0	60,0
74
8. Резисторы для устройств СЦБ
Для включения в различные це-
пи устройств СЦБ применяются
резисторы: на клемме нерегулируе-
мые типов 621; 624 и 1861 (табл.29),
проволочные безындукционные (ре-
остаты -типов 7156 и 7157.
Резисторы на клемме
типа 621 состоят из проволочно-
го эмалированного трубчатого со:
противления 1 (ПЭ-15у типа 621
и ПЭ-50у типа 624) и клеммной
колодки 2 (рис. 39).
Резистор типа 1861 состоит из
электрического постоянного непро-
волочного углеродистого сопротив-
ления 1 ВС-5 и клеммной колодки 2.
Резисторы выпускаются на сле-
дующие сопротивления (Ом):
типа 621—4,7; 10; 15; 22; 27; 33;
39; 47; 56; 68; 100; 120; 150;
180; 220; 270; 330; 390; 470;
560; 680; 820; 1000; 1500; 2200;
2700; 3300; 3900; 4700; 5600;
типа 624— 1; 2,7; 6,8; 10; 15; 22;
27; 33; 39; 47; 82; 100; 120;
150; 180; 220; 270; 330; 390;
1200; 1500; 1800; 2200; 2700;
10 000; 12 000; 15000.
Рис. 39. Резисторы на клемме:
а — типа 621; б — типа 624; в —ти-
па 1861
470; 560; 680; 820; 1000;
3300; 3900; 4700; 5600;
Резистор на клемме типа 1861 выпускается только на номи-
нальное значение 12 000 Ом.
Резисторы проволочные безындукционные изготовляются:
типа 7156 на номинальное сопротивление 2,2 и 6 Ом; типа 7157
на номинальное сопротивление от 0,6 до 400 Ом. Этот тип рези-
стора выпускается и нерегулируемым на три градации сопро-
тивлений: 13; 19,5 и 200 Ом.
Резистор типа 7156
(рис. 40, а) состоит из металличе-
ских стоек 1, на которых лицевы-
ми стяжками 4 крепятся фарфоро-
вые изоляторы 2. На изоляторы
наматывается оксидированная кон-
стантановая проволока 3. По на-
правляющей планке 5 перемещает-
ся движок 6 с контактной пружи-
ной, при помощи которых обеспечи-
Таблица 29
Размеры и масса резисторов
Тип ре-
зистора
Размеры, мм
Масса,
кг
621
624
1861
100X22 X48
100X42,5X5*,5
87x45x60
0,118
0,154
0,125
75
вается величина вводимого сопротивления. Прозода электриче-
ской цепи подключаются под гайки зажимов 7.
Характеристика резистора типа 7156
Сопротивление, Ом...............2,2	6
Номинальный ток, А...............10	3,3
Предельная температура	нагрева,	”С	160	120
Диаметр проволоки, мм	...	.	2,25	1,25
Размеры, мм............ 45x232x212
Масса, кг ........................1,8	1,4
Величина сопротивлений 2,2 и 6 Ом соответствует крайнему;
(введенному) положению контактного движка при температу-
ре +20°С.
Резисторы типа 7157 (рис. 40,6 и табл. 30) изго-'1
товляются регулируемые и нерегулируемые. На фарфоровое
основание 1 намотана константановая проволока 2, по направ-
ляющей планке 3 перемещается движок с контактной пружи-
ной 4. Резистор на сопротивление 14 Ом имеет ограничитель 5,
который обеспечивает невыводимое сопротивление 2 Ом с до-
пуском 4-20—10%. На остальных резисторах величина невыво-
димого сопротивления не нормируется, она устанавливается
для предотвращения короткого замыкания движка с гайками
клеммного болта 6. Нерегулируемые резисторы этого типа кон-
тактной системы не имеют. Размеры резистора: длина 130 мм,
ширина 25 мм, высота 85 мм.
Таблица 30	'	Таблица 31
Характеристики	Характеристики
резистора 7157	реакторов
	i Я О	-3	Характеристика	РОБС-1А	робс-за	РОБС-4А
Резистор	И <3?-	X с X н 3>х о з X =	я 3 я я	Активное сопро- с ж тивление обмотки,	1,03	1,65	0,077
Регулируе- мый Нерегули- руемый	о,6 1,2 14,0 40,0 100,0 400,0 13,0 19,5 200,0	5,0 3,0 1,0 0,5 0,3 0,2 1,0 1,0 0,25	Ом 1 g	Число витков g’g	Диаметр прово- о’,6 да мм Марка провода п’оо	Допускаемый 0 2 ток, А Полное сопро- . тивление перемен- ному току, Ом,, 0,6 при частоте: 0,55	25 Гц 0,25	50 » 75 >	37 2,63 ПБД 13,5 0,37 0,74	38 0,93 ПЭВ-2 3 22,5 45 67,5	65 1,95 ПЭВ-2 10 1 2
76
Рис. 40. Резисторы 7156 и 7157
Проволока резисторов типа 7157 при длительном прохожде-
нии номинального тока нагревается до температуры выше
120°С сверх температуры окружающей среды.
Реакторы применяют в двухниточных рельсовых цепях
в качестве ограничивающих сопротивлений и фазорегуляторов
при путевых реле типа ДСШ. Реакторы (рис. 41) выпускаются
трех типов (табл. 31).
9. Плавкие предохранители
В устройствах автоматики и телемеханики применяются
плавкие предохранители штепсельного типа. Предохранители
на резьбе не допускаются, так как в условиях вибраций, возни-
кающих от проходящих поездов, предохранители подвержены
самовывинчиванию.
Предохранители выпускаются двух типов: 20871—для уста-
новки на клемме (без контроля перегорания); 20876 — для ус-
тановки на цоколе (с контролем перегорания).
Комплект предохранителя на клемме (рис. 42, а) состоит из
собственно предохранителя /, снабженного штепселями банано-
вого типа, перемычки 2 с контактными гнездами и клеммы 3.
77
В корпусе предохранителя под крышкой из плексигласа пома]
щена плавкая вставка 4. Предохранитель имеет следующЛ
размеры: длина 87 мм, ширина 25 мм, высота 68 мм.	I
Комплект предохранителя на цоколе (рис. 42, б, табл. 3211
состоит из корпуса предохранителя 3, снабженного штепселям!]
бананового типа, и цоколя 5. В корпусе укреплена плавка!]
вставка 2, закрытая защитной крышкой из плексигласа. Н||
плавкой вставке подвешен стержень /, натягиваемый пружЯ
ной. При перегорании вставки стержень 1 под действием пруя]
жины перемещается вниз и замыкает сигнальный контакт «]
Этот контакт имеет два вывода (лепестка), к которым припаи!]
вают провода от сигнальных устройств. Провода от источника]
питания зажимаются гайками.	I
Предельным считается jok предохранителя, при котороЯ
плавкие вставки не разрываются в течение 20 мин. Током пля- I
вления считается ток, при котором плавкая вставка разрываете]
ся за время не более 10 с.	I
Предохранители выбирают по номинальному току, которым]
обычно приравнивается к длительному расчетному току нагрузЯ
ки. Если, например, длительный расчетный ток нагрузки ЗА, то
и предохранитель применяют на номинальный ток ЗА. Такой
предохранитель в течение 20 мин выдержит увеличение тока до
4,5 А. Если ток возрастет до 6,1 А, то плавкая вставка разор- ’•
вется через 10 с.
Если в цепи длительный расчетный ток ЗА, но в отдельных
случаях кратковременно может достигать 8А (например, в цепи
стрелочного электропривода в случае примерзания тяг) и при-
Рис. 42. Плавкие предохранители
78
Таблица 32
Диаметр и активное сопротивление плавкой вставки предохранителя
			Ток, Л		Диаметр плавкой вставки, мм	Активное сопро- тивление плавкой вставки, Ом
	 номинальный	предельный	плавления		
—					
•		Тип 20871		
0,3	0,45	0,6-0,65	0,05	9,0
0,4	0,60	0,9—0,95	0,07	♦ 4,45
0,5	0,75	1,3-1,45	0,05	0,325
1,0	1,5	2,0-2,3	0,07	0,165
2,0	•3,0	4,0—4,6	0,13	0,048
3,0	4,5	6,1-6,9	0,17	0,034
5,0	7,5	10,0—11,5	0,21	0,022
6,0	9,0	12,2-13,8	0,24	0,018
7,5	11,25	15,5-17,0	0,25	0,013
10,0	15,0	20,0—23,0	0,35	0,010 •
15,0	22,5	30,0—34,5	0,44	0,0064
20,0	30,0	40,0-46,0	0,51	0,0046
30,0	45,0	60,0-69,0	0,60	0,004
		Тип 20876		
0,5	0,75	1-1,3	0,07	6,55
1,0	1,5	2-2,3	0,14	1,85
2,0	3,0	4—4,6	0,11	0,085
3,0	4,5	6-6,9	0,14	0,0524
5,0	7,5	10—11,5	0,20	0,0257
6,0	9,0	12-13,5	0,23	0,095
10,0	15,0	20-23,0	0,31	0,0107
15,0	22,5	30—34,5	0,42	0,0081
боры управления такую кратковременную перегрузку допуска-,
ют, то в данном случае предохранитель следует выбирать на
ток перегрузки до 8—9А, но по номинальному току это будет
предохранитель на 6А.
Глава IV
ЭЛЕКТРОПИТАНИЕ УСТРОЙСТВ
ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЦЕНТРАЛИЗАЦИИ
НА ПРОМЕЖУТОЧНЫХ СТАНЦИЯХ
1. Краткая характеристика потребителей энергии
в устройствах ЭЦ
На централизуемых станциях потребителями электроэнер
являются стрелочные электродвигатели, их контрольные це1
лампы светофоров, рельсовые цепи, приборы релейных cxi
централизации и АЛС, лампочки пультов управления и свет
вого табло, устройства связи,
освещение постов централизаци
или помещений дежурных по станции, зарядные и вентиляции
ные устройства, а на узловых и участковых станциях, кро]
того, еще электрическое оборудование мастерских централ'
зации.
Стрелочные электродвигатели. На станциях в качестве стр
лочных электродвигателей большое распространение получил
сериесные двигатели постоянного тока. На некоторых станция
применяются трехфазные асинхронные двигатели, отличающие
ся простотой обслуживания. В связи с общим улучшение
электроснабжения железнодорожных линий и разработкой hi
вых схем управления стрелками в дальнейшем стрелочные дви
гатели переменного тока получат большое распространение. ’
Необходимость в резервном аккумуляторном электропита
нии для перевода стрелок определяется в зависимости от обще!
надежности внешнего электроснабжения станции. При хорош!
обеспеченном снабжении питание двигателей постоянного ток;
проектируют от выпрямителей, при недостаточном электрос^дб
жении параллельно выпрямителю предусматривают подключе
ние аккумуляторной батареи.
Различают две основные системы: центрального и местной
питания.
Система местного питания применяется только на ма
лых станциях и всегда с аккумуляторным резервом. Эта ои
стема характеризуется тем, что приборы питания, аккумулято
ры, выпрямители для их подзаряда и реле управления двига
телями размещают в шкафах наружной установки вблизи рас.
положения стрелок. В данной системе применяют электропри-
воды с двигателями н‘а напряжение 30 В и в каждой горловине
станции устанавливают батареи напряжением 48; 56 или 60 В.
Избыток напряжения теряется в кабеле между шкафом и
стрелкой. Установка батарей более 60 В с расчетным падением
напряжения в кабеле свыше 30 В не разрешается из-за неус-
80
тойчивой работы двигателя через большое сопротивление кабе-
ля при резких колебаниях нагрузки, характерных для перевода
остряков.
В системе местного питания ту же батарею используют для
контрольных цепей стрелок и- резервного питания ламп свето-
форов. С этой целью от батареи делают промежуточные выво-
ды с напряжением, как правило, 24 В.
В системе центрального питания выпрямители, а при необ-
ходимости и аккумуляторную батарею для питания стрелочных
двигателей размещают на посту централизации. Система цент-
рального питания раньше применялась главным образом на
крупных и средних станциях, а теперь и на малых станциях,
чтобы сократить приборы питания и реле, размещенные в на-
ружных шкафах.
При центральном питании применяют электродвигатели на
напряжение 160 В. Напряжение же батареи и выпрямителя со-
ставляет 220 В.
В последние годы разработаны и применяются новые систе-
мы электропитания, позволяющие с использованием преобразо-
вателей получить напряжение 220 В постоянного и переменного
тока от батареи меньшего напряжения (48 В) для резервного
питания стрелочных двигателей и других потребителей.
Контрольные цепи стрелочных электроприводов в системе
центрального питания работают от переменного тока, который
при необходимости резервируется от батареи через преобразо-
ватели.
Светофоры. На входных светофорах, как и на всех светофо-
рах, используют лампы на напряжение 12 В, но повышенной
мощности (25 Вт). На всех малых и больших станциях для
входных светофоров применяют стандартную схему электропи-
тания с местным резервированием от аккумуляторной батареи
независимо от системы электропитания остальных объектов.
Как правило, батарею устанавливают из семи аккумуляторов
(14 В) с учетом питания от нее тех постовых реле, которые не-
обходимо включить со стороны шкафа входного светофора.
Выходные и маневровые светофоры при системе местного
питания получают электроэнергию от сигнальных трансформа-
торов, размещенных в напольных шкафах, а в аварийном режи-
ме—от секций стрелочной батареи. Мощность ламп этих свето-
форов составляет 15 Вт.
В системе центрального питания (по условиям падения на-
пряжения и необходимости его трансформации) для выходных
и маневровых светофоров может быть использован только пе-
ременный ток. Лампы включают через индивидуальные сиг-
нальные трансформаторы, которые размещают в шкафах на
мачтах светофоров. Постовое напряжение для питания свето-
форов составляет 220 В, но может быть понижено для умень-
шения яркости ламп.
6—1201	81
При недостаточно надежном энергоснабжении на малых
станциях для выходных светофоров можно применить резерв
ное энергоснабжение от батарей с использованием преобразо
вателей.
Рельсовые цепи. При системе местного питания применяют
рельсовые цепи постоянного тока, которые получают электро
энергию от индивидуальных аккумуляторов, размещенных в на
ружных шкафах совместно с батареями светофоров. При си
стеме центрального питания применяют рельсовые цепи толью
переменного тока, который подается с поста централизации ш
групповым магистралям под напряжением 220 В и понижается
индивидуальными трансформаторами, установленными в путе
вых коробках в непосредственной близости от питающих кон
цов рельсовых цепей.
Если внешнее энергоснабжение недостаточно надежно, на
малых станциях для рельсовых цепей предусматривают резерв
ное питание от аккумуляторов через преобразователи.
Релейные схемы. На постах централизации или в помеще
ниях ДСП в схемах используют в основном’ малогабаритные
реле на напряжение 24 В (напряжение притяжения якоря, как
правило, 16 В). Поэтому во всех системах централизации уста
навливают центральную аккумуляторную батарею 24 В. Секции
12 В этой батареи заряжают по буферной схеме от выпрями
телей.
В пультах управления и табло используются лампочки ком
мутаторного типа К-24П, 24 В, 35 мА. Их питание осуществля
ется от специального трансформатора. В необходимых случая:
для лампочек предусматривают резервное питание от аккуму
ляторной батареи, питающей релейные схемы.
Устройства связи питаются от отдельной батареи 24 В. Дл:
освещения и электромеханического оборудования от вводного
щита поступает переменный ток. Резервное питание предусмат
ривается только для ламп аварийного освещения.
2.	Основные требования, предъявляемые к устройствам
электропитания централизации
При выборе системы электропитания рекомендуется отда
вать предпочтение центральному питанию и по возможности
сокращать количество аккумуляторных батарей, требующих
внимательного и квалифицированного обслуживания. Батарей
ное питание стрелочных электродвигателей и других объектов
централизации следует применять только при действительно!
необходимости.
На рис. 43 приведены различные постовые устройства ре
зервного питания централизации, которые должны предусмат
риваться в зависимости от надежности внешнего электррснаб
82
Независимые источники
дня потребителей I категории
ЛЗП продольного электроснабжения или ДПР, или
местный источник питания для потребителей
Рис. 43. Схемы постового резерва питания в зависимости от надежности
внешнего электроснабжения
жения. Чем надежнее электроснабжение, тем проще устройство
постового резерва электропитания.
Безбатарейное питание стрелочных электроприводов, рель-
совых цепей и светофоров (кроме входных) можно предусмат-
ривать, если на станции есть два независимых источника элек-
троэнергии. предназначенных для питания электроприемников
I категории. На промежуточных станциях, где мощность, пот-
ребляемая устройствами, мала, надежным признается электро-
снабжение от высоковольтной линии автоблокировки и линии
продольного электроснабжения линейных потребителей (ЛЭП)
при условии, что их провода подвешены на разных опорах.
Вместо линии продольного электроснабжения для резервно-
го питания можно использовать другие местные источники, от
которых производится снабжение электроприемников не ниже
И категории.
6*
83
При использовании в качестве второго источника подстан-
ций, распределительных пунктов или линий передачи, предназ!
каченных для снабжения электроприемников III категории, безч
батарейная система может быть применена только при уста-
новке дизель-генератора с автозапуском (ДГА) как третьего
источника питания. Если в данном случае вместо установки
ДГА по каким-либо соображениям отдают предпочтение бата-
рейной системе питания, то должно быть обеспечено резервное
питание стрелочным электроприводам от аккумуляторов в про-
должение не менее 6 ч (независимо от вида тяги на участке).
Последнее решение является, как правило, менее рациональ-
ным, так как установка ДГА позволяет более полно резервиро-
вать электропитание всем устройствам централизации.
Если на промежуточной станции имеется только одна высо-
ковольтная линия автоблокировки—одноцепиая или двухцепная,
то должно быть обеспечено резервное питание от аккумулятор-
ной батареи, по крайней мере, для управления стрелочными
электроприводами. Емкость батареи в этом случае рассчиты-
вают на работу от нее стрелочных приводов не менее 12 ч.
На участках с тепловозной тягой поездов, хуже обеспечен-
ных электроэнергией, чем электрифицированные участки, ре-
зервное питание от аккумуляторных батарей непосредственно
или через преобразователи должно предусматриваться в про-
должение не менее 12 ч для всех устройств централизации.
Продолжительность резервного питания 12 ч установлена при
условии, что высоковольтная линия автоблокировки обеспечена
двусторонним питанием от двух трансформаторных подстанций,
действующих круглосуточно, и разъединители, секционирующие
высоковольтную линию, имеют дистанционное управление с
поста централизации. Это создает оперативность в отключении
поврежденных участков линии и способствует быстрейшему
восстановлению нормального электроснабжения.
Практически возникают затруднения в создании резервного
питания от аккумуляторов в продолжении 12 ч, поэтому допус-
кается снижение этой нормы до 4 ч при условии установки в
качестве дополнительного резерва ДГА. При этом 4-часовой
резерв питания от аккумуляторов при автономной тяге должен
быть обеспечен всем устройствам централизации, а при элек-
трической тяге для работы стрелочных приводов. При двухцеп-
ной линии независимо от наличия аккумуляторного резерва и
установки, ДГА в качестве второго источника должна исполь-
зоваться линия продольного энергоснабжения.
Если электроснабжение промежуточной станции выполнено
от одного источника, предназначенного для снабжения потре-
бителей II категории (что может иметь место на участках, не
оборудованных автоблокировкой), то независимо от рода тяги
на участке все устройства централизации должны иметь ре-
зервное питание от аккумуляторов продолжительностью 18 ч,
84





а при установке в качестве дополнительного резерва ДГА—6 ч.
Несмотря на то что общим направлением проектирования
яВляется стремление уменьшить количество аккумуляторов в
устройствах централизации, по существующим требованиям
приборы релейных схем независимо от надежности электро-
снабжения должны иметь батарейное питание. Это объясняется
трудностью восстановления нормального состояния реле после
хотя бы кратковременного выключения питания (это касается
реле, находящихся на самоблокировке). Даже при редких пе-
рерывах в электроснабжении централизации дежурный по
станции должен получить информацию о приближении поездов
с перегонов и иметь возможность управлять пригласительными
огнями входных светофоров. В схемах централизации исполь-
зуются электролитические конденсаторы, на которые вредно
действует переменная составляющая выпрямленного напряже-
ния. Наличие буферной батареи в большой степени сглаживает
пульсацию напряжения от выпрямителя.
Питание входных светофоров следует, как правило, осуще-
ствлять от высоковольтной линии автоблокировки и резервиро-
вать от аккумуляторной батареи, установленной к батарейному
шкафу вблизи светофора. Этим достигается надежное огражде-
ние станции со стороны примыкающих к ней перегонов даже
при повреждении кабеля между постом централизации и свето-
фором.
Далее под батарейными системами питания понимаются
такие системы, в которых стрелочные электродвигатели, а иног-
да вместе с ними рельсовые цепи и все светофоры имеют акку-
муляторный резерв питания непосредственно или через преоб-
разователи. В обозначение этих систем входит буква Б.
В безбатарейных системах питания стрелочные двигатели
рельсовые цепи и светофоры (кроме входных) аккумуляторно-
го резерва не имеют. В обозначение безбатарейных систем
входят буквы ББ.
3.	Система местного питания
релейной централизации промежуточных станций
Система централизации с местным питанием применяется
только на промежуточных станциях. Она возникла сравнитель-
но давно, когда железнодорожные линии не были обеспечены
надежным электроснабжением, и получила широкое распрост-
ранение. Эта система характеризуется наличием большого чис-
ла релейных и батарейных шкафов наружной установки. В по-
следних размещены аккумуляторы местного резерва электропи-
тания. Недостатком системы является размещение приборов в
разных местах и трудность их обслуживания. Система местного
питания применяется все меньше и не только в связи с повы-
шением надежности внешнего электроснабжения, но и благо-
85
Рис. 44. Схема электроснабжения централизации промежуточной станции
высоковольтной линии автоблокировки при системе местного питания
даря созданию новых приборов, позволяющих резервирова1
питание на станциях всех потребителей электроэнергии |
центральной аккумуляторной батареи путем преобразовани
постоянного тока в переменный.
Расстановка трансформаторов на высоковольтной линии at
тоблокировки. Основным источником электроэнергии для ус
ройств релейной централизации промежуточных станций н
участках с автоматической блокировкой служит высоковолы
ная линия автоблокировки, на которой устанавливают однофаз
ные масляные трансформаторы типов ОМ-1,2 и ОМ-0,66 мощно
стью соответственно 1,2 и 0,66 кВ-А.
В настоящее время указанные трансформаторы модернизй
рованы и их мощность изменена — 1,25 и 0,63 кВ-А. Кроме того
изготавливается трансформатор ОМ-4 на 4 кВ-А.
На низковольтной стороне трансформаторы дают напряже
ние 220 В, которое подводится кабелем в шкафы входных 1
выходных светофоров и в помещение дежурного по станции. I
Для многих промежуточных станций достаточно установит!
трансформаторы в трех точках высоковольтной линии: проти!
станционного здания, для питания устройств в помещении дб
журного по станции и горловинах станции, для питания пут<
вых устройств централизации (рис. 44).
На участках с рельсовыми цепями постоянного тока. гд<
нагрузка мала, трансформатор ОМ стремятся располагать на:
против входных светофоров, чтобы одним кабелем ввести в ре*
лейный шкаф от воздушной линии питающие и сигнальные
провода и уже от шкафа входного светофора передать питани<
в шкаф выходных светофоров. При большой мощности, потреб1
ляемой устройствами, или при значительном расстоянии межд^
86
светофорами против шкафов входного и выходных светофоров
Останавливают раздельные трансформаторы.
Для защиты трансформатора от короткого замыкания в
провод ПХ в кабельном ящике включают автоматический вы-
ключатель многократного действия типа АВМ-1, ток срабаты-
вания которого выбирают в зависимости от мощности транс-
форматора: при мощности 1,2 кВ-А—5А, а при 0,66 кВ-А—ЗА.
Для зашиты от грозовых разрядов провод ПХ через пробивной
предохранитель ПП-2 соединяют с корпусом трансформатора,
который заземлен. Кроме того, провода ПХ и ОХ в релейном
шкафу, ближайшем к кабельному ящику, заземляются через
разрядники типа РВНШ-250 (или РВН-250). В шкафу провода
ПХ и ОХ проходят через затрубленные предохранители, кото-
рые служат только для отключения напряжения при ремонтных
работах.
Местное питание стрелочных двигателей, а заодно и выход-
ных светофоров нередко применялось при рельсовых цепях
переменного тока. Этим гарантировалась безотказность элек-
троснабжения наиболее важного элемента .в станционных уст-
ройствах централизации — стрелочных электроприводов.
Одновременно для повышения надежности работы всей цен-
трализации в целом целесообразно использовать имеющиеся
возможности резервирования переменного тока. Так, при нали-
чии на станции основной линии автоблокировки и линии про-
дольного электроснабжения линейных потребителей последнюю
следует использовать как резервный источник питания. Питаю-
щие провода ПХ220 и 0X220 (рис. 45) с низковольтной сторо-
ны трансформаторов ОМ вводят вначале в шкаф выходных
светофоров, где нагрузка при рельсовых цепях переменного то-
ка больше, а затем в шкаф входного светофора.
В провода основной линии питания включают аварийное
реле РА типа АШ2-220, которое нормально находится под то-
ком. При отсутствии напряжения в основной линии реле РА
отпускает якорь и его контакты переключают нагрузку на ре-
зервную линию. По аналогичным схемам вводится питание в
помещение ДСП.	«,
Если есть аккумуляторный резерв для питания ламп свето-
форов, можно применить более экономичную схему расстанов-
ки трансформаторов ОМ (рис. 46), при которой два трансфор-
матора ОМ (на основной и резервной линиях) размещают
только против помещения ДСП, а у шкафа выходных светофо-
ров ставят по одному трансформатору (на основной линии).
В шкафу входного светофора сигнальный трансформатор и
выпрямители получают питание от трансформатора 054 выход-
ных светофоров. Резервное питание ламп светофора осуществ-
ляют от аккумуляторной батареи. В шкафу выходных свето-
форов приборы питаются аналогично, причем независимо от ти-
па рельсовых цепей, при одном трансформаторе ОМ лампы
87

КаНящик^ 5Л
СМ6\ СМ6
ОМ резервной
линии А/6
Трансформатор ОМ Трансформатор ОМ
основной линии А/б резервной линии А/б
Трансформатор Трансформа,
ОМ основной
линии А/б
Шкаф^. Шкап
входного [выхоон.
светotp \светоф.
ЛХ	| ЛХ
ОХ j ОХ
РА
ОХ
Рис. 45. Схема ввода электропитания в помещение ДСП и шкаф выходи!
светофоров при двух высоковольтных линиях автоблокировки
АШ7-1^
/4112-^0
светофоров должны быть обеспечены резервным питанием о
стрелочной аккумуляторной батареи. Все рельсовые цепи пере
менного тока должны получать питание из помещения ДСГ
где обеспечено резервирование от второй высоковольтно
линии.
Схемы электропитания входной сигнальной установки. Лам
пы входного светофора независимо от надежности электросня
жения станции должны иметь резервное питание от аккумуля
торной батареи, расположенной в непосредственной близойг
от светофора.
Нормально лампы получают питание от трансформатора т1
па СОБС-2А и только при выключении переменного тока ai
Резервная линия
Питание рельсовых цепей
Рис, 46.
Вариант схемы ввода электропитания с сокращением числа тра1
форматоров ОМ
88
гоматически переводятся на питание от аккумуляторных бата-
рей (рис. 47). Мощность трансформатора рассчитана не только
для питания двух одновременно горящих ламп светофоров
(50 Вт), но и для питания осветительной лампочки, которую
может включить электромеханик в штепсельную розетку, уста-
новленную в шкафу.
В качестве резервного источника питания ламп входных
светофоров применяют батарею из аккумуляторов типа АБН-72,
которую, используют также для питания различных реле, в ча-
стности реле, находящихся в помещении дежурного по стан-
ции, но включенных по кабельным жилам, из входного шкафа.
Выводы батареи обозначены ПБ (плюсовый) и МБ (мину-
совый). Минус батареи входного шкафа подан в помещение
ДСП (см. рис. 45) через шкаф выходных светофоров по про-
воду, который обозначен в выходном шкафу ВМБ для отличия
от минуса собственной батареи и ЧМБ в помещении ДСП —
для отличия от провода, поданного от батареи нечетного све-
тофора НМБ.
Малогабаритные реле, особенно серии 12В, требуют для
своей работы относительно большего тока. Для компенсации
увеличенного падения напряжения при включении этих реле по
кабелю батарею входного шкафа предусматривают из семи ак-
кумуляторов. Батарея подзаряжается по буферной схеме от вы-
прямителя ВАК-13Б, рассчитанного на работу с батареей из
семи или шести аккумуляторов.
На клеммы трансформатора, имеющие напряжение 12В,
включено (см. рис. 47) аварийное реле А типа АШ2-12/24, ко-
торое при отсутствии переменного тока отпускает якорь и свои-
ми контактами переводит питание ламп светофору на батарею.
Провода питания, по которым подается переменный и по-
стоянный ток к приборам, т. е. провода смешанного питания,
обозначаются С и МС.
Иногда применяют питание ламп светофора только посто-
янным током, что позволяет упразднить в схеме трансформа-
тор и аварийное реле. В этом случае необходимо увеличить
мощность выпрямителя, рассчитывая его по току быстрейшего
Рис. 47. Схема электропитания входной сигнальной установки
89
Рис. 48. Схема электропитания стрелочных электроприводов и выход
светофоров
восстановления емкости батареи в послеаварийный перио
учетом одновременной работы на нагрузку.
При рельсовых целях постоянного тока в батарейном шк;
дополнительно устанавливают отдельные для каждого путев
участка аккумуляторы с буферным подзарядом от выпрямит
типа ВАК-14Б.
Электропитание стрелочных электроприводов и выход!
светофоров. У выходных светофоров устанавливают два б<
рейных колодца или батарейных шкафа, в которых размещ;
батарею, питающую стрелочные электроприводы (рис. J
Батарея с номинальным напряжением 60 или 48 В состоит
ответственно из 30 или 24 аккумуляторов, которые разбиты
секции по 6 шт. Каждая секция батареи имеет напряже
12 В и заряжается отдельным выпрямителем типа ВАК-1
Кроме крайних выводов, у батареи есть выводы после каж,
секции, которые обозначены: МБ, ПБ12, ПБ24, ПБ36, ПБ4
ПБ60.
Иногда для сокращения числа батарейных шкафов вм<
батареи 60 В устанавливают батарею 56 В. 28 аккумулятс
этой батареи делят на четыре группы по семь аккумулятор
каждая группа заряжается выпрямителем ВАК-1 ЗБ. Выв
батареи в этом случае обозначают МБ, ПБ14, ПБ28, ПБ4
ПБ56. В крайние выводы батареи включены предохранит
20А, через которые питаются стрелочные электродвигат
При всех напряжениях стрелочной батареи эти выводы обо
90
чеиы МБС и ПБС. Промежуточные выводы батареи исполь-
зуют для резервного питания ламп выходных светофоров.
В светофорах устанавливают низковольтные лампы и поз-
ему даже в лампах мощностью 15 Вт сила тока достигает
। 25А. Это вызывает большое падение напряжения в кабелях,
особенно для удаленные от релейного шкафа светофоров. Для
обеспечения на лампах требуемого напряжения и с целью эко-
номии жил кабеля от шкафа подается повышенное напряжение,
как правило, 24 В (28 В). Напряжение на лампах регулирует-
ся индивидуальными резисторами.
Для более равномерной загрузки батареи в режиме резерв-
ного питания выходные светофоры делят на две группы, кото?
рые включают от разных секций батареи. Каждая из групп
питается от напряжения 24 В (28 В). Для одной из групп
используют, например, выводы МБ—ПБ24, а для * другой —
ПБ36—ПБ60. В одном из проводов каждой группы (МБ и
ПБ60) устанавливают предохранитель на 5А.
Нормально, т. е. при исправном электроснабжении, лампы
выходных светофоров питаются переменным током от транс-
форматора СОБС-2А или ПОБС-5А. Если обмотки II и III
трансформатора СОБС-2А соединить параллельно и последова-
тельно к ним подключить обмотки IV и V, то на выходе транс-
форматора будет напряжение 24 В, а допустимый ток нагрузки
составит 5,6А, что достаточно для питания четырех выходных
светофоров.
При большем числе светофоров следует применять транс-
форматор ПОБС-5А.
Напряжение на лампах выходных светофоров регулируют
резисторами, включенными в обратные провода схемы питания
ламп. Чтобы регулировка не нарушалась при переходе на ре- *
зервное питание, напряжение от трансформатора должно быть
подобрано в соответствии с номинальным напряжением бата-
реи. Секции стрелочной батареи нельзя использовать для пи-
тания релейных цепей, так как эта батарея питает разветвлен-
ные внешние цепи, в котЪрых вероятны случайные заземления,
могущие привести к нарушению зависимостей, выполненных в
Релейных схемах. Поэтому промежуточные выводы стрелочной
Старей, не использованные для резервного питания светофо-
ров, предусмотрены только для измерения на клеммах нулевой
полки шкафа напряжений в отдельных секциях батареи.
1 Для питания релейных цепей в шкаф выходных светофоров
подается напряжение батареи входного шкафа. Питающие про-
I вода этой батареи в выходном шкафу обозначены ВПБ и ВМБ.
1 При рельсовых цепях переменного тока резервное питание
|вьМп выходных светофоров не предусматривают, если в шкаф
I 0м°Д!1ЫХ светоФ°Ров подано питание от двух трансформаторов
I flv? ^Ри Рельсовых цепях постоянного тока для участков, по-
I УЧа,ощих питание от батарейного шкафа выходных светофо-
91
Рис. 49. Схема электропитания помещения ДСП
ров, дополнительно устанавливают отдельные аккумулятор
подзаряжаемые от выпрямителей типа ВАК-14Б.
Станционная батарея. Малогабаритные реле, размещен!
в помещении ДСП и получающие питание от батареи входн<
светофора, рассчитаны на работу от напряжения 12 В. Все
тальные малогабаритные реле, включенные от станционной б
тареи, рассчитаны на работу от 24 В. В соответствии с эт
станционная батарея (рис. 49) состоит из двух секций по ше<
аккумуляторов в каждой. Секции батареи заряжаются от I
прямителей ВАК-13Б.
Кроме основных крайних выводов батареи СПБ и СМБ,
которых получает питание большинство приборов релейн
схем, имеются следующие специальные выводы:
СПБП и СМБП— питание цепей управления пригласите,
ными огнями светофоров;
СОБ и ОСПБ— для включения преобразователей ППШ
обеспечивающих изолированное питание линейным цепям ав
блокировки;
ОСПБ и ОСМБ — для резервного питания ламп пуль
В провода СПБ и СМБ релейных схем в помещении ДСП
дельно для каждого релейного статива включают предох
нители.
Для питания лампочек пульта используют трансформ*
СОБС-2А, обмотки II и III которого соединяют параллел
На этих обмотках получается напряжение 13,9 В, снижа
встречным включением секции 2-1 обмотки V примерно до
92
От средней точки первичной обмотки этого же трансформато-
ра выведено напряжение 110 В (КОХ) для питания электро-
двигателей кодовых трансмитт2|ро1В (/при старом типе транс-
миттера).
4.	Особенности системы центрального питания
промежуточных станций
Характеристика системы. Устройства центрального электро-
питания предназначаются для промежуточных станций с коли-
чеством стрелок до 30 и применяются в релейной централиза-
ции со стативным монтажом и при централизации с закрытыми
релейными блоками.
В ранее применявшихся системах центрального электропита-
ния непосредственно от центральной аккумуляторной батареи
возможно было обеспечить питание только стрелочным электро-
двигателем, а светофоры и рельсовые цепи, работающие от
переменного тока, не имели резерва. Поэтому работа централи-
зации при нарушении внешнего энергоснабжения также в зна-
чительной степени нарушалась. Это заставляло отдавать пред-
почтение системе местного питания.
Для более полного обеспечения электропитания всем уст-
ройствам централизации разработаны новые способы резерви-
рования от аккумуляторов цепей постоянного и переменного
тока с использованием вращающихся и полупроводниковых
преобразователей.
Одновременно широко применяется установка на малых
станциях дизель-генераторных агрегатов с автоматическим за-
пуском, специально для резервного питания устройств центра-
лизации.
Это не только создает резерв питания всем объектам
централизации, но и позволяет уменьшить емкость и размеры
аккумуляторов, .работа которых необходима только на время
запуска агрегата.
Варианты центрального питания. Три основных варианта
центрального питания промежуточных станций характеризуют-
ся установкой на постах централизации различной аппаратуры
электропитания.
Безбатарейная система питания, в которой стрелочные
электродвигатели, рельсовые цепи, выходные и маневровые
светофоры не имеют аккумуляторного резерва, содержит: ввод-
ную панель (рис. 50); статив питания СПМС-ББ (рис. 51);
аккумуляторную батарею 24 В для питания реле и аккумуля-
торную батарею 24 В для питания устройств связи.
Батарейная система с вращающимися преобразователями
содержит: вводную панель; статив СПМС-Б (рис. 52); аккуму-
ляторную батарею 24 В для питании релейных схем; аккумуля-
торную батарею 220 В для резервирования питания через пре-
93
образователи, либо всем устройствам централизации, либ<
только стрелочным двигателям (в последнем случае вращаю
щиеся преобразователи не устанавливаются); аккумуляторную
батарею 24 В для питания’устройств связи.
Батарейная система со статическими преобразователями со
держит: вводную панель; шкаф ШП-ЭЦ (рис. 53); аккумуля
торную батарею 48 В для питания приборов релейных cxei
(от секции 24 В) и резервирования питания через статически!
преобразователи всем устройствам централизации или тольк
стрелочным двигателям; аккумуляторную батарею 24 В дл
питания устройств связи. Кроме перечисленной аппаратуры
каждый из вариантов может дополнительно содержать резерв-
ную электростанцию ДГА.
Рис. 50. Внешний вид вводной
панели ПВР-40
При центральном питании, ка«
правило, возникает необходимость
в постовом здании для размете'
ния пульта управления, релейной
и питающей аппаратуры централи
зации и связи. Для этого испол!
зуют типовые здания: релейну!
будку № 357/1 или пост ЭЦ мал с
го типа (на 10 стативов); реж
строят пост ЭЦ типа I. На выбо
постового помещения влияет при
нятый вариант центрального пита
ния. Лимитирующими помещения'
ми являются аккумуляторная
релейная.
Для безбатарейной системы при
боры питания размещают в релей
ном и аккумуляторном помещения
будки № 357/1 (рис. 54). Стати
питания СПМС-ББ располагают :
один ряд с релейными стативам
Также в релейном помещении у
тановлены вводная панель ПВР-^
и сухие трансформаторы ТС
ТОС. В аккумуляторном помещу
нии размещены батареи для пит
ния релейных схем и устройсч
связи. Аккумуляторное помещен]
можно перепланировать с выдел
нием помещения для резервно
электростанции типа 1Э-8Р. В кол
плекте с электростанцией устава
ливают блок автоматического у1
равления БАУ. Помещения эле
тростанции и аккумуляторной д<
94
Рис. 51. Внешний вид статива
СПМС-ББ:
/-реле ДСШ; 2 - реле НМШ; 3—па-
нель с ВУС-1,3 и трансформаторами; 4 —
панель с сигнализатором заземления,
трансформатором и измерительными при-
борами; 5 — панель с ВСП24/10 и изме-
рительными приборами; 6 — предохрани-
тели
___________________1Ж
Рис. 52. Внешний вид статива
СПМС-Б:
1 — реле НМШ; 2 — панель с ВДУ; 3 —
панель с трансформаторами; 4 — панель
с сигнализатором заземления и измери-
тельными приборами; 5 — панель с
ВСП24/10 и измерительными приборами;
6 — предохранители
жны иметь отдельные выходы. При батарейной системе пита-
ния статив СПМС-Б, вводную панель и трансформаторы так-
же размещают в релейном помещении будки № 357/1. В акку-
муляторном помещении (рис. 55) устанавливают батареи стре-
лочных электроприводов, приборов релейных схем и устройств
связи, Выделить помещение для резервной электростанции в
этом случае невозможно.
Вариант размещения приборов электропитания и резервной
электростанции 1Э-8Р на посту малого типа приведен для без-
95
Рис. S3. Внешний вид шкафа питания ШП-ЭЦ:
1 — ППВ-0,5; 3 — ПОБС-5А; 3-ВУС-1.3; 4-ППС-1.0
Стеллаж двцплруснщ
однорядный для зелеt
ной батареи (С^в)
и связи (6, и б)
Аккумуляторная
Рис. 54.
Резервная
злектростон-
иня
Размещение приборов электропитания в релейной
рейной системе питания
будке при
безбат
96
Рис. 55. Размещение аккумуляторов
в будке № 357/1 при батарейной си-
стеме питания
Рис. 56. Размещение приборов пита-
ния и резервной электростанции на
посту централизации малого типа
батарейной системы питания (рис. 56). Размеры аккумулятор-
ного помещения позволяют разместить три двухъярусных од-
норядных стеллажа длиной 4700; 3400 и 2800 мм для установ-
ки, кроме указанных батарей, стрелочной батареи типа С2 на-
пряжением 220 В.
Мощность, потребляемая устройствами централизации. Ра-
счет выполняется для выбора трансформатора, включаемого в
высоковольтную линию автоблокировки, определения нагрузки
па резервный источник, преобразователи л другие приборы пи-
тающей установки. Исходные усредненные данные приводятся
в табл. 33.	,
Мощность, потребляемая рельсовыми цепями, дана на одну
стрелку в зависимости от рода тяги, а при наличии преобразо-
вателей частоты еще и в зависимости от величины станций, чтб
связано с процентом загрузки преобразователей и изменением
его к. п. д.
При электротяге постоянного тока рельсовая цепь принята
с реле ДСШ-12, а при тяге переменного тока—с реле ДСШ-13.
В последнем случае мощность дана с учетом к. п. д. преобра-
7—1201	97
Таблица 33 1
Средние данные для ориентировочного определения потребляемой мощности
В в	Вид нагрузки	Единица, на кото- рую дана МОЩНОСТЬ	Потребляемая мощность, В Л	COS f
1	Светофор	Светофор	22	0,95
2	Контрольная цепь стрелок	Цепь	6.3	0,8
3	Пульт	Пульт	3,1 л*+60	1.0
4	Электрообогрев стрелочных электропри-	Стрелка	500	0,9
	водов			
5	Рельсовые цепи при электротяге:	Стрелка		0.63
	постоянного тока		75	
	переменного тока (станция до 10 стре-		86	0.58
	лок) то же, (станция от 10 до 20 стрелок)		75	0,59
	то же (станция от 20 до 30 стрелок)		60	0.64
6	Устройства связи:	Станция	832	
	станция до 15 стрелок			0.8 •
	станция от 15 до 30 стрелок		1070	0,75 1
7	Аварийное освещение релейной будки или малого поста на 10 стативов	Пост	300	1
8	Перевод стрелки тяжелого типа (при питании через ВУС)	Стрелка	1100 1700	0,9
9	Освещение, вентиляция и силовая нагруз- ка релейной будки или малого поста	Пост		1
				
* п — число стрелок.
зователя. Для подсчета нагрузки на преобразователь
ПЧ5О/25-ЗОО следует принимать 21 ВА на стрелку при
cos<p = 0,93.
Мощность, расходуемая на устройства связи, приведена с
учетом установки телефонного коммутатора КАСС-22 и обору-
дования станции парковой связью громкоговорящего оповеч
щения.
Расчет высоковольтной линии автоблокировки и выбор мощ-
ности включаемого на нее станционного трансформатора дол-j
жны вестись с учетом нагрузок, перечисленных в пп. с 1 по 7
габл. 33.-Кроме того, при безбатарейной системе питания мощч
ность трансформатора должна обеспечивать возможность nepe-d
вода одной (наиболее тяжелой) стрелки. Из-за кратковремен-1
ности нагрузки от перевода стрелок эта нагрузка в расчете ли-:
нии автоблокировки не учитывается.
Во избежание перегрузок высоковольтной линии автоблоки-:
ровки и неблагоприятных влияний на нее второстепенных по-
требителей освещение, вентиляция и силовая нагрузка питаются
98
только от второго (резервного) источника энергоснабжения, но
на случай отключения последнего высоковольтная линия авто-
блокировки и ее трансформатор должны быть рассчитаны на
питание от них аварийного освещения.
В качестве трансформатора, питающего устройства центра-
лизации от высоковольтной линии автоблокировки, используют
однофазные трансформаторы ОМ-4 при нагрузке до 4 кВ-А и
ОМ-10 — при нагрузке от 4 до 10 кВ-А.
5.	Щит отключения
и вводно-распределительная панель типа ПВР-40
На постах централизации обязательно устанавливают щиты
отключения, что связано с противопожарными мерами. На
щите ШВП-73 сосредоточены рубильники, которыми можно от-
ключить все источники питания на посту централизации. Щит
должен быть установлен в наиболее доступном месте. Для цен-
трализации промежуточных станций щит отключения (рис. 57)
имеет четыре трехполюсных рубильника. Рубильники В1 и В2
отключают внешнее электроснабжение. Поскольку питание мо-
жет быть подано с воздушной линии, вводные клеммы заземле-
ны через грозо,разрядники.
Рубильниками ВЗ и В4 отключают батарею 24 и 220 В, а
также резерв.ную электростанцию, если она есть.
на апатий спмс
Рис. 57. Схема щита отключения
99
СВязь Освещение с резервом
От ДГЛ
КТ1
TCP
ZZOB
КТ2
ffi
6
«
мг %
’Г-
Ъ в
<2
'3
НИЗ
IIB1
IBBod
НВ Bod
и
автоматики ’
метрового пе-
лючателя 2гс
звов
! 1 '
4 6 66 66
2H<f 9HPft6
I ! !
2200
кг
ЗВОН
! ' 1
6 6 6
19 17 15
В схему автома-
тики и Вольтмап-
\ро81а&плю'^п<>^
ОгДещсние^бёнтиТтийя,
силовая нагрузка
120 230 240 О
Рис. 58. Схема вводной панели ПВР-40
На вводно-распределительной панели ПВР-40 (рис. 58)' раз-
мещены: приборы для автоматического и ручного переключения
питания с первого источника на второй и обратно; приборы для
измерения тока, напряжения и включения счетчиков электро-
энергии; лампочки, сигнализирующие об отсутствии напряже-
ния на первом или втором вводе, а также указывающие ввод,
от которого в- данный момент осуществляется питание центра-
лизации; предохранители для защиты приборов и проводов от
коротких замыканий.	*	.1
От первого источника питание на панель вводят через па-
кетные выключатели типа ПВЗ-60, служащие для отключения
напряжения вручную, например на случай ремонта контакто-
ров и реле напряжения. Непосредственно за пакетными выклю-
чателями установлены трансформаторы тока типа ТК-20, через
которые включают при необходимости счетчики электроэнергии.
Далее, по цепи тока в cxeSie имеются клеммы 4, 6, 8 и 5, 7,
9, которые предусмотрены с учетом того, что питание может
быть однофазным или трехфазным, напряжением 220 или 380 В.
Если подано трехфазное напряжение 380 В, то возникает не-
обходимость в установке трансформатора, понижающего напря-
жение до 220 В. Клеммы 4, 6 и 8 в этом случае соединяют с
первичной обмоткой трансформатора ТСО (трансформатор су-
100
хой основной), а клеммы 5, 7 и 9 — со вторичной. Тип трансфор-
матора выбирают по мощности, потребляемой на данной стан-
ции устройствами централизации- Обычно применяют транс-
форматор типа ТС-5. Трансформатор размещают на полу
за щитом.
Если с первого источника поступает напряжение 220 В, то
трансформатор ТСО не устанавливают, а клеммы соответствен-
но соединяют между собой напрямую. Однако упразднить
трансформатор ТСО можно только при условии, что первый
источник не имеет заземленную нейтраль. В противном случае
трансформатоо ТСО необходим как изолирующий.
Чаще всего от первого источника (трансформатора ОМ вы-
соковольтной линии автоблокировки) поступает однофазное на-
пряжение 220 В. Тогда трансформатор ТСО не устанавлива-
ют, а на клеммы 4-5, 6-7, 8-9 и 2-3 ставят перемычки. Напря-
жение с первого ввода подается контактами контактора КТ1
через предохранители Пр1, Пр2 и ПрЗ к распределительным
предохранителям.
Вторым источником, как правило, являются линии продоль-
ного электроснабжения линейных потребителей ЛЭП (10 кВ)
или ДПР (27 кВ). В обоих случаях на второй ввод поступает
питание через комплектную трансформаторную подстанцию
КТП, которая снабжает и других потребителей данной станции.
КТП дает трехфазный ток напряжением 380 или 220 В. При
получении резервного питания от других местных подстанций на
второй ввод поступает также трехфазный ток. Поэтому схема
панели выполнена с расчетом на то, что этот ввод всегда трех-
фазный. При необходимости сюда же подается питание от ДГА.
Как правило, на малых станциях в качестве дизель-генератор-
ной установки применяют резервную электростанцию типа
1Э-8Р на 8 кВ-А. На посту типа I можно установить более мощ-
ный дизель-генератор — ДГА-12 на 12 кВ-А.
При установке резервной электростанции питание от второго
источника через щит отключения вначале подается в блок
включения нагрузки электростанции (рис. 59, а) и лишь от нее
на вводную панель. Эта цепь питания нормально замкнута
фронтовыми контактами контактора ВС, который находится под
током от источника 2.
Если поступление электроэнергии от источника 2 прекраща-
ется, то контактор ВС отпускает якорь и отключает источник 2
ОТ панели ПВР-40. Одновременно в блоке включения электро-
станции обесточивается реле РКС и происходит автоматический
запуск дизель-генератора. Когда последний дает напряжение,
возбуждается реле РВГ, через его фронтовой контакт сраба-
тывает контактор ВГ и замыкает цепь от генератора на ввод //
панели.
Для пробного запуска дизель-генератора при наличии ис-
точника 2 необходимо нажать кнопку на пульте ДСП. В этом
7*—1201	J01
случае реле РКС будет поя
током ,и исключит возбужде!
а-ие контактора ВГ, что пре^
дотвратит подачу напряжения
на ввод // панели от двух ис-
точников одновременно.
Если источник 2 дает на-
пряжение 220В, то обратные,
провода от реле РКС и кон-1
тактора ВС подключают не 
нулевому проводу, а к фаз»
// (точка К). Кроме того,
между генератором электро-
станции и блоком включения
нагрузки устанавливают no-t
снижающий трансформатом
ТС-10 (рис. 59,6), чтобы на*
ввод / поступало одинаковом
напряжение — 220В от источи
ника 2 и от электростанции»
В этом случае обратные провода от реле РВГ и контактора
должны быть подключены к точке Л вместо нулевого провода!
Ввод II панели ПВР-40 (см. рис. 58) является резервным;
для нагрузок СЦБ и связи, но служит основным и постоянна
действующим для осветительной сети и силовой нагрузки. Я
ввода П через переключатели ПВЗ, ПВ4 и счетчики электро!
энергии ток от клемм 10, 12, 14 поступает на распределителы!
ный щит освещения и силовой нагрузки.
Нагрузка СЦБ и связи подключается к вводу П контакте!
ром КТ2, если с в-вода I поступление электроэнергии прекрЯ
щается. Тогда цепь тока проходит от контактов КТ2, через ре^
зервный трансформатор TCP и предохранители Пр4, Прб Я
Прб. Трансформатор TCP не устанавливают, если на ввод П
поступает напряжение 220 В.
За предохранителями Пр1, Пр2, ПрЗ, Пр4, Прб и Прб цел»
питания от вводов / и II выходят на предохранители, распрш
деляющие электропитание по потребителям релейной централи-
заций, связи и аварийного освещения.
Схе'ма автоматики (рис. 60, а), в которую входят контак-
торы и.реле напряжения, исключает объединение цепей питания-
разных источников и обеспечивает работу на нагрузку только
одного ввода. Если с ввода I не поступает электроэнергия Я
обмотка контактора КТ1 оказывается без тока, то своими koHj
тактами он отключает ввод / от нагрузки и тыловым контактов
подключает к вводу II обмотку контактора КТ2. Последний
притягивает якорь и переключает нагрузку на ввод II. ’• 1
На другой источник нагрузка автоматически переключается?
не только при полном исчезновении на одном из них напряжЯ
162	• 1 I
лпя, но и 1Ггри снижении напряжения ниже допустимой величи-
ны. Эту функцию выполняют реле напряжения PHI и РН2 ти-
па РК 53/400, у которых можно устанавливать требуемое на-
пряжение отпадания якоря реле. Так как для построения схемы
количество контактов на реле РН1 оказалось недостаточным,
установлен его повторитель — реле Р типа МКУ-48.
Обратно питание ввода П на / может переключаться авто-
матически при восстановлении на нем напряжения. Для этого
накладка в цепи обмотки контактора КТ2 должна быть постав-
лена и закреплена в положении А («Автоматическое переклю-
чение»). Тогда при возникновении напряжения на I фидере воз-
будится реле Р и своим тыловым контактом выключит контак-
тор КТ2, а тыловой контакт последнего и фронтовой контакт
реле Р замкнут цепь обмотки контактора КТ1 и нагрузка вво-
да // будет переключена на ввод /.
Если накладка будет установлена в положение Р («Ручное
переключение»), то при наличии на обоих вводах напряжения
их можно переключать кнопками. Для переключения питания
на И фидер кратковременно нажимают кнопку Кн.1, отключаю-
щую обмотку контактора КТ1. Фронтовые контакты последнего
отключают ввод /, а тыловой замыкает обмотку контактора
КТ2, который включает питание от ввода //. Для обратного
ЮЗ
переключения на ввод / нажимают кнопку Кн2, размыкающу
цепь обмотки контактора КТ2. Аналогично отключается ввод ij
и подключается ввод /. Нулевые провода всех вводов, имеюнД
напряжение 380 В, подключают к клемме 25 панели (ci
рис. 58).
В верхней части панели имеются (рис. 60, б) три ламщ
красная и две белые. Красная лампа ЛК загорается при о1
сутствии на вводах напряжения. Эта лампа включается тыл<
выми контактами реле напряжения и контакторов. Белая лап
па ЛБ1 горит, когда устройства централизации получают пит?
ние от ввода /. Ее цепь замкнута фронтовым контактом koi
тактора КТ1, аналогичным образом лампа ЛБП включаете
фронтовым контактом КТ2 при питании от ввода II.
Индикация лампами ЛК, ЛБ1 и ЛБП сдублирована на пул!
те дежурного по станции. Кроме того, в помещении ДСП одщ
временно с включением на пульте красной лампы ЛК звони
звонок, чтобы обратить внимание дежурного на ненормальче
состояние в устройствах питания. Звонок можно выключит
кнопкой.
Для осуществления этой сигнализации параллельно с ла»
пой ЛК включают реле ФЗ. Если один из вводов не имеет Hi
пряжения, то тыловыми контактами реле PH и КТ одновреме!
но с лампой ЛК включается реле ФЗ, а его контакт включав
звонок.
Реле ФЗ остается под током до восстановления напря
жения на вводе. Если кнопка включения звонка в этот момеи
находится в нажатом положении, то через ее контакт и тылово
контакт реле ФЗ звонок начинает снова звонить, чтобы дежу|
ный нс забыл возвратить кнопку в исходное положение.
Для измерения тока, потребляемого устройствами централи
зации, на панели установлен амперметр. Поскольку схема пе
нели предусматривает возможность подачи на ввод I однофаг
ного питания с установкой перемычки между клеммами 2 и
(см. рис. 58), оказалось необходимым всю нагрузку при трез
фазном питании включить на две фазы 1-2 и 1-3, так как (
противном случае при питании от однофазного фидера / перс
мычка замкнула бы нагрузку фазы 2-3. Поэтому амперметр
включенный в 1-ю фазу, измеряет ток всей нагрузки при питг
нии от трехфазного источника и однофазного.
Вольтметр можно подключать через пакетный переключи
тель (рис. 60, в) для измерения напряжения в любой фазе вве
дов / и II.
Мощность, потребляемая с ввода I панели ПВР-40, не дол
ж'на превышать 8 кВ-А, а с ввода II — при равномерно распре
деленной трехфазной нагрузке 14 кВ-А.
При одном источнике питания на станции устанавливать л!
нель ПВР-40 не обязательно. Электроэнергию в этом случае Я
источника питания подают (рис. 61) через коммутационно
104
СЛЧ-И 672-М-380/2208-10*
Я-3163-26
Рис. 61. Схема ввода питания при одном источнике электроснабжения
ящик серии Я-3163-26 в счетчик электроэнергии САЧ-И672М и
далее непосредственно в распределительный пункт серии
ПР 9232-205 или через блок включения электростанции 1Э-8Р,
если она устанавливается для резервирования электропи-
тания.
Из распределительного пункта сделаны выводы на освеще-
ние и связь, на силовую нагрузку и через трансформатор типа
ТС к стативу питания устройств СЦБ.
В приведенной схеме мощность лимитируется счетчиком
электроэнергии САЧ-И672М, ток через который ограничен 10 А.
В соответствии с этим максимальная мощность составляет
6,5 кВ-А.
6.	Безбатарейная система питания
Приборы электропитания различных потребителей релейной
централизации размещены на стативе СПМС-ББ. Статив пита-
ния выполнен на базе открытого унифицированного релейного
статива типа СОУ-66.
На стативе расположены выпрямители стрелочных электро-
двигателей; выпрямитель для заряда батареи 24 В, питающий
релейные схемы; трансформаторы светофоров; реле, обеспечи-
вающие переключение обмоток трансформаторов для получе-
ния различной яркости светофорных ламп; трансформатор лам-
почек пульта и реле, служащие для снижения яркости освеще-
105
Г) ПХ1
0н> оВодной-тсг
напели -ЙИ.
10А
10А
ПС
]2Ж1
Обогрей контак-
тов cmp_npubo3o0_
, о Qu
(гм.рисзв) ~Л
Y2 TS.
КВольтметроВому
переключателю
i) , ПХ2
От ВВодно- 777
го щита
Щит mtn
'пт ОСП реле
(НИ™
мчгоо
Питание реле
централизации
20в| -5.9Я
пня
На пульт Стрелочн. Стабилитр.
комперметру злектродЕиг. блоки
iZZflfll '
о о
Контрольные
________	цепи стрелок
|аус-у|Рме^ | ВУС-ip | Основной
НОВ-5рл^
кого клп
кл-гь/т
«м! (Тумблер)
шунт
75UCC
гол
«ЛШ
lO-MU
g Сигнальная
§ индикация
'г] и родите '
источн.
Пригласит, nunifflf,
сигналы . 1
ТОС-2^

Рис. 62. Схема электропитания рабочих и контрольных цепей стрелок и реле
централизации
ния пульта и получения мигающей индикации; сигнализатор
заземлений; измерительные и коммутационные приборы, реле
различного назначения, предохранители для защиты цепей от
коротких замыканий с сигнализацией их перегорания, клем-
мные панели для разделки кабелей.
На станциях с электротягой переменного тока для подачи
рельсовым цепям питания частотой 25 Гц дополнительно уста-
навливают фазочувствительные реле, согласующие фазировку
преобразователей и другие приборы.
Эти отличия потребовали создать два типа статива питания
безбатарейной системы для участков: с автономной тягой и
электротягой постоянного тока СПМС-ББ-50; с электротягой
переменного тока СПМС-ББ-25.
Из-за больших габаритов преобразователи частоты устанав-
ливают не на питающих стативах, а на одном из обычных ре-
лейных штативов.
Стрелочные электродвигатели. Питание электродвигателей
осуществляют непосредственно от выпрямителя типа ВУС-1,3
(рис. 62, а). Мощность выпрямителя 1,3 кВт рассчитана на од-
новременный перевод двух-трех стрелок. На стативе размеща-
ют два таких выпрямителя: основной и резервный. Переключе-
ние на резервный выпрямитель происходит автоматически уси-
ленными контактами реле ПВУ типа ЛСШ-220, когда это реле
оказывается без тока.
106
Для ремонта или принудительного перевода нагрузки на ре-
зервный ВУС выпрямители со стороны питания могут быть
отключены (изъятием предохранителей из гнезд.
Выпрямитель ВУС-1,3 не имеет во внутренней схеме транс-
форматора и для того, чтобы изолировать рабочие цепи стре-
лочных электроприводов от осветительной сети и других потре-
бителей и поднять напряжение для питания выпрямителя до
940 В, его включают через изолирующий трансформатор
ТОС-2,5.
Для контроля со стороны дежурного по станции за факти-
ческим переводом стрелок на пульте устанавливают амперметр,
который включают в провод РПБ цепи питания электродви-
гателей.
Кроме цепей питания стрелочных электродвигателей, на схе-
ме показаны выводы со статива: питание контрольных стрелоч-
ных трансформаторов; питание цепей обогрева контактов авто-
переключателей стрелочных электроприводов для предохране-
ния их от обледенения; питание стабилитронных блоков БСВШ
от выпрямителя ВУС-1,3, для работы которых требуется напря-
жение 220 В постоянного тока.
Приборы релейных схем централизации. Питание к прибо-
рам поступает от аккумуляторной батареи 24 В, состоящей из
12 аккумуляторов типа С2 (рис. 62, б). Для заряда аккумуля-
торной батареи используют стабилизированный выпрямитель
ВСП-24/10 со следующими данными: на стороне выпрямленного
тока максимальная мощность 0,264 кВт, номинальное напряже-
ние 24 В, ток нагрузки 2—10А; на стороне переменного тока
напряжение 176—242 В, мощность 0,55 кВ-А, ток ЗА при мак-
симальной нагрузке.
Электрическая цепь от выпрямителей к батарее и от бата-
реи к нагрузке проведена через рубильники отключающего
щита, что позволяет при пожарной опасности отключить все ис-
точники питания из одного пункта.
Величина тока может быть измерена в цепи нагрузки и ме-
жду выпрямителем и батареей. Для этого установленный на
стативе амперметр (М4200-0-20) снабжен переключателем
(контактор КФ-22) на два положения, которым он может быть
подключен к одному из двух амперметровых шунтов типа
75ШС, включенных в соответствующих местах схемы. Вольт-
метр М4200-30В также снабжен переключателем (тумблер
ТП1-2) и может быть подключен для измерения напряжения
непосредственно на зажимы выпрямителя или на выходе к на-
грузке.
Кроме выводов СПБ, СМБ и СПБ! и СМБ1, питающих
приборы основных схем релейной централизации, имеются до-
полнительные выводы 24 В специального назначения; ПСПБ,
ЧСМб — для питания цепей управления пригласительных сиг-
107
налов. Эти цепи включают через отдельный предохранитель
чем обеспечивается возможность пользования пригласительньь
ми сигналами при перегорании основного предохранителя Юд
батареи 24 В. От этих же предохранителей должны питаться
лампочки, отражающие работу пригласительных сигналов Ж
пульте; СПБЩ, СМБЩ — для питания указательных лампоч^
работы источников питания; СПБ-ЧЗ, СПБ-НЗ— для питан»
цепей реле ЛА, работа которых описана при рассмотрен^
схем питания рельсовых цепей; СПБП — для питания собствен-
ных приборов статива.
Выпрямитель не имеет среднего вывода. Поэтому приборы,
требующие для своего питания напряжения 12 В постоянной»
тока, должны быть включены на напряжение 24 В через огрд.
ничивающие резисторы, как правило, индивидуальные, чтобы
различное число одновременно работающих приборов не »
зывало колебание напряжения. В необходимых случаях для Л
тания приборов от напряжения 12 В предусматривают установ-
ку отдельных выпрямителей типов ВУ, ВАК или преобразоад.
телей ППШ.
Питание приборов с использованием средней точки батареи
24 В недопустимо, так как это привело бы к неравномерному
разряду аккумуляторов и ускорило их износ.
Светофоры. Входные светофоры независимо от общей систе-
мы питания, принятой для устройств централизации на дани»
станции, во всех случаях обеспечиваются местным питание
схемы которого описаны ранее.
Схемы выходных и маневровых светофоров в системе с ней-
тральным питанием строятся так же, как на крупных станция,
т. е. энергия к лампам светофоров передается из помещешв
ДСП напряжением 220 В. В шкафах на мачтах светофор в
размещают сигнальные трансформаторы, понижающие нап| Н
жение 12 В для питания ламп.
Схема питания светофоров предусматривает возможность
изменения яркости горения ламп по трем режимам: дневно
режим, при котором со статива питания подается напряжен !
220 В; ночной режим—180 В и режим двойного снижения
пряжения—100 В. Режим питания устанавливает дежурный
по станции нажатием кнопок ДН (дневной режим) или ДСН-
(режим двойного снижения напряжения). Нормальному полР'
женийэ указанных кнопок соответствует ночной режим.
Изменение напряжения достигается переключением (рис. абЗ-
усиленными контактами реле ДН, ДСН и их повторителей вы-
водов вторичных обмоток трансформаторов ПОБС-ЗА. Вторя
ная обмотка трансформатора может быть нагружена до 1,21/
что соответствует суммарному току 14 светофоров. ОбычнЯ
централизации малых станций используют два трансформатот^
отдельно для литания светофоров каждой горловины станЭДг
108
Рис. 63. Схема питания светофоров
так, как это показано на рис. 63. При большом числе светофо-
ров может включаться третий трансформатор, замонтированный
на стативе.
Трансформаторы ПОБС-ЗА одновременно служат изолирую-
щими и защищают цепи сигналов от влияния других цепей ре-
лейной централизации и различных электрических сетей на
станции. Деление светофоров на группы облегчает поиск повре-
ждений в сетях. В ночном режиме кнопки ДН и ДСН не на-
жаты и все реле ДН и ДСН находятся без тока. Их тыловые
контакты соединяют обмотки // и HI трансформаторов встреч-
но— действует разность напряжений обмоток, примерно рав-
ная 180 В.
В дневном режиме нажата кнопка ДН и возбуждены реле
ДН и ДН1. Напряжение секции П2—П\ складывается с напря-
жением обмотки III и их суммарное напряжение составляет
220 В. В режиме двойного снижения напряжения нажата кноп-
ка СН и возбуждены реле ДСН, ДСН 1пДСН2. В этом режиме
напряжения секций /Д—/Д и Н12—HI i складываются и со-
ставляют примерно 100 В.
В редких случаях на малых станциях могут встретиться
маршрутные указатели. Их лампы включают на напряжение
220 В, помимо трансформатора, так как нет надобности
уменьшать их яркость в ночное время, а в режиме двойного
снижения напряжения они полностью выключаются.
Следует указать, что приборы и предохранители схемы рас-
считаны на питание простейших указателей направления дви-
жения с небольшим числом одновременно горящих ламп.
Лампочки пульта. В системе центрального питания напря-
жение лампочкам пульта подается через понижающий транс-
форматор ПОБС-5А (рис. 64). В схеме питания пульта также
109
ПХ2
Dm Оводно- -гтт
го щита
ЯМ
Ш2А	220В	2 А ||
Л Д_______* V*
повс-5я	 -
А снт уснг
ш
П.1В
та г™
смвп
СПб
На пульт
__________мг^смвп
wo спвп
Рис. 64. Схема питания пульта и
реле мигания
предусмотрена возможное
снижения напряжений ддя„
уменьшения яркости лампо-
чек в «очное время.
Обмотки трансформатора
// и /// соединены паралле!
льно друг другу и дают на-1
пряжение 17,1В. При нена-1
жатой кнопке снижения на-
пряжения реле СНТ типа
АПШ-24 без тока и тыловыми
контактами включает после-
довательно с обмотками // и
/// обмотку IV с напряже-
нием 6,5В, в результате на
выходе трансформатора дей-
ствует напряжение 23,6В.
От нажатия кнопки воз-1
буждается реле СНТ и вместо*
обмотки IV подключает пос-
ледовательно с обмотками II
•и III обмотку V, напряжение
которой 3,3В. В этом случае
напряжение на выходе транс-
форматора составит 20,4В. 1
шесть выходных клемм: пять—,
Схема питания пульта имеет
для прямых проводов и одну клемму — для общего обратного
провода МС. Основное питание подается по проводам С и СХ,
Лампочки, включенные от проводов С, имеют резервное пита-'
ние от батареи, а включенные на провод СХ и другие прямые
провода такого резерва не имеют.
Для подачи импульсного питания служит провод СХМ, а
для подачи напряжения подсветки пульта—провод КСХ. По
проводу СХ1 подается питание внутренних схем самого стати-
ва. Наличие на выходе трансформатора напряжения для пита-]
ния пульта контролирует реле ТА. Если напряжения нет, то ре-
ле ТА отпускает якорь и тыловыми контактами подает на про-
вода С и МС питание 24 В от аккумуляторной батареи.
Для получения импульсного питания служит реле мигания
МГ типа НМПШ2-400, которое непрерывно переключает кон-]
такты, размыкая и замыкая цепь в проводе СХМ. Реле типа
НМПШ имеют усиленные металлокерамические контакты с
магнитным дутьем, лучше приспособленные для длительной ра-
боты в импульсном режиме.
Напряжение для подсветки в провод КСХ включается кон-
тактами реле КС типа НМПШ-1000 также с усиленными кон-
тактами, так как коммутируемая ими цепь может иметь боль-
ПО
шое число лампочек. Реле КС включается кнопкой КС дежур-
ным по станции (см. рис. 63).	,
Рельсовые цепи. В системе центрального питания рельсовые
цепи получают электроэнергию напряжением 220 В с поста ЭЦ
по кабелю. Это напряжение понижается индивидуальными для
каждой рельсовой цепи трансформаторами, установленными в
путевых коробках у питающего конца.
В зависимости от рода тяги на участке имеется две разно-
видности схем питания рельсовых цепей. Вначале рассмотрим
схему, применяемую при тепловозной тяге и электротяге посто-
янного тока.
В каждый луч питания включается несколько трансформа-
торов разных рельсовых цепей. В типовой схеме статива преду-
смотрен выход четырех лучей питания: двух для четной и двух
для нечетной сторон станции (рис. 65). В каждом проводе лу-
чей питания имеются предохранители 5А.
Лучевые аварийные реле ЛА служат для защиты от непра-
вильного возбуждения маршрутных реле в результате неодно-
временной работы путевых реле при выключении и восстанов-
лении электропитания рельсовых цепей. Реле нормально воз-
буждены и отпускают якоря как при общем выключении пита-
ния, так и при выключении данного луча. Совместно с реле ЛА
указанную функцию выполняют групповые защитно-аварийные
Рис. 65. Схема питания рельсовых цепей и реле защиты
111
Рис. 66. Блок выдержки времени БСВШ
реле НЗА, ЧЗА и НЛУ, ЧЛУ. Реле НЗА и ЧЗА являются
групповыми повторителями реле ЛА • соответствующей горло-
вины.
Если число лучей для питания рельсовых цепей необходимо
запроектировать более, четырех, то реле ЛА дополнительны?
лучей устанавливают на релейных стативах, а для включения
контактов дополнительных реле ЛА в цепи реле НЗА и ЧЗА
последние выведены на клеммы Н36-2, Н36-4 статива.
Реле НЛУ и ЧЛУ выполняют основную функцию, т. е. от
ключают напряжение от цепи возбуждения маршрутных реле
при нарушении питания лучей и вновь включают его после вое
становления питания рельсовых цепей с выдержкой времени
вполне достаточной для срабатывания всех путевых реле.
Схема работает так. При выключении напряжения хотя бы
в одном луче, например в первом, реле 1ЛА, а за ним НЗА
отпускают якоря, выключая реле НЛУ и ПЛ А (рис. 66, а).
Фронтовой контакт последнего дополнительно размыкает цепь
НЛУ, контакты реле НЛУ выключают цепи возбуждения марш-
рутных реле.
При восстановлении питания первого луча возбуждаются
реле 1ЛА и НЗА. Фронтовые контакты последнего замыкают
цепь заряда конденсатора стабилитронного блока БСВШ, обес- 1
печивающего выдержку времени. До истечения выдержки вре-
мени реле НЛУ остается без тока, так как его цепь разомкнута
контактом реле ПЛА, а последнее вновь может возбудиться,
только получив импульс тока от стабилитронного блока БСВШ. •
В блоке БСВШ выдержка времени определяется продолжи-
тельностью заряда конденсатора 25 мкФ через резистор до на-
пряжения зажигания стабилитрона. Это напряжение для стаби-
литрона СГ-2С составляет 105 В. Поэтому цепь заряда конден-
сатора получает питание от батареи или выпрямителя стрелоч-
ных приводов РПБС1, РМБС1 (220 В). Конденсатор разря-J
жается последовательно через, стабилитрон и обмотку 2-4 реле
ПЛА, которое возбуждается этим импульсом тока и встает на
самоблокировку по обмотке 1-3. Цепь заряда конденсатора раз- j
112
мыкается тыловым контактом реле ПЛА. Фронтовой контакт
ПЛА включает реле НЛУ, а контакт последнего замыкает цепи
возбуждения маршрутных реле. Вся схема приходит к исход-
ному положению.
Для правильной работы ’блока БСВШ важно, чтобы к мо-
менту начала отсчета времени разность потенциалов на обклад-
ках конденсатора равнялась нулю. Для этого до начала
заряда конденсатора он должен быть надежно замкнут нако-
ротко. Это выполнено двумя параллельно включенными тыло-
выми контактами реле НЗА (или ЧЗА). Все провода, налагаю-
щие шунт на конденсатор, обтекаются током заряда конденса-
тора для контроля их исправности, а контактные пружи-
ны 43-63 на реле НЗА и ЧЗА должны быть соединены между
собой надежной напайкой на них медной планки (рис. 66, б).
Блок БСВШ позволяет получать различные ступени выдерж-
ки времени в зависимости от величины сопротивления в цепи
заряда конденсатора (табл. 34). В рассматриваемой схеме ис-
пользуется минимальная выдержка времени 6 с, для чего на
блоке установлена перемычка между клеммами 73-81. В систе-
ме центрального питания блоки БСВШ используют для выдер-
жки времени и в других схемах (например, в схемах размыка-
ния неиспользованных маршрутов).
В пределах ±15% выдержка времени может меняться из-за
допусков, установленных на резисторы, примененные в схеме
БСВШ. Для уточнения требуемой выдержки времени величина
сопротивления резистора R.3 может быть изменена регулиров-
кой переменного резистора 5 МОм, включенного последователь-
но с постоянным резистором 9,4 МОм. Величина сопротивлений
резисторов R1 йли R2 с той же целью может быть увеличена
подключением последовательно к основным резисторам допол-
нительного резистора сопротивлением 75 кОм. Этот резистор’
выведен на клеммы 52-71 блока.
Питание рельсовых цепей при электротяге переменного тока.
На станциях устраивают рельсовые цепи с непрерывным пита-
нием и двухэлементными секторными реле ДСШ-13. Импульс-
Таблица 34
Ступени выдержки времени блока БСВШ
Ступени выдержки времени	Перемычки на блоке	Выдержка времени в зависимости от подведенного напряжения					
		200В		220В	240В		
1	73-81	Не	более 7,5 с	6 с	Не	менее	5 с
11	51-73; 62-81	Не	более 90 с	75 с	Не	менее	60 с
III	51-62	Не	более 4 мин	3 мин 15с	Не 50	менее с	2 мин
4113
Рис. 67. Схема фазирования преобразователей частоты 50/25 Гц
ные рельсовые цепи с несколько лучшим шунтовым эффектом
для станций признаны излишне сложными. В то же время за-
щита от опасности подпитки импульсных путевых реле oi
трансформаторов соседних рельсовых цепей требует усложне
ния схем (применение импульсной последовательности питания
смежных участков) и является менее надежной, чем фазовая
защита, используемая при двухэлементных реле.
Фазовая селективность при -питаиии рельсовых цепей и ме^
стных обмоток путевых реле током частотой 25 Гц создает хо-
рошую защиту от опасности возбуждения реле при попадании
в путевую обмотку обратного т-ягового тока 50 Гц. Однако эта
защита надежно действует при условии, что на местные обмот-
ки не может попасть напряжение частотой 50 Гц; этому необ-
ходимо уделять особое внимание ввиду сильного влияния тяго-
вых токов на устройства централизации. Поэтому признано не-
допустимым выполнять питание рельсовых цепей и местных
обмоток от одного общего преобразователя частоты, так как
тфи этом не была бы исключена опасность поступления напря-
жения 50 Гц от рельсовой цепи через питающий конец к выход-
ным зажимам преобразователя и далее к местным обмоткам
реле.
Питание рельсовых цепей и местных обмоток путевых реле
от разных преобразователей (рис. 67) позволяет выбрать наи-
более выгодный сдвиг фазы между напряжением этих источни-
114
ков, чтобы проще достигнуть в обмотках путевых реле фазовые
соотношения, близкие к идеальным. Наиболее выгодным для
преобразователя ПМЭ, питающего местные обмотки двухэле-
ментных реле, является сдвиг фазы напряжения на 90° по от-
ношению к преобразователю П1, питающему трансформаторы
рельсовых цепей. Сдвиг достигается тем, что диоды на входах
преобразователей пропускают противоположные по знаку полу-
периодц переменного тока (50 Гц). Для этого на клемму 1
преобразователя П1 следует подать полюс ПХ220, а на клем-
му 1 преобразователя ПМЭ обязательно 0X220. В результате
на выходе преобразователей возникают колебания 25 Гц, но
сдвинутые на 90 или 270°.
Для получения всегда сдвига в 90° на выходе преобразова-
телей включают два контрольных реле 1КПУ и 1КМУ типа
ДСШ-13. Местные элементы (МЭ) этих реле получают питание
от преобразователя ПМЭ, а путевые элементы (ПЭ) от преоб-
разователя П1. Причем местные элементы реле включены так,
что напряжение на клеммах 1-2 реле КМУ повернуто на 180°
относительно клемм 1-2 реле КП У, вследствие чего может сра-
ботать одно из этих реле в зависимости от сдига между напря-
жениями преобразователей. Если при включении преобразова-
телей в них возникли колебания с требуемым сдвигом фазы на
90°, то сектор поднимает реле 1КПУ и включает фронтовыми
контактами напряжение на путевые трансформаторы. Если же
колебания возникли - со сдвигом 270°, то срабатывает реле
1КМУ и подает на путевые трансформаторы напряжение, по-
вернув его своими фронтовыми контактами па 180°, вследствие
чего сдвиг напряжений, питающих местные обмотки и путевые
трансформаторы, опять получается 90°.
Описанная схема позволяет получить правильную фазировку
питания без сбоев и задержек и может быть рекомендована не
только при новом проектировании, но и для перевода на нее
уже действующих устройств централизаций.
На малых станциях, как правило, применяют преобразова-
тели типа ПЧ50/25-300 мощностью ЗООВА.
На одной полке релейного статива может быть установлен
комплект из двух преобразователей с конденсаторными бло-
ками отдельно к каждому из них. Такой комплект обеспечивает
питание рельсовых цепей станции примерно до 15 стрелок. На
станциях с числом стрелок более 15 необходимо устанавливать
еще один преобразователь П2 (см. рис. 67) для питания путе-
вых трансформаторов.
Согласование фазировки па выходе П2 с фазировкой пре-
образователя ПМЭ выполняет второй комплект контрольных
реле 2КПУ и 2КМУ. Эти реле входят в типовую комплектацию
и монтаж статива СПМС-ББ-25. Эта же схема согласования
фазировки может применяться и на крупных станциях, где ус-
115
танавливают несколько преобразователен и контрольных pt?.ie.
Последние подключаются к данной схеме в точках а и б.
Местные элементы путевых реле включают на напряжение
110 В, что объясняется понижением их индуктивного сопротив-
ления на частоте 25 Гц. Для равномерного распределения на-
грузки на вторичную обмотку преобразователя ПМЭ путевые
реле делят на две группы и местные элементы одной группы
включают на клеммы 1-3, а второй — на клеммы 3-7. Путевые
трансформаторы распределяют по лучам питания из того рас-
чета, чтобы ток в луче не превышал 0,5—0,7А.
Практическое применение схем с преобразователями частоты
выявило недостаток в защите лучей питания предохранителя-
ми. Короткое замыкание в луче приводило не к перегоранию
предохранителей, а к срыву генерации преобразователя, что на-
рушало питание обоих лучей, идущих от данного преобразова-
теля. Для устранения этого недостатка работники Московской
дороги предложили усовершенствованную схему лучевых реле
(см. рис. 67). В. этой схеме при коротком замыкании в луче
реле ЛА отпускает якорь и фронтовым контактом снимает
шунт с сопротивления 900 Ом, которое ограничивает ток корот-
кого замыкания.
Таким образом, короткое замыкание в луче не оказывает
влияния на работу преобразователя.
После устранения короткого замыкания реле ЛА притяги-
вает якорь через собственный тыловой’контакт и замыкает цепь
питания луча, помимо резистора.
На стативе питания, кроме четырех пар предохранителей,
служащих для лучей питания, предусмотрены две пары предо-
хранителей для питания кодирующих трансформаторов, уста-
навливаемых при необходимости на релейных концах рельсовых
цепей. Если в качестве кодирующих применяют трансформато-
ры ПОБС-ЗА, то первичные обмотки у них при включении на
110 В должны быть соединены последовательно также по при-
чине пониженного сопротивления на частоте 25 Гц. Если (для
более коротких участков) используют кодирующие трансформа-
торы ПТ-25А, то их обмотки при включении на напряжение
НО В соединяют параллельно.
Измерительные приборы. Кроме измерительных приборов
постоянного тока, рассмотренных при описании схем питания
стрелочных электроприводов, и батареи 24 В, на стативе уста-
новлен вольтметр переменного тока типа ЭЧ21 с пакетным пе-
реключателем (рис. 68) на восемь положений для измерения
напряжения на вводных клеммах статива, что позволяет опре-
делить напряжение на первичных обмотках трансформаторов
пульта, светофоров и на входе выпрямителя ВСП-24/10; выход-
ных клеммах питания светофоров (напряжение на этих клем-
мах зависит от установленного режима питания); выходных
клеммах питания контрольных цепей стрелок.
116
Рис. 68. Схема вольтметрового переключателя и сигнализатора заземления
статива питания
Сигнализатор заземления фиксирует сообщения на землю в
различных цепях релейной централизации. Для этого источники
питания релейной централизации подключают к клеммам сиг-
нализатора. Клеммы 1 и 2 соединяют с минусом и плюсом ра-
бочей батареи для контроля заземлений в схемах стрелочных
приводов. Проверка заземлений в изолированных друг от дру-
га сетях 220 В переменного тока выполнена через вольтметро-
вый переключатель одновременно с подключением вольтметра
к одной из сетей питания: светофоров, первичных цепей транс-
форматоров статива, контрольных цепей стрелок — эта же сеть
подключается к зажиму 4 сигнализатора.
Заземления в цепях 24 В постоянного тока проверяются
подключением минуса батареи СМБ к клемме 9 сигнализатора.
Проверка заземлений в цепях 24 В переменного тока выполнена
подключением на клемму 10 сигнализатора питающего прово-
да СХ.
Для питания внутренней схемы сигнализатора заземления
на его клеммы 6 и 7 подано напряжение 220 В переменного
тока (ПХ220, 0X220).
Сигнализатор заземлений выполняет непрерывный контроль
за сопротивлением изоляции отдельно в сетях переменного и
постоянного тока напряжением 220 и 24 В и подает акустиче-
ский и оптический сигналы при токах утечки в сетях 24 В бо-
лее 1 мА, а в сетях 220 В — примерно 0,5 мА.
Кроме того, сигнализатор заземления дает возможность из-
мерять сопротивление изоляции каждой сети по отношению к
земле и друг к другу.
На промежуточных станциях при центральном питании при-
меняют сигнализатор заземления I типа.
Контроль перегорания предохранителей. Для всех предохра-
нителей статива питания предусмотрена сигнализация о их пе-
регорании. Предохранители снабжены контактами, которые за-
мыкаются при перегорании плавкой вставки и включают лам-
8-1201	Ь17
I панель
КМб
Контакты
предохр.
Шанели
Ппанель
Ряд
ста-
тиОод
Контакты
предохр.
П панели
От других стати-
Вов ряда
ОДУ.Дггб
От других рядов
стативод
КП
На пульте
Рис. 69. Схема контроля перегорания
предохранителей
почки /Л или 2К на панелях
с предохранителями,
вающие,
перегорел
(рис. 69).
Кроме
. чек, есть
на
указы-
какой панели
предохранитель
панельных лампо-
групповая лампочка
ОК, указывающая ряд стати-
нов, в котором
предохранитель,
статив питания
общем ряду с другими релей- I
ными стативами, имеющими
свои предохранители.
Поскольку у предохрани- i
теля только один контакт, ]
групповая лампочка включа- I
ется через диоды (1Д, 2Д), |
исключающие соединение це-J
пей панельных лампочек меж-1
ду собой и позволяющие по-1
строить схему без установки
с этим лампочки и вся схема 1
перегорел
поскольку
размещен в
дополнительных реле. В связи
должны питаться постоянным током (КПБ, КМБ).
При перегорании предохранителя, кроме того, включается
общий звонок в релейном помещении. От каждого ряда стати-
вов цепи тока к звонку проводят через диоды ОД. Параллельно
звонку включена лампочка на пульте, сигнализирующая дежур-1
ному по станции о неисправности предохранителя.
7.	Батарейная система питания
с вращающимися преобразователями
Батарейная система центрального питания предусматривает
возможность резервирования от аккумуляторов не только цепей
постоянного тока, но и переменного |ока, для чего использу-
ются преобразователи.
Разработаны две.основные разновидности центрального ба-
тарейного питания малых станции: с вращающимися и стати-
ческими ^преобразователями.
Батарейная система с вращающимися преобразователями
характеризуется следующими особенностями. Все приборы пи-
тания размещены на специальном питающем стативе СПМС-Б.
Рабочая батарея стрелочных электродвигателей имеет напря-
жение 220 В и состоит из 110 аккумуляторов типа С2. Батарея’
постоянно соединена с заряжающим ее выпрямителем; свето-
форы и рельсовые цепи питаются переменным током.
118
На участках с электротягой рабочая батарея должна обес-
печить в аварийном режиме питание стрелочным электродвига-
телям, а также контрольным цепям стрелок через вращающий-
ся преобразователь. Кроме того, в аварийном режиме батарея
24 В должна обеспечивать питание для всех реле централиза-
ции, находящихся нормально под током (замыкающим, марш-
рутным и др.), управление пусковыми реле стрелок, включение
пригласительных сигналов и необходимой индикации на пульте
о приближении и удалении поездов, положении стрелок, работе
красных и пригласительных огней входных сигналов.
На участках с тепловозной тягой емкость батарей должна
быть рассчитана для обеспечения резервного питания всех уст-
ройств централизации. При этом контрольные цепи стрелок,
светофоры и рельсовые цепи питаются энергией рабочей бата-
реи через преобразователи постоянного тока в переменный.
Стрелочные электродвигатели. Схема питания (рис. 70)
для варианта с тепловозной и электрической тягой отличий не
имеет. Аккумуляторная батарея включена на буферный заряд от
выпрямителя ВСА-4. Напряжение на входе выпрямителя в за-
висимости от состояния аккумуляторов может быть повышено
или снижено вручную регулятором напряжения РНО.
В послеаварийный период выпрямитель ВСА-4, дающий
ток 2А, в состоянии в двое суток восстановить заряд полностью
разряженной батареи С2. Вместо выпрямителя ВСА-4 могут
быть установлены два параллельно включенных выпрямителя
типа ВДУ значительно меньших габаритов. Однако время вос-
становления заряда батареи в этом случае составит четверо
суток. Недостатком этих решений является отсутствие автома-
тической регулировки тока заряда батареи.
Питание электродвигателей выведено проводами РПБ и
РМБ. Провод РПБ1 шлейфом заводится на амперметр пульта
ДСП. Напряжение постоянного тока может быть измерено
вольтметром самого выпрямителя ВСА-4 или вольтметром, раз-
Огп Вводной
панели
Рис. 70. Электропитание рабочих цепей стрелок при батарее 220 В
119
8*
мешенным на стативе. Последний предусмотрен типовой комп-
лектацией статива, поскольку в выпрямителе ВДУ нет своего
вольтметра. Для измерения зарядного тока на выходе выпрями-
теля включен амперметр. Провода РПБП и РМБП служат для
подачи питания на вращающиеся преобразователи.
Светофоры, рельсовые цепи, контрольные цепи стрелок и
пульт. Схемы питания этих приборов отличаются от таких же
схем безбатарейной системы наличием резервного питания. Рас-
смотрим вначале схему питания светофоров, рельсовых цепей и
контрольных цепей стрелок при полном резервировании от вра-
щающихся преобразователей.
Аварийное реле А типа АСШ2-220 (рис. 71) подключено к
проводам переменного тока (2ПХ220, 20X220), идущие с ввод-
ного щита. При перерыве питания от внешних источников оно
отпускает якорь и фронтовым контактом выключает свои повто-
рители Al, А2, АЗ и А4. Усиленные контакты последних пере-
ключают цепи светофоров на резервное питание (рис. 71, а).
Тыловой контакт реле А1 включает ток от батареи 220 В в
преобразователь 2ПО. На выходе преобразователь дает пере-
менный ток 127 В. Поэтому первичные обмотки сигнальных
Схема переключения режимов питания
ПХ2
РПбМ
И, 1г ffj Ш, Ш, Ш} Ut и2 в3 ш}
РМбП А1
Л06СЗА
СПбЛ
/1X1
а)п
От
вводной
панели
[Iй
АЗ
гг
100, 00550AV
РМбП
Рельсовые цепи
Контроль стрелок
А ~ 220В
Ш3
д"
1з h
7208
А А
б)
От
вводной
панели
Рис. 71. Схема резервного питания от вращающихся преобразователей <
120
0X1
1800
От
вводной <J 220В
лонели 117Г-
5А
п .	15А
Рельсовые
цепибезре-^г?П«
зерва от пре-ь—-—}
образовате-
ля
РПбП
1РЦТ\
П0б0\
2А
h Ь
%
f;
h Ь
2РЦТ
ПОбЬ-
2А
й k



трансформаторов переклю-
чают контактами реле А1
,и А2 с последовательного
на параллельное соедине-
ние. Напряжение на вто-
ричной обмотке получается
несколько выше нормаль-
ного. Поэтому при резерв-
ном питании исключают
возможность перевода све- Рис. 72. Схема резервного питания лам-
тофоров на дневной режим, почек пульта от батареи 24 В
для чего цепь реле ДН и
ДН1 отключается контактом реле А (см. рис. 63). В осталь-
ном схема переключения режимов питания не отличается от
описанной в безбатарейной системе.
Вращающийся преобразователь типа ПО-550АФ потребляет
на стороне постоянного тока 220 В ток не более 5,4А, а на вы-
ходе в состоянии питать переменным током 127 В нагрузку,
потребляющую ток до 4,85 А.
Рельсовые цепи получают резервное питание от преобразо-
вателя 1ПО (рис. 71, б). Напряжение преобразователя 127 В
должно быть повышено до 220 В. Для этого установлены два
параллельно соединенных трансформатора 1РЦТ и 2РЦТ, рабо-
тающих при резервном питании по автотрансформаторной схеме
как повышающие. Вторичные обмотки этих трансформаторов
включают последовательно с одной из секций первичной обмот-
ки так, чтобы на выходе напряжение не превышало 220 В. От
тех же трансформаторов получают резервное питание контроль-
ные реле стрелок.
На участках с электротягой, где электроснабжение обеспече-
но более надежно и нарушается редко, резервное питание све-
тофорам и рельсовым цепям может не предусматриваться. В
этом случае преобразователь 2ПО не устанавливают. Преобра-
зователь 1ПО и трансформаторы ПОБС-2А сохраняют для пи-
тания в аварийном режиме контрольных цепей стрелок. Пита-
ние рельсовых цепей подается, помимо трансформаторов (см.
рис. 71, б).
В качестве резерва для лампочек пульта используют конт-
рольную батарею 24 В. На участках с тепловозной тягой, где
для всех устройств централизации предусматривается резерви-
рование, необходимо на батарею переключать все лампочки
пульта. Для этого на стативе в схеме питания пульта (рис. 72)
служат выводы С (непрерывное питание) и СХ (импульсное
питание для мигающей индикации).
На участках с электротягой нет необходимости переводить
на резервное питание все лампочки пульта, так как рельсовые
цепи, выходные и маневровые светофоры в аварийном режиме
выключены и резервное питание лампочек создало бы ложную
121
индикацию и привело бы к быстрому разряду батареи. Поэтов-
му питание соответствующим лампочкам подается с клемм С Л
и СХМ, которые отключены от батареи. В этом варианте на ре,,
зервное питание должны переводиться стрелочные контрольные
лампочки, повторители пригласительных и красных огней вход-
ных светофоров, лампочки участков приближения, удаления и
другие, связанные с движением поездов на перегонах.
При подсветке пульта дежурным лампочкам, контролирую-
щим состояние изолированных участков и положение стрелок
на светосхеме путей, обеспечено резервное питание с клем-
мы КС. Во всех режимах оитания для всех лампочек обрат-
ным полюсом питание является МС.
Схемы включения лучевых и защитных реле при рельсовых
цепях 50 Гц в батарейной системе построены так же, как и в
безбатарейной (см. рис. 65),'но в зависимости от того, преду-'
сматривается ли рельсовым цепям резервирование, лучи под-
ключают к разным выводным клеммам статива (см. рис. 71, б)л
8.	Батарейная система питания
со статическими преобразователями
В системе питания со статическими преобразователями име-
ется одна аккумуляторная батарея на 48 В, состоящая из двух
секций по 24 В, которая обеспечивает питанием релейные схе-
мы централизации. В аварийном режиме от нее через преобра-
зователи питаются все устройства централизации.
Таким способом батарейный резерв осуществлен при мини-
мальном числе аккумуляторов и в то же время релейные схе-
мы гальванически не связаны с другими сетями, хотя они и ре-,
зервируются от общей батареи. Это достигнуто благодаря тому,
что преобразователи имеют в своей внутренней схеме транс-
форматоры, изолирующие цепи друг от друга.
Приборы питания размещены в специальном шкафу наруж-
ной установки типа ШП-ЭЦ, который выполнен с использова-
нием конструктивных элементов релейного шкафа ШМ-2Б.
Если от аккумуляторной батареи требуется резррвировать
питание только стрелочных электродвигателей и их контроль-
ных цепей, то на малых станциях удается обойтись установкой
аккумуляторов АБН-72 в батарейных шкафах. Такое решение
может значительно упростить устройства, особенно, если пр»
централизации стрелок можно сохранить уже действующие на
станции светофоры, рельсовые цепи и аппаратуру их электро-
питания.
Полное резервирование питания всем устройствам центра-
лизации требует применения значительно более емких аккуму-
ляторов. Дистанции сигнализации и связи при выполнении ра'
бот по централизации собственными силами иногда использууч
122
аккумуляторы вагонного освещения емкостью 400 А • ч с уста-
новкой их в четырех батарейных шкафах типа БШ-1.
Во всех случаях аккумуляторы должны быть размещены
вблизи от шкафа питания во избежание большого падения на-
пряжения, так как ток питания преобразователя из-за сравни-
тельно низкого напряжения достигает значительной величины.'
В кдмплект аппаратуры шкафа входят: два преобразователя
типа ППВ-500, которые нормально выполняют функцию заряд-
ных выпрямителей, а в аварийном режиме преобразуют энер-
гию батареи в переменный ток 220 В для питания светофоров,
контрольных цепей стрелок, рельсовых цепей, пульта и других
потребителей поста централизации; преобразователь ППС-1,
который также преобразует в аварийном режиме энергию ба-
тареи в переменный ток 220 В, используемый затем для пита-
ния через выпрямитель ВУС-1,3, рабочих цепей стрелочных
электроприводов; трансформаторы и реле, обеспечивающие раз-
личные режимы питания устройств.
В верхней части шкафа, кроме реле, размещены амперметр
и вольтметр с переключателем. Из-за недостатка места в шка-
фу лучевые и другие связанные с ними реле, а также сигнали-
затор заземления монтируется на релейных стативах.
От аккумуляторной батареи 48 В сделаны выводы, имею-
щие следующие назначения (рис. 73):
ПБ48, ОБ, МБ48, ПБК, ОБК, МБК. соединяют батарею с
преобразователями ППВ-500 и в нормальном режиме питания
служат для заряда аккумуляторной батареи. Каждый из вы-
прямителей ППВ-500 заряжает одну секцию батареи 24 В, а в
аварийном режиме ток от батареи поступает в преобразова-
тели;
ПБС и МБС — для питания в аварийном режиме выпрями-
теля ППС-1;
АСПБ и АСМБ — для питания приборов релейных схем
Централизации;
123
ПСПБ и ПСМБ—для питания цепей управления пригласи- ’
тельными огнями;
ШПБ и ШМБ — для местных цепей статива питания.
Все предохранители на выводах батареи снабжены контак- 1
тами для сигнализации перегорания плавкой вставки. Исклю- л
чение составляют предохранители на 35 А, не имеющие таких j
контактов. Поэтому они шунтированы предохранителями 2А, 1
которые перегорают одновременно с основными и обеспечивают ]
необходимую сигнализацию.
Преобразователь ППВ-500 характеризуется следующими
параметрами: мощность 500 Вт, номинальное напряжение по- *
стояиного тока 24 В, переменного 220 В, к. л. д. при номиналь-
ной нагрузке в режиме преобразователя 80%, габариты
530X285x325 мм, масса 50 кг.
В режиме выпрямителя ПТ1В-500 автоматически обеспечи- |
вает форсированный заряд батареи в послеаварийный период и '
оптимальный режим содержания аккумуляторов при нормаль- j
ной работе, давая ток от 0 до 15 А. ППВ-500 имеет устройство, 1
прекращающее его работу в режиме преобразователя при сни- I
женин напряжения на аккумулятор до 1,8 В, что защищает i
аккумуляторы от разрушения. На холостом ходу ток, потреб-
ляемый преобразователем от батареи, не превышает 5А, а на-
пряжение на выходе не поднимается более 2G0 В.
Питание преобразователей со стороны переменного тока ПХ, i
ОХ и ПХ1, ОХ1 подается через фронтовые контакты аварийных
реле, чтобы отключать преобразователи от внешнего источника |
в аварийном режиме, когда они сами дают переменный ток I
(рис. 74).
Со стороны постоянного тока на заряд батареи и аварийный I
режим преобразователь настраивается контактами реле А2 и
АЗ, которые являются обратными повторителями основных
аварийных реле А1 и А и имеют усиленные контакты.
Нагрузка на преобразователи (рис. 75) по переменному току 3
должна быть распределена по возможности равномерно, напри- d
Рис. 74. Вывод питания 220 В на статив с полупроводниковыми преобразова-
телями
124
Рис. 75. Питание цепей переменного тока от полупроводниковых преобразо-
вателей ППВ-500
мер на один преобразователь нагружены светофоры и контроль-
ные цепи стрелок, на другой — рельсовые цепи. Если для све-
тофоров и рельсовых цепей резервное питание не предусматри-
вается, то их следует отключить от преобразователей
'контактами реле ВА, установленного вне шкафа и являющегося
повторителем аварийных реле (см. рис. 74). В этом случае на-
грузку от контрольных цепей стрелок включают на оба преоб-
разователя по горловинам, а сами преобразователи настраива-
ют на пониженную выходную мощность 150 Вт снятием пере-
мычек 18-20.
Этим ток холостого хода, потребляемый преобразователем,
снижают до ЗА и его к. п. д. повышается. Переключение на-
грузки рельсовых цепей, светофоров и стрелочных контроль-
ных реле на преобразователь и батарею сигнализируется
красной лампочкой.
В остальном схемы питания светофоров, контрольных цепей
стрелок, рельсовых цепей и пульта управления (рис. 76) выпол-
нены аналогично схемам, рассмотренным ранее. Некоторое от-
личие заключается в применении в качестве реле АП1, АП2,
СН, ДН и СНТ поляризованных реле с усиленными контакта-
ми типа ПМПШ-150/150, но это не меняет принципа работы
схем.
Питание рабочих цепей стрелок имеет существенные осо-
бенности только в части схемы его резервирования.
125
В режиме резервного питания напряжение батареи 48 В
превращается преобразователем ППС-1 в напряжение 220 В
переменного тока (рис. 77). Это напряжение через переключив-
шиеся контакты аварийных реле поступает на вход выпрями-
теля ВУС-1,3. Частота выходного напряжения преобразователя
ППС-1 составляет 400 Гц. На холостом ходу ток на входе не
превышает 5 А. Габариты преобразователя ППС-1: 350Х280Х
Х275 мм, масса 25 кг. Преобразователь может работать от на-
Рис. 77. Электропитание стрелочных двигателей от преобразователя ППС
126
пряжения 24 В, которое должно подводиться к его клем-
мам 2-7.
Чтобы сократить расход энергии аккумуляторной батареи, в
режиме резервного питания преобразователь возбуждают толь-
ко от нажатия кнопок для перевода стрелок или при включе-
нии стабилитронного блока БСВШ. Для этого строится специ-
альная схема с установкой группового пускового стрелочного
реле ГПС и группового управляющего стрелочного реле ГУС.
От замыкания контактов кнопки возбуждается реле ГУС,
которое включает обмотку 220 Ом реле ГПС. Последнее само-
блокируется и тыловым контактом выключает реле ГУС, кото-
рое с некоторым земедлением отпускает якорь. Такая работа
контактов реле ГУС и ГПС приводит в действие преобразова-
тель. Реле ГПС в дальнейшем удерживает якорь по второй,
низкоомной обмотке 0,2 Ом за счет тока стрелочного электро-
двигателя. По окончании перевода стрелки рабочий ток выклю-
чается контактами автопереключателя привода, реле ГПС от-
пускает якорь и его контакты отключают преобразователь.
9.	Управление разъединителями
высоковольтной линии автоблокировки
На участках с тепловозной тягой управление
разъединителями производится электроприводом типа ПМН-2А.
В приводе установлен двигатель постоянного тока на 24 В. Для
работы двигателя в системе централизации с местным пита-
нием может быть использована стрелочная батарея, размещен-
ная в батарейных шкафах вблизи шкафа выходных светофо-
ров. При центральном питании в батарейном шкафу входного
светофора, кроме основной батареи 12—14 В, устанавливают
такую же дополнительную батарею и от суммарного напряже-
ния 28 В включают двигатель разъединителя.
Привод может занимать две позиции, соответствующие
включенному и отключенному положению разъединителя. В
качестве реле ЭК на посту централизации, контролирующего
положение разъединителя (рис. 78), используют реле комбини-
рованного типа КМШ-450 (при питании от напряжения 28 В)
или КМШ-3000 (при включении от стрелочной батареи мест-
ного питания). Реле ЭК получает питание различной полярнос-
ти в зависимости от положения автопереключателя привода
разъединителя. Контактами контрольного реле замыкается цепь
белой лампочки на пульте, указывающей на включенное состоя-
ние разъединителя, или красной, сигнализирующей об отклю-
ченном состоянии.
Управление двигателем осуществляют кнопками пульта.
Кнопка ЭВК включает разъединитель, кнопка ЭОК отключает.
От нажатия кнопок на посту возбуждаются реле ЭВ и ЭО,
127
включающие в линейную схему управления разъединителем на-
пряжение различной полярности.
Двигатель включают усиленными контактами двух реле:
нейтрального ЭУ типа НМПШ-900, установленного в релейном
шкафу входного или выходного светофора, и поляризованного
ЭР типа ППРЗ-500 (с параллельно соединенными обмотками),
размещенного внутри привода. Оба реле включают от одной
лары проводов.
Реле ЭУ подает напряжение на двигатель, а поляризован-
ные контакты реле ЭР и контакты автопереключателя опреде-
ляют требуемую полярность тока в якоре двигателя, от которой
зависит направление его вращения. Полярность тока в шунто-
вой обмотке возбуждения двигателя всегда остается неизменной
благодаря включению этой обмотки через диоды.
На участках с электрической тягой постоян-
ного и переменного тока для управления разъединителями сле-
дует применять только электроприводы типа УМП-П. В при-
воде установлен двигатель типа УЛ-062 мощностью 270 Вт на
220 В переменного тока, расчетный ток 1,6 А. Цепи управле-
ния приводом питаются от резервных источников поста центра-
лизации через автотрансформатор ПОБС-5А. Для компенсации
падения напряжения в кабеле с трансформатора может быть
получено напряжение до 241,4 В, что позволяет по одинарным
жилам кабеля управлять разъединителями на расстоянии
Рис. 78. Схема управления разъединителями высоковольтной линии автоблО'
кировкн при автономной тяге
128
640 м. При большем удалении
требуется дублировать жилы
кабеля.
Как правило, предусматри-
вают не только дистанцион-
ное управление разъедините-
лями из помещения ДСП, но
и включение их в систему те-
леуправления энергоучастка.
При ее отсутствии на участ-
ках с диспетчерской центра-
лизацией управление разъе-
динителями осуществляют по
каналам ДЦ.
В помещении ДСП уста-
навливают специальный пульт
управления разъединителями
типа ПУУ-ПБ. На пульте име-
ется пакетный трехпозицион-
ный переключатель ПП
(рис. 79). Положение / соот-
ветствует передаче разъеди-
нителя на телеуправление. В
положение II пакетный пере-
ключатель переводится для
отключения разъединителя с
пульта, в положение III—для
включения разъединителя с.
пульта. Схема, приведенная
на рис. 79, изображена при
положении // пакетного пере-
ключателя в позиции III, когда
разъединитель включен. При
этом на пульте от контроль-
ного тока горит зеленая лам-
почка Л В. (коммутаторного типа на 24 В). Для ограничения
тока последовательно с лампочкой включен резистор 2К сопро-
тивлением 2000 Ом. Цепь контрольного тока проходит от по-
люса 0X220 через резистор 2 К и зеленую лампочку Л В, кон-
такты 2-1 пусковой кнопки КП, по проводу 2, через якорь дви-
гателя, контакты 8-7 автопереключателя привода, обмотки воз-
буждения, контакты 5-6, по проводу 1 к полюсу ПХ. Красная
лампочка ЛО и ее резистор при этом шунтированы сравни-
тельно малым сопротивлением проводов и обмоток двигателя,
поэтому эта лампочка не горит.
Для выключения разъединителя пакетный переключатель
ПП устанавливают в позицию II и нажимают пусковую кнопку
КП. Тогда ток от полюса ОХ через контакты 4-3 КП, по прово-
129
ПШО
В схему
ТУ
(рис.80)

ПП
|с2
Ik
Г 8К ту ofin, §
X—$> О о—X- I—(
\MZllD 1 П2Л2\	'
,В схему
® (рис. во)

Пост
ЭИ
В схему
защиты
Откл
Рис. 79. Схема управления разъеди-
нителями высоковольтной линии ав-
тоблокировки при электротяге
з
02 01
о о—
С2 С1
ду 2 поступает в двигатель, возвращаясь по проводу 1 к полю-
су ПХ. Лампочки Л В и ЛО, находясь в последовательном сое-
динении друг с другом, горят в полнакала. После окончания
работы привода в нем срабатывает автопереключатель. Контак-
ты 5-6 и 7-8 размыкаются, а 1-2 и 3-4 замыкаются. По прово-
дам 2 и 3 двигатель оказывается подключенным с обеих сторон
к полюсу ОХ и прекращает работу. После того как пусковая
кнопка будет отпущена, на пульте загорается красная лампоч-
ка Л О, указывающая, что разъединитель отключен.
Как видно, для отключения разъединителя точка А схемы
должна быть через пусковую кнопку КП и пакетный переклю-
чатель ПП соединена с точкой В, а для включения разъедини-
теля следует соединить точки А и Б.
Для передачи разъединителей на телеуправление пакетные
переключатели должны быть установлены в позицию /. В этом
случае для отключения разъединителя по цепям телеуправле-
ния возбуждают реле О АТ (рис. 80). Фронтовой контакт реле
ОАТ соединяет точка А и В схемы и разъединитель размыкает
линию. Возбуждается контрольное реле РПР. Его фронтовой
контакт соединяет выводы 8-9 в схеме телесигнализации и на
диспетчерском пульте появляется индикация об отключении
разъединителя.
Для включения разъединителя по цепям телеуправления
возбуждают реле ВАТ. Фронтовой контакт реле ВАТ в схеме
управления приводом соединяет точки А ,и Б. Разъединитель
замыкает линию автоблокировки. Реле РПР отпускает якорь,
посылая по линии телесигнализации соответствующий сигнал
па лульт диспетчера. На пульте диспетчера предусмотрена так-
же сигнализация перевода пакетного переключателя в положе-
ние Ill или // для управления разъединителем из помещения
130
В этом случае в схеме телесигнализации через контакты па-
кетного переключателя соединяются выводы 15 и 16.
В схеме реле ВАТ и О АТ устанавливают съемные перемыч-
ки в зависимости от системы ТУ. При релейно-контактной си-
стеме ставят перемычки СП2 и СП5. В этом случае дополни-
тельный резистор сопротивлением 600 Ом вводят в последова-
тельную цепь с реле ВАТ и О АТ. При бесконтактной системе
ТУ ставят перемычки СП1, СПЗ, СП4, СПб и резисторы оказы-
ваются подключенными параллельно реле.
В схему привода разъединителя (см. рис. 79) введен пере-
ключатель В для отключения при необходимости линейных
проводов 1 и 3. Провод 2 может быть отключен изъятием пре-
дохранителя 10А.
Блок-контакт БД связан с дверцей привода. Когда она от-
крыта, контакт разомкнут и двигатель не может быть включен.
Глава V
ЭЛЕКТРОПИТАНИЕ
УСТРОЙСТВ ЦЕНТРАЛИЗАЦИИ
НА СРЕДНИХ И КРУПНЫХ СТАНЦИЯХ
1. Особенности электропитания станций
В зависимости от системы централизации и особенно от ти-
па их питающих устройств к средним и крупным станциям
относят станции с числом стрелок более 30; это, как правило,
участковые и узловые станции? На таких станциях проектиру-
ют маршрутную централизацию, в которой имеет место одно-
временный перевод большого числа стрелок. Наряду с повы-
шенным числом светофоров и рельсовых цепей этим определя-
Панели, из которых может составляться питающая установ-
1.1 (рис. 81) электрической централизации, имеют следующее
1/новное назначение.
Вводная панель типа ПВ-60 служит для начального распре-
Ьления электроэнергии по потребителям централизации и осу-
ществляет их автоматическое переключение на резервный ис-
|?чник питания в случае прекращения поступления переменно-
I тока с основного источника. Если на посту централизации
|гь резервный дизель-генераторный агрегат, вводная панель
кгоматически осуществляет его зацуск. Приборы вводной па-
кли способны коммутировать трехфазный ток мощностью до
) KiB-A. Такая потребляемая мощность соответствует станции
числом стрелок примерно до 160. На более крупных станциях
тедует предусматривать установку второй вводной панели.
От релейной панели батарейной системы питания типа ПРБ
|.)дается напряжение к рельсовым цепям, лампам светофоров
пульта, контрольным цепям стрелок. Для этого установлены
|?ансформаторы, реле и вращающиеся преобразователи. Вра-
ется та граница, на которой необходимо переходить к более
мощным коммутационным и другим приборам электропитания.
Кроме того, на постах централизации участковых и узловых
станциях предусматривают установку электромеханического
оборудования, также существенно увеличивающего общую по- 1
требляемую мощность электроэнергии.
Как уже отмечалось, электропитание входного светофора
всегда обеспечивают местным аккумуляторным резервом по
стандартной для малых и крупных станций схеме (см. рис. 47).
Остальные устройства питаются от поста централизации.
Аккумуляторным питанием на постах централизации от батареи
24 В всегда снабжаются приборы релейных схем. Для стрелоч-
ных электродвигателей аккумуляторная батарея 220 В преду-
сматривается только при недостаточно надежном внешнем
электроснабжении, чаще их включают непосредственно от вы-
прямителей 220 В.
При батарейной системе питания аккумуляторный резерв с ..
применением преобразователей рассчитывают и для контроль-
ных цепей стрелочных двигателей (127 В переменного тока).
Питание светофоров (кроме входных) и рельсовых цепей на
средних и крупных станциях не может быть обеспечено акку-
муляторным резервом из-за отсутствия преобразователей боль-
шой мощности и необходимости применения в этом случае гро-
моздких аккумуляторов.
Щитовая установка комплектуется из отдельных панелей
разного типа. Панели максимально унифицированы как по при-
меняемым приборам и узлам, так и с целью использования
одинаковых панелей в электрической, горочной и диспетчерской
1 фидер
2 фидер
'Фидер
®
централизациях.
132
VdK)
\5ь1кл '
'ни дер
i-y-jj-A я
М'Р2/^\ (2ПК)
™ ЧЖЮ/ Вь,кл-
(2ПВ)^^^
Панель вводная
типаПВ-60
М-367
А
о-зол
м-366
V
0-30-
-75-3006
750
Панель релейная электри-
ческой иентрализации
батарейной системы
типа ПР6
Панель Выпрямителей
батарейной системы
26В ЗОЛ и 220В ЗА
типа пв-н/ггоб
Рис. 81. Внешний вид питающей установки
133
щающиеся преобразователи предназначены для резервироваЖ
питания контрольных цепей стрелок от батареи. Реле выпоЛГ
ют необходимые коммутации по снижению яркости ламп свет0.
форов и пульта, а также по запуску преобразователей. На ре,
лейной панели установлены измерительные приборы и сигналя
затор заземлений в сетях питания централизации. По мощности,
коммутируемой приборами, одна панель может обеспечить пи-
тание станции с числом централизуемых объектов не боде<
140 стрелок и 160 светофоров. Если этих объектов больше, ус-
танавливают вторую релейную панель.
Релейная панель безбатарейной системы питания типа
ПРББ отличается от панели типа ПРБ отсутствием преобразо
вателей для резервного питания контрольных стрелочных ценен
и ряда реле, связанных с работой этих преобразователей, j
На панели выпрямителей батарейной системы питания тела
ПВ-24/220Б смонтированы два отдельных выпрямителя: на 24 В,
ЗОА (длительная нагрузка до 22А)—для заряда аккумулятор-
ной батареи, питающей релейные схемы централизации, и на
220В, ЗА (длительная нагрузка до 2А) — для заряда аккумуля
торной батареи стрелочных электродвигателей.
Панель выпрямителей безбатарейной системы питания типа
ПВ-24/220ББ содержит один выпрямитель на 24 В, ЗОА (дли
тельная нагрузка до 22А), который имеет точно такое назначе-
ние, что и выпрямитель 24 В на панели ПВ-24/220Б, и два вы-
прямителя на 220 В, ЗОА — для непосредственного безбатарей-
ного питания стрелочных двигателей. Один из этих выпрямите-
лей, как правило, отключен и является резервным.
Панель выпрямителей типа ПВ-24 содержит два выпрями-
теля на 24 В, ЗОА каждый. Панель ПВ-24 применяют как до
полнительную совместно с панелями ПВ-24/220Б или
ПВ-24/220ББ. Выпрямители 24 В обеих панелей включают па
раллельно для заряда батареи релейных схем в тех случаях,
когда мощность одного выпрямителя 24 В, ЗОА оказывается не-
достаточной для заряда батареи 24В из-за большого потреблю
ния тока приборами централизации. Это имеет место на стан-
циях с числом стрелок более 100.
Размеры всех щитовых панелей одинаковы: высота 2240 ММ
ширина 750 мм, глубина 500 мм. See панели имеют болты для
заземления металлических конструкций.
2.	Щит отключения и вводная панель типа ПВР-60
В порядке противопожарных мер на всех постах централи-
зации в наиболее доступном месте устанавливают отключаю-
щий щи г с рубильниками, которыми можно от одного пункт;’
снять напряжение, поступающее со всех источников питанп
Схема щита отклонения (рис. 82) аналогична описанной 1ДЛЯ
134
чалых станций. В отдельных случаях возникает необходи-
мость в установке двух' щитов, например, при двух вводных
[панелях, так как рубильники щита могут размыкать ток не
свыше 100А. Если есть батарея кодовой централизации РПК
при безбатарейной системе питания, ее отключают ножами ру-
бильников, предназначенными для батареи 220 В, а при бата-
рейной системе для этого требуется устанавливать второй от-
ключающий щит. Последний может быть общим для второй
вводной панели и батареи РПК.
Схема вводной панели типа ПВ-60 во многом аналогична
, вводно-распределительной панели ПВР-40.
На панели (рис. 83) имеются вводные клеммы для подклю-
чения основного и резервного источников внешнего электро-
снабжения и резервной электростанции (ШДГА-М). Вводные
клеммы типа М10 рассчитаны на подключение кабеля марки
АСБ-ЗХ 120+1Х35. Как правило, от всех этих источников по-
ступает напряжение 380 В. Если напряжение одного из источ-
ников 220 В, то должен быть установлен трансформатор для
повышения этого напряжения до 380 В. Если на основной и ре-
зервный ввод подано напряжение 220 В, то третью фазу сле-
дует соединить с нулевыми клеммами панели. Резервная элек-
тростанция подключается в этом случае через понижающий
I трансформатор. Максимальный ток в каждой фазе не должен
I превышать 100А, что лимитируется допустимым длительным
током через главные контакты контакторов типа КТ6023. От-
। сюда потребляемая устройствами мощность при напряжении на
вводах 380 В не должна превышать 60 кВА (Р= У'ЗШсоэгр), а
! при напряжении 220 В — 35 кВА.
Мощности 60 кВА примерно соответствует общая нагрузка
централизации на станции с числом стрелок до 160 на участках
135
с электротягой постоянного тока, при которой мощность, пот-
ребляемая рельсовыми цепями, а следовательно, и всеми
ройствами, максимальна. Из этого требования плавкие вставкР
в предохранителях на вводах панели должны быть установлены
не более чем на 100А, при меньших фактических токах
лучшей защиты соответственно заменены.
В каждую фазу главного и резервного вводов включены
измерительные трансформаторы тока IT, 2Т и другие для вклю.
чения счетчиков электроэнергии и амперметров. Счетчики ра?..
мешают на боковой стенке панели или вне ее. Они не входят в
комплект приборов панели и должны быть заказаны отдельно
Подключение счетчика СПЧУ и амперметра для главной
ввода приведено на рис. 84. Обмотки напряжения счетчика сое
динены в схему «звезда» и’своими началами подключены к
фазовым проводам ввода, а объединенными концами — к нуле-

VK13
1ФГЗ
зз/ьоо
ЛК-6
К переключателю) укб
Вольтметра
СВязь мастерские Резервная злектро-
и освещение станция ШАГА-м
AHPr3*35°+1‘6a ЛПвГЗЧ)0о*1‘25о
Маневровые
посты
ППВГЗ>ЗОвМ-25в
мог/розю оррозюозФ'о/фодооМ
(При электротяге
постоянного тока)
к тр-ру ТС
ftp
1V2-3 J	К счетчики и ам-
г перметролому
переключите-!.
ЛЮ
на рис.вч
1КТ
1V1-2
IV1-3
зпв'
[4T
IHI
&
в
1ш:
' L — -	г*"*4	1
' КТ I I КТ I
К переключателю
Вольтметра
9-
РРОЗЬ ist>'
’is0
16°
Главный ввод Резервный ввод Контакты контиклкк
+й фидер) Zu сридер) ров резервной электро
-------z-------•м-------------' станции -Я
От щита отключения
Рис. 83. Схема входной панели
VK2
ЛК-10
лк-г
1ПВ


136
С Л Ы
К MS
HZ
Hl
К51
1Н
Л1
0-W0
Рис. 84. Подключение
лг
]зт
Л1
Л1
Л1
счетчика элек-
троэнергии и амперметра
ЗГ
HZ
HI


ИПЛ2
<Шер№1
М>В788(пИ!С
1АУ 3-378
главного и резервного ввода
вому проводу. Вторичные об-
мотки измерительных транс-
форматоров подключены к со-
ответствующим токовым об-
моткам счетчиков, те и другие
также соединены по схеме
«звезда». При нормальном по-
ложении ручки амперметрово-
го переключателя амперметр
1А замкнут накоротко. Пере-
водом ручки амперметр может
быть включен последовательно
с любой из токовых обмоток
счетчика, при этом он показы-
вает силу тока в соответст-
вующем фазовом проводе.
Амперметр подключается без
размыкания вторичной цепи
измерительного трансформа-
тора.
Если счетчик не устанавли-
вается, то штыри 1-2, 3-4 и 5-6
на клемме К51 должны быть
соединены между собой. В
этом случае вторичные обмот-
ки измерительных трансфор-
маторов при отключенном ам-
перметре должны быть замк-
нуты накоротко, что обеспе-
чивается схемой амперметро-
вого переключателя.
Напряжение в каждой фазе
контролируют специальные реле напряжения типа РН-53/460.
Реле имеют «уставку», позволяющую регулировать их так, что
якорь отпадает при снижении напряжения ниже установленной
нормы. Между фазами главного ввода включены реле напря-
жения 1Ф1-3, 1Ф2-3 и 1Ф1-2 (см. рис. 83). Эти реле имеют об-
щий повторитель 1Ф, который питается через фронтовые кон-
такты реле напряжения, соединенные последовательно. Если
напряжения на главном вводе нет или оно понизилось хотя бы
в одной фазе, реле напряжения отпускают якоря, выключают
реле 1Ф. Фронтовой контакт реле 1Ф отключает контактор
1КТ, а тыловой контакт последнего замыкает цепь контакто-
ра 2К.Т, вследствие чего нагрузка переключается с главного
ввода на резервный.
Аналогичное переключение может быть произведено вруч-
ную, для чего реле 1Ф должно быть обесточено пакетным вы-
ключателем 5ПВ.
9—1201	137
Схема резервного ввода во всем аналогична схеме главного
ввода. Также включены предохранители, измерительные транс-
форматоры. счетчик и отдельный амперметр с переключателем,
реле напряжения 2Ф1-3, 2Ф2-3, 2Ф1-2 и их общий повтори-
тель 2Ф. Реле 2Ф может быть отключено пакетным выключа-
телем 6ПВ. При восстановлении нормального напряжения на
главном вводе может быть предусмотрено автоматическое об-
ратное переключение нагрузки на этот ввод. С этой целью в
цепь контактора 2КТ введен тыловой контакт реле 1Ф.
Однако немедленное обратное переключение нагрузки с ис-
правно действующего резервного ввода без участия электро-
механика не всегда может быть признано целесообразным.
Поэтому предусмотрена возможность шунтирования тылового
контакта реле 1Ф в цепи контактора 2 КТ накладкой Н. При
таком шунтировании обратное переключение на главный ввод
происходит при нарушении питания по резервному вводу авто-
матически или выключателем 6ПВ. Наличие тылового контак-
та 1КТ в цепи 2КТ, и наоборот, тылового контакта 2КТ в схе-
ме 1КТ исключает одновременное притяжение якорей обоих
контакторов и включение двух источников навстречу друг дру-
гу, что привело бы к перегоранию предохранителей. Напряже-
ние на каждой фазе обоих вводов может быть измерено уста-
новленным на панели вольтметром, который подключают к со-
ответствующим фазам вольтметровым переключателем
(рис. 85).
Ток нагрузки на вводной панели можно выключать только
контактами контакторов, указанным выше способом. Имею-
щиеся в схеме главного ввода пакетный выключатель 1ПВ и в
схеме резервного ввода 2ПВ типа ПВМЗ-100 не рассчитаны на
размыкание больших токов и предназначены для снятия напря-
жения (после отключения тока) с контакторов и реле при их
ремонте. Со стороны вводов напряжение в этом случае может
быть снято изъятием предохранителей.
Непосредственно с вводной панели напряжение подается на
стойку связи, на щиток освещения и электросилового оборудо-
вания мастерских и при необходимости на маневровые посты.
Эти потребители защищены установленными на вводной пане-
ли предохранителями для устранения влияния повреждений в
этих вспомогательных сетях на работу централизации. На схе-
ме указано максимальное сечение жил кабеля, которые могут
быть подключены к выводным штырям панели.
С другими панелями питающей установки вводная панель
соединяется через клеммы на боковых сторонах панелей. В ча-
стности, на боковой стороне размещены силовые клеммы 0,1Ф,
2Ф и ЗФ для передачи напряжения 380 В с нулем на соседнюю
релейную панель. Такое напряжение с вводной панели на ре-
лейную передается, если станция расположена на участке с авто-
номной тягой или электротягой переменного тока. При элек-
тротяге постоянного тока всю собственную нагрузку централи-
зации включают через изолирующий трансформатор ТС, пер-
вичная обмотка последнего в этом случае подключена непосред-
ственно к вводной панели. Эти два варианта включения транс-
форматора ТС рассмотрены при описании релейной панели.
На вводной панели имеются лампочки, сигнализирующие о
работе главного и резервного вводов. Белые лампочки 1ФБ и
2ФБ (рис. 86) включены через соответствующие фронтовые
контакты контакторов 1КТ и 2КТ и указывают, какой фидер
работает на нагрузку. Красные лампочки 1ФК и 2ФК включе-
ны через тыловые контакты общих реле 1Ф и 2Ф контроля на-
пряжения на фазах и своим загоранием сигнализируют об от-
сутствии на вводе напряжения.
Аналогичные лампочки есть на пульте дежурного по стан-
ции, где эта индикация дополнена звонковой сигнализацией.
Если на каком-либо вводе нет напряжения, то параллельно с
лампочкой 1ФК или 2ФК срабатывает реле 3, а через его
фронтовой контакт включается звонок ФЗ. Дежурный может
9*	139
Питание с панели
Выпрямителей
Рис. 87. Пусковая схема резервной .
электростанции
36
КП (к)
-м-
кпд
В общую схема
сигнализации 9
перегорания пре-
Сохранителей
-И----------о I
пу г
ЗА
К контактам предохранителей
ббодной^панели
Рис. 88. Сигнализация перегорания
предохранителей вводной панели
кнопкой ФЗК. Реле 3 остается-»
выключить звонок западающей
под током до восстановления напряжения на вводе. При этом
звонок вновь начинает звонить, напоминая дежурному о исоб-<
ходимости возвратить кнопку в исходное положение.
Через фронтовые контакты реле /Ф и 2Ф включены цифро-j!
вые счетчики 1С и 2С, которые фиксируют каждое отключение
напряжения на вводах. Это является одной из информаций,
позволяющих судить о фактической надежности источников пи-я
таиия. Питание 24 В постоянного тока для данной и других^
схем ЩСПБ, ЩСМБ подается на вводную панель через боко-1
вые клеммы с панели выпрямителей.
Если для резервирования питания централизации устаиов-Я
лена дизель-генераторная электростанция, то ее автоматиче-’Я
ский запуск производится, когда на обоих вводах — главном и.
резервном — нет напряжения. Тогда тыловые контакты реле 1Ф I
и 2Ф (рис. 87) замыкают пусковую схему в блоке автоматиче-.д
ского управления дизель-генератором. После того как генератора
даст напряжение, через тыловые контакты контакторов 1КТ и!
2КТ вводной панели включится контактор электростанции, ко-)
торая примет на себя нагрузку централизации. Этот факт сиг-]
нализируется на вводной панели и пудьте ДСП загоранием зе-ч
леной лампочки РЭ.
Тыловые контакты контактора электростанции размыкают.^
цепи контакторов 1КТ и 2КТ вводной панели (см. рис. 83), 2
чтобы исключить опасность одновременной подачи энергии от
двух источников.
При восстановлении напряжения на главном или резервном
вводах реле 1Ф (2Ф) выключает контактор электростанции
(см. рис. 87) и сам дизель-генератор. Тыловые контакты кон-
тактора электростанции замыкают цепи контакторов 1КТ и
2КТ вводной панели. Один из этих контакторов срабатывает Л
подает электроэнергию от соответствующего фидера.
НО
Схемой предусмотрен пробный запуск дизель-генератора с
пульта ДСП, на котором установлены кнопки: пусковая ДП и
остановки ДО. При пробном запуске, когда под током кон-
такторы вводной панели 1КТ или 2КТ, нагрузка на электро-
станцию не переключается, так как цепь ее контактора остает-
ся разомкнутой.
Предохранители вводной панели, за исключением фидерных,
а также силовой нагрузки и освещения имеют контакты для
включения в схему сигнализации их перегорания. Эта схема
аналогична уже описанной для малых станций. На вводной па-
нели установлены красная лампочка КП и звонок, которые
включаются при перегорании на ней предохранителей (рис. 88).
Одновременно через общую схему сигнализации перегорания
предохранителей загораются красные лампочки на пульте ДСП
и соответствующего ряда релейных стативов.
3.	Релейные панели
Релейные панели электрической централизации батарейной
системы ПРБ и беэбатарейной системы ПРББ в части схем пи-
тания светофоров рельсовых цепей и пульта (пульта-манипуля-
тора и табло) одинаковы и рассматриваются совместно. Отли-
чительные особенности имеют схемы электропитания контроль-
ных цепей стрелок, так как в панели ПРБ предусмотрено ре-
зервирование питания этих цепей от аккумуляторной батареи
через вращающиеся преобразователи.
Как уже отмечалось, питание собственной нагрузки центра-
лизации на станциях с электротягой постоянного тока произ-
водится через изолирующий трансформатор ТС-20/0,5 мощно-
стью 20 кВ-А. Это исключает возможность подмагничивания
менее мощных трансформаторов выпрямительных и релейной
панелей блуждающими тяговыми токами при заземлениях в
фидерах питания.
Первичную обмотку трансформатора ТС, размещаемого на
полу релейного помещения, включают непосредственно от ввод-
ной панели, а напряжение 220 В вторичной обмотки выводят
на боковые клеммы 1Ф, 2Ф, ЗФ релейной панели (рис. 89, а).
При таком варианте питания всех приборов панелей от 220 В
боковая нулевая клемма релейной панели должна быть соеди-
нена с клеммой ЗФ, а штыри 1-1, 2-2, 3-3 клемм К24 и К25 сле-
дует соединить между собой перемычками, как это показано
штриховой линией. Кроме того, средняя точка вторичной обмот-
ки трансформатора должна быть выведена на клемму К18-3, к
которой присоединяется выходящий с панели питающий провод
ПХ127. В этом варианте схемы и на выпрямительную панель
поступает напряжение 220 В, что следует учитывать при под-
ключении фазных блоков выпрямителей.
141
0(3<Р)
/ф
2Ф
ЗФ
2Ф(У
1Ф(1)
 О
1СР
2Фг-
3<Р>
тс
6)
5ПВ
Т^кгч
So
ft
1<р
2Ф
зф
*24
При автономной тяге и
электротяге переменного тока
между силовыми клеммами О,
1Ф, 2Ф и ЗФ вводной м релей-
ной панели ставят перемычки.
На релейную, а также
выпрямительную панели по-
ступает напряжение 380 В. '
Трансформатор ТС вклю-
чают во внутренней схеме ре-
лейной панели (рис. 89, б).
Первичную обмотку соеди-
няют со штырями 1-2-3 клем-
мы К24, а вторичную со шты-
рями 1-2-3 клеммы К25. В этом
варианте схемы средняя точка
вторичной обмотки трансфор-
матора ТС должна быть также
соединена с клеммой К.18-3.
Для облегчения поиска по-
вреждений потребители, полу-
чающие питание с релейной
панели, разделены на группы
и включены на разные изоли-
рующие трансформаторы, та-
ких трансформаторов четыре:
1Тр, 2Тр, ЗТр и 4Тр.
На панели размещены три
тс
Лз 2
н
РельсоВые
'r; цепи, при
§ тяге пос-
тоянного
Контрольн. цепи
стрелок при оатар.
сист. пи/пиния
КВольтн.
перекл. Ad
Релейные тока и .
шка/ры тономнои
Рис. 89. Включение трансформатора амперметра, указывающих
ТС и амперметров релейной панели общий ТОК в каждой фазе, ко-
торый поступает к потребите-
лям, подключенным к релейной панели. С этой целью после
амперметров, кроме проводов, идущих через предохранители и
пакетный выключатель 5ПВ к штырям 1-2-3 клеммы К24, вы-
ведены провода 1Ф(1) и 2Ф(1), к которым подключены транс-
форматоры 1Тр, 2Тр, ЗТр и 4Тр.
Лампочки пульта (табло, пульта-манипулятора). Напряже-
ние 24 В со вторичной обмотки первого из этих трансформато-
ров 1Тр (рис. 90) подается к лампочкам пульта.
Наличие напряжения на трансформаторе контролируют
аварийные реле 1ТА и 2ТА типа АПШ-220 с усиленными кон-
тактами. При отсутствии переменного тока тыловые контакты
реле 1ТА подключают питание 24 В постоянного тока тем лам-
почкам пульта, которые в этом случае должны действовать.
Провода, по которым подается резервированное напряжение с
вводной панели на контакты реле, включающие лампочки, обо-
значены буквой С, нерезервированное напряжение — буквами
СХ. Лампочки, контролирующие движение поездов на перегоне,
142
03<Р)-
W .
ZIP 
Jtp .
2V(1)-
1ФЦ)-
с рис. 89
В8
Релейная панель
д*
К сигнализатору
заземлений
статиВы
контроль стрелок
Релейные статиВы
Лампочки ВВодной панели
Панель
вводная
С панели
Выпрями-
телей
Рел ей н ие
Лампочки сВоей
панели
1ТА
ав
мс
1 ЛС \ лль 1
Ml
Ий
2[]	™
Рис. 90. Схема питания пульта (табло, пульта-манипулятора)
горение красных огней входных светофоров и всех пригласи-
тельных огней, должны быть обеспечены резервным питанием
от аккумуляторов независимо от системы электропитания. Их
следует включать от проводов С. Во всех случаях резервиро-
ванное питание необходимо использовать и для сигнальных
лампочек, установленных на панелях питающей установки.
При батарейной системе питания от проводов С, кроме того,
должно предусматриваться питание лампочкам стрелочных
коммутаторов, так как при отсутствии переменного тока сохра-
няется возможность управления стрелками.
В схеме питания пульта реле и их контакты имеют следую-
щее назначение (рис. 90 и 91).
Реле СНТ снижает яркость лампочек пульта и ослабляет их
слепящее действие на дежурного в ночное время. Фронтовые
контакты реле СНТ подключают подведенное напряжение
220 В на большее число витков первичной обмотки трансфор-
матора 1Т и в результате этого напряжение на вторичной об-
мотке трансформатора понижается до 19,5 В. Реле СНТ (типа
143
Рис. 91. Схема реле подсветки и сни-
жения напряжения питания пульта
на релейной панели
АПШ-24) включают через
контакт западающей кнопки,
расположенной на пульте или
пульте-манипуляторе ДСП.
Контакты реле СНТ коммути-
руют большую мощность и
должны быть усиленными.
Для быстрого гашения дуги
два контакта реле включены
последовательно.
Датчик импульсов ДИ,^
представляющий собой полу-1
проводниковый трансмиттер I
типа ТП-24, служит для полу-1
чения мигающей индикации. .
Провода, подающие импульс-i
мое напряжение от контакта датчика, имеют наименование CM t
(с резервным питанием) или СХМ (без резервного питания).в
Чтобы уменьшить силу тока через фронтовой контакт ДИ, в
проводе СХМ использован тыловой контакт датчика. С целью |
включения на релейных стативах повторителя датчика на клем-
мы панели выведен его контакт (ДИ, ДИ1).
Поскольку желобки табло при свободном состоянии путевых
участков не освещены, на пульте имеются кнопки «Контроль
стрелок табло». Нажатием этих кнопок можно подсветить таб-
ло для определения положения стрелок. Это выполняется уси- 
ленными контактами реле АПШ-24, расположенными на релей- '
ной панели отдельно для различных районов станции: реле.!
ИКС включает подсветку табло для нечетной горловины; релё>
ИКС — для четной; реле КС — для средней горловины при про-'
дольном расположении парков станции.
Реле КС можно также использовать для уменьшения плот- g
ности тока на контактах реле ИКС или ЧКС и снижения на- |
грузки на трансформатор 1Т путем разделения станции на бо- з
лее мелкие районы. С этой же целью на контактах кнопок пре- I
дусмотрена зависимость, исключающая одновременную подсвет-»
ку табло для районов станции. От контактов реле подсветки
полюс С панели подается на релейные стативы к соответствую-#
щим контактам схемы табло по проводам, наименование koto-v.
рых соответствует наименованиям реле подсветки.
Минусовые обратные провода МС являются общими для
всех лампочек пульта и табло независимо от их назначения ня
способа питания со стороны прямых проводов. На эти провода
всегда в аварийном режиме подключен полюс батареи СМБ,
но резервное питание ламлочек определяется схемой их вклю-
чения со стороны прямых проводов. Благодаря такой схеме
удается избежать контактов в общей обратной цепи перемен-
ного тока, где токи достигают десятков ампер.
Рис. 92. Схема питания светофоров и других потребителей от релейной
панели
В обратных проводах контакты предусмотрены только для
лампочек стрелочных коммутаторов (провода КМС и КМС1),
что определяется их общей схемой включения.
Кроме упомянутых цепей, на рис. 91 показан вывод с релей-
ной панели провода СПБТА. Этот провод не имеет отношения
к схеме лампочек пульта и служит для питания при маршрут-
ной централизации реле наборных схем. Контакт 2ТА отклю-
чает эти реле при отсутствии переменного тока, когда работа
наборных схем не используется и они создавали бы излишнюю
нагрузку на батарею, сокращая продолжительность ее действия
в аварийном режиме.
Светофоры и маршрутные указатели. На вторичные обмотки
трансформаторов 2Тр, ЗТр и 4Тр (каждый мощностью по
1,5 кВА) в первую очередь подключают светофоры и маршрут-
ные указатели, начиная с 4Тр (рис. 92). От одного трансфор-
матора можно включить до 65 светофоров из расчета 22 Вт на
светофор. Такая мощность расходуется в схеме лампочки 15 Вт,
145
включенной через трансформа.
тор СТ-4 при огневом реЛе
OMIII2-40. Осгавшхюся мощ.
ность трансформаторов следу-
ет использовать для питания
контрольных цепей стрелок, а
при автономной тяге и посто-
янного тока—также рельсовых
цепей. Если для перечислен-
ных потребителей централиза-
ции мощности трансформато-
ров 2Тр, ЗТр и 4Тр, оказывает-
ся достаточной, то необходи-
мость в установке трансфор-
матора ТС при автономной
тяге и электротяге переменно-
го тока отпадает. В против-
ном случае питание рельсо-
вых цепей дается от шты-
рей 1-2 клеммы К25 (см.
рис. 89).
От перечисленных трансфор-
маторов (см. рис. 92) лампы
светофоров могут получать питание в трех режимах: дневном—
220 В, ночном —180 В, двойного снижения напряжения —
ПО В. Переключение напряжений выполняют реле ДН, 1ДН,
CH, 1СН и 2СН. Нормальное состояние схемы (рис. 93) соот-
ветствует ночному режиму, при этом реле ДН и 1ДН находят-
ся без тока, а реле CH, 1СН и 2СН— под током. Провода
питания светофоров ПХС—ОХС, 1ПХС—1ОХС, 2ПХС—20дН
подключены к выводам трансформаторов с напряжением 180 В
(см. рис. 92).	,
Для перевода светофоров на дневной режим дежурный на-
жимает на пульте западающую кнопку ДН, вследствие чего на
панели возбуждаются реле ДН и 1ДН и провода питания све-
тофоров переключаются на выводы 220 В трансформаторов.
Для двойного снижения напряжения дежурный нажимает кноп-
ку ДСН и этим выключает на панели группу реле СН, пере-
ключающего питание светофоров на выводы НО В трансфор-
маторов? На пульте ДСП имеется индикация об установленном
режиме питания лампочками НН, ДН или ДСН.
Маршрутные указатели питаются от трансформатора 4ТЙ
При двойном снижении напряжения маршрутные указатели
полностью отключаются (указатели направления) или перевод
дятся на напряжение 50 В (указатели пути отправления ’
групповых светофорах). В соответствии с этим для питания
маршрутных указателей имеются выводы: ПХМУ-ОХС и
ПХМУСН-ОХС.
146
Для снижения нагрузки на трансформатор и контакты реле
н качестве маршрутных указателей направления следует приме-
нять указатели, сигнализирующие «положением» (семь ламп в
показании).
Контрольные цепи стрелок. Контрольные цепи стрелок по-
ручают питание через индивидуальные изолирующие трансфор-
маторы типа СКТ-1, которые монтируют в стрелочных пусковых
блоках электрической централизации. На первичные обмотки
стрелочных контрольных трансформаторов при безбатарейной
системе питания подводят напряжение 220 В. В этом случае
две первичные полуобмотки трансформаторов соединяют по-
следовательно и стрелочный пусковой блок имеет наименование
ПС-220.
При батарейной системе питания в связи с необходимостью
резервирования питания от вращающихся преобразователей
трансформаторы СКТ-1 включают от напряжения 110 В и их
первичные полуобмотки соединяют параллельно. Такой стрелоч-
ный пусковой блок имеет наименование ПС-110. В обоих слу-
чаях от вторичных обмоток трансформаторов в контрольные
цепи поступает напряжение 165 В.
При безбатарейной системе питания напряжение 220 В для
питания контрольных цепей подают от трансформатора 2Тр, а
при полной нагрузке последнего — от кламмы К18-3 и фазы 3
(см. рис. 89).
В варианте комплектации релейной панели для батарейной
системы питания на панели устанавливают дополнительные
приборы (рис. 94), при необходимости переключающие конт-
рольные цепи стрелок на резервное питание.
В схему (на точки А и Б) основное питание подают от
трансформатора ТрЗ (НО В) или с клеммы К18-3 и ЗФ (см.
рис. 89).
В последнем случае в схему поступает напряжение
127 В и его снижают трансформаторами 1КС и 2КС типа
ПОБС-2А (см. рис. 94), включенными по автотрансформаторной
схеме. Если на провода А и Б подано НО В, трансформаторы
1КС и 2КС не устанавливают.
Наличие в проводах А и Б напряжения контролирует реле
1СКА. Если питание переменным током от вводной панели на-
рушается, реле 1СКА отпускает якорь и тыловым контактом
замыкает цепь пускового реле ПП. Последний усиленными
контактами включает ток от батареи 220 В во вращающиеся
преобразователи ШО-550АФ и 2ПО-550АФ. Когда преобразова-
тели дадут напряжение переменного тока, срабатывают реле
2 С КА и ЗСКА типа АПШ-110/127 и подают это напряжение в
контрольные цепи стрелок. Величина напряжения, поступаю-
щего от преобразователей, может быть подрегулирована рези-
сторами сопротивлением 2,2 Ом, которые введены в цепь их
питания постоянным током. Резисторы размещают вне панели.
147
Для уменьшения расхода емкости батареи можно отключать
преобразователи на период, когда по работе станции не тре- I
бустся контролировать положение стрелок. С этой целью на
панели устанавливают тумблер для выключения реле ПП. Схе-
мой реле ПП предусмотрен также пробный запуск преобразо-
вателей поворотом тумблера при исправно-м снабжении центра-
лизации переменным током. В этом случае цепи реле 2СКА и
ЗСКА разомкнуты тыловым контактом реле 1СКА и нагрузка к
преобразователям не подключается.
Включение преобразователей контролируется на пульте
ДСП лампочкой. При включении реле ПП на пульте красная
лампочка горит ровным светом. При отключении реле ПП тум-
блером 6ТВ лампочка мигает. Когда питание переменным током
от вводной панели восстанавливается, реле 1СКА притягивает |
якорь и отключает реле 2СКА, ЗСКА и ПП, а контакты послед- I
них отключают преобразователи и подключают к контрольным
цепям стрелок основное питание.
При включении трансформаторов СКТ на напряжение 220 В
они потребляют мощность 7 Вт, при включении на ПО В —
Рис. 94. Схема резервирования питания контрольных цепей стрелок от вра-
щающихся преобразователей
148
Рис. 95. Схема вольтметрового переключателя и сигнализатора заземлений
релейной панели
9,5 Вт. Исходя из этого, от одного преобразователя ПО-550АФ
можно включить до 58 контрольных цепей, что ввиду наличия
спаренных стрелок соответствует примерно 80 стрелкам.
Преобразователи в комплект приборов панели не входят и
заказываются отдельно по одному на станции до 80 стрелок и
по два на станции до 149 стрелок. При установке двух преоб-
разователей контрольные цепи стрелок делят на две изолиро-
ванные группы, которые питаются раздельно. Параллельное
соединение преобразователей со стороны переменного тока не
допускается.
Измерительные приборы. На релейной панели установлены:
амперметры, измеряющие суммарные токи в фазах, поступаю-
щие потребителям, включенным от этой панели; вольтметр с
переключателем и сигнализатор заземлений.
Путем перевода вольтметрового переключателя (рис. 95)
можно измерять напряжения на различных группах потребите-
лей: напряжение питания светофоров измеряют на проводах
ПХС, ОХС, 1ПХС, 1ОХС, 2ПХС, 2ОХС; питания маршрутных
указателей на проводах ПХМУ, ОХС\ питания групповых
трансформаторов контрольных цепей стрелок 1 КС и 2КС (при
батарейной системе) на проводах	1ПХКС110/127,
ЮХКСНО/127; 2ПХКС110/127, 2ОХКС110/127; напряжение на
вторичной обмотке трансформатора ТС на проводах 1Ф—2Ф
(ПХРЦ—ОХРЦ), 2Ф—ЗФ, ЗФ—1Ф.
Сигнализатор заземлений (тип II) в питающей установке
крупных станций выполняет такие же функции, как и на малых
149
станциях, но отличается тем, что может осуществлять постоян-
ный контроль отсутствия заземлений в большем числе изолиро-
ванных друг от друга сетях.
Клеммы сигнализатора следующим порядком используются
для контроля заземлений в различных сетях: al, el — в цепях
стрелочных двигателей; аЗ — в цепях постоянного тока 24 В
При наличии кодового управления к клемме аЗ может быть
подключена тумблером ЗТВ батарея и другие, цепи СКЦ для *
временной проверки отсутствия в них утечки: в5, а5, вЗ— в це-
пях, питающихся соответственно от вторичных обмоток транс-
форматоров 2Тр, ЗТр и 4Тр. К клемме в5 тумблером 2ТВ мо-
жет быть подключена вторичная обмотка трансформаторов ТС
и питающиеся от нее цепи (рельсовые цепи, контрольные цепи
стрелок и т. д.); а7 — в цепи лампочек пульта, питающиеся от
вторичной обмотки трансформатора 1Тр. При наличии кодового
управления к этой же клемме тумблером 4ТВ могут быть под-
ключены цепи индикации, связанные с работой СКЦ.
Клемма в7 заземлена, а на клеммы а8, в8 подано напряже-
ние 220 В переменного тока для работы собственной схемы
сигнализатора. К клеммам а2 и в2 подключен звонок и питание
к нему. Звонок сигнализирует при уменьшении сопротивления
изоляции в контролируемых сетях ниже установленной нормыл
4.	Панели выпрямителей и аккумуляторные батареи
В зависимости от размеров станции, наличия рабочей бата-
реи и общей мощности, необходимой для потребителей посто- 1
янного тока, в питающую установку могут входить: панель вы-
прямителей батарейной системы ПВ-24/220Б; панель выпрями-
телей безбатарейной системы ПВ-24/220ББ; панель выпрямите-1
лей ПВ-24. Кроме того, на станциям с релейно-кодовой центра- j
лизацией может устанавливаться панель ПДЦ, применяемая при
ДЦ и содержащая выпрямители.
Выпрямитель на напряжение 24 В, 30А. В устройствах
централизации выпрямитель всегда работает в буфере с акку-i
муляторной батареей и его схема (рис^ 96) для всех трех пере- I
численных типов панелей одинакова.
Приборы выпрямителя смонтированы в блоках. В трех оди-
наковых фазных блоках 1БФ, 2БФ и ЗБФ размещены по одно-
му однофазному трансформатору Тр. В зависимости от напря-
жения, поступающего с вводной панели, первичные обмотки
трансформаторов соединяют между собой по схеме звезда или
треугольник (рис. 97). Схему соединения треугольником, в ча-
стности, применяют на станциях с электротягой постоянного
тока, когда на панель выпрямителей напряжение (220 В) посту- •
пает через трансформатор ТС для устранения явления подмаг-^
ничивания приборов панели блуждающими тяговыми токамвЯ
150
ч батарее 24 в	От батареи 248/ Релейные Щит аба- Пульт Ябарийное Цепи упраВле -
--------------------------- статибы рийнОго питание ния пригласит.
Через щит отключения-------освещения	пуяьтаОт рис SO) сигналами
Рис. 96. Схема выпрямителя 24 В, 30 А
В блоке выпрямителя смонтированы кремниевые дио^ы
Д244А, соединенные по схеме трехфазного двухполупериодного
выпрямления. На выходе выпрямителя включен дроссель, кото-
рый сглаживает пульсации выпрямленного напряжения.
Выпрямитель работает в режиме импульсного подзаряда
батареи и автоматически поддерживает ее напряжение в преде-
лах 25,8—27,6В, т. е. от 2,15 до 2,3В на аккумулятор. При до-
стижении высшего предела напряжения (27,6 В) ток выпрями-
теля автоматически снижается и становится несколько менее
тока нагрузки и батарея постепенно разряжается. Когда ее на-
пряжение снизится до 25,8 В, ток выпрямителя автоматически
увеличивается до значения, несколько превышающего ток на-
грузки, и батарея вновь заряжается и т. д.
В фазных блоках последовательно с первичными обм'отками
трансформаторов включены обмотки 1-2 дросселей насыщения
ДН, служащих для управления током заряда батареи. Сердеч-
ники дросселей могут подмагничиваться постоянным током по
обмотке 3-4, который поступает от блока автоматического регу-
лирования (БАР). Током подмагничивания можно менять ин-
151
дуктивное сопротивление обмоток 1-2 дросселей и этим изме-
нять напряжение на первичных и вторичных обмотках транс-
форматоров и ток заряда батареи.
БАР представляет собой съемный штепсельный блок, уста-
новленный на лицевой панели блока выпрямителя. В блоке ав-
томатического регулирования контроль за напряжением бата-
реи выполняет схема моста, в диагональ которого включено
реле Р типа РП-4. В одно из плеч моста последовательно вклю-
чены два кремниевых стабилитрона Д14 ,и Д15 (см. рис. 96).
Схема построена так, что стабилитроны открываются, если на-
пряжение батареи достигает максимального предела (27,6 В).
В этот момент напряжение на стабилитронах составляет при-
мерно 18В.
При открытых стабилитронах через реле Р ток протекает
от клеммы 2-4 к 1-3 и контакт реле шунтирует резистор R5,
что снижает базовый ток триода Т2 и ток подмагничивания
дросселей насыщения. Их индуктивное сопротивление возра-
стает, а это уменьшает ток от выпрямителя и батарея посте-
пенно разряжается.
Когда напряжение батареи достигнет нижнего предела,
(25,8В), стабилитроны Д14 и Д15 запираются и в обмотке ре-'
ле Р направление тока меняется на обратное. Контакт реле
снимает шунт с резистора R5, что открывает триод и включает
ток подмагничивания, а это приводит к увеличению тока вы-
прямителя и батарея вновь заряжается.
Приведенные пределы напряжения батареи (25,8—27,6 В)
соответствуют температуре 15—20°С. При другой температуре
аккумуляторного помещения следует устанавливать иные пре-
делы (табл. 35).
Учитывая температуру аккумуляторного помещения, а так-
же сезонные ее изменения, работа реле Р может быть перереЯ
гулирована в соответствии с данными табл. 35. Для этой цел*
служат переменные резисторы R15 и R10. Последние позволя-
Вис. 97. Соединение первичных обмоток фазных блоков выпрямительных
панелей по схеме треугольника:
а — выпрямитель 24 В; б — выпрямитель 220 В
152
Таблица 35
Напряжение аккумуляторной батареи в зависимости от температуры
аккумуляторного помещения
Температура аккумулятор- ного помеще- ния, С	Напряжение батареи из 12 аккумуляторов. В		Температура аккумулятор- ного помеще- ния. °C	Напряжение батареи из 12 аккумуляторов, В	
	максимальное	минимальное		максимальное	минимальное
5 ‘	28,1	26,2	20	27,6	25,8
10	27,9	26,0	25	27,4	25,7
15	27,6	25,8	30	27,1	25,5
ют выполнить первоначальную регулировку схемы с учетом па-
дения напряжения в проводах между батареей и выпрями-
телем.
Для устранения влияния на работу схемы колебаний темпе-
ратуры помещения, в котором установлен выпрямитель, резис-
тор R12 выполнен из медного провода и величина сопротивле-
ния подобрана такой, чтобы скомпенсировать температурные
изменения сопротивления обмотки реле Р. В тех случаях когда
изменение температуры аккумуляторного помещения сопровож-
даются такими же изменениями температуры в помещении, где
установлен выпрямитель, сезонная регулировка пределов напря-
жения батареи может быть достигнута автоматически. Для это-
го путем перепайки на клеммах выпрямителя резисторы R12 и
R14 должны быть заменены резисторами R11 и R13. Темпера-
турную регулировку в этом случае обеспечивает выполненный
из медной проволоки резистор R11.
Величина тока подмагничивания дросселей насыщения зави-
сит от тока в цепи базы триода Т2, а ток в цепи базы опреде-
ляется потенциалом, снимаемым с делителя, состоящего из ре-
зисторов R2, R3, R4, R5, и падением напряжения на резисто-
ре R7. К делителю подведено стабилизированное напряжение
(около 9 В), которое образуется на кремниевом стабилитроне
Д13, триоде Т1 и резисторе R1- Поэтому автоматическая регу-
лировка напряжения батареи не зависит от колебаний напря-
жения переменного тока в пределах от 80 до 110% номиналь-
ного значения.
В режиме автоматического регулирования ручка переменно-
го резистора R4, выведенная на лицевую панель, должна быть
установлена в положение «Автоматическое», крайнее по часовой
стрелке. В таком положении сопротивление резистора R4 пол-
ностью выведено и шунтировано, а величина тока подмагничи-
нания зависит от резисторов R5 и R3. Контакт реле Р вклю-
чает в цепь резистор R5 или шунтирует его, когда напряжение
батареи достигает своих предельных значений и этим меняет
10-1201	153
ток базы триода, ток подмагничивания и ток на выходе выпря-
мителя.
Ручкой резистора R3 с обозначением /МИн при предваритель-
ной регулировке схемы устанавливают минимальный ток вы-
прямителя, который должен быть примерно на 10% меньше то-
'Ка нагрузки, а ручкой резистора R5, обозначенной /макс, уста-
навливают максимальный ток выпрямителя, примерно на 10%
превышающий ток нагрузки.
Наличие в схеме автоматического регулирования стабили-
трона Д13 и резисторов R7 и R6 обеспечивает постоянство уста-
новленной величины тока подмагничивания и возможность сни-
жения его при необходимости до нуля.
Для первоначального заряда батареи и систематического
проведения более глубоких циклов разряда и заряда батареи
(от 1,9 до 2,7 В на один аккумулятор) схемой выпрямителя
предусмотрен режим ручного регулирования. Для перехода на
него ручку переменного резистора R4 переводят по часовой
стрелке в направлении надписи «Ручное регулирование». Вна-
чале поворота выключатель снимает шунт с резистора R4 и на-
кладывает его на резистор R5. Дальнейшим переводом рукоят-
ки в цепь постепенно вводят сопротивление резистора R4 и
этим устанавливают требуемый базовый ток триода Т2, ток
подмагничивания дросселей и ток выпрямителя.
Переключение контакта реле Р в режиме ручного регулиро-
вания не оказывает влияния на работу схемы. При возвраще-
нии рукоятки R4 в крайнее левое положение полностью восста-
навливается ранее настроенный режим автоматического регули-
рования.
Максимальный ток подмагничивания во всех режимах рабо-
ты выпрямителя не должен превышать 1,4А во избежание по-
вреждения транзистора. Этот ток может быть определен ампер-
метром, подключенным через переключатель к шунту Ш1, или
измерением напряжения на обмотках подмагничивания дрос-
селей, которое не должно превышать 18 В. Для исключения
пиковых напряжений экстратока на обмотках дросселей при
резком снижении в них в процессе регулирования тока обмотки
шунтированы диодом Д18 и конденсатором С1. Этим транзис-
тор Т2 защищен от пробоя.
Максимальный ток от выпрямителя не должен превышать
ЗОА, а длительный ток 22А. На стороне переменного тока при
напряжении 380 В максимальный ток составляет 3.5А, а при
напряжении 220 В—6А.
Автоматическое регулирование напряжения на первичных
обмотках трансформаторов может быть достигнуто лишь при
достаточно большом токе через обмотки 1-2 дросселей насыще-
ния. Поэтому если ток на выходе выпрямителя менее 6А, то.
первичные обмотки трансформаторов в фазных блоках должны
быть шунтированы балластными дросселями Дрб. Последние
154
нагружают обмотки 1-2 дросселей насыщения индуктивным то-
ком. Таким путем достигается автоматическое регулирование
напряжения батери даже при снижении тока от выпрямителя
до 0,7А.
Если ток нагрузки постоянно превышает 6А, то дроссели
Дрб целесообразно отключить, чтобы повысить коэффициент
мощности (cos<p) выпрямителя.
При необходимости выпрямитель может быть отключен со
стороны переменного тока пакетным выключателем 2ПВ и со
стороны батареи выключателем 5ПВ.
Переменная составляющая выпрямленного напряжения
вредно воздействует на применяемые в схемах централизации
электролитические конденсаторы, сокращая продолжительность
их исправной работы. Поэтому не рекомендуется подавать пи-
тание релейных схем от одного выпрямителя без батареи, даже
в период регулировки устройств при строительстве. Благодаря
малому сопротивлению аккумуляторов переменная составляю-
щая тока замыкается через батарею и влияние ее на схемы
снижается. Для более полного сглаживания переменной состав-
ляющей выпрямленного напряжения выходные клеммы выпря-
мителя соединяют q нагрузкой не на выпрямительной панели, а
на щите отключения, ближе расположенном к батареи. Это
уменьшает сопротивление для замыкания переменной состав-
ляющей тока через батарею.
От батареи 24 В потребители питаются через распредели-
тельные предохранители и клеммы выпрямительной панели.
Провода питания имеют следующее обозначение:
СПБ и СМБ — основное питание постоянным током 24 В ре-
лейных приборов. Эти провода выводят на релейные стативы
для питания исполнительных и наборных реле МРЦ. От тех же
предохранителей питание поступает на щит аварийного осве-
щения. Токи плавких вставок данных предохранителей опреде-
ляются расчетом и уточняются фактическими измерениями;
ЩСПБ и 1ДСМБ — для питания сигнальных лампочек, звон-
ков и реле самой питающей установки. Эти провода выведены
также вне панели для приборов, входящих в общие схемы с
приборами панели (лампочки и звонки пульта);
ПСП Б и ПСМБ—питание цепей управления пригласитель-
ными огнями светофоров. В аварийном режиме от этих же пре-
дохранителей предусматривается резервное питание лампочкам
пульта (табло).
Одна выпрямительная панель типа ПВ-24/220Б или
ПВ-24/220ББ, работая совместно с аккумуляторной батареей,
по допустимой нагрузке обеспечивает питание на станциях до
ЮО стрелок, при этом батареи должны состоять из 12 аккуму-
ляторов следующих типов: СЗ — на станциях от 31 до 40 стре-
лок; С4 — от 41 до 70 стрелок; С6 — от 71 до 90 стрелок; С8 —
от 91 до 100 стрелок. На станциях с числом стрелок от 101 до
Ю*	155
140 применяется батарея также из аккумуляторов типа С8,
однако в этом случае, кроме панели ПВ-24/220, необходимо
устанавливать выпрямительную панель ПВ-24, содержащую два
выпрямителя 24В.
Приведенные данные по типам аккумуляторов относятся к
батарейной системе питания, при которой необходимо от бата-
реи 24В в аварийном режиме питать контрольные реле стрелок
ПК. МК. ВЗ и другие реле, находящиеся нормально под током:
маршрутные, замыкающие, 'исключающие, известительные
я т. д.
Существенную нагрузку на батарею 24 В накладывают те
лампочки пульта (табло), которые должны функционировать I
в аварийном режиме, в частности лампочки, сигнализирующие I
о положении стрелок, так как.и при нарушении поступления 1
переменного тока сохраняется возможность перевода стрелок
от батареи 220 В и необходимо обеспечить контрольную инди- '
кацию положения стрелок.
Если на станции предусмотрена безбатарейная система пи-
тания (нет батареи 220 В), то при полном прекращении посту-
пления переменного тока от всех источников бесцельно резер- I
вировать от батареи 24В питание стрелочных реле и лампочек,
так как перевод стрелок становится невозможным. Поэтому в
аварийном режиме их отключают, что позволяет снизить ем-
кость батареи 24В. Чтобы индекс батареи в этом случае дик- I
товался необходимой емкостью, а не разрядным током, приме- 1
няют аккумуляторы типа СК.
На станциях до 50 стрелок устанавливают батарею типа
СК-1; от 5! до 100 стрелок — СК-2; от 101 до 180 стрелок— 1
СК-3; от 181 до 200 стрелок — СК-4.
При выборе системы электропитания следует отдавать пред- J
почтение безбатарейной системе, обеспечивая по возможности . .
надежное внешнее энергоснабжение. На очень больших стан- 1
циях с числом стрелок более 140 рекомендуется применять 1
только систему безбатарейного питания.
При батарейной и безбатарейной системах питания на стан- 1
циях с числом стрелок более 100 в дополнение к панели j
ПВ-24/220 необходимо устанавливать панель ПВ-24, содержа- 1
щую два выпрямителя 24В, которые имеют ту же схему, прибо- J
ры и мощность, что и выпрямитель 24В на панели ПВ-24/220.
Отличие заключается в том, что на выходе выпрямители панели
ПВ-24 имеют переключатели (рис. 98). В этом случае имеются j
три выпрямителя на 24В (один на панели ПВ-24/220 и два на
панели ПВ-24). Из них два одновременно .работают на заряд 1
батареи и могут отдавать длительный ток до 44А. Третий вы-3
ттрямитель (любой из них) отключен и является резервным. ВЧ
случае необходимости, например в послеаварийный период или
при проведении цикла глубокого заряда батареи, третий выпря- |
митель может быть также включен на параллельную работу. С
156

Рис. 98. Соединение выходных клемм выпрямительных панелей ПВ-24/220
и ПВ-24
Переключатели на выходе панели ПВ-24 позволяют в спе-
циальных случаях заряжать от данной панели одновременно
две батареи 24В или одну 48В.
На панели ПВ-24 расположены два набора распределитель-
ных предохранителей точно таких же, как на панели ПВ-24/220,
которые могут быть использованы для разделения потребителей
на более мелкие группы, например по горловинам станции. На
панели ПВ-24 установлены амперметр М367 на ток до 50А и
вольтметр М367 с пределами измерения 0—50В.
Предельные нагрузки по числу стрелок на выпрямители 24В
и батареи не включают встречающуюся дополнительную на-
грузку, например, от маневровых постов, на станциях стыкова-
ния и т. п. Эта нагрузка при выборе типа батареи и числа па-
нелей должна учитываться отдельно.
При релейно-кодовой централизации системы СКЦ на не-
больших постах (центральном и исполнительных), от которых
включено до 40 стрелочных двигателей, устанавливают одну
общую батарею 24В для питания реле МРЦ и кодовых уст-
ройств СКЦ. Для заряда батареи и питания полупроводнико-
вых схем СКЦ в этом случае следует вместе с панелью
ПВ-24/220 устанавливать панель выпрямителей ПДЦ, схема
которой описана далее.
На более крупных постах централизации предусматривают
раздельные батареи 24В для МРЦ и кодовых устройств СКЦ
с соответствующими панелями выпрямителей ПВ-24/220
(ПВ-24) и ПДЦ.
Выпрямитель 220В, ЗА на панели ПВ-24/220Б. Выпрями-
тель предназначен для буферной работы с батареей 220В, со-
157
380В ’.%
3<Р
VIH2
ЛК27
24687839
j Д1-Д72 Д2Я36
I I I
VMI VK22
VIH6
0209
16^70
i!
я еда»
3*^=^ I
IL____1
Д13-Д30
Д226Д
n блок Выпрямителя
12	!
-»	*
I5 Д32-ДЗЧ
! Д87Я
блок авто- |
матического •
регулироба- |

ЛК20
Л^||Ш2
F
ПШ7,
га
Па пульт к ан перметру
К батарее 2208 через щит
отключения
В стрелочные пусковые
опоки
Нарелейную К стаВилитроп-
панель нын блокам
Рис. 99. Схема выпрямителя 220 В, ЗА
стоящей из 110 аккумуляторов и служащей для питания стре-
автома-
Выпрямитель обеспечивает
лочных электродвигателей.
тическую регулировку тока заряда батареи, работает во многом
аналогично рассмотренному выпрямителю 24В и состоит из бло-
ков того же назначения. Однако схемы’ блоков имеют свои осо-
бенности (рис. 99).
Первичные обмотки трансформаторов фазных блоков шунти-
рованы балластными дросселями, имеют в своей последователь-
ной цепи обмотки /-2 дросселей насыщения и в зависимости от
напряжения, поступающего с вводной панели, могут быть сое-
динены между собой по схеме звезда или треугольник, (см.
рис. 97, б). Отличительная особенность фазных блоков заклю-
чается в том, что трансформаторы в них имеют три вторичных
обмотки. Каждая из этих обмоток соединяется с соответствую-
щими обмотками других фазных блоков в схему звезда, две
вторичных обмотки каждого трансформатора (выводы фазных
158
блоков 2-4 и 6-8) выполняют основную функцию, т. е. питают
выпрямители, служащие для заряда батареи.
Выпрямители смонтированы на кремниевых диодах Д243Б
и соединены по схеме трехфазного двухполупериодного выпря-
мителя. Таких выпрямителей два (диоды Д1—Д6 и Д7—Д12).
соединенных последовательно. Раздельная работа обмоток
трансформаторов на два выпрямителя снижает напряжение на
каждом из диодов, устраняет опасность их пробоя и позволяет
обеспечить требуемое напряжение на выходе выпрямителя
(табл. 36).
Третья группа вторичных обмоток трансформаторов (выво-
ды фазных блоков 3-7) несет вспомогательную функцию. Она
дает напряжение на отдельный трехфазный выпрямитель, со-
бранный на диодах Д226Д и питающий схему подмагничивания
дросселей насыщения.
Все параметры схемы, управляющей током подмагничива-
ния, для выпрямителей на 24 и 220 В одинаковы. Наличие в
этой схеме кремниевого стабилитрона Д13 делает ее нечувстви-
тельной к колебаниям подведенного напряжения. При предва-
рительной регулировке тока выпрямителя резисторами R3 и R5
блока автоматического регулирования следует исходить из сред-
несуточного тока, потребляемого стрелочными двигателями.
Минимальный ток выпрямителя должен быть несколько меньше
и максимальный больше среднесуточного тока.
Часть схемы блока автоматического регулирования, контро-
лирующая напряжение батареи, отличается тем, что здесь это
напряжение выше, поэтому увеличены сопротивления резисто-
ров в плечах моста и применены три последовательно соеди-
ненных стабилитрона типа Д814. Стабилитроны открываются
при общем напряжении на них 27В, что соответствует момен-
ту, в который напряжение батареи достигает своего максималь-
ного предела (254В). Стабилитроны закрываются при снижении
напряжения батареи до минимального предела (237В). Работа
стабилитрона регулируется изменением сопротивлений резисто-
ров R15 и R10 гем же порядком, как и в выпрямителе 24В.
По техническим требованиям максимальный длительный ток
на выходе выпрямителя не должен превышать 2А, а кратковре-
менный— ЗА. Следует заметить, что при маршрутной центра-
лизации одновременно может переводиться большое число
стрелок. Ток нагрузки при этом в несколько раз превышает
допустимый ток от выпрямителя. Однако этот ток в основном
поступает от батареи из-за падающей вольтамперной характе-
ристики выпрямителя и временное увеличение нагрузки таким
образом не опасно. Важно, чтобы длительный ток от выпрями-
теля. пополняющий заряд батареи, не превышал 2А.
Максимальный ток на входе выпрямителя при напряжении
380 В в каждой из трех фаз составляет 3,5А, при напряжении
159
В остальном все сказанное о работе и порядке предвари-
тельной настройки выпрямителя 24В относится и к выпрямите*
лю 220 В, ЗА.
В зависимости от размеров станции батарея, работающая
совместно с выпрямителем 220В, ЗА, состоит из 110 аккумуля-
торов следующих типов: С1 —на станциях с числом стрелок от
30до50;С2—от 51 до 100 стрелок; СЗ—от 100 до 140 стрелок.
Основными потребителями электроэнергии от выпрямителя
и батареи являются стрелочные электродвигатели. Их питание
осуществляется по проводам 1РПБ, 2РПБ и РМП, по которым
напряжение подведено к стрелочным пусковым блокам, разме-
щенным на релейных стативах. Для измерения тока в стрелоч- ]
ных двигателях на пультах (табло) ДСП устанавливают ам- J
перметры, которые могут быть ^отдельными для каждой горло- I
вины станции. Амперметры включают по проводам 1РМПБ1— *!
1РПБ и НРПБ1—ПРПБ параллельно шунтам (75ШС20А)» Л
введенным на панели в провода 1РПБ-Ш4 и Ш5 и ПРПБ-Ш6
и Ш7. Схема рассчитана на применение в качестве измеритель-
ных приборов микроамперметров М266 или М24, которые дают I
полное отклонение при токе нагрузки 20А.
Через отдельные предохранители по проводам РПБС и
РМБС питаются стабилитронные блоки типа БСВШ, исполь-
зуемые в устройствах централизации для выдержки времени и
требующие для своей работы напряжения 220 В постоянного
тока. От этих же предохранителей выводятся провода РПБС
и РМБС к сигнализатору заземлений на релейную панель. Кро-
ме того, на релейную панель по проводам ПРПБ и ПРМБ по-
дано напряжение к вращающимся преобразователям, обеспечи-
вающим резервное питание контрольным цепям стрелочных
приводов в аварийном режиме.
Выпрямители 220В, ЗОА на панели ПВ-241220ББ. Панель 1
ПВ-24/220ББ содержит два одинаковых выпрямителя 220В,
ЗОА (рис. 100), один из которых является резервным. Не иск- !
лючена возможность одновременной параллельной работы |
*	Таблица 36
Напряжение батареи в зависимости от температуры
аккумуляторного помещения
Температура в аккумуля- торном поме- щении, °C	Напряжение батареи из . ПО аккумуляторов, В		Температура в аккумуля- торном поме- щении, °C	Напряжение батареи из НО аккумуляторов, В	
	максимальное	минимальное		максимал ьное	минимальное
5	257,5	240	20	254	237
10	256	238	25	251	235
15	254	237	30	249	234
160
обоих выпрямителей на на-
грузку. В отличие от выпря-
мителя для батарейной си-
стемы эти выпрямители спо-
собны принять на себя всю
нагрузку от стрелочных
электродвигателей в момен-
ты ее максимального значе-
ния.
Силовые трехфазные тран-
сформаторы на входе вы-
прямителей имеют мощ-
ность 9,5 кВА. В зависимо-
сти от поступающего от
вводной панели напряжения
первичные обмотки транс-
форматора соединяют по
схеме звезда (380В) или
треугольник (220В), а вто-
ричные— в обоих случаях
по схеме звезда (рис. 101).
От вторичных обмоток пи-
тается выпрямитель, состоя-
щий из кремниевых диодов
Д232А, соединенных по схе-
ме трехфазного двухполупе-
риодного выпрямления. Для
защиты от бросков напря-
жения при выключении вы-
прямителя и нагрузки дио-
ды шунтированы конденса-
торами.
На холостом ходу и при
малой нагрузке напряжение
на выходе выпрямителя вы-
ше поминального, но не пре-
вышает 245В. Во избежание
о
Рис. 100. Схема выпрямителя 220 В,
30 А
изменения напряжения ниже номинального не рекомендуется да-
кать нагрузку на выпрямитель более 24А. Для возможности не-
которого регулирования напряжения на выходе выпрямителя по
местным условиям вторичные обмотки трансформатора имеют
выводы после 80, 89 и 95 витков. Нормально выводы выполнены
от 89-го витка. В этом случае при напряжении 380 В на входе
выпрямленное напряжение составляет 240 В.
Если на входе напряжение постоянно равно 400 В, то сле-
дует использовать выводы от 80-го витка, на выходе соответст-
венно будет 230 В.
161
Рис. 101. Соединение первичных обме-
ток трансформаторов выпрямителя
220 В, 30 А по схеме треугольника
1Ф	___________
Распределительные пре-
дохранители и провода ша-
нели ПВ-24/220ББ имеют то
же назначение, что и на па-
нели ПВ-24/220ББ, отсутст-
вуют лишь провода к вра-
щающимся преобразовате-
лям, которых в безбатарей-
ной системе питания нет. Ж
Все предохранители вы-
прямительных панелей до М'
15А имеют контакту для
сигнализации об их перего- 1
ранни. Предохранители на V
токи свыше 15А по своей
конструкции таких контак-«
тов не имеют. Поэтому они шунтированы вспомогательными
предохранителями 2А, которые перегорают одновременно с ос- 1
новными и своими контактами воздействуют на схему сигнали-
зации, общую для всех предохранителей питающей установки
•и релейных стативов.
На всех типах выпрямительных панелей установлены ампер- «
метр и вольтметр, которые через переключатели могут измерять
ток и напряжение в различных точках схемы панели.
5.	Питающая установка центрального поста
диспетчерской централизации
Питающая установка диспетчерской централизации состоит
из вводной панели и нескольких панелей с выпрямителями по
одной на диспетчерский круг. Совместно с панелью выпрямите- -1
лей работает аккумуляторная батарея 24В, также отдельная 1
для каждого круга.
Вводная панель применяется того же типа, что и на постах j
ЭЦ, и может обеспечить питание пяти кругов диспетчерской 1
централизации при мощности освещения до 16 кВА.
Напряжение на вводную панель подается через отключаю- |
щий щит, который устанавливается на постах ДЦ так же, как
и на постах ЭЦ, и имеет аналогичную с ним схему (рис. 102). 1
Панель выпрямителей ПДЦ предназначена для постов дис-
петчерской централизации систем ЧДЦ-66, «Нева» и для стан-
ционной кодовой централизации системы СКЦ. В последнем
случае она входит в питающую установку электрической цент-
рализации.
На панели ПДЦ размещены два зарядно-буферных выпря-
мителя типа ЗБВ-12/20 с номинальным напряжением 12 В и на
162
Рис. 102. Схема отключающего щита
для питающей установки ДЦ
максимальный ток 20А (до-
пустимый длительный ток
14А) — выпрямители служат
для заряда двух секции 12В
аккумуляторных батарей, ко-
торые соединены последова-
тельно ДРУГ с другом; два
с та б и л изи ров а нны х выпрями-
теля ВСП12/10X2 для пита-
ния бесконтактных приборов
центрального поста ДЦ; тран-
сформатор 220/24 В, 30 А для
питания ламп табло; датчики
импульсов для получения ми-
гающей индикации на табло;
•измерительные приборы, па-
кетные выключатели и переключатели, аварийные реле и реле
снижения напряжения на лампочках табло и др.
Выпрямители и трансформатор с входной стороны включены,
на напряжение 220 В (Ф—О), поступающее от вводной панели,
и распределены по разным фазам. Все предохранители панели
имеют контакты для контроля перегорания и включены в типо-
вую схему сигнализации.
Зарядно-буферные выпрямители 1В и 2В типа ЗБВ-12/20
дают питание двум аккумуляторным батареям 12В, соединен-
ным последовательно (рис. 103). Выпрямители обеспечивают
импульсный лодзаряд батарей с регулировкой тока заряда, для
чего каждый из выпрямителей имеет блоки автоматического,
регулирования, штепсельно соединенные с самим выпрямите-
лем. Работа схемы автоматического регулирования и ее наст-
ройка совпадают с аналогичной схемой, рассмотренной для
выпрямителей панели ПВ-24/220ББ.
В данном выпрямителе применена схема двухполупериод-
ного однофазного выпрямителя с использованием средней точ-
ки. Выпрямитель построен на диодах Д242. На выходе выпря-
мителя для уменьшения пульсаций напряжения включены кон-
денсатор С2— 100 мкФ и дроссель Др.
Каждый из выпрямителей через отключающий щит соединен
с секцией 12В аккумуляторной батареи, но при необходимости
выпрямители могут непосредственно работать на нагрузку, а
батарею можно отключить для ремонта. Для этого служат пе-
реключатели 1ППВ, 2ППВ и выключатель 2ПВБ. При дли-
тельном отключении батареи рекомендуется нагрузку данного
круга подключать к батарее соседнего круга. Вся батарея с об-
щим напряжением 24 В предназначена для питания релейных
цепей ДЦ, но по техническим требованиям должна в аварий-
ном режшие обеспечивать резервное питание всей аппаратуре
ДЦ, в том числе и лампочкам табло в продолжении не менее
163
6 ч, даже при энергоснабжении поста ДЦ от двух надежных и
независимых друг от друга источников.
Основные потребители — релейные стативы получают энер-
гию постоянного тока по проводам 24ПБ и 24МБ. Кроме того,
напряжение 24 В постоянного тока подано к поездографу по
проводам 2411Б1, МБ1, к испытательному пульту — 24ПБ2, МБ2
и в схему питания табло для его резервирования.
Ниже приведен примерный расчет батареи 24 В на 6-часовоГг
аварийный режим работы для одного круга диспетчерской
централизации системы «Нева» (табл. 37), при этом принято по
одному стативу (Щ) каналообразующей аппаратуры на круг
по три статива (2Ц) аппаратуры приема сигналов ТС (три к
нала на круг), по одному общему стативу (О) с наборными н
регистрирующими реле, по три станционных статива (С) с ука-
380и
6
0-----
ю-----
zv—*-
З'Р----
'"[]
2/78 >
15
УК
VX
RI2-75
. VK!3
Через щит отключения к батарее
С тати бы поезЛогращ____ ___
релейные Hcnbiiniimlpmi пульт
Рис. 103. Схема зарядно-буферного выпрямителя ЗБВ-12/20 на панели ПД11
164
^Д7 №390 .
П2ПВ
R 6=
5 7
R3
33
100 220
УК . -
~у7Г1ь~ ' .я 2 i
38012/20 |
7	8 I
Тр 4
Al
Г блок
др Выпрямителя
HZ13
HI 390
А5^
А809
Л 7 АВ09
33
R5=
33
H13*t0
81^35


№6 80
RI547 '
блок ибто-
матичесЮ
VK2 ГШ VK9 ,
lline^p^ ZM8^
зательными и контрольными реле и в среднем 150 одновремен-
но горящих лампочек.
Расход емкости батареи за 6 ч составит 44Х6 = 2Ь4 А-ч.
Учитывая снижение емкости от старения аккумуляторов, а так-
же то обстоятельство, что батарея в начальный момент резерв-
ного питания может иметь емкость меньше номинальной за
счет импульсного режима ее заряда, при выборе типа аккуму-
ляторов следует увеличить расчетную емкость в 1,3 раза. Та-
ким образом, требуемая в примере емкость составит 344 А • ч,
чему соответствует аккумуляторная батарея типа СК-10 с номи-
нальной емкостью 360 А-ч.
Стабилизированные выпрямители ЗВ и 4В типа ВСП-12/10Х
Х2 предназначены для питания бесконтактных приборов дис-
петчерской или кодовой централизации. Выпрямители как са-
мостоятельные приборы имеют по два изолированных выхода
12В на ток до 10А каждый и на входе при напряжении 220 В
потребляют около 3,5А.
В схеме панели (рис. 104) два выхода в каждом выпрями-
теле соединены последовательно, а выпрямители между собой
параллельно, что позволяет получить ток до 20А при напряже-
нии 24 В. К нагрузке выведены провода ПБП и МБП с напря-
жением 24 В и средняя точка ОБП с напряжением 12 В. В ава-
рийном режиме нагрузка отключается от выпрямителей контак-
тами аварийных реле ЗА и 4А и подключается к батарее.
В выпрямителе применен феррорезонансный стабилизатор
напряжения. Для получения наилучшей стабилизации необходи-
мо осуществлять предварительную регулировку выпрямителя в
зависимости от тока нагрузки. С этой целью основные вторич-
ные обмотки трансформатора выпрямителя и соединенные с ни-
ми последовательно и встречно компенсационные обмотки
имеют ряд дополнительных выводов (все занумерованные на
Таблица 37
Расчет батареи напряжением 24 В
Нагрузка	Максимальный ток,А		Время работы в сутки, ч	Суточный расход энергии, А’Ч	Средний ток, А	
	на один статив	на один круг			на одни статив	на один круг
Статив 1Ц	3	3	24	72	3	3
» 2Ц	5	15	24	120	5	15
» О	G	6	2	12	0,5	0.5
» С	15	45	4	G0	2,5	7,5
Поездограф	—	6	1	6		0,25
-Пампы табло			16	24	384	—	16
Испытательный ЩИТ	**	G	6	36	—	1,5
Итого		97 А				44 А
165-
эис. 104 клеммы выпрямителей ЗВ и 4В имеют наружный
вывод).
Секции основных вторичных обмоток имеют следующее ко-
гичество витков: 17—18, 18—19 и 22—23, 23—24 по шесть вит-
<ов; 19—20 и 24—25 по 30 витков; 20—21 и 25—26 по три
витка. Секции компенсационных обмоток содержат 5—6, 6—7 и
10—11, 11—12 по два витка, 7—8 и 12—13 по шесть витков, (
8—9 и 13—14 по одному витку.
Завод отправляет выпрямители отрегулированными на мак- 1
симальный ток 10А.
Учитывая параллельное включение двух выпрямителей, их j
первоначальная регулировка должна проводиться особенно 1
тщательно. При правильной регулировке выпрямитель, поддер- 1
живает напряжение в пределах ±5% при колебании напряже- 4
ния на входе от 80 до 110% номинального напряжения и на- ’
грузки в пределах 2А. Для достижения эффекта стабилизации
напряжения при малых нагрузках следует на выходе выпрями-
теля подключать балластные резисторы R1 и R2 путем установ-
ки перемычек на клеммах 31-32 и 33-34. Эти перемычки явля-
ются лишними, если ток нагрузки не снижается менее 1,5А, и

[Й
1°
s
Стабилизированные выпр
тел и напанели ПДЦ
Жй W
2Ф
ЗФ
выклю-
чено
13 I
Резонанс-
ная
обмотка
I Тр
I 48(ВСП-
I -12/10 >2)
------------Примечание-
—±:— Все занумерованные на схеме 45
101 | ] И кяенмы имеют наружный выход
Основ
ЛК 7 О
VK12
Отбатареи через щит отключения
л
н
Anti
[ j ЛК12
vias
Нагрузка (бесконтактные приборы)
Рис. 104. Схема стабилизированного выпрямителя ВСП-12/10Х2 на панели
ПДЦ
шз | | лкгч
й VK2U
вклю

Тснпенсоцион - L,
ные обмотки Z«
ные обм
ки.
166
недопустимы ми, если ток
превышает 9А. Для сгла-
живания пульсаций вы-
прямленного напряжения
на выходе каждого вы-
прямителя включены дрос-
сели и конденсаторы.
Аварийные реле ЗА и
4А могут работать в
двух режимах. Если об-
щая нагрузка на два вы-
Л прямителя не превышает
10А, то отключение (тум-
блером Т1) одного вы-
прямителя не должно
приводить к обесточива-
нию реле ЗА, 4А и к пе-
реключению нагрузки на
батарею. Для достиже-
ния этого на клеммах
38-41 обоих выпрямите-
лей необходимо устано-
вить показанные штри- Рис. 105. Схема питания ламп табло с па-
ховой линией перемыч-	нели ПДЦ
ки. Если же общая на-
грузка более 10А, то от-
ключение любого выпрямителя во избежание перегрузки вто-
рого выпрямителя должно приводить к обесточиванию реле ЗА
и 4А и к переключению нагрузки на батарею. В этом случае
перемучку 38—41 не устанавливают.
Предохранитель на 5А во внутренней схеме выпрямителей
имеет контакт для сигнализации перегорания. Контакт выве-
ден на клеммы 36-37 и его следует подключать к общей схеме
сигнализации перегорания предохранителей питающей уста-
новки.
»На панели ПДЦ установлен трансформатор (рис. 105), по-
нижающий напряжение 220 В до 24 В для питания лампочек
табло. На его вторичную обмотку может быть нагружен ток
до 30 А. Практически ток табло на один диспетчерский круг не
превышает 15—16 А. Для снижения яркости лампочек табло
служит реле СНТ, которое можно включить с пульта диспетчера
нажатием кнопки. Снижение напряжения на лампочках дости-
гается в этом случае включением большего числа витков пер-
вичной обмотки трансформатора.
 Мигающая индикация на табло осуществляется питанием
I	лампочек от бесконтактных импульсных датчиков 1ДИ и 2ДИ
I	(провода СМ1 и СМ2). В аварийном режиме реле 1ТА и 2ТА
переключают все лампочки табло на питание от батареи.
167
ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава I. Схемы электропитания
1.	Общие положения...............................................
2.	Высоковольтно-сигнальные линии.................................. 6
3,	Подключение ВСЛ СЦБ и постов ЭЦ к пунктам электроснабжения П
4.	Выбор системы электропитания.......................... 	.	.	18
5	Расчет проводов на потери напряжения высоковольтной линии .	21
6.	Определение нагрузок на высоковольтную линию....................28
Глава II. Схемы электропитания автоматической
и полуавтоматической блокировки
1.	Схема смешанного питания.........................................33
2.	Схемы безбатарейного пита>Пви^ .	.	. .	. 	...	34
3.	Контроль нормального действия сигналЫГЫ’Х устройств на~Пёрегоне	37
4,	Особенности электропитания релейной полуавтоматической блоки-
ровки ............................................................  39
5.	Схема включения аккумуляторных батарей и выпрямителей ...	46
Глава III. Приборы и источники электропитания
автоблокировки и РПБ
1.	Свинцовые аккумуляторы..........................................48
2.	Выпрямители типа ВАК...........................................53
3.	Зарядно-буферное устройство типа ЗБУ-12/10 .....................55
4.	Сигнализатор заземления.........................................57
5.	Приборы питания линейных цепей..................................58
6.	Преобразователи частоты.........................................64
7.	Трансформаторы...................?	.	68
8.	Резисторы для устройств СЦБ.....................................75
9.	Плавкие предохранители..........................................77
Глава IV. Электропитание устройств электрической
централизации на промежуточных станциях
1.	Краткая характеристика потребителей энергии в устройствах ЭЦ .	80
2.	Основные требования, предъявляемые к устройствам электропитания
централизации ...................................................... 62
3.	Система местного питания релейной централизации промежуточных
станций...........................................................:	65
4.	Особенности системы центрального питания промежуточных станций	93
5.	Щит отключения и вводно-распределительная панель типа ПВР-40 99
6.	Безбатарейная система питания ... ............................. 165
7.	Батарейная система питания с вращающимися преобразователями	118
8.	Батарейная система питания со статическими преобразователями	122
9.	Управление разъединителями высоковольтной линии автоблокировки 127
Глава V. Электропитание устройств централизации
на средних и крупных станциях
1.	Особенности электропитания станций ...........................
2.	Щит отключения и вводная панель типа ПВР-60...................
3.	Релейные панели...............................................
4.	Панели выпрямителей и аккумуляторные батареи..................
5.	Питающая установка центрального поста диспетчерской центра-
лизации ........................................................:
132
134
141
150
162
168