МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРдЕНа ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ
ТЕПЛ ОЭЛЕКГРСПРОЕКГ " '
СПРАВОЧНИК
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СХЕМ ДРЕНИРОВАНИЯ
ПАРШРОьОДОВ И ПИТАТЕЛЬНЫХ ТРУБО-
ПРОВОДОВ.
РАСЧЕТЫ
ТСЫ П.
г. Москва, 1974 г.	*
•	9
Типовой 41604-т л.1/^/6
министерство энергетики и электрификации ссср
ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ОРДЕНА 'ЛЕНИНА И ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ ЯВиЛЮЩИ
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ
ЧЕПЛОЭЛЕКГРШРиЕКГ"
СПРАВОЧНИК
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЕ СХЕМ ДРЕНИРОВАНИЯ
ПАРОПРОВОД® И ПИТАТЕЛЬНЫХ ТРУБО-
ПРОВОДОВ
РАСЧЕТЫ
ТОМ П.
Москва, 1974 г
М .ЧЕРКАСОВ
А.БУРМИСТРОВ
Г.ФЛАКСЕРМАЯ
Главный инженер а. О.
института "Теплоэлектропроект
/Главный инженер проекта
Главный специалист


Типовой 41604-т
л.2/2/6
С 0ДЕР2АНИВ
«
Справочника схем дренирования паропроводов и пита-
тельных трубопроводов
 .	.	.	«г
Том I	I.	Пояснительная	записка	41603-т
'	на 73 листах
,	2.	Чертежи по описи	41605-т
на 2 листах
Том П	-	Расчеты	41604-т
на 2(6листах
Москва 1974 г.
Типовой 41604-т л. 3/2/6
СОДЕРЖАНИЕ тома п
•
ял	и
пп Наименование	листов Примечание
I_________ _ _2_	-Т_____з_________з____
I Введение
2 Расчеты коллекторов для приема
дренажей высокого давления
блока 300 МВт с турбиной ЛМЗ’
2.1 Расчет коэффициентов сопротив-
ления трасс трубопроводов
2.2 Расчет пускового режимаи$ез _ установки ограничительных шайб 2.3 Расчёт пускового режима с установкой ограничительных шайб.	*	/б*.
2.4. Расчет аварийного режима. 2.5. Расчёт режима начала пуска при сбросе кипящей воды	< ысгзлсго 3. Расчёты расширителя^авления блока 300 МВт	40 54 41
3.1.Расчёты по выбору ограничительных шайб, устанавливаемых на сливных Трубопроводах и определение мак- симального поступления среды в расширитель из сливных кол- лекторов . 3.2. Расчёт пропуска среды из кол- лектора дренажей низкого давле- ния в расширитель. 3.3.Определение максимальных пара- метров в расширителе низкого давления в аварийном режиме.	14 . 9Z
Типовой Я 41604-т л.4/</6
///
<<$
hi
УЗ/
<4i
<54
«л
Г_______*______2____________________________3_______£_ 4
4	\ ^Расчёт расширителя ПВД блока 9V
i | й 300 МВт	'	.
4.1.	Расчёты по определению времени	-
слива дз. водяного и парового
пространства ПВД и по выбору
ограничительной шайбы на коллек-t* РГ
торе слива из водяного прост-
ранства
4.2.	Расчёт расширителя ЦВД в аварий-
ном режиме
5.	Расчёты коллекторов для приёма
дренажей.высокого давления
блока 200 МВт с турбиной ЛМЗ.
£	S
5.1.	Расчёт коэффициентов сопротив-
ления трасс трубопроводов
5.2.	Расчёт пускового режима без
установки ограничительных шайб
5.3,	Расчёт пускового режима с уста-
новкой ограничительных шайб.
5.4.	Расчёт аварийного режима.
6.	Расчет расширителя низкого давле-
ния*блока 200 МВт.
3.1.	Расчеты по выбору ограничительных
шайб на трубопроводах опорожнения
г	водяной части котла, промперегре-
вателя котла и питательных
трубопроводов
6.2.	Расчёт расширителя вязкого давле-
ния в аварийном режиме
7.	Расчет расширителя ПВД блока 200 МВт /ТО
Типовой > 41604-т л. 5/2/6
2
3
4
7.1.	Расчёт по выбору шайбы . на
сливном коллекторе из водяного
пространства ПВД и петель пи-
v	тательной воды.
8.	Расчёты схем прогрева тупиков
8.1.	Сводная таблица расчета схемы
прогрева тупиковых участков у
Предохранительных клапанов ост-
рого пара блока 300 МВт.
8.2?	’ Сводная таблица расчета схемы ’
прогрева тупиковых участков
у задвижек на перемычке между
трубопроводами *горячего и холод-
ного промперегрева блока
300 МВт
8.3.	Сводная таблица расчета схемы
прогрева участка трубопровода
за-дроссельным клапаном БРиУ	/26
*	блока 300 МВт
8.4	Сводная таблица расчета схемы
прогрева тупиковых участков
у предохранительных клапанов удо
острого пара блока 200 МВт.
8.5.	Сводная таблица расчёта схвмы
прогрева тупиковых участков.
острого пара уЯРОУ и РОУ блока
200 МВт
9.	Поверочный расчет на прочность а
расширителей блока 300 МВт
9.1.	Расчёт расширителя дренажей
низкого давления
9.2.	• Расчет расширителя опорожнения
пвд
,	Типовой•> 41604-т л.
___Z_Z_3________i
10.	Перечень литературы	214
	Приложение Jfc I	215 Письмо МОТЭП’а« '	г ВАЗ"у 5 503-4/195 от	, 3.1-75 года	•
12.	Приложение S 2	216 Письмо ВАЗ "а М0ТЭП"у Л 2/998 от 12.П-75Г.
Qinojoa й 41604-т л.7/216
... Том П Справочника является приложением к тому I.
Том П Справочника содержит примеры расчётов по узлам
приема дренажей и сливов блоков 200 и 300 МВт.
Примеры расчётов выполнялись применительно к трассам
реальных объектов на основании литературы, приведенной в
перечне
Типовой 41604-т л. 8/^/6
27? Расчёты коллекторов для приёма дренажей
:/'' высокого давления блока 300 МВт с
турбиной ЛМЗ.
Типовой 41604-т л.9 JM6
В расширитель-коллектор дренажей высокого давления
. блока 300 МВт заведены через да а коллектора следующие дренам
I)	от ШЗ, две нитки 57x11;	Коллектор
2)	от ВЗ, две нитки 57x11,	/	133x16
объединенные в одну нитку 108x22 J
3)	от ШП, две нитки 57x3;	1	Коллектор
4)	от W, две нитки 57x3	J	108x4,5
Расширитель представляет собой коллектор из трубы
426x14, которая соединяется с-первойчастью конденсатора.
0 водяной частью конденсатора расширитель соединён трубой
108x4,5.
Для определения скоростей среды в коллекторах и дренаж-
ных трубопроводах и параметров пара при аварийном режиме,
* были выполнены следующие расчёты:
4) Расчёт пускового режима без .установки ограничительных
шайб при параметрах пара (по данным ВТИ);
от ЩЗ - 30 ата /380°С,
от ДШ - IO ата /3$оЯс.
2)	Расчёт пускового режима с установкой ограничительных
шайб при тех"хе параметрах пара.
3)	Расчёт аварийного режима при открытой арматуре на всех
дренажах после пуска блока при номинальных параметрах
пара:	3
от ШЗ - 240 ата/ 540°С;
от ВЗ - 280 ата/ 44и°С;
от ПШ - 38л3 ата/540^С;
от ЛШ - 43 ата/308°С.
• [ '
4)	Расчёт режима начала пуска при сбросе кипящей воды
о параметрами по данном ВТИ:
от ВЗ - 20 ата,
от ЛШ- I ата.
Предварительно были определены коэффициенты сопротив-
ления всех трасс.
Типовой 41604-т л. 10/2/6
S
1 24» Расчет коэффициентов сопротивления
' трасс трубопроводов
2.I.I.	Дренаж от П13
Труба 57 х II
г
-X. = 0,922 м"1	( py.CTp.8u)
Длийа L = 20 м.
*я»	•	.
£ тр = _с2- . [,	* 0,922-20=18,44
«
Количество гибов - 3x90°.
= 0,2*3 =0,6	(РУ, стр. 86, табл. I)
Количество арматуры - 2 вентиля
1а= 7л8>2=15,6	(ИС,стр.329)
.	ч
Выход в коллектор	.
^в.= 0,8	"	(РУ, стр.99, табл.20)
Обзщй коэффициент сопротивления:
2	=18,44+0,6+15,6+0,8=
= 35,44
* _	— J 	 1в
2.1.2.	Дренаж от ВЗ
Труба 57 х II
X = 0,922 м*1	(ИГ,стр.80)
Длиаа L = 15 м '	- .
- . jp =	. 0.922.15 = >3, g£
Количество гибов - 35x90°.	’
К» =0,2*3 = 0?6	(РУ,стр.86,табл.1)
Типовой 41604-т л. 1I/Z/6
i тр = 4' L =°>4^-
а
Количество гибов - 6 х 90°
^=0,22-6=1,32
Количество арматуры - I вентиль
^а=7,8-1 = 7,8
Тройник
с 1,25
Выход в коллектор
Количество арматуры - I вентиль.
К=7,8 .1 = 7,8	(ИЗ, стр.329)
Переход 40/70
= 0,14	.	.	(РУ,стр.96,табл.15)
Общий коэффициент сопротивления:
/-U* ><•* >«.*>.=13,85+0,6+7,8+0,14=22,39
Труба 108x22
Д. = 0,432 м"1	(РУ, стр.80)
а*”"
Длина L =100 у
1,2
(РУ,стр.86,табл.I)
(ИС,стр.22у)
^1У,стр.94, табл.13)
(РУ, стр.99, табл.20)
Общий коэффициент сопротивления:
*
Е. V < “ ^7*4 V * kt =
=.43,2+1,32+7,8+1,25+0,26=53,93
Типовой 41604-т л.12/
2.1.3. Дренах ПШ
Труба 57 х 3
i = 0,557 м"1
а
(ТУ, стр.81)
=0,557-13,2 =7,35
Количество гибов 3x90°
=0,18 х 3 =0,54	(РУ, стр.26,табл.I)
Количество арматуры - 2 вентиля
=7,8-2=15,6	(ИС, стр.329)
Выход в коллектор
^* = 0,56	(РУ, стр.99,та(3л.2и)
Общий коэффициент сопротивления:
I	*
=7,35+и,5+15,6+0,56=24,05
2.1.4.	Дренаж W
Труба 57 х 3	у
= 0,557 м"1 ‘ ,	(РУ, стр.81)
~<3
длина L =17,3 м
17^,3=9,62
Количество гибов - 3 х 90°
\г = 0,18-3 =0,54
(РУ,стр.86,табл.I)
Типовой 41604-т л.13/</£
Количество арматуры ~ 2 вентиля
\а= 7,8*2 =15,6	(ИС,стр.329)
Выход в коллектор
^-5=0,56	(РУ,стр.99,табл.20)
Общий коэффициент сопротивления:
^6 =9,62+0,54+15,6+0,56=26,32
2.1.5.	Коллектор острого пара
< Труба 133x16
= 0,241 м”1	(РУ,стр.80)
»
Длина L =2 м.
4 ip = J? . [, =0,241-2 = 0,482
Общий коэффициент сопротивления .*
^4 тр =0.482
2.1.6.	Коллектор про?лперегреМк
Труба 108 х 4,5
2- = 0,238 м"1	(РУ, стр.81)
 ’ »
Длина L =2 м
Ip = "f£. . L =0,238-2 = 0,476
Общий коэффициент сопротивления:
\ ~ \ тр =0,476
Типовой 21604-т л.14/^/6
2Л«7. Выхлоп в паровую часть конденсатора
Труба 426 х 14
Величину эквивалентной шероховатос ти принимаем
К-=0,2 мм.	(РиР,стр.41)
Внутренний диаметр трубы:
d =426-2-14=426 - 28=398 (мм)
- * •
Коэффициент трения	(РиР,стр.42,рэрм.
2-33):
I
(1,14 +6,596)2
I
---- =0,01667
60
= O.0I667 ллта / -Ц
< J--------- =и,0419 (м )
«	0,398	4	7
Длина L = 9 м
Ь JL . I л =0,0419.9 = 0,377
Количество гибов - 2x45° и 1x90°
= 0,083.2 +0,14.1=0,166+0,14=0,306
(РУ, стр. 86 ,табл.1)
Общий коэффициент сопротивления:
- ^Г,+V =0,37?+0,3uS=0,683
Типовой 4Е604-Т л.15/л?*6
2.1.8.	Выхлдд в водяную часть конденсатора'
Труба 1и8 х 4,5	'
г = 0,238 м'1	(РУ, стр.81)
Длина L = 17,4 м
V г =0,238.17,4 = 4,14
Количество гибов - 2x30°, 1x60° й 5x90°
= 0,08.2+0,14-1+ 0,18-5 =0,16 +0,14+0,9= 1,2
(РУ,стр.86,табл.I)
Переход 400/100
^=0,47'	(РиР,стр.190,прил.6,
Общий коэффициент сопротивления:
\ - V„.*b+ V=4-I4+I-2+0-47 =5-81
2,2. Расчет пускового режима без установки
ограничительных шайб (рис.1).
2.2.1. Расчёт пропуска пара из коллектора острого
пара в расширитель
Определим пропускную способность дренажа от 1ПЗ (дренах
от ВЗ при пуске закрыт).w
Начальные параметры пара:
Ро = 30 ата; 4 о =380°С;
= 0,0978 мЗ/кл ;	=760 ккал/кг
Площадь прохода трубы 57x11:
/7=0,785-(3|5)2 =9,6 (С1£)
Две нитки 57x11 условно заменяем одной с площадью про-
хода F =2 - F< =2-9,6=19,2 (С1&) и =35,44 (см.п.2.1.1)
Типовой 41604-т л. 16/ 2/6
Рис. {
Схема коллектора дренажей Высокого давления для
длока К-300~21<0 с расчетными данными для пускового
рыжина 5ез установка ограничительных шай5. munoBod ы Qisoi-т offty
По 5 Vr =35,44 определяем критическое отношение
конечного и начального удельных объемов. (PqiP, стр.53,рис.2-8):
х 3,6.
Массовая скорость в сечении I определяется по формуле
(Рир, стр.56, форм. 2-8-2):
» iq4 -1	-i/A7 -
30-А,- :\9 > V. "
-Лк/
104 У 30 -	1 = 17,5 . IO4
30-6,6 -3,9	*1 0,0978	197,4
6,6
= 887 (кг/м2.сек)
Весовой расход пара:
Gy=3,6 •	• F =3,6*887«19»2 ’1Сг4 ~5ДЗ (т/час)
Определим теперь пропусккув способность всей трассы
0-1-2. Для этого приведём коэффициент сопротивления к площади
прохода коллектора:
Площадь прохода коллектора 153x16:
Р = 0,785’(Ю,1)2 = 8и (см2).
0,482 (см.лг.<Д.Ь)
)2 . 35,44+0,48^=17,4.35,44+0,483=
V/T 19,2
= 617+0,^82 ^817,43
J3kP=2G,5	Тлпоаоп 41G01-T л.? /-rv;
Массовая скорость в сечении 2:
Ж* =	10__________ . У 30	= I7.5.I04
3j.26,5 - £12— ’ г и,0978	794,85 =
25,5
л
= 22о ^кгДй.сек)
Весовой расход пара:
-	= 3,6-220-80-I0"4 = 6,35 (т/час)
Поскольку (S/ < (S% , пропускная способность всей
трассы 6-6/ = 6,13 т/час.
Параметры пара в сечении I:
Р/= 25,1 .I0”4'	• го'-	(Рир,стр.54,*орм.2-48)
Pj = 26,1 . I0"4 .8874§Э-0,0978.';
Р1=	26,1 -.Ю-*4 • 887. *У30 *.0,0978*
= 2,61*^8,87 -1,71 -10'1 = 3,96 (ата)
• l/o =6,6.0,0978=0,645 (мЗ/кг)
С/ = 722 ккал/кг
±4 = 280°С.
Массовая скорость в коллекторе:
е	к = ч--21^3----- =212 (кг/ы2.сек)
’ з.б.во.ю"4
Давление пара в сечении 2:
Р -	= 2К \ 3t95 = 0,95 (ата)
* “	*	887
Типовой 41604-т л. 19/2/6
Отношение начального и
конечного давления в сечении 2:
0,95
Коэффициент расширения
в сечении 2 (РиР, стр.55,форм.2-59)
26,5
=31,6 . 0,858 = 27,1.
Параметры пара в сечении 2:
Р2 = 0,95 ата;
27,1*0,0978 = 2,65 (мЗ/кг);
717 ккал/кг,-
.	264ЯС
Определим скорости в дренакном трубопроводе и коллекторе.
Средний удельный объем пара в дрена&нсм трубопроводе
(РУ, стр.35):
~	2.0,0978 . 0,645 ’=
0.0978+0,645
=од7 kмЗ/кг)
0/7428
Средняя скорость пара‘В дренаяном трубопроводе:
= 887.0,17=151 (м/сек).
По 2? к, = 0,482 определяем
1/3 кр =	(Г/,стр.38)
Типовой 41604-т л. 2о/2/б
Удельный объем пара в месте входа дренажной трубы
в коллектор:
= 3ZL- = 2^65	= It765 (мЗ/кг)
1,5
Средний удельный*объём пара в коллекторе:
1^» = 2 *	= 2*1,765*2,65	=
+	1,765+2^65
=.2х.^	= 2,12 (мЗ/кг)
4,415
Средняя скорость пара в коллекторе:
х	=212.2,12 = 450 (ы/сек).
Итак, в расширитель из коллектора острого пара идёт
6,13 т/час пара с энтальнией 717 ккал/кг.
Ф.2.2• Расчёт пропуска пара из коллектора пром-
перегрева в расширитель.
В конце пуска дренах ХПП закрыт, пар идёт только из
дренаха ПШ.
Определим пропускную'способность дренаха ПШ.
Начальные параметры пара:-
Ро = 10 ата; =350°С
=0,288 мЗ/кг; СО=754 ккал/кг.
Площадь прохода трубы 57x3:	*
= 0,785.(.5,1)2 *20,4 (см2)
Две нитки 57x3 условно заменяем одной с площадью прохода
F =2 •	= 2г2О,4=40,8 (сь£) и 2=24,06 (см.п.2.1.3).
По =24,05 определяем -Д^=5,6,
Типовой 41604-т л.21/£/6
Массовая скорость в сечении 3:
- Х°4	Ю4
 30.Ле, _ 3»9 V V. - 30.5,6 - 3,9
5,6
5,88 .ю4 ост . ;'	\
-___________ = 351 (кг/ь£. сек.)
167,3
-]Л°~
I 0,288
Весовой расход пара:
(53= 3,6. ГУ1Ъ • Р =3,6.351.40,8 .IO"4 =5,16(т/час)
Проверим пропускную способность трассы 0-3-4.
Площадь прохода коллектора 108x4,5:
/^ = 0,785. (9,9)2 =76,9 (см2)
i
zf^K = 0,476 (см.п.21.6)
Приводим коэффициент сопротивления трассы к площади
прохода коллектора:
^п=( -<^^24-ю+
4-0,476=3,55.24,05+ 0,476=85,5 + 0,476 » 8,6,
по =86 определяем ^Зкр=Ю.
Массовая скорость в сечении 4:
М, х  . У10— ' = 5^8_Ц04 = 196 <КГА2.
30.10- 3,9 Г 0,2оЗ	299,6	сек.)
10
Весовой расход пара: ~
(J4 =3,6.=3,6.196.76,9 ДО-4 = 5,43 (т/час),
. -	Типовой 41604-т л.22/2/6
Поскольку (5з*< пропускная способность всей
трассы (о - (Бэ =ш5*16 т/час.
Параметры пара в сечении 3:
. Р3 =26,^ДО*4-ГЯ - 1/Ро-ч4'	=
= 26,1 ДО-4 .351- VlO.0,288’
= 2,61-3,51. 1,695 -IO-1 = 1,55 (ата);
14 -5,6 - 0,288 = 1,61 (мЗ/кг);
L3 = 715 ккал/кг
= 260^3
Массовая скорость	в	коллекторе:
_____=	5,15__________ =186,5	(кг/м2.сек).
3,6 . F*	3,6.76,9	.I0*4
Давление пара	в -сечении 4:
Рч
отношение начального и
Л
в сечении 4
конечного
Коэффициент расширения в сечении 4:
- = 12,1-0,854 =10,3
Параметры пара в селении 4:
Р4 =0,825 ата;
"1^ =	• л/о =10,3.0,288=2,96 (мЗ/кг);
Типовой 41604-т л.23/^7^
Сй=710 ккал/кг;
-£^ = 248Яс
Определим скорости пара в дренажных трубопроводах и
коллекторе.
Средний удельный объем пара в дренажном трубопроводе;
=	2 < 14 * Уз = 2.0,288.1,61	=
14 + У>	0,288+1.61
= 2j£2Z =0,488 (М3/кг)
- 1,898 -	, о
Средняя скорость пара в трубе 57 х 3:
Wcpl = W)'	=351 • 0,488 = 171 (м/сек).
• По	=0,476 определяем
J3rF= 1,49	(РУ, стр.38).
Удельный объем пара в месте входа дренахиои трубы в
коллектор:
пЛ' = 	= Х95	= j 99 «из/кг).
V	1,49
Средний удельный объем пара в коллекторе:
<	=	'^ч	= 2.1,99 * 2,96	=
14' + У/	1.99 + 2,96
= И >8
4,95
=2,38 (мЗ/кг)
Средняя скорость пара в коллекторе:
ЦоГ	= 186,5*2,38 = 444 (м/сек).
В расширитель мЪ&п 5? /б	ntxpa.
Итак, из коллектора промперегрёваУс~энтальпиеи
710 ккал/кг.
Типовой 4I60+-T л.24/'Кб
2.2.3. Расчёт выхлопа в конденсатор.
Давление в конденсаторе,- и ,035 (ата.
Суммарный расход пара в расширитель из коллекторов острого
пара и промперегрева (см.п.2.2.1 и п.2.2.2).
(рр =	+ бч .. =6,13^5Д6 =11,29 (т/час)
Энтальпия пара в расширителе:
=	+ <Ov- = в,13.7.17+5,16.710
= 4,395+3,660 = 8.055	=714 (ккал/кг)
, 11,29	Л ,29	
Параметры в расширителе определяем, методом цоследовательню
приближений: задаёмся давлением в расширителе Рр и определяем
остальные параметры при Ср =714.ккал/кг; затем определяем
пропускные способности труб 426x14 и 108x4,5 и сравниваем
их сумму с расходом пара =11,29 т/час
Приводим расчёт последнего приближения:
Рр = 0,17 ата; - Ср =714 ккал/кг;
= 14,7 мЗ/кг; =257° С
Определим пропускную способность трубы 426 х 14.
Коэффициент ёопротивдения:
21^ = 0,683 ( см.п.2.1.7)
7?w = 1»5б (РУ, стр. 38)
Массовая скорость в сечении 5:
я
. ю4	• /гр-'- и*	тТГ,
а, - Л1. 1 +7'	f-i
1,00
ч”
= 0,1074,10^ =24,4 (кг/м2.сек).
• Типовой 41604-т,л.25/2/6
Площадь прохода трубы 426x14:
F = 0,785 . (0,398) г о,1245 (м2)
Весовой расход пара:
= 3,6 •	• F =3,6.24,4.0,1245=10,94 (т/час)
Определяем теперь пропускную способность трубы
108 х 4,5
Коэрпщкент сопротивления:
2.^ =5,81 (см. п.2.1.8)
^/5^ =3,1 (РиР, стр.53, рис. 2-8).
кассовая скорость в сечении 6:
=	= 11,7 (кг/м2.сек).
91,7
Площадь прохода трубы 103x4,5:
F = и,785 . (9,9)2 = 76,9 (см2).
Весовой расход пара:
6 = 3,6.	•' F.	=3,6.11,7 .76,9 Л0“4 =
=0,323 (т/час).
Суммарная пропускная способность обеих труб:
=	^^5*	=Io,94 + 0,3<i3=
= 11,263 (т/час)« Gp~ И»26 (т/час).
Совпадение расходов пара вполне достаточное.
Типовой 41604-т л.26/2/6
Параметры пара в сечении 5:
р5 = 26, V Ю"4 '	' =
= 26,1-ю^ .24,4 . У 0,17 . 14,7Г «
=2,61.2,44.1,58.I0”2	и,1 (ата) > Рконд.=0,035 ата;
5
1,о5 . 14,7 =23,5 (мЗ/кг);
= 7и0 ккал/кг;
•ё£=22?9с
. i параметры лара в сечении 6:
р6 =25,1 .ю-4 . ги6 . ТЛ рр . г£ ' *
= Zo.I.IO"4 .11,7 . У0,17 .14,7 1	=
=2,6l.I,I7.I,b8.10“2 «к u,U48 (ата) > -гконд.=0,и35 ата;
-ЗД .14,7 = 45,6 (мЗ/кг);
= 684,3 ккал/кг;
•66=192Яс*
Определим скорости пара в обеих трубах.
Средний удельный объем пара в трубе 426x14:
гГ = 2 «	= 2.14,7 . 23,5	=
**" ЛГ, + Vs	14,7 + 23,5
= §91 = 18,1 (мЗ/кг)
33,2
Средняя скорость пара в этой трубе	:
Wcff- Wf- = 24,4.18,1 = 442 (м/оек).
Средний удельный объем пара в трубе 108x4,5:
41604-т
 1*340 „ 22i2 (цз/кг).
60,3	•
Средняя скорость пара в этой труба:
- Жй. П,7«22,2 = 260 (н/сех).
2.3. Расчёт-цускового ректаа с установкой
•ограничительных ваЗб (рнс.2)
Проведенные в разделе 2.2. расчёты показала, что в
перпод пуска в трубопроводах устанавливается скорости,превра-
щаете. - допустимую по рекомендации ВТ2 скорость - 150 м/сех
(по пару). Для ограничения скоростей да коллекторах и выхлопных
трубопроводах требуется установить вайбьи 
2.3.1.	Внбор-диаметра нгйбя ж 'определение пропуска
.' ’* Дора в растлитель нз коллектора острого пара
Расход а параметра пара в сечении I (сн. п.2.2.1):
(5Л « 6,13 т/чао;
Pj » 3,96 ата; - .	у
Л4 . «.645 иЗ/и; 1
4/ ж 722 ккал/кг;
Ёпссовая скорость в коллекторе:
« 212 кг/йг.сек.	(см,я.2.2.1.)
Пршшзаен парзкетра пара в коллекторе, т.£» перед иайбой,
тепл хе, что ж в сечении I. Скорость пара в дропаздои трубо-
проводе не жз&онжтся:
\Х/ ср! «151 м/сек I5U м/сек. (см.п.2.2Л),
'	Тппово! 4I64M-T' л. 28/2/G
Схема коллектора дренажей Высокого .давления для
длока К 300 200 с расчетными данными для пускового
. с^ЯоВ^	,.шай5, JHuna&aA
Старость пера в колзехторе:
212-0,645=137 (м/сек) < 150 м/сек.
Определяем'плоцадь прохода яаЗбы	(Р7,стр.39 .фору.45):
см
где - коэффзцяент расхода (=0,65),
В - коэффициент (В=13,15);
z- • 13.15 . 6.13 « 13,15 . 6ДЗ .
’ o;eS . 7/Ж
V 0,645
«58 (ом2).
Диаметр лайба:
7/“^“* » 8,58 (си) 86 мя
Г 0,785 • / 0,785 .	? '
П^ацйря пара за яа!бо1 прв хржтхчесхои жстечвявя:
Р<<Л, «0,546*Р<с</ *0,546.3,96=2,16 (ата);
С<«/ - ЧшГ~ I3,25.P^ • (см.раОоту
"Типовая прдвцгпжакьдая слева дренажей, продувок ж сливов
блоков 300 МВт. Вторая редакция", Москва, 1970г.стр.14);
^<44/ ж 722-13,25-3,96 .0,645 - 722 - 33,8 •
« 688,2 (ккм/кг);
1,033 мЗ/кгг	'
206°е.
Тжпово! 4I6G4-T Л.ЗО/2/£
. ' В коллекторе за кай бой энтальпия пара несколько псвыиается
вследствие его расширения (РУ, стр.37):
)2-	s722 - <2ЭТ^ >2 • (I.U33)2 =
• 722 - 5,7 =716,3 (кгаж/кг).
Тазпи образец, на коллекторе острого пара устаневлЕвается
айба диаметром 86 им и из него в расширитель идут 6,13 т/час
пара с энтальпией 716,3 кхал/кг.
2.3.2.	Выбор диаыетра.вайбыя определеНие^пуска
пара из коллектора промперегрева в раедкритель.
Расход п параметры пара в сечении 3 ^см.п. 2.2.2;:
<&а ® 5,16 т/час;
Р-5 = 1,55 ата; л
Vs ,« 1,61 кЗ/кг;
L 3 =715 ккал/кг;
=260°С.
о .
кассовая скорость в коллекторе:
 s 186,5 кг/к2. сек (см.п. 2.2.2)
. Параметры пера в коллекторе, т.е. перед шайбой пряшшаея
теш ко, что и в сечеаки 3.
Скорость пара в коллекторе:
. \Х4 =	*1,61 » 300 (и/сек) .> I5U н/сек,
т.е. эта скорость зедспустаиа.
.. Параметры пара в коллекторе, обеспечзваю^о дспустпуув
скорость, определяем мотодои последов^тельпЕХ приближений:
задайся’ давленном в коллекторе Рк, Перес читавши расход пара
нз драпала ДШ по формуле
Типовой 41604-т л»31/^/б
“ ^2—. (Ptf. стр. 55),
* Hl ' _ ,
S', =0,115- (J5,_	) + 4,07-^j5, (Рв?,стр,55, 4ори.2-61),
определяем параметры пара в коллекторе, вычисляем скорость
пара в коллекторе ЛХ/к-Шк-^ и, наконец, выбпраен пай бу
на параметры, при которых скорость пара в коллекторе оказалась
меньше допустимой.	.
Приводим расчёт последнего приближения: принимаем давле-
ние в коллекторе .
Рж s 3,6 ата
_) . -- .......
Отношение давлений в начале к в конце трубы:
«IS
•3,6
= 2,78
» 5,6 (см. п.2.2.2)
по. т м т. ( 2,78 %2
•tl • 2»7I - 9
« 0,269 + 1,76 « 2,03
Типовой 416и4-т л.32/£/£
юэ
Массовая скорость в сеченвж 3:
г
J

f(I0-3,6). (i+2,7i).9;8I.I04 '
(24.0,5 +2,03) .2,71.0,288
л	.	₽и*.- .
Уб,4 ♦ 3,71.9,81 ЛоР
26,08 • 2,71.0,288
ВесовоЗ расход пара:
338 (kt/i&.csk.)
<£?з « 3,6 'Му F •
Удвоенная площадь трубы 57x3
F = 40,8 см2;
(Fb « 3,6.338-40,8 •Ю'Л с4596 (*/w>
Параззетры пара в коллекторе:
Рк «3,6 ата;
*Vg ’«	« 2,71-0,288 =°»78 (иЗ/кг);
Q о 746,1 ккал/кг;
« 3289с.
Площадь прохода коллектора?
F^ «= 76,9 см2 (си.п.2.2.2)
Массовая скорость в коллектоое:
(о *	-
"	3 6.	—'"7X4 с179.5 (кгД2.сез).
а.о. гк 3,6*76,9.I0-4 .
Скорость пара в коллекторе:
«=179,5.0,78=140 (м/сек) < 150 м/сек.
Тнзоаой 41604-т л.ЗЗ/^/Й
Площадь прохода иайбн (сщп.2.3.1):
г -	.	-13;15 .Г.Эб' .
d>% в 46.8 (си<2).
0,65^2, Х45
Джаззетр жяйбя.;
сС“ 7/—^-м-	" 1/&&' » 7,7 (см) =77 ш. .
". K..Q7S6'	,.Г. К 0,785~~	. 	
Параметра пара за шайбой при критическое истечеяжж .
(см.п.2.3,1);
?2И/=0,546 J>IUZ =0,546.3,6	1,§7 (ата),-
ж ^аи “ 13,25 • _Р• 14<л/ ж
* 745.1 -13,25.3,6 .0,78 = 746Д - 37,2 «
ж 708,9 (ккал/кг);
*^iC£44e Х»339 is3/kf{
249^0»
В коллекторе за цайбой пар расширяется ж его экталыня
дееколь^о позшается (ИГ. стр.37):	, .
1<ш - < 221а. )2 .145, '’«б.1 " -аГ^2 ’^,2SS)2 ж
• 91,5	• -	91’5
= 746,1 - 5,9 =740,2 (иал/ir).	.*
v Лакки образов, да коллекторе пршперегрвза устаяавлававтся
вайба дкааетроз 77 мм ж из вето в расшжритель-ждут 4,96 т/чае
пара с энтальпкей 740,2 ккал/кг.
Проверен теперь скорость в трубе 57 х 3.
Типовой 41604-т л.34/2/6
.Сродаий удельный объем пара в этой трубе:
-Г . 2, t/c- » 2.0.283-0.78 ..
•	44 + -Цс ' 0,?88+0,78
> 0,449 « о,42 (мЗ/вг)
1,068. .. -  • .
Средняя скорость пара в трубе:
338*0,42 «142 (м/сех) <.150 м/сек.
2.3.3. Внбор зпгаттетров шайб на впхлосанх
“ " трубопроводах
Суммарный расход пара в расврхтель из коллекторов острого
пара и проьиерегрева (сн.п.2.3.1 и П.2.3Д):
<О р = 6,13 + 4,96 = 11,09 (т/час).	9
в	.-ч.	-	>
Энтаиьпия пара в расширителе:
6 р « 6.13/, < .716,3 +4,96,740,2 « 4,390 + 3,670
11,09	'	'	П,09
_ S.060
5 II .09/7 727 (ккал/кг). __
Параметры пара в расширителе епределяем методом
последовательных приближений.
Приводам расчёт последнего.ирхблихедая: прдазмасл давле-
ние в расшфЕтеле
0,45 ата
— • •	- «	- -- -	•* - *
Прз эЕтальшш пара Сй » 727 кхал/кг ям&ем: Ур=5.82 мЗ/кг;
« 284^0.
‘Зддае^я скоростью в трубе 106x4,5
VZ= 135 м/сек. -
Определяем массовую скорость в это2 трубе, прозеброгая
х^отерхшд давленая до майбн:
“ 1® О 23,2 (п-/и2. )
5,82
Типовой 41604-т л.^/^/б
х) ^14CW	~
Плоаддь прохода трубя 108 х 4,5 (си.п.2.2.2):
Весовой расход пара по в той трубе
Правпмаеа паденхе давленая в трубе до паЗбн
О,П ата.
п г
Тогда прн
«0,34 ата
7са’
кЗ/кг
«727 ххах/кг будеп хыеть:
» 284°С.
Средний удельны! обьеи
и/li _ 2.
пара в трубе
л.
НАЛ
» 6,63 (кЗ/кг)
Г7	(fit'-)*
19,62-10*
<
- 4,07
Типовой 41604-т x«37/£f£
Z^'=5,8I	(cu.п.21.8);
ДР' « (5,81+0,322)-6,63 . (23,2)2	_
19,62-10*
 6,132*6,63 -539 ,» 0,1116 (ата) « 0,11 ата
I9.62-I04
Средняя скорость пара в труба:
т'-^ч 23,2-6,63 « 154 (ц/оек).
• * s ' t—• - -«	, л „	\  м •
Плоцадь прохода шайба (см.п.2.3.1):
г' « 13,15» <5'	= 13,15 ; 0.64-
• 0,65 •	0.65 , УО^Г
V	I 7,7
f
« 13,15 . 0.64 ».61,7 (ci£),
0,65. 0,21	’ '
Y)uGLM^^p UA<X.(^d<aii
1FS s <cm) 89 “
Давлензе за шайбой;
^« 0,546»/’^ •0,546.0,35 = 0,186 (ата),
->^KWa“®-®35 ala- T-e- Увловня кратического ютечеахя
в конденсатор'не нарушились.
Расход пара по трубздОФ «14:
г ° -t1-??-0-?4.’*0-*5. (»/час)
Площадь прохода этой труба (см.п.2.2.3):
F*« 0,1245 1Й.
Массовая скорость в трубе:
v **• -г 	'	<
я -ч  х 10.45
’ 3,6. Л* 3,6.0,1245
=23,3 (кг/в2.С0к),
Типовой 41604-т л.33/^/6
Прзяпиасм падодло давления в трубе до огЗбя
Др"* * 0,01 ата.
Тогда пра Р/^ ~ P# ~ ДР"	=0,45*0,01-0,44 (ата)
* /7	«
U Ч<ЛА В	^Р	«727 ккал/кг будем еноты
т^,= 5,05 кз,ы •б'^геч’е.
Поскольку j£*=	* 5Х96 = 1,С2< 1,2, средня!
удельнкП объем пара в^трубе 5,82 определяется, гак среднее
арифметическое удельных объемов в начало труба я перед Еайбсй:
Е ..^4-г 5^82+5^9$. = 11,28- =5,89 (мЗ/кг)
40	2	’	2	2
Проверяем величину падения давления в т^убе (РУ, стр,21,
3	форм.20):
Д(Э"«• w*/ . 210-4° с
*еГ	‘ 2 • -1/4'ю4
Т10%
21 £'= 0,683	(см.п.2.1.7);
. пи с (23,3)2 . g,S9 . 0,683 = 545.5,89 . 0,633
дн • ?	.. j	.	,
19,62 . I04	.	19,62.10*
' - - *-
*0,011 (ата) ч 0,01 ата.
Средняя скорость пара в трубе 426x14:
\Х4т^/Г' ^cps 23,3.5,89*137 (н/соа.)<15О м/сек.
Площадь прохода найбы (си.п. 2.3.1);
С'  13.15 . (Pf • 13,15 .10.45 .
• 0,65 ,	0,65 . 1/О74Г
. .	.	7 5,96
• 13,15 . Ю|45 = Уту (СИ42)
0,65.0,872	-
Теповой 41604-т л.39/£/6
Диаметр вайбл:
*/"'	‘У— —'= 31,4 (си) » 314 ии
‘"7 0,785 V 0,785		
Давление за шайбой:
P^J « 0,546 . Р^ «0,546.0,44=0,24 (ата)
-	(им * Рковл.=0,о35 ата, т.е. узловая врятзческего
истечояпя в конденсатор не нарушились.
-	Итак, для снпхення скоростей пара в выхлопных трубопрово-
дах в период пуска до нормальных пределов требуется
найбу дишетрои 314 на трубе 426x14 и вайбу дпаметроа
89 ка на трубе 1и8х4,5.
Проведенные расчёты показала, что при установке на коллек-
торах ограничительных шайб расходы.пара по дре налам во время
пуска практически не закимаются (по сразневдэ с вариант си
без шайб):
от IH3 - те хе 6,13 т/час,
от ПШ - 4,96 т/час вместо 5,16 т/час.
Следовательно, по условиям прогрева установка ограничи-
тельных шайб на коллекторах вполне допустима.
2.4. Расчёт аварийного родима урис.З)
Расчёт выполнялся для схемы, отлдчапдейся от принятой
в части дренакных трубопроводов от ВЗ. В расчётной схеме
(рпс.З) от ВЗ до коллектора проходят две трубы 57х1т, в при-
нятой (рпо.2) - они объединяются в одну нитку 103x22. Различие
схем на параметры в расширителе в аварийней рекяшз практически
по влияет, поэтому корректировка расчёта по принятой схеме
не производилась.
Из предыдущего расчета имеются:
Типовой 41604-т, л. 40/2/6
Схема коллектора, дренажей высокого давления
для блока' ft-30О М О с расчетными данными для аварийного
режима t с установкой ограничительных шайб типовой n ЫбОЬ т л.
I* Коэффициент сопротивления от 1ЛЗ - 35,44
2.	от ВЗ	- 125,2
3.	от ПШ - 24,05
4.	U • J от ХПП - 26,32
. 5. Диаметр майбы на коллекторе 
острого пара	с 86 мм
6.	Диадетр иайбы на коллекторе
промперегрева	= 77 мм
7.	Днеыетр аайбы на выхлопе в
 в&Йую' часть конденсатора б(^= 314 мм
8.	/Диаметр найбы на выхлопе в водяную часть
конденсатора	« 89 мм.
2.4.1. Расчет пропуска пара из коллектора
острого пара в расаирптеЛь
Определение пропускной.способности трубопроводов
дренажа от ГИЗ
- Пропускную способность определяем в предположено критиче-
ского асТечеяпя жз дренажных труб в коллектор.
Начальные параметры пара:
Ро « 240 ата
• 5404г
14 « 0,01336 мЗ/кг,-
Со я 793,6 ккал/кг
Площадь прохода трубы 57 х II:
А, »	.
 ТГ ,	• 960 ic£2 = 9,6 (сМЗ)
Две нжткж 57x11 условно заменяем одной с площадью прохода
F "2 ’ ^ = ‘	- ,
« 2 <9,6 « 19,2 (С1Г).
35,44.
Титовой 41604-т л.43/^/6
По f «35,44 определяем отдо®вале конечного ж начального
удельных объем»:
J> кр « 6,7.
Массовая скорость в сеченхк I:
• W •
' ом в/-^
• -10< i__________-	7/240	«
' 30. 6,7 -'73,9	7 0,01336
6,7
« -|134,1_» £0*_ , 6700 (кг/^.сех.),
200,42 _ -	• _	'
* Весовой расход пара в сеченяж I:
« з,б -/К/-F •
«3,6 • 6700- 19,2 Л0~* = 45,3( т/час).
Параметра пара в сечении I:
Р< = 26,1 . JKH -/Яг/ро-гС* «
« 26,1 . ПТ* - 6700  7/240. 0,01336’-
« 26,1 . 10"^ • 6700 . 1,77 « 31,0 (ата)j
l4= ^Зкр. •< = 6,7 .0,01335 = 0,0895 (иЗ/кг);
-ty= 35I°C} if =744,8 кк/кг.
Определение тгропускяой.-сп особа оста дренажа, от В,3,
Начальные параметра пара:
Ро « 280 ата
< « 440^
т4= 0,007379 вЗ/кг
с’о » 676 ккал/кг
Две ватст 57x11 условно згмеляеи одной с площадь» прохода
F «19,2 см2;
2^ . 125,2.
Типовой 41604-т л.44/^/б
Определяем J?) хр ar 12,0.
Массовая скорость в сонедин 2;
А ' ЕОр$кр - 3.9
ДЗкр
« ю4 '	------ в
30.12 -ЪиГ ' ' 0.007379
* ^5*?°*- « 5420 (хгЛ2.сех).
Весовой расход пара в сечеахх 2:
яЗ,6«/Я* • F « .
гЗ,6 . 5420. 19,2 .IO”4 s 37t4 (т/час)•
Параметра пара в сечеакж 2:	. ' .
р2 « 26 д до"4 •	• УгоГ-гС т«__________
*	26Д .	. 5420 . V28U.O,WZ379* =
*	20,3 (ата);
1/2 =^кр. «<,«= 12.0,007379 « 0,0885 (мЗ/кг) ;
« 628 ккал/sr; «212^.
Спределеште пропуска дара в растгтртгтель
. Пропуск пара в расжирэтель определяем методом последова-
тельных прпблахехлй: задаемся давлеязем в коллекторе к пересчх-
тывасм расхода по форпуле'
Тиово! 41604-т л. 45/£/£
; Рж - давление в коллекторе;
: * *'
6'» 0,II5-(yJ -X ) ♦ 4,07,ZpS.
Затем суммарный расход от обоях дренажей сравниваем с расхо-
дов через жайбу при выбранном давлении в коллекторе, котернй
определяем но формуле:
где: В « 13,15; ।
/Л» 0,65; /	см. B.2.3.I,
f[u « 58 с>£; 7
diu» 86 мм . J
£w-2,-8S -У. А-’.,
I
Приводим расчёт последнего приближения.
Принимаем давление в коллекторе
Р* в 54 ата.
. •• - -
Пересчитаем расход п^р^от ШЗ:
£ кр= 6,7;	~
Г л 4,45 v2 1
/*><* 4,45'1^1-0,1 • (	) J «
। 4,45* (1-0,0443)	« 4,26;
6^ i 0,II5*(4,26 - X- j +4,07 • А 4,26 -
j - - • -	4,26	•••’ а - . <
« 0,115-(4,26 - 0,235) + 2,55 «
• 0,463 + 2,55 « 3,013;
Типовой 41604-т л. 46/2/6
(240-54) . (1+4,26) . 9,81 . 10
(35,44+3,013) . 4,26 . 0,01336
•JI86. 5^26 ,9,81 . IO4
I 38,453 . 4,26 . 0,01336
-J	.	’ • •
e 6840 (kt/i&.cok).
• * - - • • -
ВесовоЗ расход в сечении I:
= 3,8 . 6840 . 19,2 . IO4
л s 45,8 (т/час),
* 54 ата;
'tC« 4,26 . 0,01^36 = 0,057 (мЗ/кг)
if s 777 дкал/иг;
A
-6, = 425^.
Лересчитаеи расход пара от ВЗ:
ТкпавоЭ 41604-т л.47/^/^
Массовая скорость в сечении 2:
, *]/ (280-54)  (1+5,08) . 9.81 . I04
* 7 (125,2+3,42);5 ,08.0,007379
* ~ • - -
« 5290 (кгД2.сек).
Весовой расход в сечения 2 ;
<£*= 3,6 . 5290. 19,2 . нН « 36.5 (т/чао).
Параметра пара в сечении 2:
р х 54 ата; *
2 • -
14 =_А'	5,08.0,007379	0,0403 (мЗ/кг);
Q ® 683 ккал/кг; « 287^.
СуммарянЗ расход пара:	t -
<5 » Gt + (S2 = f
* 45,8 + 36,5 « 82,34т/час)'
лл cz? с/я. Л	% w. ^p'A: -
C	9	4*	* С-/ '• ж
K G
x 45,8 . 777 + 36.5 . 683
S2.3 ;
« 735 (кЬал/кг) "
• • v-
Pk « 54 ата;
e 735 ккал/кг;
* 0,0497 еЗ/кг j
Типовой 41604-т Д,48/2/6
.Расход пара через шайбу;
(5 =	' = 94 (т/час),
V 0,0497	•
Поскольку расход пара через шайбу <Яи= 94 т/чао
больше сушарного расхода пара в. коллекторе <В =82,3 т/час
то давлсдпа в коллекторе ::э превысит 54 ата.
Параметра пара за шайбой :
Р^ш z 0,546 . 54 » 29,5 (ата);
e Qc^u — 13,25 * Р* • т/#	«
= 735 - 13,25 . 54 . 0,0497 = 735 - 3$,,б =
.. '« 699,4 (ккал/кг)»
Ч^= 0,0795. мЗ/кг;
Ьиш^ 275°С.
3 Дрозакнок коллекторе за аайбб'й энтальпия пара с^ова
несколько повыхается:
- к ~ А ё * 1ил
‘ч'и 'г •	= —-------------------5------- =
3,6 Fk 3,6 . _2_ (I0.I)2 .10-4
у ...	.
« 2860 (кг/j^.сек.);
Сл = 735 - (	)2 . (0,0795)	.
• 735 - 6,18 = 728,82 (ккал/кг)
Итак, прж аваркйком реаима жз-жоллектора острого пара
в расшжржтель поступает 82.3 т/час па^а с затальпжей .
728.82 ккаж/пи	‘ ....	;	•;
Тжповой 41604-т Л.49/Й/6
2 • 4«2. Расчёт пропуска пара жг коллектора проз-»
перегрева в расширитель
Определение пропускной способностн дренажа ГЕШ
Начальные параметры пара:
Ро = 38,3 ата;
4О « 540°0;
е ($19751 ыЗ/fcr;:
6„« 845 Д ккал/кг.
Площадь прохбЭа трубы 57 х 3:
Fy« У . 5Д2 « 20,46*2}.
две estkm 57x3 условно загони ем одной, с площадью прохода
F	ж 2.20,4 = 40,8 см2.
По 21= 24,05 -
йредел&аж:
Jbsp « 5,5.
кассовая скорость в сечеяхх 3;

10*
* id
• 5.5
38,3
0,09751
в	» 1205 (кг^ .сек
164, 29	:
ВбЬовоП расход пера в сочення 3
« з,б • ж», - F
« 3,6. 1205 • 40,8 • 10~^ s I7t7 т/час.
Тжповой 41604-т л. 50/2/6
Параметра пара в сечепи 3*
Рз = 26, I . 1СГ4 . ж3 • ~Jp0^0‘ч
= 26,1 . Ю"4 . 12и5'/з8,3 , U,09751' «
» 25Д.1(Н . 12и5 . 1,93 « 6,07 (ата);
•	* . »	*	•
гС =j5sp  'Л « 5,5 . 0,09751 = 0,537 (еЗ/кг);
С3 = 793,1 ккал/кгг = 42Л.
Г^л-олг-то препусто* способяостп.тпепрла ХИЛ
Начальны» параметры пара
Ро « 43 ата;
i 308^;
Со в 7JI ккал/кг;
*Ьс = 0,03663 15/кг.
;	прохода трубы 57x3;
Р< «	7Г . (5,1)2 = 20,4 (сн2).
' - 7	-	
abs енткз 57x3 условно за^зплеы одной с площздьэ прохода
F г 40,8'си2.
По Z i » 26,4
<вроделяея Jb кр
кассовая скорость в
сеченм 4
>кр
I04 .
5.5.7 - 3.9
5.
« Г32и (кг/т2.сек).
43
0,05663
27,60.10'
170,315
Типовой 41604-т л. 5I/^t/6
Весовой расход пара в сечени 4:
3^6 •	• р а
« 3,6 . 1620. 40,8 . КГ4 » 23,8 (т/час).
* Параметры пара в сечения 4:
Ру ~ 26,1 • 10”^ •	• lQ, ~
= 26,1 . I0"4 . 1620 . УАЗ. О,и5663 ‘
= 26,1 , Ю-4 . 162и • 1,56 = 6,6 (ата);
Vj =	=5,7 • U.O5663 = 0,323 (мЗ/кг);
Сч я 675 ккал/кг;
I
= 193^.
Определение пропуска паоа в расширитель.
... Пропуск пара в расширитель определяем методом последователь
ных приближений; задавался давлением в коллекторе и пересчиты-
ваем расходы по формуле
m =
где:
с4 =	.
Рк
(э а 0,П5<( Jb - ~ ) + 4,07-
Затем суммарный расход от обоих дренахеЗ сравниваем с рас-
ходом через шайбу при выбранной давлении в коллекторе,1 который
сыроделием по формуле
Типовой 41604-т л.52/^/6

где
▼
U = 0,65;
8 « 13,15

-Приводим расчёт последнего прнблзхенжя;
•- 7
Принюлаем давление в коллекторе
Рк в 26 ата.
Пересчитаем расход пара от ПШ
/	_ Ро
26
/Я3
24.05
1,47 . £l-C
0,115
1,47 2 I
5^5) J « 1,47.0,993=1,46
0,115.0,775 + 4,07 . 0,164 « 0.089 + 0,667= 0,756
(38,3-26) . (I+I.46)*. 9,81.Ю4
(24,05 +0,756) . 1,46 . U.U975I
12,3 . 2,46
ж 915 (кУм2.сек)
/ 24,8 . 1,46.0,09751	- -
3,6 • 915 • 40,8 • 10”^ ж 13,5 (т/час).
TsnoBOt 4I604-T л.53/2
Параметры пара в сечаяиия 3:
Р_ » 26 ата;
9
= >г1<»1,46 . 0,0975Ь « 0,1425 (мЗ/ет);
%.
4*з = 841,6 ккал/кг;
А « 528°0.
Пересчитаем расход пара от ХИЛ;
 §•т ?’655{ ..
= 26,32;	» 5,7;
' Г '	/ 1,655’(2
1,655 . р-0,1 • ( -577—)
= 1,655,0,992=1,643;
е; = 0Д15 . ( 1.643 - _1_ ) ♦ 4,0^ ,	1,643 а
.....”	1,643	'	4 -	.
тч
» 0,115 . 1,036 + 4,07 . 0,216 « 0,119 +О,88»1;
« 1/ (43-26) ; (i; 1,643) ; 9,81. I04 ‘ х
К	(26,32 +1) . 1,643 . 0,05663	-
. I.3I5 lKr/B2.ces).
2?,32 . -1,643 , 0,15663 ........
<5» ‘ 3,6 . 1,315 . 40,8 . 10"; = 19,3 (т/час).
Псрахптры пера в сечении 4:
Р4 » 26 ата;
14 в < е 1,643.0,05663 = 0,093 (1S3/KT);
бух 707 кг.ал/кг;
1У= 283°С.
ТждовоЯ 41604-т Л.54/2/&
( Сузшарннй пропуск пара в коллектор прохшерегрева:
- бз+бу” 13»5 + 19,3 » 32,8 (т/чао).
Энтальпия пара в коллекторе:
£ в	° *3,5 , 841,6 + J9.3 . 707
* •	<S<	•		32.8
• И.370+ 13,640 = 25.010	= 762 (ккал/кг)
....	32,8	•	32.8	' .	'
*—	J •	* -• *>
При Рх ж 26 ата 	=762 ккал/кг будем иметь:
"1£ = 0,1135 мЗ/кг;
= 38О°С	.
Пропускная способность вайбн: _
<Я«= 2,3	= 2,3.. З/ / Ж 2,3 . 15,13 =
I VK ‘	« У 0,1130
j’*.'"
« 34,8 (т/час)
1	-ж -	• 	'
 '
Перааетрн пара за шайбой: .
^о/ *0,546	=0,546. 26. « 14,2 (ата);
Ск -13,25 . Рк .	=762-13,25 . 26 . 0,1135=
х 762 - 39,1 « 722, 9 (ккал/кг);
0,1818 (иЗ/кг);
^«29б°6.
Ж ч.	« Ч« *	-VV
Массовая скорость в коллекторе:
ft-ь в	' 32*8	? « 1»185 (кг/ы2.сек).
• 3,6 -	 3.6 .76,9 . I0-4  - -
»	V	V.	_	V
• ♦	• »
В дренаквои коллекторе за шайбой рар расширяется к его
лтальпяя несколько повышается:
Ч» • ‘к - (	. тЛ*. =762 - ft,185 ♦ ОД81812
' йТ7 •*,...• •
• 76,2 ' 5,5 ‘ 756,5	4 1604-т л’.55/!?/6
Таким образом, is.коллектора про^перегрева в расшпрптель
поступают 32,8 т/час пара с энтальпией 756,5 ккал/кг.
’ ' * - - —
2.4.3.	Проверка расширителя,на прочность пря
л. авсрнПпом редкие
Суммарный расход пара в рьсоирктель (см.п.2.4.1 в 2.4.2)
<5/»» 82.3 t 32,8 = 115,1 (т/час).
- ---•л, W, .	.	-	*•	-	- -	••
Энталыпя’пара в распирггеле
/ х 82.3 . 728, 82 + 32,8 ,755.5	=736 (ияал/кг)
/ •	- .	115,1	у
Проверку расширителя на прочность производил следуюдпм
образом: считаем, что.весь..пар, поступающий в расшпрптель в
количестве-115,1 т/час с энтахышай 733 кпад/к^гдёт в конденса-
тор через трубу'426.х 14 с в ай бой диаметром 314 мм,, и определяем
давление которое устанавливается в расширителе при этом условии.
Если это давление нике допустсюго то считаем проверку; закопчен-
ной, поскольку в действительности пар будет поступать в конден-
сатор по двум трубам - 426x14 и 108x4,5 и д аз де в те в рзешардтела
в. этой случае макет бить только вкхэ того, кагоров било опреде-
лено при назем условии.
Приводки расчёт последнего прдблддэдия.
Прпдииаеа давление в раеддрителе
Рр » 5 ата;
ср ± 7^ клал/кг;
= 0,542 мЗ/кг;
if = SIO°C
Пропускаем условно пар в количество 115,1 т/ч с энтальпией
723 ккал/кг в конденсатор через трубу 426 х 14.
Площадь прохода трубя 426 х 14:
F » 0,1245 1й.
Площадь прохода шайбы (сы.п.2.3.3):
= 777 СИ2 '
Типовой 41604-т л.56/2/6
Пропуска ая способность шайбы:
ж 777.0.65	-|Л~5 ~ ' =
13.15	‘ Г 0,542	,•
» 777,0.65 . 3,04	«	/
. 3,15 ‘
ж 117 (т/час) «
~	« 115,1 т/час.
- - Такна образом, давлена© в 'расзиржтеле при аварийной режиме
всегда будет меньше 5 ата.
2.5. Расчёт рекела.начала пуска при сбросе
кипящей воды; (рис Л)?
2,5.1 • Расчёт пропуска хппяпеЗ воды от g ё
в распирнтель 
Начальные параметры воды:
Ро = 20 ата; = 2П%-
- • - ,z
0,001175 мЗ/час; А, =215,9 ккал/кг.
КоэЙпцленты сопротзвлендя труб 57x11 и 108x22 соответственна!
(см. п. 2.1.2):	-
SV»22,S9j
53,93.
Плспадь прохода трубы 57x11:
Е, = 0,785 . (3.5)? • 9,6 (се2).
Плсладь прохода трубы 108x22:
Гл =0,785 . (?,4) 2 « 32,2 (си* ),
Типовой 41604-т л. 57///6
Две трубы 57x11 условно заменяем одной о плоодъю прохода
F • 2 •	• 2.9,6 * 19,2 1С&£) ж 2 ^*22,39.
Коэффициент. сопротивления всей трассы, приведенный к шо-
ки прохода трубы 108x22:
** ^2/с	*** |дс ( Х9,2	.22,39+53,93=
» 2,81.22,39 + 53,93 « 63+53,93 =
, > 116,93.
Определим сначала пропускную способность двух ниток 57x11
4 Расчёт производим методом последовательных приближений по
формуле 1РиР, стр.68, форм* 2-71):
Приводим расчёт последнего приближения.
Принимаем давление в сечении 2
р
2 ® 7*8 ата
Степень сухости и удельный объем смеси в сечендк 2:
i
4 I • f
*%Х с	~	® 2*5,9 - 170,3 = 45,6 ж q
49р,7	49G,7	'
?
Ч -	093.0,251+0,907.0,001113=
= 0,0234 + 0,00101 « 0,02441 (мЗ/кг).
4»б’Л| ....- ж Me	«4,6.1,318=6,06;
'	0 ' 0,001175	•
Типовой 41604-т л.58/2/6
19,62*27
28.45
20
10* • S	=27.IO6 кг2/и5 (РкР, стр.72, рис.2-15);
7,8
f =0.
У*
Массовая скорость в сечении 2:
и « 1/2А81 -Z------------- .27-I06 =Ю3 .
4 У 22,39+6.06	-	*
» 4.370(кг/н2.сек).
Критическую массовую -.скорость определяем по формуле
(РиР, стр. 76, форм. 2-77):
т/.хоо. yfi/Г =*3-7-gF-
Прпнпыаез Д/°» 7,8 - 7.6 = 0,2 (ата).
Степень сухости ж уделькнй абъея сзаеси при давлэвкя 7е6 ата:
% s 215j9 -169,2	» 46,7	= 0,095;
491,5	491,5
в 0,095.0,257 +0,905.0,001П1«0,С244+0,00101»
*0е0?541 (мЗ/кг).'
Д1/z -14 «0,02541-0,02441 « 0,001 (мЗ/кг).
в313. 1/	=313.14,1 «4,^20 (кг/к2.сек).
F vtUUA
Совпадешь Жс и достаточно юровее.
Весовой расход снеся по двум ниткам 57x11:
6t«3,6 *	• F «3,6.4,370,19.г.Ю”4 « 30,2 (т/час).
Определим теперь пропускную спосс'лость все2 трасся,
считая предварительно	~ О.
Прзнимаем давление в сечения 4:
Р* « 4 ата.
Типовой 41604-т л. 59 /f/6
«.6. •	« 8,1;
20 V° le *' 2
ю4-	ж28ЛС< Kr‘i6-
4
S « 116,93,
(РнР, стр.72, рже.2-15)

Массовая скорость в сечеаяи 4:
- ~1/	*3	. юЧг^ =
У <	?
1/1^62,2?„7. IO3 = 2.100 (кг/м2.сок),
V 125,03	..........
По СО я а 1— » 0s2 г.алодта
PC - , 20 •
I9.62.I3.I06
116,93+8,1
(РзР, стр. 73, рпс.2-16). Критическая кассовая скорость в
сечензж 4:
• /tZ • РЧ » 525.4 « 2.100 (кгЛй.соз).

СДределш! теперь пропускную способность траосз с учетом
натирала-по вксоте.	-	- •.
Для этого иаходш! давление в начала з в конце
пого участка катодов последовательных npntozenul
вортлкаль-

) в Ю J
где - Коочзцпедт сопротивления трассн от начала до
Ни
Т^своЗ 41604тТ л. 60/£/£
Заходим давление в начале вертикального участка (в месте
объедения труб 57x11 в трубу 108х»2):
р.
2,25.10s. (63 + 4,6	) « Ю4• f %dP; '
рч
принниаеи давление Ру = 17 ата;
4,6.4$. 2,12;
2.25Д05 . (63 + 2,12) = 1£дд/б*(кг2Л4г5);
‘.^е ‘ '
rffap с 14,8^12/м5 (РиР, стр.72, рис.2-15);
согпаденне достаточно хорояее.
V =€' 10°*Ш ж 0,001175Д0°’461 =0,003385 (ь£/кг);
отсюда	/	«
Находим давление
----—А-------= 296 (кг/кЗ)
0,023285-----.
с'1
в конце вертикального участка.
Коэффициент сопротивления (трасса до начала вертикаль-
ного участка,! тройник, I венткдь, 4 гиба по 90°ж 50 и длдая):
>и « 63 + 1,25+7,8 +и,22.4 +0,432x50 « 94,53,
Типовой 41604-т л.б!/б?/6
Праяшдаея давлеале Ру «15,5 ата
ж 2,85j
2,25. (ЭЛ.Ь^г.ЕВ).!^ = 2,25.97,38,10s =21,9.Ю5 (к^/и5)
IO4	= 18,7 . IO6 ktW .
15,5
Интеграл по высоте вычисляем по формуле (РнР, стр,74);
Поскольку
ч
» 1£' 10°*62 =0,001175 . I00*62 =0,0049 (и3/кг)
Отсюда »'	«	±— „ 202 (кг/и3)
0,0049
с 2 и; Но » 52 м.
52
S с 52^2 .(2S32 + 202^ = 25.(3,75+4,17) ,104 »
2	2
в 0,25,12,92,10^ хз.гз.ю5 (пгЗ/и5),
IO4
А	А	А	А
*	J>V//«I8,7 .IO5 +3,23.105 =21,93 ДО5 (кгЗ/а5),
15,5	2
Ссадгдедпе достаточно хорслеа.
Итаа, пптохрал	“ 3>23 .
*2
ТадовоД 41004-т л,62/2/6
Прянхшаем давлелде в сечения 4:
I /-у s 4,2 ата.
4,6.	/,14	« 7,95;
„Г'
I0* 2fv^P “27-8	“2/"5
4,2
Массовая скорость в сечения 4:
*-»—----— (27,8 ДО6 + 3г23
116,93+7,95 ? ’	’
 2,209 (кг/ьС2.сек)
гО. *•'	" и 526.
У ' Ру >•-
Криткческая массовая скорость в сеченхж 4: '
»РЧ с 526. 4,2 « 2,210 (кг/в2.сек).
Совпадение достаточно хорошее.
Дальнейшего уточнения не проазводам.*
Весовой расход снеся:
(5у в 3,6 .2.,210 • 32,2 • I0"4 « 25,6 (т/чае).
б* поэтому пропускная способность всей трасом
(S •	« 25,6 т/час
„ •	* * •	• л	4
Проверки, пропустит лк этот расход снеся вайба, установ-
ленная на коллекторе.
ТкповоЙ 41604-т л.63/2/6
 .Давлен»' ж удельный объём пароводяной смесж перед
жайбой:
1 ___________
Рм «4,2 ата;
• ••	W — — -
6 X “	= 1.73;
“ V/	4,6	’ -
<J- /' .101,73 • 0,033 (мЗ/кг).
Дааыв? ваАбн
в 86 мм...
Принимаем перепад давления на жайбе:
д р « 2 ата
*
Определяем удельный объём смесж за жайбой, т.е. прж _
в 2,2 ата»
« 0,177 . 0,825 + 0,823 . 0,001063 *
*
0,146 + 0,0009 » 0,1469 (мЗ/кг).
Срздндй удельный объем смесж в иайбе:
V ж * ^с<л - 3 0*^3 + 0,1469 e Q.2O99 _
2	'	2	~
«0.105 (мЗ/кг)
.Расход пароводяной смесж через ыайбу (см."Указание кож-
структорсм по расчёту ж конструирована дроссельных устройств",
стр, II, $срм.6);
. {85_}2 .1/2лГ ;
• 34,4	»	К34,4 '	0,105
w*	•	••••	.<.4,,
« 6,25.4,38 «27,2 (т/час) > (S - « 25,6 т/час
т.р. пгЛба пропустит требуемое |олдч£ство пароводяной смесж.
. ТеповоЯ 41604-т Л.64/,^/6
2.5*2* Определенно пропуска типг~еП вопи пз
коллектора, пун/перегрева в, рас"прптелъ
Пропуски?» способность дреншха ЛШ определяй по ентодпко
пункта 2*5*1*
Начальвпе парагзтрн воды	.
* Ро * I ата; "Ьс * 99,1°С;
.•”	—	,	.	i
‘0,001043 еЗ/кг; <c » 99,2 ккал/кг.	।
x Пее.'ледаа& rrpu£jrc<*t-<±e.Hcfe.z'	в e €//£/-/cz с/ 6~-Pf -ЗЗсШк
Степень сухоста сезсз в сеченкн 5:
^5	543	-
в £121. « 0,0113
,543 ?	-	. _	..	.	,
Удельные объем к энтрспня пароводаоЗ спася в сечоплд 5:
tf= Xs .lfs"+ (I- -Ji5) . ifg	«0,0113.2,125+0,9B3;0,t’UI038
• • •	*’	•'»	. x ' J
T I
=0,0243 (m3/kt)j
'Л*	«0,0113.1,777+0,38S7.0,293«
. ' . >
«= 0,0201+0,29 U,SI	(ккалДг.град).
Вохпчпну жатеграла
ОПрОДелЯОа ЧПСЛ8ЕЙ»
0,8
по форнуло (РжР, стр.69):
жЮ4 • (Рв -Рлн )
С 4	)
2
ТпловоЗ 41604-т л.65/2/6
Предасрятельво раосчзтываем удельные веса
пароводяной сшсз для давлений I ата. и,9 ата я 0,8 ата
			
Р,	ата	1,0 »ч	0,9	0,8 *
о'	ккал/кг	99,2	96,3	’эзд
/Ля	ккал/кг	0	2,9	6.1
' ккал/и 	539,6	541,3 -• .»	543.3
% • I08	0	5,36	И,2
•• _		_	
tAI08, м8/кг	1,043	1,041	1,038
			
-А-Ю3, м8/кг	1,725	1,903	2,125
			
-^*'10*, м3/кг	0	.10,2	23,8
-г _ .	• — -			
'Z-(I-r) .10®, и8/аг	1,043	1,035	1,026
	-		
'lA 10s, кЗ/дг	1,043	И,235	24,826
-	j»	W			•
КГ/и3	958;	8У	40,3
Типовой 41604-т л,66/£/£
У = Ю4 .0,1 . (89 + 958 ^40,3)
0,8
10*	(кг2/м5).
i . &	_416
4 0,001043
Это значение отличается от подсчитанного в разделе 2.1.4
С S • 26,32). поскольку здесь коэффициенты сопротивления
аркатуры Приняты равными- Корректировка ве производилась,
потому, что при ыеньзем сопротивлении трассы пропуск . среды -{
получается больае и кохно считать, что расчёт выполнен с запасом.
Массовая скорость в сеченяи
------------------------—г 7

г s
«1/2.9.81^. 58,75 . 10* 'ж (и./и2.свк)
23.1
Прививаем ДР *0.8 - 0,7 =0,1 (ата)
-Степень сухости ж удельный объем пароводяной смесж при
1
«н
1,788-0,283
Vb.7 = %q>7 - 1/"о,7 + $ - Хо,7 )• Т/"о'7=
» 0,0179 . 2,41 i 0,9821 . 0,001056 -
= 6,0432 + 0,001 * 0,0442 (иЗДг);
4-ir = l£/?- 1% > 0,0442-43,0248 =0,0194 (нЗ/Ъг).
Типовой 41604-т л.67/^/б
Критическая массовая скорость в сече ди 5 *
= аз.	 '» 313 *	“ а3-2’27'
= 710 (кг/ь£.сек).
Срвпаденяо - rM? «= 706 кг/^.сех я ^к>г с7-^ дг/м2.
достаточно хорошее.
•	(' ”	• •,• -j
Суммарная пдоцадь двух вяток 57 z 3:
F « 40,8 см2.
ОК.
Весовой расход пароводяной смесз в селения 5;
<os » 3,6 -	< F «3,6.706.40,8 . I0”4 «10,35 (т/чао)
Проверим, пропустят лз этот расход сеэся сайбз» установлен
вам на коллекторе.	..... .
Параметра снзся перед аайбой;
^сц «0.8	= 0,0248 пЗ/кг.
ПрпгЕпгаеи давление аа лайбой
Ыѫ =р.5 ата
Степень сухости я удельный обвез сисси аа лайбой:
хО,С23;
0,023.2,21+0,977.0,0010-15 =0,0333 (нЗДг).
Средин удолышй объем снеся в пайбе:
7 “ О.^/З + 0,0335
2
£12513 « срезов Ой/кг)
Пропуск сноса чспез сейбу;
Z? в (-2Z-	.J/CZQsAZJsI2,1 (т/чао) > 10,сЗ т/ч
• 34,4 F 0,0306
т.е. coaci/a ^п^гит '‘'^оТ«сО4-т Ж.68/</б
2.5.3. Расчёт расширителя
Сусдараый пропуск пароводяной сие он в расширитель:
= 25,6 + 10,55 = 35,95 (т/час).
Прзякшеи давление в расширителе
Рр = 0,25 ата .. .
Определяй выпар'из обоих потоков:
=-215,9 - 64,54 = Ж,% = о,27;
’ 5$р,5	"	' 560.5	’
= G, = 0,27 .25,6 = 6,91 (т/час);
*
в 99,19 - 64,54 * 34,65	0,0618;
560,5 “	* 560,5
(5< =0,0618 . 10,35 = 0,64 (т/час).
Супаэрное количество выпара:
+	=6,91+0,64 = 7,55 (т/час)
Удельный объем пара в раслдрктеле:
= 6,318 кЗ/кг
Плодздь прохода вайбн на трубе 42-6 х 14 (см,п.2.3,3):
/^ «= 777 см2	—	.
Пропуск пара че^ез пайбу:
=	* JJ Рр ' =	777.0.65	1/0.25
М	13.15 V 6,318 •
« 38,4 . 0,199 « 7,64 (т/час)
-- (ош Gn.
Даздодпз пара за иайбо! -
в 0,546. Рр = 0,546.0,25=0,1^5 (ата) > Ркодд? 0,035 ата
Проверим, прспустат ля аайба даа^троц ^=89 па (сн.п.2.3.3)
па трубе 108x4,5 воду в количестве .	.?
’6, = <5Р-<5П‘ 33,95-7,55 =28,4 (т/час).
Ср « 64,54 ккал/к£; " '5^/«0,00102'ыЗ/кг'..
ТкповоЗ 41604-т д.69/2/6
Принимаем перепад давления на шайбе
d Р = 0,15 ата.
Степень сухости к удельный объем сиеса пра = Рр - А? =
= 0,25 - 0,15 =0,1 (ата):
^i4AZ =
64,54-45,45
571,6
я	=0.Q334;
' 571,6
= 0,0334 . 14,95 + 0,9666.0,0010!-}
= 0,5 + 0,000976	0,501 (мЗ/кг)
Средний удельный объем смеси в шайбе:
2.0,00102 . 0,501 =
0,00102+0,501
е	= 0,00204 (мЗ/кг)
; 0,502	’	—	+
Лр. пускная способность шайбы:
0,15 =
0,00204”
« 6,7 . 8,56 = 57,4 (т/час) >	,
т.е. установленная на трубопроводе шайба расход идйяцей -оды
не есп1внает.
* Типовой 41604-т 70/£/б
3. РАСЧЁТЫ РАСШИРИТЕЛЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
<, БЛОКА 300 МВт	*
Тшювоя 41604-т Л. 71/2/6
 . Схема расзлрнтеля низкого давления представлена на рис.4.
. в расширитель низкого давления приём дренажей и сливов
осуществляется через три коллектора:
-	коллектор приёма слива из первичного тракта котла,
-коллектор приема слива из вторичного тракта котла,
- коллектор дренажей трубопроводов низкого давления.
Для ограничения поступления среды в расширитель в случав
аварийного открытия арматуры' при полных параметрах на сливных
„трубопроводах, устанавливаются ограничительные шайбы.
" - - Выбираются эти иаибы исходя из условия обеспечения определен-
ного времени слива водыиз котла. Расчёты слива из котла произ-
водились для котлов с .наибольший водяным о бъемом( пылеугольный
котел Рязанской 1УЭС ) ж наименьшим водяным объемом (мазутный
КОТ^Л ТШ1-314).
Шайба на трубопроводе опорожнения питательных трубопроводов
от ПВД до. котла выбрана диаметром «Ли =25 мм, как на сливе из
ПВД, где давление ж диаметр трубы те хе (см.расчёт слива о ПВД)„
. Расход вода при аварийном Открытии запорной, арматуры -
81 т/час при параметрах 380 ата/280% (см. п.4.1.5).
Для проверки расширителя на прочность и выбора сортамента труб
для коллекторов выполнены расчеты для возможных аварийных ре-
жимов.
. - .Для. определения максимального поступления средн в расшири-
тель определялась максимальная пропускная способность трубопро-
водов с наибольлимз диаметрами ж параметрами.
По коллекторам слива из котла:	/
-	трубопровод ‘опорсзяеняя котла до ВЗ
133x16 , 280 ата ж 460%	‘ /
-	трубопровод олоропненая котла после BJ
103x22 , 255 ата я 540%
—	трубопровод тракта црсмперегрева
7616, &,2 иа.ж &40°С.
Типовой 41604-т л.72/2/6
//	1 i;09^ N подоипш -	рмпждй огонппавр lUQ пи1чннос>
г™ ^'оК-ОМЯ	oml ?™°Hdde ьиашгНптоа ozv-'j
Q
С.
О,
Q
£'i
Q

г в
Дренажи трубопроводов
обдувка поверхностей. нагре-
8а пылеигольных котлов,
28x3
тракта npon.
Перегрева котла 7ь<5 Продувка холодильни-	
ков omoopa проб тракта
Пром перегрева 28x2,5
Опорожнение трубопрово-
дов еопеп впрысков трагб.
та промперегрсба	.
Котла . 28x3	—zr
	гЬ Xs £ OQ Q г? Q
Q
8 дренажный С
бак У26х9
Oo Q
no
n о
 Опорожнение трубопроводов
Низкого давления, 7вхз
всасывающий трубопро
Основной Конденсат
Конденса'т^ ПВр 28x3
Дренаж греющего пара деаэ-
ратора t 25x2
Р- 7 ата кипя щах
ьода, G - 850 т/час
г —
/Слива перелив деаэратора
219x6
0/	/орожнение котла после
	6 строенной задвижки вЗ/О^гг Продувка холодильников от.
	бора проб котла 57x11 Опорожнение питательных
<-о 4> С	трубопроводов дт П8Д до Котла। 57x7 Продувка холодильников отбора питательных mpq- бопроводов 28x3.5	J 1пороЖнение трубопрово-
дов пронступеней питатель
ных насоспв 28x3
Опорожнение трубопроводов
Сопел впрыска первач, тракта
после . 83',' 57* 7
Опорожнение котла до,, ВЗ '
впрыск от Кэн ов йступе.
Ни 3Sx
-Li,------S30K8
J3l
Дренажи паропровода пускового
пара на горячее уплотнение ЦвДи
ЦсД торбаныI обогрев срланцсв и тли.
Лек приписках uj горячего сое/пол них
J	25x2
‘ Конденсат Калориферу ISd^.S
при пуске от постороннего источ-
ника
Дренаж пагистрали пара
собственных нужд, 25x2
Пар от штоков клапанов турби-
НЬ/ 25x2
Продувка Холодильников_______
отбора проб низкого давления
38kZ
- трубопровод слорозшсния питательна трубопроводов
57 I 7, 380 ата а 280^
По коллектору дреналей низкого давления:
- Одновременное открытие арматуры псп полных параметрах
на всех дренадаых трубопроводах низкого давления.
Открытие арматуры на переливе из деаэратора 7,0 ата.
3♦ I• Расчёты по выбору огрэиич.итель«:<х гг;<:б,
 '* ня сливных трубопроводах и опрепе.ззн-э ггмег’лльцого
поступления среды в ,распарите ль ? з елхвнчх коллекторов
3.1.1 • Выбор дналетра аалбы, устанавлтэаег-ои на то.убопрозод»
опоролиеидя водяноЧ части котла ТТЛ-Ы4 (до 83)
Принимаем время слива в х час.
Водяной обмм котла V « 106 м3.
Слмз води из.котла (согласно'ДТЭ)на’шддзтся после расхолзхз-
.ИЯНлЯ ДО • ^-ЗОыЗО^З.
Уровень воды в котла во время слива непрерывно является,
поэтому считаем, что перепад давлений на наибу определяется
средней высотой столба кадкост? (потерям? давления по трасса
при дзниенд? вода пренебрегаем).'	Г
Поскольку S2 ы, а высота располоксвия коллектора
х 3 “» то средняя высота столба воды
Д *	~	=	32-3 тл с ..
Лед  "  -——-	- — — a i4,0 U,
................ -2	2
что соответствует 1,45 атж.
При опоропнекиж котла давление в раодирзтеле Рр^Р. .. =1 ата,
т.к. другие потоки в это время в расширитель поступать не должны.
Отсюда	-	-
..	P/4z/ s + I ® 2,45 ата.
Средний перепад ДавхзндЯ да шййбу:
- Р1(Х(- Рма 2»45 - 1 Е 1»45 ата.
Типовой 41804-т л. 1^/^G
Средний расход воды через шайбу:
<3Ш “....=	= 106 т/чао,
где:	ж I fr/смЗ = I т/мЗ - удельныйвес воды.
Необходимая площадь прохода^шаабы^см. "Указание конструкто-
рам по расчёту и конструированйй^устроиств", (йгр. 15):
(Вой
5,04 у/.у* *
где X/=0,7 - коэффициент расхода.
Рш 7 —------106 - 7^-==; =	106	=24,9 см:
‘ 5,04 .q? <-/1,45.1	р;04*0,7 .1,204	\	*
Диаметр шайбы:	. .	......
=У =7/24,9, Т =731,7' = 5,64 си де 57 мм.
7 0,735 X 0,735	'	’	~
3.1.2.	Выбор диаметра шайбы, устанавливаемой на
трубопроводе опорожнения водяной части
пылеугодвного котла Рязанской ГРЭС (до ВЗ).
Принимаем время слива = 1,5 часа.
Водяной объем котла V = 240 мЗ/час.
"	г	‘	.. *
. Слив воды из котла *( согласно ПТЭ) начинается после расхола-
живания до "6= 80 + 90%.'
Уровень воды в котле в.о,время слива непрерывно изменяется, .
потому считаем, что перепад давлений на шайбу определяется сред-
ней высотой столба жидкости < потерями давления по трассе при
движении воды пренебрегаем).
Поскольку Д котла = 50 м, а высота расположения нижнего
коллектора котла ^10 м, то
	= |2- * 10 = 35 м,
что соответствует 375 ати.
Типовой 41604-т л.75/^/^
При опорожнении котла давление в расширителе Рр^ис^ ата»
т.к. другие потоки в это время в расширитель поступать не Должны.
Отсюда Р/слг = $»5 + .1 = СЗ = 4,5 ата.
Средний перепад давлений на шайбу:
Д^ср ~	^гид = 4,5 - I = 3,5 ата.
Средний расход воды через шайбу:
6^ = ^2= $40Д = 160 т/чаС1
«кд. 1,4-	
... *' - . . ....... > . - .....................
где 1 г/см2 - I т/час - удельный вес воды.
. Необходимая пло^дь прохода шайбы (см. "Указание констрик-
торам по расчёту и конструированию дроссельных устройств" стр.15)
3.1.3.	Расчёт пропуска пара в расширитель при случайном
открытии запорной арматуры на сливе из котла (до ВЗ)
....Определяем пропускную сиособность шайбы при аварийном режиме,
т.е. при параметрах пара перед ней:
Типовой 41604-т л.76/2/6
Pyu/ a 280 ата ;
слх s 460^0 *t
0,00832 ыЗ/кг;
=701,9 ккал/кг.
шайба 56 мм
на тр-дз р 133 х 16 мм.
Коллектор р 194 х 24 мм.
(см. Р.У., стр.39, £-ла 45),
где:
/J = 0,65 - коэр-т расхода,
В = 13,15 '	(Р.У. стр. 39);
•,<280	*	:
= 24,6.0,657 WOdS	= 24,6.0,65.183,5	_	,
"•....1зд5--------	т'чао-
~	'	.... -	i.	-	»
Параметры пара после шайбы при критическом истечении пара
Через шайбу:
РХси = 0,546. Р^^ =0,546.280= 153 кг/см2;
W t/cu " 13,25	= 701,9-13,25.280.0,00332=
/	= 701гэ - 30,9 = 671,0 ккал/кг;
1£<Л/= 0,01323 мЗ/кг;
4^= 367°С,
Уточнив энтальпию пара на входе в коллектор.
Площадь прохода трубы 133x16;	=0,785. (10,1)2=30 (см2).
Массовая скорость в (Бп - 223 т/час:	этом сечении при расходе пара
Ма - ,-.„б?”.	 3,&-Fre	—2---	 /, = 7.860 (ыг/'м2.сек). 3,6.80,0.10"^
Одтальпия пара на входе в коллектор:
/' - /	 /	\ 2	=
91 5 7
= 701,9 -	(	2 # (0>01^3)2 _
91, b	-	7	-
= 701,9 -74,0 .!(/ . 1,76 . Ю"4 =
= 70'1.9-1.3 г 700,6 (киал/кг).
Типовой ^16с4-т л.77/£Г£
Коэффициент сопротивления коллектора.
Труба 194x24 (	=167 см2).
Величину,эквивалентной шероховатости принимаем Кэ=0,6 мм
(РиР, стр.41).
Внутренний диаметр трубы:
d = 194-24 . 2 = 194-48 = 146 (мы)
Коэдациент трения (Рир, стр.42» *сры. 2-33):
0,6
I
(1,14+4,78)
=0,0285.
тр
Выход
0,0285
0,146
.0,195 (м-1)
= 0,195.2,5 = 0,4^8,
в расширитель
м
(РУ, стр. 99, табл. 20)
Общий
коэффициент, сопротивления:
Параметры пара в коллекторе определяем методом’последовательных
приближений. Приводам расчёт последнего приближения:
34 ата; Ск = 700,6 кк ал /кг;
= 0,0392 мЗ/кг; = 283^.
По zE = 1,488 находим
Jh ко = 2,04 (РиР, стр.53, рис.2-8).
Типовой 21604-т л. 78/2/6
Массовая скорость на входе в расширитель (РиР,стр.56,*орм.
_ 3,9
J5xp


Ю4_________
*’ 30.2,04 - 3,9
2.04
1
0,0692
= 3,740. (кг/ы2.сек).
59,3
Весовой расход пара:
= 3,6 . 3.740 . 167.10^'= 224 (т/час)
Параметры пара на входе в расширитель:
Р = 26,1 . Ю-4 . 3,740 . 1/^34.0,0692’ =
= 2,61.3,74 .1,53 = 14,9 (ата);
*1/*= 2,04 .0,0592 =0,141 (мЗ/кг);
С = 675,6 ккал/кг;
I = 2Ю°С.
Итак, при случайном открытии запорной арматуры на сливе
из котла в расширитель поступают 223 т/час пара с энтальпией
675,6 ккал/кг.
3.1.4. Определение пропуска пара в расширитель при
случайном открытии запорной.арматуры на сливе
из котла (за ВЗ),
Начальные параметры пара:
Ро = 255 ата; =540^5;
*14= 0,01242 мЗ/кг; СО=787*,9 ккал/кг.
 «
Нлодадь прохода трубы 108x22$
F .0,78о.(6,4)2 = &>2 (С1Й)>
Типовой '11604-т л.79/^/б
Коэффициент „сопротивления трубы 108 х 22.
*^- = 0,432 иГ
d.
Длина L = 115 м.
£тр = X . L = 0,432.115=49,7.
d
• Количество гибов - 9 х^О?
К = 0,22. 9^2.
Количество арматура - 2 вентиля.
£Л= 7,8 . 2 = 15,6.
ОбеитЭ коэффициент сопротивления :
L = 49,7 + 2 + 15,S = 67,3
г
^$кр - 8,9 (РиР, стр.53)
Кассовая скорость на входе в коллектор (РяР,стр.56Дсро!.2-62);
I43.I04	 = 5,360 (i-j?/m2.C6K.)
26^56
ВесовоЗ рсход пара.'
(S = 3,6.5.360.32,2.IO"4 s 62,2 (т/час).
S < бдо £3 = 223 т/час.
Устанавливать шайбу на этсм трубопровода нот необходимости.
Типовой 41604-т л.80/^/^
3-1.5» Бнбop диаметра шайбы, устанавливаемой • •
яа трубопроводе опорокнендя промдерегревате ля.
Пароме три пара на выходе яэ проАшврегревателя;
?2 = 39,2 кг/см2, = 540°С.
Щрд этом = 0,09520 аЗ/кг
Параметра пара на входе в промдерегреватель - Pj =41,7 кг/см2х
£< = 308°С.
При этом "tf = 0,05869 ай/кГ. *	•
Средний удельный объем вара:
•Vcp = 0,09520 ч- 0,06869 = 0,07695 aS/кг.
	2	-	•	’
Удельный объем сливаемого конденсата при Р=1 кг/см2 и
I = 99,09°С; V= 0,0010428 as3/kt.
Геометрический объем промдерегреватедя =180 м3.
Объем сляваеАЮГО конденсата:
180.0,0010428 о .. 1Л
——— ----------- ~ 4,44 АИ,
0,07695	г. .
Для слива такого объемна ограничительную шайбу не рассчиты-
ваем, а выбираем я проверяем затем в случае аварийного режима.
- Выбираем для данного труб одров ода 6 7.6x6 мм ограничительную
ьайбу / 25 aim.
3.1.6, Расчет пропуска вара в расширитель при случайном
4 открытии задорной а^латуры на сливе из пройде регревател<
- Определяем пропускную способность шайбы при аварийном режиме,
т.е. при параметрах дара перед ней:
= 39,2 ата
540°С
= 0,0952 мЗ/кг
(jw = 845,2 ккал/кг
ШаДба Д 25 мм-на......
*/	' fag х* 1 ' v
трубопроводе" 76 х 6 мм
Коллектор Д 133 х 10 мм.
(см. Р.У. стр.39, ф-ла 45)
«
Типовой 41Ш-Т д.81/2/6
где:
0,65 - коэф-т расхода
B=I3,I5	(Р.У, стр.39);
-Л 39,2
2 4,91.0,65-]/ 0>0952	= 4,91.0,65.20.4	^.д
i3,15	13,15
. *
сгтрвделышыЖ пъ ме-гпсдик* п.
Без шайба пропуск пара^З = 31,8 т/час< 223
Задаемся = 0,29 мЗ/кг'; Рк =	, р
=31x55 .39,2=
99,6
= 12,4 (ата);
.(0,29)2 =
845,2-7,9=
-837,3 (ккал/®).
При Рк = 12,4 ата и Ск = 837,3 ккад/кг
<к = 513°С;
= 0,2933 мЗ/кг.
Шайбу па 'этом трубопроводе устанавливать пет необходимости.
Таким образом,со сторона сддвнах коллекторов котла в расши-
ритель имеет место максимальное поступление средн при открытий
арматура до ВЗ, где расход в$ра = 223 т/час.
3.2. Расчет пропуска средн из коллектора дреяакей
низкого давления в расширитель.
B.2.I. Произведенное расчета показали, что-пропуск среды из коллек-
тора в случае одновременного открытия арматура при доднах
параметрах на дренНхнах трубопроводах низкого давления *
в соответствии о рис.4 составит 12,5 т/час^при Р=1,3 ата
14 -L = 290°С (в коллекторе).
Типовой 41604-т л.82/^/6
Схема трубопровода перелива из
деаэрапюра 6 дренажный бак.
i
Рис. 5
Та побои n $16(М'Т п
Примеры таких расчетов не приводятся, т.к. они выполнялись
до аналогии о расчётами*п.2.2.	*
3.2.2.	Расчет просека среды коллектора н.д. при открытия
арматуры на переливе из деаэратора 7,0 ата и определение диаметра
слизней трубы расширителя. -
Схема расчитываемых трубопроводов приведена на рис. 5.
Труба 219 х 6 перелив^ из деаэратора.
Величину эквивалентной шероховатости принимаем Кэ=0,2 мм,
d = 2I9r2.6 = 207 мм.
Коэффициент трения:
Я =__________I______-	.
(1,14+2 •	d	)*•
О . К'э
я» s
 (I.I4+ +±.Л2О7	)«
 ’	.0.2,
7. = .0,0194	= 0,094
d 0,207
................ см.РвР	стр.42.
= 0,0194;
Длина L = 40 м,
= X ,	=0,094.40 = 3,76.
Количество гибов - 7z93?-
t
^ = 0,2 . 7 = 1,4	РУ, стр.86,
табд.Х,
Количество арматуры’ - I задвакка.
L = 0,2 . I = 0,2	(см>стр.1О4),
Типовой *И6С1-тл^5/й/6
Раход в расширитель ;
= I...... ^см.РУ стр. 190).
Обгш коэффициент сопротивления:
s 3,76 + 1,4 + 0,2
• . _ . ....
Приливы предварите явно
|?2 = 0,9. Pj = 0,9 •
Л графикам рис.2-15 (РиР);
/^Т^,5 . IO6 КГ2/М5;
7 = 6,3 ата.
з
....	ра&нмм
Удельный вес среда в вертикальном участка лри^ем^удёдьд ому
весу воды при •£ = 164,2°С;	-
-у = 903 kt/aS
Массовую скорость определи^ ро фсрц*. 2-71 (РиР):
__. ()

Типовой 41604-т Д.86/Ж6
= 903®-(23 - 2,8 )=
=16,52.10&м2/ы5,
»•	X
a
m = -, / . 19,62 . (3,5 + 16,52) .IO6
V 6,36 + 2,434
= 6610'7112.сек.
V 8,794	’ •
Дна определенна крятдческой скорости воспользуемся рис. 2-17
(Р1Р):
Pj = 7 ата;
а.°.9,
. Находим ф =z 759 и соответственно
77fK =• fy'P* = 759.6,3 = 4780 кг/м2.оек.
Полученные результата доказывают, что давление Pg долкно
бять выше 6,3 ата.
Приняв ?2 = 0,99 •	= 6,93 ата, aostww.
4
= 0,6 . I06 кгУм^
4,6	= 0,4,
а = 760.
м _ п/Г-ТЭ.бг (0,М6,52)Л06~~,_
" Г	6,36 + 0,4
_.жуТ9,62~.~Т7,Т2 , IO6 =
» 6950 кг/м2.сек;	Типовой 41604-т л.87/^/б
>77 к = 760. 6,93 = 5260 icr/мЗ.сек. b ”
-    .  ’ * /
Это показывает, что давление Р2 выше, ч^м 6,93 ата.
Приняв
» ?2= Р1 я 7 ата t получим :
/О*Д’<УР=0;
/77 = *1/ *9»62. 16,52 . IO6 s 7020 (Vr/n£.сгк);
V	'	6,36	- ~ ~
Шк= 760 . 7 = 5320 <к/7^еек);
в K’gygg/^g^
В этом случаёХкрлтич а ск ой массовой скорости принята
7020 кг/м2'СГГ (см.РйР, стр.81).
/77 = 0,354 'JS. ....... см.форм. 2-45 (РдР);
<3 = л* -
0,354
в 7^^*	= 850 т/чао.
0,354
Выберем трубу из расширителя в дренакный бак.
Выпар из расширителя принят из трубы 530 х 8. Подсчитаем её
, коэффициент сопротивления.
Эквивалентную шероховатость принимает К=Ю,6 мм
(РиР, стр. 41).
Коэффициент трения (РяР, стр. 42, форм. 2-33):
(1,14+2.^^)* ' (I.I4+T2.^ 514 f ° 4Э1 = 0,<?204j
- S 0,6'
X = 0,0204	= 0 oggg (м-1 ,
а  o,5ii
Типовой 41604-т л.88/£/С
Длина L =62 м.
/= 0,0396.62 = 2,46
™ d
Количество гибов - 4x90° и 2x30°: -
= 0,82x4 + 0,37.2 =3,2.8+0,74=4,02 (РУ, отр.88).
 *• •
Один переход 1.500/500:
£„=0,5	СРлР, стр.190, прял.6.2)
Выход в атмосферу:
|^ = I	(РУ, стр.98, табл.18)
Общий коэффициент сопротивления:
2 £ ~	£» *	+ в + 4,02 + 0,5 + I =
= 7,98 « 8.	*
По 2L £ = в определяемJ^^=3,5 (РяР, стр.53).
*
Площадь прохода труба 530 х 8:
...................
F = 0,785 . (0,514)2 = 0.2С8 (м2).
Давление в расширителе определяем пет адом последовательных
зриблизений. Последнее прибллденла:
Рр = 1,7 ата;
1,05 дгЗ/кг
Определяем количество выпара из 850 т/час воды.
» | '
Степень сухости смеси при Р=1,7ата;
. / -f
С	- 165,7 - П4,8 = 50,9	0,096
529,7	529,7
Тадсьод 416СЦ-Т л.89/^/6 *
Количество выпара:
<S„ = Хр-Сэ = 0,096 . 850 = 81,5 (t/чао).
Давление яа выходе из трубы:
Ра = I ата.
<=СА =-Рё_ =	= 1,7.
Ра • I
Коэффициенты и 6*. (РяР, стр.55, форы. 2-59 и 2-61):
л
« 1,7. 0,976 = 1,66,
= 0,П5 • (	— )
Jba
« 0,11541,66 - JL ) +
1,66	-
= 0,П5. 1,06 + 4,07.0,22 =
= 0,122 + 0,895 1,02.
Массовая скорость яа выходе из труба	«
(РиР, стр. 55, форы. 2-60);
П / (Рр - Ра) . (I+JM . л . I04 ' _
т*~\)
п/(1,7-1) . (14-1,66) . 9,81. ТО4"7 я
/(8 + 1,02) . 1,66 . 1,05
-l/oj. = кг/иг.сек)
/9,02.1,66 . 1,05
Типовой 41604-т fi,90/j?f6
Весовой расход пара:
(£. = 3,6 • nte.- F = 3,6 . 108,0,208 = 81 (т/чао),
’
<£А^(5а.
Количество сливаемой ^вода:
1
(5^ =	” Gn- 850-81,5 = 768,5 (т/час)
Определяем критическую тесовую скорость при давления 1,7 ата:
1К = ТОО.у^ = 313	\ (РяР, стр. 76, форм. 2-7^).
Принимаем Д Р= 1,7 - 1,6 = 0,1 (.ат. \
Степень сухости и удельный объем смеси ’ Р=1,6 ата;
%/4 .•	= П4.8 - ИЗ = 1,8
530,8	530,8
0,00339;
=0,00339.1,111+0,9. "1.0,001054
= 0,00377 + 0,00105 = 0,00482 (мЗ/кг).
Д1/т = 0,00482 - 0,00106 *^0Й7(Г (мЗ/кг)
mK= 313. "1/ „0,1... ..Z = 313.5,15 = 1,615 (кг/м2 сек.)
V 0,00376
Возьмем для слива трубу 377x9 ( F =0,101 м2):
(5^= 3,6 • ПГК • F = 3,6.IVGI5 . 0,101 = 533 (т/час) <	-
= 768,5 т/часt - -----
т.е. эта труба для слива не подходит..
. Типовой 41604-т л.91/£/«£
•Возьмем трубу 426 х 9 (•? « 0,131 м2):
3,6 . 1,615 . 0,131 = 760 (Т/час) Й 6^	= 768,5 т/час.
Итак,сливной трубопровод следует изготовить из труба
426 х 9
3.3. Определение максимальных параметров в расширите ле
низкого давления в аварийном режиме.
Максимальные параметра среда в расширителе низкого давления
в	режиме определяем исходя из сл^дуощях условий:
I. Ошибочное открытие арматуре имеет место на одном из слив-
нах и дренахйых трубопроводов с максимальным поступлением среда
в расширитель - открытие арматура на слйве из-дотла до ВЗ г?»
при расходе пара 223 т/час с Р = 35,0 ата > *^ = 284°C
(бм. п.3.1.3).
- 2. Одновременно о ошибочным. открытием арматуры на сливе
из котла до В.З. происходят Перелив из деаэратора 7,0 ата с рас-
ходом кипящей врдн 850 т/час (см. п.3.2.2).
Параметры в расширителе определяем методам последовательных
приближений.	‘ *
Последнее приближение:	«
Рр = 5 ата.
Степень 'сухости смеси при давлении 5 ата
X - ilrlL = 1в5,»7.,^52х1,=	13,6 = о,О27.
' ~ Ъ 504,2	504,2 Т
* Количество выпара из 850 т/час воды:
(оа =	(5 = 0,027 . 850 = 23 (т/час).
Количество пара.в расширителе:
($^ 4 (Зл = 223 + 23 = 246 (т/час).
* • v
*	Типовой 41604-т д. 92/2/G
Энтальсмя пара в расширите де:
/ - <Д->-	• Су = 223 . 675,6 + 23.656,3 =
Р~	<о,	246'
= 1.507 -I- 151 . 100 » П.658 . ИО = 673 (ккал/м).
246 '	246
Пра Рр = 5 ата я tp =673 ккал/ кг будем иметь:
= 0,4155 мЗ/кг;
1е = 182°С.
3,5 (см. д.3.2),
Кассовая скорость ‘на выходе из труба 530 i 8
(РиР, стр.56, форм. 2-62);
ж °	I04	------------“!/_§— =
30^ 3.9 V Ч> 30.3,5-3,9___________________F 0,4155
3,5
~	.	!у
= 3,47 . ТО* = 324 (кг/м2.сек).
103,9
Площадь прохода труба 530 х 8 (см. п.3.2):
F = 0,208 м2
Весовой расход пара:
(3„'= 3,6 . Жл * F = 3,6 .324.0,208=243 (т/час),
t	*	•
Таким образом^ в аварийном режиме в расширителе установятся
давление 5 ата (т.е. 4 ати) и,следовательно, по прочности рас-
ширитель, рассчитанный на 7 ати, проходит с запасом.
л
Типовой 41604-т л.93/2/6
4е РАСЧЕТ РАСШИРИТЕЛЯ ПВД
БЛОКА 300 МВт
ТшювОЗ 41604-т л. 94/2/6
4.1. Расчёта, по определенно временя слива яз водяного
1Я парового пространства ПВД я по выбору ограничи-
мте льной шайба на коллекторе слива из водяного
, j	пространства
Схема расширителя представлена на рис.Б.
. .' . . . . . ... ........
4.1.1. Расчёт коэффициентов сопротивления всех трасс
4.I.I.I) Слив ксшасата из П5Д-8.
Труба jrf 5 7 х 3,5 мм; F = 19,7 см2
4- = 0,566 (Р.У. бтр. 83)
Диана L = 13,35 м	_
. L.x-T-L = 0,566 . 13,35 = 7,55
Количество гибов - 4 х 90°
= 4.0,18 = 0,72 (Р.У. стр. 86, табл.1)
' - '	' • -	- — к	• • • •
Количество арматура - 2 вентиля
2.Gp = 12,0	(Р.У. стр.105)
Перехода - I пергад 160x80,	= 0,075 , (S)= 0,8
I переход 80 х 50, = 0,145	/50 j = q,q
£|= 0,190
Вход в трубу из ПВД
4/5	&
(РД. стр.99,
КОЛЯЭКТОр
табл.19)
s «0,4
\ 01/
(Р.У. стр.99, табл.20)
Общий коэффициент сопротивления;
, X = 7,65 +• 0,72 + 12,0 4 0,5 +;.0,36 = 21,32
Типовой 41604-т-л.95/£/6
4.1.1.2) Сдив конденсата из ПВД-7	,н>
Труба Д 57 х 3,5 мм; Р" « 19,7 см2
= 0,566	(Р.У. отр.83)
ДлинаL =9,65 м. Г
тй
. £ = 0,566 . 9,65 = 5,46
Количество гибов - 4 х 90°
Ь = 4.0,18 = 0,72
(Р.У. стр.86, табл. I)
Количество арматура - 2
= 12,0
переход ТОО х 80;	= 0,075
переход 80 х 50 г £ = 0Д15
вентиля
2.6,0
Перехода - I
(РД. стр. 105)
&) °'8
Г-5°Л = 0,6
, 80 1 ,

Вход в трубу из ПВД
вх = 0,5 (РДУ. стр. 99, табл. 19)
Выход из трубы в коллектор
2
(Р.У. стр. 99 табл.20)
Общий коэффициент сопротивления;
= 5,46 + 0,72 + 12,0	0,19 + 0,5 + 0,36 = 19,23
4.1Д.З) Слив конденсата из ПВД-6
Труба - / 57 х 3,5 мм; F = 19,7 ам*
i- 0,566’ (РД, стр. 83 )
Длина L “5,9м
| тр. z Л • I = °»566 • 5*9 s 3»34*
d
Типовой 41604-т л.96/£<£
158* г
В канал пола машинного отделения
Схема расширителя опорожнения ПВД для 5л ока К- 300-2k О
с расчетными данными для аварийного режима ~ п . ,
рис д 	типовой n k160k-r
Количество гябов - 4 i 90°
4.0,18 = 0,72 (Р.У. стр. 86, табл.1)
Количество арматуры - 2 вентиля |
>;6»0г t « 12,0	(Р.У. стр.104)
Количество переходов - I перех. 100x80 £ = 0,075	^=80 О
’	Я< 100
I перех.80x50, | =0,115 /50 \ .х о,6
XVs0»19	~	.
Вход в трубу из	ПВД	u
|^х= 0,5 '	(Р.У.	стр. 99,	табл.19)
г	...... *
йгход из трубы в кол лентой
вых = 0,36 ( Я) \ = /30\* =0,4
Л \	'	-
’	(Р.У. стр.99, табл. 20)
Обцнй коэффициент сопротивления у
24	= 3,34 +	0,72 + 12,0 +0,19	+	0,5 +0,36	= 17,П.
•	А	А	А	А
4.^.1.4) Слив из конденсатопровода 1У (Рис.6)
Труба 28 х 3; F - 3,79 см2
Длина L = 14,2 м
Нр = Z, .	1,704 . 14,2 =24,2
7	. d
Количество гибов - 4 х 90°
= 4 х 0,2 =0,8	<(Р.У. стр.86, табл.1)
Количество арматура - г^веятиля
^л= 2.7,8 = 15,6
(Спр.Идельчика, д.29,стр.329)
Типовой 4ТСС4-Т л.S3/2/6
Вход в конденсатопровод
. U=0-5
Выход в коллектор /	\2	2
вых = 0,9 I~ / 22 \ - О (Г
А _ W‘Ui/ • - ‘
Общий коэффициент сопротивления;
» 24,2+0;8 + 15,6 + 0,5 * 0,9 = 42,0
(рис. 6).
4.I.I.5) Слив из конденоатопровода У
Труба / 28 х 3;	= $,79 см2
i =1,704
а
Длина L = 10,5
i -2.,/ = 1.704 .10,5 = 17,9
j и 7	•
Количество гибов - 4х 90°
|г= 4.0,2 = 0,8	(Р.У. стр. 86,
Количество арматуре - 2 задвихки
табл.,1)
= 2.7,8 = 15,6 (Спр.Идельчика д.29, стр.329)
Вход в конденстопровод
U=0»5
Жход из ковденсатопровода в коллектор
к вях = о,9	(	\ = /22 f« о,о7
\ Ф, / ч 8i7
(Р.У; стр.99, табл.20)
Общий коэффициент сопротивления;
2 \ = 17,9 + 0,S + 15,6 +0,5 +0,9 = 35,9.
* ** • **
Типовой 41604-т л.99/2/6
4.I.I.6)	Слив из коадеясатодровода У1 (рис.6)»
Труба 6 28 х 3 F ₽ 3,?9\вц2
JL = 1,704
Длина L = 6,8 м
^т„ = L = 1,704 «6,8 = П,6
Количество гибов - 4 х 90°
^= 4.0,2 = 0,8 (Р.У. стр. 86, табл. I)
• « -	* -	.	- -
Количество арматура'- 2 задвихкя	.
= 2.7,8 = 15,6 (Сдр.Идельчика, д.29, стр. 329)
Вход в конденсатоЬровод ’	.
U=°.5
Выход в коллектор _	_
| внх =0,9	/ Ф \ = /22_\ „ 0.07
\ Я< I 481/
(Р.У. стр.99 табл.20)
Общий коэффициент сопротивления;
= 11,6 + 0,8’,+ 15,6 + 0,5 + 0,9 = 29,4
* * ** *
• . ‘ л - . .
4.I.I.7)	Дренах петель питательной воды с учётом
водяного объема трубной системы.
Труба i 28 х 3,5; F =3,35 см2
2	= 1,820
L. ММЦ.
= 6 м	
» *
t тр = Я . I = 1,820 . 6 = 10,9
d ,
Тмозрд 41604-Т а. 100/г/б
Количество арщгуpa задвинки
^л= 2%7,8 =15,6 ^(Спр.Йдедьчлка, д.29, стр. 329)
Вход в трубу
0,25	- • • :
Вах од в коллектор
вз$ = 0,36
Количество гибов - 2 х 90°;	=2.0,2 <=0,4
6Vcc$c/4 ксэррс/ч^лт* CQnpQTu&ji&Hufi*
=10,9 + 15,6 + 0,25 + 0,36 + 0,4 = 27,51. -
4.1.1.8.	Внхлоп аз расширителя.
Труба 6 325 х 8
. 4 • <-
р „ 0,785 . (30,9)* = 751 см2
Даяяя £ = 50 м
Коэффициент тренда (РнР. стр. 42. форм. 2-33)’
Я =	2 , =
(1,14+ 2 . Za d )
‘ К»
«,________I____________»	* . I _________________
(1,14+2 • &. 309 )	* <1.14 + 5,424) 2
^0,6
•	*ч
- 0,9231.	4
Г =~SU 97748	—-
*Р =	. /	 * 0,0748 . 50 = 3,74,
4
Количество гдбов -2x90°	... ч
1^,= Ц,69 х 2 « 1,38	(Р.У. стр.88)
Типовой 41604-т л.101/^6
4 реход	600/300
t = о-1
(Р.У. стр. 97, табл. 16)
СОдкй коэффициент сопротивления:
54 =	i	Д + Ь=	3,74 +	1,38 +0,1	= 5,22
Waw »	•	* • •	|-|	ч
4.1.1.9. Коллектор паровых дренажей
"туба / 89 x 4 ;	’’’’ F. *= 52,9см2
* = 0,301
Лииша L = 3 м
 -р = 4-  L = 0,301.3 = 0,900
.4	.
£»хсд в расширитель	Пере
Ь-1,0	/_§0
-	1100
*
Обдий коэффициент сопротивления:
80 д 100
- 0,6- |z0,
= 0,903 + 1,0+0,05 « 1,953,
*
4.1.1.10. Коллектор^водяннх дренажей.
Труба / 57 х 7;	Г = 13,6 ем*
А. « 0.721
d
Ллкаа L = 6+5,85 = 11,85 м.
Д .1=0,721. 11,85 = 8,55.
Количество гибов - 3x90°	<
т 3.0,18 = 0,54
Тро1!5йкя:
•I) _^£_ = i; $ = 0,55 (Р.У. стр.90
(^с	табл.э)
2)	- 0.5:	0,53.
<2е	*
Типовой 41604-т 2.IQ2/£/d7
3)	g/ _ I. £< = I;
<2c "	' . Ft
Дроссельная шайба у =7,40
Сопротивление коллектора без
=J,8	(р.У. стр.93
табл.12)
: .. ... - ,
(Спр.Идельчяка	«У
стр.124
= 0,4;	, £*<?_ = 0,4
шайба:
8,55 + 0,54 + 0,55 + 0,53 + 1,8 = 11,97.
4.1.2. Расчет времени слива конденсата и вода из ПВД.
I. Перлой коллектор.	ч
а) Слив конденсата из ПВД-8. /	>
Начальные параметра конденсата: '
Р= 1,0 нв/см2;	‘= 99,09°;
X =539,6 ккал/кг
= 0,0010428 мЗ/кгу	= 99,1$ ккал/кг
Давление в расширителе, соединено выпаром с атмосферой, токе
о I кг/см2, т.е. сопротивление тракта равно столбу жидкости.
LSM££M столб жидкости высотой ’ 3	+ 3 = 4,5 а, т.е. полови
ысс-та столба жидкости в ПЦД и	'в трубопроводе.
#.
= 0,432 кг/см2.
Сопротивление тракта Д Р=Я = 0.45
1,0428
дР =	0ТСЮДа скоростной напор равен
’‘‘I ° rfJr ~	= 0,0203 кг/см2
^общ	21,за
Сродная скорость жидкости:
W = У2g V’cp.IO4 ./f^ ' =j/l9,6.0,0010428 .IO4 .0,02ci
« 'Y 4,15 ^	=2,04 м/сек.
Тжповой 41604-т лЛОЗ/jf/G
7р:.~ускиая способности трубопровода '
ж .». .^£. ... = u^.*P4...t 9 1 Qll- с 13,9 т/час »
0,354 -V 0,354.0,0010428	-
« 13,9 .1,0428 = 14,5мЗ/чао.
С£ъгм сдаваемого из ПВД конденсата % 8,5 мЗгэто объем
до жххнего аварийного уровня.
Время слива этого объема:
'Г & в 8,5	« 0,586 часа = 35,1 мин
6	14,5
-  . - .... . . , . .,<>»• 
При этом скорость расхолаживания корпуса ПВД-8:
& е 99,09° 2,82 град/мин.
35,1	,
. ...	... 4-.
Это допустимая скорость.
»	4-
7
. i •
Проверили время сливамтолько из одного ПВД, т.к. слив из
всех ПВД осуществляется только при останове блока, а в этом слу-
чае мз можем иметь вр£мя7йдива > 2 часов.	,
Слив же* из одного ведётся при ремонте одного ПВД во' .
время раоота блока. В этом случае желательно иметь время <1,5
часов-, '.	'
. .	-	 -; . ....-	-м • • • ;........ _ . . . .
4.1.3. Расчёт пропуска пара в расширитель, при случайном
открытии задорной арматуры на сливе, из ПВД-8. о
Начальные параметра пара:
Ро = 66 кг/см2; .14 = 0,СВ976 мЗ/кг;
= 360°С; со = 729,9 ккад/кг.
Приводим коэффициент сопротивления всей трасса к сечению,
коллектора:
Типовой 4^04-т Д. 104/5?/б
1	(Р.У.стр.28,фсры.29)
'" S-i = /52,9'Л* . 21,32 + 1,953 = 7,2 . 21,32 + 1.953 »
\19,7 / <	-	•
= 153,5 + 1,953 « 155,5.
*	«	к
Критическое отношение удельных объемов:
у$кр = 13,О>	(РиР, стр. 53, рис.2-8)
Кассовая скорость в сечении 2;
(РиР, стр. 56, форм. 2-62 при Ро = Pj ):
♦
= —&----------- .-i/F7= IQ4 ,	. л I-------,
30^кр-3^	7^. 30. 13,0-319_-У-6°-------------
_£кр	13,0	/0,03976 .
=	» 1042 (кг/м2.сек),
389,7	•
Зесозой расход паря в сечении 2:
3,6 -М*-	= 3,6 . 1042 . 52,9.1g-4 = 19,9 (т/чао),
• Греверим пропускную способность участка 0-1,
2ЕД = 21,32; J?Kp = 5,I5.
Кассовая скорость в сечении I:
/Кг «	I04	. -1 /	2640
30.5,15 - 3.9	' |/ 0,03976	154,5-0,76
 Л	5.15
. К . .	.	’ i ’ .	•
Зе с свой расход пара в сечении I:
I
S/ « 3,6 . 2640 . 19,7 ЛОТ4 = 18,7 »/чао
» Этот расход я определяет пропускную способность всей трассы
(?.х. <5^ < <SX >
Типовой 41604-т >.10б/£?6
Давленяе в сеча нив I:
Pj » 26,1 . ICT4. 2640 • У 66.0,СВ97б' -
= 26,1 . КГ4 . 2640 . 1,62 » П,15 ата.
-Массовая скорость в сечения 2 дря расходе 18,7 т/час
= —IsL— = —IQjZ-------!Г- ._ = 982 кгА^.сек.,
3,6-/^ ' 3,6 . 52,9.10“*	—
Давление в сечения.2:
Р2 = р "982	. П,15 = 4,15 ата.
1	2640
Отношение давлений:
</г “ Ро_ = _66 = 15 9 Йкр „ 13 5
Р2 4,15
Отношение удельных объемов (РяР* стр. 55,форм. 2-59)
A=,Zi'f1"0,1 (—)*] “I5,9-[l-0,I.fl5i2'
Г
Ь
Ж 15, 9 . 0,861 = 13,7, ‘	*. 
Удамнвй объем дара в сеченхв 2:	/	.
s	ж 1з»7 • 0,08976 = 0,544 иЗ/ки.
(/гллг
параметра я расход дара на выходе из 1-го коллектора
в расширитель:
Р2в 4,15 ата	'
У2= 0,544 “3/'кг	Z? » 18,7 т/чао.
с 2 =691 ккал/кг	^2
•£2.= 215ОС'
Тааовоа'41604-т д.ТОб/^б
4.1.4.	Расчет времени опорожнения питательных трубопроводов
в пределах ПВД с учетов объёма трубной системы ПВД
<
Объем трубной система 3-х ПВД
Уттрд = 4,7 • 2 + 6,0 » 15,4 м3
Длин$ петель: L & 43 м.
Вес I пог. ы«70 кг
Вес вода в петлях блег = 0,С7 . 43 = 3,01 т
/
Обций объем вода:
V = 15,4 + ЗД1 = 18,41 м3
«• »
Начальные параметре вода
Р=1,0кг/см2	V= 0,0010428 мЗ/кг
•£ = 99,09°С	С =99,19 ккад/кг
Давление в расширителе при опорожнения ПВД
Рр =	= 1 ата
Уровень вода в ПВД во время слива непреравно изменяется,
поэтому считаем, что перепад давлений на шайбу определяется
средней высотой столба ^идкости (потерями давления по трассе при
движении вода пренебрегаем)
Поскольку 6,65 м, а высота расположения коллектора
к 'kojl — 0,6 + 2,25 = 2J85 м, то средняя высота столба
- Йср = 6,fc +12,85 = 2-5_ = 4,75 м,
2	„	2 .
что соответствует 0,475 а?и
Отсвда	£	у
PItU =°.4?5 + 1 = 1,475 ата
Средний перепад давлений на хайбу
A Pep = P<U4 - Р^ = 1,475* - 1 = 0,475 ата
Принимаем по рекомендациям ОРГРЭС время слива Тел =1,€ часа.
‘	Типовой 41604-т л.10?/</6
Средний расход воды через шайбу
< * У т 18.41 ♦ Ю-3	= 11,8 т/час
7ед 0,0010428.1,5	•
. Необходимая площадь прохода шайбы (см. "Указание конструкто-
рам до расчету и конструированию дроссельных устройств" стр.15)
а ___________________ да
5,04 . Л/1/дР^./ •
4	~
0,7 -коэффициент расходаf
. J-ЧГ______ • 0,959 г/см3
0,0010428
F =	П.8	_________=
- ш 5,04.6,7 . уо,47о . 6,^э<Г -
J_______	=4,95
5,04.0,7. 0,675
Хиаметр шайбы
du *1/"	' =1/ 4,95	' = 2,52,= 25,2 мн « 25 1Ш
7 0,785 Г 0,785	-*
i
4.1.5.	Расчет пропуска питательной воды в расширитель
при случайном открытии задорной арматур на .
оливе из ПВД,
• ••• г
При аварийном рекяме параметры среда на нкоде в трубопровод:
Ро = 380 ата; Vo’= 280°С;	293,8 ккал/кд;
ч£= 0,0012635 мЗ/кг
Сопротивление трубопровода	^тр= 27,51
Сопротивление коллектора = 11,97
Сопротивление дроссельной шайбы ^= 7,40
Типовой 41604-т л. 1С8/-Й/6
Приведём коэффициент сопротивления всей трассы к сечена©
= 113,4 + 55,9 + И,97 = 181,4.
Величина пропускной способности трубопровода определяется
до формуле (5 = fyi- 3,6* F , где!?/- массовая скорость
в трубопроводе. '	' • ..
При определении пропускной способности трубопровода необ-
ходимо контролировать скорость среда.
Массовая скорость должна быть меньше идя равна массовой
критической скорости .	*
® Ки’	(кг/м2.сек}.
Массовая скорость
При ошибочном открытии арматуры на трубопроводе по ходу
ере да происходят дросселирование потока при той хе температуре
я при Р= 65,46 кг/см2 начинается парообразование. Поэтому для
сдределения величина	разбявавм его на сумму ' /
интегралов до я доолЬ парообразования;	•*»
оол	380	66	/ г» V
Хавление в конце трассы Р2 ~определяется~кетодш лосвдвяа-
т< иных приближений приближений»
Последнее приближение; принимаем
z Р2 * 35 ата.
:^>-д£дяетоя до рис. 2-14 ( РиР )
£г . як
77	. <®“ ®0,53Э Ttnosei 4I604-« 1.109/2/6
Sr# * 10,0 . 10*^ кго.кг/м^
35,
По тому ха рисунку
4,6 * а 4,6 * лГ* я 3,4,
!= Tv • Ср*-Р<]- Ю4 -
66	’
• ’ ?
•# *> ,
__—I   . ( 380-66). ТО4 = 2490. I06 кгс.М .
0,001263	>е ‘
= I ,гдв Л/ср - срадаиЗ удельвнй объём,
1/ср
соответствующий принятому интервалу давлений»
* » ’	“' 	-- ~ “
Определяем величину пропускной способности трубопровода
при Ро = 38Q кгс/см2 и Р2 = 35 кгс/ом2;
Щ - 7ДГ 2 Й--------- (2490+ ТОО) ДО6 =l/l9,6 . 2590 ДО6
П81.4 + 3,4	-	f-
= }/274,5 . ТО6 = 16,550' (кг/м2.оек).
Определим теперь критическую массовую скорость при
Р2 ь 35 ата (РиР, стр. 76, форы. 2-77):
т кр = ТОО. ЛР. '	= зтз. У ^. .
Степень сухости, удельвнй объем и удельная знтродия смеси
при давлении 35 ата:
249,5  =	46,6_	=0,111;
420,0	420,0
= 0,111 . 0,0582 + 0,889 . D, 001232 = 0,007^2 (мЗ/кг)
.	’ f
Типовой 41604-т л. ПО/3/6
• I»4647 + 0,889, 0,6485 = 0,7342 (ш'Лл/кг*^РОД) f
Принимаем &P= I кгс/см2, тогда при P=34 кгс/см2:
Г 34 =	- &______= 0,7342-0,6449 = 0,0893 Р 0,1086;
//4 - /4	1,4675-0,6449	0,8226
V34 = 0,1086 . 0,05995 + 0,8914*0,001229=0,007606 (мЗ/кг);
Д1Г = 0,007606 - О 007242 = 0,000204 (мЗ/кг);
ь
—---------------------------------“7
----1----=313.52,45=16420 (ю?/:’2,оак)
0,006364
' . Т.к. совпадение и	достаточное, дадьнейпего
уточнении не производим,.
Пропускная способность трубопровода:
6= 3,6‘W-f =16550.3,6.13,б.Ю”4 = 81,0 т/час.
4,2, Расчет расширителя ПВД в.аварийном режиме,
В аварийном режиме в расширитель ПВД поступают следупцие
потоки:
81 т/час вода с давлением насыщения P# =66 ата (см.п.4.1.5)
я 18,7 т/час пара с энтальпией
С/ = 691 кдал/кг (см.п.4.1.3),
. Общий коэффициент сопротивления выхлопной труба
= 5,22.
Площадь прохода труба
F = 751 см2
(смл.4.1.ХЗ)
Давление в расширите ла определяем методом последовательных
приближений.
Последнее приближение: принимаем.
Рр « 2,2 ата.
Типовой 41604-т д.111/^6
Подсчитаем количество взвара is 81 т/?ао воды/
<S'„	-fe.2 «81. —l*^23 =
%2,2	524,3
•» 81.0,33=26,8 (т/час).
Суммарное количество пара в расширителе:
<Sp - <5< + <S^ - 18,7 + 26,8 = 45,5 (т/час)
Энтальпия пара-в расширителе:
i « <g-r 6 + Gir- <£* - = 18.7 .'691 4- 26,8 .647,3 в
<Б?	45.5’
» 12,930+17,370 = 30.300 s 665 (ккал/кг)
45,5	45,5	.	•	'
« 1
При Рр=2,2 ата и 4^= 665 ккад/кг будем иметь: i
Vp= 0,907 иЗ/кг;
4р=158°С.
Давление на выходе из трубя:
Ра = I ай
cZ а ==_Рр_ = 2j2_, = 2,2
Ра I
Коэффициента с/6^, (РиР, стр.55, форм. 2-59 и 2-61)
*[>« • (%)’1	 [ !-».Ь (ЛЬ^ -
= 2,2. 0,944 = 2,08; /
0*Л= 0,115- () +4,07.^jSa =
= 0,115 . (2,08 -	) + 4,07 ...^ 2,08=
2,С8	-	4
= 0,115.1,6 + 4,07 . 0,318 = 0,184+1,296=1,48.
ТмовоЗ 41604-т 3.II2/1Y£L
Массовая скорость на выходе из трубы
(РиР, стр.55, форм. -2—60);
~1/(Рр-?а)- (1+^6 а)- 4 • 104‘ п/(2.'2-1)-(1+2,СЗ)-Э,81-104Д-
* г ★	(/(5,22+1,48)*2,08*0,907
к Д*9»8I.!.Tq£?= 169,5 (кг/ш2.сек). ~
У 6,7*2,08*0,907
> ~
Весовой расход пара:
(£>3=3,6 • Шл- F =3,6-169,541,0751=45,4 (т/чао),
6л я (Бр.
Таким образом, в аварийном режиме в расширителе установится
давление 2,2 ата.
Типовой 41604-т л.ПЗ/я/С
5. Расчеты коллекторов для приёма дрена^Ц
высокого давления блока 200 МВт
с турбиной ЛМЗ
Типовой 41604-т i-UVa/O
• В расширитель дренажей высокого, давления’блока 200 МВт
заведены через два коллектора следующие дренажи:
I)	от ГПЗ, две нитка 28x3,5 —- коллектор 76x10; ’
2)	от ПШ, четыре нитки 57x3)
3)	от ХИЛ, две нитки 57x3 I коллектор
4)	от штоков клапанов, одна 108x4,5
нитки 28х£,$*
' Расширитель представляет собой коллектор, сделанный из
трубы 426x18; о паровой частью конденсатора он соединен трубой
426x14. С водяной частью конденсатора расширитель соединен
трубой 89x4.
Для определения скоростей среды в коллекторах и дренажных/•*-
трубопроводах и параметров пара при аварийном режиме были йрсве-
дены следующие расчеты:	,
¥ •
I)	Расчет пускового режима» без. установка ограничительных
шайб при параметрах пара по данным ВТИ:
от ГПЗ * 40 ата/38'0рС	z
от ГПП - 6 ата/350°С ...
от штоков клапанов-’8 ата/55о°С
2)	Расчет пускового режима с установкой ограничительных
шайб при тех не параметрах
3)	Расчет аварийного режима при открытой арматуре на всех дре-
нажах после пуска блока при номинальных параметрах пара:
от ГПЗ - 130 ата/540°С
бт ГПП - 24,5 ата/540°С
от ХПП - 26,7 ата/329°С	'	—
Режим начала пуска,, когда от ТПП идет кипящая вода под
давлением I ата, не проверяем, поскольку он уже рассчитан 'для
бл. 30(jv§r’теми же диаметрами труб приблизительно тем ре коэффи-
циентом сопротивления. -	-
Предварительно были определены коэ^ВДиенты сопротивления
всех трасс. s	’
. Типовой 41604-т
А
5*1. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРАСС
ТРУБОПРОВОДОВ -
5ЛЛ. Дренах от ГПЗ
X. = j 32 УД •коэффициент сопротивления трения
d * ф (Р.У. отр.80, приложение I)
Длина трубопровода
L = 29 м.
Коэффициент сопротивления трения
\ W -£-L= 1.82.29 =52,8
а -	.
Количество гибов - 3.\' шт х 90®
0,2 х 3=0,6 (Р.У ./стр.86; прял ;2гтабдД)
Количество арматура - 2 вентиля ; '
^ари ® 2в’7»^ e	____'________ __
Вход в коллектор (внавадное расширение потока)
{ ж. = 0,72	>» «•
fSX /28г3.5.2^ = /22^	=(Ь,393)2 = 0,154.
<«)J <7^10.2/	Л’ > .
ОбциД коэффициент сопротивления:
ZV - L* 52-8 + °>6 * 15-6 +0,72=69,72;
5Л.2. Дренах ГПП
Труба 57 х 3
УдедьннД коэффициент сопротивления
А = 0,557 м’1	(Р.У. стр.81).
Длина трубопровода 4
L «= 18 м
Типовой 41604-т лД1б/</б
Коэффициент сопротивления трения;
L -~L = 0,557.18 = 10.
>т₽ d
Ь-естг.&а сопротивления.
Количество гибов - 3x90°
0,18 хЗ = 0,54 (РУ стр.86, табл.1)
ч 
Количество арматура -2 вентиля
арц.-2.7,8 = 15,6
Вход в коллектор - внезапное расширение потока
© = 57-3.2
109-4,5.2
= 51 = о,515
CJ II
^sx = 0,56 (Р.У. табл.20, стр.99)
Обцвй коэффициент сопротивления:
2^ =	\-= 10+0,54 + 15,6 + 0,56 =26,7.
5.1.3.	Дренах ДШ
1 ...	""“."ГТ
Тгтба 57 х 3
Удельнай коэффициент сопротивления
-Z. = 0,557	(Р.У. стр.81)
d	м
Длина трубопровода
L = 23 м
ЕсЛ^ИшедТ сбпрМивлвшм.треляя
Я- • /, » 0,557 . 23 = 12,8
tT* d u о .
Количество гибов - 3x90w
г -	0,18 х 3 = 0,54 (Р.У. стр.86 табд.1)
Количество арегатура - 2 вентиля
V ары^2.7,8=15,6	.	-
Типовой $1604-т л,П7/£/£
Вход в кмдвстор
•	0,265.	
0,56/ty табл. 20 атр’.ЭЭ)
Общий коэффициент сопротивления:
2Л - U* 12’а*°»’б4+15»6 + °»56 =
5.1.47 ?Дренаж'4т Стоков клапанов труба 28x2,5
Удельанй коэффициент сопротивления:
,	4- » 1,594	(Р.У. стр.82)
Длина трубопровода
L » 23 м
Коэффициент сопротивления трения
> -1| = 1,594.23 = 36,7. j
Местные сопротивления
Количество гибов - 3x90°
^t= 0,2x3 » 0,6 (Р.У. стр.86 табл.1) . z
Количество арматура - 2 вентиля •
« 2.7,8 = 15,6
Вход в коллектор - внезапное расширение потока
Х*' / •... л w А 2	о
28-2,Е>е	]	= (0,333)	=4
Ч 106-4,5x2/
| вх = 1,0 (Р.У. табл.20 стр.99)
Общий коэффициент сопротивления
*>	i	i %	36,7’ +0.6	+	15,6 +1	= 53,9.
Z— у	>Tjfl	7*л.	.	.	.	’
,	ч
Типовой 41604-т л
0,054*
.П8/2/6
5.1.5.	Вяхлоп в паровую1 часть конденсатора
Труба 426 х 14
Удедышй коэффициент сопротивления
,% = о 0433 J (см.расчет блока 300 МВт л.1.6)
7Г ’	*
Длина .трубопровода
L = 8м	.. .
Коэффициент "сопротивления трения
i - 2L./= 0,0433.8 = 0,347 ;
W ~ J ь »
Количество гибов - 2x90°; 1x60°; 2x45®
\ 90° в 2*0Д4 = 0,28;
V 60° = 1.0,11 =0,11;
45° = 2.0,063 = 0,166
ГИбОВ = 0,28 + 0,11 + 0,166 = 0,556
Общий коэффициент сопротивления
 2 V. V >*<? °*?47 t °.556 - 9>9®- ; '
5.1.6.	Внхвод в водяную часть конденсатора
' ?гоба 89 х 4
Удельнай коэффициент# опротяв л в ала
Л*= 0,31 гг-*' (РД. стр.83)
Длина трубопровода, . .
L = 8,2 м
Коэффициент сопротивления трения
= 0,31.8,2 = 2,54
Г Тй d
Количество гибов - 4x90° я 2 х 45®
Типовой 41604-т и.ПЭ/^/б
ж4.0,2 “ 0,8
- 2.0,06 « 0,1
Р.У. стр.86, табл.
с
$ rz-'CB - 0,8 + ОД = 0,9
, Гэреход 400/80
?о = 0.5
CCzx2 коэффициент сопротивления
- U+ V.=2-541 °-91 °>5 =9-94-
7.	Коллектор острого пара
Труба 76 х 10
Удельный коэффициент сопротивления
-2-	= 0,502чР.У. прид.1 стр.80)
а *	 -
Zxzsa трубопровода
L « 2 м
Коэффициент сопротивления трения
U-= °-592 •2 = 1.<л«
Общий коэффициент сопротивления
Общ. SS 1,01. *
8.	Коллектор поош1ерегрева
-	108x4.5 j t
2L = 0,238 Ijj- (Р.у. стр.81)
Д,тана коллектора
L = 2 м
Коэффициент сопротивления трения
к тр. = L =0,238.2 « 0,476
* Я		-г.-
Общий коэффициент. Сопротивления
0,476.
Типовой 41604-т л.1

5.2. Расчет пускового реапма без установки
ограялчитедьнпх шайб
5.2.1. Расчёт пропуска пара из коллектора острого пара
в расширитесь
Спреда пение пропускной способности дренака от ГПЗ.
Начальные параметры вара
Ро = 40 ата; -6в=380°С;
» 0,0721 иЗ/кг;^,=756 Екал
'-«-MR*
Ч	-
Площадь прохода трубы 28 х 3,5;
F< « 0,785 (2,1)2 = 3,46 (см2) '
две витки 28x3 ,'5 заменяем одной с площадью прохода
F = 2 • F< =2.3,46 =6,92 (см2) с коэффициентом сопротивления
\ с$щ=69,72 (см.д.5.1.1.)
ПО « 69,7Д определим критическое отношение объемов
(РиР стр.53 ряс.2-8);
>3кр = 9,0
Кассовая скорость в ёеченйи I определяется qo формула
(Гд?, стр. 56^ формула 2-62):

- — .	. 23,6 = 872 (кг/м2.сек)
-	2о9,6
К-с свой расход papa:
<3, - 3,6 • ffff ^ “=3,6.87*6,92.КГ4 = 2,18 (т/час).
Типовой 41604-т д.121/2/6
Определим теперь пропускную способность всей трассн
O-I-%. Для этого приведем коэффициент сопротивления к площади
прохода коллектора: * *	•
_____
Площадь прохода коллектора 76x10:
к = 0,785 (5,6)® = 24,6 (са2)
Wi2
= 12,6.69,72 + 1,01 = 878 + 1,О1<79
• J5kp = 31,6 (РиР, стр, 55, ур-ние 2-54),
> - ~
Массовая скорость в сечении 2:
Tq4
~-------
30-3£- 3.9
31,6
—— = J04
' °>ОТЯ
I04
947,9*
*= 24$ (кг/м2.сек.) ;	"
Расовой расход дара:
(S* z 3,6 . М* • Рк =5,6.249.24,6.10"4 =2,21 т/час.
• * ...
Поскольку (В/ <	, пропускная способность всей
трассн G-G/2,I8 т/час.
43	-
Параметра пара в сечении I:
- 26,1 . 10 •	(РиР, стр.54 формула 2-48>?
Pi = 26,1 ДО-4. 672 -У^40.0,072Г = 22.800 .10"^У2,88^ =
= 2,28 . 1,7 = 3,6?faw«J;
Типовой 41604-т л.122/^6
Схема коллектора дренажей высокого давления для
длока К-200-130 с расчетными данными для пускового
Рис.7 режима 5ез установки ограничительных wads'. munoggiliле&,
Ч- J1** lb** . 0,m2l = 0,65 (мЗ/кг);
if = 273°C ; С, = 7?9 «Х<>«/кг. r
Массовая скорость в коллгктсре ;
М* =	» Ы§^ = 2,xV_„	= 246 (и,/и2<0ек)
3,6-5r	3.6’F« 3,6. 24,6 .Iff* 	.
’	 ' j .
Давление дара в "белении 2:
р -»р , g g? 24б_ -а Г/ЕСата) ,
* ~ < ж<“ * . * 872	. г
Отношение начального и конечного давлений в селения 2:
з	а-	*
= 42— = 36,7.	
Коэффициент расширения в.сечении 2
(РиР, стр. 55, форм. 2-59)
/
36,7 f
= 36,7. (I - 0,135)= 36,7 . 0,865 = 31,7;
Параметры пара в сечения 2:
?2 ж 1»09 а/а;
=31,7 . 0,0721 = 2,285 (мЗ/кг)
Ц = 714,7 ккалДя
\ = 259°С	,	*
Определяем скорости в дренажном трубопроводе и коллекторе...
. Средний удельный объем пара-в дренажном трубопроводе
(Р.У. стр.35);	•	.
Г -	а 2.0,0721.^ 0.65 . 0,0936 = 0 13 (мЗ/кг)
/^4-^	0,0721+	0,65	0,722	. ’
Средняя скорость дара в дренажном трубопроводе:
- 872.0,13 = 113,5 (м/сек). , Ч .А
По \общ.к «1,01 определяем j5kp=J,82 (Р.У, стр.38).,
Удельный объем пара в м§сте. входа дренажной труба в коллектор
-(// =	» 2,285 « 1,255 (мЗ/кг),
1,82
• Средний удельный объем пара в коллектора:
"Vcp =	>258^, .2i285m/ = 5J74Be_=j 52 (мЗ/кг)
V/ + V* “1,255+2,285	.3,54
Средняя скорость пара в коллекторе:
Wcp =	= 246.1,62 » 398^400 (м/сек).
Итак, в расшарите ль из коллектора бстрого лара идут
2,18 т/час дара с энталышей 714,7 ккал/кг.	4
- • - - - • ..................... • .......... «•
5,2.2, Расчет пропуска пара из коллектора пром-
перегрева в расширитель
В конца пуска дренах ПШ закрыт, лар вдет только из дренаха
ПШ (расходом пара от сроков пренебрегаем ввиду очень малой
его величина).
Определение пропускной способности
дренажи ПШ *
_ • - *
Начальные параметра па>а:
Ро = 6 ата; < =350°С;
•	vj = 433	4О = 756 ккал/кг
Площадь прохода трубы 57 х 3;	..., .
F< = 0,785 . (5Д) 2 = 20,4 (см2)	г
Четыре нитки 57x3 условно заменяем одной с площадью прохода
Р = 4 .	=4.20,4 = 81,6 см2 И	общ.=26,7 (см.п.5,1,2)
Йо	общ.=25,7 находим критическое отношение объемов
j бкр « 5,7 (РиР стр. 53 ряс. 2-8).
» - -
j	Типовой 41604-т а.125/2/&
Массовая скорость в сечения 3:
= -12-_________ .у 12,5’ w I04 . 3,53 = 200 (кг/м2.оек).
171 - 0,684	• 170,316
Весовой расход дара:
<	5э = 3,6 -/Иь- Р = 3,6 . 208 . 31,6 .I0-4 = 611 <»/час>.
' » ’ *
Проварим пропускную способность трасса 0-3*4.
Площадь прохода коллектора 108 х 4,5:
FK= 0,785. (9,9)2 _ 76i9 (си2)
-	*• \ ойц = 0,476 (см.п.5.1.8)
Приводим коэффициент сопротивления трасса к'площади прохода
коллектора:	2 
'5Ч _ Xl + >4 = (УЬ.ЭД 26,7 + 0,476 = 0,89.26,7*
^*481,6 /	.	’
+ 0,476 = 23,8 + 0,476 » 24,3.
ПО 21 ^*24,3 определяем j5jQ>=5,6.
Массовая скорость в линии 4:
10*_______
30.5,6- 3.9
5.6
„	I04___________ . V 12,Г.	'	.3,53 =
30.5,6 - 3.9	' 168-0,695
		5.6	”
= 3.53 . 10^ = 212 (кг/м2.сек),
,167,315
Весовой расход дара:	. ..	.
<pv« 3,6 <• F =3,6 . 212. 76,9.10“4 = 5,85 (т/час).
Типовой 4I604-T- л.12б/</6
Поскольку <. (53 ,то пропуская способность все2 трасса
<5 - ($чк 5,85 т/час.
Параметры пара в сечении 4:	.	♦ ~.
Рч = Зб.ХДО-4.^	 2S,I .1СГ4 .‘*2К-7б.0,483=
• *
= 0,55 Т/ 2,9^ = 0,55 . 1,7 = 0,85 (ата);
у*.	' -
<=	< = 5,6 . 0,483 = 2,71 (иЗ/кг);
= 696,3 ккал/кг;
i4 = 220°С.	,
Массовая скорость в трубах 57 х 3;
М* ®	5,85 ,	= 199(кг/м2.сек.)
3,6-F ‘	3,6.81,6 ДО"4
* » . . . *
Поскольку в сечении 3 критического истечения не наб додается,
параметры дара в этом сечении находим следующим образом:-- •••
до X 0;476 (см. п.5.1.8) .определяем =1,49 ,
(ЕУ*, стр.38); затем определяем Рз .
р4 •
с(,кр = 1,15 . g -	фора. 2-55); ’
0^=1,15.1,49-	, i,7i _ о,1 Л,61.
.Параметра пара в сечения 3:
Pi = о^кр - P<i '* 1.61 .. 0,85 = 1,37 (ата); ' -i
'	=	..Г<_ “	= 1,82 (лЗ/кг);
1.49 - - —------- •
« 7Г4,4 ккал/кг;
£s • 259°C.	:	.
Tjlqobd24I6O4-t дД27/Я/б
Определим скорости пара в дренахнсм трубопроводе и в
коллектора. .
Средний удельный объем пара в дренахном трубопроводе:
L2LA = 2,0.483 , 1,82	=	Ы6_» 0,765 13
№+ 14 / 0,483 + 1,82	2,3	 щ.
* .  5 '
Средняя скорость пара в трубе 57x3	>
• Щц'КЬ •	« 199.0,765 = 153 (м/сек).	‘
Средний удельный объем вара в комекторв:
V _ 2	,2.2Л71_..1Д82_ = 9^5_ „ , 18
* " lf} +	2.71 + 1,82	4,53  „	“
Средняя скорость пара в коллекторе:
212.2,18 = 462 (м/сек).
_	Л—.	....	-
Итак в расширитесь из коллектора врбыперегрева вдут 5,85 т/чао
^ара с энтальпией 696,3 ккал/м •
5.2.3.	Расчёт выклопа в конденсатор
_	_ ____ кг .
Давление в конденсаторе - 0,0353 "~7 »
‘ \ '
Суммарный раеЬМг пара в расширитель из коллекторов" острого
пара » промперегрева:
4
- <Sc* 2,18 +чб,85 = 8,03 (т/час).
Энтальпия пара в расширителе:
=	= 2,18\ 714,7 ч- 5,85,696,3 =
8,03
_ Х.555 -ь 4070 = 5.625 = 701 ккал
8.СВ	8,03	кг \
Параметры в расширителе определяем методом последовательных
приближений:	 - -' 
н Тидойрй 41604-т л.128/£/£
задаемся дав ле дзен в расширителе Рр и определяем
остальные параметра при С- = 701 ккал, затем определяем пропуск
кг
азе способности труб 426 I 14 й 89 х 4 я сравниваем их сумму
с расходом дара:
(5/> = 8,03 т/чао.
- Приводим расчет последнего приближения: .
Рр = 0,14 ата; = 16,83 *£3/ кг;
=~7СИ ккал/кг; * 229°С,
Массовая скорость в сечении 6:
= т п4 -1 . Л / fill-4,.1 « I04	0,0911 =17,6
30.1,8 44- >' 16,83	51 83	м2.сек.
Несовой расход пара
<5С = 3,6	3,‘б . 17,6 . 0,1245 = 7,89 (т/час).
Определяем теперь пропускную способность трубн 89x4
Общий коэффициент сопротивления:
| общ. =3,94 (СМ.п.5.1.6);
^Д^=2,7 (РлР,*стр.53, рис, 2-8).
Массовая скорость в сечедии 7:
' /и, ° До4 л/^ = ю4 -[/ST =
30^.	-3,9 У VP 30.2,7 -3JL V 16,83 '
'	2,7
4
= 12_ . 0,0911 = 11,45 кг
?9,56	ЕЗТсек
Пдоцадь прохода тр^’бн .89 х 4:
F = 0,785 , (8,1)* = 0,785.65,5 = 51,5 (см2)
Весовой расход пара:	* • «л
6^ =3,6	= 3,6 . II,45 . 51,5 ДО = °»212
Типовой 41604-т л. 129/2/6
Суммарная пропускная способность обеих труб:
Cd^ -	= 7»^9 Ч 0,212 = 8,1 (т/час).
Совпаденпа расходов пара вполне достаточное.
Параметра пара в сече над 6:	____________
Р6 = 26,1 . 104-/яй.1^дГ = 26,1 ДО-4’ I?.6'l/0,I4. 16,63'=i
= 26,1 ДО-4 .17,6 .Уг.Зб7» 26Д.1О-4. 17,6.1,535 = .
•	•	•	4
= 0,0705 (атарРкояд. = 0,0353 ата;
< = 1.8 . 16,83 = 30,3 g :
Ci = 692,4 gSS ;
-64 = 2I0°C.	V
vw
Параметра пара в сеченди iz
1°, =26,1 ДО-4 	= 26ДДО^ .П.46.Vo.I4,. 16,83 =
=26ДД(Г4. 11,45 . У2,3б' = 26,1Д0-4 .11,45 . 1,535 =
« 0,046 (ата) >
>Ркоад -.<0,(353 ата;
~	• ^6,83 = 45,4 . м3 .
кг
. - - — - < * - f •
С>= 674.8 ккаж .
кг •	и •
= 171°С.
Определяем скорости паоа в обеих трубах
Средний удельный объем дара в трубе 426 х 14
г 2 • -V? - <4	= 2.16,83 . 30.3 = Ь£20 =
*6 , f -i4	16,83 + 30,3	47'13
Типовой 41604-т ж.130/^
Средняя скорость тара в этой труба
38а: (м/сек.)
~	• 4^,^ = 17,6
Средний удельный объем пара в труба 89x4:
V

2.16,83. 45,4 -з 530
16,83+45,4	• ь2^3
«V
м3

еЖяя скорость лара в этой трубе
*%,= 11,45 . 24,6 = 282 м/сед.
5.3. Расчёт пускового рекима с установкой
ограничительных шайб (рис.8).
Проведенные расчета доказали, что в период пуска в трубо-
проводах устанавливаются скорости, превышающие допустимую ско-
рость 150 м/сек. Для ограничения скоростей на коллекторах ж
выхлопных трубопроводах требуется установить шайба.
5.3.1.	Выбор диаметра шайба и определение пропуска пара
V ’ из коллектора острого пара...в расширитель
Расход и параметра пара в сечении I:
(су = 2,18 т/час;
Pj = 3,67 ата; = 0,775 мЗ/кг;
(см.д.5.2.1)
Массовая скорость в коллекторе	(см.п.5.2.1):
.. =	2Л8----:---__ = 246 (кг/м2.1
к " 3,6-Ft	3,6,24,6.1О-4 
Скорость пара в коллекторе при параметрах в нём, -равных
параметрам в сеченая I:
= тл  Vf = 246 . 0,775 = 190,5 (м/сек).
Эта скорость Дольше допустимой (150 м/сек), поэтому определяем
давление в коллекторе методом'последовательных прлбдиа№ний
(см. "Расчёт расширителя высокого давления блока 300 МВт",п.2.3.2)
Типовой 41604-т в. 131/^/£
Приводим расчет последнего приближения: принимаем давление,
в коллекторе	»
= 4>6 ата*
Пересчитываем расход пара по дренажам
i	Т8,7 . 0,906 = 7.89;
= 0.П5 . (/<-;£ j + 4,07-^jS/ » 0,115.(7,89- ^g>t
+ 4,07 • £& 7,89 = 0,894 + 3,65 « 4,54}
S.V= 69,72 -t (см. n.5.1.1);
=~?/(~^РЮ . (I+Л/)' j<I0*	-1/35.4 . 8,89.9,81.10^"*_
F +	<4	• 74,26 . 7,89.0,0721 '
“ 855 (кп/м2,сек);
6,92 см2 (СМ.П.5.2Д);
« 3,6 •	* 2fi =3,6*855*6,92,10*^ = 2,13 (т/час).
Параметры пара в сечения I:	’
Pj = 4,6- ата;	'г
=j5/ 4«-7,89 . 0,0721 = 0,569 (1в/кг);
с*/= 726,7 ккал/кг;
^ = 290°С. ;
Средний удельный объем пара в трубе 28 z 3,5:
Т/ср в 2 *	= 2*0,0721.0,569
+ 1/}	0.07Н + 0,569
*
= °л®2 = 0 I28
0,6411
*	.	Типовой 41604-т лЛ32/£/£

0,36 ата, t - ЗН eC
W4!S,5^K
в конденсатор
76* <0
Дренаж дрГЛЗ
P- k 0 a ma
p 380 °C
G-8,13^
W^09,5^
Р- %ата, t-350 °C
'Р-9,6amaf t-23Q°C
л
h^Gxlig
Дренаж „горячего* Дренаж „холодного'
промперегрева (rnnj пронперегрева (КПП)
Р-3,6 ата, t-34O°C
£-4,34И^/42^г
4>
h
#1
C: «
fg£x4,5t
бй.Э^йО!^
W436.5^
Обозначение:
~ \ Ограничительная шайба
р: 0,36 ат а, ЬЗН°е
G-0, 3^6 час{ tf-190,5 сёк
89xif
Q конденсатор
дре. на ж ей Высокого давлен ил для
Схема коллектора
блока К- 200-130 е расчетными данными для пускового
Рис.8 режима с установкой ограничительных шайб.	рцповой ы^1609-7
Средняя скорость пара в этой трубе:.
-1^= 855.0,128=109,5 (м/сек) <150 ц/сек.
Массовая скорость в коллектора: .
. /у = 24,6 см2 (см.д.5.2.1);
=——--------~	----- —-г- = 240 (кг/м2.сек).
3,6-Г* 3,6.24,6 .I^4 ,	’
Скорость „дара в коллекторе:
\Х^= /Ик. 240.0,569 = 136,5 (м/сек) < 150 м/сек. ’
Площадь прохода шайба
- =	= I3J5...,..2,13.
'м	о-65- VIS-’
' V	Г 0,569
= 15,2 (cif?),
♦ ' «•
'** Диаметр шайба:
= 1/-1£а2— %s 4,4 (см) = 44 ми.
! 0,785 * F 0,785
Параметра дарафа шайбой при критическом истечении через нее:
'	°>546-	= 0,546.4,6 = 2,5 (ата)}—----------
- т3.25.	=726,7-13,25.4,6.0,569= .
- 726,7 - 34,7 =-692 (ккал/кг);
0,908 мЗ/кг;
. (4^- 215 °C
- В коллекторе после шайбы дар расширяется и его энтальпия.
несколько увеличивается:
Ск о«и -	726л - (ifU 2 • <°-9С8>2 ‘
= 726,7 - 5,7 =-721 (ккал/кг).
«	Тмовоа 41604-т Л.134/Й/6
I
Итак/ да коллекторе острого пара устанавливается шайба	|
диаметром 44 мм и из него в расширитель вдут 2,13 т/час пара i
с энтальпией 721 ккал/кг.
У г- - . -	. ..	-	_	:
5.3.2.Выбор диаметра шайба и определение пропуска .
пара из коллектора промперегрева в расширитель
< -
Массовая скорость и расход пара в сечении 3 (см.п. 5.2.2.),'
= 199 кг/м2.сек;
<pj - 5,85 т/чао.
=26,7; _jj^=5,7; 1<	=81,6 м2' (см.п.5.2.2)
Параметра дар? в сечении 3 (см. д. 5.2.2.)
Pg =’1,37 ата; =1,82 мЗ/кг;
65= 714,6 ккал/кг; 4j=260°C.
Площадь прохода коллектора и массовая скорость в нём (см.п.5,2.2;
6f » 76,9 см2;
Жк » 212 кг/м2.сек.
Принимаем параметра дара в коллекторе теми se, что и в
сечении 3.
Скорость дара в коллекторе:	: .
= 212.1,82 = 386 (м /сек)?
Эта скорость значительно ваше допустимого значения 150 м/сек.
Параметра пара в коллекторе определяем методом последова--
- тельных приближений. Приводим расчет последнего приближения:
принимаем давление в коллекторе Рк = 3,6 ата.
Отношение начального и конечного давлений в сечении 3:
<Z, = Е»--- = _6_ = 1,665.
Рк	3,6
‘ Ко.эйядагятн _j53 wffj :
Типовой 41604-т л.135/2/6
= 1,665 . 0,9915 = 1,65;
= 0,115 . (J5,- I— ) t 4,w •	'
= 0,115 . (1,65 - 1— ) + 4,07.1,65 -
1,65	-	a •
= 0,12 + 0,884 = 1,004 I.
Массовая скорость в сечеяиж'З:
jf(6-3,6) .(I+I,65).9,8I.I0*'_
1(26,7+1) .1,65.0,488
-5/2 >4 . 2,65. 9,81.10* _ 153 (кг/м2.сек.)
г ’ У 27»? . 1,65 . 0,483
Весовой расход дара г v: • • - >	г .
(5Ь = 3,6 •	< V/7 = 3,6.168.81,6 .ICT4 =*4,94 (т/час).
Параметры дара в сечения 3:
Рз (= Рк = 3,6 ата;	'
гС --4^= 1,65. 0,483 = 0,796 (иЗ/кг);
V *	-	 
6$=J?52 ккал/кг;
6,= '34О°С.
Средний удельный" объем дара в трубе 57 х 3:
14 V	= 2.0,483.0,796	0.77
.14	0,493+0,796	1,28 “
= 0,601 (мЗ/кг),
Средняя скорость пара в трубе 57 х 3:	;
VC' z	168.0,601 =101 (м/сек) < 150 м/сек.
. Тздого- 41604-т дЛЗб/Жб
Массовая скорость в коллекторе:
Жк	s -4^94---- = 178,4 (кг/м2.сек).
- з>б<7б>9Л0г4
Принимаем параметра пара в коллекторе, т.е. перед шайбой,
темп же, что и в сечении 3.
СкоростЬдПара в коллекторе:
\К/к -	= 178,4.0,796 = 142 (м/сек) < 150 м/<Гек.
Площадь прохода шайба
Ш г
5_____\
«»
« 13 Д 5
мИмЫкшм.
А
= 47,1м(см;2),
» \
Диаметр шайба: >	.
’	*»	'* л	*
Параметра пара за шайбой ррд .критическом яс течении через яеё:
/?си= °»546 • Р«лл я 0,546.3,6 = 1,97 (ата);
<см -	" 13,25 *	=752-13,25.3,6.0,796=
= 752 -38 = 714 (ккад/йг);
1^= 1,265 мЗ/кп;
<w» 260°C
. В коллекторе после шайбы пар распирается и его энтальпия
песколько повышается	-	’	>
= Ц-VU - ( -Hl!£_ )2 .	= 752 - (	.(i;265)2 =
\ 91.5 /	91-5
=752 - 6.1 = 745,9 (ккал/ кг).
 Тмовоа 41604-т д, <4,
Итак, на коллекторе промперегрева устанавливается шайба
диаметром 77 мм в из него в расширитель идут 4,94 т/час пара
с энтальпией 745,9 ккал/кг.
5.3.3.	Выбор диаметров шайб на выхлопных трубопроводах
'Суммарный пропуск пара в расширитель из коллекторов острого
пара и промперегрева (см.п.5-,3.1 и п.5.3.2):
6^ = 2,13 + 4,94 = 7,07 (т/час).
Энтальпия пара в расширителе:
С = £Д3.721+4;94 . 745,9 = 1,536 + 3.690 =
Р	7.ОТ	7,<Л
= 5а-226 с 740 (ккал/кг).
7,07
 Параметра пара в расширителе определяем методом лоследова-
тедьныхлриб лихе нйЗ. ...........
.Приводим расчет последнего приближения: принимаем давление
1 расширителе _
Рр = 0,36 ата,
•  . 
При энтальпии С/э =740 ккал/кг имеем:
= 7,63 мЗ/кг; = 311 °C.
Задаемся скоростью в трубе 89x4;
V/'- 130 м/сек.
Определяем массовую скорость в этой трубе, пренебрегая
потерями давления до шайбы:
= 130 = i7f05 (кг/м2.сек).
7,63	. -г .
Площадь прохода трубы 89x4 (см. п. 5.2.3): ’
F' = 51,5 см2.
Весовой расход пара по этой трубе
3,6. &'•	*3,6.17,05.51 .б.Ю-4 = 0,316 (т/час).
Типовой 41604-т д. 138/2 <*6
Принимаем падение давления в трубе до шайба
ДР*» 0,048 ата.
Тогда пря Рр-др'40,36-0,048=0,312 (ата).
1/\,	= 740'ккал/кг будем иметь:
8.Ц мЗ/кг; ’*
Средний удельнай о<Нем дара в трубе 89x4 при,
(j5'=	8д84 = 1,16 < 1,2:
 V 7,63
f Г
tL = %« * vw ’= 7,3 + 8,84 = 8,24 (мЗ/кг).
Средняя скорость пара в этой трубе । ,
17,05.8,24 =140,5 (и/сек) < 150 и/сек;
Проверим величину падения давления в трубе:
5^'- 3,94а(ом.л.5.1.6);
ДР'=	- И У. Ю-4 , 291.8,24.3,94  1СГ4 _
. Яд	19,62
= 0,0481 (ата) 0,048 ата.
Плсдадь прохода шайбы:	1
г' =	в-&'	- ТЗ>15.0.316 I = 13,15  0,316 =
Ш	0,65.VS®1 0,65 . 0,168
У8*-84
= 34 (см2)
•
Диаметр шайба *
J' --уГЁ^ - У-^— = 6.57 (см) « 66 ш.
<3^ - ]/ о,т~ У 0,785
Тдповой-^16О4--Т“ д»139/-?/6
Давление за шайбой:
Ptaj “ °>546 • Р/си - 0,546.0,312=0,17 (ата).
> ?*снЭ = 0,0853.” ата, т.е. условия критического истечения
в конденсатор не нарушились. <
>>
Расход лара по трубе 426 х 14;
G'= 7,07-0,316 = 6,754 (т/час).
Площадь прохода этой трубы (см.д.5.2.3)
F"= 0,1245 м2.
Массовая скорость в этой трубе:
*
=—=15,1 (кг/м2.сек).
3,6 • А* 3,6.0,1245
Принимаем падение давления в трубе до шайбы
ДР*= 0,008 ата.
Тогда при = Рр - А р" =0,36-0,006=0,352 (ата)
и = 740 ккал/кг будем иметь:
О 7,81 иЗ/кг; ЗП°С
Средний удельный обёем дара в трубе при
• fl
= 1,02 < 1,2;
7,63
7,63 + 7,81 = 7,72 (мЗ/м).
'2
Средняя скорость*пара в трубе 426хХ4:
% •
15,1.7,72-= 116,5 (м/сек) < 150 м/сек.
Проверяем величину-пад^йия давления в трубе:
•	5^ =0,9СЗ (см.л.5.1.5);
Типовой 4I6Q4— т л.140/^
19,62
е 0,0081 (ата) 0,008 ата
Площадь прохода шайбы :
= 13 Д5 , 6,754	=
0,65 . -\ГЪ,Ъ52~'
.V 7,81
= 645 (см2).
13,14 . 6,754
0,65 . 0,212
Диаметр шайбы:
= 28,6 (см.) = 286 мм.
Давление за шайбой:
Р^ « 0,546. Р^,	= 0,546.0,352 = 0,192 (ата).
• tcu >Рконд = 0,0353 ата, т.е. условна критического истечения
в конденсатор не нарушились.
Таким образом, для снижения скоростей пара в выхлопных трубо-
проводах в период пуска до нормальных пределов требуется доста-
вить шайбу диаметром 286 мм на трубе 426 х 14 и ша^бу диаметром
66 мм на трубе 89 х 4.
5.4. Расчёт аварийного режима (рис.9),
Параметры пара по всем дренажам:
от ГПЗ	-	130	ата/540°С	1
от ХПП	-	26,7	ата/ 327°С	>	По 37
от ГПП	-	24,5	ата/540°С	j
Из предыдущего расчета имеется:
I.	Коэффициентдхуопротнвления от ГПЗ - 69,72
2.	-*Ч	от ГПП - 26,7
3.	««-	от ХПП - 29,5
• Типовой 41604-т л.ЬИ/^/б
. Диаметр шайбы на коллекторе
острого пара	<Уа/_=44мм'
. Диаметр шайба яа коллекторе .	'*
промперегрева	77 мм 
. Диаметр шайбы на выхлопа в
паровую часть конденсатора 6^ = 28^ мм
. : Диаметр шайбы ^на выхлопа в водяную
часть конденсатора
< •
••• ’ • '...................
5.4.1.	Расчет -пропуска пара из коллектора острого пара
s Рнсшнрдтель
Определение пропускной способности трубопроводов
дренажей от ГПЗ.
Начальные параметра пара:
Ро = 130 ата;
£0 « 540°С;	*	,	-* -	
t£= 0,02694 МЗ/кг;
Сс« 823,1 ккад/нг.
Площадь прохода трубы 28 х 3,5:
F, =	.(2,lf = 3,46 (см2 ).
Две нитки 28x3,5 условна заменяем одной^площадью прохода
F =	= 2.3,46	6,92 см2.
2^ = 69,72.
Находим	9,0.
Массовая скорость в сечении I определяется по формуле:
-	то4 * * * Г?Г	=
-	. 10... 	У о-02694
4
69,5 , 10	- 2580 (кг/м2.сек).
269,567	’ '	. f.
Типовой 41604-t
’ Рис. 9
Схема коллектора дренажей высокого давления
блока К-200- 130 е расчетными данными* для
режима с установкой ограничительных шайб.
для
аварийного
Типовой н ^1604- т Л А:
Весовой расход дара в сечении I:
« 3,6.2580. 6,92.10^ = 6,42 (т/час)
Параметра лара в сечении I:
= 26,1 . io-4. м<-	=
= 26,1 . Io4f5j<7]430,0,026^' -
= 12,6 (ата);	:
^=j5Kp . Vo =9.0,02694 = 0,242 (мЗ/кг);
it = 771,5 кнал/кг;
= 386°С.
 - ’ , -
Диамзтр шайба ;	= 44 мм;
= 15 ,2 см2
- 15.2.0.65	в -.Г 12.6 *_
13,15	У 0,2 "
= ©,75 . 7,22 = 5,42 (т/час).
Шайба не пропускает пар в количестве 6,42 т/ч при давлении
в коллекторе = 12,6 ата.
Принимаем давление в коллекторе Рк=15 ата
Пересчитаем расход пара от ГИЗ:
©Zy s = 130	= 8,68;
Рк 15
^ = 69,72;
s 9;
Типовой 41604-т л. 144/^/б
= 2519 (кг/м2.сек.)
Весовой расход в сечении I: .
(р< = 3,6 . 2519 . 6,92* . I0-4 = 6,26 (тДле)
Рк = 15 ата;	•
Vk =	= 7,9 . 0,026S? = 0,212 (-кЗ/кг);
Ск = 785,6 юсал/м;	,
6К = 415°С
Пропускная способность шайба:
• Со^~	^.... Л /1?   7 -
13,15 У 0,212
= 0,75 .*8,4 = 5,3 (т/час) (5<ж
Совпадение доотаточно хорошев.
Типовой 41604-т л.145/*2/6
Парадетрн пара посла шайбы; •	,
Р^си ж 0,546г Рк ₽ 0,546 . .15 f 8,2 (ата); *
1 Чьи ®	-13,25 ,sPz ,Vk »  •
= 785,6 - 13,2^. 15. 0,212 = 743,5 ;
= 0,8831 мЗ/й?Г	$'
В коллектора за шайбой энтальпия пара снопа насколько повы-
шается:	•
=	О»26	» 707 (кг/м2.сек,);
3.6.24,6 . КГ4
. *	/ г \с
tft =	)	s
X 91,5 J
s 785,6 -	Qx.?39I \C a
X 91,5	/
= 783 sai
КГ
. Итак,в расширитель поступает лар из коллектора острого дара
в количестве 6,26 т/час с энтальпией 783 ккал/кг. /*
.	, . .	.	..	-  -	------ -•о-
5.4.2. Расчет пропуска пара из коллектора дромпе per рева
в расширитель
Определение пропускной способности дренажа ГПП,
Начальные‘параметра пара:	.	•
Ро = 24,5 ата;
<,= 540°С;
х.	14= 0,1539 мЗ/кг.| •
Со s 849,4 ккал/кг.
Площадь прохода трубы 57x3:	’
/у =_£. (5,l)$	=20,4. (см2)
* Четыре нитки 57x3 условно заменяем одной с площадью прохода
F  4 •	= 4 . 20,4 в 81,6 см2 и 21	= 2б,7;	«
кр = 5,7	г
Типовой 41604-т 1.146/12/6
кассовая скорость в сечеяяи 2:
SS
_1±_ . i/sr "
30j5Kp._ 212 F •<4_
J5K₽ ----------------,
-lol:________ .7/24.5 ...
30.5,? - 3.9 У 0,1539
5,7
= 12,5 /fO4
170,315
= 734 (кг/м2.сек).
Весовой расход дара в сечеяия 2:
(9(=3,6..F . = 3,6. 734 . 81,6 .КГ4 =
. , = 21,6 (т/час).
Параметры дара в сечеяиа 2:
. 26,1 . iH.Wc’ .Уро. V"o' =
= 26.1 . I0"4 . 734 • J/ 24.5 . 0,1539 ' =
Л
« 3,?1 (ата) ;	, _t
= 5,7 . 0,1539 = 0,876 £а%4,
С< = 792 ккал/кг;
= 420°С
Определение дропускяой способности доеяааа ХПП.
Начальные параметра пара :
Ро = 26,7 ата;
« 329°С;
14= 0,1002 мЗ/кг;
со = 734,7 ккал/кг
Типовой 21604-т л.14?/£/6
Два нитки 57x3 условно заменяем одной с площадью F = 2-Z^
= 2.20,4 = 40,8 (см2)
я "Z\ = 29,5;
' >5кр = 6.
Массовая скорость в сечении 3:
иь ° то4 ------------- Л ' -\	-•
30^Кр - 3,9	' „V
• J^Kp
MJ____________ -»/ 2 6 . 7	’ _
* 30.6 - 3JL ‘ у 0,1002
6
I
=	= 912 (кд/м2.сак).
179,35
Весовой расход дара в сечении 3:
63 = Д6-/Яэ. F* = 3,6. 912.40, 8. IO"4 = 13,4 (т/час)
Параметра пара в.сечении 3:
Р3 = 26,1 .	Ро-яЛГ =
= 26,1 . IO*4.912 . V 26,7 . 0,100*'
• . • • • •
= 3,9 (ата);
14 = >5КР *^с ^8. 0,1002 = 0,6012 (мЗ/кг);
Cj = 699,5 ккал/кг;	г
•63 = 232°С	.
Диаметр шайба нН коллекторе дромперегрева;
dw = 77 им
= 47,1 си2
. -v  Типовой 41604-т л.148/й<6
Определение пропуска пара в расширитель, .
Ь	*•
Пропуск дара в расширитель определяется методом дооледова-
«едышх дрябликений:
чс<ть / в<х.ен
задаемся давлением в коллекторе я	расхода до
формуле:_____________________________,
. Г (Р*-в<]  (?*/)• S-I04'
М “1	+6-г4
затем суммарной расход от обоих дре налей сравниваем с расходом
через шайбу при вабранном давлении в коллекторе который опреде-
ляем до формуле	_____
Ч	У*Vx" 1 7	А.
где /\л/=41»7 см2;
ft = ^»65 *•	s
g. =13,15;	-	•
z- _ 41,7.,,.0,65„„ л. п/^— = 2-33 ‘У-Й_ '
' Л3,15 V Ч	I
Приводим расче^ 4юсдеднего дрябдяхенда: принимаем давление
в коллекторе
Рк = 19 ата.
Пересчитываем расход дара от ГПП:
cZ.’PO- =2£^-
Рк 19

= 1,29; ^=5,7;
Типовой 41604-т л.149/?г-«
^=1,29.	1-0,1.
<0* = 0,115. (1,28 -
(1х2Э_)I 2 * = I 29.0J995 = 1,28;
5,9 Д -
1,28 =
= 0,Ц5 . 0,5 + 4,ОТ . 0,108 = 0.С58 + 0,44 =
= 0,498 £4 0,5;
S 26,7;
fa = -|Л(24,5 - 19) . (1+1,28) . 9,81 . I04
* V (26,7 + 0,5) . 1,28 . 0,1539
Ок
28,.,10^„ л_9 д81_ = 430 (кг/м2.сек);
Г 27,2 . 1,28 . 0,1539
(Sy = 3,6 . 480. 81,6 * ICT4 = 14,1 (т/чао);
Л*
£ -J$t- <= 1,28 . 0,1539 = 0,197 (аЗ/м/;
*
<51 = 0,115 . (1.39 - ------1— ) + 4,07  ga 1,39 =
J	•	1,39	-	<7
« 0,115 . 0,67 + 4,07 . 0,144 = 0.ОТ7 + 0,585=
= 0,662 » 0,66;
-?^=29,5;
-тЛГ26,7 -~19) , (1+1,39) . Э.бТЛО*7
I (29,5+0,66) . 1,39 . 0,1002	(
= уТ^Г^ЗЭ... 9,81 . 10*	. (м/ы2.оек).
' - ( 30,16 . 1,39 . 0,1002
Тгловоа 41604-т д.150/,2#
К = 3,6 . 655 . 40,8 . КГ4 * * » 9,7 (т/час);
2^	= 1,59 . 0Д002 = 0,1395 (мЗ/кг);
/. = 730,3 ккал/кг.	,	*"
Суи^арнУй пропуск пара в коллектор : ($t
fbccpccpt етьц peeper g хм ле K7ZM>e' у	'L
Рк » 19 ата;	7
/	&г1г-^0з СЗ	= 14Д , ‘846 + 9.7 . 730,3 =
шмйаманйь '«ммш^мяамммв!амш^^*п*мммвамв
£3,8 ’
= Ц. 1.950.+_^.100.„. - JOjJEjO— = 800 (ккал/кг);
23,8	23,8
?£ = " 1746 ьгЗ/кг;
= 446
Пропуск пара через шайбу:	.
г = 2 зз "/ьТ"7 =. 2чЗЗ .УДЛ—' =2.33.10.44=24.3 (т/час)’
«	'	' Vie	f 0,1746
Массовая скорость в коллекторе:
7 Л; 3,6 . /Q
___23,8_______ s_. 858 ( кг/м2 .сек).
3,6 . 76,9 ДО-4
Параметры пара за шайбой:
р = 0,546. Рк = 0,546. 19 = 10,4 (ата);
r2 ttJ	•	•	•
LJIU =	- 13,25 . Рк'2^к = 800-13,25. 19.0,1746 =
800 - 43>?;= 756,3 (ккал/кг);
0,28 мЗ/кг
пар
В дренакном коллекторе за шайборрасширяется а его энтальпия
несколько повышается:
4 =4 -	. У . 800 _ (Bgs^)2 .
I 91,5	7	91,5
« 800 - 6,9 «-793,1 Сккал/*кг),’	"
4I6Q4-1LA.	* .С:-.,г.
Такдч образом, в расширитель из коллектора промдерегрева
поступает пар в количестве 23,8 т/час с энтальпией 793,1 ккал/кг.
- ъ . .	....	....	.	....
5.4.3, Проверь расширителя на прочность при аварийном секиме
. Суммарный расход пара в расширитель (см. д.5.4,1 и 5.4.2):
» * 
££ = 6,26 + 23,8 = 30, 06 (т/час):
Эятадьпия дара в расширителе
I = 6-26 » 7 83 + 23.8 4 793Д =	'
* /	30,06'
» I	/ . ..
= Л.	= 791 (ккал/кг)
' зо.об ;
Пдсщдь прохода труба 89 х 4
Л -	. 8,8 . = 60,8 (см2)
4
Пдодадь прохода трубы 426 х 14 .
F -J^39,82 _ 1245 (ом2) _ 0,1245 м2 ‘
''Определение максимального давления в расширителе производим
сведущим образом;
Считаем, что весь пар, поступавший в расширитель в количестве
30,06 т/час с энтальпией 791 ккал/кг, идёт в конденсатор через
трубу ^26 х 14 с шайбой диаметром 286 мм. и определяем давление,
которое устанавливается в расширителе при этом условии. Нелл это
давление ннхе допустимого, то считаем проверку законченной,
поскольку в действительности пар будет поступать в конденсатор
по двум трубам: - 426 х 14 и 89 х 4, и давление в расширителе
в этом случае мозет быть только ниже того, которое было определено
при нашем условии.	*	к
Типовой 41604-т л.152/2/^
Проводим сасчет последнего приближения
Принимаем давление в расширителе:
Рр = 1,65 ата;	.
Z/> = 791 ккал/кг;
Vp = 1,963 мЗ/кг; з
tf> = 417°С
♦
Пропускаем пар в количестве 30,06 т/час с энтальпией
791 ккал/кг условно через трубу 426x14.
Площадь прохода шайбы диаметром 286 мм:
/"=^*28,62 =645 (см2)
Пропускная способность шайбы:
645*0,65 ,	1,65 1
13,15 I 1,963
= 30,1 (т/час)
Таким образом, давление в расширителе при аварийном редиме
всегда будет меньше 1,65 ата.
£
6.	РАСЧЁТЫ расширителя низкого-_ДАвлЕдия
БЛОКА 200 МВт
Типовой 41604-т 1.
Схема расширителя представлена на рис.10.
Ограничительные шайбы выбирались по тем же соображениям и из
’тех же условий, что а в расчете расширителя низкого давления
блока 300 МВт (см.раздел 3, наст.тома).
Аварийный режим, на который рассчитывался расширитель,
принят -тоже анало^чно блоку 300 МВт и представляет собой сле-
дующее сочетание потоков: 17,8 т/час пара по трубопроводу слива
’из пароперегревателя и 850 т/час воды (см. тт.З.Я)по трубопроводу
перелива деаэратора 7 ата.
Расчет режима, когда в расширитель идет только вода из
деаэратора, не производится, т.к. он выполнен для блока 300 МВт
о большим диаметром выхлопа и тем же диаметром слива (см. n.3.2.)J
в раршпрдтеле блока 200 МВт в этом режиме установится'более высо-
кое давление (вследствие Меньшего диаметра выхлопа), которое тем
• более обеспечит слив всей вода.

Типовой 41604-т л.154а/,2/£
*
6.1 • Расчеты по выбору ограничительных шайб на трубопро-
водах опорожнения водяной части котла, посмперегрёвателя
котла и питательнее трубопроводов
6,1.1.	Выбор диаметра шайбы, устанавливаемой на трубопроводе
опорожнения водяной части котла , t
Принимаем время слива £?сл= I уай..
Водяной объем котла ”]/=130+65=195 м3
Слив водк из котла (согласно ПТЭ) начинается после расхо-
лаживания до £ =80+90°С,	'
Уровень воды в котле во время слива непрерывно изменяется,
* поэтому считаем, что перепад давлений на шкафу определяется сред-
ней высотой столба жидкости (потерями давления по трассе при давле
нии воды пренебрегаем).
Поскольку/?'Ъб м, а высота расположения коллектора/? ,=2м,
то средняя высота столба воды
Z =	^.1— -	22=2 _ 16 5 м
2	2	X
что соответствует 1,65 ати.
. .При опорожнении котла давление в расширителе Рр=Р2 =1 ата,
т.к. другие потоки в это время отсутствуют.
Отсюда
Pj ^=1,65+1=2,65 ата
Средний перепад давлений на шайбу /
Л Pcp=Pj ~	=2,65-1=1,65 ата	—
Средний расход воды через шайбу:
Q	= 195 т/час
1*°
где = I г/см3 = 1т/мЗ - удельный вес воды.
Типовой 41604-т	лЛ55/?*Х
о>
ft
п>
Q
ft
ft
О?


съ
пз
§
съ
ft
§
Опорожнение Водяной части Котла
ла
ft
с:
о>
4G *7,5
Дренаж трубопроводов
обдувки поверхностей наг.
рева торфяных' котлов
25x2,
Опорожнение трубопроводов сопел
впрысков тракта пронпе-
регреба Котла,. 28x3
Опорожнение тракта
Пронлерегрева кот.1
ла, 54*3
Продувка Холодиль
ников отбора Проб тракта
пронперегрева, 28*2,5
в дренажный бак
2.6 ата	/
I - 200 °C
Опорожнение трубопроводов
низкого давления f08*it Г""
(всасывающий трибо-
провод }	J
Основной конденсат
57x3
Конденсат ПВД, 25x2
Дренаж греющего пара
деаэра тора, 54*3
Слив и перелив деаэратора,
\	219*6~
\ pt Та mg, кипящая вода
g = 850 т { час
Опорожнение трубопроводовсопел
ft
Q
ft
о
га
Ласкового впрыска пароперегревателя
’	Котла; 28*3
'^ Опорожнение пароперегрева-
теля котла, 46* 10
Продувка Холодильников
Отбора проб котла, 28*3.5
Опорожнение питательных.
трубопроводов от ПвД до
Котла, 40*7.5
Продувка холодильников
отбора проб питательных
трубопроводов, 28x3
ft
о
о
Q
5
Q
впрыскот КЗ Нов
И ступени, 38x2
92вх9
Д ренаж Паропроводов пускового
Пара на горячее уплотнение ЦвдиЦСТ)
турбины, обогрев фланцев и шпилек
при пусках из горячего состояния
25x2
Конденсат калориферов при 89*3,5
пусках от постороннего источника
Дренажи Нагистрали пари______
собственных нужд, 25x2 ‘
Продувка холодильников отбора
проб низкого давления, 38x2
Необходимая площадь прохода шайбы (ем. "Указание конструк-
торам по расчёту я конструированию дроссельных устройств", стр.15)
/г = *
где =0,7 - коэффициедт расхода
XL '	195.Р , . .. в , 195,0	= 42,9 си2
^04	5<04 . 0>7 . 1>285
Диаметр шайбы *	4	е
V
==7-4 °м ~74 “
... . . • • ♦	- - #	- • , • - - - - - ....
Шайба в данном случае не нужна, т.к. диаметр коллектора меньше
- 76-15 = 61 мм.	. '.	.	.	.
При аварии имеем по трассе токе диаметр меньший, чем шайба,'
а именно труба Д 32 х 3,5 мм.
Расочитаем время опорожнения водяной части котла без шайбы:
F = G-
& = 29,2 . 5,04 1 0,7 ."/[.бб . I'= 132,5 т/час
о- У'У- 
'£сД
(<, = -13—- 195.1— = I 47 = 1 чао 28 маа ~ 1,5 часа.
С- 132,5
6.1.2.	Расчёт пропускной способности трубопровода
опорожнения водяной части котла при аварийном
открытии запорной армату га (расчет сдан пр схеме
Шатурской ГгЭС)
’ I. Определение сопротивления трассы
а) Труба 60 х 6 мм = 18,Г см2
^4—	= 2л23255_ с 0,678, где
(Ь>	0,048
Типовой 41604-т 1.157/^^
1
(1,14 + 2
II <9
(1,14 + 2, 2,204)
I
5,548 2
Длила = 40 м
= 0,678.40 = 27,1
е
Количество гибов 45г 8 х 90°
£ = 8.0,18	=1,44 (РХ стр.86, табл. I)
Вход в коллектор
б) Труба / 32
3,5 ям
(см.Р.У
стр. 83 дрилож.1)
5
5 = 7,0
Количество гибов "4 i
90°
4
= 4. 0,18 = 0,73 (Р.У. стр.86, табд.1)
Вход в трубу из коллектора
О
= 0,5 (см.Р.У. стр.99, табл.19)
Ваход в коллектор
Тддо£о2 41604-т л.158/ 2%
Ведтдль эапорпвй В-602 (Ду 20)
z
^г7,8	’’X
= 7,0 +0,72 + 0,5 + 1,0 + 7,8 = 17,02
в) Коллектор / 76 х 7,5 мм; / = 29,2 см2
/?	0.448
3
Длина хЯ 20 м
тр =	2 . У* = 0.448.20 - 8.96
Количество гвбов 2x90° « 0,18 • 2 =0,36
Вентиль задррннй В-403 (Ду 80)
2) Второй коллектор / 76 х 7,5
= 29,2 см2
JL = 0,448
Ддлн/>'60 м
к = у = 0.448
•J7»	
Количество гибов 2 х 90°
. 60 = 26,9
2 = 0,36
i-ход в рас пирит ель
1,0
26,9 + 0,36 + I
= 28,26
а . «<МЯ1^	
Типовой 41604-т л.159/2/6"
, 2. Расчет др оду ска»’води в£ расширитель др аварийном
стератяи запорной арматура
При.,ава^айнсм режиме на входе в трубопровод имеем параметра,
равняв''n^ggтрам вода в барабане: z .v / .
Р = 155 ата; = 343,2 °C ; / = 386.5; ккал	QPI668
Z » 622,3 ккал . 2/^пллтста
Приведём коэффициент сопротивления всей трасса к сечению
= 0,048 + 594,0 + 18,32 + 28,26 = 640,6
< , Величина npqnycKflofi способности трубопровода; определяется
до формуле & = /п > 3,6 Z7 , где- массовая скорость ,.
в трубопроводе.
При спреде нения пропускной способности трубопровода необходимо
контролировать скорость среда. .	-
весовая скорость должна бнть меньше иди равн$ массовой кри-
тической скорости	.
/7) кр =	кг/м2.сек (РиР,стр.68,форм 2-72)
*
Массовая скорость _____
/7} s "7 - л f'LiJ (РиР,- стр. 68, форм. 2-71)
Нях^й предел йбран до максимально допустимому в расширителе
давлению (по условиям прочности корпуса).
образом, приняв предварительно Р_ = 7 ата,
306 • 10&ktc/m/m5 (ГУ стр. 59, рис.9)
Таким
находим:
8,8 (Р.У. стр. 59, рис.9)
Типовой 41604-т
ш...-		• **5«-*^у -.'х! - 	-
м	__________ . 306.10°	= 3,04. I03 кг/сек.м2
“ / 640,6 + 8,8
По графику рис.14 Р.У. определяем величину критической мас-
совой скорости:
г /2? кр = 342 . 7 = 2390 кг/сек. м2
'J7>>/2?кр, т.е. на входе в расширитель будет иметь место крити-
.ческое истечение.
/.'Величину критического давления и критической массовой скорости
определяем методом последовательных прибдикенлй.
Допустим р£ = Ю кг/см2
/?55 ,	\	9
J Г^Р = 306.I06 кг^ м5
С/ Ю
4.6/2	= 8./
• /-г,. z
™	- 306.10е = 3,04. I03 кг/сёк. м2.
• 640,6 + 8^f
По графику рис.14 определяем критическую скорость при
: pg « 10 ата
Кр = 344 . 10 = 3440 кг/ сек. м2
V
/71	т.е. Предполонение,, что Pg = 10 кг/см2
не допустимо.
Принимаем Р9 =8,8 кг/см2
z>155	й <
( гур = 306.IOb кгс/м°;
J ^8,8
640,6 + 8,1
. 306.I06
е
10 кг/сек. м2
Липовой 41604-т л.Тб!/^/^
По графику рис. 14 критическая массовая скорость при
?2 = 8,8 ата. ,	,
т = 343 . 8,"8 = 3,02. to3 кг/сек. м2'
‘Обеспечена достаточная степень совпадения.
Величина расхода пароводяной эмульсия через коллектор с расчет-
ной площадью прохода^ 29,2 см2:	z .
^=3.6-^-^'	• = 3,6 . 29,2 . ICT4 .S.CMiIO8^!,9 т/час
Количество внпара в расширителе при Р=7 кгс/см2 составит: ‘
G- внп’’ &'"Х .где X
*
У - 386,5 -.164,2	=	222,3
:	~	494,2	494,2
& внп = 31.9 . 0,45 « 14,4 т/час 17,8 т/час (см.п.6.1,3)
Типовой 41604-т л. 162/ 2 16
7 ата
7 ата
= 0,45
6.1.3.	Расчёт пропуска пара в расширитель при случайном
открытии запорной арматура па сливе из па рю пек г рева теля
Диаметр трубопровода £> 76 х 10 мм
Выбираем шайбу	/ 25 мм
Коллектор	4 133 х Ю мм
Определяем пропускную способность шайба при аварийном режиме,
т.е. при параметрах лара перед ней:
>/</	= 140 кг/см2
£/* = 570°С
TVey = 0,02613 мЗ/кг
£/# = 838,6 ккал/кг
где
(см. Р.У. стр.39, ф-ла 45)
/Л = 0,65 - коэф-т расхода.
4.91 . 0,65 . 73,3 тп о /
-1---*—2----2---1— = 17,8 т/час
13,15
после шайбы при критическом истечения дара
Ptuu 3 °«546 •	= 0,546 • 140 = 76’5	„
Cjttcz —	~ 1Й,25**	=838,6-13,25.140,0,02613 =
♦
= 838,6 — 48,5 = 790,1 ккал/кг.
Уточним энтальпию лара на входе в коллектор.
Площадь прохода трубы" 76 х 7'5 :
F 1 = 0,785. (6.I)2 = 29,3 (см2 ).	' *
• • >
Типовой 41604-т л.163/£/£
Массовая скорость в трубе:
s -----~	= 1.690 (кг/м2.сек)
3,6 . 29 ДЮ"4
По - 76,5 ата и = 790,1 ккад/кг, находим
4/^= 0,0414 мЗ/кг.
= 4а, -	=838,6-1 1^L).(0,04W
wJL fw
= 638,6 -342.0,172.10“^ = 838,6 - 0,6 =
s= 838 (ккал/кг).
Подсчитываем коэффициент сопротивления коллектора 133x10:
К3 = 0,6 мм; ’ (РиР, стр.41)
<J « Щ мм;
7 « I	=	________I	в
(1,14+2.	)*	(1,14+2. Л ПЗр
0,6
= --------1---„------ I 0,0775 (РнР,стр.42,J0P+.2-33).
(1,14+2,55)“
•	I
-2- =	= 0,685 (М-1)
О 0,113
••	.	V
tea L ° 3,5 м
А, £ = 0,685 . 3,5 = 2,4
- • • . /
Выход в расширитель:
Обдий коэффициент сопротивления:
^K=U+^=2’4tI=3’4-'
• ^кр=2,58 (РяР, стр.53)	'
1 Типовой 41604-т л.164/;?/С
Параметры дара в коллекторе определяем методом послеДо- •
ватедьных приближений.	,~-t	'
Последнее приближение: принимаем
Рк « 7 ата.
♦ • • * . ... . у
При этом давлении и энтальпия Ск= 838 ккал/кг будем иметь:
1/к = 0,525 мЗ/кг;
» 5П°С.
• *	г
Массов?/? скорость на выходе в расширитель ®
'/ (РиР, стр.56, форм. 2-62):
М ° —Т01-----------	_101—__7)/ТГ=
30._ 3^9_ f V* 30.2,58- 3^9
*э0О
=	.а 481 (кг/м2.сек).
-75, 9
Площадь прохода коллектора 133 х Ю:
/^=0,785 . (II,З)2 = 100,5 (см2).
<Ь =3,6 ,ги. FK =3,6.481.100,5-. ПГ4 = 17,4 (т/час)
W
<S	17,8 т/час
Массовая скорость в коллекторе: .
-	17,8	= 492 (кг/м2. сек)
3,6.100,5 .ПГ4 '
. Параметры на^ра на выходе в расширитель:
Р « 26Д.10"4 ’ .^Рк .яГк^	(РиР, стр.54,форм.2-48)
**
4	J. _ - А .'„г-***	«
= 26,1 . I0-4. 492 .-/7.0,525’=
= 2,« <J,92 . 1,92 . 1.0-1 е 2,47 (ата) « 2,5 ата;
V =-	=2,58.0,525 = 1,354 (мЗ/кг);
Типовой 41604-т д.165/£/б
i = 806,7 ккал/кгj
i = 448°C. *
s.!.4. Расчет пропуска nara в расширитель при случайном
открытии запора ой арматуры па сливе из пром-
*	перегревателя
$ Z '
Диаметр трубопровода / 57х 3 мм
Выбираем шайбу / 25 мм —-------------
Коллектор /5 89 х 4 мм
ф9>'	*
..Определяем пропускную способность шайба при аварийном режиме,
т.е. при параметрах дара перед пей:
/усе/ = 24 кг/см2
^«/= 540°С	...
= 0,1570 мЗ/кг
= 848,5 ккад/кг
(o' . - --____L ^/<.v (см
—	у VW»
/ /где
- 0,65 - ксзф-т расхода
< •
В » ТЗДб^РЛ. стр.39);
. g.. °4,91 • 0,651^~' -
13.15
Площадь прохода труба 57 х 3:
F 0,785 . (5,1)2 = 2<
-
Р.У. стр.39, ф-ла 45)
4 j 9л _ 1.2 хА = 3,01 т/час
13,15	------
,4 (см2).
Ориентировочно без шайба (приняв шайбу диаметром, равным
диаметру трубопровода) пропуск равея:
>./24 7
= 20,4 . 0,65-|( 0,157 = 20.4П.0.65 . 12.4 = 12>5 т/ .
' 13,15	%15	440
< 17,8 т/час.
и £5*4.. . 24 = 9,5 кг/см2.	’’
51,5	к
Типовой 41604-т л. 166/2/6
1
Задаемся - 0,39 мЗ/кг .
<-g. « 848,5 ”^6*5^55д0-4*91>5 J .(0,39)* = 848,5-8,1=840,4 ккад/кг
При Рк = 9,5 кг/см2 и Ск = 840,4 ккал/кг
= 51В°С,	: .
= 0,403 мЗ/кг,
Устанавливать шайбу на трубопроводе слива из промперегрева-
теля Яотла нет необходимости.
6.2.	Расчет расширите ля низкого давления в аварийном
рекиме
В принятом для расчёта аварийном режиме в расширитель идут
два потока: пар до трубопроводу слива из пароперегревателя котла
в количестве 17,8 т/час с энтальпией 806,7 ккал/кг (см.п.6.1.3)
и вода по трубопроводу перелива из деаэратора 7 ата в количестве
850 т/час (см.п.3.2.).
\
Коэффициент сопротивления, выхлопа 426 х 9.
Величину эквивалентной шероховатости принимаем К = 0,6 мм.
Внутренний диаметр трубы:
J = 426 - 9. .2 = 426 - 18=408 (мм).
 Коэффициент трения:

I
0,6
I
= 0,02155;
0,404
_ = 0,0533 (м-1).
62 = 3,3
Количество гибов - 4x90° и 2x30°. ,
0,6 . 4 + 0,27 х 2 = 2,4 + 0,54 = 2,94
(РУ, стр.88)
Переход 1500/400
к = 0,46	(РиР, стр.190, прлх.6.2)
Внхлоп в атмосферу
в = I	(РУ, стр. 98, табл.18)
..Общий коэффициент сопротивления:
*
с _ V . У	= 3,3+2,94+0,46+1 — 7 ,7.
" 7ТЙ 71	'	•	-
>%о»= 3,45 (РиР, стр.53),
J ______________________ ___ \	.	ч
. Площадь прохода труба 426 х 9
F = 0,785 . (-0,408)* = 0,131 (м2).	.	. А
'	‘ '	•	• *7
Параметра в расширителв определяем методом последовательных
приближений.	. ...	4
Последнее приближение: принимаем давление в расширителе
Рр - 2,6 «ата.	 ч ’
Определим количество выпара из 850 т/час вода.
Степень сухости смеси при давлении 2,6 ата:
\ %Р =	= 165т7 - 128,5 = 37,2	= 0 0715
520/7	520,7	’	.
Количество выпара:		'	‘ >-
= 0,0715.850 = 60,7 (т/час). .
' Суммарное.количество пара в расширителе:
(5а - 17,8 + 60,7 « 78,5 (т/час).
Энтальпия пара в расширителе:	* 
с -	= 17,8 .806,7 + 60,7 .649.2 =
“ '	, <S/> —"	78,5 
= 14,350 + 39,400 = 53,750	= 685 (ккал/кг).
78,5 ‘	- 78,5
Типовой 41604-т л.168/^/6
При Рр = 2,6 ата и 4» = 685 ккад/кг будем иметь^
\	= 0,845 мЗ/кг;
<=2(И0С,
Давление на ваходе из труба:
4Ра*= I ата
 ot-a. = _Zfi— =  2,6. = 2,6.
Fa • I . ’	...
Коэффициента с/	(РиР, стр.55, форы.2-59 и 2-61).
>*= ^'[l-O.f. ('^.'fl=2,6. [Д-0,1 .	‘
=2,6. 0,943 = 2,45;
0,115 (	•“ ।	) + 4,07• &j5a =0,115. /2,45 —	1 .. j+
s _A<.|	•	”	>	1	2,4o'-
+ 4,07.^2,45 = 0,234 + 1,58 = 1,^1. 
Массовая скорость на ввходе из труба (РпР, стр.55, форц.2-60):
г " -|/(Рр-Ра) .(1+	),,qM1|(2,e-I).(R2.45).9,fl.I0<.=
-Jl.S.S^S.g.SI.IO4^ =165,3 (кг/м2.сек).
Г 9,5j.2,45.0,845
Весовой Р^х*д пара:
=‘3,6.165,3.0,131=78,3 (т/час).
(cl> = 78,5 т/час.
Таким образом,в авариГщом__ргх2М£_-а_рас22рлтеле установится
давление 2,6 ата (т.е. 1,6 ати) и) следовательно,*по прочности
расширитель, рассчитаняай на 7 ата, проходит с запасом.
Типовой 4ICC4-T л.169/2/6
7. РАСЧЁТ РАСШИРИТЕЛЯ ПВЛ БЛОКА '
\	200 МВт \
(рио. II)
Тядовой 41604-т л.170/£/£
j в канал попа машинного отделения
- -
г	'	i
• "*
•Jr
Схема расширителя опорожнения • ПВД для длона К-200-130
Рис.н с расчетными данными для аварийного режима. 7ат8ой нЫШ-тлмЬл
7.1. Расчет по внбооу вайбы на Ьл’йёном коллекторе
из воля№о пространства ПВД и петель пита- -------------------
тельяойвода,
> Объем трубной система 3-х ПВД
; , УПВД > 3,8.2+3,9 = II,5 иЗ.
Дида петель*35,5 м.
Вес I п.м. = 41 кГ.
Вес в ода. "В петлях 0,041 . 35,5 = 1,46т
Общий объем воды
. V = И,5 + 1,46 = 12,96tw 13 м3	у
Начальное параметра вода при нормальном сливе:	*
Р « 1,0 кг/см2;	лХ = 0,0010428 мЗ/кг;
£ s 99,09°С;	С = 99,19 ккад/кг.
Давление в расширителе ври опорожнении ПВД
РР =	= 1 ЭТа' .*>
.	*	* *	у
Уровень.воды в ПВД во время слива непрерывно изменяется^
поэтому считаем, что перепад давлений на шайбу определяется средней
высотой столба кидкости (потерями давления по трассе при двяхении
^воды пренебрегаем),	.
-Лоскъльку Апвю “‘V м, а^васота расположения коллектора
< АксдГ 0,6 + 2,25 = 2,85 м, то средняя внсота столба,
жидкости
7+ 2.25 «г 4,62 м;
’ * >	2
что соответствует 0,462 ати.
Отсгда J 
р/и/ с О,4б2 + I » 1,462 ата.
Средний перепад давлёний на шайбу:
Д Рср « Ву^—	,462-1 — 0,462 ата.
\	Липовой 41604-т л.172/2/ё>
Диаметр шайбы рассчитываем, принимал по рекояструьщлям ОРГРЭС
время с дива Тед = 1,5 часа;средний расход воды через шайбу:
1СД
13,0 /кг3
о", 0010428.1,5
= 8,31 т/час.
Необходимая л лошадь прохода шайба (см."Указание конструкторам
до расчёту я конструированию дроссельных устройств", стр.15).*
где
- коэффициент расхода;
—------------ = 0,959 г/см3;
0,0010428	’
8,31 =
8,31
о.04.0,7-VM62. 0,959
L3.55
0,785
Расчёт данного расширителя а аварийном решила не производим
т.к. «аалэтичный расчет выполнен для блока 300 МВт с большими
начальными параметрами средн.
л
Типовой > 41604-т л.173/2/6
.8. РАСЧЁТУ СХЕМ ПРОГРЕВА
ТУПИКОШХ УЧАСТКОВ. '
Ти.тово- Я 41604-т л.174/£/£
Схема прогрева тупиковых участков
у предохранительных клапанов острого *
Пара 5лЪка 300 мет.
Рис. /Д
типовой н
8.1. Сводная таблица рас 'а схемы прогрева тупиковых учаотШв у
предохранительных клапанов острого пара блока 300 МВт (риоЛЯ^
ММ «ВМ кэ пн	Наименование	1 чение. J	ММ «> МММ ММ М» «М> Размер-* кость	м -м»	«в* «М. ММ мм «мм .«м» «М			
				а-в	в-с	с- J	'„cW * ' . • ’
	«•«	«вм	«вв «а. «м вм> М» вмяв мм *в* мм мм «вм		МВ «М» «М «вм м* мм»		ММ м» «мв «м	ММ «м мм «Мв ММ	• мм Мм». »'*-'«*• «мй
I	2	3	4	5		7	8 
** —	•мв» мм» «мв «м “«*	•**	мм м«» «мв «*« «м» «ав	— «мв «ч* —	•— мм —	мм мм м»,,м« «мв «мв	мм вам чм> мм» м»	<ммв «мм м	«<м «МВ «>М ММВ «мм	«чм МММ мм ММ» *«•
I	Парамотри в начало и конце участка" а) давление	Ра, Ре.	см2	255,	«мВ	•М	/ 1 ' 247,801
	б)- температура	'ta. ,t е	°C	545	«в*	«м	525
2	Размер трубы 	Дн х £	ММ X мм	^"х II	57 х II	57 х II	194x36 ,
3	Условный проход паропро- вода ,	4	ДУ	мм	40	40	40	Т25
.4	Ошншалеятная лёрохова- тсоть	Кэ	ч мм	• 0,2	0,2	0,2	0,2
5 *	Удельный коэффициент сопротивления	' А	м	0,922	0,922	0,922	0,189
6 £	развернутая длина трубо- провода Козфв/циент сопротивления тропил	L ^тр.	м 4М	44 40,6	46 42,4	1,5 t 1,38	23,9. , ! : 4,52
	г тр =	.	* L / • dp			1	.	-а	Типовой Я	»« * 11604-т
2	'3
м м> «вв м> мнв мнв мв» »м> «в* «* «мв авв м «вв «в» «мв мм»
Местные сопро^яв ленив
а) Отвод 90°	|эо°
0)	Тройник	f Разделение потока Боковое ответвление
(2Z в)	al; Е£ «ОД.	; Тро0ж С ’Слияние Ьртска ££ = I;	=0,5	; fe	Ge	;
г)	' Разделение потока ! Прямой проход
-	Е£ » I, ^/«0,5 Ге .	Ое >
д)	Разделение на рао- ходяишоя противополож- на а потоки ;	£f«I2,2 Се	•
е)	Слияние потоков. Боковое Ответвление С/ =1:	=0.328
—	0,151 -	ш»	а»	1 < » • ? * ••
«м»	«•	0,46 V,	
«м»	«м» .. %	0,1 /	«в»
м»	«м»		—
«»			0,744
		•Типовой #• 41604-т	д.177/^6
2
9 Общий коэффициент содротив- I
лен ля	4	£ общ.
1 общ. «	Я.О*+
10 ; Средний удельный объем 
II
Приведенный коэффициент
сопротивления
Ьр = А*-214
»
13
14
15
! Расчётная площадь	i
Д. V	I
1	=	41±_ j г-<
'	z.	I
Расчётный диаметр^' '	!	ф>
1	I
»		'	 t
|	Пропускная	способность	j
! (Z I02 14$. 24
;	0.354 * |/-VcP*VnP ;
। Тепловые потери изолирован-1 q
; нш/л доверхнеотями	1	У
! .
«МП
5
6
?______8.
40,95 ,	43,36
162,38	5,864
'	а .	'
м3	j	 0,01353
кг	
(
I	7	'
-	247
' м2	9,3 . КГ4
" м
3,45.1 (Г2
т/чао
ккал
м.чао
2 _Д9 ’____________________
198	198	324
Таловой 4I604-T д« 178/$?/€»
I_______2
16	Та пл овне потери изолирован-
ными поверхностями по
длине участка	*
ккал
час
8710
9100
290
7750
17 Суммарные тепловые потери
в трубопроводе
ккал
час
25850 -
18 Скорость пара	V .
\//е » 0,354 . .
L	с
ар
19 Изменение энтальпии в
трубопроводе
ZU » zE Q лот	А С
<9
20 Параметры в выходной точке
трубопровода:
а) энтальпия Q» 4<я.-Д^
0) температура ’	-6^
м__
сек
8,75
- 2У.ФЛ-
кг
ккал
кг
оС
11,8
779,95
525

1е30г°с
Рг38,2^
1
Схема прогрева тупиковых участков
у задвижки на перемычке, между
трубопроводами горячего и холодного
промперегрева блока 300 МВт.
Рис. 13
8.2.	Сводная таблица расчета схема прогрева тупиковых участков •
у задвикки на перемычке между трубопроводами, горячего и
холодного промперегрева блока 300 МВт (рис.13)
	MW_, М"* _ ***_ ***" °** _	М»	***	”* •“ Наименование.	Обозначение	. < — * — —. -	1^ --. |>» Размерность	а - б	б~с
2 Ля* мм яля «м мм «и» мм ам» мм «м м» мм» ляя ММ М» мм Л*> ^Ммв	3	 М» М» »м> ММ ММ •» мм	, _ „4		5		6	
Параметры в начале и конце участка	1	1		*
а) давление	Ра, Ре	кг/см2	41,7 '	&,2
б) температура	•ба, "to	°C	308	302
Размеры труба	Лн х tSf	ММ М ММ	273 х II	57 х 3,5
УслоШй проход	Ду	мм	?50	50
Эквивалентная шероховатость	Кэ	/V/Vf	0,2	0.2	,
Удельный коэффициент сопротив-	2.	I '	0,0748	0,566
л с ния	dp	м		
Развернутая длина паропровода	L	м	1	6,6	20,9
Расчетный внутренний диаметр	с4>	мм	248,8	50,1
Коэффициент сопротивления трения			0,494	Н.8
участков	^ч> «	•Ч		
-^тр =	t /		Типовой Я	41604-т л.	181/Й/6
I
2
3
9
Местные сопротивления .
а)	Точка a - вход в трусу с	t
внезапным сужением
- /W*= 0,335
б)	Арматура регулирующая Ду=250	£
в)	Отводы гнутые 90°	|эо
г)	Тройник. Разделение потока
СХТи Боковое ответвление
=0,1;
е •
XO
П
д)	Точка С - Внезапное расширение
потока /2)\/Ь0	I
Суммарный коМфициснт местных
(Н'ИрОТИГЛИЧШЙ	И
Общий koi. VI лцлент oonpoTinwQHM
V. общ. •= £ /W.C .+ $тр.
4
5
6
	' о,ъ	«мя»
«м»	46,8 ‘	ж	_
«»	0,155	0,18-3-0,54
		
•м	58,5	м»
		
1,0
«м	105,55	1,54 .
амв	103,014	13,34
Типовой 4ГЗО4-Т Л. 182/
I
2
3
л artk
12
Расчетная площадь
Расчетный диаметр
14
15
16
Приведенный коэффициент гидравличе-
ского сопротивления
i :: £*!' 21 -Ц?
^afi	<	7?
Средний удельный объем
- % • ifa.» iJc.
Пропускная способность трубопро-
вода	_
<В “	& '	•'[/лР' я
0,354
Скорость пара
Щ. = 0,354
м2
25,7 до-4
и V	/	5.74.I0-2
м3
кК ;	0,0737
I
* '	ч
т/чно
Ь,1Ш
м/овк
46,8
Типовой Я 41604-т л.183/2/6 1
2
3
18 Потери тепла изолированными поверх-
ностями (на единицу длины трубопро- $
вода)	.	' г,	V
19 Потери тепла изолированйми поверх-
ностями по длине трубопровода,
<2	9
20 Суммарные тепловые потери изоли-
рованными поверзностями .	4 *
Д Q^r = б2г,где с - номер участка "zE. бпот.
Изменение энтальпии в трубопроводе
Дс -
Дс
Параметры в: конце трубопровода
а) энтальпия
б) температура '

ккал
м*чао
225
И 1,8
ккал
чао
ккал
кг
ккад
кг
709,705
302
°C
«5
Типовой £ 41604-т д. I84/«G
От котла
Схема прогрева участка трубопровода за
д россельн ым клапаном БРОУ блока 300авт
Pa=24C.$-£,; ta'-SW’ej
PS-2l<5	t8=S30l’c '
Cfli I
G-- 0,725 ~
Рас. {k

f • /
8.3.	Сводная таблица расчета охМ прогрева участка трубопровода
ва дроссельным клапаном БРСУ блока 300 МВт	(рис. 14) ,
пп	Наименование	Обозначение	Размерность	а - б
I - .	2	3	4	 - •' . *»	5
I	Параметры пара в начале участка	г	ь	А'	
	а) давление	Ра	кг	
*		*•	сЖГ	246,5
	б) температура	Ла	°C	540
	в) энтальпия	/ —	ккал	
		с	с (X.	кг	791	.
2	Размеры трубы	&	ММ X мм	28 х 5,5
3	Условный проход паропровода	Ду..	ш	20
4 •	Эквивалентная шероховатость. •# v'	‘ij	Кэ	- мм	0,2
5	Удельный коэффициент сопротивления	7^	I	2,461
			м	
	л *			
6	Расчетный внутренний диаметр		мм	16,45 ,	
,7 *	Коэффициент сопротивления трения	| тр		ТО,‘6
	i - 2 ; 7 •L	’	Типовой М 4IG04 -т л.Т86/£/С		*
I
2
8
9
10
II
12
13
14
Месгна/е
C ОПрОТИВ 71Q НИЯ •
I)	. Отвода гнутее 90°
2)	Вентили
. t
1	9
Суммарный коэффициент местных долротивдааяй v
Общий коэффициент сопротивления
| общ. « тр +
Средний удельный объем
, * •
)
Пропускная способность трубопровода
б = .^.то2. ,-1Гар- 2 ft.........Г;
0,354:	' trcp * ДОбщ
Скорость пара
«= 0,354 .
“аГ
Гаплоше потери лзолиропшшнми по-
верхностями (на единицу длины
трубопровода)
«м» «М» «М» *• «и» МВ» «м» «мя»
				S’';'-'-'-''--'’' ч
.	^0°	«м»	0t2jc3»0f6
м,с.	«М / .	7,8x2=15 £ 16,2
общ.	ам	26,8
. ^Ор < ;<5 ♦ •	J.*3 iw ®Аао.	0,0129 0,725 •
	м/сек	12,2
<ъ	ккал м.час	У 140
	Типовой )' 41604-*?	дД87/^Г^
15
16
Тепловые потери изолировашшми поверхностями
по длине трубопровода
. 5 9пот =	* L
Изменение энтальпии до длине трубопровода*
л с 5 <2 нот
ккад
чао
601
I? Параметра пара в конце трубопровода;
I)	температура
2)	давление
3)	энтальпия
Типовой Я 41604-т л.188/£/С
I
Схема прогреби тупиковых участ-
ков у предохранительных клапанов
острого пара длока 200 нет
Рис. 15
8.4.	Сводная таблица. расчета схемы прогрева тупиковых участков '
у предохранительных клапанов острого пара блока 200 МВт (риа.16)
л* од «4*	Наименование	Обозначение	Размс	’рность	а—б	С-с
I	2	3.	4		5	0
1	Параметры пара в начале и конце участка	...				
	а) давление	Ра, Ра * ”•	кг см2		140	>-< с г со
	б)температура	4а,io	’°C		545	543
2	Размеры трубы	Ли х/*”	мм х	мм 57	х II	57х II
3	Условный проход паропровода -	" Ду	мм		40	40
4	Эквивалентная шероховатость	Кэ	мм		0,2	0,2
5	Расчетный диаметр по участкам	d р	мл		34 ,45	34,45
6	Удельный коэффициент сопротивления трения \	dp	I 1а	. -	0,922	0,92?
7	Развернутая длина трубопровода	L '	м		9,5	21
8	Коэффициент сопротивления трения £ тр.= _Х_.^ ; С1р	тр Типовой й 41604-т д.		190/2/C	8,76	19,4-. * tj  э
I
1'
I________________2_________________________3 __
t
9 Местные сопротивления:
а)	Колено гнутое 90°	*	^90*
б)	Тройник равнопроходный
Слияние встречных потоков
,	Лй1;- g_.o,5 ~ Ц
в)	В точке а - вход в трубу о вне-
запнпм оуг.евиом .
ЛШ 0,0...	£Л
xVJ/1	I
Г) Отвод </> - 15°	£ 15°. -
д)	Отвод = 30°	-	30°
е)	В точке С - внезапное раоииреняе £
потока
JO	Суммарный коэффициент местных	с
сопротивлений	г	м.о
'|Р	Общий коэффициент сопротивления	£	общ.
М,	Средний удельный объем	-VL?
Site-:Потеря тепла'изолированными поверх-
ностями, на единицу длины трубо- , Q.
провода	v
4
5
~6
♦ж	0,2	0,2.
•	<,1S	* •
		
«жв	0,5	•
«я*	*	0,05
• •		0,09
• » V .	яв»	1.0’
•w	1,95	1,34
я»	z 10.71		20.74
м3 . кг		0,02545
ккал		
/л. чао	198	198
	Типовой J& 41604-т i.I9l/?Z6	
14	Потеря .тепла изолированными поверх- ностями по длина трубопровода	Z С дот	ккал час	6040
	zE С пот = S е[> ’ L *			
15	Пропускная способность трубопровода		(	
	гъ-лр Щ353	 • \) 1/ор ; ращ	с?	т/чао	6,21
16	Изменение энтальпии в трубопроводе	ДС	ккал - ки~	0,97
	Параметра в выходной точке трубопро- вода : а) давление	Ро	кв , - см2	198,42
	б) штальпия	te	кг	1 823
	в) температура	О		543
Типовой $ 41604-т л. 192/
кг
БРОУ
ап и ---
РОУ
57*11
/	т
/в-З^ час
«	кг
Р-3. '15 сн
кг
<33.57 ~г ,
tfc 495°С
Зхема прогрева тупиковых участков
трубопроводов острого пара у 5Роу>
О РОУ блока %00 нвт.
Рис. 16
8.5.	Сводная таблица расчета схема прогрева тупиковых участков острого
пара у БРСУ и РОУ б дека 200 МВт (рио.ю),
—-------------— — — — -Чц— — —— — — —---------— — — —-------------— — —------—-------------— —— — — — — —— — —
пп Наименование	. Обсзначепие Размерность d -в	в-ж
ж
м ей» ем»' м ем «е» ей» м ««	«м» •«• ее» «ее «ей» е«е ем «ее ее» «ее ее. м мм ten» «ее «ее «ме ••	««м ме чек «ее «ев «м» «е ме «ме м«" ее» «м ее» ме «е «ее «ее ем ем «е «ее «ее ей» е»
I	2	3	4	5	6
3«ее«йемееемемемемееМйееее»ммемемме.«м«е.ем«ееемемм» -емм „М» ем «м. ем —• <м» ме «е «ее ем «ее «ее ем — ее» ее ме «ее «м» м» «ее м. ме ме ее. ем ем
I	Параметры пара в начале и конце участка:				
	а) давление	Prf .Рх	кг G.V?	1 136,72	133,57.
	б) температура		°C	540	495
^<2	Размера трубы	у Я^Х/	мм X	мм	57 х II	219 х 25
3	Условный проход паропровода	Ду	мм	40	175.
4	Эквивалентная шероховатость	Кэ	М”	0,2	0,2 .
5	Расчетный диаметр по участкам	d	..М'А	34,45	1€3,1
6	Удельный коэффициент солротдв- дения	d	I "77"	0,92^	0,1263
7	< Развернутая длина трубопровода	L	IX "	25,5	41,75 .
8	Коэффициент сопротивления ; трепля	% тр	«м	23,5	5,27
- 9	' ^Местные сопротивления:				
	а) Отвод 90°	I 90°	ее	0,2x4=0,8	0,22x8=1,76
				Типовой W 41601-т л.	Т94/-2/С
I______________2__________________________3
eO OreoS’Vf"	~	t
в)	Тройник #	.	"
г)	Вход в трубу с внезапным сужением <
(§=•)*= о,о...
r \$OZ> •
д)	Тройник
Слияние потоков. Боковое
ответвление
Sf= I; F/ =0,46
” У £ ~
10 Общий коэффициент местных сопротив-	с
деяий	*	> мс
II Общий коэффициент сопротивления
12	Расчётная ллощпдь,	G*
13	Расчётный диаметр /.	dp
14 Приведенный коэффициент гидравлического
сопротивления
г ПР
4
5
6
»	।	~ Cz 'Г с.
•	1.Ш
0,5
-	-	4,38
2,38	6,4
23,83	11,67
м2	,	9,5 .IO4
м	3,48V6>-* -
26,4
Типовой » 4I604-T л.19.5Д; (Q.
Г---"2
15 Средний удельный о^ъем
16 Пропускная опоооОнооть вепси
с - ..io2:^ i/^~ap'
Ф ~ U,3b4 * ггср. вр
17 Скорость пара =0,354 . ч (р*^
~1Г
18 Тепловые потеря изолированными
поверхностный
19 Тепловые Потери изолированными поверх
стями по всей длине участка, L
,20 Суммарные тепловые потери дзолирован-
нымд поверхностями
2 <2 nor « Qi
3
4
5
6
	
	м3
\	”icX< -	0,02546 >
(о ь V	т	 чао	3,27
\Х/а *..А	/-•	м/сек	24,3
Г	1 ккал •	м,ч'ао	198	330
30- • .9	СЛСЛ	> ТООЛЛ час	5050	13800 Z
Х^дот	ккал	, чаи	18850
Типовой М 41604-? л. 196/Я/6
1.2	3
21 Изменение энтальпии по трубопро-
воду
Дс ®	^/7ст
22 Параметра в выходной точке трубопро-
вода :
а) энтальпия
б) температура
5,7?
-ккя л
КУЧ.Л
id
°C
815 ,64
530°C
Ттл о s о й & 41604 -
9. ECEJ?04HUii РАСЧЁТ НА ПРОЧНОСТЬ РАСЙРИТВШ
БЛОКА ЗСО МВт	" ’	. yf - -	-
11 '—’  * Г    " 1,1 1	* - - , ,
.	4' *	' ЛЧг *w' '	'	/.
9.1. Рзснёт^расгирпте ля Низкого давлени^'	'
В качества расширителя дреналей ни экого давления использует-
ся расширитель непрерывной продувки ТКЗ объемом 5,5 м3, на
давление 3 кг/сга2, диаметром 1500 мм, по чертеху $ 08.8345.001.
к.
-В сосуд ТКЗ для его иопользования в качестве расширителя
дренажей вносятся сведущие изменения (см.чертеп > 41599-т):
I.	Увеличивается диаметр вЫхлодного патрубка с диаметра
150 ьи до диаметра 500 мм.	—
2.	Заглушаются Два существующих приемных штуцера диаметром
100 мм и врезаются три новых штуцера из труб 219x5,
194x24' и 133x10 для присоединения дренааннх* коллекторов.
3.	Увеличивается диаметр оливного отверстшгдиаметра 80 ж
до диаметра 426 х 9.	.
4.	Снимается ненужная’ арматура-регулятор уровня и предохрани-
тельный клапан.
Аналогичные изменения в соответствии с расчетами следует
производить при применении расширителя ТКЗ Для блока
200 МВт. ’
Согласно п.1-1-2, стр.248 "Сборника правил и руководящих
материалов по котлонадзору", сосудцу которых произведение
емкости в литрах на рабочее давление в атмосферах превышает
цир-ру ."200" (5500 х 4 > 200), подлежат освидетельствованию
инспекций Котлонадзора с представлением соответствующего
поверочного расчета на прочность.
Ввиду того, что в сосуд ТКЗ вносятся вашей ере чис ле nnnq,
изменения прочность его нарушается и изменяются рабочие .
параметры сосуда, .работающего в качестве расширителя дре-
нажей низкого давления, по.ахрму пике'приводятся примеру
поверочных расчстбв ва прочность по определению расчетной
тс.-дины стенки выпуклого днища, определению наибольшего
деву ст и.’.’, ого диаметра неукрепленного отверстия в. дплще п
цилиддряческой стеш-:е сосуда. •
Типовой #4I6Q4?*T
* Вое пбдыеры расчетов вынолненн в соответствий со "Сборником.-
правил и руководящих материалов по Котлонадзору”. Издательство
"Недра", 1972 г.	" *
На основании расчетов, выполненных для аварийного режима
блока SCOJsSt, максимальное давление в расширителе дренакей
; низкого давления составит 4 кг/см2 при температуре 182°С.
9•I.1• Определение расчетной толщины стенки выпуклого
днища расширителя дренакей-нпзкого давления
4.
Расчётная толщина стенки днища определяется по формуле:
у = P-®i_________________ . фь + с.... (I)
400 .2.6^—Р ‘ ' Й-А/
(см. п.5,2.1. стр. 163 "Сборника правил....". '
Эскиз расширителя дренажей низкого давления блока 300 ШЗт
(см. ряс .17), р. ,.
где: с! - диаметр (в свету) наибольшего отверстия в днище,
W;
Ау - васота выпуклой части днища до внутренней поверхности;
Q - внутренний д^етр сосуда,
Дв = 15^- 2,8 = 1504 им;
♦	 i
% - козрфициедт, учитывающий ослабление днища отверстием;
X ~ фаь^ческая толщина стенки днища сосуда,
// = 10 ММ;	——-~
£ - толщина стенки  цилиндрической части сосуда, '
мм
0 =1 ,7м (см. п.2.2.5.1 "Сборника правил" стр.146)
<5^дсл - дсластдмое напряжение'	ч
J <здод - 12,6 Кг/л’л2 (материал ст-3) 4
$
t	(с’!.лаедляу I.5.I "Сбсраика правил...." стр.142);
/а _ габсчсе а/.в’?’? в рлсшгвлтеле
р - 4 кг/с?-2. ,	/А.
. Тя я о воО.
Согласно п.5»2.1 ’’Сборника правил».•" стр«1б5<^^!^ Ю
действительна при соблюдения следу^рс условий:
Принтс/дем:	= 0,25 .	= 0,25 . 1504 = 376 цм.
•’  Са?-Л1".ч'с?:ад не высота выпуклой частя днища дрзгсссст гр^у-з
1-'с»и расчстянй раз'сер.
Также ссб.’гдастся следующие' требования:
= 514
1604
= -1Ы =0,006 < 0,1;
1504
= 0,34
< 0,6. ’
Для •.определения коэффициента " % " по :..п. 5.2.2.
"Сборника правил....пг стр. 164 предварительно решаем
отношение:	’
,	“		.— =4,4 >«	- I-
9
2
Ира данном значении'	коэффициент " Я " опреде-
ляется по с л едущей формуле:
£ в _____________2	, ..	(2)
d	+2
>! ! 1 * ..* ’ 1 """ " "
У^/СГ-С) '
' Расчётная толщина стенки днища сосуда ” X рзеч" опреде-
ляется нетедем последовательного приближения.
Типовой 41604-т л.-ЗОС/й/б
даемся сначала ** $ расч? затем определяй * *#-• по
феруле (2), после чего, определяй * ^расч*^ формуле (I).
Z:-2;‘raee приближение:
расч = 9 мм
£ =	_ . -2 •_______ = .? 2, , ..... = 0,300;
514
д + 2	'	+2
УЯ'е -С) VlS04 (9-1) 1
ffici =	+ С z
4оо. % .6aff„ - Р -.	2 . hi ' ’
?	/ . ., ; Г
=  4.1504	1504	+Тв
;	400.6,ЗОО.12.6Ц V 2.376	-
в'4,24’1>8 + 1:8-9ш.
. . 	• • «л . z
.	точное. •
Расчетная тЬдана стенка днища растрате ля дреHazel низкого
давления, разная!9 ’мм» меньше фактической толщины стенка .pasiiojj
10 12£? следовяплъар.»^.Той^ява стенки днища удовлетаоряет усдовн»
дрочяостж:- Г •'	*
фактическая
. ;10ж
9.1♦ 2. Qn,ncke ленив цаибрльтего. допустимого дикилетга
неукрепленного отверстия в днище сосуда.
По п. 5»3.2 "Сборника правия- .-г»-*-" стр.167 '
• J пред = .2-	f/. С) "
при $ 0,5.
По п.5.3.?, стр.168. Коэффициент " •£<>" спред-дается
(9-1 )
= 0,300 < 0,5
400.-. 2.376
1504
(9-1) ’ 12,6
- £-(3,333 - I) . НО = 514 мм.
<
Из расчета следует, что при толщине стенки днища9 ш
допускается неукрепленное отверстие диаметром d	мм.
Следовательно, при фактической-толщине стенки днища, .
равной ПО ммудопустимо сделать отверстие диаметром 530x8 мм
неукредлеянам, что соответствует диаметру " d " (в свету)
на оно. 17 . - 530 - 2,8 = 514 мм, а такке увеличить диаметр 4
слязнсдо отверстия в сосуде до 426x9 вместо'диаметра 80 мм.
*	1*	\
9;1.3. Опое'де ле пив. наибольшего допустимого диаметра
неукрепленного отверстия в цилиндрической
поверхности расширителя дренакеД низкого давления
- * -
Пс д.4.4.3.1 "Сборника правил...." стр, 160, коэффициент
прсчдсстд определяется по формула
</>в = р ‘
200' •	- с) « СТ доп.
« 0,345,
200/(8-1) - 12,6		1
т.е. = 0,345, что < ;0,5. . ,
Типовой К 41604-т л.202/£/б
4.ТТ5(М±(8-П1
Наибольший допустимый диаметр неу^рдпленяспо птвзрстзя
при < 0,5 определяется во-с ведущей ром'уде.
(см. п.4.4.2.1? стр.158):
J пред. = 2 . К_1_ - l) .	'1 =
4 1° '
= 2 (2,9 Л) - 'У 1512.7*	= 390 им.
Таким образом, из расчета видно, что в'цкмммрлчеслОй поверх
постя сосуда с внутренним диаметром 1504 мм мспдэ выподлить
неукрепленное отверстие максима льнам диаметром 390 ем.
Следовательно, реконструкция сосуда ТКЗ - рокпр-медл низ-
кого давления, выполненная по чертеху ’? 41599-т с о а лианам
отверстием под трубу 219x6 мм;не нарушат прм-доатд сосуда.
-	I
9.2.	Расчёт расплсителя спдмхяелйд ПВД
В качестве р спирит мая слороквеглд ПВД яолол:зузтоз расши-
ритель непрерывной продувки ТКЗ с: мд мм 0,7 равлснкз
7 кг/пм2, диаметром 600 мм по чеулчу ”	е0?Ь.
В сосуд ТКЗ для иопсльоммппл его в км:..мое л. м. деля
опороднмм'й ПВД вносятся слеру'нд.-.] г.с.лпеш’я
(с.’.мчертеш 7 4ТСС0-т) :
с.
I.	Увеличен диаметр впх.лспиого патрубка дл;.:: ла 150 мм
до дл'.ктра 300 т, для чего сипло верхнее дялд- сосуда л вл пол-
нея конический переход с драд’^ь ЗСЭ мл до дм- тла ЭСО мм.'
2.	Увеличен диаметр сллзяого с мд устал с д д-.дтра 50 ?.;м до'
диаметр а 73 х 3 мл.
3.	Снята неяу:..--:?.я ар:а?" л-рлуммср у; мм  л ярсдсхрмш-
тмлм-иД! клапан.
Согласно п.1.1.2 стр.243 "Обгрядка правил я руководящих.
;.-.-.тсрнл,лов по Котлонадзору", сосуда, у которых произведение
м ХСПТЛ П ,1Мр":Х !П рл'б'Ч:-; ДЬПЛДМЗ В ЛТМ'2ч ?ПхХ Лре’ЕЬ’ШЗеЪ
”9с-0” (2С0 X Т.С > 399), подмтм ссг^телЬб$ВОВ^йИЮ
Инспекцией Котлонадзора с представлением соответствующего
поверочного расчета на прочность,
фваду того, что в сосуд ТЕЗ вносятся выдглеречисленнае
изменения, нрочность его нарушается и изменяются рабочие пара-
метра-сосуда,'работающего в качестве с^ддирлтедя олорокяеняя
ПВД, поэтому няне приводятся ’примера поверочных расчетов
на прочность по определенно толщины стенки конического пере-
хода и стенки выпуклого днища, а такхе по определению диаметра
наибольсего отверстия в1 выпуклом дн'аде. Еов-ых врезок в цилиндра
ческую поверхность сосуда не предусматривается.
На основании расчетов, выполненных .для аварийного режима
блока 300 МВт,максимальное давление в раезлрителе опорожне-
нии ПВД составит 1,2 кг/см2 при температуре 158°С.
Расчёты аварийного режима для расчета расширителя опороче-
ние блока 200 МВт не выполнялись, т.к. параметра среда в аварий
ном рзЕвме будут нике, чем па блоку 300 ЕЗт;
9,	2,1. Одре де ленив толщины. стенки хснвческог-о перехода.'
Расчёт по определению толщина стенки ионического перехода
производится в соответствии о проектом отраслевого стандарта’
ДЕТИ "Котлы стационарные паровые я водогрейные. Норма расчета
на прочность" Я-я редакция 1974 год). .
Эскиз расширителя опорочения ПВД см, рас, 18? .“
где: До - диаметр (в свету) выхлвшГого трубопровода
- ( 325-2x8 = 309 мм);	ч
Дв - внутренний диаметр сосуда - (639-2x8=614 мы);
с4 угол наклона фонического перехода;
А - искомая толщина конического перехода.
Толщина стенки конического-перехода определяется по следую-
щей формуле;	-	'
= P'^t + С .... (I)
 200.	- Р '	..	.
(С?!.стр. 24,25 Проекта отраслевого стандарта). - '	_
Типовой # 41604-т	& j
Эскиз расширителя дренажей низкого
давления
<Л}
Рис. 17
"пригодна при соблюдении следующих условий :
’...^О, 005- , qC 4s °г
^7^'7
* * 7 ". •	'	•
Величина прибавки ЯСИ определяется по формуле '
/г —г? 5-	См»стр. 148
1 Н- А	п. 2»3,4»3 "Сборника
• .	'	' правил.^
гдегА= коэффициент, зависящий от величины пинусового огкдо-
’5	\ нения по толщине станка.
По таблице п; 2.2.5.2 Стр. 146 "Сборника правил.," при-
нимаем А=0,05 для 5* низусового допуска.
'Для выполнения расчётов принимаем фактическую толщину стен -
ПФл конического перехода, равную 8 мм.
-- щ ? .Величина прибавки "С" составляет
С =	_ & з?.
f + 0,0	'
Sty
Следовательно , и
даются:
условия (2),(3),(4) соблю-
о
Тиковой 4ДсС=иТ' ,л.2С6/2Х4;
= '/ - 2,t •	• on — n — a, бШ* о 33 £3
ot 37З '	'	'
=	= 4^4 -	...
°	i
^следовательно, формула (I) по условиям (2),(3) и*(4) пригодна.
По п. 6.2 стр. 30 Проекта отраслевого стандарта, выбираем
коэффициент прочности (J) j &
для углеродистой стали.
Допустимое рабочее давление расширителя равно 7
*
Допустимое напрязенае '
Гб* 7 = /2.^
при 158°С
(см. табл. I.5.I стр. 142 ’’Сборника правил'-;..
Подставляя все исходные данные'в формулу, находим расчётную
толдину Стенли конического перехода : .	.
=	^3 + Cr = 2, 3 6	,
Типовой 41604-т стр.207/216
Ж-\. Таким образом, расчет доказаа,. лто	
s стенки конического перехода = 8 мм’‘больше расчётной,Т.е.
8мм > 2,36 мм.	’	'
~	'		•	-	.1	. V
< Следовательно, принятый конический переход с толщиной стенки
I' 8 мц удовлетворяет условий прочности.
_ _ _	Р<1сч<TMcCt
9.2.2.	Определение	толщины хтенки выпуклого
	« дниша расширителя он о рот.не дня ПВД,
Расчет производится в соответствии со "Сборником правил
* в руководящих материалов,до котлонадзору".
Издательство "Недра", 1972 Тод. .	< • ,
• > . .
Расчетная толщина стенки днища’ определяется по формуле
. / =—Р	--	.	$ С ....(I)
(см. п.5.2.1 стр.163 "Сборника правил...".
Эскиз расширителя опорожнений ПВД см.рис. (18),
* >  •
. где: </ - диа^дтр (в свету) наибольшего отверстия в, днище,
I	Я/с/с'«сх
1ц - высота выпуклой части дщщш до внутренней поверхности;.
• *
внутренний диаметр^осуда,
630 - 2x8 = 614 мм 	1
% - коэффициент,учитавающяЛ ослабление днища отверстием;
X - фактическая толщина стенки днища сосуда^
х = 10 ММ;
// - толщина стенки цилиндрической части сосуда,-
‘ J = 8 мм;
С =»~1 мм (см.п. 2.2.5.I "Соэрягка правил", стр.146);
Типовой 4’604-т Л.2СЗ/-Д/6
3367
Эскиз расширителя опорожнения ПВЪ
Рис. 18
6гдф£- допустимее
^/ЙГдоп = 12,8 лгДхЯ ^для-,е?й лрЯ-Э^Б^Й
'(елцтгоадцу Д.5Л.- "Сборника правил...w)j
рабочее давление в расширителе,
р = 1,2 кг/мм2
Гласно п.5*2.1 "Сборника правил.» L* стр» М3/ форулаД!)
ствательна Ери соблюдении следупддх условий:	*
Ах >. 0,2 •• X- С гo.lt .d,_ г 0,6.
$□<	.50^
Йрадлчагм: 4^ =0,25 •	=.0,25.614 =
я 154 ым.
Фактическая ке юоота выпуклой части дяада превышает
Яйбуемый расчетный размер/	'~7
I
Еёк ве соблюдается следугздйв требования :
х 10~Г'
- pH
J = ?0 i
Ь14
Для определения коэффициента *	" по д.5.2.2 "Соорншга
;^правил...”.стр.164 предварительно решаем отношение:
J =	70	- а
УейчгоЗГ
Ь 0,0146 <	0,1;
f
0,П4-‘ <	0,6 .
У '	1 '
= - 7g *' 70	» 0,9*.
75530' . '	74.3
I
Тогда при.
ОЛ £	. <2.0
. Типовой. Jt 41604-т л.2Т0/£(%
i
косдфищиент " л " определяется до сл-дупщ-зд формуле:
- =	2	... (2)
'’w	.........Т”“	>«	... ,
V
\
1.25. d	+ 1,5	к
У-йТТ.Лё? ' у
Расчетная 'толщина стеАми^. днища сосуда " / расч" спредеилет-
я ..етодом последовательного дриОлигедия..
Задаемся сначала " fSf расч.* затем определяем "	" ро
:р:уде (2), после чего определим рас ч." по формуле (I).
Последнее приближение♦
Задаемся $ расч = 2,3 мм ,
1,2э */ - у.: ... -•	+1,0
1.25. 70	7 f,5	"	=
ySl4-(2,3^1?
» 0,435;
расч. =	Р •	+0 =
400. -Я-СГдод - Р
, 2,2 , 614г т в бТА^ +1	»
400.0,435.12,8-2,2 .	~2«154
\ 2 <1 = 2,234^
2227,8	'	-
!Тр:^;1.т:ог.л-е достаточное хорошее.
 Расчетная тол ••.иг.а стешп дли-а  . :ирлтелэ слорсилания
равная 2,3 мм, мснь-л Тглтилссис.’ •??,,. ,.шн стенка равной Ю мм,
следовательно, тс;.-и? а .;?/-нгл дни: л ;•дзвлетворлет условию
срс’июстд!
X"'	*
$ фактически
д .
* ...	'	10 мм
9.2.3.J Ой ре де ленде наибольшего допустдуого диаметра'
'. неукрепленного отверстия в днища к-пвислтедя
опорожнения П.В.Д,
По п. 5,3.2- "Сборника правил..." стр. 167
d пред = 2 • (-±- -	.
при ОСс 0,5.
Йо п.5^3.3. стр. 168 коэффициент • ’тСо
определяется по формула
р »| I ||^,|||_Пь»     |'|1. Т , .Т.   	.
400 '-	. ('д*’- е). <У*оа
= 2,2  Й4 +Л^
’	- 614 \ '
400.
614
.-(2,3-1) . 12,8
^»g,^6LV6§
260. 12,8 а
.0,406 <	0,5
пр^Д
. 0,406
614 ' (2,3 - I)
« 2.1,46 . 28,2	= 83 мм.
';.r,:Le;i	л. 212/г/С ;
\|*&зрасчета следует, что при толщине ставки днища
X расч = 2,3 мм допускается неучтенное .отверстие диаметром
’ d.^e-a= 83 »=*•
Следовательно, при Фактической толщине. стенки-днища,
•равной Ю мм7допустимо сделать отверстие диаметром 76x3 мм
деукрепленнзм, что соответствует диаметру " 4/ ” (в свету).
на. рис. 18 - 76-2x3 - 7Q ш. "
о
Ш1
н:у  язз
I
Л"3 no

□ (
LI
0_ C,~ 03
г.с чёта
11
TClf 
2
j
и
Б,В
ЗЛО ц
р}
3
»
Приложение JS I
F503-4/195 от 3.1-75 г.
Главному конструи.с.ру Г in в?, с в злого
арматураого завода
I
тов.Морозову Е,Е,
г.Чехов, Мсои.гзс::си обл.
Н о |1
Пиз выполнения гидравлических расчетов но czncBCLty
рс-сдту дренажей станционных трубопроводов проспи 2ас
::<дп?ь коэф|вв:леятэ сопротивления для сведущих вентилей
а£-.гэ завода:
.	5-2СЗ.	Ду,40	Ру	255,	£	= 565°С
2.	3-5С-2	Ду	20	Ру	140,	-6	=570°С
3.	2-250	Ду	50	Гу	ICO,	-Ч	-5-10°0
4,	Ду	20	Ру	100,	-р	=434ОЭС
гад ответ просим, по в:о:.’сг??.г~и, из зздзг-./.зать.
* :зй гчшенер
тс оз
2/^2 ст 12.П-75 г..
Г-. тонеру. ТЭЙ*а Г
тоз. Черкасову М.В.
107681, IZoczua Б-66,
Спартаковская,2а
На ?ол 5 503.^1/165 от 3.I-I975 г.
Ссекаем, что ко&’фяппеат сопротлвдеадз укааааяах ,
Г££:ддея ; = 7,8.	'
^'дзль7£-~, Спразочняк почгадрзвлзчеокай содротлвг.еняам*
ерголздат, I960 г« стр. 329/F
иг.-
“oo£=stl дяхенер
Зг^глоооного ариттураого
. завода »
Л.ЗамОплякоз
Тип свой..’? 41604-т д^б/^/б