УДК 621.57.049.2—52
АВТОМАТИЧЕСКИЙ ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛЬ АВ-2 СИСТЕМЫ ВНИХИ
Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ, А. Г. РОТЕНБЕРГ, Л. Я. ТИХОМИРОВА — Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Содержание неконденсирующихся газов в
системе холодильной установки — одна из
основных причин неудовлетворительной ее
работы, так как приводит к ухудшению
теплопередачи аппаратов, уменьшению холодопро-
изводительности компрессоров и увеличению
эксплуатационных расходов в связи с
повышением давления в конденсаторе.
Неконденсирующиеся газы попадают в
систему холодильной установки по разным
причинам:
—во время первоначального заполнения
системы холодильным агентом;
— при вскрытии компрессоров,
грязеуловителей и других частей установки для осмотра,
очистки или ремонта, даже при условии
тщательного удаления воздуха из осматриваемых
частей;
— в процессе работы холодильной
установки в условиях вакуума в испарительной
системе — через фланцевые соединения, сальники
компрессоров и запорной арматуры;
— при работе компрессора с закрытым
всасывающим вентилем (поэтому всасывающий
вентиль не рекомендуется оставлять закрытым
на долгое время без особой необходимости);
— во время заполнения системы — вместе с
жидким холодильным агентом из баллонов.
Общеизвестны признаки содержания
неконденсирующихся газов в холодильной
установке — ненормально высокое давление в
конденсаторе, сильные и беспорядочные
колебания стрелки нагнетательного манометра, даже
при достаточно прикрытом вентиле манометра,
чрезмерное повышение конечной температуры
сжатия холодильного агента и др.
Неизбежное попадание воздуха в систему
холодильной установки и связанное с этим
ухудшение ее работы вызвала необходимость
использовать специальный аппарат для
удаления воздуха — воздухоотделитель.
Применявшиеся до сих пор
неавтоматизированные воздухоотделители эксплуатировались
под наблюдением обслуживающего персонала
и от его внимательного отношения к работе
установки во многом зависело своевременное
удаление воздуха из системы.
Холодильная установка работает наиболее
экономично, если воздух удаляется сразу, по
мере его поступления в систему, что можно
осуществить только с помощью
автоматического воздухоотделителя.
Этого требует и комплексная автоматизация
холодильных установок, предусматривающая
их эксплуатацию без обслуживающего
персонала.
Автоматический воздухоотделитель должен
удовлетворять следующим основным
требованиям:
— автоматически отключаться при
отсутствии в системе инертных газов,
— автоматически включаться при
поступлении инертных газов,
— автоматически отключаться при
остановке компрессора и включаться при его пуске.
В воздухоотделителе воздушно-аммиачная
смесь охлаждается при давлении конденсации,
при этом значительная часть паров аммиака
конденсируется и обедненная смесь удаляется
из системы.
Приведенная на рис. 1 зависимость
давления воздушно-аммиачной смеси от ее состава
и температуры показывает, что при одном и
том же давлении с понижением температуры
содержание аммиака в смеси резко падает.
Так, при давлении 11,25 ата и температурах
25, —15 и —35°С в смеси содержится
соответственно 87, 14 и 5% аммиака. Это значит,
что при выпуске такой смеси из системы на
каждый килограмм воздуха приходится 6,7;
0,163 и 0,053 кг аммиака [1].
Таким образом, автоматический
воздухоотделитель должен охлаждать смесь до
температуры, как можно более низкой, исключая
возможность ее выпуска при температуре
выше заданной. По нашему мнению, температура
выходящей смеси не должна быть выше—25°С.
Естественно, что отделение аммиака от
воздуха тем полнее, чем большее число ступеней
отделения проходит воздушно-аммиачная
смесь. Выпуск воздуха должен прекратиться в
момент возникновения опасности выхода
недостаточно обедненной смеси.
Чтобы обеспечить максимальное заполнение
охладителя, исключить выброс из него
жидкого холодильного агента, а также перетекание
агента из линии высокого давления в линию
низкого давления при стоянке компрессора,
питание автоматического воздухоотделите-
2 Зэк. 4970
9

ля холодильным агентом должно быть
автоматизировано.
Для уменьшения притока тепла
воздухоотделитель должен быть термоизолирован.
весовое содержание аммиака в смеси, %'
100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 О
п
12
|//
\10
1 9
18
§ 7
«О г
Ǥ {
а 5
3
2
—
^~
^т
т
I
I
I
I
t
I
I
I
I
т
-1
1
1
1 со
ъ*
>
\,
5°
-
|5и
45
0
пгп
1/
1 1
If
1
1
1
т
1
|>
1
1
1
1
1
1
А
/|
/ 1 1
1
1
1
г
i
i
¦ 1 |
О 10 20 30 40 50 ВО 70 80 90 100
Весовое содержание воздуха 8 смеси, %
Рис. 1. Зависимость давления воздушно-аммиачной
смеси от ее состава и температуры.
Перечисленным выше специальным
требованиям отвечает автоматический
воздухоотделитель АВ-2, разработанный во ВНИХИ [2, 3].
Устройство воздухоотделителя.
Автоматический воздухоотделитель АВ-2 (рис. 2) состоит
из охладителя 1 смеси, первого реле уровня
(датчик 2 и усилитель 3), соленоидного
вентиля 4 для питания охладителя жидким
аммиаком, второго реле уровня (датчик 5 и
усилитель 6) и соленоидного вентиля 7 для
выпуска воздуха, реле температуры 8 для
исключения возможности выхода недостаточно
обедненной смеси, трех запорных вентилей 9, 10 и
11, углового запорного клапана 12 с
колпачками для спуска масла и соединительных
трубопроводов.
Охладитель, приборы, арматура и
трубопроводы компактно смонтированы на общей раме.
Таким образом, автоматический
воздухоотделитель АВ-2 — это агрегат, готовый для
включения в систему аммиачной холодильной
установки.
Охладитель состоит из двух концентрично'
расположенных сосудов 13 и 14, двух
змеевиков 15, 16 и трубки 17. Он заключен в
металлический кожух 18 с термоизоляцией.
Вверху сосуд 14 приварен к сосуду 13, в котором
находятся спиральные змеевики и трубка.
Змеевик 15 одним концом приварен к верхней
части сосуда, а вторым — к его дну. Трубка
вварена в. верхнюю часть боковой стенки и в
дно. Внизу к ней приварен змеевик 16. Конец
змеевика выведен наружу.
К змеевику 15 присоединен угловой
запорный вентиль 11 (Ду=6 мм), к которому
подведен трубопровод 19 воздушно-аммиачной
смеси от конденсатора и ресивера.
К Всасывающей линии
Рис 2 Схема автоматического воздухоотделителя
АВ-2.
Верхняя часть змеевика 16 соединена с
угловым запорным вентилем 10 (Ду = 6 мм), от
которого идет трубка к соленоидному
вентилю 7 СВ-1,5 (Ду=1,5лш), служащему для
выпуска воздуха. От верхней части сосуда 13
отходит трубка, соединенная со всасывающей
линией компрессора.
Кожух 18 заполнен вспученным
гранулированным стиропором. Для питания
охладителя жидким аммиаком к дну сосуда 13
приварена трубка, которая проходит через дно
сосуда 14. Аммиак поступает от регулирующей
станции через фильтр 20, соленоидный
вентиль 4 СВ-1,5 и угловой запорный вентиль 9
(Ду = 6 мм).
10

Для управления соленоидным вентилем 4У
питающим охладитель, применено реле
уровня ПРУ-2, состоящее из шарикового
индуктивного поплавкового датчика 2 и
полупроводникового усилителя 3. Датчик реле уровня
установлен по высоте так, чтобы аммиак заполнял
почти весь сосуд 13. Датчик присоединен к
жидкостной и всасывающей трубкам
сосуда 13.
С сосудом 14 соединен верхний штуцер
датчика 5 второго реле уровня ПРУ-2. К
нижнему штуцеру этого датчика подводится
трубка 21 от коллектора регулирующей станции
или из нижней точки линейного ресивера,
соединенного с конденсатором.
Специально разработанный для
воздухоотделителя соленоидный вентиль СВ-1,5
(Ду=11,5 мм) малогабаритный и очень простой
по устройству (рис. 3). Вентиль прямого
действия — электромагнит непосредственно
открывает клапан. Трубка 1 электромагнита
вентиля, выполненная из немагнитной
нержавеющей стали Х18Н10Т, служит корпусом
вентиля. Внутри нее находятся ограничитель
подъема 2, пружина 3, сердечник 4 и клапан
5. В торцах трубки сделаны выточки, глубина
которых равна высоте венчиков ограничителя
подъема и клапана. Это позволяет
герметизировать соединение ограничителя подъема и
клапана с трубкой с помощью уплотнительных
шайб 6 ниппельного соединения вентиля. В
ограничитель подъема вложена фильтрующая
сетка 7. Канал для прохода среды сделан
Т-образным, чтобы струя жидкости не
отбрасывала сердечник. В сердечник вставлена уп-
лотнительная резинка 8.
Ограничитель подъема и сердечник
выполнены из кислотостойкой магнитной стали XI7,
а пружина и клапан — из немагнитной
нержавеющей стали.
На трубку надета катушка 9
электромагнита с магнитопроводом, состоящим из
стакана 10 и двух фланцев 11. Магнитопровод и
катушка укреплены на трубке гайками 12 и
контргайками 13.
Соленоидный вентиль СВ-1,5 рассчитан на
напряжение 220 в переменного тока и
потребляет 14 вт. Его можно устанавливать в любом
положении. В качестве реле температуры
применено реле ТР-1, термобаллон которого
закреплен на трубке охладителя, идущей от
отделителя воздуха к всасывающей линии
компрессора. Поскольку контакты ТР-1
разомкнуты при низкой температуре, что не отвечает
условиям работы воздухоотделителя,
использованы контакты промежуточного реле
' МКУ-48.
Работа воздухоотделителя. В сосуде 13
2*
(см. р>ис. 2) уровень жидкого аммиака
поддерживается автоматически. Когда он
понижается, реле уровня 2 и 3 включает соленоидный
вентиль 4, и аммиак через угловой вентиль 9
045
Рис. 3. Продольный разрез
соленоидного вентиля СВ-1,5 (Ду —
= 1,5 мм).
поступает в сосуд 13. Когда уровень в сосуде
повышается, реле уровня выключает
соленоидный вентиль и поступление аммиака в сосуд
прекращается. Дифференциал реле уровня
ПРУ-2 очень мал и поэтому уровень аммиака
в сосуде 13 колеблется в незначительных
пределах.
Воздушно-аммиачная смесь поступает через
угловой вентиль 11 в змеевик 15, в котором
происходит частичная конденсация паров
аммиака из смеси.
Таким образом, в пространстве между
сосудами скапливается жидкий аммиак
(конденсат), имеющий температуру, близкую к
температуре кипящего в сосуде 13 аммиака.
Выходящие из змеевика пары частично
обедненной по аммиаку смеси барботируют
через скопившийся жидкий аммиак,
поднимаются между холодными стенками сосудов,
проходят по трубке 17 и змеевику 16. На всем
пути происходит конденсация аммиака из
смеси, т. е. освобождение воздуха и других
неконденсирующихся газов от аммиака.
11

Конденсат сливается по трубке 17 из
змеевика 16 в пространство между доньями
сосудов.
Воздух по мере накапливания выдавливает
жидкость из камеры поплавкового датчика 5
Уровень жидкости в камере понижается,
шарик-поплавок опускается в нижнее положение,
при котором подается сигнал на включение
соленоидного вентиля 7. Если к этому времени
соленоидный вентиль получает сигнал на
включение от реле температуры (по низкой
температуре отсоса), то начинается выпуск
воздуха по трубке, идущей от соленоидного
вентиля 7 в нижнюю часть бачка с проточной
водой. Поднимаясь вверх через слой воды,
воздух освобождается от оставшегося
аммиака (за счет интенсивного соединения аммиака
с водой).
В результате выпуска воздуха давление в
змеевике, трубке и пространстве между
сосудами становится несколько ниже, чем в
конденсаторе. В связи с этим жидкий аммиак из
коллектора регулирующей станции поступает
в камеру поплавкового датчика 5. Шариковый
поплавок всплывает и, дойдя до середины
камеры, подает команду усилителю с выходным
реле на закрытие соленоидного вентиля,
после чего выпуск воздуха прекращается, но
воздухоотделитель продолжает работать: в него
поступает воздушно-аммиачная смесь,
конденсируются пары аммиака, конденсат
переливается через камеру датчика 5.
В результате накопления
неконденсирующихся газов в пространстве между сосудами
выравниваются давления в воздухоотделителе
и конденсаторе. Жидкий аммиак постепенно
выдавливается из камеры датчика 5, поплавок
опускается на прежнее место и дает команду
усилителю на открытие соленоидного вентиля
7. Выпуск воздуха из воздухоотделителя
возобновляется.
Жидкий аммиак постоянно удаляется из
пространства между сосудами через камеру
поплавкового датчика 5 и поступает в
коллектор регулирующей станции.
Если в результате работы
воздухоотделителя система холодильной установки полностью
освобождается от неконденсирующихся газов,
то выходящие из конденсатора пары аммиака
конденсируются в воздухоотделителе,
давление в котором ниже, чем в конденсаторе.
Поэтому жидкий аммиак из регулирующей
станции поступает в поплавковый датчик реле
уровня и поплавок поднимается, в результате
чего соленоидный вентиль закрывается. Он
остается закрытым до тех пор, пока в
воздухоотделителе не накопится такое количество
неконденсирующихся газов, которое приведет
к выравниванию давлений в нем и в
конденсаторе. При этом уровень жидкого аммиака в
поплавковом датчике понижается, открывается
соленоидный вентиль и начинается выпуск
воздуха.
Техническая характеристика воздухоотделителя
АВ-2
Рабочая среда Аммиак
Рабочее давление, kzjcm2 <18
Напряжение сети переменного тока, в 220
Потребляемая мощность, вт 28
Холодопроизводительность
(максимальная) установки, обслуживаемой одним
воздухоотделителем, млн. ккал\я . . 2
Производительность при давлении
конденсации 7 ати, м3/ч 1
Температура аммиака, питающего
охладитель, °С <—28
Габаритные размеры, мм 1000x450x240
Вес, кг 40
Автоматические воздухоотделители АВ-2
были изготовлены Опытным холодильником
ВНИХИ. Они эксплуатируются в течение ряда
лет на различных предприятиях.
Расчетная экономическая эффективность от
внедрения одного воздухоотделителя АВ-2
составляет 1570 руб. в год.
ЛИТЕРАТУРА
1. Яковлев Н. В. Эксплуатация холодильных
установок. Госторгиздат, 1962.
2. К о б у л а ш в и л и Ш. Н., Ротенберг А. Г.,
Тихомирова Л. Н. Авторское свидетельство
№ 188996. Бюллетень изобретений № 23, 1966.
3. Автоматический воздухоотделитель
модернизированный. Отчет ВНИХИ № 2524, 1965.

УДК 621.565.92
В порядке обсуждения
ПРОЕКТ ГОСТа «ХОЛОДИЛЬНИКИ БЫТОВЫЕ»
Канд. техн. наук Б. С. ВЕЙНБЕРГ, Л. Н. В АЙН — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
Производство бытовых (домашних)
холодильников непрерывно расширяется. В 119:66 г.
изготовлено около 2 млн. холодильников.
Естественно, что холодильники должны быть
предельно унифицированными при широкой
номенклатуре производства, а требования к их
качеству и теплоэнергетическим
характеристикам должны быть общими для продукции
разных заводов.
В лаборатории домашних холодильников
ВНИХИ разработан проект ГОСТа
«Холодильники бытовые», распространяющийся на
компрессионные и абсорбционные
холодильники общего назначения.
При разработке ГОСТа были учтены
рекомендации 86 Технического комитета
«Холодильная техника» международной организации
по стандартизации ИСО E-й подкомитет
«Конструкция и испытания домашних
холодильников») и рекомендации по стандартизации
СЭВ «Электрические холодильники бытовые.
Технические требования и методы испытаний».
Положения ГОСТа распространяются на
холодильники общего назначения как
компрессионные, так и абсорбционные.
Ниже приводятся в сокращенном изложении
основные положения проекта нового ГОСТа.
Типы
Холодильники должны безотказно работать
при температуре окружающего воздуха от 15
Таблица 1
Тип
КС
KB
кш
кн
АС
АВ
АШ
Наименование и
характеристика
Компрессионный
типа „стол"
Компрессионный
встроенный
Компрессионный
напольный (шкаф)
Компрессионный
настенный
Абсорбционный типа
„стол"
Абсорбционный
встроенный
Абсорбционный
напольный (шкаф)
Размещение
В общем фронте
кухонного оборудования
Встроенный в кухонное
оборудование
В произвольном месте
На стене или над
кухонным столом
В общем фронте
кухонного оборудования
Встроенный в
кухонное оборудование
В произвольном месте
до 40°С от осветительной сети
напряжением 220 или 127 в при частоте 50 гц.
Абсорбционные холодильники должны
выпускаться в модификациях с газовым нагревом
от бытовых газовых сетей и с керосиновым
нагревом.
Типы холодильников приведены в табл. 1.
Основной параметр холодильника,
определяющий его типоразмер, — общий внутренний
объем (емкость), под которым понимается
объем холодильной камеры, ограниченный
спереди панелью закрытой двери. Объем,
занимаемый испарителем, если он находится в
холодильной камере, включается в общий
внутренний объем.
Значения общих внутренних объемов
должны соответствовать указанным в табл. 2.
Таблица 2
Тип
КС ... .
KB .
кш
кн
АС .
АВ .
АШ
—
—
80
80
80
80
Общий внутренний объем, дмг
100
100
100
100
100
100
100
120
120
120
120
—
__
120
160
160
160
—
—
160
—
200
—
—
—
—
—
240
—
—
—
—
—
300
—
—
—
—
Номенклатура выпускаемых ныне
холодильников чрезвычайно ограничена и ГОСТ
значительно ее расширяет. Вводятся два новых
типа встроенных холодильников (KB и АВ).
Напольные шкафы — наиболее
распространенный тип холодильников. Шкафы малого
объема удобнее, чем холодильники типа «стол»
(«Саратов», «Минск» и др.), занимают при
равных внутренних объемах меньшую площадь
пола и имеют меньшую ширину по фронту,
допускают устройство низкотемпературного
отделения достаточного объема и более удобны в
эксплуатации.
Потребность в холодильниках большого
объема B00, 240 и 300 дм3) будет возрастать
в результате систематического расширения
ассортимента продуктов, а также удобств,
создаваемых более редким A—2 раза в неделю)
посещением магазинов.
13

Ширина холодильников типа «стол» и
встроенных не должна превышать 600 мм, ширина
настенных — 1000 мм.
Глубина встроенных холодильников не
должна быть более 600 мм, настенных — 450 мм.
Высота холодильников типа «стол» должна
быть равна 850 мм.
Технические требования
Материалы и покрытия, соприкасающиеся
с пищевыми продуктами, должны выбираться
в соответствии с перечнем материалов,
разрешенных для применения в продовольственном
машиностроении и в пищевой
промышленности, либо применение их должно быть
согласовано с Государственной санитарной
инспекцией Министерства здравоохранения СССР.
Холодильники с одной дверью по
требованию торгующих организаций могут
выпускаться в модификациях с открыванием двери
вправо и влево. Во всех холодильниках при
открывании двери на 90° габаритная ширина не
должна увеличиваться более чем на 15 мм, а в
холодильниках типа «стол» и встроенных должна
быть обеспечена возможность выемки полок,
поддона и других элементов при открытой на
90° двери.
Во всех холодильниках (кроме настенных)
в целях безопасности должна быть обеспечена
возможность открывания двери толчком
изнутри.
Дверь и ее ручка, замок, дверные петли,
уплотнитель дверного проема, а также педаль,
если она имеется, должны выдерживать не
менее 100000 открываний и захлопываний.
Наружный корпус шкафа холодильника, а
при его отсутствии наружная поверхность
тепловой изоляции, должен быть
паронепроницаемым. Отверстия для прохода труб и
проводов и монтажный люк должны быть
герметично заделаны.
Емкость поддона или сосуда для талой воды
не должна быть менее 3 л на 1 м2 теплопере-
дающей поверхности испарителя.
Объем низкотемпературного отделения,
если оно есть, должен составлять не менее 8%
общего внутреннего объема холодильника.
Холодильный агрегат — герметичный.
Уровень звука холодильника не должен
превышать 40 дб А.
Вероятность безотказной работы
холодильников не должна быть ниже 0,85 в течение
трехлетнего срока после выпуска с завода.
При расчетах, конструировании и
разработке технологии изготовления, а также при
выборе материалов и покрытий холодильников и
комплектующих изделий следует исходить из
долговечности холодильника не менее 15 лет,
ресурса работы холодильного агрегата не
менее 50000 ч, числа включений холодильного
агрегата не менее 800000 раз и числа
открываний двери не менее '100000 раз. Оттаивание
испарителя в компрессионных холодильниках
объемом 160 дмг и выше может быть ручным
или ^полуавтоматическим: перевод на режим
оттаивания производится вручную,
возвращение к рабочему режиму — автоматическое.
Упакованные холодильники должны
выдерживать без повреждения и ухудшения
качества толчки и вибрации, возникающие при
транспортировке, а также минусовые темлературы
окружающего воздуха. Холодильники должны
выдерживать без повреждений длительную
работу с открытой дверью.
В холодильных камерах предусмотрено
освещение, включающееся при открывании
двери. Пуск компрессионных холодильников и их
работа должны быть обеспечены при
отклонении напряжения в сети в пределах от —15 до
+ 10% от номинального.
Требования к поддержанию температуры в
холодильниках связаны с методикой
измерения температур. В соответствии с
рекомендациями ИСО и СЭВ, близкими или
совпадающими с многими национальными стандартами,
за температуру в холодильной камере
принимается среднее арифметическое значение
температур, измеренных в трех точках основного
объема холодильной камеры.
При температуре окружающего воздуха
16°С и при уставке терморегулятора на
наименьшее охлаждение ни одна из измеряемых
трех температур не должна быть ниже 0°С.
При температуре окружающего воздуха
32°С и по меньшей мере при одной уставке
терморегулятора средняя температура в
холодильной камере не должна быть выше 5°С, в то
время как все три измеряемые температуры
должны находиться в диапазоне от 0 до 10°С.
Коэффициент рабочего времени
компрессионных холодильников в этих условиях не должен
превышать 0,7.
Устанавливаются три значения номинальных
температур в низкотемпературном отделении
холодильника: —6°; —112° и —li8°C с
изображением на дверце испарителя соответственно
одной, двух или трех звездочек.
Расход энергии или газа при температуре
окружающего воздуха 32°С и температуре
в холодильной камере 5°С не должен быть
выше приведенного в табл. 3.
Температуры и расход энергии проверяют
при номинальном значении напряжения сети
или при номинальном значении давления в
газовой сети.
14

Таблица 3
Общий объем
холодильника,
дм*
80
100
120
160
200
240
300
1
Расход энергии или газа в^холодильниках ,&•
компрессионных,
кет . Ч'Сутки
1,30
1,40
1,50
1,65
1,80
2,00
2,20
абсорбционных
кет . ч\ сутки. нмъ\сутки
2,30
2,50
2,70
3,20
0,9
ы
1,3
Испытания холодильников
Для обеспечения высокого качества
выпускаемых холодильников стандарт
предписывает проведение типовых испытаний каждой
новой модели. Кроме того,
заводы-изготовители обязуются проводить периодические
испытания не реже одного раза в год по полной
программе типовых испытаний.
Для типовых и периодических испытаний
отбираются не менее трех холодильников,
принятых службой технического контроля завода
и упакованных для отгрузки. Все
холодильники должны пройти испытания по полной
программе в следующем объеме и
последовательности:
— испытание упакованного холодильника
на транспортную тряску в течение 1 ч при
частоте 6,5 гц. Испытание рекомендуется
проводить на стенде имитации транспортировки
СИТ нормаль НО 3661—61 на режиме № 6;
— испытание упакованного холодильника
на низкую температуру окружающего воздуха
(до —30°С, а для холодильников,
отправляемых в районы с суровым зимним климатом, до
—50°С);
— внешний осмотр упаковки, разборка
упаковки и внешний осмотр холодильника;
— проверка уплотнения дверного проема и
работы выключателя освещения;
— проверка механической прочности полок
и других элементов, под нагрузкой 18 г/см2;
— проверка герметичности холодильного
агрегата без его демонтажа, в доступных местах;
— проверка значений температур в
холодильной камере в незагруженном
холодильнике и в низкотемпературном отделении,
загруженном испытательными пакетами, и расхода
электроэнергии, газа или керосина;
— проверка отсутствия запаха в
холодильной камере и в сосудах путем помещения в
работающий холодильник на 48 ч сливочного
масла и воды;
— проверка работоспособности
холодильника при отклонении напряжения в сети от
номинального;
— проверка работы холодильника с
открытой дверью при температуре окружающего
воздуха 40°С в течение 24 ч;
— проверка действия автоматического
выключения газа при перерывах в его подаче и
качества газовой горелки;
— проверка действия полуавтоматического
оттаивания испарителя при трех циклах
оттаивания через трое суток;
— проверка уровня звука в соответствии
с ГОСТом 11870—66;
— испытание двери и других элементов на
выносливость при 100 000 открываний и
захлопываний;
— повторное испытание уплотнения
дверного проема и работы выключателя освещения;
— испытание прочности электрической
изоляции A000 в) и ее сопротивления (не менее
2 моя);
—¦ испытание действия защитных устройств
электродвигателя при нормальной работе и в
аварийных условиях (отсутствие включения
пусковой обмотки либо работа при
включенной пусковой обмотке);
— проверка качества тепловой изоляции и
паронепроницаемости наружного кожуха
после работы в течение 15 суток и последующей
разборки холодильника;
— повторное испытание герметичности
демонтированного холодильного агрегата.
Завод-изготовитель обязуется у каждого
холодильника:
• — испытывать заваренный кожух
компрессора на прочность и плотность;
— проверять герметичность холодильного
агрегата до его установки в холодильник;
сторону всасывания — в неработающем и
сторону нагнетания — в работающем агрегате;
— испытывать электрическую прочность и
сопротивление электрической изоляции;
— проверять работоспособность агрегата
при отклонении напряжения от номинального;
— проверять теплоэнергетические
характеристики.
В стандарте приводится перечень
контрольных испытаний, проводимых организацией,
получающей холодильники. Это — внешний
осмотр упаковки, разборка упаковки, внешний
осмотр холодильника и последующие
проверки: уплотнения дверного проема; работы
выключателя освещения; механической
прочности полок и других элементов; значений
температур в холодильной камере и в
низкотемпературном отделении; расхода электроэнергии,
газа или керосина; отсутствия запаха; работы
15

холодильника с открытой дверью;
автоматического выключения подачи газа; уровня звука.
В стандарте приводятся подробные указания
по подготовке и проведению испытаний, а
также требования к испытательной камере и к
установке холодильников в этой камере.
Холодильники испытываются с полками,
посудой, поддонами и другими деталями,
необходимыми в обычных условиях эксплуатации,
в установившемся режиме цикличной работы
и без загрузки их продуктами или их
имитацией.
При проверке температуры в
низкотемпературном отделении последнее заполняется пред-
Надежность любых изделий количественно
характеризуется одним из четырех
показателей: вероятностью безотказной работы P(t),
интенсивностью отказов 'k(t), средним
временем безотказной работы tcv, частотой
отказов a(t) [1].
Расчет надежности домашних
холодильников позволяет определить один или несколько
количественных параметров надежности.
Для количественной оценки надежности
достаточно определить вероятность безотказной
работы P{t), а зная эту величину, можно
вычислить остальные показатели по формулам.
Основанием для расчета служат
статистические данные об отказах холодильников. Такая
информация может быть получена путем
лабораторных испытаний и эксплуатационных
наблюдений. Второй путь наиболее
действенный.
На Минском заводе холодильников
собирает эксплуатационные данные и учитывает
рекламации бюро гарантийного
обслуживания.
Оно поддерживает связь с торгующими
организациями, предприятиями гарантийного
ремонта и через них — с владельцами
холодильников. Бюро гарантийного обслуживания
подчинено главному инженеру и связано с
основными службами завода.
Работа по анализу и учету рекламаций
проводится по схеме, представленной в табл. 1.
Сигнал о неисправности холодильника
поступает, как правило, в мастерскую
гарантийного ремонта. В случае заводского брака
ателье отсылает на завод-изготовитель неис-
варительно охлажденными пакетами с
наполнителем, состоящим из 10 г агара либо 25 г
агароида на 1000 г воды. Герметично
запечатанные пакеты из паронепроницаемого
картона или пленки имеют размеры 50X100X200,
50X100X100 или 25X50X100 мм.
Температуру измеряют в четырех пакетах и
усредняют. Полученная при испытании
температура не должна быть выше номинальной,
определяемой маркировкой
низкотемпературного отделения (одной, двумя или тремя
звездочками).
Далее в стандарте имеется раздел
«Инструкция. Маркировка. Упаковка.
Транспортирование. Хранение».
правный узел или деталь с приложением
дефектного акта.
На заводе определяют характер и причины
дефекта. В специальном журнале
регистрируют бракованные изделия с указанием дат
выпуска, продажи и возврата, а также
характера дефекта.
На основании этих данных бюро
гарантийного обслуживания ежемесячно составляет
справку-отчет по формам № 1 и 2.
На основании материалов, собранных бюро
гарантийного обслуживания Минского завода
холодильников, проводится расчет надежности
холодильников «Минск II»,
Предварительный расчет возможен уже
через несколько месяцев после начала
эксплуатации партии холодильников. При этом
делается допущение, что холодильник
представляет собой единое изделие.
Расчет надежности, оценка качества
изделия и разработка мероприятий по повышению
качества проводятся службой надежности
совместно с другими отделами завода.
Отказы домашнего холодильника могут
быть конструктивного, технологического и
эксплуатационного характера.
Продолжительность работы до отказа не является
постоянной величиной и подчиняется одному из
законов распределения случайных
величин. При расчете надежности изделий,
процессы износа в которых протекают очень
медленно, обычно применяется
экспоненциальное распределение [2].
Старение и износ элементов домашнего
холодильника проявляются в течение длительно-
УДК 621.566.92:62—19
РАСЧЕТ НАДЕЖНОСТИ ДОМАШНИХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Г. И. ЧЕРНЯК — НИИ машиноведения и автоматизации (г. Минск), В. Е. СОБОЛЕВ, М. И. ЛЕВИН — Минский
завод холодильников
16

Т аблица 1
Получение первичной
информации

Систематизация
информации
Расчет надежности
и разработка
мероприятий по снижению
рекламаций
Утверждение
мероприятий по снижению
рекламаций
Выполнение
мероприятий по повышению
качества продукции
Торгующие
организации
Мастерские
гарантийного ремонта
Владельцы
холодильников
Бюро

гарантийного
ремонта
Отдел технического]
контроля >
Служба надежности]
Комиссия по
качеству при главном
инженере
Отдел главного
конструктора
Отдел главного тех-
< нолога
j Производственные
I цехи
(Центральная завод-
) екая лаборатория
го промежутка времени, порядка 15 лет, что
позволяет с достаточной достоверностью
использовать экспоненциальный закон
распределения отказов для установления
количественных показателей надежности домашних
холодильников.
Основные функции надежности в этом
случае имеют вид:
/Ю-Л е-"; A)
i
P(t)-
е с?;
= COnSt.
B)
C)
При наличии небольшого объема сведений
по отказам холодильников необходимо
определить доверительные интервалы для
характеристик надежности таким образом, чтобы с
заданным доверием можно было утверждать,
'что действительное значение искомой
характеристики находится в требуемом интервале.
Границы доверительного интервала
определяются количеством сведений, полученных в
результате статистического анализа.
Суммарная наработка определится так:
TN=%tt + (N-n)tn, D)
/=i
где t{ — время работы /-го холодильника;
N — число выпущенных холодильников;
п — число отказов холодильников,
зарегистрированных бюро гарантийного
обслуживания за время tn.
Известно [2, 3], что для экспоненциального
закона величина 2TN% распределена по
закону х2 и расположена в интервале
у2 >2Г Х>у2
2 2 v '
илихг> 2TNX>122
где а — выбираемый уровень доверия к тому,
что величина 2TNX действительно будет
находиться в пределах от х\ Д° xi
Ф
ор
м а
№
1
Количество и характер дефектов, выявленных в месяце, по времени выпуска
холодильников
Характер
дефектов
Дата выпуска холодильников, год, месяц
1965
1 | 2 | 3
4| 5
6 | 7 | 8 | 9 | 10 | И
12
?!
н
К
1966
1
2 | 3
4
5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 11
12
итого
Фс
р м а
№
2
Количество и характер дефектов, выявленных в месяце, по продолжительности
службы до замены
Характер дефектов
Продолжительность службы до замены, месяцы
1 | 2
3
4
5
6 | 7 | 8 | 9 ] 10
И | 12 | 13
14 | 15
16 | 17 j 18 | 19 | 20 | 21 | 22
i
23 | 24
3 Зак. 4970
17

Величины %i и %| определяются из
таблиц распределения %2 [4].
Согласно формуле E) можно получить
неравенство, определяющее границы
доверительного интервала расположения основной
характеристики надежности —
интенсивности отказов К с доверием а:
1
2 Г,
Х?>*>
2Г
N
xt-
F)
Значения %2 находят в зависимости от
числа степеней свободы п. Если п меньше 30,
вероятность Р{%2), а затем и %2 определяют по
таблицам [4]. Когда п (превышает 30, Р(%2)
вычисляют по формуле
pw)=~v
Ф{х)\,
G)
где Ф(х) — функция Лапласа, определяемая
по таблицам функций для нормального
распределения [4], при
x = Y<ly? —У 2я-1
(8)
Пример. Проведем расчет доверительных
границ Я-характеристики для холодильников
«Минск-II» за январь 1965 г. (по данным табл.
2).
Суммарная наработка на отказ
N '
: C095 - 227). 8 + 13 • 1 + 39 • 2 +
+44-3 + 25-4 + 38-5+37-6+16-7 +
+ 15-8=23911.
Я'(х2) = 0,05 = -^[1-Ф(.*)].
Для Ф(а:)=0,»9 по таблицам нормального
распределения находим я=1,65. Подставляем
значение х и число степеней свободы п, равное-
числу отказов холодильников, выпущенных в
январе, в формулу (8)
п = 227; 1,65 = У^х*— У2 • 227 — 1,
откуда
Х? = 264,5.
Аналогично при g = 0,95 и,
следовательно, вероятности Р"{%2) =0,95 находим
й= 194,1.
Месяц
Январь
Апрель
Август
Итого . .
Таблица
2
Число отказов при выпуске холо- |
дильников ^в шт.)
си
ев
Я
W
оа
ю
о
со
13
39
44
25
38
37
16
15
227
ее
ю
О)
¦е-
Я
Г—
ю
С - О»
СО Ч
48
59
52
42
16
36
22
275
О)
н
о.
ее
S
CQ
rf
Ю
«З-
36
59
69
18
25
26
233
СУ
а.
с
ее
СО
•***
СО
-г
—
187
72
16
37
25
337
О)
се
Я
со
ю
—
—
70
20
41
25
156
я
2
s
я
ю
ю
—
—
—
7
22
25
54
а>
2
я
а
ю
ю
—
—
—
—
И
43
54
Задавшись достоверностью а = 0,9,
определим значение вероятности Р(%2):
Р(ъ)-
Интенсивность отказов будет лежать в
пределах:
264,5
2-23 911
>Х>
194,1
2-23 911
Таблица 3
Параметры
п
2Т'У
2
Х2
Январь
227
47822
264,2
194,1
5,53-Ю-3
4,06-10~3
Февраль
275
50628
315,0
237,6
6,22-10~3
4,69-10~3
Март
233
53484
271,5
200,0
5,08-10~3
3,74-Ю-3
Апрель
337
40974
380,9
295,2
9,31-Ю-3
6,33-10~3
Май
156
[ 33938
186,2
128,0
5,49-10~3
3,77- КГ3
Июнь
54
31218
72,0
37,8
2,30-10~3
1,2Ы0-3
Июль
55
20860 :
73,0
38,7
3,5Ы0~3
1,86-КГ3

Расчет Л-характеристик для февраля—июля
проводится аналогично. Данные сведены в
табл. 3, на основании которой определено
среднее арифметическое значение А,-характе-
ристики-
'чср-
63,1 • 10
14
-з
= 4,5- 10
-з 1
мес
Зная значение Яср, определим вероятность
безотказной работы холодильника «Минск-П»
в течение гарантийного срока B4 месяца):
ЯB4) = ^-4'5'10 *24 = 0,898.
ЛИТЕРАТУРА
1. Шор Я. Б. Безусловные и условные характеристики
надежности невосстанавливаемых изделий.
«Стандарты и качество», 1966, № 2.
2. Ш о р Я. В. Статистические методы анализа и
контроля качества и надежности. Изд-во «Советское
радио», 1962.
3. Л у ц к и й В. А. Расчет надежности и эффективности
радиоэлектронной аппаратуры. Изд-во АН УССР,
1963.
4. К а л а б р о С. Р. Принципы и практические
вопросы надежности. Изд-во «Машиностроение», 1966.
УДК 678.4:621.574.3
ВЫБОР УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ РЕЗИН
ДЛЯ АММИАЧНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Г. Ф. ИОССЕЛЬ, Н. Г. КОЛЯ ДИНА, А. Я. ЕЗЖЕВ, Д 3. НОВИКОВА
промышленности
Ленинградский филиал НИИ резиновой
Стойкость резины к воздействию различных
сред, в том числе и к аммиаку, в первую
очередь определяется типом каучука, на основе
которого она изготовлена. Имеющиеся в
литературе сведения по этому вопросу [1]
недостаточны.
Авторами получены данные,
характеризующие набухание и изменение
физико-механических показателей ненаполненных резин на
основе различных каучуков под воздействием
жидкого аммиака в течение 5 суток при 20—
25°С (табл. 1). Резину выдерживали в
специальных герметичных емкостях.
Ненаполненные резины на основе фторкау-
чука под действием аммиака разрушаются, а
резины на основе бутилкаучука и изопреново-
го каучука покрываются пузырями. Остальные
ненаполненные резины на различных каучу-
ках набухают примерно одинаково. Некоторое
преимущество показывают винилсиликоновый
и хлоропреновый каучуки (см. табл. 1).
После полного удаления аммиака
(выдержка образцов в термостате при 70°С в течение
одного часа) образцы несколько теряют в весе.
На резине, изготовленной на основе диви-
нилстпрольного каучука, достаточно стойкого
к действию аммиака по набуханию и
изменению физико-механических свойств, проверено
влияние основных рецептурных факторов —
наполнителя, мягчителя и вулканизующего
Таблица 1
Нитрильный . .
Стирольный . .
Бутилкаучук
Полиизопрено-
вый СКИ-3 . .
Этиленпропиле-
новый ....

Винилсиликоновый
Хлоропреновый
Примечание.
с;
ч
о^
с
СЗ СО
О X
ние ве
аммиа
еньше
ления
.г «
1 ^^

Коэффициент
стойкости
i • I
ости
прочь
о
с
о
ительн
ению
относ
удлин
о Ь
С S
ю
9,0-13,0]
5,0-9,0
6,0
20,0
8,0
5,0
3,0
2,5
1,0-2,5
2,0
2,0
0,5
1,0
3,0
0,76
0,70
0,60
1,00
1,00
0,75
,0,70
0,6
0,7
0,9
1,1
0,9
1,0
г
Без
изменений
То же
Пузыри
Без
изменений
То же
Коэффициент стойкости определяется
как отношение значения
соответствующего показателя после воздействия
аммиака на резину к исходному его
значению.
агента на стойкость резины к действию
аммиака.
Углеродные и белая сажи обеспечивают
получение удовлетворительной стойкости резин
3*
19

к аммиаку, а минеральные наполнители
(тальк, каолин) — способствуют повышению
набухания, появлению на поверхности
пузырей и снижению прочностных характеристик
примерно вдвое после действия аммиака.
Мягчители — дибутилфталат, дибутилсеба-
цинат, рубракс, вазелин технический,
сосновую смолу — вводили в резину в количестве
10—20 вес. ч. на 100 вес. ч. каучука.
Испытания показали, что мягчители, за
исключением сосновой смолы, не увеличивают
набухания резин в аммиаке. Сосновая смола
вызывает увеличение набухания более чем
вдвое и появление пузырей на поверхности
резины. Антифризы — дибутилфталат и дибутил-
себацинат — вымываются из резины, о чем
свидетельствует значительное уменьшение
веса образцов. Остальные мягчители,
являющиеся продуктами нефтяного происхождения, не
вымываются и практически не влияют на
стойкость резин к аммиаку.
Исследование физико-механических
показателей резины (на основе каучука СКС-30),
вулканизованной серой+ дифенилгуанидин +
+ альтакс, либо тиурамом, либо перекисью
дикумила показало, что тип вулканизационных
связей в резине влияет на ее стойкость к
действию аммиака: меньшее изменение свойств
под действием аммиака наблюдается у
резины, вулканизованной перекисью дикумила, и
резины, вулканизованной тиурамом.
Учитывая, что уплотнительные детали
работают в сжатом состоянии, дополнительно было
исследовано поведение резины (на основе сти-
рольного каучука), вулканизованной
различными агентами, и ряда типовых резин на
различных каучуках в напряженном состоянии
и определено накопление остаточной
деформации в аммиаке.
Величина остаточной деформации
характеризует сохранение резиной в сжатом состоянии
эластических свойств и является показателем,
ответственным за работоспособность деталей
при постоянной деформации сжатия.
Критическим принято значение остаточной
деформации 80% [2, 3]. Результаты испытаний при
20°С приведены на рисунке и в табл. 2.
70
60
50
0
30
I
I
tzo
1
10
L i
V
*~~
(
>
12
Л-
р 6
т
О 12 3 4 5 6 7 8 9 10
Продолжительность контакта, щтш
Как видно из рисунка, наибольшую величину
остаточной деформации накапливает резина /,
вулканизованная серой, имеющая
полисульфидные связи, и значительно меньше резина 2,
вулканизованная тиурамом (моносульфидные
связи) или перекисью дикумила (углеродные
связи) — 3. По-видимому, в резине 1
вследствие реакции аммиака с серой разрушаются
нестойкие полисульфидные связи вулканизата,
что и вызывает высокий процент накопления
остаточной деформации.
Таблица 2
Тип каучука
<-> ее
2 S
=tH
Исх<
^
, го
*е
эдные данные
удлинение, %
¦ о
я о
о л
и ч
Н <U
О н
з*
о
ь
н <и
U О
о а
После воздействия
аммиака
о _Ч
удлинение, %
О О
о к
О я
Наирит
СКТВ-1
СКС-30 (без
пластификатора)
СКС-30 B0 вес. ч. дибу-
тилфталата)
СКН E вес. ч. дибутил-
фталата)
СКН C0 вес. ч. дибутил-
фталата)
120
120
240
240
240
240
134
57
114
91
137
114
150
ПО
178
273
180
162
2
2
4
3
2
2
95
43
125
92
147
121
120
120
148
204
170
128
10
2
4
3
2
3
+3,0
+2,0
+6,0
—
—2,5
—5,0
99
80
27
38
23
45
20

Испытания показали (табл. 2), что
агрессивное действие аммиака проявляется в
значительно большей степени для резин в сжатом
состоянии, чем для резин в свободном
состоянии.
Так, резины на основе наирита и винилси-
ликонового каучука имеют преимущество
перед другими резинами по набуханию и
удовлетворительно сохраняют свои
физико-механические свойства под действием аммиака.
Однако величина остаточной деформации их
в аммиаке или выше критической или равна
ей. Поэтому такие резины не рекомендуется
применять для уплотнений.
Резины на основе стирольного и нитрильно-
го каучуков удовлетворительно сохраняют
физико-механические свойства и по стойкости к
аммиаку в напряженном состоянии
значительно превосходят резины на винилсиликоно-
вом и хлоропреновом каучуках.
Увеличение содержания вымывающегося
пластификатора в резине приводит к уменьшению
линейных размеров образца при контакте с
аммиаком, что сказывается на величине
остаточной деформации.
Таким образом, проведенные испытания
позволили выявить основные принципы выбора
резин, стойких к действию аммиака. Могут
быть рекомендованы резины на основе нит-
рильного (СКН-18, СКН-26) и стирольного
(СКС-30, СКМС-10) каучуков, наполненные
углеродными сажами и содержащие в
качестве вулканизующего агента тиурам или тиурам
с добавлением примерно 0,5 вес. ч. серы, а
также небольшое количество пластификатора.
Как правило, уплотнительные резины,
используемые для аммиачных холодильных
установок, имеют контакт с маслами нефтяного
происхождения (ХА или веретенного 2).
Поэтому следует выбирать только маслостойкие
нитрильные резины типа 8396, 8314 (ТУ, 233—
54р), ИРП-11078, ИРП-11068 (МРТУ 38—5—
1166—64). Данные по набуханию и
накоплению остаточной деформации этих резин в
аммиаке в течение 5 суток при 20°С приведены
в табл. 3.
Таблица 3
Марка
резины
8396
8314
ИРП-1078
ИРП-1068
Технические условия
ТУ 233—54р
МРТУ 38—5—1166—64
Набухание, %
9,0
3,5
3,0
3,0
Остаточная
деформация. % 1
50,0
42,0
35,0
39,0
Выводы
Резины на основе полимеров незначительно
изменяют свой вес и физико-механические
свойства после экспозиции в аммиаке в
свободном состоянии, за исключением резин на
основе фторкаучука, которые становятся
хрупкими и разрушаются при изломе. Резины на
основе бутилкаучука и СКИ-3 покрываются
пузырями.
На резины в состоянии деформации сжатия
аммиак действует значительно сильнее.
Резины на основе силиконовых каучуков и наирита,
а также резины, содержащие полисульфидные
вулканизационные связи, не стойки к аммиаку
в сжатом состоянии.
Резины на основе стирольных и нитрильных
полимеров, свулканизованные тиурамом,
наиболее стойки к хранению в сжатом состоянии
в контакте с аммиаком.
В холодильных аммиачных установках, где
резиновые уплотнения могут иметь контакт с
маслами, следует применять резины на основе
нитрильных каучуков.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ротенберг А. Г., Мешалова С. Э.
Испытание конструкционных материалов в холодильных
агентах. «Холодильная техника», 1964, № 3.
2. Кузьминский А. С, Любчанская Л. И.
О методах оценки гарантийных сроков хранения
резин. «Каучук и резина», 1958, № 6, 3.
3. Ко л я дин а Н. Г., Бартенев Г. М., Авру-
щенко Б. X. Влияние остаточной деформации на
высокоэластическую восстанавливаемость резин при
низких температурах. «Каучук и резина», 1962,
№ 10, 28.

ТЕПЛОВОЙ КОЭФФИЦИЕНТ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Н. Н. КАСАЛАЙНЕН — ЦНИИ технико-экономических
исследований и информации в судостроении
Оценка производительности системы
кондиционирования воздуха и сравнение схем
обработки воздуха могут быть произведены с
помощью теплового коэффициента системы.
Тепловой коэффициент характеризует тепловые
потери системы
Qo
A)
где Qo — холодопроизводительность
системы;
• QnoM — избыток тепла в помещении.
В качестве иллюстрации к дальнейшему
изложению на рис. 1 приведены изображенные
в d, /-диаграмме процессы изменения
состояния воздуха в однопроводной высоконапорной
системе кондиционирования воздуха: цикл В—
Н—Р—Р'—С—В — схема без эжектирования
воздуха (схема № 1); цикл В—Н—Р—Р/—
С\—С—В — схема с эжектированием воздуха
(схема № 2).
_ СвА/в/0
С/в А /,
7пом А *пом
в/0
GB A + и) Д /пом
А/,
в/0
B)
A+и)А/„ом
где GB, Gn0M — количество воздуха,
подаваемого вентилятором и
поступающего в помещение из
воздухораспределителя, кг/ч;
А/в/о, А/пом — разность энтальпий воздуха
на входе и выходе для
воздухоохладителя и помещения,
ккал/кг;
и — коэффициент эжекции
воздухораспределителя,
и-
Таким образом, если процессы построены
в d, /-диаграмме, тепловой коэффициент
может быть определен по формуле B).
Например, для схемы № 1
In' If
Рис. 1. Схема обработки воздуха в однопроводной
высоконапорной системе.
Здесь не учтены потери тепла в
трубопроводах и коридорах (лри рециркуляции из
коридоров).
Выражение A) может быть развернуто:
для схемы № 2
U
*с,
A + в)(/р,_*с)
'с,
Аналитическое выражение для теплового
коэффициента можно получить следующим
образом:
Qo
VIION
QnoM "t" ^н (/н — /пом) ~т~ QnoTepb
frnoM (*пом *под)
Он (*н — /пом)
1
+
^пом (*пом *под)
Срец^р ** *кор ~Г @ъСр А Гвент ~т~ &вСр A tTp
GB A + и) (?Пом — /под)
1+IV
/н-
*ПОМ |
" *под
A — (хн) А *кор -
1
1 + и
Д*в
1
1 ! А^Р
1 -\-и v
+ ср
*ПОМ *ПОД
Для случая, когда эжекция отсутствует,
C)
22

ст=1 +{лн
^н — *по
¦*п
+
+ С.
пом 'под
A — (*н) Д <кор + д *вент + д <тр
¦in
D)
ГДе 1ц, ^пом.» ^под
энтальпия воздуха
наружного, помещения и
подаваемого, ккал/кг;
количество наружного и
рециркуляционного воздуха,
кг/ч;
коэффициент подачи
наружного воздуха,
Рн =
G»
AtK0V, Адвент, А^тр — нагрев воздуха в
коридорах (при рециркуляции из
коридоров), вентиляторе и
трубопроводах, °С;
ср — теплоемкость воздуха.
При нахождении <тт и сравнении схем необ-
ходимо четко определять значение^ —
не путать его со значением цн
GB
и
Qiom
которое
можно прочесть на схеме обработки воздуха
в d, /-диаграмме. Так, для схемы с эжекциеи
воздуха
Н-н:
Цн
1 + и '
так как количество наружного воздуха GH
не будет постоянным. Если GH постоянно, то
jiH = const, а \i'n =fxH(l+^).
Проследим влияние отдельных
составляющих на величину ат (см. табл.).
Холодопроизводительность системы в
первую очередь определяется (кроме неизбежных
затрат, равных QHom) количеством тепла,
затрачиваемого на обработку наружного
воздуха. Чем меньше количество наружного воздуха
и, следовательно, \iH> тем меньше
производительность системы. На рис. 2 приведен
примерный график изменения значений ат при
изменении \хи от 0 до 1 для параметров
воздуха по рис. 1. Значение параметра
22,5 — 12
*пом — *под 12 — 10
вие потери не учитывались. Как видно из
рис. 2, холодопроизводительность системы при
открытом цикле работы (jllh= 1) в 6,25 раза
больше, чем при закрытом (|хн=0).
Рис. 2. Примерный график зависимости теплового
коэффициента от степени подачи наружного
воздуха.
Влияние
параметрического . фактора
- на тепловой коэффициент мо-
У =
*пом — *под
жет оказаться значительным. Чем выше
энтальпия воздуха в помещении и ниже
параметры подаваемого и наружного воздуха,
тем меньше значение ат.
Значение Y для реальных комбинаций
указанных параметров воздуха в судовых
условиях может лежать в пределах
r=B0-f.23)-A2 4-15)=0 55<
A2 -т-15) ~ (8 ч- 10)
Однако при проектировании систем
кондиционирования параметры воздуха
определяются соответствующими стандартами. Для
проектирования наиболее устойчивое значение
Г=б,25.
Влияние внутренних потерь (в вентиляторе,
трубопроводах, коридорах и т. д.) на
расчетном режиме может быть приблизительно
оценено следующим образом:
для низконапорной однопроводной системы
тогда
^по
[1-@-МI-2 + 2 + 2
12 — 10
0,5 + 0,7;
для высоконапорнои однопроводной системы
Адвент ==Ь С, !а1^=\^0 С, Д^кор==1>0 v>,
^плт ^0 X
: 5,25. Внутрен- х
[1—@-5-1)] - 1,5-
1,5
1+0,5^-2,5 ' 1+0,54-2,5,
12 — 10
= 0,3+1,1.
Большие значения с'Пот соответствуют
системе без эжекции в воздухораспределителе.
23

to
Пример расчета теплового коэффициента
(исходные данные: Qnou = W00 ккал/ч; параметры воздуха по рис. 1)
Расчетная величина
Расчетное
уравнение
Схема № 1
Схема № 2
без эжекции
с эжекцией
167
250
Количество воздуха,
поступающего в
помещение
Количество воздуха,
подаваемого
вентилятором
Коэффициенты
Количество наружного
воздуха
Холодопроизводитель-
ность
Тепловой коэффициент
по формуле B)
Тепловой коэффициент
по формуле C) с
учетом потерь только в
вентиляторе
GViiom ,
пом = "гт кг\я
А /пом
Gb = GU0MA+u)
Р-н. М« = 0,5)
<?н = |% бпом кг/ч
Qo = GBMBlo
Gj '¦
от =
Qo
QnOM
Д'в/о
1000
Gno« = ^^=5001
GQ = 500
fxH = 0,5; fx^ = 0,5
Он = 250
Q0 = 500 A8,6— 10)=
= 4300
4,3
18,6—10
A + U) А /пом
ат=1+р.н
in—i
н—*пом
+
пом *под
Д<в
Ср А Г вент
A + и) ('пом— 'под)
12 — 10
= 4,3
1000
°пом = 12 — 9 ~Ш
GB = 333
Рн = 0,5; [х„ =0,5
Он = 167
Q0 = 333A8,6 — 9) =
= 3200
3,2
18,6 — 9
12 — 9
1000
<?в =
fxH = ¦
12 — 10
500
= 500
1+0,5
0,5
= 333
= 0,33
ат = 1+0,5-5,25 +
0,24-6
= 3,2
+ "
12 — 10
= 4,34
ст = 1+0,5-3,5 +
, 0,24-6
12 — 9
= 3,2
1+0,5
^=0,5
Он = 167
Q0 = 333 A8,6 — 9) = 3200
3,2
_ 18,6 — 9 __
Gt~ A + 0,5) A2-10) "
= 3,2
ат = 1 + 0,33-5,25 +
0,24 • 6
Gno
1000
12—10
= 500
+
A + 0,5) A2—10)
=3,2
500
GQ = —— = 333
1 -\-и
fj.H = 0,5
^ = 0,5 A+0,5) = 0,75
GH = 250
Qo = 333 B1,4 —9) = 4100
4,1
21,4 — 9
ат.-
+
A + 0,5) A2-10)
= 4,1
ат = 1+0,5-5,25 +
0,24 • 6
A+0,5)A2—10)
= 4,1

Таким образом, для судовых систем
кондиционирования воздуха aT=l,3-f-7,4, а если
принять минимально допустимое значение
М-н = 0,3, то ат = 2,9-^7,4.
Холодопроизводительность с помощью ат
может быть определена по формуле
Wo === Упом gt
В соответствии с действующими в
Советском Союзе нормами проектирования [1]
системы кондиционирования воздуха
различаются по их возможности создавать заданные
параметры воздуха в обслуживаемых
помещениях при условии изменения во времени
параметров наружного воздуха. В ранее
действовавших нормах все системы подразделялись на
I, II, III классы. В новых нормах этот
принцип деления остался, исчезло лишь понятие
«класс системы», а расчетные параметры
наружного воздуха получили наименования В,
Б и А.
Системы I класса (рассчитываются по
параметрам В) должны обеспечивать в
помещениях заданный искусственный климат
независимо от температуры и влажности наружного
воздуха. Для определения холодопроизводи-
тельности систем кондиционирования этого
класса в качестве расчетного должно
приниматься максимальное значение энтальпии
наружного воздуха, наблюдавшееся в данной
местности хотя бы один раз за много лет.
При расчете системы кондиционирования II
и III классов (параметры Б и А) допустимы
нарушения в обслуживаемых помещениях
заданных условий. Для этих систем расчетное
значение энтальпии принимается ниже
максимальной величины. Следовательно, если
согласиться с принципами, положенными в
основу данной классификации, при разработке
расчетных нормативов необходимо, во-первых,
обосновать количество часов нарушений для
систем II и III классов и, во-вторых,
предложить расчетные параметры наружного
воздуха, создающие заданную степень
обеспеченности. Однако ни один из этих вопросов не был
Определение теплового коэффициента и
анализ потерь для конкретного случая
проектирования системы кондиционирования воздуха
позволят проектировщику выбрать
оптимальные параметры системы и уменьшить
потребную для нее холодопроизводительность.
УДК 628.83.001.24
решен ко времени введения норм
проектирования для систем кондиционирования воздуха с
подразделением их на классы. Поэтому в
действовавших до 1 октября 1963 г. нормах
расчетные параметры наружного воздуха не
отвечали вкладываемому в них содержанию.
Параметры, рекомендуемые новыми норма-
1 ми, обоснованы в большей степени. Так, для
96 географических пунктов (из 194 перечис-
- ленных в нормах) приведены расчетные пара-
" метры на основе предварительной статистиче-
'» ской обработки метеорологических
наблюдений. Для остальных 98 пунктов параметры
остались прежними, недостаточно
обоснованными.
Произведенная нами обработка ежечасных
3 метеорологических данных за последние 5—7
лет для восьми географических пунктов, рас-
D положенных в различных климатических
районах, позволила сделать следующие выводы,
g Во-первых, значения расчетных параметров
наружного воздуха для систем кондициониро-
j вания I класса (по старым нормам), равно
j как и параметры В, определенные для
большинства географических пунктов (98 из 194)
е по действующим нормам [1], не соответствуют
вкладываемому в них содержанию.
Для этих систем нормы рекомендуют в
качестве расчетного состояние летнего воздуха, со-
е ответствующее зафиксированному абсолютно-
:, му максимуму температуры. Однако, как пока-
я зал анализ, в большинстве климатических рай-
»- онов наблюдаются сочетания температуры и
относительной влажности воздуха, дающие бо-
»- лее высокие значения энтальпии, чем при абсо-
л лютном максимуме температуры. Оказалось,
НЕДОСТАТКИ СУЩЕСТВУЮЩЕГО МЕТОДА НОРМИРОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ РАСЧЕТА КОНДИЦИОНЕРОВ
Доктор техн. наук, проф. Е. В. СТЕФАНОВ
4 Зак. 4970
25

что число часов с более высоким значением
энтальпии, которое должно быть равно нулю
(по смыслу параметров ?), в отдельные годы
доходило до 263, а число дней до 42.
Во-вторых, по нормам необходимо число
часов отклонений в сторону повышения
энтальпии для А — 400 ч и для Б — 200 ч, чтобы
расчетные летние параметры наружного
воздуха А (III класс) и Б (II класс) были
достаточно обоснованными. Как показали
исследования наших и других авторов ([2], фактическое
количество часов нарушений расчетного
климата значительно отличается от выше
приведенного для тех географических пунктов, в
которых расчетные параметры определяются в
соответствии с пп. 3 и 4 примечаний к
упомянутой таблице норм.
Что касается остальных географических
пунктов, то указанные числа часов
отклонений приблизительно соответствуют средним
многолетним значениям.
Сущность современных методов
нормирования расчетных летних параметров наружного
воздуха состоит в том, что нормируется число
часов всех отклонений от зоны расчетного
климата без различия их величины и
продолжительности |[2]. В этом, по нашему мнению,
их принципиальный недостаток.
Кратковременные и незначительные по
величине отклонения энтальпии наружного
воздуха от расчетного значения не
нарушают условий воздушной среды в
помещениях. Если же нарушения и возникнут, то
характер их будет принципиально иным по
сравнению с нарушениями, вызванными
длительными и значительными отклонениями.
Графики, приведенные на рис. 1,
характеризующие изменение энтальпии наружного
воздуха в течение одинакового промежутка
времени, иллюстрируют два указанных случая.
Для обоих случаев характер и величина
отклонений различны (A/2>A*i), но общая
продолжительность их (в часах) одинакова:
В соответствии с принятым в настоящее
время методом нормирования не делается
никакого различия между этими двумя случаями и
наблюдаемые в них отклонения входят как
равнозначные в общее число часов возможных
нарушений расчетного климата.
На построенных графиках изменения
температуры и энтальпии воздуха для восьми
различных географических пунктов отклонения
от расчетного значения энтальпии, относящиеся
к первому, случаю (рис. 1, я), носят общий
характер.
Второй принципиальный недостаток
принятого в настоящее время метода нормирования
заключается в том, что при разработке
расчетных параметров рекомендовано ориентиро-
Расчетное значение i ^i=ff CC)
Рис. 1. Возможные случаи отклонений величины
энтальпии наружного воздуха от расчетного значения.
ваться на их средние многолетние значения.
Как показал проведенный нами анализ,
отдельные годы отличаются друг от друга
количеством жарких дней и часов в 3—3,5 раза.
Поэтому за расчетные нельзя принимать
средние многолетние значения параметров
наружного воздуха, тем более если к создаваемым
в кондиционерах параметрам воздуха
предъявляются жесткие требования. При
определении расчетной холодопроизводительности
кондиционеров правильнее ориентироваться на
наиболее неблагоприятные периоды, как это
делается в отношении расчетной температуры
для определения потребной теплопроизводи-
тельности отопительных установок.
Недостатком существующих методов
следует считать и отсутствие взаимосвязи во
времени выбранных значений температуры и
энтальпии со смежными (предшествующими и
последующими). Исходя из отмеченных
недостатков, мы предлагаем пересмотреть
существующий метод нормирования расчетных
параметров наружного воздуха, принимаемых при
определении холодопроизводительности
центральных кондиционеров. Мы считаем, что при
нормировании расчетных параметров
наружного воздуха необходимо исходить из
совершенно иных принципов и учитывать
закономерные изменения энтальпии и температуры,
происходящие под воздействием климатообра-
зующих факторов, важнейшим из которых
является солнечная радиация.
Из основных параметров воздуха за ряд
лет выбираются неблагоприятные
промежутки времени с наиболее высокими значениями
26

энтальпии. При этом не принимаются во
внимание периоды, в которые повышение
энтальпии носило кратковременный и эпизодический
характер, а также годы с относительно
низкими значениями энтальпии.
Опыт показал, что за 5—7 лет бывает два-
три неблагоприятных периода.
Длительность их определяется классом системы.
Дальнейшая обработка данных заключается в
аналитическом описании изменения величины
энтальпии во времени. Это необходимо для
того, чтобы определить последующие
изменения этого параметра воздуха в обслуживаемом
сооружении, что позволит оценить нарушения
состояния воздушной среды в помещениях
сооружения.
В сооружениях энтальпия изменяется
в большинстве случаев под воздействием
теплообмена с окружающей средой
(внутренней поверхностью воздуховодов и каналов,
поверхностью ограждений сооружения и т. д.),
т. е. из-за наличия соответствующих
разностей температур. Поэтому для определения
возможных изменений энтальпии необходимо
знать характер изменения температуры
воздуха. Таким образом, кроме аналитически
заданной функции / (т), необходимо иметь и
вторую функцию t(x). Изучение графиков i{%) и
t(x) в течение отобранных промежутков
времени показывает, что и первая и вторая
величины изменяются в течение суток. Это
закономерно и непосредственно вытекает из общего
характера воздействия основного климатооб-
разующего фактора — солнечной радиации.
. Для аналитического описания
периодической функции необходимо знать ее среднее
значение и наибольшее отклонение от него
(амплитуду). Эти два параметра
определяются особенностями климата данного
географического пункта.
Если за расчетную продолжительность
неблагоприятного отрезка времени принять
одни сутки, то искомая функция будет иметь
вид
i^) = iCVi + Ansin^ A)
где гсР1
Ап
со
среднее значение энтальпии,
наблюдаемое в течение самых
жарких суток;
амплитуда колебаний энтальпии за
расчетный промежуток времени
(сутки);
угловая частота колебаний, равная
2тс те
4 ~~~П*
время (отсчет следует начинать с
7 ч утра);
^W = ^cPi+A.1sin^-T B)
и соответственно для температуры
t(i) = tcpl + Atls\n^ т. C)
Как правило, наибольшие среднесуточные
значения энтальпии и температуры
наблюдаются в одни и те же сутки. В эти же дни
наблюдаются и максимальные значения
энтальпии. Максимальные значения температуры
могут не совпадать с наибольшими
среднесуточными значениями этого параметра и с
максимальными значениями энтальпии.
Итак, если в качестве расчетной
продолжительности отрезка времени принять одни
сутки, то не представляет особых затруднений
аналитически задать характер изменения
энтальпии и температуры.
Обработав материалы ежечасных
метеорологических наблюдений, мы получили для
ряда географических пунктов графики /(т),
характеризующие наиболее жаркие сутки за
последние 5—7 лет. Эти графики являются
расчетными для систем кондиционирования
воздуха, не допускающих нарушения
заданных температурно-влажностных условий в
помещениях. . По ним и сопутствующим им
графикам температуры воздуха определяют
расчетную холодопроизводительность
кондиционера. Для этого надо знать уменьшение
энтальпии воздуха в результате снижения
температуры за счет остывания воздуха,
движущегося от места забора до центрального
кондиционера [3]. Кроме того, можно учесть
и другие изменения энтальпии воздуха,
имеющие место в помещениях.
Если допускается нарушение заданных
параметров воздуха в помещениях сооружения,
то за основу принимаются другие расчетные
графики. При этом для соответствующих
систем кондиционирования берут среднее
значение энтальпии за более длительные
промежутки времени. Все остальные величины,
необходимые для построения расчетных графиков
/(т) и /(т), определяют как средние за тот же
промежуток времени (п суток). Величина п
устанавливается классом системы. Тогда
искомые функции /(т) и t(x) будут иметь вид
i (х) = '*сР п + Alnsin — х;
12
t(i) = tcvn + Atnsm-~->z
12
D)
E)
По графикам этих двух функций можно
определить расчетную
холодопроизводительность кондиционера для системы кондициони-
4*
27

рования с любой длительностью нарушения
заданных условий (для системы
кондиционирования любого класса). При этом
возможные нарушения расчетных условий воздушной
среды в помещениях сооружения будут тем
продолжительнее, чем больше принята
величина п. Продолжительность возможных
нарушений составляет — 24 ч, так как
зависимости D) и E) построены исходя из средней
величины энтальпии за время п суток.
Поэтому можно считать, что в 50% случаев
фактические значения энтальпии воздуха будут
ниже этой величины, а в 50% — выше.
Максимальные отклонения энтальпии от
заданных условий зависят от величины
Д *max == *cpi ~~ *ср п + Ац А1п.
Представленная на рис. 2 схема
иллюстрирует соотношения между расчетными
графиками энтальпии воздуха для
продолжительности п= 1 и п= 10.
ных нарушений
П/2 -24 v =120 ч
Рис. 2. Схема, иллюстрирующая соотношение
графиков энтальпии для п—\ и я=10.
После отбора наиболее неблагоприятных
отрезков времени различной
продолжительности (от 1 до 30 суток) необходимо
определить значения энтальпии и температуры
воздуха средние среднесуточные, средние,
максимальные и средние минимальные для этих
отрезков времени.
Для объективной оценки отобранных
промежутков времени мы произвели сравнение
соответствующих параметров воздуха с данными
многолетних наблюдений. В качестве
сравниваемых параметров были выбраны:
максимальное значение энтальпии для
отобранных нами самых жарких суток и
абсолютно максимальная величина по данным
многолетних наблюдений;
средние значения температуры и энтальпии
для отобранного наиболее жаркого периода
продолжительностью 30 суток и
среднемесячные температуры и энтальпия самых жарких
месяцев по многолетним наблюдениям.
Приведем результаты сравнения указанных
параметров для некоторых географических
пунктов. Максимальная величина энтальпии
для отобранных промежутков времени и
абсолютно максимальная величина энтальпии
имеют соответственно значения (в ккал/кг):
для Ленинграда 15,8 и 16,0; для Алма-Аты
19.2 и 19,5; для Владивостока 18,65 и 19,3; для
Киева 16,05 и 16,9.
Средние величины температуры и энтальпии
для отобранного промежутка времени
продолжительностью 30 суток и наиболее высокие
среднемесячные имеют для тех же
промежутков различные значения.
Ленинград: для отобранного 30-суточного
промежутка / = 20,9°С и /=11,67 ккал/кг; для
самых жарких месяцев за последние 40 лет
соответственно 19,9°С и 11,0 ккал/кг A925 г.);
20°С и 11,5 ккал/кг A934 г.); 21,1°С и
10,9 ккал/кг A941 г);
Алма-Ата: / = 25,7°С и /=14,25 ккал/кг; 25°С
и 11,95 ккал/кг A940 г.); 26,7°С и 11,8 ккал/кг
A943 г.); 25°С и 11,6 ккал/кг A950 г.);
Владивосток: ^=22,07°С и /=14,26 ккал/кг;
21,3°С и 14,0 ккал/кг A925 г.); 23,2°С и
14.3 ккал/кг A938 г.); 24,2°С и 14,5 ккал/кг
A950 г.);
Киев: ^=22,46°С и /=12,12 ккал/кг A929 г.);
21,6°С и 11,9 ккал/кг A931г.); 21,5°С и
11,75 ккал/кг A947 г.).
Сопоставление параметров воздуха,
характеризующих отобранные промежутки для
рассмотренных географических пунктов, с
данными многолетних наблюдений позволяет отнести
упомянутые промежутки к числу наиболее
неблагоприятных. Следовательно, наше
предположение о достаточности данных за 5—7 лет
для разработки расчетных летних параметров
наружного воздуха правильно.
Существенным является вопрос о
продолжительности расчетного отрезка времени,
непосредственно связанный с допустимостью,
величиной и продолжительностью отклонений
(превышений) заданных параметров воздуха
от их расчетных значений.
По экономическим соображениям
расчетными следует брать предельно допустимые
параметры. Если превышение предельных
параметров недопустимо, например в технологических
системах кондиционирования и некоторых
системах комфортного кондиционирования, то
расчетными должны быть графики энтальпии
и температуры наружного воздуха для самых
жарких суток. Однако они не дают расчетного
28

значения энтальпии для определения холодо-
производительности кондиционера.
Для получения расчетного значения
необходимо учесть все последующие изменения в
состоянии воздуха. В обычных системах
комфортного кондиционирования допустимы
кратковременные превышения предельных
нормативных значений энтальпии и температуры,
поэтому в качестве расчетных принимаются
суточные графики энтальпии и температуры
наружного воздуха, определенные для средних
условий самого жаркого тридцатидневного
промежутка. В этом случае будут
наблюдаться кратковременные B—3-часовые)
нарушения режима на протяжении 10—15 дней один
раз в 5—7 лет.
Таким образом, для получения расчетных
суточных графиков параметров наружного
воздуха необходима предварительная
обработка метеорологических наблюдений за
последние 7 лет. Однако до окончания этой
обработки можно предложить приближенный
метод получения расчетных графиков,
основанных на метеорологических параметрах,
имеющихся в нормах и справочниках. Это
возможно ввиду:
некоторых общих закономерностей
изменения средних значений температуры и
энтальпии воздуха и их амплитуд в течение
промежутков времени различной
продолжительности;
некоторых одинаковых соотношений между
этими параметрами для данных промежутков
по результатам многолетних наблюдений. Так,
оказалось, что средние значения энтальпии и
температуры самого жаркого 30-суточного
промежутка и самого жаркого месяца по
многолетним наблюдениям находятся в
соотношении
Статья посвящена кристаллизации льда в
растительной ткани в зависимости от
физиологического состояния ткани и условий
воздействия холодом.
Исследовались яблоки сортов Белый налив,
Ренет шампанский, Ренет Симиренко, Сары-
^ср.мес *ср.мес
Принимая в среднем это соотношение
равным 1,13 и учитывая выявленную зависимость
этих параметров от длительности
промежутков времени, можно считать, что fCpi = U5 г'ср.мес
и ^ср1 = 1,45^Ср.мес. Что касается средних
величин амплитуд колебания и энтальпии, то, как
показал анализ, их значения не зависят от
длительности рассматриваемого промежутка
времени. Поэтому амплитуды колебания
температур могут быть взяты из норм [4].
Переход к амплитудам колебания энтальпии может
быть сделан с помощью выявленной в нашем
анализе величины коэффициента влаговыпаде-
ния, которая для всех районов Советского
Союза, кроме побережья Тихого океана и
Кавказского побережья Черного моря, равна
1,0—1,4, или в среднем 1,2. Тогда Л* =
=il,2Cp At или, приняв с р =0,245-^-0,246,
имеем Ai = 0,3At.
Таковы в общих чертах предложения,
касающиеся существующего метода
нормирования параметров наружного воздуха,
используемых при расчете холодопроизводительности
кондиционеров.
ЛИТЕРАТУРА
1. Строительные нормы и правила, часть II, раздел Г,
глава 7, 1964.
2. Успенская Л. Б. Исследование закономерностей
распределения параметров наружного воздуха
применительно к задачам расчета систем
кондиционирования. Диссертация, 1960.
3. Стефанов Е. В. Обобщение решения задачи об
изменении температуры воздуха в воздуховоде.
«Водоснабжение и санитарная техника», 1966, № 2.
4. Строительные нормы и правила, часть II, раздел А,
глава 6, 1963.
синап, Антоновка, Го-гуан, слива Венгерка,
Анна Шпет, Виктория, а также виноград,
клубника, крыжовник.
Основные методы исследования —
термографический анализ замораживания и
наблюдение процесса кристаллизации под микро-
УДК 634.1.037.5
О НЕКОТОРЫХ ЗАКОНОМЕРНОСТЯХ ПРОЦЕССА КРИСТАЛЛИЗАЦИИ ЛЬДА
В РАСТИТЕЛЬНОЙ ТКАНИ
Доктор техн. наук, проф. Н. Л. ГОЛОВКИН, В. М. ЧЕРНЫШЕВ — Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
29

скопом. Для опытов специально создана
холодильная термостатирующая установка с
температурным диапазоном от —30 до +60°С и
точностью термостатирования ±0,0ГС [1]. К
установке могут быть подключены термостати-
руемые устройства, в частности камера для
термографического анализа и
замораживающий столик микроскопа с микрофотонасадкой.
Температурные кривые замерзания снимались
самопишущим микровольтметром КС-61 с
ценой деления 0,0ГС. Использовались медь-кон-
стантановые термопары.
На основании большого экспериментального
материала можно утверждать, что при
замерзании плодов, как правило, кристаллизации,
предшествует переохлаждение.
Являясь по своей физической природе ме-
тастабильным, переохлажденное состояние
рассматривается тем не менее некоторыми
исследователями как наиболее благоприятное
для сохранения жизнеспособности
растительной ткани при отрицательных температурах.
Допускается возможность длительного
пребывания растений в переохлажденном состоянии,
и даже витрификация рассматривается как
состояние наиболее устойчивого
переохлаждения [2]. Имеются сведения о длительном
хранении яблок в переохлажденном состоянии [3].
Однако во всех этих случаях не приводится
достаточно четких и убедительных данных о
глубине и длительности состояния
переохлаждения. Кроме того, вызываемое низкими
температурами нарушение равновесия в
клеточном метаболизме и особенно чувствительного
в этом отношении ферментативного аппарата
ставит под сомнение возможность
длительного сохранения жизни растительного
организма в состоянии переохлаждения при умеренно
низких температурах. Переход же к весьма
низким температурам значительно снижает
устойчивость переохлаждения.
В связи с этим больший интерес для
холодильной технологии представляет
исследование влияния глубины, длительности и
нарушения переохлаждения на дальнейший процесс
кристаллизации льда в растительной ткани, а
также зависимости указанных параметров от
физиологического состояния плода и условий
теплообмена.
Температура и длительность
переохлаждения определялись из термограмм, снятых при
замораживании плодов в термостатируемой
камере для термографического анализа.
Осторожное введение в плод тонкой @,3 мм)
термопары не снижает степени его
переохлаждения. Это обстоятельство было проверено по
показаниям поверхностной термопары, не
нарушающей целостности плода. В обоих
случаях (и при введении термопары внутрь
плода, и без него) предельная температура
переохлаждения поверхности плодов одного сорта,
размера и состояния оставалась одинаковой.
Установлено, что, несмотря на физическую
неустойчивость состояния переохлаждения,
величина предельной температуры
переохлаждения постоянна для плодов одного сорта и
физиологического состояния при одинаковых
условиях охлаждения.
Так, например, при скорости снижения
температуры плода 8 град/ч величина
переохлаждения At (разность между криоскопической
температурой и предельной температурой
переохлаждения) для недозрелых яблок сорта
Белый налив 1,5°С, для зрелых 3°С. Для яблок
зимних сортов при той же скорости
охлаждения A^=5-f-8°C, причем переохлаждение
возрастает по мере дозревания плода.
При скорости охлаждения 13 град/ч
получены следующие устойчивые величины At:
слива Венгерка — 7,5°С, слива Анна Шпет —
4,5, слива Виктория — 2, виноград — 7,
крыжовник — 3,2, клубника — 0,8, гранат — 0,2°С.
Величина переохлаждения овощей в тех же
условиях: лук репчатый — 5,7°С, картофель —
3,3, капуста белокочанная ¦— 0,5°С.
Представленные результаты показывают,
что способность к переохлаждению зависит от
вида плода, степени зрелости и химического
состава. Важную роль играют сахара и
особенно пектиновые вещества, которые в форме
растворимого в воде пектина, являющегося
гидрофильным коллоидом, способны набухать
и связывать воду.
При снятии кожицы с яблок и слив А^
уменьшается всего на 1—2°С. Следовательно,
состояние переохлаждения зависит прежде
всего от клеточной организации плода и его
коллоидных свойств, роль же естественной
оболочки плода в качестве защиты от
соприкосновения с различными стимуляторами
кристаллизации менее значительна. Так,
например, плод граната, несмотря на плотную
кожуру, обладает очень малой способностью к
переохлаждению, а яблоки, даже при
замораживании в непосредственном контакте со
льдом (плоды замораживались на вате,
обильно смоченной водой), имеют вполне
устойчивую А/=1,5~2,5°С. В то же время у яблока с
нарушенной частыми проколами клеточной
структурой значительно ослаблена и
неустойчива способность к переохлаждению. У
погибших плодов А^ непостоянна.
При охлаждении яблок с различной
скоростью было установлено, что с уменьшением
скорости охлаждения увеличивается время
30

преоывания плода в переохлажденном
состоянии, но А* при этом уменьшается. Так, при
скорости охлаждения 1 град/ч
продолжительность переохлаждения Tn = 5-f-6 ч, At =
= l-f-l,5°C; при 3 град/ч хп = 3,5^-4 ч, At =
= 2,5~-3°С; при 8 град/ч Тп = 0,5-^0,8 ч,
Д< = 6-т-8°С. Приведенные данные показывают,
что при переохлаждении растительных
объектов, являющихся живыми организмами,
существенное значение имеет фактор времени.
При длительном пребывании в состоянии
переохлаждения яблоки уже не обладают той At,
какая наблюдалась у них при меньшей
длительности процесса.
В экспериментах не исследовались скорости
охлаждения свыше 15 град/ч, при которых
указанная зависимость может быть выражена
менее определенно.
Исследования температурного поля яблока
показали, что кристаллизация начинается
необязательно на поверхности плода, имеющей
наиболее низкую температуру. При
переохлаждении плода наиболее благоприятные
условия для зарождения и роста кристаллов
создаются в слоях, образованных нежными
тонкостенными и богатыми влагой наренхим-
ными клетками и значительными
межклетниками (плотная покровная ткань из мелких
эпидермиальных клеток с утолщенной
оболочкой в переохлажденном состоянии способна
выдерживать более низкие температуры).
Кристаллизация быстро распространяется по
.межклетникам и сосудистым пучкам по всему
плоду. Следовательно, кристаллизация
происходит одновременно во всем объеме плода.
Интенсивность ее возрастает по мере
приближения к поверхности.
Термографический анализ применялся при
исследовании фазовых превращений в
различных гетерогенных системах достаточно
широко и плодотворно. Однако интерпретация
температурных кривых, отображающих процесс
охлаждения и кристаллизации в растительных
тканях, у ряда исследователей различна.
Основное различие наблюдается в
объяснении природы температурного пика,
образованного следующим за переохлаждением
температурным скачком в—с и вторым понижением
температуры с—d (рис. 1, а).
Так, Максимов [4] считал, что первое
переохлаждение и температурный скачок вызваны
переохлаждением и кристаллизацией
клеточного сока, выступившего в канале, сделанном
термопарой, а второе понижение температуры
и последующий ее рост отображают
переохлаждение и кристаллизацию всей остальной
массы плода. Тем самым ставилась под
сомнение достоверность картины,
отображающей процесс кристаллизации в растительной
ткани.
Благодаря применению более совершенной
техники эксперимента на кафедре
холодильной технологии ЛТИХП была доказана
объективность данных термографического анализа
[5, 6]. Однако причины второго понижения
температуры, объяснявшегося выходом из
вакуолей клеток большей части воды,
находящейся в них в переохлажденном состоянии,
требовали дальнейшего изучения. Приводимое
в подтверждение этого объяснения
скачкообразное уменьшение электросопротивления
объекта, якобы за счет увеличения жидкой
фазы, могло быть результатом погрешности
измерения- вследствие относительно
длительного времени, затрачиваемого на измерение
электросопротивления, и кратковременности
температурного пика.
1 л г з т,ч
Рис. 1. Термограммы замерзания яблока и
охлаждения модели:
а — температурная кривая замерзания яблока; б —
температурные кривые охлаждения модели.
Количество замораживаемого в гильзе раствора сахарозы
от веса агарового шара: / — 0,35%; 2 — 1,2и/о; 3 —
0,04%; в — температурные кривые охлаждения
модели при различном режиме увеличения напряжения,
подаваемого на греющую спираль, после
кристаллизации раствора в гильзе: 1 — быстро, 2 — медленно,
3 — очень медленно.
31

Более обоснованным представлялось
предположение о том, что падение температуры
после первого температурного скачка —
результат внутреннего теплообмена между
частично кристаллизовавшейся межклеточной
жидкостью и остальной массой плода,
защищенной клеточными оболочками и
находящейся еще в переохлажденном состоянии при
более низкой температуре. Для
экспериментальной проверки этого предположения и для
выяснения динамики тепловыделений,
вызывающих подъем температуры на участке d—е и
ее дальнейшую стабилизацию на участке
е—/ кривой замерзания яблока, был проведен
ряд модельных опытов.
В разъемном тонкостенном медном шаре
диаметром 60 мм равномерно по всему объему
располагалась нагревательная спираль из
изолированной константановой проволоки
сечением 0,1 мм с двумя изолированными! от
оболочки шара выводами. Шар заполняли агаром
с добавкой хлористого натрия для
предотвращения замерзания агара при охлаждении
до —10°С; в него вводилась гильза диаметром
4 мм из медной фольги. В гильзу наливали
раствор сахарозы (криоскопическая
температура —2°С) и вставляли термопару,
фиксирующую температуру раствора.
После некоторого переохлаждения
заполняющего гильзу раствора происходила его
кристаллизация, сопровождаемая
температурным скачком. Но затем вследствие влияния
холодной массы агара температура
закристаллизовавшегося раствора резко понижалась —
на термограммах фиксировался
температурный пик такого же вида, как и при замерзании
яблок (рис. 1, б, кривая 1). Если количество
раствора в гильзе увеличивалось, пик
становился шире (рис. 1, б, кривая 2), если
уменьшалось, то температура в конце скачка не
достигала криоскопической температуры
раствора из-за значительного превышения
теплоотвода над теплотой
кристаллизации (рис. 1, б, кривая»?). Наибольшее
подобие рассматриваемых участков на кривых
замерзания модели и яблока одинакового
веса наблюдалось при замораживании в гильзе
раствора в количестве 0,3—0,5% от врса
агарового шара, что значительно превышает
количество сока, выступающего в образованном
термопарой канале.
Затем на спираль подавалось напряжение в
различном режиме, чтобы равномерно по
всему объему прогревалось содержимое шара.
Таким образом моделировались
кристаллизационные тепловыделения различной
интенсивности. В результате были получены
температурные кривые, идентичные температурным
кривым замерзания яблок (рис. 1, в).
Кристаллизацию в яблочной ткани во время
замерзания наблюдали через микроскоп.
Изучение процесса замерзания на тонких срезах
растительной ткани широко распространено.
Доказано, что в этом случае происходят такие
же изменения, как и при замерзании
тканей [7, 8]. Приготовленные срезы
помещались в капле вазелинового масла между двумя
покровными стеклами в замораживающий
столик микроскопа, снабженный фазовокон-
трастным устройством, позволяющим получать
контрастные изображения без
предварительного окрашивания препаратов.
Фотографировали узкопленочной камерой с микрофотона-
садкой МФН-3.
На основании данных термографического
анализа при замерзании плодов, результатов
модельных экспериментов и
микроскопического наблюдения выявлен характер
температурных кривых и вскрыт отображаемый ими
процесс льдообразования в яблоках различного
физиологического состояния [9].
Так, у мертвых плодов вследствие
значительной утраты клетками водоудерживающей
способности и избирательной проницаемости
кристаллизация происходит- как в однородной
системе^ и отображается на термограмме
изотермической площадкой (рис. 2, кривая /).
Рис. 2. Температурные кривые замерзания яблок
различного физиологического состояния:
/ — яблоко, убитое морозом; 2 — недозрелое яблоко
сорта Белый налив; 3 — зрелое яблоко сорта Белый
налив; 4 — зрелое яблоко сорта Ренет шампанский; 5 —
адаптированное к холоду яблоко сорта Ренет Сими-
ренко.
В здоровой яблочной ткани после
некоторого переохлаждения происходит
кристаллизация межклеточной жидкости, сопровождаемая
температурным скачком. Несмотря на
наличие льда в межклетниках, клеточные оболочки
препятствуют началу интенсивной
кристаллизации основной массы жидкости,
находящейся в клетках в переохлажденном состоянии.
32

Это период резкого снижения интенсивности
льдообразования. На термограмме
фиксируется понижение температуры прокристаллизо-
вавшейся межклеточной жидкости в
результате ее теплообмена с основной массой плода,
находящейся еще в переохлажденном
состоянии при более низкой температуре. Глубина и
продолжительность понижения температуры
будут тем больше, чем активнее клеточная
структура препятствует выходу воды в
межклеточное пространство или проникновению
кристаллов льда в клетку. Например, на
температурной кривой замерзания свежего
яблока с нарушенной частыми проколами
клеточной структурой второго понижения
температуры нет и термограмма не имеет
температурного пика, характерного для замерзания
здорового плода.
При замерзании недозрелых яблок летних
сортов клеточная оболочка из-за наличия
большого количества слабо связанной воды не
препятствует распространению
кристаллизации на содержимое клетки. Поэтому при
снижении температуры после первого скачка до
температуры замерзания клеточного сока
начинается внутриклеточная кристаллизация
плода (рис. 2, кривая 2).
На ряде термограмм замерзания яблок
после четкого пика наблюдается крутой подъем
(рис. 2, кривая 3), свидетельствующий о
начале интенсивных кристаллизационных
тепловыделений, которые могут иметь место как при
внутриклеточной кристаллизации, так и при
кристаллизации влаги, выходящей из клеток с
большой скоростью. Таков же характер
кривых при замерзании плодов с нежной сочной
мякотью, образованной тонкостенными
клетками больших размеров (слива, виноград,
клубника, крыжовник). Наблюдениями под
микроскопом установлено, что отображаемая
подобными кривыми кристаллизация имеет
преимущественно внутриклеточный характер.
Такой тип кристаллизации, наблюдаемый у
зрелых яблок летних и осенних сортов и у
недозрелых плодов зимних сортов, объясняется,
по-видимому, значительным сопротивлением
клеточных мембран быстрому выходу воды из
клеток и кристаллизацией в самой цитоплазме
в результате контактирования с кристаллами
льда в межклетниках. На микрофотографии
(рис. 3, а) представлена паренхимная клетка
яблока Белый налив, заполненная
кристаллами льда в результате внутриклеточной
кристаллизации.
По мере дозревания яблок клетки
приобретают способность предотвращать
внутриклеточное замерзание, очевидно, в результате
возрастающей проницаемости протоплазмы для
воды. В этом случае при достижении в
межклеточном пространстве и в клетке разности
концентраций клеточного сока, достаточной
для преодоления сопротивления клеточных
мембран, вода постепенно выходит из клетки
и кристаллизуется в межклеточном простран-
Рис. 3. Образование льда в паренхимной ткани яблок
(увеличено в 150 раз):
а — внутриклеточное, сорт Белый налив; б — внеклеточное, сорт Ренет
шампанский; в — внеклеточное адаптированное к холоду яблоко сорта
Ренет Симиоен^п- ? — те же клетки после медленного оттаивания.
33

стве. В результате на кривой замерзания
после температурного пика фиксируется
постепенное повышение температуры (рис. 2,
кривая 4).
Паренхимная ткань яблока сорта Ренет
шампанский с кристаллами льда в
межклетниках представлена на микрофотографии
(рис. 3, б) при фокусировке на среднюю
плоскость клеток.
Установлено, что способность
предотвращать внутриклеточное льдообразование
значительно возрастает при адаптации плодов к
холоду, достигаемой в результате
постепенного и длительного (до одного месяца)
понижения их температуры до —2-.—3°С. При
замерзании адаптированных к холоду яблок сразу
же после появления межклеточных кристаллов
начинается постепенная миграция влаги из
клеток и ее внеклеточная кристаллизация. На
кривой замерзания этот процесс отображается
уширением температурного пика и плавным
подъемом температуры (рис. 2, кривая 5).
На рис. 3, в показано внеклеточное
образование льда в паренхимной ткани
адаптированного к холоду яблока сорта Ренет Симиренко
при —4°С. При медленном оттаивании
поглощается талая вода из межклетников и овод-
няются протоплазматические белки; клеточная
структура после оттаивания не изменяется
(рис. 3, г).
Изотермический участок на всех
представленных кривых — следствие равенства
кристаллизационных тепловыделений внешнему
теплоотводу. Он характеризует температуру
максимального льдообразования плода при
данных условиях замораживания [5].
Даже при медленном и неглубоком
охлаждении нам не удалось получить
внеклеточную кристаллизацию в эпидермальнои ткани.
Мелкие клетки верхнего слоя эпидермиса плот-
Рис. 4. Внутриклеточная кристаллизация в эпидермисе яблока сорта
Ренет Симиренко (увеличено в 400 раз):
а — исходное состояние ткани; б — клетки эпидермиса заполнены
льдом при температуре —4°С; в, г, д — процесс таяния: е — та же
ткань после медленного оттаивания.
34

но прилегают друг к другу и не образуют
межклетников, в которых могли бы зарождаться
первые кристаллы льда. Объясняя высокую
способность эпидермальной ткани к
переохлаждению, это обстоятельство в то же время
обусловливает внутриклеточный характер
кристаллизации.
Вследствие внутриклеточной
кристаллизации льда в эпидермисе поверхностные
термопары не фиксируют температурный пик при
замерзании, который является результатом
задержки кристаллизации внутриклеточной
жидкости при уже имеющемся льде в
межклетниках.
На рис. 4 представлен процесс
льдообразования в клетках эпидермиса яблока сорта Ре-
иет Симиренко. Замерзание сопровождается
появлением в клетках мелких кристаллов льда
(рис. 4, б), которые при подводе тепла
укрупняются и локализуются в вакуолях (рис. 4, в),
а затем тают (рис. 4, г, д). При медленном от-
ЛИТЕ
1. Головкин Н. А., Ч е р н ы ш е в В. М. Холодильная
термостатирующая установка для исследования
влияния отрицательных температур на клетки.
Цитология, 1966, т. 8, № 1.
2. Wartenberg H. Wissenschaftliche Zeitschrift
der Friedrich-Schiller University t Jena, 1959/80,
JM 9, Bd. 1/2.
3. Бруев С. Н. Хранение свежих яблок при
температуре ниже нуля. Госторгиздат, 1961.
4. Максимов А. Н. Избранные труды, т. 11. Изд.
АН СССР, 1956.
5. Головкин Н. А., С т р а х о в и ч К. К.
Экспериментальное изучение процессов, протекающих в яблоках
при охлаждении и замораживании. «Холодильная
техника», 1964, № 3.
6. Г о л о в к и н Н. А., С т р а х о в и ч К. К.,
Цветков А. И., П е р к е л ь Р. Л. Применение метода
таивании не происходит заметных по
сравнению с исходным состоянием структурных
изменений в эпидермисе (рис. 4, а, е).
Во всех случаях замерзания ткани плода
кристаллы льда имеют неправильную форму,
без заметных углов и прямых граней.
Наибольшая обратимость процесса
замораживания яблок наблюдается при медленном
и неглубоком (—2-.—4°С) замораживании
предварительно адаптированных к холоду
плодов и постепенном их оттаивании. В этом
случае происходит внеклеточная кристаллизация,
которая негубительна, как известно из ряда
цитологических исследований [10], для
растительной клетки в определенных границах
температуры и времени. Эпидермальные клетки
яблок, даже если они не находятся при этих
условиях в переохлажденном состоянии,
безболезненно переносят частичное
внутриклеточное льдообразование.
РАТУРА
электропроводности для исследования процессов,
возникающих в яблоках при холодильном хранении.
«Холодильная техника», 1965, № 1.
7. Самыгин Г. А., М а тв ее в а Н. М.
Сравнительная устойчивость клеток к замораживанию,
высушиванию, плазмолизу и изменение ее при закаливании.
«Физиология растений», 1961, т. 8, № 4.
8. Красавцев С. А. Наблюдение над замерзанием
тканей древесных растений и фиксация их в
замерзшем состоянии. Сб. Цитологические основы
приспособления растений к факторам среды. Изд-во
«Наука», 1964.
9. Golovkin N. А., С h е г n i s h о v V. М.
Supplement au Bulletin de l'lnstitut International du
Froid, Annexe 1865, 4.
10. Клетка и температура среды. Труды
международного симпозиума по цитоэкологии (Ленинград, 31 мая—
5 июня 1963 г.). Изд-во «Наука», 1964.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
По просьбе И. С. Бадылькеса и Р. Л. Данилова — авторов
книги «Абсорбционные холодильные машины» (издательство
«Пищевая промышленность», М., 1966) — сообщаем о
замеченных ими опечатках в формулах A92), A93), A94), A95)
и A96).
Напечатано Следует читать
A92)
A93)
A94)
A95)
A96)
Гд-Г,
Tk
Тт Тт
Тт
1 — а
т[
т —
g
т'
g
т —
П
Tm
1—а-
1—^
т[
%п т?нс
Тр— Тьа
1 ba
1 —
?Cac
f —
1 g
тк
T2
¦ Tba
35

УДК 664.002.234:656.225
К ВОПРОСУ РАЗРАБОТКИ НОРМ ЕСТЕСТВЕННОЙ УБЫЛИ СКОРОПОРТЯЩИХСЯ ГРУЗОВ
ПРИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ПЕРЕВОЗКАХ
В. С. ЧЕРНИЧКОВ, С. Э. ЯНОВИЦКИЙ, В. Д. КРЫЛОВ — Нормативная станция Главного грузового
управления МПС по перевозкам грузов
Отраслевые научно-исследовательские
институты совместно с Министерством путей
сообщения проводят исследования по уточнению
и разработке норм естественной убыли
товаров народного потребления при
железнодорожных перевозках, поскольку действующие
нормы, утвержденные 15 лет назад, уже не
отвечают современному уровню развития
технологии производства, условиям хранения и
перевозки.
Кроме того, на многие товары нормы
естественной убыли не разрабатывались, а
действующие нормы устанавливались, как правило,
в процентах от веса груза независимо от срока
транспортировки, типа подвижного состава и
режима перевозки (с охлаждением или
отоплением).
При таком порядке определения
естественной убыли груза нельзя правильно учесть все
факторы, влияющие на изменение его веса.
Отсутствие научно обоснованных норм
естественной убыли грузов при перевозке
затрудняет работу заготовительных, торгующих
организаций и железнодорожного транспорта.
В данной статье на примере перевозок слив
в пятивагонных рефрижераторных секциях
освещается принцип разработки норм
естественной убыли грузов при железнодорожных
перевозках с применением метода
математического анализа.
Были проведены четыре контрольные
перевозки: из Мукачева в Москву, Киев,
Челябинск и Магнитогорск. При этом соблюдались
условия и температурные режимы,
предусмотренные -правилами перевозок.
Для проверки нормального поддержания
температурного режима в некоторых опытных
вагонах устанавливали контрольные
термографы.
Для опытных перевозок отбирали сливы,
качество которых соответствовало требованиям
РТУ. В каждый вагон загружали 40
контрольных мест ящиков-лотков, которые размещали
равномерно по всему грузовому объему. Тару
и контрольные места (брутто) взвешивали на
станциях-погрузки и выгрузки на весах
грузоподъемностью до 20 кг с точностью до 5 г.
При погрузке каждое контрольное место
маркировали с указанием его номера, веса
брутто и тары.
В пунктах назначения вначале
устанавливали вес брутто каждого контрольного места,
затем лоток освобождали от плодов и
взвешивали. Вес нетто определяли по разности между
весом брутто и тары.
Полученные результаты группировали в
ряды в зависимости от сроков транспортировки
и проверяли на правомерность методом
статистического анализа.
Мерой рассеяния и изменчивости
статистического ряда является квадратичное
отклонение, которое определяется по формуле
где 2а2 — сумма квадратов отклонений от
среднеарифметической величины;
п — число входящих в ряд величин
(число опытов).
Для сравнения рассеяний или изменчивости
вошедших в рассматриваемый ряд величин
применяется коэффициент вариации
а. 100
V = ,
f^cp
где jicp — среднеарифметическое значение
убыли веса нетто или брутто в %»
приходящееся на одни сутки
транспортировки.
К расчету принимается такой ряд данных,
коэффициент вариации которого меньше 50%.
Условия правомерности
среднеарифметического значения будут соблюдены в том
случае, если
{х > Ът\ о > 3ov
где т — среднеарифметическое отклонение
ат — среднеквадратичное отклонение
с
36

Статистический ряд полученных данных по
убыли веса при опытных перевозках слив
приведен в табл. 1.
Направление перевозок
Мукачево — Челябинск
Мукачево —
Магнитогорск
В среднем
Мукачево — Москва
Мукачево — Киев
В среднем
Мукачево — Киев
В среднем
та
во
2
X .
н _
Я ?
с я
О U
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
Т
о»
родол
ельнос
евозо*
сна
211
211
211
211
211
213
213
213
213
213
212
114
114
114
114
106
106
106
106
106
ПО
22
22
20
20
21
а б л и ца 1
Убыль веса, % 1
О
н
н
X
1,99
1,57
1,75
1,79
2,04
2,58
1,81
1,80
1,63
1,62
1,86
0,72
0,72
1,26
2,01
1,49
1,47
1,61
2,20
2,19
1,49
0,86
0,74
0,87
0,89
0,84
°
Си
о
1,08
1,04
1Д5
1,34
1,30
1,36
1,13
1,79
1,07
1,28
1,26
0,22
0,30
2,12
1,87
1,48
1,45
1,56
2,17
1,99
1,43
0,71
0,83
0,81
0,82
0,79
Как видно из табл. 1, естественная убыль
веса слив возрастает по мере увеличения
продолжительности перевозок.
Так как срок опытных перевозок не
превышал 9 суток, а по правилам максимальный
срок транспортировки составляет 16 суток,
нормы естественной убыли веса слив в
течение остального срока от 9 до 16 суток
рассчитывали теоретически, по методу, указанному
в работах [1] и [2].
Кроме того, в результате опытных перевозок
не представилось возможным установить
нормы убыли за каждые сутки и эти данные были
также найдены математическим путем.
12 3 4 5 6 7 8 9
Продолжительность передозки.сутки
Убыль веса слив при перевозке их в
рефрижераторных вагонах.
Для определения эмпирической
функциональной зависимости естественной убыли веса
слив от продолжительности перевозок
использовали уравнения:
у == ахп + с,
у = ахп,
A)
B)
где у
а
х
естественная убыль веса, %;
постоянный коэффициент;
продолжительность перевозок,
сутки (или ч)\
постоянная величина, уточняющая
полученную эмпирическую
функциональную зависимость
1 п
1=1
где i — продолжительность транспортировки,
ч (или сутки);
Параметры а и п определяли, пользуясь
крайними (максимальными и минимальными)
средневзвешенными значениями
экспериментальных точек из табл. 1 B1; 0,84 и 212; 1,86).
Логарифмируя уравнение B), находим
lgy = lga + nlgx. C)
В уравнение C) вводим координаты
указанных экспериментальных точек и получаем
систему уравнений с двумя неизвестными
Ig0,84 = lga + nlg21
lgl,86 = lga + /ilg212,
откуда п=0,3438 и lga = —0,5303.
37

Найденные числовые значения lga и п
подставляем в уравнение C) и получаем
lg у = — 0,5303 + 0,3438 lg x
или
0,3438
;y = 0,2949jcu'0400. D)
Используя уравнение D), находим
расчетные параметры экспериментальных точек при
х{ (/ = 20, 22, 106, 114, 211, 213 ч). В
результате расчетов получаем:
х 20 22 106 114 211 213
у 0,826 0,8535 1,466 1,503 1,857 1,863
Значение функции е* (/=20, 22, 106, 114,
211, 213 ч) находим из табл. 2,
характеризующей отклонение средневзвешенных
экспериментальных данных от эмпирической
формулы D).
Тогда
2 a yL = 2 е;= 3>2845 —2'9755 = °'3090'
1=1
1 V
=—>|е/:
1=1
0,3090
23
: 0,0134.
Таким образом, уточненная эмпирическая
формула D) преобразуется
/ = 0,2949 • x°>zm + 0,0134. E)
Используя эмпирические формулы D) и E),
определяем отклонения расчетных величин
естественной убыли веса нетто слив от
экспериментальных средневзвешенных значений
для данной продолжительности перевозок
(табл. 3).
Из табл. 3 видно, что отклонение значений
функций при указанных величинах аргумента
от средневзвешенных экспериментальных
данных не превышает в среднем 0,01% и
находится в пределах допускаемых округлений.
Таким образом, эмпирическая формула E)
достаточно точно отражает функциональную
зависимость между естественной убылью веса
нетто слив и продолжительностью их
перевозки.
В результате расчета по формуле E)
получены следующие данные убыли веса:
Продолжительность
перевозок, сутки
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Естественная убыль
веса
нетто слив, %
0,9
1,1
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,0
2,1
2,1
2,2
2,2
2,3
Убыль веса брутто рассчитывают
аналогично убыли веса нетто, т. е., основываясь на
графическом изображении экспериментальных
данных на прямоугольной системе координат,
подыскивают эмпирическую формулу для
получения ряда измерений.
Опытные перевозки слив проводились также
в вагонах-ледниках. Результаты
обрабатывались по указанной методике, при этом нормы
убыли в вагонах-ледниках оказались выше.
Таблица 2
X
У
У
~
byi=Vi — yi
20
0,87
0,89
—
—
—
0,826
+0,044
+0,064
—
—
—
—
—
22
0,86
0,74
—
—
—
0,8535
+0,0065
—0,1135
—
—
—
—
106
1,49
1,47
1,61
2,20
2,19
1,466
_
—
^0,024
-0,004
-0,144
-0,734
[-0,724
114
0,72
0,72
1,26
2,01
—
1,503
—0,783
—0,783
—0,243
+0,507
—
—
—
211
1,99
1,57
1,75
1,79
2,04
1,857
+0,133
—0,287
—0,107
—0,067
+0,183
—
—
213
2,58
1,81
1,80
1,63
1,62
1,863 |
+0,717
—0,053
—0,063
—0,233
-0,243
—
—
38

1 х
21
ПО
212
у
средневзвешенное
0,84
1,49
1,86
у по
формуле D)
0,8349
1,4850
1,8600
у' по
формуле E)
0,8483
1,4984
1,8739
Та
г = у- у
+0,0051
—0,0084
0,0000
[блица 3
f—y-y'
—0,0083
—0,0084
—0,0134
Например, при продолжительности перевозок
10 суток норма убыли веса нетто в
рефрижераторных вагонах составила 2%, а в
вагонах-ледниках 2,4%. Таким образом, тип подвижного
состава существенно влияет на величину
естественной убыли груза.
Метод математического анализа может быть
рекомендован при разработке норм
естественной убыли скоропортящихся грузов,
перевозимых в подвижных составах различного типа.
ЛИТЕРАТУРА
1. Яковлев К. П. Математическая обработка
результатов измерений. Государственное издательство
технико-теоретической литературы. М., 1953.
2. Д ем и д о в ич Б. П., Марон И. А.,
Шувалова Э. 3. Численные методы анализа.
Государственное издательство физико-математической литературы.
М., 1963.
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
На складе издательства имеются отдельные
номера журналов «Холодильная техника»
за следующие годы:
за 1961 год-№ 3, 4;
за 1964 год —№ 4, 5, 6;
за 1965 год-№ 3, 5? 6;
за 1966 год-№ 29 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10.
Заказы (без денежных переводов) направляйте
по адресу: Москва, Б—120, Мрузовский пер., д. I,
отдел распространения.
39

-О
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.572:66.067
ОЧИСТКА АППАРАТОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
МАГНИТНЫМ СПОСОБОМ
В технике известны механический,
химический [1] и магнитный способы очистки
аппаратов от водяного камня.
Механический способ очень трудоемкий,
малоэффективный при прочных отложениях и
неэкономичный. Химический способ
дорогостоящий и, кроме того, инструкцией ВНИИхолод-
маша не рекомендуется для очистки аппаратов
холодильных установок.
Большое распространение получил в
последнее время магнитный способ очистки
аппаратов.
Как известно [2—4], перпендикулярное
магнитному полю прохождение жидкостей
существенно изменяет их электрофизические
свойства. Так, растворенные соли кислот и щелочей
теряют способность кристаллизоваться из
раствора. Это явление и было использовано для
создания устройств, предупреждающих
кристаллические отложения на поверхностях
нагрева котлов, труб, сосудов выпарного, тепло-
обменного и другого оборудования.
Магнитная обработка жидкостей не
изменяет их химического состава, в частности
жесткости воды, и не предотвращает выпадения
накипеобразующих веществ. Но эти вещества
не оседают на поверхности нагрева (или
охлаждения) плотной коркой, а выпадают
в толще воды в виде тонкого легкого порошка,
удаляемого продувкой из парового котла или
улавливаемого специальными отстойниками
в циркуляционных системах.
Установлено также, что обработанная в
магнитном поле вода способствует интенсивному
разрушению старых солевых отложений. Так,
толстый слой накипи, не поддающийся
кислотной обработке, был разрушен и удален из
сосуда через .несколько суток после того, как
в сосуд начали подавать холодную воду,
обработанную в магнитном поле.
Практическое применение магнитной
обработки воды для очистки котлов описано в
работе [2].
Нами создан прибор магнитной обработки
воды (ПМОВ) для очистки от водяного камня
аппаратов холодильных машин.
Устройство ПМОВ показано на рис. 1.
Электромагниты постоянного тока набраны на
стяжные шпильки 5 и размещены снаружи
латунного корпуса 2. Внутри корпуса находится
секционный конусный сердечник 4 из мягкой
стали, одна шейка сердечника закреплена на
втулке 3 (втулка крепится к корпусу), вторая
помещена во втулке, которая к корпусу не
крепится.
На корпус аппарата плотно насажены два
латунных кольца 6 с отверстиями, в которые
вставлены латунные шпильки 5, скрепляющие
По Ай
Рис. 1. Прибор магнитной обработки воды (ПМОВ):
/ — фланцы; 2 — корпус; 3 — втулки крепления сердечника; 4 — секционный
конусный сердечник; 5 — стяжные шпильки; 6 — стяжные кольца; 7 — сердечник катушки;
8 — катушка бескаркасная; 9 — полюсные наконечники; 10 — токоподводящие шйнки
на изоляторах.
40

пакет электромагнитов. Электромагниты
выполнены в виде бескаркасных катушек 8 с
числом витков 740, намотанных внавал (диаметр
провода 0,83 мм).
В качестве сердечников 7 катушек
использованы цилиндры диаметром 25 мм, длиной 56—
60 мм из мягкой стали № 3. Полюсные
наконечники 9 также из мягкой стали. Они
охватывают корпус аппарата с двух сторон.
На каждом наконечнике северный и
южный полюсы чередуются. Всего в аппарате
восемь полюсов. Все катушки подключены
параллельно к источнику питания постоянного
тока напряжением 6—8 в с учетом
чередования полюсов. Потребление тока каждой
катушкой около 2 а. Максимальная мощность
ПМОВ 100 вт.
Напряженность магнитного поля в рабочих
зазорах аппарата, создаваемая
электромагнитами, более 1000 эрстед.
ПМОВ вмонтирован в установку
непосредственно перед очищаемым от водяного
камня аппаратом (конденсатор КРТР80 или
испаритель ИТР100 холодильной машины
ХМ-ФУУ-80 производительностью 190000
ккал/ч при *о=б°С, <к=35°С).
Использовалась вода карбонатного типа
средней минерализованное™ — общее солесо-
держание 500—600 мг/л, карбонатная
жесткость до 6,5 мг'Жв/л. За год эксплуатации
холодильной установки слой на стенках трубок
аппаратов до применения магнитного способа
очистки воды достигал 1 мм.
• Схема установки показана на рис. 2.
Через аппарат 2 и прибор 1 насосом 4 марки
ЦНИПС-20 'пропускали холодную воду из
бака 3, расположенного под полом.
Отработанная вода сливалась в тот же бак.
Вода пропускалась через магнитное поле со
скоростью около 1 м/сек. После 5—7 суток
работы установки твердые отложения на
стенках трубок превращались в рыхлую, мельчай-
А
) я
1.
Рис. 2. Схема установки магнитной обработки воды:
/ — ПМОВ; 2 — аппарат холодильной установки;
3 — бак с водой; 4 — насос.
шую по структуре массу, которая частично
выносилась водой в бак, а частично оставалась
в аппарате, откуда ее вымывали водой под
давлением.
Проведенными опытами установлено, что
метод магнитной очистки оказался наиболее
эффективным по сравнению с другими
методами очистки от водяного камня аппаратов
холодильных установок.
ЛИТЕРАТУРА
1. Руководящие указания по химической очистке от
накипи теплосилового оборудования. Министерство
электростанций СССР, 1965.
2. В и н о г р а д о в В. Желе вместо накипи.
«Изобретатель и рационализатор», 1965, № 2.
3. Б а ж и н Е. М. Устройство для очистки трубок теп-
лообменных аппаратов. «Энергетик», 1964, № 1.
4. Миненко В. И., П е т р о в С. М. О магнитной
обработке воды. «Энергетик», 1962, № 1.
И. С. ВАХРУШЕВ
УДК 621.362
УЛУЧШЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ
ОХЛАЖДАЮЩИХ ТЕРМОБАТАРЕЙ
В ряде случаев охлаждающие полупровод- чиваются различными способами. Обязатель-
никовые термобатареи сопрягаются с теплооб- ные условия снижения теплового сопротивле-
менными поверхностями (радиаторами) непо- ния плоскостей сопряжения — придание им
средственным прижимом. Электроизоляцион- необходимой плоскопараллельности и чистота
ные свойства плоскостей сопряжения обеопе- обработки.
41

При притирке, фрезеровании и других
операциях нежелательна обработка
коммутационных пластин термобатареи. Обычно пластины
изготовляются из меди. Несмотря на то что
медь мягкий металл, после механической
обработки она нагартовывается. Односторонняя
нагартовка (коммутационные пластины в
собранной термобатарее могут обрабатываться
только с одной стороны) создает механические
напряжения, стремящиеся изогнуть пластину.
В результате образуются микротрещины в
полупроводниковых ветвях вблизи спаев.
Такие трещины увеличивают сопротивление
спаев.
При этом сопротивление может увеличиться
не сразу после обработки термобатареи, а
спустя некоторое время (от одного дня до не-
МИКРОКОНТЕЙНЕР
Лабораторией технологии мороженого
ВНИХИ разработан специальный
микроконтейнер для кратковременного хранения
мороженого.
Контейнер представляет собой коробку из
нового изоляционного материала — пенополи-
стирола марки ПС-Б со снимающейся
крышкой (см. рисунок). Толщина стенок его 25 мм
(определялась калорическим расчетом).
Полезный объем 0,9 л — одновременно вмещает
брикеты весом 250 и 100 г или два брикета и
стаканчик по 100 г каждый.
Вес контейнера 45 г, габаритные размеры
227X131X122 мм.
Проведены опыты по определению
максимального срока хранения мороженого в
контейнере без применения охлаждающих средств.
Молочное мороженое — брикет весом 250 г
в коробке из картона плотностью 400 г/м2
и брикет весом 100 г в пергамине —
длительное время выдерживали в холодильной камере
при —1119°С, затем клали в контейнер.
Контейнер помещали в термостат, где поддерживали
температуру 25°С.
Многоточечным полупроводниковым
измерителем температур каждые 10 мин замеряли
температуру в различных точках большого
брикета. Опыты прекращали по достижении
поверхностным слоем брикета температуры
скольких недель, в зависимости от
конструктивных особенностей термобатареи).
Избежать нагартовки коммутационных
пластин можно напайкой на них свинцовых
пластин толщиной не менее 0,5 мм. В этом
случае плоскости сопряжения термобатареи
обрабатываются по свинцу.
Дополнительные свинцовые прослойки
несколько снижают полезную разность
температур на спаях термобатареи, тем не менее
эффективность термобатарей, притертых по
свинцу, на 10—15% выше, чем притертых по меди.
К тому же термобатареи, притертые по
свинцу, выдерживают виброударные нагрузки в
1,5—2 раза больше.
А. Г. ЩЕРБИНА, А. П. САДИКОВ — Институт
полупроводников АН СССР
УДК 663.674
ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
—8°С, что происходило в среднем через 2,5 ч
от начала хранения. Среднеконечная
температура брикета, определенная методом
элементарных тепловых балансов, составила —9,1°С.
Поверхность мороженого была сухой, форма
хорошо сохранилась.
Срок хранения мороженого в контейнере
может быть значительно продлен, если
оставшийся после размещения в нем продукта
свободный объем заполнить сухим льдом.
Микроконтейнер для мороженого.
42

В контрольном опыте мороженое хранили
без контейнера, все остальные условия были
такими же, как в предыдущем случае. Через
30 мин температура поверхностных слоев
брикета повысилась до —8°С, а еще через 5 мин
он начал подтаивать.
Контейнеры могут использоваться для
кратковременного хранения не только мороженого,
но и замороженных продуктов — плодов, ягод,
кулинарных изделий и пр.
Контейнеры лучше изготавливать
формовавшем из гранул. Это обеспечивает хорошее
качество их и позволяет механизировать
процесс изготовления.
Н. Д. ЗУБОВА, Ю. А. ОЛЕНЕВ — ВНИХИ
УДК 614.3:621.565
ВЕТЕРИНАРНО-САНИТАРНЫЙ КОНТРОЛЬ НА ЛЬВОВСКОМ
ХЛАДОКОМБИНАТЕ
Львовский хладокомбинат — крупное
холодильное предприятие, в состав которого входит
фабрика мороженого. В холодильных камерах
хранятся мясо, рыба, масло, фрукты. За их
качеством следят ветеринарные врачи, которые
являются также товароведами.
Опыт показал, что такое совмещение
должностей очень рационально. Поэтому, при
чтении курса ветеринарно-санитарной
экспертизы в институтах на это нужно обратить
особое внимание.
Ветеринарные врачи строго следят за
правильностью упаковки, маркировки
фасованного и блочного мяса, соблюдением действующих
инструкций по режимам замораживания,
охлаждения, хранения и дефростации
продуктов.
Большое внимание уделяется
интенсификации работы холодильных камер,
предупреждению развития плесени, контролю режима
влажности и нормативной убыли мяса в
камерах охлаждения и замораживания.
В одном из корпусов холодильника по
требованию ветнадзора асфальтовые полы на
грузовой площадке заменили плитками из
отшлифованной мраморной крошки, что значительно
улучшило санитарный режим.
Новый корпус хладокомбината строился с
учетом дератизационных требований (созданы
непроницаемые для грызунов полы и стены,
заделаны цементом отверстия, через которые
проходят вентиляционные каналы и
технологические трубопроводы).
Поставщики мясных грузов не всегда
отгружают продукцию в соответствии с
действующими стандартами, техническими и
санитарными условиями, правилами обработки и
транспортировки. Некоторые
мясоперерабатывающие предприятия Львовской области
забивают больше скота, чем положено по нормам.
При этом мясные туши, не успевшие остыть
(температура в толще мышц 18—22°С) грузят
навалом в автомашины. Такое мясо сразу
принимает нетоварный вид, нестойко при
хранении и зачастую направляется в промышленную
переработку. Это наносит государству
значительный материальный ущерб. Для примера
приведем следующую таблицу (данные за
первое полугодие 1966 г.):
Мясоперерабатывающее
предприятие
Мясокомбинаты:
Дрогобычский ....
Бориславский
Львовский
Самборский убойный пункт
Поставка
продукции,
1 т
1966,5
10116,0
8608,0
818,4
935,3
223,1
Убыль веса
в результате
снижения |
качества, т
328,0
160,2
138,3
136,1
60,0
3,1
Отмечены случаи перевозки мяса в
открытых кузовах автомашин. Загрязненное мясо
нуждается в дополнительном туалете, что
требует больших затрат труда. Часто
наблюдается повышенное усыхание мяса и нарушение
целостности туш. Поверхностная корочка
подсыхания, предохраняющая внутренние части
туши от микроорганизмов, не сохраняется. В
результате убыль мяса и субпродуктов
превышает установленные нормы.
При перевозке мяса в железнодорожных
вагонах, как правило, не обеспечивается
достаточная вентиляция. В вагонах нередко ощуща-
43

ются посторонние запахи. Зачастую в вагонах-
ледниках мясо подмерзает, мышечная ткань на
поверхности четвертин и полутуш темнеет, что
снижает качество продукции.
Наблюдаются случаи неправильного
заполнения ветеринарных свидетельств по форме
№ 2, удостоверений качества, справок и дру-
Для соленоидных мембранных вентилей
типа СВМ при их проектировании приняты
мембраны из ткани М-47 или АМ-93.
Ткань М-47 серо-голубого цвета. Ее
капроновая основа толщиной 0,24 мм покрыта с
двух сторон резиновым клеем и
вулканизирована. Общая толщина ткани 0,45 мм.
Ткань М-47 весьма прочна и сохраняет
гибкость при низкой температуре. Однако ее
нельзя применять для изготовления мембран
вентилей СВМ, так как не всегда
обеспечивается связь резинового покрытия с
капроновой основой (адгезия) и через мельчайшие
отверстия в тонком резиновом слое @,1 мм) в
неплотности проникают капли аммиака или
фреона. При изменении температуры и
давления капли кипящей жидкости расширяются и
на поверхности мембраны образуются вздутия.
Мембрана становится менее гибкой, что
препятствует закрытию основного клапана.
Нарушение резинового слоя может привести
также к потере непроницаемости. В этом
случае вентиль может не открываться, так как
приток среды в полость над мембраной
увеличится.
Для улучшении адгезии московский завод
«Каучук», применил новую пропитку
капроновой ткани. Кроме плоских мембран, из
такой ткани завод «Каучук» выпускает «кол-
пачковые» мембраны, имеющие выпуклую
форму.
Однако, как показали проведенные ВНИХИ
эксплуатационные испытания партии плоских
и колпачковых мембран из ткани М-47 с
повышенной, адгезией, эти меры не решили
проблемы.
Прорезиненная ткань АМ-03 черно-
гих документов, нечеткое клеймение туш. Все
это отмечают ветеринарные врачи
хладокомбината и предъявляют претензии к
поставщикам и транспортным организациям.
Канд. вет. наук Л. А. ЗЫКИН, К. М. ПАВЛЕНКО-
ЧИСТЯКОВА — Львовский хладокомбинат
го цвета выполнена аналогично ткани М-47
также толщиной 0,45 мм, но имеет льняную
основу. В течение длительной эксплуатации
вентилей СВМ с такими мембранами не была
отмечено случаев вздутия мембран. Это
объясняется очень хорошей адгезией резиновых и
льняного слоев. Однако мембраны из ткани
АМ-93 часто рвутся, особенно при больших
перепадах давления до и после вентиля.
В связи с изложенным мы применили для
вентилей СВМ сдвоенные мембраны. Обе
мембраны плоские, из ткани АМ-93. толщиной
0,45 мм каждая. Верхняя мембрана не
выполняет функции разделения полости высокого
давления от вспомогательной гидравлической
полости. Она является поддерживающей,
упругой опорой для нижней мембраны.
В верхней мембране на ее свободной
поверхности сделаны три отверстия диаметром
3 мм, необходимые для свободного прохода
среды.
Жесткость сдвоенной мембраны не
превышает допустимого предела. Такая мембрана
не препятствует закрытию основного клапана.
Применение сдвоенной мембраны позволяет
легче обеспечить герметичность вентиля.
Двухлетняя эксплуатация сдвоенных
мембран из ткани АМ-93 в вентилях СВМ
показала их высокую надежность и
работоспособность. Это позволяет рекомендовать ЦКБА,
арматурным заводам и эксплуатационникам
перейти на применение для вентилей СВМ
сдвоенных плоских мембран из прорезиненной
ткани АМ-93.
Канд. техн. наук А. Г. РОТЕНБЕРГ - ВНИХИ
О ПРИМЕНЕНИИ СДВОЕННЫХ МЕМБРАН
В СОЛЕНОИДНЫХ ВЕНТИЛЯХ СВМ
44

ш
рнсультация
Вопросы и ответы
Вопрос. Тов. Боровик Ф. И. со ст. Сиваки
Амурской области спрашивает, какова должна
быть норма загрузки для механика,
обслуживающего фреоновые холодильные установки
типа ФАК-0,7, ФАК-1,1 и ФАК-1,5.
Ответ. При разработке норм загрузки
механиков, обслуживающих малые холодильные
установки, рекомендуется принимать в
расчет следующие нормативы затрат времени на
профилактический ремонт по графику один
раз в 2 месяца:
Тип холодильной установки
ФАК-0,7
ФАК-1,1
ФАК-1,5
1 БРКФ-0,9
МРФ-0,7
ИФ-49
ИФ-50
1 ИФ-56
Норма
времени на 1
установку, ч
3,24
3,36
3,83
4,20
3,52
3,10
3,83
3,73
Коэффициент
трудоемкости
по отношению
к ФАК-0,7
1,00
1,04
1,18
1,29
1,09
0,95
1,18
1,15
Норма времени на устранение
неисправностей в работе машин составляет в среднем
1,12 ч на один вызов.
За два месяца трудоемкость работы по
устранению неисправностей составляет в
среднем 0,28 ч на каждую обслуживаемую
установку.
Норма загрузки слесаря 3-го разряда
определяется делением двухмесячного фонда
рабочего времени C49,2 ч) на затраты времени по'
обслуживанию одной холодильной установки
типа ФАК-0,7.
Норма загрузки
349,2
3,24 + 0,28+ 7'пути
где Г3
пути — средние затраты времени на
переезды или переходы слесаря от
комбината (мастерской) к месту
эксплуатации обслуживаемых
машин, к каждой последующей и
обратно, приведенные к одной
установке.
В. Г. ВАСИЛЬЕВ — Росторгмонтаж
ВНИМАНИЮ ПОДПИСЧИКОВ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал
«Холодильная техника» на 1967 год с первого номера,- могут
подписаться в местных отделениях связи и пунктах подписки
«Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на
любой срок в пределах календарного года.
Недостающие номера журнала редакция может выслать
подписчикам наложенным платежом по их письменным
заказам.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.

1С 70-летию Л. 1l. Шелапу тина
5 февраля 1967 г. исполнилось 70 лет канд.
техн. наук В. И. Шелапутину, одному из
ведущих научных работников в области
холодильной технологии пищевых продуктов. Вся
50-летняя трудовая деятельность Виктора
Ивановича посвящена вопросам применения
холода для сохранения пищевых продуктов.
После окончания в 1929 г. технологического
факультета Института народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова В. И. Шелапутин
занимается научно-экспериментальной работой,
связанной с холодильными перевозками
плодов и овощей и их хранением.
С 1935 г. Виктор Иванович работает во
Всесоюзном научно-исследовательском институте
холодильной промышленности (ВНИХИ)
вначале старшим научным сотрудником, а с
1950 г. заведующим лабораторией
замораживания пищевых продуктов.
Проведенные В. И. Шелапутиным
исследования биохимических и фитопатологических
изменений плодов при хранении в
охлажденном состоянии позволили определить
технологические основы длительного хранения плодов
на холодильниках. Результаты, полученные им
при изучении технологии холодильной
обработки плодов и овощей и определении
пригодности различных сортов плодов и ягод для
замораживания, послужили основой для
создания новых технологических процессов
замораживания.
Много сделано также В. И. Шелапутиным
и в области холодильной технологии масла,
мяса, мясных продуктов, консервов и
хлебобулочных изделий.
С 1957 г. под его руководством во ВНИХИ
начаты научно-исследовательские работы по
замораживанию и холодильному хранению
готовых кулинарных блюд.
С 1930 г. В. И. Шелапутин занимается
также педагогической деятельностью. Вначале он
преподавал в Политехникуме пищевой
промышленности, а с 1931 по 1937 г. — в Торговой
академии (впоследствии переименована в
Академию Пищевой промышленности), Торгово-
товароведческом плодоовощном институте и
Высшем педагогическом институте прикладной
экономики и товароведения (ВПИ). В этих
учебных заведениях он читал курс
товароведения плодов и овощей и основы холодильной
технологии плодов и овощей.
В настоящее время В. И. Шелапутин также
уделяет большое внимание подготовке кадров
пищевиков. Он руководит аспирантами во
ВНИХИ и Всесоюзном заочном институте
пищевой промышленности, читает лекции на
курсах по повышению квалификации. Он
является автором многих статей в отраслевых
журналах, а также ряда книг и брошюр.
С 1957 г. он член редколлегии журнала
«Холодильная техника», член холодильной секции
Технического совета Министерства мясной и
молочной промышленности СССР,
председатель холодильной секции НТО пищевой
промышленности г. Москвы^ член Тимирязевского
районного отдела общества «Знание».
Многолетняя работа В. И. Шелапутина в
холодильной промышленности отмечена
правительственной наградой — орденом
Трудового Красного Знамени.
Редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» поздравляет В. И.
Шелапутина с его славным юбилеем и желает ему
доброго здоровья и дальнейших успехов в
научной деятельности.

ш
ритика
БИБЛИОГРЭФИЯ
КНИГИ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ, ВЫХОДЯЩИЕ В СВЕТ
ВО ВТОРОМ ПОЛУГОДИИ 1967 г.
Пищевая промышленность СССР (к 50-летию
Великой Октябрьской социалистической революции).
Коллектив авторов под ред. В. П. Зотова. Издательство
«Пищевая промышленность». 40 л. 10 000 экз. Цена 2 р. 40 к.
" Определяется место и значение пищевой
промышленности в народном хозяйстве СССР, рассматривается
географическое размещение ее, состояние и перспективы
дальнейшего развития. Изложены вопросы технического
прогресса, механизации и автоматизации производства,
совершенствования технологических процессов.
Показана забота Коммунистической партии о непрерывном
увеличении производства продуктов питания и
улучшении их качества.
Книга предназначена для широкого круга
специалистов и рабочих всех отраслей пищевой, мясной,
молочной и рыбной промышленности.
Мухин В. В. Кондиционирование воздуха в пищевой
промышленности. Изд. 2-е, дополн. Изд-во «Пищевая
промышленность», 30 л. 4000 экз. Цена 1 р. 85 к.
Рассмотрены общие задачи и особенности
кондиционирования воздуха в различных отраслях пищевой
промышленности. Изложены вопросы выбора схем
установок и отдельных элементов оборудования, включая
системы автоматического управления.
Книга рассчитана на инженеров по проектированию,
монтажу и эксплуатации установок кондиционирования
воздуха, будет полезна для студентов вузов и
техникумов.
Поповский В. Г. Основы сублимационной сушки
пищевых продуктов. Изд-во «Пищевая промышленность».
6 л. 2000 экз. Цена 23 коп.
Даны основы теории сушки влажных материалов
методом сублимации. Приведено описание техники
сублимационной сушки и отдельных типов установок.
Описана технология сушки различных пищевых
продуктов, сказано о способах употребления высушенных
продуктов.
Брошюра предназначена для рабочих мясной,
рыбной, консервной и овощесушильной промышленности.
Сушка замораживанием пищевых продуктов.
Сборник статей. Перевод с англ. под ред. В. С. Гинзбурга.
Изд-во «Пищевая промышленность». 25 л. 3000 экз.
Цена 2 руб.
В книге изложены материалы Международного
симпозиума, проведенного в Лондоне в 1963 г., по
вопросам сублимационной сушки пищевых продуктов.
Освещены различные теоретические и технические проблемы
процесса сублимационной сушки, вопросы
проектирования и эксплуатации промышленных установок и
оборудования, проблемы упаковки обезвоженных продуктов.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических оаботников пишевой поомышленности.
Дезент Г. М. Мороженое. Изд-во «Пищевая
промышленность». 3 л. 60 000 экз. Цена 10 коп.
Рассказано о питательной ценности мороженого,
о его различных видах, о способах промышленного
изготовления, о сервировке и приготовлении коктейлей из
мороженого в домашних условиях.
Брошюра предназначена для массового читателя.
Кан А. В., Матвеев В. И. Установки и аппараты для
замораживания рыбы и рыбопродукции. Изд-во
«Пищевая промышленность». 15 л. 3000 экз. Цена 90 коп.
Дана характеристика современных
механизированных и автоматизированных установок и аппаратов для
быстрого замораживания рыбы и рыбопродуктов на
судах и береговых холодильниках. Даны основные
расчеты процессов замораживания и морозильных
устройств. Приведен технико-экономический анализ
работы установок, указаны мероприятия по их
усовершенствованию.
Книга рассчитана на инженеров, техников,
механиков и мастеров рыбной промышленности.
Левина М. М., Левин Б. К. Холодоснабжение
предприятий молочной промышленности. Изд-во «Пищевая
промышленность». 10 л. 5000 экз. Цена 53 коп.
Даны характеристики холодильных, установок, машин
и аппаратов и специфика их применения в молочной
промышленности. Большое внимание уделено
калориметрическим расчетам, выбору холодильных установок и
методам их автоматизации.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников молочной промышленности.
Чупахин Н. М. Монтаж, эксплуатация и ремонт
холодильных установок. Изд-во «Пищевая
промышленность». 25 л. 35 000 экз. Цена 1 р. 43 к.
Подробно освещен порядок проведения монтажа,
ремонта и эксплуатации аммиачных и фреоновых
холодильных установок с компрессорами различных типов.
Приведены данные об основной и вспомогательной
холодильной аппаратуре, приборах автоматики.
Приведены сведения по технике безопасности при монтаже,
эксплуатации и ремонте холодильного оборудования.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих на холодильных установках различного
назначения.
Симонов Н. Н. Автоматизация и механизация на
холодильнике № 12. Изд-во «Пищевая промышленность».
5 л. 6000 экз. Цена 19 коп.
Описана внедренная на Московском холодильнике
№ 12 автоматизация холодильной установки,
энергетического хозяйства, отопления и горячего водоснабжения.
Освещен практический опыт механизации погрузочных
работ.
Брошюра предназначена для мастеров, и
квалифицированных рабочих холодильных предприятий.
47

Зеликовский И. М., Каплан Л. Г. Справочник по
малым холодильным установкам. Изд-во «Пищевая
промышленность». 30. л. 33 000 экз. Цена 1 р. 79 к.
Приведены сведения о конструкции, монтаже,
ремонте и эксплуатации малых холодильных машин, а
также приборов автоматики. Даны подробные
характеристики фреоновых холодильных агрегатов. Описано
торговое холодильное оборудование (шкафы, прилавки,
витрины, камеры и др.). Дана характеристика
материалов и изделий, используемых в малых холодильных
машинах.
Книга предназначена для специалистов холодильной
промышленности и торговли.
Шумский К. П., Мялкин А. Н. Методы расчета
сублимационной аппаратуры. Изд-во «Машиностроение».
15 л. 8000 экз. Цена 1 руб.
Изложены теоретические основы расчета вакуумных
сублимационных аппаратов, дан расчет
сублимационных конденсаторов и сублиматоров.
Книга рассчитана на инженерно-технических и
научных работников, связанных с проектированием и
эксплуатацией сублимационной аппаратуры.
Нодель Б. И. Приемка продовольственных товаров
по количеству и качеству. Изд. 4-е, переработанное.
Изд-во «Экономика». 8 л. 20 000 экз. Цена 40 коп.
Подробно изложены порядок и сроки проверки
количества и качества товаров и тары, составления актов
и предъявления претензий поставщикам и органам
транспорта.
Брошюра рассчитана на торговых работников,
инспекторов, юрисконсультов и других работников,
занятых предъявлением и рассмотрением претензий.
Вольпер И. М. и др. Органолептические методы
оценки продовольственных товаров. Изд-во
«Экономика». 10 л. 6000 экз. Цена 50 коп.
Дано представление о теоретических основах орга-
нолептических методов исследования на современном
уровне науки. Обобщен опыт органолептической оценки
качества отдельных видов товаров, приведены их
характерные органолептические показатели.
Брошюра рассчитана на товароведов, а также
преподавателей и студентов вузов и техникумов.
Джафаров А. Ф. Новые методы хранения плодов
и овощей за рубежом. Изд-во «Экономика». 8 л.
8000 экз. Цена 60 коп.
Книга представляет собой обзор переводных
материалов по новым методам хранения плодов и овощей,
включая особенности заготовки и транспортирования,
организацию хранения в условиях складов, баз и
магазинов.
Книга предназначена для практических работников,
занятых хранением плодов и овощей, а также для
студентов и преподавателей вузов и техникумов.
Колесник А. А. Биохимические изменения в плодах и
овощах при хранении. Изд-во «Экономика». 15 л.
10 000 экз. Цена 1 р. 10 к.
Монография посвящена вопросам исследования
физико-химических изменений, которые протекают в
плодах и овощах при хранении. Работа содержит
экспериментальные данные автора, а также результаты
исследований, проведенных в Советском Союзе и за
рубежом.
Книга рассчитана на научных и практических
работников, занимающихся вопросами хранения плодов и
овощей, а также на аспирантов и студентов вузов.
Мясо и мясные консервы. Сборник стандартов.
Изд-во стандартов. 28 л. 20 000 экз. Цена 1 р. 60 к.
Сборник содержит государственные стандарты на
мясо (мясные замороженные блоки, баранину,
козлятину и свинину в тушах и полутушах, мясо фасованное,
солонину из говядины и баранины), мясные консервы,
на методы их испытаний, упаковку и маркировку.
Издание рассчитано на работников пищевой
промышленности и торговли.
Ахполов И. К., Кузнецов Е. И. Специализированный
подвижной состав для перевозки скоропортящихся
грузов автомобильным транспортом. Изд-во «Транспорт».
4 л. 5000 экз. Цена 20 коп.
Дано описание основных типов
авторефрижераторов, способов охлаждения скоропортящихся грузов,
применяемых теплоизоляционных материалов.
Приведены сведения об условиях эксплуатации и
технико-эксплуатационные требования к подвижному составу.
Брошюра предназначена для работников
холодильного транспорта.
Кобылянский И. И. Автомобильные рефрижераторы.
Изд-во «Транспорт». 8 л. 10 000 экз. Цена 28 коп.
Описаны устройство, регулировка, техническое
обслуживание и ремонт узлов, агрегатов и приборов
автоматики фреоновых холодильных установок АР-3, АР-4,
УФ-3, применяемых на автомобильных рефрижераторах.
Книга предназначена для автомехаников, водителей
и других работников автомобильного транспорта, а
также для студентов вузов и техникумов.
Макушин Б. В. Холодильные установки
пассажирских вагонов (устройство, эксплуатация, ремонт).
Изд-во «Транспорт». 11 л. 8000 экз. Цена 54 коп.
Описаны холодильные установки пассажирских
вагонов всех конструкций, эксплуатируемых на дорогах
СССР, кроме вагонов с кондиционированием воздуха.
Даны сведения по ремонту и эксплуатации
холодильного оборудования пассажирских вагонов,
вагонов-ресторанов и буфетов.
Книга предназначена для мастеров, бригадиров,
слесарей и других работников депо.
Правила по технике безопасности и
производственной санитарии на рефрижераторных поездах и секциях.
Изд-во «Транспорт». 1 л. 10 000 экз. Цена 4 коп.
Правила предназначены для работников но
эксплуатации рефрижераторного подвижного состава.
Фаерштейн Ю. О. Искусственный климат в
пассажирских вагонах. Изд-во «Транспорт». 7 л. 6000 экз.
Цена 35 коп. ¦
Описана конструкция системы кондиционирования
воздуха пассажирского вагона и ее узлов:
холодильной машины с приборами автоматики, водяного и
электрического калорифера, вентиляционной установки.
Изложены принципы работы системы, основы ее
регулирования и текущего содержания.
Книга рассчитана на бригадиров, слесарей,
осмотрщиков, проводников и других работников вагонного
хозяйства.
Маталасов С. Ф. Борьба со смерзаемостью грузов
при перевозках по железным дорогам. Изд-во
«Транспорт». 12 л. 3000 экз. Цена 90 коп.
Приведены результаты теоретических и
экспериментальных исследований по изысканию методов
предотвращения смерзаемости грузов и восстановлению их
сыпучести.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников железнодорожного транспорта и
промышленности.
Сферы целесообразного применения воздушного,
автомобильного и железнодорожного транспорта при
перевозке скоропортящихся грузов. Коллектив авторов.
Изд-во «Транспорт». 5 л. 3000 экз. Цена 34 коп.
Рассмотрена методика сравнения и расчета
народнохозяйственных издержек при перевозке
скоропортящихся грузов разными видами транспорта. Определены
сферы применения воздушного, автомобильного и
железнодорожного транспорта.
Книга рассчитана на работников транспортных
министерств и плановых органов.
48

Языков В. Н. Теоретические основы проектирования
судовых систем кондиционирования воздуха. Изд-во
«Судостроение». 30 л. 10 000 экз. Цена 2 р. 25 к.
Рассмотрены методы тепловлажностной обработки
и поддержания заданного газового состава воздушной
среды в помещениях судов различного назначения.
Приведено описание принципиальных схем судовых систем
кондиционирования воздуха, даны характеристики
оборудования, описаны принципы автоматического
регулирования судовых систем кондиционирования воздуха.
Книга является пособием для конструкторов и
проектировщиков судовых систем кондиционирования
воздуха.
Трупак Н. Г. Замораживание грунтов в
строительстве. Стройиздат. 20 л. 5000 экз. Цена 1 р. 40 к.
Изложен опыт проектирования и производства работ
по замораживанию грунтов. Рассмотрены особенности
производства строительных работ в зоне
замороженных грунтов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников в области строительства подземных
сооружений в водонасыщенных грунтах.
Насонов И. Д. Замораживание фильтрующих горных
пород. Изд-во «Недра». 12 л. 3000 экз. Цена 84 коп.
Изложены результаты теоретических и
экспериментальных исследований, а также практические данные
по строительству, подземных сооружений с
предварительным замораживанием горных пород, в том числе
исследования теплотехнических задач замораживания
фильтрующих пород.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников, занимающихся проектированием
и строительством подземных сооружений.
Ладутько В. Ф. Технология производства
теплоизоляционных материалов из торфа. Изд-во «Недра». 10 л.
2000 экз. Цена 72 коп.
Приведены основные физико-механические свойства
и классификация теплоизоляционных материалов из
торфа. Описана технология производства торфоплит
мокрым и сухим способами, а также скорлуп и
сегментов для изоляции трубопроводов.
Книга рассчитана на инженеров и техников
предприятий, изготовляющих теплоизоляционные материалы
из торфяного сырья.
Вассерман А. А., Рабинович В. А. Теплофизические
свойства жидкого воздуха и его компонентов. Изд-во
стандартов. 25 л. 12 000 экз. Цена 1 р. 35 к.
Книга является официальным изданием
Государственной службы стандартных справочных данных.
Приведен критический анализ экспериментальных данных
по термическим свойствам жидких азота, кислорода,
аргона и воздуха. Составлена подробная таблица их
термодинамических свойств в интервале температур от
тройной точки до критической при давлениях до 500 бар.
Книга рассчитана на работников
научно-исследовательских и проектно-конструкторских организаций,
а также на преподавателей, аспирантов и студентов
вузов.
Загорученко В. А., Журавлев А. М. Таблицы тепло-
физических свойств газообразного и жидкого метана.
Изд-во стандартов. 28 л. 5000 экз. Цена 1 р. 50 к.
Книга является официальным изданием
Государственной службы стандартных справочных данных. Дан
критический анализ всего экспериментального
материала по теплофизическим свойствам метана и приводятся
составленные авторами уравнения состояния.
Приводятся значения удельных объемов, энтропии, теплоемко-
стей, коэффициентов Джоуля-Томсона для метана от
температуры затвердевания до 1000°К при давлениях от
0,1 до 1000 бар.
Книга рассчитана на работников
научно-исследовательских и проектно-конструкторских организаций, а
также на преподавателей, аспирантов и студентов вузов.
Принципы и методы измерения влажности в газах.
Том. I. Пер. с англ. под ред. А. Ф. Чудновского. Гидро-
метеоиздат. 30 л. 2000 экз. Цена 2 р. 40 к.
В сборнике помещены доклады, прочитанные на
Международном симпозиуме по вопросам измерения
влажности, состоявшемся в 1963 г. в Вашингтоне.
Первый том посвящен измерению влажности с помощью
психрометрических методов, конденсационных
гигрометров, электролитических гигрометров, спектроскопических
приборов, кулонометрических устройств.
Книга рассчитана на научных работников,
инженеров, конструкторов и преподавателей, работающих в
различных областях науки и техники.
Песчанский И. С. Ледоведение и ледотехника. Гид-
рометеоиздат. 25 л. 4000 экз. Цена 1 р. 70 к.
В книге отражены современные данные науки о
морских льдах, методы исследования ледяного покрова
и его поведение под нагрузкой. Приведены расчеты
воздействия льда на сооружения, грузоподъемности и
критических нагрузок на лед.
Монография рассчитана на научных работников,
специалистов морского транспорта, гидротехников и
строителей.
Паундер Э. Физика льда. Пер. с англ. Изд-во «Мир».
9 л. 3000 экз. Цена 85 коп.
Описываются кристаллические свойства льда, его
механические, тепловые и электрические свойства.
Приводится описание роста и распада ледяного покрова,
его передвижения и способов контроля за ним.
Книга предназначена для научных работников,
специалистов и студентов, интересующихся вопросами
физики льда.
* * *
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на научно-
техническую литературу.

Новые изобретения
Класс 17а, 19; МПК* F25b.
№ 177911 (898013/24-6 от 4 мая 1964 г.)
Б. Г. ВАЙНБЕРГ и Л. В. МАЛАЯ. Регенеративный
теплообменник для холодильных компрессорных машин.
Регенеративный теплообменник для холодильных
компрессорных машин, содержащий корпус с
помещенными в нем змеевиком для фреона и наполнителем,
отличающийся тем, что с целью уменьшения габаритов и
веса в наполнителе помещен фильтр-осушитель для
жидкого фреона.
1 — наполнитель; 2 — фильтр-осушитель.
Класс 17 f, 507; МПК F25h.
№ 177912 G23749/24-6 от 27 марта 1961 г.)
О. А. КРЕМНЕВ и Н. В. ЗОЗУЛЯ. Теплообменная
поверхность.
Теплообменная поверхность, выполненная в виде
трубы с продольными плоскими ребрами, расчлененны-
/ — труба; 2 — ребра; 3 — кромки.
* МПК — Международная патентная классификация.
50
ми по длине на элементы, отличающаяся тем, что с
целью разрушения пограничного слоя и турбулизации
потока в пристеночной области концы элементов ребер
выполнены плоскими и их входные и выходные кромки
отогнуты в противоположных направлениях по
заданному радиусу.
Класс 17 а, 1/05; МПК F25b.
№ 178831 (912902/24-6 от 20 июля 1964 г.)
В. Ф. ЧАЙКОВСКИЙ, А. П. КУЗНЕЦОВ, В. Б. ДАН-
КОВСКИЙ. Биагентная холодильная установка.
Биагентная холодильная установка, содержащая
компрессор для сжатия паров биагентной смеси,
конденсатор с водяным или воздушным охлаждением, в
котором сжижается высококипящий компонент,
испаритель-конденсатор для сжижения низкокипящего
вещества испарением высококипящего компонента, испаритель
для производства холода и регенеративные
теплообменники, в которых переохлаждаются оба компонента,
отличающаяся тем, что с целью уменьшения габаритов
и улучшения энергетических показателей на входе в
компрессор установлен бустер-компрессор,
поджимающий пары низкокипящего вещества.
1 — компрессор; 2 — конденсатор; 3 —
испаритель-конденсатор; 4 — испаритель для
производства холода; 5 — регенеративные теплообменники;
6 — бустер-компрессор.

Класс 17 а, 17/02; МПК F25b.
№ 178832 (941256/24-6 от 3 февраля 1965 г.)
ЗАЯВИТЕЛЬ ИНСТИТУТ ТЕПЛОФИЗИКИ
СИБИРСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ АН СССР. АВТОРЫ
ИЗОБРЕТЕНИЯ Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД и М. С. КАРНАУХ.
Способ удаления воздуха из аппарата абсорбционной
бромистолитиевой холодильной машины.
Способ удаления воздуха из аппаратов
абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины откачкой
его вакуум-насосами, отличающийся тем, что с целью
уменьшения расхода электроэнергии из откачиваемого
воздуха предварительно удаляют водяные пары,
которые абсорбируют в отдельных аппаратах бромистоли-
тиевым раствором, отбираемым из абсорбера и
переохлаждаемым водой из испарителя.
Класс 17 с, 4/07; МПК F25d.
№ 178834 A004717/28-13 от 26 апреля 1965 г.)
Н. И. КУТИЛОВ и В. И. КОЗЛОВСКИЙ. Опора
для домашних холодильников.
1. Опора для домашних холодильников, состоящая
из корпуса и подпружиненного основания,
отличающаяся тем, что с целью надежности в работе и удобства
обслуживания в корпусе смонтирована втулка с
возможностью возвратно-поступательного перемещения по
вертикали, а основание размещено внутри втулки.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с
целью фиксации определенного положения втулки по
высоте корпус снабжен стопорным винтом.
/ — втулка; 2 — основание; 8 —
корпус; 4 — стопорный винт.
Класс 17f, 7/01; МПК F25h.
№ 178835 (920602/24-6 от 14 сентября 1964 г.).
И. Г. ЧУМАК и В. Ф. КОЛЯКА. Способ
предотвращения снегообразования на охлаждаемой поверхности.
Способ предотвращения снегообразования на
охлаждаемой поверхности орошением ее незамерзающей
жидкостью, отличающийся тем, что с целью экономии тепла
и упрощения конструкции влагоудаляющей аппаратуры
поверхность орошают гидрофобными веществами,
например жидкими кремнийорганичгскими соединениями,
превращающими влагу в ледяные кристаллы, которые
удаляют из циркулирующего потока механическим
путем.
Охлажденный воздух
1 — насос; 2 — емкость; 3 —
теплообменная поверхность; 4 —
воздухоохладитель; 5 —
вентилятор; 6 — сетка; 7 — каплеотдели-
тель.
Классы 17с, 3/03; 17с, 3/05; МПК F 25d; F 25d.
№ 179336 (945694/28-13 от 10 марта 1965 г.).
В. В. АНУФРИЕВ, К. М. ВЕЧКАНОВ и К. Ф. ЗЕМ-
ЛЯННИКОВ. Устройство непрерывного действия для
заморозки продуктов в таре.
Устройство непрерывного действия для заморозки
продуктов в таре, например мяса в формах,
включающее загрузочное приспособление, заключенные в камеру
и расположенные один над другим диски с
разгрузочными окнами и приспособление для передачи продукта
между дисками, отличающееся тем, что с целью
ускорения процесса замораживания и упрощения
конструкции устройства каждый диск снабжен эластичной
мембраной, образующей вместе с ним камеру для
циркуляции рассола, а приспособление для передачи продукта
выполнено в виде укрепленных на валу и
расположенных между дисками радиальных захватов.
51

/ — диски; 2 — мембраны; 3 — вал; 4 — радиальные
захваты.
Класс 7Ь, 16/20; МПК В21с.
№ 179729 (890353/22-2 от 23 марта 1964 г.).
П. М. КУЧЕРОВ, Н. М. ДАВЫДОВ и 3. Н. МИНД-
ЖИЯ. Устройство для оребрения труб навивкой.
1. Устройство для оребрения труб навивкой,
включающее бункер, механизм подачи и вращения трубы,
бухты с лентой и механизм подачи ленты, отличающееся
тем, что с целью надежного закрепления ребер на
поверхности трубы каждый набранный из дисков ролик
навивочной головки размещен на ползуне, связанном с
гидроцилиндром, обеспечивающим врезание роликов в
начале и конце трубы и плотный контакт с
поверхностью трубы.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с целью
фиксированного перемещения трубы в процессе навивки
применены передняя и задняя бабки с центрами,
перемещаемыми гидроцилиндрами, и цангой, установленной
на передней бабке.
Класс 17а, 1/03; МПК F25b.
№ 179782 (943143/23-26 от 18 февраля 1965 г.).
Ю. А. ШИШОВ. Газовая холодильная машина.
Газовая холодильная машина, состоящая из
компрессора, регенераторов, детандера «нулевой работы»,
теплообменников для охлаждения объекта и холодильника
для охлаждения газа после компрессора, отличающаяся
тем, что с целью упрощения конструкции, а также
снижения веса и габаритов машина имеет один общий
изменяемый объем, разделенный гибкой перегородкой,
например мембраной или сильфоном.
изменяемый объем; 2
перегородка.
гибкая
1 — навивочная головка; 2 — задняя бабка; 3 —
передняя бабка; 4 — центры; 5 — цанга.
Класс 42k, 46/10; МПК GOlh.
№ 179073 (889758/25-28 от 24 марта 1964 г.),
В. Н. БОЛОТИН, А. В. ГОРОХОВ, В. М. МУХРАН-
СКИЙ, В. В. ПЕРФИЛЬЕВ, Б, Н. СИОВ, Ю. Ф.
СОЛОДОВНИКОВ. Способ контроля герметичности
сосудов и систем, работающих под избыточным давлением.
Способ контроля герметичности сосудов и систем,
работающих под избыточным давлением, состоящий в том,
что на изделие наносят обмазку, по вспучиванию
которой определяется герметичность, отличающийся тем, что
с целью дистанционного определения герметичности
сосудов с более высокой чувствительностью в качестве
обмазки используют массу,' являющуюся латексом
натурального каучука, на которой вспучивание
сохраняется в течение длительного времени.

,?ЛЬ
ж
вости
нострэнной
Т
ЕХНИКИ
УДК 621.565.001.2D85)
Проектирование и строительство крупных холодильников
в Швеции
Государственный комитет Совета Министров СССР по
науке и технике в сентябре 1966 г. организовал
во ВНИХИ доклады шведских специалистов по
проектированию, строительству и эксплуатации
холодильников — генерального директора фирмы «Гельсингборг
Фрисхюс АБ г-на Лауритсона и научного руководителя
дочерней фирмы «Фригоскандия» г-на Пирсона.
В докладах, сопровождавшихся показом
диапозитивов и фильмов, было сообщено о современном
состоянии промышленности быстрого замораживания
продуктов в Швеции, основных направлениях проектирования
и строительства холодильников, холодильном
оборудовании и транспортных средствах.
Промышленность быстрого замораживания
продуктов была создана в Швеции в 1950 г. В 1965 г. страна
заняла уже второе место в Западной Европе по
потреблению этих продуктов — 8,3 кг/год на душу населения
(в США 25,1 кг/год).
Рис. 1. Скороморозильный бесконвейерный аппарат
для замораживания продуктов в кипящем слое:
1 — подача продукта на замораживание; 2 — выход
замороженного продукта; 3 — картонная тара
емкостью до 20 кг для готового продукта.
В настоящее время в Швеции вырабатывается около
250 видов быстрозамороженных продуктов, в том числе
и готовые блюда. Наиболее распространенными
быстрозамороженными продуктами в Швеции являются рыба,
птица, овощи и ягоды.
Фирмой «Фригоскандия» создан новый тип
скороморозильного бесконвейерного аппарата (рис. 1), в
котором осуществляется непрерывный процесс
замораживания продукта в кипящем слое (метод флюидизации). Под
действием интенсивного потока холодного воздуха,
направленного снизу вверх через перфорированное дно
аппарата продукт быстро замораживается во взвешенном
состоянии и как бы на воздушной подушке непрерывно
перемещается к выходному люку (рис. 2).
Расчетная скорость воздуха в свободном сечении
аппарата, 2,5 м1сек, при этом сопротивление его составляет
около 100 мм вод. ст.
В аппарате можно замораживать продукты в
широком ассортименте — ягоды, зеленый горошек, гарнир-
ный картофель, стручковую фасоль, брюссельскую
капусту и пр.
Производительность аппарата до 30 т/сутки.
Замороженный продукт поступает в картонные
контейнеры вместимостью A0—20 кг, а затем
расфасовывается в мелкую тару. Скороморозильные аппараты
этого типа используются на многих предприятиях
Швеции и экспортируются в другие страны.
В докладе была приведена таблица весовых потерь
продуктов, замораживаемых в различных
скороморозильных аппаратах:
Тип аппарата
Тележечный
Конвейерный
Бесконвейерный (с
замораживанием в
кипящем слое)
1 Потери продукта, % вес. 1

механические
2-3
усушка
2—3
2—3
0,5
общие !
4—6
2—3
0,5
В домашних условиях быстрозамороженные
продукты хранят в холодильниках, количество которых в
Швеции составляет 900 тыс. шт. (при численности
населения 7,5 млн. чел.).
53

Рис. 2. Кипящий слой замораживаемого продукта
внутри аппарата.
Для дефростации замороженных продуктов и
готовых блюд в шведских ресторанах применяют
микроволновые высокочастотные печи, которые используются
также и для подогрева блюд.
Развитие промышленности быстрого замораживания
продуктов стимулировало строительство
производственных и распределительных холодильников.
Фирма «Гельсингборг Фриехюс АБ» строит только
одноэтажные холодильники, которые, по ее мнению,
имеют ряд преимуществ перед многоэтажными: они
дешевле, возводятся в более короткие сроки, позволяют
значительно снизить стоимость грузовых работ благодаря
более удобной механизации. Кроме того, в
одноэтажных холодильниках возможно устройство камер
большой емкости, что удешевляет строительство и
эксплуатацию, а также обеспечивает более стабильные
температуры хранения.
Более экономичными по капитальным затратам и
эксплуатационным расходам на 1 т емкости считаются
крупные холодильники и поэтому не рекомендуется
начинать строительство холодильника, если в
дальнейшем нельзя будет расширить его емкость до 20 тыс. т.
В условиях Швеции хранение продуктов (при
одинаковой загрузке камер) обходится на
холодильнике емкостью 20 тыс. г почти в два раза дешевле,
чем при емкости его до 5 тыс. т.
Экономичность холодильника в эксплуатации
зависит, как известно, от степени использования его
емкости, т. е. от полноты загрузки камер хранения. Поэтому
на общих земельных участках холодильники
кооперируются с производственными предприятиями клиентуры
(птицефабрика, мясоперерабатывающий завод и др.)-
Это способствует увеличению загрузки холодильных
емкостей и дает снижение себестоимости тонны-дня
хранения, что выгодно и той и другой стороне.
В связи с этим при выборе участка заранее
предусматривают возможность размещения
производственного предприятия и место для будущего расширения его
мощности, а также емкости холодильника (рис. 3).
В Швеции и в других странах построены крупные
одноэтажные холодильники, например в Гельсингборге
(емкость 37,5 тыс. т), Лондоне B2,5 тыс. г), Кингслине
B5 тыс. г), Дюссельдорфе B0 тыс. г), Стокгольме
A2 тыс. г).
Высота камер этих холодильников не менее 7—8 м.
По мере выпуска погрузчиков с большей высотой
подъема вилок проектируемая высота камер будет
возрастать до 9—10 м.
Холодильные камеры строятся с гладкими
потолками, образуемыми ровной поверхностью нижних поясов
сборных железобетонных ферм. Пролет ферм 18—20 мг
ширина их поясов 1,5 м. Верхний пояс ферм имеет
сегментную форму. Покрытие собирается только из ферм,
без сборного настила.
Изоляция покрытия выполнена из плит
стекловолокна, которые приклеиваются к фермам снизу. Таким
образом, межферменное пространство не входит в
охлаждаемый объем здания. Кровля укладывается поверх
ферм. Стены изолированы стекловолокном, полы —
пористым пластическим материалом.
Стены холодильников собраны из горизонтальных
железобетонных панелей, закладываемых в пазы колонн,
имеющих шаг 6 м. По колоннам укладывают сборные
балки, на которые опираются фермы покрытия.
Холодильники строят с платформами, на одном
уровне с которыми располагают полы холодильных камер.
Температура воздуха в камерах хранения
замороженных продуктов (80—'90% емкости холодильника)
Рис. 3. Участок холодильника:
/ — главный корпус; 2 — место для расширения холодильника; 3 —
производственный цех; 4 — место для расширения производственного цеха; 5 — здание,
в котором размещены машинное отделение и подсобные помещения.
54

поддерживается автоматически на уровне —30°С.
При этой температуре можно хранить в течение
двух лет почти все продукты (кроме свинины и
рыбы) без заметного ухудшения их качества, между тем
как при —20°С этот срок сокращается до одного года,
а для некоторых продуктов и до 7 месяцев.
Грунт под камерами с температурой —30°С
обогревается системой труб, в которых циркулирует водный
раствор этиленгликоля. Последний подогревают
горячими парами холодильного агента, нагнетаемыми в
конденсатор. Электрообогрев грунта, как менее экономичный
в эксплуатации, применяют лишь для холодильников
небольшой емкости.
Наиболее рациональной планировкой крупного
одноэтажного холодильника является размещение камер
хранения перпендикулярно параллельным платформам
(автомобильной и железнодорожной). Из каждой
камеры есть выход на любую платформу. Такая планировка
упрощает операции по транспортированию грузов и
очень удобна для расширения холодильника. Двери
камер изолированы полиуретаном и имеют
электрообогрев. Со стороны камер перед дверьми повешены
гибкие шторы из эластичной пластмассы (тамбуры не
предусмотрены).
Для хранения мороженых грузов проектируют
камеры емкостью по 2,5 тыс. т (ширина 20 м, длина
около 75 ж), которые загружают продуктами на поддонах
размером 0,8X1,2 м. Высота грузового пакета 1,25 м.
По высоте устанавливают пять пакетов. Сливочное
масло укладывают в штабеля высотой до 7 ж. В
ближайшие годы намечено довести высоту пакета до 1,75 м.
Продукты в слабой таре укладывают на поддоны с
металлическими стойками, устанавливаемыми в четырех
углах каждого поддона. На холодильниках хранят
также неупакованное мороженое мясо в штабелях высотой
до 7 ж с креплением.
Целесообразнее предусматривать камеры только для
одного температурного режима хранения, так как
универсальные камеры сложны в эксплуатации.
Производительность морозилок холодильников
зависит от местных условий. Например, на холодильнике
в Хельсингборге морозилки рассчитаны на
замораживание- 500 т/сутки мяса и других продуктов. На
холодильнике, построенном в Лондоне, нет морозилок, а
морозилки холодильника в Стокгольме позволяют
замораживать в сутки около 125 т продуктов.
На ряде новых холодильников мясо замораживают не
на подвесных путях, а на стоечных поддонах, имеющих
крючья для подвески свиных полутуш или говяжьих
четвертин (рис. 4).
Если замороженное мясо требуется хранить не
более двух недель, его оставляют на стоечных поддонах,
а при более продолжительном хранении перегружают
в штабеля.
Распределительные холодильники в Швеции имеют
12-кратный оборот емкости в год, производственные—
3—4-кратный.
Продукты с холодильников доставляются в пункты
потребления авторефрижераторами емкостью по 20 т,
оборудованными компрессорными холодильными
установками. Радиус доставки до 100 км на юге страны и до
200 км на севере.
^Камеры хранения холодильников оборудованы
системой охлаждения «ло-вел-эйр», состоящей из оребренных
потолочных воздухоохладителей большой поверхности и
нагнетательных воздушных каналов, распределяющих
по камере охлажденный воздух с небольшой скоро-
-стью (рис. 5).
Сечение воздушных каналов принимается большим,
чтобы сократить расход энергии на циркуляцию возду-
Рис. 4. Холодильная камера со
стоечными поддонами для свиных полутуш.
ха. По выходе из канала (со скоростью 5—6 м/сек)
воздух почти гравитационно циркулирует над штабелями
продукта. При этом достигается равномерность
температуры воздуха по объему камеры.
Небольшой перепад между температурами воздуха и
кипения аммиака (около 5°С) и малое подохлаждение
воздуха в воздухоохладителе способствуют
поддержанию высокой относительной влажности в холодильных
камерах. Поэтому естественная убыль продуктов не
превышает в среднем 0,06% в месяц.
Такая система охлаждения, как утверждают,
дает возможность быстро вести монтажные
работы, заключающиеся в установке изготовленного на
заводе камерного оборудования и подводке к нему
коммуникаций. Это, а также применение сборных
строительных конструкций сокращает сроки строительства
крупных холодильников до 6—7 месяцев.
Воздухоохладители автоматически оттаиваются
горячими парами аммиака. Вода из поддонов удаляется
через крышу холодильника с помощью установленных
в межферменном пространстве насосов.
Рис. 5. Камера хранения мороженых грузов,
оборудованная системой охлаждения «ло-вел-эйр».
55

На крупных распределительных холодильниках
применяют аммиачную насоено-циркуляционную
систему охлаждения. При возможности . осуществления
слива жидкого аммиака из воздухоохладителей в
циркуляционный ресивер (с соблюдением необходимого
уклона трубопровода) применяется только верхняя
подача аммиака, так как полагают, что при верхней подаче
холодильного агента в воздухоохладители упрощается
автоматическое поддержание температурного режима
в камерах, оттаивание снеговой шубы и т. д.
Машинные отделения современных .шведских
холодильников размещают в отдельных зданиях, на
небольшом расстоянии от главных корпусов.
Машиностроительные фирмы поставляют смонтированные на рамах агре-
гатированные холодильные установки двухступенчатого
сжатия производительностью 300 тыс. ккал/ч. Такая
установка состоит из аммиачного ротационного
компрессора (ступень низкого давления), винтового
компрессора (ступень высокого давления), работающего при
9000 об/мин, электродвигателей и пусковой аппаратуры
для обеих ступеней сжатия, промежуточного сосуда,
маслоотделителя, циркуляционного ресивера и
аммиачного нассса.
Компрессоры, аппараты и насос соединены
трубопроводами и подготовлены на заводе для включения в
работу. Такую агрегатированную установку необходимо
лишь соединить трубопроводами с конденсатором и
испарительной системой, с циркуляционной водяной
системой и электрощитом.
Благодаря этому значительно упрощаются работы по
монтажу оборудования холодильника и ускоряется
ввод его в эксплуатацию.
Шведские фирмы выпускают также компактные
двухступенчатые холодильные установки
производительностью по 450 тыс. ккал/ч, в которых для обеих
ступеней сжатия используют винтовые компрессоры.
Для холодильников емкостью 40 тыс. т и более
могут быть использованы турбокомпрессорные
холодильные установки. Малые холодильники оборудуются
автономными холодильными машинами, состоящими из
расположенных в камерах воздухоохладителей и
соединенных с ними наружных компрессорно-конденсаторных
агрегатов.
В Швеции имеются полностью автоматизированные
холодильники, работающие без обслуживающего
персонала в течение всего дня (например, холодильник
в Гельсингборге). На них установлены компрессоры
с регулированием холодопроизводительности
посредством выключения из работы цилиндров. Шведские
специалисты пришли, однако, к заключению, что более
экономична установка, состоящая из нескольких
компрессоров меньшей холодопроизводительности. В этом случае
регулирование производительности холодильной
установки достигается пуском или отключением
компрессоров. При этом можно получать необходимое
количество ступеней регулирования.
Для транспортировки быстрозамороженных
продуктов в Швеции используются вагоны с механическим
охлаждением и электрическим приводом компрессора
от электросети железной дороги или с гидравлическим
приводом от колесной оси вагона. В последнем случае
вагоны должны не менее 30% времени находиться в
движении.
Пока еще имеются в обращении вагоны с
охлаждением от потолочных аккумуляционных плит с
эвтектическим раствором, температура замерзания которого
—27°С
На далекие расстояния грузы перевозят по
железной дороге, например из Гельсингборга в Стокгольм
E50 км), на более близкие — авторефрижераторами
вместимостью до 20 т B5 поддонов) с механическим
охлаждением, которые оборудованы холодильными
установками Термо-Ки'нг (США), аккумуляционными
плитами.
Эксплуатируются также автокузова с охлаждением
сухим льдом. Если начальная температура продуктов
—30°С, то можно в течение 2 ч перевозить их в
неизолированных автокузовах. При этом продукты укрывают
утепленными покрывалами, что позволяет доставлять
их с температурой —20°С потребителю. Этот дешевый
способ транспортировки продуктов с использованием
аккумулированного в них холода находит применение в
Швеции.
И. М. ГИНДЛИН — ВНИХИ
^Deepfreezes
Frieshus АЁ».
проспект фирмы ^Helsingborg
УДК 629.123.44:621.565.634
Новая система охлаждения трюмов рефрижераторных
фруктовозов
Шведской фирмой «Свенска Флектфабрикен»
(Стокгольм) в последние годы широко используется новая
система охлаждения и вентиляции трюмов
рефрижераторных фруктовозов (система SF).
Эта система была освещена инженером Бруно Эке-
лундом в докладе, прочитанном для советских
специалистов во время пребывания в Москве. В докладе
отмечалось, что если для перевозки на судах мороженой
продукции при температуре —20*4—30°С вентиляции не
требуется, то для транспортировки фруктов при
температуре, близкой к нулю, система воздушного
охлаждения и вентиляции обязательна.
В процессе охлаждения фрукты, как известно,
выделяют тепло и влагу, которые отводятся
рефрижераторной системой судна, а также газы (углекислота, этилен
и др.). Поскольку газы не конденсируются на
поверхности охлаждающих приборов, то при отсутствии
вентиляции их концентрация в воздухе грузового трюма
может возрасти, что приведет к порче фруктов. Из всех
продуктов дыхания легче всего определить углекислоту.
Поэтому она выбрана в качестве показателя
содержания газов в трюме.
56

При условии полного смешения воздуха грузового
трюма со свежим приточным воздухом можно вычислить
содержание углекислого газа по следующему
уравнению Тенелиуса:
V
+ Х1 — Х0
Т\ 1 nv2 Ti
х П = —- In *-±±
nv2 7!
—г~ X\ — x2
где
n — кратность воздухообмена
•1/ч (т,'Vi
расход приточного воздуха, м3/ч);
Ти Т2 — абсолютная температура соответственно
приточного и трюмного воздуха, °К;
х — количество углекислоты, выделяемой в
единицу времени, кг/ч,
Схема вентиляции охлаждаемых трюмов:
схема циркуляции воздуха;
оборудование вентиляционной системы;
центральный вентиляционный агрегат; 2 —
воздухоохладитель.
v2 — кубатура трюма, м3;
У\ — удельный вес приточного воздуха, /сг/ж3;
Xi — концентрация углекислоты в приточном
атмосферном воздухе @,03% объемных),кг/кг;
Хо, х2 — концентрация углекислоты в воздухе
соответственно в начальный момент и через
время т (в ч), кг/кг.
Если принять, что т= со , то можно вычислить
концентрацию в помещении в устойчивом состоянии
, X
JC2 — Х>\ "т~ •
ПУ2^
Для обычных расчетов вентиляции трюмов
применяется главным образом последнее уравнение.
Кратность воздухообмена колеблется обычно от 0,1 до 1,8
в зависимости от рода груза.
В системе охлаждения и вентиляции SF (см.
рисунок) наружный воздух засасывается через крышу рубки
центральным вентиляционным
агрегатом, от которого воздух со
скоростью 15—25 м/сек
направляется по воздуховодам к
батареям воздухоохладителей.
Наружный воздух осушается на
поверхности батарей за счет конденсации
влаги.
С помощью циркуляционных
вентиляторов охлажденный
воздух распределяется затем по
всему грузовому трюму. •
Одновременно по вытяжным
трубам в центральный
вентиляционный агрегат отводится такое же
количество воздуха с избыточным
содержанием углекислоты. Этот
отработанный воздух из трюмов
выбрасывается наружу через
вытяжную трубу в стене рубки.
Воздуховоды выполнены в виде
цилиндрических секций из
оцинкованной жести. Центральный
вентиляционный агрегат состоит из
двух вентиляторов (напорного и
вытяжного), коллекторов и клапанов для регулирования
расхода воздуха. Вентиляторы центробежного типа
среднего давления имеют общий вал и электродвигатель.
К напорному и вытяжному коллекторам
присоединены воздуховоды всех трюмов. На каждом воздуховоде
есть регулирующий клапан. Всасывающий и
нагнетательный клапаны соединены так, что подача и отсос воздуха
регулируются одновременно посредством рукоятки
с лимбом, имеющим деления от 0 до 10. Перепускной
клапан поддерживает в коллекторах постоянное
статическое давление, благодаря чему изменение подачи в один
из трюмов не влияет на ранее заданный приток в другие
трюмы.
Давление в напорном коллекторе контролируется по
манометру. Для предварительной настройки "системы
на воздуховодах предусмотрены дополнительные
дроссельные заслонки с установочными рукоятками. Таким
образом, расход воздуха по отдельным трюмам
полностью задается и контролируется из одного пункта —
мачтовой рубки.
К достоинствам описанной системы относятся:
простота обслуживания;
контроль расхода воздуха по отдельным трюмам;
отсутствие утечки воздуха в смежные трюмы;
стабильная работа независимо от изменений погоды.
По сообщению фирмы, такой системой оснащено уже
свыше шестидесяти судов.
В. И. МАТВЕЕВ — Гипрорыбпром

[Справочный
¦^Ч ОТДЕЛ—
Соленоидные вентили мембранные СВМ
УДК 621.646
Соленоидные вентили — это двухпозиционные
запорные органы с электрическим дистанционным
управлением. Они предназначены для автоматизации различных
холодильных установок и применяются в качестве
исполнительных органов двухпозиционных регуляторов
или самостоятельно для управления и защиты
установок.
Соленоидные мембранные вентили (ТУ—999—64)
выпускаются двух типов: комбинированного и непрямого
действия2.
В вентиле комбинированного действия
(рис. 1) усилие, открывающее основной клапан, создает-
Ьио А (со снятий крысиной)
?5? до оси. йен тип я f
Соленоидный вентиль
Ду = 6-М5 мм:
1 —> корпус; 2 — «стоп»
электромагнита; 3 — катушка
электромагнита; 4 —
сердечник; 5 — вспомогательный
клапан; 6 — мембрана; 7 —
основной клапан; 8 — выходной
штуцер; 9 — механизм ручного
открытия; 10 — фильтрующая
щель; 11 — входной штуцер;
12 — присоединительные
клеммы; 13 — сальниковый вход.
1 Форма для заказа: «Вентили мембранные
с электромагнитным приводом типа СВМ-6»,
черт. Б.26146.01.006.
2 Вентили разработаны ВНИХИ и ЦКБА.
См. Ротенберг А. Г. Соленоидные
мембранные вентили. Госторгиздат, 1962 и
«Холодильная техника», 1959, № 4; 1961,
№ 1; 1963, № 1.
58

Вид А (со снятой крышкой)
7
6
Рис. 2. Соленоидный вентиль Ду = 25 и Ду = 40 мм:
корпус; 2 — крышка корпуса; 3 — катушка электромагнита; 4 — «стоп» электромагнита; 5 -
вспомогательный клапан; 7 — мембрана; 8 — основной клапан; 9 — возвратная пружина; 10
ручного открытия; 11 — присоединительные клеммы; 12 — сальниковый ввод.
сердечник;
- механизм
ся перепадом давлений на мембране и силой тяги
электромагнита, что обеспечивает открытие основного
клапана при перепадах давления от нуля до максимума.
В вентиле непрямого действия (рис. 2) усилие,
открывающее основной клапан, создается перепадом
давления только на мембране. Поэтому основной клапан
открывается лишь при наличии перепада давления на
закрытом клапане.
В вентилях обоих типов электромагнит управляет
работой вспомогательного клапана, обеспечивающего
необходимый перепад давлений на мембране.
Вентили имеют фильтрующую щель, защищающую
от засорения вспомогательный клапан и надмембран-
ное пространство.
Соленоидные вентили снабжены механизмами
ручного открытия основного клапана.
Вентили можно устанавливать только на
горизонтальных трубопроводах электромагнитом вверх.
Монтируются они на трубопроводе так, чтобы
высокое давление подавалось «на клапан».
Присоединение вентилей к трубопроводу штуцерно-
торцовое по нормам ЦКБХМ для вентилей с условными
проходами Ду = 6-г-15 мм и фланцевое по ГОСТу
9067—65 для вентилей с условными проходами Ду = 25
и 40 мм.
Присоединительные провода для питания
электромагнита вентиля подводятся к клеммам через
сальниковое уплотнение.
Техническая характеристика
Диаметры условных проходов, мм б, 10, 15, 25, 40
Рабочие среды:
Ду = 6ч-15 Аммиак, фреон,
вода пресная,
воздух
Ду = 25 и Ду = 40 Аммиак, фреон,
вода пресная,
рассол, воздух
Максимальное рабочее давление,
kzcIcm2 16
Перепад давлений на закрытом
клапане, кгс/см2
Д« = 6ч-15 0—16
Ду-25 и Ду= 40 1*-16
Перепад давлений на клапане,
обеспечивающий герметичность
затвора, kzcjcm2 1—16
59

Таблица 1
о
| Тип
вентиля
[ СВМ-6
свм-ю
СВМ-15
СВМ-25
! СВМ-40
Условный
диаметр Д , мм
6
10
15
25
40
Номера чертежей 1
общепромыщленное исполнение 1
переменный ток
127 в
Б.26146.01.006
Б.26146.01.010
Б.26146.01.015
Б. 26162.025
Б.26162.040
220 в
Б.26146.02.006
Б. 26146.02.010
Б.26146.02.015
Б. 26162.025
Б. 26162.040
380 в
Б. 26146.03.006
Б.26146.03.010
Б.26146.03.015
Б.26162.025
Б.26162.040
постоянный ток
12 в
Б.26146.04.006
Б. 26146.04.010
Б. 26146.04.015
?4 в
Б.26146.05.006
Б.26146.05.010
Б.26146.05.015
110 в
Б.26146.06.0С6
Б.26146.06.010
Б.26146.06.015
Б. 26162.025
Б.26162.040
220 в
Б.26143.07.006
Б.26146.07.Q10
Б.26146.07.015
Б. 26162.025
Б.23162.040
тропическое исполнение
переменный ток
127 в
Б.26146.08.006
Б.26146.С8.010
Б.26145.08.015
220 в
Б.26146.09.006
Б. 26146.0Э.010
Б.26146.09.015
380 в
Б.26146.010.006
Б.26146.010.010
Б.25146.010.015
Таблица 2
ДУ
6
10
15
25
40
Д
12
17
23
58
7G
Дх
8
14,2
20,2
е8
88
Да
-
-
85
ПО
И
-122
-122
-130
88
110
я,
-52
-52
-58
260
277
Размеры, мм
я2
-
-
180
183
h
-
-
14
16
а
-
-
4
4
Ь
-
-
2
3
d
-
~
14
18
п
_
-
-
4
4
L
-118
132
150
160
170
U
88±1
98±1
116±1
-
/
10
10
12
-
8 Is
о 1о
о
со
СО
. см
03
Вес, кг
номера чертежей
общепромышленное исполнение
СО Ю СО Ю
о 'о ю lo
см со
о о
СО СО
СО СО
см см
из из
2,0
2,0
2,6
-
СО Ю СО 1 Ю СО 1 Ю СОЮ
О : О О 1 _> О 1 О О 1 О
тГ Ю со Г—
о о о о
со со со со
тГ "ЧГ гГ тГ
со со со со
см см см см
из оз из из
2,25
2,25
-2,8
-
т \ сэ
СМ -гГ
о 1 о
см
СО
СО
см
03
-
~
6,2
8,8
тропическое
исполнение
sits gla gh
о lo о lo о lo
ОО <У> 2
о о о
со со со
^ ^н "*
СО со со
см см см |
03 03 цэ
2,1
2,1
2,7
-

Температура рабочей среды, °С . . —40-=—[-50
Температура окружающего воздуха,
°С ±5
Напряжение питания
электромагнитов, в
при постоянном^токе 12, 24, ПО, 220
при^переменном^токе 127, 220, 380
Допустимые колебания напряжения,
% ±5
Продолжительность включения (ПЬ),
о/о 100
Потребляемая мощность
электромагнитов переменного тока, ва . . . 40
То же, постоянного тока, вт:
Ду = 6Ч-15
Ду = 25и Ду = 40. . . .
15
20
* Испытания серийных вентилей СВМ-25 и СВМ-40 во
ВНИХИ показали, что они полностью открываются при
0,2 кгс/см2 (прим. редакции).
Номера чертежей различных модификаций вентилей
приведены в табл. 1.
Общий вид, габаритные размеры и вес указаны на
рис. 1 и 2 и в табл. 2.
Соленоидные вентили с диаметрами условных
проходов 6, 10 и 15 мм выпускаются Пензенским арматурным
заводом, а с диаметрами 25 и 40 мм — Семеновским
арматурным заводом.
Канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ,
В. Л. ТУРЕЦКИЙ — ВНИИхолодмаш
УДК 536.2:621.564
Теплопроводность фреона С-318 на пограничной кривой
Исследование проведено описанным ранее методом
цилиндрического бикалориметра [1].
Основные характеристики ядра бикалориметра:
диаметр 14,49 мм, длина 111,5 мм, вес 155,22 г, полная
теплоемкость 59,98 дж/(г- град). Внутренний диаметр
наружного цилиндра бикалориметра 15,11 мм.
При измерениях была введена обычная система
поправок. Предварительные измерения теплопроводности
сухого воздуха, проведенные на описанной установке,
хорошо согласуются с опубликованными в литературе.
Погрешность единичного измерения не превышала 2%.
'Содержание примесей в исследованном фреоне не
более 1,5%.
Сглаженные значения теплопроводности фреона
С-318, приведенные к давлению насыщения, следующие:
t, °C 0 20 40 60 80 90
Х'Ю2 втЦм-град) 7,12 6,44 5,77 5,07 4,20 3,72
При этом для ряда точек потребовалось ввести
поправку на разность давлений.
Полученные результаты в пределах точности
измерений описываются уравнением
Х = 2,732- 10~8 р2'00,
где р — плотность жидкости (кг/м*) по данным
работы |[2]. Это уравнение может быть рекомендовано в
интервале температур — 20-f-+100°C.
Расхождение измеренных величин теплопроводности
с опытным значением, полученным Пауэллом и другими
[3] при температуре 113°С, составило около 1,5%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Цветков О. Б. Теплопроводность жидких фреонов
ряда метана и этана. «Холодильная техника», 1965,
№ 4.
2. Холодильная техника. Энциклопедический справочник.
Т. 1. Госторгиздат, 1960.
3. Powell R. W, Jolliffe В. W, Туе R. Р.,
L a n g t о n A. E. Annexe 1064—2 du Bulletin de
L'Institut International du Froid.
Канд. техн. наук О. Б. ЦВЕТКОВ - ЛТИХП
i, Ig Р-диаграмма фреона-11
По данным о свойствах фреона-11 в области
насыщения и перегретого пара, опубликованных автором в
журнале «Холодильная техника» (№ 1, 1966 г.),
построена /, lgP-диаграмма (см. рисунок на стр. 62).
Значения энтальпии и энтропии кипящей жидкости
при 0°С приняты равными 500,00 кдж/кг и
1,0000 кдж/(кг-град).
Канд .техн. наук А. В. К Л ЕДКИЙ — ЛТИХП
61

Z5- «• Co" C=j <=a, CD CD CD CD CD S; §2,
CD <=D -^ CD" C3*Cf Q" «•(>;•«• ^_ ?§• CD-
CD" CD" CD~ CD"" CD" CD- CD*1

СОДЕРЖАНИЕ
Развивать социалистическое соревнование в честь 50нлетия Советской власти 1
Ю. Н. Васильев. Пути совершенствования материального стимулирования
работников холодильного хозяйства мясной промышленности 4
Ш. Н. Кобулашвили, А. Г. Ротенберг, Л. Н. Тихомирова. Автоматический
воздухоотделитель АВ-2 системы ВНИХИ . 9
Б. С. Вейнберг, Л. Н. Вайн. Проект ГОСТа «Холодильники бытовые» 13
Г. И. Черняк, В. Е. Соболев, М. И. Левин. (Расчет надежности домашних
холодильников . 16
Г. Ф. Иоссель, Н. Г. Колядина, А. П. Езжев, Д. 3. Новикова, Выбор уплотнитель-
ных резин для аммиачных холодильных установок 19
Н. Н. Касалайнен. Тепловой (коэффициент системы кондиционирования воздуха 22
Е. В. Стефанов. Недостатки существующего метода нормирования параметров
наружного воздуха для расчета кондиционеров 25
Н. А. Головкин, В. М. Чернышев. О некоторых закономерностях процесса
кристаллизации льда в растительной ткани 29
В. С. Черничков, С. Э. Яновицкий, В. Д. Крылов. К вопросу разработки норм
естественной убыли скоропортящихся грузов при железнодорожных перевозках 36
Обмен опытом
И. С. Вахрушев. Очистка аппаратов холодильных машин магнитным способом 40
А. Г. Щербина, А. П. Садиков. Улучшение механической прочности
охлаждающих термобатарей 41
Н. Д. Зубова, Ю. А. Оленев. Микроконтейнер для [мороженого 42
Л. А. Зыкин, К. М. Павленко-Чистякова. Ветеринарнонсанитарный [контроль на
Львовском хладокомбинате • 43
A. Г. Ротенберг. О применении сдвоенных мембран в соленоидных вентилях СВМ 44
Консультация
B. Г. Васильев. Вопросы и ответы : : : : : 45
К 70-летию В. И. Шелапутина 46
Критика и библиография
Книги по холодильной технике, выходящие в свет во втором полугодии 1967 г. 4/
Новые изобретения 50
Новости иностранной техники
И. М. Гиндлин. Проектирование и строительство (крупных холодильников в Швеции 53
В. И. Матвеев. Новая система охлаждения трюмов рефрижераторных фруктовозов 56
Справочный отдел
В. С. Ужанский, В. Л. Турецкий. Соленоидные вентили мембранные СВМ .... 58
О. Б. Цветков. Теплопроводность фреона G-318 на пограничной кривой .... 61
А. В. Клецкий, ir lgP-диаграмма фреона^! 1 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф.
И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан,
В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов,
Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон Д 0-00-34, доб. 49.
Технический редактор Н. И. Федорова
Т—00452. Сдано в набор 3/ХП 1966 г~ Оодп. в печ. 21/1 1967 г.
Формат 84Xl087i6. Печ. л. 4. 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,22
Тираж 15670 экз. Заказ 4970. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда», Потаповский пер., 3.