Text
Контрольный редактор инж.^ В. А. ЗАМАРАЕВ
Технический редактор Я. И- ШЕВЕЛЕНКО
Корректор Ю. Н. НИКОЛАЕВА
Набрано и отпечатано во 2-й типографии ОНТИ
им. Евгении Соколовой
Директор А. Л. Технический директор Л. М. Андреев,
Зав. оперативно-плановым отделом В. Т. Тимофеев. Зав. наборным
цехом а. Ф- Забродин. Зав. корректорским цехом Д. С. Туленков.
Зав. печатным цехом В. Л. Лксипов. Зав. переплетным цехом
В. И. Лукша. Зав. цинкографией Н. IL Барков.
Адрес редакции: Москва 48, Б. Кочки, дом 17а, Редбюро Промстройпроекта
Сдано в набор 28/VII 1936 г.
Подписано к печати 29/VII—25/IX 1937 г.
Кол. печ. л. 313/<
Кол. бум. л. 15%
Уч.-авторских листов 78
Кол. печ. зн. в 1 бум. л. 200 000
Тираж 25000 экз.
Издат. № 1090
Учетный № 10—336
ТКК № 56; индекс С-22-4(5)-5
Зак. № 3800
Уполн. Главлита № Б-20476
PROMSTROTPROJECT
Handbook of Industrial Construction
STEEL CONSTRUCTION
Including
DESIGN TABLES
Editors
Prof. К. M. DUBYAGA and eng. V. M. VAKHURKIN
STATE PUBLISHING HAUSE
PR OMSTROJPROJEKT
Handbuch fiir Industrieban
EISENKONSTRUKTIONEN
BERECHNUNGSTABELLEN
Redakteure
Prof. К. M. DUBJAGA und Dipl.-Ing. W. M. WACHURKIN
STAATSVERLAG
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие.......................... 7
Условные обозначения.................10
Глава I
Сортамент
1. Болванка обжатая. Заготовка —11.
2. Уголки равнобокие. ОСТ 14 ред.
1932 г. —12. 3. Уголки неравнобокие.
ОСТ 15 ред. 1932 г- — 14. 4. Уголки
равнобокие. ОСТ 14 ред. 1926 г. —16.
5. Уголки неравнобокие. ОСТ 15 ред.
1926 г. —17. 6. Двутавры. ОСТ 16 ред.
1932 г.—18. 7. Швеллера. ОСТ 17 ред.
1933 г; — 20. 8. Двутавры и швеллера.
ОСТ 16 и 17 1926 г. —22. 9. Железо
тавровое высокое. Железо тавровое
низкое — 24. 10. Сталь специальных про-
филей для металлических переплетов
промзданий — 25. 11. Сталь прокатная
круглая. ОСТ 8 1933 г. — 28. 12. Сталь
прокатная квадратная. Проволока желез-
ная (стальная) обыкновенная. Проволока
(железная) для газовой, электродной и
электродуговой сварки — 29. 13. Железо
шинное. Железо обручное — 30. 14. Же-
лезо листовое толстое и тонкое — 31.
15. Металлы черные прокатные. Сталь
толстая листовая. Сталь тонкая листовая.
Рекомендуемые размеры листового же-
леза толщиной 0,9—12 мм — 32. 16. Же-
лезо полосовое — 34. 17. Железо широко-
полосное (универсальное). Железо листо-
вое шахматное (рифленое). Железо вол-
нистое— 35. 18. Железо кровельное чер-
ное. Железо кровельное оцинкованное.
Жесть белая—36. 19. Трубы стальные,
бесшовные, гладкие общего назначе-
ния — 37. 20. Трубы стальные с резьбой
(газовые) — 37. 21. Рельсы железнодо-
рожные широкой колеи, узкой колеи
и подкрановые — 38. 22. Рельсы трамвай-
ные „Феникс*. Металлические шпунты—
39. 23* Американские металлические
шпунты (карнеги) — 40.
Глава II ‘
Графики для определения собственного
веса металлических конструкций цеха
Пояснения к графикам................. 42
1. Прогоны . . .42
2. Фермы . ........................42
3. Подстропильные фермы..............43
4. Фонари............................43
5. Связи.............................43
Стр.
6. Подкрановые балки и фермы ..... 43
7. Колонны..............-...........44
8. Башмаки колонн................. 44
9. Фахверк........................ 45
10. Перекрытия без фонарей..........45
11. Перекрытия с фонарями...........46
12. Эмпирические формулы для опреде-
ления веса перекрытий без фонарей ... 46
1) Одиночная сетка...............46
2) Двойная сетка.................46
3) Тройная сетка.................46
Глава III
Расчет растянутых стержней
Пояснения к таблицам — 65. * 1. Пло-
щади нетто сечения двух равнобоких
уголков — 66. 2. Площади нетто сечения
двух неравнобокик уголков — 68. 3. До-
пускаемые усилия на растяжение двух
уголков, ослабленных заклепочными
дырами— 70. 4. Площадь ослабления
одной дырой полок и стенок двутавров
(новый сортамент ОСТ 16 ред. 1932 г.) — 73.
5. Площадь ослабления одной дырой по-
лок и стенок швеллеров (новый сорта-
мент ОСТ 17 ред. 1933 г.)—74. 6. Пло-'
щадь ослабления одной дырой полок и
стеиок двутавров и швеллеров (старый
сортамент ОСТ 16 и 17 ред. 1926 г.) — 75.
Глава IV
Расчет сжатых стержней
Определения, пояснения и примеры поль-
зования таблицами....................76
1. Продольный изгиб...............* . 76
2. Коэфициент безопасности и специ-
альный коэфициент безопасности . . . -77
3. Свободная длина сжатых стержней , 78
4. Графики для подбора сечений сжатых
стержней..............................78
5. Графики для подбора, сечений из
круглого железа (график 3) • . * .79
6. Графики для подбора тавровых се-
чений из парных уголков (графики ё 7
по 18 включительно) ................ 79
7. Графики для подбора крестовых се-
чений из пары уголков (графики 19 и '
20)............‘...................80
8. Графики для подбора коробчатых
сечений из неравноббких уголков (гра-
фики 21, 22, 23 и 24) ................80
9. Графики для подбора сечений из
равнобоких уголков с листом (графики
25, 26 и 27).......................81
Оглавление
5
Стр.
10. Графики для подбора сечений из
двутавров и швеллеров (графики с 28 по
42 включительно) . . . *................ 81
11. Таблица радиусов инерции сечений
швеллерного типа из пары уголков
(табл. 7).............................. 82
Глава V
Статические моменты и моменты
инерции
Пояснения к таблицам. 128
1. Таблицы статических моментов .... 128
Примеры пользования таблицами ... 128
£ Таблицы моментов инерции ..... 129
Пример пользования таблицами ; . . - 129
Глава VI
Расчет элементов, работающих на изгиб
и совместное действие изгиба и сжатия
пли растяжения
Пояснения к таблицам и графикам . ♦ 288
1. Графики подбора сечений прокатных
двутавров и швеллеров, работающих
на изгиб.............................. 288
2. Таблицы расчета двутавров и швел-
леров по прочности и устойчивости
стенки при изгибе.................. • 290
3. Графики подбора сечений прогонов
при косом изгибе................... . 291
4. Графики и таблицы подбора сечений
двутавровых балок по устойчивости . 291
5. График для размещения ребер жест-
кости на стенках составных двутавро-
вых балок........................ . . 292
6. График для определения ширины
пояса двутавровой сварной балки по
условиям его устойчивости в зависи-
мости от толщины пояса и расстоя-
ния межу ребрами жесткости........... 293
7’, Таблица коэфициентов а для опреде-
ления моментов сопротивления закле-
пок ................................ 293
8. Таблицы допускаемых паетягиваюших
усилий в уголках, работающих на изгиб,
от собственного веса................ 293
Глава VII
Заклепочные, болтовые или сварные
* соединения
Пояснения к таблицам ♦ .............. 333
1. Крепление двутавровых и швеллерных
балок соединительными уголками . . 333
2. Крепление двутавровых балок опор-
ными уголками....................... 333
3. Крепление двутавровых балок сто-
ликовыми опорами.................... 334
4. Допускаемые усилия при работе угол-
ковых соединений на отрыв........... 334
5. Сварные соединения . . . ;........ 334
6. Графики, определения размеров швов
по усилию........................... 334
; 7 Графики расчета сварных швов при
внецентренной нагрузке............ 334
| 8. Таплицы для определения длины швов
I прикрепления уголков по усилию и по
It площади............................. 336
Стр*
Глава VIII ф
Опоры
Пояснения к таблицам и графикам . . . 398
1. Определение давления на бетон . . . 398
2. Определение растягивающих усилий
в анкерах............................ 398
3. Толщина опорной плиты............. 398
4. Формулы для расчета шарниров и кат-
ков ............................... 399
1) Плотное касание ............... 399
2) Свободное касание.............. 400
Глава IX
Типовые детали
Пояснения к таблицам............... 408
1. Крепление рельсов к подкрановым
балкам.............................. 408
2. Анкерные болты.................. 408
3. Крепление тяжей связей........... 408
4. Таблица размеров прутковых прого-
нов ................................ 409
Глава X
Расчет металлических рамных конструк-
ций на горизонтальную нагрузку, при-
ложенную к стойкам или ригелю рамы
1. Общий метод расчета рам........... 417
2. Моменты в стержнях рамы при ригеле
конечной жесткости (приближенный
способ инж. Н. Л. Перельштейн ). . . 417
3. Числовой пример................... 418
4. Вывод формул для расчета ступен-
чатых защемленных стоек (фиг. 6). . 420
Глава XI
Технические условия и нормы
I. Технические условия и нормы на проек-
тирование металлических конструкций. 434
1. Общая часть....................... 434
2. Требования, предъявляемые к про-
екту ................................ 434
3. Внешние силы, действующие на со-
оружения ............................ 435
4. Материалы и допускаемые напря-
жения ............................... 436
5. Расчет и конструирование.......... 440
1) Выбор схемы и установление гене-
ральных размеров................... 440
2) Основные требования расчета и
конструирования ................... 440
3) Заклепочные и болтовые соедине-
ния ............................ 441
4) Сварные соединения............. 443
6. Сплошные конструкции.............. 446
7. Особенности расчета и конструиро-
вания сплошных сварных конструк-
ций ................................. 447
8. Сквозные конструкции.............. 450
9. Особенности расчета и конструи-
рования сквозных сварных кон-
струкций ......................... 452
10. Подкрановые балки................ 453
11. Особенности расчета и конструиро-
вания сварных подкрановых балок 454
6
Оглавление
12. Колонны........................... 454
13. Опорные части..................... 455
II. Технические условия иа проектирова-
ние мостовых электрических кранов
(проект)..........•................ 455
1. Общие положения............... 455
2. Металлические конструкции кранов . 456
1),Материалы ...................... 456
2) Допускаемые напряжения.......... 456
3) Нагрузки и расчетные напряжения 456
3. Основные требования расчета и кон-
струирования ........................ 458
1) Общее . - . . • 458
2) Заклепочные и болтовые соедине-
ния ...........• ................. 458
3) Сварные соединения......... 458
4) Сплошные конструкции (балки) . . 458
5) Сквозные конструкции (фермы) . . 459
Ш, Специальные дополнительные ТУ и Н
конструкций резервуаров и газгольде-
ров ............................... 459
1. Проектирование..................... 459
2. Изготовление....................... 461
IV. Нормы и инструкции для статического
расчета электрических воздушных ли-
ний сильного тока (выдержки).... 462
1. Нормы.............................. 462
Область применения норм............. 462
2. Общие условия проектирования . . . 462
3. Общие условия расчета опор ..... 463
4. Металлические опоры............... 465
V. Материалы для проектирования из
строительных сталей повышенного
качества........................... *70
1. Общая часть....................... 470
2. Материал.......................... 470
3. Данные для расчета и конструиро-
вания ................................ 471
4. Производственные указания......... 472
5. Приложения ....................... 472
VI. Технические условия проектирования
балочных металлических пролетных
строений железнодорожных мостов
е клепаными соединениями............. 477
1. Основные положения................ 477
2. Расчетная нагрузка................ 479
3. Расчетные допускаемые напряжения - 480
4. Методы расчета.................... 481
5. Правила конструирования........... 484
Глава XII
Квадраты чисел
Квадраты чисел от 1 до 12000 . . . . . 489
ПРЕДИСЛОВИЕ
Капитальное строительство второй пятилетки характеризуется неуклонным ростом применения
'металла в промышленных и инженерных сооружениях. Вместе е количественным ростом продукции
нашей металлургии обогащается сортамент строительных сталей: металл, отвечая в наибольшей
степени задачам индустриализации строительства, отвоевывает все новые и новые области
применения.
Повышение качества проектирования и возведения металлоконструкций требует системати-
зации, опыта, накопленного проектными и научными организациями Союза. Этой задаче и посвящен
настоящий том справочника «Металлические конструкции*.
Том „Металлические конструкции* содержит табличный материал и графики, необходимые
для работы расчетчику и деталировщику металлических конструкций. Ввиду такого чисто практи-
ческого назначения этого тома все пояснения и указания к графикам и таблицам даны в сжатом
виде и имеют целью лишь указать порядок пользования предлагаемыми материалами.
Для полноты материалов, необходимых проектировщикам, в справочник включены ТУ и Н,
в том числе нормы по кранам и резервуарам и газгольдерам, а также по опорам линий электро-
передач. Хотя ТУ и Н на специальные конструкции являются в некоторой мере устаревшими,
редакция нашла возможным поместить их за отсутствием более новых материалов.
Ряд данных в нормах на специальные конструкции не отвечает указаниям основных ТУ
и Н на проектирование металлических конструкций. Проектировщикам надлежит в таких случаях
руководствоваться основными ТУ и Н.
При составлении справочника учтено следующее:
1. Справочник выходит в период освоения проката нового сортамента профилей стали, поэтому
весь материал дан как для старого сортамента (ОСТ до 1932 г.), так и для нового (ОСТ с 1932 г.).
Изъятие материалов по старому сортаменту редакция считала нецелесообразным, так как даже
при полном переходе на прокат нового сортамента переустройство и усиление существующих
сооружений потребуют от проектировщика пользования старым сортаментом.
Весь материал, соответствующий старому сортаменту, помечен буквой С, а новому — буквой Н.
2. Наряду со сталью 3 нормальной в строительстве находят применение стали пониженною
качества, почему целый ряд таблиц и графиков дан также для немаркированной пониженного
качества стали.
3. Повышенные коэфициенты запаса для ряда ответственных сооружений, с одной стороны,
и пониженное качество сварного металла — с другой, требуют зачастую от проектировщика снижения
напряжений сварных швов. Справочник дает таблицы для сварного металла:
а) с временным сопротивлением В = 3000 «ъ/сл2,
б) с временным сопротивлением R = 2 500 я .
Помимо материала для расчета и конструирования стальных сооружений в справочнике даны
материалы для экономического сравнения вариантов конструкций: глава II „Определение собствен-
ного веса металлоконструкций*.
При составлении тома использованы работы Промстройпроекта, Гинстальмоета и ЦНИПС,
советская и иностранная литература.
Работа по составлению справочника выполнена сотрудниками сектора металлических констру-
кций ОТИС (Отдел технических исследований и стандартизации) Промстройпроекта под руко-
водством инж. В. М. Вахуркина и инж. Т. В. Чернятиной.
Отдельные статьи написаны: „Материалы для проектирования из стали повышенного качества"
(глава XI) — инж. П. Н. Волковым, „Определение собственного веса конструкций* (глава II) — инж
В. М. Вахуркиным и инж. С. А. Маренковым, „Расчет металлических рамных конструкций* (глава X) —
инж. С. С. Волковым и инж. С. А. Маренковым. Таблицы коэфициентов для расчета рам (глава X)
составлены инж. А. Д. Литвиновым и инж. С. В. Смирновым. Таблицы и графики прочих глав —
инж. В. М. Вахуркиным, инж. С. А. Маренковым, инж. Т. В. Чернятиной и инж. Е. В. Шарая. Поясне-
ния к главам — инж. В. М. Вахуркиным.
PREFACE
Capital construction of the Second Five-year Plan (the period beginning with 1932) is chara-
cterized by the steady growth in the application of structural steel to industrial and engineering
construction. Together with the rise in the productivity of our iron and steel industry, there followed
a steady increase and improvement in the variety of structural steel sections produced. Answering
in every way the requirements created by the industrialization of construction, structural steel is
continually winning' for itself new fields of application.
In order/to improve the quality and efficiency of steel design and erection, it was felt essential
to make a compilation of the experience accumulated by the various design and scientific organizations
of the Soviet Union. It is to this purpose that the present volume „The Handbook of Steel Const-
ruction" is dedicated.
The „Handbook of Steel Construction" contains tables and graphs required by the designer and
detailer of steel construction. In view of the purely practical purpose of this volume, all explanations
and directions for the use of the graphs and tables are given in condensed form and serve only to
indicate the manner in which the given material is to be used.
In compiling the Handbook, the following has been taken into account:
1. The Handbook is being issued during the period of development in the rolling of new shapes;
hence all material is furnished for the old assortment (OCT to 1932) as well as for the new (OCT
from 1932). To exclude information on the old shapes was considered inadvisable by the editors in
view of the fact that even in the event of going over fully to the rolling of the new shapes, the
reconstruction and strengthening ot existing structures require that the designer be provided with
information on the old shapes.
All the material relating to the old sections are identified by the letter and the new
sections by the letter „Н".
2. Together with steel Xs 3 (normal), a lower quality steel has found and shall continue to
find a field of use. For this reason, a Whole series of tables and graphs are given for this lower
quality steel. r
3. The increase in the factor of safety for a number of special Constructions on the one hand
and the lower quality of welding metal on the other, often requires that the designer use lower
working stresses in designing welded connections. The Handbook contains tables for welded connec-
tions, for the following cases:
a) Welding metal with an ultimate strength of R = 3000 kg/cm2,
b) Welding metal „ „ „ * » R = 2 500 kg/cm2.
In addition to information for the computation and design of steel structures, the „Handbook"
contains data on the economic comparison of different conceptions of given design problems; i. e.
(Chapt. II), „The determination of the weight of steel construction".
The work of Promstroy project, Ginstalmost and ZNIIPS, as well as Soviet and foreign litera-
ture were drawn upon in the arrangement of this volume.
The work of arranging the „Handbook* was done by the members of the Metal Construction
Section of OTIS (Department of Technical Research and Standardisation) of Promstroyproject, under
the direction of engineer V. M. Vakhurkin and eng. T. V. Tchernyatina.
The separate articles and their authors are as follows:
„Material on Design using High Quality Steel" — Chapt. XI — Eng. P. N. Volkov.
„The Determination of the Weight of Steel Constructions* — Chapt. II—Eng. V. M. Vakhurkin
and eng. S. A. Marenkov.
„Labour Requirements and Cost of Steel Construction".
„The Calculation of Metal Frame Construction"—Chapt. X—Engineers S. S. Volkov and S. A. Ma-
renkov.
The tables of coefficients for the calculation of frames, Chapt. X, were compiled by Engineers
A. D. Litvinov and S. B. Smirnov. The tables and graphs of the other chapters were compiled by
Engineers Vakhurkin, Marenkov, Tchernyatina and E. V. Sharaya. Explanations to the various chapters
are the work of Eng. V. M. Vakhurkin.
VORWORT
Fiir das Grossbauwesen des Zweiten Funfjahrplans ist die unablassig steigende Anwendung von
Eisen bei Industrie — und Ingenieuerbauten kennzeichnend. Gleiehzeitig mit der quantitativen
Steigerung der Produktion unserer Hiittenwerke wird die Auswahl an Baustahlen reichhaltiger.
Da Eisen in hohem Maasse der Aufgabe, das Bauwesen zu industrialisieren, entgegenkommt, erobert
es sich immer neue und neue Anwendungsgebiete.
Um die. Qualitat beim Entwurf und bei der Errichtung von Eisenkonstruktionen zu erhohen
maeht es sich erforderlich, die Erfahrungen systematise!! zu ordnen, die sich bei den projektierenden
und wissenschaftlichen Organisationen der Sowjet Union angesammelt haben. Dies er Aufgabe ist- aueb
der vorliegende Band des Handbuches „Eisenkonstruktionen' gewidmet. *
Der Band „Eisenkonstruktionen* enthalt Tabellenmaterial und graphische Darstellungen, die
fiir die Berechnung und detaillierte Aufzeichnung der Eisenkonstruktionen unentbehrlich sind.
Wegen dieses rein praktischen Anwendungsziels des Bandes sind alle Erklarungen und Hinweise
zu den graphischen Darstellungen und Tabellen in gedrangter Form gegeben und haben nur ein Ziel
Gebrauchsanweisung fiir das vorgelegte Material zu sein.
Bei der Zusammenstellung des Handbuches wurde folgendes in Betraeht gezogen:
1. Das Handbuch erscheint in einer Zeit, in der die Walzwerke neue Stahlwalzprofile heraus-
bringen. Deswegen alles Material sowohl fiir die alten Profile (Norm, bis 1932), als auch fiir die neuen
Profile (Norm, nach 1932) angebracht wird. Angaben, die sich nur auf die alten Profile beziehen,
auszuschliessen, hielt die Redaktion nieht fiir zweekmassig, denn selbst wenn die Werke vollkommen
auf das Walzen der neuen Profile iibergehen, fordern Umbau und Verstarkung bestehender Bauwerke
vom Projektierenden die Bemitzung der alten Profile.
Material, das sich auf die alten Profile bezieht, ist mit dem Buchstaben C solches, das sich auf
die neuen bezieht, mit dem Buchstaben H gekennzeichnet.
2. Zugleich mit Stahl No. 3 (normal) finden jetzt und spater im Bauwesen auch Stable niedri-
gerer Qualitat Verwendung. Deswegen wurden eine Reihe von Tabellen und Kurventafeln auch fiir
niedrigerer Qualitat gegeben.
Die Erhohung des Sicherheitskoeffizienten fiir eine Anzahl wichtiger Bauten einerseits und die
verminderte Qualitat des Schweissmateriales anderseits fordern haufig vom Entwerfenden die Herunter-
setzung der zulassigen Spannungen in den Schweissfugen. Das Handbuch gibt Tabellen fiir Schweiss-
mat erial: •
a) fiir eine Bruchfestigkeit von R = 3000 kg/cm2,
b) „ „ „ R = 2 500 kg/cm*.
Ausser den Unterlagen fiir die Berechnung und Konstruktion von Stahlbauten sind im Handbuch
Angaben gebracht, die einen wirtschaftllchen Vergleich verschiedener Konstruktionen ermoglichen:
Kapitel 2, Bestimmung des Eigengewichts von Eisenkonstruktionen.
Bei der Zusammenstellung des Bandes wurden Arbeiten von PROMSTROJPROJEKT, GINSTAL-
MOST und ZNIPS sowie ferner die sowJetische und auslandische Literatur benutzt.
Das Handbuch wurde zusammengestellt von Mitarbeltern der Abteilung fiir Eisenkonstruktion
im OHS (Abteilung fiir techniche Forschungen urid Normen) des PROMSTROJPROJEKT, unter Leitung
der Ingenieure W. M. Wachurkin und T. W. Tsebernjatina.
Autoren der einzelnen Aufsatze sind:
Kapitel II, Bestimmung des .Eigengewichts von Eisenkonstruktionen: Ing. W. M. Wachurkin
und Ing. S. A. Marenkow.'
Kapitel XIII, Arbeitszeit und Kosten pro t. Eisenkonstruktion: Ing. W. P. Michailow.
Kapitel X, Berechnung von eisernen Rahmenkonstruktionen: Ing. S. S. Wolkow und Ing.
S. A. Marenkow-.
Kapitel X, Tabellen von Koeffizienten zur Rahmenberechnung: Ing. A. D. Litwinow und Ing,
S. W. Smirnow.
Tabellen, Kurventafeln und die ubrfgen Kapitel: Ing. W. M. Wachurkin, Ing.* S. A. Marenkow.
Ing. T. W. Tsebernjatina, Ing. E. W. S ch ar a j a.
Erlauterung zu den Kapiteln: Ing. W. M. Wachurkin.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Высота сечения бруса..............h
Ширина сечения бруса..............Ъ
Диаметр сеченийкруглого бруса . . d
Расчетный пролет..................I
Площадь сечения нормального к оси
бруса............................F
Площадь сечений за вычетом отверстий FHewmo
Объем бруса ......................V
Координаты центра тяжести сечения
бруса ............................ж, у
Статические моменты сечения бруса - 8
Радиус кривизны..............♦ . ♦ р
Внешняя сосредоточенная сила . . . Р
Распределенная нагрузка на единицу
длины.................. ...... q
Распределенная нагрузка на единицу
площади.........................р
Вес'единицы объема ......... д
Вертикальная составляющая опорной
реакции........................ - А, В
Горизонтальная составляющая опор-
ной реакции......................Н
Сила, нормальная к плоскости сече-
ния ...........................Ат
Шаг заклепок . ....... . ... е
Диаметр заклепки..................d
Толщина элемента..................5
Рабочая высота сварного шва . ... т
Толщина сварного шва..............h
Коэфициент уменьшения напряжения
при продольном изгибе..........ср
Гибкость стержня..................л
Напряжение среза ♦................пср
Нормальное напряжение.............п
Касательное напряжение............t
Сталь марки 3 нормальная . . Ст. 3 норм.
Сталь марки 3 пониженная . Ст. 3 пониж.
Момент инерции......................I
Радиус инерции............... ... г
Момент сопротивления..............Ж
Модуль упругости . . ........... F
Угол поворота.....................ср
Линейное перемещение точки т от си-
лы п...........................W
Стрела кривой.....................f ‘
Длина кривой............... . . . s
Временное сопротивление .*........
Количество заклепок.............. ш
Усилия в элементах................
СОРТАМЕНТ
Таблица I
ОСТ
1642 БОЛВАНКА ОБЖАТАЯ
со стороной ОТ 140 ДО 350 JOf
Редакция 1930 г.
а мм Г мм Площадь в мм» Вес пог. мзкг 4
140 15 19 300 151,5
150 18 22100 173,4
160 18 25 200 197,8
170 ч 20 28 500 223,7
180 20 31 600 248,0
190 24 35 300 277,0
200 24 39 200 307,7
225 30 49 200 386,0
250 30 61100 479,6
275 30 74 000 581,0
300 40 88 000 690,8
350 । 40 1 120 000 942,0
1. Радиус закругления т SJ 0,12а
2. Допускаемые отклонения:
по стороне ± Зо/о,
„ длине + 100 мм
3, Минимальная длина болванки 1 м
4. Величина вогнутости сторон болванки не нормируется
5. Допускаются следы насечек от валков глубиной
не более 3 мм
6» Болванки со стороной 250 л/л* включительно изготовляются
с обрезкой концов
Таблица 2
ост 1643 Редакция 1930 г. ЗАГОТОВКА м? ШШь 1 —а—*
а Г ММ Площадь в мм* Вес пог. мккг
50 8 2 452 19,2
55 8 2 967 23,3
60 10 3 530 27,7
65 10 4 143 32,5
70 10 4 805 37,7
75 12 5 516 43,3
80 12 6 276 49,3
85 12 7 085 55,6 .
90 12 7 944 62,4
95 15 8 851 69,5
100 15 9 807 77,0
105 15 10 812 84,9
110 15 11 866 93,2
115 18 12 970 101,8
120 18 14 122 110,9
125 18 15 323 120,3
130 18 16 593 130,3
1. Радиус закругления г = 0,15а
2. Допускаемые отклонения:
пи стороне при а от 50 до 65 .........±2 лм&
„ а „ 70 мм и выше . . . , . ± 3%
по длине.........* . . - ....................+ 100 мм
3. Длина в метрах:
Для заготовок со стс^рондй Нормаль- ная Минималь- ная
от 50 до 100 4—6 1
„ 101 „ 130 „ 3—5 1
12
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
УТОЛКИ РАВНОБОКИЕ
Размеры уголка в мм Вес пог, м в кг В Г мм Площадь сечения Г см? Расстояние центра тяжести ел* ( Ось «У— Ось
» 1 а 4 см* max еле3 ^min СМ3 ХГ см J^1 еле4
2 0,89 3,5 1,2 1,13 0,60 0,40 0,66? 0,286 0,60 0,81
20 4 1,15 1,46 0,64 0,49 0,765 0,360 0,58 1,09
3 1,12 1,43 0,73 0,80 1,095 0,452 0,75 1,56
25 4 1,46 1,86 0,77 1,02 1,324 0,589 0,74 2,12
4 1,78 4,5 1,5 2,27 0,89 1,82 2,04 0,862 0,90 3,62
to 5 2,18 2,78 0,93 2,20 2,37 1,063 0,89 4,58
4 2,10 4,5 1,5 2,67 1,01 3,02 2,99 1,212 1,06 5,74
85 5 2,57 3,28 1,05 3,61 3,44 1,472 1,05 7,23
4 2,42 1,7 3,08 1,13 4,60 4,07 1,603’ 1,22 8,53
40 5 2,97 5,0 3,79 1,17 5,54 4,74 1,960 1,21/ 10,7
6 3,52 ' 4,48 1,21 6,41 5,29 2,30 1,20 13,0
4 2,73 5,0 1,7 3,48 1,26 6,60 5,23 2,04 1,38 12,1
45 5 3,37 4,29 1,30 8,00 6,16 2,50 15,3
6 3,99 5,08 1,34 9,29 , 6,93 2,94 18,4
КА 5 3,77 Е К 17^ 1,42 11,2 7,88 * здз 1,53 20,9
©и 6 4,47 ор 1^69' 1,46 13,1 8,97 3,70 1,52 25,2
5 4,57 5,82 1,66 19,9 12,0 4,58 1,85 35,9
60 6 V 5,42 V 6,5 _2J 6,91tV 1,70 ✓ 23,3 13,7 5,42 1,84 43,3
8 7,09 9,03 1,78 29,6 16,6 7,02 1,8Г 58,2
6 2,7 7,55 1,82_ . 29,8 /16,4 6,50 1,91 54,8
65 8 7,75 8,0 9,87 1,90 38,1 (20,0 8,28 1,96 73,7
10 9,51 12,1 1,98 45,4 22,9 10,03 1,94 92,9
6 6,89 8,78 2,06 46,7 22,6 8,57 2,31 83,9
8 9,03 9 0 3,0 11,5 2,14 60,1 28,1 11,2 2,28 113
75 10 11,1 14,1 2,22 72,2 32,5 13,6 2,26 142
12 18Д 16,7 2,34 83,3 35,6 16,2 2,24 172
80 8 9,66 9,0 3,0 12,3 2,27 73,3 32,3 12,8 2,44 137
10 11,9 15,1 2,35 88,4 37,6 15,6 2,42 172
8 11,0 у" 14,0 / &&1У 106 42,2 16,3 2,76 194
€0 10 13,5 11 3,7 , 17,2 2,59 128 49,4 20,0 2,74 244
12 16,0 20,4 2,67 149 55,8 23,6 2,71 294
14 18,4 23,4 2,74 169 61,7 27,0 2,69 345
8 12,3 15,6 2,75 147 53,4 20,3 3,07 265
100 10 15,1 19,2 2,83 179 63,2 25,0 3,05 333
12 17,9 • 12 4,0 22,8 2,91 209 71,8 29,5 3,03 402
14 20,6 26,3 2,99 237 79,3 * 33,8 , 3,01 472
16 23,3 29,7 3,06 265 86,6 38,2 2,99 573
10 , 18,8 23,3 3,33 316 95 36,5 3,68 575
120 12 21,7 27,6 3,41 371 109 43,2 3,66 693
14 25,1 13 4,3 31,9 3,49 423 121 49,7 3,64 811
16 28,4 36,1 ' 3,56 474 133 56,2 3,62 931
10 19,8 25,3 3,58 406 113 43,1 4,01 730
12 23,6 4,3 30,0 3,66 477 130 51,1 3,99 880
130 14 27,3 13 34,7 8,74 545 146 58,8 3,96 1 030
16 30,9 39,3 3,82 608 159 66,2 3,93 1 182
12 27,4 34,9 4,15 745 179 68,7 4,62 1347
14 31,7 15 5,0 40,4 4,22 857 203 79,6 4,60 1 577
150 16 36,0 45,8 4,80 961 ‘ 223 89,8 4,58 1808
J8 40,1 51,1 4,38 1 060 242 99,8 4,56 2 041
20 44,3 56,4 4,45 1 154 259 109 4,52 2 275
тол 14 38,3 5,0 48,8 4,97 1515 305 116 5,57 2 721
16 43,5 15 55,4 5,05 1704 338 132 5,55 3 117
16 48,7 62,0 5,55 2 355 424 163 6,17 4 264
200 18 54,4 18 6,0 69,3 5,62 2 619 467 182 6,15 4 808
£0 60,1 76,5 ’ 5,70 2 868 503 200 6,13 5 355
24 71,3 •90,8 5%85 3 34» : 573 236 6,0? 6 456
СОРТАМЕНТ
13
УГОЛКИ РАВНОБОКИЕ
Ось JTq—JEq Ось Fo Сечение • • из двух [Г уголков Уу
I с ас4 г ^0 см I ifo CM* r CM Ivt см* "я см* г *а CAt
0,63 0,75 0,17 '0,39 3,53 1,412 1,25
0,78 0,73 0,21 0,38 4,77 1,906 1,28
1,28 0,95 0,32 . 0,47 5,92 1,972 1,44
1,63 0,94 0,41 0,47 6,04 2,68 1,47
2,90 1,13 0,75 0,58 12,4 16,7 3,54 1,65
3,47 1,12 0,93 0.58 4,50 1,68
4,77 1,34 1,27 0,69 18,2 4,56 1,85
5,71 1,32 1,51 0,68 23,0 5,74 1,87
7,26 1,53 1,93 0,79 25,6 5,68 2,04
8,75 1,52 2,34 0,78 32,2 7,15 2,06
10,1 1,50 2,70 0,78 39,1 8,68 2.09
10,5 1,74 2,68 0,88 34,8 , 6,97 2,24
12,7 1,72 3,26 .0,87 43,8 52,9 8,76 2,26
14,8 1,71 3,78 0,86 10,6 2,28
17,8 1,92 4,61 0,98 "ОТВ? 57,7 10,5 2,45
20,7 1,91 5,89 69,9 12,7 2,48
31,4 2,32 8,29 1*,19 94,2 14,5 2,85
36,8 2,31 9,76 1,19 114 17,5
46,8 2,28 12,4 1Д7 153 23,5
47,2 2,50 12,3 1Ж 141 20,1 3,06.
60,3 2,48 15,8 1,27 190 27,1 3,10
72,0 2,44 18,8 1,25 240 34,2 3,15
73,3 2,89 20,1 1,5L 206 26,0 3,44
94,9 2,87 25,3 1,48 280 35,0 3,49 3,54
114 2,84 30,3 1,47 353 44,2
132 2,81 34,9 1,45 436 54,4 3,61
116 3,07 30,3 1,57 335 39,4 3,69
140 3,05 36,5 1,56 422 49,6 3,73
168 3,46 43,6 1,77 466 49,0 4,08
204 3,44 53,1 1,76 584 61,5 4,11
237 3,41 61,7 1,75 708 74,6 4,16
। 267 3,38 71,9 1,75 830 87,4 4,21
233 3,87 61,0 1,98 624 59,4 4,47
284 3,85 74,9 1,97 784 74,6 4,51
331 3,81 87,6 1,96 948 90,2 4,56
375 3,78 99,1 1,95 1 115 106 4,60
416 3,75 113 1,95 1282 122 4,65
503 4,64 130 2,36 1 316 105 5,31
590 4,62 153 2,35 1 588 127 5,36
671 4,59 174 2,34 1 564 149 5,41
749 4,56 199 2,84 2138 171 5,45
646 5,05 166 2,56 1656 123 5,70
759 5,03 196 2,55 1 992 148 5,76
866 5,00 223 2,54 2 338 173 5,81
967 4,96 249 2,52 2 682 199 5,84
1 186 5,83 805 2,96 2 998 193 6,55
1 358 5,80 356 2,97 3 520 , 227 6,60
1 522 5,77 399 2.95 4 030 260 6,64
1 679 5,73 440 2,94 4 550 293 6,67
1 830 5,70 478 2,91 5 068 327 6,70
2 405 7,Q3 625 3,58 5 950 322 7,80
2 705 7,00 703 6,56 6 824 369 7,85
3 755 7,79 954 3,93 9 250 450 8,64
4165 7,77 1 074 3,93 10 418 508 8,68
4 560 7,74 1 175 3,92 11618 566 8,72
5 313 7,66 1 384 3,90 14 018 683 8,79
Размеры уголка в ллг
d Ъ
Допуски и длины
Таблица 3
н
ОСТ 14
Редакция
1932 г.
3
4
3
4
4
5
4
5
4
5
в
4
5
в
5
6
S
в
8
в
8
10
в
8
10
12
8
10
8
10
12
14
8
10
12
14
16
10
12
14
16
10
12
14
16
12
14
16
18
20
14
16
16
18
20
24
20
25
30
85
40
45
50
60
65
75
80
90
100
120
130
150
180
200
Допускаемые отклонения
1г По ширине полок:
при ширине до 50 мм ± 1 лме
свыше 50 лмс ± 2^о
2. По толщине полок:
при ширине полок
ДО 50 ЛМС ВЕЛ.............±0,5 AtAf
от 60 до 75 мм..........± 0,75 мм
„ 80 „ 100 ............4- 0,75—1 лмс
F 120 „ 150 ,, ........+ 1—1,25 AMi
свыше 150.......... -f-1,25—1,50 мм
3. По длине уголков:
с нефрезерованными концами длиной
до 4 м.....................4* 50 JMC
свыше 4 и........... . . 4-100 „
с фрезерованными концами-}- Ю „
Примечание. Измерение толщины и ширины
полок должно производиться на расстоянии
700 j»u№ от конца уголка
Нормальные длины уголков:
при ширине полок 20—25 мм ... от 4 до 7 м
„ п ,i 30 50 „ ... „ 4 м 12 „
„ п ч 60—200 н ... „ 4 „ 12 „
Максимальные длины уголков:
при ширине полок 20—25 лмь..........10 м
и
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
J| Ду ’Ур^ » УГОЛКИ НЕРАВНОБОКИЕ
Размеры уголка S мм Вес пог. м £ г Площадь сечения F см* Угол наклона осн Расстояние центра тяжести Ось X — X Ось F— Y
В & d в кг мм ' мм U —И tg « д?о СЛ« З/о ем Г® cut* ^шах СЛ€а ^min см* гх см см* гу см
80 - 45 ео • 75 • 80 • 00 • 100 ИО 130 150 180 200 1. 2. «0 • ® 80 • * 5 40 • 0 8 5 50 - * 10 в 55 • 8 10 6 60 - 8 10 8 . 75 - 10 И 8 • 80 - 10 12 8 .00* 10 12 14 10 •100. “ 16 12 - 120 • 14 16 12 . J20 • 14 16 По ширине по По толщине п 1,12 1,46 2,26 3,28 3,79 4,49 5,84 4,80 5,69 7,43 9,11 6,16 8,06 9,90 6,90 9,03 11,1 10,6 13,1 15,6 12,2 15,1 17,9 13,5 16,7 19,8 22,8 19,1 22,6 26,2 29,6 27,4 31,7 35,9 29,2 33,9 38,4 лок: слое: 3,5 5,0 7,0 8,0 8,0 9 10 11 12 13 14 14 I г 1,2 1,7 2,3 2,7 2,7 3,0 3,3 3,7 4,0 4,3 4,7 4,7 [ри ШИр! я п ' 1ри шир1 » и и Т> ч ч Ч Я 1,43 1,86 2,88 4,18 4,83 5,72 7,44 6,11 7,25 9,47 11,6 7,85 10,3 12,6 8,78 11,5 14,1 13,5 16,7 19,7 15,6 19,2 22,8 17,2 21,3 25,2 29,1 24,3 28,8 33,3 . 37,7 34,9 40,4 45,8 37,3 43,2 49,0 До же до 50 л свыше 50 ше болью >7 Ю 0,430 0,422 . 0,432 0,423 0,432 0,430 0,ч20 0,435 0,434 0,428 0,423 0,462 0,458 0,452 0,437 0,433 0,429 0,548 0,545 0,541 0 438 0,436 0,432 0,471 0,469 0,467 0,464 0,439 0,437 0,434 0,430 0,440 0,438 0,436 0,364 0,362 0,360 пускаемые см . , . . . ч • • ' * ’ IX ПОЛОК дс ’» О’ я W и ч свыше 0,51 0,55 0,74 0,82 0,97 1,01 1,09 1,17 1,21 1,29 1,36 1,33 1,41 1,48 1,41 1,49 1,56 1,88 1,96 2,04 1,88 1,96 2,04 2,11 2,19 2,27 2,35 2,35 2,43 2,51 2,58 2,82 2,90 2,98 2,68 2,76 2,84 отклоне > 50 Л&ЛС ? 55 ДО 80 „ 1 120 w 1 } 150 ММ 1,00 1,04 1,48 1,56 1,95 2,00 2,08 2,39 2,44 2,52 2,60 2,56 2,64 2,72 2,88 2,96 3,05 . 3,11 3,20 3,27 3,85 3,93 4,01 4,08 4,16 4,25 4,33 4,81 4,90 4,98. 5,06 5,79 5,87 5,95 6,64 6,72 6,80 >нвя в к л. . 75 лел LOO „ SO „ , 1,27 1,61 5,81 8,15 17,4 20,3 25,8 34,9 41,0 52,4 63,0 50,6 64,9 78,2 72,4 93,2 113 135 163 190 229 279 326_ 297 362 424 484 557 1 55 749 839 1156 1326 1.490 1 546 1 776 1 997 1,27 1,55 3,92 5,22 8,92 10,1 12,4 14,6 16,8 20,8 24,2 19,7 24,6 28,7 25,2 81,4 37,0 43,4 50,9 58,1 \ 59,5 71,0 81,4 72,7 87д 99,9 112 116 134 150 166 199 226 250 233 265 294 ± 1 ± 2 ± 0,6 ± 0,7 Н- 0,7 + 1— +1,2 0,635 0,821 1,925 2,77 4,30 5,07 6,58 6,84 8,11 10,5 12,9 9,30 12,1 14,8 11,8 15,4 19,0 19,6 24,0 28,2 28,1 34,6 40,8 33,3 40,9 48,5 55,9 54,6 64.8 74,8 84,4 94,7 109 124 116 134 151 ММ 1 мм 5 « 5—J мм 1.25 и 5-1,6 „ 0,94 0,93 1,42 1,40 1,90 1,88 1,86 2,39 2,37 2,35 2,33 2,53 2,51 2,49 2,87 2,85 2,82 3,16 3,18 8,п 3,83 3,81 3,79 4,15 4,12 4,10 4,08 4,78 4,76 4,73 4,71 5,75 5,73 5,71 6,45 6,42 6,38 0,45 0,56 2,06 2,85 6,19 7,20 9,04 12,5 14,6 18,6 22,1 19,6 24,9 29,8 26,0 33,2 39,8 65,0 78,5 91,1 82,3 99,6 116 118 143 167 189 201 235 267 297 417 476 532 428 489 547 В 0,56 0,55 0,84 0,83 1,18 1,12 1Д0 1,43 1,42 1,40 1,38 1,58 1,56 1,54 1,72 1,70 1,68 2,19 2,17 2,15 2,30 2,27 2,25 2,62 2,59 2,57 2,55 2,87 2,85 2,83 2,81 3,46 3,44 3,41 3,39 8,36 3,34
СОРТАМЕНТ
15
Таблица 4
УГОДЕН НЕРАВНОБОКИЕ н ОСТ 15 Редакция 1932 г.
Ось Xi-Xi Ось У1-Г1 Ось IT- U Сечение Ю» из двух ~нГ"^ уголков Сече) из Д1 УГОЛ! нив 5ОВ Размеры уголка в мм
ч сж4 СМ* ги СМ ч см* W xt ем9 ч см ч еж* V см* ч см d В ь
2,69 0,82 0,26 0,43 8,98 2,5 > 1,773 3,82 1,527 1,153 8 30 • 20
з'б! 1,12 0,54 0,43 12,0 3,44 1,801 5,21 2,08 1,183 4
12,1 3,65 1,21 0,65 34,2 6,84 2,44 13,0 3,71 1,500 4 45 ’ 30
18,3 5,66 1,69 0,64 51,8 10,4 2,49 20,3 5,80 1,556 в ’
35,8 10,8 Зт62 0,87 92,8 14,3 3,10 33,3 7,40 1,855 5
43,1 13,1 4,20 0,86 112 17,3 3,13 40,5 9,00 1,883 6 * 60 . 40
5719 17,9 5,39 0,85 151 23,2 3,18 55,7 12,37 1,935 8
69,9 20,9 7,24 1,09 172 21,5 3,74 59,0 10,73 2,19 5
84,0 25,3 8,48 1,08 207 25,9 3,78 71,6 13,00 2,22 в 75 * 60
113 34,3 10,9 1,07 277 34,6 3,83 97,8 17,80 2,27 8
141 43,7 13,2 1,07 349 43,6 3,88 125 22,60 2,32 10 -
102 33,4 11,1 1,19 248 29,2 3,98 91,8 15,30 2,4Ь 6
136 45,3 14,3 1,19 333 39,2 4,02 125 20,8 2,46 8 - 80 55
171 57,5 17,4 1,18 417 49,1 4,07 158 26,4 2,50 10
115 43,4 14,7 1,30 345 36,4 4,43 ' 116 17,86 2,58 в
194 58,6 19,3 ' 1,29 461 48,6 4,48 157 24,2 2,62 8 • 90 - во
214 74,4 23,5 1,29 581 61,1 4,53 199 30,7 2,66 10
266 113 4 35,4 1,62 622 59,2 4,80 283 35,4 3,24 8
333 143 42,6 1,60 . 783 74,6 4,84 359 44,8 3,28 10 • 100 75
402 173 49,8 1,59 940 89,5 4,88 487 54,6 8,33 12
459 137 47,6 1,75 1048 83,8 5,79 ?41 40,1 3,30 8
575 173 57,7 1,73 1 312 105 5,85 432 50,7 3,35 10 - 120 > 80
692 210 66,6 1,71 1578 126 5,87 526 62,0 3,40 12
583 195 ’ 66,5 1,97 1 316 97 6,20 470 49,5 3,70 8
731 245 81,4 1,95 1 648 122 6,22 595 62,6 3,74 10 130 * 90
879 297 94,8 1,94 1 984 147 6,28 721 75,8 3,78 12 ‘
1 028 349 109 1,93 2 326 172 6,33 850 89,5 3,82 14
1120 335 115 2,18 2 486 160 7,16 796 75,8 4,05 10
1 347 405 137 2,18 2 990 193 7,21 964 91,8 4,09 12 по * 100
1 575 470 156 2,16 8 49В 226 7,25 1138 108 4,13 14
1804 549 175 2,15 4 004 258 7,29 1 308 124 4,17 16
2 325 695 240 2,62 5 072 274 8,53 1 602 128 4,79 12
2 717 816 279 2,62 5 932 321 8,57 1 888 151 4,84 14 > 180 • 120
3 111 939 809 2,60 6 790 367 8,63 2 174 174 4,86 16
3188 696 259 2,64 6 892 336 9,61 1 610 129 4,64 12
3 725 818 295 2,61 8 052 893 9,65 1894 151 4,68 14 - 200 ‘ 120
4 264 941 331 2,60 9 214 449 9,70 2188 175 4,73 16 -
3. По длине уголков:
с яефрезерованиыми концами длиной до 4 лс ..................................... +50 мм
» „ „ свыше 4 „ г........ +100 „
„ фрезерованными концами......................... + 10 „
Нормальные длины уголков: от 4 до 12
Максимальные длины уголков:
при ширине полок 30—45 мм .. ....................... 12 м
60-200..............................18 „
Примечание. Измерение толщины и ширины полок должно производиться на расстоянии 700 лме от конца уголка.
16
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 f
Z \р-Н Т1' — 2-г УГОЛКИ РАВНОБОКИЕ С ОСТ 14 Редакция 1926 г.
Размеры Вес ' Площадь Расстояние Ось X — X OcbXi—Xi Ось Хо Ось Fo— Fo
уголка b в мм d пог. м В Л’З К мм г мм сечения F еле® центра тяжести з0 ел ^х см1 сл* J#o еж* ZW> еж*
» 4 » I 80 * 35 Б 4 40 & 6 R 46 « 7 5 60 6 7 0 60 7 8 6 65 8 10 8 75 10 12 8 80 10 12 10 00 12 14 10 «• “ 16 10 12 120 14 16 10 1Ю }| 16 12 140 14 16 12 160 }в 18 1. В шир] 2. В толп 3. в ДЛИ1 0,88 1,14 1,12 1,46 1,77 2,17 2,10 2,57 2,42 2,97 3,52 3,37 4,00 . 4,60 3,77 4,47 5,15 5,42 6,26 7,09 5,89 7,72 9,47 9,00 11,08 13,09 9,63 11,86 14,03 13,45 15,93 18,35 15,05 17,84 20,57 23,24 18,20 21,62 24,98 28,28 19,78 23,52 27,19 30,80 25,41 29,40 33,32 27,29 31,60 35,84 40,01 ане полок ± щне полок: 1) при 2) г, 3) w ie углового 1) С«Н1 2) „ 3; с ф] 3,5 4 4 5 6 6,5' 7 8 8 10 10 11 12,5 13 13,5 14 14 8\о ширине noj железа: ^фрезерован! реэерованны] 1,75 2 2 2,5 3 3,25 3,5 4 4 5 5 5,5 6,25 6,5 6,75 7 7 ток до 50 JKJ „ свыше 1 » „ 1< 1ыми конца» ин концами 1,12 1,45 1,43 1,86 2,26 2,77 2,67 3,28 3,08 3,79 4,48 4,30 | 5,09 < 5,86 4,80 5,69 6,56 6,91 7,98 9,03 7,51 9,83 12,07 11,47 16,67 12,27 15,11 17,87 17,13 20,29 23,37 19,17 22,73 26,21 29,61 23,18 27,54 31,82 36,02 25,20 29,96 84,64 39,24 32,37 37,45 42,45 34,77 40,25 45,65 50,97 Допу ( € вкл. . . 50 до 100 ЛМ 50 „ 150 1И длиной до свыше 4 л 0,60 0,64 0,72 0,76 0,88 0,92 1,00 1,04 1,12 1,16 1,20 1,28 1,32 1,36 1,43 1,44 1,48 1,69 1,73 1,77 1,81 1,89 1,97 2,13 2,21 2,29 2,25 2,34 2,41 2,58 2,66 2,74 2,82 2,90 2,98 3,05 3,81 3,40 3,48 3,55 3,56 3,64 3,72 3,80 3,89 8,97 4,05 4,14 4,22 4,30 4,38 к и « । 4 м , . . . 0,392 0,492 0,798 1,012 1,824 2,18 2,95 3,56 4,47 5,43 6,31 7,87 9,19 10,4 11,0 12,8 14,6 22,8 26,1 29,2 29,4 37,7 45,2 58,9 71,2 82,6 72,5 87,2 102 • 127 148 168 176 206 234 262 313 367 419 470 402 473 541 606 596 683 765 740 849 952 1 054 0,793 1,080 1,535, 2,08 3,59 4,54 5,64 ’ 7,13 8,33 10,5 12,8 14,9 18,1 21,3 20,4 24,7 29Д 42,5 49,9 । 57,4 ; 54,0 72,9 92,1 111 140 170 135 170 206 241 291 343 329 398 467 538 567 685 804 934 721 870 1021 1172 1086 1273 1 462 1 336 1 565 1796 2 029 . . ± 0,5 М . . ± 1,0 , . . ± 1,5 , , . + 50 м . ♦ + 100 м . 10 , 0,6185 0,7710 1,262 1,597 2,88 3,44 4,68 5,64 7,09 8,59 9,98 12,5 14,6 16,5 17,4 20,3 23,1 36,1 41,3 46,1 46,6 59,7 71,5 93,3 113 130 115 139 161 201 234 263 280 327 371 412 497 584 666 743 640 7Б1 858 960 947 , 1084 ' 1215 1177 1 849 1 513 1 674 М » Л 0,1651 0,2124 0,3333 0,4273 0,764 0,925 1,227 1,493 1,859 2,26 2,65 3,27 ‘ 3,84 4,39 4,55 5,35 6,13 9,53 10,8 12,2 12Д 15,6 19,0 24,4 29,7 84,9 30,4 35,8 43,3 52,5 61,1 70,8 72,7 85,7 976 112 130 150 172 197 163 190 225 252 245 281 316 303 349 892 431
СОРТАМЕНТ
17
Таблица 6
•Г, —4^ рг]г И УГОЛКИ НЕРАВПОБОКИЕ С ОСТ 15 Редакция 1926 г.
Размеры уголка в мм Вес 22 г Плошадь - сечения Расстояние центра тяжести ОсьХ~Х Ось Y-Y OcbXi — Yi Ось Г1-?!
В ь d пог. м в кг мм мм F см* а?о CJ» Уо ем *х , см* *v см* СЛ€* см*
30* 20* 8 4 1,11 145 3,5 1,75 1,42 1,85 0,50 0,54 0,99 1,03 1,267 1,597 0,447 0,561 2,66 3,58 0,802 1,101
45- 80- 4 6 2,25 3,27 5 2,5 2,87 4Д7 0,74 0,81 1,47 1,55 5,74 8,08 2,03 2,83 11,9 18,2 3,58 5,,59
60* 40- 6 8 4,47 5,82 7 3,5 5,69 ‘ 7,41 1,01 1,08 1,99 2,07 20,1 25,5 7,07 8,91 42,6 57,3 12,8 ! 17,6
75 50* в 8 10 5,66 7,40 9,08 8 4 7,21 9,43 11,57 1,20 1,28 1,36 2,43 2,51 2,59 42,2 51,9 62,5 14,3 18,3 21,8 84,6 111 140 24,7 33,8 43,2
80- 40- 6 8 10 5,42 7,09 8,69 8 4 6,91 9,03 11,07 0,88 0,96 1,04 . 2,84 2,93 3,01 44,8 57,5 69,1 7,52 9,55 11,4 101 135 170 12,9 17,9 23,3
ЭД- 60* 8 Ю 8,99 11,06 9 4,5 11,45 14,09 1,48 i,56 2,95 3,04 92,1 111 32,6 39,3 192 241 57,6 : 73,4
100- 65- 8 10 12 9,93 12,24 14,48 а 4,5 12,65 15,59 18,45 1,56 1,64 1,72 3,28 3,37 3,45 127 154 180 * 42,5 51,2 59Д 263 331 399 73,2 93,0 113 ।
180- 80* 10 1S 14 15,02 17,81 20,54 11 5,5 19,13 22,69 26,17 1,95 2,03 2,10 3,92 4,00 4,08 276 323 368 . 98,2 114 130 570 ’ 686 804 171 207 245 ;
130- ЭД- 10 12 14 16,60 19,71 22,76 12 6 21,15 25,11 28,99 2,18 2,26 2,34 4,15 4,24 4,32 358 420 479 141 165 187 728 871 1020 241 293 345
150- 100- 12 14 16 22,56 26,08 29,53 13 6,5 28,74 33,22 37,62 * 2,42 2,50 2Г57 4,89 4,97 5,05 649 743 833 232 264 295 1336 1564 1793 400 471 544
160- 80- 12 14 21,62 24,98 13 6,5 27,54 31,82 1,77 1,85 5,72 5,80 719 823 122 139 । 1 620 1896 208 248
Допуски
1. В ширине подок ± 3°/о-
2. В толщине полок:
1) при ширине больших полок до SO дд вил. 0,5 льи
2) „ « „ „ опыте 50 до 100 мм вкл.............±1,0 „
3) „ „ „ „ - 100 . 160 . .............± 1,5 „
3. В длине углового железа:
1) с нефрезерованными концами длиной до 4 м.................4- 50 лл
2) * « „ „ свыше 4 л€. .................4-100 „
3) „ фрезерованными концами..................+ 4- 10 „
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
3
18
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
1 ДВУТАВРЫ L ?
Ji v . ' Ч С>
Вес Р а з м е р ы в Площадь
№ сечения
пог. м
профиля F
в кг h & d t г Г1 с.мв
10 11,2 100 68 4,5 7,6 6,5 3,3 14,3
12 14,0 120 74 5,0 8,4 7,0 3,5 17,8
14 16,9 140 80 5,5 9,1 7,5 3,8 21,5
16 20,5 160 88 6,0 9,9 8,0 4,0 26,1
1$ 24,1 180 94 6,5 10,7 8,5 М 30,6
27,9 200 100 ♦ 7,0 11,4 9,0 4,5 35,5
20 ь 31,1 200 102 9,0 11,4 ?,о 4,5 39,5
ал 33,0 220 110 7,5 12,3 9,5 4,8 - 42,0
22 ь 36,4 220 112 9,5 12,3 9,5 4,8 46,4
9Л * 37,4 240 116 * 8,0 13,0 10,0 5,0 47,7
24 Ъ 41,2 240 118 10,0 13,0 10,0 5,0 52,5
97 41 42,8 270 122 8,5 13,7 10,5 5,3 54,6
27 Ъ 47,1 270 124 10,5 13,7 10,5 5,3 60,0
В 48,0 300 126 9,0 14,4 11,0 5,5 61,2
30 ь 52,7 300 128 11,0 14,4 11,0 5,5 67,2
<— с 57,4 300 130 13,0 14,4 11,0 5,5 73,2
а 53,4 330 130 9,5 15,0 11,5 5,8 68,1
88 Ъ 58,6 330 132 11,5 15,0 11,5 5,8 74,7
— Л 63,8 . 330 134 13,5 15,0 11,5 5,8 81,3
в 59,9 360 136 10,0 15,8 12,0 6,0 76,3
86 Ь 65,6 360 138 12,0 15,8 12,0 6,0 83,5
е 71,2 360 140 14,0 15,8 12,0 6,0 90,7
а 67,6 400 142 10,5 u 16,5 12,5 6.3 86,1
40 Ъ 73,8 400 144 12,5 * 16,5 12,5 6,3 94,1
е 80,1 400 146 14,5 16,5 12,5 6,3 102
а 80,4 450 150 11,5 18,0 13,5 tf,8 102
45 Ъ 87,4 450 152 13,5 18,0 13,5 6,8 111
с 94,5 450 154 15,5 18,0 13,5 6,8 120
а 93,6 500 158 12,0 20,0 14,0 7,0 11»
БО Ъ 101 500 160 14,0 20,0 14,0 7,0 129
с 109 500 162 16,0 20,0 14,0 7,0 139
а 105 550 166 12,5 21,0 14,5 7,3 134
55 Ь 114 550 168 14,5 21,0 14,5 7,3 145
е 123 550 170 16,5 21,0 14,5 7.3 156
а 118 600 176 13,0 22,0 15,0 7,5 151
"4J 8 128 600 178 15,0 22,0 15,0 7,5 163
0 137 600 180 17,0 22,0 15,0 7,5 1 175
СОРТАМЕНТ
19
Таблица 7
£ „ — Г / ДВУТАВРЫ н ОСТ 16 Редакция 1932 г.
Ось Х-Х Ось У™У № профиля Допуски и длины
4, см* см9 г* ем ту ем* СЛ43 гу см
> 1 245 436 712 1130 1 660 2 370 2 500 3 400 3 570 4 570 4 800 0 550 0 870 8 950 9 400 9 850 11 900 12 500 13100 15 760 16 530 17 310 21 720 22 780 23 850 32 240 33 700 85 280 ; 46 470 48 560 50 640 62 870 65 640 68 410 83 860 > 87 460 91060 Г 49,0 72,7 102 141 185 237 250 309 325. 381 400 485 509 597 627 657 721 757 794 «75 919 962 1090 1140 1190 1430 1500 1570 1860 1940 2 030 2 290 2 390 2 490 2 800 2 920 3 040 | 4,14 4,95 5,76 6,58 7,36 8,15 7,96 8 99 8,78 9,77 9,57 10,9 10,7 12,1 11,8 11,6 13,2 12,9 12,7 • 14,4 111 13,8 15,9 15,6 15,2 17,7 17.4 17,1 19,7 19,4 19,0 21,6 21,2 20,9 23,5 23,2 22,8 33,0 46,9 64,4 93,1 122 158 169 225 239 280 297 345 366 400 422 445 460 484 510 552 582 612 660 692 727 855 894 938 1 120 1 170 1220 1370 1420 1480 1 700 1 770 1 840 9,72 12,7 16,1 21,2 26,0 31,5 33,1 40,9 42,7 48,4 56,4 56,6 58,9 63,5 65,9 68,5 70,7 7з;4 * 76,1 81,2 84,3 87,4 93,2 96,2 • 99,6 114 118 122 142 146 151 164 170 175 193 199 205 1,52 1,62 1,73 1,89 2,00 2,12 2,06 2,31 2,27 2,42 2,38 2,51 2,47 2,55 2,50 ? 2,46 2,60 2.55 2,51 2,69 2,64 2,60 2,77 2,71 2,65 2,89 2,84 2,79 3,07 3,01 2,96 3,19 ЗД4 3,08 3,36 3,30 3,24 10 12 14 16 18 - ъ 20 ъ 23 ъ 24 ft Ь 27 С а Ь 30 с а b 88 с b 86 с я Ъ 40 С а b 45 с а b go е а Ь 55 с а Ъ 60 с Допускаемые отклонения 1. По высоте (размер Л), измеряемой по сред* ней линии стенки: для балок: до № 20 ±2 мм свыше № 20 до <№ 40 ±3 „ „ № 40 . ± 4 „ 2. По весу ± 3. Для оговоренной в заказе длины: 1) при нефрезерованных концах и длине до 6,5 лг + &0 мм 2) свыше 6,5 м 4-100 „ 3) при фрезерованных концах . . ♦ 4" 10 » 4. Допускается уклон наружных граней полок до 1.25^;О Нормальная длина двутавров: для профилей № 10 — № 14 .... 6 — 13 м „ }> № 16 - № 22 .... 7 — 19 „ „ „ № 24 - № 60 . ... 8 ~ 19 „
20
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
/ дст «ИГ ШВЕЛЛЕРА
№ профиля Вес пог, м в из Размеры в мм «о СМ Площадь сечения F см*
ъ d Г П
5 6,5 8 10 12 И ь w ь is ; «0 J Si ь а 24 b с а 27 b с а 30 Ь с а 38 Ъ е а 86 Ъ ’ с а 40 b с 5,44 6,70 8,04 10.00 W6 14,53 16,73 17,23 19,74 20,17 22,99 23,33 26,47 26,54 29,99 26,85 29,78 33,54 30,83 34,11 ' 38,35 35,52 39,16 43,87 38,70 43,88 49,06 47,80 53,45 59,10 58,91 65,19 71,47 г- 50 65 80 100 120 140 140 160 160 180 180 200 200 220 220 240 240 240 270 270 270 300 300 300 330 330 330 360 360 360 400 400 400 37 40 43 48 58 60 63 65 68 70 73 75 77 79 78 . 80 82 82 84 86 чГ 85 87 89 88 90 92 96 98 100 100 102 104 4,5 4.8 5.0 5,3 5,5 6,0 8,0 6,5 - 8,5 7,0 9,0 7.5 9,5 8,0 10,0 7,0 8,5 МО,5 7,5 9,0 11,0 8,0 9,5 11,5 8,0 10,0 12,0 9,0 11,0 13,0 10,5 12,5 14,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9jt" 10,0 10,0 10,5 10,5 11,0 11,0 11,5 11,5 12,0 12,0 12.0 12,5 12,5 12,5 13,5 13,5 13,5 14.0 14.0 14,0 16,0 16,0 16,0 18,0 18,0 18,0 7,0 7,5 8,0 8.5 9,0 ‘ 9,5 9,5 • 10,0 10,0 10,5 10,5 11,0 11,0 11,5 11,5 12,0 12,0 12,0 12,5 12,5 12,5 13,5 13.5 13,5 14,0 14,0 14,0 16,0 16,0 16,0 18,0 18,0 18,0 3,5 3,75 4,0 4,25 4,50 4,75 4.75 5,0 5,0 5,25 5,25 5,5 5.5 5,75 5,75 6,0 6.0 6,0 6,25 6,25 6,25 ‘ 6,75 6,75 6,75 7,0 7,0 7,0 8,0 8,0 8,0 9,0 9,0 9,0 1,35 1,38 1,43 ’ 1,52 ,1,62 . 1Д1 ^1,67 1,80 1,75 1,88 1,84 1,97 1,93 2,03 1,99 2,10 2,06 2,02 2,13 .2,09 2,04 2,17 2,13 2.09 2,21 2,14 2,10 2,44 2,37 2.34 2,49 2,44 2,42 6,93 8,54 10,24 12,74 15,36 18,51 21,31 21,95 25,15 25,69 . 29,29 29,72 33,72 33,81 *38,21 34,21 37,93 42ДЗ ! 39,27 43,45 48,85 45,25 49.89 55,89 49,30 55,90 62,50 60,89 68,09 75,29 . 75,05 83,05 91,05
Допускаемые отклонения: По высоте (размер ft) Для оговоренной в заказе длины: 1, Для швеллеров до № 20 ±2 ле.и 1) При нефрезерованных концах и длине до 6,5 м ... 4- 50 мм „ „ свыше № 20 ± 3 „ ч „ „ ' свыше 6,5 „ . . . +100 „ " 2. По весу . • . . ± 5°’о 2) При фрезерованных концах -j- 10 „ j I
СОРТАМЕНТ
21
Таблица .8
ШВЕЛЛЕРА / н ' ОСТ 17 Редакция 1933 г.
Ось Х-Л ОСЬ У— Y . Ось Сечение из двух швеллеров № профиля
ел*4 см9 ГХ ем ел*4 см* ГУ СМ см* ^в ел*4 см* Г*Ь СМ
26,0 55,2 101 198 346 564 609 866 934 1273 1370 1 804 _ 1 937 2 458 ' 2 635 3 052 3 240 8 471 4 362 4 629 4 957 , 6-133 6 498 6 948 8 077 8 676 9 275 i 11874 12 652 13 429 . 17 578 ( 18 644 } 19 711 10,4 17,0 25,3 39,7 57,7 80,5 87,1 108 117 141 152 180 194 223 240 254 270 289 323 * 343 367 409 433 463 489 526 562 660 703 746 879 932 986 1,94 2,54 3,15 3,95 4,75 5,52 5,85 6,28 6,10 7,04 6,84 7,79 7,58 8,53 8,31 9,45 9,24 9,01 10,54 10,32 10,07 11,64 11,41 11,15 12,80 12,46 12,18 13,97 13,63 13,36 15,30 14,98 14,71 8,3 12,0 16,6 25,6 37,4 53,2 61,1 73,3 83,4 98,6 111 130 145 161 179 174 192 212 216 237 260 264 289 316 307 338 368 455 497 536 592 640 688 3,55 4,59 5,79 7,80 10,2 13,0 14,1 16,3 17,5 20,0 21,5 24,3 26,0 28,5 30,3 30,5 32,4 84,3 35,5 87,6 39,6 41,7 44,0 46,4 46,6 49,3 51,8 63,5 66,8 70,0 78,8 82,5 86,2 1,10 1,19 1,27 1,41 1,56 1,70 1,69 1,83 1,82 1,96 1,95 2,09 2,07 2,19 2,17 2,25 2,25 2,23 2,34 2,34 2,31 2,42 2,41 2,38 2,50 2,46 2,43 2,73 2,70 2,67 2,81 2,78 2,75 20,9 . 28,2 37,4'- 54,9 77,7 107 121 144 161 190 210 245 270 301 330 325 353 386 <, 393 426 464 476 515 560 548 593 643 818 880 948 1058 1 186 1221 / 64,0 84,4 109,6 156,2 216 288 324 398 422^ / 542 622,- >686 754 832 812 882 966 966 1058 1 152 1172 1 256 1 382 1338 1454 1580 1962 2 116 2 288 2 526 . 2 720 2 916 15,24 19,96 22,8 29,4 36,6 45,6 49,8 55,6 60,2 66,8 72,4 . 79,6 85,6 92,0 99,0 97,8 103,8 111,0 112,0 119,0 126,6 130,2 136,6 147,0 144,0 153,2 162,8 194,2 206,0 218,0 240,0 254,0 268,0 2,15 2,22 2,31 2,48 2,64 2,78 2,75 2,94 2,90 3,08 3,04 3,24 3,18 3,33 3,30 3,45 3,42 3,40 3,52 3,43 3,43 3,60 3,53 3,52 3,6» 3,60 3,56 4,01 3,94 3,90 4,10 4,05 4,00 ‘ 5 6,5 8 10 12 Я 14 ь к ь 16 S 18 ь «в Ъ ?2 а Ъ 24 с а h 27 в а Ъ 80 в * 88 с а Ъ 86 с а Ь 40 е
| Нормальная длина швеллеров: 4 Мдя профилей № 5 — № 10 5 — 13 л* . №12 — №14 6 — 13 „ „ №16—№22 7 — 19 w Д„ №24 —№40 . ... 8 — 1» „
23
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
х s-r-l— ДВУТАВРЫ 4
№ Вес пог. м Размеры в мм
профиля в кг h Ъ а t Г П
10 8,659 100 57,0 . 4,5 6,3 4,5 3,7
12 11,257 120 68,4 5,1 7Д 5,1 зд
14 14,193 140 69,8 5,7 7,9 5,7 8,4
J6 17,474 160 76,2 6,3 8,8 м 3,8
18 21,093 180 82,6 6,9 9,6 6,9 <д
20 25,049 200 89,0 7,5 10,4 7,5 4,5
22 29,343 220 95,4 8Д 11,3 8,1 4,9
24 33,983 240 101,8 8,7 12,1 8,7 5,2
26 38,960 260 108,2 9,3 13,0 9,3 5,6
28 44,274 280 114,6 9,9 13,9 9,9 5,9
80 49,934 300 121,0 10,5 14,7 10,5 6,3
82 55,031 320 127,4 11,1 15,5 11,1 6,7
86 68,939 360 140,2 12,3 17,2 12,3 7,4
40 83,312 400 153,0 13,5 18,9 13,5 8Д
45 115,000 450 170,0 16,2 24,3 16,2 9,7
। Т| 44 Г ШВЕЛЛЕРА
№ Вес Размеры в мм Площадь
пог. м F
профиля J
1 з кг Ь Ъ d 1 г СМ СМ2
5 5,86 50 38 5,0 7,5 7,5 3,75 1,41 7,45
6^ 7,55 65 42 5,5 8,0 8,0 4,0 1,43 9,62
8 9,30 80 45 6,0 9,0 9,0 4,5 1,53 11,85
10 10,93 100 50 6,0 9,0 9,0 4,5 1,60 13,92
12 13,55 120 55 6,5 9,5 9,5 4,75 1,65 17,26
14 16,42 140 60 7,0 10,5 10,5 5,25 1,80 20,92
16 19,56 160 65 7,5 11,0 11,0 5,5 1,86 24,92
18 22,97 180 70 8,0 12,0 12,0 6,0 2,01 29,26
20 < 26,64 200 75 8,5 12,5 12,5 6,25 2,08 33,93
22 80,57 220 80 9,0 13,5 13,5 6,75 2,23 2,30 38,94
24 34,76 240 85 9,5 14,0 14,0 7,0 44,28
26 39,21 260 90 10,0 15,0 15,0 7,5 2,45 49,95
30 48,91 300 100 11,0 16,5 16,5 8,25 2,68 62,30
СОРТАМЕНТ
23
Таблица 9
ДВУТАВРЫ С ОСТ 16 Редакция 1926 г.
Площадь Ось X—X Ось Y-Y №
сечения
F 4 W X гу профиля
слг2 СЛ14 СЛа см СЛ* СЛ® см
11,03 180 36,1 4,05 16,1 . 5,65 1,21 10
14,34 334 55,7 4,83 25,2 1 7,95 1,33 12
18,08 569 81,3 5,61 . 37,7 10,8 1,44 14
22,26 909 114 6,39 54,3 14,3 1,56 16
26,87 1 381 153 7,17 75,9 18,4 1,68 18
31,91 2 014 201 7,94 103 23,2 1,80 20
37,38 2843 258 8,72 137 28,8 1,92 22
43,29 3 903 325 9,49 180 35,4 2,04 24
49,63 5 234 403 . 10,25 231 42,7 2.16 26
56,40 6 878 491 11,05 293 51,1 2,28 28
63,61 8 881 592 11,80 366 60,5 2,40 30
71,25 11292 706 12,58 452 70,9 2,52 82
87,82 17 544 975 14,14 668 95,3 2,76 36
106,13 26 087 1304 15,68 954 125 3,09 40
147,00 45 888 2 040 17,66 1722 203 3,42 45
Таблица 10
ШВЕЛЛЕРА С ОСТ 17 Редакция 1926 г.
Ось Х—Х Ось Г—У Ось Pi—Ki Сечение из двух швеллеров К S % * № профиля
1х см* К ел® Гх C.U см* ^2/min СЛ€® гу СМ см* ч см* см3 ч ем
27,6 11,0 1,92 9,44 3,94 1,12 24,2 73,2 17,0 2,22 5
69,9 18,4 2,50 15,0 5,42 1,25 34.8 102 21,6 2,30 6,5
114 28,5 3,10 20,9 7,02 1,33 48,4 140 27,9 2,42 8
213 42,6 3,91 30,2 8,8(Г 1,47 65,6 183 33,4 2.56 10
372 61,9 4,64 44,9 11,7 1,61 92t0 250 41,5 2,69 12
624 89,2 5,46 64,5 15,3 1,75 132 300 46,2 2,90 14
954 119 6,19 89,0 19,2 1,89 176 456 65,1 3,02 16
1433 159 7,00 121 24,3 2,03 240 610 81,3 3,23 18
2013 202 7,71 159 29,4 2,17 306 770 96,2 3,37 20
2 831 257 8,57 208 36,0 2,31 402 996 117 3,58 22
8 778 814 ’9,24 264 42,6 2,44 499 1 222 136 3,72 24
6045 388 10,05 334 51,0 2,59 635 1538 162 3,92 26
8 361 557 11,57 510 69,7 1 2,86 1 957 2 280 217 4,28 80
Таблица 11
-4й -J—л, jr J 1 ЖЕЛЕЗО ТАВРОВОЕ ВЫСОКОЕ С ОСТ 29 Редакция 1926 г.
г- ж? Jb4'- « i '№>
а мм ь мм Вес пог- м В КЗ Размеры в мм Расстояние центра тяжести «ч> см Площадь сечения F см* Ось X-Z Ось ,Хф Ось Ув—Ув
0 d | г Г1 Р ел4 1 СМ4 W a^min СМ“ см* см*
25 40 50 75 Ort о ё с£ 1,16 2,94 4,44 8,99 3 5 6 8 8,25 б 6 8 3,0 5,0. 6,0 8,0 1,75 2,5 3,0 4,0 0,87 1,25 l,5f 2,0 0,72 1,18 1,38 2,12 1,48 8,74 5,66 11,45 1,60 10,20 23,06 111,0 0,834 5,10 12,2 /58,8 0,468 1,81 3,36 10,9 0,481 2,80 5,99 29,0 0,345 1,40 2,40 7,74
Таблица 12
-Й- ’ГТ I 4J L? н к ЖЕЛЕЗО ТАВРОВОЕ НЙ8К0Е С ОСТ 29 Редакция 1926 г.
а мм ъ мм Вес пог. м в кг Размеры в мм Расстояние центра тяжести см Площадь сечения У СМ2 Ось Х-Х Ось Ха-—Xj* Ось Уд—Уо
а г Р Ч СМ* см4 mm см’ J»o см* ТУ . "о см9
60 80 100 30 40 50 3,97 6,22 9,99 в 7 9 6 7 9 3 3,5 4,5 1,5 1,75 2,25 0,71 0,91 1,55 5,06 7,92 12,72 5,49 14,8 37,4 2,92 8,26 20,6 1,27 2,67 5,36 9,99 27,5 69,1 3,33 6,37 13,8
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
СОРТАМЕНТ
25
Таблица 13
ОСТ 8818 НКТП 1875 СТАЛЬ СПЕЦИАЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПЕРЕПЛЕТОВ ПРОМЗДАПИЙ Верхнеподвесные переплеты (для фонарей)
Профиль Основные размеры Вес пог. м в кг * 1 Площадь сечения F \ см2 см3 Длина
норм, л» наиб. М
ntf № 1 90X65X5 5,35 1.7 6,80 4,41 6 12
—-25— 45 у —20 — _J
i э и 1 tn 11 к?
) 1 Профиль прокатный
LfeJ ’"“•Тц
। 55 1 г Профиль ^э U Jj °о И см прокатный Il 1 № 2 55X25X4 ЗД7 4,05 — 6 12
J Профиль прокатный № 3 35X35X4,5 2,31 1,0 2,нЗ 1,32 6 12
t ,r-3 Ж/ 1 ’Я4^Л|ИЕ1з L 35“ J '
— № 4 75X15X3 2,47 — 3,14 — 6 12
1 и Г”| Профиль
J
-1 Н
—L Профиль штампованный № 5 50X20X2 1,35 — 1,72 —* 2 4
p П I 10 -p- 1
’2 40 2' 1 50 —J
№ 6 70X20X3 2,12 — 3,70 — В 8
" fU ф Профиль штампованный
Tj
26
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 14
ОСТ 8818
НКТП 1875
СТАЛЬ СПЕЦИАЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПЕРЕПЛЕТОВ ПРОМЗДАНИЙ
Среднеподвесные переплеты (для вертикального остекления)
Профиль
Основные размеры Вес пог, м в кг
Профиль прокатный № 7 50X41X3 * 2.12
Профиль прокатный № 8а 38X35X3 1,73
Профиль прокатный № 86 35X35X3 1,66
Профиль прокатный № 9 35X23X3 1,45
«0 См ? Площадь сечения Ъ F ^min см3 Длина
норм. м наиб, м
2,05 2,70 3,10 12
1,23 2,20 0,82 6 12
1.05 2,11 0,89 6 12
1,34 1,85 0,80 6 12
СОРТАМЕНТ
Продолжение таблицы 14
28
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 15
ОСТ 8 Редакция 1933 г. СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ КРУГЛАЯ
а F Вес Г1 W F Вес Г1. W
мм см? * пог. м в кг см СМ3 .«де см? пог. м в кг см см9
9,5 0,71 0,56 0,238 0,085 36 10,18 7,99 0,900 4,58
10 0,79 0,62 0,250 0,098 38 11,34 8,90 0,950 5,38
11 0,95 0,75 0,275 0,131 39 11,95 9,38 0,975 5,82
12 1,13 0,89 0,300 0,170 40 12,57 9,87 1,000 6,28
, 13 1,33 1,04 0,325 0,216 42 13,85 10,88 1,050 7,27
14 1,54 1,21 0,350 0,269 45 15,90 12,49 1,125 8,94
15 1,77 1,89 0,375 0,331 48 18,10 14,21 1,200 10,85
19 2,01 1,58 0,400 0,402 50 19,64 15,41 1,250 12,26
17 2,27 1,78 0,425 0,482 52 21,24 16,67 1,300 13,80
18 2,54 2,00 0,450 0,572 55 23,76 18,65 11375 16,32
19 2,84 2.23 0,475 0,673 58 26,42 20,74 1,450 19,14
20 3,14 2,47 0,500 0,785 60 28,27 22,20 1,500 21,19
21 3.46 2,72 0,525 0,909 65 33,18 26,05 1,625 26,94
22 3,80 2,98 0,550 1,04 70 38,48 30,21 1,750 33,66
23 4,15 3,26 0,575 1.19 75 44,18 34,68 1,875 41,39
24 4,52 3,55 ’ 0,600 1,36 80 50,27 39,46 2,000 50,24
25 4,91 3,85 0,625 1,53 85 56,75 44,55 2,125 60,26
26 5,31 4,17 0,650 1,72 90 63,62 49,94 2,250 71,53
27 5,73 4,49 0,675 1,93 95 70,88 55,64 2,375 84,13
28 6,16 4,83 0,700 2,15 100 78,54 61,65 2,500 98,12
30 7,07 5,55 0,750 2,65 110 95,03 74,60 2,750 130,6
32 8,04 6,31 0,800 3,25 120 113,10 88,78 3,000 169,6
33 8,55 6,71 0,825 3,53 130 133,73 104,20 3,250 215,6
84 8,08 7,13 0,850 3,86 140 153,94 120,84 3,500 269,2
150 176,72 138,72 3,750 496,7
строго определенные
Нормальная длина прутков круглой стали от 4 до 6 м> При заказах могут оговариваться
длины, но не более следующих:
Диаметр . . . в леле 9,5—32 33—50 52—75 80—110 120—150
Длинен. . . . . , в м 12 1 ’ 8 7 1 | 5,5
Примечание. По соглашению сторон наибольшие длины могут быть увеличены:
Диаметр в мм . . . 9,5—40 80—100
Длина в ле ДО 18 ДО 7,5
Допускаемые отклонения для оговоренной в заказе длины:
при длине до 4 м вел............-h 50 леле
„ „ свыше 4 „ „ . . . . ,. v 100 „
Допускаются следующие отклонения по диаметру:
Диаметр в леле
ДО 25 | | 26—40 42—60 65—80 85—100 | 110—120 | 130—150
Обычная точ- Допуск отклон. леле. ± 0,5 | | ± 0,75 ± 1 4-1-1,25 4-1,25—1,5 | 4-1,5-2,0 4- 1,75—2,25
ность | Овальн. не более мм 0,5 | | 0,75 1 1,25 | W I 2 2,25
Повышенная Допуск, отклон. . . ± 0,3 мм ± 0,4 мм ± 1°/о ± l’/о | | ± 1".О | ± 1°/о | | ± 1°/о
точность Овальн. не более . . 0,3 мм 0,4 .яле Ю/о 1°/о | 1 1О'“ 1 1°/» | 1°/о
Примечания. 1. Под величиной овальности подразумевается разность между наибольшим и наименьшим диамет-
рами в одном сечении.
2. При оговоренности в заказе допускаемые отклонения могут быть для следующих диаметров изменены для воз-
можности нанесения дюймовой резьбы:
Диаметр . . . . . мм 25 28 50
Отклон.. . . . , . леле 4-0,4 —0,2 | 1 4-оЛ — од 4-0,8 —0,2
GOPTAMEHT
29
^Таблица 16 '
ОСТ 9 Редакция 1933 г. СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ КВАДРАТНАЯ Ж ' т J
а мм * "1 Вес пог. л в кг Г1 СМ 8 Ч а мм л Вес пог, мв кг г, см 11 5 1
10 11 12 14 15 16 18 20 22 25 1 28 30 32 35 1,00 1,21 1,44 1,96 2,25 2,56 3,24 4,00 4,84 6,25 7,84 9,00 10,24 12,25 0,79 0,95 1,13 1,54 1,77 2,54 3,14 3,80 4,91 6,15 7,07 8,04 9,62 0,29 . 0,32 0,33 0,40 0,43 0,46 0,52 0,58 0,64 0,72“ 0,81 0,87 0,92 1,01 0,167 0,222 0,288 0,457 0,562 0,683 0,972 1,333 1,775 2,604 3,659 4,500 5,461 7,146 38 40 45 50 55 60 «5 70 75 80 90 100 14,44 16,00 20,25 25,00 30,25 36,00 42,25 49,00 5в;25 64,00 81,00 100,00 11,34 12,56 15,90 19,63 . 23,75 28,26 33,17 38,47 44,16 50,24 63,58 78,50 1,10 1,15 1,30 1,44 1,59 . 1,73 1,87 2,02 2,15 2,30 > 2,60 2,88 9,145 10,67 15,19 20,83 27,73 36,00 45,*77 57,16 70,31 85,33 121,50 166,7
1. Нормальная длина поставляемого материала от 4 до 6 лс.
2, При заказах могут оговариваться строго определенные длины, но не более следующих:
при размере стороны квадрата от 10 лелс до 80 лл............9 м
. У» п п я 32 „ „ во „ .............7 „
я W Я и в 6э „ и 100 я ......... 6 ,,
3. Допускаемые отклонения:
Обычная точность прокатки .... Повышенная точность прокатки . . Для оговоренной в заказе длины: при длине до 4л,. „ . свыше 4 „ . . Сторона квадр. мм
до 25 28 до 40 | 45 до 60 65 ДО 80 [ 90 до 100
± 0,5 мм ± 0,3 „ ± 0,75 мм ± 0,4 „ 4- 50 мм 4-ЮО „ ± 1,0 ММ ± 1°/о 4- 1,0—1,25 ЛМ€ +1,25—1,50 ММ ± 1°/о ± l“lo Таблица 17
.ОСТ 529 Редакция 1929 г. ПРОВОЛОКА ЖЕЛЕЗНАЯ (СТАЛЬНАЯ} ОБЫКНОВЕННАЯ
d мм Вес 1 000 пог. левтсг Допускаемые отклонения лг^ d мм Вес 1000 пог. м в тег Допускаемые отклонения мм d мм Вес 1 000 пог. м в кг Допускаемые
отклонения j №Л1
0,16 0,16 ± 0,01 0,60 2,22 ± 0,025 3,5 75,50 ± о,ю
0,18 0,20 ± 0,01 0,6$ 2,60 ± 0,025 4,0 98,60 ± 0,10
0,20 0,25 ± 0,01 0,70 3,02 ± 0,04 4,5 125,00 ± 0,10
0,22 0,30 ± 0,01 0,80 3,95 ± 0,04 5,0 154,00 ± 0,12
0,24 0,36 ± 0,01 0,90 4,99 ± 0,04 5,5 186,00 ± 0,12
0,26 0.42 ± 0,01 1,00 6,17 ± 0,06 6,0 222,00 ± 0,12
0,28 0,48 ± 0,01 1,2 8,88 ± 0,06 6,5 260,00 ± 0,12
0,31 0,&9 ± 0,015 1,4 12,10 ± о;об 7,0 302,00 ± 0,12
0,34 0,71 ± 0,015 1,6 15,80 ± 0,06 7,5 347,00 ± 0,12
0,37 0,84 ± 0,015 1,8 '20,00 ± 0,06 8,0 395,00 ± 0,15
0,40 0,99 ± 0,025 2,0 24,70 ± 0,08 9,0 499,00 т 0,15
0,45 1,25 ± 0,025 2,3 32,60 ± 0,08 10,0 617,00 х 0,15
0,50 1,54 ± 0,025 2,6 41,70 ± 0,08
0,55 1,86 ± 0,025 3,0 55,50 ± 0,08
Таблица 18
ОСТ 2853 ПРОВОЛОКА ЖЕЛЕЗНАЯ ДЛЯ ГАЗОВОЙ СВАРКИ
Диаметры: 1; 1,6; 2; 2,6; 3; 4; 5; 6; 8 мн
Состав: углерод ................ 0,06—0,08^'й
марганец ............. 0,10—0,25^0
кремний...................... О,О8°'о
фосфор не более . . . 0,049/о
сера......................... 0,04aja
Таблица 19
ПРОВОЛОКА СТАЛЬНАЯ ЭЛЕКТРОДНАЯ ДЛЯ ЭЛЕКТРОДУГОВОИСВАРКИ [ I ОСТ 2407 1 Редакция 1931 г.
Диаметры: 2; 3; 4; 5; 6; 7 мм с д опуском + 5°;о
марки углерод °/о марганец »г0 кремний не более »/о сера не более фосфор не более о/о
I 0,06—0,10 0,15-0,35 0,40—0,60 0,08 0,04 0,04
II 0,13—0,22 0,08 0,04 0,04
Ш 0,23—0,35 0,40—0,60 0,12 0,04 0,04
IV 0,60—0,75 0,50-0,80 0,12 0,04 0,04
30
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 20
МИИ* - а -J । ЖЕЛЕЗО ШИННОВ Шинным называется железо прямоугольного сечения о закругленными краями, сматываемое в мотки ОСТ 11 Редакция 1926 г*
Ширина а
мм
Толщина &
мм
40 5 6 3 10
45 5 6 8 10
50 5 6 8 10
55 5 6 8 10
60 5 6 8 10
65 • 5 6 8 10
Допуски:
в ширине ± 3°/о
„ толщине ± 0,5 мм
Таблица 21
ЖЕЛЕЗО ОБРУЧНОЕ Обручным называется железо прямоугольного сечения с острыми краями, толщиной не выше 3,5 мм, сматываемое в мотки ОСТ 12 Редакция 1926 г.
№ метр, калибра
Ширина № 35 № 30 | № 25 № 22 № 19 № 17 № 15 | № 13 Н. №9
мм * Толщина
Л1Л
3,5 | 3,0 2,5 | 2,2 1,9 1,7 | 1,5 | 1,3 1,1 | 0,9
Вес 1 пег. м в кг
12 0,330 0,283 0,236 0,207 0,179 0,160 0,141 0.123 0,104 0,085
16 0,440 0,377 0,314 0,276 0,239 0,214 0,183 0,163 0,138 0,11»
20 t 0,550 0,471 0,393 0,345 0,298 0,26 7 0,236 0,204 0,173 0,141
22 0,604 0,518 0,432 0,380 0,328 0,294 0,259 0,225 0,190 0,155
25 0,687 0,589 0,491 0,4»2 0,373 0,334 0,294 0,255 0,216 0,177
30 0,824 # 0,707 0,589 0,518 0,447 0,400 0,353 0,306 0,259’ 0,212
35 0,962 0,824 0,687 0,604 0,522 0,487 0,412 0,357 0,302 0,247
40 1,099 0,942 0,785 0,691 0,597 0,534 0,471 0,408 0,345 —
45 1,236 1,060 0,883 0,777 0,671 . 0,601 0,530 0,459 0,889 —
50 1,374 1,178 0,981 0,864 0,746 0,667 0,589 0,510 0,432 —
55 1,511 1,295 1,080 0,950 0,820 0,734 0,648 0,561 0,475 —
60 1,649 1,418 1,178 1,036 0,895 0,801 0,707 0,612 0,518 —
65 1,786 1,531 1,276» 1,123 0,970 0,867 0,766 0,663 0,561 —
70 1,923 1,649 1,374 1,209 1,044 0,934 0,824 0.714 0,604 —
75 2,061 1,766 1,472 1,295 1,119 1,001 0,883 — — —
80 2,198 1,884 1,570 1,382 1,193 1,068 0,942 —
90 2,473 2,120 1,766 1,554 1,342 1,201 1,060 — — —
100 2,748 2,355 1,963 1,727 1,492 1,335 1,178 —
В стандартный сортамент входят лишь те размеры, вес которых указан в таблице.
Допуски
В ширине:
1. Для ширины до 30 мм вкл. ± 1 мм
2. „ , „ свыше 30 ММ ± ЗО;о.
В толщине: менее разницы между данным и ближайшим больший нли меньшим размерами.
.СОРТАМЕНТ
31
Таблица 22 .
ОСТ 19 Редакция 1926 г. ЖЕЛЕЗО ЛАСТОВОЕ ТОЛСТОЕ Толстый листовым называется железо прямоугольного сечения шириной от 700 мм и выше и толщиной от 3,5 мм и выше, прокатываемое на листовом стане С
Толщина листов в мм Ширина прямоуг. или диаметр, кругл, листов в мм для заводов Длина листов в мм для заводов Вес 1 м* в кг Толщина листов в мм Ширина прямоуг. или диаметр, кругл, листов в мм для заводов Длина листов в мм для заводов Вес 1 л» в кг
Урала до юга и центра ДО Урала до юга и центра до Урала до юга и центра до Урала до юга и центра ДО
3,5 4,0 4,5 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 1400 1400 1400 1400 1 400 1400 1 400 1400 1 400 1400 1400 1400 1400 1400 1 400 1600 1600 1600 1600 1 600 1 600 1 600 1600 1850 1850 1 850 1850 1850 1850 1 850 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 5 500 5 500 6 500 6 500 6 500 6 500 6 500 6 500 7 500 7 500 7 500 7 500 7 500 7 500 7 500 27,48 31,40 35,32 39,25 47,10 54,95 62,80 70,65 78,50 86,35 94,20 102,05 109,90 117,75 125,60 17,0 18,0 19,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 .32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 1400 1400 1400 1 400 1 400 1 400 1850 1850 1850 1850 1850 1850 1850 1 850 1 850 1 850 1850 1850 1850 1 850 1850 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 2 800 7 500 7 500 7 500 7 500 7 500 4 600 4 600 4 600 4 300 4 300 4 300 3 700 3 700 3 700 3 700 133,45 141,30 149,15 157,00 172,70 138,40 204,10 219,30 235,60 251,20 266,90 282,60 298,30 314,00 329,70
Толщина листов Допуски к листам котлов, мостов и судов мм Допуски к остальным листам 1 мм
от 3,5 до 25 мм свыше 25 мм до 12 мм вкл. свыше 12 мм от 3,5 до 25 мм свыше 25 мм от 3,5 до 12 свыше 12 мм
В толщине листов .... — 0,5 4-1,0 — 0,5 4- 1,5 — 0,5 +1,0 — 0,5+ 1,5
В ширине листов i + 10 + 20 ± 5 + ю
В длине листов + 15 + 20 — 5 + 10 — 5 + 15
Таблица 23
ОСТ 20 ЖЕЛЕЗО ЛИСТОВОЕ ТОНКОЕ /-Ч
Редакция 1926 г. Тонким листовым называется железо толщиной от 3 и ниже, проиатывемое на листовом стане с
№ Толщина листа лж Диаметр круглых или ширина прямоуг. листов мм Длина листа мм Вес-1 Mfi кг Допуски В толщине листов допускаемое отклонение должно быть менее разницы между нормальным и ближайшим большим
9 10 12,5 15 0,9 1.0 1,25 1,5 900 900 900 1 000 2 400 2 400 2 400 2 400 7,065 7,85 9,82 11,78 или меньшим размерами, причем для самого тонкого до- пуск менее ± 0,1 мм и для самого толстого менее ± 0,5 мм. В ширине листов + 10 мм, В длине листов ± 15 .о
17,5 20 25 30 1,75 2,0 2,5 3,0 юоо 1 000 1 000 1 000 2 400 2 400 2 400 2 400 13,74 15,70 19,63 23,55
32
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 22а
СТАЛЬ ТОЛСТАЯ ЛИСТОВАЯ
Измерение толщины
Измерение толщины листов должно производиться не менее как в 100 лыс
от углов и в 40 мм от краев, как это указано на эскизе
н
ОСТ 19
Редакция 1992 г.
Подсчет веса
При подсчете теоретического веоа удельный вес стали принимается равным 7,85.
Примечание. Технические условия и правила приемки — по ОСТ 4131 и 4133. Листы, толщиной начиная
с 5 мм, прокатываются через 1 мм. Листы толщиной до 20 лль предназначенные для спецсудостроения, прокаты-
ваются с градацией толщин через 0,5 мм.
Толщины и отклонения в толщине
Допуск, разница между наименьш. и наибольш. толщ, одного и того ясе листа независимо от длины и площади листа при ширине листа в .«лг- Допуст. отклоя. в толщине листов 1
Толщина в мм до 1 500 ОТ 1 500 до 1 700 ОТ 1 700 ДО 2 000 ОТ 2 000 до 2 300 ст 2 300 до 2 600 от 2 600 до 3 000 от 3 000 до 3 800 от 3 300 до 3 650 в толщ. мм для длины Д') м для площади до лс1
От 4,5 до 6 1Д 1.4 1,8 . Листы должны приниматься такими, как они получаются из прокатки, если не имеется особых соглашений -0,3 6 0
Св. 6 „ 7 1Д 1,3 1.7 2,1 — 0,3 7 10
От 8 „ 10 1.0 1,2 1,6 2,0 2,4 — 0,3 В 12
и 11 н 15 0,9 1,1 1,5 1,8 2,2 2,7 — 0,5 9 14
» 1в „ 20 0,8 1,0 14 1,7 2Д 2,6 зд — 0,5 10 16
п 21 л 35 0,8 0,9 1,3 1,6 2,0 2,5 2,8 3,1 — 0,5 10 18
„26 „30 ......... 0,8 0,9 1.3 1,6 2,0 2,5 2,8 3,1 — 0,5 10 18
.31 „35 ... 1,0 1,2 1,6 1,8 2.2 2,6 2,9 3,2 — 0,6 10 - 20
„36 „40 1,3 1,5 1,9 2.1 2,4 2,8 3,0 3,3 — 0,7 10 20
„41 .42 1,0 1,8 2,2 2,4 2,6 3,0 3,1 3,3 — 0,8 10 20
1 Для листов, имеющих длину или площадь большую, чем указано в последних двух столбцах таблицы, допу-
стимы полуторные отклонения со знаком —; отклонения со знаком — , приведенные в таблице, распространяются
на листы шириной до 3 600 мм.
Допуски в длине н ширине
а) Для листов толщиной до 20 мм допуск -f- 0,бо/0 при минимуме в 10 лмс для размеров менее 2 000 мм и
максимуме 35 .мм для размеров более 7 000 .иле.
б) Для листов толщиной более 20 мм допуск 4* 0,5Э/о при минимуме 15 мм для размеров менее 8 000 .мл и
максимуме 40 мм для размеров более 8 000 мм.
СОРТАМЕНТ
33
Таблица 23а
х_ —ЛЮ*
л т
_1
-440
СТАЛЬ ТОНКАЯ ЛИСТОВАЯ
Измерение толщины
н
Измерение толщины листов должно производиться не менее как в 100 лл
от углов и в 40 мм от краев, как вто указано на ьскнзе
ОСТ 20
Редакция 1932 г.
Подсчет веса
При подсчете теоретического веса удельный вес стали принимается равным 7,85.
Примечание. Технические условия и правила приемки — по ОСТ 4132.
Толщина, размеры и отклонения в весе и толщине
1
Толщина листа
Для размеров до сверхнор-
мальных
(номинальная)
отклонения
в толщине
Допуск в весе
. мм
Я
5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 .21 22 23 24 25 26 27 4 3,75 3,50 3,25 3 2,75 2,5 2,25 2 1,75 1,5 \,38 ),25 1,13 1,0 0,88 0,75 0,63 0,56 0,5 0,44 0,38 0,32 ± 0,25 ± 7
± 8
± оде
± 9
± 0,12 ± ю
± 0,03
± 0,05 ± 11
Б
6
7
8
0
10
11
12
18
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
Сверхнормальные размеры
Размеры превыш. Отклонения в толщине самых тонких мест, измерен- ных на длинной стороне мм
по ширине мм по длине ЛМ4
1400 4000 ± 0,5
1400 3 000
1300 2 800 ± 0,3
1200 2 500
1000 2000 ± 0,24
710 1420 ± 0,16
510 710 ± 0,12
S5
3 о я
т! № А
3
3
К
g
я
«
I
S
П1
h
Примечание, Установленные допуски в
одинаковых размеров.
весе гарантируются для партии в количестве не менее 10 листов
Отклонения в длине и ширине
При заказе твердых размеров При заказе нетвердых размеров
По длине | | По ширине По длине | । По ширине
-|-150 мм
4" 50 ЛГЛ
+ 0,5%, но не менее 10 мм | + О,5»/о, но не менее 0 мм
Таблица 24
ОСТ 500 Редакция 1929 г. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ ЛИСТОВОГО ЖЕЛЕЗА ТОЛЩИНОЙ 0,9 —12 мм
Толщина листов в мм
Ширина и длина листов в мм 0,9 1,0 1,25 1,5 1,75 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0
710 X 1 420 • а • а • а а Указанные кружками размеры ширины и длины для отдельных толщин являются рекомендуемыми
1 000 х 2 000 ♦ • •
1 250 X 2 500 • • • а а
1 400 X 2 800 • • а для листов по ОСТ 19 и ОСТ 20; листы указанных в таблице разме- ров прокатываются на заводский ; склад « могут поставляться заказ- чикам в наименьшие сроки
1 400 X 4 200 О а
1 500 X 3 000 а а
1 500 X 4 500 а а
1 500 X 6 000 а а
1 800 X 5 000 а
1 BOO X Ю 000 а
Зак. 380ft — Металлические конструкции.
3
34
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 25
8В8В ЖЕЛЕЗО ПОЛОСОВОЕ Полосовым называется железо прямоугольного сечения , с острыми краями шириной от 12 до 200 мм ОСТ 13 Редакция 1926 г.
7 ТоЛЩИНа ЛИСТОВ ОТ 4 ДО 16
Толщина в мм 4 5 • 7 1 8 1 10 1 12 14 1 16
Ширина в мм Вес 1 пог. м в кг
12 14 16 18 30 22 25 30 35 40 . 45 50 55 . 60 65 70 75 80 90 100 110 120 130 140 150 160 180 200 0,377 0,440 0,502 0,565 0,628 0,691 0,785 0,942 1,099 1,256 1,413 1,570 1,727 1,884 2,041 2,198 2,355 2,512 2,826 3,140 3,454 3,768 4,082 4,396 4,710 5,024 5,652 ' 6,280 0,471 0,550 0,628 0,707 0,785 0,864 0,931 1,177 1,374 1,570 1,766 1,962 2,159 2,355 2,551 2,747 2,944 3,140 3,532 3,925 4,317 4,710 5,103 5,495 5,887 6,280 7,065 7,850 * 0,565 0,659 0,754 0,848 0,942 1,036 1,178 1,413 1,649 1,884 2,120 2,355 2,591 2,826 3,062 3,297 3,532 3,768 4,239 4,710 5,181 5,652 6,123 6,594* 7,065 7,536 8,478 9,420 0,769 0,879 0,989 1,099 1,209 1,374 1,648 1,923 2,198 2,473 2,748 3,022 3,297 3,572 3,847 4,121 4,396 4,946 5,495 6,045 6,594 7,144 7,693 8,243 8,792 9,891 10,990 1,005 1,130 1.256 1,382 1,570 1,884 2,198 2,512 2,826 3,140 3,454 3,768 4,082 4,396 4,710 5,024 5,652 6,280 6,908 7,536 8,164 8,792 9,420 10,048 11,304 12,560 1,570 1,727 1,963 2,355 2,748 3,140 3,533 3,925 4,318 4,710 5,103 5,495 5,887 6,280 7,065 7,850 8,635 9,420 10,205 10,990 11,775 12,560 14,130 15,700 2,072 2,355 2,826 3,297 3,768 4,239 4,710 5,181 5,652 6,123 ‘ 6,594 7,065 7,536 8,478 9,420 10,362 11,304 12,246 13,188 14,130 15,072 16,956 18,840 2,748 3,297 3,847 4,396 4,946 5,495 6,045 6,594 7,144 7,693 8,242 8,792 9,891 10,990 12,089 ' 13,188 14,287 15,386 16,485 17,584 19,782 21,980 3,140 3,768 4,396 5,024 5,652 6,280 6,908 7.536 8Д64 • 8,792 9,420 10,048 11,304 12,560 13,816 15,072 , 16,328 17,584 18,840 20,096 22,608 25,120
Толщина листов от 18 до 60 мм
Толщина в льк 1 I» 20 | 22 25 | 30 | 35 40 50 60
Ширина в мм Вес 1 пог м в кг
85 ' 40 45 50 55 60 ВБ 70 75 80 90 100 110 120 130 140 150 160 180 • , 200 4,946 5,652 6,359 7,065 7,772 8,478 9,185 9,891 10,598 11,304 12,717 14,130 15,543 16,956 18,369 19,782 21,195 22,608 25,434 28,260 6,280 7,065 7,850 8,635 9,420 10,205 10,990 11,775 12,560 14,130 15,700 17,270 18,840 20,410 21,980 23,550 25,120 28,260 31,400 6,908 7,772 8,635 9,499 10,362 11,226 12,089 12,953 13,816 15,543 17,270 18,99*7 20,724 22,451 24,178 25,905 27,632 31,066 34,540 7,850 8,830 9,813 10,794 11,775 12,756 13,738 14,719 15,700 17,662 19,625 21,588 23,550 25,513 27,475 "29,438 31,400 35,325 39,250 11,775 12,953 14,130 15,308 16,485 17,663 18,840 21,195 23,550 25,905 28,260 30,615 32,970 35,325 37,680 42,390 47,100 13,738 15,111 16,485 17,859 19,233 20,606 21,980 24,728 27,475 30,223 32,970 35,718 38,465 41,213 43,960 49,455 54,950 21,980 23,550 25,120 28,260 31,400 34,540 37,680 40,820 43,960 47,100 50,240 56,520 62,800 31,400 35,325 39,250 43,175 47,100 51,025 54,950 58.875 47,100 51,810
, / Г„ , ,'г. ДОПУСКИ
В ширине-до'30 мм вкл. ± 1 мм
свыше 30 „ ± 3°;о
В толщине до 16 мм вкл. + 0,5 мм
свыше 1ь „ ±3о/о
Нормальная длина полосового железа 4—6 м.
При длине о нефрезерованными концами:
при длине до 4 м вкл. -1- 50 мм
„ „ свыше 4 „ 4-100 „
о фрезерованными концами + 10 „
• СОРТАМЕНТ
36,
Таблица 26
ОСТ 18 Редакция 19'26 г. ЖЕЛЕЗО ШИРОКОПОЛОСНОЕ УНИВЕРСАЛЬНОЕ Широкополосным (универсальным) называется железо прямоугольного сечения шириной не ниже 200 мм^ прокатываемое на универсальном стане
Толщина мм Ширина через каждые 10 мм
4 200—380
5 200—380
6 200—400
7 200—600
8 200—780
10 200—780
12 .. 200—780
14 ’ 200—780
16 200—780
18 200—780
20 200—780
22 200—780
25 200—780
28 200—780
39 200—780
32 200—780
36 200—450
Допуски
В ширине :
1. Для полос шириной до 400 мм вкл. ± 2,5 JMC
2. „ „ „ от 410 до 780 Jfjtt ± 3,0
В толщине:
1. Для гГолос толщиной до 25 лм* вел. — 0,5 лсл и 4~ 1,0 мм
- 2. п „ „ свыше 25 „ — 0,75 „ и -Ь 1,5 „
В длине;
1. Для полое толщиной до 12 мм вкл, ± 10 лл*
2. „ „ „ от 13 до 25 вкл. ± 15 „
3. „ и и свыше 25 мм ± 20 „
Таблица 27
ОСТ 26
Редакция 1920 г.
ЖЕЛЕЗО ЛИСТОВОЕ ШАХМАТНОЕ
РИФЛЕНОЕ
Высота рифа мм Толщина о рифами л«л< Максим, длина лм» Максим, ши- рина мм Приблизительный вес 1 м9, включая рифы, кг
1,0 4 4200 1 060 28
1,0 5 6 000 1060 36
1,6 6 6 000 1220 42
1,5 8 6 000 1420 58
2.0 10 6 000 1420 70
. 2,0 12 • 6 000 1420 86
Таблица 28
F
36
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 29
ЖЕЛЕЗО КРОВЕЛЬНОЕ ОСТ 22
ЧЕРНОЕ Редакция 1925 г.
Размеры листа JKM Вес листа кг Количество листов в пачке Вес пачки (нетто) кг
1 420Х7Ю 6,00 13—14 80
1 420Х7Ю 5,50 14—15 80
1420Х7Ю 5,00 16—17 80
1 420X710 4,50 18—19 80
1420Х7Ю 4,00 20—21 80
1420Х7Ю 3,50 22—23 80
1 420X 710 3,25 24—25 80
Допуски
В весе одного листа ± 0,25 ?гг
„ и одной качки ± 0*5 „
Таблица 30
ЖЕЛЕЗО КРОВЕЛЬНОЕ * ОСТ 23
ОЦИНКОВАННОЕ / f Редакция 1926 г.
Размеры листа мм Вес листа ' кг Количество листов в пачке Вес пачки (нетто) кг
1 420Х7Ю 6,00 13—14 80 Допуски
1 420Х7Ю 5,50 14—15 80
1 420X710 5,00 16—17 80 В весе одного листа ± 0,25 кг
1 420X710 1 420X710 4,50 4,00 18—19 20—21 80 80 м я одной пачки ±0,5 „
1 420X710 3,50 22—23 80
1 420X710 3,25 24—25 80
Таблица 31
ЖЕСТЬ БЕЛАЯ ОСТ 24 Редакция 1926 г.
Белой жестью называется тонкое железо* покрытое оловом
Название жести № Толщина мм Ширина мм Длина лсл Вес листа кг Число листов в ящике Вес яжика жести (нетто) кг
Палочная < 2/3 й 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 508 508 508 508 508 356 356 356 856 356 0,327 0,341 0,356 0,369 0,383 - 112 39,75
Палочная 2/3 2/4 2/6 2/6 2/7 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 508 508 508 508 508 711 711 711 711 711 0,653 0,681 0*710 0,738 0,767 56 и 112 39,75 и 79,50 Допуски В весе листа ± 1О°/о
Крестовая 3/2 3/3 3/4 3/5 3/6 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36. 508 508 508 508 508 356 356 356 356 356 0,454 0,469 0,483 0,497 0,511 - 112 54,06 В весе ящика (нетто) ± 2°/о
Крестовая 3/2 3/3 3/4 3/5 3/6 0,32 .0,33 0,34 0,35 0,36 gggsg « « QO OQ 00 711 711 711 711 711 0,909 0,937 0'965 0,994 1,022 ] 53 54,06
СОРТАМЕНТ
37
Таблица 32
ОСТ 5098 Редакция 1932 г. ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ, БЕСШОВНЫЕ, ГЛАД- КИЕ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ Для труб принята следующая градация толщин стенок мм мм мм мм 1,5 4 7 12 2 4,25 7,5 J2,5 . 2,5 4,5 8 13 2,75 4,75 8,5 14
Наружный диаметр1 мм Наимень- шая тол- щина стенки Вес пог. м кг Наружный диаметр1 мм Наимень- шая тол- щина стенки ЛСЛ1 Вее пог. м кг
8 10 12 14 17* 22 24 25 29 32 35 38 44,5 51 54 57* 60 63,5 70 76* S3 89* 1,50 1,50 1,50 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,50 2,50 ' 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,75 3,00 3,00 3,00 3,00 3,25 3,25 0,24 0,31 0,39 0,59 0,74 0,89 1,08 1,13 1,63 • 1,82 2,00 2,19 2,59 2,99 3,17 3,68 4,22 4,47 4,86 5,40 6,40 6,87 95 102* 108* 114 121 127* 133* . 140* 152 159* 165 178 191* 216» 241* 267* 299* 325* 351 376 427 3,25 3,75 3,75 3,75 / 4,00 4,00 4,50 4,50 4,50 4,50 4,50 5,50 6,50 6,50 7,00 8,00 8,00 8,00 8,00 9,00 7,35 9,09 9,64 10,1 11,5 12,1 12,7 15,0 16,4 17,2 17,8 19,3 25,2 33,6 37,6 44,9 57,4 62,5 67,7 72,6 92,8 3 5 9 15 3,25 5,25 9,5 16 3,5 5,5 10 17 3,75 5,75. 10,5 18 6 11 21 6,5 11,5 Толщины стенок при различных диаметрах труб Диаметры в мм Толшины в лм» 3 1,5 10 1,5 2,5 12 1,5 2,5 14 2 3 17 2 3 22 2 24 2 25 ) - . от 2 ДО J6 вкл. от 29 до 35 вкл. ... и 2,5 я 6 „ „ 38 „ 54 „ . . . „ 2,5 „ 8 я 57 2,75 „ 8 „ от 63,5 до 76 вкл.... от 3 до 10 вкл. „83 „ 95 я ... я 3,25- и Ю я „ 102 . 114 3,75 „ 12 „ „121 „ 133 „ . . . „ 4 „ 12 „ „ 140 „ 178 „ . а„ 4,5 „ 12 » 191 У. «5,5 „12 „ 216 6,5 „ 14 „ 241 6,5 я 16 „ 267 7 „16 я от 299 до 325 вкл. ... от 8 до 16 вкл. 351 . 17 , 376 8 „ 21 „ 427 9 и 2L „ Длина цельнотянутых труб 4—7 м Длина сварных труб 4—6 м
Таблица 33
ОСТ 5095 (обыкновенные) ОСТ 5096 (усиленные) Редакция 1932 г. . ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ С РЕЗЬБОЙ (ГАЗОВЫЕ ТРУБЫ) 1 « ....
Номинальные Наружный диаметр Обыкновенные Усиленные
размеры толщина стенок вес поз. м толщина стенок вес пог. м
дм мм кг мм кг
V* 13,50 2,25 0,62 2,75 0,73
% 17,00 2,25 0,82 2,75 0,97
V, 21,25 2,75 1,25 3,25 1,44
% 26,75 2,75 1,63 3,50 2,01
1 33,50 3,25 2,42 4,00 2,91
1V< 42,25 3,25 , 3,13 4,00 3,77
IV. 48,00 3,50 3,84 4,25 4,58
2 60,00 3,50 4,88 4,50 6,16
24. - 75,50 3,75 6,64 4,50 7,88
3 88,50 4,00 8,34 4,75 9,81
3’4 101,00 4,00 9,57 5,00 11,84
4 . 114,00 4,00 10,85 5,00 13,44
5 140,00 4,50 15,04 5,50 18,24
6 165,00 4,50 17,81 5,50 21,63
1 Размеры труб, отмеченные * (звездочкой), соответствуют также трубам, сваренным внахлестку ОСТ 6099.
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
' СОРТАМЕНТ
39,
Таблица 37
Рельс трамвайный „Феникс*4 Л? 1 (для прямых путей)
38
---t-32
П —
, , 7935'40
РЕЛЬСЫ ТРАМВАЙНЫЕ „ФЕНИКС14 § Вес 1 пог, м о Площадь сече- t НИЯ о Момент инерции га Момент сопро- %, тивления
Объединенный про- филь № 1 Для прямых путей . . 55,17 70,47 2 227,9 345,0
Для кривых путей . . 60,65 77,45 3 542,7 355,1
Объединенный про- филь № 2 Для прямых путей . . 46,59 59,51 2 053,0 250,0
Для кривых путей . . 51,63 55,94 2 273,5 258,1
Нормальная длина 15 лс
Рельс трамвайный „Феникс" № 2 (для прямых путей)
Таблица 38
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ШПУНТЫ
* Тип t * Угол воз- можного поворота Вес пог, м кг Профиль прокатывается на заводе им. Войкова
1 ! ' 323.8— — 1| 35^8 J SW-31 Лаккаванна 85, 20° 63,3
Тип F сжа Угол воз- можного поворота Вес пог. м кг W стенки еж3
Ша Ларсена 72,87 18° 57,20 1365
Профиль прокаты*
вается на заводе
им. Дзержинского
«1 I <h
а | В,
В2 | d
С
В 4LW
400 | 346,7 306,з| 166,71 145 | 11 53,3 [ 42,5 | 17 [ 9,8 | 7,4 |
7,3
Таблица 39
АМЕРИКАНСКИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ШПУНТЫ (КАРНЕГИ)
к Профиль Марка Длина шпунта Вес §* Толщина стенки У Момент сопротивления J Длина шпунта Вес Толщина стенки Момент сопротивления
м* на 1 пог. фут 9 3 на 1 фут* стенки ; g : р t дм* № S' § 1 -"а § дм* Ч i 4 М кг на 1 м* стенки шпунта | я и и - g ч i см*
М-108 15 ‘ \ «3,8 35 ‘ % 3,8 3,1 38 65,2 170,9 13 62 164
L IX J, > 1 < М-107 15 38,8 31 % 3,7 3,0 38 57,7 151,3 10 61 159
- StJp- 5 1 М-118 15 38,8 31 % 8,6 6,9 38 57,7 151,3 10 141 370
1Уз*\ ^утт^. 1ЙГ7 Г'' ’’ М-117 15 38,8 Р ’ й 31 % ЯГ/’ - л । 8,9 I ; 7,1 1 ' 1 38 1 57,7 । । 151,3 1 1 - 10 1 J 146 383
1, --- iX М-113 16 37,3 28 V. 3,3 2,5 41 55,5 136,7 13 54 133
1 b3/8~ ln/32 1 ^L-ek— ’ (yr._...— М-112 16 30,7 23 % 3.2 2,4 41 45,7 112,3 10 52 129
. t [»W 1 / \x <G> # М-110 16 42,7 32 «|« 20,4 15,3 41 63,5 156,5 12 334 823
/Л М-116 16 36,0 27 % 14,3 10,7 41 53,6 . 131,8 10 • 234 577
|Х •sf ( 1 ^^8 Г | М-11Б - 19% 36,0 22 % 8,8 ч 5,4 50 . 53,6 107,4 10 144 289
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ СОРТ АМЕЯТ
ГЛАВА II
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО
ВЕСА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ
Пояснения к графикам
В настоящей главе даны графики для опре-
деления собственного веса основных конструк-
ций заводских цехов» К основным конструк-
циям цехов относятся:
1. Прогоны.
2. Фермы стропильные.
i 3. Фермы с подвеской кранов.
4. Фермы подстропильные.
5. Фонари.
6. Связи по фермам. *
7. Подкрановые балки.
8. Подкрановые фермы.
9. Колонны и башмаки.
10. Фахверк.
В дополнение к графикам веса основных
конструкций в конце главы приведены графики
для определения расхода металла на квадрат-
ный метр покрытий с' фонарями и без них, а
также для определения суммарного расхода
металла в конструкциях цехов. Данные о рас-
ходе металла, получаемые по графикам, следует
рассматривать лишь как ориентировочные.
1. Прогоны
Графики веса 1 и 2 даны как для прокат-
ных прогонов, так и для решетчатых прутковых
(конструкция их показана в главе IX).
Прокатные прогоны приняты: 1)лз двутавров,
2) из швеллеров; и те и другие профили даны
по новому (ОСТ ред. 1932 г.) и по старому
(ОСТ ред. 1926 г.) сортаментам.
Допускаемое напряжение принято равным
1400 кг/ся?.
Для определения веса прогонов при других
допускаемых напряжениях с достаточной точ-
ностью можно вместо ' заданной внешней на-
грузки брать нагрузку, умноженную на отноше-
1400
ние —где « — заданное напряжение.
При наличии в покрытии ферм и фонарей вес
всех прогонов может быть определен с помощью
графиков 1 и 2 и графика 9 для ветров^^про-
гонов по фонарям.
2. Фермы
Графики веса 3, 4 и 5 даны для трех схем
ферм: 1) треугольной Полонсо, 2) треугольной
раскосной и 8) полигональной.
Схемы ферм приведены на соответствующих
графиках. Допускаемое напряжение принято
равным 1 400 о/сл2.
Вес ферм дан в зависимости от пролета и
нагрузки на 1 пог. л.
Конструкция ферм характеризуется следую-
щими данными: нагрузка принята равномерно
распределенной по верхним узлам; панель —
равной 2—2,5 м; развязка верхнего пояса — через
узел; число различных профилей и уголков
в ферме — не больше 4—5. Вес заклепочных го-
ловок включен в вес фермы. Профили уголков
взяты по старому сортаменту. Предельный
уголок при клепаных фермах принят 60X60X6,
при сварных фермах — 50X50X6.
При пользовании графиками веса полиго-
нальных ферм следует иметь в виду, что влия-
ние направления последнего раскоса незначи-
тельно; замена растянутого опорного раскоса
сжатым увеличивает вес фермы на 1—2%; влия-
ние количества панелей на вес ферм незначи-
тельно; замена треугольной решетки раскосной
увеличивает вес фермы на 4—6%.
Для полигональных ферм изменение веса
в зависимости от изменения высоты (по сравне-
нию с принятой в графиках высотой, равной
V? пролета) можно принять по табл. 1.
Таблица 1
Изменение веса ферм от изменения высоты
Высота Нагрузка
0,6 m/л 1,2 ш/м 2,4 m/л
Ve i 1,04 1,08 1,03
VH 1,00 1,00 1,00
Ve* 0,98 • 0,99 0,99
Уклон кровли в полигональных фермах
принят равным Vis (6%).
При изменении уклона до Vio вес умень-
шается на 3%; при изменении уклона до % вес
уменьшается на 4°/о
Дальнейшее изменение уклона вызывает
значительные изменения веса.
Для определения веса ферм при иных напря-
жениях, чем принятые в графиках, внешнюю
I
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ 43
нагрузку следует умножить на отношение на-
Л 1400
пряжений —п , где п — заданное напряжение.
При неравных грузах в узлах фермы вес ее
можно определять по эквивалентной нагрузке:
где Мша1 — максимальный изгибающий момент
от действительной нагрузки в балке проле-
том I, равным пролету фермы.
Для определения веса ферм с значительными
сосредоточенными грузами (например при под-
веске кранового пути к фермам) даны графики
веса стропильных ферм с сосредоточенными гру-
зами (график 5). Анализ веса ферм с сосредо-
точенными грузами показал, что при различных
схемах грузов, дающих одну и ту же эквива-
лентную (по наибольшему моменту) нагрузку,
вес ферм получается одинаковым, поэтому гра-
фики даны для равномерно распределенных на-
грузок.
Сосредоточенные грузы следует приводить
к равномерной нагрузке по ф-ле (1).
В случае подвески кранов к фермам вес
конструкций подвесок может быть принят рав-
ным 1% от веса подвешенных конструкций
(подкрановая балка и кран с нагрузкой). Вли-
янием тормозных усилий от подвешенных кра-
нов на вес ферм можно пренебречь.
В стропильных фермах, являющихся риге-
лями рам, вес увеличивается за счет опорного
момента; это увеличение веса не превосхо-
дит 10%.
3. Подстропильные фермы
Вес подстропильных ферм дан аналогично
весу стропильных ферм в зависимости от экви-
валентной нагрузки и пролета. Следует отметить,
что для подстропильных ферм нагрузка, дей-
ствующая на ферму, обязательно должна быть
сведена к эквивалентной. Для определения
эквивалентной нагрузки на графике 6 дана
таблица коэфициентов U в зависимости от про-
лета и числа грузов Р на ферме, при этом экви-
валетная нагрузка находится по формуле:
&=17Р. (2)
Вообще ,при произвольном пролете I имеем:
«О = «р (3)
Значение коэфициента а в формуле (3) за-
висит от числа грузов:
при 1 2 3 4 5 грузах
я = 2 2,667 4 ' 4,8 6,0 Таблица 5
Эквивалентные нагрузки ^=^1 Б-=1/8г
0,5 ж/м 1,03 0,98 0,97
3. - 1,01 1,04 1,11
4* , 0,97 1,06 1,15
6 . — — 1,30
8 0,97 1,13 —
Принципы конструирования приняты те же,
что и стропильных ферм; верхний пояс —раз-
вязанным из плоскости ферм в местах приложе-
ния грузов (нормально через б ле), высота ферм
равной V0 I. При других высотах вес изменяется
согласно табл. 2.
4. Фонари
Графики веса 7 и 8 даны для трех типов
фонарей: 1) трапециевидных, 2) М-
образных е наклонным остекле-
нном и 3) М-образных с вертикаль-
ным остеклением.
По графикам для трапециевидных фонарей
(график 7) можно определять вес отдельных
элементов фонаря: ригеля, ноги и стойки по
заданным нагрузкам и затем, суммируя, полу-
чить вес рамы фонаря.
Вес 1 пог. м ригеля определяется в зави-
симости от вертикальной нагрузки, полный вес
ног — в зависимости от ветровой нагрузки, при-
чем при значительных высотах фонаря ветровая
нагрузка становится несущественной, так как
сечение назначается из условий предельной гиб-
кости. На графике дан вес двух ног.
Вес стоек определяется только в зависи-
мости от высоты, так как сечение их берется
по предельным гибкостям.
По нижнему графику можно определять вес
всей рамы фонаря в зависимости от отношения
высоты рамы к ее пролету, в зависимости от
вертикальной нагрузки на 1 исм. м ригеля и
в зависимости от величины пролета.
Ветровая нагрузка, влияние которой, вообще
говоря, невелико, принята постоянной и равной
210 кг на 1 пог. м вертикальной проекции ноги,
что соответствует расстоянию между ногами
фонаря в 3 ле и ветровому давлению в 70 кг/м\
Расстановка стоек в раме фонаря принята
примерно через 2 м.
Графики веса рам М-образных . фонарей
даны для подсчета веса всей рамы фонаря в зави-
симости от вертикальной нагрузки на 1 пог. м
ригеля и от пролета (график 8).
Отношения высоты фонаря к пролету взяты
наиболее часто встречающиеся, а именно от 0,2
до 0,3.
Ветровая нагрузка, как и в предыдущих
графиках, по тем же причинам принята постоян-
ной.
В вес фонарей не входит вес конструкций
остекления.
5. Связи
Вес связей составляет относительно неболь-
шой процент от веса конструкций перекрытия.
Принята схема связей, наиболее часто применяе-
мая при проектировании цехов. Необходимые
пояснения даны на графиках 9.
6. Подкрановые балки и фермы
Вес подкрановых балок и ферм дан в зави-
* симости от эквивалентных нагрузок. Для опре-
деления величины эквивалентных нагрузок
даны графики 10 и 11.
Краны грузоподъемностью до 100 т взяты
по ОСТ 6769, свыше 100 т— по данным обору-
дования заводов СССР строительства последнего
времени.
44
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Для кранов грузоподъемностью до 100 т гра-
фик 10 составлен в зависимости от пролета
подкрановой балки и пролета крана. Левая часть
графика дана для пролетов крана в 10 л; для
определения эквивалентной нагрузки при любом
пролете крана служит правая часть. Для пере-
хода от эквивалентной нагрузки при кранах
I = ю х к кранам заданного пролета следует,
определив эквивалентную нагрузку при I = 10 м,
перейти по полученной горизонтали в правую
часть гр фика и, начиная с первой вертикали,
итти параллельно ближайшей наклонной прямой
до пересечения ’с вертикалью, соответствующей
заданному пролету крана: от полученной точки
по горизонтали вправо читается искомая экви-
валентная нагрузка. ч
Как пример на графике 10' показан пунктир-
ной ломаной линией путь получения эквивалент-
ной нагрузки четырехколесного крана грузо-
подъемностью в 15 т при пролете крана в 24 м
для балки пролетом в 20 ж. Для этого случая
эквивалентная нагрузка получится равной 5,4 w
на 1 not. м балки.
Графики веса 12 даны для балок из стали
3 нормальной при максимальном прогибе в 1/^0
пролета для кранов грузоподъемностью до 50 т
и Уюоо пролета для кранов большей грузо-
подъемности. Отношение пролета балки к при-
нятым высотам стенки балки (*^) дано на кри-
вых веса. Принятые высоты близки к оптималь-
ным. Следует отметить, что не слишком большие
отклонения высоты балки от оптимальной мало
влияют на вес балки. Так, увеличение веса балки
на 10% соответствует уменьшению высоты на
38% или увеличению высоты на 48%.
Сравнительно большее влияние на вес под-
крановых балок оказывает толщина стенок,
с увеличением которой вес балок сильно возра-
стает. При подсчете веса толщина стенки принята
в среднем около Vm высоты.
График 13 веса подкрановых ферм дай
для двух схем: 1) с простой решеткой (про-
леты от 21 до 36 *) и 2) со шпренгельноЙ
решеткой (пролеты от 33 до 45 ж). Сечения
элементов ферм двухстенчатые. Количество раз-
личных сечений принято равным 12. Уменьше-
ние числа панелей для данного диапазона про-
летов увеличивает вес ферм. .
Фермы даны высотой h *= % ft при высоте
= I вес уменьшается в среднем на 5%.
Уменьшение высоты дает увеличение веса; так,
при h = У10 I имеем увеличение веса прибли-
зительно на 12%.
7. Колонны
Вес 1 not. м сварных в виде двутавра колонн
М
дан в зависимости от эксцентриситета е = и
. &
условного усилия Р, равного— %- у, где М —
полный момент, действующий на колонну,
суммарная вертикальная сила в центре кол^М1
и Ъ — высота сечения .колонны, равная ^т
Vio Д° Vis высоты колонны.
Влияние продольного изгиба колонн учтено.
При учете продольного изгиба в плоскости вер-
тикальной стенки свободная длина принята рав-
ной 0,7 высоты колонны.
Толщина, вертикального листа 8 принята
равной 10 мм. При других толщинах листа вес
колонны увеличивается согласно таблице, при-
веденной на графике.
Вес колонны дан с учетом веса дополнитель-
ных деталей — ребер, планок, стыков и пр., но
без веса башмаков.
Данные веса соответствуют стали 3 нормаль-
ной, т. е. допускаемому напряжению 1400 кг/смЗ.
При ином же напряжении вес колонны следует
п 1-400
определять по нагрузке Ря = Р • —-—
График 15 веса колонн из прокатных про-
филей дан отдельно. Веса даны для раз-
личных высот колонны в зависимости от
эксцентриситета е и вертикальной силы там
же даны веса центрально нагруженных прокат-
ных колонн.
Вес колонн ступенчатого типа (фиг. 1) можно
определять отдельно для верхних и нижних
частей по наибольшим действующим в них мо-
ментам и осевым силам.
Вес колонн с отдельной подкрановой ветвью
(фиг. 2) также определяется отдельно для
каждой ветви по действующим на них усилиям.
Вес решетчатых колонн при приближенных
подсчетах можно считать равным весу колонн
со сплошной стенкой.
8. Башнаки колонн
Веса башмаков *даны на графике 16.
"Верхний график дает вес башмаков для
двухветвевых колонн, причем расстояние а ме-
жду ветвями принято равным 0,7 м. Зависимость
веса башмаков от расстояния а дана на графиках.
_ М
Веса даны в зависимости от е = ®
силы № + /?, где 7V — осевая сила в основной
.ветви и И — в подкрановой ветви.
Нижний график дает вес башмаков колонн
с одной стойкой. Анкерные болты в вес башма-
ков не введены. Отношение сторон плиты при-
нято более иля менее постоянным и равным
1:2.
Веса даны как функция от осевой силы и
эксцентриситета. При малых эксцентриситетах
концы кривых, данные пунктиром, соответствуют
случаям, при которых башмак может значительно
измениться в зависимости от высоты сечения
колонны. Кривые даны для среднего веса баш-
маков при высоте сечения колонны, равной 0,7 ж.
При увеличении высзты сечения колонны вес
башмака в этой области уменьшается. Умень-
шение это при высоте сечения в 0,90 ж равно
10—15%, при высоте в L8 л — около 20%.
Материал башмаков — сталь 3 нормальная»
ТРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ ‘ 45
Таблица 3
Таблица вес* металлического фахверка для заполнении в кирпича в кг на 1 ж* схемы
Схемы
Высота стены
h в м
Сталь 3 норм.
Сталь 3 пониж.
кг/jt3
кг/ле*
Схема Г
оконные
проемы
МИККИ
Схема П
оконные
И
Ii№06i0ea|
6
7
8
9
10
10
11
12
13
14
15
10,9
9,7
9,3
9,0
8,7
124
11,8
11,5
11,4
11,6
11,8
10,9
9,9
9,6
9,4
9,2
13,2
12,5
12,2
12,0
12,2
12,4
Ш
15
16
17
18
19
14,0
14,2
14,4
14,7
15,0
15,1
15,2
15,3
15,5
15,7
Для иного материала вместо 7V*+ -Й следует опре-
делять вес по нагрузке:
где п — заданное напряжение.
Допускаемое давление на бетон под башма-
ком принято 40 кг/см2.
9. Фахверк
Вес фахверка зависит от расположения
в стене оконных проемов. Для ориентировоч-
ного определения веса фахверка можно ноль*
зоваться приведенной выше табл. 3.
Заполнение фахверка принято в у2 кирпича.
Диагонали, поддерживающие балки, приняты из
круглых тяжей.
В вес фахверка включены: промежуточные
стойки (двутавры), ригели (швеллера и дву-
тавры), диагонали (тяжи).
10. Перекрытия без фонарей
Вес перекрытия составляется из веса про-
гонов и ферм (связи не включены). Вес пере-
крытий подсчитан по графикам веса прогонов
и ферм (график 17).
Графики составлены для перекрытий трех
типов: 1) перекрытий, состоящих только из про-
катных или решетчатых прогонов (одиночная
сетка); 2) перекрытий, состоящих из ферм и
прогонов (двойная сетка); 3) перекрытий, состоя-
щих из прогонов, промежуточных ферм и ос-
новных ферм (тройная сетка). Для каждого про-
лета ферм шаг ферм принят наивыголнейшим
по расходу металла.
Величина наивыгоднейшего шага зависит
от нагрузки и пролета ферм. За средние вели-
чины наивыгоднейшего шага ферм ппи двой-
ной сетке могут быть приняты величины, дан-
ные в табл. 4.
Таблица 4
Таблица средних величин X наивыгоднейшего шага ферм
при двойная сетке
Пролет 1 ферм 12 м 18 М 24 М 30 М 36 м 42 л Приближен- ная формула
Прогоны прокатные 4,5 5,0 5,5 6,0 7,0 7,5 * = s.5 4-l
Прогоны решетчатые 6,0 6,5 7,0 7,5 8,5 9,0 х=5’°+1-0
Таблица 5
Таблица средних величии X нанвыгоднейдаго шага основных
Ферм прн тройной сетке
Нагрузка 290 кг/сжа
Пролет основных „ ферм 24 jk 30 м 36 И* 42 м 45. м
Прогоны прокат- ные 7.5 9,0 9,5 10,5 11,0
Прогоны решетча- тые 8,5 9,5 10,5 । 12,0
46
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
При уменьшении нагрузки величина наи-
выгоднейшего шага увеличивается, при увели-
чении нагрузки — уменьшается.
Практически перекрытие с одиночной сеткой
следует считать целесообразным для пролетов
до 9 м.
Из графиков 17 видно, что вес перекрытий
при двойной и тройной сетке становится оди-
наковым: для перекрытий с решетчатыми про-
гонами при пролетах 35—40 м и для перекры-
тий с прокатными прогонами при пролетах 30 м.
Практически переходить к перекрытиям
с тройной сеткой следует при пролетах, не-
сколько больших, когда разница в весе стано-
вится ощутительной, так как при тройной сетке
монтаж несколько сложнее.
11. Перекрытия е фонарями
Для ориентировочного определения веса
перекрытий обычного для промышленных цехов
типа даны графики для различных пролетов
ферм при различном между ними расстоянии
(графики 18). Правые части графиков соот-
ветствуют перекрытиям с подстропильными
фермами (шаг стропильных ферм принят в 6 м).
В вес перекрытий включены веса ферм, прого-
нов, рам Фонарей и связей по нижним и верх-
ним поясам ферм и по фонарям. Материал —
сталь 3 нормальная.
Для ориентировочного суждения о расходе
металла на все конструкции цеха даны графики
веса, подсчитанные пробными проектировками
для ячейки 30 м пролета при различном рассто-
янии между колоннами, для различных высот
их и различных крановых нагрузок.
Для определения расхода металла ячеек
при других размерах пролетов следует ив цифр,
полученных по приведенному графику, вычесть
вес перекрытия 80-м пролета, взятый по графи-
кам веса перекрытий, и прибавить вес пере-
крытия нового пролета из тех же графиков.
В вес ячейки вошли вес перекрытия со свя-
зями, вес подкрановых балок, вес колонне баш-
маками, вес фахверка. Материал — сталь 3 нор-
мальная.
12. Эмпирические формулы для опреде-
ления веса перекрытий без фонарей
IX Одиночная сетка
Прогоны прутковые:
<7М = 6,0 + 0,0004^2 (4)
Прогоны прокатные: %
дп = 0,0048 (р + 64О)4Х — 0,7), (5)
где дп — вес 1 по*. м прогона в кг;
р —нагрузка на 1 пог. м в кг;
X — пролет прогона в м.
2) Двойная сетка
а) Фермы сварные
Прогоны прутковые:
ffnep= 4,0+0,0521 Ур. (6)
Прогоны прокатные:
=5,0 + 0,063 ZV7. С7>
б) Фермы клепаные:
Прогоны прутковые:
^р=5.0 + 0,052гу7. (8)
Прогоны прокатные:
9пеР = 7,0 + 0,062 ZVJ. (9)
3) Тройная сетка
а) Фермы сварные
Прогоны прутковые:
9пер = 0,100 (16 +
Прогоны прокатные:
9пер = 0,103 (21 + (11)
где р — внешняя нагрузка в кг на 1м2 пе-
рекрытия; - ,
I — пролет ферм;
^пер —вес перекрытия в кг на 1 м2 пло-
щади.
ГРАФИКИ Д#Я ОПРЕДЕЛЕНИЯ. СОЕСТВЕНИОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ. 47
Сталь
ГРАФИКИ ВЕСА ПРОКАТНЫХ ПРОГОНОВ 3 норм.
За нагрузку на 1 пог. м прогона принимается внешняя нагрузка (собственный вес прогона не включается).
Пунктиром даны кривые веса прогонов» подобранных по прогибу f = 1/2001»
ДВУТАВРЫ
Длина прогона в лс График 1.
43
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Сталь
ГРАФИКИ ВЕСА ПРОГОНОВ
• 3 норм.
— - - . - - — - -— - -— -— —_ - —.
За нагрузку на 1 пог. л прогона принимается внешняя нагрузка (собственный вес прогона не включается).
Пунктиром даны кривые веса прогонов, подобранных-по прогибу f = 1/«ю 2
Вес по?, м прогона в к?
Графи!
ГРАФИКИуДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
ГРАФИКИ ВЕСА СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРИ
Сталь
3 норм*
1
1
&
График 3
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
50
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ ВЕСА СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Сталь
3 норм.
Нагрузка в т на пог. м Нагрузка в «г на пог.
3
Вес по? л фермы в кг
h . i/4l
h - i/Sf
h * 1/62
2,2
2.0»
1.8
.I-
1.4
1,2
1,0
120 * 140 160 180
200 SO 240
СВАРНЫЕ ФЕРМЫ С ОСТРЫМИ И ОПОРНЫМИ
УЗЛАМИ И ТРЕУГОЛЬНОЙ РЕШЕТКОЙ
23
05
40 60 ,80 ЮО
Вес пог. л фермы в кг
Графив 4
I
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕ ДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
S1
ГРАФИКИ ВЕСА СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С СОСРЕДОТОЧЕННОЙ НАГРУЗКОЙ
(подвесные краны)
Сталь
3 норм.
21 24
М* 12 * IS 18
30 33 36 39 42 45.
6,0
ЧЯШЯ
-Н4
5.0
НН
Q 50 1П0 150 200 250 300 350 400 450 500 500 €50
Вес пог. м фермы ь кг s •
3,0
Графив 5
4*
52
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ ИКСА ПОДСТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Сталь
3 норм.
Число ГР^З. Пролеты в м Число груз. р Пролеты в л
12 15 18 21 24 27 30 12 15 18 21 24 _27_ 30
' 1 0,167 0,134 0,111 0,095 0,083 0,074 0,067 4 — — 0,267 0,229 0,200 0,178 0,160
' 2 0,222 0,177 0,148 0,127 0,111 0,098 0,089 5 — — — 0,286 0,250 0,222 0,200
3 0,266 0,222 0,190 0,167 0,148 0,133 1 г
. ГРАФИКИ ДЛЯ , ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ Ю
ГРАФИКИ ВЕСА ТРАПЕЦИЕВИДНОГО ФОНАРЯ И ЕГО ЭЛЕМЕНТОВ
Клепаные конструкции
I — пролет фонаря
Л—высота фонаря
q — вертнк. нагрузка от перекр. и снега в кг на 1 пог м,
И7—ветровая нагрузка вКгна! пог. м>.
Стойка
ригель
\__1 нога
ГРАФИК ВЕСА РИГЕЛЯ
ГРАФИК ВЕСА СТОЙКИ
И НОГ ФОНАРЯ
Кривые даны для сталей 31
2 и 1
/ОВР.**
Еймариал
__ ног«
Кривые для напряжения 1400 кг/см* даны
сплошными линиями--------
Кривые для напряжения 1 200 Кг/см* даны
пунктиром------—
b — пролет ригеля в плоскости чфонаря
С—пролет ригеля из плоскости фонаря
при гибкости 200
$ — вес 1 пог. м ригеля в кг
Сечена* изТ
Течения из JC
го
др
$0
40
'ZP
>5
№
200 400 600 i 600 1000 1200 1400 Й
1 "" И
3 3
Ий
га
Вес в кг
id
1
2700
2500
1055
2000
1500
*1000
'500
кш
JC 20
К24
Х22
66,0
57.5
Х14
355
4 ад
42В
Х20
ХЮ
XIG
Сече-
ния >
МкАНЛЖБВМ
г за
100
2р Эр 4р MX. 6р , 7р
Пролет ригеля be х.
Сечения даны из двух уголков
График ?
S4
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ 6S
ГРАФИКИ ВЕСА СВЯЗЕЙ
Ь — шаг стропильных форм в м
а — шаг фонарных рам в м
g
5?
£
О
£
ГРАФИК ВЕСА ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ
ГРАФИК ВЕСА ВЕТРОВЫХ ПРОГОНОВ
Пролет прогона в л*
ГРАФИК ВЕСА СВЯЗЕЙ ПО ВЕРХНЕМУ ПОЯСУ ФЕРМ
Вес дан на 1 мй площади цеха, пе-
ГРАФИК ВЕСА СВЯЗЕЙ МЕЖДУ ФОНАРЯМИ
Вес дан на 1 ла креста связей
Диагонали приняты ив круг-
лого железа*
Распорками служат прогоны
В вес включены тяжи и уси-
лении прогонов
10,0
М:
8,0
7,0
6,0
6,0
4,0
3,0
2,0 8,0 4,0 5,0 6,0
Пролет С в м
ГРАФИК ВЕСА СВЯЗЕЙ ПО НИЖНЕМУ ПОЯСУ ФЕРМ
ГРАФИК ВЕСА СВЯЗЕЙ МЕЖДУ ПРОГОНАМИ
Расстояние между прогонами С в м
Нагрузка на пог. м ветровой фермы в кг
График 9
56
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Краны
ОСТ 6769
ГРАФИК ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК ОТ ДВУХ КРАНОВ
График 10
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ ST
КРАНЫ МОЩН
© GXE Кран 100 Крав 125даР,«45л7 з I* Д Д J_j_L МЫ ! й
© сгяугг-ко 1
Кран 126 /п JU4X3т og « о р g о • 1Ы Д». > i & , » м
1ч>о—о-о——о— ГРАФИК ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК момента по середине пролете с учетом динами- ческого коефециенте 1.10
Эквивалентная нагрузка в »» а* пог. гг > 5 8 й 8 8 $
% 1
\\
V vJ&> —
Л
s®'
*25. 26л-
35 .с
<ЬЧ
<2)
б 13 18 .24 « 36 « Пролет балки в л При наличии других кранов эквивалентную Hi подходящей схеме крана, умножая полученную сумма давлений каткой заданного крана и Г(
ГОСТЬЮ СВЫШЕ 100 m
КРАНОВ
Кран ISO/» Р^бВл?
АЛ Л А >,-67*;
л 1 К$М| 17$л> Р*3 22t3 S *2 ► I§f5|» ЙГ & 5*|» 5ч ItfltfF
t ,8 28 н а-э» 2 1 ,& 1 Э о ос л W « " * 1ЛЗД Й1 Кран 20Ол7 ТЪЭДлт 1» а
1 Т ©
1 ;a&SS ! & * й 3 S. В5.&& Края 220/» Р*54£/тт 1W ]
i| ®
ГРАФИК ОПОРНЫХ. РЕАКЦИЙ
—
600
JR.
500 —
у*
400 «
—
/ ^i
/Ху ,/rt j/C
300 у
%
* tt $ —
j200 17,
8. .
5 -
1
«100 12 £
i . 1: 2' 1 в 2^ 1 3 ) ,3fi 42
Пролет балки в л Б
агрузку можно определить по приблизительно
о нагрузку по графику на отношение где Хр—
-давление катков по принятой подходящей схеме.
рафик 11
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ ВИСА ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК СО СПЛОШНОЙ СТЕНКОЙ
Сталь
3 норм.
Цифры на кривых указывают отношение , характеризующее
принятую высоту.
График 12
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ 59
ГРАФИК ВЕСА* ПОДКРАНОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ ФЕРМ И ВАЛОК ПОД ТЯЖЕЛЫЕ КРАНЫ
Сталь
3 корм.
График 13
во
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ШШТР^КЦИИ
ГРАФИК ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДВУХ КРАНОВ
Краны
ОСТ 676#
График 14
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ Ы
1 Сталь
ГРАФИКИ ВИСА КОЛОНН 3 корм.
М —момент в тм; N— нормальная сила в *»; е — эксцентриситет в м; Н—высота колонн в л;
b — высота сечения в м-
Толщина стенки 6 принята
10 мм
Таблица увеличения
веса колонны с изме- Сечение
нением толщины колонны
стенки
График 15
62
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОБСТВЕННОГО ВЕСА МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ 63
ГРАФИКИ НАИМЕНЬШЕГО ВЕСА ПЕРЕКРЫТИЙ ВЕЗ ФОНАРЕЙ
р — нагрузка на 1 м* перекрытия в ягг Вее перекрытия состоит из веса проген св и ферм
СХЕМЫ ПЕРЕСЫТИВ
'ФЕРМЫ КЛЕПАНЫЕ
Шаг прогонов - 2 м
Двойная сетка
перекрытия
При одиночной сетке - 1
При двойной сетке - П
При тройной сетке - Ш
ПРОГОНЫ - ПРОКАТНЫЕ
Шаг прогонов = 2 л
Шаг прогонов » з л
График 17
ГРАФИКИ ВЕСА ПЕРЕКРЫТИЙ С ФОНАРЯМИ И ВЕСА КОНСТРУКЦИЙ ЯЧЕЙКИ ЦЕХА
Вес перекрытия состоит из веса прогонов и ферм
Сталь
3 норм.
ГРАФИК.. ЗАВИСИМОСТИ ВЕСА
КОНСТРУКЦИЙ ЯЧЕЙКИ ЦЕХА ОТ ША1^А КОЛОНН
-•——без кранов
-——2 крана по 100 т
— 2 крана по. 15 —- 2 крана по 250^-
Однопролетиый цех.Конструкции сварные
h - высота до головки рельса
высота до нижнего пояса фермы
290
£“30000
2 крана по 60 /я»
250
200
ISO
Л 100
U
9
24
Шаг колонн в А
80
ГРАФИКИ ЗАВИСИМОСТИ ВЕСА ПЕРЕКРЫТИЯ ОТ ШАГА СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ И ШАГА. КСЛОШ!
Нагрузка 150 СВАРНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Нагрузка в.0 кг/я>
Без подоТроп.ферм С пелетэтмуиньнымя фермами ол Без подстроп.ферм С подотропмьнь
8
fO
60
50
'3
а
40
80
70
60
Л
о 50
§
S
|40
«
а
Мг~
Шаг
80
Без
12
Шаг колони
Нагрузка 150 КЛЕПАНИЕ
подстроп.ферм; с подстропильными фермами
4.5 6 7,5
с троп.ферм
18
24
40 30,
фермами^
. = _ У-
z==£=36 — £=30;
=£ = 34 EEz£ =18i § = —£=24
=
18
24
80
70 -
60
п 50
24
S.
ф 40
О 4,5 7,5 9
, Шаг строп.ферм •
12 13
Шаг колонн
« 30
/О
60
50
© 40
4,5 6 7.5 9 12
Шаг строп.ферм I Шаг колонн .
КОНСТРУКЦИИ Иагруэка 25О
Без подстроп ферм С подо тропильными фермами
18
24
12
Шаг колонн
4,5 6 7,5 S
Шаг строп.ферм
График 19
ГЛАВА III
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
Пояснения к таблицам
В главе III собран .материал, упрощающий
расчет растянутых стержней, ослабленных за-
клепочными отверстиями*
Площади нетто даны для. сечений из двух
уголков, наиболее часто встречающихся в лег-
ких конструкциях. Ослабления предусмотрены
одной, двумя и тремя заклепками диаметром от
12 до 26 мм.
В случае применения в качестве самосто-
ятельного элемента одиночного равнобокого
уголка, прикрепленного одной полкой, допу-
скаемое напряжение в нем согласно § 106 ТУ и
Н принимается р размере 0,75 от основного на*
пряжения, что равносильно уменьшению пло-
щади нетто в 0,75 раза. Поэтому для таких угол-
ков согласно примечанию, данному в табл. 1
равнобоких уголков, при определении площади
нетто уголка табличные данные следует мно-
жить на величину 0,75:2 я» 0,375.
Помимо площадей нетто для сечений из
двух уголков (табл. 1, 2) даны таблицы (3, 4,
и 5) допускаемых усилий на растяжение при
ослаблении сечения заклепками наиболее упо-
требительных диаметров в 17, 20 и 23 мм.
Допускаемое усилия даны при напряже-
ниях в 1200 къ/Ы\ что соответствует первому
пределу основных допускаемых напряжений
для стали марок 1, 2 и 3 пониженной .. (ТУ и Н
§ 21). в 1400 и 1700 ач/см2, что соответствует
первому и второму пределам. допускаемых
напряжений для сталей марок 3 нормальная п
4 нормальная.
В таблицах отсутствуют данные для уси-
лий при допускаемом напряжении в 1450 яг/сж2,
соответствующем второму пределу допускаемых
напряжений для стали марок 1, 2 и 3 понижен-
ной.
Для этого случая можно пользоваться та-
бличными данными прн напряжении в 1400 т/см\
так как расхождение в усилиях равно 3,5%, что
для практических целей подбора сечений не-
существенно.
Для швеллеров и двутавров ввиду большого
разнообразия возможного расположения закле-
пок в таблицах даны ослабления лишь одной
дырой — отдельно для полок и стенок сечений
(табл* 6. 7, 8 и 9).
Для получения ослабления дырами швелле-
ров и двутавров большим числом дыр таблич-
ные данные соответственно перемножаются на
требуемое число заклепок в полке и стенке се-
чения.
Заклепочные отверстия в полках швеллеров
и двутавров взяты на рисках, данных в табли-
цах главы VJI, стр. 365 — 367.
(Я
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица I
П7ЛПТАТТТ. ТПГСТТЛ LbhI
СЕЧЕНИЯ ДВУХ РАВНОБОКИХ УГОЛКОВ в ел* OCT 14
ell- z 3 Примечание. Для се- ления из одного уголка, при- , клепанного одной полкой, рас- тягивающее напряжение не дол- жно превосходить 0,75 допу- скаемого, т- е. Ен&тто = та&л. °>375 i
Размеры уголка jKjK F&pywvmo CM* d = 12 мм ct = 14 d = 17 ММ
1 2 3 1 2 3 1 - 2 3
4 45-45- 6 в 5 50 50- в 5 волю- в 8 в 6Г-в5- 8 10 в 7t Л5- JQ 12 Ьв -80* до 8 ‘ _ 10 i SO-SO- 12 1 14 1 / 8 10 100-100 12 14 16 . 10 120-120- }< 1в . 10 12 180-180- к 16 12 1 14 1 R0110- 18 18 } 20 7 180180- }J 16 £00-200- go u 6,96 8,38 10,16 9,60 11,33 11,64 13,82 18,06 IS,10 19,74 24,20 17,56 23,00 , 28,20 33,40 24,60 30,20 28,00 34,40 40,80 46,80 31,20 ‘ 38,40 45,60 52,60 59,40 46,60 55,20 63,80 72,20 60,60 60,00 69,40 78,60 60,80 80,80 91,60 102,20 112,80 97,80 110,80 124,00 138,60 153,00 181,60 6,00 7,3§ 8,72 8,40 9,94 10,44 12,38 16,14 13,66 17,82 21,60 I642 21,08 25,80 30,52 5,04 6,18 7,28 7,20 8,50 9,24 10,94 14,22 12,22 15,90 .19.40 14,68 19,16 23,40 27,64 5,84 7,18 8,48 8,20 9,70 10,24 12,14 15,82 13,42 17,50 21,40 15,88 20,76 25,40 30,04 22,36 27,40 25,76 31,60 37,44 42^88- 4,72 5,78 6,80 6,80 8,02 8,84 10,46 13,58 11,74 15,26 18,60 14,20 18,52 22,60 36,68 20,12 24,60 23,52 28,80 34,08 38,96 9,94 11,78 15,34 13,06 17,02 20,80 15,52 20,28 24,80 29,32 21,88 26,80 25,28 31,00 36,72 42,04 28,48 35,00 41,52 47,84 53,96 43,20 51,12 59,04 66,76 47,20 55,92 64,64 78,16 65,72 76,04 86,16 96,08 106,00 92,84 105,36 118,56 132,48 146,20 173 44 8,24 9,74 12,62 11,02 14,30 17,40 13,48 17,56 21,40 25,24 19,16 23,40 22,56 27,60 32,64 37,28 25,76 31,60i 37,44 45,08 48,52 39,80 47,04 54,28 61,32 43.80 51,84 .59,88 67,72 61,64 71,28 80,72 89,96 99,20 88,08 99,92 113,12 126,36 139,40 165,28 36,40 42,96 ’ 49,52 55,88 40,40 47,76 55,12 62,28 57,56 66,52 75,28 83,84 92,40 83,3В 94,48 107,68 120,24 132,60 157,12
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
• 67
Таблица 1 (продолжение)
ПЛОЩАДЬ НЕТТО
СЕЧЕНИЯ ДВУХ РАВНОБОКИХ УГОЛКОВ
в ел1
н
ОСТ 14
Примечание. Для сече-
ния из одного уголка, при-
клепанного одной полкой, рас-
тягивающее напряжение не дол-
жно превосходить 0,75 допу-
скаемого, т. е.
F нетто = табл. X 0,375
Размеры уголка JWJ» ^брутто смл d ~ 20 ММ d = 23 -ИЛ- (Z = 26 ММ
1 2 3 1 2 3 1 2 3.
0 15,10 12,70 10,30
65-65- 8 19,74 16,54 13,34
10 24,20 20,20 16,20
в 17,56 15,16 12,76 14,80 12,04
8 23,00 19,80 16,60 19,32 15,64
75*75* 10 28,20 24,20 20,20 23,60 19,00
12 33,40 28,60 23,80
8 24,60 21,40 18,20 20,92 17,24
80*80* 10 30,20 26,20 22,20 25,60 21,00
8 28,00 24,80 21,60 24,32 20,64 ’ 23,84 19,68
10 34,40 ‘ 30,40 26,40 29,80 25,20 29,20 24,00
90-90- 12 40,80 36,00 31,20 35,28 29,76 34,56 28,32
14 46,80 41,20 35,60 40,36 33,92 39,52 32,24
8 31,20 28,00 24,80 27,52 23,84 '27,04 22,8$
10 38.40 34,40 30,40 33,80 29,20 33,20 28,00
100*100* 12 45,60 40,80 36,00 40,08 34,56 39,36 33,12
14 52,60 47,00 41,40 46,16 39,72 45,32 38,04
10 59,40 53,00 46,60 52,04 44,68 51,08 42,76
10 46,60 42,60 38,60 42,00 37,40 41,40 36,20
12 55,20 50,40 45,60 49,68 44,16 48,96 42,72
120-120* 14 63,80 58,20 52,60 57,36 50,92 56,52 49,24
10 72,20 65,80 59,40 64,84 57,48 63,88 55,56
10 50,60 46,60 42,60 38,60 46,00 41,40 45,40 40,20
12 60,00 55,20 50,40 45,60 54,48 48,96 53,76 47,52
180*180- 14 69.40 63,80 , 58,20 62,96 56,52 «2,12 54,84
10 78,60 72,20 65,80 71,24 63.88 70,28 61,96
12 69,80 65,00 60,20 55,40 64,28 58,76 53,24 63,56 57,32
14 80,80 75,20 69,60 64,00 74,36 67,92 61,48 73.52 66,24
150*180* 10 91,00 65,20 78,80 72,40 84,24 76,88 69,52 83.28 74,96
18 102,20 95,00 87,80 80,60 93,92 85,64 77,36 92,84 83,48
20 112,80 104,80 96,80 88,80 103,60 94,40 85,20 102,40 92,00 i *
14 97,60 92,00 86,40 80,80 91,16 84,72 78,28 90,33 83,04 75,76
100-180* 16 110,80 104,40 98,00 91,60 103,44 96,08 88,72 102,48 94,16 85,84
Ю 124,00 117,450 111,20 104,80 • 116,64 109,28 101,92 115,68 107,36 99,04
18 138,60 131,40 124,20 117,00 130,32 122,04 113,76 129,24 119,88 110,52
800*200* 20 163,00 145,00 137,00 129.00 143,80 134,60 125,40 142,60 132,20 121,80
24 181,00 172,00 162,40 152,80 170,56 159,52 148,48 169,12 156,64 144,16
68
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 2
ПЛОЩАДЬ НЕТТО СЕЧЕНИЯ ДВУХ НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКОВ В ОЛ1* 1 н ОСТ 15
1 I ЙВ t з
41
Размеры уголка ^брутто см9 tf=12 мм d = 14 Й=17 мм
мм 1 2 3 1 2 3 1 2 3
45*80- 4 в 5,76 8,36 4,80. 6,92 4,64 6,68
60-40- ОС да S’ 9,68 11,44 14,88 8,46 10,00 12,96* 1,26 8,26 9,76 12,64* : 7,96 9,40 12,16 '
75-50- 5 в 8 10 12,22 14,50 18,94 23,20 11,02 13,06 17,02 20,80 9,82 11,62 15,10 18,40 10,82 12,82 16,70 20,40 .9,42 11,14 14,46 17,60 10,52 12,46 16,22 19,80
80-55- 6 8 10 15,70 20,60 25,20 14,26 18,68 22,80 12,82 16,76 20,40 14,02 18,36, 22,40 12,34 16,12 19,60 13,66 17,88 21,80 11,62 15,16
90*60- 6 8 10 17,56 23,00 28,20 16,12 21,08 25,80 14,68 19,16 23,40 13,24 17,24 21,00 15,88 20,76 25,40 14,20 18,52 22,60 15,52 20,28 24,80 13,48 17,56 21,40
100*75* 8 10 12 27,20 33,40 39,40 25,28! 31,00 36,521 23,36 28,60 . 33,64 21,44 26,20 30,76 24,96 30,60 , 36,04 22,72 27,80 32,68 20,48 25,00 29,32 24,48 30,00 35,32 21,76 26,60 1 31,24
120-80- 8 10 12 31,20 38,40 45,60 * 28,96 85,60 42,24 26,72 " 32,80 38,88 24,48 30,00 35,52 28,48 35,00 41,52 25,76 ’ 31,60 37,44 23,04 28,20 33,36
180*90- 8 10 12 14 34,40 42,60 50,40 58,20 32,18 39,80 47,04 54,28 29,92 37,00 43,68 50,36 27,68 34,20 40,32 46,44 31,68 39,20 46,32 53,44 28,96 35,80 . 42,24 : 48,68 26,24 32,40 38,16 43,92
JLfO.lOO-, 10 is: 14 16 * 48,60 57,60 . 66,60 . 75,40 45,20 53,52 61,84 69,96 41,80 - 49,44 57,08 64,52 38,40 45,36 52,32 59,08
180*120* 12 14 16 ; 69,80 89,80 91,60 . ! 1 - 65,72 '76,04 •86,16 61,64 ' 71,28 80,72 57,56 66,52 75,28
200*120* 12 14 16 74,60 ; 86,40 ; 98,00 70,52 81,64 92,56 . 66,41 • 76,88 87,12 62,36 72,12 81,68
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
69
Таблица 2 (продолжение)
ПЛОЩАДЬ НЕТТО СЕЧЕНИЯ ДВУХ НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКОВ в ел*3 н . ОСТ 15
I ?
11
-
Равмеры уголка У брутто см- <2 = 20 Л€Л d = 23 мм d = 26 мм
мм 1 2 3 1 2 8 1 2 3
76*50- 5 6 8 10 12,23 14,50 18,94 23,20 10,22 12,10 15,74 19,20 | 9,92 11,74 15,26 18,60 -
80-65- 0 8 10 15,70 20,00 25,20 1 13,30 17,40 21,20 12,94 16,92 20,60 <
90-00* 6 8 10 17,56 23,00 28,20 15,16 19,80 24,20 14,80 19,32 23,60 14,44 • 18,84 23,00
100-75- 8 10 12 27,20 33,40 39,40 24,00 29,40 34,60 20,80 25,40 29,80 23,52 28,80 33,88 19,84 24,20 23,04 . 28,20 . 33,16
120-80- 8 10 12 31,20 38,40 45,60 28,00 34,40 40,80 24,80 30,40 36,00 27,52 33,80 40,08 25,84 29,20 34,56 - 27,04 33,20 39,36 »
130-90- 8 10 12 14 34,40 42,60 50,40 58,20 31,20 38,60 45,60 52,60 28,00 34,60 40,80 47,00 24,80 30,60 36,00 30,72 38,00 44,88 51,76 27,04 33,40 - 39,36 45,32 ВО,24 ' 37,40 44,16 50,92 26,08 32,20 37,92 43,64
150*100’ 10 12 14 16 48,60 57,60 66,60 75,40 44,60 52,80 61,00 69,00 , 40,60 '48,00 55,40 62,60 36,60 43,20 49,80 56,20 44,00 52,08 60,16 <68,04 39,40 46,56 53,72 60,68 34,80 41,04 47,28 53,32 43,40 - 51,36 , 59,32 67,08 38,20 . 45,12 52,04 58,76
180-120- 12 14 16 69,80 80,80 91,60 65,00 • 75,20 85,20 60,20 69,60 78,80 55,40 64,00 72,40 64,28 74,36 84,20 58,76 67,92 76,88 53,24 61,48 69,52 63,56 73,52 83,28 57,32 66,24 74,96 51,08 58,96 66,64
200-12Ю* 1 12 14 16 74,60 86,40 98,00 69,80 80,80 91,60 65,00 75,20 85,20 60,20 69,60 78,80 69,08 79,96 90,64 63,56 73,52 83.28 58,04 67,08 75,92 68,36 . 79,12 84,68 62,12 71,84 1 81,36 55,88 64,56 73,04
70
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица А
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ Ш РАСТЯЖЕНИЕ ДВУХ УГОЛКОВ, ОСЛАБЛЕНИЮ Диаметр дыр 17 мм ; ЗАКЛЕПОЧНЫМИ ДЫРАМИ, В кг
Угол к и р а I 1 н о б о > 5 и е ОСТ 14
Размеры уголка Вес пог. м двух Ослабление уголка одной дырой Ослабление уголка двумя дырами Ослабление уголка тремя дырами
уголков
мм кг П = 1 200 W = 1 400 П = 1 700 п — 1200 п = 1 400| п = 1 700 = 1 200| | П — 1 400| П 1 700
5 . 9,14 И 928 13 916 16 898 9 888 11 536 14 008
60-60- в 10,84 14 136 16 492 20 026 11 688 13 636 16 558
8 14,18 18 408 21 476 26 078 15 144 17 668 21 454
в 11,86 15 672 18 284 22 202 13 224 15 428 18 734
бобо- 8 15,50 20 424 ; 23 828 28 934 17 160 20 020 24 310
10 10,02 24 960 29120 35 360 20 880 24 360 29 580
6 13,78 18 624 ' 21 728 26384 16176 18 872 22 916
75-75- 8 18,06 24 336 28 392 34 476 21072 24 584 29 852
10 22,20 29 760 34 720 42160 25 680 29 960 36 380
12 26,20 35184 41048 49 844 30 288 35 336 42 908
80-80- 8 19,20 26 256 30 632 37196 - 22 992 26 824 32 572
10 23,80 32160 37 520 45 560 28 060 32 760 39 780
8 22,00 30 336 35 392 42 976 27 072 31584 88352
00-00- 10 27,00 37 200 43 400 52 700 33 120 38 640 46 920
12 32,00 44 064 51408 62 424 39 168 45 696 55 488
14 36,80 1 50 448 58 856 71468 44 736 52192 63 376
8 24,60 34176 39 872 48 416 30 912 36 064 43 792
10 30,20 42 000 49 000 59 500 37 920 44 240 53 720
1DO-1CO- 12 35,80 49 824 58128 70 584 44 928 52 416 63 648
14 41,20 57 408 66 976 81328 51 696 60 312 73 236
16 46,60 64 752 75 544 91732 58 224 67 928 82 484
10 36,60 51840 60 480 73 440 47 760 55 720 67 660 43 680 . 50 960 61 880
120-120- 12 43,40 61 344 71568 86 904 56 448 65 856 75 968 51552 60144 73 032
14 60,20 70 848 82 656 100 368 65 136 75 992 92 276 59 424 69 328 84184
1в 56,80 80 112 93 464- 113 492 73 584 85 848 104 244 67 056 78 232 94 996
10 36,60 56 640 66 080 80 240 52 560 61 320 74 460 48 480 56 560 68 680
180-180 • 12 47,20 67 104 78 288 95 064 62 208 72 576 88 128 57 312 66 864 81 192
14 54,60 77 568 90 496 109 888 71 856 83 832 101 796 66 144 77 168 93 704
10 61,80 87 792 102 424 124372 81 264 94 808 115 124 74 736 87 192 105 876
12 54,80 78 864 92 008 111 724 73 968 86 296 104 788 69 072 80 584 97 852
14 63,40 91 248 106 456 129 268 85 536 99 792 121 176 79 824 93 128 113 084
150-150- 10 72,00 103 392 120 624 146 472 96 864 ИЗ 008 137 224 90 336 105 392 127 976
18 80,20 115 296 134 512 163 336 107 952 125 9 Г1 152 932 00 608 117 376 142 528
20 88,60 127 200 148 400 180 200 119 040 138 880 168 640 НО 880 129 360 157 080
180-180- 14 76,60 111 408 129 976 157 828 105 696 123 312 149 736 199 984 116 648 141 644
10 87,00 126 432 147 504 179 112 119 904 139 888 169 864 ИЗ 376 132 272 160 616
10 97,400 142 272 165 984 201 552 135 744 158 368 192 304 129 216 150 752 183 056
200-200- 18 108,80 158 976 185 472 225 216 151 632 176 904 214 812 144 288 168 336 304 408
22 120,20 175 440 204 680 248 540 167 280 195 160 236 980 159 120 185 640 225 420
24 142,60 208 128 242 816 294 848 198 336 231 393 280 976 188 544 219 968 I 267 104
У г о л к и н е р а в л о 6 । Экие ОСТ 15
J 5 1 7,58 9 552 11 144 13 532 1 1 1 1
60-40- в 8,98 11280 13 160 15 980
8 11,68 14 592 17 024 20 672
5 9,60 12 624 14 728 17 884
75-75- 6 11,38 14 952 17 444 21182
8 14,86 19 464 22 708 25 774
10 18,22 23 760 27 720 33 660
в 12,32 16 392 19 124 23 222 13 944 18 268 19 754
80-55- 8 16,12 21 456 25 032 30 396 18192 21 224 25 772
10 . 19,80 26160 30 520 37 060
в 13,80 18 624 21 728 26 384 16 176 18 872 22 916
90-60 8 18,06 24 336 28 392 34 476 21072 24 584 29 852
10 22,20 29 760 34 720 42160 25 680 29 960 36 380
100-75- 8 21,20 29 376 34 272 41 616 26 112 30 464 36 992
10 26,20 36 000 42 000 51 000 31 920 37 240 45 220
12 31,00 42 384 49 448 60 044 37 488 43 736 53108
120-80* 8 24,40 34176 39 872 48 416 30 912 36 064 43 792 27 648 32 256 39168
10 30,20 42 000 49 000 59 500 37 920 44 240 53 720 33 840 ‘39 480 47 940
12 35,80 49 824 58 128 70 584 44 928 52 416 63 648 40 032 46 704 56 712
8 27,00 38 016 44 352 53 856 34 752 40 544 49 232 31488 36736 44 608
180-90- 10 33,40 47 040 54 880 66 640 42 960 50 120 60 860 38 880 45 360 55 080
12 39,60 55 584 64 848 78 744 50 688 59 136 71808 45 792 53 424 64 872
14 45,60 64128 74 816 90 848 58 416 68 152 82 756 52 704 61488 74 664
- 10 38,20 54 240 63 280 76 840 50160 58 520 71 060 46 080 53 760 65 280
150-100- 12 45,20 64 224 74 928 90 984 59 328 69 216 84 048 54 432 63 504 77 112
14 52,40 74 208 86 576 , 105128 68 496 79 912 97 036 62 784 73 248 88 944
16 59,20 83 952 97 944 118 932 77 424 90 828 109 684 70 896 82 712 100 436
12 54,80 78 864 92 008 111 724 78 968 86 296 104 788 69 072 80 584 97 852
180-120- 14 63,40 91248 106 456 129 268 85 536 99 792 121176 79 824 93 128 113 084
16 71,80 103 392 120 624 148 472 96 864 113 008 137 224 30 336 105 592 127 976
12 58,40 84 624 98 728 119 884 79 692 92 974 112 897 74 832 87 904 105 012
200-120- 14 67,80 97 968 114 296 138 788 92 256 107 682 130 696 86 544 100 968 122 604
16 76,80 111 072 129 584 | 157352 104 544 | 121968 148 104 98 016 114352 f 138 856
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
71
Таблица 4
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА РАСТЯЖЕНИЕ ДВУХ УГОЛКОВ, ОСЛАВЛЕННЫХ ЗАКЛЕПОЧНЫМИ । Ъ ДЫРАМИ, к кг Диаметр дыр 20 мм
Уголки равнобокие OCT 1А
Размеры уголка лел 4 Вес пог. м двух уголков яг Ослабление уголка одной дырой Ослабление уголка двумя дырами Ослабление уголка тремя дырами
п—1200 п = 1 400 П =5 1700 П = 1 2Оо| П = 1 400 | П = 1 700 п= 1200 П=1400|-П“ 1 700
6 11,86 15 240 17 780 21 590 12 360 14 420 17 510
65-65- 8 15,50 19 848 23156 28 118 16 008 18 676 22 678
10 19,02 24 240 28 280 34 340 19 440 22 680 27 540
0 13,78 18 192 21 224 25 772 15 312 17 864 21 692
75-76- 8 18,06 23 760 27 720 33 660 19 920 23 240 28 220
10 22,20 29 040 33 880 41 140 24 240 28 280 34 340
12 26,20 34 320 40 040 48 620 28 560 33 320 40 460
80-80- 8 19,20 25 680 29 960 36 380 21 840 25 480 30 940
10 23,80 31440 36 680 44 540 26 840 31 080 87 740
8 22,00 29 760 34 720 42 160 25 920 30 240 36 720
90-90- 10 27,00 36 480 42 560 51680 31 680 36 960 44 880
12 32,00 43 200 50 400 61 200 37 440 43 680 53 040
14 36,80 49 440 57 680 70 040 42 720 49 840 60 520
8 24,60 33 600 39 200 47 600 29 760 34 720 42 160
Ю 30,20 41280 48 160 58 480 36 480 42 560 51 680
100-100- 12 35,80 48 960 67 120 69 360 43 200 50 400 61200
14 41,20 56 400 65 800 . 79 900 49 680 57 960 70 380
16 46,60 63 600 74 200 90 100 55 920 65 240 79 220
10 38,60 51129 59 640 72 420 46 320 54040 65 620
120 120- 12 14 43^40 50,20 60 480 69 840 70 560 81 480 85 680 98 940 54 720 63 120 63 840 73 640 77 520 89 420
16 56,80 78 960 92120 111 860 71280 83160 100 980
.10 39,60 55 920 65 240 79 220 51 120 59 640 72 420
130-130- 12 47,20 66 240 77 280 93 840 60 480 70 560 85 680
14 54,60 76 560 89 320 108 460 69 840 81480 98 940
16 61,80 86 640 101080 122 740 78 960 92120 111 860 66 480
12 54,80 63,40 78 000 - 91000 110 500 72 240 84 280 102 340 77 560 94 180
14 90 240 105 280 127 840 83 520 97 440 118 320 76 800 89 600 108 800
150-160- 16 72,00 102 240 119 280 144 840 94 560 110 320 133 960 87 880 101860 123 080
18 80,20 114000 133 000 . 161500 105 360 122 920 149 260 96 720 112 840 137 020
20 88,60 125 760 146 420 178160 116 160 135 520 164 560 106 560 124 320 150 960
180-180 14 76,60 110 400 128 800 156 400 103 680 120 960 146 880 96 960 113 120 137 360
16 87,00 125 280 146 160 177 480 117 600 137 200 166 600 109 920 128 240 155 720
16 97,40 108,80 141 120 164 640 199 920 133 440 155 680 189 040 125 760 146 720 178 160
200-200- 18 157 680 183 960 223 380 149 040 173 880 211140 140 400 163 800 198 900
20 120,20 174 000 203 000 246 500 164 400 191 800 232 900 154 800 180 600 219 300
24 142,60 206 400 240 800 292 400 194 880 227 360 276 080 183 360 213 920 259 760
Угол: кн н е р а в н о б окне ОСТ 15
5 9,60 12 264 14 308 17 374
75-50- 6 11,38 14 520 16 940 20 570
8 ! 14,86 18 888 22 036 26 758
10 18,22 23 040 26 880 32 640*
6 12,32 15 960 18 620 22 610
80-55* 8 16.12 20 880 24 360 29 580
10 19,80 25 440 29 680 36 040
6 13,80 18 192 21 224 25 772
90-60- 8 18,06 23 760 27 720 33 660
10 22,20 29 040 33 880 41140
8 21,20 28 800 33 600 40 800 24 960 29 120 85 360
100-75. 10 26,20 35 280 41160 49 980 80 480 35 660 43 180
12 31,00 41520 48 440 58 820 35 760 41 720 50 660
8 24,40 33 600 39 200 47 600 29 760 34 720 42160
120-80- 10 30,20 41280 48160 58 480 36 480 42 560 51680
12 35,80 48 960 57 120 69 360 43 200 а 50 400 61 200
8 27,00 87 449 43 680 53 040 33 600 ’ 39 200 47 600 29 760 34 720 42 160
130-90* 10 33,46 46 320 54 040 65 620 41520 48 440 58 820 36 720 42 840 52 020
12 39,60 54 720 63 840 77 520 48 960 57 120 69 360 43 200 50 400 61 200
14 45,60 63 120 73 640 89 420 56 400 65 600 79 900
10 38,20 53 520 62 440 75820 48 720 56 840 69 020 43 920 51 240 62 220
150-100- 12 45.20 63 360 73 920 89 760 57 600 67 200 81600 51840 60 480 73 440
14 52,40 73 200 85 400 103 700 66 480 77 560 94180 59 760 69 720 84 660
16 59,30 82 800 96 600 117 000 75 120 87 640 106 420 67 440 78 680 95 540
12 54,80 78 000 91000 110500 72 240 84 280 102 340 66 480 77 560 94180
180-120- 14 63,40 90 240 105 286 127'840 83 520 97 440 118 320 76 800 89 600 108 800
16 71*80 102 240 119 280 144 840 94 560 110 320 133 960 86 880 101360 123 080
12 58,40 83 76G 97 720 118 660 78 000 81000 110 500 72 240 84 280 102 340
200-120 14 67*80 96 960 113120 137 360 90 240 105 280 127 840 83 520 97 440 118 320
16 76,80 109 920 ' 08240 155720 102 240 119 280 144 840 94 580 110 320 133 960
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА РАСТЯЖЕНИЕ ДВУХ УГОЛКОВ, ОСЛАБЛЕННЫХ ЗАКЛЁПОЧНЫМИ н
ДЫРАМИ, в кг
Диаметр ды{ ) 23 мм
У г 0 л к И р а в Н О б окне ОСТ 14
Размеры Вес пог. jU Ослабление уголка Ослабление уголка Ослабление уголка
уголка двух угол- одной дырой двумя дырами тремя дырами
ков 1
мм кг п = 1200 П = 1 400 п 1 700 п = 1 200 П = 1 400 п “ 1 700 п = 1200 п = 1 400 П = 1700
6 13,78 17 760 20 720 25 160 14 448 16 856 20 468
18,06 23 184 27 048 32 844 18 768 21 896 26 588 •
7б'7б< 10 22,20 28 320 33 040 40120 22 800 26 600 32 800
12 26,20 33 456 39 032 47 396 26 832 31 304 38 012
19,20 25104 29 288 35 564 20 638 24 136 29 308 '
BU-Ou- iq 23,80 30 720 35 840 43 520 25 200 29 400 : 35 700
8 22,00 29 184 34 048 41 344 24 768 28 896 35 088
27,00 35 760 41720 50 660 30 240 35 280 42 840
ви-УО* ig 32,00 42 336 49 392 59 976 35 712 41 664 50 592
14 36,80 48 432 56 504 68 612 40 705 47 488 57 664
8 24,60 33 024 : 38 528 46 784 2В 608 33 376 40 528
10 30,20 40 560 • 47 320 57 460 35 040 40 880 49 640
100400- 12 36,80 48 096 56 112 68 136 41 472 48 384 58 752
14 41,20 55 392 64 624 78 472 47 664 55 608 67 524
1в 46,60 62 443 72 856 88 468 53 616 62 552 75 956
10 36,60 50 400 58 800 71400 44 880 52 360 63 580
43,40 59 616 69 552 84456 52 992 ! 61824 75 072
IZv-lsU- 50,20 68 832 80 304 97 512 61104 71 288 86 564
16 56,80 77 808 90 776 110 228 68 976 80 472 97 716
10 39,60 55 200 64 400. 78 200 49 680 г 57 960 70 380
47,20 65 376 76 272 92 616 58 752 ; 68 544 83 232
IdV-lW* 54,60 75 552 88 144 107 032 67 824 79 128 96 084
16 61,80 85 488 99 736 121 108 76 656 89 432 108 596
12 54,80 77 136 89 992 109 276 70 512 82 264 99 892 63 888 74 536 90 508
14 63,40 89 232 104 104 126 412 81 504 95 088 115 464 73 776 86 072 104 516
Ш-150- 16 72,00 101 088 117 936 '143 208 92 256 107 632 130 696 83 424 97 328 118 184
.18 80,20 112 704 , 131 488 159 664 102 768 119 896 145 588 92 832 108 304 131 512 -
20 88,60 124 320 145 040 .176 120 113 280 132 160 160 480 102 240 119 280 144 840
1СЛ 1СП H 76,60 109 392 127 624 154 972 101 664 118 608 144 024 93 936 109 592 183 076
IcSH-IoU* 87,00 124128 144 816 175 848 115 296 134 512 163 336 106 464 124 208 150 824
16 97,40 139 968 163 296 198 288 131 136 152 992 185 776 122 304 142 688 178 264
мл Oftrt. 108,80 156 384 182 448 221 544 146 448 170 856 207 468 136 512 159 264 193 392
ZW’evv 2^ 120,20 172 560 201320 244 460 161 520 188 440 228 820 150 480 175 560 213180
24 142,60 204 672 238 784 289 952 191 424 223 328 271184 178 176 207 872 252 416
У г О Л К И 1 I е р а в и о б О к и е ОСТ 15
& 9,60 11 904 13 888 16 864
1 •?£ КЛ ® 11,38 14 088 16 436 19 958
•v-&V* g 14,86 18 312 21 364 25 942
' 10 18,22 22 820 26 040 31 62b ♦
6 12,32 15 528 18 116 21 998
80-55- 8 16,12 20 304 23 688 28 764
10 19,80 24 720 28 840 35 020
6 13,ЯО 17 760 20 720 25 160
90-60* 8 18,06 23 184 27 048 32 844
10 22,20 28 320 33 040 40120
8 21,20 28 224 32 928 39 984 23 808 27 776 33 728
luO-75- 10 26,20 34 560 40 320 48 960 29 040 33 880 41 140
12 31,00 40 656 47 432 57 596
8 24,40 33 024 38 528 46 784 28 608 33 376 40 528 ;
12080- 10 30,20 40 560 47 320 57 460 35 040 40 880 49 640
• 12' 35,80 48 096 56 112 68 136 41472 48 384 58 7Б2
8 27,00 36 864 43 008 • 52 224 32 448 37 856 45 968
33,40 45 600 53 200 64 600 40 080 46 760 56 780 .
jg 39,60 53 856 62 832 76 296 47 232 55134 66 912 -
14 45,СО- 62112 72 464 87 992 54 384 63 443 77 044
10 38,20 52 800 , 61 600 74 800 47 280 55 160 66 280 ; 41 760 | 48 720 59160
1 KA 1/kA 12 45,20 62 496 72 912 88 536 55 872 65 184 79152 . 49 248 57 456 69 768
l&O-XUU- 52,40’ 72 192 84 224 102 272 64 464 75 208 91324 56 736 > 66 192 80 376
16 59,60 81648 * 95 256 11&668 72 816 84 952 103Д56 63 984 : 74 648 90 644
12 54,80 77 136 89 992 109 276 70 512 82 264 99 892 63 888" : 74 636 90 508
180-120- 14 63,40 89 232 104 104 126 412 81 504 95 088 115 464 i fa 776 : 86 072 104 516
16 71,80 191 088 117 936 143 208 92 256 107 632 >30 696 93 424 >97 328 118 184
12 , 58,40 82 896 96 712 117 436 76 272 88 984 108 052 69 648 81 256 98 668
200-130- 14 67,80 95 952 111 944 135 932 . 88224 102 928 124 984 80 496 ‘ 93 912 114 036
16 > 76.80 108 768 126 896 154 088 99 936 116 592 141 576 , 91 104 106 288 129 064
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
73
Таблица в
I' ПЛОЩАДЬ ОСЛАБЛЕНИЯ ОДНОЙ ДЫРОЙ ПОЛОК И СТЕНОК ДВУТАВРОВ н ОСТ 16
№ профиля Ослабление полки (ел»2) Ослабление стенки (слгг)
Диаметр дыры в Диаметр дыры в лмь
12 14 17 20 23 26 29 12 14 17 20 23 26 29
J0 12 14 16 18 20 J 23 г ** S 21 * а 80 Ъ е а 88 Ъ с а 36 ь е 40 Ь с а 46 Ъ с а с а 55 Ъ е. а , 60 Ъ с 0,01 1,01 1,00 1,10 1,28 1,37 1,37 1.47 i;<7 1,56 1,56 1,65 . 1,65 1,73 1,73 1,73 1,80 1,80 1,80 1,80 ; 1,89 1,89 1,08 1,98 1,98 2,1В 2,16 2,16 2,40 • ' 2,40 ; 2,40 2,52 ' 2,52 : 2,52 2,64 2,64 2,64 1,39 1,50 1,60 1,60 1,72 1,72 1,82 1,82 1,92 1,92 2,01 2,01 2,01 2,10 2,10 2,10 2,21 2,21 2,21 2,31 2,31 1 2,31 2,52 2,52 2,53 2,80 2,80 ; 2,80 2,93 ! 2,98 2,93 3,08 3,08 3,08 1,82 1,94 1,94 2,09 2,09 2,21 2,21 2,33 2,33 2,44 2,44 2,44 2,54 2,54 2,54 2,68 2,68 2,68 2,80 2,80 2,80 3,06 3,06 3,06 3,40 ' 3,40 3,40 3,56 3,56 3,56 3,74 3,74 3,74 2,60 2,60 2,74 2,74 2,88 2,88 2,88 2,99 2,99 2,99 3,15 3,15 3,15 8,80 3,30 3,30 3,60 3v60 8,60 4,0 4,0 4,0 4,19 4,19 4,19 4,40 4,40 4,40 3,79 3,79 В,79 4,14 4,14 4,14 4,60 4,60 4,60 4,82 4,82 4,82 5,06 5,06 5,06 6,20 5,20 5,20 5,45 5,45 5,45 5,72 5,72 5,72 6,38 6,38 6,38 0,54 0,60 0,66 0,72 0,78 0,84 1,08 0,90 1,14 0^6 1,20 1,02 1,26 1,08 1,32 1,56 1,14 1,38 1,62 1,20 1,44 lt 68 1,26 1,50 1Л4 1,38 1,62 1,86 М4 , 1,68 1,92 1,50 1,74 1,98 1,56 1,80 2,04 0,63 0,70 0,77 0,84 0,91 0,98 1,26 1,05 1,33 1Д2 1,40 1,19 1,47 1,26 1,54 1,82 1,83 1,61 1,69 1,40 1,68 1,96 1,47 1,75 2,03 1,61 1,89 2,17 1,68 1,96 2,24 • 1,75 2,03 2,31 1,82 2,10 2,38 0,77 0,85 0,94 1,02 1,11 1,19 1,53 1,28 1,62 1,36 1,70 1,45 1,79 1,53 1,87 2,21 1,62 1,96 2,30 1,70 2,04 2,38 1,79 2,13 2,47 1,96 2,30 2,64 2,04 ’2,38 2,72 2,13 2,47 2,81 2,21 2,55 2,89 0,90 1,00 1,10 Г,20 1,30 1,40 1,80 1,50 1,90 1,60 2,00 1,70 2,10 1,80 2,20 2,60 1,90 2,30 2,70 2,00 2,40 ’ 2,80 2,10 2,50 2,90 2,30 2,70 3,10 2,40 2,80 3,20 2,50 2,90 3,30 2,60 3,00 3,40 1,04 1,15 1,27 1,38 1,50 1,61 2,07 1,73 2,19 1,84 2,30 1,96 2,42 2,07 2,53 2,99 2,19 2,65 3,11 2,-30 2,76 3,22 2,42 2,88 3,34 2,65 3,11 8,57 , 2,76 3,22 3,68 2,88 3,34 3,80 2,99 3,45 3,91 i,i? 1,30 1,43 1,56 1,69 1,82 2,34 1,95 2,47 2,08 2,60 2,21 2,73 , 2,34 2,86 . 3,38 2,47 ’ 2,99 3,51 , 2,60 > 3,12 8,64 2,78 3.25 3,77 ; 2,99 i 3,51 4,03 . 3,12 । 3,64 ; 4,16 3,25 , 3,77 1 4,29 ’ 3,38 3,90 4,42 ' 1,31 1,45 1,60 1,74 1,89 2,03 2,61 2,18 2,76 2,32 2,80 2,47 3,05 2,61 , 3,19 3,77 2,76 3,84 3,92 2,90 3,48 4,06 3,05 3,63 4,21 3,34 3,92 4,50 3,48 4,06 4,64 3,63 4,21 4,79 3,77 4,35 4,93
7L
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7
Е к ПЛОЩАДЬ ОСЛАБЛЕНИЯ ОДНОЙ ДЫРОЙ ПОЛОК И СТЕНОК ШВЕЛЛЕРОВ н ОСТ 17
Ослабление полки (ом9) Ослабление стенки (ел»)
№ профиля Диаметр дыры в мм Диаметр дыры в мм
12 14 17 20 23 26 29 12 14 17 20 23 . 26 29
В 0,96 0,60 0,70 0,85 1,00 1,15 1,30 1,45
10 1,02 1,19 0,64 0,74 0,90 1,06 1,22 1,38 1,54
12 1,08 1,26 1,53 0,66 0,77 0,94 1,10 1,27 1,43 1,60
1,14 1,33 1,61 0,72 0,84 1,02 1,20 1,38 1,56 1,74
11 Ъ 1,14 1,33 1,61 0,96 1,12 1,36 1,60 1,84 2,08 2,32
1й * 1,20 1,40' 1,70 2,00 0,78 0,91 1,11 1,30 1,50 1,69 1,89
1,20 1,40 1,70 2,00 1,02 1,19 1,45 1,70 1,96 2,21 2,47
1Я * 1,28 1,47 1,79 2,10 0,84 0,98 1,19 1,40 1,61 1,82 2,03
15 Ь 1,26 1,47 1,79 2,10 1,08 1,26 1,53 1,80 2,07 2,34 2,61
«Ы1 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53 0,90 1,05 1,28 1,50 1,73 1,95 2,18
20 ь 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53. 1,14 1,33 1,62 1,90 2,19 2,47 2,76
од а 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53 0,96 1,12 1,36 1,60 1,84 2,08 2,32
та ъ 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53 1,20 1,40 1,70 . 2,00 2,30 2,60 2,90
а 1,44 1,68 2,04 2,40 2,76 3,11 0,84 0,98 1,19 1,40 1,61 1,82 2,03
S4 Ъ 1,44 1,68 2,04 2,40 2,76 3,12 1,02 1,19 1,45 1,70 1,96 2,21 2,47
е 1,44 1,68 2,04 2,40 2,76 3,13 1,26 1,47 1,79 2,10 2,42 2,73 3,05
а 1,50 1,75 2,12 2,50 2,87 3,25 0,90 1,05 1,28 1,50 1,73 1,95 2,18
£7 Ъ 1,50 1,75 2,13 2,50 2,88 3,25 1,08 1,26 1,53 1,80 2,07 2,34 2,61
• е 1,50 1,75 2,13 2,51 2,88 3,26 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53 2,86 3,19
а 1,62 1,89 2,29 2,70 3,10 3,50 0,96 1,12 1,36 1,60 1,84 2,08 2,32
30 b 1,62 1,89 2,30 2,70 3,11 3,51 1,14 1,33 1,62 1,90 2,19 2,47 2,76
1,62 1,89 2,30 2,70 3,11 .3,52 1,38 1,61 1,96 2,30 2,65 2,99 3,34
а 1,68 1,96 2,38 2,80 3,22 3,63 4,05 0,96 1,12 1,36 1,60 1,84 2,08 2,32
33 Ъ 1,68 1,96 2,38 2,80 3,22 3,64 4,06 1,20 1,40 1,70 2,00 2,30 2,60 2,90
е 1,68 1,96 2,38 2,80 3,22 3,65 4,07 1,44 1,68 2,04 2,40 2,76 3,12 3,48
а 1,92 2,24 2,71 3,19 3,67 4,15 4,63 1,08 1,26 1,53 1,80 2,07 2,34 2,61
збъ 1,92 ; 2,24 2,72 3,20 3,68 4,16 4,64 1,32 1,54 1,87 2,20 2,53 2,86 3,19
е 1,92 2,24 2,72 3,20 3,68 4,17 4,65 1,56 1,82 2,21 2,60 2,99 3,38 3,77
а 2,16 2,52 3,05 3,59 4,13 4,67 5,21 1,26 1,47 1,79 2,10 2,42 2,73 3,05
40 Ъ 2,16 2,52 3,06 3,60 4,14 4,68 5,22 1,50 1,75 2,13 2,50 2,88 3,25 3,63
е 2,16 2,52 3,06 3,60 4,14 4,68 5,22 2,03 2,47 2,90 3,34 3,77 4,21
РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ
75
ПЛОЩАДЬ ОСЛАБЛЕНИЯ ОДНОЙ ДЫРОЙ ПОЛОН И СТЕНОК ДВУТАВРОВ И ШВЕЛЛЕРОВ Таблица 8
I ДВУТАВРЫ С ОСТ 16
№ профиля Ослабление полки (см*) Ослабление стенки (см*)
Диаметр дыры в мм Диаметр дыры в мм
12 14 17 20 23 ' 26 12 14 17 20 23 26
10 12 14 10 1» 20 22 24 20 28 80 32 86 40 40 0,95 1,06 Мб 1,25 1,36 1,45 1,56 1,67 1,76 1,86 2,06 2,27 2,92 1,34 1,46 1,58 1,69 1,82 1т95 2,06 2,17 2,41 2,65 3,40 1,92 2,06 2,21 2,36 2,50 2,64 2,92 3,21 4,13 2,78 2,94 3,10 3,44 3,78 4,86 3,96 4,35 « 5,59 6,32 0,54 0,61 0,68 0,76 0,83 0,90 0,97 1,04 1,12 1,19 1,26 1,33 1,48 1,62 1,94 0,63 0,71 0,80 0,88 0,97 1,05 1,13 1,22 1,30 1,39 1,47 1,55 1,72 1,89 2,27 0,77 0,87 0,97 1,07 1,17 1,28 1,38 1,48 1,58 1,68 1,79 1,89 2,09 2,30 2,75 0,90 1,02 1,14 1,26 1,38 1,50 М2 1,74 1,86 1,98 2,10 2,22 2,46 2,70 1 3,24 1,04 1,17 1,31 1,45 1,59 1,73 1,86 2,00 2,14 2,28 2,42 2,55 2,83 3,11 3,73 1,17 1,33 1,48 1,64 1,79 1,95 2,11 2,26 2,42 2,57 2,73 2,89 3,20 3,51 ‘4,21 f
Таблица 9
£ г1 — ШВЕЛЛЕРА ОСТ 17
№ профиля Ослабление полки (см1) Ослабление стенки (см*)
Диаметр дыры в мм Диаметр дыры в мм
.12 14 1? 20 23 26 К 12 14 17 20 23 | 26
Б : 10 12 14 16 >8 20 22 24 88 80 1,08 1,08 1ДА 1,26 1,32 1,44 1,50 1,62 1,68 1,80 1,98 1,26 1,33 1,47 1,54 1,68 1,75 1,89 1,96 2,10 2,31 » 1,62 1,79 М7 2,04 2,13 2,30 2,38 2,55 2,80 2,20 2,40 2,50 2,70 2,80 3,00 3,30 2,88 3,11 3,22 3,45 3,79 3,64 3,89 4,28 0,60 0,66 0,72 0,72 0,78 0,84 0,90 0,96 1,02 1,08 1,14 1,20 1,32 0,70 0,77 0,84 0,84 0,91 0,98 1,05 1,12 1,19 1,26 1,33 1,40 1,54 0,85 0,94 1,02 1,02 1,11 1,19 1,28 1,36 1,45 1,53 1,62 1,70 1,87 1,00 1,10 1,20 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,20 1.15 1,27 1,38 1,38 1,50 1,61 1,73 1,84 1,96 2,07 2,19 2,30 2,53 130 1,43 1,56 1,50 1,69 1,82 1,95 2,08 2,21 2,34 2,47 2,60 2,36
ГЛАВА IV
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
Определения, пояснения и при-
меры пользования таблицами
1. Продольный изгиб
При достижении осевой сжимающей силой
определенной величины прямолинейная форма
сжимаемого стержня становится неустойчивой.
Стержень выпучивается, искривляется.
Явление искривления стержня под действием
осевых сжимающих усилий носит название япро-
дольного изгиба*. Наименьшее значение сжи-
мающей силы, вызывающей продольный изгиб,
называется „критической силой"
Напряжения, возникающие от действия кри-
тической силы, называются „критическими на-
пряжениями*
В зависимости от „гибкости* стержня, т. е.
от отношения длины стержня к радиусу инер-
ции его сечения, явление продольного изгиба
может наступить как при напряжениях, не пре-
восходящих предел упругости, так и при на-
пряжениях, больших этого предела.
Формула критической силы для первого слу-
чая дана Эйлером.
Для призматического стержня с шарнирно
закрепленными концами выражение критической
силы Pko имеет вид:
р - m
Это выражение получается непосредственно
нз решения уравнения изогнутой оси:
EiS+Py=o- (2)
Интегрирование уравнения дает:
у = А сой ах + В sfn ах, (3)
где
Определяя произвольные постоянные инте-
грирования из граничных условий, получаем:
cos-^- = 0 (4)
ИЛИ
al = (2п + 1)Х (4Z)
откуда, подставляя значение а, получаем:
р _(2n + W#Z
Наименьшее значение Рк„ получается при
п = 0:
Р*р=—- <6>
I
Деля обе части на F = , получаем ве-
личину критического напряжения:
где
*=4* (7)
Для применимости формулы Эйлера крити-
ческое напряжение не должно превосходить ве-
личины предела упругости, т. е. 2 000—2 200 кг/см2,
для чего необходимо, чтобы —=100—120, т.е.
формула Эйлера справедлива только для гиб-
ких стержней. Мощные составные стержни при
сжатии обычно выбывают из работы от выпучи-
вания отдельных элементов при достижении
ими предела текучести. Предел текучести явля-
ется также одним из участков кривой, получен-
ной Карманом в опытах на продольный изгиб
о мощными стержнями. Поэтому при составле-
нии ТУ и Н за предельную величину для кри-
тических напряжений стержней с гибкостью
X < 60 был принят предел текучести.
Разрыв между кривой Эйлера и прямой пре-
дела текучести заполнен переходной сопрягаю-
щей кривой параболического вида по уравне-
ни1ц:
nkp = 1536 + 29,39Х - 0,2487X2. (8)
Таким образом кривая критических напря-
жений для обычных строительных сталей 4, 3»
2 и 1 составлена из т р е х участков: !
а) для гибкости X == 60 прямая п = 2 400 jct/сж*2?
б) „ „ 60 <Х< 120 кривая п== 1536 +
+ 29,39Х — 0,2487X2; J
в) для гибкости Х>120 кривая Эйлера: •'
т&Е 21220006. :
.Х2 “ 54,1
В кривой Эйлера Е Принято: равным
2150 000 къ/см\ = J ; '
Аналогичные кривые построены для стали
5 повышенной и для стали специальной. Кри-
вые для:всех перечисленных сталей даны на
графике 1.
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
77
2. Коэфициент безопасности и специаль-
ный коэфициедт безопасности
Допускаемые напряжения при расчете кон-
струкций по общепринятому условному методу
расчета, не охватывающему всей совокупности
работы сооружения, составляют некоторую долю
от величины предела текучести. Доля эта- мо-
жет быть представлена в виде дроби —. Коэ-
е1
фициент носит название коэфициента
безопасности. Для сжатых стержней вво-
дится еще специальный коэфициент безопасности
учитывающий явление продольного изгиба.
Коэфициент этот состоит из двух частей,
отражающих изученную и неизученную части
явления продольного изгиба.
Первая часть коэфициента представляет со-
бой отношение предела текучести к критиче-
скому напряжению и обозначается
= (9)
пкр
Вторая часть учитывает несоответствие дей-
ствительной работы стержней принятой схеме
однородных призматических стержней с иде-
альными концевыми шарнирами. Фактически
мы всегда имеем неоднородные составные стер-
жни, внецентренное приложение нагрузки и
неравномерное распределение напряжений.
• Согласно опытным данным позднейшего вре-
мени внецентренность приложения нагрузки и
другие побочные явления имеют наибольшее зна-
чение для стержней со средними гибкостями. По-
этому в 19 >0 г. при составлении Единых норм
строительного проектирования неизученная часть
коэфициента fc2 была принята в виде криволи-
нейной функции с максимумом для средних
гибкостей. Численные значения этой функции
даны в табл. 1.
Полный коэфициент 12 получается перемно-
жением величин ф' и <|Л:
Л = (10)
Величина, обратная обозначается через ?
и называется коэфициентом уменьшения допу-
скаемого напряжения при' продольном изгибе:
Ч ~ »wP
78
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 1
Значения ф"
Гибкость . . 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
Значение ф* цоо 1,03 1,12 1,25 1,40 1,46 1,35 1,27 1,20 1,15 1,15
Значения коэфициента <р- даны в табл. 5
настоящей главы.
Выше приводим сравнительный график 2
коэфицнентов f по действующим Единым нор-
мам строительного проектирования, по нормам
Гвпротранса нКПС, а также по американским
и немецким нормам.
3. Свободная длина сжатых стержней
Для сжатого ст^пжня с двумя шарнирными
концами формула критической силы имеет вид:
= (12>
Весьма просто получаются формулы крити-
ческой силы и для стержней с другими конце-
выми закреплениями,.
Стержень, с одним заделанным
и одним свободным концом изгибается
так же, как половина шарнирно опертого стержня
и критическая сила для него будет та же. Под-
ставив в предыдущую формулу вместо I длину
2/, получаем:
-Ж
& •
(13)
Авалогичными рассуждениями получаем для
стержня с двумя заделанными кон-
цами:
— р .
(14)
Во всех этих случаях вид формулы крити-
ческой силы остается одним и тем же:
Меняется лишь коэфициент длины р.
Величина pl называется свободной длиной
сжатого стержня.
На стр. 81 дана табл. 4 величин р для раз-
личных случаев сжимающих нагрузок и различ-
ных видов концевых заделок стержней.
4. Графики для подбора сечений сжатых
стержней
Напряжение в стержне, работающем на осе-
вое сжатие, определяется по формуле:
‘ <16>
т* брутто
Так как коэфициент <р не выражается до-
статочно простой математической функцией от
геометрических размеров стержня, то подбор
сечения без вспомогательного материала при-
ходится производить многократно.
Для упрощения этого процесса в настоящей
главе дан ряд графиков для подбора стержней
наиболее распространенных сечений.
Графический метод в данном случае принят
на том основании, что конечной целью операции
является не получение того или иного числа
для дальнейших с ним операций, а выбор опре-
деленного сечения из ряда возможных.
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
73
Так как сечения ие изменяются непрерывно,
то графический метод в данном случае не воз-
буждает сомнений со стороны точности, а в то
же время обладает рядом преимуществ по ком-
пактности материала и простоте пользования.
Все графики построены по одному принципу.
За независимое переменное принята длина
стержня I Для каждого данного сечения (а зна-
чит и для данного радиуса инерции) опреде-
лена величина ср в зависимости от I и затем
вычислены величины Fy, которые приняты за
ординаты кривых, соответствующих каждому
сечению.
Операция подбора сечення сводится к вычи-
слению требуемой величины:
где Р — заданное усилие, п — допускаемое на-
пряжение.
По заданной величине I и вычисленной
величине Ftp на графиках находим точку с коор-
динатами, соответствующими этим величинам.
Все кривые, лежащие выше найденной точки,
дают сечения, достаточные по прочности. Из
этих сечений следует взять то, которое дает
наименьший вес, для этой цели слева против
каждой кривой дан вес сечения»
5. Графики для подбора сечений
из круглого железа
(график 8)
Графики даны в основном для подбора
элементов прутковых решетчатых прогонов.
Верхний график предназначается для подбора
стержней решетки прогона, ннжний — для под-
бора сечений верхнего пояса, сконструирован-
ного из стержней круглого железа. В такого
рода прогонах обычно железо для поясов и
решетки принимается- одного диаметра и по-
этому в графиках расстояние между сечениями
двух прутков взято равным диаметру прута.
6. Графики для подбора
тавровых сечений из парных уголков
(графики с 7 по 18 включительно)
Эти графики отличаются той особенностью,
что кривые различных уголков пересекаются
между собой, поэтому при подборе не всегда
. приходится брать ближайшую верхнюю кривую,
а ту из верхних кривых, которая дает меньшнй
вес. Вес каждой кривой проставлен слева на
полях.
Группы кривых уголков одного калибра, но
разных толщин в нижнем конце (на гибкости
200) объединены общей линией. Для большей
четкости наряду со сплошными линиями часть
кривых дана пунктиром, с той до целью кривые
уголков наименьших толщин в каждом пучке
утолщены.
Для пояснения работы с графиками при-
водим пример подбора сечения раскоса фермы.
Пример. Требуется подобрать сечения сжа-
того раскоса клепаной фермы из стали 3 нор-
Йч
мальной. Теоретическая длина раскоса I —
= 4000 мм. Усилие в раскосе Р= 15,85 т. Сече-
ние тавровое из двух парных уголков.
Ось у — у лежит в плоскости
фермы.
Согласно § 113 ТУ и Н за ц ।
свободную длину на продольный Jr—J
изгиб стержня относительно оси ’Д
у — у принимается теоретическая
длина I = 4 м, а за свободную фиг- 1
длину на продольный изгиб
относительно оси х — х — величина 0,8 I = 3.2 м.
Требуемая площадь сечения:
„ 15 850 .
1400 11,3 СМ *
На графике 7 для равнобоких уголков на стр. 88
находим точку с координатами I = 3,2 и (pF = 11,3.
Все сечения, соответствующие кривым, лежащим
выше найденной точки, достаточны для поста-
вленных требований. Просматривая точки пере-
сечения кривых этого пучка с линией, соответ-
ствующей абсциссе I = 0 (где fF = F), видим,
что ниже всего проходит кривая, соответствую-
щая уголку 90x8. Это сечение, будучи доста-
точным, в то же время дает наименьший вес.
Для проверки пригодности этого сечения по
работе на продольный изгиб относительно оси
у — у по графику 9 (стр. 90) отыскиваем точку
с координатами I = 4,0 м и <j>F = 11,3.
Кривая, соответствующая |_ 90x8, идет выше
найденной точки, следовательно сечение I 90X8
пригодно. Ближайшая к найденной точка верх-
няя кривая, соответствующая |_ 80x8 и дающая
меньший вес, непригодна, так как в ранее рас-
смотренном графике она лежит ниже найденной
точки. Итак, из равнобоких уголков получаем
сечение |_ 90x8. Вес 1 поъ. м стержней — 22,0 кк
Проделывая только что изложенные опера-
ции с графиками неравнобоких уголков, полу-
чаем сечения из двух неравнобоких уголков
L 100X75X8. Вес 1 пог. м—21,2 кг. Следова-
тельно это сечение выгоднее полученного выше.
Во всех случаях' линия ординат точек прохо-
дила левее черточек на кривых, отмечающих
гибкость X = 150, стало быть, гибкость стержней
с подобранными сечениями меньше 150, что для
раскосов ТУ и Н (§ 32) допускается. На этом
подбор считается законченным. Принимаем сече-
ние из двух уголков 100X75X8. Вес 1 пог. ле
стержня равен 21,2 кг.
При работе с графиками надо иметь в виду,
что кривые для осей у — у даны при расстоянии
между уголками в 10 лем. Если иметь в виду
проектирование стропильных и подстропильных
ферм, то расстояния между уголками в зависи-
мости от толщины фасонки изменяются в пре-
делах от 12 до 8 мм и для этих случаев гра-
фики дают достаточную для подбора точность.
При больших отклонениях ошибку можно учи-
тывать по табл. 2 или производить подбор, поль-
зуясь радиусами инерции, данными в табл. 6 на
стр. 124»
Наибольшая неточность получается для ма-
лых уголков и больших гибкостей, наимень-
шая — при больших уголках и малых гибкостях.
О величине ошибки в напряжениях можно
судить по данным табл. 2
Для промежуточных уголков ошибку можно
определять интерполяцией.
80
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 2 -
Таблица. раехождеяяй в напряжениях при расстояниях между уголками, отличных от принятого в графиках
*' Величина отклонений дана в процентах
Расстояние между уголками 8 = 6 мм ь 5 — 8 ММ
Гибкость X Сечение 70 100 130 150 70 100 130 150
~ || 60 X 40 X 5 -2,7 — 5,0 — 8,0 - 7,0 -1,1 — 2,5 -3,7 — 3,8
; || 200 х 120 X 12 — 0,3 — 1,5 - 2,5 — 2,0 — 0,3 — 0,4 — 0,5 — 0,5
|| *5Х'«Х * — 4,2 - 7,5 — 8,8 -10,5 — 2,2 — 4,0 — 6,7 - 5,8
200 X 200 X М — 0,8 - 1,5 — 2,5 — 2,0 — 0,4 — I,2 -1,2 -1,2
—1|— BOX «X 5 — 7,0 — 12,5 — 23,0 — 20,0 -2,0 -4,0 — 8,0 — 6,5
200 X 120 X 12 — 1,5 - 1,5 - 5,0 — 4,5 — 0,5 1 -1,5 — 2,5 — 2,0
Расстояние между уголками б = 12 3LW S — 14
Гибкость к Сучение 70 100 130 150 70 100 130 150
|| (10 X 40 X 5 + 1,3 + 2,5 + <М> + 4,0 2,7 5,0 8,3 8,4
]| 200 X 120 X 12 + 0,5 + 1,0 + 1,8 + М + 1,0 + м + 2,5 + 2,5
|| 45 X 45 X 4 + 1,7 . + 2,8 + 5,0 + 4,8 + 3,5 + 6,0 ' + 10,0 +11,0
' || 200 X SOO X 10 + 0,5 + 1,0 + 1,2 + 1,2 + Ц0 + 1,4 + 2,4 + 2,3
~Ц- СОХ 40 х с + 2,0 + 4,0 + 6,0 + 6,5 + 4,3 + 8,0 + 13,0 +14,5
’"Ц— 200 X 120 X И + 1,0 + 1,0 + 2,5 + 2,0 +1,5 + 3,0 + 5,0 + 4,7
7. Графики для крестовых сечений из подбор: пары у L ГОДКОВ В СИЛЗ ЦИ2 Ог f симмет гноситедг рии сече ьно оси, ния рави идущей ы раДйу по биес Су инер- ектрисе.
(графики 19 и 20) ( , 8. График? для подбора коробчатых Практически при конструировании стержней сечений из неравнобоких уголков крестового сечения уголки несколько расста- «м оо „ ваяются и потому наибольшая гибкость полу- (графики 21, 22, 28 и 24) чается относительно оси, проходящей по биссек- Принцип построения графиков тот же, трисе уголка. Относительно этой оси и даны что и для крестовых сечений, Сечение соста- графики подбора сечений. Графиками можно влено таким образом, что ширина кцробки полу- пользоваться также и для подбора коробчатых чается равной большей полке уголка,, а высота — сечений из пары равнобоких уголков, так как для равной короткой полке плюс толщина стенки них радиусы инерции относительно любой оси уголка.
РАСТЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
81
9, Графики для подбора сечений
из равнобоких уголков с листом
(графики 25, 26 и 27)
Графики предназначаются для подбора се-
* нений поясов тяжелых стропильных ферм при
усилиях, превосходящих допускаемые на пару
самых крупных уголков. Горизонтальные связи
стропильных ферм обычно ставятся так, что
свободная длина пояса фермы в направлении,
перпендикулярном к плоскости фермы, в 2, 2,6
и 3 раза более свободной длины пояса в пло-
скости фермы, поэтому и для графиков сече-
ния подобраны таким образом, что отношение
-^ = 2, 2,5, 3.
Сечения для первых двух случаев соста-
влены из листа с равнобокими уголками 150X150;
180X180; 200X200.
Для третьего случая сечения составлены из
листа с неравнобокими уголками. Сечения подо-
браны таким образом, что вся область приме-
нения этих сечений более или менее равномерно
заполнена кривыми. Ввиду постоянства отно-
т
шения — для всех сечений каждого графика
значения для осей а? —а? и у — у даны на
одном и том же графике путем изменения мас-
штаба длины 1Х и Отношение масштабов
4? г»
f, равное отношению постоянно для дан-
х гу
ного графика.
Пример. Требуется подобрать сечение пояса
фермы из стали 3 нормальной при усилии
в поясе, равном 280 т, при свободных длинах
в плоскости фермы 2,5 ж и из плоскости
фермы — 5 ж.
Требуемая величина:
?F=28000 = 20ff.
Л_ = -«• = 9
h
т
На графике 25 с отношением= 2, указан-
ия?
ном вверху около сечения, находим точку
45 координатами yF = 200 и = 5 или, что то
же, 1Х = 2,5. Беря ближайшую к найденной точке
верхнюю кривую, находим сечение из листа
510X18 и двух уголков 200X13. Вес 1поъ. м се-
чения, обозначенный слева, равен 80,9 кг.
IO, Графики для подбора сечений
из двутавров и швеллеров
(графики с 28 но 12 включительно)
Эти графики по сравнению. с остальными
особенностей не имеют. Для парных швеллеров
Таблица 3
Изменение напряжения при увеличении рас-
стояния между швеллерами с 10 мм на 11 мм
(в процентах)
X швеллера 70 100 130 150
Г 8 6 11 19 20
£ 16 2,5 5 7 8
L 40 2 3,5 6 6
Зак. 3F00.— Металлические конструкции.
Таблица 4
РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
Род закрепления и нагрузки Схема | закрепления и нагрузки Расчетная длина
1. Стойка, защемленная в основании, верхний конец свободен. Нагрузка — сосредо- точенный груз на вер- шине «5 1 J
2. То же при равномерно распределенной подли- не стержня нагрузке 1 1
3. То же при треуголь- ной нагрузке, распре- деленной по длине стержня | v IIIJIHIlUlLllJIliUlljiil 1 = 1.388Л
Основной случай 4. Оба конца шарнирно закреплены. Сосредоточенный груз на вершине h l~h
5. То же при равномерно распределенной по длине стержня на- грузке 2. I 1 1 = 0,725 П
в. Один конец защемлен, другой закреплен шар- нирно. Сосредоточенный груз на вершине I ’r I = 0,7 h
7. Оба конца защемлены. Сосредоточенный груз на вершине '>'/r I — 0,50 It
t ' J
•
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
(графики 40, 41 и 42) расстояние между швел-
лерами принято равным 10 мм. Так как сечения
из швеллеров применяются обычно в более
тяжелых конструкциях, где фасонки редко мо-
гут быть тоньше 10 мм, то для суждения о точ-
ности графиков для случая других расстояний
между швеллерами даны величины отклонения
в напряжениях при расстоянии между швел-
лерами в 14 мм (табл. 3).
11. Таблица радиусов инерции сечении
швеллерного тина из пары уголков
(табл. 7)
Сечение указанного типа стали применяется
в сварных фермах. Так как этот вид ферм не
является общераспространенным, то в качестве
вспомогательного материала к подбору стер-
жней ферм с такого рода сечениями вместо
обычных графиков даны лишь таблицы радиусов
инерции сечений при различной раздвижке угол-
ков. Уголки взяты только неравнобокие, как
более выгодные для этого типа сечений. Ра-
диусы инерций вычислены по формуле:
г=/(17>
где — радиус инерции одного уголка относи-
тельно оси, проходящей через центр тяжести;
d— расстояние между обушками уголков; з —
расстояние центра тяжести уголка от наруж-
ной грани полки.
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
83
Таблица 5
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ? ПОНИЖЕНИЯ ДОПУСКАЕМОГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ИЗГИБЕ Сталь 1, 2, 3 н 4
Гибкость 0 1 2 3 4 1 5 1 в 7 8 1 9
О 1.000 0.999 0-999 0.998 0.997 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992
10 0.990 .989 .987 .986 .984 .982 .980 .978 .975 .973
20 .970 .968 .965 .962 .959 .955 .951 .948 .944 .940
30 .935 .932 .928 .924 .920 .916 .911 .907 .902 .898
40 .898 .888 .884 .879 .874 .870 .866 .861 .856 .851
50 .846 .842 .837 .833 .828 .823 .818 .813 .808 .803
60 .798 .792 .785 ,780 .775 .769 .763 .758 .752 .747
70 .741 .735 .729 .724 .718 .712 .706 .700 .695 ♦689
80 .683 .677 .671 .666 .660 .654 .648 .642 .637 .631
00 .625 .619 .614 .608 .602 .596 .591 .585 .579 .574
100 .568 .562 .557 .551 .545 .539 .534 .528 .522 .517
НО .511 .505 .500 .494 .488. -482^- .477 .471 .465 .460
120 .454 .448 .442 .437 .432 ♦427 .422 .417 .412 .407
130 402 .397 .392 .387 .382 -377 .372 .367 .362 .357
140 .353 .349 .345 -341 .387 Ж .329 .325 .322 .819
150 .316 .313 .310 .307 .304 .301 .298 .295 .292 .290
160 .287 .284 . .281 .279 .276 .274 .271 .268 .266 .263
170 .261 .258 ,256 .253 .251 .248 .246 .243 .241 .238
180 236 .234 .232 -229 .227 .225 .223 .221 .218 ! .216
190 .214 .212 .210 .207 .205 .203 .200 .198 .196 .193
200 .191 С т аль 5
Гибкость 0 4 2 1 3 1 4 ( 5 1 в 1 7 1 8 9
0 1 000 0.999 0.999 0.998 0-997 0.986 0.995 0.994 0.993 0.992
10 0.990 .989 .987 ,986 .984 .983 .980 .978 .975 .973
20 .970 .968 .965 .962 .959 .955 .951 .948 .944 .940
30 .935 .932 .928 ,924 .920 .916 .911 .907 .902 .898
40 .893 .888 .884 .879 .874 .870 .866 .861 .856 .851
50 .846 .842 .837 .833 .828 .823 .818 .813 .808 •80S
60 .798 .791 ,785 .778 .772 .765 .758 .751 . .744 .737
70 .730 .722 .714 .707 .699 .691 .683 .676 .668 .660
80 . 652 .644 .636 .628 .620 ’.612 .604 .596 .588 .580
90 .572 .564 .556 .549 .541 .533 .526 .518 .510 .502
юо .495 .487 .480 .472 .465 .457 .450 .444 .437 .431
по Л 24 .418 .412 .406 .400 .395 ,389 *384 .379 .374
120 .369 .368 .358 .353 .348 .343 .338 .332 .327 .322
130 .317 .313 .309 .305 .302 .299 .296 .293 .291 ,288
140 .285 .282 .279 .277 .274 .271 .269 .266 .263 .261
150 -258 .256 .254 .252 .250 .248 .246 .244 .241 .239
160 i .237 .216 .200 .235 .233 .231 .229 .227 .225 .223 .221 .218
170 180 .215 .199 .213 .197 .211 .196 .209 195 .208 ,194 .206 .192 .205 .191 .203 .190 .202 .188
193 Л87 .185 .184 .183 .181 .180 .179 .177 .176 .175
200 Д73
Сталь строите л ь н а я и овышенного качества ССПК
Гибкость | 1 0 1 1 1 2 ! 1 3 1 * | 5 1 « ( ! 7 1 8 1 9
9 1.000 0.999 0.999 0.998 1 0.9S7 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992
: л 0.990 .970 .989 .987 .986 .984 .982 .980 .978 .975 .973
S3 S3 .968 .965 .962 .959 .955 .951 .948 .944 .940
.935 .'932 .928 .924 .920 .916 .911 .907 .902 .898
.893 .838 .884 .879 .874 .870 .866 .861 .856 .851
50 .846 .842 .837 .833 .828 .823 .818 .813 .808 .803
АП ♦ 798 .791 .785 .778 .772 .765 .758 .751 .743 .736
DV 70 .728 .719 .711 .702 .693 .684 .675 .665 .655 .645
80 .635 .625 .615 .605 .595 .585 • .576 .566 .556 ,546
90 .536 .526 .517 .507 .497 .487 .478 .468 .458 .449
' 100 по 120 130 .439 .363 .305 .431 .356 ’ .301 .422 ч ,349 .298 .414 .343 .294 .406 .337 .291 .399 .331 ,287** .391 .325 .284 .383 .320 .280 .376 .315 .277 .369 .310 .278
.270 .267 .264 .260 .257 .254 .251 .249 .246 .243
140 .240 .237 .234 .232 .229 .227 .224 .222 .220 .217
150 160 170 , 180 190 .215 .193 .175 .159 .145 ‘ .212 .191 .173 .158 .144 .210 .189 .171 .156 .143 .208 .187 .170 .154 .142 .206 .186 .168 .153 .141 .203 .184 .167 .151 .140 .201 .182 .165 .150 .139 •199 .180 .163 .149 .138 .197 .179 .162 .148 .137 .195 .177 .160 .146 .137
f 2СО .136
6*
84
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
5
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ. НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
КРУГЛОЕ ЖЕЛЕЗО
F — площадь сечения железа; <р — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X = 200
X = 150 X = 120
н
21
20
Обозначения —
¥
Г
18
%
Г
30
13
^8
Вес „
пог. м Сече- ©F
НИС СЛ€2
5.55
5.04
4.49
3.98
£.55
6.98
2.72
2.46
2.23
Loo
а.?8
J.53
3,39
Я. 21
Ь J0
0*89
8$
0.56
0,39
Iflfl
10,00
!В,98
ь *
7.96
?ло
5,96
£.49
4.92
4.46
4.00
3.56
3.06
2.78
2,42
2.00
1.78
1.50
1.24
2J2
J0..78
12
2J
20
V
4«
17
Й'
К
Ы
Г
15
.14
120 __130 Ир 150
‘Z- в сантиметрах
' "—
—.—*
2ЙЗ
^gjgjgl
40 SO 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 . 520 560_ 600
i - в сантиметрах
График 8
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
85
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ОДИН РАВНОБОКИЙ УГОЛОК F — пяощ&яь сечения уголка; ф — коэфициент продольного изгиба; н
_Х 1 — расчетная длина стержней Конец кривой соответствует гибкости X. = 200 Обозначения — X == 150 >0^ X = 120 ОСТ 14
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ '
ОДИН РАВНОБОКИЙ ЗТОЛОК
F — площадь сечения уголка; <р — коэфициент продольного изгиба;
Z — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X = 200
Обозначения — 'SC X ?= 150 Stl X = 120
ОСТ 14
. РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
8Т
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ОДНИ РАВНОБОКИЙ УГОЛОК
- плошадь сечения уголка; о - коэфициент прод0.,ккого И8Гвва.
2 — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости 1 — 200
Обозначения — X = 150 'V х = t20
ОСТ 14
вес
йог- м Сечение а
L200.24
«0.1
L200.20
54.4
L200.18
48.7
40,1
38,3
36,0
L200.16
L150.20
L180.16
L150.18
L1 80.14
L150.J6
L120.16
L150.12
L130.14
L120.14
U20.10
L 100,12
15.1
12.3
MOO. 10
L100.8*
£8
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА РАВНОБОКИХ УГОЛКА
F — площадь сечения уголков; у — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X — 200
Обозначения — X 150 vxxs^ *• ~ 12<>
ОСТ 14
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ-
8&
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА РАВНОБОКИХ УГОЛКА
F — площадь сечения уголков; <р — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X = 200
1 Обозначения — X = 150 X = 120
н
ОСТ 14
Вес
поэ. л* Сечение
кг
- ]го.2 L2OO.20
Д0₽.б L200.18
.97,4 L200.16
L1S0.20 L180.J6
so, г LI50.I8
‘ 76,^ L180.14
72.0 U 50.16
63,4 L150.14
61.3 L130.16
. . 56,8 L120.16
54,8 L150.12
' 54.6 L130.14
50.2 U2O.14
47.2 46.6 tlggjg
' 43 4 L12O.12
41 .2 L100.14
39.6 изо ю
36.6 L 90 14
36 6 120 1G
ЗЯ 9 L100.12
37.0 L 90.12
:о.г 000. iO
27 0 L 90.10
24.6 LI00.8
22,0 L 90.е
Н2,6 L200.24
90
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ ДА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА РАВНОБОКИХ УГОЛКА
У—площадь сечения уголков; $>—коэфициент продольного изгиба;
Z—расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X =а 200
Обозначения — X — 150 *•= 120
н
ОСТ 14
Вес
пог, м
кг
36.80
32.00
JS.50
14.18
13.78
11 .86
Ю.84
7.98
9.54
6.74
5.46
Сечение
L<30.14
L90-12
L90. 10
L 75.12
L80-10
L 75.8
L65-8
L60.8
L75.6
L6S.6
L 60. 6
L45.6
L50-5
V45.S
L45.4
<рР
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
91
Вес пог. м кг . 142.6 i Сечение L 200.24
120.2 L200.20
>08,8 L200.IB
j ; 97.4 LZOO.lb
88.6 U150.20
67.0 LISO.16
so; 2 L150,18
76,6 L180-14
72.D LI 50.16
63,4 L150114
61.8 1130.16
56,8 L120.16
S4t8 L150.12
54.6 L130.14
50.2 L120.i4
47,2 L130.12
46.6 L100.16
43,4 L120.12
41.? LIQO. 14
39,6 L130.10
L 90.14 1120.10
35,8 L100.12
32.0 L 90.12
30.2 L100.10
27.0 L 90.10
22.0 L 90.8
190
180
170
160
150
140
1Э0
>20
НО
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
О
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНОЙ- ИЗГИБ ДНА РАВНОБОКИХ УГОЛКА F—площадь сечения уголков; у—коэфициент продольного изгиба; расчетная длина стержне! Конец кривой соответствует гибкости к = 200 Обозначения — = н OCT U
1 г n 11 и н 11 ] I гг'Т'П I ГГП 11ИI f I Н НМ 17 И11111II t ГГН III И 11 Ml НI И111П ГТ!
ЦШ HtiH И
______________________________________________-__________jiibiiibiiiiiiiiiiiiiiiiiiihiiiiiii
iiHfeZuiiiiiiiiiiiiiiiiHiiiiiiiiiiiiHiiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiiimiiiiiiBiiRiiniiiiiiiiiii
iiniii^iiiiimiiiniiiiiiiiiiiiii»iiiiiiiiiiiiiiiiiiin iiiiiiitiiiiaiiiiiiiiiiiiiiiiiinii
iiiiiiimiiiiiiiiiiuiiiMHiiiiiiiiiiiiiMiiiiiiHiiiRin iimiiHiHiiiiiniiiiiiiiiiiiiiii
iiiiiimmiiiiiiiiiiiiiiHiiiiiiiiiiiiuiiiiiiiiiiiiiiB BiiiinniiHiiniiiniiiiiiiiimi
iiiiniiinuiiiiiiiiiiiiiiiiiniiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii iiiiiiiiniiiiiiiiiiiiiiiiiiiinvii
iiiiiiBBiiiiimiiiiiiiiiiiiiiiBiiiiBBiiiiiiiiiiiiiiiiiiii 1111ШШ1ВВ1111ШШВ11ИШ11Н
iiiiiiiKhiiiiuiiiiiiiiiiiuiiiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiiiR iiiiiiiiiiiiiaiiiiiiiiiiiniiiiiiH
lllllllllllllb^HIIIIIIIBIHIIlilllllllllllllllllllllllll MIMIIIIIIIIBIIIIIIIIIIIIIIIIBBIIB
IlflIIIBIlinillMIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIHIIIIIIIIIBinil IIIBIIIIIIIUIIilllllBlllirillBlllt
llllllllEIIIIIIIIHIIIIBIIIIBIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIlIiHIIIIIHIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIHI
4н+
ft Htfft i I г III ft hi tftftn
jftft- ft ft и ft ftftftft tftft
||||||||||П111Н11П1ИИ1111ННИ1111Н!!11111111
iiiiiiiiBmiiiiiiiiiiieKiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiiHiiiiiiniiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiniiiiiiiin
iiiiiiiHiMmiiiiiiiimmiimiiiir-------------------------------------"— ——i
I Hi Н Ш И Г-Н и I Hi
Ё
ив ШВН11Ш11П11 iiiiMiiiiiiiiiiiiiiniiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiBiiiHiBfliiiiiiii ijiiihib
й! !пи!яя»^!! iKMmiSiSiii'iHHHKiiniiiHiiiaiHiSiHmiSHiUiK'HnHa;
III HlbWnilllM I lllllllklllllll IIIIIIIIIIIIIIIIIHIIIIIIIIIIIlIBHIIIIIIinillllllllin
hi iimzuiiiiiik i ii»iiii;iiHii iiiiiiiiiiiiiiiiiitiiKiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii >!!**
iiiiiiiHiiiHiiiiiiH iiBiiiiiuiiiii iiiifliiiiiiiNiiiiBiiiiiiiiiniiBiiaiiiiiiiHiiiiiiiiin
ни mi НП31Н111Г iiiiiiiimiin iiiiiiiiiiiiniiiiiiiiimiini imiiiiiiniiiiniiiiM
ini uiiNiimtn i MiiiiniiMiii iiiiiiiiiiiiniiiiniiiiiiinii iniiHiiiiiii Hi!!!!!!
in ни iiiiiibM i iNiiimiiHiiiiiBHiiiiiiiimiiiiiiiiiiiiui iiiiniiiiiiiii!!!!!!!!!
in* ill Innin? i ii^iiiiiiiiniiiiiiiiiiiiiiiiiHiiiiiHiiiiHii iiiiiiiiiimiiiiiiiiEH
Hill 1ъЛПП11111ки iiikiiiiiiiiikiimiiiHiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii BIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIBI
inn in ziiiiiiiihr iimiiiiniiiMHir---------—iiiiniiiiiiiimi *•“
эпи in 1Ш111111ПЧ1ВШШ1111ПМ111 tiiiiiniiiiiiiiii iiiiniiiiiiiii!!!!!!!!!
Hili in Biwiiiiiiiiroiiidininmiii iiitiHBiHHiiiii ligBininiiiiiiniiim
:5"ii iiniiiiiiZuiiiiiimimuiiiiiiniL.........jiBiiifiiiiiiiiiii iiiiiiiiiiiiiini!!|!!i|
!umni luiiiHiiiiimsninuiininiiiniiniiiiHiniiniiinii iiiiiiiiiiiiiiiniiiiiiM
lllh^l HIIIIIIHIIIIinMir---------------------------------------------------
lining 1Г-----------
i
iimuiiiiKiiiiiiiiiiiiii
iKuniiwiiiiiinniiiniiniiiii
iihiiiiiiimiiiiiiiiiiiiiiiiiigiii
--------------------------niiiiniiiiiiiiiiiimmiimii»
ММ №
iNUIKHIi
12 13 14
6 ? R 9 40
График 1Q
imiiiiiimiBiiBiiiii
1шс1Н111Ш11Нпиш1иш1Ш11Ш1*т
IHlL'IIIIIIIBIIIIIIIIIIIIMIIIItHIIIIIIIM
innSimiiiibUimuiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiniinniiiiii
_____.„jiim^HiHiiuiiiiHiiiiiiiii nniiiiiiinmiiniini
LViiinnummmunHHisiiiiini iiniiniiiiiniiiniiiM
вк$1п»||1п1пш1М1П111Ш1111111 iBHiin!!!!!!!!i!!!!!!!!
_____iiMiimHWiii№iiniiiiiniiiiiiii!!!ii!!!!!!!!
ini?HHiiHiiinniiiiiiiiiHiniiiuiiii!!!!!!!!
iiiiiiiiiniiiiiiiiiiiiii
(iikWiiiMiiiimiiimiHiiiiiH iBiaiHni»!!!*!!!!*!!!!
j^mmiKiiiiiiibHiniiiiHiiHi riiiiiiniiiiiiiii!!!!!!!
11лгр|1п>н1И11кЧ11311вз111111и:н1111!!!!!!!!!!!!!!!!!
k4ikii^uikHiiuii^iii>iiib;4iiiiib?i!ii!!!!!!!!!cn!!!!!
92
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИ& НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ ДВА. НЕРАВПОВОКИХ УГОЛКА J’—площадь сечения уголков; ср—коэфициент продольного изгиба; 1 —расчетная длина стержней Конец кривой соответствует гибкости X. = 200 Обозначения — X = 150 — 120 н ОСТ 15
Сечение
Вес
пмг. м
кг
31.0 □ 00.75,12
26,2 □ 00.75,10
22,20 190,60,10
21,20 И .10.75. 8
19,80 160.55.10
IB .22 L75.S0.10
18,06 Lf-0.60, 8
16,12 L60.55, 8
14,86 L75.50. 8
13,80 L90.60. 6
12.32 180:55. 6
11,68 L60.40. 8
11,38 L75.50. 6
9,60 L76.50, 5
8.98 160,40. 6
7,58 160.40. 5
б. 56 L45.30, 6
4,52 L4S.30, 4
Z в метрах
График 11
- РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
93
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКА
F — площадь сечения уголков; ф — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X =s 200
Обозначения — X = 150 * = 120
ОСТ 15
.94
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ ДВА НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКА F — площадь сечения уголков; | ’ коэфицневт продольного изгиба; 1 — расчетная длина стержней Конец кривой соответствует гибкости X — 200 Обозначения — X = 150 X “ 120 н ОСТ 15
( а мегрел
Грабив ;э
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
95
f
Я ПОДБОР СЕЧЕНИЙ ПА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ * «ДВА НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКА F — площадь сечения уголков; w — коэфициент продольного изгиба; 1 — расчетная длина стержней Конец кривой' соответствует гибкости К " 200 Обозначения— ч*^4ЧЧ1в *. = 150 *>0^ Х==120 н ОСТ 15
&6
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Г| ! | к * ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ ДВА НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКА F — площадь сечения уголков; <р — коэфицкент продольного изгиба; 1 — расчетная длина стержней Конец кривой соответствует гибкости X = 200 _ Обозначения — X = 150 >0^ X = 120 н ОСТ 16
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
»
97
Зале. 3800— Металлические конструкция.
7
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА НЕРАВНОБОКИХ УГОЛКА
J1—площадь сечения уголков; <р—коэфициент продольного изгиба;
I—расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости Х=200
Обозначения— К = 150 X = 120
ОСТ 15
НАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ' 99
у*
400
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ДВА РАВНОБОКИХ УГОЛКА
F — площадь сечения уголков; <р — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X. — 200
Обозначения— X »150 к = 120
Вес «Ое* м кг 44,50 Сечение L100. |б И СЛЙ 60
55
’«.20 U00.14
SO
30.50 6 до*. 14
35.60 1100.12
1 45
32.00 L 90.12
40
30.20 1100.10
!?7.ОЬ 1 90.10 35
< 25.20 1 75.12
54.60 L100.8
23.80 1. 80.10 30
22.20 L 75.10
22.00 L 90.8
19,32 1 80.8 25
19,02 L 65.10
18.06 L 75.8
15.50 1 65.8 20
14.18 L 60.8
.13.78 U 75.6
41.86 L 65.6 IS
|10.84 t 60.6
.8:« 188:2
7.98 L 45.6 10
7.54 t 50.5
7.04 L 40.6
. 6.74 I 45.5 a
' 5.94 I 40.5
5.48 L 45-4
4.84 L 40-4
5
0
I в метрах
ОСТ 14
1 Трафик 19
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
ЯЙ
ПОДБОР СВЧВННЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИВГИВ
ДВА РАВНОВОЕПХ УГОЛКА
F — площадь сечения уголков; у — коэфициент продольного изгиба;
I — расчетная длина стержней 1
Конец кривой соответствует гибкости X = 200
Обозначения — X = 150 Ъ = 120
ОСТ 14
Вес
пог. м
кг
„ <dF
Сечение
111тп11Ш1В1Ш11111111111|Ш1111111Ш111111Ц111Ш111П111111Н111
190
niiiimiiiiiiiiuiiiniii
|Ш11Ш911Ш1111П11Л1Н1
120.2
108.8
97.4
88,6
87.0
80,2
76,6
7?,0
24,6
L 200,24
L200.20
L200.18
L 200.16
L150.20
L180.16
L150.18
I180.И
L150.16
L120.I2
LJ00.14
1130.10
Ы88:1Р
tIOO.JO
1)00.8
180
170
nillllllllinillllllllllllHIIllllljl
iiiiiiiiiiH»ii|iiiiiiiiiiiHiiiniii
aiiiiiiiiii|imhiii»i!ii!iiiiiiiiii
160
ISO
140
130
iimiiiiiiniiiiiiiiiiiiili
uniiinmiimiini
Hiiiiimiinifiiiiii
iiiiiiimiiiimiii
120
iiniK!iiiiiiiiii3iii iJiiiiiiikiiiiiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiii liii
iiiiiiiikihihikii ii^iiiiiii^iniiiiiiiiiiiiiiiiimimii пи
------------------'iiniinrnimiiiniiii iiiiiim iiiiiin iiii
i£ iiiiM^imniiiiiniiiiiiiin iniiiii liii
IllllkllllhU IIIIIIIIII
iiinikiiimiiiiiiikiiiii
iinMiimiimiimmiii
iiimiiiHiiiikiniiimii
IEIIIII
IIIIIIIIIII
IIIIIIIIII
1Ц:
00
90
80
70
60
iiiiiiiiimimiiiiiiiilin
iiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiiii
iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii
10
llllfei
[iiiiiiiiiiiimiiiiiiimmit
iniimiimiiiiiiiiiiiiiiiuiii
11И1Ш111Ш11Н1Ш11Ш11Ш1
isbii
iiiiinimiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii
HI!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!11111”1111"111
iHMiKiiimaiBimihiiiii
ttttttn 111 Itttttitt
о
iiinii
1 2 3 4 5 6 7 в 9 10 11 12 13 M 15 16
1 в метрах
График 20
$02
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
10.4
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
*
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
l(k
106
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ . КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
107
108
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
' РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ/ .
109
к.
ksifeaAr____.__
110
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ''
ПГ
—ж—
J. ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ ж ж
I ОДИН ДВУТАВР F — площадь сечения двутавра; <р — коэфициент продольного изгиба; Z — расчетная длина стержней н
Конец кривой соответствует гибкости X = 200 . t
Обозначения — * = 150 *’S'O4 к = 120 ОСТ 16
ш
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
I а метрах
График 31
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
113
Зав. 3800 — Металлические конструкпдш*
3
ш
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ • -
115
Ив
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ БА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ
ОДИН ШВЕЛЛЕР
F— площадь сечения швеллера; <р —коэфициент продольного изгиба
I — расчетная длина стержней
Конец кривой соответствует гибкости X = 200
Обозначения — X — 150 X = 120
ОСТ 17
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
117
118
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
119
120
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
121
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ 123
\ 1 1 J g ПОДБОР СЕЧЕНИЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ ДВА.ШВЕЛЛЕРА F — площадь сечения швеллера; у — коэфициент продольного изгиба; 1 — расчетная длина стержней Конец кривой соответствует гибкости к = 200 Обозначения — к = 150 к = 120 1 с ОСТ 17
График 42
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6
РАДИУСЫ ИНЕРЦИИ ТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ ИЗ ДВУХ УГОЛКОВ ।
i УГОЛКИ РАВНОБОКИЕ
Размеры Вес пог. м Расстояние между обушками а мм Размеры Вес пог. м Расстояние между обушками а .жж
6 8 10 12 14 6 1 8 1 10 1 1 12 1 1
уголка кг уголка кг 1 1 1
Радиусы инерции в см Радиусы инерции в ем
83-35. * 4,20 1,69 1,76 1,85 1,93 2,01 8 24,60 4,33 4,40 • 4,47 4,54 4,62
5,14 1,71 1,79 1,87 1,95 2,04 J0 30,20 4,37 4,44 4,51 4,59 4,66
4 4,84 1,88 1,96 2,04 2,12 2,20 100-100- 12 35,80 4,41 4,49 4,56 4,64 4,71
4040* & 5,94 1,90 1,98 2,06 2,14 2,23 14 41,20 4,46 4,53 4,60 4,68 4,76
в 7,04 1,93 2,01 2,09 2,17 2,26 16 46,60 4,50 4,57 4,65 4,73 4,60
4 5,46 2,08 2,16 2,24 2,31 2,40 10 36,60 5,17 5,24 5,31 5.38 5,46
45*45* 5 в 6,74 7,98 2,11 2,12 2,18 2,20 г;гв 2,28 2,34 2,86 2,43 2,45 120*120* || 43,40 50,20 5,21 5,26 5,28 5,33 5, Зв 5,41 5,43 5,48 5,50 5,54
£0*50* | V 7,54 2,30 2,38 2,45 2,53 2,61 16 56,80 5,30 5,36 5,45 5,51 5,59
8,94 2,33 2,40 2,48 2,56 2,64 10 39,60 5,58 5,65 5,70 5,79 5,87
5 9,14 2,69 2,77 2,85 2,92 3,00 180*180* Л 47,20 5,62 5,69 5,76 5,84 5,91
€0*00* 6 10,84 2,72 . 2_7Э_ 2,87 2,95 3,02 54,60 5,66 5,73 5,81 5,88 5,95
8 14,18 2,76 1 2,83 2,91 2,99 3,07 18 61,80 5,69 5,77 5,84 5,91 5,99
в 11,86 2,90 2,97 3,06 3,13 3,20 12 54,80 6,41 6,48 6,55 6,63 6,70
65*65- 8 15,50 2,94 3,02 3,10 8,18 3,26 14 63,40 6,45 6,52 6,60 6,66 6,74
10 19,02 2,99 3,07 3,15 3,23 3,31 150-150* 16 72,00 6,49 6,56 6,84 6,71 6,78
О 13 78 3,30 3,38 3,44 8,52 8,60 18 80,20 6,53 6,81 6,67 6,75 6,83
75-73. ,« 18,06 3,34 3,41 3,49 3,57 3,64 20 88,60 6,56 6,64 6,70 6,78 6,86
22,20 3,38 3,46 3,54 3,61 3,69 180-180* У 76,60 7,67 7,74 - 7,80 7,88 7,95
12 26,20 3.46 3,54 3,61 3,69 3,78 87,00 7,71 7,78 7,85 . 7,92 7,99
80-80- 19,20 3,54 3,62 3,69 3,77 3,84 16 97,40 8,50 8,57 8,64 8,71 8,78
23,80 3,59 3,66 3,73 3,82, 3,89 200-200- Л 108,80 8,54 8,60 8,68 8,75 8,82
8 22,00 3,94 4.01— 4,08 4,16 4,23 120,20 8,58 8,65 8,72 8,79 8,86
00.<М). 27,00 3,98 4,06 4,11 4,21 4,28 24 142,60 8,64 8,71 8,79 8,86 8,93 .
in> av* jg 32,00 4,02 4,09 4,16 4,25 4,32
14 36,80 4,06 4,14 4,21 4,29 4,37
УГОЛКИ ИЕГАВНОБ0КИ1 - -1 р -- ЛГГЛТГКГТГ ТГГРАТШЛИПКПГ
ll
Размеры Вес пог. м Расстояние между обушками a jlw, Размеры Вес пог. м Расстояние между обушками а мм j
6 1 8 1 1 1» 1 ( 12 1 1 14 6 1 8 1 10 1 12 1 ц '
уголка кг уголка кг
Радиусы инерции в аж , Радиусы инерции в ем
45-30- | 4,52 1,34 1,42 1,50 1,58 1,67 45*80* | 4,52 2,28 2,36 2,44 2,52 2,60 ‘
6,56 1,39 1,48 1,56 1,65 1,73 6,56 2,33 2,41 2,49 2,57 2,66 .
О 7,58 1,70 1,78 1,85 1,93 2,02 5 7,58 2,94 3,02 3,10 3,18 3,26 ;
60*40* в 8,98 1,72 1,80 1,88 1,96 2,04 60-40* 6 8,98 2,97 ‘ 3,05 3,13 3,21 3,29
8 11,68 1,77 1,85 1,93 2,02 2,10 8 11,68 3,02 3,10 3,18 3,26 3,34
5 9,60 2,05 2,12 2,19 2,27 2,36 5 9,60 3,60 3,67 3,74 3,83 3,91
75*50* | 11,38 2,07 2,15 2,22 2,30 2,38 75-50- | 11,38 3,62 3,70 3,78 3,85 3,93. ’
14,86 2,12 2,19 2,27 2,36 2,44 14,86 3,67 3,75 3,83 . 3,90 3,99
10 18,22 2,17 2,23 2,32 2,41 2,49 10 18,22 3,72 3,80 3,88 3,96 4,04
0 12,32 2,27 2,34 2,42 2,49 2,57 8 12,32 3,82 3,89 3,98 4,05 4,13
80.Е5- 8 16,12 2,31 2,39 2,46 2,54 2,62 80-55* 8 16,12 3,87 3,94 4,02 4,10 4,18 .
10 19,80 2,35 2,43 2,50 2,59 2,67 10 19,80 3,91 3,99 4,07 4,15 4,23
6 13,80 2,43 2,50 2,58 2,65 2,72 8 13,80 4,28 4,38 4,43 4,51 4,59
60*60- 8 18,06 2,47 2,54 2,62 2,69 2,77 •90-60- Ю 18,06 4,33 4,41 4,48 4,56 4,65 !
10 22,20 2,50 2,58 2,66 2,74 2,82 12 22,20 4,38 4,45 4,53 4,61 4,69
8 21,20 3,09 3,17 3,24 3,31 3,38 8 21,20 4,65 4,72 •4,80 4,87 4,95 !
100-75- Ю 26,20 3,13 3,21 3,28 3,35 3,43 100*75* Ю 26,2П 4,70 4,77 4,84 4,92 5,00
12 31,00 3,18 3,25 3,33 3,40 3,48 12 31,00 4,73 4,81 4,88 4,96 5,04
8 24,40 3,17 3,24 3,30 3,38 3,46 8 . 24,40 5,65 5,72 5,79 5,87 5,95 ;
120-80- 10 30,20 3,20 3,27 3,35 3,42 3,49 120*60* 10 30,20 5,69 5,77 5,85 5,92 6.00 ;
12 35,80 3,25 3,32 3,40 3,47 3,55 12 35,80 5,74 5,81 5,87 5,97 6,04 '
8 27,00 3,56 3,63 3,70 3,77 3,84 8 27,00 6,03 6,11 6,20 6,2 э 6,33 :
180-60* g 33,40 39,50 3.59 3,63 . 3,66 3,70 3,74 3,78 3,81 3,85 3 88 3,93 180 S0* 33,40 39,60 6,07 6,12 6,14 6,20 6,^2 6,28 6,30 6,35 6,37 . 6,43
14 45,60 3,68 3,75 3,82 3,90 3,97 14 45,60 6,17 6,25 6,33 ; 6,40 6,48
10 38,20 3,91 3,97 4,05 4,12 4,19 10 38,20 7,00 7,07 7,16 ! 7,22 7,29
150*100- || 45,20 3,95 4,01 4,09 4,16 4,23 150-100* Л 45,20 7,05 7,12 7,21 7,27 7,36
52,40 3,99 4,06 4,13 4,20 4,28 52,40 7,09 7,16 7,25 7,32 7,39
16 59,20 4,02 4,10 4,17 4,24 4,32 18 59,20 7,14 7,21 7,29 7,36 7,44 ,
12 54,80 4,66 4,73 4,79 4,86 4,94 12 54,80 8,38 8,45 8,53 8,60 8,67 .
180*120* 14 63,40 4,70 4,77 4,84 4,91 4,99 180-120* 14, 63,40 8,42 8,49 8,57 8,64 8,72 ।
16 71,80 4,73 4,80 4,86 4,94 5,02 16 71,80 8,46 8,54 8,63 8,69 8,76
12 58,40 4,51 4,58 4,64 4,72 4,79 12 58,40 9,47 9,55 9,61 9,70 9,77 :
14 67,80 4,54 4,61 4,68 4,75 4,82 200*120- 14 67,80 9,51 9,59 9,65 9,74 9,81
200-120. 1в 76,60 4,59 4,65 4,73 4,78 4,87 18 76,80 9,54 9,62 9,70 9,77 9,85
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
126
Таблица 7
и
РАДИУСЫ ИНЕРЦИИ ШВЕЛЛЕРНОГО СЕЧЕНИЯ ИЗ ДВУХ УГОЛКОВ
УГОЛКИ НЕРАВНОБОКИЕ
н
Расстояние между обушками от 100 д о 200 мм
Размеры уголка Вес пог. м кг Расстояние между обушками а мм
100 ' 110 120 | 1 130 1 140 150 | 1 160 1 1 170 | 180 | 190 | 200
Радиусы инерции в см
& 75-50- * 10 6 80-55* 8 10 в 90-60- 8 10 8 100-75*10 12 8 120-80* J2 8 130-90* 14 10 150-100- 16 9,60 • 11,38 14,86 18,22 12,32 16,12 19,80 13,80 18,06 22,20 21,20 26,20 31,00 24,40 30,20 35,80 27,00 33,40 39,60 45,60 38,20 45,20 52,40 59,20 4.09 4,05 3,97 3,90 4,56 4,52 4,44 4,37 4,46 4,38 4,31 5,04 5,00 4,92 4,85 4,93# 4,85 4,78 4,9б 4,82 4,75 * 5,52 5,48 5,40 5,33 5,41 5,32 5,25 5,37 5,29 5,22 6,00 5,96 5,88 5,81 5,89 5,80 5,73 5,85 5,77 5,69 6,49 6,45 6,37 6,30 6,37 6,29 6,21 6,33 6,25 6,17 6,03 5,95 5,87 6,98 6,94 6,85 6,78 6,86 6,77 6,70 6,81 6,73 6,66 6,50 6,42 6,34 6,54 6,45 6,37 7,47 7,43 7,35 7,28 7,34 7,26 7,19 7,30 7,21 7,14 6,97 6,89 6,81 7,01 6,92 6,84 7,96 7,92 7,84 7,77 7,83 7,75 7,68 7,78 7,70 7,63 7,45 7,37 7,28 7,48 7,40 7,31 7,37 7,28 7,20 7,12 8,45 8,41 8,33 8,26 8,32 8,24 8,17 8,27 8,19 8,12 7,93 7,85 7,76 7,96 7,88 7,79 7,84 7,76 7,67 7,59 8,95 8,90 8,82 8,75 8,81 8,73 8,66 8,76 8,68 8,61 8,41 8,33 8,25 8,44 8,35 8,27 8,31 8,23 8,15 8,06 8,17 8,09 8,01 7,93
Р а с с т о я иие между обушками от 210 до 300 лм*
Размеры уголв(г вВБс пог. м кг Расстояние между обушками а мм
210 | 220 230 240 | 250 | 260 270 | ' 280 | 290 300
Радиусы инерции в । СЛ
5 9,60 9,44 9,93 10,43 10,92 11,42 11,92 12,41 12,91 13,41 13,90
КП « 11,38 9,40 9,89 10,39 10,88 11,38 11,88 . 12,37 12,87 13,37 13,86
<5»о0* g 14,86 9,32 9,81 10,31 10,80 11,30 11,79 12,29 12,79 13,28 13,78
10 18,22 9,25 9,74 10,24 10,73 11,23 11,72 12,22 12,72 13,21 13,71
6 12,32 9,31 9,80 10,29 10,79 11,28 11,77 12,27 12,77 13,27 13,76
80*56* 8 16,12 9,22 9,72 10,21 10,70 11,20 11,69 12,19 12,69 13,18 13,68
*10 - 19,80 9,15 9,65 10,14 10,63 11,13 11,62 12,12 12,61 13,11 13,61
* 6 13,80 9,25 9,74 10,24 10,73 11,22 11,71 12,21 12,71 13,20 13,70
90-60- 8 18,06 9,17 9,66 10,15 10,65 11,14 11,63 12,13 12,62 13,12 13,61
10 22,20 9,09 9,59 10,08 10,57 11,07 11,56 12,06 12,55 13,05 13,54
8 21,20 8,89 9,38 9,87 10,35 10,84 11,33 11,82 12,32 12,81 13,30
' 100*75* 10 26,20 8,81 9,30 9,78 10,27 10,76 11,25 11,74 12,23 12,73 13,22
12 31,00 8,73 9,21 9,70 10,19 10,68 11,17 11,66 12,15 12,64 13,13
8’ 24,40 8,92 9,41 9,89 10,38 10,87 11,35 11,84 12,34 12,82 13,32
120*80* Ю 30,20 8,84 9,32 9,81 10,29 10,78 11,27 11,76 12,25 12,74 13,23
12 . 35,80 8,75 9,24 9,72 10,21 10,70 11,19 11,68 12,17 12,66 13,15
8 27,00 8,79 9,27 9,75 10,23 10,72 11,20 11,69 . 12,18 12,66 13,15
«ДА АА Ю 33,40 8,70 9,18 9,66 10,15 10,63 11,12 11,60 12,09 12,58 13,07
130-90* jg 39,60 8,62 9,10 9,58 10,06 10,55 11,03 11,52 12 01 12,49 1-2,98
। 14 45,60 8,54 9,02 9,50 9,98 10,46 10,95 11,44 11,93 12,41 12,90
10 38,20 8,64 9,11 9,59 10,07 10,55 11,03 11,51 12,00 12,48 12,97
1РЛ 1ЛЛ 12 45,20 8,56 9,03 9,51 9,98 10,46 10,95 11,43 11,92 12,40 12,89
150*100- 52,40 . 8,48 8,95 9,41 9,90 10,38 10,86 11,35 11,83 12,32 12,81
16 59,20' 8,40 8,88 9,35 9,83 10,31 10,79 • 11,27 11,76 12,25 12,73
12 54,80 9,81 10,28 10,75 11,23 11,70 12,18 12,66
180-120* К 63,40 9,73 10,20 10,67 11,14 11,62 12,10 12,58
16 71,80 9,64 10,11 10,58 11,06 11,54 12,00 12,49
12 58,40 9,92 10,39 10,86 11,34 11,82 12,30 12,77
200*120* И 67,80 9,83 10,30 10,78 11,25 11,73 12,31 12,69
16 76,80 9,75 10,22 10,69 11,17 11,65 12,13 * 12,61
126
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 .
fl—J ty—J РАДИУСЫ ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЯ ИЗ ДВУХ ШВЕЛЛЕРОВ н
ШВЕЛЛЕРА
ОСТ 16 редакции 1932 г.
Расстояние между обушками а жлл Расстояние между обушками а мм
№ Вес пог. м № Вес пог. м
10 12 14 16 10 12 14 16
профиля кг профиля кг
в Радиусы инерции в ем Радиусы инерции в см
5 10,88 2,15 2,24 2,33 * 2,41 а 53,70 3,44 3,51 3,59 3,67 .
24 Ъ 59,56 3,41 3,48 3,57 3,64
6,5 13,40 2,23 2,31 2,40 2,48 • 67i08 М6 3,44 3»32 3i53
8 16,08 2,31 2,39 2,48 2,57 * €1>6в si52 3»в0 3’37 3i7J
1 * ’ 1 27 Ъ 68,22 3,49 3,57 3,64 3,72 ,
в • 76.70 3.43 3.51 3,58 3,66
10 20,00 2,46 2,55 2,63 2,72 , ' ’
_ _ ' & 71,04 3,60 3,68 3,75 3,83
12 24,12 2,63 2,71 2,79 2,88 эд b 78,32 3 57 3,64 3,72 3,79
е 87,74 3,52 3,59 3,67 3,74
в 29,06 2,79 2,87 2,95 3,03
14 Ъ 33,46 2,75 2,83 2,91 ч 2,99 а 77^40 3^3 3,73 3,84 3,91
83 Ъ 87,76 3,61 3,68 3,76 3,83,
й. 34,46 2,94 3,02 3,10 3,18 с 98,12 3,56 3,63 3,71 3,78
Ъ 39,48 2,89 2,97 3,05 3,13
ft 95,60 4,01 4,09 4,16 4,24
ю Л 40,34 3,08 3,16 3,24 3,32 30' Ъ 106,90 3,94 4.01 4,09 4,16
Ъ 45,98 3,05 3,1'2 3,20 3,28 е 118,20 3,90 3,97 4,05 4,12
‘Ч
9Л А 46,66 3,24 3,31 3,39 3,47 в 117,82 4,10 4,18 4,25 4,33
30 Ъ 52,94 3,19 3,27 3,35 3,43 40 Ъ 130,38 4,05 4,12 _ 4^19 4,27
. с 142,94 4,01 4,08 4,16 4,23
вл В 53,08 3,35 3,42 3,50 3,53 t
23 Ъ 59,98 3,30 3,38 3,46 3,53
ШВЕЛЛЕРА
ОСТ 16 редакции 1926 г.
Расстояние между обушками а мм Расстояние между обушками а мм
№ Вес пог. м № Вес пог. м
10 : 12 14 16 10 12 14 16
профиля кг профиля кг
Радиусы инерции в см Радиусы инерции в см ,
5 11,72 2,21 2,30 2,39 2,48 16 39,12 3,02 3,10 3,18 3,26
6,5 ; 15,10 2,30 2,38 2,47 2,56 18 45,94 3,23 3,31 3,39 3,47
8 18,60 2,43 2,51 2,60 2,68 20 53,28 3,37 3,45 . 3,53 3,61
10 21,86 2,56 2,65 2,73 2,81 22 61,14 3,58 3,65 3,73 3,81
12 27,10 2,68 2,77 2,85 2,93 24 69,52 3,71 3.79 3,87 ‘ 3,94
14 32,84 2,89 2,97 3,05 3,13 26 78,42 3,92 4^00 4,07 4,15
30 97,82 4,28 4,35 4,43 4,50
РАСЧЕТ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ
127
Таблица 9
ПРИБЛИЖЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ РАДИУСОВ ИНЕРЦИИ СЛОЖНЫХ СЕЧЕНИЙ
rt -- 0,306
£•-0,306
г = 0,1956
rt--CflOh
Г^ОЗВЛ
Гу =0606
fj* О?пл
/у =0226
ry--0,21b
, -1У г\[Г f Г,«032й , 'В />=028й дГг 1 г.МЛмз G-Q18-g- - !$/ J-Г"’—i—5’038Л mJ—L Q44A <N O> 8 3 L 1 I =* 1 —I -Q N "
3 Т ^£=0456 |дА_ [£-.02356'
Г—6—1 |у 1 Г, = 030» Х~Ни Xi /^0215й ПГ 1 1 о - l^p i 1 Liu • j 1 м к—6— н1 Ь £ 00 »ь Ст а- I? Tl 1 Л~ 1 гх«029Л x ft 1 L " < Jr ! 11 1 £ = 0506 m is/ p-1-
11 J 1У 1~| 1 G= СИЗА —Г‘—Лх 1 J I 1 £=0,436 hd"1 . Г 1 1 t G* Q32A IL 1 _J| |rtf= Q406 m i^m—u. L—6 —1 M ?*Г к-Л—1 * нЧ 2 8 о- >
h— 6 1 t £ - 0286 1 Гу» Q246 .У г...2|ТД /1-039» 1_ | », = 020» стг^ X—Jip^-3 fjjQ38h -J , /I 4*021» Ifi/ 1 - Л- W 029»
Л/ £bQ296
/ZMTZJ's-mo» $л j X*: £ = 042 6 1 mil । L-£=Q226 L- 6 Uf 4 1 чь1 Ф • II -M e s IM .b *> > I*
* i •-*4 £»^46
—X- £ * 0416
6
—Г £=0266 * 4-£=Q216
1£
2‘
” гу~ Цс ю
-г2 = 01856
= qz.4b
U=Q2I&
г^аззл
£*0246
£=0396
£=02 96
У
----Ь
£= Q446
Гу- 0386
J г ‘ 026г/
Г £*03656
Гу =02756
5=аззл
£=QS6A
<9
• 1*
£а QS4 6
IS/
£=0376
гу =0456
£=0.406^
£ = Q246
r=Q35£foj
rf=^6
“сд 2
'У
И/ .
= о.з9б
I—6—i
ГЛАВА V
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ
ИНЕРЦИИ
Пояснения к таблицах
Статические моменты вертикальных листов
даны относительно оси, проходящей через по-
1. Таблицы статических моментов
Статическим моментом плоской фи-
гуры относительно какой-либо оси лежащей
в плоскости фигуры, называется интеграл:
дошву листа.
Табличные величины вычислены по фор-
мулам:
для горизонтальных листов:
с»)
для вертикальных листов:
распространенный на всю площадь.
Расстояние центра тяжести площади какой-
либо фигуры от оси а? выражается формулой:
3fO = 4- (2)
Если ось ж проходит через центр тяжести,
то уо = О и, стало быть, и должно быть рав-
ным нулю, т. е. статический момент площади
какой-либо фигуры относительно оси, проходя-
щей через центр тяжести площади, равен нулю.
С определением статических моментов се-
чений приходится встречаться при отыскании
центров тяжести элементов конструкций, а также
при определении касательных напряжений.
В табл. 4, 5, 6, 7 и 8 настоящей главы даны
статические моменты вертикальных листов, го-
ризонтальных листов и уголков. Статические
моменты горизонтальных листов даны для листов
шириной в 100 мм. Толщины листов приняты
в соответствии с толщинами сортамента уни-
версального железа, т. е* до толщины в 36 жж.
При больших толщинах или отличных от
принятых в таблицах толщину листа (пакета)
следует разбивать на две или больше частей,
причем нижние брать кратными 5 жж (интервал
расстояний до оси) и статический момент по-
лучать суммированием.
При составлении таблиц принят сортамент
уголков в редакции 1932 г. (новый сортамент).
За исходные данные в таблицах приняты рас-
стояния оси х для горизонтальных листов от
нижней грани их, для уголков —от верхней
грани горизонтальных полок.
для уголков:
^ = F(y-^ (5)
где ©-—толщина листа, F— площадь уголка,
г0 — расстояние центра тяж;ести уголка до грани
горизонтальной полки.
Примеры пользования таблицами 1
1. Определить центр тяжести сварного сече-
ния пояса фермы (фиг. 1).
Площадь сечения F = 180 еж2.
Статические моменты:
горизонтального листа = 6 • 570 = 3 420
Вертикальных листов £₽ = 2 • 960 = 1920
5340 см*
Центр тяжести сечения:
2/0 = УйУ== 29,7 ем‘
2. Определить центр
тяжести сечения несиммет-
ричной клепаной балки
(фиг. 2).
Ось х проходит через
середину вертикального
листа. Вычисление статического момента приве-
дено в табл. 1.
Центр тяжести сечения:
Фиг. ?
Фиг. 2
1 Цифры, напечатанные жирным шрифтом, взяты из
таблиц.
Таблица 1
Элемент Число элементов Площадь сж» “ ° j— Статический момент СЖ3
Вертикальный лист 1 fi00 X И • - • 1 224 0
Горизонтальный лист 400 X14 . . . 1 56 4-1130 = 4 520
Уголки Х50 X 100 X 14 4 4-33,3 - 133,2 0
Итого . * . 413,2. 4 520
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ' И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
129
2. Таблицы моментов инерции
Моментом инерции плоской фигуры
относительно какой-либо оси гв, лежащей в пло-
скости фигуры, называется-интеграл:
4 = ftfAF, (6)
распространенный на всю площадь фигуры.
Момент инерции I# относительно произволь-
ной оси а равен сумме момента инерции этой
фигуры относительно оси х0, проходящей через
центр тяжести фигуры параллельно оси х, и
произведения площади фигуры на квадрат рас-
стояния между осями1:
4 + <*F- (7)
В табл. 9, 10, 11, 12 и 13 даны моменты
инерции вертикальных листов, горизонтальных
листов и уголков. Оси по отношению к элемен-
там расположены так же, как и в таблицах ста-
тических . моментов.
Табличные величины вычислены по фор-
мулам :
для вертикальных листов:
4 = ^; (8)
для горизонтальных листов:
4 = юв(у+4)2+4; (Ю
для уголков:
Z₽ = F(y-^)2 + ^ (Ю)
где § — толщина листа;
F— площадь уголка;
. я0 —расстояние центра тяжести уголка до
наружной грани полки;
Iq—момент инерции элемента относительно
центра тяжести.
В таблице 14 даны моменты инерции од-
ного заклепочного отверстия для заклепки
диаметром 20 мм и толщины листа 10 мм.
Момент инерции вычислен по формуле:
В таблице 15 даны коэфициенты для вы-
числения моментов инерции вертикального ряда
заклепок с постоянным шагом в относительно
оси, проходящей на расстоянии от последней
заклепки 0,1е; 0,2е,0,9с.
Вывод формулы для вычисления
коэфнциентов. Введя обозначения: число
заклепок — т; шаг заклепок — е; расстояние
оси от последней заклепки — площадь за-
клепочной дыры F = d§, получим:
Ix = F{k^+ (Ь + е)а + (ке + 2е)2 + ... +
[fee -j- (wi —— 1) о]2} =
= #[ЛН2Ь2(1 + иЗ+...+«1-1) +
+ e2 (12 + 2^ + 33 + ... + - Ip) 1»
= F [wW + Ы(ш— l)m + =
L 6 J
= Fmtf [fc2 + (m — 1) к + <”*—1) j2”* —1)1 =
L b j
= Fe3c, (12)
где
Rai/ -гм r (m— l)(2m —1)1
c == ш pa + (««-— 1) ft +'-—--i .
В таблицах даны значения с в зависимости
от m и fc.
Пример пользования таблицами 2
Определить момент инерции сечения нетто
клепаной двутавровой балки.
Момент инерции проще сначала определить
относительно оси ж, проходящей через середину
вертикального листа, а затем перейти к моменту
инерции относительно, нейтральной оси xQ.
Площадь сечения брутто определена в пре-
дыдущем примере и равна 413,2 см3. Площадь
ослабления заклепками равна 24 < 2 • 1,4 = 67,2 см2,
где диаметр заклепки a = 20 мм.
Вычисление момента инерции сведено в
таблицу 2.
Площадь сечения нетто равна 413,2 —67,2 =
= 346 см2
Искомый момент инерции относительно ней-
тральной оси:
1Хо = 1461170 — 346 -10,93 = 1461170 — 41108 =
= 1420 062 см*.
4 = -£+^ = 0,67 + 2^. . (11)
14
а400*И
Фиг. 4
1 Более подробно см. том П, стр. 127.
й Цифры, напечатанные жирным шрифтом, взяты из
таблиц.
Таблица 2
Элемент Число элементов Момент инерции в ем4
Вертикальный лист 1 600 X14 . • * - • • * 1 2-288 988 = 477 868
Горизонтальный лист 400 X 14• 1 4 91177 = 364 708
Уголки 150 X 100 X 14 4 4-200 224 — 800 896
Заклепочные отверстия вертикального 16 2-1,4-2-102-17О : — 47 600
Заклепочные отверстия вертикальных по- лок уголков 4 4-1,4.11860 = - 68 020
Зяклйпочиыв отверстия горизонтальных полок уголков и горивонтального листа 2 2.2,8.12 800= — 71680
Итого . .. 1 1 461 170 еж*
Вак. 3800 — Металлические конструкции.
9
130
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ •
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
Площадь Расстояние от оси до крайнего волокна
* У
р1 । 1 а
* т
а? а
4_1, | -Ц-»
1 ' г~* а? у— — 0,1СЯа
V 2
f-ч rtj-g —И‘ |“< аа _ д а JL. 2
/
?? Н 1 д2 — af а
—1
i а—
а2 — «и® -^= ~ О,7О7а к 2
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ ИМОМЕНТЫИВЕРЦИИ 131 Таблица 3 №> ..
РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЙ
V Момент инерции 1 Момент сопротивления Радиус инерции
а* 1а а9 6 а —— 0,289а К12
«4 8 & 8 -^==о,б77а V 8
а4 12 УТ а* 18 = 0Д18аг —=» 0,289а Г 12 «
а* —а>4 12 1 © 8 А 1/а*4; а? г 12
3 а* — а/ За |/ t^+a,«
* Д4 — Оз* < 12 i r?<°,--^)- = o,U8 12а а 1/ = 0,289 У а» 4- а,2 12
132
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Сечение Площадь F Расстояние от оси до крайнего волокна У
- —г~’ h
[_J Г bh 2
7 т*
bh h
1—*
-
bh \ . _ bh
1 Ч. 7 p V Ь8 + Л«
ft cos a 4~bsm a
i~X. /\)р XZr &Л 2
,т,г4~|—г1 h
1 rJ^jl. т bh - bjit 2
ft
’Епз' b{h-hj *
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ , 133
Таблица 3 (продолжение)
Ч " j Момент инерции I I Момент сопротивления Радиус инерции У
1 в|3 1 № 8 -Д= = 0(289Ь Г 12
8 ьм Т" -А= = »>677Л УТ
ь*м 6 (гм» 4- л») w е К ь« 4- л» bh Ув(Ь«4-л«) f
bh — (Лй cos» а 4-ь» eiB> «X bh /М cos* g 4-b* gin* «\ 8 V h соя g 4- & eia / 1/ h* cos8 а 4- ba bid8 g < 13
13 »№-W eh 1Л bh8 —&Ла V 12 (bh-bxhj
b(jb«— IS eb 1Л h^-hj» F 12(h —h>) !
134
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Сечение Площадь F Расстояние от оси до крайнего волокна V и »i
з УТ — у* = 2,958Г3 2 = О,866Л9 УТ у — —у- Г = 0,866г = 0,5Л
v 'б] 4~j г’ 8 КТ —-— уй = 2,958г9 = 0,866л3 У = Г = 0,577ft УТ
'Н /V 2 УТ Г3 = 2,828г* == 0,828л3 1/^ 2 4- УТ У = 1 zt Г = 0,924г ==0,5Л
JZ2 с-180*-л / ^Zl/tFyV 1 ’ 2 \<у Ц-1 п—число сторон F = -т л®2 ctg * 4 =а -i пу* sin 2а = 1W1* tg а У “ 2 sin а ' а 1 “ 2 tg а
t-1 Mfr + bi) 2 М(ЬД + ЗЬ) ЗСЪ + Ю «/ — МЬ + 2Ь1) Vl 8(6 + 6,)
я< |—«яЦянял «И*. МЬ + Ьх) 2 J
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 135 * Таблица 3 (продолжение)
1 1 1 1 1 и Момент инерции I Момент сопротивления w= — V Радиус инерции '-и
г* = 0,5413г4 16 & = 0,0601b* 0,120Ла Г = 0,456г » 0,264b
> = 0,5413г< 16 = 0,0601Ь4 5—у® = О,5413Г» 16 = 0,104b3 » Г = 0,456г = 0,264b
1 + 2 У Й r4 = 0 63slri в = 0,0547ft4 >
(зГё -здУ ys+rr г5=0в906г3 =sO, 1095b3 1/6(4 4- -L — r = o,475r = 0,257b
Г (6fr* — Д2) <1-1= 24 - т .Д’(12^4-р») <8 — 2 = '” " 45” ‘ J (8^-а») ' ^y- . У(12^?4-а») ^2-2-- Wj ri_! = K^ r2_2=p^+^
М (Ь8 + 4^1 + М 36 (Ь 4* bj) b8 (b* 4- 4bbt + M 12 (bt 4- 2b) b etb + fy) 2 (&э 4-±bbi 4-M
Ьа(&+Ш 12 b*(b4-3bj) 12 b 1/" & 4- Bbl У“б • b 4* bt
136
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Сечение Площадь F Расстояние от оси до крайнего волокна у ej^g|
1 г-4 bh 2 II II wig -. . . ... —
д 1— !Д1. а ЬЛ 2 у — Л
LkJT -4- 0,7853&8d> а y = S- в 2
УСЕ^1 it(d>—tf?) = 078Ю9В ((J, _ « т ьэ|въ /
i ~ 0,t92699# О ₽ = £1!S—!> =О,28779М D1C 2d ух = — = 0,212207d 3Jt
I- 1 т> г-1 * 1I£-ZL^2. =х 0,392699 (d" —ад 2<1р-ад у з«(#-ад 3*d (d®—-dt2)—4 ((р — ад) F1 ба ((р — ад)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИЦ 137
Таблица 3 (продолжение)
•а J Момент инерции L 7 Момент сопротивления w= — V Радиус инерции 1/*7 Г=У у
, ЬЛ8 В6 W "ST h —— =s 0,236702/i У 18
Ь71? 12 » —= 0,408248Л V б
jrzU ~ « 0,049087# 64 * itd8 = 0,098175<Р Ой d 4
5= 0,049087 (# - d/) 64 * 1 y^ + d? 4
зГ” d- "Ий" “ °>006860й4 #» ^-M=01salg8(i 12к
[( 9*8 (& - (# — d?) — 64 (& -- dx8)» J 11Ш (# — d?) У' « 1 I если у > уЛ если > у /J
138
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
£ _ • СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ -И МОМЕНТЫ* \ ИНЕРЦИИ 139 Таблица 3 (продолжение)
Момент инерции 1 Момент сопротивления t Радиую инерции r~T F
И (- —) = 0,0075г4 х 3 16 36 — 9гс/ 0,00966rs 0Д8693Г X
» 0,04909W Ы —£ « 0,09818ЬЛ* A 4
*(w-biM _ 0Mg09 (bW _ W) 64 и (W - ъл8) _ Z2h = 0,09818 bh,~T.W A A 1/ W-M? 4 V hh-bthi
V Zi _ 1 — bft* — ~ « одоэзьл* x x 7215 Z2 _ 2 =s -1 Kbha = 0,39276ft3 ri-i - “>=<,’1м’ьй’ h — V^k2 —64= 0,2643ft
On2 —ед A _ i = W = 0,054886ft8 x * 14415 Z2 _ a — -А = 0,1964b»> Ж1 - 1 == ~~48~(3« -~)~ ” °’M534bW ft У 9ic2 —64 = 0,2643ft
’Из-« зЛЛ-’-'»™*’ 0,009G6d7i’ 0,18693ft
Ш
г МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Сечение параболы Площадь Г Расстояние от оси до крайнего волокна У и Jfi
_ L_-1 . «А ob 3 в е та |io «[о» II II Йь
1
2-1 1 1 . j *>
2 I =Ъш J
г— ц - < * - 4 . таЬ &
1 • Половина параболы лаь 2s 11 11 оо| W «| сз О' СУ
1 1
2" " 4/л=^г 1 2
1 У^ / ab 3 В 1 4^==— a; Fr=T а , 7 л 3 V ^7оа; и - юа
11 L /к J 1 Г
LXa.—
< 2п S7TJ аЬ П -j-1 w 4" 1 *->п+1 а п
Г' Чз ._L, \ > 4
Lt \
* 3П=РУ 1 *
2п , — «4-1 ь
1 —у- -?-2 Половина параболы —гг: db w 4" 1 «— ”-±3 к V 2(»4-2) 6 у- ”+* Ь й 2 (»4-2) 0
2- у3*2рх
у! I2— чг— аЬ п4-1 & = М^Ь: &1 = ^Т2Ь
а > ~^^***^
L (। i 4 1 ) 3*4-1 »4-1 2 (2п 4* 1) °' Vt в 2 (2п 4- 1) °
<Н=/я L-2_o
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ,
141
/_________________________________________________________Таблица 3 (продолжение)
' Момент инерции I
4-1=- , 82 « 4 - 2 = 1О5 ° 6 •
4-i = ^°6’
Г 19 М 4-2 = 180 аЬ
г ай» Zl —1“ 80 т 37 ^-2=ПооаЬ
•2Л» — 1 ~ (зп +1) (2п 4-1)® аЪ 4 - 2 “ (га +1) (2га+ 1) (Зга+ 1) а °
г 2п ка 4-1- з(3 +га)
' г - »(*>* + *«+аЬ, 4 — 2- 12(га + 3)(« + 2)>
_ аьз 4-1-(я + з) (га + 2)>
т — 7гс* + 4п +1 « ^-a-ufsra + iHSn + iy “°
142
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4
д СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в см9
У мм Толщина в мм
6 8 10 12 14 16 18 20
100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 100 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 250 255 260 265 270 275 280 285 290 295 300 305 310 315 320 325 330 335 340 345 350 355 360 365 370 375 380 385 390 395 30 33 36 40 43 47 51 55 59 63 68 72 77 82 87 92 97 103 108 114 120 126 132 139 145 152 159 166 173 180 188 195 203 211 219 227 235 244 252 261 270 _ 279 288 298 307 317 327 337 347 357 368 378 389 400 411 422 433 445 456 468 40 44 48 53 58 63 68 73 78 84 90 96 102 109 116 123 130 137 144 152 160 168 176 185 194 203 212 221 230 240 250 260 270 281 292 зоз 314 325 336 348 360 372 384 397 410 423 486 449 462 476 490 504 518 533 548 563 578 593 608 624 50 55 61 66 72 78 • 85 91 98 105 113 120 128 136 145 153 162 171 181 190 200 210 221 231 242 253 265 276 288 300 313 325 338 351 365 378 892 406 421 435 450 465 481 496 512 528 545 561 578 595 613 630 648 666 685 703 722 741 761 780 60 66 73 79 86 94 101 109 118 126 135 144 154 163 173 184 194 205 217 228 240 252 265 277 290 304 317 331 346 360 375 390 406 421 437 454 470. 487 505 522 540 558 577 595 614 634 653 673 694 714 735 756 778 799 821 844 866 889 913 936 70 77 85 93 101 109 118 128 137 147 158 168 179 191 202 214 227 240 253 266 280 294 309 324 339 354 370 387 403 420 438 455 473 492 510 529 549 569 589 609 630 651 673 695 717 739 762 786 809 833 858 882 907 933 958 984 1011 1038 1 065 1092 80 88 97 106 115 125 135 146 157 168 180 192 205 218 231 245 259 274 289 304 820 836 353 370 387 405 423 442 461 480 500 520 ^1 562 583 605 627 650 673 696 720 744 769 794 819 845 871 898 925 952 980 1008 1037 1066 1095 1 125 1155 1186 1217 , 1248 90 99 110 119 130 141 152 -164 176 189 203 216 230 245 260 276 292 308 325 342 360 378 397 416 436 456 476 497 518 540 563 1 585 608 632 656 681 706 731 756 783 810 837 865 893 922 951 980 10Ю 1 040 1 071 1 103 1 134 1 166 1 199 1232 1266 1300 1334 1369 1404 100 110 121 182 144 156 169 182 196 210 225 240 256 272 289 306 324 342 361 380 400 420 4 441 462 484 506 529 552 576 600 625 650 676 702 729 756 784 812 841 870 900 930 961 992 1024 1056 1089 1122 1156 1 190 1225 1260 1296 1332 1 369 1 406 1444 1482 1521 1 560
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
143
Таблица 4 (продолжение)
[,1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕН’ЦЛ
ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ л ем?
X— кг
т о л щ и я а в мм
У
мм
6 8 10 12 14 16 18 20
400 480 640 800 960 1 120 1 280 1 440 1600
405 492 656 820 984 1148 1 312 1476 1640
410 504 672 841 1009 1177 1 345 1 513 1681
415 517 689 861 1 033 1 206 1378 1 550 1722
420 529 706 882 1 058 1235 1411 1 588 1764
425 542 723 903 1084 1264 1445 1626 ’ 1806
430 555 740 925 1109 1294 1479 1664 1849
435 568 757 946 ! 1135 1 825 1514 1 703 1892
440 581 774 968 1162 1 355 1549 , 1742 1936
445 594 792 990 1 188 1386 1584 1782 1980
450 608 810 1013 1215 1418 1620 1 823 2 025
455 621 828 . 1 035 1 242 1 449 1656 1863 2 070
460 635 846 1 058 1270 1 481 1693 1 904 2116
465 649 865 1081 1297 1 514 1730 1946 2 162
470 663 884 1105 1 325 1546 1767 1988 2 209
475 677 903 1 128 1 354 1 579 1805 2 031 2 256
480 691 922 1152 1382 * 1613 1 843 2 074 2 304
485 706 941 1 176 1411 1647 1882 2 117 2 352
490 720 960 1 200 1441 1 681 1 921 2 161 2 401
495 735 980 1 225 1470 1 715 1960 2 205 2 450
500 750 1 000 1 250 1 500 1750 2 000 2 250 2 500
505 765 1020 1 275 1 530 1785 2 040 2 295 2 550
510 780 1040 1 301 1561 1821 2 081. 2 341 2 601
515 796 1061 1 326 1591 1 857 2122 2 387 2 652
520 811 1082 1352 1 622 1893 2 163 2 434 2 704
525 827 1103 1 378 1654 1 929 2 205 2 481 2 756
530 843 1124 1405 1685 1966 2 247 2 528 2 809
535 859 1145 1 431 1717 2 004 2 290 2 576 2 862
540 875 1166 1458 1750 2 041 2 333 2 624 2 916
545 891 1188 1485 1 782 2 079 2 376 2 673 2 970
550 908 1210 1513 1815 2118 2 420 2 723 3 025
555 924 1232 1 540 1848 2156 2 464 2 772 3 080
560 941 1254 1 568 1882 2195 2 509 2 822 3136
565 958 1277 1 596 1 916 2 235 2 554 2 873 3192
570 975 1300 1 625 1949 2 274 2 599 2 924 3 249
575 992 1323 1 653 1 984 2 314 2 645 2 976 3 306
580 1009 1346 1 682 2 018 2 355 2 691 3 028 3 364
585 1 027 1369 1 711 2 053 2 396 2 738 3 080 3 422
590 1 044 1392 1 741 2 089 2 437 2 785 3133 3 481
595 1062 1416 1 770 2 124 2 478 2 832 3186 3 540
600 1080 1440 1800 2160 2 520 2 880 3 240 3 600
605 1098 . 1 464 1830 • 2 196 2 562 2 928 3 294 3 660
610 1116 1488 1861 2 233 2 605 2 977 3.349 3 721
615 1135 1513 1 1 891 2 269 2 648 3 026 3 404 3 782
620 1153 1 538 1 922 2 306 2 691 3 075 3 460 3 844
625 1172 1563 1953 2 344 2 734 3125 3 516 3 906
630 1191 1588 1985 2 381 2 778 3175 3 572 3 969
635 1 210 1 613 2 016 2 419 2 823 3 226 3 629 4 032
640 1 229 1 638 2 048 2 458 2 867 3 277 3 686 4 096
645 1 248 1664 2 080 2 496 2 912 3 328 3 744 4160
650 1268 1 690 2 ИЗ 2 535 2 958 3 380 3 803 . 4 225
655 1287 1 716 2 145 2 574 3 003 3 432 3 861 4 290
660 1307 1 742 2 178 2 614 3 049 3 485 3 920 4 356
665 1 327 1769 2 211 2 653 3 096 3 538 3 980 4 422
670 1347 1796 2245 2 693 3142 3 591 4 040 4 489
675 1367 1823 2 278 2 734 3189 3 645 4101 4 556
680 1387 1850 2 312 2 774 3 237 3 699 4 162 4 624
, 685 1408 1877 2 346 2 815 3 285 I 3 754 4 223 4 692
690 1428 1 904 2 381 2 857 3 833 ; 3 809 4 285 4 761
695 1449 । 1 1 932 2 415 2 898 3 381 1 3 864 4 347 4 830
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4 (продолжение)
г 1 * СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
1 5 >
0 ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в саг3
f в
* I 0 л щ и л 1 а в лсл
У
мм 6 8 10 12 1 14 16 18 20
500 1470 1 960 2 450 2 940 3 430 3 920 4 410 4 900
705 1 491 1 988 2 485 2 982 3 479 3 976 4 473 4 970
710 к 1512 2 016 2 521 3 025 3 529 4 033 4 537 5 041
715 1 534 2045 2 556 3 067 3 579 4 090 4 601 5112
720 1555 2 074 2 592 3110 3 629 4147 4 666 5184
725 1577 2 103 2 628 3154 3 679 4 205 4 731 5 256
730 1 599 2132 2 665 3 197 3 730 4 263 4 796 5 329
735 1 621 2161 , 2 701 3 241 3 782 4 322 • 4 862 5 402
740 1 643 2190 2 738 3 286 3 833 4 381 4 928 5 476
745 1665 2 220 1 2 775 3 330 3 885 4 440 4 995 5 550
750 1688 2 250 2813 3 375 3 938 4 500 5 063 5 625
755 1710 2 280 2 850 3 420 3 990 4 560 5130 5 700
760 1 733 2 310 2 888 3 466 4 043 4 631 5198 5 776
765 1 756 2 341 2 926 8 511 4 097 4 682 5 267 5 852
770 1 779 ’ 2 372 2 965 3 557 4150 4 743 5 336 ' 5 929
775 1802 2 403 3 003 3 604 4 204 4805 5 406 6 006
780 1825 2 434 3 042 3 650 4 259 4 867 5 476 6 084
785 1849 2 465 3 081 3 697 4 314 4 930 5 546 6 162
700 1872 2 496 3 121 3 745 4 369 4 993 5 617 6 241
705 1896 2 528 3 160 3 792 4424 5 056 5 688 6 320
800 1920 2 560 3 200 3 840 4 480 5120 5 760 6 400
805 1 944 2 592 3 240 3 888 4 536 5184 5 832 6 480
810 1968 2 624 3 281 3 937 4 593 ! 5 249 5 905 6 561
815 1 993 2 657 3 321 3 985 4 650 5 314 . 5 978 6 642
820 2 017 2 690 3 362 4 034 4 707 5 379 6 052 6 724
825 2 042 2 723 3 403 4 084 4 764 5445 6 126 6 806
830 2 067 2 756 3 445 4133 4 822 5 511 6 200 6 889
835 2 092 2 789 3 486 4183 4 881 5 578 6 275 6 972
840 2 117 2 822 3 528 4 234 4 939 5 645 6 350 7 056
845 2 142 2 856 3 570 4284 4 998 5 712 6 426 7 140
850 2 168 2 890 3 613 4 335 5 058 5 780 6 503 7 225
855 2 193 2 924 3 655 4 386 5117 5 848 6 579 7 810
860 2 219 2 958 3 698 4 438 5 177 5 917 6 656 7 396
865 2 245 2 993 3 741 4 489 5 238 5 986 6 734 7 482
870 2 271 3 028 3 785 4 541 5 298 6 055 6 812 7 569
.875 2 297 3 063 3 828 4 594 5 359 6 125 6 891 7 656
880 2 323 3 098 3 872 4 646 5 421 6 195 6 970 7 744
885 2 350 3133 3 916 4 699 5 483 6 266 7 049 7 832
890 2 376 3 168 * 3 961 4 753 5 545 6 337 7 129 7 921
895 2 403 3 204 4 005 4 806 5 607 6 408 7 209 8 010
900 2 430 3 240 4 050 4 860 5 670 6 480 7 290 8100
905 2 457 3 276 4 095 4 914 5 733 6 552 7 371 8190
910 2 484 3 312 4141 4 969 5 797 6 625 7 453 8 281
915 2 512 3 349 4186 5 023 5 861 6 698 7 535 8 372
920 : 2 539 8 386 4 232 5 078 5 925 6 771 7 618 . 8 464
925 2 567 3 423 4 278 5134 5 989 6 845 7 701 8 556
930 2 595 3 460 4 325 5189 6 054 6 919 7 784 8 649
935 2 623 3 497 4 371 5 245 6 120 6 994 7 868 8 742
940 2 651 3 534 4 418 5 302 6 185 7 069 7 952 8 836
945 2 679 3 572 4 465 5 358 6 251 7 144 8 037 8 930
950 2 708 3 610 4 513 5 415 6 318 7 220 8123 9 025
955 2 736 3 648 4 560 5 472 6 384 7 296 8 208 9 120
960 2 765 3 686 4 608 5 530 6 451 7 373 8 294 9 216
965 2 794 3 725 4 656 5 587 6 519 7 450 8 381 9 312
970 2 823 3 764 4 705 5 645 6 586 7 527 8 468 9409
975 2 852 3 803 4 753 5 704 6 654 7 605 8 556 9 506
980 2 881 3 842 4 802 5 762 6 723 . 7 683 8 644 9 604
985 2 911 3 881 4 851 5 821 6 792 7 762 8 732 9 702
990 2 940 3 920 4 901 5 881 6 861 7 841 8 821 9 801
995 2 970 3 960 4 950 5 940 6 930 4 7 920 8 910 9 900
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
145
Таблица 4 (продолжение)
Г 1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
г -L ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в ем*
L
т о л щ и в а в мм
V
мм 6 8 10 12 14 16 18 20
'1 f
1000 3 000 4 000 5 000 6 000 7 000 8 000 9 000 10 000
1 005 3 030 4 040 5 050 6 060 7 070 8 080 9 090 10 100
1 010 ' 3 060 4 080 5101 6 121 7 141 8 161 9 181 10 201
1 015 3 091 4121 5 151 6 181 7 212 8 242 9 272 10 302
1 020 3 121 4162 5 202 6 242 7 283 8 323 9 364 10 404
1025 3152 4 203 5 253 6 304 7 354 8 405 9 456 10 506
1030 3 182 4 244 5 305 6 365 7 426 8 487 9 548 10 609
1 035 3 214 4 285 5 356 6 427 7 499 8 570 9 641 10 712
1 040 3 245 4 326 5 408 6 490 7 571 8 653 9 734 10 816
1 045 3 276 4 368 5 460 6 552 7 644 8 736 9 828 10 920
1050 3 308 4 410 5 513 6 615 7 718 8 820 9 923 11025
1055 3 339 4 452 5 565 6 678 7 791 8 904 10 017 11 130
1060 3 371 4 494 5 618 6 742 7 865 8 989 10 112 11 236
1065 3 403 4 537 5 671 6 805 7 940 9 074 10 208 11342
1 070 3 435 4 580 5 725 6 869 8 014 9159 10 304 i 11449
1075 3 467 4 623 5 778 6 934 8 089 9 245 10 401 11 556
1 080 3 499 4 666 5 832 6 998 8165 9 331 10 498 Н 664
1 085 3 532 4 709 5 886 7 063 8 241 9 418 10 595 11 772
1 090 3 564 4 752 5 941 7 129 8 317 9 505 10 693 11 881
1095 3 597 4 796 5 995 7 194 8 393 9 592 10 791 11 990
1100 3 630 4 840 6 050 7 260 8 470 9 680 10 890 12 100
1105 3 663 4 884 6105 7 326 8 547 9 768 10 9S9 , 12 210
1110 3 696 4 928 6 161 7 303 8 625 9 857 11 089 12 321
1115 3 730 4 973 6 216 7 459 8 703 9 946 11 189 12 432
1120 3 763 5 018 6 272 7 526 8 781 10 035 11 290 12 544
1125 3 797 5 063 6 328 7 594 8 859 10 125 11 391 12 656
1 130 3 831 5 108 6 385 7 661 8 938 10 215 11 492 12 769
1135 3 865 5 153 6 441 7 729 9 018 10 306 11 594 12 882
1 140 3 899 5 198 6 498 7 798 9 097 10 397 11 696 12996
1 145 3 933 5 244 6 555 7 866 9177 10 488 11 799 13 НО
1 150 3 968 5 290 6 613 7 935 9 258 10580 11 903 13 225
1155 4 002 5 336 6 670 8 004 9 338 10 672 12 006 13 340
1 160 4 037 5 382 6 728 8 074 9 419 10 765 12 НО 13 456
1 165 4 072 5 429 6 786 8 143 9 501 10 858 12 215 < 13 572
1 170 4 107 5 476 6 845 8 213 9 582 10 951 12 320 I 13 689
* 1 175 4 143 5 523 6 903 8 284 9 664 11 045 12 426 . 13 806
1180 4177 5 570 6 962 8 854 9 747 11139 12 532 13 924
1 185 4 213 5 617 7 021 8 425 9 830 11 234 12 63Й 14 042
1 190 4 248 5 664 7 081 8 497 9 913 11 329 12 745 14 161
1 195 4 284 5 712 7140 8 568 9 996 11 424 12 852 . 14 280
1 300 4 320 5 760 7 200 6 640 10 080 11 520 12 960 14 400
1 205 4 356 5 808 7 260 8 712 10 164 11 616 13 068 14 520
1 210 4 392 5 856 7 321 8 785 10 249 11 713 13 1'77 14 641
1 215 4 429 5 905 7 381 8 857 10 334 11 810 13 286 14 762
1 220 4 465 5 954 7 442 8 930 10 419 11907 13 396 14 884
1225 4 502 6 003 7 503 9 004 10 504 12 005 13 506 15 006
1230 4 539 6 052 7 565 9 077 10 590 12 103 13 616 15 129
1235 ' 4 576 6 101 7 626 9 151 10 677 12 202 13 727 15 252
1240 4 613 6 150 7 688 9 226 10 763 12 301 13 838 15 376
1245 4 650 6 200 7 750 9 300 10 850 12 400 13 950 15 500
1 250 4 688 6 250 7 813 9 375 10 938 12 500 14 063 15 625 '
1 255 4 725 6 300 7 875 9 450 11 025 12 600 14 175 15 750
1 260 4 763 6 350 7 938 9 526 11 113 12 701 14 288 15 876
1 265 4 801 6 401 8 001 9 601 11 202 12 802 14 402 16 002
1 270 4 839 6 452 8 065 9 677 11 290 12 903 14 516 16 129
1275 4 877 6 503 8 128 9 754 11 379 13 005 44 631 16 256
1280 4 G15 6 554 8192 9 830 11 469 13 107 14 746 16 384
1 285 4 954 6 605 8 256 9 907 11559 13 210 14 861 16 512
1 290 4 992 6 656 8 321 9 935 11 649 13 313 14 977 16 641
1 295 5 031 6 708 8 385 10 062 11739 13 416 15 093 16 770
146
металлические конструкции
Таблица 4 (продолжение)
Гг СТАТИЧЕСЕИЕ'МОМЕНТЫ ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА. ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в см*
j—а. -* J
1 0 л Щ и в а в мм
V i
мм
,6 8 10 12 14 16 18 20
1800 5 070 6 760 8450 10140 11830 13 520 15 210 16 900
- 1305 5109 6 812 8 515 10 218 И 921 13 624 15 327 17 030
1310 5148 6 864 8 581 10 297 12 013 13 729 15 445 17 161
1315 5 188 6 917 . 8 646 10 375 12 105 13 834 15 563 17 292
1320 5 227 6 970 8 712 10 454 12 197 13 939 15 682 17 424
1325 5 267 7 023 8 778 10 534 12 289 14 045 15 801 17 556
1 330 5 307 7 076 8 845 10 613 12 382 14 151 15 920 17 689
1 335 5 347 7 129 8 911 10 693 г 12 476 14 258 16 040 17 822
1 340 5 387 7 182 8 978 10 774 12 569 14 365 16 160 17 956
' 1 345 5 427 7 236 9 045 ; 10 854 12 663 14 472 ‘ 16 281 18 090
1 350 . 5 468 7 290 9113 10 935 , 12 758 14 580 16 403 18 225
1 355 5 508 7 344 9180 11 016 12 852 14 688 16 524 18 360
1 360 5 549 7 398 9 248 И 098 12 947 14 797 16 646 18 496
1 365 5 590 7 453 9 316 11179 13 043 14 906 16 769 18 632
1370 5 631 7 508 9 385, 11 261 13138 15 015 16 892 18 769
1 375 5 672 7 563 9 453 11 344 13 234 15 125 17 016 18 906
1 380 5 713 7 618 9 522 11 426 13 331 15 235 17140 19 044
1 385 5 755 7 673 9 591 11 509 13 428 15 346 . 17 264 19 182
1 300 5 796 7 728 9 661 11593 13 525 15 457 17 389 19 321
1385 5 838 7 784 9 730 11 676 13 622 15 568 17 514 |9 460
1400 5 880 7 840 9 800 11 760 13 720 15 680 17 640 19 600
1 405 5 922 7 896 9 870 11844 13 818 15 792 17 766 . 19 740
1410 5 964 7 952 9 941 11 929 13 917 15 905 17 893 19 881
1 415 6 007 8 009 10 0.11 12 013 14 016 16 018 18 020 20 022
1 420 6 049 8 066 10 082 12 098 14115 16 131 18 148 20 164
1425 6 092 8 123 10 153 12 184 14 214 16 245 18 276 20 306
1 430 6135 8 180 10 225 12 269 14 314 16 359 18 404 20 449
1435 6178 8 237 10 296 12 355 14 415 16 474 18 533 20 592
1 440 6 221 8 294 10 368 ’ 12 442 14 515 16 589 18 662 20 736
1445 6 264 8 352 ,10440 12 528 14 616 16 704 18 792 20 880
1 450 6 308 8 410 10513 12 615 14 718 16 820 18 923 21025
1455 6 351 8 468 10 585 12 702 14 819 16 936 ‘ 19 053 21170
1 460 6 395 8 526 10 658 12 790 14 921 17 053 19 184 21 316
1 465 6 439 8'585 10 731 12 877 15 024 17 170 19 316 21 462
1 470 6 483 8 644 10 805 12 965 15126 17 287 J 19 448 21609
1 475 6 527 8703 10 878 13 054 15 229 17 405 19 581 21 756 •
1480 6 571 8 762 10 952 13142 15 333 * 17 523 19 714 21 904
1485 6 616 8 821 11026 13 231 15 437 17 642 19 848 22 052
1 490 6660 8 880 11 101 13 321 15 541 17 761 19 981 22 201
1495 6 705 , 8 940 И 175 13 410 15 645 17 880 20115 22 350
1 560 6 750 9 000 11250 13 500 15 750 18 000 , 20 250 22 500
1505 6 795 9 060 . 11325 13 590 15 855 18 120 % 20 385 22 650
1 510 6840 9 120 11 401- 13 681 15 961 18 241 20 521 22 801
1 515 6 886 9 181 11476 13 771 16 067 18 362 20 657 22 952
1 520 6 931 9 242 11 552 13 862 . 16 173 18 483 20 794 23 104
1525 , 6 977 9 303 И 628 13 954 16 279 18 605 20 931 23 256
1 530 7 023 9 364 11705 14 045 16 386 18 727 21 0Й8 23 409
1 535 7 069 9 425 И 781 14137 16 494 18 850 21 206 23 562
1 540 7 115 9 486 И 858 14 230 16 601 18 973 21344 23 716'
. 1545 7 161 9 548 11 935 14 322 16 709 19 096 21 483 23 870
; 1 550 7 208 . 9 610 12 013 14 415 16 818 19 220 21 623 24 025
1 555 7 254 9 672 12 090 14 508 16 926 19 344. 21 762 24 180
1 560 7301 9 734 12 168 14 602 17 035 19 469 21 902 24 336 •
. 1 565 7 348 9 797 12 246 14 695 17 145 19 594 22 043 24 492
1575 7 395 9 860 12 825 14 789 17 254 19 719 22 184 24 649
1 575 7 442 9 923 12 403 14884 17 364 19 845 22 326 24 806
> 1 580 7 489 9 986 12 482 14978 17 475 19 971 22 468 24 964
1 585 7 537 10 049 12 561 15073 1? 586 20 098' 22 610 25 122
1 590 7 584 10 112 12 641 15169 17 697 20 225 22 753 25 281,
1 595 7 632 10 176 12 720 15264 17 808 20 352 32 896 25 440 .
| 1600 7 680 10240 12 800 15 360 17 920 20 480 | 23 040 25 600
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
1«
Таблица б
Тл
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
J ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в см»
X —Lj /
Г о л щ и и а в мм
2/ 1
4 5 6 7 8 . 10 12 14
100 41 51 62 72 83 105 127 150
105 43 54 65 76 87 110 133 157
110 45 56 68 79 91 115 139 164
115 47 59 71 83 95 120 145 171
120 49 61 74 86 99 125 151 178
125 51 64 77 90 103 130 157 185
130 53 66 80 93 107 • 135 163 192
135 55 69 83 97 111 140 169 199
140 57 71 86 100 115 145 175 203
145 59 74 89 104 119 150 181 213
150 61 76 92 107 123 155 187 220
155 33 79 95 111 127 160 193 227
160 65 81 98 114 131 165 199 234
165 67 84 101 118 135 170 205 241
170 69 86 104 121 139 175 211 248
175 71 89 107 125 143 180 217 255
180 73 91 110 128 147 185 223 262
185 75 94 ИЗ 132 151 190 229 269
190 77 96 116 135 155 195 235 276
195 79 99 119 139 159 200 241 283
200 81 101 122 142 163 205 247 290
205 83 104 125 146 167 210 253 297
210 85 106 128 149 171 215 259 304
215 87 109 131 153 175 220 265 311
' 220 89 111 134 156 179 225 271 318
225 91 114 187 160 183 230 277 325
230 93 116 140 163 187 235 283 332 '
235 95 119 143 167 191 240 289 389
240 97 121 146 170 195 . 245 295 346
245 99 124 149 174 199 250 301 353
250 г 101 126 152 177 203 255 307 360
255 103 129 155 181 207 260 313 367
260 105 131 158 184 211 265 319 374
265 * 107 134 161 188 215 270 325 381
270 Лоэ 136 164 191 219 275 331 388
275 1 111 139 167 195 223 280 337 395
280 113 141 170 198 227 285 343 402
285 . 115 - 144 173 202 231 290 349 409
290 117 '* 146 176 205 235 295 355 416
295 119 • 149 179 209 239 300 361 423
800 121 151 182 212 243 305 367 430
305 123 154 185 216 247 310 373 437
310 125 156 188 219 . 251 •315 379 444
315 159 191 223 255 320 385 451
320 129 151 194 226 259 325 391 458
*325 131 164 197 230 268 330 397 465
330 133 166 200 233 267 335 403 472
835 135 169 203 237 271 340 409 479
340 137 171 206 240 275 345 415 486
345 139 174 .209 244 279 350 421 493
850 141 176, 212 247 283 355 427 500
355 143 179 . 215 251 287 360 433 507
360 145 181 , 218 254 291 365 439 514
365 147 184 221 258 295 370 445. 521
370 149 186 ‘ 224 261 299 375 451 528
375 151 , 189 227 265 303 880 457 535
380 153 191 230 268 307 395 463 542
3&5 155 194 233 272 311 390 469 549
390 157 . 196 236 275 315 395 475 556
395 159 199 239 279 319 400 481 563 .
148
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
5J* г ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в с№
Lt
у т о л щ и н а в
мм 4 5 6 7 8 10 । 12 14
400 405 410 415 420 425 430 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490 495 500 505 510 515 520 525 530 535 540 545 550 555 560 565 570 575 590 585 590 595 600 605 610 615 620 625 630 635 640 645 650 665 660 665 670 675 680 685 690 695 161 163 165 167 169 171 173 175 • 177 179 181 183 185 187 189 191 193 195 197 199 201 203 205 207 209 211 213 215 217 219 221 223 225 227 229 231 233 235 237 239 241 243 245 247 249 251 253 255 257 259 261 263 265 267 269 271 273 275 277 279 i 201 204 206 209 211 214 216 219 221 224 236 229 231 234 236 239 241 244 246 249 251 254 256 259 261 264 266 269 271 274 276 279 281 284 286 289 291 294 296 299 301 304 306 309 311 314 316 319 321 324 326 329 331 334 336 339 341 344 346 349 242 245 248 251 254 257 260 263 266 269 272 275 278 281 284 287 290 293 296 299 302 305 308 311 314 317 320 323 326 329 332 335 338 341 344 347 350 353 356 359 362 365 368 371 374 377 380 383 386 389 392 395 398 401 404 407 410 413 ; 416 419 282 286 289 293 296 300 303 307 310 314 317 321 324 328 331 335 338 342 345 349 352 356 359 363 366 370 373 377 380 384 387 891 394 398 401 405 408 412 415 419 422 426 429 433 436 440 443 447 450 454 457 461 464 468 471 475 478 482 485 489 323 327 331 335 339 343 347 351 355 359 ! 363 / 367 371 375 379 383 387 391 395 399 403 407 411 415 419 423 427 431 435 439 443 447 451 455 459 463 467 471 475 479 483 487 491 495 499 503 507 511 515 519 523 527 531 535 539 543 547 551 555 559 405 410 415 420 425 430 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490 495 500 505 510 515 520 525 530 535 540 545 550 555 560 565 570 575 580 585 590 595 600 605 610 615 620 625 630 635 640 645 650 655 660 665 670 675 680 685 690 695 -700 487 493 499 505 511 517 523 529 535 541 547 553 559 565 571 577 583 589 595 601 607 613 619 625 631 637 643 649 655 «61 667 673 679 685 691 697 703 709 715 721 727 733 739 745 751 757 763 769 775 781 787 793 799 805 811 817 823 829 835 841 570 577 584 591 598 605 612 619 626 633 640 647 654 661 668 675 682 689 696 703 710 717 724 731 738 745 752 759 766 773 780 787 794 801 808 815 822 829 836 843 850 857 864 871 878 885 892 899 906 913 920 927 984 941 948 955 962 969 976 983
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ Б МОМЕНТЫ 'ИНЕРЦИИ М9
Таблица 5 (продолжение)
'6
* ' СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
>
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 лм* 1 & еж8
: X — Lj
Толщи на в мм
У
мм 4 5 6 7 8 10 / 12. 14
\
700 281 351 422 492 563 705 847 990
705 283 354 425 496 567 710 853 997
710 285 356 428 499 571 715 859 1 004
715 287 359 431 503 575 720 865 1 011
720 289 361 434 506 579 725 871 1018
725 291 364 437 510 583 730 877 1025
730 293 . 366 440 513 587 735 883 1 032
735 295 369 443 ' 517 591 740 889 1 039
740 297 371 446 520 595 745 895 1 046
745 299 .374 449 524 599 750 901 1 053
750 301 376 452 527 603 755 907 1 060
755 303 379 455 531 607 760 918 1067
760 305 381 458 534 611 765 919 1 074
765 307 384 461 538 615 770 925 1081
770 309 386 464 541 619 775 981 1O88’Z
775 311 389 467 545 623 780 937 1095
780 313 391 470 548 627 785 943 1102
785 315 394 473 552 631 790 949 1109
790 317 396 476 555 635 795 955 1116
795 319 399 479 559 639 800 961 1123
800 331 401 482 562 643 805 967 1 130
805 323 • 404 485 566 647 810 973 1 137
81'0 325 406 488 569 651 815 979 1 144
815 327 409- 491 573 655 820 985 1151
820 * 329 411. * 494 576 659 825 991 1 158
825 331 414 •497 580 663 830 . 997 1 165
830 333 416 -. 500 ’ 583 667 835 1 003 1172
835 335 419 503 587 671 840 1 009 1 179
840 337 421 506 590 ‘ 675 845 1015 1 186
845, 339 424 509 594 679 850 1021 1 193
850 341 426 512 597 683 855 1027 1200
855 343 429 515 601 687 860 1033 1 207
860 345 431 518 604 691 865 1 039 1 214
865 347 434 521 608 695 870 1045 1 221
870 349 486 524 611 699 875 1051 1228
875 * 351 439 527 615 703 880 1057 1235
880 353 441 530 618 707 885 1063 1242
835 355 444 533 622 711 890 1 069 1249
890 357 446 536 625 715 895 1075 1256
895 359 449 539 629 719 900 1081 1263
900 361 451 542 632 723 905 1087 1 270
905 363 454 545 636 727 910 1093 1 277
910 365 456 548 639 731 915 1099 1284
915 367 459 551 643 735 920 1 105 1 291
920 369 461 554 646 739 925 1111 1 298
925 371 464 557 650 743 930 1 117 1305
. 930 373 466 560 653 747 935 1123 1 312
935 375 469 563 657 751 940 1129 1319
940 377 471 566 660 755 945 1 135 1 826
945 379 474 569 664 759 950 1141 1 333
950 381 । 476 572 667 763 955 1147 1340
955 383 479 575 671 767- 960 1158 1347
960 385 481 578 674 771 965 1159 1 354
965 387 484 581 678 775 970 1 165 1361
. 970 389 486 584 681 779 975 1 171 1 368
975 391 489 • 587 685 783 980 1 177 1375
980 893 491 590' 4 688 787 985 1 183 1 882
985 395 494 593 ' 692 791 990 1189 1 389
990 397 496 596 695 795 995 1 195 1 396
995 399 499 599 699 799 1 000 1201 1403
150
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 ^пр&домюение)
статические: моменты
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в ем*
х I-J
Толщи н а в .мл
У
мм
4 5 6 7 8 10 12 14
1 000 401 501 602 702 803 1 005 1207 1410
1005 403 504 605 706 807 1010 1213 1417
1 010 405 506 608 709 811 1015 1219 1424
1015 407 509 611 713 815 1020 1225 1431
1020 409 511 614 716 819 1025 1231 1438
1025 411 514 617 720 823 1030 1237 1445
1 000 413 516 620 723 827 1 035 1243 1452
1035 415 519 623 727 831 1040 1249 1459
1040 417 521 626 730 835 1045 - 1255 1466
1045 419 524 629 734 839 1 050 1 261 1473
1050 421 526 632 787 843 1055 1 267 1480
1055 423 529 635 741 847 1 060 1 273 1487
1060 425 531 638 744 851 1065 1 279 1 494
. 1065 427 534 641 748 855 1070 1 285 1 501
1070 429 536 644 751 859 1 075 1 291 1508
1075 431 539 647 755 863 1 080 1 297 1515
1 080 433 541 650 758 867 1 085 1 303 1522
1 085 435 544 653 762 871 1 090 1 309 1529
1 оно* 437 546 656 7.65 875 1 095 1 315 1536
1095 439 549 659 769 879 1 100 1321 1543
1100 441 551 662 772 883 1 105 1327 1550
1105 443 554 665 776 887 1110 1 333 1557
1110 445 556 668 779 891 1 115 1339 1564
1115 447 559 671 783 895 1120 1345 1571
1120 449 561 674 786 899 1125 1351 1578
1125 451 564 677 790 903 ИЗО 1357 1585
1130 453 566 680 793 907 1 135 1 363 1592
1135 455 569 683 797 911 1140 1 369 1599
1140 457 571 686 800 915 1 145 1375 1 606
1145 459 574 689 804 919 1 150 1 381 4 1613
1150 461 576 692 807 923 1155 1387 1620
1155 463 579 695 811 927 1160 1393 1627
1160 465 581 698 814 931 1 165 1 399 1 634
1165 467 584 701 818 935 1 170 1 405 1 641
1170 469 586 704 821 939 1 175 1411 1 648
1 175 471 589 707 825 943 1 180 1 417 1655 '
1 180 473 591 710 828 947 1 185 1 423 1 662
1185 475 594 713 832 951 Л 190 1429 1669
1 190 477 596 716 835 955 1195 1435 1676
1195 479 599 719 839 959 1 200 1441 1683
1200 481 601 722 842 963 1205 1447 1690
1 205 483 604 725 846 967 1 210 1453 1 697
1 210 485 606 728 849 971 1 215 1459 1 704
1 215 487 609 731 853 975 1220 1465 1 711
1 220 489 611 734 856 979 1225 1471 1 718
1225 491 614 737 860 983 1230 1477 1725
1230 493 616 740 863 987 1235 1483 1732
1 235 495 619 743 867 991 1240 1489 1739
1240 497 621 746 870 995 1245 1495 1746
1245 499 624 749 874 999 1250 1501 1 753
1250 501 626 752 877 1003 1 255 1507 1 760
1255 503 629 755 881 1 007 1260 1518 1767
1260 505 631 758 884 1011 1265 1519 1 774
1265 507 634 761 888 1015 1 270 1525 1 781
1270 509 636 764 891 1019 1 275 1531 1788
1 275 511 639 767 895 1023 1280 1537 1 795
1 280 513 641 770 898 1 027 1 285 1543 1802
1285 515 644 773 902 1 031 1 290 1549 1809
1290 517 646 776 905 1035 1 295 1555 1816
1295 519 649 779 909 1039 1 300 1561 1823
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
151
Таблица 5 (продолжение)
'А \
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
>
/ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 106 мм в см*
z 1—Д -
Т о л щ и на* в мм
у -
мм
4 5 6 7 8 10 12 । 14
1800 521 651 782 912 1043 1 805 1567 1830
1 305 523 654 • 785 916 1 047 1 310 1 573 1837
1310 525 656 788 919 1051 1315 1579 1844
1315 527 659 791 923 1055 1320 1585 1851
1320 529 661 794 926 1059 1 325 1591 1858
1325 531 664 797 930 1 063 1330 1 597 1865
1330 533 666 800 933 1067 1335 1603 1872
1335 535 669 ’ 803 937 1 071 1340 1 609 1879
1340 537 671 806 940 1 075 1345 1 615 1886
1345 539 674 809 944 1079 1350 1621 1893
1350 541 676 812 947 1083 1355 1627 1 900
1355 543 679 815 951 1 087 1360 1633 1 907
1360 545 681 818 954 1091 1365 1639 1914
1365 547 684 821 958 1095 1370 1645 1 921
1370 549 686 824 961 1 099 1 375 1651 1 928
1375 551 689 827 965 1 103 1380 1657 1 935
1 880 553 691 830 908 1107 1385 1663 1 942
1385 555 694 833 972 1111 1390 1669 1 949
1390 557 696 836 975 1 115 1395 1675 1 956
1 395 559 699 839 979 1 119 1400 1681 1 963
1400 561 701 842 982 1 123 1405 1687 1970
1405 563 704 845 986 1 127 1 410 1 693 1977
1410 565 706 848 989 1 131 1415 1 699 1 984
1415 567 709 851 993 1 135 1420 1705 1991
1420 569 711 854 996 1 139 1425 1711 1998
1 425 571 714 857 1000 1 143 1430 1717 2 005
1 430 573 716 860 1003 1 147 1 435‘ 1723 2 012
1435 575 719 863 1 007 1151 1 440 1729 2 019
1 440 577 721 866 1010 1 155 1445 1 735 2 026
1445 579 724 869 1014 1159 1450 1 741 2 033
1450 581 726 872 1 017 1163 1 455 1 747 2 040
1455- 583 729 ' 875 1021 1 167 1460 1 753 2 047
1 460 586 731 878 1024 1171 1465 1 759 2 054
1 465 587 734 881 1 028 1175 1470 1 765 2 061
1470 f 589 736 884 1 031 1179 1475 1 771 2 068
1 475 / 591 739 887 1035 1183 1480 1777 2075
1480 593 741 890 1 038 1187 1485 1 783 2 082
1485 595 744 893 1 042 1191 1490 1 789 2 089
1490 597 746 896 1045 1195 1495 1 795 2 096
1495 599 749 899 1049 1 199 1500 1801 2103
1500 ' 601 751 902 1052 1 203 1505 1807 2110
1505 603 754 905 1056 1207 1510 ! 1813 2 117
1510 •605 756 908 1059 1 211 1515 1819 2 124
1 515 607 759 911 1063 1 215 1520 1825 2 131
1520 609 761 914 1 066 1 219 1525 1831 2138
1525 611 764 917 1 070 1223 1530 1837 2 145
1530 613 766 920 1073 1227 1 535 1843 2152
1535 615 769 923 1077 1231 1540 1849 2 159
1540 617 771 926 1 08Q 1 235 1 545 1855 2166
1545 619 774 929 1084 1239 1 550 1861 2173
1550 621 776 932 1087 1243 1555 1867 2180
1 555 623 779 935 1091 1247 1 560 1873 2187
1 560 625 781 938 1094 , 1251 1565 1879 2 194
1 565 627 784 941 1098 1255 1570 1885 2 201
1 570 629 786 944 1101 1259 1575 1891 • 2 208
1575 631 789 947 1105 1263 1580 1897 ' 2 215
1580 633 791 950 * 1108 1267 1585 1903 , 2 222 :
1585 635 794 953 1112 1271 1590 1909 2 229
1590 637 796 956 1115 1275 1595 1915 2 236
1595 639 799 959 1119 1279 1600 1921 2 243
1600 641 801 962 1 122 1283 1605 1927 2 250 j
152
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 (продолжение)
^6 1 г> * 1 Г L> СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ । 100 мм в см3
Тол щ и н а в ММ
У
ММ 16 18 20 22 25 28 30 32 36
т 173 196 220 244 281 319 345 371 425
105 181 205 230 255 294 333* 360 387 443
110 189 214 240 266 806 347 375 403 461
115 197 223 250 277 319 361 390 419 479
120 205 232 260 288 331 375 405 435 497
125 213 241 270 299 844, 389 420 451 515
130 221 250 280 310 356 403 435 467 , 533
135 229 259 290 321 369 417 450 483 551,
140 237 268 300 332 381 431 465 499 569
145 245 277 310 343 394 445 480 515 587
150 253 286 820 354 406 459 495 531 605
155 261 295 830 865 419 473 510 547 623
160 269 304 340 376 431 487 525 563 641
165 277 313 350 387 444 501 540 579 659
170 285 322 360 398 456 515 555 595 677
175 293 331 370 409 469 529 570 611 695
180 301 340 380 420 481 543 585 627 713
185 309 349 390 431 494 557 600 643 731
190 317 858 400 442 506 571 615 659 749
195 325 367 410 458 519 585 630 675 767
200 333 376 420 464 531 599 645 691 785
205 341 385 430 475 544 613 660 707 803
210 349 :394 440 486 556 627 675 723 821
215 357 403 450 497 569 641 690 739 839
220 365 '412 460 508 581 655 705 755 857
225 373 421 470 519 594 669 720 771 875
230 381 430 ’ 480 530 606 683 735 787 893
235 389 439 490 541 619 697 750 803 911
240 397 448 500 552 631 711 765 819 929
245 405 457 510 563 644 725 780 835 947
250 413 .466 ' 520 574 656 789 795 851 965
255 421 1475 530 585 669 753 810 867 983
260 1 429 484 540 596 681! 767 , 825 883 1 001
265 437 493 550 607 694’ 781 840 . 899 1019
270 445 502 560 618 706 795 855 ' 915 1037
275 1 453 511 570 629 719 809 870 931 1055
280 461 520 580 640 731 823 885 947 1073
285 469 529 590 651 744 837 900 963 1091
290 477 538 600 662 756 851 । 915 979 1 109
295 485 | 547 610 673 769 865 930 995 1127
800 493 556 •620 684 781" 879 ! 945 1011 1145
305 501 ,565 630 695 794 893 960 1 027 1163
310 509 574 640 706 806 907 975 1043 1181
315 517 583 650 717 819 921 990 1059 1 199
320 , 525 592 660 728 831 935 1005 , 1075 1217
325 533 601 670 739 844 949 1020 1091 1235
330 541 610 680 750 856 963 1035 1107 1 253
1 335 549 619 690 761 869 977 1050 1 123 1 271
340 557 , 628 700 772 881 991 1065 1139 1 289
345 565 । 637 710 783 894 1 005 1080 1155 1307
350 573 1646 720 794 906 1019 1095 1171 1325
355 581 655 730 805 919 1 033 1110 1187 1343
360 589 664 740 816 931 1047 1125 1203 1361
365 1 597 673 750 827 944 1061 1140 1219 1379
370 : 605 682 760 838 956 1075 1 155 1 235 1 397
375 613 691 770 849 969 1089 . 1170 1251 1415
380 621 700 7180 860 981 1103 1 185 1267 1433
385 629 709 790 871 994 1117 , 1 200 1 283 1451
390 637 718 800 882 1006 1131 1 215 1 299 1469
395 с 645 1 , '• 727 i 810 898 1019 1 145 1230 1315 1487
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИВЕРЦИИ 153
Таблица 5 (’продолжение)
^7 1 , » СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИН01 м 0 ем3
Тол щ и и а В мм *•
У
мм 16 18 20 22 25 28 30 32 36
400 653 736 820 904 * 1031 1 159 1 1245 1 331 I 505
405 661 745 ‘ 830 915 1 044 1 173 1 260 1 347 1523
410 669 754 840 926 1056 1187 1275 1363 1541
415 677 763 850 937 1069 1 201 1290 1 379 1559
420 685 772' 1 860 948 1081 1 215 1 305 1395 1577
425 693 781 870 959 1094 1 229 1320 1 411 1 595
430 701 790 880 970 1106 1 243 1 335 1 427 1 613
435 709 799 890 , 981 1119 1 257 1 350 1443 1631 .
440 717 808 - 900 992 1 131 1 271 1365 1459 1 649
445 725 817 910 1003 1 144 1 285 1 380 1475 1 667
450 733 826 920 1014 1 156 1299 1395 1491 1 68 j
455 741 835 930 1025 1 169 1 313 1410 1507 1 703
480 749 844 940 1 036 1 181 1327 1425 1523 172,1
465 757 853 950 1047 1 194 1 341 1440 1539 1 739
470 765 862 960 1058 1 206 1 355 1 455 1555 1 757
475 773 871 970 1069 1 219 ♦ 1369 1470 1 571 1775
480 781 880 980 1 080 1 231 1 383 1485 1587 1793
485 789 889 990 1091 1 244 1 397 1500 1603 1 811
490 797 898 1000 1102’ 1 256 1411 1515 1619 1 829
495 805 907 1010 1113 1269 1425 1530 1635 1847
б 00 813 916 1020 1 124 1 281 1439 ’ 1545 1 651 1865
505 821 925 1030 1135 1294 1 453 1560 1 667 1883
510 829 ♦934 943 1040 1146 1306 1 467 1575 1 683 1901
515 837 1050 1157 1 319 1481 1590 1 699 1919
520 845 952 1060 1168 1331 1 495 1 605 1 715' 1 937
525 853 961 1070 . 1173 1 344 1509 1620 1 731 1955
530 861 970 1080 1190 1 356 1523 1 635 1747 1 973
535 869 979 1 090 1201 1 369 1537 1 650 1763 1 991
540 877 988 1100 1212 1 381 1551 1 665 1 779 2 009
545 885 997 1110 1 223 1 394 1565 1680 1795 2 027
550 893 1 006 1120 1234 1 406 1 579 1695 1 811 2 045
555 901 1015 1 130 1245 1419 1 593 1710 1 827 2 063
560 909 1024 1 140 1256 1 431 1 607 1725 1843 2 081
565 917 1033 1 150 1 267 1 444 1621 1 740 1 859 2 099
570 925 1 042 1160 1278 1 456 1635 1 755 1 875 2117
576 933 1051 1 170 1289 1 469 1 649 1770 1891 2 135
580 941 1 060 1 180 1 300 1 481 1 663 1785 1907 2 153
585 949 1 069 1 190 1 311 1494 1677 1 800 1 923 2 171
590 957 1078 1 200 1322 1506 1691 1 815 1939 2 189
595 965 1087 1210 1333 1519 1705 1830 1955 2 207
600 973 1 096 1220 1344 * 1531 1 719 1845 1 971 2 225
, 605 981 1 105 1 230 1 355 1544 1 733 1 860 1987 2 243
| 610 989 1114 1 240 1 366 1 556 1747 1875 2 003 2 261
615 997 1123 1250 1377 1569 1761 1890 2 019 2 279
. 620 1005 1132 1 260 1388 1581 1775 1 905 2 035 2 297
1 625 1013 1141 1270 1399 1594 1 789 1 920 2051 2 315
[ 630 1021 1150 1280 1410 1 606 1803 1 935 2 067 2 333
i 635 1 029 1159 1290 1421 1 619 1817 1950 2 083 2 351
К 640 1037 1168 1 300 1432 1631 1831 1965 2 099 2 369
; 645 1045 1177 1310 1443 1644 1845 1980 , 2 115 2 387
650 1053 1 186 1320 1454 1 656 1 859 1 995 . 2131 2 405
655 1 061 1 195 1 330 1465 1 669 1 873 2 010 2 147 2 423
$ 660 1069 1204 1 340 1476 1681 1 887 2 025 2 163 2 441
665 1077 1213 1350 1487 '1604 1 901 2 040 2179 2 459
f 670 1085 1 222 1360 1498 1 706 Л 915 2 055 2195 2 477
? 675 1093 1231 1 370 1509 1 719 1 929 2 070 2 211 2 495
680 1101 1 240 1380 1520 1731 1 943 2 085 2 227 2 513
> 685 1109 1249 1390 1 531 1744 1 957 2100 2 243 2 531
I . 690 1117 1258 1400 1542 1 756 1 971 2115 2 259 2 549
[ 695 1125 1267 1410 1 553 1 769 . 1 985 2130 2 275 2567
ш
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 (продолжение)
•' ‘^7 । СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в см3
Т - —J
Л и 1
Тол Шина В ММ
V
мм 16 18 20 22 25 28 30 32 36
700 1133 1276 1420 1564 1 781 1999 2145 2 291 2 585
705 1141 1285 1430 1575 1 794 2 013 2160 2 307 2 603
710 1149 1294 1440 1586 1806 2 027 2175 2 323 2 621
715 1157 1303 1450 1597 1819 2 041 2190 2 339 2 639
720 1165 1312 1 460 1 608 1 831 2 055 2 205 2 855 2 657
725 1 173 1321 1470 1 619 1 844 2 069 2 220 2 371 2 675
780 1181 1330 1480 1 630 1 856 2 083 2 235 2 387 2 693
735 1189 1339 1 490 1 641 1869 2 097 2 250 2 403 2 711
740 1197 1348 1500 1652 1 881 2111 2 265 2 419 2 729
745 1205 1357 1 510 1663 1894 2125 2 280 2 435 2 747
750 1213 1 366 1520 1 674 1 906 2 139 2 295 2 451 2 765
755 1 221 1375 • 1530 1685 1 919 2153 2 310 2 467 2 783
760 1 229 1384 1 540 1 696 1 931 2 167 2 325 2 483 2 801
765 1 237 1 393 1550 1 707 1 944 2181 2 340 2 499 2 819
770 1245 1402 1В60 1 718 1 956 2195 2 355 2 515 2 837
775 1253 1411 1570 1 729 1 969 2 209 2 370 2 531 2 855
780 1261 1420 1580 1740 1 981 2 223 2 385 2 547 2 873
785 1269 1429 1590 1 751 1 994 2 237 2 400 2 563 2 891
790 1 277 1 438 1 600 1 762 2 006 2 251 2 415 2 579 2 909
795 1285 1 447 1610 1 773 2 019 2 265 2 430 2 595 2 927
800 1 293 1456 1 620 1784 2 031 2 279 2 445 2 611 2 945
805 1301 1465 1 630 1795 2 044 2 293 2 460 2 627 2 963
810 1309 1474 1 640 1806 2 056 2 307 2 475 2 643 2 981
815 1317* 1483 1 650 1817 2 069 2 321 2 490 2 659 2 999
820 1325 1 492 1 660 1828 3 081 2 335 2 505 2 675 3 017
825 1333 1501 1670 1839 2 094 2 349 2 520 2 691 3 035
830 1 341 1 510 1 680 1850 2106 2 363 2 535 2 707 3 053
835 1 349 1519 1 690 1861 2119 2 377 2 550 2 723 3 071
840 1357 1 528 1700 1872 2 131 2 391 2 565 2 739 3 089
845 1 365 1537 1 710 1883 2144 2 405 2 580 2 755 3107
850 1 373 1 546 1720 1 894 2156 2 419 2 595 2 771 3125
855 1 381 1555 1730 1905 2169 2 433 2 610 2 787 3143
860 1389 1564 1 740 1 916 2181 2 447 2 625 2 803 3161
865 1397 1 573 1 750 1 927 z 2194 2 461 2 640 2 819 3 179
870 1405 1582 1760 - 1938 2 206 2 475 2 655 2 835 3197
875 1413 1 591 . * 1770 1949 2 219 2 489 2 670 2 851 3 215
880 1 421 1 600 1 780 1960 2 231 2 503 2 685 2 867 3 233
885 1 429 1609 1790 1971 2 244 2 517 2 700 2 888 3 251
890 1437 1 618 1 800 1982 2 256 2 531 2 715 2 899 3 269
895 1445 1627 1 810 1993 2 269 2 545 2 730 2 915 3 287
900 1453 1 636 1 820 2 004 2 281 2 559 2 745 2 931 3 305
905 1 461 1645 1830 2 015 2 294 2 573 2 760 2 947 3 323
910 1 469 1 654 1 840 2 026 2 306 2 587 2 775 2 963 3 341
915 1477 1 663 1 850 2 037 2 319 2 601 2 790 2 979 3 359
920 1485 1 672 , I860 2 048 2 331 2 615 2 805 2 995 3 377
925 1493 1 681 1870 2 059 2 344 2 629 2 820 3 011 3 395
930 1 501 1 690 1 880 2 070 2 356 2 643 2 835 3 027 . 3 413
935 1509 1 699 1 890 2 081 2 369 2 657 2 850 3 043 3 431
940 1517 1 708 1 900 2 092 2 381 2 671 2 865 3 059 3 449
. 945 1525 1 717 1910 2103 2 394 2 685 2 880 3 075 3 467
950 1533 1 726 1 920 2114 2 406 2 699 2 895 3 091 3 485
955 1541 1 735 1 930 2 125 3 419 2 713 2 910 3107 3 503
960 1549. 1 744 1 940 2 136 2 431 2 727 2 925 3123 3 521
965 1557' 1 753 1950 2 147 2 444 2 741 2 940 3139 3 539
970 1565, 1 762 1960 2 158 2 456 2 755 2 955 3155 3 557
975 1573 1771 1970 2 169 2 469 2 769 2 970 3171 3 575
980 1 581* 1780 1 980 2180 2 481 2 783 2 985 3187 3 593
985 1589 1 789 1 990 ' 2191 2 494 2 797 3 000 3 203 3 611
990 1 597 1 798 I 2 000 2 202 2 506 2 8Н 3 015 3 219 3 629
995 1 605 1807 2 010 । 2 213 2 519 2 825 8030 3 235 3 647
СТАТИЧЕСКИЕ моменты и моменты инерции
155
Таблица 5 (продолжение)
Г й СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ * ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 лслс в 1 -
у мм — 1 1— г Толщина в лмс
16 18 20 22 25 28 30 32 36
1000 1005 1010 1 015 1 020 1025 1 030 1035 1040 1 045 ‘ 1050 1055 1 060 1065 1 070 1075 1080 1 085 1 090 1095 1 ТОО 1 105 1110 1115 1120 1125 1 130 1135 1140 1145 1150 1155 1160 1165 1170 1175 1180 1185 ЦЙО 1195 1 200 1 205 1 210 - 1 215 1220 1225 1 230 1235 1240 1 245 1250 1 255 1260 1265 1270 1275 1280 1 285 1 290 1295 1613 1 621 1 629 1637 1645 1 653 1661 1 669 1 677 1685 1 693 1 701 1 709 1717 1725 1 733 1741 1749 1 757 1 765 1 773 1781 1789 1 797 1805 1 813 1821 1829 1837 1 845 1853 1861 1 869 1877 1885 1893 1901 1 909’ 1917 1925 . 1 933 1941 1949 1 957 1 965 1973 1 981 1989 1997 2 005 2 013 2 021 2 029 2 037 2 045 2 053 2 061 2 069 2 077 2 085 1 816 1 825 1834' 1843 1852 1 861 1870 1879 1 888 1897 1906 1 915 1 924 1933 1 942 1951 1960 1 969 1978 1 987 1996 2 005* 2 014 2 023 2 032 2 041 2 050 2 059 2 068 2 077 2 086 2 095 2 104 2113 2 122 2 131 2140 2 149 2 158 2 167 2176 2185 2 194 2 203 2 212 2 221 2 230 2 239 2 248 2 257 ’ 2 266 2 275 2 284 2 293 2 302 2 311 2 320 2 329 2 338 2 347 2 020 2 030 2 040 2 050 2 060 2 070 2 080 ’ 2 090 2100 2 110 2 120 2 130 2 140 2 150 2 160 2170 2 180 2 190 2 200 2 210 2 220 2 230 2 240 2 250 2 260 2 270 2 280 2 290 2'300 2 310 2 320 2 330 2 340 2 350 2 360 2 370 2 380 2 390 2 400 2 410 2 420 2 430 2 440 2 450 2 460 2 470 2 480 2 490 2 500 2 510 2 520 2 530 2 540 2 550 2 560 2 570 • 2 580 2 590 2 600 2 610 2 224 2 235 2 246 2 257 2 268 2 279 2 290 2 301 2 312 2 323 2 334 2 345 2 356 2 367 2 378 2 389 2 400 2 411 2 422 2 433 2 444 2 455 2 466 2 477 2 488 2 499 2 510 2 521 2 532 -2 543 2 554 2 565 2 576 2 587 2 598 2 609 2 620 2 631 2 642 2 653 2 664 2 675 2 686 2 697 2 70S 2 719 2 730 2 741 2 752 2 703 2 774 2 785 2 796 2 807 2 818 2 829 2 840 2 851 ' 2 862 2 873 2 531 2 544 2 556 2 569 2 581 2 594 2 606 2 619 2 631 2 644 2 656 2 669 2 681 2 694 2 706 2 719 2 731 2 744 2 756 2 769 2 781 2 794 2 806 2 819 2 831 2 844 2 856 ' 2 8Й9 2 881 2 894 2 906 2 919 2 931 2 944 2 956 2 969 2 981 2 994 3 006 3 019 3 031 3 044 3 056 3 069 3 081 3 094 3106 3119 3131 3144 3156 3 169 3 181 3194 3 206 3 219 3 231 3 244 3 256 3 269 2 839 2 853 2 867 2 881 2 895 2 909 2 923 2 937 2 951 2 965 2 979 2 993 3 007 3 021 3 035 3 049 3 063 3 077 3 091 3 105 3 119 3 133 3 147 3 161 3175 3 189 3 203 3 217 3 231 3 245 3 259 3 273 3 287 3 301 3 315 3 329 3 343 3 357 3 371 3 385 3 399 3 413 3 427 3 441 3 455 3 469 3 483 3 497 3 511 3 525 3 539 3 553 3 567 3 581 8 595 3 609 3 623 3 637 3 651 3 665 3 045 3 060 3 075 3 090 3 105 3120 3 135 3 150 3 165 3 180 3195 3 210 3 225 3 240 3 255 3 270 3 285 3 300 3 315 3 330 3 345 3 360 3 375 х 3 390 3 405 3 420 3 435 3 450 3 465 3 480 3 495 3 510 3 525 3 540 3 555 3 570 3 585 3 600 3 615 3 630 3 645 3 660 3 675 3 690 3 705 3 720 3 735 3 750 3 765 3 780 3 795 3 810 3825 3 840 3 855 3 870 3 885 3 900 3 915 3 930 3 251 3 267 3 283 3 299 3 815 3 331 3 347 3 363 3 379 3 395 3 411 3 427 3 443 3 459 3 475 3 491 3 507 3 523 3 539 3 555 3 571 3 587 3 603 3 619 3 635 3 651 3 667 3 683 3 699 8 715 3 731 3 747 3 763 3 779 3 795 3 811 3 827 3 843 3 859 3 875 3 891 3 907 3 923 3 939 3 955 3 971 3 987 4 003 4 019 4 035 4 051 4 067 4 083 4 099 4 115 4131 4147 4163 4179 4195 3 665 3 683 3 701 3 719 3 737 3755 3 773 3 791 3 809 3 827 3 845 3 863 3 881 3 899 3 917 3 935 3 953 3 971 3 989 4 007 4 025 4 043 4 061 4 079 4 097 4 115 4133 4151 4 169 4187 4 205 4 223 4 241 4 259 4 277 4 295 4 313 4 331 4 349 4 369 4 385 4 403 4 421 4 439 4 457 4 475 4 493 4511 4 529 4 547 4 565 4 583 4 601 4 619 4 637 4 655 4 673 4 691 4 709 4 727
156
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5 (продолжение)
•
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
1
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в см&
Т
Тол щ и н а в
У
ММ’
16 18 20 22 25 28 30 32 36
1800 2 093 2 356 2 620 2 884 3 281 3 679 3 945 4 211 4?45
1305 2 101 2 365 2 630 2 895 3 294 8 693 3 960 4 227 4 763
1310 2 109 2 374 2 640 2 906 3 306 3 707 8 975 4 243 4 781
1 315 2 117 2 383 2 650 2 917 3 319 3 721 3 990 4 259 4 799
1320 2125 2 392 2 660 2 928 3 331 3 735 4 005 4 275 4 817
1325 2133 2 401 2 670 2 939 3 344 3 749 4 020 4 291 4 835
1 330 2141 2 410 2 680 2 950 3 356 3 763 4 035 4 307 4 853
1335 2 149 2 419 2 690 2 961 3 369 3 777 4 050 4 323 4 871
1340 2 157 2 428 2 700 2 972 3 381 3 791 4 065 4 389 4889
1345 2 165 2 437 2 710 2 983 3 394 3 805 4 080 4 355 4 907
1350 2 173 2 446 2 720 2 994 3 406 3 819 4 095 4 371 4 925
1 355 2181 2 455 2 730 3 005 3 419 3 833 4110 4 387 4 943
1 360 2 189 2 464 2 740 3 016 3 431 3 847 4125 4 403 4 961
1365 2 197 2 473 2 750 3 027 3444 3 861 4140 4 419 4 979
1370 • 2 205 2 482 2 760 3 038 3 456 3 875 4155 4 435 4 997
1375 2 213 2 491 2 770 3 049 3 469 3 889 4170 4 451 5 015
1 380 2 221 2 500 2 780 3 060 3 481 3 903 4185 4 467 5 033
1 385 2 229 2 509 2 790 3 071 3<94 3 917 4 200 4 483 5 051
1 390 2 237 2 518 2 800 3 082 3 506 3 931 4 215 4 499 5 069
1 395 2 245 2 527 2 810 3 093 3 519 3 945 4 230 4 515 5 087
1400 2 253 2 536 2 820 3104 3 531 3 959 4 245 4 531 5105
1 405 2 261 2 545 2 830 3 115 3 544 3 973 4 260 4 547 5 123
1 410 2 269 2 554 2 840 3126 3 556 3 987 4 275 4 563 5141
1 415 2 277 2 563 2 850 3137 3 569 4 001 4 290 4 579 5159
1420 2 285 2 572 2 860 3 148 3 581 4 015 4 305 4 595 5177
1425 2 293 2 581 2 870 3 159 3 594 4029 4 320 4 611 5195
1 430 2 301 2 590 2 889 3 170 3 606 4 043 4 335 4 627 5 213
1435 2 309 2 599 2 890 3 181 3 619 4 057 4 350 4 643 5 231
1440 2 817 2 608 2 900 3 192 3 631 <071 4 365 4 659 5 249
1445 2 325 2 617 2 910 3 203 3 644 4 085 4 380 4 675 5 267
1 450 2 333 2 626 2 920 3 214 3 656 4 099 4 395 4 691 2 285
1 455 2 341 2 635 2 930 3 225 3 669 4 113 4 410 4 707 5 303
1 460 2 349 2 644 2 940 3 236 3 681 4 127 4 425 4 723 5 321
1 465 2 357 2 653 2 950 3 247 3 694 4141 4 440 4 739 5 339
1 470 2 365 2 662 2 960 3 258 3 706 4155 4 455 4 755 5 357
1475 2 373 2 671 2 970 3 269 3 719 4 169 4 470 4 771 5 375
1480 2 381 2 680 2 980 3 280 3 731 4183 4 485 4 787 5 393
148? 2 389 2 689 2 990 3 291 3 744 4197 4 500 4 803 5 411
1490 2 397 2 698 3 000 3 302 3 756 4 211 4 515 4 819 5 429
1495 2 405 2 707 ЗОЮ 3 313 3 769 4 225 4 530 4 835 5 447
1500 2413 2 716 3 020 3 324 3 781 4 239 4545 4 851 5 465
1 505 2 421 2 725 3 030 3 335 3 794 4 253 4 560 4 867 5 483
1510 2 429 2 734 3 040 3 346 3 806 4 267 4 575 4 883 5 501
1515 2 437 2 743 3 050 3 357 3 819 4 281 4 590 4 899 5 519
1 520 2 445 2 752 3 060 3 368 3 831 4 295 4 605 4 915 5 537
1525 2 453 2 761 3 070 3 379 3 844 4 309 4 620 4,931 5 555
1530 2 461 2 770 3 080 3 390 3 856 4 323 4 635 4 947 5 573
1535 2 469 2 779 3 090 8 401 3 869 4 337 4 650 4 963* 5 591
1540 2 477 2 788 3 100 3 412 3 881 4351 4 665 4 979 5 609
1545 2 485 2 797 3110 3423 3 894 4365 4 680 4995 5 627
1550 2 493 2 806 3120 8 434 3 906 4 379 4 695 5 011 5 645
1555 2 501 2 815 3180 3 445 3 919 4 393 4 710 5 027 5 663
1 560 2 509 2 824 3140 4 456 3 931 4 407 4 725 5 048 5 681
1565 2 517 2 833 3160 3 467 3 944 4 421 4 740 5059 5 699
1 570 2 525 2 842 3160 3 478 3 956 4 435 4 755 5 075 5 717
1575 2 533 2 851 8170 3 489 3 969 4 449 4 770 5 091 5 735
1580 2 541 2 860 3180 3 500 3 981 4 463 4 785 5 107 5 753
1585 2 549 2 869 3199 3 511 3 994 4 477 4 800 5 123 5 771
1590 2 557 2 878 8 200 3 532 4 006 4 491 4 815 5139 5 789
1595 2 565 2 887 3 219 3 533 4 019 4 505 4 830 5 155 5 807
1600 2 573 2 896 3 220 3 544 4 031 4 519 4 845 « 171 5 825
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 157
’ ' Таблица 6.
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл
j ОСТ 14
65 X #5 1 | 75 X 75
У Тол с щ и н а в мм
мм
6 8 10 6 8 10 1 12
100 62 80 97 70 90 110 128
105 66 85 103 74 96 117 136
110 ’ 69 90 109 78 102 124' 145
115 73 95 115 83 108 131 153
120 . Т 100 121 87 ИЗ 138 161
125 в] 105 127 92 119 145 170
130 & 110 133 96 125 152 178
135 88 114 139 100 131 159 186
140 92 119 145 105 136 166 195
145 9( 124 151 109 142 173 203
150 100 129 158 114 148 180 211 ’
155 103 134 164 118 154 187 220
160 107 139 170 122 159 194 228
165 11: L 144 176 127 165 201 236
170 115 149 182 131 171 208 245
175 118 154 188 136 177 215 253
180 12J 3 159 194 140 182 222 262
185 126 164 200 144 188 2 30 270
190 130 169 206 149 194 237 278
195 133 174 212 153 200 244 287
200 137 179 218 158 205 251 295
205 145 L 184 224 162 . 211 258 303
210 14£ 189 230 - 166 217 265 312
215 149 193 236 171 223 272 320
220 152 198 242 175 228 279 328
225 156 203 248 179 234 286 337
230 160 208 254 184 240 293 345
235 164 213 260 188 246 300 353
240 167 218 266 193 251 307 362
245 172 L 223 272 197 257 314 370
250 175 228 279 201 263 321 378
255 179 233 285 206 269 328 387
260 183 238 291 210 274 • 335 395
265 186 243 297 215 280 342 403
270 190 248 303 219 286 340 412
275 194 253 309 223 292 356 420
280 198 258 315 228 297 363 429
285 201 263 821 232 303 371 437
290 ! 20£ 267 327 237 309 378 445
295 209 272 333 241 315 385 454
800 213 277 339 245 320 392 462
305 217 282 345 250 326 399 470
310 22( ) 287 351 254 332 406 479
315 224 к 292 357 258 338 413 487
320 22$ i 297 363 263 343 420 495
325 232 ! 302 369 267 349 427 504
330 23Е 307 375 272 355 434 512
335 23S 1 312 381 276 361 441 520
340 243 ! 317 387 280 366 ч 448 529
345 247 322 393 285 372 455 537
350 251 327 400 289 378 462 545
355 254 1, 332 406 294 384 469 554
360 258 337 412 298 389 476 562
365 262 342 418 • 302 395 483 570
370 266 346 424 307 401 490 579
375 269 351 430 311 407 497 587
380 273 356 436 316 412 504 596
385 277 361 442 320 418 512 604
390 281 366 448 324 424 519 612
395 284 371 454 329 430 526 621
158
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
> СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н ч ОСТ 14
65 X 65 I 75 X 75
У
Т о j и щ и я а В мм
мм
6 8 1 6 8 10 12
400 288 376 460 333 435 533 629
405 292 381 466 338 441 540 637
410 296 386 472 342 447 547 646
415 300 391 478 346 453 554 654
420 303 396 484 351 458 561 662
425 307 401 490 355 464 568 671
430 311 406 496 359 470 575 679
435 315 411 502 364 476 582 687
44G 318 416 508 368 481 589 696
445 322 420 514 373 487 596 704
450 326 425 521 377 493 603 712
455 330 430 527 381 499 610 721
460 334 . . 435 533 386 504 617 729
465 337 440 539 390 z 510 624 737
470 841 445 545 395 ' 516 631 746
475 345 450 551 399 522 638 754
480 349 455 557 403 527 645 763
485 352 460 563 408 533 652 771
490 356 465 569 412 539 660 779
495 360 470 575 417 545 667 788
500 364 475 581 421 550 674 796
505 868 480 587 425 556 681 804
510 371 485 593 430 562 688 813
515 375 490 599 434 568 695 821
520 379 494 605 438 573 702 829
525 383 499 611 443 579 709 838
530 386 504 617 447 585 716 846
535 390 509 623 452 591 723 854
540 394 514 629 456 596 730 863
545 398 । 519 635 460 602 737 871
550 402 524 642 465 608 744 879
555 405 529 648 469 614 751 888
560 409 534 654 474 619 758 896
565 413 539 660 478 625 765 904
570 417 544 666 482 631 772 913
575 420 549 672 487 637 779 921
580 424 554 678 491 642 786 930
585 428 559 684 496 648 794 938
590 432 564 690 500 654 801 946
595 435 569 696 - 504 660 808 955
600 439 573 702 . 509 665 815 963
605 443 578 708 513 671 822 971
610 447 583 714 517 677 829 980
615 451 Б88 720 522 683 836 988
620 454 593 726 526 688 843 996
625 458 598 732 53L 694 850 1005
630 462 603 738 535 700 857 1013
635 466 608 744 539 706 864 1021
640 469 613 750 544 711 871 1030
645 473 618 756 548 717 878 1038
650 477 623 763 553 723 885 1046
655 481 628 769 557 729 892 1055
660 485 633 775 561 734 899 1063
665 488 688- 781 566 740 906 1071
670 492 643 787 570 746 913 1 080
675 496 647 793 575 752 920 1 088
680 500 652 799 579 757 927 1 097
685 503 657 805 583 763 935 1 105
690 507 662 811 588 769 942 1113
6№ 511 667 817 592 775 949 1122
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ У®
Таблица 6 (продолжение)
jj^^1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см9
1 ▼
- ОСТ 14
65 X 65 [ 75 X 75
JT Т о j I Щ И Н Я В
6 8 10 6 1 8* 10 12
700 515 672 823 597 780 956 1 130
705 677 829 601 786 963 1 138
682 835 605 792 970 1 147
715 526 687 841, 610 798 977 1155
720 530 692 847 614 803 984 1163
725 5Я4 697 853 618 809 991 1172 *
730 537 702 859 623 815 998 1180
735 541 707 865 627 821 1005 1188
740 712 871 632 826 1012 1197
745 549 717 877 636 832 1019 1 205
750 553 721 884 . 640 838 1 026 1213
755 556 726 890 645 844 1 033 1 222
760 560 731 896 649 849 1040 1230
765 564 736 902 654 855 1 047 1 238
770 568 741 908 658 861 1054 1247
775 571 746 914 662 867 1061 1255
780 575 751 920 667 872 1068 1264
785 756 926 671 878 1076 1272
790 583 761 932 676 884 1083 1 280
795 586 766 938 ' 680 889 1090 1 289 .
800 590 771 944 , '684 895 1097 1297
805 776 950 689 901 1 104 1 305
810 кая 781 956 693 907 1 111 1 314
815 - 786 962 697 913 1 118 1 322
820 605 791 968 702 918 1 125 1 330
825 609 796 974 706 924 1 132 1339
830 Й1Я 800 980 711 930 1139 1 347
835 617 805 986 715 936 1146 1 355
840 620 810 992 719 941 1 153 1 364
845 624 815 998 724 947 1 160 1372
850 628 820 1005 728 953 1167 1 380
855 632 825 1 011 733 959 1 174 1 389
860 636 830 1017 737 964 1 181 1 397
865 639 835 1 023 741 970 1 188 1 405
870 643 840 1029 746 . 976 1195 1 414
875 647 845 1035 750 982 1202 1 422
880 651 850 1041 755 987 1209 1 431
885 654 855 I 047 759 993 1216 1 439
890 658 860 1 053 763 999 1 223 1 447
895 662 865 1 059 768 [ 1005 1231 1 456
900 666 870 1065 772 1010 1238 1 464
905 670 874 1 071 777 1016 1245 1 472
910 673 879 1077 781 1022 1252 1 481
915 677 884 1083 785 1028 1 259 1 489
920 681 889 1089 790 1033 1266 1497
925 685 894 1095 794 1039 1273 1506
930 “ 68$ 899 1101 798 1045 1 280 1514
935 692 904 1107 803 1051 1287 1522
940 696 909 1113 807 1056 1294 1 531
945 700 914 1 119 812 1 062 1301 .1539
950 704 919 1126 816 1068 1308 1547
955 707 924 1132 820 1074 1315 1556
960 «511 929 1 138 825 1 079 1 322 1 564
965 ♦71 К 934 1 144 829* 1085 1 329 1 572
970 719 939 1150 834 1091 ‘ 1336 1581
975 7Й2 944 1 156 838 1097 1343 1589
980 726 949 1 162 842 1102 1350 1598
985 730 953 1 168 847 1108 1358 1606
990 734 958 1 174 851 1114 1 365 1 614
995 737 963 1180 856 1 120 1372 1 623
1000 741 968 1186 860- 1 125 1 379 1 631
160
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
м
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в слР 1 1
2 —Lt
ОСТ 14
80 X SO | 90 X 90
У
Толщи на в мм
8 10 8 10 12 | 14
100 95 116 105 127 150 170
105 101 123 112 136 160 182
110 107 131 119 145 170 193
115 1 14 138 126 153 180 205
120 120 146 133 162 190 217
125 126 153 140 170 201 228
180 132 161 147 179 211 240
135 138 168 154 188 221 252
140 1 44 176 161 196 231 263
145 150 183 168 205 241 275
150 157 191 175 213 252 287
155 163 199 182 222 262 299
160 169 206 189 231 272 310
165 175 214 196 239 282 322
170 1 81 221 203 ,248 292 334
175 187 229 210 256 303 345
180 193 236 217 265 313 357
185 200 244 224 274 323 369
190 206 251 231 282 333 380
195 212 259 238 291 343 392
200 218 267 245 299 354 404
205 2 (24 274 252 308 364 416
210 2 130 282 259 317 374 427
215 237 289 266 325 384 43»
220 243 297 273 334 394 451
225 249 304 280 342 405 462
230 255 312 287 351 415 474
235 261 31» 294 360 425 486
240 267 327 301 368 435 497
245 273 334 308 377 445 509
250 280 342 315 385 456 521
255 286 350 322 394 466 533
260 2 (92 357 329 403 476 544
265 298 365 336 411 486 556
270 3 >04 372 343 420 496 568
275 310 380 350 428 507 579
280 316 387 357 437 517 591
285 323 395 364 446 527 603
290 3 129 402 371 454 537 614
295 а (35 410 378 463 547 626
800 341 418 385 471 558 638
305 а (47 425 392 480 568 650 ।
310 3 S3 433 399 489 578 661
315 360 440 406 497 588 673
320 366 448 413 506 598 685
325 а (72 455 420 514 609 696
330 378 463 427 523 619 708
335 а (84 470 434 532 629 720
340 8 >90 478 441 540 63» 731
345 396 485 448 549 649 743
350 403 493 455 557 660 755
355 409 501 462 566 670 767
360 416 508’ 469 575 680 778
365 421 516 476 583 690 790
370 427 523 483 592 700 802
375 433 531 490 600 711 813
380 4 39 538 497 609 721 825
385 446 546 504 618 731 837
390 4 (52 553 511 626 741 848
395 4 (58 561 518 635 751 860
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ' И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
161
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
—Lz РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* II
Т ост м
80 X 80 | 90 X 90
V Толщи НВ В мм
мм
8 10 8 10 1 12 14
400 464 569 525 643 762 872
405 470 576 532 652 772 884
410 476 584 539 661 782 895
415 183 591 546 669 792 907
420 489 599 553 678 802 919
425 495 606 560 686 813 930
> 430 501 614 567 695 823 942
, 435 j 507 621 574 701 833 954'
440 йЗ 629 581 712 843 965
445 519 636 588 721 853 977
450 526 644 | 595 1 729 864 989
455 132 652 602 738 874 1001
460 538 659 609 747 884 1012 ;
_ 465 544 667 616 755 894 1 024
470 550 674 623 764 904 1036 ;
475 556 i 682 630 772 915 1047
480 S62 > 689 637 781 925 1059
485 569 697 644 790 935 1 071
490 575 704 651 798 945 1 082
495 581 712 658 807 955 1 094
600 187 720 665 815 966 1 106
505 593 727 .672 824 976 1 118
510 599 735 679 833 986 1 129 .
515 506 742 686 841 996 1 141
520 612 750 693 850 1 006 1153
525 618 757 700 858 1017 1164
530 624 765 707 867 1 027 1 176
535 630 772 714 876 1 037 1188
540 636 780 721 184 1047 1199 ;
545 142 787 728 893 1 057 1 211
550 649 795 735 901 1068 1223 !
555 1 355 803 742 910 .1078 1235
560 661 810 749 919 1088 1246
, 565 667 818 756 927 1098 1253 (
570 ( 573 825 763 936 1 108 1 270
575 «79 833 770' 944 1 119 1 281
580 685 840 777 958 1 129 1 293
585 692 848 • 784 962 1139 1 305
590 398 855 791 670 1 149 1316 ‘
595 704 863 798 979 1 159 1 328
600 710 871 805 987 1 170 1340
605 716 878 812 996 1 180 1352
610 722 886 819 1005 1190 4 363
615 729 893 826 1 013 1 200 1375
620 Г35 901 333 1 022 1 210 1387
625 741 908 840 1080 1 221 1 393
630 747 916 847 1039 1231 1410
635 753 923 854 1 048 1241 1422
640 759 931 861 1 056 1251 1433
645 1 765 938 868 1 065 1 261 1*445
650 772 946 875 1073 1 272 1* 457
655 778 954 882 1 082 1282 1469
660 784 961 889 1 091 1292 1480
665 1 ?90 969 896 1099 1 302 1 492
670 796 976 903 1108 1312 1504 <
675 ! 802 984 910 1 116 1323 1 515
680 808 991 917 1125 1333 1527
685 815 \ 999 924 1134 1 343 1539
690 821 1006 931 1 142 1353 1550
5 695 f 327 1014 938 1 151 1363 1562
£ Зак. 3800 — Металлические конструкции.
162
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
j——L СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ем» н ОСТ 14
SO X 80 I 90 X 90
У мм Толщи на в мм
- 8 10 8 1 10 12 14
700 ' 833 1022 945 1 159 1374 1574
705 * 839 1029 952 1 168 1384 1586
710 845 1037 959 1 177 1394 1597
715 852 1044 966 1 185 -1 404 1609
720 858 1 052 973 1 194 1 414 1 621
725 864 1059 980 1 202 1 425 1 632
730 870 1067 987 1 211 1 435 1 644
735 876 1 074 994 1220 1445 1 656
740 882 1 082 1001 1 228 1455 1 667
745 888 1 089 1008 1237 1465 1679
750 895 1097 1 015 1245 1476 1 691
755 901 1105 1022 1254 1486 1 703
760 907 1112 1029 1 263 1496 1 714
765 913 1120 1036 1 271 1 506 1726
770 919 1 127 1043 1 280 1516 1738
775 ’925 1 135 1050 1 288 1527 1 749
780 931 1142 1057 1297 1537 1 761
785 938 1 150 1064 1306 1547 1773
790 944 1157 1071 1314 1557 1 784
795 95Q 1 165 1 078 1323 1567 1796
800 956 1173 1 085 1331 1 578 1808
805 962 1180 1 092 1 340 1 588 1820
810 968 1188 1099 1 349 1598 1 831
815 975 1 195 1106 1 357 1608 1843
820 981 1 203 1113 1 366 1618 1855
825 987 1 210 1120 1374 1 629 1 866
830 998 1 218 1 127 1 383 1 639 1878
835 999 1225 1 134 1 392 1 649 1890
840 1 005 1233 1 141 1 400 1 659 1901
845 1011 1240 1 148 1409 1 669 1 913
850 1 018 1248 1155 1 417 1 680 1 925
855 1 024 1256 1 162 1426 1690 1 937
860 1 030 1 263 1 169 1435 1700 1 948
865 1 036 1 271 1 176 1443 1710 1 960
870 1042 1278 1183 1452 1 720 1 972
875 L 1048 1 286 1190 1460 1731 1 983
880 1 054 1 293 1 197 1469 1741 1 995
885 1 061 1 301 1204 1 478 1 751 2 007
890 1067 1 308 1211 1486 1761 2 018
(ни оздэ 1073 1 316 1 218 1495 1771 2 030
900 1 079 1324 1 225 1503 1 782 2 042
905 1 085 1331 1232 1 512 1 792 2 054
910 1 091 1339 1239 1 521 1802 2 065
915 1 098 1346 1 246 1 529 1812 2 077
920 1104 1354 1253 1538 1822 2 089
925 1110 1361 1 260 1546 1833 ’ 2 100
950 1116 1369 1267 1 555 1 843 2 112
935 1 122 1376 1 274 1 564 1853 2 124
940 1 128 1384 1 281 1572 1863 2135
945 1134 1391 1 288 1581 1813 2147
950 г I 141 1399 1295 1 589 1884 2159
955- • 1 147. 1407 1 302 1598 1 894 2 171
960 1153 1414 1309 1 607 1 904 2182
965 1 159 1 422 1 316 1 615 1 91.4 2194
970 1 165 1429 1 328 1 624 1924 2 206
975 1171 ' 1437 1330 1632 1935 2 217
980 i 1177 1444 1 337 1641 1945 2 229
985 1184 1 452 1344 1650 1955 2 241
990 1190 1469 1 351 1658 1965 2 252
995 1196 1467 1 358 1667 1975 2 264
1900 1202 1475 1365 1675 1986 2 276
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ’ ' , 163
Таблица б (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в
J Lj ОСТ 14
100 X100 , | 120 х 120
У. Толщина в мм
мм 1
8 10 12 14 16 1 10 12 • 14 16
яю ИЗ 138 162 184 206
105 121 147 173 198 221
110 129 157 184 211 236
115 137 166 196 . 224 251 л
120 144 176 207 237 266 202 237 271 305
125- 152 136 219 250 280 214 251 287 323
130 160 195 230 263 295 225 265 303 341
135 168 205 241 276 310 237 278 319 359
140 176 214 253 ' 290 325 249 292 335 377
145 183 224 264 303 340 260 306 351 395
150 191 234 276 316 355 272 320 367 413
155 199 243 287 329 369 284 334 383 431
160 207 253 298 342 384 295 347 399 449
165 215 262 310 355 399 307 361 415 467
170 222 272 321 363 414 319 375 431 485
17б 230 282 333 382 42» 330 389 447 503
180 238 291 344 395 444 342 403 463 521
185 246 301 355 408 459 353 416 479 539
190 254 310 367 421 473 365 430 495 557
195 261 320 378 434 488 377 444 511 575
200 269 330 390 447 503 388 458 527 593
205 277 339 401 461 518 400 472 543 612
210 285 349 412 474 583 412 485 559 630
215 293 358 424 487 548 423 499 575 648
220 300 368 435 500 ' 563 435 513 590 • 666
225 308 378 447 513 577 447 527 606 684
230 316 387 458 526 592 458 541 622 702
235 324 397 469 539 607 470 554 638 720
240 332 406 481 553 622 482 568 654 738
245 339 416 492 566 637 493 582 670 756
250 347 426 504 579 652 505 596 686 774
255 355 435 515 592 666 517 610 702 792
260 363 445 526 605 681 528 623 718 810
265 371 454 538 618 696 540 637 734 828
270 378 464 549 631 711 552 651 750 846
275 386 474 561 645 726 563 665 766 864
280 394 483 572 658 741 575 679 782 882
285 402 493 583 671 756 586 692 798 900
290 410 502 595 684 770 598 706 814 918
295 417 512 606 697 785 610 720 830 936
800 425 522 618 710 800 621 734 846 954
305 433 581 629 724 815 633 748 862 973
310 441 541 640 737 830 645 761 878 991
315 449 550 652 750 845 656 775 894 1 009
320 456 560 663 763 860 668 789 909 1 027
325 464 570 675 776 874 680 803 925 1 045
330 472 579 686 789 889 691 817 941 1 063
335 480 589 697 802 904 703 830 957 1 041 .
340 488 598 709 816 919 715 844 973 1 099
345 495 608 720 829 934 726 858 989 . 1 117
350 503 618 732 842 949 738 872 1 005 1 135
355 511 627 743 855 963 750 886 1 021 1 153
360 519 637 754 868 978 761 899 1 037 1 171
365 527 646 766 881 993 773 913 1 053 1 189
370 534 656 777 894 1 008 785 927 1 069 1 207
375 542 666 789 908 1 023 796 941 1 085 1 225
380 550 675 800 921 1038 808 955 - 1 101 1 243
385 558 685 811 934 1 053 819 968 1117 1 261
390 566 694 823 947 1 067 831 982 1 133 1 279
395 573 704 834 960 1082 1 843 996 1 149 1 297
И*
164
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
I
Таблица 6 (продолжение)
^7 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 J
1
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА, в см*
J - - 1 Д OCT 14
100 X 100 | | 120 X 120
у Т о л щ и н а в мм
8 10 12 14 16 10 1 12 14 16
400 581 714 846 973 1097 854 • 1010 1 165 1 315
405 589 723 857 987 1 112 866 1024 1 181 1 334
410 597 733 868 1000 1 127 878 1 037 1 197 1352
415 605 742 880 1013 1 142 898 1 051 1 213 1 370
420 612 752 891 1026 1 157 901 1065 1 228 1888
425 620 762 903 1 039 1 171 913 1079 1244 1 406
430 628 771 914 1 052 1 186 924 1 093 1 260 1424
435 636 781 925 1 065 1 201 93А 1 106 1 276 1442
440 644 790 937 1079 1216 948 1 120 1292 1 460
445 651 800 948 1 092 1231 959 1 134 1 308 1478
450 659 810 960 1 105 1246 971 1 148 1 324 1 493
455 667 819 971 1 118 1260 588 1 162 1840 1514
4 ВО 675 829 982 1 131 1 275 994 1 175 1 356 1 532
465 683 838 994 1 144 1 290 1006 1 189 1 372 1550
470 690 848 1 005 1157 1 305 1 018 1 201 1 388 1 568
475 698 858 1017 1 171 1 320 1029 1217 1404 1586
480 706 867 1028 1 184 1 335 . 1 U41 1231 1420 > 1604
485 714 877 1 039 1 197 1 350 1 052 1 244 1436 1622
490 722 1 886 1 051 1 210 1 364 1 064 1 258 1 452 1640
495 729 896 1 062 1 223 1 379 1 076 1272 1468 1658
FCO 737 906 1074 1 236 1394 1 087 1286 1 484 1 676
505 745 915 1085 1 250 1 40» 1 099 1 300 1500 1 695
510 753 925 1 096 1 263 1424 1111 1 313 1 516 1713
515 761 934 1108 1276 1 439 1 122 1327 1532 1 731
520 768 944 1119 1 289 1454 1 134 1 341 1 547 1 749
525 776 954 1 131 1302 1 468 1146 1355 1563 1767
530 784 963 1 142 1315 1 483 1 157 1 369 1 579 1785
535 792 973 1153 1828 1 498 1169 1 382 1 595 1808
540 800 982 1165 1342 1 513 Л 181 1396 1 611 1821
545 807 992 1176 1 355 1 529 1 192 1410 1 627 1 839
550 815 1002 1188 1 368 1 543 1 204 1424 1 643 1857
555 823 1 011 1 199 1381 1 557 1 216 1438 1 659 1875
560 831 1 021 1 210 1 394 1 572 1 227 1451 1 675 1 893
565 839 1030 1222 1407 1 587 1 239 1465 1 691 1 911
570 846 1 040 1 233 1 420 1 692 1251 1479 1707 1 929
575 854 1 050 1245 1434 1 617 1 262 1493 1723 1947
580 862 1059 1 256 1447 1632 1274 1507 1 739 1 965
585 870 1 069 1 267 1 460 1647 1 285 1520 1 755 1983
590 878 1 078 1 279 1 473 1 661 1 297 1534 1 771 2 001
595 8»5 1 088 1 290 1 486 1 676 1 309 1548 1 787 2 019
600 893 1 098 1 302 1499 1691 1 320 1562 1803 2 037
605 901 1 107 1313 1513 1706 1 332 1576 1 819 2 056
610 90» 1 117 1324 1 526 1721 1 344 1589 1 835 2 074
615 917 1128 1 336 1539 1736 1 355 1 603 1 851 . 2 092
620 924 1 136 1347 1552 1751 1 367 1 617 1 866 2110
625 932 1 146 1359 1565 1 765 1 379 1631 1882 2128
630 940 1 155 1 370 1578 1 780 1 390 1 645 1898 2146
635 948 1165 1381 1591 1795 1 402 1658 1914 2164
640 956 1174 1393 1605 1810 1 414 1672 1930 2182
645 ; 963 1184 1404 1 618 1825 1425 1686 1 946 2 200
650 971 1 194 1416 1631 1840 1437 1700 1962 2 218
655 979 1203 1427 1644 1854 1449 1714 1978 2 236
660 987 1 213 1 438 1 657 1 869 1460 ’ 1727 1 994 2 254
665 995 1 222 1450 1 670 1 884 1 472 1741 2 010 2 272
670 1002 1232 1461 1683 1 899 1484 1755 2 026 2 290
675 1010 1242 1473 1697 1914 1 495 1 769 2 042 2 308
680 1018 1251 1484 1710 1929 1 507 1 783 2 058 2 326
685 1026 1261 1495 1 723 1 944 1 518 1796 2 074 2344
690 1031 1 270 :1 507 1 736 1 958 1 530 * 1810 2 090 2 362
695 1041 1280 1 518 1749 1973 1 542 1 824 2 106 2 380
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 165
---------- —. _ __
Таблица ‘6 (продолжение)
J ' Л СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н ОСТ 14
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел®
100 х зоо 120 X 120
У Т о л щ и н К В Лк»
мм 8 10 12 14 18 i 1 10 12 14 16
700 1 049 1290 1530 1 762 1 988 1 553 1 838 2 122 2 398
705 1 057 1 299 1 541 1 776 2 003 1565 , 1 852 2138 2 417
710 1 065 1309 . 1552 1 789 2 018 1577 1865 2 154 2 485
715 1073 1318 /1564 1 802 2 033 1683 1880 2 170 2 453
720 1080 1328 1575 1 815 2 048 1600 1 893 2185 2 471
725 1088 1 338 1587 1828 2 062 1612 1 907 2201 2 489
730 1096 1347 1 598 1841 2 077 1623 1921 2 217 2 597
735 1 104 1 357 1 609 1 854 2 092 1 635 1 934 2 233 2 525
740 1 112 1 366 1621 1863 2 107 1 647 1 948 2 249 2 543
745 1119 1376 1632 1881 2 122 1 658 1 962 2 265 2 561
750 1 127 1 386 1 644 1894 2 137 1670 1 976 2 281 2 579
755 1 135 1395 1655 1 907 2151 1 682 1 990 2 297 2 597
760 1143 1 405 1 666 1 920 2166 1693 2 003 2 313 2 615
765 1151 1414 1 678 1 933 2 181 1 705 2 017 2 329 2 633
770 1158 1424 1 689 1 946 2 196 1 717 2 031 2 445 2 651
775 1 166 1434 1 701 1 960 2 211 1 728 2 045 2 361 2 669
780 1 174 1 443 .1 712 1 973 2 226 1 740 2 059 2 377 2 687
785 1 182 1453 1728 1 986 2 241 1 751 2 072 2 393 2 705
790 1190 1462 1735 1999 2 255 1 763 2 086 2 409 2 723
795 1197 1472 1 746 2 012 2 270 1775 2 100 2 425 2 741
800 1205 1482 1 758 2 025 2 285 1 786 2 114 2 441 2 759
805 1213 1 491 1 769 2 039 2 300 1 798 2128 2 457 ‘ 2 778
810 1 221 1 501 1 780 2 052 2 315 1810 2 141 2 473 2 796
815 1229 1510 1 792 2 065 2 330 1 821 2 155 2 489 2 814
820 1236 1520 1803 2 078 2 345 1 833 2 169 2 504 2 832
825 1 244 1 530 1815 2 091 2 859 1845 2 183 2 520 2 850
830 1252 1539 1 826 2104 2 374 1 856 2 197 2 536 2 868
835 1260 1549 1837 2 117 2 389 1868 2 210 2 552 2 886
840 1 268 1558 1849 2 131 2 404 1880 2 224 2 568 2 904
845 1275 1 568 1 860 2 144 2 419 1 891 2 338 2 584 2 922
850 1 283 1578 1 872 2 157 2 434 1903 2 252 2 600 2 940
855 1 291 1 587 1883 2 170 2 448 1915 2 266 2 616 2 958
860 1 299 1 597 1894 2183 2 463 1 926 2 280 2 632 2 976
865 1 307 1606 1906 2 196 2 478 1938 2 293 2 648 2 994
•870 1 314 1 616 1917 2 209 2 493 1950 2 307 2664 3 012
875 1322 1626 1 929 2 223 2 508 1 961 2 321 2 680 3 030
880 1 330 1635 1940 2 236 2 523 1973 2 335 2 696 3 048
885 1338 1645 1951 2 249 2538 1984 2 348 2 712 3 066
890 1346 1 654 1963 2 262 2 552 1 996 2 362 2 728 3 084
895 1353 1664 1 974 2 275 2 567 2 008 2 376 2 744 3102
900 1 361 1 674 1986 2 288 2 582 2 019 2 390 2 760 3 120
905 1 369 1 683 1 997 2 302 2 597 2 031 2 404 2 776 3 139
910 1377 1698 2 008 2 315 2 612 2 043 2 41? 2 792 3157
915 1 385 1 702 2 020 2 328 2 627 2 054 2 431 2 808 3 175
920 1 392 1712 2 031 2 341 2 642 2 066 2 445 2 823 3 193
925 1400 1 722 2 043 2 354 2 656 2 078 2 459 2 839 3 211
930 1408 1731 2 054 2 367 2 671 2 089 2 473 2 855 3 229
935 1 416 1 741 2 065 2 380 2 686 2 101 2 486 2 871 3 247
940 1424 1 750 2 077 2 394 2 701 2 113 2500 2 887 3 265
945 1431 1 760 2 088 2 407 2 716 2 124 2 514 2 903 3 283
950 1 439 1 770 2100 2 420 2 731 2136 2 528 2 919 3 301
955 1447 1 779 2111 2 433 2 745 2 148 2 542 2 935 3 319
960 1 455 1789 2 122 2 446 2 760 2 159 2 555 2 951 3 837
965 1 463 1 798 2134 2 459 2 775 2 171 2 569 2 967 3 355
970 1 470 1 808 2 145 2 472 2 790 2 183 2 583 2 983 3 373
975 1478 1818 2 157 2 486 2 805 2194 2 597 2 999 3 301
980 1 486 1827 2 168 2 499 2 820 2 206 2 611 3 015 3 409
985 1 494 1837 2 179 2 512 2 835 2 217 2 624 3 031 3 427
990 1 502 1 846 2 191 2 525 ' 2 849 2 229 2 638 8 047 3 445
995 1 1 856 2 202 2 538 2 864 2 241 2 652 3 068 3 433
1 000 1 517 1366 2 214 2 551 2 879 2 252 2 666 3 079 3 481
166
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
,_Q СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см» н ОСТ 14
У * мм 130 X 130 | 150 X 160
Толщина в мм
10 12 14 16 12 14 16 18 20
130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 250 255 260 265 270 275 280 285 290 295 800 305 310 315 320 325 330 335 340 345 350 355 360 365 370 375 380 385 390 395 238 251 264 276 289 302 314 327 340 352 365 377 390 403 415 428 441 453 466 479 491 504 517 529 542 555 567 580 593 605 618 630 643 656 668 681 694 706 719 733 744 757 770 782 795 808 820 833 846 858 871 883 896 909 280 295 310 325 340 355 370 385 400 415 430 445 460 475 490 505 520 535 550 565 580 595 •610 625 । 640 655 670 685 700 715 730 745 760 775 790 805 820 835 850 865 880 895 910 925 940 955 970 985 1000 1015 1030 1045 1 060 1075 321 339 356 373 391 408 425 443 460 477 495 512 530 547 564 582 599 616 633 651 668 686 703 720 738 755 772 ; 790 807 824 842 859 877 894 911 929 946 963 981 998 1015 1033 1050 1067 1085 1102 1 119 1137 1154 1 171 1 189 1 206 1224 1241 361 380 400 420 439 459 479 498 518 538 557 577 597 616 636 656 675 695 714 734 754 773 793 813 832 852 872 891 911 931 950 970 990 1009 1029 1 049 1068 1 088 1 107 1 127 1 147 1 166 1 186 1206 1225 1245 1265 1284 1 304 1 324 1343 1 363 1 383 1402 379 396 414 431 448 466 483 501 518 536 553 571 588 606 623 640 658 675 693 710 728 745 763 780 797 815 832 850 867 885 902 920 937 955 972 989 1007 1024 1042 1059 1 077 1094 1 112 1 129 1 146 1164 1 181 1 199 1216 1234 436 456 476 496 516 537 557 577 597 617 638 - ч 658 678 698 718 739 759 779 799 819 840 860 880 900 920 941 961 981 1001 1021 1042 1062 1082 1102 1122 1143 1163 1 183 1203 1223 1244 1264 1284 1304 1324 1 345 1 365 1 385 1405 1425 490 513 536 559 582 605 627 650 673 696 719 742 765 788 811 834 856 879 902 925 948 971 994 1017 1040 1063 1085 1 108 1131 1154 1 177 1 200 1223 1246 1 269 1292 1314 1337 1360 1383 1406 1429 1452 1475 1498 1 521 1543 1566 1589 1612 543 568 594 619 645 670 696 722 747 4 773 798 824 849 875 900 926 951 977 1003 1028 1054 1079 1105 1 130 1156 1186 1207 1233 1258 1284 1309 1335 1360 1386 1411 1437 1482 1488 1514 1539 1565 1590 1616 1641 1667 1 692 1718 1744 1769 1795 595 623 651 680 708 736 764 792 821 849 877 905 933 962 990 1018 1 046 1074 1 103 1131 1159 1 187 1215 1244 1272 1300 1328 1356 1385 1413 1441 1469 1497 1526 • 1554 1582 1610 1638 1667 1695 1723 1751 1779 1808 1836 1864 1892 1920 1 949 1977
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
167
Таблица в (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1-Г
& 1 п
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Jf —Lx ОСТ 14
iso х iso 150 X 150
V Т о Л щ и Н & в мл Ь
мм
10 12 14 16 12 14 16 18 20
400 921 1 090 1 258 1422 1 251 1446 1 635 1 820 2 005
405* 934 1 105 1 276 1 442 1 269 1466 1 658 1846 2 033
4Ю 947 1 120 1 293 1461 1 286 1486 1681 1 871 2 061
415 959 1135 1 310 1481 1304 1 506 1704 1 897 2 090
420 972 1 150 1 328 1500 1321 1526 1727 1 922 2 118
425 985 1 165 1345 1 520 1338 1547 1 750 1948 2 146
480 997 1 180 1362 1 540 1356 1567 1 772 1 973 2 174
435 1 010 1 195 1380 1 559 1373 1 587 1 795 1 999 2 202
440 1 023 1 210 1397 1 579 1391 1607 1818 2 025 2 231
445 1035 1 225 1414 1599 1408 1627 1841 2 050 2 259
450 1 048 1240 1432 1 618 1 426 1648 1864 2 076 2 287
455 1 061 1 255 1 449 1 638 1 443 1668 1887 2 101 2 315
460 1 073 1 270 1 466 1 658 1461 1688 1910 2 127 2 343
465 1 086 1 285 1484 1 677 1478 1708 1933 2 152 2 372
470 1099 1300 1501 1 697 1495 1728 1956 2 178 2 400
475 1 111 1315 1 518 1717 1513 1 749 1979 2 203 2 428
480 1 124 1 330 1536 1736 1 530 1 769 2 001 2 229 2 456
485 1136 1345 1553 1756 1548 1 789 2 024 2 255 2 484
490 1 149 1360 1571 1776 1565 1809 2 047 2 280 2 513
495 1162 1 375 1588 1795 1583 1 829 2 070 2 306 2 541
500 1174 1 390 1605 1815 1 600 1 850 2 093 2 331 2 569
505 1187 1405 1 623 1835 1 618 1 870 2 116 2 357 2 597
510 1 200 1420 1640 1854 1 635 1 890 2 139 2 382 2 625 *
515 1 212 1435 1657 1874 1 653 1 910 2162 2 408 2 654
520 1225 1450 1 675 1893 ' 1670 1930 2 185 2 433 2 682
525 1 238 1465 1 692 1 913 1687 1 951 2 208 2 459 2 710
530 1250 1480 1 709 1 933 1705 1 971 2 230 2 484 2 738
535 1 263 1495 1 727 1 952 1 722 1 991 2 253 2 510 2 766
540 1 276 1510 1 744 1 972 1740 2 011 2 276 2 536 2 795
545 1288 1 525 1761 1 992 1757 2 031 2 299 2 561 2 823
550 1 301 1540 1779 2 011 1 775 2 052 2 322 2 587 2 851
555 1 314 1555 1796 2 031 1 792 2 072 2345 2 612 2 879
560 1 326 1570 1813 2 051 1810 2 092 2 368 2 638 2 907
565 1339 1585 , 1831 2 070 1 827 2 112 2 391 2 663 2 936
570 1352 1 600 1848 2 090 1844 2 132 2 414 2 689 2 964 ;
575 1 364 1 615 1 865 2 110 1862 2 153 2 437 2 714 2 992
580 1 377 1630 1883 2 129 1879 2 173 2 459 2 740 3 020
585 1 389 1645 1900 2 149 1897 2 193 2 482 2 766 3 048
590 1 402 1660 1 918 2 169 1914 2 213 2505 2 791 3 077
595 1415 1675 1935 2 188 1932 2 233 2528 2 817 3 105 ! '
600 1 427 1690 1952 2 208 1949 2 254 2551 > 2 842 3133 *
605 1440 1705 1970 2 228 1967 2 274 2 574 ' 2 868 3 161
610 1 453 1 720 1987 2 247 1984 2 294 2 597 2 893 3 189 -f
615 1 465 1735 2 004 2 267 2 002 2 314 2 620 2 919 3' 218
620 1478 1750 2 022 2 286 2 019 2 334 2 643 2 944 ; 3 246
625 1 491 1765 2 039 2 306 2 036 2 355 2 666 2 970 3 274
630 1 503 1780 2 056 2 326 2 054 2 375 2 688 2 995 3 302
635 1 516 1 795 2 074 2 345 2 071 ‘ 2 395 2 711 3 021 3 330 :
640 1 529 1810 ’ • 2 091 2 365 2 089 2 415 2 734 3 047 3 359
645 1541 1825 2 108 2 385 2 106 2 435 2 757 3 072 3 387
650 1 554 1840 2 126 2 404 2 124 2 456 2 780 3 098 3 415
655 1 567 1855 2 143 2 424 2 141 2 476 2 803 3 123 3443
660 1 579 1 870 2160 2 444 2 159 2 496 2 826 3149 3 471
665 1592 1885 2178 2 463 2 176 2 516 2 849 3174 3 500
670 1605 1 900 2195 2 483 2 193 2 536 2872 3 200 3 528
675 1 617 1915 2 212 2 503 2 211 2 557 2 895 । 8 225 3 556
680 1 630 1930 2 230 2 522 2 228 2 577 2 917 3 251 3 584
685 1642 1945 2 247 2 542 2 246 ‘ 2 597 2 940 3 277 3 612
690 1655 1960 2 265 2 562 2 263 2 617 2 963 3 302 3 641
695 1668 1975 2 282 2581 2 281 2 637 2 986 3328 3 669
168
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 и
п
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел* 1
1 La i ОСТ 14
130 х ISO 150 X 150
у Т о Л щ и н а В мм
JO 12 14 16 12 14 16 18 20
700 1 680 1 990 2 299 2 601 2 298 2 658 3 009 3 353 3 697
705 1 693 2 005 2 317 2 621 2 316 2 678 3 032 3 379 ' 3 725
710 1 706 2 020 2 334 2 640 2 333 2 698 3 055 3 404 3 753
715 1718 2 035 2 351 2 660 2 351 2 718 3 078 3 430 3 782
720 1731 2 050 2 369 2 679 2 368 2 738 3 101 3 455 3 810
725 1 744 2 065 2 386 2 699 2 385 2 759 3124 3 481 3 838
780 1 756 2 080 2 403 2 719 2 403 2 779 3146 3 506 3 866
735 1 769 2 095 2 421 2 738 2 420 2 799 * 3 169 3 532 3 894
740 1 782 2110 2 438 2 758 2 438 2 819 3192 3 558 3 923
745 1 794 2125 2 455 2 778 2 455 2 839 3 215 3 583 3 951
750 1807 2 140 2 473 2 797 2 473 2 860 3 238 3 609 3 979
755 1820 2 155 2 490 2 817 2 490 2 880 3 261 3 634 4 007
760 1 832 2 170 2 507 2 837 2 508 * 2 900 3 284 3 660 4 035
765 1845 2 185 2 525 2 856 2 525 2 920 3 307 3 685 4 064
770 1858 2 200 2 542 2 876 2 542 2 940 3 330 3 711 4 092
775 1870 2 215 2 559 2 896 2 560 2 961 3 353 3 736 4 120
780 1883 2 230 2 577 2 915 2 577 2 981 3 375 3 762 4148
785 1895 2 245 2 595 2 935 2 595 3 001 3 398 3 788 4176
790 1 908 2 260 2 612 2 955 2 612 3 021 3 421 3 813 4 205
795 1 921 2 275 2 629 2 974 2 630 3 041 3 444 3 839 4233
800 1933 2 290 2 647 2 994 2 647 3 062 3 467 3 864 4 261
805 1946 2 305 2 664 3 014 2 665 3 082 3 490 3 890 4 289
. 810 1959 2 320 2 681 3 033 2 682 3 102 3 513 3 915 4 317
1 815 1971 2 335 2 698 3 053 2 700 3 122 3 536 3 941 4 346
820 1984 2 350 2 716 3 072 2 717 3 142 3 559 3 966 4 374
825 1 997 2 365 2 733 3 092 2 734 3 163 3 582 3 992 4 402
830 2 009 2 380 2 750 3112 2 752 3 183 3 604 к 4 017 4 430
835 2 022 2 395 2 768 3131 2 769 3 203 3 627 4043 4 458
ч 840 2 035 2 410 2 785 3151 2 787 3 223 3’650 4 069 4 487
845 2 047 2 425 2 802 3171 2 804 3 243 3 673 4 094 4515
850 2 060 2 440 2 820 3190 2 822 3 264 3 696 4120 4543
855 2 073 2 455 2 837 3 210 2 839 3 284 3 719 4145 4 571
860 2 085 2 470 2 854 3 230 2 857 3 304 3 742 4 171 4 599
865 2 098 2 485 2 872 3 249 2 874 3 324 3 765 4196 4 628
' 870 2111 2 500 2 889 3 269 2 891 3 344 3 788 4222 4 656
’ 875 2123 2 515 2 906 3 289 2 909 3 365 3 811 4 247 4 684
880 2 136 2 53J 2 924 3 308 2 926 3 385 3 833 4 273 4 712
885 2148 . 2 545 2 941 3 328 2 944 3 405 8 856 4 299 4 740
> 890 2 161 2 560 2 959 3 348 2 961 3 425 3 859 . 4 324 4 769
895 2174 2 575 2 976 3 367 2 979 3 445 3 902 4 350 4 797
900 2 186 ’ 2 590 3 993 3 387 ► 2 996 3 466 3 925 4 375 4 825
905 2199 2 605 . ЗОИ 3 407 3 014 3 486 3 948 4 401 4 853
। 910 2 212 2 620 3 028 3 426 3 031 ' 3 506 3 971 4 426 4 881
915 2 224 2 635 3 045 3 446 3 049 3 526 3 994 4 452 4 910
920 2 237 2 650 3 063 3 465 3 066 3 546 4 017 4 477 4 938
925 2 250 2 665 3 080 3 485 3 083 8 567 4 040 4 503 4 966
i 930 2 262 2 580 3 097 3 505 3 101 3 587 4 062 4 528 4 994
> 935 2 275 2 695 3 115 3 524 3118 3 607 4 085 4 554 5 022
{ 940 2 288 2 710 3 132 3 544 3 136 3 627 4108 4 580 5 051
945 2 300 2 725 3J49 3 564 3 153 3 647 4131 4 605 5 079
950 2 313 2 740 3167 3 583 3171 3 668 4154 4 631 5 107
955 2 326 2 755 3184 3 603 3 188 3 688 4 177 4 656 5135
1 960 2 338 2 770 3204 3 623 3 206 3 708 4 200 4682 5 163
965 2 351 ' 2 785 3 219 3 642 3 223 3 728 4 223 4 707 5 192
970 2 364 2 800 3 236 3 662 3 240 3 748 4 246 4 733 5 220
1 975 2 376 2 815 3 253 3 682 3 258 3 769 4 269 4 758 5 248
; 980 2 389 2 830 3 271 3 701 3 275 3 789 4 291 4 784 5 276
985 2 401 2 845 3 288 3 721 3 293 3 809 4 314 • - 4 810 5 304
990 2 414 2 860 3 306 3 741 3 810 3 829 4 337 4 835 5 333
995 2 427 2 875 3 323 1 3 760 I- 3 328 3 849 4 360 4 861 5 361
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
169
Таблица в (продолжение)
J — -1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ » РАВНОБОКОГО УГОЛКА вг см1 н ОСТ 14
У мм 1зо х 1зо 150 X 150
Т Ои л щ и н а в мм
10 12 j 14 » 1 1 12 14 16 • 18 20
1С00 1005 1 010 1015 1 020 2 439 2 452 2 465 2 477 2 490 2 890 2 905 2 920 2 935 2 950 3 340 3 358 3 375 3 392 3 410 3 780 ' 3 800 3 819 3 839 3 858 3 345 3 363 3 380 3 398 3 415 3 870 3 890 3 910 3 930 3 950 4 383 4 406 4 429 4 452 4 475 4 886 4 912 4 937 4 963 4 988 5 389 5 417 5 445 5 474 5 502
1025 s 2 503 2 965 3 427 3 878 3 432 3 971 4 498 5 014 5 530
1030 2 515 2 980 3 444 3 898 3 450 3 991 4 520 5 039 5 558
1 035 2 528 2 995 3 4*52 3 917 3 467 4 011 4 543 5 065 5 586
1 040 2 541 8 010 3 479 3 937 3 485 4 031 4 566 5 091 5 615
1045 2 553 3 025 3 496 3 957 3 502 4 051 4 589 5116 5 643
1050 2 566 3 040 3 514 8 976 3 520 4 072 4 612 5142 5 671
1055 2 579 3 055 3 531 3 996 3 537 4 092 4 635 5 167 5 699
1000 2 591 3 070 3 548 4 016 3 555 4 112 4 658 5 193 5 727
1065 2 604 3 085 3 566 * 4 035 3 572 . 4 132 4 681 5 218 5 756
1070 2 617 3 100 3 583 4 054 3 589 4 152 4 704 5 244 5 784
1 075 2 629 3 115 3 600 4 075 3 607 4173 4 727 5 269 5 812
1 080 2 642 3130 3 618U 4 094 3 624 4193' 4 749 5 295 5 840
1 085 2 654 8 145 3 635Ж 4114 3 642 4 213 4 772 5 321 5 868
1 000 2 667 3 160 3 653в 4134 3 659 4 233 4 795 5 346 * 5 897
1 095 2 680 3175 3 670^ 4153 3 677 4 253 4 818 5 372 5 925
11С0 2 692 3190 3 687 4173 3 694 4 274 4 841 5 397 5 953
1105 2 705 3 205 3 705 4193 3 712 4 294 4 864 5 423 5 931
1110 2 718 3 220 3 722 4 212 3 729 4 314 4 887 5 448 6 009
1115 2 730 3 235 3 739 4232 3 747 4 834 4 910 . 5 474 0038
1120 2 743 3 250 3 757 4 251 3 764 4 354 4 933 5 499 6 065
1 125 2 756 3 265 3 774 4 271 8 781 4 375 4 956 5 525 6 094
1 130 2 768 3 280 3 791 4 291 3 799 4 395 4 978 5 550 6 122
1135 2 781 3 295 3 809 4 310 3 816 4 415 5 001 5 576 6 150
1140 2 794 3 310 3 826 4 330 3 834 4 435 5 024 5 602 6 179
1145 2 806 3 325 3 843 4 350 3 851 4 455 5 047 5 627 6 207
1 150 2 819 3 340 3 861 4 369 3 869 4 476 5 070 5 653 6 235
1 155 2 882 3 855 3 878 4 889 3 886 4 496 5 093 5 678 6 263
1160 2 844 3 370 3 895 4 409 3 904 4 516 5116 5 704 6 291
1 165 2 857 3 385 3 913 4 428 3 921 4 536 5139 4 729 6 320
1 170 2 870 3 400 3 930 4 448 3 938 4 556 5162 5 755 6 348
1 175 2 882 3 415 • 3 947 4 468 3 956 4 577 . 5185 5 780 6 376
1 180 2 895 3 430 3 965 4 487 3 973 4 597 5 207 5 806 6 404
1 185 2 907 3 445 3 982 4 507 3 991 4 617 5 230 5 832 6 432
1 190 2 920 3 460 4 000 4 527 4 008 4 637 5 253 5 857 6 461
1 135 2 933 8 475 4 017 4 546 4 026 4 657 5 276 5 883 6 489
1200 2 945 3 490 4 034 4 566 4 043 4 678 5 299 5 908 6 517
1 205 2 958 3 505 ‘ 4 052 4 586 4 061 4 698 5 322 5 934 6 545
1 210 2 971 3 220 4 069 4 605 4 078 4 718 5 345 5 959 6 573
1 215 2 983 3 535 4 086 4 625 4 096 4 738 5 368 5985 6 602
1 220 2 993 3 550 4104 4 644 4113 4 758 5 391 6 010 6 630
1225 3 009 3 565 4121 4 664 4130 4 779 5 414 6 036 6 658
1 230 3 021 3 580 4138 4 684 4148 4 799 5 436 6 061 6 686
1 235 3 034 3 595 4156 4 703 4165 4 819 5 459 6 087 6 714
1 240 3 047 8 610 4 173 . 4 723 4183 4 839 5 482 6 113 6 743
1 245 8 059 3 625 4 190 4 743 4 200 4 859 5 505 6 138 6 771
1 250 3 072 3 640 4 208 4 762 4 218 4 880 ‘ 5 528 6 164 6 799
1255 3 085 3 655 4 225 4 782 4 235 4 900 5 551 6 189 6 827
1260 3 097 3 670 4 242 4 802 4 253 4 920 5 574 6 215 6 855
1 265 3 но 3 685 4 260 4 821 4 270 4 940 5 597 6 240 6 884
1270 3123 3 700 4 277 4 841 4 287 4 960 5 620 6 266 6 912
1 275 3135 3 715 4 294 4 861 4 305 4 981 5 643 6 291 6 940
1280 3 148 3 730 4 312 4 880 4 322 5 001 5 665 6 317 6 968
1285 8160 3 745 4 329 4 900 4 340 5 021 5 688 6 343 6 996
1 290 3 173 3 760 4 347 4 920 4 357 5 041 5 711 6 368 7 025
1295 3 186 3 775 4 364 4 939 4 375 5 061 5 734 6 394 7 053
170
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 |_|
Е> 1 п
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА Я см3
я ОСТ 14
iso х 130 150 X 150
У Тол и н « 1 В
мм 10 ! 12 14 16 12 14 16 18 20
1800 3 198 3 790 4 381 4 959 4 392 5 082 5 757 6 419 7 081
1 305 3 211 3 805 4 39» 4 979 4 410 5 102 5.780 6 445 7 109
1 310 3 224 3 820 4 416 4 998 4 427 5122 5 803 6 470 7137
1 315 3 236 3 835 4433 5 018 4 445 5142 5 826 6 496 7166
1 320 3 249 3 850 4 451 5 037 4 462 5162 5 849 6 521 7 196
1 325 3 262 3 865 4 468 5 057 4 479 51^3 5 203 5 872 6 547 7 222
1 330 3 274 3 880 4 485 5 077 4 497 5 894 6 572 7 250
1 335 3 287 3 895 4 503 5 096 4 514 5 233 5 917 6 598 7 278
1 340 3 300 3 910 4 520 5 116 4 532 5 243 5 940 6 624 7 307
1345 3 312 3 925 4 537 5 136 4549 5 263 5 963 6 649 7335
1 350 3 325 3 940* 4 555 5155 4 567 5 284 5 986 6 675 7 363
1 355 3 338 3 955 4 572 5175 4584 5 304 6 009 6 700 7 391
1 380 3 350 3 970 4 589 5195 4 602 5 324 6 032 6 726 7 419
1 365 3 363 3 985 4 607 5 314 4 619 5 344 6 055 6 751 7 448
1370 3 376 . 4 000 4 624 5 231 4 636 5 364 6 078 6 777 7 476
1 375 3 388 4 015 4 641 5 254 4 654 5 385 6101 6 802 7 504
1 380 3 401 4 030 4 659 5 273 4 671 5 405 6123 6 828 7 532
1 385 3 413 4 045 4 676 5 293 4 689 5 425 6 146 6 854 7 560
1 390 3 426 4 060 4 694 5 313 4 706 5 445 6 169 6 879 7 589
1895 3439 4 075 4 711 5 332 4 724 5 465 6 192 6 905 7 617
1 400 3 451 4 090 4 728 5 352 4 741 5 486 6 215 6 930 7 645
1405 3 464 4105 4 746 5 372 4 759 5 506 6 238 6 956 7 673
1 410 3 477 4 120 4 763 5 391 4 776 5 526 6 261 6 981 7 701
1 415 3 489 4135 4 780 5 411 4 794 5 546 6 284 7 007 7 730
1 420 3 502 4 150 4 798 5 430 4 811 5 566 6 307 7 032 7 758
1 425 3 515 4 165 4 815 5 450 4 828 5 587 6 330 7 058 7 786
1 430 3 527 4180 4 832 5 470 4 846 5 607 6 352 7 083 7 814
1 435 3 540 4 195 4 850 5 489 4 963 5 627 6 375 7 10» 7 842
1 440 3 553 4 210 4 867 5 509 4 881 5 647 6 398 7135 7 871
1445 3 565 4 225 4884 5 529 4 898 5 667 6 421 7 160 7 899
1 450 3 578 4 240 4 902 5 548 4 916 5 688 6 444 7 186 7 927
1 455 3 591 4 255 4 919 5 568 4 933 5 708 6 467 7 211 7 955
1 460 3 603 4 270 4 936 5 588 4 951 5 728 6 490 7 237 7 983
1 465 3 616 4 285 4 954 5 607 4 968 5 748 6 513 7 262 8 012
1470 3 629 4 300 4 971 5 627 4 985 5 768 6 536 7 288 8 040
1 475 3 641 4 315 4 988 . 5 647 5 003 5 789 6 559 7 313 8 068
1 480 3 654 4 330 5 006 5 666 5 020 5 809 6 581 7 339 8 096
1 485 3 666 4 345 5 023 5 686 5 038 5 829 6 604 7 365 8124
1 490 3 679 4 360 5 041 5 706 5 055 5 849 6 627 7 390 8153
1 495 8 692 4 375 5 058 5 725 • 5 073 5 869 6 650 7 416 8181
1500 3 704 4 390 5 075 5 745 5 090 5 890 6 673 7 441 8 209
1 505 3 717 4 405 5 093 5 765 5108 5 910 6 696 7 467 8237
1 510 3 730 4 420 5110 5 784 5 125 5 930 6 719 7 492 8 265
1515 3 742 4 435 5 127 5 804 5 143 5 950 6 742 7 518 8 294
1520 3 755 4 450 5145 5 823 5160 5 970 6 765 7 543 8 322
1 525 3 768 4 465 5 162 5 843 5177 5 991 6 788 7 569 8 350
1 530 3 780 4 480 5179 , 5 863 5195 6 011 6 810 7 594 8 378
1 535 3 793 4 495 5197 5 882 5 212 6 031 6 833 7 620 8 406
1540 3 806 4 510 5 214 5 902 5 230 6 051 6 856 7 646 8 435
1545 3 818 4 525 5 231 5 922 5 247 6 071 6 879 7 671 8 463
1550 3 831 4 540 5 249 5 941 5 265 6 092 6 902 7 697 8 491
1555 3 844 4 555 5 266 5 961 5 282 6112 6 925 7 722 8 519
1 560 8 856 4 570 5 283 5 981 5 300 6 132 6 948 7 748 8 547 ‘
1565 3 869 4 585 5 301 6 000 5 317 6 152 6 971 7 773 8 516
1570 3 882 4 600 5 318 6 020 5 334 6 172 6 994 7 799 8 604
1575 3-894 4 615 5 335 6 040 5 352 6193 7 017 7 824 8 632
1 580 3 907 4 630 . 5 353 6 059 5 369 6 213 7 039 7 850 8 660
1 585 3 919 4 645 5 370 6 079 5 387 6233 7 062 7 876 8 688
1 590 3 932 4 660 5 388 6 099 5 404 6 253 7 085 7 901 8 717
1595 3 945 4 675 5 405 6118 5 422 6 273 7108 7 927 8 745
1600 3 957 . 4 690 5422 «138 5 439 6 294 7181 7 952 3773
*
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ Ш
Таблица 6 (продолжение)
t
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
п
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см3
7 1 т
ОСТ 14
180 X 180 200 X 200
У Толщи и а в мм
мм
14 16 16 18 20. 1 24
Ж 636 717 *
185 660 745
190 685 773
195 709 801
300 733 828 896 997 1094 1285
205 758 ‘ 856 927 » 1031 1132 1330
210 782 884 958 1066 1170 ’ 1376
215 807 911 989 1100 1209 1421
220 831 939 1020 1135 1247 1466
225 655 967 1051 1170 1285 1512
230 880 994 1082 1204 1323 1557
235 904 1022 1113 1239 1362 1603
240 929 1050 1144 1274 Ф 1400 1648
245 953 1 078 1175 1308 1438 1 693
250 977 1 105 1 206 1343 1478 1 739
255 1002 1 133 1287 1378 1515 1 784
260 1 026 1161 1.268 1412 1 563 1830
265 1051 1 188 1 299 1447 1 591 1875
' 270 1 075 1216 1330 1482 1 629 1920
275 1099 1244 1361 1516 1668 1 966
280 1 124 1 271 1392 1551 1706 2 011
285 1 148 1 299 1423 1 586 1 744 2 057
290 1 173 1327 1454 1620 1 782 2 102
295 1197 1355 1485 1655 1821 2147
ООО 1221 1382 1516 1 690 1 859 2193
305 1246 1410 1547 1724 1897 2 238
310 1270 1438 1 578 1759 1935 2 284
315 1295 1465 1 609 1793 1974 2 329
320 1 319 1493 1640 1828 2 012 2 374
325 1343 1521 1671 1 863 2 050 2 420
830 1368 1548 1702 1897 2 088 2 465
335 1392 1576 1733 1933 2 127 2 511
340 1417 1604 1764 1 967 2 165 2 556
345 1441 1632 1795 2 001 2 203 2 601
350 1465 1659 1826 2 036 2 241 2 647
355 1490 1687 1857 2 071 2 280 2 692
360 1514 1 715 1888 2 105 2 318 2 738
365 1539 1 742 1919 2 140 2 356 2 783
870 1563 1 770 1 950 2175 2 394 2 828
375 1587 1798 1981 2 209 2 433 2 874
380 1612 1825 2 012 2 244 2 471 2 919
885 1636 1853 2 043 .2 279 2 509 . 2 965
390 1661 1881 2 074 2 313 2 547 ЗОЮ
395 1685 1909 2105 2 348 2 586 3 055
172
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ н
—Lj РАВНОБОКОГО УГОЛКА в смэ 1 1
J ОСТ 14
180 X 180 | 200 X 200
У Толщина в мм
мм
14 16 16 18 20 24
W0 1 709 1 936 2136 2 883 2 624 3 101
405 1734 1964 2 167 2 417 2 662 3 146
410 1 758 1992 2198 2 452 2 700 3192
416 1 783 2 019 2 229 2 486 2 739 3 237
420 1807 2 047 2 260 2 521 * 2 777 3 282
425 1831 2 075 2 291 2 556 2 815 3 328
430 1856 2102 2 322 2 590 2 853 3 373
435 1 880 2130 2 353 2 625 2 892 8 419
440 1905 2158 2 384 2 660 2 930 3 464
445 1929 2 186 2 415 2 694 2 968 8509
450 1 953 2 213 2 446 2 729 3 006 3555
455 1 978 2 241 2 477 2 764 3 045 3 600
460 • 2 002 2 269 2 50-5 2 798 3 083 3 646
465 2 027 2 296 2 539 2 833 3121 3 691
470 2 051 2 324 2 570 2 868 3159 8 736
475 2 075 2 352 2 601 2 902 3198 3 782
480 2100 2 379 2 632 2 937 3 236 3 827
485 2 124 2 407 2 663 2 972 3 274 3 873
490 2149 2 435 2 694 8 008 3 812 3 918
495 2173 2 463 2 725 3 041 3 351 3 963
500 2197 2 490 2 756 8 076 3 389 4 009
505 2 222 2 518 2 787 3110 3 427 4 054
510 2 246 2 546 2 818 3145 3 465 4100
515 2 271 2 573 2 849 3179 3 504 4 145
520 2 295 2 601 2 880 3 214 3 542 4190
525 2 319 2 629 2 929 3 219 3 580 4 236
530 2 344 2 656 2 942 3 2S3 3 618 4 281
535 2 368 2 684 2 973 3 318 3 657 4 327
540 2 393 2 712 3 004 3 853 3 695 4 372
545 2 417 2 740 3 035 3 387 3 733 4 417
550 2 441 2 767 3 066 Я 422 3 771 4 463
ББ5 2 466 2 795 3 097 8 457 3 810 4 508
53) 2 490 2 823 3 128 3 491 3 848 4 554
565 2 515 2 850 3 159 3 526 3 886 4 599
570 2 539 2 878 3190 8 561 8 924 4 644
575 2 563 2 906 3 221 3 595 3 963 4 690
580 2 588 2 933 3 252 3 630 4 001 4 735
585 2 612 2 961 3 283 8 665 4 039 4 781
590 2 637 2 989 3 314 3 699 4 077- 4 826
595 2 661 3 017 3 345 3 734 4 116 4 871
600 2 665 й 044 3 376 3 769 4154 4 917
605 2 710 3 072 3 407 3 803 4192 4 962
610 2 734 3100 3 438 3 838 4 230 5 008
615 2 759 3127 3 469 3 872 4 269 б 053
620 2 783 3 155 3 500 3 907 4 307 Б 098
625 2 807 3 183 3 531 3 942 4 845 5144
630 2 832 3 210 3 562 8 976 4 383 5 189
635 2 856 3 238 3 593 4 011 4 422 5 235
640 2 881 3 266 3 624 4 046 4 460 5 280
645 2 905 3 294 3 655 4 080 4 498 5 325
650 2 929 3 321 3 686 4115 4 536 5 371
655 2 951 3 349 3 717 4 150 4 575 5 416
660 2 978 8 377 3 748 4 184 4 613 5 462
665 3 003 3 404 3 779 4 219 4 651 5 507
670 3 027 3 482 3 810 4 254 4 689 5 552
675 3 051 3 460 3 841 4 288 4 728 5 598
680 3 076 3 487 3 872 4 3-3 4 766 5 643
685 3100 3 515 3 903 4 358 4 804 5 689 1
690 3125 3 543 3 934 4 392 4 842 5 734 '
695 3149 8 571 3 965 4 427 4 881 5 779 1
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
173
Таблица € (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ РАВНОБОКОГО УГОЛКА * см» . -— — н ОСТ 14
il -••••- J - U-1 - J
у мм 180 X 180 200 X 200
Толщина в мм
14 16 16 18 | 20 1 24
700 705 710 71Б 720 725 : 730 735 740 745 750 755 ' 760 ! 765 770 775 790 785 790 795 ' 800 805 810 •815 820 825 880 , 835 • 840 845 850 855 . 860 865 это 875 880 885 р 890 885 ООО 905 910 1 915 920 925 930 935 940 945 950 955 960 I 965 I 970 I 975 980 №' 935 К 990 ill 966 3173 3198 3 222 3 247 3 271 3 295 3 320 3 344 3 369 3 393 3 417 3 442 3 466 3 491 3 515 3 539 3 564 : 3 588 3 613 3 637 3 661 3 686 3 710 3 735 3 759 3 783 3 808 3 832 3 857 3 881 3 905 3 930 3 954 3 979 4 003 4 027 4 052 4 076 4101 4125 4149 4174 4198 4 223 • 4 247 4 271 ,4 296 4 320 4 345 4 369 <393 4 418 4 442 4 467 4 491 4 515 4 540 4 564 4 589 4 613 3 598 3 626 3 654 3 681 3 709 3 737 3 764 3 792 3 802 3 848 3 875 3 903 3 931 3 958 3 986 4 014 1 4 041 4 069 1 4 097 4 125 4152 4180 4 208 4 235 4 263 4 291 4 318 4 346 4 374 4 402 4 429 4 457 4485 4 512 4 540 4 568 4 595 4 623 4 651 4 679 4 706 4 734 4 762 4 789 4 817 4845 4 872 4 900 4 928 4 956 4 983 5 011 5 039 5 066 5 094, 5122 5149 5177 5 205 5 233 3 996 4 027 4 058 4089 4120 4151 4182 4 213 4 244 4 275 4 306 4 337 4 368 4 399 , 4 430 4 461 4 492 4 523 4 554 . 4 585 4 616 4 647 4 678 4 709 4 740 4 771 4 802 4 833 4 864 4 895 4 926 4 957 4 988 5 019 5 050 5 081 “ 5 112 5143 5 174 5 205 5 236 5 267 5 298 5 329 5 360 5 391 5 422 5 453 5 484 5 515 5 546 5 577 5 608 5 639 5 670 5701 5 732 5 763 5 794 5 825 4 462 4 496 4 531 4 565 4 600 4 635 4 669 4 704 4 739 4 773* 4 808 4 843 4 877 4 912 4 947 4 981 5 016 5 051 5 085 5 120 5 155 5189 5 224 5 258 5 293 5 328 5 362 5 397 5 432 5 466 5 501 5 536 5 570 5 605 5 640 5 674 5 709 5 744 5778 5 813 5848 5 882 5 917 5 951 5 986 6 021 6 055 6 090 6 125 6 159 6 194 6 229 6 263 6 298 6 333 6 367 6 402 6 437 6 471 6506 4 919 4 957 . 4 995 5 034 5 072 5110 5 148 5 187 5 225 5 263 5 301 5 340 5 378 5 416 5 454 . 5 493 5 531 5 569 5 607 5 646 । 5 684 : 5 722 5 760 1 5 799 5 837 5 875 5 913 5 952 5 990 6 028 6 066 6105 6 143 6 181 6 219 6 258 6 296 6 334 6 372 6 411 6 449 6 487 6 525 6 564 6 602 6 640 6 678 6 717 6 765 6 793 6 831 6 870 6 908 6 946 6 984 7 023 7 061 7 099 7 137 7 176 5 825 5 870 5 916 5 961 6 006 6 052 6 097 6 143 6 188 6 233 6 279 6 324 6 370 6 415 6 460 6 506 6 551 6 597 6 642 6 687 6 733 6 778 6 824 6 869 6 914 6 960 • 7 005 7 051 7 096 7141 7 187 7 232 7 278 7 323 7 368 7 414 7 459 7 505 7 550 7 595 7 641 7 686 7 732 7 777 7 822 7 863 7 913 7 959 8 004 8 049 8 095 8140 8186 8 231 8 276 8 322 8 367 8 413 8 458 8 508
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ U
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* п
X ’ —Lz ОСТ 14
ISO X 180 200 X 200
У Толщина в мм
14 16 1 18 20 24
1000 4 637 5 260 5 856 6 541 7 214 8 549
1 005 4 662 5 288 5 887 6 575 7 252 8 594
1 010 4 686 5 316 5 918 6 610 7 290 8 640
1 015 4 711 5 343 5 949 6 644 7 329 8 685
1 020 4 735 5 371 5 980 6 679 7 367 8 730
1 025 4 759 5 399 6 011 6 714 7 405 , 8 7?6
1030 4 784 5 426 6 042 6 748 7 443 ' 8 821
1 035 4 808 5 454 6 073 6 783 7 482 8 867
1040 4 833 5 482 6104 6 818 7 520 8 912
1 045 4 857 5 510 6135 6 852 7 558 8 957
1050 4 881 5 537 6 166 6 887 7 596 9 003
1055 4 906 5 565 6 197 6 922 7 635 9048
* 1060 4 930 5 593 6 228 6 956 7 673 9 094
1 065 4 955 5 620 6 259 6 991 7 711 9 139
1 070 4 979 5 648 6 290 7 026 7 749 9 184
1 075 5 003 5 676 6 321 7 060 7 788 9 230
1080 5 028 5 703 6 352 7 095 7 826 9 275
1085 5 052 5 731 6 383 7 130 7 864 9 321
10S0 5 077 5 759 6 414 7 164 7 902 9 366
1 005 5 101 5 787 6 445 7199 7 941 9 411
1100 5125 5 814 6 476 7 134 7 979 9 457
1 105 5150 5 842 6 507 7 268 8 017 9 502
1 110 5174 5 870 6 538 7 303 8 055 9 548
1 115 5199 5 897 6 569 7 337 8 094 9 593
1 120 5 223 5 925 6 600 7 372 8132 9 638
1 125 5 247 5 953 6 631 7407 8170 9 684
1130 5 272 . 5 980 6 662 7 441 8 208 9 729
1135 5 296 6 008 6 693 7 476 8 247 9 775
1140 5 321 6 036 6 724 7 511 8 285 9 820
1 145 5 345 6 064 6 755 7 545 8 323 к 9 865
1 150 5 369 6 091 6 786 7 580 8 361 9 911
1 155 5 394 6119 6 817 7 615 8 400 9 956
1160 5 418 6147 6 848 7 649 8 438 , 10 002
1 165 5443 6 174 6 879 , 7 684 8 476 10 047
1170 5 467 6 202 6 910 7 719 8 514 10 092
1175 5 491 6 230 6 941 7 753 8 553 10138
1180 5 516 6 257 6 972 7 788 8 591 10183
1185 5 540 6 285 7 003 7 823 8 629 10 229
1190 5 565 6 313 7 034 7 857 8 667 10 274
1195 5 589 6 341 7 065 7 892 8 706 10 319
1800 5 613 6 368 7 096 7 927 8 744 10 365
1 205 5 638 6 396 7 127 7 961 8 782 10 410
1210 5 662 6 424 7 158 7 996 8 820 10 456
1215 5 687 6 451 7 189 8 030 8 859 10 501
1320 б 711 6 479 7 220 8 065 8 897 10 546
1225 5 735 6 507 7 251 8100 8 935 10 592
1230 5 760 6 534 7 282 8134 8 973 10 637
1235 5 784 6 562 7 313 8 169 9 012 10 683
1240 5 809 6 590 7 344 8 204 9 050 10 728
1 245 5 833 6 618 7 375 8 238 9 088 10 773
1250 5 857 6 645 7 406 ' 8 273 9126 10 819
1 255 5 882 6 673 7 437 8 308 9165 10 864
1 260 5 906 6 703 7 468 8 342 9 203 10 910
1265 5 931 6 728 7 499 8 377 9 241 10 955
1270 5 955 6 756 7 530 9412 9 279 11000
1275 5 979 6 784 7 561 8 446 9 318 11046
1 280 6 004 6 811 7 592 8 481 9 356 11 091
1 285 6 028 6 839 7 623 8 516 9 394 11 137
1 290 6 053 6 867 7 654 8 550 9 432 11 182
1295 6 077 6 895 7 685 8 585 9 471 11 227
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ J7t
Таблица 6 (продолжение)
® Lx СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см» н ОСТ 14
У мм 180X180 200 X 200
Толщина в мм
14 16 16 18 20 24
1800 1305 1 310 1315 1320 1325 1330 1335 1 340 1345 1350 1355 1360 ' 1365 1370 1 375 1 380 1 385 1 390 ( 1395 1400 1 1405 1410 1 415 1420 1425 1430 1435 1 440 1445 1 450 1 455 - 1460 1 465 1470 1475 1480 1485 1490 1495 1500 1505 1510 1515 1 520 1525 1 530 1535 1540 1 545 1 550 1555 1560 1565 ' 1570 ‘ 1575 1., 1580 1 585 I > 1 590 Ь 1595 В 1600 В. 6 101 6 126 6150 6 175 6 199 6 223 6 248 6 272 6 297 6 321 6 345 6 370 6 394 6 419 6 443 6 467 6 492 6 516 6 541 6 565 6 589 6 614 в 638 6 663 6 687 6 711 6 736 6 760 6 785 6 809 6 833 6 858 6 882 6 907 6 931 6 955 6 980 7 004 7 029 7 053 7 077 7102 7126 7 151 7175 7199 7 224 7 248 7 273 7 297 7 321 7 346 7 370 7 395 7 419 7 443 7 468 7 492 7 517 7 541 7 565 6 922 6 950 6 978 7 005 7 033 7 061 7 088 7 116 7 144 7 172 7 199 7 227 7 255 7 282 7 310 7 338 7 365 7 393 7 421 7 449 7 476 7 504 7 532 7 559 7 587 7 615 7 642 7 670 7 698 7 726 7 753 7 781 7 809 7 836 7 864 7 892 7 919 7 947 7 975, 8 003 8 030 8 058 8 086 8113 8141 8 169 8 196 8 224 8 252 8 280 8 307 . 8 335 8 363 8 390 8 418 8446 8 473 8 501 8 529 8 557 8 584 7 716 7 747 7 778 7 809 7 840 7 871 7 902 7 933 7 964 7 995 8 026 8 057 8 088 8119 8 150 8 181 8 212 8 243 8 274 8 305 8 336 8 367 8 398 8 429 8 460 8 491 8 522 8 553 8 584 8 615 * 8 646 8 677 8 708 8 739 8 770 8 801 8 832 8 863 8 894 8 925 8 956 8 987 9 018 9 049 9 080 9111 9142 9173 9 204 9 235 9 266 9 297 9 328 9 359 9 390 9 421 9 452 9 488 9 514 9 545 9 576 8 620 8 654 8 689 8 723 8 758 8 793 8 827 8 862 8 897 8 931 8 966 9 001 9 035 9 070 9105 9 139 9 174 9 209 9 243 9 278 9 313 9 347 9 382 9 416 9 451 9 486 9 520 9 555 9 590 9 624 9 659 9 694 9 728 9 763 9 798 9 832 9-867 9 902 9936 9 971 10 006 10 040 10 075 10 109 10 144 10179 10 213 10 248 10 283 10 317 10 355 10 387 10 421 10 456 10 491 10 525 10 560 10 595 10 629 10 664 10699 9 509 9 547 9 585 9 624 9 662 9 700 9 738 9 777 9 815 9 853 9 891 9 930 9 968 10 006 10 044 10 083 10 121 10 159 10 197 10 236 10 274 10 312 10 350 10 389 10 427 10 465 10 503 10 542 10 580 10 618 10 656 10 695 10 733 10 771 10 809 10 848 10 886 10 924 10 962 11 001 11 039 11 077 11 115 11 154 11 192 11230 11268 11 307 11 345 11 383 11421 11 460 11 498 11536 11 574 11 613 И 651 11 689 11 727 11766 11 804 11 273 11 318 И 364 И 409 11 454 11 500 11 545 11 591 11 636 11 681 И 727 11 772 11 818 11 863 11 908 11954 11 999 12 045 12 090 12 135 12181 12 226 12 272 12 317 12 362 12 408 12 453 12 499 12 544 12 589 12 635 12 680 12 726 12 771 12 81 i 12 862 12 907 12 953 12 998 13 043 13 089 13 134 13 180 13 225 13 270 13 316 13 361 13 407 13 452 13 497 13 543 13 588 13 634 13 679 13 724 13 770 13 815 13 861 13 906 13 951 13 997
176
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в слс3
Длинная полка параллельна оси х — х
ОСТ 15
60 X 40 75 X 50
У
Тол щ и н а ] 8 ММ
5 6 8 5 6 s ! 1 10
100 44 51 66 1 54 64 . 82 100
105 46 54 70 57 67 87 106
110 48 57 74 60 71 92 112
115 51 60 77 63 75 97 118
120 53 63 81 66 78 101 123
125 56 66 85 69 82 106 129
130 58 69 89 72 85 111 135
185 61 ,71 92 75 89 116 141
140 63 74 96 78 93 120 147
145 65 77 100 81 96 125 152
1 150 68 80 103 85 100 130 158
155 70 83 107 88 104 135 164
160 73 86 111 91 107 139 170
165 75 89 115 94 111 144 176
; 170 77 91 118 97 114 149 181
175 80 . 94 122 100 118 154 187
180 82 97 126 103 122 158 193
185 85 100 130 106 125 163 199
190 87 103 133 109 129 168 205
t 195 89 106 137 112 133 172 210
200 92 109 141 115 136 177 216
205 94 111 144 118 140 182 222
210 97 114 148 121 143 187 228
215 99 117 152 134 147 191 234
220 102 120 156 127 151 196 239
225 104 123 159 130 154 201 245
230 106 126 163 133 158 206 251
235 1 109 129 167 136 162 210 257
240 111 182 170 139 165 215 263
245 114 134 174 М3 169 220 268
250 116 137 178 146 172 225 274
255 * 118 140 182 149 176 229 280
260 , 121 143 185 152 180 234 286
265 123 146 189 15? 183 239 292
270 126 149 193 158 187 243 297
275 128 152 196 161 191 248 303
280 131 154 200 164 194 253 309
2Й5 133 157 204 167 198 258 315
290 135 160 208 170 201 262' 321
295 138 163 211 173 205 267 326
800 140 166 215 176 209 272 332
305 143 169 219 179 212 277 338
310 145 172 223 182 216 281 344
315 147 174 226 185 220 286 350
320 150 177 230 188 223 291 855
325 152 180 234 191 227 296 361
330 155 183 237 194 230 300 367
335 157 186 241 198 234 305 373
340 160 189 « 245 201 238 310 379
345 162 192 249 204 241 314 384
850 164 194 252 207 245 319 890
355 167 197 256 210 249 324 396
360 169 200 260 219 252 329 402
365 172 203 263 216 256 333 408
370 174 206 267 219 259 338 413
375 176 209 271 222 263 343 419
380 179 212 275 225 267 348 425
385 181 214 278 228 270 352 431
390 184 217 282 231 274 357 437
395 186 220 286 234 278 362 442
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 177
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
> НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в cjw3 м
L Длинная полка параллельна оси х
J- ’— 1 ОСТ 15
60 х 40 75 X 50
У Т о . и щ и н а к лш
мм
5 6 . 8 5 1 6 f 10
400 189 223 289 237 281 367 448
405 191 226 293 240 285 371 454
410 193 229 297 243 288 376 460
415 196 232 301 246 292 381 466
420 198 234 304 249 * 296 386 471
425 201 237 308 253 299 390 477
430 203 240 312 256 303 395 483
435 205 243 316 259 307 400 489
440 209 246 319 262 310 404 495
445 210 249 323 265 314 409 500
450 213 252 327 268 317 414 506
455 215 254 330 271 321 419 512
460 217 257 334 274 325 423 518
465 220 260 338 277 328 428 524
470 222 263 341 280 333 433 529
475 225 266 345 283 336 438 535
480 227 269 349 286 339 442 541
485 230 272 353 289 343 447 547
490 232 275 356 292 346 452 553
495 234 277 360 295 350 457 558
goo 237 280 364 298 354 . 461 564
505 239 283 368 301 357 466 570
510 242 286 371 ,304 361 471 576
515 214 289 375 308 365 475 582
520 246 292 379 311 368 480 587
525 249 295 , 382 314 372 485 593
530 251 297 386 317 375 490 599
535 254 300 390 320 379 494 605
540 256 303 394 323 383 499 611
545 259 306 397 326 386 504 616
550 261 309 401 329 390 509 622
555 263 312 405 332 394 513 628
560 266 315 408 335 397 518 634
’ 565 268 317 412 338 401 523 640
’ 570 271 320 416 341 404 528 645
575 273 323 419 344 408 532 651
580 275 326 423 347 412 537 657
585 278 329 427 350 415 542 663
590 280 332 431 353 419 547 669
595 283 335 435 356 423 551 674
600 285 337 438 359 426 556 680
605 288 340 442 363 430 561 686 ;
6X0 290 343 446 366 433 565 692
615 292 346 449 369 437 570 698
620 295 349 453 372 441 575 703
625 297 352 457 375 444 580 709
630 300 355 460 378 448 584 715 >
635 302 357 464 381 452 589 721
640 304 360 468 384 455 594 727
645 307 363 472 387 459 599 732
650 309 366 475 390 462 603 738
655 312 369 , 479 393 466 608 744
660 314 372 483 396 470 613 750 \
665 317 375 486 399 473 618 756
670 319 377 490 ’ 402 477 622 761
675 321 380 494 405 481 627 767
680 324 383 498 408 484 632 773
685 326 386 501 411 488 * 636 779
690 329 389 505 414 491 641 785
695 1 331 392 509 417 495 646 790
Зак. 38О0-— Металлические конструкции.
12
IT’S
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
г
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
НЕ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в еле3 н
Длинная полка параллельна оси а?—а?
JT- Lx
ОСТ 15
60 х 40 | 75 X Ы>
2/ Тол [ щ и н а В
•4f М
5 6 8 5 6 S f 1
700 333 395 512 421 < 499 651 796
705 336 397 516 424 502 655 802
710 338 400 520 427 506 660 808
715 341 403 524 430 510 665 814
720 343 406 527 433 i 513 670 819
725 345 409 531 436 517 674 825
730 348 412 535 439 520 679 831
735 350 415 538 442 524 684 837
740 353 418 542 445 528 689 843
745 355 420 546/ 448 531 693 848
750 358 423 550 451 535 698 854
755 360 426 553 454 537 703 860
760 362 429 557 457 542 708 866
765 365 432 561 460 546 712 872
770 367 435 564 463 649 717 877
775 370 438 568 466 553 722 883
780 372 440 572 469 557 726 889
785 374 443 576 472 560 731 895
790 377 446 579 476 564 736 901
795 379 449 583 479 568 741 906
800 382 452 587 482 571 745 912
805 384 455 591 . 485 575 750 918
810 387 458 594 488 578 755 924
815 389 460 598 491 582 760 930
820 391 463 602 494 586 764 935
825 394 466 605 497 589 769 941
830 396 469 609 500 593 774 947
835 399 472 613 503 597 779 953
840 401 475 616 506 600 783 959
845 403 478 620 509 604 * 788 964
850 406 480 624 512 607 793 970
855 40« 483 628 515 611 79 7 976
860 411 486 631 518 615 802 982
835 • 413 489 635 521 618 807 988
870 416 492 639 524 622 812 993
875 418 493 642 527 626 816 999
880 420 498 646 531 629 821 1005
885 423 500 650 534 633 826 1011
890 425 503 654 537 636 831 1017
895 428 506 657 540 640 835 1023
900 430 509 661 543 644 840 1 028
905 432 512 665 546 647 845 1034
910 435 515 669 549 651 850 1 040
915 437 518 672 552 655 854 1 046
920 440 520 676 555 658 859 1 051
925 442 523 680 558 662 864 1 057
930 445 526 683 561 665 868 1 063
935 447 529 687 564 669 873 1069
940 . 449 532 691 567 673 878 1 075
945 452 535 694 570 676 883 1080
950 454 538 698 573 680 88 7 1086
955 457 540 702 576 684 892 1092
960 459 543 706 579 687 897 1098
965 461 546 709 582 691 902 1 104
970 464 549 713 586 694 906 1 109
975 466 552 717 589 698 1 911 111Ь
980 469 555 721 592 702 916 1121
985 471 558 724 595 705 921 1127
990 473 561 728 598 709 925 1 133
995 476 563 732 601 713 930 1138
1 000 1 47R 566 735 604 j 716 98! 1144
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
179
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см'
Дляшш водка пар&ллвлька оси а? — о?
н
ОСТ 15
V мм 80 X 65 | 90 X «О
Толщи на в мм
* 8 10 6 8 , ’ ю
100 68 88 107 75 98 119
106 72 94 114 80 104 126
110 76 99 120 84 109 133
115 80 104 126 89 115 140
120 84 109 138 93 121 147
126 88 114 139 97 127 154
130 92 119 145 102 132 161
185 95 125 151 106 188 168
140 100 1S0 158 111 144 175
146 104 135 164 115 150 182
150 107 140 170 119 155 190
155 111 145 177 124 161 197
160 115 150 183 128 167 204
165 119 155 189 132 178 211
170 123 161 196 137 178 218
175 127 166 202 141 184 225
180 131 171 208 146 190 232
185 185 176 214 150 196 239
190 139 181 221 154 201 246
195 143 186 227 159 207 253
200 147 191 233 163 213 260
205 151 197 240 168 219 267
210 155 202 246 172 224 274
215 159 207 252 176 230 281
220 162 212 259 181 286 288
225 166 217 265 185 242 295
280 170 322 271 190 247 302
235 174 228 27? 194 253 309
240 178 333 284 198 259 316
245 182 288 290 203 265 32S
250 186 243 296 207 270 381
255 190 248 303 212 276 338
260 194 253 309 216 282 345
265 198 258 315 220 288 352
270 202 264 322 225 293 359
275 206 269 328 229 299 366
280 210 274 334 233 305 373
285 214 279 340 238 311 380
290 217 284 347 242 318 387
295 221 289 353 247 822 394
300 225 294 359 251 328 401
305 229 300 366 255 334 408
310 233 305 372 260 389 415
315 237 310 378 264 345 422
320 . 241 ’ 315 385 269 351 429
325 245 320 391 273 857 436
330 249 335 397 277 362 443
335 253 331 403 282 368 450
340 257 335 410 286 374 457
345 261 341 416 291 380 464
350 265 846 422 295 885 472
355 269 351 429 299 391 479
360 278 356 435 304 397 486
365 276 361 441 308 408 495
370 280 367 448 312 408 498
875 284 372 454 817 414 507
880 288 377 - 460 821 420 514
885 182 382 466 326 426 521
390 296 387 ] j 473 330 431 528
895 800 392 1 479 i 394 437 535
180
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
т——L СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см» Длинная полка параллельна оси х—х н ОСТ 15
80 X 55 | 90 X «0
V мм Толщина в лсл
6 1 8 1 10 1 6 1 8 1 10
ш 304 397 485 339 443 542
405 308 403 492 343 449 549
410 312 408 498 348 454 556
415 316 413 504 352 460 568
420 320 418 511 356 466 570
425 324 423 517 361 472 577
430 328 428 523 365 477 584
435 331 434 529 370 483 591
440 335 439 536 374 489 598
445 339 444 542 378 495 605
450 343 449 J ~548 383 500 613
455 347 454 555 387 506 620
460 351 459 561 391 4 512 627
465 855 464 567 396 518 634
470 359 470 574 400 523 641
475 363 475* 580 405 529 648
480 367 480 586 409 «535 655
485 371 485 592 413 541 662
490 375 490 599 418 546 669
495 379 495 605 422 552 676
500 383 500 611 427 558 683
505 386 505 618 431 564 690
510 390 511 624 435 569 697
515 394 515 630 440 575 704
520 398 521 637 444 581 711
525 402 526 643 449 587 718
530 406 531 649 453 592 725
535 410 537 655 457 598 735
540 414 542 662 462 604 739
545 418 547 668 466 610 746
550 423 552 674 471 615 754
555 426 557 681 475 621 761
560 430 562 687 479 627 768
565 434 567 693 484 633 775
570 438 573 700 488 638 782
575 441 578 706 492 644 789
580 445 583 712 497 650 796
585 449 588 718 501 656 803
590 453 593 725 507 661 810
595 457 598 731 510 667 817
600 461 603 737 514 673 824
605 465 609 744 519 679 831
610 469 614 750 523 684 838
615 473 619 756 528 690 845
620 477 624 763 532 696 852
625 481 629 769 536 702 859
630 485 634 775 541 707 866
635 487 640 781 545 713 873
640 493 645 788 550 719 880
645 497 650 794 554 725 887
650 500 655 800 558 730 895
655 504 660 807 563 736 906
660 508 665 813 567 742 909
665 512 670 819 571 748 916
670 516 676 826 576 753 923
675 520 681 832 580 759 930
630 524 686 838 585 765 937
685 528 691 844 589 771 944
690 532 696 851 593* 776 951
695 536 701 857 598 782 958
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ '
181
Таблица 7 (продолжение)
н Та» - > СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сж* Длинная полка параллельна оси я? — а? н ОСТ 15
7
80 х 55 90 X во
У мм Толщина в ли*
6 8 10 6 8 10
700 540 706 863 602 * 788 965
705 544 712 870 607 794 972
710 548 717 , 876 611 799 979
715 552 722 882 615 805 986
720 555 727 889 620 811 993
725 559 732 895 624 817 1000
730 563 737 901 629 822 1007
735 567 743 907 633 828 1014
740 571 748 914 637 834 1021
745 575 753 920 642 840 1 028
750 579 758 926 646 845 1036
755 583 763 933 651 851 1043
760 587 768 939 655 857 1050
765 591 773 945 659 863 1057
770 595 779 952 664 868 1064
775 599 784 958 668 ' 874 1070
780 • 603 789 964 672 880 1 078
785 607 794 970 677 886 1 085
790 610 799 977 681 891 1092
795 614 804 983 686 897 1 1099
800 618 809 989 690 903 1 106
805 622 815 996 694 909 1 113
810 626 820 1002 699 914 1 120
815 J 630 825 1008 703 920 1 127
820 634 830 1015 708 926 1 134
825 638 835 1021 712 932 1141
830 642 840 1027 716 937 1 148
835 646 846 1033 721 943 1 155
840 650 851 1 040 725 949 1162
845 654 '858 1 046 730 955 1 169
850 658 861 1052 734 960 1177
855 662 866 1 059 738 966 1184
860 666 871 1 065 743 972 1 191
865 669 876 1071 747 978 1198
870 673 882 1078 751 983 1 205
875 677 887 . 1084 756 989 1212
880 681 892 1 090 760 995 1219
885 685 897 1096 767 1 001 1226
890 689 902 1103 769 1006 1 233
895 693 907 1109 773 1 012 1 240
900 697 912 1115 778 1 018 1247
905 701 918 . 1 122 782 • 1024 1 254
910 705 923 1128 787 1 029 1 261
915 709 928 1134 791 1035 1268
920 713 933 1141 795 1041 1 275
925 717 938 1 147 800 1 047 1 282
930 721 943 1153 804 1 052 1 289
935 724 949 * 1159 809 1058 1 296
940 728 954 1166 813 1064 1 303
945 732 959 1172 817 1 070 1310
950 736 964 1 178 822 1 075 1318
955 740 969 1184 826 1081 1 325
960 744 974 1 191 830 1087 1 332
965 748 979 1 197 835 1093 1 339
970 752 985 1 204 839 1 098 1346
975 756 990 1210 844 1 104 1353
980 760 995 1 216 848 1110 1360
985 . 764 1000 1222 852 1 116 1367
990 768 1005 1 229 857 1 121 1374
995 771 1010 1 231' 861 1 127 1381
1000 775 1015 124: 866 1 133 1388
182
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
НВРЛВИОБОКОГО УГОЛКА в см3 н
Длинная полка параллельна ООН X — X
ОСТ 15
100 X 75 120 X *0
У
Толщина в мм
8 10 12 S 10 12
100 110 184 157, 127 154 181
106 116 143 167 134 164 193
ио 123 151 177 142 174 204
115 130 159 186 150 183 216
120 137 168 198 158 193 227
125 143 176 206 166 202 288
180 150 184 216 173 212 250
185 157 193 226 181 222 261
140 164 201 ^гзв 189 231 279
145 170 209 245 197 241 284
150 177 218 255 205 250 295
155 184 226 , 265 212 . 260 307
180 191 234 275 220 270 818
165 197 243 285 228 279 330
170 204 251 295 236 289 341
175 211 260 305 244 298 <51
180 218 268 314 251 308 864
185 224 276 324 259 818 375
190 1 231 285 834 267 827 887
195 238 293 844 275 887 998
200 245 301 854 288 846 409
205 251 810 364 290 356 421
210 258 318 374 298 366 ; 432
215 265 326 383 306 375 444
220 272 335 393 314 385 455
225 278 343 403 322 394 468
230 285 351 413 329 404 ' 478
235 292 360 ’ 423 337 414 489
240 299 868 433 345 423 • 501
245 805 376 442 353 433 512
250 312 В85 452 361 442 523
255 319 393 452 368 452 535
260 326 401 472 376 462 648
265 332 410 482 384 471 558
270 339 418 492 392 481 569
275 346 427 502 400 490 580
280 353 435 511 407 500 592
285 359 443 521 415 510 608
290 366 452 531 428 519 615
295 373 460 541 431 529 626
800 880 1б8 551 439 538 637
305 386 477 561 446 548 649
810 393 485 571 454 558 660
315 400 498 580 462 567 «72
320 407 502 590 470 577 683
325 413 510 600 , 478 586 694
330 420 518 610 485 596 706
335 427 527 «20 493 «06 717
840 434 585 630 501 616 729
345 440 548 639 509 625 740
350 447 552 649 517 634 751
855 454 560 659 524 644 763
860 461 568 669 532 654 774
365 467 577 679 540 668 786
370 474 585 689 548 678 797
375 481 594 699 556 682 808
$60 488 802 708 568 692 820
<85 494 610 718 571 702 831
390 501 619 728 579 711 <48
395 508 627 738 587 721 854
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ . t98
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ - м
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* П
1 Длинная полка параллельна оси х — х
L-v
ОСТ 15
100 X 75 | 120 X 80
у Толщи на в мм
мм i
8 10 12 1 1 8 10 12
400 515 635 743 595 730 865
405 521 644 758 602 740 877
410 528 652 768 610 750 888
415 535 660 777 618 759 900
420 542 , 669 787 626 769 911
425 548 677 797 634 778 922
430 555 ‘ 685 807 641 788 934
435 562 694 817 649 798 945
440 569 702 827 657 807 957
445 575 710 836 665 817 968
450 582 719 846 673 826 979
455 589 727 856 680 836 991
460 596 735 866 688 846 1 002
465 602 744 876 696 855 1 014
470 609 752 886 704 865 1 025
475 616 761 896 712 874 1036
480 623 769 905 719 884 1 048
485 629 777 915 727 894 1 059
490 636 786 925 735 903 1 071
495 643 794 935 743 913 1 082
500 650 802 945 751 922 1093
505 656 811 955 758 932 1 105
510 663 819 965 766 942 1116
515 670 827 974 774 951 1128
520 677 836 984 782 961 1139
525 683 844 994 790 970 1 150
530 690 852 1004 797 980 1162
535 697 861 1014 805 990 1173
540 704 869 1024 813 999 1 185
545 710 877 1033 821 1009 1 196
550 717 886 1043 829 1018 1 207
555 724 894 1 053 836 1 028 1 219
560 731 902 1063 844 1 038 1 230
565 737 911 1073 852 1 047 1242
570 744 919 1 083 860 1057 1253
575 751 927 1093 868 1066 1 264
580 758 936 1102 875 1 076 1 276
585 764 944 1112 883 1 086 1 287
590 771 953 1122 891 1 095 1 299
595 778 961 1132 899 1105 1310
600 785 969 1142 907 1 114 1321
605 791 978 1152 914 1124 1333
610 798 986 1 162 922 1 134 1344
615 805 994 1171 930 1143 1 356
620 812 1003 1181 938 1153 1367
625 818 1011 1 191 946 1162 1379
630 825 1019 1201 953 1 172 1 390
635 832 1028 1211 961 1182 1401
640 839 1 036 1221 969 1 191 1 413
645 । 845 1 044 1230 977 1201 1424
650 852 1 053 1240 №5 1 210 1435
655 859 1061 1 250 992 1220 1447
660 866 1069 1 260 1000 1230 1 458
665 872 1 078 1 270 1008 1239 1470
670 879 1086 1280 1016 1249 1481
675 885 1095 1290 1024 1 258 1492
680 893 1103 1299 1 031 1 268 1504
685 899 1111 1 309 1 039 1278 1 515
690 906 1 120 1319 1047 1287 1527
695 913 1128 1329 1055 1297 1538
184
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица, 7 (продолжение)
r i -л СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см3 Длинная полка параллельна оси а? — а? н ОСТ 10
JOO X 75 I 120 X 80
У мм Толщи н а в мм
8' 10 12 8 10 12
700 920 1 136 1339 1063 1306 1 549
705 926 1145 1349 1 070 1 316 1561
710 993 1153 1359 1078 1 326 1 572
715 940 1161 1,368 1 086 13& 1584
720 947 1170 1378 1 094 1345 1 595
725 953 1 178 1 388 1102 1 354 1 606
730 960 1186 1398 1109 1364 1618
735 967 1 195 1408 1117 1 374 1 629
740 974 1 203 1418 1125 1 383 1 641
745 980 1 211 1427 1133 1 393 1652
750 987 1 220 1437 1141 1402 1 663
755 994 1 228 1447 1148 1412 1675
760 1001 1236 1457 1156 1422 1 686
765 1007 1245 1 467 1164 1431 1698
770 1014 1 253 1 477 1172 1 441 1709
775 1 021 1262 1 487 —. 1180 1450 1 720-
780 1 028 1 270 1496 1 187 1460 1732
785 1 034 1278 1506 1 195 1470 1 743
790 1041 1 287 1 516 1203 1479 1 755
795 1048 1 295 1 526 1 211 1 489 1766
800 1 055 1303 1 536 1 219 1 498 1777
805 1061 1 312 1546 1226 1 508 1789
810 1068 1 320 1556 1234 1518 1 800
815 1075 1328 1 565 1242 1 527 1812
820 1082 1337 1 575 1 250 1537 1823
825 1 088 1345 1585 1258 1 546 1834
830 1095 1353 1595 1 265 1556 • 1 846
835 1102 1 362 1605 1273 1 566 1857
840 1 109 1370 1 615 1281 1 575 1869
845 1115 1378 1 624 1289 1 585 1880
850 1 122 1387 1634 1 297 1 594 1801
855 1 129 1 395 1644 1 304 1 604 1903
860 1 136 1 403 1 654 1 312 1614 1914
865 1142 1412 1664 1 320 1 623 1926
870 1149 1 420 1674 1328 1 633 1937
875 1 156 1 429 1684 1 336 1 642 1948
880 1163 1437 1 693 1343 1 652 I960
885 1169 1 445 1703 1 351 1 662 1971
890 1 176 1 454 1713 1359 1 671 1983
895 1183 1 462 1723 1367 1681 1994
900 1190 1470 1 733 1375 1690 2 005
905 1196 1479 1 743 1382 1700 2 017
910 1203 1 487 1 753 1 390 1 710 2 028
915 1210 1 495 1762 1 398 1719 2 040
920 1217 1 504 1 772 1406 1 729 2 051
925 1223 1 512 1782 1414 1 738 2 062
930 1230 1 520 1 792 1421 1748 2 074
935 1237 1 529 1 802 1429 1758 2 085
940 1244 1537 1812 1437 1 767 2 097
945 1250 1 545 1821 1445 1777 2108
950 1 257 1 554 1831 1453 1786 2119
955 1 264 1 562 1841 1460 1796 2131
960 1 271 1570 1851 1468 1806 2142
965 1 277 1579 1861 1476 1815 2154
970 1 284 1 587 1871 1484 1825 2 165
975 1291 1596 1881 1492 1834 2 176
980 1298 1604 1890 1499 1 814 2 188
985 1 304 1612 1900 1507 1854 2 199
990 1 311 1621. 1 910 1515 1863 2 211
995 1 318 1629 1 920 1523 1873 z2 232
1000 1 325 1 637. I 930 1531 1882 2 233
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 185
Таблица 7 (продолжение)
t СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 II
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см9 Г1
Длинная полка параллельна оси х — at 1
т
ОСТ 15
130 X 90 150 X 100
и 0 Л Щ И н а в лл
мм 1
8 10 12 14 10 12 ы - 16
100 136 166 195 223 186 218 249 280
105 144 177 207 237 198 232 266 299
110 153 188 220 252 210 247 283 317
115 162 198 233 266 222 261 299 336
120 170 209 245 281 234 276 316 355
125 179 220 258 295 247 290 333 374
130 187 230 270 310 259 304 349 393
t35 196 241 283 324 271 319 366 412
140 205 252 296 339 283 333 383 431
145 213 262 308 354 295 348 399 449
150 222 273 321 368 307 362 416 468
155 230 284 333 383 320 376 433 487
160 239 294 346 397 332 391 449 506
165 248 305 359 412 344 405 466 525-
170 256 315 371 426 356 420 483 544
175 265 326 384 441 368 434 499 562
180 273 337 396 455 380 448 516 581
185 282 347 409 470 392 463 532 600
190 291 358 422 485 405 477 549 619
195 299 369 434 499 417 492 566 638
200 308 379 447 514 429 506 582 657
205 316 390 459 528 441 520 599 676
21и 325 401 472 543 453 535 616 694
215 384 411 485 557 465 549 632 713
220 342 422 497 572 477 564 649 732
225 351 433 510 586 490 578 666 751
230 359 443 522 601 502 592 682 770
235 368 454 535 615 514 607 699 789
240 377 465 548 630 526 621 716 808
245 385 475 560 645 538 636 732 826
250 394 486 573 659 550 650 749 845
255 402 497 585 674 563 664 766 864
260 411 507 ' 598 688 575 679 782 883
265 420 518 611 703 587 693 799 902
270 . 428 528 623 717 599 708 816 921
275 437 539 636 732 611 722 832 939
280 445 550 648 746 623 736 849 958
285 454 560 661 761 635 751 865 977
290 463 571 674 776 648 765 882 996
295 471 582 686 790 660 780 899’ 1 015
800 480 592 699 805 672 794 915 1 034
305 488 603 711 819 684 808 932 1 053
310 497 614 724 834 696 823 949 1 071
315 506 624 737 848 708 837 965 1090
320 514 635 749 863 720 852 982 1109
325 523 646 762 877 733 866 999 1 128
330 531 656 774 892 745 880 1 015 1 147
335 540 667 787 906 757 895 1 032 1 166 .
340 549 678 800 921 769 909 1 049 1 185
345 557 688 812 936 781 924 1 065 1203
350 566 699 825 950 793 938 1 082 1222
355 574 710 837 965 806 952 1 099 1241
360 583 720 850 979 818 967 1115 1260
i 365 592 731 863 994 830 981 1 132 1 279
370 600 741 875 1 008 842 998 1 149 • 1298
.375 609 752 888 1023 854 1 010 1 165 1 316
' 380 617 763 900 1037 866 1024 1 182 1 335
385 626 773 913 1052 878 1 039 1 198 1354
390 635 784 926 1 067 891 1 053 1215 1 373
395 643 795 938 1 081 903 1068 1232 1392
186
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА с,н» 1 Н
1 Длинная полка параллельна оси ар — аз
X кг ОСТ 15
130 х Я0 | 150 X ЮО
У Т о л щ и и а в мм
мя К 1
8 10 12 14 10 12 14 1 16
400 652 805 951 1 096 915 1082 1 1248 1411
405 660 816 963 1110 927 1 096 1265 1 430
410 669 827 976 1125 939 1111 1 282 1 448
415 678 837 989 1139 951 ' 1125 1298 1467
420 686 848 1001 1154 963 1140 1 315 i486
695 859 1014 1168 976 1154 1 332 1 505
430 703 869 1 1026 1 183 988 1 168 1 348 1 524
435 712 880 1 039 1 197 1 000 1 183 1 365 1 543
440 721 891 1 052 1 212 1012 1 197 1382 1 562
445 729 901 1064 1 227 1024 1212 1398 1 580
450 738 912 1077 1241 1036 1226 1415 1 599
455 746 923 1089 ' 1256 1 049 1240 1 432 1 618
460 755 933 1102 1270 1061 1 255 1 448 1637
465 764 944 1115 1285 1 073 1269 1465 1 656
470 772 954 1127 1299 1085 1284 1 482 1 675
475 781 965 1140 1314 1097 1298 1498 1 693
480 789 976 1153 1328 1109 1312 1 515 . 1712
485 798 986 1165 1343 1121 1327 1 531 1731
490 807 997 1178 1358 1134 1341 1 548 * 1 750
495 815 1008 1190 1372 1146 1356 1 565 1 769
500 824 1 018 1203 1387 1158 1370 1581 1 788
505 832 1 029 1215 1401 1170 1384 1598 1 807
510 841 1 040 1228 1416 1182 1399 1 615 1 825
515 850 1 050 1241 1430 1194 1413 1 631 1 844
520 858 1 061 1253 1445 1206 1 428 1 648 1 868
525 867 1072 1266 1459 1219 1 442 1665 1 882
530 875 1 082 1 278 1474 1231 1 456 1681 1 901
535 884 1 093 1291 1488 1248 1471 1698 1 920
540 893 1 104 1 304 1503 1 255 1 485 1 715 1 938
545 901 1114 1316 1518 1267 1500 1731 1 957
550 910 1 125 1329 1 532 1279 1514 1 748 1 976
555 918 1 136 1341 1 547 1292 1528 1 765 1 995
560 927 1 146 1354 1561 1304 1 543 1 781 2 014
565 936 1 157 1367 1 576 1 316 1 557 1 798 2 033
570 944 1167 1379 1590 1328 1 572 1815 Я 052
575 953 1 178 1392 1 605 1 340 1583 1831 2 070
580 961 1 189 1404 1 619 1 352 1 600 1 848 2 089
585 970 1199 1 417 1634 1364 1615 1 865 2 108
590 979 1 210 1430 1649 1377 1629 1881 2127
595 987 1 221 1442 1 663 1389 1 644 1898 2 146
600 996 1231 1 455 1 678 1401 1658 1914 2165
605 1 004 1242 1467 1692 1413 1672 1 931 2 184
610 1 013 1253 1 480 1 707 1 425 1687 1 948 2 202
615 1 022 1263 1 493 1 721 1437 1701 1 964 2 221
620 1030 ' 1274 1505 1 736 1449 1 716 1 981 2 240
625 1039 1285 1 518 1750 1462 1 730 1998 2 259
630 1047 1295 1 530 1 765 1474 1744 2 014 2 278
635 1056 1306 1543 1779 1486 1759 2 031 2 297
640 1 065 1317 1556 1 794 1 498 1778 2 048 2 316
645 ' 1073 1327 1568 1809 1510 1788 2 064 2 334
650 1082 1 338 1 581 1828 1522 1802 2 081 2 353
655 1090 1349 1593 1838 1535 1816 2 098 2 372 .
660 1099 1359 1 606 1852 1547 1831 2 Ц4 2 391
665 1108 1370 1 619 1 867 ’ 1559 1845 2 131 2 410
670 1116 1380 1 631 1881 1571 1860 2 148 2 429
675 1125 1391 1 644 1896 1583 1874 2 164 2 447
680 1133 1402 1656 1 910 1 595 1 888 2181 2 466
685 1 142 1412 1 669 1925 1607 1908 2197 2 485
690 1151 1423 1683 1940 1620 1917 2 214 2 504
695 1159 1434 1694 1954 1632 1932 2 231 2 523
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
187
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МО ЛЕНТЫ 1 1—1
НЕРАВНОБОКОГО УРОДКА в см* 1 н
1 Длинная полка параллельна оси as — ®
I Lj ОСТ 15
130X90 150 X 100
У
Толщи к а в лм*
мм
8 10 12 1* 10 12 1 14 1 16
700 1168 1444 1707 1969 1644 1946 3 247 *2 542
706 1176 1455 1719 1983 1656 1960 2 264 2 561
710 1185 1466 1732 1998 1668 1975 2 281 2 579
71Б 1194 1476 1745 2 012 1680 1989 2 297 2 598
720 1202 1487 1757 2 027 1693 2 004 2 314 2 817
725 1211 1 498 1770 2 041' 1705 2 018 2 331 2 636
730 1219 1508 1782 2 056 1 717 2 032 2 847 2 655
735 1228 1519 1795 2 070 1 729 2 047 2 364 2 674
740 1237 1530 1808 2 085 1741 2 061 2 381 2 693
745 1245 1540 1820 2100 1 753 2 076 2 397 2 711
750 1254 1551 1838 2114 1765 2 090 2 414 2 730
755 1 262 1562 1845 2129 1778 2 104 2 431 2 749
750 1271 1572 1858 2 143 1790 2 119 2 447 2 768
765 1280 1 583 1871 2158 1803 2133 2 464 2 787
770 1288 1593 1883 3172 1814 2148 2 481 2 806
775 1297 1604 1896 3187 1 826 2163 2 497 2 824
780 1305 1615 1908 2 201 1838 2176 2 514 2 843
786 1314 1625 1921 2 216 1 850 2 191 2 530 2 862
780 1323 1636 1934 2 231 1863 2 205 2 547 2 881
795 1331 1647 1946 2 245 1875 2 220 2 564 2 900
800 1340 1 657 1959 2 260 1887 2 234 2580 2 919
805 1348 1 668 1 971 2 274 1899 2 248 2 597 2 938
810 1357 1 67» 1 984 2 289 1911 2 263 2 614 2 956
815 1366 1 689 1 997 2 303 1923 2 277 2 630 2 975
820 1374 1 700 2 00» 2 318 1935 2 292 2 647 2 994
825 1383 1711 2 022 2 332 1948 2 306 2 664 3 013
830 1391 1 721 2 034 2 347 1960 2 320 2 680 3 032
835 1400 1732 2 047 2 361 1 972 2 335 2 697 3 051
840 1 409 1 743 2 060 2 376 1984 2 349 2 714 3 070
845 1417 1753 2 072 2 391 1996 2 364 2 730 3 088
850 1426 1 764 2 085 2 405 2 008 2 378 2 747 3107
855 1434 1775 2 097 2 420 2 021 2 392 2 764 3126
860 1448 1785 2 ПО 2 434 2 033 2 407 2 780 3 145
865 1 452 1796 2 123 2 449 3 045 2 421 2 797 3 164
870 1460 1 806 2135 2 463 2 057 2 436 3 814 3 183
875 1469 1 817 2148 2 478 2 069 2 450 2 830 3 201
880 1477 1 828 2 160 2 493 2 081 2 464 2 847 3 220
885 1486 1838 2 173 2 507 2 093 2 479 2 863 3 239
890 1 495 1 849 2 186 2 522 2 106 2 493 2 880 3 258
895 1508 I860 2198 2 536 2 118 2 508 2 897 3 277
900 1512 1870 2 211 2 551 2130 2 522 2 913 3 296
905 1 520 1 881 2 223 2 565 2142 2 536 2 930 3 315
910 1 529 1 892 2 236 2 580 2154 2 551 2 947 3 333
915 1 538 1 902 2 249 2 594 2166 2 565 2 963 3 352
920 1546 1913 2 261 2 609 2178 2 580 2 980 3 371
925 1 555 1 924 2 274 3 623 2 191 2 594 2 997 3 390
930 1563 1934 2 286 2 638 2 203 2 608 3 013 3 409
935 1 572 1945 2 299 2 652 2 215 2 623 3 030 3 428
, 910 1 581 1 956 2 312 2 667 2 227 2 637 3 047 3 447
945 1589 1966 2 324 2 682 2 239 2 652 3 063 3 465
950 1598 1977 2 837 2 696 2 261 2 666 3 080 3 484
955 1606 1937 2 349 2 711 2 264 2 680 3 097 3 503
960 1615 1998 2 362 2 725 2 276 2 695 3113 3 522
965 1624 2 009 2 375 2 740 2 288 2 7С9 3130 3 541
970 1632 2 019 3 387 2 754 2300 2 724 3 147 3 560
976 1 641 2 030 3 400 2 769 2 312 2 738 8 168 3 578
980 1 64» 2 041 2 412 2 7«3 3 Я24 2 752 3 180 3 597
985 1 658 2 051 2 425 2 798 3 836 2 767 3198 3 616
990 1667 2 063 3 433 2 813 2 349 2 781 3 213 3 635
995 1675 2 073 2 450 - 2 827 2 361 2 796 3 230 3 654
188
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 1 (продолжение}
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
НЕРАВНОЪОКОГО УГОЛКА в см* 1 г!
Длинная полка параллельна оси х — х
г , —-J L-j
ОСТ 15
130 X 90 | | 150 X ЮО
У Т о л. щ и н а в мм
мм
В 10 12 14 10 12 14 16
1 000 1684 2 083 2 463 2 842 2 373 2 810 3 246 3 673
1 005 1 692 2 094 2 475 2 856 2 385 2 824 3 263 3 692
1 010 1701 2105 2 488 2 871 2 397 2 839 3 280 3 710
1 015 1 710 2 115 2 501 2 885 2 409 2 853 3 296 3 729
1 020 1 718 2 126 2 513 2 900 2 421 2 868 3 313 3 748
1025 1727 2 137 2 526 2 914 2 434 2 882 3 330 3 767
1 030 1735 2 147 2 538 2 929 2446 2 896 3 346 3 786
1 035 1744 2 158 2 551 2 943 2458 2 911 3 363 3 805
1010 1753 2 169 2 564 2 958 2 470 2 925 3 380 3 824
1045 1761 2 179 2 576 2 973 2 482 2 940 3 396 3 842
1050 1770 2 190 2 589 2 987 2 494 2 954 3 413 3 861
1055 1778 2 201 • 2 601 3 002 2 507 2 968 3 430 3 880
1060 1 787 2 211 2 614 3 016 2 519 2 983 3 446 3 899
1065 1796 2 222 2 627 3 031 2 531 2 997 3 463 3 918
1070 1804 2 232 2 639 3 045 2 543 3 012 3 480 3 937
1 075 1813 2 243 2 652 3 060 2 555 3 026 3 496 3 955
1 080 | 1821 2 254 2 664 3 074 2 567 3040 3 513 8 974
1 085 1 830 2 264 2 677 3 089 2 579 3 055 3 529 3 993
1 090 1 839 2 275 2 690 3 104 2 592 3 069 3 546 4 012
1 095 1847 2 286 2 702 3 118 2 604 3 084 3 563 4 031
1 100 1856 2 296 2 715 3 133 2 616 3 098 3 579 4 050
1 105 1 864 2 307 2 727 3 147 2 628 3 112 3 596 4 069
1110 1873 2 318 2 740 3162 2 640 3 127 3 613 4 087
1 115 1 882 2 328 2 753 3 176 2 652 8141 3 629 4106
1120 1890 2 339 2 765 3191 2 664 3 156 3 646 4125
1125 1899 2 350 2 778 3 205 2 677 3 170 3 663 4144
1 130 1907 2 360 2 790 3 220 2 689 3 184 3 679 4163
1135 1916 2 371 2 803 3 234 2 701 3 199 3 696 4182
1 140 1925 2 382 2 816 3 249 2 713 3 213 3 713 4 201
1145 1933 2 392 2 828 3 264 2 725 3 228 3 729 4 219
1150 1 942 • 2 403 2 841 3 278 2 737 3 242 3 746 4 238
1 155 1 950 2 414 2 853 3 293 2 750 3 256 3 763 4 257
1160 1 959 2 424 2 866 3 307 2 762 3 271 3 779 4 276
1165 1 968 2 435 2 879 3 322 2 774 3 285 3 796 4 295
1170 1976 2 445 2 891 3 336 ! 2 786 3 300 3 813 4 314
1175 1 985 2 456 2 904 3 351 2 798 3 314 3 829 4 332
1 180 1 993 2 467 2 916 3 365 2 810 3 328 3 846 4 351
1 185 2 002 2 477 2 929 3 380 2 822 3 343 3 862 4 370
1 190 2 011 2 488 2 942 3 395 2 835 3 357 3 879 4 389
1 195 2 019 2 499 2 954 3 400 2 847 3 372 3 896 4 408
1 200 2 028 2 509 2 967 3 424 2 859 3 386 3 912 4 427
1 205 ’ 2 036 2 520 2 979 3 438 2 871 3 400 3 929 4446
1 210 2 045 2 531 2 992 3 453 2 883 3 415 3 946 4 464
1 215 2 054 2 541 3 005 3 467 2 895 3 429 3 962 4 483
1 220 2 062 2 552 3 017 3 482 2 907 3444 3 979 4 502
1 225 2 071 2 563 3 030 3 496 2 920 3 458 3 996 4 521
1 230 2 079 2 573 3 042 3 511 2 932 3 472 4 012 4 540
1 235 2 088 2 584 3 055 3 525 2 944 3 487 4 029 4 559
1 240 2 097 2 595 3 068 3 540 2 956 3 501 4 046 4 578
1 245 2 105 2 605 3 080 3 555 2 968 3 516 4 062 4 596
1 250 2114 2 616 3 093 8 569 2 980 3 530 4 079 4 615
1 255 2 122 2 627 3 105 3 584 2 993 3 544 4 096 4 634
1 260 Г" 131 2 637 3 118 3 598 3 005 3 559 4112 4 653
1 265 140 2 648 3131 3 613 3 017 3 573 4129 4 672
1270 148 2 658 3143 3 627 3 029 3 588 4146 4 691
1 275 2157 2 669 3 156 3 642 3 041 3 602 4 162 4 709
1280 2165 2 680 3168 3 656 3 053 3 616 4 179 4 728
1 285 2174 2 690 3181 3 671 3 065 3 631 4 195 4 747
1 290 2 183 2 701 3194 3 686 3 078 3 645 4 212 4766
1 295 2 191 2 712 3 206 3 700 3 090 ?6«0 4 329 4 785
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТА ИНЕРЦИИ
189
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 1
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в еле3 1 п
1 Длинная полка параллельна оси х — х
т —L* ОСТ 15
130 х 90 | 150 X К»
У Толщи на в деле. '
8 10 12 14 1 10 12 14 16
1 800 2 200 2 722 3 219 3 715 3 102 3 674 4 245 4 804
1 305 2 208 2 733 3 231 3 729 3 114 3 688 4 262 4 823
1 310 2 217 2 744 3 244 3 744 3 126 3 703 4 279 4 841
1 315 2 226 2 754 3 257 3 758 3 138 3 717 4 295 4 860
1 320 2 234 2 765 3 269 3 773 3 150 3 732 4 312 4 879
1 325 2 243 2 776 3 282 3 787 3163 3 746 4 329 4 898
1 330 2 251 2 786 3 294 3 802 3175 3 760 4 345 4 917
1 335 2 260 2 797 3 307 3 816 3 187 3 775 4 362 4 936
1 340 * 2 269 2 808 3 320 3 831 8 199 3 789 4 379 4 955
1345 2 277 2 818 3 332 3846 3 211 3 804 4 395 4 973
1 350 2 286 2 829 3 345 3 860 3 223 3 818 4 412 4 992
1 355 2 294 2 840 3 357 3 875 3 236 3 832 4 429 5 011
1 360 2 303 2 850 3 370 3 889 3 248 3 847 4 445 5 030
1365 2 312 2 861 3 383 3 904 3 260 3 861 4 462 5 049
1370 2 320 2 871 3 395 3 918 3 272 3 876 4 479 5 068
1 375 2 329 2 882 3 408 3 933 3 284 3 890 4 495 ' 5 086
1 380 2 337 2 893 3 420 3 947 3 296 3 904 4 512 5 105
1 385 2 346 2 903 3 483 3 962 3 308 3 919 4 528 5 124
1 390 2 355 2 914 8 446 3 977 3 321 3 933 4 545 5 143
1395 2 363 2 925 3 458 3 991 3 333 3 948 4 562 5 162
1400 2 372 2 935 3 471 4 006 3 345 3 962 4 578 5 181
1 405 2 380 2 946 3 483 4 020 3 357 3 976 4 595 5 200
1 410 2 389 2 957 3 496 4 035 3 369 3 991 4 612 5 218
1 415 2 398 2 967 3 509 4 049 3 381 4 005 4 628 5 237
1 420 2 406 2 978 3 521 4 064 3 393 4 020 4 645 5 256
1 425 2 415 2 989 3 534 4 078 3 406 4 034 4 662 5 275
1 430 2 423 2 999 3546 4 093 8 418 4 048 4 678 5 294
1 435 2 432 ЗОЮ 3 559 4107 3 430 4 063 4 695 5 313
1 440 2 441 ' 3 021 3 572 4122 3 442 4 077 4 712 5 332
1445 2 449 3 031 3 584 4137 3 454 4 092 4 728 5 350
1 450 2 458 3 042 3 597 4151 3 466 4 106 4 745 5 369
1455 2 466 3 053 3 609 4 166 3 479 4 120 4 762 ! 5 388
1 460 2 475 3 063 3 622 4 180 3 491 4 135 4 778 5 407
1 465 2 484 3 074 3 635 4 195 3 503 4 149 4 795 5 426
1470 2 492 3 084 3 647 4 209 3 515 4 164 4 812 5 445
1 475 2 501 3 095 3 660 4 224 3 527 4178 4 828 5 463
1 480 2 509 3106 3 672 4 238 3 539 4 192 4 845 5 482
1 485 2 518 3116 3 685 4 253 3 551 4 207 4 861 5 501
1 490 2 527 3 127 3 698 4 268 3 564 4 221 4 878 5 520
1 495 2 535 3138 3 710 4 282 3 576 4 236 4 895 5 539
1500 2 544 3 148 3 723 4 297 3 588 4 250 4 911 5 558
1 505 2 552 3 159 3 735 4 311 3 600 4 264 4 928 5 577
1510 2 561 3 170 3 748 I 4 326 3 612 4 279 4945 5 595
1 515 2 570 3 180 3 761 4 340 3 624 4 293 . 4 961 5 614
1520 2 578 3 191 3 773 4 355 3 636 4 308 4 978 5 633
1525 2 587 3 202 3 786 4 369 3 649 4 322 4 995 5 652
1 530 2 595 3 212 3 798 4 384 3 661 4 336 5 011 5 671
1 535 2 604 3 223 3 811 4 398 3 673 4 351 5 028 5 690
1540 2 613 3 234 3 824 4 413 3 685 4 365 5 045 5 709
1545 2 621 3244 3 836 4 428 3 697 4 380 5 061 5 727
1 550 2 630 3 255 3 849 4 442 3 709 4 394 5 078 5 746
1 555 2 638 3 266 3 861 4 457 3 722 4 408 5 095 5 765
1 560 2 647 3 276 3 874 4 471 3 734 4 423 5 111 5 784
1565 2 656 3 287 3 887 4 486 3 746 4 437 5128 5 803
1570 2 664 3 297 3 899 4 500 3 758 4 452 5 145 5 822
1 575 2 673 3 308 3 912 4 515 3 770 4 466 5161 5 840
1 580 2 681 3 319 3 924 4 529 3 782 4 480 5 178 5 859
1 585 2 690 3 329 3 937 4 544 3 794 4 495 5195 5 878
1 590 2 699 3 340 3 950 4 559 3 807 4 509 5 211 5 897
1595 2 707 3 351 3 962 4 573 3 819 4 524 5 228 5 916
1600 2 716 3 361 3 975 4 588 3 831 4 538 5 244 5 935
190
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
/ СТАТИЧЕСКИЕ ИОИВИТЫ НЕРАВНОВОКОГО УГОЛКА в см1 н ОСТ 15
Длинна* полка параллельна оси х — х
180 X120 200 X 120
У
Толщи и а в мм
1 *
12 14 | И | 12 14 16
120 320 368 413 348 399 449
J25 338 388 436 866 421 473
130 355 408 459 885 442 498
135 373 428 482 404 464 522
140 390 448 505 422 486 547
145 408 469 528 441 507 571
150 425 * 489 551 460 529 596
155 443 509 573 478 550. «20
160 <60 529 596 497 572 645
165 477 549 619 515 594 669
170 495 570 642 534 «15 694
175 512 590 665 553 637 718
180 530 ею 688 571 «58 743
185 547 630 711 590 680 767
190 565 650 784 609 702 792
195 582 071 757 •27 723 316
200 600 691 780 646 745 841
205 617 711 802 665 766 865
210 634 731 825 683 788 890
216 652 751 848 702 810 914
220 669 773 871 721 831 939
225 687 792 894 739 853 963
230 704 812 917 758 374 988
235 722 832 940 777 896 1012
240 739 852 963 795 918 1037
245 757 873 986 814 939 1061
250 774 893 1009 833 961 1086
255 792 913 1031 851 982 1110
260 S09 933 1054 870 1004 1 135
265 826 953 1077 888 1026 1159
270 844 974 1100 907 1047 1184
275 861 994 1123 926 1069 1208
280 879 1014 1146 944 1090 1233
285 896 1034 1169 963 1112 1257
290 913 1054 1 192 982 1184 1282
295 931 1075 1215 1000 1155 1 806
800 949 1095 1288 1019 1177 1331
305 966 1115 1260 1038 1198 1855
810 983 1135 1283 1057 1220 1380
315 1001 1155 1306 1075 1242 1404
320 1018 1176 1829 1094 1263 1429
325 1 036 1196 1352 1112 1285 1453
330 1053 1216 1875 1131 1806 1478
335 1071 1236 1898 1150 1828 1502
340 1088 1 256 1421 1 168 1350 1527
345 1106 1277 1444 1187 1871 1551
350 1123 1297 1467 1206 1893 1576
355 1141 1317 1489 1224 1414 1600
360 1 158 1337 1512 1 243 1436 1625
365 1175 1 357 1535 1261 1458 1649
370 1193 1 378 1558 1280 1479 1674
375 1210 1898 1581 1299 1501 1698
380 1228 1418 1 GO 1 1317 1522 1723
385 1 245 1488 1627 1 836 1544 1747
390 1 263 1458 1650 1 855 1566 1772
395 1280 1479 1673 1878 1587 1796
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
191
Таблица 7 (продолжение}
СТАТИЧЕСКИЕ ЖОЖЕПТЫ 1 1
а- т НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в ем» Длинная полка параллельна оси ж — х н
Г ОСТ 15
180 X 120 • 200 X 120
V мм Толщ ина в мм
12 14 1 1 12 14 1 16
400 405 410 415 1 298 1499 1696 1 392 1 609 1821
1315 1332 1 519 1539 1718 1741 1 411 1 429 1 630 1652 1 845 1870
1 350 1559 1764 1448 1674 1 894
420 1367 1580 1 787 1467 1 695 1 919
425 1385 1600 1810 1485 1717 1 943
430 435 440 1402 1420 1 437 1620 1640 I860 1833 1856 1879 1504 1523 1541 1 738 1760 1782 1 968 1 992 2 017
445 1455 1680 1 902 1 560 1803 2 041
450 455 460 405 470 1472 1490 1507 1524 1542 1701 1721 1741 1761 1 782 1 925 1947 1970 1993 2 016 1579 1597 1616 1634 1 653 1825 1846 1968 1 890 19H 2 066 2 090 2115 3 139 2 164
475 480 485 490 495 1559 1577 1594 1 612 1629 1802 1822 1842 1862 1883 2 039 2 062 2 085 2108 2131 1 672 1690 1709 1 728 1746 1933 1954 1 976 1998 2 019 2 188 2 213 2 237 2 262 2 286
500 1 647 1903 2154 1765 2041 2 311
505 510 1664 1 681 1923 1943 2 176 2199 1784 1802 2 062 2 084 2 335 2 360
515 520 1699 1716 1 963 1 984 2 222 2 245 1821 1840 2 106 2127 2 384 2 409
525 530 535 1734 1751 1 769 2 004 2 024 2 044 2 268 2 291 2 314 1858 1877 1896 2149 1 2170 ! 2192 2 433 2 458 2 482
540 1 786 2064 2 337 1914, 2 214 2 507
545 1804 2 085 2 360 1933 2 235 2 531
550 1 821 2105 2 383 1952 2 257 2 556
555 550 565 570 1839 1856 1873 1891 2 125 2 145 2165 2186 2 405 2 428 2 451 2 474 1970 1989 2 007 2 026 2 278 2 300 2 322 2 343 2 580 2 605 2 629 2 654
575 580 Б8Б 590 595 1908 1926 1943 1961 1 978 2 206 2 226 2 246 2 266 2 287 2 497 2 520 5 543 2 566 2 589 2 045 2 063 2 082 2 101 2119 2 365 2 386 2 408 2 430 2 451 2 678 2 703 2 727 2 752 2 776
600 1 996 2 307 2 612 2138 2 473 2 801
605 2 013 2 327 2 634 “ 2 157 2 494 2 825
610 615 2 030 2 048 2 347 2 367 2 657 2 680 2175 2 194 2 516 2 538 2 850 2 874
620 2 065 2 388 2 703 2213 2 559 2 899
625 630 635 640 645 2 083 2100 2118 2 135 2 153 2 408 S428 2 448 2 468 2 489 2 726 2 749 2 772 2 795 2 818 2 231 2 250 2 269 2 287 2 306 2 531 2 602 2 624 2646 2 667 2 923 2 948 2 972 2 997 3 021
650 655 660 665 670 2170 2 188 2 205 2 222 2 240 2 509 2 529 2 549 2 569 2 590 2 841 2 863 2 886 2 909 2 932 2 325 2 343 2 362 2 380 2 399 i 2 689 2 710 2 732 2 754 2 775 3 046 3 070 3 095 3119 8144
675 680 685 690 695 2 257 2 275 2 292 2 310 2 327 2 610 2 630 2 650 2 670 2 691 2 955 2 978 8 001 8024 8047 2 418 2 436 2455 2 474 2 492 2 797 2 818 2 840 2 862 2883 3 168 3 193 8 217 3 342 3 266
192
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
JP -J СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Длинная полка параллельна оси яу— х н ОСТ 15
180 х 120 200 х 120
У - 11—
Л€.М Толщ и я а в мм
12 14 16 * 12 14 16
700 2 345 2 711 3 070 2 511 2 905 3 291
705 2 362 2 731 3 092 2 530 2 926 3 315
710 2 379 2 751 3 115 2 548 2 948 3 340
715 2 397 2 771 8 138 2 567 2 970 3 364
720 2 414 2 792 3 161 2 586 2 991 3 389
725 2 432 2 812 3184 2 604' 3 013 3 413
730 2 449 2 832 3 207 2 623 3 034 3 438
735 2 467 2 852 3 230 2 642 3 056 3 462
740 2 484 2 872 3 253 2 660 3 078 3 487
745 2 502 2 893 3 276 2 679 3 099 3 511
750 2 519 2 913 3 299 2 698 3 121 3 536
753 2 537 2 933 3 321 2 716 3 142 3 560
780 2 554 2 953 3 344 2 735 3 164 3 585
765 2 571 2 973 3 367 2 753 3 186 3 609
770 2 589 2 994 3 390 2 772 3 207 3 634
775 2 606 3 014 3 413 2 791 3 229 3 658
780 2 624 3 034 3 436 2 809 3 250 . 3 683
785 2 641 3 054 3 459 2 828 3 272 3 707
790 2 659 8 074 3 482 2 847 3 294 3 732
795 2 676 3 095 3 505 2 865 3 315 3 756
800 2 694 3115 3 528 2 884 3 337 3 781
805 2 711 3135 3 550 2 903 3 358 3 805
810 2 728 3 155 3 573 3 921 3 380 3 830
815 2 746 ; 3 175 3 596 2 940 3 402 3 854
820 2 763 3196 3 619 2 959 3 423 3 879
825 2 781 3 216 3 642 2 977 3 445 3 903
830 2 798 3 236 3 665 2 996 3 466 3 928
835 2 816 3 256 3 688 3 015 3 488 3 952
840 2 833 3 276 3 711 3 033 3 510 3 977
845 2 851 3 297 3 734 3 052 3 531 4 001
850 2 868 3 317 3 757 3 071 3 553 4 026
855 2 886 3 337 3 779 3 089 3 574 4 050
860 2 903 3 357 3 802 3108 3 596 4 075
865 2 920 3 377 3 825 3126 3 618 4 099
870 2 938 3 398 3 848 3145 3 639 4124
875 2 955 3 418 3 871 3164 3 661 4 148
880 2 973 3 438 3 8J4 3 182 3 682 4173
885 2 990 3 458 3 917 3 201 3 704 4197
890 3 008 3 478 3 940 3 220 3 72G 4 222
895 3 025 3 499 3 963 3 238 3 747 4 246
900 3 043 3 519 3 986 3 257 3 769 4 271
905 3 060 3 539 4 008 3 276 3 790 4 295
910 3 077 3 559 4 031 3 294 3 812 4 320
915 3 095 3 579 4 054 3 313 3 834 4 344
920 3 112 3 600 4 077 3 332 3 855 4 369
925 3 130 3 620 4100 3 350 3 877 4 393
930 3 147 3 640 4123 3 369 3898 . 4 418
985 3 165 3 660 4146 3 388 3 920 4 442
940 3 182 3 680 4169 3 406 3 942 4 467
945 3 200 3 701 4192 3 425 3 969 ‘ 4 491
950 3 217 3 721 4 215 3 444 3 985 4 516
955 3 235 1 3 741 4 237 3 462 4 006 4 540
960 3 252 I 3 761 4 260 3 481 4 028 4 565
965 3 269 1 3 781 4 283 3 499 4 050 4 589
970 3 287 । 3 802 4 306 3 518 4 071 4 614
975 3 304 | 3 822 4 329 3 537 4 093 4 638
980 3 322 1 3 842 4 352 3 555 4 114 4 668
985 3 339 | 3 862 4 375 3 574 4136 4 687
990 3 357 ! 3 882 4 398 3 593 4158 4 712
995 3 374 ! 3 903 4 421 3 611 4179 4 736
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
193
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ LJ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА 1в см* п
, —L •Длинная полка параллельна оси х — х ОСТ 15
180 X 120 200 X 120
V Толщина в
12 14 16 12 14 16
1000 3 392 3 923 4 444 3 630 4 201 4 761
1 005 3 409 3 943 4 466 3 649 4 222 4 785
1 010 3 426 3 963 4 489 3 667 4 244 4 810
1 015 3 444 3 983 4 512 3 686 4 266 4 834
1 020 3 461 4 004 4 535 3 705 г4 287 4 859
1025 3 479 4 024 4 558 3 723 4 309 4 883
1030 3 496 4 044 4 581 3 742 4 330 4 903
1 035 3 514 4 064 4 604 3 761 4 352 4 932
1040 3 531 4 084 4 627 3 779 4 374 4 957
1045 3 549 4 105 4 650 3 798 4 395 4 981
1050 3 566 4 125 4 673 3 817 4 417 5 006
1055 3 584 4145 4 695 3 835 4 438 5 030
1 060 3 601 4 165 4 718 - 3 854 4 460 5 055
1 065 3 618 4 185 4 741 8 872 4 482 3 079
1070 3 636 4 206 4 764 3 891 4 503 5 104
1075 3 653 4 226 4 787 3 910 4 525 512$
1080 3 671 4 246 4 810 3 928 4 546 5 153
1 085 3 688 4 2-56 4 833 3 947 4 568 5 177
1 090 3 706 4 286 4 856 3 966 4 590 5 202
1095 3 723 4 307 4 879 3 984 4 611 5 226
1100 3 741 4 327 4 902 4 003 4 633 5 251
1105 3 758 4 347 4 924 4 022 ' 4 654 5 275
1110 3 775 4 367 4 947 4 040 4 676 5 300
1115 3 793 4 387 4 970 4 059 4 698 5 324
1120 3 810 4 408 4 993 4 078 4 719 5 349
1125 3 828 4 428 5 016 4 096 4 741 5 373
ИЗО 3 845 4 448 5 039 4 115 4 762 5 398
1 135 3 863 4 468 5 062 '4 134 4 784 5 422
1 140 3 880 4 488 5 0^5 4 152 4 806 5 4.47
1 145 3 898 4 509 5 108 ’ 4 171 4 827 5 471
1150 3 915 4 529 5 131 4 190 4 849 5 496.
1155 3 933 4 549 5 153 4 208 4 870 5 520
1160 3 950 4 569 5 176 4 227 4 892 5 545
1 165 3 967 4 589 5 199 4 245 4 914 5 569
1 170 3 985 4 610 5 222 4 264 4 935 5 594
1175 4 002 4 630 5 245 4 283 4 957 5 618
1180 4 020 4 650 5 268 4 301 4 978 5 643
1185 4 037 4 670 5 291 4 320 £ ООО 5 667
1190 4 055 4 690 5 314 4 339 5 022 5 692
1 195 4 072 4 711 '5 337 4 357 5 043 5 716
1200 4 090 4 731 5 360 4 376 5 065 5 741
1 205 4 107 < 751 5 382 4 395 5 086 5 765
1 210 4 124 4 771 5 405 4 413 5 108 5 790
1 215 4 142 - 4 791 5 428 4 432 5 130 5 814
1220 4159 4 812 5 451 4 451 5151 5-839
1225 4 177 4 832 5 474 4 469 5 173 5 863
1230 4 194 4 852 5 497 4 488 5194 5 888
1 235 4 212 4 872 5 520 4 507 5 216 5 912
1 240 4 229 4 892 5 543 4 525 5 238 5 937
1 245 4 247 4 913 5 566 4 544 5 259 5 961
1 250 4 264 4 933 5 589 4 563 5 281 5 986
1 255 4 282 4 953 5 611 4 581 5 302 6 010
1 260 4 299 4 973 5 634 4 600 5 324 6 035
1 265 4 316 4 993 5 657 4 618 5 346 6 059
1 270 4 334 5 014 5 680 4 637 5 367 6 084
1275 4 351 5 034 5 703 4 656 5 389 6 108
1280 4 369 5 054 5 726 4 674 5 410 6133
1285 4 386 5 074 5 749 4 693 5 432 6 157
' 1 200 4 404 5 094 5 772 4 712 5 454 6182
1295 4 421 5 115 5 795 ' 4 730 5 475 6 206
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
13
194
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ LJ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА В см* М
т L Длинная полка параллельна оси х — а? ОСТ 15
180 X 120 । 200 X 120
У
Толщина и мм
I
12 1 14 16 12 14 16
1800 4 439 5 135 5 818 4 749 5 497 6 231
1 305 4 456 5 155 5 840 4 768 5 518 6 255
1 ЗЮ 4 473 5 175 5 863 4 786 5 540 6 280
1315 4 491 5195 ' 5 886 4 805 5 562 6 304
1320 4 508 5 216 5 009 4 824 5 583 6 329
1325 4 526 5 236 5 932 4 842 5 605 6 353’
1 330 4 543 5 256 5 955 4 861 5 626 6 378
1335 4 561 5 276 5 978 4 880 5 648 6 402
1340 4 578 5 296 6 001 4 898 5 670 6 427
1345 4 596 5 317 6 024 4 917 5 691 6 451
1350 4 613 5 337 6 047 4 936 5 713 6 476
1 355 4 631 5 357 6 069 4 954 5 734 6 500
1360 4 648 5 377 6 092 4 973 5 756 6 525
1365 4 665 5 397 6 115 4 991 5 778 6 549
1 370 4 683 5 418 6 138 5 010 5 799 6 574
ь 1375 4 700 5 438 6 161 5 029 5 821 6 598
1 380 4 718 5 458 6 184 5 047 5 842 6 623
1 .485 4 735 5 478 6 207 5 066 5 864 6 647
1 300 4 753 5 498 6 230 5 085 5 886 6 672
1395 4 770 5 519 6 253 5 103 5 907 6 696
1400 4 788 ' 5 539 6 276 5 122 5 929 6 721
1405 4 805 5 559 6 298 5 141 5 950 6 745
1 410 4 822 5 579 6 321 5 159 5 972 6 770
1415 4 840 5 599 6 344 5 178 5 994 6 794
1 420 4 857 5 620 6 367 5 197 6 015 6 819
1 425 4 875 5 640 6 390 5 215 6 037 6 843
1 430 4 892 5 660 6 413 5 234 6 058 6 868
1 435 4 910 5 680 6 436 5 253 6 080 ' 6 892
1 4л0 4 927 5 700 6 459 5 271 6 102 6 917
1 445 4 945 5 721 6 482 5 290 6 123 6 941
♦ 1450 4 962 5 741 6 505 5 309 6'145 6 966
1455 4 980 5 761 6 527 5 327 6 166 6 990
1460 4 997 5 781 6 550 5 346 6 188 7 015
1465 5 014 5 801 6 573 5 364 6 210 7 039
1470 5 032 5 823 6 596 5 383 6 231 7 064
1475 5 049 5 842 6 619 5 402 6 253 7 088
1 480 5 067 5 862 6 642 5 420 6 274 7 113
1485 5^84 5 882 6 665 5 439 6 296 7 137
1 490 5 102 5 902 6 688 5 458 6 318 7 162
1495 5 119 5 923 6 711 5 476 6 339 7 186
1500 5 137 >; 5 943 6 734 5 495 6 361 7 211
1 505 5 154 5 963 6 756 5 514 6 382 7 235
1 5.10 5 171 5 983 6 779 5 532 6 404 7 260
1515 5 189 6 003 6 802 5 551 6 426 7 284
1520 5 206 6 024 6 825 5 570 6 447 7 309
1 525 5 224 6 044 6 848 5 588 6 469 : 7 333
1 530 5 241 6 064 6 871 5 607 6 490 7 358
1 535 5 259 6 084 6 894 5 626 6 512 7 382
1 540 ' 5 276 6 104 6 917 5 644 6 534 7 407
1 545 5 291 6125 6 940 5 663 6 555 7 431
1550 5 311 6 145 6 963 5 682 6 577 ! 7 456
1555 5 329 6 165 6 985 5 700 6 598 7 480
1 560 5 346 6 185 7 008 5 719 6 620 7 505
1 565 5 363 6 205 7 031 5 737 6 642 7 529
1570 6 381 . 6 226 1 7 054 5 756 6 663 7 554
1575 5 398 6 24G 7 077 5 775 6 685 7 578
1580 5 416 6-266 7 100 5 793 6 706 7 603
1585 5 433 6 286 7 123 5 812 6 728 7 627
1 590 5 451 6 306 7 146 5 831 6 750 7 652
1595 5 468 6 327 7. 169 5 849 6 771 7 676
1600 5 486 , 6 347 7.192. L 5 868 6 793 7. 701
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
19$
Таблица 8
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
1 28 ИЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в с 'Ж3 п
1 —Lj Короткая полка параллельна осн х—Х
J ОСТ 15
60 X 40 | 75 X 50
у Тол щ и Я а в ММ
мм
5 5 8 5 6 8 10
1(Н> 30 46 59 46 55 71 86
105 41 49 63 50 58 76 92
но 44 51 66 53 62 80 97
115 46 54 70 56 66 85 103
120 49 57 74 59 69 ‘ 90 109
125 51 60 78 62 73 95 115
130 53 63 81 65 77 99 121
135 56 66 85 68 80 104 126
140 58 69 89 71 84 109 132
145 61 72 92 74 87 ИЗ 138
150 63 74 96 77 91 118 144
155 65 77 100 80 95 123 ' 150
160 68 80 104 88 98 128 155
165 70 83 107 86 102 132 161
170 73 86 111 89 106 137 167
175 7.4 89 115 92 109 142 173
180 78 92 118 95 ИЗ 147 179
185 80 94 122 98 116 151 184
юо R2 97 126 101 120 156 190
195 85 100 130 105 124 161 196
200 87 103 133 108 127 * .166 202
205 90 1 106 137 111 131 170 208
210 92 109 141 114 135 175 213
215 94 112 144 117 138 180 219
220 97 114 148 120 142 184 225
225 99 117 152 123 145 189 231
230 102 120 156 126 ' 149 194 237
235 104 123 159 129 153 199 212
240 107 126 163 132 156 203 248
245 10» 129 167 135 160 208 254
250 111 132 171 133 164 213 260
255 114 134 174 ш 167 218 266
260 116 137 178 144 171 222 271
265 119 1 140 182 147 174 227 277
270 121 143 , 185 150 178 232 283
275 123 146 189 ' 153 182 237 289
280 126 149 193 156 185 241 295
285 128 152 197 160 189 246 300
290 131 154 200 163 193 , 251 306
295 133 157 204 166 196 256 312
800 135 160 208 169 200Ч 260 318
305 138 , 163 211 172 203 265 324
310 140 166 215 175 ‘ 207 270 329
315 143 169 219 178 211 274 335
320 145 172 223 181 214 279 341
325 148 174 226 184 ’ 218 284 347
330 150 177 230 187 222 289 353
335 152 180 234 190 225 293 858
340 155 183 237 193 229 298 364
345 157 186 241 196 232 303 370
350 160 149 245 199 236 308 376
355 162 192 249 202 240 312 882
$60 164 194 252 ' 205 243 317 887
365 167 197 256 208 247 322 393
370 169 200 260 211 : 251 327 399
375 172 203 204 215. 254 331 405
330 174 206 267 218 258 336 411
385 177 209 271 221 261 341 416
390 179 212 275 224 265 345 422
. 395 . 181 215 378 227 269 350 423
196
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение)
Г" я СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ II
1 1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в i 7Л<’ н
1 Короткая полка параллельна оси ; х — х
V —L ОСТ 15
I
60 X 40 | | 75 X 50
У Тол щ и я а в мм
мм । 1
5 6 8 5 1 1 6 8 10
400 184 217 282 230 272 355 434
405 186 220 286 233 276 360 440
410 189 223 290 236 280 364 445
415 191 226 293 239 283 369 451
420 193 229 297 242 287 374 457
425 196 232 301 245 290 379 463
430 198 235 804 248 294 383 469
201 237 308 251 298 388 474
440 203 240 312 254 301 393 480
445 206 243 316 257 305 398 486
450 208 246 319 260 309 402 492
455 , 210 249 323 263 312 407 498
400 ' 213 252 327 266 316 412 503
465 215 255 330 270 319 416 509
470 218 257 334 273 323 421 515
475 220 260 838 276 327 426 521
480 222 263 342 279 330 431 527
485 225 266 345 282 > 334 435 532
490 227 269 349 285 338 440 538
495 230 272 353 288 341 445 544
500 232 • 275 357 291 345 450 550
505 234 277 360 294 348 454 556
510 237 280 364 297’ 352 459 561
515 239 283 368 300 355 464 567
520 242 286 371 303 359 469 573
525 244 289 375 306 363 473 579
530 247 292 * 379 309 367 478 585
535 249 295 383 312 370 483 590
540 251 297 386 315 374 488 596
545 254 300 390 318 377 492 602
550 256 303 394 321 381 497 608
555 259 306 397 325 385 502 614
560 261 309 401 328 388 506 619
565 263 312 405 331 392 511 625
570 266 315 409 334 396 516 631
575 268 317 412 337 399 521 637
580 271 320 416 340 403 525 643
585 , 273 323 420 343 406 530 648
590 276 826 423 346 410 535 654
595 278 329 427 349 414 540 660
600 280 332 431 352 417 544 666
605 283 335 435 355 421 549 672
610 285 337 438 358 425 554 677
615 288 340 442 361 428 559 683
620 290 343 446 364 432 563 689
625 292 846 450 367 435 568 695
630 295 349 453 370 439 573 701
635 297 352 457 373 443 577 706
640 300 355 461 376 446 582 712
645 302 358 464 379 450 587 718
650 305 360 468 383 454 592 724
655 307 363 472 386 457 596 730
660 309 366 476 '389 461 601 735
665 312 369 479 392 464 606 741
670 314 372 483 395 468 611 747
675 317 375 487 398 472 615 753
680 319 378 490 401 475 620 759
685 321 380 494 404 479 625 764
690 324 383 498 407 483 630 770
695 326 386 502 410 486 634 .776
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
197
Таблица 8 (продолжение,)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Короткая полка параллельна оси х — х
ОСТ 15
60 х <0 | 75 X
У
Тол щи и а е ! ММ
6 6 8 5 1 6 . I- 8 1 10
700 329 389 505 413 490 639 782
705 331 392 5Q9 416 493 • 644 788
710 334 395 513 419 497 649 793
715 336 398 516 422 501 653 799
720 338 400 520 425 504 658 805
725 341 403 524 428 508 663 ' 811
730 ,343 406 528 431 512 667 817
735 • 346 409 531 434 515 672 822
740 348 412 535 438 51» 677 828
745 350 415 539 441 522 682 834
750 353 418 543 . 444 526 686 840
755 355 420 546 447 530 691 846
760 358 423 550 450 533 696 851
765 360 426 554 453 537 701 857
770 362 429 5Б7 456 541 705 863
775 365 432 561 459 544 710 869
780 367 435 565 462 548 715 875
785 370 438 569 465 551 720 880
790 872 440 572 468 555 724 886
795 375 - 443 576 471 559 729 892
800 377 х"’ 446 580 474 562 734 898
805 379/ 449 583 477 566 738 904
810 382 452 587 480 570 743 909
815 384 455 591 483 573 748 915
820 387 458 595 486 577 753 921
825 389 460 598 489 580 757 937
830 391 463 602 493 584 762 933
835 394 466 606 496 588 787 938
840 396 469 • 609 499 591 772 944
845 399 472 613 502 595 776 950
850 401 475 617 505 599 781 956
855 404 478 621 508 602 786 962
860 406 480 624 511 606 791 967
865 408 483 628 514 609 795 973
870 ' 411 486 632 517 613 800 979
875 ’ 413 489 636 4 520 617 805 985
880 416 492 639 523 620 809 991
885 418 495 643 526 624 814 996
890 420 498 647 529 628 819 1002
«95 423 501 650 532 631 824 1 008
900 425 БОЗ 654 535 635 828 1014
905 428 506 658 538 638 890 1 020
910 430 509 662 541 642 838 1025
915 433 512 665 544 646 843 1 031
920 435 515 669 548 649 847 1 037
925 437 S18 673 551 653 852 1043
930 440 521 676 554 657 857 1 049
935 442 523 68J 557 660 862 1054
940 445 526 684 560 664 866 1 060
945 447 529 688 563 667 871 1066
950 449 532 691 566 671 876 1 072
955 ! 452 535 695 569 675 881 1078
960 454 538 699 572 678 885 1 083
965 457 541 702 575 682 «90 1 089
970 ; 459 543 706 578 686 895 1095
975 ; 462 546 710 581 689 899 1101
980 464 549 714 584 693 904 1 107
985 466 ' 552 717 587 696 909 1 112
990 469 555 721 590 700 914 1 118
995 • 471 558 725 593 704 918 1 124
ООО . 474 561 729 596 707 923 ИЗО
IPS
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ. КОНСТРУКЦИИ -
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ - LI
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н
Короткая полка параллельна ООН X — X
У OCT 15
80 X 55 | I 90 х 60
У мм Толщин а в
6 8 10 6 8 1 10
100 58 76 92 63 81 98
105 82 81 98 67 87 105
110 66 86 ' 104 71 92 112
115 70 91 * 111 76 ’ 98 119
120 74 96 117 80 104 126
125 78 102 123 84 110 133
130 82 107 130 89 115 140
135 86 112 136 93 121 147
140 90 117 142 98 127 154
145 94 122 148 102 ‘ 133 161
150 98 127 155 106 138 168
155 102 132 161 111 144 176
160 106 138 , 167 115 150 183
165 109 143 174 120 156 190
170 113 148 180 124 161 197
175 117 153 186 128 167 204
180 121 158 193 133 173 211
185 125 163 199 137 179 218
190 129 169 205- 142 184 225
195 133 174 211 146 190 232
200 137 179 218 150 196 239
205 141 184 224 155 202 246
*210 145 189 230 159 207 253
215 149 194 237 163 213 260
220 153 199 243 168 219 267
225 157 205 249 172 225 274
230 160 210 256 177 230 281 .
235 164 215 262 181 236 288
240 168 220 268 185 242 295
245 172 225 274 190 248 302
260 176 230 • 281 194 253 309
255 180 235 287 199 259 317
260 184 241 293 203 265 324
265 188 246 300 207 271 331
270 192 251 306 212 276 338
275 196 256 312 216 282 345
280 200 261 319 221 288 352
285 204 266 325 225 294 359
290 208 272 331 229 299 366
295 211 277 337 234 305 373
300 215 282 344 238 311 380
305 219 287 350 243 317 387
310 223 292 356 247 322 394
315 227 297 363 251 328 401
320 231 302 369 256 334 408
325 235 308 375 260 340 415
, 330 239 313 382 264 345 422
335 243 318 388 269 351 429
340 247 823 394 273 357 436
345 251 828 400 278 363 443
350 255 333 407 282 368 450
355 259 338 413 286 374 458
360 ' 263 344 419 291 380 465
365 266 349 426 *295 386 472
370 270 354 432 300 391 479
375 274 359 438 304 397 486
380 278 364 445 308 403 493
385 282 36» 451 313 409 500
390 286 375 457 317 414 507
395 . i 290 1 : 380 463 322 420 514
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
Ш1
Таблица 8 (продолжение)
п СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в слсэ
z * Короткая полка параллельна оси я? —а?
ОСТ 15
н
80 Х&5
SO X 50
\
У
Толщина в мм
6 8 1 1 10 6 | 8 10
400 385 470 326 426 521,
40* ^298 390 476 330 432 528
410 302 395 482 335 437 535
415 306 400 489 339 443 542
420- 310 405 495 343 449 549
425 314 411 501 348 455 556
430 317 416 508 352 460 563
435 321 421 514 357 466 570
440 325 426 520 361 472 577
445 329 431 526 365 478 584
450 333 436 533 370 483 591
455 _А37 441 539 374 489 599
460 ' 341 447 545 379 495 606
465 345 452 552 383 501 613
470 349 457 558 387 505 620
475 353 462 564 392 512 627
480 357 467 571 396 518 634
485 361 472 577 401 524 641
490 365 478 583 405 529 648
495 368 483 589 409 535 655
500 372 488 596 414 541 662
505 876 493 602 418 547 669
510 380 498 608 422 552 676
515 384 БОЗ 615 427 558 683
520 388 508 621 431 564 690
525^ 392 514 627 436 570 697
530 396 519 634 440 575 704
535 400 524 640 444 581 ; 711
540 404 529 646 449 587 718
545 408 534 652 453 593 725
550 412 539 659 458 598 732
555 416 544 665 462 604 740
560 420 550 671 466 610 747
565 423 555 678 471 616 754
570 427 560 684 475 621 761
575 431 565 690 480 627 768
580 435 570 697 484 633. 775
585 439 575 703 488 639 782
590 443 581 709 493 644 789
595 е 447 584 715 497 ' 650 796
600 451 591 722 502 656 803
605 455 596 728 606 ! 662 810
610 459 «01 784 510 667 817
615 463 606 741 515 । 673 824
620 467 611 747 519 679 831
625 471 617 753 523 1 685 838
630 474 622 760 528 690 846
635 478 627 766 532 696 852
640 482 632 772 । 537 1 702 859
645 486 637 778 541 708 866
650 ‘ 490 642 785 । 545 713 873
655 494 647 791 550 719 881
660 498 653 797 554 725 «88
665 502 658 804 5511 731 895
670 506 663 810 . 56У 736 902
675 510 «68 816 567 i 742 909
680 514 673 823 572 748 916
685 - 518 678 829 576 754 923
690 522 684 835 581 759 930
695 525 689 841 585 765 937
200
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
I '“ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* п
Короткая полка параллельна оси х — х в Я
I L- ОСТ 15
80 X 55 90 X 60
о
Толщи на в мм
ММ
6 8 10 6 . 1 1 8' 10
700 529 694 848 \ 589 И к 771 944
705 533 699 854 594 % 777 •951
710 537 704 860 598 782 958
715 541 709 867 602 788 95
720 545 714 873 607 794 972
725 549 720 879 611 800 979
730 553 725 886 616 805 986
735 557 730 892 620 811 993
740 561 735 . 893 624 817 1000
745 565 740 904 629 823 1007
750 569 745 911 633 828 1 014
755 -573 750 917 638 834 1 022
760 577 756 923 642 840 1 029
765 580 761 930 646 846 1036
770 534 766 936 651 851 1 043
775 588 771 942 655 857 1050
780 592 776 949 660 863 1 057
785 596 781 955 664 869 1 064
7W0 600 787 961 668 874 1 071
795 604 792 967 673 880 1 078
800 608 797 974 677 886 1085
805 612 802 980 682 892 1092
810 616 807 986 686 897 1099
815 630 812 993 690 903 1106
820 624 817 999 695 909 1113
825 628 823 1005 699 915 1120
830 631 828 1 012 703 920 1 127
835 635 838 1018 708 926 1134
840 639 838 1024 712 932 1141
845 643 843 1030 717 938 1 148
850 647 848 ' 1 037 721 943 1 155
855 651 853 1043 -725 949 1 163
860 655 859 1 049 730 955 1170
865 659 864 1 056 734 961 1 177
870 663 869 1 062 739 966 1 184
875 667 874 1 068 743 972 1191
880 671 879 1 075 747 978 1 198
8S5 675 884 1 081 752 984 1205
890 679 890 1 087 756 989 1212
895 682 895 1 093 761 9^ 1219
900 686 900 1100 765 1 001 1 226
905 690 905 1 106 769 1007 1233
910 694 910 1 112 774 . 1012 1240
915 698 915 1 119 778 1 018 1247
920 702 920 1125 782 1024 1254
925 706 926 1 131 787 1030 1261
930 710 931 1 138 791 1035 1268
935 714 936 1 144 796 1041 ' 1275
940 718 941 1 150 800 1047 1282
945 722 946 1 156 804 1053 1289
950 726 951 1 163 809 1058 1296
955 730 956 1 169 813 1 064 1304
960 734 962 1 175 818 1 070 1 311
965 737 _ 967 1 182 822 1076 1 318
970 741 * 972 1 188 826 1081 1325
975 745 977 1 194 831 1087 1 332
980 749 982 1 201 835 1 093 1 33»
985 753 987 1 207 840 1 019 1 346
990 757 993 1 213 844 1104 1 353
995 761 998 1219 848 1110 1 360
1 000 765 1 003 1 226 853 1 116 1367
СТАТИЧЕСКИЕ' МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
. 201
Таблица 8' (продолжение)
п г— Lj СТАТИЧЕСКИЕ моменты НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл<’ Короткая полка параллельна оси аз — а? н ОСТ 15
у мм 100X75 I | 120X80
* t Толщина в лл
8 10 12 8 10 12
100 105 . по 115 120 125 130 135 140 145 • 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 250 255 260 265 270 275 280 285 290 295 800 305 310 315 320 325 330 335 340 345 350 355 360 365 370 375 380 385 390 395 93 100 107 113 120 127 134 140 147 154 161 167 174 181 183 194 201 208 215 221 228 235 242 248 255 262 • 269 275 282 289 296 302 309 316 328 829 336 343 350 356 363 370 377 383 390 397 404 410 417 424 431 437 444 451 458 464 471 478 485 491 114 122 130 139 147 155 164 172 180 189 197 205 214 222 230 239 247 256 264 272 281 289 297 306 314 322 331 339 347 356 364 372 381 389 397 406 414 ' 423 431 439 448 456 464 473 481 489 498 506 514 523 531 539 548 556 564 573 581 590 598 606 133 142 152 ' 162 172 182 192 202 211 221 231 241 251 261 270 280 290 300 310 320 330 339 349 359 369 379 389 399 408 418 428 438 448 458 467 477 487 497 507 517 527 536 546 556 566 576 586 596 605 615 625 635 645 655 664 674 684 694 704 714 127 135 143 151 158 166 174 182 190 197 205 213 221 229 236 244 252 260 268 275 283 291 . 299 307 314 322 330 338 346 353 361 369 377 385 392 400 408 е 416 W 424 431 439 447 455 463 470 478 486 494 502 509 517 525 533 541 548 556 155 165 174 184 193 203 213 222 232 241 251 261 270 280 289 299 309 318 328 337 347 357 366 376 385 395 405 414 424 433 443 453 462 472 481 491 501 510 529 ,529 539 549 558 568 577 587 597 606 . 616 625 635 645 654 664 673 683 182 194 205 216 228 239 251 2'52 273 285 о 296 308 319 330 342 353 365 376 387 399 410 422 433 444 456 467 479 490 501 513 524 536 547 558 570 581 593 604 615 627 638 650 661 672 684 695 707 718 729 741 752 764 775 786 798 809
202
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Короткая полка параллельна оси а? — я?
ОСТ 16
100X75 120X80
V
Толщи на в
мм
8 I 10 1 12 1 8 10 I 12
400 498 615 724 564 ^93 821
405 505 623 733 572 F702 832
410 512 621 743 580 Г 712 843
415 518 640 . 753 687 721 855
420 525 648 763 595 731 866
425 532 656 773 603 741 878
430 539 665 783 611 750 889
435 545 673 793 619 760 900
440 552 681 802 626 769 912
445 559 690 812 634 779 923
450 566 698 822 642 789 • 935
455 572 706 832 650 798 946
460 579 715 842 658 808 957
465 586 723 852 665 817 969
470 593 731 861 673 827 980
475 599 740 871 681 837 992
480 606 748 881 689 846 1003
485 613 757 891 697 856 1014
400 620 765 901 704 865 1026
495 626 773 911 712 875 1037
500 633 782 921 720 885 1049
505 * 640 790 930 728 894 1060
510 647 798 940 736 904 1071
515 653 807 950 743 913 1 083
520 660 815 960 751 923 1094
525 667 823 970 759 933 1106
530 674 832 980 767 942 1117
535 680 840 990 775 952 1128
540 . 687 848 999 782 961 1140
545 694 857 1009 790 971 1151
550 791 865 1019 798 981 1163
555 707 873 1029 806 990 1174
560 714 882 1039 814 1000 1185
565 721 890 1049 821 1009 1197
570 728 898 1058 829 1019 1208
575 734 907 1068 837 1029 1220
580 741 915 1078 845 1038 1231
585 748 924 1088 853 1018 1242
590 755 932 1098 860 1057 1254
595 761 940 1108 868 1067 1265
’ 600 768 949 1118 876 1077 1277
605 775 957 1127 884 1 086 1288
610 '782 965 1 137 892 1096 1 299
615 788 974 1147 899 1105 1 311
620 795 982 1157 907 1115 1 322
625 802 990 1 167 915 1125 1334
630 809 999 1 177 923 1 134 1345
635 815 1 007 1 187 931 1144 1356
640 822 1015 1 196 938 1153 1 368
645 829 1024 1206 946 1163 1379
650 836 1032 1 216 954 1173 1391
655 842 1040 1226 962 1182 1402
660 849 1049 1236 970 1192 1413
6(-5 856 1 057 1246 977 1 201 1425
670 863 1065 1255 985 1211 1436
675 869 1074 1265 993 1 221 1448
680 876 1082 1275 1001 1280 1459
685 883 1 091 1285 1009 1 240 1470
690 890 1099 1295 1 016 1 249 1482
695 896 1107 1-305 1 024 1 259 1493
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ' И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
203
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1
ПЕРАВНОВОКОГО УГОЛКА в сла rl
Короткая полка параллельна оси л? — х
ОСТ 15
100 X 75 1 1 120 X 80
У * Толщи. н а в мм
мм 8 10 12 8 10 1 13
ТОО 903 1116 1 315 1032 1269 1 505
705» 910 1124 1324 1040 1278 1 516
710' 917 1 132 1834 1048 1288 1 527
715 923 1141 1344 1 055 1297 1 539
720 930 .—1149. 1 354 1 063 1807 1550
725 * 937 1 157 " 1364 1071 1317 1562
730' 944 1 166 1 374 1079 1326 1573
735 950 1 174 1384 1087 1336 1584
740 , 957 1 182 1393 1094 1345 1596
745 ; 964 1 191 1403 1 102 1355 1607
750 971 1 199 1413 1 110 1365 1619
755 977 1207 1 423 1 118 1374 1630
760 984 1 216 1 433 1126 1 384 1641'
765 991 1224 1 443 1133 1 393 1653
770 ' 998 1 232 1452 1 141 1 403 1664
775 1004 1241 1 462 1149 ' 1413 1676
780 1011 1249 1472 1157 1422 1687
785 ' 1018 1258 1 482 1165 1432 1698
790 1 025 1266 1492 " 1172 1441 1710
795 1031 1274 1 502 1180 1451 1721
800 1 038 1283 1 512 1 188 1461 1733
805 1045 1291 1 521 1 196 1 470 1744
810 1 0о2 1299 1531 1204 1480 1755
815 1 058 1308 1 541 1 211 1489 1767
820 1 065 1316 1551 1219 1499 1778
825 1072 1324 1561 1 227 1509 1 790
880 1 079 1333 1 571 1 235 1518 1801
835 1085 1341 1 581 1 243 1 528 1812
840 1092 1349 1 590 1 250 ' 1537 1824
845 1099 1358 1 600 1258 1547 1835
850 1106 1366 1 610 1 266 1557 1847
855 1112 1374 1 620 1274 1566 1858
860 1119 1 383 1 630 1282 1 576 1869
865 1 126 1 391 1 640 1289 1 585 1881
870 1133 1 399 1 649 1297 1 595 1892
875 * 1139 1408 1 659 1305 1 605 1904
880 1146 1416 1 6Н9 1313 1614 1915
885 1153 . 1 425 1 679 1321 1 624 1 936
.890 1 160 1 433 1689 1328 1633 1 938
895 1 166 1441 1 699 1336 1643 1949
900 1 173 1450 1709 1344 1653 1961
905 1 180 1458 1718 1352 1 662 1 972
910 1 187 1466 1 728 1 360 1 672 1 983
915 1 193 1 475 1 738 1 867 1 681 1 995
920 1200 1483 1748 1 375 1691 2 006
925 1207 1 491 1 758 1383 1701 2 018
930 1214 1 500 1 768 1 391 1710 2 029
935 1 220 1508 1778 1 399 1720 2 040
940 1227 1516 1787 1406 1 729 2 052
945 1234 1525 1797 1414 1 739 2 063
. 950 1241 1533 1807 1422 1749 i 2 075
955 1 247 1541 1817 1430 1 758 2 086
960 1254 1550 1827 1438 1 768 2 097
965 1261 1558 1 837 1445 1 777 2 109
970 1268 1566 1 846 1 453 1787 2 120
975 1274 1 575 1 856 1461 1797 2132
980 1 281 1583 1866 1469 1806 2143
985 1288 1 592 1876 1477 । 1816 2 154
990 1 295 1 600 1886 L 484 1825 2166
995 1301 1 608 1896 1 492 1835 2 177
1000 1 808 1 617 1 903 1500 1845 8 189
204
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица ^^продолжение)
1- п СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в е.и3 Короткая полка. параллельна оси х — х н ОСТ 15
130 X 90 | | 150 X 100х
V Т о л щ _ и и а в мм
ле,н 8 12 10 1 12 14 16
130 153 188 221 1 1 252 -
135 162 199 233 267
140 17 210 246 281
145 179 220 258 296
150 188 / 231 271 310 248 291 334 375
155 196 / 242 284 325 260 305 350 394
1 160 205 252 296 340 272 320 367 412
165 214 263 309 354 284 334 384 431
170 221 273 321 369 296 348 400 450
175 231 284 334 383 308 363 417 469
180 239 295 347 398 321 377 434 488
185 24S 305 359 413 333 392 450 507
190 257 316 372 427 345 406 467 526
195 265 327 384 441 357 420 484 544
200. 274 337 397 456 369 435 500 563.
205 285 J 348 410 471 381 449 517 * . 582
210 291 359 422 485 393 464 533 * 601
215 500 369 435 500 406 478 550 620
220 * 308 380 447 514 418 492 567 639
225 317 391 460 529 430 । 507 - 583 657
230 325 401 473 543 442 521 600 675
235 334 412 485 558 454 536 617 695
240 343 ' 423 498 - 572 466 550 633 714
245 351 ' 433 510 587 478 564 650 733
250 360 444 523 601 491 579 667 752 ’
255 3^ J 455 536 616 503 593 683 771
260 377 465 548 631 515 608 700 789
265 386 476 561 645 527 622 ' 717 808
270 394 486 573 660 539 636 733 837
275 403 497 586 674 5Б1 651 750 846
280 411 L 508 599 689 564 665 767 865
285 420 518 611 703 576 680 783 884
290 429 529 624 718 588 694 800 903
295 437 540 636 732 600 708 817 * 921 .
800 44( 550 649 747 612 723 833 940
305 454 561 662 762 624 737 . 850 959
310 463 572 674 776 636 752 866 978
315 472 582 687 791 649 766 883 997
320 480 593 699 805 661 780 900 1 016
325 489 604 712 820 673 795 916 1034
330 497 614 725 834 685 809 933 1 053
335 506 625 737 849 697 824 950 1073
340 515 636 750 > 863 709 838 966 1 091
345 523 646 763 880 721 852 983 1 110
350 532 657 775 892 734 $67 1900 1 J.29
355 . 510 668 ' 788 907 746 881 1 016 1 148
360 549 67S 800 922 758 896 1033 1166
865 558 689 ; 81з 936 770 910 1 050 1185
370 566 699 825 951 782 924 1066 1204
375 575 710 838 965 794 939 1083 1 223
380 583 721 851 980 807 953 1 юо 1242
385 592 731 863 994 819 968 1 116 1261
390 «01 742 ’ 876 1 009 831 982 1133 1 280
395 609 753 888 1 023 843 996 1 150 1 298
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
205
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Короткая полка параллельна оси ас — я?
н
ОСТ 1Б
iao х so | 150 X100
Толщина в мм
мм 8 1 10 1 ( 12 |
400 , 618 763 901
405 626 774 914
410 / 635 785 926
415 / 644 795 939
420 / 652 806 951
425 / 661 817 964
430 669 827 977
435 678 838 990
440 687 849 1 002
445 695 859 1 014
450 704 870 1027
455 712 881 ' 1040
460 721 891 1 052
465 730 902 1065
470 738 912 1 077
475 747 923 1 090
480 755 934 1 103
485 764 944 1 115
490 773 955 1128
495 781 966 1140
500 790 976 1153
505 798 987 1 166
510 807 998 1 178
515 816 1008 1 191
520 824 1019 1203
525 883 1 030 1216
530 841 1 040 1 229
535 850 1 051 1241
540 859 1 062 1 254
545 867 1 072 1 266
550 876 1083 1 279
555 884 1094 1292
560 893 1 104 1304
565 902 1 115 | 1 317
570 910 1 125 1 329
575 919 1 136- 1342
580 927 1 147 1 355
585 936 1 157 1 367
590 945 1 168 1 380
595 953 1179 1 392
600 962 1 189 1 405
605 970 1 200 1 418
610 979 1 211 1 430
615 988 1 221 1 443
620 996 1 232 1455
625 1005 1 243 1468
630 1 013 1253 1 481
635 1022 1 264 1493
640 1 031 1275 1 506
645 1059 1285 1518
650 1048 1296 1531
655 • 1056 1307 1 544
660 • 1065 1317 1 556
665 1074 1328 1569
. 670 1082 1338 1 581
675 1091 1*349 1594
680 1099 1360 1607
685 1108 1 370 1 619
690 1117 1381 1632
695 1125 1392 1644
14 10 12 14 16
1 038 855 1011 1 166 1 317
1 053 867 1025 1 183 1 336
1 067 879 1040 1 199 1355
1 082 892 1054 1 216 1 374
1096 904 1068 1233 1 393
1 111 916 1 083 1249 1 411
1 125 928 1 097 1 266 1 430
1 140 940 1112 1 283 1 449
1 154 952 1 126 1299 1468
1169 964 1140 1316 1487
1183 977 1155 - 1 333 1506
1 198 989 1 170 1 349 1 525
1 213 1 001 1 184 1 366 1 543
1227 1 013 1 198 1 383 1562
1242 1 025 1 212 1 399 1581
1 256 1 037 1227 1416 1 600
1 271 1 050 1241 1 433 1 619
1 285 1 062 1 256 1 449 1 633
1 300 1 074 1 270 1 466 1 657
1314 1086 1284 1 483 1 675
1 329 1 098 1 299 1 499 1 694
1 344 1 110 1 313 1 516 1 713
1 358 1 122 1 328 1532 1 732
1 373 1 135 1 342 1549 1 751
1387 1 147 1356 1566 1 770
1 402 1 159 1371 1582 1788
1416 1 171 1385 1600 1 807
1 431 1 183 1 400 1 616 1 826
1 445 1 195 1414 1 632 1 845
1 460 1 207 1 428 1 649 1 864
1 474 1 220 1443 1 666 1883
1 489 1 232 1 457 1 682 1 902
1 504 1 244 1 472 1 699 1 920
1 518 1 256 1 486 1 716 1 939
1533 1 268 1 500 1 732 1 958
1547 1 280 1515 1 749 1 977
1 562 1 293 1 529 1 766 1 996
1 576 1 305 1 544 1 782 2 015
1 591 1 317 1 558 1 799 2 034
1 605 1 329 1572 1 816 2 052
1620 1 341 1 587 1833 2 071
1 635 1 353 1 601 1 849 2 090
1 649 1 365 1616 1 865 2 109
1 664 1 378 1630 1 882 2 128
1678 1 390 1644 1 899 2 147
1693 1402 1659 1915 2165
1 707 1 414 1 673 1 932 2 184
1 722 1 426 1 688 1949 2 203
1 736 1 438 1 702 1965 2 222
1 751 1 450 1 716 1 982 2 241
1765 1 463 1731 1 999 2 260
1 780 1475 1745 2 015 2 279
1 795 1 487 1760 2 032 2 297
1 809 1 499 1 774 2 049 2 316
1824 1 511 1 788 2 065 2 335
1838 1 853 1 523 1 536 1 803 1817 2 082 2 099 2 354 2 373
1 807 1 548 1831 2 115 2 392
1 882 1 560 1 846 2 132 2 411
1896 1572 1860 2 149 2 429
206
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение)
г~ 1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ 1 И
1 Эч НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* 1 т
1 —Lr Короткая полка параллельна оси хс — х
X #1 ОСТ 15
130 X 90 | | 150 X ЮО
У т о л щ и » I а в мм
мм 8 10 12 1 \ 10 1 Is 1 14 ' 16
700 1 134 1 402 1 657 1 91^, 1 584 1 875 2 165 2 448
705 1 142 1 413 1 670 1 926 1 596 1 889 2 182 2 457
710 1 151 1424 1 682 1 940 1 608 1 904 2 198 2 486
715 1 160 1 434 1 695 1 955 1621 1 918 2 215 2 505'
720 1 168 1 445 1 707 1 969 1633 1932 2 232 2 524
725 1 177 1 456 1 720 1 984 1 645 1947 2 248 2 542
730 1 185 1466 1733 1 998 1 657 1 961 2 265 2 561
735 1 194 1477 1 745 2 013 1 669 1 976 2 282 2 580
740 1 203 1 488 1 758 2 027 1 681 1990 2 298 2 599
745 1211 1498 1 770 2 042 1 693 2 004 2 315 2 618
750 1220 1509 1 783 2 056 1 706 2 019 2 332 г 2 637
755 1228 1 520 1 796 2 071 1 718 2 033 2 318 2 656
760 1237 1 53b 1 808 2 086 1 730 2 048 2 365 2 674
765 1 246 1 541 1821 2100 1 742 2 062 2 382 2 693
770 1254 1551 1833 2 115 1 754 2 076 2 398 £ 71.2
775 1 263 1562 1846 2 129 1 766 2 091 2 415 2 731
780 1 271 1573 1 859 2 144 1 779 2 105 2 433 , 2 750
785 1 280 1 583 1 871 2 158 1 791 2 120 2448 2 769
790 1 289 1594 1 884 2173 1 803 2 134 2 465 2 788
795 1297 1 605 1896 2187 1815 2148 2 482 2 806
800 1 306 1615 1 909 2 202 1827 2 163 2 493 2 825
805 1 314 1626 1 922 2 217 1 839 2 177 2 515 1 4 2 844
810 1 323 1 637 1 934 2 231 1 851 2 192 2 531 , 2 863
815 1 332 1 647 1 947 2 246 1 864 2 206 2 548 2 882
820 1 340 1 658 1959 2 260 1 876 2 220 2 565 2 901
825 1 349 1 669 1972 2 275 1888 2 235 2 581 2 919
830 1 357 1 679 1 985 2 289 1 900 2 249 2 598 2 938
835 1 366 1690 1 997 2 304 1 912 2 264. 2 615 2 957
840 1 375 1 701 2 010 2 318 1 924 2 278 2 631 2 976
845 1 383 1 711 2 022 2 333 1 936 2 292 2 648 2 995
850 1 392 1 722 2 035 - 2 347 1949 2 307 2 665 3 014
855 1 400 1 733 2 048 2 362 1 961 2 321. 2 681 3 033
860 1 409 1 743 2 060 2 377 1 973 2 336 2 698 3 051
865 1 418 1 754 2 073 2 391 1 985 2 350 2 715 3 070
870 1426 1764 2 085 2 406 1 997 2 364 2 731 3 089
875 1 435 1 775 2 098 2 420 2 009 2 379 2 748 3 108
880 1443 1786 2111 2 435 2 022 2 393 2 765 3 127
885 1 452 1796 2 123 2 449 2 034 2 408 2 781 3 146
890 ,1 461 1807 2 136 2 464 2 046 2 422 2 798 3 165
895 1 469 1818 2148 2 478 2 058 2 436 2 815 31ЯЗ
900 1 478 1828 2 161 2 493 2 070 2 451 2 831 3 203
905 1 486 1839 2 174 2 508 2 082 2 465 2 848 . 3 221
910 1 495 1850 2186 2 522 2 094 2 480 2 864 3 240
915 1 504 1860 2 199 2 537 2 107 2 494 2 881 3 259
920 1 512 1871 2 211 2 551 2 11» 2 508 г 2 898 3 278
925 1 521 1 882 2 224 2 566 2 131 2 523 2 914 3 293
930 1 529 1 892 2 237 .2 580 2 143. 2 537 2 931 3 315
935 1 538 1 903 2 249 2 595 2 155 2 552 2 948 3 334
940 1547 1 914 2 262 2 609 2 167 2 566 2 964 3 353
945 1555 1 924 2 274 2 624 2 17» 2 580 2 981 3 572
950 * 1 564 1935 2 287 ' 2 638 2 192 ; 2 595 2 998 1 3 391
955 1 572 1 946 2 300 2 653 2 204 2 609 3 014 ’ 3 410
960 1 581 1 956 2 312 2 668 2 216 2 624 3 о31 3 428
965 1 590 1 967 2 325 2 682 2 228 2 638 3 048 3 447
970 1598 1977 2 337 2 697 2 240 2 652 3 064 3 466
975 1 607 1 988 2 350 2 711 2 252 ”2 667 3 081 3 465
980 1615 1 999 2 363 2 726 2 265 2 681 3 098 3 504
985 1 624 2 00» 2 375 2 740 2 277 2 696 3 114 3 523
990 ' 1 633 2 020 2 388 2 755 2 289 2 710 3 131 3 542
995 1 641 2 031 i i 2 400 2 769 2 301 2 724 3148 3 560
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ . И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
207
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Короткая полка параллельна оси it — а?
ОСТ 15
130 X «0
150 X ЮО
Толщина в ммг
лсл 8 10 12 14 10 1 12 14 16
1 000 1 650 2 041 2 413 2 784 2 313 2 739 8164 3 579
1 005 1 658" 2 052 2 426 2 799 2 325 2 753 3 181 3 598
1010 Д 61.7 2 063 2 438 2 813 2 337 2 768 3197 3 617
1015 /1676 2 073 1 2 451 2 828 2 350 2 782 3 214 3 636
1 020 /1'684 2 084 2 463 2 842 2 362 2 796 3 281 3 655
1025 7 1693 2 095 2 476 2 857 2’374 2 811 3 247 3 773
1 030 1 701 2105 2 489 2 871 2 386 2 825 3 264 3 692
1 085 1710 2116 2 501 2 886 2 398 2 840 3281 3 711
1040 1 719 2127 2 514 2 900 2 410 2 854 3 297 3 73Э
1045 1727 2 137 2 526 2 915 2 422 2 868 3 314 3 749
1050 1736 2148 2 539 2 929 2 435 2 883 3 331 3 768
1 055 1 744, 2 159 2 552 2 944 2 447 2 897 3 347 3 787
1 060 1753 1 169 2 564 2 959 2 459 2 912 3 364 3 805
1065 1 7^2 2180 2 577 2 973 2 471 2 926 3 381 3 824
1 070 1770 2190 2 589 2 988 2 483 2 943 3 397 3 843
1075 1 779 2 201 2 602 3 002 2 495 2 955 3 414 3 862
1080 1 787 2 212 2 615 3 017 2 508 2 969 3 431 3 881
1 085 1 796 2 222 2 627 3 031 2 520 ‘ 2 984 3 447 3 900
1 000 1805 2 233 2 640 3 046 2 582 2 998 3 464 3 919
1095 1 813 2 244 2 652 . 8 080 2 544 3 012 3 481 3 937
1 ИЮ 1 822 2 254 2 665 3 075 2 556 3 027 3 497 3 956
1105 1 830 2 265 2 678 3 090 2 568 3 041 3 514 3 975
1110 1839 2 276 2 690 3104 ’2 580 3 056 3 530 3 994
1 115 1 848 2 286 2 703 3119 2 593 3 070 3 547 4 013
1120 1856 2 297 2 715 3 133 2 605 : 3 084 3 564 4 032
1125 1 865 2 308 2 728 3 148 2 617 3 099 3 580 4 050
1 130 1 873 2 318 2 741 3162 2 629 3 113 3 597 4 069
1 135 1 882 2 329 2 753 3 177 2 641 3 128 3 614 4 088
1 140 1 891 2 340 2 76i 3191 2 653 3142 3 630 4107
1 145 1899 2 350 2 778 3 206 2 665 3156 3 647 4126
1150 1908 к 2 361 2 791 3 220 2 678 3171 3 664 4 145
1155 1 916 2 372 2 804 3 235 2 690 3 185 3 680 4164
1160 1925 2 382 2 816 3 250 2 702 3 200 3 697 j. 4182
1 165 1 934 2 393 2 829 3 264 2 714 3 214 3 714 4 201
1170 1 943 2 403 2 841 3 280 2 726 3 228 3 730 4 220
1175 1951 2 414 2 854 3 293 2 738 3 243 3 747 4 239
1 180 1959 2 425 2 867 3308 2 751 3 257 3 764 4 258
1185 1 968 2 435 2 879 3 322 2 763 3 272 3 780 4 277
ПВО 1977 2 446 2 892 3 337 2 775 3 286 8 797 4 296
1195 1985 2 457 2 904 3 351 . 2 787 3 300 3 814 4 314
1200 1 094 2 467 2.917 3 366 2 799 3 315 3 830 4 333
1 205 2 002 2 478 2 930 3 381 2 811 3 330 3 847 4 352
1210 2 011 2 489 2 942 3 395 2 823 3 344 3 863 4 371
1 215 2 020 2 499 2 955 3 410 2 836 3 358 3 880 4 390
1220 2 028 2 510 2 967 3 424 2 848 3 372 3 897 4 409
1225 2 037 2 521 2 980 3 439 2 860 3 387 3 913 4 427
1 230 2045 2 531 2 993 3 453 - 2 872 3 401 3 930 4 446
1 235 2 054 2 542 3 005 3 468 2 884 3 416 3 947 4 465
1240 2 063 2553 8 018 3 482 2 896 3 430 3 963 4 484
1215 2 071 2 563 3 030 3497 2 908 3 444 3 980 4 503
1250 2 080 2574 3 043 3 511 2 921 3 459 3 997 4 522
1 255 2 088 2 585 3 056 3 526 2 933 3 473 4 013 4 541
1 260 2 097 2 595 3 068 3 541 2 945 3 488 4 030 4 559
1 265 2 ЮБ • 2 606 3 081 3 555 2 957 3 502 4 047 4 578
1 270 2114 2 616 3 093 3 570 2 969 3 516 4 063 4 697
1 275 2 123 2 627 3106 3 584 2 981 3 531 4 080 ‘ 4 616
1 280 2131 2 638 3119 3 599 2 994 3 545 4 097 4 635
1 285 - 2140 2 648 ЗШ 3 613 3 006 3 560 4113 4 654
1 290 2 149 2 659 3144 3 628 3018 3 574 4 130 4 673
1 295 ' 2 157 : 2 670 3156 3642 3 030 3 588 4147 4 691
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в с,и»
Короткая полка параллельна оси я? — а?
н
ОСТ 15
130 X S0 | 150 X 100
Т о л щ и в а в мм
8 10 12 14 10 1 12 1 14 1 16 -
ш 2 166 2 680 3 169 3 657 з оЖк 3 603 4 163 4 710
1305 2 174 2 691 3 182 3 672 3 054 3 617 4 180 4 729
1 310 2 183 2 702 3 194 3 686 8 066 3 632 4196 4 748 '
1 315 2 192 2 712 3 207 8 701 3 079 3 646 4 213 4 767
1320 2 200 2 723 3 219 3 715 3 091 3 660 , 4 230 4 786
1 325 2 209 2 734 3 232 3 730 3 103 3 675 4 246 4 804
1 330 2 217 2 744 3 245 3 744 3115 .3 689 4 263 4 823
1335 2 226 2 755 3 257 3 759 3 127 3 704 4 280 4 842
1 340 2 235 2 766 3 270 3 773 3 139 3 718 4 296 4 861
1345 2 243 2 776 3 282 3 788 3 151 3 732 4 313 4 880
1350 2 252 2 787 3 295 3 802 3 164 3 747 4 330 4 899
1 355 2 260 2 798 3 308 3 817 3 176 3 761 4 346 4 918
1 360 2 269 2 808 3 320 3 832 3 188 3 776 4*363 4 936
1365 2 278 2 819 3 333 3 846 3 200 3 790 4 380 4 955
1 370 2 286 2 829 3 345 q 861 3 212 3 804 4 396 4 974
1 375 2 295 2 840 3 358 3 875 3 224 3 819 4 413 4 993
1 380 2 303 2 851 3 371 3 890 3 237 3 833 • 4 430 5Ю12
1 385 2 312 2 861 8 383 3 904 3 249 3 848 4 446 5 031
1 390 2 321 2 872 3 396 3 919 3 261 3 8б2 4 463 5 050
1 395 2 329 2 883 3 408 3 933 3 273 3 876 4 480 5 068
1 400 2 338 2 893 3 421 3 948 3 285 3 891 4 496 5 087
1405 2 346 2 904 3 484 3 963 3 297 3 905 4 513 5106
1410 2 355 2 915 3 446 3 977 3 309 3 920 4 520 5125
1415 2 364 2 925 3 459 3 992 3 322 3 934 4 546 5 144
1420 2 372 2 936 3 471 4 006 3 334 3 948 4 563 5 163
1425 2 381 2 947 3 484 4 021 3 346 3 963 4 579 5 181
1430 2 389 2 957 3 497 4 035 3 358 3 977 4 596 5 200
1 435 2 398 2 968 3 509 4 050 3 370 3 992 4 613 5 219
1440 2 407 2 979 3 522 4 064 3 382 4 006 4 629 5 238
1445 2 415 2 989 3 534 4 079 3 394 4 020 4 646 5 257
1450 2 424 3 000 3 547 4 093 3 407 4 035 4 663 5 276
1 455 2 432 3 011 3 560 4 108 3 419 4 049 4 679 5 295
1 460 2 441 3 021 3 572 4 123 3 431 4 064 4 696 5 313
1465 2 450 3 032 3 585 4137 3 443 4 078 4 713 5 332
1 470 2 458 3 042 3 597 4 152 3 455 4 192 4 729 5 351
1 475 2 467 8 053 3 610 4 166 3 467 4 107 4 746 5 370
1480 2 475 3 064 3 623 4181 3 480 4 121 4 763 5 389 «
1 485 2 484 3 074 3 635 4 195 3 492 4 136 4 779 5 408
1 490 2 493 3 085 3 648 4 210 3 504 4150 4 796 5 427
1495 2 501 3 096 3 660 4 224 3 516 4 164 4 813 6 445
1МЮ 2 510 3 106 3 673 4 239 3 528 4179 4 829 5 464
1 505 2 518 3117 3 685 4 254 3 510 4193 4 846 5 483
1 510 2 527 3128 3 698 4 268 3 552 4 208 4 862 5 502
1 515 2 536 3 138 3 711 4 283 3 564 4 222 4 879 5 521
1 520 2 544 3 149 3 723 4 297 3 577 4 236 4 896 5 540
1 525 2 553 3160 3 736 4 312 3 589 4 251 4 912 5 558
1 530 2 561 3 170 3 749 4 326 3 601 4 265 4 929 5 577
- 1 535 2 570 3 181 8 761 4 341 3 613 4 280 4 946 5 596
1 540 2 579 3 192 3 774 4 355 3 625 4 294 4 962 5 615
1 545 2 587 3 202 3 786 4 370 3 637 4 308 4 979 5 634
1 550 2 596 3 213 3 799 4 384 3 650 4 323 4 996 5 653
1 555 2 604 3 224 3 812 4 399 3 662 4 337 5 012 5 672
1 560 2 613 3 234 3 824 4 414 3 674 4 352 5 029 5 690
1565 2 622 3 245 3 887 4 428 3 686 4 366 5 046 5 709
1 570 2 630 3 255 3 849 4 443 3 698 4 380 5 062 5 728
1 575 • 2 639 3 266 3 862 4 457 3 710 4 395 5 079 5 747
-1 580 2 647 3 277 3 875 4 472 3 723 4 409 5 096 5 766
1 585 2 656 3 287 3 887 4 486 3 735 4 424 5 112 5 785
1 590 2 665 3 298 3 900 , 4501 3 747 4 438 5 129 5 804
1 595 2 673 3 309 3 912. 4 515 3 759 4 452 5146 5 822
1600 ' 2 682 3 319 3 925 4 530 3 771 4 467 5 162 5 841
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
2QP
Таблица 8 (продолжение)
Г1 СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА к см1 Короткая полка параллельна оси ос—х н OCT L-,
180 X 120 | 200 X 120
У Толщина в мм
МЛ( 12 14 16 12 14 16
160 426 490 552 •
185 444 - 510 575
190 461 530 598
195 478 551 621
200 496 571 643 498 574 647
205 513 591 666 517 595 671
210 531 611 689 536 617 696
215 548 631 712 554 639 720
j 220 566 , 652 735 573 660 745
225 588 672 758 592 682 769
230 601 692 781 610 703 794
235 618 712 804 629 725 818
240 636 732 827 648 747 843
245 ' 653 753 850 666 768 867
250 670 , 773 872 685 790 892
255 688 793 895 703 811 916
260 705 813 918 722 833 941
205 723 833 941 741 855 965
270 740 854 964 759 876. 990
275 758 874 987 778 898 1014
280 775 894 1 010 797 . 919 1039
285 793 914 1 033 815 941 1063
290 810 934 1 056 834 963 1088
295 827 955 1 079 853 984 1112
300 845 975 1101 871 1006 1137
305 862 995 1124 890 1 027 1161
310 880 1 015 1 147 909 1 049 1 186
315 897 1 035 1170 927 1 071 1 210
320 915 1 056 1193 . 946 1 092 1235
325 932 1 076 1 216 965 1 114 1259
330 950 1 096 1 239 983 , 1 135 1284
335 967 1 116 1262 1002 1157 1308
340 985 1 136 1 285 1 021 1179 1 333
345 1 602 1 157 1 308 1 039 1 200 1357
350 1019 1177 1 330 1 058 1 222 1 382
355 1 037 1197 1 353 1 076 1 243 1 406
360 1054 1 217 1 376 1 095 1 265 1 431
365 1072 1237 1 399 1114 1 287 1455
• 370 1 089 1 258 1 422 1132 1 308 1480
375 1 107 1 278 1 445 1 151 1330 1504
380 1124 1298 1468 1170 1 351 1529
385 1142 1318 1 491 1 188 1 373 1553
390 1359 1 338 1514 < 1 207 1 395 1578
395 1 176 1 358 1 537 1 32В 1 416 1602
3;:к. 3800 —Металлические конструкция.
14
21$
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (продолжение/
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ * 1 1
1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н
Короткая полка параллельна оси х—х V
1 *ОСТ 15 1
180 X 130 1 200 Х 120 ~ /
у Т о Л щ 1 I к а в
JHM 12 14 1 1в 12 14 | - 16 /
400 1 194 1 379 1 559 1244 1438 1 627
405 1 211 1 399 1582 1 263 1 459 1 651
410 1 229 1419 1 605 1 282 1 481 1 676
415 * 1 246 1 439 1628 1 300 л 1 503 1 700
420 1264 1 460 1651 1 319 / 1 524 1 725
425 1 281 1 480 1 674 1338 Ж 1 546 1749
430 1 299 1500 1 697 1 356 Ж 1507 1774
435 1 316 1 520 1 720 1 375 J Г 1589 1 798
440 1 334 1540 1 743 1 394 9 1611 1823
445 1 351 1561 1 766 1 412 1 632 1 847
450 1 368 1581 1788 1431 1 654 1872
455 1 886 1601 1 811 1449 1 675 1 896
460 1 403 1 621 1 834 1468 1 697 1 921
465 1 421 1 641 1 857 1487 ‘ 1 719 1945
470 1 438 1 662 1880 1 505 1 740 1970
475 1 456 1 682 1903 1524 1 762 1 994
480 1473 1 702 1926 1543 । 1 783 2 019
485 1 491 1 722 1949 _ 1561 Г 805 2 048
490 1508 1 742 1 972 1 580 1 827 2 068
495 1 525 1 763 1995 1599 : 1848 2 092
500 1 543 1 783 2 017 1617 1870 4 s 2 117
505 1 560 1803 2 040 1 636 1 891 2 141
510 1 578 1823 2 063 1 655 1 913 2 166
515 1 595 1 843 2 086 1 673 I 935 , 2 190
520 1 613 1 864 2 109 1 692 1 956 2 215
525 1 630 1884 2132 1711 1978 2 239
530 1 648 1904 2 155 • 1 729 1999 2 264
535 1 665 1924 2 178 1 748 2 021 2 288
540 1 683 1 944 2 201 1 767 2 043 2 313
545 1 700 1 965 2 224 1 785 2 064 2 337
550 1 717 1 985 2 246 1804 2 086 2 362
555 1 735 2 005 2 269 1822 2 107 2 386
560 1 752 2 025 2 292 1841 2 129 2 411
565 I 770 2 045 2 315 1 860 2 151 2 435
570 1 787 2 066 2 338 1 878 2172 2 460
575 1 805 2 086 2 361 1 897 2194 2 484
580 1822 2 106 2 384 1916 2 215 2 509
585 1840 2 126 2 407 1 934 2 237 2 533
590 1857 2146 2 430 1953 2 259 2 558
1 595 1874 2 167 2 453 1 972 2 280 2582
600 1892 2 187 2 475 1 990 2 302 2 607 -
605 1 909 2 207 2 498 2 009 2 323 2631
610 1927 2 227 2 521 2 028 2 345 2 656
'615 1944 2 247 2 544 2 046 2 367 2 680
620 1962 2 268 2 567 2 065 2 388 2 705
625 1 979 2 2^8 2 590 2 084 2 410 2729
630 1 997 2 308 2 613 2 102 2 431 2 754
635 2 014 2 328 2 633 2 121 2 453 2 778
640 2 032 2 348 2 659 2 140 2 475 2 803
1 645 2 049 2 369 2 682 2 158 2 496 2 827
' 650 2 066 2 389 2 704 2177 2 518 2 852
655 2 084 2 409 2 727 2195 2 539 2 876
660 Й 101 2 429 2 750 2 214 2 561 2 901
665 2119 2 449 2 773 2 233 2 583 2 925
670 2136 2 470 2 796 2 251 2 604 2 950
675 2 154 2 490 2 819 2 270 2 626 2 974
680 2171 2 510 2 842 2 289 2 647 2 999
685 2 189 2 530 2 865 2 307 2 669 3 023
690 2 206 2 550 2 888 2 326 2 691 3 048
695 2 223 3 571 2 911 2 345 2 712 3 072
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
211
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ LI
1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сж* н
1 Короткая полка параллельна оси а? — ав
OCT 15
180 X 120 1 1 200 X 120
У Толщин с а в мм
мм 12 14 18 12 1 1 « 1 w
700 2 241 2 591 2 933 2 363 2 734 3 097
705 2 258 2 611 2 956 2 382 2 755 3 121
710 2 276 2 631 2 979 2 401 2 777 3 146
715 2 293 2 651 3 002 2 419 2 799 3170
720 2 311 2 672 3 025 2 438 2 820 3 195
725 2 328 2 692 3 048 2 457 2842 3 219
730 2 346 2 712 3 071 2 475 2 863 3 244
735. 2 363 2 732 3 094 2 494 2 885 3 268
740 2 381 2 752 3117 2 513 2 907 3 293
745 2 398 2 773 3140 2 531 2 928 3 317
750 2 415 2 793 3162 2 550 2 950 3 342
755 2433 2 813 3185 2 568 2 971 3 366
760 2 450 2 833 3 208 2 587 2 993 3 391
765 2 468 2 853 3 231 2 606 3 015 3415
770 2 485 2 874 3 254 2 624 3 036 3 440
775 2 503 2 894 3 277 2 643 3 058 3 4М
780 2 520 2 914 3 300 2 662 3 079 8 489
785 2 538 2 934 3 323 2 680 3 101 3 513
700 2 555 2 954 3 346 2 699 3 123 8 639
795 2 572 2 975 3 369 2 718 3144 8 562
800 2 590 2 995 3 391 2 736 3 166 3 587
805 2607 3 015 3 414 2 755 8187 3 611
810 2 625 3 035 3 437 2 774 3 209 3 686
815 2 642 3 055 3 460 2 792 3 231 3 6’0
820 2 660 3 076 3 483 2 811 3 252 3 685
825 2 677 3 096 3506 2 830 3 274 3 709
830 2 695 3 116 3 529 2 848 3 295 3 734
835 2 712 3 136 3 552 2 867 3 317 3 758
840 2 730 3156 3 575 2 886 3 339 3 783
845 2 747 3 177 3 598 2 904 3 360 3807
850 2 764 3197 3 620 2 923 3 382 3 832
855 2 782 3 217 3 643 2 941 3 403 3 856
860 2 799 3 237 3 666 2 960 3 425 3 841
865 2 817 3 257 3 689 2 979 3 447 3 905
870 2 834 3 278 3 712 2 997 3 468 3 930
875 2 852 3 298 3 735 3 016 3 490 3 951
880 2 869 3 318 3 758 3 035 3 511 3 979
885 2 887 3 338 3 781 3 053 3 533 4 003
890 2 904 3 358 3 804 3 072 3 555 4 028
895 2 921 3 379 3 827 3 091 3 576 4 052
900 2 939 3 399 3 849 3109 3 598 4 077
905 2 956 3 419 3 872 3 128 3 619 4101
910 2 974 3 439 3 895 3 147 3 641 4 125
915 2 991 3 459 3 918 3 165 3'63 4 150
920 3 009 3 480 3 941 3 184 3 684 4175
925 3 026 3 500 3 964 3 203 3 706 4 199
930 3 044 3 520 3 987 3 221 3 727 4 224
935 3 061 3 540 4 010 3 240 3 749 4 248
940 3 079 3 560 4 033 3 259 3 771 4 273
945 3 096 3 581 4 056 3 277 3 792 4 297
950 3 113 3 601 4 078 3 296 3 814 ( 4 322
955 3131 3 621 4101 3 314 3 835 4 316
960 3 148 3 641 4 124 3 333 3 857 4 371
965 3 166 3 661 4 147* 3 352 3 879 4 395
970 3 183 3 682 4170 3 370 3 900 4 420
975 3 201 3 702 4 193 3 389 3 922 4 444
980 3 218 3 722 4 216 3 408 3 943 4 469
985 3 236 3 742 4 239 3 426 3 965 4 493
990 3 253 3 762 4 262 3 445 3 987 4 518
995 3 270 3 783 4 285 3 464 4 008 4 542
&1Я
' ИЕТАЛЛНЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 8 (прадолженме)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ J
9Й НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см» н
Короткая полка параллельна оси я? — а?
J т
* : ’ j ОСТ 15
9 180 X 120 | 200 X 120
Толщин а в .млс
12 м 16 . 12 1 1 « 1 16
1 (#0 3 288 3 803 i 4 307 3 482 4 030 4 567
iota 3 305 3823 । 4 330 3 501 4 051 4 591
1 010 3 323 3 843 4 353 3 520 4 073 4 616
1 015 ‘3 340 3 863 4 376 3 538 4 095 4 640
1 Oso 3 358 3 884 ’ 4 399' , 3 557 4116 4 665
' 1' 0'25 3 375 3 904 4 422 3 576 4 138 4 689
11:030 3 393 3 924 4 445 3 594 4 159 4 714
1035 ' 3 410 3 944 4 468 3 613 4 181 4 738
1040 3 428 3 964 4 491 3 632 4 203 4 763
1 045 3 445 3 985 4 514 3 650 4 224 -4 787
’ 1 050 ‘ 3462 4 005 4 536 3 669 4 246 4 812
' 1 055 3 480 4 025 4 559 3 687 4 267 4 836
1 060 3 497 4 045 4 582 3 706 4 289 4 861
‘ 1065 1 3 515 4 065 4 605 3 725 4 311 4 885
е 1070 3 532 4 086 4628 । 3 743 4 382 4 910
1075 3 550 4106 4651 3 762 4 354 4 934
1’080 .3 567 4126 4 674 3 781 4 375' 4 959
1 («5 3&85 4146 4 697 ; 3 799 4 397 4 983 / ,
‘ 1 000 3 602 4 166 4 720 i 3818 4 419 5 008
1095 3 619 4187 4 743 ' 3 837 4 440 5 032
1100 3 6.37 4 207 4 765 3 855 4 462 5 057
1 105 3 654 4 227 4 788 3 874 4 483 5 081
1 НО 3 672 4 247 4 811 3 893 4 505 5 106
11115 3 689 4 267 4 834 3 911 4 527 5 130
1 140 3 707 4 288 4857 3 930 4 548 5155
1125 3 724 4 308 4 880 3 949 4 570 5 179
1.1^0 3 742 4 828 4 903 , 3967 4 591 5 204
1185 3 759 4 348 4926 3 986 4 613 5 228
1 140 3 777 4 368 4949 4 005 4 635 5 253 .
1145 3 794 4 389 4 972 4 023 4 656 5 277
1150 3 811 4 409 । 4 995 4 042 4 678 5 302
1155 3 829 4 429 5 017 4 060 4 699 б 326
1160 3 846 4 449 5 040 4 079 4 721 5 351
1 165 2 864 4 469 5 063 4 098 4 743 5 375
1170 3 881 4 490 5 086 4 116 4 764 5 400
1175 3899 4 510 ; 5109 ' 4135 4 786 5 424
1180 3 916 4 530 1 5132 4154 4 807 5 449
1185 3934 4 550 5155 4172 4 829 5 473
1100 3 951 4 570 5178 4 191 4 851 5 498
1 185 3 968 4 591 5 201 , 4 210 4 872 5 522
1200 3 986 4 611 5 223 4 228 4 894 5 547
1205 4 003 4 631 5 246 4 247 4 915 5 571
1210 4 021 4 651 б 269 4 266 4 937 5 596
1215 4 038 4 671 5 222 4 284 4 959 5 620
1220 4 056 4 692 5 315 4 303 4 980 5 645
1225 4 073 4 712 5 338 ! 4 322 5 002 5 669
1230 4 091 4 732 5 361 4 340 5 023 5 694
1235 4108 4 752 5 384 4 359 5 045 5 718
1240 4 128 4 772 5 407 4 378 5 067 5 743
1245 4 U3 4 793 5 430 ' 4 396 5 088 5 767
1 250 4160 4 813 5 452 4 415 5110 5 792
1255 4 178 4833 5 475 4 433 5 131 5 816
1260 4195 4 853 • 5 498 4 452 5153 5 841
1265 4 213 4 873 5 521 4 471 5175 5 865
1270 4 230 4 894 5 544 4 489 5196 5 890
1275 4 248 4 914 5 567 4 508 5 218 5 914
1280 4 265 4 934 5 590 4 527 5 239 5 939
1285 4 283 4 954 5 613 4 545 5 261 5 963
1 290 4 300 4 974 5 636 4 564 5283 5 988
1295 4 317 4 995 5 659 4 583 5 304 6 012
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
213
Таблица 8 (продолжение)
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сж*
Короткая полка параллельна оси х — х
н
ОСТ 15
У мм ,180 X 120 | | 200 X 120
То Л Щ И в е а в мм
12 1 14 16 12 14 | 16
1300 4 835 5 015 5681 4 601 5 326; 6 037
1305 4 352 5 035 5 704 4 620 5 347 6 061
1310 4 370 5 055 5 727 4 639 5 369 : 6 066
1 315 4 387 5 075 5 750 4 657 5 391 ! ено
1 320 4 405 5 096 5 773 4 676 5 412 > 6135
1 325 4 422 5116 । 5 796 4 695 5 434 6159
1330 4 440 ’5136 1 5 819 4 713 5 455 6 184
1335 4 457 5156 5 842 4 732 5 477 ! 6 208
1340 4 475 5176 5 865 4 751 5499 6 233
1 345 4 492 5197 5 888 4 769 5 520 6 257
1 350 ' 4 509 5 217 5 910 4 788 5 542 «282
1 355 4 527 5 237 5 933 4 806 5 563 6 306
1 360 4 544 5 257 5 956 4 825 5 585 6331
1 365 4 562 5 277 Б 979 1 4 844 5 007 63f>5
1370 4 579 5 298 6 002 4 862 5 628 6 880
1375 4 597 5 318 6 025 , 4 881 5 650 6 404
1380 4 614 5 338 6 048 4 900 5 671 6429
1385 4 632 5 358 6 071 4 918 5 693 6 453
1390 4 649 5 378 6 094 4 937 5 715 6 478
1395 4 666 5 399 6117 4 956 5 736 6 502
1 400 4 684 5 419 6139 4 974 5 758 8 527
1405 4 701 5 439 6162 4 993 5 779 6 551
1410 4 719 5 459 6185 5 012 5 801 1 6 576
1415 4 736 5 479 6 208 5 030 5 823 6 600
1420 4 754 5 500 6 231 5 049 5 844 6 625
1 425 4 771 5 520 6 254 5 068 5866 6 649
1430 4 789 . 5 540 6 277 5 086 5 887 6 674
1 435 . 4 806 5 560 6 300 5105 5 909 ' «698
1 440 4 824 5 580 6 323 5 124 5 931 я 723
1 445 4 841 5 601 6 346 5142 5 952 6 747
1450 4 858 5 621 6 368 5 161 5 974 6 772
1455 4 876 5 641 6 391 5 179 5 995 6 796
1460 4 893 5 661 6 414 5 198 0 017 6821
1465 4 911 . 5 681 6 437 5 217 6 039 6 845
1 470 4 928 5 702 6 460 5 23Б «060 6 870
1475 4 946 5 722 6 483 5 254 6 082 6 884
1480 4 963 5 742 6 506 5 273 6103 6 919
1 485 4 981 5 762 6 529 5 291 « 125 6 948
1 490 4 998 5 782 6 552 5 310 6 147 6 968
1495 5 015 5 803 6 575 5 329 6168 6 992
1500 5 033 5 823 6 597 • 5 347 «190 7 017
1505 5 050 5 843 6 620 5 366 6 211 7 041
1 510 5 068 5 863 6 643 5 385 6 233 i 7 036
1515 5 085 5 883 6 666 5 403 6 255 7 090
1520 5 103 5 904 6 689 ; 5422 «276 7 115
1 525 5 120 5 924 6 712 5 441 6 298 7189
1530 5 138 5 944 6 735 5 459 6 319 7 164
1' 535 5 155 : 5 964 6 758 5 478 6 341 7 188
1540 5 173 5 984 6 781 5 497 6 363 7 218
1545 5190 6 005 6 804 5 515 6 384 7 237
1 550 5 207 6 025 6 826 > 5 534 6 406 7 262
1 555 5 225 6 045 6 849 5 552 6 427 7 286
1 560 5 242 6 065 6 872 5 571 6 449 7 311
1565 5 260 6 085 6 895 : 5 590 6 471 7 335
1570 5 277 6106 6 918 : 5 608 6 492 •7360
1575 5 295 6 126 6 941 5 627 6 514 ’ 7 384
1580 5 312 6146 6 964 5 646 6 535 7 409
1585 5 330 , 8 166 6 987 5 664 6 557 7 433
1590 5 347 6 186 7 010 5 683 6 679 7 458
1595 5364 6 207 7 033 5 702 6 600 1 7482
1 600 5 382 6 227 7 055 5 720 • 622 | 7507
sit
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
У мм Т о л щ и н а, к мм •
« ! 1 8 10 12 14 16 18 20
100 200 267 333 400 467 533 600 667
105 232 309 386 463 540 . 617 695 772
110 266 355 444 532 621 710 799 887
115 304 406 507 608 710 811 91? '1014
120 346 461 576 691 806 922 1 037 1152 .
125 891 521 651 781 911 1042 1172 1 302
130 439 586 732 879 1025 * 1 172 1318 1465
135 492 656 820 984 1 148 1 312 1476 1640
140 549 732 915 1 098 1281 1 463 1646 1 829 у
145 610 813 1 016 1219 1423 1626 1829 2 032
150 675 900 1 125 1350 1 575 1800 2 025 2 250
155 745 993 1241 1490 1 738' 1 986 2 234 2 483
160 819 1092 1 365 1 638 1 911 2 185 2 458 2 731
165 898 1198 1 497 1797 2 096 2 396 2 695 2 995
170 983 1310 1 638 1965 2 293 2620 2 948 3 275
175 1 072 1429 1 786 2 144 2 501 2 858 3 216 3 573
180 1 166 1555 1944 2 333 2 722" 3 110 3 49» ' 3 888
185 1 266 1 688 2 111 2 583 2 955 3 377 , 3 799 4 221 '
190 1 872 1829 2 286 2 744 3 201 3 658 4115 4 573
195 1 483 1977 2 472 2 966 3 460 3 955 4 449 4 943
200 1’600 2138 2 667 8 200 3 733 ' 4 237 4 800 5 333
205 1 723 2 297 2 872 3 446 4 020 4 595 5 169 5 743
210 1852 2 470 3 087 3 704 4 322 4 939 5 557 6174
215 1 988 2 650 8 313 3 975 4 638 5 300 5 963 6 626
220 2180 2 839 8 549 4 259 4 969 5 67» 6 38» 7 099
225 2 278 3 037 3 797 4 556 5 316 6 075 6 834 7 594
230 2 433 3 245 4 056 4 867 5 678 6 489 7 300 8 111
285 2 593 3 461 4 326 5 191 6 056 6 921 7 787 8 652
240 2 765 8 686 4 <08 5 530 6 451 7 373 8 294 9 216
245 2 941 3 922 4 902 5 882 6 863 7 843 8 824 9 804
256 3 125 4167 5 208 6 250 7 292 8 333 9 375 . 10 416Л
255 3 316 4 422 5 527 6 632 7 738 . 8 843 9 949 11 054 .
260 3 515 4 687 5 859 7 030 8 202 9 374 10 545 11 717 *
265 3 722 4 963 6 203 7 444 8 684 9 925 11166 12 406
270 3 937 5 249 6 561 7 873 9 185 10 497 11 810 13 122
275 4159 5 546 6 982 8 319 9 705 11 092 12 478 13 864
280 4 390 5 854 7 317 8 781 10 244 И 708 J3 171 14 635
285 4 630 6 173 7 716 9 260 10 803 12 346 13 889 15 433
290 4 878 6 504 8 130 ‘ 9 756 11 381 13 007 14 633 16 259
295 5 134 6 846 8 557 10 269 11 980 13 692 15 403 17 115
ООО 5 400 7 200 9 000 10 800 12 600 14 400 16 200 18 000
305 5 «74 7 568 9 458 11 349 13 241 15 132 17 022 18 913
310 5 958 7 944 9 930 11 916 13 902 15 888 17 874 19 860
315 6 251 8 335 10 419 12 502 14 586 16 670 . 18 753 20 837
320 6 554 8 738 10 923 13 107 15 292 17 476 19 661 21 845
325 6 866 9 154 11 443 13 731 16 020 18 308 20 597 22 885
330 7 187 9 583 11979 14 375 16 770 19 166 21 562 23 958
335 7 519 10 025 12 532 15 038 17 544 20 051 22 557 25 063
310 7 861 10 481 13 101 15 721 18 342 20 962 23 582 26 202
345 8 213 10 950 13 688 16 425 19 163 21 900 24 638 27 В75
350 8 575 11 433 14 292 17 150 20 008 22 866 25 725 28 583
355 8 948 11 930 14 913 17 895 20 878 23 860 26 846 29 826
360 9 831 12 441 15 552 18 662 21 773 24 883 27 993 31 104
865 9 725 12 967 16 209 19 451 22 692 25 934 29 176 32 418
370 • 10130 13 507 16 884 20 261 23 638 27 015 30 391 33 768
375 10 547 14 062 17 578 21 094 24 609 28 125 31640 35 156
380 10 974 14 632 18 290 21 949 25 607 29 265 32 923 36 581
385 11 413 15 218 19 022 22 826 26 631- ВО 435 к 34 240 38 044 -
390 11 864 15 818 19 773 23 727 27 682 31 636 35 591 39 546
895 12 326 16 434 20 543 24 652 28 760 32 869 36 978 41 086
• »
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
215
Таблица 9 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
f л ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в
i—JL—
У Т О Л Щ И 1 I а в
мм • 8 10 18 U | 1 16 1 | 18 20
4W 12 800 17 067 21 333 25 600 29 867 34 133 38 400 42 667
405 13 286 17 715 22 143 26 572 31 001 35 429 39 858 44 287
410 13784 18 379 22 974 27 568 32 163 36 758 41353 45 947
415 14 295 19 0и9 23 824 28 589 33 354 38 119 42 884 ! -- 47 649
420 14 818 19 757 24 696 29 635 34 574 39 514 44 453 । 49 392
425 15 353 20 471 25 589 30 706 35 824 40 942 46 060 51 177
430 15 901 21 202 26 502 31803 37 103 42 404 47 704 53 005
435 16 463» 21 950 27 438 32 925 38 413 43900 49 388 54 875
440 17 037 22 716 28 395 34 074 39 752 45 431 51110 56 789
445 17 624 23 499 29 374 35 248 41 123 46 998 52 873 58 747
450 18 225 24 300 30 375 36 450 42 525 48 600 54 675 60 750
455 18 839 25 119 31399 37 678 43 958 50 238 56 518 62 797
460 19 467 25 956 32 445 38 934 45 423 51 912 58 402 64 891
465 20 109 26 812 33 515 40 218 46 921 53 624 60 327 67 030
470 20 765 27 686 ' 34 608 41539 48 451 55 372 «2 294 69 215
475 21 434 28 579 35 724 42 869 50 014 57158 64 303 71 148
480 22 118 29 491 36 864 44 237 51610 58 982 66 355 73 728
485 22 817 30 422 38 028 45 634 53 239 60 845 68 450 76 056
490 23 530 31 373 39 216 47 060 54 903 62 746 70 589 78 433
495 24 257 32 343 40 429 48 515 56 601 64 686 72 772 , 80 858
ECO 25 000 33 333 41 666 50 000 58 333 66 667 75 000 83 333
505 25 758 34 343 42 929 51 515 60 101 68 687 77 273 85 859
510 26 530 35 374 44 217 53 060 61 904 70 747 79 591 88 434
515 27 318 36 424 45 530 54 636 63 742 72 848 81 955 91 061
520 28 122 37 495 46 869 56 243 65 617 74 991 84 365 93 738
525 28 941 38 587 48 234 57 881 67 528 77 175 86 822 96 469
530 29 775 39 700 49 626 59 551 69 476 79 401 89 326 99 251
535 30 626 40 835 51043 61 252 71 461 81 669 91 878 102 087
540 31 493 41 990 52 488 62 986 73 483 83 981 94 478 104 976
545 32 376 43 168 53 960 64 752 75 543 86335 97 137 107 919
550 33 275 44 367 55 458 66 550 77 (42 88 733 99 825 110 917
555 34 191 45 588 56 985 68 382 79 779 91 175 102 572 113 969
560 35 123 46 831 58 539 70 246 81 954 93 662 105 370 117 077
565 36 072 48 097 60 121 72 145 84 169 96 193 108 217 120 241
570 37 039 49 385 61 731 74 077 86 423 98 770 111 116 123 462
575 38 022 50 696 63 870 76 045 88 718 101 391 114 065 126 739
580 39 022 52 030 65 037 78 045 91 052 104 060 117 067 130 075
585 40 040 53 387 66 734 80 081 93 428 106 774 ’ 120 121 133 468
590 41 076 54 768 68 460 82 152 95 844 109 535 123 227 136 919
595 42 129 56 172 70 215 84 258 98 300 112 344 ! 126 387 140 430
600 43 200 57 600 72 000 86 400 100 800 115 200 129 600 144 000
605 44 290 59 052 73 815 88 578 103 341 118 104 132 867 147 630
610 45 396 60 528 75 660 90 792 105 924 121 057 136 189 151 321
615 46 522 62 029 77 536 93 043 108 550 124 058 139 565 155 073
620 ' 47 666 63 554 79 443 95 331 111 220 127 108 142 997 158885
625 48 828 65 104 81 380 97 65G 113 932 130 209 146 485 162 761
630 50 009 66 679 83 349 100 019 116 689 133 358 150 028 166 698
635 51 210 68 279 85 349 102 419 119 489 136 559 153 629 170 698
640 52 429 69 905 87 381 104 858 122 334 139 810 157 286 174 763
645 53 667 71 556 89 445 107 334 125 223 143 112 161 002 178 891
650 54 925 73 233 91 542 109 850 128 158 146 467 164 775 183 083
655 56 202 74 936 93 670 112 401 131138 149 873 168 607 187 341
660 57 499 76 666 95 832 114 998 134 165 153 331 172 498 191 664
665 58 816 78 421 98 027 117 «32 137 237 156 843 176 448 196 053
670 60153 80 203 100 254 120 305 140 356 160 407 180 458 200509
675 61 509 82 013 | 102 516 123 019 143 522 164 025 184 528 205 031
680 62 886 83 849 104 811 125 773 146 735 167 697 188 659 209 621
685 64 284 85 712 107 140 128 568 149 996 171423 192 851 214 279
690 65 702 87 602 109 503 131 404 ] 53 304 175 205 197105 219 006
695 67140 89 521 111901 134 281 1 156 661 179 041 201421 223'801
2П:
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица' 9 (продолжение/
ПОЛЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в ел«
4
Тол~щмна в мм
мм 6 8 10 12 14 1 16 1 | 18 20
700 : 68 боо 91 467 114 333 137 200 160 067 182 933 205 800 228 667
705 70 081 93 441 116 801 140 161 168 521 186 882 210 242 233 602
710 !< 71 582 95 443 119 304 143 164 167 025 190 886 214 746 '238 607
715 73 105 97 474 121 842 146 210 1 170 579 194 947 219 316 243 684
720 74 650 99 533 124 416 149 299 174 182 199 066 ‘ 223 949 248 832
725 76 216 101 621 127 026 152 431 177 836 203 242 228 647 254 052
730 77 803 103 738 • 129 672 155 607 181 541 ‘ 207 476 233 410 259 345
735 79 413 105 884 132 355 158 826 185 297 211 768 238 239 ' 264 710,
740 81 045 108 060 135 075 162 090 189 105 216 119 243 134 270 149
745 82 699 110 265 ! 137 831 ; 165 398 ' 192 964 220 530 248 096 275 663
750 84 375 112 500 < 140 625 ' 168 750 196 875, 225 000 253 125 281 250
755 86 074 114 765 143 456 172 148 200 839 229 530 258 221 ’ 286 918
760 87 795 117 060 , 146 325 175 590 204 855 234 121 263 386 292 651
765 . 89 539* 119 386 149 232 . 179 079 208 925 238 772 268 618 298 465
770 91 807 121 742 152 178 ' 182 613 213 049 243 484 273 920 304 355
775 93 097 124 129 155 161 186 194 217 226 248*258 279 290 310 323
780 94 910 126 547 158 184 189 821 221 458 253 094 284 731 * 316 368
785 96 747 128 997 161 246 193 495 225 741' 257 993 ?90 242 322 491
790 98 608 131 477 164 346 ' 197 216 230 085 262 954 295 823 328 693
795 100 492 133 989 167 487 200 984 234 481 267 979 301 476 334 973
800 102 490 136 533 170 667 204 800 238 933 273 067 307 200 341 334
805 104 332 139 109 173 887 208 664 243 441 278 219 312 996 347 773
810 106 288 141 718 177 147 212 576 248 006 283 435 318 865 354 294
815 ’ 108 268 144 358 ' 180 448 216 537 252 627 288 716 1 324 806 360 895
820 110 274 147 031 . 183 789 220 547 257 305 294 063 330 821 367 57Ц
825 112 303 149 738 1 187172 224 606 262 041 299 475 336 910 374 344
830 114 357 152 477 190 596 228 715 266 834 304 953 343 073 381 191
>35 116 437 155 249 194 061 232 873 271 685 310 498 349 310 388122
840 118 541 158 054 .197 568 237 082 276 595 316 109 355 622 395 136
845 120 670 160 894 201117 241340 281 564 321 787 362 011 402 234
850 1 122 825 163 767 204 708 245 650 236 592 327 533 368 475 409 417
855 125 005 166 674 208 342 250 010 291 679 333 347 375 016 1 416 684
860 127 211 169 615 212 019 254 422 296 826 339 230 381 634 424 037
865 129 443 172 591 215 738 258 886 302 034 345 181 388 329 431 477
870 131 701 175 601 219 501 263 401 307 301 351 202 395 102 439 002
875 134 984 178 646 223 307 267 969 312 630 • 357 292 401 953 446 615
880 136 294 181 726 227 157 272 549 318 020 363 452 408 883 454 315
885 138 631 184 841 231 051 277 262 323 472 369 682 415 892 462 103
890 140 994 187 992 234 990 . 281 988 328 985 375 983 422 981 469 979
895 : 143 383 191178 238 972 286 767 334 561 382 $56 430 150 477 945
900 145 800 194400 243 000 291 600 340 200 388 800 437 400 486 000
905 148 244 197 658 247 073 296 487 345 902 395 316 444 731 494 145
910 150 714 200 952 251 190 301 428 351 666 401 904 ! 452143 502 381
915 153 212 204 283 255 353 306 424 357 495 408 566 459 637 510 707
920 155 738 207 650 259 563 311 475 363 388 415 30Q 467 213 519125
925 158 291 211 054 263 818 316 581 369 345 422108 474 872 527 835
930 160 871 214 495 268 119 321 743 375 367 428 990 482 614 536 238
935 163 480 217 973 272 467 326 960 381 453 435 947 490 440 544 933
940 166 117 221 489 276 861 332 234 387 606 442 978 49&350 553 723
945 168 782 225 042 281 303 337 564 393 824 450 085 506 345 562 606
950 171 475 228 633 285 792 342 950 400 108 457 267 514 425 571 583
955 174 197 232 262 290 328 348 394 406 459 464 525 522 590 580 656
960 176 947 235 930 294 912 353 894 412 877 471 859 630 842 589 824
965 179 726 239 635 299 544 359 453 419 362 479 270 539 179 099 088
970 182 535 243 379 304 224 365 069 425 914 486 759 547 604 608 449
975 185 372 247 162 308 953 370 744 432 534 494 325 556115 617 90S
980 188 238 250 985 313 731 376 477 439 223 501 969 564 715 627 461
985 191134 254 846 318 557 382 269 445 980 509 692 . 573 403 637 115
990 194 060 258 746 323 4'83 388 120 452 806 517 493 582 179 646 866
995 197 015 262 687 328 358 394 030 459 702 525 373 591 Q45 656 717
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И 'МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
21Т
Таблица 9 (продолжение)
Г- МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ВЕРТИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в ёж*
J — -J
V Т О Л , Щ И н а в .кл
JAM 6 8 1 10 12 14 I 16 1 18 20
1W ' 200 000 266 667 333 333 400 000 466 677 533 333 600 000 666 667
1 005 203 015 270 687 338 358 406 030 473 702 541 373 609 045 676 717
, 1010 206 060 274 747 343 434 - 412120 480 807 549 494 618 181 686 867
1 01й , 209 136 278 847 348 559 418 271 487 983 557 695 627 407 697 119
1020 212 242 232 989 353 736 424 483 495 280 565 978 636 725 707472
1 025 215 378 287 171 358 964 430 756 502 549 574 342 , 646 135 717 927
' , 1 030 218 545 291 394 364 242 437 091 509 939 582 787 655 636 728 485
! 1 035 221 744 295 658 369 573 443 487 517 402 591 316 665 231 739 145
1 04Q 225 573 300 764 37» 955 451146 526 336 601 527 676 718 751 909
1045 228 233 304 311 v 380 389 456 466 532 544 608 622 684 700 760 777
1050 231 525 - 308 700 385 875 463 050 540 225 617 400 694 575 771 750
1055 234 848 313131 391414 469 696 547 979 626 262 704 545 782 827
1 060 238 203 317 604 397 005 476406 555 807 635 208 714 610 794 011
I 065 241 590 322 120 402 650 483 180 563 710 644 240 724 770 805 300
1070 245 009 326 678 408 348 490 017 571687 653 356 735.026 816 695
1 075 248 459 331 279 414 099 496 919 579 739 662 558 745 378 828 198
1 080 251 942 335 923 419 904 503 885 587 866 671 846 755 827 839 808
1 085 255 458 340 610 ’ 425 763 510 916 596 068 681 221 766 373 851 526
1 090 259 006 345 341 431 676 518 012 604 347 690 682 777 017 863 352
1095 262 586 350 115 437 644 525 173 612 702 700 230 787 759 875 288
1100 266 200 354 933 443 667 532 400 621133 709 867 798 600 887 333
1 105 269 847 359 795 449 744 539 693 629 642 719 591 809 540 889 489
1 НО 273 526 364 702 455 877 547 052 638 228 729 403 820 579 911 754
1 115 277 239 369 652 • 462 065 554 478 646 891 739 ЗМ 831 718 924 131
1 120 280 936 374 647 468 309 561 971 655 633 749 295 842 957 • 936 619
1125 284 766 379 687 474 609 569 531 664 453 759 375 854 297 949 219
1130 288 579 384 772 480 966 577 1Б9 673 352 769 545 865 738 961 931
1135 292 427 389 903 487 378 584 854 682380 779 805 877 281 974 757
1140 296 309 395 078 493 848 592 618 691 387 790 157 888 926 987 696
1145 300 225 400 300 500 375 600 450 700 524 «00 600 900 675 1 000 749
1150 304175 405 567 506 958 608 350 709 742 811 133 912 525 1 013 917
1155 308 160 410 880 513 600 ’ 616 320 719 039 821 759 924 479 1 027 200
1 160 312 179 416 239 520 299 624 358 728 418 832 478 936 537 1 040 597
1165 316 233 -421 644 527 056 632 467 737 878 843 289 948 700 1 054 111
1170 320 323 427 097 533 870 640 645 747 419 854 194 960 968 1 067 742
1175 324 447 432 596 540 745 648 894 757 042 865 191 973 340 1 081 489
1180 328 606 438 142 547 677 657 213 766 748 876 284 985 819 1 095 355
1 185 332 801 443 735 554 669 665 603 776 539 887 470 998 404 1 109 339
1 190 337 032 449 376 561 720 674 064 786 407 898 751 1 011 095 1 123 439
1195 341 298 455 064 568 830 682 596 796 362 910 128 1 023 894 1 137 660
1 200 345 600 460 800 576 000 691 200 806 400 921 600 1 036 800 1 152 000
1205 349 938 466 584 583 230 699 876 816 522 933 168 1 049 814 1 166 460
1 210 354 312 472 416 590 520 708 624 826 728 944 832 1062 936' 1 181 040
• 1 215 358 723 478 297 597 871 717 445 837 019 ’ 956 594 1 076 168 1 195 742
i 1220 363 170 484 226 605 283 726 339 847 396 968 452 1 089 509 1 210 565
1 225 367 653 490 204 612 755 735 306 857 857 980 408 1102 959 1225 511
i 1230 372 173 496 231 620 289 744 347 868 405 992 462 1 116 520 1 240 578
1 235 376 731 503 307 627 884 753 461 879 033 1 004 615 1 130 192 1 255 769
1 240 381 325 503 433 . 635 541 762 650 889 758 1 016 866 1 143 974 1 271 083
1245 385 956 514 608 643 260 771 912 900 564 1 029 216 1 157 868 1 286 521
1 250 390 625 520 833 651 042 781250 911 458 1 041 667 1171 875 1 302 083
1 255 395 331 527 108 658 885 790 662 922 439 1 054 216 1 185 993 1 311 771
1 260 400 075 533 434 666 792 800 150 933 509 1066 867 1 200 225 1 333 £84
1265 404 857 539 809 674 762 । 809 714 944 666 1 079 619 1 214 571 1 349 523
1270 . 409 677 546 235 682 794 819 853 955 912 1 092 471 1 229 030 1 865 £89
1 275 414 534 552 712 690 891 829 069 967 247 1105 425 1243 603 1 381781
’ 1 280 419 430 559 240 699 051 838 861 978 671 • 1118 481 1 258 291 1 398 101
1285 , 424 365 565 820 707 275 «48 780 ' • 990 184 1 131 639 1 273 094 1 414 549
1290 429 338 572 450 715 538 ££8 676 1 001 788 1144 901 1 288 013 1 481 126
1295 434 349 £79 132 723 916 «68699 1 013 482 1158 265 1 303 018 1 447 331
218
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 9 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ •
Г f t ВЕЗИКАЛЬНОГО ЛИСТА ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДОШВЫ в с.и1
I—L— -J
у т > Л Щ И В S & В НМ
мм о 8 1 10 | 12 1 14 I 1в 1 18 | 20
1800 439 400 585 867 732 333 878 800 1 025 267 1 171 733 1 318 200 1 464 667
1 305 444 490 592 653 740 816 888 979 1 037 142 1 185 305 1 333 469 1 481 632
1 310 449 618 599 491 749 364 899 236 1 049 109 1 198 982 1 348 854 1 498 727
1В15 454 786 606 381 757 977 909 572 1 061 168 1 212 763 1 364 358 1515 954
1320 459 994 613 325 766 656 919 987 1 073 318 1 226 649 1 379 981 1 533 312
1325 465 241 620 321 775 401 930 481 1 085 561 1 240 641 1 395 722 1550 802
1330 470 527 627 370 784 212 941 055 1 097 897 1 254 740 1 411 582 1568 425
1 335 475 854 634 472 793 090 951 708 1 110 326 1 268 944 1 427 562 1 586 180 ч
1340 481 221 641 628 802 035 962 442' 1 122 848 1 283 255 1 443 662 1 604 069
1 345 486 628 648 837 811 046 973 256 1135 465 1 297 674 1 459 883 1 622 093
1350 492 075 656 100 820 125 984 150 1148 175 1 312 200 1 476 225 1 640 250
1355 497 563 663.417 829 271 995 126 1 160 980 1 326 834 1 492 688 1 658 548
1360 503 091 670 788 838485 1 006 182 1173 879 1 341 576 1 509 073 1 676 971
1365 508 660 678 214 847 767 1 017 321 1 186 874 1 356 428 1 525 981 1 095 535
1 370 514 271 685 694 857 118 1 028 541 1 199 965 1 371 388 1 542 812 1 714 235
1375 519 922 693 229 866 536 1 039 844 1 213 151 1 3S6 458 1 559 765 1 733 073
. 1 380 525 614 700 819 876 024 1 051 229 1 226 43&— 1 401 638 1 576 343 1 752 048
1 385 531 348 708 464 885 581 1 032 696 1 239 813 1 416 929 1 594 045 1771161
1 300 537 124 716 165 895 206 1 07+ 217 1 253 289 1 432 330 1 611 371 1 790 412
1 395 542 941 723 921 904 902 1 085 882 1 266 862 1 447 843 1 628 823 1 809 803
1 4СО 548 800 731 733 914 667 1 097 600 1 280 533 1 463 467 1 646 400 1 829 333
1405 554 701 730 601 924 502 1 109 402 1 294 302 1 479 203 1 664 103 1 849 003
1410 560 644 747 526 934 407 1 121 288 1 303 170 1 495 051 1 681 932 1 868 814
1415 566 630 75 5 506 944 383 1 133 259 1 322 136 1 511 012 1 699 889 1 888 765
1420 572 658 763 543 954 429 1145 315 1 336 201 1 527 087 1 717 973 1 908 858
1 425 578 728 771 638 964 547 1 157 456 1 350 866 1 543 275 1 738 184 1 929 094
1 430 584 841 779 789 974 736 1 169 683 1 364 630 1 559 577 1 754 524 1 949 471
1 435 590 998 787 997 984 996 1 181 995 1 378 994 1 575 993 1 772 993 1 969 992
1 440 597 197 796 262 995 328 1 194 393 1 393 459 1 592 525 1 791 590 1 990 @56
1445 603 439 801 586 1 005 732 1 206 878 1 408 025 1 609 171 1 810 317 2 011 464
1450 609 725 812 967 1 016 208 1 219 450 1 422 692 1 625 933 1 829 175 2 032 416
1455 616 054 821 403 1 026 757 1 232 108 1 437 460 . 1 642 811 1 848 163 2 053 514
1 4':0 622 427 829 903 1 037 379 1 244 854 1 452 330 1 659 807 1 867 281 2 074 757
1465 628 844 838 459 1 048 073 1 257 688 1 467 303 1 676 917 1 886 532 2 096 L46
1470 635 305 847 073 1 058 841 1 270 609 1 482 377 1 694 145 1 905 914 2 117 682
1475 641 809 855 746 1 069 682 1 283 619 1 497 555 1 711 492 1 925 428 2 139 364
1480 648 358 864 478 1 080 597 1 296 717 1 512 836 1 728 956 1 945 075 2 161194
1 485 654 952 873 269 1 091586 1 309 933 1 528 221 1 746 538 1 964 855 2 183 172
1 490 661 590 882 120 1 102 650 1 823 179 1 543 709 1 764 239, 1 984 769 2 205 299
1495 668 272 891 030 1 113 787 1 336 545 1 559 302 1 782 060 2 004 817 2 227 574
1 FOO 675 000 900 000 1 125 000 1 350 000 1 575 000 1 800 000 2 025 000 2 250 000
1505 681 773 909 030 , 1 136 288 1 363 545 1 590 803 1 818 060 2 045 318 2 272 575
1 510 688 590 918 120 1 147 650 1 377 180 1 606 710 1 836 240 2 035 770 2 295 300
1 515 695 453 927 271 * 1 159 089 1 390 906 1 622 724 1 854 542 2 086 359 2 318 177
1520 702 362 936 482 1 170 603 1 404 723 1 638 844 1 872 964 2 107 085 2 341 205
1 525 709 316 945 754 1 182 193 1 418 631 1 655 070 1 891 508 2 127 947 2 364 385
1 530 716 315 955 087 1 193 859 1 432 631 1 671 402 1 910 174 2 148 946 2 387 718
1 585 723 361 964 481 1 205 602 1 446 722 1 687 842 1 928 962 2 170 083 2 411 203
1540 730 453 973 937 1 217 421 1 460 905 1 704 390 1 947 874 2 191 358 2 434 842
1545 737 591 983 454 1 229 318 1 475 181 1 721 045 1 966 909 2 212 772 2 458 636
1 550 744 775 993 033 1 241 292 1 489 550 1 737 808 1 986 066 2 234 325 2 482 583
1555 752 006 1 002 674 1 253 343 1 5С4 011 1 754 680 2 005 349 2 256 017 2 506 686
1560 759 283 1 012 377 1 265 472 1 518 566 1 771 661 2 024 755 2 277 849 2 530 944
1565 766 607 1 022 143 1 277 679 1 533 215 1 788 750 2 044 286 2 299-822 2 555 358
1570 773 979 1 031 971 1 289 964 1 547 957 1 805 950 2 033 943 2 321 936 . 2 579 928
1575 781 397 1 ОМ 862 1 302 328 1 562 793 1 828 259 2 083 725 2 344190 2 604 656
1580 788 862 1 051 816 1 314 771 1 677 725 1 840 679 2 103 633 2 366 587 2 629 541
1585 796 375 1 061 834 1 827 292 1 592 751 1858 209 2 123 668 ’2 389 126 2 654 584
1 590 803 936 1 071 914 1 339 893 1 607 871 1 875 850 2 143 829 2 411 807 2 679 786
11)96 811 544 1 082 059 1 352 573 1 623 088 1893 602 2 164 117 2 434 632 2 705 146
1600 819 200 1092 267 1 365 333 1 638 400 1 911 466 2 184 533 2 457 600 2 780 666
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
219
Таблица 10
’T’l МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 1WJ мм в СМ*
т —
ч О л щ и н .а в мм
У
мм 4 5 6 7 8 10 . 12 14
»
100 416 525 637 750 866 1 103 1 350 1 605
105 458 578 700 824 951 1 211 1 480 1 758
110 502 633 766 902 1 040 1 323 1616 ‘ 1 919
115 548 690 836 983 1 133 1 441 1 758 2 086
120 595 750 908 1 068 1 231 1 563 1907 2 260
125 645 813 983 1 156 1 332 1 691 2 061 2 442
130 697 878 1 062 1248 1 437 1 823 2 221 2 630
135 751 945 1 143 1 343 1546 1961 2 387 2 825
140 807 1015 1 227 1 442 1 659 2 103 2 559 3 028
. 145 864 1088 1 314 1 544 1777 2 251 2 738 3 237
150 924 1 163 1 405 1 650 1898 2 403 2 922 3 453
155 986 1240 1 498 1759 2 023 2 561 3112 3 676
160 1050 1 320 1594 1872 2152 2 723 3 308 3 907
165 1 116 1 403 1694 1 988 2 285 2 891 3 510 4 144
170 1183 1 488 1796 2107 2 423 3 063 3 719 4 388
175 1253 1 575 1 901 2 231 2 564 3 241 3 933 4 640
180 1 325 1665 2 010 2 357 2 709 3 423 4 153 4 898
185 1 399 1758 2 121 2 488 2 858 3 611 4 379 5 163
• 190 1475 1 853 2 235 2 621 ЗОН 3 803 4 611 5 436
195 1 552 1 950 2 352 2 758 3 169 4 001 4 850 5 715
200 1632 2 050 2 473 2 899 3 330 4 203 5 094 6 001
305 1714 2 153- 2 596 3 043 3 495 4 411 5 344 6 294
210 1798 . 2 258 2 723 3191 3 664 4 623 5 600 6 595
1 215 1884 2 365 2 852 3 342 3 837 4 841 5 862 6 902
220 1 971 2 475 2 984 3 497 4 015 5 063 6131 7 216
225 2 061 2 588 3 119 3 655 4196 5 291 6 405 7 533
* 230 2 153 2 703 3 258 3 817 4 381 5 523 6 685 7 866
235 2 247 2 820 3 399 3 982 4 570 5 761 6 971 8 201
240 2 343 2 940 3 543 4 151 4 763 6 003 7 263 8 544
245 2 440 3 063 3 690 4 323 4 961 6 251 7 562 8 893
250 2 540 3 188 3 841 4 499 5162 6 503 7 866 9 249
255 2 642 3 315 3 994 4 678 5 367 6 761 8176 9 612
260 2 746 3 445 4150 4 86t 5 576 7 023 8 492 9 983
f 265 2 852 3 578 4 310 5 047 5 789 7 291 8 814 10 360
270 2 959 3 713 4 472 5 236 6 007 7 563 9143 10 744
275 3 069 3 850 4 637 5 430 6 228 7 841 9 477 11136
280 3 181 3 990 4 806 5 626 6 453 8123 9 817 11 534
285 3 295 4 133 4 977 5 827 6 682 8 411 10163 11939
290 3 411 4 278 5 151 6 030 6 915 8 703 10 515 12 352
295 3 528 4 425 5 328 6 237 7153 9 001 10 874 12 771
800 3 648 4575 5 509 6 448 7 394 9 303 11 238 13197
305 3 770 4 728 5 692 6 662 7 639 9 611 11 608 13 630
310 3 894 4 883 5 878 6 880 7 888 9 923 11 984 14 071
315 4 020 5 040 6 068 7 101 8 141 10 241 12 366 14 518
320 4 147 5 200 6 260 7 326 8 399 10 563 12 755 14 972
325 4 277 5 368 6 455 7 654 8 660 10 891 13 149 15 434
380 4 409 5 528 6 654 7 786 8 925 11 223 13 549 15 902
335 4 543 5 695 6 855 8 021 9 194 11 561 13 955 16 377
340 4 679 5 865 7 059 8 260 9 467 11 903 14 367 16 860
345 4 816 6 038 7 266 8 502 9 745 12 251 14 786 17 349
350 4 956 6 213 7 477 8 748 10 026 12 603 15 210 17 846
355 5 098 6 390 7 690 8 997 10 311 12 961 15 640 18 348
360 5 242 6 570 7 906 9 250 10 600 13 323 16 076 18 859
365 б 388 6 753 8 126 9 506 10 893 13 691 16 518 19 376
370 5 535 6 938 8 348 9 765 11 191 14 063 16 967 19 900
375 5 685 7 125 8 573 10 029 11492 14 441 17 421 20 432
380 5 837 7 315 8 802 10 295 11797 14 823 17 881 20 970
385 5 991 7 508 9 033 . 10 566 12 106 15 211 18 347 21 Ы5
- 390 6 147 7 703 9 267 10 839 12 419 15 603 18 819 22 068
395 0 304 7 900 9 504 11 116 12 737 16 001 19 293 22 627
МО МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ \ '
Таблица 10 (Продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 лт'и в еле*
Толщина к .чл«
4 5 6 7 8 10 12 14
•
<00 6 464 8100 9 745 11 397 13 058 16 403 1Я 782 23 193
405 6 626 8 303 9 988 11681 13 383 16 811 20 272 23 766
410 6 790 8 508 10 234 11 969 13 712 17 223 20 768 24 347
415 6 956 8 715 10 484 12 260 14 045 17 641 21 270 24 934
420 7 123 8 925 10 736 12 555 14 383 18 063 21 779 25 528
425 7 293 9138 10 991 12 853 14 724 18 491 22 293 26130
430 7 465 9 353 11 250 13 155 15 069 18 923 22 813 26 738
435 7 639 9 570 И 511 13 460 15 418 19 361 23 339 ^27 353
440 7 815 9 790 11 775 13 769 15 771 19 803 23 871 27 976
445 7 992 10 013 12 042 14 081 16 129 20 251 24 410 28 605
450 8 172 10 238 12 313 14 397 16 490 ’ 20 703 24 954 29 241
455 8 354 10 465 12 586 14 716 16 855 21161 25 504 29 884
460 8 538 10 695 12 862 15Q39 17 224 21 6234 26 060 30 535
465 8 724 10 928 13 142 15 365 17 597 22 091 26 622 31 192
470 8 911 11163 13 424 15 694 17 975 22 563' 27 191 31 856
475 9101 11400 13 709 16 028 18 356 23 041 27 765 32 528
480 9 293 11640 13 998 16 364 18 741 23 523 28 345 33 206
485 9 487 11 883 14 289 16 705 19 130 24 ОН 28 931 33 891
490 9 683 12 128 14 583 17 048 19 523 24 503 29523 34 584
495 9 880 12 375 14 880 17 393 19 921 25 001 30 122 35 283
F00 10 080 12 625 15 181 17 746 20 322 25 503 ВО 726 35 989
505 10 282 12 878 15 484 18 100 20 727 26 ОН 31 336 36 702
510 10 486 13 133 15 790 18 458 21 136 26 523 31 952 37 423
515 10 692 13 390 16 100 18 819 21 549 27 041 32 574 38 150
520 10 899 13 650 16 412 19 184 21 967 27 563 33 203 38 884’
525 11109 13 913 16 727 19 552 22 388 28 091 33 837 39 626
530 11 321 14178 17 046 19 924 22 813 28 623 84 477 40 374
535 11 535 14 445 17 367 20 299 23 242 29 161 35 123 41129
540 11751 14 715 17 691 20 678 23 675 29 703 35 775 41 892
545 11 968 14 988 18 018 21 060 24 ИЗ 30 251 36 434 42 661
550 12 188 15 263 18 349 21 446 24 554 30 803 37 098 43 437
555 12 410 15 540 18 682 21835 24 999 31 361 и 37 768 44 320
560 12 634 15 820 19 018 22 228 25 448 31923 38 444 45 ОН
565 12 860 16 103 19 358 22 624 25 901 32 491 39 126 45 808
570 13 087 16 388 19 700 23 023 26 359 33 063 39 815 46 612
575 13 317 16 675 20 045 23 427 26 820 33 641 40 509 47 424
580 13 549 16 965 20 394 * 23 833 27 285 34 223 41209 48 241
585 13 783 17 258 20 745 24 244 27 754 34 811 . 41915 49 067 ‘
590 14 019 17 553 21 099 24 657 28 227 35 403 43 627 49 900
595 14 256 17 850 21 456 25 074 28 705 36 001 43 346 50 739
600 14 496 18 150 21817 25 495 29 186 36 603 44 070 51 585
605 14 738 18 453 22180 25 919 29 671 37 211 44 800 52 438
610 14 982 18 758 22 546 26 347 30 160 37 823 45 536 53 299
615 . 15 228 19 065 22 916 26 778 30 653 38 441 46 278 54166
620 * 15 475 19 375 ' 23 288 27 213 31 151 39 063 47 027 55 040
625 15 725 19 688 23 663 27 651 31 652 39 691 47 781 55 922
630 . 15 977 20 003 24 042 28 093 32157 40 323 48 541 56 810
635 16 231 20 320 24 423 «8 538 32 666 40 961 49 307 57 705
640 16 487 20 640 24 807 28 987 33 179 41 603 50 079 58 608
645 16 744 20 963 25 194 29 439 33 697 42 251 50 858 59 517
650 17 001 21 288 25 585 29 895 34 218 42 903 51642 60 433
655 17 266 21615 25 978 30 354 34 743 43 561 52 432 61 356
660 17 530 21945 26 374 30 817 35 272 44 223 53 228 62 287
665 17 796 22 278 26 774 31 283 35 805 44 891 54 030 63 224
670 18 063 22 613 27 176 31 752 86 343 45 563 54 839 ^^64168
675 18 333 22 950 27 581 32 226 36 884 46 241 55 653 J |Pkl20
680 18 605 23 2f0 27 990 32 702 37 429 46 923 56 473 W 66 078
685 18 879 23 633 28 401 S3 183 37 978 47 611 57 299 5 F 67 043
690 19 155 23 978 28 815 33 666 38 531 48303 58131 68 016
695 19 432 24 325 29 232 34 153 39 089 *49 001 । 59 970 68Ш
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
1 А
1 МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
1 ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в см*
I— —Lj
у Т о л щ и н а в «мл
мм 4 5 в 7 1 8 10 12 : 14
760 19 712 24 675 29 653 34 644 39 650 49 703 59 814 69 931
705 19 994 25 028 30 076 35 138 40 215 50 411 60 664 70 974
710 20 278 25 383 30 502 35 636 40 784 51123 61 520 71 975
715 20 564 25 740 30 932 36 137 41 357 51841 62 382 72 982 ;
720 20 851 26 100 31 364 36 642 41935 52 563 63 251 73 996
725 21 141 26 463 31 799 37 150 42 516 53 291 64125 75 018
730 21 433 26 828 32 238 37 662 43 101 54 023 65 005 76 046
735 21 727 27 195 32 679 38 177 ' 43 690 54 761 65 891 77 081
740 22 023 27 565 33 123 38 696 44 283 55 503 66 783 78 124
745 22 320 27 938 33 570 39 218 44 881 56 251 67 682 79 173
750 22 620 28 313 34 021 39 744 45 482 57 003 68 586 80 229
755 22 922 28 690 34 474 40 273 46 087 57 761 69 496 81192
760 23 226 29 070 34 930 40 806 46 696 58 523 70 412 82 368
765 23 532 29 453 35 390 41 342 47 309 59 291 71 334 83 440
770 23 839 29 838 35 852 41 881 47 927 60 063 72 263 84 524
775 24 149 30 225 36 317 42 425 48 548 60 841 73 197 85 616
780 24 461 30 615 36 786 42 971 49 173 ' 81 623 74137 86 714
785 24 775 31 008 37 257 43 522 49 802 62 411 75 083 87 819
790 25 091 31403 37 731 44 075 50 435 63 203 76 035 88 932
795 25 408 31800 38 208 44 632 51073 64 001 76 994 90 051
ш 25 728 32 200 38 689 45 193 51 714 64 803 77 958 91 177
805 26 050 32 603 39 172 45 757 52 359 65 611 78 928 92 310
810 26 374 33 008 39 658 46 325 53 008 66 423 79 904 93 451
815 26 700 33 415" 40 148 46 896 53 661 67 241 80 886 94 598
л 820 27 027 33 825 40 640 47 471 54 319 68 063 81 875 95 752
825 27 357 34 238 41135 48 049 54 980 68 891 82 869 96 914
830 27 689 34 653 41 634 48 631 55 645 69 723 83 869 98 082
835 28 023 35 070 42 135 ' 49 216 56 314 70 561 84 875 99 257
840 28 359 35 490 42 639 49 805 56 987 71 403 85 887 100 440
845 28 696 35 913 43 146 50 397 57 665 72 251 86 906 101 629
850 29 036 36 338 43 657 50 993 58 346 73103 87 930 102 825
855 29 378 36 765 44 170 51 592 59 031 73 961 88 960 104 028
860 29 722 37 195 44 686 52 195 59 720 74 823 89 996 105 239
865 30 068 37 628 45 206 52 801 60 413 75 691 91 038 106 456
870 30 415 38 063 45 728 53 410 61 111 76 563 92 087 107 680
875 30 766 38 500 46 253 54 024 61 812 77 441 93141 108 912
880 31117 38 940 46 782 54 640 62 517 78 323 94 201 110 150
885 31 471 39 383 47 313 55 261 63 226 79 211 95 267 111 395
‘ 890 31 827 39 827 47 847 55 884 63 939 80 103 96 339 112 648
895 32 184 40 275 48 384 56 511 64 657 81001 97 418 113 907
900 32 544 40 725 48 925 57 142 65 378 81903 98 502 115 173
905 32 906 41178 49 468 57 776 66 103 82 811 99 592 116 446
910 33 270 41 633 50 014 58 414 66 832 83 723 100 688 117 727
915 33 636 42 090 50 564 59 055 67 565 84 641 101 790 119 014
920 34 003 42 550 51 116 59 700 68 303 85 563 102 899 120 308
925 34 373 43 013 51 671 60 348 69 044 86 491 104 013 121 610
930 34 745 43 478 52 230 61 000 69 789 87 423 105 133 top 918
935 35 119 43 945 52 791 61 655 70 538 88 361 106 259 124 233
940 35 495 44 415 53 355 62 314 71 291 89 303 107 391 125 556
945 35 872 44 888 53 922 62 976 72 049 90 251 108 530 126 885
950 36 252 45 363 54 493 63 642 72 810 91203 109 674 128 221
955 36 634 45 840 55 066 64 811 73 575 92 161 110 824 129 564
960 37 018 46 320 55 642 64 984 74 344 93 123 111980 140 915
965 37 404 46 803 56 222 65 660 75 117 94 091 113 142 132 272
970 37 791 47 288 56 804 66 339 75 895 95 063 114 311 133 636
975 38 181 47 775 57 389 67 023 76 676 96 041 115 485 135 008
980. 38 573 48 265 57 978 67 709 77 461 97 023 116 665 136 386
985 38 967 48 758 58 569 68 400 78 250 98 011 117 851 137 771
990 39 363 49 253 59 163 ' 69 093 79 043 99 003 119 043 139 164
995 39 760 49 750 59 760 69 790 79 841 100 001 120 242 140 563
222
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ИНСТРУКЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
„„ ------------ —
1 МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ > ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛШ^А ШИРИНОЮ 100 мм\ см*
-j-
У Толщи] I а в мм
мм 4 5 6 7 8 10 1 а f 14
1000 40 150 50 250 60 361 70 491 80 642 101 003 121 446 141 969
1 005 40 562 50 753 60 964 71 195 81 447 102 011 122 656 143 382
1 010 40 966 51 258 61 570 71 903 32 256 103 023 , 123 872 144 803
1015 41 372 51 765 62 180 72 614 83 069 104 041 125 094 146 230
1020 41 779 52 275 62 792 73 329 83 887 105 063 126 323 147 664
1025 42 189 52 788 63 407 74 047 84 703 106 091 127 557 149 106
1 030 42 601 53 303 64 026 74 769 85 533 107 123 128 797 150 554
1 035 43 015 53 820 64 647 75 494 86 362 108 161 130 043 152 009
1040 43 431 54 340 65 271 76 223 87 195 109 203 1KL 295 153 472
1045 43 848 54 863 65 898 76 955 88 033 110 251 132 554 154 941
1 050 44 268 55 388 66 529 77 691 88 874. 111 303 133 818 156 417
1 055 44 690 55 915 67 162 78 430 89 719 112 361 135 088 157 900
1060 45 114 56 445 67 798 79 173 90 568 113 423 136 364 159 391
1065 45 540 56 978 68 438 79 919 91 421 114 491 137 646 160 888
1070 45 967 57 513 69 080 80 668 92 279 Ж& 563 Г 138 935 162 392
1075 46 397 58 050 69 725 81422 93 140 Л16 641 140 239 163 904
1080 46 829 58 590 70 374 82 178 94 005 ^17 723 ' 141529 165 422
1085 47 263 59 133 71 025 82 938 94 874^ 811 142 835 166 947
1090 47 699 59 678 71 679 83 702 95 74*мР 119 903 144147 168 480
1095 48 136 60 225 72 336 84 469 96 625 121 001 145 466 170 019
1100 48 576 60 775 72 997 85 240 97 506 122 103 146-790 171 565
1105 49 018 61 328 73 660 86 014 98 391 123 211 148 120 173 118
1110 49 462 61 883 74 326 86 792 99 280 124 323 149 456 174 679
1 115 49 908 62 440 74 996 87 573 100 173 125 441 150 798 176 246
1120 50 355 63 000 75 668 , 88 358 101 071 126 563 152 147 177 820
1 125 50 805 63 563 76 343 89 146 101 972 127 691 153 501 . 179 402
1 130 51 257 64 128 77 022 89 938 102 877 128 823 154 861 180 990
1 135 51 711 64 695 % 77 703 90 733 103 786 129 961 156 227 182 585
1 140 52167 65 265 78 387 91532 104 699 131 103 157 599 184 188
1145 52 624 65 838 79 074 92 334 105 617 132 251 158 978 185 797
1 150 53 084 66 413 79 765 93 140 106 538 133 403 160 362 187 413
1 155 53 546 66 990 80 458 93 949 107 463 , 134 561 161 752 189 036
1 160 54 010 67 570 81154 94 762 308 392 135 723 163 148 190 667
1165 54 476 68 153 81854 95 578 109 325 136 891 164 550 192 304
1170 54 943 68 738 82 556 96 397 110 263 138 063 165 959 193 948
1175 55 413 69 325 83 261 97 221 111 204 . 139 241 167 373 195 600
1 180 55 885 69 915 83 970 98 047 112 149 140 423 168 793 197 258
1185 56 359 70 508 ’ 84 681 * 98 878 113 098 141 611 170 219 198 923
1 190 56 835 71 103 85 395 99 711 114 051 142 803 171 651 200 596
1195 57 312 71700 86 112 100 548 115 009 144 001 173 090 202 275
1200 57 792 72 300 86 833 101 389 115 970 145 203 174 534 203 961
1205 58 274 72 903 87 556 102 233 116 935 146 411 175 984 205 654
1 210 58 758 73 508 88 282 103 081 117 904 147 623 177 440 207 355
1 215 59 244 74 115 89 П12 103 932 118 877 148 841 178 902 209 062
1220 59 731 74 725 , 89 744 104 787 119 855 150 063 180 371 210 776
1225 60 221 75 338 90 479 105 645 120 836 151 291 181 845 212 498
1230 60 713 75 953 91 218 106 507 121 821 152 523 183 325 214 226
1 235 61207 76 570 91 959 107 872 122 810 153 761 184 811 215 961
1 240 61 703 77 190 92 703 108 241 123 803 155 003 186 303 217 704
1 245 62 200 77 813 93 450 109 113 124 801 156 251 187 802 219 453
1250 62 700 78 438 94 201 109 989 125 802 157 503 189 306 221 209
1255 63 202 79 065 94 954 110 868 126 807 158 761 190 816 222 972
1 260 63 706 79 695 95 710 Ill 751 127 816 160 023 192 332 224 743
1 265 64 212 80 328 96 470 112 637 128 829 161 291 193.854 226 520
1270 64 719 80 968 97 232 113 526 129 847 162 563 195 383 228 304
1 275 65 229 81 600 97 997 114 420 130 868 163 841 196 917 230 096
1 280 65 741 82 240 98 766 115 316 131 893 165 123 198 457 231 894
1 285 66 255 82 883 99537 116 217 132 922 166 411 - 200 003 233 699
1290 66 771 83 528 100 311 117 120 133 955 167 703 201 555 235 512
1295 67 288 84 175 101 088 118 027 134 993 169 001 203 114 237 331
I
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
223
Таблица 10 (продолжение)
J ——L МОМЕНТЫ ИНЕРЦИЙ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм 1 № ел**
1 ’ 0 Л Щ я S г а в лм*
V
мм 4 5 6 7 8 10 12 14
1800 1305 1810 1 315 1320 67 808 84 825 101 869 118 938 136 034 170 303 204 678 239 157
ед 330 85 478 102 652 119 852 137 079 171 611 206 248 240 990
68 854 86 133 103 438 120 770 138 128 172 923 207 824 242 831
69 380 86 790 104 228 121 691 139 181 174 241 209 406 244 678
69 907 87 450 105 020 122 616 140 239 175 563 ' 210 995 * 246 532
1325 1 1330 1335 1 340 1345 70 437 88 113 105 815 123 544 141300 176 891 212 589 248 394
70 969 88 778 106 614 124 476 142 365 178 223 214189 250 262
71 503 89 445 107 415 125 411 143 434 179 561 215 795 252 137
79 ОМ 90 115 108 219 126 350 144 507 180 903 217 407 254 020
72 576 90 788 109 026 127 292 145 585 182 251 219 026 255 909
1350 1355 1360 1 365 1370 73 116 91 463 109 837 128 238 146 666 183 603 220 650 257 805
73 658 92 140 110 650 129 187 147 751 184 961 222 280 259 703
74 202 92 820 111 466 130 140 148 840 186 323 223 916 261 619
ГГА Г? ЛЯ 93 503 112 286 131 096 149 933 187 691 225 558 263 536
75 295 94188 113 108 132 055 151 031 189 063 227 207 265 460
1375 1380 1 385 1 390 1395 7К СЛА 94 875 113 933 133 019 152 132 190 All 228 861 267 392
7Й 95 5б5 114 762 133 985 153 237 191 823 230 521 269 830
та 96 258 115 598 134 956 154 346 193 211 232 187 271 275
77 507 96 953 116 427 135’929 155 459 194 603 233 859 273 228
78 064 97 650 117 264 136 906 156 577 196 001 235 538 275 187
1400 1405 1410 1415 1420 78 624 98 350 118 105 137 887 157 698 197 403 237 222 277 153
79 186 99 053 118 948 138 871 158 823 198 811 233 912 279 126
7Q 7АЛ 99 758 119 794 139 к59 159 952 200 223 240 608 281107
сп _4i к 100 465 , 120 644 140 850 161 085 201 641 242 310 233 094
80883 101175 121 496 141 845 162 223 203 063 244 019 285 088
1425 1430 1 435 1440 1445 81 453 82 025 82 599 83 175 83 7&2 101 888 122 351 142 843 163 364 204 491 245 733 287 090
103 603 103 320 1OL 040 123 210 124 071 124 935 143 845 144 850 145 859 164 509 165 658 166 811 205 923 207 361 208 803 247 453 219 179 250 911 289 088 291 113 293 136
104 763 125 802 146 871 167 969 210 251 252 650 295 165
1450 1 455 1 460 1465 1470 84 332 84 914 85 498 86 084 86 671 105 488 106 215 106 945 107 678 108 413 126 673 127 546 128 422 129 302 130184 147 887 148 906 149 929 150 955 151 984 169 130 170 295 171 464 172 637 173 815 211 703 213 161 214 623 216 091 217 563 254 394 256 141 257 930 259 662 261 431 297 201 299 244 301 295 303 352 305 416
1475 1 480 1485 . 1 490 1495 87 261 87 853 88 447 89 043 89 640 109 150 109 890 110 633 111 378 112 125 131 069 Ш 958 132 849 133 743 134 640 153 018 154 054 155 095 156 138 157 185 174 996 17G 181 177 370 178 563 179 761 219 041 220 523 222 011 223 503 225 001 263 205 264 985 266 771 268 563 270 362 307 488 309 566 311 651 313 744 315 843
1ЕОО 1 505 1510 1 515 1 520 90 240 90 842 91 446 92 052 92 659 112 875 113 628 114 383 115 140 115 900 135 541 136 444 137 350 138 260 139 172 158 236 159 290 160 348 161 409 162 474 180 962 182 167 183 376 184 589 185 807 226 503 228 011 229 523 231 041 232 563 272 166 278 976 275 792 277 614 279 443 317 949 320 062 322 183 324 310 326 444
: 1525 1530' 1 535 1540 1545 93 269 93 881 94 495 95 Ш 95 728 116 663 117 428 118 195 118 965 119 738 140 087 141 006 141 927 142 851 143 778 163 542 164 614 165 689 166 768 167 850 187 028 188 253 189 482 190 715 191 953 234 091 235 623 237 161 238 733 240 251 281 277 283 117 284 963 286 815 288 674 328 586 330 734 332 889 335 052 337 221
1 550 • 1555 1560 1 565 1 570 ' 98 348 96 970 97 594 98 220 98 847 120 513 121 290 122 070 122 853 123 638 144 709- 145 642 146 578 147 518 148 460 168 936 170 025 171 118 172 214 173 313 193 194 194 439 195 688 196 941 198 199 241 803 213 361 244 923 246 491 248 063 290 588 292 408 294 244 296 166 298 055 339 397 341 580 343 771 345 963 348 172
1575 1580 1 585 1 590 1 595 99 477 100 109 100 743 101 379 102 016 124 425 125 215 1,26 008 126 803 127 600 149 405 150 354 151 305 152 259 153 216 174 417 175 523 17(5 634 177 747 178 864 <199 460 200 725 201 994 2?3 237 204 545 249 «41 251 223 252 811 254 403 256 001 299 949 301 849 303 755 305 667 307 586 350 384 352 602 354 827 357 060 359 299
1600 102 656 128 400 154 177 179 985 205826 257 603 309 510 361 545
224
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
Т] МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ !
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 9 ел*
*г .
- Ц.
У Тол щ ина в мм ।
ЛЬИ “ 1 18 20 22 25 28 30 32
' JOO 1870 2143 2 427 2 719 3 177 3 657 3 990 4 333 5 052
105 2 046 2 344 2 652 2 969' 3 465 3 983 .4 343 4 712 , 5 485
110 . 2 231 2 554 2 887 3 230 3 765 4 324 4 710 5108 5 937
115 2 424 2 773 3132 9 502 4 077 4 678 5 093 5 519 6 407
? 120 2 625 3 000 3 387 3 784 4 402 5 046 5 490 5 946 6 895
м 125 2 834 3 237 3 652 4 078 4 740 5 428 5 903 6 389 7^01
iso 3 050 । 3 483 3 927 4 383 5 090 5 824 6 330 6 848 7 924
f 135 3 275 3 737 4 212 4 698 5 452 6 235 6 773 7 324 8 466
: 140 3 508 4 001 ‘ 4 507 5 025 5 837 6 659 7 230 7 815 9 026
а 145 3 749 4 274 4 812 5 363 6 215 7 097 7 703 8 322 9 604
150 3 998 4 555 5127 5 711 6 615 7 549 8190 8 845 10 200
* 155 4 254 4 846 5 452 6071' 7 027 8 015 8 693 9 384 10 813
160 4 519 5 146 5 787 6 412 7 452 8 496 9 210 9 940 11 445
165 4 792 5 455 6 132 6 824* 7 890 8 990 9 743 10 511 12 095
170 5 073 5 772 6 487 7 216 8 340 9 498 10 290 11098 ' 12 763
175 5 362 6 099 6 852 7 620 8 802 10 020 10 853 11 701 13 449
180 5 658 6 435 7 227 8 035 9 277 10 556 11 430 12 .320 14 152
185 5 963 6 779 7 612 8 460 9 765 11 107 12 023 12 956 14.874
190 : _ 6 276 7 133 8 007 8 896 10 265 11 671 12 630 13 607 15 614
195 6 597 7 496 8 412 9 344 10 777 12 249 13 253 14 274 16 372
900 - 6 926 7 867 8 827 9 803 11 зоз’ 12 841 13 890 14 957 17 148
205 7 262 8 248 9 252 10 273 11840 13 447 14 543 15 656 17 941
210 7 607 ‘ 8 638 9 687 10:754 12 390 14 068 15 210 16 372 18 753
215 7 960 ’ 9 037 10 132 11246 12 952 14 702 15 893 17 103 ' 19 583
220 8 321 9 444 10 587 11 748 13 527 15 350 16 590 17 850 20 431
225 8 690 9 861 11 052 121262' 14 115 16 012 17 303 18 613 21297
230 9 066 . 10 287 11527 12 787 14 715 16 688 , 18 030 19 392 22 180
235 9 451 10 721 12 012 13 322 15 327 17 379 18 773 20 188 23 082
240 9 844 11165 12 507 13 8G9 15 952 18 083 19 530 20 999 .24 002
245 10 245 11418 13 012 14 427 16 590 18 801 20 303 21826 ' 24 940
250 10 654 12 079 13 527 14 995 17 240 19 533 21090 22 669 .25 896
255 11070 12 550 14 052 15 575 17 902 20 279 21 893 23 528 26 869
260 11495 13 030 14 587 16 166 18577 21040 • 22 710 24 404 27 861
265 11 928 13 519 15132 16 768 19 265 21 814 23 543 25 295 £8 871
270 12 369 , 14 016 15 687. 17,380 19 965 22 602 24 390 26 202 , 29 899
275 12 818 14 523 16 252 18 004 20 677 23 404 25 253 27 125 30 945
280 13 274 15 039 16 827 18 639 21402 24 220 26 130 28 064 32 008
285 13 739 15 563 17 412 19 284 22 140 25 051 27 023 29 020 33 090
290 14 212 16 097 18 007 19 941 22 890 25 895 27 930 . 29 991 .34 190
295 14 693 16 640 18 612 20 609 23 652 26 753 28 853 30 978 85 308
800 15 182 17 191 19 227 21 287 24 427 27 625 29 790 31 981 36 444
805 15 678 17 752 19 852 21977 25 215 28 511 30 743 33 000 37. 597
310 16 183 18 322 20 487 22 678 26 015 29 412 31 710 34 036 38 769
315 16 696 18901 21 132 23 390 26 827 30 326 32 693 35 087 39 959
320 17 217 19 488 , 21 787 24 112 27 652 31254 33 690 36154 ’ 41167
S25 17 746 20 085 22 452 24 846 28 490 32196 34 703 37 237 42 393
330 18 232 20 691 28 127 25 591 29 340 33 152 35 730 38 336 43 636
335 18 827 21 305 23 812 26 346 30 202 34 123 36 773 39 452 44 898
340 19 380 21 929 24 507 27 113 • 31077 35 107 37 830 40 583 46 17R
345 19 941 22 562 25 212 27 891 31 965 36 105 38 903 41730 47 476
350 20 510 23 203 25 927 28 679 32 865 37 117 39 990 • 42 893 48 792
855 21 086 23 854 26 652 29 479 33 777 38 143 41 093 44 072 50 125
360 21 671 24 514 27 387 30 290 34 702 39 184 42 210 45 268 51477
865 22 264 25183 28 132 31 112 35 640 40 238 43 343 46 479 52 847
370 22 865 25 860 28 887 31944 36 590 41 306 44 490 ’ 47 706 54 235
375 23 474 26 547 29 652 32 788 37 552 42 388 45 653 48 949 55 641
380 24 090 27 243 30 427 33 643 38 527 43 484 46 830 50 208 57 064
385 24 715 27 647 31212 34 508 39 515 44 595 48 023 51484 58 506
390 25 348 28 661 32 007 3^385 40 515 45 719 49 230’ 52 775 59 966
395 , 25 989 29 384 32 818 36 278 41 527 46 857 . 50 453 54 082 61444
1 *•»
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
2^
Таблица 10 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 1С0 мм в
х------------
У мм Толщина в лмь
16 18 20 22 25 28 30 32 • 36
400 26 638 30115 33 627 37 171 42 552 48 009 51 690 55 405 62 940
405 27 294 30 856 34 452 38 081 43 590 49 175 52 943 56 744 64 453
410 27 959 31 606 35 287 39 002 44 640 50 356 54 210 58 100 65 985
415 28 632 32 365 36 132 39 934 45 702 51 550 55 493 59 471 67 535
420 29 313 33 132 36 987 40 876 46 777 52 758 56 790 60 858 69 103
425 30 002 33 909 37 852 41830 47 865 53 980 58 103 62 261 70 689
430 30 698 34 695 38.727 42 795 48 965 55 216 59 430 63 680 72 292
435 31 403 35489 39 612 43 770 50 077 56 467 60 773 65 116 73 914
440 32 116 36 293 40 507 44 757 51 202 57 731 62 130 66 567 75 554
445 32 837 37 106 41 412 45 755 52 340 59 009 63 503 68 034 77 212
450 33 566 37 927 42 327 46 763 53 490 60 301 64 890 69 517 78 888
455 34 302 38 758 43 252 47 783 54 652 61 607 66 293 71 016 80 581
460 35 047 39 598 44187 48 814 55 827 • 62 928 67 710 72 532 82 293
35 800 40 447 45132 49 856 57 015 64 262 69 143 74 063 84 023
470 36 561 41 304 46 087 50 908 58 215 65 610 70 590 75 610 85 771
475 37 330 42 171 47 052 51 972 59 427 66 972 72 053 77 173 87 53?
480 38 106 43 047 48 027 53 047 60 652 68 348 73 530 78 752 89 320
485 38 891 43 931 49 012 54132 61 890 69 739 75 023 80 348 91 122
490 39 684 44825 50 007 55 229 63 140 71 143 76 530 81 959 92 942
495 40 485 45 728 51 012 56 337 64 402 72 561 78 053 83 586 94 780
500 41 294 46 639 52 027 57 455 65 677 73 993 79 590 85 229 96 636
505 42 110 47 560 ЬЗ 052 58 585 66 965 75 439 81143 86 888 98 509
510 42 935 48 490 54087 59 726 68 265 76 900 82 710 88 564 100 401
_ 515 43 768 49 429 < 55 132 60 878 69 577 78 374 84 293 90 255 102 311
520 44 609 50 376 56 187 62 040 70 902 79 862 85 890 91 962 104 239
525 45 458 51 333 57 252 63 214 72 240 81 364 87 503 93 685 106 185
530 46 314 52 299 58 327 64 399 73 590 82 880 89 130 95 424 108148
535 47179 53 273 59 412 65 594 74 952 84 411 90 773 97 180 ‘ 110 130
540 48 052 54 257 60 507 66 801 76 327 85 955 92 430 98 951 112 130
545 48 933 55 250 61 612 68 019 77 715 87 513 94 103 100 738 114 148
550 49 822 56 251 62 727 69 247 79 115 89 085 95 790 102 541 116 184
555 50 718 57 262 63 852 70 487 80 527 90 671 97 493 104 360 118 237
560 51 623 58 282 64 987 71 738 81 952 92 272 99210 106 196 120 309
565 52 536 59 311 66132 73 000 83 390 - 93 886 100 943 108 047 122 399
570 53 457 60 348 67 287 74 272 84 840 95 514 102 690 109 914 124 633
575 54 386 61395 68 452 75 556 86т302 97 156 104 453 111 797 126 633
580 55 322 62 451 69 627 76 851 87 777 98 812 106 330 113 696 128 776
585 56 267 63 515 70 812 78 156 89 265 100 483 108 023 115 612 130 938
590 57 220 64 589 72 007 79 473 90 765 102 167 109 830 117 543 133 118
595 58 181 65 672 73 212 80 801 92 277 103^65 111 653 119 490 135 316
600 59150 66 763 74 427 82 139 93 802 105 577 113 490 121 453 137 532
605 60 126 67 864 75 652 83 489 95 340 107 303 115 343 123 432 139 765
610 61 111 68 974 76 887 84 850 96 890 109 044 117 210 125 428 142 017
615 62 104 70 093 78 132 86 222 98 452 110 798 119 093 127 439 144 287
620 63 105 71 220 79 387 87604 100 027 112 566 120 990 129 466 146 575
' 625 64 114 72 357 80 652 88 998 101 615 114 348 122 903 131 509 148 881
. 630 65 130 73 503 81 927 90 403 103 215 116 144 124 830 133 568 151 204
635 66 155 74 657 83 212 91 818 104 827 117 955 126 773 135 644 153 546
640 67 188 75 821 84507 93 245 106 452 . 119 779 128 730 137 735 155 906
645 68 229 76 994 85 812 94 683 108 090 121 617 130 703 139 842 158 287
650 <69 278 78 175 87 127 96 131 109 740 123 469 132 690 141 965 160 680
655 70 384 79 366 88 452 97 591 111 402 125 835 134 693 144 104 163 093
660 71399 80 566 89 787 99 062 113 077 127 216 136 710 146 260 165 525
665 72 472 81 775 91132 100 544 114 765 129 110 138 743 148 431 167 975
670 73 553 82 992 92 487 102 036 116 465 131 018 140 790 150 618 170 44»
675 74 642 84 219 93 852 103 546 118 177 132 940 142 853 152 821 172 929
680 75 738 85 455 95 227 105 055 119 902 134 876 144 930 155 040 175 432
685 76 843 86 699 96 612 106 580 121640 136 827 147 023 157 276 177 954
690 77 956 87 953 98 007 108 117 123 390 138 791 149 130 159 527 180 494
695 79 077 89 216 99 412 109 665 125 152 140 769 151 253 161 794 183 052
Sale 3800 — Металл.ическ.ие конотрукцгия.
15
226
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
X Чп кг МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 ММ в с м4
У Т 0 . л Щ и И а в
мм 16 18 20 22 25 28 1 30 32 . 36
700 80 206 90 487 100 827 111 223 126 927 142761 153 390 164 077 185 628
705 81 342 91 768 102 252 112 793 128 715 144 767 155 543 166 376 188 221
710 ' 82 487 93 058 103 687 114 374 130 515 146 788 157 710 168 692 190 833
715 ' 83 640 94 357 105 132 115 966 132 327 148 822 159 893 171 023 193 463
720 84 801 95 664 106 587 117 568 134 152 150 870 162 090 173 370 196 111
725 85 970 96 981 108 052 119 182 135 990 752 932 164 303 175 733 198 777
730 87146 98 307 109 527 120 807 137 840 155 008 166 530 178 112 201 460
735 88 331 99 641 111 012 122 442 139 702 157 099 168 773 180 508 204 132
740 89 524 100 985 112 507 124 089 141 577 159 203 171 030 182 919 206 882
745 90 725 102 338 114 012 125 747 143 465 161 321 173 303 185 346 209 620
750 91 934 103 699 115 527 127 415 145 365 163 453 175 590 187 789 212 376
755 93-150 105 070 117 052 129 095 147 277 165 599 177 893 190 248 215 149
760 94 375 106 450 118 587 130 786 149 202 167 760 180 210 192 724 217 941
765 95 608 107 839 120 132 132 488 151 140 169 934 182 543 195 215 220 751
770 96 849 109 236 121 687 134 200 153 090 172 122 184 890 197 722 223 579
775 98 098 ПО 643 123 252 135 924 155 052 174 324 187 253 200 245 226 425
780 99 354 112 059 124 827 137 659 157 027 176 540 189 630 202 784 229 288
785 100 619 113 483 126 412 139 404 159 015 178 771 192 023 205 340 232 170
790 101 892 114 917 128 007 141 161 161 015 181 015 194 430 207911 235 070
795 103 173 116 360 129 612 142 929 163 027 183 273 ‘ 196 853 210 498 237 988
800 104 462 117 811 131 227 144 707 165 052 185 545 199 290 213 101 240 924
805 105 758 119 272 132 852 146 497 167 090 187 831 201 743 215 720 243 877
810 Д07 063 120 742 134 487 148 298 169 140 190 132 204 210 218 356 246 849
815 • '108 376 122 221 136 132 150 110 171 202 192 446 206 693 221 007 249 839
820 109 697 123 708 137 787 151 932 173 277 194 774 209 190 223 674 252 847 *
825 111 026 125 205 139 452 153 766 175 365 197 116 211 703 226 357 ‘ 255 873
• 830 112 362 126 711 141127 155 611 177 465 199 472 214 230 229 056 258 916
835 113 707 128 225 142 812 157 466 179 577 201 843 ' 216 773 231 772 261 978
840 115 060 129 749 144 507 159 333 181 702 204 227 219 330 234 503 265 058
845 116 421 131 282 146 212 161 211 183 840 206 625 221 903 237 250 268 156
850 117 790 132 823 147 927 163 099 185 990 209 037 224 490 240 013 271 272
855 119 166 134 374 149 652 164 999 188 152 211 463 227 093 242 792 274 405
860 120 551 135 934 151 387 166 910 190 327 213 904 229 710 245 588 277 557
865 121944 137 503 153 132 168 832 192 515 216 358 232 343 248 399 280 727
870 123 345 139 080 154 887 170 764 194 715 218 826 234 990 251 226 283 915
875 124 754 140 667 156 652 172 708 196 927 221 308 237 653 254 069 287 121
880 126 170 142 263 1581:27 174 663* 199 152 223 804 240 330 256 928 290 344
885 127 595 143 867 160 212 176 628 201 390 226 315 243 023 ' 259 804 293 586
890 129 028 145 481 162 007 178 605 203 640 228 839 245 730 262 695 296 846
895 130 469 147 104 163 812 180 593 205 902 231 377 248 453 265 602 300 124
900 131 918 148 735 165 627 182 591 208 177 233 929 251190 268 525 303 420
905 133 374 150 376 167 452 184 601 210 465 236 495 253 943 271 464 306 733
910 134 839 152 026 169 287 186 622 212 765 239 076 256 710 274 420 310 065
915 136 312 153 685 , 171132 188 654 215 077 241 670 259 493 277 391 313 415
920 137 793 155 352 172 987 190 696 217 402 244 278 262 290 280 378 316 783
925 139 288 157 029 174 852 192 750 219 740 246 900 265 103 283 381 330 169
930 140 778 158 715 176 727 194 815 222 090 249 536 267 930 286 400 323 572
935 142 283 160 409 178 612 196 890 224 452 252 187 270 773 289 436 326 994
940 143 796 162 113 180 507 198 977 226 827 254 851 273 630 292 487 330 434
945 145 317 163 826 182 412 201 075 229 215 257 529 276 503 295 554 333 892
950 146 846 165 547 184 327 203 183 231 615 260 221 279 390 298 637 337 368
955 148 382 167 278 186 252 205 303 234 027 262 927 282 293 301 736 340 861
960 149 927 169 018 188 187 207 434 236 452 265 648 285 210 304 852 344 373
965 151480 170 767 190 132 209 576 238 890 268 382 288 143 307 983 347 903
970 153 041 172 524 192 087 211 728 241 340 271130 291 090 311 130 351 451
975 154 610 174 291 194 052 213 892 243 802 273 892 294 053 314 293 355 017
980 156 186 176 067 196 027 216 067 246 277 276 668 297 030 - 317 472 358 600
985 157 771 177 851 198 012 218 252 248 765 279 459 300 023 320 668 362 202
990 159 364 179 645 200 007 220 449 251 265 282 263 * 303 030 323 879 365 822
995 160 965 181448 202 012 222 657 253 777 285 081 306 053 327 106 369 460
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
J *Т1 —L МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ШИРИНОЮ 100 мм в см4
У мм Т о , Л щ и н а в мм
16 18 20 22 25 28 30 32 36
1 (№0 162 574 183 259 204 027 224 875 256 302 287 913 309 090 330 349 373 116
1 005 164 190 185 080 206 052 227 105 258 840 290 759 312 143 333 608 376 789
1 010 165 815 186 910 208 087 229 346 261 390 293 620 315 210 336 884 380 481
1 015 167 448 188 749 210 132 231 598 263 952 296 494 . 318 293 340 175 384 191
1 020 169 089 190 596 212 187 233 860 266 527 299 382 321 390 343 482 387 919
1 025 170 738 192 453 214 252 236 134 269 115 302 284 324 503 346 805 391 665
1 030 172 394 194 319 216 327 238 419 271 715 305 200 327 630 350144 395 428
1 035 174 059 196 193 218 412 240 714 274 327 308 1 31 330 773 353 500 399 210
1 040 175 732 198 Q77 220 507 243 021 276 952 311075 333 930 356 871 403 010
1045 177 413 199 970 222 612 245 339 279 590 314 033 337 103 360 258 406 828
1 050 179 102 201 871 224 727 247 667 282 240 317 005 340 290 363 661 410 664
1 055 180 798 203 782 226 852 250 007 284 902 319 991 343 493 367 080 414 517
1 060 182 503 205 702 228 987 252 358 287 577 322 992 346 710 870 516 418 389
1 065 184 216 207 631 231132 254 720 290 265 326 006 349 943 373 967 422 279
1070 185 939 209 568 233 287 257 092 292 965 329 034 353 190 377 434 4°б 187
1075 187 666 211 515 235 452 259 476 295 677 332 076 356 453 380 917 430 ИЗ
1 080 189 402 213 471 237 627 261 871 298 402 335 132 359 730 384 416 434 056
Ю85 191 147 215 435 239 813 264 276 301140 338 203 363 023 387 932 438 018
1 090 192 900 217 -409 242 007 266 693 303 890 341 287 366 ззо 391 463 441, 998
1095 194 661 219 392 244 212 269 121 306 652 344 385 369 653 395 010 445 996
1100 196 430 221 383 246 427 271 559 309 427 347 497 372 990 398573 450 012
1105 198 206 223 384 248 652 274 009 312 215 350 023 376 343 402152 454 045
1 110 199 991 225 394 250 887 276 470 315 015 353 764 379 710 405 748 458 097
1115 201 784 * 227 413 253 132 278 942 317 827 356 918 383 093 409 359 462 167
1 120 203 585 229 440 ! 255 387 281 424 320 652 360 086 386 490 412 986 466 255
1125 205 394 231 477 257 652 283 918 323 490 363 268 389 903 416 629 470361
1130 207 210 233 523 259 927 286 423 ,326 340 366 464 393 330 420 288 474 484
1135 209 035 235 577 262 212 288 938 329 202 369 765 396 773 423 964 478 626
1140 210 868 237 641 284 507 291 465 332 077 372 899 400 230 427 655 482 786
1 145 212 709 239 714 266 812 294 003 334 965 376 137 403 703 431 362 486 964
1150 214 558 241 795 269 127 296 551 337 865 379 389 407 190 435 085 491160
1155 216 414 243 886 271 452 299 111 340 777 382 655 410 693 433 824 495 373
1 160 218 279 245 986 273 787 301 682 343 702 385 936 414 210 442 580 499 605
1 165 220 152 248 095 276 132 304 264 346 640 389 230 417 743 446 351 503 855
1170 222 033 250 212 278 487 306 856 349 590 392 538 421 290 450 138 508 123
1175 223 922 252 339 280 852 309 460 352 552 395 860 424 853 453 941 512 409
1 180 225 818 254 475 283 227 312 075 355 527 399 196 428 430 457 760 516 712
1185 227 723 25£ 619 285 612 314 700 358 515 402 547 432 023 461 596 521 034
1190 229 636 258 773 288 007 317 337 361 515 405 911 435 630 465 447 525 374
1195 231 557 260 936 . 290 412 3)9 985 364 529 409 289 439 253 469 314 529 732
1200 233 486 263 107 292 827 322 643 367 552 412^681 442 890 473 197 534 108
1 205 235 422 265 288 295 252 325 313 370 590 416 087 446 543 477 096 538 501
1 210 237 367 267 478 297 687 327 994 373 640 419 508 450 210 481 012 542 913
1 215 239 320 269 677 300 132 330 686 376 702 422 942 453 893 484 943 547 343
1 220 241 281 271 884 302 587 333 388 379 777 426 390 457 590 488 890 551 791
1 225 243 250 274 101 305 052 336 102 382 865 429 852 461 303 492 853 556 257
1 230 245 226 276 327 307 Б27 338 827 385 965 433 828 465 030 496 832 560 740
1 235 247 211 278 561 310 012 341 562 389 077 436 819 468 773 500 828 565 242
1 240 249 204 280 805 312 507 344 309 392 202 440 323 472 530 504 839 569 762
1 245 251 205 283 058 315 012 347 067 395 340 443 841 476 303 508 866 574 300
1250 253 214 285 319 817 527 349 835 398 490 447 373 480 090 512 909 518 856
1 255 255 230 287 590 320 052 352 615 401 652 450 919 483 893 516 968 583 429
1 260 257 255 289 870 322 587 355 406 404 827 454 480 487 710 521 044 588 021
1 265 259 288 292 159 325 132 358 208 408 015 458 054 491 543 525 135 592 631
1 270 261 329 294 456 327 687 361 020 411 215 461 642 495 390 520 242 597 259
1 275 263 378 296 763 330 252 363 844 414 427 465 244 499 253 533 365 601 905
1 280 265 434 299 079 332 827 366 679 417 652 468 860 503 130 537 504 606 568
1 285 267 499 301 403 335 412 369 524 420 890 472 491 507 023 541 660 611 250
1 290 269 572 303 737 - 338 007 372 381 424 140 476 135 510 930 545 831 615 950
1295 271 653 306 080 i 340 612 375 249 427 402 479 793 514 853 550 018 620 668
1S*
228
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 10 (продолжение)
J МОМЕНТЫ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЛИСТА ИНЕРЦИИ ШИРИНОЮ 160 мм в 4
у Тол [ щ и я { L В ММ
мм 16 18 20 22 25 28 । 1 30 32 36
1900 273 742 308 431 343 227 378 127 430 677 483 465 518 790 554 221 625 404
1305 275 838 310 792 345 852 381 017 433 965 487 151 522 743 558 440 630 157
1310 277 943 313 162 348 487 383 918 437 265 490 852 526 710 562 676 634 929
1315 280 056 315 541 351132 386 830 440 577 494 566 530 693 566 927 639 719
1320 282 177 317 928 353 787 389 752 443 902 498 294 534 690 571194 644 527
1325 284 306 320 325 356 452 392 686 447 240 502 036 538 703 575 477 649 358
1 330 286 442 322 731 359 127 395 631 450 590 505 792 542 730 579 776 654196
1 335 288 587 325 145 361 812 398 586 453 952 509 563 546 773 584 092 659 058
1340 290 740 327 569 364 567 401 553 457 327 513 347 550 830. 588 423 663 938
1345 292 901 330 002 367 212 404 531 460 715 517 145 554 903 592 770 668 836
1350 295 070 332 443 369 927 407 519 464 115 520 957 558 990 597 133 673 752
1355 297 246 334 894 372 652 410 519 467 527 524 783 563 093 601 512 678 685
1360 299 431 337 354 375 387 413 530 470 952 528 624 567 210 605 908 683 637
1365 301 624 339 823 378 132 416 552 474 390 532 478 571 343 610 319 688 607
1370 303 825 ,342 300 380 887 419 584 477 840 536 346 575 490 614 746 693 595
1375 306 034 344 787 383 652 422 628 481 302 540 228 579 653 619 189 698 601
1380 308 250 347 283 386 427 425 683 484 777 544 124 583 830 623 648 703 624
1385 .510 475 349 787 389 212 428 748 488 265 548 035 588 023 628 124 708 666
1390 312 708 352 301 392 007 431 825 491 765 551 959 592 230 632 615 713 726
1395 314 949 354 824 394 812 434 913 495 277 555 897 596 453 637 122' 718 804
1400 317 198 357 355 397 627 438 011 498 802 559 849 600 690 641 645 723 900
1 405 319 454 359 896 400 452 ' . 441 121 502 340 563 815 604 943 646 184 729 013
1 410 321 719 362 446 403 287 444 242 505 890 567 796 609 210 650 740 734 145
1415 323 992 365 005 406 132 447 374 509 452 571 790 613 493 655 311 739 295
1 420 326 273 367 572 408 987 450 516 513 027 575 798 617 790 659 898 744 463
1 425 328 562 370 149 411 852 453 670 516 615 579 820 622 103 664 501 • 749 649
1 430 330 858 372 735 414 727 456 835 520 215 583 856 626 430 «69 120 754 852
1 435 333 163 375 329 417 612 460 010 523 827 587 907 * 630 773 673 756 760 074
1 440 335 476 377 933 420 507 463 197 527 452 591 971 635 130 678 407 765 314
1445 337 797 <380 546 423 412 466 395 531 090 596 049 639 503 683 074 770 572
1 450 340 126 383 167 426 327 469 603 534 740 600 141 643 890 687 757 775 848
1 455 342 462 385 798 429 252 472 823 588 402 604 247 ' 648 293 692 456 781141
1 460 344 807 388 438 432 187 476 054 542 077 608 368 652 710 697 172 786 453
1 465 347 160 391 087 435 132 479 296 545 765 612 502 657 143 701 903 791 783
1470 349 521 393 744 438 087 482 548 549 465 616 650 661 590 706 650 797 131
1475 351 890 396 411 441 052 485 812 553 177 620 812 <666 053 711 413 802 497
1480 354 266 399 087 444 027 489 087 * 556 902 624 988 670 530 716 192 807 880
1485 356 651 401 771 447 012 492 372 560 640 629 179 675 023 720 988 813 282
1490 359 044 404 465 450 007 495 669 564 390 633 383 679 530 725 799 818 702
1495 361 445 407 168 453 012 498 977 568 152 637 601 684 053 730 626 824140
1500 363 854 409 879 456 027 502 295 571 927 641 833 688 590 735 469 829 596
1505 366 270 412 600 459 052 505 625 575 715 646 079 693 143 740 328 835 069
1 510 368 695 415 330 462 087 508 966 579 515 650 340 697 710 745 204 840 561
1515 371 128 418 069 465 132 512 318 583 327 654 614 702 293 750 095 846 071
1520 373569 420 816 468 187 515 680 587 152 658 902 706 890 755 002 851 599
1 525 376 018 423 573 471 252 519 054 590 990 663 204 711 503 759 925 857 145
1530 378 474 426 339 474 327 522 439 594 840 667 520 716 130 764 864 862 708
1535 380 939 429 113 477 412 525 834 598 702 671 851 720 773 769 82о 868 290
1540 383 412 431 897 480 507 529 241 602 577 676 195 725 430 774 791 873 890
1545 385 893 434 690 483 612 532 659 606 465 680 553 730 103 779 778 879 508
1 550 388 382 437 491 486 727 536 087 610 365 684 925 734 790 784 781 885144
1555 390 878 440 302 489 852 539 527 614 277 689 311 739 493 789 800 890 797
1560 393 383 443 122 492 987 542 978 618 202 693 712 744 210 794 836 896 469
1565 395 896 445 951 496 132 546 440 622 140 698 126 748 943 799 887 902 159
1570 398 417 448 788 499 287 549 912 626 090 702 554 753 690 804 954 907 867
1575 400 946 451 635 502 452 553 396 630 052 706 996 758 453 810 037 913 593
1 580 403 482 454 491 505 627 556 891 634 027 711 452 763 230 815 136 919 336
1585 406 027 457 355 508 812 560 396 638 015 715 923 768 023 820 252 925 098^
1 590 408 580 460 229 512 007 563 913 642 015 720 407 . 772 830 825 383 930 878
1595 411141 463 112 515 212 567 441 646 027 724 905 777 653 830 530 936 676
1600 413 710 466 003 518 427 570 979 650 052 729 417 782 490 8,35 G93 942 492w
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
229
Таблица 11
'' МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1-1
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* п
2
ОСТ 14
65 X 65 I 75 X
У Т о ; т щ и н а в мм
мм
6 8 10 I 1 8 8 10 12
100 535 686 824 600 771 926 1 085
105 599 768 924 672 864 1039 1195
110 666 855 1 030 748 963 1 159 1 336
115 я 737 942 1142 829 1 068 1 286 1 485
120 812 1046 1260 914 1 178 1421 1642
125 891 1 147 1384 1004 1294 1 562 1807
130 973 1 254 1515 1 098 ? 1416 1711 1 981
135 1 060 1366 1651 1195 1544 1866 2163
140 1 150 1483 1794 1298 1 678 2 029 2 354
145 1244 1 605 1942 1405 1 817 2198 2 553
150 1 341 1 732 2 097 1517 1962 2 375 2 760
155 1443 1 864 2 257 1 633 2 ИЗ 2 559^ 2 975
160 1 548 2 000 2 424 1 753 2 269 2 750 3 199
165 1657 2 142 2 596 Т 877 2 432 2 947 3 432
170 1 770 2 289 2 775 2 006 2 600 3 152 3 672
175 1 886 . 2 440 2 960 2140 2 773 3 364 3 921
180 2 006 2 597 3 151 2 278 2 953 3 583 4 179
185 2 130 2 758 3 348 2 420 3 138 3 809 4 444
190 2 258 2 924 3 550 2 566 3 329 4 042 4 719
195 2 390 3 095 3 795 2 717 3 526 4 283 5 001
200 2 525 • 3 272 3 974 2 873 3 728 4 530 5 292
205 2 664 3 453 4 195 3 032 3 973 4 784 5 591
210 2 807 3 639 4 423 3 196 4 151 5 045 5 898
215 2 954- 3 830 4 656 3 356 4 370 5 313 6 214
220 3 104 4 026 4 895 3 538 4 596 5 589 6 538
225 3 259 4 227 5 140 3 715 4 827 5 871 6 871
230 3 417 4 5 391 3 897 5 064 6 161 7 212
235 3 578 4 643 5 619 4 083 5 307 6 457 7 561
240 3 744 4 859 5 912 4 273 5 555 6 761 7 918
245 3 913 5 079 6 182 4 468 5 810 7 071 8 284
250 4 087 5 305 6 457 4 667 6 070 » 7 389 8 658
255 4 263 5 535 6 739 4 871 6 336 7 714 9 041
260 4 444 5 771 7 026 5 079 6 608 8 046 9 432
265 4 629 6 011 7 320 5 291 6 884 8 384 9 831
270 4 817 6 256 7 620 5 508 7 167 8 730 10 239
275 5 009 5 607 7 926 5 729 7 456 9 083 10 655
280 5 205 6 762 8 237 5 955 7 751 9 443 И 079
285 5 405 7 022 8 555 6 186 8 051 9 810 И 512
2?0 5 607 7 287 8 879 6 419 8 357 10 184 11 953
295 5 814 7 557 9 209 6 658 8 669 10 565 12 402
ООО 6 025 7 832 9 545 6 901 8 986 10 954 12 860
305 6 240 8 111 9 887 7 148 9 309 И 349 13 326
310 6 458 8 396 10 235 7 400 9 638 И 751 13 801
315 6 681 8 686 10 589 7 657 9 973 12 160 14 283
320 6 907 8 981 10 950 7 917 10 314 12 577 14 775
325 7 136 9 280 11316 8 182 10 660 13 000 15 274
330 7 370 9 585 11 688 8 452 11012 13 431 15 782
335 7 607 9 894 12 067 8 726 11370 13 868 16 298
340 7 848 10 208 12 451 9 004 И 733 14 313 16 823
345 8 093 10 528 12 841 9 286 12 103 14 764 17 355
350 8 342 10 852 13 238 9 573 12 478 15 223 17 897
355 8 594 11181 13 640 9 865 12 858 15 689 18 446
360 8 850 11 516 , 14 049 10 161 13 245 16162 19 004
365 9110 11 854 14 464 10 461 13 637 16 641 19 571
370 9 374 12 198 14 884 10 765 14 035 17128 20 145
375 9 641 12 547 15 311 11 074 14 439 17 622 20 728
380 9 913 12 900 15 744 И 388 14 848 18123 21 320
385 10 188 ' 13 260 16 183 11706 15 264 18 631 21 919
390 10 467 13 623 16 628 12 028 15 685 19 146 22 528
395 10 729 13 992 17 079 12 354 16 111 19 668 23 143
230
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл«*
н
ОСТ 14
65 X 65 | | 75 X 75
У Тол щ и н а В
мм 1
« 8 10 6 1 8 1 10 1 12
400 11036 14 366 17 536 12 685 16 544 20 198 23 769
405 11 326 14 744 17 999 13 020 16 982 20 734 24 401
410 11620 15 128 18 468 13 360 17 426 21277 25 043
415 11 917 15 516 18 943 13 704 17 876 21 827 25 693
420 12 219 15 909 19 424 14 053 18 332 22 385 26 351
425 12 524 16 308 19 912 14406 18 793 22 949 27 017
430 12 833 16 711 20 405 14 763 19 260 23 521 27 693
435 13146 17 119 20 904 15 124 19 733 24 099 28 375
' 440 13 462 17 532 21 410 15 490 20 211 24 685 29 067
415 13 783 17 950 21 921 15 861 20 695. 25 277 29 767
450 14107 18 373 22 439 16 236 21185 25 877 30 475
455 14 435 18 801 22 962 16 615 21 681 26 484 31192
460 14 766 19 234 23 492 16 998 22 183 27 098 31 917
465 15 102 19 671 24 028 17 387 22 690 27 718 32 650
470 15 441 20 114 24 569 17 779 23 203 28 346 33 392
475 15 784 20 562 25 117 18 176 23 722 28 981 34 142
480 16 131 21 014 25 671 18 577 24 246 29 623 34 900
485 16 481 21472 26 231 18 982 24 776 30 272 35 667
490 16 836 21 934 26 797 19 392 25 312 30 928 36 442
495 / 17194 22 402 27 369 19 807 25 854 31 591 37 225
500 17 556 22 874 27 947 20 225 26 402 32 262 38 017
505 17 921 23 351 ’ 28 531 20 649 26 955 32 939 38 817
510 18 291 28 835 29 121 21 076 27 514 33 623 39 626
515 18 664 24 320 29 717 21 508 28 079 34 314 40 442
520 19 041 24 812 30 319 21 944 28 649 35 013 41 268
525 19 422 25 309 30 928 22 385 29 226 35 718 *42 101
530 19 800 25 811 31542 22 830 29 808 36 431 42 943
535 20 193 26 318 32 162 23 279 . 30 395 37 150 43 793
540 20 587 26 830 32 789 23 733 30 989 37 877 44 652
545 20 982 27 346 ' 33 421 24191 31 588 38 610 45 518
550 21 382 27 868 34 060 24 654 32 193 39 351 46 394
555 21 786 28 395 34 704 25 121 32 804 40 099 47 277
560 22193 28 926 35 355 25 592 33 420 40 854 48 169
565 22 604 29 463 36 011 26 068 34 043 41 615 49 069
570 23 018 30 004 36 674 26 548 34 671 42 384 49 978
575 23 437 30 550 37 343 27 033 35 304 43 160 50 895
580 23 859 31101 38 018 27 522 35 944 43 943 51 821
585 24 285 31 658 38 699 28 015 36 589 -44 733 52 754
590 24 715 32 219 39 386 28 513 37 240 45 530 53 697
595 25149 32 785 40 079 29 015 37 897 46 334 54 646
600 25 586 33 356 40 778 29 522 38 650 47 146 55 606
605 26 027 33 932 41 483 30 033 39 228 47 964 56 572
610 26 473 34 512 42 194 30 548 39 902 48 789 57 548
615 26 921 35 098 42 911 31 068 40 582 49 621 58 532
620 . 37 373 35 689 43 634 31 592 41 267 50 461 59 524
625 27 829 86 285 44 364 32 120 41 958 51307 60 524
630 28 289 36 885 45 099 32 653 42 655 52 161 61 534
635 38 753 87 491 45 840 33 190 43 358 53 021 62 550
640 29 221 38 101 46 588 33 732 44 067 53 889 63 576
645 £9 692 38 717 47 341 34 278 44 781 54 763 64 610
650 30 167 39 337 48101 34 828 45 501 55 645 65 652
655 30 646 39 962 48 866 35 383 46 227 56 534 66 702
660 31129 40 592 49 638 35 942 46 958 57 430 67 762
665 31 615 41 228 50 416 36 506 47 696 58 332 68 829
670 32106 41 868 51 199 37 074 48 439 59 242 69 905
675 32 600 42 513 51 989 37 646 49 187 60159 70 988
680 33 097 43163 52 785 38 223 49 942 61 033 72 081
685 33 599 43 818 53 587 38 804 50 702 62 014 73181
690 34104 44 477 54 395 39 390 51468 62 952 74 291
695 34 613 45142 55 209 39 980 52 240 63 897 75 408
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
231
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл* н
7 —j
ОСТ 14
65 X 65 | 75 X 75
У Толщина в лл
мм
6 8 10 1 6 8 10 12
700 35 126 45 812 56 028 40 574 , 53 017 64 850 76 534
705 85 643 46 486 56 855 41 173 53 801 65 809 77 668
710 36 163 47 166 57 687 41 776 54 590 66 775 78 811
715 36 687 47 850 58 525 42 383 55 384 67 748 79 961
720 37 215 48 540 59 369 42 995 56 185 68 729 81121
725 37 647 49 234 60 220 43 611 56 991 69 716 82 288
730 38 283 49 933 61 076 44 232 57 803 70 711 83 464
735 38 822 50 638 61938 44 857 58 621 71712 84 648
740 39 365 51 347 62 807 45 487 59 444 72 721 , 85 841
745 39 812 52 061 63 881 46 120 60 274 73 736 87 041
750 40 463 52 780 64 562 46 759 61109 74 759 88 251
755 40 917 53 504 65 448 47 401 «1 950 75 789 89 468
760 41 575 54 233 66 341 48 048 62 796 76 826 90 694
765 42 037 54 967 67 240 48 700 63 648 77 869 91 928
770 42 703 55 705 68 144 49 355 64 506 78 920 93 171
775 43172 56 449 69 055 50 016 65 370 79 978 94 422
780 43 846 57 198 69 972 50 680 66 240 81 043 95 682
785 44 323 57 951 70 895 51349 67115 82 115 96 949
790 45 003 58 710 71 824 52 022 67 996 83 194 98 226
795 45 488 59 473 72 759 52 700 68 883 84 280 99 509
800 46 176 60 242 73 700 53 382 69 755 85 374 100 803
805 46 769 * 61 015 74 647 54 069 70 673 86 474 102 103
810 47 364 61 793 75 600 54 760 71 577 87 581 103 413
815 47 964 62 576 76 559 55 455 72 487 88 695 104 730
820 48 568 63 364 77 524 56155 73 403 89 817 106 057
825 49175 64 157 78 496 56 859 74 324 90 945 107 391
830 49 786 ' 64 955 79 473 57 567 75 251 92 081 108 735
835 50 401 65 758 80 456 , 58 280 76 184 93 223 110 085
840 51 019 66 566 81 446 58 997 77 122 94 373 111445
845 51 646 67 379 82 441 59 719 78 067 95 529 112 812
850 52 268 68 196 83 443 60 445 79 017 96 693 114189
855 52 898 69 019 84 450 61 175 79 972 97 864 115 573
860 53 531 69 847 85 464 61 910 80 934 99 042 116 967 ’
865 54 169 70 679 86 483 62 649 81 901 100 226 118 368
870 54 810 71 517 87 509 63 393 82 874 101 418 119 778
- , 875 55 455 72 359 88 541 64 141 83 853 102 617 121195
880 56104 73 206 89 579 64 893 84 837 103 823 122 622
- 885 56 756 74 059 90 623 65 650 85 828 105 036 124056
890 57 413 , 74 916 - 91673 66 411 86 824 106 256 125 500
>895 * 58 073 75 778 92 729 67 177 87 825 107 483 126 951
900 , 58 737 76 645 93 791 67 947 88 833 108 718 128 411
905 69 404 77 517 94 859 68 721 89 846 109 959 129 878
910 60 076 78 394 95 933 69 500 90 865 111207 131 356
915 60 751 79 276 97 013 70 283 91 890 112 462 132 840
920 61 430 80 163 98 099 71070 92 921 113 725 134 334
925 62113 81 055 99 191 71 862 93 957 114994 135 834
930 62 799 81 951 100 290 72 658 94999 116 271 137 345
935 63 489 82 853 101 394 73 459 96 047 117 554 138 862
940 64183 83 759 102 505 74 264 97 100 118 845 140 390
945 64 881 84 671 103 621 75 073 ' 98159 120 142 141 924
950 65 583 85 587 104 744 75 887 99 224 121 447 143 468
955 66 288 86 509 105 872 76 705 100 295 122 759 145 019
960 66 997 87 435 107 007 77 528 101372 • 124 078 146 579
965 67 710 88 366 108 147 78 355 102 454 125 403 148 147
970 68 427 89 302 109 294 79 186 103 542 126 736 149 724
975 69 148 90 244 110 447 80 022 104 636 , 128 076 151 309
980 69 872 91190 111605 80 862 105 735 129 423 152 903
985 70 600 92141 312 770 81 707 106 840 130 777 154 504
990 71 332 93 097 ИЗ 941 82 556 107 951 132 138 156115
995 72 067 94 058 115118 83 409 109 068 133 506 157 732
1000 72 807 95 023 116 301 84 267 110 191 134882 159 360
232
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел«
н
ОСТ 14
80 X 80
90X90
У мм Толщи на в лмс
8 10 8 10 1 12 1 14
100 808 972 891 1 072 1245 1402
105 906 1 091 1000 1204 1 400 1578
110 1011 1218 1115 1 345 1565 1 766
115 1 121 1353 1237 1 493 1 740 1 965
120 1238 1495 1367 1 651 I 925 2176
125 1 361 1644 1503 1 817 2 120 2 398
130 1 489 1801 1 647 1 992 2 326 2 632
185 1 624 1 966 1797 2 175 2 542 2 878
140 1 766 2 138 1 954 2 367 2 768 3 136
145 1 913 2 318 2119 2 568 3 004 3 405
150 2 067 2 505 2 290 2 777 3 250 3 686
155 2 226 2 700 2 468 2 995 3 507 3 979
160 2 392 2 902 2 654 3 221 3 774 4 283
165 2 564 3 112 2 846 3 456 4 051 4 599
170 2 742 3 329 3 046 3 700 4 338 4 927
175 2 926 3 554 3 252 3 952 4 636 5 267
180 3117 3 787- 3 465 4 212 4 943 5 618
185 3 313 4 027 3 686 4 482 5 261 5 981
190 В 516 4 274 3 913 4 760 5 589 6 356
195 , 3 725 4 530 4147 5 046 ; 5 927 6 742
200 3 940 4 792 4 389 5 341 6 276 7 140
205 4 161 5 063 4 637 5 645 6 634 » 7 550
210 4 388 5 341 4 892 5 958 7 003 7 971
215 4 622 5 626 5 155 6 279 7 382 8 404
220 4 861 5 919 5 424 6 608 7 771 8849
225 5 107 6 219 * 5 700 6 946 8 171 9 306
230 5 359 6 527 5 984 7 293 8 580 9 774
235 5 617 6 843 6 274 7 648 » 9 000 • 10 254
240 5 881 7 166 6 572 8 012 9 4'30 10 746
245 6 152 7 497 6 876 8 385 ’ 9 871 11 249
250 6 428 7 835 7 187 8 766 10 321 11 764
255 6 711 8 181 7 506 9 156 * 10 782 12 291
260 7 000 8 534 7 831 9 554 11252 12 829
265 7 294 8 895 8 163 9 961 11734 13 379
270 7 596 9 264 8 503 10 377 12 225 13 941
275 7 903 9 639 8 849 10 801 12 726 14 514
280 8 216 10 023 9 202 11 233 13 238 15 100
285 8 536 10 414 »9 563 11 675 13,760 15 697
290 8 862 10 813 9 930 12125 14 292 16 305
295 9193 ' 11219 10 304 12 583 14 834 16 926
800 9 531 11 633 10 686 13 050 15 386 17 558
305 9 875 12 054 11 074 13 526 15 949 18 201
310 10 226 12 483 11470 14 011 16 522 18 857
315 10 582 12 919 11 872 14 504 17 105 19 524
320 10 945 13 362 12 281 15 005 17 698 20 203
325» 11 314 13 815 12 698 15 515 18 302 20 893
330 11 688 14 274 13 121 16 034 18 915 21596
335 12 069 14 740 13 551 16 562 19 539 22 309
340 ъ 12 457 15 214 13 989 17 097 20 173 23 035
345 12 850 15 696 14 433 17 642 20 817 23 772
350 13 250 16 185 14 884 18 195 21472 24 522
355 13 655 16 682 15 343 18 757 22136 25 282
360 14 067 17 186 15 808 19 327 22 811 26 055
365 14 485 17 698 16 280 19 906 23 496 - 26 839
' 370 14 909 18 218 16 760 20 494 24 191 27 635
375 15 339 18 745 17 246 21 090 24 897 28 442
380 15 776 19 279 17 740 21 694 25 612 29 262
385 16 218 19 821 18 240 22 308 26 338 30 092
390 16 667 20 371 18 747 22 930 27 074 30 935
395 17 122 20 928 19 262 23 561 27 821 31789
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
233
Таблица 11 (продолжение)
п МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ и
1 РАВНОБОКОГО УГОЛКА в с и* п
ОСТ 14
80 X 80 1 90 X 90
У Т0Л1ЦИ И & В ММ
1 1
8 10 1 10 1 12 i 1*
400 17 583 21 493 19 783 24 199 28 577 32 655
405 18 050 22 065 20 311 24 847 29 344 33 533
410 18 523 22 645 20 847 25 504 30 120 34 423
415 19 003 23 233 21 389 26 169 30 908 35 323
420 19 488 23 827 21939 26 842 31 705 36 237
425 19 980 24 430 22 495 27 524 32 512 „7 161
430 20 478 25 040 ' 23 058 28 215 33 380 38 097
435 20 982 25 658 23 629 28 915 34158 39 045
440 21 492 26 283 24 206 29 622 34 996 40 005
445 22 009 26 915 24 790 30 339 35 844 40 976
450 22 531 27 556 25 382 31064 36 702 41 959
455 23 060 28 203 25 980 31 798 37 571 42 954
400 23 595 28 859 26 585 32 540 38 450 43 960
465 24 135 29 522 27 198 33 29Г 39 339 44 978
470 24 683 30 192 27 817 34 051 40 238 46 008
475 25 236 30 870 28 443 34 819 41 148 47 050
480 25 795 31556 29 077 35 595 42 067 48 103
485 26 361 32 249 29 717 36 381 42 997 49 168
480 26 933 32 949 30 365 37 175 43 937 50 245
485 27 510 . 33 658 31 019 37 978 44 887 51 333
£00 28 094 34 373 31 680 38 788 45 847 52 433
<05 28 684 35 097 32 349 39 609 46 819 53 545
510 29 381 35 827 33 024 40 437 47 799 54 668
515 29 883 ’ 36 566 33 706 41 274 48 790 55 803 .
530 30 492 37 312 34 396 42 119 49 791 . 56 950
525 31107 38 065 35 092 42 974 50 803 58 108
530 31 728 38 826 35 „795 43 836 51 824 59 279
535 32 354 39 595 36 506 44 708 52 857 60 461
540 32 988 40 371 37 223 45.587 53 898 61 655
545 33 627 41 155 37 947 46 476 54 951 62 860
550 34S73 41 946 38 679 47 373 56 013 64 077,
555 34 924 42 745 39 417 48 279 57 086 65 305
560 35 582 43 551 40 163 49193 58 168 66 546
565 36 246 44 365 40 915 50116 59 262 67 798
. 570 36 916 45 186 41 674 51 048 60 365 69 062
- 575 37 592 46 015 42 441 51 988 61 478 70 337
580 38 275 46 852 43 214 52 936 62 602 71 625
585 38 963 47 696 43 994 53 894 63 736 72 928
590 . 39 658 ' 48 548 44 782 54 860 64 879 74 234
595‘ 40 359 49 407 45 576 55 835 66 034 75 556
ООО 41066 50 274 - 46 377 56 817 67 198 76 891
605 41 779 51 148 47 186 57 810 68 373 78 236
610 - 42 498 52 030 48 001 58 810 69 558 79 594
615 43 224 52 919 48 823 59 819 70 753 80 963
620 43 955 53 816 49 653 60 836 71 958 £2 344
625 44 693 54 721 50 489 61 863 73 174 . 83 736
630 45 437 55 633 51 333 62 897 74 399 85 141
635 46 187 56 552 52 183 63 941 75 635 86 556
640 46 943 57 479 53 040 64 992 76 881 «ц 87 984
645 47 706 58 414 53 905 66 053 78 137 89 423
650 48 474 59 356 54 776 67 122 79 403 90 875
655 49 249 60 306 55 654 68 200 80 681 92 337
060 50 030 61263 56 540 69 286 81 967 93 812
665 50 816 62 228 ~ 57 432 70 382 83 204 95 297
670 51 610 63 201 58332 71485 84 571 96 796
675 52 409 64181 59 238 72 597 85 889 98 305
680 53 214 65 168 60 151 73 717 87 216 99 826
685 54 026 66103 61 072 74 847 88 555 101 359
690 54 844 67 166 61999 75 985 89 902 102 904
695 55 667 68176 62 933 77 132 91 261 104 460
«
234
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
1 J — L -JT МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н ОСТ 14
80 х 80 | эо х 90
Толщина в мм
s 8 10 12 | 14
700 56 498 69194 63 875 78 286 92 629 106 028
705 57 333 70 219 64 823 79 451 94 008 107 608
710 58 176 71 252 €5 778 80 623 95 396 109 200
715 59 024 72 292 66 741 81804 96 796 110 802
720 59 879 73 340 67 710 82 993 98 204 112 418
• 725 60 740 74 396 68 686 84192 99 624 114 044
730 61 607 75 459 69 670 85 398 101 053 115 682
735 62 479 76 529 70 660 86 614 102 494 117 332
740 63 359 77 608 71 658 87 837 103 943 118 994
745 64 244 78 693 72 662 89 070 105 404 120 667
750 65 136 79 769* 73 673 90 311 106 874 122 352
755 66 033 80 887 74 692 91561 108 355 124 049
760 66 937 81 996 75 717 92 819 109 845 125 757
765 67 847 83112 76 749 94 087 111 347 127 477
770 68 763 84 235 77 789 95 362 112 858 129 209
775 69 685 85 366 78 835 96 646 114 380 130 952
780 70 614 86 505 79 888 97 938 115 911 132 708
785 71 548 87 651 80 949 99 240 117 453 134 475
790 72 489 88 804 82 016 100 550 119 005 136 254
795 73 436 89 965 83 090 101 869 120 568 138 044
800 ' 74 389 91134 84172 103 195 122 139 139 846
805 75 348 92 310 85 260 104 532 123 723 141 659
810 76 314 93 494 86 356 105 876 125 315 143 485
815 77 285 94 686 87 458 107 229 126 918 145 322
820 78 263 95 885 88 567 108 590 128 531 147 171
825 79 246 97 091 89 684 109 961 130 155 149 031
830 80 236 98 305 90 807 111 339 131 788 150 904
835 81 232 99 527 91 937 112 727 133433 152 787
840 82 235 100 756 93 075 114122 * 135 086 154 684
845 83 243 101 993 94 219 115 528 136 751 156 590
850 84 257 . 103 237 95 370 116 940 138 425 158 510
855 85 278 194 489 96 529 118 362 140 110 160 440
860 86 305 105 748 97 694 119 792 141 804 162 383
865 87 337 107 015 98 866 121 232 143 510 164 337
870 88 377 108 289 100 046 122 679 145 224 166 303
875 89 422 109 571 101 232 124135. 146 950 168 280
880 90 474 ИО 861 102 426 125 599 148 685 170 270
885 91 531 112 158 103 626 127 074 150 432 172 270
890 92 595 ИЗ 463 104 833 128 555 152 187 174 283
895 93 664 114 775 106 048 130 046 153 954 176 307
900 94 741 116 094 107 269 131 544 155 730 178 344
905 95 822 117 422 108 497 133 053 157 517 180 391
910 96 911 118 757 109 733 134 569 159 314 182 451
915 98 005 120 099 110 975 136 094 161121 184 521
920 99 106 121449 112 225 137 627 162 938 186 605
925 100 213 122 806 ИЗ 481 139 170 164 766 188 699
930 101 326 124 171 114 744 140 720 166 603 190 806
935 102 444 125 544 116 015 142 280 168 451 192 923
940 103 570 126 924 117 292 143 847 170 309 195 053
945 104 701 128 312 118 576 125 425 172 178 197194
950 105 839 129 707 119 868 147 009 174 055 199 348
955 106 982 131 110 121166 148 604 175 945 201 512
960/ 108 133 132 520 122 471 150 205 177 843 203 689
965 109 288 133 938 123 784 151 817 179 753 205 876
970 НО 451 135 364 125 103 153 436 181 671 208 077
975 111 618 136 797 126 429 155 065 183 601 210 288
980 112 793 138 237 127 763 156 700 185 540 212 512
985 ИЗ 973 139 685 129 ЮЗ 158 347 187 490 214 746
* 990 115 161 141141 130 451 160 000 189 450 216 993
995 116 353 142 604 131 805 161 663 191 420 219 251
1060 117 552 144 075 133 166 163 ззз 193 401 221 521
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
233
Таблица 11 (продолжение)
моменты ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ем*
н
ОСТ 14
У мм 100 X 100 ] 1’ 120 X 120
Тол щ и н а в мм
8 10 12 14 16 1 10 12 14 1 16
100 105 110 115 120 967 1084 1209 1342 1482 1 166 1 309 1 461 1 622 1 793 5 1355 1522 1701 1891 2 093 1529 1720 1924 2 142 2 372 1695 1909 2 137 2 381 2 639 2 087 2 408 2 783 3 046
125 1630 1974 । 2 306 2 616 2 912 2 275 2 652 3 013 3 359
130 1 786 2 165 2 530 2 872 3199 2 495 2 909 3 308 3 691
135 1950 2 365 2 766 3142 3 502 2 726 8 181 3 619 4 041
140 2 121 2 575 3 013 3 427 3820 2 969 3 466 3 947 4 409
145 2 301 2 794 3 272 3 721 4 152 3 223 3 765 4 290 4 795
150 2 488 3 023 3 542 4 031 4 499 3 489 4 078 4 649 5199
155 2 683 3 261 3 823 4 353 4 861 3 767 4 405 5 024 5 621
160 2 886 3 509 4146 4 689 5 238 4 056 4 746 5 415 6 061
165 3 096 3 767 4 420 5 037 5 630 4 357 5 100 5 822 6 519
170 3 315 4 034 4 735 5 399 6 036 4 670 5 468 6 245 6 995
175 3 541 4 811 5 062 5 774 6 458 4 994 5 850 6 684 7 489
180 3 775 ‘ 4 597 5 401 6162 6 894 5 330 6 246 7 139 8 001
185 4 017 4 893 5 750 6 564 7 345 5 678 6 656 7 610 8 532
190 4 266 5 199 6112 6918 7 811 6 037 7 079 8 097 9 080
195 4 524 * 5 514 6 484 7 406 8 292 6 408 7 516 8 600 9 646
200 4 789 * 5 839 6 868 7 847 8 788 6 791 7 967 9 118 10 231
205 5 062 6 174 7 263 в 301 9 298 7 185 8 432 9 653 10 833
210 5343 ’ 6 518 7 670 8 768 9 824 7 591 8 911 10 204 11 454
215 5 631 6 871. ’8 088 9 248 10 364 8 008 9 403 10 770 12 093
220 5 928 7 235 8 518 9 741 10 919 8 438 - 9 909 11 353 12 749
225 6 232 7 608 8 959 10 248 11 489 8 879 10 429 11951 13 424
230 6 544 7 990 9 411 10 768 - 12 074 9 331 10 963 12 565 14117
235 6 864 8 382 9 875 И 300 12 673 9 795 11 511 13 196 14 827
240 7 191 8 784 10 350 И 846 13 288 10 271 12 072 13 842 15 556
245 7 527 9 195 10 837 12 406 13 917 10 758 12 648 14 504 16 303
250 7 870 9 616 11 335 12 978 14 561 11 257 13 236 15 182 17 068 17 8^1
255 8 221 10 046 11 844 13 563 15 220 11 768 13 839 15 877
260 8 580 10 486 12 365 14 162 15 894 12 291 14 455 16 587 18 652
265 8 946 10 936 12 897 14 774 16 583 12 825 15 086 17 313 19 471
270 9 321 11 895 13 440 15 398 17 280 13 370 15 730 18 055 20 309
275 9 703 И 864 13 995 16 037 18 005 13 928 16 388 18 813 21164
280 u 10 093 12 343 14 562 16 688 18 738 14 497 17 060 19 587 22 037
' 285 10 491 12,831 15 139 17 352 19 487 15 077 17 745 20 376 22 928
290 ' 10 896 13 328 15 729 18 030 20 250 15 670 18 445 21 182 23 838
295 11310 13 836 16 329 18 720 21027 16 274 19 158 22 004 24 765
300 11 731 14 352 16 941 19 424 21 820 16 889 19 885 22 842 25 711
305 ' 12 160 14 879 17 565 20 141 22 628 17 516 20 626 23 695 26 674
310 . 12 597 15 415 18 199 20 871 23 450 18 155 21 380 24 565 27 656
315 18 041 15 961 18 845 21 614 24 287 18 806 22 149 25 450 28 655
320 13 494 16 516 19 503 22 371 25189 19 468 22 931 26 352 29 673
325 13 954 17 081 20 172 23 140 26 006 20 142 23 727 27 269 30 709
330 14 422 17 655 20 852 23 923 26 888 20 827 24 537 28 203 31 762
335 14 898 18 239 21 544 24 719 27 785 21 524 25 360 29 152 32 834
340 15 381 18 833 22 247 25 528 28 696 22 233 26 198 30 117 33 924
345 15 873 19 436 22 962 26 350 29 623 22 954 27 049 31 099 35 032
г 350 16 372 20 049 23 688 27 185 30 563 23 686 27 914 32 096 36 158
355 16 879 20 672 24 425 28 039 31 520 24 429 28 792 33 109 37 302
360 17 394 21 304 25 174 28 895 32 491 25 185 29 685 34 138 38 464
365 17 916 21 945 25 934 29 770 33 477 25 952 30 591 . 35 183 39 644
870 18 447 22 596 26 705 30 658 34 477 26 731 31 512 36 244 40 842
375 18 985 23 257 27 488 31 559 35 498 27 521 32 446 •37 321 42 058
380 19 531 23 928 28 283 32 473 36 523 28 323 33 893 38 414 43 293
385 20 085 24 603 29 088 33 400 37 568 29 137 34 355 39 523 44 545
390 20 646 25 298 29 906 34 341 38 628 29 962 85 330 40 647 45 815
385 21 216 25 997 . 30 734 35 294 ♦ 39 703 30 799 96 320 41 788 47 104
236
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
..О МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ГАВНОБОКОГО УГОЛКА в н ОСТ 14
100 х юо | 120 X120
У мм Тол щ и н а В
8 10 12 14 16 10 12 1 14 16
400 21 793 26 706 31 574 36 261 40 793 31647 37 323 42 945 48 410
405 22 378 27 424 82 426 37 241 41 897 32 507 38 339 44 118 49 735
410 22 971 28 152 33 288 38 234 43 016 33 379 39 370 45 306 51 077
415 23 571 28 890 34 162 39 241 44 151 34 263 40 414 46 511 52 438
420 24 180 29 637 35 048 40 260 45 300 35158 41 473 47 731 53 817
425 24 796 30 394 35 945 41292 46 464 36 065 42 545 48 968 55 213
430 25 420 31 160 36 853 . 42 338 47 643 36 983 43 630 50 220 56 628
435 26 052 31 936 37 773 43 397 48 836 37 914 44 730 51488 58 061
440 26 691 32 722 38 704 44 469 50 045 38 855 45 843 52 773 59 512
445 27 339 33 517 ’ 39 647 45 554 51 268 39 809 46 970 54 073 60 981
' 450 27 994 34 322 40 601 46 652 52 506 40 774 * 48 111 55 389 62 468
455 28 657 35 137 41 566 47 764 53 759 41 751 49 266 56 721 63 978
460 29 328 35 961 42 543 48 888 55 027 42 739 50 435 58 069 65 496
465 30 006 36 794 43 531 50 026 56 310 43 739 51 617 59 433 67 037
470 30 693 37 638 44 530 51 177 57 607 44 751 52813 60 813 68 596
475 31 387 38 491 45 541 52 341 58 920 45 774 54 023 62 209 70 173
480 32 089 39 353 46 564 53 518 60 247 46 809 55 247 63 62L 71 768
485 82 779 40 225 47 597 54 709 61589 47 856 56 485 65 049 73 382
430 33 516 41 107 48 643 55 912 62 946 48 914 57 736 66 493 75 013
495 34 242 41 998 49 699 57 129 64 318 49 984 59 001 67 953 76 662
500 34 975 42 899 50 767 58 359 65 705 51 066 60 280 69 428 78 330
505 35 716 43 810 51 847 59 601 67 106 52 159 61573 70 920 80 015
510 36 465 44 729 52 937 60 858 68 523 53 264 62 880 72 428 81719
515 37 221 45 659 54 039 62 127 69 954 54 380 64 200 73 951 83 441
520 • 37 986 46 599 55 153 63 409 71400 55 508 65 534 75 491 85 180
525 38 758 47 547 56 278 64 705 72 861 56 648 66 882 77 046 86 938
530 39 538 48 506 57 414 66 013 74337 57 800 68 244 78 617 88 714
535 40 326 49 474 58 562 67 335 75 828 58 963 * 69 620 80 205 90 508
540 41 121 50 452 59 721 68 670 77 333 60 138 71 009 81808 92 819
545 41 925 51 439 60 892 70 018 . 78 853 61 324 72 412 83 427 94149
550 42 736 52 436 62 074 71380 80 389 62 522 73 829 85 063 95 997
555 43 555 53 443 63 267 72 754 81938 63 732 75 260 86 714 97 863
560 44 382 54 458 64 472 74142 83 503 64 953 76 704 88 381 99 747
565 45 216 55 484 65 688 75 542 85 083 66 186 78 163 90 064 101 649
. 570 46 059 56 519 66 915 76 956 86 678 67 431 79 635 91 763 103 570
575 46 909 57 564 68 154 78 383 88 287 68 687 81121 93 478 105 508
580 47 767 58 619 69 405 79 824 89 912 69 955 82 621 95 209 107 464
585 48 633 59 683 70 666 81277 - 91551 71235 । 84 134 96 955 109 438
590 49 506 60 756 71940 82 743 93 205 72 526 85 662 98 718 111 431
595 50 388 61 840 73 224 84 223 94 874 73 829 87 203 100 497 113 441
600 51 277 62 932 74 520 85 716 96 557 75 144 88 758 102 292 115 470
605 52 174 64 035 75 828 87 222 98 256 76 470 90 327 104 102 117 516
610 53 079 65 147 77 146 88 741 99 969 77 808- 91 909 105 929 Д9 581
615 53 991 66 269 78 476 90 273 101 698 79 157 , 93 506 107 772 121 663
620 54 912 67 400 -.79 818 91819 103 441 80 519 95116 109 630 123 764
625 55 840 68 541 81 171 93 377 105 199 81 891 96 740 111 505 125 883
630 56 776 69 691 82 535 94 949 106 971 83 276 98 378 113 395 128 019
635 57 720 70 851 83 911 96 534 108 759 84 672 100 029 115 301 130 174
640 58 671 72 021 85 298 9В 132 110 561 86 080 101 695 117 224 132 347
645 59 631 73 200 86 697 99 743 112 379 87 499 103 374 119 162 134 538
650 60 600 74 389 88107 101 367 114 21! 88 930 105 067 121116 136 747
655 61 573 75 588 89 528 103 004 116 058 90 373 106 774 123 086 138 974
660 62 556 76 796 90 961 104 655 117 920 91827 108 494 125 072 141 219
665 63 546 78 013 92 405 106 319 119 797 93 294 110 229 127 074 143 482
670 64 545 79 241 93 860 107 966 121 688 94 771 111 977 129 092 145 763
675 65 551 80 478 95 327 109 686 123 595 96 261 113 739 131 126 148 062
680 66 565 81 724 96 806 111 389 125 516 97 762 115 514 133 176 150 380
685 67 587 82 980 98 295 113 105 127 452 99 274 117 304 - 135 242 152 715
690 68 616 84 246 99 797 114 835 129 403 100 798 119 107 137 324 155 068
695 69 654 85 521 101 309 116 577 131 369 102 334 120 925 139 421 157 440
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
237
Таблица 11 (продолжение)
^-7. МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н ОСТ х4
J -1
wo X 10U I 120 X 120
У Толщина в мм
8 10 | 12 14 16 10 | 12 14 | 16
7«0 70 699 86 806 102 833 118 333 133 350 103 882 122 756 141 535 159 829
705 71 752 88 100 104 868 120102 135 345 105 441 124 600 143 665 162 237
710 72813 89 404 105 915 121884 137 356 107 012 126 459 143 810 164 662
715 73 881 90 718 107 473 123 679 139 381 108 595 128 331 147 972 167 106
720 74 958 92 041 109 043 125 488 141421 110189 130 218 150 149 169 568
725 76 042 93 374 110 624 127 309 143 477 Щ 795 130 218 152 343 172 047
730 77 134 94 717 112 216 129 144 145 546 ИЗ 412 134 031 154 552 174 545
735 78 234 96 069 113 820 130 992 147 630 ц5 041 135 959 156 778 177 061
740 79 341 97 430 115 435 132 853 149 730 116 682 137 900 159 019 179 595
745 80 457 98 802 117 062 134 727 151 «44 118 334 139 855 161 276 182 147
750 81 580 100 182 118 700 136 614 158 973 119 999 141824 163 549 184 717
* 755 82 711 101 573 120 349 138 515 156 118 121 674 143 807 165 838 187 305
760 ' 83 850 102 973 123 010 140 428 158 276 123 362 145 804 168 144 189 911
765 84 996 104 383 123 682 142 355 160 450 125 061 147 814 170 465 192 535
770 86 151 105 802 . 125 365 144 295 162 638 126 771 149 838 172 802 195 177
775 87 313 107 231 . 127 060 146 248 164 842 128 494 151 876 175 154 197 837
780 88 483 108 669 128 767 148 214 167 060 130 228 153 928 177 523 200 515
785 89 661 110 117 130 484 150 194 169 294 131 973 155 994 179 908 203 218
730 90 846 111 575 132 214 152 186 171542 133 731 158 073 182 309 205 926
795 92 040 113 042 133 954 154 192 173 804 135 500 160 166 184 726 208 659
800 93 241 114 519 136 706 156 210 176 082 137 280 162 273 187 159 211 409
805 94 450 116 005 137 470 158 242 178 375 139 072 164 394 189 607 214177
810 95 667 ,117 502 139 244 160 288 180 682 140 876 166.529 192 072 216 964
815 96 891 119 007 141 030 162 346 183 004 142 692 168 677 194 552 219 769
820 98 124 120 522 142 828 164 417 185 341 144 519 170 839 197.049 222 591
825 99 364 122 047 144 637 166 502 187 693 146 358 173 015 199 561 1 225 432
. 830 100 612 123 582 146 457 168 599 . 190 060 148 208 175 205 202 090 228 291
835 101 868 125 126 148 289 170 710 192 442 150 070 177 409 204 634 231168
‘840 103 131 126 680 150 132 172 834 194 838 151 944 179 626 207 194 234 062
345 104 403 128 243 151 987 174 971 197 250 153 830 181 857 209 771 236 975
850 105 682 129 816 153 853 177 122 199 676 155 727 184 102 212 363 239 906
*855 106 969 131 398 155 730 179 285 202116 157 636 186 361 214 971 242 855
860 108 264 132 990 157 619 181462 204 573 159 556 188 6,34 217 595 245 822
865 109 566 134 592 159 519 183 651 207 043 161 488 190 920 220 235 248 807
870- 110 877 136 203 161 430 185 854 209 529 163 532 193 220 222 891 251 811
875 112 195 137 824 163 353 188 070 212 030 165 387 195 534 225 563 254 832
880 п 113 521 139 454 165 288 190 300 214 545 167 354 197 862 228 251 257 871 •
885 114 855 141 094 167 233 .192 542 217 075 169 333 200 203 230 955 260 928
890 -116 196 142 /44 169 191 194 797 219 620 171 323 202 559 233 674 264 004
895 117 546 144 403 171159 197 066 222 180 173 325 204 928 236 410 267 097
900 118 903 146 072 173139 199 348 224 754 175 338 207 311 239 162 270 209
905 t 120 268 147 751 175130 201 642 227 344 177 364 209 708 • 241 930 273 338
910 121 641 149 439 177133 203 950 229 948 179 401 212118 244 713 276 486
915 123 021 151 136 179 147 206 272 232 568 181449 214 543 247 513 ’ 279 651
920 124 410 152 844 181 173 208 606 235 202 183 509 216 981 250 328 282 835
925 125 806 154 561 183 210 210 954 267 850 185 581 219 433 253 160 286 037
930 127 210 156 287 185 258 213 314 240 514 187 665 221 899 256 007 289 256
935 128 622 158 023 187 318 215 688 243 193 189 760 224 378 2 58 870 292 494
940 130 041 159 769 189 389 218 075 245 887 191 867 2’6 872 261750 295 760
945 131 469^ 161524 191472 220 475 ’ 248 595 193 985 229 379 264 645 299 024
950 132 904 163 289 193 566 222 889 251 318 196 115 231 900 267 556 302 316
955 134 347 165 063 195 671 225 315 254 056 198 257 234 435 270 483 305 626
960 135 798 166 847 197 788 227 755 256 809 200 410 236 983 273 426 308 954
965 137 256 168 641 199 916 230 207 259 577 202 575 239 546 276 385 312 300
970 138 723 170 444 202 055 232 673 262 359 204 752 242 122 279 360 315 664
975 140 197 172 257 204 206 235 152 265 157 206 940 244 712 282 351 319 047
980 141 679 174 080 206 389 237 644 267 969 209 140 247 315 285 358 322 447
985 143 169 175 912 208 542 240 150 270 796 211352 249 933 288 381 325 865
990 144 666 177 753 210 728 242 668 273 638 213 575 252 564 291 420 329 301
995 146 172 179 605 212 924 245 200 276 4& 215 810 255 210 294 474 332 756
1000 147 685 181 466 215 133 247 745 279 367 218 057 257 869 297 545 336 228
238
' МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
Р МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н ОСТ 11
130 х 130 | 150 х iso
Толщина в леи
мм 10 12 14 16 12 14 16 1 18 1 28
130 2 651 3 094 3 520 3 920
135 2 896 3 382 3 850 4 291
140 3 153 3 684 4198 4 681
145 3 423 4 002 4 563 5 091
150 3 706 4 335 4 945 5 520 4 854 5 552 6 205 6 823 7 432 .
155 4 001 4 683 5 344 5 969 5 241 5 997 6 706 7 379 8 041
160 4 309 5 045 5 761 6 438 5 646 6 463 7 231 7 960 8 678
165 4 629 5 423 6 195 6 927 6 068 6 949 7 778 8 566 9 344
170 4 963 5 816 6 646 7 435 6 508 7 455 8 348 9 198 10 037
175 5 308 6 223 ‘ 7115 7 963 6 965 7 982 8 941 9 856 10 759
180 5 667 6 646 7 601 8 510 7 440 8 528 9 556 10.539 И 509
185 6 038 7 084 8105 9 077 7 932 9 095 10 196 11248 12 288
190 6 422 7 536 8 626 9 664 8 441 9 682 10 858 И 982 13 094
195 6 818 8 004 9 164 10 270 8 968 10 289 11 543 12 742 13 929
200 7 227 8 487 9 719 10 896 9 513 10 917 12 250 13 528 14 792
205 7 649 8 985 10 292 И 542 10 075 11 565 12 981 14 339 15 683
210 8 083 9 497 10 882 12 207 10 654 . 12 232 13 734 15 175 16 602
215 8 531 10 025 11490 12 892 11251 12 920 14 510 16 037 17 550
220 8 990 10 568 12 115 13 597 11 865 13 629 15 310 16 925 18 525
225 9 463 11 125 12 757 14 321 12 497 14 357 16 132 17 838 19 529
230 9 948 11 698 13 417 15 065 13 146 15 106 * 16 977 18 777 20 561
235 10 445 i 12 286 14 094 15 829 13 812 15 874 17 845 19 741 21 622 ”
240 10 956 1 12 888 14 788 16 612 14 496 16 663 18 736 20 731 22 710
245 11479 1 13 506 15 500 17 415 15 198 17 473 19 649 21 746 23 827
250 12 014 14 139 16 229 18 238 15 917 18 302 . 20 586 22 787 24 972
255 12 562 14 187 16 975 19 080 16 653 19 152 21 545 23 853 26 145
260 13 123 15 449 17 739 19 942 17 407 20 021 22 528 24945 27 346
265 13 697 16 127 18 520 20 823 18 178 20 911 23 533 26 063 28 576
270 14 283 16 820 19 319 21 724 18 967 21 822, 24 561 27 206 29 834
275 14 882 17 527 20 134 22 645 19 773 22 752 25 612 28 375 31 119
280 15 493 18 250 20 968 23 586 # 20 597 23 703 26 686 29 569 32 434
285 16 118 18 988 21 818 24 546 21 438 24 673 27 783 30 789 33 776
290 16 754 19 740 22 686 25 525 22 297 25 664 28 903 32034 35146
295 17 404 20 508 23 571 26 525 23 173 26 676 30 046 33 305 36 545
300 18 066 21 291 24 474 27 544 24 066 27 707 31 211 34 601 37 972
805 18 741 22 089 25 394 28 583 24 977 28 759 32 400 35 923 * 39 427
310 19 428 22 901 26 331 29 641 25 905 29 83Г 33 611 37 271 - 40 910
315 20 128 23 729 27 285 30 719 26 851 30 923 34 846 38 664 42 422
320 20 841 24 572 4 28 257 31817 27 814 32 035 36 103 40 042 43 962
325 21 566 25 429 29 247 32 934 28 795 33 167 37 383 41 467 45 530
330 22 304 26 302 30 253 34 071 29 793 34 320 38 686 42 916 47 126
335 23 055 27 190 31277 35 227 30 809 35 493 40 012 44 396 48 750
340 23 818 28 092 32 319 36 404 31842 36 686 41 361 45 892 50 403
345 24 594 29 010 33 377 37 600 32 892 37 889 42 732 47 419 52 083
350 25 383 29 943 34 453 38 815 33 960 39 132 44 127 48 971 53 792
355 26 184 30 891 35 547 40 050 35 046 40 386 45 545 50 548 55 529
360 26 998 31853 36 658 41 305 36 148 41 660 46 985 52 151 57 295
365 27 825 32 831 37 786 .42 580 37 269 42 954 48 448 53 780 59 038
370 28 664 33 824 38 931 43 874 38 406 44 268 49 934 55 434 60 910
375 Z 29 516 34 831 40 094 45 188 39 562 45 602 51444 57 113 62 760
380- ВО 380 35 854 41 274 46 521 40 734 46 957 52 976 58 819 64 638
385 31 257 36 892 42 472 47 874 41 924 48 332 54 531 60 549 66 544
390 32 147 37 944 43 687 49 247 43 132 49 727 56 108 62 306 68479
395 33 050 39 012 44 919 50 639 44 357 51142 57 709 64 088 70 442
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
239
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ L -1
Lt РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Г
7
ОСТ 14
130 X ISO i | 150 X 160
У Тол щ и н а В ММ
мм 10 12 . U . 1“ 12 14 16 18 20
400 405 410 415 420 33 964 40 095 46 168 52 051 45 599 52 577 59 333 65 895 72 432
34 892 41 193 47 435 53 483 46 859 54 033 60 979 67 728 74 452
35 832 42 305 48 719 54 934 48 136 55 509 62 649 69 586 76 499
36 786 43 433 50 021 56 405 49 431 57 005 64 341 71 471 78 574
37 751 44 576 51 340 57 896 50 744 58 521 66 056 73 380 80 678
425 38 730 45 734 52 676 59 406 52 073 60 057 67 794 75 315 82 810
430 39 721 46 906 54 030 60 936 53 420 61 614 69 555 77 276 84 970
435 40 724 48 094 55 401 62 486 54 785 63 191 71 339 79 262 87 158
440 41741 49 297 56 789 64 055 56 167 64 788 73 146 81 274 89 375
445 42 770 50 514 58 195 65 644 57 566 66 405 74 976 83 311 91620
450 43 811 51 747 59 618 67 253 58 983 68 043 76 828 85 374 93 893
44 865 52 995 61 058 68 881 60 418 69 700 78 704 87 463 96 194
460' 465 45 932 54 257 62 516 70 529 61 870 71 378 80 602 89 577 98 523
47 012 55 535 63 991 72 196 63 339 73 076 82 523 91 716 100 881
470 48 104 56 828 65 484 73 883 64 826 74 794 84 468 93 881 103 266
475 480 49 209 58 136 66 993 75 590 66 330 76 533 86 435 96 072 105 680
50 326 59 458 68 521 77 317 67 852 78 291 88 425 98 288 108 122
485 490 51 457 60 796 70 065 79 063 69 391 80 070 90 438 100 530 110 593
52 599 62 149 71 627 80 828 70 947 81 869 92 474 102 797 113 091
' ‘ 495 53 755 63 516 73 206 82 614 72 521 83 688 94 532 105 090 115 618
500 505 510 515 54 923 * 64 899 74 803 84 419 74113 85 528 96 614 107 409 118 173
56 104 66 297 76 417 86 244 75 721 87 387 98 718 109 753 120 756
57 297 ’ 67 709 . 78 048 88 088 77 348 89 267 100 846 112 122 123 367
58 503 69 137 79 696 89 952 78 992 91 167 102 996 114 517 126 007
520 59 722 70 580 81 362 91 836 80 653 93 087 105 169 116 938 128 675
525 60 953 72 038 83 046 93 739 82 332 95 028 107 365 119 384 131 370
530 62 197 73 510 84 746 95 662‘ 84028 96 988 109 584 121 856 Х34 095
535 63 454 74 998 86 464 97 604 85 741 98 969 111 826 124 353 136 847
540 64 723 76 501 88 200 99 567 87 472 100 970 114 091 126 876 139 627
545 66 005 78 018 89 952 101 549 89 221 102 991 116 379 129 424 142 436
* 550 67 300 79 551 91 722 103 550 90 987 105 033 118 689 131 998 145 273
555 68 607 81 099 93 510 105 571 92 770 107 094 121 023 134 597 148 138
560 69 928 82 661 95 315 107 612 94 571 ,109 176 123 379 137 222 151 031
5б5 71 260 84 239 97 137 109 6’3 96 389 111 278 125 759 139 873 153 953
570 72 605 85 832 98 976 111 753 98 225 113 400 128 161 142 549 156 903
575 ‘ 73 963 87 440 100 833 113 853 100 078 115 543 130 586 145 251 159 881
580 75 333 г89 062 102 707 - 115 972 101 949 117 705 133 034 147 978 162 887
585 ' 590 76 716 90 700 104 599 118 111 103 837 119 888 135 505 150 731 165 921
78 112 92 353 106 507 120 270 105 742 122 091 137 999 153 509 168 984
595 79 521 94 020 108 434 122 448 107 665 124 314 140 515 156 313 172 074
600 80* 941 95 703 110 377 124 646 109 606 126 558 143 055 159 142 175 193
605 82 375 97 401 112 338 126 864 111 504 128 822 145 618 161 997 178 340
610 615 83 822 99 113 114 316 129 101 113 539 131 105 148 203 164 878 181 516
85 281 100 841 116 312 131 358 115 532 133 409 150 811 167 784 184 719
620 86 752 102 584 118 325 133 635 117 542 135 734 . 153 442 170 715 187 951
625 88 237 104 341 120 355 185 931 119 570 138 078 156 097 173 672 191 211
630 89 734 106 114 122 403 138 247 121 615 140 443 158 774 176 655 194 499
635 640 91 107 902 124 468 140 583 123 678 142 827 161 474 179 663 197 815
92 766 109 704 126 550 142 938 125 758 145 232 164 196 182 697 201160
645 94 301 Ш 522 128 650 145 313 127 855 147 658 166 942 185 757 * 204 533
650 95 848 113 355 130 767 147 708 128 970 150103 169 711 188 842 207 933
655 97 408 115 203 ‘ 182 901 150 122 - 132 102 152 569 172 502 191 952 211 363
660 98 981 117 065 135 053 152 556 134 252 155 054 175 317 195 088 214 820
665 100 567 118 943 137 222 155 009 136 420 157 560 178 154 198 250 218 305
670 102 165 120 836 139 408 157 482 138 604 160 087 181 014 201 437 221 819
675 103 776 122 743 141 612 159 975 140 806 162 633 183 897 204 649 225 361 ‘
680 105 400 124 666 143 833 162 488 J43 026 165 200 186 803 207 888 228 931
685 107 036 126 604 146 072 165 020 145 263 167 786 189 732 211 151 232 о29
690 695 108 684 128 556 148 328 167 571 147 518 170 393 192 684 214 441 236 156
110 346 130 524 150 601 170143 149 790 173 021 195 659 217 755 239 811
240
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
моменты ИНЕРЦИИ н
РАВНОБОКОГО > УГОЛКА в СМ*
J. ~ ОСТ 14
iso X iso | | 150 X 150
У мм Тол щ и н а в мм
10 1 18 14 16 1 1 13 1 14 1 16 1 1 1» 1 1 20
700 112 020 132 507 152 892 172 734 152 079 175 668 198 656 221 096 243 494
705 113 707 134 505 155 199 175 345 154 386 178 336 201 677 224 462 247 205
710 115 406 136 517 157 525 177 975 156 710 181 024 204 720 227 853 250 944
715 117 118 138 545 159 867 180 625 159 052 183 732 207 786 231 970 254 712
720 118 843 140 588 162 227 183 295 161 411 186 460 210 876 234 713 258 507
725 120 580 142 645 164 605 185 984 163 788 189 208 213 988 238 181 262 331
730 122 330 144 718 166 999 188 693 166 182 191 977 217 123 241 675 266 183
735 124 093 146 806 169 411 191 421 168 594 194 766 220 281 245 194 270 064
740 125 868 148 908 171 841 194 170 171 023 197 575 223 462 248 739 273 972
745 127 656 151 026 174 287 196 938 173 469 200 404 226 665 252 309 277 909
750 129 457 153 159 176 751 199 725 175 933 203 253 229 892 255 905 281 874
755 131 270 155 307 179 233 202 532 178 415 206 123 233 141 259 527 285 867
760 133 096 157 469 181 731 205 359 180 914 209 013 236 414 263 174 289 888
765 134 935 159 647 184 248 208 206 183 430 211 923 239 709 266 846 293 938
770 136 786 161 840 186 781 211 072 185 964 214 853 243 027 270 544 298 016
775 138 650 164 047 189 332 213 958 188 515 217 803 346 368 274 268 302 121
780 140 526 166 270 191 899 216 863 191 083 220 774 249 732 278 017 306 256
785 142 415 168 508 194 485 219 788 193 670 223 765 253 119 281 792 310 418
790 144 317 170 760 197 088 222 733 196 273 226 776 256 529 285 592 314 608
795 14G 232 173 028 199 708 225 697 198 894 229 807 259 962 289 418 318 827
800 148 158 175 311 202 346 228 681 201 532 232 858 263 417 293 269 323 074
805 150 098 177 609 205 001 231 685 204 188 235 930 266 896 297 146 327 349
810 152 051 179 921 207 673 234 708 206 862 239 022 270 397 301 049 331 652
815 154 016 182 249 210 363 237 751 209 552 242 134 273 922 304 977 335 984
'820 155 993 184 592 213 070 240 814 212 261 . 245 266 277 469 308 931 340 344
825 157 984 186 949 215 794 243 896 214 986 248 418 ш 281 039 312 910 344 732
830 159 987 189 322 213 536 246 998 217 730 251 591 ’ 284 632 . 316 914 349 148
835 162 002 191 710 221 295 250 120 220 490 254 784 288 248 320 945 353 592
840 164 031 194 112 224 071 . 253 261 223 263 257 997 291 887 325 001 358 065
845 166 072 196 530 226 865 256 422 226 064 261 230 295 548 329 082 362 565
850 168 12q 198 963 229 676 259 603 228 877 264 483 299 233 333 189 367 094
855 170 192 201 410 232 504 262 803 231 707 267 757 302 941 337 321 . 371 651
860 172 270 203 873 235 350 266 023 234 555 271 051 306 671 341 479 376 237
865 174 362 206 351 238 213 269 262 237 420 274 365 310424 345 663 380 850
870 176 466 208 844 241 093 272 521 240 303 277 699 314 200 349 872 385 492
875 178 583 211 351 243 991 275 800 243 203 281 054 318 000 354 107 390 162
880 180'713 213 874 246 906 279 099 246 121 284 428 321 822 358 367 394 860
885 182 855 216 412 249 839 282 417 249 056 387 823 325 667 362 653 399 586
890 185 010 218 964 252 78*9 285 754 252 008 291 238 339 534 366 964 404 341
895 187 177 221 532 255 756 289 112 254 978 294 673 333 425 371 301 409 1£4
900 189 357 224 115 258 740 292 489 257 966 298 129 337 339 375 663 413 934
905 191 550 226 713 261 742 295 886 260 971 801 604 341 275 380 051 418 774
910 193 755 229 325 х 264 762 299 302 263 993 305 100 345 235 384 465 423 641
915 195 973 231 953 267 798 302 738 267 033 308 616 349 217 388 904 428 536
920 198 204 234 596 270 852 306 194 270 090 312 152 353 222 393 368 433 460
925 200 447 237 253 273 923 309 669 273 165 315 709 357 250 397 858 438 412
930 202 703 239 926 277 012 313 164 276 257 319 285 361 301 402 374 443 392
935 204 979 242 614 280 118 316 678 279 366 322 882 365 375 406 915 ’ 448 400
940 207 253 245 316 283 241 320 213 282 493 326 499 369 472 411 482 453 437
945 209 547 248 034 286 382 323 763 285 638 330 136 373 592 416 075 458 502
950 211 854 250 767 289 540 327 340 288 800 333 794 377 734 420 692 463 595
955 214173 253 515 292 716 330 933 291 979 337 471 381 900 * 425 336 • 468 716 •
960 z 216 505 256 277 295 908 3 4 546 295 176 341 169 386 088 430 005 473 865
965 218 850 259 055 299 118 338 179 298 390 344 887 390 299 434 700 479 043
970 221 207 261 843 302 346 341 831 301 622 348 625 394 534 439 420 484 248
975 223 577 264 655 305 591 345 503 304 871 352 384 398 791 444 165 489 482
980 225 959 267 478 308 853 349 194 308 138 356 163 403 071 448 937 494 744
985 228 354 270 316 312 132 352 905 311 422 359 961 407 374 453 733 500 035
990 230 762 273 168 315 429 356 636 314 724 363 780 411 700 458 556 505 353
995 233 183 276 036 318 743 360 386 318 043 367 619 416 048 463 404 510 700
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
241
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
J LJ ОСТ 14
130 X 130 | | 150 X 150
У Т О ива в
ММ 10 12 14 16 12 14 1 1 -1 1 18 20
1 ООО 235 615 278 919 322 075 $64 156 321 379 371 479 420 420 468 277 516 075
1 005 238 061 281 817 325 424 367 946 324 733 375 358 424 814 473 176 521 478
1 010 240 520 284 729 328 790 371 755 328 104 379 258 429 232 478 100 526 909
1 Q15 242 991 287 657 332 174 375 584 331 493 383 178 433 672 483 050 532 369
1020 246 474 290 600 335 574 379 433 334 899 377 118 438 135 488 026 537 857
1 025 247 971 293 557 338 993 383 301 338 323 391 079 442 621 493 027 543 372
1 030 260 480 296 530 342 428 387 189 341 764 395 059 447 130 498 054 548 917
1 035 253 001 299 518 345 881 391 097 345 223 399 060 451 662 503 106 554 489
1 040 I 255 536 $02 520 349 352 395 024 348 699 403 081 456 217 508 184 ' 560 089
1 045 258 083 305 538 352 839 398 971 352 192 407 122 460 795 513 287 565 718
1 050 260 642 ЗОВ 571 356 345 402 938 355 703 411 184 465 395 518 416 571 375
1 055 263 215 341 619 359 867 406 924 359 232 415 265 470 019 523 571 577 060
1 060 265 799 314 681 363 407 - 410 930 362 777 419 367 474 665 528 751 582 773
1 065 268 397 317 759 366 964 414 955 366 341 423 489 479 335 533 956 588 515
1 070 271 007 320 852 370 538 419 000 369 921 427 632 484 027 539 187 594 285
1 075 273 630 323 959 3'4 130 423 065 373 520 431 794 488 742 544 444 600 083
1 080 276 266 327 082 377 739 427 149 377 135 435 977 493 480 549 726 605 909
1 085 278 914 330 220 381 366 431 254 380 768 440 179 498 241 555 034 611 763
1 090 281 575 333 372 385 010 435 877 384 419 444 402 503 025 560 367 617 646
. 1095 284 248 336 540 388 671 439 521 388 087 448 646 507 831 565 726 623 556
1 100 z 1105 286 934 •339 723 392 349 443 684 391 772 452 909 512 661 571 110 629 495
289 633 342 921 396 045 447 866 395 475 457 193 517 514 576 520 . 635 462
1 110 292 344 , 346 133 399 758 452 069 399 196 461 496 522 389 581 956 641 458
1 115 ’ 295 068 349 361 403 489 456 291 402 933 465 820 527 287 Б87 417 647 481
1 120 297 806 352 604 407 237 460 532 406 689 470 165 532 208 592 904 653 533
1 125 300 554 355 861 411 002 464 794 410 461 474 529 537 153 598 416 659 613
1 130 803 316 359 134 414 785 469 075. 414 251 478 914 542 120 603 953 665 721
1 135 306 091 362 422 418 585 473 375 418 059 483 318 541 110 609 517 671 857
1 140 308 878 365 724 422 402 477 696 421 884 487 743 552 122 615 105 678 022
1145 311 678 369 042 426 237 482 035 425 727 492 189 557 158 620 720 684 215
• 1Л50 314 491 372 375 430 089 486 395 429 587 496 654 562 217 626 360 690 435
1155 317 316 375 723 433 958 490 774 433 464 501 140 567 298 632 025 696 685
1 160 320154 379 085 437 845 495 173 437 359 505 645 572 403 637 716 702 962
1 165 323 005 382 463 441 749 499 592 441 271 МО 172 577 530 643 433 709 267
1 170 325 868 385 Ь56 445 671 504 030 445 201 514 718 582 680 649 175 715 601
1 175" 328 744 389 263 449 610 508 488 449 148 519 284 □87 853 654 943 721 963
1 180 331 632 392 686 453 566 512 965 453113 523 871 593 049 660 736 728 353
1 185 334 533 396 124 457 539 517 462 457 095 528 478 598 268 666 555 734 771
1 190 337 447 399 576 . 461 530 521 979 4R1 094 533 Юз 603 510 672 399 741 218
1 195 340 374 403 044 465 538 526 515 465 111 537 758 608 775 678 269 747 693
1200 343 312 406 527 469 564 531 071 469 146 542 419 614 062 684 164 754 196
1 205 346 264 ' 410 025 473 607 535 347 473 198 547 107 619 373 690 085 760 727
1 210 349 229 413 537 477 667 540 242 477 267 551 815 624 706 696 031 767 286
1 215 352 206 417 065 481 744 544 857 481 354 556 543 630 062 702 004 773 874
1220 355 195 420 608 485 839 549 492 485 458 561 291 635 442 708 001 780 489
1 225 358 198 424 165 489 952 554146 489 580 566 060 640 844 714 024 787 133
1 230 361 213 427 738 .494 081 558 820 493 719 570 848 646 269 720 073 793 805
1 235 354 240 431 326 498 228 563 514 497 875 575 657 651 717 726 147 800 506
1 240 367 281 434 928 438 546 502 393 568 227 502 049 580 486 657 188 732 247 807 234
1 245 370 334 506 574 572 960 506 241 585 335 682 681 738 372 813 991
1 250 373 399 442 179 510 773 577 712 510 450 590 204 668 198 744 523 820 776
1 255 376 478 445 827 514 990 582 485 514 676 595 094 673 737 750 700 827 589
1 260 379 569 449 489 519 224 587 277 518 920 600 004 679 300 756 902 834 430
1 265 382 672 453 167 523 475 592 088 523 181 604 9& 684 885 763 129 841 300
1 270 385 788 456 860 527 743 596 919 527 460 609 884 690 493 769 382 848 198
1 275 388 917 460 567 532 029 601 770 531 756 614 854 696 125 775 661 855 123
1 280 392 059 464 290 536 332 606 640 536 070 619 845 701 779 781 965 862 078
1 285 395 213 468 028 540 653 611 531 540 401 624 856 707 455 788 295 869 060
1 290 398 380 471 780 544 990 616 440 544 750 629 887 * 713 155 794 650 876 070
1295 401 559 475 518 549 346 621 370 549116 634 938 718 878 801 031 833 109
Зак. 3800 — Металлические конструкции
16
2*2
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ L J
* РАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл< Г 1
7 5
OCT 14
130 > < 130 | 150 X Ьо
У Тол щ и н а в мм
ММ 1
10 ч 1 12 14 16 12 | 1 М 1 18 1 1 18 1 20
1800 . 404 751 479 331 553 718 626 319 553 499 640 010 724 624 807 438 890 176
1305 407 956 483 129 558 108 631 287 557 900 645 101 730 392 813 870 897 271
1 310 411 173 486 941 562 515 636 276 562 318 650 213 736 184 820 327 904 394
1 315 414 403 490 769 566 940 641 284 566 754 655 345 741 998 826 810 911 546
1 320 417 646 494 612 571 382 646 311 571 207 660 497 747 835 833 319 918 726
1325 420 901 498 469 575 841 651 359 575 678 665 670 753 695 839 853 925 934
1 330 424169 502 342 580 318 656 426 580 166 670 862 759 578 846 413 933 170
1 335 427 450 506 230 584 812 661 512 584 672 676 075 765 484 852 998 940 434
1 340 430 743 510 132 589 323 666 619 589 195 681 308 771 413 859 609 947 727
1 345 434 049 514 050 593 852 671 744 593 735 686 561 777 365 866 245 955 047
1350 437 368 517 983 598 398 676 890 598 293 691 835 783 339 872 907 962 396
1355 440 699 521 931 602 961 682 055 602 869 697 128 789 337 879 595 969 773
1360 444 043 525 893 607 542 687 240 607 461 702 442 795 357 886 308 977 179
1365 447 400 529 871 612 140 692 445 612 072 ” 707 776 801 401 893 046 984 612
1370 450 769 533 864 616 756 697 669 616 699 713 130 807 467 899 810 992 074
1 375 454 151 537 871 621 388 702 912 621 345 718 505 813 556 906 600 999 564
1 380 457 545 541 894 626 039 708 176 626 007 723 899 819 668 913 415 1 007 082
1 385 460 953 545 932 630 706 713 459 630 687 729 314 825 803 920 256 1 014 628
1 390 464 372 549 984 635 391 718 762 635 385 734 749 831 961 927 122 1 022 203
1395 467 805 554 052 640 093 724 С84 640 100 740 204 838 141 934 014 1 029 806
1400 471 250 558 135 644 813 729 426 644 832 745 680 844 345 940 931 1 037 436
1405 474 707 562 232 649 549 734 788 649 582 751 175 850 571 947 874 1 045 096
1 410 478 178 566 345 654 304 740 169 654 349 756 691 856 821 954 843 1 053 783
1 415 481 661 570 473 659 075 745 570 659 134 762 227 863 093 961 837 1 060 498
1420 485 156 574 616 663 864 750 991 «63 937 767 783 869 388 968 856 1 068 242
1 425 488 665 578 773 668 671 756 431 668 756 773 360 875 706 975 902 1 076 014
1430 492 186 582 946 673 494 761 891 673 593 778 956 882 047 982 972 1 083 814
1 435 495 720 587 134 678 335 767 371 678 448 784 57* 888 411 990 069 1091 642
1 440 499 266 591 336 683 194 772 870 683 320 790 210 894 798. 997 190 1 099 499
1 445 502 825 595 554 688 069 778 389 688 209 795 867 901 208 1 004 338 1 107 384
1 150 506 396 599 787 692 962 783 927 693 116 801 545 907 640 1 011 510 1 115 297
1155 509 981 604 035 697 873 789 486 698 041 807.242 914 096 1 018 709 1 123 238
1160 513 578 608 297 702 800 795 063 702 983 812 960 920 574 1 025 933 1131 207
1165 517 187 612 575 707 746 800 661 707 942 818 698 927 076 1 033 183 1 139 205
1170 520 809 616 868 712 708 806 278 712 919 824 456 938 600 1 040 458 1 147 230
1475 524 444 «21175 717 688 811 915 717 913 830 235 940 147 1 047 738 1 155 284
1480 528 092 625 498 722 685 817 571 722 925 836 033 946 717 1 055 085 1 163 366
1 485 . 531 752 639 836 727 899 823 247 727 954 841 852 953 310 1 062 436 1 171 477
1 490' 535 425 634 188 732 731 828 948 733 000 847 691 959 926 1 069 814 1 179 615
1495 539 110 638 556 737 780 834 659 738 064 853 551 966 564 1 077 217 1187 782
1500 542 808 642 939 742 847 840 394 743 146 859 430 973 226 1 084 645 1195 977
1 505 546 519 647 337 747 931 846 148 748 244 865 330 9Т9 910 1 092 099 1 204 200
1 510 550 242 651 749 753 032 851 923 753 361 871 249 986 618 1 099 578 1 212 451
1515 553 978 656 177 758 151 857 717 758 495 877 189 993 348 1 107 084 1 220 731
1520 557 727 660 620 763 287 863 530 763 646 883 150 1 000 101 1114 614 1 229 039
1 525 561 489 665 077 768 440 869 364 768 815 889 130 1 006 877 1122 170 1 237.374
1 530 565 263 669 550 773 611 875 * 17 774 001 895 131 1 013 676 1 129 752 1 245 739
1535 569 049 674 038 ' 778 799 881089 779 204 , 901 151 1 020 498 1 137 359 1 254 131
1540 572 849 678 540 784 004 886 981 784 425 907 192 1 027 343 1 144 992 1 262 551
1545 576 660 683 058 789 227 892 893 789 664 913 254 1 034 211 1 152 650 1 271 000
1 550 580 485 687 591 794 467 898 825 794 920 919 335 1 041101 1160 334 1 279 477
1 555 584 322 692 139 799 724 904 776 800 193 925 437 1 048 015 1168 044 1 287 982
1 560 588 172 696 701 . 804 999 910 747 805 484 931 558 1 054 951 1 175 779 1 296 515
1 565 592 035 701 279 810 291 916 737 810 7&2 937 700 1 061 911 1183 539 1 305 077
1570 595 910 ' 705 872 815 600 922 748 816 118 943 863 1 068 893 1 191 325 1 313 667
1575 599 798 710 479 820 927 928 777 821 461 950 045 1 075 898 1199 137 1322 255
1 580 603 698 715 102 826 271 934 827 826 822 956 248 1 082 926 1 206 974 , 1 380 931
1 585 607 612 719 740 831 633 940 896 832 200 962 471 1 0S9 977 1 214 837 L 1339 605
1590 611 537 . 724 392 837 012 946 985 837 595 968 714 1 097 051 1 222 725 1348 308
1 595 615 476 729 060 842 408 953 093 843 008 974 977 1 104 147 1 230 639 1 357 038
1600 619 427 733 743 847 822 959 221 848 439 981 260 1 111 267 1 238 579 1365 797 5 5 i
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
243
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ U
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в п
Z- — -i-J ОСТ 14
180 X 180 | 200 X 200
У мм Толщи н а в лм( г*
14 1в 18 1 । 18 | 20 | 24
180 9 800 10 995
185 10 448 11726
190 11121 12 485
195 11818 13 272
<200 12 539 14 086 15 301 16 949 18 511 21 529
205 13 285' 14 928 16 212 17 963 19 625 22 837
210 14 055 15 798 17 155 1» 012 20 778 24190
21Б 14 849 - 16 695 18 128 20 095 21 965 25 588
220 15 663 17 621 19132 21 213 23193 27 032
225 16 511 18 573 20168 22 365 24 459 28 521
230 17 379 19 554 21234 23 552 25 764 30 055
235 18 271 20 562 22 331 24 774 27 106 31635
1 240 19 188 21598 23 460 26 030 28 4S7 33 261
245 20 128 22 662 24 619 27 321 29 906 34 931
250 21 094 23 753 25 810 28 647 31 363 36 647
255 22 083 24 872 27 031 30 007 32 859 38 409
260 23 097 26 019 28 284 31402 34 398 40 216
265 24136 27194 29 567 32 832 35 965 42 068
270 25 199 28 396 30 881 34 296 37 575 43 966
275 26 286 29 626 32 227 35 795 39 224 45 909 :
280 27 398 30 883 33 603 37 329 40 911 47 898
285 28 534 32 169 35 011 38 897 42 636 49 931
290 29 694 33 482 36 449 40 500 44 399 52 011
295 30 879 34 822 37 918 ’ 42138 46 201 54135
• 300 32 088 36 191 39 419 43 810 48 040 56 306
305 33 322 37 587 40 950 45 517 49 919 58 521
310 34 580 39 011 42 513 47 258 51 835 60 782
315 35 862 40 461 44106 49 034 53 789 63 088
320 37 169 41 941 45 730 50 845 55 78’2 65 440
325 38 501 43 448 47 386 52 691 57 813 67 837
330 39*856 44 983 49 072 54 571 59 883 70 280 '
335 41 236 46 545 50 790 56 485 61 990 72 768 ।
340 42 641 48 135 52 538 58 435 64 136 75 301
345 44^0 49 753 54 317 60 419 66 320 77 880 ,
350 45 523 51398 * 56 128 62 438 68 542 80 504
355 47 001 53 071 57 969 64 491 70 803 83 173
360 48 503 54 772 > 59 842 66 579 73 102 85 888
365 50 029 56 500 61 745 68 702 75 439 88 649
370 51 580 58 256 63 679 70 85* 77 814 91 454
375 53 155 60 040 65 645 73 051 80 228 94 305
380 54 755 61 852 67 641 75 278 82 680 97 202
385 56 379 63 691 69 669 77 539 85 170 100 144
390 58 027 65 558 71 727 79 835 87 698 103 131
395 59 700 67 453 73 816 82 165 90 265 106 164
244
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11 (продолжение)
ОСТ 14
180 X 180 | 200 X 200
У мм Толщина в мм
14 16 1в 1 1 18 ! 20 24
400 61 398 69 375 75 937 84 531 92 869 109 242
405 63 119 71 325 78 088 86 930 95 513 112 366
410 64 865 73 303 80 271 89 365 98 194 115 534
415 66 636 75 309 82 484 91 834 100 913 118 749
420 68 431 77 342 84 728 94 338 ч 103 671 122 008
425 70 250 79 403 87 004 96 876 106 467 125 314
480 72 094 81 491 89 310 99 450 109 302 128 664
435 73 962 83 608 91 648 102 057 112 174 132 060
440 75 854 85 752 94 016 104 700 115 085 135 509
445 77 771 87 924 96 415 107 377 118 034 188 988
450 79 712 90124 98 846 110 088 121 021 142 520
455 81 678 92 351 101 306 112 835 124 047 146 098
460 83 668 94 605 103 800 115 616 127 111 149 721
465 85 682 96 888 106 323 118 431 130 213 153 389
470 87 721 99 198 108 877 121 282 133 353 157 103
475 89 785 101 536 111 463 124 167 136 532 160 862
480 91872 103 902 114 079 127 086 139 749 164 666
485 93 984 106 294 116 727 130 041 143 004 168 516
490 96121 108 715 119 405 133 030 146 297 172 412
495 98 282 111 163 122 114 136 053 149 629 176 352
500 100 467 ИЗ 640 124 855 139 111 152 998 180 338
505 102 676 116 144 127 625 142 204 156 407 184 370
510 104 911 118 676 130 429 145 332 159 853 188 447
515 107 16Э 121 235 133/262 148 493 163 337 192 569
520 109 452 123 822 136 126 151 691 166 860 196 737
525 111 759 126 437 139 022 154 922 170 421 200 950
530 114 091 129 080 141 948 158 188 174 020 205 209
585 116 447 131 750 144 906 161499 177 658 209 512
540 118 827 134 448 147 894 164 824 Ш 334 218 862
545 121 232 137 174 150 913 168 194 185 048 218 256
550 123 661 139 927 153 973 171 599 188 800 222 697
555 126 115 142 708 157 045 175 038 192 591 227 182
560 128 593 145 517 160 158 178 513 196 420 231 713
565 131 096 148 353 163 301 182 021 200 287 236 289
570 133 623 151 218 166 475 185.564 204 192 240 811
575 136 174 154 110 169 681 189 142 208 136 245 578
580 138 750 157 029 172 917 192 755 212 118 250 291
585 141 350 159 976 176 185 199 402 216 138 255 049
590 • 143 974 162 951 179 483 200 084 220 196 259 852
595 146 623 165 954 । 182 812 203 801 224 293 264 701
600 149 296 168 984 186 173 207 552 228 427 269 595
605 151994 172 043 189 564 211 338 232 601 274 534
610 154 716 175 128 192 987 215 158 236 812 279 519
615 157 462 178 242 196 440 219 014 241 061 284 550
620 160 238 181 383 199 924 222 903 245 349 289 625
625 j 163 028 184 552 203 440 226 828 249 675 ’ 294 746
680 165 848 187 748 206 986 230 787 254 040 299 913
635 168 692 190 973 210 584 234 781 258 442 305 125
640 171561 194 225 214172 238 809 262 883 310 382
645 174 454 197 504 217 811 242 872 267 362 315 685
650 177 371 . ' 200 812 221 482 , 246 970 371 879 321 033
655 180 312 204 147 225 183 251 102 276 435 326 427
660 183 279 207 510 228 916 255 269 281 029 331 865
665 186 269 210 900 232 679 259 471 285 661 337 350
670 189 284 214 318 236 473 263 707 290 331 342 879
675 192 323 217 764 240 299 267 978 295 040 348 455
680 195 387 221 238 244 155 272 284 299 789 354 075
685 198 475 224 739 248 043 276 624 304 572 359 741
690 201 587 228 268 251 961 280 999. 309 395 365 452
695 204 724 231 825 255 910 285 408 314 257 371 209
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
245
Таблица 11 (продолжение)
МОЛЕИТЫ ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел*
н
ОСТ 14
У мм 180 X 180 | 200 X 200
Толщи и а в Ж
14 1П 16 1 1 18 | 20 | 1 21
700 201 885 235 409 259 891 289 853 319 156 377 011
705 211 071 139 021 263 902 294 332 324 095 382 859
710 ' 214 281 242 661 267 945 298 845 329 071 388 752
715 217 516 246 328 272 018 Й3 393 334 085 394 690
720 220 774 250 024 276 122 307 976 339 138 400 674
725 ' 224 058 253 746 280 258 312 593 344 229 406 703
<750 227 365 257 497 284 424 317 246 349 359 412 777
785 230 697 261 275 288 622 321 932 354 526 418 897
740 234 054 265 081 292 850 326 654 359 732 425 063
745 237 435 268 915 297 109 331 410 364 976 431 273
750 240 840 272 776 301 400 336 201 370 258 437 529
755 244 270 276 665 305 721 341 026 375 579 448 881
760 . 247 724 280 582 310 074 345 886 380 938 450 178
765 251 202 284 527 314 457 350 781 386 335 456 570
770 254 705 288 499 318 871 355 710 391 770 463 008
775 258 232 292 499 323 317 360 674 397 244 469 491
780 261 784 296 526 327 793 365 672 402 756 476 020
785 265 360 300 582 332 301 370 706 408 306 482 593
790 268 961 304 665 336 839 375 773 413 894 489 213
795 272 5,85 308 775 341 408 880 876 419 521 495 877
800 276.235 312 914 346 009 386 013 425 185 502 588
805 279 908 317 080' 350 640 391185 480 889 509 343
810 283 606 321 273 855 303 396 392 436 630 516 144
815 287 329 '325 495 359 996 401 633 442 409 522 990
820 291 076 329 744 364 720 406 909 448 227 529 882
‘825 . 294 847 334 021 369 476 412 219 454 083 536 819
v 850 298 643 338 326 374 262 417 564 459 978 543 802
835 302 463 342 658* 379 080 422 944 465 910 550 830
840 306 307 347 018 383 928 428 358 471 881 557 903
- 845 310 176 351 406 388 807 433 807 477 890 565 022
850 314 069 355 821 393 718 439 291 483 937 572 186
855 317 987 360 264 398 659 444 810 490 023 579 395
. 860 321 929 364 735 403 632 * 450 363 496 147 586 650
865 325 896 369 233 408 635 » 455 950 502 309 593 951
870 329 886 373 759 413 669 461 573 508 509 601 296
875 333 902 378 313 418 735 467 230 514 748 608 687
880 * 837 941 382 895 423 831 472 921 521 025 616 124
885 342 005 387 504 428 959 478 647 527 340 623 606
890 346 094 392141 434 117 484 408 533 693 631133
895 350 207 396 806 439 306 490 204 540 085 638 706
900 354 344 401 498 444 527 496 034 546 514 646 324
905 358 506 406 218 449 778 501 899 552 983 653 988
910 362 692 410 966 455 061 507 798 559 489 661 696
915 366 902 415 742 460 374 513 733 566 033 669 451
920 371 137 420 545 465 718 519 701 572 616 677 250
' 925 375 396 425 376 471 094 525 705 579 237 685 096
930 379 680 430 234 476 500 531 743 585 897 692 986
935 383 988 435 120 481 938 537 816 592 594 700 922
940 388 32Л> 440 034 487 406 543 923 599 330 708 903
945 392 677 444 976 492 905 550 065 606 104 716 930
950 397 059 449 946 498 436 556 242 612 916 725 002
955 401 464 454 943 503 997 562 453 619 767 733 120
960 405 894 459 96Z 509 590 568 869 626 656 741283
965 410 349 465 020 515 213 574 980 633 583 749 491
970 414 828 470 100 520 867 581 295 640 548 757 745
975 419 331 475 208 526 553 587 645 647 552 766 044
980 423 859 480 344 532 269 594 030 654 594 774 388
985 428 401 485 507 538 017 600 449 661 674 782 778
990 432 987 490 698 543 795 606 903 668 792 791 214
995 437 588 495 916 549 604 613 392 675 949 799 694
246
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица- 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ U
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в с.^ п
7 -Lz
ОСТ 14
у 180 X 180 | 200 X 200
ле.и Толщи на в ММ
14 “ 1 1в 1 18 1 20 | at
1000 442 213 501 163 555 445 619 915 683 143 808 220
1 005 446 843 506 437 561 316 626 473 690 377 816 792
1010 451 537 511 739 567 219 633 065 697 648 825 409
1015 456 235 517 068 573 152 639 692 704 957 834 071
1020 460 958 522 425 579 116 646 354 712 305 842 779
1025 465 706 527 810 585 112 653 051 719 691 851 532
1 030 470 477 533 223 591138 659 782 727 116 860 331
1 035 475 273 538 663 597 196 666 547 734 578 869 174
1040 480 094 544 131 603 284 673 348 742 079 878 064
1045 484 939 549 627 609 403 680 183 749 618 886 998
1 050 489 808 555 150 615 554 687 053 757 195 895 979
1 055 494 702 560 701 621 735 693 957 764 811 905 004
1060 499 620 566 280 627 948 700 896 772 465 914 075
1 065 504 562 571 886 634 191 707 870 780 157 923 191
1070 509 529 577 521 640 465 714 878 787 887 932 353
1 075 514 520 583 183 646 771 721 921 795 656 941 560
1080 519 536 588 872 653 107 728 999 803 463 950 813
1085 524 576 594 589 659 475 736 111 811308 960 110
1 090 529 640 600 334 665 873 743 258 819 191 969 454
1 095 534 729 606 107 672 302 750 439 827 113 978 843
1100 539 842 611 907 678 763 7Б7 655 835 072 988 277
1 105 544 980 617 736 685 254 764 906 843 071 997 756
1 110 550 142 623 591 691 777 772 192 851107 1 007 281
1 115 555 329 629 475 698 330 779 512 859 181 1 016 852
1120 560 540 63S 386 704 914 786 867 867 294 1 026 467
' 1125 565 775 641 325 711 530 794 256 875 445 1036 128
1130 571 034 647 291 718 176 801Ш 883 635 1 045 835
1 135 576 319 653 286 724 854 809 139 891 862 1 055 587
1 140 581 627 659 308 731 562 816 633 900 128 1065 384
1145 586 960 665 357 738 301 824 161 908 432 1 075 227
1 150 592 317 671 435 745 072 831 723 916 774 1 085 115
> 1155 597 699 677 540 751 873 839 321 925 155 1 095 049
1160 603 105 683 673 758 706 846 953 933 574 1105 027
1 165 608 535 689 833 765 569 854 619 942 031 1 115 052
1170 613 990 696 021 772 463 862 321 950 526 1 125 121
‘ 1175 619 470 702 237 779 389 870 057 959 060 1135 236
1180 624 973 708 481 786 345 877 827 967 632 1145 397
1185 630 501 714 752 793 333 885 633 976 242 1155 603
1190 636 054 721 051 800 351 893 472 984 890 1165 854
1 195 641 631 727 378 807 400 901 347 993 577 1176 151
1200 647 232 733 732 814 481 909 256 1 002 301 1186 493
1205 652 857 740114 821 592 917 200 1 011 065 1196 881
1210 658 507 746 524 828 735 925 179 1 019 866 1 207 314
1215 664 182 752 961 835 908 933 191 1 028 705 1 217 792
1 220 669 881 759 427 843 112 941 240 1 037 583 1 228 316
1225 675 604 765 919 850 348 949 321 1 046 499 1 238 885
1230 681 352 772440 857 614 957 439 1 055 454 1 249 499
1235 687 124 778 988 864 912 , 965 590 1 064 446 1 260 159
1240 692 920 785 564 872 240 973 777 1 073 477 1 270 865
1245 698 741 792 168 879 599 981 998 1 082 546 1 281 615
1 250 704 586 798 799 886 990 990 254 1 091 653 1 292 411
1 255 710 456 805 458 894 411 998 544 1100 7S 1 303 253
1260 716 350 812 145 901 864 1 006 869 1 109 983 1 314 139
1265 722 269 818 860 909 347 1 015 229 1 119 205 1 325 072
1 270 728 212 825 602 916 861 1 023 623 1128 465 1 336 050
1275 734179 ' 832 372 924 407 1 032 052 1 137 764 1 347 073
1280 740 170 839 169 931 983 1040 516 1147 101 1 358 142
1285 746 187 845 995 939 591 1 049 014 1150 476 1 369 155
1290 752 227 852 848 947 229 1 057 547 1 165 889 1 380 415
1 295 758 292 " 859 728 954 898 1 066 115 1 175 341 1 391 619
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРНИИ
247
Таблица 11 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
РАВНОБОКОГО УГОЛКА в еле*
н
ОСТ 14
V мм 180 X 180 200 X 200
Толщи на в лиг
- 14 16 16 18 | 20 1 24
1800 1305 1 310 1 315 764 381 866 636 962 599 1 074 717 1184 830 1 402 870
770 495 873 573 970 330 1 083 354 1194 359 1 414 165
776 633 880 536 978 093 1 092 025 1 203 924 1 425 506
782 795 887 528 985 886 1 100 731 1 213 529 1 436 892
1320 788 982 894 547 993 710 1 109 472 1 223 172 1 448 324
1 325 795 193 901 594 1 001 566 1 118 248 1 232 853 1 459 801
1330 « 801 429 908 669 1 009 452 . 1 127 058 1 242 573 1 471 324
1335 1340 . 1 345 807 689 915 771 1 017 370 F 1 135 903 1 252 330 1 482 892
813 974 922 901 1 025 318 1 144 782 1 262 126 1 494 505
820 282 930 059 1 033 297 1 153 696 1 271 960 1 506 164
1 З^о 826 616 937 244 1 041 308 1 162 645 1 281 832 1 517 868
1 355 1 360 1365 1370 832 973 944 457 1 049 349 1 171 628 1 291 743 1 529 617
839 355 951 698 1 057 422 1180 646 1 301 692 1 541 412
845 762 958 966 1 065 525 1189 699 1 311 679 1 553 253
852 193 966 262 1 073 659 1 198 786 1 321 704 1 565 138
1375' 1 380 1 385 1 300 1 305 858 648 973 586 1 081 825 1 207 908 1 331 768 1 577 069
865 128 980 938 1 090 021 1 217 065 • 1 341 870 1 589 046
871 632 988 317 1 098 249 1 226 256 1 352 010 1 601 068
878 160 995 724 1106 507 1 235 482 1 362 188 1 613 135
884 713 1 003 159 1114 796 1 244 742 1 372 405 1 625 248
1400 1405 1410 1 415 1 420 891 290 1 010 621 1123 117 1 254 038 1 382 659 1 637 406
897 892 1 018 111 1131 468 1 263 367 1 392 953 1 349 610
904 518 1 025 629 1 139 851 1 272 732 1 403 284 1 661 858
911169 •1 033 175 1 148 264 1 282 131 1 413 653 1 674 153
917 843 1 040 748 1 156 708 1 291 565 1 424 061 1 686 492
1425- /1430 ’ 1435 • 1440 '' 1 445 924 543 931 266 1 048 349 1 055 977 1 165 184 1173 690 1 301 033 1 310 536 1 434 507 1 444 992 1 698 878 1 711 308
938 014 1 063 693 1182 228 1 320 074 1 455 574 1 723 784
944 787 1 071 317 1190 796 1 329 647 1466 075 . 1 736 305
951 584 1 079 029 1199 395 1 339 254 1 476 674 1748 872
1450 958 405 1 086 769 1 208 026 1 348 895 1 487 311 1 761 484
965 251 1 094 536 1 216 687 1 358 572 1 497 987 1 774 142
1 455 -1460 1465 1 470 972 121 1 102 330 1 225 380 1 368 283 1 508 701 1 786 845
979 015 1 110 153 1 234 103 1 378 028 1 519 453 1 799 593
985 934 1 118 003 1 242 857 1 387 809 1 530 243 1 812 387
1475 1480 1485 1490 1 495 992 878 1 125 881 * 1 251 643 1 397 624 1 541 072 1 825 226
999 845 1 133 787 1 260 459 1 407 473 1 551 939 1 838 110
1 006 837 1141 720 1 269 307 1 417 358 1 562 844 1 851 040
1 013 854 1149 681 1 278 185 1 427 277 1 573 787 1 864 016
1 020 895 1 157 669 1 287 094 1 437 230 1 584 769 1 877 036
1500 1505 1 027 960 1165 686 1 296 035 1 447 218 1 595 788 1 890 102
1 035 049 1 173 730 1 305 006 1 457 241 1 606 847 1 903 214
1 042 163 1 181 802 1 314 009 1467 298 1 617 943 1 916 371
1 510 1 049 302 1 189 901 1 323 042 1 477 391 1 629 077 1 929 573
1 515 1520 1 056 465 1 198 028 1 332 106 1 487 517 1 640 250 ’ 1942 821
1 063 652 1 206 183 1 341 202 1 497 679 1 651 461 1 956 114
1 525 1 070 864 1 214 366 1 350 328 1 507 875 1 662 711 1 969 453
1 530 1535 1 078 100 1 222 576 1 359 486 1 518 106 1 673 998 1 982 836
1 085 360 1 230 814 1 368 674 1 528 371 1 685 324 1 996 266
1 540 1 545 1 092 645 1 239 080 1 377 894 1 538 671 1 696 688 2 009 740
1550 1 099 954 1 247 373 1 387 144 1549 006 1 708 090 2 023 261
1 107JS88 1 255 694 1 396 426 1 559 375 1 719 531 2 036 826
1 555 ’ 1 11^46 1 264 043 1 405 738 1 569 779 • 1 731 010 2 050 437
1 560 1 122 029 1 272 419 1 415 081 1 580 218 1 742 527 2 064 093
1 565 1 570 1 129 435 1 280 824 1424 456 1 590 691 1 754 082 2 077 795
1136 867 1 289 256 1 433 861 1 601 199 1 765 676 2 091 542
1 575 1144 322 1 297 715 1 443 298 1 611 742 1 777 308 , 2 105 335
1 580 1 151 802 1 306 202 1 452 765 1 622 319 1 788 978 2 119 173
1 585 1159 307 1 314 717 1 462 264 1 632 931 1 800 686 2 133 056
1 590 1 595 1 166 836 1 323 260 1 471 793 1 643 577 1 812 438 2 146 985
1600 1 174 389 1 331 830 1 481 353 1654 259 1 824 217 2 160 959
248
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в с.н<
Длинная полка параллельна оси sc — х
ОСТ 15
2/ мм 60 X 40 | 75 X 50
Т о л щ и н а в ММ
5 6 1 8 6 1 6 8 1 1 10
100 400 469 600 489 575 787 888
105 445 522 668 544 640 822 991
110 492 578 740 603 709 911 1100
115 542 637 815 664 782 1 006 1215
120 594 698 895 729 859 1 105 1335
125 648 762 978 797 939 1 209 1462
180 705 830 1 064 868 1 022 1 317 1594
135 765 900 1 155 941 1110 1 480 1732
140 826 972 1 249 1018 1 201 1 548 1875
145 890 1 048 1 347 1098 1295 1671 2 025
150 957 1127 1 449 1 181 1 393 1 799 2 180
155 1026 1 208 1 554 1267 1 495 1 931 2 341
160 1097 1 292 1663 1 357 1600 2 068 2 508
165 1171 1 380 1 776 1449 1 710 2 209 2 681
170 1247 1470 1 892 1544 1 822 2 356 2 860
175 1326 1 563 2 013 1 642 1 938 2 507 3 044
Ь80 1407 1658 2 136 1 743 2 058 2 663 3 234
185 1490 1 757 2 264 1847 2 183 2 823 3 430
190 1576 1858 2 396 1 955 2 309 2 989 3 632
195 1665 1 963 2 531 2 065 2 440 3159 3 839
200 1 755 2 070 2 669 2 179 2 574 3 334 4 053
205 *1848 2180 2 812 2 295 2 712 3 513 4 272
210 1944 2 298 2 958 2 415 2 854 3 698 4 497
215 2 042 2 409 3 108 2538 2 999 3 887 4 727
220 2 142 • 2 527 3 262 2 663 3148 4 080 4 964
225 2 245 2 649 3 419 2 792 3 301 4 279 5 206
230 2 350 2 773 3 581 2 924 3 457 4 482 5 454
235 2 458 2 900 3 745 3 059 3 617 4 690 5 708
240 2 568 3 030 3 914 3 197 3 780 4 903 5 968
245 2 680 3 163 4 086 3 338 3 947 5 120 6 233
250 2 795 3 299 4 262 3 482 4 118 5 342 6 505
255 2 912 3 438 4442 3 629 4 292 5 569 6 782
260 3 032 3 579 4 626 3 779 4 470 ' 5 801 7 065
265 3 154 3 724 4813 3 933 4 652 6 037 7 354
270 3 279 3 871 5 004 4 089 4 837 6 278 7 648
275 3 406 4021 5198 4248 5 026 6 524 7 948
280 3 535 4174 5 397 4 411 5 218 6 775 8 255
285 3 667 4 330 5 599 4 576 5 414 7 030 8566
290 3 801 4 488 5 805 4 745 5 614 7 290 8 884
295 3 938 4 650 6 014 4 916 5 817 7 555 9 208
800 4 077 4 814 6 227 5 091 6 024 7 824 9 537
305 - 4 218 4 982 6 444 5 269 6 234 8 099 9 872
310 4 362 5 152 6 665 5 449 6 419 8 378 10.213
31В 4 508 5 325 6 889 5 633 6 666 8 661 10 560
320 4 657 5 501 7 117 5 820 6 888 8 950 10 912
325 4 808 5 679 7 349 6 010 7 113 9243 11271
330 4 961 5 861 7 585 6 203 7 341 9 541 11635 ’
335 5117 6 045 7 824 6 399 7 574 9 844 12 005
340 5 275 6 233 8 067 6 598 7 810 10 151 12 380
'345 Б 436 6 423 , 8 314 6 800 8 049 10 463 12 762
350 5 600 6 616 8 564 7 005 8 292 10780 13 149
355 5 765 6 811 8 818 7 213 8 539 И 102 13 542
360 5 933 7 010 9 076 7 425 8 790 11428 13 941
965 6 103 7 212 9 338 7 639 9 044 11 759 14 346
370 6 276 7 416 9 603 7 856 ’ 9 301 12 095 14 758
375 6 452 7 623 9872 8 077 9 563 12 435 15 173
‘380 6 629 7С34 10145 8 300 9 828 12 781 15 595
385 6 809 8 047 10421 8 527 10 096 13 131 16 023
390 6 992 8 263 ДО 702 8 757 10 368 13 485 16 457
395 7 177 8 481 10985 8 989 10 644 13 845 16 896
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
249
Таблица 12 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в eat*
Длинная полка параллельна оси sc — х
ОСТ 15
60 X 40 | 75 X 50
1/ Тол 1 щ и н а В лсл»
5 6 8 1 '•> 1 6 1 R 1 10
400 7 364 8 703 11 273 9 225 10 923 14 209 17 341
405 7 554 8 927 11564 9464 11 206 14 578 17 793
410 7 746 9 155 И 860 9 706 11493 14 952 18 250
415 7 940 9 385 12158 9 950 11 783 15 330 18 712
420 ‘ 8137 9 618 12 461 10 198 12 077 15 713 19171
425. 8 337 9 854 12 767 10 449 12 375 16 101 19 655
430 8 538 10 092 13 077 10 70S 12 676 16 494 20 135
435 8 743 10 334 13 391 10 9<L 12 981 16 891 20 621
440 8 949 10 579 13 708 И 221 13 289 17 293 21113
445 9 158 10 826 14 029 11 484 13 601 17 700 21 610
450 9 370 11 076 14 354 11 750 13 917 18112 22 114
455 9 584 11 329 14 683 12 019 14 236 18 528 22 623
460 .9 800 11 585 15 015 12 292 14 559 18 949 23 138
465 10 019 11 844 15 351 12 567 14 886 19 375 23 658
470 10 240 12 105 15 691 12 846 15 216 19 805 24 185
475 10 463 12 370 16 034 13 127 15 550 20 240 24 717
480 10 689 12 637 16 381 13 412 15 887 20 680 25 255
485 10 918 • 12 908 16 732 13 669 16 228 21125 25 799
490 11148 13181 17 087 13 990 16 573 21 575 26 349
495 11 382 13 457 17 445 14 284 16 921 22 029 26 915
500 11 617 13 735 17 807 14 581 17 273 '22 488 27 466
505 11 856 14 017 18 173 14 881 17 629 22 951 28 033
510 12 096 14 301 18 54& 15 184 17 988 23 420 28 606
515 12 339 14 589 18 915 15 490 18 350 23 893 29185
520 12 584 14 879 19 292 15 799 18 717 24 371 29 769
525 12 831 15 172 19 673 16 111 19 087 24 853 30 360
530 13 082 15 468 20 057 16 426 19 461 25 341 30 956
535 13 334 15 757 20 445 16 744 19 838 25 833 31558
540 13 589 16 069 20 837 17 066 20 219 26 330 32 185
545 13 846 16 373 21 233 17 390 20 603 26 831 3^179
550 14 106 16 681 21 632 17 717 20 991 27 337 33 398
555 14 368 16 991 22 035 18 048 21 383 27 848 34 023
560 14 633 17 304 22 441 18 381 21 779 28 364 34 654
565 14 900 17 620 22 852 18 718 22 178 28 885 35 291
570 15 169 17 939 23 266 19 057 22 580 29 410 35 933
575 15 441 18 260 23 684 19 400 22 987 29 940 36 582
580 15 715 18 585 24 105 19 746 23 397 1 30 474 37 236
585 15 992 18 912 24 531 20 034 23 810 31 014 37 896
590 16 271 19 243 24 960 20 446 24 297 31 558 38 562
595 16 553 19 576 25 392 20 801 24 648 32 107 39 233
600 16 837 19 912 25 829 21159 25 073 32 660 39 910
605 17 123 20 251 26 269 21 520 25 501 33 219 40 594
610 17 412 20 592 26 713 21 884 25 932 33 782 41 282
615 17 703 20 937 27 160 22 251 26 368 34 350 41977
620 17 996 21 284 27 612 22 621 26 806 34 922 42 678
625 18 292 21 635 28 067 22 994 27 249 35 499 43 384
630 18 591 21 988 28 525 23 371 27 695 36 082 44 096
635 18 891 22 344 28 988 23 750 28 145 36 668 44 814
640 19 195 22 703 29 454 24 132 28 598 37 260 45 588
645 19 500 23 064 29 924 24 518 29 055 37 856 .46 267
650 19 808 23 429 30 398 24 906 29 516 38 457 47 003
655 20 119 23 796 30 875 25 298 29 980 39 063 47 744
660 20 432 24167 31 356 25 692 30 448 39 673 48 491
665 20 747 24 540 31 841 26 090 30 920 40 288 49 243
670 21 065 24 916 32 329 26 491 31 395 40 908 50 002
675 21385 25 295 32 822 26 894 31 874 41 533 50 766
680 21708 25 677 33 318 27 301 32 356 42 162 51 536
685 22 032 26 061 33 817 27 711 32 842 42 796 52 312
690 22 360 26 449 34 321 28 124 33 332 43 435 53 024
695 22 690 26 839 , 34 828 28 540 33 825 44 079 53 882
250
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
Г- > -1 МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ПЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Длинная полка параллельна оси а? — я? н ОСТ 15
60 х 40 | 75 X 50
У Тол щ и н а В Л4ЛГ
11 5 1 6 8 10
700 23 022 27 232 . 35 339 28 959 34 322 44 727 54 675
705 23 356 27 628 35 853 29 381 34 823 45 380 55 474
710 2В 693 28 027 36 371 29 806 35 327 46 038 56 279
715 24 033 28 429 36 893 30 234 35 835 46 700 57 090
730 24 375 28 834 37 419 30 666 36 346 47 368 57 916
725 24 719 29 241 37 948 31 100 36 861 48 040 58 729
4 730 25 066 29 651 38 482 31 537 37 380 48 716 59 557
735 25 415 30 065 39 019 31 978 37 902 49 398 60 391
740 25 766 30 481 39 559 32 421 38 428 50 084 61 230
745 26 120 30 900 40 103 32 868 38 957 50 775 62 076
750 26 477 31 321 40 651 33 317 39 491 51 471 62 927
755 26 835 31 746 41 203 33 770 40 027 52 171 63 784
760 27 197 32 174 41 759 34 226 40 568 52 876 64 647
765 27 560 32 604 42 318 34 684 41 112 53 586 65 516
770 27 926 33 037 42 881 1 35 146 41 659 54 301 66 390
775 28 295 33 473 43 447 35 611 42 211 55 020 67 271
760 28 666 33 912 44 018 36 079 42 766 55 744 68 157
785 29 039 34 354 44 592 36 550 43 324 56 473 69 049
790 29 415 34 799 ' 45 170 37 024 43 886 57 206 69 947
795 29 793 35 246 45 751 37 501 44 452 57 945 70 850
800 30 173 35 697 46 336 37 981 45 022 58 688 71 759
805 30 556 36150 46 925 38 464 45 595 59 436 72 675
810 30 941 36 606 47 518 38 950 46 171 60 188 73 595
§15 31 329 37 065 48 114 39 440 46 752 60 945 74 522
820 31 719 37 521 48 714 39 932 47 836 61 707 75 455
825 32 112 37 992 49 318 40 427 47 923 62 474 76 Ъ93
830 32 507 38 459 49 926 40 926 48 514 63 245 77 337
835 32 904 38 930 50 537 41 427 49 109 64 022 78 287
840 33 304 39 403 51 152 41 932 49 707 64 802 79 243
845 33 706 39 879 51 771 42 440 50.309 65 588 80 204
850 34 111 40 358 52 393 42 950 50 915 66 378 81 172
855 34 518 40 840 53 019 43 464 ' 51 524 67 174 82 145
860 34 928 41 324 53 649 43 981 52 137 67 973 83 124
865 35 339 41 812 54 283 44 501 52 754 68 778 84 108
870 35 754 42 302 54 920 45 024 53 874 69 587 85 099
875 36 171 42 796 55 561 45 549 53 998 70 401 86 095
880 36 590 43 292 56 206 46 079 54 625 71 220 87 097
885 37 011 43 791 56 854 46 611 55 256 72 044 88 105
890 37 435 44293 57 507 47 146 55 891 72 872 89 119
895 37 862 44 798 58 163 . 47 684 56 529 73 705 90 139
900 38 290 45 305 58 822 48 225 57 171 74 542 91164
905 38 722 45 816 59 485 48 769 57 817 75 385 92 195
910 39 155 46 329 60 153 49 317 58 466 76 232 93 232
915 39 591 46 845 60 823 49 867 59 119 77 084 94 275
920 40 030 47 364 61 498 50 421 59 775 77 941 95 323
925 40 471 47 886 62 176 50 977 60 435 78 802 96 378
930 40 914 48 411 62 858 51 537 61 099 79 668 97 438
935 41 360 48 938 63 544 52 099 61 766 80 539 98 504
940 41 808 49 469 64 233 52 665 62 437 81 415 99 575
945 42 258 50 002 64 926 53 234 63112 82 295 100 653
950 42 711 ' 50 538 65 623 53 805 63 790 83180 101 736
955 43 167 51 077 66 324 54 380 64 471 84 070 102 825
960 43 624 51 619 67 028 54 958 65 157 84 964 103 920
965 44 085 52 164 67 736 55 539 65 846 85 864 105 021
970 44 547 52 712 68 448 56 123 66 539 86 764 106 127
975 45 012 53 262 69 163 56 710 67 235 87 676 107 240
980 45 480 53 816 69 882 57 300 67 935 88 590 108 358
985 45 950 54 372 70 605 57 893 68 638 89 508 109 482
990 46 422 54 931 71 332 58 489 69 346 90 431 110 612
995 46 897 55 493 72 062 59 089 70 056 91 359 111 747
1000 47 374 56 058 - 72 796 59 691 70 771 92 291 112 888
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
251
Таблица 12 (продолжение)
•у - -J МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в н ОСТ 15
Длинная полна параллельна оси я? — х
д u
80 X | 90 X 60
Толщи н & в мм
мм ~
6 | 8 1 10 6 | 8 1^
100 610 785 937 673 866 1 044
105 680 876 1047 751 967 1 167
110 754 972 1163 832 1 073 1 296
115 832 1 074 1285 919 1 186 1 443
120 913 1 180 1413 1 010 1 303 1577
125 999 1 292 1 548 1105 1 427 1 727
130 1 089 1 408 1 689 1 204 1 557 1 885
135 1 182 1 530 1 836 /1308 1 692 2 050
140 1 280 1 658 1 989 1 417 1 833 2 222
145 1 881 1 790 2 149 1 530 1 980 2 401
150 1 486 1 927 2 315 1 647 2 132 2 587
155 1 596 2 070 2 487 1 769 2 290 2 780
160 1 709 2 217 2 665 1 894 2 454 2 980
165 1 826 2 370 2 850 2 024 2 624 3 187
170 1 947 2 528 3 041 2 159 2 800 3 401
175 2 072 2 691 3 238 2 298 2 981 3 622
180 2 201 2 860 3 441 2 442 3 168 3 851
185 2 334 3 033 3 651 2 590 3 361 4 083
190 2 470 3 212 3 867 2 742 3 559 4 328
195 2 611 3 396 4 089 2 898 3 763 4 578
200 2 756 3 584 4 317 3 059 3 973 4 834
205 2 904 3 779 4 552 3 225 4 189 5 098
210 3 057 3 978 4 793 3 395 4 411 5 368
215 3 213 4 182 5 040 3 569 4 638 5 646
220 3 374 4 392 5 293 3 747 4 871 5 931
225 3 538 4 606 5 553 3 930 5 110 6 222
230 3 706 4 826 5 819 4 118 5 354 6 521
- 235 3 878 5 051 6 091 4 309 5 604 6 827
240 4 054 & 281 6 369 4 506 5 860 7140
245 4 234 5 516 6 654 4 706 6 122 7 460
250 4 418 5 757 6 945 4 911 6 389 7 787
255 4 605 6 002 7 242 5 120 6 663 8 121
260 4 797 6 253 7 545 5 334 6 942 8 462
265 4 993 6 509 7 855 5 552 7 226 8 810
270 5 192 е 770 8 171 5 775 7 517 9 165
275 5 396 7 036 8 493 6 002 7 813 9 527
280 5 603 7 307 8 821 6 233 8115 9 897
285 5 815 7584 9 156 6 469 8 423 10 273
290 6 030 7 865 9 497 6 709 8 736 10 656
295 6 449 8 152 9 844 6 953 9 056 И 047
800 6 472 з 444 10 197 7 202 9 381 11444
305 6 699 8 471 10 557 7 455 9 711 И 849
310 6 930 9 043 10 923 7 713 10 048 12 266
315 "165 9 351 11 295 7 975 10 390 12 679
320 7 404 g без 11 673 8 241 10 738 13 105
325 7 646 9 981 12 058 8 512 11 092 13 538
330 7 893 ю 304 12 449 8 787 11 451 13 977
335 8 144 ю 632 12 846 9 066 11 817 14 424
340 8 398 ю 965 13 249 9 350 12 186 14 878
345 « 657 11 303 13 659 9 639 12 564 15 339
350 8 919 11 646 14 075 9 932 12 947 15 807
355 8 185 11 995 14 497 10 229 13 335 16 282
360 9 455 12 349 14 925 10 530 13 729 16 764
365 9 729 12 707 15 360 10 836 14 129 17 253
370 10 008 13 071 15 801 11 146 14 531 17 749
375 10 290 13 441 16 248 11461 14 945 18 253
380 10 575 13 815 16 701 11 780 15 362 18 763
885 10 865 14 194 17161 12 104 15 785 19 280
890 11150 14 579 17 627 12 432 16 214 19 805
395 11457 14 969 18 099 12 764 16 648 20 336
252
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
i МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* п
1 Длинная полка параллельна оси ® —- а?
L
ОСТ 15
У 80 X 55 j I 90 X 60
Толщина в j№u№
мм
в 8 10 1 1 8 8 10
400 11 758 15 364 18 577 18 100 17 088 20 874
405 12 064 15 764 19 062 13 441 17 534 21 420
410 12 373 16 169 19 553 13 786 17 985 21973
415 12 687 16 579 20 050 14136 18 442 22 532
420 13 004 16 995 20 553 14 490 18 905 23 099
425 13 325 17 415 21 063 14 849 19 374 23 673
430 13 650 17 841 21 579 15 212 19 849 24 253
435 410 13 979 18 272 22 101 15 579 20 329 24 841
14 312 18 708 22 629 15 951 20 815 25 436
445 14 649 19 149 23 164 16 327 21 307 26 038
450 14 990 19 596 23 705 16 708 21 804 26 647
455 15 335 20 047 24 252 17 093 22 307 27 263
460 15 684 20 504 24 805 17 482 22 816 27 886
465 16 036 20 966 25 365 17 875 23 331 28 516
470 16 393 21 433 25 931 18 274 23 852 29 153
475 16 753 21 905 26 503 18 676 24 378 29 798
480 17118 22 382 27 081 19 083 24 910 30 449
485 17 486 22 865 27 666 19 494 25 448 31107
490 17 858 23 352 28 257 19 910 25 991 31 773
495 18 284 23 845 28 854 20 330 26 540 32 445
500 18 614 24 343 29 457 20 754 27 095 33125
505 18 998 24 846 30 067 21 183 27 656 33 811
510 19 386 25 354 30 683 21 616 28 222 34 505
515 19 778 - 25 868 31 305 22 054 28 794 35 205
520 20 174 26 386 31 938 22 496 28 373 35 913
525 20 574 26 910 32 568 22 942 29 956 36 628
530 20 977 27 439 33 209 23 398 30 546 37 349
535 21385 27 973 33 856 23 848 31 141 38 078
540 21 797 28 512 34 509 24 308 31 742 38 814
545 22 212 29 056 35 169 24 772 32 349 39 557
550 22 631 29 605 35 835 25 240 33 961 40 307
555 23 055 30 160 36 507 25 71'3 33 580 41064
560 23 482 30 720 37 185 26 190 34 204 41828
565 23 913 31 284 37 870 26 671 34 833 42 599
570 24 348 31854 38 561 27 157 35 469 43 377
575 24 787 32 430 39 258 27 648 36 ПО 44163
580 25 230 33 010 39 961 28 142 36 757 44 955
585 25 677 33 595 40 671 28 641 37 410 45 754 '
590 26 127 34 186 41387 29 145 38 068 46 561
595 26 582 34 782 42109 29 653 38 733 47 374
ООО 27 041 35 383 42 837 30 165 39 403 48 195
605 27 503 35 989 43 572 30 681 40 078 49 022
610 27 970 36 600 44 313 31 202 40 760 49 857
615 28 440 37 216 45 060 31 728 41447 50 698
620 28 914 37 838 45 813 32 258 42 140 51 547
625 29 392 38 464 46 573 32 792 42 839 52 403
630 29 875 39 096 47 339 33 330 43 543 53 266
635 30 361 39 733 48 111 33 873 44 253 54 135
640 30 851 40 375 48 889 34 421 44 969 55 012
645 31345 41 022 49 674 34 972 45 691 55 896
650 31 842 41 675 50 465 35 529 46 419 56 787
655 32 344 42 332 51 262 36 089 47 152 57 685
660 < 32 850 42 995 52 065 36 654 47 891 58 590
665 33 360 43 663 52 875 37 223 48 636 59 502
670 33 873 44 336 53 691 37 797 49 386 6 (Г422
675 34 391 45 014 54 513 38 375 50 142 61 348
680 34 912 45 697 55 341 38 958 50 904 62 281
685 35 437 46 386 56 176 39 544 51 671 63 221
690 35 967 47 080 57 017 40 136 52 446 64 169
695 36 500 47 778 57 864 40 731 53 225 65 123
253
Таблица 12 (продолжение)
5 ,
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
-? МОМЕНТЫ ИКЕ’ЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА я см* Длинная полка параллельна осн ® — я? н
г ** ОСТ 15
80 X » | «>Х «_______________
У мм Толщина в jot
6 в 1 to 6 1 R 10
700 37 037 48 482 58 717 41 331 54 010 66 085
705 37 578 49191 59 577 41938 54 801 67 058
710 38 123 49 905 60 443 42 545 55 597 68 029
715 38 672 50 625 61 315 43158 56 399 69 011
720 39 224 51 349 62193 43 775 57 207 70 001
725 39 781 52 079 63 078 44 397 58 021 70 998
720 40 342 52 814 63 969 Л 45 024 58 841 72 002
735 40 906 53 554 64 866 * 45 654 59 666 73 012
740 41 475 54 299 65 769 46 290 60 497 74 030
745 42 047 55 049 66 679 46 929 61 333 75 055
750 42 624 55 804 67 595 47 573 62 176 76 087
755 43 204 56 565 68 517 48 221 63 024 77 126
760 43 788 57 331 69 445 48 874 63 878 78 172
765 44 376 58 102 70 380 49 531 64 738 79 225
770 44 968 58 878 71 321 50193 65 603 80 286
775 45 564 59 659 72 268 50 858 66 475 81353
780 46164 60 445 73 221 51529 67 352 82 427
785 46 768 61 236 74181 52 203 68 234 83 503
790 47 376 62 033 75 147 52 882 69 123 84 597
795 47 987 62 835 76 119 53 566 70 017 85 692
800 48 603 63 642 77 097 54 254 70 917 86 795
805 49 223 64 454 78 082 54 946 71 823 87 904
810 49 846 65 271 ‘ 79 073 55 643 72 734 89 021
815 50 473 66 093 80 070 56 344 73 652 90 144
820 51 105 66 921 81073 57 049 74 575 91 275
825 51 740 67 753 82 083 57 759 75 503 92 413
830 52 379 68 591 83 099 58 473 76 438 93 558
835 53 022 69 434 84 121 59 191 77 378 94 710
840 53 669 70282 85 149 59 911 78 324 95 868
845 54 320 71136 86 184 . 60 642 79 276 ' 97 034
850 54 975 71 994 87 225 61 373 ‘ 80 233 98 207
855 55 634 72 858 88 272. 63 110 81 197 99 387
860 56 296 73 726 89 325 62 850 82 166 100 574
865 56 963 74 600 90 385 63 595 83 140 101 769
870 57 633 •75 479 91 451 64 344 84 121 102 970
875 58 308 76 363 92 523 65 098 85 107 104 178
880 58 986 77 252 93 601 65 856 86 099 105 393
885 59 669 78 147 94 686 66 618 87 097 106 616
890 60 355 79 047 95 777 67 385 88100 107 845
895 61 045 79 951 96 874 68156 89109 109,081
900 61 739 80 861 97 977 68 932 90 124 110 325 "
905 62 437 81 776 99 087 69 712 91145 111 575
910 63 139 82 696 100 203 70 497 92172 112 833
915 63 845 83 622 101 325 71 285 93 204 114 098
920 64 555 84 552 102 453 72 078 94 242 115 369
925 65 269 85 488 103 588 72 876 95 286 116 648
930 65 986 86 429 104 729 73 678 96 335 117 934
. 935 66 708 87 377 105 876 74 484 97 390 119 227
940 67 433 88 326 107 029 75 295 98 451 120 526
945 68 163 89 282 108189 76 110 99 518 121833
950 68 896 90 243 109 355 76 930 100 591 123 147
955 69 633 91 210 110 527 77 754 101 669 124 468
960 70 375 92 182 111 705 78 582 102 753 125 796
965 71 120 93 159 112 890 79 415 103 843 127 132
970 71 869 94 141 114 081 80 252 104 938 128 474
975 72 622 95128 115 278 81093 106 039 129 823
980 73 379 96120 116 481 81 939 107 146 131179
985 74 139 97 117 117 691 82 789 108 259 132 543
990 74 904 98 120 118 917 83 644 109 378 133 913
995 75 673 99 128 120 129 84503 110 502 135 290
1 000 76 445 100 141 121 357 85 367 111 632 '136 675
254
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение}
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ II
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н
Длинная' полна параллельна оси ас — я?
1 Lj
ОСТ 15
100 X 76 120 X ВО
ST Толщи] а а в мм
8 1 10 12 1 8 1 10 1 12
100 955 1 158 1 339 1 111 1341 1561
105 1 068 1 296 1501 1 241 1500 1 748
110 1188 1 443 1673 1 380 1 669 1946
115 1314 1598 1854 1526 1847 2156
120 1448 1762 2 045 1680 2 035 2 478
125 1 588 1 934 2 247 1 842 2 333 2 611
130 1734 2114 2 358 2 011 2 440 2 855
135 1888 2 302 2 678 2 189 2 657 3110
140 2 048 2 499 . 2 909 2 374 2 883 3 377
145 2 215 2 705 3150 2 567 3119 3 656
150 2 389 2 918 3 400 2 768 3 364 3 946
155 2 569 3 140 3 660 2 976 3 620 4 247
160 2 757 3 370 3 930 3 193 3 884 4 559
165 2 951 3 609 4 210 3 417 4159 4 883
170 3 151 3 850 4 500 3 649 4 443 5 219
175 3 359 4 111 4 800 3 888 4 736 5 565
180 3 573 4 375 5109 4136 5 039 5 924
185 3 794 4 647 5 428 4 301 5 352 6 293
190 4 022 4 927 5 758 4 655 5 675 6 674
195 4 256 5 216 6 047 4 926 6 007 7 067
200 4 498 5 514 6 446 5 204 6 348 7 470
205 4 746 5 819 6 804 5 491 6 699 7 886
210 5 000 6133 7 173 5 785 7 060 8 312
215 5 263 6 455 7 551 6 087 7430 8 750
220 5 530 6 785 7 940 6 397 7 810 9 200
225 5 805 7 124 8 338 6 715 8 200 9 660
230 6 087 7 471 8 746 7 041 8 599 10133
235 6 375 7 827 9164 7 374 9 008 10 616
240 6 671 8 191 9 591 7 715 9 426 11111
245 6 973 8 563 10 029 8 064 9 854 11 618
250 7 281 8 944 10 476 8 421 10 292 12 135
255 7 597 9 332 . 10 933 8 786 10 739 12 664
260 7 919 9 730 11 401 9 158 11 196 13 205
265 8 248 10135 11 877 9 538 11 662 13 757
270 8 584 10 549 12 364 9 926 12 138 14 320
275 8 926 10 972 12 861 10 322 12 624 14 895
280 9 276 11 402 13 367 10 725 13 119 15 481
285 9 632 11 841 13 884 11137 13 624 16 079
290 9 994 12 289 14 410 11556 14 138 16 688
295 10 364 12 745 14 946 11 983 14 662 17 308
300 10 740 13 209 15 492 12 418 15 195 17 940
ЗОБ 11 123 13 681 16 048 12 860 15 739 18 583
310 11 513 14 162 16 613 13 311 16 291 19 238
315 11 909 14 651 17 189 13 769 16 854 19 904
320 12 313 15 149 17 774 14 235 17 426 20 581
325 12 723 15 654 18 369 14 709 18 007 21 270
330 13 139 16 169 18 974 15 190 18 598 21 970
335 13 563 16 691 19 589 15 680 19 199 22 682
340 13 993 17 222 20 214 16 177 19 810 23 405
345 14 430 17 761 20 848 16 682 20 430 24139
350 14 874 18 309 21492 17 194 21 059 24 885
355 15 324 18 865 22147 17 715 21698 25 642
360 15 782 19 429 22 811 18 243 22 347 26 411
365 16 246 20 002 23 485 18 789 23 005 27 191
370 16 716 20 583 24169 19 324 23 673 27 982
375 17194 21172 24 862 19 875 24 351 28 785
380 17 678 21 770 25 566 20 435 25 038 29 599
385 18 169 22 376 26 279 21 002 25 735 30 425
390 18 667 22 990 27 002 21 577 26 441 31262
395 19 171 23 613 27 735 22 160 27 157 32110
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
Таблица 12 (продолжение)-
I МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в е.и* м
1. Длинная полка параллельна оси х—х ОСТ 15
100 X 75 | ' 120 X 80
У Т О Л Щ И Н J t В 3LW
мм 8 10 12 8 10 1
400 19 682 24 244 28 478 22 751 27 882 32 969
405 20 200 , 24 884 29 231 23 349 28 617 33 841
410 20 725 25 531 29 993 23 956 29 363 34 724
415 21 257 26 187 30 766 24 570 30 117 35 617
420 21 795 . 26 852 31 548 25 192 30 881 36 523
425 22 340 27 525 32 340 25 822 31.654 / 37 439
430 22 792 28 206 33 142 л 26 459 32 437 38 368
435 23 450 28 896 33 954 * 27104 33 230 39 307
440 24 015 29 593 34 776 27 758 34 032 40 258
445 24 587 30 300 35 607 28 419 34 844 41221
450 25166 81 014 36 463 29 087 35 666 42 194
455 25 752 31737 37 300 29 764 36 491 43 180
460 26 344 32 469 38161 30 449 37 338 44 177
465 26 943 83 208 39 032 31 141 38 188 45184
470 27 549 33 956 39 913 31 840 39 048 46 203
475 28161 34 713 40 803 32 548 39 918 47 234
480 28 780 85 477 41 704 33 264 40 797 48 276
485 29 406 36 250 42 614 33 987 41 686 49 330
490 30 039 37 032 43 534 34 718 42 585 50 395
495 30 679 37 821 44 464 35 457 43 492 51 471
500 31 325 38 619 45 404 36 204 44 41Q 52 559
505 31978 39 426 46 354 36 959 45 337 53 658
510 32 638 40 241 * 47 314 37 722 46 274 54 769
515 33 804 41064 48 283 38 491 47 220 55 891
520 33 977 41895 49 262 39 269 48 176 57 024
525 34 657 42 735 50 251 40 055 49 142 58169
530 35 344 43 583 51 250 40 849 50 117 59 325
535 36 038 44 440 52 259 41 650 51 101 60 493
540 36 738 45 305 53 278 42 459 Б2 096 - 61 672
545 37 445 46 178 54 307 43 276 53 100 62 862
550 38 159 47 060 55 345 44 101 54113 64 064
555 38 879 47 950 56 393 44 933 55 137 65 277
560 39 606 48 848 57 451 45 774 56 170 66 502
565 40 340 49 755 58 519 46 622 57 212 67 738
570 41 081 50 670 59 597 47 478 58 264 68 985
575 41 829 51 593 60 685 48 342 59 325 70 244
580 42 583 52 525 61 782 49 213 60 896 71 514
585 43 344 53 465 62 889 50 093 61 477 72 796
590 44112 54 413 64 007 50 980 62 568 74 089
595 44 886 55 370 65 134 51 875 63 668 75 393
600 45 667 56 335 66 271 52 778 64 777, 76 709
605 46 455 57 308 67 417 53 688 65 896 78 036
610 47 250 58 290 68 574 54 607 67 025 79 375
615 48 051 59 280 69 740 55 533 68163 80 725
620 48 860 60 279 70 917 56 467 69 311 82 086
625 49 675 61 286 72 103 57 408 70 469 83 459
630 50 496 62 299 73 299 58 358 71 636 84 843
635 51 325 63 324 74 505 59 315 72 813 86 239
640 52 160 64 356 75 720 60 280 73 999 87 646
645 53 002 65 396 76 946 61 253 75 195 89 064
650 53 851 66 445 78 181 62 234 76 401 90 494
655 54 706 67 502 79 426 63 223 77 616 91 935
660 55 569 68 567 80 681 64 229 78 841 93 388
665 56 438 69 641 81 946 65 223 80 075 94 852
670 57 313 70 723 83 221 66 235 81 319 96 327
675 58 196 71 813. 84 506 67 255 82 573 97 814
680 ; 59 085 72 912 85 810 68 283 83 836 99 312
685 59 931 74 019 87 105 69 318 85 109 100 822
690 60 884 ' 75 124 88 419 70 361 86 391 102 343
695 61 793 76 258 89 743 71 412 87 683 103 875
256
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
>у МОМЕНТЫ ИНЕРЦИЙ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел^ Длинная полна параллельна осн а?—я? н ОСТ 15
100 X 75 | 120 X
У Т с л щ и н а в мм
мм 1
8 10 1 12 8 1 10 | 12
ТО 62 710 77 390 91 077 72 472 88 983 105 419
706 83 633 78 581 92 421 73 538 90 296 106 974
710 84 562 79 679 93 774 74 612 91 617 108 541
715 65 499 80 837 95 138 75 695 92 947 110 119
720 66 442 82 002 96 511 76 785 94 287 111 708
725 ' 67 392 83 176 97 891 77 882 95 637 ИЗ 309
730 68 349 84 358 99 287 78 988 96 996 114 921
735 69 312 85 549 100 680 80 101 98 365 116 515
740 70 283 86 747 102 102 81 222 99 743 118 180
745 71 260 87 955 103 525 82 351 101131 119 826
750* 72 243 89 170 104 957 83 488 102 529 121484
755 73 234 90 394 106 400 84 633 103 936 123 153
760 74 231 91627 107 852 85 785 105 353 124 834
765 75 235 92 867 109 314 86 945 106 779 126 526
770 76 246 94116 110 785 88 ИЗ 108 215 128 229
775 77 263 95 374 112 267 89 289 109 660 129 944
780 78 288 96 639 ИЗ 759 90 473 ill 116 131 670
785 79 319 97 913 115 260 91 664 112 580 133 408
790 80 356 99 196 116 771 92 863 114 055 135 157
795 81401 100 486 118 292 94 070 115 539 136 917
800 82 452 101 786 119 823 95 285 117 032 138 689
805 83 510 103 093 121 364 96 508 118 535 110 472
810 84 575 104 409 122 914 97 738 120 048 142 267
815 85 636 105 733 124 475 98 976 121 571 144 073
820 86 724 , 107 065 126 045 100 222 123 103 145 890
825 87 809 108 406 127 625 101 476 124 644 147 719
830 88 901 109 755 129 215 102 737 126 195 149 559
835 90 000 111 из 130 815 104 007 127 756 151 411
840 91105 112 479 132 425 105 284 129 326 153 274
845 92 217 ! 113 853 134 044 106 569 130 906 155 148
850 93 336 115 236 135 674 107 862 132 496 157 034
855 94 461 116 627 137 813 109 162 134 095 158 931
860 95 593 118 026 138 962 110 471 135 704 160 840
865 96 732 119 434 140 621 111 787 137 322 162 760
870 97 878 120 850 142 290 ИЗ 111 138 950 164 691
875 99 031 122 274 143 968 114 443 140 588 166 634
880 100 190 123 707 145 657 115 782 142 235 168 588
885 101356 125148 147 855 117 129 143 892 170 554
890 102 529 126 597 149 063 118 485 145 558 172 531
895 103 708 128 055 150 781 119 848 147 234 174 519
шю 104 894 ' 129 521 152 509 121 218 148 920 176 519
905 106 087 130 995 154 247 122 597 , 150 615 178 530
910 107 287 132 478 155 994 123 983 152 320 180 553
915 108 494 133 969 157 752 125 378 154 034 182 586
920 109 707 135 469 159 519 126 779 155 758 184 632
925 110 927 136 977 161 296 128 189 157 491 186 689
930 112 154 138 493 163 083 129 607 159 235 188 757
935 113 387 140 017 164 880 131 032 160 987 190 836
940 114 627 141 550 166 687 132 4G5 162 750 192 927
945 115 874 143 091 168 503 133 906 164 522 195 030
950 117 128 144 641 170 330 135 355 166 303 197 144
955 118 389 146 199 172 166 136 812 168 094 199 269
960 119 656 147 765 174 012 138 276 169 895 201 405
965 120 930 149 340 175 868 139 748 171 701> 203 55?
970 122 211 150 923 177 734 141 228 173 526 205 713
975 123 498 152 514 179 610 142 716 175 355 207 884
980 124 792 154 114 181 495 144 212 177 194 210 066
985 126 093 155 722 183 390 145 715 • 179 043 212 259
990 127 401 157 338 185 296 147 226 180 901 214 464
995 128 716 158 963 187 211 148 745 182 769 216 681
1000 130 999 160 596 1 189 135 150 272 184 647 218 908
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
257
i Таблица 12 (продолжение)
1 Л f I Г -а МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см< ’ Длинная полка параллельна оси се—х н ОСТ 15
У мм 130 хоо | 150 X ЮО
Толщина в .о
8 1 10 i I® 1 14 1 10 1 12 1 11 1 16
100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 * 240 245 250 255 260 265 270 275 280 285 290 295 800 305 310 315 320 325 330 335 у 340 345 350 355 360 365 370 375 380 385 390 395 1 189 . 1 329 1 477 1 635 1 800 1 975 2 158 2 349 : 2 550 2 758 2 976 3 202 3 436 3 680 3 931 4192 4 461 4 738 5 025 5 319 5 623 5 935 6 256 6 585 6 923 7 269 7 624 7 988 8 360 8 740 9 130 9 528 9 934 10 350 10 774 11 206 11 647 12 096 12 555 13 021 13 497 13 931 14 474 14 975 15 485 16 003 16 530 17 066 17 610 18 168 18 724 19 294 19 873 20 460 21 056 21 660 22 273 22 895 23 525 24 164 1 442 1614 1796 1989 2 193 2 407 2 632 2 868 3114 3 371 3 638 3 916 4 205 4 505 4 815 5 136 5 467 5 809 6162 6 525 6 899 7 284 7 679 8 085 8 502 8 929 9 367 9 816 10 275 10 745 11225 11716 12 218 12 731 13 254 13 788 14 332 14 887 15 453 16 029 16 616 17 214 17 822 18 441 19 071 19 711 20 362 21 024 21 696 22 379 23 072 23 776 24 491 25 217 25 953 26 700 27 457 28 225 29 004 29 793 1673 1874 2 088 2 314 2 553 2 804 3 068 3 345 3 634 3 936 4 251 4 578 4 918 5 270 5 635 6 012 6 402 6 805 7 220 7 648 8 089 8 542 9 007 9 486 9 977 10 480 10 996 11525 12 066 12 620 13 187 13 766 14 357 14 962 15 579 16 208 16 850 17 505 18 172 18 852 19 545 20 250 20 967 21 698 22 440 23 196 23 964 . 24 745 25 538 26 344 27 163 27 994 28 837 29 694 30 563 31 444 32 338 33 245 34164 35 096 1 892 2 122 2 366 2 625 2 899 3 187 3 490 3 807 4139 4 485 4 846 5 221 5 611 6 015 6 435 6 868 7 316 7 779 8 256 8 748 , 9 254 9 775 10 311 10 861 11 425 12 004 12 598 13 206 13 829 14 466 15 118 15 784 . 16 465 17 161 17 871 18 595 19 335 20 088 20 856 21 639 22 437 23 248 24 075 24 916 25 771 26 642 27 526 28 425 29 339 30 267 31210 32 168 33 140 34126 35 127 36 143 37 173 38 218 39 277 40 351 1 623 1 815 2 019 2 235 2 464 2 704 2 957 3J&2 3 499 3 788 4 090 4 403 4 729 5 066 5 416 5 778 6 153 6 539 6 938 7 348 7 771 8 206 8 653 9 112 9 584 10 067 10 563 11 071 11591 12 123 12 667 13 224 13 793 14 373 14 966 15 571 16 189 16 818 17 459 18 113 18 779 19 457 20 147 20 849 21 564 22 290 23 029 23 780 24 543 25 318 26105 26 905 27 716 28 540 29 376 30 224 31084 31 957 32 841 33 738 1 885 2 111 2 350 2 604 2 873 3 155 3 453 3 764 4090 4 431 4 786 5 155 5 538 5 936 6 349 6 776 7 217 7 673 8 143 8 627 9 126 9 639 10 167 10 709 11 265 И 836 12 421 13 021 13 635 14 263 14 906 15 563 16 235 16 921 17 621 18 336 19 065 19 809 20 567 21 339 22 126 22 927 23 743 24 573 25 417 26 276 27 149 28 037 28 939 29 855 30 786 31 731 32 691 32 665 34 653 35 656 36 674 37 705 38 751 39 812 2135 2 393 2 667 2 958 3 266 3 590 3 931 4 289 4 663 5 054 5 462 5 886 6 327 6 785 7 259 7 759 8 251 8 781 9 322 9 880 10 453 11044 11 652 12 276 12 916 13 574 14 248 14 938 15 646 16 370 17 110 17 867 18 641 19 432 20 239 21 063 21 903 22 761 23 634 24 525 25 432 26 356 27 296 28 253 29 227 30 217 31 224 32 248 33 288 34 345 35 419 36 509 37 616 38 739 39 879 41036 42 210 43 400 44 607 45 880 2373 2 662 . 2 970 3 297 3 642 4 007 4 390 4 793 5 214 5 654 6 112 6 590 7 087 7 602 8 136 8 689 9 261 9 852 10 462 11 090 11 737 12 403 13 088 13 793 14 515 । 15 257 16 017 16 796 17 594 < 18 411 19 247 20102 20 975 21868 22 779 23 709 24 658 25 626 26 512 27 618 28 642 29 685 30 747 ' 31828 32 927 34 046 35 184 36 340 37 515 38 709 39 922 41154 42 404 43 673 44 962 46 269 47 595 48 939 50 303 51685
Зад. 3600 — Металлические конструкции.
17
238
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продалж&нме)
/ МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в (Ш* Длинная полка параллельна оси х н ОСТ 15
у л
л
130 X 90 | 150 X 100
у Т О Л Щ И Е । а к мм
мм 8 10 12 14 . 10 1 I2 1 14 16
400 24 811 30 593 36 041 41439 34 647 40 886 47 070 53 087
405 25 467 31 404 36 998 42 542 35 568 41 976 48 326 54 507
410 26 132 32 225 • 37 967 43 659 36 501 43 079 49 600 55 946
415 26 805 33 057 38 950 44 791 37 446 44 197 50 890 57 404
420 27 487 33 900 39 945 45 938 38 404 45 330 52 197 58 880
425 28 177 34 753 40 952 47 099 39 373 46 476 53 520 60 376
430 28 876 35 617 41972 48 274 40 355 47 638 54 860 61890
435 29 584 36 492 43 005 49 465 41 349 48 813 56 217 63 424
440 30 300 37 377 44 050 50 669 42 355 50 003 57 590 64 976
445 31025 36 273 45 108 51 889 43 373 51 208 58 980 66 547
450 * 31 758 39 179 46 179 53 123 44 403 52 426 60 386 68 137
455 32 500 40 097 47 262 54 371 45 446 53 660 61 810 69 745
460 33 251 41 024 48 357 55 634 46 500 - 54 907 63 250 71 373
465 34 010. 41 963 49 466 56 911 47 567 56 169 64 706 73 019
470 , 34 778 42 912 50 587 58 203 48 646 57 446 66 179 74 684
475 35 554 43 872 51 720 59 510 49 737 58 737 67 669 76 368
480 36 339 44 842 52 866 60 831 50 840 60 042 69 176 78 071
485 37 133 45 823 54 025 62167 51 956 61 361 70 699 79 793
490 37 935 46 815 55 196 63 517 53 083 62 695 72 239 81 534
495 88 746 47 817 56 380 64 882 54 223 64 044 73 795 83 293
500 39 565 48 830 57 376 66 261 55 375 65 407 75 368 85 071
505 40 393 49 854 58 786 67 655 56 539 66 784 76 958 86 869
510 41.230 50 888 60 007 69 064 57 715 68175 78 564 88 685
515 . 42 075 51 933 61241 70 487 58 903 69 582 80 187 90 519
520 ; 42 929 52 989 62 488 71924 60 103 71 002 81827 92 373
525 43.791 54 055 63 748 73 376 61 316 72 437 83 483 94 246
530 ' 44 662 55 132 . 65 020 74 843 62 541 73 886 85156 96137 1
535 • 45 542 56 220 66 305 76 324 63 778 75 350 86 846 98 047
540 , 46 430 57 318 67 602 77 820 65 027 76 838 88 552 99 976
545 47 327 58 427 68 912 79 330 66 288 78 320 90 275 101 924
550 48 232 59 546 70 234 80 855 67 561 79 827 92 015 103 891
555 49 146 60 677 71 570 82 394 68 847 81 348 93 771 105 877
560 50 069 61817 72 917 83 948 70 144 82 884 95 544 107 881
565 51 000 62 969 74 278 85 517 71 454 84 434 97 333 109 905
570 51 940 . 64131 75 650 87100 72 776 85 998 99 140 111 947
575 52 888 65 304 ' 77 036 88 697 74 НО 87 577 100 362 114 008
580. 53 845 66 487 78 434 90 309 75 456 89 170 102 802 116 088
585 54 811 67 681 79 845 91 936 76 815 90 778 104 658 118 187
590 55 785 68 886 81 268 93 577 78 185 92 400 106 531 120 304
595 56 768 70101 82 704 95 234 79 568 94 036 108 420 122 441
600 57 760 71 328 84 152 96 903 80 963 95 687 110 326 124 596
605 . 58 760 72 564 85 613 98 588 82 370 97 352 ’ 112 249 126 770
610 ' 59 768 73 812 87 087 100 288 83 789 99 032 114 188 128 963
615 60 785 75 070 88 573 102 002 85 220 100 726 116 145 131 175
620 ’ 61811 76 338 90 072 103 730 86 663 102 434 118 117 133 406
625 62 846 77 617 91 584 105 473 88 119 104 157 120 107 135 655
630 63 889 78 907 93 108 107 231 89 587 105 894 122 113 137 924
635 64 940 80 208 94 645 109 003 91 067 107 646 124 135 140 211
640 66 000 81 519 96 194 110 790 92 559 109 412 126 174 142 517
645 67 069 82 841 97 756 112 591 94063 111 192 128 230 144 842
650 68 147 84 174 99 330 114 407 95 579 112 987 130 303 147 186
655 69 233 85 517 100 917 116 238 97 108 114 796 132 392 . 149 549
660 70 327 86 871 102 «517 118 082 98 648 116 620 134 498 151 930
665 71430 88 235 104 129 119 942 100 201 118 458 136 621 154 330
670 72 542 89 610 105 754 121 816 101 766 120 310 138 760 156 750
675 73 663 90 996 107 392 123 705 103 343 122 177 140 916 159 188
680 74 792 92 392 109 042 125 608 104 932 124 059 . 143 088 161 645
685 75 929 93 799 110 705 127 525 106 533 125 954 145 277 164 120
690 . 77 075 95 217 112 380 129 457 108 147 127 864 147 483 166 615
695 78 230 96 646 114 068 131 404 109 772 1” 129 789 149 706 169 128
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
269
Таблица 12 (продолжение)
Г
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 ы
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в с.и4 г1 -
1 Длинная полка параллельна оси х — х
Lr
ОСТ 15
130 х 90 1 150X100
У - Г о л щ и н а в мм
( мм 8 10 12 м ,10 12 14 16
5 700 79 394 98 085 115 768 133 366 111 410 131 727 151 945 171 661
705 80 566 99 534 117 481 136 342 113 060 133,680 154 201 174 212
710 81 746 100 995 119 207 137 332 114 723 135.648 156 473 176 782
715 82 935 102 466 120 945 139 337 116 397 137 630 158 762 179 371
720 84133 103 947 122 696 141 357 118 083 13» 627 161 068 181 978
725 85 340 105 439 124 460 143 391 119 782 141 637 163 390 184 605
730 86 555 106 942 126 236 145 43» 121493 143 663 165 729 187 250
735 87 778 108 456 128 025 147 afe 123 215 145 702 168 085 189 915
740 89 010 109 980 129 826 149 580 124 950 147 756 170 457 192 598
745 90 251 111 513 131 640 151 673 126 698 149 825 172 846 195 300
750 91501 113 061 133 466 153 779 128 457 151907 175 252 198 021
. 755 92 759 114 017 135 305 155 901 130 228 154 005 177 674 200 760
760 94 025 116 184 137 157 158 037 132 012 156116 180 113 203 519
765 95 300 117 761 139 021 160 187 133 808 158 242 182 568 206 296
770 96 584 119 349 140 898 162 352 135 616 160 383 185 041 209 092
775 97 877 120 948 142 788 164 532 137 436 162.538 187 530 211907
780 99 178 122 557 144 690 166 726 13» 268 164707 190 035 214 741
785 100 487 124 178 146 605 168 935 141 112 166^890 192 557 217 594
790 101805 125 808 148 532 171 158 142 969 169 088 195.096 220 466 ;
795 103 132 127 450 .150 472 173 396 144 838 171 301 197 651 223 356
800 104 468 129 102 152 424 175 648 146 718 173528 200 224 226 265
805 105 812 130 764 154 38» 177 915 148 611 175 76» 202 812 229 194
810 107 164 132 438 156 367 180 196 150 516 178 024 205 418 232 Ш
815 108 526 134 122 158 357 183 492 152 434 180 294 208 040 235 106
820 109 895 135 816 160 360 184 803 154 363 182 579 210 678 ; 238 091
825 111 274 137 522 162 376 187 128 < 156 305 184 878 213 334 241 095
830 112 661 139 237 164 404 189 468 158 258 187 191 216 006 244 117
835 ‘ 114 057 140 964 166 445 191 822 160 224 189 51» 218 694 247 158
840 115 461 142 701 168 498 194 191 162 202 191 861 221 400 250 218
845 116 874 144 449 170 564 196 574 164 193 194 217 224 122 253 297
850 118 294 146 208 172 642 198 972 166 195 196 588 226 860 - 256 395
855 119 725 147 977 174 733 201 384 168 20» 198 973 229 615 259 512
860 121164 149 757 176 837 203 811 170 236 201 373 232 387 262 647
865 122 611 151 547 178 953 206 253 172 275 203 787 235 176 265 802
870 124 067 153 348 181 082 208 709 174 326 206 215 237 981 268 975
875 125 531 155 160 183 224 211 179 176 389 208 658 240 803 272 167
880 127 004 156 983 185 378 213 664 178 464 211115 243 641 275 378
885 128 486 158 816 187 543 216 164 180 551 213 587 246 496 278 608
890 129 976 160 659 189 724 218 678 182 651 216 073 249 368 281 856
895 131 475 162 514 191 916 221 207 184 762 218 573 252 257 285 124
900 132 982 164 379 194 120 223 750 186 886 221 088 255 162 288 410
905 134 498 166 254 196 337 226 308 189 022 223 618 258 084 291 715
' 910 136 023 168 141 198 567 228 881 191170 226 161 261 022 295 039
915 137 556 170 038 200 80» 231 468 193 331 228 719 263 977 298 382
920 139 098 171 945 203 064 234 069 195 503 231 291 266 949 ’ 301 744 .
925 140 648 173 864 205 332 236 685 197 688 233 878 269 937 305 124
930 142 207 175 793 207 612 239 316 19» 884 236 479 272 942 308 524
935 ' 143 775 177 732 209 904 241 961 202 093 239 095 275 964 311 942
940 145 351 179 682 212 210 244 621 204 314 241 725 279 002 315 379
945 146 936 181643 214 528 247 295 206 547 244 369 282 057 318 835
950 148 529 183 615 216 858 249 984 208 793 247 028 285 128 322 310
955 150 131 185 597 219201 252 687 211 050 249 701 288 217 325 804
960 151 742 187 590 221 557 255 405 213 320 252 389 291 322 329 316 •
965 153 361 189 593 223 925 258 138 215 602 255 091 294 443 332 847 '
970 154 989 191 607 226 306 360 885 217 896 257 807 297 581 336 398 г
975 156 625 193 632 228 700 263 646 220 202 260 538 300 736 339 967
980 158 270 195 668 231 106 266 423 222 520 263 283 303 908 343 555
985 159 924 197 714 233 524 269 213 224 850 266 043 301 096 • 347 161
990 161 587 199 770 235 956 272 01» 227 193 268 817 310 301 350 788
995 163 256 201838 238 400 274 838 229 547 271 606 313 522 354 431
260
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1
'I НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* 1 п
1 Длинная полка параллельна оси х — х
I 41
ОСТ 15
130 X 90 | 150 X 100
3/ Т 0 л щ я на в j
8 10 12 14 10 12 14 16
1000 164936 203 916 240 856 277 673 231 914 274 408 316 760 358 095
1 005 166 624 206 004 243 325 280 522 234 293 277 225 320 015 361 777
1 010 168 321 208 104 245 807 283 385 236 684 280 057 323 286 865 478
1 015 170 026 210 214 248 301 286 263 239 088 282 903 326 574 369 198
1020 171 740 212 334 250 808 289 156 241 503 285 764 329 879 372 936
1 025 173 462 214 466 253 328 292 063 243 931 288 638 333 200 376 694
1 030 17^193 216 608 255 860 294 984 246 370 291 528 336 538 380 470
1 035 176 933 218 760 258 404 297 920 248 822 294 431 339 893 384 266
1 040 178 681 220 923 260 962 300 871 251 286 297 349 343 264 388 080
1 045 180 438 223 097 263 532 303 836 253 762 300 282 346 652 391913
1 050 182 203 225 282 266 114 306 815 256 251, 303 228 350 057 395 765
1 055 183 977 227 477 268 709 309 811 258 751 306 190 353 478 399 635
1 000 185 760 к 229 683 271 317 312 820 261 264 309 165 356 916 403 525
1 065 *187 551 231 899 273 937 315 843 263 789 312 155 360 371 407 433
1070 189 351 234 127 276 570 318 881 . 268 325 315 160 363 842 411 360
1075 191159 236 364 279 216 321 934 268 874 318 179 367 330 415 306
1 080 192 976 238 613 281 874 325 001 271 436 321 212 370 834 419 274
1 085 194 802 240 872 284 544 328 084 274 009 324 259 374 355 423 255
1 000 196 636 243 141 287 228 331179 276 595 327 321 377 893 427 258
1095 198 479 245 422 289 924 334 290 279 192 330 398 381 447 431 279
1100 200 330 247 713 292 632 337 415 281 802 333 489 385 019 435 319
1105 202190 250 014 295 353 340 555 282 424 336 594 888 606 439 379
1 НО 204 059 252 327 298 087 343 709 287 058 339 713 392 211 443 457
1115 205 936 254 650 300 833 346 878 289 704 342 847 395 832 447 553
1120 207 822 256 983 303 592 350 062 292 363 345 996 399 469 451 669
1 125 209 716 259 328 306 363 353 260 295 033 349 159 403 124 455 804
1 180 211 619 261 683 309148 356 473 297 716 352 336 406 195 459 957
1135 213 531 264 048 311 944 359 700 300 411 , 355 528 410 482 * 464 129
1140 215 451 266 424 314 754 362 942 303 118 358 734 414 187 468 321
1145 217 380 268 811 317 575 366 198 305 837 361954 417 908 472 530
1150 219 317 271 209 320 410 369 469 308 568 ' 365 189 421 645 л 476 759
1155 221 263 273 617 323 257 372 754 311 311 368438 425 399 481007
1 160 223 218 276 036 326 117 376 054 314 067 371 702 429 170 485 273
1165 225 181 278 465 328 989 379 368 316 834 374 980 432 958 489 559
1170 227 153 280 905 331 874 382 698 319 614 378 272 436 762 493 863
1 175 229 183 283 356 334 771 386 041 322 406 381 579 440 583 498 186
1180 231 123 285 818 337 682 389 399 325 211 384 900 444 420 502 528
1185 233 120 288 390 340 604 392 772 328 027 888 236 448 275 506 889
1190 235 126 . 290 773 343 540 396 159 330 856 391 586 452 145 511 268
1195 237 141 293 266 346 487 399 561 333 696 394 950 456 033 515 667
1200 239 164 295 770 349 448 402 977 336 550 398 329 459 937 520 084
1 205 241197 298 285 352 421 406 408 339 415 401 722 463 858 524 520
1 210 243 237 300 810 355 407 409 854 342 292 405 130 467 795 528 975
1 215 245 286 303 346 358 405 413 314 345 181 408 552 471 749 533 449
1 220 247 344 305 892 361 416' 416 788 348 083 411 988 475 720 537 942
1 225 249 411 308 450 364 439 420 277 350 996 415 439 479 707 542 455
1 230 251 486 311 018 367 475 423 781 353 922 418 904 483 711 546 984
1 235 253 569 313 596 370 524 427 299 356 860 422 324 487 732 551 583
1 240 255 661 316 186 373 585 430 832 359 810 425 878 491 769 556 101
1245 257 762 318 785 376 659 434 379 362 772 429 386 495 823 560 688
1 250 259 872 321 396 379 746 437 941 365 746 432 909 499 894 565 294
1 255 261 990 324 017 382 845 441 517 368 733 436 446 503 981 569 919
1 260 264 116 326 649 385 957 445 108 371 731 439 998 508 085 574 562
1265 266 251 329 291 389 081 448 714 374 742 443 564 512 205 579 224
1 270 268 395 331 945 392 218 452 334 377 765 447 144 516 342 583 906
1 275 270 548 334 608 395 367 455 968 380 800 450 739 520 496 588 606
1 280 272 709 337 283 398 529 459 618 383 848 454 348 524 667 593 825
1 285 274 878 339 968 401 704 463 281 386 907 457 972 528 853 598 062
1 290 277 056 342 664 404 891 466 959 389 978 461 610 533 058 602 819
1295 279 243 345 370 408 091 470 652 393 062 465 262 537 278 607 514
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ ' И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
261
Таблица 12 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 □
h НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* г!
Длинная полка параллельна осн х — я?
J— • ОСТ 15
130 х 90 | 150 X ЮО
У Г о л щ и н а в мм
8 10 1 12 1 14 . 8 10 12 1 14
1800 281 439 348 087 411 304 474 360 396 158 468 929 541 515 612 389
1305 283 643 350 815 414 529 478 081 399 266 472 610 545 769 617 202
1310 285 855 353 553 417 767 481 818 402 386 476 306 550 039 622 034
1315 288 076 356 302 421 017 485 569 405 518 480 016 554 326 626 885
1320 290 306 359 062 424 280 489 334 408 663 483 740 558 630 631 755
1325 292 545 361 832 427 555 493 115- 411 819 487 479 562 950 636 643
1330 294 792 364 613 430 843 496 9О4Г 414 988 491 233 567 287 641 550
1 ЗЕ5 297 047 367 404 434 144 500 718 418 169 495 000 571 641 646 477
1340 299 312 370 207 437 457 504 542 421 362 498 782 576 011 651 422
1345 301584 373 019 440 783 508 380 424 567 502 579 5?0 398 656 386
1350 303 866 375 843 444 122 512 233 427 784 506 389 584 802 661 369
1 355 306 156 378 677 . 447 473 516 101 431 014 510 215 589 222 660 370
1360 308 454 381 522 450 837 519 983 434 255 514 054 593 659 671391
1365 310 762 384 377 454 213 523 879 437 509 517 908 598 113 676 430
1370 313 077 387 244 457 602 527 790 440 775 521 777 602 583 681 488
1375 315 402 390 120 461 003 531 716 444 053 525 660 607 070 686 565
1380 317 735 393 003 464 417 535 656 447 343 529 557 611 573 691 661
1 385 320 076 395 906 467 844 539 611 450 646 533 468 616 093 696 776
1390 322 427 398 815 471283 543 580 453 960 537 394 620 630 701 910
1395 324 785 401 734 474 735 547 564 457 287 541335 625 183 707 062
1400 327 153 404 664 478 200 551 562 460 626 545 290 629 754 712 233
1405 329 529 407 605 481 677 555 575 463 977 549 259 634 340 717 424
1410 331 913 410556 485 167 559 602 467 340 . 553 242 638 944 722 633
1415 334 307 413 518 488 669 563 644 470 715 557 240 643 564 727 860
1 420 336 708 416 491 492 184 567 701 474 103 561 253 648 200 73В 107
1425 339 119 419 474 495 711 571 772 477 502 565 280 652 854 • 738 373
1430- 341 538 422 468 499 251 575 857 480 914 569 321 657 524 743 657
1435 343 965 425 472 502 804 579 958 484 338 573 376 662 210 ' 748 960
1440 - 346 402 428 488 506 369 584 072 487 774 577 446 666 914 754 283
1445 348 847 431 514 509 947 588 202 491 222. 581 531 671 634 759 624
1 450 351 300 434 550 513 538 592 346 494 682 585 630 676 370 764 983
1 455 353 762 437 597 517 141 596 504 498155 589 743 . 681123 770 362
1460 356 233 440 655 520 757 600 677 501 639 593 871 685 893 775 759
1.465 358 712 443 724 524 385 604 864 505 136 598 013 690 680 781176
1470 361200 446 803 528 026 609066 508 645 602 169 695 483 786 611
1475 363 696 449 892 531 679 613 283 512 166 606 340 700 303 792 065
1480 366 201 452 993 535 345 617 514 515 699 610 525 705 139 797 538
1485 368 715 456 104 539 024 621 760 519 245 - 614 725 709 993 803 030
.1490 371 237 459 226 542 715 626 020 522 802 618 939 714 862 808 540
1495 373 768 462 358 546 419 630 295 526 372 623 167 719 749 814 070
1500 376 307 465 501 550 136 634 584 529 954 627 410 724 652 819 618
1505 378 855 468 655 553 865 638 888 533 548 631 667 729 572 825 185
1 510 381 412 471 819 557 606 643 207 537 154 635 939 734 508 830 771
1 315 383 977 474 994 561 361 647 540 540 772 . 640 225 739 461 836 376
1520 386 551 478 180 565 128 651 887 544 402 644 525 744 431 842 000
1 525 389 133 481 376 568 907 656 249 548 045 648 840 749 417 847 642 “
1530 391 724 484 583 572 699 660 626 551 700 653 169 754420 853 304
1 535 394 324 487 800 576 504 665 017 555 867 657 513 759 440 858 984
1510 396 932 491 029 580 321 669 423 559 046 661871 764 476 864 683
1 515 399 549 494 268 584 151 673 843 562 737 666 243 769 529 870 401
1550 402 175 497 517 587 994 678 278 566 440 670 630 774 599 876 138 м
1555 404 808 500 777 591 849 682 727 570 156 675 031 779 685 881 894 *
1560 407 451 504 048 595 716 687 191 578 883 679 447 784 788 887 668
1 565 410 102 507 330 599 597 691 670 577 623 683 877 789 907 893 462
1570 412 762 510 622 603 490 696 163 581 375 688 321 795 043 899 274
1575 415 430 513 925 607 395 700 670 585 139 692 780 800 196 905105
1 580 418 107 517 238 , 611 313 705 192 588 915 697 253 805 366 910 965
1 585 420 793 520 562 615 244 709 729 592 704 701 741 810 552 916 823
1 590 423 487 523 897 619 187 714 280 596 504 706 243 815 755 922 711
1595 426 190 527 242 623 143 718 846 600 317 710 759 820 974 928 618
1600 428 901 530 598 627 111 723 427 604142 715 290 826 210 934 543
262
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
мм МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 1
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА, ь сл4 н
Длинная полка параллельна оси х — х
—ц
ОСТ 15
180 X 120 | | 200 X 120
a ММ Толщи н а в мм
12 14 1 1В | 12 । 14 16
120 3 358 3 822 4 258 3 668 4177 4 658
125 3 687 4199 4 683 4 025 4 587 5119
130 4 034 4 597 5 130 4 401 5 021 5 605
135 4 398 5 015 5 601 4 795 5 472 6115
140 4 779 , 5 454 6 094 5 208 5 947 6 650
145 5 178 5 912 6 610 5 689 6 443 7 209
150 5 594 6 391 7 149 6 089 6 961 7 792
155 6 028 6 890 7 711 6 558 7 501 8 401
100 6 480 7 409 8 296 7 046 8 062 9 033
165 * 6 948 7 948 8 904 7 552 8 645 9 690
170 7 434 8 508 9 534 8 078 9 249 10 372
175 7 938 9 088 10 188 8 620 9 875 И 078
180 8 459 9 688 10 864 9182 10 518 11 808
185 8 998 10 308 11564 9 763 11192 12 564
190 9 554 10 948 12 286 10 363 11883 13 343
195 10 127 11609 13 031 10 981 12 595 14 147
200 10 718 12 289 13 799 11 617 13 329 14 976
205 11326 12 990 14 590 12 273 14 084 15 829
210 11952 13 711 15 404 12 947 14 862 16 707
215 12 595 14 453 16 241 13 639 15 660 17 609
220 13 256 15 214 . 17 101 14 351 16 481 18 535
225 13 934 15 996 17 983 15 081 17 323 19 486
230 14 629 16 798 18 889 15 829 18 186 20 462
235 15 342 17 620 19 817 . 16 597 19 071 21 462
240 16 073 18 462 20 768 - 17 382. 19 978 22 487
245 16 821 19 325 21742 18 187 20 907 23 536
, 250 17 586 20 208 22 740 19 010 21 857 24 609
255 18 369 21111 23 759 19 852 22 828 25 707
260 19 169 22 034 24 802 20 713 23 841 26 830
265 19 987 22 977 25 868 21 592 24 836 27 977
270 20 822 23 941 26 957 22 490 25 872 29149
275 21675 24 924 28 068 23 406 26 930 ВО 345
280 22 545 25 928 29 203 24 341 28 010 31565
285 23 432 26 953 30 360 25 295 29 111 32 810
290 24 337 27 997 31540 26 267 30 234 34 080
295 25 260 29 061 32 744 27 258 31 378 35 374
800 26199 30146 93 970 28 268 32 544 36 693
305 27 157 31 251 35 219 29 296 33 732 38 036
310 28 132 32 376 36 490 30 343 34 941 39 403
315 29124 33 522 37 785 31 409 36 172 40 795
320 30133 34 687 39 103 32 493 37 424 42 212
325 31160 35 873 40 443 33 596 38 698 43 653
330 32 205 37 079 41 807 34 718 39 994 45 119
335 33 267 38 305 43 193 35 858 41 311 46 609
340 34 347 39 551 44 603 37 017 42 650 48 123
4 345 35 443 40 818 46 035 38 195 44 010 49 662
350 36 558 42 105 47 490 39 391 45 392 51 226
355 37 690 43 412 48 968 40 606 46 795 52 814
360 38 839 44 739 50 469 41 839 48 221 54 427
365 40 006 46 086 51992 43 091 49 667 56 064
370 41 190 47 454 53 539 44^62 51136 57 725
375 42 391 48 841 55 109 45 652 52 626 59 411
380 43 610 50 249 56 701 46 960 54137 61122
385 44 847 51 677 58 316 48 287 55 670 62 857
390 46 101 53126 59 955 49 632 57 225 64 617
895 47 372 54594 61616 50 996 58 802 66 401
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ . ^3
~ , _- - . ______4—-------------------—----------------------
Таблица 12 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* п
1 Длинная полка параллельна оси я? — &
г— —ЧТ
ОСТ 15
180 X 120 Р 200 X 120
У Толщи н а' в мм Г
мм
12 14 16 12 | 14 16
400 48 661 56 083 63 300 52 379 60 400 68 209
405 49 967 57 592 65 007 53 780 62 019 70 043
410 51 291 59 121 66 737 55 200 63 660 71 900
415 52 632 60 670 68 490 56 639 65 323 73 782
420 53 991 62 240 70 265 58 096 67 007 75 689
425 55 367 63 830 72 064 59 572 68 713 77 620
430 56 761 65 440 73 885 61 067 70 441 79 575
435 58 172 67 070 75 730 62 580 72 190 81556
440 59 600 68 720 77 597 64 112 73 961 83 560
' 445 61 046 70 391 79 487 65 662 75 753 85 589
450 62 509 72 081 81 490 67 232 77 567 87 643
455 63 990 73 792 83 336 68 820 79 403 89 721
460 65 488 75 523 85 295 70 426 81 260 91 824
465 67 004 77 275 87 277 72 051 83 139 93 951
470 68 537 79 047 89 281 73 695 85 039 96 102
475 70088 80 838 91 309 75 357 86 961 98 278
480 71 656 82 650 93 359 77 039 88 905 100 479
485 73 242 84 482 95 433 78 738 90 870 102 704
490 74 844 86 334 97 529 80 457 92 857 104 954
495 76 465 88 207 99 648 82 194 94 865 107 228
500 78 103 90 100 101 790 83 950 96 895 109 526
‘ 505 79 758 92 013 103 955 85 724 . 98 946 111849
510 81 431 93 946 106 143 87 517 101 020 114 197
• -515 83 Ш 95 89'9 108 354 89 329 103 114 116 569
520 84 829 97 873 110 588 91159 105 231 118 966
525 86 554 99 866 , 112 844 93 008 107 369 121 387
530 88 296 101 880 < 115 124 94 875 109 528 123 832
535 ' 90 056 103 915 . 117 426 96 762 111 710 126 302 ’
540 91 834 105 969 119 751 98 667 113 912 128 797
545 93 629 ; 108 043 122 099 100 590 116 137 131 316
1 550 95 441 110 138 124 470 102 532 118 383 133 860
555 97 271 112 253 126 864 104 493 120 650 136 428
560 99 118 ‘ 114 388 129 281 .106 473 122 939 139 020
565 100 983 116 544 131 721 108 471 125 250 141 637
570 102 865 ’ 118 719 134 184 110 488 127 583 144 279
575 104 765 ; 120 915 136 669 112 523 .129 936 146 945
580 106 682 123 131 139 178 114 577 132 312 149 636
585 108 616 125 367 141 709 116 650 134 709 152 351
590 110 568 127 623 144 263 118 741 137 128 155 090
595 112 538 129 900 146 841 120 852 139 568 157 854
600 114 524 132 197 149 441 122 980 142 030 160 643
605 116 529 134 514 152 064 125 128 144 514 163 456
610 , 118 550 136 851 154 709 127 294 147 019 166 294
615 120 590 139 208 157 378 129 478 149 546 169 156
620 122 646 141 586 160 070 131 682 152 094 172 042
' 625 124 720 143 983 162 784 133 904 154 664 174 953
630 126 812 . 146 401 165 522 136 144 157 256 177 889
635 128 921 148 839 168 282 138 403 159 869 1$) 849
640 131047 151 298 171066 140 681 162 504 183 964
645 133 191 153 776 173 872 142 978 165 160 186 843
650 135 358 ,156 275 176 701 145 294 167 838 189 876
655 137 531 158 794 179 553 147 627 1R0 538 192 935
660 13» 727 161 383 182 438 149 979 175 259 196 017
665 141 941 163 892 135 325 152 351 1?6 001 199 124
670 144 173 166 472 .188 216 154 740 178 7б6 202 256
• 675 146 421 169 072 , L9J 190 157 149 181 552 205 412
680 148 687 171 69® Хав 156 159 577 184 359 208 592
685 150 971 174 332 197 145 162 022 187 189 211 798
690 153 272 176 992 2QQ 158 164 486 №039 215 027
695 155 590 179 673 208 193 166 969 192 912 218 281
264
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
т Le МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Длинная полка параллельна оси х—х н ОСТ 15
У мм 180 X 120 j 200 X I20
"Толщина в мм
12 1 14 1 1,1 1 12 1 14 1 16
700 705 710 715 720 725 730 735 740 745 750 755 760 765 770 775 780 785 790 795 800 805 810 815 820 825 830 835 840 845 850 855 860 865 870 875 880 885 890 895 900 905 910 915 920 925 930 935 940 945 950 955 960 965 970 975 980 985 990 995 157 926 160 279 162 650 165 038 167 444 169 867 172 308 174 766 177 241 179 734 182 244 184 772 187 317 189 880 192 460 195 058 1^7 673 200 305 202 955 205 623 208 308 211 010 213 730 216 467 219 222 2?1 994 224 783 227 590 230 415 283 257 236 116 238 993 241 887 244 799 247 728 250 675 253 639 256 620 • 259 619 262 635 265 669 268 721 271 789 274 876 277 979 281100 284 239 287 395 290 568 293 759 296 968 300193 803 437 306 697 309 976 313 271 816 584 319 915 323 263 326 628 182 373 185 094 187 835 190 597 193 378 196 180 199 002 201 844 204 706 207 589 210 492 213 415 216 358 219 321 222 805 225 308 228 332 231 377 234 441 237 525 240 630 243 755 246 900 250 066 253 251 256 457 259 683 262 929 266 195 269 482 272 789 276 116 279 463 282 830 286 218 289 625 293 053 296 501 299 970 303 458 306 967 810 496 314 045 317 614 321 204 324 814 328 444 332 094 335 764 339 455 343 165 846 896 350 647 354 419 В58 210 862 022 365 854 869 706 373 578 377 471 206 251 209 332 212 436 215 563 218 712 221 885 225 030 228 299 231 540 234 804 238 091 241 401 244 734 248 090 251 468 254 870 258 294 261 742 265 212 268 705 272 221 275 760 279 322 282 907 286 515 290 145 293 799 297 475 301174 304 896 308 641 312 409 316 200 320 014 323 851 327 710 331 593 335 498 339 426 343 378 347 352 351 349 355 368 359 411 363 477 367 565 371 677 375 811 379 969 384 149 388 352 392 578 396 827 401 098 405 393 409 711 414 051 418 414 422 801 427 210 169 471 171 991 174 530 177 088 179 664 182 259 184 873 187 505 190 156 192 824 195 514 198 221 200 946 203 690 206 453 209 235 212 035 214 853 217 691 220 547 223 422 226 315 229 227 232 158 235 107 238 075 241 062 244 067 247 091 250 133 253 195 256 274 259 373 262 490 265 626 268 780 271 953 275 145 278 356 281 585 284 832 288 099 291 384 294 687 298 010 301 351 304 710 308 089 311 485 314 901 318 335 821 788 325 260 328 750 332 259 335 786 339 382 342 897 346 480 350 082 « 195 806 198 721 201 658 204 617 207 598 210 599 213 623 216 668 219 735 222 823 225 933 229 065 232 218 235 393 288 589 241 807 245 047 248 308 251 591 254 895 258 221 261 569 264 938 268 328 271 741 275 176 278 680 282 108 285 606 289 127 292 669 296 232 299 817 303 424 307 053 310 703 314 374 318 067 321 782 325 518 329 276 333 056 336 857 340 880 344 524 348 390 352 278 356 187 360 118 364 070 368 044 372 040 376 057 380 096 384156 388 238 392 341 396 467 400 613 404 782 221 560 224 863 228 191 231 543 234 919 238 320 241 746 245 196 248 671 252 170 255 693 259 241 262 814 266 411 270 033 273 679 277 349 281 044 284 764 288 508 292 277 296 070 299 837 303 729 307 596 311487 315 403 319 343 323 307 327 296 331 310 335 348 339 411 343 498 347 609 351 745 355 906 360 091 364 301 368 535 372 793 377 077 381384 ,385 716 390 073 394 454 398 859 403 290 407 744 412 223 416 727 421 255 425 808 430 385 ' 434 986 439 612 444 263 448 938 453 638 458 362
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
265
Таблица 12 (продолжение)
т МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* н | ОСТ 15
Длинная полка параллельна оси X — X
180 X 120 | 200 X 120
У Толщи на в мм
мм
12 1 14 1 1в 1 12 1 14 1
1000 330 011 381 384 431 642 353 703 408 972 463 110
1 005 333 411 385 317 436 097 357 342 413 183 467 883
1 010 336 829 389 270 440 575 361 000 417 416 472 681
| 1015 340 264 393 243 445 076 364 677 421 671 477 503
1020 343 717 397 237 449 599 368 372 425 948 482 350
1 025 347 187 401 250 454 146 372 086 430 246 487 221
1030 350 675 405 284 458 715 375 819 434 565 492 116
1035 354 180 409 339 463 308 379 570 438 906 497 036
1040 357 702 413 413 467 923 383 340 443 269 501 981
1045 361 242 417 507 472 561 387 129 447 653 506 950
1 050 364 799 421 622 477 222 390 936 452 059 511 944
* 1 055 368 374 425 757 481 906 394 762 456 487 516 962
1 060 371 966 429 912 486 613 398 606 460 936 522 004
1 065 375 576 434 088 491 343 402 469 465 407 ' 527 071
1070 379 203 438 283 496 095 406 351 469 899 532 163
1 075 382 848 442 499 500 871 410 252 474 413 537 279
1 080 386 510 446 735 505 669 414 171 478 949 542 420
1085 390 189 450 991 510 491 418 109 483 506 547 585
1 090 393 886 455 267 515 335 422 065 488 085 552 774
1095 397 601 459 564 520 202 426 040 492 685 557 988
1100 401333 463 881 525 092 430 034 497 307 563 227
1 105 405 082- 468 218 530 005 434 046 501 951 568 490
1110 408 849 472 575 534 941 438 077 506 616 573 778
1115 412 633 J 476 952 539 900 442 127 511 303 579 090
1 120 . 416 434 481350 544 881 446 195 516 011 584 426
1 125 420 254 485 767 549 886 450 282 520 741 589 787
1 130 424 090 490 205 554 914 454 388 525 493 595 173
1 135 427 944 494 663 559 964 458 512 530 266 600 583
1 140 431 816 499 142 565 037 462 655 535 060 606 018
1145 435 705 503 640 570 133 466 816 . 539 877 611 477
1150 ’ 439 611 508 159 575 252 470 997 544 715 616 960
1 155 443 535 512 698 580 394 475 196 549 574 622 469
1160 447 476 517 257 585 559 479 413 554 456 628 601
1165 451 435 521 836 590 747 483 649 559 358 633 558
1 170 4 155411 526 436 595 954 487 904 _ 564 283 639 140
" 1175 459 404 531 056 601 191 492 177 569 229" 644 746
1 180 463 415 535 696 606 448 496 470 574 196 650 376
1 185 467 444 540 356 611 727 500 780 579 185 656 032
1190 471 490 545 036 617 029 505 110 584 196 661 711
1195 475 553 549 737 622 354 509 458 589 229 667 415
1200 479 634 554457 627 703 513 825 594 282 673 144
1 205 483 733 559 198 633 074 518 210 599 358 678 897
1 210 487 848 563 959 638 467 522 614 604 455 684 675
1 215 491 981 568 741 643 884 527 037 609 574 090 477
1 220 496 132 573 542 649 324 531 478 614 714 696 303
1 225 500 300 578 364 654 786 535 938 619 876 702 164
1230 504 486 683 206 669 272 540 416 625 060 708 030
1235 508 689 588 068 665 780 544 914 630 265 713 930
1240 512 909 592 950 671 311 549 430 635 492 719 855
1245 517 147 597 853 676 866 553 964 640 740 725 804
1 250 521 403 602 776 682 443 558 517 646 010 731 777
1 255 525 675 607 719 688 043 563 089 651 302 737 775
1260 529 966 612 682 693 666 567 680 656 615 743 798
1265 534 273 617 665 699 311 572 289 661 950 749 845
1270 538 598 622 669 704 980 576 917 667 306 755 917
1 275 542 941 627 692 710 672 581 563 672 684 762 013
1 280 547 301 632 736 716 386 586 228 678 084 768 133
1 285 551 679 637 801 722 123 590 912 683 505 774 278
1 290 556 074 642 885 727 884 595 614 688 947 780 448
1295 560 486 647 989 733 667 600 336 694 412 786 642
266
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12 (продолжение)
-JT МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в СЛ1* н ОСТ 15
Длинная полна параллельна . оси а? — а?
180X120 | | 200 X 120
V Толщи н а в л€ль
12 14 te i Г' 12 1 1 « 1 1 . 16
. 1360 564 916 653 114 739 473 605 075 699 898 792 861
1305 569 363 658 259 745 302 609 834 705 405 799 104
1310 573 828 663 424 751154 614 611 710 935 805 371
1 315 578 310 668 610 757 028 619 406 716 485 811 663
1320 582 810 673 815 762 926 624 221 722 058 817 980
1325 587 327 679 041 768 847 629 054 727 652 824 321
1 330 591861 684 287 774 790 633 905 733 267 830 687
1335 596 413 689 553 780 757 638 775 738 904 837 077
1340 600 988 694 839 786 746 643 664 . 744 563 843 491
1345 605 570 700 146 792 758 648 572 750 244 849 930
1350 610 174 705 473 798 793 653 498 755 946 856 394
1355 614 796 710 820 804 851 658 443 ' 761 669 862 882
1360 619 435 716 187 810 932 663 406 767 414 * 869 395
1385 624 092 721 574 817 036 668 389 773 181 875 932
. 1370 628 766 726 982 823 162 673 389 778 969 882 493
1375 633 458 732 408 829 312 678 409' 784 779 889 079
. 1380 638 167 737 857 835 484 , 683 447 790 611 895 690
. 1 385 642 893 743 325 841 680 688 504 796 464 902 325
1300 647 637 748 814 847 898 693 579 802 339 908 985
. 1805 652 399 754 322 854 139 698 673 808 235 915 669
*1400 657 177 759 851 860 403 703 786 814 153 922 377
, 1405 661 974 765 400 866 690 708 917 820 093 929 111
1410 666 788 770 969 873 000 714 067 826 054 935 868
; 1415 671 619 776 558 . 879 333 719 236 832 037 942 650
4 1 420 676 467 782 168 885 688 724 423 838 041 949 457
1 425 681 334 787 798 892 067 729 629 844 067 956 288
1430 686 217 793 448 898 468 734 854 850 115 963 143
1435 691 118 799 118 904 893 740 097 856 184 970 024
1440 696 038 804 808 911 340 745 359 862 274 .976 928
1445 700 972 810 519 917 810 750 640 868 387 983 857
, 1450 705 926 816 249 924 303 755 939 874 521 990 811
1 455 710 897 822 000 930 819 761 257 880 676 997 789
1 460 715 885 827 771 , 937 358 766 593 886 855 1 004 792
1 465 720 891 833 563 943 920 771 948 893 052 1 011 819
; 1470 725 914 839 374 950 505 777 322 899 273 1 018 870
1475 .730 954 845 206 957 112 782 715 905 515 1 025 946
1480 736 012 851 058 963 743 788 126 911 778 1 033 047
1485 741 088 856 930 970 396 793 556 918 063 1 040 172
1 400 746 181 862 822 977 072 799 004 924 370 1 047 322
,1 495 751 291 868 735 983 771 804 471 930 699 1 054 496
1500 756 419 874 668 990 424 809 957 937 049 1 061 694
1 505 761 564 880 621 997 238 815 461 943 420 1 068 917
1510 766 727 886 594 1 004 006 820 984 949 813 1 076 165
1515 771 907 892 587 1 010 797 826 526 956 228 1 083 437
1520 777 105 898 601 1 017 611 832 086 962 664 1 090 734
1525 782 320 904 634 1 024 447 837 665 969 122 1 098 055
1530 787 553 910 688 1 031 307 843 263 975 602 1 105 400
1535 792 803 916 763 1 038 189 848 879 982 103 1 112 770
1540 798 070 922 857 1045 Ofll 854 514 988 626 1 120 165
1545 803 355 928 971 1 052 023 860 167 995 170 1 127 584
.1 550 808 657 935 106 1 058 974 865 840 1 001 736 1135 0Е8
1 555 813 977 941 261 1 065 948 871 530 1 009 324 1142 496
1560 819 315 947 476 1 072 944 877 240 1 014 933 1 149 988
1565 824 669 953 632 1 079 964 882 968 1 021 564 1 157 505
1570 830 041 959 847 1 087 007 888 715 1 028 216 1165 047
1 575 835 431 966 083 1 094 072 894 480 1 034 890 1172 613
1580 840 838 972 339 1 101 161 900 264 1 041 586 1 180 204
.1 585 846 263 978 615 1 108 272 906 067 1 048 303 1 187 819
1590 851 705 984 911 1 115 407 911 889 1 055 042 1 195 458
1595 857 164 991 228 1 122 564 917 729 1 061 802 1 203 122
10С0 862 641 997 565 1 129 744 923 587 1 068 584 1 210 811
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
267
Таблица 13
п I Lj МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см' Короткая полка параллельна оси х — я? н ОСТ 15
у мм во х <0 | 75 X 50
Толщина в мм
5 6 1 8 5 | 6 | 8 | 10
100 330 386 492 389 455 582 698
105 370 434 553 437 512 655 787
110 413 484 618 488 572 733 881
115 458 537 686 542 636 816 982
120 505 592 758 599 704 903 1088
125 555 651 834 659 775 996 1200
130 607 712 913 723 849 1093 1318
135 662 777 Л 996 789 928 1 194 1441
140 719 844 * 1083 858 1 010 1300 1571
145 778 914 1173 931 1095 1 412 1 706
150 840 987 1268 1 006 1185 1527 1847
155 904 1063 1 365 1085 1 278 1648 1993
160 971 1141 1467 1167 1374 1 773 2146
165 1 040 1223 1573 1251 1474 1903 2 304
170 1 111 1307 1582 ‘ 1339 1578 2 038 2 468
175 1185 1 395 1795 1430 1685 2178 2 638
180 : 1262 1485 1911 1524 1 796 2 322 2 814
185 1340 1 578 2 032 1 621 1911 2 471 2 996
190 1 421 1673 2 156 1 721 2 029 2 624 3183
195 1505 1772 2 284 1824 2151 2 783 3 376
200 1 1591 1874 2 415 1930 2 277 2 946 3 575
205 I 1679 1978 2 550 2 039 2 406 3114 3 780
210 ; 1770 2 085 2 689 ‘ 2151 2 538 3 287 3 990
215 , 1863 2 195 . 2 832 2 266 2 675 3 464 4 207
220 | 1959 2 308 ' 2 978 2 385 2 815 3 646 4 429
225 2 057 • 2 424 3 128 2 506 2 958 3 833 4 657
230 2158 2 543 3 282 2 630 3106 4 024 4 890
235 2 260 2 664 3 439 2 758 3 257 4 221 5 130
240 < . 2 366 2 789 3 601 2 888 3 411 4422 5 375
245 ! '2 473 2 916 3 766 3 022 3 569 4 628 5 626
250 2 584 3 046 3 934 3 158 3 731 4 838 5 883
.255 2 696 3 179 4 107 .3 298 3 896 5 053 6146
260 2 811 3 315 4 283 3 441 4 065 5 273 6 415
265 2 928 3 454 4 463 3 587 4 238 5 498 6 689
270 3 048 3 595 4 646 3 735 4 414 5 728 6 969
275 3 170 3 740 4 833 3 887 4 594 5 962 7 255
280 3 295 3 887 5 024 4 042 4 778 6 201 7 547
285 3 422 4 037 5 219 4 200 4 965 6 444 7 844
290 3 552 4 190 5 417 4 361 5155 6 693 8 148
295 3 683 4346 5 619 4 525 5 350 6 946 8 457
300 3 818 4 505 5 825 4 693 5 548 7 204 8 772
305 3 954 4 666 6 035 4 863 5 749 7 466 9 093
310 4 093 4 831 6 248 5 036 5 955 7 734 9 419
315 4 235 4 998 6 465 5 212 6 164 8 006 9 751
320 4 379 5168 6 086 5 392 6 376 8 283 10 090
325 4 525 5 341 6 911 5 574 6 592 8 564 10 434
330 4 674 5 517 7 139 5 760 6 812 8 850 10 783
335 4 825 5 696 7 371 1 5 948 7 035 9141 11139
340 4 979 5 878 7 606 6 140 7 262 9 437 11 500
345 5 135 6 062 7 846 6 335 7 493 9 738 11 867
350 5 293 6 249 8 089 - 6 532 7 727 10 043 12 240
355 5 454 6 440 8 336 6 733 7 965 10 353 12 619
360 5 617 6 633 8 586 6 937 8 206 10 667 13 003
365 5 783 6 829 8 840 7 144 8 452 10 987 13 394
370 5 951 7 027 9 098 7 354 8 700 11 311 13 790
375 6122 7 229 9 360 7 567 8 953 11 640 14 192
380 6 294 7 433 9 625 7 783 9 209 11 974 14 600
385 6 470 7 641 9 894 8 002 9 468 12 312 15 013
390 6 648 7 851 10 167 8 224 9 732 - 12 655 15 433
395 6 828 8 064 10 444 8 449 9 998 13 003 15 858
268
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел*
Короткая полка параллельна оси х — х
н
ОСТ 15
У мм 60 X 40 | 75X50
Тол щ и к а В л.н
5 в в . 5 1 6 1 8 Ю
400 ТОЮ 8 280 10 724 8 678 10 269 13 355 16 289
405 7 195 8 499 11 008 8 909 10 543 13 713 16 725
410 7 383 8 720 11 296 9 143 10 821 14 075 17 168
415 7 573 8 945 11 587 9 381 11 102 14 442 17 616
420 7 765 9172 11 882 9 621 11 387 14 813 18 070
/425 7 959 9 403 12 181 9 865 11 67В 15 189 18 530
430 8 156 9 636 12 484 10 111 11 968 15 570 18 996
435 8 356 9 872 12 790 10 361 12 264 15 956 19 468
440 8 558 10 НО 13 100 10 614 12 563 16 346 19 945
445 8 762 10 352 13 414 10 869 12 867 16 742 20 428
450 8 969 10 597 13 731 11 128 13 173 17 142 20 917
455 9 178 10 844 14 052 11 390 13 484 17 546 21412
460 9 390 11 094 14 377 И 655 13 798 17 956 21 912
465 9 604 11 347 14 706 11 923 14115 18 370 22 419
470 9 820 11 603 15 038 12 194 14 437 18 789 22 931
475 10 039 И 862 15 374 12 468 14 761 19 212 23 449
480 10 260 12 124 15 714 12 745 15 090 19 640 23 972
485 10 484 12 388 16 058 13 026 15 422 20 074 24 502
490 10 710 12 656 16 405 13 309 15 758 20 511 25 037
495 10 938 12 926 16 756 13 595 16 097 20 954 25 578
Б00 11169 13199 17 110 13 885 16 440 21401 26 125
505 11 402 13 475 17 469 14 177 16 787 21853 26 678
510 11 638 13 754 17 831 14 472 17 137 22 310 27 237
515 11876 14 036 18 197 14 771 17 491 22 771 27 801
520 12 117 14 320 18 566 15 073 17 848 23 238 28 371 ,
525 22 360 14 608 18 940 15 377 18 210 23 708 28 947
530 12 605 14 898 19 317 15 685 18 574 24184 29 529
535 ; 12 853 15 191 19 697 15 996 18 943 24 665 30 116
540 13103 15 487 20 082 16 309 19 315 25 150 30 710
545 13 255 15 786 20 470 16 626 19 690 25 640 31 309
550 13 610 16 088 20 862 16 946 - 20 070 26134 31914 Здо25
555 13 868 16 392 21 257 , 17 269 20 452 26 634
560 14 128 16 700 21 657 17 595 20 839 27 138 33 141
565 14 390 17 010 22 060 17 924 21 229 27 647 33 763
570 14 655 17 323 22 466 18 256 21623 28 160 34 392
575 14 922 17 639 22 877 18 592 22 020 28 67$ 35 026
580 15 191 17 958 23 291 18 930 22 421 29 201 35 665
585 15 463 18 280 23 709 19 271 22 826 29 729 36 311
590 15 738 18 605 24131 19 616 23 234 30 262 36 962
595 16 014 18 932 24 556 19 963 23 646 30 799 37 619
600 16 294 19 262 24 985 20 313 24 061 31341 38 282
605 16 575 19 696 25 418 20 667 24 480 31888 38 951
610 16 859 19 932 25 854 21024 24 903 32 439 39 625
615 17 146 20 271 26 294 21 383 25 330 32 995 40 306
620 17 434 20 612 26 738 21746 25 760 33 556 40 992
625 17 726 20 957 27 186 22 112 26 193 34122 41684
630 18 019 21 304 27 637 22 480 26 630 34 692 42 382
635 18 315 21 655 28 093 22 852 27 071 35 267 43 085
640 18 614 22 008 28 551 23 227 27 516 35 847 43 795
645 18 915 22 364 29 014 23 605 27 964 36 432 44510
650 19 218 22 723 29 480 23 986 28 416 37 021 45 231
655 19 524 23 085 29 950 24 370 28 871 37 615 45 957
660 19 832 23 449 30 424 24 757 29 330 38 214 46 690
665 20143 23 817 30 901 25 148 29 793 38 817 47 428
670 20 456 24187 31 382 25 541 30 259 39 426 48172
675 20 771 24 561 31 867 25 937 30 729 40 309 48 922
680 21 089 24 937 32 356 26 336 31 202 40 656 49 678
685 21409 25 316 32 848 26 739 31 679 41279 50 440
690 21 732 25 697 33 344 27 144 32 160 41 906 51207
695 22 057 26 082 33 844 27 553 32 645 42 538 51 980
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
269
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сл0
Короткая полка параллельна оси я? — я?
н
ОСТ 15
60 X 40 | 75 X 50
У -Тол г щ и и. а в
мм 5 6 8 5 6 8 10
7(10 22 384 26 470 34 347 27 964 33 133 43 175 52 759
705 22 714 26 860 34 855 28 379 33 624 43 816 53 544
710 23 046 27 253 35 366 28 797 34119 . 44 462 54 334
715 23 381 27 649 35 880 29 217 34 618 45 ИЗ 55 131
720 23 718 28 048 36 399 29 641 35 121 45 168 55 933
725 24 058 28 450 36 921 30 068 35 627 46 429 56 741
730 24 400 28 855 37 446 30 498 36 137 47 094 57 554
735 24 744 29 262 37 976 30 931 36 650 47 764 58 374
740 25 091 29 673 38 509 31367 37 167 48 438 59 199
745 25 440 30 086 39 046 31 806 37 688 49 118 60 030
750 25 792 30 502 39 587 32 248 38 212 49 802 60 867
755 26 146 30 921 40131 32 693 38 740 50 490 61 710
760 26 502 31 843 40 679 33 142 39 271 51184 62 559
765 26 861 31 768 41 231 33 593 39 806 51882 63 413
770 27 222 32 195 41 7у7 34 047 40 345 52 585 64 273
775 27 586 32 626 42 346 34 505 40 888 53 293 65139
780 27 952 33 059 42 909 34 965 41 434 54 005 66 011
785 28 321 33 495 43 476 35 428 41 983 54 722 66 888
700 28 692 33 934 44 046 35 895 42 536 55 444 67 772
795 29 065 34 376 44 620 36 365 43 093 56171 68 661
800 29 441 34 821 45 198 36 837 43 654 56 902 69 556
80S 29 8.19 35 268 45 780 37 313 44 213 57 638 70 457
810 30 200 35 719 46 365 37 792 44 786 58 379 71 363
815 30 583 36 172 46 954 38 274 45 357 59 125 72 275
820 30 968 зб 628; 47 547 38 759 45 932 59 875 73 194
825 31 356 W 37 087 48 143 39 247 46 511 60 630 74 118
830 31 746 37 549 48 743 39 738 47 093 61390 75 047
835 32 139 38 014 49 347 40 232 47 679 62 154 75 983
840 32 534 38 482 49 955 40 729 48 268 62 924 76 924
845 32 931 38 952 50 566 41229 48 861 63 698 77 871
850 S3 331 39 425 51 181 41 732 49 458 64 47G .78 824
855 33 734 39 902 51800 42 238 50 058 65 260 79 783
860 34 138 40 381 52 422 42 748 50 662 66 048 80 747
885 34 546 40 863 53 048 43 260 51 270 66 841 81 718
870 34 955 41 347 53 679 43 775 51 881 67 639 82 694
875 35 867 41 835 54 312 44 294 52 496 68 441 83 676
880 35 782 42 325 54 950 44 816 53 114 69 248 84 664
885 36 198 42 819 55 591 45 340 53 737 70 060 85 657
890 36 618 43 315 56 236 45 868 54 363 70 877 86 657
895 37 039 43 814 56 884 46 399 54 992 71 698 87 662
900 37 463 44 316 57 536 46 932 55 625 72 524 88 673
905 37 890 44 821 58 192 47 469 56 262 73 355 89 689
910 38 319 45 328 58 852 48 009 56 902 74190 90 712
915 38 750 45 839 59 516 48 552 57 546 75 031 91 740
920 39 184 46 352 60 183 49 098 58 193 75 876 92 774
925 39 620 46 869 60 854 49 647 . 58 844 76 725 93 814
930 40 059 47 388 61528 50 199 59 499 77 580 94 860
935 40 500 47 910 62 206 50 754 60 15? 78 439 95 912
940 40 943 48 434 62 888 51 312 60 819 79 303 96 969
945 41 389 48 962 63 574 51 874 61 485 80172 98 032
950 41 837 49 493 64 264 52 438 62154 81045 99 101
955 42 288 50 026 64 957 53 005 62 827 81923 100 176
960 42 741 50 562 65 654 53 576 63 504 82 806 101 256
965 43 196 51 101 66 354 54149 64184 83 694 102 343
970 43 654 51 643 67 059 54 726 64 868 84 586 103 435
975 44114 52 188 67 767 55 305 65 555 85 483 104 533
980 44 577 52 736 68 479 55 888 66 246 * 86 385 105 636
985 45 042 53 286 69 194 56 474 66 941 87 292 106 746
990 45 510 53 840 69 913 57 063 67 639 88 203 107 861
995 45 980 54 396 70 636 57 654 68 341 89 119 108 982
1000 46 452 54 955 71 362 58 249 69 046 90 039 110 109
270
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в еле*
Короткая полка параллельна оси аг — я?
н
ОСТ 15
80 X 55 | «0 X 60
У Толщи н а в лш
4ЛМ 1
8 10 1 6 8 10
100 485 623 746 517 663 794
105 545 701 841 582 747 . 896
110 610 785 942 651 837 * 1 004
115 678 . 873 1 050 725 932 1 120
120 750 967 1163 803 1 033 1 242
125 826 1066 1 283 885 . 1140 1372
130 906 1 170 1410 972 1252 ' 1509
135 990 1 280 1542 1063 1371 1653
140 1078 1 394 1 681 1158 1495 1 804
145 1170 1514 1827 1258 1 625 1 962
150 1265 1 638 1978 1362 1 760 2127
155 1 365 1 768 2136 1471 1902 2 299
160 1 469 1 903 2 300 1584 2 049 2 478
165 1 576 2 044 2 471 1 701 2 202 2 664
170 1 687 2189 2 648 1823 2 360 2 857
175 1803 2 339 2 831 1949 2 524 3 057
180 1 922 2 495 3 020 2 080 2 695 8 264
185 2 045 2 656 3 216 2 215 2 870 3 279
190 2172 2 822 3 418 2 354 3 052 3 700
195 2 303 2 993 3 626 2 498 3 239 3 928
200 2 438 3 169 3 841 2 646 3432 4164
205 2 377 3 350 4 061 2 798 , *3 631 4 406
210 2 720 3 537 4 289 2 955 3 836 4 656
215 2 867 3 729 4 522 3 116 ' 4 046 4 913
220 3 017 3 925 4 762 3 282 4 262 Б 176
225 3 172 4 127 5 008 3 452 4 484 5 447
230 3 330 4 335 5 260 3 627 4 712 5 725
235 3 493 4 547 5 519 3 806 4 945 6 010
240 3 659 4 764 5 784 3 989 5 184 6 302
245 3 829 4 987 6 055 4176 5 429 6 600
250 4 003 5 215 6 333 4 368 Б 679 6 906
255 4 182 5 447 6 617 4 565 5 936 7 219
260 4364 Б 686 6 907 4 766 6198 7 540
265 4 550 5 929 7 203 4 971 6 466 7 867
270 4 740 6177 7 506 5180 6 739 8 201
275 4 933 6 431 7 815 5 394 7 019 8 542
280 5 131 6 689 8131 5 613 7 304 8 890
285 5 333 6 953 8 452 5 835 7 595 9 246
290 5 538 7 222 8 780 6 063 7 891 9 608
295 5 748 7 496 9115 6 294 8193 9 977
300 5 961 7 775 9 455 6 530 8 502 10 354
305 6 179 8 060 9 802 6 770 8 815 10 737
310 6 400 8 349 10 155 7 015 9135 11128
315 6 625 8 644 10 515 7 264 9 460 11526
320 6 854 8 944 10 880 7 518 9 791 11 930
325 7 087 9 249 11 252 7 775 10 128 12 343
330 7 324 9 559 11 631 8 038 10 471 12 761
335 7 565 9 874 12 016 8 304 10 819 13 187
340 7 810 10 194 12 407 8 575 11 173 13 619
345 8 059 10 520 12 804 8 851 11533 14 059
350 8 312 10 851 13 207 9 131 11 899 14 506
355 8 568 11187 13 617 9 415 12 270 14 959
360 8 829 11 528 14 033 9 703 12 647 15 420
365 9 093 11874 14 456 9 996 13 озо 15 889
370 9 362 12 225 14 885 10 294 13 418 16 364
375 9 634 12 582 15 320 10 596 13 813 16 846
380 9 910 12 943 15 761 10 902 14 213 17 335
385 10 190 13 310 16 209 11212 14 619 17 832
390 10 474 „ 13 682 16 663 11 527 15 030 18 835
395 10 762 14 059 17 123 И 847 15 448 18 845
СТАТИЧЕСКИЕ MOMEHTIT И МОМЕИТН ИНЕРЦИИ
271.
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в е.н4
Короткая полка параллельна оси в — х
н
ОСТ 15
У мм 80X55 [ 90 X 90
Т о л щ й л а в мм
6 8 10 6 8 10
400 И 054 14 441 17 590 12 170 15 871 19 364
405 11 350 14 829 18 063 12 498 16 300 19 888
410 11 650 15 221 18 542 12 831 16 734 20 420
415 11 954 15 619 19027 13 168 17 175 20 958
420 12 261 16 022 19519 13 509 17 621 к 21504
425 12 573 16 430 20 017 13 855 18 072 • 22 057
4S0 12 888 16 843 20 521 14 205 18 530 22 617
435 13 208 17 261 21 032 14 559 18 993 23 183
440 13 531 17 685 21 549 14 918 19 462 23 757
445 13 858 18113 22 072 15 281 19 937 24338
450 14 190 18 547 22 602 15 649 20 418 24 926
455 14 525 18 986 23 138 16 021 20 904 25 521
460 14 864 19 430 23 680 16 397 21 396 26123
465 15 207 19 879 24 228 16 778 21 894 26 732
470 15 554 20 333 24 783 17 163 22 398 27 349
475 15 20 793 25 344 17 553 . 22 907 27 972
480 16 2W 21 257 25 912 17 947 23 422 28 602
485 16618 21 727 26 485 18 345 23 943 29 239
490 16 980 22 202 27 065 18 748 24 470 29 884
495 17 347 22 682 .27 652 19155 25 002 30 535
500 17 717 23167 28 244 19 567 25 540 31 194
505 18 092 23 658 28 843 19 982 26 084 31 859
510 18 470 24 153 29 448 20 403 26 633 32 532
515 18 852 24 654 30 060 20 827 27 189 33 211
520 19 238 25 160 30 678 21 257 27 750 33 898
525 19 629 25 671 31 302 21 690 28 317 34 592
530 20 023 26 187 31 932 22 128 28 889 35 293
535 20 420 26 708 82 569 22 570 29 468 36 000
540 20 822 27 235 ; 33 212 23 017 30 052 36 715
545 21 228 27 766 33 861 23 468 30 641 37 437
550 21 638 28 303 34 517 23 923 31237 38 166
555 22 051 28 845 35 178 24 383 31 838 38 902
560 22 469 29 392 35 847 24 847 . 32 445 39 645
565 22 890 29 944 36 521 25 816 33 058 40 395
570 23 316 30 501 87 202 25 789 33 677 41152
575 23 745 31 064 37 889 26 266 34 301 41 917
580 24 178 31 632 38 582 26 748 34 931 42 688
585 24 615 32 204 39 282 27 234 35 567 43 466
590 25 057 32 782 39 988 27 725 36 209 44 252
595 25 502 83 365 40 700 28 220 36 856 45 044
600 25 951 33 954 41419 28 719 37 509 45 844
605 26 403 34 547 42144 29 223 38 168 46 650
610 26 860 35 146 42 875 29 731 38 833 47 464
615 27 321 35 749 43 612 30 243 39 503 48 284
620 27 786 36 358 44 356 30 760 40 179 , 49 112
625 28 254 36 972 45106 31281 40 861 49 947
, 630 28 727 37 591 45 863 81 807 41 548 50 788
635 29 203 38 215 46 625 32 337 42 242 51 637
640 29 683 38 845 47 394 32 871 42 941 52 493
645 30 168 39 479 48169 33 410 43 646 53 356
650 30 656 40 119 48 951 33 953 44 356 54 226
655 31148 40 764 49 739 34 501 45 073 55103
660 31 644 41 414 50 533 35 053 45 795 55 987
665 32 144 42 069 51 334 35 609 46 523 56 878
670 32 648 42 730 52140 36170 47 256 57 776
675 33 156 43 395 52 953 36 735 47 995 58 682
680 33 667 44 066 53 773 37 305 48 741 59 594
685 34183 44 742 54 599 37 879 49 491 60 513
690 34 703 45 422 55 430 38 457 50 248 61 440
695 35226 46 109 56 269 39 040 51010 62 373
272
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение)
р МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см» н ОСТ 15
Короткая полка параллельна к оси ф — а?
х
80 X 55 | 90 ХМ
V Толщи н а в мм
мм 6 8 10 1 ( • 1 8 1 1 10
700 35 754 46 800 57 113 39 627 51 778 63 313
705 36 285 47 496 57 964 40 219 52 552 64 261
710 36 820 48 198 58 821 40 815 53 332 65 216
715 37 359 48 904 59 685 41415 54 117 66 177
720 37 903 49 616 60 555 42 020 54 908 67 146
725 38 450 50 333 61431 42 629 55 705 68 122
730 39 001 51 055 62 313 43 242 56 508 69 104
735 39 556 51 783 63 202 43 860 57 316 70 094
740 40 114 52 515 64 097 44 482 58 130 71 091
745 40 677 53 253 64 998 45 109 58 950 72 095
750 41244 53 995 65 906 45 740 59 775 73 106
755 41815 54 743 66 819 46 375 60 607 . 74124
760 42 389 55 496 67 740 47 015 61444 75 149
765 42 968 56 254 68 666 47 659 62 287 76 181
770 43 550 57 018 69 599 48 308 63 135 77 220
775 44136 57 786 70 538 48 961 63 990 78 267
780 44 726 58 560 71483 49 618 64 850 79 320
785 45 321 59 339 72 435 50 280 65 716 80 380
790 45 919 60 123 73 393 50 946 66 587 81 447
795 46 521 60 912 74 357 51 616 67 464 82 522
800 47 127 61 706 75 328 52 291 68 348 83 603
805 47 737 62 505 76 305 52 971 69 236 84 692
810 48 350 63 310 77 288 53 654 70 131 85 787
.815 48 968 ~ 64 120 78 277 54 342 . 71031 86 890
820 49 590 64 934 79 273 55 035 71 937 88 000
825 50 215 65 754 80 275 55 732 72 849 89 116
. 830 50 845 66 580 81 284 56 433 73 767 90 240
835 51478 67 410 82 298 57 139 74 690 91 371
840 52 116 68 245 83 319 57 849 75 619 92 509
845 52 757 69 086 84 347 58 563 76 554 93 654
850 53 402 69 932 85 380 59 282 77 495 94 806
855 54 051 70 782 86 420 60 005 78 441 95 965
860 54 704 71 638 87 466 60 733 79 393 97 131
.865 55 361 72 500 88 519 61465 80 351 98 304
870 56 022 ' 73 366 89 577 62 201 81 314 99 484
875 56 687 74 237 90 643 62 942 82 284 100 671
880 57 356 75 114 91 714 63 687 83 259 101 866
885 58 028 75 996 92 792 64 437 84 240 103 067
890 58 705 76 883 93 876 65 191 85 226 104 275
895 59 385 7-7 775 94 966 65 949 86 219 105 491
.900 60 070 78 672 96 062 66 712 87 217 106 713
905 60 758 79 575 97 165 67 479 88 221 107 943
‘910 61450 80 482 98 275 68 250 89 230 109 179
•915 62 147 81 395 99 390 69 026 90 246 НО 423
920 62 847 82 313 100 512 69 806 91 267 111 674
925 63 551 83 236 101 640 70 591 92 293 112 931
930 64 259 84164 102 774 71 380 93 326 114 196
935 64 971 85 097 103 915 72 174 94 364 115 468
940 65 687 86 035 105 062 72 971 95 408 116 747
945 66 406 86 979 106 215 73 774 96 458 118 033
950 67 130 87 928 107 375 74 580 97 514 119 326
955 67 858 88 882 108 541 75 391 98 575 120 626
960 68 589 89 841 109 713 76 207 99 642 121 933
965 69 325 90 805 НО 891 77 026 100 715 123 247
970 70 064 91 774 112 076 77 851 101 794 124 568
975 70 807 92 749 113 267 78 679 102 878 125 896
980 71 555 93 728 114 465 79 512 103 968 127 232
985 72 306 94 713 115 668 80 350 105 064 128 574 ‘
990 73 061 95 703 116 878 81191 106 166 129 923
995 73 820 96 698 118 094 82 037 107 273 131 280
1000 74 583 97 698 119 317 82 888 108 386 132 643
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
273
Таблица 13 (продолжение)
О МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ □
1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в cjk* п
Короткая полка параллельна оси х — а?
л —1 ОСТ 15
100 х 75 | 120 X 80
У Толщи1 н а в .н.и
ММ 8 10 12 м 1 w j 13
100 776 935 1 082
105 872 1 053 1 220
110 975 1 179 1 367
115 1 085 1313 1524
120 1 202 1456 1 691 1265 1529 1 782
125 1 325 1 607 1 868 1396 1 689 1 969
. 130 1 455 1767 2 055 1535 1858 2 169
135 1592 1 935 2 252 1 682 2 037 2 379
140 .1 736 2111 2 458 1 836 2 226 2 601
145 1 886 2295 2 674 1 998 2 424 2 835
150 2 044 2 488 2 901 2 168 2 632 3 080
1 2 207 2 690 3 137 2 346 2 849 3 336
160 2 378 .2 899 3 382 2 532 3 076 3 604
105 2 555 3117 3 638 2 725 3 313 3 883
170 2 740 3 343 3 904 2 927 3 559 4 173
175 2 930 3 578 4179 3 136 3 815 4 475
180 3 128 3 821 4 464 3 352 4 080 4 788
185 3 332 4 073 4 759 3 577 4 355 5 113
190 3 544 4 332 5 064 3 810 4 639 5 449
195 3 762 4 599 5 379 4 050 4 933 5 797
260 3 986 4 876 5 704 4 298 5 237 6 156
205 4 218 5 161 6 038 4 554 5 551 6 526
2.10 4 456 5 454 6 385 4 817 5 874 6 907
215 4 701 5 756 6 738 5 089 6 206 7 301
220 4 952 6 065 7101 5 368 6 548 7 705
225 5 2И 6 384 7 475 5 655 6 900 8 121
230 5 476 6 710 7 859 5 950 7 261 8 548
235 5 748 7 045 8 252 6 253 7 632 8 987
240 6 026 ’ 7 388 8 656 6 563 8 013 9 437
245 6 312 7 740 9 069 6 881 8 403 9 898
250 6 604 «100 9 492 7 207 8 803 10 371
255 6 903 8 468 9 925 7 541 9 212 10 855
260 7 208 8 844 10 368 7 883 9 631 И 351
265 7 521 9 229 10 821 8 232 10 060 11 858
270 7 840 9 623 11 283 8 589 10 498 12 377
27 э 8 166 10 024 11 756 8 954 10 945 12 907
280 8 498 10 434 12 239 9 327 11 403 13 448
285 8 838 10 853 12 730 9 708 11 870 14 000
290 9 184 11 279 13 232 10 096 12 346 14 563
295 9 537 11714 13 744 10 493 12 832 15 140
300 9 896 12 158 14 266 10 897 13 328 15 727
305 10 263 12 609 14 797 11 308 13 834 16 325
° 310 10 636 13 069 15 338 11 728 14 348 16 935
315 11 016 13 538 15 890 1215G 14 873 17 556
320 11 403 14 015 16 451 12 591 15 407 18188
325 И 796 14 500 17 022 13 034 15 951 18 832
330 12 196 14 993 17 602 13 485 16 504 19 488
335 12 603 15 495 18 193 13 943 17 067 20 154
340 13 017 16 005 18 793 14 410 17 640 20 832
345 13 437 16 524 19 404 14 884 18 222 21 522
350 13 864 17 051 20 024 15 366 18 814 22 223
355 14 298 17 586 30 654 15 856 19 415 22 935
360 14 739 18 130 21 294 16 354 20 026 23 659
365 15 186 18 681 21943 16 859 20 646 24 394
370 15 640 19 242 22 603 17 372 21 277 25 140
375 16 101 19 810 23 272 17 893 21 916 25 898
380 16 569 20 387 23 952 18 422 22 566 26 667
385 17 043 20 973 24 641 18 959 23 225 27 448
390 17 524 21 566 25 340 19 503 23 893 28 240
395 18 012 22 168 26 048 20 055 24 571 29 043
Зак. 3SWJ — Металлические конструкции.
18
874____________________МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ___________' _______
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИП 1—1
1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в си* н
Короткая полка параллельна ОСИ X — X
2 J -J ОСТ 15
100 X 75 | 120 X 80
У мм Т0ЛЩИ1 а а в лмг
8 10 12 8 1 10 1 12
400 18 507 22 779 26 767 20 615 25 259 29 858
405 19 008 23 398 27 496 21183 25 956 30 685
410 - 19 516 24 025 28 234 21 759 26 668 31 522
415 20 031 24 660 28 982 22 342 27 380 32 371
420 20 553 25 304 29 740 22 934 28 106 33 232
425 21081 25 956 30 508 23 533 28 842 34104
430 21 616 26 616 31 286 24 139 29 587 34 987
435 22 158 27 285 32 074 24 754 30 342 35 882
440 22 707 27 962 32 871 25 377 31 107 36 788
445 23 262 28 648 33 678 26 007 31881 37 705
450 23 824 29 342 34 495 26 645 32 664 38 634
455 24 393 30 044 35 322 27 291 33 458 39 574
460 24 969 30 755 36 159 27 944 34 261 40 526
465 25 551 31474 37 006 28 606 35 073 41489
470 26 140 32 201 37 863 29 275 35 895 42 464
475 26 736 32 937 38 729 29 952 36 727 43 449
480 27 339 33 681 39 605 30 637 37 568 44 447
485 27 918 34 433 40 491 31330 38 419 45 455
490 28 565 35 194 41 387 32 030 39 280 46 475
495 29 187 35 963 42 293 32 738 40150 47 507
5С0 29 817 36 740 43 209 33 454 41030 48 550
505 30 453 _ 37 526 44134 34 178 41 919 49 604
510 31 097 38 320 45 070 34 910 42 818 50 670
515 31 746 39 122 46 015 35 649 , 43 727 51 747
520 ' 32 403 39 933 46 970 36 396 44 645 52 835
525 33 067 40 752 47 935 37 15t 45 573 53 935
530 33 737 41580 48 910 37 914 46 510 55 046
535 34 414 42 416 49 894 38 685 47 457 56 169
, 540 35 097 43 260 50 889 39 463 48 413 57 303
545 35 788 44112 51 893 40 250 49 380 58 449
550 36 485 44 973 52 907 41 044 50 355 59 606
555 37 189 45 842 53 931 41 845 51 341 60 774
560 37 899 46 720 54 965 42 655 52 336 61 953
565 38 617 47 606 56 009 42 473 53340 63 145
57b 39 341 48 500 57 062 44 298 54 354 64 347
575 40 077 49 403 58 126 45 131 55 378 65 561
580 40 809 50 314 59 199 45 972 56 411 66 786
585 41 554 51 233 60 282 46 820 57 454 68 023
590 42 304 52 161 61 375 47 677 ! 58 507 69 271
595 43 063 53 097 62 478 48 541 59 569 70 530
600 43 827 54 041 63 590 49 413 60 641 71 801
605 44 599 54 994 64 713 50 293 61 722 73 084
610 45 377 55 955 65 845 51 181 62 813 74 377
615 46 162 56 924 66 987 52 076 63 914 75 689
620 46 953 57 902 68 139 52 979 65 024 76 999
625 ‘ 47 752 58 888 69 301 53 890 66 144 78 327
' 630 48 557 59 883 70 473 54 809 67 273 79 666
635 49 369 60 886 71 655 55 736 68 412 81 017
640 50 187 61 897 72 846 56 670 69 550 82 349
645 51 013 62 916 74 048 57 612 70 718 83 752
650 51 845 63 944 75 259 58 562 71 886 85 137
655 52 684 64 981 76 480 59 521 73 064 86 533
660 53 530 66 025 77 711 60 486 74 250 87 941
665 54 382 67 078 78 951 61 459 75 447 89 360
670 55 241 68 139 80 202 62 441 76 653 90 790
675 56 107 69 209 81 462 63 430 77 869 ' 92 232
680 56 980 70 287 82 732 64 426 79 094 93 686
’ 685 57 859 71 373 84 013 65 431 80 329 95 150
690 58 745 72 468 85 303 66 444 81 574 96 626
695 59 638 73 571 86 G02 67 464 82 828 98114
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
275
Таблица 13 (продолжение)
г;. МОМЕНТЫ ИНЕРЦИЯ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сзе* Короткая полка параллельна оси х — а? н ОСТ 15
* У мм 100 X 75 | 120 X 80
Толщина в мм
8 10 1 12 8 1 10 1 12
700 705 710 715 . 720 * 725 730 735 740 745 750 755 760 * 765 770 775 780 785 790 ' 795 800 805 810 815 820 825~ ' 830 835 840 845 850 855 860 865 870 875 880 885 890 895 SOO 905 910 915 920 925 >30 935 940 945 950 955 960 965 970 975 980 985 990 995 1 000 60 538 61 444 62 357 63 277 64 204 65137 66 077 67 024 ‘ 67 978 68 938 69 905 70 879 71 860 72 847 73 841 74 842 75 850 76 864 77 885 78 913 79 948 80 989 82 037 83 092 84 154 85 222 86 298 87 379** 88 468 89 563 90 666 91 775 92 890 94 013 95142 96 278 97 420 93 570 99 726 100 889 102 058 103 235 104 418 105 608 106 804 108 008 109 218 110 435 111 658 112 889 114 126 115 370 116 620 117 878 119 142 120 413 121 691 122 975 124266 125 564 126 869 74 682 75 802 76 930 78 067 79 211 80 365 81 526 82 696 83 874 85 061 86 256 87 459 88 670 89 890 91119 92 355 93 600 94 854 96 115 97 385 98 664 99 950 101 245 102 549 103 861 105 181 106 509 107 846 109191 НО 545 111 907 113 277 114 656 116 042 117 438 118 841 120 253 121 674 123 102 124 539 125 985 127 439 128 901 130 371 131 850 133 337 134 832 136 336 137 848 139 369 140 898 142 435 143 981 145 535 147 097 148 668 150 247 151 834 153 430 155 034 156 646 87 912 89 231 90 561 91 900 93 249 94 608 95 977 97 355 98 744 100 142 101 550 102 968 104 396 105 884 107 281 108 739 НО 206 Ш 683 ИЗ 170 114 667 116 174 117 690 119 216 120 753 122 299 123 855 125 420 126 996 128 581 130 177 131 782 133 397 135 022 136 656 138 301 139 955 141 620 143 294 144 978 146 672 148 375 150 089 151 812 153 545 155 288 157 041 158 804 160 577 162 359 164 151 165 954 167 766 169 587 171 419 173 261 • 175 112 176 973 178 844 180 725 182 616 184 517 68 492 69 528 70 571 '71 623 72 682 73 749 74 824 75 907 76 997 78 095 79 201 80 315 81437 82 566 ч 83 703 84 848 86 001 87 161 88 330 89 507 90 691 91882 93 082 94 290 95 505 96 728 97 959 99 197 100 444 101 698 102 960 104 230 105 508 106 793 108 086 109 387 НО 696 112 013 113 337 114 669 116 009 117 357 118 713 120 076 121 448 122 827 124 213 125 608 127 011 128 421 129 839 131 265 132 698 134 140 135 689 137 046 138 511 139 984 141464 142 952 144 448 84 092 85 365 86 648 87 941 89 243 90 554 91 876 93 207 94 547 95 897 97 257 98 626 100 005 101 394 102 792 104 200 105 617 107 044 108 481 109 927 111 382 112 848 114 323 115 807 117 302 118 805 120 319 121 842 123 374 124 916 126 468 128 029 129 600 131181 132 771 134 371 135 980 137 599 139 227 140 866 142 513 144 171 145 838 147 514 149 200 150 896 152 601 ’ 154 316 156 041 157 775 159 519 161 272 163 035 164 808 166 590 168 382 170 183 171 994 173 814 175 645 177 484 99 613 . 101 123 102 645 104 178 105 722 107 278 108 845 НО 424 112 014 113 616 115 228 116 853 118 488 120 135 121 794 123 464 125 145 126 838 128 542 130 257 181984 133 722 135 472 137 233 139 006 140 789 142 585 144 391 146 210 148 039 149 880 ' 151 732 153 596 155 471 157 357 159 255 161164 163 085 165 017 166 961 168 916 170 882 172 860 174 849 176 849 178 861 180 884 182 919 184 965 187 022 ' 189 091 191 172 193 263 195 336 197 481 199 607 201 744 203 893 206 053 208 224 210 407
276
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ИЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см*
Короткая полка параллельна оси х — х
ОСТ 15
130 X 90 | 1&0 X 100
Толщина в мм
8 10 12 | | 1* 1 1 10 12 1 1 14 16
130 135 140 145 150 1666 1 823 1 990 2 164 2 348 2 027 2 220 2 424 2 639. 2 865 2 353 2 580 2 820 3 072 3 336 2 671 2 931 3 205 3 494 3 797 3080 3 593 4 092 4 564
155 2 540 3 101 3 613 4115 3 334 3 891 4 434 4 948
160 2 741 3 348 3 903 4 447 3 600 4 203 4 793 5 351
165 2 950 3 606 3 206 4 794 3 878 4 530 5 168 5 773
170 3168 3 874 4 521 5155 4168 4 872 5 560 6 214
175 3 395 4152 4 848 5 531 4 470 5 227 ' 5 969 * 6 673
180 3 630 4 442 5 188 5 922 4 785 5 597 6 394 7 152
185 3 873 4 742- 5 541 6 327 5 111 5 982 6 835 7 649
190. 4 126 5 053 - 5 907 6 747 5 450 6 381 7 294 8 165
195 4 387 5 374 6 285 7 181 5 801 6 794 7 770 8 700
200 4 656 5 706 6 675 7 629 6 164 7 222 8 261 9 254
205 4 934 6 049 7 078 8 093 6 539 7 664 8 770 9 826
210 5 221 6 402 7 494 8 571 6 926 8 120 9 295 10 418
215 5 516 6 766 7 923 9 063 7 326 8 591 9 837 11 028
220 5 820 7 141 8 364 9 570 7 738 9 076 10 395 11 657
225 6 133 7 526 ,8 817 10 091 8161 9 576 10 970 12 306
230 6 454 7 922 9 283 10 627 8 597 10 090 11 562 12 972
235 6 784 8 329 9 762 11 178 9 045 10 619 12 171 13 658
240 7 122 8 746 10 254 11 743 9 506 11162 12 796 14 363
245 7 469 9 174 .10 758 12 323 9 978 11 719 13 437 15 085
250 7 824 9 613 11 274 12 917 10 463 12 290 14 096 15 829
255 8 189 10 062 11 803 13 526 10 959 12 877 14 771 16 590
2Б0 8 561 10 522 12 345 14149 I 11468 13 477 15 462 17 370
265 8 943 10 992 12 900 14 787 И 989 14 092 16 171 18 169
270 9 333 11 474 13 467 15 439 12 522 14 721 16 895 18 986
275 9 731 11 965 14 046 16106 13 067 15 365 17 637 19 823
280 10 138 12 468 14 638 16^88 17484 13 625 16 023 18 395 20 67»
285 10 554 12 981 15 243 14 195 16 695 19 170 21 &53
290 10 978 1 13 505 15 861 18 194 14 776 17 382 19 962 22 4<6
295 11 411 14 039 16 491 18 920 15 370 18 084 20 770 23 358
800 11 853 14 584 17 133 19 659 15 976 18 799 21 595 24 289
305 12 393 15 140 17 788 20 414 16 594 19 529 22 436 25 238
310 12 762 15 706 18 456 21 183 17 225 20 274 23 294 26 207
315 13 229 16 283 19 137 21 966 17 867 21 033 24169 27 194
320 13 705 1G871 19 830 22 764 18 522 21 806 25 061 28 200
325 14 189 17 469 20 535 23 576 19 189 22 594 25 969 29 225
330 14 682 18 078 21 253 24 403 19 868 23 396 26 893 30 269
335 15 184 18 698 21 984 25 245 20 559 24 212 27 835 31 332
340 15 695 19 328 22 728 26 101 21 262 25 043 28 793 32 414
345 16 213 19 969 23 484 26 972 21 977 25 888 29 768 33 514
350 16 741 20 621 24 252 27 857 22 705 26 748 30 759 34 633
355 17 277 21283 25 033 28 757 23 445 27 622 31 767 35 772
360 17 822 21 956 25 827 29 671 24 196 28 511 32 792 36 929
365 18 375 22 639 26 634 30 600 24 960 29 414 33 833 38 104
370 18 937 23 333 27 453 31 543 '25 737 30 331 34 891 39 299
375 19 508 24 038 28 284 82 501 26 525 31 262 35 965 40 513
380 20 087 24 754 29 128 33 474 27 325 32 209 37 057 41745
385 20 674 25 480 29 985 34 461 28138 33169 38 165 42 996
390 21 271 26 217 30855 35 462 28 863 > 34144 39 289 44 266
995 21 876 26 964 31 737 36 479 29 799 35133 40 430 45 555
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
277
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 LJ
МЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в елг* 1 Fl
Короткая полка параллельна оси л — ос
г
OCT 15
130 х 4 | 150 X ЮО
« Толщ икав .ад
мм
8 10 12 1 10 1 12 14 16
400 22 489 27 722 32 631 37 509 30 649 36 137 41 588 46 863
405 23 114 28 491 33 538 38 555 31 510 37 155 42 763 48 190
410 23 742 29 270 34 458 39 614 32 383 38 187 43 954 49 535
415 24 381 30 060 35 391 40 689 33 269 39 234 45162 50 900
420 25 029 30 861 36 336 41 778 34 166 40 296 46 386 52 283
425 25 686 31 672 37 293 . 42 881 35 076 41 371 47 627 53 685
430 26 351 32 494 38 263 43 999 35 998 42 461 48 685 55 106
435 27 025 33 327 39 246 45 132 36 932 43 566 50 159 56 546
440 27 707 34170 40 242 46 279 37 878 44 685 51 450 58 004
445 28 398 35 024 41 250 47 441 38 837 45 818 52 758 59 482
450 2» 097 v 35 888 42 270 48 617 39 807 46 966 54 082 60 978
455 29 806 36 764 43 303 49 808 40 790 48128 55 423 62 493
460 30 522 37 650 44 349 51013 41 785 49 304 56 781 64 027
465 31 248 38 546 45 408 52 233 42 792 50 495 58 155 65 580
470 31 982 39 453 46 479 53 467 43 811 51 700 59 546 67 152
475 32 724 40 371 47 562 54 718 44 842 52 920 60 954 68 742
480 33 475 41299 48 658 55 980 45 886 54154 62 378 70 352
485 34 235 42 239 49 767 57 258 46 941 55 403 63 819 71 980
490 35 003 43188 50 889 58 55J 48 009 56 666 65 276 73 627
495 35 780 44149 52 023 5» 858 49 089 57 943 66 751 75 293
500 36 566 45120 53 169 61179 50181 59 234 68 241 76 978
505 37 360 , 46102 54 328 62 516 51 285 60 541 69 749 78 682
510 38 163 47 094 55 500 63 866 52 401 61 861 71273 80 404
515 38 974 48 097 56 685 65 232 53 530 63 196 72 814 82 146
520 39 794 49111 57 882 66 612 54 671 64 545 74 371 83 906
525 40 622 50 135 59 091 68 006 55 823 65 909 75 945 85 685
530 41459 51 170 60 313 69 415 56 988 67 287 77 536 87 483
535 42 305 52 215 61 548 70 839 58165 68 679 79 144 89 300
540 43159 53 272 62 796 72 277 59 355 70 086 80 768 91 135
545 44 022 54 339 64 056 73 730 60 556 71508 82 408 92 990
550 44 894 . 55 416 65 328 75 197 61 770 72943 84 066 94 863
555 45 774 56 504 66 613 76 679 62 995 74 393 85 740 96 755
560 46 663 57 603 67 911 78175 64 233 75 858 87 430 98 666
565 47 560 58 713 69 222 79 686 «5 483 77 337 89 138 100 596
570 48 466 59 833 70 545 81 211 66 745 78 830 90 861 102 545
575 49 381 60 964 71 880 82 751 68 020 80 338 92 602 104 5J2
580 50 304 62105 73 228 84 306 69 306 81 860 94 359 106 490
585 51 235 63 257 74 589 85 875 70 605 83 396 96 133 108 504
590 52 176 64420 75 968 87 458 71 915 84 947 97 924 110 528
595 53125 65 594 77 349 89 056 73 238 86 512 99 731 112 571
ООО 54 082 66 778 78 747 90 669 74 573 88 092 101 555 114 633
605 55 048 67 972 80158 92 296 75 920 89 686 103 395 116 713
610 56 023 69 178 81 582 93 938 77 280 91 295 105 252 118 813
615 57 006 70 394 83 019 95 595 78 651 92 918 107 126 120 931
620 57 998 71 620 84468 97-266 80 035 94 555 109 017 123 069
625 58 999 72 858 85 929 98 951 81 431 96 206 110 924 125 225
630 60 008 74 106 87 403 100 651 82 839 97 873 112 847 127 400
635 ‘ 61026 75 364 88 890 102 366 84 259 99 553 114 788 , 129 593
640 62 052 76 634 90 390 104 095 85 691 101 248 116 745 131 806
645 63 087 77 914 91902 105 838 87 135 102 957 118 719 134 037
650 64 130 79 204 93 426 107 597 88 592 104 681 120 709 136 288
655 65 183 80 505 94 963 , 109 369 90 061 . 106 419 122 716 138 557
660 66 243 81 817 96 513 111 157 91 541 108 171 124 740 140 845.
665 ‘ 67 313 83 140 98 076 112 959 93 034 109 938 126 780 143 152
670 68 390 84 473 99 651 114 775 94 540 111 720 128 837 145 477
675 69 477 85 817 101 288 116 606 96 057 113 515 130 910 147 Я22
680 70 572 87 171 102 838 118 452 97 586 115 325 133 001 150 185
685 71 676 88 536 104 451 120 312 99 128 117 150 135 107 152 568
690 72 788 89 912 106 077 122 186 100 682 118 989 137 231 154 969 ~
695 73 909 91 298 107 715 124 075 102 248 120 842 139 371 157 389
278
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
Таблица 13 (продолжение)
п МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Короткая полка параллельна оси х — т н ОСТ 15
Jr
130 х м | 150 X 100
У * Толщ и я а в ли
ЛМ€ 8 10 12 14 10 12 J и I 16
700 75 039 92 695. 109 365 125 979 . 103 826 122 710 141 528 159 828
. 705 76 177 94 103 111 028 127 897 105 416 124 592 143 702 162 285
710 7.7 324 95 522 112 704 129 830 107 018 126 4н8 145 892 164 762
715 78 479 96 951 114 393 131778 108 633 ' 128 399 148 099 167 257
720 79 643 98 390 116 094 133 740 110 259 130 324 150 332 169 771
725 80 815 99 841 117 807 135 716 111 898 132 264 152 562 172 304*
' 730 81 996 101 302 119 533 137 707 113 549 134 218 154 819 174 856
735 83186 102 773 121 272 139 713 115 212 136 187 157 092 177 427
740 84 384 104 255 123 024 141 733 116 887 ' 138170 159 382 180 017
745 85 591 105 748 124 788 • 143 767 118 575 140167 181 689 182 625
, 750 86 807 107 252 126 565 145 817 120 274 142 178 164 012 185 252
755 88 031 108 766 128 353 147 880 121 986 144 205 166 352 187 899
-760 89 264 110 291 130 155 149 959 123 710 146 245 168 709 190 564
765 ‘ 90 505 111 827 131 970 152 052 125 446 148 300 171 082 193 247
770 91 755 113 373 133 797 154 159 127 194 150 369 173 472 195 950
. 775 93 013 114 930 135 636 156 281 128 954 152 453 175 879 198 672
780 94281 116 497 137 488 158 417 130 727 154 551 178 302 2014)2
785 95 556 118 075 139 353 160 569 132 511 156 863 180 742 204 171
790 96 841 119 664 141231 162 734 134 308 158 790 183 198 206 919
795 98 134 121 263 143 121 164 914 136 117 180 932 185672 209 746
800 99 435 122 873 145 023 167 109 • 137 938 163 087 188 161 212 562
805 100 745 124 494 146 938 169 318, 139 771 165 257 190 668 215 397
. 810 . 102 064 126 125 148 866 171 542 141 616 167 442 193 191 218 251
815 103 391 127 767 150 807 173 781 143 474 169 641 195 731 221123
820 104 727 129 420 152<60 176 033 145 344 171854 198 287 224 014
’ 825 106 072 131 083 154 725 178 301 147 225 174 082 200 860 226 924
83Q 107 425 132 757 156 703 180 583 149 119 176 324 203 450 229 853
835 108 787 134 442 158 694 182880 151025 178 580 206 056 232 801
840 110 157 136 137 160 698 185 191 152 944 180 851 208 680 235 767 ,
845 111 536 137 843 162 714 187 516 154 874 183 136 211 319 288 753
850 112 923 139 560 164 742 189 857 156 817 185 436 213 976 241 757
855 114 319 141 287 166 583 192 211 158 771 187 750 216 649 244 780
' 860 115 724 143 025 168 837 194 581 160 738 190 079 219 338 247 822
865 117 138 144 773 170 904 196 965 162 717 192 422 222 044 250 883
870 118 559 146 533 172 983 199 363 164 708 194 779 224 767 253 963
875 119 990 148 302 175 074 201 776 166 712 197 150 227 507 257 061
880 121 429 150 083 177 178 204 203 168 727 199 537 230 263 260 179
885 122 877 151 874 179 295 206 645 170 755 201 937 233 036 263 315
890 124 333 153 676 181 425 209 102 172 794 204 352 235 826 266 470
895 125 798 155 488 183 567 211 573 174 846 206 781 238 632 2119 644
ООО 127 272 157 311 185 721 214 059 176 910 209 225 241 455 272 837
905 128 754 159 145 187 888 216 659 178 986 211 683 244 294 276 049
910 130 244 160 989 190,068 219 074 181 075 214 155 247 150 ' 279 279
915 131 744 162 844 192 261 221 604 183 175 216 642 250 023 282 529
920 133 252 164 710 194 466 224147 185 288 219 144 252 913 285 797
925 134 768 166 586 196 683 226 706 187 413 221 659 255 819 289 084
930 136 293 168 473 198 913 229 279 189 550 224189 258 741 292 390
935 137 827 170 371 201156 231 866 191 699 226 734 261 681 295 715
940 139 369 172 279 203 412 234 469 193 860 229 293 264 637 299 058
945 140 920 174 198 205 680 237 085 196 033 231 866 267 610 302 421
950 142 480 176 128 207 960 239 716 198 219 234 454 270 599 305 802
955 144 048 178 068 210 253 242 362 200 417 237 056 273 605 309 202
960 145 625 180 018 212 559 245 023 202 628 239 672 276 628 312 621
965 147 210 181 980 214 878 247 697 204 843 242 303 279 667 316 059
970 148 804 183 952 217 209 250 387 207 083 244 948 282 723 319 516
975 150 406 185 935 219 552 253 091 209 329 247 608 285 795 822 991
980 152 018 187 929 221 908 255 809 211 587 250 282 288 885 326 486
985 153 637 189 933 224 277 258 542 213 858 252 971 291 990 329 999
990 155 266 191 948 226 659 261 290 216 141 255 674 295 113 333 531
995 156 903 193 973 229 053 264 052 218 436 258 391 298 252 337 082
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
279
Таблица 13 (продолжение)
Г 1 т МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Короткая полка параллельна оси х — » н OCT 15
130 х 90 | 150 X 100
У мм Толщина в мм
8 10 12 14 10 12 14 16
1000 158 548 196 009 231 459 266 829 220 743 261122 301 408 340 652
1005 160 202 198 056 233 878 269 620 223 062 263 869 304 581 344 241
1010 161 865 200 11В 236 310 272 426 225 393 266 629 307 770 347 848
1 015 ! 163 536 202 181 238 755 275 246 227 737 269 404 310 975 351 474
1020 165 216 204 260 241 212 278 081 230 092 272 193 314 198 355 120
1025 166 905 206 349 243 681 280 931 232 460 274 997 317 437 358 784
1030 168 602 208 449 ( 246 163 283 795 234 840 277 815 320 693 362 467
1 035 170 308 210 560 248 658 286 673 237 232 280 647 323 965 366 168
1040 172 022' 212 681 ] 251168 289 567 239 636 283 494 327 254 369 889
1045 173 745 214 813 253 686 292 474 242 053 286 356 330 560 373 628
1 050 175476 216 955 256 218 295 396 244 481 289231 333 882 377 387
1055 > 177 216 219 109 ‘ 258 763 298 333 246 922 292 121 337 291 381164
1060 . 178 965 221 273 261 321 301 285 • 249 375 295 026 340 577 384 960
1065 180 722 233 447 263 892 304 250 251 840 297 945 343 949 388 775
1070 182 488 225 632 266 475 307 231 254 317 300 878 347 338 392 608
1075 184 263 227 838 ] 269 070 310 226 256 806 303 826 350 744 396 461
1080 186 046 230 035 271 678 313 235 259 308 306 788 354 166 400 332
1085 187 838 232 252 274 299 316 259 261 821 309 764 357 605 404 223
1 090 189 638 234 479 276 933 319 298 264 347 312 755 361 060 408 132
1 095 4 191447 236 718 279 579 322 351 266 885 315 760 364 533 412 060
1100 193 265 238 967 282 237 325 419 269 435 318 780 368 021 416 007
11W 195 091 241 227 284 908 328 501 271 997 321 814 371 527 419 972
1110 196 925 243 497 287 592 331 598 274 571 324 863 375 049 423 957
1115 198 769 245 778 290 289 334 709 277 158 327 926 378 588 427 960
1120 200 621 248 070 292 998 337 835 279 757 331 003 382 143 431 982
1 125 202 481 250 372 295 719 340 976 282 367 334 094 385 715 436 023
1 130 204 350 252 685 298 453 344 131 284 990 337 201 389 304 440 083
1 135 206 228 255 009 301 200 347 300 287 625 340 321 392 909 444 162
1 140 208 114 257 343 303 960 350 484 '290 273 343 456 396 531 448 260
1 145 210 009 259 688 306 732 353 683 292 932 346 605 400 170 452 376
1 150 211 913 262 043 309 516 356 896 . 295 604 349 769 403 826 456 511
'1 155 ' , 213 825 264 410 312 313 360 124 298 287 353 947 407 498 460 666
1160 215 746 266 786 315 123 363 366 300 983 356 139 411186 464 839
1 165 217 675 269 174 317 946 366 623 303 691 359 346 414 891 469 030
1170 219 613 271 572 320 781 369 895 306 411 362 568 418 613 473 241
1175 221 559 273 981 323 628 373 181 • 309 144 365 803 422 352 477 471
Г180 223 515 276 400 326 488 376 481 311 888 369 053 426 107 481 719
1185 225 478 278 830 329 361 379 796 314 645 372 318 ' 429 879 485 986
1 190 227 451 281 271 332 247 383 126 317 413 375 597 433 668 490 273
1195 229 431 283 723 235 145 386 470 320 194 378 890 437 473 494 578
1300 231 421 286 185 338 055 389 829 322 987 382 198 441 295 498 901
1205 233 419 288 657 340 978 393 202 325 792 385 520 445 133 503 244'
1 210 235 426 291 141 343 914 396 590 328 610 388 856 448 988 507 606
1215 237 441 293 635 346 863 399 992 331 439 392 207 452 860 511 986
1220 239 465 296 139 349 824 403 409 334 281 395 572 456 749 516 385
1225 231 498 298 655 352 797 406 841 337 135 398 952 460 654 520 803
1230 243 539 301181 355 783 410 287 340 001 402 346 464 575 525 240
1 235 . 245 589 303 717 358 782 413 747 '342 879 405 755 468 514 529 696
1 240 247 647 306 265 361 794 417 222 345 769 409 178 472 469 534 170
1245 249 714 308 823 364 818 420 712 348 671 412 615 476 440 538 664'
1 250 251 789 311 391 367 854 424 216 351 586 416 066 480 429 543 176
1255 253 873 313 970 370 903 427 735 354 513 419 533 484 434 547 707
1260 255 966 316 560 373 935 431 268 357 451 423 013 488 455 552 257
1265 258 067 319 161 377 040 434 816 360 402 426 508 492 494 556 826
1270 260 177 321 772 380 127 438 379 363 366 430 017 496 549 561414
1 275 262 296 324 394 383 236 441 956 366 341 433 541 500 620 566 Q21
1280 264 423 327 026 386 338 445 547 369 328 437 079 504 709 570 646
1 285 266 559 329 669 389 463 449 153 372 328 440 631 508 813 575 290
1 290 268 703 332 323 392 601 453 774 375 340 444 198 512 935 579 953
1295 270 856 334 988 395 751 456 409 378 364 447 780 517 073 584 635
280
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение}
МОИЕНТЫ ИНЕРЦИЯ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см* Короткая полка параллельна осн х — х н ОСТ 15
1 *
130 X 90 I 150X100
У Толщина в
мм 8 10 12 | , 14 10 | 12 14 | 16
1 зэо 273 018 337 663 398 913 4бо 059 381 400 451 373 521 228 589 336
1 305 275 188 340 348 402 088 463 723 384 444 454 985 525 399 594 056
1310 277 386 343 045 405 276 4б7 402 387 508 458 «10 529 588 598 794
1 315 279 554 345 752 408 477 471 лох 390 581 462 249 533 792 603 552
1 320 281 750 348 469 411690 474 803 393 665 465 902 538 014 608 328
1 325 285 954 351 198 414 915 478 526 396 762 469 570 542 252 913123
1 330 286 167 353 937 418 153 д82 263 399 871 473 252 546 507 617 937
1 335 288 389 356 686 421 404 486 014 402 992 476 948 550 778 1 622 770
1 340 290 «19 359 448 424 668 489 78л 406 125 480 659 555 066 627 621
1 345 292 858 362 217 427 944 493 409 271 484 384 559 371 632 492
1 350 295 106 364 999 431 232 497 412 428 -488 124 563 692 637 381
1 355 297 362 *4 367 791 434 533 5л1 166 415 598 491 878 568 030 642 289
1330 299 627 370 594 437 847 504 990 418 780 495 647 572 385 647 216
1 3«5 301 900 373 408 441 174 508 829 421 974 499 430 576 756 652162
1370 304 182 376 232 444 513 512 683 425 180 503 227 681 144 657 127
1 375 306 472 / 379 067 447 864 516 551 428 398 507 038 585 549 662 110
1380 308 771 381912 451228 520 433 431 629 510 865 589 979 687 113
1 385 311 079 384 768 454 605 524 330 434 871 514 705 594 408 672 134
1390 313 396 387 635 457 995 528 242 438 126 318 580 598 882 877 174
1 395 315 720 390 512 461 397 532 168 441 393 522 429 693 333 882 233
1400 318 054 393 400 464 811 533 Ю9 444 872 32,5 313 807 821 687 311
1 405 320 396 396 299 468 238 540 064 447 963 530 211 612 326 692 408
1410 322 747 399 208 471 678 544 034 1 451 266 534 123 616 847 697 523
1 415 325 106 402 128 475 131 543 013 454 582 538 050 621 385 702 657
1 420 327 474 405 059 478 396 552 017 457 910 541 992 623 939 707 811
1 425 В29 851 408 000 482 073 556 031 461 249 545 947 650 510 712 983
1 430 332 236 410 952 485 563 560 059 464 601 549 917 635 098 718 174
1 435 334 629 413 915 489 066 564 101 487 983 353 992 839 792 723 383
1 440 337 032 416 888 492 682 568 158 471 342 557 901 644 323 728 612
1 415 339 443 419 872 496 110 ’ 572 230 474 730 561 914 648 961 733 859
1 450 341 862 422 867 499 650 576 316 478 131 565 942 653 615 739 126 '
1 455 344 290 425 872 503 203 580 41? 481 543 569 984 658 286 744 411
1480 346 727 428 888 506 769 584 532 484 968 574 040 662 974 749 715
1465 349 172 431914 510 348 588 662 488 405 578111 667 678 755 038
1 470 351 626 434 952 513 939 592 807 491 854 582 196 672 399 760 379
1475 354 089 437 999 517 542 596 9В6 495 316 586 296 677 137 765 740
1480 356 560 441 058 521 158 «01 139 498 789 590 410 681 891 771119
1485 359 040 444 127 524 787 605 327 502 273 594 339 - 686 982 776 618
1 490 361 528 447 207 528 429 609 530 505 772 598 682 f 691449 781935
1 495 364 025 450 297 532 083 613 747 509 282 602 839 696 254 787 371
1500 366 531 453 398 535 749 617 979 512 804 607 010 701 075 792 826
1505 369 045 456 510 539 428 622 225 516 338 611 197 705 912 798 299
1 510 - 371 567 459 632 543 120 626 486 519 885 615 397 710 766 803 793
1515 374 099 462 765 546 825 630 761 523 443 619 612 715 637 809 303
1 520 376 639 465 909 550 542 635 051 527 014 623 841 720 525 814 833
1 525 379 187 469 063 554 271 639 356 530 597 628 085 725 429 820 382
1530 381 744 472 228 558 013 643 675 534 192 632 343 730 349 825 950
1 535 384 310 475 404 561 768 648 008 537 799 636 616 735 287 831 537
1 540 386 884 478 590 565 536 652 356 541 418 640 902 740 241 837 143
1 545 389 467 481787 569 316 656 719 545 049 645 204 745 211 842 767
1 550 392 059 484 995 573 108 ! 661 096 548 693 649 519 750 199 Я48 411
1 555 394 659 488 213 576 913 665 488 552 349 653 849 755 203 854 073
1560 397 268 491 442 580 731 669 894 556 016 658 194 760 223 859 754
1 5G5 399 885 494 681 584 562 674 315 559 696 662 553 765 261 865 454
1570 402 511 497 931 588 405 678 751 563 389 666 926 770 315 , 871 172
1 575 405 145 501 192 592260 683 200 567 093 671 314 775 385 876 910
1 580 407 788 504 464 596 128 687 665 570 809 675 716 780 472 882 666
1 585 410 440 507 746 600 009 692 144 574 538 680 132 785 576 888 441
1 590 413 100 511 039 603 903 696 638 578 279 684 563 790 697 894 236
1595 415 769 514 342 607 809 701146 582 032 689 008 795 834 900 049
1600 418 447 517 653 611727 7О& 66» 585 797 693 468 800 988 905 880
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
281
Таблица 13 (продолжение/
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в см4
Короткая полка параллельна оси я?
ОСТ 15
180 X 120
200 X 120
У
Толщина в мм
12 ...14 16 1 12 1 1 14 16
Z
180 6 359 7 270 Ч 140
185 6 794 7 770 8 704
190 7 246 8 291 9 290
195 7 716 8 831 9 899
200 8 203 9 392 10 531 8 204 9 394 10 535
205 8 708 9 973 11 186 8 711 9 979 11 194
210 9 230 10 574 11 864 9 238 10 585 11 87?
215 9 769 11 196 12 565 9 783 11 213 12 585
220 10 326 11 837 13 288 10 346 11 862 13 318
225 10 901 12 499 14 035 10 928 12 533 14 075
230 11 493 13181 14 804 .11 539 13 226 14 857
235 12 102 13 883 15 597 ' 12 149 13 940 15 663
240 12 729 14 605 16 412 12 787 14 675 16 493
245 18 373 15 348 17 250 13 444 15 433 17 348
250 14 035 16 111 18 111 14 119 16 212 18 228
255 14 714 16 894 18 995 14 814 17 012 19 132
260 15 411 17 697 1‘9 902 15 526 17 «34 20 060
265 16 125 18 520 20 831 16 258 18 678 21 013
270 16 856 19 364 21 784 17 008 19 543 21 991
275 17 605' 20 227 22 760 17 777 20 430 22 993
2&0 18 372 21111 23 758 18 564 21339 24 020
285 19 155 22 016 24 779 19 370 22 269 26 071
290 19 957 22 940 25 824 20195 23 220 26 146
295 20 776 23 884 26 891 21 038 24 194 27 246
800 21 612 24 849 27 981 21 900 25 189 28 371
305 22 465 25 834 29 094 22 781 26 205 29 520
310 23 336 26 839 30 230 23 680 27 243 30 693
, 315 24 226 27 865 31 388 24 598 28 303 31 891
320. 25 131 28 910 32 570 25 535 29 384 33 114
325 26 054 29 976 33 775 26 490 30 487 34 361
330 26 995 31 062 35 002 27 464 31 612 35 633
335 27 954 32 168 36 252 28 456 32 758 36 929
349 28 930 33 294 37 526 , 29 468 33 925 38 249
345 29 923 34 441 38 822 30 498 35 115 39 594
350 30 934 35 608 40 141 31 546 36 326 40 964
355 31 963 36 795 41 483 32 613 37 558 42 358
360 33 007 38 002 42 848 33 699 38 812 43 776
365 34 070 39 229 44 235 34 803 40 088 45 219
370 35151 40 477 45 646 35 927 41 385 46 687
375 36 249 41 744 47 079 37 068 42 704 48 179
380 37 364 ; 43 032 48 536 38 229 44 045 49 696
385 38 497 44 341 50 015 39 408- 45 407 51 237
390 39 647’ 45 669 51 517 40 605 46 791 52 802
395 40 815 47 017 53 043 41822 48 196 54 892 1
282
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13 (продолжение)
п -* Цх МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в сн* Короткая полка параллельна оси х—х н ОСТ 15
180 X 120 | 200 X 120
ЛГ^ Толщина в мм
ха | к I 16 1 12 1 М 1 16
400 42 000 48 386 54 591 43 057 49 622 56 007
405 43 203 49 775 56 162 44 310 51 071 57 646
410 44 423 51184 57 755 45 583 52 541 59 309
415 45 66L 52 614 5» 372 46 874 54 033 60 997
420 46 916 54 063 61 012 48 183 55 546 62 710
425 48 188 55 533 62 674 49 512 57 081 64 44?
430 49 478 57 023 64 360 50 858 58 638 66 209
435 50 785 ’ 58 533 66 068 52 224 60 216 67 995
440 52 110 60 063 67 799 53 608 61815 ' 69 805
445 53 452 61 614 69 551 55 011 63 437 71 640
450 54 812 / 63185 71 331 56 433 65 0.80 73 500
455 56 189 64 776 73 130 57 873 66 744 75 384
460 57 581 66 387 74 953 59 332 68 430 77 292
465 58 996 68 018 76 799 60 809 70 138 79 225
470 60 425 69 670 78 667 62 305 71 867 81183
475 61872 71 342 80 559 63 820 73 618 83 165
480 63 337 73 033 82 474 65 353 75 391 85 172
485 64 819 74 746 84 411 66 905 77 185 - 87 203
490 66 318 76 478 86 371 68 476 г 79 000 89 258
495 67 835 78 231 88 354 Г 70 065 80 838 91 338
600 69 369 80 003 90 360 71 673 82 697 93 443
505 70 921 81 796 92 389 73 300 84 577 95 572
510 72 490 83 609 94 441 74 945 86 479 97 725
515 74 076 85 443 96 516 76 609 88 403 99 903
520 75 680 87 296 98 614 78 292 ; 90 348 102 106
525 77 302 89 170- 100 734 79 993 92 315 104 333
530 78 941 91 064 102 878 81 713 : 94 304 106 585
535 80597 92 978 105 044 83 452 96 314 : 108 861
540 82 271 94 912 107 233 85 209 ; 98 345 111161
545 83 962 96 867 109 445 86 985 100 399 113 486
550 85 671 98 842 111 680 88 779 102 474 115 836
555 87 397 100 837 113 938 90 592 ’ 104 570 118 210
560 89 140 102 852 115 219 92 424 106 688 120 608
565 90 901 104 887 118 523 94 275 ’ 108 828 123 031
570 92 680 106 943 120 850 96 144 110 989 125 479 i
575 94 476 109 019 123 199 98 031 113 172 127 951
580 • 96 289 111114 125 571 99 938 115 377 130 448
585 98 120 113 231 127 967 101 863 117 603 132 969
590 99 969 115 367 130 385 103 807 119 850 135 514
595 101 834 117 524 132 826 105 769 122 120 138 084
600 103 717 119 700 135 290 107 750 124 410 140 679
605 105 618 121 897 137 777 109 750 126 723 143 298
610 107 536 124 114 140 287 111 768 129 057 145 941
615 109 472 126 352 142 820 113 805 131 413 148 609
620 111 425 128 609 145 375 115 860 133 790 151 302
625 113 395 130 887 147 954 117 935 ' 136189 154 019
630 115 383 133 185 150 555 120 028 138 609 156 761
635 117 388 135 503 153 180 122 139 141 051 : 159 527
640 119411 137 842 155 827 124 269 143 515 162 317
645 121 452 140 200 fS8 497 126 418 146 000 165 132
650 123 509 142 579 161 190 128 586 148 507 167 972
655 125 584. 144 978 163 906 130 772 151 036 1 170 836
660 127 677 147 397 166 645 132 977 153 586 ' 173 724
665 129 787. 149 836 169 407 135 200 156 158 176 637
670 131 915 152 296 172 191 137 442 158 751 179 575
675 134 060 154 776 174 999 139 703 161 366 182 537
680 136 222 157 276 177 829 141 982 164 002 185 524
685 138 402 159 796 180 683 ' 144 280 166 660 183 535
690 140 599 162 336 183 559 146 597 169 340 191 570
695 142 814 164 897 186 458 : 148 932 172 041 194630
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
283
Таблица 13 (продолжение)
1 МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ 1 1
1 НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел< н
х. 1 Короткая полка параллельна оси я?
I- — ОСТ 15
180 X 120 1 200 X 120
У мм Т О Л Щ И Б г а в мм
12 14 | 16 12 | 14 16
7(,0 145 046 167 477 189 380 151 286 174 764 197 715
705 147 296 170 078 192 325 153 659 177 509 200 824
710 149 563 172 699 195 293 - 156 050 180 275 203 957
715 151 847 175 341 198 284 158 460 183 063 207 115
720 154149 178 002 201 297 160 889 185 872 210 298
725 156 469 180 684 204 334 163 336 188 703 213 505
730 158 806 183 386 207 393 165 802 191 555 216 737
735 ' 161160 186 108 210 476 168 287 194 429 219 993
740 163 532 188 851 213 581 170 790 197 325 223 273
745 165 921 191 6t3 216 709 173 312 200 242 226 578
750 168 328 . 194 396 219 860 175 852 203 181 229 908
755 170 752 197 199 223 034 178 411 206 142 233 262
700 173 144 200 022 226 231 180 989 209 124 236 640
765 175 653 202 865 229 450 183 586 212 128 240 043
770 178 129 205 729 232 693 186 201 215 153 243 471'
775 180 623 208 613 235 959 188 835 218 200 246 923
780 ' 183 .135 211 517 239 247 191487 221 268 250 400
785 185 663 214 441 242 558 194158 224 358 253 901
790 188 210 217 385 245 893 196 848 227 470 257 426
795 190 773 220 350 249 250 199 556 230 603 260 976
800 193 355 223 334 252 630 202 283 233 758 264 551
805 195 953 226 339 256 033 205 029 236 935 268 150
810 - 198 569 229 354 259 459 207 793 240 133 271 773
815 201 203 232 410 262 907 210 576 243 353 275 421
820 203 854 235 475 266 379 213 378 246 594 ’ 279 094
825 206 522 о 238 561 269 874 216 198 249 857 282 791
830 209 208 241 667 273 391 219 037 253 141 286 513
835 211 912 244 793 276 931 221 894 256 447 290 259
840 214 632 247 940 280 495 224 770 259 775 294 029
845 217 371 251 106 284 081 227 665 263 124 297 824
850 220 126 254 293 287 690 230 579 266 495 301 644
855 222 900 257 500 291 322 233 511 269 888 305 488
860 225 690 260 727 294 977 236 462 273 302 309 356
865 228 498 263 974 298 654 239 431 276 738 313 249
870 231 324 267 242 302 355 242 419 280 195 317 167
875 234 167 270 530 306 078 245 426 .283 674 321 109
880 237 027 273 838 309 825 248 451 287 174 325 076
885 239 905 277 166 313 594 251 496 290 696 329 067
890 242 800 280 514 317 386 254 558 294 240 333 082
895 245 713 283 883 321 202 257 640 297 805 337 122
900 248 643 287 271 325 040 260 740 301 392 341187
905 251591 290 680 328 901 263 858 305 001 345 276
910 254 556 294 110 332 784 266 996 308 631 349 389
915 ' 257 539 297 559 336 691 270 152 312 282 353 527
920 . 260 539 301 028 340 621 273 326 315 956 857 690
• 925 263 556 304 518 344 573 276 519 319 650 361 877
930 266 591 308 028 348 549 279 731 323 367 366 089
935 269 643 311 558 352 547 282 962 327 105 370 325
940 272 713 315 109 356 568 286 211 330 865 374 585
945 275 800 318 679 360 613 289 479 334 646 378 870
950 278 905 322 270 364 680 292 765 338 449 383180
955 282 027 325 881 368 769 296 071 342 274 387 514
960 285 167 329 512 372 882 299 394 346 120 391 872
965 288 324 333 163 377 018 302 737 349 987 396 255
970 291 498 336 835 381 177 306 098 353 877 400 663
975 294 690 340 527 385 358 309 478 357 787 405 095
980 297 900 344 239 389 563 312 876 361 720 409 552
985 301127 347 971 393 790 316 293 365 674 414 033
990 304 371 351 723 398 040 319 729 369 650 418 538
995 307 633 355 496 < 402 313 323 183 373 647 423 068
284
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
Таблица 13 (продолжение)
п МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в ел* н ОСТ 15
I -Li Короткая полка параллельна осп ос — ос
120 | 200 X 120
У ММ Толщин а в мм
12 14 16 12 14 1 1в
1600 310 912 359 288 406 609 326 656 377 666 427 623
1 005 . 314 208 363 101 410 928 330 148 381 70( > 432 202
1010 317 523 366 935 • 415 270 333 658 • 385 769 436 805
1 015 320 854 370 788 419 635 337 187 389 852 441 433
1 020 324 203 374661 424 023 340 735 393 958 446 086
1 025 327 570 3’8 555 428 433 344 301 398 084 450 763
1030 330 953 382 469 432 867 347 886 402 233 455 465
1 035 834 855 386 403 437 323 351 489 406 403 460 191
1 040 337 774 390 358 441 802 355 112 410 595 464 941
1 045 341 210 394 332 446 304 358 752 414 808 469 716
1 050 344 664 398 327 450 829 362 412 419 043 474 516
1055 348 135 402 342 455 377 366 090 423 299 479 340
1 000 351 623 406 377 459 948 369 787 427 578 484 188
Д 005 355 129 410 432 464 542 373 502 431 877 489 061
1 070 358 653 414 508 469 159 377 236 436 199 493 959
1 075 362 194 418 604 473 798 380 989 440 541 498 881
1 080 365 752 422 720 478 460 384 761 444 906 503 828
1 085 369 328 426 856 483 146 388 551 449 292 508 799
1 000 37 2 921 431 012 487 854 392 359 453 700 513 794
1095 376 532 435 189 492 585 396 187 458 129 518 814
1 160 380 160 439 386 497 339 400 033 462 580 523 859
1 105 383 806 443 602 502 116 403 897 467 052 528 928
1 НО ЗЯ 17 469 447 840 506 916 407 781 471 547 534 021
1 115 391 150 452 097 511 739 411683 476 062 539 139
1 120 394 848 456 375 516 584 415 603 480 600 544 282
1 125 398 563 460 672 521 453 419 542 485 158 549 449
1 130 402 296 464 990 526 344 423 500 489 739 554 641
1 135 406 016 469 828 531 259 427 477 494 341 559 857
• 1 140 409 814 473 687 536 196 431 472 498 965 565 097
-1 145 413 599 478 065 541 156 435 486 503 610 570 362
1 160 41 7 402 482 464 546 139 439 518 508 277 575 652
1 155 421 222 486 883 551145 443 570 512 965 580 966 /
1 160 425 060 491 322 556 174 447 639 517 676 586 304
1 185 428 915 495 781 561 226 451 728 522 407 591 667
1 170 432 787 500 261 566 300 455 83э 527 161 597 055
1 175 436 677 504 761 571 398 459 961 531 935 602 467 ’
1180 440 585 509 281 576 518 464 105 536 732 607 904
1 185 444 510 513 821 581 662 468 268 541 550 613 365
1 190 448 452 518 381 586 828 472 450 546 390 618 850
1195 452 412 522 962 592 017 476 650 551 251 624 360
1200 456 389 527 563 597 229 480 869 556 133 629 895
1205 460 384 532 183 602 464 485 107 561 038 635 454
1 2L0 464 393 536 825 607 722 489 363 565 965 641 037
1 215 468 425 541 486 613 003 493 «38 570 912 646 645
1220 472 472 546 168 618 306 497 932 575 882 652 278
1225 476 537 550 869 623 633 502 244 580 872 657 935
1 230 480 619 555 591 628 982 506 575 585 885 663 617
1 235 484 718 560 333 634 355 510 924 590 919 669 323
1 240 488 835 565 096 639 750 515 293 595 975 675 053
1 245 492 969 569 878 645 168 519 680' 601 052 680 808
1 250 497 121 574 681 650 609 524 085 «06 151 686 588
1 255 501 290 579 504 656 073 528 509 «11 271 692 392
1 260 505 476 584 347 661 560 532 952 616 414 698 220
1 265 509 681 589 211 667 069 537 413 «21 577 704 073
1 270 513 902 594 094 6^2 602 541 894 «26 763 709 951
1 275 518 141 598 998 678 158 546 392 631 969 715 853
t 1 280 522 397 603 922 683 736 550 910 637 198 721 780
1 285 526 671 608 «66 689 337 555 446 «42 448 727 731
1 290 530 963 613 830 694 962 560 000 «47 720 733 706
1 295 535 271 618 815 700 609 564 574 «53 013 739 706
СТАТИЧЕСКИЕ МОИЕНТН И МОМЕНТЕ ИНЕРЦИИ
285
Таблица 13 (продолжение)
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
НЕРАВНОБОКОГО УГОЛКА в еле4
Короткая полка параллельна осн х — х
н
ОСТ 15
У мм 180 X 120 | 200Х.1‘2()
Толщи я а в мм
12 м W 1 1 12 1 11 16
1 800 < 539 598 623 820 706 279 569 166 658 328 745 731
1 305 543 941 628 845 711 972 573 776 663 664 751 780
1 310 548 302 633 890 717 688 578 406 669 023 757 853
1 315 552 681 638 955 723 426 583 054 674 402 763 951
1 320 557 077 644 041 729 188 587 720 679 803 770 074
1 335 561 490 649 146 734 973 592 406 685 226 776 221 i
1330 565 921 654 272 740 780 597 110 690 671 782 393
1 335 570 370 659 418 746 610 601 832 696 137 788 589
1 340- 574 835 664 585 752 464 606 573 701 625 794 809
1345 579 319 669 771 758 340 611 338 707 134 801 054
1 350 583 819 674 978 764 239 616 112 712 665 807 324
1 355 588 337 680 205 770 161 620 909 718 217 813 618
1 360 592 873 685 452 776 106 625 725 723 792 819 936
1 365 597 426 690 720 782 073 630 559 729 387 826 279
1370 601 997 696 007 788 064 635 412 735 005 । 832 647
1 375 606 585 701 815 794 077 640 284 740 643 839 039
1 380 611190 706 643 800 114 645 174 746 304 845 456
1 385 615 813 711 991 806 173 650 083 751 986 851 897
1 300 620 453 717 359 812 255 655 011 757 690 85В 362
1395 625 111 722 748 818 361 659 957 763 415 864 852
1 400 629 786 728 157 824 489 664 922 769 162 871 367
1 405 634 479 733 586 830 640 669 906 774 930 877 906
1 410 639 189 739 035 836 813 674 908 780 720 884 469
1 415 643 916 744 504 843 010 679 929 786 532 891 057
1420 648 661 749 994 849 230 684 969 792 366 897 670
1 425 653 424 755 503 855 472 690 027 798 220 904 307
1 430 658 204 761 033 861 738 695 104 804 097 910 969
1 435 663 001 766 583 868 026 700 200 809 995 917 655
1 440 667 816 772 154 874 337 705 314 815 915 924 365
1445 . 672 648 777 744 880 672 710 447 821 856 931 100
1450 677 498 783 355 887 029 715 598 827 819 937 860
- 1455 682 365 788 986 893 408 720 768 833 803 944 644
1460 * 687 250 794 637 899 811 725 957 839 810 951 452
1 475 692 152 800 309 906 237 731 165 845 837 958 285
1470 697 071 806 000 912 686 736 391 851887 965 143
1 475 702 008 811 712 919 157 741 635 857 957 972 025
1 480 706 963 817 444 925 652 746 899 864 050 978 ta
1-485 711 934 823 196 932 169 752 181 870 164 985 863
1490 716 924 828 968 938 709 757 482 876 300 992 818
1495 721 980 834 761 945 272 762 801 882 457 999 793
1500 726 955 840 574 951 858 768 139 888 636 1 006 803
1 505 731 996 846 407 958 467 773 496 894 836 1 013 832
1 510 737 055 852 260 965 099 778 871 901 059 1 020 885
1 515 742 132 858133 971 754 784 265 • 907 302 1 027 963
1520 747 226 864 027 978 432 789 677 913 568 1 035 066
1 525 . 752 337 869 940 985 132 795 109 919 854 1 042 193
1 530 757 466 875 874 991 856 800 559 926 163 1 049 345
1 535 762 613 881 829 998 602 806 027 932 493 1 056 521
1 540 767 777 887 803 1 005 371 811 514 938 845 1 063 721
1545 772 958 893 797 1 012 163 817 020 945 218 1 070 946
1 550 778 156 899 812 1 018 978 822 545 951 613 1 078 196
1 555 783 373 905 847 1 025 816 828 088 958 029 1 085 470
1 560 788 606 911 902 1 032 677 833 650 964 468 1 092 768
1 565 793 857 917 978 1 039 561 839 230 970 928 1 092 768
1570 - ’ 799 126 924 073 1 046 468 844 829 977 409 1 107 439
1575 804 412 930 189 1 053 397 850 447 983 912 1 114 811
1 580 809 715 936 325 1 060 349 856 083 990 435 1 122 208
1 585 815 036 942 481 1 067 325 861 738- 996 982 1 129 629
1 590 820 374 948 657 1 074 323 867 412 1 003 550 1 137 074
1595 825 730 954 854 1 081 344 873 105 1 010 139 1 144 544
1600 831103 961 071 1 088 388 878 816 1 016 760 1 152 039
286
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 14
; д —1 МОМЕНТ ИНЕРЦИИ
1 bi. ОДНОГО ЗАКЛЕПОЧНОГО ОТВЕРСТИЯ ПРИ d — SO лс.и и i 5 = 10 ..w.tt
Г d—диаметр заклепки, 6—толшина листа, у—расстояние от центра заклепочного отверстия
j до оси X — X
У I У I У I У . I У I
мм см4 мм C.W* мм ем* мм см* мм см*
5 1,2 305 1 861 605 7 321 905 16 381 1 205 29 041
10 2,7 310 1 923 610 7 443 910 16 563 1 210 29 283
15 5.2 315 1 985 615 7 565 915 16 745 1 215 29 525
20 1 8,7 320 2 049 620 7 689 920 16 929 1 220 29 769
25 13,2 325 2 113 625 7 813 925 17 113 1 225 30 013
30 18,7 330 2 179 630 7 939 930 17 299 1 230 30 259
35 25,2 335 2 245 635 8 065 935 17 485 1 235 30 505
40 32,7 340 2 313 640 8 193 940 17 673 1 240 30 753
45 41,2 345 2 381 645 8 321 945 17 861 1 245 31 001
50 50,7 350 2 451 650 8 451 950 18 051 1 250 31 251
55 61,2 355 2 521 655 8 581 955 18 241 1255 ' 31 501
60 72,7 360 2 593 660 8 713 960 18 433 1260 31 753
65 85,2 365 2 665 665 8 845 965 18 625 1 265 32 005
70 98,7 370 2 739 670 8 979 970 18 819 1 270 32 259
75 113 375 2 813 675 9 113 975 19 013 1 275 32 513
80 129 380 2 889 980 9 249 980 19 209 1 280 32 769
85 145 385 2 965 685 9 385 985 19 405 1 285 33 025
90 163 390 3 043 690 9 523 990 19 603 1 290 33 283
95 181 395 3 121 695 9 661 995 19 801 1295 33 541
100 201 400 3 201 700 9 801 1 ОСО 20 001 1300 33 801
105 221 405 3 231 705 9 941 1 005 20 201 1 305 34 061
110 243 410 3 363 710 10 083 1010 20 403 1310 34 323
115 265 415 3 445 715 10 225 1 015 20 605 1 315 34 585
120 289 420 3 529 720 10 369 1 020 f 20 809 1 320 34 849
125 313 425 3 613^ 725 10 513 1 025 21 013 1 325 35 113
130 339 430 3 699 730 10 659 1 030 21 219 1330 35 379
135 365 435 3 785 735 10 805 1 035 21425 1335 35 645
140 393 440 3 873 740 10 953 1 040 21 633 1 340 35 913
145 421 445 3 961 745 11 101 1 045 21 841 1345 , 36 181
150 451 450 4 051 850 11 251 1050 22 051 1350 36 451
155 481 455 4 141 755 11 401 1055 22 261 1355 36 721
160 513 460 4 233 760 11 553 1 060 22 473 1 360 36 993
165 545 465 4 325 765 11 705 1 065 22 685 1 365 37 265
170 579 470 4 419 770 11 859 1 070 22 899 1 370 37 539
175 613 475 4 513 775 12 013 1 075 23113 1375 37 813
180 649 480 4 609 780 12 169 1 080 23 329 1 380 38 089
185 685 485 4 705 785 12 325 1 085 23 545 1385 38 365
190 723 490 4 803 790 12 483 1 090 23 763 1390 38 643
195 761 495 4 901 795 12 641 1 095 23 981 1395 38 921
200 801 500 5 001 800 12 801 1 ИЮ 24 201 1400 39 201
205 841 505 5 101 805 12 961 1 105 24 421 1405 39 481
210 883 510 5 203 810 - 13 123 1110 24 643 1410 39 763
215 925 515 5 305 815 13 285 1 115 24 865 1415 40 045
220 969 520 5 409 820 13 449 1 120 25 089 1420 40 329
225 1013 525 5 513 825 13 613 1 125 25 313 1425 40 613
230 1 059 530 5 619 830 13 779 1 130 25 539 1430 40 899
235 1 105 535 5 725 835 13 945 1 135 25 765 1 435 41185
240 1 153 540 5 833 840 14 113 1 140 25 993 1440 41473
245 1 201 545 5 941 845 14 281 1 145 26 221 1 445 .41761
250 1 251 550 6 051 850 14 451 1 150 26 451 1450 42 051
255 1 301 555 6 161 855 14 621 1155 26 681 1455 42 341
260 1 353 560 6 273 760 14 793 - 1160 26 913 1460 42 633
265 1 405 565 6 385 865 14 965 1 165 27 145 1465 42 925
270 1 459 570 6 499 870 15 139 1170 27 379 1470 43 219
275 1513 575 6 613 875 15 313 1 175 27 613 1475 43 513
280 1 569 580 6 729 880 15 489 1 180 27 849 1480 43 809
285 1 625 585 6 845 885 15 665 1 185 28 085 1485 44105
290 1 083 590 6 963 890 15 843 1 190 28 323 1490 44 403
295 1 741 595 7 081 895 16 021 1 195 28 561 1 495 44 701
SCO 1 801 6(10 7 201 900 16 201 1 200 28 801 1500 45 001
СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ И МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
287
Таблица, 15
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ЗАКЛЕПОЧНЫХ ОТВЕРСТИЙ в с.м<
Таблица коэфициентов для вычисления моментов инерции ряда заклепок с равным шагом
Тх = №!
«г—число заклепок
е—шаг заклепок в см
F - d. 5—площадь заклепочного отверстия в см*
/
Коэ фяцненты с
к
m 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
1 0,01 0,04 0,09 0,16 0,25 0,36 0,49 0,64 0,81 1,00
2 1,22 1,48 1,78 2,12 2,50 2,92 3,38 3,88 4,42 5,00
3 5,63 6,32 7,07 . 7,88 8,75 9,68 10,67 11,72 12,83 14,00
4 15,24 16,56 ' 17,96 19,44 21,00 22,64 24,36 26,16 28,04 30,00
5 32,05 34,20 36,45 38,80 41,25 43,80 46,45 49,20 52,05 55,00
6 58,03 61,24 64,54 67,96 71,50 75,16 78,94 82,84 86,86 ЭЦОО
7 95,27 99,68 104,2 108,9 113,8 118,7 123,8 129,1 134,5 140,00
8 145,7 151,5 157,5 163,7 170,0 176,5 183,1 189,9 196,9 204,0
9 211,3 218,8 226,4 234,2 242,3 250,4 258,8 267,4 276,1 285,0
10 294,1 303,4 312,9 322,6 332,5 342,6 352,9 363,4 374,1 385,0
11 396,1 407,4 419,0 430,8 442,8 455,0 467,4 480,0 492,9 506,0
12 519,3 532,9 546,7 569,7 575,0 590,0 604,3 619,3 63^,5 650,0
13 665,7 681,7 698,0 714,5 731,3 748,3 765,6 783,1 800,9 819,0
14 837,3 856.0 874,9 894,0 913,5 933,2 953,3 973,6 994,1 1 015,0
15 1 036 1 058 1 079 1101 1 124 1 146 1169 1193 1 216 1240
16 1 264 1 289 1 313 1 339 1 364 1 390 1 416 I 442 1 469 1 496
17 1523 1 551 1579 1 608 1 636 1 665 1 695 1 724 1 755 1785
18 1 816 1 847 1 878 1910 1 943 1 975 2 008 2 041 2 075 2109
19 2 143 2 178 2 213 2 249 2 285 2 321 2 358 2 395 2 432 2 470
20 2 508 2 547 2 536 2 625 2 665 2 705 2 746 2'787 ' 2 828 2 870
21 2 912 2 955 2 998 3 041 3 085 3 130 3 174 3 219 3 265 3 311
22 3 357 3 404 3 452 3 499 3 548 3 598 3 645 3 695 3 745 3 795
23 3 846 3 897 3 949 4 001 4 054 4 107 4160 4 215 4 269 4 324
24 4 849 j 4 435 4 492 4 549 4 606 4 657 4 728 4 781 4 840 4 900
ГЛАВА VI
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
И СОВМЕСТНОЕ ДЕЙСТВИЕ ИЗГИБА И СЖАТИЯ
ИЛИ РАСТЯЖЕНИЯ
Пояснения к таблица»
и графикам
В настоящей главе сосредоточен вспомога-
тельный материал по расчету элементов кон-
струкций, работающих на чистый изгиб, и ком-
бинаций изгиба с действием осевых сил.
z
1, Графики подбора сечений прокатных
двутавров и швеллеров, работающих на
изгиб
Графики даны для подбора сечений балок
из прокатных профилей при равномерно распре-
деленной нагрузке. Для каждого данного про-
филя (данного номера) балки зависимость между
внешней нагрузкой и пролетом выражается
.уравнением:
8ft Ж
3--------р-------9,
(1)
где g — внешняя нагрузка;
д— собственный вес балки.
Подставляя численные значения допускае-
мых напряжений, имеем:
при ft = 1 000 о/см-:
• 0,080 Ж
---~~<Г>
•при п = 1 200 кг/см2:
0,096 Ж
<1 = —^------я;
прх п = 1400 о/см2:
ОД 12 Ж
2=—^---------2.
(2)
(3)
(4)
Где q и д даны в т/м;
Ж дано * ел3;
По этим формулам для каждого профиля
вычислены кривые графиков (1, 2, 3 и 4).
Графиками можно пользоваться при других
видах загружения и других опорных условиях
балок, заменяя нагрузку эквивалентной, равно-
мерно распределенной на разрезной балке, даю-
щей тот же максимальный изгибающий момент.
Для получения величины полной эквива-
лентной равномерной нагрузки величину полной
данной нагрузки следует множить на переход-
ный коэфициент ₽, значения которого для наи-
более обычных типов нагрузок и опор даны
в табл. 1.
Максимальный прогиб разрезной балки при
равномерно распределенной нагрузке выра-
жается формулой:
где а — расстояние нейтральной оси до наибо-
лее напряженного волокна.
Для симметричных сечений балок формула
имеет вид:
f _ 5 ft/2
где & — высота сечения.
Подставляя числовые значения допускаемых
напряжений п и выражая прогиб в долях про-
лета, получаем:
при л = 1000 кг/см?:
.L=—1------(7)
Г 10 080 Л
при n = 1 200 Ki/см?:
/ 1 I.
I ~ 8 400 h ’ w
при п= 1400 кг/слс2:
I 7200 h '
f
Задаваясь числовыми значениями -у для
.каждого номера двутавра или швеллера, полу-
чаем определенную величину пролета /.
На кривых графиков точки, соответствующие
ряду одинаковых прогибов, соединены между
собою.-
Для получения величины прогиба при на-
грузках, отличных от равномерной в табл. 1,
приведены переходные коэфициенты С, на кото-
рые следует помножить прогиб, получаемый от
эквивалентной нагрузки.
Эквивалентная нагрузка по первому случаю;
Максимальный прогиб:
f=Cf&Ke’
где f3Ke — прогиб по первому случаю от экви-
валентной нагрузки.
Пример. Подобрать сечение двутавровой
прокатной балки из стали 3 нормальной. Про-
лет-7 м. Допускаемый прогиб нагрузка
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
289
1
Таблица 1
ТАБЛИЦА. ПЕРЕХОДНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАИБОЛЬШИХ МОМЕНТОВ И ПРОГИБА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ВИДАХ ЗАГРУЖЕПИЯ
Схемы нагрузок № схем Коэфициент О определения эквивалентн. нагрузки Коэфициент С определения прогиба
1 2’ 1 2 1,00 0,67 1,00 0,30
* J 11111111ИШ-
9 1
3 4 3 4 4,00 1,00 2,40 0,42
9
5 f—a —f 6 & >-( т)' 2,67 * 1,92
ШШНИП1П111
7 В 7 8 1,33 1,03 0,96 0,97
9 10 Я О 1 9 10 0,67 1,00 1,08 0,40
1 1
.1.1 х Q X 12 . о F 11 12 2,00 1,50 0,80 0,48
А м £
13 Q—i 1 14 , Q О 13 14 8,00 4 3,20
15 9 | 16 С) О II 15 16 ъ 8(1 -JO 4Т 1 1
1 L „J > ‘ LJ
Важ. 3800 — Металлические конструкции.
19
290
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
треугольная Р = 4,2 т. Эквивалентная нагрузка:
„ __ □
"акв ‘г • •
Из табл. 1 имеем: р = 1,33, тогда:
q = 1,33 = 0,8 т/м.
По графику 1 находим точку с координа-
тами д = 0,8; 2 = 7. Ближайшая верхняя кривая
соответствует X № 26. Так как точка лежит ле-
вее кривой, соответствующей прогибу -5-г,
oUU
то
требуется проверить величину прогиба.
По графику 1 видим, что для полного
использования напряжения в I № 26 нагрузка
должна быть равной 0,90 т, и прогиб опреде-
лится из равенства:
f „ 0,80. 1 . I
I ’ 0,У0“ 7 200 * h
0,80 1 700 1 ._1_
Ь‘ 0,90* 7 200* 26 313300’
т. е. сечение балки достаточно и по прогибу.
2. Таблицы расчета двутавров и швел-
леров по прочности и устойчивости
стенки при изгибе
В связи с введением нового сортамента
прокатных профилей, имеющих более тонкую
стенку по сравнению с профилями старого сор-
тамента, возрастает число случаев загружения
балок, требующих поверки на скалывание и на
устойчивость стенки.
Поэтому в табл. 3, 4, 5 и 6 наряду с вели-
чинами максимальных моментов для различных
напряжений даны величины минимальных про-
летов, для которых при равномерной нагрузке
достаточно проверки напряжений по изгибу.
При пролетах, меньших приведенных в та-
блицах, для равномерно распределенной нагрузки
решающим фактором в вопросе прочности
является уже не момент, а величина попереч-
ной силы на опоре.
Уаксимальные по условиям скалывания
стенки значения поперечной силы Qmax .приве-
дены в тех же таблицах для основных допу-
скаемых напряжений.
Значения определены приближенно,
исходя из предположения, что поперечная сила
воспринимается только стенкой, причем наи-
большее срезывающее напряжение принято:
^тах == ^ср » (Ю)
Стах = - #шах$ * А ~
= А. А. п - d • h = 0,625 ndh, (11)
о 4
где п — нормальное допускаемое напряжение;
d — толщина стенки;
h — высота сечения.
При n = 1000 кг/сж3:
Стах = 0,625 dh ; (12)
цри п = 1200 хг/сж2:
Стах = 0,750 dh- (13)
при и = 1 400 кг/см*:
Стах = 0,875 dh, (14)
где Q — в т и d и h— в см.
При значительных опорных реакциях может
произойти выпучивание стенки балки на опоре.
На основании опытов с балками различной вы-
соты и с различными толщинами стенок в Аме-
рике принят следующий условный метод расчета
на выпучивание стенкн. Предполагается, что
ширина полосы стенки, сопротивляющаяся вы-
пучиванию, равна длине опорной площадки
плюс четверть высоты балки.
При закрепленных полках балки заштрихо-
ванная на фиг. 1 полоса работает на продоль-
ный изгиб как стержень с заделанными кон-
цами, т. е. свободная длина I полосы прини-
мается равной 0,5Л; если же в балке закреплена
Фиг. 1
только одна полка, то I принимается равной 0,7 Л-
Поверка напряжений производится по фор-
муле :
где <₽ берется для гибкости X = — или, подста»
d
вляя г ——имеем:
2/3 _
А----
Для определения минимальной длины опор-
ной площадки по (Jmax подставляем в ф-лу (15)
значение Qmax из ф-лы (11):
(16)
0,625 ndh
откуда
<Wn = * (^-0,25). (17)
По этой формуле вычислены приведенные
в таблицах значения а.
При величинах а и Q, отличных от приве-
денных в таблицах, для проверки по устойчи-
вости стенки можно пользоваться уравнением:
где пу — допускаемое напряжение в стенке по1
условиям выпучивания,
В последних столбцах таблиц даны значе-
ния допускаемых напряжений в стенке при
проверке напряжений по формуле:
“,=гтАъ; ,1в>
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
291
для различных основных допускаемых напря-
жений п' определяется из равенства п' = фя,
где ? взято для гибкости
л -/ з-
к—.
Табличные величины amin nf свя-
заны соотношением:
П' =----<Ux-----ф (20
(«min + 4)d
3, Графики подбора сечений прогонов
при косом изгибе
При расположении прогонов на наклонных
поясах ферм вертикальная нагрузка изгибает
прогон в двух направлениях: в плоскости
стенки прогона ц в плоскости, к ней перпенди-
кулярной. Разлагая вертикальную силу на
составляющие по указанным на фиг. 2 напра-
влениям, получаем составляющие Рх и Ру, по
которым, учитывая величину пролета балки
в каждом из направлений, получаем соответ-
ствующие моменты Мх и Му. *
Наибольшее напряжение опре- Л* ,
деляется из формулы: r *
*=%+%- <21>
При заданном п для каж- &
дого профиля прогона (т. е. Фиг. 2 -
для заданных величин Wx
и 17^) зависимость между Мх и Му выражается
.прямой. Эти прямые нанесены на графиках (б,
6, 7 и 8) для швеллерных и двутавровых про-
гонов.
Из профилей нового сортамента в графики
не вошли номера профилей с буквой с, приме-
/ ьение которых в качестве прогонов мало ве-
роятно.
Пример подбора сечения прогона. Пусть
задано Мх = 280 шел и Му = 10 тем.
Требуется подобрать сечение швеллерного
прогона по новому сортаменту с допускаемым
напряжением в 1200 и 1400 кг/см2:
На графике 6 стр. 303 находим точку с коор-
динатами Мх — 280 и Му =» 10. Ближайшая верх-
няя сплошная линия, соответствующая допу-
скаемому напряжению 1200 кг{см2ч дает швел-
лер № 27а. Пунктирная линия, соответствующая
допускаемому напряжению 1400 кг [см2, дает
швеллер № 24b. Вес профилей дан слева про-
тив каждого профиля.
4. Графики и таблицы подбора сечении
двутавровых балок ло устойчивости
По приведенным ниже графикам (9, 10, II
и 12) определяют предельное расстояние а
между закрепленными от поворота сечениями
двутавровых балок, при котором устойчивость
этих балок при изгибе будет обеспечена в той
же мере, как и их прочность.
Обозначим через:
а — предельное расстояние между закреплен-
ными от поворота сечениями балки;
h — ее высоту (при составных сечениях — вы*
соту стенки);
F —площадь брутто;
1Х—момент инерции брутто )
относительно горизон- | для сечений в
тальной оси; } середине про-
1у — то же относительно вер- | лета
тикальной оси; J
тогда для нахождения а при принятом сечении
балки определяют:
а) величину отношения
б) коэфициент, характеризующий распределение
материала по сечению:
(22)
Имея значения К и пользуясь одним из
помещенных ниже графиков, находим сперва
а
величины по которым, поскольку h уже
известно, сразу же получаем и а. Каждый из
графиков относится к определенному случаю
нагрузки и материалу.
Графики 9, 10 и 11 составлены для обычно
применяемых в металлических конструкциях
материалов (сталь 3, сталь 2), предел теку-
чести которых в среднем может быть принят
равным Втею = 2400 кг/см2. График 12 отно-
сится к специальной стали с пределом теку-
чести Щпек = 3 600 кг/см2.
Если определенное описанным выше спосо-
бом по графикам предельное значение а не мо-
жет быть выдержано и приходится связи или
закрепления, препятствующие боковому откло-
нению сжатого (верхнего) пояса, располагать
на расстоянии, большем а, то, чтобы обеспечить
тот же коэфициент запаса балки на устойчи-
вость, из которого мы обычно исходим при
расчете прочности, приходится понижать допу-
скаемое напряжение.
Предельную величину возможного напряже-
ния в этом случае в процентах от допускае-
мого определяем из графика 13 в зависимости
• а
от увеличения отношения -д- против найденного
по основным графикам.
Наконец в табл. 7 или 8 для облегчения
расчета приведены предельные значение а для
прокатных балок нормального сортамента.
Пользование графиками разъясняется сле-
дующими примерами.
Пример 1. Пусть требуется для подвесного
пути кошки грузоподъемностью Р = 4 т подо-
брать сечение балки при следующих данных:
пролет I — 5,75 ле, собственный вес передвигаю
щейся по нижнему поясу кошки с цепью Q =
= 100 %г, материал балки — сталь 3 понижен-
ная; [н] = 1 200 кг/см2*.
(P+W..
4
(4СОР + 100) S,7S (23)
1ГГ М 589 000 ,
Ж = — == п = 491 см*,
/г 1200
ИГ
392
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
т. е. достаточно I № 28 с Wx = 491 с*8;
ИР Б89 ООО
И“ Ж- 491 “
= 1 199 кг/см* < 1200 кг/см*. (25)
Из условия устойчивости:
а) сперва находим значение коэфициента:
772
, К =; (26)
-г + 1
для X № 28 из табл. 8 получаем К — 2,19;
б) имея величины К и у по графику 10 (для
случая балки с нагрузкой понизу), находим:
-г- — 18,23; h = 28 см; а — 18,23 • 28 = 5,11 л«.
л
Так как а = 5,11 м < I = 5,75 м, то прихо-
дится заключить, что применение Т № 28 не-
возможно, ибо при полном использовании допу-
скаемого напряжения (n] = 1200 кг/см* запас на
устойчивость недостаточен» Поэтому принимаем
I № 30.
Для I № 30 из табл. 8 имеем, что пре-
сдельное значение а при полном использовании
i допускаемого напряжения равно 5,37 м, т. е.
> опять-таки меньше I = 5,75 м. Но для X № 30
мы будем иметь:
_ 2И _ 589000 _
п W 592 ~
= 995 кг/см* (82,7% от [n] = 1200 кг/см*). (27)
Вследствие этого мы имеем право взятое
• из табл. 8 значение увеличить. Пользуясь
тЪ
графиком и взятой из таблицы величиной отно-
шения путем графической интерполяции
* I ' I
между смежными кривыми -— = 20 и “ = 50,
найдем, что снижению напряжения до &% от
G>
допускаемого отвечает увеличение на 14%.
Таким образом предельная допустимая свобод-
ная длина в нашем случае для балки X № 30
будет:
1,14а = 1,14 • 5,37 = 6,12 м > I = 5,75 м.
Если бы подвесной путь имел на конце
выпуск в виде консоли, то расчет прочности
р устойчивости консоли пришлось бы вести со-
вершенно аналогично изложенному выше, только
для получения предельного значения а пришлось
бы исходить из графика 11.
Пример 2. Для тяжелой клепаной балки
пролетом I = 14 м найти предельное расстояние
между закреплениями, препятствующими скру-
чиванию балки.
Такими закреплениями в зависимости от
назначения, балки могли бы быть: попереч-
ные прогоны, жестко соединенные с клепаной
балкой, либо узлы продольных связей, располо-
женных в плоскости верхнего пояса, либо по-
перечные связи в виде крестов, связывающие
две смежных клепаных балки попарно, и т. д.
Сперва определяем:
F = 472,5 см*; 4 = 2669 490 ед*; 1^ = 8 910 см«;
F2_ 472^_
4“ 8910 -25, ' J,-300,
откуда
(28)
а затем по графику 9 при нагрузке поверху
получаем:
-1 = 2,3, а = 2,3 h = 2,3-1,8 = 4,14 ле.
ft
Если бы столь частое расположение закре-
плений оказалось невозможным, то пришлось бы
изменить сечение балки (путем например уве-
личения ширины горизонтальных листов или
повышения калибра поясных уголков), чтобы
повысить ее боковую жесткость а следова-
тельно и устойчивость при изгибе. При неосу-
ществимости первой меры можно было бы накле-
пать сверху балки по одному горизонтальному
листу, чтобы, добившись соответственного по-
нижения напряжений, иметь возможность уве-
а
личить -р..
Д lit
5. График для размещения ребер жест-
кости на стенках составных двутавро-
вых балок
Приведенный на стр. 311 график 14 служит
для определения наибольшего допустимого рас-
Фиг. 3
стояния между парой смежных ребер или угол-
ков -жесткости, обеспечивающих устойчивость
стенки от выпучивания. Коэфициент запаса на
устойчивость при вычислении кривых принят
равным 3.
Пользование графиком видно из следующего
примера. Пусть требуется разместить ребра
жесткости в балке со сплошной стенкой, под-
верженной действию нагрузки. Эпюра Qmax от
данной нагрузки изображена на фиг. 3 и нане-
сена пунктиром. Согласно ТУ и Н эта кривая
может быть заменена прямой. Поэтому для по-
строения эпюры вполне достаточно определить
значение Qmax Для сечений в середине пролета
и у опоры.
Размещение ребер жесткости при пользова-
нии графиком производится в следующем по-
рядке: сперва по найденному значению Q
у опоры определяют наибольшую величину
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
293
среднего скалывающего напряжения *0. Из гра-
х • А
фика, имея величины -у и % находим соответ-
. ствующее значение отношения -у, что прй из-
вестном h дает и следовательно определяет
положение второй пары ребер жесткости. Для
. сечения 2 — 2 снова вычисляем и находим по
графику соответственно -у и т. д.
6. Графив для определения ширины
пояса двутавровой сварной балки по
условию его устойчивости в зависимости
от толщины пояса и расстояния между
ребрами жесткости
На графике 15 нанесены кривые наиболь-
шей ширины пояса, допустимой из условия
устойчивости при определенном расстоянии а
между ребрами жесткости при данной полуши-
рине Ъ пояса.
Ширины, значения которых располагаются
на Графике выше указанных кривых, обладают
недостаточной устойчивостью; ширины, распо-
ложенные ниже кривых, — избыточной устойчи-
востью. Наклонные прямые указывают зависи-
мость между шириной и площадью сечения поя-
сов при данной т*олщине $ пояса.
Пример. Пусть требуемая площадь пояса
F = 65 ел3. Требуется установить наибольшее
расстояние между ребрами жесткости из усло-
вия устойчивости пояса.
“• Задавшись толщиной пояса 10 мм, имеем
требуемую ширину пояса 2 Ь = 65 еле. В точке
пересечения ординаты, проведенной из абсциссы
= 65 сл«2 и прямой о = 10, проходит кривая
у = 1,0. Следовательно необходимое расстоя-
ние между ребрами жесткости по условию
устойчивости пояса:
а = Ъ = — 33 см.
а
Если взять а = 12, тогда 2Ь = 55; ~ — 2,
а = 2Ь = 55 см.
В случае, если основные ребра жесткости
находятся на большем расстоянии, чем полу-
ченные по графику, то необходимо ставить ко-
роткие ребра на расстояниях не меньше 38 и
55 см при соответствующих толщинах пояса
10 и 12 мм.
График составлен по данным проф. Тимо-
шенко, причем критическое напряжение принято
равным 2400 кг/см2.
7, Таблица коэфициентов а для опреде-
ления моментов сопротивлении заклепок
Табл. 28 в основном служит для упрощения
расчета клепаных стыков вертикальных стенок
балок.
При симметричном расположении ' заклепок
относительно нейтральной оси максимальное
усилие в заклепках накладок от действия мо-
мента определяется формулой:
(29)
где Ms — момент, действующий на накладку,
равный моменту, приходящемуся на вертикаль-
ный лист балки;
— расстояние между крайними рядами
заклепок;
h — расстояние между какими-либо двумя
рядами заклепок, симметрично расположенными
относительно нейтральной оси.
Предыдущую формулу можно преобразовать
так: '•
(30)
При постоянном шаге заклепок величина
*2тах
‘ не зависит от шага заклепок и может
h2 ’
быть выражена функцией от числа заклепок
первого от стыка ряда.
Вводя обозначения :
получаем:
М
(81)
"max
Значения коэфициента а даны в табл. 28, f
стр. 331.
При значительной величине поперечной силы
следует учитывать вызываемые ею/в заклепках
усилия. Суммарное усилие взакщепках опреде:1,
ляется при этом по формуле:’
(32)
где j
.к = —; -
\ -иг
Q — поперечная сила;
т— число заклепок в полунакладке. - •
8, Таблицы допускаемых растягивающих
усилий в уголках, работающих и^ изгиб
от собственного веса
При одновременном действии на стержень
продольных и поперечных сил независимое
определение напряжений от них и последующее
их суммирование можно производить лишь
294
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
в стержнях, у которых поперечные размеры по
сравнению с длиной достаточно велики, В гиб-
ких стержнях такое определение приводит
к большим погрешностям.
Напряжения в гибких стержнях могут быть
найдены из диференциального уравнения упру-
гой линии.
Е1^±3'У+^ = °- (33)
Приближенные решения этого уравнения
относительно прогибов и моментов при различ-
ных нагрузках приведены в табл. 2.
тяжепия при равномерной нагрузке при =
&Е
= 10 погрешность равна 2,5%.
Е$о всех приведенных в. таблице случаях
величины максимальных прогибов и моментов
могут быть также представлены в общем виде:
f=fa
1
i-А
(34)
М=Мй±Г0--* (35)
Таблица 2
1 Нагрузка Прогиб от поперечных сил Прогиб в сечении x и максимальный прогиб Момент в сечении да и максимальный момент
5^ nA с 5 f W Га “ 48 EI . яда m В1П — % я® 8$ ± £ f = 1_ я1 8^ ±.8 __ _r _ 2Р1 8 . яда я, s^-ts8111 г м W X 2Pl 8 Л?тах = max -л2 ± g
5 я X £ —j—J 1 . S f 5 Pl' 10 ~ 38i ~EI z яда , Sin—э— 4рй 1 «’ SE±S 1 М-да-МоТ 13 sB±sara J ,г 4р?2 8 , ЛГтах = ЛГотах Т s^±g 1
Я» S" 5 __ MAV r*~~ SEf яда 4М4 вш — У~ ж SE±S 1ДГА 1 ' « SE+S (1 Т к gE± Ssin j-.'j ^тах-^(1 Т * SeS±s)
-J 1
Верхний,знак в формулах табл. 2 относится
к случаю растяжения, нижний—к случаю сжатия.
Погрешность приведенных приближенных
формул* 5 прогибов для случая сжатия при
< 0,8 не превышает 1%, В случае растяже-
ния для сосредоточенной нагрузки погрешность
равна 4,3% при “ = 2, а для равномерной на-
грузки 1,7% при = 10.
Формулы моментов достаточно точны для
случая сжимающих осевых сил. В случае рас-
где fQ — прогиб от поперечных сил;,
с rfEI
SE = —-------численное выражение крити-
ческого груза для стержня длиной I при жест-
кости ЕЦ
Л/о —момент от поперечных сил в обычной
балке.
В табл. 29 приведены значения растягиваю-
щих усилий, которые можно допустить на
уголки, работающие одновременно на растяже-
ние и на изгиб от собственного веса.
Данные табл. 29 предназначены для расчета
одиночных уголков связей между фермами.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
I ГРАФИК ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ ДВУТАВРОВ. РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ I — расчетный пролет балки в м q — нагрузка в т/пог. м f — наибольший прогиб W — момент сопротивления в см3 д — собственный вес балки в т/пог, м 0,112- W « = —р— 9 н ОСТ 17
296
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
L ГРАФИК ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ ШВЕЛЛЕРОВ, РАБОТАЮЩИХ - НА ИЗГИБ 1 — расчетный пролет балки в м q — нагрузка в т/пог. м f — наибольший прогиб W — момент сопротивления в ел® д — собственный вес балки в т/поя. м 0,112-Ж «= 1а 0 н ОСТ 17
СМ Ю ср О см 'Ф Ю СО ° О О О О О О О О О О
о o' o’ сГ «J w см" <о* <о 'o' см" <а^ю ссГо
q- в тоннах ка лх
График 2
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
2РГ
ГРАФИК ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ ДВУТАВРОВ, РАБОТАЮЩИХ
НА ИЗГИБ
I — расчетный пролет балки в
q — нагрузка в ш/пог. м
f — наибольший прогиб
W — момент сопротивления в еле®
д — собственный вес балки в т/пог. и
л 0,112 • W л
«=—р— -S
ОСТ 1В
298
Металлические конструкции
ГРАФИК ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ ШВЕЛЛЕРОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
? — расчетный пролет балки в м q — нагрузка в т/пог. м f — наибольший прогиб TF — момент сопротивления в см9 д — собственный вес балки в m/пог. м 0,112.W «= р Я с ОСТ 17
График 4
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
299
Таблица 3
ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА БАЛОК ПО УСТОЙЧИВОСТИ И ПРОЧНОСТИ СТЕНКИ 1
ДВУТАВРЫ
ОСТ 16
м О Допускаемое напряжение
'“гоах vmax Длина в стенке п’ = п? в кг/см3
№ к тм Пролет в т опорной при
Про- L . площадки
п — 1000 = 1 200 П = 1 400 mm п = 1 000 п = 1 200 П =s -1 400 а п — 1 ооо п ~ 1 200 п = 1 400
фнЛЯ
кг/см* кг/см3 кг/см3 м кг/см3 кг/см3 къ/см* см кг/см2 кг/см3 кг/см3
10 0,490 0,587 0,686 0,70 2,82 3,38 3,94 4,5 900 1080 1260
12 0,727 0,872 1,02 0,78 3,75 4,50 5,25 5,5 886 1063 1240
14 1,02 1,22 1,43 0,85 4,81 5,78 6,74 6,5 874 1 050 1222
10 1,41 1.69 1,97 0,94 6,00 7,20 8,40 7,6 866 1 040 1 211
18 1,85 2,22 2,59 1,01 7,31 8,78 10,24 8,7 856 1 027 1200
237 2,84 3,32 1,08 8,75 . 10,50 , 12,25 9,8 850 1 030 1190
2» ь 2,50 3,00 3,50 0,89 11,25 • 13,50 15,76 в;э 900 1 080 1260
п 8,09 3,71 4,32 1,20 10,32 12,40 14,45 10,9 844 1 013 1 180
“ ь 3,25 3,90 4,55 1,00 13,07 15,70 18,30 10,0 893 1061 1 250
а 3,81 4,57 5,33 1,27 12,02 14,40 16,80 11,9 838 10Ю 1 175
ь 4,00 4,80 5,60 1,07 15,02 18,02 21,00 10,9 886 10>3 1 240
О'! Я 4,85 5,82 6,79 1,35 14,38 17,25 20,10 13,8 833 991 1 156
Г ЭТ № 5,09 6,11 7,13 1,15 17,73 21,30 24,80 12,6 872 t 046 1220
а 5,97 7,16 8,35 1,42 \ 16,88 20,30 23,60 15,7 810 972 1 134
80 Ь 6,27 7,52 8,78 1,22 20,60* 24,80 28,90 14,3 861 1 033 1 205
с 6,57 7,89 9,20 1,08 24,40 29,Е0 34,10 13,5 893 1070 1 247
а 7,21 8,65 10,10 1,48 19,55 23,50 27,40 17,7 798 957 1 116
88 b 7,57 9,08 10,60 1,28 23,80 28,60 33,40 16,1 848 1018 1 186
С 7,94 9,53 11,12 1,14 27,80 33,40 38,90 15,2 883 1 059 1 235
а 8,75 10,50 12,26 1,56 22,50 27,00 31,50 19,7 785 942 1 100
36 Ь 9,19 11,03 12,88 1,36 27,00 32,40 37,80 18,0 837 1 004 1 171
в 9,62 11,55 13,48 1,22 31,40 37,80 44,00 16,8 872 1 046 1 220
я 10,90 13,10 15,26 1,66 26,20 31,40 36,60 22,8 763 915 1 067
40 b 11,40 13,68 15,95 1,46 . ЗЦ2Э 37,40 43,60 20,6 819 983 1 147
с 11,90 14,28 16,70 1,31 36,20 43,50 50,60 19,2 857 1 028 1200
а 14,30 17,15 20,20 1,74 32,30 38,80 45,20 26,0 754 905 I 056
45 b 15,00 18,00 21,00 1,58 .38,00 45,60 , 53,20 23,5 810 972 1 134
с 15,70 18,83 22,00 1,44 43,60 52,30 61,00 22,0 845 1 014 1 183
а 18,60 22,30 26,00 1,99 37,50 45,00 52,50 30,3 729 875 1 050
50 Ь 19,40 23.30 27,20 • 1,77 43,80 52,50 61,30 27,4 785 942 1 099
с 20,30 24,40 28,40 1,62 50,00 60,00 70,00 25,4 828 994 1 160
а 22,90 27,50 32,10 2,14 43,00 51,60 60,10 35,0 706 847 988
55 Ь 23,90 28,70 33,50 1,92 49,90 59,80 69,80 31,2 766 919 1 072
е 24,90 29,90 34,90 1,76 56,70 68,00 79,50 28,6 811 973 1 135
а 28,00 33,60 39,20 2,30 49,70 58,50 68,20 40,2 683 810 947
60 ь 29,20 35,00 40,90 2,08 56,30 67,50 78,80 35,2 747 896 1 045
с 30,40 36,50 42,60 1,91 6о,80 76,50 89,30 32,2 792 950 1 103
300
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4
Г » ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА БАЛОК ПО УСТОЙЧИВОСТИ И ПРОЧНОСТИ СТЕНКИ 1- J
L МВ ШВЕЛЛЕРА 1
ОСТ 17
2Н ^Ш&Х Допускаемое напряжение
max Длина в стенке п' = п? в кг/с№
Х2 в тм Пролет в т опорной при
про- П — 1 000 п == 1200 П 1400 П =* 1 000 п = 1 200 П = 1 4(^ площадки Г а п — 1000 П == 1200 п — 1400
филя ем
кг/см? «г/aw» кг/cjw2 м кг/слс® кг/aw2 кг/с№ кг/см2 кг/с.«2 кг/см2
б 0,104 0,125 0,146 0,30 1,41 1,69 1,97 2,0 1 972 1166 1360
в,5 0,170 0,204 0,238 0,35 1,95 2,34 2,73 2,6 960 1 152 1344
8 0,253 0,304 0,354 0,41 2,50 3,00 3,50 3,3 945 1 134 1 323
ю 0,397 0,476 0,556 0,48 3,31 3,97 4,63 4,3 ' 925 1 110 1295
12 0,577 0,692 0,810 0,56 4,12 4,95 5,77 5,3 904 1084 1264
и * 0,805 0,966 1,13 0,61 5,25 6,30 7,35 6,3 891 1069 1 247
14 Ъ 0,871 1,04 1,22 0,50 7,00 8,40 9,80 5,9 934 1121 1308
1 я * 1,08 1,30 1,52 0,67 6,50 7,80 9,10 7,4, 881 1057 1233
“ ъ 1,17 1,40 1,63 0,55 z 8,50 10,20 11,90 6,9 926 1 111 1296
18; 1,41 1,70 1,98 0,72 7,87 9,45 11,02 8,5 872 1046 1220
1,52 1,83 2,13 0,60 10,13 12,15 14,20 7,8 918 1102 1286
£ 1,80 2,17 2,53 0,77 9,38 11,25 13,13 9,5 866 1039 1212
20 ъ 1,94 2,33 2,71 0,65 11,88 14,26 16,65 8,7 909 1 091 1 273
2,23 2,68' 3,13 0,81 11,00 13,21 15,41 10,6 858 1 030 1202
22 ъ 2,40 2,87 3,35 0,70 13,75 16,50 19,23 9,8 901 1 081 1 261
а 2,54 3,05 3,56 0,97 10,50 12,60 14,70 12,8 800 960 1 120
24 Ъ 2,70 3,24 3,78 0,85 12,75 15,75 15,30 17,85 11,7 851 1021 1191
в 2,89 3,47 4,05 0,73 18,90 22,10 10,8 895 1074 1 253
а 3,23 3,88 4,Б2 1,02 12,70 15,23 17,78 14,8 783 939 1095
27 Ъ 3,43 4,12 4,80 0,90 15,20 18,23 21,30 13,4 837 1 004 1 171
с 3,67 4,40 5,14 0,79 18,60 22,30 26,00 12,4 882 1 058 1234 ,
а 4,09 4,91 5,72 1,09 15,00 18,00 21,00 16,9 769 923 1077
80 Ъ 4,33 5,20 6,07 0,97 17,83 21,40 24,90 15,2 825 990 1155
с 4,63 5,56 ‘ 6*48 0,86 21,60 25,90 30,20 14,2 869 1043 1217
а 4,90 5,86 6,84 1,19 16,50 19,30 23,20 20,0 732 878 . 1024
83 Ъ 5,26 6,30 7,35 1,02 20,65 24,80 . 28,90 17,2 812 974 1 136
с 5,62 6,74 7,86 0,91 24,80 29,30 34,70 15,9 858 1030 1202
а 6,60 7,92 9,23 1,30 20,30 24,30 28,30 21,2 746 895 1044
36 Ъ 7,03 8,45 9,85 1,14 24.75 29,80 34,70 18,6 815 978 1 141
с 7,46 8,95 10,44 1,02 29,30 35,20 41,00 17,3 856 1 027 1 198
а 8,79 10,55 12,32 1,34 26,30 31,50 36,80 ‘ 22,8 763 916 1069
40 b 9,32 11,20 13,05 1,19 31,20 . 37,40 43,70 20,5 820 984 1 148
с 9,86 11,82 13,81 1,09 36,30 43,50 50,80 19,2 857 1 029 . 1201
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
301
Таблица 5
ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА БАЛОК ПО УСТОЙЧИВОСТИ И ПРОЧНОСТИ СТЕНКИ
Г ДВУТАВРЫ С ОСТ 16
№ про- , фнля Мтах , в тм Пролет ^min м Q ^шах в т Длина опорной площадки а сх Допускаемые напряжения в стенке та' = nq> в кг/см2 при
та = 1000 яг/с-и2 та =1200 кг/см* та = 1400 кг/сш2 та = 1000 кг/см* П — 1200 кг/см* П = 1400 кг/см* та = 1000 кг/см? та = 1200 кг/сл1 < П = 1400 кг/см*
10 12 14 16 м Ш 26 Т 28 Г 80 82 86 40 45 0,361 0,557 0,813 1,14 1,53 2,01 2,59 3,25 4,03 4,91 5,92 7,06 9,75 13,04 20,40 0,433 0,668 0,976 1,36 1,84 2,42 3,10 3,90 ' 4,84 5,88 7,10 8,47 11,71 15,65 24,50 0,505 0,779 1,14 1,59 2,15 2,82 3,62 4,55 5,65 6,86 8,28 9,88 13,66 18,26 28,55 0,51 0,58 0,65 0,72 0,79 0,86 0,93 1,00 1,07 1,14 1,20 1,27 1,41 1,56 1,79 2,82 3,82 4,98 6,30 7,76 9,37 11,14 13,07 15,13 17,33 19,70 22,20 27,70 33,80 45,60 3,38 4,5< 5,97 7,56 9,30 11,24 13,37 15,70 18,15 20,80 23,60 26,60 83,20 40,60 54,60 3,94 5,35 6,97 8,82 10,85 13,12 15,60 18,30 21,20 24,20 27,60 31,10 38,80 47,30 63,80 4,5 5,4 6,4 М 8,4 9,5 10,5 11,5 12,6 13,6 14,6 15,6 17,7 19,7 21,6 900 890 882 874 870 865 861 857 852 851 849 847 843 841 856 1 080 1 068 1058 1049 1 014 1 038 1 033 1 028 1 023 1 021 1 019 1,016 1 012 1 009 1 027 1 260 1 246 1235 1224 1 218 1211 1205 1 200 1193 1188 1190 1 186 1 180 1 177 1 198
Таблица 6
1 о^ ШВЕЛЛЕРА С
1 am ОСТ 17
№ М max Пролет О ^хпах Длина - Допускаемые напряжения в стенке та' =та® в кг/см*
в тм в т опорной при
про- д__ площадки
филя та = 1 ооо та = 1200 « = 1 400 ВПП та = 1 000 та = 1200 та = 1 400 а та = 1000 та == 1200 та = 1400
кг/см* кг/см* кг/см* кг/см* кг/смй кг/см* см кг[см* кг/см* кг/см2
5 0,110 0,132 0,154 0,28 1,56 1,88 2,19 2,0 977 1 172 1 368
6,5 0,184 0,221 0,258 0,33 2,24 2,69 3,14 2,6 969 1 163 1 357
8 0,285 0,342 0,399 0,38 3,00 3,60 4,20 3,3 962 1 154 1 347
10 0,427 0,511 0,597 0,46 3,75 4,50 5,25 4,1 941 1 129 1317
12 0,619 0,743 0,867 0,51 4,87 5,83 6,82 5,1 928 1 114 1 299
14 0,892 1,07 1,25 0,58 6,12 7,35 8,57 6,0 918 1 102 1285
16 1,19 1,43 1,67 0,64 7,50 9,00 10,50 7,0 907 1 088 1 270
18 1,59 1,91 2,29 0,71 9,00 10,80 12,60 8,0 898 1078 1257
20 2,02 2,42 2,83 0,76 < 10,62 12,73 14,86 9,0 890 1068 1246
22 2,57 3,09 3,60 0,83 12,38 14,85 17,33 10,1 882 1058 1235
24 3,14 3,77 4,40 0,83 14,25 17,10 19,95 11,1 876 1051 1226
26 3,88 4,66 5,43 0,96 16,25 19,50 22,70 12,2 870 1 044 1 218
30 5,57 6,68 7,80 1,08 20,60 24,70 28,80 14,3 860 1 032 1 204
302
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
303
30/
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
306
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
F
308
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИКИ УСТОЙЧИВОСТИ ДВУТАВРОВОЙ БАЛКИ ЦЩ1 ИЗГИБЕ
Z — момент инерции относительно оси & а — предельное расстояние между вдврепленными от пово-
1 — момент инерции относительно оси у P0Tft учениями балок
v . h—высота балви
к — коэфициеат распределения материала по сечению
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ ИА ИЗГИБ
369
Таблица 7
ТАБЛИЦЫ ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ БАЛОК ПРИ ИЗРПБЕ ПО УСТОЙЧИВОСТИ
I&— момент инерции относительно оси а? I — момент инерции относительно оси у & — коэфициент распределения материала по сечению а — предельные расстояния между закреплен- ными от поворота сечениями балок Jt *— высота балки
4 - ДВУТАВРЫ F 1
ОСТ 16
Простая балка при нагрузке Простая балка при нагрузке
№ /д. по верхнему по нижнему № *я? по верхнему по нижнему
профиля JC ТУ канту _ . „. канту профиля К Jv канту канту
а/л | | а в м a/h | ав м a/h о в .« a/h OB Ji
10 2,14 7,4 42,0 4,20 47,5 4,75 а 1,95 28,6 10,3 3,71 15,0 МО
32,5 4,68 36 ъ 2,21 28,5 11,0 3,96 16,0 5,76
12 2,10 9,8 3,90 39,0 с 2,50 28,3 12,4 4,47 17,0 6,12
И 2,07 11,0 26,7 3,74 33,0 4,62 а 1,95 32,9 9,2 3,68 12,0 4,80
16 2,01 12,1 23,5 3,76 30,0 4,80 40 Ъ с 2,20 2,46 32*9 32,8 9,7 10,6 3,88 4,24 14,0 15,0 5,60 6,00
18 2,00 13,6 ' 21,0 3,78 27,2 4,90 а 1,95 37,8 , 8,0 3,60 12,4 5,58
ол 2,00 15,0 18,2 3,64 25,0 5,00 45 Ъ 2,22 37,8 8,6 3,86 13,0 5,85
20 ъ , 2,30 14,8 22,0 4,40 28,5 5,70 с 2,46 37,6 9,7 4,36 13,6 6,12
ОА И 1,95 15,1 18,2 ‘ 4,00 24,6 5,40 а 1,95 41,4 7,6 3,80 11,6 5,80
22 ъ 2,27 л 15,0 21,0 4,62 27,0 5,94 ВО ь 2,19 41,4 41,4 8,0 4,00 12,0 6,00
с 2,45 8,8 4.40 12,6 6,30
1,95 16,3 17,0 4,08 23,0 5,52
24 ъ 2,24 16,2 19,6 4,70 25,0 6,00 а 1,92 45,8 46,3 7,2 3,96 11,0 6,05
3,92 55 Ъ 2,16 7,6 4,18 11,4 6,27
87 ? 1,95 19,0 14,5 20,2 5,44 е 2,39 46,3 8,0 4.40 11,8 6,49
Z' Ъ 2,21 18,8 16,8 4,53 22,0 5,94
22,4 17,8 5,34 в 1,89 49,3 6,8 4,08 10,3 6,18
а 1,95 12,6 14,0 3,78 4,20 60 b 2,12 49,3 7,0 4,20 10,6 6,36
80 Ъ 2,22 22,3 19,0 5,70 с 2,34 49,3 7,4 4,44 11,0 6,60
с 2,52 22,1 15,8 4,74 20,6 6,18
а 1,95 25,8 2.%8 11,0 3,63 15,8 5,22
88 Ъ 2,22 11*8 3,80 16,8 5,53
с 2,52 25,7 13,6 4,49 18,0 5,94
Таблица 8
ДВУТАВРЫ с ОСТ 16
№ профиля к Ли ТУ Простая балка , при нагрузке № профиля к - Ъс Z9 Простая балка при нагрузке
□о верхнему канту по нижнему канту по верхнему канту по нижнему каиту
afh а в м a/ft | а в м a/h «ВЛ a/h а в л
10 2,17 11,20 27,70 2,77 33,50 3,35 26 2,19 22,70 13,65 3,55 18,75* 4,88
12 2,17 13,30 23,00 2,76 28,80 3,46 28 2,19 23,50 13,25 3,71 18,20 5*11
И 2,17 15,10 20,00 2,80 26,00 3,64 30 2,21 24,20 12,90 3,86 17,90 5,37
16 2,17. 16,70 18,00 2,88 23,80 3,81 32 2,21 ' 24,90 12,20 3,91 17,20 5,50
18 2,17 18,20 16,20 2,99 22,20 4,00 36 2,21 26,25 12*00 4,31 16,70 6,03
20 2,17 19,60 15,50 3,10 21,00 4,20 40 2,22 27,40 11,50 4,61 16,25 6,56
£2 24 2,18 2,19 20,70 21,65 14,80 14,10 3,26 3,38 20,20 19,50 4,45 4,67 . 45 2,£9 26,60 12,60 5,67 17,30 7,79
3W
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИК УВЕЛИЧЕНИЯ 4г ПРИ ПОНИЖЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ
л
а--предельное расстояние между закрепленными от поворота сечениями балки
-высота балки (при составных сечениях—высота стенки)
Г]>аДвк IS
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
ли
Отношение
312
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ: КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
313'
Таблица 9'
Г’
•Si СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ 1 1
’ В «*
-J 1 * ШВЕЛЛЕРА С УГОЛКОМ п
% Jjl
Достав сечения Вес Ось ® — Я? Ось у — у
□ Г If I ^тах ^min г я? I ^шах ^rnin г
пог. м
еле® кг ем ем* см3 еле3 см ем СМ* см3 слР ем
'30,73 24,13 6,12 1165 190 118 6,16 -0,46 283 48,3 29,1 3,03
90* о«Н 33,45 26,26 5,76 5,48 . 1219 212 ПО 6,04 -0,16 337 55,0 36,8 3,18
36,05 28,33 1 262 230 120 5,92 + 0,10 388 60,7 43,6 3,28
34,45 27,83 5,66 1244 219 120 5,92 - 0,07 410 64,3 41,8 3,40
100*75*10 38,65 30,33 5,39 1291 239 122 5,78 -0,36 473 71,1 49,1 3,50
12 41,65 32,73 5,18 1326 256 123 5,64 -0,60 530 76,9 56,4 3,56
1ва 8 37,55 29,43 5,46 1290 236 122 5,86 -0,55 591 86,3 51,6 3,96
120-80*10 41,15 32,33 5,18 1339 259 124 5,71 -0,87 689 96,0 61,9 4,08
12 44,75 35,13 4,96 1380 278 125 5,55 + 1,16 777 104 71,7 4,16
* 8 39,15 30,73 5,41 1319 244 125 5,80 + 0,78 704 99,4 57,6 4,24 4,35
* v 10 43,25 33,93 5,13 1 374 268 126 5,63 + 1ДЗ 819 ПО 68,1 80,1
130-90*12 47,15 37,03 4,93 1418 288 128 5,48 + 1,43 927 120 4,43
14 51,05 40,03 4,77 1455 305* 130 5,34 + 1,69 1028 129 90,9 4,48
6 34,47 27,07 7,06 1676 237 153 6,97 -0,67 319 52,1 33,0 3,04
90* 60* 8 37,19 29,20 6,67 1 754 263 155 6,87 -0,38 378 58,9 4ОлЗ 3,19
10 39,79 31,27 6,36 1 816 286 156 6,76 -0,13 433 70,2 47,4 3,30
8 39,19 30,77 6,55 1786 273 156 6,75 - 0,16 454 68,4 44,7 3,40
100* 75*10 42,39 33,27 6,23 1853 297 157 6,61 + 0,12 523 75,5 52,9 3,51
12 45,39 35,67 5,98 1904 318 158 6,48 + 0,36 584 81,7 60,6 3,58
18а 8 41,29 32,37 6,31 1847 293 158 6,69 + 0,23 646 91,2 55,2 3,95 ।
120*80*10 44,89 35,27 5,99 1 917 320 160 6,53 + 0,61 749 101 65,7 4,08 4,17
12 48,49 38,07 , 5,73 1974 344 161 6,38 + 0,89 843 110 75,9
8 42,89 33,67 6,24 1880 301 160 6,65 + 0,51 762 104 61,0 4,21
180* ZU. Ю 46,99 36,87 5,91 1956 331 162 6,45 . ч -0,86 885 116 72,9 4,84
90 12 50,89 39,97 5,67 2 016 356 163 6,29 ч 1-1,16 1001 126 84,5 4,43
14 54,79 42,97 5,47 2 075 379 164 6.15 ч к 1,42 1109 135 95,7 4,50
в 38,50 30,23 8,04 2 330 290 195 7,78 — 0,86 362 56,2 36,6 3,06
90* 60* 8 41,22 32,36 7,63 2 438 319 197 7,69 -0,59 424 63,3 . 44,2 3,21
10 43,82 34,43 7,30 2 525 346 199 7,59 -0,36 484 69,6 51,7 3,33
8 43,22 33,93 7,46 2 481 333 198 7,57 -0.33 502 72,5 48,3 3,41
100* 75*10 46,42 Зв,43 7,11 2 574 362 200 7,45 -0Д1 578 80,4 57,2 3,53
12 49,42 38,83 6,83 2646 387 201 7,32 + 0,12 645 86.9 64,6 3,61
20л 8 45,82 35,53 7,20 2561 356 200 7,45 40,04 705 96,1 58,9 3,94
120 80*10 48,92 38,43 6,84 2 640 386 201 7,35 -0,35 815 107 69,9 4,08
12 52,52 41,23 6,54 2 737 418 203 7,21 -0,63 917 116 80,6 4,17
8 46,92 36,83 7,11 2 600 366 202 7,44 7,23 -0,25 825 109 64,7 4,20
100* пл ю 51,02 40,03 6,74 2 704 402 204 -0,59 958 121 77,2 4,33
90-12 54,92 43,13 6,45 2 786 432 206 7,12 -0,89 1081 132 89,2 4,44
14 58,82 46,13 ; 6,22 2 854 459 207 6,97 -1,15 1197 142 101 4,51
в 42,59 , 33,44 9,02 3 124 346 241 8,57 — 1,02 402 60,2 40,1 3,07
£0* 60* 8 45,31 35,57 8,59 3 264 386 243 8,50 - 0,76 468 67,5 48,0 3,21
10 47,91 37,64 8,22 3 384 411 245 8,40 — 0,54 531 74,2 55,7 3,33
8 47,31 37,14 , 8,40 3 325 396 245 8,38 -0,56 551 77,3 52,2 3,41
100*75*10 50,51 39,64 , 8,01 3 352 418 240 8,15 — 0,30 630 85,2 61,2 3,53
12 53,51 42,04 7,70 3 548 461 248 , 8,15 -0,08 701 92,0 69,6 3,62
22а 8 49,41 38,74 8,12 3 428 422 247 8,34 -0,17 760 ,101 62,4 3,92
120*80 10 53,01 41,64 7,73 3 558 . 463 349 8,17 + 0,13 875 112 73,8 4,06
12 56,61 44,44 7,39. 3 667 496 251 8,05 + 0,40 984 121 84,9 4,17
8 51,01 40,04 8,00 3 477 434 248 - 8,26 ч к-0,03 Ч0,36 884 114 68,2 4Д6
180- ™ ю 55,11 43,24 7,59 3 615 476 251 8,10 -1 1024 127 81,1 4,30
90-J2 59,01 46,34 7*27 3 726 512 253 7,95 7.79 к 0,65 1155 .138 93,5 4.42
14 62,91 49.34 6,99 3 817 . 546 254 + 0,91 1 278 148 106 4,51
6 42,99* 33,75 9,85 3 876 394 274 9,49 -1,08 419 62,4 41,6 3,13
90- 60- 8 45,71 35,88 9,35 4 035 431 275 9,41 -0,83 487 69,9 49,6 3,26
10 48,31 37*95 9,15 4181 457 282 9,30 -*0,60 551 76,6 57,5 3,89
8 47,71 37,45 9,14. 4109 450 276 9,28 — 0,63 571 79,6 53,8 3,46
100*75*10 50,91 39,95 8,71 4 262 489 279 9,15 -0,36 652 87,6 62,9 3,58 ’
24а 12 53,91 42,35 8,36 4 382 524 280 9,02 — 0,14 724 94,5 71,4 3,66 :
8 49,81 39,05 41,95 8,83 4 232 479 278 9,22 — 0,24 782 103 63,9 3,96
120*80*10 53,41 8,39 8,02 4 391 523 281 9,07 + 0,07 900 114 75,4 4,10
12 57,01 44,75 4 525 564 283 8,96 ' +0,35 1010 124 86,7 4,21 ;
51,41 40,35 8,69 8,28 4 291 494 280 9,13 — 0,03 908 117 69,7 4,20 !
_ 10 55,51 43,55 4458 542 283 8,96 + 0,30 1050 130 82,7 4,35 1
1UU*¥U*12 59,41 46,65 49*65 7,87 4 593 583 284 8,80 + 0,59 1183 141 95,3 4,46 1
। . 14 . 63,31 7*56 4 706 621 286 8,63 + 0,86 1308 151 103 4,54 ’
31i
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 10
г тук, Эл * СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ШВЕЛЛЕРА С УГОЛКОМ H
Состав сечения Ось а? — £ с Ось у — у
ZI । J? a*1 Вес пог. м кг I СМ* ТУ СМ* г см X СМ I CM* ^max CM* ^min CM3 1 ' СЛ
16а 6 СО-60^ 8 10 1 8 1007510 12 8 120-80-Ю 12 8 180CO-J2 14 30,73 33,45 36,05 35.45 38,65 41,65 37,55 41,15 44,75 39,15 43,25 47,15 51,05 24,13 26,26 28,33 27,83 30,33 35,73 29,43 32,33 32,13 30,73 33,93 37,03 40,03 892 899 906 931 945 957 948 966 982 984 1 009 1033 1055 112 113 113 116 118 120 119 121 ’ 123 123 126 129 132 5,38 5,17 5,01 5,13 4,94 4,78 5,03 4,84 4,68 5,02 4,83 4,68 4,55 — 0,46 — 0,16 4-о,ю -h 0,07 -р 0,36 -Ьо,бо 4-0,55 4- 0,87 4-1,16 4-0,78 4-1,13 4-1,43 4-1,69 283 337 388 410 473 530 591 689 j 777 704 819 927 1 028 48,3 55,0 60,7 64,3 71,1 76,9 86,3 f 96,0 104 99,4 110 120 129 29,1 36,8 43,6 41,3 49,1 56,4 51,6 61,9 71,7 57,6 68,1 80,1 90,9 3,03 3,18 3,28 3,40 3,50 3,56 3,96 4,08 4,16 4,24 4,35 4,43 4,48 .
18а 6 90-60- 8 10 8 100-75-10 12 8 120.80-10 12 8 ISO .so }® 14 34,47 37,19 39,79 39,19 42,39 45,39 41,29 44,89 48,49 42,89 46,99 „ 50,89 54,79 27,07 29,20 31,27 30,77 33,27 ' 35,67 32,37 35,27 * 38,07 33,67 36,87 39,97 42,97 1 299 1 306 1 313 1338 1352 1364 1 355 1373 1 389 1391 1 416 1440 1462 144 145 146 149 150 152 151 153 154 155 157 160 163 6,13 5,93 5,75 5,85 5,65 5,48 . 5,72 5,53 5,35 5,70 5,49 *5,32 5,17 — 0,67 — 0,38 — 0,13 — 0,16 4-0Д2 4-0,36 4-0,28 4-0,61 4-0,89 4-0,51 4-0,86 4-1,16 + 1,42 319 878 433 454 523 584 646 749 843 762 885 1 001 1 109 ' 52,1 58,9 70,2 68,4 75,5 81,7 91,2 101 110 104 ’' 116 126 135 33,0 40,3 - 47,4 44,7 52,9 60,6 55,2 65,7 75,9 61,0 72,9 84,5 95,7 3,04 3,19 3,30 3,44 3,51 3,58 3,95 .4,08 4,17 4,21 4,34 4,43 4.50
1 20а 6 90-00- 8 10 8 100-75-10 12 8 120.80-10 12 8 180-90-12 14 38,50 41,22 43,82 43,22 46,42 49,42 45,32 48,92 52,52 46,92 51,02 54,92 58,82 30,23 32,36 34,43 33,93 36,43 38,83 35,53 38,43 41,23 36,83 40,03 43,13 46,13 1 830 1 837 1844 1869 1889 1895 1 886 1 904 1 920 1922 1947 1971 1 993 183 184 184 187 188 190 189 190 192 192 195 197 199 6,90 6,68 6,49 6,57 6,37 6,20 6,46 6,24 6,05 6,41 6,17 6,00 5,82 -0,86 -0,59 -0,36 “0,38 -0,11 h0,12 - 0,04 -0,35 -0,63 -0,25 - 0,59 - 0,89 -1,15 362 424 484 502 .578 645 705 815 917 825 958 1085 1197 56,2 63,3 69,6 72.5 80,4 » 86,9 96,1 107 116 109 121 132 142 36<,6 44,2 /51,7 48,3 57,2 64,6 58,9 69,9 80,6 64,7 77,2 89,2 101 3,06 3,21 3,33 3,41 3,5‘J 3,61 3,94 4,08 4,17 4.20 4,33 4,44 4,51
22а О 90-60- 8 JO 8 100-75-10 12 8 120-80-10 12 : 8 180-90-12 14 42,59 45,31 47,91 47,31 50,51 53,51 49,41 53,01 56,61 51,01 55,11 59,01 62,91 33,44 35,57 37,64 37,14 39,64 42,04 38,74 41,64 44,44 40,04 43,24 46,34 49,31 2 483 2 490 2497 2 523 2 536 2 548 2 539 2 557 2 573 2 575 2 600 ; 2624 2 646 226 227 228 229 230 237 231 233 234 234 236 238 241 7,63 7,40 7,23 7,30 7,09 6,90 7,17 6,94 6,74 7,10 6,87 6,67 6,50 -Н-Н-+-Н 111 111 ' ОФФФ ООО 000 О Ф I-* KsTsffe Ws 402 468 531 551 630 701 760 875 984 884 1024 J 155 1 278 60,2 67,5 74,2 77,3 85,2 92,0 101 112 121 114 127 138 148 £ 40,1 - 48,0 55,7 52,2 • 61,2 69,6 62,4 73,8 84,9 ? 68,2 81,1 93,5 106 • 3,07'1 3,21 ’ 3,33 3,41 , 3,53 3,62 3,92 4,06 M7 4,10 4,30 4,42 4,51
24а 6 90-60- 8 10 8 100-75-10 12 8 120-80ЛС 12 8 180-90.}j U 42,99 45,71 . 48,31 47,71 50,91 53,91 49,81 53,41 57^01 51,41 55,51 59,41 63,31 33,75 35,88 37,95 37,45 39,95 42,35 39,05 41,95 44,75 40,35 43,55 46,65 49,65 3 078 3 085 -3 092 3117 3131 8143 3134 3152 3168 3170 3195 3 219 3241 256 257 258 260 261 262 261 ' 263 264 264 266 268 270- 8,46 8,22 8,00 8,08 7,85 7,65 7,94 7,68 7,45 7,85 7,59 7,36 7,75 •НН-1 ++1 IM til Ф Ф ОО ООО ф О Ф ФФ М ¥s s g £ sis з 419 487 551 571 652 724 782 900 1010 908 1050 1183 130S 62,4 69,9 76%6 79,6 87,6 94,5 1’03 114 124 117 . 130 141 151 41,6 49,6 57,5 53,8 ' 02,9. 71,4 , 63,9 75,4 86,7 69,7* 82,7 . 95,3 108 . 8,13 3,26 3,39 3,46 3,58 3,66 3,96 4,U 4,21 4,20 4,35 4,46 4,54
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
315
Таблица 11
Состав сечения Вес 0 с ь я? - -X 0 с ь у- •у
* F пог. У . I Wmax TTmia Г • X I TFmax ^min Г
п см* кг см см4 см3 см3 СМ СМ смя СЛСа см
• t 14а 40,46 31,86 5,14 1316 256 121 5,70 2,23 1 414 166 120 5,91
16а 43,90 34,66 4,91 1333 278 123 5,57 3,10 1 993 212 154 6,73
18а 47,64 37,50 4,70 1409 299 125 5,44 4,04 2 727 264 195 7,56
16а
£0а 51,67 40,66 4,53 1 455 . 320 127 5,29 4)98 3 635 322 242 8,29
22а 55,76 43,87 4,38 1 501 343 129 5,19 5,96 4 712 384 294 9,20
- 24а 56,16 44,18 4,42 1 507 341 130 5,18 6,61 5 673 439 326 10,05
27а 61,22 48,16 4,24 1565 369 133 5,05 8,01 7 736 541 407 11,24
14а 44,20 34,70 5,97 1888 316 157 6,53 1,86 1512 174 124 5,85
16а 47,64 37,50 5,70 1959 344 159 6,40 2,69 2 120 224 160 6,67
18а 51,38 40,34 5,45 2 020 369 161 6,25 3,56 2 878 278 200 7,48
18а 8,35
20а 55,41 43,50 5,24 2 083 398 163 6,13 4,50 3 840 340 248
22а 59,50 46,71 5,05 2 143 425 166 5,99 5,44 4 981 407 301 9,15
24а 59,90 1 47,02 5,07 2145 422 166 5,93 6,04 5 982 466 333 10,00
27а 64,96 51,00 4)86 2 222 458 169 5,84 7,42 8140 571 416 11,20
14а 48,23 37,86 6,82 2 643 389 200 7,40 1,47 1 612 183 129 5,78
16а 51,67 43,66 6,52 2 725 418 202 7,25 2,26 2 250 236 164 6,60
18а 55,41 43,50 - 6,23 2 809 451 204 7,12 3,12 3 058 294 206 7,45
20а 2 891 483
£01 59,44 46,66 5,98 206 6,97 4,01 4 059 360 253 8,27
22а 63,53 49.87 5,76 2 967 515 .208 6,84 4,92 5 249 430 307 9,10
24а 63,93 50,18 5,78 2 970 514 209 6,82 5,51 6 285 490 339 9,92
27а 68,9$ 54,16 5,53 3 065 554 212 6,67 6,83 8 548 606 424 11,13
14а 52,32 41,07 7,72 3 546 460 248 8,24 1,16 1 702 192 132 5,70
16а 55,76 43,87 7,39 3 658 495 250 8,10 1,92 2 367 246 168 6,52 1
18а 59,50 46,71 7,06 3 769 534 252 7,95 2,74 3 202 307 210 7,33
22а 3 877
20а 63,53 49,87 6,78 572 255 7,81 3,59 4 256 377 260 8,90
22а 67,62 53,08 6,52 3 981 610 257 ’7,68 4,48 5 489 450 313 9,00
24а 68,02 53,39 6,53 3 976 608 257 7,65 5,03 6 569 516 347 9,83
27а 73,08 57,37 6,25 4101 656 260 7,50 6,31 8 910 637 431 11,04
14а 52,72 41,38 8,38 4 376 523 280 9,10 1,10 1 733 195 134 5,72
16а 56,16 44,18 8,02 4 516 562 282 8,95 1,86 2 405 248 171 6,54
18а 59,90 47,02 7,67 4 652 606 285 8,82 2,67 .3 254 310 212 7)37,
24а
20а 63,93 50,18 7,34 4 780 650 287 8,65 3,52 4 307 380 262 8,22
22а 68,02 53,39 7,05 4 902 696 293 8,50 4,41 • 5 548 455 315 9,05;
24а 68,42 53,70 7,01 4 899 695 ‘ 290 8,46 4,95 6 632 520 348 9,85;
27а 73,48 57,68 6,73 5 048 750 293 ’ 8,30 6,28 8 987 640 433 11,05 •
-
14а 57,78 45,36 9,70 6 165 636 356 10,32 0,80 1 829 203 139 5,63
16а 61,22 48,16 9,31 8,90 6 362 683 360 10,19 1,50 2 526 260 175 6,12:
18а 64,96 ‘ 51,00 6 558 738 363 10,04 2,28 3 411 325 217 7,24
27а
20а ’ 68,99 54,16 8,54 6 741 789 365 9,88 3,09 4 511 400 267 8,08 i
22а 73,08 57,37 8,20 6 912 843 368 9,73 3,94 5 808 478 322 8,90 J
\ 24а 73,48 57,68 8,19 7,82 6 914 845 368 9,70 4,45 6 920 547 354 9,711
27а . 78,54 61,66 7 114 910 369 9,53 5,69 9 385 675 439 10,93
14а 63,76 50,05 11,15 8 507 ‘ 764 451 ’ 11,55 0,50 1 931 214 из 5,50
16а 67,20 52,85 . ' 10,69 8 784 822 454 11,42 1,16 2 659 275 179 6,29» .7,10?
18а 70,94 55,69 10,23 9 050 885 460 11,30 1,89 3 574 344 222
гол
20а 74,97 58,85 ‘ 9,83 9 310 948 462 11,15* 2,65 . 4 723 423 272 7,92
22а 79,06 - 62,06 9,45 9 550 1010 465 11,00 3,47 6 080“ 509 328 8,77
24а 79,46 62,37 ’ 9,43 9 544 1011 464 10,96 3,93 7 224 582 360 9,53
27а 84,52 , । 66,35 9,02 9 828 1 090 468 10,78 5,10 9 797 720 £ 447 10,77
316
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 12*
1»
Т’ ^зч
4—га
*4
Состав сечения Вес
F
пог. м
| 1 1 См* кг.
14а 40,46 31,76
16а 43,90 34,46
18а 47,64 37,40-
16а
20а 51,67 40,56
22а 55,76 43,77
24а 56,16 44.08
27а 61,22 48,06
14а 44,20 34,70
16а 47,64 37,40
18а 51,38 40,34
18а
20а 55,41 43.50
22а 59,50 46,71
24а 59,90 47,02
27а 04,96 51,00
14а 48,23 37,86
16а 51,67 40,56
18а 55,41 43,50
10а
20а 59,44 ' 46,66
22а 63,53 49,87
24а 63,93 50,18
27а 68,99 54.16
14а 52,32 41,07
16а 55,76 43,77
18а 59,50 46,71
22а
20а 63,53 49,87
22а 67,62 53,08
24а 68,02 53,39
27а 73,03 57,37
14а 52,72 41,38
16а 56,16 44,08
18а 59,90 47,02
2<а
20а 63,93 50,18
22а 68,02. 53,39
24а 68,42 53,70
27а 73,48 57,68
14а 57,78 45,36
16а 61Д22 48,06
18а 64,66 51,00
27а
20а 68,99 54,16
22а 73,08 57,37
24а 73,48 57,68
27а 78,54 61,66
»ла 63,76 . 50,05
16а 67,20 52,75.
18а 70,94 55,69
60а 1
20а 74,97 - 58,85
22а 79,06 ‘ - 62,06.
24а 79,46 62,37
27а 84,52 66,35
СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ
ШВЕЛЛЕРА С ШВЕЛЛЕРОМ
0 С Ь 2D — X
У I ^тах T^min
СМ см* см3 еле3
4,85 1 396 256 125
4,57 1454 279 127
4,32 1515 301 130
4,10 1 576 .. 325 132
3,89 1638 . 349 135
3,97 1 622 347 135
3,75 1699 377 139
5,69 1 995 317 162
5,38 2 075 844 164
5,09 2156 372 167
4,83 2 236 401 170
4,58 2 315 430 173
4,65 2 294 429 172
4,39 2 390 465 176
6,58 ’ 2 758 384 206
6,24 2 866 416 208
5,91 2 974 450 211
. 5,60 .3 079 ' 484 214
5,33 3 182 519 215
5,39 3154 618 216
5,09 3 276 559 220
7,50 3 681 454 254
7,12 3 822 492 257
6,76 3 964 531 260
6,40 4100 572 263
< 6,11 4 233 613 266
6,17 4198 611 265
5,83 4 355 662 269
8,17 4 531 516 286
7.75 4 699 558 289
7,35 4 871 605 292
6,98 5029 652 296
6,64 5185 697 299
6,69 5.147 696 297
6,31 5 329 - 754 301
9,53 6 346 626 . 363
9,07 6 585 677 367
8,62 6 818 732 371
8,20 7 050 787 375
7 £2 7 264 842 379
7,86 7 312 843 377
7,43 7 465 912 381
10,99 8 720 752 459
10,47 9 041 843 463
9,99 9 361 876 469
* 9,55 9 669 941 ‘ 472
• 9Д1 9 963 1005 477
9,14 9 910 1007 475
8,67 1024» 1088 480
н
0 с ь ?/-? /
Г} I W Г
см см4 см3 см
5,89 637 91 3,97
5,75 940 117 4,63
5,64 1 346 150 5,30
5,50 1877 188 6,02
Mi 1 2 531 230 6,74
5,36 f 3 126 260 7,45
5,26 4 436 329 8|б1
6,72 662 95 3,87
6,59 965 121 4*49
6,49 1 371 152 0,16
6,34 1 903 190 5,86
6,24 2 557 232 6.55
6,19 3 151 263 7,25
6,06 4 461 330 8,28
7^56 693 99 3,78
7,44 996 124 4,38
7,32 1402 156 5,03
7,20 1934 193 5,70
7,07 2 588 235 6,38
7,02 3 182 ' 265 7,05
6,89 4 492 333 . 8,07
8,40 725 104 3,71
8,27 1 028 123 4,29
8,15 1434 159 4,91
8,02 1966 197 5,55
7,90 2 619 238 6,22
7,84 3 214 268 6,88
7,71 4 524 835 7,85
9,27 737 105 3*73
9,14 1 040 130 4,30
9,02 1446 161 4,91
8,86 1 978 198 5,55
8,75 2 632 239 6,22
8,68 3 226 269 6,87
8,51 4 536' 336 7,85
10,47 779 111 3,67
10,33 1082 135 4,19
10,25 1488 165 4,78
10,10 2 020 202 5,40
945 2 674 243 6,05
9,91 3 268 272 6*67
9,75 4 578 г- ззв ~ 7,65
11,70 828 118 3,59
11,60 1 130 141 4,10
ИДИ) 1537 171 4,65
11,36 2 068 207 5,25
11,20 „2 722 247 5*86
11,15 3 316 276 645
11,00 4 626 343 7,40
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
317
Таблица 13
1 ,У1 , J—71—г* • СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ШВЕЛЛЕРА С ШВЕЛЛЕРОМ н
Состав сечения F см2 Вес пог. .м кг Ось ас — я? Ось у— у
1 1 У см 1 CMi ЕГщах С.н* l^min см9 г ’ C3J I см* t * г см
— — 16а » . 14л 16а , 18ft 20а 22а 24а 27а . 40,46 48,90 47,64 51,67 55,76 56,16 61,22 31,76 34,46 37,40 40,56 43,77 44,08 48,06 3,56 3,10 2,67 2,26 1,91 1,84 1,50 1 866 1 994 2120 2 251 2 366 2 404 2 526 200 212 224 236 246 249 260 150 155 159 164 168 170 174 6,79 6,74 М? 6,61 6,52 6,54 6,44 637 940 1346 1877 2 531 3 126 4 435 91 117 150 188 230 . 260 329 3,97 4,63 5,30 6,02 6,74 7,45 8,51
18а 14а 16а . 18а 20а 22а 24а 27а 44,20 47,64 51,38 55,41 59,50 59,90 64,96 34,70 37,40 40,34 43,50 46,71 47,02 51,00 4,51 4,02 3,56 3,11 2,73 2,66 2,27 2 560 2 727 2 892 3 060 3 215 3 254 3 412 248 264 279 294 307 311 326 190 196 200 206 211 212 217 7,61 7,57 7,50 7,44 7,34 7,39 7,25 662 965 1371 1 903 2 557 3 151 4 461 95 121 152 190 232 263 330 3,87 4,49 5,16 5,86 6,55 7,25 8,28
20а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 48,23 51,67 55,41 59,44 63,53 63,93 68,99 37,83 40,56 43,50 46,66 49,87 50,18 54,16 5,50 *4,98 4,49 4,01 3,59 3,53 3,09 3 421 3 635 3 847 4 063 4 254 4 306 4 508 303 322 341 359 377 380 399 236 241 248 254 259 261 267 8,40 8,39 8,34 8,29 8,18 8,20 8,10 693 996 1402 1934 2 588 3 182 4 492 99 124 156 193 235 265 333 3,78 4,38 5,03 5,70 6,33 7,05 8,07
22а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а ; . 52,32 55,76 59,50 63,53 67,62 68,02 73,08 41,07 43,77 46,71 49,87 53,08 53,39 57,37 6,50 5,96 5,43 4,93 4,48 4,41 3,94 4 444 4 712 4 980 5 248 5 490 5 549 5 805 361 384 407 429 451 454 478 286 294 300 307 313 315 321 9,20 9,19 9,14 9,09 9,00 9,05 8,90 725 1 028 1434 1 966 • 2 619 3 214 <4 524 104 128 159 197 238 268 335 3.71 4,29 4,91 5,55 6,22 6,88 7,85
24ft 14а 16а 18а 20а 22а 24а к 27а 52,72 56,16 59,90 63,93 68,02 68,42 73,48 41,38 44,08 47,02 50,18 53,39 53,70 57,68 7,18 6,60 6,04 5,50 5,02 4,95 ' 4,44 5 363 5 672 5 977 6 286 6 561 6 626 6 923 413 440 466 491 516 520 547 319 326 333 340 346 348 ' 354 10,09 10,05 • 9,99 9,92 9,84 9,85 9,70 737 1 040 1 446 1 978 2 632 3 226 4 538 105 130 161 198 239 269 * 336 3,73 4,30 4,91 5.55 6,22 г 6,47 7,85
37а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 61,22 64,96 68,99 73,08 73,48 78,54 48,06 •51,00 54,16 57,37 57,68. 61,66 8,01 7,41 6,83 6,31 6,23 5,68 7 731 8 134 8 540 8 905 8985 9 375 540 572 604 636 640 675 407 415 423 430 433 440 11,22 11,20 11,14 11,04 11,07 10,91 1082 1 488 2 020 • 2 674 3 268 4 578 135 165 202 243 - 272 339 4,19 4,78 5,40 6,05 6,67 7,65
30а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 1 67,20 70,94 74,97 79,06 79,46 84,52 1 52,75 .55,69 ' 58,85 62,06 62,37 66,33 9,51. 8,89 8,27' 7,72. 7,G4 7,04 10 378 - 10 900 И 428 11 906 12 003 12 517 656 695 734 773 778 821 506 516 526 534 < 537 545 12 41 12,40 .12,33 12,29 12,30 12,17 1130 1537 2 068 2 722 3 316 4 626 ' 141 171 207 247 '276 '343 4,10 4,65 5,25 5,96 *6,45 7,40
318
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 14
»5L- , СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ДВУТАВРА С ШВЕЛЛЕРОМ н
Состав- сечения F <?л® Вес ’ пог.м кг Ось X — X Ось у-у
I J | и СМ I см* см3 см3 Г см I СМ* W см3 Г* СЛ
20а 14а 16а 18а . £Оа 22а 24а 27а 54,01 57,45 61,19 65,22 •69,31 69,71 74,77 .42,43 45,13 48,07 51,23 54,44 54,75 58,73 6,95 6,62 6,31 6,00 5,72 5,78 5,47 3 385 3 506 3 628 3 747 3 863 3 832 3 971 448 482 518 555 593 591 638 259 262 265 268 271 269 273 7,90 7,81 7,70 7,58 7,47 7,40 7,29 722 1 024 .1430 1942 2 616 3 210 4 520 103 128 159 196 238 268 835 3,66 4,22 4,84 5,48 6,14 6,78 7,76
22а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 60,51 63,95 67,69 71,73 75,81 76,21 81,27 47,53 50,23 53,17 56,33 59,54 59,85 63,83 7,97 7,62 7,27 6.95 6,64 6,69 6,35 4 710 4 872 5 036 5 194 5 349 5 311 5 494 550 589 632 675 719 719 774 336 339 342 345. 348 347 351 8,81 8,72 8,62 8,50 8,39 8,34 8,20 789 1091 1498 2 029 2 683 3 277 4 587 ИЗ 136 166 203 244 273 340 3,(2 4,12 4,70 5,32 5,95 6,56 7,52
24а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 66,21 69,65 73,89 77,42 81,61 81,91 86,97 51,93 54,63 57,57 ГОЛЗ 63,94 64,25 68,23 8,96 8,58 8,21 7,86 7,53 7.57 । 7,20 6 205 6 413 6 623 6 827 7 027 6 982 7 215 649 695 743 ,793 844 844 908 413 416 419 423 427 425 429 9,67 9,58 9,48 9,39 9,28 9,23 9,09 844 1146 1553 2 034 2 738 3 332 4 642 121 143 173 208 249 278 344 3,57 4,05 4,60 5,18 5,80 6,38 7,30
27а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 76,55 80,29 84,32 88,41 88,81 93,87 60,03 62.97 66,13 69,34 69,65 73,63 9,96 9,56 9,17 8,81 8,84 8,43 8 980 9 300 9 581 9 855 9 803 10 121 846 906 966 1025 . 1028 1102 527 533 537 542 540 545 10,80 10,75 10,64 10,54 10,48 10,37 1 211 1 618 2 149 2 803 3 397 4 707 151 180 215 255 283 349 3,98 4,49 5,05 5,63 6,18 7,08
80а 16а 18а £Са 22а 24а 27а 83,15 86,89 90,92 95,01 95,41 100,47 65,23 68,17 71,33 74,54 74,85 78,83 11,34 10,91 10,50 10,10 10,12 9,67 12 122 12 505 12 878 13 242 13 182 13 603 1 011 1 077 1 145 1215 1218 1 304 650 655 660 665 663 669 12,06 11,98 11,88 11,79 11,72 11,61 1266 1 673 2 204 2 858 3 452 . 4 762 158 186 220 260 288 353 3,90 4,39 4,92 5,49 6,02 6,89
80b 16а 18а 20а 22а 24а 27а 89,15 92,89 96,92 101,01 101,41 106,47 69,93 72,87 76,03 79,24 79,55 ‘83,53 11,59 11,18 10,77 10,39 10,41 9,98 12 647 13048 13 443 13 826 13 767 14 213 1033 1098 1 167 1 236 1239 1325 687 693 699 705 703 710 11,90 11,82 11,76 11,70 11,63 11,52 1 288 1695 2 226 2 880 3 474 4 784 161 188 223 262 290 354 3,80 4,27 4,79 5,34 5,85 6,70
88а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 90,05 93,79 97,82 101,91 102,31 107,37 70,63 73,57 76,73 .79,94 80,25 84,23 12,76 12,30 11,86 11,43 11.45 10,97 15 885 16 370 16 860 17 330 ' 17 266 Т7 810 1 185 1259 1337 1417 1 421 -1520 755 791 . 798 803 801 809 13,28 13,21 13,13 13,02 12,99 12,86 1 326 1733 2 264 2 918- 3 512 4 822 166 193 226 265 293 857 3,83 4,30 4,81 5,35 5,86 6,70
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ . 31» Таблица 14
_. >у— * х 4—г1 тг СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ДВУТАВРА € ШВЕЛЛЕРОМ н
Состав сечения . F см* Вес пог. м кг Ось х — х Ось у — у
1—1 гп у ел* I см* max е «.э "'min см* Г СМ I см* ж см* г см
83b 16а 18а 20а 22а 24а 27а 96,65 100,39 104,42 108,51 108,91 113,97 75,83 78,77 81,93 85,14 85,45 89,43 13,01 12,58 12,15 11,74 11,76 11,29 16 571 17 085 17 594 18 089 18 024 18 600 1213 1287 1 364 1 442 1447 1 545 829 837 844 851 849 857 13,09 13,02 12,98 12,90 12,89 12,78 1350 1757 2 288 2 942 3 536 4 846 1 169 195 229 267 295 ' 359 1 3,74 4,18 4,68 5,21 5,70 6,52
86а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 98,25 101,99 106,02 110Д1 110,51 115,57 77,13 80,07 83,23 86,44 86,75 90,73 14,24 13,76 13,30 12,85 12,86 12,35 20 673 21 296 21 912 22 510 22 442 23137 1388 1472 1560 1649 1 655 1766 950 958. 965 972 970 978 14,49 14,40 14,38 14,29 14,23 14,14 1.418 1825 2 356 3 010 3 604 4 914 177 . 203 236 274 зоо- 364 3,80 4,23 4,72 5,22 2,72 6,52
86b 16а 18а 20а 22а 24а 27а 105,45 109,19 113,22 117,31 117,71 122,77 82,83 85,77 88,93 92,14 92,45 93,43 14,49 14,04 13,60 13,17 13,18 12,68 21 538 22 187 22 831 23 393 23 391 24 123 1423 1505 1 591 ; 1674 1 1685 1 796 1001 1010 1019 1 025 1025 - 1034 14,29 14.24 14,20 14,12 14,10 14.02 1 448 1855 2 386 3 040 3 634 4 944 181 206 239 276 303 . -366 3,70 4,12 4,60 5,09 5,56 6,34
40а 16а 18а < «* 22а . 24а 27а 108,05 111,79 115,82 119,91 . 120,31 125,37 84,83 87,77 90,93 94,14 94,45 98,43 16,17 15,68 15,18 14,71 14,71 14,17 28 003 28 827 29 642 30 435 30 364 31 286 1665 1760 1861 1 962 1970 2 097 1175 1185 1194 1 203 1201 1211 16,09 16,05 16,00 15,91 15,89 15,75 1526 1933 2 464 3118 3 712 5 022 191 215 246 . .283 . 309 372 3,76 4,16 4,61 .5,10 5,55 6,33
10b 16а 18а . 20а 22а 24а 27а 116,05 119,79 123,82 127,91 128,В| 133,37 91,03 93,97 97,13 100,34 100,65 . 104,63 16,4» 15,96е 15,49 15,04 15,04 14,52 29177 ЗОО26 30 876 31.705 31633 32 692 1708 1 802 1 901 " 2 002 2 010 2135 1238 1 249 1 280 1270 1267 1280 15,86 15,80 15,79 15,73 15,70 15,61 1558 ’ 1965 2 496 3150 ’ 8 744 5 054 195 218 25Q 286 312 374 , 3,66 4,05 4,49 4,96 5,40 6,15
320
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 15
*-Т-^ •5’ СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ДВУТАВР! С ШВЕЛЛЕРОМ H
Состав сечения F cm* Вес пог. м кг Ось л? — ж Ось у — у
I U У см I CM* тг,„ ЛШХ CM* ^min CjH1 r CM I CM* T7 СЛ1* r CM
20а / 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 54,01 57,45 61,19 65,22 69,31 69,71 74,77 42,43 45,13 48,07 51,23 54,44 54,75 58,73 5,99 5,49 5,01 4,55 4,13 4,06 3,63 4 092 4 332 4 572 4 817 5 038 5 094 5 329 347 • 367 387 407 436 430 450 292 299 305 312 317 320 326 8,70 8,69 8.65 ' 8,59 8,52 8,55 8,44 722 1024 1430 1962 2 616 3 210 4 520 103 128 159 196 238 268 335 3,66 4,22 4,84 5,48 6,14 6,78 7,76
22а 14а • 18а 18а 20а 22а 24а 27а , 60,51 63,95 67,69 71,72 75,81 76,21 81,27 47,53 50,23 53,17 56,33 59,54 59,85 63,83 7,11 6,61 6,11 5,63 5,19 5,12 4,66 5 529 5 835 6 143 6 457 6 741 6 809 7114 428 452 476 499 523 527 553 371 379 387 394 401 403 410 9,56 1 9,55 । 9,52 9,49 9,43 9,45 9,36 789 1 091 1498 2 039 2 683 3 277 , 4 587 113 136 166 203 244 273 340 3,62 4,12 4,70 • 5,32 5,95 6,56 7,52
24а 14а 16а 18а , 20а 22а . 24а 27а 66,21 69,65 73,39 77,42 81,51 81,91 86,97 51,93 54,63 57,57 60,73 63,94 64,25 68,23 8,17 7,65 7,14 6,64 6,18 6,11 5,62 7 130 7 506 7 885 ; 8 273 8 626 8 704 9 086 510 538 566 593 621 626 657 450 459 468 477 484 487 494 10,36 10,36 10,33 10,34 10,27 10,32 10,24 844 1146 1553 2 084 2 738 3 332 4 642 121 143 173 208 249 278 344 3,57 4,05 4,60 5,18 5,80 6,37 7,30
27а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 73,11 76,55 80,29 84,32 88,41 88,81 93,87 57,33 60,03 62,97 66,13 69,34 69,65 73,63 , 9,65 9,fl 8,58 8,05 7,56 7,49 6,96 9 801 10 288 10 781 I 11 285 11 747 11 832 12 346 634 668 701 735 770 774 814 565 575 585 596 604 606 616 11,59 11,60 : 11.5» : 11.56 , 11,52 11,54 11,47 909 1211 1618 2 149 2 803 3 397 4 707 130 151 180 215 255 283 349 3,52 3,98 4,49 5,05 5,63 6,18 7,08
80а 14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 79,71 83,15 86,89 90,92 95,01 95,41 100,47 62,53 65,23 68,17 71,33 74,54 74,85 78,83 11,12 10,57 10,01 9,45 8,94 8.87 8,30 12 971 13 583 14 204 14 841 15 428 15 540 16 185 767 805 845 886 927 932 981 687 699 711 722 733 735 746 12,75 12,76 12,79 : 12,78 12,75 12,77 12,70 964 1266 1673 2 204 2 858 3 452 4 762 138 158 186 220 260 288 353 3,48 3,90 4,39 4,92 5,49 6,02 6,89
14а 16а 18а 20а 22а 24а 27а 85,71- 89,15 92,89 96,92 101,01 101,41 106,47 67,23 69,93 72,87 76,03 79,24 79,55 83,53 11,39 10,86 10,33 9,80 • 9,30 9,23 8,68 13 505 14 143 14 794 15 464 16 085 16 202 16 889 786 824 864 904 946 951 1 000 726 739 752 766 777 780 792 12,56 12,60 12,61 12,62 12,61 12,62 12,60 986 1 288 1695’ 2 226 2 880 3 474 4 784 141 161 188 223 262 290 354 3,39 3,80 4,27 4,79 5Д4 5,85 6#0
33а 14а 16a < 18a 20a 22a 24a 27a 86,61 99,1)5 93,79 97,82 101,91 102,31 107,37 67,93 70,63 73,57 76,73 79,94 80,25 84,23 12,61 12,05 11,47 10,89 10,35 10,28 9,69 16 779 17 532 18 300 19 088 19 819 19 951 20 760 911 955 1002 1049 1098 1 104 ; 1160 823 837 850 >863 875 878 891 13,91 13,95 13,96 13,97 ; 13,95 13,96 । 13,90 1024 1326 1733 2 264 l 2 918 3 512 4 822 • 146 166 , 193 226 ; 265 ' 293 : 357 ] 3,43 3*83 4.30 4,81 5,35 5,86 6,70
38b 14a 16a 18a 20a 22a 24a 27ц 93,21 96n65 100,39 104,42 108,51 108,91 113*97 73,13 75,83 78,77 . 81.93 85*14 85.45 8ЗДЗ 12,88 12,34 11.80 11,24 10,73 10,66 10,08 17 472 18 255 19 056 19 883 20 653 20 791 21649 935 979 1025 1 072 1 121 1126 1184 868 884 899 914 - 927 931 945 13,69 13.76 13,78 13,80 ! 13,80 13,80 13,79 I5 048 A 350 1757 2288 * 2 942 , 3 536 . 4 846 , 150 169 195 • 229 J 267 , 295 l 359 1 3,36 3,74 4,18 4,68 -5,21 5,70 6,52
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
321
Таблица 16
1 — » •2 —1 Ту 1 СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЙ ДВУТАВРА С ШВЕЛЛЕРОМ * I
Состав сечения F СМ* Вес пог. м кг 0 С ь X — X О с ь у — у
I U V см I см* ^гаах еж» еж® Г см I см* Ж см3 г см
14а 94,81 74,43 14,15 21600 1083 989 15,10 1116 159 3,42
16а 98,25 77,13 13,58 22 516 1133 1004 15,16 1418 177 3,80
36а 18а 101,99 80,07 12,99 • 23 454 1185 1019 15,17 1825 203 4,23
20а 106,02 83,23 12,40 24419 1240 1035 15,16 2 356 236 4,72
22а 110,11 86,44 11,85 25 321 1 295 1 048 15,17 ЗОЮ 274 5,22
24а 110,51 86,75 11,78 25 476 1 301 1052 15,18 3 604 300 5,72
27а 115,57 90,73 . 11,16 26 481 1 368 1066 15,15 4 914 364 6,52
Д4а 102,01 80,13 ' 14,42 22 469 1 111 1041 14,84 1146 164 3,35
16а 105,45 82,83 13,88 23 417 1 160 1 059 14,88 1448 181 3,70
36Ъ 18а 109,19 85,77 13,32 24 393 1 212 1076 14,94 1855 206 4,12
20а 113,22 88,93 12,76 25 401 1266 1093 14,97 2^86 239 . 4,60
22» 117,31 92,14 12,23 26 347 1 322 1108 14,98 3 040 276 5,09
24а 117,71 92,45 12,16 26 508 1328 1112 15,02 3 634 303 5,56
27а 122,77 96,43 11,56 27,568 1395 1128 14,98 4 944 366 6,34
14а 104,61 82,13 16,16 28 954 1 318 1215 16,62 1224 175 3,42
16в 108,05 ' 84,83 15,57 30 106 1377 1232 16,68 1 526 191 3,76
18а 111,79 87,77 14,97 31 291 1437 1250 16,69 1933 . 215 4,16
40а 20а 115,82 90,93 • 14,36 32 514 1501 1 268 16,75 2 464 246 4,61
22а 119,91 94,14 13,79 33 664 1 566 1284 16,75 3 118 283 5,10
. 24а 120,31 94,45 13,72 33 851 1 573 1 288 16,77 3 712 309 5,55
27а 125,37 98,43 13,07 . 35 143 1652 1305 16,74 ! 5 022 372* 6,33
14а 112,61 88,33 16,43 30 123 1 355 1278 16,38 1256 179 3,34
16а 116,05 91,03 15,88 31 312 1 412 1 298 16,41 1558 195 3,66
40Ъ 18а 119,79 93,97 15,31 32 540 1 472 1 318 16,49 1965 218 4,05
20а 123,82 97,13 14,73 33 812 1 535 1 338 16,54 2 496 250 4,49
22а 127,91 100,34 14,18 35 015 1600 1 357 16,55 3150 286 4,96
24а 128,31 100,65 14,11 35 207 1607 1 360 13,57 3 744 312 5,40
27а 133,37 10.4,63 13,48 36 565 1687 1 379 16,56 5 054 374 6,15
Зак. 3800 Металлические конструкции.
21
322
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 17
СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ
н
ШВЕЛЛЕРА С ДВУМЯ ЛИСТАМИ
см2 Вес пог. м кг Ось я? — сс О сь У — У
— I см* 1 * Г см X см I см* "шах СМ* с.н3 Г СМ i
60.35 47,87 3 578 407 7,70 0,655 1 963 173 155 5,70
1Са
64,09 . 50,31 4 668 476 8,53 0,754 1 997 178 157 5,58
18а 2 листа 240 X 8 68,12 53,47 5 959 552 . 9,35 0,860 2 039 183 159 5,47
20а 72,21 56,68 7 450 631 10,16 0,950 2 089 180 161 5,37
22а 72,61 57,00 8 959 700 11,11 0,989 2 097 190 161 5,38
24а
Таблица 18
<-250-^120,- СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ШВЕЛЛЕРА С ДВУМЯ ЛИСТАМИ н
F см* Вес пог. м в кг Ось х —х Ось У-~У ;
Ld 1 . - I см* Ж С-М* Г СМ X i I см* ТГ шах Сле3 слЛ Г СЛ4
16а 18а 20а 22а 24а 2 листа 370 X 8 81,15 84,89 88,92 93,01 93,41 63,71 66,64 69,80 73,01 73,41 5 047 6 5Q7 8 210 10 155 12 158 §73 664, 760 861 950- 7,88 8,75 9,61 10,45 11,41 J 5,23 5,10 4,98 4,88 4,89 7 177 7 231 7 286 7 341 7 343 417 428 429 435 435 363 364 364 365 365 9,40 9,23 9,05 8,88 8,87
+
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ ОА ИЗГИБ
Таблица 19
Г .Л СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ . . г , , - ; - - э ШВЕЛЛЕРА С ^ГОЛКОМ ( c *
Состав сечения • j ° $ ь 1 a? — X * 5 6 c Sb У — У ' * - ' |J
1 1 i 1 ' • F ! CJt®: Bee пог. At кг У CM I 2/> i » max ’ CM* {Ml* । r! <M| Off - CM I CM* IT Г max CM* CM* I Г f t ел i — 1
। * 33,70? 26,46! .28,59 6,28 ; 1 260 j 201 ; iso • ejn - 0,62 307 : 52,8 31.9 1 3,03
( 90*60» 8 : 36,42 .5,93 i 1320 1 223 131 6,02 — 0,34 365 59,2 39,1 4 3,16
• 1? 39,02! • -30,66i 5,67 | 1366 j 241 i 132 ‘ 5^92 r-0,86 . 419 i 65,3 46,1 |
; • . i 88,42’• 30,16‘ 5,85 ? 134'5 L 230 133 5:93 - 0,11 440 ' 68,9 43,5 1 3,89 S
: 100*75*10 41,62 32,56' 5,58 1395 : 250 Г 134 5*79 + 0,17 508 7G,2 51,7 £ 3,54
• 12 44,62- . 35,06* 5,37 ; 1435 j 267 ; 135 5’65 + 0,37 ! . 568 82,8 59,0 S 3,56 1
16 i 8 40,52‘ 131,76: 5,64 J 1395 i 247 i 135 • 5186 + 0,341 631 ' 92,3 54,1 J 3,95 .
120*80*10 44,12 34,66 5,37 • 1 450 ’ 270 ; 136 5{72 |-0,66 731 102 . < 64,5 1 4,07 j
J? • 47,72 • 37,46! 5,15 ! 1495 ; 290 ; 138 5,69 M,95; ‘825 ДН 74,6 1 4,16 |
8 42,12 33, og: • 5,59 1425 J 255 1 137. . 5;8i h 0,57 745 .105 59,9 1 4,22
• ч 1 180.90«|g 46^22 36,26 5,82 1 1485 J 279 ' 139 5Л7 4-0,91 867 117 71,8 J 4,33
50,12' 89,36 5,12 t 1535 1 299 : i4i 5,52 F 1,21 981 127 83,2 4,43
14 54,02 42,36 4,96 : 1 570 ! 317 142 5,39 Ь»;53 1087 135 94,8 ! 4,49 : 1 I
. 6 33,04 29,87'. 7,24 1 850 255 ‘ 172 6,98 - 0,88 355 57,8 35,9 ! 3,04
' 9ДО0* 8 40,76 32,00i 6,87 1 939 281 174 6,88 -0,61 413 65,6 43,5 . 3,21
: 10 43^36, 84,07 • 6,58 2 000 304 175 6,79 -0,36 478 71,9 51,0 i 3,36
* 1 8 42,76 33,57. 6,75 1 965 292 • 175 6,79 - 0,40 498 75,6 48,0 ' 3,41
! 100*75*10 45,96 Зв?07 6,44 2 040 317 и 176 6,65 -0,12 572 83,5 ‘ 56,5 3,53
> 12 48,96i 38,47 ,6,20 2 09p 338 177 6,53 6,^3 + 0,11 639 90,0 64,6 3,6fr
18 $ • 44,86 •35,17. 6,52 2 030 311 177 F0,03 700 99,6 58,4 3,95
120*80*10 4846! 38,07: 6,21 2105 839 . 179 6,59 -0,34 810 110 69,5 < 4,09
. 1^ * . 52,06 . 40,87. 5,95 2 170 ' 365 . 180 6,46 r 0,62 912 120 80,0 • 4,19
46,46 • : 36,47 6,45 2 065 820 179 > 6,67 - 0,24 . 820 Д12 64,0 4,20
_ 1A 50,56! 39,67 6,13 2 150 350 181- 6,52 - 0,59 952 125 76,7 4,35
180* *>O*jg 54,46^ 42,77. 5,89 2 215 376 183 6<38 -0,89 1076 136 88,5 4,43
14 58,36! 45,77 5,68 2 265 399 184 6,£3 - 1,15’ 1191 146 100 ! 4,52
6- 42,71 * ' 33,54 8,23 2 560 311 217 7j74 - 1,06 ! 407 62,6 40,5 3,08
1 ’ * . 90*60* 8 45,43 J ' 35,67 7,83 . 2 675 j 341; 220 7^70 -0,80 471 70,3 48,0 3,22
10 43,03: .37,74 7,52 ! 2 765 1 368 222 ^60 -.0,57 534 77,0 55,7 3,34
8 47,43' 37,24 7,69 ‘ 2 720 : 355 221 7^59 - 0,60 554 80,3 52,3 3,41
10045*10 50,63: 39,74 7^5 i 2 820 384 223 7;46 - 0,34 634 88,6 61,3 1 3,54
12 . 53,63 [ 42,14. 7,08 , 2 900 409: , 224 7,35 - 0,11 707 96,0 70,0 I 3,63
20 1 8 49,53 ' 33,84 7,44 2 805 ' 377 ' 223 7.52 -0,20 764 !104 62,6 3^2
. 120.80*10 53,135 41,74 7,09 . 2 910 410: [ 225 7,40 + 0,09 881 116. 73,5
12 *56,73 i .44,54’ 6,80 3 000 ] 441 । 227 7,27 + 0,37 991 126 85,0 ! 4,18
‘ . 8 54,13| 55,23* 40,14- 7,35 ' 2 845- J 387' ! 225 7,47 - 0,01 888 .119 68,0 1 4,17
, ч 180*90 ]o 43,34:! 6,99 : 2 96Q ч 423 - 227 - 7^32 +0,32 1 025 131 81,0 4,31
59,13; 46,44' 6,71 3 050 455 : 229 7,18 1 163 143 93,8 ' 4,43
14 63,03! 49,44’ G,47 3125 1 483 231 7^03 + 0,88 ; 1288 154 106 •; 4,52
6 47.72 , 37,47 ; 9,24 3 515 : 381 276 . 8,58 - 1,29 . 467 ! 69,6 45,4 3,14
’ 90-60* $ 50,44 : ' 39,60 ! 8,83 3 665 415 278 8,53 -1,05 , 540 i 77,7 .53,7 3,28
1 Jc. 53,041 41,67 ; 8,49 . 3 795 447. 281 8,45 — 0,83 . 609 • 8^5 62,0 f 3,39
S’ 52,441 41,17 i 8,65 ‘ 3 730 432 279 . 8,45 — 0,85 629 ! 88,0 58,0 J 3,47
: 100-75*10 55,64 3 43,67 8,29 3 865 466 ‘ ’ 282 8,33 т 0,60 715 96,5 67,5
) | '12, 58,64 j 46,07 ’ 7,99 t 3 970 > 497- 1 284 ‘8,21 T0,38 794 !104 76,5 * 3,67
i 22 8 54,54 । 42,77! 8,39 i 3 840 ; 458 ’ 282 r 285 8,38 tO,49 848 113 68,0 i. 3,54
120*80*10 58,14’ 45,67 * 8,01 i 3 980 ’ 497 8,S8 T0,20 974 125 Q0,0 s 4,09
i 12 * 61,74 , 48,47 • 7,69 j 4 100 ; 533 ’287 8Д5 4-0,08 1 Q94 135 92,0 i 4,20
8 56,14, 44,07 8,28 ! 3 890 ? 470 ’ 284 8^2 -0,30 979 tl27 73,6 li 4,18
j 130-90**2 60,24 47,27; 7,88 4 040 513 1 286 . 8^9 4-0,02 1J32 S141 87,0 I. 4,33
, 64,14! 68,04 1 50,37 I 7,57 i 4 165 ‘ 550 289 8,06 + 0,31 1274 .152 100 ! 4,45
; 11 53,37 ' 7,30 I 4 265 584 ч 290 7,93 4- 0,58 1 408 Д64 113 ;* 4,55
• .6 . 53,06! 41,66 10,25 4 620 451 336 9,84 - 1,43 533 1 75,5 51,1 3,17 ,
; 90*60* 8 55,78 j ,43,79 9,82 - 4 815 : 490 1 340 9,29 - 1,22 611 1 84,0 59,8 3,30 ;
i 10; 58,38 j .45,86 9,48 i 4 980 525. 343 9,24 — 1,00 682 • 91,0 68,4 3,42
‘ , s 57,78 j . 45,36 9,64 J 4 900 ; 508. ‘341 9,fcl - 1,04 702 : 94,1 63,5 3,48
: 100*75*10 * 60,981 47,86 9,25 5 075 < 549' 344 9,12 — 0,80 794 >103 73,5 ; 3,56
* **r 63,98 | 50,26 8,93 ; 5 215 1 584 ‘ ;346 9,j)3 -0,58 877 (ill 82,9 3,59
24 1 . 8| 59,88 • , 46,96 9,36 5 035 '! 538 344 9,18 - 6,70 929 :119 73,2 ? M9
>. 120*80*10 63,48 ! 67,08 j 49,86: 8,96 j 5 225 ! 583 f 347 : 9,07 - 0,42 . 1063 !132 85,6 s 4,09
i - - js; 5^,66 8,62 I 5 380 j 624 i35O 8,95 — 0,16 . 1 189 142 97,7 1 4,30
i . , в; 61,48 i 48,26 .9,23 5 105 1 553 1346 9,12 - 0,52 1 035 1 226 133, 78,7 4,15
L 1ОЛ пл Ю 65,58! 69,48 ’ 51,46< 8,81 ; 5 300 • 602 j 349 9,00 - 0,20 H48 92,9 L 4,33
j 130-WJ-jg 54,56 8,47 5 460 - 645 i 353 354 ,, 8,85 + 0,07 1 377 161 107 4,45
•1 1 i : ц 73,38 j 57,56 8,17 ! 5 600 j 685 8»?4 a + 0j33 . ' 1 52Q |172 120 । 4,55 f
354
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 20
Состав сечения F см2 Вес пог. м в кг Ось а? — ® % 1 Л о О
ZI 1 I см* Г СЛ£ я? см I СМ* ^гпах. СЛ43 - пип СЛ£3 г см
& 33,70 26,46 980 123 5,39 —0,62 307 52,8 31,9 3,03
90.GO- 3 36,42 28,59 987 123 5,21 —0,34 365 59,2 39,1 3,16
10 39,02 30,66 994 124 5,05 —0,86 419 65*3 46,1 3,27
8 38,42 30,16 1 019 127 5,15 —0,11 440 68,9 43,5 3,39
10075 10 41,62 32,56 1 033 129 4,98 +0,17 508 76*2 51,7 . 3,54
12 44,62 35,06 1045 131 4,84 +0,37 568 82,8 59,0 3,56
8 40,52 31,76 1036 130 5,05 +0,34 631 92,3 54,1 3*95
ПО-ОД.'О 44,12 34,66 1054 132 4,88 +0*66 731 102 64,3 4,07
12 47,72 37,46 1070 134 4,73 +0,95 825 111 74,6 4,16
8 42,12 33,06 1 072 134 5,04 +0,57 745 105 59,9 4,22
46,22 36,26 1 097 137 4,87 +0,91 867 117 71*8 4,33
180-ОД* 50,12' 39*,36 1 121 140 4,72 +1,21 981 127 83,2 4,43
14 54,02 42,36 1 143 143 4,60 +1,53 1 087 135 94*8 4,49
а 38,04 29,87 1459 163 6,19 —0,88 355 57,8 35*9 3,04
од.ео* s 4Э,76 32,00 1 466 163 6,00 —0,61 413 65,6 43,5 3*21
10 43,36 34,07 1473 164 5,84 —0,36 478 71,9 51*0 3,36
8 42,76 33,57 1 498 166 5,92 —0,40 498 75,6 48*0 3,41
100 Л Б* 70 45,96 s 36,07 1516 168 5,72 —0,12 572 83,5 56*5 3*53
• 9- 12 48,96 38,47 1 524 169 5,58 +0,11 G39 90,0 64,6 3,02
18 8 44,86 35,17 1 515 168 5,81 +0,03 700 99,G 58,4 3*95
120-80-10 48,46 38,07 1533 170 5,62 +0,34 810 110 69,5 4*09
12 52,06 40,87 1549 172 5,45 +0,62 912 120 80,0 4,19
8 46,46 36,47 1551 172 5,78 +0,24 820 112 64,0 4,20
50,56 39,67 1 576 175 5,58' +0,59 952 125 76,7 4,35
- 180*ОД’}5 54,46 42,77 1600 178 5,41 +0,89 1076 136 88,5 4*43
14 58,36 ' 43,77 1 622 180 5,27 +1,15 1191 14G 100 4*52
ft 42,71 33,54 2 044 204 0,92 —1,06 407 62,6 40,5 3,03
ОД.СО- 8 45,43 35,67 2 051 205 6,71 —0,80 471 70,3 48,0 3,23
10 48,03 37,74 2 058 206 6,54 —0,57 534 77,0 55,7 3,34
8 47,43 37,24 2 083 208 6,62 —0,60 554 80,3 ' 52,3 3,41
1С0-75-Ю 50,63 39,74 2 097 210 6,43 —0,34 634 88*6 61.3 3,54
12 53,63 42,14 2 109 211 6,27 —0,11 707 96,0 70*0 3,63
ЭД 8 49,53 38,8£ 2100 210 6,51 —0,20 764 104 62*6 3,92
120-80 10 53,13 41,74 2118 212 6,31 +0,09 881 116 73,5 4,06
12 56,73 44,54 2 134 213 6,14 +0,37 991 126 85,0 4,18
8 51,13 40,14 2136 214 6,46 —0,01 888 119 68,0 4,17
55,23 43,34 2 161 216 6,26 +0,32 .1 025 131 81,0 4,31
100*90*12 59,13 46,44 2 185 219 6,07 +0,61 1 163 143 93,8 4,43
' 14 63,03 49,44 2 207 221 5*91 +0,88 j | 1 288 154 106 4,52
G 47,72 37,47 2 857 260 7,71 —1,29 467 69.6 45,4 3,!4
90-GO- 8 50,41 39,60 2 864 260 7,52 —1*05 540 77,7 53,7 3,28
10 53,04 41,67 2 871 261 7,36 —0,83 609 85,5 62,0 3*39
8 52,44 41,17 2 896 263 7,42 —0,85 629 88*0 58,0 3,47
100-75-10 55,64 43,67 2 910 265 7,23 —0,60 * 715 96*5 67,5 3,58
12 58,64 46,07 •2 922 266 7,06 —0,38 794 104 76,5 3,67"
8 54,54 42,77 2 913 265 7,30 —0,49 848 113 68,0 3,94
120-80*10 5S,14 45,67 2 931 266 7,08 —0,20 974 125 80,0 4,09
12 61,74 48,47 2 947 268 6,91 +0,08 1094 135 92,0 4,20
8 56,14 44,07 2 549 268 7,24 —0,30 979 127 73,6 4,18
, пл rwi Ю 60,24 47*27 2 974 270 7,02 +0,02 1 132 141 87,0 4*33
IJJO’SO-jg, 64,14 50,37 2 998 273 6,83 +0,31 1 274 152 100 4,45
14 68,04 53,37 3 020 275 6,66 +0,58 1 408 164 113 4,55
0 53,06 41,66 3 799 317 8,45 —1,43 533 75,5 51,1 3,17
90-60- 8 55,78 43,79 3 806 317 8,27 —1,22 611 84,0 59,8 3*30 "
10 58,38 45,86 3 813 318 8,10 —1,00 682 91,0 68,4 3*42
8 57,73 45,36 3 838 320 8,14 —1,04 702 94,1 63*5 3,48
100-75-10 , . ,60,98 47,86 3 852 321 7,94 —0,80 794 103 73,5 3,56
12 63,98 50,26 3 864 322 7,75 —0,58 877 111 82*9 3,59
Й4 8 59,88 46,96 3 855 321 8,01 —0,70 929 119 73,2 3,89
ПО-ОД* 10 - 63,48 49,86 3 873 323 7,8» —0,42 1063 132 85,6 4,09
12 67,08 5^66 . 3 88? , 324 7,61 —0,16 1189 142 97,7 4,30
8 61,48 48,26 . 3 891 324 7,95 —0,52 1065 133 78,7 4*15
65,58 51,4G 3 916 326 7,72 —0,20 1226 148 92,9 ’ 4,33 .
130* SO• jg 69,48 - 54,56 3 940 328 7,52 +0,07 1 377 161 107 4,45
14 73,38 , 57,56 3 962 330 7,35 +0,33 1520 172 120 4*55
. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
325
Таблица 21
СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ
ШВЕЛЛЕРА С ШВЕЛЛЕРОМ
Состав сечения 0 с 'ь а ? — вс 0 с ь у —У
3 п СМ2 Вес пог*м кг У СМ I W max ель® тг . min сл<® Р SC Z см4 W шах с.н3 W . mm смэ Г см
14 45,84 35,98 6,16 1455 282 134 5,62 +2,18 1 604 185 135 5,85
* 16 49^84 39,12 4,90 1512 309 136 5,52 -J-3,07 2 253 235 174 6,72
18 54,18 42,53 4,76 1558 327 138 537 +4,00 3109 296 222 7,58
16 20 58,85 46,20 4,58 1606 351 140 5,22 +5,00 4126 359 275 8,38
22 63,85 50Д4 4,48 1667 372 144 5,11 +6,00 5 435 435 340 9,22
24 ч. 69> 74,87 54,'за 58,77 4,35 4,29 1 736 1800 в ! 149 154 5,01 4,90 +7,01 +8,05 6 925 8 805 513 605 408 490 10,00 10,82
> 14 16 50,18 54,18 39,39 42,53 6,00 5,72 2 129 2 207 в 177 180 6,52 6,38 ЁбО 1734 2 423 198 252 142 181 5J88 6,70
18 58>2 ,45,94 5> 2 257 412 181 6,23 +3,50 3 328 317 229 7,55
18 20 63,19 49,61 5,28 2 335 442 183 6,07 +4,45 4 404 385 283 8,35
22 68,20 53,54 5,13 2 405 469 187 5,94 +5.40 5 782 466 348 9,20
24 73^54 5?'?3 4,97 2 488 501 191 5,83 +6,43 7 352 547 418 9,99
20 70,21 62,18 4,87 2 559 525 195 5,69 +7,46 9 323 645 503 10,82
14 54,85 43,06 6,90 2 952 428 225 . 7,32 +1,38 1840 207 146 3,36
16 Ж85 46,20 6,55 3 057 467 227 7,20 +2,19 2 563 265 186 6,60
18 63,19 49,61 6,30 3140 498 229 7,05 +3,05 3 610 342 241 7,55
20 20 67,86 53,28 6,05 3 230 534 231 6,90 +3,96 4 641 405 289 8,26
22 72,86 57,21 5,85 3 320 567 234 ' 6.76 +4,90 6 076 490 355 9,12
24 78.21 61,30 6,70 3 420 600 239 6,61 +5,90 7 728 577 427 9,89
26 83,88 65,85 5,50 3 504 637 242 6,52 +6,90 9 799 680 513 10,80
14 59,86 46,99 7,80 4 046 519 285 ' 8,20 +1,00 1990 221 153 5,76
16 63,86 50,13 7,40 4187 566 286 8,09 +1,76 2 749 282 193 6,55
18 68,20 53,54 7,15 4 300 601 290 7,94 +2,68 3 746 351 244 7,41
23 20 72,87 57,21 6,85 4 419 645 291 1 7,77 +3,46 4 933 430 298 8,22
22 77,88 61,14 6,60 4 533 687 294 7,63 +4,40 6 441 519 366 9,08
24 83,22 65,83 6,35 4 661 734 298 7,48 +5,47 8 171 607 441 9,90
26 88,89 69,78 6,20 4 765 ’ 768 302 7,32 +6,33 10 328 721 525 10,80
14 65,20 Г 51,18 8,75 5 315 607 348 9,02 4-0,68 2116 233 159 5.68
16 69,20 5442 8,40 5 501 655 353 8,92 +1,40 2 909 294 199 6,48
18 73,54 57ДЗ 8,04 5 654 703 354 8,76 +2,19 3 948 869 250 7,32
24 20 79,21 61,40 7,70 5 808 754 356 8,60 +3,03 5185 450 305 8,16
22 83,22 65,33 7,40 5 967 805 359 8,46 +3,90 6 755 545 373 9,00
24 88,58 69,52 7,15 6 120 855 363 8,30 ’ +4,86 8 567 641 448 9,85
26 94,23 73,97 6,94 6 248 900 366 8,17 +5,81 10 804 755 535 10,70
14 70,87 55,63 9,69 6 959 718 427 9,91 +0,34 2 275 243 166 5,67
16 74*87 58,77 9,29 7 197 775 431 9,82 +1,03 3104 309 207 6,45
18 79,21 62,18 8,94 7 395 827 433 9,68 • -+-v3 4186 388 258 7,28 ‘
26 20 83,88 65,85 8,53 7 614 887 437 9,53 +2,59 5 484 473 315 8,10
22 83,89 69,78 8,28 7 791 941 440 .9,35 +3,44 7123 573 384 8,95
24 94,23 73,97 , 7,97 7 996 1 003 443 9,20 +4,84 *’ 9 008 675 458 9,78
26 99,90 78,42 7,73 8159 1055 . ^47 0,03 +5,27 11 341 793 547 10,67
14 83,22 65,33 11,63 11 154 955 609 11,60 —0,25 2 601 267 1ЯЗ 5,59
16 87,22 68,47 11,25 11 523 1024 615 11,50 +0,37 3 494 337 224 6,34
18 91,56 71,88 10,85 11 842 1091 618 11,40 +1,05 4 659 422 275 7,14
00 20 96,23 75,55 10,44 12187 1167 623 11,26 +1.79 6 060 514 333 7,94
22 101,24 79,48 10,09 12 476 1236 627 11,10 +2,58 7 825 622 403 8,80
24 106,58 83,67 9,72 12 800 1317 631 10,98 +3,42 9 861 735 479 9,63
26 112,25 88,12 9.42 13 061 1 386 €35 10,80 ~Н,зо 12 371 8G5 570 10,49
ЦЁТАЛЛИЧЕСКИЕ „ КОНСТРУКЦИИ
V.
Таблица 22
1 1 1 ) ЛИТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ у ШВЕЛЛЕРА. ;С ШВЕЛЛЕРОМ С
Состав сеч^ни^ Вес пог.м кг . | . 0 с. ь.. —a? Г or О
3: 1 li ' I ' V CM I еле4 tr max 1 еле3 • ^min CM9 ! r .•••. ] CM 1 I j CM* j .Ж ; ел? ! CM
14 , , 45184 1 35,98 4^85 ' 1560 , I 281 140 ! .5,83 | 713i ! 102 J | 3,94 .
• : io. 1 49184 39,12 . 4,55 1634 Г 308 143 ; . 5,73 • 1043 i 130 . 4,57 ,
; 18 1 54|18 42,53 4,33 ; - 1695 J 330 ; no ' 5,59 j 1,522 169 i 5,29
16 •20 I 58'55 • 46,20 1 4,10! 1 ^72 j. 358 r 1149 5,48 | .2107 211 1 5,98
22 > 63,86 • 50,13 . 3,96 1 838 I '380 .152 i • 5,Ь6 j .2 920 265 • 6,76*
. 24 ' 69,20 > 54,32 3,74 1 923 ’ ’ 411 . 157 I 5,27 '. ;3 862 322 f 7,47
; se । 1 74^87 • ! 58,77 3,63; 2 001 | 432 162 ' \ M? I £134 395 i 8,28 i
. 14 1 50-18 I 39,39 . * 5,71 ‘ 2 259 352 184 . 6,71 | • 745 106 }’ 3,84
’ 16 ‘ 54,18 42,53 J 5,37 . 2 360 | 386’ 187 6,60 j 4-075 134 i 4,45
<18 «, 58^52 45,§4 . ' 5,10 J 2<42 . 1 414 '189 ! . 6,46 1 554 173 ! 5,15
>? - 20 i 63119 ’ 49,61 . 4,83 ’ 2 541 447 '193 I -6,33 -2-1-39 214 ‘i 5,82
22 t 681,20 f 53,54 4,62 2 624 475 196 ! . 6,20 2 952 268 ; 6,58
’ А 24 1 , 73’54 57,73 4,39 ’ 2 72? 511 200 6,09 3 894 324 : 7,28
i . 20 I 79^21 i’ 62,18 1 4,24 2 819 538 , .205 ! 5,97 5166 397 J 8,08
14 ! • 54,85 1 43,06 6^1 3 108 425 232 . . 7,52 . 783 | 112 1 3,78
10 1 58-85 46,20 6,24 3 243 464 236 ' 7,42 ; 1113 । 139 ! 4,35
• 18 1 63^19 : 49,ei 5,92 3 353 499 238 ’ 7,28 j 1592 j 177 5 5,02
SO <20 f 67186 1 53,28 5,61 ' 3 482 : 539 f242 7,17 i 2177 218 1 5,66
, 22 1 . 72187 57,21 5>37 ; 3 589 [ 572 • .245 . 7,02 ! 0 990 , 272 ! 6,40
24 i 78<21 61,40 5,10 * 3 719 1 615 250 1 6,90 I 3 932 328 i 7,09
26 1 I । , 83И 65,85 . 4,91 , 3 $29 i ; 648 ^4 7,75 | 5 204 1 400 : 7,88 J
- 1 - 14 = f 59^86 ' 46,99 . 7,54 ’t 4 229 - 513 1292 8,40 832 119 ; 3,73
16 ’ 631,86 1 50,13 7,14 2 4406 j 558 297 8,31 1162 145 i 4,27
; is 68,29 • 53,54 6t79 ! 4 553 ' 599 '300 , 8,17 : 1641 132 i 4,90
22 . 20 ' . 7187 S 57,21 1 -6^45 ; 4 701 i 647 '304 • 8,05 ; 0 226 223 ' 5,53
' 22 i . 771,88 61,14 6,16 4 859 | 688 1307 : 7,90 3 089 276 ! 6,25
• 24 ' 83', 22 65,33 5,87 ‘ 5 024 ! 737 >311 6,77 i 3 981 332 ; 6,92
26 ; L i ;88j89 69,78 5^63 51j61 ! 778 ! 315 7,62 5 253 404 j 7,69
( и 1 655,20 1 51,18 8,50 5 526 $01 . 356 9,20 | . 888 ! 127 • 3,69
, 16 ! > 69120 54,32 8,08 5 753 r 652 361 1 9,12 i 1218 1 152 < 4,19
‘18 : 73|54 ; 57,73 7,70 5945 , 699 365 i 8,99 | 1697 t 189 : 4,70
24 , 20 i 78Ш " 61,40 . 7,33 6 l&K ! 754 370 i 8,87 1 2 282 1 228 : 5,4i
22 Г 83,22 65,33 . 7,01 6 340 i 801 1373 8,73 • 3 095 281 1 6,10
’ 24 > ' 88.66 69,52 6,68 6 548 : 858 378' i 8,59 ! 4 037 336 6,78
.86 ‘ i . 94£3 1 : 73,97 6,41 6 720 907 ( .382 : .8,44 i ' 5 309 408 ! 7,50 J
14 70.87 - l 55,63 -9,49 7 197 | 706 436 1 10,01 ; • 958 i 137 ! 3,67
16 74J87 58,77 . । 9,04 7 484 I 764 .441 i 9,99 i 1088 | 161 ! 4,15
г 18 79121 ’ 61,18 , 8,64 , ‘ 7 731 819 l445 t 9,88 ! 1767 196 ’ 4,72
.26 20 83]В8 ' 65,85 . 8,24 • 8 003 880 •451 9,77 i 2 352 { 235 5j30
22 ! 88189 ' 69,78 7,89 8 233 1 937 . 455 9,62 8 165 288 = 5,97
24 94,23 1 73,97 7,53 8 496 - 1 002 460 9,49 4107 342 6,60
26 99^90 78,42 7,23 8 711 1 058 464 .9,34 : 5 379 414 7,34
14 83-22 65,33 11,51 11 451 J 938 619 11,70 1184 162 3,69
16 87,22 68,47 11,03 11 884 . Д 009 626 t 11,68 1464 i 183 4,10
! . 1» 91,56 71,88 . 10,59 12 268 -1 077 632 | 11,58 j 1W ? 216 .r 4,61
30 20 •96,23 - 75,55 10,14 . 12 685 r >1154 .639 : иля ] 2 528 5 253 5,13
' 22 101,24 79,48 . 9,74 13 047 , 1226 ' !844 ‘ 11,34 ‘ 3 341 j 304 ' 5,75
24 106,58 83,67 9,33 • 13 448 , .1 308 p51 « 11,22 I 4 283 j 357 . 6,34
( 26 112,25 88,12 8,97 13 785 1 303 ;655 s 11,09 5 555 ; 427 . i 7,04
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
337
Таблица 23
СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ
ШВЕЛЛЕРА С ШВЕЛЛЕРОМ
Состав сечения 0 < В ь а?— я; 0 । В ь у -у
F Вех?
пог: м У I ^шах "'mia г I .г
1 ШИВ кг C-W СЛ€* CJH3 ем’ СМ ел€* см9 СМ
14 45,84 35,98 8,53 2 111 221 169 6,79 713 Ю2 3,94
16 49*84 39,12 3,07 2 254 236 174 6,74 1043 130 , 4,57
18 54Д8 42,53 2,59 2 423 253 181 6,69 1 522 169 _ 5,29
16 20 -58,85 46,20 2,19 2 573 266 186 6,62 ' 2 107 211 । 5,98
22* 63,86 50,13 1,76 2 751 282 193 6,57 : 2 920 265 ‘ 6,76
24 69,20 54,32 1,41 2 910 294 199 6,48 3 862 322 ' 7,47
26 74,87 58.77 1,03 . 3 104 309 207' 6,44 5134 393 1 8,28
14 50,18 39,39 4,50 2 920 278 216 7,63 745 106 ! 3,84
16 54,18 42,53 4,00 3 109 296 222 7,59 1075 134 4,45
18 58,52 .45,94 3,50 3 327 316 229 7,55 1 554 173 5,15
18 20 63,19 49,61 3,05 3 521 334 236 7,48 2 139 214 5,82
22 68,20 53,54 3,59 3 748 354- 243 7,42 - 2 952 268 6,58
24 73,54 57,73 2,20 3 947 369 250 7,34 3 894 324 7,28
26 79,21 62,18 1,78 4186 388 258 7,28 5 166 397 8,08
14 . 54,85 43,06 5,50 3 884 338 268, 8,43 783 112 3,78
16 58,85 46,20 4,98 . 4128 360 275, 8,39 1113 139 4,35
18 63,19 ' 49,61 4,44 4 405 ?85 283, 8,35 1592 177 5,02
20 20 67,86 53,28 8,96 4 653 406 290* 8,28 2 177 218 ' 5,66
22 72,87 57,21 3,46 4 938 431 • 299 8,24 2 990 272 6,40
•24 78,21 61,40 3,04 5 188 450 306 8,15 3 932 328 7,09
26 83,88 65,85 2.59 5 484 473 315 8Д0 5 204 400 7,88.
14 59,81$ 46,99 6,53 5125 409 331 9,26 832 119 3,73
16 63,86 50,13 5,98 5 433 435 339 9,23 1162 145 4,27
18 68,20 53,54. >5,42 5 780 465 349 9,21 < 1641 182 • 4,90
22 20 72,87 57,21 4,91 6 092 491 356 9,14 2 226 223 5,53
22 77,88 61,14 4,38 6 446 521 366 9,10 3 039 276 6,25
24 83,22 65,33 8,92 6 760 544 374 9,02 3 981 332 6,92
26 88,89 69,78 3,44 7123 573 384 8,95 5 253 404 7,69
14 65,20 51,18 7,57 6 543 482 398 10,06 888 127 , 3,69
Ю 69,20 54,32 7,01 6 925 513 . 408 10,03 > 1218 152 ' 4,19
18 73,54 57,73 6,43 ’ 7 352 547 418 10,00 ‘ 1 697 189 4,70
24 20 78,21 61,40 5,89 7 741 578 427 9,95 2 282 228 . 5,41
22 83,22 65,33 5,34 8176 613 438 9,90 3 095 281 * 6Д0
24 88,56 , 69,52 । 4,85 8 564 642 447 9,82 4 037 336 6,78
26 94,23 1 73,97 । 4,34 9 008 675 458 9,76 * 5 309 408 ; 7,50
14 70,87 55,63 ' 8,63 8 339 570 480 10,82 958 137 3,67
16 74,87 58,77 8,05 8 805 605 491 10,82 1 288 161 4Д5
18 ' 79,21 62,18 7,46 9 323 645 • 503 10,83 1767 196 4,72
26 20 83,88 65,85 6,90 9 799 680 513 10,79 2 352 235 ; 5,30
*22 ' 88,89 69,78 6,33 10 828 721 525 10,78 3 165 288 . 5,97
24 94,23 73,97 5,81 10 804 755 535 10,70 4 107 342 6,60
26 99,90 78,42 5,27 11341 795 547 10,54 5 379 414 7,34
14 83,22 65,33 10,78 12 846 766 668 12,40 1134 162 3,69
16 87,22 68,47 10,18 13 510 810 ; 682 12,43 1 464 183 4Д0
18 91,56 71,88 9,56 14 243 860 697 12,45 1943 216 4,61
60 20 96,23 75,55 8,98 11 928 906 710 12,44 2 528 253 5,13
22 101,24 79',48 8,37 15 683 958 725 12,43 3 341 304 5,75 1
24 106,58 83,67 7,81 16 372 ’ 1004 . 738, 12,36 4 283 357 6,34
। 26 112,25 88,12 7,23 17137 1056 753 12,38 5 555 427 7,04
328
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 24
Л i9 1 СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ДВУТАВРА С ШВЕЛЛЕРОМ С
1
“т7
Состав сечения Вес О с ь а? — я? О с ь у - У
I п Е см* пог. м кг У СМ I см* ^шах см5 W . пип С.№ Г см Г I см* W см* г см
1* 52,83 41.47 6,48 3 079 . 429 228 7,64 727 104 3,72
16 56,83 44,61 6,10 3 209 468 ' 231 7,51 1 057 132 4,32
80 18 20 61,17 65,84 48,02 51,69 5,80 5,48 3 314 3 438 502 543 233 237 7,36 7,23 1536 2121 171 • 212 5,01 5,68
22 70,85 55,62 5,23 3 540 578 240 7,07 2 935 267 6,44
24 76,19 59,81 4,97 3 666 619 244 6,93 3 876 323 7,13
26 81,86 64,26 4,78 3 771 652 248 6,78 5 148 396 7,93
14 58,30 . 45.76 7,45 4 222 518 290 8,51 761 109 3,61
16 62,30 48,90 7,04 4 394 564 294 8,40 1 091 136 4,18
18 66,64 52,31 6,70 4 537 605 297 8,24 1570 174 4,86
22 20 71,31 55,98 6,35 4 700 653 300 8,12 2155 216 5,49
22 76,32 59,91 6,07 4 834 694 303 7,95 2 968 270 6,24
24 81,66 64,10 5,77 4 995 743 308 7,82 3 910 326 6,92 ‘
26 87,33 68,55 Г 5,54 5127 784 311 7,67 5 182 399 7,70
14 64,21 50,40 8,45 5 643 617 363 9,37 804 115 3,53
16 68,21 53,54 8,02 5 868 669 367 9,27 1 134 142 4,08
18 72,55 56,95 7,65 6 057 717 370 9,13 1613 179 4,72
24 20 77,22 60,62 7,27 6 269 772 375 9,01 2 198 220 5,34
22 82,23 64,55 6,95 6 445 821 378 8,85 ЗОН 274 6,05
24 87,57 68,74 6,61 6 650 880 382 8,72 3 953 329 6,72
26 93,24 73,19 6,35 6 818 928 886 8,54 5 225 402 7,48
14 70,55 55,38 &47 1 7 383 726 447 10,23 855 122 3,47
16 74,55 58,52 9,02 7 668 784 452 10,14 1185 148 3,99
18 78,89 61,93 8,63 7 914 839 456 10,02 1664 185 4,59
26 20 83,56 65,60 8,22 8185 902 460 9,90 2 249 . 225 5,19
22 88,57 69,53 7,87 8 413 959 464 9,75 3 062 278 5,89
24 93,91 73,72 7,51 8 674 1 025 469 9,60 4 004 334 6,53
S6 99,58 78,17 7,21 8 889 1083 473 : 9,45 5 276 406 7,28 А1
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
329
Таблица 25
Т Sb —j—г* • СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ДВУТАВРА С ШВЕЛЛЕРОМ ч С
Состав сечения F CMS Вес П02.-М ’ кг О с ь а? — аг’ О С ь у — у
1 чкоь U У см I см* ^тах ел*3 W - И1Ш ел*3 Г СМ I СМ* ТЕ см3 Г см
20 14 16 18 20 к 22 24 20 52,83 56,83 61,17 65,84 70,85 76,19 81,86 41,47 44,61 48,02 51,69 55,62 59,81 64,26 5,33 4,80 4,26 3,77 3,28 2,87 2,40 3 838 4 071 4 337 4 573 4845 5084 5 366 339 360 385 406 430 447 471 262 268 276 282 290 297 305 8,52 8,46 8,42 8,33 8,27 8,17 8,09 727 1057 1536 2 121 2 935 3 876 5148 104 132 171 212 267 323 396 3,72 4,32 5,01 5,G8 6,44 7,13 7,93
22 ) 14 16 18 20 22 24 26 58,30 62,30 66,64 71,31 76,32 81,66 87,33 45,76 48,90 52,31 55,98 59,91 % 64,10 68,55 6,41 5,85 5,29 4,78 4,25 3,79 \ 3,31 5 105 5 405 5 742 6 045 6 389 6 692 7 045 411 438 467 492 522 545 572 327 335 344 351 360 368 377 9,36 9,32 9,28 9,20 9,15 9,05 8,98 761 1091 1 570 2155 2 968 3 910 5 182 109 136 174 216 270 326 399 3,61 4,18 4,86 5,49 6,24 6,92 7,70
24 14 16 18 . 20 22 24 ’ 26 64,21 68,21 72,55 77,22 82,23 87,57 ' 93,24 Й),40 53,54 56,95 60,62 64,55 68,74 73,19 ’ 7,50 6,93 ’ 6,35 5,81 5,26 4,77 4,26 6 653 7 030 7 451 7 833 8 262 8 643 9 079 493 523 558 589 623 651 685 eft м « »-t сп е 3 5 3 3 3 3 10,17 10,15 10,14 10,07 10,02 9,93 9,87 804 1 134 1613 2198 3 011 3 953 5 225 115 142 179 220 274 329 402 3,53 4,08 4,72 5,34 6,05 6,72 7,48
26 14 16 18 20 22 24 26 70,55 74,55 78,89 63,56 88,57 93,91 99,58 55,33 58,52 61,93 65,60 69,53 73,72 78,17 8,61 8,03 7,43 6,88 6,30 5,79 5,25 8 522 8 986 9 502 9 977 10 503 10 9.76 11 516 583 618 659 694 734 768 803 490 500 512 522 533 543 555 10,99 10,98 10,97 10,93 10,89 10,81 10,74 • 855 1 185 1 664 2 249 3 062 4 004 5 276 122 148 185 w 225 278 334 ' 40G 3,47 3,99 *>59 5,19 5,89 6,53 7,28 ‘
330
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 26
—
СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ
ШВЕЛЛЕРА С ДВУМЯ ЛИСТАМИ
F СМ9 Вес Ось Я?. — X О с ь У— У
п —в пог. м Кг г : см* 1 ч . Г СМ а? СМ I см* W max см3 ТГ - min см® г , см
16 Два листа 63,32 49,71 3 666 417 7,61 0,732- 1985 176 156 5,60
18 67,66 53,11 4 828 493 8,45 0,869 2 032 182 158 5,48
20 240X8 72,83 56,78 6 173 572 9,24 0,976 2 081 189 160 5,36
22 77,34 60,71 7 824 663 10,06 1,123 2148 197 5,27
24 82,68 64,90 9 679 7Б6 10,82 1,232 2 217 206 168 5,18
Таблица 27
1 —а *5^7 СТАТИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ СЕЧЕНИЯ ШВЕЛЛЕРА С ДВОЯ ЛИСТАМИ 1 С ч j
F см3 * Вес пог. м ‘ в кг 0 0 Ь X—X • 0 с ь у—у j
J — I см* 1 Г см X ' см 1 ем* ^тах CMS CM3 CM
16 18 £0 22 Два листа 870X8 84,12 88,46 93,13 . 98,14 ' 103,48 66,03 69,44 73,11 77,04 31,23 5134 6 667 8 424 10 528 12 879 583 680 • 780 892 1006 7,81 8,68 9,51 10,35 11,16 . 5,13 5,01 4,89 4,81 4,70 7 217 7 266 7 331 7 384 7 461 421 427 434 439 447 363 364 364 , 366 368 9,26 9,06 ’в,87 8,67 8,4?
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ* РАБОТАЮЩИХ НА ИЗГИБ
331
Таблица £3
Число
заклепок т
в первом
ряду от’
стыка
ТАБЛИЦА. КОЭФФИЦИЕНТОВ «
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОМЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЗАКЛЕПОК
лтах
N — максимальное усилие заклепки в тоннах
М — изгибающий момент в том.
^тах’ ” Ра0СТ0ЯЗ*е между крайними заклепками в CJt
О„д я и
вертикальный
; ряд
Два
вертикальных ряда
Три
вертикальных ряда
Четыре
вертикальных ряда
ч ч *'
1 'Ч h
ч >-
ч h
ч >“
ч h
ч ь
ч >-
-^Ч Хч т4 >- >-
-4-^4- 4ф". .фи Ч>- 4»-
к Ж Л
1—W Ч
6 (m—1)
т(?л4*1)
«=
6 (ш—1)
т(2пь—1)
р(тп-1)
т (W4-1)
2 (?н—1)
т?
2 (m—1)
mfwH-1)
4 ► ч’Ч -А- Ь Ч т зи Ч ч^ >- ч ► 1 >- >- >
а = 3(от~1>
1И (2ш—1) /
/ ч / Ч (
"Ч Г ' к 4 г* k f L „4
Л 1 Ь Л 9 Ч к / г " к / и.
"Т ! М г~к F*
з (т- “1)
“ 2W (w4-l)
4 0,900 0,643 ( 0,450 0,375 0,300 1 0,321 0,225
& 0,800 0,533 0,400 0,320 0,267 : 0,267 0,200
о; 0,714 ' 0'455 0,357 0,278 0,238 0,227 • 0,179
7 i 0,643 0,396 0,321 0,245 0,^14 0,198 0,161
8! 0,583 0,350 0,202 0,219 0,194 0,175 0,146
0- 0,533 ' 0,314 0,267 0,198 0,178 0,157 0,133
10. 0,491 0,284 0,246 0,180 0,164 0,142 0,123
11 0,455 s 0,260 0,227 0,165 0,Ь2 ’ 0,130 0,114
13. 0,423 0,239 , 0,212 0,153 0,141 0,120 0,106
13! • ' 0,396 : 0,222 i 0,198 0,142 0,132 0,111 0,0989
14. 0,371 0,206 0,186 0,133 0,124 0,103 0,0928
15 . 1 0,350 0,193 0,173 0,124 0,117 , 0,0965 0,0875
0,331 0,181 0,165 0,117 0,110 0,0907 0,0827
17 0,314 , 0,171 s 0,157 0,111 0,105 0,0856 0,0784
18 0,298 • 0,162 . < ’ 0,149 0,105 г 0,0994 • 0,0810 . 0,0745
19 6,284 0,154 0,142 0,100 0,0947 : 0,0763 0,0710
20 0,271 ; 0,146 . • 0,136 0,0950 0,0905 0,0731 0,0678
332
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 29
ТАБЛИЦА ДОПУСКАЕМЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ СВЯЗЕЙ УГОЛКОВОГО СЕЧЕНИЯ, РАБОТАЮЩИХ НА РАСТЯЖЕНИЕ И ИЗГИБ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА н ОСТ 14
№ профиля Площадь сечения J1 CJW* Момент сопроти- вления TF - ШИЗ см3 Численное выражение критического груза для стержня длиной 1 jm при жесткости EI Л = 1&EI Вес пог. м кг Допускаемые растягивающие усилия т
Длина уголка м
5 6 7 8 9 10
5 60-60 6 8 6 66-66 8 10 6 JS-75 12 80-80 jo 8 10 90-90 J2 14 8 10 100-100 12 14 16 10 120-120 16 ю 130-180 и 16 12 14 I50-1F0 16 18 20 180-180 || 16 2С0-200 эд 24 5,82 6,91 9,03 7,55 9,87 12,10 8,78 11,50 14,10 16,70 12,30 15,10 14,00 17,20 20,40 23,40 15,60 19,20 22,80 26,30 29,70 2^,30 27,60 31,90 36,10 25,30 30,00 34,70 39,30 34,90 40,40 45,80 51,10 56,40 48,80 55,40 62.00 69,30 76,50 90,80 . 4,58 5,42 7,02 6,50 8,28 10,03 8,57 11,27 13,65 16,10 12,78 15,65 16,32 19,98 23,50 27,00 20,30 25,00 29,50 33,80 38,20 36,50 43,20 49,70 56,20 43,10 51,10 58,80 66,20 68,70 79,60 89,80 99,80 109,40 116,20 131,60 163,00 182,10 200,50 236,50 41,24 48,29 61,35 61,76 78,96 94,09 96,79 124,56 149,64 172,64 151,92 183,22 219,69 265,29 308,81 350,27 f 304,67 370,99 4^,17 4Й,20 549,24 654,94 768,93 876,71 982,41 841,47 988,63 1 129,56 1 260,14 1 544,08 I 776,21 1 991,76 2 196,95 2 391,77 3 139,98 3 531,70 4 880,96 5 428,12 5 944,20 6 941,12 4,57 5,42 7,09 . 5,93 7,75 9,51 6,89 9,03 11,10 13,10 9,66 11,90 11,00 13,50 16,00 18,40 12,30 15,10 17,90 Й0,60 23,30 18,30 21,70 25,10 28,40 19,80 23,60 27,30 30,90 27,40 31,70 36,00 40,10 44,30 38,30 43,50 48,70 54,40 60,10 71,30 7,88 9,36 12,24 10,20 13,34 16,36 11,80 15,52 18,97 22,48 16,51 20,27 18,73 23,01 27,28 31,33 20,81 25,63 30,44 35,13 39,68 31,01 36,59 42,47 48,08 33,66 39,91 46,17 52,30 46,44 53,77 60,95 68,06 75,07 65,07 73,87 82,79 92,55 102,16 121,26 7,89 9,37 12,25 10,21 13,35 16,37 11,78 15,45 18,95 22,47 16,47 20,23 18,66 22,93 27,21 31,24 20,70 25,50 30,29 34,96 39,50 30,77 36.46 42,15 47,72 33,36 39,54 45,77 51,86 45,94 53,20 60,31 67,30 74,29 64,26 72,96 81,70 91,34 100,83 119,69 7,91 9,39 12,28 10,26 13,37 16,40 11,79 15,46 18,96 22,48 16,47 20,23. 18,63 22,90 27,18 31,19 20,64 25,42 30,21 34,87 39,40 30,58 36,27 41,93 47,47 33,14 39,30 45,47 51,52 45,53 52,74 59,7*8 66,73 73,62 63,49 72Д5 80,70 90,22 99,60 118,25 7,94 9,42 12,33 10,26 13,41 16,46 11,81 15,49 19,00 22,53 16,49 20,26 18,63 22,91 27,19 31,20 20,62 25,40 30,18 34,84 39,33 30,49 36,14 41,79 47,32 32,98 39,12 45,26 51,29 45,22 52,37 59,38 66,28 73,18 62,97- 71,45 79,76 89,23 98,51 116,98 7,95 9,46 12,39 10,30 13,46 16^2 11,84 15,53 19,05 22,59 16,53 20,31 18,65 22,94 27,23 31,25 20,62 25,41 30,19 34,86 39,39 30,44 36,07 41,72 47,24 32,89 39,00 45,13 51,15 44,97 62,11 59,07 65,95 72,82 62,42 70,88 79,03 88,38 97,57 115,88 8,01 9,52 12,45 10,34 13,53 16,60 11,88 15,59 19,12 22,68 16,58 20,37 ' 18,70 22,99 27,29 31,33 20,65 25,44 30,24 34,91 39,45 30,42 36,05 41,70 47,22 32,82 38,93 45,08 51,07 44,81 51,92 58,86 65,73 72,58 62,00 70,42 78,38 87^65 96,78 114,95
ГЛАВА VII
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ
СОЕДИНЕНИЯ
Пояснения к таблицам
1а Крепление двутавровых и швеллер-
ных балок соединительными уголками
Соединения двутавровых и швеллерных ба-
лок с балками или колоннами (табл. 32 и 33)-
производятся двумя вертикальными уголками.
Данные соединения разработаны по типу амери-
канских стандартных соединений и в практике
применяются как типовые соединения во всех
обычных случаях.
Величина опорной реакции определяется как
наибольшее допускаемое усилие, которое может
быть воспринято или заводскими заклепками,
прикрепляющими уголки к балке и работающими
на смятие или двойной срез, или монтажными
заклепками, которыми уголки присоединяются
к другой балке или колонне и работающими на
одиночный срез. Величины опорных реакций
вычислены по формуле:' .
Р==Ч (1)
где m — число заклепок;
& — допускаемое усилие на одну заклепку
по смятию или срезу.
В таблицах даны величины наименьших
пролетов, при которых для равномерной нагрузки
на балку при условии прочности балки по изгибу
опорная реакция не превосходит допускаемого
усилия на соединительные уголки, и поверки
соединений не требуется.
2. Крепление двутавровых балок опор-
ными уголками
Приведенные в табл. 34 и 35 типы крепле-
ний удобны в монтажном отношении, так как
опорный уголок, прикрепленный к поддержи-
вающей балку конструкции, служит опорой при
монтаже. Опорные уголки даны четырех раз-
личных типов.
Величина допускаемой опорной реакции
определяется, с одной стороны, из расчета на
срез или смятие заклепок, крепящих уголок, по
формуле:
где tn—число заклепок;
а? — усилие, допускаемое на заклепку по
срезу или смятию.
С другой стороны, опорная реакция опре-
деляется величиной опорной площадки, образую-
щейся на уголке в результате наклона конца
балки от нагрузки и изгиба уголка от давления
балки. От величины опорной площадки зависит
устойчивость стенки двутавровой балки над
опорой.
Определение величины опорной площадки
производится из тех соображений, что при из-
гибе балки давление на уголок сосредоточи-
вается на краю уголка, вследствие чего опорная
реакция перемещается ближе к обушку уголка.
Чтобы найти положение опорной реакции, пред-
полагаем, что в опасном сечении уголка, кото-
рое находится у начала выкружки, напряжение
достигает предела текучести 2 400 къ/см2. По тео-
рии пластических деформаций момент солротив-
ления выступающей полки уголка равен —»
где о — толщина уголка, а Ъ — ширина.
Величина допускаемого момента:
2!Г = - 2 400 = № - 600. (2)
Расчетный момент в опасном сечении (фиг. 1):
= А,
где Р — опорная реакция;
А— расстояние точки приложения реакции
от опасного сечения.
Приравнивая расчетный момент допускаемому,
получим: ф
РА = Ы2-600; (3)
А = ^-600. (4) JVT 1
Предполагая, что зазор + г Г&
между балкой и поддерживаю*
щей конструкцией равен Юлах
и что реакция Р приложена $
в середине опорной площадки,
получим следующее выраже-
ние для определения длины а Фиг-*
опорной площадки:
а — (S+ 0,3 + А—*1,0) • 2 = 2& — 1,4 +2А. (5)
Подставляя значение А, имеем:
Ьо2
а = 2\-1,4 + ^-1200* (6)
По условиям устойчивости стенки балки на
опоре величина опорной площадки и допускав*
334
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
мая величина реакции связаны уравнением
(стр. 290):
где п — допускаемое напряжение;
Л — высота балки;
d— толщина стенки^
По заданным размерам о и b опорного уголка
л заданным размерам h и d двутавровой балки
и величине n<f>, взятой из таблиц стр. 299 и 301,
величина Р получается в результате решения
двух последних Уравнений. ’>
Эти значения максимальных опорных реак-
ций ив условия устойчивости стенки для каждого
номера двутавра приведены в табл. 34 и 35.
Допускаемая величина опорной реакции для
данного крепления определяется наименьшей
величиной из приведенных в таблицах макси-
мальных опорных реакций,
3. Крепление двутавровых балок столи-
ковыми опорами
В табл. 86 даны значения максимальных
опорных реакций ив расчета работы заклепок
на срез или смятие по формуле:
Р ±= '
где #—допускаемое усилие на! заклепку по
срезу или смятию;
т— число заклепок, определенное с учетом
неполной работы заклепок, проходящих через
прокладки в соответствии с § 46 ТУ и Н;
Р — опорная реакция.
4. Допускаемые усилия при работе угол-
ковых соединений на отрыв
Приклепанные выступающие полки уголков
под действием отрывающего усилия изгибаются.
Изгиб полок происходит как изгиб балки с двумя
защемленными концами. Одно защемление на-
ходится на линии заклепок, другое у начала
закругления или приближенно на расстоянии
12 мм от внутренней грани полки уголка. Если
через q обозначить нагрузку на 1 пог. см одного
уголка, то момент изгиба выразится формулой:
ЛГ=М, (8)
л
где I — расстояние между защемленными сече-
ниями.
В табл. 38 приведены максимальные усилия
на 1 пог. см отрываемого уголка, при которых
напряжения от изгиба достигают величины до-
пускаемых напряжений.. Из таблицы» можно по
заданному усилию и заданной толщине уголка
определить максимальную риску, при кото-
рой напряжение не будет превосходить допу-
скаемого, или по заданной риске подобрать не-
обходимую толщину уголка.
Шаг заклепок е определяется из равенства:
где Р — допускаемое усилие на отрыв одной
заклепки.
Для определения диаметров заклепок и
определенного (максимального) шага внизу таб-
лицы даны максимальные значения рисок, при
которых не требуется поверки уголков на из-
гиб. Максимальное усилие на крепление опре-
деляется по работе заклепок на отрыв головок.
5. Сварные соединения
ТУ и Н на проектирование промышленных
зданий для сварных швов устанавливают вре-
менное сопротивление на растяжение равным
8000 гкъ/см? и допускают применение сварки по-
ниженного качества с временным сопротивле-
нием 2 500 кг/см2.
При отсутствии гарантии получения сварки
нормального качества обычно ориентируются
на этот нижний предел. Поэтому в табл. 40, 41,
42 и 43 и др. приведены данные как для свар-
ки с временным сопротивлением в 3 000 къ/см2,
так и для сварки с сопротивлением в 2 500 къ/см2.
6. Графики определения размеров щров
по усилию
Графики 3 и 4 даны с учетом понижения
допускаемого напряжения в длинных швах со-
гласно § 60 ТУ и Н. Временное сопротивление
швов принято равным 3 000 къ/см?. При ином
временном сопротивлении графиками можно
пользоваться, умножая заданное усилие на от-
3000 v
ношение —. Каждая кривая соответствует
-^1
определенной толщине шва.
Пример пользования графиками. Требуется
определить длину флангового шва при задан-
ном усилии в 50 т й допускаемом напряжении
R —2 500 кг/см2. Умножая ‘ заданное усилие на
3 000
отношение получаем:
0(Ю
По графику 3 находим точку пере печения
горизонтали, соответствующей /?=60 с кривой,
соответствующей h — 20. Точка пересечения на-
ходится на вертикали, соответствующей I = 620.
Требуемая расчетная длина шва равна 620 мм.
7. Графики расчета сварных швов при
внецентренной нагрузке
Графики 5, 6, 7 и 8 даны для четырех ком-,
бингщий швов и нагрузок.
1. Одиночный , шов и внецентренно прило-
женная нагрузка, направленная. вдоль шва .
(график 5). ' . '
2. Одиночный шов и внецентренно прило-
женная нагрузка, направленная нормально
к шву (график 6).
3. Двойной шов и внецентренно приложен-
ная нагрузка, направленная параллельно швам
(график 7).
4. Двойной шов и внецентренно приложен-
ная нагрузка, направленная нормально ио от-
ношению к швам (график 8).
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
335
Зависимость размеров швов от заданной
силы и ее положения устанавливается для
каждой схемы, в следующем виде;
Схема 1 (фиг. 2)
/ р \2 / рс \2
<2== ('о/мг) )’ (10)
' 6 '
где h— толщина шва. ;
I- '' : .
Вводя; обозначения -у = ''
имеем:
ИЛИ
р / . 36 с2
t — 0,7 Ы V -”1’ ₽
= —V а2+ 36
0,7 М2с г ~
р а2
— = 0,7 Ш
с
/а2+36
Для определения величины а
уравнению построен график 5, где
кривые для определения значений
шва А. По оси ординат отложены
р
—. по оси абсцисс — значения а =
с
этому
по
нанесены
толщины
величины
£
с
__ Р
Таким образом по заданному значению — *
идя по горизонтали, находим точку на кривой, со-
ответствующую определенному А; спускаясь вниз
по вертикали, получаем значение —; умно-
жая полученное значение на с, получаем не-
обходимую длину шва Z. Другими словами, по
Р I
заданным значениям — и — находим нужную
толщину, шва h.
Схема 2 (фиг. 3)
(13)
т
и
1
Фиг. 3
0,7 hi 0,7 № ’
6
Обозначая через а, имеем:
i = ' оЛ'^"(6 + а):
— = 0,7 Ы
С 6 + а
— построен график 6
что и в первом, случае.
(М)
(15)
в крайних
где
Для определения
по тому, же принципу,
Схема 3 (фиг. 5)
При действии момента М на двойной шов
составляющие напряжений (фиг. 4)
точках определяются из равенства:
М
#а“ 4+4
лг
~ 4 + 4 х’
о,ты
*х~ 6
(16)
(17)
(18)
одтда,
— •
Для внецеитренного загруженного двойного
шва напряжение в крайней точке получается
из равенства:
(19)
Фиг. 2
(И)
(12)
Фиг. 4
Фиг. 5
(20)
обозначая
получаем
ваний:
Р , ЗРсЬ \2
0,7 h2l + 0,7 h (Z2 + 3 Ъ'О I )
+ (______ЗРс у.
0,7/j(^ + 3b2) J ’
I ь
— через а н — через ₽,
после соответствующих преобразо-
t
Q,Th~
1Лf — + У _|_ ( 3
г \ 2а "И (а? + ₽2) а) + + 3^
Схема 4 (фпг. 6)
Р . ЗРс V
0,7+2/ -|" O.Th (++ЗЬ2) )
' дРс 1 ь у
< 0,7Л ’ + 3b2 ’ I )
> (21)
i2
(22)
fl =
или
t
°-lic" -./7Г—у । / У(23)
-’С4£>
Фиг. 6
Фиг. 7
в
двух последних схемах для определения
Z Р
величины — = а по заданным -т- построе-
С ПС
ны графики7 и 8 с кривыми, соответствующими
л Ъ
определенным величинам р = —*
3345
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Пользуясь этими графиками, можно, пред-
Р Ъ
варительно вычислив величины и —, опре-
I
делить величину а = —, а затем, помножая
на с, определить длину шва I или по заданной
7 Р
длине I определить величину откуда вы-
числением получить величину h.
Пример пользования графикам.
Требуется определить толщину швов для при-
крепления консоли из швеллера № 40 к колонне
шириной 60 см (фиг. 7). Нагрузка на консоль
в 10 т приложена на расстоянии 40 см от оси
колонны. Консоль приваривается двумя швами
по краям полки колонны. Длину швов прини-
маем равной высоте швеллера.
Вычитая 10 лсм на непровар в начале и
кратер в конце шва, получаем расчетную длину
шва в 39 см.
Таким образом имеем: Р = 10 000 кг, С —
=5 40 еж, Ъ = 60 еж, I — 39 см.
Определяем:
a = J~=J2. = 0,975;
с 40
Ъ 60
V=40=1’6-
На графике 8 вйизу находим a = 0,975; по-
дымаясь по вертикали вверх, находим точку
пересечения с кривой £ = 1,5.
От точки пересечения по горизонтали влево
Р
находим значение —г = 425, откуда
h =
Р 10000 лй
425 с = 425 ^0 = 0’6™'
Итак, требуемая толщина швов равна 6 лелг.
8. Таблицы для определения длины
швов прикрепления уголков по усилию
и по площади
Табл. 45, 46, 47, 48, 49, 50 и 51 составлены
в предположении, что усилие, действующее на
уголок, распределяется по Фланговым швам
обратно пропорционально их расстоянию от
осевой линии уголка.
Этими же таблицами можно пользоваться и
для случая приварки уголка фланговыми и ло-
бовыми швами одинаковой толщины.
Длина фланговых швов в этом случае будет
равна.
ч. — *1--и к — V------2~>
где I/ и V — длина фланговых швов, получен
нал по таблицам, а 6 — ширина полки уголка.
Это правило вытекает из следующих со-
ображений. В случае одних фланговых швов
для определения их длины имеем два уравнения,
(фиг. 8).
1) Из условий прочности:
2\Г=^.О,7-7г(г14-у, (24)
где I — допускаемое напряжение на срез шва;
Л —толщина шва.
2) Из условия совпадения центра тяжести
обоих швов с осевой линией уголка (линией
приложения силы 7V):
1'1% = — г).
Решая эти уравнения, получаем:
_ N z
“ 0,7 ht ’ b ;
___ TV b — z
2 ” 0,7Л* * ~
Для случая фланговых и лобового швов
(фиг. 9) из тех же условий имеем уравнения:
tf = f.0,7«M*i + k + b): (28)
-----------------------------з)=0; (29)
решение уравнений (28) и (29) относительно
и даст:
(25)
(26)
(27)
— 12 (Ь — z) —: Ь
- N *- ’ b 2 ’ (30)
_ N Ь~г b
- 0r7ht ° b 2 ' (31)
Из сравнения полученных результатов вы-
текает данное выше правило для определения
длин швов при наличии лобового шва.
При прикреплении к фасонке парных угол-
ков толщину шва не следует выбирать больше
толщины фасонки. ’
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
337
Таблица 1
ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ ЗАКЛЕПОЧНЫХ it БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕННА Пояснения к таблицам см. ТУ и Н § 21, 22 и 23. стр. 426—429
Ос новные нагрузки
Материал заклепок или болтов Основной металл
Род усилия Сталь строит, повыш. качества Сталь типа 4 Сталь 3 повыш. и сталь 3 норм. Сталь 2 норм. Сталь строит, повыш. качества Сталь 5 повыш. Сталь 4 норм, и сталь 3 норм. Ст. 3 пониж. „ 2 норм. „ 2 ПОНИЖ. » 1норм.
Заклепки Срез { & ' ; Отрыв В и С Смятие | & * 1 700 Не употр. X 250 4 200 Не употр. 1400 Не употр. 1050 3 500 Не употр. 1100 950 85Q 2 800 2 400 1 100 950 850 2 800 .2 400 4 200 3500 2 800 2400 2 400 2 050
’ Точеные болты (чистые) Растяжение * Срез Смятие . . . 1 700 1 700 4 200 1400 1 400 3 500 1 100 1 100 2 800 950 950 2 400 4 200 3 500 2 800 2 400
Неточеные болты (черные) Растяжение . Срез Смятие . . . Не употр. и п Не употр. » А V п 1 100 850 1700 950 700 1 450 — — 1 700 1 450
Анкерные болты Растяжение . 1 600 1 200 1 050 900 — — 1 1 1 - !
0 с я О в и ы е и случай и ы е н а г р у з к и
Материал заклепок иля болтов Основной металл
Род усилия Сталь строит, повыш. качества Сталь тн.ш 4 Сталь 3 повыш. и сталь 3 норм. Сталь 2 норм. Сталь строит, повыш. качества Сталь 5 повыш. Сталь 4 норм, и сталь 3 норм. Ст. 3 пониж. „ 2 норм. „ 2 пониж. „ 1 норм.
Заклепки j Срез | q ’ ’ Отрыв В и С Смятие { * 2 000 Не употр. 1500 5 000 Не употр. 1 700 Не употр. 1 250 4 200 Не употр. 1 350 1150 1 000 В 400 2 900 1350 1 150 1000 3 400 2 900 5 000 4 200 3 400 2 900 2 900 2 450
Точеные болты (чистые) Растяжение . Срез Смятие . . . 2 000 2 000 5 000 1 700 1 700 4 200 1 350 1350 3 400 1 150 1 150 2 900 5 000 . 4 200 3 400 2 900
Неточеные болты (чёрные) Растяжение . Срез Смятие . . . Не употр. V) ЧТ и W Не употр. И ** 1350 1000 2 050 1150 850 1 750 1 1 1 2 050 1750
Анкерные болты Растяжение • 1 900 1 500 1 300 1 100 — — — —
Переходные козфициенты
Род усилия Переходные козфициенты ‘
заклепки точеные болты неточеные билты анкерные болты
Растяжение — 0,3 0,8 0,75
сРез {а I::: 0,8 0,67 } 0,8 0,6 —
Смятие j : 2,0 и | 2,0 1,2 —
Отрыв В и 6’ 0,6 — —
Примечание. Срез в смятие В относится к заклепкам в сверленых дырах.
Срез и смятие С откосится к заклепкам в продавленных и вераесверленных дырах.
При расчете на срез К смятие расчетное сечение заклепок к точеных болтов принимается по диаметру
соответственных дыр, а неточеных болтов — по диаметру стержня болта.
При работе' болтов на растяжение расчет производится по сечены» нетто (внутренний диаметр
нарезки). * . .
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
22
338
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 2
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И ОТРЫВ ОДНОЙ ЗАКЛЕПКИ ИЛИ ТОЧЕНОГО БОЛТА ДЫРЫ СВЕРЛЕНЫЕ
Отрыв R50 кг1см* _ / 2 800 кг/сле2 Срез 1100 , Основные нагрузки <мЯГИе { 2400 „
Диаметр дыры в жж 14 17 20 23 26
Площадь сече- ния В СЖЭ 1,54 2,27 3,14 4,15 5,31
Отрыв головки заклепки в кг1 1310 1 930 2 670 3 530 4 515
Одиночный срез в до 1095 2 500 3 455 4 565 5 840
Двойной срез в кг 3 390 5 000 6 910 9 130 11 680
Толщ, листов в мм Смятие в кг
2 800 | 2 400 | 2 800 2 400 2 800 [ 2 400 | 2 800 2 400 2 800 2 400
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1570 1960 2 350 2 745 3 135 3 530 1 345 1 680 2 015 2 350 2 685 3 025 3 360 3 695 1 905 2 380 2 855 3 330 3 810 4285 4 760 5 235 1 630 2 040 2 450 2 855 3 265 3 670 4 080 4 490 4 895 5 305 2 240 2 800 3 360 3 920 4 480 5 040 5600 6 160 6 720 7 280 1 920 2 400 2 880 3 360 3 840 4 320 4800 5 280 - 5 760 6 240 6 720 7 200 2 575 3 220 3 865 4 510 5 150 5 795 6 440 7 085 7 730 8 370 9 015 9 660 2 210 2 760 3 310 3 865 4 415 4 970 5 520 6 070 6 625 7 175 7 730 8 280 , 8 830 । 9 385 2 910 3 640 4 370 5 095 5 825 6 550 7 280 8 010 8 735 9 465 10 190 10 920 11650 12 375 2 495 3 120 3 745 4 370 4 990 5 615 6 240 6 865 7 490 8 110 8 735 9 360 9 985 10 610 11 230
Отрыв 1 000 яг/сж1 л _ J 8 400 яа/еж* Cfjfe 1350 , Основные и случайные нагрузки Смятие | 3
Диаметр дыры в мм 14 , 17 20 23 26
Площадь сече- ния в еж8 1,54 2,27 ЗД4 4,15 5,31
Отрыв головки заклепки в кг * 1540 2 270 3 140 4150 5 310
Одиночный срез в кг 2 080 3 065 4 240 5 600 7 170
Двойной срез в кг 4160 6 130 8 480 11200 14 340
Толщ, листов в жж Смятие в кг
3 400 2 900 | | 3 400 | 2900 | 3400 2 900 | 3400 2 900 3 400 2900
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1 905 2 380 2 ч55 3 330 3 810 4285 1 625 2 030 2 435 2 840 3 250 3655 4 060 4465 2 310 2 890 3 470 4 045 4 025 5 200 5 780 6 360 1 970 2 465 2 960 3 450 3 945 4 435 4 930 5 425 5915 6 410 2 720 3 400 4 800 4 760 5 440 6120 6 800 7 480 8 160 8 840 2 320 • 2 900 3 480 4 060 4640 5 220 5 800 6 880 6 960 7 540 8 120 8 700 3 130 3 910 4 690 5 475 6 255 . 7 040 7 820 8 600 9 885 10 165 10 950 И 730 2 670 3 335 4 000 4 670 5 335 6 000 6 670 7 335 8 005 8 670 9 340 10 005 10 670 11 340 3 535 4 4"0 5 305 6 190 7 070 7*955 8 840 9 725 1(1 610 . 11490 12 375 13 260 14145 15 030 3 015 3 770 4 525 5 280 6 080 6 785 7 640 8 295 9 050 9 800 10 555 11 310 12 065 12 820 13 570
J Растяжение точеных болтов брать по таблицам неточеных болтов.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
339
Таблица 3
10 ПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И ОТРЫВ ОДНОЙ ЗАКЛЕПКИ ИЛИ ТОЧЕНОГО БОЛТА ДЫРЫ ДАВЛЕНЫЕ
Отрыв 850 кг/сл* _ 1 2 400 > г/ ’* Срез 950 в Основные в а г р у 8 к и Смятие { 2 050 '
Диаметр дыры в 14 17 20 23 26
Площадь сече- ния в с.ч’ 1,54 2,27 3,14 4,15 5,31
Отрыв, головки заклепки в кг1 1 310 1 930 2 670 3 530 4 515
Одиночный срез в кг 1 465 2 155 2 985 3 940 5 045
‘Двойной срез в кг 2 930 4 310 5 970 7 880 10 090
Толщ, листов в мм Смятие в Кг
2 400 | 2 050 | 2 400 2 050 1 2 400 | 2 050 | 2 400 2 050 | 2 400 | 2 050
4 8 7 8 9 10 11 12- 13 14 15 16 17 18 1 345 1 680 2 015 2 350 2 025 3685 1 150 1 435 1 720 ,2 010 2 295 2 585 2 870 3 155 1 630 2 040 2 450 2 855 3 265 3 670 4 080 4 490* 1 39 > 1 740 2 090 2 440 2 790 3 135 3 485 3 835 4 180 4 530 1 920 2 400 2880 3 360 3 840 4 320 4 800 5 280 5 760 6 240 1 640 2 050 2 460 2 870 3 280 3 690 4100 4 510 4 920 5 330 5 740 6 160 2 210 2 760 3 310 3 865 4 415 4 970 5 520 6 070 6 625 7 175 7 730 8 280 1885 2 355 2 830 3 300 3 770 4 215 4 715 5 185 5 660 6130 6 600 7 070 7 545 8 015 2 495 3 120 3 745 4 370 4 990 5 615 6 240 6 865 7 490 8 110 8 735 9 360 9 985 10 610 2 130 2 665 3 200 3 730 4 265 4 795 5 330 । 5 865 6 395 6 930 7 460 : 7 995 8 530 9 060 9 595
Отрыв 1 000 кг!ем* л „ г.| 2 900 ?>тг/ел*3 Срез 1150 „ Основные и случайные нагрузки смятие | 2450
Диаметр дыры в лсл* 14 17 20 23 26
Площадь сече- ния В CJt2 1,54 2,27 3,14 4,15 5,31
Отрыв головки заклепки в кг 1 1 540 2 270 3140 4 150 Б 310.
Одиночный срез в Кг 1770 2 610 3 610 4 770 6105
Двойной срез в кг 1 3 540 5 220 7 220 9 540 | | 12 210*
Толщ, листов В /И Л С м я т и е в Кг
2 900 2 450 2 900 2 450 | 2 900 | 2 450 2 900 2450 | | 2 900 2 450
4 & 6 * 7 8 9 10 11 12 13 14 16 16 17 18 1625 2 030 2435 2 840 3 250 3 655 1370 1 715 2 020 2 400 2 745 3 085 3 430 3 775 1 970 2 465 2 960 3 450 3 945 4 435 4 930 5 425 1 665 2 080 . 2 560 2 915 3 330 3 750 4 165 4 580 5 000 5 415 2 320 2 900 3480 4 060 4 640 5 220 5 800 6 380 6 960 7 540 1960 2 450 2 940 3 430 3 920 4 410 4 909 5 390 & 880 6 370 6860 7 350 2 670 3 335 4 000 4 670 5 335 6 000 6 670 7 335 8005 8 670 9 340 10 005 2 255 2 815 3 380 8 945 4 510 5 070 5 635 6 200 6 760 7 325 7 890 8 450 9 015 9 580 3 015 3 770 4 525 5280 6 030 6 785 7 540 8 295 9 050 9 800 10 555 11 310 12 065 12 820 2 550 3 185 3 820 4 460 5 095 5 735 6 370 7 005 7 645 8 280 8 920 9 555 10190 10 830 11 465
1 Растяжение точеных болтов брать по таблицам неточеных болтов.
23»
340
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4
ТАБЛИЦЫ КОЭФЙЦПЕЯТОВ IX ДЛЯ РАСЧЕТА ЗАКЛЕПОК И ТОЧЕНЫХ БОЛТОВ ПО ПЛОЩАДИ
Срез £ — о,8|п| ДЫРЫ СВЕРЛЕНЫЕ Смятие J2 = 2,0fnJ
Диаметр дыры в мм 10 12 14 17 20 23 26 29 32
Одиночный срез * 1,59 1,11 0,81 0,55 0.40 0,30 0,24 0,20 0,16
Двойной срез 0,80 0,56 0,41 0,28 0,20 0,15 0,12 0,10 0,08
Толщина листа в мм С м яти е
4 1,25 1,04 0,89 0,74 0,63 0,54 0,48 0,43 0.39
1,0 0,83 0,72 0,59 0,50 0,44 0,39 0,35 0,31
6 0,83 0,70 0,60 0,49 0,42 0,36 0,32 0,29 0,26
7 0,72 0,60, 0,51 0,42 0,36 0,31 0,28 0,25 0,23
8 0,52 0,45 0,37 0,31 0,27 0,24 0,22 0,20
9 0,40 0,33 0,28 0,24 0,21 0.19 0,18
10 0,29 0,25 0,22 0,19 0,17 0,16
11 0,27 0,23 0,20 0,17 0,16 0,14
12 0,21. 0,18 0,17 0Д4 0,13
13 0Д9 0,17 0,15 0,13 0,12
14 0,16 0,14 0,12 0,11
15- 0,14 0,13 0,11 ОДО
16 0,12 0,11 0,10
17 9,11 0,10 0,09
18 ОДО 0,09
20 0,09 0,08
ДЫРЫ ДАВЛЕНЫЕ
Срез R = 0,67[п] Смятие Б = 1,7| [Ml
«9 Диаметр дыры в лд ю 1 12 14 17 20 23 26 29 32
Одиночный срез 1,90 1,32 0,97 0.66 0,48 0,36 0.28 0.23 0,19
Двойной срез 0,95 0,66 0,49 0,33 0,24 0,18 0,14 0,11 0,09
Толщи! а листа в .uji С м ЯТИ е
4 1,47 1,23 1,05 , 0,87 0,74 0,64 0,57' 0,51 9,46
5 1,18 0,98 0,84 0,69 0,59 0,51 0,45 0,41 0,37
6 0,98 0,82 0,70 0,58 0,49 0,43 0,38 0,34 0,31
7 0,84 '0,70 0,60 0,49 0,42 037 0,32 0,29 0,26
8 0,61 0,52 0,43 0,37 0,32 0,28 0,25 033
9 0,47 0,39 0,33 0,28 0,25 0,23 0,20
10 0,35 0,29 0,26 0,23 0,20 0.18
11 0,31 0,27 0,23 0,21 0Д8 0,17
12 0,25 0,21 0,19 0,17 ' 0,15
13 0,23 0,20 0,17 0,16 0,14
14 0,18 0,16 . 0,15 0,13
15 0Д7 0,15 0,14 0,12
16 0.14 0,13 0,12
17 0,14 0,12 , 0,11
18 0,11 ( «ДО
20 - '0,09
Ч [исло/эакж щок т = Р-Уивти!в . для растянутых элементов.
m = tfFfipymmo для сжатых элементов,
где F — площадь сечения элемента.
' Дыры сверл е я ы е Дыры , давленые
! Одиночный срез |* = — “ 0,8 г.(р Одиночный срез р = —•
Смятие = = 2d6" * Смятие 1 _ j,7di •
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
341
342
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ГРАФИК РАСЧЕТА ВНЕЦЕНТРЕННО ЗАГРУЖЕННЫХ ЗАКЛЕПОК
Р — действующая сила
8 — допускаемое усилие на
одну заклепку
е — эксцентриситет относи-
тельно оси ряда лаклепок
В
«шах — расстояние между край-
ними заклепками в м
т — количество ааклепок
к __ Отах
Р кт
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
34
Таблица 5
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА ОДНУ ЗАКЛЕПКУ ИЛИ ТОЧЕНЫЙ БОЛТ Д = 80 мм В СТЕНКАХ ДВУТАВРОВ в ШВЕЛЛЕРОВ н
Усилия основные 1 1
I ДВУТАВРЫ f ШВЕЛЛЕРА
Дыры сверленые Дыры давленые Дыры сверленые Дыры Д! (.вленые
№ St 1 срез 3 455 кг 2 среза 6 910 кг 1 срез 2 985 кг 2 среза 5 970 кг № $ 1 срез 3 455 кг 2 среза 6 910 кг 1 срез 2 985 кг 2 среза 5 970 кг
профиля я 3 Смятие в кг Смятие в кг профиля я *> Смятие в Кг Смятие в кг
* S $ о б> № 2 800 2 400 2 400 2 050 о € о ч> 03 2 800 2 400 2 400 2 050
10 11,2 2 520 2 160 2 160 1845 6 5,44 2 520 > 160 2 160 1845
18 14,0 2 800 2 400 2 400 2 050 6,5 6,70 2 690 2 305 2 305 1970
14 16,9 3 080 2 640 2 640 2 255 8 8,04 2 800 2 400 2 400 2 050
10 20,5 3 360 2 880 2 880 2 460 10 10,00 2 970 2 545 2 545 2 175
18 24,1 3 640 3 120 3 120 2 665 12 12,06 3 080 2 640 2 640 2 255
го ; 27,9 31,1 3 920 5 040 3 360 4 320 3 360 4 320 2 870 3 690 м ; 14,53 16,73 3 360 4 480 2 880 3 840 2 880 3 840 2 460 3 280
«; 33,0 36,4 4 200 5 320 3 600 4 560 3 600 4 560 3 075 3 895 м ; 17,23 19,74 3 610 4 760 3120 4 080 3 12) 4С8) 2 665 34 5
« S 37,4 41,2 4 480 5 600 3 840 4 800 3 840 4 800 3 280 4100 18 в 20,17 22,99 3 920 5 040 3 360 : 4 320 3 360 4 320 2 870 3 690
* й- а Ъ 42,8 47,1 4760 5 880 4 080 5 040 4 080 5 040 3 485 4 305 20 £ 23,33 26,47 4 200 5 320 3 600 4 560 3 600 4 560 3 075 3 895
а :«) b с 48,0 52,7 57,4 5 040 6 160 4 320 5 280 <5 240 : 4320 5 280 3 690 4 510 5 330 и S 26,54 29,99 4 480 5 СОО 3 840 4 800 3 810 4 800 3 280 4100
а 33 ъ с 53,4 58,6 63,8 5 320 ; 6 440 4W 5 529 6 480 4560 , 5 520 3 895 4 715 5 535 а 24 b С 26,85 29,78 33,54 3 920 4 760 5 880 3 360 4 080 5 040 3 360 4 080 5 040 2 870 3 485 4 305
а 30 Ь с 59,9 65,6 71,2 5 600 6 720 4 800 5 760 6 720 4 800 _ 5760 4 100 4 920 5 740 а S7 b с 30,83 34,11 38,35 4 200 5 040 6 160 3 600 4 320 5 280 3 600 4 320 5 280 3 075 3 690 4 510
«> 9>» 67,6 73,8 80,1 5 880 : 5 040 6 000 5 040 4 305 5 125 5 945 а 30 ь с 35,52 39,16 43,87 4 480 5 320 6 440 3 840 4 560 5 520 3 840 4 560 5 520 3 280 3 895 4 715
а 45 Ъ е 80,4 87,4 94,5 6 440 5 520 6 480 5 52О.„ 4 715 5 505 а 38 b е 38,70 43,88 49,06 4 480 5 600 6 720 3 840 4 800 5 760 3 840 4 800 5 760 3 280 4 100 4920
а 50 Ь с 93,6 101 109 6 720 5 760 6 720 5 760 4 920 5 740 а $6 Ъ с 47,80 53,45 59,10 5 040 6160 4 320 5 280 6 240 4320 5 280 3 690 4 510 5 330
56 b с 105 114 123 6 000 5125 5 945 а 40 Ъ е 58,91 65,19 71,47 5 880 5 040 6 000 5 040 4 305 5125 5 945
а 60 Ъ е 118 128 137 6240 5 330
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица S
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА ОДНУ ЗАКЛЕПКУ ПЛИ ТОЧЕНЫЙ БОЛТ d В СТЕНКАХ ДВУТАВРОВ И ШВЕЛЛЕРОВ = 20 зг.и с
Усилия основные F
•I ДВУТАВРЫ £ ШВЕЛЛЕРА
Дыры сверленые Дыры давленые Дыры сверленые Дыры давленые
№ 1 срез 3 455 кг 2 среза 6 910 кг 1 срез 2 985 кг 2 среза 5 970 кг № £ 1 срез 3 455 кг 2 среза 6 910 кг 1 срез 2 985 кг 2 среза 5 970 кг
профиля г. м в Смятие в кг Смятие В кг профиля г. м в Смятие в кг Смятие в кг
Вес по. 2 800 2 400 2 400 2 050 Вес по 2 «00 2 400 2 400 2 050
*
10 8,659 2 520 2 160 2 160 . 1 845 - 5,86 2 800 2 400 2 400 2 050
12 11,357 2 855 2 450 2 450 2 090 7,55 3 080 2 640 2 640 2 255
14 14,193 3 190 2 735 2 735 2 335 к 9,30 3 360 2 880 2 880 2 460
1« 17,474 3 530 3 035 3 025 2 585 10 10,93 3 360 2 880 2 880 2 460
18 21,093 3 865 3 310 * 3 310 2 830 12 13,55 3 610 3120 3 120 2 665
20 25,049 4 300 3 600 3 600 3 075 14 16,42 3 920 3 360 3 360 2870
22 29,343 4 535 3 890 ЗШ 3 320 16 19,56 4 200 3 600 3 600 3 075
24 33,983 4 870 4 175 4175 3 565 18 22,97 4 480 3 840 3 840 3 280
20 38,960 5 210 4 465 4 465 3 815 20 26,64 4 760 4 080 4 080 3 485
28 44,274 5 545 4 750 4 750 4 060 22 30,57 5 040 4 320 4 320 3 690
80 49,934 5 8$0 5 040 5 040 4 305 24 34,76 5 320 4 560 4 560 3 895
32 55,931 8 115 5 330 5 380 4 550 26 39,21 5 600 4 800 4 800 4100
86 68,939 6 890 5 905 5 905 5 045 80 48,91 6 160 5 280 5 280 4 510
40 83,312 7 560 6 480 6 480 5 535
46 115,000 9 070 7 775 7 775 6 640
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 345
Таблица 7
СТАНДАРТНЫЕ РАЗМЕРЫ И ДЛИНЫ ЗАКЛЕПОК ДИАМЕТРОМ ОТ 0,5 ДО 37
Заклепки с полукруглой головкой OCT 301
Диаметр иепоставлекной . . заклепки в лд 9,5 11.5 13,5 16,5 19 22 25 | 28 31 34 37
Допускаемые откло- нения в диаметре за-* клепки в мм duauS 9,6 11,6 13,6 16,6 19,4 22,4 25,1 28,4 31,4 34,4 37,4
i. 9,3 11,3 13,3 16,3 18,9 21,9 24,9 27,9 30,9 33,6 36,6
Размеры головки в 7? 17 21 24 29 34 39 44 50 55 60 65
h 6 8 9 10 12 14 16 18 20 22 21
R 9 11 12,5 15,5 18 20,5 23 26 29 32 34
r< 0,5 0,5 0,5 1 I 1 1 1,0 1,5 1,5 1,5
Диаметр отверстия прд заклепку . в мм 10 12 14 17 20 23 26 29 32 35
В - w z * ¥ к g. g . <e w I 2 16 18 20 22 24 26 28 80 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 85 22 24 26 28 30 32 35 88 40 42 45 48 50 S3 55 58 60 65 70 75 80 85 22 24 26 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 22 24 26 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 22 24 26 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 , 85 90 95 100 110 120 130 140 150 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 180 140 150 160 170 180 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 60 65 70 75 80 85 90 95 100 no 120 130 140 150 160 170 180 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 ISO 140 150 160 170 180 70 75 80 85 90 95 100 no 120 130 140 150 160 170 180 190 200 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 . 190 200
5
“~w »
346
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
ЗАКЛЕПКИ С ПОТАЙНОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 302
Диаметр недоставленной заклепки в лмг 9,5 11,5 13,5 16,5 19 22 25 28 31 34 37
Допускаемые откло- нения в диаметре заклепки плз» &наиб 9,6 11,6 13,6 16,6 19,4 22,4 25,4 28,4 31,4 ч 34,1 37,4
^наим 9,3 11,3 | 13,3 16,3 18,9 21,9 24,9 27,9 30,9 33,6 36,6
Размеры головки В а. 78° 60е 45°
D 15,2 18,5 22 25 30 35 39,5 39,6 44 48 52,5
h 3,8 4,6 5,1 7,5 9,5 11 12,5 14 15,5 17 18,5
Диаметр отверстия под заклепку В 10 12 14 17 20 23 26 29 32 35 38
9 1 ч 26 26 26 26 28 28 28 28 2 30 30 30 30 32 32 , 32 32 я 35 1 35 35 35 я 38 38 38 38 / * 40 40 40 40 5 42 >42 42 42.
|\ t\ / 45 45 45 45 / | “ 48 48 48 48 48
В » 50 50 50 50 50 й 52 52 52 '52 52
й 55 55 55 55 55 55 * 58 58 58 58 53 58 R 60 60 60 - 60 60 60 60 1 65 65 65 65 65 65 65 70 70 70 70 70 70 70 75 75 75 75 75 75 75 75 ' 80 80 go go 80 80 80 .$5 85 85 85 85 85 85 85 90 90 90 90 90 90 90 90 90 >5 ,95 95 95 95 95 95 95 95 100 100 100 • 100 ЮО юо 100 100 юо но ио но но но по 110 120 120 120 120 120 120 130 130 130 130 130 130 130 !з0 140 140 140 140 140 140 14о 150 150 150 iso 150 150 150 160 160 160 160 160 160 170 170 170 170 170 170 180 180 180 180 * iso i8q | 190 190 ’ * 200 200
1 f -
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
347
Таблица 8
ДЛИНЫ ЗАКЛЕПОК 1 ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТОЛЩИН СКЛЕПЫВАНИЯ 1 i = l,!2A-M,4d
Толщина склепыв. частей А мм Диаметр заклепок d мм Толщина склепыв, • частей А мм Диаметр заклепок d мм
9,5 11,5 13,5 16,5 19 22 25 13,5 16,5 19 22 25
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 , 23 24 25 26 27 . 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 ' 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 ' 53 . 54 55 ’ 56 57 58 59 80 81 62 63 64 65 66 67 68 69 20 22 22 24 24 26 : 26 28 28 30 32 32 35 35 35 38 38 , 40 40 42 42 45 45 45 48 48 50 50 52 ' 52 55 55 55 58 58 60 60 65 65 65 65 65 *0 70 Го 70 75 75 75 75 • 75 80 80 80 80 80 85 85 85 85 85 i 24 26 26 28 28 30 30 32 32 35 35 38 38 38 40 40 42 42 45 45 48 48 48 50 50 52 55 55 55 58 ; 58 58 60 60 65 65 65 65 70 70 70 70 70 75 75 75 75 75 80 80 80 80 80 85 ’ 85 85 85 28 ’ 28 30 32 32 35 35 . 35 38 38 40 40 42 42 45 45 45 48 48 50 50 52 52 55 55 55 58 58 60 60 .65 65 65 65 65 70 70 70 70 75 75 75 75 30 80 30 80 .80 85 35 85 85 90 90 90 90 90 95 95 95 93 95 35 35 38 38 : 38 40 42 42 45 45 45 48 48 48 50 52 52 ‘ 55 55 55 58 58 58 60 65 65 65 65 65 70 70 70 70 75 75 75 75 75 80 80 80 ' 80 85 85 85 85 90 90 90 < 90 90 95 95 95 95 95 100 100 100 100 40 42 42 45 45 45 48 48 50 5Q 52 52 55 55 58 58 60 60 65 . 65 « 65 65 65 70 70 70 70- 1 75 75 75 • 75 ’ - 75 80 , 80 80 80 85 85 85 85 ‘ 85 90 90 90 90 95 ’ 95 95 95 100 100 100 - 100 ' 100 110 110 110 48 48 50 50 *52 55 55 55 58 58 58 60 65 65 65 65 65 70 70 70 70 > 75 75 75 75 75 80 80 80 80 85 85 85 85 85 90 90 90 95 95 95 95 95 95 100 100 100 100 110 110 110 110 110 110 110 . 52 52 55 55 58 v 58 58 60 60 1 65 65 68 68 7Ъ 70 70 70 70 75 ’ 7i> 75' 75 80 80 80 80 80 85 85 85 85 90 90 90 90 95 95 95 95 95 100 100 100 100 110 110 110 110 110 110 110 110 110 120 120. 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 100 100 100 100 110 110 110 110 110 110 120 120 120 120 120 120 120 120 120 130 130 130 130 130 130 130 130 130 140 140 140 140 140 140 140 140 140 150 150 150 150 150 150 150 150 150 110 110 120 120 120 120 120 120 120 120 120 130 130 : 130 130 130 130 130 130 130 140 140 140 140 140 140 140 140 140 150 150 150 160 150 150 150 150 150 160 160 160 160 160 160 160 160 160 170 170 170 170 170 170 170 170 170 180 180 180 180 180 180 180 180 180 120 120 120 120 120 120 120 130 130 130 130 130 130 130 130 130 140 140 140 140 140 140 140 140 140 150 150 150 150 150 150 150 150 150 160 160 160 160 160 160 160 ' 160 160 170 170 170 170 170 170 170 170 170 180 180 180 130 180 180 180 180 180
348
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 9
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЗАКЛЕПОК
Заводские заклепки Монтажные заклепки
Две полукруг- лых головки потайная головка (заподлицо) Две полукруг- лых головки потайная головка (заподлицо)
ближняя сторона дальняя сторона с двух сторон ближняя сторона дальняя сторона с двух сторон
□С
Заводские заклепки
Полу потайная сплющенная Плоские головки ~
3//' (6 мм) высота %" (10 мм) высота
ближняя дальняя с двух сторона сторона сгорон ближняя дальняя с двух сторона сторона сторон ближняя дальняя с двух сторона сторона сторон
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ БОЛТОВ
Примечание. Это обозначение применяется только для заводским болтов, если крепления
осуществляются с помощью монтажных болтов, последние обозначаются так же, как и монтажные
заклепки; при болтах впотай указать о необходимости раззенковать дыры для данного вида болтов
ВЕС ЗАКЛЕПОК (1 000 шт.) в кг
Длина закле- иск в мм Диаметр недоставленной заклепки в .н.п
9,5 1 1 И,5 1 1-%5 | 16,5 19 22 25
16 15,13
19 16,24
20 17,35
22 18,46 30,90 4 43.68 66,91 98 ,78
24 19,58 32,53 45,92 70,26 103,23
26 20,69 34,16 48,17 73,62 107,68
28 21,81 35,79 50,43 76,98 112,12
90 22,91 37,42 > 52,66 80,33 116,57
32 24,02 39,05 54,91 83,69 121,03
35 25,69 41,50 58,28 88,72 127,70
39 27,36 43,94 61,65 93,75 134,38 ' 190,23
40 28,46 45,57 63,89 97,11 138,82 196,19
42 29,59 47,20 66,14 100,46 143,27 202,16
45 31,26 49,65 . 69,51 105,50 149,95 211,05
48 32,92 52,90 72,88 110,53 156.62 220,05
50 34,04 53,72 75,13 113,89 161,07 226,02
52 35.15 55,35 77,37 117,24 165,53 231,98 312,53
55 36,82 57,80 80,74 122,27 172,19. 240,93 324,09
58 38,48 60,24 84,11 127,31 178,87 249,88 335,64
60 39,60 61,87 86,36 130,66 183,32 255,84 343,34
65 42,38 65,95 91,97 139,05 194,44) 270,75 362,60
70 45,16 70,02 97,59 147,44 205,56 285,67 381,86
75 47,94 74,10 103,20 155,83 216,69 300,58 401,12
80 50,72 78,17 108,82 164,21 227,81 315,49 420,37
85 53,50 82,25 114,43 172,61 138,93 330,40 489,63
90 120,04 180,99 250,05 845,32 458,89
95 125,66 189,38 261,18 360,23 478,14
100 131,28 197,77 272,30 375,14 497,40
110 294,54 404,87 535,91
120 316,79 434,79 574,43
130 339,03 464,62 612,84
140 361,28 494,44 651,46
150 383,53 524,27 689,9?
160 554,09 728,48
170 • 583,92 767,00
180 613,74 к 805’51
Прибавка на угар и потерн в °/о •
1 ю | ю 1 ю 1 8 1 1 6 | 1 ь 1 1 . 4-
Вес головок заклепок (1 000 шт.) в
6,23 1 12,97 1 18,97 1 30,00 1 49,84 ] Г 76,89 I I 112,26
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
349
Таблица 10
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ НЕТОЧЕНОГО БОЛТА МЕТРИЧЕСКИЙ СОРТАМЕНТ Сталь 3 повыш. 3 норм.
Срез 850 кг/см* л Смятие 1700 кг/см* Основные нагрузки Растяжение 1100 кг/см*
болта в мм 1 12 14 . 1 « 1 18 | 20 | 22 | 24 27 30
Диаметр дыры в мм 1 12 15 1 п | 20 | 22 | 24 | 26 29 32
Площадь по стержню в ел*2 | М3 1,54 1 2,01 | 2,54 | 3,14 | 3,80 1 4,52 5,73 7,07
Площадь по резьбе в ел* 0,72 | 0,99 | М? ( 1,66 | 2,14 | 2,70 | 3,09 4,09 4,96
Растяжение в кг 790 | 1 090 1510 ' 1825 2 360 | 2 965 ] 3 395 | 4 500 | 5 455
Одиночный срез в кг 960 | 1 310 1 710 2 160 2 670 | 3 230 j 3 840 | 4 865 | 6 010
Двойной срез в кг 1 920 | 2 620 3 420 ' 4 320 5 340 1 6 460 | 7 685 | 9 735 | 12 020
Толщина листа С м .я т и е в кг
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 • 15 16 17 18 20 815 1 020 1 225 1430 1 630 1835 2 040 950 1190 1430 1 665 1905 2140 2 380 2 620 1 оно 1 360 1630 1905 2175 2 450 2 720 1 2 990 3 260 3 535 1225 1 530 1 835 2140 2 450 2 755 3 060 3 360 3 670 3 980 4 285 4 590 1 360 1 700 2 040 2 380 3 720 3 060 3 400 3 740 4 080 4 420 4 760 5100 5 440 ч 1 495 1 870 2 245 2 620 2 990 3 365 3 740 4115 4 400 4 860 5 235 5 610 5 985 6 360 1 630 2 040 2450 2 855 3 265 3 670 4 080 4 490 ’ 4 895 5 305 5 710 6120 6 530 6 935 7 345 8 160 1 835 2 295 2 755 3 215 3 670 4130 4 590 5 050 5 510 5 965 6 425 6 885 7 345 7 805 8 260 9 180 2 040 2 550 3 060 ЗБ70 4 080 4 590 5 100 5 610 6 120 6 630 7 140 7 650 8 160 8 670 9 180 - 10 200
Срез 1000 кг/см? л Смятие*2 050 кг/см* Основные и случайные нагрузки Растяжение 1 350 кг/см*
Диаметр болта в мм | 12 | 14 | 16 1 18 | I 20 | 22 1 24 | I 27 1 30
Диаметр дыры в мм | IS | 15 | 17 20 22 24 ' | 26 29 32
Площадь по стержню в см* j j 1,13 | 1,54 | 2,01 2,54 ЗД4 3,80 4,1з 5,73 7,07
Площадь по резьбе в см* | 0,72 | 0,99 | 1,37 1,66 2,14 2,70 3,09 4,09 4,96
Растяжение в кг | 970 | 1335 | 1850 | 2 235 2 895 ' 3 640 4 170 5 525 6 695
Одиночный срез в кг | 1 130 | 1540 | 2 010 | 2 540 | 3140 ; 3 800 4 520 | 5 725 7 070
Двойной срез в кг 2 260 | 3 080 j 4 020 | 5 080 | 6 280 7 600 9 040 | 11450 14 140
Толщина листа Смятие в кг
4 6 7 8 9 . 10 11 12 13 14 15 16 17 18 20 985 1230 1 476 1720 1970 2 215 • 2 460 1 150 1 435 1 720 2 010 2 295 2 585 2 870 3 155 1 310 1 640 1970 2 295 2 625 2 950 3 280 3 610 3 935 4 265 1475 1 845 2 215 2 585 2 950 3 320 3 690 4 060 4 430 4 795 5 165 1 640 2 050 2 460 2 870 3 280 3 690 4100 4 510 4 920 5 330 5 740 6 150 6 560 1805 2 255 2 705 3155 3 610 4 060 4 510 4 960 5 410 5 865 6 315 6 765 7 215 7 66о 1970 2 460 2 950 3 445 3 935 4 430 4 920 5 410 5 905 6 395 6 890 7 380 7 870 8 365 8 855 9 840 2 215 2 770 3 320 3 875 4 430 4 980 5 535 6 090 6640 7195 7 750 8 300 8 855 9 410 9 965 11070 2 460 3 075 3 690 4 305 4 920 5 535 6 150 6 765 7 380 7 995 8 610 9 225 9 840 10 455 11070 12 300
.350
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 11
ДОПУСКАЕМЫ^ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ Сталь 2 норм.
НЕТОЧЕНОГО БОЛТА МЕТРИЧЕСКИЙ СОРТАМЕНТ
Срез 700 кг/см* Смятие 1450 кг/ел^з Основные нагрузки Растяжение 950 ке/см*
Диаметр болта в л1лг 12 14 16 18 20 22 * 24 27 | 3U
Диаметр дыры в лгл^ t 13 15 17 20 22 24 26 2» 32 *
Площадь по стержню в сл*я 1,13 1,54 2,01 2,54 3,14 3,80 4,52 5,73 м?
Площадь по резьбе в елг2 0,7? 0,99 1,37 1,66 2,14 2,70 3,09 4,09 4,96
Растяжение в к? 685 940 1 305 1575 2 035 2 560 2 935 3 885 4 715
Одиночный срез в кг 790 1 080 <1 405 1 780 2 200 2 660 3165 4 010 4 95 0
Двойной срез в кг 1 580 3 155 2 815 | | 3 555 4 395 5 320 6 330 8 015 9 900
Толщина листа С м я т и е в кг
4 695 810 930 1 045 1 160 1 275 1 390 1 565 1 740
5 870 1 015 1 160 1 305 1 450 1 595 1740 1955 2 175
6 1 045 1 220 1 390 1 565 1 740 1 915 2 090 2 350 2 610
7 1 220 1 420 1 625 1 825 ч 2 030 2 335 2 435 2 740 3 045
8 1390 1 625 1 855 2 090 2 320 2 550 2 785 - 3 130 ‘ 3 480
9 1 565 1 825 2 090 2 350 2 610 2 870 3 130 3 525 3 915
10 1740 2 030 2 320 2 610 2 900 3190 3 480 3 915 4 350
11 2 235 2 550 2 870 3 190 3 510 3 830 4 305 4 785
12 2 785 3 130 3 480 3 830 4175 4 700 5 220
13 3 015 3 395 3 77 * 4 145 4 525 5 090 5 655
14 3 655 4 060 4 465 4 870 5 480 6 090
15 4 350 4 785 5 220 5 870 6 525
18 4 640 5 105 5 570 6265 6 960
17 * 5 425 5 915 6 655 7 395
18 t 6 265 7 045 7 230
20 6 960 7 830 8 700
Срез 850 кг/ем- Смятие 1 750 кг/сл«3 0 с и о>ны е и с л у ч а й н ы е нагрузки Растяжение 1150 кг/см*
Диаметр болта в лгле- | 12 и I 16 18 20 1 22 1 ' 24 1 | 27 30
Диаметр дыры в мм | 1 18 15 j 17 20 22 24 26 29 32
Площадь по стержню в сл.г I М3 1,54 | 2,01 2,54 3,14 3,80 4,52 5,73 7,07
Площадь по резьбе в еле1 | 0,72 0,9» 1,37 | М6 2,14 2,70 3,09 4,09 4,96
Растяжение в кг 1 825 1 135 1580 | | 1 905 [ 2 465 3 100 3 550 4 705 5 705
Одиночный срез в кг | 960 1 310 1 710 1 | 2 160 | 2 670 3 230 3 840 4 865 6 010
Двойной срез в кг 1 920 2 620 | 3 420 1 | 4 320 | 5 340 6 460 7 685 : 9 735 | 12 020
Толщина листа С м я т и е в । кг
4 840 980 1120 1 260 1 400 1 540 1 680 1 890 2100 ;
5 1 050 1 225 1400 1575 1 750 1925 2 100 2 360 2 625
6 1 260 1 470 1680 1890 2100 2 310 2 520 2 835 3 150
7 1470 1 715 1960 2 205 2450 2 695 2 940 3 310 3 675
8 1 680 1 960 2 240 2 520 2 800 3 080 3360 3 780 4200
9 1 890 2 205 2 520 2 835 3 150 3 465 3 780 4 250 4 725
10 2 100 2 450 2 800 3 150 3 500 3 850 4 200 4 725 5 250
11 2 695 3 080 3 465 3 850 4 235 4 620 5.Ж 5 775
12 3 360 3 780 4 200 4 620 5 040 5670 6 300
13 г 3 640 4095 4 550 5 005 5 460 Ж 6 825
14 . 4 410 4 900 5 390 5 880 7 350
15 1А 5250 5 775’ 6 300 7 090 7 875
5600 6160 6 720 7 560 8 400
‘ «АО 6 545 7 140 8 030 8 925
с А * 18 , ‘ ’ !' 26 7 560 8'505 9 450
8400 9 450 10500
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
351
Таблица 12
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ НЕТОЧЕНОГО НОЛТА ДЮЙМОВЫЙ СОРТАМЕНТ — . - Сталь 3 повыш. 3 норм.
основные в »гР уз к и Растяжение 1 ЮОкг/е^
Диаметр болта в дм •/. 74 ъ 1 1 1'/в 1 ч
Диаметр дыры в мм 14 17 21 24 | 28 31 * | 35
Площадь по стержню в еле1 1,27 1,98 2,85 3,87 । 5,06 | «,42 | V*
Площадь по резьбе в см? 0,78* 1,31 1,96 2,72 | 3,57 4,50 5,77
Растяжение в кг 860 1 440 2 155 2 990 I 3 930 4 945 6 345
Одиночный срез в кг 1 080 1 685 2 420 3 290 | 4 300 5 455 6 725
Двойной срез в кг *' 2160 3 365 4 845 6 580 | 8 600 10915 13445
Толщина листа Смятие в кг
4 5 6 7 г 8 9 10 11 12 13 14, 15 16 17 18 20 ’ 865 1080 1295 1510 1725 1945 2 160 2 375 1 080 1 350 1 620 1 890* 2160 2 430 2 705 2 975 3 245 3 515 1 290 . 1 615 • 1 940 2 260 2 585 2 910 . 3 230 3 555 . 3 875 f 4 200 4 520 4 845 1510 1 885 2 265 2 640 3 020 3 395 3 775 4150 4 530 4 905 5 285 5 660 6 040 6 415 6 795 1 725 2 160 2 590 3 020 3 455 3 885 4 320 4 750 5 180 5 615 6 045 6 475 6 910 7 340 7 770 1 945 2 430 2 915 3 405 3 890 4 375 4 860 5 350 5 835 6 320 6 805 7 295 7 780 8 265 8 750 2 160 2 700 3 240 3 780 4 320 4 860 5 400 5 935 6 475 7 015 7 555 8 095 8 635 9 175 9 715 10795
СмтиегЖ^/сж’ Основные и случайные нагрузки Растяжение 1 S50 кз/сж»
Диаметр болта в дм 72 % Г % 1 % 1 1%
Диаметр дыры в мм 14 17 । 21 1 м 28 31 35
Плошадъ по стержню в е<м® 1,27 1,98 2,85 | 3,87 | 5,06 | 6,42 7,91
Площадь по-резьбе в ел2 0,78 1,31 1,96 ! 2 72 | 3,5? | 4/)0 5,77
Растяжение в кг 1055 ‘ 1770 2 645 | | 3 670 j 4 825 | 6 070 7 785
Одиночный срез в кг 1270 | 1 980 | 2 850 | 3 870 | 5 060 | 6 420 7 910
Двойной срез в кг 2 540 | 3960 | . 5700 j 7 740 | 10120 | 12840 | 15 820
Толщина листа Смятие в кг
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 20 . 1 040 1 300 1560 1830 2 086 2 340 2 603 1 305 1 630 1 955 2 280 2 610 2 935 3 260 3 585 3 910 4 285 1560 1950 2 335 2 725 3 115 3 505 3 895 4 285 4 675 5065 5 455 5 845 1 1820 2 275 2 730 3 185 3 640 4 095 4 550 5 005 5 460 , 5 915 6 370 6 825 7 280 7 735 2 085 2 605 3 125 3 645 4 165 4 685 5 205 5 730 6 250 6 770 7 290 7 810 8 330 8 850 9 375 10 415 2 345 2 930 3 520 4 105 4 690 5 275 5 865 6450 7 035 7 620 8 210 8 795 9 380 9 965 10555 11725 2 605 3 255 3 905 4 555 5 205 5 860 6 МО 7 1вО 7 810 8 460 9 110 9 765 10 415 11055 11 715 13 020 t
362
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА СРЕЗ, СМЯТИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ НЕТОЧЕНОГО БОЛТА ДЮЙМОВЫЙ СОРТАМЕНТ Сталь 2 норм.
Срез 700 kzIcm1 л Смятие 1450кг/см* Основные нагрузки , Растяжение 960 кг/с.*2
Диаметр болта в дм ’ 7. % 1 7. 1 V. 1 1 IV. | 1У<
Диаметр дыры в мм 14 1 17 1 8t 1 84 | 28 31 | 33
Площадь по стержню / од2 1,27 | 1,98 1 2,85 1 3,87 | 5,06 6,42 | 7,31
Площадь по резьбе в см* 0,78 | 1,31 | 1,^0 | 2,72 | 3,57 4,50 | 5,77
Растяжение в кг 745 | 1245 | 1860 2 585 | 3 395 4 270 [ 5 480
Одиночный срез в кг 890 1385 1 9Г5 2 710 | 3 540 4 495 | 5 535
Двойной срез в кг 1 780 2 770 3 990 5 420 | 7 085 8 990 | 11075
Толщина листа Смятие в кг
4 5 б 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 ' 17 18 20 735 920 1 105 1 290 1475 1655 1 МО 920 1 155 1 385 1615 1845 2 075 2305 2 535 2 765 2 995 1 100 1 380 1 655 1 930 2 205 2 480 2 765 3 030 3 305 3 580 3 855 4 130 1290 । 1610 ’ 1930 2 255 2 575 2 895 3 220 3 540 3 860 4185 4 505 4 830 5 150 5 470 1 475 1 840 2 210 2 580 2 945 3 315 3 686 4 050 4 420 4 790 5155 5 525 5 890 6 260 6 630 1660 2 070 2 490 2 900 - 3 320 3 730 4145 4 560 4 975 5 390 5 805 6 220 6 635 7 050 7 465 1 840 2 300 2 760 3 225 3 685 4 145 4 605 6 065 5 525 5 985 6 445 6 905 7 365 7 825 8 285 9 210
г Срез 850 К2/СМ- „ Смятие 1 750 кг/см2 Основные и случайные нагрузки Растяжение 1150 кг/см* > : _
Диаметр болта в дм ‘7. | 1 % % 1 % 1 1‘/, | IV.
Диаметр дыры в мм 14 17 21 1 24 28 31 1 35
Площадь по стержню в см* 1,27 1,98 2,85 | 3,87 [ 5,06 | 6,42 | 7,91
Площадь по резьбе в с№ 0,78 1,31 | 1,зо | 8,7» [ 3,57 | 4,50 ' [ 3,77
Растяжение в кг 900 1505 | 2 255 | 3 125 4110 | 5170 6 630
Одиночный срез в кг 1080 1685 | 2 420 | 3 290 4300 | | 5 455 6 725
Двойной срез в кг 2 160 3 365 | 4 845 | 6 380 8 600 | | 10915 13445
Толщина листа | Смятие в кг
4 5 6 7 8 9 } Ю 11 12 13 14 16 16 17 ' 18 ‘ 20 890 1 110 1335 1555 1 780 2 000 2 225 1 115 1390 1670 1950 । 2 225 2 505 2 785 3 060 3 340 3 615 1330 : 1 665 : 1 995 2 330 2 660 2 995 . 3 326 ' 3 660 3 990 >4 325 ; 4 655 • <990 1 555 1945 2 330 2 720 3 110 3 495 * 3 885 . 4 275 4 660 6 050 г 5440 5 830 ’ 6 215 6 605 1 780 2 225 2 665 3 110 3 555 4 000 4 445 4 890 5 335 5 780 6 225 6 670 7 110 7 555 8000 8 890 2 000 2 505 3 005 3-505 4 005 4 505 5 005 5505 6 005 6 505 7005 U 7 510 > 8 010 8 510 9 010 10 010 2 225 2 780 3 335 3890 4 445 5 000 5 556 6110 6 670 7 225 7 780 8 335 8 890 9 445 10000 11115
Таблица 24
Зал. 3800 — Металлические кциструкции.
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА РАСТЯЖЕНИЕ ОДНОГО НОДТА
Р е 8 ь ба метр и ч е с к а я Резьба д ю 1 1 м о в а я
Допуск, усилие на растяжение в кг Допуск, усилие на растяжение в кг
Диаметр резьбы Диаметр резьбы
Площадь по - сталь 3 п< )в. и норм. сталь 2 норм. Площадь по сталь 3 пов. и норм. сталь 2 норм.
наружи. внутренн. резьбе нагруз. ОСНОВЕ. нагруз. основе. 4- случ. нагруз. основ и. нагруз. основн. случ. наружи. внутренн. резьбе нагруз. основн. нагруз. оснрвн. 4- сдуч. нагруз. основн. нагруз. основн. + случ.
мм мм ел8 । 1100 1 350 950 1 150 дм. мм с.и® 1100 1 350 950 1150
12 9,569 0,72 790 970 685 825 V. 9,989 0,78 860 1055 745 900
14 11,222 0,99 1090 1335 940 1 135 % 12,918 1,31 1 440 1770 1245 1 505
16 13,222 1,37 1510 1850 1 305 1580 % 15,798 1,96 2 155 2 645 1 860 2 255
18 14,527 1,66 1825 2 235 1575 1 905 % 18,611 2,72 2 990 3 670 2 585 3125
20 16,527 2,14 2 360 2 895 2 035 2 465 1 21,334 3,57 3 930 4 825 1 3 395 4110
22 18,527 2,69 2 965 3 640 2 560 8 100 1% 23,929 4,50 4 945 6 070 4 270 5170,
24 19,832 3,09 3 395 4170 2 935 8 350 1% 27,104 5,77 6 345 7 785 5 480 6 630
27 22,832 4,09 4 500 5 525 3 885 4 705 173 32,679 8,39 9 225 11 325 7 970 9 645
30 25,138 4,96 5 455 6 695 4 715 5 705 1% 37,945 11,31 12 440 15 265 10 745 13 005
36 30,443 7,28 8 005 9 825 6 915 8 370 2 43,572 14,91 16 400 20130 14 165 17 150
42 35,749 10,04 11 040 13 550 9 535 11 545 2V< 49,019 18,87 20 760 25 475 17 930 21 705
48 41,054 13,24 14 560 17 870 12 575 15 225 2’4 55,369 24,08 26 485 32 505 22 875 27 690
56 48,359 18,37 20 205 24 795 17 450 21120 2% 60,557 28,80 31 680 38 880 27 360 33 120
64 55,664 24,34 26 770 32 855 23120 27 985 3 66,907 35,16 38 675 47 485 33 400 40 435
72 63,664 31,83 35 015 42 975 30 240 36 610
76 67,664 35,96 39 555 48 545 41 610 । 41353
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЕ
ЭД
ЭД
354
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 15
БОЛТЫ ЧИСТЫЕ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 1717
ГАЙКИ ЧИСТЫЕ ШЕСТИГРАННЫЕ ОСТ 1746
резьба метрическая диаметром от 6 до 48 мм
..Размеры б.олтав мм
d мм 1 6 1 8 1 10 12 1 14 1 16 1 18 | 20 | 22 1 « 27 30 1 86 1 * 42 | 148
^HOM^HQUff &наим h DX С г< 11 10,8 5 12,7 1 0,5 14 13,8 6 16,2 1,2 0,5 17 16,8 7 19,6 1,5 0,5 22 21,75 9 25,4 1,8 0,5 22 21,75 10 25,4 2 0,5 27 26,75 12 31,2 2 1 32 31,7 14 36,9 2,5 1 32 31,7 14 36,9 2,5 1 36 35,7 16 41,6 2,5 . 1 V 36 35,7 16. 41,6 3 1 41 40,7 18 47,3 8,5 1,5 46 45,7 20 53,1 4 1,5 55 54,6 24 63,5 4,5 1,5 65 64,6 28 75 5 1.5 75 74,6 32 86,5 6 1,5
Длина 1 мм Длина нарезанной части стержня болта, включая сбег резьбы, 10 мм
16 18 20 22 25 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 (105) 110 (115) 120 130 140 150 ' 160 170 180 190 200 (210) 220 (230) 240 (250) * 260 280 300 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 18 18 1В 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 20 20 г 20 20 20 20 20 20 20 20 (20) 25 (25) 25 22 (22) 22 (22) 22 (22) 22 (22) 22 22 22 ' 22 22 22 22 22 22 22 22 (22) 28 (28) 28 28 28 28 / 28 28 28 (25) 25 1? (35) 25 (25) 25 . 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 (25) 30 (30) 30 Зо 30 30 во 30 30 (28) 28 (28) 28 (28)' 28 (28) 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28’ <s 32 32 32 32 32 32 32 32 30 (30) 30 (30) 30 (30) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 (30) 35 (35) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 (32) 32 (32) 32 (32) 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 (32) 38 (38) 38 38 38 38 38 38 38 38 38 (3g) 32 (32) 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 (32) 38 (38) 38 38 38 38 38 38 38 38 38 38 (38) 38 38 38 38 38 . 38 38 38 38 38 38 (38) 45 (45) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 42 42 42 42 42 42 42 42 42 42 (42) 48 (48) 48 48 48 48 48 48 48 48 ’48 (50) 50 (50) 50 (50) 50 (50) 50 50 50* 50 50 50 50 50 50 50 50 (50) во i ® во 55 (55) 55 (55) 55 (55) 55’ 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 (55) 65 (65) 65 во 65 - 65 65 («•) 1 65 («5) 65 65 65 65 ’ 65 65 65 65 65 65 65 (65) 75 (75) 75 (75) 75> 75 75. (70) 70 (70) 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 (70) 80 w 80 (80) 80 80 80
Размеры гай кив
8 ном =- ^‘наиб ^наим Я , Р>Й1 11 10,8 5 12,7 10,5 14 13,8 6,5 16,2 13,5 Ра 17 16,8 . 8 19,6 16,5 змеры, 22 21,75 10 25,4 21 постав; 22 21,75 11,5 25,4 21 пенные 27 26,75 13 31,2 26 В скоб: 32. 31,7 14,5 36,9 31 ках, нс 32 31,7 16 36,9 31 • возмо; 36 35,7 18 41,6 34 кности 36 35,7 20 41,6 34. не при 41 40,7 22 47,3 39 1:.:енять 46 45,7 25 53,1 44 55 $ 54,6 ' 28 63,5 53 65 64,6 32 75 62 75 74,6 38 * 86,5 72
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ? БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Таблица 16
БОЛТЫ ЧИСТЫЕ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 1721
ГАЙКИ ЧИСТЫЕ ШЕСТИГРАННЫЕ ОСТ 1747
Резьба Витворта диаметром от Д° 2"
Размеры болтав
d дм. 7* 1 1 •/. 1 V, % 1 % 1 1 1 *'• 1 !*/. 111/, 1% , 2
8ном~8наи& 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
^наим 10,8 13,8 16,8 21,75 26,75 31,7 35,7 40,7 45,7 49,7 59,6 69,6 79,6
h 5 6 7 9 12 14 16 18 20 22 26 28 32
z?« 12,7 16,2 19,6 25,4 31,2 36,9 41,6 47,3 53,1 57,7 69,3 80,8 92,4
С 1 1,2 1,5 1,8 2 2,5 3 3,5 4 4 4,5 5 6
0,5 0,5 , 0,5 0,5 0,5 % 1 1 1 1 1,5 1,5 1,5 1,5
Длина 1 мм . Длина нарезанной части стержня болта» включая сбег резьбы» ММ
16 12
18 12 15
20 12 15
22 12 15 18
26 12 15 18 22
28 12 15 18 (22)
30 12 15 18 22
32 12 15 18 .(22) (28)
35 12 15 18 22 28
38 12 15 18 (22) (28) . (32)
40 12 15 18 . 22 28 32
42 12 15 18 - (22) (28) (32) (35)
45 12 15 18 22 28 32 35 38
48 12 15 IS- (22) (28) "(32) (35) (38)
50 12 15 IS 22 28 32 35 38
55 15 18 20 22 28 32 35 38 42
60 15 18 20 22 28 32 35 38 42
65 18 *20 22 28 32 35 38 42 (50)
70 18 20 22 28 32 35 38 42’ 50 60
75 18 20 22 28 32 35 38 42 50 60 .70
80 18 20 22 28 32^ 35 38 42 50 60
85 20 22 28 32 35 38 42 50 60 70 75
90 20 22 28 32 35 38 42 50 60 70 75
95 20 22 28 32 35 38 42 50 60 70 75
100 20 22 28 32 35 38 42 50 60 70 75
(105) (20) (22) (28) (32) (35) (38) (42) — —
110 25 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
(115) (25) (28) (32) (38) С*») (42) (48) — — — •—
120 25 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
180 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
140 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
150 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
160 28 32 38 40 42 48 . 50 60 70 75
170 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
180 28 32 38 40 42 48 50 60 70 75
190 32 38 40 42 48 50 60 70 75
200 32 38 40 42 48 50 60 - 70 76
(210) (50) (60) (7Q) (75)
220 60 70 80 85
(230) (60) (70) (80) (85)
240 60 •70 80 85
250 70 80 85 •
260 70 8Q 85
280 70 80 85
300 70 80 85
Размеры гайки в мм
8ном—$наиб 11 14 17 ’ 22' 27 32 36 41 46 50 60 70 80
^наим 10,8 13,8 16,8 21,75 26,75 31,7 г 35,7 40,7 45,7 49,7 59,6 69,6 79,6
Н 5 6,5 8Z 10 13 16 18 20 22 25 30 35 40
12,7 16,2 19,6 25,4 31,2 36,9 41,6 47,3 53,1 57,7 69,3 80,8 92,4
Л» 10,5 13,5 16,5 21 26 31 34 > 39 44 48 57 67 . 77*
Размеры, поставленные в скобках, по возможности не применять.
23®'
S&6
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 17
БОЛТЫ ЧЕРНЫЕ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 133
ГАЙКИ ЧЕРНЫЕ ШЕСТИГРАННЫЕ ОСТ 146
Резьба метрическая диаметром от в до 48 мм
Г—Р -»
Размеры болта в мм
d мм 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
£ 11 14 17 22 22 27 32 32 36 ; 36 1 41 46 55 65 75
8 наиб Н 14 17 22 22 27 32 32 36 36 41 46 55 65 75
$наим 10,6 13,5 16,5 21,4 21,4 26,4 31,4 31,4 35,2 35,2 40,2 45,2 54 64 74
h 5 6 7 9 10 12 14 14 16 16 18 20 24 28 32
z>« 12,7' 16,2 19,6 25,4 25,4 31,2 36,9 36,9 41,6 41,6 47,3 53,1 63,5 75 86,5
0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1 1 1 1 1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Длина 1 мм Длина нарезанной час? i •и стержня болта, включая сбег резьбы, лью
4*
15 12 15 15 И д
20 15 18 18 св
25 20 20 22 23 22 22 в>
30 20 20 25 25 25 25 25 25 А св
35 20 20 25 30 30 30 30 30 И
40 20 20 25 30 ' 30 35 35 35 Св
45 20 20 25 30 30 35 35 40 И
50 20 20 25 30 30 35 35 40 45 §
55 20 20 25 30 30 35 35 40 45 50 Ч : п
60 20 20 25 30 30 35 35 40 45 50 50
65 20 20 25 30 30 35 35 40 45 50 50 55 св д
70 • 20 20 25 30 30 35 35 40 45 50 50 55
75 20 25 30 30 35 35 40 45 50 50 55 3
80 20 25 30 30 35 35 40 45 50 50 55 75 Я
90 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 м св
100 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 $ В* Я
НО V 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 о
120 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 Я О
130 30 35 35 40 40 45 50 55 55 80 75 А
140 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 5 «
150 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 5 W
160 30 35 35 40 40 45 50 55 55 60 75 S А
180 * 35 45 45 45 45 50 55 60 60 70 85 и ' 4> ед
200 35 45 45 45 45 50 55 60 60 70 85 м К
220 45 45 45 45 50 55 60 60 70 85 о н а
240 45 45 45 45 50 55 60 60 70 85 § К
260 45 45 45 45 50 55 60 60 70 85 ф
280 85 V
300 - 85 И.Е
- г
Размеры гайки в мм
S 11 14 17 22 22 27 32 32 Зв 36 41 46 м 55* 65 75
$наиб 11 14 17 22 22 27 32 32 36 36 41 46 55 65 75
* 8наим 10,6 13,5 16,5 21,4 21,4 26,4 31,4 31,4 35,2 35,2 40,2 45,2 54 64 74
Н 5 1 8 10 10 12 14 16 18 20 20 25 30 35 40
12,7 6,62 19,6 25,4 25,4 31,2 36,9 36,9 41,6 41,6 47,3 53,1 65,3 75 86,5
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ й СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
351
Таблица 18
БОЛТЫ ЧЕРНЫЕ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 133
ГАЙК!» ЧЕРНЫЕ ШЕСТИГРАННЫЕ ОСТ 147
Резьба Витворта диаметром от V* до 2"
£*0,95$
Размеры болта в .н.п
d дм. V< V» % 41 % V* % 1 1J/B IV* IV. IV* 2
8 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
&налл$ 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
^наим 10,6 13,5 16,5 21,*4 26,4 31,4 35,2 40,2 45,2 49,2 59 69 79
h 5 в 7 9 12 14 16 18 20 22 26 28 32
Рй 12,7 16,2 19t6 25,4 31,2 36,9 41,6 47$3 53,1 57,7 69,3 80,8 92,4
0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1 1 1 1 1,5 1,5 1Л 1,5
Длина 1 мм Длина нарезанной части стержня болта, включая сбег резьбы, Zo мм
15 12 15 15
20 15 18 18 и
25 20 20 22 22 22 S
30 20 20 25 25 25 25 о ф
35 20 20 25 30 30 30 £
40 20 20 25 30 35 35 « д
45 20 20 25 30 35 40 св Я
50 20 20 25 30 35 40 45 и ( S э
55 20 20 25 30 35 40 45 ч св tr И
60 20 । , 20 25 ; 30 35 40 45 50 R. м
65 20 20 25 : 30 35 40 45 50 55 55 ф
70 20 20 25 30 35 40 45 50 55 55 Я №
75 20 25 30 35 40 45 50 55 55 Я g
80 20 25 30 35 40 45 50 55 55 75 Я
90 30 35 40 45 50 55 60 60 75 §
100 30 35 - 40 45 50 55 60 60 75 О
110 30 35 40 45 50 55 60' 60 75 Е Ф
120 30 35 40 45 50 55 60 60 7Б
130 30 35 40 45 50 55 60 60 75 2 О
140 30 35 40 45 50 55 60 60 75 § Я*
150 30 35 40 45 50 55 60 60 75
160 30 35 40 45 50 55 60 60 75
180 35 45 45 50 55 60 70 70 85 я о
200 35 45 45 50 * 55 60 70 70 85 в я ₽<
220 45 45 50 55 60 70 70 85 § ф
240 45 45 50 55 60 70 70 85 9
260 45 45 50 55 60 70 70 85 . и я S
280 85 Е£ S .
300 85 ев
Размеры гайки в лгл&
J5 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
&наи5 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
&HQMM 10,6 13,5 16,5 21,4 26,4 31,4 35,2 40,2 45,2 49,2 59 69 79
В 5 6 8 10 12 16 18 20 25 25 35 35 40
Дй 12,7 16,2 19,6 25,4 31,2 36,9 41,6 47,3 53,1 57,7 69,3 80,8 92,4
358
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 19
БОЛТЫ ЧЕРНЫЕ € КВАДРАТНОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ 134
ГАЙКИ ЧЕРНЫЕ КВАДРАТНЫЕ ОСТ 144
Резьба метрическая диаметром от б до 48 л*л
Размеры болта в мм
d мм 6 В 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
S $наиб ^наим h D& г < 11 11 10,6 5 15,6 . 0,5 13,5 6 19,8 0,5 17 17 16,5 7 24,1 0,5 22 22 21,4 9 31,2 0,5 22 22 21,4 10 31,2 0,5 27 27 26,4 12 38,2 1 32 32 31,4 14 45,4 1 32 32 31,4 14 45,4 1 36 36 35,2 16 51 1 36 36 35,2 16 51 1 41 41 40,2 18 58 1,5 46 46 45,2 20 65,1 1,5 55 55 54 24 78 1,5 65 65 64 28 92 1,5 75 75 74 32 106 1,5
Длина 1 мм Длина нарезанной части стержня болта, включая сбег резьбы, Zo лм*
J 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 90 100 110 120 130 140 150 160 180 200 220 240 260 280 300 12 15 20 20 20 20 20 20 20 20 18 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 18 22 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 30 30 30 30 30 30 *22 25 30 30 ВО 1! 30 30 30 30 30 30 30 30 35 35 35 35 35 35 35 45 45 45 22 25 30 30 Г 30 30 30 30 30 30 30 30 35 35 35 35 35 35 35 35 45 45 45 35 35 35 35 35 35 35 35 35 40 40 40 40 40 40 40 40 45 45 45 35 35 35 35 35 35 За 35 35 40 40 40 40 40 40 40 40 45 45 45 40 40 40 40 40 40 40 40 45 , 45 45 45 45 45 45 45 50 50 50 45 45 45 45 45 45 45 50 50 50 50 50 50 50 50 55 55 55 55 (55) 50 50 50 50 50 50 55 55 55 55 55 55 55 55 60 60 60 60 ' 50 50 50 50 50 55 55 55 55 55 55 55 60 60 60 60 55 55 55 55 60 60 60 60 60 60 60 60 70 70 70 70 75 75 75 75 75 75 75 75 75 85 85 85 85 85 85 85 Для болтов диаметром 42 и 48 мм дл, нарезанной части стержня берется с окончанием на 0 и 5
Размеры гайки в лмг
11 Д4 17 22 22 27 32 32 * 36 36 41 46 55 65 75
&наиб 11 14 17 22 22 27 32 32 3’6 36 41 46 55 65 75
Знаим 10,6 13,5 16,5 21,4 21,4 26,4 31,4 31,4 35,2 35,2 40,2 45,2 54 1 64 74
Н 5 6 8’ 10 10 12 14 16 18 20 20 25 30 : 1 35 40
Як 15,6 19,8 24,1 31,2 31,2 38,2 45,4 45,4 51 51 58 65 78 92 106
Размеры, поставленные в скобках, по возможности не применять.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ Н СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 359
Таблица 20
%
БОЛТЫ ЧЕРНЫЕ С КВАДРАТНОЙ ГОЛОВКОЙ ОСТ !
ГАЙКИ ЧЕРНЫЕ КВАДРАТНЫЕ OCT 145
Резьба Витворта диаметром от х/< до 2"
Размеры болта в мм
d в дм. V* Б/1в % V, б/8 3/4 7/в 1 1% 11/и 1% 2
S И 14 17 22 27 32 36 41 46 50 ‘60 70 80
&наиб 11 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
SHCWM 10,6 13,5 16,5 21,4 26,4 31,4 35,2 40,2' 45,2 49,2 59 69 79
h 5 6 7 9 12 14 16 18 20 22 26 28 32
15,6 19,8 24,1 31,2 38,2' 45,4 51 58 65,1 71 85 99 ИЗ
0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1 1 1 1 1,5 1,5 1,5 1,5
Длина 1 мм Длина нарезанной части стержня болта, включая сбег резьбы, Zo мм
15 12 <я у.
20 15 18 18 © W
25 20 20 22 22 №
30 20 20 25 25 М
35 20 20 25 30 &
40 20 20 25 30 35 Л
45 20 20 25 30 35 40 к
50 20 20 25 30 35 40 45 и< ©
55 20 20 25 30 35 40 45 § й
60 20 20 25 30 35 40 45 50 Ч
65 20 25 30 .35 40 45 50 55 55 S; ' 4>
70 ' 20 25 30 35 40 45 50 55 55 м 1 S й
75 20 25 30 35 40 45 50 55 55 s; Л
80 20 25 30 35 40 45 50 55 55 75 и
00 30 35 40 45 50 55 60 j 60 75 а
100 30 35 40 45 50 55 60 60 75 о
110 30 35 40 45 50 55 60 60 75 s । о »
120 30 35 40 45 50 55 60 60 75 AI
130 30 35 40 45 50 55 60 60 75 £ !
140 30 35 40 45 50 55 60 60 75 2;
150 35 40 45 50 55 60 60 75 Е 4>
160 35 40 45 50 55 60 60 75 - { 4
180 45 45 50 55 60 70 70 85 а
200 45 45 50 S5 60 70 70 85 ь я . ч А
220 45 45 50 55 60 70 70 85 О ф
240 55 60 70 70 85 ° о
260 (55) 85 « S
280 (55) 85 H'S
300 (55) 85 с
Размеры гайки в мм
—«
S И 14 17 22 27 32 36 41 4» 50 60 70 80
^наиб и 14 17 22 27 32 36 41 46 50 60 70 80
SHQUM 10,6 13,5 16,5 21,4 26,4 31,4 35,2 40,2 45,2 49,2 59 69 79
Н 5 6 8 10 12 16 18 20 25 25 35 35- 40
DfV 15,6 19,8 24,1 31,2 38,2 45,4 51 58 65,1 71 85 99,1 ИЗ
Размеры, доставленные в скобках, по возможности не применять.
360
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 21
ВЕС БОЛТОВ, ГАЕК И ШАЙБ Резьба метрическая
Диаметр в лм« 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
Вес гайки в кг
Чистые шестигр. 0,004 0,008 0,014 0,030 0,032 0,056 0,091 0,093 0,135 0,141 0,201 0,291 0,463 0,744 1,182
Чери, шестигр. 0,004 0,008 7»,014 0,030 0,028 0,052 0,088 0,093 0,135 0,141 0,182 0,291 0,496 0,814 1,244
Чери, квадр. 0,004 0,007 0,014 0,031 0,028 0,053 0,089 0,095 ОД37 0,144 0,187 0,297 0,506 0,831 1,273
Вес головки в кг
Чистые шест и гр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0.037 0,068 0,111 0,111 0,161 0.161 0,234 0,327 0,562 0,914 1,390
Чери, шестигр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0,037 0,068 0;Ш 0,111 0,161 0,161 0.234 0,327 0,562 0,914 | 1,390
Черн. квадр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0,038 0,069 0,113 0,113 0Д63 0,163 0,238 0,332 0,570 0,929 1,413
Вес шайбы в кг
Черные 0,002 0,002 0,004 0,007 0,010 0,015 0.022 0,028 0,038 0,036 0,057 0,063 0,115 0,162 | 0,271
Длина в мм Вес стержня болта в кг
16 16 18 20 , 22 25 28 30 32 35 38 40 42 45 ' 48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 1Q0 105 110 115 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 ЗБО 280 300 0,003 0.004 0,004 0,004 0,005 0,006 0,006 0,007 0,007 0,008 0,008 0,009 0,009 0,010 0,011 0,011 0,012 0,013 0,014 0,016 • 0,006 0,007 0,008 0,009 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 0,017 0,018 0,019 0,020 0,022 0,024 0,026 0,028 0,030 0,032 0,009 0,012 0,014 0,015 0,017 0,018 0,020 0,022 0,023 0.025 0,026 0,028 0,030 0,031 0,034 0,037 0,040 0,043 0,046 0,049 0,052 0,055 0,059 0,062 0,065 0,068 0,071 0,074 0,081 0,086 0,092 0,099 0,111 0,128 0,022 0,025 0.027 0^28 0,031 0,034 0,035 0,037 0,040 0,043 0,044 0,049 0,053 0,058 0,062 0,067 0,071 0,075 0,080 0,084 0,089 0,093 0,098 0,102 0,106 0,115 0,124 0,133 0,142 0,151 0,160 0,177 0,195 0,218 0,231 0,030 0,03Д 0,036 0,039 0,042 0,046 ^0,048 0,051 0,054 0,058 0,060 0,066 0,072 0,078 0,084 0,091 0,097 0,103 0,109 0,115 0,121 0,127 0,133 0,139 0,145 0.157 0Д69 0,181 0,193 0,205 0,217 0,241 0,266 0,290 0,314 0,040 0,047 0,051 0,055 0,060 0,063 0,066 0,071 0,076 0,079 0,087 0,095 0,103 0,111 0,119 0,126 0,134 0,142 0,150 0,158 0,166 0,174 0,182 0,190 0,205 0,221 0,237 0,253 0,269 0,284 0,300 0,316 0,348 0,379 0,411 0,060 0,070 0,076 0,080 0,084 0,090 0,096 0,100 0,110 0,120 0,130 0,140 0,150 0,160 0,170 0,180 0,190 0,200 0,210 0,220 0,230 0,240 0,259 0,279 0,299 0,319 0,339 0,359 0,379 0,399 0,439 0,479 0,519 ! 0,074 0,086 0,094 0,099 0,103 0,111 0,118 0,123 0,136 0,148 0,160 0,172 0,185 0,197 0,209 0,222 0,234 0,246 0,259 0,271 0,283 0,296 0,320 0,345 0,370 0,394 0,419 0,444 0,468 0,493 0,542 0,591 0,641 0,119 0,134 0,143 0,149 0,164 0,179 0,194 0,209 0.224 0,238 0,253 0,268 0,283 0,298 0,313 0,328 0,343 0,358 0,388 0,417 0,447 0,477 0,507 0,537 0,566 0,596 0,656 0,715 0,775 0,835 0,894 0,160 0,170 0,177 0,195 0,213 0,231 0,248 0,266 0,284 0,302 0,319 0,337 0,355 0,373 0,390 0,408 0,426 0,461 0,497 0,532 0,568 0,603 0,639 0,674 0,710 0,781 0,852 0,922 0,247 0,269 0,292 0,314 0,337 0,359 0,382 0,404 0,427 0,449 0,472 0,494 0,516 0,539 0,584 0,629 0,674 0,719 0,763 0,808 0,853 0,898 0,988 1,078 1,168 0,360 0,388 0,416 0,444 0.471 0,499 0,527 0,554 0,582 0,610 0,638 0,665 0,721 0,776 0,832 0,887 0,942 0,998 1,053 1,109 1,164 1,220 1,275 1,331 1,441 0,559 0,599 0,639 0,679 0,718 0,758 0,798 0,838 0,878 0,918 0,958 1,038 1,118 1,197 1,277 1,357 1,437 1,517 1,597 1,676 1,756 1,836 1,916 1,996 2,076 2,235 2,395 0,869 0,924 0,978 1,032 1,087 1,141 1,195 1,250 1,304 1,413 1,521 1,630 1,739 1,847 1,956 2,065 2,173 2,282 1,391 |,499 2,608 2,717 2,825 3,042 8,260 1,135 1,206 1,277 1,348 1,419 1,490 1,561 1,632 1,703 1,845 1,987 2,129 2,271 2,413 2,555 2,697 2,839 2,981 3,122 3,264 3,406 3,548 3,690 3,974 4,258
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВНЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 361-
Таблица 22
ВЕС БОЛТОВ» ГАЕК И ШАЙБ Резьба дюймовая
Диаметр в дм. Уте % . V. % % s/e 1 IV* IV. IV* 2
Вес гайки в кг .. . И —..К
Чистые шестигр. 0,004 0,008 0,014 0,030 0,057 0,097 0,135 0Д92 0,267 0,350 0,605 0,960 1,434
Черные шестигр. 0,004 0,007 0,014 0,030 0,053 0,097 0,135 0,192 0,303 0,350 0,706 0,960 1,434
Черные квадр. 0,004 0,007 0,015 0,030 0,053 0,099 0,137 0,197 0,309 0,357 0,719 0,980 1,461
Вес головки в кг
Чистые шестигр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0,068 0,111 0,161 0,234 0,327 ОД 25 0,725 1,OG1 1,586
Черные шестигр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0,068 0,111 0,161 0,234 0,327 0,425 0,725 1,061 1,586
Черные квадр. 0,005 0,009 0,016 0,034 0,069 0,113 0,163 0,238 0,332 0,432 0,735 1,077 1,608
Вес шайбы в кг
Черные 0,001 0,002 0,004 0,007 0,015 0,021 0,038 0,047 0,067 0,083 0,146 0,243 0,344
Длина в мм Вес стержня болта в кг
15 16 18 20 22 25 28 80 32 35 38 40 42 45 ' 48 50 55 60 65 . 70 75 80 85 90 95 ЮО 105 110 115 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 • ’230 240 250 260 280 800 0,004 0,004 0,004 0,005 0,005 6,006 0,007 0,007 0,008 0,009 0,009 0,010 0,010 0,011 0,012 0,012 0,014 0,015 0,016 0,017 0,006 0,007 0,008 : 0,009 0,010 0,011 0,012 0,012 ‘ 0,014 0,015 0,016 0,016 0,017 0,019 0,019 0,021 0,023 0,025 0,027 0,029 0,031 0,008 0,011 0,012 0,014 0,016 0,017 0,018 0,020 0,021 0,022 0,023 0,025 0,027 0,028 0,031 0,034 0,036 0,039 0,042 0,045 0,048 0,050 0,053 0,056 0,059 0,061 0,064 0,067 0,073 0,078 0,084 0,089 0,101 0,112 0,025 0,028 0,030 0,032 0,035 0,038 0,040 0,042 ’ 0,045 0,048 0,050 0,055 0,060 0,065 0,070 0,075 0,080 0,084 0,089 0,094 0,099 0,104 0,109 0,114 0,119 0,129 0,139 0,149 0,159 0,169 0,179 0,199 0,219 0,239 0,258 0,039 0,047 0,050 0,054 0,059 0,062 0,065 0,070 0,074 0,078 0,085 0,093 0,101 0,109 0,116 0,124 0,132 0,140 0,147 0,155 0,163 0,171 0,178 0,186 0,202 0,217 0,233 0,248 0,264 0,279 0,295 0,310 0,341 0,372 0,404 1 0,067 0,078 0,085 0,089 0,094 0,101 0,107 0,112 0,123 0,134 0,145 0,156 0,168 0,179 0,190 0,201 0,212 0,224 0,235 0,246 0,257 0,268 0,291 0,313 0,335 0,358 0,380 0,402 0,425 0,447 0,492 0,536 0,581 0,138 0,137 0,146 0,152 0,167 0,183 0,198 0,213 0,228 0,243 0,259 0,274 0,289 0,304 0,320 0,335 0,350 0,365 0,396 . 0,426 0,456 0,487 0,517 0,548 0,578 0,609 0,669 0,730 0,791 0,852 0,913 0,179 0,191 0,199 0,219 0,238 0,258 0,278 0,298 0,318 0,338 0,358 0,378 0,397 0,417 0,437 0,457 0,477 0,517 0,556 0,596 0,636 0,676 0,715 0,755 0,795 0,874 0,954 1,033 0,277 0,302 0,327 0,352 0,377 0,402 0,428 0,453 0,478 0,503 0,528 0,553 0,578 0,604 0,654 0,704 0,755 0,805 0,855 0,905 0,95.6 1,006 1,107 1,207 1,308 ’0,404 0,435 0,466 0,497 0,528 0,559 0,590 0,621 0,652 0,683 0,714 0,745 0,807 0,869 0,932 0,994 1,056 1,118 1,180 1,242 1,304 1,366 1,428 1,490 1,615 0,626 0,671 0,715 0,760 0,805 0,849 0,894 0,939 0,984 1.028 1,073 1,162 1,252 1^41 1,431 1,520 1,610 1,699 1;788 1,878 1,967 2,057 2,146 2,236 2,325 2,504 2,683 0,913 0,974 1,035 1,095 1,156 1,217 1,278 1,339 1,400 1,461 1,582 1,704 1,826 1,947 2,069 2,191 3,312 2,434 2,556 2,678 2,799 2,921 3,043 3,164 3,408 3,651 1,192 1*272 1,351 1Д31 1,510 1,590 1,669 1,749 1,828 1,908 2,067 2,226 2,385 2,544 2,702 2,861 3,020 3,179 3,338 3,497 3,656 3,815 3,974 4,183 4,451* 4,769
362
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 23
ШАЙБЫ ЧЕРНЫЕ
Шайбы под шестигранные гайки
о метрической резьбой
диаметром от в до 48 мм
ОСТ 148
Диаметр резьбы болта и гайки в мм 6 8 10 12 14 16 18 ^20 22 24 27 80 36 42 48
В Мм 16 18 22 28 28 ‘ 34 40 40 > 46 46 52 56 68 80 90
d „ 7 9 11 14 16 18 20 22 24 26 29 33 39 45 51
8 „ 1,5 1,5 2 2 3 3 3 4 4 4 ч 5 5 6 6 8
Шайбы под Шестигранные гайки с резьбой
Витворта
диаметром от */4 ДО 2"
ОСТ 149
Диаметр болта в дм. V* 5Л6 3/8 V. % %
D мм 18 22 28 34 46 52
d „ 8 9 11 14 18 22
В , 1,5 2 2 3 4 ,, 4
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
363
Таблица 24
ДЕТАЛИ РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАКЛЕПОК
I н *
Минимальный шаг е . для сохранения 3^5 d между осями
d
мм
Ь
мм
14 49
17 60
20 70
23 «1
26 91
а мм
25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85
42 39 34 29 20
55 52 49 45 40 33 24
65 63 61 58 54 49 43 36 26
77 75 73 70 67 64 60 55 48 41 31 13
88 86 84 82 79 76 i 73 68 64 '58' 52 АЗ 33
90
14
Расстановка заклепок в шахиат для сохранения рабочего сечения
а й=20 4=23 «1 d=20 <^=23 Ослабление одной дырой
в в в
мм лгл< мм мм мм -—е—-
50 49 53 130 75 81 а— сумма рисок ; минус толщина уголка;
55 60 51 53 55 57 135 140 76 77 82 83 d — диаметр дыры;
65' 55 59 145 79 85 е = V 2ad -h ds-
70 57 61 150 80 86
75 58 63 155 81 88 Ослабление двумя дырами
80 60 65 160 82 89
85 62 67 165 84 90 к ч.
90 63 68 170 85 91 V | |
95 65 70 175 86 93 \ j f
100 66 72 180 87 94 г—
. 105 , 68 73 185 88 95 vZ” ___X_J
НО 69 75 190 89 96
115 71 76 195 91 97
120 72 78 200 92 99 <?i — сумма рисок минус толщина уголка;
d — диаметр дыры;
c=2V M +
3€4
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 25
РИСКИ ДЛЯ РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАКЛЕПОК В УГОЛКАХ
Шйрина b полки уголка мм . ♦ 30 35 40 45 50 55 60 65 75 80 90 100 120 120 130 140 150 180 200 140 150 180 200
Расстояние а риски от обушка
ллг 17* 20 22 25 30 30 35 35 40 45 50 55 65 50 50 55 55 60 60 50 55 60 60
-
Расстояние второй риски мм 30 40 45 55 75 90 55 60 70 90
Расстояние т риски от пера
уголка мм 13 15 18 20 20 25 25 ’зо 35 35 40 45 55 40 40 40 40 45 50 35 35 50 50
Наиб. дням, заклеп. дыры,
прямей, в практике ...» 8,5 10 12 14 17 17 20 20 20 23 23 26 23 26 26 26 29 29 23 23 26 26
Толщина уголка в мм Допускаемый наибольший диаметр заклепочной дыры при стандартной риске
4 8,5 10 12 14
б 10 12 14 14 17
б 10 14 14 17 17 20 23
7 14 14 17
8 14 17 17 20 23 23 26 29
10 Г 14 14 17 20 23 23 26 29 29 26 26 -
Для расположения
12 ► 17 20 23 26 29 29 26 26 .26 26 29 29
вне стыка
14 26 29 29 23 26 26 26 29 26 26 29
16 29 29 23 23 26 26 29 29 23 23 29 29
18 23 26 20 29
20 23 23 17 26
22 17
24 20 20
4 12
& 12 14 17
6 10 12 12 117 17 20
7 10 14
Для расположения
8 14 17 20 23 29
в стыке
10 17 20 23 29 17 20
12 17 20 29 14 14 20 17
14 17 26 14 14 20 20
16 23 14
Два ряда заклепок
Число рядов заклепок
и их расположение
Два парал-
дельных ряда
заклепок
Один ряд заклепок
в шахмат
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
365
Таблица 26
РИСКИ ДЛЯ РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАКЛЕПОК В ДВУТАВРАХ
н
ОСТ 16
№ про- филя Риски в полках в мм Риски в стенках для двух рядов заклепок в мм № про- филя
а 1» Ь 4 наиб, диам. закл. дыры h Л1 а наибольший размер С при диаметре заклепочной дыры
12 1 14 17 20 | 23 | 26
10 16 36 68 12 100 69 4,5 33 10
13 16 42 74 12 120 86 5,0 50 44 1*
14 18 44 80 12 140 104 5,5 68 62 53 14
16 . 18 ‘ 20 22 ' 48 50 88 94 14 17 160 180 120 138 6,0 6,5 84 78 96 69 87 78 16 18
®» ь 24 52 54 100 102 17 200 135 7,0 9,0 113 104 95 86 £ 20
22 Ь 24 62 64 110 112 17 220 172 7,5 9,5 121 112 103 94 Ъ *
М 5 27 62 64 116 118 20 240 187 8,0 10,0 136 127 118 109 b 24
2’ ь 28 66 68 122 124 20 270 216 8,5 10,5 156 147 138 : 27
а 30 ъ е 28 70 72 * 74 126 128 130 20 300 244 9,0 11,0 13,0 184 175 166 Ь 80 0
а 88 Ь С 28 74 76 78 130 132 134 20 ' 330 272 9,5 11,5 13,5 212 203 194 а Ъ 88 0
а 86 b 0 2» 78 80 82 136 138 140 20 360 299 10,0 12,0 14,0 239 230 221 а Ъ 86 0
а 40 Ъ 0 32 78 80 82 142 144 146 23 400 336 10,5 12,5 14,5 276 267 258 Ь 40 с
в 45 b с 34 82 84 86 150 152 154 23 450 381 11,5 13,5 15,5 321 312 303 а b 45 с
а 50 b с 36 86 88 00 158 160 162 26 500 428 12,0 14,0 16,0 366 357 348 а Ь 50 с
а 56 Ъ С 36 94 96 98 166 168 170 26 550 473 12,5 14,5 16,5 413 404 395 а Ъ 55 с
а 60 Ъ е 42 92 94 96 176 178 180 29 600 518 13,0 15,0 17,0 458 449 440 а b 60 с
Таблица 2Са
Таблица предельных расстояний е и
ех при числе рядов заклепок более двух
« Диаметр заклепочной дыры 12 14 17 20 23 26
_ в 35 40 50 60 70 80
Наименьшие размеры в лл 18 20 25 30 35 40
звв
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 27
11 —1 h I РИСКИ ДЛЯ РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАКЛЕПОК В ШВЕЛЛЕРАХ н ОСТ 17
№ профиля Риски в полках в мм Риски в стенках для двух рядов заклепок в мм профиля 4
а Ъ наиб, дням, закл. дыры п а наибольший размер С при диаметре заклепочной дыры
12 14 17 20 | 23 26
8 10 IB И S 18 » 20 ь 22 • я 24 b е я ' 27 b С я 30 b с я 33 Ъ е я 86 Ъ с 48 Ь с 25 28 30 35 35 40 40 44 44 46 48 50 55 58 43 48 53 58 60 63 65 68 70 /' 73 75 77 79 78 80 82 82 84 86 85 87 89 88 90 92 96 98 100 100 102 104 12 14 17 17 20 20 23 23 26 1 26 26 29 29 29 80 109 120 140 160 180 200z 220 240 270 800 330 360 400 46 63 81 } м 116 134 152 169 187 215 241 269 290 323 5,0 5,3 5,5 6,0 8,0 6,5 8,5 7,0 9,0 7,5 9,5 8,0 10,0 7,0 8,5 10,5 7,5 9,0 11,0 8,0 9,5 11,5 8,0 10,0 12,0 9,0 11,0 13,0 10,5 12,5 14,5 45 (02) 80 39 <56 / 74 98 110 («'. 65 89 101 118 136 ? г- 56 • 80 92 109 127 155 181 209 230 262 71 83 100 118 146 172 200 221 253 74 91 109 137 163 191 112 244 Ti 8 10 12 ъ « ь « 5 I» ъ 2в * 22 а Ъ 24 с а 1» 27 е b 30 е а В 88 е а В 36 с а 1» 40 е хблица 27а
Таблица предельных расстояний е и ех при числе рядов яахяеиок более двух
, Диаметры заклепочной дыры 12 14 17 20 23 л 26
в 35 40 50 60 70 80
Наименьшие размеры в лл 18 20 25 Зб' 35 40
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ. ЬОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
367
Таблица 28
РИСКИ ДЛЯ РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАК ЛИПОК В ДВУТАВРАХ И ШВЕЛЛЕРАХ
Риски в двутаврах
ОСТ 16
Риски В стенках для двух рядов заклепок в мм
Риски в полках в мм
№ про- филя й W Ь наиб, диам. заклеп. дыры Л . Л1 . d Наибольший размер С для диаметра заклепочной дыры № про- филя
12 I 14 1 17 20 23 1 | 26
10 14 29,0 57,0 10 100 76 4,5 40 10
12 14 35,4 63,4 10 120 93 5,1 57 51 12
14 16 37,8 69,8 12 140 110 5,7 74 68 59 14
16 17 42,2 76,2 12 160 127 6,3* 91 85 76 67 16
18 18 46,6 82,6 14 180 144 6,9 102 93 84 75 18
20 20 49,0 89,0 14 200 161 7,5 110 101 92 83 20
22 22 51,4 95,4 17 220 178 8,1 127 118 109 100 22
24 24 53,8 101,8 17 240 195 8,7 135 126 117 24
26 24 60,2 108,2 17 260 212 9,3 152 143 134 26
28 27 60,6 114,6 20 280 228 9,9 168 159 150 28
30 27 67,0 121,0 20 300 245 10,5 185 176 167 30
32 28 71,4 127,4 20 320 262 11,1 202 193 184 32
36 32 76,2 140,2 23 360 296 12,3 236 227 218 36
40 34 85,0 153,0 23 400 330 13,5 270 261 252 40
45 36 98,0 170,0 26 450 364 16,2 304 295 286 45
Таблица предельных расстояния е и et ири числе рядов заклепок более двух
Диаметр заклепочной дыры
12
14
20
23
26
в
Наименьшие размеры в лсл«
35
18
40
20
50
25
60
30
70
35
80
40
Риски в швеллерах
ОСТ 17
№ про- филя Риски в полках в мм Риски в стенках для двух рядов заклепок в лс.и
а Ъ наиб, диам. заклеп. дыры h ft. d Наибольшие размеры С при диаметре заклепочной дыры
12 1 И 17 20. 1 23 | 26
8 28 45 12 80 42,8 6,0
10 . 30 50 14 100 62 6,0
12 30 55 17 120 80 6,5 44
14 36 60 17 140 96 7,0 60 54
16 38 65 20 160 114 7,5 78 72 63
18 42 70 20 180 129 8,0 93 87 78 69
20 42 75 23 200 147 8,5 105 96 87 78
22 44 80 28 220 163 9,0 112 103 94 85
24 48 85 26 240 181 9,5 130 121 112 103
26 52 90 26 260 197 10,0 146 137 128 119
30 58 100 29 300 230 11,0 179 170 161 152 4
№ про-
филя
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
30
Таблица 28а
Таблица предельных расстояний е н е, ири числе рядов заклепок более двух
Диаметр заклепочной дыры 1 12 14 17 20 23 26
- е! 35 40 50 60 70 80
Наименьшие размеры в лсм е,| 18 20 25 .30 35 40
368
КОНСТРУКЦИИ
Таблица 29
№ профиля Вес пог. л1 кг Высота h мм Ширина полки Толщ, стенки а мм Риска ш мм Тело заклей. Р мм Jt лл Л, мм ff мм а? Макс, диам. заклей, в полке мм
10 11,2 100 68 4,5 86 8 15,5 69 3 45 12
12 14,0 120 74 5,0 • 42 8 17,0 86 4 45 12
14 16,9 140 80 5,5 44 9 18,0 104 4 50 12
16 20,5 160 88 6,0 48 10 20,0 120 4 50 14
18 21,1 180 ’ 94 6,5 50 11 21,0 138 4 55 17
20 j* И 27,9, 31,1 200 200 100 102 7,0 9,0 52 54 (60) 11 11 22,5 22,5 155 155 5 6 55 55 17 (20)
33,0 220 110 7,5 62 12 24,0 172 5 60 17
ьъ 36,4 220 112 9,5 64 12 24,0 172 6 60 (20)
а. В 37,4 240 116 8,0 62 13 26,5 187 5 65 20
МЪ 41,2 240 118 10,0 64 13 26,5 187 6 65
Л« В 42,8 270 122 ' 8,5 66 14 27,0 216 5 70 20
27 ъ 47,1 270 124 10,5 68 14 27,0 216 6 70
48,0 300 126 9,0 7Q 14 28,0 244" 6 - 70 20
80 b 52,7 300 128 . 11,0 72 14 .28,0 244 7 70
С 57,4 300 130 13,0 74 14 28,0 244 8 70
а 53,4 380 130 9,5 74 15 29,0 272 6 70
88 b 58,6 330 132 11,5 76 15 29,0 272 7 70 20
е. 63,8 330 134 18,5 78 15 29,0 272 8 70
я 59,9 360 136 10,0 78 16 30,5 299 6 75
36b 65,6 360 138 . 12,0 80 16 30,5 299 7 75 20
с 71,2 360 140 . 14,0 82 16 30,5 299 8 75
а 67,6 400 142 10,5 78 16 82,0 336 6 75 23
40 Ъ 73,8 400 144 12,5 80 16 32,0 336 7 75
с 80,1 400 146 14,5 82 16 32,0 336 8 75
а 80,4 450 150 11,5 82 18 34,5 381 7 80 23
45 b 87,4 450 152 13,5 84 18 34,5 381 8 80
С 94,5 450 154 15,5 86 18 34,5 381 9 80
а 93,6 101 500 158 12,0 86 20 37,0 426 7 82 26
50 Ъ 500 160 14,0 88 20 37,0 426 8 82
е 109 500 162 16,0 90 20 37,0 426 9 82
я 105 550 166 12,5 94 21 38,5 473 7 90
56 h 114 550 168 14,5 96 21 38,5 473 8 90 26
с 123 550 170 16,5 98 21 38,5 473 9 90
118 600 176 13,0 92 22 41,0 518 8 W
60 b 128 600 178 15,0 94 22 41,0 518 9 ш 29
е 137 600 180 ' 17,0 96 22 41,0 518 10
Примечание. Цифры в скобках—для конструктивных заклеишь
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
369
Таблица 30
1 г Г 1
"Я •4-1 разбнвка швеллеров п ОСТ 17
-X 3
№ профиля Вес пог. м кг Высота h мм Ширина полки .«.И Толщ, стенки d мм Риска а мм Тело заклеп. Р JMI к ММ Л1 JW.1t 9 ММ X мм Макс, диам. заклеп. в полке мм
8 8,04 80 43 5,0 25 8 17,0 46 1 > 50 12
10 10,00 100 48 5,3 28 9 18,5 63 ? 55 14
12 12,06 120 53 5,5 30 9 19,5 81 7 60 17
»ь . 14,53 16,73 140 140 58 60 6,0 8,0 35 35 9 9 21,0 21,0 98 98 j 7 9 , 65 65 17 (20)
17,23 19,74 160 160 63 65 6,5 8,5 35 35 10 10 22,0 22,0 116 116 8 10 65 65 20
19 ь 20,17 22,99 180 180 . 68 70 7,0 9,0 40 40 11 11 23,0 23,0 134 131 8 10 70 70 20
*>Ъ <23,33 26,47 * ii 73 75 7,5 9,5 40 40 11 11 24,0 24,0 152 152 9 11 75 75 23
26,54 29,99 220 220 77 79 8,0 10,0 44 44 11 . 11 25,5 25,5 169 169 1 1 Э 1 80 80 23
& 24 Ъ с 26,85 29,78 '33,54 240 240 240 78 80 82 7,0 8,5 10,5 44 44 44 12 12 12 26,5 26,5 26,5 187 187 187 я 10 12 80 80 80 26
27 b е 30,83 34,11 38,35 270 270 270 82 84 86 7,5 9,0 11.0 46 46 46 13 13 13 27,5 27,5 27,5 215 . 215 215 и 9 ) 2 85 tu 26 ।
а зоъ л 35,52 39,16 43,87 300 300 300 85 87 89 8,0 9,5 11,5 48 48 48 14 14 14 29,5 29,5 29,5 241 241 2 И 9 11 13 90 90 26
ззь с 38,70 43,88 49,06 330 330 330 88 90 92 8,0 10,0 12,0 50 50 50 14 14 14 30,5 30,5 30,5 269 269 289 9 11 13 90 90 90 29
а 36b с '47,80 53,45 59,10 ш 96 98 100 9,0 11,0 13,0 55 55 55 16 16 16 35,0 35,0 35,0 290 290 290 10 12 11 100 100 100 29
а 40 Ъ с 58,91 65,19 71,47 400 400 400 100 102 104 10,5 1-2,5 14,5 58 58 58 18 18 18 38,5 38,5 38,5 323 323 323 12 14 16 109 100 100 29
Примечание. Цифры в скобках—для конструктивных заклепок.
Зак. 3809 — Металлические кэнструкции.
24
370
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 31
РАЗБИВКА ДВУТАВРОВ в ШВЕЛЛЕРОВ
Профиль Вес пог, м кг Высота ft мм Ширина полки мм Толщина стенки d мм Риска т мм Тело заклеп. Р к ММ й, мм 0 мм X ММ Макс, диам. заклепок в полке лмс
10 8,кв 100 57,0 4,5 29 6 12 76 3 35 10
12 11,26 120 63,4 5,1 35,4 7 14 92 4 40 10
14 14Д9 140 69,8 5,7 35 8 15 110 4 45 12
16 17,47 160 76,2 . 6,3 40 9 17 126 4 45 12
18 21,09 180 82,6 6,9 45 10 18 144 D 50 14
20 25,05 200 89,0 7,5 50 10 20 160 5 50 14
22 29,34 - 220 95,4 8,1 50 11 21 178 5 55 • 17
24 33,98 240 101,8 8,7 55 (60) 12 23 194 6 60 17 (20)
2ft 38,96 260 108,2 9,3 60 13 24 212 6 60 17
28 44,27 280 . 114,6 9,9 60 14 26 228 6 65 20
80 49,98 300 121,0 10.5 65* 15 27 246 6 65 20
82 86 55,93 68.94 320 860 127,4 140,2 11,1 12,5 70 75 15 17 29 32 262 296 7 7 70 75 20 23
40 83,31 400 153,0 13,5 80 19 35 330 8 80 23
46 115,00 450 170,0 , 16,2 90 24 43 364 9 90 26
Профиль Вес пог. м кг Высота й мм Ширина полки мм Толщина стенки d мм Риска а ММ Тело заклеп. Р мм к мм ft! лсле Я мм X ММ Макс. диам. заклепок в полке мм
8 9,30 10,93 80 45 6 25 9 18 44 7 50 12
10 100 50 6 30 9 18 64 7 55 14
12 "*3,55 120 55 6,5 30 10 20 80 8 60 17
14 16,42 140 60 7 35 10 22 96 8 65 17 (20)
16 18 19,58 22,97 160 180 65 70 7,5 8 35 40 11 12 23 25 114 130 9 9 70 75 20 20
20 26,64 200 75 8,5 40 13 26 148 10 75 23
22 30,57 220 80 9 45 14 28 164 10 80 23
24 26 34,76 39,21 48,91 240 260 85 90 9,5 10 45 50 14 15 30 32 180 196 11 11 $ 26 26
80 300 100 11 55 16 35 230 12 26
Примечание. Цифры в скобках—для конструктивных заклепок.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 371
Таблица 32
1 заклепок 950 кг/ем*
срез 1 болтов 850 кг/см*
КРЕПЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК СОЕДИНИТЕЛЬНЫМ^^ | =<ж 2 400 g/c-jg
№ профиля Тол- щина стенки мм Допуск, усилия при креплении Наименьший пролет при равномерно распределен, нагрузке в мм Расстояние Л риска Ш Материал сталь 3 норм. Дыры давленые Заклепки d = 20 мм Болты черные d = %"
заклепками - болтами
стенка выступ, полка уголка стенка выступ полка уголка 1 нормальное минимальное максимальное
смятие или двойной срез кг ОДИНОЧ- НЫЙ срез кг смятие или двойной срез кг одиноч- ный срез кг 3 вклеп- ки болты Детали креплений
5 280 5 970 3555 4 810 1080 1610 70 53 87 57
14 5,5 f
16 6,0 5 760 5 970 3 880 4 810 1370 2 030 70 55 105 57 а tH?? k ,
18 6,5 6 240 5 970 4 200 4 810 1 785 2 465 70 56 124 56,5 Бад Ч2СН ft 2L 130.90.10,1‘Пши
а 7,0 6 720 11 940 ; 4 520 9 620 1975 2 940 70 57,5 57,5 82,5 82,5 56,5 55,5
20 b 9,0 8640 И 940 5 820 9 620 1 620 2 410 70 i Л Гх т
22 я Ъ 7,5 . 9,5 7 200 9 120 11 940 11 940 4845 6 140 9 620 9 620 2400 2 060 3 575 2 960 70 70 59 59 101 101 56 55 1 * :li"t +4LL- -я*
6 1
24 а Ъ 8,0 10,0 7 680 9 600 11940 11940 5170 6 460 9 620 9 620 2 775 2 385 4 125 3 465 70 70 61,5 61,5 118,5 118,5 56 55 ! УШ | 4.20й ^юо.ш г ’ iso мм
27 а 8,5 12 240 17 910 8 242 14 430 2 220 3 300 70 62 88 55,5
Ь 10,5 15 120 17 910 10177 14 430 1 885 2 795 70 62 88 54,5 i
80 а Ъ с 9,0 11,0 13,0 12 960 15 840 17 910 17 910 17 910 17 910 8 730 10 665 12 600 14 430 14430 14 430 2580 2 215 2055 8 820 3 285 2 910 70 70 70 63 63 63 117 117 117 55,5 54,5 58,5 Т: + j Н' + t
9,5 11,5 13,Ej 13 680 16 560 17 880 17 910 17 910 17 910 9 210 11 145 13 080 14 430 14 430 14 430 2 960 2 560 2 480 4 380 70 64 146 55
8» Я 1» с 3 800 8 400 70 70 64 64 146 146 54 . 53 й £ 1 4 J 02JLS0.10,i=19( hMA
19 200 23 040 23 880 20160 23 880 23 880 12 920 15 500 18 080 13 570 16 150 18 730 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 2 550 2 235 2 250 3 025 2 670 2 790 3 310 3 820 2 970 4 500 8 950 3 550 70 70 70 70 70 70 65,5 65,5 65,5 67 67 67 114.5 114,5 114,5 158 153 153 55 54 53 54,5 53,5. 52,5
а 10,0 23’880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 J
86 40 b а. 5 с 12,0 14,0 10,5 12,5 14,5 + + t
69,5 69,5 69,5 200,5 200,5 200,5 ±1
45 а b с 11,5 18,5 15,5 22 080 23 880 23 880 23 880 23 880 23 680 14 860 17 440 19 240 19 240 19 240 19 240 3 620 3 510 3 680 5 380 4 820 4 550 70 70 70 54 53 52 -1S нг- !СН J 5( u /2£9Q.1OJ=25C )1Ш
Чй J
£0 а Ъ 12,0 14,0 16,0 28 800 29 850 29 850 29850 29 850 29 850 19 375 22 600 24 050 24 050 24 050 24 050 3 620 8 640 3 800* 5 375 4 710 4 700 80 80 80 72 72 72 188 188 188 54 53 52 г г а| э з! 4 —fg
55 а Ъ с 12,5 14,6 16,5 29 850 29 850 29 850 29 850 29 850 29 850 20 187 23 412 24 050 24 050 24 050 24 050 4 300 4 480 4 650 6 870 5 720 5 750 80 80 80 73,5 73,5 78,5 236,5 236,5 236,5 53,5 52,5 51,5 Ji к 1 4-
Lu fflj s9l245aiat’3ioMii
60 b
; е
13,0
15,0
17,0
35 820
35 820
35 820
35 820
35 820
35 820
Примечание. Минимальная
и болтов
Заклепок
Болтов *
25 200
28 860
28 860
28 860
28 860
28 860
4 375
4 570
4 750
в 225
5 650
5 875
80
80
80
76
76
76
224
224
224
53,5
52,5
51,5
толщина несущей
етенки
d при расчете заклепок
по одиночному
. 6,2 ММ
. и
срезу
по двойному срезу
12,4 .ил
14,9 „
1'8
I
&О^ 24. 90.10,7=370#^
24*
372
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 33
„ г заклепок 950 юг/сл» ' КРЕПЛЕНИЕ ’ШВЕЛЛЕРНЫХ БАЛОК СОЕДИНИТЕЛЬНЫМИ) Смя- J заклепок 2 400 кг/см* Срез 1 болтов 850 кг/см* УГОЛКАМИ | тие 1 болтов 1700 кг/см*
профиля Тол- щина стенки мм Допуск усили заклепками я при креплении болтами Наименьший пролет при равномерно распределен, нагрузке в мм Расстояние А мм риска х Материал сталь 3 норм. Дыры давленые Заклепки d = 20 мм Болты черные d = % "
стенка выступ* полка уголка стенка выступ* полка уголка стандарт н. 1 мп к и малы!. максимальн.
смятие или двойной срез кг одиноч- ный срез кг смятие или двойной срез кг одиноч- ный срез кг заклеп- ки болты Детали креплений
14 ъ 16 » 18 ь 6,0 8,0 6,5 8,5 7,0 9,0 5 760 7 680 6 240 8 160 6 720 8 640 5 970 5 970 5 970 5 970 5 970 5 970 3 880 5 170 4 200 5 495 4 520 5 820 4 810 4 810 4 810 4 810 4 810 4 810 785 815 1 020 1 095 1 330 1430 1 165 1 010 1 445 1355 1750 1760 70 70 70 70 70 70 cd да е- г- ао оо in lO 1Д krt 84 84 103 103 122 122 57 56 56,5 55,5 56,5 55,5
MS изо
Пб5 .90Л0; £-70MM'
20 * 22 * а 24 Ь о 7,5 9,0- 8,0 10,0 7,0 8,5 10,5 7 200 8 640 7 680 9 600 6 720 8 160 10 0<0 11 940 И 940 11 940 11 940 11 940 11940 11940 4 845 5 820 ВТ 170 6 460 4 520 5 495 6 785 9 620 9 620 9 620 9 620 9 620 9 620 9 620 1405 1 295 1630 1400 2 120 1855 1605 2 085 1 920 2 415 2 075 3 150 2 750 2 385 70 70 70 70 70 70 70 59 59 60,5 60,5 61,5 61,5 61,5 81 81 99,5 99,5 118,5 118,5 118,5 56 55,5 56 55 56,5 55,5 54,5
til id
X #20
Ло и
а 27 Ъ е а 30 ъ с 7,5 9,0 11,0 8,0 9,5 11,5 10 800 12 960 15 840 11 520 13 680 16 560 17 910 17 910 17 910 17 910 17 910 17 910 7 267 8 730 1066 7 755 9 210 11145 14 43# 14 430 14 430 14 430 14 430 14 430 1675 1480 1300 1 990 1 775 , 1 565 2 495 2200 1930 2 950 2 640 2 325 70 70 70 70 70 70 62,5 62,5 62,5 64,5 64.,5 64,5 87,5 87,5 87,5 115,5 115,5 115,5 56 55,5 54,5 56 55 54 и
-sr fra j
+4 ff- j -
1 4 >0J
u Lis 9i SO 1.10'
|й> w се о да w <? 0*0 О 5ГР «О'» 8,0 10,0 12,0 9,0 11,0 13,0 10,5 12,5 14,5 15 360 19 200 23 040 17 280 21120 23 880 20 160 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 23 880 10 340 12 980 15 500 11 640 14 220 16 800 13 570 16 150 18 730 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 19 240 1 785 1530 1 366 2135 1 865 1 750 2*440 2190 2 315 2 650 2 275 2 025 3170 2 760 2485 3 620 3 220 2 95Q 70 70 70 70 70 70 80 80 80 65,5 65,5 65,5 70 70 70 73,5 73,5 73,5 84,5 84,5 84,5 110 110 110 146,5 146,5 146,6 56 55 54 55,5 54,5 53,5 54,5 53,5 52,5 И
1 Г 4 | ‘ да И Ъ И ‘ Pl- 4-
7 20-
(J •?24 9C l50 LIO; i3250м
П Р и и е ч лн 0 е, Минимальная толщина несущей стенки d при расчете заклепок и болтов: •
по одиночному срезу по двойному срезу
Заклепок ............
6,2 ЛМ1 1^,4 Л1Л1
7.5 _ ' 14,9 »
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
373
Таблица 34
Сталь 3 норм. КРЕПЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ ВАЛОК ОПОРНЫМИ УГОЛКАМИ н ОСТ 16
А Заклепки d — 20 .ч.к Типы креплений Балки Дыры сверленые Срез 1100 кг/см* Смятие 2 800 кг/ем* Дыры давленые Срез 950 кггем* Смятие 2 400 кг/с.и2 Допуск, усилия по устойчиво- сти стен- ки балки
1 2 1 2
макс, опорн. реакц. т толщ, стенки несущ, балки мм макс, опорн. реакц. т макс, опорн. реакц. т толщ, стенки несущ, балки лмс макс, опорн. реакц.т Балки макс, опорн, реакц. m
о 8 6,72 о 8 5,76 1
Д 8,5 7,14 в 8,5 6,12
ci 9,0 7,56 ц 9,0 6,48
9,5 7,98 s, 9,5 6,84 1
Одностороннее . Двухстороннее h « а *5 s S 10,0 7,20
крепление крепление О &с к м Р § 10,5 7,56
L 150X100X12 . S Ф О 45 11,0 7,92
1 2 I ю к I 24 и выше и s » S а £ I 10 6,10
I 12 „ I 27 „ „ Г? яз 10,0 ? « >? SB 11,5 « S I 12 6,64
1_ 75X12 Е-* И ЗЙ9 X г» сб о S.® гТ п> z й К
© S О а Sort я S & « ” - №
О О Еч5 й Й Н О Ч о
Двухстороннее
Одностороннее
Одностороннее
крепление
L. 80X12
Двухстороннее
крепление
1_ 90X14
Двухстороннее
Одностороннее
Двухстороннее
крепление
2
Одностороннее
крепление
L. 80X12 1
1_ 150X20
I 39 к I 60 и выше
I 30 к I 55 и выше
1 33 и I 60 „ „
1 36 „ I во „ „
I 20 к 1 36 и выше
1 22 „ I 40 п и
I 24 „ 1 40 „ „
I 27 „ I 45 „ „
I 30 к I 50 и выше
I 33 „ I 50 „ „
I 36 n I 55 „ „
I 40 . I 60 „ „
10,36 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 и выше 8,40 к,82 9,24 9,65 10,08 10,36 8,95 10.0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 и выше 7,20 7.56 7,92 8,28 8,64 8,95 I 20 а 10,05
13,82 12,0 12,5 и выше 13,44 13,82 11,93 12,0 12,5 и выше 11,52 11.93
13,82 12,5 и выше 13,82 11,93 12,5 и выше 11,93
17,27 13,0 и выше 17,27 14,92 13,0 и выше 14,93
I
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 35
Сталь 3 пониж. КРЕПЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК ОПОРНЫМИ УГОЛКАМИ н ОСТ 16
Заклепки d = 20 мм Типы креплений Балки Дыры сверленые Срез 1 юо кг/см* Смятие 2 400 Кг/ем2 Дыры давленые Срез 950 кг/см2 Смятие 2 050 кг/сл12 Допуск, усилия по устойчи- вости стен- ки балки
1 2 1 2
макс, опорн. реакц. т толщ, стенки несущ, балки л^лг макс, опорн. реакц. m макс, опорн. реакц. т толщ, стенки несущ, балки лгль макс, опорн. реакц. т я м S макс, опорн. реакц. т
Одностороннее
крепление
1_ 150X100X12
Двухстороннее
крепление
1_ 45X12
110 к 124 и выше
112 Л 27 » 114 Л 27 „
116 „ I 30 Я
118 Л 83 „
Одностороннее
крепление
L 80X12
Двухстороннее
крепление
• • • •
р=»
I 20
122
I 24
I 27
к! 36 и
Л 40 „
Л 40 „
Л 45 .
I 30 к 155 и выше
I 33 „ I 60 „
I 36 Л 00 я я
выше
8 5,76 8 4,92
8,5 6,12 я К 8,5 5,23
9,0 6,49 |3 ts w 9,0 9,5 5,53
Ф а 9,5 6,84 5,87
3 Ь 10,0 7,20 ° W 10,0 6,15
й Q |S 10,5 я • ф 10,5 6,46
и о В 11,0 6,76 110 5,23
О В* с с выще и г о icd о |g 11,5 12,0 7,07 112 I 14 5,68 6,19
о ь » О © 3_j t=t© и • . * 116 6,73
ft м . s выше Ы £ я о © и 118 6,86
к. графу жлия по сенки бал Ф ft а* «а о --
S.E « S Ф R Р. р Рг ф St О Q Д Я ур й § и U Я Ф
У S»© о к©
, 10,0 7,20 10,0 6,15
1 10,5 7,56 10,5 6,46
11,0 7,92 11,0 6,76
11,5 8,28 11,5 7,07
12,0 8,64 12,0 7,38 I 20» 8,79
12,5 9,00 12,5 ; 7,69 122а 9,43
10,36 13,0 9,36 ' 8,95 13,0 7,99 I 24а 0,09
13,5 9,72 13,5 8,30
14,0 10,08-, 14,0 8,61
14,5 10,36 14,5 8,92
и 15 и 8,95
выше выше
12,0 11,52 12,0 8,84
12,5 12,00 12,5 10,25
13,0 12,48 13,0 10,66
13,5 12,96 13,5 11,07 I 30а 12,51
13,82 14,44 14,0 11,93 14,0 11,48 133а 13,21
14,5 13,82 14,5 11,89
и 15 11,93
выше и
выше
12,5 12,00 12,5 10,25
13,0 12,49 13,0 10,66
13,5 12,96 13,5 11,07
13,82 14,0 13,44 11,93 14,0 11,43 130а 13,51
14,5 13,82 14,5 11,89
и 15
выше и выше
13,0 15,60 13,0 13,32
13,5 16,20 13,5 13,84
14,0 16,80 14,0 136а
17,27 14,5 и 17,27 14,90 14,5 15 16,86
выше И выше
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
375
Таблица 36
КРЕПЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ ВАЛОК СТОЛИКОВЫМИ ОПОРАМИ
Допуск, напр. осяовн. металл. 1 400 Яй/СМ9 1 200 кг/см*
Дыры сверленые Срез 1100 «а/елс9 Смятие 2 800 кс/с-и® Дыры давленые Срез 850 кг/см? Смятие 2400#г/сле® Дыры сверленые Срез 1100 «г/ел*я Смятие 2 400 кг/см? Дыры давленые Срез 950 кг/см* Смятие 2 050 кг/см*
' Заклепки <2 — 20 л«ле г< одно- сто- ронн. к’ епл- двухсторонн, крепл. одно- сто- рон н. крепл. двухсторонн. крепл. одно- сто- ронн. крепл. двухсторонн. крепл. одно- отО’ ронн, крепя. двухсторонн. крепл.
Типы крепления макс, опорн. 1' реакц т толщ, стенки несущ, балки мм макс, опорн. реак. т макс, опори, реакц. т толщ, стенки несущ, балки ММ ] макс, опори, реакц. т макс, опорн. 1 реакц. т толщ, стенки несущ, балки мм макс, опорн. реакц, м макс, опорн. реакц. т | толщ, стенки несущ, балки мм маке, опорн. реакц. т
-м<-
Усилие, воспринимаемое заклепками, стоящими в местах прокладок, привито в размере ’/* от допускаемого
усилия, т. е. расчетное число заклепок принято: '
в первом типе — б»5 *
п втором л — 7 »
, третьем п — 8,5
376
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 37
СОЕДИНЕНИЕ БАЛОК ПОД УГЛОМ
Примечания: 1. Таблицы составлены для соединительных листов толщиной до 12 лм««
2. Там, где а — 25 яи или мевыпе, ставятся размалкованные уголки толщиной в 10 .или
3. Там, где а = 17 лии или меньше, если о не больше 16 D может быть равно 60 да.
4. Там, где а = 8 или меньше, выревку Р можно не делать,
5. Заклепки приняты d = 20 jml.
а мм Ь ле .и Макси- мум О мм Макси- мум 0 мм Р ММ Е мм Н мм Длина гнутых листов 1 мм Р JHJ»
Li мм Еа мм мм 1 f лмг‘ Р до 75 I Р от 75 I до 100
8 100 14 28 70 С+15 См. примечание вверх;
17 100 14 28 70 См, примечание вверху <7 + 15 <7 + 35 С + 35
25 100 14 28 70 С + 15 <7 + 35 С + 4О
33 100 14 28 90 90 70 255 295 255 305 30 60 65.
42 100 14 28 100 100 75 280 320 270 305 35 65 75
50 100 14 28 115 115 75 305 345 280 305 *35 70 85
58 100 14 28 130 130 85 320 370 295 305 45 75 90
67 100 14 28 140 140 85 330 395 305 305 45 85 105
75 100 14 28 85 305 45 90 115
ВО 100 14 28 90 320 50 105 130
92 , 100 14 28 90 320 50 115 140
100 100 14 28 95 320 55 115 140
100 92 6 12 70 305 30 115 140 ,
100 89 6 12 75 305 35 130 150
100 75 6 12 75 305 35 140, 165
100 67 6 12 85 305 45 150? 190
100 58 6 12 90 330 50 165J 215
100 50 6 12 95 320 55 190 . 255
100 fa 6 12 105 330 65 230 290
100 6 12 125 345 85 280 355
* »-
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ.
37Y
ih
Таблица 38
ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ ПРИ РАБОТЕ УГОЛКОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ОТРЫВ
[п] — допускаемое напряжение в уголке в кг/см2 [л! 1 допускаемое напряжение на отрыв заклепок 850 кг]см*
р—о— *“и—1 Р — допускаемое усилие на отрыв одной заклепки
/ 12' Lfr—- Г г q — нагрузка на 1 пог. см каждого уголка М = qZ : 2 — момент 1 =а Ъ — 1,2 см — плечо момента 5 — расстояние от заклепки до внутренней поверхности уголка "ИЛ — момент сопротивления 1 пог. см каждого уголка а — риска уголка Указанный .риски являются максимальными, прн которых не требуется проверки на изгиб уголка, в предположении, что шаг заклепок е =60 мм при <i = 17 — 20 -иж е = 70 „ „ d=^23 е — 80 ,t „ d = 26
[п] = 1 400 кг/см*
Толщина уголка в льи. . . . в 8 10 12 | 1 11 1 16 I 18 1 20 1 i 22
Момент 1 пог. сопротивления елг в см9. . . на 0,060 0,106 0,167 0,240 | 0,327 | 0,427 | 0,540 ( 0,667 1 0,807
Доп. момент изгиба 1 пог. см в жгел . , на 84 148 234 336 ) 1 «В | 598 1 JSS | 934 1 ИЗО
а мм 2W[n] , q = —кг/см
30 35 40 45 50 55 60 ' 65 70 ’ 75 80 85 90 95 с ' 100 105 110 115 ’ * ПО 140 98,8 . 76,4 62,2 52,5 45,4 40,0 35,7 32,3 29,5 27,1 25,1 23,3 21,8 20,5 19,3 18,3 17,4 16,5 299 199 149 119 99,6 85,3 74,7 66,4 59,7 54,3 49,8 45,9 42,7 39,8 37,3 35,1 33,2 31,4 29,9 583 359 259 203 167 141 123 109 97,2 88,1 80,5 74,1 68,6 63,9 59,8 ' 56,2 53,0 50,2 • 47,6 611 420 320 258 217 187 164 146 132 120 110 102 9^,5 88,4 82,0 , 78,1 73,8 70,0 653 481 381 315 269 235 208 187 16» 155 143. 133 124 116 109 103 97,3 703 543 442 373 323 284 254 230 210 193 178 166 155 146 137 130 605 504 432 378 336 302 275 252 233 216 202 189 178 168 566 491 434 389 352 322 296 275 256 23» 225 212 627 551 491 443 403 370 342 318 297 279 263
Диаметр заклепки i Максимальные риски
20 23 26 35 45 40 40 . 50 50 45 60 55 55 70 65 65 80 75 70
[п] = 1 200 Кг/см2
Толщина уголка в лгле . . . 6 1 8 | 10 1 12 1 « 1 | 16 1 18 1 20 1 | 22
Момент 1 пог. сопротивления см в еле8 , . на 0,060 | 0,106 1 0,167 | 0,240 । 0,327 0,427 | 0,540 | 0,667 1 0,807
Доп. момент изгиба 1 пог, см кгсм , . . на. 72 | | 127 I 200 1 | 288 | 392 512 | «48 | 800 | 968
а мм 21У[п] q = —кг/см
/ 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 103 110 115 120 , ь 120 ' 84,7 65,5 53,3 45,0 - 38,9 34,3 30,6 27,7 25,3 23,2 21,5 20,0 18,7 17,6 16,6 15,7 14,8 14,1 256 171 128 102 85,9 73,1 64,0 56,9 51,2 46,5 42,7 39,4 36,6 34,1 32,0 30,1 28,4 ’ 26,9 25,6 500 308 232 174 143 121 103 93,0 83,3 75,5 69,0 63,5 58,8 54,8 51,3 48,2 45,5 43,0 40,8 524 360 274 222 186 160 140 125 113 103 94,4 87,3 81,1 75,8 71,1 67,0 63,3 60,0 560 413 327 270 231 201 178 160 145 133 123 114 106 99,2 93,3 88,1 83,4 602 465 379 320 277 244 218 197 183 165 153 142 133 125 118 111 548 518 432 370 324 288 259 236 216 199 185 173 162 152 144 571 485 421 372 333 302 276 254 235 219 205 193 182 625 - 538 472 421 380 346 317 293 273 255 289 255
Диаметр заклепки Максимальные риски л 1 мм
20 23 26 I 35 40 40 1 5G > 45 45 | 1. 55 ’ | 55 1 50 1 1 65 1 60 ! 60 ’ ! 75 70 65
578
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 39
ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ , СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
1 / Род нагрузки Род усилия Допускаемые напряжения при В = — 3 000 кг/см* Допускаемые напряжения при В кг/см*
2 900 2 800 2 700 2 600 2500
При действии основных Сжатие 1 000 970 930 900 870 830
. нагрузок Растяжение . . . . . 900 870 840 810 780 750
Срез ......... 720 700 670 » 650 620 600
При совместном дей- Сжатие 1 200 1 160 1120 1080 1040 1 000
ствии основных и слу- чайных нагрузок Растяжение ..... 1100 1060 1030 990 950 920
Срез 870 840 810 780 750 720
Примечания: 1. Приводимые допускаемые напряжения для сварного шва относятся к сварным конструкциям,
изготовляемым из стали 3 нори, и пониженных материалов до стали 1 норм*, включительно.
2, Для потолочных дпвов допускаемые напряжения принимаются в размере 0,8 от приведенных значений. Для швов,
выполняемых на монтаже, допускаемые напряжения принимаются в размере 0,8 от приведенных значений
1. Бесскосный
НОРМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ ШВОВ
ЦТ в ы валиком (фланговые и лобовые)
Толщина шва h
Высота шва т = 0,7ft
Внешний размер т0 не менее 0,8ft
Ш ^к встык
2, V-образный
3» Х-образный
5
ШШШШ
Тип шва — V Размеры разделки в жл» Толщина шва 5 В
Р д и Pj= #1 Т а в гра- дусах
1. Бесскосный.. 2 0.65 o,ia 4-1 2 — 7
2. V-образный . . 2 0,25 4* 1 0,255 1 0,13 + 0,5 70 $6 — 20 э
3. Х-образный ........ * 1 | 0,25 + 1 0,155 0,18 4- 0,5 70 10 — 25
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, .БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
379
Таблица 40
1 R 3 OOQ. кг/см* * ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ ИА 1 ПОГ. СМ ШВА ШВЫ ВАЛИКОВЫЕ
Основные нагрузки
Тол- щина шва * Высо- та шва мм Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
сжатие кг растяжение кг срез кг сжатие кг растяжение кг срез кг сжатие кг растяжение кг срез кг
1000 900 720 800 720 580 900 810 650
4 5 . 6 - 7 8 10 12 ' 14 16 ' I8 20 22 24 25 ‘ 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 7,0 8,4 9,8 11,2 12,6 14,0 15,4 16,8 - . '17,5 280 350 420 490 560 700 840 980 1 120 1260 1400 1 1540 1 680 1 750 253 315 378 441 504 630 756 - 882 . 1008 1 134 1 260 1886 1 512 1 575 201,6 252,0 302,4 352,8 403,2 504,0 604,8 705,6 806,4 907,2 1008,0 1 108,8 1 209,6 1260,0 224 280 336 392 448 560 672 784 896 1008 1120 . 1 232 1344 1400 201,6 252,0- 302,4 352,8 403,2 504,0 604,8 705,6 806,4 907,2 1 008,0 1108,8 1 209,6 1 260,0 162,4 203,0 243,6 284,2 324,8 406,0 487,2 568,4 649,6 730,8 812,0 893,2 974,4 1 015,0 252 315 378 441 504 630 756 882 1008 1134 1260 1 386 1512 1575 226,8 283,5 340,2 396,9 453,6 567,0 680,4— 793,8 907,2 1 020,6 1134,0 1 247,4 1 360,8 1 417,5 182,0 227,5 273,0 318,5 364.0 455,0 546,0 637,0 728,0 819,0 910,0 1001,0 1 092,0 1137,5
Основные и случайные нагрузки
Тол- щина ‘ шва мм Высо- та шва мм Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
сжатие кг растяжение кг ( срез згг сжатие кг растяжение кг срез кг сжатие кг растяжение кг срез кг
1200 ‘ 1100 870 960 880 700 1080 990 780
4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 22 24 2Б 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 7,0 8,4 - 9,8 11,2 12,6 14,0 15,4 16,8 17,5 336 420 504 588 672 840 1 008 1176 1344 1 512 1680 1 848 2 016 | 2 100 ( 308 385 462 539 616 770 924 1078 1232 1 386 1540 1694 1848 1925 243,6 304,5 365,4 426,3 487,2 609,0 730,8 852,6 974,4 1 096,2 1 218,0 1 339,8 1 461,6 1 522,5 268,8 336,0 403,2 470,4 537,6 672,0 806,4 940,8 1 075,2 1 209,6 1 314,0 1 478,4 1 612,8 1 680,0 . 246,4 308,0 369,6 431,2 492,8 616,0 739,2 862,4 985,6 1 108,8 1 232,0 1 355,2 1 478,4 1 540,0 196 245 294 343 392 490 588 686 784 882 980 1078 1176 1225 302,4 378,0 453,6 529,2 604,8 756,0 907,2 1 058,4 1 209,6 1 360,8 1 512,0 1 663,2 1 814,4 1 890,0 277,2 346,5 415,8 485,1 554,4 693,0 831,6 970,2 1 108,8 1 247,4 1 386,0 1 524,6 1 663,2 . -1 732,5 218,4 273,0- . 327,6 382,2 436,8 546,0 655,2 764,4 873,6 982,8 1 092,0 1 201,2 1 310,4 1365,0
380
Vf ^ x.
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 41
R 2 500 кг/см* ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА 1 ПОГ, СМ ШВА ШВЫ ВАЛИКОВЫЕ
Основные нагрузки
Тол- щина шва мм Высо- та шва Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
сжатие кг растяжение кг срез * кг сжатие кг растяжение кг 1 срез | кг ежатие кг растяжение кг срез кг
830 750 600 660 600 480 750 670 540
4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 . 22 24 25 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 7,0 8,4 9,8 11,2 12,6 14,0 15,4 16,8 17,5 232,4 290,5 348,6 406,7 581Д 697,2 813,4 929,6 1 045,8 1 162,0 1 278,2 1 394,4 452,5 210,0 262,5 315,0 367,5 420,0 525,0 630,0 735,0 840,0 945,0 1 050,0 1 155,0 1 260,0 1 312,5 168 210 252 294 336 420 504 588 672 756 840 924 1 008 1 050 184,8 231,0 277,2 323,4 369,6 462,0 554,4 646,8 739,2 831,6 924,0 1 016,4 1 108,8 1 155,0 168 210 252 294 336 420 504 688 672 756 840 924 1008 1 050 184,4 168,0 201,6 235,2 268,8 336,0 403,2 470,4 537,6 604,8 672,0 739,2 806,4 840,0 210,0 262,5 315,0 367,5 420,0 525,0 630,0 735,0 840.0 945,0 1 050,0 1155,0 1 260,0 1 312,5 187,6 234,5 281,4 828,3 375,2 469,0 562,8 656,6 750,4 844,2 938,0 1 031,8 1 125,6 1172,5 151,2 189,0 226,8 264,6 302,4 378,0 453.6 529,2 604,8 680,4 756,0 831,6 907,2 945,0
£ Основные и случайные нагрузки
Тол- щина шва мм Высо- та шва мм Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
вжатие кг растяжение кг срез кг сжатие кг растяжение кг срез кг сжатие кг растяжение кг срез кг 650
1 000 920 720 800 740 5S0 900 830
4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 22 24 25 2,8 3$ 4,2 4,9 5,6 7,0 8,4 9,8 11,2 12,6 14,0 15,4 16,8 17,5 280 350 420 490 560 700 840 980 1120 1260 1400 1540 1680 1750 257,6 322,0 386,4 450,8 515,2 644,0 772,8 901,6 1 030,4 1 159,2 1 288,0 1 416,8 1545,6 1 610,0 201,6 252,0 302,4 352,8 403,2 504,0 604,8 705,6 806,4 907,2 1 008,0 1108,8 1 209,6 1 260,0 224 280 336 392 448 560 672 784 W 1W 1 1£О 1232 1 344 1400 207,2 259,0 310,8 362,6 414,4 518,0 621,6 725,2 828,8 932,4 1 036,0 1 139,6 1 243,2 1 295,0 162,4 203,0 243,6 284,2 324,8 406,0 487,2 568,4 649,6 730,8 812,0 893,2 974,4 1 015,0 «252 315 378 441 504 630 756 882 1 003 1 134 1 260 1386 1512 1575 232,4 300,5 358,6 416,7 474,8 581,0 707,2 823,4 939,6 1 055,8 1172$ 1288$ 1462$ 182,0 227,5 273,0 318,5 364,0 455,0 546,0* 637,0 728,0 819,0 910,0 1001,0 1 092,0 1 137$
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
381
Таблица 42
г • -
R 1 3 000 кг/см9 / ДОПУСКАЕМЫЕ УСИЛИЯ НА 1 ПОГ, СМ ШВА ШВЫ СТЫКОВЫЕ
* ООН о в н ы е нагруз] Е Я
Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы •
Толщина шва сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез
мм кг кг кг кг кг кг кг «г Кг
1000 900 720 800 720 580 900 810 650
7-4 400 360 288 320 288 232 360 324 260
5 В 7 8 500 600 700 800 450 540 630 720 360 432 504 576 400 480 560 640 360 432 504 576 290 348 406 464 450 540 630 720 405 486 567 648 325 390 455 520
10 12 14 16 ’ , 18 1000 1200 1 400 1 600 1800 900 1 080 1260 . 1440 1620 720 864 1008 1152 1296 800 960 1120 1 280 1440 720 864 1008 1 152 J 296 580 696 812 928 1044 900 1080 1 260 1440 1620 810 972 1184 1296 1458 650 780 910 1 040 1 170
20 •з 22 ‘ .24 2 000 .2 200 2 400 1 800 1 980 2 160 1440 1 584 1728 1 600 1 760 1 920 1440 1584 1728 1160 1 276 1 392 1 800 1980 2160 1620 1782 1944 1 300 1430 1 560
.25 2 500 ' 2 250 1800 2 000 1800 1450 2 250 2 025 1625
Осн о в н ы е и случайные н а г р у з i £. И
Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
Толщина шва сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез
лм« । кг кг кг кг кг кг 9С2 кг кг
* 1 200 1100 , 870 960 880 700 1080 990 780
4 4SQ 440 348 384 352 280 432 396 312
5 6 7 8 600 720 840 960 550 660 770 880 Ф ® О» 1Й- Фф LOW 480 576 672 768 440 528 616 704 350 420 490 560 540 648 756 864 495 594 693 792 390 468 546 624
10 12 14 16 18 1 200 1440 1680 1920 2 160 1100 1 320 1 540 1760 1 980 1 870 1 044 1 218 1 392 1 566 960 1152 1844 1 586 1 728 880 1056 1232 1408 1584 700 840 980 1 120 .1 260 1080 1296 1512 1728 1944 990 1188 1386 1584 1 782 780 936 , 1092 1 248 1 404
2 400 2 640 288| 2 200 2 420 2 640 1740 1914 2 088 1920 2112 2 304 1 760 1 936 2 112 1400 1540 1680 2 160 2 376 2 592 1980 2178 2 376 1 560 1716 1872 1,
25 3000 2 750 2 175 2 400 2 200 1750 2 700 . 2 475 1950 । i
382
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 43
2 500 кг/см ДОПУСКАЕМЫЙ УСИЛИЯ НА I ПОГ. СМ ШВА ШВЫ СТЫКОВЫЕ
Осн О В н ы е нагрувки
Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
Толщина шва сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез
мм яг кг кг кг кг кг кг кг кг
830 750 600 660 600 480 750 670 540
4 392 300 240 264 240 192 800 268 216
5 415 375 300 330 300 240 375 335 270
6 498 450 360 396 360 288 450 402 824
7 581 525 420 462 420 336 525 469 378
8 664 600 480 528 480 384 600 536 432
10 830 750 600 660 600 480 750 670 540
12 996 900 720 792 720 576 900 804 648
14 1162 1050 840 924 840 672 1050 938 756
16 1328- 1 200 960 1056 960 768 1200 1 072 864
18 1494 1 350 1080 1188 1080 864 1350 1206 972
20 1660 1 500 1200 1320 1200 960 1500 1340 1080
22 1 826 1 650 1320 1452 1320 1056 1 650 1474 1188
24 1 992 1800 1440 1584 1440 1152 , 1800 1608 1296
25 2 075 1875 1 500 1 650 1500 1 200 1875 1675 1350
Основные 1 * Фл у я а й н ы с нагруз К и
Нормальные швы Потолочные швы Монтажные швы
Толщина шва сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез сжатие растяжение срез
мм кг кг кг кг кг кг кг кг кг
1000 920 720 800 740 580 900 830 650
4 400 368 288 320 296 232 360 332 260
5 500 460 360 400 370 290 450 415 325 ;
6 600 552 432 480 444 348 540 498 890 j
7 700 644 504 560 518 406 630 581 455 j
8 800 786 576 640 592 464 72Q, 664 530
10 1000 920 720 800 740 580 900* 830 650 •
12 1200 1104 864 960 888 696 1080 996 780
14 1400 1288 1008 1120 1036 812 1260 1162 910
16 1600 1472 1 152 1280 1184 928 1440 1328 1 040
18 1 800 1656 1296 1440 1332 1044 1620 1494 1170
20 2 000 1840 1440 1600 1480 1160 1800 1 660> 1300
22 2 200 2 024 1584 1760 1628 1276 1980 1 1430
24 2400 2208 1 728 1920 1 776 1392 2160 1 992< 1 560
25 2 500 2 300 1800 2 000 1850 1450 2 250 2 075 1625
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
383
ч Таблица 44
7 КОЭФИЦИЕНТЫ К ПОВЫШЕНИЯ ДОПУСКАЕМОГО НАПРЯЖЕНИЯ В КОСЫХ ШВАХ ПРИ УГЛЕ а > 45° К § 59 ТУ и Н (стр. 443)
45 t
л — допускаемое напряжение для наплавленного металла в зависимости от рода усилия (растяжение или сжатие)!
f — допускаемое напряжение на срез для наплавленного металла;
qc угол наклона шва в градусах, к направлению действия усилия.
Сжатий Растяжение
к « tga К 1 tg и К 1 « 1 tg«
1,00 45’00' 1,0000
1,00 1,01 1,02 X 1,03 1,04 45’00' 46’09' 1,0000 1,0411 1,20 1,21 68’05' 69’14' 2,4847 2,6370 1,01 1,02 1,03 1,04 46’48' 48’36' 50’24' 1,0650 1,1343 1,2088 1,2892
47’18' 48’28* 1,0840 1,1288 1,22 1,23 70’23' 71’32' 2,8060 2,9953 52’12'
49’37' 1,1756 1,24 72’42' 3,2091 1,05 54’00' 1,3764
1,06 65’48' 1,4714
73’51' 1,07 57’36' 1,5757
1,05 1,06 50’46' 1^250 1,25 3,4523 1,08 59’24' 1,6910
51’55' 1,2764 1,26 75’00' 3,7320 1,09 61’12' 1,8190
1,07 1,08 < 53’05' 54’14' 1,3310 1,3881 1,27 1,28 76’09' 77’18' 4,0572 4,4401 1,10 63’00' J,9626
1,09 55’23' 1,4486 1,29 78’28' 4,8984 1,11 1,12 64’48' 66’36' ' 2,1251 2,3109
1,13 68’24* 2,5257
1,10 1,11 Б6°32' 1,5131 1,30 79’37' 5,4568 1,14 70’12' 2,7776
57’42' 1,5820 1,31 80’46' 6,1532 1,15 1,16 72’00' 3,0777 3,4420
1,12 58’51' 1,6542 1,32 81’55' 7,0464 73’48'
1,13 60’00' 1,7321 1,33 83’05' 8,2358 1,17 75’36' 3,8948
1,14 61’09' 1,8156 1,34 84’14' 9,8978 1,18 77’24' 4,4737
1,19 79’12' 5,2423
1,15 ’ Д,16 1.17 62’18' 1,9053 1,35 85’23' 12,3866 1,20 81’00' 6,3138
63’28' 2,0023 1,36 86’32' 16,5325 1,21 82’48' 7,9158
64’37' 2,1075 1,37 87’42' 24,8138 1,22 84’36' 10,579
1,18 65’46' 2,2219 1,38 88’51' 49,6479 1,23 86’24' 15,894
1Л9 66*65'- 2,3471 1,39 90’00' 1,24 88’12' 81,821
1,25 90’00'
КОЭФИЦИЕНТЫ С СНИЖЕНИЯ ДОПУСКАЕМОГО НАПРЯЖЕНИЯ К § 60 ТУ я Н (стр. 443)
В ДЛИННЫХ ШВАХ
Швы встык
Для косых швов встык при угле « < 45’ и прорезей коэфи-
ииент О определяется по формуле:
С = 1,154 — 0,0044 пи
где П1 — — отношение длины косого шва встык или длины про-
рези к расчетной высоте шва встык или к расчетной ширине про-
Швы валиком
Для фланговых швов и косых швов валиком
при угле а < 45° коэфициент С определяется по
формуле:
С = 1,166 — 0,0067 я»,
где Яд = —- (отношение длины шва к его тол-
«1 С 1 «1. 1 . С 1 "1 1 С «й С 1 1 i 1 °
35 36 37 38 39 1,0001 0,996 0,991 ,0,987 0,982 60 61 62 63 64 0,890 0,886 0,881 0,877 0,872 85 86 87 88 89 0,780 0,776 0,771 0,767 0,763 25 26 27 28 ‘ 29 1,000 0,993 0,986 0,979 0,973 50 51 * 52 53 54 0,832 0,825 0,819 0,812 0,805
40 41 42 Ч 4Г 0,978 0,974 0,969 0,965 0,960 65 66 67 68 69 0,868 0,864 0,859 0,855 0,850 90 91 92 93 94 0,758 0,754 0,749 0,745 0,740 30 31 32 33 34 0,966 0,959 0,953 0,946 0,939 55 56 57 58 59 0,798 0,792 ’ 0,785 0,778 0,772
45 46 47 48 49 0,956 ' 0,952 0,947 0,943 0,938 70 71 72 73 74 0,846 0,842 0,837 0,833 0,828 95 96 97 98 99 0,736 0,732 0,727 0,723 0,718 35 36 37 38 39 0,932 0,926 0,919 0,912 0,906 60 61 62 63 64 0,765 0,758 0,752 0,745 0,738
50 51 52 53 54 0,934 0 930 0,925 0,921 0,916 75 76 77 78 79 0,824 0,820 0,815 0,811 0,806 100 . 101 102 103 104 0,714 0,710 0,705 > 0,701 0,696 40 41 42 43 44 0,899 0,892 0,886 0,879 0,872 65 66 67 68 69 0,731 6,725 0,718 0,711 0,705
<лел ея О’ ч -о 3» с* 0,912 0,908 0,903 0,899 0,894 80 81 82 • 83 84 0,802 0,798 0,793 0,789 0,784 105 106 107 108 109 110 0,692 0,688 0,683 0,679 0,674 0,670 45 46 47 48 49 0,865 * 0,859 0,852 0,845 0,839 70 71 72 73 74 75 0,698 0,691 0,685 0,678 0,671 0,664
384
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
3000 кг/см- ГРАФИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ ШВА ШВЫ ФЛАНГОВЫЕ 0 ШВЫ КОСЫЕ ВАЛИКОМ ПРИ а < 45° 8 — допускаемое усилие в ш; h — толщина шва в лм&; 1 — расчетная длина шва в л«ле 4 720 кг/см9
усилие в ш 5— усиыие в ш
200 600- 800 IQQO 1Z0Q 1400 16Q0- .1800
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
385
R 3 000 кг/см* ГРАФИК ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ ШВА ШВЫ КОСЫЕ ВСТЫК ПРИ а < 46° g допускаемое усилие в wt; м—толщина шва в л.«; 1 — расчетная длина шва в лл*
1 r~
i_tL s
1
i 1
1
i 4
Н
L
~т~
1
J"
i
-1— 1
1
1 1 < 1 I J
1 1 1
t
4. 1 ! ~r~ J
J t
-4— r
i 1
х 1 ]r Г"
. | 1 J
3 о
1 1
1 s/\ 1
1
4 Г"
j J
X
X 1
/ *
1
5 1.. IB
_ » _
1
—и. 7 1»
/ / r-
j 1
J
L E
1 1 J
X. »
1 i 1
/ 1 —1—!
J 1 ZJ
J
X X I 4
4 f -H "H
—i—i- -1-Х-
/ 1 ! I J
1 • "j1
X-
—н- > 1
1 X X
1 —Г-:
t
-4- -1 f
-4- 4-|- 1 j
-X -1—1— 4
-И- 4
1 -r
_1 1
i "Г* -
1 1 * X
4
1 - я&п 1 1 4
1111 1 1 1 ~t4
X j 1 i 1 1 i 1
। । IL. i “I J_ -+ 7 T
386
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
R 3 000 #г/сл£а ГРАФИК РАСЧЕТА ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫХ ШВОВ Р — нагрузка в кг; h — толщина шва в лыс; Р а2 @ ~~ эксцентриситет в с.«; а — коэфициент опре» — - O,7ht - деления длины шва; 1 = лС — расчетная длина а шва в ем; t — допускаемое напряжение на срез 720 кг/см? • Ji-
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
387
8 000 Кг/см*
ГРАФИК РАСЧЕТА ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫХ ШВОВ
Р —нагрузка в юз; А — толщина шва в лмг,
в С — эксцентриситет в сл; а —коэфициент опре-
— 0,7/jf — деления длины шва; I = «О' — расчетная длина
*” а шва в с.н; ъ — допускаемое напряжение на
срез 720 кг/см2
График 6
388
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
И
3 000 кг/см*
ГРАФИК РАСЧЕТА ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫХ ШВОВ
Р____________________OJt________________
™ з? _у / ~з~у
И V 2а (И2 4- зрз) а / ~ \ а2+ 3^ /
Р — нагрузка в кг; А — толщина пгва в ела
С— эксцентриситет в сл«; а — — коэф, определения длины шва
0 = — — коэфициент; I — расчетная длина шва в см
t — допускаемое напряжение на срез 720 кг/см2
График 7
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Ж-
3 000 кг/слг»
ГРАФИК РАСЧЕТА ВПЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫХ ШВОВ Р 0,7 £ ел 1/(2_+__3 y+f_й Г F \ 2а 4- 33»/ l(aa + 3^)aJ Р — нагрузка в ^г; к — толщина шва в сл С—эксцентриситет в ел; а = —— коэф. определения длины шва 3 = ~ — коэфициент; 1 — расчетная длина шва в ел и # — допускаемое напряжение на срез 720 яг/сл2 >1
График 8
390
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 45
3 000 кг{см*
КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО УСИЛИЮ
ТАБЛИЦА КОЭФФИЦИЕНТОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДЛИН ШВОВ
Уголки равнобокие
Составляющие усилия: = C^N; C^N. Требуемые длины швов: = Kj# 4“ 1° ММ1 h = -Kfr№ 4“ Ю лм$.
N — усилие, действующее на уголок; Nx и #я — усилия в кг, передающиеся на швы; и lt — длины швов в .«ле при
допускаемом напряжении в 720 кг/см* и при толщине шва, равной толщине полки уголка.
К длине шва прибавлено 10 мм на непровар в начале и кратер в конце шва.
Размеры уголка Коэфициенты определения усилия Коэфициент определе* ния рабочей длины шва Размеры уголка Коэфициенты опре- деления усилия Коэфициент определе- ния рабочей длины шва
в мм ся *i в лмг О', Ял
« * 1
20-20. 3 0,300 0,700 80-80- « 0,284 . 0,716 0,00704 0,0178
4 0,320 0,680 0,0159 0,0337 10 0,894 0,706 0,00583 0,0140
26.2g. 8 0,292 0,708 8 0,279 0,721 0,00692 0,0179
4 0,308 0,692 0,0153 0,0343 90-90. 10 0,288 0,712 0,00571 0,0141
12 0,297 0,703 0,00491 0,0116
14 0,304 0,696 0,00431 0,00986
зо.зо. 4 0,297 0,703 0,0147 3t0349
5 0,310 0,690 0,0123 0,0274 8 0.275 0,725 0,00682 0,0180
10 0,283 0,717 0,00561 0,0142
35 35 4 0,289 0,711 0,0143 0,0353 Ю01С0. 12 0,291 0,709 0,00481 0,0117
5 ’ 0,300 0,700 0,0119 0,0278 14 0,299 0,701 0,00424 0,00993
16 0,306 0,694 0,00380 0,00861
4 0,283 0,717 0,0140 0,0356
41-10. 5 0,293 0,707 0.0116 0,0241 10 0,277 0,733 0,00550 0,0145
6 0,303 0,697 0,0100 0,0231 120.120- 12 0,284 0,716 0,709 0,00469 0,0118
14 0,291 0,00412 0,0100
16 0,297 0,703 0,00369 0,00872
4 0,280 0,720 0,0139 0,0357
45 45 5 0,289 0,711 0,0115 0,0282
6 0,298 0,702 0,00966 0,023? 10 0.275 0,725 0,00546 0,0144
130-130. 12 0,282 0,718 0,00466 0,0119
14 0,288 0,712 0,00408 0,0101
50-50- 5 0,284 0,716 0,0113 0,0284 16 0.294 0,706 0,00365 0,00876
6 0,292 0,708 0,00967 0,0234
12 0,277 0,723 0,00458 0,0120
5 0,277 0,723 0,0110 0,0287 14 0,281 0,719 0,00398 0,0102
60.60* 6 0,283 0,717 0,00937 0,0237 150*150. 16 0,287 0,717 0,00356 0,00890
8 0,297 0,703 0,00737 0,0174 18 0.292 0,708 0,00322 0,00780
20 0,297 0,703 0,00295 0,00697
6 0,280 0,720 0,00927 0,0238 К
6563. 8 0,292 0,708 0,00724 0,0176 180.180* ч 14 0,276 0,724 0,00391 0,0103
10 0,305 0,695 0,00605 0,0138 16 0,281 0,719 0,00349 0,00892
6 0.275 0,725 0,00910 0,0240 16 0,27R 0,722 0,00345 0,00896
75-75 8 0,285 0,715 0,00707 0,0177 200'200* 18 0.3Я1 0,719 0,00310 0,00792
10 0,290 ч 0,704 0,00587 0,0140 20 0,285 0,715 0,00283 0,00709’
12 0,312 0,688 0,00516 0.0114 - 24 0,293 0,707 0,00242 0,00584
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, ДОЛГОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
391
Таблица 46
3 000 кг/см*
КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО УСИЛИЮ
ТАБЛИЦ! КОЭФИЦИЕНТОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДЛИН Шв9в
Уголки неравнобокие
-------й-----------------------------------
Составляющие усилия: = CjN; s=s (\N. Требуемые длины швов: « K^N 10 лмч 4 = KtN 4- 10 лы$
де—усилие, действующее на уголок; •• А\ — усилия в кг, передающиеся на швы; 7, и 4 — длины швов в мм
При допускаемом напряжении в 720 кг/см* и при толщине шва, равной толщине полки уголка.
К длине шва прибавлено 10 мм на непровар в начадё и кратер в конце шва.
Размеры уголка в -о Приварка широкой полкой Приварка узкой полкой Размеры уголка В ЛГЛ&
коэфициенты опреде- ления усилия коэфициенты опреде- ления рабочей длины шва коэфициенты опреде- ления усилия коэфициенты опреде- ления рабочей длины шва
Ci С3 А’, К, С, От
30- 20* J 0,333 0,347 0,667 , 0,653 0,0172 9,0324 0,255 0,275 0,745 0,725 0,0136 0,0360 J. 30- 20
4 0,329 : 0,671 0,0163 0,0333 0,247 0,753 0,0123 0.0374 45- 30
45* 80ч g 0,347 0,653 0,0115 0,0216 .0,273 0,727 0;00904 0,0240
5 0,325 0,675 0,0129 0,0268 0,243 0,757 0,00964 ; 0,0300 ' &
«0. 40- в 0,333 0,667 0,0110 0,0221 0,253 0,747 0,00837 . 0,0247 6-60-40
8 0,347 0,653 . 0,00861 0,0162 0,273 0,727 0,00677 0,0180 8
& 0,319 0,681 . 0,0127 0,0270 0,234 0,766 0,00920 0,0304 &
75- 50* в 0,325 0,675 0,0107 0,0224 0,242 0,758 0,00801 0,0251 . §о
0,336 0,6(14 0,00833' 0,0165 0,258 0,742 о;ооб4о 0,0184
10 0,347 0,653 « 0,00688 0,0130 0,272 0,728 0-00540 0,0144 10
в 0,320 0,680 0,0106 0,0225 0,242 0,758 01,00801 0,0251 . 6
so- во-2 0,330 0,670 0,00818 0,0166 0,256 0,744 0*00635 0,0185 3- 80- 55
10 0,340 0,660 0,00675 0,0131 0,269 0,731 0,00534 0,0145 10
6 0,320 • 0,680 0,0106 0,0225 0,235 0,765 0,00778 0,0253 6
яо. во* 2 0,329 0,671 0,00816 0,0166 0,248 0,752 0,00615 0,0187 8- 90- 60
10 0,339 0,661 0,00673 0,0131 0,260 0,740 0,00516 0,0147 10
8 0,311 0,689 0,00771 0,0171 0,25 L 0,749 0,00622 0,0186 8
100* 75-12 0,320 0,680 0,00635 0,0135 0,261 0,739 0,00518 0,0147 10 100- 75*
12 0,327 0,617 0,00541 0,0102 0,272 0,728 0,00450 0,0120 12
8 0,321 0,679 - 0.00796 0,0168 0,235 0,765 0,00583 0,0190 8
120* 80^2 0,327 0,673 0,00649 0,0134 0,245 0,755 0,00486 0,0150 10-120- 80
12 0,334 0,666 0,00552 0,0110 0,255 0,745 0,00422 0,0123 12
8 0,314 0,686 0,00779 0,0170 0,234 0,766 0.0058& 0,0190 8
10 180. 90-12 0,320 0,327 0,680 0,673 0,00635 0,00541 0,0135 0,0111 0,243 0,252 0,757 0,748 0,00482 0,00417 0,0150 0,0124 J2130- 90
14 0,333 0,667 0,00472 0,00945 0,261 0,739 0,00370 0,0105 14
Ю 0,321 0,679 0,00637 0,0135 0,235 0,765 0,00466 0,0152 10
12 150.10014 . 0,327 0,332 0,673 0,668 0,00541 0,00470 0,0111 0,00947 0,243 0,251 0,757 0,749 0,00402 0,00356 0,0125 0,0106 .^IBO-IOO 14
16 0,337 0,663 0,00418 0,00823 0,258 0,742 0,00320 0,00921 16
12 0,322 0,678 0,00532 0,0112 0,233 0,765 0,00388 0,0126 12
ISOlSOji 0,326 0,674 0,00462 0,00955 0,242 0,758 0,00343 0,0107 14’180*120
16 Ц,331 0,669 0,00411 0,00830 0,248 0,752 0^00308 0,00933 16
12 0,332 ‘ 0,668 0,00549 0,0110 0,223 0,777 0,00369 0,0128 12
Шаго-14 0,336 0,664 0,00476 * 0,00941 0,230 0,770 0,00326 0,0109 14-200-120
1в Д.340 0,660 0,00422 0,00819 0,237 0,763 0,00294 0,00916 16
492
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Тап.тца 47
Основной материал и = 1400 кг/см3 Шов t = 720 гсг/с.н2 > КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО ПЛОЩАДИ ТАБЛИЦА ДЛИН ШВОВ УГОЛКИ РАВНОБОКИЕ 1 1
Размеры :с» Ш о в 2 Шо в 1 Размеры уголка Макс, усилие Ш о В 2 Ш О В 1
уголка усилие толщина длина толщина длина' толщина I длина толщина 1 длина
мм кг дм .и.« мм ЛГ-.И кг Мф 1 ,1Ы& ] .UJ»
4 7» 4 43 6 314 6 108
20-20-4 2 044 5 6 66 56 65-65-6 10 370 8 10 199 161
8 45 12 136
4 100 4 50 8 266 6 143
2 604 5 82 10 205 8 110
25-25-4 6 70 65-65-8 13 818 12 173
8 55 14 149
4 121 4 57 16 132 187
5 99 10 244 6
00-80*4 3178 6 84 12 205 я 139
8 6б 117 5 68 65-65-10 16 940 14 16 18 177 157 140 10 113
30-30-5 3 892 6 8 99 77 20 127
Ю 64 6 436 6 122
4 152 4 64 75*75-6 12 292 8 10 233 187
35-35-4 3 738 5 (5 116 98 12 158
76 Я 327 6 .163
5 65 10 238 8 124
’> 147 75-7,5-8 16 100 12 200
35-35-5 4 592 6 я 117 90 14 16 173 153
10 , ?4: 10 294 6 217
4 186 4 < 1 12 241 8 155
40-40-4 4 312 о 6 133 113 7.5-75-W 19 740 14 16 208 183 10 126
г 8 87 18 164
5 166 5 72 20 149
40 40-5 5 306 6 8 135 104 . 12 14 277 239 6 * 8 297 191
10 85 16 210 10 155
6 155 6 73 75-75-1» 23 3S0 18 188 12 131
40-40-6 6 272 8 10 119 97 - Г 20 170 156
12 83 24 141
4 225 4 ‘ 78 8 360 6 178
47-45-4 4 872 5 . 153 > 10 256 8 132
6 126 80-80-8 17 220 12 215
8 97 14 185
180 5 79 16 164 237
45-45-5 6 006 152 10 319 6
8 116 12 257 к 164
45-45-6 7 112 10 6 8 10 95 179 134 109 6 81 so >чыо 21140 14 16 18 20 222 195 173 158 10 134
12 5 <1 93 228 171 5 86 4.O-9O-S 19 600 8 10 12 Ws 244 6 8 ж
ГО-50-5 6 720 о 8 10 If* 130 106 - 14 16 211 186 275 182
6 #)? 1М 122 104 6 10 12 380 293 6 8
Г0-г0-6 7 066 8 10 12 100 90-00-10 24 080 14 16 18 253 223 . 193 10 148
5 322 5 20 180
6(Ь60*5 8 t IS 6 8 218 157 12 14 350 294 6 8 388 221
10 127 101 16 259 10 179
6 271 6 90-90*12 28 560 18 231 12 151
60-60-6 9 «74 8 10 182 148 20 22 209 191
12 125 24 176
8 235 г. 135 14 333 ' 8 270
10 186 16 293 /.10 208
60-60-8 12 642 12 157 18 262 ’ 3- * ?14 175
14 ' 136 ИМО-14 32 760 20 237 152
16 120 22 216
24 199
_и 191
Длина шва дана с добавлением 10 ,а.и на i епревар в начата и кратер в конце шва.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
393
Таблица 48
Основной материал n s=s 1400 кг/см* Шов 4 = 720 ‘юг/см* КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО ПЛОЩАДИ ТАБЛИЦА ДЛИН ШВОВ УГОЛКИ РАВНОБОКИЕ / 1 /
Размеры уголка ММ Макс, усилие «г Шов 2 Шов 1 : Размеры уголка лг.ле Макс, усилие кг Шов 2 Шов 1
толщина мм длина мм толщина мм длина толщина мм I длича толщина лх.и 1 длина | мм
8 376 6 224 16 515 8 610
10 343 8 159 1В 439 10 350
100-100-8 21 840 12 14 273 235 180-130 16 55 020 20 22 396 361 12 14 277 239
16 207 24 332 16 211
10 447 6 314 25 319
12 333 В 199 12 842 8 415
26 880 14 283 , 10 161 14 678 10 283
100-100-10 16 249 16 461 12 234
.18 223 150-15012 48 860 18 401
20 20L 20 362
12 14 405 330 8 10 МЯ 195 22 24 330 304
16 291 12 164 14 698 8 580
100-1(10-12 31 820 18 20 260 234 16 18 532 450 10 12 345 273
22 214 Ш-150-14 56 560 20 406 14 236
24 197 22 370
14 16 380 330 8 10 308 229 24 25 340 327 10
18 295 12 193 16 638 418
100400-14 36 820 20 22 24 266 243 224 14 167 Ш-150-16 64 120 18 20 22 532 461 423 12 14 16 315 271 239
25 215 24 389
16 368 8 378 25 374
18 . 329 ю 264 18 600 10 506
1'040040 20 ' 297 12 221 20 513 12 368
41 580 22 271 11 НИ 150.150-18 71 510 22 467 14 307
24 249 16 168 24 429 16 270
25 240 25 412 18 241
ДО 12 14 649 6 - 454 20 570 10 623
444 347 8 10 240 190 150-150-20 78 960 22 24 510 468 12 14 423 342
120420-10 32 620 18 306 25 450 16 301
• 18 273 18 268
20 247 20 243
12 529 8 304 16 718 10 433
14 411 10 228 18 585 12 325
120420-12 38 640 16 • 18 352 315 12 192 180-180-14 68 320 20 22 503 458 14 278
20 284 24 421
22 259 25 404
24 238 16 862 10 545
14 487 8 388 18 681 12 388
16 18 401 358 10 12 269 225 180-180-16 77 560 20 22 577 513 14 16 320 281
120.12044 41 660 20 323 .14 194 24 472
22 294 25 453
24 271 16 1 110 10 665
25 261 18 805 12 439
16 18 - 462 402 8 10 500 320 200-200.16 86 800 20 22 667 580 14 16 352 309
20 363 12 258 24 530
12042046 50 540 22 331 14 223 25 509
24 304 16 196 18 953 12 520
. 25 292 20 765 14 405
12 480 8 263 200-200-18 97 020 22 655 16 348
14 378 10 204 24 587 18 310
13043040 35 420 16 329 25 564 622
18 - 294 20 873 12
20 265 200-200-20 107 160 22 740 14 468
12 610 8 341 21 650 16 389
14 462 10 245 25 618 18 347
16 385 12 206 20 314
13043042 42 000 18 344 24 790 14 603
20 310 25 743 16 487
22 283 127 120 18 419
24 260 200-200-24 20 378
14 16 550 448 8 10 440 295 22 24 345 317
18 392 12 242
180 430-14 48 580 20 354 14 209
322
24 296
25 285 i i
Длина шва дана о добавлением 10 змг на непровар в начале и кратер в конце шва.
394
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 49
Основной материал ft е= 1 400 «З/СЛ1 Шов t =s 720 Кг/М# КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО ПЛОЩАДИ ТАБЛИЦА ДЛИН ШВОВ уголки неравнобокие
Размеры уголка Приварка широкой полкой Приварка узкой полкой
Макс, усилие JR о В 2 Ш О в 1 Ш о в 2 Ш о в 1
толщина длина толщина длина толщина | длина толщина длина
мм кг мм мм мм мм мм мм мм
4 95 4 55 4 104 4 46
80-20-4 2 604 5 6 78 67 5 6 85 73
8 53 8 57
4 158 ! 4 76 4 180 4 60
4580-4 4 032 5 6 118 100 5 6 131 111
8 78 8 86
6 137 6 ТВ 6 151 6 63
45 80-6 5 832 8 10 105 86 8 10 116 95
12 74 12 81
5 212 5 98 5 250 5 75
00.40-5 6 762 6 8 161 124 6 8 194 137
10 101 10 112
6 194 6 98 6 223 6 77
60-40-6 8 008 в : 10 143 117 8 . 10 159 129
12 99 12 109
8 179 6 130 8 198 6 104
10 145 8 100 10 160 8 81
60-40-8 10 416 12 123 12 135
14 107 » 14 И7 i
16 , 95 16 104
5 313 5 119 5 251 й 5 90
75-50.5 8 554 6 8 215 155 6 8 173 140
10 126 10
6 268 6 119 6 321 0 92
75.50-6 10 150 8 10 181 147 8 10 201 163
12 124 12 138
8 233 6 158 8 266 6 124
ю 185 8 121 10 206 8 95
75.50-8 13 258 12 156 12 173
14 135 14 150
16 120 16 132
10 222 6 207 10 244 6 157
12 186 8 150 12 205 8 120
75-50-10 16 240 14 16 161 142 10 122 14 16 177 157 10 98
18 128 18 140
20 116 20 127
6 305 6 127 6 369 6 98
80-65-6 Ю 990 8 10 196 159 8 10 219 176
12 134 12 148
8 260 6 169 8 31Г 6 132
10 202 8 129 10 224 8 103
. 80-55-8 14 420 12 170 12 188
14 147 14 163
16 130 16 144
10 241 6 223 10 268 6 169
12 203 8 159 12 223 8 128
805510 17 640 14 175 10 129 14 193 10 105
16 155 16 170
18 139 18 153 *
20 126 20 138
6 371 6 141 6 254 6 106
$0.00-6 12 292 8 220 8 197
10 . 176 10 166
12 149 12
8 299 6 19*2 8 353 G 142
10 224 8 142 10 251 8 109
90-60-8 16 100 12 189 12 211
14 163 14 182 Г
16 144 16 161
10 272 6 258 10 311 6 185
12 226 8 176 12 252 8 138
£0-60-10 19 740 14 16 195 172 10 143 14 16 218 192 10 112
18 154 18 172 j
1 20 140 20 156
Дли» шва дана в добавлением 1Q на непровар в начале н кратер в конце шва.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Таблица 50
Основной материал п 1400 < г/сле3 Шов t = 720 кг'ем* КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО ПЛОЩАДИ ' ТАБЛИЦА ДЛИН ШВОВ УГОЛКИ НЕРАВНОБОКИЕ У /
Размеры уголка лмг Макс. усилие кг Приварка шя Ш о в 2 рокой полкой Шов 1 Приварка у Шов 2 зкой полкой Шов 1
толщина л*ль длина мм толщина мм длина лме толщина леле длина зеле толщина лме длина мм
100-75-8 1410-75-10 100-75-15 120-80-8 120-80-10 120-80-12 1:10-90-8 130.9040 130-9042 180-80-14 1В 900 23 330 27 580 21 840 . ' 20 880 31920 24 080 29 820 35 280 40 740 8 10 12 14 16 10 12 14 16 18 20 12 14 16 18 20 22 24 8 10 12 14 16 10 12 14 16 18 20 12 14 16 1« 20 22 24 10 12 14 16 10 12 14 16 18 ' 20 12 14 16 18 20 22 24 14 16 18 20 22 24 25 391 271 226 195 172 345 273 236 208 186 168 292 251 221 198 179 164 151 412 316 255 220 194 411 310 268 236 211 191 375 311 274 245 221 202 186 362 283 244 215 485 360 298 262 234 212 430 346 304 272 245 224 206 405 347 310 280 255 235 226 6 8 6 8 10 . 8 10 12 6 8 6 8 10 8 10 12 6 8 8 10 8 10 12 8 10 12 14 219 156 305 196 159 240 189 159 278 184 419 233 185 296 222 187 311 198 258 200 327 239 201 418 , 280 23;, 203 8 10 12 14 16 10 12 14 16 18 20 12 14 16 18 20 22 24 10 12 14 16 10 12 14 16 18 20 12 14 16 18 20 22 24 10 12 14 16 12 14 16 18 20 12 14 16 18 20 22 24 14 16 18 20 22 24 25 450 300 245 283 186 386 296 256 225 202 182 349 294 259 231 209 191 176 369 287 217 218 485 360 298 262 235 212 430 347 305 272 246 224 207 431 320 272 239 404 330 290 259 234 500 392 339 302 273 249 229 458 385 343 310 282 260 250 6 8 6 8 10 6 8 10 12 6 8 6 8 10 6 S 10 12 6 8 6 8 10 6 8 10 12 8 10 12 14 169 128 229 162 132 306 197 159 135 185 138 253 174 141 352 339 172 145 208 150 291 190 154 430 236 187 158 296 221 186 161
• Длина шва дгна с добавлением 10 лен на непровар в начале и кратер в конце шва.
39$
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 51
Основной материал
п — 1 400 кг/см2
Шов
t = 720 кг/см2
КРЕПЛЕНИЕ УГОЛКОВ ПО ПЛОЩАДИ
ТАБЛИЦА ДЛИН ШВОВ
УГОЛКИ НЕРАВНОБОКИЕ
Размеры Макс. ‘ Усилие Приварка широкой полкой Приварка узкой полкой
Шов 2 Ш С | В 1 Ш о в 2 Шов 1
уголда толщина длина толщина длина толщина длина толщина i длина
м.м кг .и.н ММ ,iut jut ЛМ6 мм мм J4.W
10 610 8 304 12 490 6 341
12 420 10 227 14 385 к 209
ш.шью 34 020 14 338 16 334 10 169
16 297 18 298
18 266 20 269
20 240
12 520 8 398 12 620 8 266
14 403 10 14 465 10 205
16 346 12 228 16 388 12 162
150-1С0-12 40 320 18 309 18 347
20 279 20 313
22 254 22 285
24 234 24 262
14 477 8 539 14 555 8 335
16 . 396 10 334 16 450 10 323
18 354 12 266 18 395 12 204
1ГО-1С0.14 46 620 20 319 14 230 20 356 14 176
22 291 22 325
24 268 24 299
25 257 25 287
16 454 10 401 16 520 8 422
18 396 12 305 18 443 u 10 386
Ш-100-16 52 780 20 357 14 263 20 399 * 12 236
22 326 16 231 22 364 14 204
24 300 24 . ’ 335 16 180
25 288 25 322
12 720 8 563 14 611 8 326
14 518 10 341 16 488 10 235
16 *424 12 270 18 421 12 200
180 120 12 48 800 18 375 20 380
20 339 22 346
, 22 309 24 318
j 24 284
14 831 10 421 14 758 8 424
16 503 12 312 16 582 10 2К7
18 431 14 272 18 492 12 237
180-120-14 56 560 20 389 20 434 14 204
22 354 22 395
24 325 24 363
,25 313 25 349
16 585 10 519 16 688 8 585
18 492 12 375 18 1 066 10' 346
180-120-16 64 120 20 22 436 397 14 16 311 273 20 22 489 445 12 14 274 236
24 365 24 409 16 208
25 351 25 393
12 800 10 3^5 14 692 8 332
14 555 12 297 16 541 10 243
16 508 18 456 12 203
200-120-12 52 220 18 394 20 -111
20 355 22 375
22 323 24 345
24 298
14 684 10 485 14 896 8 436
16 536 12 356 16 653 10 294
18 453 14 298 18 543 12 240
200-120-14 60 480 20 409 20 472 14 208
22 372 22 430
24 342 24 395
25 329 25 380
16 626 10 621 16 779 10 356
18 523 12 423 18 627 12 279
200-120-16 68 600 20 22 460 419 14 16 341 300 20 22 538 483 14 1 16 241 212
24 385 24 444
25 *370 25 426
Длина шпа дана с добавлением 10 на непровар в начале и кратер в конце шва.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ, БОЛТОВЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
397
Таблица 52
i УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ СВАРНЫХ ШВОВ < ОСТ 1165
Тип сварки Наименование шва Обозначение швов
на разрезе на плане и фасаде
Фланговый и .1 и л о б о в u в щов С ближней стороны ^11 , JL у
С дальней стороны —1аиит«1ш1||— 1 ~
€ обеих сторон JL 1 "Н-Г _ / tizl - 1 [ H-L.. ^~1
Двухсторонний преры- вистый JL rfeH. '
Двухсторонний преры- вистый в шахмат
• h-l^Z—I1 - —- ?
Соединение
впритык
Прорезы
Электро-
заклепки
Эл. а
Обработка стыка и размеры шна
даются отдельно на разрезе
Швы односторонние прор<*зны<
видимые и невидимые
Обработка соединений дается
в отдельном разрезе
Примечания.
1. h — высота шва.
I— длина шва, включая и непровары на концах.
с — расстояние между центрами шпонок шва.
h можно не показывать, если она особо оговаривается в примечании.
2» Все указанные обозначения относятся к нормальным швам,
3. Всякие отклонения от нормальных швов особо оговариваются.
4. Разрешается выноска размеров шва сварки стрелкой.
ГЛАВА VIII
ОПОРЫ
Пояснения в таблицам и гра-
фикам
1. Определение давления на бетон
Поверка давления на бетон под башмаками
колонн и напряжения в анкерных болтах, со-
единяющих башмаки с фундаментом» произво-
дится в соответствии с § 150 ТУ и Н по сле-
дующему условному методу.
Усилия от колонн на башмак сводятся
к моменту и нормальной силе, приложенной
к середине башмака (фиг. 1). Наибольшее да-
вление на бетон определяется по формуле:
_ । м - 2L
П““ — Ы "Г ЪР ~ ъ
где Ъ — ширина плиты;
, W . / 1 . бе \
е= _ Hfe==J_. + — );
о I
Для определения вели-
чины & по заданным зна-
чениям ей? построен гра-
фик 1.
При устройстве раз-
дельных плит под башма-
ком необходимо знать дли-
ну сжатой зоны d. Длина сжатой зоны опреде-
ляется по формуле:
Определение значений d по заданным вели-
чинам е п I производится по графику 2.
2. Определение растягивающих усилий
в анкерах
Растягивающее усилие Z в анкерных бол-
тах (фиг. 2) определяется по формуле:
„ М — Na „ е — а ,
/=^-=Л -~ = (4)
гДе I. d
а~ 2 3 ;
У — g
__ бе — 3? + 2d _ Збе2 — 12Ze + /2
— 6Z0“ 30/e--Z2 —36?0е’
Для определения величины коэфициентов
по заданным величинам е и I приведен гра-
фик 4.
Верхний график составлен в предположе-
нии, что /о = О, т. е. что анкер расположен на
краю башмака.
Нижний график—в предположении, что анкер
смещен к оси башмака от края на 0,10 ж при
Фиг. 2
длине башмака I <2 м и на 0,15 м при длине
башмака м.
Определение момента, изгибающего каждую
стенку башмака в сечении а — а (фиг. 3), можно
производить по следующей формуле:
+ (5)
подставляя
Нв = Н1Ыйс(1---£).
имеем:
^а — мшах ^3 (5)
3. Толщина опорной плиты
Толщину опорной плиты башмаков колонн
можно определять по формуле (6) Баха, данной
для расчета днищ железных резервуаров:
/^ЧГ
|/ 0,75н/
(6)
где с — длина перпендикуляра, опущенного ив
угла прямоугольника на диагональ (фиг. 4);
8 — толщина плиты;
—допускаемое напряжение железа;
ns — давление бетона.
Подставляя в формулу Баха:
ОПОРЫ
399
или
после соответствующих преобразований по-
лучаем:
по графику вместо отношения — брать от-
V
ношеанв w
Если длина концевого участка мала, то
влияние бокового защемления незначительно и
толщину плиты следует определять как для
консольной плиты по формуле:
По заданным величинам — и ~ опреде-
°
а
ляют отношение —, откуда, задавшись вели-
чиной/, получают толщину плиты
Для упрощения вычислений толщины плиты
дан график 3.
При = ’jj’ разность в толщине плиты.
определяемой по формуле Баха и по приведен-
ной, не превосходит 5?/0.
Толстые плиты при непосредственном (ббз
башмака) опирании на них колонны рассчиты-
ваются как консольные балки. Защемление при-
нимается по линиям, прохо-
дящим через крайние точки
сечения колонны. Расчет-
ные пролеты — а или Ь
(фиг. 5). Для полосы плиты
шириной в 1 ел» имеем:
п^а2
(12)
&2
Ж = ^-, (13)
Фиг. 4
откуда
о2 м^а2
6 2*^*
пж
(14>
К полученной из формулы толщине при-
бавляется 3 мм на прострожку плиты.
4, Формулы для расчета шарниров
и катков
Кривые Графика 3 даны для различных
давлений на бетон. Допускаемое напряжение
на ясе лево принято в 1400 кг/см2, при котором
1) Плотное касание
-у = 0,01635 "В / -------(10)
4 Г 1 + ~
В графике над цифрами давления на бетон
пж
даны цифры отношений —; этими цифрами
пв
можно пользоваться при иных допускаемых
напряжениях на железо, определив отношение
-в'
_ „ ъ
Графики даны для отношений -у- от нуля
и
до единицы- При отношениях — больше еди-
ницы можно пользоваться тем же графиком,
считая, что по вертикальной оси дано отношение
? А Ь
а по горизонтальной — отношение -g-.
При защемлении плиты по трем сторонам
(концевые участки башмака) длину плиты сле-
дует умножать на коэфициент 0,35 и при работе
а) Цилиндрические поверхности
Если обозначить через
Р—наибольшую величину опорной реакции;
г—радиус кривизны соприкасающихся по-
верхностей;
а — длину шарнира;
а — половину центрального угла касания
поверхностей,
то
1
при
при
р
Л1ах га sm a COS а + а
тс „
а = — формула принимает вид:
0,8Р .
Птах— га >
Я
а = — формула принимает вид:
0,65 Р
б) Сферические поверхности
Сохраняя те же обозначения, имеем:
ЗР 1
»т*х— 2ягз *1 —СОВ3»’
(15)
(15Э
(15")
400
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
При а —
Р
ишах — 0,75 ~“7”»
при
а — —— .
2 1
Р
wmax — 0^0 —.
(16')
(16")
2. .Свободнее касание
а) Касание двух цилиндров по
образующей илицилиндра
с плоскостью
Еслир — давление на единицу длины линии
касания;
$1 и —модули упругости соприкасаю-
щихся частей;
Г1 и г2—радиусы кривизны обоих ци-
линдров, считая их положительными для вы-
пуклой и отрицательными для вогнутой по-
верхности, то:
При касании цилиндра с плоскостью (катки)
один нз радиусов обращается в бесконечность,
и формула принимает вид:
п = 0,423 (18)
Если подвижная опора имеет не более двух
катков, то при расчете по формуле (18) в пред-
положении равномерного распределения на-
грузки между всеми катками допускаемое
напряжение повышается на 500 кг/см2.
б) Касание двух сфер или сферы
с плоскостью
Если черев Р обозначена максимальная
величина опорной * реакции, то при других
прежних обозначениях для касания двух сфер:
в/” / —+“V
t]/ р (19)
а для касания сферы с плоскостью:
(20)
ОПОРЫ
401
ГРАФИК ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАИБОЛЬШЕГО ДАВЛЕНИЯ НА БЕТОН
. kN
nmax ~ ъ
п — давление на бетон в т/ле1
N — нормальная сила в т
И — момент в тм
Z — длина башмака в м
Ь — ширина башмака в м
е — эксцентриситет M/N в м
d — длина сжатой воны в м
<*=2
График 1
График 2
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
26
402
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
и- ГРАФИК ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТОЛЩИНЫ ПЛИТЫ БАШМАКА Сталь В норм, [п] = 1 400 яг/сл1 2 3
I — длина плиты
Ь — ширина плиты
& — толщина плиты
пж — напряжение в железе в кг/ем*
— давление на бетон в кг/см2
В _ 0,fil2
б
График 3
1. График дан для плиты, защемленной по четырем сторонам.
& При отношениях -у- > •*• по вертикальной осн следует отсчитывать
* J ь
случае по горизонтальной оси получаются величины
о
3. При защемлении плиты по трем контурам (концевые участки башмака) по
кал ь но и оси следует отсчитывать величину-----.
0,35?
в этом
верти-
ОПОРЫ
403
ГРАФИКИ РАСЧЕТА РАСТЯГИВАЮЩИХ УСИЛИЙ Z В АНКЕРАХ
Z^M^Na = kN
У
1 _ Збе8 — 122e~|*Z* ЦТ — нормальная сила в т
л aoZe — 2s — Зб^в . I — длина башмака в м
Z —растягивающее усилие в т d — длина сжатой зовы в л»
АГ—момент в w в — эксцентриситет M/N в л
404
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 1
ОСНОВНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ СТАЛЬНОГО ЛИТЬЯ И ЧУГУНА
(растяжение, сжатие и изгиб)
Род нагрузки Сталь Ля Сталь Ля пониж. Сталь Чугун
сжатие и сжатие при изгибе растяжение при изгибе
При действии основных нагрузок ..... 1 800 1500 1200 1 000 400
При совместном действии основных и слу- чайных нагрузок ..... 2100 1800 1500 1 200 480
ПРОИЗВОДНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ СТАЛЬНОГО ЛИТЬЯ И ЧУГУНА
* Сталь Лв Сталь Лд пониж. Сталь Лд Чугун
Род усилия Перех. коэфя- при основных допускаемых напряжениях
циент 1800 2100 1 500 1800 1 200 1500 Перех. конфи- циент 1000 1200
* Срез • * 0,75 1350 1600 1 150 1350 ООО 1150 0,25 250 300
Местное смятие:
а) плотное касание б) свободное касание { £ ’ * Диаметральное сжатие катков . . . 1111 1 300 7 000 5 000 65 1500 8 000 6 000 75 1100 6 000 4 000 55 1300 7 000 5 000 65 850 5 000 3 500 45 1100 6 000 4 300 55 — 650 3 500 2 500 800 4 200 3 000
Примечание. Смятие свободного касания А относится к многокатковым опорам, катки которых не имеют
большой подвижности (подвижные опоры постоянных сооружений); Б относится к каткам опор, на которых конструкция
может перемещаться (подвижные мосты, крановые устройства).
Катковые опоры
Фиг. 6
k I j 1 w. J
Фиг. 7
hZUixJ
v———а—I
Преобразуя формулу напряжений вкатках 74 = 0,433 р р-~ для определения размера китка, имеем формулу;
0,358 ЕА
пъ*П1'Ъ *
’"це А — давление на подушку в кз;
т — число катков;
Ъ — ширина подушки в слг;
п — допускаемое напряжение на местное смятие в юг/сд3;
Е — модуль упругости в кг/см*
ОПОРЫ
405
Таблица 2
ТАБЛИЦА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДИАМЕТРОВ КАТКОВ Й _
Число катков не более двух
' Материал Допускаемые напряжения в кг/см* i Диаметр катков в ели
при нагрузке основной при нагрузке основ- ной и случайной при нагрузке основной при нагрузке основ- ной и случайной
Случай малой подвижности опор (А)
Сталь Л8 Сталь Ла пониженная . - . t Сталь Л> . . Чугун .... С ♦ 7 500 6 500 5Б00 4 000 8 500 7 500 6 500 4 700 13,4 А — 1 000 т-Ъ 17,8 А Л — 1 000 т-Ъ 24,9 А 1 000 иг-Ь 22,4 А ” 1 000 Ш-Ь 10,4 А а 1 000 т.Ь 1МЛ j 1 000 m-b 17,8 А — 1 000 W-b _ 16,2 А ~~ 1 000 W‘b
Случай большой подвижности опор (Б)
Сталь Лй Сталь Лв пониженная . . . Сталь JIt . . . Чугун 5 500 4 500 4 000 3 000 6 500 5 500 4 800 3 500 24,9 А "" 1 000 т*Ъ _ 37Д А 1 000 т*Ь _ 47,0 А ~~' 1 000 ш-Ь л _ 39,8 А а~~ 1 000 т-Ъ 17,8 А ~ 1 000 т*Ъ __ 24,9 А 1 000 т*Ъ 32,6 А — 1 000 m-b 29,2 А 1000 m-b
Число катков более двух
Материал Допускаемые напряжения в кг/см* Диаметр катков в слс
при нагрузке основной при нагрузке основ- ной и случайной при нагрузке основной при нагрузке основ- ной и случайной
Случай малой подвижности о п о р (А)
Сталь Ля Сталь Л2 пониженная - . . Сталь Л, Чугун 7 000 6 000 5 000 3 500 8 000 7 000 6 000 4 200 15,3 А 1 000 иг-Ь 20,9 А ~ 1000ш-Ь л 30,1 А а = - 1 000 Ш‘Ъ _ 29,2 А 1 000 wb , 11,7 А а = 1 000 иг * Ъ _ 15,3 А 1000 иг-Ь _ 20,9 А ~ 1 000 иг-Ь 20,3 А 1000 nt-ь
Случай большой подвижности опор (Б)
Сталь Лв / 5 000 6 000 d — 30,1 А ' 20,9 A
1 000 иг-Ь 1 000 jn«b
Сталь Л8 пониженная . . . 4 000 5 000 (1 47,0 А d^ 30,1 A
1 ООО иг-Ь 1 000 w-b
Сталь Л} 3 500 4 300 d = 61,4 А d = 40,7 A
1 000 иг-Ь 1000 m-b
Чугун 2 500 3 000 d = 57,3 А d = 39,8 A
1 000 иг-Ь 1000m-b
НШКШШ ПОДУШКА ФОРМУ ЛЛ ДЛЯ РАСЧЕТА ПЛИТЫ ПОСРЕДИНЕ »= _
Толщина подушки Ji в слг
Схема нагрузок м кг* см W см* Число каты >в Нагрузки основные
ст* Ля ст. Л2 пониж. "• от. Лл чугун
и = 1800 кг[ем* « = 1 500 кг/см* п = 1 200 кг/ем* п = 400 кг/см/*
1 каток р L д——J 4а Ь№ в
1 каток 3 4 . 0,0204 А 0,0224 1/ А Д Г 0 0,0250 |АА -у 0,0433 |/"а |-
“о Ъ i ! cr*| Jb. 0-1Ъ. “Iff k|s> । X X 0,035*/ 4(1 ”с) о^^/ 4(4 -с)
4(т-)
2 катка ПТ Л/j Ьптшгг —с а 4^2 тп 0,0305 |/ 4(Т-С) 0,0707/4(4-е)
0,0*08/4(|- e) 0,0500/,4(4-с) 0,0860 /4(4-о)
Нагрузки основные и случайные
3 катка А /За ч — (т -с) Число катков СТ. JI2 ст. Ла пониж. ст. Лх чугун
Н/з М/з » = 2 too кг/см9 п = 1800 кг[см* n ~ 1500 кг/см9 П ая 480 кг/см*
II И1П1 Н 1 П[I! 1 каток 2 8 п 4 . Qh0LS9 j/^A 0,0204 1/ А Д 1 г Ъ 0,0224 |ЛА 0,0396 А
4 каака МЛ L4/, 44 А /а ч -Дт- °) 0,0^ j/ 4(4 -e) 0,0289 ^4(4-с) 0,0346/ 4(т~С) 0,0559/4(4-С)
«••-HCFO •.“14S-') w.»^4R-o)
тп
L— с? * o,oS78j/ 4(4-<=) 0,0409 У 4(4 -с) 0,0W / 4(4- е) 0,0790 /4(4- с)
НИЖНЯЯ ПОДУШКА* ФОРМУЛА ДЛЯ РАСЧЕТА ПЛИТЫ ПОД КРАЙНИМ КАТКОМ п = -i
Толщина подушки А в ем
2И кг* см 1 ч Нагрузки основные
хи ст Л, СТ. Ля пониж. СТ. Л3 чугун
I i ! « ~ 1 800 кг/см* п = 1500 кг/см» п = 1 200 кг?см9 п = 400 кг/см9
L T 0,0108 е V -Д Г й'Ъ 0,0447 в 1/ -Д г а*Ъ 0,0500 е У Д г аЪ 0,0866 еУ -Д г аЪ
-j # H й —1 е Ае* а2 Ъ№ 6
Нагрузки основные и случайные
ст. Л2 ст. Л8 пониж. ст> Лд чугун
п = 3 ЮО кг/см* п == 1 800 кг/см* « =s 1 поп кг/с к* м = 480 кг/см9
0,0378 е 1/ Д- ’ Г ао 0,0408 el/ -Д r аЬ 0,0447 е У -Д F ub 0,0740 в У Д- 1 г аЪ
ОПОРЫ
ГЛАВА IX
ТИПОВЫЕ ДЕТАЛИ
Пояснения к таблицам
, 1. Крепление рельсов к подкрановый
балкам
Приведенные четыре типа рельсовых кре-
плений обеспечивают быстроту установки и удоб-
ство рехтовки подкранового пути.
Конструкция креплений заимствована из
американской практики, причем размеры дета-
лей переработаны в соответствии с нашими
типами яселезнодорожных рельсов.
Первый тип (табл. 1) крепления — крюк
с гайкой—предназначается для крепления рель-
сов к прокатным балкам. При изготовлении сле-
дует иметь в виду необходимость плотного при-
легания нижнего конца крюка к нижней поверх-
ности полки двутавра, а также обязательную
постановку пружинной шайбы.
Остальные три типа креплений с эксцен-
триками предназначаются для составных под-
крановых балок с более широкцми, чем в про-
катных, полками (табл. 2, 3 н 4). В этих типах
для рехтовки отпускают нижние гайки 'болтов и
рехтовку производят, поворачивая ключом го-
ловку болта. Вместе с болтом вращается и
эксцентрик. Величина бокового перемещения
рельса равна 10 мм. В первом из этих типов
(табл. 2) детали литые, в двух остальных (табл. 3
и 4) — из прокатного металла.
Каждый тип детали ив прокатного металла
дан в двух разновидностях в зависимости от
ширины пояса подкрановой балки. Для недоста-
точно широких полок укорочение длины креп-
ления достигается введением нижней прокладки.
2. Анкерные брлты
Табл. 5 нормальных анкерных болтов со-
ставлена для сечений болтов от s//z (19 мм) до
3" (76 жи). Таблица дает все расчетные дан-
ные для выбора диаметра, длины и деталей
болта по заданному усилию на выдергивание
болта из кладки.
Наружный диаметр нарезки D дан в дюй-
мовом сортаменте (ОСТ 33), поскольку для болтов
от до 3" он пока является основным.
Внутренний диаметр нарезки Do указан для
тех случаев, когда возможна высадка конца
для образования нарезки.
Нормальная длина заделки I вычислена по
формуле:
1 = 500 + ЗОЛ,
где D — наружный диаметр болта.
При нормальной заделке болты диаметпом
от до l1//' в нижнем конце загибаются на
длине 4Р под углом 90°, при более крупных,
диаметрах ввиду трудности загиба ставится
гайка с шайбой.
При невозможности осуществления нормаль-
ной заделки все усилие передается на опорную
шайбу; в табл. 5 даются размеры шайбы и мини-
мальная глубина заделки Zlt обусловленная выка-
лыванием бетона по периметру опорной шайбы.
Свободный канал в верхней части заделки
устраивается для возможности горизонтального
перемещения верха болта в случае неправиль-
ной его установки и осуществляется закладкой
трубки из кровельного железа при бетонирова-
нии фундамента. По установке колонны свобод-
ные каналы заливаются цементным раствором
при подливке башмака.
Графа L дает полную длину болта для нор-
мальной заделки с учетом ненормированного
участка Н (от подошвы башмака до нижней
грани верхней гайки), зависящего от конструк-
ции башмака. Графа дает такую же длину
при минимальной заделке.
Минимальное расстояние е до стенки ко-
лонны или вертикальной полки опорного угрлка
дается из условия свободной постановки шайбы
и завертывания гайки.
Размеры опорной шайбы даны по работе
бетона В = 90 на смятие и равнопрочности шайбы
на изгиб.
Расчетное сечение болта по вну-
треннему диаметру нарезки дается для возмож-
ности проектирования анкеров из другого мате-
риала кроме стали 3 нормальной.
Допускаемые напряжения на разрыв анкер-
ных болтов приняты согласно ТУ и Н в размере
0,75 от основного допускаемого напряжения
материала с округлением до 10 къ/см?.
3. Крепление тяжей связей
Применение тяжей в качестве диагоналей
связей, особенно верхних, между поясами стро-
пильных ферм получило широкое распростране-
ние. Однако часто применявшийся способ кре-
пления тяжей путем отгиба концов и пропуска
их через фасонки ферм или стенки прогонов на
практике выявил свою слабую сторону — труд-
ность получения хорошего натяжения. В приве-
денном в табл. 6 типе креплений посредством
уголков, поставленных нормально к направле-
нию тяжей, этот недостаток устранен.
Крепления разработаны по стандарту Аме-
риканской мостовой компании.
ОПОРЫ
409
Крепления даны для двух случаев распо-
ложения уголков: 1) под полкой уголков основ-
ной конструкции (тип 1 и 2) и 2) над полкой
уголков основной конструкции (типы 3 и 4).
В зависимости от диаметра тяжи' ставятся
на двух заклепках (типы 1 и 3) или на трех
заклепках (типы 2 и 4)..
В таблице даны все необходимые размеры
для разметки уголков при различных углах
наклона диагоналей.
4. Таблица размеров прутковых прогонов
•В Америке прутковые прогоны выпускаются
как стандартная заводская продукция. Для их
изготовления имеются специальные прокатные
профиля верхнего и нижнего поясов,
Невзирая на отсутствие у нас специальных
заводов по изготовлению прутковых прогонов,
их все же можно рекомендовать как конструк-
цию, дающую значительную (до 40%) экономию
металла по сравнению с обычными прокатными
прогонами.
Приведенная ниже табл. 7 преследует цель
упрощения выбора типа прогона и его проекти-
рование.
Верхние пояса прогонов при составлении
таблицы были приняты в трех вариантах: из
двух стержней круглого железа, из швеллеров
и из пары уголков. В большинстве случаев
наименьший вес прогона получается при верхнем
поясе из швеллера.
Все данные, помещенные в табл. 7, вычи-
слены для прогонов под равномерную нагрузку.
Расчет прогонов произведен как обычных решет-
чатых ферм.
Вся решетка прогонов запроектирована из
железа одного диаметра, определяемого ив рас-
чета наиболее напряженного сжатого раскоса»
410
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 1
— ' ... ............ .. ; .
КРЕПЛЕНИЕ РЕЛЬСА К ПОДКРАНОВОЙ БАЛКЕ
КРЮК
Таблице рае мер о» (2
1.д.рельс типа Za.Z^Jir.i jfa
БалкИ двутавр. Балки двутавр.
ост 10 ред azr. ОСТ i& pej 26Г,
^двутавра мй Ждвута вра
,40 а. в» с 52 40 49
45а, в, с. 51 45 45
в» с» 49
55а. 8,0. 49
€Са.в,с. 48
ОПОРЫ
411
Таблица 5
КРЕПЛЕНИЕ РЕЛЬСА К ПОДКРАНОВОЙ ВАЛКЕ
ЛИТЫЕ СТАЛЬНЫЕ ЗАЖИМЫ
Размер отверстия должен
соответствовать плотной
Размер С взят на 1 мм больше, чем
требуется для касания зажима рельса.
Вое Размеры даны в зм*
412
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 3
КРЕПЛЕНИЕ РЕЛЬСА К ПОДКРАНОВОЙ БАЛКЕ
ПРОКАТНЫЕ СТАЛЬНЫЕ ЗАЖИНЫ
ЗАЖИМ БЕЗ ПРОКЛАДКИ
применяется где возможно
/ при широком верхнем а ал се
водкре новой бал км/
ЗАЖИМ С ' ПРОКЛАДКОЙ
применяется в случае
необходимости/ при узком
верхнем поясе подкрановой
ба лки/
Крайнее левое-положение
Отверстие В заимке сверлится после изготовления
эксцентрика для достижения плотной пригонки.
Расстояние Я дано на 1,5 w мейёе половины толщины
стенки рельса.
Все размеры даны- в м
ОПОРЫ
413
Таблица 4
КРЕПЛЕНИЕ РЕЛЬСА К ПОДКРАНОВОЙ БАЛКЕ
врл.шайба
а жим
к сцен три*
150.16 для Калтов ф 19
150.20 " * ф 22 jva
165*20 " 0 25 а*
ЗАЖИМ БЕЗ ПРОКЛАДКИ
применяется",где возможно
.. /при широком верхнем поясе
подкрановой балки/ -
Г С 3
длина зажима
>4
ЗАЖИМ С ПРОКЛАДКОЙ
применяется в случае
необходимости / при
узком верхнем поясе
подкрановой балки/
скошено
150.16 для болтов 0 19
150.20‘ * “0 22
165.20 * "0 25
А*
—верх.шайба
—зажим
эксцентрик
рокла дна
’длина зажима
А
Отверстие в зажиме сверлится после изготовления
эксцентрика для достижения плотной пригонки.
Расстояние £ дано на 1,5л* менее половины толщины
стенки рельсе.
Все размеры даны в av
ПРОКАТНЫЕ СТАЛЬНЫЕ ЗАЖИМЫ
^Крайнее левое положение
10 10
j Среднее положение
Крайнее правое положение
Тип рельса Минимальное расстояние Толщина прокла- дки Рассто яние Л
без :рокла- дки С про^Д-
при бол та
19-22 2S
1° 140 11S 120 8 5,5
Да.. *130 115 120 8 5.0
Чертеж
SS
10
$5 55
Болты
0 25**
. 50
а
5S.
2
<Т
-ф-
-i-
отверст.
Див’
метр
бол-
та
Равмера £«-
OT«Cf
стаи
планок
19
22
25
19
22
25
19
22
25
£«29
90. 8.150
90-10.150 £35
90.12,165 £38
60.12
60/16 .
65.15
90*8*150
90.8,150
90.8.165
‘ ^20
d--23
£1*26
£20
£23
£>26
414
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 5
При нормальной заделке
Крюк для болтов
от »/* Д'» 1V."
ft
s
св '
D D
дм. MM
% 19,0
Vs 22,2
1 25,4
iv. 28,6
1V< 31,8
1% 34,9
iv. 38,1
IVs 41,3
1% 44,5
17s 47,6
2 50,8
2V< 57,2
2V. 63,5
2% 69,9
3 76,2
АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ
Нормальные детали
Деталь заделки для бол-
тов от 1% до 3*
При минимальной заделке
Деталь башмака
ТАБЛИЦА НОРМАЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ
Сталь 3 норм.
Бетон jR = SO
Внутренний диаметр нарезки Нормальная заделка Длина головки Длина нарезки | Полная длина при нормальной заделке Минимальная заделка Полная длина при минимальной заделке Размеры опор- ных шайб Диаметр отверстия для болта Минимальное расстоя- ние оси болта от пол- ки уголка Расчетная площадь сечения в ем9 Допускаемое усилие на 1 ан- керный болт
1 ширина толщина основа, 1 050 кг/см? осн. 4- случ. 1 300 кг/см*
_D0 1 а & L h е 5 d е F нетто кг кг
мм мм мм лсл» мм мм .«ле .WJt мм мм мм.
15,8 18,6 1100 35 60 1 1954-Я 650 7204 НЯ 100 10
1200 40 65 1 зюн ня 700 780- НЯ 100 10
21,3 1 300 45 70 1 420- 1-я 750 8404 НЯ 100 10
23,9 1 400 50 75 1 535- -Я 750 8504-Я 150 16
27,1 1 500 55 80 1 650- -я 750 8604 -я 150 16
29,5 1 550, 60 85 1 715- -я 800 920- НЯ 150 16
32,7 1 650 65 90 1 830- ня 800 930- -я 200 20
34,8 1750 70 95 1 890- ня 800 940- НЯ; 200 20
37,9 1850 75 100 2 000- Ня 850 1 000-J -Я 200 20
40,4 1950 80 105 2 110- ня 850 10104 НЯ 250 25
43,6 2 050 85 НО 2 2*20- ря 900 1 020- -Я 250 25
49,0 2 250 95 120 2 440- -я 950 1 090- -я 250 25
55,4 2 450 105 130 2 660- ня 1 000 1160- -я 300 30
60,6 2 600 115 140 2 830- -я 1 050 1230- ня 300 30
66,9 2 800 125 150 3 050- ня 1100 13504-Я 350 40
•30 23 1,96 2 060 2 550
30 27 2,72 2 860 3 540
30 30 3,58 3 760 4 650
40 34 4,50 4 730 5850
40 38 5,77 6 060 7 500
40 42 6,84 7180 8 890
50 46 8,39 8 810 10 910
50 50 9,50 9 970 12 350
50 54 11,31 11880 14 700
60 58 12,82 13 480 16 670
60 62 14,91 15670 19 380
70 69 18,87 19 800 24 530
80 76 24,08 25'300 31 300
90 84 28,80 30 250 37 440
100 90 35,16 36 900 45 710
ОПОРЫ
415
Таблица 6
ДЕТАЛИ КРЕПЛЕНИЯ СВЯЗЕЙ ИЗ КРУГЛОГО ЖЕЛЕЗА
1 Наклон * С D В Уголок 2
А В
1 100 ’ 50 до 100 30 85 150-100-14-120
50 до 100 100 30
2 100 | [ 50 до 65 | 20 | 80 | 150’100-16'170
100 j 65 до 100 | 45 | 1 105 | | 200>120-16.160
50 до 100 j | 100 45 45 | I105 | 1 200*120'16«150
3 100 1 | 50 ДО 65 I100 | 30 | 150-100'14'120
. 100 | 50 до 55 | 45 | I 100 | 35 | 150'100*14*120
100 | 50 до 70 | 65 |120| 40 ] 200'120'14-120
100 | 50 ДО 65 М 1 120 1 45 j 200-120'14'120
100 | 50 до 60 | 65 ] 120 |.5О ( 200'120-14*120
100 | 50 до 100 | м | 140 | | 40 | 200'120'14*120
100 | 50 до 90 | 85 | 140 45 | 200-120-14*120
юо ] 50 до 80 | 85 | 140 50 | 200.120-14.120
90 до 100 | 100 | 85 | 140 | 30 | 200-120'14'120
95 до 100 | 100 | 85 | 140 [ 35 | 200-120-14-120
4 100 | 50 до 75 | 70 | 130 | 30 | 200-120.16'170
100 | 50 до 7 6* | 70 | 130 [ 35 | '200-120-16-170
100 | 50 до 60 | 70 | 130 ] 40 | 200-120-16-170
100 | 50 до 55 |7О | 130 | 45 | 200-120-16.170
Допускаемые усилия я тяжах
I
Диаметр тяжа Площадь сече- ния по резьбе в см* Усилие на тяж 1
П=1 050 кг/см* j j п=900 кг/см?
18 мм 1,657 1 750 1490
20 . 2,145 . 2 250 1930
22 2,696 2 830 2 430
24 » 3,089 3 240 2 780
27 „ 4,094 4 300 3 680
»/4 Дм- 1,960 2 060 1 760
7/в *> 2,720 2 860 2 450
1 » 3,575 3 750 3 220
We » 4,497 4 720 4 050
1. Типы 1 и 2 соответствуют расположению полки основного металла над уголком крепления.
2. Типы 3 и 4 соответствуют расположению полки основного металла под полкой уголка крепления.
Для типов 1 и 3 применяются заклепки диаметром 17 или 20 мм, а также болты диаметром ®/s или 3/4‘/.
Для типа 2 и 4—заклепки диаметром 20 мм или болты диаметром ®/А
4. Диаметр дыр берется на 5 мм больше диаметра тяжей.
1 Допускаемое напряжение взято по нормам напряжений на анкерные болты,
а Последняя цифра этой графы—длина уголка.
416
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7
ТАБЛИЦ! РАЗМЕРОВ ПРУТКОВЫХ ПРОГОНОВ
Сталь 3 нормальная С,
Г “Г.- .n£Iz j Н—ga—1 — •| gt
mAAATWV^ 1! ГП
, i. _
Расстояние
46 Н j jj. Сечение верхнего пояса Сечение ниж- Сечение ре- Разбивка ферм между свя* и ® 5 ь я ? него пояса шетки на панели зями § я 5 S Й съ . О — сЗ
Й Й Й М 3 к 2 0 1 I т 2 0 ! 0 П'Ск С, g, ё в я 2
м см кг!пог, м дм. мм дм. | мм дм. | ЛМ& м м м м мм кг
П 1 30 250 i/t ' % 11 0,25 10-0,35 1,30 1,40 6 19
П 2 30 300 14 . э/а 11 0,25 10-0,35 1,30 1,40 6 20
П 3 30 350 14 11 12 0,25 10-0,35 1,30 1,40 6 22
П 4 30 400 15 11 12 0,25 10-0,35 1,30 1,40 6 24
П 5 30 450 15 12 1/в 0,25 10-0,35 1,30 1,40 8 26
П 6 4 30 500 16 1/» 1/в 0,25 10-0,35 1,30 1,40 8 29
П 7 30 600 17 14 14 0,25 10-0,35 1,30 1,40 8 34
П 8 35 700 18 14 14 0,40 8-0,40 1,20 - 1,60 8 35
П 9 40 800 18 - 14 15 0,89 7-0,46 1,31 1,38 8 35
П1* 40 900 18 15 16 0,39 7-0,46 1,31 1,38 10 38
П11 30 250 15 ' 11 11 0,40 12 0,35 1,80 1,40 6 29
П12 30 300 13 12 12 0,40 12-0,35 1,80 1,40 6 33
П13 35 350 18 .12 Vs 0,30 11-0,40 1,50 2,00 8 39
П14 35 400 18 Vfi 14 0,30 11-0,40 1,50 2,00 8 - 43
П15 6 35 450 19 14 14 0,30 11-0,40 1,50 2,00 8 47
П16 35 500 20 15 15 0,30 11-0,40 1,50 2,00 8 53
П17 40 600 21 5 454 I5 16 0,43 9-0,48 1,35 2,30 10 56
П18 40 700 22 ^,5 45,4 16 17 0,43 9-0,46 1,35 2,30 10 60
П1» . 45 800 21 5 45,4 16 18 0,42 8-0,52 1,46 2,08 10 62
П20 45 900 22 6.5 45,5 17 19 0,42 8-0,52 1,46 2,0? 10 66
U21 35 250 18 i/s Vs 0,40 13-0,40 2,00 2,00 8 48
П22 35 300 19 14 1/г 0,40 13-0,40 2,00 2,00 8 54
П23 35 350 20 15 14 0,40 13-0,40 2,00 2,00 8 61
П24 40 400 21 5 45,4 15 15 0,47 11-0,46 1,85 2,30 8 66
П25 6 40 450 21 5 45,4 16 16 0,47 11,-0,46 1,85 2,30 Ю 70
П26 40 500 22 5 45,4 16 17 0,47 11-0,46 1,85 2,30 10 72
, П27 45 600 22 5 -’>,4 16 18 0,66 9-0,52 2,22 1,56 10 73
П28 45 700 24 6,5 45,5 18 18 0,66 9-0,52 2,22 1,56 10 86
П29 50 800 24 6,5 50,5 18 20 0,68 8-0,58 1,84 2,32 10 91
ИЗО 50 900 1 6,5 45,6 20 20 0,68 8-0,58 1,84 2,32 10 96
И31 40 230 20 5 14 14 0,51 13-0,46 2,35 2,30 8 68
П32 40 ИЮ 21 5 45,4 15 15 0,51 13-0,46 2,35 2,30 8 77
ПЗЗ 40 аз® 22 5 45,4 16 16 0,51 13-0,46 2,35 2,30 10 82
П34 45 400 24 6,5 45,5 16 17 0,64 11-0,52 2,20 2,60 10 93
П35 ? 45 4а0 34 6,5 50,5 17 17 0,64 11-0,52 2,20 2,60 10 96
П36 45 500 1 6,5 56,5 18 18 0,64 11-0,52 2,20 2,60 10 102
ПВ7 50 600 24 6,5 50,5 19 20 0,60 10-0,58 2,34 2,32 10 111
ПЗЗ 50 700 1 g 50,6 20 20 0,60 10-0,58 2.34 2,32 10 124
П39 55 800 27 8 50,5 21 22 0,665 9-0,63 2,555 1,89 12 131
П40 55 900 V/R 8 50,6 22 24 0,665 9-0,63 2,555 1,89 12 145
П41 45 250 22 5 45,4 15 15 0,62 13-0,52 ’2,70 2,60 8 88
П42 1 45 300 24 6,5 45,4 16 1В 0,62 13-0,52 2,70 2,60 10 104
П43 45 350 24 6,5 50,5 17 17 0,62 13-0,52 2,70 2,60 10 110
П44 50 400 24 6,5 45,5 17 19 0,52 12-0,58 2,84 1 2,32 10 117
П4б 8 50 450 24 6,5 50,5 19 19 0,52 12-0,58 2,84 2,32 10 125
П46 50 500 1 6,5 45,6 19 20 0,52 12-0,58 2,84 2,32 10 128
П47 50 » 600 27 8 50,6 21 21 0,52 12-0,58 2,84 2,32 12 151
П48 55 700 30 10 60,6 22 22 0,535 11-0,63 2,425 3,15 12 176
П49 55 800 10 75,6 24 24 0,535 11-0,63 2,425 3,15 12 194
П50 60 900 10 65,6 24 0,55 10-0,69 2,62 2,76 12 202
П51 50 250 24 6,5 50,6 16 17 0,44 14-0,58 3,34 2,32 10 122
П52 50 . 300 27 8 50,6 17 18 0,44 14-0,58 3,34 2-3'2 10 142
П53 50 350 27 8 60,5 18 19 0,44 14-0,58 3,34 2,32 10 150
И 54 55 400 27 8 60^5 19 20 0,72 12-0,63 3.24 2,52 10 155
П55 9 55 450 11/я 8 «0,5 20 20 0.72 12-0.63 3,24 2,52 10 160
П56 55 500 Р/з 8 60,5 21 21 0,72 12-0,63 3 ,24 2,52 12 169
П57 55 000 30 10 60,6 21 24 0,72 1 2-0,63 3,24 2,52 12 203
П58 60 700 10 75,6 24 j 24 0,705 12-0,69 2,775 3,45 12 216
ГЛАВА X
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОН-
СТРУКЦИЙ НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ НАГРУЗКУ,
ПРИЛОЖЕННУЮ К СТОЙКАМ ИЛИ РИГЕЛЮ
РАМЫ
1. Общий метод распета рам
Общий ход расчета по прилагаемым таб-
лицам состоит в следующем:
а) Ригель рамы закрепляется против сме-
щения; в случае конечной жесткости ригеля
производится закрепление узлов рамы против
поворотов.
б) Определяются по таблицам от действия
заданной нагрузки опорные моменты в стойках;
в случае конечной жесткости ригеля эти опор-
ные моменты распределяются между стержнями
узлов, к которым примыкают стойки, и между
стержнями соседних узлов (см. ниже распре-
деление моментов).
в) По найденной эпюре моментов определяют-
ся поперечные силы вверху стоек и суммируются.
г) Ригелю ненагруженной рамы дается не-
которое смещение Д (например равное ЛкПри
бесконечно-жестком ригеле определяются с по-
мощью таблиц опорные моменты в стойках;
в случае конечной жесткости ригеля сначала
определяются опорные моменты в стойках в пред-
положении полной заделки их в ригель, после
чего производится распределение этих моментов,
как указано в п. „б*.
д) По найденной п. „г-эпюре моментов опре-
деляются поперечные силы вверху стоек и сум-
мируются.
е) Вычисляется отношение суммарной попе-
речной силы от нагрузки к суммарной попереч-
ной силе от смещения и затем на величину
этого отношения умножаются ординаты эпюры
моментов от смещения (п. даг“).
ж) Производится суммирование эпюр, полу-
ченных в результате работы по пп. „б* и ве“.
2. Моменты в стержнях рамы при ригеле
конечной жесткости
4приближенный способ инж. Н. Л. Перель-
штейна)
Рассмотрим произвольный верхний узел
рамы (фиг. 2), стойки которой имеют указанную
на фиг. 1 нагрузку.
При полной заделке стойки в ригель (жест-
кость ригеля равна оо) вверху стойки возникают
ют нагрузки и смещения ригеля моменты Мп.
Заж. 3800—Металлические конструкции.
При конечной жесткости ригеля моменты Мп
распределяются между стержнями узла п и
прилегающих узлов п—1 и п + 1.
Обозначим для последующих выводов че-
рез приведенную погонную жесткость или
—Н-4—
Фиг. 2
^♦1
опорный момент в стержне 1п при повороте
q In
узла п иа угол, равный tttf-
= а ♦
Uo’
(1)
где 1п — момент инерции рассматриваемого
стержня;
10 —момент инерции произ-
вольного стержня рамы;
1п — длина рассматриваемого
степжня;
Zo — длина принятого произ-
вольного стержня;
а 0,86 для всех стержней
ригеля;
для стоек
Фиг. 2а
(2)
27
418
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
где Кв — коэфициент, служащий для опреде-
ления момента вверху стойки при повороте верха
ее на угол <? = 1; Кв определяется по табл. 3
по параметрам
Чп— 1 1
у
— лг
^n+i;
и
п
м = ~-(фиг. 2а),
•*2
V=Vr»+W (3>
Vn — приведенная погонная жесткость
Prn — приведенная погонная жесткость ри-
геля слева от узла п;
^(и-}-1)—приведенная погонная жесткость
ригеля справа от узла и.
Распределяя момент Мп, получим для узла п
(фиг. 2): , _
М Yfn+r^n+1'> м= •
1У1ОП- У п jj- - 2
у __
7lf f _ _ Г ™ M -
Л.Д
где
стойки;
М„;
(4) 1
Jf П — _Ц**-1),
Соответствующие моменты в стержнях узла
n—1 определятся, если принять,
= - 0,3 < = + 0,3 ^5 ЛГЯ, (5)
что достаточно точно для большинства случаев;
для крайних узлов следует принять*
3^=-0,2 3с
Тогда
^п—1 = к ___________F,
ЛП-1 r I
п о Vr (п-1)
_0,3кв_,-т^'
Т7»—1 1(Г»
_____ У * 1
п—1_* In
Z V
_______
ТТ TP"
L — Vln
V*- («-0 ir"
- J.
In
17 •
^-n
(n—1)
= 0,3
X,
где
-„-1 =тл_1 + Уг{п_ц + ™п.
Аналогичные выражения получим и
узла п 4- 1.
Пользуясь формулами (4), (5) и (6) и вводя
обозначения:
ш —3
^п—1 ?п~ 1 Ff
1
и
У
___гтп
м" = - <р
1ип ттг—1 Tf -тг 1
г гп
+2^^и+<?то+1 >я+1.
у _________________
^оп = Чп— 1 ТГ 1 4“
“•я v тп
I yZ("+n + Yrn ,
(8>
К.
(9)
+ 'FnH-i X — VL , ’
n r (n-H)
Момент внизу стойки:
M — М — —° ~~ t
1KLvn —;
—нижний фокусный коэфициент в стойке1.
При постоянном сечении стоек = 2;
тогда ‘
д£ —_____И — ~~ Mj
- -1 (A?,+ V„).
(10}
3. Числовой пример
Рассчитать раму на действие горизонталь-
ной силы по данным, указанным на фиг. 3.
ДЛЯ
1) Вычисляем погонные жесткости
стержней:
Стойки .(по нижним сечениям):
Ригель:
ч = ^ = о,оз5;
ч = ^|=о,оз5.
m „ о (М-1)
где р = 0,3 для средних узлов и 0,2 для крайних,
получим формулы опорных моментов в узле п
от действия моментов Мя и
(7)
1 См. инструкцию Промстройпроекта по расчету рам,
стр. 21, § 1 и табл. 1.
*2
1 См. табл. 2 стр. 423.
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
419
2) Значения а в формуле: t . /Л 7 5 J (от смещения ригеля на Д— -# ) и показываем на = ал yj- , схеме рамы (фиг. 4) все данные, необходимые для g - ” 0 расчета; определениекоафициентов<?дановтабл.1. где а = (см. табл, 3 на стр. 423). Величины М» вверхуивннэусто’ ~ ,, - ек от смещения, равного +<тУт* Стойка 1: ' Ч 0,01 а 3,5 ’ Стойка!: для Хх = 0,22; = 0,1 по табл. 4. ’ =* т~ “ = <W2; находим: Л1 16 . - = 1,26; « = ^ = 0,1; Кл = 3,93; .,-1('о.58ОЗ + .-O'g3>-S')-0.162. 1’26' И-Ш =М1: 4 \ 10 ч/ Стойка 2: ' . <.^66 ff2-ftss . я.-з,бв
~ \ ~ 7Г “ 0,167: ’ И, = 0,1; =« = 0,192. 2 4 H-Q64B 'СГОЙКЯ 3'' ^2Qfi5 k3 = 0,22; n3 = 0,1; ctg = 0,162. Стойка 4: I4 =ss 0,22; —— 0,1; = 0,162. 3) Значения величин Уп для стоек: ТГ п j?Jo и* = *й 7-у = «Л 7“' Vo *0 полагаем г0 = 0 01; п ГМ ^ = 0,162.^ = 0,648; Г2 = 0,192-= 0,960; *2' У3 = 0,162- ^| = 0,810; Р4 = 0,648. 4) Значения величин Тп для ригеля: > = 0,86= 3,011; Аз = > = 0,86 «=2,58 >; К3 = 0,86-« = 3,011. 5) Вычисляем значения Knt 9 и Мп Ч = 1 0,86 учитывает частичное защемление стержней ри- Ji геля в прилегающие узлы. P2^092 ( ‘ ^Q247 VO960 L ’V» Стойка = 0,167; <2 = CtoW = 0,22; Д Стойке = 0,22; f4 = 1,26 • JH58- _ JI 1 /^=5.86 * Л^ЦЗО | Г ^00940 f3=Q121 ^4118 y^0247 ^810 ^3^80 ИЙ iSRw ^2=1Ш Яфи=1,05 «фи Фиг. 4 = — ^-3,93= —20,65. 1,2о L 2: п2 = 0,1; Ks = 1,37; КА = = иж°-^-<ш-е’8в- = —3£Г3>98= —19,88. i 3: п8 = 0,1; Кд = 1,26; ГА=| =«‘пгж=8« Я ЯП 1«з=“Ы‘3,93 — 25,80, 1 4: nt = 0,1; Кв = 1,26; Кл = ш ^ = -20, Табм -105 3,98; 5,93; 3,93; 65. 1
№ узлов J кп 1 *» = SF ?П-1 ?n-l ^«4-1 V в 4~ 1 Р«+1 к , ч 1 «4-1
1 Ъ 0,648 4- 3,01 = 3,66 ft 0 ft 3.01 °’а°-6> =°’092
2 Я, 3,01 + 2,58 4- 0,96 = 6,55 ft °’3°iS'=0’247 ft 0,30- ^2-= 0,121 1 ti,40 1
8 к. 3,01 4- 2,58 4- 0,81 = 6,40 ft 6,зо = <М18 Ь,55 V* °’30'Т^=!0’ш а,изо
4 ЛГ* 3,01 4- 0,648 = 3,658 У» 3,01 0>20 -Атт* = 0»°Н40 6,40 * ft 6
27*
420
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Фокусные коэфициеяты Кд л я
нижних узлов стоек. Фокусные коэфи-
циенты определяем по табл. 2 по парамет-
рам:
. а 4
X — -- и п = - •
Ли Z2
Стойка 1:
4 == 0»22; Wi = ОД; Kfu s=31,0э.
Ст о й к а 2:
, *2 = 0Д67; Па = ОД; = 1,27.
Стойка 3:
Х3 = 0,22; «д = ОД; К^«1,05.
Стойка 4:
Х4 = 0,22; л4 = ОД; = 1,05.
6) По формуле (8) пишем величины
спорных моментов в стержнях.
У з е л 1:
М,"= — • 6,64 4- 0,092 • 6,86 = 6,09.
отЬо
У зел 2:
мг = — 0,247 • 6,64 — • 6,86 + 0,121 X
0,00
о 01
х^мщ-8*1—«и;
44,’ =-0.247-6.54 +
+ rzr • 6>88 + °*121 *8-30 = 2.50;
0,00
л Ой
я»“ "•24’-(мДзда-&м+
+ Л®+».6.86+0.121. «« X
х 83 = 6,54.
Узел 3:
М/ = - 0,118 • 6,86 - • 8,30 +
O,4U
9
+ -2Л
*> 01
^=-».48-.(8.tlL2.58-W +
+ 8,30 + 0,247 0.04 = 4,00:
ОДО
П R1
^ = °’118-(бЖ^58)-6’88+ '
2,58 + 3,01 Q . 0247 . 0.81___
"• 6Д0 8,30+6,247 (в40_3>01)
= 7,96.
Узел 4:
Mt' = - 0,094 • 8,80—1^5- • 6,64 = — 6,25.
0,000 -
7) Моменты в нижних сечениях
стоек: _
Д£ — jjf __ ;
1ИМЯ 1КС« IT ’
ЛЛ лг f в,04 — 6,64 \ ЛЛ 1 о.
МЛ = — 20,65 — ' . ’— = — 20,13;
\ 1,иэ /
---20,00 - = _ идз,
1,UO
8) Строим эпюру моментов (фиг.5)1
и определяем величину, движущей
силы В (сумма поперечных сил вверху стоек).
Движущая сила:
В = (20,13+6,09+25,02+7,96+20,05+6,25) +
1 i
+-А-(19,63 +6,54) = 6,59,
9) Для получения моментов от заданной
силы Л нужно ординаты эпюры моментов умно-
Н
жить на величину -gjgg*
10) Расхождения эпюры на фиг. 5
с эпюрой, полученной точным мето-
дом, составляют не более 5% в крайних уз-
лах и не более 3% в промежуточных узлах*
4. Вывод формул для расчета ступен-
чатых защемленных стоек
(фиг. в).
За основную систему принята консольная
балка (фиг. 7); лишние неизвестные: концевой
момент Мв и поперечная сила .
Фиг. 6
Канонические уравнения имеют вид при про-
извольной нагрузке Р:
ОцКв + B12^B + Л11> = (11)
$21-^# + В22^В + Д2р = °> (12)
откуда:
иг В12 ‘ Д1Р В11 ‘ ; (13)
• $22 — ^122
RB Чг ‘ ~~~ ^22 * а $11 ’ $23 “ $12 2 (14)
* Ординаты эгюры отложены со стороны ^растяжения.
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Ш
Принимая обозначения
где
получаем:
a h
JSI2Zik=^ IM:lMkds+ / M^ds. (15)
о о
При некоторых видах нагрузки удобнее
принять за неизвестные и Вл.
Выражение oift для этого случая примет вид;
i h—а
= ““ |^(п—1) J
0 »
. Л
+ (16)
0
Определение ofA, выраженного через
Л
’ f~м{мклз
о
и
а
J*
о
не представляет затруднений и значения BiJfe
имеют простой вид. Например для И& = 1 и
Kg = 1 имеем (фиг. 8):
^2^22 — Л (ла; (17)
(18)
. (19)
Фиг. з
h* 4- р.а3 в
3
2
Для различных на-
грузок имеем следую-
щие формулы, по ко-
торым произведено
Положительные направления составление прила-
реакций * гаемых таблиц (3, 4,
Фиг. э 5, 6 и 7).
1) Поворот верх-
ней опоры на угол 7 = 1 (фиг. 9):
4(fe8-f-|xa3)
(№ + |ХЙ2)2 -|- 4y-ha (h-a'fl а’
R вДО + Н«8) F,
3 - (Да _р ^2 + * -“а-
(20)
(21)
тгв = — —
мА-мъ
= -д (28)
Реакция
опоры:
(22)
1 — п
|Л --------
' п
нижней ’ '
"л А
Положительные направления
реакций
Фиг. 10
2) Смещение верх-
ней опоры на Д = 1
(фиг. 10):
Eli,
„___________6(Л24-^8)
в “ (Л3 4- (J.O2)2 + 4рЛа (Л—а)2
„_____________12 (А 4- На)__ й7.
в~ (ЛЗ 4- ра2)2 4- 4рйа (Л—а)8' 21
4fA = ЛГВ 4" ЯВЛ;
тг —• R Мл-Мв
Ев------------«--д
3) Равномерная нагрузка q по всей
(24)
(25)
(26)
(27)
высоте
Фиг. 12
_
w_________£ W 4- |хдЗ)2 4- ;х [ЗАа (&-«)]2 .
В 12* (Л24-|м»2)2 + 4)хАл(Л —а)2 ’
(28)
*B=-fx
(АЗ 4. р«3)(А2 4- рд2) 4- 3(шЛ (Л + я) (Л - а)8
А (Л24-ра2)24-4|*Аа(Л—а)8 ' ' ’
4) Сосредоточенная сила Р (фиг. 12)
а) Р в нижней части стойки (ж>я):
ти — _ р,д (fea + И2) 4- 2{хс21Ь .
JHB- гу . ’
_ 2 (fe 4- ра) (Зж 4- У) 4- Зо«Ь
"В" у ’ (ЛЗ_]_иа8)2 4_4рШ2 '
(30)
(31)
б) Р в месте перемены сечения (ж = а):
_ р,2 яДО —(хд2)4-2рЛдг .
“В- го • (/l2_|_lx<l2)2_f_4|J.Aab2 ’
р _ тч>2 На (ЗА 4~ 5) 4 4~ 2a)
лв-^о • (Лз + (ла2)2_|_4(Айаьз
(32)
(33)
в) Р в верхней части (ж< а)!
,, л -(1 -п) Ь2] - 2(1 - н)«ьа.
-'“а— р_ (1 — п)ьар-4(1 — n)ha^b‘
[ft-(l -W)b](3y4-g)-3(l-n)bq
“ х [Л2- (I _ и)Ь2р —4 (1 - п) Аа2Ь'
(34)
(35)
422
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
5) Момент М (фйГ. 13)
а) В нижней части стойки (а? > а):
' Мв = М-у X
ДО 4р,дЗ — 3 |д#д2 — 3A (fag }Ш2) #
+ Р-а2)2 4“ 4 р.Ла&2
Фиг. 13
Вв — 8ЛГ*у
(fe 4- рд) аг Ч- p.« (fe — a)
(A® + jia2)2 -f- 4 pfteb® ‘ '
б) ЛГ в месте перемены сечения (® = а):
лгв = т АЗ+78~!М\+^а) ; (38)
а (л2 + Н*3)3 + 4|хявЬ2 '
и _ 6 Mabh (р. Ч-1)
"в — (Д2 _|_ ца2)2-|_4р.йаЬ2 •
(39)
в) Момент М в верхней части («х^а):
МА — — МхХ
Р-4 (1—п)ЬЗ + 3(1— nyy&-Sh[hy—(1—и)Ь«|,
Х [Л2 — (1 — n)b2J2 — 4(1— njhalb-
r -_rmv tA ~~ <1—w> Ь1У—t1—w) ab'
aA— k>oix‘ _ ц _ ц _ ПаЗЬ •
Остальные усилия определяются по урав-
нениям статики.
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
423
Таблица 2
i Не t
ч | - ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ К. ДЛЯ НИЖНИХ УЗЛОВ СТОЕК 14 Ч чх к _£в =2. ч fu~ Мд 6' ' h "=£;>=£;
W 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,6119 1,1074 0,8444 0,7562 0,7727 1,80.1$ 1,4576 1,1889 1,0431 1,0000 1,8818 1,6335 1,4135 1,2620 1,1923 1,9222 1,7509 1,5717 1,4345 1,3572 1,9475 1,8261 1,6891 1,5739 1,5000 1,9646 1,8803 1,7797 1,6890 1,6251 1,9771 1,9212 1,8405 1,7855 1,7354 1,9866 1,9533 1,9104 1,8676 1,8333 1,9940 1,9789 1,9590 1,9384 1,9211 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000
Таблица 3
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ
ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК ,
ЕОЭФИЦИЕПТЫ К ПРИ ПОВОРОТЕ СЕЧЕНИЯ В НА УТОЛ ? = 1
j а о -я? Efj
СП k=~h' bA=-£:R-W
\ ио~-хо^
На чертеже указаны положительные направления усилий
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
т ч 0,1 0,9834 1,6891 2,2235 2,6421 2,9789 3,2558 3,4875 3,6841 3,8532 4,0000
0,2 0,6640 1,2164 1,7049 2,1400 2,5301 2,8819 3,2007 3,4910 3,7564 4,0000
кв 0,3 0,5803 1,0549 1,4992 1,9178 2,3129 2.6867 3,0409 3,3769 3,6962 4,0000
0,4 0,5660 1,0061 1,4233 1,8254 2,2148 2,5926 2,9594 3,3159 3,6627 4,0000
0,5 0,5643 1,0000 1,4064 1,7988 2,1818 2,5574 2,9265 3,2897 3,6475 4,0000
0,1 0,6101 0,9354 1,1816 1,3745 1,5296 1,6572 1,7639 1,8545 1,9324 2,0000
0,2 0,5996 Q,8345 1,0399 1,2222 1,3855 1,5327 1,6660 1,7873 1,8982 2,0000
ЕГл 0,3 0,6872 0,8873 1,0606 1,2202 1,3693 1,5096 1,6522 1,7677 1,8868 2,0000
xL 0,4 0,7485 0,9645 1,1278 1,2725 1,4072 1,5350 1,6575 1,7755 1,8895 2,0000
0,5 0,7303 1,0000 1,1796 1,3254 1,4545 1,5738 1,6864 1,7944 1,8987 2,0000
0,1 0,8241 . 1,4266 1,8829 2,2404 2,5281 2,7645 2,9624 3,1303 3,2746
0,2 0,4013 0,8062 1,1559 1,4675 1,7470 1,9990 2,2274 2,4353 2,6255
ха 0,3 0,2000 0,4722 0,7312 0,9764 1,2083 1,4278 1,6360 1,8335 2,0213
0,4 0.0402 0,2179 0,4029 0,5863 0,7660 0,9415 1,1127 1,2794 1,4418
0,5 , -о;о8зо 0,0000 0,1134 0,2367 0,3636 0,4918 0,6200 0,7477 0,8744
0,1 1,5935 2,6245 3,4051 4,0166 4,5086 4,9131 5,2514 5.5386 5,7855 6,0000
0,2 1,2636 2,0510 2,7447 3,3322 3,9157 4,4146 4,8667 5^2783 5,6546 6,0000
KR 0,3 1,2675 1,9422 2,5599 3,1379 3,6822 4,1964 4,6831 5,1446 5,5830 6,0000
0,4 1,3145 1,9706 2,5511 3,0979 3,6220 4,1275 4,6169 5,0914 5,5522 6,0000
0,5 1,2946 2,0000 2,5860 3,1243 3,6361 4,1312 4,6129 5,0841 5,5462 6,0000
424
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4
ТАБЛИЦЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ
ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
КОЭФИЦПЕИТЫ К ПРИ СМЕЩЕНИИ СЕЧЕНИЯ В ИА Д = 1
А Т> „ ВЛ
П==Т3; -^5=“-^“^-; ^3=^5
На чертеже указаны положительные направления усилий
я А ОД 0,2 0,3 ОД 0,5 । 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
од 3,9614 — 4,4415 — 4,8025 — 5,0850 — 5,3121 — 5,4987 — 5,6547 — 5,7872 — 5,9011 — 6,0000
0,2 — 3,9395 — 4,3140 — 4,6192 — 4,8848 — 5,1205 — 5,3319 — 5,5229 — 5,6964 — 5,8548 — 6,0000
Кд 0,3 — 3,9145 — 4,3412 — 4,6331 — 4,8797 — 5,ЮН — 5,3048 — 5,4947 — 5,6729 — 5,8410 — 6,0000
од — 3,6417 — 4,2774 — <,6315 — 4,8967 — 5,1207 — 5,3210 — 5,5057 — 5,6789 — 5,8431 — 6,0000
0,5 — 3,0871 — 4,0000 — 4,4915 — 4,8284 — 5,0909 — 5,3114 — 5,5058 — 5,6822 — 5,8459 — 6,0000
од 1,5935 2,6244 3,4050 4,0166 4,5086 4,9131 5,2514 5,5386 5,7855 6,0000
0,2 1,2636 2,0509 2,7447 3,3822 3,9157 4Д146 4,8667 5,2783 5,6546 6,0000
Кд 0,3 1,2675 1,9421 2,5599 3,1379 3,6832 4,1964 4,6831 5,1446 5,5830 6,0000
од 1,3145 1,9705 2,5510 3,0979 3,6220 4,1275 4,6169 5,0914 5,5522 6,0000
0,5 1,2946 2,0000 2,5860 3,1243 3,6364 4,1311 4,6129 5,0841 5,5462 6,0000
од 5,5554 7,0659 8,2075 9,1016 9,8207 10,4118 10,9061 11,3258 11,6866 12,0000
0,2 5,2031 6,3649 7.3639 8,2470 9,0362 9,7465 10,3896 10,9747 11,5094 12,0000
К 0,3 5,1820 6,2833 7Д930 8,0176 8,7833 9,5012 10,1778 10,8175 11,4240 12,0000
ОД 4,9562 6,2479 7,1825 7,9946 8,7427 9,4485 10,1226 10,7703 11,3953 12,0000
0,5 4,3817 6,0000 7,0775 7,9527 8,7273 9,4425 10,1187 10,7663 11,3921 12,0000
Таблица 5
КОЭФИЦИЕНТ к ПРИ ДЕЙСТВИИ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ
у в Мл CJ J i д 7, к. ' - ч _ а f'~ h Jj , ra = я’л®*; КА№
С -1 '» "В = ! — л В"л» Mjg = - - Кв5й‘;
II 4 _ А КдаМ;
i на чертеже указаны положительные направления усилии
Ji п 0,1 0,2 0,3 ОД 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
од 0,1069 ОДОН 0,0969 0,0936 0,0911 0,0889 0,0872 0,0857 0,0844 0,0833
0,2 0,1076 ОД 008 0,0970 0,0941 0,0917 0,0896 0,0878 0,0861 0,0846 0,0833
0,3 0,1174 0Д036 0,0978 0,0942 0,09(6 0,0895 0,0876 0,0861 0,0846 0,0833
ОД 0,1365 ОД 125 0Д034 0,0968 0,0931 0,0903 0,0881 0,0862 0,0847 0,0833
0,5 0,1557 0,1250 0,1105 0,1022 0,0966 0,0926 0,0895 0,0870 0,0850 0,0833
0,1 0,0340 0,0456 0,0543 0,0611 0,0666 0,0712 0,0750 0,0782 0,0809 0,0833
0,2 0,0416 0,0488 0,0549 0,0603 0,0652 0,0695 0,0735 0,0771 0,0803 0,0833
Кв * 0,3 0,0498 0,0558 0,0604 0,0643 0,0681 0,0715 0,0747 0,0778 0,0806 0,0833
од 0,0535 0,0609 0,0653 0,0687 0,0716 0,0742 0,0767 0,0790 0,0812 0,0833
0,5 0,0530 0,0625 0,0676 0,0711 0,0739 0,0762 0,0782 0,0800 0,0817 0,0833
0,1 0,0037 — 0,0063 — 0,0136 — 0,0194 — 0,0239 — 0,0280 — 0,0312 — 0,0339 — 0,0363 — 0,0383
0,2 0,0253 0,0208 0,0166 0,0129 0,0095 0,0063 Г),0037 0,0011 0,0012 — 0,0033
КС о,з 0,0349 0,0348 0,0333 0,0316 0,0299 0,0281 0,0284 0,0246 0,0232 0,0217
ОД 0,0333 0,0385 0,0401 0,0401 0,0398 0,0394 0,0388 0,0381 0,0374 0,0367
0,5 0,0207 0,0313 0,0359 0,0383 0,0397 0,0407 0,0412 0,0415 0,0416 0,0417
од 0,5730 0,5556 0,5426 0,5326 0,5245 0,5178 0,5123 0,5076 0,5035 0,5000
0,2 6,5660 0,5520 0,5421 0,5338 0,5265 0,5201 0,5143 0,5091 0,5043 0,5000
КА> 0,3 0,5676 0,5478 0,5377 0,5298 0,5235 0,5179 0,5129 0,5083 0,5040 0,5000
ОД 0,5830 0,5515 0,5366 0,5282 0,5215 0,5160 0,5114 0,5072 0,5035 0,5000
0.5 0,6027 0,5625 0,5430 0,5311 0,5227 0,5164 0,5113 0,5070 0,5033 0,5000
од 0,4270 0,4444 0,4574 0Д674 0,4755 0,4822 0Д877 0,4924 0,4965 0,5000
0,2 ОД 340 0,4480 0Д579 0Д662 0,4735 0,4799 0,4857 0,4909 0,4957 0,5000
КВ> 0,3 0,4324 0,4522 0,4623 0Д702 0,4765 0,4821 0,4871 0Д917 0,4960 0,5000
0,4 0,4170 0,4485 0,4(534 0,4718. 0,4785 0,4840 0,4886 0,4928 0,4965 0,5000
0,5 0,3973 0,4375 0,4570 0*4689 0,4773 ОД 836 0,4887 0,4930 0,4967 0,5000
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
425
Таблица 6
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ бПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ П ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ
ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
Я» КОЭФПЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ
? I па. !-t i — а- “ h* КАР-. Мд=*-КдР1г, .
5 п = 2j. д’ » яв = к'вр; Мд = -— Kg Ph;
О 1 4 ’7 / Л 1 RJ- а х - KQPh;
На чертеже указаны положительные направления усилий
' « = 0,1
од 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
X \
0,1 0,0239 0,0197 0,0170 0,0151 0,0135 0,0123 0,0113 0,0104 0,0996 0,0090
0,2 0,0234 . 0,0173 0,0148 0,0132 0,0121 0,0113 0,0106 0,0100 0,001t5 0,0090
Кл 0,3 0,0278 0,0186 0,0151 0,0132 0,0120 0,0111 0,0104 0,0099 0, '094 0,0090
0,4 0,0314 0^0206 0,0162 0,0139 0,0124 0,0113 0,0105 0,0099 0,0094 0,0090
0,5 0,0314 0,0217 0,0169 0,0146 0,0128 0,0116 0,0107 0,0100 0,0095 0,0090
0,1 0,0535 0,0600 0,0648 0,0687 0,0717 0,0742 0,0763 0,0781 0,0797 0,0810
0,2 0,0689 0,0713 О1,0731 0,0747 0,0760 0,0772 0,0783 0,0793 0,0802 0,0810
КВ. 0,3 0,0731 0,0753 0,0764 0,0773 0,0781 0,0788 0,0794 0,0800 0,0805 0,0810
0,4 0j0739 0,0765 0,0777 0,0785 0,0791 0,0795 0,0800 0,0803 0,0807 0,0810
0,5 0,0739 0,0767 0,0777 0,0788 0,0794 0,0798 0,0802 0,0805 0,0808 0,0810
0,1 0,0395 0,0341 0,0300 0,0267 0,0221 0,0220 0,0202 0,0186 0,0173 0,0162
0,2 0,0257 0,0241 0,0227 0,0215 0,0204 0,0192 0,0185 0,0177 0,0169 0,0162
0,3 0,0214 0,0204 0,0197 0,0191 0,0185 0,0180 0,0175 0,0170 0,0166 0,0162
0,4 0'0204 0,0191 0,0185 0,0180 0,0176 0,0173 0,0170 0,0167 0,0165 0,0162
. 0,5 0,0203 0,0188 0,0184 0,0176 0,0173 0,0170 0,0168 0,0166 0,0164 0,0162
0,1 0,0704 0,0597 0,0522 0,0464 0,0418 0,0381 0,0349 0,0323 0,0300 0,0280
0,2 0,0545 0,0460 0,0417 0,0386 0,0361 0,0341 0,0323 0,0307 0,0293 0,0280
ЯГ, 0,3 0,0547 0,0433 0,0387 0,0359 0,0339 0,0323 0,0310 0,0299 0,0289 0,0280
л 0,4 0,0575 0,0441 0,0385 0,0354 0,0333 0,0318 0,0306 0,0296 0,0287 0,0280'
0,5 0,0574 0,0450 0,0392 0,0357 0,0335 0,0318 0,0305 0,0295 0,0287 0,0280
0,1 0,9296 0,9403 0,9478 0,9536 0,9582 0,9619 0,9651 0,9677 0,9700 0,9720
9 0,2 0,9455 0,9540 0,9583 0,9614 0,9639 0,9659 0,9677 0,9693 0,9707 0,9720
КВ 0,3 0,9453 0,9567 0,9613 0,9641 0,9661 0,9677 0,9690 0,9701 0,9711 0,9720
0,4 0,9425 0,9559 0,9615 0,9646 0,9667 0,9682 0,9694 0,9704 0,9713 0,9720
0,5 0,9426 0,9550 0,9608 0,9643 0,9665 0,9682 0,9695 0,9705 0,9713 0,9720
о = 0,2
\. 1 0,1 0.2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
1 \
0,1 0,0655 0,0571 0,0511 0,0466 0,0429 0,0399 0,0375 0,0354 0,0336 0,0320
0,2 0,0674 0,0547 0,0488 0,0448 0,0418 0,0392 0,0371 0,0352 0,0335 0,0320
Кд 0,3 0,0853 0,0598 0,0501 0,0447 0,0412 0,0385 0,03G4 0,0347 0,0333 0,0320
* 0,4 0,1011 0,0579 0,0546 0,0473 0,0426 0,0393 0,0369 0,0349 0,0333 0,0320
0,5 0Д049 0,0733 0,0581 0,0502 0,0446 0,0407 0,0377 0,0354 0,0335 0,0320
од 0,0593 0,0754 0,0876 0,0971 0,1048 0,111! 0,1163 0,1208 0,1247 0,1280
0,2 0,0840 0,0920 0,0985 0,1042 0,1092 0,1138 0,1178 0,1220 0,1215 0,1249 0,1280
0,3 0,1008 0,1075 0,1114 0,1146 0,1173 0,1198 0,1241 0,1261 0,1280
0,4 0,1043 0,1125 0,1164 0,1190 0Д211 0,1227 0,1242 0,1256 0Д268 0,1280
1 0,5 0,1044 0,1133 0,1177 0,1205 0,1224 0Д239 0,1252 0,1262 0,1272 0,1280
ОД 0,0995 0,0883 0,0797 0,0730 0,0676 0,0632 0,0594 • 0,0563 0,0536 0,0512
ч 0,2 0,0793 0,0754 0,0714 0,0677 0,0643 0,0612 0,0583 0,0558 0,0534 0,0512
кс 0,3 0,0623 0,0563 0,0621 • 0,0608 0,0594 0,0579 0,0565 0.0551 0,0537 0,0524 0,0512
0,4 0,0564 0,0559 0,0553 0,0546 0,0539 0,0532 0,05S5 0,0519 0,0512
0,5 0,0555 0,0547 0,0541 0,0536 0,0531 0,0527 0,0523 0,0519 0,0516 0,0512
0,1 0,2063 0,1817 0,1636 0,1495 0,1382 0,1289 0Д211 0,1145 0,1089 0,1040
0,2 0Д833 0,1627 0,1502 0,1403 0,1325 0,1255 0,1193 0,1137 0,1086 0,1040
КА 0,3 0,1844 0,1523 0,1387 0,1302 0,1239 0,1188 0,1144 0Д1О6 0,1071 0,1040
А. 0,4 0,1968 0,1554 0,1382 0,1283 ОД216 0,1166 0,1126 1 0,1093 0,1065 0,1040
0,5 0,2005 0,1600 0,1410 0,1297 0,1222 0,1167 0,1125 0,1092 0,1064 0,1040
>^0-1 0,7937 0,8183 0,8364 0,8505 0,8618 0,8711 0,8739 0,8855 0,8911 0,8960
9 Шу 0,8167 0,8373 0,8498 0,8594 0,8675 0,8745 0,8807 0,8863 0,8914 0,8960
0,8156 0,8477 0,8613 0,8898 0,8761 0,8812 0,8856 0,8894 0,8929 0,8960
ш| 0,8032 0,8416 0,8618 0,8717 0,8784 0,8834 0,8874 0,8907 0,8935 0,8960
ж 0,7995 0,8400 0,8590 0,8703’ 0,8778 0,8833 0,8875 0,8908 0,8936 0,8960
42 6
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
с “+* ц л «г-р КОЭФИЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ \ Х=7Г: £д = ЯдР; MA = -KAPh-. ) n=si: *в~*'вр: МВ=-КВРЛ; ’]в/ « = - Кс=КсРЛ; U На чертеже указаны положительные направления усилий
а = 0,3
- п 0,1 . * 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 . 0,7 0,8 0,9 , 1,0
а'а ев кс 0,1 0,2 ' 0,3 0,4 0,6 ' 0,4 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 • 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1053 0,1009 0,1331 0,1729 0,1897 0,0584 0,0747 0,0959 0,1045 0,1043 0,1375х 0,1257 0,1029 - 0,0850 0,0801 0,3469 0,3323 0,3372 0,3685 0,3854 0,6531 0,6677 0,6628 0,6315 0,6146 0,0947 0,0941 0,1020 0,1208 0,1350 0,0791 0,0872 0,1064 0,1180 0,1200 0,1261 0,1207 0,1050 0,0912 0,0855 0,3158 0,3069 0,2956 0,3028 0,3150 0,6842 0,6931 0,7044 0,6972 0,6850 0,0874 0,0871 0,0896 0,0997 0,1096 0,0948 0,0979 0,1135 ’0,1248 0,1278 0Д174 0,1154 0,1037 0,0929 0,0877 0,2926 0,2893 0,2761 0,2749 0,2817 0,7074 0,7107 0,7239 0,7251 0,7183 0,0816 0,0819 0,0824 0,0881 0,0948 0,1071 0,1072 0,1196 0,1295 0,1328 0,1105 0,1104 0,1016 0,0929 0,0886 0,2745 0,2747 0,2628 0,2586 0,2620 0,7255 0,7253 0,7372 0,7414 0,7380 0,0770 0,0777 0,0773 0,0806 0,0851 0,1170 0,1156 0,1250 0,133d 0,1364 0,1050 0,1058 0,0993 0,0926 0,0890 0,2599 0,2620 0,2523 0,2473 0,2487 0,7401 0,7380 0,7477 0,7527 0,7513 0,0732 0,0740 0,0734 0,0752 0,0782 0,1252 0,1231 0,1300 0,1365 0,1392 0,1004 0,1016 0,0970 0,0919 0,0891 0,2480 0,2509 0,2435 0,2387 0,2390 0,7520 0,7491 0,7565 0,7613 0,7610 0,0700 0,0708 0.0703 0,0712 0,0730 0,1320 ОД 300 0,1316 0,1394 0,1415 0,0966 0,0978 0,0947 0,0911 0,0890 0,2380 0,2408 0,2356 0,2317 0,2315 0,7620 0,7592 0,7644 0,7683 0,7685 0,0673 0,0679 0,0675 0,0679 0,0690 0,1377 0,1362 0,1390 0,1421 0,1436 0,0934 0,0943 0,0925 0,0901 0,0888 0,2295 0,2318 0,2285 0,2258 0,2254 0,7705 0,7682 0,7715 0,7742 0,7746 ’ 0,0650 0,0653 0,0651 0,0653 0,0657 0,1427 0,1418 0,1431 0,1446 0,1454 0,0906 0,0911 0,0903 0,0892 0,0885 0,2223 0,2235 0,2220 0,2206 0,2204 0,7777 0,7765 0,7780 0,7794 0,7796 0,0630 0,0630 0,0630 0,0630 0,0630 0,1470 0,1470 0,1470 0,1470 0,1470 0,0882 0,0882 0,0882 0,0882 0,0882 0,2160 0,2160 0,2160 0,2160 0,2160 0,7840 0,7840 0,7840 0,7840 0,7840
< ЗЕ — 0,4
П л \ 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 ОД 0,8 0,9 1,0
Кд • кв Е° *а Ев 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1393 । 0,1406 0,1600 0,2103 0,'2549 0,0525 0,0524 0,0781 0,0874 0,0866 0,2528 0,1463 0,1292 0Д034 0,0860 0,4869 0,4782 0,4819 0,5229 0,5683 0,5131 0,5218 0,5181 0,4771 0,4317 0,1288 0,1290 0,1346 0,1576 0,1867 0,0739 0,0764 0,0898 0,1027 0,1067 0,1441 0,1426 0,1323 0,1154 0,1013 0,4549 0,4526 0,4448 0,4550 0,4800 0,5451 0,5474 0,5552 * 0,5450 0,5200 0,1211 0,1220 0,1237 0,1361 0Д546 0,0901 0,0884 0,0988 0,1112 0,1160 0Д378 0,1382 0,1313 0,1189 0,1082 0,4310 0,4337 0,4250 0,4249 0,4380 0,5690 0,5663 0;5750 0,5751 0,5620 0,1152 0,1166 0,1170 0,1239 0,1363 0,1028 0,0990 0,1067 0,1175 0,1235 0,1323 0,1340 0,1292 0,1199 0,1114 0,4124 0,4176 0,4103 0,4064 0,4128 0,5876 0,5824 0,5897 0,5936 0,5872 0,1104 0,1121 0,1119 0,1159 0,1241 0,1130 0,1084 0,1139 0,1229 0,1285 0,1280 0,1301 0,1269 0,1199 0,1133 0,3974 0,4036 0,3980 0,3930 0,3957 0,6026 0,5964 0,6020 0,6070 0,6043 0,1065 0,1081 0,1078 0Д101 0,1154 0,1214 0,1170 0,1207 0,1277 0,1325 0,1246 0,1266 0,1245 0,1194 0,1144 0,3851 0,3911 0,3872 0,3:24 0,3830 0,6149 0,6089 0,6128 0,4176 0,6170 0,1032 0,1047 0,1045 0,1055 0,1090 0,1285 0,1247 0,1271 0,1321 0,1358 0,1216 0,1233 0,1219 01185 0,1149 0,3748 0,3800 0,3774 0,3734 0,3732 , 0,6252 0,6200 0,6226 0,6266 0,6268 , 0,1005 0,1004 0,1013 0,1018 0,1037. 0,1344 0,1317 0,1330 0,1363 0,1388 0Д192 ОД 208 ОД 197 0Д175 0,1152 0,3660 0,3687 0,3683 0,3655 0,3649 0,6340 0,6313 0,6317 0,6345 0,6351 0,0981 0,0986 0,0985 0,0987 0,0995 0,1396 0,1381 0,1386 0,1402 0,1415 0Д170 0,1177 0,1174 ОД 164 0,1153 0,3585 0,3605 0,3599 0,3585 0,3580 0,6415 0,6395 0,6401 0^6415 0,6420 0,0960 0,0960 0,0960 0,0960 0,0960 0,1440 0,1440 0,1440 0,1440 0,1440 0Д152 • 0,1152 0,1152 0,1152 0,1152 0,3520 0,3520. 0,3520 0,3520 0,3520 0,6480 0,6480 0,6480 0,6480 0,6480
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ К0ЭФИЦИЕНТ6В ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
т-й* 1 н 1л ffa КОЗФИЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ | ^ = Т; Вл=К'АР; 11А = -КАРЪ; 1 \ П=Д „ Rb=K'BP; MB = -KSPh-, 14» f \ i . «-»• ™c= K0Ph-, На чертеже указаны положительные направления усилий
а = 0,5
Ха п X 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
кв КО *А' КВ' 0,1 0,2 0,3 ол • о;$ 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1036 0,1646 0,1781 0,2142 0,2697 0,0431 0,0486 0,0595 0,0662 0,0643 0,1467 0,1434 0,1312 0,1098 0,0830 0,6205 0,6160 0,6186 0,6480 0,7054 0,3795 0,3840 0,3814 0,3520 0,2946 0,1543 0,1549 0,1587 0,1750 0,2083 0,0623 0,0616 0,0705 0,0795 0,0833 0,1417 0,1417 0,1354 0,1228 0,1042 0,5920 0,5934 0,5883 0,5955 0,6250 0,4080 0,4066 0,4117 0,4045 0,3750 0,1474 0,1488 0,1500 0,1585 0,1796 0,0768 0,0728 0,0793 0,0878 0,0936 0,1379 0,1392 0,0354 0,1268 0,1134 0,5707 0,5760 0,5707 0,5707 0,5860 0,4293 0,4240 0,4293 0,4293 0,4140 0,1421 0,1440 0,1442 0,1490 0,1627 0,0881 0,0827 0,0872 0,0945 0,1006 0,1349 0,1367 0,1343 0,1283 0,1184 0,5540 0,5612 0,5571 0,5545 0,5621 0,4460 0,4388 0,4429 0,4455 0,4379 0,1379 0,1398 0,1398 0,1425 0,1515 0,0973 0,0916 0,0945 0,1004 0,1061 ОД324 0,1343 0,1329 0,1285 0,1212 0,5406 0,5482 0,5454 0,5421 0,5455 0,4594 0,4518 0,4546 0,4579 0,4545 0,1344 0,1362 ОД361 0,1376 0Д435 0,1048 0,0996 0Д013 . 0,1059 0,1107 0,1304 0,1321 0,1313 0,1283 0,1230 0,5296 0,5366 0,5348 0,5317 0,5328 0,4704 0,4634 0,4652 0,4683 0,4672 0,1315 ОД 330 0,1329 0Д337 0,1373 ОДШ 0,1069 0,1077 одно 0,1147 0,1287 0,1301 0,1297 0,1277 0,1240 0,5204 0,5261 0,5252 0,5227 0,5226 0,4796 0,4739 0,4748 0,4773 0,4774 0,1290 0,1300 0,1300 0,1304 0,1324 0,1164 0,1135 0,1138 0,1159 0,1184 0,1273 0,1283 0,1281 0,1269 0,1246 0,5126 0,5166 0,5163 0,5145 0,5140 0,4874 0,4834 0,4837 0,4855 0,4860 0,1268 0,1274 0,1274 0,1275 0,1284 0,1210 0,1195 0,1195 0,1205 0,1218 0Д261 0,1266 0,1265 0,1260 0,1249 0,5058 0,5079 0,5079 0,5070 0,5066 0,4942 0,4921 0,4921 0,4930 0,4934 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0Д250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 0,1250 ОД 250 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000
« = 0,6
п к 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
кв КС КА' КВ' . 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 од 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1741 0,1748 0,1836 0,2074 0,2444 0,0318 0,0345 0,0415 0,0459 0,0446 0,1228 0,1213 0,1133 0,0972 0,0755 0,7423 0,7403 0,7421 0,7615 0,7998 0,2577 0,2597 0,2579 0,2385 0,2002 0,1669 0,1677 0,1700 0,1806 0,2027 0,0468 0,0449 0,0503 0,0561 0,0587 0,1211 0,1215 0,1179 0,1092 0,0949 0,7200 0,7228 0,7197 0,7244 0,7440 0,2800 0,2772 0,2803 0,2756 0,2560 0,1616 0,1639 0,1636 0,1691 0,1830 0,0582 0,0539 0,0575 0,0630 0,0668 0,1198 0,1207 0,1188 0,1133 0,1035 0,7033 0,7090 0,7061 0,7061 0,7162 0,2967 0,2910 0,2939 0,2939 0,2838 0,1574 0,1591 0,1593 0,1623 0,1713 0,0671 0,0619 0,0641 0,0688 0,0727 0Д187 0,1198 0,1187 0,1151 0,1082 0,6903 0,6972 0,6951 0,6935 0,6986 0,3097 0,3028 0,3049 0,3065 0,3014 0,1541 0,1558 0,1559 0,1575 0,1634 0,0743 0,0691 0,0703 0,0739 0,0776 0Д179 0,1189 0,1184 0,1159 0,1109 0,6798 0,6867 0,6856 0,6836 0,6858 0,3202 0,3133 0,3144 0,3164 0,3142 ОД 513 0,1529 0,1530 0,1539 0,1576 0,0802 0,0755 0,0760 0,0788 0,0818 0,1171 0,1180 0,1178 0,1162 0,1127 0,6712 0,6774 0,6770 0,6751 0,6758 0,3288 0,3226 0,3230 0,3249 0,3242 0Д491 0,1504 0,1504 0,1509 0,1532 0,0851 0,0814 0,0814 0,0834 0,0857 0,1165 0,1172 0,1172 0,1161 0,1138 0,6639 0,6690 0,6690 0,6675 0,6675 0,3361 0,3310 0,3310 0,3325 0,3325 0,1471 0,1480 0,1481 0Д483 0,1496 0,0393 0,0867 0,0865 0,0877 0,0893 0Д160 0,1165 ОД 165 0Д159 0,1145 0,6578 0,6613 0,6615 0,6606 0,6603 0,3422* 0,3387 0,3385 0,3394 0,3397 0,1455 0Д459 0,1460 ОД 460 0,1466 0,0929 0,0915 0,0914 0,0919 0,0927 0,1156 0,1158 0Д159 ОД 156 0,1150 0,6520 0,6544 0,6546 0,6541 0,6538 0,3474 0,3456 0,3454 0,3459 0,3462 0Д44О 0,1440 0Д440 0,1440 0,1440 0,0960 0,0960 0,0960 0,0960 0,0960 0Д152 0,1152 0,1152 0Д152 0,1152 0,6480 0,6480 0,6480 0,6480 0,6480 0,3520 0,3520 0,3520 0,3520 0,3520
428
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 6 (продолжение) '
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ
ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК 1
КОЭФИЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ л
п Рд-^дР; Мд = -Кд?Ь
А « = —; 1?в ^К'ВР; лгв
1 т ’Т / Л я? к — ' / = KGPh>
J*T h 7 На чертеже указаны положительные направления усилий
а = ОД
п 1 ,0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,1 0,1670 0,1622 0,1587 0,1559 0,1537 0,1519 0,1504 0,1491 0,1480 0,1470
0,2 0,1674 0,1628 0,1597 0,1572 0,1550 0Д530 0,1513 0,1497 0,1483 0,1470
Рд 0,3 0,1724 0,1641 ‘ 0,1691 0,1573- 0,1550 0,1531 0,1514 0,1498 0,1483 0,1470
0,4 0,1862 0,1702 0,1632 0,1589 0,1559 0,1536 0,1516 0,1499 0,1484 0,1470
0,5 0,2078 0,1830 0,1712 0,1641 0,1593 0,1557 0,1529 0,1506 0,1487 0,1470
0,1 0,0203 0,0303 0,0379 0,0438 0,0486 0,0525 0,0557 0,0585 0,0609 0,0630
0,2 0,0213 0,0283 0,0344 0,0399 0,0447 0,0491 0,0531 0,0567 0,0600 0,0630
#в 0,3 0,0252 0,0312 0,0362 0Д408 0,0451 0,0491 0,0528 0,0564 0,0598 0,0630
м 0,0278 0,0345 0,0393 0,0434 0,0470 0,0505 0,0538 0,0570 0,0600 0,0630
0,5 0,0270 0,0360 0,0414 0,0456 0,0491 0,0522 0,0551 0,0579 0,0605 0,0630
од 0,0870 * 0,0874 0,0876 0,0877 0,0879 0,0879 0,0880 0,0881 0,0882 0,0882
0,2 0,0864 . 0,0875 0,0879 Ъ,0880 0,0881 0,0882 0,0882 0,0882 0,0882 0,0882
0,3 0,0818 0,0858 0,0871 0,0877 0,0880 0,0881 0,0882 0,0882 0,0882 0,0882
0,4 0,0713 0Д305 0,0840 0,0858 0,0867 0,0874 0,0877 0,0880 0,0881 0,0882
0,5 0,0564 0,0711 0,0778 0,0815 0,0838 0,0853 0,0864 0,0872 0,0878 0,0882
од 0,8467 0,8319 0,8208 0,8121 0,8051 0,7994 0,7946 0,7905 0,7870 0,7840
0,2 0,8461 0,8345 0,8253 0,8173 0,8102 0,8039 0,7982 0,7930 0,7883 0,7840
Кд' 0,3 0,8472 0,8329 0,8239 0,8165 0,8Д 00 0,8040 0,7985 0,7934 0,7886 0,7840
0,4 0/8584 < 0,8356 0,8239 0,8155 0,8089 0,8031 0,7978 0,7929 0,7883 0,7840 0,7840
0,5 0,8808 0,8470 0,8297 0,8185 0,8102 0,8035 0,7978 0,7927 0,7882
од 0,1533 0,1681 0,1792 0Д879 0,1949 0,2006 0,2054 0,2095 0,2130 0,2160
0,2 ОД539 0,1655 0,1747 0,1827 . 0,1898 0,1961 0,2018 0,2070 0,2117 0,2160
КВ' 0,3 0,1528 0,1671 ОД 761 0,1835 0,1900 0,1960 0,2015 0,2066 0,2114 0,2160
0,4 0,1416 0,1644 0,1761 0,1845 0,1911 0,1969 • 0,2022 0,2071 0,2117 0,2160
0,5 0,1192 0,1530 0,1703 0,1815 0,1898 0,1965 0,2022 0,2073 0,2118 0,2160
а
п к \ ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 1 L—
0,1 0,1383 0,1358 0,1340 0,1326 0Д314 0,1305 0,1297 0,1291 0Д285Я 11,1280
0,2 0,1385 0Д362 0,1346 ОДЗЗЗ 0,1321 0,1311 0,1302 0Д294 0Д287 0,1280
ОД 0,1407 0,1367 0,1347 0,1333 0,1322 0Д312 0,1303 . 0,1295 0,1287 0Д280
0,4 0,1470 0,1394 0Д361 0,1340 0,1326 0,1314 0,1304 0,1295 0,1287 0,1280
0,5 0,1570 0,1453 0,1398 0,1364 0Д341 ОД 323 0Д310 0,1298 0,1289 0,1280
ОД 0,0101 0,0152 0,0191 0,0221 0,0246 0,0266 0,0283 0,0297 0,0309 0,0320
0,2 0,0103 0,0140 0,0171 0,0200 0,0202 0,0225 0,0248 0,0268 0,0287 0,0304 0,0320
Кв 0,3 0,0121 0,0152 0,0178 0,0225 0,0246 0,0266 0,0285 0,0303 0,0320
0,4 0,0132 0,0167 0,0193 0,0213 0,0233 0,0252 0,0270 0,0287 0,0304 0,0320
0,5 0,0129 0,0173 0,0201 0,0223 0,0242 0,0260 0,0276 0,0291 0,0306 0,0320
од 0,0174 0,0483 0,0490 . 0,0495 0,0499 0,0503 0,0506 0,0508 0,0510 0,0512
0,2 0,0472 0,0483 0,0489 0,0494 0,0498 0,0501 . 0,0505 0,0507 0,0510 0,0512
Кп 0,3 0,0451 0,0476 0,0487 0,0493 0,0498 0,0501 0,0505 0,0507 0,0510 0,0512
0,4 0,0398 0,0451 0,0473 0,0485 0,0493 0,0499 0,0503 0,0507 0,0510 0,0512
0,5 0,0318 0,0403 0,0442 0,0464 0,0479 0,0489 0,0497 0,0503 0,0508 0,0512
• од 0,9282 0,9206 0,9149 0,9104 0,9068 0,9039 0,9014 0,8994 0,8976 0,8960
0,2 0,9281 0,9222 0,9174 0,9133 0,9096 0,9064 0,9034 0,9007 0,8982 0,8960
«А1 0,3 0,9286 0,9215 0,9169 0,9131 0,9097 0,9066 0,9037 0,9010 0,8984 0,8960
0,4 0,9338 0,9228 0,9169 0,9127 0,9092 0,9062 0,9034 0,9008 0,8983 0,8960
0,5 0,9441 0,9280 0,9196 0,9140 0,9098 0,9064 0,9034 0,9007 0,8983 0,8960
од 0,0718 0,0794 0,0851 0,0896 0,0932 0,0961 0,0986 0Д006 0,1024 0,1040
0,2 0,0719 0,0778 0,0826 0,0867 0,0904 0,0936 0,0966 0,0993 0,1018 ОДОЮ
0,3 0,0714 0,0785 0,0831 0,0869 0,0903 0,0934 0,0963 0,0990 0Д016 0,1040
0,4 0,0662 0,0772 0,0831 0,0873 0,0908 0,0938 0,0966 0,0992 0,1017 1 * 0,1040
ОД 0,0559 0,0720 0,0804 0,0860 .0,0902 0,0936 0,0966 0,0993 0,1017 0,1040
'РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
429
Таблица 6 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
Ж с: —j* чХ /Ч Г-П < j.1 ъА л КОЭФНЦИЕНТЫ А’ ПРИ ДЕЙСТВИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ * = £: . МА = -ЛГДРЛ; n=A; * RB=K'BP; MB— — KBPh', да e JQt = JST^vP/i; ““ ~h; - На чертеже указаны положительные направления усилий
а = 0,9
0,1 1 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
^А *В KJL' ‘ Кв' 0,1 0,2 0,3 04 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,0839 0,0840 0,0851 0,0861 0,0887 0,0028 0,0028 0,0032 0,0035 0,0034 0,0142 0,0142 0,0136 0,0121 0,0098 0,9811 0,9812 0,9813 0,9826 0,9853 0,0189 0,0188 0,0187 0,0174 0,0147 0,0832 0,0883 0,0835 0,0841 0,0857 0,0042 0,0038 0,0041 0,0045 0,0047 0,0147 0,0146 0,0145 0;0138 0,0124 0,9790 0,9795 0,9793 0,9796 0,9810 0,0210 0,0205 0,0207 0,0204 0,0190 0,0827 0,0829 0,0829 0,0833 0,0842 0,0053 0,0047 0.0049 0,0052 0,0055 0,0150 6,0149 0,0149 0,0146 0,0137 0,9774 0,9781 0,9780 0,9780 0,9787 0,0226 0,0216 0,0220 0,0220 0,0213 0,0823 0,0825 0,0825 0,0827 0,0833 0,0062 0,0056 0,0056 0,0059 0,0061 0,0153 0,0152 0,0152 0,0150 0,0144 0,9761 0,9769 0,9769 0,9768 0,9772 0,0239 0,0231 0,0231 0,0232 0,0228 0,0820 0,0822 0,0822 0,0823 0,0827 0,0069 0,0063 0,0062 0,0064 0,0067 0,0155 0,0154 0,0154 0,0153 0,0149 0,9751 0,9759 0,9760 0,9758 0,9760 0,0249 0,0241 0,0240 0,0242 0,0240 0,0817 0,0819 - 0,0819 0,0820 0,0822 0,0075 0,0069 0,0067 0,0070 0,0072 0,0157 0,0156 0,0156 0,0155 0,0153 0,9742 0,9750 0,9751 0,9750 0,9750 0,0258 0,0250 0,0249 0,0250 0,0250 0,0815 0,0816 0,0817 0,0817 0,0818 0,0079 0,0075 0,0074 0,0075 0,0077 0,0159 0,0158 0,0158 0,0157 0,0156 0,9735 0,9741 0,9741 0,9742 0,9742 0,0265 0,0259 0,0259 0,0258 0,0258 0,0813 0,0814 0,0814 0,0814 0,0815 0,0034 0,0081 0,0080 0,0080 0,0081 0,0160 0.0159 0,0159 0.0159 0;0158 0,9729 0,9733 0,9734 0,9734 0,9734 0,0271 0,0267 0,0266 0,0266 ‘ 0,0266 0,0811 0,0812 0,0812 0,0812 0,0812 0,0087 0,0086 0,0085 0,0085 0,0086 0,0161 0,0161 0,0161 0,0161 0,0160 0,9724 0,9726 0,9727 0,9727 0,9727 0,0276 0,0274 0,0373 0,0273 0,0273 0,0810 0,0810 0,0 ИО 0,0810 0,0810 0,0090 0,0090 0,0090 0,0090 0,0090 0,0162 0,0162 0,0162 0,0162 0,0162 0,9720 0,9720 0,9720 0,9720 0,9720 0,0280 0,0280 0,0280 0,0280 0,0280
Таблица 7
-Sb КОЭФНЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ МОМЕНТА, ПРИЛОЖЕННОГО В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ
жн На а ‘ х = -г-; л Z. Ка=~кВХ'
111 1 1 п = ф BB-ER~h' NCB^Kc"^
1 да *= мв = кви-,
A-LA.I& л. LA 4» На чертеже указаны положительные направления усилий
а = ОД
ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
ОД 0,4120 0,3567 0,3138 0,2801 0,2528 0,2304 0,2116 0,1956 0,1819 0Д700
0,2 0,4026 0,3095 0,2696 0,2445 0,2259 0,2110 0,1985 0,1878 0Д783 0,1700
*А 0,3 0,4915 0,3351 0,2763 0,2440 0,2228 0,2074 0,1953 0,1855 0,1772 ' 0,1700
0,4 0,5664 0,3753 0,2987 0,2591 0,2302 0,2115 0,1974 0,1864 0Д775 0,1700
0,5 0,5759 0,4000 0,3183 0,2710 0,2400 0,2180 0,2016 0,1888 0,1784 0,1700
ОД 0,7722 , 0,6654 0,5846 0,5213 0,4703 0,4285 0,3935 0,3637 0,3382 0,3160
0,2 0,5006 0,4703 0,4433 0,4192 0,3976 0,3781 0,3604 0,3443 0,3295 0,3160
E(f 0,3 0,4161 0,3974 0,3837 0,3718 0,3609 0,3508 0,3368 0,3454 0,3324 0,3240 0,3160
0,4 0,3936 0,3709 0,3588 0,3502 0,3430 0,3311 0,3258 0,3208 0,3160
0,5 0,3920 0,3650 0,3513 0,3425 0,3360 0,3308 0,3264 0.3226 0,3191 0,3160
ОД 0,2278 0,3346 0,4154 0,4787 0,5297 0,5715 0,6065 0,6363 0,6618 . 0,6840
0,2 0,4994 0,5297 0,5567 0,5808 0,6024 0,6219 0,6396 0,6557 0,6705 0,6840
К(Г 0,3 0,5839 0,6026 0,6163 0,6282 0,6391 0,6492 0,6546 0,«676 *0,6760 0,6840
од. 0,6064 0,6291 0,6412 0,6498 0,6570 0,6632 0,6689 0,6742 0,6792 0,6840
^,5 0,6080 0,6350 0,6487 0,6575 0,6640 0,6692 0,6736 0,6742 0,6809 0,6840
Жд 0,0963 0,2211 0,3156 0,3897 0,4493 0,4983 0,5393 0,5741 0,6040 0,6300
0,2 0,3990 0,4431 0,4775 0,5070 0,5331 0,5565 0,5775 0,5966 0,6141 0,6300
КВ М 0,4831 0,5211 0,5430 0,5598 0,5742 0,5872 0,5990 0,6100 0,6203 0,6300
I ОД 0,4997 0,5462 0,5681 0,5824 0,5933 0,6023 0,6102 0,6173 0,6239 0,6300
Я 0,5 0,5004 0,5500 0,5743 0,5893 0,6000 0,6082 0,6149 0,6206 0,6255 0,6300
W 0,1 1,3158 1,1356 0,9982 0,8904 0,8035 0,7321 0,6723 0,6215 0,5779 0,5400
0,2 1,0035 0,8664 0,7922 0,7375 0,6928 0,6545 0,6210 0,5912 0,5643 0,5400
Ктт 0,3 1,0084 0,8140 0,7334 0,6843 0,6486 0,6202 0,5963 0,5755 0,5569 0,5400
0,4 1,0867 0,829-1 0,7307 0,6746 0,6370 0,6092 0,5872 0,5691 0,5536 0,5400
0,5 1.0755 0,8500 0,7440 0,6817 0,6400 0,6098 0,5867 0,5682 0,5529 0,540С
430
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
vB’ г I* 4 \ “ кл & Г1д КОЗФИЦИЕНТЫ Я" ПРИ ДЕЙСТВИИ МОМЕНТА, ПРИЛОЖЕННОГО В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ BA = -KR^-, ЛГд=^лМ; £ MCA^-XCW п-!,'• RB=KB^-; Мсв^КсГХ-, « = %; t згв=квм; На чертеже указаны положительные направления усилий
a — 0,2
п к од 0,2 0,3 ОД 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
ХА X(f Х(? хв Xr од 0,2 0,3 од 0,5 0,1 0,2 О.,3 ОД 0,5 од 0,2 0,3 0,4 0,5 од 0,2 0,3 0,4 0,5 од ОД 0,3 0,4 0,5 0Д136 0,4113 0,5915 0,7685 0,8431 0,6998 0,7780 0,6074 0,5416 ' 0,5271 0,8002* 0,2220 0,3926 0,458% 0,4729 0,0218 —0,0753 0,0929 0,1309 ОДЗОЗ 1,3918 1,4866 1,4986 1,6377 1,7129 0,3836 0Д031 0,4532 0,5367 0,6000 0,6501 0,7284 0,5979 0,5399 0,5200 0,3499 0,2716 0,4021 0Д601 0,4800 0,0915 — 0,0113 0,1394 0,1910 ' 0,2000 > 1,2921 1,4145 1,3138 1,3457 1,4000 0,3600 0,3853 0,3982 0,4431 0,4869 0,6125 0,6858 0,5834 0,5344 0,5148 0,3875 0,3142 0,4166 0,4656 0,4852 0,1443 0,0464 0,1712 0,2212 0,2348 1,2156 1,3389 1,2270 1,2219 1,2521 0,3412 0,3669 0,3661 0,3914 . 0,4213 0,5832 0,6481 0,5694 0,5280 0,5103 / 0,4168 0,3519 0,4316 0,4720 0,4897 0,1857 0,0981 0,1980 0,2422 0,2568 1,1555 1,2688 1,1681 1,1492 1,1645 0,3261 0,3494 0,3437 0,3580 0,3782 0,5596 0,6145 0,5536 0,5212 0,5052 0Д404 0,3855 0,4464 0,4788 0,4948 0,2190 0,1446 0,2221 0,2590 0,2727 1,1071 1,2048 1,1216 1,0991 1,1055 0,3136 0,3332 0,3264 0,3343 0,3475 0,5401 0,5830 0,5393 0,5144 0,5023 0,4599 0,4170 0Д307 0,4856 0,4977 0,2464 0,1877 0,2443 0,2734 0,2852 1,0672 1,1456 1,0821 1,0609 1,0623 0,3032 0,3182 0,3122 0,3163 0,3245 0,5239 0,5567 0,5256 0,5076 0,4986 0,4761 0,4433 0Д744 0,4924 0,5014 0,2693 0,2246 0,2650 0,2864 0,2957 1,0338 1,0936 1,0472 1,0300 1,0289 0,2943 ' 0,3044 0,3001 0,3019 0,3066 0,5101 0,5317 0,5125 0,5010 0,4950 0,4899 0,4683 0,4875 0Д990 0,5050 0,2888 0,2592 0,2844 0,2983 0,3047 1,0055 1,0452 1,0157 1,0036 1,0019 0,2866 0,2917 0,2895 0,2900 0,2920 0,4983 0,5089 0,4999 0,4944 0,4914 0,5017 0,4911 0,5001 0,5056 0,5086 0,3055 0,2909 0,3027 0,3094 0,3127 0,9812 1,0008 0,9868 0,9806 0,9793 0,2800 0,2800 0,2800 0,2800 0,2800 0,4880 . 0,4880 ' 0,4880 0,4880 0,4880 0,5120 • 0,5120 0,5120 0,5120 0,5120 0,3200 0,3200 0,3200 0,3200 0,3200 0,9600 0,9600 0,9600 0,9600 0,9600
a = 0,3
п ОД 0,2 0,3 ОД 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
ха Xtf Хс" Хв Xr ОД 0,2 0,3 ОД од од 0,2 0,3 од 0,5 ОД 0,2 0,3 ОД 0,5 од 0,2 0,3 ОД 0,5 од 0,3 0,3 ОД 0,5 0,3756 0,3728 0,3001 0,6066 — 0,8017 0,6129 0,6652 0,7293 0,5926 I 0,5368 0,3871 0,3344 0,2707 0,4074 0,4632 — 0,0367 — ОД 101 — 0,1705 — 0,1065 — 0,1104 1,4122 1,4828 1Д706 1,7131 1,9120 0,3661 0,3794 0,3542 0,4842 0,6000 0,5984 0,6426 0,6954 0,6008 0,5550 0,4016 0,3574 0,3046 0,3992 0,4450 —0,0118 — 0,0817 — 0,1453 — 0,0658 — 0,0500 1,3779 1,4609 1,4995 1,5500 1,6500 0,3580 0,3738 0,8656 0,4830 0,5059 0,5875 0,6267 0,6710 0,5988 0,5612 0,4125 0,3733 0,3290 0,4012 0,4388 4-0,0071 — 0,0555 — 0,1152 —0,0409 — 0,0185 1,3509 1Д293 1,4809 1Д737 1,5244 0,3515 0,3670 0,3661 0Д035 0,4509 0,5792 0,6122 0,6499 0,5934 0,5631 . 0,4208 0,3878 0,3501 0,4066 0,4369 0,0219 — 0,0318 — 0,0853 — 0,0206 0,0024 1,3296 1,3988 1,4515 1,4241 1Д485 III к* t-* н1 >1 н. о о ф о о о е> о о о о о о о о сф эо о ggirsTs gggsg seWs Wgss tills- essss sssaa sssgs sjssss 0,3419 0,3531 0,3570 0,3684 0,3885 0,5669 0,5880 0,6180 0,5802 0,5614 0,4831 0,4120 0,3870 0Д198 0,4386 0,0437 0,0087 — 0,0286 0,0133 0,0311 1,2982 1,3444 1,3856 1,3551 1,3574 0,3382 0,3467 0,3506 0,3564 0,3689 0,5622 0,5777 0,5964 0,5731 0,5597 0,4378 0,4223 0,4036 0,4269 0,4403 0,0519 0,0262 — 0,0022 0,0285 0,0423 1,2863 1,3206 1,3527 1,3279 1,3265 0,3350 0,8407 0,3438 0,3436 0,3532 0,5583 . 0,5688 0,5807 0,5660 0,5574 0Д417 0,4317 0,4193 0,4340 0,4426 0,0588 0,0421 0,0230 0,0429 0,0523 1,2762 1,2987 1,3207 1,3034 1,3009 0,3324 0,3353 0,3369 0,3377 0,3406 0,5549 0,5598 0,5660 0,5590 0,5548 0Д451 0,4402 0,4341 0,4410 0,4452 0,0648 0,0566 0,0471 0,0567 0,0615 1,2676 1,2785 1,2901 1,2810 1,2791 0,3300 0,3300 0,3300 0,3300 0,3300 • 0,5520 0,5520 0,5520 0,5520 0,5520 0,4480 0Д480 0,4481 0,4480 0,4480 0,0700 0,0700 0,0700 ’ 0,0700 0,0700 1,2600 1,2600 1,2600 1,2600 1,2600
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
431
Таблица 7 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ' ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
й fa Лк КОЭФИЦИЕНТЫ И ПРИ ДЕЙСТВИИ МОМЕНТА, ПРИЛОЖЕННОГО В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ Фа V" ' I **—**> 7 t '«s \ J’’ МСВ = К"СМ; 1 \ •=£ = -А—М 7я 5^ На чертеже указаны положительные направления усилий
a = 0,4
п X к 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
«А K(f *в ОД 0,2 0,3 ОД 0,5 ОД 0,2 0,3 ОД 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 од од 0,2 0,3 0,4 ОД * 0,2 0,3 0,4 0,5 я 0,4514 0,4491 0,5614 0,6178 0,6953 0,5524 0,5109 0,4386 0,3822 0,3047 0,4476 — 0,0792 — 0,1323 — 0,1842 — 0,2125 — 0,2216 1,3772 1,4272 1,4159 1,2929 1,6730 II1 11 ФФООО ФФФФ© Ф о о о ф ооооо ВВвВВ gVs'S'S ВВВВВ ВВВВВ BBS28 otoaoo^ офдоо’оо Bos*jS22 ©rowl&K 1 1 1 1 1 PPPPP PPPPP PPPPP PPPPP SooSs£g oog^lhsg SgSSfc gSSJSS SSSgg 0,3110 0,3182 0,3174 0,2931 0,3597 0,5366 0,5496 0,5734 0,6063 0,5605 0,4634 0,4504 0,4266 0,3937 0,4395 , — 0Д017 — 0,1281 — 0,1673 — 0,2059 — 0,1740 1,4127 1,4464 1,4846 1,4990 1,5337 ВШ ШИ з§рз НШ Ш88 сГсГсГф'ф' o'o'cT o’o' o'©*©'©'o' оофф’ф” 1 I 1 1 1 i 1 111 н >jp M h* О О О О О о ф о ОО О О О О ф О О О О Ф ВВ'йВВ BBB'sfc se&&s BBsse gggg's gSSfeg PSSbg SSlag gSK38 SggSS 1 1 1 1 1 м м M м к* ФФФФО Ф О О О О Ф ф О © О О Ф Ф ф о ЪВВВЪ ВЫВ® BsBxS ВВВВВ SSggg gjgggg SSSjgg SS£gK SSSiSS 1 I 1 1 1 ' ффффф О ООО© © ф Ф О О © Ф Ф о о 'sfe'&ts VsVsfe VskH BBs sic BBBBB gisssss £gsgs sggsa ggggg Sjggaa 0,3190 0,3201 0,3211 0,3204 0,3242 0,5432 0,5-146 0,5478 0Д524 0,5473 0,4569 0,4551 0,4523 0,4476 0,4527 — 0Д180 — 0,1211 — 0Д271 — 0Д343 — 0Д282 1,4371 1,4412 1,4483 1,4547 1,4523 0,3200 0,3200 0,3200 0,3200 0,3200 0,5440 0.5440 0,5440 0,5440 0,5440 0,4560 0Д560 0,4560 0Д56О 0,4560 — 0,1200 — ОД200 — 0,1200 — 0,1200 ; — 0,1200 1,4400 1,4400 1,4400 1,4400 1,4400
a — 0,5
п X 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Кд W п - л. к<?" *в *22 од 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 ОД 0,2 0,3 од Л 0,5 А ОД 0,2 0,3 0,4 ОД ОД806 0,1775 0,1243 — 0,0086 — 0,2075 0,4627 0,4822 0,5304 0,6093 0,7054 0,5373 0,5178 0,4696 0,3907 0,2946 —jj[059 -Ж1418 ^0,1852 Ж 0,2099 Г— 0,2033 1,286а 1,3194 1,3095 1,2013 0,9959 0,1978 0,2005 0,1843 0,1219 0,0000 0,4709 0,4802 0,5083 0,5570 ; 0,6250 0,5291 0,5198 0,4917 0,4430 0,3750 — 0Д396 — 0,1609 — 0,2009 — 0,2359 — 0,2500 “ 1,3375 1,3614 1,3351 1,9578 1,2500 1 1 1 1 1 2^ ** !“* Ф Ф О О Ф © О О О Ф О О Ф ф О ООФФО §£effes stsbVs Kssgsls 'feWfes IsWis hSi^hw Вффы«л i&cwiStS 0,2196 0,2207 0,2198 0,2000 0,1479 0,4828 0,4851 0,4990 0,5245 0,5621 0,5172 0,5149 0,5010 0,4755 0,4379 — 0,1852 — 0,1908 — 0,2178 — 0,2490 — 0,2722 1,4048 1,4115 1,4376 1,4490 1,4201 iii=I ЙНД ==1й HaH Ш53 ОФФФО фосф’o' сГо'сГсГф' cT©"©'©'©' м',т4'гГ,чДГ ' 1 1 1 11 1 1 111 J-1 PP ° ° p О О ф Ф ООФФО о о о о о sssss fesfggg ВВВВВ ВВВВВ ggsaa ggjgfefe asaaa ssasg Ss&sg Mill J* PPPPP PPPPP ® ° op О О О Ф Ф 85Ш gggQ gsm KsBl 1 1 1 11 i j»p о фф ффффф офофф офффо senses BBBBB sBBBB BBBBB S£S£3 ggggfe sasss fegjss 0,2467 0,2464 0,2470 0,2464 0,2429 0,4982 0,4979 0,4992 0,5022 0,5066 0,5018 0,5021 0,5007 0,4978 0,4934 — 0,2430 — 0,2423 — 0,2455 — 0,2507 — 0,2561 1,4897 1,4887 1,4925 1,4971 1,4990 0,2500 0,2500 0,2500 0,2500 ' 0,2500 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 ОДООО 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 0,5000 — 0,2500 *—0,2500 — 0,2500 — 0.2500 — 0,2500 1,5000 1,5000 1,5000 1,5000 1,5000
432
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 7 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИИ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
-f life Ш' /и -ЛЬ КОЗФИЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ МОМЕНТА, ПРИЛОЖЕННОГО В РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ *• К=£’ вл = -кк%, Л К’сЛГ: к • * V Rb = zs¥--, исв=К"Сл-, \ , = 3IS = KB№. Ъ Ha чертеже указаны положительные направления усилий
а = 0,6
X п од 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,1 0,0233 0,0471 0,0642 0,0774 0,0878 0,0967 0,1040 0,1101 0,1154 0,1200
0,2 0,0208 0,0467 0,0622 0,0742 0,0843 0,0931 0,1009 0,1076 0,1141 ОД 200
«к 0,3 — 0,0222 0,0343 0,0583 0,0734 0,0846 0,0937 0,1014 0,1082 0,1144 0,1200
0,4 — 0,1340 — 0,0169 0,0313 0,0579 0,0758 0,0887 0,0988 0,1070 0,1140 0,1200
0,5 — 0,3042 — 0,1200 — 0,0346 0,0148 : 0,0473 0,0702 0,0873 ОДООб 0,1112 0,1200
0,1 0,4324 0,4374 0,4416 0,4450 0,4478 0,4499 0,4518 0,4534 0,4548 0,4560
0,2 0,4430 0,4399' 0,4412 0,4434 0,4458 0,4481 0,4503 0,4526 0,4543 0,4560
К'п 0,3 0,4828 0,4592 0,4528 0,4508 0,45Q5 0,4510 0,4519 0,4533 0,4546 0,4560
0,4 0,5580 0,5013 0,4800 0,4695 0,4637 0,4602 0,4582 0,4569 0,4562 0,4560
0,5 0,6579 0,5680 0,5368 0,5031 0,4880 0,4775 0,4698 0,4640 0,4596 0,4560
0,1 0,5676 0,5626 0,5584 0,5550 0,5522 0,5501 0,5482 0,5466 0,5452 0,5440
0,2 0,5570 0,5601 0,5588 0,5566 0,5542 0,5519 0,5497 0,5474 0,5457 0,5440
К"с 0,3 0,5172 0,5403 0,5472 0,5492 0,5495 0,5490 0,5481 0,5467 0,5454 0,5440
0,4 0,4420 0,4987 0,5200 0,5305 0,5363 0,5398 0,5418 0,5431 0,5438 0,5440
0,5 0,3421 0,4320 0,4732 0,4969 0,5120 0,5225 0,5302 0,5360 0,5404 0,5440
ОД — 0,1166 — 0,1642 — 0,2002 — 0,2285 — 0,2513 — 0,2698 — 0,2854 — 0,2987 — 0,3101 — 0,3200
f 0,2 — 0,1387 — 0,1697 — 0,1964 — 0,2199 — 0,2410 — 0,2599 — 0*2771 — 0,2930 — 0,3070 — 0,3200
Кп 0,3 — 0,1735 — 0,1995 — 0,2195 — 0,2370 — 0,2531 — 0,2681 — 0,2821 — 0,2955 — 0,3081 — 0,3200
X* 0,4 — 0Д»41 — 0,2280 — 0,2468 — 0,2610 — 0,2730 — 0,2837 — 0,2936 — 0,3028 — 0,3116 — 0,3200
0,5 — 0,1885 — 0,2400 — 0,2650 — 0,2802 — 0,2909 — 0,2990 — 0,3055 — 0,3110 — 0,3158 — 0,3200
0,1 1,1403 1,2113 1,2644 1,3059 1,3392 1,3665 1,3894 1,4088 1,4255 1,4400
0,2 1,1595 1,2164 1,2586 1,2941 1,3253 1,3530 1,3780 1,4006 1,4211 1,4400
JBTr 0,3 1,1512 1,2338 1,2778 1,3104 1,3377 1,3618 1,3836 1,4037 1,4225 1,4400
ль 0,4 1,0602 1,2111 1,2780 1,3191 1,3488 1,3725 1,3924 1,4099 1,4256 1,4400
0,5 0,8843 1,1200 1,2304 1,2951 1,3382 1,3692 1,3928 1,4116 1,4270 1,4490
а = 0,7
к п ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
ОД — 0Д728 — 0,1480 — 0,1298 1 — 0,1157 — 0Д043 — 0,0950 — 0,0872 — 0,0806 — 0,0749 — 0,0700
0,2 -0,1753 — 0,1503 — 0,1341 — 0,1211 — 0,1099 — 0,1002 — 0,0915 — 0,0836 — 0,0765 — 0,0700
0,3 —- 0,2080 — 0,1592 - 0,1367 — 0,1217 — 0,1100 — 0,1002 — 0,0915 — 0,0837 — 0,0766 — 0,0700
0,4 — 0,2959 — 0,1986 — 0,1573 — 0,1331 — 0,1164 — 0,1036 — 0,0933 — 0,0845 — 0,0769 — 0,0700
0,5 — 0,4319 — 0,2800 — 0,2085 — 0,1664 — 0,1382 — 0,1177 — 0,1020 — 0,0893 — 0,0789 — 0,0700
од 0,4543 0,4524 0,4513 0,4504 0,4498 0,4493 0,4489 0,4486 0,4483 0,4480
0,2 0,4596 0,4526 0,4504 0,4494 0,4488 0,4485 0,4483 0,4481 0,4481 0,4480
К'С 0,3 0,4903 0,4650 0,4564 0,4527 0,4505 0,4493 0,4486 0,4482 0,4481 0,4480
0,4 0,5567 0,4993 0,4772 0,4659 0,4592 0,4550 0,4521 0,4502 0,4489 0,4480
0,5 0,6506 0,5590 0,2172 0,4936 0,4785 0,4683 0,4609 0,4554 0,4512 0,4480
од 0,5457 0,5476 0,5487 0,5496 0,5502 0,5507 0,5511 0,5514 0,5517 0,5520
0,2 0,5404 0,5474 0,5496 0,5506 0,5512 0,5515 0,5517 0,5519 0,5519 0,5520
К'а 0,3 0,5097 0,5350 0,5434 0,5473 0,5495 0,5507 0,5529 0,5518 0,5519 0,5520
0,4 0,4433 0,5008 0,5228 0,5341 0,5408 0,5450 0,5317 0,5479 0,5-198 0,5511 0,5520
С >,5 0,3494 0,4410 0,4828 0,5064 0,5215 0,5391 0,5446 0,5488 0,5520
од — 0,1113 — 0,1625 — 0,2013 - 0,2316 — 0,2560 — 0,2761 — 0,2929 — 0,3071 — 0,3194 — 0,3300
ОД — 0,1230 — 0,1581 — 0,1884 — 0,2154 — 0,2395 — 0,2611 — 0,2808 — 0,2987 — 0,3150 — 0,3300
*в 0,3 — 0,1491 — 0,1788 — 0,2030 — 0,2248 — 0,2451 — 0,2641 — 0,2819 — 0,2988 — 0,3148 — 0,3300
0,4 — 0,1654 — 0,2007 — 0,2235 — 0,2423 — 0,2592 — 0,2748 — 0,2895 — 0,3035 — 0,3170 — 0,3300
0,5 — 0,1608 — 0,2100 — 0,2375 — 0,2570 — 0,2727 — 0,2862 — 0,2984 — 0,3095 — 0,3200 — 0,3300
од 0,9386 1,0145 1,0714 1,1159 1,1517 1,1811 1,2057 1,2265 1,2444 1,2600
•0,2 0,9477 1,0078 1,0544 1,0943 1,1295 1,1610 1,1893 1,2151 1,2385 1,2600
КВ 0,3 0,9412 1,0196 1,0668 1,1081 1,1351 1,1639 1,1904 1,2151 1,2382 1,2401 1,2600
0*4 0,8695 1,0021 1,0863 1,1093 1,1428 1,1711 1,1962 1,1964 1,2190 1,2600
0,5 0,7290 0,9300 1,0290 1,0906 1,1345 1,1685 1,2202 1,2411 1,2600
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
433
Таблица 7 (продолжение)
ТАБЛИЦЫ КОЭФИЦИЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ОПОРНЫХ МОМЕНТОВ И ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ
ДЛЯ СТУПЕНЧАТЫХ ЗАЩЕМЛЕННЫХ СТОЕК
3_ zs^Lyy Rg КОЭФНЦИЕНТЫ К ПРИ ДЕЙСТВИИ МОМЕНТА, ПРИЛОЖЕННОГО В РАЗЛИЧНЫХ. СЕЧЕНИЯХ
гл п mca=-k'0M;
•с ' : 1 т 1 \ В1 II 1! в г RB = KR iU h ; HCB = K/'CM;
А h ’
/£* Ha чертеже указаны положительные направления усилий
а = 0,8
»,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 ’ 1,0
0,1 — 0,4089 — 0,3876 — 0,3719 — 0,3596 — 0,3498 — 0,3417 — 0,3349 — 0,3292 — 0,3243 — 0,3200
0,2 — 0,4108 — 0,3904 — 0,3765 — 0,3652 — 0,3554 — 0,3468 — 0,3391 — 0,3321 — 0,3258 — 0,3200
7Гл ' 0,3 — 0,4328 — 0,3960 — 0,3782 — 0,3657 — 0,3557 — 0,3471 — 0,3394 — 0,3324 — 0,3260 — 0,3200
0,4 — 0,4942 — 0,4229 - 0,3919 — 0,3731 — 0,3597 — 0,3492 — 0,3405 — 0,3329 — 0,3261 — 0,3200
0,5 — 0,5904 — 0,4800 — 0,4274 — 0,3960 — 0,3745 — 0,3587 — 0,3463 — 0,3361 — 0,3275 — 0,3200
од 0,5451 0,5370 0,5311 0,5266 0,5230 0,5200 0,5211 0,5175 0,5154 0,5136 0,5120 0,5120
0,2 0,5476 0,5375 0,5318 0,5276 0,5241 0,5184 0,5161 0,5139
j * с 0,3 0,5687 0,5445 0,5347 0,5288 0,5246 0,5212 0,5185 0,5202 0,5161 0,5139 0,5120
0,4 0,8200 0,5690 0,5484 0,5370 0,5296 0,5243 0,5170 0,5143 0,5120
0,5 0,6964 0,6160 0,5788 0,5573 0,5483 0,5334 0,5260 0,5203 0,5157 ОД120
од 0,4549 0,4630 0.4689 0,4734 0,4770 0,4800 0,4825 0,4846 0,4864 0,4880
0,2 0,4524 0,4625 0,4689 0,4724 0,4759 0,4789 0,4816 0,4839 0,4861 0,4880
к”о 0,3 0,4313 0,4555 0,4653 0,4712 0,4754 0,4788 0,4815 0,4839 0,4861 0,4880 0,4880
0,4 0,3800 0,4310 0,4516 0,4630 0,4704 0,4757 0,4793 0,4830 0,4857
0,5 0,3036 0,3840 0,4212 0,4427 0,4567 0,4666 0,4740 0,4797 0,4843 0,4880
0,1 — 0,0902 — 0,1346 — 0Д682 — 0,1946 — 0,2158 — 0,2332 — 0,2478 — 0,2601 — 0,2708 — 0,2800
0,2 — 0,0946 — 0,1259 — 0,1531 — 0,1772 — 0,1988 — 0,2182 — 0,2359 — 0,2519 — 0,2666 — 0,2800
К% 0,3 — 0,1121 — 0,1386 — 0Д609 — 0,1813 — 0,2002 — 0,2180 — 0,2348 — 0.2506 — 0,2657 — 0,2800
0,4 — 0,1234 — 0,1535 — 0,1745 — 0,1925 — 0,2090 — 0,2244 — 0,2392 — 0,2533 — 0,2669 — 0,2800
0,5 — 0,1202 — 0,1600 — 0,1842 — 0,2026 — 0,2182 — 0,2321 — 0,2450 — 0,2572 — 0,2688 — ОД800
0,1 0,6813 0,7470 0,7964 0,8350 0,8660 0,8915 0,9128 0,9309 0,9465 0,9600
0,2 0,6838 0,7355 0,7766 0,8120 0,8434 0,8714 0,8968 0,9198 0,9408 0,9800
Kr 0,3 0,6793 0,7426 0,7828 0,8156 0,8445 0,8709 0,8954 0,9182 0,9397 0,9600
0,4 0,6292 0,7306 0,7827 0,8195 0,8493 0,8752 0,8987 0,9204 0,9407 0,9600
0,5 0,5298 0,6800 0,7568 0,8066 0,8436 0,8734 0,8988 0,9211 0,9413 0,9600
а = 0,9
п 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 * 1,0
4 ОД — 0,6846 — 0,6716 — 0,6619 — 0,6544 — 0,6483 — 0,6433 — 0,6392 — 0,6357 — 0,6326 — 0,6300
0,2 0,3 — 0,6857 — 0,6736 — 0,6652 — 0,6582 — 0,6521 — 0,6467 — 0,6419 — 0,6376 — 0,6336 — 0,6300
КА — 0,6968 — 0,6763 — 0,6659 — 0,6584 — 0,6523 — 0,6470 — 0,6422 — 0,6378 — 0,6338 — 0,6300
0,4 — 0,7289 — 0,6901 — 0,6728 — 0,6621 — 0,6542 — 0,6480 — 0,6427 — 0,6381 — 0,6337 — 0,6300
0,5 — 0,7798 — 0,7200 — 0,6913 — 0,6738 — 0,6618 — 0,G528 — 0,6456 — 0,6396 — 0,6345 — 0,6300
0,1 0,7214 0,7125 0,7058 0,7007 0,6965 0,6931 0,6903 0,6879 0,6858 0,6840.
0,2 0,7225 0,7136 0,7077 0,7029 0,6988 0,6952 0,6920 0,6890 0,6864 0,6840
0,3 0,7334 0,7166 0,7086 0,7032 0,6989 0,6953 0,6921 0,6892 0,6865 0,6840
0,4 0,7628 0,7297 0,7155 0,7070 0,7011 0,6965 0,6927 0,6895 0,6866 0,6840
0,5 0,8084 0,7570 0,7326 0,7181 0,7084 0,7012 0,6956 0,6911 0,6873 0,6840
ОД 0,2786 0,2875 0,2942 0,2993 0,3035 0,3069 0,3097 0,3121 0,3142 0,3610
0,2 0,2775 0,2864 0,2923 0,2971 0,3012 0,3048 0,3047 0,3080 0,3110 0,3136 0,3610
к" с 0,3 0,2666 0,2834 0,2914 0,2968 0,3011 0,3079 0,3108 0,3135 0,3610
0,4 0,2372 0,2703 0,2845 0,2930 0,2989 0,3035 0,3073 0,3105 0,3134 0,3610
0,5 0,1916 0,2430 0,2674 0,2819 0,2916 0,2988 0,3044 0,3089 0,3127 0,3610
од — 0,0530 — 0,0804 — 0Д011 — 0,1174 — 0,1304 — 0,1412 — 0,1501 — 0,1578 — 0,1643 ОД 709
0,2 — 0,0536 — 0.0624 — 0,0732 — 0,0903 — 0,1054 — 0,1190 — 0,1312 — 0,1423 — 0,1523 — 0,1615 0,1700
кв 0,3 — 0,0790 — 0,0933 — 0,1063 — 0,1185 — 0,1300 — 0,1408 — 0,1510 — 0,1608 0,1700
0,4 — 0,0683 — 0,0866 - 0,1000 — 0,1118 — 0,1226 — 0,1329 — 0Д427 — 0,1521 — 0,1612 0,1700
0,5 — 0,0666 — 0,0900 — 0,1050 — 0,1169 — 0,1273 — 0,1367 — 0,1456 — 0,1540 — 0,1621 0,1700
0,1 0,3684 0,4088 0,4392 0,4630 0,4821 0,4978 0,5109 0,5221 0,5317 0,5400
0,2 0,3679 0,3996 0,4251 0,4472 0,4669 0,4845 0,5003 0,5148 0,5279 0,5400
Kr 0,3 0,3655 0,4027 0,4273 0,4479 0,4662 0,4860 0,4986 0,5132 0,5270 0,5400
0,4 0,3394 0,3965 0,4272 0,4497 0,4684 0,4849 0,5000 0,5140 0,5273 0,5400
0,5 0,2868 0,3700 0,4138 0,4431 0,4655 0,4839 0,5000 0,5144 0,5276 0,5400
ГЛАВА XI
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
I. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ
Приказ № 198
по ГлавстроЙпрому НКТП СССР.
5 октября 1934 г., Москва.
В соответствии о постановлением Всесоюзного комитета
по стандартизации при СТО от 26 сентября 1084 г. за № 47
утверждаю как обязательные к применению в строительстве
системы НКТП с I декабря 1934 г. прилагаемые Технические
условия и нормы проектирования металлических конструк-
ций и сооружений.
Начальник Главстройпрома НКТП CGCP С. Гинзбург,
1. Общая часть
§ 1. Общее указание. При проектировании
металлических конструкций и сооружений надле-
жит руководствоваться „Инструкцией*1 о по-
рядке составления, рассмотрения и утвержде-
ния проектов по промышленному строительству,
производимому НКТП СССР и подведомственными
ему предприятиями, с добавлениями, вызывае-
мыми особыми свойствами стали и чугуна, изло-
женными в настоящих ТУ и Н.
Учреждениям и ведомствам, ведающим не-
посредственно строительством, а также возводя-
щим металлические сооружения для собствен-
ных нужд, предоставляется право в развитие
настоящих ТУ и Н издавать собственные ин-
струкции и ТУ и Н для применяемых ими типов
конструкций.
§ 2. Конструкции, охватываемые настоя-
щими ТУ и Н. Настоящие ТУ и Н распространя-
ются на все конструкции из стали и чугуна,
которые в качестве основных несущих частей
употребляются в гражданских и промышленных
сооружениях, возводимых в пределах СССР.
Соблюдение требований настоящих ТУ и Н яв-
ляется обязательным как для составителей про-
екта, так и для организаций, выполняющих кон-
струкции, производителей работ и технического
надзора.
§ 8. Распределение ответственности за вы-
полнение проекта и конструкций. 1. За пра-
вильность расчета и соответствие его суще-
ствующим ТУ и Н отвечает организация, произ-
водившая этот расчет.
За правильность технического проекта и
рабочих чертежей (согласно § 4 и 5 настоящих
ТУ и Н) отвечают организации, составляющие
чертежи.
За выполнение рабочих чертежей и проч-
ность деталей, конструирование которых не было
произведено заказчиком или проектной органи-
зацией, отвечает организация, изготовляющая
* См. постановление НКТП № 320 от 21/V 1982 г. и приказ
НКТП № 564 . Т 19/VI 1933 г.
конструкции, в обязанность которой входят кон-
струирование всех недостающих деталей на
основе расчетных материалов, предоставленных
заказчиком, производство дополнительных рас-
четов и изготовление недостающих рабочих
чертежей.
2. Завод или организация, изготовляющие
конструкции, обязаны проверить до приступа
к работе все чертежи, выданные заказчиком,
и устранить все неясности и неувязки, могущие
иметь место. За порчу материала при непра-
вильном исполнении конструкции несет ответ-
ственность исключительно организация, изгото-
вляющая конструкции, как не принявшая свое-
временных мер к исправлению недочетов.
3. Все изменения в чертежах, замена про-
филей и пр. в ответственных частях конструк-
ций производятся организацией, изготовляющей
конструкции, исключительно с согласия заказ-
чика.
2. Требования, предъявляемые к проекту
§*. Пояснительная записка. Пояснительная
записка к проекту должна кроме общих данных,
требуемых упоминаемой в § 1 „Инструкцией
заключать в себе расчет прочности наиболее
ответственных деталей.
Расчетные усилия, сечения и число закле-
пок в соединениях или длины сварных швов,
а в потребных случаях и эпюры материалов
помещаются на специальном листе расчетных
данных, прилагаемом к проекту каждой кон-
струкции. *
Для облегчения поверки и удобства пользой
вания рекомендуется при подборе сечений рас-
полагать данные и результаты в форме таблиц.
В простых конструкциях допускается про-
изводить подбор сечений по графикам без по-
следующего определения расчетных напряже-
ний, нанеся результаты подбора сечений на
схему конструкции, помещаемую на расчетном
листе, дабы иметь возможность удобного после-
дующего контроля подбора сечений по графикам.
§ 5. Чертежи. При составлении чертежей про-
екта рекомендуется следующее разделение их
по целевому назначению и масштабы для них:
А. Чертежи технического про-
екта. 1. Чертежи общего расположения со-
оружения. Масштаб планов, фасадов и продоль-
ных разрезов — 1/^, */200 и Vsoo Для самых
крупных сооружений. Для поперечных разре-
зов—1/^ и Vwo* 2. Чертежи, имеющие целью
послужить непосредственно основанием для
деталировки — разработки рабочих чертежей,
включающие:
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИИ И НОРМЫ
43$
а) чертежи конструкций ~ в масштабе J/^
и Vso с показанием сечений и взаимниги'ТЯ^
положения частей конструкций с их точными
размерами, увязанными с общей схемой соору-
жения;
б) проработку особо ответственных деталей
и сопряжений необычного типа, разработку ко-
торых автор проекта не может оставить на усмо-
трение учреждения, разрабатывающего на осно-
вании данного материала рабочие чертежи
в масштабе V2* Vs ы Vio НВ;
в) данные о числе заклепок или длине свар-
ных швов в обычных сопряжениях и их типе
(односрезные, двусрезные, потайные, швы встык»
валиковые швы и пр,).
Для небольших конструкций целесообразно
располагать все эти материалы непосредственно
на листе расчетных данных.
Б. Рабочие чертежи. Рабочие чертежи,
дающие полную разметку деталей и разработку
всей конструкции, выполняются в масштабе
Vio НВ*
В отдельных случаях возможен масштаб
V20 НН для всей конструкции.
Чертежи опорных литых частей и особо от-
ветственных и сложных деталей рекомендуется
выполнять в масштабе */г> Vs ы Vie НВ.
§ 6. Точность вычислений. Точность произ-
водимых при расчете конструкций вычислений
должна соответствовать цели и степени досто-
верности предпосылок, положенных в основа-
ние расчета.
Во всех расчетах рекомендуется пользо-
ваться логарифмической линейкой за исключе-
нием статически неопределимых систем со
значительным числом лишних неизвестных
при незначительной разнице в коэфнциен-
тах уравнений упругости и ординатах линий
влияния.
При проверке напряжений в расчетных эле-
ментах конструкций отклонения их от допускае-
мых не должны превышать zt5% кроме эле-
ментов, назначаемых по конструктивным сообра-
жениям или по предельной гибкости,
§ 7. Заказ металла. После изготовления
технического проекта рекомендуется выдача
предварительного заказа металла, включающего
точные данные о сечениях и длинах основных
элементов (пояса, ветви колонн, штучные листы
и пр.), и приближенные данные о длинах второ-
степенных мелких элементов (мелкие фасонки,
решетки н пр.).
По изготовлении рабочих чертежей дается
точная спецификация всех необходимых для
выполнения конструкций деталей (в зависимо-
сти от профиля, длины и различия в обработке)
и производится сверка с выданным заказом
металла для дачи в случае надобности дополни-
тельного заказа.
Кроме того по окончании проекта всего со-
оружения' составляется общая сводная таблица
частей сооружения, их веса и общего веса со-
оружения.
§ 8. Вес заклепочных головок и напла-
вленного металла швов. Вес заклепочных голо-
вок в клепаных конструкциях учитывается либо
путем подсчета действительного их веса либо
условно принимается в размере 3% от веса кон-
струкции,
В сварных конструкциях вес наплавленного
металла швов разрешается условно принимать
равным 2% от веса конструкции.
3. Внешние силы, действующие
на сооружения
§ 0. Внешние силы, действующие на сооруже-
ния, учитываются в соответствии с указаниями
„Единых норм* 1931 г. (серия XIV, № 3) с по-
следующими изменениями по ОСТ 4535/2 и 4535/3
и с нижеследующим развитием этих указаний
применительно, к промышленным сооружениям.
§ 10. Комбинация силовых воздействий.
Различаются следующие три комбинации сило-
’ вых воздействий на сооружения:
а) основные силы,
б) основные плюс случайные силы,
в) основные плюс монтажные усилия и на-
грузки.
§ 11. Основные силы. За основные силы
принимаются:
1. Собственный вес сооружения.
2. Снег.
3. Все временные нагрузки, регулярно по-
являющиеся в работе того или другого эле-
мента.
4. Обычные динамические воздействия под-
вижной нагрузки.
5. Обычные силы горизонтальных ударов
колес подвижной нагрузки.
6. Одновременное торможение обычной ин-
тенсивности, принимаемое в одной из следую-
щих комбинаций:
а) торможение тележки с грузом по крано-
вому мосту не более чем двух кранов из числа
могущих воздействовать на рассчитываемую кон-
струкцию (колонна, подкрановая балка и т. п.);
б) торможение моста нагруженного крана
не более чем двух кранов из общего их числа,
действующих на рассчитываемую конструкцию;
в) совпадение продольного торможения од-
ного крана с поперечным торможением другого
(одного) крана;
г) торможение подвижного состава на эста-
кадах и на конструкциях зданий (бункерные
здания) при обычных скоростях движения по
ним, а также центробежные силы на кривой пути.
Допускаемые напряжения назначаются по
п. 1 табл. 2, § 21.
Примечание. При определении наибольших воз-
можных инерционных усилий от крановой нагрузки комби-
нации воздействия кранов принимаются согласно § 11.
§ 12. Основные плюс случайные силы. Ком-
бинация основных и случайных сил включает:
1. Собственный вес сооружения.
2. Снег.
3. Все временные нагрузки, регулярно по-
являющиеся в работе того или другого эле-
мента.
4. Давление ветра.
5. Воздействия температуры согласно указа-
ниям § 26.
6. Инерционные усилия подвижной и крано-
вой нагрузок наибольшей возможной интенсив-
ности при наибольшей скорости движения, воз-
можной в пределах данного сооружения.
Допускаемые напряжения назначаются по
п. 2 табл. 2, § 21.
Примечание. Значение обычного динамического
коэфициента воздействия кранов принимается равным 1,1.
Значения тормозных усилий обычной интенсивности
принимаются в 0,5 от наибольших значений тормозных уси-
лий, указанных для подкрановых балок в § 125 настоящих
ТУ и Н.
Значения динамического коэфициента горизонтальных
ударов и тормозных усилий для подвижного состава при-
нимаются по нормам НКПС.
436
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 13. Основные плюс монтажные нагрузки.
Комбинация основных и монтажных нагрузок
рассматривается в нижеследующих трех случаях:
а) усилия, возникающие при установке кон-
струкции от иного распределения сил, чем при
обычной работе ее в составе сооружения (на-
пример усилия в стержнях фермы при ее на-
движке или подъеме);
б) нагрузка на сооружение от монтажных
кранов, работающих лишь во время сборки
и ремонта оборудования в комбинации с основ-
ными внешними силами;
в) собственный вес перекрытия и нагрузка
на него от веса тяжелых, машинных частей,
помещаемых ня нем при сборке и ремонте обо-
рудования.
Допускаемые напряжения назначаются со-
гласно примечанию 1 к табл. 2, § 21.
§ 14. При определении расчетных нагрузок
на конструкцию надлежит руководствоваться:
а) для определения снеговой нагрузки ОСТ
4535/3;
б) для определения воздействия ветра ОСТ
4535/2;
в) для определения крановых нагрузок ОСТ
6769/329.
4. Материалы и допускаемые напряжения
§ 15. Материалы, применяемые в конструк-
циях. К применению в металлических конструк-
циях гражданских и промышленных сооружений
разрешается:
А. Сталь, полученная по способу Сименс-
Мартена или бессемерованием, являющаяся ос-
новным материалом, из которого выполняются
металлические конструкции.
Для отдельных элементов сооружений над-
лежит употреблять следующие сорта сталей
(ОСТ 4125):
1. Для наиболее ответственных тяжелых-
Конструкций, как-то: подкрановые балки под
большие нагрузки, колонны тяжелых цехов,
конструкции больших кранов и транспортных
приспособлений,— сталв 3 нормальная; для про-
чих частей сооружений возможно при недостатке
стали 3 нормальной применение пониженных
материалов до стали 1 нормальной включительно;
кроме того в наиболее тяжелых сооружениях,
подвижных конструкциях, а также в таких эле-
ментах, в которых экономия веса по общей ком-
пановке является наиболее важной (например
подкрановые балки больших пролетов под особо
тяжелые краны), при достаточных к тому эконо-
мических н производственных предпосылках,
рекомендуется применение высокосортных мате-
риалов—стали 5 повышенной или специальной1.
При применении повышенной или высокосортной
стали разрешается в неответственных частях
сооружения употреблять материалы более низ-
кого качества.
2. Для заклепок — сталь 2 нормальная, сталь
8 повышенная, сталь 3 нормальная, сталь типа 4
и специальная (ОСТ 4129).
3. Для электродов — стальная проволока со-
гласно ОСТ 2407.
4. В катках, вкладышах, шарнирах — сталь 3
нормальная, сталь 5 повышенная или специаль-
ная.
1 Механические характеристики специальной * стали и
допускаемые на нее напряжения до утверждения соответ-
ствующего ОСТ определяются специальными ТУ согласно § 20.
Б. Стальное литье — в опорных частях:
в балансирах и подушках — сталь Л& а для
легких конструкций — сталь Л2 пониженная или
сталь Лр
В. Чугун —в элементах, работающих
главным образом на сжатие, а также для опор-
ных частей легких конструкций.
§ 16. Качество материалов. Применяемые
в металлических конструкциях гражданских
и промышленных сооружений металлы должны
по своим качествам удовлетворять соответствую-
щим ОСТ или специальным ТУ и Н для тех
металлов, которые не предусмотрены ОСТ.
В случае применения немаркированного
металла его механические качества устанавли-
ваются лабораторным испытанием образцов ме-
талла.
В зависимости от результатов испытаний
металл приравнивается к определенной марке.
При невозможности производства лаборатор-
ных испытаний временно разрешается применять
немаркированную прокатную сталь после упро-
щенных испытаний, приравнивая сталь, выдер-
жавшую упрощенные испытания, по ее каче-
ствам к марке стали 3 пониженной.
§ 17. Упрощенные испытания прокатной
стали и наружный ее осмотр. До производства
упрощенного испытания сталь должна быть
подвержена наружному осмотру для удостовере-
ния отсутствия иа поверхности и на торцах де-
фектов, могущих отразиться на прочности стали,
как-то: шлаковин, плен, трещин, расслоений
и т. п.
Упрощенное испытание состоит в загибе
пробного образца в холодном состоянии на 180°
вокруг стержня диаметром, равным толщине
образца (согласно ОСТ 1683).
Признаком того, что образец выдержал про-
бу, служит отсутствие в нем после загиба тре-
щин, надрывов, расслоений или излома.
При этом испытании из каждого испытуе-
мого сорта из партии каждого заказа весом до
15 т берется два образца и добавочно по одно-
му образцу от каждых последующих 15 т веса
испытуемого сорта.
§ 18. Применение стали, не выдержавшей
испытаний. Сталь, оказавшаяся по лаборатор-
ным испытаниям ниже марки стали 1 нормаль-
ной или не выдержавшая упрощенного испыта-
ния, может быть употреблена лишь в нерабочих
частях сооружений (прокладки, шайбы и т. п.).
Наплавленный металл швов сварных соеди-
нений, показавший при испытании контроль-
ных образцов сопротивление разрыву менее
2500 кг/сж2 не допускается в ответственных
(несущих) частях конструкций.
§ 19. Механические качества металлов^ при-
меняемых в конструкциях. Механические каче-
ства металлов, применяемых в конструкциях,
указаны в табл. 1.
§ 20* Особые сорта стали. Для отдельных
сооружений с разрешения инстанций, утверждаю-
щих проект, допускается применение и иных
(кроме перечисленных выше) сортов стали.
В этом случае должны быть преподаны допол-
нительные к тексту настоящих ТУ и Н указа-
ния относительно требований, которым должен
удовлетворять материал, а также условия его
приемки и испытания.
При этом специальные ТУ и Н должны уста
новить также н возможные допускаемые nanpjr
жеиия.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УШОВИЯ И НОРМЫ
437
§21. Допускаемые напряжения для Л класса
сооружений. Для конструкций, относимых ко
II классу сооружений согласно правилам тех-
нико-экономической классификации сооружений
Основные показатели механических качеств различных сортов стали и чугуна
Материалы. Наименьшее временное со- противление кг/мм* Наименьший предел текучести кг/мм* Наименьшее удлинение в °/о Модуль упругости кг/ем*
Прокатная сталь по ОСТ 4125 Сталь марки ст. 5 повыш „ „ ст. 4 норм „ „ ст. 3 норм.- „ ОТ." 3 1Гинюк. „ „ от. 2 норм „ „ ст. 2 пониж „ „ ст. 1 норм 501 42 38 ' 38 34 34 32 1 1SJ 8J 1 18 20 22 1» 26 23 28 2 100 000 2 100 000 2 100 000 2100 000 2100 000 2100 000 2 100 000
Стальное литье Сталь литья ст. Л. „ , ст. Л8 пониж н « «т. Лх 50 48 36 — 10 8 16 2 100 000 2100 000 2100000
Чугун 1 чугун маржи Ч, | взгив t 60 32 — — 1000 000
Заклепочная сталь по ОСТ 412» Сталь марки ст. типа 4 „ „ ст. 3 повыш - • . „ „ ст. 3 норм - „ „ . ст. 2 норм. ....... 41 38 38 34 « 41 1 188 23 24 22 26 2100 000 2100 000 2 100 000 2 100 000
Металл свароч- ной проволоки ОСТ 2407 * 1 Наплавленный I Растяжение металл шва ( Срез 25 20 — —
Таблица 3
Таблица 2
Основные допускаемые напряжения для прокатного металла
(растяжение, сжатие изгиб)
1 П/П К Характер дей- ствия нагрузок Марки сталей
от. 5 по- выш. ст. 3 норм. ст. 4 норм. ст. 3 пониж. „ 2 норм. „ 2 пониж. „ 1норм.
Первый предел допускаемых напряжений
1 При действии ос- новных нагрузок (1 Н) 1 750 1400 л/ 1 200
Второй предел дощ напряжений гскаемых к »
2 При совместном действии основ- ных и случайных нагрузок (§ 12) . 2100 1 700 1450
Примечания: 1. При расчете конструкции на комби-
нацию основных и монтажных нагрузок (§ дЗ) допускаемые
напряжения принимаются:
а) при нагрузках согласно $ 13, п. яа« равными 1,35 пер-
вого предела основных допускаемых напряжений (табл. 2, п. 1);
в) при нагрузках согласно § 13, п. „би равными второму
пределу- основных допускаемых напряжений (табл. 2, п. 2);
в) при нагрузках согласно § 13, п. „в“ равными первому
пределу основных допускаемых напряжений (табл. 2, п. 1).
2. В сжатых стержнях при поверке их устойчивости на
продольный изгиб допускаемые напряжения уменьшаются
умножением на коэфициент продольного изгиба у по табл. 3.
§ 22. Допускаемые напряжения для соору-
жений врочих классов. Допускаемые напряже-
1 Но не выше 60 кг/льм*.
• Определение факультативно.
(„Единые нормы* * 1931 г., серия XIV, № 1), до-
пускаемые напряжения назначаются по ниже-
следующим таблицам: •
Таблица 1
Коэфициент уменьшения основного допускаемого напря-
жения при продольном изгибе
Гибкость £ г Ст. 4, 3, 2, 1 Ст. 5 Чугун
0 1.0 lt0 1,0
10 0,9» 0,99 0,97
20 0,97 0,97 0,91
30 0,935 0,935 0,81
40 0,893 0,893 0,69
50 0,843 0,846 0,57
60 0,798 0,798 0,44
70 0,741 0,730 034
80 0,683 0,652 036
90 0,625 . 0,572 0,20
100 0,568 0,495 0,16
110 0,511 0,424 —
120 0,454 0,369 —•
130 0,402 0,317 км
140 0,353 0,285
150 0,316 0,258 •—
160 0,287 0,237 —*
170 0,261 0,216
180 0,236 0,200 —>
190 0,214 0,187 —
200 0,191 0,173 —
3. Допускаемые напряжения для главных напряжений
принимаются равными основным напряжениям.
4. Разрешается в исключительных случаях, предусмо-
тренных специальными техническими условиями, увеличивать
приведенные в табл. 2 величины допускаемых напряжений,
но не выше предела пропорциональности, принимаемого
в 0,9 предела текучести.
ния для сооружений I класса понижаются на
10% против норм, указанных в § 21.
Допускаемые напряжения для сооружений
III класса повышаются на 10 % против угаданных
норм.
439
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 4
Производные допускаемые напряжения для прокатного
металла г
.. . . ч.____________________т _____
Род усилия Перех. коэфициент | Ст. 5 по- выш. Ст. 4 норм. СТ. 3 * Ст. Зпоннж. ст; 2 норм*, ст. 2 поииж. ст. 1 норм,
при основных допускаемых напряжениях
1750 | 2 100 | 1 400 | 1700 1 200 1 450
Срез Смятие торцевых поверхностей . . Местное смятие . а) плотное касание б) свободное Г А . касание ( Б . Диаметральное сжатие катков . 1 1 1 I ! £ § 1300 2 600 1 300 7 000 5 000 65 1 еоо 3150 1500 8 000 6 000 75 1050 2100 1100 6 000 4 000 55 1300 2 550 1300 7 000 5 000 65 900 1 800 1 100 2 200
См. примечание к табл. 6.
Таблица 5
Основные допускаемые напряжения для стального лнтья и
чугуна (растяжение, сжатие и нагиб)
Род нагрузок Стали Ч у гу я
ст. Л2 ст. Л.> по- ниж. ст. ЛА сжатие и . сжатие при изгибе растяже- ние при изгибе
При действии основ- ных нагрузок. . . 1800 1 500 1200 1 000 400
При совместном дей- ствии основных и случайных нагру- зок 2 100 1800 1 500 1 200 480
Таблица 6
Производные допускаемые напряжения для стального литья и чугуна
Род усилия Перех. коэфн- циент СТ. Лд ст. Л2 пониж. ст. ЛА Перех. КОЭфИЦИ- ент Чугун
при основных допускаемых напряжениях
1800 | 2 100 1 500 1 800 1 200 | j 1 500 1000 j | 1200
Срез ................. Местное смятие: а) плотное касание .... - . . б) свободное касание { ‘ ‘ Диаметральное сжатие катков .... 0,75 1350 1 300 7 000 5 000 65 1 600 1500 8 000 6 000 75 1 150 1100 6 000 4 000 55 1350 1300 7 000 5 000 65 900 850 5 000 3 500 45 А 150 1 100 6 000 4 300 55 0,25 250 650 3 500 2 500 300 800 4 200 3 000
Примечание, Смятие свободного касания Л относится к многокатковым опорам, катки которых не имеют большой
подвижности (подвижные опоры постоянных сооружений); Б относится к каткам опор» па которых конструкция может пере-
мещаться (подвижные мосты, крановые устройства).
Таблица 7
Допускаемые напряжения при расчете заклепочных и болтовых соединений мри действии основных нагрузок
Материал заклепок или болтов Основной металл
Род усилия ст. типа 4 ст. 3 повыш. и ст, 3 норм. ст. 2 норм.1 ст. 5 повыш. ст. 4 норм, и ст, 3 иорм. СТ. 3 поииж. ст. 2 норм, ст. 2 поииж. ст. 1 норм.
Заклепки 1 (В . . Срез < и.. Отрыв В и С. (В. Снятие { |0. 1400 Не употреб- ляется 1050 3 500 Не употреб- ляется 1100 950 850 2 800 2 400 1100 950 850 2 800 2 400 3 500 о о II 3 3 W <м 1 2 400 2 650
Точеные болты (чистые) Растяжение . Срез Смятие . . . 1 400 1 400 3 500 1100 1100 2 800 950 950 2 400 3 500 2 800 2 400
Неточеные болты (черные) Растяжение . Срез . . . . . Смятие . . . Не употреб- ляется То же 1100 850 1700 950 700 1450 1 1 f 1700 3 450
Анкерные болты Растяжение . 1200 1050 900 — — —
1 Согласно „Единым нормам" 1981 г, (сер. XIV, № 6) ст. 2 норм, применяется в заклепках с допускаемыми напряже-
ниями, установленными для ст. 3 норм.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
439
Таблица 8
Допускаемые напряжения при расчету заклепочных и болтовых соединений при совместном действии основных и
случайных нагрузок
Род усилия Материал заклепок или болтов Основной металл
от. типа 4 СТ. 3 ПОВЫШ. и ст. 3 норм. ст. 2 норм. 1 ст. 5 повыш. ст. 4 норм, и от. 3 норм. ст. 8 пониж. ст. 2 норм, СТ. 2 пониж. ст, 1 норм.
Срез {с ’ ’ 1 700 Не употреб- ляется 1350 1 150 1350 1150 — —
Заклепка Отрыв В и С. Г 250 1000 1000 — — —*
( В. Смятие { (с . 420Q Не употреб- ляется 3 400 2 903 3 400 2 900 4 200 3 400 2 900 2 900 2 450
Точеные болты Растяжение . Срез , . . . Смятие . . . 1 700 1 700 4 200 1 350 1350 3 400 1 150 1 150 2 900 4 200 3 400 2 900
Неточеные болты Растяжение ; Срез .... Смятие . . . Не употреб- ляется * 1350 1000 2 050 1150 850 1 750 1 1 1 2 050 1 750
Анкерные болты Растяжение . 1 500 1300 | 1100 — — —
П р и и е ч и я к табл. 7 и 8. Для получения допускаемых напряжений для заклепочных и болтовых соединений
ия не вошедших в]Мбл. 7 и 8 материалов надлежит основные допускаемые напряжения последних умножать на переходные
коэфициенты сог^Нно табл. 9.
Таблица 9
Таблица 10
Переходные коэфициенты для получения допускаемых на-
пряжений при расчете заклепочных и болтовых соединений
Род усилия Переходные коэфициенты
заклепки точеные болты неточеные болты анкерные болты
Растяжение . — 0,8 0,8 0,75
Срез.... | В—0,8 а—о.б? 0,8 0,6 - —
Смятие . . | 11 г? <1 о 2,0 1»2 —
Отрыв .... в и (7—0,6 — — —
Примечания: 1. Срез и смятие В относятся к за-
клепкам, постановка которых производится на прессах по-
мощью пневматических молотков или ручной клепкой, в дырах,
полученных пробивкой или сверловкой отдельных элементов
на стайках, а затем рассверленных на стеллажах.
Срез и смятие С относятся к заклепкам в продавленных
и нерассверленных отверстиях. При расчете на срез и смятие
расчетное сечение заклепок и точеных болтов принимается
по диаметру соответственных дыр, а неточеных болтов — по
диаметру стержня болта.
При работе болтов на растяжение расчет производится
по сечению нетто (внутренний диаметр нарезки),
2. Прн применении в конструкциях заклепок или болтов
из материала, отличного от основного материала конструк-
ций, напряжения па opes берутся по материалу заклепок или
болтов, а на смятие — по материалу конструкций иди
по материалу заклепок и болтов, смотря по тому, какой
материал имеет более пониженные допускаемые напряжения.
§ 23. Допускаемые напряжения при приме-
нении старого металла. Допускаемые напря-
1 См. примечание к табл, 7.
Допускаемые напряжения для сварного шва в зависимости
от его^времениого сопротивления на растяжение R
Род нагрузки Род усилия Допускаемые на- пряжения при JR = 3 000 кг/ем* Допускаемые напря- жения при В в кг/см*
2 900 2 800 2 700 2 600 2 500
При действии основной на- Сжатие . Растяже- 1000 970 930 900 870 830
грузки ние . . 900 870 840 810 780 750
Срез . . . 720 700 670 650 620 600
При совмест- ном действии Сжатие . Растяже- 1200 1160 1120 1080 *1 040 1000
основных и ние . . 1100 1060 1030 990 950 920
случайных на- грузок Срез . . . 870 840 810 780 750 720
Примечания: 1, Приводимые в табл. 10допускаемые
напряжения для сварного шва относятся к сварным ков>
струкциям, изготовляемым из ст, 3 норм, и пониженных маг
териалов до ст. 1 норм, включительно.
2. Для потолочных швов допускаемые напряжения при-
нимаются в размере 0,8 от приведенных в табл. 10 значений.
Для швов, выполняемых на монтаже, допускаемые напря-
жения принимаются в размере 0,9 от приведенных в табл/10
значений.
жения для старого металла при усилении иди
использовании старых конструкций назначаются
в зависимости от результатов лабораторных
испытаний образцов умножением допускаемого
напряжения для ближайшего по величине наи-
440
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
меньшего относительного удлинения к испы-
туемому металлу марки стали из указанных
в табл. 1 на коэфициент » гДе и h» Sit-
JtC * г
временные сопротивления и относительные
удлинения испытуемого металла и ближайшего
к нему по величине наименьшего относительного
удлинения марки стали.
В случае, если допускаемое напряжение по-
лучается ниже 800 къ/см, материал может быть
употреблен только в нерабочих частях соору-
жений (прокладки, шайбы, перила и пр.).
6. Расчет и конструирование
1) Выбор схемы и установление генеральных
размеров
§ 24. Расчетная схема. Расчетная схема
должна отвечать следующим основным положе-
ниям:
а) наибольшей экономии металла;
б) наименьшей трудоемкости изготовления
и монтажа;
в) наибольшему соответствию работы кон-
струкций расчетным предпосылкам.
§ 25. Сетка. При разбивке основной схемы
сооружения следует стремиться к наибольшей
повторяемости элементов и кратности размеров
в плане.
При установлении сетки для плана сооруже-
ния рекомендуется брать размеры в целых мет-
рах.
§ 26. Температурные швы. При назначе-
нии расстояния между температурными швами
в металлических конструкциях как в продоль-
ном, так и в поперечном направлениях сле-
дует руководствоваться следующими соображе-
ниями:
а) в конструкциях, не подверженных непо-
средственному воздействию температуры наруже
ного воздуха, расположение температурных
швов должно назначаться, учитывая лишь из-
менения температуры внутри работающего цеха;
б) в открытой металлической конструкции
(крановые эстакады, открытые скрапные дворы
и т. д.) при назначении температурных швов
должна быть учтена полная разность колебания
температуры наружного воздуха;
в) для устранения возможности появления
трещин в оболочке здания сквозные температур-
ные швы надлежит делать во всяком случае не
реже 90 jh друг от друга.
2) Основные требования расчета и конструи-
рования
§ 27. Принципы расчета. Расчет металли-
ческих конструкций производится на основании
общих приемов строительной механики, допуская
расчленение всего сооружения на отдельные
плоские системы и учитывая только основные
напряжения в элементах.
В качестве таковых следует принимать:
а) в сквозных конструкциях нормальные
напряжения, равномерно распределенные по
сечению стержня, отвечающие соединению всех
элементов в сооружении идеальными шарни-
рами;
б) в сплошных и рамных конструкциях нор-
мальные напряжения от изгиба и от осевого
усилия, а также касательные напряжения и со-
ответствующие им главные.
Примечание. Расчленение сооружений на отдель-
ные плоские системы не допускается в сооружениях с основ-
ной пространственной расчетной схемой (купола и т. п.}.
§ 28. Тип сечений. Все несущие части основ-
ных конструкций должны быть жесткого про-
филя. Исключение допускается лишь для тяжей,
канатов, работающих на растяжение, и для эле-
ментов легких сварных конструкций (прутковые
прогоны и т. п.).
§ 29. Предельный сортамент. В клепаных
конструкциях не допускается применение стали
тоньше 4 мм, а в вертикальных стенках сплош-
ных балок и арок — тоньше 6 мм.
В сварных конструкциях допускается при-
менение и меньших толщин в случае отсутствия
опасности ржавления.
Для возможности правильного, согласно тре-
бованию § 47, размещения заклепок или болтов
в стыках и прикреплениях не допускается при-
менение в основных рабочих элементах клепа-
ных конструкций уголков с шириною склепы-
ваемой полки менее 45 мм.
§ 30. Высадки и выгибы. При наличии обо-
рудования, позволяющего получить высадки
механическим способом, в целях экономии ме-
талла и уменьшения количества мелких частей
допускаются к применению высадки в клепаных
конструкциях.
Высадки и выгибы нежелательны в длин-
ных элементах и в элементах из высокосортной
стали.
Выгиб следует делать по плавным кривым
возможно большего радиуса и по возможности
избегать устройства более двух выгибов на
длине одного элемента.
Если элемент, входящий в состав рабочего
сечения стержня, имеет высадку, то заклепки,
поставленные после высадки, не следует вклю-
чать в общее число заклепок, прикрепляющих
данный элемент.
§ 31. Унификация заклепок. При выборе
диаметра заклепок следует стремиться к при-
менению заклепок одного диаметра во всей кон-
струкции и в крайнем случае применять в кон-
струкции не более двух диаметров.
§ 32. Предельная гибкость. Гибкость эле-
ментов конструкций не должна превышать:
А. Для сжатых стержней. 1. Для ос-
новных сжатых стержней, (пояса, опорные рас-
косы ферм и стержни колонн)—420.,
2г Для всех прочих сжатых элементов сквоз-
ных конструкций —450.
3. Для сжатых элементов связей — 200<
4. Для элементов соединительной решетки
сжатых стержней, а также для нерабочих эле-
ментов решетки сквозных конструкций, служа-
щих лишь для уменьшения расчетной длины
сжатого элемента пояса, — 200.
Б. Для растянутых стержней«
1. Для конструкций, подверженных регулярному
действию динамической нагрузки:
а) для основных (пояса и опорные раскосы
ферм) растянутых стержней-^200^
б) для всех прочих растянутых стер-
жней— 300. -
2. Для конструкций, не подверженных регу-
лярному действию динамической нагрузки, гиб-
кость растянутых стержней как основных, так
и второстепенных не должна превышать 300.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
441
3* Для элементов растянутых связей, не
подверженных действию вибрационной нагруз-
ки, — 400.
Примечания. 1; При определении гибкости растя-
нутого пояса нз плоскости ферм за свободную его длину
принимается длина неразвязанного участка. 2. Для стержней
связей при условии предварительного натяжения и с со-
ответствующей мотивировкой гибкость может быть и выше 400.
§ 88. Максимальный прогиб. При отсутствии
специальных требований за допускаемое макси-
мальное значение прогибов при полной времен-
ной и постоянной нагрузках следует принимать:
а) Для подкрановых балок
1. Для ручных кранов..................1/600
2. Для электрических кранов при грузоподъемности
крана до Бо т ................... 1/750
При грузоподъемности крана от 50 т и выше ... 1/1 000
б) Для балок междуэтажных перекрытий..1/250
в) Для обрешетки и прогонов4..........j/200y
Примечание. В случае наличия по п. „б
крытия штукатурки максимальный прогиб от одной полезной
нагрузки не должен превосходить 1/850 I.
Во всех пунктах этого параграфа Z — расчетный пролет
балки.
§ 84. Вибрация. В зданиях и сооружениях,
подверженных действию периодических сил или
вибраций от работы машин или других причин,
необходимо определить частоту к собственных
колебаний элементов конструкции.
При частоте возбуждающих колебаний t?
в случае k^>v разница между частотой соб-
ственных колебаний элемента конструкции и
ближайшим к нему числом ив ряда v, 2v, 3v и
т. д. должна быть от 0,20 до 0.40 v. В случае
&О частота собственных колебаний должна
быть не больше 0,8 и.
Если собственные колебания выходят из
указанных драниц, необходимо менять пролеты
или схемы конструкций.
Частоту собственных колебаний допускается
определять по формулам:
а) Для свободно опертых сплошных балок:
, _ 49,205 ~/~Е1
0 f q
де
w к — число колебаний в 1 сек.;
I — расчетный пролет в см;
Е—модуль упругости в jc4/ck2;
I—момент инерции сечения по середине
пролета в еле4;
q— равномерно распределенная постоян-
ная погонная нагрузка, состоящая из собствен-
ного веса и той части временной нагрузки,
которая неразрывно связана с колеблющимся
элементом конструкции в къ/см.
б) Для сквозных ферм:
fc = 5,6061/
г «Г
где f—статический прогиб в середине пролета
в еле ддя нагрузки в 1 кг/см,
§ 35. Проверка на опрокидывание. При про-
верке сооружения на опрокидывание коэфициент
запаса на устойчивость должен быть не ме-
нее 1,25.
8) Заклепочные и болтовые соединения
§ 36. Типы заклепок. Для соединения частей
металлических конструкций применяются за-
клепки с полной, сплющенной и потайной го-
ловками.
Если выступающие полные головки заклепок
вызывают какие-либо конструктивные затруд-
нения,следует переходить к заклепкам со сплю-
щенными головками.
Заклепок с потайными головками следует
избегать, применяя их в случае крайней необхо-
димости.
§ 87. Размеры заклепок. За стандартные,
размеры диаметров заклепок (диаметры дыр)
принимаются следующие величины: 12, 14, 17,
20, 23, 26, 29, 32, 35, 38 мм.
§ 88. Толщина склепки. Толщина склепы-
ваемого пакета не должна превосходить 4,5 диа-
метра заклепки.
В исключительных случаях при толщине
склепываемых частей более 4,5 диаметра за-
клепки расчетное число заклепок увеличивается
на 1% на каждый лишний миллиметр свыше
4,5 диаметра длины стержня.
При общей толщине соединяемых частей
более 5<2 (где d — диаметр дыры) рекомендуется
применять болты.
§ 38. Расчет заклепочных соединений на
осевую силу. Заклепочные соединения стержней,
работающих на осевую силу, рассчитываются по
наибольшему расчетному усилию или по расчет-
ной площади.
§ 40. Расчетная площадь. За расчетную
площадь сечения при расчете заклепочных со-
единений по площади надлежит принимать:
А. Для стержней вытянутых —
площадь нетто поперечного сечения стержня
или его элемента (за вычетом заклепочных
отверстий):
Е — F .
л расч х я
Б. Для стержней сжатых берется:
1. Сечение брутто стержня или его элемента,
умноженное на коэфициент <? уменьшения допу-
скаемого напряжения при продольном изгибе
(§ 21):
-Р'раеч — *
2. Сечение нетто стержня Е"расц = Ен (осла-
бление берется вне прикрепления стержня, т, е.
только от связующих заклепок),смотря потому,
какое из двух — Е' или F" — меньше.
§ 41. Распределение усилий между заклеп-
ками. Распределение усилий между заклепками
одного ряда, прикрепляющими какой-либо эле-
мент, производится поровну; при этом число
заклепок в одном р^ду по направлению дей-
ствия усилия не ограничивается. При передаче
на заклепку усилий с нескольких элементов
одновременно последняя должна быть прове-
рена иа совместное действие усилий от этих
элементов.
§ 42. Минимальное число заклепок. В стер-
жнях несущих конструкций, работающих на
осевую силу, число заклепок, прикрепляющих
элемент, в узле или расположенных по одну
сторону стыка должно быть не менее двух.
§ 43. Расчет заклепочных соединений на
изгиб. Заклепочные соединения элементов, ра-
ботающих на изгиб и осевую силу, рассчиты-
ваются по наибольшему расчетному усилию,
приходящемуся на крайний ряд заклепок.
§ 44. Расчет заклепок при вибрационной
к знакопеременной нагрузках. 1. Для стер-
жней, работающих на регулярную вибрационную
нагрузку, вызывающую перемену знака усилия.
442
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
число заклепок увеличивается на 25%. 2. Для
стержней знакопеременных число заклепок уве-
личивается умножением на коэфициент:
дг
mm
где JVjnin и -^rnax — значения наименьших и наи-
больших по абсолютной величине осевых усилий
или моментов.
Примечание. Стержень не считается знакоперемен-
ным, если усилия разных знаков возникают в нем лишь при
учете действия ветра, торможения или температуры.
§ 45. Прикрепление составных стержней.
При прикреплении составных элементов слож-
ного стержня полное расчетное усилие распре-
деляется между ними пропорционально их пло-
щадям брутто.
§ 46. Прикрепление. через промежуточные
элементы. Если один из элементов стыка или
прикрепления передает свое усилие другому
элементу, отделенному от него т промежуточ-
ными элементами, не участвующими в работе
стыка, то число заклепок в прикреплений пер-
вого элемента должно быть увеличено против
норм § 39 —44 на ш: 3, но не менее, чем на одну
заклепку в каждом ряду.
При применении этого правила к ступенча-
тому стыку пакета листов (фиг. 1) в случае
одностороннего перекрытия число заклепок на
крайнем участке накладок, передающих усилие
наиболее удаленного из листов, принимается
равным:
где п — необходимое количество заклепок для
прикрепления листа, аж — число промежуточ-
ных листов.
При прикреплении выступающих полок угол-
ков или швеллеров посредством коротыша число
заклепок, прикрепляющих коротыш к этой полке,
следует брать в 1,5 раза больше расчетного для
коротыша.
§ 47. Размещение заклепок и болтов. Раз-
мещение заклепок и болтов производится по
конструктивным соображениям в соответствии
с изложенными ниже ограничениями (фиг. 2).
— Or*-
Фиг. з
1. Р асстояние между центрами смежных
заклепок диаметром d в ряду по направлению
усилия (шаг е заклепок) должно быть не менее
3d и не более 8d в сжатых элементах и 12d
в растянутых, но во всяком случае не более
16-кратной толщины самого тонкого из склепы-
ваемых листов.
Расстояние а от центра заклепки до края
элемента вдоль усилия должно быть не менее 2d и
не более 8-кратной толщины элемента*
2- Р асстояние Ь от ближайшего ряда закле-
пок до края элемента нормально к направлению
усилия должно быть не менее 1,5 d и4 не более
8-кратной толщины прикрепляемого, элемента.
В исключительных случаях (крепление двутав-
ров за узкую полку и т. п.) допускается умень-
шать это расстояние до. 1,25 d.
Расстояние с между рядами (нормально
к действию усилия) берется в тех же пределах,
как и шаг е заклепок.
3. П ри шахматном расположении расстояние
между центрами заклепок по диагонали f
дъяжво быть не менее 3,5 d.
Расстояние в крайних рядах между цен-
трами смежных заклепок и расстояние в Про-
межуточных рядах между центрами заклепок
в соседних рядах е2 берутся в тех же пределах,
как и шаг е при рядовом расположении.
§ 48. Косая резка.Допускается косая резка
элементов, если эта мера может быть оправдана
экономическими соображениями.
§ 43. Прокладки. При применении прокладок
в стыке или прикреплении прокладки должны
быть выпущены за прикрепляемый элемент по
направлению действующего усилия не менее
как на один ряд заклепок.
§ 50. Конструирование стыков. При кон-
струировании стыков и узлов следует стре-
миться к возможно полному перекрытию каж-
дого из элементов стержня, для чего рекомен-
дуется листы, входящие в состав сечения, по
возможности перекрывать по всей ширине.
Во избежание дополнительных напряжений
от эксцентричной передачи усилия следует стре-
миться к симметричной конструкции стыка или
прикрепления.
§ 51. Размещение стыков. При назначении
суывов следует исходить из условия сборки
на месте и грузоподъемности имеющихся кра-
нов, стремясь при этом облегчить монтаж и
уменьшить количество связанных с ними работ
(клепка, сварка) до минимума. Максимальные
размеры монтажных единиц определяются уело-*
виями монтажа и транспорта.
§ 52. Болтовые соединения. Болты реко-
мендуется применять, если общая толщина сое-
диняемых частей более 5d, где d — диаметр за-
клепки или болта, если встречаются затруднения
или невозможна правильная постановка закле-
пок или если желательна игра соединения.
Болты применяются точеные и неточеные.
Применение неточеных болтов допускается
лишь во второстепенных частях и в тех местах,
где допустима или желательна игра.,
Диаметр дыры должен превышать диа-
метр стержня болта для неточеных не более
чем на 1,5 мм, для точеных — не более чем
на 0,5 мм.
Определение необходимого количества бол-
тов в стыке или прикреплении производится
согласно правилам расчета заклепочных соеди-
нений.
В болтовых узлах обязательна проверка
стержня болта на изгиб сосредоточенными си-
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЕ И НОРМЫ
443
ламп, приложенными по осям элементов пакета,
соединяемого болтом. Допускаемые напряжения
при этом увеличиваются на 35% против основ-
ных напряжений (табл. 2, § 21).
4) Сварные соединения
§ 53. Типы сварных швов. При проектиро-
вании металлических сварных конструкций, ра-
ботающих на статическую нагрузку, рекомен-
дуется* применять нормальные сварные швы.
Характеристики внешних размеров нормаль-
ных швов даны на стр, 378.
§ 54. Общая формула расчета. Сварные
соединения должны рассчитываться на проч-
ность по следующей основной формуле:
P = F[n],
где F — m-lf
Р — усилие, воспринимаемое данным швом;
F —рабочая (расчетная) площадь сече-
ния шва;
т— высота расчетного сечения шва;
I — расчетная длина шва, равная его
полной действительной длине за вычетом 10 .нл<
(на кратер в конце шва и непровар в начале);
[п] — допускаемое для материала шва напря-
жение (§ 21, табл. 10).
§ 55. Расчетные размеры швов. Расчетная
высота т сечения сварного шва валиком (флан-
гового или лобового) определяется размером
перпендикуляра, опущенного ив вершины впи-
санного в поперечное сечение шва треугольника
на гипотенузу.
ищиной шва валиком Л называется длина
меньотго катета треугольника АВС (фиг. 3).
, В случае нормального валикового шва
771 = 0,7 h'
Расчетная высота т сечения шва встык
принимается равной наименьшей толщине свари-
ваемых частей т = бт(П.
§ 56. Стыковые швы.
Шов встык в зависимос-
ти от толщины сваривае-
мых частей осуществля-
ется согласно чертежу
на стр. 378.
Соединение встык,
как правило, делается
Фиг. 3
с некоторым наплавом, размер которого указан
на упомянутом чертеже.
§ 57. Расчет стыковых швов. Расчет сты-
ковых швов в зависимости от характера дей-
ствия усилия производится без учета нормаль-
ного наплава по формулам:
Р =»№?[«]
или
Р =
где I — расчетная длина шва;
ш—расчетная высота рабочего сечения
шва, равная наименьшей толщине свариваемых
частей;
[п] — допускаемое напряжение материала шва
на растяжение или сжатие;
[*] — допускаемое напряжение материала шва
на срез (§ 21, табл. 10).
§58. Расчет валиковых швов, а) Флан-
говые швы. Расчет флангового шва длиной
не свыше 25, h или 35 m производится на срез:
Р = ш.ф]«О,7«А*2 И,
где т — расчетная высота сечения шва, равная
0,7 h (толщины шва);
I — расчетная длина шва;
И — допускаемое напряжение материала
шва на срез (§ 21, табл. 10).
Лобовые швы. Расчет лобового (попе-
речного) шва производится на растяжение или
сжатие:
Р=~ 0,7А-1 .[nJ,
где А —толщина шва;
I — расчетная длина шва;
[w] — допускаемое напряжение материала
шва на растяжение или сжатие (§ 22, табл. 10).
При применении валиковых швов в кон-
струкциях, работающих на динамическую на-
грузку, более целесообразны пологие швы
с углом наклона гипотенузы 30°.
§ 59. Расчет косых швов (фиг. 4). 1. При
угле а между направлением шва и направле-
нием действующего усилия меньше 45° косые
швы приравниваются к фланговым и при их
длине не свыше 35 т(т — расчетная высота
шва) рассчитываются. по формуле:
Р ==; т. I - [*].
2. При угле а >45° косые швы рассчиты-
ваются по следующей условной формуле:
р = 7Й . I. [/]. fc,
где £ — коэфипиент увеличения допускаемого
напряжения на косой шов по отношению к до-
пускаемому напряжению на срез в зависимости
от угла а. Значения коэфициента к даны в
табл. 44 на стр. 383.
Разрез 1-1
Фиг. 4
§ 60. Расчет длинных швов. Фланговые
косые швы ппи а <45° и прорези, длины кото-
рых превышают 25 А или 35 т, рассчиты-
ваются по следующей формуле:
р=т. I. и. с,
где —расчетная высота сечения шва или
расчетная ширина прорези;
I — расчетная длина шва;
С — коэфициент уменьшения допускаемого
напряжения в зависимости от длины шва.
Значения коэфициента С даны на стр. 383.
Фланговые косые швы при а <45° и прорези
длиной больше 75 А или 110 w не допускаются.
§ 61. Расчет комбинированных соединений.
При совместной работе одновременно фланговых
и лобовых швов валиком или фланговых и
444
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
косых швов надлежит расчет всех швов про-
изводить по допускаемому напряжению на срез.
При прикреплении элементов одновременно
валиковыми (фланговыми, лобовыми, косыми)
швами и швами встык последние воспринимают
приходящиеся на них усилия из расчета допу-
скаемых напряжений на растяжение или сжатие.
Остальная часть усилия воспринимается вали-
ковыми швами из расчета допускаемого напря-
жения на эти швы.
В случае необходимости иметь поверхность
стыкового шва заподлицо со стыкуемыми эле-
ментами (например при двухсторонних наклад-
ках) надлежит сперва сваривать стыковое со-
единение с нормальным наплавом, потом после
остывания шва обработать поверхность тако-
вого заподлицо со стыкуемыми элементами; при
таком порядке наложения и обработки шва
разрешается принимать те же допускаемые на
стыковой шов комбинированного соединения
напряжения, что и для швов с нормальным
наплавом» В случае наложения стыкового шва
без наплава надлежит допускаемое на шов на-
пряжение уменьшить на 20%.
Назначение размеров накладок в комбиниро-
ванном соединении со стыковым швом надлежит
производить таким образом, чтобы напряжение
в накладке было бы не больше напряжения
материала стыкового шва.
§ 62. Расчет соединений прорезями» Усилие
на одну прорезь определяется сопротивлением
срезу наплавленного металла по плоскости
С— С (фиг. 5) по формуле:
Р = I .а-[*],
где I — длина прорези;
а —ширина прорези понизу.
При а >2$ усилие на одну прорезь опре-
деляется по формуле:
Р = 28 • I • [*],
где 8 — толщина прорезанного элемента.
При ширине прорези а <28 ослабление се-
чения не учитывается.
При ширине прорези больше 2о учитывается
ослабление прикрепляемого элемента на вели-
чину прорези.
Если элемент прикреплен еще фланговыми
или лобовыми швами, то ослабление можно не
учитывать при условии, что швы, расположен-
ные до начала прорези, могут принять на себя
ту долю усилия, на какую сечение ослабляется
прорезью.
Примечание. Вышеуказанные данные относительно
расчета прорезей относятся лишь к'завариваемым сплошь
прорезям. В противном случае прорезное соединение рас-
считывается как соединение, привариваемое отдельными
валиковыми швами.
§ 63. Расчет пробочных соединений. Не-
сквозные пробки (фиг. 6) рассчитываются на
срез по рабочему сечению таковых.
В случае пробок круглого сечения допу-
скаемое усилие на одну пробку определяется
по формуле:
4 ’
где d -г внутренний рабочий диаметр пробки.
Пробочные соединения допускается прини-
мать в расчет только в комбинации о другими
швами»
При действии динамической нагрузки при-
менение пробок в качестве рабочего соединения
воспрещается.
Сквозные пробки (фиг. 7) не допускаются
как рабочие соединения в сварных конструк-
циях.
и
Фиг. 6 '
Фиг» 7
§ 64. Расчет швов при действии вибра-
ционной нагрузки. При определении сечений
швов при вибрационной регулярно действующей
нагрузке значения наибольших усилий, опре-
деляемых как от статической* нагрузки, увели-
чиваются умножением на коэфициент вибрации
1,25.
§ 65. Расчет швов при регулярно ~ дей-
ствующей подвижной нагрузке. При непосред-
ственном регулярном действии на сооружение
подвижной нагрузки (подкрановые балки и т. п.)
расчетные усилия при определении размеров
швов определяются по формуле:
~ ^тах 4“ 0,3 (-^тах
где #та1 и «Удал — значения наибольших и наи-
меньших по абсолютной величине моментов,
стержневых усилий или попаренных сил, вводи-
мых в формулу с соответствующими им зна-
ками.
§ 66. Конструктивные размеры валиковых
швов. 1. Толщина швов Л, вводимая в расчет,
должна быть не менеб 4 лш, причем это требо-
вание не распространяется на конструкции с
толщиной элементов меиее 4 лен. Наибольшая
толщийа шва Л не должна превосходить двух
наименьших толщин 8 прилегающих к шву эле-
ментов, но во всяком случае не превышать-
25 мм, т. е. 4 лм<Л<28 и Л<25 жм.
2. Наименьшая длина шва, которую»
разрешается вводить в расчет, должна быть
не менее 40 мм в чистоте, т„ е. за вычетом
10 мм (§ 64); с другой стороны, длина шва дол-
жна быть (в чистоте) не менее четырехкратной
толщины шва:
4 Л </^>40 лсж.
§ 67. Рекомендуемые размеры валиковых
швов. При назначении размеров валиковых швов
рекомендуется употреблять нормальные толщи-
ны швов: 4, 6, 8, 10, 12,14, 16, 18, 20, 22 и 24 мм.
Отступления возможны лишь в случае приварки
листов и профилей толщиной в нечетное чнело
миллиметров.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИИ И НОРМЫ
446
§ 68. Прерывистые швы. В случае приме-
нения прерывистых швов (шпонок), передающих
усилие» наименьшая расчетная длина шпонки не
должна быть менее 40леми четырех толщин шва.
Наибольшее расстояние в свету между
шпонками не должно превосходить 16 & и во
всяком случае не должно быть больше 250 мм.
Наибольшее расстояние между шпонками в
швах, соединяющих листы пакета сжатого
.жня, то же, что и в случае рабочих шпонслг
В случае шпоночных соединительных швов
в растянутых элементах расстояние между шпон-
ками в свету может быть увеличено до 24 8, но
не более, чем до 400 мж.
§ 69. Размеры прорезей. Ширину прорези
при отсутствии раззенковки надлежит назначать
по условиям сварки не менее 2,5 8, где 8 — тол-
щина прорезанного элемента.
В случае.раззенковки ширина прорези по-
низу назначается не меньше 1,5 8.
Ширину прорези поверху в случае раззен-
ковки надлежит назначать не меньше А = а +
+1,5 8 (фиг? 5).
§ 76. Размеры пробок. Отверстия для рабо-
чих несквозных пробок, подлежащих раззенков-
ке, надлежит раззенковывать под углом ₽ а= 60—
—-90р (фиг. 6).
Минимальный внутренний диаметр рабочей
пробки должен быть выбран так, чтобы при
раззенковке и без раззенковки про-
бочного отверстия ^т1П>2,58 (для нерабочих
пробок).
§ 71. Размеры нахлестки. В соединениях
внахлестку размер напуска с следует делать
не менее 5 8 (фиг. 8) с заваркой торцов элемен-
тов лобовыми швами с двух сторон, а при не-
возможности таковой заварки принимать кон-
структивные меры к уменьшению изгиба в соеди-
нениях. В качестве одной из таких мер воз-
можно применение несквозных пробок.
‘ § 72- Центрирование в прикренлениях. В
случае прикрепления элемента несколькими
швами, несимметрично расположенными относи-
тельно оси элемента, надлежит во избежание
дополнительных напряжений от эксцентричной
передачи усилия размеры швов назначать про-
порциональными расстояниям такрвых от ней-
тральной оси сечения элемента, например: при
расчете сварных швов для прикрепления угол-
ков (фиг. 9) площади приварок определяются
из условия:
F1==F^-; F, + P3 = F|,
где F = + F2 + — площадь всех швов,
соответствующая полному расчетному усилию
соединения;
q и с—расстояния центров тяжести сечения
швов от нейтральной осн;
Ь— ширина прилегающей полки уголка.
В случае расчета сварных швов для при-
крепления равнобоких уголков (по сортаменту
ОСТ) разрешается принимать (фиг. 9):
К2 + -Рз = 0,3*г,
т. е. на шов, приваривающий выступающую
полку уголка, передается 70%, а на шов, при-
варивающий прилегающую полку, —30% пол-
ного усилия, воспринимаемого уголком.
§ 73. Соединение широких листов. Если
ширина приваренных фланговыми или лобовыми
швами листов составного элемента превышает
30 толщин листа» или 350 мм, то необходимо
соединить листы рядом не сквозных пробок или
вырезами, которые надлежит располагать вдоль
действующего усилия. Наибольшее расстояние
между рядами таких параллельных пробок или
прорезей и наружными швами надлежит назна-
чать не больше 308, где 8 — толщина листа;
длину отдельных прорезей назначать не менее
30 мм, диаметры пробок — не менее 2 толщин
листа, расстояние по направлению действия
усилия между отдельными участками прорезей
или пробками назначать ие больше 208 в свету,
но во всяком случае не больше 300 мм (фиг. 10).
Фиг» ю
446
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 74. Потолочная сварка. При проектирова-
нии сварных металлоконструкций надлежит из-
бегать применения потолочной сварки, особенно
в основных стержнях и элементах.
§ 75. Комбинированные соединения — за-
клепка и сварка. При расчете комбинированных
соединений — заклепочных и сварных швов для
усиляемых конструкций — все усилие целиком
надлежит передавать на сварной шов, игнори-
руя участие заклепок в работе стыка.
Применение во вновь сооружаемых кон-
струкциях комбинированных * заклепочно-свар-
ных- соединений, работающих совместно, запре-
щается. с г
6. Сплошные конструкции
§ 76. Зыбор сечения. Сечение балок и ко-
то нн рекомендуется проектировать из меньшего
числа частей, а потому например в клепаных
двутавровых балках с горизонтальными листами
не следует брать чрезмерно большого числа
горизонтальных листов для облегчения работы
по выполнению конструкции и во избежание
потери материала на стыки.
§ 77. Высота балки. Наименьшая высота
сплошной балки назначается из условия расчет-
ного прогиба (§ 83).
§ 78. Вертикальный лист. Учитывая не-
ровность кромки листовой стали, вертикальный
лист балки надлежит не доводить на 5 мм до
обушка поясных уголков.
При отсутствии горизонтального листа по-
лучающееся углубление необходимо заполнять
шпаклевкой.
§79. Поясные уголки. Площадь поясных угол-
ков рекомендуется брать не меньшей, чем 30%
от площади пояса.
Желательно применение уголков с широ-
кими полками, чтобы повысить, боковую устой-
чивость балки при изгибе. "
§ 80. Горизонтальные листы. Горизонталь-
ные листы следует выпускать за наружную
кромку поясных уголков не более, чем на 8-крат-
ную толщину листа от центра крайней заклепки.
§ 81. Ослабление сечения. При проверке
прочности клепаных сплошных сечений на из-
гиб расчет производится по сечению нетто.
Для клепаных двутавров, не имеющих дыр
в горизонтальных полках поясных уголков, раз-
решается принимать 1Н = 0,85 брутто *
При наличии дыр в горизонтальных полках
At === 0’82 брутто ’
§ 82. Устойчивость балок. Устойчивость
двутавровых балок при изгибе должна быть
обеспечена частым расположением закреплений,
препятствующих скручиванию балки.
Предельная длина неподдержанной части
балки не должна превосходить величин, опре-
деляемых из графиков, данных на стр. 306—308.
В том случае, если по конструктивным
соображениям необходимо иметь большие сво-
бодные длины балок, допускаемые напряжения
понижаются согласно графику, данному на
стр. 310.
§ 83. Поверка на скалывание. В балках
обязательна поверка касательных напряжений
в сечениях с наибольшей поперечной силой
по формуле:
где Q — поперечная сила;
Ё — статический момент брутто полусечения
относительно нейтральной оси;
& — толщина стенки;
/—момент инерции брутто всего сечения.
Шаг заклепок поясных уголков в прове-
ряется по формуле:
е==-——
$ * Qftiax
где I—момент инерции всего сечения брутто;
И — статический момент брутто прикреп-
ляемого сечения;
ЕТ — допускаемое сопротивление заклепок;
Фтах-максимальное перерезывающее усилие
в данном сечении.
Шаг поясных заклепок в балках может
быть переменным в зависимости от величины
скалывающего напряжения: более частый у опор.
и редкий в середине пролета. Рекомендуется в
пределах панели иметь один шаг.
§ 84. Расчет прикреплений балок. При
расположении вспомогательной балки в преде-
лах высоты главной или при невозможности
пропуска ее сквозь колонну расчет и конструк-
ция прикрепления к балке или колонне зависят
от принятого метода расчета балки:
1. Если при определении изгибающих мо-
ментов балка в соответствии с ее конструкцией
рассматривалась как свободно лежащая, расчет
прикрепления следует производить по макси-
мальной опорной реакции балки, увеличенной
на 20%.
В таком случае при применении заклепок
или болтов достаточно связать стенку прикреп-
ляемой балки с балкой или колонной помощью
двух вертикальных уголков, обжимающих стенку
с обеих сторон.
2. Если при определении величин изгибаю-
щих моментов в балке учитывались защемления
в опорных сечениях, расчет прикрепления над-
лежит производить по максимальной опорной
реакции и опорному ромеиту.
§ 85 * Расчет защемленных балок. Сечения
балок перекрытий, а также балок, входящих в
состав металлического каркаса, служащих для
поддержания стен, разрешается определять с
учетом защемления по условным значениям из*
гибающих моментов, равных:
0,8 М— для середины крайнего пролета
0,6 j|f — „ й среднего „
при условии, что конструкция прикрепления у
опор обеспечивает восприятие момента защем-
ления, равного 0,6 ДГ, где М—момент в сере-
дине простой балки.
§ 86. Опирание балок. При укладке балки
на балку или при пропуске ее без перерыва
сквозь колонну рекомендуется обеспечивать
центральность передачи давления.
§ 87. Обрыв горизонтальных листов. Места
обрывов горизонтальных листов разрешается
определять как графически, так и аналитически.
Каждый нз горизонтальных листов должен быть
продолжен за место теоретического обрыва на
такую длину, чтобы разместилось половинное
количество ваклепек, необходимых для прикреп-
ления листа.
Расстояние между действительными обры-
вами горизонтальных листов должно быть но-
менее длины, необходимой для размещения за-
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
447
клепок для прикрепления соответствующего ли-
ста.
§ 88. Поверка на главные напряжения.
У мест действительного обрыва горизонтальных
листов должна быть произведена поверка вер-
тикальной стенки на главные напряжения. Если
касательные напряжения, определенные со-
гласно § 83, не превосходят 0,6 И, тогда расчет
главных нормальных напряжений разрешается
не производить.
§ 89. Укрепление стенки балки. Вертикаль-
ный лист сплошных балок при отношении вы-
соты стенки к толщине т- > 65 во избежание
выпучивания должен быть соответственно укреп-
лен с обеих сторон ребрами жесткости, прива-
ренными к стенке и к поясам, или'уголкамй
жесткости.
При применении ребер жесткости над опо-
рой и у мест сосредоточенных грузов рекомен-
дуется приваривать их непрерывными швами.
§ 90. Размеры элементов жесткости. Ши-
рина Ъ в миллиметрах выступающей части ®еб-
ра или полки уголка с прокладкой должна ггь
не менее 404-Л/30, где К—высота вертикаль-
ной стенки в миллиметрах.
Толщина ребер или уголков жесткости дол-
жна быть не менее 1/15 6, где Ь — ширина ребра
в миллиметрах.
Уголки жесткости за исключением опорных
уголков и уголков жесткости подкрановых ба-
лок разрешается доводить только до соедини-
тельной выкружки уголка у горизонтальной
полки.
§ 91. Размещение элементов жесткости.
Размещение „ребер и уголков жесткости следует
начинать от опоры или от мест передачи сосре-
доточенных давлений. Расстояние между реб-
рами жесткости вдоль по пролету разрешается
определять, пользуясь графиком, данным на
стр. 311, в зависимости от величины среднего
скалывающего напряжения t = стенки и
Н
отношения -у- высоты вертикального листа к
его толщине.
Если расположение ребер жесткости не свя-
зано с выбранной величиной панели или каким-
либо другим условием, то размещение ребер
вд9ль пролета следует проводить по эпюре Qmax,
заменяя для упрощения криволинейное очерта-
ние эпюры прямолинейным.
Во всяком случае при у- > 65 расстояние
между парой смежных ребер жесткости не дол-
жно быть более 2,0 м.
§ 92. Опорная стойка. Достаточность при-
нятого укрепления стенки над опорой прове-
ряется условным расчетом на устойчивость под
действием опорной реакции фиктивного стержня,
Фиг. 11
сечение которого составлено из опорных. ребер
жесткости (или уголков) и части вертикальной
стенки, выступающей по обе стороны от места
их прикрепления на длину не более 15 &
(фиг. 11).
Свободная длина этого фиктивного стержня
берется равной высоте вертикальной стенки.
Площадь опорных ребер или уголков жест-
кости должна быть проверена на посредствен-
ную передачу давления при допускаемых на*
пряжениях на смятие согласно табл. 4, § 2L
7. Особенности расчета и конструиро-
вания сплошных сварных конструкций
§ 93. Общие замечания. При проектирова-
нии сплошных сварных конструкций надлежит
руководствоваться общими правилами конструи-
рования сплошных конструкций, изложенными
в соответствующих параграфах раздела 6.
§ 94. Сечения сплошных балок. Сечение
составных сплошных балок предпочтительно
составлять из вертикальной стенки и из двух
горизонтальных листов, непосредственно прива-
ренных к стенке.
§ 95. Ослабление сечения. Поверка доста*
точности принятых размеров сварных »балок
производится по сечению брутто.
При наличии пробочных и прорезных со-
единений отверстие последних вычитывается
лишь при проверке напряжений в растянутом
поясе.
§ 96. Расчет поясных швов. Прочность
поясных швов, соединяющих вертикальную
стенку с поясами, проверяется на действие
касательной силы по формулам:
Q • 8
I ~ 07£7? Для швов непрерывных;
* = "7)7 Ю для ШПОНОЧНЬ1Х швов,
где Z —напряжение в шве;
Q — поперечная сила в данном сечении,
приходящаяся на один шов;
дУ—статический момент сечения горизон-
тальных листов одного пояса;
I — момент инерции сечения балки;
Ъ — толщина шва;
X— расчетная длина шва (шпонки);
с — расстояние между центрами шпонок,
И—допускаемое напряжение материала
шва на срез, определяемое согласно § 21,
табл. 10.
§ 97. Приварка поясов балки. Сжатый пояс
балки должен быть соединен со стенкой непре-
рывными швами.
Растянутый пояс может быть присоединен
шпоночным швом при отсутствии опасности
ржавления.
В случае применения шпоночного шва для
конструкций, подверженных действию атмоС’
ферных и других вредных влияний, желательно
между шпонками накладывать облегченные
швы плотности. Вообще же следует предпочесть
непрерывные тонкие швы толстым прерыви-
стым.
§ 98. Ширина поясных листов. Предельная
ширина сжатого пояса двутавровой балки по
условиям его устойчивости принимается рав-
ной 40 5, где о'— толш на пояса (предельная
мощность пояса обусловливается прочностью
присоединения его к стенке).
При ширине пояса больше 40 5 устойчивость
сжатого пояса может быть обеспечена при со-
ответствующих расстояниях между основными
448
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
ребрами жесткости или же расположением до-
полнительных коротких ребер длиной не менее
* 0,75 ширины пояса (стр. 312).
§ 99. Поверка устойчивости стенки в сере-
дине пролета. В случае, когда отношение высоты
стенки к ее толщине -у- >150, необходимо про-
верять устойчивость стенки от действия нор-
мальных напряжений н в случае необходимости
принять меры для увеличения устойчивости
стенки в продольном направлении (например
"укрепление горизонтальными ребрами жестко-
сти).
§ 100. Обрыв горизонтальных листов.
Обрыв горизонтальных листов следует делать
в местах теоретического обрыва в соответствии
с изменением моментов.
В отдельных случаях, если по конструктив-
ным соображениям накладку горизонтальных
листов в сжатом по ясе г ставить нельзя, стыки
1Л — момент инерции вертикального листа;
I — момент инерции всего сечения балки;
— момент сопротивления швов, прикреп-
ляющих полунакладки.
Напряжение t от действия поперечной силы
определяется по формуле:
где — расчетная площадь швов, прикрепляю-
щих полунакладки; .
[tj — допускаемое напряжение материала
шва на срез.
Минимальная ширина накладки должна
быть не менее 5 о, где & — толщина накладки.
Примечание. При назначении размеров накладок
следует обратить внимание на достаточность зазоров между
краями накладок и горизонтальными листами для возмож-
ности наложения горизонтальных отлов.
размещаются так, чтобы напряжение у стыко-
вого шва было меньше или равно допускае-
мому напряжению на сварной шов.
Стык растянутого пояса рекомендуется осу» '
ществлять с дополнительными накладками.
§ 101. Стык вертикального листа. Разно-
видности стыков балок, работающих на момент
и поперечную силу, рассчитываются следую-
щим образом:
1 Стыке накладками без сварки
самого листа встык (фиг. 12,а).
Сечение накладок следует подбирать таким
образом, чтобы их момент инерции и площадь
были бы не меньше момента инерции и пло-
щади вертикального листа. Наибольшее напря-
жение в швах, прикрепляющих накладки, опре-
деляется от суммарного действия момента и
поперечной силы по формуле:
п — /нх® + *2 < [«];
— напряжение от действия момента —
определяется по формуле:
«1
где
=
Мл — момент, воспринимаемый вертикаль-
ным листом;
М — полный, действующий в сечении
стыка момент;
В случае стыка, осуществленного отдель-
ными кусковыми накладками при большом их
числе (фиг. 12, в), таковой разрешается рассчи-
тывать следующим образом:
Горизонтальная сила Д действующая на
данную пару накладок, определяется по фор-
муле:
д
гДв Ун — расстояние между центрами рассма-
триваемых симметрично расположенных отно-
сительно горизонтальной оси балки накладок;
S у2 — сумма квадратов таковых расстояний
всех накладок.
Поперечная сила считается равномерно рас-
пределенной на сумму площадей швов всех
полунакладок.
Напряжение в швах накладок определяется
по формуле: _______
«= У«12+<12<и,
й
”1 —;
i - Q
1 £ Fm '
где Fw— расчетная площадь швов рассматри-
ваемой пары полунакладок;
— сумма расчетных площадей швов
всех полунакладок;
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
449
Q — поперечная сила в сечении стыка.
2. Стык, осуществленный свар-
кой листа встык и кусковыми на-
клад к ам и (фиг. 13).
Напряжение в стыковом шве от действия
момента определяется по.формуле:
ЛГЛ -Я
П1== /с>2 ’
где 1С — момент инерции сечения стыка, со-
стоящего из момента инерции шва встык и мо-
мента инерции сечения накладок;
Н — длина стыкового шва.
Напряжение в стыковом шве от поперечной
силы определяется по формуле:
t- Q
^~Fe+ZFH-
где Fe — расчетная площадь шва встык;
%FH— суммарная площадь сечений всех
накладок.
Наибольшее напряжение в стыковом шве
определяется по формуле:
п — j/ + tj3 М ,
где [п]— допускаемое напряжение материала
шва на растяжение.
Напряжения в швах, прикрепляющих на-
кладки, разрешается определять следующим
образом: горизонтальная сила, действующая на
рассматриваемую пару накладок, определяется
по формуле:
Я = • к,
где , Ян и п — толщина, высота накладки и
среднее напряжение в накладке.
Среднее напряжение в накладке опреде-
ляется по формуле (фиг. 13):
Z
п-----j .
Напряжение от силы В определяется по
формуле*
где Fw, — площадь швов рассматриваемой пары
полунакладок.
Наибольшее напряжение определяется по
формуле: __________
п =; V «234 + £2‘2 < [/}. .
Напряжение от поперечной силы опреде-
ляется по формуле:
#2 = -- 1
Ш
где Fw—расчетная площадь швов одной полу-
накладки;
FH — площадь сечения одной накладки;
tt --определенное согласно предыдущему
напряжение в стыковом шве от поперечной
силы.
3. Стык, осуществленный попе-
речной прокладкой с приваркой
к ней с обеих сторон вертикаль-
ного листа (фиг. 14).
Фиг. 14
Лнимальная толщина накладки прини-
маете равной толщине шва, но не менее 10 мм.
Напряжение от действия момента опреде-
ляется по формуле:
_ Мл
>
w м
где Мл —момент в сечении стыка балки, при-
ходящийся на вертикальный лист;
расчетный момент сопротивления вер-
тикальных швов приварки.
Напряжение от поперечной силы опреде-
ляется по формуле:
где_ф —поперечная сила в данном сечении;
— расчетная площадь двух вертикаль-
ных швов приварки стенки.
Суммарное напряжение:
п = У [t],
где И — допускаемое напряжение материала
шва на срез.
§ 10?. Расчет примыканий балок. Случай
обварки балки по контуру.
Нормальное напряжение в швах, прикре-
пляющих полки балки, определяется по фор-
муле:
M-(yt — ya)-Fn
”1 ~ I. F
м шп
где ?/i — полувысота балки;
I —момент инерции балки;
М—действующий момент;
К п —площадь одной полки;
1 — площадь швов, прикрепляющих одну
полку.
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
29
450
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Наибольшее нормальное напряжение в швах,
прикрепляющих стенку, определяется по фор-
муле:
__ УТ * /
"2 “ 2 • 2 • 0,7 • Л ’
где у2 нс?-— полувысота и толщина стенки.
Перерезывающая сила предполагается вос-
принимаемой всеми швами, прикрепляющими
балку, и определяется по формуле:
где — суммарная площадь всех швов при-
мыкания.
Суммарное напряжение в швах:
для швов полки:
»= У»г-На<И;
для швов стенки:
п —
Швы прикрепления в случае обварки балкп
по контуру разрешается также рассчитывать
по формуле:
где Wvi и Е — расчетные моменты сопро-
тивления и площадь швов обварки по контуру.
Остальные случаи прикреплений (напри-
мер прикрепления при помощи разного рода
накладок) в случае их работы на момент и по-
перечную силу рассчитываются, исходя из пря-
молинейного закона распределения напряжений,
в прикрепляемом элементе от действия момента
и возникающих отсюда усилий в отдельных
участках прикрепляемого сечения.
Поперечная сила считается воспринимае-
мой всеми швами прикрепления.
8. Сквозные конструкции
§ 103. Центрирование стержней ферм. При
конструировании ‘ узлов сквозных ферм линию
центров тяжести сечений каждого стержня над-
лежит, как правило, совмещать с осью по гео-
метрической схеме за исключением тавровых
деече.ний из двух уголков или сечений из одного
уголка,'где центрировать разрешается на бли-
жайшую к обушку уголка риску.
Для малоответетвенных элементов (связи
и т. п.) разрешается центрировать не на гео-
метрическую точку узла, а на проекцию ее на
наружную или внутреннюю кромку -сечения*
§ 101. Жесткость стыков и узлов сквоз-
ных конструкций. В стыках элементов сквоз-
ных конструкций и в узлах должна быть обес-
печена жесткость в направлении, перпенди-
кулярном к плоскости конструкций, не меньшая
жесткости сечевий вне узла или стыка*
§ 105. Выбор сечений стержней. При под-
боре сечений стержней сквозных ферм следует
отдавать предпочтение сечениям симметричным
относительно средней вертикальной плоскости
фермы. В случае применения для неответствен-
ных частей элементов е несимметричным сече-
нием (например сечений из одного уголка) ре-
комендуется располагать соседние элементы
с разных сторон фермы, прикрепляя их с раз-
ных сторон фасонки.
Для уменьшения дополнительных напря-
жений от жесткости узлов рекомендуется попе-
речные размеры сечений, работающих только
на осевую силу, назначать не более Vio геоме-
трической длины элемента.
§ 106. Сечения из одного уголка. Допускае-
мые напряжения в элементах, состоящих из
одного уголка, приклепанного асимметрична
к ферме, принимаются в 0,75 основного напря-
жения. --------------------”
Для неравнобоких уголков, прикрепленных
широкой полкой, допускаемые напряжения не
уменьшаются.
§ 107. Фасонки. Фасонкам в узлах следует
придавать возможно простое очертание, стремясь
к наименьшему числурезов при вырезке фасон-
ки из листа; выкружек и особенно входящих
углов следует избегать*
Фасонкам должны^ быть приданы такие
очертания и размеры, чтобы площадь нетто се-
чения по любому разрезу удовлетворяла усло-
виям прочности при проверке нормальных и •
скалывающих напряжений от усилия, передан-
ного до данного разреза прикрепленными к фа-
сонке элементами.
Длина фасонки вдоль пояса должна быть
достаточна для размещения необходимого коли-
чества заклепок или швов, передающих усилия
от решетки на пояс.
§ 108. Элементы жесткости составных се-
чений. Отдельные ветви составных, а также
многостенчатых сечений должны быть связаны
решетками или плавками, расстояния между
коими определяются по § 117, а также диа-
фрагмами, обеспечивающими совместную работу
всех элементов стержня.
Диафрагмы надлежит располагать в концах
элементов, а также при значительной длине
стержней и по длине их на расстояниях не
реже 4,0 м друг от друга. •
Начальные (ближайшие к узлу) планки дол-
жны быть возможно,более приближены к узлу,
а где позволяет конструкция, вдвинуты в узел*
§ 109. Расчет растянутых стержней. Для
растянутых стержней поверка достаточности
принятого сечения производится по наибольшему
растягивающему усилию по площади нетто
в наиболее ослабленном сечении, принимая за
таковое меньшее по площади разрыва по пря-
мой или зигзагу.
При подсчете нетто сложных сечений сле-
дует отдельно определять невыгоднейшее ослаб-
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
451
ление каждого из элементов, входящих в со-
став сечения.
§ 110. Расчет сжатых стержней. Принятые
сечения сжатых стержней должны удовлетво-
рять:
а) условию прочности:
Р 1
п = —<ы.
где FH относится к ослаблению стержня, за-
клепками, не входящими в состав прикрепления
стержня по концам;
б) условию устойчивости:
Р i
п = ----------< [п],
Р брутто
где ср — коэфициент уменьшения основного до-
пускаемого напряжения при расчете на про-
дольный изгиб, зависящий от X = — гибкости
стержня, где I — свободная длина, г —радиус
инерции стержня. Значения <р даны в § 21 на-
стоящих ТУ и Н.
§ 111. Расчет стержней, работающих на
осевую силу и изгиб. Поверку достаточности
принятого сечения элементов, работающих на
осевую силу и изгиб, следует производить по
той комбинации величин ЛГ и 2V, которая полу-
чается при одном и том же загружении и дает
наибольшие напряжения в крайних фибрах.
При этом поверку разрешается производить:
а) на прочность по формуле:.
Я I. М
п F FF *
-*-н гг н
б) на устойчивость сжатого стержня по
условной формуле:
ЛГ , М
и •— Т? m I тр*
^брутто т г брутто .
При этом <? берется для гибкости в плос-
кости изгиба. Кроме того стержень должен быть
проверен на устойчивость в плоскости, пер-
пендикулярной плоскости изгиба в случае наи-
большей гибкости в этой плоскости при дей-
ствии одной лишь нормальной силы, по фор-
-1™ я
' = ч <М'
Для гибких стержней с гибкостью больше
120 рекомендуется учитывать влияние продоль-
ной силы на напряжения от изгиба, определяя
напряжение по формуле:
П~~~РГ+ WM I1*0 N,±N J ’
где коэфйциеят а для стержней с закреплен-’
ными концами равен:
при действии сосредоточенной поперечной силы ..... 0,80
„ „ сплошной поперечной нагрузки..1,0
, „ момента на концах.......... . ЯК5
М — момент в стержне от действия попВ
речных сил или внецентренных продольных
сил;
1V* — критическая сила стержня, равная
• BI
-у- •
Верхние знаки берутся при совместной лей-
ствии растяжения и изгиба; нижние — сжатия
и изгиба.
§ 112» Конструирование сжатых стержней.
Сжатые стержни надлежит конструировать та-
ким образом, чтобы обеспечить одинаковую
устойчивость по всем направлениям, а также
для всех элементов, входящих в состав сече-
ния, для чего:
1 . При подборе сечения следует стремиться,
чтобы гибкость всего стержня в целом как
в плоскости фермы, так и перпендикулярно
к ней была бы приблизительно одинакова.
2 . Гибкость всех входящих в состав сече-
ния .элементов была бы не более гибкости
всего стержня и не более 40. С этой целью они
должны быть соединены решетками или план-
ками.
§ 113. Свободная длина элементов. Сво-
бодную длину элементов при расчете на про-
дольный изгиб в плоскости фермы следует
принимать: для поясов — расстояние между
центрами смежных узлов; для решетки — рас-
стояние между центрами, прикреплений.
Это расстояние для решетки в предвари-
тельных расчетах разрешается брать равным
80% от теоретической длины элемента.
При изгибе из плоскости фермы за свобод-
ную длину сжатого пояса следует брать рас-
стояние между связями или прогонами, закреп-
ленными за неподвижные точки; для решетки—*
теоретическую длину элемента.
Примечание. Опорный сжатый раскос прп рас-
чете на продольный изгиб приравнивается к элементам
пояса.
При пересекающихся стержнях, один из которых сжат,
а. другой растянут, точку пересечения можно считать за
неподвижную как в плоскости фермы, так и перпандикултдр-
но к ней. f
При пересечении стержней, и» которых один сжат
а другой не участвует в работе, свободная длина стержня
в плоскости ферм принимаемся равной расстоянию между
точками пере сечения; перпендикулярно плоскости ферм по
формуле:
но не менее расстояния между узлом и точкой пересечения
элементов; ' •
здесь Ji — момент инерции неработающего стержня;
I, — я „ сжатого
т — отношение длины поддерживающего стержня
к сжатому.
При пересечении двух сжатых элементов точки нере^
сечения не учитываются при определении свободной длины.
§ 114. Устойчивость составных стержней.
При проверке устойчивости стержней составных
сечений, ветвн которых соединены решетками
или планками, в расчет, следует вводить наи-
меньшее значение ? (определяемое из табл.З,
§ 21) в следующих двух предположениях:
1. В случае изгиба стержней в плоскости,
перпендикулярной плоскости соединительной
решетки.
2. В случае изгиба стержня в плоскости
соединительной решетки.
В первом случае коэфициент ? определяется
по гибкости:
где — свободная длина стержня в плоскости
изгиба; г* — радиус инерции сечения всего
стержня относительно оси, параллельной плос-
кости соединительной решетки.
452
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
Во втором случае коэфициент опреде-
ляется по приведенной гиЛости:
где =* ------гибкость всегоИетержня;
Гу w
I#— свободная длина всего стержня при
изгибе в плоскости соединительной решетки;
Гу — радиус инерции сечения всего стержня
относительно осн, перпендикулярной плоскости
соединительной решетки:
10 а — —гибкость одной ветви стержня;
го
— свободная длина ветви, равная расстоя-
нию между соседними узлами соединительной
решетки или центрами крайних заклепок пла-
нок или расстоянию в свету между планками
при приварке планок;
г0 — радиус инерции сечения одной ветви
стержня — берется относительно оси, проходя-
щей через центр ее тяжести перпендикулярно
к плоскости решетки.
Примечания: 1. При расчете на продольный из-
гиб стержней, ветви которых соединены на всем протяжении
хотя бы с одной стороны сплошным листом (коробчатые,
Н-образные сечения), коэфициент 9 определяется как для
стержней сплошного или замкнутого сечения. *
2. При расчете на продольный изгиб составных стерж-
ней5 соединенных прокладками или шайбами (два уголка,
два швеллера и т. п.)г проверку их по приведен! ой гибко-
сти производить не требуется, т. е. стержни считаются ра-
ботающими слитно.
Расстояние между скрепляющими шайбами должно быть
не более 40 г для сжатых стержней и не более 80 г для
растянутых, где г — минимальный радиус инерции одной
ветви.
§ 115. Поперечная сила в сжатых элементах.
Соединительные решетки и планки составных
стержней рассчитываются на условную попе-
речную силу, равную 1,5% от наибольшего рас-
четного сжимающего усилия стержня. В случае
наличия реальной поперечной силы (например
при поперечном изгибе), превышающей 1,5% сжи-
мающего усилия, решетку необходимо рассчи-
тывать по реальной поперечной силе без учета
вышеуказанной условной поперечной силы про-
дольного изгиба.
§ 116. Расчет решеток. По найденной по-
перечной силе Q соединительная решетка рас-
считывается по обычному способу расчета
сквозных ферм в предположении постоянного
значения Q по всей длине стержня.
При наличии нескольких решеток, располо-
женных в параллельных плоскостях, величина Q
распределяется поровну между этими решет-
ками.
Примечание. За свободную длину сжатых элемен-
тов решетки принимается расстояние между центрами при-
крепления элемента к ветви стержня. В случае устройства
перекрестной решетки за свободную длину элемента надле-
жит принимать 0,5 его длины как при изгибе в плоскости,
так и из плоскости решетки.
§ 117. Расчет планок. Планки рассчиты-
ваются следующим образом (фиг. 16):
сила, срезывающая планку:
2в ’
момент^ изгибающий планку:
M=JLh_.
, 4
Усилие, срезывающее крайнюю заклепку:
М * #тах
ИТ
центрами тяжести
центрами тяжести
где 5 — расстояние между
сечений ветвей стержня;
— расстояние между
соседних планок;
п—количество заклепок, прикрепляющих
каждый конец планки;
^-—расстояние между каждой парой закле-
пок с одной стороны планки, симметрично
расположенных относи-
тельно ее середины;
атах то же рас-
стояние между крайними
заклепками, прикрепляю-
щими каждую сторону
планки.
Примечание. При-
веденные формулы для расчета
планок относятся к случаю
расположения их в двух парал-
лельных плоскостях; если
ветви стержней соединены
лишь одним рядом планок, то
величины Tl и удваиваются.
Допускаемые напря-
жения при расчете со-
единительных решеток
надлежит принимать со-
гласно § 21, т. е. те же,
- что и при расчете основ-
ных элементов кон-
струкции.
§ 118. Учет изгиба
гибких элементов. Се-
чения гибких элементов
кроме проверок по § ПО
и 111 должны быть про-
верены на изгиб под
действием собственного
веса. При этом расчете суммарное напряжение
от осевой силы и момента не должно превосхо-
дить допускаемого.
b
Фиг. 16
9. Особенности расчета и конструирова-
нии сквозных сварных конструкций
§ 11 9, Общие замечания. При проектирова-
нии элементов сквозных сварных конструкций
рекомендуется применять цельные прокатные
профили, избегая по возможности составных
сварных сечений.
В случае неизбежности применения состав-
ного сечения надлежит конструировать тако-
вое из возможно меньшего количества состав-
ных частей.
Расчет ферм ведется в предположении шар-
нирности узлов.
§ 120. Центрирование стержней ферм.
Центрирование стержней надлежит производить
согласно правилам § 103.
В случае отступления от правильной цен-
трировки надлежит учитывать влияние допол-
нительного момента от эксцентриситета.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
453
§ 121. Свободная длина элементов при иро-
верке гибкости? Свободную длину элементов
при определении их гибкости следует прини-
мать согласно § 113 за исключением свободной
длины элементов решетки в плоскости фермы,
каковую разрешается принимать равной 0,9 тео-
ретической длины элемента,
§ 122. Расчет планок составного стержня.
Приваренные планки рассчитываются согласно
§ 117 на срезывающую силу:
Т-ЯЬ:
2Ь
и на момент:
М= ЯЬ- (фиг. 17),
4
где — расстояние между центрами тяжести
планок;
Ъ — расстояние между центрами тяжести
ветвей.
Планки' могут привариваться как вна-
хлестку, так и впритык.
Наибольшее напряжение в шве принимается
равным:
п = wf -Н2< И,
где «1—напряженпе от момента;
t — напряжение от срезывающей силы.
10. Подкрановые балки
§ 123- Расчетная нагрузка. Нагрузки на
подкрановые балки н габарит мостовых кранов
должны быть даны заказчиком при составлении
проекта.
§ 124. динамический коэфициент. При
определении моментов и поперечных сил в под-
крановых балках расчетные вертикальные дав-
ления накаток крана умножаются йа динами-
ческий коэфициент 1,10.
§ 125. Тормозные усилия. При расчете
подкрановых балок учитываются следующие
предельные горизонтальные усилия:
1. Продольное торможение (при остановке
мостового крана),принимаемое равным0,1 Р-н,
где Р — расчетное вертикальное давление на
каток, п — число тормозных колес на балке.
2. Поперечное торможение (при остановке
тележки с грузом), принимаемое равным:
0,l«3+<?W
п0
где Q—вес груза;
q— вес тележки;
п — число тормозных колес тележки;
«о — полное число колес тележки.
Значения тормозных усилий обычной интен-
сивности принимаются в 0,5 от величин, приве-
денных впп. 1и2 настоящего параграфа (§ 11).
Примечания: I. В случае отсутствия специальных
указаний число тормозных колес принимается равным поло-
вине всего числа колес.
2 . При неимении данных о весе тележки разрешается
принимать q =. 0,3 Q.
3 . Усилие от поперечного торможения распределяется
между подкрановыми балками пропорционально их боковым
жесткостям. ,
4 . При особо быстро действующих или особо медленно
работающих кранах тормозные усилия получаются умноже-
нием соответствующей вертикальной нагрузки на выражение:
' v
10/’
где v — скорость движения в м/сек\
t — время остановки при торможении в оек.
5 . При кранах с ручным приводом торможение не учи*
тывается.
§ 126. Расчет на торможение., При расчете
подкрановых балок на действие тормозных сил
предполагается, что силы эти восппинимаются
только нагруженным поясом балки без учета
внецентренноети приложения тормозных сил.
§ 127. Прогиб балок. Наибольший допускае-
мый прогиб подкрановых балок принимается
согласно § 33.
§ 128. Уголки или ребра жесткости. Уголки
или ребра жесткости в подкрановых балках
должны быть обязательно плотно пригнаны или
приварены к горизонтальным полкам верхнего
пояса. В тяжелых подкрановых балках для
увеличения устойчивости вертикальной стенки
и укрепления горизонтальных полок уголков
пояса возможно сжатую зону балок между
нормальными уголками или ребрами жееткости
укреплять дополнительными коротышами или
короткими ребрами.
§ 129. Расчет поясных заклепок. Заклепки
поясных уголков должны быть рассчитаны на
равнодействующую от вертикального давления
катков крана и скалывания от изгиба*
Давление от катка крана принимается рас-
пределенным на длину 600 мм, если большее
расстояние не оправдано расчетом.
§ 130. Конструирование верхнего иояса.
В случае невозможности передать равнодей-
ствующую указанных усилий на поясные за-
клепки вертикальный лист проектируется вы-
ступающим за наружную грань верхних поясных
уголков и затем пристрогивается заподлицо
с обушками уголков.
При этом необходимо иметь горизонтальный
лист, покрывающий уголки.
Примечание, В случае наличия дополнительных
вертикальных коротышей или коротких ребер, расположенных
не реже чем через 60 см, плотно пригнанный или приварен-
ных к горизонтальным полкам верхнего пояса, разрешается
не производить пристрожки вертикального листа, принимая
на коротыши или ребра не более 6О>.С вертикального усилия
и передавая остаток на поясные закЛепки.
§ 131. Температурные швы. Подкрановый
путь большой длины должен иметь темпера-
турные расширительные стыки, которые реко-
мендуется совмещать со сквозными темпера-
турными швами несущих конструкций.
454
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 132. Типы рельсов. Для крановых рельсов
могут быть приняты:
а) квадратное или прямоугольное железо
(ОСТ 9 и 13);
б) рельсы железнодорожного типа;
в) рельсы специального типа.
§ 183. Определение ширины рельса. Полез-
ная ширина головки рельса определяется по
формуле: '
ь=*
са (без дина-
где Р — наибольшее давлени
мической надбавки);
-D — диаметр колеса;
К — удельное давление на рельсы, прини-
маемое равным 40—60 къ/см2.
При интенсивно работающих кранах Ъ бе-
рется с запасом в 1 см.
Указанные значения удельного давления К
принимаются при стальных бандажах колеса
крана.
При других колесах крана удельное давле-
ние К определяется в зависимости от скорости
v движения крана, а именно*
Материал колеса Значения К кг/см* при
v = 0 м/сек ъ — 2,5 м/сек
ч^гунное колесо j 25 1 12,5
Мелкое стальное колесо | 40 20
При промежуточных значениях скорости
движения крана величина К определяется по
линейной интерполяции.
§ 134. Прикрепление рельсов. Прикрепле-
ние рельсов к подкрановой балке должно обес-
печивать:
а) надежность против горизонтального сме-
щения и опрокидывания;
б) возможность смены рельсов, по мере из-
нашивания;
в> центрировку давления на ось балки;
г) удобство рехтовки пути.
§ 185. Габарит кранов. Уровень низа ферм
над крановым путем принимается до габариту
кранов и во всяком случае не ниже наивысшей
точки кранового моста плюс ЮС мм.
§ 136. Стык рельсов. Стык рельсов не дол-
жен совпадать с концом балки, а должен быть
перемещен от последнего на длину, равную
двойному расстоянию от головки рельса до
верха вертикального листа.
11. Особенности распета и конструиро-
вания сварных подкрановых балок
§ 137. Общие замечания. При проектирова-
нии сварных подкпановых балок надлежит ру-
ководствоваться указаниями, изложенными в раз-
делах X „Подкрановые балки" и VII „Сплошные
сварные конструкции*.
§ 138. Расчет горизонтальных швов верх-
него пояса. Горизонтальные швы, прикрепляю-
щие верхний пояс к вертикальной стенке,
рассчитываются ’с учетом непосредственной
передачи вертикальной нагрузки на швы по
аналогии с § 129, приняв распределение давле-
ния на длину в 400 мм.
Напряжение шва проверяется по формуле:
где = -fl?jTj (обозначения по § 96);
$2 — напряжения от непосредственного дей-
ствия вертикальной нагрузки.
§ 139. Ребра жесткости. В подкрановых
балках следует обратить особое внимание на
расстановку ребер жесткости. Ребра жесткости»
поставленные согласно указаниям в § 89—
91, должны быть приварены к поясам и верти-
кальным листам непрерывными швами.
12. Колонии
§ 140. Крановая нагрузка. Колонны, несу-
щие подкрановые балки, рассчитывают^ на
опорные реакции балок как вертикальные, так
и горизонтальные без учета динамического коэ-
фициента.
§ 141. Распределение тормозных усилий.
Тормозное усилие от тележки с грузом распре-
деляется между колоннами пропорционально их
жесткостям.
Направление этой силы считается возможным
в обе стороны при любом положении тележки.
§ 142. Конструирование колонн. Колонны
промышленных зданий, несущие крановую на-
грузку, следует проектировать возможно более
жесткими в направлении поперечной конструк-
ции здания для вое принятия эксцентричной
нагрузки от горизонтальных сил.
С целью придания поперечной жесткости
зданию в целом, а также для обеспечения нор-
мальной работы крана (что характеризуется
разностью перемещений точек между осями
подкрановых балок на уровне рельсов) рекомен-
дуется фермы приклепывать или приваривать
к колоннам верхним и нижним поясами, а также
устраивать жесткие горизонтальные связи по
нижним поясам ферм.
В продольном направлении колонны реко-
мендуется делать более гибкими во избежание
больших температурных напряжений, передавая
продольные горизонтальные силы на специ-
альные вертикальные продольные связи.
§ 143. Устойчивость стенки сплошных ко-
лонн. Предельная ширина Ъ стенки сплошных
составных колонн по условиям устойчивости
определяется соотношением:
Л-<50,
О
где о— толщина стенки.
При — >50 устойчивость стенки может
быть обеспечена введением продольных ребер
жесткости-
/ &
В противном случае (при-£->50 и отсут-
ствии продольных ребер жесткости) стенка не
вводится в расчетное сечение колонны.
Горизонтальные ребра жесткости ставятся
по условию обеспечения устойчивости поясов
и во всяком случае не реже, чем через 2 м,
§ 144. Опорная заделка. Для удобства мон-
тажа и достижения большей устойчивости кон-
струкции рекомендуется колонны проектировать
заделанными в опорах.
§ 145. Продольный изгиб. Свободную длину
колонн йри расчете на продольный изгиб раз-
решается принимать для простых случаев
согласно таблице на стр. 81.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
Расчетная длина колонн многоэтажных
зданий, поддерживающих перекрытия по метал-
лическим балкам, принимается равной высоте
этажа при условии неизменной связи балок
с колоннами, т. е. приклепки, приварки или
присоединения на болтах.
§ 146. Литые опоры колонн. Литым (чугун-
ным или стальным) башмакам должны быть
приданы- такие размеры, чтобы они удовле-
творяли условию прочности по любому сечению.
При этом башмакам следует придавать та-
кую форму, чтобы все их элементу были по
возможности одинаковой толщины, смягчая
резкие переходы плавными кривыми.
§ 147. Клепаные и сварные башмаки. Кле-
паные и сварные башмаки должны быть рас-
считаны по наибольшему. расчетному усилию;
в случае невозможности пристрожки или фрезе-
ровки торцов все усилие целиком передается
через заклепки или сварные швы, связывающие
тело колонны с башмаком.
§ 148. Расчет пристроганных торцов. При
передаче давления от колонны на фундамент
через чугунную или стальную плиту . пристро-
ганный торец колонны рассчитывается на
смятие с допускаемым напряжением, равным
1,5 основного. При этом верхняя поверхность
опорной плиты также должна быть пристрогана.
§ 149. Расчет опорных плнт. Опорные
плиты рассчитываются на изгиб по линии на-
ружного очертания колонны (а — а н Ь — Ь)
§ 150. Анкерные болты. Расчет анкерных
болтов разрешается производить на условное
усилие, определяющееся из уравнения моментов
опорных усилий относительно центра тяжести
сжатой зоны (фиг. 19):
2? —----------
?/
§ 151. Заделка анкерных болтов. Анкерные
болты должны быть заделаны в бетон на до-
статочную глубину для передачи усилия через
сцепление железа с бетоном.
При ограниченной глубине заделки анкеры
должны быть надежно закреплены в ан верных
балках или шайбах, передающих все усилие на
бетон.
При применении второго способа заделки
сцепление между бетоном и болтом не учиты-
вается.
§ 152. Конструкция анкеров. Для упроще-
ния и ускорения монтажных работ анкерные
болты разрешается заливать в бетон при бето-
нировании фундамента с оставлением в верх-
ней части свободного канала глубиной до 500 мм
и диаметром 150 мм.
Дыры для анкеров в башмаках колонн
должны быть запроектированы с достаточными
допусками для передвижения колонн во время
установки.
13. Опорные части
§ 153. Расчет опорных частей. Расчет
опорных частей следует производить по вели-
чине наибольшей опорной реакции, умноженной
в соответствующих случаях на динамический
коэфициент.
В опорных частях ферм и балок, опираю-
щихся на стены или столбы, следует стремиться
к центрированию давления.
Для пролетов до 15 м разрешается приме-
нение плоских подушек.
Для пролетов до 30 м включительно реко-
мендуется ставить тангенциальные опоры.
При пролетах более 30 м рекомендуется
переходить к катковым опорам.
§ 154. Расчет шарнирных опор. Расчет
опорных подуптек, плит и нижних балансиров
неподвижных опор производится в предположе-
нии равномерного распределения давления по
всей площадке передачи.
При поверке достаточности принятых раз-
меров балансиров многокатковых опор разре-
шается считать нагрузку равномерно распреде-
ляющейся между всеми катками.
§ 155. Расчет шарннров и катков. Радиусы
кривизны соприкасающихся частей определяются
поверкой на смятие в местах касания по фор-
мулам стр. 399—400.
II. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОСТОВЫХ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ КРАНОВ1 (ПРОЕКТ)
1. Общие положения
В зависимости от режима работы подъем-
ные краны разделяются на три группы:
1 В Технические условия и нормы на проектирование
примышленных зданий изд. 1934 г. не вошли приведенные в из-
дании 1331 г. „Специальные дополнительные ТУ и И конструк-
ций крановых устройств*, так как имелось в виду издание спе-
1-я группа — краны для ненапряженной
работы, редко нагружаемые полным грузом,
которыми пользуются не систематически, а толь-
ко в известных случаях, а также краны для
цнальных норм. Ввиду того что до настоящего времени
такого издания нет, ниже помещен проект „Технических
условий на проектирование мостовых электрических краяов“,
разработанный Гиистальмостом.
456
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
силовых' станций, которыми пользуются для раз-
работки и сборки механизмов во время ремонта.
2-я группа — краны нормальные для посто-
янной работы с весьма переменным режимом;
сюда относятся краны для обслуживания меха-
нических цехов немассового производства, краны
сборочных мастерских машиностроительных за-
водов, краны литейных мастерских, складов,
обслуживающих немассовое производство, и т.п.;
краны, которыми пользуются для перемещения
грузов всевозможной величины (в пределах грузо-
подъемности) и работа коих не носит характера
постоянной и систематической, завися от изме-
няющейся потребности в перемещении грузов.
3-я группа — краны дж напряженной ра-
боты постоянного характЛа, которыми поль-
зуются систематически для Жремещения грузов
приблизительно одинаковой 1Жтичины, близкой
к предельной грузоподъемноЖи кранов; сюда
Относятся все тяжелые литейЖде краны, а так-
же краны, обслуживающие щюизводства мас-
сового характера, каковым например является
металлур1ическое производство; далее краны
для интенсивных перегрузочных работ как
с сыпучими, так и со штучными грузами в пор-
тах и на железнодорожных станциях, перегру-
зочные сооружения для угля, руды и тому
подобных сыпучих грузов.
При расчете и конструктивной разработке
деталей ферм и механизмов крана надлежит
руководствоваться режимом работы крана и со-
ответственно ему назначать как допускаемые
напряжения, так и тип выбираемых конструкций.
2. Металлические конструкции, кранов
1) Материалы
§ 1. Для металлических конструкций кра-
нов надлежит применять металл с механиче-
скими свойствами, указанными в табл. 1, § 21 ТУ
и Н1 за исключением сварочного металла, для
которого принимается наименьшее временное
сопротивление: на растяжение 30 къ/мм-> на
срез — 24 о/мл2.
Примечание. Для всех расчетных элементов
конструкций кранового устройства рекомендуется применять
прокатную сталь 3. Применение сталей 1 и 2 возможно при
отсутствии стали 3.
§ 2. Направляющими для движения гру-
зовых тележек могут быть:
а) шины квадратного или прямоугольного
сечения (ОСТ 9 и 13);
б) рельсы рудничного типа (ОСТ 31);
в) рельсы с обстроганной верхней головкой,
а также рельсы „недокат*.
2) Допускаемые напряжения
§ 8. При статических расчетах допускаемые
напряжения принимаются согласно табл. 2, § 21
ТУ и Н (стр. 437).
Примечания: 1. При проверке действительных
напряжений в расчетных элементах допускаются откло-
нения на ± бо/о по отношению к напряжениям, указан-
ным в табл. 2.
2. В исключительных случаях, предусмотренные
специальными техническими условиями, разрешается
увеличивать приведенные в табл. 2 величины допускае-
мых напряжений, ко не выше предела пропорциональ-
ности, принимаемого в 0,9 предела текучести (табл. 1).
3. Допускаемое*напряжение для главных напряже-
ний принимается равным основным допускаемым на-
пряжениям, указанным в табл. 2.
4. В конструкциях, применяемых в горячих цехах
и регулярно подвергающихся нагреву, при отсутствии
z Технические условия и нормы на проектирование
металлических конструкций, изд. 1934 г. (см, стр. 434).
теплоизоляционной защиты допускаемое напряжение
снижается на ЮО «з/еж*.
5. В сжатых стержнях при проверке их устойчи-
вости на продольный изгиб допускаемые* напряжения
уменьшаются умножением на коэфициент у продольного
изгиба согласно табл. 3, § 21 ТУ и Н (стр. 437).
Допускаемые напряжения для прокатногб
материала на срез принимаются согласно табл. 4,
§ 21 ТУ и Н (стр. 438).
Допускаемые напряжения при расчете за-
клепочных и болтовых соединений принимаются
согласно табл. 7,8 и 9, § 21 ТУ и Н (стр. 438 и 439).
Допускаемые напряжения для сварных швов
при J? = 3000 къ/см2 принимаются согласно
табл. 10, § 21, ТУ и Н (стр. 439).
8) Нагрузки и расчетные напряжения
§ 4. За основные нагрузки принимаются:
Л. Собственный вес кранового устройства,
условно принимаемый равномерно распределен-
ным по длине сооружения.
2. Полезная нагрузка + собственный вес
грузовой тележки.
За дополнительные нагрузки при-
нимаются:
3. Ветер при рабочем состоянии кранового
устройства в случае установки последнего вне
здания. При этом давление ветра принимается
в 25 кг/м?.
4. Нормальная тормозная сила, принимаемая
в V? от полного давления на каждый тормозной
бегунок грузовой тележки.
5. Снег в случае, если крановая установка,
имеющая сплошной настил, установлена вне
здания. Нагрузка от снега принимается по
0СТ
вкс 453э/3-
Заслучайные нагрузки принимаются:
6. Ветер при нерабочем состоянии крано-
вого устройства в случае установки последнего
вне -здания. При этом давление ветра прини-
мается 250 кг/м? при установке на берегу моря
или рек и 200 кг/м2 во всех прочих случаях.
7. Температурные воздействия, учитывае-
мые в случае применения статически неопреде-
лимой схемы сооружения (например безраскос-
ных ферм) и при его установке вне здания.
§ 5. Усилия, возникающие в элементах
кранового устройства при действии подвиж-
ной нагрузки и определяемые согласно правилам
теории сооружений в предположении статиче-
ского действия нагрузки, должны быть приве-
дены к расчетным усилиям умножением на
поправочный коэфициент щ учитывающий влия-
ние переменности нагрузки, толчков, инерцион-
ного воздействия вращающихся масс грузовых
элементов, колебания канатов и т. п.
Таблица 11
Значение поправочных коэфициентов у.
Группа кранов Поправочный коэфициент Примечание
1 1,0
2 1,20
3 1,40
3 1,50-1,60 Для грейферных кранов, работающих при помощи поворотных тележек или поьоротных кранов, шар- нирных кранов и т. п.
§ 6. Усилия, возникающие в элементах
кранового устройства, при действии постоян-
ной нагрузки (собственный вес ферм, площадок
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
4ЛТ
и т. п.) должны быть приведены к расчетным
усилиям умножением на поправочный коэфи-
циент fc, учитывающий толчки и прочие дина-
мические воздействия на конструкцию при ее
передвижении и зависящий от скорости пере-
движения конструкции.
Таблица 12
Значение поправочных коэффициентов к
Группа кранов Поправочный коэфициент к
1 1,0
2 и 3 1,1 при скорости передвижения до 60 м/Мин 1,20 „ „ , „ свыше 60 „
§ 7. При расчете давления ветра на кра-
новое устройство принимаются следующие коэ-
фициенты заполнения' ферм:
а) при треугольной или раскосной решетке . . . 0,40
б) „ шпренгельной решетке . . •.......... 0,50
в) для сплошных ферм (балок).......... . 1,0
§ 8. Расчетные напряжения определяются по
формулам:
А. Решетча ты е системы, 1 В случае
сжатия,
а) Проверка на прочность.
1) При действии основных нагрузок:
п = —£——
(принимается низший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок:
п = kNp + +® ~^ ^бопол
(принимается высший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
б) Проверка на устойчивость.
1) При действии основных нагрузок:
<[»3
брутто
(принимается низший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок: ,
_ №Р ~Ь №\д + Q) + 2 аопол < Г ,
^брутто .
(принимается высший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2. В случае одновременного действия сжа-
тия и поперечного изгиба:
а) Проверка на прочность.
1) При действии основных нагрузок:
№р + Р^-|-<?) №(д + Q
F„ +—
(принимается низший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок:
kNp + 4- О) + ,
рМ(д+ Q) + ^Мдопол т ,
rr п
(принимается высший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2),
б) Проверка на устойчивость:
1) При действии основных нагрузок:
п = ^jp + ^to + Q) + ^1f(g + Q) [(г]
^брутто W брутто
(принимается низший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок:
„ fc^ + ^V(g + <3) + ^0W0J
брутто
, 4- Q) + ^допол Глл1
^брутто J
(принимается высший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
Примечание. <р принимается для гибкости стержня
в плоскости изгиба.
В этих формулах:
к — поправочный коэфициент, принимаемый по табл. 12;
Np — статическое усилие в рассматриваемом элементе
при действии постоянной нагрузки;
И — поправочный кээфициент, принимаемый по табл. 11;
^07 + <?) “*полвое статическое усилие в рассматриваемом
элементе при действии всей подвижной нагрузки (тележка 4-
груз;;
—изгибающий момент от непосредственного
действия подвижной нагрузки на пояс фермы, принимаемый
ЛГтах — Где -О-*полное давление на бегунок грузовой
тележки, а к—длина панели (расстояние между двумя сосед-
ними узлами); влиянием изгибающего момента от собствен-
ного веса стержней пренебрегают;
~~ площадь сечения элемента нетто;
^брутто ” и »’ брутто;
«р — коэфициент уменьшения напряжения при продоль-
ном изгибе;
WHemtn0 ~~ момскт сопротивления сечения нетто;
~ •• « ” брутто;
^бополсУмма усилий от дополнительных нагрузок;
^^допол — ю моментов» » я
Б. Сплошные системы (балки, р я-
м ы). 1. Изгибающие моменты:
1) При действии основных нагрузок:
кМ g±Q)
п = — "w' ' [п1
(принимается низший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок:
fcM + 4- Q) + ^допол г ,
п =----------------------------< [»]
(принимается высший предел допускаемых на-
пряжений по табл. 2).
Примечание. При одновременном действии поги-
бающего момента и нормальной силы (сжатия или растяже-
ния) напряжения определяются по формулам сложного
сопротивления.
2. Поперечные силы:
.1) При действии основных нагрузок:
i =- ЭД
брутто
(принимается низший предел допускаемого на-,
пряжения по табл. 2),
*58
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
2) При действии основных и дополнитель-
ных нагрузок;
$__№Qp 4~ + Q) + < pj
Ъ^брутти
{принимается высший предел допускаемого на-
пряжения по табл. 2).
В этих формулах:
1с и рь — поправочные козфициенты, прини-
маемые по табл. 12 и 11,
Мр и Ур — изгибающий момент и попереч-
ная сила в сечении при действии постоянной
нагрузки;
+ ®(0 + Q)“ Ж0 же ПРИ Девствпи по“
движной нагрузки; Ш
^Мдопо.г ^допол ~ шмма изгибающих мо-
ментов и поперечных сиЖ сечении при действии
дополнительных на грузов
8 брутто “ статическЖ момент брутто соот-
ветствующей части сечения;
о — толщина стенка,
^брутто — момент инерции брутто относи-
тельно главной осп.
§ 9. Необходимая ширина Ъ шины (рельса)
определяется по формулei
, “^max
Ь=1Гк
где 7>тах — наибольшее давление колеса в «г
без поправочных коэфициептов;
d— диаметр колеса (сталь 2) в см;
К — допускаемое приданной скорости на-
пряжения смятие в кг/см2, которое вычисляется
по формулу:
70
1 + 0,345 v* *
причем v — скорость движения крана или те-
лежки в м/сек.
§ Ж Прогиб от действия наибольшего под-
нимаемого рабочего груза и тележки не должен
превосходить:
а) для ферм мостовых кранов пролетом до
20 м---;
8U0
б) свыше 20 м — —.
Расчет прогибов производится при действии
статической нагрузки (без учета поправочных
коэфициентов).
§ п. Если крановое устройство снабжено
консолью (вылетом), то необходимо, чтобы ври
самом невыгоднейшем положении грузовой те-
лежки уклон пути (и консоли) от прогиба кон-
соли был не более 0.003.
3» Основные требования расчета и
конструирования
> 1) Общее
§ 12. Расчет металлических' конструкций
производится на основании правил теории соору-
жений, допуская расчленение всего сооружения
на отдельные, плоские системы п учитывая
только основные напряжения в элементах.
В качестве таковых следует принимать:
а) в сквозных конструкциях — нормальные
напряжения, равномерно распределенные по
сечению стержня, отвечающие соединению
всех элементов в сооружении идеальными шар-
нирами;
б) в сплошных и рамных конструкциях—г
нормальные напряжения от изгиба и от осевого
усилия, а также касательные напряжения и со-
ответствующие им главные.
§ 13. За расчетные пролеты конструкций
принимаются расстояния между центрами их
опорных точек.
§ 14. Все основные несущие части, работаю-
щие на изгиб или осевое усилие, должны
быть жесткого профиля. Применение плоского
железа в качестве самостоятельного сечения не.
разрешается.
§ 15. Для основных рабочих элементов не
допускается:
* а) применение листов или фасонных про-
филей толщиной менее 4 мм, если бы даже по
расчету получились профили меньших толщин;
для вертикальных стенок сплошных балок этот
предел повышается до 6 мм;
б) п рименение уголков с полкой шири-
ной менее 45 мле в основных рабочих эле-
ментах.
§ 16. Прикреплять рельсы (шины) возможно
шурупами, стяжными болтами или посредством
прикрепляющих подкладок на заклейках. Рас-
стояние между прикрепляющими элементами
диаметра d принимается I 20 d; при располо-
жении заклепок в шахматном порядке полушаг
берется 1 10(7-
Если шины или рельсы вводятся в расчет
сечения балки, то соединительные шурупы или
заклепки должна быть проверены на передачу
соответствующих скалывающих сил. Рекомен-
дуется для смягчения ударов рельсы (шины)
в стыках срезать „на ус<£.
§ 17. В случае применения сварки раз-
решается шину приваривать к поясу балки пре-
рывистым швом. Длина шва — не менее 60 мм;
та*- — не более 400 мм. Если шина или рельс,
вводится в сечение, необходимо руководство-
ваться § 16 настоящих ТУ н Н.
2) Заклепочные и болтовые соединения
§ 18. При проектировании и расчете за-
клепочных и болтовых соединений надлежит
пользоваться § 36—52 ТУп Н 1934 г.
3) Сварные соединения
§ Ж При проектировании и расчете свар-
ных соединений надлежит пользоваться § 53—75
ТУ и Н 1934 г.
4) Сплошные конструкции (балки)
§ 20. Наименьшая высота сплошной бал би
назначается из условия расчетного прогиба
(см. §10).
§ 21. При проектировании и расчете сплош-
ных балок надлежит пользоваться следующими
параграфами ТУ и Н 1934 г.: 75, 78—83, 87—91*
91-102, 128, 139.
§ 22. Заклепки поясных уголков должны
быть проверены на равнодействующую от вер-
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
459
тикального давления катков грузовой тележки
и скалывания от изгиба балки по формуле:
Здесь:
Q — наибольшая поперечная сила в рас-
сматриваемом сечении балки;
8 — статический момент соответствующей
части пояса балки;
1Т — момент инерции брутто относительно
горизонтальной оси;
е — шаг заклепок; в случае двух рядов за-
х:лепок (в шахмат) шаг е принимается по линии
одного ряда заклепок;
Dmax — давление катка грузовой тележки;
т— число поясных заклепок, размещенных
на условной длине пояса в 600 мм.
В случае невозможности передать равнодей-
ствующую указанных усилий на поясные за-
клепки вертикальный лист проектируется вы-
ступающим за наружную грань верхних пояс-
ных уголков и затем пристрогивается заподлицо
с обушками уголков. При этом необходимо иметь
горизонтальный лист, покрывающий уголки.
При наличии дополнительных вертикальных
коротышей или коротких ребер, расположенных
не реже чем через 60 ел, плотно пригнанных или
приваренных к горизонтальным полкам верхнего
пояса, разрешается не производить пристрожки
вертикального листа, принимая на коротыши
или ребра не более 60% вертикального усилия
и передавая остаток на поясные заклепки.
§ 23. Расчет прикрепления рабочей балки
(главной) к концевой балке следует вести по
максимальной опорной реакции, увеличенной на
20%.
§ 24. Горизонтальные швы, прикрепляющие
верхний пояс к стенке балки, должны быть про-
верены аналогично §22 по формуле:
Здесь:
Q, Лг и £>тах имеют те же значения,
что и в § 22;
а — расстояние от нижней поверхности гори-
зонтальных листов до верха шины или. рельса
(в предположении передачи давления под углом
в 45°).
§ 25. В целях уменьшения воздействия тер-
мических напряжений рекомендуется парные
стыковые накладки ставить с относительным
смещением на 3 толщины накладки; также
и ребра жесткости рекомендуется ставить не
в одном сечении балки.
5) Сквозные конструкции (фермы)
§ 26. Расчет растянутых н сжатых стерж-
ней производится по формулам § 7, причем для
сжатых стержней обязательна проверка на проч-
ность и на устойчивость.
§ 27. Предельная гибкость. Гибкость эле-
ментов конструкций не должна превышать:
1) для основных сжатых стержней (пояса главных
ферм и крайние раскосы) ... . . . ............... ЮО
2) для всех прочих стержней главной фермы .... 130
3) „ сжатых стержней вспомогательных ферм . . . 150—180
4) „ всех прочих стержней вспомогательных ферм,
а также гориглнталъных вспомогательных ферм . 180—220
§ 28. При расчете и проектировании стерж-
ней ферм надлежит пользоваться следующими
параграфами ТУ и Н 1934 г.: 103—104, 106—108,
112-122.
§ 29. При наиболее невыгодных условиях
(одновременное действие груза, сил торможения
и давления ветра или при действии ветра
на ненагруженный неподвижный кран) коэфи-
циент устойчивости крана должен быть не ме-
нее 1,25.
§ 30. Краны, установленные на открытых
эстакадах, при отсутствии стен должны быть
снабжены перилами вдоль поперечных балок
моста крана. Ширина получающегося хода дол-
жна быть не менее 400 ле.
§ 31. Тележка и мост крана должны быть
снабжены буферами или деревянными подуш-
ками, способными воспринять удар крана (или
тележки) об упор, или при встрече двух кранов,
работающих на одном пути.
§ 32. Конструкция крана в целом должна
удовлетворять всем требованиям правил о кра-
нах НКТруда 1932 г.
§ 33. Все детали, образующие конструкцию
крана, должны быть изготовлены в соответствии
с рабочими чертежами.
III. СПЕЦИАЛЬНЫЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
И НОРМЫ КОНСТРУКЦИЙ РЕЗЕРВУАРОВ И ГАЗГОЛЬДЕРОВ 1
1. Проектирование
§ 1 (187). Расчет и конструирование резер-
вуаров производятся согласно основным ТУ
и Н с ниже’следующими дополнениями и изме-
нениями.
§ 2 (188). Газгольдеры и резервуары от-
носятся ко II классу сооружений согласно клас-
сификации Единых норм.
§ 3 (189). Ветровая и снеговая нагрузки
для резервуаров и газгольдеров принимаются
согласно Единым нормам, причем обе они счи-
таются основными нагрузками.
Кроме того газгольдеры должны проверяться
па ветровую нагрузку в 250 кг/м* в качестве
случайной нагрузки'при втором пределе основ-
ных допускаемых напряжений. Типовые газ-
гольдеры и резервуары проверяются на снего-
вую нагрузку интенсивностью:
для южной полосы...................60 кг/м*
„ средней ...................90 „
„ северной „ 120 „
§ 4 (190). Швы стенок и днищ резервуаров
и все швы газгольдеров помимо условий проч-
ности должны 'удовлетворять также и требо-
ваниям плотности.
1 Перепечатано ив книги „Металлические конструкции
п сооружения41. Технические условия и нормы проектиро-
вания и возведения-4, изд. 1931 г.
46'0
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 5 (191). Крыши резервуаров для нефте-
продуктов (бензин, керосин, сырая нефть и пр.)
должны обладать плшыхи швами.
§ 6 (192). Газгольдеры н резервуары для
хранения нефтепродуктов и растительных масел
устраиваются с плоскими днищами на песчаном
основании, передающими давление нагрузки;
резервуары для целей водоснабжения, помещае-
мые на водонапорных башнях, устраиваются
с днищами плоскимп или пространственными
(сферическими или коническими) в зависимости
от основания, на котором они покоятся,
§ 7 (193). Разрешается крыши резервуаров
под нефтепродукты, спирт и масляные продукты
устраивать на деревянных или железных стро-
пилах; тип крыши рекомендуется плоский с не-
большим уклоном (1:2(«адиуса), конический
с уклоном 1:3 радиЖа или сферический
с подъемом до 1:15 диатЖтра.
В водонапорных башнЖ при открытых баках
резервуары рекомендуетв покрывать кони-
ческой крышей с уклоном 1:3 радиуса или
окружать деревянным шатром; при этом в за-
крытых башнях (каменных) покрытием является
крыша самого водоемного сооружения. В газ-
гольдерах высоту сферы колокола рекомен-
дуется принимать равной 1:15 диаметра газ-
гольдера.
§ 8 (194). Нанвыгоднейшуш высоту клепа-
ных вертикальных цилиндрических резервуаров
с плоскими днищами разрешается определять
по методу акад. В. Г. Шухова, данному в при-
ложении (стп.461).
§ 9 (195). Напряжения в стенках резервуа-
ров рассчитываются в условном предположении
наполнения их доверху водой, при этом напря-
жение каждого пояса стенки рассчитывается
на уровне, расположенном на 300 леи выше ниж-
него горизонтального шва рассматриваемого
пояся %
Примечания: 1. При назначении резервуаров под
жидкости с другим удельным весом у, отличным от удель-
ного веса воды, соответствующее изменение нагрузки учиты-
вается при условном расчете на воду изменением допускае-
мых напряжений в отношении 1: 7.
2. Независимо от расчёта минимальная толщина железа
принимается для стенок резервуара 4 леи из-за условий воз-
можности плотной чеканки кромок.
§ 10 (190). Днища резервуаров диаметром
до 25 м делаются толщиной 4—6 для доста-
точной надежности против ржавления и действия
почвенных солей. Днища резервуаров диаметром
больше 25 м делаются толщиной 6—8 мм (с ок-
райкой или без таковой).
§ 11 (197). В вертикальных ^бзервуарах
с числом поясов до 6 включительно при разной
толщине стенок все пояса располагаются теле-
скопически (каждый пояс располагается внутри
нижележащего пояса). В резервуарах с числом
поясов больше 6 расположение верхних 6 поя-
сов принимается телескопическое, следующих—
ступенчатое. В вертикальных резервуарах е оди-
наковой толщиной стенок, а также в горизон-
тальных резервуарах и в резервуарах для газ-
гольдеров расположение поясов — ступенчатое.
§ 12 (198). Для стенок резервуаров рекомен-
дуется применение целых листов, без- вставок.
§ 13 (199), Негерметические крыши резер-
вуаров покрываются кровельным железом на
деревянной обрешетке.
Герметические крыши делаются либо из
железа 2—3-^лс на льняной прокладке, пропитан-
ной суриком, без чеканки кромок, либо из желе-
за 4-^л, с чеканкой кромок.
§ 14 (200). Вертикальные швы клепаных
резервуаров рекомендуются следующих типов:
А. Швы внахлестку двух- и трех-
рядные (с обычным к. п. д. 0,60—0,75).
В. Швы впр итык с повышенным к. п. д.:
1) Д вухрядные с равными накладками
(к. п. д. около 0,80).
2) Т рех- и четырехрядные швы с разными
накладками с к. п. д. 0,85—0,90 (фиг. 20 и 21.)
3) Ш вы с зигзагообразными накладками с
к. п. д. 0,9—0,95 для резервуаров газгольдеров
больших емкостей.
§ 15 (201). Тип кольцевых швов в верти-
кальных стенках резервуара, а также всех швов
в днище и крыше рекомендуется однорядный
внахлестку.
§ 16 (202). Диаметр заклепок определяется
по формуле:
d — У 5о — а,
где d — диаметр заклепок в см, о — толщина
железа в см на — постоянная величина, имею-
щая следующие значения: для швов внахлестку—
а = 0,4 см; для швов впритык — а = 0,6 см.
Полученный по последней формуле теорети-
ческий размер округляется до ближайшего стан-
дартного диаметра.
§ 17 (203). Шаг заклепок в вертикальных
швах резервуара определяется по расчету; мини-
мально# значение шага 3 d, максимальное значе-
ние— 9о, где 6 — толщина железа.
§ 18 (204), Расстояние между рядами за-
клепок в многорядных швах в шахмат приме-
няется следующее:
а) для швов внахлестку двухрядных е —
0,6
б) для швов впритык двухрядных с равными
накладками и для швов внахлестку трёхряд-
ных — е — 0,5 t, где t — шаг заклепок;
в) для швов впритык с разными наклад-
ками согласно Фиг. 20 и 21. '
§ 19 (205). Расстояние от центра заклепок
до ярая листа:
lt5dc + о,зг,
где dc — диаметр отверстия и & — толщина листа
(второе слагаемое берется на чеканку).
§ 20 (206). В сварных резервуарах надлежит
применять плотные швы, избегая потолочной
сварки. В сварных стенках прикрепление их
к днищу производится приваркой игольника по
верхней и нижней его кромке и непосредственно
листа к днищу (фиг. 22).
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
Процесс сварки листов днищ должен быть
симметричным с последовательностью сварки от
центра днища к его периферии.
ФиГ. 22
Фиг. 23
§ 21 (207). При приварке днищ к клепаным
стенкам приварка и чеканка производятся со-
гласно фиг. 23.
§ 22 (208). Для стенок телескопов и коло-
кола газгольдера применяется железо толщиной
2—3 дм* с однорядными швами внахлестку на
льняной прокладке, пропитанной суриком.
§ 23 (209). В газгольдерах размеры затворов
(чашек) определяются в зависимости от емкости
и условий работы газгольдеров, толщина их
рекомендуется 5—20 лсл«.
§ 24 (210). В целях удешевления клепки тон-
ких , листов газгольдеров (уменьшения коли-
чества заклёпок) для последних разрешается
применять специальные заклепки с уширенной
головкой размером:
при диаметре заклепки 6 мм .... 8 .и.и
диаметр головки 16 мм ....... 18 „
высота головки 6 мм ......... 7 „
Для таких заклепок шаг рекомендуется при-
нимать: при диаметре 6 мм—25 лл, при диаметре
8 мм—30 лж.
3* Изготовление
§ 25 (211). Материал листов должен быть
выпрямлен перед разметкой, причем нагревание
й удары молотом не допускаются.
§ 26 (212). Пробивка дыр должна произ-
водиться перед обрезкой или острожкой и валь-
цовкой.
§ 27 (213). Края листов должны быть под-
готовлены к Чеканке посредством обрубки,
острожки или автогенной резкой и скошены
под углом.
§ 28 (214). Оттяжка углов листов должна
производиться при вишнево-красном калении.
§ 29 (215). Клепаные швы резервуаров,
а- также швы чашек газгольдеров должны быть
уплотнены чеканкой, каковую рекомендуется
производить только с внешней стороны.
* Примечание, В тонких листах колокола и теле-
скопов газгольдеров, где чеканка не допускается, кромки
подбиваются тупой чеканкой с наружной и внутренней сто-
рон и прокрашиваются суриком с обеих сторон.
§ 30 (216). Днище и первый пояс резерву-
ара должны быть склепаны и прочеканены на
стеллажах.
Перед опусканием на основание днище ис-
пытывается наливом воды или жидкости, для
которой предназначен резервуар, на высоту
150 мм; оно должно быть при этом совершенно
непроницаемым.
§ 31 (217). По окончании возведения кор-
пуса резервуара готовый резервуар должен быть
испытан водой или нефтяными продуктами до
уровня верхнего угольника.
Если наполнение резервуара этим путем не
представляется возможным, испытание должно
быть сделано пропитыванием внутренних швов
керосином и обследованием утечки с внешней
стороны. Обнаруженные таким образом утечки
должны быть уничтожены.
§ 32 (218). Испытание плотных крыш резер-
вуаров производится применением внутреннего
давления воздуха, равного не менее 12 деле вод.
ст., с промачиванием всех швов мыльным раство-
ром. Все обнаруженные утечки должны быть
уничтожены.
§ 33 (219). Швы телескопов и колокола
газгольдера испытываются тем же путем: газ-
гольдер при' этом наполняется воздухом до
наивысшего положения колокола; обнаруженные
неплотности устраняются легкой подбивкой кро-
мок. Ролики при испытании должны быть отре-
гулированы по направляющим.
Приложение к § 8 (194)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАИВЫГОДНЕЙШЕЙ ВЫСОТЫ
КЛЕПАНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИТЕ- •
СКИХ РЕЗЕРВУАРОВ С ПЛОСКИМИ ДНИЩАМИ
ПО МЕТОДУ АКАД. В. Г. ШУХОВА
Определение наивыгоднейшей высоты про-
изводится по следующим формулам:
а) для резервуаров с разной толщиной сте-
нок:
Я = /ч (1)
где Н—-высота резервуаров в см;
к — толщина железа в см, эквивалентная
весу дна и покрытия (включая вес железных
стропил, колонн, перекрышек дна и крыши,
заклепочных головок и пр.);
п • (О
а ~ t • (1 + р) ’
при этом п — допускаемое напряжение железа
на растяжение в кг/см2;
ср — средний к. п. д. шва;
7 — вес жидкости в кл/см* (при условном
расчете на воду 7=0,001кг/ем%);
р. — дробь, выражающая отношение веса
перекрышек и заклепочных головок стенок ре-
зервуара к весу стенок:
0,08-0,12;
б) для резервуаров с одинаковой толщиной
стенок (резервуары малых емкостей):
F-X2
ito2 (1 -|- ;Л)а ’
где о — толщина стенок в еле;
V — объем резервуаров в смР.
Прочие буквенные обозначения те же, что
и выше.
Предел применимости последней формулы
до значения:
F = K^(l + fji)3
Выше этого значения для определения вы-
соты надлежит пользоваться формулой (1).
Примечание. Полученная по этим фо мулам тео-
ретическая высота резервуара округляется до размера, крат-
ного применяемой ширине листа.
462
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
IK НОРМЫ И ИНСТРУКЦИИ ДЛЯ СТАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ СИЛЬНОГО ТОКА 1 (ВЫДЕРЖКИ)
1. Нормы
Область применения норм
§ 1. Ни же помещенные нормы относятся
ко всем воздушным линиям сильного тока как
с голыми, так и с изолированными проводами
за исключением контактного оборудования же-
лезных дорог и линий, предназначенных специ-
ально для полевых сельскохозяйственных работ
(электропахота, электроплантаж п пр.).
Примечание. Участки линий сильного тока, про-
видящие по заселенным мест™, либо пересекающие желез-
ные, шоссейные или канатные Ирроги, судоходные или сплав-
ные реки, телеграфные и оиИализационные провода или
провода линий сильного тока, Иол жны быть спроектированы
с повышенной надежностью поИробым правилам, утвержден-
ным Всесоюзным электротехниЖским съездом (ВЭС) или Цен-
тральным электротехническим Вветом (ЦЭС).
2. Общие условий проектирования
§ 2» Провода могут быть выполнены из
меди, алюминия, стали и железа, а также из
сплавов алюминия и сплавов меди (бронза).
Могут применяться и биметаллические провода.
8. Опоры для воздушных линий сильного
тока могут быть изготовлены из дерева, железа
(стали) и железобетона, причем допускается
одновременное применение на дайной линии
опор, выполненных из разного материала.
§ 4. Применяемые на линиях электропере-
дачи опоры отличаются:
1) по способу закрепления на них проводов;
2) по условиям расчета и степени надеж-
ности;
3) по положению и назначению их на линии;
4) но характеру конструкции.
Анкерными называются опоры, к кото-
рым провода прикрепляются помощью на-
тяжных гирлянд с глухими зажимами или
штыревых изоляторов с сильной вязкой. Эти
опоры рассчитываются со значительным коэфи-
циентом запасав предположении весьма неблаго-
приятных условий действия продольных сил,
вызываемых обрывом проводов или тросов.
Являясь конструкциями значительной жесткости
и прочности, анкерные опоры ограничивают
пределы возможных разрушений линии в случае
действия аварийных нагрузок и используются
обычно как опорные точки при монтаже про-
водов.
Полуанкерные опоры по своему назначению
и условиям расчета не отличаются от анкерных.
Различие между этими двумя типами заклю-
чается лишь в способе закрепления проводов:
к полуанкерной опоре провод прикрепляется
помощью одной или двух поддерживающих
гирлянд, расположенных под углом и захваты-
вающих провод в двух точках. Зажимы в обоих
случаях должны быть глухими. В случае при-
менения штыревых изоляторов полуанкерные
опоры, очевидно, ничем не будут отличаться от
анкерных.
Промежуточными опорами называются такие,
к которым провода прикрепляются помощью
поддерживающей гйрлявды или штыревых изо-
ляторов с нормальной вязкой, причем расчет
таких опор производится на облегченные усло-
вия действия продольных сил. В зависимости
от условий расчёта различают промежуточные
опоры нормального типа и промежуточные
опоры усиленного типа; последние рассчитывают
на более тяжелые условия загружения, чем п ервы е.
В зависимости от положения на линии раз-
личают концевые опоры, подвергающиеся по-
стоянному действию одностороннего тяжения
проводов и тросов, например опоры в конце или
начале линии у подстанции и пр., и угловые
опоры, располагаемые в точках, где изменяется
направление линии.
Концевые опоры являются, очевидно, опо-
рами анкерного типа и отличаются от них лишь
условиями расчета.
Угловые опоры могут быть и анкерными и
промежуточными.
Все опоры, которые по основным геометри-
ческим размерам, схеме или деталям конструк-
ции, а также по условиям расчета отличаются
от нормальных, принятых для данной линии
типов, носят название специальных, например
опоры для скрутка проводов, переходов а пр.
Специальные опоры могут быть всех указанных
выше типов.
По характеру конструкции опоры разде-
ляются на жесткие и гибкие.
Жесткой называют такую опору, котопая
при действии внешних расчетных нагрузок
получает настолько малые деформации, что ими
можно пренебречь как при расчете проводов и
тросов, так и при расчете конструкции самой
опоры. Все анкерные опоры должны быть вы-
полнены как опоры жесткого типа.
Гибкой называют такую опору, которая при
действии внешних расчетных нагрузок получает
настолько значительные деформации, что ими
нельзя пренебречь ни при расчете проводов и
тросов, ни при расчете конструкций самой
опоры. Гибкие конструкции можно применять
лишь в качестве промежуточных опор.
§ 5. Расстояние между анкерными опорами
не должно превышать 3 км в случае применения
как жестких, так и гибких промежуточных опор.
На прямом участке возможна замена анкерных
опор пол у анкерными или промежуточными опо-
рами усиленного типа, причем в этом случае
для промежуточных опор усиленного типа при-
менение выпускающих и скользящих зажимов не
разрешается.
Для линий электропередач любого напря-
жения, проходящих в районах, где гололед
заведомо не наблюдается, а также независимо
от района для линий электропередач с номи-
нальным напряжением не свыше 20 кв возможно
ограничиться применением лишь промежуточных
опор нормального типа.
§. 6. При наибольшем провисании провода,
исчисленном в соответствии с указаниями § 11,
расстояние наинизшей точки его от земли не
должно быть менее:
1) при пересечении мощеных и шоссейных
дорог 6 м для проводов низкого и 7 м для про-
водов высокого напряжения;
х Приводимые ниже .Нормы и инструкция для стати-
ческого расчета электрических воздушных линий сильного
тока* взяты из „Электротехнических правил й норм*1 Глав-
энерго УЭС (изд. 1933 г.). Нормы и инструкция даны не пол-
ностью. Приведены лишь те параграфы, которые имеют от-
ношение к конструкции металлических опор. Данные о рас-
чете проводов н фундаментов под опоры следует смотреть
в упомянутых выше „Электротехнических правилах и нормах*.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
463:
> 2) при пересечении грунтовых дорог постоян-
ного пользования 6 лс как для проводов низкого,
так и проводов высокого напряжения;
3) при пересечении несудоходных и нееплав*
вых рек 5 м для проводов низкого и 6 м для
проводов высокого напряжения, считая от
уровня льда зимой, но не менее 3 м над уров-
• нем высоких вод в половодье;
4) во всех остальных случаях (кроме преду-
смотренных особыми правилами) 5 м для про-
водов низкого и б м для проводов высокого
напряжения.
Примечания: 1. Указанные наименьшие расстоя-
ния относятся к линиям электропередач с номинальным
напряжением до 110 ке включительно; для линий с но-
минальным напряжением в 154 и 320 кв указанные расстоя-
ния повышаются соответственно на О»б и 1,0 м,
2. Указанные в данном параграфе требования относятся к нор-
мальному состоянию линии электропередачи. Увеличение
стрел провеса, вызываемого разного рода ненормальными
факторами (обрыв проводов, неравномерная нагрузка проводов
гололедом, нагревание током короткого замыкания и т. п.)
при определении габаритных расстояний не учитывается не-
зависимо от способа подвески провода.
§ 7, Если для районов, в которых предпо-
лагается сооружение линии передачи энергии,
имеется, достаточно продолжительный и надеж-
ный ряд наблюдений над скоростью ветра и его
направлением, над температурой воздуха и над
интенсивностью н удельным весом гололеда,
могущего образоваться на проводах, то при
определении наиболее невыгодного сочетания
внешних сил, действующих на линию передачи
энергии, и температур надлежит исходить из
означенных данных.
При отсутствии же наблюдений надлежит
производить расчеты, исходя из следующих дан-
ных: наивысшая температура 4- 40°Ц, наинизшая
температура — 40°Ц5 скорость ветра (при высоте
опор, не превышающей 30 м) — 20 м/сек.
Расчетную толщину и удельный вес голо-.
деда р этом случае устанавливают в зависи-
мости от общей характеристики района в отно-
шении интенеивности гололедных образований.
При этом различают: а) районы, где гололеды
вовсе не наблюдаются (район 0); б) районы со
средней интенсивностью гололедных образо-
ваний (район I)f в) районы с сильными гололе-
дами (район £1); г) районы с особенно сильными
гололедами (район III). Расчетные условия для
указанных районов определяются следующими
данными:
Районы Толщина слоя Удельный вес
гололеда гололеда
О — —
I 10 0,9
И 20 0,5
' III 30 0,5
При наличии гололеда расчетная темпера-
тура принимается равной — 5°Ц.
В районах, где наблюдения отсутствуют, но
по условиям местности могут быть ожидаемы
особенно сильные ветры, а также гололеды
исключительной интенсивности, особенно высо-
кие или низкие температуры, приведенные выше
величины должны быть соответственно изме-
нены.
Если высота опоры превышает 30 м, то при
расчете как проводов, так и опоры надлежит
учитывать увеличение скорости ветра в зависи-
мости от высоты. Это требование не распро-
страняется однако на те случаи расчета, когда
провода предполагаются покрытыми гололедом.
§ 8» Исчисление давления ветра на опоры,
провода и тросы надлежит производить, исходя
из следующих основных положений: давление
ветра на плоскость, нормальную к направлению
ветра, определяется по формуле:
р = ct Ft»2,
где р — давление ветра на плоскость в кг;
F — величина площади, подверженной дей-
ствию ветра, в <м2;
® — скорость ветра в м/сек,
а — коэфициент, величина которого прини-
мается 0,09.
Давление ветра на цилиндрическую поверх-
ность, ось которой нормальна к направлению
ветра, определяется по той же формуле, причем
в этом случае F представляет собою величину
площади диаметрального сечения цилиндра и?
величина коэфициента « принимается равг*
ной 0,06.
Если направление ветра образует угол 6
с плоскостью или осью цилиндра, то величина
давления, действующего нормально к плоскости
или оси цилиндра, определяется по формуле:
р = a Ft'2 sin 6,
где р, F, v и « имеют указанные выше значениям
При расчете опор проводов и тросов направле-
ние ветра предполагается горизонтальным.
Примечание. При средней скорости ветра20 м/сек
давление ветра на 1 3ta плоскости, нормальной к направлению.
ветра, равно 86 кг/м?, и давление на 1 м* диаметрального
сечения цилиндра, ось которого нормальна к направлению'
ветра, равно 24 кг(м9.
§ 11. Определение максимального прови-
сания проводов и тросов надлежит производить
для того из указанных ниже двух случаев,
который дает наибольшую стрелу провеса про-
водов и тросов.
1) Провода и тросы покрыты слоем голо-
леда, температура — 5°Ц, ветер отсутствует.
2) Ветер и гололед отсутствуют, темпера-
тура — наивысшая.
3. Общие условия расчета опор
§ 26. Для определения высоты опор надле-
жит исходить из наименьшего допускаемого-
(см. § 6) расстояния наинизшей точки провода
от земли и из наибольшей стрелы провеса про-
вода, определяемой согласно указаниям § 11.
§ 27. Анкерные и полу анкерные опоры
должны быть рассчитаны для следующих слу-
чаев нагрузки:
1) провода и тросы не оборваны;
2) оборваны все провода одного пролета
при необорванных тросах;
3) оборваны все тросы одного пролета при
необорванных проводах;
4) оборваны два провода одного пролета,
дающие наибольший крутящий момент на опору
тросы не оборваны;
5) оборван один трос, дающий наибольший,
крутящий момент на опору; провода не обор-
ваны.
Примечание. Для анкерных и полу анкерных опор,
несущих лишь два провода, расчет на крученое (п. 4) дела-
ется в предположении обрыва одного провода. Принимается,
что обрыв проводов и тросов (пп. 2—5) происходит П|.И —5°Ц
и ветре, причем гололед считается сброшенным.
Элементы опор должны быть рассчитаны
по наибольшим усилиям, полученным при на-
грузках, указанных в пп. 1—5.
В районах с сильными или особенно силь-
ными гололедами (районы И и III) помимо рас-
чета по указанным выше схемам (пп. 1—5)
надлежит .проверить конструкцию опор на изгиб
и кручение в предположении обрыва провод gel
464
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
или тросов при несброшенном гололеде, дей-
ствии ветра и температуре —5°Ц.
Расчет производится согласно следующим
схемам:
Район И: а) к опоре подвешено не более
четырех проводов: оборван один провод при
необорванных тросах или один трос при необо-
рванных проводах;
б) к опоре подвешено более четырех про-
водов: оборвано два провода при необорванных
тросах или один трос при необорванных проводах.
Район III: а) к опоре подвешено не более
двух проводов: оборван один провод при не-
оборванных тросах или адин трос при необо-
рванных проводах; Ж
б) к опоре подвешен» более двух проводов:
оборвано два провода п» необорванных тросах
или один трос при неоЛванных проводах»
§ 28. Концевые ожод должны быть рас-
считаны для следующж случаев нагрузки:
1) провода и тросы не оборваны;
2) ооорваны все провода кроме двух, даю-
щих наибольший крутящий момент на опору;
3) оборваны все тросы кроме одного, даю-
щего наибольший крутящий момент.
Принимается, что обрыв проводов и тросов
(пн. 2 и 3) происходит при —5°Ц и ветре, причем
гололед считается сброшенным, за исключением
районов II и III, где при обрыве проводов голо-
лед предполагается несброшенным.
Примечание. Для концеэой опоры с двумя проводами
по а» 2 надо принимать во внимание обрыв лишь одного провода.
§ 29. Промежуточные опоры усиленного
типа должны быть рассчитаны для следующих
случаев нагрузки:
1) провода и тросы не оборваны;
2) оборваны два провода в одном пролете,
дающие наибольший изгибающий момент на
опору; тросы не оборваны;
3) оборваны два провода в.одном пролете,
дающие наибольший крутящий момент на опору; ’
тросы не оборваны. Принимается что обрыв
проводов происходит при —5°Ц и ветре, причем
гололед считается сброшенным.
§ 30. Промежуточные опоры нормального
типа должны быть рассчитаны для следующих
случаев нагрузки:
1) провода и тросы не оборваны;
2) оборван один провод, дающий наибольший
изгибающий момент на опору; тросы не обо-
рваны;
3) оборван один провод, дающий наибольший
крутящий момент на опору; тросы не оборваны.
Принимается, что обрыв провода происхо-
дит при — и°Ц и ветре, причем гололед счи-
тается сброшенным.
Примечание. В районах П и III (§-7) применение
промежуточных опор нормального типа не допускается, и
все промежуточные опоры должны быть рассчитаны как
усиленные согласно указаниям § 29.
§31 . Все опоры должны быть проверены
^на действие нагрузок и сил, соответствующих
/ монтажным условиям как при подъеме самой
опоры, так и при монтаже проводов и тросов.
§ 32. Силами, действующими на опору при
необог*Еаяных проводах и тросах, надлежит
считать:
1) собственный вес опоры;
2) вес изоляторов и покрытых гололедом про-
водов и тросов, приводящийся на данную опору;
3) давление ветра на опору, действующего
нормально к направлению линии;
4) давление ветра на обледеневшие провода
и тросы, действующего нормально к направле-
нию линии.
При расчете угловых опор давление ветра
на конструкцию (п. 3) исчисляется ’в предпо-
ложении направления ветра, параллельного оси
траверсы опоры; давление ветра на провода
(п. 4) исчисляется на основании этого же пред-
положения.
При расчете угловых опор во всех случаях,
а также при расчете всех опор, у которых
тяжения с обеих сторон неодинаковы (в том
числе и концевых, для которых тяжение е одной
стороны можно считать практически равным
нулю), следует к перечисленным усилиям при-
бавить равнодействующую тяжений всех прово-
дов и тросов в обоих пролетах; тяжения должны
быть исчислены при —5°Ц, гололеде и ветре,
действующем параллельно оси траверсы опоры.
Примечания:!. В районах с особенно сильными
ветрами надлежит производить проверочный расчет опоры
в предположении действия ветра принятой максимальной
скорости, причем гололед в этом случае считается отсут-
ствующим-
^ЛЗсли оба смежных пролета или хотя бы один из них менее
критического, то в таком случае следует проверить опору
на действие усилий, имеющих место при наиннзшей тем-
пературе и при отсутствии ветра и гололеда.
§ 33. Силами, действующими иа анкерную
или полуанкерную опору при оборванных про-
водах или тросах одного пролета (§ 27), следует
считать:
1) собственный вес опоры;
2) вес изоляторов и свободных от гололеда
проводов и тросов, приходящийся на данную
опору;
3) равнодействующую тяжений всех необо-
рванных проводов или тросов при —5°Ц, сбро-
шенном гололеде и ветре, действующем нор-
мально к направлению линии;
4) давление ветра на опору, действующего
нормально к направлению линии;
5) давление ветра на необледеневшие не-
оборванные провода и тросы, действующего нор-
мально к направлению линии.
При расчете опор для гололедных районов II
и III в случае обрыва проводов или тросов,
покрытых гололедом (§ 27), силами, действую*
щими на анкерную или полуанкерную опору,
следует считать:
1) собственный вес опоры;
2) вес изоляторов, обледеневших проводов
и тросов, приходящийся на данную опору;
3) равнодействующую тяжений всех необо-
рванных проводов и тросов при—5°Ц, несброшен-
ном гололеде и ветре, действующем нормально
к направлению линии;
4) давление ветра на опору, действующего
нормально к направлению линии;
5) давление ветра на обледеневшие. необо-
рванные провода и тросы, действующего нор-
мально к направлению линии.
При расчете угловых опор направление
ветра на конструкцию опоры, провода и тросы
принимается в соответствии с указаниями § 32.
Для полуанкерных опор следует учитывать
уменьшение тяжений в проводах вследствие
отклонения гирлянд изоляторов.
§ 34. Силами, действующими на про межу*
точную опору усиленного типа при обрыве двух
проводов в одном из пролетов и на промежу-
точную опору нормального типа при обрыве
одного провода, следует считать:
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИИ И НОРМЫ
465
1) собственный вес опоры;
2) вес изоляторов и свободных от гололеда
проводов и тросов, приходящийся на данную
опору;
3) равнодействующую тяжений всех необор-
ванных проводов н тросов при —б°Ц, сброшен-
ном гололеде и ветре, действующем нормально
к направлению линии;
4) давление ветра на опору, действующего
нормально, к направлению линии;
5) давление ветра на необледеневшие не-
оборванные провода и тросы, действующего
нормально к направлению линии.
При расчете угловых опор направление
ветра на конструкцию опоры, провода и тросы
принимается в соответствии с указаниями § 32.
При глухих зажимах и подвесных изоля-
торах следует учитывать уменьшение тяжения
в проводе вследствие отклонения гирлянд изо-
ляторов и прогиба опоры.
При выпускающих и скользящих зажимах
тяжение провода при обрыве определяется рас-
четом или опытными данными в соответствия
с конструкцией зажима.
§ 35. При расчете всех оиор кроме анкер-
ных и пблуанкерных в случае обрыва проводов
может быть принято во внимание поддерживаю-
щее действие .тросов, а в случае применения
штыревых изоляторов — поддерживающее дей-
ствие и необорванных проводов, но при этом
добавочные усилия, передающиеся от опор
к тросам и проводам, должны быть учтены при
расчете этих последних.
§ 36. При исчислении давления ветра на
провода, тросы и конструкцию опоры надлежит
руководствоваться основными указаниями § 7 и 8.
. Величина ветровой нагрузки, действующей
на конструкцию опоры, определяется по факти-
ческой площади элементов конструкции, под-
верженных давлению ветра. Для решетчатых
опор в расчет вводятся две решетки (перед-
няя — наветренная и задняя — подветренная),
причем давление ветра на 1 м2 поверхности для
обеих решеток принимается одинаковым.
В предварительных расчетах металлических
решетчатых опор при определении ветровой
нагрузки вместо фактической площади стержней
решеток , можно вводить площадь, ограниченную
контуром теоретической схемы опоры, умно-
женную на следующие коэфициенты:
для опор о широкой базой 0,3—ОД
„ „ узкой „ 0,5—0,6,
которые учитывают как наветренную, так и
подветренную решетку опоры.
Нагрузка от давления ветра на опору до 30 м
высотой может приниматься равномерно распре-
деленной по высоте.
При расчете простейших опор малой высо-
ты допускается относить нагрузку от ветра к
вершине опоры.
Для опор высотой больше 30 м расчет на-
грузок от ветра производится с учетом измене-
ния величины давления ветра в зависимости от
высоты, причем и в этом случае в целях упро-
щения расчета давление ветра на 1 ж2 можно
считать постоянным по высоте опоры и равным
давлению, исчисленному для наивысшей точки
опоры.
§ 87* Величины напряжений, допускаемых
при расчетах опор, выбираются в соответствии
с назначением опоры и условиями ее работы.
Ниже указаны величины допускаемых напря-
жений, принимаемых при расчете железных
конструкций опор любого типа и их закрепле-
ний в грунте в условиях загружения, отвечаю-
щих нормальной работе линии (§ 32).
Все указанные в разделе „Металлические
.опоры" допускаемые напряжения могут быть
повышены на 20 % в следующих случаях:
1. Для районов I и II при расчете нормаль-
ных и усиленных промежуточных опор в слу-
чае обрыва проводов (§ 29 и 30). Для района III
повышение напряжений в этом случае не допу-
скается.
2. Для всех районов при расчете опор всех
типов на действие нагрузок, отвечающих усло-
виям монтажа (§ 31).
§ 88. Определение усилий в элементах кон-
струкций опор надлежит производить в соот-
ветствии с предполагаемыми условиями закре-
пления их в грунте.
4. Металлические опоры
§ 89* Основным материалом для изготовле-
ния опор является сталь марки 3 с временным
сопротивлением 37-44 кг/мм2 и относительным
удлинением 22%. В случае отсутствия стали
марки 3 допускается применение иных марок
металла.
Временно впредь .до перехода заводов на
выпуск исключительно- материала гарантиро-
ванного качества разрешается применять не-
маркированное, так называемое торговое же-
лезо.
Применяемые для изготовления опор про-
фили железа торгового качества не должны
иметь внешних пороков, и пробные образцы в
форме полос, вырезанных из профиля, должны
выдерживать без надрывов, трещин и прочих по-
вреждений изгиб в холодном состоянии на 180° во-
круг цилиндрического стержня, диаметр которого
равен толщине испытуемого образца. Для каждого
сорта металла испытывается не менее двух
образцов от партии до 10 га и добавочно не
менее чем по одному образцу от каждых по-
следующих 10
Примечание. Выполнение особо ответственных
конструкций из торгового железа не допускается.
§ 40. Основное допускаемое напряжение [п]
на растяжение, простое сжатие и изгиб для
маркированной стали в случае действия нагру-
зок согласно § 32 (нормальные условия работы
линий) принимается равным 0,4 среднего значе-
ния временного сопротивления, установленного
для данной марки стали. В частности для
стали марки 3 принимается [w] = 1600 кг/см2.
Для железа торгового качества принимается
[n] = 1200 кг/см2.
Производные допускаемые напряжения опре-
деляются путем умножения основного допу-
скаемого напряжения [п] на коэфициент С, зна-
чение которого приводится в табл. 13.
Примечания. 1. Модуль нормальной упругости
для стали принимается равным Е=2 100 000 кг[см\
2. При расчетах на растяжение, простое сжатие и из-
гиб действительные напряжения определяются с учетом
ослабления сечений заклепочными и иными отверстиями (по
площади сечения нетто). Напряжения в растянутых болтах
определяются по площади внутреннего диаметра нарезки.
3. Для заклепок с потайными головками, работающих
на отрыв, допускаемое напряжение понижается на 25°/о.
Зак. 3800 — Металлические конструкции.
80
466
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 13
Объект Допускае- мое напря- жение на Коэфигщент Примечания
Основные эле- менты /инс- трукций , . • Заклепки . . . скалывание срез 0,75 а) 0,67 б) 0,8 а) Заклепки в про-
Болты (кроме анкерных) . . омятио отрыв срев J 1,7 2,0 0,8 0,6 |а) 0,6 б) 0,8 битых отверстиях б) Заклепки в рас- сверленных отвер- стиях а) Черные болты
смятиаЖ 1,2 2,0 в сверленых от- верстиях
Анкерные бол* ты растяяЛие 1,0 1,0 0,75 б) Точеные болты в сверленых от- верстиях
§ 41. В случае соединения частей кон-
струкции помощью электросварки (дуговой) при
расчете швов принимают следующие допускае-
мые напряжения при надлежащем качестве
сварки:
сжатие.......1 000 кг/см?
растяжение. . . . 900 „
срез......... 720 „
§ 42. В сжатых элементах, расчетная дли-
на которых I превосходит более чем в 10 раз
наименьшую величину радиуса инерции г по-
перечного сечения, т. е. для которых
*==—>10,
г
величина допускаемого напряжения получается
путем умножения основного допускаемого на--
пряжения [и] на коэфициент уменьшения зна-(
чения которого приводятся в табл. 3 ТУ и Н,
§ 21, стр. 437.
§ 43. При расчете на продольный изгиб
надлежит руководствоваться следующими ука-
заниями:
1. Определение действительных напряжений
производится по площади неослабленного се-
чения (брутто).
2. При расчете решетчатых конструкций
элементы считаются шарнирно закрепленными,
т. е. за расчетную длину стержня принимается
расстояние между узлами.
3. Предельную допустимую гибкость
стержней надлежит принимать:
для поясов k С 140;
„ работающих элементов решетки > < 180;
„ неработающих „ „ К <220.
§ 44. При одновременной работе частей
конструкций на изгиб и осевое растягивающее
усилие расчет производится по формуле:
Р , М
F ”1" w 1Л1-
нетто нетто
При работе частей конструкций на изгиб и
осевое сжатие по формуле:
Р . 1
К W
брутто ? гг брутто
Кроме того сечение должно быть проверено
по формуле:
Р I М 1
JT “Ь ЦТ [**]•
нетто гг нетто
§ 45. При отсутствии специальной лест-
ницы или стремянки для подъема на опору
монтажно-ремонтного персонала- надлежит де-
лать проверку на изгиб от действия веса чело-
века всех элементов, которые могут служить
для подъема на опору.
§ 46. За мйнимальное допустимое сечение
уголка принимается в клепаных конструкциях
уголок 40X40X5 при минимальном диаметре
заклепки 12 мм. В сварных конструкциях для
неработающих элементов допускается примене-
ние уголка 35X35X5.
Инструкция к разделу 2
„ОБЩИЕ УСЛОВИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ “
1. Классификация опор
В „Нормах" {§ 4) перечислены и охаракте-
ризованы типы опор, выявленные современной
практикой. В случаях, оправдываемых техниче-
ской целесообразностью, допускается применять
опоры иных типов, не предусмотренных клас-
сификацией. Так например, в горных местно-
стях возможно применение опоры, которая по
способу закрепления проводов является анкер-
ной, а по условиям расчета и степени надеж-
ности—промежуточной.
2. Расчетные нагрузки и температуры
Установление расчетных температур и наи-
более невыгодной комбинации внешних нагру-
зок (давление ветра» вес гололеда) в тех слу-
чаях, когда имеются данные длительных и на-
дежных наблюдений, должно базироваться на
количественной оценке наиболее неблагоприят-
ных, регулярно и часто повторяющихся явле-
ний. Единичные, редко наблюдаемые (например
раз в десятилетие) случаи действия особо вы-
соких или низких температур, особенно сильных
ветров и исключительно интенсивных гололедов
при проектировании и расчете нормальных эле-
ментов линий не должны приниматься во вни-
мание. Это указание не распространяется на
единичные, - особо ответственные сооружения,
например переходы с большими пролетами,
пересечения магистральных железнодорожных
путей и т. п.
Ни в коем случае не следует вести расчет
на одновременное действие неблагоприятных
нагрузок, наблюдаемых в разные моменты вре-
мени, в частности при наличии гололеда не сле-
дует принимать в расчет действие ветра макси-
мальной скорости. Хотя некоторые наблюдения
и регистрируют наличие гололеда при скорости
ветра, превышающей 20 м/сек, однако они не
дают точных указаний относительно направле-
ния ветра. Вместе с тем ветровая нагрузка,
действующая на провод, зависит не только от
скорости ветра, но и от его направления по от-
ношению к направлению линии электропередачи.
Весьма мало вероятно, чтобы при значительных
ветровых нагрузках, отвечающих максимальной
скорости ветра, нормальной к направлению про-
вода, гололед вообще мог удержаться на про-
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
467
воде. Ввиду указанных соображений возможно
для всех районов СССР при расчете проводов
и опор всех типов (в том числе и переходных)
предполагать, что при наличии гололеда ско-
рость ветра не превышает 20 м/сек.
Ввиду того что для различных районов
СССР, в том числе и для таких гололедных,
как Донбасс, имеющиеся данные о толщине
слоя гололеда и удельном его весе являются
весьма ограниченными и неполными. Нормы
наряду с общим декларативным указанием о
необходимости при назначении расчетных на-
грузок руководствоваться данными наблюдений
устанавливают различные численные значения
нагрузок в зависимости от степени интенсив-
ности гололедных образований в различных
районах. Точное разграничение территории Сою-
за на районы в отношении интенсивности голо-
ледных образований в настоящий момент не
может быть однако установлено.
* Некоторую характеристику гололедных об-
разований в различных районах СССР дает го-
лоледная карта НКПС. Положения, касающиеся
образования гололеда, содержит также сборник
„Гололед в районах железных дорог*.
Заслуживает внимания установленное прак-
тикой положение, что интенсивность гололеда
в данном районе обычно возрастает с возраста-
нием отметки местности по отношению к уров-
ню моря. *
Расчетная скорость ветра может быть уста-
новлена на основании данных наблюдений, так
как эти наблюдения уже в течение длительного
периода времени ведутся в значительном числе
пунктов СССР.
Так как при расчете линий электропередачи
направление ветра обычно предполагается нор-
мальным к оси линии, то расчетную скорость
следует назначить, сообразуясь с зарегистриро-
ванными направлениями ветра по отношению к
направлению линии или отдельных ее участков.
В случае отсутствия наблюдений можно для
расчета проводов и опор (при высоте не свы-
ше 30 ж) принимать следующие значения для
скорости ветра:. ’
при наличии гололеда для всех районов . . 30 м/сек
„ отсутствии гололеда для районов 0 и 1.20 „
„ „ я „ района II ... 24 „
„ » » » * Ш... 28 „
Значения Ph, вычисленные по формуле,
округляются до целых чисел; наибольшее рас-
четное давление ветра не должно превышать
200 кг/м-, хотя бы формула и давала более вы-
сокие значения.
Для упрощения расчетов ниже приводится
таблица значений в кг на 1 ж2 плоскости
(табл. 14), исчисленных по указанной выше фор-
муле.
Значения Ph
Таблица 14
36
40
50
60
70
80
90
100
зо
36
40
•50
60
70
80
90
100
40 50
52
56
66
76
86
96
106
116
69
73
83
93
103
113
123
133
60
70
80
90
100 но 120
130
и выше
85
89
99
109
119
129
189
149
101
105
115
125
135
145
155
165
117
121
131
141
151
161
171
181
134
138
148
158
168
178
188
198
150
154
164
174
184
194
200
200
166
170
180
190
200
200
200
200
183
187
197
200
200
200
200
200
I
200
5. Зависимость давления ветра от высоты
При высоте опоры свыше 30 ж „Нормы" (§7)
требуют учета изменения скорости ветра с из-
менением высоты.
Вопрос об изменении скорости (и давления)
ветра в зависимости от высоты до настоящего
времени изучен весьма слабо. Ввиду этого ниже
приводится эмпирическая формула для исчисле-
ния давления ветра, которая дает практически
приемлемые результаты:
РА = Р0+(1,63Л — 49),
где h — высота над поверхностью земли в ж;
Ро — давление ветра на 1 м2 плоскости
у поверхности земли в кг/м2;
Рь — давление ветра на 1 ж2 плоскости
на высоте А в кг/м2.
Этой формулой можно пользоваться при
7г>30 ж.
При определении ветровых нагрузок,. дей-
ствующих на провода, приведенные в табл. 14
значения должны быть уменьшены в соответ-
ствии с указаниями § 8 „Норм** путем умноже-
ния на коэфициент 2/8,
Зависимость давления ветра от высоты учи-
тывается при расчете проводов и опор лишь в
том случае, если провода свободны от гололе-
да. При наличии гололеда возможно вести рас-
чет нагрузок на провода и опору, исходя из
скорости ветра 20 м/сек, независимо от высоты
опоры.
Инструкция к разделу 3
„ОБЩИЕ УСЛОВИЯ РАСЧЕТА ОПОР*
1. Обрыв проводов
. Согласно требованию „Норм* (§ 27—30) рас-
чет промежуточных опор для всех районов и
анкерных опор для районов 0 и I производится
в предположении обрыва проводов при отсут-
ствии на них гололеда. Такой расчет является
в значительной мере условным. Практика отме-
чает отдельные случаи, когда гололед при об-
рыве проводов не сбрасывался, и следовательно
условия работы конструкций опор оказывались
гораздо более тяжелыми, чем то предусмотрено
нормами.
Указанное обстоятельство не должно одна-
ко служить основанием к проверке прочности
конструкций в предположении обрыва хотя бы
даже одного провода при наличии на нем го-
лоледа, так как практика эксплоатации линий
убеждает в том, что установленная нормами
условная схема расчета в достаточной мере обес-
печивает надежность работы опор в обычных
линейных условиях. Нормы в этом отношении,
делают исключение лишь для районов II и III,
где в целях обеспечения более высокой степе-
ни надежности линий требуется производить
проверочный расчет анкерных опор в предпо-
ложении обрыва части проводов при наличии
на них гололеда (§ 27 й 28 „Норм").
В зависимости от конфигурации опоры, а
также от числа и расположения проводов над-
лежит, оставаясь в предел ах указаний норм, вы-
468
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
бирать такую схему обрыва, при которой каж-
дая рассчитываемая часть конструкции находи-
лась бы в наиболее неблагоприятных условиях
работы. При этом, очевидно, в зависимости от
того, какая часть конструкции подвергается рас-
чету, может изменяться и схема обрыва прово-
дов. Так например, при расчете двухцепной опо-
ры с расположением проводов прямой елкой
наибольший изгибающий момент, по которому
ведется расчет стоек опоры, обусловливается
обрывом одного из верхних проводов. Эта же
схема обрыва обусловливает наибольший кру-
тящий момент для верхнего яруса опоры и сле-
довательно вызывает наибольшие усилия в эле-
ментах решетки этого яруса.
Для расчета элементов решетки второго яру-
са (между средней и низшей траверсами) более
тяжелые условия создав»обрыв одного из сред-
них проводов и наконыжля нижней части кон-
струкции—обрыв нижнЖо провода.
При расположении») оводов обратной елкой
обрыв одного из верзих проводов создает од-
новременно наибольп|га изгибающий и крутя-
щий момент для всей конструкции опоры, вви-
ду чего такая схема обрыва является расчетной
для всех элементов конструкции.
Нормы предписывают производить расчет
анкерных опор на изгиб в предположении об-
рыва всех проводов (§ 27), Если однако обрыв
меньшего числа проводов может создать для
опоры в целом или для отдельной ее части бо-
лее тяжелые условия работы, то такая схема и
должна быть признана расчетной. Так напри-
мер, для одноцепных опор с горизонтальным
расположением проводов расчетной является
схема обрыва лишь двух проводов (из трех)—
среднего и одного из крайних, так как в этом
случае расположенная между указанными про-
водами стойка или грань опоры подвергается
воздействию более значительных нагрузок, чем
при обрыве всех трех проводов.
2. Условия расчета переходных опор
Все указания этого раздела относятся как
к нормальным, так и специальным опорам. Так
как однако при возрастании высоты Опоры дав-
ление ветра на конструкцию, а следовательно
и влияние этого давления на величину расчет-
ных усилий растет весьма интенсивно, то необ-
ходимо при расчете опор высотою свыше 30 м
исчислять ветровые нагрузки в предположении,
что направление ветра может и не совпадать с
направлением оси траверсы. При значительных
размерах траверсы направление ветра под неко-
торым углом к ее оси, а иногда и нормально к
ней, может создать более тяжелые условия рас-
чета опоры, несмотря на то, что давление вет-
ра на провода, а следовательно и их тяжение
будут в этом случае меньше.
Согласно указаниям § 32 „Норм* при рас-
чете угловых опор возможно исчислять нагруз-
ки на опору и провода в условном предполо-
жении, что ветер действует параллельно оси
траверсы. Такое предположение введено в нор-
мы ради упрощения расчета и не может замет-
но повлиять на его результаты при высоте опо-
ры до 30 лс. При расчете ‘угловых опор высотою
больше 30 м или меньшей высоты, но поддер-
живающих большие пролеты, исчисление нагру-
зок от действия ветра на провода и опору сле-
дует производить при направлении ветра, со-
здающем наибольшие усилия в элементах кон-
струкции.
Исчисление давления ветра на конструкции
опор, поддерживающих провода переходов, про-
изводится в соответствии с указаниями § 36
„Норм* и теми пояснениями, которые приведе-
ны в „Инструкции* к разделу „Общие условия
проектирования*.
Инструкция к разделу 4
„МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ОПОРЫ*
1, Общие основания расчета железных опор
При расчете опор пространственного типа
каждая грань опоры рассматривается как осо-
- бая ферма, причем каждая из основных стоек
конструкции служит поясом одновременно для
двух ферм, образующих смежные грани. Если
грань опоры не лежит в одной плоскости (имеет
излом), то возможно спроектировать элементы
грани на вертикальную плоскость и вести рас-
чет для полученной таким приемом условной
схемы конструкции.
Все внешние силы, действующие на кон-
струкцию за исключением крутящих моментов,
могут быть обычными методами статики разне-
сены по ее граням и расчет пространственной
системы может быть приведен к расчету плос-
ких ферм.
2. Основание расчета грани как плоской фермы
Усилия в стержнях плоской фермы опреде-
ляются обычными методами строительной ме-
ханики, причем делаются следующие допуще-
ния:
1) Опорные точки фермы считаются закре-
пленными шарнирно.
2) При действии вертикальных нагрузок реак-
ции предполагаются направленными вертикаль-
но. Возможно однако считать, что при малых
углах наклона стоек к вертикали приложенные
к узлам вертикальные нагрузки воспринимаются
непосредственно стойками, не : вызывая замет-
ных усилий в элементах решетки. Собственный
вес конструкции относится при этом лишь к
узлам основных стоек.
8) При действии горизонтальных нагрузок в
тех случаях, когда реакции не могут быть
определены методами статики, горизонтальные
силы распределяются между опорными точками
поровну. Однако ввиду того, что выдергивае-
мый фундамент может оказаться во взвешенном
состоянии и не сможет принять на себя значи-
тельной горизонтальной . силы, необходимо де-
лать проверочный расчет в предположении пе-
редачи на сжатый фундамент трех четвертей, а
на выдергиваемый—одной четверти всей гори-
зонтальной силы. Такой расчет обычно требует
усиления элементов решетки (раскосов) нижней
панели.
4) Ветровая нагрузка распределяется по уз-
лам обеих стоек фермы.
5) При наличии системы перекрестных диа-
гоналей (раскосов) предполагаются работающи-
ми оба раскоса в каждой панели: один—на сжа-
тие, другой—на растяжение. Если при этом в
систему входят распорки, то они считаются лиш-
ними стержнями и предполагаются неработаю-
щими. Возможно однако вводить в расчет лишь
растянутые раскосы, причем в этом случае рас-
порки являются обязательными элементами кон-
струкции и работают на сжатие.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
469
3. Расчет опор на кручение
Действие крутящего момента на решет-
чатую металлическую опору квадратного сече-
ния со стороною квадрата, равной а, может быть
приведено к действию четырех горизонтальных
сил одинаковой величины, приложенных в плос-
кости каждой грани опоры. Величина каждой
т Мк
такой силы Т = Если сторона квадрата по
всей высоте опоры одинакова, т. е. опора имеет
призматическую форму, то сила Т по высоте
опоры имеет постоянную величину. Если вели-
чина а изменяется, т. е. опора имеет пирами-
дальную форму, то величина Т, исчисляемая
для каждого яруса конструкции особо, имеет
величину переменную и уменьшается с увели-
чением а. Величину усилий в элементах решет-
ки от крутящего момента находят в каждой па-
нели отдельно, разлагая соответственную силу Т
на направления элементов, расположенных в
данной панели. Определенные при, таком рас-
чете усилия в стойках фермы не принимаются
во внимание при определении размеров сечений,
так как они обычно полностью погашаются дей-
ствием силы Т, приложенной к смежной грани.
Если сечение опоры имеет форму прямо-
угольника со сторонами а и Ъ, то, обозначая че-
рез Та усилие, приходящееся на грани со сто-
роною а,, через Ть — на грани со стороною 6,
возможно определить эти силы по формулам:
т —
26
и производить расчет во всем согласно преды-
дущим указаниям. Определение Та и Ть по при-
веденным формулам допускается при условий,
что отношение большей стороны прямоуголь-
ника к меньшей не превосходит двух.
4. Определение монтажных усилий
Если опора собирается на земле, а потом
в собранном виде устанавливается на фун-
даменты, то необходимо путем построения диа-
грамм для различных наиболее характерных
положений опоры во время установки опреде-
лить усилия, возникающие в элементах кон-
струкции, и учесть их прн определении размеров
сечений. Необходимо предвидеть при расчете,
что подъем опоры может происходить при ве-
тре, ввиду чего помимо нагрузок от собственного
веса надлежит учитывать также и ветровые
нагрузки (наиболее невыгодного направления).
Расчетную скорость ветра следует принимать
не свыше 10 м/сек.
5. Частные случаи расчета на продольный изгиб
1. Если непрерывный стержень аЬ (фиг. 24)
проходит через несколько узлов с, d, непо-
движно закрепленных в плоскости acdb, но имею-
щих свободу перемещения в плоскости, пер-
пендикулярной ab, то помимо расчета стержня
по минимальной жесткости в пределах каждой
панели ас, cd н db должен быть сделан расчет
в предположении изгиба стержня в направле-
нии, перпендикулярном плоскости расположения
узлов. В этом случае за расчетную длину при-
нимают полную длину стержня и момент инер-
ции исчисляют относительно оси, перпендику-
лярной плоскости деформации стержня.
2. Если при развертке на плоскость граней
решетчатой опоры, выполненной из углового
железа, раскосы, расположенные на одной вы-
соте, имеют одинаковое направление (фиг. 25),
то при расчете поясов момент инерции сечения
исчисляют относительно оси, параллельной пол-
ке поясного уголка; если раскосы имеют рав-
ное направление (фиг. 26), то расчет ведут по
наименьшему моменту инерции. За расчетную
длину в обоих случаях принимают длину па-
нели аЪ.
Фиг. 26
Фиг. 25
3. При наличии перекрестных раскосов ос
и М (фиг. 27), из которых один ас ежат, а дру-
Фиг. 27
гой bd растянут такой же силой, сжатый рас-
кос рассчитывается по минимальной жесткости,
причем за расчетную длину принимается более
длинная часть раскоса ас. В месте пересечения
раскосы должны быть скреплены между собой.
6. Основные конструктивные указания
Конструкция опоры должна быть осущест-
влена в возможно близком соответствии е при-
нятой расчетной (теоретической) схемой. Наи-
470
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
более ответственные узлы должны быть пра-
вильно центрированы путем применения соеди-
нений на фасонках. При непосредственном соеди-
нении стержней (без фасонок)» что может быть
выполнено помощью одной заклепки, необходимо
располагать заклепки двух смежных узлов
с возможно малыми расстояниями, чтобы умень-
шить влияние эксцентричного приложения сил.
Конструкция должна имегь правильно на-
значенную систему связей, обеспечивающих рас-
четную устойчивость стержней.
Прикрепление элементов конструкции, со-
стоящих из одного уголка, должно быть выпол-
нено так, чтобы передача усилий производи-
лась по возможности через обе полки уголка.
Это указание особенно касается сильно нагру-
женных элементов.
7. Сварные конструкции
При расчете и проектировании сварных кон-
струкций можно руководствоваться указаниями
ТУ и Н 1934 г. (стр. 434).
V. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ИЗ СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЕЙ
ПОВЫШЕННОГО КАЧЕСТВА
Увеличение выпуска строительных сталей повышенного
качества и внедрение их в строительство вызывает все боль-
шую потребность в техническижгсловиях и нормах на проек-
тирование из сталей повыше»го качества. Ввиду отсутст-
вия официально утвержденныЖнорм ниже приведены „Мате-
риалы для проектирования ижгалей повышенного качества1*,
составленные по иноотранмм данным, по работам наших
институтов и по опыту свительства Днепровских мостов.
Впредь до выхода офмнальных норм «Материалы" мо-
гут быть использованы каЯГвременное руководство при проек-
тировании конструкций из сталей повышенного качества.
1. Общая часть
§ 1. Настоящие материалы могут рассмат-
риваться как дополнение к Техническим усло-
виям и нормам Главстройпрома НКТП СССР
изд. 1934 г., которые рекомендуют кроме обыч-
ных сортов сталей (сталь 3 нормальная, пони-
женная, сталь 2 и т. д.) при достаточных к тому
экономических и производственных предпосыл-
ках также и применение высокосортных мате-
риалов в наиболее тяжелых сооружениях, под-
вижных конструкциях, а также в таких элемен-
тах, в которых экономия веса по общей компа-
новке является наиболее важной.
§ 2. В целях экономии металла, облегчения,
производственных процессов по изготовленное
сложных и громоздких сечений, стержней и ба-
лок рекомендуется в первую очередь перево-
дить на сталь повышенного качества (СПК) сле-
дующие конструкции тяжелого типа:
а) Мосты железнодорожные и под обыкно-
венную дорогу балочной системы о пролетами
выше 100 ж.
б) То же, арочные с пролетами свыше 200 м.
в) То же, висячие с пролетами свыше 400 л.
г) Балки со сплошной стенкой и решетча-
тые фермы перекрытий зданий з пролетами
свыше 30 м и под специальные тяжелые на-
грузки.
д) Подкрановые балки промзданий под на-
грузку кранами свыше 150 т при пролетах свы-
ше 20 м.
е) Колонны промзданий и зданий небоокреб-
ного характера при нагрузках на колонну, пре-
вышающих 2 000 т.
ж) Мосты кранов-перегружателей с проле-
тами свыше .100 м.
Примечания: 1. Целесообразность перевода кон-
струкций на СПК должна быть обоснована сравнительным
техНико-экономйчеоким расчетом.
2. В сооружениях из СПК разрешается применять для
элементов, рассчитываемых по гибкости, а также для неот-
ветственных частей, как например перила, лестницы и т. п.,
материалы пониженных качеств.
§ 3. Настоящие положения распростра-
няются на все конструкции из специальных
сортов стали повышенного качества (СПК).
2. Материал
§ 4. Для сооружений из СПК могут приме-
няться различные по химическому составу мар-
ки стали (см. приложение на стр. 472), которые
должны удовлетворять всем указанным ниже
требованиям. При этом вследствие особой от-
ветственности изготовления конструкций из
СПК при повышенных напряжениях приемка
и испытания СПК должны осуществляться осо-
бенно тщательно и строго.
§ 5. В целях понижения опасности кор-
розии н усталости соединений элементов кон-
струкций из СПК необходимо для всякой марки
СПК, предназначенной для листов и фасонных
профилей, иметь односортную, но более мягкую
заклепочную сталь и специальные обмазки эле-
ктродов.
§ 6. При приемке прокатной строительной
стали повышенных механических качеств дол-
жны производиться следующие обязательные
испытания:
а) н а растяжение образцов, взятых вдоль
и поперек прокатки;
б) н а холодный и горячий загиб образцов,
взятых вдоль и поперек прокатки.
Все принимаемые прокатные изделия дол-
жны быть подвергнуты внешнему осмотру и
обмеру для обнаружения поверхностных нару-
шений целости, плен, рванин и тому подобных
видимых дефектов.
§ 7. Сталь должна удовлетворять следую-
щим требованиям:
Таблица 15
Характеристика Листовая и сор- товая сталь Заклепочная круглая сталь
Предел текучести в кг/мм* минимум 36 33
Временное сопротивле- ние в кг!мм* 50—62 45-55
Удлинение вдоль про- катки в °{о 20 минимум 22
Удлинение поперек про- катки j “/о минимум 18 —
Испытания предусматриваются на нормаль-
ных образцах длиной 200 мм при поперечном
сечении, близком к 314 деле2.
При толщине листов свыше 24 мм мини-
мальное удлинение может быть еще понижено
из расчета 0,3% на каждый миллиметр увели-
чения толщины сверх 24 мм.
Примечание. Вследствие важности правильного
определения предела текучести испытания образцов из СПК
на растяжение должны производиться в соответствии со
специальными указаниями по методике испытания (см. при-
ложение, стр. 473).
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
471
§ 8. В отношении технологических свойств
образцы, подвергаемые испытаниям на загиб
в холодном состоянии на 180°, должны выдер-
живать испытание, ие давая трещин на внеш-
ней стороне изгибаемого места согласно сле-
дующему:
а) При толщине плоского образца 20 мм и
менее следует сгибать вокруг валика диамет-
ром, равный толщине образца.
б) При толщине плоского образца более
20 мл следует сгибать вокруг валика диамет-
ром, равным двойной толщине образца.
в) Для круглого образца заклепочной детали
следует сгибать оба конца вплотную.
г) При загибе образца в горячем состоянии
на 180° вплотную до соприкосновения концов
также не должно появляться трещин.
д) Осадка образца круглой заклепочной
стали производится согласно ТУ НКПС для ста-
ли 3.
§ 9. Строительная сталь повышенных ме-
ханических качеств должна обладать способ-
ностью свариваться.
§ 10. Просверленные заклепочные отвер-
стия, расположенные на два диаметра от края,
должны выдерживать пробивку с увеличением
отверстия до 50% без проявления трещин.
§ 11. Макроструктура разорванного образца
должна иметь в месте разрыва излом или глад-
кую поверхность ровного матового цвета без
крупнозернистых кристаллов.
§ 12. Антикоррозийные свойства строи-
тельной стали повышенных механических ка-
честв не Должны быть ниже таковых для стали
3 при испытаниях в атмосфере, при влиянии
газов и в кислотных слабых растворах.
§ 18. Модуль упругости для сталей по-
вышенного качества принимается равным
21GOOOO кг/сл2.
§ 141 Удельный вес стали повышенного
качества- принимается 7,86.
§ 15. Прокатные профили СПК должны
легко обрабатываться на обычных станках иг
оборудовании,, которые имеются на наших заво-
дах, изготовляющих металлоконструкции из
обычной стали 3. При этом превышение стои-
мости процессов обработки, клепки и сварки
СПК против таковых для стали 3 не должно вы-
ходить за пределы максимум 15%, что неизбежно
вследствие снижения производительности обо-
рудования н необходимости применять инстру-
мент повышенных качеств.
Приплаты за качество материала против
стоимости обычной стали 8 не должны выхо-
ди1ь за пределы 30%.
3. Данные для расчета и конструирования
§ 16. Для листов и фасонных профилей
в конструкциях из СПК назначаются следую-
щие основные допускаемые напряжения на рас-
тяжение, сжатие и изгиб:
а) при действии основных нагрузок.2100 кг/см*
б) „ совместном действии основ-
ных и случайных нагрузок......... 2 500 „
§ 17. В сжатых стержнях при проверке их
устойчивости на продольный изгиб указанные
в предыдущем параграфе напряжения умень-
шаются путем умножения на коэфициент про-
дольного изгиба согласно нижеследующей
таблице.
Таблица 16
Таблица коэфпцнентов продольного изгиба
10
20
30
40
50
60
70
30
90
100
0,99
0,97
0,935
0,893
0,846
0,798
0,728
0,635
0,536
0,439
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
0,363
0,305
0,270
0,240
0,215
0,193
0,175
0,159
0,145
0Д36
§ 18. Производные допускаемые напряже-
ния для листовой и фасонной стали устанавли-
ваются путем умножения основных напряжений
на переходный коэфициент, а именно:
Таблица 17
Род усилия Переход- ный коэфи- циент При основном напря- жении
2 100 кг/сл2 2 500 Кг/см2
Перерезывание и ска- лывание 0,75 1575 1875
Смятие торцовых по- верхностей 1,50 3150 3 750
§ 19. Допускаемые напряжения при расчете
заклепочных и болтовых соединений устана-
вливаются путем умножения основных напря-
жений на переходный коэфициент, а именно:
Таблица 18
Род усилия Переход- ный коэфи- циент При основном напряжении
2 100 кг/см2 2 500 кг/см*
Заклепки Срез . , . . . Смятие . , . Отрыв .... 0,8 2,0 0,6 1700 4 200 1250 2 000 5 000 1500
Точеные болты Растяжение . Срез Смятие . . . 0,8 0,8 2,0 1700 1 700 4 200 2 000 2 000 5 000
Анкерные бол- ты Растяжение . 0,75 1 600 1900
Примечание. Допускаемые напряжения относятся
к заклепк&м, постановка которых производится в дырах,
полученные путем бивни иди сверловки на станках
о обязательной последующей рассверловкой элементов па
стеллажах. Применение нерассверлендох. отверстий в кон-
струкциях из СПК не разрешается. При расчете на срез и
смятие расчетное сечение заклепок и точеных болтов при-
нимается по диаметру соответствующих дыр.
§ 20. Допускаемые напряжения для свар-
ного шва устанавливаются в зависимости от
его временного сопротивления на растяжение,
а именно:
472
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 19
Род нагрузки Род усилия Допускаемое напряжение при j? = 4 500 кг/см2 Допускаемое напряжение при R кг/см2
4 400 4 300 4 200 4100 4 000
При действии основных Сжатие. . . . , 1500 1470 1430 1 400 1 370 1 330
нагрузок Растяжение . . 1 350 1320 1 290 1 260 1 230- 1 200
Срез 1080 1060 1 030 1010 980 960
При совместном действии Сжатие 1 800 1760 1 720 1 I 1 680 1 640 1 600
основных и случайных на- Растяжение . . . 1 650 1 610 1570 1540 1500 1460
грузок Срез 1300 1270 1240 1 210 1180 1150
§ 21. При отсутствии специальных сообра-
жений за допускаемое максимальное значение
прогибов при полной временной и постоянной
нагрузках следует принимать:
а) для подкрановых балок при грузо-
подъемности крана от 100 г» и вшце . . —1/1000 пролета
б) для балок междуэтажный пере-
крытий ...............Л .... —1/350 „
§ 22. В конст'рукцпяжз СПК не допускается
применение стали тоны» 6 жж.
Примечание. Принижение меньших толщин может
быть допущено при надлежащем обосновании в каждом
отдельном случае отсутствия опасности ржавления.
§ 23. В элементах конструкций из СПК не
рекомендуется делать высадки и выгибы.
§ 2k Наименьшую высоту стенки сплошных
балов рекомендуется назначать йе менее Vio от
пролета. При назначении меньшей высоты не-
обходимо, чтобы расчетный прогиб не превы-
шал х/з25 пролета.
§ 25, Боковая гибкость сжатых поясов
сплошных балок не должна превышать 400.
§ 26. Сечения иоясов тяжелых решетчатых
ферм должны быть так подобраны, чтобы
эксцентриситет для центров тяжести сечений
смежных элементов в узлах не превосходил
1 сж, а наибольший суммарный эксцентриситет
пояса на всей длине фермы не превосходил 2 сж.
§ 27. Элементы конструкций из СПК, рабо-
тающие на знакопеременные усилия повторно-
возвращающегося характера (пульсирующие),
должны быть поверочно рассчитаны с учетом
явления усталости, имея в виду, что предел вы-
носливости СПК незначительно отличается от
такового для марки стали 3 нормальной.
§28. В соединениях элементов конструкций
из СПК не разрешается применение заклепок
иносортных от основного материала.
4. Производственные указания
§ 29. Во избежание смешивания СПК
с обычными сталями как в отношении мате-
риала, так и частей конструкции необходима
тщательная маркировка, ясно видимая как на
материале, так и иа частях конструкции.
Примечание. При проектировании монтажа необ-
ходимо предусмотреть обязательное отдельное хранение как
материала, так и частей конструкций из СПК.
§ 30. Листы и профильные стержни пра-
вятся в холодном состоянии на вальцах. Не
разрешается холодная правка частей конструк-
ции из СПК ударами кувалды.
§ 31. Обработка частей при температуре
синего каления, а также быстрое охлаждение
раскаленной СПК не разрешается.
§ 32. Не рекомендуется окрашивать сопри-
касающиеся поверхности частей в стыковых
соединениях.
§ 33. Все заклепочные дыры должны быть
райберованы и заусенцы должны быть очищены
острым инструментом.
§ 34. Заклепки в соединениях конструк-
ции из СПК должны клепаться по возможности
машиной. В противном случае клепка молотками
должна быть столь быстра, чтобы заклепка была
готова раньше, чем у головки появится темпе-
ратура синего каления.
§ 35. Заклепки в соединениях трехкратной
и более толщины стержня должны предвари-
тельно осаживаться или клепаться при нагрева-
нии стержня меньшем, чем закладной головки.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение к § 4 и 5
1. Сорта сталей повышенною качества
1. Производство СПК должно быть основано
на базе советского сырья и осуществляться
в обычных мартеновских печах, в которых пла-
вится строительная сталь 3. При этом рекомен-
дуется очистка болванки от раковин и прочих
углублений и трещин, которые могут привести
к браку прокатных профилей.
2. Прокатная сталь по своему химическому
составу должна отвечать наличию местного
сырья в районе завода-изготовителя. На основе
заграничного и советского опытов могут быть
рекомендованы следуюп ие основные марки (см.
табл. 20 и 21).
Для основных марок содержание фосфора и
серы не должно превышать 0,05%, а для закле-
почных — 0,04%. Необходимая для анализа
стружка берется со всего поперечного сечения
прокатной штуки.
3. Для каждой отлитой плавки должен быть
сделан химический анализ в соответствии
с п. 1.
4. Обязательным испытаниям (ем. выше) на
определение физико-химических свойств? должны
подвергаться прокатные изделия из каждой
плавки для партии не свыше 10 т. Прн этом
если изделия данной отливки различаются
в толщине на величину, начиная с 10 жж и
выше, то берется двойной комплект проб: один
для самого тонкого и один для самого толстого
профиля данной отливки.
5. Выпускаемая из проката СПК должна
быть надлежащим образом отделана, т, е. должны
быть зачищены все поверхностные изъяны, и
тщательно замаркирована, дабы избежать сме-
шения с другими марками сталей.
6. Все принимаемые прокатные изде. -ия
должны быть подвергнуты внешнему осмотру
и обмеру на предмет обнаружения поверхност-
ных нарушений целости, плен, рванин и тому
подобных видимытдефектов.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
473
Листовая ж фасонная сталь
Таблица 20
Марки сталей Химические элементы
С Mh Si Ni Сг Си
Марганцовистая (соответствует не- мецкой ст. 52 з-дов Кгпрр} .... 0,12-0,25 1,2-1,6 0,3—0,4 — — 0,3-0,4
Марганцовистокремнистая (соответ- ствует немецкой ст. 52 з-дов Lauchhammer) 0,12—0,25 . 0,8—1,2 0,5—0,7 — — 0,2—0,3
Хромо-медистая (соотв. франц. Ас W) 0,12-0,25 0,7—0,9 0,3—0,4 — 0,6—0,9 0,30-0,40
Никелевая (соотв. америк. станд. никел. А—8) 0,3—0,4 0,6—0,7 0,20—0,35 । минимум 3,25 — —
Заклепочная сталь
Таблица 21
Марки сталей Химические элементы
С Мп Si Ni Сг Си
Марганцовистая 0,12—0,18 1,2—1,4 0,2—0,3 — — 0,2—0,3
Марганцовистокремнистая . 0,12—0,18 0,8-1,0 0,4—0,5 — — 0,2—0,3
Хромо-медистая 0,12—0,18 0,6—0,8 0,2—0,3 — 0,7—1,0 0 2—0,3
Никелевая , . . . . . . , - . 0,2—0,3 0,5—0,6 0,2—0,35 минимум 3,25 — —
Приложение к § 7
2. Методика испытания образцов СПК на растя-
жение для определения предела текучести
1. При определении предела текучести ско-
рость возрастания нагрузки не должна превосхо-
дить 1 къ на 1 Л4м2 поперечного сечения образца
в 1 сек., что соответствует промежутку времени
в % мин. для нагружения от 0 до 10 т нор-
мального образца с площадью поперечного се- *
чения около 314 -«-м2.
2. Предел текучести ясно выражен, если за-
метна’ резкая остановка нарастания напряжений
при одновременно продолжающемся росте удли-
нений. При этом указатель нагрузки остается
неизменным или даже идет назад.
3. Если предел текучести неясно выражен,
то за таковой принимается напряжение, соответ-
ствующее остающимся деформациям 0,2%.
4. При испытании предварительно вычи-
сляется необходимая нагрузка по формуле:
Р о — -^о •
где Fq — площадь поперечного сечения образца;
Rf — 86 къ/мм\
Если предел текучести сразу не определился
(согласно п. 2), то образец медленно нагру-
жается до величины нагрузки Ро и затем мед-
ленно разгружается, причем измеряется расстоя-
ние между кернами.
5. Если для измерения 0,2% остаточных де-
формаций применяется прибор, прикрепляемый
к образцу (например Martens-Kennedy), то обра-
зец вынимать для измерений из машины не
требуется; в противном случае образец выни-
мается для точного измерения, не превышает ли
остаточное удлинение 0,2%. Если этого нет, то
считается» что предел текучести достигает
36 кг/мм2 и достижения в точности значения
остаточного удлинения 0,2% не требуется.
В этом случае испытание продолжается далее
по определению остальных механических харак-
теристик (временное сопротивление, относитель-
ное удлинение, сужение шейки). При этом ко-
нечно возможно наблюдать ясно выраженный
предел текучести (п. 2), который в этом случае
и фиксируется.
Пояснения к тексту ТУ и И по СПК
1, Введение
Рост нагрузок и пролетов сооружений вы-
зывает громадное развитие сечений современ-
ных металлических конструкций, достигающих-
величины нескольких тысяч квадратных санти-
4?4
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Кузнецкого мартена —
метров. Так например, сечение нижнего пояса
Квебекского моста равно 14000 см2, сечение
подкрановой балки
4 350 см2.
При применении в конструкциях стали по-
вышенного качества облегчаются производствен-
ные и конструктивные трудности, вызываемые
наличием больших толщин склепываемых мно-
голистовых пакетов. Кроме того облегчение веса
конструкций столь велико, что в результате пе-
рехода на повышенные стали имеется возмож-
ность получения большой экономии металла.
Практическая экономия веса ио различным
конструкциям в среднем характеризуется сле-
дующими цифрами: в тяжелых сплошных бал-
ках— ЗО°/о* в тяжелых решетчатых фермах —
25%; в легких сплошных балках — 20%; в лег-
ких решетчатых фермах —15%.
ТУ и Н 1934 г. указывают, что в случае
применения иных (кроме указанных) сортов
стали должны быть преподаны дополнительные
к тексту основных ТУ н Н указания относи-
тельно требований, которым должен удовлетво-
рять материал, а также условия его приемки и
испытания. При этом специальные ТУ и Н
должны установить также и возможные допу-
скаемые напряжения.
В соответствии с этим указанием и предла-
гаются изложе;Я1йМММ^р„Материэлы*, как
проект ТУ на конструкции из СПК. При соста-
влении этого проекта были использованы со-
ставленные ЦНИПС „Временные технические
условия на производство строительных сталей
повышенного качества", рассмотренные и утвер-
жденные Центральным бюро стандартов Глав-
стройпрома НКТП в 1935 г.
Кроме того были использованы последние
американские, английские, немецкие и француз- .
ские технические условия на СПК и прочие ли-
тературные материалы.
2. Материал
Требование количества испытаний (см, п. 4
приложения} вызывает особенные возражения
металлургов, тем не менее ответственность ра-
боты данного материала в сооружении заста-
вляет настаивать на его жестком выполнении.
Необходимо создать специальную строительную
инспекцию по образцу НКПС по приемке стали,
чтобы исключить всякую возможность поставки
недоброкачественного материала для конструк-
ций из СПК. Следует отметить, что немецкие
ТУ идут еще дальше, требуя взятия проб от
каждых 5 т каждой плавки, а если прокатная
штука меньше чем 20 о/not. лс, то от каждых 3 т.
Для более полного освещения физических
свойств новых сталей в Технические условия
• на производство их введено требование, чтобы
в период освоения производственных процессов
производился ряд факультативных испытаний
по определению физико-химических свойств
в дополнение к обязательным (§ 6), а именно:
а) Определение вязкости стали при ударной
пробе на копре Шарпи. Следует считать удовле-
^влпительным результат, при котором значение
ударной вязкости лежит выше 6 кгм/см2. Образец
с надрезом Шарли испытывается при нормаль-
ной температуре 15—20° Ц.
б) Определение предела выносливости стали.
Следует считать удовлетворительным резуль-
тат, прн котором предел усталости не находится
ниже 24 кг/мм2.
в) Определение коэфициента сужения попе-
речного сечения образца при растяжении. Сле-
дует считать удовлетворительным результат,
близкий к 0,50.
г) Определение способности стали к наклепу
и старению сравнительно с таковыми для стали 3.
Следует считать удовлетворительным ре-
зультат, если эти свойства близки к таковым
для стали 3.
5. Расчет и конструирование
Допускаемые напряжения. Почти во всех
заграничных нормах допускаемые напряжения
для СПК назначаются на 50% выше таковых
для обычной литой строительной стали. Так,
в немецких нормах принято для основных на-
грузок:
Пдоп = 1400 + 0,5 -1400 = 2 100 кг/см2.
При проектировании днепровских мостов
допускаемые напряжения для кремнистой СПК
были приняты следующие:
а) при расчете на вертикальную нагрузку — 1 950 кг/ем*
б) при расчете на вертикальную нагрузку
и ветер............................— 2 250 я
в) при расчете на вертикальную нагрузку
и температуру......................—2175 ж
г) при расчете на вертикальную нагрузку,
ветер, торможение и температуру 2 475 „
т. е. повышение допускаемых напряжений также
принято в 50% против норм стали 3, для ко-
торой по нормам НКПС допускается 1300 к^см2.
В наших строительных нормах (изд. 1934 г.)
допускаемые напряжения для обычных сталей
назначены, исходя из соображения, что расчет-
ные напряжения не должны выходить за предел
текучести материала, поправленный на коэфи-
циент безопасности. При действии основных сил
этот коэфициент принят 1,7, при совместном
действии основных и случайных нагрузок — 1,4.
t Если принять тот же метод для назначения
допускаемых напряжений для СПК, то получим:
а) при действии основных сил:
-^9- = 2 100 JW/CM2;
б) при совместном действии основных и
случайных сил:
^— = 2575 кг/см2,
округленно 2 500 кг/см2.
Эти значения и приняты в тексте вышепри-
веденных цорм.
Продольный изгиб. Для сжатых эле-
ментов конетвукций из СПК приняты те же спе-
циальные коэфициенты безопасности, что и для
стали 3. Вследствие более легких сечений
стержни из СПК выходят более гибкими, чем
из обыкновенной стали, и это сильно снижает
экономический эффект их применения. • Для
стержней большой гибкости критическое напря-
жение определяете^ по формуле Эйлера и за-
висит лишь от модуля упругости, который при-
нят одинаковым для СПК и для стали 3. Отсюда
весьма большие запасы прочности для стержней
с высоким пределом текучести стали, что хо-
рошо видно из графика (фиг. 28). Для стержней
большой мощности критическое напряжение
близко к пределу текучести и коэфициенты
продольного изгиба уравниваются для СПК и
обыйной стали.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
475
В немецких нормах критическое напряжение
для сжатых стержней имеет, как и у нас, три
участка, а именно:
а) для Гибкостей в пределах X > 60 крити-
ческое напряжение — прямая на пределе теку-
чести =s 3 600 къ/см?*, *
б) для гибкости в пределах бО^Х^ЮО
критическое напряжение — прямая по формуле:
nfc = 5 890,5—38Д75Х;
в) для гибкости X >> 100 критическое напря-
жение— кривая Эйлера, вычисляемая по фор-
муле:
__ 20 726000
Я» •
Кривая критических напряжений» специаль-
ный коэфициент безопасности и допускаемые
напряжения при продольном изгибе, принятые
в немецких нормах, изображены на графике
(фиг. 29 и 30).
Лондонский институт инженеров-конструкто-
ров на основании своих исследований выработал
ряд правил расчета балок и сжатых стержней
из СПК, которые частью были использованы в
настоящем труде. В этих правилах допускаемые
.напряжения для сжатых стержней имеют вели-
чины, изображенные на графике (фиг. 31).
Усталость. Опасность явления устало-
сти материала в соединениях помимо требова-
ний расчетно-нормативного порядка, которые
следует ввести в нормы, вызывает необходимость
476
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Гибкость Фиг. 31
также и некоторых требований производственно-
строительного характера, основанных на резуль-
татах последних исследований.
В Штутгарте были поставлены исследова-
ния с целью выяснить вопрос, можно ли допу-
скать 2,5-кратную величину напряжения основ-
ного металла на смятие стенки заклепочного
отверстия для стали 52 против принятой для
стали 37.
При испытаниях нагрузка возрастала от ве-
личины, близкой к нулю, до определенного ма-
ксимума, снижалась и вновь возрастала. Машина
для испытания на усталость имела сначала от
1 до 3 и далее до 30 перемен в минуту (циклов).
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
477
Оказалось, что предел выносливости для стали
52 получается при 2 000 000 циклов и лишь
немного превосходит таковой для стали 37.
Это обстоятельство побудило пересмотреть
ТУ расчета элементов из стали 52, подвергае-
мых переменным нагрузкам, понизить допускае-
мые напряжения и предписать для употребле-
ния более мягкую заклепочную сталь, чем до
сего времени, а именно сталь 44.
На конференции специалистов было решено
поставить дальнейшие исследования в ряде ла-
бораторий одновременно.
L Лаборатории оборудованы пульсаторами до
$00—350 циклов в минуту. Все испытания на-
мечены с возрастающими нагрузками в одном
направлении и лишь в Штутгарте — со знако-
переменной до 2 000000 циклов.
Причина разрушения стержней с отверсти-
ями объясняется появлением на краях заклепоч-
ной дыры разрывов, которые при более жесткой
стали 52 легче образуются, чем у стали 37. Воз-
ражение, что частота перемен нагрузки в дей-
ствительности будет меньше, чем в пульсирую-
щей машине, неосновательно, так как оказалось,
что предел выносливости при 350 переменах
тот же, что и при 3—5 в минуту. Требует еще
выяснения, зависит ли предел выносливости от
длительности пауз между отдельными циклами.
Испытания показали также, что сталь 52
имеет преимущество перед сталью 37 с возраста-
нием начальной нагрузки и что с возрастанием
начальной, нагрузки амплитуда колебаний пре-
дела усталости понижается незначительно и пре-
дел усталости скоро достигает значения пре-
дела текучести.
На совещании представителей заводов и
научно-исследовательских институтов на осно-
вании результатов исследований было решено:
а) сооружения из стали 37 рассчитывать
так же, как и 'до сих пор;
б) только сжатые стержни из стали 52 рас-
считывать так же, как и до сих пор;
в) растянутые стержни из стали 52 с пульси-
рующими напряжениями, также стержни из
стали 52 со знакопеременными усилиями в тех
сооружениях, в коих предельные нагрузки ча-
сто меняют свою величину, должны быть рас-
считаны в соответствии с результатами испыта-
ний на усталость;
г) необходимо добиваться, чтобы предел вы-
носливости для стали 52 в такой же степени
превосходил таковой для стали 37, как и все
остальные свойства.
4. Производственный .процесс
Хотя химический анализ лежит в основе
определения свойств сталей, он ии в коем слу-
чае однако не является единственным опреде-
ляющим фактором.
Влияние механических и термических обра-
боток может ‘ быть чрезвычайно велико и при
известных обстоятельствах перекрывать влияние
состава. Материал данного состояния только тог-
да может считаться полностью охарактеризован-
ным, когда указаны термическая обработка н го-
рячая обработка давлением, которой он подвергся.
Очень важно, чтобы технологический про-
цесс по производству СПК был так отрегулиро-
ван в отношении термической и механической
обработки, чтобы получить массовую продукцию
с возможно более стандартными свойствами.
Это и есть основная задача металлургии при
освоении производства СПК для строительных
целей. Как на пример можно указать на резуль-
таты испытаний СПК для мостов Днепростроя
(кремнистая сталь), выплавленной Витковицким
заводом в Чехословакии. Результаты испыта-
ний чрезвычайно большого количества образцов
(около 2 000), взятых в процессе приемки пар-
тии СПК, всего около 9 000 т, дали диаграммы
с ярко выраженными пиками кривых и малое
распыление, что показывает на большую одно-
родность данного материала.
VI. ТЕХНИЧЕСКИЕ! УСЛОВИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ БАЛОЧНЫХ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ МОСТОВ
С КЛЕПАНЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ1
1. Основные положения
§ 1. Нормальным материалом металличе-
ских железнодорожных мостов являются:
а) для элементов пролетных строений и ме-
таллических опор — сталь марки „Ст. 3“;
б) для заклепок (во всех случаях) — сталь
марки „Ст. 2“;
в) для литых частей (балансиры, подушки
и пр.) — «Ст. Л 2е;
г) для шарниров, катков, узловых болтов —
кованая сталь марки „Ст. 5“ и „Ст. 3".
§ 2. Для элементов пролетных строений и
металлических опор кроме стали марки „Ст. 3е
в отдельных случаях применяются стали повы-
шенного качества (Ст. 5 нов-.) и высокосортные
согласно специальным техническим условиям.
§ 8. Габариты. Пролетные строения мостов,
расположенных на прямых участках пути, дол-
жны иметь габарит приближения строений не
менее указанного на фиг/32.
При расположении на кривой габарит прн-
I Редакция 1&31 г.
ближения строений увеличивается в соответствии
с радиусом кривой и возвышением наружного
рельса и должев обеспечивать подвижному со-
ставу те же запасы по ширине и высоте, какие
имеются в прямых участках пути.
§ 4. Главные фермы. Сквозные главные
фермы должны иметь простую систему решетки
478
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
и при езде понизу, по возможности восходящие
опорные раскосы, служащие ногами опорных
порталов.
Следует отдавать предпочтение системам
ферм, обладающим относительно меньшими до-
полнительными напряжениями.
§ 5. Длина панели. Длина панели, как пра-
вило, не должна превышать полуторного рас-
стояния между фермами.
§ в. Основные размеры. Расчетный пролет
и расстояние между осями ферм разрезных ба-
лочных однопутных пролетных строений при
проектировании новых мостов следует принимать
согласно указаниям табл. 22.
Таблица 22
№ Расчетные пролеты Приблизи- тельные отверстия в свету , Расстояние между фермами в м
при езде поверху при езде понизу
1 9,5 8,5 2
2 11,75 " 10,5 2 «—
3 14 13 2
4 18,2 17 2 5,3
5 23 21,5 2 5,3 1
6 27 25,5 2,2 5,5 2
? 33,3 32 2,2 ^5
8 45 43 3,2 5,6
9 55 53 4 5,6
10 63 64 ’4,4 5,7
11 73,8 74,5 . 5,8
12 87,6 85 — 5,8
13 109,2 106 6,1
14 123 123 — 6,8
15 158,4 . 155 *— 8,2
Примечание е. Для смев [ы пролетим х строе-
нин мостов на эксплоатируемых линиях с га*
баритом приближения строений, имеющих уступ,
расстояние между фермами может быть назначено: .
1 4,8 М.
а 5л.
§ 7. Коэфициент устойчивости. Коэфициент
устойчивости пролетных строений и металли-
ческих опор при расчете на опрокидывание их
под действием ветра и центробежной силы дол-
жен быть не менее 1,3.
Опрокидывание определяется относительно
нижнего торца наружного вертикального опор-
ного пакета фермы.
§ 8. Прогиб. Рекомендуется, чтобы наиболь-
шие расчётные упругие прогибы ферм от вре-
менной статической расчетной нагрузки не пре-
вышали: а) по середине пролета: для сплошных
ферм 1/750 и для сквозных ферм 1/1000 д^ины
пролета, б) на конце консоли — 1/300 длины кон-
соли.
, § 9. Строительный подъем. Заводская дли-
на элементов разрезных балочных пролетных
строений с сквозными фермами должна быть
такова, чтобы строительный подъем был равен
прогибу от собственного веса и расчетной ста-
тической временной нагрузки.
^^(Яроительный подъем неразрезных и кон-
|тьных пролетных строений должен назначать-
ся с таким расчетом, чтобы упругие перемеще-
ния обоих знаков отдельных точек продольного
профиля пути от горизонтали под влиянием соб-
ственного веса пролетных строений и предель-
ной возможной статической временной нагрузки
были наименьшими.
§10. Продольные связи* Все пролетные
строения должны иметь: а) продольные связи
в плоскости нижнего пояса за исключением про-
летных строений с ездой поверху со сплош-
ными фермами пролетами меньше 15 ж; б) про-
дольные связи в плоскости верхнего пояса за
исключением пролетных строений с ездой по-
низу с недостаточной для этого высотой глав-
ных ферм.
§ 11. Порталы. Пролетные строения с ез-
дой понизу со сквозными фермами и связями в
плоскости верхнего пояса должны, иметь опор-
ные порталы предпочтительно со сквозным за-
полнением.
§ 12. Поперечные связи. Пролетные строения
со сквозными фермами должны иметь попереч-
ные связи в плоскости всех стоек.
§ 18. Если высота ферм при езде понизу
не позволяет устроить поперечных связей вы-
сотой 2 м и более, распорки продольных связей
должны иметь ту же высоту, как верхний пояс,
и в каждом узле фермы в плоскости распорок
должны ставиться подкосы.
§ 14. Пролетные строения с ездой, поверху
со сплошными фермами должны иметь попе-
речные связи на концах и в пролете на расстоя-
ниях, не превышающих 5 ж.
§ 15. Открытые мосты. Устойчивость верх-
них поясов открытых пролетных строений с ез-
дой понизу должна быть обеспечена солидными
поперечными связями (консольными листами с
окаймляющими уголками), помещаемыми в пло-
скости каждой поперечной балки.
§ 16. Тормозные связи. В пролетах больше
50 -и следует обеспечивать передачу тормозных
усилий помощью связей.
§ 17. Продольные балки. Нормальным рас-
стоянием между осями продольных балов яв-
ляется 2
§ 18. В пролетах более 80 м должны быть
устроены разрывы продольных балок.
§ 19. Связи продольных балок. Продольные
балки должны иметь продольные связи в пло-
скости верхнего. пояса и поперечные связи,
устанавливаемые на расстояниях, не превышаю-
щих 5 л..
При расположении продольных балок на по-
перечных поперечные связи должны устанавли-
ваться над каждой балкой и в панелях, не пре-
вышая предельного интервала.
§ 20. Косые мосты. Поперечные балки ко-
сых пролетных строений должны располагатьс я
по преимуществу под прямым углом к главным
фермам.
§ 21. Плоские опорные части. Пролеты до
20 л« могут иметь плоские опорные части.
§ 22. Подвижные опорные части. Пролеты
больше 25 м должны иметь на подвижном конце
шарнирно-катковые или секторные опорные ча-
сти.
§ 23. Подвижные концы. Подвижные концы
пролетных строений должны быть обеспечены
от боковых перемещений.
§ 24. Подъемка пролетных строений. В про-
екте пролетного строения должна быть преду-
смотрена возможность его подъемки на домкра-
тах.
§ 25. Проезжая часть. Деревянные попереч-
ные, охранные приспособления, тротуары и
перила железнодорожных мостов назначаются
в соответствии с утвержденными стандар-
тами.
§ 26. Проезжая часть с балластным коры-
том должна иметь толщину балластного слоя
под шпалами не менее 15 си.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
479
2. Расчетная нагрузка
§ 27, Общие иоложения. Расчет металличе-
ских пролетных строений и металлических опор
железнодорожных мостов производится на воз-
действие нижеследующих внешних сил:
а) постоянная нагрузка;
б) подвижная вертикальная нагрузка;
в) центробежная сила;
г) давление ветра;
д) тормозная сила.
' § 28. Внешние силы вводятся в расчет в
Следующих комбинациях. ; '
А. Основные силы. 1. При - расчете
главных ферм, проезжей части, опорных частей
и элементов металлических опор — постоянная
Цагрузка, подвижная вертикальная нагрузка,
центробежная сила,
2. При расчете связей главных ферм й свя-
зей продольных балок — центробежная сила,
давление ветра.
3. При расчете тормозных связей — тормоз-
ная сила.
Б. Основные и дополнительные
силы. 1. При расчете главных ферм и связей
между ними — постоянная нагрузка, подвижная
вертикальная нагрузка, центробежная сила,
давление ветра.
Примечание. При участии элементов продольных
связей главных ферм в работе тормозных связей надлежит
учитывать тормозную силу.
2. При расчете элементов металлических
опор надлежит учитывать все перечисленные
в § 27 силы-
Расчетный вес мостового полотна на дере-
вянных поперечинах однопутных мостов 'при
расстоянии между осями продольных балок
(ферм), равном 2 м, разрешается принимать в со-
ответствии с классом расчетной нагрузки Н6,
Н7 и Н8 —0,6, 0.7 и 0,6 т/м.
§ 30. Временная вертикальная нагрузка.
Расчет пролетных строений всех систем про-
изводится на эквивалентную нагрузку расчетной
схемы Hkt где к — коэфициент, определяющий
класс и .величину расчетной временной верти-
кальной нагрузки.
Эквивалентные нагрузки определяются при
таком загружении линии влияния, которое вы-
зывает наибольшее усилие в рассматриваемом
элементе сооружения.
Разрывы и изменения во взаимном распо-
ложении элементов расчетной схемы не учиты-
ваются.
Значения коэфициента к, определяющего
величину расчетной нагрузки, принимаются рав-
ными: 6 (схема Н6), 7 (схема Н7> и 8 (схема Н8),
согласно специальным распоряжениям НКПС.
§ 31. Динамическим коэфициент. При рас-
чете элементов пролетного строения и метал-
лических опор, опорных частей и частей мас-
сивных опор, непосредственно воспринимающих
давление опорных подушек, усилия от расчет-
ной временной вертикальной нагрузки умножают-
ся на динамический коэфициент (1 -f- р), опре-
деляемый по формуле:
1 + ^ — 1+ 304-Х’
где X — сумма длин участков линии влияния,
загруженных. временной нагрузкой, в метрах.
а « я а « « ц is м м
Уф. Г J Я Я £ 3 £ я «1 9V Л
Фиг, 33
§ 29. Постоянная нагрузка. Постоянная на-
грузка пролетного строения слагается из соб-
ственного веса пролетного строения и веса всех
частей» несомых им.
Постоянная нагрузка разрезных балочных
пролетных строений принимается равномерно
распределенной по длине пролета; для нераз-
резных и консольных пролетных строений ре-
комендуется учитывать неравномерность рас-
пределения, веса главных ферм, по длйне про-
лета.
Собственный вес сквозных главных ферм и
их связей принимается распределенным поровну
между поясами ферм.
Вес проезжей части и мостового полотна
считается приложенным к узлам .пояса, в плос-
кости которого расположена езда.
При исчислении постоянной нагрузки при-
нимаются следующие веса 1 лс3 строительных
материалов:
7,85 т
0,75
0,9
2,2
24
2,0
1,8
сталь ..............►....................
сосна .....................................
дуб........................................
бетон......................................
железобетон ...............................
щебеночный бал-ласт .......................
песок .
§ 32. Для мостов с балластным корытом
величина динамической добавки р. понижается
на 25 %.
§ 33. Временная нагрузка двухпутных мо-
стов. На мостах с двухпутным пролетным строе-
нием при двух главных фермах движение поез-
дов по обоим путям принимается в одном на-
правлении. При загружении обоих путей расчет-
ная подвижная нагрузка на каждом из ннх
принимается равной:
а) при расчете проезжей части и элементов
главных ферм, работающих на местную нагрузку
(подвесок и элементов шпренгелей), —100%
полной;
б) при расчете прочих элементов главных
ферм и опорных частей — 90% полной.
§ 34. Временная нагрузка совмещенных
мостов. Главные фермы совмещенных мостов
под железную и обыкновенную дороги рассчи-
тываются на совокупное действие расчетных
железнодорожной и шоссейной нагрузок, при
этом последняя принимается в размере 75% от
нормальной.
Нагрузки железнодорожного и экипажного
проездов вводятся в расчет с' теми, коэфициен-
тами, которые установлены для несовмещенных
мостов.
480
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 35 ; Временная нагрузка при определении
устойчивости. При определении устойчивости
пролетного строения вес железнодорожного под-
вижного состава принимается равным 1,5 w/л*
пути.
§ Зв . Центробежная сила. В случае распо-
ложения моста на кривой радиуса менее 2 000 м
в расчет устойчивости и прочности пролетного
строения вводится действие центробежной силы
в виде горизонтальной равномерно распределен-
ной нагрузки, приложенной на высоте 2 х от
головки рельса.
Величина центробежной силы, выраженная
в процентах от статической эквивалентной на-
грузки, определяется по формуле:
С “20— 0,01В,
но не более 10 %.
Здесь В — радиус кривой в м,
§ 37. При расчете двухпутных пролетных
строений принимается, что действие центробеж-
ной силы имеет место на обоих путях, при этом
статическая временная нагрузка для исчисле-
ния величины центробежной силы принимается
в размере 90 % от полной.
§ 38. Давление ветра. Давление ветра счи-
тается направленным нормально к вертикаль-
ной плоскости, параллельной оси пролетного
строения, и принимается в размере 125 кг/л&
при наличии поезда на мосту и 225 кг/ж2 — при
отсутствии поезда.
§ 39. Боковая поверхность главных ферм,
подверженная давлению ветра, принимается рав-
ной полуторной площади проекции элементов
фермы на вертикальную плоскость, параллель-
ную оси пролетного строения, но не менее 0,3
площади одной фермы, ограниченной теоретиче-
ским контуром.
§ 40. Боковая поверхность проезжей части,
подверженная давлению ветра, принимается
в виде сплошной полосы высотою, равной вы-
соте проезжей части, не закрытой поясом глав-
ной фермы.
§ 41. Боковая поверхность подвижного
состава, подверженная давлению ветра, прини-
мается в виде сплошной полосы высотой 3 м.
Давление ветра на боковую поверхность
подвижного состава считается приложенным на
высоте 2 н от головки рельса.
§ 42. В случае устройства двух систем
продольных связей давление ветра на фермы
распределяется поровну на каждую из них,
а давление ветра на проезжую часть и подвиж-
ной состав передается полностью на те связи,
1у»скости которых расположена езда, незави-
Имо от наличия или отсутствия пролетных по-
перечных связей.
§ 43. Тормозная сила. Величина продольной
силы, возникающей при торможении, принимается
в размере 10% веса статической временной
вертикальной нагрузки. При расчете опор тормоз-
ная сила считается приложенной на высоте цен-
тра опорного шарнира.
§ 44. При расчете тормозных связей двух-
путных пролетных строений предполагается,
что торможение происходит лишь на одном пути.
3. Расчетные допускаемые напряжения
§ 45. Основное допускаемое напряжение
д.^я стали 8. Основное расчетное допускаемое
напряжение R для элементов, исполненных из
стали 3, принимается равным:
а) при учете основной группы сил.......1 зоо кг/см2
б) при учете основной и дополнительной группы
«ил................................. 1650 п
в) при учете одной вертикальной нагрузки при
оборке:
для элементов главных ферм..........1 8С0 „
„ домкратных балок ................ 2 000 „
§ 43. Коэфициент уменьшения допускае-
мого напряжения при продольном изгибе. Зна-
чения коэфициента уменьшения допускаемого
напряжения при продольном изгибе для стерж-
ней, исполненных из стали 3, принимаются по
формуле:
9 = 1 — 0,004 X,
но не более 0,84.
Здесь X—гибкость стержня, равная:
.а) для стержней сплошного сечения и стерж-
ней составных в случае изгиба в плоскости,
нормальной к плоскости соединительной решет-
ки, отношение свободной длины к одноименному
радиусу инерции;
б) д ля стержней составного сечения в слу-
чае изгиба в плоскости соединительной решетки
приведенной гибкости:
где Хс—гибкость всего стержня в плоскости
соединительной решетки (как сплошного се-
чения);
Хв — гибкость ветви.
Стержни, ветви которых соединены на всем
протяжении хотя бы с одной стороны сплошным
листом, рассматриваются как стержни сплошного
сечения.
§ 47. Допускаемые напряжения при изгибе.
Расчетные допускаемые напряжения при изгибе
надлежит принимать равными:
а) нормальное (в крайнем фибре)...................— Jg
б) вкалывающее.................................— 0,75 R
в) главное................................... . . 2J
§ 48. Коэфициент уменьшения допускаемых
напряжений для знакопеременных стержней.
Коэфициент уменьшения допускаемого напряже-
ния для элементов, работающих на знакопере-
менные усилия или изгибающие моменты и ме-
няющих знак при проходе временной вертикаль-
ной нагрузки, определяется для каждого знака
отдельно по формуле:
7, — ,
S'4- ±8"
4
где 8' и 8" — абсолютные значения наибольших
усилий или изгибающих моментов разного знака
от основной группы сил.
Значение коэфициента ?с соответствует рас-
четному усилию Л'.
§ 49. Допускаемые напряжения смятия тор-
цов и узловых болтов-шарниров. Расчетные
допускаемые напряжения смятия пригнанных
торцов, передающих опорные давления, и смя-
тия узловых болтов-шарниров, отнесенного на
диаметральное сечение, принимаются равными
Rg—— 1,5 -R.
§ 50. Допускаемые напряжения для закле-
пок. Расчетные допускаемые напряжения для
заводских заклепок, исполненных из стали 2,
принимаются равными:
на срез.......................................... 0,8 R
„ смятие....................................... 1,75 В
„ отрыв головки....................................0,вЕ
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
481
§ 51. Монтажные заклепки. Расчетное до-
пускаемое напряжение для монтажных закле-
пок во всех случаях понижается на 20 %.
§ 52. Потайные заклепки. Расчетное допу-
скаемое напряжение для потайных заклепок по-
нижается на 20 %.
§ 53. Допускаемые напряжения для точе-
ных болтов. Расчетные допускаемые напряже-
ния для точеных болтов, исполненных из стали 2
и стали 3, в случае работы их на срез и на
смятие принимаются равными соответствующим
допускаемым напряжениям монтажных заклепок.
§ 54. Допускаемое напряжение для узло-
вых болтов» Расчетное допускаемое напряжение
узловых болтов, исполненных из кованой стали,
принимается равным:
для стали 5 стали 3
на изгиб...........2 BOO кг/см* 2 0<М) кг/вм?
„ срез............ 1 300 „ 1 000 „
§ 55. Коэфициент знакопеременное™. Коэ-
фпциент уменьшения допускаемого напряжения
для заклепок и болтов, работающих на знако-
переменные усилия при проходе временной вер-
тикальной нагрузки, принимается по формуле:
' 8'
т8 = —I—
s'44$"
Здесь Sr и Sff — абсолютные значения наи-
больших усилий или изгибающих моментов разного
знака от основной группы сил, причем S' > S".
$ 56. Допускаемое напряжение для элемен-
тов опорных частей. Расчетное допускаемое
напряжение для балансиров и подушек, испол-
ненных из стали Л2| принимается равным:
на изгиб........ -............... 1 200 кг/ем*
оре»...........•...............ООО
$ 57. Расчетное допускаемое напряжение
сжатия, отнесенного к диаметральному сеченню,
принимается равным:
для шарняроп, лежащих в литых цапфах........... 800 кг/см*
1 „ катков.................................... .50 п
§ 58. Допускаемое напряжение нод опорной
подушкой. Расчетное допускаемое напряжение
под опорной подушкой для железобетонных про-
кладных рядов (подферменннков) и гранитных
подферменных камней принимается равным
50
4., Методы расчета
§ 59. Основные предпосылки. Расчет пролет-
ных строений мостов производится, учитывая
только основные напряжения в элементах,
а именно:
а) в стержневых системах — нормальные на-
пряжения, равномерно распределенные по сече-
нию, отвечающие соединению элементов соору-
жения идеальными шарнирами, а также напряже-
ния от местного изгиба под действием внешних
сил, и
б) в сплошных и рамных системах — нормаль-
ные и касательные напряжения и соответствую-
щие нм главные.
§ 60. Расчетные размеры. Основными рас-
четными размерами являются следующие:
А. Расчетный п рол е т(Ъ). Для главных
ферм — расстояние между центрами опорных ча-
стей, для поперечных оалок — расстояние между
осями главных ферм, для продольных балок —
расстояние между осями поперечных балок.
Б. Высота ферм (Л). Для сквозных
ферм — расстояние между осями поясов теоре-
тической схемы; для сплошных балок — расстоя-
ние между крайними кромками верхнего и нижг
него поясов.
В. Расстояние между фермами (Ь).
Во всех случаях — расстояние между осями
ферм или балок.
$ 61. Условие равной прочности. Элементы
пролетного строения, работающие под временной
вертикальной нагрузкой, должны быть равно-
прочны при пропуске возможной вертикальной
нагрузки, определяемой предельным допускае-
мым напряжением. Для получения равнопрочно-
сти расчет усилий производится согласно форму?
лам § 62 и 63.
Основное предельное допускаемое напряже-
ние при учете основной группы сил принимается
выше основного расчетного допускаемого на-
пряжения:
для сечений элементов сквозных конструк-
ций и заклепочных соединений сквозной и сплош-
ной конструкции — на 30 %; для сечений балок
со сплошной стенкой — на 40 %.
$ 62. Расчетные усилия основных элемен-
тов. Расчетные усилия, моменты и поперечные
силы элементов, работающих на временную
вертикальную нагрузку, принимаются равными:
при учете основной группы сил:,
^ = $,4-4(1+^ + ^
при учете основных и дополнительных сил:
5n = Sp + (l + i*)SA+5tf + Stf.
Здесь Sp— усилие от постоянной нагрузки;
S*. — усилие от расчетной статической
временной вертикальной нагрузки;
1 + р — динамический коэфициент;
Sc — усилие от центробежной силы;
Sw— усилие от действия ветра;
к) — коэфициент усилия, вводимый для при-
ведения элементов пролетного строения к усло-
вию равной прочности при пропуске возможной
вертикальной нагрузки.
§ 63. Коэфициент приведения к равной
прочности. Значения коэфициента следующие:
1. Для элементов сквозной конструкции:
т) = 1 + 0,23 (шах а — а). (1)
2. Для балок сплошного сечения пролетных
строений со сквозными главными фермами:
тд = 0.93 + 0,21 шах а — 0,29 а, но не менее 1.
3. Для элементов пролетного строения со
сплошными главными фермами:
т] — 1 + 0,29 (шах а — я).
4. Для заклепочных соединений пролетных
строений со сквозными главными фермами —по
формуле (1).
5. 1ля заклепочных соединений пролетных
строений со сплошными главными фермами:
vj = 1,08 + 0,31 max а — 0,23 л
Во всех случаях:
а =________-
(1 ~t~ и) sk
н max а относится к элементу, обладающему
наибольшим значением отношения а.
$ 64. Эксцентричность расположения . на-
грузки. Для мостов, расположенных на кривых,
Зак. 3300 — Металлические конструкции.
31
£82
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ,
а также во всех случаях эксцентричного прило-
жения нагрузки учитывается перегрузка элемен-
тов главных ферм. Таковую разрешается учи*
тывать путем умножения расчетных усилий на
коэфициент:
5
/ Л V ’ J
2с
b
где с — эксцентриситет действия нагрузки;
b — расстояние между осями главных ферм;
h — высота главных ферм в середине про-
лета.
§ 65. Перегрузка ферм от ветра. Перегрузка
ферм от давления ветра в расчет элементов
пролетного строения не учитывается за исклю-
чением элементов опорных порталов.
$ вв. Местный изгиб. Расчетный момент,
возникающий под действием внешних сил, при-
ложенных . вне узлов, в элементе, работающем
на осевую силу и жестко закрепленном в узлах,
в любом сечении условно принимается равным
0,6 наибольшего момента разрезной балки.
Местный изгиб от горизонтальных сил не
учитывается.
$ 69. Ветровые усилия криволинейных
иоясов. Усилия элементов криволинейных поя-
сов главных ферм от давления ветра разре-
шается определять как для плоской системы
с пролетом, равным горизонтальной проекции
криволинейного пояса, с последующим умноже-
нием полученных результатов на поправочный
коэфициент, равный секансу угла наклона дан-
ного стержня к горизонтали.
9 68. Усилия элементов связей от верти-
кальной нагрузки. Усилия диагоналей кресто-
вых связей главных ферм от действия верти-
кальной нагрузки разрешается определять по
формуле:
Sd = S cos2 а.
г
Здесь S — усилие элемента главной фермы от
вертикальной нагрузки;
F— площъдь поперечного сечения брутто
элемента главной фермы;
/^ — площадь поперечного сечения брутто
диагонали связей;
' а — угол между диагональю связей и эле-
ментом главной фермы.
9 69. Расчет опорных рам. Определение
изгибающих моментов наклонных ног портала
от действия ветра следует производить в пред-
положении заделки их нижних концов.
При сквозном заполнении, элементы которого
работают только на осевые силы, положение
разрешается определять по
с (с + 2/)
2(2*+ 0 ’
нулевых точек ног
формуле:
/о =
где /0 — расстояние от нулевой точки до центра
опорного узла;
Z — длина ноги портальной рамы от центра
нижнего опорного' узла до центра верхнего
узла рамы;
с — расстояние от центра опорного узла
до нижнего узла заполнения портала.
§70. Расчет продольной балки. Изгибаю-
щие моменты в пролете, поперечные силы и
реакции продольных балок во всех случаях
определяются как для разрезной балки.
При наличии на опорах продольных балок
конструкции, способной воспринять опорный МО*
мент (рыбки, непрерывно пропущенные поясаК
величина такового принимается равной 0.6 от
момента посредине-
9 71. Поверка основных напряжений. В рас-
тянутых стержнях напряжения определяются
делением расчетных усилий на цлощадь сечения
стержня нетто,
§ 72. В сжатых стержнях напряжения у слов-
но определяются делением расчетных усилий
на площадь сечения стержня брутто, умножен-
ную на коэфициент <? уменьшения допускаемого
напряжения при продольном изгибе.
9 78. В знакопеременных элементах напря-
жения определяются отдельно для каждого
знака делением расчетного усилия на соответ-
ствующую расчетную площадь (Fn или Fb ср) и
соответствующий коэфициент понижения допу-
скаемого напряжения для знакопеременных стер-;
жней тс.
9 74. В элементах, работающих на изгиб:
а) нормальные напряжения определяются
делением расчетных моментов на наименьший
момент сопротивления нетто;
б) касательные напряжения определяются
по формуле:
QS
’“"ТГ’ -
где Q — расчетная поперечная сила;
8—статический момент соответствующей
части сечения брутто;
/ — момент инерции сечения брутто;
6 — соответствующая толщина сечения.
§ 75. В элементах, работающих на изгиб и
осевую силу, нормальные напряжения опреде-
ляются по формулам:
а) при растяжении и изгибе:
б) при сжатии и изгибе:
S , М4-АМ .
При сжатии и изгибе напряжения разр ве-
шается определять по условной формуле:
И . М
К .со * W ’
брутто тmin rr брутто
здесь И — расчетная осевая сила;
М—расчетный изгибающий момент;
АЛ/—дополнительный момент., вызываемый
продольной силой при изгибе;
Fn и — площади поперечного се-
чения нетто и брутто;
wn И брутто — моменты сопротивления
сечения нетто и брутто;
cpmitt — меньший из коэфициентов уменьше-
ния допускаемого напряжения при продольном
изгибе данного стержня.
§ 76. Устойчивость сжатого пояса сплошной
балки. Сжатый пояс сплошной .балки следует
условно проверять на устойчивость,как сжатый
стержень со свободной длиной, равной расстоя-
нию между узлами продольных связей. В -сече-
ние пояса включается часть вертикальной стен-
ки, расположенная я пределах высоты цоясных
уголков.
§ 77. Площадь сечения. Площадь сечения
нетто составного стержня определяется путем
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСМВИЯ И НОРМЫ
де
вычитания из площади брутто невыгоднейшей
комбинации ослаблений отдельных частей
стержня.
§< 78. Ослабление сплошной балки. Расчет-
ное ослабление вертикальной стенки сплошной
балки заклепочными отверстиями условно при-
нимается равным 15% сечения.
Сечение нетто горизонтальных листов поя-
сов берется по действительному ослаблению.
Расчетное ослабление каждого поясного
уголка принимается равным:
при наличии горизонтальных листов.......2 заклепочных
> , отверстия
при отсутствии горизонтальных листов . . 1,5 заклепочных
отверстия
§ 79. Расчетная площадь одиночного угол-
ка. Расчетная площадь одиночного уголка рас-
сматривается как площадь прикрепленной полки
-|- 50% площади неприкрепленной.
§ 80. Расчетная площадь таврового сечения,
составленного из двух уголков, понижается
на 10%.
§ 81. Свободная длина. Свободная длина
элемента при расчете на продольный изгиб
принимается:
а) для поясов, опорных раскосов и опорных
стоек—соответствующая геометрическая длина
их (расстояние между узлами) при изгибе как
в плоскости фермы, так и из плоскости;
б) для элементов решетки:
при изгибе из плоскости ферм—геометри-
ческая длина элемента или наибольшая ее
часть, если полная длина разделена поперечной
конструкцией;
при изгибе в плоскости ферм — расстояние
между центрами заклепочных прикреплений
к узловым фасонкам;
при пересечении сжатого стержня с вытя-
нутыми свободная длина принимается:
при изгибе в плоскости фермы равной рас-
стоянию между узлами пересечения элементов'
или расстоянию от ближайшего пересечения до
центра прикрепления элемента в зависимости
от того, что больше;
при изгибе из плоскости фермы равной гео-
метрической длине элемента, умноженной на
поправочный кбэфициент, зависящий от числа
пересечений н равный:
при одном пересечении.......... 0,65
при трех пересечениях ..... 0,45
.Пересечения сжатого стержня с сжатым или
примыкание нерабочего стержня соответственно
уменьшает свободную длину только в плос-
кости этих элементов.
§ 82. Соединительная решетка. Соедини-
тельная решетка составных сжатых стержней
рассчитывается на поперечную силу, опреде-
ляемую по формуле:
Q = 30 в кг,
где F—площадь сечения ветвей стержня
брутто;
Финн ~* меньший из коэфициентов уменьше-
ния допускаемого напряжения при продольном
изгибе данного стержня.
Расчет ведется в предположении постоян-
ного значения Q по всей длине стержня.
§ 88. При наличии нескольких решеток,
расположенных в параллельных плоскостях, ве-
личина Q распределяется между ними поровну.
В том случае, когда ветви сечения соедп
йены на всем протяжении элемента оплошны]
листом, принимается, что половина поперечно
силы передается на указанный лист; друга,
половина поперечной силы распределяете,
между решетками.
§ 84. Опорные уголки. Опорные уголки жест
кости балок со сплошной стенкой, а такж
уголки жесткости, помещаемые в пунктах пере
дачи сосредоточенных сил, рассчитываются и
смятие пригнанной к поясным уголкам част
выступающих полок.
§ 85. Узловые фасонные листы. Прочност
узловых фасонных листов по любому разрез
(площадь нетто) должна превышать прочност
соответствующих элементов не менее чем н
10%, при этом разрешается принимать дощ
скаемое напряжение:
а) для частей разреза, направленных но)
мально к оси прикрепляемого стержня, равны
основному допускаемому напряжению; (
б) для частей разреза, направленных по
углом, меньшим 60°, равным 0Д5 основного д<
пускаемого напряжения; .
в) для частей разреза, направленных к o<j
прикрепляемого стержня под углом, лежащи
между 90° и 60°, — по интерполяции между В
0,75 В.
§ 86. Распределение усилий между закле
ками. Расчет заклепочных соединений прои
водится в предположении, что усилие межл
заклепками, прикрепляющими какой-либо эд
мент, распределяется поровну.
§ 87. Расчетный диаметр заклепок. Ра
четным диаметром заклепок является днаме;
поставленной заклепки (диаметр .рассверленщ
дыры).
§ 88. Расчет заклепок по площади. IIpw
ность заклепочных: соединений предпочтительь
должна' быть не меньше прочности со един я)
мых элементов независимо от расчетного yd
ЛИЯ. j
Количество заклепок определяется: для ра
тянутых стержней — по площади нетто элемент
для сжатых стержней — по площади брутт
умноженной на коэфициент <р уменьшения д|
пускаемого напряжения при* продольном изгиб
для знакопеременных стержней главных фец
меняющих знак при проходе временной вертд
кальной нагрузки, — по расчетной площади (J
или брутто Ф)» соответствующей расчету на'
больших напряжений, увеличенной в отнош
нии:
s'+4-s"
где S' и 8" — абсолютные значения наибольш:
усилий разного .знака о,т основной группы ci
для знакопеременных стержней связей —
расчетной площади, соответствующей наибол
тему по абсолютной величине усилию; для эА
ментов, работающих на осевые силы и изгиб,
по расчетной площади, .соответствующей зна
осевого усилия.
$ 89. Фрезерованные стыки. Количес!
заклепок и сечения накладок .фрезеррванн
стыков сжатых элементов определяются по р
четной площади сечения .стыкуемого элемец
уменьшенной на 50%. ,
31*
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
---------------------------Sf
§ 90. Стык вертикальной стенки сплошной
балки. Стык вертикальной стенки сплошной
балки . должен рассчитываться по возможному
изгибающему моменту и возможной поперечной
силе.
§ 91. Нолевые заклепки. Поясные заклепки
балок со сплошной стенкой надлежит рассчи-
тывать на передачу горизонтальной скалываю-
щей силы и на воздействие внешней нагрузки,
приложенной непосредственно к поясу.
В случае укладки поперечин на пояса дав-
ление одного колеса считается распределенным
на длине 1 м.
§ 92. Прикрепление продольной балки
к поперечной. Заклепки прикрепления продоль-
ной балки к поперечной при наличии конструк-
ции, способной воспринять опорный момент,
рассчитываются в предположении, что весь мо-
мент воспринимается этой конструкцией, а вся
поперечная сила — вертикальными уголками,
прикрепляющими стенку.
- . При сопряжении балок только при помощи
вертикальных уголков число заклепок увеличи-
вается на 40% сверх числа их, определяемого
по возможной поперечной силе.
§ 9$. Прикрепление поперечных балов
к главным фермам. Заклепки прикрепления по-
перечной балки к главной ферме рассчитывают-
ся по возможному опорному давлению балки.
§ 94, Расчетная площадь смятия. Расчет-
ная площадь смятия заклепки, болта или шар-
нира принимается равной произведению их диа-
метра на толщину пакета за исключением по-
тайных заклепок, где общая площадь умень-
шается на половину глубины погружения по-
тайной головки.
§ 95. Расчет болтов на изгиб. Расчет узло-
вых болтов на изгиб производится в предполо-
жении действия сосредоточенных сил, прило-
женных по осям, входящих в соприкосновение
с- болтом пакетов.
$ 96. Анкерные болты. Расчет заделки ра-
бочего анкерного болта ведется по его возмож-
ному усилию, увеличенному на 50%.
* $ 97. Перемещение подвижного конца. Пе-
ремещение подвижного конца пролетного строе-
ния определяется по упругим деформациям от
предельной возможной статической эквивалент-
ной нагрузки для середины пролета и колеба-
нию температуры, принимаемому в соответствии
с местными условиями, но не более чем в пре-
делах от 40° до — 4U° 11. 1
Коэфициент линейного расширения стали
принимается равным 0,000011.
Модуль упругости для всех сталей
^^инимается равным 2 100000 къ/см2,»
§ 99. Точность вычислений. Весь расчет
прочности и устойчивости пролетных строений
и их элементов ведется с точностью до трех
значащих цифр.
Назначение заводских размеров элементов
производится с точностью до 1 мм.
Подсчет детального веса металла произво-
дится с точностью до 1 къ.
5. Правила конструировании:
' J 100. Доступность деталей. Все детали кон-
струкции должны быть доступны для наблюде-
ния, очистки и окраски.
$ 101; Мешки. Конструкция не должна иметь
мешков, способных скоплять и задерживать воду.
& 102. Дренажные дыры. Диаметр дренаж-
ных дыр не должен быть меньше 50 мм. .
$ 103. Наименьшие размеры. Наименьшие
размеры ^частей конструкций допускаются сле-
дующие:
толщина листов кроме перечисленных ниже случаев 10 мм
толщина одиночных узловых фасонных листов главных
ферм ............................*........12 мм
толщина планок............................. „
„ прокладок............................4 „
уголки в основных сечениях главных ферм и проезжей
части.............................. .80X30X10
уголки связей, жесткости и диафрагм....75Х75Х 8
„ соединительной решетки составных стер-
жней .................- . . •..........6ОХ40Х &
§ 104. Размеры заклепок. Диаметры закле-
пок (поставленных) следует назначать равными
20, 23 и 26 мм. Число различных диаметров за-
клепокх примененных в пролетном строении или
в металлической опоре,^должно быть по возмож-
ности наименьшим. ‘ ,
§ 105. Диаметр заклепок, поставленных
в уголках, работающих на основные напряже-
ния, предпочтительно не должен превышать
% ширины полки уголка.
В вынужденных случаях допускается стат
вить заклепки d = 23 мм в полке уголка 75 лм
и d = 26 мм в полке шириной 90 jhjw.
$ 106. Дополнительные напряжения. Раз*
работка деталей конструкции должна быть про-
ведена так, чтобы насколько возможно избегнуть
дополнительных напряжений.
§ 107* Отношение ширины элементов в
плоскости ферм к, его длине по возможности
не должно превышать 1/ю-
§ 1ь8. Центрировка. Центрировка элементов
в узлах должна производиться по " нейтральным
беям. Эксцентричность соединений должна из-
бегаться насколько возможно.
Разница в положении центров тяжести двух
соседних элементов (эксцентриситет), располо-
женных на прямом участке, не должна превы-
шать 1,5% их высоты.
Если эксцентриситет больше 1,5% их высо-
ты, следует учитывать вызываемые им допол-
нительные напряжения. 1
§ 109. Сечения, состоящие из одного угол-
ка, разрешается центрировать по риске.
§ 110. Гибкость. Отношение свободной дли-
ны элемента к радиусу инерции не должно
превышать:
для основных сжатых и сжато-вытянутых стержней главных
ферм 100
для дополнительных сжатых стержней главных ферм . . 130
„ сжатых стержней продольных связей главных ферм
и продольных балок и тормозных связей....... 130
для стержней ^поперечных связей........... 150
„ растянуты^ стержней главных ферм.........180
„ „ • . „ связей ...................200
„ элементов соединительной решетки сжатых стержней
при одиночной решетке.................. 150
при двойной решетке................. ...... ,180
§ 111. Гибкость двутаврового элемента. Гиб-
кость двутаврового элемента, работающего на
растяжение, определяется без учета вертикаль-
ного листа.
Гибкость сжатого двутаврового элемента
может определяться без учета вертикальной
стенки в том случае, если она не вводится в
расчетную площадь.
§ 112. Сечения элементов. Распределение
материала го сечению стержня предпочтительно
должно быть симметричным относительно его
осей и должно наиболее полно соответствовать
работе элемента как части всего сооружения.
ТЕХНИЧЕСКИЕ' УСЛОВИЯ И НОРМЫ
485
§ 118. При назначении размеров частей
сечения и их взаимного расположения, а также
размеров частей элементов в местах сопряже-
ний следует учитывать допуски проката, завод-
ской обработки и изготовления.
§ 114. Сечения поясов сквозной фермы.
Сечения верхнего пояса и опорных сжатых
раскосов сквозных главных ферм, как правило,
должны составляться из двух вертикальных па-
кетов и верхнего горизонтального листа.
§ 115. Сечения нижнего пояса сквозных
главных ферм, как правило, должны соста-
вляться из двух вертикальных пакетов швеллер-
ного типа.
§ 116. Сечения сжатых стержней. В состав-
ных сжатых элементах металл должен быть
главным образом сконцентрирован в вертикаль-
ных листах и уголках.
Толщина каждого вертикального пакета
должна быть не менее расстояния между
рисками заклепок, прикрепляющих его к пояс-
ным уголкам.
Толщина горизонтального пакета должна
быть не менее расстояния между ближай-
шими рядами заклепок поясных уголков*
' § 117. Соединительная решетка сжатых
стержней. Открытые стороны сжатых элемен-
тов главных ферм должны быть снабжены диа-
гональной соединительной рещеткой и должны
иметь планки на концах и в промежуточных
пунктах — там, где прерывается решетка.
Применение треугольной соединительной
решетки с дополнительными распорками не ре-
комендуется.
§ 118. Длина концевых планок основных
сжатых элементов должна быть не меньше 1,25
расстояния между ближайшими рисками закле-
пок, прикрепляющих их к полкам уголков.
Длина промежуточных планок должна быть
не менее 0,75 этого расстояния.
Толщина этих планок должна быть не
меньше Veo того же расстояния и во всяком
случае не меньше 10 мм>
Число заклепок прикрепления одной сто-
роны плавки не должно быть меньше 4.
§ 119. Длина концевых иланок дополни-
тельных сжатых стержней должна быть не
меньше О,Я расстояния между ближайшими рис-
ками заклепок, прикрепляющих их к полкам
уголков.
Толщина этих планок должна быть не
меньше г/во того же расстояния и во всяком
случае не меньше 8 мм.
Число заклепок в прикреплении одной сто-
роны планки должно быть не меньше 3.
§ 120. Угол наклона диагоналей соедини-
тельной решетки к оси элемента должен быть
при двойной решётке не менее .45°, а при оди-
ночной решетке — 60°.
§ 121. Соединительная решетка растянутых
стержней. Отдельные ветви составных растя-
нутых стержней должны быть связаны между
Собой соединительной решеткой или планками.
§ 122. Длина концевых планок основных
растянутых стержней должна бычь не меньше
расстояния между рисками заклепок, прикре-
пляющих их к полкам уголков*
Длина промежуточных планок и всех пла-
нок прочих растянутых стержней не должна
быть меньше 0,75 тою же расстояния.
Число заклепок прикрепления одной сто-
роны планки не должно быть меньше:
для растянутых элементов главных ферм ... . 4
» прочих растянутых элементов.......... 3
Расстояние между планками в свету пред-
почтительно не должно превышать 2.5-крат-
ной полной ширины элемента.
§ 123. Концевые планки. Концевые планки
растянутых и сжатых стержней должны ста-
виться возможно ближе к узлу.
§ 124. Диафрагмы. Ветви составных сжатых
и растянутых стержней рекомендуется связы-
вать поперечными диафрагмами с учетом усло-
вий изготовления элементов на заводе и их
перевозки.
§ Г25. Поясные уголки. Поясные уголки
балок со сплошной стенкой должны составлять
возможно большую часть плошади сечения поя-
сов и во всяком случае не менее 40%.
§ 126. При расположении поперечин непо-
средственно иа верхнем поясе балки и при от-
сутствии горизонтальных листов толщина полок
поясных уголков не должна быть менее 1/8 ши-
рины полки.
В этом случае верхняя кромка вертикальной
стенки должна доводиться до обушков поясных
уголков.
§ 127. Листы поясов. Каждый из листов >
пояса балки со сплошной стенкой не должен
превосходить по толщине полки поясных угол-
ков.
Поясные листы различных толщин надлежит
располагать таким образом, чтобы толщина их
последовательно уменьшалась от поясных угол-*
ков внаружу.
§ 12н. Обрыв горизонтальных листов. Если
в сечении продольной балки или главной фермы
с ездой поверху применяются горизонтальные
листы, то один из листов верхнего пояса должен
быть протянут по всей длине балки. Остальные
листы должны быть выпущены за теоретиче-
ское место обрыва и прикреплены по крайней
мере *на V2 рабочей площади сечения и во вся-
ком случае не менее чем на 3 ряда заклепок.
§ 129. Вертикальная стенка. Толщина вер-
тикальных листов балок со сплошной стенкой
должна быть не менее где &—Рас"
стояние в свету между поясными уголками
В CJB.
§ 130. Уголки жесткости. Вертикальные
стенки сплошных клепаных балок и ферм укре- ’
нляются вертикальными уголками жесткости на
опорах в местах передачи сосредоточенных сил
и в интервалах, не превосходящих:
а) 2 м и
б) расстояния, определяемого по формуле:
d = 25 6 [10—7с (61? +1)] в см,
где о — толщина стенки в см;
, I —- Я? лк. ' .
к = —=— , но не менее 0,г>; ,
•
здесь Z—пролет балки;
х — расстояние от ближайшей опоры до
рассматриваемого интервала или панели.
$ 131. Если высота стенки в свету между
поясными уголками менее 50-кратной толщи-
ны стенки, промежуточные уголки жесткости
могут не ставиться.
$ 132. Промежуточные уголкй жесткости
приклепываются попарно к стенке балки.
486
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 183. Выступающая полка каждого уголка
жесткости должна быть не менее 40 мм -|-1/90
свободной высоты стенки.
§ 134. Уголки жесткости, помещаемые
в пунктах передачи сосредоточенных сил, не
должны высаживаться.
§ 185. Пригонка. Торцы фасонных листов и
выступающие полки уголков жесткости в местах
передачи сосредоточенных сил пригоняются
к соответствующим частям конструкции — опор-
ным листам, горизонтальным полкам поясных
уголков и т. п.
§ 136. Выступающие полки 'уголков жест-
кости сплошных балок, не имеющих верхнего
горизонтального листа, при поперечинах, уло-
женных непосредственно на верхнем поясе,
пригоняются к горизонтальным полкам верхних
поясных уголков.
$ 187. Проушины клепаных элементов.
Концы растянутых клепаных элементов, снаб-
женные дырами для присоединения их узловыми
болтами, должны быть запроектированы так,
чтобы при симметричном сечении площадь нетто
разреза, проходящего через болтовую дыру,
была не меньше 140%, а от торца элемента до
болтовой дыры — не меньше 100% расчетного
сечения нетто элемента.
Количество заклепок в этих местах должно
быть достаточным для того, чтобы сделать весь
материал рабочим.
§ 138. Центрировка продольных связей.
Продольные связи по возможности должны быть
центрированы с поясами главных ферм.
§ 139. Конструкция соединений продоль-
ных связей по возможности не должна вызы-
вать изгиба в частях элементов главных ферм.
§ 140. Сечения элементов продольных свя-
зей. Высота элементов продольных связей, рас-
положенных в плоскости сжатого пояса, пред-
гэчтительно должна соответствовать высоте
этого пояса.
$ 141. Заклепочные соединения. Каждый
элемент составного стержня должен, быть при-
креплен достаточным числом заклепок.
$ 142» Наименьшее число заклепок. Наи-
меньшее число заклепок прикрепления стержня
(кроме элементов соединительной решетки)
В ряду устанавливается равным 3 при одном
ряде заклепок и 2 при двух или большем числе
рядов.
§ 148. Наибольшая толщина склепывае-
мого пакета. Наибольшая дддна заклепочного
Стержня в деле (между поставленными голов-
камцЬ, должна быть не более 4,5 диаметра за-
и^Йгочного отверстия. В исключительных слу-
чаях при толщине склепываемого пакета, боль-
шей 4,5d, расчетное число заклепок должно быть
увеличено на 1% на каждый миллиметр доба-
вочной толщины.
$ 144. Наименьший шаг заклепок. Наимень-
шее расстояние между центрами заклепок
должно быть:
по всем направлениям — не менее 3d, а по
3,5 .
диагонали—не менее-у а, где d—диаметр за-
клепочного отверстия и о — толщина в см наи-
более тонкой из склепанных частей.
8 145. Наибольший шэг заклепок. Наиболь-
ший шаг в крайнем ряду склепываемого пакета
не должен превышать Id и 16-кратной толщины
самого тонкого листа пакета. При наличии окай-
мляющих уголков с шахматным расположением
заклепок указанный шаг вдоль каждой риски
удваивается.
§ 146. Шаг связующих заклепок сжатых
стержней не должен превышать в продольном
направлении 16-кратной толщины самого тон-
кого листа пакета и в йюперечном 24-кратной.
§ 147. Шаг связующих заклепок растяну-
тых стержней не должен превышать в про-
дольном и поперечном направлениях 24-кратной'
толщины самого тонкого листа пакета.
§ 148. В растянутых элементах, составлен-
ных из двух уголков, разрешается применять
шаг связующих заклепок, равный 160 лл.
§ 149. Шэг заклепок на концах составных
сжатых элементов на длине (от конца фасон-
ного листа), равной ширине элемента, должен
быть не более 100 мм.
§ 150. Расстояние до края. Расстояние от
центра заклепки до края элемента по любому
направлению не должно превышать 8-кратной
толщины элемента и во всяком случае 150 мм,
§ 151. Расстояние от центра заклепки до
края элемента не должно быть меньше:
для обрезной кромки по всем направлениям..........1.5 d
„ прокатной „ поперек усилия....................1,3 d
§ 152. Размещение заклепок. Размещение
заклепок в соединениях должно быть насколь-
ко возможно симметрично относительно осей
элемента.
§ 158; Размещение стыков. Стыки поясов
сплошных балок по возможности должны рас-
полагаться в местах, где имеется избыток пло-
щади сечения.
§ 154. Стыковые накладки. Стыковые на-
кладки поясных уголков сплошных балок дол-
жны выполняться из уголков.
§ 155. Площади сечения нетто стыков рас-
тянутых стержней и поясов сплошной балки
должны превышать на 10% рабочую площадь
стыкуемого элемента.
§ 156. Эксцентриситеты между центрами
тяжести сечения ветви элемента в стыке и вне
стыка должны избегаться насколько возможно.
§ 157. Количество заклепок в стыковых
накладках, не находящихся в непосредствен-
ном контакте с частями, которые они перекры-
вают, увеличивается против расчетного числа:
а) при одностороннем перекрытии—-на 20%
для каждого стыкуемого элемента пакета;
б) при двухстороннем перекрытии—настоль-
ко, чтобы прочность заклепок стыка пакета бы-
ла на 10% больше прочности пакета вне стыка.
§ 158. Прокладки. Прокладки, поставлен-
ные в стыках и местах прикрепления, участ-
вующие в передаче расчетных усилий, должны
быть выпущены за пределы заклепочного со-
единения и прикреплены количеством заклепок,
соответствующим не менее чем % площади их
сечения.
§ 159. Заклепки коротышей. Количество за-
клепок в выступающей полке коротыша должно
превышать их расчетное количество не менее
чем на 50%.
§ 160. Уголки прикрепления стенок про-
дольных п поперечных балок. Толщина угол-
ков прикрепления стенок продольных балок к
поперечным не должна быть меньше 14 мм\
стенок поперечных балок к главным фермам—
не меньше 12 лмс; ширина их выступающих по-
лок должна быть не меньше 100 з«лс.
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И НОРМЫ
487-
Таблица 23
Таблица эквивалентных нагрузок схемы Н1 1931 г.
Длина загруж. участков 1 Левая опора Четверть Середина Три четверти Правая опора Длина загруж. участков 1
эквив. нагрузка сумма грузов эквив. нагрузка сумма грузов эквив. нагрузка сумма грузов . эквив. нагрузка сумма грузов эквив. нагрузка сумма грузов
3,5
1 7,00 3,5 7,00 3,5 7,00 3,5 * 7,00 3,5 7,00 1
2 4,20 7,0 3,50 3,5 3,50 3,5 3,50 3,01 3,5 4,20 7,0 2
3 3,42 3,15 ' 7,0 3,01 7,0 2,51 7,0 7,0 3,42 7,0 3
4 10,5 2,57 7,0 2,45 10,5 2,57 7,0 3,15 10,5 4
5 2’91 14,0 2,41 10,5 2,41 10,5 2,41 10,5 2,91 14,0 5
в 2,80 14,0 2,26 10,5 *2,26 2,26 14,0 2,26 10,5 2,80 14,0 6
7 2,71 17,5 2,26 17,5 17,5 2,26 17,5 2,71 17,5 7
8 2’63 17,5 2,28 17,5 2,28 17,5 2,28 17,5 2,63 2,51 17,5 8
9 2,51 17,5 2,23 17,5 2,23 17,5 2,23 17,5 17,5 9
* 10 2,42 20,5 2,16 17,5 2,16 17,5 2,16 17,5 2,39 20,5 10
г 12 2,29 23,5 2,05 20,5 1,98 17,5 2,02 20,5 2.25 23,5 12
14 2,16 23,5 1,97 23,5 1,88 23,5 1,93 23,5 2,13 23,5 14
16 2,03 26,5 1,88 23,5 1,82 26,5 1,84 23,5 2,00 26,5 16
18 1,95 29,5 1,77 23,5 1,79 29,5 1,75 23,5 1,91 29,5 18
20 1,88 31 1,69 26,5 1,74 29,5 1,69 29,5 1,85 29,5 20
25 1,77 40 1,60 34 1,59 32,5 1,61 1,56 35,5 1,75 40 25
30 1,73 47 1,54 41 1,52 41,5 46,0 1,72 47 30
35 1,70 53 1,52 50 1,46 1,44 47 1,55 53,0 1,64 47 35
40 1,65 60 1.49 53 55 1,52 63,0 1,58 1,51 53 40
45 1,61 65 1,46 60 1,44 63 1,46 56,0 53 45
50 1,58 70 1,43 64 1,43 65 1,42 59 1,43 ‘ 53 50
60 1,51 80 1,37 74 1,37 72 1,32 65 1,31 59 60
70 1,46 90 1,33 82 1,32 79 1,25 73 1,20 59 70
80 1,41 100 1,29 91 1,27 85 1,19 78 1,15 80 80
90 1,37 110 1,26 103 1 22 92 1,15 90 1,11 90 90
100 1,34 120 1,24 112 1,18 101 1,12 100 1,09 100 100
110 1,32 130 1,22 123 1,15 111 1,10 110 1,08 И0 110
120 1,29 140 1,20 130 1,13 120 1,09 120 1,06 120 120
130 1,27 150 1,18 140 1,11 130 1,07 130 1,05 130 130
140 1,26 160 1,16 149 1,10 140 1,06 140 1,05 140 140
150 1,24 170 1,15 156 1,08 150 1,06 150 1,04 150 150
160 1,23 180 1,14 165 1,07 160 1,05 1,04 160 1,04 160 160
170 1,21 190 1,12 173 1,06 170 170 1,03 170 170
180 1,20 200 1Д1 182 1,06 180 1,04 1,03 180 1,03 180 180 «
190 1,19 210 1Д0 190 1,05 190 190 1,03 190 190
209 1,18 220 1,09 200 1,05 200 1,03 200 1,02 200 200
При 1 > 40 При 1 > 120 При Z > 90 При 1 > 80
<з> | е 1 О]
। -j. Sk ёч
1 «Р | 4" ! 1 1 “1 1
«|** £ + 4- —
4-
Г"<
488
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 161. Шайбы точеных болтов. Под гайка-
ми точеных болтов должны ставиться шайбы
толщиной не менее 6 мм.
§ 162* Опорные части. Конструкция опор-
ных частей должна обеспечивать равномерное
распределение нагрузки по всей опорной пло*
щадке.
§ 163. Разница между шириной или дли-
ной опорных частей поверху и понизу не дол-
жна превышать двойной высоты. Для шарнир-
ные опорных частей эта высота измеряется от
центра шарнира.
§ 164. Опорные листы. Толщина опорных <
листов должна быть не менее 20 мм. ?
§ 165. Наименьшая толщина лиздя. Тол-
щина металла в опорных частях, исполненных
из стального литья, не должна быть меньше
30 жж.
§ 166. Клепаные балансиры. Толщина вер-
тикальных ребер клепаных балансиров должна
быть не менее 20 жж; толщина уголков, при-
крепляющих ребра к горизонтальным листам,
по возможности должна быть наибольшей.
§ 167. Если размеры балансира позволяют,
вертикальные ребра должны быть жестко свя-
заны между собой в поперечном направлении.
§ 168. Мешки, образованные вертикальны-
ми ребрами и поперечными диафрагмами, дол-
жны заполняться бетоном.
§ 163. Катки. Диаметр катков в миллимет-
рах не должен быть меньше 130 Z, где I— рас-
четный пролет фермы в ж.
§ 170. Между собой катки должны быть
соединены боковыми стяжками, не препятствую-
щими производить очистку.
§ 171. Катки должны быть обеспечены про-
тив боковых сдвигов и продольного угона.
§ 172. От загрязнения катки должны быть
защищены футлярами.
ГЛАВА XII
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
ОТ 0 ДО 69» • -
1 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 1 4 9 16 25 36 49 ' 64 81
10 100 121 144 169 196 225 256 289 324 361
: 400 441 484 629 576 625 676 729 784 841
900 961 1024 1 049 1 156 1 225 1 296 1 369 1444 1521
40 1600 1681 1 764 1849 1 936 2 025 2116 2 209 2 304 2 401
50 2 500 2 601 2 704 2 809 2 916 3 025 3 136 3 249 3 364 3481
60 3 600 3 721 3 844 3 963 4 096 4 225 4 356 4 499 4 624 4 761
70 4 900 5 041 5 184 5 329 5 476 5 625 5 776 5 929 6 ОН 6 241
6 400 6 661 6 724 6 889 7 056 7 225 7 396 7 569 7 744 7 921
90 8 100 8 281 8 464 8 649 8 836 9U25 9 216 9409 9 604 9 801
100 10 000 10 201 10 404 10 609 10 816 И 025 И 236 11 449 11664 11 881
ио 12 100 12 321 12,544 12 769 12 996 13 225 13 456 13 6Н9 13 924 14161
120 14 400 14 641 14 884 15 129 15 376 15 625 15 876 16 129 16 384 16 641
130 16 930 17 161 17 424 17 689 17 956 18 225 18 496 18 769 19 044 19 321
140 19 600 . 19 881 20164 20 449 20 736 21025 21 316 21 609 21904 22 201
150 ,22 500 22 801 23 104 23 409 23 716 24 025 24 336 24 649 24 964 25 281
160 ^25 600 25921 * 26 244 26 569 26 896 27 225 27 556 27 889 28 224 28 561
170 28 900 29 241 29 584 29 929 30 276 30 625 30 976 31329 31684 32 041
180 32 400 за 761 33 124 33 489 33 856 34 225 34 596 34 969 35 344 35 721
190 36 100 36 481 86 864 37 249 37 636 38 025 38 416 38 809 39 204 39 601
200 40 000 40 401 40 804 41 209 41616 42 025 42 436 42 849 43 264 43 681
210 44100 44 521 44 944 45 369 45 796 46 225 46 656 - 47 089 47 524 47 961
220 48 400 4&841 49 284 49 729 50 176 50 625 51 076 51 529 51984 52 441
230 52 900 53361 53 824 54 289 54 756 55 225 55 696 56 169 56 644 57 121
> 240 57 600 5$ 081 58 564 59 049 59 536 60 025 60 516 61 009 61 504 62 001
250 62 500 « 63001 63 504 64 009 64 516 65 025 65 536 66 049 66 564 67 081
260 б^бОО " г 68И21 63 644 69 169 69 696 70 225 70 756 71 289 71 824 72 361
270 72 900 73'441 73 984 74 529 75 076 75 625 76 176 76 729 77 284 77 841
280 78 400 78:961 79 524 80 089 80 656 81 225 81 796 82 369 82 944 83 521
290 84100, 84681 85 264 85 849 86 436 87 025 87 616 88 209 88 804 89 401
300 90 000 90601 91204 91809 92 416 93 025 93 636 94 249 94864 95 481
310 4 96 100 96 721 97 344 97 969 98 596 99 225 99 856 100 489 101124 101 761
320 102 400 103 041 103 684 104 329 104 976 105 625 106 276 106 929 107 584 108 241
330 10^ 900 109561 110 224 110 889 111 556 112 225 112 896 ИЗ 569 114 244 , 114 921
340 115 600 116 281 116 964 117 649 118 336 119 025 119 716 120409 121104 121801
350 122 500 123 201 123 904 124 Q09 125 316 126 025 126 736 127 449 128 164 128 881
360 .129 600 120 321 131 044 181 769 132 496 133 225 133 956 134 689 135 424 136 161
370 136 900 187 641 138 384 139 129 139 876 14J 625 141 376 142 129 142 884 143 641
380 144 400 145 161 । 145 924 146 689 147 456 148 225 148 996 149 789 150 544 151321
390 152100 152,881 153 664 154 449 155 236 156 025 156 816 157 609 158 404 159 201
400 160 000 160 801 161 604 . 162 409 163 216 164 025 164 836 165 649 166 464 167 281
410 168 100 168 921 169 744 170 569 171 396 172 225 173 056 173 889 174 724 175 561
420 176 400 177 241 178 084 178 929 179 776 180 625 181 476 182 329 183184 184 041
430 184 900 185 761 186 624 187 489 188 356 189 225 190 096 190 969 191844 192 721
440 193 600 194 481 195 364 196 249 197136 198 025 198 916 199 809 200 704 201 601
450 202 500 203 401 204 304 205 209 206 116 207 025 207 936 203 849 209 764 210 681
460 211 600 212.521 213 444 214 369 215 296 216 225 217 156 218 089 219 024 219 961
470 220 900 221841 222 784 223 729 224 676 225 6^5 226 576 227 529 228 484 229 441
i 480 230 400 231 361 232 324 233 289 234 256 235 225 236 196 237 169 238144 239 121
490 240100 241 081 242 064 243 049 244 036 245 025 246 016 247 009 248 004 249 001
500 250 000 251001 252 094 253 009 254 016 255 025 256 036 257 049 258 064 259 081 !
510 . 260 100 261 121 262 144 263 169 264 196 265 225 265 256 2р7 289 268 324 269 361 ,
520 270 400 271441 272 484 273 529 274 576 275 625 276 676 277 729 278 784 . 279 841
530 280 900 281 961 283 024 284 089 285 156 286 225 287 296 288 369 289 444 . 290 521 -
540 291600 292 681 293 764 294 849 . 295 936 297 025 298 116 299 209 800 304 301401 '
550 302 500 303 601 304 704 305 809 306 916 308 025 309 136 310 249 811 364 312 481 >
5 0 913 600 314 721 315 844 316 969 318 096 319 225 320 356 321 489 322 624 '323 761 ।
570 824 900 326 041 327 184 328 329 329 476 330 625 331 776 332 929 334 084 335 241
580 336 400 337 561 338 724 339 889 341 056 343 225 343 396 344 569 845 744 346 921
590 348 100 349 281 350 464 351649 352 836 354 025 355 216 356 409 857 604 358 801
490
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
ОТ 600 ДО 11S9
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
600 360 000 361 201 362 404 363 609 364 816 866 025 367 236 368 449 369 664 370 881
610 372 100 373 321 374 544 375 769 376 996 378 225 379 456 380 689 381 924 383 161
620 884 400 385 641 386 884 388 129 389 376 390 625 391 876 393 129 394 384 395 641
630 396 900 398 161 399 424 400 689 401 956 403 225 404 496 405 769 407 044 408 321
640 409 600 410 881 412 164 413 449 414 736 416 025 417 316 418 609 419 904 421201
650 422 500 423 801 425 104 426 409 427 716 429 025 430 336 431 649 432 964 434 281
. 660 435 600 436 921 438 244 439 569 440 896 442 225 443 556 444 889 446 224 447 561
670 448 900 450 241 451 584 452 929 454 276 455 625 456 976 458 329 459 684 461 041
• 680 462 400 463 761 465 124 466 489 467 856 469 225 470 596 471 969 473 344 474 721
690 476 Юр 477 481 478 864 480 249 481 636 483 025- 484 416 485 809 487 204 488 601
700 490 000 491 401 492 804 494 209 495 616 497 025 498 436 499 849 501 264 502 681
710 504 100 505 521 506 944 508 369 509 796 511 225 । 512 656 514 089 515 524 516 961
720 518 400 519 841 521 284 522 729 524 176 525 625 527 076 528 529 529 984 531 441
730 532 900 534 361 535 824 537 289 538 756 540 225 541 696 543 169 544 644 546121
740 547 600 54^ 081 550 564 552 049 4 553 536 555 025 556 516 558 009 559 504 561 001
750 562 500 564 001 565 504 567 009 568 516 570 025 571 536 573 049 574 564 576 081
760 577 600 579 121 580 644 582 169 583 696 585 225 586 756 588 289 589 824 591 361
770 592 900 594 441 595 984 597 529 599 076 600 625 602 176 603 729 605 284 606 841
780 608 400 609 961 611 524 613 089 614 656 616 225 617 796 619 389 620 944 622 521
790 6$4 100 625 681 627 264 628 849 630 436 632 025 633 616 635 209 636 804 638 401
800 640 000 641 601 643 204 644 809 646 416 648 025 <49 636 651 249 7.52 864 654 481
810 656 100 657 721 659 344 660 969 662 596 664 225 Ш55 856 667 489 669 124 670 761
820 672 400 674 041 675 684 677 329 678 976 680 625 682 276 683 929 685 584 687 241
830 688 900 690 561 692 224 693 889 695 556 697 225 698 896 700 569 702 244 703 921
840 705 600 707 281 ' 708 964 710 649 712 336. 714 025 715 716 717 409 ,719 104 720 801
850 722 500 724 201 . 725 904 727 609 729 316 731 025 732 736 734 449 736 164 737 881
860 739 600 741 321 743 044 744 769 746 496 748 225 749 956 751 689 753 424 755 161
870 756 900 758 641 760 384 762 129 763 876 765 625 767 376 769 129 . 770 884 772 641
880 774 400 776 161 777 924 779 689 781 456 783 225 784 996 786 769 788 544 790 321
890 792 100 793 BS1 795 664 797 449 ’ 799 233 801 025. 802 816 804 609 806 404 808 201 '
900 810 000 811 801 813 604 815 409 817 216 819 025 820 836 822 649 824 464 826 281
910 828 100 829 921 831 744 833 569 835 396 • 837 225 839 056 840 889 842 724 844 561
920 846 400 848 241 850 08-4 851 929 858 776 855 625 857 476 859 329 861 184 863 041
930 864 900 866 761 868 624 870 489 872 356 874 225 876 096 877 969 879 844 8§1 721
940 883 600 885 481 887 864 889 249 891136 893 025 894 916 896 809 898 704 900 601
950 902 500 904 401 908 304 908 209 910 116 912 025 913 936 915 849 917 764 919 681
960 921 600 923 521 925 444 927 369 929 296 931 225 933 156 935 089 937 024 938 961
970 940 900 942 841 944 784 946 729 948 676 950 625 952 576 954 529 956 484 958 441
980 960 400 962 361 964 324 966 289 968 256 970 225 972 196 974 169 976 144 978 121
990 980 100 982 081 984 064 986 049 988 036 990 025 992 016 994 009 996 004 998 001
10СО 1000 000 * 1 002 001 1 004 004 1 006 009 1 008 016 101Q025 1 012 036 1 014 049 1 016 064 1 018 081
1010 1020Л)0 1 022 121 1 024 144 1 026 169 1 028 196 1 030 225 1 032 256 1 034 289 1 036 324 1 038 361
1020 У0Г4ОО 1 042 441 1 044 484 1 046 529 1 048 576 1 050 625 1 052 676 1 054 729 1 056 784 1 058 841
1 030 jfcmoooo 1 062 961 1 065 024 1 067 089 1 069 156 1 071 225 1 073 296 1 075 369 1077 444 1 079 521
1 04Ш К. Q81 600 1 083 681 1085 764 1 087 849 1 089 936 1092 025 1094116 1 096 209 1 098 304 1100 401
ТОО 1102 500 1104 601 1106 704 1108 809 1110 916 1 113 025 1115 136 1 117 249 1 119 364 1121 481
1 060 1 123 600 1 125 721 1 127 844 1129 969 1132 096 1134 225 1 136 3>6 1 138 489 1 140 624 1 142 761
1 070 1 144 900 1 147 041 1 149 184 1151 329 1153 476 1155 625 .1157 776 ( 1 159 929 1162 084 1164 241
1 080 1166 400 1 168 561 1 170 724 1 172 889 1 175 056 1 177 225 1179 396 1 181 569 1189 744 1185 921 ‘
1 090 1 188 100 1 190 281 1192 464 1 194 649 1196 836 1 199 025 1 201 216 1 203 409 1 205 604 1 207 801
1100 1 210 000 1 212 201 1 214 404 1 216 609 1 218 816 1 221 025 1223 236 1 225 449 1 227 664 1 229 881
1110 1232100 . 1 234 32] . 1 236 544 1 238 769 1 240 996 1 243 225 1 245 456 1 247 689 1 249 924 1 252 161
1 120 1 254 400 1 256 641 1 258 884 1 261 129 1 263 376 1 265 625 1 267 876 1 270 129 1 272 384 1 274 641
1130 1 276 900 1 279 161 1 281 424 1 283 689 1 285 956 1 288 225 1 290 496 1 292 769 1 295 044 1 297 321
1140 1 299 600 1 301 881 1 304164 1 306 449 1 308 736 1 311 025 1313316 1 315 609 1 317 904 1 320 201
1 150 1 322 500 1 324 801 1 327 104 1 329 409 1 331 716 1334 025 1 336 336 1 338 649 1340 964 1 343 281
1160 1345 600 1347 921 1 350 244 1 352 569 1 354 896 1357 225 ( 1 359 556 1 361 889 1364 224 1 366 561
1 170 1 368 900 1 371 241 1-373 584 1 375 929 1 378 276 1 380 625 1 382 976 1385 329 1 387 684 1 390 041
' 1 180 1 392 400 1 394 761 1 397 124 1 399 489 1 401 856 1 404 225 1 406 596 1 408 969 1 411 344 1 413 721
: 119о 1 416 100 1 418 481 1 420 864 1 423 Й49 1 425 636 1 428 025 1 430 416 1 432 809 1 435 204 1 437 601
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
491
Продолжение
ОТ 1 200 ДО 17 799
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
1 200 1 440 000 1 442 401 1 444 804 1 447 209 1 449 616 1452 025 1 454 436 1 456 849 1459 264 1 461 681
1 210 1 464 100 1 466 521 1 468 944 1 471 369 1 473 796 1 476 225 1 478 656 1 481 089 1 483 524 1 485 961
1220 1 488 400 1 490 841 1 493 284 1 495 729 1 498 176 1 500 625 1 503 076 1 505 529 1 507 984 1 510 441
1230 1 512 900 1 515 361 1 517 824 1 520 289 1 522 756 1 525 225 1 527 696 1 530 169 1 532 644 1 535 121
1240 1537 600 1540 081 1 542 564 1 545 049 1 547 536 1 550 025 1 551 516 1 555 009 1 557 504 1 560 001
1250 1 562 500 1 565 001 1 567 504 1 570 009 1 572 516 1 575 025 1 577 536 1 580 049 1 582 564 1 585 081
1 260 1 587 600 1 590 121 1 592 644 1 595 169 1 597 696 1 600 225 1 602 756 1 605 289 1 607 824 1 610 361
1270 1 612 900 1 615 441 1 617 984 1 620 529 1 623 076 1 625 625 1 628 176 1 630 729 1 633 284 1 635 841
1280 1 688 400 1 640 961 1 643 524 1 646 089 1 648 656 1 651 225 1 653 796 1 656 369 1 658 944 1 661 521
1290 1 664 100 1666 681 1 669 264 1 671 849 1 674 436 1 677 025 1 679 616 1 682 209 1 684 804 1 687 401
1800 1690 000 1 692 601 1 695 204 1 697 809 1 700 416 1 703 025 1 705 636 1 708 249 1 710 864 1 713 481
1310 1 716 100 1 718 721 1 721 344 1 723 969 1 726 596 1 729 225 1 731 856 1 734 489 1 737 124 1 739 761
1320 1 742 400 1 745 041 1 747 684 1 750 329 1 752 976 1 755 625 1 758 276 1 760 929 1 763 584 1 766 241
1330 1 768 900 1 771 561 1 774 224 1 776 889 1 779 556 1 782 225 1 784 896 1 787 569 1 790 244 1 792 921
1340 1 795 600 1 798 281 1 800 964 1 803 649 1 806 336 1809 025 1 811 716 1 814 409 1 817 104 1 819 801
1350 1 822 500 1 825 201 1 827 904 1 830 609 1 833 316 1 836 025 1 838 736 1 841 449 1 844 164 1 846 881
1360 1 849 600 1 852 321 1 855 044 1 857 769 1 860 496 1 863 225 1 865 956 1 868 689 1 871 424 1 874 161
1370 1 876 900 1 879 641 1882 384 1 885 129 1 887 876 1 890 625 1 893 376 1 896 129 1 898 884 1 901 641
1 380 1 904 400 1 907 161 1909 924 1 912 689 1 915 456 1 918 225 1 920 996 1 923 769 1 926 544 1 929 321 ।
1390 1 932 100 1 934 881 1 937 664 1 940 449 1 943 236 1 946 025 1 948 816 1 951 609 1954 404 1957 201 *'
1400 1 960 000 1 962 801 1 965 604 1 968 409 1 971 216 1 974 025 1 976 836 1 979 649 1 982 464 1 985 281
1410 1988 100^ 1 990 921 1993 744 1 996 569 1 999 396 2 002 225 2 005 056 2 007 889 2 010 724 2 013 561
1 420 2 016 400 2 019 241 2 022 084 2 024 929 2 027 776 2 030 625 2 033 476 2 036 329 2 039 184 2 042 041
1430 2 044 900 2 047 761 2 050 624 2 053 489 2 056 356 2 059 225 2 062 096 2 064 969 2 067 844 2 070 721
1 440 2 073 600 2 076 481 2 079 364 2 082 249 2 085 136 2 088 025 2 090 916 2 093 809 2 096 704 2 099 601
1450 2 102 500 ? 2 105 401 2 1 08 304 2 111 209 2 114 116 2 117 025 2 119 936 2 122 849 2 125 764 2 128 681
1460 2 131 600 2 134 521 2 137 444 2 140 369 2 143 296 2 146 225 2 149 156 2 152 089 2 155 024 2 157 961
1470 2* 160 900 2 163 841 2 166 784 2 169 729 2 172 676 2 175 625 2 178 576 2 181 529 2 184 484 2 187 441
1480 2 190 400 2 193 861 2 196 324 2 199 289 2 202 256 2 205 225 2 208 196 2 211 169 2 214 144 2 217 121
1490 2 220 100 2 223 081 2 226 064 2 229 049 2 232 036 2 235 025 2 238 016 2 241 009 2 244 004 2 247 001
1600 2 250 000 2 258 001 2 256 004 2 259 009 2 282 016 2 265 025 2 268 036 2 271 049 2 274 064 2 271 081
1510 2 280 ЮО 2 283121 2 286 144 2 289 169 2 292 196 2 295 225 2 298 256 2 301 289 2 304 324 2 307 361
1520 2 310 400 2 313 441 2 316 484 2 319 529 2 322 576 2 325 625 2 328 676 2 331 729 2 334 784 2 337 841
1 530 2 340 900 2 343 961 2 347 024 2 350 089 2 353 156 2 356 225 2 359 296 2 362 369 2 365 444 2 368 521
1540 2 371 600 2 374 681 2 377 764 2 380 849 2 383 936 2 387 025 2 390116 2 393 209 2 396 304 2 399 401
1550 2 402 500 2 405 601 2 408 704 2411 809 2 414 916 2 418 025 2 421136 2 424 249 2 427 364 2 430 481
, 1560 2 438 600 2 436 721 2 439 844 2 442 969 2 446 096 2 449 225 2 452 356 2 455 489 2 458 624 2 461 761
1570 2 464 900 2 468 041 2 471184 2 474 329 2 477 476 2 480 625 2 483 776 2 486 929 2 490 084 2 493 241
1580 2 496 400 2 499 561 2 502 724 2 505 889 2 509 056 2 512 235 2 515 396 2 518 569 2 521 744 2 524 921
1590 2 528 100 2 531 281 2 534 464 2 537 649 2 540 836 2 544 025 2 547 216 2 550 409 2 553 604 2 556 801
1600 2 560 000 2 563 201 2 566 404 2 569 609 2572 816 2 576 025 2 579 236 . 2 582 449 2 585 664 2 588 881
1610 2 592 100 2 595 321 2 598 544 2 601 769 2 604 996 2 608 225 2 611 456 2 614 689 2 617 924 2 621161
1620 2 624 400 2 627 641 2 630 884 2 634 129 2 637 376 2 640 625 2 643 876 2 647 129 2 650 384 2 653 641
1 630 2 656 900 2 660 161 2 663 424 2 666 689 2 669 956 2 673 225 2 676 496 2 679 769 2 683 044 2 686 321
1 640 2 689 600 '2 692 881 2 696 164 2 699 449 2 702 736 2 706 025 2 709 316 2 712 609 2 715 904 2 719 201
1 650 2 722 500 3 725 801 2 729 104 2 732,409 2 735 716 2 739 025 2 742 336 2 745 649 2 748 964 2 752 281
1 660 2 755 600 2 758 921 2 762 244 2 765 569 2 768 896 2 772 225 2 775 556 2 778 889 2 782 224 2 785 561
1 670 2 788 900 2 792 241 2 795 584 2 798 929 2 802 276 2 805 625 2 808 976 2 812 329 2 815 684 2 819 041
1 680 2 822 400 2 825 761 2 829 124 2 832 489 2 835 856 2 839 225 2 842 596 ’ 2 845 969 2 849 344 2 852 721
1690 2 856 100 2 859 431 2 862 864 2 866 249 2 869 636 2 873 025 2 876 416 2 879 809 2 883 204 2 886 601
1700 2 890 000 2 893 401 2896 804 2 900 209 2 903 616 2 907 025 2 910 436 2 913 849 2 917 264 2 920 681
1 710 2 924 100 2 927 521 2 930 944 2 934 369 2 937 796 2 941 225 2 944 656 2 948 089 2 951 524 2 954 961
1 720 2 958 400 2 961 841 2 965 284 2 968 729 2 972 176 2 975 625 2 979 076 2 982 529 2 985 984 2 989 441
1 730 2 992 900 2 996 361 2 999 824 3 003 289 3 006 756 3 010 225 3 013 696 3 017169 3 020 644 3 024 121
1 740 8 027 600 3 031 081 3 034 564 3*038 049 3 041 536 3 045 025 3 048 516 3 052 009 3 055 504 3 059 001
1750 3 062 500 3 066 001 3 069 504 3 073 009 3 076 516 3 080 025 8 083 536 3 087 049 3 090 564 3 094 081
1760 3 097 600 3 101 121 3 104 644 3 108 169 3 111 696 3 115 225 3 118 756 3 122 289 3 125 824 3 129 361
1770 3 132 900 3 136 441 8 139 984 3 143 529 3 147 076 3 150 625 3 154 176 3 157 729 3 161 284 8 164 841
1 780 3 168 400 3 171 961 3 175 524 3 179 089 3 182 656 3 186 225 3 189 796 3 193 369 3 196 944 8 200 521 .
1 790 3 204 100 3 207 681 3 211 264 3 214 849 3 218 436 3 222 025 3 225 616 3 229 209 3 232 804 3 236 401 '
ш
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
ОТ 1 800 ДО 2 899
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
J800 3 240 000 3 243 601 3 247 204 3 250 809 3 254 416 3 258 025 3 261 636 3 265 249 3 268 864 3 272 481
1810 3 276 100 3 279 721 3 283 344 3 286 969 3 290 596 3 294 225 3 297 856 3 301 449 3 395 124 3 308 761
1820 3 312 400 3 316 041 3 319 684 3 323 329 3 326 976 3 330 625 3 334 276 3 337 929 3 341 584 3 345 241
1880 3 348 900 3 352 561 - 3 356 224 3 359 889 3 363 556 3 367 225 3 370 896 3 374 569 3 378 244 3 381 921
1840 3 385 600 3 389 281 3 392 964 3 396 649 3 400 336 3 404 025 3 407 716 3 411409 3 415 104 3 418 801
1850 3 422 500 3 426 201 3 429 904 3 433 609 3 437 316 3 441 025 3 444 736 3 448 449 3 452 164 3 455 881
1 860 3 459 600 3 463 321 3 467 044 3 470 769 3 474 496 3 478 225 3 481 956 3 485 689 3 489 424 3 493 161
1 870 3 496 900 3 500 641 3 501 384 3 508 129 3 511 876 3 515 625 3 519 376 8 523 129 3 526 884 3 530 641
1880 3 534 400 3 538 161 3 541 924 3 545 689 3 549 456 3 553 225 3 556 996 3 560 769 3 564 544 3 568 321
1800 3 572 100 3 575 881 3 579 664 3 583 449 3 587 236 3 591 025 3 594 816 3 598 609 3 602 404 3 606 201
1900 3 610 000 3 613 801 3 617 604 3 621 409 3 625 216 3 629 025 3 632 836 3 636 649 3 640 464 3 644 281
1910 3 648 100 3 651 921 3 655 744 3 659 569 3 663 396 3 667 225 3 671 056 3 674 889 3 67$ 724 3 682 561
1920 3 686 400 3 690 241 - 3 694 034 3 697 929 3 701 776 3 705 625 3 709 476 3 713 329 3 717 184 3 721 041
1 930 3 724 900 3 728 761 3 732 624 3 736 439 3 740 356 3 744 225 3 748 091 3 751 969 3 755 844 3 759 721
1 940 3 763 600 3 767 481 3 771 364 3 775 249 3 779 136 3 783 025 3 786 916 3 790 809 3 794 704 3 798 601
1 950 3 802 500 3 806 401 3 810 304 3 814 209 3 818 116 3 822 025 3 825 936 3 829 849 3 833 764 3 837 881
1 960 3 841 600 3 845 521 3 849 444 3 853 369 3 857 296 3 861 225 3 865 156 3 869 089 3 873 024 3 876 961
1970 3 880 900 3 884 841 3 888 784 3 892 729 3 896 676 3 900 625 3 904 576 3 908 529 3 912 484 3 916 441
1980 3 920400 3 924 361 3 928 324 3 932 289 3 936 256 3 940 225 3 944 196 3 948 169 3 952 144 3 956 121
1990 3 960 100 3 964 081 3 968 064 3 972 049 3 976 036 3 980 025 3 984 016 3 988 009 3992 004 3 993 001
2000 4 000 000 4 004 001 4 008 004 4 012 009 4 016 016 4 020 025 4 024 036 4 028 049 4 032 064 4 036081
2 010 4 040 100 4 044 121 4 048 144 4 052 169 4 056 193 4 030 225 4064 256 4 068 289 4 072 324 1 4 076 361
2 020 4 030 400 4 084 441 4 088 434 4 092 529 4 096 576 4100 625 4 101 676 4 108 729 4 112 784 4 116 841
2 030 4 120 900 4 124 961 4 129 024 4 133 039 4 137 156 4 141 225 4 145 296 4 149 369 4 153 444 4 157 521
2 040 4161600 4 165 681 4 169 764 4 173 849 4 177 936 4 182 025 4 186 116 4190 209 4 194 304 4198 401
2 050 4 202 500 4 200601 4 210 704 4 214 809 4 218 916 4 223 025 4 227136 4 231 249 4 235 364 4 239 481
2 0 Ю 4 243 600 4 247 721 4 251 844 4 255 969 4 260 096 4 264 225 4 268 356 4 272 489 4 276 624 4 230 761
2 070' 4 284 900 4 289 041 4 293 184 4 297 329 4 301 476 4 305 625 4 309 776 4 313 929 4 318 084 4 322 241
2 080 4 32В 400 4 330 561 4 334 724 4 338 839 4 343 056 4 347 225 4 351 396 4 355 569 4 359 744 4 363 921
2090 4 368 100 4 372 281 4 376 464 4 380 649 4 384 836 4 388 025 4 393 216 4 397 409 4 401 604 4 405 801
2100 4 410 000 4 414 201 4 418 404 4 422 609 4 426 816 4 431 025 4435 236 4 439 449 4 443 664 4 477 881
2110 4 452 100 4 456 321 4 460 544 4 464 769 4 468 996 4473 225 4 477 456 4 481 689 4485 924 4 490 161
2120 4 494 400 4 498 641 4 502 884 4 507 129 4 511 376 4 515 625 4 519 876 4 524 129 4 528 384 4 532 841
2 130 4 536 900 4 541 161 4 545 424 4 549 689 4 553 956 4558 225 4 5 ‘>2 496 4 566 769 4 571 044 4575 321
2 140 4 579 600 4 583 881 4 588 164 4 592 449 4 593 736 4 601 025 4 605 316 4 609 609 4 613 904 4 618 201
2 150 4 622 500 4 626 801 4 631104 4 635 409 4 639 716 4 644 025 4 648 336 4 652 649 4 656 964 4 661 281
2 180 4 665 600 4 669 921 4 674 244 4 678 569 4 682 896 4 687 225 4 691 556 4 695 889 4 700 224 4 704 561
2 170 4 708 900 4 713 241 4 717 584 4 721 929 4 726 276 4 730 625 4 734 976 4 739 329 4 743 684 4 748 041
2180 4 752 400 4 756 761 4 761124 4 765 489 4 769 856 4 774 225 4 778 596 4 782 969 4 787 344 4 791 721
2 190 4 796 100 4 800 481 4 804 864 4 809 249 4 813 636 4 818 025 4 822 416 4 826 809 4 831 204 4 835 601
2200 4 840 000 4 844 401 4 848 804 4 853 209 4 857 616 4 862 025 4 866 436 4 870 849 4 875 264 4 879 681
2 210 4 884 100 4 888 521 4 892 944 4 897 369 4 901 796 4 906 225 4 910 656 4 915 089 4 919 524 4 923 961
2 220 4 928 400 4 932-841 4 937 284 4 941 729 4 946 176 4 950 625 4 955 076 4 959 529 4 963 984 4 968 441
2 230 4 972 900 4 977 361 4 981 824 4 986 289 4 990 756 4 995 225 4 999 696 5 004 169 5 008 644 5 013 121
2240 5 017 600 5 022 081 5 026 564 5 031049 5 035 536 5 040 025 5 044 516 5 049 009 5 053 504 5 058 001
2 250 5 062 500 5 067 001 5 071 504 5 076 009 5 080 516 5 085 025 5 089 536 5 094 049 5 098 564 5 103 081
2 2 ВО 5 107 600 5 112 121 5 116 644 5 121 169 5 125 696 5 130 225 5134 756 5 139 239 5 143 824 5148 361-
2 270 5 152 900 5 157 441 5 161 984 5 166 529 5 171 076 5 175 625 5 180 176 5 184 729 5 189 284 5 193 811
2 280 5 198 400 5 202 961 5 207 524 5 212 089 5 216 656 5 221 225 б 225 796 5 230 369 5234 944 5 239 521
2 290 5 244 100 5 248 681 5 253 264 5 257 849 Б 262 436 5 267 025 5 271 616 5 276 209 5 280 804 5 285 401
2800 5 290 000 5 294 601 5 299 204 5 303 809 5 308 416 5 313 025 5 317 636 5 322 249 5 326 864 5' 331 481
2 310 5 336 100 5 340 721 5 345 344 5 349 969 5 354 596 5 359 225 5 363 856 5 368 489 5 373 124 5 377 761
2 320 5 382 400 5 387 041 5 391 684 5 396 329 5 40J 976 5 405 625 5 410 276 5 414 929 5 419 584 5 424 241
2 330 5 428 900 5 433 5Я 5 438 224 5 442889 5 447 556 5 452 225 5 456 896 5 461 569 5 466 244 5 470 921
2 340 5 475 600 5 480 281 5 484 964 5 489 649 5 494 336 5 499 025 5 503 716 5 508 409 5 513104 5 517 801
2 350 5 522 500 Б 527 201 5 531 904 5 536 609 5 541 316 5 546 025 5 550 736 б 555 449 5 560 164 5 584 881
2 360 5 569 600 5 574 321 5 579 044 5 583 769 5 588 496 5 598 225 5 597 956 5 602 689 5 607 424 5 612 161
2 370 Б 616 900 5 621 641 5 626 384 5 631 129 5 635 876 5 640 625 5 645 376 5 650129 5 654 884 5 659 641
2 380 5 664 400 5 669 161 5 673 924 5 678 689 5 683 456 5 688 225 5 692 996 5 697 769 5 702 544 5 707 321
2 390 5 712 100 5 716 881 5 721 664 1 5 726 449 5 731 236 5 736 025 5 740 816 i 5 745 609 5 750 404 5 755 201
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
499
Продолжение
ОТ 2 400 ДО 2 990
0 1 2 3 * 5 6 7 8 9
2 400 5760 000 5 764 801 5 769 604 5 774 409 5 779 216 5 784 025 5 788 836 5 793 649 5 798 464 5 803 281
2 410 5 808 100 5 812 921 5 817 744 5 822 569 5 827 396 5 832 235 5 837 056 5 841 889 5 846 724 5 851 561
2 420 5 856 400 5 861 241 5 863 084 5 870 929 5 875 776 5 880 625 5 885 476 5 890 329 5 895 184 5 900 041
2 430 5 9^4 900 5 909 761 5 914 624 5 919 40 5 924 356 5 929 225 5 934 096 5 933 9>9 5 943 844 5 948 721
2 440 5 953 600 5 958 481 5 963 364 5 968 249 5 973 136 5 978 025 5 982 916 5 987 809 5 992 704 5 997 601
2 450 6 002 500 6 007 401 6 012 304 9 017 209 6 022 116 6 027 025 6 031 936 6 036 849 6 041 764 «046 681
2 460 6 051 600 6 056 521 6 061 444 6 066 369 6 071 296 6 076 225 6 081156 6 085 089 6 091 021 6 095 961
2 470 6 100 900 6 105 841 6 110 784 6 115 729 6 121 676 6 125 625 6 130 576 6 135 529 6 140 484 6 145 441
2 480 6150 400 6 155 361 6 160 324 6 165 289 6 170 256 6 175 225 6 180 196 6 185 169 6190 144 6 195 121
2490 6 200100 0 205 081 6 210 064 6 215 049 6 220 036 6 225 025 6 230 016 6 235 009 6 240 004 6 245 001
2Г00 6 250 000 6255 001 6 260 004 6 265 009 6 270 016 6 275 025 6 280 036 6 285 049 6290 064 6 295 081 ।
2 510 6 300100 6 305 121 6 310 144 6 315 169 6 320 196 6 325 225 6 330 256 6 335 289 6 340 324 6 345 351
2 520 6 350 400 6 355 441 6 360 484 6 365 529 6 370 576 6 375 625 6 380 676 6 385 729 6 390 784 6 395 841
2 530 6 400 900 6 405 961 «411 024 6 416 089 6 421 156 6 426 225 6 431 296 6 436 3 J9 6 441 444 6 44'3 521
2540 6 451600 6 456 681 6 461 764 6 466 849 6 471 938 6 477 025 6 482 116 6 487 209 6 492 304 6 497 401 -
2 550 6502 500 6 507 601 6 512 704 6 517 809 6 522 916 6 528 025 6 533 136 6 538 249 6 543 364 6 548 481
2560 6 553 600 6 558 721 6 563 844 6 568 969 6 574 093 6 579 225 6 584 356 6 589 489 6 594 624 6 599 761
2 570 6604 900 6 610 041 6 615 184 6 620 329 6 625 476 6 630 625 6 635 776 6 640 929 6 646 084 6 651 241
2 580 6 656 400 6 661 531 6 666 724 6 671889 6 677 056 6 682 225 6 687 396 6 692 569 6 697 744 6 702 921
2 590 6 708100 6 713 281 6 718 464 6 723 649 6 728 636 6 734 025 6 739 216 6 744 409 6 749 G04 6 754 801 .
2600 6 760 000 6 765 201 6 770 404 6 775 609 6 780 816 6 786 025 ‘ 6 791 236 6 796 449 6 801 664 6 806 881
2 610 6 812 100 6 817 321 6 822 544 6 827 769 6 832 993 6 838 225 6 843 456 6 843 689 6 853 924 6 859 161
2 620 6 864 400 6 869 641 6 874 884 6 880 129 6 835 376 6 890 625 6 895 876 6 901 129 6 906 384 6 911 641
2 630 6 916 900 6 922 161 6 927 424 6 932 689 6 937 956 6 043 225 6 948 496 6 953 769 6 959 044 6 964 321
2 640 6 969 600 6 974 881 6 980 164 6 935 449 6 990 736 6 996 025 7 001 316 7 006 609. ‘ 7 011 904 7 017 201
2 650 7 022 500 7 027 801 7 033 104 7 038 409 7 043 716 7 049 025 7 054 336 7 059 649 7 064 964 7 0*0 281
2 660 7 075 600 7 080 921 7083 244 7 091 539 7 096 896 7 102 225 7 107 556 7 112 88» 7 118 224 7 123 561
2 670 7 128 900 7 134 241 7 139 534 7 144 929 7 150 276 7 155 825 7 160 976 7 166 329 7 171 684 7 177 041
2 680 7.182 400 7 187 761 7 193 124 7 198 439 7 203 856 7 20» 225 7 214 598 7 219 969 7 225 344 7 230 721
2 690 7 236 100 7 241 481 7 246'864 7 252 249 7 257 636 7 263 025 7 268 416 7 273 809 7 279 204 7 284 601
2 700 7290000 7 295 401 7 300 804 7 306 209 7 311 616 7 817 023 7 322 436 7 327 849 7 333 264 7 338 681
2 710 7 344 100 7 349 521 7 354 914 7 360 369 7 365 793 7 371 225 7 376 656 7 382 089 7 387 524 7 392 9 tl
2720 7 398 400 7 403 841 7 409:2Ч4 7 414 729 7 420 176 7 425 625 7 431 076 7 43'5 529 7 441 984 7 447 441*
2 730 7 452 900 7 458 361 7 463 824 7 439 289 7 474 756 7 430 225 7 485 696 7 491 169 7 496 644 7 502 121
2 740 7 507 600 7 513081 7 518’564 7 524 049 7 529 536 7 535 025 7 540 516 7 546 009 7 551 504 7 557 001
2 750 7 562 500 7 568 001 7 573 504 7 579 009 7 584 516 7 590.025 7 595 536 7 601 049 7 606 564 7 612 081
2 760 7 617 600 7 623 121 7 628 644 7 634 169 7 639 693 7 645 225 7 650 756 7 656 289 7 661 824 7 667 351
2 770 7 672 900 7 678 441 7 683 934 7 639 529 7 695 076 7 700 625 7 706 176 7 711 729 7 717 284 7 722.841
2 780 7 728 400 7 733 О Н 7 739 524 7 745 089 7 750 656 7 756 225 7 761 796 7 767 3 J9 7 772 944 7 778W .
2 790 7 784100 7 789 681 7 795 264 7 800 849 7 806 436 7 812 025 7 817 616 7 823 209 7 828 804 7 834 401
2800 7 840 000 7 845 601 7 851 204 7 856 809 7 862 416 7 868 025 7 873 636 7 879 249 7 884 864 ’ 7 890 481
1810 7 896 100 7 901 721 7 907 344 7 912 969 7 918 59 э 7 924 225 7 929 856 7 935 43» 7 941 124 7 916 761
2820 7 952 400 7 958 041 7 963 684 7 969 329 7 974 976 7 930 625 7 ЙЧ5 276 7 991 929 7 997 584 8 003 241
2830 8 003 900 8 014 561 8 020 224 8 025 839 8 031 556 8 037 225 8 042 895 8 048 569 8 054 244 8 059 921
а 840 8 065 600 8 071 281 8 076 964 8 082 649 8 088 336 8 094 025 8 099 716 8 105 409 8 111104 8 116 801
2850 8 122 500 8 128 201 8 133 904 8 139 609 8 145 316 8 151 025 8 156 736 8 162 449 8 168 164 8 173 881
2 860 .8 179 600 8 135 321 8 191044 8 196 769 8 203 496 8 203 225 8 213 956 8 219 689 8 225 424 8 231 161
2 870 8 236 900 8 242 641 8 243 334 8 254 129 8 259 876 8 265 625 8 271 376 8 277 129 8 282 884 8 288 641
, 2 880 8 294 400 8 300161 8 305 924 8 311 689 8 317 456 8 323 225 8 323 996 8 334 769 8 340544 8 346 321
, 2 890 8352100 8 357 881 8 363 664 8 369 449 8 375 236 8 381 025 8 386 816 8 392 609 8 398 404 8 404 201
2900 8410 000 8 415 801 8 421 604 8 427 409 8 433 216 8 439 025 8 .444 836 8 450 649 8 456 464 8 462 281
2 910 8468 100 8 473 921 8 479 744 8 485 569 8 491 396 8 497 225 8 503 056 8 508 889 8 514 724 8 520 561
2 920 8 523 400 8 532 241 8 538 084 8 543 929 8 549 776 8 555 625 8 561 476 8 567 329 8 573 184 8 579 041
2 930 8584 900 8 590 761 8 59 1624 8 602 489 8 6»18 358 8 614 225 8 620 096 8 625 939 8 631 844 8 637 721
2 940 8643 600 8 649 481 8 655 361 8 661 249 8667 136 8 673 025 8 678 916 8 684 809 8 690 704 8 696 601
2950 8 702 500 8 708 401 8 714 304 8720 209 8 726 116 8 732 025 8 737 936 8743 849 8 749 764 8 756 681
2 960 8 761 600 8 767 521 8 773 441 8 779 369 8 785 296 8 791 225 8797 156 8 803 089 8 809 024 8 814 961
2 970 8 820 900 8 «26 841 8 832 734 8 838 729 8 844 676 8 850 625 8 856 576 8 862 529 8 868 444 8 874 441
2 9Н0 8 880 400 8 886 361 8 892 324 8 898.28» 8 904 256 8 910 225 8 916 196 8 922 169 8 928 144 8 934 121
2990 8 940100 8 946 081 8 952 064 8 958 049 8 984 036 8 970 025 8 976 016 8 983 009 8 988 004 8 994001
W4
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
/ ОТ 8 000 Д0 8 599
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
3 000 9 000 000 9 006 001 9 012 004 9 018 009 9 024 016 9 030 025 9 036 036 9 042 049 9 048 064 9 054 081
! ЗОЮ 9 060 ЮО 9 066 121 9 072 144 9 078 169 9 084 196 9 090 225 9 096 256 9 102 289 9 108 324 9 114 361
1 3 020 9 120 400 9 126 441 9 132 484 9 138 529 9 144 576 9 150 625 9 156 676 9 162 729 9 168 784 , 9 174 841
3 030 9 180 900 9 186 961 9 193 024 9 199 089 9^05 156 9 211 225 9 217 296 9 223 369 9 229 444 i 9 235 521
3 040 9 241 600 9 247 681 9 253 764 9 259 849 9 265 936 9 272 025 9 278 116 .9 284 209 9 290 304 ,9 296 401
3 050 9 302 500 9 308 601 9 314 704 9 320 809 9 326 916 9 333 025 9 339 136 9 345 249 9 351 364 9 357 481
3 060 9 363 600 9 369 721 9 375 844 9 381 969 9 388 096 9 394 225 9 400 356 9 406 489 9 412 624 9 418 761
3 070 9 424 900 9 431 041 9 437 184 9 443 329 9 449 476 9 4^5 625 9 461 776 9 467 929 9 474 084 9 480 241
3 080 9 486 400 9 492 561 9 498 724 9 504 889 9 511 056 9 517 225 9 523 396 9 529 569 9 535 744 9 541 921
3090 9 548 100 9 554 281 9 560 464 9 566 649 9 S72 836 9 579 025 9 585 216 9 591 409 9 597 604 9 603 801
8100 9 610 000 9 616 201 9 622 404 9 628 609 9 634 816 9 641 025 9 647 236 9 653 449 9 659 664 9 665 881
3110 9 672 100 9 678 321 9 684 544 9 690 769 9 696 996 9 703 225 9 709 456 9 715 689 9 721 924 . 9 728 161
3 120 9 734 400 9 740 641 9 746 884 9 753 129 9 759 376 9 765 625 9 771 876 9 778 129 9 784 884 9 790 641
3130 9 796 900 9 803 161 9 809 424 9 815 689 9 821 956 9 828 225 9 834 496 9 840 769 9 847 044 9 853 321 ।
3 140 9 859 600 9 865 881 9 872 164 9 878 449 9 884 736 9 891 025 9 897 316 9 903 609 9 909 904 9 916 201
3150 9 922 500 9 938 801 9 935 104 9 941 409 9 947 716 9 954 025 9 960 336 9 966 649 9 972 964 9 979 281
3 160 9 985 600 9 991 921 9 998 244 10 004 569 10 010 896 10 017 225 10 023 556 10 029 889 10 036 224 10 042 561
3 170 10 048 900 10 055 241 10 061 584 10 067 929 10 074 276 10 080 625 . 10 086 976 10 093 32» 10 099 684 10 106 041
3180 10 112 400 10 118 761 10 125 124 10 131 489 10 137 856 10 144 225 10 150 596 10 156 969 10 163 344 10 169 721
3 190 10 176 100 10 182 481 10 188 864 10 195 249 10 201 636 10 208 025 1 О'214 416 10 220 809 10 227 204 10 233 601
8900 10 240 000 10 246 401 10 252 804 10 259 209 10 265 616 10 272 025 10 278 436 10 284 849 10 291 264 10 297 681
3 210 10 304 100 10 310 521 10 316 944 10 323 369' 10 329 796 10 336 225 10 342 656 10 349 089 10 355 524 10 361 961
3 220 10 368 400 10 374841 10 381 284 10 387 729 10 394 176 10 400 625 10 407 076 10 413 52» 10 419 984 10 426 441
3 230 10 432 900 10 439 361 10 445 824 10 452 289 10 458 756 10 465 225 10 471 696 10 478 169 10 484 644 10 491121
3 240 10 497 600 10 504 081 10 510 564 10 517 049 10 523 536 *10 530 025 10 536 516 10 543 009 10 549 504 10 556 001
3 250 10 562 500 10 569 001 10 575 504 10 582 009 10 588 516 10 595 025 10 601 536 10 608 049 10 614 564 10 621 081
3 260 10 627 600 10 634 121 10 640 644 10 647 169 10 653 696 10 660 225 10 666 756 10 673 289 10 679 824 • 10 686 361
3 270 10 692 900 10 699 '441 10 705 984 10 712 529 10 719 076 10 725 625 10 732 176 10 738 729 10 745 284 10 751 841
3 280 , 10 758 400 10 764 961 10 771 524 10 778 089 10 784 656 10 791 225 10 797 796 10 804 369 10 810 944 10 817 521
3 290 10 824 100 10 830 681 10 837 264 10 848 849 10 850 436 10 857 025 10 863 616 10 870 209- 10 876 804 10 883 401
8300 10 890 000 10 896 601 10 903 204 10 909 809 10 916 416 10 923 025 10 929 636 Ю 936 24» 10 942 864 10 949 481
3 310 10 956 100 10 962 721 10 969 344 10 975 969 10 982 596 10 989 225 10 995 856 11 002 489 11 009 124 11 015 761
3 320 11 022 400 11 029 041 11 035 684 11 042 329 11 048 976 11 055 625 11 062 276 11 068 929 11 075 584 11 082 241
3 330 11 088 900 11 095 561 11102 224 11108 889 11115 556 11 122 225 11 128 896 , 11135 569 11142 244 11 148 921
3 340 11155 600 11 162 281 11 168 964 11 175 649 11 182 336 11 189 025 11 195 716 11 202 409 11 209 104 11 215 801
3 350 11 222 500 11 229 201 11 235 904 11 242 609 . 11 249 316 11 256 025 11 262 736 11 269 449 11 276 164 11 292 881
3 360 11 289 600 11 296 321 11 303 044 11 309 769 11 316 496 11 323 225 11 329 956 11 336 689 11 343 424 11 350 161
3 370 11 356 900 11 363 641 11 370 384 11 377 129 11 383 876 11 390 625 11 397 376 11404 129 11 410 884 11 417 641
3 380 11424 400 11 43Х 161 11 437 924 11 444 689 11 451 456 11 458 225 11 464 996. 11 471 769 11 478 544 11 485 321
3 390 11 492 100 11 498 881 11 505 664 11 512 449 11 519 236 11 526 025 11 532 816 11 539 609 11546 404 11 553 201
8400 11 560 000 ‘ 11 566 801 11 573 604 11 580 409 11 587 216 11 594 025 11 600 836 11 607 649 11 614 464 11 621 281
3 410 11 628 100 11 634 921 11 641 744 11 648 569 11 655 396 И 662 225 11 66» 056 11 675 889 11 682 724 11 689 561
3 420 11 696 400 И 703 241 11 710 084 11 716 929 11 723 776 11 730 625 11 737 476 11 744 329 11 751 184 11 758 041
3 430 11 764 900 11 771 761 11 778 624 11 785 489 11 792 356 11 799 225 11 806 096 11 812 969 11 819 844 11 826 721
3 440 11 833 600 11 840 481 11 847 364 11 854 249 11 861136 11 868 025 И 874 916 11 881 809 11 888 704 11 895 601
3 450 11 902 500 11 909 401 11 916 304 11 923 209 11 930 116 11 937 025 11943 936 : 11950 849 11 957 764 11 964 681
3 460 11 971 600 11 978 521 11 985 444 11 992 369 11 999 296 12 006 225 12 013 156 12 020 069 12 027 024 12 033 961
3 470 12 040 900 12 047 841 12 054 784 12 061 729 12 068 676 12 075 625 12 082 576 12 089 529 12 096 484 12 103 441
3 480 12 110 400 • 12 117 361 12 124 324 12 131 289 12 138 256 12 145 225 12 152 196 1215» 169 12 166 144 12173121 .
3 490 12 180 100 12187 081 12 194 064 12 201 049 12 208 036 12 215 025 12 222 016 12 229 009 12 236 004 12 243 001
8 500 12 250 000 12 257 001 12 264 004 12 271 009 12 278 016 12 285 025 12 292 036 12 299 049 12 306 064 12 3^3 081
3 510 12 320 100 12 327121 12 334 144 12 341169 12 348 196 12 355 225 12 362 256 12 369 289 12 376 324 12 383 361
3 520 12 390 400 12 397 441 12 404 484 12 411 529 12 418 576 12 425 625 12 432 676 12 439 729 12 446 784 12 453 841
3 530 12 460 900 12 467 961 12 475 024 12 482 089 12 489 156 12 496 225 12 503 296 ‘ 12 510 369 12 517 444 12 524 521
3 540 12 531 600 12 538 681 12 545 764 12 552 849 12 559 936 12 567 025 12 574 116 12 581 209 12 588 304 12 595 401
3 550 12 602 500 12 609 601 12 616 704 12 623 809 12 630 916 12 638 025 12 645 136 12 652 249 12 659 364 12 666 481
3 560 12 673 600 12 680 721 12 687 844 12 694 969 12 702 096 12 709 225 12 716 356 12 723 489 12 730 624 12 787 761
3 570 12 744 900 12 752 041 12 759 184 12 766 329 12 773 476 12 780 625 12 787 776 12 794 929 12 802 034 12 809 241
3 580 12 816 400 12 823 561 12 830 724 12 837 889 12 845 056 12 852 225 12 859 396 12 866 569 12 873 744 12 ФО 921
3 590 12 888 100 12 895 281 12 902 464 12 909 649 12 916 836 12 924 025 12 931 216 12 938 409 12 945 604 . 12 952 801
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
405
Продолжение
отзадоо Д0 41Ю
0 1 % 2 3 4 5 ' 6 7 8 9
3600 12 960 000 12 967 201 12 974 404 12 981 609 12 988 816 12 996 025 13 003 236 13 010 449 13 017 664 13 024 881
3 610 13 032 100 13 039 321 13 046 544 13 053 769 13 060 996 13 068 225 13 075 456 13 082 689 13 089 924 13 Q97 161
3 620 13 104 400 13 111 641 13 118 884 13 126 129 13 133 376 13 140 625 13 147 876 13 155 129 13 162 384 13 169 641
3 630 13 176 900 13 184 161 13 191 424 13 193 689 13 205 956 13 213 225 13 22Q 496 13 227 769 13 235 044 13 242 321
3 640 13 249 600 13 256 881 13 264 164 13 271449 13 278 736 13 286 025 13 293 316 13 300 609 13 307 904 13 315 201
3 650 13 322 500 13 329 801 13 337 104 13 344 409 13 351 716 13 359 025 ,13 366 336 13 373 649 13 380 964 13 388 281
3 660 13 395 600 13 402 921 13 410 244 13 417'569 13 424 896 13 432 225 13 439 556 13 346 889 13 454 224 13 461 561
3 670 18 468 900 13 476 241 13 483 584 13 49Q 929 13 498 276 13 505 625 13 51? 976 13 520 329 13 527 684 13 535 041
3 680 13 542 400 13 549 761 13 557 124 13 564 489 13 571 856 , 13 579 225 13 586 596 13 593 969 13 601 344 13 608 721
3 690 13 616 100 13 623 481 13 630 864 13 638 249 13 645 636 13 653 025 13 660 416 13 667 809 13 675 204 13 682 601
8 700 13 690 000 13 697 401 13 704804 13 712 209 13 719 616 13 727 025 13 734 436 13 741 849 13 749 264 . 13 756 681
3 710 13 764 100 13 771 521 13 778 944 13 786 369 13 793 796 13 801 225 13 808 656 13 816 089 13 823 524 13 830 961
3 720 13 838 400 13 845 841 13 853 284 13 860 729 13 863 176 13 875 625 13 883 076 13 890 529 13 897 984 13 905 441
3 730 13 912 900 13 920 361 13 927 824 13 935 289 13 942 756 13 950 225 13 957 696 13 96li 169 13 972 644 13 980 121
3 740 13 987 600 13 995 081 14 002 564 14 010 049 14 017 536 14 025 025 14 032 516 14 040 009 14 047 504 14 0»5 001
3 750 14 062 500 14 070 001 14 077 504 14 085 009 14 092 516 14 100 025 14 107 536 14 115 049 14 122 564 14 130 081
3 760 14 137 600 14 145 121 14 152 644 14 160 169 14 167 696 14 175 225 14 182 756 14 190'289 14 197 824 14 205 361
3 770 14 212 900 14 220 441 14 227 984 14 235 529 14 243 076 14 250 625 14 258 176 14 265 729 14 273 284 14 280 841
3 780 14 288 400 14 295 961 14 303 524 14 311 089 14 318 656 14 326 225 14 333 796 14 341 369 14 348 944 14 356 521
3 790 14 364 100 14 371 681 14 379 264 14 386 849 14 394 436 14 402 025 14 409 616 14 417 209 14 424 804 14 432 401
3800 14 440 000 14 447 601 14 455 204 14 462 809 14 470 416 14 478 025 14 485 636 14 493 249 14 500 864 14 508 481
3 810 14 516 100 14 523 721 14 531 344 14 538 969 14 546 596 14 554 225 14 561 856 14 569 489 14 577 124 14 584 761
3 820 14 592 400 14 600 041 14 607 684 14 615 329 14 622 976 14 630 625 14 638 276 14 645 929 14 653 584 14 661 241
3 830 14 668 900 14 676 561 14 684 224 14 691 889 14 699 556 14 707 225 14 714 896 14 722 569 14 730 244 14 737 921
3 840 14 745 600 14 753 281 14 760 964 14 768 649 14 776 336 14 784 025 14 791 716 14 799 409 14 807 104 14 814 801
3 850 14 822 500 14 830 201 14 837 904 14 845 609 14 853 316 14 861 025 14 868 736 14 876 449 14 884 164 14 891 881
3 860 14 899 600 14 907 321 14 915 044 14 922 769 14 930 496 14 938 225 14 945 956 14 953 689 14 961 424 ' 14 969 161
3 870 14 976 900 14 9$4 641 14 992 384 15 000 129 15 007 876 15 015 625 15 023 376 15 031129 15 038 884 15 046 641
3 880 15 054 400 15 062 161 15 069 924 15 077 689 15 085 456 15 093 225 15 100 996 15 108 769 15 116 544 15 124 321
3 890 15 132 100 15 139 881 15 147 664 15 155 449 15 163 236 15 171 025 15 178 816 15 186 609 15 194 404 15 202 201
8900 15 210 000 15 217 801 15 225 604 15 233 409 15 241 216 15 249 025 15 256 836 15 264 649 15 272 464 15 280 281
3 910 15 288 100 15 295 921 15 303 744 15 311 569 15 319 396 15 327 225 15 335 056 15 342 889 15 350 724 15 358 561 ’
3 920 15 366 400 15 374 241 15 382 084 15 389 929 15 397 776 15 405 625 15 413 476 15 421 329 15 429 184 15 437 041
3 930 15 444 900 15 452 761 15 460 624 15 468 489 15 476 356 15 484 225 15 492 096 15 499 969 15 507 844 15 515 721
3 940 15 523 600 15 531 481 15 539 364 15 547 249 15 555 136 15 563 025 15 570 916 15 578 809 15 586 704 15 594 601
3 950 15 602 500 15 610 401 15 618 304 15 626 209 15 634 116 15 642 025 15 649 936 15 657 849 15 665 764 15 673 681
3 960 15 681 600 15 689 521 15 697 444 15 705 369 15 713 296 15 721 225 15 729 156 15 737 089 15 745 024 15 752 961
3 970 15 760 900 15 768 841 15 776 784 15 784 729 15 792 676 15 800 625 15 808 576 15 816 529 15 824 484 15 832 441
3 980 15 840 400 15 848 361 15 856 324 15 864 289 15 872 256 15 880 225 15 888 196 15 896 169 15 904 144 15 912 121
3 990 15 920 100 15 928 081 15 936 064 15 944 049 15 952 036 15 960 025 15 968 016 15 976 009 15 984 004 1 15 992 001
4000 16 000 000 16 008 001 16 016 004 16 024 009 16 032 016 16 040 025 16 048 036 16 056 049 16 064 064 16 072 081
4 010 16 080 100 16 088 121 16 096 144 16 104 169 16 112 196 16 120 225 16 128 256 16 136 289 16 144 324 16 152 361
4 020 16 160 400 16 168 441 16 176 484 16 184 529 16 192 576 16 200 625 16 208 676 16 216 729 16 224 784 . 16 232 841
4 030 16 240 900 16 248 961 16 257 024 16 265 089 16 273 156 16 281 225 16 289 296 16 297 369 16 305 444 16 313 521
4 040 16 321 600 16 329 681 16 337 764 16 345 849 16 353 936 16 362 025 16 370 116 16 378 209 16 386 304 16 394 401
4 050 16 402 500 16 410 601 16 418 704 16 426 809 16 434 916 16 443 025 16 451 136 16 459 249 16 467 364 16 475 481
4 060 16 483 600 16 491 721 16 499 844 16 507 969 16 516 096 16 524 225 16 532 356 16 540 489 16 548 624 16 556 761
4 070 16 564 900 16 573 041 16 581184 16 589 829 16 597 476 16 605 625 16 613 776 16 621 929 16 630 084 16 638 241
4 080 16 646 400 16 654 561 16 662 724 16 670 889 16 679 056 16 687 225 16 695 396 16 703 569 16 711 744 16 719 921
4 090 16 728 100 16 736 281 16 744 464 16 752 649 16 760 836 16 769 025 16 777 216 16 785 409 16 793 604 16 801 801
4100 16 810 000 16 818 201 16 826 404 16 834 609 16 842 816 16 851 025 16 859 236 16 867 449 16 875 664 16 883 881
4110 16 892 100 16 900 321 16 908 544 16 916 769 16 924 996 16 933 225 16 941 456 16 949 689 16 957 924 16 966 161
4120 16 974 400 16 982 641 16 990 884 16 999 129 17 007 376 17 015 625 17 023 876 17 032 129 17 040 384 17 048 641
4130 17 056 900 17 065 161 17 073 424 17 081 689 17 089 956 17 098 225 17 106 496 17 114 769 17 123 044 17 131 321
4140 17 139 600 17 147 881 17 156 164 17 164 449 17 172 736 17 181 025 17 189 316 17 197 609 17 205 904 17 214 201
4150 17 222 500 17 230 801 17 239 104 17 247 409 17 255 716 17 264 025 17 272 336 17 280 649 17 288 964 17 297 281
4160 17 305 600 17 313; 921 . 17 322 244 17 330 569' 17 338 896 17 347 225 17 355 556 17 363 889 17 372 224 17 380 561
4170 17 388 900 17 397 241 17 405 584 17 413 929 17 422 276 17 430 625 17 438 976 17 447 329 17 455 684 17 464 041
4180 17 472 400 17 480 761 17 489 124 17 497 489 17 505 856 17 514 225 17 522 596 17 530 969 17 539 344 17 547 721
4190 17 556 100 17 564 481 17 572 864 17 581 249 17 589 636 17 598 025 17 606 416 17 614 809 17 623 204 17 631 601
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
ОТ 4200 ДО 4 799
0 1 2 3 4 5 । 6 7 8 9
4200 17 640 000 17 648 401 17 656 804 17 665 209 17 673 616 17 682 025 17 690 436 17 698 849 17 707 264 17 715 681
4 210 17 724 100 17 732 521 17 740 944 17 749 369 17 757 796 17 766 225 17 774 656 17 783 089 17 791 524 17 799 961
4 220 17 808 400 17 816 811 17 825 284 17 833 729 17 842176 17 850’625 17 F59 076 17 867 529 17 875 984 17 884 441
4 230 17 892 900 17 901 361 17 909 824 17 918 289 17 926 756 17 935 225 17 943 696 17 952 169 17 960 644 17 969 121
4 240 17 977 600 17 986 081 17 994 564 18 003 049 18 (Д1 536 18 020 025 18 028 516 18 037 009 18 045 504 18 054 001
4250 18 062 500 18 071 001 18 079 504 18 088 009 18 096 516 18 105 035 18 118 536 18 122 049 18 130 564 18 139 081
4 2'0 18 147 600 18 156 121 18 164 644 18 173 169 18 181 696 18 190 225 . 18 198 756 18 207 289 18 215 824 18 224 361
4 270 18 232 900 18 241 441 18 249 984 18 258 529 18 267 076 18 275 625 > 18 284 176 18 292 729 18 301 284 18 309 841
4 280 18 318 400 18 326 961 18 335 524 18 344 089 18 352 656 18 361 225 18 369 796 18 378 389 18 386 944 18 395 521
4 290 18 404 100 18 412 681 18 421 264 18 429 849 18 438 436 18 447 025 18 455 616 18 464 209 18 472 804 18 481 401
4 800 18 490 000 18 498 601 18 507 204 18 515 809 18 524 416 18 533 025 18 541 636 18 550 249 18 558 864 18 567 481
4 310 18 576 100 18 584 721 18 593 344 18 601 969 18 610 596 18 619 225 18 627 856 18 636 489 18 645 124 18 653 761
4 320 IB 662 400 18 671 041 18 679 684 18 688 329 18 696 976 18 705 625 18 714 276 18 722 929 18 731 584 18 740 241
-4 330 18 748 900 18 757 561 18 766 224 18 774 889 18 783 556 18 792 225 18 800 896 18 809 569 18 818 244 18 826 921
4 340 18 835 600 18 844 281 18 852 964 18 861 649 18 870 336 18 879 025 18 887 716 18 896 409 18 905 104 18 913 801
4350 18 922 500 18 931 201 18 939 904 18 948 609 18 957 316 18 966 025 18 974 736 18 983 449 18 992 164 19 000 881
4 360 19 009 600 19 018 321 19 027 044 19 035 769 19 044 496 19 053 225 19 061 956 19 070 689 19 079 424 19 088 161
4 370 19 096 900 19 105 641 19 114 384 19 123 129 19 131 876 19 140 625 19 149 376 19158 129 19 166 884 19 175 641
4 830 19 184 400 19 193 161 19 201 924 19 210 689 19 219 456 19 228 225 19 236 996 19 245 769 19 254 544 19 263 321
4 390 19 272 100 19 280 881 19 289 664 19 298 449 19 307 236 19 316 025 19 324 816 19 333 609 19 342 404 19 351 201
4400 19 360 000 19 368 801 19 377 604 19 386 409 19 395 216 19 404 025 . 19 412 836 19 421 649 19 430 464 19 439 281
4 410 19 448 100 19 456 921 19 465 744 19 474 569 19 483 396 19 492 225 19 501 056 19 509 889 19 518 724 19 527 561
4 420 19 53 i 400 19 545 241 19 554 084 19 562 929 19 571 776 19 580 625 19 589 476 19 598 329 19 607 184 19 616 041 ’
4 430 19 624 900 19 633 761 19 642 624 19 651 489 19 660 356 19 669 225 19678 096 19 686 969 19 695 844 19 704 721
4 440 19 713 600 19 722 481 19 731 364 19 740 249 19 749 136 19 758 025 19 766 916 19 775 809 19 784 704 19 793 601
i 4 450 19 802 500 19 811 401 19 820 304 19 829 209 19 838 116 19 847 025 19 855 936 19 864 849 19 873 764 19 882 681
»’ 4 440 19 891 600 19 900 521 19 909 944 19 918 369 19 927 296 19 936 225 19 945 156 19954 089 19 963 024 19 971 961
я 4 470 19 980 900 19 989 841 1» 998 784 20 007 729 20 016 676 20 025 625 20 034 576 20 043 529 20 052 464 20 0 il 441
4 480 20 070 400 20 079 361 20 088 324 20 097 289 20 Ю6 256 20 115 225 20 124 190 20 133 169 20 142 144 20 151 121
4 490 20 160 100 20 169 081 20 178 064 20 187 049 20 196 036 20 205 025 20 214 016 20 223 009 20 232 004 20 241 001
! 4 FOO 20 250 000 20 259 00f 20 268 004 20 277 009 20 286 016 20 295 025 20 304 036 20 313 049 20 322 064 20 331 081 .
* 4 510 20 340 100 20 349 121 20 358 144 20 367 169 20 376 196 20 385 225 20 394 256 20 403 289 20 412 324 20 421 361
4 520 20 430 400 20 439 441 20 448 484 20 457 529 20 466 576 20 475 625 20 484 676 20 493 729 20 502 784 20 511 841
4 530 20 520 900 20 529 961 20 539 024 20 548 089. 20 557 156 20 666 225 20 575 296 20 584369 20 593 444 20 602 521
4 540 20 611 600 20 620 681 20 629 764 20 638 849 20 647 936 20 657 025 20 666116 20 675 209 20 684 304 20 693 401
$ 4 550 20 702 500 20 711 601 20 720 704 20 729 809 , 20 738 916 20 748 025 20 757 136 20 766 249 20 775 364 20 784 481
4 560 20 793 600 20 802 721 20 811 844 20 820 969 20 830 096 20 839 225 20 848 356 20 857 489 20 866 (24 20 875 761
4 570 20 884 900 20 894 041 20 903 184 20 912 329 20 921 476 20 930 625 20 939 776 20 948 929 20 958 084 20 967 241
4 580 20 976 400 20 985 561 20 994 724 21 003 889 21 013 056 21 022 225 21 031 396 21 040 5b9 21 049 744 21 058 921
4 590 21 068 100 21 077 281 21 086 464 21 095 649 21 104 836 21114 025 21123 216 21 132 409 21141 604 21 150 801
i 4600 21 160 000 21 169 201 21178 404 21 187 609 21 196 816 21 206 025 21 215 236 21 224 449 21 233 664 21 242 881
4 610 21 252 100 21 261 321 21 270 544 21 279 769 21 288 996 21 298 225 21 307 456 21 316 689 21 325 924 2Г335 161
s 4 620 21 344 400 21 353 641 21 362 884 21 372 129 21 381 376 21 390 h25 21 399 876 21 409 129 21 418 384 21 427 641
1 4 630 21 436 900 21 446 161 21 455 424 21 464 689 21 473 956 21 483 225 21 492 498 21 501 769 2] 511 044 21 520 321
£ 4 640 21 529 600 21 538 881 21 548 164 21 557 449 21 566 736 21 576 025 21 585 316 21 594 609 21 603 904 21 613 201
1 4 650 21 622 500 21 631 801 21 641104 21 650 409 21 659 716 21 669 025 21 678 336 21 687 649 21 696 964 21 706 281
i 4 660 21 715 600 21 724 921 21 734 244 21 743 569 21 752 896 21 762 225 21 771 556 21 780 889 21 790 224 21 799 5 VI
i 4 670 21 808 900 21 818 241 21 827 584 21 836 929 21 846 276 21 855 625 21 864 976 21 874 329 21 883 684 21 893 041
4 680 21 902 400 21 911 761 21 921 124 21 930 489 21 939 856 21 949 225 21 958 596 21 967 969 21 977 344 21 9*6 721
j 4 690 21 996 100 22 005 481 22 014 864 22 024 249 22 033 636 22 043 025 22 052 416 22 061 809 22 071 204 22 080 601
4 700 22 090 000 22 099 401 22 108 804 22 118 209 22 127 616 22 137 025 22 146 436 22 155 849 22 165 264 22 174 681
4 710 22 184 100 22 193 521 22 202 944 22 212 369 22 221 796 22 231 225 22 240 656 22 250 089 22 259 524 22 268 961
4 720 22 278 400 22 287 841 22 297 284 22 306 729 23 316 176 22 325 625 22 335 076 22 344 529 22 353 9-4 22 363 441
4 730 22 372 900 22 382 361 22 391 824 22 401 289 22 410 756 22 420 225 22 429 696 22 439 169 22 44 < 644 22 458 121
4 740 22 467 600 22 477 081 22 486 564 22 496 049 22 505 536 22 515 025 22 524 516 22 534 009 22 543 504 22 553 001
4 750 22 562 500 22 572 001 22 581 504 22 591 009 22 600 516 22 610 OSS 22 619 536 22 629 049 22 638 564 29 648 081
1 4 760 22 657 600 22 667 121 22 676 644 22 686 169 22 695 696 22 705 225 22 714 756 22 724 2F9 22 733 824 743 361
f 4 770 21 752 900 22 762 441 22 771 984 22 781 529 22 791 076 22 H00 625 22 810 176 22 819 729 22 829 284 22 838 841
L 4 780 22 848 400 22 857 961 22 867 524 22 877 089 22 8b« 656 22 896 225 22 905 796 22 915 369 22 924 944 22 934 521
Г 4 790 22 944 100 22 953 681 22 90S 264 22 972 849 22 982 436 22 992 025 23 001 616 23 011299 23 090 804 1 28 030 401
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
497
Продолжение
ОТ 4 800 ДО 5 899 1
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 I
4 800 23 040 000 23 049 601 23 059 204 23 068 809 23 078 416 23 088 025 23 097 636 25 107 249 23 116 864 23 126 481 I
4 810 23 136 100 23 145 721 23 155 344 23 164 969 23174 596 23 184 225 23 193 856 23 203 489 23 213 124 23 222 761 1
4 820 23 232 400 23 242 041 23 251 684 23 261 329 23 270 976 23 280 625 23 290 276 23 299 929 23 309 584 23 319 241 1
4 830 23 328 900 23 338 561 23 348 224 23 357 889 23 367 556 23 377 225 23 386 896 23 396 569 23 406 244 23 415 921 1
4 840 23 425 600 23 435 281 23 444 964 23 454 649 23 464 336 23 474 025 23 483 716 23 493 409 23 503 104 23 512 801 1
4 850 23 522 500 , 23 532 201 23 541 904 23 551 609 23 561 316 23 571 025 23 580 730 23 590 449 23 600 164 23 609 881 I
4 860 23 619 600 23 629 321 23 639 044 23 648 769 23 658 496 23 668 225 23 677 956 23 687 689 23 697 424 23 707 161 1
. 4 870 23 716 900 23 726 641 23 736 384 23 746 129 23 755 876 23 765 625 23 775 376 23 785 129 23 794 884 23 804 641 1
4 880 23 814 400 23 824 161 23 833 924 23 843 68!» 23 853 456 23 863 225 23 872 996 23 882 769 23 892 544 23 902 321 I
4 890. 23 912 100 23 921 881 23 931 664 23 941 449 23 951 236 23 961 025 23 970 816 23 980 609 23 990 404 24 000 201 I
4 900 24 010 000 24 019 801 24 029 604 24 039 409 24 049 216 24 059 025 24 068 836 24 078 649 24 088 464 24 098 281 1
4 910 24 108 100 24 117 921 24 127 744 24 137 569 24 147 396 24 157 225 24 167 056 24 176 889 24 186 724 24 196 561 I
4 920 24 206 400 24 2(6 241 24 226 081 24 235 929 24 245 776 24 255 625 24 265 476 24 275 329 24 285 184 24 295 041 1
4 930 24 304 900 24 314 761 24 324 624 24 334 489 24 314 356 24 354 225 24 364 096 24 373 969 24 383 844 24 393 721 I
4 940 24 403 600 24 413 481 24 423 364 24 433 219 24 443 136 24 453 025 24 462 916 24 472 809 24 482 704 24 492 601 |
4 950 24 502 500 24 512 401 24 522 304 24 532 209 24 542 116 24 552 025 24 561 936 24 571 849 24 581 764 24 591 681 I
4 960 24 601 600 24 611 521 24 621 444 24 631 369 24 641 296 24 651 225 24 661 156 24 671 089 24 681 024 24 690 961 1
4 970 24 700 900 24 710 841 24 720 784 24 730 729 24 740 676 24 750 625 24 760 576 24 770 529 24 780 484 24 790 441 1
4 980 24 800 400 24 810 361 24 820 324 24 830 289 24 840 256 24 850 225 24 860 196 24 870 169 24 880 144 24 890121 |
'4 990 24 900 100 24 910 081 24 920 064 24 930 049 24 940 036 24 950 025 24 960 016 24 970 009 24 980 004 24 990 001 |
5 000 25 000 000 25 010 001 25 020 004 25 030 009 25 040 016 25 050 025 25 060 036 25 070 049 25 080 064 25 090 081 J
б 010 25 100 100 25 110 121 25 120 144 25 130 169 25 140 196 25 150 225 25 160 256 25 170 289 25 180 324 25190 361 1
5 020 25 200 400 25 210 441 25 220 484 25 230 529 25 240 576 25 250 625 25 260 676 25 270 729 25 280 784 25 290 841 1
5 030 25 300 900 25 310 961 25 321 024 25 331 089 25 341 156 25 351 225 25 361 296 25 371 369 25 381 444 25 391 521 1
5 040 25 401 600 25 411 681 25 421 764 25 431 849 25 441 936 25 452 025 25 462 116 25 472 209 25 482 304 25 492 401 I
5 050 25 502 500 25 512 601 25 522 704 25 532 809 25 542 916 25 553 025 25 563 136 25 573 249 25 583 364 25 593 481 I
5 060 25 603 600 25 613 721 25 623 844 25 633 969 25 644 096 25 654 225 25 664 356 25 674 489 25 684 624 25 694 761 I
‘5 070 25 7.04 900 25 715 041 25 725 184 25 735 329 25 745 470 25 755 625 25 765 776 25 775 929 25 786 084 25 796.241 1
5 080 25 806 400 25 816 561 25 826 724 25 836 889 25 847 056 25 857 225 25 867 396 25 877 569 25 887 744 25 897 921 1
5 090 25 908 100 25 918 281 25 928 464 25 938 649 25 948 836 25 959 025 25 969 216 25 979 409 25 939 604 25 999 801 1
5100 26 0X0 000 26 020 201 26 030 404 26 040 609 26 050 816 26 061 025 26 071 236 26 081 449 26 091 664 26 101 881 I
5110 26 112 100 26 122 321 26 132 544 26 142 769 26 152 996 26 163 225 26 173 456 26 183 689 26 193 924 26 204 161 1
5 120 26 214 400 26 224 641 26 234 884 2« 245 129 26 255 376 26 265 625 26 275 876 26 286 129 26 296 384 26 306 641 I
5 130 26 316 900 26 327 161 26 337 424 26 347 689 26 357 956 26 368 225 26 378 496 26 388 769 26 399 041 26 409 321 1
5 140 26 419 600 26 429 881 26 440 164 26 450 449 26 460 736 26 471 025 2В 481 316 26 491 609 26 501 904 26 512 201 I
5 150 26 522 500 26 532 801 26 543 104 26 553 409 26 563 716 26 574 025 26 584 336 26 594 649 26 604 964 26 615 281 I
5 160 26 625 600 26 635 921 26 646 244 26 656 569 26 666 896 26 677 225 26 687 556 26 697 889 26 708 224 26 718 561 I
5 170 26 728 900 26 739 241 26 749 584 . 26 759 929 26 770 276 26 780 625 26 790 976 26 80 1 329 26 811 684 26 822 041 1
5 180 26 832 400 26 842 761 26 <3 124 26 863 489 26 873 856 26 884 225 26 894 596 26 904 969 26 915 344 26 925 721 I
5 190 26 936 100 26 946 481 26 956 864 26 967 249 26 977 636 26 988 025 26 998 416 27 008 809 27 019 204 27 029 601 1
5 200 27 040 000 27 050 401 27 060 804 27 071 209 27 081 616 27 092 025 27 102 436 27 112 849 27 123 264 27 133 681 I
5 210 27 144 100 27 154 521 27 164 944 27 175 369 27 185 796 27 196 225 27 206 656 27 217 089 27 227 524 27 237 961 [
5 220 27 248 400 27 258 841 27 269 284 27 279 729 27 290 176 27 300 625 27 311 076 27 321 529 27 331 984 27 342 441 I
5 230 27 352 900 27 363 361 27 373 824 27 384 289 27 394 756 27 405 225 27 415 696 27 426 169 27 436 644 27 447 121 I
5 240 27 457 600' 27 468 081 27 478 564 27 489.049 27 499 536 27 510 025 27 520 516 27 531 009 27 541 504 27 552 001 1
5 250 27 562 500 27 573 001 27 583 504 27 594 009 27 604 516 27 615 025 27 625 536 27 636 049 27 646 564 27 657 081 I
5 260 27 667 600 27 678 121 27 638 644 27 699 169 27 709 696 27 720 225 27 730 756 27 741 289 27 751 824 27 762 361 Г
5 270 27 772 900 27 783 441 27 793 984 27 804 529 27 815 076 27 825 625 27 836 176 27 846 729 27 857 284 27 867 841 I
5 280 27 878 400 27 888 961 27 899 524 27 910 089 27 920 656 27 931 225 27 941 796 27 952 369 27 962 944 27 973 521 1
5 290 27 984 100 27 994 681 28 005 264 28 015 849 28 026 436 28 037 025 28 047 616 28 058 209 28 068 804 28 079 401 1
5 800 28 090 000 28 100 601 28 111 204 28 121 809 28 132 416 28 143 025 28 153 636 28 164 249 28 174 864 28 185 481 1 .
5 310 28 196 100 28 206 721 28 217 344 28 227 969 28 238 596 28 24!) 225 28 259 856 28 270 489 2В 281 124 28 291 761 I
5 320 28 302 400 28 313 041 23 323 684 28 334 329 28 344 976 28 355 625 28 366 276 28 376 929 28 387 584 28 398 241 1
5 330 28 408 900 28 419 561 28 430 224 28 440 889 28 451 556 28 462 225 28 472 896 28 483 569 28 494 244 28 504 921 1
5 340 28 515 600 28 526 281 28 536 964 28 547 649 28 558 336 28 569 025 28 579 716 28 590 409 28 601 104 28 611801 |
5 350 28 622 500 28 633 201 28 643 904 , 28 654 609 28 665.316 28 676 025 28 686 736 28 697 449 28 708 164 28 718 881 1
5 360 28 729 600 28 740 321 28 751 044 28 761 769 28 772 496 28 783 225 28 793 956 28 804 689 28 815 424 28 826161 1
5 370 28 838 900 28 847 641 28 858 384 28 869 129 28 879 876 28 890 625 28 901 376 28 912 129 28 922 884 28 933 641 1
1 5 380 28 944 400 28 955 161 28 965 924 28 976 689 28 987 456 28 998 225 29 008 996 29 019 769 29 030 544 29 041 321 I*
5 390 29 052 100 29 062 881 29 073 664 29 084 449 29 095 236 29 106 025 29 116 816 29 127 609 29 138 404 29 149 201 1
498
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
Продолжение
ОТ 5 400 ДО б 999
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
6 400 29 160 000 29 170 801 29 181 604 29 192 409 29 203 21б' 29 214 025 29 224 836 29 235 649 29 246 464 29 257 ’281
5 410 29 268 100 29 278 921 29 289 744 29 300 569 29 311 396 29 322 225 29 333 056 29 343 889 29 354 724 29 365 561
5 420 29 376 400 29 387 241 29 398 084 29 408 929 29 419 776 29 430 625 29 441 476 29 452 329 29 463 184 29 474 041
5 430 29 484 900 29 495 761 29 506 624 29 517 489 29 528 356 29 539 225 29 550 096 29 560 969 29 571 844 29 582 721
5 440 29 593 600 29 604 481 29 615 364 29 626 249 29 637 136 29 648 025 29 658 916 29 669 809 29 680 704 29 691 601
5 450 29 702 500 29 713 401 29 724 304 29 735 209 29 746 116 29 757 025 29 767 936 29 778 849 29 789 764 29 800 681
5 460 29 811 600 29 822 521 29 833 444 29 844 369 29 855 296 29 866 225 29 877 156 . 29 888 089 29 899 024 29 909 961
5 470 29 920 900 29 931 841 29 942 784 29 953 729 29 964 676 29 975 625 29 986 576 29 997 529 30 008 484 30 019 441
5 490 30 030 400 30 041 361 30 052 324 30 063 289 30 074 256 30 085 225 30 096 196 30 107 К.9 30 118 144 30 129 121
5 490 30 140 100 30 151 081 30 162 064 30 173 049 30 184 036 30 195 025 30 208 016 30 217 009 30 228 004 30 239 001
5 500 30 250 000 30 261 001 30 272 004 30 283 009 30 294 016 30 305 025 30 316 036 30 327 049 30 338 064 30 349 081
5 510 30 360 100 30 371 121 30 382 144 30 393 169 30 404 196 30 415 225 30 426 256 30 437 289 30 443 324 30 459 361
5 520 30 470 400 30 481 441 30 492 484 30 503 529 30 514 576 30 525 625 30 536 676 30 547 729 30 558 784 30 569 841
5 530 30 580 900 30 591 961 30 603 024 30 614 089 30 625 156 30 636 225 30 647 296 30 658 369 30 6G9 444 30 680 521
5 540 30 691 600 30 702 681 30 713 764 30 724 849 30 735 936 30 747 025 30 758 116 30 769 209 30 780 304 30 791401
5 550 30 802 500 30 813 601 30 824 704 30 835 809 30 846 916 30 858 025 30 869 136 30 880 249 30 891 364 30 902 481
5 560 30 913 600 30 924 721 30 935 844 30 946 969 30 958 096 30 969 225 80 980 356 30 991 489 31 002 024 31 013 761
5 570 31 024 900 31 036 041 31 047 ..84 31 058 829 31 '069 476 31 080 625 31 091 776 31 102 929 31 114 084 31 125 241
5 580 31 136 400 1 31 147 561 31 158 724 31 169 889 31181 056* 31 192 225 31 203 396 31 214 569 31 225 744 31 236 921
5 590 31 248 100 31 259 281 31 270 464 31 281 649 31 292 836 31 304 025 31 315 216 31 326 409 31 337 604 31 348 801
5 600 31 360 000 31 371 201 31 382 404 31 393 609 31 404 816 31 416 025 31 427 236 31 438 449 31 449 664 31 4G0 881
5 610 31 472 100 31 488 321 31 494 544 31 505 769 31 516 996 31 528 225 31 539 456 31 550 689 31 561 924 31 573 161
5 620 31 584 400 31 595 641 31 606 884 31 618 129 31 629 376 31 640 625 31 651 876 31 663 129 31 674 384 31 685 641
5 630 31 696 900 31 708 161 31 719 424 31 730 689 31 741 956 31753 225 31 764 496 31 775 769 31 787 044 31 793 321
5 640 31 809 600 31 820 881 31 832 164 31 843 449 31 854 736 31 866 025 31 877 316 31 888 609 31 899 904 31 911 201
5 65о" 31 922 500 31 933 801 31 945 104 31 956 409 31 967 716 31 979 025 31 990 336 32 001 649 32 012 964 32 024 281
5 660 32 035 600 32 04'1 921 32 058 244 32 069 569 32 080 896 32 092 225 32 103 556 32 114 889 32 126 224 32 137 561
5 670 32 148 900 32 160 241 32 171 584 32 182 929 32 194 276 32 205 G25 32 216 976 32 228 329 32 239 684 32 251 041
5 680 32 262 400 32 273 761 32 285 124 32 296 489 32 307 856 32 319 225 32 330 596 32 341 969 32 353 344 32 364 721
5 690 32 376 100 32 387 481 32 398 864 32 410 249 32 421 636 32 433 025 32 444 416 32 455 809 32 467 204 32 478 601
5 700 32 490 000 32 501 401 32 512 804 32 524 209 32 535 616 32 547 025 32 553 436 32 569 849 32 581 264 32 592 681
5 710 32 С04 100 32 615 521 32 620 944 33 638 369 32 649 796 32 661 225 32 672 656 32 684 089 32 695 524 32 706 961
5 720 32 718 400 32 729 841 32 741 284 32 752 729 32 764 176 32 775 625 32 787 076 32 798 529 32 809 984 1 32 821 441
5 730 32 832 900 32 844 361 32 855 824 32 867 289 32 878 756 32 890 225 32 901 696 32 913 169 32 924 644 32 936 121
5 740 32 947 600 32 959 081 32 970 564 32 982 049 32 993 536 33 005 025 33 01G 516 33 028 009 33 039 504 33 051 001
5 750 33 062 500 33 074 001 33 085 504 33 097 009 33 108 516 33 120 025 33 131 536 33 143 019 33 154 564 33 16G 081
5 760 33 177 600 33 189 121 33 200 644 33 212 169 33 223 696 33 235 225 83 246 756 33 258 289 33 269 824 33 281 361
5 770 33 292 900 33 304 441 33 315 984 33 327 529 33 339 076 33 350 625 33 362 176 £3 373 719 33 385 284 93 396 841
5 780 33 408 400 33 419 961 33 431 524 33 443 089 33 454 656 33 466 225 33 477 796 S3 489 369 33 500 944 33 512 521
5 790 33 524 100 33 535 €81 33 547 264 33 558 849 33 570 436 33 582 025 33 С93 616 33 G05 209 33 616 804 33 628 401
5 800 33 640 000 33 651 601 33 663 204 33 674 809 33 686 416 33 698 025 33 709 636 33 721 249 33 732 864 33 744 481
5 810 33 756 100 33 767 721 33 779 344 33 790 969 33 802 596 33 814 225 33 825 856 33 837 439 33 849 124 33 860 761
5 820 33 872 400 33 884 041 33 895 684 33 907 329 33 918 976 33 930 625 33 942 27G 33 953 929 33 965 584 S3 977 241
5 830 33 988 900 34 000 561 34 012 224 34 02Й 889 34 035 556 34 047 225 34 058 896 34 070 569 34 082 244 34 093 921
5 840 34 105 600 34 117 281 34 128 964 34 140 649 34 152 336 34 164 025 34 175 7Д6 34 187 409 34199 104 34 210 801
5 850 34 222 500 34 234 201 34 245 904 34 257 609 34 269 316 34 281 025 34 292 736 34 304 449 34 31G 164 34 327 881
5 860 34 339 600 84 351 321 34 363 044 34 374 769 34 386 496 34 398 225 34 409 956 34 421 689 34 433 424 34 445 161
5 870 34 456 900 34 468 641 34 480 384 34 492 129 34 503 876 34 515 625 34 527 376 34 539 129 34 550 884 34 562 641
5 880 34 574 400 34 586 161 34 597 924 34 609 689 34 621 456 34 633 225 34 644 996 34 656 769 34 668 544 34 680 321
5 890 34 692 100 34 703 881 34 715 664 34 727 449 34 739 236 34 751 025 34 762 816 34 774 609 34 786 404 34 798 201
5900 34 810 000 34 821 801 34 833 604 34 845 409 .34 857 216 34 869 025 34 880 836 34 892 G49 34 904 464 34 916 281
5 910 34 928 100 34 939 921 34 951 744 34 963 569 34 975 396 34 987 225 34 999 056 35 010 889 35 022 724 35 034 561 35 153 041
5 920 35 046 400 35 058 241 35 070 034 35 081 929 35 093 776 35 105 625 35 117 476 35 129 329 35 141 184
5 930 35 164 900 35 176 761 35 183 624 35 200 489 35 212 356 35 224 225 35 236 096 35 247 939 35 259 844 35 271 721
5 940 35 283 000 35 295 481 35 307 364 35 319 249 35 331 136 35 343 025 35 354 916 35 366 809 35 378 704 35 390 601
5 950 35 402 500 35 414 401 35 426 304 35 438 209 35 450 116 35 462 025 35 473 933 35 485 849 35 497 764 ’ 35 509 681
5 960 35 521 600 85 533 521 35 545 444 35 557 369 35 569 296 35 581 225 35 593 156 35 605 08Й 35 617 024 35 628 961
§970 35 640 900 35 652 841 35 664 784 35 676 729 35 688 676 35 700 625 35 712 576 35 724 529 35 736 484 35 743 441
5 980 35 760 400 35 772 361 35 784 324 35 796 289 35 808 256 35 820 225 35 832 198 35 844 169 35 85G 144 35 868 1‘>1
5 990 35 880 100 35 892 081 35 904 064 35 916 049 35 938 036 35 940 025 35 952 016 35 964 009 35 Ь76 004 35 938 001
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
499
Продолжение
ОТ 6 000 ДО 6 599
0 1 2 3 4 5 6 । 7 8 9
0000 36 000 000 36 012 001 36 024 004 36 036 009 36 048 016 36 060 025 36 072 036 Зв 084 049 36 096 064 36 108 081
6 010 36 120 100 36 132 121 36 144 144 36 156 169 36 168 196 36 180 225 36 192 256 36 204 289 36 216 324 Зв 228 361
6 020 36 240 400 36 252 441 36 264 484 36 276 529 36 288 576 36 300 625 36 312 676 36 324 729 36 336 784 36 348 841
6 030 36 360 900 36 372 961 36 385 024 36 397 089 36 409 156 36 421 225 36 433 296 36 445 369 36 457 444 36 469 521
6 040 36 481 600' 36 493 681 36 505 764 36 517 849 36 529 936 36 542 025 36 554 116 36 566 209 36 578 304 36 590 401
6 оьо 36 602 500 36 614 601 ‘ 36 626 704 36 638 809 36 650 916 36 663 025 Зв 675 136 36 687 249 36 699 364 36 711 481
6 060 36 723 600 36 735 721 36 747 844 36 759 969 36 772 096 36 784 225 36 796 356 36 808 489 36 820 624 36 832 761
6 070 36 844 900 36 857 041 36 869 184 36 881 329 36 893 476 36 905 625 36 917 776 36 929 929 36 942 084 36 954 241
6 080 36 966 400 36 978 561 36 990 724 37 002 889 37 015 056 37 027 225 37 039 396 37 051 569 37 063 744 37 075 921
6 000 37 088 100 37 100 281 37 112 464 37 124 649 37 136 836 37 149 025 37 161 216 37 173 409 37 185 604 37 197 801
в 100 37 210 000 37 222 201 37 234 404 37 246 609 37 258 816 37 271 025 37 283 236 37 295 449 37 307 664 37 319 881
6 110 37 332 100 37 344 321 37 356 544 37 368 769 37 380 996 37 393 225 37 405 456 37 417 689 37 429 924 37 442 161
в 120 37 454 400 37 466 641 37 478 884 37 491 129 37 503 376 37 515 625 37 527 876 87 540 129 37 552 384 37 564 641
6 130 37 576 900 37 589 161 37 601 424 37 613 689 37 625 956 37 638 225 37 650 496 37 662 769 37 675 044 37 687 321
6 140 37 699 600 37 711 881 37 724 164 37 736 449 37 748 736 37 761 025 37 773 316 37 785 609 37 797 904 37 810 201
6150 37 822 500 37 834 801 37 847 104 37 859 409 37 871 716 37 884 025 37 896 336 37 908 649 37 920 964 37 933 281
6160 37 945 600 37 957 921 37 970 244 37 982 569 37 994 896 38 007 225 38 019 556 38 031 889 38 044 224 38 056 561
6170 38 068 900 38 081 241 38 093 584 38 105 929 38 118 276 38 130 625 38 142 976 38 155 329 38 167 684 38 180 041
6180 38 192 400 38 204 761 38 217 124 38 229 489 38 241 856 38 254 225 38 266 596 38 278 969 38 291 344 38 303 721
6 190 38 316 100 38 328 481 38 340 864 38 353 249 38 365 636 38 378 025 38 390 416 38 402 809 38 415 204 38 427 601
6 200 38 440 000 38 452 401 38 464 804 38 477 209 38 489 616 38 502 025 38 514 436 38 526 849 38 539 264 38 551 681
6 210 38 564100 38 576 521 38 588 944 38 601 369 38 613 796 38 626 225 38 638 656 38 651 089 38 663 524 38 675 961
6 220 38 688 400 38 700 841 38 713 284 38 725 729 38 738 176 38 750 625 38 763 076 38 775 529 38 787 984 38 800 441
6 230 38 812 900 38 825 361 38 837 824 38 850 289 38 862 756 38 875 225 38 887 696 38 900 169 88 912 644 38 925 121
6 240 38 937 600 88 950 081 38 962 564 38 975 049 38 987 536 39 000 025 39 012 516 39 025 009 39 037 504 39 050 001
6 250 39 062 500 39 075 001 39 087 504 39 100 009 39 112 516 39 125 025 39 137 536 39 150 049 39 162 564 39 175 081
6 260 39 187 600 39 200 121 39 212 644 39 225 169 39 237 696 39 250 225 39 262 756 39 275 289 39 287 824 39 300 361
6 270 39 312 900 39 325 441 39 337 984 39 350 529 39 363 076 39 375 625 39 388 176 39 400 729 39 413 284 39 425 841
6 280 39 438 400 39 450 961 39 463 524 39 476 089 39 488 656 39 501 225 39 513 796 39 526 369 39 538 944 39 551 521
6 290 39 564 100 39 576 681 39 589 264 39 601 849 39 614 436 39 627 025 39 639 616 39 652 209 39 664 804 39 677 401
6 800 39 690 000 39 702 601 39 715 204 39 727 809 39 740 416 39 753 025 39 765 636 39 778 249 39 790 864 39 803 481
6 310 39 816 100 39 828 721 39 841 344 39 853 969 39 866 596 39 879 225 39 891 856 39 904 489 39 917 124 39 929 761
6 320 39 942 400 39 955 041 39 967 684 39 980 329 39 992 976 40 005 625 40 018 276 40 030’929 40 043 584 40 056 241
6 330 40 068 900 40 081 561 40 094 224 40 106 889 40 119 556 40 132 225 40 144 896 40 157 569 40 170 244 40 182 921
6 340 40 195 600 40 208 281 40 220 964 40 233 649 40 246 336 40 259 025 40 271 716 40 284 409 40 297 104 40 309 801 '
6 350 40 322 500 40 335 201 40 347 904 40 360 609 40 373 316 40 386 025 40 398 736 40 411 449 40 424 164 40 436 881
6 360 40 449 600 40 462 331 40 475 044 40 487 769 40 500 496 40 513 225 40 525 956 40 538 689 40 551 424 40 564 161
6 370 40 576 900 40 589 641 40 602 384 40 615 129 40 627 876 40 640 625 40 653 376 40 666 129 40 678 884 40 691 641
6 380 40 704 400 40 717 161 40 729 924 40 742 689 40 755 456 40 768 225 40 780 996 40 793 769 40 806 544 40 819 321
6 390 40 832 100 40 844 881 40 857 664 40 870 449 40 883 236 40 896 025 40 908 816 40 921 609 40 934 404 40 947 201
6 400 40 960 000 40 972 801 40 985 604 40 998 409 41 011 216 41 024 025 41 036 836 41 049 649 41 062 464 41075,281
6 410 41 088 100 41 100 921 41 ИЗ 744 41 126 569 41 139 396 41152 225 41165 056 41 177 889 41 190 724 41 203 561
6 420 41 216 400 41 229 241 41 242 084 41 254 929 41 267 776 41 280 625 41 293 476 41 306 329 41 319 184 41332 041
6 430 41 344 900 41 357 761 41 370 624 41 383 489 41 396 356 41 409 225 41 422 096 41 434 969 41 447 844 .41 460 721
6 440 41 473 600 41 486 481 41 499 364 41 512 249 41 525 136 41 538 025 41 550 916 41 563 809 41576 704 41. 589 601
6 450 41 602 500 41 615 401 41 628 304 41 641 209 41 654 116 41 667 025 41 679 936 41 692 849 41 705 764 41 718 681
6 460 41 731 600 41 744 521 41 757 444 41 770 369 41 783 296 41 796 225 41 809 156 41 822 089 4 1 835 024 41 847 961
6 470 41 860 900 41 873 841 41 886 784 41 899 729 41 912 676 41 925 625 41 938 576 41 951 529 41 964 484 41 977 441
6 480 41 990 400 42 003 361 42 016 324 42 029 289 42 042 256 42 055 225 42 068 196 42 081 169 42 094 144 42 107 121
6 490 42 120 100 42 133 081 42 146 064 42 159 049 42 172 ОЗв 42 185 025 42 198 016 42 211 009 42 224 004 42 237 001
6 500 42 250 000 42 263 001 42 276 004 42 289 009 42 302 016 42 315 025 42 328 036 42 341 049 42 354 064 42 367 081
6 510 42 380 100 42 393 121 42 406 144 42 419 169 42 432 196 42 445 225 42 458 256 42 471 289 42 484 324 42 497 361
6 520 42 510 400 42 523 441 42 536 484 42 549 529 42 562 576 42 575 625 42 588 676 42 601 729 42 614 784 42 627 841
6 530 42 640 900 42 653 961 42 667 024 42 680 089 42 693 156 42 706 225 42 719 296 42 732 369 42 745 444 42 758 521
6 540 42 771 600 42 784 681 42 797 764 42 810 849 42 823 936 42 837 025 42 850 116 42 863 209 42 876 304 42 889 401
6 550 42 902 500 42 915 601 42 928 704 42 941 809 42 954 916 42 968 025 42 981 136 42 994 249 43 007 364 43 020 481
«560 43 033 600 43 046 721 43 059 844 43 072 969 43 08G 096 43 099 225 43 112 356 43 125 489 43 138 624 43 151 761
6 570 48 164 900 43 178 041 43 191 184 43 204 329 43 217 476 43 230 625 43 243 776 43 256 929 43 270 084 43 283 241
6 580 43 296 400 43 309 561 43 322 724 43 335 889 43 349 056 43 362 225 43 375 396 43 388 569 43 401 744 43 414 921
G 590 43 428100 43 441281 43 454 464 43 467 649 43 480 836 43 494 025 43 507 216 43 520 409 43 533 604 43 546 801
500
'МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
ОТ 6600 ДО 7199
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
6600 43 560 000 43 573 201 43 586 404 43 599 609 43 612 816 43 626 025 43 639 236 43 652 449 43 665 664 43 678 881
6 610 48 692 100 43 705 321 43 718 544 43 731 769 43 744 996 43 758 225 43 771 456 43 784 689 43 797 924 43 811 161
6 620 43 824 400 43 837 641 43 850 884 43 864 129 43 877 376 43 890 625 43 903 876 43 917 129 43 930 384 43 943 641
6 630 43 956 900 43 970 161 43 983 424 43 996 689 44 009 956 44 023 225 44 036 496 44 049 769 44 063 044 44 Q76 821
6 640 44 089 600 44 102 881 44 116 164 44 129 449 44 142 736 44 156 025 44 169 316 44 182 609 44 195 904 44 209 201
6 650 44 222 500 44 235 801 44 249 104 44 262 409 44 275 716 44 289 025 44 302 336 44 315 649 44 328 964 44 342 281
6 660 44 355 600 44 368 921 44 382 244 44 395 569 44 408 896 44 422 225 44 435 556 44 448 889 44 462 224 44 475 561
6 670 44 488 900 44 502 241 44 515 584 44 528 929 44 542 276 44 555 625 44 568 976 44 582 329 44 595 684 44 609 041
6 680 44 622 400 44 «35 761 44 649 124 44 662 489 44 675 856 44 689 225 44 702 596 44 715 969 44 729 344 44 742 721
6 690 44 756 100 44 769 481 44 782 864 44 796 249 44 809 636 44 823 025 44 836 416 44 849 809 44 863 204 44 876 601
6 700 44 890 000 44 903 401 44 916 804 44 930 209 44 943 616 44 957 025 44 970 436 44 983 849 44 997 264 45 010 681
«710 45 024 100 45 037 521 45 050 944 45 064 369 45 077 796 45 091 225 45 104 656 45 118 089 45 131 524 45 144 961
«720 45 158 400 45 171 841 45 185 284 45 198 729 45 212 176 45 225 625 45 239 076 45 252 529 45 265 984 45 279 441
в 730 45 292 900 45 30S 361 45 319 824 45 333 289 45 346 756 45 360 225 45 373 696 45 387 169 45 400 644 45 414 121
6 740 45 427 600 45 441 081 45 454 564 45 468 049 45 481 536 45 495 025 45 508 516 <5 522 009 45 535 504 45 549 001
6 750 45 562 500 45 576 001 45 589 504 45 603 009 45 616 516 45 630 025 45 643 536 45 657 049 45 670 564 45 684 081
6 760 45 697 600 45 711 121 45 724 644 45 738 169 45 751 696 45 765 225 45 778 756 45 792 289 45 805 824 45 819 361
6 770 45 832 900 45 840 441 45 859 984 45 873 529 45 887 076 45 900 625 45 914 176 45 927 729 45 941 284 45 954 841
6 780 45 968 400 45 981 961 45 995 524 46 009 089 46 022 656 46 036 225 46 049 796 46 063 369 46 076 944 46 090 521
6 790 46 104 100 46 117 681 46 131 264 46 144 849 46 158 436 46 172 025 46 185 616 46 199 209 46 212 804 46 226 401
6 800 46 240 000 46 253 601 46 267 204 46 280 809 46 294 416 46 308 025 46 321 636 46 335 249 46 348 864 46 362 481
6 810 46 376 100 46 389 721 46 403 344 46 416 969 46 430 596 46 444 225 46 457 856 46 471 489 46 485 124 46 498 781
6 820 46 512 400 46 526 041 46 539 684 46 553 329 46 566 976 46 580 625 46 594 276 46 607 929 46 621 584 46 635 241
6 830 46 648 900 46 662 561 46 676 224 46 689 889 46 703 556 46 717 225 46 730 896 46 744 569 46 758 244 46 771 921
6 840 46 785 600 46 799 281 46 812 964 46 826 649 46 840 336 46 854 025 46 867 716 46 881 409 46 895 104 46 908 801
6 850 46 922 500 46 936 201 46 949 904 46 963 609 46 977 316 46 991 025 47 004 736 47 018 449 47 032 164 47 045 881
6 860 47 059 600 47 073 321 47 087 044 47 100 769 47 144 496 47128 225 47 141 956 47 155 689 47 169 424 47 183 161
6 870 47 196 900 47 210 641 47 224 384 47 238 129 47 251 876 47 265 625 47 279 376 47 293 $29 47 306 884 47 320 641
6 880 47 334 400 47 348 161 47 361 924 47 375 689 47 389 456 47 403 225 47 416 996 47 430 769 47 444 544 4? 458 321
6 890 47 472 100 47 485 881 47 499 664 47 513 449 47 527 236 47 541 025 47 554 816 47 568 609 47 582 404 47 596 201
0 900 47 610 000 47 623 801 47 637 604 47 651 409 47 665 216 47 679 025 47 692 836 47 706 649 47 720 464 47 734 281
6 9Ю 47 748 100 47 761 921 47 775 744 47 789 569 47 803 396 47 817 225 47 831 056 47 844 889 47 858 724 47 872 561
6 920 47 886 400 47 900 241 47 914 084 47 927 929 47 941 776 47 955 625 47 969 476 47 983 329 47 997 184 48 011 041
6 930 48 024 900 48 038 761 48 052 624 48 066 489 48 080 356 48 094 225 48 108 096 48 121 969 48 135 844 48 149 721
6 940 48 163 600 48 177 481 48 191 364 48 205 249 48 219 136 48 233 025 48 246 916 48 260 809 48 274 704 48 288 601
6 950 48 302 500 48 316 401 48 330 304 48 344 209 48 358 116 48 372 025 48 385 936 48 399 849 48 413 764 48 427 681
6 960 48 441 600 48 455 521 48 469 444 48 483 369 48 49? 296 48 511 225 48 525 156 48 539 089 48 553 024 48 566 961
6 970 48 580 900 48 594 841 48 608 784 48 622 729 48 636 676 48 650 625 48 664 576 48 678 529 48 692 484 48 706 441
6 980 48 720 400 48 734 361 48 748 324 48 762 289 48 776 256 48 790 225 48 804 196 48 818 169 48 832 144 48 846 121
6 9'90 48 860 100 48 874 081 48 888 064 48 902 049 48 916*036 48 930 025 48 944 016 48 958 009 48 972 004 48 986 001
7000 49 000 000 49 014 001 49 028 004 49 042 009 49 056 016 49 070 025 49 084 036 49 098 049 49 112 064 49 126 081
7 010 49 140 100 49 154 121 49 168 144 49 182 169 49 196 196 49 210 225 49 224 256 49 238 289 49 252 324 49 266 361
7 020 49 280 400 49 294 441 49 308 484 49 322 529 49 336 576 49 350 625 49 364 676 49 378 729 49 392 784 49 406 841
7 030 49 420 900 49 434 961 49 449 024 49 463 089 49 477 156 49 491 225 49 505 296 49 519 369 49 533 444 49 547 521
7 040 49 561 600 49 575 681 49 589 764 49 603 849 49 617 936 49 632 025 49 646 116 49 660 209 49 674 304 49 688 401
7 050 49 702 500 49 716 601 49 730 704 49 744 809 49 758 916 49 773 025 49 787 136 49 801 249 49 815 364 49 829 481
7 060 49 843 600 49 857 721 49 871 844 49 885 969 49 900 096 49 914 225 49 928 356 49 942 489 49 956 624 49 970 761 4 4 0 ЯЛ
7 070 49 984 900 49 999 041 50 013 184 50 027 329 50 041 476 50 055 625 50 069 776 50 083 929 50 098 084 50 112 241 гл ДНО ЛП4
7 080 50 126 400 50 140 561 50 154 724 50 168 889 50 183 056 50 197 225 50 211 396 50 225 569 50 239 744 50 25а 921 ГЛ 5ПЕ ОЛ1
7 090 50 268 100 50 282 281 50 296 464 50 310 649 50 324 836 50 339 025 50 353 216 50 367 409 50 381 604 50 39& 801
7100 50 410 000 50 424 201 50 438 404 50 452 609 50 466 816 50 481 025 50 495 236 50 509 449 50 523 664 50 537 881
7 110 50 552 100 50 566 321 50 580 544 50 594 769 50 608 996 50 623 225 50 637 456 50 651 689 50 665 924 50 680 161 РЛ 0ГМ1 Л<Н
7 120 50 694 400 50 708 641 50 722 884 50 737 129 50 751 376 50 765 625 50 779 876 50 794 129 50 808 384 50 822 641 гл Ляс ЛЖ
7 130 50 836 900 50 851 161 50 865 424 50 879 689 50 893 956 50 908 225 50 922 496 50 936 769 50 951 044 50 965 321 84 4 АО Лл4
7 140 50 979 600 50 993 881 51 008 164 51 022 449 51 036 736 51 051 025 51 065 316 51 079 609 51 093 904 51108 201
7 150 51 122 500 51 136 801 51 151 104 51 165 409 51 179 716 51 194 025 51 208 336 51 222 649 51 236 964 51 251 281
7 160 51 265 600 51 279 921 51 294 244 51 308 569 51 322 896 51 337 225 51 351 556 51 365 889 51 380 224 51 394 561
7 170 51 408 900 51 423 241 51 437 584 51 451 929 51 466 276 51 480 625 51 494 976 51 509 329 51 523 684 51 538 041
7 180 51 552 400 51 566 761 51 581 124 51 595 489 51 609 856 51 624 225 51 ; 38 596 51 652 969 51 667 344 51 681 721
7 190 51 696-100 «1 710 481 51 724 864 51 739 249 51 753 636 51 768 025 51 782 416 51 796 809 51 811 204 51 825 601
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
Продолжение
t J- ОД 7 200 ДО 7 799
0 1 2 3 4 5 6 7 । 8 9
7 200 7 210 7 220 7 230 7 240 7 250 7 260 7 270 7 280 7 200 7 800 7 310 7 320 7 330 7 340 7 350 7 360 7 370 7 380 7 390 7 400 7 410 7 430 7 430 7 440 7 450 7 460 7 470 7 480 7 490 7 500 7 510 7 520 7 530 7 540 7 550 7 560 7 570 7 580 7 590 7000 7 610 7 620 7 630 7 640 7 650 7 660 7 670 7 680 7 690 7 700 7 710 7 720 7 730 7 740 7 750 7 760 7 770 7 780 7 790 51 840 000 51 984 100 52 128 400 52 272 900 52 417 600 52 562 500 52 707 600 52 852 900 52 998 400 53 144 100 53 290 000 53 436 100 53 582 400 53 728 900 53 875 600 54 022 500 54 169 600 54 316 900 54 46 1 400 54 612 100 54 760 000 54 908 100 55 056 400 55 204 900 55 353 600 55 502 500 55 651 600 55 800 900 55 950 400 56 100 ЮО 56 250 000 56 400 100 56 550 400 56 700 900 56 851 600 57 002 500 57 153 603 57 304 900 57 456 400 57 608 100 57 760 000 57 912 100 58 064 400 58 216 900 58 369 600 58 522 500 58 675 600 58 828 900 58 982 400 59 136 100 59 290 000 59 444 ЮО 59 598 400 59 752 900 59 907 600 60 062 500 60 217 600 60 372 900 60 528 400 60 684 100 51 854 401 51 998 521 52 142 841 52 287 361 52 432 081 52 577 001 52 722 121 52 867 441 53 012 961 53 158 681 53 304 601 53 450 721 53 597 041 53 743 561 53 890 281 54 037 201 54 1«4 321 54 331 641 54 479 161 54 626 881 54 774 801 54 922 921 55 071 241 55 219 761 55 368 481 55 517 401 55 666 521 55 815 841 55 965 361 56 115 081 56 265 001 56 415 121 56 565 441 56 715 961 56 866 631 57 017 601 57 168 721 57 320 041 57 471 561 57 623 281 57 775 201 57 927 321 58 079 641 58 232 161 58 384 881 58 537 801 58 690 921 58 844 241 58 997 761 59 151 481 59 305 401 59 459 521 59 613 841 59 768 361 59 923 081 60 078 001 60 233 121 60 388 441 60 543 961 60 699 631 51 868 804 52 012 944 52 157 284 52 301 824 52 446 564 52 591 504 52 736 644 52 881 934 53 027 524 53 173 264 53 319 204 53 465 344 53 611 684 53 758 224 53 904 964 54 051 904 54 199 044 54 346 384 54 493 924 54 641 664 54 789 604 54 937 744 55 086 084 55 234 624 55 383 364 ’ 55 532 304 55 681 444 55 830 784 55 980 324 56 130 064 56 280 004 56 430 144 56 580 484 56 731 024 56 881 764 57 032 704 57 183 844 57 335 184 57 486 724 57 638 464 . 57 790 404 57 942 544 58 094 884 58 247 424 58 400 164 58 553 104 58 706 244 58 859 584 59 013 124 59 166 864 59 320 804 59 474 944 59 629 284 59 783 824 59 938 564 60 093 504 60 248 644 60 403 984 60 559 524 60 715264 51 883 209 52 027 369 52 171 729 52 316 289 52 461 049 52 606 009 52 751 169 52 896 529 53 042 089 53 187 849 53 333 809 53 479 969 53 626 329 53 772 889 53 919 64» 54 066 609 54 313 769 54 361 129 54 508 689 54 656 449 54 804 409 54 952 569 55 100 929 55 24» 439 55 398 249 55 547 209 55 696 369 55 845 729 55 995 289 56 145 049 56 295 00» 56 445 16» 56 595 529 56 746 08» 56 896 849 57 047 809 57 198 969 57 350 329 57 501 889 57 653 649 57 805 609 57 957 769 58 110 129 58 262 689 58 415 449 58 568 409 58 721 569 58 874 929 5» 028 489 59 182 249 59 336 20» 59 490 369 59 644 729 59 799 289 59 954 049 60 109 009 60 264 169 60 419 52» 60 575 039 GO 730 849 51 897 616 52 041 796 52 186 176 52 330 756 52 475 536 52 620 516 52 765 696 52 911 076 53 056 656 53 202 436 53 348 416 53 494 596 53 640 976 53 787 556 53 934 336 54 081 316 54 228 496 54 375 876 54 523 456 54 671 236 54 819 216 54 967 396 55 115 776 55 264 356 55 413 136 55 562 116 55 711 296 55 860 676 56 010 256 56 160 036 56 310 016 56 460 196 56 610 576 56 761 156 56 911 936 57 062 916 57 214 096 57 365 476 57 517 056 57 668 836 57 820 816 57 972 996 58 125 376 5В 277 956 58 430 736 58 583 716 58 733 896 58 890 276 59 043 856 59 197 636 59 351 616 59 505 796 59 660 176 59 814 756 59 969 536 60 124 516 60 27» 696 60 435 076 60 590 656 60 746 436 51 912 025 52 056 225 52 200 625 52 345 225 52 490 025 52 635 025 52 780 225 52 925 625 53 071 225 53 217 025 53 363 025 53 509 225 53 655 625 53 802 225 53 94» 025 54,096 025 54 213 225 54 390 625 54 538 225 54 686 025 54 834 025 54 982 225 55 130 625 55 279 225 55 428 025 55 577 025 55 726 225 55 875 625 56 025 225 56 175 025 56 325 025 53 475 225 56 625 625 56 776 225 56 927 025 57 078 025 57 229 225 57 380 625 57 532 225 57 684 025 57 836 025 57 988 225 58 140 625 58 293 225 58 446 025 58 599 025 58 752 225 58 905 625 59 059 225 59 213 025 5» 367 025 59 521 225 59 675 625 59 830 225 59 985 025 60 140 025 60 295 225 60 450 R35 60 606 225 60 762 025 51 926 436 52 070 656 52 215 076 52 359 696 52 504 516 52 649 536 52 794 756 52 940 176 53 085 796 53 231 616 53 377 636 53 523 856 53 670 276 53 816 896 53 963 716 54 110 736 54 257 956 54 405 376 54 552 996 54 700 816 54 848 836 54 997 056 55 145 476 55 294 096 55 442 916 55 591 936 55 741 156 55 890 576 56 040 196 56 190 016 56 340 036 56 490 256 56'640 676 56 791 296 56 942 116 57 093 136 57 244 356 57 395 776 57 547 396 57 699 216 57 851 236 58 003 456 58 155 876 58 308 496 58 461 316 58 614 336 58 767 556 58 920 976 59 074 596 59 228 416 59 382 436 59 536 656 59 691 076 59 845 696 60 000 516 60 155 536 60 310 756 60 466 176 60 621 796 60 777 610 51 940 849 52 085 089 52 229 529 52 374 169 52 519 009 52 664 049 52 809 289 52 954 729 53 100 369 53 246 209 53 392 249 53 538 4S9 53 684 929 53 831 569 53 978 409 54 125 449 54 272 689 54 420 129 54 567 769 54 715 609 54 863 649 55 ОН 889 55 160 329 55 308 969 55 457 809 55 606 849 55 756 089 55 90Б 529 56 055 169 56 205 009 56 355 049 56 505 289 56 655 729 56 806 369 56 957 209 57 108 249 57 259 489 57 410 929 57 562 569 57 714 409 57 866 449 58 018 689 58 171 129 58 323 769 58 476 609 58 629 649 58 782 889 58 936 329 59 089 969 59 243 809 59 397 849 59 552 089 59 706 529 59 861 169 60 016 009 60 171 049 60 326 289 60 481 729 60 637 369 60 793 209 51 955 264 52 099 524 52 243 984 52 388 644 52 533 504 52 678 564 52 823 824 52 969 284 53 114 944 53 260 804 53 406 864 53 553 124 53 699 584 53 846 244 53 993 104 54 140 164 54 287 424 54 434 884 54 582 544 54 730 404 54 878 464 55 026 724 55 175184 55 323 844 55 472 704 55 621 764 55 771 024 55 920 484 56 070 144 56 220 004 56 370 064 56 520 324 56 670 784 56 821 444 56 972 304 57 123 364 57 274 624 57 426 084 57 577 744 57 729 604 57 881 664 58 033 924 58 186 384 58 33» 044 58 491 904 58 644 964 58 798 224 58 951 684 59 105 344 5» 259 204 59 413 264 59 567 524 59 721 984 59 876 644 60 031 504 60 186 564 60 341 824 60 497 284 60 652 944 ‘ 60 808 804 51 969 681 52113 961 52 258 441 52 403 121 52 548 001 52 693 081 52 838 361 52 983 841 53 129 521 53 275 401 53 421 481 53 567 761 53 714 241 53 860 921 54 007 801 54 154 881 54 302 161 54 449 641 54 597 321 54 745 201 54 893 281 55 041 561 55 190 041 55 338 721 55 487 601 55 636 681 55 785 961 55 935 441 56 085 121 56 235 001 56 385 081 56 535 361 56 685 841 56 836 521 56 987 401 57 138 481 57 289 761 57 441 241 57 592 921 57 744 801 57 896 881 58 04» 361 58 201 641 58 354 321 58 507 201 58 660 281 58 813 561 58 967 041 5» 120 721 59 274 601 * 59 428 681 59 582 961; 59 737 441' 59 892 121’ 60 047 001 ‘ 60 202 061; 60 357 361* 60 512 841; 60 668 521 60 82^ 401:
502
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжение
ОТ 7 800 ДО 8 899
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
7 900 60 840 000 60 855 601 60 871 204 60 886 809 60 902 416 60 918 025 60 933 636 60 949 24.9 60 964 864- 60 980 481
7 810 60 996 100 61 011 721 61 027 344 61 042 969 61 058 596 61 074 225 61 089 856 61 105 489 61121 124 6113fc 761
7 820 61 152 400 61 168 041 61 183 684 61 199 329 61 214 976 61 230 625 61 246 276 61 261 929 61277 584 61 293 241
7 880 61 308 900 61 324 561 61 340 224 61 355 889 61 371 556 61 387 225 61 402 896 61 418 569 61434 244 61 449 921
7 840 61 465 600 61481 281 61 496 964 61 512 649 61 528 336 61 544 025 61 559 716 61 575 409 61591 104 61 606 801
7 850 61 622 500 61 638 201 61 653 904 61 669 609 61 685 316 61 701 025 61 716 736 61 732 449 61 748 164 61 763 881
7 860 61 779 600 61 795 321 61 811 044 61 826 769 61 842 496 61 858 225 61 873 956 61 889 689 61 905 424 61 921 161
7 870 61 936 900 61 952 641 61 968 384 61 984 129 61 999 876 62 015 625 62 031 376 62 047 129 62 062 884 62 078 641
7 880 62 094 400 62 110 161 62 125 924 62 141 689 62 157 456 62 173 225 62188 996 62 204 769 , 62 220 544 62 236 321
7 890 62 252 100 62 267 881 62 283 664 62 299 449 62 315 236 62 331 025 62 346 816 62 362 609 62 378 404 62 394 201
7900 62 410 000 62 425 801 62 441 604 62 457 409 62 473 216 62 489 025 62 504 836 62 520 649 62 536 464 62 552 281
7 910 62 568 100 62 583 921 62 599 744 62 615 569 62 631 396 62 647 225 62 663 056 62 678 889 62 694 724 62 710 561
7 920 62 726 400 62 742 241 62 758 084 62 773 929 62 789 776 62 805 625 62 821 476 62 837 329 62 853184 62 869 041
7 930 62 884 900 62 900 761 62 916 624 62 932 489 62 948 356 62 964 225 62 980 096 62 995 969 63 ОН 844 63 027 721
7940 63 043 600 63 059 481 63 075 364 63 091 249 63 107 136 63 123 025 63 138 916 63 154 809 63 170 704 63 186 601
7 950 63 202 500 63 218 401 63 234 304 63 250 209 63 266 116, 63 282 025 63 297 936 63 313 849 63 329 764 63 345 681
7 960 63 361 600 63 377 521 63 393 444 63 409 369 63 425 296* 63 441 225 68 457 156 63 473 089 63 489 024 63 504 961
7 970 63 520 900 63 536 841 63 552 784 63 568 729 63 584 676 63 600 625 63 616 576 63 632 529 63 648 484 63 664 441
7 980 63 680 400 63 696 361 63 712 324 63 728 289 63 744 256 63 760 225 63 776 196 63 792 169 63 808 144 63 824 121
7 990 63 840 100 63 856 081 63 872 064 63 888 049 63 904 036 63 920 025 63 936 016 63 952 009 63 968 004 63 984 001
8000 64 000 000 64 016 001 64 032 004 64 048 009 64 064 016 *64 080 025 64 096 036 • 64 112 049 64 128 064 64 144 081
8 010 64 160 100 64 176 121 64 192 144 64 208 169 64 224 196 64 240 225 64 256 256 64 272 289 64 288 324 64 304 361
8 020 64 320 400 64 336 441 64 352 484 64 368 529 64 384 576 64 400 625 64 416 676 64 432 729 64 448 784 64 464 841
8 030 64 480 900 64 496 961 64 513 024 64 529 089 64 545 156 64 561 225 64 577 296 64 593 369 64 609 444 64 625 521
8 040 64 641 600 64 657 681 64 673 764 64 689 849 64 705 936 64 722 025 64 738 116 64 754 209 64 770 304 64 786 401
8 050 64 802 500 64 818 601 64 834 704 64 850 809 64 866 916 64 883 025 64 899 136 64 915 249 64 931 364 64 947 481
8 060 64 963 600 64 979 721 64 995 844 65 011 969 65 028 096 65 044,225 65 060 356 65 076 489 65 092 624 65 108 761
8 070 65 124 900 65 141 041 65 157 184 65 173 329 65 189 476 65 205 625 65 221 776 65 237 929 65 254 084 65 270 241
8 080 65 286 400 65 302 561 65 318 724 65 334 889 65 351 056 65 367 225 65 383 396 65 399 569 65 415 744 65 431 921
8 090 65 448 100 65 464 281 65 480 464 65 496 649 65 512 836 65 529 025 65 545 216 65 561 409 65 577 604 65 593 801
8100 65 610 000 65 626 201 65 642 404 65 658 609 65 674 816 65 691 025 65 707 236 65 723 449 65 7& 664 65 755 881
8110 65 772 100 65 788 321 65 804 544 65 820 769 65 836 996 65 853 225 65 869 456 65 885 689 65 901 924 65 918 161
8 120 65 934 400 65 950 641 65 966 884 65 983 129 65 999 376 66 015 625 66 031 876 66 048 129 66 064 384 66 080 641
8 130 «6 096 900 66 113 161 66 129 424 66 145 689 66 161 956 66Д78 225 66 194 496 66 210 769 66 227 044 66 243 321
8 140 66 259 600 66 275 881 66 292 164 66 308 449 66 324 736 66 341 025 66 357 316 66 373 609 66 389 904 66 406 201
8 150 66 422 500 66 438 801 66 455 104 66 471 409 66 487 716 66 504 025 66 520 336 66 536 649 66 552 964 66 569 281
8160 66 585 600 66 601 921 66 618 244 66 634 569 66 650 896 66 667 225 66 683 556 66 699 889 66 716 224 66 732 561
8170 66 748 900 66 765 241 66 781 584 66 797 929 66 814 276 66 830 625 66 846 976 66 863 329 66 879 684 66 896 041
8180 66 912 400 66 928 761 66 945 124 66 961 489 66 977 856 66 994 225 67 010 596 67 026 969 67 043 344 67 059 721
8190 67 076 100 67 092 481 67 108 864 67 125 249 67 141 636 67 158 025 67 174 416 67 190 809 67 207 204 67 223 601
8 200 67 240 000 67 256 401 67 272 804 67 289 209 67 305 616 67 322 025 67 338 436 67 354 849 67 371 264 67 387 681
8 210 67 404 100 67 420 521 67 436 944 67 453 369 67 469 796 67 486 225 67 502 656 67 519 089 67 535 524 67 551 961
8 220 67 568 400 67 584841 67 601 284 67 617 729 67 634 176 67 650 625 67 667 076 67 683 529 67 699 984 67 716 441
8 230 67 732 900 67 749 361 67 765 824 67 782 289 67 798 756 67 815 225 67 831 696 67 848 169 67 864 644 67 881121
8 240 67 897 600 67 914 081 67 930 564 67 947 049 67 963 536 67 980 025 67 996 516 68 013 009 68 029 504 68 046 001
8 250 68 062 500 68 079 001 68 095 504 68 112 009 68 128 516 68 145 025 68 161 536 68 178 049 68 194 564 68 211 081
8 260 68 227 600 68 244 121 68 260 644 68 277 169 68 293 696 68 310 225 68 326 756 68 343 289 68 359 824 68 376 361
8 270 68 392 900 68 409 441 68 425 984 68 442 529 68 459 076 68 475 625 68 492 176 68 508 729 68 525 284 63541841
8 280 68 558 400 68 574 961 68 591 524 68 608 089 68 624 656 68 641 225 68 657 796 68 674 369 68 690 944 68 707 521
8 290 68 724100 68 740 681 68 757 264 68 773 849 68 790 436 68 807 025 68 823 616 68 840 209 68 856 804 68 873 401
8800 68 890 000 68 906 601 68 923 204 68 939 809 68 956 416 68 973 025 68 989 636 69 006 249 69 022 864 69 039 481
,8 310 69 056 100 69 072 721 69 089 344 69 105 969 69 122 596 69 139 225 69 155 856 69 172 489 69 189 124 69 205 761 .
8 320 69 222 400 69 239 041 69 255 684 69 272 329 69 288 976 69 305 625 69 322 276 69 338 929 69 355 584 69 373 241
8 330 69 388 900 69 405 561 69 422 224 69 438 889 69 455 556 69 472 225 69 488 896 69 505 569 69 522 244 69 538 921
8 340 69 555 600 69 572 281 69 588 964 69 605 649 69 622 336 69 639 025 69 655 716 69 672 409 69 689 104 69 705 801
8 350 69 722 500 69 739'201 69 755 904 69 772 609 69 789 316 69 806 025 69 822 736 69 839449 69 856 164 69 872 881
8 360 69 889 600 69 906 321 69 923 044 69 939 769 69 956 496 69 973 225 69 989 956 70 006 689 70 023 424 70040 161
8 370 70 056 900 70 073 641 70 090 384 70 107 129 70 123 876 70 140 625 70 157 376 70 174 129 70 190 884 70 207 641
8 380 70 224 400 70 241161 70 257 924 70 274 689 70 291 456 70 308 225 70 324 996 70 341 769 70 358 544 70 375 321
.8390 70 392 100 70 408 881 70 425 664 70442 449 70 459 236 70 476 025 70 492,816 70 509 609 70 526 404 70 543 201
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
803
Продолжение
ОТ 8400 ДО 8999
0 1 2 3 4 б 6 7 8 9
8400 70 560 000 70 576 801 70 593604 70 610 409 70 627 216 70 644 025 70 660 836 70 677 649 70 694 464 70 711 281
8 410 70 728 100 70744 921 70 761 744 70 778 569 70 795 396 70 812 225 70 829 056 70 845 889 70 862 724 70879 561
8 420 , 70 896 400 70 913 241 70 930084 70 946 929 70 963 776 70 980 625 70 997 476 71014329 71 031 184 71048 041
8 430 71 064 900 71081 761 71 098624 71115 489 71 132 356 71149 225 71166 096 71 182 989 71199 844 71 216 721
8 440 71 233 600 71 250 481 71 267 364 71 284 249 71 301136 71 318 025 71 334 916 71 351 809 71 368 704 71 385 601
8 450 71 402 500 71419 401 71 436.404 71453 209 71 470 116 71 487 025 71 503 936 71 520 849 71 537 764 71 554 681
8400 71 571 600 71 588 521 71 605.444 71 622 369 71 639 296 71 656 225 71 673 156 71 690 089 71 707 024 71 723 961
8 470 71 740 900 71 757 841 71 774.784 71 791 729 71 808 676 71 825 625 71 842 576 71 859(529 71 876 484 71 893 441
8480 71 910 400 71 927 361 71 944,324 71 961 289 71 978 256 71 995 225 72 012 196 72 029.169 72 046 144 72 063 121
8 490 72 080 100 72 097 081 72 114.064 72131 049 72 148 036 72 165 025 * 72 182 016 , 72 199009 72 216 004 72 233 001
f 8500 72 250 000 72 267 001 72 284.004 72 301 009 72 318 016 72 335 025 72 353 036 72 369049 72 386 064 72 403 081
8 510 72 420 100 72 437 121 72 454144 72 471 169 72 488 196 72 505 225 72 522 256 72 539 289 72 556 324 72 573 361
8 520 72 590 400 72 607 441 72 624'484 72 641 529 72 658 576 72 675 625 72 692 676 72 709 729 72 726 784 72 743 841
8 530 72 760 900 72 777 961 72 795 024 72 812 089 72 829 156 72 846 225 72 863 296 72 880.369 72 897 444 72 914 521
8 540 72 931 600 72 948 681 72 965 764 72 982 849 72 999 936 73 017 025 73 034 116 73 051 209 73 068 304 73 085 401
8 550 73 102 500 73 119 601 73 136 704 73 153 809 73 170 916 73188 025 73 205 136 73 222 249 73 239 364 73 256 481
8 560 73 273 600 73 290 721 73 307 844 73 324 969 73 342 096 73 859 225 73 376 356 73 393489 73 410 624 73 427 761
8 570 73 444 900 73 462041 73 479 184 73 496 329 73 513 476 73 530 625 73 547 776 73 564929 73 582 084 73 599 241
8 580 73 616 400 73 633 561 73 650 724 73 667 889 73 685 056 73 702 225 73 719 396 73 736569 73 753 744 73 770 921
8 590 73 788 100 , 73805 281 73 822 464 73 839 649 73 856 836 73 874 025 73 891 216 73 908409 73 925 604 73 943 801
8 600 73 960 000 73977 201 73 994.404 74 011 609 74 028 818 74 046 025 74 063 236 74 080 449 74 097 664 74114 881
8 610 74 182 100 . 74149 321 74 166 544 74 183 769 74 200 996 74 218 225 74 235 456 74 252689 74 269 924 74 287 161
8 620 74 304 400 74321 641 74 338 884 74356 129 74 373 376 74 390 625 74 407 876 74 425129 74 442 384 74 459 641
8 630 74476 900 74494 101 74 511 424 74 528 689 74 545 956 74 563 225 74 580 496 74 597 769 74615 044 74632 321
8 640 74 649 600 74666 881 74 684 164 74 701 449 74 718 736 74 736 025 74 753 316 74 770)609 74787 904 74 8Q5 201
8 650 74 822 500 । 74 839 801 74 857 104 74 874 409 74 891 718 74909 025 74 926 336 74 943:649 74960 964 74 978 281
8 660 74 995 600 : 75 012 921 >75 030 244 75 047 569 75 064 896 75 082 225 75 099 556 75 118889 75134 224 75 1 51 561
8 670 75 168 900 75 186 241 75 203 584 75 220 929 75 238 276 76 255 625 75 272 976 75 290 329 75 307 684 75 325 041
8 680 75 342 400 . 75 359 761 75 377 124 75 394 489 75 411 856 75 429 225 75 446 596 75 463(969 75 481344 75 498 721
8 690 75 516 100 75 533 481 75 550 864 75 568 249 75 585 636 75 603 025 75 620 416 75 637 809 75 655 204 75 672 601
8 700 75 690 000 . 75 707 401 75 724 804 75 742 209 75 759 616 75 777 025 75 794 436 75 811 849 75 829 264 75 846 681
8 710 75 864 100 75 881 521 75 898 944 75 916 369 75 933 796 75 951 225 75 968 656 75 986 089 76 003 524 76 020 961
8 720 76 038 400 . 76 055 841 76 073 284 76 090 729 76 108 176 76 125 625 76 143 076 76 160 529 76 177 984 76 195 441
8 730 76 212 900 76 230 361 76 247 824 76 265 289 76 282 756 76 300 225 76 317 696 76 335 169 76 352 644 76 370 121
8 740 76 387 600 76 405 081 76 422 564 76 440 049 76 457 536 76 475 035 76 492 516 76 510 009 76 527 504 76 545 001
8 750 76 562 500. 76 580 001 76 597 504. 76 615 909 76 632 516 76 650 025 76 667 536 76 685 049 76 702 564 76 720 081
8 760 76 737600 76 755 121 76 772 644 76 790 169 76 807 696 76 825 225 76 842 756 76 860 289 76 877 824 76 895 361
8 770 76 912 900 76 930 441 76 947 984 76 965 529 76 983 076 77 000 625 77 018 176 77 035 729 77 053 284 77 070 841»
8 780 77 088 400 77 105 961 77 123 524 77 141 089 77 158 656 77 176 225 77 193 796 77 211 389 77 228 944 77 246 521
8 790 77 264100 77 281 681 77 299 264 77 316 849 77 334 436 78 353 025 77 369 616 77 387 209 77 404 804 77 422 401
8800 77 440 000 77 457 601 77 475 204 77 492 809 77 510 416 77 528 025 77 545 636 77 563 249 77 580 864 77 598 481
8 810 77 616 100 77 633 721 77 651 344 77 668 969 77 686 596 77 704 225 77 721 856 77 739 489 77 757 124 77 774 761
8 820 77 792 400 77 810 041 77 827 684 77 845 329 77’862 976 77 880 625 77 898 276 77 915 929 77 933 584 77 951 241
8 830 77 968 900. 77 986 561- 78 004 224 78 021 889 78 039 556 78 057 225 78 074 896 78 092 569 78 110 244 78 127 921
8840 78 145 600 78168 281 78 180 964 78 198 649 78 216 336 78 234 025 78 251 716 78 269 409 78 287104 78 304 801
8 850 . 78 322 500 78340 201 7В 357 904 78 375 609 78 393^16 78411025 78 428 738 78 446 449 > 78 464 164 78 481 881
8 860 78 499 600 78517 321 78 535.044 78 552 769 78 570 496 78 588 225 78 G05 956 78 623 689 78 641 424 78 659 161
8 870 78 676 900 78694641 78 712 384 78730129 78 747 876 78. 765 625 78 783 378 78 801 129 78 818 884 78 836 641
8 880 78 854 400 78872 161 78 889 924 78 907 689 78 925 456 78 943 225 78 980 998 78 978 769 78 996 544 79 014 321
8 890 79 032 100 79 049881 79 067 664 79085 449 79103,236 79121 025 79 138 818 79 156 609 79174 404 79 192 201
8900 79 210 000 79 227801 79 245 604 79 263409 79 281 216 79 299 025 79 318 836 79 334 649 79352464 79 370 281
8 910 79 388 100 79,405921 79 423 744 79 441569 79 459 396 79 477 225 79 495 053 79 512 889 79 530 724 79 548 561
8 920 79 566 400 79.584 241 79 6Q2 084 79 619 929 79 637 776 79 655 625 79 673 476 79 691 329 79 709(184 79 727 041
8 930 79 744 900 79 762761 79 780 624 79 798 489 79 816356 79 834 325 79 852 096 79 869 969 79 887844 79 905 721
8 940 79 923 600 79 941 481 79 959 364 79.977 249 79 995 136 80 013025 80 030 916 80 048 809 80 066 704 80 084 601
8 950 80 102 500 80120401 80138 304 80 156 209 80174116 80192 025 80 209 936 80 227 849 80 245 764 80263 681
8 960 80 281 600 80 2991521 80317 444 80335 369 80 353296 80371 225 8038» 156 80 407 089 80 425 024 80442 961
8 970 80 460 900 80 47В 841 80 496 784 80 514 729. 80 532 676 80660625 80 568 576 80 586 529 80 604484 80623441 80802121
8 980 80 640 400 80 6581361 ЙО 676 324 80694 289 80713 256 80730295 80.748196 80 766 169 80 784144
8 990 80 820 100 1 80 838081 80 856 064 80874049 80 892036 1 80 910 025 80 928 016 80 946 009 80 964004 i 80982 001
SM
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЯ
Продолжение
ОТ 9 000 ДО 9 699
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
9000 81 000 000 81 018 001 81 036 004 81 054 009 81 072 016 81 090 025 81108 036 81126 049 81 144 064 81162 081
9 010 81180 100 81 198 121 81 216 144 81 234 169 81 252 196 81 270 225 81 288 256 81 306 289 81 324 324 81 342 361
9 020 81 360 400 81 378 441 81 396 484 81 414 529 81 432 576 81 450 625 81 468 676 81 486 729 81 504 784 81 522 841
9 030 81 540 900 81 558 961 81 577 024 81 595 089 81 613 156 81 631 225 81 649 296 81 667 369 81 685 444 81 703 521
9 040 81 721 600 81 739 681 81 757 764 81 775 849 81 793 936 81 812 025 81 830 116 81 848 209 81 866 304 81 884 401
9 050 81 902 500 81 920 601 81 938 704 81 956 809 81 974 916 81 993 025 82 011 136 82 029 249 82 047 364 82 065 481
9 060 82 083 600 82 101 721 82 119 844 82 137 969 82 156 096 82 174 225 82 1 92 356 82 210 489 82 228 624 82 246 761
9 070 82 264 900 82 283 041 82 301 184 82 319 329 82 337 476 82 355 625 82 373 776 82 391 929 82 410 084 82 428 241
9 080 82 446 400 82 464 561 82 482 724 82 500 889 82 519 056 82 537 225 82 555 396 82 573 569 82 591 744 82 609 921
9 090 82 628 100 82 646 281 82 664 464 82 682 649 82 700 836 82 719 025 82 737 216 82 755 409 82 773 604 82 791 801
9100 82 810 000 82 828 201 82 846 404 82 864 609 82 884 816 82 901 025 82 919 296 82 937 449 82 955 664 82 973 881
9110 82 992 100 83 010 321 83 028 544 83 046 769 83 064 996 83 083 225 83 101 456 83 119 689 83 137 924 83 156 161
Я120 83 174 400 83 192 641 83 210 884 83 229 129 83 247 376 83 265 625 83 2s3 876 S3 302 129 83 320 384 83 338 641
9130 83 356 900 83 375 161 83 393 424 83 411 689 83 429 956 83 448 225 83 466 496 83 484 769 83 БОЗ 044 83 521 321
9140 83 539 600 83 557 881 83 576 164 83 594 449 ь 83 612 736 83 631 025 83 649 816 83 667 60» 83 685 904 83 704 201
9150 83 722 500 83 740 801 83 759 104 83 777 409 83 795 ;16 83 814 025 83 832 336 83 850 649 83 868 964 83 887 281
9160 83 905 600 83 923 921 83 942 244 83 960 569 83 978 896 83 997 225 84 015 556 84 033 839 84 052 224 84 070 561
9170 84 088 900 84 107 241 84 125 584 84 143 929 84 162 276 84 180 625 84 198 976 84 217 329 84 235 684 84 254 041
9180 84 272 400 84 290 761 84 309 124 84 327 489 84 345 856 84 364 225 84 382 596 84 400 9;;9 84 419 344 84 437 721
9190 84 456 100 84 474 481 84 492 864 84 511 249 84 529 636 84 548 025 84 566 416 84 584 809 84 603 204 84 621 601
9 200 84 640 000 84 658 401 84 676 804 84 695 209 84 713 616 84 732 025 84 750 436 84 768 849 84 787 264 84 805 681
9 210 84 824 100 84 842 521 84 860 9U 84 879 369 84 897 796 84 916 225 84 934 656 84 953 089 84 971 524 84 989 961
9 220 85 008 400 85 026 841 85 045 284 85 063 729 85 082 176 85 100 625 85 119 076 85 137 529 . 85 155 984 85 174 441
,9 230 85 192 900 85 211 361 85 229 824 85 248 289 85 266 756 85 285 225 85 303 696 85 322 169 85 340 644 85 359 121
9 240 85 377 600 85 396 081 85 414 564 85 433 049 85 451 536 85 470 025 85 488 516 85 507 009 85 525 504 85 544 001
9 250 85 562 500 85 581 001 85 599 504 85 618 009 85 636 516 85 655 025 85 673 536 85 692 049 85 710 564 85 739 081
9 260 85 747 600 85 766 121 85 784 644 85 803 169 85 821 696 85*840 225 85 858 756 85 877 289 85 895 824 85 914 361
9 270 85 932 9b0 85 951 441 85 969 984 85 988 529 86 007 076 86 025 625 86 044 176 86 062 729 86 081 284 86 099 841
9 280 86 118 400 86 136 961 86 155 524 86 174 089 86 192 656 86 211 225 86 229 796 86 248 369 86 266 944 86 285 521
9 290 86 304 100 86 322 681 86 341 264 86 359 849 86 378 436 86 397 025 86 415 616 86 434 209 86 452 804 86 471 401
9800 86 490 000 86 508 601 86 527 204 86 545 809 86 564 416 86 583 025 86 601 636 86 620 249 86 633 864 86 657 481
9 310 86 676 100 86 694 721 86 713 344 86 731 969 86 750 596 86 769 225 86 787 856 86 806 489 86 825 124 86 843 761
9 320 86 862 400 86 881 041 86 899 684 86 918 329 86 936 976 86 955 625 86 974 276 86 992 929 87 011 584 87 030 241
9 330 87 048 900 87 067 561 87 086 224 87 104 889 87 123 556 87 142 225 87 160 896 87 179 569 87 198 244 87 216 921
9 340 87 235 600 87 254 281 87 272 964 87 291 649 87 310 336 87 329 025 87 347 716 87 366 409 87 385 104 87 403 801
9 350 87 422 500 87 441 201 87 459 904 87 478 609 87 497 316 . 87 516 025 87 534 736 87 553 449 87 572 164 87 590 881
9 360 87 609 600 87 628 321 87 647 044 87 665 769 87 684 496 87 703 225 87 721 956 87 740 689 87 759 424 87 778 161
9 370 87 796 900 87 815 641 87 834 384 87 853129 87 871 876 87 890 625 87 909 376 87 928 129 87 946 884 87 965 641
9 380 87 984 400 88 003 161 88 021 924 88 040 689 88 059 456 88 078 225 83 096 996 88 115 769 88 134 544 88 153 321
9 390 88 172 100 88 190 881 88 209 664 88 228 449 88 247 236 88 266 025 88 284 816 88 303 609 88 322 404 88 341 201
9 400 88 360 000 88 378 801 88 397 604 88 416 409 88 485 216 88 454 025 88 472 836 88 491 649 88 510 464 88 529 281
9 410 88 548 100 88 566 921 88 585 744 88 604 569 88 623 396 88 642 225 88 661 056 88 679 889 88 698 724 88 717 561
9 420 88 736 400 88 755 241 88 774 084 88 792 929 88 811 776 88 830 625 88 849 476 88 868 329 88 887 184 88 906 041
9430 88 924 900 88 943 761 88 962 624 88 981 489 89 000 356 89 019 225 89 038 096 89 056 9»9 89 075 844 89 094 721
9 440 89 113 600 89 132 481 89 151 364 89 170 249 89 189 136 89 208 025 89 226 916 89 245 809 89 264 704 89 283 601
9£50 89 302 500 89 321 401 89 340 304 89 359 209 89 378 116 • 89 397 025 89 415 936 89 434 849 89 453 764 89 472 681 ‘
9 460 89 491 600 89 510 52л 89 529 444 89 548 369 89 567 296 89 586 225 89 605 156 89 624 0S9 89 643 024 89 661 961
9 470 89 680 900 89 699 841 89 718 784 89 737 729 89 756 676 89 775 625 89 794 576 89 813 529 89 832 484 89 851 441
9 480 89 870 400 89 889 361 89 908 324 89 927 289 89 946 256 89 965 225 89 984 196 90 003 169 90 022 144 90 041 121
9 490 90 060 100 90 079 081 90 098 064 90 117 049 90 136 036 90 155 025 90 174 016 90 193 009 90 212 004 90 231 001
9 500 90 250 000 90 269 091 90 288 004 90 307 009 90 326 016 90 345Л25 90 364 036 90 383 049 90 402 064 90 421 081
9 £10 90 440 100 90 459 121 90 478 144 90 497 169 90 516 196 90 535ММ |В) 554 256 90 573 289 90 592 324 90 611 361
9 5?0 90 630 400 90 649 441 90 668 484 90 687 529 90 706 576 90 725^В В 744 676 90 763 729 90 782 784 90 801 841
9 530 90 820 900 90 839 961 90 859 024 90 878 089 90 897 156 90 916 2W ЧГС 935 296 99 954 369 90 973 444 90 992 521
9 540 91 011 600 91 030 681 91 049 764 91 068 849 91 087 936 91 107 025 91 126 116 91145 209 91 164 304 91 183 401
9 550 * 91 202 500 91 221 601 91 240 704 91 259 809 91 278 916 91 298 025 91 317 136 91 336 249 91 355 364 91 374 481
9 560 91 393 600 91 412 721 91 431 844 91 450 969 91 470 096 91 489 225 91 508 356 91 527 489 91 546 624 4J1 565 761
9 570 91 584 900 91 604 041 91 623 184 91 642 329 91 661 476 91 680 625 91 699 776 91 718 929 91 738 084 91 757 241
9 580 91 776 400 91'795 561 91 814 724 91 833 91 853 056 91 872 225 91 891 396 91 910 569 91 929 744 91 948 921
9 590 91 968 100 91 987 281 92 006 464 92 025 649 92 044 836 92 064 025 92 083 216 92 102 409 92 121 604 ‘i 92 140 801
КВАДРАТЫ ЧИСЕЛ
SOS
Продолжение
ОТ 9 600 ДО 1019ф
0 1 2 3 4 5 6 7 8 । 9
9 GW 92 160 001 ) 92 179 20 92 198 40 4 92 217 60' 92 236 816 92 256 025 92 275 236 92*294 449 92 313 664 92 332.881
9 611 92 352 10 ) 92 371 32 92 390 54 4 92 409 76 92 428 996 92 448 225 92 467 456 92 486 689 92 505 924 92 525 161
9 62С 92 544 40 ) 92 563 64 92 582 88 4 92 602 12! 92 621 376 92 640 625 92 659 876 92 679 129 92 698 384 92 717 641
9 63С 92 736 90( ) 92 756 16. . 92 775 42 I 92 794 685 ‘ 92 813 956 92 833 225 92 852 496 92 871 769 92 891 044 92 ЭЮ 321
9 64C 92 929 601 > 92 948 88: 92 968 16- 1 92 987 44! 93 006 736 93 026 025 93 045 316 93 064 609 93 083 904 83 103.201
9 650 93 122 50( 93 141 80] 93 161 10- 93 180 405 93 199 716 93 219 025 93 238 336 93 257 649 93 276 964 93 296 281
9 660 93 315 60( 93 334 921 93 354 24: 93 373 56! 93 392 896 93 412 225 93 431 556 93 450 889 93 470 224 93 489 561
9 670 93 508 90C 93 528 241 93 547 584 93 566 92£ 93 586 276 93 605 625 93 624 976 93 644 329 93 663 684 93 683 041
9 68C 93 702 40C 93 721 76] 93 741 124 ; 93 760 48! 93 779 856 93 799 225 93 818 596 93 837 969 93 857 344 93 876.721
9 690 93 896 10C 93 915 481 93 934 86^ 93 954 249 93 973 636 93 993 025 94 012 416 94 031 809 94 051204 94 070 601
9 700 94 090 00C 94 1 09 401 94 128 804 94 148 209 94 167 616 94 187 025 94 206 436 94 225 849 94 245 264 94 26< 601
9 710 94 284 106 94 303 521 94 322 94- 94 342 369 94 361 796 94 381 225 94 400 656 94 420 089 94 439 524 94 458 961
9 720 94 478 400 94 497 841 94 517 284 94 536 729 94 556 176 94 575 625 94 595 076 94 614 529 94 633 984 94 653 441
9 730 94 672 900 94 692 361 94 711 824 94 731 289 94 750 756 94 770 225 94 789 696 94 809 169 94 828 644 94 848 121
9 740 94 867 600 94 887 081 94 906 564 94 926 049 94 945 536 94 965 025 94 984 516 95 004 009 95 023'504 95 043 001
9 750 95 062 500 95 082 001 95 101 504 95 121 009 95 140 516 95 160 025 95 179 536 95 199 049 95 218 564 95 238 081
9 760 95 257 600 95 277 121 95 296 644 95 316 169 95 335 696 95 355 225 95 374 756 95'394 289 95 413 824 95 433 361
9 770 95 452 900 95 472 441 95 491 984 95 511 529 95 531 076 95 550 625 95 570 176 95 589 729 95 609 284 95 628 841 '
9 780 95 648 400 95 667 961 95 687 524 95 707 089 95 726 656 95 746 225 95 765 796 95 785 369 95 804 944 95 824 521
9 790 95 844 100 95 863 681 95,883 264 95 902 849 95 922 436 95 942 025 95 961 616 95 981 209 96 000 804 96 020'401,
9 800 96 040 000 96 059 601 96.079 204 96 098 809 96 118 416 96 138 025 96 157 636 96 177 249 96 196,864 96 216,481
9 810 96 236 100 96 255 721 96 275 344 96 294 969 96 314 596 96 334 225 96 353 856 96 373 489 96'393 124 96 412 761
9 820 96 432 400 96 452 041 96 471 684 96 491 329 96 510 976 96 530 625 96 550 276 96 569 929 96 589 584 96 609 241
9 830 96 628 900 96 648 561 96 668 224 96 687 889 96 707 556 96 727 225 96 746 896 96 766 569 96 786 244 96 805 921
9 840 96 825 600 96 845 281 96 864 964 96 884 649 96 904 336 96 924 025 96 943 716 ! 96 963 409 96 983 104 97 002.801
9 850 97 022 500 97 042 201 97 061 904 97 081 609 97 101 316 97 121 025 97 140 736 97 160 449 97 180 164 97 199 881
9 860 97 219 600, 97 239 321 97 259 044 97 278 769 97 298 496 97 318 225 97 337 956 97 357 689 97 377 424 97 397 161
9 870 97 416 900 97 436 641 97 456 384 97 476 129 97 495 876 97 515 625 97 535 376 97 555 129 97 574 884 97 594 641,
9 880 97 614 ,400 97 634 161 97 653 924; 97 673 689 97 693 456 97 713 225 97 732 996 97 752 769 97 772 544 97 792 321
9 890 97 812 100 ’ 97 831881 97 851 664 97 871 449 97 891 236 97 911 025 97 930 816 97 950 609 97 970 404 97 990 201
9 900 98 010 000 98 029 801 98 049 604 98 069 409 98 089 216 98 109 025 98 128 836 98 148 649 98 168 464 98 188 281
9 910 98 208 100 98 227 921 98 247 744 98 267 569 98 287 396 98 307 225 98 327 056 98 346 889 98 366 724 98 386 531 '
9 920 98 406 400 98 426 241 98 446 084 98 465 929 98 485 776 98 505 625 98 525 476 98 545 829 98 565 184 98 585 041
9 930 98 604 900 98 624 761 98 644 624 98 664 489 98 684 356 98 704 225 98 724 096 98 743 969 98 763 844 98 783 721
9 940 98 803 600 98 823 481 98 843 364 98 863 249 98 883 136 98 903 025 98 922 916 98 942 809 98 962 704 98 982 601
9 950 99 002 500 99 022 401 99 042 304 99 062 209 99 082 116 99 102 025 99 121 936 99 141 849 99 161 764 99 181 681
9 960 99 201 600 99 221 521 99 241 444 99 261 369 99 281 296 99 301 225 99 321156 99 341 089 99 361 024 £9680 961 .
9 970 99 400 900 99 420 841 99 440 784 99 460 729 99 480 676 99 500 625 99 520 576 99 540 529 99 560 484 99 580 441
9 980 99 600 400 99 620 361 99 640 324 99 660 289 99 680 256 99 700 225 99 720 196 99 740 169 99 760 144 99 780 121
9 990 99 800 100 99 820 081 99 840 064 99 860 049 99 880 036 99 900 025 99 920 016 99 940 009 99 960 004 99 980 001
10 000 100 000 000 100 020 001 10Q 040 004 100 060 009 100 080 016 100 100 025 100 120 036 100 140 049 100 160 064 100 180 081
10 010 100 200 100 100 220 121 100 240 144 ЮО 260 169 100 280 196 100 300 225 100 320 256 100 340 289 100’360 324 100 380 381
10 020 100 400 400 100 420 441 100 440 484 100 460 529 100 480 576 100 500 625 100 520 676 100 540 729 100 560 784 100 580 841
10 030 100 600 900 100 620 961 100 641,024 100 661 089 100 681156 100 701 225 100 721 296 100 741 369 100 761 444 100 781 521 ?
10 040 100 801 600 100 821 681 100 841 764 100 861 849 100 881 936 100 902 025 100 922 116 100 942 209 100 962 304 100 982 401 f
10 050 101 002 500 101 022 601 101 042 704 101 062 809 101 082 916 101103 025 101123 136 101 143 249 101 163 364 101183 481
10 060 101 203 600 101 223 721 101 243 844 101 263 969 101 284 096 101 304 225 101 324 356 101 344 489 101 364 624 101 384 761
10 070 101 404 900 101 425 041 101 445 184 101465 329 101 485 476 101 505 625 101 525 776 101 545 929 101 566 084 101586 241 :
10 080 101 606 400 101 626 561 101 646 724 101 666 889 101 687 056 101 707 225 101 727 396 101 747 569 101 767 744 101 787 921 >
10 090 101 808 100 101 828 281 101 848 464 101 868 649 101 888 836 101 909 025 101 929 216 101 949 409 101 969 604 101 989 801
10100 102 010 000 102 030 201 102 050 404 102 070 609 102 090 816 102 111 025 102 131 236 102 151449 102 171 664 102 191 881
10 110 102 212 100 102 232 321 102 252 544 102 272 769 102 292 996 102 313 225 102 333 456 102 353 689 102 373 924 102 3$ГШ "
10 120 102 414 400 102 434 641 102 454 884 102 475 129 102 495 376 102 515 625 102 535 876 102 556 129 102 576 384 102 596’641
10 130 102 616 900 102 637 161 102 657 424 102 677 689 102 697 956 102 718 225 102 738 496 102 758 769 102 779 044 102 799Ж f
10140 102 819 600 102 839 881 102 860 164 102 880 449 102 900 736 102 921 025 102 941 316 102 961 609 102 981 904 103 002 201 «* Г ’
10 150 103 022 500 103 042 801 103 063 104 103 083 409 103 103 716 103 124 025 103 144 336 103 164 649 103 184 964. 103 205 281
10 160 103 225 600 103 245 921 103 266 244 103 286 569 103 306 896 103 327 225 103 347 556 103 367 889 103 388 2241 103 408 581
10170 103 428 900 103 449 241 103 469 584 103 489 929 103 510 276 103 530 625 103 550 976 103 571329 103 591 684 103 612,011
10 180 103 632 400; 103 652 761 103 673 124 103 693 489 103 713 856 103 734 225 103 754 596 103 774 969 103 795 344 103 815 721
10190 103 836 ЮО 103 856 481 103 876 864 103 897 249 103 917 636 103 938 025 103 958 416 103 978 809 103 999 204 104 019 601
506
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИЙ
Продолжение
ОТ 10 300 ДО 10 799
0 1 2 3 1 . 1 5 6 . 7 8 9
10 200 104 040 000 104 060 401 104 080 804 104 101 209 104 121 616 104 142 025 104 162 436 104 182 849 104 203264 104 223 681
10 210 104 244 100 104 264 521 104 284 944 104 305 369 104 325 796 104 346 225 104 366 656 104 387 089 104 407 524 104 427 961
10 220 104 448 400 104 468 841 104 489 284 104 509 729 104 530 176 104 550 625 104 571 076 104 591 529 104 611 984 104 632 44Г
10280 104 652 900 104 673 361 104 693 824 104 714 28£ 104 734 756 104 755 225 104 775 696 104 796 169 104 816 644 104(837 121
10 240 104 857 600 104 878 081 104 898 564 104 919 049 104 939 536 104 960 025 104 980 516 105 001 009 105 021 504 105Ю42 0011
10 250 105 062 500 105 083 001 105 103 504 105 124 009 105 144 516 105 165 025 105 185 536 105 206 049 105 226 564* 105 247 081
10 260 105 267 600 105 288 121 105 308 644 105 329 169 105 349 696 105 370 225 105 390 756 105 411 289 105 431 824 105 .452 361
10 270 105 472 900 105 493 441 105 513 984 105 534 529 105 555 076 105.575 625 105 596 176 105 616 72» 105 637 284 105657 841
10 280 105 678 400 105 698 961 105 719 524 105 740 089 105 760 656 105 781 225 105 801 796 105 822 369 105 842 944 105 «63 521
10 290 105 884 100 105 904 681 105 925 264 105 945 849 105 966 436 105 987 025 106 007 616 106 028 209 106 048 804 106069 401
10 жю 106 090 000 106 110 601 106 131 204 106 151 809 106 172 416 106 193 025 106 213 636 106 234 249 106 254 864 106275 481
10 310 106 296 100 106 316 721 106 337 344 106 357 969 106 378 596 106 399 225 106 419 856 106 440 489 106 461 124 106 481 761
10 320 106 502 400 106 523 041 106 543 684 106 564 329 106 584 976 106 605 625 106 626 276 106 646 929 106 667 584 106 «88 241
10 330 106 708 900 106 729 561 106 750 224 106 770 889 106 791 556 106 812 225 106 832 896 106 853 569 106 874 244 106094 921
10 340 106 915 600 106 936 281 106 956 964 106 977 649 106 998 336 107 019 025 107 039 716 107 060 409 107 081 104 107101 801
10 350 107 122 500 107 143 201 107 163 904 107 184 609 107 205 316. 107 226 025 107 246 736 107 267 449 107 288 164 107 >308 881
10 360 107 329 600 107 350 321 107 371 044 107 391 769 107 412 496 107 433 225 107 453 956 107 474 689 107 495 424 ,1071516 161
10 370 107 536 900 107 557 641 107 578 384 107 599 12» 107 619 876 107 640 625 107 661 376 107 682 129 107 702 884 107 1723 641
10 380 107 744 400 107 765 161 107 785 924 107 806 689 107 827 456 107 848 225 107 868 996 107 889 769 107 910 544 107 5931 321
10 390 107 952 100 107 972 881 107 993 664 108 014 449 108 035 236 108 056 025 108 076 816 108 097 609 108 118 404 108139 201
10 400 108 106 000 108 180 801 108 201 604 108 222 409 108 243 216 108 264 025 108 284 836 108 305 649 108 326 464 108 347 281
10 410 108 368 100 108 388 921 108 409 744 108 430 569 108 451 396 108 472 225 108 493 056 108 513 889 108 534 724 108 555 561
10 420 108 576 400 108 597 241 10» 618 084 108 638 929 108 659 776 108 680 625 108 701 476 108 722 329 108 743 184 108 764 041
10 430 108 784 900 108 805 761 108 826 624 108 847 489 108 868 356 108 889 225 108 910 096 108 930 969 108 951 844 108 972 721
10 440 108 993 600 109 014 481 109 035 364 109 056 249 10» 077 136 109 098 025 109 118 916 109 139 809 109 160 704 109 181 601
10 450 109 202 500 109 223 401 109 244 304 109 265 209 109 286 116 109 307 025 109 327 936 109 348 849 10» 369 764 109 390 681
10 460 109 411 600 109 432 521 109 453 444 109474 369 10» 495 296 109 516 225 109 537 156 109 558 089 109 579 024 109 599 961
10 470 109 620 900 109 641 841 109 662 784 109 683 729 109 704 676 109 725 625 109 746 576 109 767 529 109 788 484 109 809 441
10480 109 830 400 109 851 361 109 872 324 109 893 289 109 914 256 109 935 225 109 956 1§6 109 977 169 109 998 144 110 019 121
10 490 110 040 100 110 061 081 110 082 064 110 103 049 110 124 036 110 145 025 110 166 016 ИО 187 009 ПО 208 004 НО 229 001
10 500 110 250 000 110 271 001 ИО 292 004 110 313 00» ПО 334 016 НО 355 025 110376 036 НО 397 049 110 418 064 НО 439 081
10 510 110 460 100 110 481 121 110 502 144 110 623 169 ИО 544 196 НО 565 225 110 586 256 ИО 607 289 НО 628 .324 110 649 361
10 520 110 670 404 110 691 441 110 712 484 110 733 529 НО 754’576 НО 775 625 НО 796 676 НО 817 72» 110 838 784 НО 859 841
10 530 110 880 900 110 901 961 110 923 024 110 944 089 110 965 156 110 986 225 111 007 296 111 028 369 111 049 444 111 070 521
10 540 111 091 600 111112 681 111 133 764 111154 849 111 175 936 111 197 025 111 218 116 111 239 209 111 260 304 111 281 401
10 550 Ш 302 500 111323 601 111 344 704 111 365 809 111 386 916 111 408 025 111 429 136 111 450 249 111 471 364 111 492 481
10 560 111 513 600 111 534 721 111 555 844 111576 969 111 698 096 1Н 619 225 111 640 356 111 661 489 111 682 624 111 703 761
10 570 111 724 900 111746 041 111 767 184 111 788 329 111 809 476 111 830 625 111 851 776 111 872 929 111 894 084 111 915 241
10 580 111 936 400 111 957 561 111 978 724 111 999 889 112 021 056 112 042 225 112 063 396 112 084 569 112 105 744 112 126 921
10 590 112 148 100 112 169 281 112 190 464 112 211 64» 112 232 836 112 254 025 112 275 216 112 296 409 112 317 604 112 338 801
10600 112 360 000 112 381 201 112 402 404 112423 609 112 444 816 112 466 025 112 487 236 112 508 44» 112 529 664 112 550 881
10 610 112 572 100 142 593 321 112 614 544 112 635 76» 112 656 <996 112 678 225 112 699 456 . 112 720 689 112 741 924 112 763 161
10 620 112 784400 112 805 641 112 826 884 112 848 129 112 869 376 112 890 625 112 911 876 112 933 129 112 954 384 112 975 641
Ю630 112 996 900 ИЗ 018 161 ИЗ 039 424 113 060 689 113 081 956 ИЗ 103 225 113 124 496 ИЗ 145 769 ИЗ 167 044 ИЗ 188 321
10 640 113 209 600 ИЗ 230 881 ИЗ 252 164 ИЗ 273 449 ИЗ 294 736 ИЗ 316 025 113 337 316 ИЗ 358 60» ИЗ 379 904 ИЗ 401 201
10'650 113 422 500 ИЗ 443 801 ИЗ 465 104 ИЗ 486 409 ИЗ 507 '716 113 529 025 ИЗ 550 336 ИЗ 571 649 113 592 964 113 614 281
10(660 113 635 600 ИЗ 656 921 113 678 244 ИЗ 699 569 ИЗ 720*896 ИЗ 742 225 ИЗ 763 556 ИЗ 784 889 ИЗ 806 224 ИЗ 827 561
10670 ИЗ 848 900 113«70 241 ИЗ 891 584 113 942 92» 113 934'276 113 955 625 ИЗ 97076 113 998 329 114 019 684 114 041 041
10 680 114 062 400 114083 761 114 105124 114 126 489 114 147 856 144169 225 114 М96 114 211 969 114 233 344 114 254 721
10 690 14 276 100 114 297 481 114 318 864 114 340 249 114 361 636 114 383 025 114 114 425 809 114 447 204 114 468 601
10 700 114 490 000 114 511 401 114 532 804 114 554 209 114 575 >616 114 597 025 114 61I^F 114 639 849 114 661 264 И4 682 «81;
10710 114 704 100 114 725 521 114 746 944 114 768 369 114 789'796 114 811 225 114 832*656 114 854 08» 114 875 524 114 896 961
10 720 114 918 400 114 939 841 114 961.284 114 982 729 115 004 176 115 025 625 115 047 076 115 068 529 115 089 984 115 111Ш
10 730 115 132 900 115 154 361 115 175 824 115 197 289 115 218'756 115 240’225 115 261 696 115 283 169 115 304 644 115 326121
10 740 115 347 600 115 369 081 115 390 564 115 412 049 115 433'536 115 455 025 115 476 516 115 498 009 115 519 504 115 541001
10 750 115 562 500 115 584 001 115 605 504 115 627 009 115 648 516 115 670 025 115 691 566 115 713 049 115 734 564 115 Ш 081
10 760 115 777 600 115 799 121 115 820 644 115 842 169 115 863*696 115 885 225 115 906 756 115 928 289 115 949 824, 115 971?361
10 770 115 992 900 116 014441 116 035 984 116 057 529 116 079 076 116 100 625 116 122 176 116 143 729 116 165 284 116 186 841
10 780 116 208 400 116 229 961 116 251 524 116 273 089 116 294 656 116 316 225 116 337 796 Иб 359 369 116 380 944 118 402 521
10 790 116 424 100 116 445 681 116 467 264 116 488 849 116 510 436 116 532 025 116 553 616 116 575 209 116 596 804 116 618 401
»S5555 SSSSK esses ввввв квевв sssss sssss sssss sssss (
O! si»!! !!=»» ss’»s »»£»» sws» ^ess sssss sssss sssss ===== . bsssS sssss И8Я SSSSS sSSSs SSSSS SSSSS SSSSS 8s5s8 SSSSs SSSSS a!.HS —EWSJWSS assss Hjj.j mam sareasm sms: sssss sssgg 0
от тГЖ в«Ш?М tes &Ш sSSSS ош s-sio Ш5§ ggm ~gBSg- gs^g
- '§gmШ sms'ssm sms im» ws mss sssss . -ЛГШ_ 15Ш !§Ш от ШМа вм шй ® ism mil _w mis шн ши °ш° ешв mgg ggBt ши йй Ш аш ,
W вш ««ш ggm gs шй mss si® s^gt ' Of*i mis ж itm hsis ши sim шй iWW dlJ .. „iIiii_iiiIi_iiisi_iIiiI_fIiii_iliii_iiIif_iiiii_iIiSl_illil_iiiii_fliH—_ 1
»sSs§ ggggs ms§ §§ш ggggg га e sms sms sssss sssss sbss §ш§ -шн so siiss шв* шо ims нш mil mss » ш? 11Ш OS §ВШ Шр Ш!а 11Ш ШИ Щав *
sms mss sssss gms sms sms sssss sms sssss sssss sssss sssss msg ши mta ши m§g stm иш mis ши g§§§§ mo oso ош ggggg шо togs шв§ шо ош ggggg §ш§ m§§ «л
SSSSS SSSSS SSSSS gssss SSSO SSSSS SSSSS SSSSS SSSSS sssss sms mss mo §00 ош §§§o §sm g^is вш gms goo шо шо шо Ош ош ош от ош ош ош то ош то ош то Л
Ssiii SSSSS SSSSS SSSSS SSSSS SSSSS SiSsS SSSSS SSSSS sssss sssss SSOs от ош oso sms ош шо то шо ош шо ош ош НШ 1ёШ 11Ш siiii 1Ш$ OSO OOi НЖ S558S ШН SISIS ISSSK -□
S£SsS SSSSS §“Ш SSSO ШО SSSSS SSSSS SSSSS SSSSS sssss sssss НН5НГ . ОШ 3SSS3 ssSIg ШО ШО ОШ ОШ ОШ ОШ ШО зОО ощ шо ош ош ош от ош ош-.,ош ш«< W
: 4Ж88)$Ш шжж 117 483Ш11 -‘117ОТ8ШЙ1 UW1» ; Ж'Ж» 118а35ШШ 118 570Ж1 118 7W2fti Ж 119 88ШШ м 120 978 001 12119&081 121Ш8Ц 121 6Э8 841 121 859 521 122 080 401 122 301 481 122 522 781 122 744i241 122 985 921 123 187 801 128 409 881 123 632 161 123 854641 124 077 321 124 300 201 124 523281- 124 746 561 121 970 041 125 193 721 125 417 601 125 641 681 125 865 961 126 090 441 126 315 121 126 540 001 126 765 081 ^126 990 361 127 215 841 127 441521 127 667 401 127 893 48f 128 Н9761 |-1Я illlSIII
1. Д0 11899
50$
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ
Продолжены
ОТ 11 400 ДО Л 999
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
11400 129 960 000 129 982 801 130 005 604 180 028 409 130 051 216 130 074 025 130 096 836 130 119 649 130 142 464 130 165 281
И 41С 130 188 ЮС 130 210 921 130 233 744 130 256 56S 130 279 396 130 302 225 130 325 056 130 347 889 130 370 724 130 393 561
11 420 130 416 400 130 439 241 130 462 084 130 484 929 130 507 776 130 530 625 130 553 476 130 576 329 130 599 184 130 622 041
11 430 130 644 900 130 667 761 130 690 624 130 713 489 130 736 356 130 759 225 130 782 096 130 804 969 130 827 844 130 850 721
11440 130 873 600 130 896 481 130 919 364 130 942 249 130 965 136 130 988 025 131 010 916 131 033 809 131 056 704 131 079 601
11 450 131 102 500 131 125 401 131 148 304 131171 209 131194 116 131 217 025 131 239 936 131 262 849 131 285 761 131 308 681
11 460 131 331 600 131 354 521 131 377 444 131 400 369 131 423 296 131 446 225 131 469 156 131 492 089 131 515 024 131 537 961
11470 131 560 900 131 583 841 131 606 784 131 629 729 131 652 676 131 675 625 131 698 576 131 721 529г 131 744 484 131 767 441
11 480 131 790 400 131 813 361 131 836 324 131 859 289 131 882 256 131 905 225 131 928 196 131 951 169 131 974 144 121 997 121
11 490 132 020 100 132 043 081 132 066 064 132 089 049 132 112 036 132 135 025 132 158 016 132 181 009 132 204 004 132 227 001
11 500 132 250 000 132 273 001 132 296 004 132 319 009 132 342 016 132 365 025 132 388 036 132 411 049 132 434 064 132 457 081
И 510 132 480 100 132 503 121 132 526 144 132 549 169 132 572 196 132 595 225 132 618 256 132 641 289 132 664 324 132 637 361
11520 132 710 400 132 733 441 132 756 484 132 779 529 132 802 576 132 825 625 132 848 676 132 871 729 132 894 784 132 917 841
11 530 132 940 900 132 963 961 182 987 024 133 010 089 133 033 156 133 056 225 133 079 296 133 102 369 133 125 444 133 148 521
11 540 133 171 600 133 194 681 133 217 764 133 240 849 133 263 936 133 287 025 133 310 116' 133 333 209 133 356 304 133 379 401
11 550 133 402 500 133 425 601 133 448 704 133 471 809 133 491 916 133 518 025 133 541 136 133 564 249 133 587 364 133 610 481
11 560 133 633 600 133 656 721 133 679 844 133 702 969 133 726 096 133 749 225 133 772 356 133 795 489 133 818 624 133 841 761
11 570 133 864 900 133 888 041 133 911184 133 934 329 133 957 476 133 980 625 134 003 776 134 026 929 134 050 084 134 073 241
И 580 134 096 400 134 119 561 134 142 724 134 165 889 134 189 056 134 212 225 134 235 396 134 258 569 134 281 744 134 304 921
11 590 134 328 100 134 351 281 134 374 464 134 397 649 134 420 836 134 444 025 134 467 216 134 490 409 134 513 604 134 536 801
11 600 134 560 000 134 583 201 134 606 404 134 629 609 134 652 816 134 676 025 134 699 236 134 722 449 134 745 664 134 768 «81
11 610 134 792 100 134 815 321 134 833 544 134 861 769 134 884 996 134 908 225 134 931 456 134 954 689 134 977 924 135 001 161
11 620 135 024 400 135 047 641 135 070 884 135 094 129 135 117 376 135 140 625 135 163 876 135 187 129 135 210 384 135 233 641
11 830 135 256 900 135 280 161 135 303 424 135 326 689 135 349 956 135 373 225 135 396 496 135 419 769 135 443 044 135 466 321
11 640 135 489 600 135 512 881 135 536 164 135 559 449 135 582 736 135 606 025 135 629 316 135 652 609 135 675 904 135 699 201
11 650 135 722 500 135 745 801 135 769 104 135 792 409 135 815 716 135 839 025 135 862 336 135 885 649 135 908 964 135 932 281
11 660 135 955 600 135 978 921 136 002 244 136 025Г569 136 048 896 136 072 225 136 095 556 136 118 889 136 142 224 136 165 561' '
И 670 136 188 900 136 212 241 136 235 584 136 258 929 136 282 276 136 305 625 136 828 976 136 352 329 136 375 684 136 399 041
11 680 136 422 400 136 445 761 136 469 124 136 492 4891 136 515 856 136 539 225 136 562 596 136 585 969 136 609 344 136 632 721
11 690 136 656 100 136 679 481 136 702 864 136 726 249 136 749 636 136 773 025 136 796 416 136 819 809 136 843 204 136 866 601
1J 700 136 890 000 136 913 401 136 936 804 136 960 209 136 983 616 137 007 025 137 030 436 137 053 849 137 077 264 137 100 681
11 710 137 124 100 137 147 521 137 170 944 137 194 369 137 217 796 137 241 225 137 264 656 137 288 089 137 311 524 137 334 961
11 720 137 358 400 137 381 841 137 405 284 137 428 729 137 452 176 137 475 625 137 499 076 137 522 529 137 545 984 137 5 9 441
11 730 137 592 900 137 616 361 137 639 824 137 663 289 137 686 756 137 710 225 137 733 696 137 757 169 137 780 644 137 804 121
11740 137 827 600 137 851 081 137 874 564 137 898 049 137 921 536 137 945 025 137 968 516 137 992 009 138 015 504 138 03» 001
11750 138 062 500 138 086 001 138 109 504 138 133 009 138 156 516 138 180 025 138 203 536 138 227 049 138 250 564 138 274 081
11 76Q 138 297 600 138 321121 138 344 644 138 368 169 138 391 696 138 415 225 138 438 756 138 462 289 138 485 824 138 509 361
11 770 138 532 900 138 556 441 138 579 984 138 603 529 138 627 076 138 650 625 138 674126 138 697 729 138 721 284 138 744 841
11 780 138 768 400 188 791 961 138 815 524 138 839 089 138 862 656 138 886 225 138 9006 138 933 369 138 956 944 138 980 521
11 790 139 004 100 139 027 681 139 051 264 139 074 849 139 098 436 139 122 025 139 139 169 209 139 192 804 139 216 401
JL1 800 139 240 000 139 263 601 139 287 204 139 310 809 139 334 416 139 358 025 139 381 ЧЯГ 139 405 249 139 428 864 139 452 481
11 810 139 476 100 139 499 721 139 523 344 139 546 969 139 570 596 139 594 225 139 617 856 139 641 489 139 665 124 139 688 761
11 820 139 712 400 139 736 041 139 759 684 139 783 329 139 806 976 139 830 625 139 854 276 139 877 929 139 901 584 139 925 241
11 830 139 948 900 139 972 561 139 996 224 140 019 889 140 043 556 140 067 225 140 090 896 140 114 569 140 138 244 140 161 921
11 840 140 185 600 140 209 281 140 232 964 140 256 649 140 280 336 140 304 025 140 327 716 140 351 409 140 375 104 140 398 801
11 850 140 422 500 140 446 201 140 469 904 140 495 609 140 517 316 140 541 025 140 564 736 140 588 449 140 612 164 140 635 881
11 860 140 659 600 140 683 321 140 707 044 140 730 769 140 754 498 140 778 225 140 801 956 140 825 689 140 849 424 140 873 161
11 870 140 896 900 140 920 641 140 944 384 140 968 129 140 991 876 141 015 625 141 039 376 141 063 129 141 086 884 141 НО 641
11 880 141 134 400 141.158 161 141 181 924 141 205 689 141 229 456 141 253 225 141 276 996 141 300 769 141 324 544 141 348 321
11 890 141 372 100 141 395 881 141 419 664 141 443 449 141 467 236 141 491 025 141 514 816 141 538 609 141 562 404 141 586 201
11900 141 610 000 141 633 801 141 С57 604 141 G81 409 141 705 216 141 729 025 141 752 836 141 776 649 141 800 464 141 824 281
И 910 141 848 100 141 871 921 141 895 744 141 919 569 141 943 396 141 967 225 141 991 056 142 014 889 142 038 724 142 062 561
11920 142 086 400 142 110 241 142 134 084 142 157 919 142 181 776 142 205 625 142 229 476 142 253 329 142 277 184 142 301 041
11 930 142 324 900 142 348 761 142 372 624 142 396 489 142 420 356 142 444 225 142 468 096 142 491 969 142 515 844 142 539 721
11940 142 563 600 142 587 481 142 611 364 142 635 249 142 659 136 142 683 025 142 706 916 142 730 809 142 754 704 к 142 778 601
11950 142 802 500 142 826 401 142 850 304 142 874 209 142 898 116 142 922 025 142 945 936 142 969 849 142 993 764 143 017 681
11960 143 041 600 143 065 521 143 089 444 143 113 369 143 137 296 143 161 225 143 185 156 143 209 089 143 233 024 143 256 961
11 970 , 143 280 900 143 304 841 ' 143 328 784 143 352 729 143 376 676 143 400 625 143 424 576 143 448 529 143 472 484 143 496 441
11980 143 520 400 143 544 361 143 568 324 143 592 289 143 6Ю 256 143 640 225 143 664 196 143 688 169 143 712 144 143 736 121
U-990 143 760 ЮО 143 784 081 143 808 064 143 832 049 143 856 036 143 880 025 143 904 016 14? 928 009 143 952 004 143 976 001