Text
                    СПРАВОЧНИК
РОЕКТИРОВЩИКА
4ЕТААЛИЧЕСКИЕ
КОНСТРУКЦИИ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
И СООРУЖЕНИЙ


В Справочнике «Металлические конструкции промышленных зданий it сооружений» изложены сведения и рекомендации, необходимые при проек- тировании строительных конструкций.из Стали и алюминиевых сплавов для промышленных зданий и сооружений.' Раздел I содержит общие _ сведения,о стали для строительных конструкций и ее полуфабрикатах, а также общие положения расчета и конструирования стальных конструкций. N • Разделы II; III, IV й V посвящены проектированию Стальных кон- струкций одноэтажных и многоэтажных промышленных зданий, больше- пролетных покрытий, листовых конструкций (доменные печи, газгольдер ры, резервуары, бункера и силосы, газопроводы) и высотных сооружений типа мачт и башен. Раздел VI рассматривает вопросы изготовления, транспортирова- ния, монтажа и экономики стальных конструкций. Раздел VII дает общие сведения об'алюминиевых сплавах, рас- четах конструкций из алюминиевых сплавов и их проектировании. Раздел VIII освещает вопросы проектирования предварительно на- пряженных конструкций. Справочник предназначается для инженерно-технических работников, занятых проектированием, изготовлением и монтажом металлических кон- струкций, а также студентов инженерно-строительных институтов. ' ¦ • ¦ . • • •. . , 'i -г 1 ¦ ' - 1 . , , ' J ¦ ¦ \ ¦ :V .^ Л ' ¦ • ч ¦ Vtf - . У ' 1 щ ¦ ( si :¦¦¦ : "" • • • "%. si ¦ . - . scan: The Stainless Steel Cat *? ".¦¦:
АВТОРЫ-СОСТАВИТЕЛИ ¦Инж. А. И. Бежевец, инж. 3. И. Брауде, инж. В. М. Вахуркин, инж. ~|М. Д. TypapnJ, канд. техн. наук |М. Д. Духовный |, инж. Л. А. Ефремович,, инж. В. Н. Зелятров, д-р техн. наук проф. С. А. Ильясевич, инж. Л. С. Курдин, инж. В, И. Кувшинов, инж. М. Я. Лаут,-инж. Л. Й. Левин, инж. /засл. деятель науки и тёхн;|В. В. Ликин инж. А. Ф. Лилеев, канд. техн. наук X. М. Локшин, инж.| Е,,Х. Манаков.,|, канд. техн. наук Н. П. Мельни- ков, инж. В. Я. Миллер, инж; А. О. Пельтцер, инж. А. И. Петраков, канд. техн. наук М. М. Сахновский, инж. А. Г. Соколов, инж. Е. Л. Тилина, инж. Л, С. Фридлянд, канд. техн. наук А.. С. Чесноков, инж. Я. Н. Щйаер, инж, Б. Н. Шумилин. Научный редактор — инж. А. Г. Тахтамышев I ч Редактор по унификации — инж. Л. Е. Темкин \
ОГЛАВЛЕНИЕ Введен и Стр. 9 ; РАЗ ДЕЛ I ОБЩАЯ ЧАСТЬ Глава 1 Материалы и сортаменты *.1« Сталь и чугун, применяемые для металлических строительных конструкций; электроды A. Влияние различных химических элементов на свойства стали - - Б. Сталь углеродистая обыкновенного качества . . B. Сталь углеродистая горячекатаная для мостовых конструкций Г. Сталь углеродистая термически обработанная » , Д. Сталь низколегированная Е. Отливки из стали и чугуна для стальных конст- рукций . ..... л Ж. Электроды стальные для дуговой сварки н на- плавки' , 1.2, Сортаменты стальных горячекатаных, холодноформо- ; ванных и сварных прйфилей. Проволока стальная для предварительного напряжения конструкций. Канаты стальные . . . '-.. ... f ., ........ ¦ A. Сортаменты стальных профилей ....... Б. Проволока стальная круглая углеродистая для предварительно, напряженных железобетонных , конструкций, .,„....«. B. Сортаменты, стальнйх .канатов ..¦•'.:.. .' 1.3. Статические характеристики составных сечений . . Глава 2 Расчеты стальных конструкций 2.1. Общие сведения . - . . . „ . . i . . . х. . ... A. Основные положения Б. Постоянные расчетные величины к . • . B. Температурные швы""-. . Г . »¦. . « . ¦ Г. Расчет конструкций на выносливость- . . 2.2. Центрально растянутые и сжатые элементы , А. Элементы со сплошным сечением .... Б. Элементы из нескольких ветвей . « -. . . . В. Расчетные длины, элементов <>.....• .i 2.3. Элементы, работающие на изгиб »....,». A. Расчет на прочность . ..;.:.,...... Б. Проверка общей устойчивости балок . .'«',. . • B. Проверка устойчивости стенок и поясных листов балок '. %4. Элементы, подверженные действию, осевой силы с . изгибом ....„,.,... A. Проверка прочности . '. ....'• . . и • • • • / Б. Проверка общей устойчивости v B. Проверка устойчивости стенок центрально сжатых и сжато-изогиутых элементов . . . . . . ¦ . Г. Поясные листы сжатых и сжато-изогнутых эле- ментов . . . .~ .' . . . ;~ • • • . 4.5. Сварные, заклепочные и болтовые соединения, риски и сварные стыки элементов из уголков^ « «"'« « . .- A. Сварные соединения '.....«..' г . » . . Б. Заклепочные соединения ........... B. Болтовые соединения . .... . . . • -. • . I\i Рекомендуемые рнски отверстий в прокатных про- филях . «-.„...«.«._. Д. Сварные стыки уголков с накладками «... Е. Постановка прокладок в элементах из^ парных уголков и швеллеров . . . » » . ... • • 18 19 20 21 22 44 52 61 62 63- 64 '65 66 67 73 75 77 80 83 84 85 88 93 98 99 101 сечений Приложения . «¦¦¦> . с К Таблицы н-графики для проверки устойчивости стеиок стальных балок,* укрепленных поперечными н продоль- ными рёбрами жесткости j.2. Коэффициенты срд -для прокатных двутавров по ГОСТ 8239^56* из стали марок Ст. 3 н Ст. 4 ... . 3, Указания по расчету на устойчивость сжато-изогнутых стержней с произвольным сечением . ,. 4. Перечень Государственных стандартов (ГОСТ) к раз- делу I . ; ....«..«¦ Библиография к разделу I ........... РАЗ ДЕЛ II СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ ; . , , I Глава 3 ^ i;; l ;''! Общие сведения' Глава 4 Каркасы 4.1. Каркасы одноэтажных зданий A. Классификация каркасов Б. Конструктивные и расчетные схемы рам B. Определение предварительных размеров стержней рам . .......... Г. Нагрузки . . , "Д. Расчет рам, . , . * . ; «->.-«.; . . Е. Горизонтальные деформации колоин . . Ж. Продольные конструкции каркаса . . , 3. Учет температурных воздействий . . . И. Учет пространственной работы каркаса К. Примеры решений конструкций каркасов 4.2. Каркасы многоэтажных зданий A. Классификация каркасов ...... Б. Конструктивные и расчетные схемы . . B. Деформативность . Г. Учет температурных • воздействий , . . Д. Решетчатые связи - . .,.....,. Е. Практические приемы и примеры расчета рам Ж- Примеры решений конструкций каркасов , , Глава 5 ¦¦ ' Колонны 5.1. Колонны одноэтажных здаинй A. Классификация колонн, и область их применення- Б. Установление основных размеров . B. Указания' по расчету . . ... • _.'>:' Г. Компоновка сечеиий . . » .... . Д, Конструирование стержня колонны Е. Элементы колоин . ...... 5.2. Колонны многоэтажных зданий . . . АГ Компоновка сечений . , .-. . . Б. Указания по расчету • В. Элементы колонн •, .... . . , Стр. 103 107 109 112. 115 118 119 135 136 138 139 141 152 153- 154 162 166 167 169 171 172, 180 Глава 6 Подкрановые пути 6.1. Пути мостовых и консольных кранов А. Подкрановые пути мостовых кранов- 183
б Оглавление Б. Подкрановые пути консольных кранов ..... ¦в.2. Монорельсовые пути и пути подвесных кран-балок Л. Расчетные нагрузки ...... Б. Расчет и конструирование ¦ . , . . ' Глава 7 ' Покрытия '.1. Стропильные фермы Л. Характеристики . . ., Б. Расчет . ........ . , . а В. Конструирование Г. Типовые стропильные фермы f.2. Стропильные конструкции сплошного сечения . . . 7.3, Подстропильные конструкции . . - . •". • . . . ?.4, Горизонтальные и вертикальные^ связи покрытия . . 7.5. ПрОГОНЫ .. ........ а & Ъ A, Характеристики ,, Б, Прогоны сплошного сечения B. Решетчатые прогоны Г. Фонарные прогоны пролетом 12 м ...... . '.б. Фонари : . ' . . . . ... .... . . . . . . Л.Характеристики . . . . ........... Б. Расчет : ............ , В. Типовые саетоаэрационные фонари ...... Р.- Аэрационные фонари Стр. 207. 208 211 212 213 214 215 218 219 Глава 8 Фахверки и площадки 8.1. Фахверки 's ; ............ J.8. Внутрицеховые технологические площадки Глава 9 Переплеты и ворота t.l. Переплеты g . . A. Стандарты и типовые материалы Б. Фонарные переплеты .. . . "„ . B. Оконные переплеты ...... Г. Новые конструкции переплетов . _ _ J.2. Механизмы открывания оконных и фонарных пере- плетов К! ! . .....а.',.-'...... A. Механизмы открывания оконных переплетов Б. Механизмы открывания фонарных переплетов B. Требования к механизмам и данные для их про- ектирования . . . ... Р. Материал механизмов • - Д. Требования к ".эксплуатации М. Ворота .' з *1 ..... . А. Габариты проемов ... Б. Требования к воротам 8. Типы ворот , Р. Указания по расчет» . . Д. Конструкции ворот . . ¦' . . . Е, Материалы каркаса ворот и механизмов Ж. Изготовление . . ... 3. Управление . . . * . . . И, Требования к строительной части здания Приложения v. у . „ . . • . . ¦ . . !. Перечень типовых проектов к разделу II . . _ Ч. Перечень Государственных стандартов (ГОСТ) к делу II ы и ....... Библиография к разделу II . РАЗДЕЛ III СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИЯ ПОКРЫТИИ БОЛЬШИХ ПРОЛЕТОВ \ . ¦' . Глава 10 - Общие сведения Глава 11 . ,' Балочные покрытия №1, Характеристика з . . . . '. . а Ч '. • » . t . #1,2, Схемы .- .1 А, Схемы ферм ............... Б. Схемы решеток 11.3, Компоновка . . ....... А. Нормальная схема я ....... s j: s . Б. Усложненная схема .' . ..,-.-.» . . . . . а : > . U.4. Указания по проектированию . ,.. . . . ", . . . •;. А. Высота ферм й допускаемые прогибы . '¦; ... Б. Способы соединения элементов ферм . . .-•:-. . . 220 223 223 226 230 237 246 252 255 256 257 258 260' 261 262 263 266 267 267 268 бтв. В. Сечения элементов 268 Г. Расчет : : : 269 11.5. Примеры балочных покрытий ......... — /' , Глава 12 , Рамные покрытия 12.1. Характеристика ... . . 12.2. Расчет : : ...... 12.3. Примеры рамных покрытий Глава 13 Арочные покрытия раз 13.1. Характеристика , 13.2. Расчет4 ; '.< ;;-.,./. 13.3. Примеры арочных покрытий ........ Глава 14 Пространственные и висячие покрытия 14.1» Пространственные покрытия A. Типы : .,.«... Б. Купольные 'покрытия . . B. Скла'дчатые покрытия . Г. Своды-оболочки ..... 14.2. Висячие покрытия . ... Приложение . ». . . . Перечень Государственных стандартов делу III : :....».. Библиография к разделу III РАЗДЕЛ IV СТАЛЬНЫЕ ЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ,Глава 15 Доменные цехи и газоочистки 15.1. Общие сведения . „-.. А. Состав конструкций: ¦ ............ Б. Особые условия работы конструкций ..... : В. Габариты приближения .строений на железнодо- рожных путях доменного цеха , ¦ 15.2. Конструктивные решения .,....«..., A. Сооружения комплекса доменной печи ..... Б. Сооружения деха газоочистки . . ... , . , . B. Весовые показатели-сооружений комплекса домен- ной печи и газоочистки .-'¦ Г. Материалы ... . . . ;. 15.3. Расчет : : ....... А. Основные расчетные данные Г Б. Указания по. расчету , ... 15.4. Нормативные требования к конструкциям домен- ных печей ................. 15.5. Современные доменные печи и перспективные воп- росы домностроительства ..','. . . . . * ..;•'"¦¦ А. Типовые доменные печи объемом 2000 ¦ 2700 я' . Б. Вопросы дальнейшего проектирования ..... Глава 16 '} Газгольдеры 16.1. Общие сведения , ............. 16.2. Газгольдеры постоянного объема A. Основные определения . ..'-'. ......... Б. Нагрузки . ч. ...,,.... . B. Материал :...»,... а а а ::: а . Г. Конструкция и расчет : . « . Д. Весовые характеристики , .»' 16.3. Газгольдеры переменного объема A. Основные определения Б. Материал :...,,...: а а : и в . . B. Нагрузки . , , Г. Мокрые газгольдеры с внешними вертикальными , направляющими . ............. Д. Мокрые газгольдеры с винтовыми направляющими .* Е. Мокрые газгольдеры сверхнизкого давления „ . . Ж. Сухие газгольдеры Глава 17 270 271 273 274 277 278 28) 282 286 287 31< 316 317 323 330 Резервуары 17.1. Общие сведения , I А. Основные определения ззэ 336 33S 340 341 350 353 ¦364
Оглавление 383 384 385 386 387 388 389 39! Стр, Б, Формы резервуаров и их применение ....'.' 354 В. Требования при проектировании 355 17.2, Конструкции резервуаров и их характеристики . . 356 A. Вертикальные "цилиндрические ........ 369 Б. Горизонтальные цилиндрические — B. Каплевидные , ,'..,..".«..'. 371 Г. Шаровые : т .'<„,.-.'. V . . 377 Д, Резервуары специального назначения . -379 Е. Резервуары для воды ,.".»• — Ж. Основные направления развития конструктивных форм. , . .-;...: I 381 17,.3. Указания по расчету ...... . . ..... 382 А. Нормативные нагрузки .... Б, Расчетные нагрузки « .... ,, В, Расчетные сочетания нагрузок . Г, Расчет по предельным состояниям г' < ' . Глава 18 Бункера и силосы 18.1. Общие сведения , . . . , А. Основные определения . Б. Нагрузки . ., , .¦". ./ , В. Параметры . . . . ..'¦ Г. Материалы .. ,¦- „.,......-. 16.2. Воронкообразные прямоугольные бункера A. Геометрические характеристики . ... Б. Схема конструкции ¦ B. Обшивка . 1 .' . . . ¦•»'¦-»¦. . • • . Г. Горизонтальные ребра жесткости воронки Д. Выпускные , отверстия и затворы Е. Бункерные балки . ..... Ж. Колонны . . .............. 3. Примеры конструкций прямоугольных бункеров 18.3. Круглые бункера и силосы . . A. Конструктивные'} характеристики Б. Геометрические характеристики B. Цилиндрическая оболочка . , Г. Воронки бункеров и силосов . Д. Колонны .......... 18.4. Продольные бункера ..... Глава 19 . Газопроводы металлургических заводов 19.1. Общие сведения г ....... . а Л : а г . 394 A. Основные положения . Б. Трасса и разбивка опор . 395 B. Материал . . : : : : : 19.2. Конструкции газопроводов A. Опоры ¦. щ- : , ш ...'¦.. . Б. Трубопроводы.':: . . ,: '. '398 B. Опорные узлы *........,.....•.' 399 Г. Типы компенсаторов „ 401 Д. Узлы примыкания газопроводов к оборудованию 404 Е. Площадки и лестницы . . ' 405 19.3. Расчет : » ............... 5 — А. Основные положения — Б."Указания по расчету • . . 408 . '¦ Глава 20 г Общая расчетная часть 20.1.Оболочки и кольца 419 A. Прочность замкнутых тонкостенных осесиммет-' ричных безмоментных оболочек, находящихся под внутренним давлением р • • « —' Б. Прочность тонкостенных безмоментных оболочек вращения с вертикальной осью симметрии, работ тающих на гидростатическое давление . . :¦.; ... 420 B. Прочность изгибаемых цилиндрических оболочек,, свободно опертых по концам, загруженных несим- , метричными нагрузками, и имеющих жесткие диафрагмы на опорах, а в пролете — упругие кольца жесткости на равных расстояниях . » . 422 Г.. Краевой ' эффект осесимметричных оболочек . . — Д. Дополнительные рекомендации по расчету днищ, примыканий и колец . 436 Е. Учет одновременного действия кольцевого изгиба со сжатием или растяжением, у колец цилиндри-, ческих оболочек . . . , — Ж. Устойчивость колец, оболочек и панелей .... 441 3. Температурные воздействия на оболочки и кольца . 445 И. Расчет сопряжения соосных оболочек вращения при осесимметрйчной нагрузке по предельному состоянию" 447 J0.2. Пластинки и мембраны .. .....,..;.. 450 A. Основные положения . Б. Указания по теории расчета пластинок малого прогиба ,. . B, Указания по теории расчета пластинок большого 1 прогиба , . - ••' ¦ > Г. Указания по расчету гибких мембран _. . . . . Приложение . . ................. Перечень Государственных стандартов (ГОСТ) в ЧМТУ 1 к разделу IV .,.::..; а .' . Библиография к разделу IV «... ¦ . -- . . РАЗДЕЛ V - СТАЛЬНЫЕ ВЫСОКИЕ ОПОРЫ ТИПА МАЧТ И БАШЕН. Глава 21 Принципиальные схемы Стр. 450 451 454 457 21.1. Общие сведения ,,,,,». 21.2, Выбор, конструктивных схем . . А, Принципы выбора „ »¦¦ . . Б. Виды применяемых схем . Глава 22 Расчет опор 22.1, Нагрузки » . ....... A. Ветровая нагрузка , . • . Б."Нагрузка от гололеда <. . „ B. Сейсмическая нагрузка . » . Г. Собственный вес '. конструкций Д, Нагрузка от предварительного натяжения EV Температурные воздействия , . . ¦ . 22.2. "Приемы расчета A. Расчет нитей ... ........ . Б. Расчет башен . .......... B. Расчет мачт ............ 1- Глава 23 Конструктивные решения 23.1. Конструкции, опор.".,,. . . .'. . . A. Общие сведения , .;.',., . . Б,, Опоры в виде башен .... B. Опоры в виде мачт , . ... .. Г. Детали . 23.2. Расход материалов ,. . • ,. . A. Опоры линий электропередач Б. .Телевизионные опоры .... B. Опоры релейных линий ... Г. Прочие опоры . .,...¦ Библиография к разделу V .,« . РАЗДЕЛ VI УЧЕТ ПРИ! ПРОЕКТИРОВАНИИ ТРЕБОВАНИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ, МОНТАЖА И ЭКОНОМИКИ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ Глава 24 . , " ,: ', ¦ Изготовление стальных конструкций 24.1. Общие сведения . . . ¦ .' .."....... . ,24,2^ Технологические возможности предприятий, изготов- ляющих стальные конструкции ,'..«.»., A. Данные о мощности технологического и грузоподъ» емного оборудования . . .......... Б. Технологические возможности кислородной резки ¦ стали . 1 . . . . i ....»., B. Особенности конструирования деталей, изготовляе- мых холодной гибкой . „ Г. Особенности конструирования элементов с фрезе- рованными торцами . ... Д. Особенности конструирования сварных соединений Е. Особенности конструирования клепаных соединений 24.3. Конструктивные меры . борьбы с деформациями, появляющимися в результате сварки .¦¦.... А.. Общие деформации ............ Б.'Местные деформации , ,..,..».... 24.4. Допускаемые отклонения в размерах конструкций 24.5. Методика оценки вариантов проектных решений кон- . струкций по стоимости изготовления >•..•. 462 465' 470 477 478 479 481 489 495 ,4"ё 500 506 607 Б10 511 513 516 527 530 Е- 532
8 Оглавление Глава 25 Транспортирование Стр, 26.1. Перевозка стальных конструкций железнодорожным транспортом .....:.::......., 535 А. Габариты очертания погрузки, подвижного состава и приближенияс троений, степени негабаритное™, Указания по перевозке .....,...:, — Б. Определение расчетной негабаритное™ груза на кривой железнодорожного пути . ¦'.- - 537 В, Требования к членению стальных конструкций на отправочные элементы ............ 542 Г. Стоимость перевозки стальных конструкций по железным дорогам общего назначения , — 25.2. Перевозка стальных конструкций автомобильным транспортом — 25.3. Перевозка стальных конструкций морским транспор- том 544 25.4. Перевозка стальных конструкций речным транспор- том . . .., „ -:. , 1 . 547 25.5. Перевозка стальных конструкций воздушным транс- портом . . к к к • < • и , и ....*- . t — Глава 26 Монтаж 26.1. Основы современного производства монтажных работ 648 26.2. Монтажное оборудование . . . . 549 А. Подъемные краны . . ..'... — - Б. Оборудование для малой механизации работ . , — 26:3. Допускаемые отклонения от проектных размеров и положений ! . ч . — 26.4. Требования к геометрической схеме сооружений . — 26.5. Монтажные нагрузки и временное усиление конст- рукций . . . 550 26.6. Требования к монтажным узлам. Монтажные инст- рументы н приспособления .......... «в л Глава 27 Экономика промышленного производства стальных конструкций 27.1. Себестоимость продукции (издержки производства) при промышленном изготовлении стальных конст- рукций , 551 А.1 Порядок оценки стоимости стали ....... — Б. Порядок оценки трудовых затрат . ...... 55S 27,2: Цеиы на стальные конструкции . ....... 561 27.3. Экономическая эффективность применения сталей повышенной прочности . . „„........ 565 Приложение ¦ , 567 Перечень Государственных стандартов (ГОСТ) к раз- делу VI :. • , Библиография к разделу VI «.....:..., РАЗДЕЛ VII. СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ Глава 28 Материалы и их использование -28.1. Область применения ........... - / Стр. 28.2. Характеристика материалов . 571 28.3, Сортамент ....,..........;, 576 Глава 29 Проектирование 29.1. Расчетные сопротивления й предельные деформации 578 _ 29.2. Особенности расчетами конструирования 580 A. Центрально сжатые элементы - — Б. Внецентренно сжатые элементы 581 B. Изгибаемые элементы ... . -. 585 Г. Местная устойчивость стенок и полок центрально сжатых н сжато-изогнутых элементов 586 Д. Устойчивость стенок балок ......... 589 29.3, Конструктивные и технологические указания ... 591 Глава 30 Примеры конструктивных решений Приложение . , . . . J, 599 Перечень Государственных .стандартов (ГОСТ) и АМТУ к разделу VII : : : : , . — Библиография к разделу VII — РАЗДЕЛ VIII. ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫЕ СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Глава 31 Виды предварительного напряжения 31.1. Предварительное напряжение, создаваемое натяж- ным устройством '«-..«..... 601 А, Основные положения ...и. — Б. Предварительно напряженные элементы н конст- рукции ; , 602 31.2. Предварительное напряжение, создаваемое видоиз- менением эпюр напряжений 611 31.3. Предварительное напряжение, создаваемое' регули- рованием эпюр изгибающих моментов ...... — 31."4. Предварительное напряжение, создаваемое для по- вышения жесткости конструкций . . 612 Глава 32 — Особые случаи предварительного напряжения 32.1. Работа предварительно напряженной нити на сжатие — 32.2. :Новые системы . . . .... 613 А. Консольная балочно-рамная система ..... — Б. Оболочки „- — 32.3. Сетчатые перекрытия ¦. . . '614 Приложение ....'.«...,......,, 616 Перечень Государственных стандартов (ГОСТ) к раз- , делу VIII . ' — 69 Библиография к разделу- VIII — .
ВВЕДЕНИЕ В настоящем справочнике рассматриваются основ- ные вопросы выбора рациональных конструктивных форм зданий и сооружений и освещаются вопросы со-: временного состояния и дальнейшего развития металли- ческих конструкций. В справочнике сжато и системати- зированно изложены основные положения и. данные, ¦необходимые при проектировании металлических кон- струкций. Предполагается, что проектировщик, разраба- тывая те или иные конструктивные формы, будет руководствоваться при решении инженерных задач ос- новными принципами и методами, созданными передо- вой советской школой проектирования металлических конструкций, прошедшей большой путь развития и в настоящее время занимающей ведущее место в миро- вой строительной технике. Начало применения в России металлических конст: рукций относится к XVIII в., но более широкое примене- ние и развитие они получили в XIX в. К началу XX в. отечественными инженерами были созданы рациональ- ные конструктивные формы сооружений из стали, ориги- нальные по замыслу и выбранные на основе анали- за веса конструкций. ' В советский период, к началу первой пятилетки, проектирование металлических конструкций основыва- . ло'сь на развитии лучших достижений отечественной и зарубежной строительной техники. Однако технические решения зарубежных школ проектирования металличе- скйх конструкций промышленных зданий и сооружений во многом уступали решениям советской школы и не могли полностью отвечать требованиям, основанным на комплексном изучении факторов, определяющих выбор наиболее рациональных конструкций, их весовых, эксплуатационных и других показателей. Объяснялось это тем, что одни зарубежные школы проектирования основывались на теоретическом расчете в выборе конструктивной формы и рассмат- ривали каждое, сооружение как уникальное; другие школы, стремясь к максимальному снижению трудоем- кости изготовления конструкций, /Приходили к прими- тивным решениям, утяжелявшим, конструкции. Наша советская школа проектирования характери- зуется аналитическим методом рассмотрения поставлен-, ных задач и решением их на основе трех ведущих 2—915 принципов—экономии металла, снижения трудоемкости изготовления и упрощения монтажа, чем обеспечивается снижение стоимости и ^сокращение сроков строительст- ва при одновременном удовлетворении всех других требований. Анализируя конструктивные формы сооружений из металла, можно отметить три периода в их развитии: 1. Дореволюционный — когда выбор конструктивной формы был подчинен экономии металла И основан на теоретически оптимальной схеме, чему особенно способст- вовало широкое развитие строительной механики в конце XIX'и начале XX вв. 2. Послереволюционный -г- когда выбор конструк- тивной формы, также подчиняясь, принципу экономии металла, испытывал влияние перехода от кустарных способов изготовления и монтажа к механизирован- ным. Несоизмеримые по сравнению с прошлым масш- ; табы строительства, положив начало индустриальному изготовлению металлических конструкций, выдвинули проблему резкого увеличения. выпуска металлических конструкций и снижения их трудоемкости на базе мак- симального использования современного оборудования заводов-изготовителей. В соответствии с развитием социалистической эко4 ломики нашей страны были поставлены новые требова- ния, важнейшими из которых наряду с экономией ме- талла становятся снижение трудоемкости изготовления и монтажа, а также обеспечение требуемой долговечно- сти при значительно более .сложных условиях эксплуа- тации. ! ' , При выборе оптимальных технологических пара- метров, учете возможного возрастания нагрузок^ си- стематизации технологических требований и при-необхо- димости повышения капитальности сооружений, обеспе- чивающей как моральную, так и физическую долговечность, стала необходимой совместная работа . проектировщиков и технологов. .В этот период был создан первый у нас в стране «Справочник по металлическим конструкциям». Однако- его содержание было в то время ограничено расчетными таблицами и нормами проектирования. 3. Послевоенный — когда конструктивная форма наравне с требованием высокого качества металлических конструкций (в особенности в отношении физического
10 , Введение и морального износа для обеспечения дальнейшего раз- вития технологического процесса) подчинилась требова- ниям экономии металла, индустриализации изготовле- ния и скоростного монтажа. На первый план выдвину- лись, с одной стороны, вопросы стандартизации, основанные на использовании новейших методов произ- водства (сварки, газовой резки, механической обработ-: ки «а' высокопроизводительных агрегатах и др.), ас другой — вопросы скоростного монтажа крупными бло- ками, основанного на превращении, строительного про- цесса в высокомеханизированную сборку отдельных укрупненных блоков. Эти тенденции требовали создания конструктивных форм типовых сооружений, 'основанных на модульности . многократно повторяющихся стандартных элементов, обеспечивающей серийное изготовление их на постоян-. нЫх приспособлениях (автоматических установках, кон- дукторах, станках и т. д.). Развитие скоростного монта-( жа потребовало конструкций с простыми и надежными сварными монтажными роединениям и, обеспечивающи- ми быструю установку и выверку элементов. При этом предусматривается разделение, сооружения на, монтаж- ные, элементы, увязанное с методами и средствами мон- тажа, а также тщательная разработка системы монтаж- ных допусков, приспособлений и узлов. Вместе с тем снижение трудоемкости, изготовления и монтажа сочет тается с повышением капитальности и долговечности со- оружений. . Л .,.''., Аналитическая работа над, конструктивной формой становится предпосылкой развития конструкторской мыс- ли советской школы проектирования.. ' В силу этого нахождение оптимальной конструктив- ной формы и определение,: законов ее образования , основываются как на, методе сравнения возможных оптимальных вариантов, так и на методе аналитическо- го рассмотрения основных зависимостей изменения веса, трудоемкости и стоимости^ При. этом в начальной стадии выбора конструктивной формы применяется только сравнение,вариантов,, а в последующей стадии¦*- анали- тический метод установления оптимальных соотношений параметров конструктивной- формы сооружения и его элементов. " Таким образом, в основу создания конструктивной 1 формы должны быть'положены: а) критическое сравнение и сопоставление возмож- ных решений путем опытного проектирования; б) анализ весовых и геометрических характеристик с точки зрения улучшения конструктивной формы; в) вывод ( аналитических зависимостей и формул законов изменения веса, трудоемкости изготовления и Стоимости стальных конструкций; г) выявление взаимосвязи методов расчета (стати- ческой работы) и формообразования отдельных элемен- тов конструктивных схем; д) влияние требований точности изготовления на конструктивную форму; е) экспериментальная проверка. В настоящий период развернутого строительства коммунизма основными факторами, определяющими формообразование металлических конструкций, явля- ются, кроме требования технологии того или иного вида производства, наименьшего расхода металла на едини- цу объема сооружения и снижения трудоемкости из- готовления и монтажа конструкций, также/скорость возведения с наименьшей затратой времени на весь' комплекс монтажа металлических конструкций агрегата, снижение себестоимости строительства и повышение производительности труда. Конструктивная форма зда- ния и сооружения должна вытекать из условий техно- , логического процесса-и удовлетворять, определенным требованиям, важнейшими из которых являются: прочк ность, жесткость,, устойчивость и долговечность вдааия или сооружения. ' • ¦ - Прочность и жесткость основных несущих элемен- тов обеспечивают наилучшие условия для данного тех- нологического процесса. Прбчность во времени обеспе- чивает физическую долговечность конструкций, которая должна сочетаться с моральной долговечностью в смыс- ле обеспечения возможности эксплуатации на установ- ленный период развития технологического, процесса бе» коренного изменения конструктивной формы. Требования технологии в первую очередь определя- ют генеральные размеры общих габаритов конструкции. Выбирая оптимальные соотношения основных,парамет- ров конструктивной формы, необходимо обеспечивать перспективное развитие технологического процесса с точки зрения ^размещения оборудования, увеличения . агрегатов и нагрузок (от кранов, давлений, температу- ры и др.). " . Требования экономичности предъявляются не только к несущим, ;но и к ограждающим металлическим кон- струкциям. Принимая принцип совмещения несущих и ограждающих функций в одной конструкции и тем са- мым концентрируя материал, можно достигнуть эконо- мии металла. ._ • '¦¦'¦'•¦:.'¦'.-!' Анализируя-конструкции при помощи расчета, не- обходимо придавать элементам форму,, обеспечивающую прочность, малую деформативность и устойчивость при минимальных затратах металла. Правильное определение ¦веса конструкций и установление оптимальных соотно- ¦ шений параметров при компоновке схем зданий и соору- жений позволяют существенно снизить "расход металла. Значительные нагрузки на элементы сооружения выдвигают необходимость создания несущих конструк- ций, способных сконцентрировать в себе основную на- грузку, что позволяет наиболее эффективно применять сталь повышенной прочности и тем самым обеспечивает экономию металла. - Трудности, возникающие при разработке металли- ческих конструкций зданий и сооружений, требуют особого внимания к выбору статических схем и методов расчета. Применение расчета по предельным состояниям,
Введение 11 основанного на правильном выборе дифференцирован- ных коэффициентов, учитывающих условия работы, ха- рактеристику материала и силовые воздействия,^позво- ляет снизить вес конструкций. \ Итак, конструктивная форма, сочетающая в себе не- сущие, и Ограждающие функции, применение принципа концентрации материала в основных мощных элементах и, наконец, выбор соответствующих статических схем и методов расчета наиболее полно отвечают требовани- ям экономии металла. Для снижения трудоемкости' изготовления отдель- ных элементов на современных заводах металлических конструкций требуется компоновать различные объемно* планировочные решения путем применения типовых и стандартных элементов, сокращать количество типораз- меров элементов сооружений, стремиться к максималь- ной взаимозаменяемости и повторяемости элементов и, наконец, применять поточные линии, кондукторы и дру- гие приспособления, повышающие производительность труда: Таким образом,, фактор снижения трудоемкости, из- готовления металлических конструкций предопределяет основные решения их конструктивной формы в направ- лении соответствия возможностям и требованиям про- изводства, повышения производительности труда и сни? жения'стоимости изготовления. Скоростное возведение сооружений путем перехода на сборное, поточное строительство стало основным принципом, позволяющим максимально механизировать производственный. процесс и вести сборку сооружения^ из индустриальных -крупноразмерны* элемедтов. При этом конструкции должны состоять из крупноблочных элементов с простыми и надежными монтажными соеди- нениями, обеспечивающими индустриальное изготовле- ние .конструкций в виде законченных монтажных эле- ментов с необходимой точностью. Таким" образом, методы высокомеханизированного монтажа обусловли- вают необходимость применения блоков больших габа-S ритов и веса, что значительно упрощает монтаж, со- кращает объемы сварочных работ и, следовательно, трудоемкость монтажа, а в конечном счете.—сроки и стоимость строительства. Наши проектировщики и монтажники основываются на следующих принципиальных предпосылках: ведение ¦работ по Совмещенному скоростному графику; мини-" мальная трудоемкость работ на высоте; применение монтажных механизмов большой производительности и ' грузоподъемности и внедрение системы монтажа крупными блоками. Одновременно для эффективности использования всех преимуществ сборного строительства решающим является повышение качества изготовления конструкций, упрощение монтажных соединений и ме- ханизация установки отдельных элементов сооружений. Внедрение технологии монтажа укрупненными эле- ментами позволяет совместить монтаж конструкций с возведением фундаментов, резко сократить общие сроки 2* строительства и осуществлять на заводе-поставщике значительную часть трудоемких работ по пригонке, аболчиванию, Сварке и клсгаке отдельных элементов. Это, о свою очередь, О'бусловливает необходимость выбора конструктивных форм монтажных элементов в виде про- странственных блоков, прочных и жестких при подъеме и установке. Все эти основные факторы формообразования часто противоречат друг другу- Задача проектировщика за- ключается в том, чтобы отыскать решение, в наибольшей степени сочетающее все эти требования, т. е. оптималь- ное решение, соответствующее современному развитию науки и техники в этой области. Настоящий справочник базируется на основных до- стижениях передовой советской школы проектирования, а также современных методах изготовления и монтажа металлических конструкций.. За последний период эти достижения характеризуют- ся следующими данными: а) снижение расхода металла на квадратный метр зданий и сооружений в течение последних 20 лет до 30—40%. В настоящее время средний расход металл» на один квадратный метр площади всех зданий с метал- лическим каркасом составляет 125 кг/м2; б) уменьшение трудоемкости изготовления ка 45— 60% против 1929 г.; в) повышение выработки на одного рабочего более чем в 4 раза против 1938 г.; г) уменьшение трудоемкости монтажа на 60% про- тив 1938 г. ...' Грандиозная перспектива строительства в СССР на ближайшие 20 лет требует всестороннего развития строительной индустрии и в первую очередь сборного железобетона, объёмы производства которого возрастут примерно в 10 раз. Это позволит в значительной степе- ни заменить металлические конструкции там, где они менее целесообразны. Проблемы дальнейшего развития металлических конструкций тесно связаны с намеченным программой КПСС ростом, строительной индустрии и техническим прогрессом металлургической промышленности и сва- рочного производства, что обеспечивает значительное увеличение выпуска стали повышенной и высокой проч- ности, легких алюминиевых и других сплавов, а также более рациональных профилей проката для строитель- ства. 'Развитие сварочного производства на основе при- менения наиболее прогрессивных методов машинной сварки позволит обеспечить выпуск сварных профилей различной формы и организовать поточное их произ- водство. Увеличение объемов строительства приведет к абсо- лютному росту применения металлических конструкций за ближайшие 20 лет в несколько раз. Вместе с. тем расширение области применения сборного железобетона, внедрение стали повышенной прочности, алюминиевых
12 Введение аплавов и использование других факторов технического прогресса позволит сократить удельные нормы расхода стали на 1 млн. руб. строительно-монтажных работ при- мерно'вдвое. Это означает дальнейшее снижение относи- тельного потребления металлических конструкций в строительстве примерно на 30—40%. В прошедшем двадцатилетии проблема экономии стали решалась в основном путем замены клёпаных конструкций сварными, применения более точных мето- дов оасчета и совершенствования принципиальных схем. В текущем двадцатилетии, поскольку указанные выше источники экономии почти полностью исчерпаны, реше- ние этой проблемы должно идти новым путем с учетом: вытеснения металлических конструкций сборными же_- лезобетонными; расширения области применения стали повышенной и высокой прочности; применения более эффективных и более экономичных сортаментов прокат- ных ^профилей; внедрения алюминиевых сплавов; раз- работки новых прогрессивных конструктивных форм зданий и сооружений и применения прогрессивных ме- тодов расчета сооружений. В основе этого пути лежат последние достижения строительной механики и теории пластичности, внедрение машинной техники расчета и учет действительной работы конструкций. Перспективным планом развития металлургической промышленности предусматривается значительное рас- ширение производства стали повышенной и высокой прочности, что позволит к 1980 г.' увеличить объем их применения в - 'строительстве, в результате чего общий расход стали к концу плакируемого периода несколько ¦ уменьшится. ¦¦¦' Существенное снижение расхода стали может быть гакже достигнуто в результате внедрения новых видов эффективных горячекатаных и холодноформованных профилей. Дальнейшая модернизация прокатного произ- водства и создание новых широкополочных станов поз- волят увеличить- объем применения более эффективных профилей. Наряду с этим расширится объем применения авар.ных профилей трубчатого, таврового и двутаврово- го сечений, а также холодноформованных профилей от- крытого и закрытого сечений. Если в общем объеме изготовленных сварных конструкций будет уменьшено около 40% экономичных горячекатаных, 8% сварных и 4% холодноформованных профилей, то возможная эко- номия металла от потребления указанных профилей доставит около 10% общего объема металла в конструк- ЙИЯХ. - . Значительный эффект, может быть получен также в;результате внедрения в строительство алюминия, • объем производства которого к концу семилетки увели- чится в 3 .раза. В дальнейшем производство алюминия ' будет развиваться еще более ускоренными темпами, что позволит применять несущие алюминиевые конструк- ции вскоре в размере 8.—10% от общего объема по'треб- ) ления. металлических конструкций. Это позволит заме- нить более 15% общего расхода стального проката и обеспечит абсолютную весовую экономию стали около 8,5% о'бщей потребности. Все эти факторы существенным образом будут влиять на качество конструктивных форм и на их технико-экономические показатели, так /как в значительной мере экономия металла и снижение тру- доемкости изготовления и монтажа зависят от самих конструктивных форм. Использование всех перечис- ленных факторов, влияющих на экономию металла, по- зволит в ближайшее врем.я снизить вес стальных кон- струкций зданий и сооружений примерно на 30—35%. Конструктивные формы зданий и сооружений долж- ны будут создаваться на основе прогрессивных принци- пов советской школы проектирования и особое развитие должны получить: а1 компоновка объемно-планировочных решений, учитывающая требования технологического процесса производства, индустриализацию строительства, эконо- мию металла, снижение трудоемкости изготовления и монтажа конструкций и удешевление строительства]. б) концентрация металла в основных несущих кон- струкциях; ! в) использование напряженных растянутых поверх1 ностей одинарной и двоякой кривизны, а также Байто- вых систем с применением высокопрочных проволок в тросов; ,' , г) предварительное напряжение конструкций; д) применение конструкций из легких спла*вов в пластмаср; * е) применение комбинированных систем" с исполь- зованием различных сочетаний: стали — железобетона, стали — алюминиевых сплавов, алюминиевых сплавов-— пластмасс и т. п.; ж) унификация и стандартизация конструктивны*' элементов и сооружений в целом. ' Уже сейчас ведутся работы по созданию предвари- тельно напряженных металлических конструкций путем искусственного регулирования усилий. Эффективность этого направления заключается в том, что проектиров- щик получает возможность регулировать распределе- ние усилий в выгодном для работы отдельных элементов или системы в целом направлении, т. е. активно вмеши- ваться в работу системы. Появляется-полная возмож- ность создавать системы из высокопрочных тросов, ра- ботающих не только на растяжение, но и на сжатие в результате предварительного напряжения элементов, не превышающего возможных сжимающих усилий. Осуще- ствление идеи предварительного напряжения как целых систем, так и отдельных элементов позволяет создавать большое многообразие конструктивных форм зданий и сооружений с высокими технико-экономическими по- казателями и обеспечивает снижение веса указанных зданий и сооружений в пределах. 20%. Еще в 80-х годах прошлого века при проектировании павильонов Нижегородской ярмарки акад. В. Г. Шухов правильно оценил экономичность систем висячих покры- тий, основанных на работе растянутых элементов. В на-
Введение 13 ше время в условиях применения высокопрочной,стали и легких ограждающих конструкций воплощение этой идеи позволит создать высокоэффективные конструктив- ные формы больших пролетов с применением растянутых поверхностей различной кривизны i и формы. В последние годы несущие конструкции из алюми- ниевых сплавов получили общее признание.Наши и за- рубежные исследования показывают, что, начиная с пролетов 50 ж и более, такие конструкции оказываются экономичнее стальных. Особенно эффективными явля- ются подвижные конструкции крановых мостов, кранов- перегружателей, разводных мостов и др. Но наиболее широкое применение алюминиевые сплавы найдут в ограждающих конструкциях, на которые предполагается израсходовать к концу 1980 г. две трети потребления алюминиевых сплавов, в строительстве. Влияние всех перечисленных выше факторов техни- ческого прогресса в области развития конструктивных форм и методов производства металлических конструк- ций позволит повысить производительность труда на за- водах-поставщиках в два раза, а на монтаже — на 60%. Создавая настоящий справочник, авторы стремились отразить результат быстрого поступательного разви- тия советской школы проектирования металлических конструкций и содействовать внедрению новых прогрес- сивных конструктивных форм и методов расчета, разработанных за последние десятилетия в СССР и за рубежом. При этом ставилась задача дать материал, позволяющий учитывать требования и перспективу дальнейшего развития методов изготовления и монтажа металлических конструкций. Обобщались важнейшие идеи и тенденций в области развития индустриализации возведения металлических конструкций, применения но- вых методов расчета, изготовления и монтажа, а также новых материалов и типов соединений и конструкций. Справочник предназначается для широкого круга специалистов-проектировщиков и строителей металличе- ских конструкций, студентов, аспирантов, преподавате- лей вузов и др. Для удобства пользования весь справочник разбит на 8 разделов., охватывающих основные вопросы проек- тирования металллических конструкций промышленных зданий и сооружений. Распределение материала по раз- делам производилось соответственно характеру темати- ки, типам зданий и сооружений; помимо вопросов не- посредственного проектирования, включены неразрывно связанные с ним сведения по материалам, промышлен- ному изготовлению, транспортированию, монтажу и экономике стальных конструкций. Для каждого типа сооружения даются: краткая ха- рактеристика особенностей его работы; классификация и различные виды данного типа; перечень конструкций, входящих в состав сооружения; особенности конструк- тивных форм; рекомендации по выбору и компоновке схем сооружений и по применению марок стали; на- грузки и особенности расчета; конструктивные требова- ния; существующие типовые конструкции; расход стали и некоторые другие данные. При изложении этих во- просов даются сведения о возможных и рациональных путях дальнейщего развития конструкций, технологичен ских процессов, материалов и пр. Степень детализации отдельных вопросов в спра*' вочнике предусмотрена с учетом существующей литера- туры с тем, чтобы большее внимание уделить основным вопросам, мало освещенным в литературе. Указания по расчетам отдельных видов конструкций даны без изло жения общихметодов расчета, а только в виде рекомен- даций по применению методов расчета и изложения упрощенных приемов расчета, а также в виде расчетов специальных типов конструкций, не изложенных в рас- четно-теоретическом справочнике. В конце разделов помещены списки литературы, от- носящиеся к соответствующим разделам. 1 раздел справочника помогает в решении особо важного вопроса — правильного назначения марки стали для данной конструкции, что связано не только с эконо- мической целесообразностью, но и с вопросами надеж- ности и необходимой долговечностью сооружения. Реко* мендации даны на основе большого опыта применения стальных конструкций в различных условиях и изучения свойств стали разных марок. ' Серьезного внимания при проектировании требует вопрос возможности хрупкого или вязкого разрушения стали, зависящего от качества стали и условий ее рабо- ты, в основном от температуры и характера напряжен- ного состояния. Склонность стали к хрупкому разрушен вию увеличивается с понижением температуры, неравномерностью напряженного состояния, а также с переходом от одноосного напряженного состояния к двухосному и еще более — к трехосному напряженному состоянию. Поэтому в конструкциях, подвергающихся воздейст- вию низких температур, , должна применяться сталь, обладающая достаточной вязкостью ' при низких тем- пературах; при этом необходим учет характера расчет- ного напряженного состояния. Наряду с этим должны приниматься все необходимые конструктивные меры, обеспечивающие невозможность возникновения нерасчет- ного напряженного состояния (концентрации напряже- ний, перенапряжения и пр.). Ряд таких конструктивных мер приведен в главе 2. В разделе II при рассмотрении каркасов зданий даны подробные рекомендации к выбору наиболее про- стого метода расчета поперечных рам и даны примеры таких расчётов. Расчеты каркасов даны применительно к расчленению их на плоские системы, но параллельно даны указания по'учету пространственной/ работы каркаса. В примерах даны последние решения главных зда- ний мартеновских и конвертерных цехов с большегруз- ными печами и новыми конструктивными решениями (совмещенная подстропильно-подкрановая конструкция,
14 Введение щитовая рабочая площадка с ортотропным настилом к пр.). В III разделе рассматриваются вопросы перекрытия больших пролетов конструкциями различных схем и да- ются общие указания по их проектированию с рекомен- дациями по применению и примерами выполненных перекрытий. Хотя не все примеры взяты из практики про- мышленного строительства, но любое из таких покрытий может найти применение в промышленном строительстве. В IV разделе излагаются данные по листовым кон- струкциям и содержатся необходимые сведения по расче- ту оболочек и учету краевого эффекта. В этом разделе •уделено внимание .новейшим конструкциям и дальней- шему их совершенствованию (доменные печи 2000 и 2700 Л43, сухой газгольдер переменного объема с гибкой связью поршня с корпусом и др.), а также передовым методом изготовления и монтажа листовых конструкций (применение рулонирования, автоматической сварки под слоем флюса, сварки в защитной газовой среде, элект- рошлаковой сварки и др.). : ' V раздел содержит материалы по высоким опорам типа мачт и башен. В нем даны методы расчета кон- струкций сооружений такого типа и уделено большое внимание атмосферным нагрузкам, которые имеют осо- бое значение для этих сооружений. VI раздел содержит справочный материал по изго- товлению, транспортированию, монтажу и экономике стальных конструкций в объеме, необходимом проекти- ровщику стальных конструкций для учета требований, предъявляемых изготовлением, транспортированием и монтажом к конструктивным формам. металлических конструкций. Материал по экономике стальных конструк- ций позволяет оценить экономическую целесообразность принятых конструктивных решений. VII раздел посвящен конструкциям из алюминиевых сплавов, которые хотя и имеют в настоящее время еще ограниченное распространение в промышленном и граж- данском строительстве, но в ближайшие годы должны получить широкое применение. Придавая большое значение развитию предвари- тельно .напряженным конструкциям, в VIII разделе приведены основные положения формообразования предварительно напряженных конструкций. В нем при- ведены» основные способы создания предварительного напряжения и даны некоторые конструктивные решения новых систем. Наряду с индивидуальными проектами сооружений, в справочнике приведено большое количество типовых проектов, получивших в последнее время широкое рас- пространение. Отдельные части справочника написаны следующими авторами; Введение*—канд. техн. наук Н. П. Мельни- ков; глава 1 — инж.' В. И; Зелятров; глава 2 л. 2.1—2.4— канд. техн. наук X. М. Локшин и инж. Л. С. Курдан;- п. 2.5—.инж. Е.. X. Манаков и приложение 1 — инж. Е. Л. Тилина;. глава. 3 —3. И. Брауде; ' глава. 4 п. 4.1, А —И—канд. техн. наук М. Д. Духовный; п. 4.1, К — инж. А. И. Бежевец и п. 4.2 —инж. Б. Н. Шумилин; гл. б п. 5.1 —- канд! техн. наук М. Д. Духовный; гла- ва 6 — инж. 3. И. Брауде; глава 7 —инж. А. И. Беже- вец; глава 8—п. 8.1—инж. А. И. Бежевец и п. 8.2 — янж. А. О. Пельтцер; глава 9— п. 9.1 инж. Я. Н. Шпаер и п. 9.2 — 9.3 — инж. В. И. Кувшинов; главы 10, 11, 12, 13 и 14 —инж. М. Д. Гурари и инж. А. И. Петраков; глава 15—инж. В. Я- Миллер; глава 16 —инж. Л. А. Ефремович; глава 17—инж. А. Ф. Лилеев; глава 18 —инж. Л. А. Ефремович; глава 19 — инж. В. Я- Мил- лер; глава 20 — п. 20.1, И —инж. М. Я. Лаут и п. 20.1, А — 3 и п. 20.2 инж. А. Ф. Лилеев; главы 21, 22 и 23 — инж. А. Т. Соколов; глава 24 — канд. техн., «аук М. М. Сахновский и канд. техн. наук А. С. Чесноков; глава 251—инж. Л. И. Левин; глава, 26—засл. деят. науки и техн. В. В. Ликин; глава 27— инж. Л. С. Фрид- ляяд;.главы 28,29,30—flJp техн.наук проф. С. А. Илья- севич, главы 31, 32 — инж. В. М. Вахуркин.
РАЗДЕЛ I ОБЩАЯ ЧАСТЬ ГЛАВА 1 МАТЕРИАЛЫ И СОРТАМЕНТЫ 1.1. СТАЛЬ И ЧУГУН, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ; ЭЛЕКТРОДЫ А. ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СВОЙСТВА СТАЛИ Таблица 1.1 Влияние химических элементов на свойства стали Элементы Углерод . . . Кремний Сера . . Фосфор , Марганец Никель . Хром . . Медь Ванадий Молибден Титан . . Алюминий а> 1 XX X + XX X X X О X X X О , S ¦ 2 >¦ •' о.* X X + X X X X О X X X О к ¦ Ч Si ¦ <u к . н X ¦ Я ш <-> я 2 я ++ *- ++• *¦ о о ¦¦¦::¦ + *. О • О б о з н а ч е ни я: X X — сил чивает; +-)—• сильно уменьшает; зывает заметного влияния. ' '1 XX X '¦ + X X X. X О X X X О ьно yi + — /В.-й ¦ о,2 ¦ «S ¦¦"+- ++ + ++ X X X 0 0 0 ¦¦ + +• !6ЛИЧИ рменьи л н Е о> Ю S ¦ Он та ffl и + + 0 + о о 0 0 х ч X X 0 вает;. 1ает; С « «а й s° si-. ¦Мо О 'л + 0 X X X X XX X X 0 0 я с: о .к .'¦ 0 0 0 XX 0, о 0 ' 0 0 0 0 0 X — увели- ) — не ока- Б, СТАЛЬ УГЛЕРОДИСТАЯ ОБЫКНОВЕННОГО КАЧЕСТВА i Рекомендации по назначению условий поставки стали. Для металлических строительных конструкций применяется сталь различных марок. Назначение той или иной марки, стали и условий ее поставки опреде- ляется видами нагрузок, характером действительной " работы конструкции при ее эксплуатации (повышенные или пониженные температуры, динамичность нагрузок. и др.), типом конструкции и др. Особую роль играет хрупкое разрушение стали, наиболее вероятное при низких температурах. Действующие нормы и технические условия проек- тирования стальных конструкций предусматривают ряд требований, предъявляемых к материалу элементов и их соединениям. Следует учитывать, что каждое до- полнительное требование или ограничение, предъявляе- мое к поставляемой стали, вызывает повышение стои- ' ' ' . \ ' :.' мости ее и, следовательно, должно быть обосновано. Вместе с тем, применение стали- широкого ассортимен- та (различных марок или одной марки, но с различны- ми требованиями и ограничениями) влечет за собой дробление заказа на мелкие партии и создает серьез- ные затруднения для завода, изготовляющего стальные конструкции, в части складирования и рационального использования металла! В целях унификации применяемого для стальных конструкций металла необходимо при его выборе ив дальнейшем при заказе ограничиваться небольшим - ко- личеством марок и предъявляемых требований. '.-'. , .Рекомендуемые тексты условий поставки стали.1 Рекомендуемые тексты' Охватывают условия .поставки углеродистой стали обыкновенного качества для сталь- ных строительных' конструкций производственных зда- ний и сооружений, конструкций резервуаров и газголь- деров, работающих при давлении ниже 0,7 ати, а так- же для прочих конструкций, запроектированных в со- ответствии с действующими нормами и техническими условиями проектирования стальных конструкций и другими нормативными документами, разработанными для проектирования отдельных видов стальных конст- рукций. Рекомендуемые тексты условий поставки углеро- дистой стали для сварных конструкций, предусматри- вают применение только пяти' марок стали (см. ниже); ; кроме того, для конструктивных нерасчетных элемен- тов может быть допущено' применение стали, марки СтО, заказываемой по группе Б, ГОСТ 380—60, что обеспечивает удовлетворительную свариваемость стали этой марки. , '...¦•,.' ВСт.З для сварных конструкций по подгруппе Д, ГОСТ 380—60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном ;состоянйй, согласно -пу'Т9';'д и ограничения- ми отклонений по химическому составу, согласно пп,; 15 и 16, а также по ударной вязкости при нормальной температуре,, согласно п. 19, ж: ¦1) дляvконструкций, эксплуатируемых ! при расчет- ной температуре ниже минус 30е и подвергающихся непосредственному воздействию динамических и вибра-', цйонных нагрузок; 2) для подкрановых балок тяжелого (при ¦толщи-- 1 Тексты условий поставки стали составлены на, основании действующих ¦ нормативных документов и в случае их изменения подлежат соответствующей коррек- тировке.
16 Раздел I. Общая часть не элементов свыше 20 мм), весьма тяжелого и весьма тяжелого непрерывного режимов работы кранов, балок рабочих площадок главных зданий, воспринимающих непосредственное воздействие от подвижных нагрузок, а также дляч конструкций, воспринимающих непосред- ственно действующие вибрационные нагрузки. В случае особо ответственных конструкций, рабо- тающих на динамические или подвижные нагрузки и предназначенных для эксплуатации при температуре таинус 30° и ниже, необходимо требовать (по догово- рённости с заводом-поставщиком) дополнительную гарантию ударной вязкости при отрицательной темпе- ратуре, согласно п. 19. В Ст. 3 для сварных конструкций по подгруппе В, ГОСТ 380—60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии, согласно п. 19, д и ограничения- ми отклонений по химическому составу, согласно пп. 15 и 16: для конструкций, эксплуатируемых при расчетной температуре ниже минус 30° и не подвергающихся не- посредственному воздействию динамических и^ вибра- ционных нагрузок., В. Ст. пс для сварных конструкций по подгруппе В, ГОСТ 380—60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии, согласно п. 19, д и ограничениями отклонений по химическому составу, согласно пп. 15 и 16, а также по ударной вязкости при нормальной тем- пературе, согласно п. 19,ж; 1) для конструкций, эксплуатируемых при расчетной температуре до минус 30° и подвергающихся непосред- ственному воздействию динамических и вибрационных нагрузок; 2) для подкрановых балок тяжелого .режима работы кранов при толщине элементов до 20 мм включительно. В Ст. 3 пс для сварных конструкций по подгруппе В, ГОСТ 380—60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии, согласно п. 19,д и ограничения- щи отклонений по химическому составу, согласно пп. 15 и 16: 1) для конструкций, эксплуатируемых при расчет- ной температуре до минус 30° и не подвергающихся непосредственному воздействию динамических и вибра- ционных нагрузок; ,¦ . 2) для стропильных и подстропильнцх ферм, ригелей рам главных балок перекрытий, пролетных строений эстакад и т.''д.; 3) для подкрановых балок легкого и среднего режи- мов работы кранов. I В Ст. 3 кп для сварных конструкций по подгруппе В, ГОСТ 380—60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии, согласно п. 19, д и ограничения- ми отклонений по химическому составу, согласно пп. 15 и 16: ' для второстепенных расчетных элементов конструк- ций, не оговоренных выше. . Марки стали и. общие технические требования. При- веденные в ГОСТ 380—60 марки стали и общие техниче- ские требования распространяются на углеродистую го- рячекатаную сортовую, фасонную*, листовую и широко- полосную (универсальную) сталь обыкновенного каче- ства, причем отдельные виды этой стали поставляются по специальным стандартам. Сталь изготовляется в мартеновских печах (спокой- ная, полуспокойная и кипящая}/ или в бессемеровских конвертерах (спокойная и кипящая) и поставляется ме- таллургическими заводами с гарантиями: по группе А — * К сортовой стали относятся полосовая, угловая, круглая ii квадратная, а к фасоииой стали — двутавры и швеллеры. механических свойств; по группе Б — химического со- става; по подгруппе В — механических свойств и хими- ческого состава. Сталь группы А выплавляется восьми марок: Ст.0; Ст.1; Ст.2; Ст.З; Ст.4; Ст.5; Ст.6 и Ст.7. Способ изготов- ления стали выбирается заводом-поставщиком, если он не был специально оговорен в заказе, и указывается в сертификате. Гарантируемые характеристики —- временное сопро- тивление и относительное удлинение при испытании на растяжение. Химический состав стали, поставляемой по этой группе, указывается в сертификате; но отклонения от норм по химическому составу браковочным призна- ком не являются. По требованию,- оговоренному в зака- зе, завод-поставщик обязан также гарантировать: 1) удовлетворительные результаты на загиб в хо- лодном состоянии (п. 11,а) —согласно табл. 1.1; 2) предел текучести (п. 11,6)—согласно, табл. 1.2; , 3) повышенную норму предела текучести (п. 11,в) для мартеновской стали марки Ст. 3 толщиной до 12 мм — не менее 25 кг/мм2*; для листовой: стали марки Ст. 3 2-го разряда — не менее 24 кг/мм2; для ста- ли марки Ст. Зкп 2то разряда — не- менее 23 кг/мм2; 4) содержание хрома, никеля и меди (п. '11,г) не более 0,30% каждого элемента; 5) содержание фосфора и серы (п. 11, д) —согласно табл. 1.4; ' г\ . ¦¦ \ 6) содержание углерода (п. 11, е) —не выше верх- него предела, указанного в табл. 1.4; 7) ударную вязкость при температуре +20'' (п. 11,ж) согласно табл. 1.6 (за исключением стали мар- ки Ст. 4); В поставляемой стали марок Ст.З и Ст.Зкп для сварных конструкций по требованию заказчика плюсо- вые отклонения от норм химического состава, указан- ные в табл. 1:5, не допускаются (п. 16). По требованию заказчика сталь поставляется в тер- мически обработанном виде, причем нормы механиче- ских свойств устанавливаются отдельными стандартами, или техническими условиями. ' , Таблица 1,2 Механические характеристики стали углеродистой , ' обыкновенного качества (по табл. 1, ГОСТ 380-60) Марка "М 0 Ст. 0 L Ст." Зкп Ст.'Зпс Ст.КЗ jg Механические|свойства при растяжении Предел текучести по разрядам тол- щины проката . в' кг/мм* ие менее разряды толщин] 1 { 12 J ¦»¦, ___ (по" табл. 1.3) ! - IJ24 ij24i - 22Й .,230 . ,.1?S1?~ '- 1 21JF 03 X 8 о. ° 3 SSS .?» *ё 8.8 'm Я >32 J38—40 41—43? :.44-47g '38—401 •41—43 44—47? Относительное удлинение в %, не менее 8» . 18 23 22 21 23 22 21 . V* А' 22 27 26 25 27 26 25 Испытание на загиб в холодном состоянии на 180е (s — толщина образца; d — диаметр оправки) d = 2s i( = 0,5j d = 0,5 s * Размерности силы и ее производных здесь и в даль- нейшей приняты по Строительный Нормам и Правилам,
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сталь и чугун 17 Разряды толщин различных видов стали принима- ются по табл. 1.3. Т а б л н ц а 1.3 Разряды толщин прокатной стали ' . Вид Листовая и широкополосная . Разряды толщин 1 4—20 До 40 , 15 2 21—40 - -.41—100 16—20 в мм 3 41—60 101—250 Более 20 Сталь группы Б выплавляется следующих' марок: мартеновская МСт.0; МСтЛкп; МСт.2кп; МСт.Зкп; МСт.З; МСт.4кп; МСт.4; МСт.5; МСт.6 и МСт.7 и бессе- меровская БСт.О; ВСт.Зкп; БСт.З; БСт.4кп; БСт.4; БСт.5 и БСт.6. В обозначении марок полуспокойной стали до- бавляется индекс «пс». Гарантируемая характеристика — химический состав согласно табл. 1.4. По требованию, оговоренному в за- казе (п._ 14), завод-поставщик обязан также гарантиро- вать: , 1) содержание хрома, никеля и меди—-не более 0,3% каждого элемента; 2) содержание меди — не более 0,2%; 3) содержание серы — не более 0,05%. Таблица 1.4 Химический состав стали углеродистой обыкновенного качества - (по табл. 2, ГОСТ 380—60) Марка Содержание элементов в % углерода кремния марганца фосфора | серы не более Мартеновская сталь М.Ст.О М.Ст.З кп М.Ст.3 Б.Ст.О Б.Ст.З кп Б.Ст.З Не более 0,23 0,14—0,22 0,14-0,22 Не более 0,07 0,12—0,3 0,3—0,6 0,4—0,65 0,07 0,045 0,045 Бессемеровская сталь Не более 0,14 Не более 0,12 Не более 0,12. Не более 0,07 0,12—0,35 0,25—0,55 0,25-0,55 0,09 0.08 0,08 0,06 0,055. 0,055 0,07 .0,06 0,06 Примечания: 1. В полуспокойной стали содержание' кремния должно быть не более 0,17 %. 2. В мартеновской стали, выплавленной из фосфористых чу- гунов, допускается содержание фосфора до 0,05 %. 3. Содержание мышьяка в стали не должно превышать 0,08 %. В мартеновской стали, выплавленной на базе керченских руд, до- пускается содержание мышьяка до 0,15 %. состава (табл. 1.5) по требованию заказчика также не допускаются. Сталь для сварных конструкций должна испыты- ватьоя на свариваемость, причем методы и нормы испы- таний устанавливаются специальным стандартом. Таблица 1.5 Допускаемые отклонения от норм химического состава ,стали при контрольном анализе в готовом прокате (по табл. 3, ГОСТ 380—60) При контрольном анализе в готовом прокате не до- пускаются отклонения от норм химического состава, превышающие приведенные в табл. 1.5. При поставке стали марок ВСт.З и ВСт.Зкп для сварных конструкций плюсовые отклонения от норм хи- мического состава (табл. 1.5) не допускаются. При по- ставке стали марок МСт.З и МСт.Зкп для сварных конструкций плюсовые отклонения от норм химического Способ изготовле- ния стали Спокойная Кипящая Допускаемые отклонения в % углерода +0,03 -^-0,02 +0,03 —0,03 кремния +0,03 —0;02 - марганца +0,05 —0,03 +0,05 —0,04 фосфора +0,005 +0.006' серы +0,005 +0,006 Сталь подгруппы В выплавляется мартеновским способом следующих марок: ВСт.2кп; ВСт.Зкп; ВСт.З; ВСт.4кп; ВСт.4 и ВСт.5. В обозначении марок полуспо- койной стали добавляется индекс «пс». Гарантируемые характеристики: 1) предел текучести, временное сопротивление и от- носительное удлинение при испытании на растяжение — согласно табл. 1.2. Для стали марки ВСт.Зкп 2-го раз- ряда предел текучестй~должен быть не менее 23 кг/мм2; 2) верхние пределы содержания углерода, серы и фосфора, а для спокойной и полуспокойной стали также и кремния — согласно табл. 1.4; 3) содержание хрома, никеля и меди — не более 0,3% каждого элемента. По требованию, оговоренному в,заказе (п. 19), за- вод-поставщик обязан также гарантировать: 1) содержание серы — не более 0,05%; 2) содержание кремния в спокойной стали марок ВСт.З —от 0,12 до 0,22%, а для марок ВСт.4 и ВСт.5 — от 0,12 до 0,25%; 3) суммарное содержание хрома, никеля и меди — не более 0,6%; 4) .содержание мышьяка — не более 0,08%; " 5) удовлетворительные результаты испытания на загиб в холодном состоянии — согласно табл., 1.2; 6) ударную вязкость при температуре +20° для проката толщиной 12—25 лш—^ согласно табл. 1.6; Таблица 1.6. Ударная вязкость стали при нормальной температуре (+20°С) (по табл. 4, ГОСТ 380—60) Марка Ст.З Вид проката Лист Широкополосная сталь Фасонный н сор- товой прокат ^Расположение образца Поперек про- катки Вдоль прокатки То же Ударная вяз- кость в кгм/см' не менее 7 8 10 7) ударную вязкость после механического старения для листовой стали марки ВСт.З толщиной 12—20 мм— не. менее 3 кгм/см2; l J
18 Раздел 1. Общая часть 8) ударную вязкость при температуре —20° для ли- стовой стали марки ВСт.З толщиной 12—20 мм — не ме- нее 3 кгм/см2 . В. СТАЛЬ УГЛЕРОДИСТАЯ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ ДЛЯ МОСТОВЫХ КСЖСТРУКЦИЙ На углеродистую: мартеновскую листовую, широко- полосную (универсальную), фасонную и сортовую сталь, применяемую для мостостроения, распространяются тех- нические требования по ГОСТ 6713—53. Сталь изготов-. ляется марок М16С и Ст.З мост, (спокойная и кипящая). Ст.З мост, спокойная применяется также для кон- струкций промышленных сооружений, воспринимающих динамические нагрузки и работающих при температуре —40° и ниже. _'".'¦ Поставляемая сталь должна соответствовать по хи- мическому составу данным табл. 1.7 и по механическим свойствам при испытании на растяжение — данным табл. 1.8. ¦). \ Таблица 1.7 Химический состав стали мостовой (по ГОСТ 6713—53) Марки М16С Ст.З'мост. Химический состав в .% углерод \ марганец 1 кремний 0.12—0,2 ;0,14—0,22 0,4-0,7 0,4—0,65 0,12—0,25 0,15—0,3 - сера> <0,045 <0,05 фосфор <0,04 <0,045 Таблица 1.8 Механические свойства стали, мостовой* при испытании иа растяжение (по ГОСТ 6713—53) Марки и я ; О м О) 5* 1, li Относительные для длинного образца S,0 — ' *.' s о.Я 5 ° та ° о о 3 Я Я листовой и широко- полосной стали удлинения в % для короткого , образца Ss S § § & ?,¦&* о о о S к листовой и широко- полосной _ стали Относительное суже- ние площади попереч- ного сечения в % , не менее Ш16С„ Ст.З мост. 23 24 38 38 24 24 22 22 28 28 26 26 50 50 Допускаемые отклонения химического состава при контрольном анализе стали от указанных в табл. 1.7 приведены в табл. 1.9. . В стали марки М16С содержание хрома, никеля и меди не должно превышать 0,3% (каждого 'элемента). Нормы относительного удлинения распространяются на листовую и широкополосную сталь толщиной 8—20 мм; uaj сортовую и фасонную сталь толщиной 8—40 мм. Для стали толщиной менее 8 мм допуска- Таблица 1.9 Допускаемые отклонения химического состава стали марки Ст: 3 мост . Элементы Углерод . . . . . v . . ., Кремний . . ¦. . . . ¦. . . Ниже нижнего предела 0,02 0,03 0,02 Выше верхнего предела 0,03 0,05 . 0,03 ется понижение относительного удлинения на^1% (аб- солютный) на каждый миллиметр уменьшения толщины. Для листовой и широкополосной стали толщиной более 20 мм, а также для сортовой и фасонной стали толщи- ной более 40 мм допускается понижение относительного удлинения'на 0,25% (абсолютных) на каждый милли- метр увеличения толщины,"но не более чем на 2%;для листов и, полос толщиной до 32 мм и не более чем на 3% для листов'и полос толщиной более 32 мм, а также для сортовой и фасонной стали. По требованию, оговоренному в заказе, временное сопротивление стали марки Ст. 3 мост, должно быть не более 52 кг/мм2. Сталь испытывается на загиб в холодном состоя- нии на угол 180° при толщине до 25 мм до соприкосно- вения сторон, при большей толщине—вокруг оправки ди- аметром, равным толщине стали. На образцах в местах сгиба не должно быть трещин, надрывов и расслоений. Ударная вязкость, стали марки Ст. 3 мост, опреде- ляется при нормальной температуре7и при температуре —20°. Ударная вязкость стали марки М16С определяется при температуре —20° и при нормальной температуре, после старения заготовки для образцов по методу, ука- занному в п. 28 ГОСТ 6713—53. Значения ударной вяз- кости по данным таких испытаний должны соответство- вать табл. 1.10.' Таблица l.ie Ударная вязкость стали мостовой (по ГОСТ 6713—53) 1 Профиль проката и распо- ложение образцов Листовая н широкополосная: на продольных образцах на .поперечных образцах Сортовая и фасонная иа про- дольных образцах. Ударная вязкость в кгм/см", > не менее при нор- мальной темпера- туре 8 7 10 при тем- пературе -20SC 4 3,5 4 после старения 4 3,5 ;.;5. Величина действительного зерна в стали марки М16С определяется по ГОСТ 5639—51 у поверхности и в середине (по толщине) проката. Эта величина указы- вается в сертификате, но не служит браковочным приз- наком. По форме, размерам и допускаемым отклонениям сталь должна удовлетворять стандартам на сортамент соответствующего вида проката. Отбор проб для определения химического состава производится согласно указаниям ГОСТ 380—60. Хими- ческий анализ производится по ГОСТ 2331—4:3 и ГОСТ 2604—44.
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сталь и чугун 19 Г. СТАЛЬ УГЛЕРОДИСТАЯ ТЕРМИЧЕСКИ ОБРАБОТАННАЯ . „. На толстолистовую и широкополосную углероди- стую термически обработанную стал> распространяются технические требования по ГОСТ 9458—60. Сталь изго- товляется из мартеновского металла и обозначается в за- висимости от способа раскисления: кипящая — МСт. Ткп; полуспокойная —МСт. Тпс и спокойная — МСт. Т. Нормальная, . толщина термообработанной стали 6—40 мм, но по соглашению сторон может быть увели- чена до 60 мм. Химический состав стали должен соответствовать нормам, указанным в табл. 1.11. Та б л и ц а 1.11 Химический состав стали марки МСт. Т (по ГОСТ 9458-60) Таблиц а 1.12 Механические свойства и условия испытания на загиб стали марки МСт. Т ¦ Содержание элементов в % ' углерода, 0,09—0,22 . мар- ганца1 0,3—0,5 1 В примечании жание марганца до ', . ¦' кремния в стали , ; кипя- щей . Следы 7 табл. пускаете /полуспо- койной До 0,17 1, ГОСТ 94 я до 0,65%. спокойной 0,12-0,3 58—60 указа серы | фосфора не более 0,055 но, чт 0,045 о содер- По требованию заказчика в термообработанной ста- ли для сварных конструкций содержание углерода не должно превышать'. 0,2% и содержание серы может быть ограничено' 0,05%. Содержание остаточных элементов хрома, никеля и меди должно быть не более 0,3% каж- дого. Механические свойства стали должны соответство- вать нормам, указанным в1 табл. 1.12. - Допускается понижение относительного' удлинения против норм, указанных в табл. 1.12, при толщине менее 8 мм — на. 1% (абсолютный) на каждый; миллиметр уменьшения толщины, а при толщине более 20 мм— на Тол- щина в мм 6-25 26—40' Механические свойства предел, текучести временное сопротив- ление разрыву относи- тельное удлинение «» в % в кг/мм* не, менее 30 44 22, г. Испытание на загиб в холодном состоянии на 180 (s — толщина листа, d — диаметр оправки) d=2s d=3s 0,25% (абсолютных) на каждый миллиметр увеличения толщины, но не более чем на 2% для толщин до 32 мм и' 3% для толщин, более 32 мм. ., По требованию заказчика гарантируется ударная вязкость стали 3,5 кгм\сф при температуре +20° после; механического старения для : толщин 12 мм и более, а также при температуре —40° в ненаклепанном состоянии для толщин 10 мм и более. Для меньших толщин нормы ударной вязкости устанавливаются соглашением- сторон. Д. СТАЛЬ НИЗКОЛЕГИРОВАННАЯ Технические требования по ГОСТ 5058—57* охваты- вают 25 марок низколегированной, стали, выплавляемых мартеновским и, конвертерным способами. Группы 'и марки стали, применяемой для строительных конструк- ций и трубопроводов, приведены в табл. 1.13 и 1.14, дан- ные которых распространяются на листовую, широкопо- лосную (универсальную), сортовую и фасонную сталь, , а в части Норм химического состава-г также нагслитки, блумсы>. заготовки, трубы, поковки.и штамповки. . В ма'ркирОвке стали приняты обозначения: Г — мар- ганец; С— крёмНий; X — хром; ,Н — никель; Д — медь; П — фосфор.'Двузначные цифры левее букв указывают среднее содержание углерода в сотых долях, процента. В стали всех марок, выплавленных в мартеновских печах или в конвертерах с основной футеровкой, содер- Таблица 1.13 Классификация и химический состав низколегированной стали (по табл. 1, ГОСТ 5058—57*) Группа и марка Кремнемарганцовая: 15ГС 18Г2С Кремнемаргани!овомедистая.,10Г2СД (МК) Хромокремненикелемедистая; - 10ХСНД (СХЛ—4) . 15ХСНД (СХЛ—1; НЛ-2) Марганцовая: , Г4Г 19Г 09Г2 '. 14Г2 Марганцовоиикелемедистая: - 10ГНД 14ГНД ' • i 1 ¦¦ Содержание элементов в % ' углерода. 1 : '¦ : 0,12-4), 18"' v 0,14—0,23 <0,12 <0,12 0.12—0,18 0,12—0,18 0,16—0,22 <0,12 0,12—0,18 <0,12 0,11—0,17 - i 0,6-0,9 0,8—1,1 ¦: 0,8-^,1 i 0,4-0,7 1 0,2-0,4 0,2-0,4 0,2-^0,4 0,2-^0,4 , fcUlS, 0,9-1,3 1,2-1,6 1,3-^1,65 0,5-0,8 , 0,4-0,7 0,7-1 0,7-1 1,4—1,8 - 1,2-1,6 0,9-1,3 0,9-1,3 хрома < Sfe! <0,3 .' рзх. <03 <0,3 . ,0,2-0,6 0,2-0,6 . никеля <0,3 <0,3 :<о,з ' 0,5—0,8 Ъ; 0,3—0,6 <о,з <0,3 |<0,3 <0,3 0,8-^1,3 0,8—1,3 меди <0,3 <0,3 0,15—0,3 0,4—0,65 0,2—0,4 <0,3 <0,3 «0,3 ' «0,3 0,5—0,8 0,5-0,8
20 Раздел I. Общая часть жаниесеры и фосфора не должно превышать 0,04% каж- дого элемента. В стали марки 18Г2С допускается содер- жание серы и фосфора не более 0,05% каждого элемен- та (при выплавке в конвертерах с кислой футеровкой соответственно 0,055 и 0,075%).' При контрольном анализе готового проката из низ- колегированной стали, если полностью обеспечены ее механические свойства (табл. 1.15), допускаются откло- Таблица 1.14 Допускаемые отклонения от норм химического состава низколегированной стали при контрольном анализе в готовом прокате (по табл. 2, ГОСТ 5058-57*) Элементы Допускаемые отклонения в % Угле- род ±0,02 Крем- ний ±0,05 Мар- ганец ±0,1 Хром, ни- кель, медь ±0,05 Сера, фосфор +0,005 Таблица 1.15 Механические свойства низколегированной стали (по табл. 3, ГОСТ 5058—57*) Группа и марка Кремнемарганцо- вая; 15ГС 18Г2С Кремнемарганцо- вомедистая 10Г2СД (МК) Хромокремненике- лемедистая: 10ХСНД (СХЛ—4) 15ХСНД (СХЛ—1; НЛ-2) Марганцовая: . 14Г 19Г 09Г2 14Г2 Марганцовонйке- лемедистая: , ЮГНД / . 14ГНД Тол- щина в мм , 4—10 11—20 6-8 4—32 4—32 • 33—40 4—32 4—10 4—10 4—10 11-24 25—30 4—10 11—20 4—10 11-20 4—10 11—20 Механические свой- ства при растяжении к S с: щ Ч !>, а. о» с н ft в кг/мм' 1 Не'менее 35 34 40 35 40 37 35 29 30 31 30 30 34 33 38 38 40 40 50 48 60 50 54 5Г- 52 46 47 46 45 44 48 47 52 50 54 52 ,. 18 18 ) Л4 18. • 16 , 15 18 J ' '¦ 18 К И спытание иа загиб в холод- ном состоянии: с — толщина оправки; а — толщина проката; d — диаметр стержня 180°; с=1а 90°; c=3d 180°; с=2о 180°; с=2а ' ¦ 180°: с=2о ¦ - нения химического, состава от норм (табл. 1.13), соглас^ но табл. 1. 14. Низколегированная сталь по требованию заказчика может поставляться термически обработанной, а при толщине более 25 мм для сварных конструкций — толь- ко в термически обработанном состоянии. Приведенные в табл. 1.15 нормы механических свойств относятся при сортовой, фасонной и широкопо- лосной стали — к продольным образцам; при листовой! стали — к поперечным образцам. Нормы относительного удлинения относятся к прокату толщиной 8-?-20 мм (кроме стали, марки 18Г2С). Для проката толщиной ме- нее, 8 и более 20 мм допускается понижение относитель- ного удлинения. Нормы механических свойств для про- ката толщиной, не предусмотренной таблицей 1,15 уста-, навливзются соглашением сторон. Для стали марки 10ХСНД (СХЛ—4) толщиной бо- лее 15 мм механические свойства (табл. 1.15) относятся к термически обработанному металлу. По требованию заказчика (п. 11), в стали должна определяться ударная вязкость после механического старения или при температуре —40°; минимальное зна- чение ударной вязкости при толщине проката 10-5-20 мш должно быть не менее 3 .кгм/см2,. При толщине проката, более 20 мм нормы ударной вязкости устанавливаются» соглашением сторон. В стали марки 10ХСНД (СХЛ—4) ударная вязкость, при температуре —40° должна быть: для листа толщи- ной 10-И5 мм —не менее 4 кгм/см2, для листа толщи- ной 16-J-32 мм — не менее 5 кгм/см2. Нормы ударной вязкости для стали марок 14Г »< 19Г устанавливаются соглашением сторон. Е. ОТЛИВКИ ИЗ СТАЛИ И ЧУГУНА ДЛЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ Отливки (опорные части и т. п.) для стальных кон- струкций надлежит проектировать4 из конструкционной* углеродистой стали марок 15Л и 35Л (ГОСТ 977—58) № из серого чугуна марок СЧ 12-28;, СЧ 15-32; СЧ 18-36; СЧ 21-40; СЧ 24-44 и СЧ 28-48 (ГОСТ 1412—54). Отливди из конструкционной углеродистой стали.. По качественным показателям отливки должны отвечать., техническим требованиям по ГОСТ, 977-^-58 и разделять- ся на три группы: I — обыкновенного качества; II — по- вышенного качества; III — особого качества. ч Группа отливок и марка стали указываются на чер- теже и в заказе. С согласия заказчика и при соблюдении остальных, требований ГОСТ 977—58 допускаются отклонения хи- мического состава: по углероду ±0,02%; по марганцу-^ ±0,1%,. по кремнию ±0,1%. Для отливок группы I, ес- ли содержание этих элементов не оговорено, отклонениям не являются браковочным признаком. ¦ Указанные, в табл. 1.16 величины механических, свойств относятся к стальным отливкам групп II и III* в нормализованном или отожженном состоянии. Предел* текучести,, относительное удлинение и-ударная вязкость- являются характеристиками механических свойств в го- товой отливке. - ¦ ,- Нормы механических свойств стальных: отливок с-, . минимальной толщиной более 100 мм устанавливаются-! специальными техническими условиями. По требованию заказчика производятся дополни- тельно, испытания для отливок: группы I — на предела текучести и относительное удлинение; групп II и III — на временное сопротивление, относительное сужение ив: ударную вязкость, причем указанные в табл. 1.16 вели--
Гл. ^Материалы и. сортаменты. Сталь и чугун 21 Таблица 1.16 Нормы химического состава и механические свойства стальных отливок Марка 15Л 35Л Химический состав содержание элементов в % углерода 0.12—0,2 0.32—0,4 марганца 0,35—0,65 0,5 —0,8 кремния 0.17—0,37 0,17—0,37 Механические свойства предел текучести временное сопротивление в кг/мм'' относительное ¦ удлинение л относительное сужение в % Не менее 20 € 28 40 50 24 15 35 25 ударная вязкость в кгм/см" 5 3,5 : ' чины относительного удлинения для отливок группы III могут быть повышены до 20% (относительных).' Для стальных отливок всех трех групп могут быть произведены по требованию заказчика специальные ис- пытания (под давлением, дефектоскопические и др.). Содержание серы и фосфора (табл. 1.17) может быть в отливках группы III по требованию заказчика снижено на 0,01 % каждого элемента, а в отливках груп- пы I, выплавляемой в основных печах, при согласии за- казчика повышено до 0,06% каждого элемента. Таблица 1.17 Допускаемое содержание серы и фосфора в стальных отливках а с i п ш Содержание элементов в %, не более серы для стали основ- ной 0,05 0,045 0,045 кис- лой 0,06 0,06 0.05 конвер- торной 0,07 0,06 фосфора для стали . основной 0,05 0,04 . 0,04 кис- лой 0,06 0,06 0,05 конвер- торной 0,09 0,08 , Отливки из серого чугуна. По качественным показа- телям отливки должны отвечать техническим требова- ниям по ГОСТ 1412—54. Марки серого чугуна и механи- ческие свойства его приведены в табл. 1.18, Чугуй получается методом модифицирования графи- тизирующими присадками, если другая технология не оговорена при заказе. Обязательными характеристиками являются временное сопротивление при изгибе с опреде- лением стрелы прогиба- или временное сопротивление яри растяжении, что оговаривается при заказе.. Таблица 1.19 Основные характеристики электродов и соединений (по ГОСТ 9467—60) Типы Э42 Э42А Э46А Э50А Металл сварного шва при электродах d>2,5 мм Временное сопротивление разрыву в кг мм' Относительное удлинение 65 в % Ударная вязкость в кгм1смг Сварное соединение при электро- дах d<2,5 мм Временное сопротивление разрыву в кгм мм* Угол загиба в град. Не менее 42 42 46 50 18 22 22 20 8 14 14 13 42 42 46 50 120 180 150 1150 Содержание в металле сварного шва серы фосфора %, не более 0,05 0,04 0,04 0,04 0,05 0,04 . 0,04 0,04 Таблица 1,18 Марки и нормы механических свойств серого чугуна Марка СЧ12-28 СЧ15-32 СЧ18-36 СЧ21-40 СЧ24-44 СЧ28-48 Механические свойства временное сопротив- ление в кг/мм* при растя- жении при изгибе Стрела прогиба в мм при изгибе, при расстоянии между опорами в мм 600 300 Не менее 12 15 18 21 24 28 28 32 36 40 44 48 6 8 8 9 9 9 2 2,5 2,5 3 3" 3 i Твердость по Бри- неллю НВ 143—229 163—229 170—229 170—241 170—241 170—241 Отклонение по показателям твердости при удовлет- ворительных результатах испытаний механических свойств (табл. 1.18) браковочным признаком служить не может, если противное не оговорено в заказе. Специальные требования по структуре и химическо- му составу отливок должны быть в случае необходимо- сти оговорены в заказе. Дополнительные требования к отливкам, не оговоренные ГОСТ 1412—54, устанавлива- ются соответствующими стандартами, или, в случае их отсутствия, специальными техническими условиями. Ж. ЭЛЕКТРОДЫ СТАЛЬНЫЕ ДЛЯ ДУГОВОЙ СВАРКИ И НАПЛАВКИ При ручной сварке стальных конструкций следует пользоваться: для углеродистой стали обыкновенного качества — электродами типов Э42 и Э42А; для углеро- дистой терморбработанной стали — электродами типа Э46А; для низколегированной стали марки 15ХСНД и
22 Раздел I. Общая часть 10ХСНД — электродами типов Э50А; для низколегиро- ванной стали марки 14Г2 — электродами типов Э50А и Э42А (последними при условии, что гагаринские образ- цы металла сварного шва имеют временное сопротивле- ние не менее 47 кг/мм2 и относительное удлинение об- разца 810= 18%); , \ Механические свойства металла сварного шва и сварного соединения при применении этих электродов должны соответствовать нормам, приведенным в табл. 1.19. Согласно ГОСТ 9466—60 каждому типу электродов соответствует одна или несколько марок, характеризуе- мых-составом покрытия, маркой электродной проволоки, технологическими свойствами и свойствами наплавлен- ного металла (за исключением обязательных, указанных в табл. 1.1Э). Поставщик гарантирует соответствие качества вы- пускаемых электродов требованиям стандартов ГОСТ 9466—60 и ГОСТ 9467—60. 1.2. СОРТАМЕНТЫ СТАЛЬНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ, ХОЛОДНОФОРМОВАННЫХ И СВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ. ПРОВОЛОКА СТАЛЬНАЯ ДЛЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ v КОНСТРУКЦИЙ. КАНАТЫ СТАЛЬНЫЕ А. СОРТАМЕНТЫ СТАЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ Балки двутавровые обыкновенные. Балки должны отвечать техническим требованиям по ГОСТ 8239—56* и поставляться длиной: № 10-^-18 от 5 до 19 м и № 20-7-70 от 6 до 19 м. По соглашению сторон, оговоренному в заказе, допускается поставка'балок в мерных и кратных длинах. Основные характеристики сечений Таблица 1.20 -й-1 „профилей 10 i 12 14 '. , ."'' 16 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а \ 27 ,27а 30 30а 33 36 ; 40 45 50 55 60 'Вес 1 пог. м ъ кг 9.46 11.5 13.7 15.9 18.4 19.9 21 22,7 24 , 25(8 > 27,3 29.4 31,5 33.9 36.5 39,2' 42,2 48,6 56.1 65,2 76.8 89,8 J104 , Размеры в мм А 100 120 140 , 160 180 180 200 200 ¦ 220 . 220 240, 240 270 270 300 300 330 |360 400 450 500 550 600 Ь 55 64 73 81' 90 100 100 ПО 110 120 115 125 125 135 135 ; 145 140 145 155 160 170 180. ' 190 d 4.5 4,8 4,9 5 5,1 5.1 5,2 5,2 5,4 5,4 5,6 5,6 6 6 6,5 6,5 7 7,5 8 -8.6 9,5 10,3 11,1 t 7.2 . 7.3 7,5 7.8 8.1 8,3 8,4 ";¦¦ 8,6 8,7 8f.9 9,5 ; 9.8 9.8 10.2 10,2 10,7 11,2 12,3 13 14,2 15,2 16,5 17.8 R 7 7,5 8 , 8,5 ' 9 9 9.5 9.5 10 10 10,5 10,5 11 И 12 12 ' . 13 14 15 16 17 18 20 г 2,5 3 3 3.5 3,5 3,5 4 4 4 4 4 ". 4 4,5 4,5 5 5 5 6 6 7 7 8 Площадь сечения в см' 12 14,7 17,4 2о;г 23.4 25.4 26.8 , 28,9 30,6 32,8 34,8 37,5 . 40,2 43,2 46,5 49,9 53,8 61,9 71,4 83 97.8 114 132 Справочные величины х—х J.x в см' 198 350 572 873 \. 1 290 1 430 1840 2 030 2 550" 2 790 3 460 3 800 5 010 5 500 .7 080 7780 ' 9 840 13 380 18 930 27 450 39 290 55 150 75 450 W в см1 39,7' 58,4 81,7 109 143 159(: 184 ' 203 232 254 289 317 371 , 407 472' 518 597 743 947 1220 1570 2 000 2 510 в см 4,06 4,88 5,73 v6,57 7,42 7.51 8,28 .8,37 9,13 9,22 9,97 10,1 11,2 11,3 12,3 12,5 13,5 14,7 16,3 18,2 20 22 23,9 Sx в см* 23 33,7 46,8 62,3 81,4 89,8 104' 114 131 143 163 178 210 229 268 292 339 423 ' 540 699 905 1 150 1450 для осей У-У •ч в см1 17.9 27,9 41,9 58,6 82,6 114 115 155 '57 206 198 260 260 337 337 436 419 516 666 807 1040 1 350 1720 "у, в см' 6.49 ,8,72 11,5 14,5 18,4 22.8 23,1 28,2 28,6 34,3 34,5 41,6 41,5 50 49,9 60,1 59,9 71,1 . 85,9 101 122 150 181 в см'! 1,22 1,38 1,55 1,7 1,88 2,12 2,07 2,32 2,27 2,5 / 2,37 2,63 2,54' 2,8 ' 2,69 2,95 2,79 2,89 3,05 '3,12 3.26 3,44 3,6
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сдртаменты, проволока, канаты 23 Продолжение табл.1.2$ №'про- филей ' 65 70 70а 706 Вес 1 hoe. м в кг 120 138 158 184 h 650 700 700 700 Ц;р и м е ч а н и^е.' Обозна ветствии с этнмн стандартами правилами. w * 200 210 210 210 Размеры в мм d 12 13 15 17,5 19,2 20,8 24 28,2 R 22 24 24 24 Обозначе ни я: • г 9 10, 10 10 Площадь сечеиия в см' 153 176 202 234 Справочные величины для осей X—х , Jx в см1 101 400 134 600 152 700 175 370 X в см' 3 120 3,840 4 360 5 010 в см 25,8 27,7 27,5 27,4 ' в см' 1800 2 230 2 550 2 940 У-У Jy> в см1 2 170 2 730 3 240 3 910 W , в см' 217 260 309 373 . ч в см. 3,77 3,94 4,01 4,09 J — момент инерции; ' - . W — мсмент сопротивления; S —статический мсмент полусечення; , i —радиус инерции. гение ^радиуса ннерцин"сечення в таблицах, заимствованных из действующих стандартов, принято в соот- В„_остальных главах радиус инерции обозначен буквой г в соответствии со строительными нормами и V ; Балки двутавровые облегченные. Балки должны отвечать техническим требованиям по ГОСТ 6184—52-и поставляться длиной 6—19 м. По согла- шению сторон, оговоренному в заказе, допускается поставка балок в мер- ных и кратных длинах. Основные характеристики сечений Таблица 1.21 профилей Вес 1 лог. м в, кг 16 18 20 22 24 27 30 7,86 9,07 10,4 И,9 13,7 15,8 18,2 160 S180 200 220 240 270 300 55 60 65 70 , 75 80 80 Размеры в мм 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,9 4,2 5,3 5.4 5,5 5,8 8:! 7 3 3 3,2 3,4 3,6 4 4.3 0!б о значения: J — момент инерции; № — момент^сопротивления; 1.5 1.5 1.6 1.7 1.8 2 2,1 Площадь сечеиия в см' 10 11.6 13,2 15,2 17,5 20,1 23.2 Jx в см' Справочные величины для осей У~У W в см' 'х в см S х в см' Jy в см' в см' 426 614 855 1190 1620 2300 3220 53,3 68,2 85,6, 108 135 171 215 6,52 7,29, 8,05 8,83 9,63 10,7 11,8 30,3' 39 49 61,9 77,6 S8.7 .125 13 17,1 21,9 28,7 37,7 46,2 52,3 4,73 5,68 6,73 8.2 10,1 11,5 13,1 S— статический момент полусечения; I— радиус инерции. У в см 1.14 1,21 1,29 1,37 1.47 1,52 1.5
О О I coco _ _ ОО I ОО СЛ0101СЛ01010101 , -, (л сгэ S до оо оо ооо W 010101 III О) о> о>!, О СП с СлСЯСЛ « о.ос СП СП и шис спел сп ел ел ел СПСЛСЛ ооо WWW СОС.ОЗ 01ИИ WW WW mm www ooo mm" " mmm кпткп m w |-*.05С0иЮЮМ isslss agt Sen en Vcno> слооо —joo 001— tO**4 4*; Ю СПСЛ WfQ.f* •*- ?SS???R°, i*o<S*° oooooo -4-M-q слое ¦ Cno>0> OOQ §11 lis sftsft кй? www to to-© WW WW too www ююю tOtOtO SOO -J-J-J 4xJ*.4». — О w —о to — о 4~ 00 Vo> o> ю to 8 .8 gggjpggg 8-s-r--;-; 1 ;W W W WWW (OtOtO ooo :СлСпел ooo ;СЛ СЛ** и- — — —-S — *-W W lOtOtO i слеп ся tOtOtO СП СЛ СЛ en' СЛ tOtOtO ел en ел ooo *to ooo Vi'oicn 'tOtOtO .www • СПСЛ СЛ ooo tototo ю ю to ooo w СОчЭЧЭ w to to to ooo СЛ СЛ СЛ CD CO CO ел en ел w 00-4 J-. CD «Э to ooo ^|-4Г-4/ 00 CO 00 ooo O) o>o>" СЛ СЛ СП is 0>0> o>osos ooo СЛ o>cncn СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ ooo w СП слеп ел to to lss О. СЛСЛ СЛ w о ,-СЛ 8 СЯ 4»-WWWlOtOtOtO W СО СЛ — СО СЛ 4* О О0СЛСЛ СОСЛ СЛ WNK» СЛ ¦— td СП 4* ,' -4 ¦?¦¦ ГО СП -J W '¦ СП 4». Cncoi-i* СО to О — > ф.ф. СЛ Ю S -со о coco 4Ь елсосл СО-4 to to ©so) ; co-sen -jcso> *»4 0B 1 и- ю л о» to to СЛ СЛ л ? §§§!!?3 ЬОЮЮ tOtO — *--*« OO СЛ CO CO — CO CD <1 O) СП 4*. tO -J W 4*. -J -J и- tOi->to <1 — — СЛСОСЛ C04* 1—4».СЛ1 СЛ СП tO>-tO 00 *o о ~" -8- oca — ex? os en to w -wto tototo *- — .-. зле oi wo -vi ji- со -¦."-> о — «^ -too WtOOO tpCOCO ooo ooo lis 888 §11 CO-JO) СЛ СЛ OS ¦' СОСЛ — WCn —J ooo S2S lis ??3S sll Sgg lis OO-JOl to too МОЮ) СЛ W CO мслз) -q сою ooo/ooo oo*j 00 SO 00 СЛ oo -10>СЛ ? 4* -4 So —СП OOO СП4^4^ 'ОСЛО -J — —1 ooo wcoto to —-J OS to to ooo to OS о to — *-i— — — — О CO СП 4* W— O00 4>.4>.CnCOW00W00 oo-joi о>слел —J ел сп ел —io —J.Ol tO —J 4* W ooo ooo *¦ 4»pa СОЮ —1 to W Ю ooo wwto sis Из g§sl§§ ю —о to ел to - ooo 8SS lil gg m C0O1Q3-C0 СЛ-jco o> to ел — 4w to to to СЛ 4*> CO . - СЛсО oooooo encnoj о»сл — ooo> w СЛСЛ4- WW -J СОСЛ to tOtO -jcs*. — — — о О CD tO 00 — о «э o° "^ °* СП f iiiiiiigllllll 111 III III lii§i§L§ii §ii ilrgs §gs °iiS5i = s. -лО)СЛ W41.W WWtO ii§§§§§ Islll-I sis igg lis llilss lis lis IsrSi §11 III wwto to to Ю — *•! - to »— 4i —ел о о il§§i§i H!i§? gal iel.gl&.Siseii iii 5si ь. CO CO ^-4k U03H- *- 4b. 4*-W W Cu 0>4*-tO W en "•—слю оэ « COCOtOtDWOO—J—I -jcncn o>o>o> ю —»— о to CO en 5. СПСПСЛ СПСЛСЛ СЛФ-Ю H-OOS со —ю 100 —to tnp.* *.**.*-4 sag efe= .*»*¦ •»*•*' .**¦» i|gSg S 88 WW www wwwwww to V»o> СПОСП 4*.4*W—tO— to coco -J —to -СП W -J to — •8- Площадь се- чения в CM3 ён ^ ,ieH ' feve n ^ V I I s s. О ЮЯ » . я » S: го 03 Я со •о» s ,-.gi4 fD 05 в s ¦S---S я S er *. о я i5 я rt s По 21 t, rt> 00 ? я я я о Bi 5 ш и СИ Sa ш а я со о я * Q ^_ ы со о п> а S - s< )э ч о a •< о Я ] со !83 a о
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 25 Продолжение табл. 1.22 № профи- ля Вес 1 пог. м в1 кг Размеры в мм h "Ч Справочные величины для осей I см1 W х в см3 х в см sx в см* У-У в см1 У, в см* 'у в см Колон ные профили легкие 27Л 27Л. 27Ла. "ЗЗЛ ' ЗЗЛ, ЗЗЛ2 40Л 40Л, 40Лг БОЛ 50Л, "¦" 50Л2 60Л 60Л, 60Л2 70Л 70Л, 70Л, 43,9 48,7 54,3 60,6 _". 67,1 74,6 : 82,9" 92,3 . 102 114 127 140 156 . 173 191 ,/ 2U : 236 263 ' 275,6 278,4 281 336,8 340 343 408 412 415,2 508,6 513,4 517,6 , 608,6 613,8 618,6 711,6 718,4 724 220 220 220,5 260 260 260,5 300 300 300,8 340 340 • 340,6 400 ' 400 400,6 420 420,3 421,8 6 6 6,5 7 ,7 i7,5 8 -8 : 8,8 .9,7 9,7 . 10,3 11,4 11,4 12 13 13,3 14,8 9,2 10,6 11.9 10.6 12,2 13,7 12,5 " 14,5; 16,1 14,5 16,9 19 16,7! 19,3 21,7 21.8 .25,2 -28 7- 8 9 10 12 14 3,5 4 4,5 5 6 7 , 55,9 62; 1 69,2 77,2 85,5 95,1 106 118 131 145 161 - 1/9 199 220 243 270 301 335 8 040 ,: 9 220 ' 10 430 ^16 500 18 880 21 330 33 080 38 130 42 710 69 110 , 79 770 .'. 89 950, ' 135 130 154 550 1/3 960 250 200 / 287 620 ' " 322 980 583 . 662 742 ч 980 1 ПО 1240 1 620 . 1 850 ,2 060 ¦ 2 720 3110 3480 > 4 440 . 5 040 . 5 620 7 030 8 010 8 920 12 12,2 12,3 14,6 14,9 15 "17,7 18 18,1: 21,8 22,2 .22,4 26 .,26,5 .26,8 30,4 30,9 31 319 362 407 537 607 681 888 1.010 1130 . 1.500 1 710 1 910 2 450 2 770 3 090 3 880 4 410 4 940 1630 1880 2 130 3 110 3 580 4 040 5 630 6 530 7 310^ 9 500 11,070 712520 ,17 820 20 590 23 260 26 930 - 31 200 35 040 148 171 193 239 275 310 375 435 .486 559 651 735 . 891 1 030 1 160 1 280 1 490 1 660 Коло>нны,е профили тяжелые 20Т 20'Т, 20Т, 24Т;' 24Т, 24Т2 24Т, 30Т ЗОТ, 30Т8 ЗОТ, 30Т4 : 40Т 40Т, 40Т, 40Т, 4037 40Т5 40Т, 40Т, ' 40ТУ 40Т„" 40Til0 ,40Т„ 40ТИ 4,0т,, 40Т„ 36,4 .40,9 45,9 51,2 57,8 64,5 ,' 71.2 79,2 88,8 . 98,3 ПО 122 137 ,153 169 188, 207 235 265 298 331 .. . 375 417 466 521 586 652 ¦ 203 , 205,4 208 249 252 , 255 258 '• 312,4 315.4 318,4 322,4 326,4 .417 421 425 429 433 , 441 449 ¦ 457 465 475 501 513 527 541 200 •;¦ 200,5 201 240 '240,5 241 ; 241,5 300 .. 301 302' 303 304 400 401 402 [ 404 406 406,5 408 410 412 415 400 403 407 412 : 417 6 .6,5" ¦ 7 6,5 7 7,5 10 11 12 10 11 12 14 16 16,5 ¦18 20 ' 22 25 31 35 40 45 8,8 10'.. 11,3 1 10,5 12 13,5 15 13 14,5 16 18 - 20 17 19 21 23 25 29 33 37 41 46 53 / . 59 65 72 79 7 8 .._ "' 10 14 ' >. ' 3,5 4 5 7 46,3 52,2 58,4 65,2 73,7 82,2 90,7 101 113 125 , 141 156 174 195 215 239 264 299 338 - 380 422 478 531 ,594. 663, 746 831 3 640 4 180 .4 770 7 810 ' 9 010 ¦ 10 240 11500 19060 .21 540 24 070 . 27 450 30 930 59 120 66 760 . 74 570 83 220* 92 080 107 940 125 170 143 510 162 610. 188 050 215 600 248 150 283 730 328 350 376 070 ' 359 407' 459 л . 628 715- 803 . 891 1220 1370 1 510 1700 1900 2 840 . . 3 170 3 510 3 880 4 250 4 900 5 580 6 280 6 990 7 920 8 820 -9 910 11060 12 460 13 900 8,86 - 8,95 9,04 10,9 11,1 11,2 П.З' 13", 7 13,8 .13,9 14 14,1 18,4 18,5 18,6 18,6 18,7 19 19,2 19,4 19,6 19,8 20,1 - 20; 4 20,7.. 21 s 21.3 197 224 ' ,253- -:343 *; 392 : 442 ¦"' 492> 666, ' 749 833 943 1050 " 1 540 1 730 1930 2 140 2 360 2 730 3 130 3 550 .3 9.80 4.550. 5 140 5 820 . 6 570 7 480 8 440 I 170 1 340 1 530 2 420 . 2 780 .3 150, 3 520 5 850 6 590 7,350 8 350 9 370 18 140 20 420 22 740 25 290 27 900 32 480: 37 370 42 530 • 47 820 54 850 56 600 64 460, ,73 170 84 130 -95 770 117 134 ,152 2027 231 261 ,292 390 438 487 V 551 '616 . 907 Ч 020 . /1 130 1 250 . 1 370 1.600 . 1 830 , 2 070 2 320 .2 640 . 2 830 3 200 3 600 , 4 080. 4 590 "О б о з н а ч е н и я: J — момент инерции; W — момент сопротивления; i — радиус инерции; S— статический момент полусёчения.
Раздел I. Общая часть Швеллеры обыкновенные. Швеллеру должны отвечать техническим требованиям по ГОСТ 8240—56* и по ставляться длиной: № 5—8 отл5 до 12 м; № 10—-18 от 5 до 19 м; № 20—40 от 6 до 19 м. По соглашению сторон,-оговоренному в заказе, допускается поставка'швеллеров в мерных и кратных длинах. Т,а б лица 1.23 ¦Уклон Ю% Основные характеристики сечений Я к ' :¦%. 5 6,5 . 8 10 12 14 14а 16 16а 18 18а 20 -. 20а 22 22а 24 24а 27 30 33 36 . 40 Об Х " 4J о ГЦ о ? И СО 4,84 5,9 7,05 8,59\ 10,4 12,3 '' 13,3 14,2 15,3 16,3 17,4 18,4 19,8 21 .¦ 22,6 24 25,8 27,7 31,8 36,5 41,9 48,3 о з н а > Размеры в мм h 50 65 80 100 120 140 140 160 160 180 180 200 200 220 220 240 240 270 300 330 . 360 400 е н и я: Ь 32 36 ' 40 46 52 58 62 . 64 . 68 70 74 76 80 82 87 90 95 95 100 105 - ПО 115 J •— МО 4,4 4,4 4,5 4,5 4,8 4,9 4,9 5 5 5,1 5,1> 5,2 5,2 6,4 5,4 5,6, 5,6 6 6,5 7 7,5 8 мент ине t 7 , 7,2 7,4 7,6 7,8 • 8,1 8.7 8,4 9 8,7 9.3 ,9 9,7 9,5 10,2 10 ,10,7 10,5 11 11,7 12,6 •13,5 рции; S R, 6 6 6,5 7: 7,5 8 8 8,5 '8,5 9 9 9,5 9,5 10 10 5 10,5 10,5 11 12 13 14 15- — стати> 7 2,5 2,5 ' 2,5 3 3 3 3 3,5 3.5 3,5 3,5 ; 4 4 4 4 > 4 4, 4,5 5 5 6 6 : : шский м ie. j-« ' 6,16 7;51 8,98 10,9 13,3 ; 15,6 17. 18,1 19,5 20,7 22,2 23,4 , 25,2 26,7 28,8 30,6 32,9 35,2 , 40.5 46,5 53,4 61,5 , омент пс Jx в см1 22,8 48,6 89,4 174 304 491 545 747 823 1 090 1 190 1 520 1 670 2 110 2 330 2 900 3 180 4 ,160 5 810, 7 980 10 820 15 220 лусечен Справочные X—X Wx в см3 9,1 15 22,4 34,8 50,6. 70,2 77,8 93,4 103 '121 132 152, / 167 Г 192 ¦ 212 242- - 265 308 387 , 484 601 761 1х в см _ 1,92 2,54 3,16 3,i99 4,78 5,6 5,66 6,42 6,49 7,24 7,32 ' 8,07 8,15 8,89 8,99 9,73 9,84 10,9 12 - 13,1 14,2 15,7 ия; W — момент величины для осей Sx в см', 5,59 9 13,3 20,4 29,6 40,8 45,1 54,1 59,4 69,8 ; 76,1 87,8 95,9 НО 121 139 , 151 178 .,: 224 281 358 444 ' ¦V в см* , 5,6 8,7 12,8 20,4 31,2 45,4 •57,5 63,3 78,8 86 105 113 -139 , 151 187 208 254 262 327 , ¦•= 410 513 ' 642 сопротивления; 1 У~У W У в см' ¦2,75 3,68 4,75 6,46 8,52 11 13,3 13,8 16,4 17 20 20,5 24,2 25,1 30 31,6 37,2 37,3 43,6 51.8 61.7 73,4 'у в см 0,954 1,08 1,19 1,37 1,57 1,7 1,84 ,1,87 '2,01 2,04 2,18 2,2 2,35 2,37 2,55 ' 2,6 .. 2,78 2,73 2,84 ' 2_97 3,1 3,23 *п в см 1,16 1,24 1,31 1,44 1,54 1,67' , 1,87 ' 1,8 2 1,94 2,13 2,07 2,28 2,21 2,46 2,42 2,67 2,47 2,52 2,59 2,68 2,75 —радиус инерции. л/ Швеллеры облегченные. Швеллеры должны отвечать техническим требованиям по ГОСТ 6185—i52 и постав- ляться длиной 6—19 м. По соглашению сторон, оговоренному в заказе,допускается поставка швеллеров в мер- ных и кратных длинах. УКПОН 7:/0' Таблица 1.24 Основные характеристики сечений Размеры в мм us Э5 Справочные величины для осей . в смг W X в см3 1 *х в см S X в см У=У Jy з см' в СМ в см о в см 16 18 20 22, 24 27 . 30 7,07 8,1 9,4 10,9 12,7 15 17,6 160 180 200 '220 240 270 300 50 50 55 55 60 65 70 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,9 4.2 4,8 5,2 5,4 6,2 6,7 7 7,5 3 3 3,2 3,4 3,6 4 4;,3 1,5 1,5 1,6 .1,7 1,8 2 2.1 9,01 10,3 12 13,9 16,2 19,1 22,5 368 519 743 1 030 1 440 2 120 3 060 46,1 57,7 74,3 93,9 120 157 - 204 6,4 7,1 7,87 8,62 9,44 10,5 11,7 26,5 33,5 43,2 54,8 70 91,7 119 17,8 20,3, 27,9 33,3 46,3 62,2 84 4,69 5,29 6,56 7,86 10 12,3 15,4 1,41 1,4 1,53 .1,53 1,69 1,81 1,93 1,2 1,17 1,25 1,27 1,4 1,45 1.54 О б о з н а ч е н и я: J — момент инерции; W — момент сопротивления; S — статический момент полусечения; I — радиус инерции.
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 27 Сталь угловая равнобокая. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 8509—57 и поставляться длиной № 2—4 от 4 до 9 м; № 4,5—8 от 4 до 12 м; № 9—14 от 4 до 19 м; № 16 и более от 6 до 19'м. По сог- лашению сторон, оговоренному в заказе, допускается поставка равнобоких уголков в мерных и кратных длинах- а^также длинами больше указанных. Основные характеристики сечений Таблица 1.25 S •& о о. с 2 2.5 2,8 3,2 3,6 4 4.5 - 5 5,6 6.3 7 7.5 8 " 16. 11 о с 0,89 1,15 1,12 ' 1,46 1,27 1,46 1,91 1,65 2,16 1,85 2,42 2,08 2,73 3,37 2,32 3,05 3,77 3,03 3,44 4,25 3,9 4,81 5,72 4,87 5,38 6,39 7,39 8.37 5.8 6,89 7,96 9,02 10,1 6.78 7,36 8,51 9,65 8,33 9,64 10,9 12,2 10,1 10,8 12,2 15,1 17,9 20,6 23,3 i 11,9 13,5 Размеры в мм Ь 20 25 * 28 "' 32 '36 .. 40 45 50 56 63 70 75 80 90 100 , ПО d 3 4 3 4 3 3 4 3 4 3 , 4 3 4 :' 5 3 4 : 5 . 3,5 4 5 4 5 6 4,5 Б 6 7 8 5 6 7 8 , 9 5,5 , 6 :, 7 8 6 7 S 9 6,5 7 8 10 12 14.: .. 16 7 8 R 3.5 3,5 4 4,5 4,5 5 а 5,5 6 7 8 * 9 9 \ 10 12 12 г 1.2 1.2 1.3 1,5 1.5 1,7 1.7 1,8 2 2,3 2,7 3 3 3,3 4 4 "8 Ч и Ц G2 1.13 1,46 1,43 1,86 1,62 1,86 2,43 2.1 2,75 2,35 3,08 , 2,65 3,48 4,29 2,96 3,89 4'8 ¦ 3,86 4,38 5,41 4,96 ,6,13 ' 7,28 6,2 6,86 8,15 9,42 , 10,7 7,39 8,78 10,1 . 11,5 12,8 8,63„ . 9,38 .10,8 '12,3 10,6 12,3 • 13,9 15,6 12,8 13,8 15,6 19,2 22,8 26,3 . 29,7 15,2 17,2 Справочные величины для осей X— *х в см1 0,4 0,5 0,81 1,03 1.J6 1,77 2,26 2,56 3,29 3,55 4,58 5,13 ; 6i63 8,03 /7.П 9V21 11,2 п;б 13,1 16 18,9 . 23,1 ч 27,1 . 29 31,9 . 37,6 43 , 48.2 39,5 46,6 53,3 59,8 66,1 52,7 57 65,3 ,73,4 '¦¦: 82,1 94,3 106; 118 Л 22 131 147 179 209 237 264 176 198 X 1х в см 0,59 0,58 0,75 0,74 0,85 0,97 ', 0,96 :. 1.1 " 1.09 1,23 1,22 1,39 1,38 1,37 1,55 1,54 ,1,53 1,73 1,73 1,72 ' 1,95 1,94 1,93 2,16 2,16 2,15 2,14 , 2.13 2,31 •2,3 2,29 2,28 2,27 2", 47 2,47 2,45 2,44 2 „78 2,77 2,76 2,75 3,09 3,08 - 3,07 3,05 3,03 3 2;98 3,4 3,39 X,- "•"макс в см* 0,63 0,78 1,29 1,62 1,84 •' 2,8- 3,58 4,06 5,21 ¦ 5,63 7,26 8,13 10,5 12,7 11,3 14,6 17,8 18,4 20,8 25,4 29,9 36,6 42,9 46 50,7 59,6 68,2 , ,76,4 62,6 73,9 84,6 94,9 105 83,6 90)4 104 ¦ 116 130 150 168 186 193 - 4 207 233 284' : 331 " 375 416 279 315 -X, 1х "макс в см 0,75 0,73 0.95 0,93 1,07 1,23 1,21 1,39 1,38 1,55,' 1,53 1,75 1,74 1,72 _ 1,95 1,94 1,92,, 2,18 2,18 2,16 2,45 2,44 2,43 2,72 2,72 2,71 2,69 2,68 2,91 2,9 2,89 . 2,87 2,86 3,11 •з.п з;оэ . ч< 3,08 3,5 3,49 3,48 3,46 3,88., 3,88 '. 3,87 3,84 3,81 3,78 3,74 4,29 4,28 .... Уо- J\<. •"мин в ел' 0,17 0,22 0,34 0,44 0,48 0,74 0,94 1,06 1,36 1,47 , 1.9 2,12 2,74 3,33 2,95 3,8 4,63 4,8 5,41 6,59 7,81 ' 9,52 11,2 12 13,2 15,5 17,8 20 16,4 19,3 22,1 24,8 27.5 21,8 23,5 27 30,3 34 38,9 43,8 48,6 50,7 54,2 60,9 74,1 86,9 99,3 112 72,7 81,8 -У» У°мин в см 0,39 0,38 0 0,49 0,48 0,55 0,63 0,62 0,71 0,7 0,79 0,78 0,89 0,89 0.88 1 0,99 0,98 1.12 1.11 1.1 1,25 : 1,25 1,24 1,39 1,39 1,38 1,37 1.37 1,49 1,48 1,48- 1,47 1,46 1,59 1,58 1,58 1,57 1,79 1,78 1,77 1,77 1,99 1,98 1,98 1,96 1,95 1,94 1,94 2,19 2,18 *i—*i в см1 0,81 1,09 1.57 2,11 2.2 3,26 4,39 4,64 6,24 6,35 8,53 9,04 12,1 15,3 12.4 16,6 20,9 20,3 23,3 29,2 33.1 41,5 50 51 56,7 68,4 80,1 91,9 69,6 83,9 98,3 113 127 93,2 102 119 137 145 169 194 219 214 231 265 333 402 472 542 308 353 г, в см 0,6 0,64 0,73 0,76 0,8 0,89 0,94 0,99 1,04 ¦ 1,09 1.13 1,21 1,26 1,3 1,33 „ 1,38 1,42 1.5 1,52 1,57 1,69 1,74 1,78 1,88 1.9 1,94 1,99 2,02 2,02 2.06 2,1 2,15 2,18 2,17 2,19 2.23 2.27 2,43 2,47 2,51 2,55 2,68 2,71 2,75 2.83 2,91 2,99 3,06 2,96 3
28 Раздел I. Общая часть Продолжение табл. 1.25 И Ч К ¦& о о. а % 12.5 14 16 18 20 22 - 25 Об о "3 15,5 17,3 19,1 22,7 26,2 29,6 19,4 21,5 25,5 24,7 27 29,4 34 38,5 43 47,4. 30,5. 33,1 37 39,9 42,8 48,7 60,1 74 87,6 47,4 53,8 61,5 68,9 76,1 83,3 94 104,5 111,4 , ь 125 140 160 • 180 200 220 250 Размеры в мм й 8 9 10 12 14 16 9 10 12 10 И 12 14 16 18 20 11 12 12 13 14 16 20 25 30 14 16 16 18 20 22 25 28 30 означения: J — моме "'¦ R 14 \ 14 16 16 18 21 " 24 г 4,6 ' 4.6 5,3 5,3 6 ' 7 *"¦•¦ 8 19,7 , 22 24,3 28,9 ' 33,4 37,8 24,7 27,3 32,5 31,4 34,4 37,4 43,3 49,1 54,8 60,4 38,8 42,2 47,1 - 50,9 54; 6 62 76,5 . 94,3 111,5 'б0,4 . 68,6 78,4 ' 87,7 97 106,1 119,7 133,1 142 х- JX в см1 294 327 360 422 . 482 . 539 466 512 602 774 844 913 1 046 1 175 1 299 1 419 1 216 1 317 1 823 1 961 2 097 2 363 2 871 3 466 4 020 2 814 3 175 4 717 5 247 5 765 6 270 7 006 7 /.17 8 177 п инерции; 1 — радиус инерции. " -X 1х ..: 3,87 ' . 3,86 3,85 3,82 ~~3,8 3,78 -.: 4,34. ' 4,33 4,31 4,96 4,95 4,94 ¦ 4,92 ' 4,89 : 4,87 " 4,85 5,6 5,59 . 6,22 ' 6,21; 6,2 6,17 6,12 " 6;06 . 6 -6;83'' 6; 81 7,76 7.73. 7;?1 . 7,69 7,65 7,61 7,59' Справочные величины для ocef Jx •^"макс В СМ* 467 520 571 670 764 853 739 814 :. 957 1 229 1 341 -. 1.450 1 662 (, 1 866 ;, 2 061 2 248 : (&зм . 2 093 2 896 3 116 . 3 333 ' 3 755 4 560 5- 494 6 351 4 470 5 045 7 492 8 337 9 160 / 9 961 11125 12 244 , 12 965 -ха гх. 'макс В см 4,87 4,86 4,84 4,82 4,78 . .4,75 5,47 5,46 ¦ 5,43 6,25 6,24 6,23 6,2 6,17 6,1.3 6,1 7,06 7,04 ' 7,84 «7,83 7,81 ' 7,78 7,72 , 7,63 7,55 8,6 8,58 9,78 . 9,75 .9,72 9,69 9,64 9,59 9,56 Уо- ..У°мин в. см* 122 135 149 174 200 224 192 211 ' 248 319 348 376 . 431 ч 485 - 537 . 589 500 540 749 805 .861 970 1 .182 1 438 1 688 . 1 169 . 1 306 1 942 2 158 2 330 2 579 . 2 887 3 190 3 389 -У» в см 2,49 ' 2,48 2,47 2,46 2,45 : 2,44 2,79 2,78- 2,76 . 3.19 , 3.18 -¦ 3,17 3,16: 3,14 3,13 . 3,12 3*,59 3,58 3,99 3,98 3,97' 3,96 3,93 - 3,91 3,89 4,38 4,36 4,98 4,96 4,94 4,93 4,91 ' 4,89 4,89 х\—х\ J*i в см1 516 - 582 649 ¦ - 782 916 1 051 818 911 1 097 1 356 1 494 1 633 1 911 ,2 191 2 472 2 756 2 128 2 324 > 3 182 3 452 3 722 •. 4 264 5 355 6 733 8 130 4 941 5 661 8 286 . 9 342 10 401 11 464 1 i 064 14 674 15 ,753 в см 3,36 4 3,4 3,45 3,53 3,61 3,68 3,78 3,82 3,9 4,3 . 4,35 ' 4,39 4,47 4,55 4,63 4,7 4,85 4,89 5,37 5,42 5,46 5,54 5,7 5,89 6,07 5,93 6,02 6,75 6,83 • 6,91 7. 7,11 7,23 7,31 Сталь угловая неравнобокая. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 8510—57 и постав- ляться длиной: № 2,5/1,6—5/3,2 от 4 до 9 м; № 5,6/3,6—9/5,6 от 4 до 12 м; № 10/6,3—16/10 от 4 до 19 м\ № 18/11 и выше от 6 до 19 м. По соглашению сторон, оговоренному в заказе, допускается поставка неравнобоких уголков в мерных и кратных длинах, а также длинами, больше указанных. „.- - , Таблица 1.26, k.tJL -ir-. Т «а ->r sszfcLT*. Основные характеристики сечений К У ! с g 2,5/1,6 3,2/2 (и О и и а а 0,91 1,17 1,52 Размеры в мм В 25 32 Ь 16 20 d 3 3 4 R 3,5 з;б-. г 1,2 1,2 « К Я CD 0* си - и Л о ? С и 1,16 1,49 1,94 X—X Jx в см' 0,7 1,52 1,93 1Х в см 0,78 1,01 1 У— /у в см' 0,22- -.0,46 0,57 У 'у в см - 0,44 0,55 0,54 Справочные х\ х\ Jx, В СИ1 1,56 3,26 4,38 cU i К я В Hi О.Я S CQ 0,86 1,08 1,12 величины Уг- J У1МИН в см' 0,43 0,82 . 1.12 пля осей -Уг тояние ра тя- и х0 ° С о ^ о. В я ю и 0,42 0,49 0,53 и—а J а мин в см' , 0,13 0,28 0,35 la мин в см 0,34" 0,43 0,43 И К «3 и И о ч « U О &й 0,392 0,382 0.374
о' сл ' 5s" А ' ' - fp \Я . Я а 1 а о а " в - я я л> >о J3 S К т , >о со К.. ' . о 5 Я ГО ' - В К ю СП, о> СПСл*Со SOOtOtO 14, ел о СП о to-— — — OCO СП to CD О} ¦ со —coco СЛ —СПСО , ***СО ¦- to ел о — co*to* ftscn — s ssco со cotooo ¦vj СОЮ S СП * COO — S со со со ел со to - * 4* * * ел ел слеп со.спсо to ОСОСОСП * со со to — ел о — осооо to -CO00COS со to —to — CO *S ю toto — s* toen S СООСО OiSO* со со со со . со s сп сл Cnstoco lOCOSCn *СП Сор tooi — * со со со со **СЛСл COtO * - opo© * * 4b. 4n S38- to .o tO СЛ coco toto tO J*, to S * — * S * о о to ' ел cn*to — IS' ** COCO to COS* Co CO to to ад ——— О CO СЛ 4*. СП —COcO \ сп сп а>о . Co *** 00 — CO ел спел** - — СЛ CO 4».. s — to СП. ' - coco со eo ел ел сл ел to * -о со * со со to tOS — to СП to со to *CHtDO СП СП СП СП " s спел сл — Ю* O.tO-qS en toco — — to OS CO toto toto tOlDOOS tO—'CO to Co со to to: О Ю GO O) SSCn* to to to JO sss's to со*.СП pop о Co CO CO CO go to to to Co toto ss toto СЮ 00 '- о о too * s со to" coco SCO — CO (ОСЛ eo to. СЛСЛ -J CO s -co to to -4 СОСО to to — Sato to CO * CO СП СП toco -4 CO Cn* CO * s* toto to* - So» *СЛ J3JO . ** to * pp coco -J-J *СЛ .en о toto —— SCOtOCO. *w*a со 41 о о * to о to 1 *** 4». - CO со eo to to *осл to •*j COCO COS©-) СП CD CO0)0 ел сл ел сл О — — — со —со ел tototo — SCopCO , toto*cn to toto to 00 со "со CO , tO * СЛ toen со to — со ел to „ O* tO — ел ел слеп to со to * *. CO CO успело to to to to *CO tOtO CO en CO CO СП* tO —~ tOW — О to to to to ¦I- — — "to en со to opop со со CO CO CO GO tO tO СПСО ¦— .*' to S* .:' cn'—, CD о oco to 4> to *CO *СП ** '' * * SCO *to cno toto СЛ СП СП CO . IDS i —to. ,*-s ** СЛ * CO to. СП* toto — о toco COS СЛ О СПСО toto СПСО О О со — СП ООСЛЮ—. Co СЛ СЛ to - чСЛ . со ч р toocos = 00 -J to ——— СО СО СП* *s — coco to to en — СЛ to сл toens Co'co**< toto о сл CO — s _eo — QC»S sow jo jo to to to to to to *encc to -о спел * ¦¦, CO * — СЛ — to CO to ,** * 4> , to — oo to * СП— to ——— •— s CO ¦— ' OCO-g to , - ¦ to CO CO ; to* спел** to to 00 CO СЛ CO CO "* Ю * СЛ ov о opo *^'*.* * *OJ-^J "** ' ~ ., о tcoo tDC ,tO * со- о -J о co-acft ел о со со со to — toco* -4СЛ* tototo CO COCO ч сл ел en — toco СЛ * * * co.cn o>-Jcn tD tO . coco COCotO СЛ oco CO to en CO CO со' спелся -sen tOCO»! i°p*- CO CO CO СП СП СП * CO CO toto to CO en CO CO to СЛСЛ СЛ to со со /¦ ppp oo toto .o eo to toop.-^i i— СО-^йСП „ *J CO Jo о - О) со p co^icn о 5° сл to — to en en — en to CD 00 ел to — со * SCO Со со'Co CO — — — to ел со to * CO CO CO -a со сл о — to en en s.oo со;. со to to- co en со to .CO en to 00 CO CO CO CO, * w toto to CO CO CD СПСЛ* Cn-g со to .opens to СЛСЛ* * со en to toto to- co CoOCO CO* со to CO CO CO CO Si en-j со poop со со со CO - CO CO to to S; —(OCO o» -- oopen sVi — " s s CO о СП en CO СП СП СП to CO — CO s — СЛ CO CO* en coscn . ООСЛ to en со tototo COCCCO сл CO CO toto — en—p — tos сл сл сл en coco to*"co * Сл to CO toto o'to to *сл to *coco S СЛ to со to to CO to to en to — ¦ co's "со - tototo >-toto PGP со со со ** .00 СП ' er * toto t^ to CO о en о ' епсл> CO to s > sen СЛ CO СЛ.СП ** C?j — toto СЛСЛ слеп "cos * * CO ocri to toto en en en to to СЛр toco SCO oos "соёл coco о о со to PP coco coco : ens s сл '-S СЛ * *o s Сл: tc to ' s СЛ СЛ о ' oo en en GO - f° s toscn * [O — ^"S СЛ — СЛ *co too* * CO CO to to to CO CO CO СЛ COCO со* to ' СЛСПСЛ ' * rfs. * toco ' CO c» ¦ — O- CO MtDS to toto сл*со to* to , tototo \ * СЛ о "to to со toto- to— s о cos to* to GO* ooo . SCO to pop **"* CO coco en en s СП *p *<*¦ to COCO s , О ' * СЛ СП*, СЛ s СЛ to СЛ СЛСЛ СЛ о IDS to to -J СЛ COCO toto tO NO Co Co toco pto СЛСЛ toto -4 00 СЛСЛ Oj — s toto . toto СОСЛ'. СЛ CO "to en oo СЛСО СЛ * COCO *co pp (f to coco pp * *¦' sa. en CO cn*coco С C.<D— . СС C*r — Si en CO * о СО СП СП* s to ^"eo sen** en to to о CO 00* to to —— 1 со w to en - en eo со со — — toto to to о СПСО — tbscn en — toto — en со en en CD — tO CO en * * eo en со —со со to* toto to to to —oo,-- to CO CO SCOOCO CD — 00"СЛ —.O'OO о to to to -gtocn — cn*coco "сл со so CO en to s о о op CO 00 CO CO en enens pppp -CO CO *CO CO со to to to-- entoens en ¦¦ ' en со to to CI — CO en en CO СП* CO * en en to * CO CO *UV— — со en CO —о CO* — -/-¦ ss SOO-X) *coco * SICO • GO. ooo — toto to to to CO CO о ю toco : "со CO CO en to sen4 en toto* — enco^ ooo CO 00 00 CO* to to to — >b?— "to en to en .oo о sss CO со to ooo **"* OPO * en -^ to to — * to .- to СЛ CO to *co СЛ .;-- -en CO CO to — * sto sen CD- COS СП en CD to-« СЛ CD en to pp toto en to en* en en СП *co *to to en oo s s en to СП — to CO pp o>s Ю pp , **'! oo — eo - * en JO 00 to- te Ol OO ' СЛ to 00 *CO en s to to CO — * en*, en* CO — **' toco enco toto op ss - CO to COtOv — о to СЛ* — s toto toto °° . oo en en со* --o OS toto pp , en en PP COCO -SCO . toto •* JO СЛ To*" * CO. cr to" СЛ *co * CO to — * 00 SCO coco too t~cn toto • cn-*-j —p > -co COCO^ pp en..s '' CD ' co en сл eo COS coco StO JO — — СЛ СЛ CO OO en en CO to pp sen — CD pp ; СЛСЛ ** oo . COCO COCO —.СЛ-. № профиля Вес 1 пог. м в кг i . to .о*' а. Яз ¦п СО U> ю Площадь сечения в си2 ш ю ш расстояние центра тя- жести Уо в см s.s расстояние центра тя- жести х„ в см угол нак- лона оси tga 1 1 1 1 1 1 I I я; ? 1 о а л ж О о ¦а 3 г н ¦§ о а> о t> о о ?! Q Ж со
30 Раздел I. Общая часть V Сталь квадратная. Сталь должна отвечать техниче- ским требованиям по ГОСТ 2591—57* на. горячекатаную сталь квадратного сечения размером до 250 мм включи- тельно. Сталь размером более 250 мм поставляется по специальному соглашению. Таблица 1.27 Основные характеристики сечений я. « Я а Й-ч* Око 5 6 7 8 9 10 11 12 13 и 15 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 28 Площадь поперечно- го сечения В СЛа 0,25 0,36 0,49 0,64 0,81 1 1,21 1,44 1,69 , 1,96 ' 2,25 2,56 2,89 3,24 3,61 4 4,41 4.84 Б,76 6,25 . 6,76' 7,84 Теорети- ческий вес 1 пог. м в кг 0,196 0,283 0,385 0,502 0;636 0,785 0,95 1,13 М.З* , 1,54 1,77 2,01 2,27 - 2,54 ¦ 2,82 3,14 3,46 3,8 4,52 4,91 5,3 6.15 со « , Л&Ч °Я'4 "«« 30 32 34 36 38 40. 42 45 48 50 53 56 60 63 65 , 70 75 80 85 90 95 100 Площадь поперечно- го сече- ния в см? 9 10,24 11,56 12,96 14,44 16 ' 17,64 ' 20,25 23,04 25 28,09 31,36 36 , 39,69 42,25 49 56,25 64 72,25 81 ... 90,25 100 Теорети- ческий вес 1 пог. м в кг 7,06 1 8,04 ¦ 9,07 10,17 11,24 12,56 13,85 15,9 18,09 19,63 22,05 24,61 28,26 31,16 33,17 38,47 44,16 50,24 " 56,72 63 ,'59 70,85' 78,5 Теоретические веса квадратной стали со стороной квадрата более 100• мм ГОСТ 2591—57 не устанавливает. В обоснованных случаях допускается применять квадратные прутки размерами 27, 35, 41, 46, 55,: 58, 61 и 115 мм с допускаемыми'отклонениями по ближайшему меньшему размеру. Квадратная сталь размерами попе- речного сечения до 100 мм включительно поставляется с острыми углами, а свыше 100 мм — с закруглёнными. Квадратная сталь поставляется в прутках: 1) нормальной (немерной) длины из стали обыкно- венного качества при стороне квадрата: до 25 мм . от 5 до 10 м 26 — 50 мм 4" , 9 , 53-110 мм .......... 4 „ 7 , свыше 110 мм . . 3 , 6 , 2) из качественной стали всех размеров — от 2 до 6 мм; 3) мерной и кратной мерной длины, оговариваемой в заказе. Сталь круглая. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 2590—57* на горячекатаную сталь круглого сечения диаметром до 250 мм включительно. Сталь Диаметром более 250 мм поставляется по специ- альному соглашению. Таблица 1.2» Основные характеристики сечений О. я щ § з ¦ si* s»«,, . 5 5,6 6 6,3 6,5 * 7 . 8' 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 24 25 .26 ' 28 30 32 34 36 38 40 Площадь поперечно- го сечения в. см* ' 0,1963 0,2463 ~ 0,2827 0,3117 0,3318 0,3848 -0,5027 , 0,6359 ,0,7854 0,9503 1.131 , 1,327 1,539 1,767 2,011, 2,27 2,545 2,835 3,142 ' 3,464 3,801 . 4,524 4,909 5,309 6,158 7,069 . 8,042 9,079 10,18. 11,34 12,57 Теорети- ческий вес 1 пог. м в кг 0,154 0,193 0,222 0,245 0,260 0,302 0,395 0,499 . 0,617 0,746 0,888 1,04 1,21 1,39 1,58 1,78 2 2,23 2,47 2,72 2,98 3,55 3,85 - 4,17 4,83 5,55 6,31 7,13 7i99. 8,9 9,87 &« * 3*4 S 0J ю 42 45 48 50 53 56 60 63 65 ~ /0 76 80 ,85 '90 ,95' 100 105 ПО 120 125 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 240 250 Площадь поперечно- го сечения в см' 13,85 15,9 18,1 19,64 22,06 , 24.63 28,27 31,17 >33,18 38,48 . 44,18 50,27 56,75 63,62 70,88 78,54 86,59 95,03 113,1 122,72, 132,73 153,94 176,72 , 201,06 4226,98 254,47 283,53 314,16 346,36; 380,13 452,39 , 490,88 Теоретичес- кий вес 1 пог. м в кг 10,87 12,48 14,21 15,42 17,32 19,33 22,19 24,47 26,05 30,21 34,68 39,46 44,55 49,94 55,64 61,65 67,97 74,6 88,78 96,33 104,2 120,84 138,72 157,83 178,18 199,76 222,57 248,62 271,89 298,4 355,13 385.34 Круглая сталь диаметром до 8.мм включительно по- ставляется в мотках, а выше 8 мм ъ прутках: 1) нормальной (немерной) длины из стали обыкно- венного качества при диаметре: до 25 мм . . \. . •. . . . . . . . от 5 до 10 м 26 — 50 мм .....••...„ 4 , 9 . 53- ПО мм,. ......... , 4 ,„ 7. свыше ПО мм\' 3 , 6. 2) из качественной стали всех диаметров от 2 до 6 м; 3) мерной и кратной мерной длины, оговариваемой в заказе. <* . * Сталь полосовая. Сталь должна отвечать техниче- ским требованиям по ГОСТ 103—57* на горячекатаную сталь прямоугольного сечения толщиной от 4 до 60 мм и шириной 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 30; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 60; 63; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 105; ПО; 120; 125; 130; 140; 150; 160; 170; 180; 190 и 200 мм. По- лосовая сталь поставляется длиной при весе 1 пог. м по- лосы: до 19 кг-включительно — от 3 до 9-ле; от 19 до 60 кг — от 3 до 7 м и свыше 60 кг —, от 3 до 5 м; по тре- бованию заказчика полосы поставляются в мерных длинах. Таблица 1.29 Толщина в мм Ширина в мм .... 4;5j ff7; 8 12— 200 Размеры 9; 10 16— 200 и; ,12 20— 200 полосовой стали 14: 16 , 25- 200 18; 20 30- '200 22; 25; |28 40- 200 30; 82; 36, 45— 200: 40; 45 60- 200 50; 56 !80— 1200 60 85- 200
Гл. 1. Материалы и сортаменты. СоЬтаменты, проволока, канаты 31 Сталь широкополосная (универсальная). Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 82—57* на горячекатаную сталь прямоугольного сечения от 4 до 60 мм (с той же градацией, что и для полосовой стали) и шириной 160; 170; 180; 190; 200; 210; 220; 240; 250; 260; 280; 300; 320; 340; 360; 380; 400; 420; 450; 480; 500; 530; 560; '600; 630; 650; 670; 710; 750; 800; 850 900; 950; 1000 и 1050 мм. Широкополосная сталь постав- ляется длиной от 5 до 18 м. Т а б Размеры широкополосной (универсальной] Толщина в мм ........ | 4 Ширина в мм .'¦¦.. 160—300 5 160—340 лица 1.30 стали 6—60 160-1050 2 Сталь толстолистовая. Сталь должна отвечать тех ническим требованиям по ГОСТ ,5681—57 на горячека таную толстолистовую сталь толщиной 4; 4,5; 5; 5,5; 6 7; 8; 9; 10; 11; 12; (13); 14; (15); 16; (17); 18; (19); 20 (21); 22; (24); 25; (26); 28; 30; 32; (34); 36;' (38); 40 (42); 45; (48); 50; (53); 56; 60; 63; (65)'; 70; (75).; 80 (85); 90; (95); 100; (105); ПО; (120); 125; (130); 140 (150) и 160 мм - , Таблица 1.31 Размеры листов толстолистовой стали Длина листов в мм 2000 2500 2800 3000 ' 3500 4000-, (4200) 4500 5000 5500 6000 (6500) 7000 (7500) 8000 Пр 600; 710 1000 4; 4,5 - И М Е 4; 4,5 4; 4,5 чан 1250 4-5-5,5 4-5-5,5 * 4-5-11,. 8 ие . Раз 1400 4-5-11 4-5-11 4+(15) 4-5-32 6+32 12-5-32 меры.ув ,1500 5; 5, 5 4-5-5,5; Толщина листов в мм пр 1600 — 140; (150); 160 " (1700); 1800 - (1900); 2000 < — и ширине в мм (2100); , 2200 - 2300 — • (2400) . 2500 — (2600);; (2700);-2800; (29С0); 3000 — . 140 (150); 160 '¦'¦', 63-5-160 4-5-11 - 4 4-5-5,5 -5-160 4-5-(130) 6-5-160 6+(130) 6+100 азанные 8-5-160 8-5-(130) 8-5-100 .: / Г 124-60 «в скобках,—нерекомендуецые 9-5-160 9ч-(130) 9+100 12+160 +(130 12+100 t ¦.• :" ''¦ ' " . (2Д+160 (21)+(130) (21)+100 (21)+60 (34)+160 (34)+(130) (34)+100 (34)+60 63-5- 60 ег-=-(130) 63+100 Таблица 1.32 К ч ай ¦° 2 Ч 5- Я ч Ей 7 7,5' 8 8,5 9 \ 9.5 Размеры листов при наибольших длинах для толщин от 4 до 60' мм Толщина листов в мм при ширине в м ' ¦ сч .- — — со - + -. — — - 1 - — - — - + СО - — - — — ___ - -¦ —¦ —' - ' ¦*¦ - со ¦+ СО - - — -: — О» + - - — - — 1- 1 " о СЧ + - - — - — -. Сч •1- ¦" о (N -_ ' - — - ¦ — -" сч сч • 2, cn - — — - —' — - со СЧ ' + СЧ сч - '¦ сч + ' СО , - - 1 -¦¦'¦ — — .— 17,18 - ' — 17,18 - '("шО СЧ + CN - — —' 17,18 — L6 СО сч + ю сч . - , *17.18 — 16, 53+60 - : С4» СО - - 12, 17,18 — 16, 53+60 15. со сч + СЧ - 17,18 12+14 16 15, 53+60 -' о со + оо сч" 16+19 — 12+15 63+60 20+40 СО + О СО - 53+60 — со СО + СЧ та 53+60 — 36+40 — |42+50 30+50 -1- — -
».cococococotototototototoi- OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOTOOOTC СЙЮ —— ООСОдада^^С7>0>0>СЛОТСЛОТ4*4».4».СОСОогСОСО 0)СЛ*..^ЫЮ-00 CD <0 03 03 -<J *J -*1 СП О СЛ СЛ ОТ 4ъ 4w 4* 4=- CO ЦЭ0Э^1С1О?СЛ^ОЭЮ — •— ОС0С00Э0Э0Э--1--10>0>СЛСЛОТ4ь4». (omic- — —¦— — — ,— .— *-*--—._; со—ococo^ja>cn4s.cccoto — ооююдада^^оозеслел ОСООЭ-^СЛСЛ41.СОЮ-^ — OOl(O.UQOU^l WO) — О СЛ О -*1 СЛ даДОСОСОСО00СОСОСО4>.СОСО4>.СО4».СО4*- CO^^CO A^tO^S «DCOWOD-JMS и01(ОЬЭСЛОЗ"-№>(-'^(0 :о-дслмо-^слю*-очсао'сой-ос»'^спслслмо5ьз H Q "O 4 s< ~JZ s. s« g r> fa s 4 о Ю о s< о н p Sa s. Ц s "O s o- 5S a ><Э gs Ф Д В Ш OVS fa ffi г*я в* sf о . 03 Я к S о ТЭ о .о ш CD X "" s ¦<: ..ilSsPSa' N|OQ(OON) I Г •ч)03(ОООЬЭ ¦siODtDOk-M o> -4 *- —— -' -J- coo^-to от от да со to <о со О'"— to ¦^дадасосооою СЛ СЛ от ¦^ДООЭСООЭВДО?- 0>-4^4 00 ОЭ СО О и- СЛ СЛОТ ОТ ы. 0>*4СП-^10ЭС0С0О СлО>0>-4-4СОСОО СЛ СЛ ОТ ii;. cno>o>«-i--ioooo?> 4*.4».ОТСПСПОЭСОСО <!¦ ¦ и н в> О ie of ел - J_ - о> ' о> ОЭ ОЭ •1-. to ю to to ' ¦1- *-. J> ¦|' , о> to о> + ОЭ to 00 ОЗ со СО to со •+ СО 4*. СО JW •У СО о Со СП СО ОЭ X аз К' о и V h *=» ?a S" &' К H Ш fe 3 s s X E "O X Ш fe —¦ ,.. ¦ Ю ' Л /г to « ОЭ *. f CO 4* у J*.. О *. ""¦: о т t о --^ ?t о>а> -c- -vi + +' ОСП o- CO — V— etc to •1- + -1- ел to — ,o*.cn ёсою + •!¦ ¦!¦ ел to — ОЮСл - CO —— ocoto •1- -1- + Ц1 to — о to 4». ГГ ю gs- ." rr »-,w g- r^ CO 1 1 1 1 1 1 . - ел 1 i 1 1 1 __ -^1 0Э 1 o>- to - 4^ от to to to 1 H- CO to о ' I —_^— 1 1 1 1. p ¦» *"¦ 1 ' , 1 - 1 .1 ',-. 1 1 — -4 да СП ю СОСЛ4 •1- +,'¦ ст, to ОСО ел to СоСл + '1- с» СЛЮ- ода сл to Со *. '.|. .|. СйЮ " -О со to 00 + 5 s- to to1— со—to сл to — OtO 4i- ^ CO to 00 toto — QOOCO (O да. 1 Г 1 с сл 1 1 1 1 1 4 —""*—"" 1 ' 1 -*J СО , 1 СП to 4a. сл to- , to ^~ " 1 __ со о 1 1 1 r_t о 4ь J 4>'" rf> 4^ '4»- + от ел 4»- от .1. "1" О) ^* СЛ .1. •[• О! да ? — со- 00 — да — сл о. СО СОЮ- .1. .1. Oi Г S -01- to сл со да ' СО .1. .1. .1. 1 1 1 to — Си ст. — о- - со to to а^- •1- + _ сл to от -осп- io^ СО —— O.I. со СЛ СП >— о* ¦*¦ сою о — •1- + ¦сл ю оо> 4» ю + сл о 1 1 . Наибольшая дли- на листов, в м - 1.2 1,24-1.3 _ ¦ 1,3-5-1.4 : 1,44-1,6 1,6-5-1,8 / 1,8н-1,9 1,9-5-2,0 : 2,0+2,1 2,1-5-2,2 2,2+2,3 2,3+2,4 2,4+2,5 2,5+2,6 2;б+2,721 2.7+2.8 2.8+3.0J 3,0+3.2 3,2+3,6 н о I 5 1 1 С9 1 Z3 "S S 1 тэ 1 к' ' - to "В о w 2 о to '.* О
V Гл. 1. Материалы а сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 33 Ширина в мм 450 480 500 530 560 ; 600 4 630 "650 670 ПО 750 800 850 900 950 1000 4 14,13 15,07 15, 16,64 17,58 18,84 19,78 20,41 21,04 22,29 23,55 25,12 26,69 '28,26 29,83 31.4; 5 . 17,66 18,84 19.63 20,8 21,98 23,55 24,73 25,51 26.3 27,87 1 29,44 31,4 33,36 35,33 37,29 , 39,25 / 6 ¦ 21,2 22,61 23,55 24,96 26,37 28,26 29,67 30,62 • 31,53 33,45 35,33 37.68 40,04 42,39 44,75. 47,1 , Вес 1 пог. 7 24,73 26,37 27,48 29,12 ' 30,77 . 32,97 34,62 35,72 36,8 ' 39 41,21 43,96 , 46,71 49,46 j 52,2 ' 54,95 »¦' 28,26 30,14 31,4 33,28 35,17 37,68 39,56 ' , 40,82 - ' 42,15 44,67 47,1 50,24, 53,38 , 56,52 1 59,66 62,8 м стали в 9 31,79 33,91 , 35,33 37,44 39,56 42,39 44,51 45,92 47,3 50,56 52,99 ; 56,52 60,05 63,59 67,12 70,65 кг при ее толщине 10 35,33 37,68 39,25 41,61 43,96 47; I 49,46 51,03 52,59 55,73 58,88 62,8 66,73 70,65 !¦ 74,58 78,5 11 38,86 41,44 43,18 45,77 48,35 \ 1 51,81 ' 54,4 56,13 57,8 61,3 64,76 69,08 73,4 77,72 82,03 ¦86,35 П в мм 12 42,39 45,21 47,1 49,93 52,75 56,52 59,35 61,23 63,1 66.8 70,65 75,36 80,07 84,78 89,49 94,2 родолжение табл. 1.34 14 | 16 49,46 ¦ 52,75 54,95 ,. 58,25 i 61,54 65.94 69,24 71,44 73,6 78 . 82,43 87,92 93,42 98,91 104,41 '1Q9.9 56,52 60,29 62,8 66,57 70,33 75,36 79,13 81,64 84,1 , 89,2 94,2 100,48 ,106,76 113,04 119,32 125,6 18 63,59 67,82 70.65 74,89 79,12 84,78 89,02 91,85 94,6 100,4 105,98 113,04 120,11 127,17 134,24 141,3 Ширина в мм 100 105 ПО 120 125 130 140 150 160 ..• 170 180 190 200 210 220 240 ¦ 250 - 260 280 300 320 340 360 , 380 , 400 420 450 480 500 530 560 600 * 630 , 650 670 710 750 800 850 lis 20 15,7 16,49 17,27 18,84 19,63 20,41 21,98 23,55 25,12 26,69 28,26 29,83 31,4 32,97 34,54 37,68 39,25 40,82 43,96 47,1 50,24 <¦ 53,38 56,52 59,66 62,8 65,94 70,65 75,36 „ 78,5 83,21 87,92 94,2 98,91 102,05 105,18 111,46 117,75 125,6 133,45 / 141,3 149,15 157 22 17,27 18,18 19 20,72 21,59 22,45 24,18 25,91 27,63 .29,36 31,09 32,81 34,54 36,27 37,99 41,45 43,18 44,9 48,36 51,81 55,26 58,72 ,62,17 65,63 69,08 72,53 77,72 Ч 82,89 86,35 ' 91,53 96,71 103,62 108,8 112,26 115,6 122,5 129,53 , 138,16 146,8 155,43 164,07 172,7 25 19,63 . 20,61 21,59 23,55 24,53 25,51 , 27,48 ' 29,44 31,4 33,36 35,33 37,29 39,25 41,21 ¦ 43,18 47,1 49,06 "61,031 54,95 58,88 62,8 66,73 70/65 . 74,58 78,5 -82,43 88,31 :. 94,2 98,13 104,01 109,9 11.7,75 123,64 127,56- 131,5 139,4 147,19 157 166,81 176.63 186,44 196,25 Вес 1 пог. м 28 21,98 23,08 = 24,18 26,38 27,48 28,57 30,77 ' 32,97 35,17 37,37 39,56 41,76 43,96 '¦ 46,16 ' 48,36 52,75 54,95 57,15 . 61,54 65,94 70,34 ' 74,73 79,13 83,52 87,92 92,32 98,91 105,5 : 189,9 116,49 123,08 131.88 138,47 142,87 147.4 156 164,85 175,84 186,83 197,82 208,81 219,8 30 23,55 24,73 25,91 28,26 29,44, 30,62 32,97 35,33 37,63 40,04 42,39 - 44,75 > 47,1 49,46 ,51,81 ,56,52 58,88 61,23 65,94 70,65 75,36 80,07 84,78 89,49 94,2 , 98,91 105,98 113,04 117,75 124;82 131,88 141,3 148,37 153 08 157,78 * 167,1 176,63 188,4 200,18 211,95 223,73 235,5 ^ стали в кг при ее толщине в 32 25,12 26,37 27,63 30,14 31,4 32,65 35,17 37,68 40,19 42,7 45,22 47,73 50,24 52,75 55,26 -60,29 62,8 . 65,31 70,34 75,36 80,38 85,41 , 90,43 95,46 100,48 105,5 113,04 120,55 125,6 133,14 140,67 150,72 158,26 163,28 168,4 178,3 188,4 200,96 213,52 ,226,08 238,64 251,2 36 28,26 29,67 31,09 33,91 35,32 36,73 39,56 42,39 45,22 48,04 50,87 53,69 56,52 59,35 . 62,17 67,82 70,65 . 73,48 ¦1 79,13 \ 84,78 90,43 96,08 101,74 107,39 113,04 118,69 127,17 135,65 141,3 , 149,78 158,25 169,56 178,04. 183,69 189,4 200,7 211,95 226,08 240,21 254,34, 268,47 282,6 40 ; 31,4 ' 32,97 , 34,54 , 37,68 39,25 , 40,82 43,96- 47,1 50,24 53,38 56,52 59,66 62,8 65,94 69,08 75,36 78t5 81.64 87,92 94,2 100.48 106.76 113,04 119,32 125,6 131,88 141,3 150,72 157 166,42 175,84. ' 188,4 > 197,82 204,1 210,36 222,92 235,5 251,2 ' 266,9 282,6 298/3 314 П мм 45 35,33 37,09 38,86 42,39 44,16 45,92 49,46 52,99 56,52 60,05 63,59 67,12 70,65 74,18 77,72 84.78 88,31 91,85 98,91 105,98 113,04 120,11 - 127,17 134,24 ,141,3 148,37 158,96 169,;56 176,63 187,22 197,82 211,95. 222,55 229,61 236,7 250,8 264,94 282,6 300,26 317,93 335,59 353,25 род о л'ж е н и е т а б л. 1. 34 * Б0 39,25 41,21 43,18! 47,1 49.06 51.03 54,95 58,88 ' 62,8 66,73 70,65 74,58 78,5 82,43 86,35 94,2 98,13 102,05 ,109,9 117,75 125,6 133,45 141,3 149,15 157 164,85 176,63 188,4 196,25 „ 208,03 219,8 235,5, '247,28 .255,13 263 •278,5 294,38 314. 333,63 353,25 372,88 392,5 1 56 43.96 46,16 48,35 52,75 54,95 57,14 61,54 : 65,94 70,33 74,73 79,12 83,52 87,92 92,31 96,71 105,5 109,9 114,29 123,08 131,88 140,67 149,46 158,25 167,05 175,84 184,71 197,82 211,01 219,8 233,8 246,17 263,76 276,95 285,74 294.7 312 329,7 351,68 373,66 395,64 417,62 439,6 60 47,1 49.46 51,81 56,52 58,88 61,23 65,94 70,65 75,36 80,07 84,78 ' 89,49 94,2 98,91 103,62 113,04 117,75 122,46 131,88 141,3 150,72 160,14 169,56 178,98 188,4 197.82 211,95 226,18 235,5 243,63 263,76 282,6 296,73 306,15 315,6 334,2 353,25 376,8 400,35 423,9 447,45 471 3—Э15
34 Раздел I. Общая часть Сталь тонколистовая. Сталь должна отвечать техни- ческим требованиям по ГОСТ 3680—57* на горячеката- ную и холоднокатаную тонколистовую сталь толщиной до 4 мм включительно Рт от 1,2 до 10 мм. Сталь рулонная подразделяется* Таблица 1.35 Длина листов Толщина листов в мм Длина листов в мм при - их ширине в мм 600; (670) Листы 0,2; 0,25; 0,3; 0,4 | 1200 0,5; (0,55); 0.6 0,7; (0.75) 0,8; 0,9 . 1; 1,1; 1,2; 1,4; (1,5); 1,6; 1,8; 2 1280 2000 1200 2000 1200 '2000 1420 2000 2,2; 2,5; 2,8; 3; 1420 3,2; 3,5; (3,8); 4 2000 1 Ли 0,5; (0,55); 0,6; 0,7; (0.75) 0,8; 0,9 1; 1,1; 1,2; i',4; (1,5); 1,6; 1,8 2; 2,2; 2,5; 2.8. 3; 3.2; 3,5;'(3,8); 4 , Примечания: 1. П следующих толщин: 2,6; 3,4; 3,6 мм и ли 2. По соглашении размеров по Ширине 3. Размеры, указ сты 1200 1420 1200 1420 1200 1420 1420 2000 1420 2000 о тре 0,22; СТЫ Ц] ) стор и дл энные 710 X о л 1420 1420 1420 1420 2000 14'20 2000 1420 гор 1420 1420 1420 1420 2000 1420 2000 боваш 0,28; С ирино он доп гае, ч в ско 750; 800 (900) 1000 од и окатаны 15001 — | — 1500 1500 1500 2000 1500 2000 1500 я ч е I 1500 1500 1500 2000 1500 2000 1Ю пот ,32; 0 й 1500 ускае ем ук бках,- 1500 1800 2000 1800 2000 с а т а ) 1800 2000 1800 1000 1800 2000 ребит 36; 0, мм. гея по ззаинь -Hepei 1500 2000 2000 н ы е 2000 2000 2000 гля по 15; 1,3 ставка е в т сомещ (1100) 1250 е - !- - 2000 2200 2000 2200 — - 2200 » 2200 -: g ставля! 1,7; 1, ЛИСТ01 абл. 1,3 уемые ¦»г-° 2000 2500 2000 2500 / , — 4 - 2500 2500 отся л Э; 2,1; i б0Л1 5 1400 - - ' 2800 '3000 3500 — - -' 2800 3000 3500 4000 исты 2,4; >ШИХ Сталь рулонная холоднокатаная и горячекатаная. СтаЛь должна отвечать техническим требованиям соот- ветственно по ГОСТ 8596—57 и 8597—57. Сталь рулон- ная изготовляется шириной от 200 до 2300 мм и толщи- ной: холоднокатаная Рх от 0,2 до 4 мм, а горячекатаная По состоянию по- верхности лента Нетравле- ная, черная Травленая ин- декс- Ч т По характеру кромки лента Необрезная с катаной кромкой Обрезная ин- декс К О По точности прокатки лента Повышенной точности Нормальной точности ин- декс А Б Сталь листовая кровельная. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 1393—47*. 1 ' ' Таблвца 1.38 Размеры и вес листов . Размеры в мм толщина 0,38 0,41 ' 0,44 0,51 0,57 0,63 0,70 0,76 0,82 ширина 710 710 710 710 710 710 710 710 710 - длина 1420 1420 1420 1420 1420 1420 1420 1420 4420 Вес листа 3 3,25 - 3,50 1 4,50 5 5,60 6 ' 6,50 ' Число листов в пачке 26—27 24—25 22—23 20—21 18—19 16—17 14—15 - 13—14 12—13 Примечание. Заводу-изготовителю предоставляется пра- во поставлять до 10 % листов партии по согласованным с заказ- чиком размерам: шириной 710 мм. яе менее 510 мм и длиной—не менее Сталь листовая волнистая. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 3685—47 и изготов- ляться из тонколистовой стали (по ТОСТ 3680—57*) обыкновенного качества следующих размеров: 710X1420; 750X1500; 800x1500; '1000X2000 мм и толщиной от 1 до 1,8 мм. По соглашению сторон, оговоренному в заказе^ допускается изготовление волнистой стали из листа раз- мером 1250X2500 мм, а также с длиной волны 100 мм и высотойГволны (50 мм. i Таблица 1.37 ""Т*5—""Х /"Л /fc Л Nfc fc^r*---!» Основные размеры листов ¦-ш Ширина листа _, после волно- ( ваиия (ориен- тировочная) в мм 835 690 570 835 " 640 Размеры волны в мм длина С 130 130 130 100 100 высота Н 35 -, 35 35 30 30 радиус г 1,1 Н 1,1 Н 1,1 н 0,9 Я . 0,9 Н Ширина перекрывания листов (А) должна быть не менее '/4 длины волны с допускаемым отклонением + 15 мм.
.v/ Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 35 Сталь листовая рифленая (ромбическая и чечевич- ная). Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 8568—57 и поставляться: с толщиной основа- ния 2,5; 3; 4; 5; 6 и 8 мм; шириной 600, 710, 800, 900, 1000, 1100, 1250 и 1400 мм; длиной 2000, 2500, 3200, 4000, 5000 и 6300 мм. По соглашению сторон, оговоренному в заказе, допускается поставка листов по ширине и длине . больших размеров, а также листов, кратных размерам заготовок, указываемых в заказе. ' " Таблица 1.38 Размеры и вес листов рифленой стали у Сечение рифе ^ „ Таблица 1.40 по А А Течение putpqj^- k«ii ?2I°50' поб'Ь -24- - тчо- толщина основного листа 2,5 3 4 5 6 8 2,5 3 ,4 1 5 ' 6 8 Размеры в мм высота рифа ширина листа минималь- ная максималь- ная Ромбическая сталь 1 1 1 1,5 1.5 2 600 600 " 710 1000 1000 1000 1250 1250 1400 1400 ' 1400 1400 Чечевичная сталь 2,5 2,5 2,5 . 2,5 2,5 2,5 600 600 710 1000 1000 1000 1250 1250 , 1400- ' 1400 1400 1400 Теоретичес- кий вес 1 м' листа в кг 21,6 25,6 33,4 ' 42,3 50,1 66,8 22,6 26,6 34,4 42,3 50,1 65,8 Рельсы железнодорожные для дорог широкой колеи. Рельсы изготовляются из стали марки Ст. 5 по ГОСТ 380—60 нормальной длины 12,5 и 25 ж. Рельсы изготовляются с круглыми отверстиями диа- метром р; по соглашению сторон допускается замена круглых отверстий овальными указанных в табл. 1.39 размеров. ¦ . . - . ч /Таблица 1.39 Основные размеры в мм -] ^ /(-л- Типы рель- сов , Р65 Р50 Р43 Р38 РЗЗ У-^ lt-4 /гост 8161—56 7174—54 7173—54 3542—17 6726—D3 $ Н 180 152 140 135 128 -В 150 132 114 114 ПО Ь 7Б 70 70 68 60 d 18 15,5 14,5 13 12, h 78,5 68,5 62,5 59,5 57' m 11,2 10,5 11 9 9 я =з .>> 1:4 1:4 Р 30 27 1:3 25 1:3 I 25 1:3 | 25 <? 38 35 33 33 33 1 96 66 56 -56 56 я 220 150 ПО ПО • ПО t 140 160 160 160 о О, Я S- Р65 Р50 Р43 Р38 РЗЗ ' Ч о и 64,93 51,51 44,65 38,42 33,48 к к О) а> у ¦ 9 о П 82,92 65,8 57 ' 49,063 42,758 Основные характеристики Справочные величины для осей X—X Расстояние до центра тяжести в см «1 8,17 7,1 6,9 6,781 6,209 г2 9,83 8,12 "7,137 6,719 6,591 ,i - в- 0) к н О) 41 S3 < оа 3573 2037 1489 1222,54 967,98 - Момент сопротив- в см* Я в Я?§ O0JO к я ч 437 287,2 217,3 180,29 155,9 й.а **ff BSS 363 251,3 208,3 181,95 146,86 "\ у—у я я а, - (У • я Е- S* •?.»• 572 - 377 260 209,26 166,72 аФ* ' ИГ щ m m° * я S* 76 57,1 45 36,72 30,31 Рельсы железнодорожные для дорог узкой колеи. Рельсы изготовляются по ГОСТ 6368—52 из стали марки Ст. 5. (ГОСТ 380—60). Таблица 1.41 n Nrfi хшйтр: N '1 •Уё ф " X ¦* 0Ш5оАт, отд. Основные размеры в мм' Тип . рель- сов Р8 -, Р11 . Р15 Р18 Р24 А 65 80,5 91,5 90 107 В 54 66 76 80 92 С 27 32 37 40 51 D 7 7 7 1Q 10,5 Р _ 16 19 19 22 . Я _ 22 25 26 29 1 44 47 46,5 41,5 1 я 1 ' :'1 -''¦ 100 100.! [ с к» Л 90'! Основные характеристики Таблица 1.42 о i I н Р8 Р11 Р15 Р18 Р24 Ч- оа « я "=5 03 о, -о X 7 (6 и 5) 7 (6 и 5) 7 (6 и 5) 8 (7 и 6) 8 (7 и 6) % .1 1 В" 8 . Г 1 10,76 14,31 19,16 23,07 32,7 "лГ а ¦ Ш 8,42 11,2 15 18,06 25,6 Справочные величины для Расстоя- ние до центра тяжести в см z, 2,89 3,96 4,5 4,29 Ь,36 '*« 3,61 4,09 -4,65 4,71 5,34 X—X "ц Я ft . я я . н о 5 о 59,3 125 221,6 240 468 1 Момент сопро- тивления в см3 S я ¦>. *5? я о ¦о о С Ей 20,6 31,7 49,2 56,1 87,2 s Ей О И СО 16,4 3U.5 47,-7 Ы 87,6 у- "^ У И . ft н 0). 3 о. 5 9,62 15,1 31,5. 47,1 80,6 осей У 3 N, §§2 eg ш" . Ю н ' оти во ьса 0,0 ч 1 is! 3,56 4,58 8,29 „ 10,3 17,5 8*
36 , ,л Раздел I. Общая часть Рельсы крановые. Рельсы изготовляются из бессе- меровской стали марки НБ62 с временным српротивле- яием не менее 75 кг/мм2 и должны отвечать техническим требованиям по ГОСТ 4121—52. Нормальные длины рельса 9, 10, 11 и-12 м; по требованию потребителя до- яускается поставка рельсов длиной от 6 до 9 м. [ Таблица 1.43 'Таблица).48 Формы и размеры профилей для оконных и фонарных переплетов Основные размеры |Типы рель- сов КР 70 КР 80 КР 100 КР 120 КР 140* Размеры) в мм Ь 70 80 1 100 120 140 * Рельс КР140 не для отдельных заказо Днепродзержинском Ьг • 76,5 1 87 108 129) 150 включен в по спе заводе иш .6, 120 - 130 150 > 170 170 в ГОСТ 4 циальным ни Петров S 28 32 '.38 ¦ 44 60 in. \ 120 130 . 150 170 170 1 прокат ым ЧД К* 24 26 30 35 40 ывался 1ТУ на Таблица' 1.44 ю о о А 3' ¦: к ¦ Е н КР 70 КР80 КР160 КР120 * ч и .« я к (U V .а) о, Л <=( « , о - С 67,3 81.13 113,32 150,44 Осно 8- ю о ' а) Ш 52,7 63,52 88,73 117.89 аные характеристики « Справочные величины относительно.оси X—X Расстояние до центра тяжести в см У| 5,93 б",43 7,6 8,43 Уг 6,07 6,57' 7,4 8,57 '¦ Я а о. к н В О)» О ч '< оа 1081,99 1547,4 2864,73 4923,79 Моменты српротив- ления для 1 крайнего волокна в см' а' м - 35 О Л S ч ¦ о щ с о. 182,46 240,65 376,94 584,08 к ¦ ? я оа о о л О <U 178,12 235,52 387,12 574,54 у,—у я я , и i &, н я Я*; О У 5; оа 327,16 482,39 940,93 1694,83 Момент сопротивле- ния крайнего волокна подошвы рельса в см3 54,53 ' 74,21 125,46 199,39 Сталь для оконных и фонарных переплетов. Сталь должна отвечать техническим требованиям по ГОСТ 7511—58. Профили для переплетов изготовляются длиной; № 1—6, 10 и ill —от 4 до 6 м; № 7 — 9 и;. 7а— 6:,м с допускаемым отклонением +30 мщ Mi la и ба- ет 1,46 до 6 ж. , I ' . , По требованию потребителя профили № 1 — 6, 10, ;Ш, 1а и 5а поставляются мерной длиной с допускаемым отклонением +30 мм.
V Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 37 1 Таблиц а 1.46 Основные характеристики профилей для оконных н фонарных переплетов О «а о. . ю 25 1 2 а 4 Б 6 7 В 1а 5а " ft. К и ¦¦ Л «1 1* 1,88 2,61 2-2С 2.06 2 71 _,2,42 6,45 3,88 1,79 •2,6 5,52 0) ¦¦а- So ¦5* о е 1,48 2,05 1,77 1,62 2,13 1,9 5,07 3,05 1,41 2,04 4,33 Моменты инерции в см' 0,97 ,0.8 0,79 0,39 6,91 1,17 42,82 1,78 0,96 6,77 40,45, Sh 2,28 3,59 '2,53 2,35 2,82 2,66 20,78 16,39 2,21 2,81 21,96 Моменты \ сопротив- ления К S н 0,52 0,47 0,47 0,32 2,02 0,67 8 0,97 0,52 2,01 7.38 в см". я S 0,96 1,33 1,04 1,01 1,06 1,07 4,29 5,95 0,96 1,07 4,52 Допускаемые откло- нения по размерам профилей 0J А s' я !11 в мм +0,3 -0,5 , +0,15 -0,2 +0,3 —0,5 ±1 . ±1 ±1 — ±1 — - ±1,5 — — — ±1 ±1 ±1 ±1 ±1 ±1 — -±1 ±1 X1 — з1- ««а 3 ё о а. CCS .— __ — — — ±2 . — / —" — ±2-- Таблица 1.47 Формы и основные.характеристики профилей для оконных и фонарных переплетов № профиля. Форма и размеры сечения профиля в мм (из'лёнты 90x2,5 мм) 2,25 10 (из ленты 130x2, мм) %?= R-15 ft-15 3.25 Ml (из ленты 80x2,5 мм) R'3,5 1,77 Допускаемые отклонения по размерам в'мм > 3 о s о, +0,15 2,55 1,57 +0,2 —0,25 +0,15 -0,2 ±1 ±1 ±1 Фасонные гнутые профили. Профили должны отве- чать техническим требованиям по ГОСТ 8275—57, кото- рый распространяется на гнутые стальные фасонные, профили простой-и сложной формы, закрытые и" полу- закрытые различных видов и назначений, изготовляемые путем профилирования листовой, ленточной и полосовой стали в роликогибочных станах (рис. 1Л). Ширины исходных заготовок (лист, лента, полоса), из которых изготовляются профили (в мм): 32, 36, 40, 45, 50, 60, 70, 80, 90, 100, ПО, 120, 140, 160, 180, 200, 220, 250, 280, 320, 360; 400, 450, 500, 550, 600, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1200, 1400 и 1600 Толщины заготовок должны быть в пределах от 2; до 16 мм включительно по сортаменту соответствующих* стандартов на лист, .ленту и полосу. =¦ . Нгь'псзз Рис. 1.1. Основные сечения гнутых профилей Толщина профиля в зависимости от ширины исход- ной заготовки' должна быть: до 120 мм — 2-гЗ м;, 120ч-250 жж—2-ь7; 250 мм и более — 3^ 16- мм. Вертикальные (по условиям- профилирования) раз- меры сечения профилей не должны превышать.250 мм. Профили изготовляются и поставляются длиной от 3 до 12 ж, а также мерной длины (более 3 ж), кратной 0,25 ж, что оговаривается в заказе; при этом допускают- ся отклонения: при длине, до 6'ж— до +40, жж, более 6 м — до +80 мм. . : Радиус внутреннего закругления профилей, изготов- ленных из углеродистой стали, должен быть равен тол- щине профиля. Для профилей, изготовленных из низко- легированной стали, эти радиусы устанавливаются: при' толщине профиля d до 5 мм /?=l,5d; 6^10 мм — R — 2d; более 10 мм—R = 3d. По соглашению сторон профили могут изготовляться с радиусами внутренних закругле- ний больше или меньше установленных. " Профили могут изготовляться из горячекатаной и холоднокатаной отожженной листовой, ленточной и по- лосовой стали марок Ст.0, Ст:1, Ст.2, Ст,3 по ГОСТ 380—60; марок от 08 до 25 включительно (кипя- щей и спокойной) по ГОСТ 1050—60 и марок низколеги- рованной стали с временным сопротивлением не более 50 кг/мм2. ' - ¦ Сварные двутавровые симметричные профили обще- го назначения. В каждом из приведенных ниже сорта- ментов помещены балки разных высот й разных отно- шений пло,щадей стенки к общей площади балки ( а == =0,4 -f- 0,6), но примерно одинаковых п — отношений вы- соты стенки балки к ее толщине. Значения и меняются от я= 185 -г- 175 для сортамента № 1 (тонкостенные про-, фили) до/г=105-к95 для сортамента № 6 (толстостен- ные профили). Сортаменты охватывают балки высотой от 500 до 2000 мм с моментами сопротивления от 900 до 70 000 см3. .¦/..-..';. Сечения балок подобраны с полным использованием ширины универсальной стали. Пояса 'балок 'приняты о отношениями ширины к толщине, близкими к предель- ным ( —«20-г-ЗО). Подбор сеченая по сортаменту про- изводится по требуемому моменту сопротивления с по- следующими проверками в соответствии с изложенным влглаве 2. ,; Обозначения в таблицах . 1.48—1;53: / — момент инерции; W — момент сопротивления; S — статический момент-гюлусрчения; i—; радиус инерции. ;
CO ^ C> f ¦•* Т to to СО f- —• ООО^-СМО - - .--*-. - » -ОО»—СМ О СО to О "* О СО 00 Ю-Ч1ЧММ «э to to г- t—г- со со ел СТ> tOCO t— Г- tOCO »-н COtOOf СО СО 00 С-1ГЭ СЧСО-^Ю ЮМЮО — СМ**Ю tOCOO —<<л w —«« -ч—i—CM СМ СМ СМ СМ СМ'СМСМСОСО Sllil Г*. О Ю I4- 00 —| Г4- ¦* —I *О00 OcOUiS OW*000'?>CO— IDCO-rHrt — нО'* *-i——i — CMCMCMCO СМ СМ СО т*- Щ ¦fiO'DN ililliii' fills §!§§ lONCOO Of Ю1Й «JNCOO COOOO OOOOO ю52^° —ОГ-OiO СООСМю мющосо ,-..-,— CM — <-* — CM CM CO f ¦* «^^ЮЙ (OOO^ —, -4 ,-H -H — — -H (M (M О О О О О оо о ОООО ОООО О О! 1—< СО li— СО СО ю О "* t^ -^ N^NN i-н —— СМ ¦—СМСМСО ОООООООО ООООО ОООО (ТОО — ГО^СОО — Tf tOCM^^ — ООЮ — СМСО-*ЮСО^-0>0 CONOCO IsOiOOJ -CM CM CM CM СО CO. CO г ОООО ОООО СМ СМ С ЮС» ч ЮЮСОК ооооо Illgl §1111111 ооооо рООО ОООО ...--_ . ^ДЛОО IMOOO (МЮСО-^-О» Ю-ON. (ОтСЮЮ ОООО ОООО ОС0 t—— 11111 ян-н»* СМСМСМСМСМСОСОСО ¦* ^"* Ю Ю to Г-. СО СО СП О — СМ •Ч'ЮИОО ООООО ооооо СЛ сч со — — !§§§§§§§ §§§§§ §§§§ §§§§ 1ШШ §lsi ISS1. §§§§, §§§§§ iiSsS _(««__ —. —CMCMCM — СЧСО* 3 Й О -г И 4 0). - fcSS'S82§S ~§ii СМООЮ-* CNOO-^tO Г-.00ОСМ -CtDCOOW CMCMCOCO rtCOWfl"* СОЮ f- f CM CO CM CO см-*оюсосоюю (MCO—-COCMcOCM — 1>.'гя-* — со СО CM — СО ^ С-СО CO-rf см-* ю сооо' СМ ¦* СМ СО см оо со со о» со см со CM tO CO 00 Ю CM СО CM СО CM f*. t-». t-- Г>- Г- 1-- t~- f- h-1^. ОООООООО OOCOCOOOOOCOOCCO СО СО СО СО СО 00 00 оо coco СО 00 со со -. r~t^ t-~c- ЙЙКК ОООООООО Г*- Is- i-» t-- ООООО 00 СО СО СО 00 ?й8й§ ~s§s§§gl SS3SS g?gg 1§зз CMCMtOtO totooo* со со СО СО СО СО ¦* rf ¦<*• totototo СОООСООООО Г-CO COCA С> ХХХХХ ооооо оосмемю см см см см см О О— СМ О—'СМ СМ СМ 00 00 С> С> -~* -~* — *ч »-i-н — — — ХХХХХХХХ ХХХХХ §0000000 ООООО СМ СМ Ю Ю СО СО СО' оо со оо см to СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМСМСМСОСО t^rrtOCD tOtOOOOO хххх ОООО CM CD О О СО СО COf хххх хххх ххххх ОООО ОООО ООООО ШООЮ ОЮЮО ЮООЮЙ X X 8 . -" о ВТ » ч л л а? н п. о U Ч Л1- о nj * Юс - ' 0) О tt 3 в к к ю О» О 03 (Я Он и 1 1 ъ % •а т h "ч ш ъ- а , to ^ 3 ю Ч ^ ^ ¦^ ffl •^ 4 s зе « 5 5 я <У - о?» 1 в I- со сп о> ¦^ •* ¦* ю СООСМ-* «too слоем to •^Ot^CO !CN t^CO ОООО о оо о о ооо см ем см со юю to to COO -*г смоем MW1+-IH! •о X Ills t^-00 СП о ХХХХ <—. ооо о® рем СМ СМ СМ СМ
V Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 39 Продолжение табл. Ь49 Сечеиие в мм hxd Ж 800X5 fc 1000X6 1 100x7 1 250x8 1 400X9 1 600X10 ] 1800X11 2 000X12^ bXt 200x7 200x8 200X9 ' 220x9 250x9 250X10 250x11 250X12 250x9 • 250x10 280X10 ' 280x11 250X11 280x11 320x11 280X14 280X12 320X12 320X14 360x14 360X12 360X14 360Х16 400X16 450x16 400X16 450Х16 450x18 450x16 450x18- 500X18 450X18 500X18 500x20 560X20 560X22 630X22 630X25 710x25 Я 814 , 816 818 818 818 820 - 822 ' 824 1 018 1020 1020 1022 1 122 1 122 1 122 11 128 1274 1 274 1278, 1278 1424 1428 1432 . 1432 1432 1 632 1632 1636 1832 1836 1836 2 036 2 036 2 040 2 040 2 044 2 044 2 050 2 050 ft d 160 160 160 1'60 160 160 160 160 167 167 167 167 157 157 157 157 157 157 ~ 157 157 155 155 155 155 155 160 160 160 164 164 , 164 167 167 167 ¦¦' 167 167 167 167 167 а t - 13,9 ¦ 12,2- 10,8 11,9 13,6 12,3 H.l 10,2 13,6 12,2 13,7 12,5 11 12,4 , 14,2 9,8 11,3' 13 11,1 12,6 !14,6 12,5 И 12,2 13,8. 12,2 13,8 12,2 13,7 12,2 13,6 12,2 13,6 12,2 13,7 12,5 14 12,4 14 Площадь« сечения F в см' 68, 72 76 79,6 85 90 95 100 105 ПО 116 122 -Л32 139 147 155 167 • 177, 190 201 212 227 241., 254 270 288 ' 304 , 322 342 360 378 402 420 440 464 486 517 555 595 J в см' X 66 900 73 600 80 200 86 100 95 000 103 000 112 000 120 000 164 000 , 177 000 193 000 207 000 247 000 268 000 295 000 321 000 398 000 436 000 488 000 533 000 636 000 ¦ 710 000 - 783 00Q ¦ 847 000 928 000 1 180 000 1 280 000 1400 000 1 720 000 1 870 000 2 020 000 2 450 000 2 630 000 2 840 000 3 080 000 3 320 000 3 630 000 4 030 000 4 440 000 Справочные величины X—X W в см' X 1 640 , 1800 1960 2 100 2 320 2-520 2 720 2 920 3 230 3 480 3 780 - 4 060 4410 4770 5 260 5 690 6 240 6 840 7 640 -8 340 8 940 9 940 10 900 11800 12 900 • 14 400 15 700 (17 100 '¦'. 18 800 20 400 22 000 24 000 25 900 27 800 30 200 32 500 35 500 39 300 43 300 , . S в см3 X 965 1050 1 130 1 200 . 1 310 1 410 1510 1620 1880 2 010 2 160 2 310 2 590 2 770 ЗОЮ 3 240 3 680 3 980 • 4 390 4 750 5 250 5 770 6 280 6 740 7 300 8 370 9 020 9 750 11000 - 11800 12 600 14 200 15100 16 100 17 300 18 400' 20 000 21 900 24 000 для осей У- J в см' У : 9зз 1070 1200 1600 2 340 2 600 2 860 3 120 2 340 2 600 3 660 4 020 2 860 4 020 6 010 5 120 4 390 6 550 7 640 10 900 9 330 10 900 12 400 17 100 24 300 17 100 24 300 27 300 24 300 27 300 37 500 27 300 37 500 >41 700 58 500 64 400 91 700. 104 000 149 000 ~У W в см* 93,3 107 120 145 187 208 229 250 187 208 261 287 229 287 375 366 314 410 478 605 518 605 691 853 1 080^ 853 1080 1210 1 080 1210 1500 1 210 - 1500 1 670 2 090 2 300 г 2910 3 310 4 200 Вес 1 пог. м в кг 53,4 56,5 59,7 62,5 66,7 70,6 ' 74,6 78,5 82,4 86,3 . 91,1 95,4 104 109 116 122 131 139 -149 158 167' 178 189 199 212 226 ;239 '253 268 283 297 315 330 , 345 364 382 406 436 467 Таблица 1.50 л Сортамент № 3 150 >—> 135 Сечение в мм hxd 560X4 710X5 bXt 200x7 200x8 220x8 220x9 200x8 220x8 220x9 250x9 250X10 Я 574 576 576 578 726 726 728 728 730 ' h d 140 140 140 140 142 142 142 142 142 а t 14 12,3 13,5 12 12,2 13,4 11,9 13,6 12,3 Площадь , сечення F в см' 50,4 54,4 57,6 62 67,5 70,7 75,1 80,5 85,5 Справочные величины для осей ¦ X—X J в см' X 28 300 31 700 34 200 37 900 56 100 60 300 "66 100 73 100 79 700 W в СМ' X 988 1 100 ,1 190 1310 1550 1660 1810 2 010 2 180 S в см1 X 554 611 657 ' 720 889 947 1030 1 120 1 210 У~У J в см' У 933 1 070 1 420 1 600 1070 1420 . 1600 2 340 2 600 W в см' У 93,3 107 129 145 ¦¦- 107 129 • n 145 , 187 208 Вес 1 пог. м в кг 39,6. 42,7 '- 45,2, 48,7 53,0 55,5, 58,9 63,2 67,1 ы L - . JL*.
co-io r^ to со t*- од поюео ot^-ооь- ь- to о %™т% Шз~5в8§- §gj CO t-- —« ОД Ю СО f- _ _. СО О ¦— СМ *ЛО СО -._,__ . СМСЧСМ СМСМСМ СМ СМ СО СО СО СО СО <"**^ЮЙ —¦СОО оаю со одео о -ч « — —-ч — -ч СЧ О» О» СМСЧС0С0"*Ю — -«сч см со ¦«* од во —СО -* <ою о» 1111- i§8 111 §18. Ili§§58 lllili 3SSUgg Ss8g§§§ 111! — _ч*ч«КЧ04СЧ CM CM CM CO COCO'' ?!§§§ §I§ §§§§§§§ 1§§1§| тПОЮ (OtOt*- OOOOOQ —«со см* «юФ ¦*.ю со © со ю о СМСМ СМ СО СО СО СО 1111 lS§g §1§ со со «э * со О §§§§§§§ §§§§' §§§§ §88 §88 1й1 ооо ооо —« — СО . см со-* §§§§§§§ §§§§§1 fg§lls _«_- t-i —. CM CM CM CM CM . СОМ-Ф'ФЮЮ s о •? s к ^ ft» О СО о О •»* >-i см С> С> С1 — — »Ч », чСМ смемем смемем Шип ооо«офо«5Э сог-юсосор СО СО со ¦*¦*¦* юю юододь- со о од см t*-ю со - О —¦ СО СМ СО см -Ч* 5355 ь-to 2222 ю . см см ¦* СМ- ОСМ СО ОСМСО • СМ^см см со см f-CM CO CM f-Ю СО СМ СО СМ СО см "* — -.' '¦' "— ООСОСОООСМСМ •-; — — см см см см ооо о. о о о §111- ___^н смемем сососм смемем смечод мююоотгз: г*"*ООДОДОД СО СО СО СО СО СО СО эоосэоо СМ СМ см см см см X ОО —w ххххххх ооооооо ОСМЮЮСОСОСМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ СО X 8, — — 4fO| ¦*-*од ОДОДОД еоодео ХХХХ оооо ХХХХ оооо СМОДСОО СО СО СО-* X 8 щи X 8 XXX ххххххх ооо ооооооо CUJifl ЮШООФЮМ ** <т -# -# -* ю ю ю ю со X О- хххххх оооооо СО СО-СО со — о into со со t~ со И А «["в.; ¦ л •Л S я н о. о и mgffl и О « X S &• S ч -О ю 0) X ST. о о « с о 1 >> "=5 ffl >> 6= ffl -5 ест 1 ffl 3 ffl >,4 Л {-и *я* . и а) - О й* в put. a %* •вТГтЗ 3 в 0) S ' S а> &• о \ ъ-~ X ¦в X 37,7 40,8 43,3 46,7 49,8 55,8 60 93,3 107 129 93,3 107 145 187 933 1070 1420 933 1070 1600 2 340 fig iesl 111 llig . 22 200 24 800 26 900 '•' 38 800 • 43 000 50 800, 56 300 OOCNlO 0>CO«tO г, СОЮ OCiCitO ^pejeg cooT'-'co" ЮЮЮ CD Ш CD CO MC4C1 Ci(NO»C» **<OCO ri'tOQOCO ¦Я У-Ч ^4 ^* ^P ^*, ^* ЮЮЮ C0C0C0C0 200x7 260x8 220x8 260X7 200X8 4 220X9 256X9 - X X 8 Я-
а « о о 50 О О. е ж a о. о О &1 I, 8g8 И.§ш Э а) - f-i о ^ &*&** S^ssas SSS §15 т SaOCMCOtOb-O t*-OOCM "*?; CM CM CM СО СО СО СО СО-*-*4* юююю занж <§§§§. ssis ,CD-hCO ¦-* СПЮ Ю Ю 00 8§§ СООО ооооооо ЮСО-ч СО—¦ О t4-Э со •-; СООСМ ОСМЮСОООСО оооо оооо S_i,-*o -^г^-^о СО СО СМ —«.о о «* . СМ СМ СО ч* СО СО Ю СО !!!§§!§ §111 1111 ||§ 111 §11 •——«СМ СМ СО ¦* СО -*СОСОО>' СООО-# ;00CM't*- СМ С*-¦* I^-^t4- «i-.-' —i« .-.—.oj —<CMCM CO CO Ю1>-Щ <-< CM ¦* i>-1-.-4 со см со CM CM CO "* Ю Ю t^ OOQO OOOO hMOO. CM CO ¦**¦о Ю f-O-* !§§§ «SSI SIIIIBI Ssll l§ll ill §§§ 111 if§11§1 §f Is till' CM CM CM CM CM CO CO CO ooooooo 8—' CO t^ (О C7) "I* CM ¦<*• 00 ooo-* CM CM CM CM CM CO CO OOOO oven CO —• COOCOOO fill ЮЮСОСО ЭОО ooo ooo 5oo "4t-oo ooo j<—,ao мою юсоао -COCO OlOn CM CO rF Jill siif CO О СП CO t- г-- —" 00 О СП -и — CM ч1* -3-COO CM t^^l" COCO r- §§§§§§§ llislil ^ _< — «_« CM CM CO COO Oi r-co 00 cno §§§§ Ills CM CO CO CO §§§§ sue CM CO -- tfoai mcooffl «г-.СОООО"-' CM CO ¦* ^ oo oo oi en — «-• —i — *-< —i—¦ O—hCM CM CM CM OCOO CM00 CO "*'Ю CO CO en —* см см см см см со %mm- СМСМЬ-t^ со со to о OcOCOO юф-*о ЮЮЮ«Э COCO^-00 - * 3 03 a) s В at 3*. o, О ¦e a: . X X ¦* СП CO CM t~-Ю CO CO —Г со см со см*-** CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO ¦*cm r- cmVW ЩПШ с-со. со-* см-* юююю CM CM CM CM Г*- CM СП—«CM CM CM CM CM CM CM en см co о CM CO CM CM CM CM I4-CM CMC0*CM CM CM CM t*-CM CO CM t^ CO CO CM* CO CM CO C?—i CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO Ь-ОСОО СП о СМ СО 00 СО 00 со см см см см «смео — СП о —со" см см см см- - COOOCOOOCMCM « — —MWWN CO CO CO 00 00 CO CO oo—*¦— ххххххх ooooooo CM СЧЮЮСОСО CM CM CM CM CM CM CM CO CO X , 8 - CO CM CM 4j*'-4p см <^a cm cm , en enen o> 280ХП 320X11 320X12 360X12 X о о о .|||S 320X12 360x12 360x14 400x14 00 X g • . о CM CM CM CO CO CO CO CO CO „ xxx ooo CM COO COCO-* OS x g CM CM CM CO CO oo CM CM CM CO CO CO XXX ooo СООЮ со ¦* ¦* о X ¦-, о c3 !!!" SS2-. Ill 1 CM CO CO ooo о CO CO CO тр tj* Ю Ю. CO CO CO CD CO CO CO соаоаОООЮю —i _,-« CM CM CM CM ххххххх о о о о о о о ЮЮООСО о со -* ¦* Ш Ю ю ю ю см оооо ЮЮ 10Ю. СО 00 СО СО ' 500X25 560X25 630x25 710X25 X S со оооо сосососо оооо см см смеч о оо о со со coco- хххх оооо со СО «о ЮСО С-00 СО X 8 о см а я Л о N Ю 5? I ¦Ж •Л- -= ™ a " <u — О й* в, 1111 lill lill о>см-*о со см со—* 1, "Ч"",.. ч ч ffl I я- я о й; . X •о •а X •с - смсмсмсм . -—« ^Н т-Ч 1—< ««-* — * СО СО со ь- г-г-г- юююю t-OOCOO хххх оооо оосмем см см см см 10 X о .8
ч о ч о ч о а С вэ go Ю СО N •* СМ О» «¦¦'3 s «"-и СМ, СЛ - О 1-ч . -* ш ю « * ю" ef S П N CJ СП 5 Д 'К ём S3 СО Ю _5 Ю —> СО СО СО N. f- (О П Q О) м .mm»* —« —i —* ¦—« «В г*, со 6? о са н " •¦<. —« СЧ СМ е» со о* со . ю к со о сч се СЧ 'СО СМ СП СО СО •# СО _Э СО С» СМ ^Г N- СО СО СО Ч" "3* "¦# :8- ... (О _Э » 3 g I1 I СО . _¦. Си Г4- 00 ' ¦ -« - О, СМ Ю 00 О СО СО" —« —« ч* —« ем_.см -« Г; ю о (О Й N ;« « « Й f О СО О 00 ю ч« ю 5 5 <о SN СО О ¦ О Q - О О О О ч$< ю СО - •«— о —* on. сп 00 N- 00 о- « ю см ю со о о о о о\о n. сп о _< чг-< СО О СО СЛ СО' я О) И СМ' со —< «CD СП СО см см со ¦v g'S -* ^ Й (О в N. см о -ч*" ¦-о. СО О т** СО СО СО СО . :¦«'¦« w: см см со о о СО сч о со СО' со J -.¦* о о со о ЛЯ ло со -¦ о о со о ю ю со о СО СО СП о ю ю со со СО СП *8- 2 2 8 ¦ .о о 8. СО •* 8 N. о о - о» -а* 8 г- о о. со чр см о о СО N. см 8 N. СО о -О со N. см о о й 1 5 8 СО ю о о N- 5« 8 СО о о ч* СО о о со о о о о о о о. о _ 8:8 —*•- ^< О» N 8: 8 ,8 Г- СП" СО со СО СО Ю" N. —< СМ СМ СМ О О О О,- s-s 1 со о СО со о со СО со о со СП со S СО тр о СО со -* о- со о ю 8 СО . ю 8 см со § со га N. о ю со n; о со СО СО о СЧ СО СЛ о о о о о 8 о о о со см о о ю СО 8 8 8 _ _ _. -. , -О . N- СП О СМ Ч« —, —, « _«.._, —. ¦—,." —, СМ СМ СМ О О О О О О « ¦* о СП со СО « н н н N « W О й см о N. сп см о СО со о _со 8 00 СО о см см ¦* о ю ¦* о СП ¦«*• о о -со ю о со N- ю о со ю СО 8 о N. _ г* О' СО со § о СП о о со 03 § 2 8 СО о о СП см § S о _э о о СО _о о СО N. о о ю -СП 00 N- ю о о см "Ч* Ю N. СО Ь- '-- СО СП см ¦чг ю _э ю со о о о О) « СО 5 8 8 8 i 1С СО СО СО ч*" Ч со sCO со см со о СМ СП ю со (О to N 00 сп ю о 8 СО СМ S см о со о со о о со о СО ts со 1 ¦* о СО ¦* о о 'СП —« СМ СО ю. ю о о П< СО —1 -5{« 45s s.ls С0^ со со 00 см со со со CM OJ 00 N. СО -» CN sli -ч СМ СО ¦ч « И ем см. см О) Й "ч Q N -чр СО СО СП « ем см см см со ч* со © г; " ел со со со со ю со со со со о "«Р со Ю СО СО Ю W Ю СО СО СО N N GO 00 СО СП СО 00 •* СО СП СО со СО со см CN со г-~ СО см "* г^ со "* Tf "* см 2 S со •* см rf см со ем N. 2 2 СО - «5 3 с ю см - ¦* - ю см о СП СО о см см о СП со со <м см со N- сО СО см см СО со со со см см СО со со СО см см СО N. СО СО см см ч* N. со ¦^ Tf CN ч}« гр «* со см TJ- тр см со см см СП СО см ЧЭ« см см 00 СО ¦* СМ ч* со см см см Г-* г* t- N. СО СО СО 00 00 СО СО OJ COCNCMCOCO CNCMC0 S СО СО СО оэ 1-ч—«—* CMCMCMCMCN СО СО СО СО 3 •ч« О С СО о со со ч" юю ю т ta \а СО СО СО со о о ~о СМ СМ СМ 'с*, см о о <-•-«' ем -мм м м ^ те ч* СО со СО со X о X о X см см X о X о X см X см X о X см X о X о X со X см X' см X о X СО X о XX XXX ххххх 0_ ___ _____ 8 о о о о о о о СО 00 о о ХХХХ \а ш т ¦в X •а X 8 х 8 х 8 О О СМ СМ ю СМ М СМ см см ХХХХХ О Q о о ~ о ео со со ю ю _э со X g с. 3 СМ Ю Ю СО СМ СМ СМ см ХХХХ о о о о СО N. N- __ 00 со о см ем см см со со ХХХХХ ^
CD (О 00 00 8ooo ooo XXXX со со со-ьэ too© 00 oooo-j-jov ooooo XXXXX CO Ю CO to to OCX) 00 СЛ en *4СЛО)СЛ н-СО СОО> oooo XXXX tOfcOtOtO СЛСЛЮМ 8 X со ф a> ослелом о о о о о о о о хххххххх tOtOOOCOOlOOS S X § X 8 X fggfii sill СО СО СО tO cntotooo oooo ХХХХХХ XXXX XXXX Ш 00 00 Ci Cl >?. **¦ to ю to to to to 00 СЛ OHO tO Q oooooo хххххх mm<ocdoooo oo Ю tOtO ЮОО ooo XXX oooo-g 1111 CO 00 CO CO 00 СЛСЛСЛСЛСЛ OfflfflOO Ol № Ol.Cft СПСЛ 4й.»&. ;11ёёШ1 s&llll <o со <0 CO . tO tOtOM 00 00*1^^ gggg СЛ СЛ ?>- ?ь d^-4». . О О 00 00 О О» .55* sses -g-gaagg, si CO*»-coco 00 V| ,,coH . CO 4ь to со to COtOiMO CO CO rfb *ь to со to CO CO to CO V*j to o>o> ^o» со to со to со to 'ельо'Ьо^э^сл rib to 4ь CO СЛО! *. to со to to'1u-*ito со to CO >— со to ж Sill: Isssl О) СП СП СП . н- -4 CO О — wcoto rf». *. rffc-CO'CO со со to -*J4^tOCOCnrf*.N3CO со to О OS 00 О *ь 00 О tO if* со to ¦— шт 00 00 00 ^ 00. •в" Я "II lis- tocotoco COOC0 4V ОООО OQQO So о о ооо *. rf».*» со СО COCTitOOOCn СОЮ.ОСОО ooooo oooo о Soooo oooo to to to to !-J СЛ *. CO >— Q CO GO tOOiCHCOCOt&OiCO oooopotoco ; .о о*о о о о o.o SOQO О О О О ООOOOOO СЛ СЛ ?ы?ьСО СО СЛОСЛ"- -3 4*. ОСОСЛ *»•—to : oooooo §00000 0:0000 to to to to 00 О» CO H- 00СЛ J>d*- oooo oooo о о o.o oooo SQOO OOO fill CO -1 *. CO CO —. CO 00 to So о oo §!!!§. sill • 5? ^ ^ ;& 92 2J ifc °2 otococo^oi llllli tO-lOCft to •-*»¦$ 4* oooo IIll — СООООУСЛС ёЗКЙ;: iltr to to tow to CO "¦JUICO*-- tO Со СЛ СЛ -J ¦ ooooo- ooooo ssss; ;lll§ со to *— о CO 00. *J -4 со torf^-cn t— ел CO о oooo <ico спел. oooooooo СП СЛ *-.lb *>. CO со со to to 1111 *ototo~ 111! »~I->I-»M sill; н-ь-и- ISIIII: ? в» СЛСЛ '88=- gill llll. illli :§§is IllslliS ел со со*-to cp со со со ел gocooi ooo cooicft*. CO СЛ o.o со от—to oooo Cl*"COtO о о en o> •—tocno oooo со to to и-1— — iisiii 111: llll OIK»»» Hiss .rf».CONtO , to CO coco Spoo *o to to *- ** *- со со о en too oo ел i—OCO-?J>-'aOCnlU OOO OOO COCT> CTtOQOO^JOl о>—оосл*.о ОООЮ^О) sisi ss33 ?§5S§§ oi съел ел ел togoicoo «—35 OS COM risf мЧбмм^*» IsSSss 'ssssl OXO ~JW00
44 ' Раздел I. Б, ПРОВОЛОКА СТАЛЬНАЯ КРУГЛАЯ УГЛЕРОДИСТАЯ ДЛЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ Технические требования по ГОСТ 7348—55* рас- пространяются на проволоку стальную углеродистую диаметром 2, 5; 3; 4; 5; 6; 7; 8 и 10 мм. Химический состав металла проволоки устанавливается заводом- изготовителем; - механические свойства должны соот- ветствовать данным табл. 1.54. Таблица 1.54 Основные характеристики проволоки углеродистой для предварительно напряженных железобетонных конструкций Диа- метр в мм 2,5 3 4 5 6 7 8 10 Пло- щадь сечения в мм1 4,91 7,06 12,56 19.63 28,26 38,47 50,24 78,5 . Вес 1 пог. м в кг 0,039 0,055 0,099 0,154 0,222 0,302 0,395 0,617 Временное сопротивление разрыву в кг/мм*, не менее 200 190 180 170 160 150 140 100 Перегиб на 180" ^ о «а» Е к g я - ^ Я я ^ 20 20 20 20 30 30 30 30 Ш 1 Относительное удлинение при разрыве на расчетной дли- не 100 мм, не менее . 2 2 3 3 3 4 4 4 Испытание проволоки на растяжение производится на образцах с расчетной длиной 100 мм по ГОСТ 1497—61; испытание на перегиб — по ГОСТ 1579—42. В. СОРТАМЕНТЫ СТАЛЬНЫХ КАНАТОВ Основные характеристики стальных канатов раз- личных типов приведены в ГОСТ 3241—55*. Для канатов применяется проволока трех марок (высшая марка — В, первая марка — I и вторая мар- ка— II), присваиваемых проволоке в зависимости от вязкости металла и допускаемого разбега значений временного сопротивления ее при растяжении. Допу- скаемый разбег значения временного сопротивления составляет: для проволоки марки В—16%; для про- волоки марки I—20% и для проволоки марки II—25% от нормативного значения временного сопротивления. По роду «свивки проволок в прядях канаты могут быть: с точечным касанием проволок — ТК; с линей- ным касанием проволок — ЛК; с точечно-линейным ка- санием проволок — ТЛК. Пряди с линейным касанием проволок (ЛК) более компактны и при прочих равных ¦условиях имеют больший модуль упругости. По виду свивки прядей канаты разделяются на: обыкновенные, которые раскручиваются после снятия перевязок; нераскручивающиеся (Н), у которых канат в целом и отдельные пряди не раскручиваются после снятия перевязок; некрутящиеся — многопрядпые с противоположным направлением овивок прядей по слоям. По направлению свивок прядей канаты могут иметь правое и левое расположение овивок, а по нап- равлению свивок проволок в отдельных прядях — кре- стовую (направление свивки в смежных слоях раз- лично), одностороннюю (О) и комбинированную (К) СВИВКУ, Общая часть По способу покрытия поверхности проволок ка- наты разделяются на светлые, не имеющие покрытий (кроме антикоррозийной смазки техническим вазели- ном, канатной .мазью или др.), и оцинкованные. Цинковое покрытие канатов должно отвечать тре- бованиям ГОСТ 7372—55* и разделяется на три груп- пы: для легких условий работы — ЛС; для средних ус- ловий работы — СС; для жестких условий работы — ЖС. Наиболее часто применяются канаты СС. Приме- нение канатов из светлой проволоки допускается лишь во временных сооружениях или в виде исключения при отсутствии оцинкованного каната. Таблица 1.55 Общесоюзные стандарты на размеры и механические характеристики канатов Виды стальных канатов Канаты с одним органиче- ским сердечником Канаты с несколькими орга- ническими сердечниками Канаты плоские с органиче- ским сердечником Канаты спиральные Канаты с металлическим сердечником Канаты спиральные закры- тые Канаты плоские Канаты стальные специ- альные Номера ГОСТов 2688—55; 3059—55 до 3080—55 включительно; 3085—55; 3087—55; 3088—55, 3089—55; 3096—55; 7665—55; 7668—55; 7670—55; 7671—55; 7672—55; 7678—55; : 7679—55; 7684—55; 7685—55; 7681—55; 7683—55 3082—55; 3083—55; 3084—55; 3086—55; 3097—55; 3098—55; 7666—55; 7667—55; 7673—55; 7374—55; 7682—55 3092—55 3062—55; 3063-55; 3064—55; 3065-55 3066-55; 3067—55;'3068—55; 3081-55;7669-55;7677—55; 7680-65 3090-55; 7675—55; 7676—55 3091—55 3093—55; 3094—55"; 3095—55 Наиболее употребительны в практике строитель- ства канаты по ГОСТ 3062—55 (табл. 1.56); 3063—55 (табл. 1.57); 3064—55 (табл. 1.58); 3065—55 (табл. 1.59); 3067—55 (табл. 1.60); 3068—55 (табл. 1.61) и 7680—55 (табл. 1.65). Для особо ответственных со- оружений обычно применяются канаты по ГОСТ 3090—55 (табл. 1.62); -7675—55 (табл. 1.63) и 7676—55 (табл. 1.64). Обычно применяются канаты из проволоки марки I, которые значительно дешевле канатов из проволо- ки марки В. С целью уменьшения поверхности, подвергающейся коррозии, желательно выбирать канаты с диаметром проволок не менее 3 мм. При определении несущей способности канатов следует учитывать, что при закреплении канатов с по- мощью заливки во втулках сплавом, имеющим темпе- ратуру плавления выше 300°, происходит отпуск стали проволок, что должно быть учтено при назначении ве- личины коэффициентов однородности каната.
V Гл.. 1. Материалы и еортаМёнты. Сортаменты, проволока, канаты 45 Канат спиральный типа Л К—О, 1X7=7 проволок (прядь 1+6). Канат должен отвечать техническим тре^ бованиям по ГОСТ 3062—55. Диаметр каната в мм Диаметр проволоки в мм ........ . Площадь сечения всех проволок в мм' . Расчетный вес 100 пог. м смазанного ка- ната в кг'¦¦-.; . Расчетное вре- менное; сопротив- ление проволоки при растяжении в кг/мм' Диаметр каната в мм. . . . . . • , Диаметр прово- локи а мм .... Площадь сечения всех проволок в ММ?: . .' . . . . . Расчетный вес 100 пог. м смазант ного каната в кг . Расчетное временное сопротивле- ние проволо- ки при растя- жении в кг/мм3 120 1зо 140 150 160 170 180 19» 200 '2Ш 220 230 240 250 260 120 130 140 150 160 1-70 180 190 200 210 220 230 240 250 260 3,6 1,2 7,91 6,77 0,66 0,22 0,266 0,23 _^_ / — — — 38 41 44 46 48 51 ,53 56 -¦ 59 61 63 3,9 1.3 9,29 7,95 873 946 1010 1080 1150 1230 1300 1380 ¦™™ — ¦ — — — ¦• — — 1020 1100 1190 1270 1360 1440 1530 1620 — - — — — ¦ — — — - Примечание/Канаты, 0,72 0,24 0,316 0,27 — ¦ — — — 46 48 52 ... 55 : 58 61 63 67 70 72 75 4,2 i:,4 10,78 9,23, 1180 1280 . 1380 1480 1580 "1680 1780 1880 — — — ' — — — / ¦ — . разры Основные размеры и расчетные характеристики 0,78 0,26 0,372 0,32 Раз — —' .-."—-. 50 54 58 61 64 68 72 74 78 82 — — 4,5 1,5 12,32 1 10,55 Ра з 1350 1470 1580 1690 1810 1920 2030 2150 — — — ¦ — — — — зное ус 0,84 0,28 0,431 0,37 0,93 0,31 0,528 0,45 1,02 0,34 0,636 0,54 1,11 0,37 0,76 0,65 1,2 0,4 0,88 0,75 р ы в н о е у сил и е каната — — — 58 62 67 70 75 79 82 86 91 • 95 — — 4.8 '1.6 14,07 12,05 — — — 72 „ 77 82 .. 87 90 92 101 107 111 115 — ¦ — 5,1 1.7 15,89 13,6 — 82 87 ¦ . 92 99 105 111 117 _j ' — 97 105 Ш 118 125 132 140 122 147 129 — — 5,4 1,8 17,78 15,22 154 — — 6 : 2 21,98 18,82 р ы в"н о е у с и л,и е к а и 1540 1670 1810 1940 ' 2070 2190 2320 2450 "'— -. — — — ¦ ¦ — — — 1740 1890 2040 2190 2330: 2480 2630 2770 — — — ' —, — — ¦ — ¦ I960" 2120 2280 2440. '2610 2770 2940 3100 — - — — — — — 2420 2620 2820. 3020 3220; 3430 3630 3840 — - — - - ~, , — плие которых указано ниже — 113 121 129 138 145 154 162 170 178 ~~* — 6,6 2,2 26,6 ¦ _ 22,77 а т а 2930 3170 3420 3670 3910 4150 4390 4650 — - ' — —, — — — жирной 1,35 0,45 1.11 0,95 в кг. -„ — 142 152' 163 173 184 193 204 . 214 ~— — 7,2 2,4 31,64; 27,09 в, кг, 3480 3780 4070 4360 4650 4940 5230 5530 — - — — — — — ЛИНИИ 1,6' 0,5 1,37 1,17 1,8 0,6 1,98 1.7 не' менее _, 164 177 189 201 - 214 226 239 252 ; : — 7,8 2,6 37,17 31,82 218 .236 .255 273 291 309 327 :. 346 364 — „ — 8,4 2,8 43,05 36,86 не менее 4100 4440 4780 5120 5460 5800 6150 6490 —. ; — • — ¦ . — — •—. ' - 4740 5140 5530 5930 6330, 6720 7120 7520 — — — — , — ,.; — ,, — .изг.бтовляютс 1,95 0,65 2,32 1,99 2,1 0,7 2,69 2,3 2,4 0,8 3,52 3,01 Т а б лица 1.56 2,7 v 0,9 4,45 3,81 3 1 5,49 4,7 3,3 1,1 6,65 ( 5,69 256 277 298 320 341 362 384 405 ¦ "—, ,,.ч — — 9 3 49,49 42,37 5450 5910' 6360 6820 7270 7730 8190 8650 ' _' — — . . —', / — [ — „ /-. я из ев 296' 322 346 371 396 420 445 470 — ' — — 9,6 3,2 56,28 48,18 6210 6720.' 7240 7760 ; — — .:— ' — . — : — ¦ - ' етлой г 388 420 453 486 518 550 582 614 — — '•"-^ 10,5 ' 3,5 67,34 57,65 7430 8050 — — ' _ -_ ¦ — —. — троволо 491 .532 573 614 655 .696 737 777 *-' —¦ '.. — 11,5 , 3,8 79,38 67,96 605 657 706 757 808 858 909 960 . — __ — ^_ — 12 4 87,99 75,33 734 795, 856 917 979 1040 1090 1 150 , — ' _. —- — 13,5 4,5 111,3 .95,2 [ 8820, . 1 9660 |,12200 9470 -1 *• — — — — —. - 10450 _L>" '._.- ¦ — — — — — - - ",':^_ '' ¦i_ ; ¦— ; — •• — — ¦ — - : KB ,.'..,'. ...
46 Раздел I. Общая часть Канат спиральный типа ТК, ниям по ГОСТ 3063—55. 1X19=19 проволок (прядь 1+6+12). Канат должен отвечать техническим требова- Т а б л а д & ЦП Основные размеры и расчетные характеристики Диаметр каната в мм . Диаметр проволоки в мм Площадь сечения всех проволок в м/С .... . . Расчетный вес 100 пог. м смазанного каната в кг 1,1 1,2 1,3 1,4 1,55 1,7 | 1,85 2 2,5 3 3,25 3,5 4 4,5 5 5,5 I 6 6.5 0,22 0,72 0,61 0,24 0,86 0,73 0,26 1,01 0,86 0,28 1,17 I 0,31 1,43 0,34 1,72 0,37 2,05 0.4 2,39 0,5 3,72 0,6 5,37 0,65 6,31 0,7 7,31 0,8 S.56 0,9 12,08 1,22 1,47 1,75 2,04 3,17 4,57 5,37 6,23 8,14 10,29 12,7 15,37 18,29 21,47 1 14.91 1.1 18,05 1,2 21,47 1.3 26,21 Разрывное усилие каната в кг, не менее Расчетное вре- менное сопротив- ление проволоки при растяжении в кг/мм* 120 130 140 150 160 170 180 .190 200 210 220 230 240 250 260 Диаметр каната в мм Диаметр проволоки Площадь сечения всех проволок в мм* Расчетный вес 100 пог. м смазанного каната в кг 103 109 116 122 129 135 142 148 123 137 138 146 154 168 165 177 154 162 168 185 193 200 135 144 153 162 171 181 190 199 208 217 157 168 178 183 200 210 220 231 242 252 7,5 1.4 29,26 24,92 1.5 33,44 28,48 192 206 218 231 244 257 270 282 295 зда~ 8 1.6 38,19 32,53 8,5 217 232 247 263 278 2S3 309 324 340 258 276 295 313 332 350 369 300 322 345 365 387 408 430 387 406 9 1.7 43,13 36,74 1.8 48,26 41,11 451 473 — 442 476 510 544 578 612 646 580 628 676 724 773 822 • 868 918 681 738 795 851 908 965 1010 1070 680 714 966 1000 10 50,82 11 2,2 72,2 61,5 12 13 2,4 85,88 73,15 2,6 100,89 85,94 789 855 921 986 1050 1110 1170 1240 1020 1110 1190 1280 1370 1450 1540 1620 1300 1410 1520 1620 1730 1840 1950 2060 1600 1730 1870 2000 2140 2270 2410 2540 1940 2100 2260 2430 2590 2750 2910 3070 2310 2510 2700 2890 3080 .3280 3470 3660 2710 2940 3160 3400 3620 3850 4070 4310 14 15 2,8 116,85 99,5 3 134,33 114.4 16 3,2 152.76 130,1 17,5 3,5 182,78 155,6 19 20 3,8 215,46 183,5 4 238,83 203,4 22,5 4,5 302,1 257,3 Разрывное усилие каната в кг, не менее Расчетное вре- менное сопротив- ление проволоки при ''растяжении в кг!мм' 180 190 200 210 220 230 240 250 260 3150 3420 3680 3940 421Q 4470 4730 5000 3600 3900 4210 4500 4810 5110 5400 5710 4120 4460 4800 5140 5490 5840 6180 6530 4650 5040 5420 5810 6210 6590 7370 5210 5640 6070 6500 6940 7380 7810 8250 6970 7510 8040 8580 9090 9630 10 200 7790 8440 9090 9720 10 350 11 000 11 650 12 300 9270 10 000 10-800 10 850 11 750 12 650 11 550 12 300 13 100 13 900 14 650 13 550 14 450 15 400 16 300 17 250 12 600 13 600 14 700 15 750 16 750 17 850 18 900 19 950 14 450 15 700 16 450 17 850 16 900 18 050 19 300 20 500 21 750 22 950 19 200 20„600 19 700 21 350 23 250 25 200 25 750 27 900 32 600 Примечание. Канаты, разрывное усилие которых указано ниже жирной линии, изготовляются из светлой проволоки.
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты , 47 Канат спиральный типа ТК, 1 Х37=±=37 проволок (прядь 1 + 6+12+18)= Канат должен отвечать техвичвокяи г.ребдааняим по ГОСТ 3064^55. Таблица 1.58 1 Основные размеры и расчетные характеристики Диаметр каната в мм Диаметр. проволоки я. мм'.. . . . . . .... . Площадь сечения: всех проволок в Але2 ... Расчетный" вес 100 "лог. м смазанного кана- ла в кг. . .'. . .-". '.. ..'. :'"'/""' .' Х : .''У. Расчетное вре- менное сопротивле- ние проволоки при растяжении в кг/мм3 120 130 140 15Q 160 170 180 190 300 210 220 230 240 250 260 1.54 1 1,68 0,22 1,41 1,19 .0,24' .1,67 1.41 1,82' 0,26 1,96 1,65 1,96 | 2,17 0,28 2,28. 1,92 0,31 2,79 2,35 2,38 0,34 3,36 2,83 2/6 0,37 4 3,37 * 0,4 4,66 3.92 3,5 0,5 7,25 6,11 4,2 4,55 4,9 5,6 6,3 7 0,6 0,65 0,7 0,8 0,9 1 10,42 12,28 14,24 18,61 23,53 29,21 8,78 10,34 11,99', 15,67 19,82,24,6 7,7 1.1 35,33 29,75 8,4 1 9,1 1,2 1,3 42 '' 49(31 35.-37 41,53 , Р а з р ы в но е у с и л и е . к а н а„т.а в кг, н е м е н е е. 191 204; 216; 228 240 252 264; 275: 287 299, 311 Диаметр каната в ММ, .1 9,8 Диаметр проволоки, [в мм. . . ... ..... Площадь сечения всех проволок в дои3 . . . . . , Расчетный вес 100 лог. л смазанного каната в ке' . . '..'."."..,:¦'. Расчетцое вре- менное сопротив- ление проволоки при растяжении в кг/мм* 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 1,4'' 57,2 48,17 : 227; ',241" 255 269 284 297 312 326 340 354 369 ¦ .10,5 ¦ .1.6. 65,37 55,06 250 265 283 300 316 333 350 366 382 399 .Г,. 291: 309 329;: "348. 368 387 -407 426 i 445. 465 ,11,5 1,6 74,63 62,85 "355 ^:;з79 403 : 427 450 474 498 522 546 570 "12'' .'¦ '.'¦1,7\ 84,26 70,96 3?9 428: 457 485 514 542 571 600 628 да."':' 1.8 94,27 79,39 476 ,510 544 578 612 646 680 714 "1™ 14 2 116,5 98,1 554 594 633 673: 713 752 792 831 871 , 800- . 863 924 986 1045 1100 1160 1230 15,5 2,2 140,96 П8,7 1060 1150 1240 1330 1420 1510 1590 1680 1770 17 . 11250 1350 1450 1560 1660 1716 1870 1980 .— 18,5: 1440 1570 1690 ,1810 1930 2050 2170 2290 ;• -.. 20 •'. 1890 2040 2210 2370. 2520 2680 ' 2840 3000 ' - 21 2390 2590 2790 , 2990 3190 3400 3590 3800 ¦ -^ ¦ 2970 3220 3460 •3720 3970 4210 4460 4710 ^_ '„. 22,5 1 24,i 3600 3900 4190 4500 4800 5100 ,5390; 5700 — ' 27 4280 4640 4990 5350 5710 '6060 6420 6780 - 28 2,4 2,6 2,8 3 3.2 3,5- 3,8' 4 167,63 196,88 228,01 262,07 298,99 356,5 420,19 465,72 141,1' 165,8 192 220,7 251,8 300,2 353,8 392,2 .'5020, 5440 5860 6280 ,6700 ' 7120 7530 ~ 7950 31,5 4,5 589,01 496 , Разрывное усилие каната в кг, не менее 5830 6310 6800 7290 7770 8260 8710 9220 6660 7210 7770 8330 8880 943С 998С 10 50С , 7600 8240 8840: 9470 10 100 10 750 11 350 12 000 ;:8580 . 9300 9980 10 700 11 400 12 150 12 850 13,600 ,9600 0 400 1 150 1 950 2 750 3 600 4 400 5 200 11 850 12 800 13850 14 800 15 800 16 800 17 800 18 750 14 350. 15 550 16 700, 1 17 900 j 19 150 20 300 21 500 22 700 17 050 18 450 19900 21 300 22 500 24 100 25 600 27 050 20 050 21 700 23 400 25 0&М 26 750 28 350 30 050 31 750 23200 25 150 27 100 29 05Q 30 950 32 §50 34 850 36 800 I 1 26 650 30 350 28 900132 850 31 150 33 400 35 600 37 850 40 050 42 250 35 40U' 37 950 36 300 39350 42 800 46 400 47 450 51 400 60 050 Примечание. Канаты, разрывное усилие которых указано ниже жирной линии, изготовляются из светлой проволоки.
48 Раздел I. Общая часть Канат спиральный типа ТК, 1X61=61 проволока прядь 14-64-124-184-24). Канат должен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 3065—55. Основные размеры и расчетные характеристики Та блиц а 1,59 Диаметр каната в мм . . . Диаметр проволоки в мм . ПлощадЬ сечения всех проволок в мм? ..... Расчетный вес 100 пое. м смазанного каната в кг 1,98 0,22 2,32 1.95. 2,16 0,24 2,76 2,32 2,34 0,26 3,24 2,72 2,52 2,79 0,28 3,76 3,16 0,31 4,6 3,87 3,06 0,34 5,54 4,66 3,33 0,37 6,59 5,54' 3,6 D.4 7,69 5,47 4,5 0,5 11,96 10,06 5,4 0,6 17,26 ' 14,51 6,3 0,7 23,48 19,74 7,2 0,8 30,68 25,8 8,1 0,9 38,8 32,62 9 ¦'•*¦¦'¦ ; 48', 05' 40,4 9,9 1,1 58,13 48,88 И .1,2: 69,12 58,12 12 1,3 81,16 68,24' 13 1,4 94,16; 79,17 ¦¦ 1 Ра з р ы вное- усилие к а н а т а в кг, не менее ' Расчётное вре- менное сопротив- ление проволоки при растяжении в кг/мм* 1 ¦" ¦:.... 120,1 — | — | — 130 140 150- 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 Диаметр каната в мм . . Диаметр проволоки в мм Площадь сечения всех проволок в мм? ... , . Расчетный вес 100 лог. м смазанного каната в кг • '¦¦¦ Расчетное вре- менное сопротив- ление проволоки при растяжении в кг/мм' У ' 120 130 140 \ 150 160 170 180 190 ,200 210 220 230 240 250 260 — —' — ¦ 304 323 342 361 380 395 418 438 450 476 494 , — ¦„ — — 362 384 407 429 452 476 498 521 543 566 589 13,5 1,5 107,61 90,48' ¦-.— — 390 424 451 478 504 531 558 584 610 638 — — 14,5 1,6 , 122,87 103,3 .... Р 10 550 - 11 400 12 300 13 200- .14 100 14 950 15 850, ;16 700 ;¦' — _ ' — . — ; ' ¦- ; 12 050 13 050 14 100 15 050 16 100 17 050 18 100 19 100 ;— :' """— - ; — - ;; Примечание: Канаты, разрывное у . —"' —:'¦ ; — 462 494 .524 554 585 617 646 678 708 740 — — '—: ,— — 565 603 641 679 716 .754 792 830 867 905 — — 15,5 ' 1,7 , 138,75 116,6 , — - 635 681 726 772 817 862 908 954 У90 — — — 16,5 1.8 155,23 130,5 — — ' 768 823 877 932 987 1040 1090 1150 1200 — — — ш 2 191,86 161,3 — — , 883 946 1008 1070 ИЗО 1190 1260 1320 1380 — — —; _ , 1270 1370 1470 1570 1670 1760 1860 1960 — — - 1690 1830 1970 -2120 2260 2400 2550 2690 2820 — — - 20 ; j 22 ¦ 2,2 232,16 195,2 2,4 276,11 232,1 2310 2500 2690 .2880 3070 ,3270 3460 ,3650 - — —, ' -'¦ .23,5' 2.6 •324,32 272,6 3020 32/0 3520 3770 4020 4270 ,4530 4780 .,'¦ -' — , — - 25,5 • 2,8 ,375,61 315,8 3810 4130 4450 4770 5080 5400, 5720 6040 ..-¦¦ v —:' — , -v 27.. / з L 431,75 363 4720 5110 5510 59.0Q 6290 6690 7080 7480 ¦ '.•- —- — - '28,5 3,2 490v95 412,7 5710 6190 6С60 7150 7620 8100 8560 9020 - — ,rir: ' ~ , 31,5 : 3^5 587,38 493,8 6790 7360 7920 8480 9060 9630 10 200 10 700 -- ¦ — — - ,34,5 ' 3,8 692,35 582,1 7970 8650 9300 9960 10 600 11 200 11 У50 12 600 — ¦ ':. — - 36 4 767,4 645,2 9220 10 000 10 750 11 550 12 300 13 100 13 850 14 600 ¦— —, - 40,5 ,4,5 970.62 816,1 а зр ы в н о е у с и ли е : к а н а т а в кг, не менее 13 650 14 750 15 900 17 050 18 200 19 300 20 450 21 600 —, ¦" — ¦' - ,;¦' '' —' -;; 15 250 16 -500 17 750 19 050 20 300 21 600 22 800 24.100 — — ¦ :" .- - ¦ — - 18 800 20 400 22 000 23 500 25 100 26 700 28 200 29 850 — '¦•-¦¦ - — т-.. 22 800 24 700 26 650 28 500 30 450 32 300 . 34 200 36 150 .— ,— i- — - ; 27 100 29 350 31 600 33 900 36 200 38 450 40 750 43 000 ' —' _ ¦' - ' — ; - ' 31 850 34,550 37.200 39 850 42.500 45 150 47 800 50 500 ¦'¦¦''—: ' — ' - — , - 36 900 40 000 43 050 46 100 ,49 200 52 350 55 400 58 500 — — — . • — : - 42 450 46 000 49 500 53 050 56 600 60,100 63700 67 200 ' — •¦ - ., — -^ 48 250 52 300 56 300 60 350 ' - .;; — s. — ¦У'- — ¦ - 57 7с0 62 600 -- Г-'.-1 ; ^_ '.'¦^•: : 'а' ; . -¦ 68 100 73 800 — , : — _ — — - 75 400 81 750 ¦''''.— ' ' —. ' '—г ' — — ' - У5 100 — ' - — . ¦ — -' " —" .'— — — — "- силие которых указано ниже жирной линии, .изготовляется из светлой проволоки,
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 49 Канат (трос) типа ТК, 7X19=133 проволоки с металлическим сердечником (йрядь 1+6+ДЙ)./Канат дол- жен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 3067—55. 4 Т а б л и ц а 1,60 Основные размеры и расчетные характеристики Диаметр каната в мм , 3,3 3,6 3,9 4,2 4,65 5,1 5,55 7,5. 8,25 9 9,75 10,5 12 13,5 15 Диаметр проволоки в мм . Площадь сечения всех проволок в мм? . . . . . Расчетный вес 100 лог. м смазанного каната в кг . 0,2 4,18 3,7 0,22 5,05 4,47 0,24 6,01 5,32 0,26 7,06 6,26 0,28 8,19 7,26 0,31 10,04 8,9 0,34 12,08 10,7 0,37 14,86 12,72 0,4 16,76 14,85 0,5 26,07 23,1 0,55 31,97 28,33 0,6 37,64 33,35 0,65 44,53 39,45 ,0,7 51,2 45,36 '0,8 66,9 59,27 0,9 84,59 74.95 .1 104,4 92,5; Разрывное усилие каната в кг, не менее •Расчетное вре- менное сопротив- ление проволоки при растяжении в кг1ммг 568 604 639 675 710 745 220 781' 230 817 240 v 250 260 687' 729 772 816 858 901 943 818 868 919 970 1020 1070 1120 1170 852 923 1020 1070 1100 1220 1270 .1320 - , 900 960 1020 1080 ИЗО 1190 1250 1310 1370 ~ 1030 1110 1180 1250 1310 1380 1460 1530 1590 1270 1360 1440 1530 1610 1700 1780 1870 1950 1430 1660 2040 1430 1530 1640 1740 1840 1940 2040 2150 2250 1700 1820 1940 2070 2190 2310 1980 2130 2270 2410 2550 2700 2430 2840 2550 2990 2780 3120 2870 3100 3320 3540 3760 3980 4200 4420 3530 3805 4075 4345 462Q 4890 5160 3830 4150 4470 4790 5110' 543(i 5750 6070 5435 6390 4540 4920 5295 5675 6055 6435 6810 7190 5210 5650 6080 6520 6960 7390 7820 8260 61810 7 380 ,7 950 8 500 9 090 9 640 10 200 10 750 8 620 9-360 10 000 10 750 11 450 12 150' 12 900 13 600 10 600 11 500 12 400" 13 300 14 150 15 000 15 900 16 800 Диаметр каната в мм . . ..... . ;'. 1.6,5 18 19,5 21 22,5 24 25,5 27 ,30' 33 36 39 42 45 48 52,5 57 60 Диаметр прово- локи в мм. .".¦¦• . Площадь сече- йия всех проволок в мм? ....... Расчетный вес 106 лог. м сма- занного каната в кг ... ... .¦¦:.¦ '.. 1.1 126,35 111.9 1, 150,29 133,1 1, 176,49 156,3 1.4 204,82 181,4 1,5 234,08 \' 207,4 1,6 267,33 236,8 1,7 301,91 267,5 1,8 337,82 299,3 2 417,62 370 2,2 505,4 447,7 2,4 601,16 532,6 2,6 706,23 625,7 2,8 817,95 724,7 3 940,31 833,1 3,2 1069,32 947,4 '3,5 1279,46 1133,6 3,8 1508,22 1336,3 4 ; 1671,81 1481,2 Р а з р.ы в н о.е, у си ли е к а на т а в ' кг, не пенсе Расчетное временное сопротивление проволоки при растяже- нии в Ы/мм? 120 130 140 150 160 .170 180 *190 12 850 13 900 15 000 16 100 17 150 18 200 19 300 20 400 15 300 16 550 17 850 19 100 20 400 21 650 22 950 24 250 17 950 19 450 20 950 22 450 23 950 25 500 26 950 28 450 850 600 350 050 800 550 300 050 23 800 25 800 27 800 29 800 31 800 30 750 33 300 35 900 38 450 41-050 34 400 37 300 40 150 43 050 45 900 42 550 46 100 49 650 53 200 33.750 35 750 37 /60 43 600 46 150 48 700 200 210 220 230 240 250 260 Прим е ч а ни е. Канаты, разрывное усилие которых указано ниже жирной линии, Изготовляются из светлой проволоки. 48 ,750 51 650 54 500 51 500 55 800 60 100 56 750 60 300 63 850 67 400 61 250 66 400 71 500 14 400 68 700 73 ОО0 77 300 81 600 76 OUU 81 700 86 70U 91 800 96 900 71 950 78 000 84 000 83 4U0 95 600 90 100. 103 500 89 650 95 600 102 000 107 500 113 500 I09 01IO 118 ООН ' 97 3U0 104 000 110 500 118000 124 500 131 500 Ml 500 119500 127 500 135 500 143 500 151 500 127 000 136 000 134 501 141000 153 500 166 000 64 500 178 000
50 раздел I. Общая часть Канат (трос) типа ТК, 7X37=259 проволок с,металлическим сердечником (прядь 1+6-Ь'12ф18}. Юани» аолжен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 3068—55. .¦"'¦;'.¦ ¦¦¦'¦ '"¦' Основные размеры и расчетные характеристики Таблица \J5\ Диаметр каната• в, ММ . . .... . 4,62 0,22 9,84 8,63 5,04 0;24 11,71 10,27 5,46 0,26 13,75 12,06 5,88 0,28 15,95 13,99 6,51 0,31 19,55 17,14 7,14 0,34 23,52 20,63 7,77 0,37 27,97 24,53 8,4 , 0*4 32,63 28,61 10,5 0,5 ; 50,76 44,51 13 0,6 73,3 64,28 15 0,7 99,78 87,5 17 0,8 130,28 114,2 19 ,0,9 164,72 144,4 21 1 •¦¦" 204,46 179,3 23,5 1,1 247,31 216,8 ; 25,5 .•¦1Лл 294,04 257,8 Диаметр прово- локи в мм . , • . Площадь сечения всех проволок в мм? * Расчетный вес 100 пое. м смазан- ного каната в кг . I-3 345,17 302,7 Р а з р ы в н о е у с и л и е к а н а т а в кг, не м е н е е Расчетное временное сопротивление проволоки при растяже- нии в^кг/мм* 120 130 140 150 160 170, 180 190 200 210 220 230 ,1280 1360 1450 1520 1600 1680 1770 1850 1530 ,1630 1720 .1820 1910 2000 2100 2200 240 250 260 1930 2010 2080 2300 2390 2490 1680 1800 1910 2020 2140 2250 2360 2470 2590 1960 2090 2220 2350 2480 2610 2740 2870, 3000 2700 Диаметр каната в мм 3130 29,5 31,5 34 2400 2550 2720 2870 3040 3200. 3360 3520 3680 '2690 2880 3080 3260 : з4бо: 3650 3850 4040 3840 4230 3200 3430 3660 3890 4120 4350 4580 3730 4010 4280 4540 4810 5080 5340 4810 5040 561° 5870 5400 5820 6240 6650 7060 7480 7900 8320 36 38 7 200 7 800 8,400 3970 9 590 10 200 10 750 11 350 12 000 42 46,5 9 790 10 600 11 400 12 250 13 050 13 850 14 700 15 450 12 750 13 850 14 900 15 950 17 050 18 100 19 200 20 250 16 150 17 500 18 900 20 250 21 600 22 950 24 300 25 600 20 050 21 750 23 450 25 100 26 800 28 450 30 150 31 800 24 300 26 350 28 350 30 350 32 400 34 400 36 450 38 450 50,5 г 55 28 900 31 300 33 700 36 150 38 500 40 950 43 350 45 750 33 900 36 750 39 600 42 400 45 250 48 050' 67,5 50 S0O 53 750 73,5 Диаметр проволоки в мм Площадь сечения всех проволок в мм* . ... . . Расчетный вес 100 пог. м смазанного каната в кг. . 1,4 400.4 351,1 1,5 457,69 401,3 1,6 522,41 458,1 1,7 589,82 517,2 ; -.¦;¦ 1.8 659,81 578,6 2 815,61 715,2 2,2 990,65 868,7: 2,4 1173,34 / '¦¦ 1028,9 2,6 1378,16 1208,5 2,8 1596 1399,6 3 1834,49 1608,7 3,2 '¦ ¦ i 2085,86 1829,1 3,5 2491,87 2185,2 Р аз рыв но е у с и ли е к а на т а в кг,, не менее Расчетное вре- менное сопротив- ление проволоки при, растяжении в ке[мм' . ¦' 120 130 140 150 160 170 39 350 42 650 45 950 49 200 52 500 55 800 59 050 62.350 45 000 48 700 52 500 56 250 60 000 51 350 55 650 59 900 64 200 68 500 58 000 62 850 67 650 72 500 77 350 63 750 67 500 71 250 ,72 800 77 050 81 350 82 000 86 900 91800 64 900 70 300 75 700 ¦ Ч- 81 100 86 500 91 800 97 150 102 500 180 190 200 210 220 230 240 250 260 П р имечание. Канаты, разрывное усилие которых указано ниже жирной линии, изготовляются из светлой проволоки. 80 200 86 900 93 450 100 000 106 500 113 500 120 000 126 500 97 150 105 000 113 500 115000 125 000 134:000 121 500 129 500 137 500 145 500 154 000 144 000 153 500 163 000 173 000 182 000 135 000 146 500 157 500 169 000 180 500 191 500 203 000 214 000 157 000 169 500 182 500 195 000 209 000 222 000 235 000 248 000 180 000 195-000 205 000 222 000 210 000 225 500 240 500 255 500 270 Б00 285 500 ,239 000 256 500 273 500 290 500 307 500 325 000
\,/ Гл. 1. Материалы и сортаменты. Сортаменты, проволока, канаты 51 Канат спиральный закрытый с одним слоем зетообразной пооволоки. Канат должен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 30Э0—55. / Таблица 1,62 Основные размеры и расчетные характеристики Диаметр каната в мм 30,5 32 34 35.5 Размер и количество проволок круглых диаметр в мм 4,1 4,4 3,4 3,6 количест- во штук 19 19 37 37 фасонных высота в мм 5 5 5 5 количест- во штук 19 . 20 21 22 Всего штук 38 39 58 59 Площадь сечения всех проволок каната в мм' 596 . 660 730 796 Вес 100 пог. м каната в кг 500 ' 560 630 700 Расчетное временное'сопротивление при растяжении t в кг/'см3 100 | 110 | 120 Суммарное разрывное усилие "все х проволок каната в кг, не менее 59 600 66 000 73 000 79 600 65 500 72 500 80 000 87 600 71 500 79 000 87 500 95 500 Канат спиральный закрытый с одним слоем клиновидной и одним слоем зетообразной проволоки, Ка- *ат должен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 7675—55. Таблица L63 Основные размеры и расчетные характеристики I 1 Диа- метр каната г .им 38,3 40,5 42,5 45 47 5! Размер и количество проволок круглых диаметр в мм 3,3 3,7 4,1 4,6 3,55 4,1 коли- чество штук 19 19 19 19 37 37 клиновидных высота в мм 5 5 5 5 5 5 коли- чество штук 17 18 19 20 22 24 зетообразиых высота в мм 6 6 6 6 6 6 коли- чество штук 18 19 20 21 22 24 всего штук 54 56 58 60 81 85 Площадь сечения всех проволок в канате в мм? 1000 1118 1210 1356 1460- 1725 Вес 100 пог. м каната в кг 855 950 1030 1150 1250 1450 Расчетное временное сопротивление проволоки при растяжении в кг\мм* НО 120 130 140 Суммарное разрывное усилие всех проволок каната в кг, не менее ПО 000 122 900 133 000 150 000 161 000 190 000 120 000 134 100 145 000 162 000 175 000 207 000 130 000 145 300 . 157 300 176 200 189 800 224 200 140 000 156 500 169 400 189 800 204 400 241 БОО Канат спиральный закрытый с двумя слоями клиновидной и одним слоем ¦ват должен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 7676—55. зетообразной проволоки. Ка- Таблица 1.64 Диа- метр каната в мм 60 52 54 55 60 65 70 ? Основные размеры и расчетные характеристики Размер и количество проволок круглых диаметр в мм 3.6 4 4.4 3.4 4.1 3.7 4,3 коли- чество штук 19 19 19 37 37 61 61 клиновидных 1-го высота в мм 5 5 5 4,5 4,5 4,5 4,5 моя коли- чество штук 18 19 20 21 24 26 30 2-го слоя высота в мм 5 5 5 5 5. 5 5 коли- чество штук 24 26 27 27 30 33 33 зето высота в мм 6 6 ¦ 6 6 6 6 6 збразных количество штук 24 25 26 26 28 30 37 всего штук 85 .89 92 111 119 150 161 Площадь сечения всех проволок в канате в мм? 1790 1960 2064 2075 2390 2850 3292 Вес 100 пог. м каната в кг 1495 1635 1730 1770 1980 2370 2720 Расчетное временное сопротивление прово- . локи при растяжении в кг/мм* ПО | 120 суммарное разрывное усилие всех проволок в кг, не менее 196 900 215 600 228 000 228 250 . 263 000 313 000 362 000 214 800 235 200 248 000 249 000 287 000 342 000 395 000
52 Раздел I. Общая часть Канаты (тросы) типа ТК, 7X61=427 проволок с металлическим сердечником (прядь 1 + 6+12+18+24). Канат должен отвечать техническим требованиям по ГОСТ 7680—55. '¦'•'¦'¦. Таблица 1.6 Диаметр ка- ната в мм . Диаметр про- волоки в Мм Площадь се- чения всех проволок в MM' t ¦ . . Расчетный вес 100 пог. м смазанного каната в кг ¦/;¦ ., ¦¦¦ Расчетное времен- ное соп- ротивле- ние про- волоки при рас- тяжении в KSlMM1 П р и 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210* 220 230 240 250 260 м е 11 ,0.4 53,6 47,2 1 13,5 0,5 83,7 73,43 /16,5 0,6 120,84 106 19 0,7 164,39 144-2 Основные размеры и расчетные характеристики 22 0,8 214,78 188,4 24,5 0,9 271,57 238,3 27 1 336,34 295,1 30 Ы 406,91 357 ';, .32,5 1,2 483,88 424,6 35,5 1,3 568,11 498,5 38 1,4 659,12 578,3 .: 40,5 1,5 753,27 660,9 43,5 1,6 860,09 754,6 ' 46 1.7 971.18 852,1 49 .1.8 1086,61 953,3 ) 54 \ 60 2 1343,02 1178,3 2,2 1625,05 1425,8 65 2.4 1932,7 1695,7 Разрывное у с и л и е к а н а т а в кг, н е менее 5920 6350 6770 7190 7610 8040 8460 8880 9310 i а н 8 570 9 240 9 910 10 500 11 200 11 850 12 550 13 ISO и е. К 11 450 12 400 13 350 14 250 15 200 16 150 17 150 18 100 19 050 шаты, 15 550 16 850 18 150 19 450 20 750 22 000 23 300 24 600 разры 20 300 22 000 23 700 25 400 27 100 28 800 30 500 32 200 зное у 25 700 27 850 30 000 32 150 34 300 36 450 38 550 40 700 :илие 31 850 34 500 37 150 39 850 42 500 45 100 47 750 50 450 которы 38 550 41 750 44 950 48 150 51 400 54 600 57 800 61 050 х указ 45 85С 49 650 53 45i 57 300 61 100 54 950 68 750 72г600 ано ни 53 800 58 300 >2 800 67 300 71 750 76 250 80 55U 34 950 же жи 62 400 67 650 72 850 78 050 82 950 88 450 93-600 98 750 рной J 71 350, 77 300 82 950 88 850 95 160 81 „350 87 650 94 800 101 500 108 500 92 000 99 500 107 000 114 500 122 000 101000 115 000 130 000 107 000 122 000 137500 112 500 128 500 145 500 шнии,. изготовляются из 102 500 111 000 120 000 128 000 137.000 145 500 154 000 162 500 светлой 127 000 137 500 148 500 158 501 169 000 180 000 190 500 201 000 проволок 154 000 166 500 179 500 192 000 205 000 218 000 231 000 243 .500 и. 182500 198 000 213 500 228 500 244 000 259 500 274 500 289 500 13 Статические характеристики составных сечений Указания по определению статических характери- стик составных сечений. Момент инерции вертикаль- ного листа относительно оси, проходящей через его центр тяжести, определяется по табл. 1.66, в которой '•даны значения момента инерции 1ХХ в си4 для листов^ толщиной 1 см. и высотой от 60 до 599 см. Для верти- кальных листов иной толщины необходимо умножить табличное значение момента инерции 1 хх на толщину листа, выраженную в см. Для определения моментов инерции вертикальных листов, высота которых превышает 599 еж, необходимо найти по табл. 1',66 значение момента инерции для вер"- ;,тикального листа высотой в десять раз менее заданной и увеличить его в тысячу раз. Момент инерции двух симметричных поясов (из листа) относительно оси, проходящей через их общий центр тяжести, определяется по табл. 1.67, в которой даны значения момента инерции J Хх в см* для двух поясов площадью 1 еж2 каждый при расстоянии между центрами тяжести от 60 до 599 см. Для поясов иной площади необходимо умножить табличное значение мо- мента инерции 1 хх на площадь сечения одного пояса, выраженную в еж2. ,' При. расстоянии между центрами тяжести поясов, превышающем.599. еж, необходимо найти по табл. 1.67 значение момента инерции при расстоянии между цент- рами тяжести, в десять раз меньше заданного и, увели-, чить его в сто раз*. Момент инерции симметричных поясов из двух уголков каждый определяется по формуле Jxx==AJx + 2Fku Г\Де 47*— момент инерции четырех уголков отнода тельно собственной оси, принимаемый по ... табл. 1,68 и 1.69; : 2F —-. площадь сечения Двух уголков, принимае- мая по табл. 1.68 и 1.69; ki — коэффициент, численно равный моменту 1 .инерции двух единичных площадей 1 хх и ¦,-. - определяемый: по табл.- 1.67 для высоты hy=(h^-2za). Здесь А — расстояние между наружными полкам^ поясных'.уголков; 2 г0 — удвоенное расстояние от наружной гра- ни полки поясного уголка до его центра тяжести, принимаемое по табл. 1.68 и 1.69. Для неравнобоких уголков это расстояние обозначается в зависимости от полки череэ Х0 И уй. .':'¦; * Момент инерции пояса относительно его собственной оси в табл. 1.67 не учтен. ,* „.;.,,. ,
sggsg , &*& ш :: IIS- СЛСЛСПСЛСЛ 8ft|gBB 11111 86886- ,11111 a- a ro i ¦ ¦ о '' "' ¦:' to .. CO . '**.' СЛ ' OJ -*a . 00 со f тэ о 5 a I ¦ » 1 я 3 S П> H a s ю в 3 о ?8 }a в >< - ¦ 8 О в* •e я »& 3 О »s- В II "О p ! §§§§ §Ii§g siiii §§'§§§lllsl Iliss §1111 sligs lissi sills ssssa ¦v) СП СП 4a- CO CO to >— >— О CO CO CO GO -J-^] Qi'-Oi Сп СП 4a. 4a. 4a- Co CO CO ю tO W ЮЮымн >— >— i-* •-Ю^О OOf-iUSO ^OOMO)*- OiOO)i-N COcOCntOCO СП tO CO ^4 4». ЮООЭф*. CO »— О CO -J mUIWW OitOO"—СЛ >—О»— СЛ >— ВД CD tO v) 4». CO J*. *-J (o 00 -^J -J CD CO CO СЛ CO tO 4*-СП ОСЛ — ООЧ 4* CD to 4a. 4*-tOC»^ 4». СП 4a. СП »—•— CO 00 СП 4*- CO CO CO to — GO. ЮOlAO^Э OtOC004a-tOtOCO^J — CO CO CO -s| C> 4* CO to Nh- COCO 00-JCft 4* CO CO <1»— CO CO CO -^ СП 4»- CO tO -J i-* CD CO W \ K1 Г,"\ ГТ1 J} СЛ 4=. 4*. CO tO tO »— >— >— ПМСОО*- COtO CO 4>- >— П — СПСО"— — 00 CO 4a. О oocn*-to . WOtOOO"-' - - - » CO CO W СП СП k CO СЛ en oo. CO SCO rllfS в*.*» esses ssssg Hill Ulli lllll lllil ililss asfefi's? ййо;?= -CO —tO CO CO 4a." COtO StO CO СП —cotOCn.4a.ji,c04*.Cn COCO i— CO -vJOSCn СЛ СП CO СЛ tO 4a^ CO -J CO — СП S cOCOCOCOCOCbStOOOcO <OW tOOiif'CON и- 4* CO S . СЛ CO CO to- ill! Illli OCOCOCOCO СЛ CD CO S tO 4a. to CO CO — ssencnen слсл4^ CO — S tO CO (DCDh- COtO _ . . , COCOCOtOtO iOtO'-'ь-н- .. О СП tO CO СП CO О -J СП Ю О CO СП 4*- i—• — *¦ CO СП CO CO J4a. CO CO CO S CO S CD * со о to en со со cd en >—•. oo-Cfi дол- СОООСЛ tO OS GO S CO 4* -КЭ 4*- — tO S СП СП COW -4 COCOCncOC0 4a.COCOtOO Cn 4*- COCO CO OS"-;©'-*»' en u^to 4*. 4a. to оо;!-'^-*^ S^^P1- 4^.00 4*- CO tO CO -J CO СП *.(OW01<0 . SNWCOtO СП СП СП Ю CO CO CO CO CO *S O) -s]Cncn4v AMMi-w OCOCOCOCO SSCOCOCn СЛ СП 4=* 4a-CO cococototo ю to •— •— >-- - . - CO СЛ-ОЭСО OCOOXDtO СП (O CO CO tO. ->3tO -^ICO'CO 4=-OOlCOCO O)WO00O< ЫООО СПСЛ СО^-оиЭСО СТ)СЛСЛ4чС0 -^^--J"^ CD 4а.*— tOOl О CO СС— -^1 4s-^-010-sl СЛСЛСОЮСО 0101ЧОСЛ t— CO 00 CO—• *.(ООЧОО CD CO ь-СО СП CD СП 4»- СОЮ ЧЙ*0>- tOT-00*—О СЛСЛ tOCOi— СП4а.СЛЧ.О 4=-СО "-4а. СП СЛ tO W СО СЛ СО СГ) СО СП СЛ СО СЛ 4>- 4а- СЛ --4 СО СЭ"»— О 00 СО С3> СП о ^- ^ ~<l tO О сосо'^)'1-* -чсоьэсо4». сосососп cntototoV to'tococb oscctoto^. to»— oooico cnVi"^-I-co — MUJI—UJ U] Ш Ul » i& ____„_ ¦>— CO.CO -J' ¦<¦ -Ч!СЛСЛ4ь- rfiCOtO'— >u ot -^J CD •— rfs--o> CO CO СПСОСЛСЛ CD i— CO CO i—' ii||| §§gS§ §§^йё Э^ 5B=B5 11111 К CnCOCDO СОСЛСОСОСТ> ;00О)СО4а-4=- ~ 0О4а-»ОЮСО 4=.OiOOCOCD CDtO 4*. 4а. CD СОСЯ CO CO 4а. CO 4*. =ч,а>р 83585-^SBSiS ||isS,.S868S. -^i—CO-^CO CO CO CD 4i-CO tO W COM CO 05СП—J'OJOl *Ь- ^ ¦— toco -^loito. •^ toco-^1 CO .CO i— CO СП 4». CD Oi to CO СЛ .5 о S'- a. в ¦o •в s. s I ^ia>cncn ^^-coto^э^— о о со со со >j^jooicn ел сп 4*. 4а. «а. м»о)Юю юмь.^м *-^м СПСиСОО ЬЭ'4*. -^J О СО S»- СЛ CD СО СОСОСОСОСО СЛ i— *J СО О ^ 4а->— СО О) СО i— (Dv)Ol COtOOCOCO-^СПСЛ 4=- СО СО tO Ю *— •— СП-СО 4*-'СО'¦ 4а.С0С»СЛСО СО О О СО —J 4а. 4а. СЛ CD СЛ СО СО СЛ CD Ol Ю Ю СО О)-О СП СО N3 СО СЛ СО N3 00 4^ to ¦— ¦—СО 4*. W >—СЛ О СП tO СО ¦<! СЛ СО Ю COCOtOO СПСООСОЮ tO-^->JOCO COCOCO-JCn СЛСЛСЛ4а.Ю . СО «— Ю О 4»- 4а. СО СО СО О *- СЛ >— CD СО -J -^ -Л CTJ 4а- О 4а- СЛ Ю О) ОУ^— •— СЛ to ^]4а.4а.Ю. »—CDCDCTJC COCO СО -a -^1 4а. 4а. —' •— СО СО СИ СП СО tO CD CD W W 4a.4i'—•—CO COCnCntOtO COCOCjOJCO MOO^JS . 4a. 4a, 1-* ¦—. CO СОН- COMrfa.-. tOCnCOCT>4a. СПЛ-ОСЛОО . CO CO -rA<JiUt ж 4*.COtOtO>— 00(0 00 00 .v)n)Oi Oi СЛ СОСЛ0Он-4а. ¦О'-'СТСО*. CDCOCD4a.CD . tO OlCorjO 4»^~ CO СП СП CO CO О CD О 4a-CO со 4=- to. w со . encocn^to -i— СОСПЮСО 4a.tOtO*— СОСОСПО ЬЭ ^J CO СЛ CO . .СЛ COJa-ЬЭ CO.cOOCON GOC0>— to СП -vj tO СЛ -^4 V' W »+* v-w iw и* iw UJ w ^DtOCOCЛCO CO О СЛ i— CO . 0Э^]СП4а-'-* CO to to •— •— "OlOOJW co-<icncoto fH rn m d-^i rt^ fiTfiS .т-* en ^-Ol CO CD 00 °5ЧЭсОСЛО _ - - - - jfe-jfe1?^^ cocooi-ao -tosiooico CO Oi 4a. to CO ~g 4a. H- ^д , СП tO О CO СЛ «a «— сосл»— со ID№ »P- rti ISJ уз.!-— CO*— CO СП 4a. tO CO о и в s 3 о- >jo>rocn ¦s]C0O'« СОСЛОСО. i—СЛСОСЭ 4a. CO Ю tO*— О О CD CO CO •^¦^JCTJCnC» 4s.cncO^-Cn ОЭЮОО*. C04a.CD4a.0- OCOOCD*— 0>COt04a.CO Cn4a.CnOOja- О004а,СПСЛ OOOi*.S C0fO4*-^4tO СЛ СЛ 4a-4a-4a. COCOCOtOtO tOtO>—>—¦— СП tO CO 4>. >— --—J 4a.»— CO CTJ 4=. »— CO ~4 СЛ i— »— CO CT) >— CD 00 CO »— СЛ *— CO 05S03 CO 4a- О СЛ CO *— »—CO CO 4a- »— CO CO »— СП 4a. tO >— CD CO —1СПСЛ4*.СО CO Ю tO »— >— »— »— сл о —j-ot cocoj^cnco to СП »— SCO ОМСП CO to 4i- СЛ CO 4a- ¦—¦ СО">Д4а-Ю00 t04a.4a-OC0 tO CT> 4*. GO ?П COtOC04a. VatOCn^oVl COCOi—tOCO'' ¦^JP4^COCn tOtOi—M'tO 01C04»-COOi Tolo^COtOtO СЛСОСО-qcn »—t—сОь-Т— V^JtoVlV OO00OO ¦ ¦ ' СПСОСП1—COtOCOb-COSCO(ln^JJa.rn 1111 '4a.COtOtO»— OOCDCOCO Co-<I-4JOiO) 4a->JCOtOCn CDtOCni— СЛ О^ССЯО Sh-vIOOO tOCOC004a- 0(000300 CO CO en cr> to . 4*. to *.»—¦>— СЛ to to CO en 4^cOM4s.01 -^ЮСЛЬЭСО СОСОСОСПЮ СЛ СЛ 4a. 4a-4a- CO CO CO tO tO N3 tO >-"-' >— CntOCOCni— COCntOCOCn 4a-tOCO*JCn 01СЛСПОСЛ tO>—•—4a.S COOCOCDO (OWSOW COtO-^lOCD 4а.СЛ004а. CO СП CO CPCO-^J4i.f— >— 4a.MCO 4a-tO>-*eDCO *^СПСЛ4а.СО COtotO'-'*— >— СО-^ЬЭСОСП 4».^а.СЛСПсО Ю^н-ЧОО o¦<lcлco^э *—к—co^JCO CDCnCOCOCn COOCD4a.cn 4а.СОСПсОСП bssggi SstsaS SSS28 ¦gsas I— 4^s lllil lOCOtrco CO-J-vJCnOi _>-co-g>—сп ослосл»— СО СЛ 4a. СЛ CO СП 4a. СП S CO еггг am вк* Sffia SSSK !«ifi >P" tO — О CO -^СПСЛ 4a. 4a. CO Ю Ю •—I— !-• 4a.COCOO»>J OJCTCnvlO CO ~q to-J it». О CO СЛ 4*. Ю Ч01МОСЛ о en to StO 4а.СЛСОСОО MODO>->J COOT^J*^ltO -^-^CDCOtO CO Ci CO CO 4*. VCOOS'OOU СЛ" CD ^4tO»—4a.CO -n!CT> COCO ЮСЛф-СО^ J. . , . -СО>]-^1СП ? I '3 с та а Тз в в к в СЛ
54 Раздел II Общая часть Йп в мм по : 120 130 140 150 160 170 180 190 200 ' 210 220 230 240 250 260 270 280 290 зоо : , * 310 320 330 340 350 360 370 380 390 V 400 410 420, 430 440 460 470; 480 490 :'¦'-.' боо ею 520 530 540 ;¦:.: 5Б0д ' , 560 570 , 580 590 0 60,5 ' 72 84,5 • 98 112,5 128 . Н4,5 162 180,5 '.[2оо m .'220,5.', 242 ',' .264,5 ?288 ^ ,312,5. ^ 338:- '. 364,|5, ¦ 392 420,5 450 480,5 512 544,5 578 ; 612,5 648 , 684,5' 722 760,5. ' 800 840,5 882 924,5 ' , 968 1012,5 . : 1058 1104,5 1152 1200,5 1250 1300,5 1352: 1404,5 ,1458 1512,5 : ,1568 :1624,5 1682 1740,5 1 61,605 73,205 85,805 99,405 \ 114,01 129,61 146,21 163.81 182,41 202,01 222,61 244,21 266,81 .290,41 315,01 340,61 : 367,21/ 394,81 428,41 453,01 483,61 515,21 547,81 581,41 616,01 651,61 , 688;21 725,81 764,41 •804,01v . . V844,61 886,21 928,81 972,41 1017,01 1062,61 1109,21 1156,81 ,1205,41 '•: 1255,01 1305,61 1357,21 1409,81 1463,41 1518,01, . 1573,61 1630,21 1687,81 1746,41 " , 2 '¦•'' , , 62,72 74,42 • 87,12 100,82 , 115,52 131,22 147,92 165,62 184,32 204,02 . 224,72 246,42', 269,12 ' 292,82 317,52 343,22 369,92 ¦397,62 426,32 456,02 : .486,72 518,42 1 551,12 584,82 619,52 ,655,22 . 691,92 ¦729,62 768,32 : 808,02 :. 848,72 890,42 933.12 ,976,82 1021,52 ; 1067,22 .', '-.1113,92 1161,62 1210,32 1260,02 1310,72 1362,42 1415,12 1468,82 1523,52 . 1579,22 1635,92 1693,62 1752,32 3 ... 63,845 75,645 f 88,445 102,25 117,05 132„85 , 149,65 167,45' 186,24 ¦'1206,05 .226,85. 248,65 ¦ 271;45! 295,25 320,05 (345,85 , 372,65 400,45 ¦: 429,25 459,05 489,85 '',•; 521,65 ... 554,45 588,25 ,623,05 ' 658,85 695,65 733,45: '772,25 У 812,05 .852,85 894,65 937,45 981,25 1026,05 . 1071,85 .: 1118,65 1166,45 ¦'-¦¦¦ 1215,25 1265,05 1315,85 1367,65 , 1420,45 ... 1474,25 1529,05 ; ,1584,84 1641,64 1699,44 '1758,24 л- '.' 4 '. 64,98 76,88 89,78: ¦ 103,68 118,58 134,48 151,38 169,28 , 188,18 208,08 228,98 250,88 ¦ 273,78 . 297,68' ¦¦:¦¦'. 322,58. : ... 348,48 375,28 : 403,28 432,18 462,08, , 492,98 524,88 > 557,78 . 591,68 ;626,58 662,48 699,38 737,28 .776,18' 816,08 856,98 898,88 -'¦¦¦ .941,78: . 985,68 ' 1030,58 1076,48 1123,38 11,71,28 1220,48 :, ,1270,08 1320,98:. 1372,88 , 1425,78 1479,68 1534,58 1590,48 . 1647,38 1705,28 1764,18. ¦¦" -'и ' 66,125 78,125 91,125 io5,i3 : 120,13 136,13 153,13 : 171,13 190,13 :• 210,13 ¦,;.: 231,13 -253,13 '¦- 276,13 :'зоо,13 : 325,13, . 351,13 ! 378,13 406,13, 435,13 . 465,13 496,13 ' 528,13 ^ 561,13 595,13 630,13 666,13 703,13 V, 741,13 , 780,13 ,820,13 .': , 861,13 903,13 946,13 .990,13 . ; 1035.13 ; Л08ыз";.;. ,1128il3 1176,13 : 1225,13 ;: 1275,13 ;, 1326,13 ¦:. 1378,13 1431,13 1485,13 :¦ 1540,13 ;: 1596,13 ~; 1653,13 ; 1711,13 1770,13 -, 6 -67,28 : ,1 79,38 "¦ , 92,48 106,58 121,68 137,78 154,88 172,98 192,08 212,18 233,28 . 255,38 278,48 : :302,58 "•!¦¦; .327; 68 v 353,78 380,88 408,98 ¦ '438,08 . 468,18 499,28 531,38 ,564,48: :'598,58 633,68: ; 669,78 .706,88 744,98 784,08 824,18 , ,::¦: 865,28. : '907,38. ; 950,48 994,58 1039,68 1085,78 ¦ 1132,88 1180,98 1230,08 1280,18 1331,28 ' 1383,38 ,1436,48 ,1490,58 : 1545,68 ,vl60l,78 . 1658,88 ¦ 1716,98 1776,08 Продолжение ¦¦' 1 :. 68,445 . 80,645 93,845 108,05 123,25 139,45 156,65 174,85 ; 194,04 214,25 -, ,: 235,45 - 257,65 280,85 305,05 . 330,25: 356,45, 383,65 411,85 441,05 471,25 502,45 :; 534,65 567,85 602,05 . 637,25 673,45 710,65 748,85 , . 788,05 ' 828,25 .869.45 .911,65 954,85.: 999,05 ,1044,25 1090*45 . 1137,65 1185.85 1235,05 1285,25 . ' 1336,45 V" 1388,65 1441,85 ¦1496,05 . 1551,24 1607,44 1664,64 1722,84 . 1782,04 . ¦ 8 ;'"' 69,62 81,92 95,22 109,52 124,82 141,12 158,42 176,72 196,02 216,32 . : 237*62 259*92 233,22 307,52 332,82 359,12 386,42 : 414,72 ,' '444,02 , 474,32 505,62 537,92 571,22 605,52 / 640,82 677,12. 714,42 752,72 792,02 832,32 ' 873,62 915,92 , 959,22 1003,52 1048,82 1095,12 1142,42 1190,72 1240,02 1290,32 1341,62 1393,92 1447,22 1501,54 1556,82 ,1613,12 1670,42 1728,72 1788,02 та б л. 1.67 .' . .'в 70,805 83,205 96,605 ' 111,01 126,41 142,81 160,21 178,61 198,01 218,41 239,81 262,21 285,61 ' 310 335,41 361,81 389,21 417,61 447,01 477,41 508,81 541,21 574,61 609,01 644*41 ¦¦ 680,81 718,21 756,61 796,01 836,41 \ 877,81 920,21 963,61 1008,01 1053,41 1099,81 1147,21 1195,61 . 1245,01 1295,41 1346,81 1399,21 , 1452,61 1507,01 1562,41 1619,81 1676,21 1734,61 1794,01 Таблица !Д Статические характеристики сечений из парных равнобоких уголков (по ГОСТ 8509-57) ¦¦'. ¦'¦"¦.- I Размеры профиля в мм ширина : 20 : 25:.; ¦ ":¦¦•::¦'¦ ' толщина 3. А "•' • з ¦¦•¦¦-.¦'¦• ¦.-4 IF , в см* 2,26 .2,92 . 2,86 3,72 , - .. .';,'¦..'. Справочные величины для осей .: : ' ;¦' .¦¦.•¦.'' X —X : UX '¦:¦, в СМ*, 1,6 '2 . ' 3,24 4,12 2г, ': . в; . 1,2 1,28 1,46 1,52 г:х ом 0,59 '. 0,58 0,75 . 0,74 <акс 1 W™" ' ,1 ъ см? ': 1,з:. i,6 2,2 2,7 0,57 0,74 ¦:" 0,92- 1,18 ¦:'.';"'У — У г„ при а ' . "8 мм 10 мм | 12 мм в см } ; 1,16 1,19 1.36 , 1,38 1,25 1,28- 1*44,: 1,46 1,34 ¦'. 1,37 1,53 : 1,55 .:^у : (а=10ли) в см* 1,41 1,92 1,98 2,66 ' . .' 1 гх» (а=1ймм) в см 0,75 0,73 0,95 0,93 .¦ ''¦..
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Статические характеристики сечений 5S Размеры поо&иля в мм ширина 28 32 36 49 45 6в 56 63 79 7S 8S 01 I0G 113 !25 14» 1 169 1KB толщина 3 3 4 3 4 3 4 3 4 .5 3 4 5 3,5 4 5 4 5 6 4,5 5 6 7 8 5 6 7 8 9 5,5 6 7 8 6 7 8 9 6,5 7 8 ' 10 12 14 16 7 8 8 9 10 12 14 16 9 10 12 10 11 12 14 16 18 20 11 12 2F в см2 3,24 3,72 4,86 4,2 5,5 4,7 6,16 5,3 6,96 8,58 5,92 7,78 9,6 7,72 8,76 10,82 9,92 12,26 14,56 12,4 13,72 16,3 18,84 21,4 14,78 17,56 20,2 23 25,6 17,26 18,76 21,6 24,6 21,2 24,6 27,8 31,2 25,6 27,6 31,2 38,4 45,6 52,6 59,4 .30,4 34,4 39,4 44 48,6 57,8 66,8 75,6 49,4 54,6 65 62,8 68,8 74,8 86,6 98,2 109,6 120.8 77,6 84,4 Продолжение табл. 1,68 Справочные величины для осей X — X 4Jr X в см* 4,64 7,08 9,04 10,24 13,16 14,2 18,32 20,52 26,52 32,12 28,44 36,84 44,8 46,4 52,4 64 75,6 92,4 108,4 116 127,6 150,4 172 192,8 158 186,4 213,2 239,2 264,4 210,8 228 261,2 293,6 328,4 377,2 424 472 488 524 588 716 836 948 1 056 704 792 1 176 1 308 1 440 1 688 1 928 2 156 1 864 2 048 2 408 3 096 3 376 3 652 4 184 4 700 5 196 5 676 4 864 5 268 .2г» в 1.6 1,78 1,88 1,98 2,08 2,18 2,26 2,42 2,52 2,6 2,66 2,76 2,84 3 3,04 3,14 3,38 3,48 3,56 3,76 3,8 3,88 3,98 4,04 4,04 . 4,12 ¦ 4,2 " 4,3 4,36 4,34 4,38 4,46 4,54 4,86 4,94 5,02 5,1 5,36 5,42 5,5 5,66 5,82 5,98 6,12 5,92 6 6,72 6,8 6,9 7,06 7,22 7,36 7,56 7,64 7,8 8,6 8,7 8,78 8,94 9,1 9,26 9,4 9,7 9,78 | г„ X чм 0,85 0,97 0,96 1.1 1,09 1,23 1,22 1,39 1,38 1,37 1,55 1,54 1,53 1,73 1,73 1,72 1,95 1,94 1,93 2,16 2,16 2,15 2,14 2,13 2,31 2,3 2,29 2,28 2,27 2,47 2,47 2,45 2,44 2,78 2,77 2,76 2,75 ¦ 3,09 3,08 3,07 3,05 3,03 3 2,98 3,4 3,39 3,87 3,86 3,85 3.82 3,8 3,78 4,34 4,33 4,31 4,96 4,95 4,94 4,92 4,89 4,87 4,85 5,6 5,59 ^макс wx™ в см3 2,9 4 4,8 5,2 6,3 6,5 8,1 8,5 10,5 12,4 10,7 13,3 15,8 15,5 17,2 20,4 22,4 26,6 30,4 30,9 33,6 ' 38,8 43,2 47,7 39.1 45,2 50,8 55,6 60,6 48,6 52,1 58,6 64,7 67,6 76,4 84,5 92,5 91 96,7 107 127 144 159 173 119 132 175 192 209 239 267 293 247 268 309 360 388 416 468 516 561 604 501 539 1,16 1,53 2 1,96 2,57 2,44 3,19 3,12 4,09 5.02 3,87 5,09 6,26 5,66 6,42 7,94 8,2 10,13 11,99 11,33 12,51 14,86 17,17 19,36 14,42 17,13 19,74 22,36 24,85 18,1 19,6 22,6 25,6 25 28,9 32,7 36,6 33,3 35,9 40,6 49,9 59 67,6 76,1 43,8 49,5 64,3 71,9 79,6 . 94,1 108 122 91,2 101 119 132 145 457 181 205 228 251 185 201 У — У г при а 8 мм 10 мм 12 мм в см .1,47 1,62 1,65 1,75 1,81 1,93 1,98 2,13 2,16 2,18 2,32 2,35 2,36 2,57 2,58 2,62 2,86 2,89 2,91 3,14 3,15 3,18 3,21 3,22 3,35 3,37 3,4 3,42 3,44 3,57 3,58 3,6 3,62 3,97 3.99 4,01 4;оз 4,36 4,38 4,4 4,44 4,49 4,53 4,57 4,78 4,8 5,39 5,41 5,44 5,48 5,52 5,56 6,03 6,05 6,08 6,84 6,86 6,88 6,92 6,96 7 7,04 7,67 ' 7,69 1,55 1,7 1,73 1,85 1,89 2,01 2,04 2,25 2,24 2,26 2,4 2,43 2,45 2,65 2,66 2,69 2,93 2,96 2,99 3,22 3,23 3,25. 3,28 ¦ 3,29 3,42 3,44 3,47 3,5 3,51 3,64 3,65 3,67 3,69 4,04 4,06 4,08 4,11 4,43 4,45 4,47 4,52 4,56 4,6 4,64 4,85 4,87 5,46 5,48 5,52 5,55 5,6 5,63 6,1 6,12 6,15 6,91 6,93 6,95 6,99 7,03 7,07 7,11 7,74, 7,76 1,64 1,78 1,82 1,94 1,97 2,09 2,12 2,28 2,32 2,34 2,48 2,51 2,53 2,72 2,74 2,77 3,01 3.04 3,06 3,29 3,3 3,33 3,36 3,37 3,49 3,52 3,55 3,57 3,59 ¦ 3,71 3,72 3,75 3,77 4,11 4,13 4,16 4,18 4,5 ¦ 4,52 4,54 4,59 4,64 4.68 4,72 4,92 4,95 5,53 5,56 5,59 5,63 5,67 5,71 6,17 6,19 • 6,23 6,98 7 7,02 7,06 7,1 7,15 7,18 7,81 7,83 W У (а=10 мм) в см3 2,36 - 2,9 3,94 3,23 4,79 4,22 5,67 5,15 6,96 8,77 6,19 8,35 10,51 8,87 10,11 12,85 12,56 15,84 119.1 17,1 19,04 22,97 27,04 30,97 21,61 26,03 30,39 35,14 39,51 26,88 29,38 34,3 39,47 36,44 42,69 48,83 55,39 47,89 52,03 59,39 74,65 90,31 106,16 121,99 62,26 71,08 90,39 101,79 113,71 137,13 160,95 184,53 126,68 140,89 169,82 181.51 200,38 219,07 256,43 294,2 332,26 369,97 251,52 274,92 г„ х0 (о=10и) в см 1,07 1,23 1,21 1,39 1,33 1,55 1,53 1,75 1,74 1,72 1.95 1.94 1,92 2,13 2,18 2,16 2,45 2,44 2,43 2,72 2,72 2,71 2,69 2,68 2,91 2.9 2,89 2,87 2,86 3,11 3,11 3.09 3,08 3,5 3,49 3,48 3.46 3,88 3,88 3,87 3,84 3,81 3,78 3,74 4,29 4,28 4,8/ 4,86 4,84 4,82 f 4,78 4,75' 5,47 5,46 5,43 6,25 6,24 6,23 6,2 6,17 6,13 6,1 7,06 7,04
56 Раздел I. Общая часть в мм ширина 1 толошна ¦ 200 . '¦¦¦ 220 250 ' 12 13 14 16 .20 25 30 "" 14 16 16 18 20 22 25 28 , .30 2F в см? 94,2 101,8 109,2 , 124 . ' 153 ,188,6 223 120,8 137,2 156,8 175,4 194 212 239,4 266,2 284 1 1 р о д о л ж е н и е табл. 1.68 Справочные величины для осей ' X — X iJX в см* 7 292 7.844 8 388 9 452 11 484 13 864 16 080 И 256 12 700 48 868 20 988 23 060 25 080 28 024 30 868 32 708 2г„ в 10,74 10,84 10,92 11,08 11,4 11,78 12,14 .11,86 12,04 13,5 13,66 13,82 . 14 .- 14,22 14,46 ' 14,62 Гх см 6,22 6,21 ' 6,2 6,17 , 6,12 6,06 6 6,83 6,81 7,76 7,73 7,71 . 7,69 7,65 7,61 7,59 wTz wTa в см3 679 724 768 . 853 1 007 .1 177 I 325 949 1 055 1398 1536 1669 17911 1971 2135 2237 : 249' 269 288 327 402 491 577 350 ... 397 ¦ 517 578 637 .697 783 869 \ ,924 8 мм У , у, ПРЙ j 10 мм -»-¦'. . . .... . , а j 12 мм в см 8,49 8,51 8,53 8,57 8,65 8,74 ' 8,83 9,31 9,35 10,55 10,59 10,62 10,67 10,72 :. 10,78 10,82- 8.55 8,58 8,6 8,64 8,72 8,81 8,9 9,38 9,42 10,62 10,66 10,69 10,74 10,79 10,85 10,89 8,62 8,65 8,67 . 8,71 . 8,79 8,88 8,97 : 9,45 9,49 10,69 10,73 10,76 10,81 10,86 10,92 10,96 ¦ W у (а=10 мм) в см3 В336.19 365,35 393,8 , 451,21 563,99 713,8 861,75 472,11 541,8 693,17 781,1 869,89 959,85 1093,16 1229,3 1320,66 ГХп (а—10мм) в см 7,84 7,83 7,81 7,78 7,72 7,63 7,55 8,6 8,58 9,78 9,75 9,72 9,69 9,64 9,59 '9,56 Та б л а ца 1.69 Статические характеристики сечений из парных неравнобоких уголков (по ГОСТ 8510—57) Профиль (размеры) 2F в см1 Справочные величины для осей 4J- в СМ1 2у. W, W, в см3 У —У 8 мм 10 мм 12 мм в см Ь-1 Справочные вели- чины для осей 4Л. 2Х0 W> №" гх при a t 8 мм\10мм 12 м 25x16 32X20 40x25 45x28. 50X32 3 4 3 4 3 4 3 4 56x36 3,5 ¦¦¦.'. 4 ¦ ¦¦ 5 ¦ ..¦' 4 5 ' ¦ 63x40 6 8 .' 4,5 70X45 5 ¦; i,5 75x50 6 80x50 6 5,5 2,32 2,98 3,88 3,78 4,94 4,28 5,6, 4,84 6,34 6,32 7,16 8,82 8,08 9,96 11,8 15,36 10,14 11,18 12,22 14,5 18,94 12,72 15,1 15,72 2,8 6,08 7,72 ;12,24 ¦15,72'. 17,64 22,72 24,68. ЗП92 40,4 45,6 55,2 65,2 79,6 . : 93,2 118,4 101,2 111,2 139,2. 163,6 209,6 166,4' 196 261,2 1,72. 2,16 2,24 2,64 ,2,74 2.94 3,02 3,2 3,3 3,6 3,64 3,72 4,06 4,16 4,24 4,4 4,5 4,56 4,78 4,88 5,04 5,2 5,3 5,84 0,78 1,01 1 1,27 1,26 1,43 1,42- 1,6 1,59 1,79 1,78 1,77 2,01 2 1,99 1,96 2,23 2,23 2,39 2,38 2,35 2,56 2,55 2,88 1.6 2,8 3,4 4,6 5,7 6 7,5 7,7 9,7 11.2" 12,5 14,8 16,1 19,1 22 26,9 '22,5 24,4 29,1 33,5 41,6 32 37 44,7 0,85 1,43 1,86 . 2,28 .2,99 2,91 3,8 3^63 4,76 5,32 ' 6,03 7,38 7,63 9,43 -11,1, 14,4 10,7 11,8 13,6 16,2 21 15,4 18,3 21,5 0,93 1,05 1.08 1,21 1,24 1,3 1,33 1,44 1,47 1.59 .1.6 1,63 1,73 1,75 1,78 1,83 1.92 1,93 , 2,12 2,15 2,19 2,08 2,1 2,29 1,02 1,14 1,16 1,3 1,32 1,38 1,41 1,52 1,55 1,67 1,68 1,71 :. 1,81 1,83 1J86 1,91 1,99 2,01 2,2 2,22 2,27 2,16 2,'18 2,37 1,11 1,22 1,25 1,38 1,41 1,47 1.5, 1,6 1,63 1,75 1,76 1,79 1,89 ¦1,-91 1,94 2 2,07 2,08 2,28 2,3 . 2,35 - 2,23 2,26 2,44, 0,88 1,84 ^,28. 3,72 4,72 5,28. 6,76 7,96 10,24 13,2 14,8 17,92 20,64 25,04 29,12 36,6 33 36,2 50 58,4 74 50,8 59,2 78,8 0,84 0<98 1,06 .1,18 1,26 1,28 1,36 .1,44 1,52 1,64 . 1,68 1,76 1,82 1,9 1,98 2,14 2;06 2,1 2,34 .2,42 2,58 2,26 2,34 2,52 0,44 0,55 0,54 0,7 0,69 0,79 0,78 0,91 0,9 1,02 1,02 1,01 1,13 1,12 1,11 1,09 1,28 1,27 1,43 1,42 1,4 1,41 1,4 1,58 1,05 1,88 2,15 3,15 3,75 4,12 4,97 5,53 6,74 8,05 .8,81 10,2 . 11,3 13,2 14,7 17,1 16 17,2 21,4 24,1 28,7 22,5 25,3 31,3 0,37 0,61 0,78 0,95 1,26 1,22 1,59 2,08 2,37 2,68 3,29 3,34 4,1 4,84 6,25 4,76 5,25 6,53 ' .7,7 9,97 6,56 7,73 9,08 1,48 1,79 1,82; 2,14 2,17 2,36 2,38 2,56 2,59 2,84 2,85 2,87 3,15 3,19 3,21 3,26 3,47 3,49 3,67 3,7 3..75 3,94.; 3,97 4,4 1,57 1,88 1,9 2,22 . 2,26 2,44 2,46 2,64 2,67 2,91 2,93 2,95 3,23 3,26 3,29 3,34 3,54 3,56 3,75 3,78 3,83 4,02 4,05 . 4,47 1,65 1,96 1,99 2,3 2,34 2,52 2,55 2,72 2,75 2,99 3,01 3,03 3,31 3,34 3,37 3,42 3,62 3,64 3,83 3,86 3,91 4,1 4,13 4,55
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Статические характеристики составных сечений 9 Продолжение табл. 1.6! Профиль (размеры) в мм 90x56 ШОХ 63 140X90 6 8 6 7 8 10 110X70 6,5 7 8 125X80 7 8 10 12 8 10 I60X100 9 10 12 14 180x110 10 12 200X125 11 12 14 16 12 250X160 16 18 20 2F в см* Справочные величины для осей 4./„ в см* 17,08 22,36| 19; 18 22,2 2Ь,2 31' 22,8 24,6 27.8 28,2 32 39,4 46,8 36 44,4 45,8 50,5 60 69,4 56,6 67,4 69,8 75,8 87,8 99,6 96,6 127,2 142,2 157 282,4 363,6 393,2 452 508 616 568 608 688 908 1 024 1 248 Г 460 1 456, 1 776 2 424 2 668 3 136 3 588 3 808 4 492 5 796 6 272 7 264 8 104 12 588 16 364 18 180 19 948 2У. W, W". в см? 5,9 6.08 6*46 6,56 6.64 6,8 7,1 7,14 7,22 8,02 8,1 8,28 8,44 8,98 9,16 10,381 16.46 10,64 16,8 11,76 11,94 13 13,68 13,24 13,42 15,94 16,28 16,46 16 62 2,88 2,85 3,2 3,19 3,18 3,15 3,53 3.52" 3,51 4.01 4 3,98. 3,95 4,49 ,4,47 5,15 5,13 5,11 5,08 5,8 5,77 6,45 6,43 6,41 6,38 8,07 8,02 7,99 7,97 47,9 59,8 60,87 68,9 76,51 90,59 86 85,15 95,29 113,2 126,4 150,7 173, 162,1 193,9 '233,5 255,1 ,294,7 332,2 323,8 376,2 445,8 479,5 544,1 603,9 789,7 1 005 1 104 1 200 23,3 30,5 29,04 .33,63 38,02 46,67, 38,12 40,92 46,55 53*47 60,59 74,64 88,16 76,55 94,27 112,12 123,9 146,8 169,2 157,7' 186,7 214,7 233 269,2 304,9 369.6 485,3 542 597.6, У —У г при а= 8 мм\\0 мм |12 мм 2,3 2,35 2,55 2,57 2,59 2,64 2,81 2,82 2,84 3,17 3,19 3,23 3,28 3,55 3,59 3,88 3,9 3,95 3,98 4;22 •4,26 4,79 4,81 4,85 4.89 6,07 6,14 6,18 6,21 2,38 2,43 2,62 2,64 2,67 2,71 2,89 2,89 2,92 3,24 3,27 3/31 3,35 3,61 3,67, 3,95 3,97 4,02 ¦4,05 4,29 4,33 4,86 4,88 4,92 4;96 6,13 6,21 6,24 6,28 2,45 2,5 2,7 2,.72 2,74 2,-19 2,96 2,97 2,99 3,31 3.34 3,38 3,43 3,69 3,74 4,02 4,04 4,09 4,13 4,36 4,4 4,93 .4*95 4,99 Iff 6,27 6,31 6,35 Справочные величины для ос.ей 4У„ в см1 2х, Г„ г: в см3 г при. а= 8 «а |10 мм |12-"л 84,8 108,4 122,4, 140 156,8 188,4 182.4 194,8 218,4 294,8 332 400 468 480 584 744 816 956 1 088 1 104 1 296 1 784 Г 928 2 204 2 468- 4 128 5 332 5 900 6 452 2,56 2,72 2,84 2,92 3 3v,16. 3,16 3,2 3,28 3,6 '3,68 3,84 4 4,06 4,24 4,46 4,56 4,72 4,86 4,88 5.04 5,58 5,66 5,82 5,98, 7,06 7,38 7,54 7,7 1,52 1,56 1.79 1,78 1,77 1,75 2 1,99 1,98 2,56 2,85 2,84 2,82 2,8 3,12 3,1 3,58 3,57 3,54 3,52 4,62 4,58 4,56 4,53' 33,1 39,9 43,1 47,95 52,27 59,62 57.72 6®, 88 66,59 81,89 90,2 104,2 117 118,2 137,7 166,8 178,9. 202,5 223,9 226,2 257,1 319,7 346,6 378,7 412,7 584,7- 722,5, 782,5 837,9 9,81 12,78 12,54 14,46 16,33 19,96 16,83 18,04 20,37 23,77 26,95 32,89 39 34,43 42,44 47,88 52,85 62,57 71,86 73,62 86,63 91,86 99,69 115,27 129;76 165,5 216,6 241,2 265,5 .4,41 4.47 4,84, 4,87 4,89 4,94 5,3 5,3 5,33 5,96 5,98 6,04 6.08 .6,64 6,69 7,6 7,62 7,67 7,71 8,55 8.6 9,44 9,46. '9,5 9,55 11,63 II ,72 11,76 11,81 4,49 4,55 4,92 4,95 4,97 5,01 5,37 5,37 5,41 6,04 6,06 6,11 6,15 6,72 6,77 7.67 7,69 7,74 7,79 8,62 8,67 9,51 9,54 9,58 9,63 11,7 11,78 11,84 11,88 4,57 4,62 4,99 5.02 5,04 5,09 5.45 5,45 5,49 6,11 6.13 6,19 6,23 6,79 6.84 7,75 7,77 7,82 7,86 8,7 8.75 9,59 9,61 9,65 9,7 11.77 11,86 11,91 11,95 Момент инериии несимметричного двутавра опре- деляется по формуле 1 хх = k^FaH* оси, отделяющей рассматриваемую часть сечения ot остальной, определяются: для вертикального листа — по формуле и положение центра тяжести где F „— площадь сечения нижнего пояса в см2; Н — полная высота балки в см; к* и ks — принимаются по табл. 1.70 в соответствии F F со значениями а = —— и р = ¦V верхнего пояса в смг Гв—^ площадь сечения (Fb>Fh); Fc — площадь сечения стенки в смх; у — расстояние от центра тяжести сечения до верхней грани верхнего пояса в см. Статические моменты части сечения относительно ов — ОстЙу f где ост — толщина листа в см; ky — коэффициент, численно равный моменту инерции единичной площади Jхх и опреде* ляемый по табл. 1.67 для значения А, рав- ного высоте вертикального листа hB в пре» делах • рассматриваемой части сечения; для пояса — по формуле Sn = Fhn, где F— площадь сечения пояса в см2; Ап— расстояние от центра тяжести пояса до оси, относительно которой определяется 5П- Примеры пользования таблицами приводятся ниже.
58 ;¦'•-.- Раздел I. Общая часть ¦' Таблица 1.78 [енты «2 и из для определения моментов инерции и положения центров тяжести сечений асимметричных двутавров Р 0,5 0,6 0,7 1 0,8 0,9 ¦' 1.0 1,1 1,2 1,3 .1,4 : 1,5 1,6 1.7 !.№¦' 1.9 2,0 ft . h ft, ¦ *,; ft2 и ft, при значениях а, равных > ' 1.0 ¦ | 1,1.'. , 6,38167 0,5 1,2 1,3 J 1,4 | 1,5 1,6 '.7 0,38690 | -0,39043-f 0,39307 | 0,39482 | 0,39584 | 0,39625 1 0,39616 0.48077 0,38728 j 0,39314 : k, | 0,5. kZ . *. 0,46296' | 0.49643 j 0,43103 0,39739 »0,48148j 0,46428 0,39372 I 0,40007 0,5 , k, ¦ |: 0,40085 0,48214 0,40757 ft, | 0,5 | 0,48776. 4 ft, 0,40853 0,5 0,41580 0,48333 0,40519- 0,40084 0,40334 0,44877 | 0,43333 0,40917 4 0,46551 J 0,45000 0,41339 | 0,41797 0,46666 0.45161, 0,42193 I 0,42715 0,46774 ft2 |:' 0,58333 | 0,60752 | 0,63021 ft, 1/0,5 . ftj , | 0,59167 0,48387 | 0,46875 0,61589 | 0,63864 ft, | 0,5 1 0; 48427. ft, I 0,60000 ft, ft 2 0,5 :, 0,60833 ft, | 0,5 , *2 ft, ft2 0,61667 0,5 0,62500 0,62425 . 0,46969 0,64706 . 0,45312 0,41233 0,43548 0,41666 \J 0,40322 0,40510 .'0,39062 ,0,40625 | 0,406§9 0,41935 | 0,40625 : 0,41478 0,41660 0; 39394 0,41789; 0,42187 | 0,40909 | 6,39706 0.42175 | 0,42479 '. | 0,42722 0,43750 0,43147 0,43939 0,42424 0,43508 0,42647 0,65152 | 0,67156 | \),69047 0,45454 | 0,44117 0,66005 0,45588 0,66856 0,68024 0,44285 0,68888 0,41176 0,43803 0..4I428 0,70833 0,42912 1,8 0,39566 1,9 0,39482. 0,37879 | 0,36764 ' 0,40709 50,40694 2,0 0,39371 . 0,35764 0,40648 0,38235 |. .0,37143 | ' 0,36lll 0,41875 6,38571 0,43055 . 0,41922 | 0,41936 0,37500 0,43160 0,36486 1,43231 0,40000 | 0,38889 | 0.37838 | 0,3,6842 0,44051 0,40278 .0,72522. 0,42857 |. 0,41666 | 0,40540 0,44249 0,39189 ^ 0,44407 ,0,38158 0,74122 | 0,75641 0,44531 0,37129 0,77084 0,39473 | 0,38461 | 0,37500 0,69931 | 0,71735 \ 0,73443 | 0,75064 | 0,76605 0,43055: | 0,41892 0,70811 • | 0.72632 0,48485 j 0,47059 j .0,45714 | 0,44444 | 0,43243 .'' 0,63259 | 0,65547 0,48529 J 0,47143 0,64096 0,48571 0,64930 ft, | 0,5 ¦¦ | 0,48611 ft* ¦' % ft. . *»". ft,: ft, Л ft.. Л ¦ ' ft. 0,63333 0,5 0,64167 0,5 0,65000 : 0,5 0,65833 0,5 0,66667 . 0,5 . 0,65766 0,48648 0,66601 ; 0,48684 0,67436 0,48718 ' 0,68271 0,48750 0,69106 0,48780 0,66382 0,47222 0,67230 0,47297 0,68070 0,47368 0,68911 0,67708 6,69752 6,45833 | 0,44594 0", 68558 0,45946 0,69408 0,46052 0,70256 0,46154 0,71105 0,47436 | 0,46250 0,69751 0,47500 . 0,70590 0,47561 0,71429 0,47619 0,71951 0,46341 0,72797 0,46428 0,73643 0,46511 0,70614 0,44737 0,71474 0,71689 r. 0,43421 ^ 0,72564 0,43589 0,73438 '0,44872 | 0,43750 ,0,72333 0,45000 6,73192 0,45122 0,74048 0,45238 0,74902 0,45349 0,75758 0,45454 6,74308 0,43902 0,75179 0,44047 0,76046 0,44186 0,76913 0',443i8 0,77778 0,44444 .0,42105 0,73525 0,42307 0,74418 0,42500 0,75304 0,40789" 0,39743 0,74359 !X 0,76000 i 0,38750 0,78069 0,37805 0,77561 | 0,79048 0,41025 | ,0,400003 | 0,39024 0,75271 0,41250 0,76179 0,41463 0,77084 0,42683 | .0,41666 0,76190 0,42857 0,77073 : 0,43023 0,77955 0,43182 0,78832 ;- 0,43333 0,79711 0,43478 ' 0;77984 0,41860 0,78883 : 0,42045 \ 0,79778 0,42222 0.80670 " 0,42391 ' 0,81560 0,42553 0,76930 0,40244 0,77858 0,40476 0,78779 0,40697 0,79696 ' 0,40909 0,8061 Г .0,41111 0,81522 0,41304 0,82429 0,41489 0,83334 0,41666 0,38095 0,78511/ | 0,80019 . 0,39285, 0,79457 0,39535 , 0,80398 0,39772 0,81333 6,40000 0,82265 0,40217' 0,83191 .'¦ 0,^0425 0,84114 0,40625 0,85034 0,40816 0,38372 , 0,80985 0,38636 0,81945 0,38889 0,82898 0,39130 0,83848 0,39861 0,84792 0,3958 3 0,85730 0,39796 0,86667 0,40000
Гл. 1. Материалы и сортаменты. Статические характеристики составных сечений 59 Пример I. Определить момент инерции составного сечения (рис. 1.2). Площадь сечения каждого поясного листа — 50 рм2; . , ... ' Ап= 1000—20 =980 мм. По табл. 1.67 7^=4802 • см*,. 7^=50 • 4802- =240100 см*. '¦¦¦'..¦.¦".'¦. . Толщина вертикала — 20 мм; высота вертикала '•"А. в -1000^2"• 20— 10=950 мм. ': По табл. 1.66 /** =71 448.еж4; ]"хх =71 448 -2=142 896 см*. Четыре поясных уголка, 100X100x12 мм; , :.' Ау= А—2г0 =960—58,2=~902 »ш; ,- 2^=45,6; см2- 4JX =836 см*. , ' По интерполяции (табл. 1.68) Ai = 7,jr_t=4068 еж2; ': ]"хх = 836+45,6 • 4068 = 186336 ' см*. Момент инерции составного сечения; /^^=240 100+142,896+186 336=569332 Пример II. Определить момент'инерции асиммет- ричного двутавра и положение нейтральной оси (рис, 1.3). ';..'¦''-.. жЛЧ%% ё 250 *5 m 3 li iff—Г n Л Ряс. 1.2. К приме- ру I: 75 40 = 1.« ¦201 Рис. 1.3. К примеру II 66 Р = —= 1,65. По табл. 1.70 ^2=0,815; fe3=0,403. Jxx = 0,815 • 40• 602-117 360 см*. I/=0,403 • 60=24,2 см.. —+ Таблица 1.71 Статические характеристики сечений из парных швеллеров я. ¦ Or- с •2 14 14а 16 16а 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а чъ 30 33 36 40 те - к ¦.ЕЙ.' си 5* • <и «J . ¦ А ¦ я« ¦ , 26,6 31,2 34 36,2 39 41,4 44,4 46,8 50,4 53,4 .57,6 .61,2 65,8 70,4 ,81 93 106,8 123 Справочные величины для ofceft ., ft в см' 1966,2 2255,8 2362,3' 2560,7 2653,6 2861,5 2960 3169 3281,7 •3542,5 3648,7 3932.3 .4043,4 4515,7 5186 — . _- — =200 мм Wx ¦ в см3 \ 196,6; . 225,6 236,2 ' 256,1 265,4 86, 1 .296 316,9 328,2 354,3 364,9 393,2 404,3 451,6 518,6 - — — . — ' 'г X . в см в; ео : 8,50 8,34 8,41 . 8,25 8,31 8,17 8,23 8,07 8,14 7,96 8,02 7,84 8,01 8 — - — ¦ ¦¦' h i • Jx в см' 4881,6 5634,7 5976,5 «6434,1 6748,6 7233,3 7564,3 8050,3 8432,6 9037,6 9431,7 10101,3 10511,6 11576,9 13269,8 15142,8 17236,4 19741,7 =300 мм ^х в см3 325,4 375,6 398,4 428,9 , 449,9 482,2 504,3 536,7, 562,2 602,5 628,8 673,4 700,8 771,8 884,6 1009,5 1 149,1 1316,1 х- гх bj:m 13,55 13,44 13,26 13,33 1 13,16 13,22 13,05 13,12 12,93 13,01 12,8 12,85 12,64 12,82 ,12,8 12,76 12,7 12,67 -х h Jx. в см' _ 10573,7 11290,7 12117,5 12793,6 13675,1 14388,6 15271,5 , 16103,5 17202,3 " 18094,8 19330,3 20269,7 22158- 25403,6 29009,1 33064,1 37884,2 =400 мм W X в см3 . 528,68 564,5 605,7 639,7- 683,3 719,4 763,5 805,2 860,1 : 904,7 966,5 1013,5 1107,9 1270,2 1450,4^ 1653,2 1894,2 ¦¦ix в см 18,41 , 18,22 18,3 18, И 18,17 Л8 18,06 17,87 . 17,95 17,73 17,77 17,55 17,74 17,71 17,65 17,6 '¦. 17,55 /'.л= /•V в см' — ¦ — \ 19610,9 20788,6 22187 23432,9 24832,7 26294,4 28037,2 29637,8 31619,3 33317,9 36259,1 41587,4 47525,4 54231,9 62176,7-^ =500 мм в см3 ¦¦ — — 784,4 831,5 887,5 937,3 993,3 1051,8 Л12Ь,5 1185*5 1264,8 1332,7 1450,4: 1663,5 1901 2169,3 2487,1 гх | в см " — . — 23,28 , 23,09 23,15 23 23,03 22,84 22.91 22,68 22,73 22,5 22,69 , 22,66 22,61 22,53 22,48 'У—У в см' 608 982 1 090 1 494 1646 2 180 , 2 380 3 040 3 340 4 220 4 660 5 800 6360 8 320 И 620 15 960 21 640 30 440 У. в см' 101,2 140,4 .. 155,6 186,8 -206 242 ' 264 304 332 •384 г 422 484 530 616 774 968 1202 1522- в см 4,78 5,6 5,66 6,42 6,49 7,24 7,32 8,07 8,15 8,89 8,99 9,73 9,84 10,9 12 13,1 14,2 15,7
\/ таплииа i.iz ' Приближенные значения радиусов инерции сложных сечений ZKrl\?—у г-0,30h X <¦ rj0,30b -Ь л_--?-7 r^u,juu $-b^z — -с -4ь vV r~0,40h J |Ll rx-Q,38h "•77 г*Ц41Н r Am LX-e ry-Q2W 0 x—J—X _J r=0,U5h rf-0,235 b — \У \-b -H rf0,38h rf 0,11b 0,32h f 0,19b tiijd X !i V4MA rf 0,215 b X_ Гп I 8 [=7 "^7 - ¦ ry=0,2S/> ^ \У лНлН v« -й- 29 h 'TrUSOb X — 'lb—1 rf 0,20b xrP? h- 1УЧ—1 г..=л к-Я г/ rj=043b ,у1--«= гх=0,32Л •y-awb J 7Т -с rf0,29h t-ь^Г^ гг°>Ц5ь ч * -с r-0,28h У *" гу=0,24Л х —lb --* <: г =0,33/7 -1 гу=0, 20Ь X—• * г =0,38h ^ •^ г ,=0,29 h TTfl ry=Q2<?b $Щ-^гг0,2Щр 1 rftWbcp Щг ZL =*1 г -e 30/7 rj-flW -J ft ~7 FU_ rf°>226 xl.LFl J' ML_± 5 rx-0,Wh b -l т^гл x^FTi ? гх-0,25Л r f 0,21b ,У f r.-0,«ft X__ PTC /y=0,24* rfOfilh ZT^T rf0,38b ^ n-fl25«f ,—Л—i z/y T -- x °>2,h -rf 0,185 h m IL i rf 0,365 h У rf 0,275 b (e ITT 45 г„=^57Л rf 0,51b Щ с?» r=0,35dcp 'ф 2 JD « у ~l|Cl гу-0,2/Л Tf-ft-^ rf 0,21b 3H rf0,35h ~ rf0,56b РЛ Д r/0,. ,=0,37/? 456 x"1 .У 1ш ^1 гу^ЗМ x W >H—-f rf0,15h _JT7U ry=/J 24b J rf0,39h *_ tffr y -* rf 0,24b
Гл. 2- Расчеты, стальных, конструкций 61 ГЛАВА 2 РАСЧЕТЫ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ 2.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ А. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Расчет стальных конструкций производится в соот- ветствии с П-А. 10—62 СНиП по двум предельным со- стояниям: по несущей способности (прочности, устойчи- вости или вынЬсливости) и по развитию чрезмерных деформаций. Расчет на прочность и устойчивость выполняется по расчетным нагрузкам, а на выносливость и дефор- Т а б л и ц а 2.1 Расчетные сопротивления прокатной стали Вид напряженного состояния Растяжение, сжатие и изгиб . ... . Срез :. . . . . . . . Смятие торцовой по-] верхности .".' . :г. 'ч . Смятие местное при плотном касании . . . Диаметральное сжа- тие катков при свобод-! ном касании .... [обыкновен- ного каче- ства !i ср Расчетное сопротивление прокатной стали в кг1см? 2100 1300 3200 1600 80 низколегированной 14Г2, 15ГС OLO 2300 1400 3400 1700 90 ¦2900 1700 4300 2200 ПО 2800 1700 4200 2100 110 2900 1700 4300 2200 110 3400| 2000 5100| 2500 130 П р и м/е ч а н и я: 1. Расчетные сопротивления прокатной, ста-; ли, приведенные в табл. 2. 1, установлены: а) для прокатной стали обыкновенного качества сортовой1 толщиной 5 до 100 мм включительно, 'фасонной* 5 до 20 мм включительно, листовой и широкополосной" 6 до 40 мм включительно; б) для прокатной низколегированной стали (сортовой, фасоиной,"'листовой и широ- кополосной) толщиной от, 4 до 32 мм включительно. .-.. 2. Для прокатной низколегированной стали при толщине ли- стов свыше 32 до 40 мм включительно; указанные в таблице значения расчетных сопротивлений снижаются для стали 15ГС— на 10%, для стали 10ХСНД—на 8%, а для стали 10Г2С рстают- ся.без изменения. ' 3. При толщине прокатной стали, превышающей указанные в примечаниях 1 и 2, расчетные сопротивления назначаются в со- ответствии с браковочным значением предела текучести,. уста-t навливаемым в каждом отдельном случае соглашением между по- требителем и поставщиком стали и принимаемым за, нормативное/ сопротивление стали растяжению, сжатию и изгибу . (основное); коэффициент однородности' принимается при этом не выше 0,85. Производные расчетные сопротивления определяются в этом случае путем умножения основного расчетного сопротивления на коэффициенты перехода, принимаемые по табл. 26, II—А. 10—62 СНиП. . ' , 4. Расчетные сопротивления прокатной стали растяжению для, конструкций, эксплуатация которых возможна и после достиже- ния,металлом предела текучести (например, при-расчете на внут- реннее давление трубопроводов, шаровых емкостей, цилиндриче- ских емкостей с полушаровыми днищами; при расчете тросов, канатов и т. п.),. устанавливаются специальными инструкциями в .соответствии с"п. 4.19 II—АЛО—62СНиП. ' ; ¦ ¦ 1 К сортовой стали относятся, полосовая, угловая, круглая и квадратная стали. 2 К фасонной стали относятся двутавровые балки , и швелле- ры, причем толщина профиля измеряется по стенке. • 3 По сравнению с значениями расчетных сопротивлений, ус- тановленныхдля толщин 8<20 мм. мации (по-второму предельному состоянию)—по нор- мативным нагрузкам. Деформации определяются по упругой, стадии ра- боты стали, при этом ослабление сечений отверстиями для заклепок или болтов не. учитывается. Для конст- рукций со. строительным подъемом прогиб их от по- стоянной нагрузки не учитывается, если он не превы- шает величины строительного подъема; в противном случае учитывается только разность между этими ве- личинами. Расчеты следует вести по трем сочетаниям на- грузок: основным, дополнительным и особым. При ра- счете на дополнительные и особые сочетания нагрузок величины расчетных нагрузок - (за исключением соб- Таблица 2.2 Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали Вид напряженного состояния Растяжение, сжатие и Смятие торцовой пр- Смятие местное при Диаметральное сжатие катков при свободном ка- m о ю о 0> о 0> S К 5 = о ai 3S R Rcp °см.т ^см- м ^с-к Расчетные сопротивления в кг/см* отливок . Углеродистая марок 15Л 1500 900 2300 1100 60 сталь 35Л 2100 1300 3200 1600 80 Т а б ли ц а 2.; Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна Вид напряженного , состояния Сжатие центральное и при изгибе ... . . Растяжение при из- Срез . . .... Смятие торцовой по- верхности ... . . « о о . ч> О си 8 5 «с «и яср Расчетные сопротивления в кг/см' отливок серый чугун марок СЧ12-28, СЧ15—32 1600. 450 '"- 350 2400 СЧ18т-36, СЧ21—40 1800 .". , 600 . 450 2700 СЧ24—44, СЧ28—48 - 2100 ¦ . V' 800 , 600 3200
62 Раздел I. Общая часть ственного веса) умножаются на коэффициент сочета- ния нагрузок, равный для дополнительных сочетаний— 0,9, а для особых — 0,8. При расчете специальных видов конструкций необ- ходимо пользоваться указаниями, приведенными в со- ответствующих главах.' ..'•,'• Б. ПОСТОЯННЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ Расчетные сопротивления. В табл. 2.1, 2.2 и 2.3 при- водятся расчетные сопротивления прокатной стали раз*' личных марок и отливок из углеродистой стали и се- рого чугуна. Коэффициент условий работы. Для элементов кон- струкций, перечисленных в табл. 2,4, расчетные сопро- тивления материалов должны понижаться умножением на соответствующие коэффициенты условий работы. Таблица 2.5 Таблица 2.4 Коэффициент, условий работы Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, ки- но, под трибунами, под помещениями магази нов, книгохранилищ, архивов и т. п. при весе перекрытий, равном:или большем полезной нагрузки . . ... . . .......... Сжатые основные элементы решетки ферм покрытий и перекрытий, кроме опорных (на- пример, стропильных ферм и аналогичных им ферм), при гибкости их л»60 . •: Сжатые раскосы пространственных решет- чатых элементов, из одиночных уголков, при- вариваемые по одной полке: '' а) при перекрестной решетке . с совме- щенными в смежных гранях . узлами (рис. 2.1,5) .. . . . ;. .... . . . . б) при елочной и перекрестной решетке с несовмещенными в смежных гранях узлами (рис. 2.1, в, г): . , Подкрановые балки под краны тяжёлого, весьма тяжелого и весьма тяжелого непрерыв- ного режимов работы . . . . . . . . . . . . Колонны гражданских зданий» и опор водо- напорных башен . .' . . . . . . . . . . . . . Одиночные уголки, прикрепляемые односто- ронне (одной полкой), за исключением ука- занных в п. 3 . . .,. . . . . 0,9 0,8 0,9 , 0,8 0,9 0,9 0,75 П р и м.е ч а н и'я: 1, Коэффициенты условий работы, уста- новленные в п.п. 1 и 2, одновременно не учитываются. 2. Коэффициенты условий работы, установленные в п. 2 и 3, не распространяются на крепления соответствующих элементов конструкций в узлах. ¦ ' ... , . 3. Для сжатых раскосов пространственных решетчатых, эле- ментов (п.З) при треугольной решетке с распорками (рис. 2*1, а) коэффициент условий работы не учитывается. 4. Коэффициент условий работы, установленный в п. 6, рас- пространяется на равнобокие уголки, а также неравнобокие угол- ки, прикрепляемые узкой полкой (при осевом воздействии "уси- лий), При специальном обосновании указанный коэффициент * (т=0,75) может быть увеличен "в соответствии с расчетными и экспериментальными данными. Модули упругости, коэффициент Пуассона (табл, 2.5), коэффициент линейного расширения и объемные веса. Величина коэффициента линейного расширения стали принимается а =0,000012. . Объемный вес принимается: для чстали всех ма- рок -— 7850. кг/м3, для чугуна ¦ ¦ 7200 кг)м3. Предельные деформации изгибаемых элементов, Деформации (прогибы) изгибаемых элементов опреде- Модули упругости и сдвига и коэффициенты Наименование материала Прокатная сталь и отливки из'углеродистой стали .... Отливки из серого чугуна. марок: СЧ 28-48, СЧ 24-44, СЧ ' , 21-40 и СЧ 18-36 . • Отливки, из серого чугуна марок: СЧ ¦ 15-32, и СЧ 12-28. . Пучки из пряди высоко- прочной проволоки. . . . Канаты стальные спиральные и канаты (тросы) с металли- ческим с ёрдеч'ником ..... Канаты стальные спираль- ные закрытые . Модули.в кг/ои2 ¦ упругости 2 100 000 1 000 000 850 000 2 000 000 ¦' 1 500 000 I 700 000 , сдвига , ¦ 840 000 ¦ „ ¦ ¦ • — '•'..—-• — • — ,'¦¦—• П-уассона Коэффици- ент Пуас- сона 0,3 ¦—, ¦ — — — ~~" • Примечание. Величины модуля упругости даны для ка- натов, предварительно вытянутых усилием не менее JS0—40% от разрывного усилия для каната в целом. ¦ -, .: ляются без учета коэффициента динамичности и не должны превышать предельных значений, приведенных в табл. 2.6, а горизонтальные деформации колонн и Рис. 2.1. Пространственные решетча- тые сварные элементы из, одиночных уголков а, б — при; перекрестной решетке с узлами, совмещенными в смежных гранях; в;, г — пои елочной и перекрестной решетке с уз- лами, не совмещенными в смежных гранях тормозных Конструкций от воздействия кранов в от- крытых эстакадах и цехах с тяжелым режимом работы кранов — предельных значений, приведенных в п. 4.1,,Е. Предельные гибкости. В табл. 2.7 и 2,8 приводятся предельные гибкости сжатых и растянутых элементов.
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 63 Т а б ли ц а 2.6 Предельные деформации (прогибы) изгибаемых элементов Наименование элементов конструкц Относитель- ный прогиб Подкрановые балки (сплошные и сквозные) для кранов ручных .............. То же, электрических грузоподъемностью до 50 т То же, грузоподъемностью 50 т и более . . . . Пути кран-балок Монорельсовые пути .............. Балки рабочих площадок промышленных зданий г!ри отсутствии рельсовых путей: главные балки......... прочие • • • • • * То же, при наличии путей узкоколейных. . „ . То же, ширококолейных, . . ......... Балки междуэтажных перекрытий: главные .•...,...-......• . • прочие ..................... Балки покрытий и чердачных перекрытий: главные ...... ... . , . , . . .... . . . . прогоны и обрешетка . . * . > Элементы фахверка стойки и ригели................. прогоны остекления (в вертикальной и горизон- тальной плоскостях) . , .......... ..'¦. . . . 500 600 I 750 1 500 1 400 1 400 1 250 ........1 400 600 400 1 250 1 250 1 200 ¦1 300 1 '200 Примечания: 1. Прогибы определяются без учета ос. лабления сечений отверстиями для заклепок или болтов. '2. При наличии штукатурки прогиб балок перекрытий толь- ко от полезной нагрузки не должен быть более 350 пролета. 3. При определении прогиба конструкции, изготавливаемой со строительным подъемом, прогиб от постоянной нагрузки не учитывается, если он не превышает величины строительного' подъема. В противном случае учитывается только разность меж- ду этими величинами. 4. Абсолютный прогиб ригеля фахверка над оконными прое- мами Tie должен превышать 1 СМ. ¦'".'.' Т а б л и ца. 2.7 Предельные гибкости X сжатых элементов , п/п Наименование элементов конструкций Максимальная допускаемая гибкость Пояса, Опорные раскосы и стойки ферм, передающие опорные, реакции . '...' ..,,,. ' Прочие элементы ферм ..... ./УЧ Колонны основные ,'... -.-¦'. ...... Колонны второстепенные (стойки фах- верка, фонарей и т. п.), элементы решет- ки колонн, связи между колоннами (ниже ферм покрытия) ............ Связи (за исключением связей, указан- ных в п. 4) . . . . '. . .-.;. .-'¦.'"; .-'.'¦¦'.¦¦ Стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и дру- гие неработающие элементы- Верхние /пояса стропильных ферм, оста- ющиеся незакрепленными в процессе^мон- тажа (предельная гибкость после завер- шения монтажа должна соответствовать п. ЦК-,., . . ...... ....... 120 150 120 150 200. 200 220 Примечание. При использовании в сжатых раскосах (кроме опорных) пространственных ргцнтчэтьх .свагнь<х элемен- тов из одиночных•' уголков несущей "способности до 50% пре- дельная гибкость принимается 180, при использовании несущей способности от 50 до 100%—по интерполяций между величинами 150 и 180. '..,..¦ ¦¦¦".¦'¦: Та б л н ц а 2.8 Предельные гибкости X растянутых элементов Наименование элементов конструкций Максимальная допускаемая гибкость при непосред- ственном воз- действии на конструкцию динамической нагрузки при воздейст- вии/ на конст- рукцию ста- тической на- грузки Пояса и опорные раскосы ферм Прочие элементы ферм Нижние пояса подкрановых балок и ферм , . .... Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкра- новых балок) ... Прочие элементы связей . . . 250 350 150 300 400 400 400 300 400 П р и м е ч а и я. 1. В сооружениях, не подвергающихся ди- намическим воздействиям, гибкость растянутых элементов про- веряется только в вертикальной плоскости. 2. Гибкость элементов связей, подвергнутых предварительно- му напряжению, не ограничивается. 3. При проверке гибкости растянутых стержней /перекрестной решетки из одиночных уголков радиус инерции сечения уголка принимается относительно оси, параллельной полке уголка. 4.- Для растянутых раскосов стропильных ферме незначитель- ными усилиями, в ко'торых при неблагоприятном расположении нагрузки может измениться знак, усилия, • предельная гибкость принимается как для сжатых элементов (при одновременной по- становке соединительных прокладок не реже, чем через '40 г) В. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ШВЫ Учет климатических температурных воздействий на стальные конструкции может не производиться при ус- ловии соблюдения предельных размеров зданий или сооружений, указанных в табл. 2.9.
64 Раздел I. Общая часть Таблица 2.9 Предельные размеры зданий и сооружений, при которых не требуется устройства температурных швов Про до л ж е н и е т я б/Л. 2,1* Категории зданий или сооружений Отапливаемые здания Неотапливаемые здания и горячие цехи Открытые эстакады .... Предельные размеры в м расстояние от торца отсека до оси бли- жайшей вертиг кальной связи 90 75 60 длина отсека (вдоль здания) 230 200 130 шири- на зданиа 150 120 При наличии в Пределах температурного отсека здания или сооружения двух вертикальных связей, рас- стояние между последними (в осях) не должно пре- вышать 50 и 30- м для открытых эстакад. Предельные размеры стальных конструкций в зда- ниях и сооружениях со смешанным каркасом принима- ются, в соответствии с указаниями СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструк- ций. Г. РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИИ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ Стальные конструкции, непосредственно восприни- мающие многократно действующие подвижные, вибра- ционные и другие нагрузки, приводящие к усталостному разрушению, следует проверять расчетом на выносли- вость и проектировать так, чтобы не вызывать в них значительной концентрации напряжений. К таким конструкциям относятся подкрановые бал- ки в зданиях с тяжелым режимом работы кранов, балки рабочих площадок, воспринимающие нагрузку от подвижных составов, бункерные и разгрузочные эстакады, конструкции под моторы и пр. Разрезные балки сплошного сечения могут не рас- считываться на выносливость при условии выполнения конструктивных мёр, исключающих концентрации на- пряжений и обеспечивающих плавность перехода одно- го сечения в другое, а также высокое качество свар- ных соединений. Таблица 2.10 Эффективные коэффициенты концентрации напряжений р Расчетные сечения 1. П о о с н о в н о м у м е т а л- лу вдали отсварных швов а заклепок и по- перечным сечениям сварных элементов Основной металл с прокатной поверхностью и с прокатными, обрезанными или обработанными механическим путем кромками—в местах, не затронутых, концентра- цией напряжений То же, но с кромками, обрезан- ными машинной газовой резкой Значения |3 для стали' марок Ст. 3, Ст.4 1 1.1 15ХСНД, 14Г2, 15ГС, 10Г2С 1 1,2 Расчетные сечения Значения Р для стали марок Ст. 3, Ст. 4 Сварные сечения таврового, двутаврового и других типов, сва- ренных непрерывными продольны- ми швами автоматической Свар- кой (вдали от диафрагм и ребер') при действии усилия вдоль оси шва II. По сварным швам Стыковые швы с полным про- варом корня Угловые швы лобовые . , , . . То же, фланговые III. По 'основному ме- таллу в местах пере- хода к сварным швам и у заклепочных отвер- стий У стыкового шва, без механичес- кой обработки . . То же, с механической обработ- кой . . У лобового шва с отношением катетов 1 : 1,5 без механической обработки То же, с механической Обра- боткой . У флангового рабочего шва не- зависимо от наличия механичес- кой обработки У заклепочного отверстия . . . IV. П о- о сн о вн о м у ме- таллу в местах пере- хода к приваренным конструктивным а л е- м е и т а м У опорных ребер, ребер жест- кости, диафрагм, приваренных к поясу лобовыми швами с плав- ным переходом на основной ме- талл . . . У фасонок, приваренных в стык и втавр при плавной криволи- нейной форме перехода, полном проваре и механической обработ- ке То же, приваренных в стык и втавр при . прямоугольной или трапецеидальной форме фасонок без полного провара и без меха- нической обработки То же, приваренных внахлест- ку с обваркой по контуру пло- щади соприкасания независимо от наличия механической обра- ботки V. По основному метал- лу в местах п е р е ме- ны; сечения элементов При изменении ширины и тол- щины поясов с плавным перехо- дом и с механической обработ- кой . . • . То же, без механической .об- работки . 1,2 2 3,5 1,5 1.2 2,7 2 3,5 1.5 1.5 1.5 2.7 2.7 1.5 2
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 65 Расчет конструкций на выносливость заключается в понижении ¦ расчетных сопротивлений основного ме- талла и соединений путем умножения их на коэффици- ент Y< li определяемый по формуле 0,9Э(1 — р) ± 0,3(1 + р) ' где р- - эффективный коэффициент концентрации на- пряжений, принимаемый по табл. 2.10. Р = Здесь амин и омакс —наибольшее и наименьшее по абсолютной величине напряжения в рассчитываемом элементе, взятые каждое со своим знаком и вычислен- ные от нормативной нагрузки без учета коэффициента динамичности, а также коэффициентов <р> <fBH, ?б и а ' (по табл. 6.2). В знаменателе формулы (2.1) знак плюс принима- ется в случаях, когда наибольшее растягивающее на- пряжение по абсолютной величине больше наибольшего сжимающего напряжения, а знак минус — в обратном случае. 2.2. ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ И СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ А. ЭЛЕМЕНТЫ СО СПЛОШНЫМ СЕЧЕНИЕМ Расчетные указания. Элементы, подверженные осе- вому растяжению или сжатию, проверяются на проч- ность по формуле ~<<R.. (2-2) где R — расчетное сопротивление стали растяжению и сжатию; принимаемое по указаниям в пунк- те 2.1. Элементы, подверженные осевому сжатию, про- веряются на устойчивость по формуле -^<Я, ., (2.3) -коэффициент продольного изгиба центрально сжатых элементов, принимаемый, по данным табл. 2,11 соответственно наибольшей гибко- сти и марке стали элемента. ,У где f- 4 + 4,-L Рис. 2.w Открытые, ные- сечения Сжатые стержни из одиночных уголков рассчиты- ваются на центральное сжатие по формуле (2.3) с уче- том коэффициента условия работы по данным табл. 2.4. При определении гибкости этих стержней радиус инер- ции сечения уголка принимается: если стержни при- креплены, только по концам — минимальный; при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. п.), предопределяющего направ- ление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок, — относительно оси, параллельной второй полке уголка. Открытые П-образные сечения (рис. 2.2), подвер- женные осевому сжатию, рекомендуется при Х^. < 3XV укреплять планками или решетками. В противном слу- Таблица 2.11 Коэффициенты продольного изгиба <р центрально сжатых элементов в зависимости от их гибкости Гибкость .' X* 0 10 20 30 40 50 '60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 4 190 200 г ' о 1 0,99 0,97 0,95 0,92 0,89 0 86 1 0,81 0,75 0,69 0,6 0,52 0,45 0.4 0,36 0,32 0,29 0,26 0,23 •0,21 0,19 де > = " 0,999 0,998 0,968 0,947 0,917 0,887 0,855 0,804 U, 744 0,681 0,592 0.513 0,445 0,-396 0,356 0,317 0,287 *0.257 0,228-- 0,208 vt - _ 0,998 0,986 0,966 0,944 0,914 О-, 834 0,85 0,798 0,738 0,672 0,584 0,506 0,44 0,с92 0,352 0.314 ¦ 0,284 ' 0,254 0,226 0,206 ~ • а /0 — \ ¦зг 0,997 0,984 0,964 1 0,941 0,911 0.881 0,845 0,792 0,732 0,663 0,576 0,499 0,435 0,388 0,348 0.311 0,281 0,251 0,224 0,204 расчетна Значения 9 центрально Ст. 3; 4 0)996 • 0,982 0,9о2 0,938 0,908 0,878 0,84 0,786 0,726 0,654 0,668 0,492 0,43 •0,384 0,344 0,308 0,278 0,248 0,222 0,202 я длина Ст. 4; М16с " 0,995 0,98' 0,96' 0,935 0,905 > 0,875 0,835 0,78' 0,72 0,645 0,56 0,485 0.425 0,38 0,34 0,305 0,275 0,245 0,22 0,2 элемеОТ • 0,994 0,9i8 • 0,958 0,932 0,902 , 0,872 0,83 0,774 0,714 0,636 0,552 0,478 0.42 0,376 0,336 0,302 0,272 0.242 0,218 0,198 а, определ сжатых элементов из стали марок,: '"- 0,993 - 0,976 0,956 0,929 0,899 0,869 0,825 0,708 0,708 ' 0,627 0,554 ^0,471 0,415 0,372 0,332 0,299 0,269 0,239 0,216 1 0,196 . яемая по 8 0(992 • 0,974 0,954 0,926 0,896 0,866 0.82 0,762 0,702 0,618 0,536 0,464 0,41 0,368 0,328 0,296 0.266 0,236 0,214 0,194 формуле (! 9 0,991 0,972 ¦ 0,952 0,923 0,893 0,833 0,815 0,756 0,696 0,609 0,528 0,457 0,405 0,364 0,324 , 0,293 0,263 0.233 0,212 0,192 !. 11). Ст. 5' 1 - . 0,98 ' 0,96 0,93 ' 0,89 0,85 0,8 0,74 0,67 0,59 0,5 0,43 * 0,37 0,32 ,0,28. 0,25 0,23 С21 0,19 0,17 0,15 . 14Г2, 15ГС, • 10Г2С, ' 10Г2СД.И 15ХСНД 1 0,98 0,95 0,92 0,89' 0,84 0,78 о!ч 0,63 0,54 0,46 0,39 " 0,33 0,29 0,25 0,23 0,21 0,19 0,17 ,0,15 0,13 - / , 10ХСНД . 1 - 0,98 0,95 0,92 0,88. 0,82 0,77 0,68 0,59 0,5 0,43 0,36 0,31 0,27 0,23 0,2 0,18 0,16 -' Q.14 0,12 0,11 5—915
бб , '' ¦ ¦ Раздел I. Общая часть чае такие сечения, помимо проверки по формуле (2.3), следует проверять на устойчивость "при изгибно-кру- тильной форме потери устойчивости. Проверку устойчивости стенок и полок сжатых со- ставных сечений см. в главе 2 п. 4 В и 'Г. Б. ЭЛЕМЕНТЫ ИЗ НЕСКОЛЬКИХ ВЕТВЕЙ Расчет стержней. Для составных центрально сжа- тых элементов, ветви которых соединены планками или решетками, значение коэффициента продольного изги- ба <р относительно свободной .оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) определяется по приве- денной гибкости ХпР) вычисляемой по формулам в табп. 2.12. '\ Таблица 2.12 Формулы для вычисления приведенной гибкости Тип сечения стержня & Соедини- тельные элементы Значение приведенной гибкости относительно свободной оси Планки Решетки Планки Решетки пр Y^t (2-5) *„,-/**+*?+*_ (2.6) пр /Mt+t) И ^Обозначения: Xv —.гибкость всего стержня относительно свобод- ной* оси у — у; X — наибольшая гибкость всего стержня; Xi и Хя — гибкость отдельных ветвей относительно осей / — 1 и 2 — 2 на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних заклепок;,../"' — площадь сечения всего стержня; F и F — площадь сечения раскосов решеток, ле- жащих в плоскостях, соответственно перпендикулярных осям / —/ и 2 — 2; ki и'кг — коэффициенты, принимаемые в зави- симости от величины угла между раскосом решетки и ветвью (рис. 2. 3) ¦ ; 30° 45 40* 31 45—60° 27 ФормулаТ<2.6) справедлива при отношении погонных; жесткое- ,,.., _ „. , ,_ тей планки и ветви > 4. ii Рис. 2.3. Соединение ветвей колонны решеткой . Гибкость отдельных ветвей на участке между планками должна быть не более 40. Устойчивость вегвей составных элементов, соеди- ненных решетками, должна проверяться на длине меж- ду узлами. Составные элементы из уголков, швеллеров и т. п., соединенные вплотную или через прокладки, рассчиты- ваются как сплошностенчатые при условии, что наи- большие расстояния между их соединениями (проклад- ками, шайбами и т. п.) не превышают 40г для сжатия элементов и 80 — для растянутых элементов, где г —. радиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок. Пр» этом в пределах сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. Исключение составляют пояса- ферм, на которые это требование не распространяется. Расчет соединительных элементов. Соединительные элементы (планки или решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на услов- ную поперечную силу <2усл (в кг), принимаемую по- стоянной по всей длине стержня и определяемую по табл. 2.13. Таблица 2.1.3. Условные поперечные силы (?усл Для конструкций из стали марок Ст 3 Ст 4 Сталь 14Г2, 15ХСНД, 10ХСНД, 10Г2С. 10Г2СД, 15ГС, Ст. 5 Значения Q. в кг уел 20 F 40 Р Обозначение: F — площадь сечеяия'всего стержня в см'. Т*Т тТ Если соединительные элементы расположены в не- скольких параллельных плоскостях, то поперечная си- ла Сусл распределяется: при наличии только соедини- тельных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (реше- ток); при наличии 'Наряду с соедини- тельными планками или решетками сплошного листа — пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток). Соединительные планки (рис. 2.4) должны рассчитываться как элементы безраскосных ферм на усилия, опреде- ляемые: сила, срезающая- планку Т, — по формуле' Ql Т = -^ ; (2.8) момент, изгибающий планку в ее плоскости М, — по формуле -с~ Рис. 2.4. Со- единение ветвей ко- лонны план- ками М = Ql (2.9) где Q—поперечная сила, приходящая» ся на систему планок, располо- женных в одной плоскости; /—расстояние между осями пла- нок С — расстояние между осями ветвей. Соединительные решетки рассчитываются как pet шетки ферм.
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 67 Стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, рассчитываются на ' усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом стержне, определяемой по данным табл. 2.13. ;: > В, РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ Зависимость расчетной длины элемента от способа закрепления его концов и характера нагрузки. Расчет- ная длина элемента 1В определяется по формуле /0 = (W, (2.10) где / — геометрическая длина элемента; [а— коэффи- циент расчетной длины, принимаемый для стержней постоянного сечения с четко выраженными условиями закрепления концов и приложения нагрузки по данным габл. 2.14. Таблица 2.14 Коэффициенты (i расчетной длины для стоек постоянного сечения с четко выраженными условиями закрепления концов и приложения нагрузки Схема закрепле- ния и нагрузки ¦4 Mil yj Значения С- 0,? 0.5 Схема закрепле- ния и нагрузки Значения 17779* 0,725 1.22 Расчетные длины элементов ферм и связей. Опре- деление расчетных длин элементов фермы с простой решеткой производится по табл. 2.15. Если в двух смежных панелях фермы, расположенных между двумя смежными, закрепленными от смещения из плоскости фермы узлами, действуют сжимающие усилия N\ и N2<N{ (рис. 2.5), то проверка устойчивости из пло- скости фермы производится .на большее усилие JVX при расчетной длине /. = /^0,75+ 0,25^-). '(2.11) .«) В фермах с параллельными поясами и перекрест- ной решеткой расчетная длина пересекающихся стерж- ней принимается: пр.и опре- делении их гибкости в пло- скости фермы — равной расстоянию от центра узла фермы до точки их пересе- чения; при определении их гибкости из плоскости фер- мы— по табл. 2.16. Расчетные длины эле- ментов пространственных решетчатых сварных конст-, рукций из одиночных угол- ков. Расчетная длина поя- са при определении ее гиб- кости принимается равной: а) для элементов с со- вмещенными в смежных гранях узлами при тре- угольной решетке, с распор- ками (рис. 2.1,а) или пере- крестной (рис. 2.1,6)—расстоянию между соседними узлами /П; Таблица 2.15 Расчетные длины /0 элементов ферм с простой решеткой при определении гибкости *'/\ ^7 ь. У\ V-i,A по 1-1 V v\' V Л Рис. 2.5. Схемы фер мы и связей по верх нему поясу О" фермы; б — связей Направление продольного изгиба В плоскости фермы . Из плоскости фермы' 10 элементов ферм Пояса h Элементы решетки опорные раскосы и опорные стойки прочие элементы 0,8 / I Обозначения: / — геометрическая длина элемента; /i — расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы. Таблица 2.16 Расчетные длины /0 из плоскости фермы стержней перекрестной решетки ферм с параллельными поясами Характеристика узла пере- сечения стержней решетки Оба стержня не прерывают- ся Поддерживающий стержень прерывается и перекрываете я фасинкой I элементов решетки при уси- лии в поддерживающем стержне растяги- вающем нулевом сжимаю- щем 0,5 / 0,7 I 0,7 I I Обозначение: I — геометрическая длина стержня. б) для элементов с несовмещенными в смежных гранях узлами при елочной (рис. 2.1,в) или перекрест ной (рис. 2Л,г) решетке — расстоянию между узлами
68 Раздел I. Общая часть одной грани 1ц, умноженному на коэффициент !ХП, при- нимаемый по табл. 2.17 в зависимости от отношения погонных жесткостей пояса (на длине панели) и рас- коса Таблица 2.19 k = (2.12) При определении гибкости пояса радиус инерции сечения уголка принимается: для элементов с совме- щенными в смежных гранях узлами — минимальный; для элементов с несовмещенными узлами — относитель- но оси, параллельной полке уголка. Расчетная длина раскосов при определении их гиб- кости принимается равной [Лр /р, где /р —длина раскоса (рис. 2.1); (Ар — коэффициент, принимаемый в зависимости от h и отношения гибкости раскоса Х„ — ''мин погонных жесткостей пояса и раскоса k по табл. 2.18. Таблица 2.17 k \ Значения коэффициента цп >20 1,19 10 1,13 • 5 1,08 2,5 1,03 1,25 1 1 0.98 Таблица 2.18 Значения коэффициента |хр "T^L <2 >6 <100 0,92 0,82 140 0,84 0,73 180 0,77 0,70 Примечание. Промежуточные значения коэффициента ц определяются по интерполяции. Расчетные длины стоек. Общие указания. Расчет- ные длины /о стоек или отдельных их участков (в слу- чае ступенчатых стоек) определяются по формуле (2.10). Для ступенчатых стоек по коэффициентам ц оп- ределяются расчетные длины отдельных участков их в плоскости, в которой по всей высоте стоек отсутству- ют промежуточные закрепления. Коэффициенты (л расчетной длины ступенчатых стоек свободных рам одноэтажных промышленных зда- ний разрешается определять со следующими упроще- ниями: 1) не учитывать влияния степени загружения и жесткости соседних стоек, .определяя расчетную длину рассматриваемой колонны; при шарнирном присоедине- нии ригелей к стойкам — по табл. 2.19, А, а при жест- ком— по табл. 2.19, Б; 2) определять расчетные длины стоек лишь для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения Коэффициент Схема h 14 для одноступенчатых стоек Значения ц, при с, равном 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 | 2 2,5' 3 А. Верхний конец свободен U р, ">'Р, 0 0,1 0,2 0.3 0,4 0,5 0,6 0,/ 0,8 0,9 1 1.2 1,4 1.6 1,8 2 2,5 Ь 10 20 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 '2 2 2 2 2 2 2 2 . 2 2 2,01 2,02 2,03 2,04 2,05 2,0(5 2,06 2,1)7 2,08 2,09 2,1 2,12 2,14 2,15 2,17 2';-21 2,4 2,/6 3,38 2 2,04 2. ' 2,11 2.13 2,18 2,21 2,25 2,28 2,32 2,35 2,42 2,48 2,54 2,6 2,66 2, 2 2,11 2,2 2,28 2,36 2,44 2,52 2,59 2,66 2,73 2,8 2,93 3,05 3,17 3,28 3,39 2 2,25 2,58 2,7 2,83 2,96 3,0, 3,17 2,6 -,/Э 2,94 3,13 3,29 3,44 3,59 3.74 3,87 4 3 3.43 3,77 4,0i' 4,35 4,61 4,86 5,08 4 4,44 4,9 5,29 5,67 6,03 5 5,55 6,08 6,56 7 6 6,65 7,25 7,82 Б. Верхний конец закреплен от поворота U 0 0,1 0.2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0 9 1 1.2 1.4 1,6 1,8 2 2,5 5 10 20 2 1,92 1,86 1,8 1,76 1,7 1,67 1,64 1,6 1,57 1,55 1.5 1,46 1,43 1,4 1,37 1,32 1,18 1.1 1,05 2 1,93 1,87 1,82 1,76 1,71 1,68 1,64 1,62 1,59 1,56 1,52 1,48 1,45 1,41 1,39 1,33 1.2 1,11 2 1,94 1,88 1,83 1,7/ 1./5 1,72 1,69 1,66 1,62 1,61 1,57 1,53 1,5 1,48 1,31 1,4 2 1,95 1,91 1,86 1,83 1,79 1,77 1,76 1,72 1,71 1,69 1,66 1,63 1,61 1,59 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 97 94 92 9 88 87 86 85 83 82 8 79 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2,12 2,25 2,33 2,38 2,43 2,48 2,52 2 2,45 2.66 2,81 2,91 3 2,5 2,94 3,17 3,34 3,5 3 3,43 3,7 3,93 4,12 Обозначения: &= —; с ~ л 1/ —- ; р—-г2-: я*=—I ; П ? /Яр Jt li Рг ' продольных сил на отдельных участках стоек, и полу- ченные значения ,а использовать также для других комбинаций нагрузок; 3) для рам с двумя и большим количеством про- летов при наличии сплошного диска (жесткая кровля, система продольных связей и т. п.), связывающего вер- хушки всех стоек и обеспечивающего пространственную работу сооружения, определять расчетные длины стоек с помощью табл. 2.20 и 2.21 как для стоек неподвижно закрепленных на уровне ригелей. Расчетные длины стоек рам промышленных зданий в направлении вдоль здания (из плоскости рамы) при- нимаются равными расстояниям между закрепленными точками (опорами колонн, подкрановых балок и под- стропильных ' ферм, узлами крепления связей и ригелей и т. п.).
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций Ж Таблица 2.20 Коэффициент (На для одноступенчатых стоек , Таблица 2.2) ' ' " ' , 'i ;i -. Коэффициент Цц для одноступенчатых стоек Схема А. -а Л Л- *м* X ¦*. -4 л J, -м> р, Л и>, 4- г к Л А 1 '• а Значения (Ча-при 3, равном 0,04 0,06 0,08 1 0,1 0,2 0,3 j 0,4 0,5 1 Верхний ко'нец шарнирно оперт 0,1 0,2 0,Я 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 l.b 1.8 2 - 1,02 1,84 Я, 25 2,59 2,85 3,08 3,24 3,42 3,7 4 4,55 5,25 5,8 6,55 7,2 0,91 1.47 1,93 2,26 2,57 2,74 2,9 3,05 3,24 3,45 3,88 4,43 4,9 5,43 5,94 0,86 1,31 1,73 2,05 2.31 2,49 2,68 2,85 3 3,14 3,53 3,93 4,37 4,85 5,28 0,83 1,21 1,57. 1,95 2,14 '2,33 2,46 2,6 2,76, 2,91 3,28. 3,61 4,03 4,43 4,85 0,79 0,98 1,23 1,46 1,6/ 1,85 2,02 2,15 2,28. 2,4 • 2,67 ii,88 3,11 3,42 0,78 0,9 1 09 1,27 1,44 1.6 1.74 1,86 1,98 2,11 2,35 2,Ы 2,76 2,99 3,71 3,25 0,78 0,98 1,02 1.17 1,32 1,45 1,58 1,69 1,81 1,92 2,14 2,31 2,51 2,68 2,88 0,78 0,86 0,99 1,1 1,22 1,35 1.47 1,57 1,67 а,76 1,96 2,15 2,34 2,5 .2,76 0,78 0,85 0,92 0,99 1,0Ь 1,13 1,2 1,2/ 1,34 1,41 1,54 1,68 1.82 1,9/ ,2,1 Б. Верхний конец защемлен 0,1- 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 -0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 0,78 1,02 1,53 1.73 2,01 2,21 2,38 2,54 2,65 2,85 3,24 3,7 4,2 4,76 5,23 0,7 0.86 1,23 1.47 1.73 1,93 2,08 2.23 2,38 2,49 2,81 3,17 3,5 3,92 0,'68 0,79 1.0Ь 1.31 1,54 1,74 1,91 2,05 2,2 2,31 2,55 2,8 3,11 3,45 4,3 3,73 0,'67 0,76 1 1,2 Is, 42 1,61 1,78 1,92 2,04 2,2 2,4 2,6 2,86 3,18 0,64 0,7 0,79 0,93 1,07 1,23 1,41 1,5 1,6 • 1,72 1,92 2,11 2,28 2,45 3,41 2,64 0,62 0,68 0,74 0,85 0,95 1,06 1,18 1,28 -1,3» 1..48 1,67 1,82 1,96 2,12 0,6 0,66' 0,71 0,/8 0,8/ 0,99 1,0/ 1.16 1,26 1,34 1.5 1,6Ь 1,79 1,94 0,59 0,65 0,7 0,77 0,82 0,93 0,99 1,08 1,17 1,23 1,39 1,53 1,66 1,79 2,2 2,08 1,92 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,'85 0,9 0,9Ь 1 1,1 1,2 1.3 1,4 1,5 Обозначения: 3 =~г~ : п —~7~. Схема А. "Г IP н п 1 ^- 1 Л }, -L р. ' 1 "Г" •»w j .;, [р, ¦ t . }, It 1р, , ¦ п Значения |iu при 8, равном 0,04 0,06 0,08, -• 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1 Верхний конец шарнирно оперт 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 1,6 1,8 0,67 0,67 0,83 1,25 1,43 1,55 1,65 1,7 1,75 1,78 1,84 1,87- 1,88 1,9 2 • 1,92 0,67 0,67 0,81 1,07 1,27 1.41 1,51 1,6 1,64 1.7 1,78 1,'82 1,«4 1,ч87 0,67 0,67 0,75 0,98 1,19 1,32- 1,43 1,51 1,58 1,63 1,72 1,77 1,81 1,82 0,67 •0,67 0,73 0.93 1,11 1,25 1,36 1.45 1.52 1,57 1,66 1,72 1,77 1.8 1,88 1,84 1,82' 0,67 0,67 0,69 0,75 0,89 1,02 1.12 1,21 1,29- 1,36 1,46 1,54- 1,6 1,*65 1,69 0,67 0,67 0,67 0,71 0,8 0,9 0,99 1,08 1,15 1,22 ¦1,33 1.41 1,48 1,54 1,59 0,67 0,67 0,67 0,69 0,75 0,84 0,92 1 1,07 1,13 1,24 1,33 1,4 1,47 0,67 0,67 0,67 0,69 0,73 0,81 0,87 0,94 1,01 1,07 1,17 1,26 1,33 1,39 1,51 1,44 0,67 0,67 (IW 0,68 0,71 0,74 0,/8 0,82 0,8/ 0,91 0,99 1,07 1,13 1,19 1,24 Б. Верхний конец защемлен 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 '0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 1.6 1,8 0,66 0,68 0,75 0,94. 1,08 1,24 1,37 1,47 1,55 1,-64 1,72 1,78 1,81 1,85' 2 1,89 Об э зн а .0,65 0,67 0,68 0„/6 .0,94 1.1 1,25 1,35 1,44 1,5 1,61 1,69 •1,/4 1,79 1,82 ч е н 0,64 0,66 0,67 0,68 0,84 1 1,12 1,25' 1,34- 1,41 1,53 1,62 1,68 1,'/Ь 1,79 и я: '8 0,64 0,65 0,65 0„65 0,78 0,92 1,05 1,15 1,25 1,33 1,45 1,55 1,62 1,68 0,62 '0,64 0,65 0,6Ь 0,66 0,73 0,83 -0,92 1,01 1,09 1,23 1,33 1,41 1,48 1,71 1,54 0,6 0,63 0,64 0,65. 0,66 0,67 0,73 0,81 0,89 0,94- 1.09 1<2 1,28 1,35 1,41 1 = 7 0,58 0,63' о;бз 0,64 0,64 0,66 0,68 0,-75 0,82 0,88 1,01 1,1 •1,19 1,26 1,32 ^ 0,57 0,61 0,63 0,64 0,64 0,65 0,68 0.72 0,77 0,88 0,94 1,04 1,12 1,19 1,25 0,55 0,58 0,6 '0,61 0,62 0,63 0,65 0,6/ 0,7 0,73 0,8 0,88 0„93 1,01 1,05 ', Одноступенчатые стойки. В частном случае при со- блюдении условий Г<0,6и^-->3 шачения коэффициентов (а расчетных длин отдельных участков одноступенчатых стоек рам одноэтажных про- мышленных зданий в плоскости рамы могут прини- маться для предварительных соображений по данным табл. 2.22. «¦ Таблица 2.22 «L ¦О1 ¦* б) Рис. 2.6. Рас- четные схемы стоек а — одноступен- чатой; б — двух- ступенчатой Коэффициенты |х для одноступенчатых стоек.рам одноэтажных промышленных- зданий Вид закрепления верхнего конца _ Свободный Закрепленный только от по- ворота . . . Неподвижный, шарнирно опертый .,,..., .,..,. Неподвижный, закреплен- ный от поворота Значения |i -W- для нижнего участка при 0,3>—>0,1 0,1> 7>0,05 для верхне- го участка1 2,5 2 1,6 1.2 3 2 2 1,5 3 3 2,5 2 \ Обозначения: <1( J„ Pt — длина, момент инерции ниж- него участка колонны и продольная сила, приложенная к нижне- му участку колонны; 1г, J2, Р2 — то жвк для верхнего участка колонны. В общем случае (рис 2.6, а) значения коэффициен- тов расчетной длины |*1 для нижнего участка стойки принимаются при свббодном верхнем конце по данный табл. 2.1-9,А, при закрепленном только от поворота — по Данным табл. 2.19.Б, а при неподвижном верхнем конце (шарнирно опертом или защемленном) — по фор- муле f*i = j/ji VH*fi(m—1) m (2.13)
70 Раздел I. Общая часть еде Ци и (Ац — коэффициенты расчетной длины ниж- него участка соответственно при Fi=0 и Р2=0; Таблица 2.23 Значения коэффициентов щз и [хц принимаются соответственно по данным табл. 2.20 и 2.21 в зависи- мости от величин п = —— и р = —— и способа закреп- к Ji ления верхнего конца стойки. ¦ «О •-о "^ J t-1 "г3 I® q> ® ® \8.0 12,0 Рис. 2.7. Схемы двухступенчатых рис 2.8. К. стоек для определения коэффици-/- примеру рас- ентоЪ (х ч чета (Схема а, б и в — соответственно для опреде- стойки) ления коэффициентов tH. 14.и р., Коэффициейт ,u.a расчетной длины верхнего участ- ии стойки во всех случаях определяется по формуле (ц=-С-<3, (2.14) с ч где Двухступенчатые стойки (рис. 2.6,6). Значение коэф- фициента [*1 расчетной длины нижнего участка,стойки ¦ (рис. 2.6,6) для всех видов четко выраженных условий "закрепления верхнего конца определяется по формуле f»i = V ^1+(<2^+^)(1+П2)^ ^ср , l + h+tt (2.15) Pi . Рг где Г1=_-; _ ll = __. л2 = к /Ср* — среднее значение момента инерции для участков к и к, определяемое по формуле 1 ' ^i •f ^л. А + /га/а .„ .„. *1+/. 1 +«2 Коэффициенты (ii, на и (л3, входящие в формулу (2.15), определяются как для одноступенчатых стоек №. схемам" на рис; 2.7 и д'анным табл. 2:23. Значение J-2 (рис. 2.7, а) определяется по формуле (2.17) — ^2^2 + ^3^3 •/а = . Указания к определению величин в формуле 2.15 i . Способ опирания верхнего конца стойки Свободный Закреплен только от поворота Шарнирно^опсрт Закреплен от пово- рота и смещения Ць № и Рз Коэффициенты i*i Е Е - по схемам рисунков 2.7,о 14=2 - По табл. 2.19.Б при с= 0 По табл. 2.21.А По табл. 2.21,Б 2.1,6 7„=2 По табл. 2.19.Б при с «= 0 По табл. 2.21,А По табл. 2.21,Б 2.7,» По табл. 2.19, А л нри с =* . — • V Р. По табл. 2.19.Б я при е = ,—' У ? По табл. 2.20.А По табл. 2.20.Б Верхний конец стойки условно показан свободным. Эти схемы применяются для любого вида- опирания верхнего конца. Значение коэффициента расчетной длины для сред- него участка длиной /2 определяется по формуле Н2 = С-1 (2.18) Значение коэффициента расчетной длины для верх- него участка длиной /8 определяется по формуле {а8= — <3. (2.19) где *-*К (Jv Ра + Яз *-* /ч^тй .+Л+Я|) h ;+^з) Рз П8 = А /» + *• я J±. о J* Ра = , фз = — . Пример. Определить коэффициенты расчетных,длив для стойки, показанной на рис. 2.8, при разных видах опирания верхнего конца. Общие данные: *i-12; fj=8; л2=0,75; Ра = 0,5. 8 + 0,75-4 ,По формуле (2.16) находим JCo= = 6,3; 1,75 _ 4-6 + 3-1 по формуле (2.17) находим J%= -j = 3.
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 71 Свободный верхний_конец: по табл. 2.23 ш = [лг — 2; по табл. 2.19.А в зависимв- сти от величины k = ;— = r~r • — «6,75 и Уср'в °,3 8 «-«У j =-^-/6^ = 0,54 находим, интерполируя, (х3 — 2,52; по формуле {2.15) находим N-V 12-2*+ 1,752 — (8-2а + 2,52а) 6,3 3,06 1 + 12+8 Верхний конец закреплен вт поворота: Са определяем по табл. 2.19.Б в зависимости от ве- личин * = JtU 3-8 Ji{h+l») 8-9 : 0,333 и е = 0; jxi= 1,79 (*а —определяем по табл. 2.19.Б в зависимости от ве- личин . J3(h + h)' *Ы4 я = = ——— = 0,75 и с = 0; УсР/3 -^-|,6,3-3 Й- L62- (*з определяем по табл. 2.19,Б в зависимости от вели- к =0,75 и с = —- (/6,3 = 0,51 ;\и3 = 1,72 ;"na = 0,75 14 , " ' l*i! ./- 792 +—1,752(8-1,622+1,722) 6.3 , 21 = 2,48. Шарнирно опертый верхний конец: 1*1 определяем по табл. 2.21,А в зависимости от вели- чин п = 4- = М25и ^=—- = 0,375; ^=1,22. о« о (J.2 определяем по табл. 2.21.А в зависимости от ве- 3 1 - личин я = — = 0,214 и р = —г = 0,159 ; ца = 0,69 . 14 6,3 (j.3 определяем по табл. 2.20.А в зависимости от вели чиня = 0,214 и [3= 0,159; (1,-1,15; ч» П = / 12-1,22а+—¦1,75-(8-0,692+1,152) 6,3 21 = 1,34 . Стойки свободных рам. Значения коэффициентов расчетных длин (i для стоек свободных рам опреде- ляются следующим образом. 1. Для стоек постоянного сечения* (рис. 2.9, а) значение коэффициента расчетной длины (ап л-й стой- ки рамы определяется по фор.муле (2.20) in где — — отношение погонной жесткости -л-й стойки к па ее высоте; / ,Р—сумма наибольших значе- ний продольных сил, одновременно действу- ющих на всех стойках рамы; Р„ — наибольшее значение продольной силы л-й Si —-¦ —сумма отношении погенных п жесткостей всех стоек к их высотам. п-1 (п-1) (п*Ц 1_. 9П (п) In) hi (п-1) ¦mi— ,(n-fi 4 (n) 2 ,/n*f) (n) J, (ntQ (ml) (n*2) tntt) «j IWr 2 12 Tt^i) и (n-l) M (4 ^1 (n) г |0W} ,Гл>Т) Р.ис: 2.9. Расчетные схе- ,мы рам а — со стойками постоянно- го, сечения; б — со стойка- ми равной длины и ступень- ками, расположенными на одном уровне; в — с ригеля- ми конечной жесткости и жестким сопряжением ри- гелей со стойками Коэффициент (х, принимается: при шарнирном креплении ригелей к защемленным в основании стой- кам (J-e = 2; при жестком креплении ригелей к стой- кам — но данным табл. 2.24 в зависимости от величины S=— <2.«> где- Т,{—сумма погонных жесткостей всех стоек рамы; 2tp — сумма погонных жесткостей ригелей рамы. • Коэффициент (а„ ,' полученный по формуле'(2.20), должен быть не меньше: при шарнирном креплении ригелей к защемленным в основании стойкам—0,8; при жестком креплении ригелей к стойкам и жестком * Под стойкой постоянного сечения понимается стойка о постоянными значениями жесткости и продольной силы,
72 Раздел I.-Общая часть Таблица 2.24 Коэффициент |х» для стойки упруго закрепленной от поворота на одном конце при свободном смещении "" этого конца Закрепле- ние . стойки в фунда- менте Жесткое Шарнирное .Значения р.; при 5, равном 0 I 2 I 1,08 2,Ш 2ХЧ 1,16 2,33 3 . 1,22 2,48 4 1,23 2,61 6 1,37 2,92 12 1,55 3,65 18 1,65 4,24 ,24 1,71 4,82 60 1,86 7,12 QO 2 0 закреплении стоек в фундаменте — 0,7; • при жестком креплении ригелей к стойкам и шарнирном закрепле- нии стоек в фундаменте— 1,0. 2. Для стоек одноступенчатых .одинаковой длины со ступенями, расположенными на одном уровне (рис. 2,9,6), при рамах с ригелями, шарнирно прикреп- ленными к, стойкам на одном уровне, значение коэф- фициента расчетной длины цр для нижнего участка я'-й стойки определяется по формулам: ' и!п)= -и 1/ Е JxNf> (2.22) где EJVi=EP,+ SJPi; (2.23) Nf* = Pf> + Р^К (2.24) < /у— момент инерции нижнего участка рас- v сматриваемой стойки рамы; ; \ 2 Ji —'сумма моментов инерции нижних уча- стков всех стоек системы; Ру' и Py — продольные силы, приложенные к .'нижнему и верхнему участкам рас- сматриваемой стойки; 2 Pi -f- 2 Pa — сумма продольных сил, приложенных к нижним и верхним участкам всех стоек системы; . На— коэффициент расчетной длины нижне- го участка отдельно стоящей стойки с верхним свободным концом, у которой моменты инерции и продольные силы отдельных участков равняются сумме моментов инерции и продольных сил соответствующих участков всех стоек рассматриваемой рамы (рис. 2.9). Коэффициент (Ai принимается по табл. 2.19.А. Коэффициент (J.) ' следует определить при комби- нации усилий ,' соответствующей максимуму N р* при одновременно максимально возможном значении 2 Nt. Коэффициент расчетной длины, полученный по формуле (2.22), должен приниматься не меньше коэф- фициента [xi, найденного для такой же стойки, но с закрепленным от смещения верхним шарнирным концом. При рамах с ригелями конечной жесткости, жест- ко прикрепленными к стойкам (рис. 2.9,в), значение коэффициента расчетной длины (л^для нижнего участ- ка п-й стойки определяется в зависимости от величины k и с для рассматриваемой стойки и величины 5 =¦ / 'П . 'Г1 U . =1 ~— + -г~-— I—П ' характеризующей степень за- \ п л+1 / J2 крепления верхнего конца стойки в ригеле (обозначения см. на рис. 2,9,в). Значения коэффициента цр при S = 1 приведены в табл. 2.25. При значениях S, отличающихся от еди- ницы, коэффициенты |*р определяются: при S<1 — по интерполяции между соответствующими значениями, найденными по данным табл. 2.25 и 2.19.А; при К <S<3 — по интерполяции между соответствующими значениями, найденными по данным табл. 2.25 и 2.19.Б; Таблица 2.25 Коэффициент Hi расчетной длины нижнего участка стойки для однопролетной симметричной рамы с симметричным "нагружением при S=l ' Схема Рг <с h ¦Lj г *. 0 L /р hi J,}, —у — • « » Р.Рг р^р , 5=1 Обозначени k . 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 . 0,7 0,8 . 0,9,- 1 1.2 1,4 1,6 1,8 2 ' 2.5 , 5' ДО 20 V. С=г Я-1/ у. Значения р., при с, равном 0 . 2 1,92 1,88 1,82 1,78 1,74 .1,71 .1,67 1,63 • 1.61 1,59 1.54 1.5 ,1,46 1,43 1.41 ' 1,35 1,21 .1.11 1.06 , ЛХ: .. ¦m? 0,2 - 2 - 1,92 1,88 1,84 1,8 1,76 .1.73 1,7 1,67 1,64 1,61 1,57 1,53 1,5 1,46 1,43 1.38 1/24 1.13 А .А " 0,4 2 1,94 1,9 1,86 .1.83 •1,8 1.77 1,74 1.71 1,69 1,67 1,63 1.6 1.57 .1,54 ¦ 1,52 1.49 — - 0.6 2 1,96 1,94 1,91 .1,88 1,86 1,84 1,82 1,8! 1,79 «Г, 78 1,76 1,74 1,72 1,69 — — ' - 0,8 2 2 . 1,99 1,99 1,99 1,99 1,99 1,96 1,98 1,98 1,97 1,97 1.97 — — — — - * - 1 2 2,05 .2,07 2,09 2,1 2,12 . 2,13 2,14 2,15 ¦2,16 2,17 - — — — — — — - * - 1,5 2 2,28 2.41 2,52 2,61 2,68 .2,74 2,78 — „ — — — — — — — -' 2 2,3< 2,72 .2,92 3,1 3,22 3,35 — — — — — — — — — - 2,5 2,9 '¦ 3,27 3,53 3,73 3,9 — — — — .— — 1 — — - 3 3,48 3,85 4,15 4,41 4,62 — — — — — — .— — -
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 73 при S>3 —-пй данным 'табл'. 2.19,Б как для ригеля бесконечной' Жесткости. Значение .коэффициента, расчетной длины ,. (4"'.для '. верхнего < учдстка и-й, стойки определяется по формуле V-2 - '«ш^иУМ ¦>Г^\ а1л Ч (2.25) / 0 I V ¦*/ %н , i.' Hi УМ (ft ,0,8 W; Т^д-п /,й Z.O 4* 4 Г Рис. 2.10. График для определения величины «в зави- симости от относительной упругости закрепления концов ' ¦ : стойки ¦ .'.•.'!.'',;¦"'.¦ л! а•— расчетная схема стойки многоэтажной рамы для опрёделе-, ния ее расчетной длины; 6 — график величины и от значения 0,3 до значения Ч; s—график величины, и с увеличенными ¦ J ординатами на участке от — до я ¦ Указанный способ определения расчетной длины .ступенчатых стоек при жестком прикреплении ригеля к стойкам является точным для случая^ однопролетной симметричной и симметрично нагруженной рамы при 5 = 1 (табл. 2-25). Для многбпролетных, рам можно также пользоваться табл. 2.25, считая условно каждую стойку входящей в состав симметричной и симметричнЬ нагруженной однопролетной рамы., ; "¦;'¦'"' 6—915 "'г* '.":.'¦:.;"''¦'-¦ '.'.¦., /:.Ч'!: г ч Стойки .многоэтажных рам:, с жесткими узлами. Значения коэффициентов расчетных длин стоек i много- этажных рам с жесткими «узлами определяются следу- ющим образом.; , ; , . ¦-;;". .'¦¦' ; ''-'".. Коэффициент расчетной длины стойки яруса мно-; тоэтажной рамы может приближенно определяться как для , стержня . упруго .закрепленного на обоих концах от поворота при возможности, свободного смещения од- ного конца относительно другого по схеме, изображен-', ной на рис. 2.10,а; при этом погонная жесткостьри-- гёлей полу рамы; i„s и iL^j принимается соответствен- но равной, сумме погонных жёсткостей ригелей рамы, примыкающих! в .рассматриваемой' стойке ,, яруса к узлам. .. ¦'''.' , ' '¦ ¦' .'','' Значение, коэффициента;: расчетной длины \стойки- яруса определяется по графику на. рис. 2.10, б и е. ~ Величины am и «ц, характеризующие относи- тельную упругость закрепления концов стойки, опреде- ляются по формулам: Г- . ¦! " ;. ' ;-'-;: ~ ¦"¦'--¦¦1'СУ '-¦¦ -'-V- '¦¦¦ ,(2.26} 3/ «к = pS—1 lc 3t'DSr (2;27) Цо графику на рис. 21.10 в зависимости от величй?: ' «оо «11—0,4 .. л." '"•-¦¦; :.- .. получаем , значение и. Коэффициент, 1+ «00 + «1-1 ! расчетной длины стойки, будет равен f*'=. те. и (2v28> 2.3; ЭЛЕМЕНТЫ, РАБОТАЮЩИЕ НА ИЗГИБ А. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ; / Расчет по упругой стадии. Прочность элементов при изгибе в одной из главных плоскостей проверяется по формулам:. ', , •' ,. ¦¦¦" '•'¦¦'". ' м" • .¦ ¦'; . ' ¦'.'. ''¦--¦ W" I QS Л < R, ер. (2.29) (2^30) где S — статический момент (брутто) сдвигающейся' ;, части, сечения относительно нейтральной» оси; , 8—-толщина стенки;' : , •.' а — шаг отверстий для заклепок или болтов; d — диамечр отверстий (при отсутствии .отверстий принимается;d = 0):; : *. .:: ^ ] R -i расчетное.;сопротивление стали изгибу; . Rjp— расчетное сопротивление стали срезу. ... В стенках балок при т > 0,4/? должно выполнять- ся условие., "'¦,"•¦" "¦¦:'¦'¦' ¦'''"¦'¦' ?: _ ...-¦'-¦¦.. 7 ' 1 02 V т^Зхз(,--_):<^, (2.31) где о i— наибольшее по абсолютной величине краевое» напряжение в стенке, вычисленное по сеченйк*
74 Раздел I. Общая часть брутто в предположении упругой работы ма- териала - Лст8. Г?СТЬ (2.32) . Здесь, ftCT.¦¦¦*— высота и.толщина стенки.^ Напряжения а и т -определяются для одного и того же сечения и загружения. При действии на верх- ний пояс балки сосредоточенной нагрузки в стенке бал- ки (в : местах, не укрепленных ребрами) должно бцть проверено напряжение от местного давления ом по формуле , ' <:м=^<^ (2.33) где. П] —¦ коэффициент, принимаемый: для подкрано- вых балок с тяжелым режимом работы и с жестким подвесом-г 1,5; уго же, с гибким подвесом— 1,3; для прочих ..подкрановых ба- лок-— 1,1 и в остальных случаях—1,0; ,Р т- величина расчетной сосредоточенной нагрузки ;. ' (для подкрановых балок,— расчетная величит на давления колеса без учета динамического коэффициента); ¦¦¦¦.¦: R — расчетное^ сопротивление стали сжатию; 5 — толщина стенки; г — условная длина распределения сосредоточен- ного" груза, принимаемая: при, подвижной на'- ¦'.'; . грузке (2.34) ¦¦.'..¦'-' при неподвижной нагрузке от непосредствен- ного опирания прокатной балки на верхний пояс проверяемой балки : \ \; ;. '.; z,= &+;2/ti,. . '•:'¦¦¦ (2.34') Здесь с—^коэффициент для сварных и прокатных ба- лок :—3,25 и для клепаных балок — 3,75; . /„— сумма моментов пчерции пояса балок и кра- нового рельса (в случае приварки рельса '., швами, обеспечивающими совместную рабо- - ту рельса и балки, /п — общий момент инер- ции рельса и ьояса); Ь — ширина полки опирающейся прокатной бал- '- ки; , ..¦•.: ^ М — толщина верхнего пояса нижней балки, если она сварная (рис. 2.11, а), или расстояние от наружной грани полки до начала, выкружки, стенки нижней' балки, если она прокатная (рис. 2.11,6). Аналогичным образам проверяется опорное сечение прокатной балки, не укрепленное ребрами жесткости. В;случае изгиба балки в двух.главных плоскостях прочность ее проверяется по. формуле My ' Mv <R, (2.35) где х, у — координаты рассматриваемой точки сечения. Расчет с учетом пластичности. Прочность разрезных балок, постоянного сечения (прокатных и сварных), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пере- численных ниже „условий проверяют ло формулам: при ' тгагйбе в одной из главных плоскостей ф ' - . /. — <Я; (2.36) . . W„HT при изгибе в двух главных плоскостях Ж, \ + пу <R, (2.37) где Wf у-' *) TPl3 ¦пластический момент сопротивления сече- ния1 нетто, равный удвоенному статическому моменту половины площади сечения относи- тельно оси, проходящей через центр тяже- сти (рис. .2.12), и не должен превышать 1,2 W. Для прокатных профилей пластиче- ский момент сопротивления принимается по табл. 2.26. ...''"¦¦'. Рис. 2.11.. Дли- . на .распределе- ния в стенке сосредоточенной нагрузки, при- ложенной к .верхнему поясу " .. балки а — в сварной балке; б — в про- катной балке Рис. 2,12. К определе- нию .; пласти- ... ческого мо- мента сопро- тивления из- гибаемых, элементов Таблица 2.26 Значения Wn для прокатных двутавровых и швеллерных профилей ' ¦¦- . Характер изгиба В плоскости стенки ...... . •. . . . В ПЛОСКОСТИ ПОЛОК ; . . . wti 1,12 1,2 / При расчете по формулам 2..36 и 2.37 необходимо ¦соблюдать условия: 1) должна быть обеспечена общая устойчивость балки с коэффициентом <f>6^ 2,5 (при вычислении ,.<рб учитывается только изгиб в плоскости наибольшей жесткости); 2) отношение ширины: свеса пояса сварной балки< к его толщине ,не должно,превышать 10; , 3) отношение расчетной высоты стенки к ее тол- щине не должно превышать 80 V4 (где R в т/см2)
Гл. 2. РаЬчеты стальных конструкций 75 4) касательные напряжения в месте наибольшего изгибающего момента не должны превышать 0,3 R. При наличии • зоны, чистого изгиба соответствую- щий момент сопротивления принимается равным 0,5 В неразрезных и заделанных балках постоянного сечения (прокатных и сварных), несущих статическую нагрузку, при выполнении вышеуказанных условий (l-j-4) расчетный изгибающий момент определяется из условия выравнивания опорных и пролетных мо- ментов; при4 этом прочность проверяется по формуле (2.29). Разрешается принимать значения расчетного мо-, мента: Г) в неразрезных балках со свободно опертыми концами — большую из величин / .'1 ' ' : Н¦¦'-: ¦...,;,, :- где My,-Mi'—r наибольшие моменты соответственно в крайнем и промежуточном пролетах, вы- численные; как в свободно опертой раз-, резной балке; 2 — расстояние от сечения, отвечающего моменту Ми до крайней опоры; / — крайний пролет; 2) в однопролетных и неразрёзных балках с заде- ланными концами: 0,5 М, где М — наибольший из моментов, вычисленных, как в балке с шарнирами на опорах; --[ 3) в балке с,одним заделанным и Другим свободно опертым концом — как в крайнем пролете неразрезной балки (п. I). В случае изгиба в двух главных плоскостях про- верка производится по формуле (2.35), Б. ПРОВЕРКА ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ БАЛОК Проверка устойчивости балок не требуется в слу- чаях: :" ¦ ' /."..¦ 1) при передаче распределенной статической нагруз- ки . через сплошной жесткий настил,' непрерывно опирающийся на ^сжатый пояс .балки (железобетонные и армопено.бетонныё плиты, волнистая сталь и т. п.); 2): для балок двутаврового сечения'при отношени- ях свободной длины сжатого хпояса / к его ширине Ь, не превышающих величин, указанных в табл. 2.27, при- чем свободная длина сжатого пояса балки Г принима- ется равной расстоянию между точками его закрепле- ния от поперечных смещений (узлы продольных связей, точки, опирания ребер жесткого настила) или между поперечными связями, препятствующими повороту сече- ния балки (при отсутствии закреплений /равно проле- ту балки). '-..¦¦.'¦•¦¦ Приведенные в табл. 2.27 значения отношений — .'¦-¦''¦ Ь Действительны для балок из стали марок Ст. 3-й Ст.-4; для балок из стали других марок эти. значения умна-. ¦¦' -, /~2,1 . . жаются на I/ ~ (R в т/см2). Устойчивость балок проверяется по формуле где М и W— изгибающий момент и момент сопротив- ления сечения в плоскости наибольшей жесткости. (W соответствует сжатому поясу); ¦ ¦ <рб —- коэффициент, вычисляемый по нижепри- веденным указаниям: - Т а б л и ц а 2.27 Наибольшие отношения — , при которых не требуется ' Ь . проверки устойчивости балок Тип балки Сварная Клепа- ная > Ь 2 4 6 2 4 6 ' ' 1 ... - f Наибольшие отношения , при отношении полной высоты сечения балки h к толщине сжатого пояса 8, ft/8,,= 100 при нагруз- ке, прило- женной s и* »о и в.. ,'8 .16 .16 21 18 16 ¦х- В ' *>, Я о ¦ = § W в 28 26 24 30 . 28 25 при промежуточ- ных закреплениях верхнего пояса , независимо от ме- ста приложения нагрузки 22 19 18, 24, 21 19 ft/8,= 50 ' при нагруз- ке, прило- женной О) ¦ В Sg . «-В 19 18- 16 30 25 21; >-, S щ X В о ."=§¦ И в . 30 27 25 42 . 35. 32 при промежуточ- ных закреплениях верхнего пояса ,-'•' независимо от ме- ста приложения нагрузки :.¦''.. 23 , 21 19 33 -27 24 ¦ Т а б л и~ц-а 2.2Ь Коэффициент ф для проверки устойчивости балок из стали марок Ст. 3 и Ст. 4 , М < R, (2.38) с* о» - ч. О ¦' сч в в 0,1 ' 0,4 1 4 8 16 24 32 48 64 80 96 128 160. • 240 320 400 v Значения ф для балок ' без закрепления в пролете при сосредоточенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу 1,73 1,77 1,85, ¦2,21' 2,63 3,37 4,03 4,59 5,6 • 6,52 7,31 8,05 9,4 . 10,59. 13,21 15,31 17,24 к нижнему поясу 5 5,03 5,11 5,47 5,91 6,65 7,31 7,92 8|88 9,8 10,59 11,29 12,67 13,83 16,ЗЬ - 18,55 20,48 при равномерно рас- пределенной, нагрузке, приложенной к верхнему поясу 1,57 1,6 1,67 1,98 2,35 2,99 3,55 4,04 - 4,9 5,65 '¦* 6,3 6,93 ' 8,05 9,04 11,21 13,04 14,57 к нижнему поясу 3,81 3,85 3,9 , 4,23 / 4,59 / 5,24 5,79 6,25 7,13 7,92 ¦8,68 9,21 10,29 11,3 13,48 15,29 16,8 Примечания: 1, Для балок из стали других личные значения ф умножаются на коэффициент: для для 15ХСНД, 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД и 14Г2 — 0,71; для 0,6.:- , ¦¦-¦'¦¦• 2. При одном закреплении балки в пролете t ¦^приложенной к нижнему, поясу, следует пользбва графой. я ¦ g- ш - s -я В Я'ы в ¦ S <и о я ч к ¦S с oj к & со О 01 я я с >, , м'а». а> н « О СО 03 К о Ж 2,17 2,2 2,27 2,56 2,9 3,6 4 4,45 5,23 5,91 6,51 7,07 , 8,07 8,95 10,86 12,48 13,91 марок таб- Ст.5 —0,83; 10ХСНД — нагрузке, гься второй
76 Раздел I. Общая Щсть'. -.--i-l.-.= ¦¦ '•"¦¦¦¦:-¦''". ;', ¦ ¦'¦ .' Т а б ли ц а 2.29 Коэффициент ф для проверки устойчивости консолей из стали марок Ст. 3-й Ст. 4 при сосредоточенной нагрузке, приложенной к центру тяжести свободного конца консоли или ниже я по формуле (2. 40) или (2. 41) 0,1 ' I 10 12 16 24 40 Значения ф ; 3,06 3,44 3,76 4.06.'. •4.S 5,25 5,46 5;э 6,63 7.27 7,79 ': П р им е ч а ни е. . Для консольных балок из стали других марок табличные значения ф умножаются на коэффициент: для Ст.5— 0,83;'для. 15ХСНД, 10Г2С, 10Г2СД, 15ГС и 14Г2 - 0,71; для 10ХСНД - 0,6.. :' ,.;'.. '.'.:¦¦ .! ¦'¦ ., '•:¦'¦.¦ 1) для' балок двояко симметричного' двутаврового сечения/значение, коэффициента уе определяется по формуле1 . .:' :'V ,Л1':'' " ,\. '¦•'. ',; '•'¦¦'.- .-¦ h "7*.7л i 10s. (2.39) Значение коэффициента 'ф принимается подданным. табл. 2.28 и 2.29 в функций от параметра'.."¦-«(} вычисля- емого по формуле ' ' ' ¦ -.'',¦' где /к'—-момент инерции/ при кручении, значения кото- .рогодля прокатных двутавров приведены в .; табл. 2.30. ¦¦¦'¦'.- . >: . -.' ' •'¦¦',' ¦.,¦-.'''.-;¦.'.¦:-••.¦; ;..;_'Т-а-б,л.р Ц.'а 2,30. Моменты инерции при кручений-прокатных ДвутаврЬв ; '•.;.' (по ГОСТ 8289—56*) N6 профи- ля дву- тавра 10 ": 12 14 16 18 18а ¦ 'Г .-. 20 ¦ ¦: 20а ¦¦¦¦ 22 . 22а , J. в см" 2,28 2,88 ; 3,59 4,46 .5,6 ,6,54 ,, 6.92 . 7,94 8,6 9,77 №¦ профи- . :ля дву- тавра ' г- 24..¦.-¦ 24а ... 27 .-' 27а . 30 30а- , 33 36 : "-¦". 40 ¦-у-*,'/-.-'-' JK в см< - п,!; ¦• 12,8 1 1з;э , 16,7 17,4 . .20,3 . 23,8: - 31,4 •;.- 40.6 ¦ т54,7. № профи- ля дву- тавра ¦50'" '.'¦• ¦ 55 i 60:. 65 ¦¦¦ , ,¦ ¦:. 70 . 70а 70в ¦:¦""/.¦-'' J к в см' ' 75,4 юо.з : . 135: ,180 ; 244 .352 534 Т а б л,и ц а 2,31 ^:<"б; •'?.:ф6> *бн- Фбн- .0,85 .0,85 0,9 р-,871. ;0,95> 0,89 Коэффициенты .'. '. Г- 0,904 1,05.' 0,916 '9б'. для проверки устойчивости балок 1.1 'u^r; 1,15 ( 0>938 1.2 0,948 .1,25 .0.957 : 1,3 0,964 1.35 . 0,973 •;:i,4 '¦ 0,98 ¦1,45 --' 0,987 ': Г.б;;; 0.994 '1,55 1 '¦¦.-;'. : Для сварцых двутавровых балок, составленных из трех; листов, а также для клепаных балок'¦¦ значение, коэффициента fe определяется по формуле 2.39, но значение параметра а вычисляется-по формуле -у ¦' ¦;3 ¦ ' •-'.':, Таблица 2.32 Рис. 2.13. К определению коэффициента <рб Для балок' с более развитым ...;;''сжа'тым'~п;о'я"сам : 1+- ,(2.41) где для сварных' балок: 8'—т. толщина стенки балки; :rf=0,5fc ;•¦.'¦. '. Остальные обозначения ч те же, что и в табл. 2.27 для клепаных, балок: :• S— - толщина. ; стенки вместе с полками уголков; V—тол- щина пр'яса вместе с полкой . .уголка; dт- высота верти- кальной полки уголка плюс толщина пакета горизон- /тальных листов. '•".¦•! В приложении 2 приведены значения двутавров по ГОСТ 8239—56*. : ¦ч- для прокатных Коэффициент ? ! '-¦ Типнагрузки Чистый изгиб . /.•:¦:. ..... •-.;,.., i 'Равномерно распределенная нагрузка ." . . . Сосредоточенная сила посередине.пролета , . Момент на одном, из концов балки .''¦'.'',:'. . Значения ? •'¦' .''.« . ' " •- - "1-.12 ¦ ¦ - 1,35. •.'.'¦¦ -¦ 1,75 " Если 96^-035, то в формулу (2,38) вместо f6 подставляется s величина , у6 ,. определяемая¦';¦¦ по ,,табл: 2;31;; ¦; ' -;'-'"¦ ' .?'V\'. . '' 2): для балок с более развитым сжатым поясом, симметрично расположенным :о.тнрсительно' -; стенки' (рис. 2.13), коэффициент. :<?б определяется по формуле ЧРб . ,8.,4SE/yfti •Ы2Я* 1/%W+W-F^~+ -f- (oj6yir$wi. (2.42)
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 77 где ? — коэффициент, зависящий от типа нагрузки и принимаемый по табл. 2.32; I — свободная длина сжатого пояса балки; ур — координата точки приложения нагрузки (со своим знаком по рис. 2.13). '6i ['•¦ 43 — 0,065 — (2п — h I Г 1); Jl + Jl J-i и /s — моменты инерции соответственно сжатого к растянутого поясов относительно оси симметрии сечения: J у = Ji + J г, = ~ (^А» + 0,39/к/«); Y s •. 3 где ft< и 6< —ширина и толщина элементарных пря- моугольников, образующих сечение; Y = 1.2 — для таврового сечения; Y= 1,3 — для двутаврового сечения (для двутаврового сечения с одной осью симметрии принимается промежуточное значение у). Если соответствующее нижнему поясу ?бн = hh >=—-2-<р"б> 0,85, то в формулу (2.38), вместо' <рб под- ставлхется величина 96=96 п — + (1-й) —— 96 9бн (2.43) где <}$ и 9бн определяются по табл. 2.31; 3) проверка устойчивости балок швеллерного се- чения производится так же, как и балок двутаврового сечения, т. е. а вычисляется- по формуле (2.41), а найденные по формуле (2.39) значения % умножают- ся: при приложении нагрузки в главной плоскости, параллельной стенке — на 0,5 и при приложении на грузки в плоскости стенки — на 0,7. между ближайшими к оси балки рисками поясных за- клепок; В — толщина стенки. Проверка устойчивости стенки должна произво- диться с учетом всех компонентов напряженного со- стояния (о, т и ам ), которые вычисляются по сече-, нию брутто, в предположении упругой работы матери- ала и без учета коэффициента %¦ Значения напряжений принимаются: о — краевое сжимающее напряжение на расчетной границе отсека со знаком плюс; при этом, если длина отсека не превосходит его расчетной высоты, то а оп- ределяется по среднему значению изгибающего момен- та в пределах отсека; если длина отсека превосходит его расчетную высоту, то <з вычисляется по среднему значению момента для наиболее напряженного участ- ка с длиной, равной- расчетной высоте отсека; т — среднее касательное напряжение, вычисляемое по фор- муле (2.32); ам—напряжение в стенке под местной сосредоточенной нагрузкой, определяемое по" формуле (2.33) для подкрановых балок при П[ = 1,1 и для прочих балок при щ = 1. В отсеках, где местная нагрузка приложена в растянутому поясу, одновременно учитываются только два компонента напряженного состояния — сит или ом и т. Устойчивость стенок балок не проверяется, если при ом = 0 А0 120 ,/2,1 V т- апри<:м7ь0 — <80у -JL- , где R — расчетное сопротивление стали изгибу в т/см1; при этом должны конструктивно ставиться поперечные основные ребра жесткости. Устойчивость стенок балок симметричного сечения- укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, проверяется по формуле /?+?№)¦"¦ <-> где m — коэффициент, принимаемый для подкрановых балок — 0,9. и для прочих балок—1,0. В. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ БАЛОК Стенки балок1. Укрепление стенок балок для обес- печения их устойчивости может производиться: попе- речными основными, т. е. поставленными на всю высо- ту стенки, ребрами; поперечными основными и промежу- точными (короткими) ребрами, расположенными в сжатой зоне стенки; поперечными ребрами и продоль- ным ребром, расположенным в сжатой зоне стенки. При проверке устойчивости прямоугольного отсека стенки, заключенного между поясами и соседними по- перечными ребрами жесткости, расчетными размерами проверяемой пластинки являются: а — расстояние меж- ду осями поперечных основных ребер; h0 — расчетная высота стенки, равная в сварных конструкциях полной высоте стенки, а в клепаных конструкциях расстоянию 1 В приложении 1 приведены графики для проверки устой- чивости стенок балок, упрощающие проверку, и даны примеры пользования графиками. Значения величин а., а„ и т0 при < 0.6 (а в случае ом = 0 при любых значениях ——) опреде «о ляются по формулам-; /1005 V ¦ °*° \h—/ m,CM2 (2.45) i т/см*, (2.46) где d — меньшая из сторон пластинки; fi—отноше- ние большей стороны к меньшей; / Ю08 \2 «м, = h I ~~а~~) т/см > (2-47) k0 и k, — коэффициенты, принимаемые по данный табл. 2.33 в зависимости от величин V.
78 Раздел I. Общая часть Здесь &~п--„ширина пояса балки; Вп—толщина пояса балки; с—коэффициенты, принимаемые по данным табл. 2.34. Таблица^ 2.33 Коэффициенты ko и k\ При 7, равной Л» | <0,8! Г 1. 6 10 |. >30 Значения ft0 6,3 | 6,62 J 7 J 7,27 . | 7,32. | 7,37 | 7,46 Значения ft. 0.5 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1.8 2 2,02 3,01 3,61 4,02 4,56 5,2 ' 5, m 6,75 2,07 3,12 -¦ 3,8 4,26 4,88 5,58 6,34 . 7,28 ~2, 13 "3,33 4,16 4,8 ¦" 5,66 6,59 7,53 8,71 2,17 3,47 4,'45 5,28 6,37 7,56 8,83 10,35 2,18 3,52 4,57 5,49 6,69 8,03 9,44 11,18 • 2,19 3,57 4,67 5,68 ; -7,05 8,61/ 10,16 12,06 • 2,21 3,65 4,85 6,08 7,68 9,49- 11,46 13,86 , Приме ч а н и е. Для сварных балок "пользуются всей та-, блицей, а для клепаных принимают fc>=7 и ft, по значению f=10- Т а б л и ца2.34 Коэффициент с .'Типы! балок Подкрановые Условия, работы сжатого пояса Рельс не приварен Рельс приварен . . Прочие При непрерывном опирании сжатый пояс жестких плит . В прочих условиях. .. . . , Значения с 0,8 Примечание. Для отсеков подкрановых балок, где ме- стная нагрузка приложена к растянутому поясу, коэффициент ft„ определяется при значении y с коэффициентом .с = 0,8: Если, —~ > 2, то при определении аМо принимается . •¦¦ , ho •. , ¦а — 2h0 как в табл. 2.33, так и в формуле (2,47). Если а¦'¦.-¦ . " .' .'.'.'''¦ -— > 0,8 ам Ф 0 , то при проверке устойчивости, отен- К '"- н по формуле (2.44) различаются два случая. 1. больше значений, указанных в табл. 2.36, . ' О ". . .' А '¦-..'¦ Тогда. а0 определяется по формуле .-, . ,/1°08 \2 ' ¦¦•,о0 = Аа[——| т/см2, (2.48) где ^2— коэффициент, принимаемой по табл. 2.35; ,;о^ определяется по формуле (2.47). г -.Если отношение < —получается не больше зна- .. а ... ¦- . ¦ четин^укаайннмж в табл. 2.36, то оо определяется по Таблица 2.35 а Значе- ния ft2 . <0,8 По табл. ~ 2.33 Коэффициент k 0,9 7,78 1 8,23 .1(2 9,5 1,4 11,1 2 1.6. 13,02 1,8 15,25 2 17,79 2,5 25,1 формуле (2.45), а аМо —по формуле (2.47), но с под- ..¦'¦'¦ а ¦ "'" становкой -^ вместо а как в формулу (2.47), так ив табл. 2.33. „, При обеих проверках т0 вычисляется по действи- тельным размерам отсека.• Таблица 2.36 а Значения —И- при разных Y и — ^ч. а ¦ ^Чч*ч^ ^° " Г:-' >^ <1 ¦'¦ ¦4 10 >30 G 0.8 - 0 . 0 : 0 ; ¦' 0 1,2 .0,24 0,24 0,27 0,29 h 1,6 ' 0,29 0,4 0.49 0,62 2 0,33 0,5 0,67 0,94 Примечание. Для промежуточных значений f и ; • ft» отношения —Ц^- определяются интерполяцией. 2.' Устойчивость стенок балок симметричного сече- ния, укрепленных поперечными основными ребрами, и промежуточными (короткими) ребрами,, расположенны- ми в сжатой зоне (вблизи нагруженного-пояса), про- веряется дважды: по. формуле (2.44), .полагая,, что короткие ребра отсутствуют, а ом =0 и по формуле 1.5ом <1, (2.49) где о„ в т/см?. Длина коротких ребер должна быть не менее 0,3 высоты стенки и не менее 0,4 аь где а\ — расстояние между осями двух, коротких ребер или короткого и основного ребра. * 3. Устойчивость стенки балок симметричного сече-! ния, укрепленной, кроме поперечных основных ребер, одним продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии Ь\ от расчетной (сжатой). границы отсе- ка, проверяется-отдельно для обеих пластинок, на ко-к торые продольное ребро разделяет отсек. ,. . V Первая пластинка, расположенная между сжатым поясом и продольным ребром, проверяется по формуле °0l °М0)1 ¦ (-Т <т, (2.50)
Гл. 2: Расчеты стальных Конструкций': 79 где m ¦—коэффициент тот же, что я в формуле (2.44). ¦¦¦'.',¦"-. При ом = 0 С01 = 1 / 1D08 у т/см2; (2.51) Л0 при ам.=?0 и |ii = — %t = 0,25 [У+V-b2 ( Ю08 h ¦ У. "Щ! — ? „2 .Qfbffl8 / 1005 m/сж2; (2.52) т/см*, (2.53) Iх! где ft'.i-коэффициент, .принимаемый по табл. 2,37. Таблица 2.37 Коэффициенте' »1 Значения А' ,' 1; : 0,36 1.5 0,42 2 0,45 Если ^— > 2, то при вычислении <sQ1 и аМи при- нимается Q = 26], а Ти определяется по формуле (2.46) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки. , : х Вторая пластинка между растянутым поясом и продольным ребром — проверяется по формуле я 1— 2 ¦An ' • + -Л [¦+ — <1, тде О02 = ~: 0,5- ,14 /1008 V _ _6i_V2 I Ло / Ао/ пг/см2; (2.54) (2.55) Рмч —определяют по формуле . (2.47) и данным табл. 2,33, принимая в ней вместо отношения ¦ а' . '. ''¦'¦¦•. а — соответствующее ему значение -—~ и Ао щ—Ьх Yi=0,8; ',. ' ;:.•- •соа—определяют по формуле (2.46) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки; ¦, о'м == ; ¦ Если первая пластинка укрепляется дополнительно короткими поперечными ребрами, то их следует Дово- дить до продольного ребра; при этом проверку устой- чивости первой пластинки' производят по формулам (2.50) -'-"(2.53), в которых значение а заменяется ве- личиной Й1 (где Q\ — расстояние между осями сосед- них коротких ребер); проверка второй пластинки оста- ется без изменений. Проверка устойчивости стенок, балок асимметрич- ного сечения (с более развитым сжатым поясом) про- изводится по изложенным выше указаниям со следую- щими изменениями:. ' :' 1) для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, в формулах (2.45) и (2.47) под А0 понимается удвоенное расстояние от нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы отсека; . ;..' 2) для стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продольным ребром, расположенным в. ежа-. той зоне, в формулы (2.51), (2.52), (2.53) вместо -^ Ао-' ' ' ¦ v ¦ abi ¦¦ ' .-¦;.' подставляется тт-. а в формулу (2.55)-г-вместо": и,о — -у- | -подставляется —— — , где о- = г-.— \ а h0l ч, '-.я.,¦¦'¦'¦' Здесь о' — краевое растягивающее;; напряжение у ; расчетной границы отсека. Стенки . балок следует, укреплять поперечными' ребрами жесткости, если-—- > 70 1/ ~А (/?—в т/см2). В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина .выступающей части парного симметричного ."ст 30 ра должна быть не менее ТГ6Р- Расстояние между по- перечными основными ребрами не должно превышать. 2 А0.,при ' —• > 100 и 2,5 Ао при -^2- < 100 . ,'.": ; Поперечные ребра следует также устанавливать в..: местах приложения к, верхнему поясу больших .сосре- доточенных грузов. Ширина выступающей' части ко-' : роткого ребра должна быть не менее 2/з. ширины ос- новного ребра. Таблица 2.38 ребра 6р должна быть не менее ~~ +40, толщина реб- Необходи Ло 0,2 0,25 .0.3 Л, мый момент инерции продольного ребра /Пр.р Момент инерции ' /2,5-С,5^Ц^1 5з ¦ V Л„ ) ft» /1>Б_0(4^\^1 63 V ft» / Ло ., 1,5 ft. S3 . Предельные значения мини- мальное l,5ft083 1.5 ft»«»;, '-' — ¦ макси- мальное 7 ft, аз ; 3,5;ft083 - ,— -:.'-:.-> , -П-.-р и м е ч а н и е. Лля промежуточных значений —- значе- но ' ния Уг0_ определяются интерполяцией. При наличии одного продольного ребра необхо- димый момент инерции поперечного ребра определяет- ся по формуле . >, ' '-.. " '•.'•' /==ЗАоВ3. - .. -;¦-' Г'''-'':
82 Раздел /. Общая частЬ\ , ' Т абл и ц а 2.40 Коэффициент 1\ влияния формы сечения II Схемы сечений Значения т] при 20<Х<150 Х>150 "f к a^.vlH- 0,775-f 0,0015 X l,3+0.5>^m. 1,3-1-0,5 Ym Т^*=Я ч-1 1,45—0/003X 1.3-0.002X: ' Для сечения типа 2 при ~г~> Г проверка устойчивости произ- . •"' . ¦" * .''¦./¦. водится почуказаниям приложения 3 к настоящей главе. При еу ^ 0 и Ху < Хд; проверка производится по формулам (2.59) и (2,60). Значения <р?н, iff для . сплошностенчатых. стерж- ней определяются rio данным табл. 2.39 в зависимости ,от величин •:,.'¦ "' v ¦¦ "!; ¦ " v ¦-.-'?¦¦,¦ ¦' кх< т\х — Чтх> тх=ех'~^ .¦''¦¦' ",'¦¦-. ¦> : " ,.-' . . или Ху> mly — i\m.y; ту = еу -—¦, где rj — коэффициент влияния . формы сечения, при-.- .' . нимаёмьСй по данным табл. -2.40. При mi>20 проверки по формулам 2.58 и 2.59 не . требуется. Для составных стержней с решётками и планками при изгибе их параллельно плоскостям решеток (на- пример, нормально к оси х) значения (р^" 'определяют- ся по данным табл; 2.39 в функции от приведенной гиб- кости Хд-пр и относительного эксцентрицитета mix — MX.F» N J' где у\ — расстояние от нейтральной оси до оси наи- :. более сжатой, ветви. .. .. - При вычислении эксцентрицитетов ех или еу за расчетный момент (Мх .или Му) принимается: для .ко- лонн " постоянного сечения рамных систем — наиболь- ший момент в пределах длины колонны; для ступен- чатых колонн-^наибольший момент на длине участка постоянного сечения; для консолей— момент в заделке. Для стержней с шарнирно опертыми концами рас- четный момент М'определяется по табл. 2.41. , ' : / ,:'""-..-' Таблица 2.41 Расчетный момент М стержней с шарнирно опертыми концами О < X < 120 т<3. 3 < т < 20 :м=щ=м„ 120 (*« „-«,' X > 120 м = лг, — 3 17 (Мм -м„ (^Aiaicc-^l)' 17 Обозначения: М,'— наибольший момент в предела* средней трети длины стержня, но не менее 0,5 MUUKi:\ М.^— Рас" четный момент при m < 3 и 0<Х<^120. Коэффициент с в формуле (2.60) определяется по формуле ¦ . -.. ¦ ;'¦ '-.¦''. ':'е=, iZ - : <2-62> • ¦ г + атх где/ а, ;р г-коэффициенты, принимаемые по табл. 2.42. •'¦''•¦'::¦'•'.¦'''¦. / ,-. .'..•/ Табл и ца 2.42 Коэффициенты i и f' Типы сечения и - место приложения нагрузки (-f): ¦¦. '...¦'.¦¦. Значения а Значе- ния 3 *,<>«¦ '.}у>.*с ' Открытые сечения двутавровые и тавровые ¦ Симметрич- ный двутавр и -тавр при- нимаются , .по левой графе i 0,7 ¦¦1 . 0,6 ¦'¦ :' V "+ i_o,3-ii- 1 . : :¦' '-(-f)x Замкнутые сёче- . ния сплошные или с решетками (планками) :п ; 0,6 - 1 0,6 - О б о з_н а ч е н и я: /, и J2 — моменты инерции соответсе- вённо большей и меньшей по ток относительно оси симметрии ст- чения у — у (рис. 2.13). При - 2- < 0,5 и эксцентрицитете в сто- ....... /i -. ."¦...¦ рону меньшей полки принимается 3=1. Значения Х? Даны в табл. 2. 43. . _к
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 83 Таблица 2.43 Величины Х> Марка стали Ст. 3 и Ст. 4 Ст. 5 1СГ2, 10Е2СД, 15ГС, 14Г2 и 15ХСНД . ¦ 10ХСНД Значения X 100 90 ';. '... 85 80 При определении гпх за расчетный момент. Мх принимается: для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия мо- мента,—максимальный - момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего на длине стержня момента); для консолей — момент в заделке: : / Г Значения с, определенные по .ф-ормуле (2.62), не должны превышать: для стержней открытого сечения— значений,. указанных в табл. 2.44; для стержней' замк- нутого сечения единицы. При этом пользование коэффи- циентами а и Р, установленными для- стержней замк- нутого сечения, допускается только при ^наличии не Таблиц а 2,44 bh 0,1 0,5, 0,8 1 ¦ 1.5 2 >2,5 О Пр вости < ¦~i '.¦ ' 0 1 1 1 1 -.1 '. 1 1 0,2 0.88 0,89 0,91 0.93 0,95 0,97 0,99 > о з и а ч ё ни я: и —— > 10 стер Nh )пределяются в э Коэффициент с Наибольшие значения с при ~ . Nh 0,4 0,69 0,73 ,0,77 0,8 0,85 0,9 0,92 0.6 0,56 0,59 0,'64 U,67 0,74 0,8 0,85 0,8 , 0,46 0,5 0,54 0,58 0,66 0,73 , 0,78 1 0,39 0,42 0,47 0,5 .0,58 0,66 0,72 . 1.2 0,34 0,37 . 0,41 0,44 0,52 0,6 .0,66 1,4 0,3 0,32 0.-36 0,39 -.- 0,47 0,54,. 0,61 1,6 0,27 .0,3 0,33 0,35 0,43 0,5 0,56 .равном 1,8 0,24 0,27 0,3 0,32 0,39 0,45 0,52. 2 0,22 0,24 0,27 0,3 0,37 0,42 0,49 h — высота сеченяя; b и 5,—¦,щчрина и толщина более сжатого пояса. . жни.следует рассчитывать на изгиб без учета продольной том случае по последней графе 6 табл. 2.28. силы. Значения ,2,5 0,18 0,2 0,23 0,26 0;3 0,36 0,41 , 3 0,15 0,17 0,19. 0,21 : 0,26 0,31 0,36 . 4 0,12 0,13 .0,15. 0,16 0,2 0,24 0,28 .'5 0,1 . ; 0,11 0,12 0,13 .0,18. 0,22 0,24 ,10 0,049; 0,054 - 0,062 0,068 С, 085 о; 105 0,126 - • ' '•''.¦ • . '... коэффициента ф при проверке устойчи- менее, двух;: промежуточных диафрагм по. длине стерж- ня; в противном случае они рассчитываются-как для стержней открытого одностенчатого сечения (а =0,7). В составных сжато^изогяутых стержнях с ; решет- ками, при изгибе '¦'¦из? в плоскости, параллельной пло- скости решеток, кроме проверки стержня в целом, не- обходима проверка отдельных ветвей; как центрально- сжатых элементов (ем. 2.2); при/этом осевая сила в каждой ветви определяется'¦как., в поясе решетчатой фермы ,с, учетом усилия от.изгибающего^ момента. При аналогичной проверке отдельных ветвей со- / ставных. стержней с планками, . расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, должен быть учтен местный изгиб ветвей от фактической по- перечной силы (как в поясах, без'раскосной фермы).: Сплошностёнчатые стержни, подверженные сжа- тию и изгибу в обеих главных плоскостях, при совпа- дении плоскости наибольшей жесткости. (Jx> J у) и плоскости симметрии .проверяются на устойчивость по 1 формуле •'" 4R, "• \ (2.63) тху ¦F где .Т^^Гс, (2.64) *~у и с — определяются так же, как в формулах (2.5$), (2-60). . ",". , > , При вычислении wiy для стержней двутаврового се- чения -с неодинаковыми полками, коэффициент влия- ния формы сечения т) определяется по первой строке табл. 2.40. ; Если от1у<0,8 пгх, то, помимо4 провертЫ по фор- муле 2.63, требуется проверка по формулам. (2-58 и 2,60); при еу = 0\ если \х > Ху,' то требуется дополни-, тельная проверка по формуле (2.58) при еу =0. ^ В случае несовпадения ; плоскости-наибольшей же- сткости (Jx> Jy) И плоскости симметрии: расчетная ве- личина шх увеличивается на 25%. .;¦ Составные, стержни с решетками в двух параллель- ных -плоскостях, подверженные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует проверять на устойчивость дважды: 1) на устойчивость стержня в целом в плоскости, параллельной плоскостям, решеток (например, нормально к оси х), считая еу=0; 2) на устойчивость отдельных ветвей как Сжато-изогнутых , элементов по формулам (2.59) и (2.60). Осевая сила в каждой ветви определяется при этом как в поясе решетчатой фермы с учетом усилия от момента: М',х-'. Момент My распределяется, между, ветвями про- порционально их жесткостям: в случае, когда момент My действует в плоскости одной из ветвей, он полно-,, стью воспринимается . этой ветвью. ¦'—¦-.¦¦, При проверке отдельной ветви по формуле (2.60) гибкость ее определяется по наибольшему расстоянию между узлами1 решетки. В. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫХ И СЖАТО ИЗОГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Наибольшая расчетная высота стенки (или рас- четная 'ширина горизонтального листав двустенчатого- сечения) в центрально сжатых, стержнях определяется по формуле ';•; - -. .
84 Раздел I. Общая часть ha = 40 Vt + 0.2Х (R — впг/см2), (2.65) но принимается не более 75 5 . Здесь h0 — расчетная высота стенки, принимаемая так же, как и для балок (см. п. 3,В настоящей главы); 8 — толщина CK'riKrt; X расчетная гибкость стержня. В-случае недонапряжения стержня значения ~, вычисленные- по формуле (2.65), могут быть увеличе- ны в j/.^i-раза продольного изгиба). (здесь а = ——; 9 — коэффициент Наибольшее значение отношения для стенки сжато-изогнутого элемента (колонны) определяется в зависимости от величин о — а' т а — и • а а где о—сжимающее напряжение в т/см2 у расчетной границы стенки, вычисленное без учета коэф- фициентов 9?н. ?*". с<р;' в' — соответствующее напряжение у противополож- ной расчетной границы стенки; т= ——г — «ст о среднее касательное напряжение в рассма- триваемом отсеке. ho При а<0,4 величина -—- принимается как для о стенок центрально сжатых стержней. При а>0,8 t<«*Y-t- (2.66) где коэффициент Аз принимается по табл. 2.45. Таблица 2.45 Коэффициенты k3 X а 0 0,2 0,4 0,6 .0,8 1/88 1,88 1,59 1,31 Значения кг при а 1 2,22 2,18 1,76 1,37 1.2 2,67 2,51 1,03 1,48 1.4 3.26 2,9 2,07 1,6 , равно? 1,6 4.2 3,4 2,25 1,71 1,8 5,25 3,82 2,43 1.8 2 6,3 4,11 2,56 1,86 ho В интервале 0,4<а<0,8 значения ¦— определяются о ' . ' . ho ребром рассматривается как самостоятельная пластин- ка. Ширина выступающей части парного симметрично- го продольного ребра должна быть не менее 108 при толщине его не. менее 3Д5 (где В — толщина стенки ко- лонны). Рекомендуется включать продольное ребро в рас- четное сечение колонны. Если устойчивость стенки не обеспечена, то в рас- чет вводится только часть ее шириной по 156, считая от границ расчетной высоты. Г. ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Наибольшая расчетная ширина неокаймленного сжатого свеса листа (полки) в центрально сжатых и сжато-изогнутых стержнях определяется по данным табл. 2.46 в зависимости от наибольшей гибкости стержня X. Таблица 2.46 Предельные величины неокаймленных свесов (Ь/Ь) Марка стали элемента - Значения ~ при X, равной 25 Ст. 3 и Ст. 4 . . . 10Г2С, 10Г2, 15ГС, 14Г2 и 15ХСНД . . . 10ХСНД 14 12 11 50 15 13 12,5 75 16,5 14,5 14 100 125 18 16.5 16 20 18,5 17.5 Обозначения: Ь — расчетная ширина свеса, измеряемая в сварных элементах от грани стенки, в прокатных — от края вы - кружки, в клепаных —от наружной заклепочной риски; 8 — толщи- на листа (полки). . В случае недонапряжения элемента значения -— полученные по табл. 2.46, могут быть увеличены в 1/ раза, но не более чем на 25%. (Здесь (р меньшая из величин <рвн, <р™, или cf, принятых при проверке устойчивости данного элемента.) Наибольшая расчетная ширина неокаймленного сжатого свеса листа (полки) в балке не должна пре- вышать = 15 • -— (R—Btn/cM2). R (2.67, линейной интерполяцией между значениями ——, наи- ш-ая из величин о ' денными для а =0,4 и и =0,8. В случае укрепления стенки колонны продольным ребром жесткости, расположенным посередине стенки, наиболее напряженная часть стенки между поясом и • В случае недонапряжения балки значения —-, вы- о численные по формуле (2.67),. могут быть увеличены в раза, но не более'чем на 25%; здесь а — боль-. М [Мх Mv \ — или —- у ± —— х
Гл. 2. Расчёты стальных конструкций Ж 2.5; СВАРНЫЕ, ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, РИСКИ И СВАРНЫЕ СТЫКИ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ УГОЛКОВ '¦'-t/У. А. сварные соединения Основные положения. Основным видом сварки., при- меняемой в стальных .конструкциях, является элёктро- дуговая ¦¦— ручная или автоматическая и полуавтомати- Автоматическая электродуговая и элект.рощлаковая сварки, разработанные и внедренные натфоизводстве Институтом электросварки имени Е. Ой/Патона АН УССР, являются очень, производительными У способами и дают швы высокого, качества. Поэтомучтри проекти- ровании: следует широко применять эди способы сварки/ Рис. 2.16. Виды свар- ных швов ш тшм. I / — потолочный; 2.— го- ризонтальный; 3 '—¦' вер- тикальный;. 4 — нижний; ¦5."— прерывистый (шпо- , ночный) Рис. 2.15. Типы сварных соединений - л — в стык прямой; я' —то же. косой; ¦¦, б — ^угловой фланговый; б'—то же, лобовой; , б"— то же, ¦ .в тавр: в — на электрозаклепках (применяетсятолько для не- расчетных соединений); г — в прорезь (на угловых швах) ческая, выполняемые под слоем флюса или. в атмосфере защитных газов. Для сварки элементов/больших тол- щин (от\ 20 мм) применяется электрошлаковая сварка. Электродуговая' сварка ,в '.стык, втавр' и: в/угол требует предварительной подготовки кромок, сваривав-! мых деталей (начиная с определенных толщин),; раз- личной для разных типов швов. •¦'..," ; .;.'>v В проектах необходимо указывать назначенный вид сварки,: тип шва и тип электрода. :. ' Типы электродов и рекомендации по их Примене- нию, приведены' в главе 1, а типы швов, их'размеры, условные обозначения и, разделка кромок под швы да- ны в табл. 24.9 ,-ь 24.11. Типы сварных соединений и ви- ды сварных швовчПр,йведень|:начрис. 2.15. и 2.16. - Расчетные сопротивления. В табл. 2-47 приводятся расчетные сопротивления сварных швов, выполненных, электродуговой сваркой. ' '. ;¦'¦• ¦' *''"-. ¦- ¦.•.'-. ? Та б лица 2.47 Расчетные сопротивления сварных швов Вид сварных швов Швы в стык То же ¦', " "У Угловые швы Л J ';;.,N.'- ¦'./.';' ..-¦¦:.': ¦¦:'-. У Вид напряженного состояния. ';•':. '' ¦•' .. . .'" ¦¦¦¦ • '¦' Сжатие. . . . ... ..... • ¦ ... • - Растяжение: а) при автоматической сварке . . б) при полуавтоматической и руч- ной сварке с применением для; контроля качества шВов:. ' повышенных способов . . . обычных способов .. . . ..!,'. . Срез '¦; .'!...-...., .'. - . . .'.. - • - 4 . • ¦ Сжатие, растяжение и срез . . . ¦..-.:; : ¦'• ¦ '' '¦¦'<¦ Условное обозначе-, Ние ;«-:;' < «? :¦'¦{¦¦>{ \ г>СВ Кср; 7?св ' Расчетные,сопротивления в кг/сл', сварных швов,.выполйённых авто- матической и полуавтоматической сваркой, а также.'ручной элект- ' V родами типов . ' '..¦¦>"..';. Э42,Э42А,|. . . <,',;•, , ; .. • \ ',Э'5йА'; ..У л' . ... • ; •. Марки стали свариваемой,конструкции ;.- Ст. 3 Ст. 4.. . 2 100 2 100 -.- 2 100 ,.1800 1 300 ' 1 500 У- 14Г2, 15ГС, 6<20 мм 2 900 .2 900 ,;, 2 900 2 500 1 700. 2 000 20<8<32 мм '¦¦''; 2 800 .''¦'¦¦'. 2 800 2 800 , ? 2 400: . 1700 ¦ '¦ 2 000 , 10Г2С, 10Г2СД. 15ХСгДД\ 2 900 :'"¦... У .'2 900У ?'¦' У 2 900 -. •; 2 500 ':;,..'. •1700 У 2 000 ; У 1бхснд ' 1 '¦ ' .:• 3 400 •> 3,400 ¦; .л. 3 400 2 900 '• 2000 ¦V 2 400 К повышенным способам контроля качества швов,: ^применяемым в дополнение' к обычным .(наружный ос- мотру замеры размеров,, просверливание и т. п.), -отно-; сятся: просвечивание, проверка ультразвуком и т. п. Применение1 повышенных способов контроля качества швов должно оговариваться в проекте. ' /У Расчетные сопротивления сварных'¦ швов, выполня- емых электродами типа Э42А в -соединениях элементов
86 Раздел /.Общая часть Т а б л и ц а 2.'. Та блица 2.49 Расчетные формулы Тип шва и характер нагрузки - Формула Растяжение перпендику- лярного к- силе шва-в стык- Сжатие перпендикулярно- го к силе шва в стык. Растяжение косых швов в стык Сжатие косых швов в стык ) Срез косых швов в стык Изгиб швов в стык Изгиб и срез швов встык Сжатие, растяжение и срез угловых швов Изгиб угловых швов - Изгиб и срез угловых швбв N 6'ш N 5"'ш ATsin,a sAn N.sin а 6'ш N cos-а > <&В Р •'<«с -f. осв ;ср (2.68) (2.69) (2.70) ,(2.71) (2.72) По соответствующим "формулам для, целого сечения с заменой R на flL N < RCB (203) >"шЛн у- 6М )А I2 ш ш ;ясв (2.74) ; У V V 6М А и ¦+ :ксв ¦ У ¦•,' (2,75) О б о з на ч е.н и я: Ni Q, М — соответственно расчетные про- дольная.сила, поперечная сила и изгибающий момент, действу- ющие на.соединение; / —расчетная длина шва, равная полной длине шва (при выводе его на-подкладках за пределы стыка) или Равная полной длине шва за вычетом 10 мм в остальных случаях; — наименьшая из толщин, соединяемых встык элементов;^—ко- эффициент формы углового шва, принимаемый при сварке: ав-; тематической р = 1,0, полуавтоматической, р = 0,8 и ручной В — ==.0,7; А -4- толщина углового шва (рис. 2. 17);. а — угол между направлением действия силы и косым швом; RCB , RCB., RCB , .:.'¦- - Р с ¦' СР RCB — расчетные, сопротивления сварных швов (табл. 2.47). Ряс, 2.17. Расчетная толщина углового шва .при различной форме сечения из низколегированной стали с элементами, из стала марки Ст. 3, принимаются такими же, как и для свар- ных швов в: соединениях элементов из стали марки Ст. 3, выполняемых электродами типа Э,42. ; , В. сварных конструкциях, выполненных из/стали, марки Ст. 5, расчетные сопротивления сварных швов принимаются на 10% выше соответствующих расчетных ю а- о с О со -О ¦. ¦-Ч и >-. -*3 ~ к . , о а f-«. 4 . 6 v 8 10 12 14 . 16 -¦ 18 20 Допускаемые усилия на угловые швы Значения, допускаемых усилий в тел на швы, выполненные ручной сваркой (8=0,7) полуавтоматической сваркой (3=^0,8),. ••; электродами типов Э.42, Э42А | ; ..'-Э50А- , | Марки стали свариваемых конструкций Ст 3 Ст.'4 0,42 0,63: : .0,84 1,05..... 1,26 1,47 1,68 1,89 . 2,1 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД, 15ГС, 14Г2 0,56 0,84 1,12 1,4 1,68 1,96 ' 2,24 2,52 2,8 '¦ Ст 3 Ст 4 , 0,48, ¦ 0,72 0,96 1,2 1,44 1.68 1,92 2,16 - 2,4 10Г2С, 15ГС, 15ХСНД, 14Г2, 10Г2СД 0,64 0,96 . 1,28 1.6 : 1,92 2,24 2,56 2,88 3,2 л . ¦ ¦' ; Таблица 2.50 Допускаемые усилия на сварные швы в стык Допускаемые -усилия в пг см Растяжение при ручной и полуавто- матической сварке при обычных сло- собах контроля ка- чества шва / Сжатие при ручной, автоматической и полу- автоматической сварке и растяжение при авто- матической, а также, при ручной и полуавто- матической при повы- шенных способах кон- троля "качества шва Срез при авто- матической, по- луавтоматичес- кой и ручной " • сварке Электродами типов Э42, Э42А . Э50А. Э42..Э42А Э50А Э42, Э42А Э50А Марки стали свариваемой конструкции Ст. 3, Ст. 4>. 0,72 1,08 ,44 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСИД ,16 ,52 1 1 2 2 2 3,24 3,6 3,96 4,32 4,68 •5,04 - 5,4 '- 5,76 6,12 6,48 6,84 7,2 1 1,5- ¦2 2,5 3 3,5 4 4,5. 5 5,5 6 6,5 7 7,5. 8 8,5 9 . . 9,5 10 Ст. 3, Ст. 4 0,84 Г;26 1.С8 2,1 2,52 2,94 3,36 3,78 4,2, 4,62 5,04 5,46 5,88 6,3 6,72 7,15. 7,56 7,98 8,4 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД 1,16 1,74 2,32 2,9 3,48 4,06 4,64 5,22 5,8 6,38 6,96 7,54 8,12 8,7 9,28 9,86 1.0,44 11,02 11.6 Ст.З, Ст.4. 0,52 0,78 1,04 1,3 1,56 1,82 2,08 2,34 2,6: 2,86 3,12 3,38 3,64 '3,9 ' 4; 16 4,42 4,68 4,94 5,2 14Г2, 15ГС, ШГ2С, 10Г2СД, 15ХСНД : 0,68 1,02 ¦1,-36 1,70 2,04 2,38 2,72 3.06 3,40 '3,74 4,08 4,42 4,76 5,10 5,44 5,78 6,12 6,46 6,80 ~, Ир и м е ч а н й е. При растяжении и сжатии сварных швов в'стык, выполненных электродами типа Э50А в элементах из стали марок 14Г2 и 15ГС, допускаемые усилия принимаются как для стали марки 15ХСНД, причем при толщине свариваемых деталей до 20 мм — согласно данным соответствующих граф, а при толщине от 22 до 32 мм -.-табличные данные умножаются на коэффициенты: для третьей графы — 0,96 и для пятой гра- фы^ 0,966. . •¦;'.. -: .,
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций < gf Т а.б л и ца 2;51 Конструирование сварных соединений Требования Толщина углового Шва у Форма углового шва . Расчетная длина флангового и лобового швов . Совместная работа сварных швов и закле- пок или сварных швов и фрезерованных тор- цов Прерывистые швы Величина нахлестки : - Стыки горизонтальных и в'ертикальнцх ЛИСТОВ. ' Поясные швы балок \ ; .¦;"-¦_•.¦ 1 Расстояние между швом в стык основного элемента и цшами прикрепления каких-лиСо деталей, Сварка в стык Листов разной толщины или ширины ¦¦ ¦ J Размеры скосов ребер жесткости балок в местах примыкания к поясам и к .другим ncfif ам s ч. Сварные швы в узлах решетчатых конст- рукций Характер нагрузки, действующей на конструкцию • Статическая нагрузка регулярные подвижные или вибрационные нагрузки - а) при толщине1 листов от 4 до 9 мм — не менее 4 мм; . . 10', 14 ... ". ,-.¦."¦ 6. » '„,. .-- '.„¦¦¦ , 15, „ 25 „ . 8 , , , „ „ . .26 „ 40-, ¦ . • 10 , ¦-.!•' „ ». »' , 41 и более '.". ¦ , 12 „ и во всех случаях не более 1, 2 8*. б) минийалыгао необходимая по расчету на прочность по конструктивным требованиям Любая ¦•¦!¦¦¦ ¦ . ._ ' ,' ¦;.'¦• ' 'J ¦ : ,.1гАймм.-я >ili!ii, но<60й[11 . Здесь йш,—толщина шва , "Не допускается Расстояние в свету между шпонками в сжатых элементах не более 158 и в растя- нутых, не более 308 (Здесь 8 — толщина бо- лее тонкого элемента) ' В прикреплении фасонок к поясам — не рекомендуются. ' ¦ Не менее пяти толщин В стык и с накладками; в последнем слу- чае швы у накладок не должны доводиться до оси стыка на 25 мм с каждой стороны .:,__ Не ограничиваются Лобовые швы с отношением катетов 1:1,5 * .Фланговые швы,с отношением катетов 1:1 При ручной сварке — швы вогнутой формы .¦'.То же . v ; Не допускается ¦ Не допускаются ;' 1 То же : а) Только в,стык.(безнакладок) с двусто- ронней сваркой или односторонней с под- варкой корня шва б) Концы швов выводить за пределы стыка (на подкладки) в) Поверхности стыковых' швов поясных листов зачищать заподлицо с основным металлом v '"'..*'" Сплошные с полным проваром по толщине стенки . , '; - ' " При параллельных швах не менее 10 толщин основного элемента; при пересекающихся швах шов прикрепления детали прерывается на участке 40 — 50 мм от шва в стык, в обе стороны ... ...'."¦ .'•¦'.''-¦.'.' " ' '\ ¦ ', '. '. .~: .' ' Не ограничивается Необходимы односторонние или двусторон- ние скосы толстого (широкого) листа с укло- ном не Круче 1:5. Если разница толщин лис- . тов не превышает 4 мм л Ve толщины более тонкого листа, то устройство скоса не обяза- тельно . . ' ,' 40x60 мм с ббльшим размером.вдоль стенки ."¦'.' _¦¦ Приварка элементов к фасонке производится по контуру с расчетной длиной шва, рав- ; ной сумме фланговых и лобового шва; при этом длины фланговых швов у пера и обушка углового профиля должны быть обратно, пропорциональны их расстояниям от, оси профиля, что соответствует длине флангового шва у обушка: для равнобокого уголка — 0,7/ф_; для неравнобокого, приваренного широкой полкой, — 0,65гфл и для неравнобокого, приваренно- го, узкой- полкой, -0,75^ (Ь^ — сумма длин фланговых швов). Элементы в пределах фасонки должна располагаться так, чтобы расстояние между соседними швами было не менее 50 мм ,. . , : * Здесь 6 — наименьшая толщина соединяемых элементов. , . ' . .
ш ' 1>азд'ел>1Г. -Общая часть Сопротивлений, -.. установленных для конструкций из стали марки Ст. 3.. . : V ...; '¦' ¦¦'¦¦ -'77 , "'-.-:- При расчете сварных; швов на выносливость "приве- дённые в ,.табл; /2.47 значениярасчетных сопротивлений умножаются на; коэффициент у (см. п. 2.1). '¦¦¦'¦ Расчет соединений. В, табл.' 2.48 .приводятся,;фор'-. !Мулы для расчета сварных соединений. При; коэффици- енте; условия, работы конструкции или элемента • т<1 значения расчетных сопротивлений R в .формулах ум-: /ножагатся на-'/п! :'. ; "7:, ''.'.. .¦'¦¦¦ Допускаемые усилия, В табл. 2.49 и 2.50 приведены значения допускаемых усилий на сварные швы угловые и .в стык при коэффициенте условий работы т=1 /и коэффициенте, учитывающем работу Сварных соедине-; ний на- выносливость 7 = 1- '/ ".'.'.-•: ;¦ конструктивные требования. В табл. 2.51 приведе- ны указания по конструированию сйарных соединений элементов.: ~: . "Ч, ; '¦;"¦;,> ¦ Б. ЗАКЛЕПОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ a)DH75±t,85d 5) 7-:4ЩЩл^.н7* -«[.-J 4+5мм /?-vg$af U=lbbCl ~d~ Ъ-0,Щ54 f^5 ~ot- ?oid 90 м* .•¦..''•¦.'¦/ Рис. 2.18. Типы . заклёпок: " ,, , a — с полукруглой головкой (по ГОСТ 119,1—41); б 7— с -поч. тайной головкой '(по ГОСТ 1195—41): в—с повышенной го- ловкой и конинескйм стержнем (заводская нормаль)' Основные положения. Заклепочные соединения мо-, гут быть: прочные,, плотные и прочно-плотнЫе.'.: Для прочных, и плотно-прочных заклепочных соединений мементов стальных конструкций1 применяются, как a):N\ 4^ KZ7 . . . "'^^ .... Рис, 2.19. Типы заклепочных соединений в — внахлестку; б — с одной накладкой; в — • с двумя накладками с повышенной головкой и коническим стержнем (по заводским, нормалям). ¦,']¦ i/ г 4 '~,f Типы заклепок показаны :на: рис. 2,18, типы заклё- почных -соединений -г на рис. 2,19.. 7'-'., ,7' ; v. ." Расчетные сопротивлений .Расчетные сопротивле- ния даны.для двух групп-заклепочных соединений В и С. К группе В относятся1 соединения с;'заклепо'чнвши отверстиями сверлеными: а); на проектный диаметр -В собранных элементах; б) в отдельных деталях по кон- дукторам; в) сверлёные или продавленные на меньший диаметр в отдельных "Деталях с последующей рас- сверловкой до проектного диаметра в сббранном виде; К группе • С относятся соединения, в которых заклепоч-. ные ; отверстия продавлены, или просверлены без кон- дукторов в отдельных деталях, .'. ¦''."-..' ' ., ¦ !¦'.. ¦' Т абл и ц а 2762 Расчетные: сопротивления' заклепочных соединений ' t при горячей и холодной клепке ' ¦' .' ' ' ¦ . ¦ , " ( Вид напряжен- ного состоя-... ния и группа соединений.i Срез В Срез С :: '¦['¦' ; Смятие В 'Смятие , С ' Растяжение (отрыв головок); ' « . к ¦ в: s =• К Я с т Ч О' R3 ср R3 см .-¦ СМ/ R3 отр .Расчетное сопротивление R* в кг/сМ? для марки стали . ' ¦ ' ' заклепок ¦ м м О О 1.800 .1600 '"-1 ;,-: 1200 2 200 ¦ -i- -=-•¦ - 1500 соединяемых-элементов . ^ ' '¦¦-конструкций • н U- т н - и - — - 4 200 ,3 800 - н ': U , — — ' 4 600 ;.--';¦. 14Г2, 15ГС ' Ч ' —:¦ , — 5 800 - .¦S-V-. .- — 5600 ''—.- и ¦ .'IN. - ' 2 К X ¦ ю '.-;' ¦'* ~ - 5 800 - '¦- Ч' в- и - X . о ¦''- —' 6 800 - - t '¦ ..,7 В случаег снижения расчетных сопротивлений скле-. п'ываемого металла в соответствии с "примечаниями к таб!л. 2.1, расчетные сопротивления смятию, приведен- ные в табл. 2.52, снижаются пропорционально, "В: соединениях с потайными и полупотайными го-' ловкагми расчетные сопротивления срезу и смятию сни-/ жаются на' 20%; работа таких 'заклепок на растяжение не допускается. .;. При, расчете, -заклепочных соединений на выносли- вость значения Л? должны-быть умножены на коэф- фициент."f. (см. п. 2-1). ' Рдсчет соединений. В табл. 2.53 приводятся фор-: мулы для; расчёта заклепочных-, соединений'..-и в табл.; .2.54— силы, действующие.на одну заклепку; . г '', -При прочно-плотных швах диаметр заклепки оп- ределяется по формуле :' , , : :'ШбГ- а, (2.83) .1,: >.''' где. d—-.диаметр заклейки в см; Ь — толщина более правило, заклепки с полукруглой головкой: по ГОСТ .тонкого' из. соединяемых., элементов в см;' а ^— постоян- 1191—41 и с потайной головкой по ГОСТ 1.195-—г41. В • ная величина-, равная 0,4 при' соединении внахлестку и .в.тдельнык случаях, допускается применение заклепбк 0,6'.— прйусоединении с накладками. г 7
Гл. 2. Расчеты, стальных конструкций 69 Таблица 2.53 Расчетные формулы Характер работы заклепки Срез Смятие Формула N. —-—<*;„ "ер" N° г-л» dSS см "з ^ п<Р Р 4 (2.76) ¦4 . (2.77) (2.78) Отрыв головки Обозначения: d — диаметр поставленной заклепки; пср — количество срезов в одной заклепке; 28 — наименьшая сумма толщин склепываемых деталей, сминаемых заклепкой в одном направлении; R3 , R3 , Я3 — расчетные сопротнвле- ср см р ния заклепочного соединения в кг/см', принимаемые по дан- ным табл. определяемая по формулам табл. 2. 54. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а так- же в креплениях с односторонней накладкой число за- клепок должно быть увеличено против расчетного на 10%. ;При прикреплении выступающих полок, уголков Таблица 2.54 Сила, приходящаяся на одну заклепку (Ni) при различных комбинациях нагрузок, действующих на заклепочное соединение 1 Комбинация нагрузок Наибольшая сила на заклепку Центра льное растяже- ние и сжатие силой N Изгиб моментом М Внецентренное растя- жение и сжатие (N и М) Изгиб и срез (М и Q) N п _^макс_ п N3= ¦+- Mtu КЪе (2.79) I (2.80) ¦ (2.81) -/шчад (2.82) Обозначения: л — полное количество заклепок в соединениях внахлестку и количество заклепок, расположен- ных по одну из сторон стыка, в соединениях с накладками; емакс ~~ расстояние наиболее удаленной заклепки от оси сты- куемых элементов, проходящей через центры тяжести сече- ний; Eej- — сумма квадратов расстояний заклепок одного ря- да, перпендикулярного оси элемента, относительно этой оси; К — количество рядов заклепок, перпендикулярных -к оси элемента и соответствующих числу заклепок п. Таблица 2.55 Допускаемые усилия'в т Группа соединения Диаметр поставленных заклепок в мм Марка стали заклепок Марка стали соединяемых Lэлементов ' 1 Ст. 2 закл. и Ст. 3 закл. 09Г2 Ст. 3 и Ст. 4 Ст. 5 Л4Г2, 15ГС, 15ХСНД, 10Г2С Срез одиночный Отрыв головки Срез одиночный Отрыв головки Смятие при сумме толщин элементов, сми- наемых в одном направлении (Я8), в мм 6 8 10 12 14 16 18 20 6 8 10 12 Т4 16 18 20 6 . 8 10 12 14 I Ш •на одну заклепку с полукруглой В 17 20 23 26 4,08 | 5.65 | 7,47 | '9,55 2,72 | 3,77 4,99 | 6,91 3,4 4,28 5,71 7,14 8,57 10 — — — 4,69 6,26 7,82 9,38 10,95 — — — .5„92 7,89 9,86 —¦ 4,71 5,04 6,72 8,4 10,08 11,76 13,44 15,12 — 5,52 7,36 9,2 11,04 12,88 14,72 — — 6,96 9,28 11.6 . 13,92 . 4,98 | 6,37 9.14 | 11,68 6,23 5,8 7,73 9,66 11,69 13,52 15,46 17,39 19,32 6,35 8,47 10,58 12,7 14,81 16,93 19,04 — 8 10,67 13,34 16,01 18,67 — 7,96 6,55 8,74 10,92 13,11 15,29 17,47 19,66 21,84 7,18 9,57 11,96 14,35 16,74 19,14 21,53 , 23,92 9,05 12,06 15,08 18,1 21,1 .24,12 головкой с 17 3,63 - '1 - — 3,88 5,17 6,45 7,75 — — — — 20 • 5,02 - — — " 4,56 6,08 7,6 9,12 10,64 — — - 23 6,65 - — — 5,24 6,98 8,74 10,5 12,22 __ — 26 ' 8,5 — — ¦ — 5,93 7,9 ' 9,88 П.Й5 13,82 15,8 . — Примечание. Усилия вычислены при коэффициенте условий работы m- соединения на выносливость, т = 1. ¦ 1 и коэффициенте, учитывающем работу заклепочного
90 Раздел I. Общая часть или швеллеров коротышами число заклепок, прикрепля- ющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчетного на 50%. Допускаемые усилия. В табл. 2.55 приведены значения допускаемых усилий на одну заклепку. Конструктивные требования. В одной конструк- ции следует применять минимальное количество раз- ных диаметров заклепок. В рабочих элементах конст- рукций число заклепок, прикрепляющих элемент в уз- ле или расположенных по одну сторону стыка, долж- но быть не менее двух. Таблица 2.57 Диаметры отверстий для заклепок Таблица 2.56 Размещение заклепок Наименование Величина расстояния Расстояние между центрами заклепок в любом на- правлении: а) минимальное для заклепок б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжа- тии . . . в) максимальное в средних рядах и в крайних рядах при наличии окаймляющих уголков при растяжении г) то же, при сжатии , . . , Расстояние от центра заклепки до края элемента: а) минимальное вдоль усилия . , б) минимальное поперек усилия при обрезных кромках . , в) то же, при прокатных кромках г) максимальное 34. 8rf„ или 128 164, или 248 124, или 186 24, 1,54, 1.24, 44. или 85 Об о з н а ч е и и я: 4, — диаметр отверстия для заклепки; 8 — ищтона наиболее тонкого наружного элемента пакета. Номиналь- ный диаметр заклепки d Номиналь- ный диаметр отверстия для заклепки 4 0 Диаметр от- верстия, про- давль'нного для последующего рассверлива- ния, 4 в мм . 13 14,5 12 16 17,5 14,5 19 20,5 17,5 22 23,5 20.5 25 26,5 21.5 28 29,5 23,5 31 32,5 26,5 34 35,5 29,5 37 38,5 32,5 Толщина склепываемого пакета, как правило, не должна превосходить 5d (где d—диаметр стержня за- клепки). При применении заклепок с повышенными головками и коническими стержнями толщина пакета может доходить до Id (при клепке в два молотка или скобой). Соединительные заклепки должны размещаться, как правило, на максимальных расстояниях, а заклеп- ки в узлах — на минимальных. Разбивка заклепок и болтов производится согласно данным табл. 2.56. Диаметры отверстий заклепок даны в табл. 2.57, Стандарты заклепок даны в табл. 2.58—2.60. Длины заклепок в зависимости от толщины склепываемых па- кетов даны в табл. 2.61 и 2.62. 'ТТЛ =ф— I Таблица 2.58 LP Заклепки стальные с полукруглой головкой для плотно-прочных швов _, I (по ГОСТ 1191-41) \ Диаметр стержня 4 То же, отг.ерстия 4. То же, головки D Высота головки h Вес 1000 шт. головок Длина 1 заклепок в мм в кг в мм 16 18 20 22 24 8 9 14 4,8 3,35 10 11 17 6 6,23 13 14,5 24 ¦ 9 18,97 16 17,5 29 i'o 29,95 19 20,5 34 12 49,9 22 23,5 39 14 76,8 25 26,5 44 16 112,4 28 29,5 .50 18 162,7 31 32,5 55 20 219,3 34 35,5 60 22 287,4 37 38,5 65 24 369 Вес 1000 шт. заклепок в ка 9,67 10,46 11,25 12,04 12,83 16.1 17,34 18,57 19,8 21,04 41,89 43,96 - - - - - - - -
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 91 ¦'Y '"."'¦ '¦¦' ''.'¦ ¦''"¦•' . -.'| . Диаметр4 стержня d ' \ То же, отверстия d. Тоже, головки О х г Высота головки Л ,, г Вес 1000, шт. головок -. ч -¦ Длина./заклепок " Л 3 мм .'..•¦' в кг в мм - ¦ /' : ;¦¦ 26 .-:-,.' •¦ ¦¦' ',-. 28 ' ..' ¦ '.- ¦¦ v.30- • ^.' '.' 32 85 .. ¦' '' ' ¦. \ . ! ¦ 38 •" '-.-' ¦:'.'• "' • '¦' <о • ;¦¦ : !.. '42- , ,: ' , [¦ «. ' ' ' ¦ , 48 ¦•¦'¦¦¦' . ' . 'V; , Л -'50 . . ., --S: '¦'' ¦•:. ~ ™ ."¦'.".: < ' \в§\- .•' ' 58 ., :¦'¦'¦ .'¦ 69 65 ~ 7в : ¦'¦".• '-. -75".' ": ; :'"'¦' ч" ¦¦ ¦"' ' ¦'¦;•¦ :,.- 89-' - '"•'."' ' 85 : ~ *;-/:.,'¦; ¦>'¦¦¦ ¦ "' ¦/-¦'.,-,'•"¦ ': *¦ ¦ ¦'" ."' " " '¦¦ ¦' ',-' . * '100 . |' 110 . '¦ 4;v 120- . v '¦-.'- m ¦ ш '¦' 150 ¦¦'."¦¦'..¦ • -'160 :>.'¦¦¦ •. ''. : " 17@ ¦г ' 189 "¦;.-'¦• - .'¦¦/'¦ -190. " ч '*.- -¦'¦' ' . 209 , "( ~: '¦¦:?¦.'•. 9 14 -: 4,8 , 3,35 . 13,62 , '-14-.4L 15,2 15,99 17,1.8 " 18*36 19,15 19,94' 21,13 22,31 ,23,4 23,89 25,08 - 26,26- > 27,05 ¦¦¦ — - ''"—,•" ,-;¦ - - .— '.'}'- ¦ -. -'.'¦ -¦, ¦¦'.- - - ¦'¦ -'¦': . '-'.:... \, -'-.. - , —-. - . - *. -, 10 •..-"' 17 6 - 6,23 ( 22,27 ;23,5Г 24,74- . 25,97 27,83 29;68 30,91 32,14 34 ]\: 35,85 .37,08^ 38,31 40,17 * 42,02; 43,25. 4Й.34 -49,42 "52,51 55,59 58,68 ;/:—:,_ - - -,- - - '— ' • -'' "¦ — .-¦—¦¦ - - — • -.."¦ - ¦ -7. — ' ' ¦ ^ ' - 13 ' 14,5 -V 24 9 18.97; 46,06г 48,14 50,'23. ,52,31 55,44 58,56 68,65 .62,73 65,86 -.68,98 71.07 73,15 76,28 79,4- 81,49 86>7 91,9,1 97,12 102,3 107,5 112,7' 118 123,2 , v'.-^ ¦''.-'. - — - ' ' '—¦". — - '" W ¦¦ _7, ' —.' . "— . 16 17,5 29 107 29,95 19 20,5 , 34 ¦ ' 12 49,9 : 22-.' 23,5,,, v" 39 > 14 76,8 , 25 26,5,. : 44 .-, / 16 112,4 Вес 1000шт. заклепок в кг ,71,02 74,17 77,33; 80,49 85,22 89,95 93*11 96,27 101 105,7, 108;9 : 112,1, 116,8 121,5 124,7 132,6 ,140,5 143,3 156,2 ; 164,1 '¦ 172 179,9 187,8 .203,6 - — 7 — — - - — 7 - --: _ ч . - '"-^.' ' - '.'' .—¦''- '.;-^ , '..--¦ 121,1, 127,8 134,4 138,9. 143,3 150, •;' 156,7 ' 161)1 .165,6 , 172,3 179 183,4 194,5 205,7 216,8; 227,9 . 239,1 , 250,2 261,3 272,7 29*4,7 317 339,2 361,5 383,7S ,-¦ -; .. ¦ ' — - v - ,7- ' '¦—-.''' ' aj- .-' ' - . —' '.' — .;<. - . ФР.'З- 196,2 202,2 211,2 220,1 226,1 232,1 241':v, 250 255,9 270,8 285.8 300,7 315,6 330,5 345,4 , 360,4 375,37 -405,1 435 7464,8 494,6 524,5 554,3. 584,2 614 — '.' — : - 7 .__.: -. - - ; : - - ¦ — '.;' ,/ — , ' • —,' ¦- ; — ', 312,6 .324,2; ;335;8 343,5 : 362,7 382 • 401,3 420,5 439,8 459 4f8,3 ,497,6 536,1i 574,6 613,2 7 651,7 690.2 728,8 767,3 805,8 — '¦"'" — s"- n:p.o д 28 29,5 5P is'; 162,7. ,. __. ,7.. /—-'^ '.: :—;.'-: — .- — ;'""-;-T - ./•"-"¦ :7- -'- ;¦'-—'. ' ¦--,:, - 'в ¦; 428,5, 443 ' 452,'-7 476,8 'Щ 525,8 549,3 573,6 597,7 621,8 646 694,4 ' 742,7 791 839,4. 887,7 936.1 984,4 .\033 ''_'.'¦ -7' У-У. d л жe н ие та 31 32,5 .55 , 20 219,3 34 .:.з5;б..' 60 22 287,4 - ¦— ¦, - _,'.--'./ ¦ • _.< - ¦.-I'.- -- - , — f -; ¦-. ' — -... - . — ¦ — 545,1 ,562; 9* 574,8 604,4 634 663,6 693,3 " 722,9 752,5 782,1 -811,8 871 ; 930,3; 989,5 1049 ,1108 , '1167 1227 1286 :':-- ¦;.. :¦ •¦ •—f'. — ; —" '~—' — — '. ' — — — . — ¦ - — " — ' ';'— ¦ ;,;—:¦> ;...- ' >. — ' 786,7. 822,3 857,9 893,6 , 929,2 964,8 1000 1072 1143 1214 1286 1357 1428 1499 il571.' ¦\ I642 ¦¦ 1713 б л.,2.58 37 .38,5 / . 65 24 369 - -•'¦'_. ,.', ':-r-'. , ,._.... — . -. "; ' — s' — ' 4 — '¦¦ " —;-; '•'—..': — - :— ; "¦-..— ' - ¦':4--'-: —.;'-, '— - -_: . . 1002 1044 1087 1129 1171 1213/ 1298 1382 .1466 '-.• 1551 , 1635 1720 1804 1.888, 1973 .2057 '
5 to а X С и 5 п о 5 се ы К о я из я S S tr S | j 1 1 О О О О 1 1 1 1 I II 1 till | о о о СО СЛ СП Н ел ел 1 О СО СО СО СО со -J СО _ _ 00 *- ifc СЛ СО о о о о 1111 мм СО -со со ю ^ to О 00 СП to *J о .о — — СО tO 4* СО *- to 4* СЛ Ю -4 to -»J Ч Ч ф 05 СП СО ел сп со *-* со to (О i-* О СО СО О О СП о мм ел 1 СП -*1 со ю to to to rf*. to ¦•* CO — — CD — 4*. СЛ -J -4 ¦— СЛ CO ~ CO *- о СЛ со со со ел ел СО -0 •— 4>- СП СО СО О Ю СО Со ел *. -vj н- О СО со со СП О СП о | \ S° f> р се ел с» 1— со -*Л СП СП 4* СО М ¦— со ел --J СО -J ел 4». О) — *g to со СО >— СО СП со ?. СО >— СО 4* 00 Ю СЛ СЛ СЛ СП СП oi to со ел rf». СО t0 СП СП СЛ СП СП Си О С? СП •-• со -а ел со -*1, en *4 СО СО СЛ •-* ¦— «со СО со со -л СО «— -*1 ^4 tO СП -J •— to ео со -^ ел со ю СО. СЛ СО СО СО Ю-ь- СО СО СЛ СО СП СЛ to СО 4»- -J ел со о СО со 00 -~J СО СЛ СО СО *..«'- '*. О СП - л СО СО 4* СО СО to СЛ -а 4*> 4»> 4*- СП Ю .О СО СП -^ СЛ СП СО СЛ 4». to СО со сп to -а Ч И СО о *" СЛ -^1 СП •— СЛ N- 4*- -^1 СО СО Ю | 1 W *-* to *~ Сп to СП to -J СП со 1 1 to ¦— ю о СО СП 4* Сп 4*. >— I 1 СЛ 4k. 4Ь <| СО т<\ СО to 1 1 1 1 1 W СП СО О'to СП СП СП -g СЛ СП .4* I СП со к* СО. СП ¦-* мм • -Mil ^ я - bl . я is, JS го о •8 о в я .я о ¦а 3 о и я н м Й "1 1 о со и о 3 о § я S ;т ел СП _ СП м СП п * п и о со я t) i Я а г- «г СЛ СП й СО п> 4* <| ел 5* ел Со я » н 1 а а п. ^ - м to to СО со N3 W Р и п а Р! S о н в & х г я о а EL о* Не, -§ даЖ ст2. а а & о S о I а ¦е о х s О со -О) О s в
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 93 Таблица 2.60 Заклепки с повышенной головкой и коническим стержнем (по заводской нормали) (впя бсех длин и диаметл Диаметр стержня d То же, отверстия d0 То же, головки D Высота головки ft Радиус головки R То же, скругления г Диаметр стержня у скругления k Координаты центра 1 х дуги головки 1 у 3 а Длина в мм 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 -200 210 220 230 240 250 25 26,5 41 22,5 27,3 1.5 25,8 6,5 4 н я * ГО а — 104—107 108—111 112—116 117—120 121—125 126—130 131—134 135—138 139-143 144—147 148-152 153—161 162—170 ^ — — — а 719,3 738,5 757.8- 777,3 79>,3 815,6 834,9 854,1 873,4 892,7 911,9 931,2 950,5 989 1027,5 — — — 28 29,5 46 25 30,3 2 28,8 7 4,5 й* со ш 90—95 96—100 101-105 105—110 111—114 115—119 120—123 124—128 129—133 134—137 ' 138—142 143—146 147—151 152—160 161—1о9 170—179 180—188 189—197 н Э ш2 а 920,7 945,8 969 993,2 1017,3 1041,5 1065,7 1089,9 1114 1138,2 1162,4 1186,5 1210,7 1259 1307,4 1355,7 1404 1452,4 В, БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Основные положения. Болтовые- соединения могут быть на обычных болтах — черных (ГОСТ 7781—57 по ГОСТ 7794—57); получистых (ГОСТ 7795—57 по ГОСТ 7804—57); чистых (ГОСТ 7805—57 по ГОСТ 7820—57) и на высокопрочных болтах. Для болтовых соединений стальных конструкций .обычно применяются болты черные по ГОСТ 7790—57; получистые по ГОСТ 7798—57 и чистые по ГОСТ 7815— 57. Черные болты обычно изготовляются из прутковой стали штамповкой с осадкой головки, а резьба обра- зуется путем накатки, что делает наружный диаметр резьбы большим или равным диаметру тела черного болта. В результате образования головки болта, осадкой в месте перехода стержня болта в головку образуется закругление (выкружка). Чистые (точеные) болты изготовляются на токар- ных станках из заготовки, размеры сечения которой несколько превышают размеры головки. В результате токарной обработки чистые болты не имеют выкружки под головкой; резьба нарезается на станке, что исклю- чает .возможность получения диаметра нарезанной ча- сти болта, превышающего диаметр его стержня., Получистые болты изготовляются1 обычно путём штамповки из прутковой стали с осадкой головки (аналогично черным болтам), но с обязательной про- точкой опорной поверхности головки и образованием резьбы на болторезном станке. Наружный диаметр резьбы получистого болта равен или меньше диаметра тела болта. Черные болты хорошо работают на растяжение, но- при работе на срез они могут быть применены только в неответственных соединениях. Дорогостоящие чистые болты применяются только для ответственных конст- рукций, особенно при работе на срез. Диаметр отверстия, предназначенного для поста- новки болта, должен превышать номинальный диаметр болта: при черных и получистых болтах—на 1,5— 2,5 мм; при чистых болтах диаметром 10—18 мм — на 0,25 мм, диаметром 18—30 мм — на 0,3 мм и диамет- ром более 30 мм — на 0,35 мм, причем отверстия дол- жны быть обработаны по 5 классу точности. Высокопрочными болтами называются получистые болты, изготовляемые из углеродистых сталей марок Ст. 5 (ГОСТ 380—60), Ст. 35 (ГОСТ 1051—57), Ст. 40Х (ГОСТ 4543—57) и др. с гайками из сталей марок Ст. 5, Ст. 30, Ст. 35 (ГОСТ 1050—60) и с шайбами из етали марки Ст. 3 спокойной. Высокопрочные болты с гайка- ми и шайбами подвергаются термической обработке для повышения прочности. Соединения на высокопрочных болтах хорошо ра- ботают на сдвиг вследствие развивающихся при за- тяжке болтов сил трения. Болты затягиваются калиб- рованными ключами, позволяющими контролировать силу затяжки. Расчет соединений. Соединения на обычных болтах. Обычные болтовые соединения рассчитываются на срез и смятие по формулам (2.76) и (2.77) табл. 2 53 с за- меной в этих формулах ./Vs на Л^ и R3 на /?б. Вели- чины Л^б определяются по тем же формулам, что и Af3 (табл. 2.54), a R6 по табл. 2.63. В формулах (2.76) и (2.77) диаметр поставленной заклепки заменяется диа- метром стержня болта. На растяжение болты рассчи- тываются по формуле < <Rl (2.84) где do—внутренний диаметр резьбы болта. Соединения на высокопрочных болтах. Сдвигающее усилие, воспринимаемое одним высокопрочным болтом при одной плоскости трения, равно N.= Pfm (2.85) при р<0,6зв.Рнт, (2.86) где Р — осевое усилие натяжения болта; /—коэффици- ент трения; ав=П000 кг/см2 — наименьшее временное' сопротивление на растяжение высокопрочного-• болта; Fm— площадь сечения болта нетто по резьбе; m = =0,9 — коэффициент условия работы. Коэффициент трения принимается для углеродистой стали обыкновенного качества; при предваритель-' ной очистке соединяемых поверхностей огневыми*' щетками или пескоструйным аппаратом / = 0,45; то же,' металлическими щетками f = 0,35; без очистки поверх- ностей (при частичной замене заклепок и болтов) f = 0,25. Для низколегированной стали при очистке поверх- ности пескоструйным аппаратом или огневыми щетка- ми / =0,55.
94 Раздел I. Общая часть V 7Т : : Таблица 2.61 Длина заклепок с замыкающей полукруглой головкой (по ГОСТ 1191-41) Диаметр головки D Высота головки h Радиус головки Л. Величина Л , . ' В С Диаметр отверстия d. То же, стержня d в мм Длина 1 в мм 30 32 35 38 40 42 45 48 50 - / 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 ПО 120 , '130 140 150 160 170 180 190 200 Обозначения: 1 = 24 9 12,5 1,25 . 18,2 4--7 14,5 13 29 10 15,5 1,2 19 5—9 17,5 16 34 12 18 1,16 22,3 5—10 20,5 19 39 14 20,5 1.14 25,7 6—11 23,5 22 44 16 23 1.12 29 6-11 26,5 25 50 18 26 1,11 33.1 7—12 29,5 28 65 20 29 1.1 37,2 7-12 32,5 31 Захват /, в мм 5—6 7 8—9 10—12 13—14 15 16—18 19—20 21—22 23 24—26 27—28 ' 29-30 31—34 35—38 '39—42 43—46 47—50 51—54 55—58 59—62 - - Аг„ + В + С; А 10—11 12—13 14—15 16—17 18—20 21 22—23 24—25 26—28 29—30 31—34 35—38 39—42 ,43—46 47—50 61—54 55—59 60—63 - 64—71 - - 3 d 0 - 10—11 12 13—15 16—17 18—19 20—21 22—23 24—26 27—28 29—32 33—36 ¦ 37-41 42—45 46—49 50—54 55—58 59—62 63—71 72—79 80—88 89—97 98—104 ^ 4й> (3R — h О ^ ¦- - ¦ 3d» - 10—11 12—14 15—16 17 18—20 21—23 24 ' 25—29 30—33 34—37 38—42 43—47 48—51 52-^5 5 56-60 61—68 69—77 78—86 _ 87—95 96—103 104—112 113—121 122—130 . - Ю—11 с 12—13 14—15 16-17 18—28 21—22 23—26 ¦ 27—31 32—35 ¦ 36—40 41—44 45—49 50—53 , 54—58 59—67 68—76 77—85 86—93 94—103 104—112 113—120 121—129 - - 10 11—13 14—16 17—18 19—22 23—26 - 27—31 S2—36 37—40 41—44 45—49 50—54 55—62 ' 63—72 73-80 81-89 90—98 99—107 108—116 117—125 ,_^ - - 10—14 15—18 19-23 24—28 29—32 33—37 38—41 42—46 47-59 51—59 60—68 69—78 79-87 88—96 97—105 106—114 115—123
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций , 95 2 U./-J -I- 5 1С Таблица 2.6 « Длина заклепок с замыкающей потайной головкой (по ГОСТ 1195-41) Диаметр головки D Высота головки h Величина А В С Диаметр отверстия d. ,То же, стержня d в мм- Длина 1 в мм 26 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 65 78 75 80 85 90 95 100 не 120 130 140 158 168 . 170 186 190 200 О 6 о зи а ч 1 НИ 5 20,5 5 1,25 2,36 4—7 14,5 13 24,5 7,5 1,2 3,4 5-9 17,5 16 , 30 4,5 1,16 5,08 5—10 20,5 19 35 11 1,14 6,29 6—11 23,5 22 39,5 12,5 1,12 7,2 6—11 26,5 25 39,5 14 1,11 5,29 7—12 29,5 28 44 15,5 1,1 6,09 7—12 32,5 ¦ 31 1 .Захват 1а а мм 15 16—17 18-19 20 21—22 23—24 25—26 27—28 29—30 31—33 34—35 36 37—40 41—42 43—44 45-48 49—52 53-57 58—61 ¦ 62—65 66-70 71—74 75—78 — - — - I: / = А/С + В 12 13-14 15 16-17 18—19 20—22 23—24 25 26-28 29—30 31—32 33—34 35—36 37-39 40 41—44 45—50 51—54 55—58 59—62 63—66 67—70 71—75 - — — — 1 й +- С ; А = -^у- ; 17—18 19—20 21—23 24—25 26 27—29 30—31 32—33 34-35 36—38 39—40 41—42 43-46 47—50 51—55 56—59 60-63 64—68 69—72 73—76 77-85 86—94 95—102 103—111 112—119 - — — Л (D» В = S- ¦ — 22—23 24 25-27 28—30 31—32 33-34 35—36 37-39 40—41 42—45 46—49 50-54 55-58 59-63 64—67 68—71 72—76 77—85 86—93 ¦ 94—102 103—111 112—119 120—128 129—137 138—146 — — -\-Dd,—2j') 3d3 0 - - 33—34 35—37 38—39 • 40—41 42—45 46—50 51—54 55—59 60-63 64—67 68—72 73—77 78—85 86—94 9">—103 101—112 113—121 122—130 131—139 140—148 — — - - 38—40 41—42 43—47 48-51 52—56 57—60 61-65 66—69 70—74 75—78 79-87 88—96 ' 97—105 106—114 115—123 124—132 133—141 142—150 — — — — 45—47 48—51 52—56 57—60 > 61—65' , 66—69 i 70—74 75—79 80-88 , 1 89—97 | 98—106 : 107—115 ' ( 116—124 ; 125—133 134—142 : 143—151 1 — —
96. Раздел I. Общая часть . Расчетные сопротивления. В табл. 2.63 приведены значения расчетных сопротивлений для болтовых соеди- нений элементов конструкций из различных сталей. Таблица 2,63 Расчетные сопротивления для болтовых соединений Вид болтовых соединений 'Чистые болты ! Черные ; болты В однобол- товых соедине- ниях В много- болтовых • соедине- ниях Анкерные болты Вид напря- женного состояния и группа соединения Растяжение Срез В Смятие В Растяжение Срез Смятие Растяжение Срез. Смятие Растяжение S »" я л а в о m ч о й> >а о X R6 R6 ¦^ср Лсм Я6 *ср ' *см R6 R6 «ср R6 R6 Марки стали болтов Ст, 3, Ст. Зкп 1700 1700 1700 1500 1700 1300 1400 Ст. 5 41900 1800 1900 1600 1900 1400 < J500 09Г2 2000 2000 2000 20G0 1700 14Г2 15ГС 15ХСНД 2300 2200 2300 2300 1900 i Марки стали соединяемых элементов Ст. 3, Ст. 4 3800 3800 3400 - Ст. 5 4100 - - - 14Г2, 15ГС 6<20 мм 5200 - - ' - 20<8<32лл 5000 - - - 10Г2С 10Г2СД 15ХСНД 5200 - - - юхенд 6100 - - - Примечания: 1. При снижении ^расчетных сопротивлений стали элементов конструкций в соответствии с примечаниями табл. 2.1 расчетные со фотивлеция см.<гиго болтошх соединений снижаются пропорционально. 2. Хлра.стерисги ;а группы болтовые соадшиний В та же, что и для заклепочных соединений (см. п. 2. 5, Б)., Допускаемые усилия.^В табл. 2.64 и 2.65 приведены значения допускаемых усилий на чистые и черные бол- ты. Допускаемые усилия на анкерные болты^см.^ п. 5.1.Е. Таблица 2,64 Допускаемое усилие в т на чистый болт с метрической резьбой (по ГОСТ 7805-57) Номинальный диаметр резьбы в мм Марка стали бол- тов Ст.'З кп, Ст. 3 Ст. 5 09Г2 14Г2 15ГС 15ХСНД ' ¦ .' - 12 1.131 0,718 1,22 1.92 1,36 , 2,04 1,44 2.26 1,65 14' 1,539 0,989 1,68 2,62 1,88 2,77 . 1,98- 3,08 ¦ о 2,27. 3,38' 16 2,011 1,373 2,33 3,42 2,61 3,62 2,75 4,02 3,16 4,42 18 2.545 1.657 2,82 4,33 3,15 4,59 3.31 5,09 3,81 5,6 20 3.142 ¦ 2,145 3,65 5,35 4,08 5,65 4,29 6,28 4,93 6.91 22 3,801 2,696 4,58 6,45 5,12 6,83 5,39 7,6 6,2 8,36 24 4,524 3,089 5,25 7,68 5,87 8,14 6,18 9,05 7,1 9.95 27 .5,726 '4,094 6,96 9,72 7,76 . 10,3 8,19 11.4 9,42 12,5 30 7,068 4,963 8,44 12 9,42 12,7 9,93 14,1 11,41 15,6
Гл.; 2. Расчёты стальных конструкций ¦'.':''• ' ¦¦¦.'¦¦: : ; 97^ i . ¦. ¦ •.- ., . ¦ < П р од о л ж е н и ё т а 6 Я . 2.64 Номинальный диаметр резьбы в лл Марка стали со- единяемых элементов конструк- ций Ст. 3 Ст. 4 Ст. (& .: ',• 14Г2,' ?: isrc, 15ХСНД, 10Г2С, 10Г2СД i. Смятие при сумме толщин "¦ элементов, сминаемых в однбм.направ- лёнйи (S5), в мм 6 :8 10 12 14 16 :i8 .20: ¦'"6, .8 ¦ 10 12 14 16 . is.: . 20 ! :'6 &¦:¦¦¦ 10 . 12 14 16 '¦ 18 20 У 12 •': . 2*74 , .3,65 'У 2,95 < .3,94 .4,92 ;.'-3',74.' " 4.99 и 3,19 4,25 5;32- ,6,38 3,44 : 4,59 5,74 : 6,89 .. 4,37:: . 5,82:•''¦'¦ '7,28 : "16 3,65 .' 4,86.: ¦6,08 7,3 '¦¦-. 8,51 : 3,94 5,25 6,56 7,87 9.18 4,99 6,66 8,32 . ¦"'.:¦ 18 ,i".;:'. 4,1 ¦ 5,47 \ 6,84 .. 8,21' '.' 9,58 10,34 ¦¦¦:¦' 12,31 : .4,43? 5,9 ' ¦','': 7,38 ' 8,86 .:. 1,0,33 11,81 " ..5:,:62'..:' 7;49 .9,36 '.11,23 . =20:. ; 4,56 '6,08 : 7,6- ! 9,12 10,64 12,16 ¦', 13,7 :4,92 6,56 8,2 .9,84 11,48 13,12 ;, 6,24 ' .8,32 10,4 , : 12,48 •: 14,56 : 22 5,02 6,69 8,36 10,03 ; ,11.7 13,38 15,05 16,72 1 .-.''6,41'',.'." : 7,22, . 9,02 10,82 , 12,63 .:' 14,43 16,24 У 6,86 , 9.15 11,44 13.73 16.02 '.'. ..24','¦'' 5,47 7,3 9,12 10,94 12,77 14,6 ' 16,42 18,24 . 5,9 7,87 ¦ 9,84 11,81 13,78, 15,74 f 17,71 ¦.¦;: 19,68 ' 7,48 ,.ю.:; 12,43 14,98 17,47 20 :,'27':.У. 6,15 8,21 10,26 12,31 14,36 16,42 " 18,47 20,52 6,64 8,86 - 11,07 13,28 . 15,5 17,71 19,93 22,14 8,42" 11,23 14,04 16,85 19,66 22,46 25,27 ;зо 6.84 9,12 11,4 13,68 15,96 18,24 20,52 22,8 : 7,38 9,84 12 3 14,76 17,22 19,7 22,14 24,6 ?9,38 12,50 '« 15,6 18,72 21,84 24,96 28 31,2 П р и м е ч а н и е. Усилия , вычислены" лри коэффициенте условий работы от = Ги''коэффициенте, учитывающем работу болтового соединения на выносливость! т=1. .: ;: л> ;-.-¦.;. . ^ Таблица 2,65 Допускаемое усилие в т на черный болт,- с метрической резьбой Номинальный диаметр резьбы в мм Площадь сечения нетто в.см' Марка стали болтов ц; . i ' ¦ " ' ¦¦ ¦ Марка стали со - едйняемых элементов конструк- ций Ст, 3, Ст. Зкп, 'Ст. 6 09Г2 14Г2,15ГС,15ХСНД Ст. 3, Ст.?3 кп, Ст.. 5 Ст. 3, Ст. 3 кп. Ст. 5-...' ';' Ст. 3 и Ст. 4 -: Растяжение ;Срёз в рдноболтовом со- , единении Срез в: многоболтовом со- ,., единении. '¦• Смятие при сумме тол- щин эле-' Ментов, ; сминаемых ¦.':¦. в одном направле- ' : нйи ':¦ ¦¦(Ё8)';.:в мм .'.'' В одно- болтовом '¦'. соединении В.: много- . бОлтЬвом соединении , 6 ;. 8 : 1'0 . 12 ,'.-.' • .14-,"'':" 16 ¦ 18 20; 6 8 10 12 . 14 16. 18~ 20 12 '¦':.' 0,718 1,22 1,36 1,44 1,65 Г.'7 1,8k 1,47 1,58 2,74 ¦.-; 3,65 : 1 4)56 ; 5,47 6,38 7,3 V '8,2 9,12 2,44 3,26 4,08 •4,9 5,71 ' 6,53, 7,34 8,16 •'.'14;V ' 6,989 1,'68 , 1,88 . . 1,98 2,27 '¦ 2,3 1 2,46 2 .. 2,15 Л 3,19 ,4,26 ,5,32 6,38 7,45 8,52 ¦¦ 9,57 10,64 2,85:: 3,81 4,76 5,71 6,66 7,62 8,56 9,52 . ' ; 16 ; 1,373 2,зЗ; 2,61, 2,75,.: 3,16 '. 3,02 3,22 2,61 , 2,81 3,65 4,86 6,08 7,3 : 8,52 9,73 ,10,95 12,15 3,26 . 4,35 ' 5,44 6,53 : 7,62 8,7 : 9,8 10,87 , ¦'.'¦18 ;' :i,657 : 2,82 з,15: 3,31! ¦' ,;¦ 3,81 3,83 4,08 3,32 3,57 , 4,1 5,47 .6,84 ¦ 8,2 9,58' 10,95 12,3 13,67: з;б7! 4,9 6,12 7,34 8,56 9,8 И 12,22 20 '2,145 3,65 4,07: 4,29 ,4,93 4,71 5,03: .4,09 :> 4,4 ' ' 4,56 6,08 7,6 9,12 10,64 1-2,15 13,67 ,15,2 ;4,08 5,44 6,8 8,16 9,52 10,87 12,22, 13,6 , ¦ у 22 ¦:.'• ; 2,696 4,58 , 5,12 5,39 , 6,2 5,7 6,08 ' 4,94 •'5,32' 5,02 6,69 * 8,36 10,04 Ш7 13,36 15,03, 16,7, ¦ 4,48 5,98 7.48 8,97 10,47 11,95 13,45 14,95 : 24 • 3,089 :,. . : '5,25 i 5,87 6,18 "Tv-1 ! 6,78 , ::7,24V 5,87 ¦6,34 5,47 '7,3 ¦¦ 9,12 ¦ 10,95 12,75 14.58 16,4 18,22 '-4,9 6,53 J 8,16 ; .9,8 "¦¦¦¦: 11,4 13,05 ' 14,68; 16,3 . 27 4,094 / , '. ..." 6,96 . .7,78:, 8,19 9,42 : . :.8,6 9,16 . 7,45' ¦е...;,: 6it6 8,21 10,25 12,3' 14,35 16,4 18,45 ,.2Q,6-':',.,. .5,51 - 7,34 9,18, 11 '¦•- 12,83 14,68 16,5 18,35 30, , 4,963 -8,44 9,43 9,93 11,41 10,6 П.З 9*2 • 9,9 6,84 9,12 >-tlA ;'-' 13,67 15,25 18,22 20,5 ' ,22,3 6,12 8,16. 10,2 12,22 14,27 16,3 18,35 20,4 : Примечания: 1. Усилия вычислены при коэффициенте условий работы т=1 и коэффициенте, учитывающем работу болтового соединения на выносливость, f=l. *л :,': 2. Допускаемые усилия на срез, и смятие приведены для болтов с цилиндрическим стержнем (без; подголовка) диаметром, равным номинальному диаметру болта. X ¦"':'.. 7—©15
Раздел I. Общая часть Конструктивные требования. При конструироиании болтовых, соединений, пользуются данными : табл. ,2.56 (для конструирования заклепочных соединений),.'за ис- ключением наименьшего расстояния между центрами болтов в.любом направлении, которое принимается рав- ным 3,5dp- Т а б ли ц а 2.66 Диаметр отверстий для черных болтов Номинальный:, диаметр черного болта а в мм. \ . Номинальный диаметр Отверстия для черного болта do в мм . . .••:¦: -. . Диаметр отвер- стия, , продавлен- ного, для последую- щего рассверлива. ния dj. в' мм. . . 12 14,4 12 .16 17,5 14,5 18 20,5 17,5 20 21,5 17,5 22 ' 23; 5 20,5 24 26,5 21,5 27 29,5 23,5 зо: 32,5 26,5 36 38,5 32,5 Г. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ РИСКИ ОТВЕРСТИИ В ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЯХ Т а б ли ца1 2.67 Риски в уголках (по ГОСТ 8509-57 и 8510-57) ев Размеры в мм при отверстиях в Полка Ь ¦45 50 56 .63 . 70 75 .80 90 100 ПО 125 один ряд Риска а 25 , 30 30 *35 40\ ¦45 45 50 . 55 60 70 - • ¦ . \- Максималь- ный диа-: метр от- верстия в мм '.' 12,5 14,5 14,5 : 17.5 20,5 21,5 21,5 23,6 23,5 26,5 26V5 в два ряда ' Полка •'¦'-' Ь (125V (140 [140 160 180 200 220 250 Риски . fli'¦.'.¦ .(55) (60) [55 60 65 80 90 . 100 U2. щ ы [60] . 70 ,. 75 ' 80 90 :-¦ ,90 Максималь- ный диа - метр от- верстия - в мм (23,51 , .: (26,5) [20,5] 23,5 26,5 26,5, 26,5 29,5 Примечание. Значения в круглых скобках даны для расположения, заклепок только в шахматном порядке, а в квад- ратных скобках—только в рядовом. щ . to Таблица 2,68 m: -*=,з= Риски в двутаврах (по ГОСТ 8239-56*) к •& о о. е ¦ * 10 • 12 . ¦' v 14 Полка . ь t в со W К Макси- мальный диаметр отверстия Стенка Я ' d Расстояние между за- кругления- ми ft Макси- мальный, диаметр |отверстия в мм 55 64 73 7,2 7,3 7.5 32 36 40 9 11 12,5 100 120 140 4,5 4,8' 4,9 70 88 107 30 .38 4& 11 14,5 14,5 П р о д олжение табл. 2.68 Полка ill Стенка Я Z%№ -Эми 16 18 18а 20 20а 22 22а 24' 24а 27 27а 30 ; 30а 33 36, 40 ,45 50 55 60 65 70 70а- 706 81 90. 100 100 iio по 120 115 125 125 135 135 145 140 145 155 160 170 180 190 200 210 210 210 7,8 8.1 8,3 8,4 8,6 8,7 8,9 9,5 9,8 9,8 10,2 10,2 10,7 11,2 12,3 13 14,2 15,2 16,5 17,8 19,2 20,8 24 28,2 45 50 50 ,50 60 60 70 . 60 70 70 70 : 70 80 80 80 80„- 100 100 100 120 120 120 120 120 14,5 17,5 17,5 17,5 20,5 20,5 20,5: .20,5 21,5 21,5 23,5 23,5 /23,5 23,5 23,5 ,. 23,5 , 23,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26*5 .160 180 180 200 .200 220 220 240 240 270' 270 300 .300 330 360 400. 450 500 550 600 ¦650 700 700 700 5 5,1 5,1 5,2 5,2 6,4! 5,4 5,6 5,6. 6 6 6,5 6,5 7 7,5 8 ' . 8,6 9,5 10,3 11,1 12 13 15 , 17,5 125 143 142 161 160 178 178 196 .195 224 222 251 248 277 302 339 384 430 475- 518 561 604 598" . 589 40 50 50 50 50 60 60 60, 60 60 60 65 65 65 70 70 70 80 80 90 90 90 100 100 14,5 17,5 17,5 17,5- 17,5 21,5 21,5 21,5 21,5 21,5 21,5 23,5 23,5 •. •23,5 23,5 23,5 23,5 26,5 : 26,5 26,5 :, 26,5 26,5 26,5 26,5я Таблица 2.6', Риски в швеллерах (по ГОСТ 8240-56*) ки Полка. * Стенка Я 2'>>ё' .Я 5 6,5 8 10 , 12 14 14а 16 16а 18 18а 20 20а • .22 22а 24 24а 27 - 30 зз ¦••;¦; 36 40. 32 36 40 46 52 58 62 64, 68 70: 74 76 80 82 87 90 95 95 100 105 7 7,2 7,4 7,6 7,8 8,1 8,7 8,4' 9 8,7 9,3 9 9,7 9,5 10,2 10 10,7 10,5 11 11,7 11.С 12,6 115 13,5 .20 20 25 30 30 .35 40 '40 40' 45. 45 ,45 50 50 50 50 60 60 60 60 : 70 70 11 12,5 12,5 14,5 17,5 17,5 17,5 20,5, 20,5 20,5 23,5 23,5 23,5 26,5 26,5 26,5 26.5 . 26,5 26,5 26,5 26,5 : 26,5 : 50 65 .80 100 120 140 140 -160 160ч 180 180 200 200 220 220 j 240 240 270 300 '330 360 400. 4,4 4,4 4,5 , 4,5 4,8 4,9 4,9 5 Б 5,1 5,1 ,5,2 5,2 5;,4 5)4 5,6, '5,6 6 6,5 7. 7,5 22 37 50 86 104 102 122. 120 140 138 158 156 175 173 192 190 220 247 273 300: 335 33 40 45 45 50 50 55 55 60 60 65 65 65 65 70 70 70 75 75 11 14,5 17.5 17,5 20,5 20,5 20,5 20,5 23,5 23,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5 26,5
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций 91 Д, СВАРНЫЕ СТЫКИ УГОЛКОВ С НАКЛАДКАМИ Марка стали для элементов и накладок -» Ст. 3. Т и и электродов — Э42. Таблица 2.70 Стыки одиночных равнобоких уголков (по ГОСТ 8509-57) .Ось стыка 50 (.Зона без сборки Продолжение табл. 2.7ё - I Уголок Сечение Накладка Сечение 1 1 Шоп *ш Размеры в мм 45X45X4 5 Б0Х50Х4 5 56X56X4 5 63X63x4 5 6 70X70X4,5 5 6 7 8 75X75X5 6 7 ¦ 8 9 80x80x5,5 6 7 8 90X90X6 7 8 9 100Х100Х 6,5 7 8 10 12 14 16 110ХН0Х7 8 125Х125Х 8 9 10 12 14 16 45x5 45X6 50X5 50x6 60X4 60X5 65x5 65X6 65x6 70x5 70X6 70X7 70X8 70X9 75X6 " 75X7 75x8 75x9 75X10 80X6. 80x7 - 80X8 80X9 90X7 90x8 90x9 90X10 100x7 100x8 100x9 100x12 100X14 100X16 100X16 110x8 110x9 125x9 125x10 125x11 125X14 125X16 125x18 160 130 170 190 180 210 200 230 260 230 . 250 280 310 250 260 290 320 270 290 290 310 340 280 340 380 310 330 390 420 330 390 360 340 370 450 360 400 440 480 440 410 450 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 4 4 4 6 6 4 4 4 6 4 4 6 6 4 4 6 6 8 10 10 4 6 6 6 6 8 10 10 Уголок Сечение Накладка Сечение Шов аш Размеры в мм ИОхНОх 9 10 12 160X160X10 11 12 14 16 18 20 180X180X11 12 200X200X12 13 14 16 20 25 30 220X220X14 16 250X250X16 18 20 22 25 28 . 30 140X10 140x11 140x14 160x11 160X12 160X14 160x16 160X18 160X20 160X22 180x12 180X14 200X14 200X14 200x16 200x18 200x20 200X25 200X30, 220x16 220x18 250X18 250X20 250X22. 250x25 250x28 250x30 250x32 490 530 480 600 650 540 510 560 530 580 560 600 660 710 620 690 710 750 770 830 760 860 800 880 830 930 900 960 6 1 6 : 8 6 ' 6 ; 8 i ю ? ю •- 12 ? .12 i ' 8 \ в 1 1 8 1 8 1 10 10 | 12 ' 14 t- 16 8 \ Ш it 10 f 12 I is i 14 } 14 | 16 i 16 I Таблиц* ijl Стыки парных равнобоких уголков (по ГОСТ 8509-57) Деталь сбарни " Ось стыка _Ш1 /Зона без сборки —\ Г~ ' Стыкуемый уголок Сечение Стыковой уголок Сечение 1 lt Шов &ш Прокладка * | 1. Размеры в мм 45x45x4 5 50x50X4 5 56x56x4 5 63X63x4 5 6 45x45x4 5 50x50x4 5 56x56x4 5 ' 63x63x4 5 6 250 290 270 310 290 340 320 380 320 4 4 4 4 4 4 4 4 6 50 50 55 55 65 65 70 70 70 150 150 S158J |l56 150 156 150| 150 150 7*
100. Раздел I. Общая часть j Стыкуемый j уголок j Сечение Стыковой j Сечение Продолжение та голок 1. Шов hui б л, 2.71 Прокладка Ь h 1 j Размеры в мм 70X70X4,5 1 5 i 6 ' 7 ! . 8 j 75Х75Х 5 ! 6 ! 7 ] 8 ! 9 80Х80Х 5.5 6 7 8 90Х90Х 6 7 8 9 lOOXlOOx 6,5 7 1 8 1 10 1 12 1 14 i 16 i j П0Х1ЮХ 7 i 8 125X125X 8 9 10 12 ! 14 i 16 1 1 i 140X140X 9 10 1 12 j 160X160X10 ! и I 12 i u 16 , 18 20 180X180X11 1 12 i 200X200X12 ! 13 i 14 i 16 | 20 ! 25 \ 30 220X220X14 16 250X250X16 18 1 20 22 i 25 28 1 30 70X 70X 4,5 5 6 7 8 75X 75X 5 6 7 8 9 80X 80X 5,5 6 7 8 90X 90X 6 7 8 9 : I00X1O0X 6,5 7 8 10 12 14 16 110ХИОХ 7 8 125X125X 8 9 10 12 14 16 •140X140X 9 10 12 160X160X10 11 12 14 16 18 20 180X180XU 12 200X200X12 13 14 16 20 25 30 220X220X14 16 250X250X16 18 20 22 25 28 30 380 420 340 390' 340 440 370 410 360 390 500 390 430 380 430 480 420 460 500 530 460 460 450 450 500 580 500 560 620 560 550 550 610 690 620 610 700 760 700 690 770 760 830 850 780 860 920 850 900 1030 1250 1470 940 1050 1200 1170 1280 1400 1570 1740 1850 4 4 6 6 8 4 6 6 8 8 4 6 6 8 6 6 8 8 6 6 8 10 12 14 14 6 8 8 8 10 12 14 14 8 10 12 10 10 12 14 14 16 16 10 12 12 12 14 14 16 16 16 14 14 14 16 16 16 16 . 16 16 75 75 75 75 75 80 80 80 80 80 90 90 90 90 100 100 100 100 ПО ПО ПО ПО ПО ПО ПО 120 120 135 135 135 135 135 135 150 150 150 170 170 170 170 170 170 170 190 190 210 210 210 210 210 210 210 230 230 260 260 260 260 260 260 260 200 200 200 200 200 200 200 l»200 200 200 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 300 300 300 300 300 300 300 300 400 400 400 400 400 400 400 . 400 400 ! 400 500 ¦ 500 500 500 500 500 500 500 500 600 600 600 600 600 600 600 600 600 Т а б л ¦ « а «.№ Стыки одиночных неравнобоких уголков (по ГОСТ 8510-57) Ось С/Т""""?Д| Зона без сйарни а;«м1шии.ц| t j.u.uiiiimum 1 Г || П jj! . ) 1 U—~EE5mj |=г,дг,тут 1 Ч,—ч TSS Стыкуемый уголок Сечение Накладка на полке Широкой . Узкой Сечение | it | Лщ 1 Сечение | (9 1 Лш Размеры в мм 45Х 28х 4 БОХ 32Х 4 56Х 36 Х4 5 63Х 40Х 4 5 6 8 70X45 X 4,5 5 75Х 50Х 5 6 8 80Х 50Х 5 6 90Х 56Х 6,5 6 8 100Х 63х 6 7 100Х 63х 8 10 110Х 70Х 6.5 7 8 125Х 80Х 7 8 10 12 ' 140Х S0X 8 10 160Х100Х 9 10 12 14 180X110X10 12 45x5 50X5 60x4 60x5 65x5 65X6 65x6 65X8 70X5 70x6 . 75x6 75X7 75x8 80X6 80X7 90x6 90X7 90x9 100x7 100x8 100X9 100x11 110X7 110x8 110X9 125x8 125x9 125x11 125x14 140x9 140X11 160x10 160x11 160x14 160x16 180X11 180x14 160 170 180 210 200 230 250 230 230 240 260 300 270 270 300 310 330 300 370 410 330 390 420 440 360 500 400 470 430 440 520 540 590 530 500 650 590 4 4 4 4 4 4 4 6 4 4 4 4 6 4 4 4 4 6 4 4 6 6 4- 4 6 4 6 6 8 6 6 6 6 8 10 6 8 30X5 . 35x5 40x4 40X5 40x5 40X6 40X7 40x8 45X5 45x6 50X6 50x7 50x8. 50X6 50X7 60x6 60x7 60X9 65X7 65x8 65X9 65X11 70X7 70X8 70X9 80X8 80x9 80x11 80x14 90x9 90x11 100X10 100x11 100x14 100x16 110X11 110x14 130 140 140 160 150 170 190 170 170 180 190 220 200 200 220 230 240 220 260 290 240 290 300 320 250 350 280 330 300 310 360 370 400 360 340. 440 400 4 4 4 4 4 4 4 6 4 4 4 4 6 4 4 4 4 6 4 4 6 6 4 4 6 4 6 6 8 6 6 6 6 8 10 6 8
Гл. 2. Расчеты стальных конструкций Ш- Стыкуемый уголок Сечение П р о д о л ж е н и е т а б л. 2.72 Накладка на полке .'• Широкой Сечение ¦ "Л 1 Нш : Узкой' Сечение \"¦ U *ш ,'¦ - ' Размеры в мм '¦:¦¦* 200X125X11 12 '/.14 ¦./16 '., 250X160X12 .. т 16 7 18 20 200X12 200X14 200x16 200X18 250X14 250X18 ¦ 250X20 250X22 600 ¦' 650 . 740 680; . 810 850 790 870 8 8 8 ¦ 10 8 ю ¦ .12': 12 125X12 125x14 125.Х 16 125X18 160x14 160x18 160X20 160X22 420 440: 500 460 540 570 540 .. 580 8 8 , .8, 10';'; 8 10 12 12 Та бл и ц a 2J3 ; Стыки парных неравнобоких уголков v .¦';"; (по ГОСТ 8510-57) , с Льсюьшо, 4. 5У1.3ofca без сдарки Детали сбарни ОВ Щбыh-6?*q^7i~ Щ^ЩЩ^Ъ Стыкуемый угрлок Сечение Стыковой < уголок ... | Прокладка Сечение .¦ \ h 1 йш, л |;(. :| ь,,\ л, •¦' Размеры в мм 45Х28Х( 4 SOX 32Х 4 56Х 36Х 4 ':. 8. ¦ 63Х 48Х 4 -¦¦ б-.-: 6 , . 8; . ..,,,__,¦_,_._.._. 45х 28Х 4 50Х 32х 4 56Х ЗбХ 4 63х 40Х 4 . 5 6 8 210 230 250 : 290 270 320 270 270 ; 4-"' ..'4 '¦'"" ' 4'"' .4 4 4- 6. 8 ''г-': —' . -¦ ¦ _ -;. Л-\, ¦ - , — ¦ 50 ¦'. 55 :. 65 ¦65 70 70 70 70 150 150 : 150 150 , 150 150 150 150 ! Стыкуемый уголок : Сечение 70Х 45Х 4,5 7 :5':.\ 75Х 50Х 5 6 '..;•'¦/. ¦.¦¦¦¦ .8/ .; 80х 50Х 5 ''¦'¦¦ '77'.776 ,- 90х 56Х 5,5 .'76 ¦? ¦?':','¦¦:: •'* .', lodx бзх 6 .•.¦¦.¦¦¦"•¦•¦¦ '-"-7 7 ¦ ' :8 ;--г,; .¦¦¦¦¦ю-. '¦ liOx 70Х 6,5 ,'7>, ,7 8 125Х 80Х 7 . ¦¦¦'¦. .'..¦8. 10 • 12 7 140Х 90Х 8 .'¦ 10 , 160ХЮ0Х79 . 10 ¦' 712; ' -.14' 180X110X10 1? '-.. 200X125X11 '¦ -12 • - ¦¦14 :" '¦ .' 16"" 250X160X12 \ i 16 18 \ . 20 Стыковой Сечение Продолжение та бл уголок '• ГАш ; Размеры в: мм 70Х 45Х 4,5 i,5 ¦' 75Х 50Х 5 ¦"¦¦-' 6 7 .-.; .8 7 80Х 50Х.5. '."¦'.."¦: "6 90Х 56Х 5,5 6' ",' 7..7 . ¦¦..87. 100X63 Хб ¦ ¦.-:-.'¦ 7 ¦'?:¦ ¦ 7 8 "''•¦' :'¦№- ИОХ 70Х 6,5 7 7 . 8 $' 125Х 80Xf7 ' ¦¦"¦ 78 /¦ . ¦¦¦ 10 ¦¦ ,12 '.. : 140Х вОх 8. ¦"¦'7' 10 . 160X100X9 :¦..-. ¦¦ ю ..¦,'.¦¦¦ 12.. ; -li<}, 180X110X10' 7 12 ,200X125X11 12 14 7167 250X160X12 16. 18 20 330Л 350 380 320 . ЗЮ ,39.0. 330 470 360 :з5о 390 440 390 380 450 . 480: 420 540 470 470 460 '.' 520 520.: 650 580 570; 650 -640 |640 770 700 .800, 780: 880 980: 960 1050 • '4 ;,4 4 6 8< : 47, е 74--'' 6 , 87 6 '•¦6'f 8 .6, ;,б .: 8' 'б . ,78,... 10 12, . -8¦¦ 107 7'8; ¦ 1Q7 12: 12 10 .12 10 12 12 14. . 12 14 16 16 .¦'2Д1 Прокладка Ь* | h | Ь, | 1, 50 50 :' 55 55 55 55 7 55 65 65. 65 70 70 70 70 75 75 75 90 90 90 .90 100 100 ПО ПО 110 110 120 120 .135 135 135 135 .'¦¦ 7 170 170 170 170: 150 150 15в 150 .150 150 7150 150 150 150 150 150- 150 150, ^00 200 '200 250 250 250 250 250. 250 250 250 ¦ 250 250 300 300. 300i 300 300 300 400 400 400: 400 75 75 80 80 во; 90 90 100 100 ,100 но" 110 но по 120 : 1207: 120 135 135 135 135: 150 150 170 170.: 170 170 190 190 210 210 210 210 260 260 269 269 200 200 200 200 200 250 250 250 250 250 250 250 250 L250, ,300 300 300 300 300 300 300 400 400 400 400 400 400 500 500 1500 ; 500 500 500 600 600 600 600 6. ПОСТАНОВКА ПРОКЛАДОК В ЭЛЕМЕНТАХ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ И ШВЕЛЛЕРОВ ,.¦ Ш№ щ t Щ Ж Щ ; Hi—/-—ЬН Ш'.-.Щ^
ocncS O -*11№> frOCO-JCn CO i— — CO «Э 00 -q C5 0>СЛк!*.*- CO CO So Ю CO to О W.t.M- 01 to О -J о ел --J со >—.-&. 00 CO OO *рь to CO cnoo слооо en о о en слоосп о ел ел ел оосло §ЙЙ gg$g gps *а*« «<=«><» аэи* На slgs las! ЗШ llsl ggss 111 1111 llil ilii §i§§ iiii слооо o>j* to >— oco co-*j -j o>cncn ?>- tf^CO tO OOO ООСПО OOOOl OWOJO СПОЮСЛ XXX XXXX XXXX XXXX XXXX h-h-к- h-tooo-^ C?> Ol СП СЛ Jb. J*. CO CO Ю ГО W >— 03M« OOOO WOOO СПОФЮ ООСЛОО) OOlO о ^^_______ sss Sllg llil §g§§ iggsi №C0^ МОМСЛ ^Ю —»— 00000^1 0)Сл4»-С0 N3 to oo кР.спеооо о ел to to >—^i^-to to ел со en OOO OOOO OOOO OOOO OOOO III 111! llil §зШ! ills 111 11111111 iigg 5ii§ 000 00c OOOO OOOO 000c toto *— >—o>— oocoeo 00000000 -д-одьсл en^^w <Oft>- COCOCOi—> *-ЮСЛСО CO-^fc—O CnWQOi—• СЛ-~J CO 00 00 OOlOO OOOOl ©ОСЛО OOOOl О ОСЛО II III! 1111 illl iiii lug *S®E. j» s я к * a o« as ?>? 43 U О ООН *r* № CI *T3 "1 fci * 5 я ^ L_ „-ft , (15 """' «< s "2 I E Cj О H r j ^__ je я s 0 ft ¦d vT* К к fD n * s n> 4 00 * 3 * ^H If о "-bJ-* 1чЭ s s o\ о Sa О" E s ¦о а u R> .5. О СП о Si
ПРИЛОЖЕНИЕ; ТАБЛИЦЫ И ГРАФИКИ ДЛЯ ПРОВЕРКИ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК СТАЛЬНЫХ БАЛОК, УКРЕП- ЛЕННЫХ ПОПЕРЕЧНЫМИ И ПРОДОЛЬНЫМИ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ А, СТЕНКИ СИММЕТРИЧНЫХ БАЛОК, УКРЕПЛЕННЫХ ПОПЕРЕЧНЫМИ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ Расчетная формула аулу ЛаУ~(с1(! + Саам)2 +(с3т)2 < п, (2.44) преобразуется в фар- ^^ (1.) б) для расчета пластинки № 2 (между растянуты» поясом и продольным ребром) расчетная формула. (2.54) преобразуется вчформулу. где А = 1008 Порядок проверки стенки на устойчивость следу- ющий: : . . б*» а а) вычисляем значения —; ~^~\Уипо графику 1 на •¦ " ¦'". "о рис. 2.20 устанавливаем, находится ли точка с коорди-: °м , а ' ¦ "¦ ¦:.¦¦¦ „ ¦- яатами — и —— левее или правее граничной линии для поответствующей величины V. . б) по табл. 2.75 определяем коэффициенты.Ci; с2; с3, при этом для отсеков сварных подкрановых балок, где местная нагрузка приложена к растянутому/поясу, . коэффициент ci следует определять при значении у, вы- моленном по формуле ..:¦ ¦¦¦¦.-¦¦ Л = °;8^Ы;;:/ Л'.,:;.:';,', для клепаных балок при определений коэффициента Ci принимаем у— 2, а при определении с2 Y =110; в) вычисляем величины с\ о -f- с2 а„и с3 % и на гра-. фике 2' (рис. 2.21) находим точку с координатами х= «= Gi а+с2ами (/ = с3т .Область устойчивых стенок при данной величине А находится- ниже соответствующих кривых. Проверку устойчивости можно производить :нё по графику 2, а непосредственно по формуле (Г). . Б. СТЕНКИ СИММЕТРИЧНЫХ И НЕСИММЕТРИЧНЫХ БАЛОК, УКРЕПЛЕННЫХ ПОПЕРЕЧНЫМИ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ И ОДНИМ ПРОДОЛЬНЫМ РЕБРОМ Симметричные балки: а) для расчета Пластинки № 1 (между сжатым по- ясом и продольным ребром) (расчетная формула (2.50) преобразуется в формулу АЦсю + с5зы+А*(св1П<п; (2) . ••.; л2|/(с7^с8%2)2+(с9х)2 <1. (3> Несимметричные балки (с. развитым сжатым по- ясом): .. ¦ -; ia) для расчета пластинки № 1 формула (2.50) пре- образуется в формулу Л^[ф+С8ам+Л2(с6т)^ <п;,'-.. (4) б) для расчета пластинки № 2 формула (2.54) rape» образуется: в формулу f.:4^j[^:.^)^+.(^j».<:l:.'-''- (БК. . Порядок проверки на устойчивость пластинки. № '! !' следующий: <" V' а) ©пределяем значения напряжений <j;th<jmj : а . б) вычисляем величины '—г~' (в случае укрепления-; ¦ - ;. - : '¦: h. стенки дополнительными короткими ребрами — и . —— . •¦ ¦'-...: ' '¦¦¦¦¦¦ ¦ "1 . ,й0 -¦ В несимметричных балках вычисляем¦". дооолнитель-' а—-а' ' '- ¦',•: но а= ———'; ' ..;'.•'. ;0 ." ¦¦¦¦:¦¦-,, в) па табл. 2.76 определяем коэффициенты с$; св; С4 иди с\ для несимметричных балок; г) проверяем; устойчивость по формуле (2) или (4)/для несимметричных балок. Порядок проверки на устойчивость пластинки № 2: следующий:: а) определяем значение напряжения ом .При рас- положении пластинки № 2 между пластинкой № И ш ноясом,, к которому не приложена нагрузка, —,ащ — =0,4 ам. При расположении'пластинки № 2 между пла- стинкой № 1 и поясом,, к которому приложена нагруз- ка, — ом = о„ (напряжения а и t уже определены при расчете пластинки № 1); а - б) вычисляем величину ¦—— (где Ьг—расстояние ¦ ¦ >,,-:"'" ,-. '¦ ¦ Н--' у .' ¦ . между растянутым поясом и продольным ребром жест- Ъ\ '.-¦¦ кости; —-вычислено, при расчете пластинки № IJ и а для несимметричных балок;
I ©с '.' Раздел Л О бщая часть 1. П-Б жт Рис. 2.20. График Ш I (цифры на граничных линиях.обозначают коэФфи ¦ ;.¦';¦¦',.ццнент Y:l ¦• ' "¦'¦¦¦ ¦ № W} ¦¦:^,^.y^-:-;:^.;:-vU?';;--:^- ш с;^^4, л; -;.:,н. в *. в м„ Рис. 2.21. График № 2 ¦¦¦ (оплошные кривые ооотвётствуют и=0,9, ¦ a '..,-¦' ч ¦,¦''^\.:/дп,¦pда<)вы.ё¦-тт•h=.l',0) ' !;
Приложение 1 105 в) по табл. 2.76 определяем коэффициенты с8; с9; с-1 «ли с" Для несимметричных балок; г) проверяем ' устойчивость по графику 2 на рис. 2.21 или по формулам (3) или (5) для несиммет- ричных балок. В. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА 1. Проверить устойчивость стенки подкрановой балки, укрепленной поперечными ребрами жёсткости. Данные: h0 = 1400 мм; В= 12 мм; а = 1500 мм. Рас- четные напряжения в т/см*: о= 2,5; ам = 1,1; т= 0,192. Коэффициент Y = 2,98 определен в соответствии с фор- мулой, приведенной в главе 2. а 150 а) Определяем величины: — = — = 1,07; • ha 140 i "м 1,1 140 , ,„ -^ = 275 = М4ИЛ=1ШТ=1'17- б) Находим на графике 1 (рис. 2.20) положение точки с координатами — =0,44 и а = 1,07. Точка находится справа от контурной линии, со- ответствующей значению Y=2,98, и поэтому пользуем- ся для нахождения коэффициентов С\ и с2 правой частью табл. 2.75. Примечание. В данном случае точка находит- ся правее всех контурных линий на графике. В том слу- чае, когда это нужно, положение контурной линии, со- ответствующей вычисленному значению Y, определяется по графику 1 графической интерполяцией между дву- мя соседними контурными линиями. в) Находим в правой части табл. 2.75 коэффициенты с, =0,1157; сг = 0,2516; с3 = 0,48. г) Вычисляем величины х—с^+.Сц зм=0,1157 • 2,5+ +0,2516 ¦ 1,1=0,567; у=с3 i =0,48 • 0,192 = 0,092. На графике 2 (рис. 2.21) находим точку с коорди- натами х=0,567 и #=0,092. Эта точка лежит ниже сплошной кривой (и=0,9) при Л = 1,2, т.. е. заведомо ниже кривой при Л=1,17. Следовательно, стенка устой- чива. 2. Проверить устойчивость подкрановой балки сим- метричного сечения, укрепленной поперечными ребра- ми жесткости и одним продольным ребром. Данные: h0 = 3200 мм; 5 =14 мм; а = 2000 мм; Ь\ = 800 мм; Ьг = 2400 мм. Расчетные напряжения в т/см2: пластин- ки №. 1—а =1,79; аМг =0,91; т'=0,313; пластинки №2- а =1,32;' ам =0,4-0,91=0,364; т =0,313. . Ъ\ а а) Определяем- величины: Л=2,28; —— =0,25; ~г~ = Й0 01 =2,5 (для определения коэффициентов с4; с& я с& при- а а нимаем —- =2); —=0,83. 01 bi б) Определяем коэффициенты по табл. 2: с4=0,03; с6=0,089; с6=0,0446; с7=0,0274; с8=0,123; с9=0,203. в) Проверяем устойчивость пластинки №*^1 по фор- муле (2): 2,282 [0,03-1,79 4- 0,089-0,91 + 2,28] (0.0446Х Х0,313)2] = 0,706<0;9 и пластинки № 2 по формуле (3): 2.282 V (0,0274 • 1,32+0,123 . 0,364)2 + (0,203 • 0,313)2 =• = 0,535<1. Устойчивость пластинки № 2 можно также проверить по графику 2 (рис. 2.21). Таблица 2.75 а Л 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1.5 1,6 1.7 1,8 1.9 2 Определение коэффициентов с\ Значения d и с2, когда: а а а) точка с координатами м : на графике 1 на- о Л0 холится слева от контурной линии для данного 7 или на линии; б) v=°- ^ <0.8 | 1 | 2 | 4 | 6 | 10 | >30 ; Сг; Сз Значения Cj и сг, когда: "м а . а) точка с координатами —-—; -т— на'графике 1 на- ходится справа от контурной линии для данного т; 6) о=0. 7= <0,8 | 1 | 2 | 4 | 6 | Ю | >30 с, 0,159 0,151 0,1,43 0..138 0,137 0,136 0,134 0,159 0,151 0,143 0,138 0,137 0,136 0,134 0,129 0,122 0,113 0,106 0,097 0,09 0,083 0,076 0.0/1 0,066 0,061 0,056 с, 0,168 0,22о 0,286 0.344 0,401 0,455 0,491 0,524 0,552 0,577 0,598 0,617 0,633 0,648 0,661 1 0,672 а ~л7 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,3 1.4 1.5 1.6 1,7 1.8 1.9 2 8—915
V . to»—*-*-~i— pppppp nips pppppp SII1I1 pppppp 8liili ¦PPPP'PP- §11111 pppppp - oooooo >P>. *. СЛ'СЛ Cl ей о ело ело со СО ^. CD rf»- (О ррроор IIP1I. V й/ СП со ю*о (О ю ю — *- *¦*,** — ооооо ооооо ЮМЮСОСД СО СП.со —Ю ррррр «III ррррр mm Проверяемая пластинка ¦в- ¦в- ррррр. ¦mm ооооо ООООО CO^J О СП Ji- СОСЛ -JOXCO, СОСОЮ-ОЧ*. ООООО WM.OOO мчэо — ю -goicn с* . -да ррррррррррррр Illllllllllii ооооооооооооо ооооооооооооо *. *. ^ J*. ^ь. 4*- 4^ 4»- J*- CO CO СО Ю (ОООСЛСЛ^^-СОЮОООО Ю<Р О СП — СГКО М to СЛСП .-*Д4*. ООООООООООООО ¦ о'Ь о о оЬ.о о ооооо - -*J.O> а10СЛ01СПСПСЛСлСЛ4а.^ »— CD 01СП 4* СО Ю О ДО Сл — SH ¦ CncOJ^OJ^JOitOCnCOCnCO'— to о a « ft ¦ a и a X X I H о '7 - <DC»VlC>"cn*»Co'tOi— СОСО-ЛСЛСЛ opopopооopoop ¦ Ь ЮМ Ю M'-"(-*-*- ••»-- О Г -ч| СЛ 4». Ю — CO СОФ СЛ CO Ю -q I ¦W^ ' О) СП СЛ -4 CO CO pppppp?pppppp о о о о о о о о о о о о о ТоТоЮЮ^-^— Т—'^.Т-. B-li-oO I rfifc Ю-^О CO СО СТ> СЛ J*. СО ¦—• СО -*J -*] СЛ •&' to ' СО СЛ Ю -*1 СЛ СЛ II <Г В II s§ Pl4 Я РPPPPPPРРРРР. рррррррррррррI I Р.РРРРРРРР'Р.ррр о о о о о о ор о о о о о SCD С© СО ~J СИ СЛ *» СО Ю »—СО-*¦! СО*-СОСлСпаэСЛСЛ4^СоЮЮ fffpltlfpllg- IllSPliliia рррррррррррррррр 4>4ь4а.4ь.СОС*зСОСОЮМЮЮ*— ™ "-*."-» СЛ4*.ЮО000)*-10С0О).1ь.^-С0С»*.~ СОС0^4С0<О^1ОЭ>— -J со слюсою-*-* PPPPPppppppppppOs со со СО СО со,со сою toto ЮГО ¦—4f— i— w СО-^1СЛСЛСОЮ-ОСО-^4^ЮОСОСЛСО^- CJS СЛ СЛ •— СО Ю ->Ю -д Jb. J> 4> Ю Со СЛ .оорооооо ор о о о о о о СО СО СО СО СО СО Ю То ТоЮ То Ю T-Z- —1- . СЛ 4> со ю — О СО --J СЛ Со — СО ОЭ-Со — • -v]COcoOO-g*.h-cn СО СО Ю — -4 СП рррррррррроооррр СОСОСОСОЮМЮЮЮЮЮ^ — >— ^-i-. со ю •—; о со со -vj oi сл со — со -^ ел со ~ ю rf^ -*j со со со ^j со ю ** -^ со со ел л. рррррррррррррррр Ю Ю to Ю toЮ to Ю Ю tO'lO н-; ^- ta. н-i I-. сососо-дсла>ел4^со to о со ->i сл со >— tOrfa. COCO COCOJa. Oi>— СЛ СПСЛ CO its3 _ _ I— и- и- ь- н- *- wh- О О О О О СО СО --4 О) СЛ 4> СО Ю *-, (OCO-^OiUl ё i1* a S ^ о о; 0\
,'588SS Vgggg ggggg ggggg ГГРРР: SSSB'SS пш 1 ПШ :°P°°P g'g^S ppppp asgssss '. 'pp.0?0 g23S2' :llllt asss: 1,00 1,00 1,00 1,00 gggg 1Ш nil: П11 poop 2'SSg 1111 11П poop PPPP й'йёё |8g>S .-r.--r. gggg gggg III! JUS PPPP poop Щ1 int poop fill SKSSS gggg IIII 1111: IIII pppp 1111 Щ1- pppp pppp agesr IIII >#* 88S8" 0,94 0,98 0,96 0,99 .op op CO со to CO to CO —Ol pppo. СО-ч)СОО> Сл Ja. i—Ю pppp -*J 01СЛ СЛ pppp ОСЛО! *- О tO-J.CO pppp Сл,.ь.СЛ,-(*- MCnOW •pppp pppp "www 1 --J too о *T to о . —— OO . . OOCOCO ¦ pppp ¦ ¦¦ ю—Wo . - pop ( - юо GO-" op о en-o>o> 1 0,54 0,55. 0,47 0,41 1111 11 11 - IIII,' ¦ «.>¦¦ ¦ . ИЗ ГО Ы *- СЛ ; о -vl CO to o( 4 s. to 1 .1 i 1 Ш ¦*¦ о to ¦a -e* ¦ а я si Ja ¦;" ¦ o-e на О ' n> g а а §.е\ pj о ¦ч И- "О <<; о>. ¦ . w п я w ".»¦¦' ЯР о ж •а в я- s в ..„ << ¦" а. э а ;Ь о _ я . ¦ о ТЗ ¦ -¦ '¦ •< О »: ге ¦>» го S1 sagas ggggg ppppp sssss' 11Ш ppppp 3SS22 щи ¦r 1Щ ¦¦' ppppp : inn ¦ sii щи OlOOlU oooo tp To цз "to OtOCO-^l 0,87 0,88 0,90 0„90 pppp Й328 .1111 IIII pppp etse 1S11 1111 Sill 1111 JB4S3 ssss nn 1111 IIII 1111; pppp ?¦?'??• 1111 0,33 0,38. 0,33 0,37 1111 1111 to юю w J^*-to to , WE» 0,92 0,96 0,94 0,97 111! m sin pppp pppp Ш Ш 1111 1111 '¦$*$? pppp pppp .g.sss- 1111. 1111 ini. nil ПИ: nil 1111 ni' S^toS ¦ • ' ' ' .'. nit pppp :llli: 111' '¦: 0,44 0,44 UI II (00 ' 0,34 i i.U. II II III-1. Ж/ w. ... .*. , ел'- о 4 00 . "<p .3 v :..ь1> S - S? -G ft) я -¦¦ -K| ¦ -6 '. .OX ¦ '". a;. • ад .-К" . ' . з -' "43 O- u . OX ¦S. ' 3 Ш Я 'в- ¦о* s s о S " ¦е- 2 .. Ja -.¦¦¦¦ O-e О («I . ¦я Sa a a- p - p о ¦О •«; о» (д о ¦¦ я ы ...» б, -¦ Я Р . °5 Я л •о ь, й я Е §: **:•¦ ¦ Я . ' о я я тз о о ч<,ы - а! ч <» ¦"в ¦©• ж; о о if» ¦ ''¦О ¦ о СО -О о 4*. . о to о • о ¦ о о '¦¦:'-' ''¦,?' '" "¦ -. .:.;'. N> ¦' .я "-.СГ ¦ а* to 1-1 to to о м- ч„ о to 1 &. :-- с 1 \ ) о .. оэ- _. sa Ю 1—h-к-w н-О О со oj ф- to - со as • о 2; ** - ¦ Ю •^ ' оооооооо to ОЭ СО (О *.'СЛ СЛ О). , - ¦-¦" ¦ -- \ -оооооооо - ^] к- м Oj -j ОЭ-ОО.*' оооооооо 1 . co.aiw-osaсоо-^. СЛОЭСЛО! —Ф-03*ч ¦. -^' ¦ о о о о о о оо СЛСД (ОСП "— СЛ .оооооооо СО СЛ -^1 ^ СП О) <?*• -4 ...--.. .......,. оооооооо .«о -^ to to.;-a w ,.(о>— ; Проверяемая пластинка ., - ^1° /^ - Q-. . S1- Р to о to X о . ..^д..,.. to to ел ¦} '' ¦". :' ! ' ¦ ! : ¦5 .'- к Г .¦ ¦' < ¦ ¦¦-- ¦ ; со к ¦ » о (0 -е- ¦ «•" S. а - о •'¦¦ i? "?, . ¦4-И "О/ 'В . о S к т
. co-to №io to to,to-w to" — Is-*- >— "^ — . О --1-4'** rfk-ЮЮО OCOCOOJ i^.tOO . poop рррр poop'ppp- to toco to*. <C(0 CO CD'"' OoToOOOO 000000 V toento*. i-wtOK) ¦ соь-oicn cn,c» oq OOOO ОООО ; 0000 ppp Vj'co^jco <j*jcn-^ cn-oose» ' e»'cft>i. ОСЛ^.(0 CO CO CO СП OJi^^'* .i^fflO "©ООО ©©©©. o.ooo'op : CnOiOTOi -СЛСЯСЛСЛ сл слеп сп спел 1 ..,.<oo).s*" -q to ело-, со со—* ~ too*. . opop- pop о pppp .рр Js-CnVen ^Cn*.-Ch" -*>. 4=.-4*.ф. .; *. .fb. -1. ООмЧ-^СО ч*-сло xoww *»¦ СЛ pppp poop p'bpp p .-... V*.VrfV ^^со-*."ыдмоз со 1! -OiOO). РХОСЙ СОСО.-^-ч1 CO - о о о о о о о о о о о о-. • *-«-*'.*•-..*-• * » «.;-*' Ill CO 4=- СО *i. " СО СО СО СО со со со со .| г | ¦О.О ЛО, WCD *; 00' ,W DO « СО ' .; . рррр' р о о о р>ррр/ ¦ WW со СО СОСОСОСО со со to То 1 Г: Г tOO)"—СП w^o*> о^юю ., рш>рр рррр pop ,: , ТосоТосо tocotoco to со То Г- ^ Г i ¦)_... OOtOODtso СО~СО©г--^ОСП. . рррр рррр ррр "'•' : Tocototo tOtOtOfO tOtoTo - III СП О СП СО СП 00 СП 00 ¦¦" СЛ.ОО d> ' . орор "р.оро:-'"оо" . - ТоТоТо to to to to to to to I 1 II I 4a. -^J J>—4 ^-OWOl wen ¦¦ ¦ ¦¦ *S 5" w. -.- СП CD - ¦»» ; CO ¦- со .'- ~p ' "Г" V- to CO я DS . л Я)'. Я- -Я sa •? я та S.'. Я." та. ¦ о Ь> П) . н :п> О ВЭ и я . я ¦ \ю 1 х о ш - -в- ¦>. -е- S : ¦'я-5- "о S ^ Я' '•О:.* PJ в-в /Я OV ; о . s::ja 1JZ & | "о а . я" => о» 14» ; 3 *. • чз '•'п в» , ге » ! •¦"» ё :§•§ в Й в» 2 —1 я "О- S << а и I ¦;:.; ¦ и 0* я. to - 00 •'.¦ О / - sagas йёёа cowsoto (otototo Mtor-—*, •— ¦— *-¦.»— , OO-4-^l J^^-ЬЭЮ О О 00.00' О» ilb too ВЭ CO G0 С» сэ CS ¦¦ ¦ - -^ ,_, ^,_, „ 88888 8888, 88888 888S ГГГРР РРРР ¦&S88S..SS84 Ш11111 'РРРРР РРРР ррррр 'рррр ..?=13558: SSgJS р.0.0.0? рррр .ggggg- §e*s '¦ррррр' рррр SSSfcS '^й?ё SIS IKS ¦ SSSSS.SSS О-О О О ООО О—О О О (О'ЧОЮ (OtO - О О О О ОООО'ОООЙ 0)01«*А »-*ооо OQOO ©'ООО ©.©оо. О <0'-0 tO "сС'ФСО *О-""С0<0(Ь СО 00 СО 00 об ocotoos С0СЛО1С0 Л. |—СО ОО Oi СП Ю СО ; 0000,0000 0 000 ООО С0Ю«ЭОЭ «эсообоо "ooVjoo^-i. спелел I COOtO^J ОСЛОЭ— СЛСЛСОО спел.*. . ©pop рррр рррр ррр 00-*1СО-<1 -<1СП-^'СП СП СП СП СП СЛСЛ СП I СЛ^-tO© ООСОСО-Р* (000)01 rf^COtO ©pop рррр<'ppptp . рр ' СП СП СП СП СП СП О". СП СП 4^ СП *» Ji' J^" I 1 СООСП^ JS.-Oi.OCO MtOJiS СП *>. о о о © о о о о о о о о о Слслсл*. ел*. СП*» *¦ J>4N J^ со 1 II SCCKCO j^-^^-сл ooto "ЧО,- TtO о.оо'о о©оо OOOO О - J>*.V*. V*.*-CO Ф.СОА.СО CO.! 1 | ¦ tO*-OptO-^^-*.tDtO-S>—СП 4>; OOOO OOOO 'OOOO. Vco*vco *.ёосооэ CO со CO CO I ] Г COCOtO^J "-СПСО*". -^jcocn — OOOO OOOO OOOO cococbco cocococo 'со toco to- I J . Г ' 00 *. CO CO. -^J tO СП н» 4> CD CO 00 . poop pppp_.ppp - | - СОСОСОСО со toco ю CO To CO I 1 I I 1 . Jb-ОФ-© COCOtOOOi— ^J>- ' та я , CO "-< - CO -'-** ^ ' en - . en *^' . 00 to." - о • 'r. N> ': CO ¦ я . Ш (П я . к a; -6 я та ' я -'я ¦ та. о ьг. П)' -J . п> о оэ ¦Ья- я- •х я -. ¦ х--.,'. • ¦ в . '¦¦ (В ¦&г ¦_- ¦¦я-3 ¦¦"¦¦¦"¦ S п> "О н ш а я -6 о <л 33я лё •о: Э я a :?•-<*' ¦ - ¦ (В " S »'¦ CD вэ 5 S- .'"¦ 3 "о я« я IS н. •51» ¦Щ-щ и п я s - -¦в ;»• о » П) w ¦ а <о. 8 (Ь to со Q0COOJ . О О О О О „ ^§SS; ррр Сл Сл Сп I ^о:о:с>ро.; ' оо.роо IS и ©ООО© т% :1111, |.| оа>ррр ¦- -.*.-4>4ь. Ja. СО'' -. ООСЛ юооо ¦;'¦ VcO'COCOCO .ooppo со.сосососо '* -J сл CO — о рррр СОСОСОСО . СП СП сл *• pop© ' со со со со - _tc.to —© OOOO to to to to CO to. 00-s... poop ' CO COW CO - ' • *^to-^to. OOP© cotocoto:- - со toco CO pppp " CO to со to- ;. ; OOJ.O..Q pppp "CO'CO CO..CO- en to 41. о '©©О© '" со to со to to CO — -si pppp ¦'' totototo ,:tpcn0pcn :0ppp . со to со to co;<oco oo .-.ooop ¦ coto toto ОСПСОСЛ , opoo to to To to - ,-.>J J>.-sl.CO Sill . .00 .. -1 1 1 1 :;Г1.тт. poo-а о II ;f| a.- Ц 2 'в' u я . "-.'*¦' о я a о о н я п Т) я ?а -О п я S а я р "О •< S -в ta Ja а о> р о а •о S я ij я д S я 03 а » "sagas '88881s .ррррр ggg-8§§ ти- 1Ш1: :Ш11 :sis ¦iim ;.iiis-s ;llllf lllllk —¦^~"¦—r~— ши- ши , pppp'p ' g,gi:82gc llllf: Illbf; 11111- 1Ш11 iisii; йи: та ш Б9»< Co : *> ел Oi •я 00 со О ....sv_' ю со я S3' "J3. ,л- -я я -в о\ я та . ¦--'я .я та '.О'- t) п> н ге сл в: Ьэ Я . я. •я-
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ СТЕРЖНЕЙ С ПРОИЗВОЛЬНЫМ СЕЧЕНИЕМ Проверка устойчивости в плоскости изгиба сжато- изогнутых стержней с произвольным сечением, симме- тричным относительно плоскости изгиба, производится по двум следующим формулам: N < x*EJ2 /2 M<{FR — N) а0 + 2SiR. (1) (2) Здесь N и М h а0- - продольная сжимающая сила и изгиба- ющий момент от расчетных нагрузок; момент инерции упругого ядра относи- тельно его центральной оси, перпенди- кулярной плоскости изгиба; - расстояние между центрами тяжести всего сечения и упрутго ядра; S\ — статический момент пластической зоны в растянутой части сечения относитель- но центра тяжести упругого ядра. При односторонней текучести S|=0. Текучесть в се- чении односторонняя (рис. 2.22, а) при выполнении не- равенства N FR >1 252 (3) ГДе S2 = f202- статический момент упругого ядра от- носительно границы пластической об- ласти; Рис. 2.22. Эпюры напряжения в сечениях стержня а — при односторонней текучести; б — при двусторон- ней текучести а — высота упругого ядра в плоскости из- гиба. \ При двусторонней текучести (рис. 2.22, б) положе- ние упругого ядра по высоте сечения и его размеры определяются из условия «(' „ 2Cl\ k*EJ2 (4 TO&FcTuFa—площади пластических зон соответствен- но в сжатой и растянутых частях се- чения;. . Fb=Fi — площадь упругого ядра; ci — расстояние от нейтральной линии до центра тяжести упругого ядра. ПРИЛОЖЕНИЕ 4 ПЕРЕЧЕНЬ ГОСУДАРСТВЕННЫХ СТАНДАРТОВ (ГОСТ) К РАЗДЕЛУ 1 Сталь и чугун 1050—60 380—60 Сталь углеродистая обыкновенного ка- чества (Марки и общие технические тре- бования). 1051—59 977—58 Отливки из углеродистой стали (Техни- ческие требования). 1412—54 Сталь углеродистая качественная конст- рукционная. (Марки и общие технические требования) Сталь качественная конструкционная кали- брованная (Технические требования). Отливки из серого чугуна.
по Раздел 1J Общая часть 4543—57 Сталь легированная машиностроительная (Марки и общие технические требования). ,5058—57* Сталь низколегированная конструкционная . _ ~. (Марки и общие технические требования). 6713^—-53 Сталь углеродистая горячекатаная для мо- ' стостроения. . ¦ "" 9458—?60 Сталь толстолистовая я широкополосная углеродистая термически обработанная. Электроды ,- . 9446—60 Электроды металлические для дуговой ов:арк,и. сталей,'и наплавки (Размеры и об- щие технические требования). . •¦"'•:¦ 9467-— 60 Электроды металлические Для,, дуговой сварки Конструкционных , и теплоустойчи- ! .. вых сталей (Типы). " Фасонный прокат 3542—47 Рельсы железнодорожные для дорог широ- ..', кой колеи (Сортамент для рельсов Типа .... Р38). •'8161—56 Рельсы железнодорожные типа Р65 (Раз- ¦: ; меры). ' ¦.¦'¦'•¦ J .¦'¦.- '7174—54 Рельсы железнодорожные типа Р50 (Раз- меры). : -' .'¦¦'¦-..':¦.'.' Ч '7173—54 Рельсы железнодорожные типа Р43 (Раз- меры). ,¦¦'.,.¦¦' - 6726«-53- -Рельсы/железнодорожные широкой- колеи, .промышленные, типа РЗЗ (СортаМент). 4121—52 Рельсы крановые. 6183—52 :Сталь ' .прокатная.': Балки? .Двутавровые 1. широкополочные (Сортамент). 6184—52 Сталь прокатная. Балки ^двутавровые. ;i ¦''.'. облегченные (Сортамент). ,' 6185—52 . .Сталь прокатная. Швеллеры облегченные ./' .:';.' (Сортамент). ¦, '6368—52 Рельсь! железнодорожные, узкой: ..колеи -'. ¦ (бортамент). 75П—58 Сталь для оконных и фонарных перепле- : , . тов промышленных, зданий.. 8239—56* Сталь, прокатная. Балки двутавровые ":'.'"; ''.':¦.¦.¦¦ (Сортамент): -.'¦''.'.'' 8240&-56* Сталь прокатная. . Швеллеры (Сортамент). ..: Сортовой прокат 103—57*. Сталь прокатная полосовая , (Сортамент). 2590—57* Сталь горячекатаная круглая (Сортамент). 2591—57* Сталь горячекатаная квадратная (Сорта- мент). '•¦¦¦-.' -..-'_ 8509—57 Сталь прокатная угловая равнобокая (Сор- тамент). ," л85'10—57? :. Сталь прокатная угловая неравнобокая v (Сортамент) Листовой прокат - • ¦ ' . ¦ "> 82—57* Сталь прокатная щирокоиолооная универ- ¦ '.'¦¦. \ ¦ сальная (Сортамент). ' 1393—47* ¦ Сталь листовая кровельная.^ •-: 3680^-57* '"¦'¦•¦ Сталь прокатная тонколистовая .(Сорта- . -- ¦'"..•о:*.-1''.г^'-! 'Мент). ;. .'¦"¦''•¦•.•¦'•¦ /" 3685—47; Сталь листовая волнистая. ,§681.^.57;... Сталь прокатная толстолистовая. (Сорта- ' ;¦,. .-.".- Умент).:, . ¦¦'*' ¦'¦-¦'." 8568—-57 Сталь листовая рифленая, ..ромбическая и чечевичная. ''"'.. 8596—57 Сталь рулонная холоднокатаная (Сорта- мент). 8597—57 Сталь рулонная горячекатаная (Сорта- мент).. Гнутые профили 8275-—57 Профили гнутые стальные. Фасонные про- фили (Сортамент). -' ; Проволока ,1497—61 Металлы (Методы испытания на ра'стяжё- ¦'¦ ние). ••'-;'.' ':, 1579—42 Проволока (Испытание на перегиб). 7348—55* ...'• Проволока стальная круглая углеродистая Для предварительно напряженных"'железо- бетонных конструкций. 7372—55* Проволока, стальная канатная. Канаты 3241—55* Канаты стальные (Технические условия) 2688—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК^Р 6Х 19=114 проволок с органическим сер- дечником. Прядь 1 + 6 + 6; 6. 3062—55 Канаты стальные. Канат, спиральный типа .'•¦¦.¦'¦ ЛК 0 ilX7=7 проволок. Прядь 1+6. 3063—55 Канаты стальные. Канат спиральный типа .ТК'1X19=19 проволок:. Прядь 1+6+12. 3064—55 Канаты стальные. Канат спиральный типа ТК 1X37=37 проволок. Прядь 1+6+12+ •: ¦ ','+18/:' ¦¦¦¦¦-:¦ '/'/'¦• ' ,.-. • ' 3065—55 Канаты стальные. Канат спиральный типа ¦;.. ТК 1X61=61 проволока. Прядь, 1+6+12+ ¦ / ¦: . + Ю+24. '... " . ¦ ,.¦;'-. . ¦''. / 3066—^55 ' Канаты стальные. , Канат (трос) типа ','.•¦-. ;ЛК-0 7X7=49 -проволок с металлическим ,:. сердечником.. Прядь 1+6. ' / -3067—55 Канаты стальные/Канат (трос) типа ТК '-¦••. 7X19=133 проволоки с металлическим-сер- дечником. Пр.ЯДЬ 1+6+12. ..':-.¦'" 3068—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 1 , 7X37=259 проволок с металлическим сер- дечником. Tip я ль 1+6+12+18. 3069—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК-0 ;.у. ., .. 6X7=42 проволоки, с органическим сердеч- ..'.'' . ником. Прядь 1.+ 6., 3070—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 6X19=114 проволок* с органическим сер- дечником. Прядь 1+6+12. 3071—55 Канаты стальные. Канат ^(трос) типа ТК 6x37=222 проволоки с органическим сердеч- ником. Прядь 1+6+12+18. 3072—55 Канаты стальные. Канат (трос); типа ТК 6X61=366 проволок с органическим сер-. дечником. Прядь 1+6+12+18 + 24. 3073—*55 Канаты стальные. .-'Канат (трос) типа ТК ; 8X19=152 проволоки, с органическим сёр- :.;;. дечником. Прядь 1+6+12. 3074—55 s Канаты стальные. Канат (трос) типа: ТК . 8X37=296 проволок с органическим сер-' дечником.- Прядь 1+ 6+12+18. 3075—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа, ТК ' 6x16=96 проволок с органическим' сер-. ./ : дечником. Прядь- 1+6+9. - 3076—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 6X17=102 проволоки с органическим сер- дечником. Прядь 1+6+10.
s Приложение 3 т 3077—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК-0 7667—55 ,: 6X19=114 проволок с органическим сер- .¦¦""-.. дёчником. Прядь 1+9+9. 3078—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТЛК-0 6x27=162 (проволоки с органи- 7668—55 ' ческим сердечником. Прядь 1+6+10+10. 3079—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТЛК-0 6X37=222 проволоки • с органи- 7669—55 ческим сердечником. Прядь ,1+6+15+15;- . . •3080—55 ¦;¦ Канаты стальныег Канат (трос) типа ЛК-0 8x19=152 проволоки с органическим сер- Дечником^ Прядь 1+9+9. ( 7670—55 3081—55 ^ Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК-0 6x19=114 проволок с металлическим сер-.. '¦'•.. : 'дёчником. Прядь 1+9+9. ..'¦'¦'-, 7671—55 3082—55 Канаты: стальные: Канат (трос) типа ЛК-0 6X12=72 проволоки с 7 органическими сер- ¦' .дечниками. Прядь 0+12. ', 7672—55 ¦3083—55 Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 6X24=144 проволоки ;с 7 органическими "¦ сердечниками. Прядь 0+9+15. 7673—55 3084—55 Канаты стальные.. Канат (трос) . типа ТК 6x30=180 проволок с .7 органическими. - сердечниками. Прядь 0+12+18. , / 7674-^55 3085—55 Канаты стальные. Канат (трос) трехгран- "-.'¦¦ нопрядный. 6X30=180 проволок с органи- ческим сердечником. Прядь 6+12+12:: 7675—55 3086—55, Канаты ,стальные;. Канат (трос) плоско-, прядный 10X10= 10Й: проволок с 11 орга- -. "¦ ническими сердечниками. Прядь 0+10. 7676—55 3087—55 Канаты стальные. -Канат (трос) овально-. "'".':_*¦ прядный 5x23=115' проволок с органи-, .ческим сердечником. Прядь 1 + 11 + 11. 7677—55, 3088—55 Канаты стальные. Канат (трос) многопряд- . ный типа- ТК 18X19=342 проволоки с 'органическим сердечником. Прядь 1+6+12. 3089—55 , Канаты „стальные. Канат, (кабель) типа 7678—55 ТК 6X7X19=798 проволок с органическим, сердечником: Прядь 1+6+12.: 3090—55 Канаты, стальные. Канат спиральный закры- 7679—55 тый с одним слоем зетообразной проволоки. .3091—55 Канаты стальные. Канат плоский. 8X4X7= =224 проволоки. Прядь 1+6. . . 7680—55, '3092—55 . Канаты стальные. Канат плоский,8X4X9= =288, проволок с 32 органическими сердеч- '" , . никами. Прядь 0+9. ' . 7681—55 3093—55 Канаты стальные специальные. Канат (трос) ¦¦; -. ' , типа ЛК-0 3X7=21 проволока: Прядь 1+6; 3094—55 Канаты стальные специальные. Канат (трос) ' 7682—55 типа ТК 3X27=81 проволока. Прядь 3+ .','¦¦ +9+15. ¦,".'¦.•'" ¦'¦¦''/ 3095—55 Канаты стальные специальные. Канат (трос) , типа ТК' 3X37=111 проволок. Прядь ,1+ ¦ л 7683—55 +6+12+18. 3096—55 , . Канаты стальные. Канат, (трос) типа :, ТК 5X19=95 проволок с органическим 7684—55 сердечником. Прядь 1+6+12. :. -'¦'¦ 3097—55 , .Канаты стальные.' Канат (трос) .. типа ЛК-0 8X6=48 проволок чС органически- ...7685—55 -.....'¦ ми сердечниками. Прядь 0+6. . , 3098—55 Канаты стальные. - Канат (трос) типа у ТК 8x16=128 проволок е 9 органически- ми-сердечниками. Прядь 0+5+11. .',."'. 7665—55 Канаты стальные. .Канат (трос) типа »'ЛК-3 6X25=150" проволок с органическим сердечником. Прядь 1+6; 6+12. 1191—41 7666—55 Канаты Стальные. Канат (трос) типа ( ЛК-3 7X25=175 проволок с металличес- 1195—41 • ним сердечником. Прядь 1+6; 6+12. Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК-3 6X25=150 проволок с металличес- ким сердечником конструкций. 7X7=49 проволок. Прядь 1+6; 6+12: Канаты стальные. Канат (трое) типа ЛК-РО 6X36=216 проволок с органичес- ким сердечником: Прядь 1 + 7+7; 7+14: Канаты * стальные. Канат (трос) типа ТЛК-РО 6X36=216 проволок с металличе- ским сердечником конструкций 7X7=49 проволок. Прядь 1+7+7; 7+14. Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛКФ 8X19=152 проволоки с органичес- ким, сердечником: Прядь 1+6 + 6; 6. Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 8X17== 136 проволок с органическим сер- дечником.* Прядь 1+5+11 - ¦ Канаты "стальные. Канат (трос) типа ЛК-3 . 8x25=200 проволок .с органическим сер- дечником-. Прядь 1+6; 6+12. КанатЬ1 стальные. Канат (кабель) типа ЛК-0 6x6x7 = 252 проволо/ки с 7 органи- ческими сердечниками. Прядь 1+6. , / Канаты стальные. .Канат (кабель) типа ТК 6x6X19=684, проволоки с 7 органически- ми сердечниками. Прядь 1+6+12. Канаты стальные. Канат спиральный за- крытый с одним слоем клиновидной и од- ним слоем зетообразной проволоки. Канаты стальные. Канат спиральный за-* крытый с двумя слоями клиновидной и'од- ним слоем зетообразной, проволоки. Канаты стальные. Канат, (трос) типа 'ЛК-0 6 X: 19=114. проволок с металличес- ким сердечником в виде пряди 1X19=19 проволок: Прядь 1+9 + 9. Канаты стальные. Канат (трос) типа ЛК-Р 6Х'13=78 проволок с органическим сердечником. Прядь'4 + 4 + 4; 4. . ¦ . ' Канаты стальные. Канат (трос) типа ТЛК-0 : 6X31 = 186 проволок с органиче- ским сердечником. Прядь 1+6 + 12+12.- Канаты стальные. Канат (трос) типа ТК 7X61=427 проволок с металлическим сер-- дёчником. Прядь 1+6+12+18+24. . ¦ ' Канаты стальные. Канат (трос) много- прядный типа ЛК-0 18x7= Йб проволок с органическим сердечником. Прядь 1 + 6. Канаты стальные. Канат (трос)' много-, прядный типа ТК 19X36=684 проволоки с 19 органическими сердечниками. :П,ряд-ь 0+6+12+18. Канаты стальные. Канат, (трос) ..¦ ¦ много-. прядный типа ЛК-0 34X7=238 проволок с органическим сердечником. Прядь 1 + 6., ' Канаты стальнйе. Канат (трос) типа ЛК-03 6X41=246 проволок с органическим сердечником. Прядь 1+8+8; 8+16. Канаты стальные. Канат (трос) типа ТЛКФ 6X37=222. проволоки с органичес- ким сердечником. Прядь Т + 3; 3+6; 6+18. Заклепки ..-'.. Заклепки стальные с полукруглой головкой для плотно-прочных швов, -..',.. Заклепки стильные с потайной головкой-для прочных плотно-прочных швов.
in .Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий что (в процентах) составит •Яг.т.З'(?вн)ст.З Г) /l "S (ъ 100. (3.5) Экономия металла при применении сталей с рас- четным сопротивлением #=2900 кг]см2 по сравнению со «талью марки Ст.З с расчетным сопротивлением # = =2100 кг/см2 для элементов стальных каркасов приве- дена в табл. 3.1; 3.2 и 3.3. ¦.;• Т а б л и ц а 3.1 ' Экономия стали в стропильных фермах ¦'..¦¦¦ \ ," Пролет фермы ¦'.'."¦ • 18 24 '¦'' 30 36 Экономия стали в % при расчетной ; 1 нагрузке в mine . ;' 350 | ¦. 450 8 10 10 9 9 11 11 ¦ . 550. , , 9 ¦-¦ '12'. •, 14 Та б л и. д.а 3.2 Расчетная >' нагрузка в т Экономия ста- ли в %.'..¦ Экономия стали в 200, 18 400 19 600 20, колоннах 800 : ' 21 . 1000 22' 1200 23 1400 .24 : . , Л> . Та б.л и ц а 3.3 Экономия стали в типовых подкрановых балках ; Пролёт балки в м . ¦; 12 • ¦ —: ¦ ——¦ ' \ Экономия стали в % при режиме работы кранов и конструкций балок среднем |- тяжелом разрезные 14 12 неразрезные 6 14 ' разрезные . 13,5 13,5 неразрезные 5.5 ¦ .11 , ' Основным видом заводских соединений стальных •конструкций . промышленных зданий является сварка. 'Клепаными изготовляются' только тяжелые подкрановые .•балки с кранами 150 т и выше. В дальнейшем, по мере совершенствования Технологии сварки, большинство та- ких конструкций должно -изготовляться сварными; ис- ключение могут составить только Очень тяжелые под- крановые конструкции, в которых создание мощного пояса из одного листа конструктивно очень, сложно. Решение тяжелых покрановых балок клепаными приво- дит к перерасходу стали до 25%. Монтажные соединения каркасов промышленных зданий могут осуществляться на черных или чистых болтах, высокопрочных болтах, монтажной сварке и заклепках. Монтажные узлы каркасов промышленных зданий, как правило, надо решать такими, Чтобы можно было вести монтаж на черныхсболтах. Для этого болты должны использоваться как стяжные либо работающие на растяжение, а опорные реакции восприниматься специальными столиками;. Только небольшие опорные реакции (до 15 т) можно передавать через черные . болты. ¦,.'¦' ' .' Указанные выше Требования не распространяются на соединения, работающие при знакопеременных на- грузках, а также монтажные крепления конструкций, обеспечивающие пространственную жесткость каркаса в промышленных зданиях с тяжелым режимом работы (эти здания характеризуются большой интенсивностью' ¦работы эксплуатируемых в. них мостовых кранов)1, а также в особо высоких и тяжелых сооружениях. В этих случаях соединения следует осуществлять либо на заклепках, чистых или высокопрочных болтах, либо на монтажной сварке; при применении чистых или вы- сокопрочных болтов в соединениях, работающих на знакопеременные. нагрузки и в зданиях с тяжелым ре- жимом работы, должны быть приняты меры против самоотвинчивания'гаек. . В случае применения монтажной сварки основные _ рабочие швы должны выполняться в нижнем и вер- тикальном положениях; применение потолочной сварки, как правило, не допускается. Монтажные соединения., следует выполнять, таким образом, чтобы избежать заводки элементов (соедине- ния вилкой). Наиболее удобны такие монтажные сты- ки, в которых элементы соединяются простым опира- . нием. "' ."¦¦¦ \: . / При решении . конструкций необходимо обращать особое внимание на,правильный выбор марки стали и соблюдение конструктивных рекомендаций, исключаю-, щих возможность хрупкого разрушения стали. При проектировании продымленных зданий надле- жит руководствоваться, специальными строительными нормами , и указаниями (см. библиографию к настоя- щему разделу).. 1 Зданиями'с тяжелым режимом работы здесь и далее на-, зываются здания с кранами тяжелого, весьма Тяжелого и весь- ма тяжелого непрерывного режимов работы по классификации Госгортехнадзора'СССР,; - ГЛАВА4 КАРКАСЫ 4.1. КАРКАСЫ ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ А. КЛАССИФИКАЦИЯ КАРКАСОВ Каркас одноэтажных зданий представляет собой «несущие конструкции, связанные" между собой в неиз- меняемую пространственную систему (рис. 4.1). При расчете эта система обычно расчленяется на ряд пло- ских систем, Учёт пространственной работы каркаса часто по- зволяет снизить.расход стали; целесообразность этого учета устанавливается в каждом отдельном случае, исходя из конкретных условий'—размеров сооружения,
Гл.: 4.. Каркасы #5 его конструктивной схемы, характера воздействия вне- шних нагрузок и других факторов. >-. ._ л При проектировании обычно каркас здания рас- членяют на две системы — поперечную и продольную; работа каждой из них под нагрузкой принимается не- зависимой. В состав этих систем каркаса включаются конструкции, работа которых является существенной и определяющей для данной системы; все прочие конст- рукции^ мало влияющие на схему системы и ее. работу, из расчетной, схемы исключаются. Так, например, в лоперечную систему каркаса обычно включают только крлонны и ригели покрытий и перекрытий. В продоль- Рис. 4.1. Каркас здания раздевания . .хлитков яую систему каркаса включают колонны (входящие одновременно, и в поперечную систему), подкрановые балки, подстропильные конструкции, вертикальные свя- зи и те из продольных элементов, которые одновремен- но выполняют роль СвязевЫх, обеспечивая .устойчивость колонн. Выбор: элементов, включаемых в каждую- из систем каркаса, производится в зависимости Ьт кон- структивной схемы здания. . . ; ~ Конструкции, включенные в расчетную схему кар- каса, условно относятся, к основным; при расчете этих конструкций учитываются не только непосредственно приложенные к. ним нагрузки,'¦ но. и нагрузки,, возни- кающие/ в, результате их работы в системе каркаса. Все остальные конструктивные элементы,' при приня- том условном' подразделении, относятся к. второстепен- ным, независимо от их расположения и функциональ- ного назначения. При расчете этих элементов не учи-' тывается фактическое участие их в работе каркаса здания в целому хотя их влияние на общую жесткость каркаса в некоторых, случаях может оказаться .сущест- венным. v :,." Поперечная система каркаса, независимо от её кон- ' хтруктивной. и расчетной схемы,, условно называется рамой. ...' ¦ В, зависимости от характера сопряжения элементов •каркаса друг с другом различают. следующие схемы.. Шарнирные, в которых сопряжения всех элементов ...друг с другом принимаются при расчете „шарнирными. Жесткие, в которых все элементы жестко сопря- жены друг с другом. Смешанные^ в которых часть элементов сопряга- ется шарнирно, а часть жестко; такие системы приме- - Няются наиболее часто. В поперечной системе (раме) колонны обычно ре- шаются, жестко заделанными в фундаменте, что обеопе-; .чивает неизменяемость рам при шарнирных схемах; и': придает им большую ..жёсткость, а в продольной систе- ме — шарнирно опертыми, причем неизменяемость про- дольной системы обеспечивается постановкой по. колон-: нам вертикальных связей. ' б. конструктивные и расчетные схемы рам ';;. Конструктивные Схемы рам: разрабатываются- по исходным данным . общестроительного проекта здания с обязательным учетом максимального применения ти- повых элементов. . '. : В конструктивной Схеме .надлежит . установить: ;.1')\ конфигурацию-и основные размеры всех стержней, образующих раму;' 2) типы отдельных „стержней рамы (сплошные или решетчатые); 3) способ узловых со- пряжений (болты, сварка, клепка) в увязке с выбирае- мой расчетной схемой.. ¦¦¦¦¦¦.,. : , Расчетная схема рамы устанавливается по решен- ной конструктивной схеме.; Длины и конфигурации стержней рамы в расчетной. схеме определяются по схе- матическому чертежу, выполненному по геометриче- ским, осям стержней. За геометрическую ось элемента, . как правило, принимается линия,, проходящая через центры тяжести . его сечений. Высоты колонн отсчиты- . ваются. от низа опорных плит. , ¦ ¦¦ В случае отсутствия предварительно назначенных размеров сечений элементов рам допускается принй-, мать геометрические оси этих элементов проходящими посередине1'их высоты. При шарнирных сопряжениях ригелей с колоннами за . геометрическую ось ригеля принимается линия, соединяющая „шарниры.: При жест- . ких сопряжениях ригелей с колоннами в одноэтажных и верхних этажах многоэтажных рам за геометриче- скую ось ригеля, как „правило, принимается ось ниж-: «>._? ПоН ¦ Лог-2 _ . 1W»- i<L'a v -г 1> L*2(m-b) Рис. 4.2. Схемы поперечной рамы: здания а- — конструктивная; б — расчетная него пояса; при этом ломаные очертания нижних поясов при небольших изломах разрешается .принимать пря- . мыми. Ригели, расположенные, с незначительным укло- ном (до 1:10 включительно), допускается-принимать в расчетной схеме горизонтальными. ;.- : -'- ;
116 •¦''¦ Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий Примеры расчетных схем рам при различных кон- структивных схемах приведены в (Табл. 4.1. '.-•;¦:¦¦; .' Таблица 4.1 Примеры выбора расчетных схем рам по их конструктивным •¦ ' схемам;' ' 'га-^т Конструктив- ная схема-. Расчетная схема 1а ш Конструктив - ная схема ' Расчетная схема . т Примечания Неэадисино от Величин %ПриЫЩ и Ls9h Придаю и L>9m Ь и Ь.а При /*/¦•© и L^Iqm Tula , При is: 1-Ю и-Li;'Юм. Независимо от величин и С" Расчетная схема рамы должна учитывать особен- ности рассматриваемого сооружения и находиться в ; возможно более близком соответствии с конструктив- ной схемой рамы. В расчетной схеме должны, быть установлены: /¦;¦, ( 1) длины всех элементов и отдельных их участков с отличающимися: моментами инерции, а в случае учета продольных деформаций также и с отличающимися : площадями поперечного, сечения; . 2) соотношения между моментами инерции,'а при : учете продольных деформаций и между площадями поперечного сечения отдельных элементов, или участ- ков; 3) принимаемые для; расчёта виды узловых ,сопря- , ;йсений элементов. друг . с другом и с фундаментами (полные или неполные защемления или шарниры); ". 4) характер закреплений' системы и отдельных, ее Элементов от смещений (полное или упругое закрепле- . ние, отсутствие, закрепления). -,'.¦"¦" На^рис. 4-2 приведен пример установления расчет- ной схемы однопролетной. рамы производственного зда- ния., ...'..'/'ч " '. .' ,'''ч . ¦"; '/..'" ¦ ¦¦' Конструктивная/и расчетная схемы' рамы должны, обеспечивать неизменяемость и достаточную жесткость сооружения (ограниченные смещения) в горизонталь- ном; направлении. Для, этой цели, следует предусмат- ривать надлежащие размеры колонн и ригелей (см. п. 4.1, В),, жесткие узловые сопряжения и Другие меро- приятия/ исходя из ^рассмотрения; сооружения в це- лом; При этом необходимо иметь в виду, что при- менение жестких узловых сопряжений зачастую, ъы- зывает усложнение изготовления и монтажа конструк- ций, :н'е: всегда приводя к экономии металла. Поэтому жесткие узлы, следует назначать только в тех случаях, когда их применение дает общее снижение расхода ме- Д :. >Ш г-— ', , . >П} ,—--;-¦/*/ "— rrVr— ' irt\.<~ Рис. 4.3:- Конструктивные и расчетные схемы одно- этажных промышленных зданий .' а— жесткая схема однопролетной, рамы; б —шарнирная схема многопрблетной рамы; в —смешанная схема рамы с небольшим I , : количеством пролетов талла на раму, а также при .невозможности обеспечить, достаточную общую жесткость рамы с помощью, других мероприятий. :...;' '"'.'/, ¦'-.'. • :' ' ,- Указания по проверке. горизонтальных деформаций колонн и, жесткости ,рам' приводятся ниже, "в п. 4Л', Е. . Колонны Рам одноэтажных промышленных 'зданий при наличии .мостовых кранов следует1 устраивать пе- ременного (ступенчатого) сёчёнйя, а при отсутствии мо-' стовых кранов — постояанрго1' сечения (см. п. 5.1.А) . с жестким защемлением их , в- фундаментах в обоих случаях. '' '\, '..''.'¦..-"' : "¦ ;'¦ ' ''¦ ^.¦''¦¦' :¦, Сопряжения колонн этих рам .с ригелями следует назначать шарнирными или жесткими в зависимости от " количества пролетов здания, высоты его, характери- стики кранов и: грунтов. В однопролетных зданиях жесткие, сопряжения (рис. 4.3, а) рекомендуется принимать при высоте зда1 ний (от'пола до низа ригеля), .превышающей 10 jit, не- зависимо от типа и.грузоподъемности кранов, а также, в зданиях любой высоты при наличии мрстовых кранов, с гибким подвесом грузоподъемностью более 20 т и при наличии кранов с жестким,подвесом любой грузоподъ- емности или кранов, расположенных в два яруса. В многопролетных зданиях рекомендуются, как правило, шарнирные сопряжения ригелей с колоннами (рис. 4.3, б). Однако при недостаточной общей жест- vкости рамы с шарнирными сопряжениями (вследствие малого, количества пролетов или малой жесткости ко- лонн) допускается для отдельных пролетов много- пролётных зданий принимать конструктивную и рас- четную схемы в виде рамы, с жёсткими сопряжениями ригелей с колоннами, причем ригели и колонны ос- тальных пролетов,' могут присоединяться к этой;, раме шарнирно (рйс/ 4,3, в); в зданиях же, имеющих слож- ную конфигурацию с различными > отдельных проле-
Гл. 4. Каркасы 117 тах нагрузками, высотами и сечениями колонн, реко- . мендуется выделять один или несколько наиболее на-' груженных. пролётов с наиболее, -жесткими колоннами , в виде рам с жесткими4 узлами, а ригели остальных пролетов опирать" шарнйрно, (рис. 4.4). При слабых грунтах; учитывая возможные нерав- номерные осадки отдельных опор, следует всё ригели опирать шарнйрно. • Рис. 4.4.. Варианты схем промышленных зданий С выделенной в расчетной схеме, основной .жесткой, "•'V'''.''¦ ./¦'.'' ;.'" ',:рамой. а — конструктивная; - б— расчетная .;'¦ При назначении, расчетных схем , рам необходимо стремиться к. .максимальному их; упрощению и сОкрат щению: количества неизвестных* исходя из соотношения .размеров ичжееткостей элементов, характера-работы рам при воздействии различных нагрузок ц. других особеннрстей сооружения с: учетом следующих уКаЗа- НИЙ. ;>";, Р- ¦.'¦').'¦ . ':. ¦'•>.-¦¦ '. '., !'¦¦' . ' ¦¦'" /':¦'.-''¦ ч1) .При относительно '.больших--'моментах инерции отдельных элементов допускается принимать в расчет- ной схеме: жесткость ::этих .элементов бесконечной, если такое допущение, идет в запас 'прочности рассчйтывае- . мого' элемента: конструкции., В частности,,. при расчете одноэтажных рам на горизонтальные нагрузки, и на- грузки, ' ..приложенные к. стойкам, допускается прини- мать жёсткость ригеля бесконечной, если К>^ ш,1\С^: (4 Л) где; -.(А=,- /*: ¦<н Я J в и /н —- моменты инерции участка ступенчатой стой- .,': •.".:•' ки, имеющие соответственно меньшее:и боль- , шее'поперечные .сечения;:: '¦¦¦./,' •¦" /р' ' ¦„.'''•'.' ' ¦¦' .:~f~:—погонная жесткость ригеля. В случае при- 1 мыкания к стойке ригелей-на одном уровйе ¦¦.¦>¦¦: ¦¦'¦:•- '.:-.¦> "-¦ -;;. . Ji •' с двух сторон с погонными жесткостями —— -'¦ '1 • I» Я И- - J* - '¦ ','¦'•¦¦. . •'¦¦¦'¦¦„¦¦ •:'-.-.--Jp-:--. и —~- при определении К вместо —f- следует '¦ «а . , * ¦ ¦•¦¦''* ¦' ' '^i '.Pfi ' подставлять величину -—г~~г~ ; h h ; !,¦ г—условная погонная жесткость стойки; полная высота стойки считается между ба- , зой и ригелем или между двумя ригелями, V .' ¦ расположенными на разных уровнях. В по- следнем случае при определении К вместо .¦¦''-'¦ ': /» ¦¦ .-¦• '" ¦¦'""•'¦н ..' ^н -г—следует подставлять , величину тт- -f- ~р"': представляющую/ собой сумму условных по- гонных жееткостей стоек, примыкающих , 'снизу и сверху к, ригелю. Р: :¦''¦¦.¦ 2) При "наличии жёстких ригелёй-диэфрагм (бунке- ра, балкй-стенки и т. п.) рационально разделить раму по высоте на две части, каждую из которых рассматри- вать независимо (рис. 4.5). У .; 3)' При расчленении рамы сложной конфигурации на отдельные расчетные схемы' допускается ;Не учиты- вать взаимной связи этих схем друг с другом, если влияние, оказываемое ими: друг на друга,: невелико. *) Ж ш JL Ж Ж Рис. 4.5. Расчленение, расчётной схемы рамы на две при 'жест- ком 'ригеле .'.. ¦'¦• а — конструктивная схема; б и -в ^-¦¦ расчетные схемы Рис. 4.6. Изменение расчетной схемы одноэтажной рамы в зависимости: от направления, и места при- ¦ '¦]¦ ': ,..;'¦" , ложения: нагрузки. 'а ^конструктивная схема; б— расчетная схема, при верти- кальных нагрузках хна-ригель; в,-^.расчетная схема, при Гот ризонтальных нагрузках на. ригель и любых нагрузках на ; ¦ • КОЛОННЫ^ ' Краевые условия для элементов, в Местах сопряг, жения независимых расчетных, . схем назначаются.: с учетом размеров и конструктивных Особенностей каж- дой из систем; так, в раме по рис. 4.5 стойку пристрой' ки можно считать неподвижно опертой на колонну рамы через шарнйрно присоединенный ригель вследствие большой жесткости этой колонны; в раме на рис, 4.5 верхнюю,однопролетную раму можно считать" неподвижт но закрепленной , в нижней, в связи с большими раз-• "мерами ригеля нижней рамы,': расположённого в месте , сопряжения отдельных: расчетных систем и работающего как недёформирующаяся. затяжка. '<.'
118 .,'• Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий 1 4) В рамах с относительно жесткимц ригелями (рис. 4.6, а) следует применять две. расчетные схемы: при расчете на вертикальную нагрузку, ¦ приложенную к ригелю, — схему с конечной жесткостью ригеля (рис. 4.6, б), при расчете на остальные нагрузки — схему с бесконечной 'жесткостью, ригеля (рис. 4,6, в). 5)'В расчетных схемах любых многопролетных рам и однОпролетных рам с небольшой асимметрией нагру- зок (или асимметрией колонн) допускается, принимать при воздействии вертикальных нагрузок на ригели от- сутствие горизонтальных смещений узлов рамы на уровне ригелей. : ' . . Возможность введения других упрощений, анало- гичных перечисленным, подлежит выявлению в каждом отдельном случае при выборе расчетных схем. В. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИИ СТЕРЖНЕЙ РАМ Предварительные размеры сечений стержней рам определяются приближенными расчетами или прини-.. маются по аналогии с ранее выполненными проектами. Можно пользоваться соотношениями между моментами инерции (площадями) стержней рам; определенными на основании опыта проектирования аналогичных соору- жений. Расхождения между предварительно приняты- ми и окончательными соотношениями, при которых не требуется перерасчета, не должны превышать 30% для любых двух стержней рамы -или их участков в преде- лах каждого стержня переменного сечения. При наз- начении предварительных соотношений ме,жду момен- тами инерции и площадями поперечного сечения от- дельных стержней и их участков следует учитывать,. что надлежащим выбором этих соотношений можно, в определенных пределах, влиять как на распределение усилий в статически неопределимой раме, так и на ха- рактер расчетной схемы. . '. При предварительном определении размеров сече- ний элементов. рам допускается: , ,' 1) учитывать только главные нагрузки, не произ- водя подробного сбора всех нагрузок; 2) ветровьгё "нагрузки на. стены и шатер приводить . к узловым, расположенным на уровне геометрических. осей'; ригелей; ¦"¦ ''• ., 3) рассчитывать колонны на всё нагрузки, за ис- ключением горизонтальных, без учета смещений узлов рамной системы и без учета изгибающих моментов, воз- ,' никающих в колоннах от' собственного веса стен и, от вертикальных нагрузок,лприложенных к ригелям; 4) рпределять моменты в защемленных колоннах от; ветровой нагрузки, исходя из предположения, что нулевые .точки эпюры моментов, находятся посередине высоты колонн, а при малой жесткости ригеля, прини- мать шарнирное опирание его на колонну; .5) предварительный подбор сечений производить с приближенным1 использованием расчетных сопротив- лений, исходя из характера и степени приближенности определения действующих'в сечении усилий. .Моменты, инерции сквозных стержней рам реко- мендуется определять по формуле : У=Ш~^-0,910, / (4.2) Г1+ гг ¦ >¦ где F\ и F2 — площади сечения поясов стержня;., h — расстояние между осями поясовстёрж- •;•¦¦•., /о —момент инерции фермы. . '•¦ _ Для стержней, в которых постепенно изменяется .момент'инерции, при невозможности установить простой закон'его ; изменения по длине, допускается принимать в расчетной схеме постоянный момент инерции, равный среднему арифметическому между максимальным и ми- нимальным его значениями. ¦¦'.-.; Расчетный момент инерции для двускатных ферм -может быть определен по формуле /р = kJ0, (4.3) где /о — момент 'инерции .фермы посередине пролета; ' k — коэффициент, учитывающий влияние решетки и уклона фермы'. Приближенно'можно принять для уклона 1 :8 fe=0,65 и для уклона 1 : 12 \ . / fe=o,75. . ' . ¦)¦ Л --' .Г. НАГРУЗКИ ' ' К постоянно, действующим на рамы или обычно возникающим при Их эксплуатации нагрузкам относят- ся'нагрузки, входящие при расчете в основные соче^ тания: собственн'ыи вес ограждающих и несущих кон- струкций, снеговая нагрузка, а также нагрузки от обо- рудования, от рабочих кранов и другие полезные на- грузки на перекрытие'и площадки; Вертикальная крановая нагрузка принимается от .двух сближенных. кранов, в каждом пролёте, установ- леннйх в наиболее невыгодном положений, а горизон- тальные— только от двух «кранов на все сооружение. Установка двух одинаковых сближенных кранов при ^разном давлении- на катки производится: по одной схе-. ме, т. е. с одинаковым порядком.чередования давлений в каждом кране. При расположении кранов в двух и более ярусах вертикальная нагрузка от них учиты-. вается одновременно только в тех.случаях, когда это допускают технологические условия. ., К нерегулярно возникающим нагрузкам, входящим только в дополнительные сочетания, относятся нагруз- ки от ветра и кранов, работающих только в период монтажа конструкций или оборудования, а: также .воз- действия, вызванные изменением температуры конст- рукций. . ., ; К нагрузкам, возникающим В; исключительных слу- чаях и входящим только в особые сочетания, относят- ся воздействия на сооружения, вызываемые землетря- сением (условные. сейсмические силы), осадками' опор, или другие воздействия, носящие аварийный характер. Нормативные величины нагрузок принимаются: по- vстоянные —¦ по. .подсчетам на основании исходных дан- ных, проекта; полезные, равномерно распределенные, по всей площади или на отдельных участках— по техниг. ческим заданиятй, СНиП и СН 72—59; от кранов и другого технологического -оборудования — по техниче- ским заданиям, действующим каталогам -И ,государств венным стандартам (см./главу 6); атмосферные (снег и ветер)—по СНиП и СН 69—59; сейсмические — по действующим нормам и правилам строительства в сей- смических районах; прочие — по техническим заданиям. Сбор нагрузок, . приходящихся на рамы от примы-" кающих элементов, рекомендуется производить в пред;. положении разрезной схемы'этих элементов. Уточнение нагрузки, с учетом фактических статических, схем при- мыкающих элементов, производится лишь в отдельных.'; случаях для наиболее ответственных конструкций и при больших;величинах внешних нагрузок. Для облегчения составления возможных комбина- ций и расчетных сочетаний рекомендуется собирать нагрузки по каждому виду в отдельности (постоянная.
Гл. 4. Каркасы . 119 ~т и: временная—равномерно распределенная, вертикальное давление кранов, торможение кранов, снег; ветер и т. п.). При определении Нагрузок, приходящихся ша ко- лонны от подкрановых балок, динамический коэффи- .циент не учитывается. '_ * Места приложения нагрузок' должны устанавли- ваться в возможно близком соответствии с действитель- ным характером их распределения по элементам. . /Для упрощения расчетов допускаются отдельные отклонения от действительной схемы передачи нагрузок с тем, однако, чтобы эти отклонения не снижали за- пасов прочности конструкции. Так, например, .допускается: при сосредоточенных внешних на- грузках собственные веса, несущих конструкций при- соединять; к этим нагрузкам также в'виде соответст- вующих сосредоточенных грузов; заменять, в случае необходимости, действующие нагрузки специально по- добранными, эквивалентными; .горизонтальные нагруз- ки от торможения кранов при небольших (до 1,0 ж), высотах подкрановых; балок "и малых, величинах этих нагрузок прикладывать в .тех же местах,'где переда- ются вертикальные ^давления подкрановых балок, т. е. на уровне их нижнего пояса; ветровые нагрузки, при- ходящиеся-на кровлю здания (включая фонарь), при- кладывать в виде сосредоточенной силы на уровне геометрической оси ригеля рамы без учета моментов, возникающих от такого переноса нагрузки; устанав- ливать в каждом отдельном случае, исходя из рас- смотрения конструктивной и расчетной схемы рамы, возможные упрощения в части схемы ,-. приложения ч внешних нагрузок. сопряжениях элементов от всех видов нагрузок, а также . и; от их расчетных 'сочетаний, необходимые. как для- подбора сечений элементов, так и для расчета сопря-; жений (в том числе и сопряжений с фундаментами).; Расчетные сочетания усилий удобнее всего вычис-; лять в табличной форме. Формулы для определения; реакций Rb и Мь, а также гь и ш/,, возникающих при нагружении и деформации стойки рамы,, приве- дены в табл, 4.2 и 4.3. Рис. 4.7. ..Эпюры моментов в стой- ках рам с шарнирным примыка- нием ригелей в. одном уровне а — схема рамы; б —схема стойки с нагрузками; в —эпюры моментов в стойках: / — от внешней нагрузки; 2:—от реактивной силы; 3 — суммар- ная Д. РАСЧЕТ РАМ Указания по расчёту. Настоящие указания относят- ся-к расчету рам по плоскостной схеме. Способ рас- чета рам (точный или приближенный) выбирается в за- висимости от 'принятой расчетной схемы рамы, вели- чины действующих нагрузок, характера сооружения и необходимой точности результатов расчета. Рекоменду- ется широко применять готовые формулы, графики, таблицы и различные приближенные способы определе- ния усилий в элементах1. К точным способам расчета следует прибегать ""лишь при невозможности определе- ния-усилий более простыми методами. При выполнении расчетов рам методами строи- тельной механики' следует уделять-особое внимание надлежащему выбору основной системы с целью со- кращения 'количества неизвестных,,, уменьшения числа побочных .перемещений при расчетах методом сил и т. п. Для упрощения расчета рекомендуется; широ'ко исполь- зовать симметрию систем, включение в состав основной системы статически неопределимых стержней и элемен- тарных рам, усилия' в которых могут быть определены по имеющимся готовым формулам, и т. п. При наличии большого количества различных по величине и приложенных в одних и тех же точках на- грузок рекомендуется производить расчет на единич-. ные нагрузки, а действительные усилия от нагрузок определять при составлении таблиц комбинаций уси- лий путем умножения усилий от. единичной нагрузки на соответствующие коэффициенты. ¦¦'¦'. В результате статического расчета рам должны ¦быть получены усилия в каждом элементе и в узловых 'Такие таблицы и графики в очень удобной для поль- зования форме даны в расчетно-теоретическом-¦ томе Справоч- ника проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий, и сооружений [36]. . - Практические приемы и примеры расчета одно- этажных рам разных типов. Рамы типа 1 с шарнирным; сопряжением,ригелей с'колоннами. ; i . 1. Ригели примыкают к общим колоннам на одном- уровне (рис. 4.7). Изгибающие моменты, в каждой стой- ке рамы определяются как для консоли, находящейся; под воздействием непосредственно приложенной к ней* внешней нагрузки и силы Rn> приложенной на шарнир- ном конце стойки, определяемой по формуле *„~*ь-Е*»?. (4.4> ¦где Яь — опорная реакция на шарнирном конце рас- сматриваемой стойки, определяемая от внеш- ней нагрузки при условии неподвижности: этого конца; величина Rb определяется по: табл. 4.2; гь — сила, которую нужно приложить к шарнир- ному концу рассматриваемой стойки для смещения этого конца на величину Д = 1; величина гь определяется по табл. 4.3; 2% и S/j — соответственно суммы Rb и гь по всем- стойкам рамной системы. pi Величина 2 Rb ~— представляет . собой уси- jLfb лие, на которое уменьшается Rb вследствие фактической податливости шарнирного конца стойки. Окончательная эпюра изгибающих моментов в каждой стойке явля- ется суммой эпюр 1 и 2, возникающих в консоли ot внешней нагрузки и от силы Rn4 2: Если ригели примыкают к общим колоннам на разных уровнях, то рекомендуется применять метод
120 Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий Формулы для определения реакций R/, и Мь, возникающих при нагружении стойки Таблица 4.2 Вид нагрузки Схема II Схема 111 Х<а Rb= [(1-Х)5 (2+Х)+ 1С + р. (К-Х)2 <2а-|-Х)] М„=- — [(l_X)'+ii(«_X)»] 2Л м = (1-Х)'[(2+Х)В-2С)+М«-Х)Ч(2а+Х)В-2С] рц b 4АС—ЗВ' г = (1-Х)5[ЗВ-2Л(2+Х)]+,и.(а-Х)'[ЗВ-2Л(2«+Х)]-г * 4ЛС—ЗВ' Х=а Х>а «„=-- 1С ¦(1-«)2 (2+«) РН М,,=- —(1-а)' 0 2Л = (I— a)" [(2+а) В-2С] 4ЛС—ЗВ' (1—а)'[ЗВ—2Л (2+а)] 4ЛС—ЗВ' РЯ Р6= (1-Х)" (2+Х) 2С Mh=- РН 2А (1-Х)' ц=0 Д6=_-^-(1_Х)'(2+Х) 2 М;, .??-(!-*)¦ (1-Х)М(2+Х) В-2С] рн 0 4ЛС—ЗВ' D _ (1-Х)' [ЗВ-2Л (2+Х)1 _ 4ЛС—ЗВ' Мй = Х(1-Х)'РЯ «й = - (1-Х)' (I+2X) Р |i*0 6 8С •М,. Jtfft=- — «Я» 0 6Л 9Bf—8С 12(4ЛС—ЗВ) 2ВС—ЗЛР 2 (4ЛС—ЗВ) -?//> -?Я ц=0 Х<а л*=- —«я Да=- — [(1-Х') +|х («'-X')] 0 2НС qfP Ми = qH* Рл = - QH Мь= — [(1_х)+11(а_ >.)] л Х=а Х>о- ц=0 0 2ЯС Afft=- Л (1-е) /?=_?« (1-Х.) 0 2ЯС ДЬ=_М.(,_^) 0 2Я *6=- -Г" О"*) Л (1— Х)[ЗВ(1+>.)— 4C]+|J.(a—Х)[ЗВ(М-Х)— 4С] JVT *ft= 4ЛС—ЗВ2 6(1-Х)[В-Л(1+Х)]+6р.(«-Х)[В-Л(а+Х)) М ААС—ЪВ' я м (1-«)[ЗВ (!+«)-4С] Jf * 4ЛС—ЗВ2' 6 (1—=с) [В—Л (1+к)] М Я* = 4ле—зв' я (1_Х)[3В(1+Х)-4С] ^ ° 4ЛС—ЗВ' 6 (1-Х) [В-А (1+Х)] М 4ЛС—ЗВ' Я AfA -Af (1-Х) Mb=(l-l) (3X-l)M R =_6(1-X) X — 0 я Примечание. Конец ft стойки закреплен: в схеме I—от смещения; в схеме II—от поворота сечения; в схеме III—от смеще- ния и поворота сечения.. Конец а стойки во всех схемах закреплен от смещения и поворота. На схемах указаны положительные нап- равления внешних нагрузок и реакций йь и Ми. J„ . Обозначения: (i = — 1; А = 1 + vy, В = I + о'ц.; С = 1+а3ц; F = 1 + tc*(i-
Гл. 4. Каркасы 121 Формулы для определения реакций гь и ть, возникающих при деформации стойки Таблица 4.3 П р и м е'ч а н"и е."" Конец Ь стойки закреплен: в схеме I—от смешения; в схеме II—от поворота сечения; в схеме III—от смеще- ния и поворота сечения. Конец стойки о во всех схемах закреплен от смещения и поворота. На верхних схемах указано положитель- ное направление^ и т^. JH Обозначения: |л = —- 1;' А = 1 + «н-; В = 1 + а?р.; C = l-f«s(i.- J г,
122 Раздел П. Стальные конструкции промышленных зданий сил, независимо от количества пролетов и нагрузок, приняв за неизвестные усилия в ригелях. Рамы типа 2 с ригелями бесконечной жесткости, жестко сопряженными "с колоннами. 1. Ригели примы- кают к общим колоннам на одном уровне (рис. 4.8). Изгибающие моменты в каждой стойке рамы определя- ются, как для консоли, находящейся под воздействием аепооредственно приложенной к ней внешней нагрузки $ J== п-2 п-1 '& Л: ri*f п+2 ^«'4?пЛ А Рис. 4.8. Эпюры моментов в стойках рам с жестким примыканием жестких ри- гелей в одном уровне а — схема рамы; б — схема стойки с нагрузками; а— эпю- ры моментов в стойкахг / — от внешней нагрузки; 2 — от силы Л„ ; 3 — &i момента М ; п ¦ п &— суммарная ные силы в стойках, возникающие от смещения узлов рамы, определяются в зависимости от характеристик стоек. Характеристикой/отдельной стойки является усилие тab< (или равное ему гъа ). которое нужно при- ложить к концу а (или Ь) стойки аЬ (или 6а) для смещения этого конца на'величину Д=1. Характеристикой системы связанных друг с дру- гом стоек является усилие R аь, которое нужно при- ложить к узлу а системы ,для смещения этого узла на величину Д=1. Здесь в индексе... аЪ последняя буква Ъ обозначает, номер последнего узла рассматриваемой системы. Усилия Rab связаны с усилиями таь зави- симостями, которые устанавливаются, исходя из усло- вий совместности деформации или условий равнове- сия. ¦ •.'¦•....-'¦ 3 х ь 4 а —ь Tr7.'-^V.# ——Р а,Ь I ''¦ ¦ ¦ ¦ ¦' ' v. ' ' • ¦' ' ' Рис. 4.9. Эпюры моментов в стойках снеповорачи- вающимися, но смещающимися концами I — от внешней нагрузки; '2 — от смещения конца Ъ; Я —от смещения конца а;.4 — суммарная , а усилий Rn и Мп. Величина Rn определяется по фор- муле (4.4), а Afre—по формуле ¦¦ ¦"' lMn,-Mb-mb, (4.5) где Иь и Мь— опорная реакция и опорный момент на конце стойки, примыкающей к ригелю, определенные от внешней нагрузки, при условии закрепления этого конца от поворота и от смещения. Величины Яь и М ь определяются по табл. 4.2; *'....¦ fb «сила, которую нужно приложить к примыкающему к ригелю концу стойки, закрепленному от поворота, для смеще- ния этого конца на величину Д=1; « ь5" изгибающий момент, возникающий на примыкающем к ригелю конце стойки, закрепленном от поворота при смещении его силой, равной2/?й——. Величины rj '; .2 Г?> - и т. &'определяются по табл. 4.3. 2.. Ригели примыкают к общий колоннам на разных уровнях. В этих рамах каждый участок колонны, за- ключенный между основанием и ригелем или между двумя ригелями, примыкающими к одной и той же колонне, .рассматривается как самостоятельная стойка. Изгибающие' моменты в каждой стойке определя- ются как сумма моментов, возникающих в стойке, за- крепленной на обоих концах от поворота и смещения при воздействии непосредственно приложенной к этой стойке внешней нагрузки и смещений ее концов а и Ъ (рис. 4.9). Вместо смещений, для удобства вычислений к со-, ответствующим концам стойки, временно освобожден- ным от закреплений, препятствующих смещению, при- кладываются усилия. РаЬ или Рьа, величина которых соответствует фактическим Смещениям концов стоек. Усилия Раь и Рьа< представляющие собой попереч- Усилия Раь и.Рьа, приходящиеся на каждую стойку при смещении отдельных узлов системы или при приложении сосредоточенного усилия к узлам системы, определяются из тех же условий в функции от харак- теристик гаъ и Rab- Ниже приведены некоторые при- меры определения Rab и РаЬ для ряда элементарны» Рис. 4.10. Совместная деформация стоек, защем- ленных внизу и связанных поверху бесконечно жесткими ригелями . Пример 1. Система параллельных стоек, защем- ленных в основании и связанных поверху друг с дру- гом на одном уровне бесконечно жестким ригелем (рис. 4.10). Здесь при смещении А =1 ¦%12= Е ГаЬ =/21+''3 4+''5'б + Ц 8+г9 10 + Г11 12. а при действии силы Р на уровне ригеля: ¦_" I'll „ п Г3* п г> ГВв п P2i = тг-Р;-Рзд =-^— Р; Ръъ = -^~ р и т. д Kni . Kin Наг • Пример 2. Система последовательно соединенных друг с другом стоек, узлы сопряжения которых закреп- лены от поворота, но могут иметь смещения-в гори- зонтальном направлении. На рис. 4.11 приведен слу- чай смещения одного из крайних узлов системы.
Гл. 4. Каркасы • 123 Здесь Д=1=Да1+Дз2+4*з+Д54. **• Л Л61 Л Да i= — ; Дз #51. д #51. д #5j : —; Д* з = -г; д5 4=—. ''sa. *4 з гь * •пади 1 1 1 1,1 —+ —+ — + — ft 1 f8! fil fs* И P6J=P*S = :Р3а = Р21 = Р51==Л51. ^ К 4=M 5a. iv h4-/- 5*F "5,1 *il 'г.1 8м.. Z'a3.H Hd /JJ4 I Рис, 4.11. Де- Рис. 4.12. Де- формация стой- формация стой- ки с неповора- ки с неповора- чивающимися, чивающимися, ао смещающи- но смещающи- мися узлами ' мися узлами при смещении при смещении верхнего узла узла 3 на А =1 на Д = 1 Пример 3. Случай смещения промежуточного узла еястемы приведен на рис. 4.12. При смещении узла S we Д =» 1 :#3 1+Яз5 = R, где 1 1 1 —+ — г8! '8 1 И #3 5 = 1 1 J_ l"i 5 г3 « При действии в узле 3 силы Р: #3 1 „ „ #3 5 °3 1Т°3 5 Р; Ра б = #8 1+#8 5 Любая рама может быть расчленена на элемен- тарные системы, примеры которых приведены на рис. 4.10—4.13. Пример 4. Многопролетная рама рис. 4.13 состоит «з стойки /—2, последовательно присоединенной к стойкам 3—4, 5—6, 7—8 и соединенных в свою оче- редь друг с другом параллельно. Для схемы, показанной на рис. 4.13,а при сме- иергии узла /на Д=1 /?]«= 1 и R3 i—Ri t; для схемы на рис. 4.13,6 при смещении узла 7 в» Д = 1 Rl2=Rl8- 1 1 Г\ г Г3 4+Г5 б+Г? 8 rS 4 "3 4= -Rib, г3 4,-\-Гц 6+г7 8 р Л5 6 р . р _ >J_S "б 6= , , «18> г7 8— , , ^3 ГГЪ 8+ г7 8 г3 4+^5 6+^7 8 #1, Рис. 4.13. Совместная деформа- ция стоек, защемленных внизу и связанных поверху бесконечно жестким ригелем, при смещении крайнего опорного узла на Д=1 а — в однопролетной раме; б — в мно- гопролетной раме Пример 5. Рама на рис. 4.14, а состоит из ряда по- следовательно и параллельно соединенных стоек я может быть представлена для расчета в виде одно- пролетной рамы по рис. 4.14,6. Левая стойка состоитг из последовательно . соединенных систем 1—4 и 3—8. 1) г 5 5) 9——пт 6 \ ^ • ¦Si-А2,з •&>1И 3,70 «*я RL I 2,3 •Ift Рис. 4.14. Схемы трех- пролетной рамы а — конструктивная; бив — расчетные а правая — из систем 6—7 и 7—10. В свою очередь система 1—4 состоит из параллельно соединенных стоек 2—1 и 3—4, а система 7—10 — из параллельно соединенных стоек 7—8 и 9—10. Эту же раму /—10 можно представить в виде од- ной комбинированной стойки (рис. 4.14, в) с характе-
124 Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий рнстиками отдельных, последовательно соединенных друг с другом участков: первый участок — Г2\-\-Гц-, второй участок — г5 з; третий участок — г6V, четвертый уЧаСТОК — Г7 8+Г9 ю- Определение усилий Р аь в любой раме выпол- няется на основании уже известных указании для от- дельных элементарных систем. Расчет рамы производится без решения системы уравнений. Ниже приведена последовательность рас- чета трехпролетной одноэтажной рамы на ветровую на- грузку. а) определяют возникающие от внешней нагрузки изгибающие моменты и опорные реакции на концах стоек, рассматривая последние как. закрепленные на обоих концах от поворота и смещения (основная сис- тема) по формулам из табл. 4.2; определяют суммы опорных реакций стоек на уровне каждого из ригелей R, R. , R.. (рис. 4.15,а) и строят эпюры моментов в основной системе; 1 б) вычисляют характеристики отдельных стоек рамы с использованием формул из табл. 4.3; в) определяют усилия Раь , приходящиеся на каждую из стоек путем распределения усилий R , R , R между стойками в соответствии с их ха- рактеристиками и строят эпюры изгибающих момен- тов в каждой стойке от усилия Раъ (рис. 4.15, б, в, г); при этом усилия РаЬ определяют на основании зависи- мостей для элементарных систем (рис. 4.10—4.12), как •)то сделано ниже, а изгибающие моменты определяют на основании формул из табл. 4.2 и 4.3. Для определения Р при действии силы R сна- чала распределяют Ri между системами 3—/ и 3—10 Затем распределяют Рв i и Ре ю между стойкамщ Р& s = ^51; Ри = т; ^51> ^3 4 = „ Р& ii Ps 1 ~ Рв »•» ¦П.З 1 A3 1 Р Г7 8 р . р '9 Юр К7 Ю К", ю ¦ р»1 = ^3 1 .р . р Rsl° п Rai-h Raю где Rt 1 = 'з 4 + f2 li R3 Л Ra 1 + Rs 10 1 1 1,1' fS5 r6 7 A7 10 Ri 10 = r7 8 4" r% 10 ¦ Затем распределяют Рз i и Рз ю между стойками: Hi R, Рз!) р3 l~3i Рз ь ^3 5= ^з ю1 Ра 7 — Рз Л а Г' 8 D • Р — ^- P Р-г% = — Рз 10,^9 10— D ^3 10- Rj 10 *Vr10 Для определения Р при действии силы Rn сна- чала распределяют R между системами 5—1 и S—10 Гь R: 6 1 Ru; °е R 6 10 1 = Я51 + Д6ю ""' 610_ Rbi + Reio 1 1 Rn= ~ ~; Rew ¦Яц. Гц8 -/?31 1 1 — + -р— i"e 7 "7 10 Рис. 4.15. Эпюры моментов в трехпролетной раме о» ветровой нагрузки а — основная система и эпюры моментов в ней; б — эпюра мо- ментов при действии силы R. ; в — то же, при действии се- лы Rn ; г — то же, при действии силы R,,. ; д — суммарна» эпюра моментов Для определения Раь при действии силы В сна» чала распределяют R 7—1 Р71 = #7 1 ш между системами 7т~10 в R7w R71 + Ri 10 где R71 = Riu', P7io= R71 + Ri и R in • 1 1 1 1 R31 Г1в rb3 Затем распределяют Рц и Р7 ю между стойками! Ра 1 = ~ Р7 ii Рз 4 = ~ Р7 i, Р5 s = Pi 1; «81 Rai т7 g Г9 ie P7 6 = P7 l! Pli = ~~P, ^7 lo! P9 10 = „ /*7 Hi •f<7 10 K7 И г) строят окончательную эпюру изгибающих момен- тов (рис. 4.15,5), являющуюся суммой эпюр момен- тов, определенных в пунктах «а» и «в». При практических расчетах рекомендуется для уменьшения объема вычислений определять усилия РаЬ (РЬа) в каждой из стоек и эпюры моментов н» в отдельности от каждой из реакций R , R и т. д„ а от одновременного воздействия этих реакций, кав это сделано в примере 6. .
Гл. 4. Каркасы 125 Пример 6. Расчет трехпролетной рамы, приведен- ной на рис. 4.16. Таблица 4.4 Характеристики стоек Стойка 2-1 3-4 5-3 6—7 7-8 9-10 Относи- тельный момент инерции 1 6 1 —— 6 1 6 5 3 Я 8 8 4 8 4 4 . 12 .12 И- 0 0 5 5 0 0 а 0 0 1 3 0,5 0 0 А> 1 1 8 — 3 3,5 1 1 В 1 1 14 9 2,25 1 1 С . 1 1 32 27 1,625 1 1 При Д = 100 ГаЬ 2,35 14,1 2,06 6,5 4,16 2,08 а) 5JH.J(D Imffi ф -17 3 7 © ® 8' М — -0-J м (Я еде б) 132/X ф 6) 0$5 Э5ГГ ДЭ5 «7 Рис. 4.16. К примеру расчета трехпролетной рамы а •» схема рамы; б — эпюра моментов М; в — эпюра перерезывающих сил Q Основная система принимается по рис. 4.16, а. По 'формулам из табл. 4,2 в основной системе имеется M5S = 6,2 тм; М67 = 3,2 тм; Mss = 7,6mM; М,в = 0,9 тм; Д6 = — 3,22 m; R6 = — 1,78 т. •Сарактеристики систем #81= Н, 1+2,35 =16,45; Л. м= ~| 1 — =1,25; 2^06 6^5 + 6^24 «тм= 4,16+2,08=6,24; Я51= 1 1 = 1.8: 2,06 16,46 #6 10 = 1 1 1 = 3,17; Rji = ¦ 6,5 6,24 1 1 J_ __1_ 6,5 + 2,06 + 16J45 = 1,43. Распределение усилий R , R и R между систе- мами: /?j = 1,78 m; Дп=3,22+1,78=5 m; Яш=3,22 m; 16,45 P.i = P6i = Pti=- 16,45+ 1,25 1.8 1,83+3,17 1,43 1,78= 1,65; 5=1,8m; 3,22 = 0,6 m; 1,43 + 6,24 р3ю= 1,78— 1,65 = 0,13 m; P610 = 5— 1,8 = 3,2 m; P7io = 3,22 — 0,6 = 2,62 т. Усилия Раь (Pba) в стойках />2l = ^L (Р31 + РЫ+Р71)- «31 2,35 16.45 (1,65+1,8+0,6)= = 0,58m; P34 = TT^-4,05 = 3,47m; #78=-^X .10,00 ДЩ X(P3io+Peio+P7io) = ^(0,13+3,2+ 2,62)= 3,98m; 2 08 P810=rV,5.95=1'97m; ^5 3=P5l+P71=1.8 + 6,24 + 0,6 = 2,4 m; P35 = P3io = 0,13 m; P53 —Ps» = = 2,4-0,13=2,27 m; Pe7 = Psio +P6io = = 0,13+ 3,2 = 3,33 m; Pla = P7!=0,6 m; P07 — P76 = 3,33-0,6 = 2,73 m. Изгибающие моменты на концах стоек: М12 = —Af2i=0,58-4=2,32 тм; Л113=— М34=3,47•*=» = 13,9 тл; М87 = — Л178 = 3,98-6=23,88 тле; М109 = _ Л!9ю=1,97-6=11,82 тм; М83 = 6,2- 14-3-12 9-8-2 ¦2,27 = — 1,8 тм; Ms „ = 7,6 + 19,1 < 2,25-8 = 26,7тж; М67 = 3,2 — -+—- 2, 73 = -- 3,8 тм, 2-0,0 М7в = 8,9 + 2,75-8 — 7 = 23,9тле. Рамы типа 3 с ригелями конечной жестквста, жестко сопряженными с колоннами. В рамах этого типа, в связи с необходимостью учета деформаций ригелей, возрастает количество неизвестных и объем расчетов по сравнению с ранее рассмотренными ра- мами. С целью упрощения расчетов и сокращения их объема рекомендуется применение способов, осно- ванных на методе деформаций. Общим для всех этих способов является то, что рама рассчитывается сначала в предположении неподвижности всех ее узлов, а затем учитываются повороты и смещения их; при этом ре- активные усилия, возникающие в дополнительных опорных стержнях, препятствующих смещению и по- воротам узлов, прикладываются к рассчитываемой раме с обратным знаком в качестве внешней нагруз- ки. Окончательные эпюры моментов • находятся сум- мированием эпюр, полученных в раме с неподвижны-
126 Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий ми узлами, с эпюрами; полученными в раме от отрица- тельных реактивных усилий. Для рам -рассматриваемого типа рекомендуются три излагаемые ниже способа расчета, каждый из ко- торых имеет свою рациональную область применения. Способ последовательных приближений наиболее рационально применять в рамах, рассчитываемых на однократную загрузку (всех стержней или части). Особенно быстро вычисляются искомые значения мо- ментов на концах стержней при отсутствии смещений узлов рамы. При необходимости определения отдель- но моментов от загружения каждого из стержней .ра- мы временной нагрузкой количество вычислений существенно возрастает и поэтому ; проще сначала оп- ределить моменты по концам-стержней, возникающие от единичных внешних, моментов, приложенных к каждому узлу рамы; а.затем, умножая их на дейст- вительные узловые моменты и суммируя, получать окончательные значения моментов. '¦ , , Способ приведенных характеристик рекомендует- ся применять для определения , моментов,! возникаю- щих~от единичных узловых внешних моментов. Поль- зование этим способом позволяет, за счет некоторого увеличения количества предварительных вычислений, значительно' быстрее, чем при способе последователь- ных приближений,' определить значения моментов на концах стержней. При этом-'способе моменты на кон- цах стержней определяются после однократного рас- пределения действующего узлового момента. Таким образом, способ приведенных характеристик следует применять при наличии большого количества отдель- ных загружений. Смешанный способ рационально применять- для расчета рам с ригелями, расположенными на одном уровне. В этом Случае в отличие от обычного смешан- ного метода строительной механики смещения узлов рассматриваются не [.как. неизвестные, а как' внешняя нагрузка. Однако при более сложных конфигурациях рам рациональнее, с точки зрения сокращения количе- ства вычислений, применять, способы последователь- ных, приближений или приведенных характеристик. Способ последовательных приближений. 1. Узлы ра- ны закреплены от горизонтальных смещений. Для получения основной системы закрепляются от пово- рота все. узлы рамы, за исключением шарнирных. Окончательные изгибающие моменты на концах каж- дого стержня определяются Как суммы, моментов, возникающих от внешней нагрузки в основной систе- ме, и моментов, возникающих вследствие фактически имеющего места поворота узлов рамы. Моменты от внешней нагрузки в основной системе определяются по формулам из табл. 4.2. Моменты от поворота уз- лов определяются путем последовательного' Освобож- дения каждого из узлов от закреплений, препятствую- щих их повороту, и распределения определенных в основной системе моментов от внешней нагрузки меж- ду стержнями рамы в соответствии с характеристика- ми стержней,; Характеристикой отдельного стержня рамы яв- ляется 'изгибающий момент, который .возникает на его конце при повороте этого конца на угол <р=1. Каждый стержень а—Ь в общем случае имеет две характеристики: , таь и тьа ¦ В стержнях постоян- ного сечения таь =тъа . . При повороте узла а на угол <р внешний момент, действующий в этом узле, уравновесится моментами обратного знака, возникающими на концах стержней, примыкающих к узлу. Так как все стержни узла по- ворачиваются на один и тот же угол <р, то возника- ющие в них моменты будут пропорциональны харав- теристикам таь этих стержней. . ^ Момент Май,. возникающий на конце а етержн* а—Ь, при повороте,узла а определится по формуле МаЬ = - таь 2 m ab M = — -qabM, у (4. где Ztriab — сумма характеристик всех стержней; примыкающих к узлу а; Чаб—коэффициент распределения, показы- вающий, какая- часть от внешнего мо- мента , М приходится на " стержень а—6| сумма коэффициентов распреде» ления ,2.-<10б в каждом узле равна еди» , нице. ¦ " ' , 1 ¦' . ' Пример. Случай распределения внешнего момент» М в узле а между стержнями, сходящимися в этом узле, и' переноса моментов в смежные узлы показа; на рис. 4.17. hj^ Рис. 4.17. Распределение момента ¦ между элементами, сходящимися . в узле, • : •',- • " - i " .' '"-' В этом случае М= Мф-,+ Маа -f- Мас, где Mab==—f[ab М-. та Ь Mad = — -nadM==- Мас = — ^ас М. Пай М; таь + таа + тас - тас М. таьЛ^ та.аЛ~ тас Для моментов устанавливается правило знаков» моменты, вращающие узел по часовой стрелке, счита- ются положительными, а вращающие против часовой стрелки—отрицательными, При повороте узла а на угол -<р на противоположном полностью защемленном конце 6 стержня а — b возникает момент Мьа того же знака, что и момент МаЪ ¦ Величина этого момента определяется путем' умножения момента Маь не коэффициент переноса Aaj. Таким образом]^ Ща=КъШаъ.: (4,7> Каждый стержень в общем случае имеет два ко- эффициента переноса: k^ и кьа . Для' стержней по- стоянного сечения каь = кьа =0,5. » Формулы для определения характеристик стерж- ней таь и коэффициентов переноса каь приведена в табл. 4.5, Вычисленные значения коэффициентов распределения и коэффициентов переноса рекомёнду-
Гл. 4. Каркасы. 127 Таблица 4;S* Коэффициенты /пи k Условия закрепления' Оба конца закрепле- ны от смещения jH.no- / ворота "Конец Ь закреплен только от смещения Конец а закреплен от смещения и от по- ворота Конец Ь закреплен только от поворота Конец а закреплен от смещения и от пог ворота (речение стержня Переменное Постоянное Переменное Постоянное Переменное Постоянное для различных случаев закрепления концов стержня Схема стержня с 1* н VL : ¦isa]»- ¦ 1 г 1 . !>.' . г-т—п-ПГЛ '' а §. а '. :HJU ' ./ 3' гНЙ" ¦ и Значения m и/г mab •;,•'. | .•',*«ft". , тЬ а | kba при фд= 1 | при <р6= 1 12Л—12В+4С?УН 4ЛС—ЗВ2 Я. ,- 4?У 3 EJH :Л е я 3EJ я "\ "" АН EJ Я ев—ас • , 12А—12В+4С 0,5 0 0 1 ' 1 ¦ 4С EJH 4АС—ЗВ2 Я 4Я/ Я 4С ?УН 4АС — ЗВ* Я ' 4?/ Я ?Ун . ч ЛЯ ~н~ 63—4С 4С 0,5 6В—4С 4С 0.5 1 1 ' ¦¦' К ¦'-¦ ' '-;'..¦¦'•' ¦ '". ' Обозначения: ц= 1; А = 1 + ац; В = 1-|-аа|л; C=l + a?i>.. • 1 Характеристики стержней рамы. Коэффициенты распределения и переноса Таблица 4.6 Узел 2 3 5 Стержень 2—1 2—3 3-2 3-4 3—5: 5-3 5-6 . J (отно- ситель- ный) 1,3 19 , 2,9 2,9 " 2,9 у 44 3,9 3,9 13 ¦•' Я 25,85 24 24 28,65 30 30 25,85 ,li: 13,6 0 0 14,2 0 0 12 а 0,342 0 0 0,44 0 0,342 о • А 5,67 1 , ¦ 1, 7,25 1 1 5.1 'в 2,59 ¦ I-;' 1 3,76 1 1. 2,41 С 1,54 1 1 2,22 1 1 ¦¦ 1.48 та Ь Е - 0,308 0,483 0,483 0,62 0,52 0.52 0,232 Е 0,791' 1,623 ' 0,752 1о6 = _ таЬ а о 0,39 0,61 0,298 ¦ 0,382 0,32 0,692 0,308 kab 1,52 0,5 0,5 1,54 0,5 0,5 1,44 1 Е~ ГаЬ при (Д=Ю0) 0.504 0,745 0,362 ется нанести для удобства пользования на специаль- ченйя kab надписываются у узла Ь, а значения но для этого 'вычерченной схеме рамы (рис. 4.18, в в кьа у узла а. примере расчета рамы). Пример. Расчет рамы (рис. 4.18,а и табл. 4.6) Коэффициент переноса рекомендуется надписы- производится без решения системы уравнений по сле- вать только для стержней переменного сечения. Зна- дующим этапам:
128 Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий а) q =7 m/м iiiiiiimiliiiliml. щлё~® ы сош. @- Л1Т 44 U-24—i 6) -30- л 2<ЕЩ№Ж з) Г +76,26 2"+ 0,35. ¦I! 5 S9 I +89,68 5"+ 0,21 5'+2,17 5"* 0,43 2'+ 3,48 2"+0,17 5 + 25,95 5'+ 1,24 2 0/48,0 24,74 3BH+75,0 5+ 51,9 & i i с-. а' I 2-29,3 6,гЧ8,0 3-5.7 i44,65 3"-d,57 3,-11,4 3"-0J! Z-73,39 + ,.+ CNCN gfe 3,-12,24 3"-dl2 f-6,12 3'-0,62 1-25,17 + Л = + fO1" + N3 UjCrNCjC-,, )"^W + Pi INS Рис. 4.18. К примеру расчета двухпролетной рамы , а — схема рамы и нагрузки; б — моменты в ригеле без учета аоворота узлов; в — коэффициенты г и ft; а — составляющие и суммарные моменты в узлах от их поворота; д — суммарная эпюра моментов от нагрузки при несмещающихся узлах а) в основной системе определяются моменты в стержнях рамы от внешних нагрузок (рис. 4.18,6) с использованием формул из табл. 4.2; б) вычисляются по формулам табл. 4.5 характе- ристики стержней таь и коэффициенты переноса kab. Вычисляются коэффициенты распределения -г\аь в каждом узле (табл. 4.6). Коэффициенты kab и т\аЪ наносятся на схему рамы (рис. 4.18, в); б) определенные в первом этапе моменты на кон- цах стержней надписываются с их знаками над соот- ветствующим концом стержня на специально вычер- ченной схеме рамы и распределяются между всеми узлами рамы (рис. 4.18,г). Распределение внешних моментов, рассматривае- мых как неуравновешенные, производится следующим образом. Сначала освобождают от закрепления, препятст- вующего повороту, один из узлов, например узел 2, и действующий на него момент М2=+48 тм рас- пределяют между- стержнями 2—/ и' 2—3 на М\\ = => —.18,7 тм и М^\= —29,3 тм, величины которых за- писывают над стержнями у узла 2. Далее определяют М^\ =—14,65 тм, умножая на коэффициент переноса М\\ , и записывают его как нагрузку над стержнем 2—3 у узла 3. Затем рас- пределяют момент Ms=+75 тм, действующий на узел 5, получая и записывая М| \ =+23,1 тм; Mf\ =+51,9 тм и Mf\ =+25,95 тм. После этого определяют суммарный момент, действующий на узел 3, Af3=75—48+25,95—14,65=+38,3 тм и, распределяя его между сходящимися в узле стержнями, получа- ют М^=—11,4 тм; М$1 = 12,24 тм и A$J=—14,6 тм. Моменты M^l и М^ переносят в узлы 2 и 5, получая М^=— 5,7 тм и Л^33 =—6,12 тм. Эти неуравновешенные моменты распределяют между сходящимися в узлах 2 и 5 стержнями {М%^= = +2,22 тм; М f'? =+3,48 тм; М f'? =+1,88 тм и Л^5^+4,24 тм) и переносят к узлу 3 (М^= + 1,74тм . и Mf2=+2,12 тм). С полученным в узле 3 суммарным неуравнове- шенным моментом М3 = + 1,74+2,12=+3,86 тм про- делывают те Же операции распределения и переноса, в результате чего получают в узле 3 неуравновешен- ный момент М"г =0,17+0,21 = +0,38 тм, который при распределении дает Л132 =—0,11 тм; Л134 =—0,15 тм и -^35 =—0,12 тм. По величине полу- ченных моментов и сумме момен- тов в узле 3 видно, что дальнейшее распределение моментов можно не производить, так как погрешность оказалась небольшой (менее 0,06 тм). Окончательный момент на конце стержня равен алгебраической сумме моментов, надписанных у это- го конца. Для удобства суммирования моменты раз- ных знаков записывают по разные стороны от ..оси стержня. При величинах моментов целесообразно ста- вить значки, поясняющие, от действия какого момента получилась записанная величина момента и знак суммы. Моменты в узлах /, 4 и 6 определяются путем умножения на • коэффициенты переноса моментов 2 М^ъ 2.М34 и ЕЛ45в. Окончательная эпюра моментов , приведена на рис. 4.18, б. В случаях, когда при расчете рам необходимо учитывать смещение узлов, окончательные моменты представляют собой суммы моментов, возникающих в раме, не имеющей смещений и моментов, получен- ных от смещений узлов. Определение последних произ-. водится по приведенным ниже указаниям в соответст- вующем примере расчета (рис. 4.19, виг). Рационально производить все операции по рас- пределению и переносу моментов не на схемах рам, а в табличной форме. В качестве примера приведена табл. 4.7, в которой определены моменты для ранее рассчитанной двухпролетной рамы (рис. 4.18, а). При этом рекомендуется в каждом цикле производить распределение суммарного неуравновешенного мо- мента каждого узла рамы и сразу же вычислять мо- менты, перенесенные на противоположные концы од- ноименных стержней, заполняя этими данными 1-ю строку последующего цикла распределения. При та- ком порядке достигается полное однообразие в ходе вычислений и уменьшается вероятность ошибок. Ко- личество таблиц, аналогичных табл. 4.7, равно коли- честву отдельных загружений. 2. Учет горизонтальных смещений узлов рамы. Если ригели ¦ рамы примыкают к колоннам в одном уровне, то расчет на .воздействие горизонтальных сме-
Гл?4. Каркасы 129 щенйй или горизонтальных сил, приложенных на уровне ригелей, производится так, как'показано в нижеследу- ющем примере. ! Пример.' а) В основной системе задается. любое горизонтальное смещение Д всех стоек рамы на уров- не ригеля и определяются по. формулам. из табл. . 4.3 возникающие от этого смещения ."изгибающие момен- ты по концам стоек (рис. 4.19, а и б). ,б) Определенные в основной, системе изгибаю-, щие моменты рассматриваются как внешние неурав- новешенные и распределяются по стержням. Распре- деление мржет быть произведено непосредственно на схеме рамыу/как это „было сделано на рис. 4.18, в и г или лучше в табличной форме (табл. 4.7), Рис. 4.19. К примеру расчета двухпролехной рамы а — деформация стоек при смещении ригеля на Д= I; 6^эпю- ры моментов в стойках при смещении ригеля без поворота уз- лов; в — эпюра моментов от смещения, рамы; г— окончатель- ная эпюра моментов в граме со смещающимися узлами. ' Полученная в "результате распределения эпюра; моментов (рис. 4.19,в) возникла от заданного смеще- аия Д = 100. Она,же может рассматриваться каклэпю- :ра, возникшая от горизонтальной силы, приложенной на уровне ригеля и. равной сумме поперечных сил стоек рамына этом уровне.? У •':¦,' Определение величины этой горизонтальной силы (равной реакции в .дополнительном опорном стержне) рекомендуется производить в табличной форме.- - В габл. 4.8 определены величины реакций, дополнитель- ного опорного стержня'¦ от двух воздействий:, от рав-, номерно распределенной на. ригелях , нагрузки интен- сивностью 0=1 т/ж, #=4},65 т; от горизонтального смещения , Д=И0О на уровне1 ригеля R=l$4 т. Для получения эпюры моментов рассматриваемой рамы от5 горизонтальной^ силы Р=,1 "г, приложенной аа уровне ригеля, следует ординаты эпюры (рис. 4.19, в) разделить на 1,34; для получения .эпюры• "моментов-: от смещения, возникшего вследствие загрузки ригелей рамы равномерно распределенной нагрузкой q==\ т/м, следует ординаты эпюры умножить на коэффициент, ¦.'¦-.¦¦ 0,65 ¦ ¦ ' '•- равный ——2=0,485. .'¦ Окончательная эпюра моментов в раме (рис. 4.18,а) с учетом фактического горизцнтального сме- щения получается путем суммирования ординат эпю- q.-§16' ¦':-' ры по-рис. 4.18, д с ординатами эпюры по рис. 4.19, в, предварительно умноженными на коэффициент 0,485. Вычисление ординат окончательной эпюры момен- тов произведено в: табл. 4.9, а сама эпюра изображе- на на рис. 4.19,г. j Если ригели примыкают к общим колоннам на. разных уровнях, расчет производится в следующей последовательности;: !,"''¦•¦ - а) в основной / системе задаются горизонтальные смещения стоек на уровне каждого из ригелей и оп- ределяются ¦ возникающие от этих}¦ смещений эпюры :,изгибающих моментов в стойках (рис! 4.20, а, и б), ¦причем количестве таких эпюр равно количеству не-, зависимых смещений; б) изгибающие моменты' по концам стоек,' примы- кающим ' к ригелям, полученные от смещений в ос-. новной системе, /распределяются так же, как это было указано, ранее (на схеме или в соответствующей: таб-. лице)^Характер, эпюр моментов, получаемых после распределения, показан на рис. 4.20," в и е. В допол-, нительных опорных стержнях на уровне ригелей воз-. .никают реакции йп. Ri2 и~/?22, определяемые: из полу- ченных' эпюр; ¦ : в) составляются уравнения равновесия,1 выража-1 ющие условия равенства нулю реакций в дополни- тельных опорных стержнях, фактически: отсутствую- щих в рассчитываемой раме; количество уравнений!, равно числу независимых смещений. Для рамы по. рис. 4,20, а уравнения. имеют вид , R^x +R22x^+R2P = Q,j - '' где R^p и R2p — соответственно реакции в опорных стержнях от; внешних воздействий (нагрузок или сме- щений); в частности, когда внешним воздействием являются смещения Ai и Д2, то RlP — Дгвп и R2P = Рис. 4.20. Эпюру моментов в раме с ригелями, примыкающими к колоннам на разных уровнях а —эпюра моментов, соответствующая смещению риге- ля 2—3; б—то же, ригеля 4—5; в--эпюра распределен- ных по всей раме моментов от смещения ригеля 2—3; г — то же, ригеля А—5 Из решения уравнений находят неизвестные ко- эффициенты *1~й Хъ г) находят окончательную эпюру моментов пу- тем суммирования эпюры, изображенной на рис.
(130 Раздел II. Стальные конструкции промышленных, зданий . < II I III lllll I II III! i 1. '. ! ! ! ' ' : Таблица 4.7 Изгибающие моменты при нагрузке на ригелях q=i т/м и смещении ригелей на А=100 Узлы Стержни Коэффи- циенты kab 1-й цикл 2-й Цикл, .." 3-й цикл . 4-й цикл 5-й цикл внешние .¦"¦ МУ: : Мн My Мя '¦ '¦' My ¦Ma My мн ¦ My •Окончательные мо- менты (суммы мо- ментов по вертикали) 1 1-й ЦИКЛ 2-й ЦИКЛ 3-й - ЦИКЛ 4-й цикл Мн i внешние My мн My ¦МИ My Мн My Окончательные моменты 2 , 2—1 0,39 1,52 . 2-3 .0,61 0,5 ¦ . . ' 3 3-2 0,298 0,5 3-4 0,382 1,54 3-5 0,32 0,5 5 5-3 0,692 0*5 5-е 0,308 1,44 1 л2 ¦ '.-¦' 4 4-3 - 6 6-5 - Нагрузка на ригели q = i т/м ' - - -18,7 +1.58 +0,64 +0,16 +0,06 : -16,26' +48 ' —29,3 -4,02 +2,44 -1,63 +0,99 -0,4 +0,24 -0,16 ¦'" +0.1 +16,26 - -48 -8,03 -14,65 -3.35 +1-.22 -0,8 +0,5 -0,32 +0,12 ' -0,08 -73,39 -10,31 —4,34 -1,05 -0,43 -0,1 -16,23 +75- , -8,65 +25,95 -3,6 +1.5 -0,86 . +0,63 -0,36 +0,15 +0,09 1 +89,68 -75 +51,9 -4,33 +з: -1,8 +1,25' -0,43 +0,3 -0,18 +0,12 -25,17 +23,1 +1,33 +0,33 +0.13 +0,06 +25,17 -' -24,7 — -25 - +36,2 Г о р и з: о н т а л ь н о е о м е щ' е и и е Д =' 1 0 0 +3 • -1,17 +0,32 -0,1 +0,03 +2,08 -1,83 , —0,82 +0,5 +0,25 —0,15 —0,09 +0,06 -2,08 —1,64 -0,91 +0.5 +0,25 —.0,17 —0,08' ¦'. +0,05 ¦ ' ~~2 +5,5 —2,1 ч +0,64 -0.21 ' +0.07 +3,9 —1,76 —0,76 +0,53 +0,31 ¦ :, -0,18. -0,1 , +0,06 -1,9 -1,52 -0,88 +0,61 +0,27 -0,19 —0,09 +0,06 —1,74 +2,2 —0,68 ,+0.27 -0,08 +0,03 • +1,74 +10 —1,78 , +0,49 -0,15 +0,05 +8,61 +15,9 Г3'23: +0,96 —0,32 +0,11 +13,42 +7,15 -1,05 +0,42 -0,12 +0,05 +6,45 t,- 4.20, а, умноженной на Х\ с эпюрой, изображенной на рис. 4.20,г, умноженной на х2. Способ приведенных характеристик. I. Узлы ра- мы закреплены от горизонтальных смещений. Внеш- ний, момент, приложенный в каком-либо узле рамы, распределяется между стержнями, сходящимися в этом узле в соответствии с приведенными характери- стиками этих стержней. Приведенной характеристи- кой отдельного стержня а—b является изгибающий момент i'aj, , возникающий на конце а стержня, при повороте этого конца на угол ф — 1 при условии, что второй конец стержня, в это. время закреплен, в со- ответствии с жесткостью примыкающих к этому кон- цу стержней. Каждый стержень имеет две приведенные харак- теристики; iab ^- момент, возникающий на конце о при его повороте на угол ?=1 и действительном защемлении конца 6; iba— момент, возникающий на конце b при его повороте на угол ф =;1 и действительном защемлении конца л. Приведенные характеристики iab и iba в об- щем случае определяются по формулам
Pa. 4. Каркасы- 131 lab: lba = 1 — kgb kba/-\- ab l — kgbkba + ag ' mab'> l + aa mba [(4.9) где таь и mba — характеристики стержня а—Ь о полностью защемленными концами, определение ко* торых дано ранее; kab и fea — коэффициенты пе- реноса для стержней с характеристиками тф и mba. Величины т. и k определены л о формулам табл. 4.10. Для стержней постоянного сечения kab = kba = 0,5. Таблица U Сила реакции в дополнительном опорном стержне, препятствующем смещению узлов Стойка Высота Я в м Нагрузка на. ригелях ? = 1 т/щ Реакция от нагрузки Rb в от Моменты по концам МаЬ в тм мЬа в тм МаЬ +мЬа в тм Определение R МаЬ+Ща в т Горизонтальное смещение Д = 100 Реакция от нагрузки R. в от Моменты по концам МаЬ в тм М, Ьа Определение R МаЬ+МЬа в тм МдЬ+Щд Н в т RnB т 2—1 25,85 28,65 25,85 Окончательно —16,26 —16,23 +25,17 R = 2 Rb+ —24,7 —25 +36,2 —40,96 —41,23 +61,37 —1,58 —1,44 + 2,37 —1,58 —1,44 +2,37 y*ab+MbaY ¦•ZR„ -0,65 +2,08 + 3,9 +1,74 + 8,61 +13,42 + 6,45 + 10,69 +17,32 + 8,19 +0,41 +0,61 +0,32 +0,41 +0,61 +0,32 R = SR =+1,34 Суммарные моменты в элементах рамы Та 6 лица 4.8 Узлы ""-^.^^ Стержни менты в тм X. В ; несмещаемой раме. . . . . . От смещений . , Окончательные . '¦¦--.. 2 2-1, ,, —16,26 + 1,01 -^15,25 2-3 + 16,26 — 1,01 +15,25 3 3-2 —73,39 — 0,97 —74,36 3-4 —16,23 + 1,89 —14,34 ,3—5 +89,68 — 0,92 +88,76 5. 5-3 —25,17 — 0,84 —26,01 5-6 +25,17 + 0,84 +26,01 / 1-2 ч / —24,7 + 4,18 —20,52 4 4—3 ', ^-25 + 6,5 —18,5 6 6—5 +36,2 + 3,12 +39,32 Та б л и ц а 4.18 ' ' Узел о 2 3 5 i * г •*/ Стер- жень а—Ь 2—1 2-3 3-2 3—4 3-5 5—3 5-6 п,,+ г, t ^3 4 + *3 2 м- ;- ^I« f. (см. табл. 4.6) 0,308 0,483 0,483 \ 0,62 0,52 0,52 0,232 Коэффициенты распределения и '., Определение lab ^ S'*' . ~ ¦ ^ 0,62+0,.43 = 1,05* 0,308 — 0,232 0,62+0,41=1,03** • 1 — а HIS II _ 2.17 Z.o,em — ¦ 0,446 1,98 — ¦ •а в + С— 'о , 2,92 1.39J, ^- . 1.2 е: 2,73 ¦' — -¦'-".- ' '¦ - ' '¦'. ¦ переноса + 3,17 1,64 — 1,45 2,98 • — •о а S в + 8° + ""' ' II •о , 0,308 0,445 0,41 0,62 0,43 ' 0,477 0,232 моментов Распределение внешнего мо мента в узле а ль ¦J3 0,753 1,46 0,709 в ? в Н 0,409 0,591 0,281 0,425 0,294 0,672 0,328 Значения коэф- фициента пере- носа от узла а к смежному kab в + _i_ 5,84 . 2,77 — 2,39 5,46 — s •о в 1 it II - а I-* 1,52 0,372 0,23 1,54 0,187 0,362 ,1,44 Распределение пере- несенного в узелка момента ¦.''¦'.¦• Коэффициенты %ь (при М=1 на конце а стержня а—Ь) 1 1 1 ,0,591 0,409 1 1 I .. 1 0,489 1 0,511 1 1 . _ \ . — 0,398 0,602 1 — —
132 Раздел II. Стальные конструкции промышленных зданий я в этом случае формулы (4.9) принимают вид ' 0,75 + щ . 0,75 + «а 1аЪ = - , , ... mab; На= , , —«6а- (4.9') 1 + «6 1+*в Коэффициенты аа и aj определяются по фор- мулам 2*0 aft = «aft (4.10) где Stj и 2 ia -соответственно сумма приведенных характеристик всех стержней, примыкающих к узлу Ь (или а), исключая стержень а—Ь (или Ъ—а). мьл : - KV Ряс. 4.21. Распределение момента, при- ложенного в узле а, при упругом за- щемлении, узлов а и Ъ При полном защемлении конца Ь (или а) стержня s—Ь (или Ъ—a) iabthci) =таЬ(ЪауТ- е- приведенная ха- рактеристика совпадает с характеристикой стержня, защемленного на обоих концах. При повороте узла о на угол tp внешний момент М, действующий в этом узле, уравновесится моментами обратного знака, возникающими на концах стержней, сходящихся в узле а. Момент Маъ, возникший при этом на конце а стержня a—Ь, определится по фор- муле МаЬ = - tab Ъ1аъ = — -ЧаЪМ, (4.11) где Шаь —сумма приведенных характеристик всех стержней, сходящихся в узле а (на рис. 4.21 21аъ = = tab + iad + l'ae); 'ЧаЬ — коэффициент распределения в узле а, показывающий, какая часть внешнего момента, действующего в этом узле, приходится на стер- жень a—6. Сумма 2т)0ь всех стержней в каждом узле равна единице. Правило знаков для моментов такое же, как и в- способе последовательных приближений: моменты, вращающие узлы по часовой стрелке, считаются поло- жительными, а моменты обратного направления — от- рицательными. При повороте узла а на угол <? на противоположных упруго защемленных концах Ь стерж- ней а—Ь возникнут моменты Мьа того же знака, что а моменты Маъ. Величина момента Мьа' определяется путем умно- жения момента Маь на коэффициент переноса яо фор- муле Mb d=kabMab. (4.12) Величины kab и k-oa определяются по формула*; «a Ь '¦ 0-—kabha) + аЬ kb ааа (1— kab kba) + aa Для стержня постоянного сечения 0,5 aft aft На = (4.13, kab 0,75 -Ь«й 1,5+2а6' аа 1,5 + 2,ад 14. 13'| Момент Мьа, возникший на конце Ь стержня о—Ь. подлежит в свою очередь распределению в узле 6, Поскольку величина . момента Мь а определена с учетом уже совершившегося поворота узла Ь, следует учитывать все стержни, сходящиеся в узле Ь, за исклю- чением стержня Ъ.—а, поворот которого уже учтен. Момент, возникающий на конце Ь любого стержня Ьп, примыкающего к узлу Ь, определится по формуле (ft п Щп~— -ТГГ- МЬа = — гЬпМЬа, (4.14) 2«ьл где 2J6/2—сумма приведенных характеристик всех стержней, сходящихся в узле 6, за исключе- нием стержня Ь—а, на конце Ь которого действует, уже известный момент Мьа (на рис. 4.21 2ift„=iftH-iftn); ?6 л—коэффициент распределения- в узле Ь, пока- - зывающий, какая часть момента Мь а, при- шедшего в узел Ь, приходится <на стер- жень Ьп; 2 Ебя — сумма е всех стержней узла 6 '(без учета стержня 6—а) равна единице. Расчет рамы производится без решения системы уравнений по следующим этапам: а) определяют характеристики стержней таь и 1аЬ, коэффициенты аа и аь, коэффициенты распреде- ления fia/, и гфа для узлов, к которым приложены внешние моменты, а также коэффициенты распределе- ния eft п для узлов, в которых действуют перенесенные моменты и коэффициенты переноса kab и kb а каждого стержня; б) строят эпюры моментов от действия единичны* моментов, приложенных к каждому узлу; в) строят эпюры моментов от внешней нагрузки при условии закрепления концов стержней от повороте и смещения; г) определяют окончательные эпюры моменте* путем суммирования эпюр от единичных моментов, предварительно умноженных на величины моментов or
Wл,; 4, Каркасы ш ц в) ¦ MfWO 6) ,м=юо :.5„ %П'^щ--'^мЩ ¦wniiitT]] Ofe ггг"— '- ¦ j-ntiftini ¦ ^к || 2-92 Фз,1б®^5 d)4%2 3Щцщ Ф7 ¦. 380 f=Wo № Рил, 4.22. К примеру расчета двухпролетяой рамы а— распределение'момента, приложенного в узле 2 при отсут- ствий смещения -узлов рамы; б — то же, в узле 3; в.— то ;жё; ч узле $; з ¦— окончательная эпюра моментов при загружении ригеля '2—3; д«- то же, при загружении 'ригеля 3—5 внешней нагрузки, с эпюрами от внешней нагрузки, определенными в пункте в. . Пример., Расчет даухпролетной рамы по рис. 4,18,6 при загружении отдельно стержней 2—3 и 3—5 равно-» мерно распределенной нагрузкой"q=\ т/м. '•"'' , Вычисления удобнее всего располагать в таблицах. 1,-й этап (табл. 4,10).- Вычисления коэффициентов' следует начинать с тех стержней, которые, имеют четкие закрепления концов (заделка или шарнир); 2-й этап: (табл. 4.11 и рис,. 4.22, а, б и. в); 3-й этап (рис. 4.18,6);¦'¦. '4-й этап, (табл. 4.12 и рис. 4,22 г и д). 2. "Узлы рамы, имеют горизонтальные смещения. За основную систему принимается рама с, узлами, закреп- ленными' от смещения и от поворота. Расчет произво* дится в той же последовательности, что и при спВсобе последовательных приближений: Отличие заключается только в' распределении по отдельным: стержням изги-' бающих моментов, определенных, в основной системе оХ смещений (или от'соответствующих смещениям, горизот:- ; тальных сил):. . ': ¦''¦¦¦'.'.¦ , Здесь это распределение производится не способов последовательных приближений, а с использованием полученных ранее эпюр: от единичных внешних момен-. тов, приложенных в узлах несмещаемой рамы; Для получения эпюр моментов, возникающих от единичных смещений, надо" сложить эпюры моментов. .,¦¦.•¦''¦?...',:¦'¦• ' ..-., ..U ¦ ..''.._.."¦ "¦""'"...•' Та б л и д,а 4.18, Уравновешивающие моменты да концах стержней при действии внешнего момента М=100 в узлах 2, 3, 5- |Узй|; '.-. ?¦¦¦•¦' '¦ ¦ 3 :¦. ,' 6; .V; '¦.'':'' ;.'• <¦;¦'¦ : <?¦. . Момент •\".."'Af.'i ./ Ми .-.¦.; . '. . ' - ... ', м,.,. ¦¦:.'.¦; Aft«. .;. ' ¦¦¦.'Af5,¦'•,¦¦ .,' <;¦'¦ ¦%.•'¦¦¦'.¦,' '. Af,, ; ".; я,,.'.;;.".';. :Af, s .; . - : —— — ; — : -г—: : г '."¦ / Значения уравновешивающих моментов в узла? рамы при действии момента. Af=100, ;; ;' ¦ ? ;¦¦'.-' "¦ г?: ...... ' ¦ ..-.юот)2., =—4о,9. , ,;: ' — 100 1)2а=—59,1 : , ' ,. : ! — М2 , jj,", =: — 59,1-0,372=—22 ¦ ... —Afas>a4 = 22-0,591 = 13 :.. J— AfajSa в = 22-0,409 = 9 ...:. М.,%кг 5— 9-0,187=1,7 , - Af, , %в=— 1,7-1=-^1,7 ; ЛВД, %\- = — 40,9-1,52 .= -62,2 :; Afajfta 4 = 13-1,54=20 Af5a As а= -1,7.1,44=-2)45 , .','¦';:" 3 \ ' ..: - Af2 , ц , = + 6,46-1 = + 6,46 -- Af, , ft, 2 = ~^28,1-0,23=-6.-46 '.-' \ -,100ir|a2 = -28,l '. ':'¦ . — 100 %i = r-,42,5 ¦¦ ¦¦ • л; :_100i)a5=,— 29,4 ; M, t% 5 = - 29,4-0,187 = - 5,5 ,—Af5aS6e = + 5,5-l=+5,5 '. M2t"kil=.+ 6,46-1,52= + 9,82: Af„\ *,«, = '— 42,5-1,54 = —65,5 Af„ efeeo =+5,5-1,44 = + 7,92 .;.. - ¦:'.- ' ¦5'T:'': "'•.'. .-:-v; — At2, ч ,*= — 2,22-i = —2,22: ;};„;,, — Afa a ftaa: = ? 9.67-0,23 = + 2,22;:: •+Af86eaa =+ 24,3-0,398^4:9,67''; — Af, 5 s, ( = + 24,3-0,602 = + 14,6 ; : „ Msaks, = — 57,2-0,362 — — 24,3 — 100 T]5, = ^ 67,2-: •'• ¦¦¦', -'¦'¦ .., , — 100 tjb e = — 32,8 Af2 , k2 , = — 2,22-1,56 = —'3,46 * M,ikai = + 14,6-1,54=22,5 . А16вА5в = —32,8-1,44=—47,2 ., возникающие от действи