ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ • ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР.
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
1986
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Двенадцатой пятилетке — уверенный старт
НАВСТРЕЧУ XXVII СЪЕЗДУ КПСС!
Социалистические обязательства коллективов
предприятий Московского областного производственного
объединения мясной промышленности
Дрисин В. Л. XXVII съезду КПСС — ударный труд!
Середа К. Н., Лисина Л. Б. Московский хладокомбинат
№ 13 — XXVII съезду КПСС
Латышев М. Ю. Московский хладокомбинат № 14 — на
предсъездовской вахте
Андрачников Е. И. XXVII съезду КПСС — достойную
встречу
Черняк В. А. Все новое, передовое — в промышленность
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Гончарова Г. Ю., Медовар Л. Е. Анализ процессов в льдо-
аккумуляторах с децентрализованным хладоснабжением
Медннкова Н. М., Юрьев С. Н., Ланцман И. П.
Сравнительный анализ различных вариантов систем хладо-
снабжения с аккумуляторами холода и панельными
испарителями для предприятий молочной промышленности
Ланцман И. П. Основные направления в проектировании
холодильных установок для предприятий молочной
промышленности
Проценко В. П., Сафонов В. К., Зайцев А. А. Выбор
схемы и режимов работь установки для охлаждения
молока
Рикас М. И. Холодильная установка для охлаждения
молока с использованием естественного холода
ЗА ЭКОНОМИЮ И БЕРЕЖЛИВОСТЬ
Черкашин А. С. Пути уменьшения потерь хладагентов
в судовых холодильных установках
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Воробьев Ю. М. Прогнозирование остаточного ресурса
герметичного поршневого компрессора на основе
диагноза его технического состояния
Левин Я. А., Филиппов Э. Б., Фомин А. В., Антонов В. С.
Повышение эффективности системы кондиционирования
воздуха с воздушной холодильной машиной
Хмаладзе О. III., Чепурненко В. П. Влияние геометрической
формы оребренной теплообменной поверхности на тепло-
физические свойства инея
Перельштейн И. И. Плотность хладоносителей на базе
водных растворов хлоридон щелочных и щелочно-земель-
ных металлов
ОБМЕН ОПЫТОМ
Иванова Р. Б., Пытченко В. ill., Сторожко А. Ф. Установка
для регенерации холодильных масел
"ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
В порядке обсуждения
Соломаха Ю. К- Определенна уровня безопасности
оборудования аммиачных холодильных установок 54
ИЗОБРЕТЕНИЯ 35,49,52,60
ХРОНИКА
Очередное заседание секции Научного совета ГКНТ по
холоду 57
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Из Бюллетеней МИХ 59
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Барулин Н. Я., Шуватова Э. Д. Система
кондиционирования с раздельным автономным кондиционером на
ряд помещений 60
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Холодильные машины МВТ14-1-0 и МВТ20-1-0 61
РЕФЕРАТЫ 63
© «Агропромиздат», «Холодильная техникаэ, 1986 г.
CONTENTS
2 Confident Start of Tweffrh Five-Year Period!
TOWARD XXVII CONGRESS OF CPSU!
10
16
22
26
32
36
38
42
45
50
SocialistPledges of Collectives of Enterprises of Moscow
District Production Association of Meat Industry
Drisin V. L. Shock Labour Toward XXVII Congress
of CPSU!
Sereda K. N., Lisina L. B. Moscow Refrigerated Combine
No. 13 Toward XXVII Congress of CPSU
Latyshev M. Yu. Moscow Refrigerated Combine No. 14 on
Precongress Duty
Andrachnikov E. I. Worthy Meeting of XXVII Congress of
CPSU
Chernyak V. A. All New and Advanced Into Industry
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Goncharova G. Yu., Medovar L. E. Analysis of Processes
in Ice Accumulators with Decentralized Refrigeration
Mednikova N. M., Yuryev S. N., Lantsman I. P. Comparative
Analysis of Various Variants of Refrigeration Systems
with Refrigeration Accumulators and* Panel Evaporators
for Enterprises of Dairy Industry
Lantsman I. P. Basic Trends in Designing Refrigerating
Plants for Enterprises of Dairy Industry
Protsenko V. P., Safonov V. K., Zaitsev A. A. Choice
of Circuits and Regimes for Operation of Milk Cooling
Plant
Rikas M. I. Refrigerating Plant for Cooling Milk by Natural
Cold
10
16
22
26
27
30
FOR ECONOMY AND THRIFT
Cherkashin A. S. Methods of Reducing Refrigerant Losses
in Marine Refrigerating Plants 32
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Vorobyev Yu. M. Prognostication of Residual Life of
Hermetic Reciprocating Compressor by Diagnosing Its Technical
Condition 36
Levin Ya. A., Filippov E. В., Fomin A. V., Antonov V. S.
Raising Effectiveness of Air-Conditioning System with Air
Refrigerating Machine 38
Khmaladze O. S., Chepurnenko V. P. Effect of Geometrical
Shape of Finned Heat-Exchanging Surface on Thermo-,
Physical Properties of Frost ' 42
Perelstein I. I. Density of Coolants on Basis of Aqueous
Solutions of Chlorides of Alkaline and Alkaline-Earth
Metals 45
PRACTICE EXCHANGE
Ivanova R. В., Pytchenko V. P., Storozhko A. F. Plant
for Regeneration of Refrigerating Oils 50
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
For Discussion
Solomakha Yu. K. Determination of Safety Limit of
Equipment of Ammonia Refrigerating Plants 54
INVENTIONS 35, 49, 52, 60
MISCELLANY
Regular Meeting of Section of Scientific Refrigeration
Council of State Committee for Science and Technology 57
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
From Bulletins of IIR 59
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Barulin N. Ya., Shuvatova E. D. Air-Conditioning System
with Split-Type Self-Contained Air Conditioner for Several
Rooms 60
REFERENCE DATA
Refrigerating Machines MVT14-1-0 and MVT20-1-0 61
SUMMARIES 63
1

УДК 631.145*313»
ДВЕНАДЦАТОЙ ПЯТИЛЕТКЕ — УВЕРЕННЫЙ СТАРТ
Советское общество переживает ныне поистине переломный момент,
когда партия решительно взяла курс на ускорение
социально-экономического развития страны, когда в преддверии XXVII съезда КПСС идет
подлинно всенародное обсуждение проекта новой редакции Программы
КПСС, изменений в Уставе КПСС и проекта Основных направлений
экономического и социального развития СССР на 1986—1990 годы и на период
до 2000 года. Советские люди словом и делом подтверждают свою
активную поддержку стратегической линии партии, нашедшей выражение в
этих документах. Они стремятся трудовыми успехами встретить открытие
съезда гтартии, уже с первых дней 1986 г., не замедляя темпов,
достигнутых в конце одиннадцатой пятилетки, взять уверенный старт в
двенадцатой пятилетке.
Государственный план и бюджет на 1986 г. имеют прочную основу в
том, что уже достигнуто нашей страной, что уже сделано за последнее
время по осуществлению положительных перемен в различных сферах
жизни советского народа. Благодаря крупным мерам, принятым ЦК КПСС
и Советским правительством, по переводу экономики на рельсы
интенсивного развития, повышению эффективности управления народным
хозяйством, практическим шагам по наведению порядка, укреплению
трудовой и государственной дисциплины, соблюдению режима экономии,
борьбе с пьянством и алкоголизмом, а также возросшей активности
трудовых коллективов удалось, несмотря на сбои в ряде отраслей народного
хозяйства в начале 1985 г., выправить положение, набрать нужные темпы
и обеспечить выход экономики на запланированные позиции.
В результате более динамично развивается промышленность,
улучшается работа транспорта, расширяется жилищное и коммунальное
строительство.
Активизировалась и реализация Продовольственной программы
страны. В 1985 г. объем валовой продукции сельского хозяйства (в
сопоставимых ценах 1983 г.) увеличился по сравнению с 1984 г. на 2,1 млрд.
руб., а всего в одиннадцатой пятилетке по сравнению с десятой
пятилеткой — на 6 %. Выросли производство мяса, молока, яиц, валовой сбор
овощей, фруктов и винограда. Причем достигнуто это в основном за счет
интенсивных факторов.
Перерабатывающими отраслями агропромышленного комплекса
увеличено производство практически всех видов продовольствия,
превышено задание по выпуску цельномолочной и пищевой рыбной
продукции, сахара-рафинада, чая, кондитерских изделий, что способствовало
заметному увеличению потребления наиболее ценных продуктов
питания, улучшению его структуры.
Вместе с тем задания одиннадцатой пятилетки по производству
некоторых продуктов не выполнены.
Важнейшим направлением в работе по реализации Продовольственной
программы в двенадцатой пятилетке должно стать ускоренное развитие
производственных мощностей по переработке и хранению
сельскохозяйственной продукции. Именно эта сфера до настоящего времени остается
самым узким местом. Большинство предприятий пищевых и
перерабатывающих отраслей оснащено устаревшим оборудованием, размещено в
2

приспособленных помещениях, работает с перегрузкой. Многие из них
удалены от мест производства сельскохозяйственного сырья. Все это
приводит к значительным потерям.
В одиннадцатой пятилетке на развитие базы переработки, хранения
и холодильного хозяйства было направлено более 21 млрд. руб.
капитальных вложений. Однако ни одно из ведущих строительных министерств
не освоило полностью за пять лет лимиты, выделенные на
строительно-монтажные работы.
Для выполнения заданий по вводу мощностей в перерабатывающих
отраслях в двенадцатой пятилетке потребуется увеличить их прирост в
1,5—2 раза, а по отдельным мощностям — в 4 раза.
На развитие отраслей, обеспечивающих реализацию
Продовольственной программы, включая жилищное строительство для работников
сельского хозяйства, только в 1986 г. выделяется 58,7 млрд. руб. капитальных
вложений. Значительная часть их будет направлена на техническое
перевооружение и реконструкцию предприятий.
Намечено осуществить также комплекс крупных мер по наращиванию
производственного потенциала Минлегпищемаша, более широко
привлекать предприятия других машиностроительных министерств к
производству оборудования для переработки сельскохозяйственной
продукции.
В 1986 г. развитие агропромышленного комплекса будет проходить
в условиях перестройки системы управления. Создание единого
центрального органа — Госагропрома СССР, а также новых органов
управления на местах несомненно послужит делу дальнейшего увеличения
производства сельскохозяйственной продукции, повышения качества
продуктов питания и улучшения снабжения ими населения. Новая структура
станет эффективной лишь при четком определении прав, обязанностей
каждого уровня управления. Госагропром страны призван обеспечить научно
обоснованное планирование, финансирование, снабжение ресурсами
каждого региона. Он должен строго контролировать сбалансированность
отраслей, их интеграцию, развитие базы хранения, переработки,
транспортировки продукции, совершенствовать экономические методы
хозяйствования.
В 1986 г. все предприятия перерабатывающих отраслей
агропромышленного комплекса страны переходят на новые методы и условия
хозяйствования, хорошо зарекомендовавшие себя в процессе
проводимого в стране экономического эксперимента. Целенаправленная и
организованная работа по широкому внедрению прогрессивных форм
и методов хозяйствования будет способствовать выполнению
напряженных планов по развитию агропромышленного комплекса, утвержденных
на 1986 г.
Валовую продукцию сельского хозяйства в 1986 г. намечено довести до
220 млрд. руб. На основе дальнейшего укрепления кормовой базы
предусматривается произвести около 17,3 млн. т мяса и 100 млн. т молока.
Возрастут закупки важнейших видов сельскохозяйственной продукции,
увеличатся объемы производства мясных и молочных продуктов,
плодоовощных консервов, сахара, растительного масла, муки высшего сорта,
крупы и других продовольственных товаров. Расширится выпуск
полуфабрикатов и кулинарных изделий, производство свежезамороженной
продукции, живой рыбы и рыбных изделий. Все это позволит улучшить
обеспечение населения страны продуктами питания.
Важнейшей чертой плановых заданий на нынешний год является то,
что заложенные в них темпы роста превышают среднегодовые темпы
прошедшего пятилетия. Так, предусмотрено повысить национальный доход
на 3,8 %, объем промышленной продукции — на 4,3 %,
сельскохозяйственной — на 4,4 %, производительность труда — на 3,8 %.

Другая особенность плана — учет необходимости ускорения
научно-технического прогресса, реализация заданий по приоритетным
направлениям науки, техники и технологии, в том числе по созданию
образцов машин и оборудования новых поколений. Намечены существенные
изменения важнейших народнохозяйственных пропорций, включая
повышение доли накоплений в национальном доходе, что позволит
расширить капитальные вложения на реконструкцию и техническое
перевооружение производства.
Плановые показатели на новый год отличаются и тем, что они
ориентированы на осуществление практического перехода на интенсивные
методы хозяйствования, в них большое значение придается экономии и
бережливости, применению прогрессивных ресурсосберегающих
технологий в промышленности и на транспорте, внедрению индустриальных
технологий в сельском хозяйстве и строительстве. Предусмотрено,
например, 97 % прироста национального дохода получить за счет
повышения производительности труда, сократить по народному хозяйству в
целом на 3,6 млрд. руб. материальные затраты, значительно расширить
вовлечение в производство вторичных ресурсов. Реальной отдачей должны
обернуться экономия, решительная борьба с фактами расточительства
и бесхозяйственности.
1986 г.— это не просто первый год двенадцатой пятилетки. Он
открывает качественно новый этап в развитии советского общества. И чтобы
обеспечить достижение намеченных партией рубежей социального и
экономического развития страны на перспективу, необходимо уже в первом
году пятилетки, взяв высокие темпы, задать четкий ритм на всю пятилетку,
уверенно и динамично двигаться вперед.
Успешное выполнение намеченных планов потребует от всех
партийных, советских и хозяйственных органов значительного усиления
организаторской и массово-политической работы, повышения творческой
активности трудящихся, организации социалистического соревнования за
выполнение заданий первого года двенадцатой пятилетки.
Активная поддержка советским народом стратегического курса партии,
ярко продемонстрированная в предсъездовский период, служит
источником уверенности в правильности избранного пути, в том, что намеченное
будет непременно выполнено.
4

Навстречу XXVII съезду КПСС!
УДК 658.387.6
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИЕ
ОБЯЗАТЕЛЬСТВА
КОЛЛЕКТИВОВ ПРЕДПРИЯТИЙ
МОСКОВСКОГО ОБЛАСТНОГО
ПРОИЗВОДСТВЕННОГО
ОБЪЕДИНЕНИЯ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Коллективы предприятий Московско-
, го областного производственного объе-
' динения мясной промышленности с
единодушным одобрением восприняли
решения апрельского A985 г.)
Пленума ЦК КПСС и отчетливо понимают,
что реализация выработанного партией
курса на ускорение
социально-экономического развития страны и
повышение благосостояния советских людей
обеспечивается результатами трудовой
деятельности, энергичным и хозяйским
отношением к делу.
Стремясь самоотверженным трудом
встретить XXVII съезд КПСС и
поддерживая инициативу трудящихся
Волжского объединения по производству
легковых автомобилей, рабочие,
инженерно-технические работники и
служащие мясной промышленности
Московской области приняли следующие
социалистические обязательства.
Досрочно, к 15 ноября, завершить
выполнение пятилетнего плана по
выпуску продукции и до конца года
выработать 20 тыс. т мяса, колбасных
изделий и полуфабрикатов.
Эти обязательства успешно
выполнены.
Обсудив контрольные цифры на
1986 г. и двенадцатую пятилетку,
трудовые коллективы предприятий
объединения решили за счет более полного
(Jta рационального использования
созданного производственного потенциала,
сырьевых, материальных, топливно-
энергетических и трудовых ресурсов,
строжайшего режима экономии и
высокой трудовой дисциплины обеспечить
в 1986—1990 гг. среднегодовой темп
прироста производства в размере не
менее 6,3 % вместо 5,6 % и
дополнительно выработать продукции на
40 млн. руб. Весь прирост объема
производства получить за счет повышения
производительности труда.
Организованно осуществить в 1986 г.
перевод предприятий на работу в новых
условиях хозяйствования, увеличить
плановое задание первого года
двенадцатой пятилетки по объему
производства против первоначально
предусмотренного на 1,2 пункта, обеспечить за
счет этого выпуск продукции на
10 млн. руб. План двух месяцев 1986 г.
выполнить ко дню открытия XXVII
съезда КПСС, до конца февраля
выработать дополнительно 2,2 тыс. т мяса и
различных мясных продуктов.
Проводя в жизнь установки ЦК КПСС
о необходимости крутого поворота к
интенсификации, коллективы
предприятий мясной промышленности намерены
и дальше укреплять деловые контакты
с шефствующими
машиностроительными заводами области.
На основе такого сотрудничества
завершить в 1986 г. разработку и
изготовление автомата для мелкой
расфасовки пельменей, механизированного
склада для их хранения, а также
поточной линии производства сосисок.
Организовать в предстоящей пятилетке
12 цехов по производству
замороженных мясных полуфабрикатов
повышенной готовности и довести производство
пельменей, пирожков и вареников до
50 тыс. т в 1990 г. вместо 10,5 тыс. т
в настоящее время. Обновить и
модернизировать 300 единиц основного
технологического оборудования, комплексно
механизировать 35 производственных
участков и цехов.
Осуществить комплекс мер по
усилению взаимной заинтересованности
колхозов, совхозов и предприятий мясной
промышленности в увеличении поставок
животноводческой продукции высокого
качества. Досрочно ввести
предусмотренные пятилетним планом
производственные мощности, половину
капитальных вложений направить на
реконструкцию, расширение и техническое
перевооружение предприятий.
Завершить в двенадцатой пятилетке перевод
мясокомбинатов на приемку скота
непосредственно в хозяйствах и вывоз
его специализированным транспортом*
За счет средств фонда социально-
культурных мероприятий,
заработанных коллективами предприятий объеди-'
i

нения, построить в 1986—1990 гг.
8000 м2 жилой площади,
профилакторий и две базы отдыха,
реконструировать столовые на пяти
мясокомбинатах, открыть десять комплексных
приемных пунктов бытового обслуживания.
Для улучшения организации
общественного питания завершить создание
при каждом предприятии заводских
подсобных хозяйств.
Рабочие, инженерно-технические
работники и служащие Московского
областного производственного
объединения мясной промышленности заверяют
Центральный Комитет КПСС в том, что
своим самоотверженным трудом
внесут достойный вклад в реализацию
Продовольственной программы СССР.
УДК 658.38/.39
XXVII СЪЕЗДУ КПСС—УДАРНЫЙ
ТРУД!
В. Л. ДРИСИН
Коллектив дважды орденоносного
московского завода холодильного
машиностроения «Компрессор», активно
включившись в социалистическое
соревнование за досрочное выполнение
народнохозяйственного плана 1985 г.
и одиннадцатой пятилетки, успешно
справился с принятыми
социалистическими обязательствами.
Внимание коллектива постоянно
нацелено на дальнейшее повышение
эффективности производства, увеличение
выпуска высококачественной
продукции, всемерную экономию топливно-
энергетических и трудовых ресурсов.
Заводом выполнен план 1985 г. и
одиннадцатой пятилетки по всем
основным технико-экономическим
показателям.
В результате внедрения нового
высокопроизводительного оборудования,
средств механизации и автоматизации
производства, прогрессивных
технологических процессов обеспечено
превышение темпов роста
производительности труда над темпами роста объема
производства. За счет дальнейшего
совершенствования комплексной системы
управления качеством продукции
повышены надежность и долговечность
выпускаемых компрессоров и
холодильных установок. Удельный вес
продукции с государственным Знаком
качества в общем объеме аттестуемой
продукции доведен до 70 %.
За одиннадцатую пятилетку освоено
производство 18 видов новых
автоматизированных холодильных машин и
агрегатов в количестве, обеспечивающем
экономический эффект от внедрения их
в народном хозяйстве не менее
8 млн. руб. Сэкономлено более 6400 т
проката черных металлов, 3,5 млн. кВт *ч
электроэнергии, 230 т усл. топлива.
Успешной работе коллектива 1во
многом способствует развитие и
совершенствование форм социалистического
соревнования, направленных на достиже- *|
ние высоких конечных результатов,
распространение на заводе передового
опыта.
Особое место в них отведено
организаций сквозного соревнования между
смежными цехами и участками,
которое в большой мере способствует
улучшению ритмичности выпуска
продукции, сокращению потерь рабочего
времени.
Сквозное социалистическое
соревнование — это соревнование между
коллективами, связанными между собой
по условиям производства, за
изготовление, сборку и сдачу деталей, узлов
и машин в сроки, определенные
совместным договором, в количествах,
обеспечивающих выполнение
обязательств на всех этапах
технологического процесса.
Соревнуясь под девизом «От
взаимных претензий к взаимной помощи»,
участники соревнования добиваются
выполнения принятых обязательств не
только на каждом рабочем месте, но и в
целом по производственному участку,
по всей технологической цепочке.
Сквозное соревнование
характеризуется разнообразными и активными
мерами взаимопомощи между
соревнующимися, так как, помогая друг дру-А
гу, каждый помогает себе. -
Положительным фактором сквозного
соревнования, не поддающимся
прямому учету, является возникшая живая
связь между соревнующимися
рабочими различных бригад и участков.
Взаимный контроль выполнения
обязательств и определение возможных мер
помощи отстающим позволяют
коллективно устранять возникающие трудности,
намечать мероприятия по дальнейшему
улучшению работы. Все это способ-
€

CTByet систематическому выполнению
участниками сквозного соревнования
сменных заданий на 120—125 % при
высоком качестве работы.
Стремясь создать такие условия,
которые усиливали бы
заинтересованность коллектива в достижении
высоких конечных результатов, в ускорении
научно-технического прогресса и
интенсификации производства, на заводе
организовали соревнование по договорам
о содружестве между рабочими и
инженерно-техническими работниками.
Участники договора о техническом
содружестве являются непосредственными
исполнителями перечисленных в нем
/ работ, что конкретизирует
обязательства, дает возможность точнее
определить личный вклад каждого в общее
дело.
Особенно ценно в соревновании по
договорам о техническом содружестве
то, что обязательства по внедрению
новой техники берут на себя и рабочие-
производственники, которые, участвуя
совместно с конструкторами и
технологами в создании новых конструкций
и технологических процессов, вносят
в эту работу свой богатый
производственный опыт.
Так, в соответствии с договорами
инженеры отдела главного
конструктора и главного технолога Е. А. Ялимо-
ва, Г. И. Аленцева, А. Н. Сидоров,
Н. И. Николашкин совместно с
рабочими цеха № 6 внедрили предложение
сократить количество пароводяных
трубок в абсорбере машины 2БМ 600,
в результате чего снизилась
трудоемкость ее изготовления. Годовой
экономический эффект составил свыше
28 тыс. руб.
Инженеры отдела главного технолога
A. М. Косогин, Л. А. Мезенцева
совместно со старшим мастером
SB. Д. Склярским, наладчиком И. А.
Комиссаровым,
слесарем-инструментальщиком Б. А. Расщепляевым перевели
обработку ряда деталей с
универсальных станков на автоматы, что дало
экономический эффект свыше 5 тыс. руб.
в год.
Инженеры В. Л. Пестов, Н. В. Росло-
ва совместно с руководителем стенда
B. В. . Сергеевым и машинистом
А. В. Манягиным усовершенствовали
методику испытания агрегата
21АИ 300-7-6, получив экономический
эффект 3,4 тыс. руб. в год.
За 1984 и 1985 гг. заключено более
40 договоров о техническом
содружестве. Их реализация позволила
получить экономический эффект свыше
90 тыс. руб.
Один из путей повышения
эффективности производства — планомерное
использование передового опыта
других предприятий, в первую очередь
ПО «Мелитопольхолодмаш», ПО
«Одесхолодмаш», Коростенского
завода им. 50-летия Великой Октябрьской
социалистической революции, с
которыми Московский завод «Компрессор»
соревнуется.
Так, в коллективах завода широкое
распространение получили следующие
почины передовых предприятий:
«Пятилетке качества — рабочую гарантию»,
«Рабочей инициативе — инженерную
поддержку», «Работать без отстающих»
и др. В развитии этих починов компрес-
соровцы приняли самое активное
участие. В атмосфере творчества, высокой
ответственности в цехах, на участках,
в службах изыскивались
дополнительные резервы повышения эффективности
труда.
Социалистическое соревнование под
девизом «Пятилетке качества —
рабочую гарантию» получило
дополнительное содержание с внедрением на заводе
системы управления использованием
мощностей, эффективностью
производства, качеством труда и продукции по
опыту Сумского машиностроительного
научно-производственного объединения
им. М. В. Фрунзе.
Постоянная нацеленность коллектива
на повышение производительности
труда, находящая отражение в системе
организационно-технических
мероприятий, проводимых заводом, а также
широкий охват тружеников завода
социалистическим соревнованием создают
объективные условия для разработки
в бригадах и цехах завода встречных
предложений, направленных на
досрочное выполнение установленных
заданий. Эти предложения, объединенные в
сводные планы цехов и завода в целом,
позволяют коллективу ежегодно
принимать и успешно выполнять
встречные планы по дополнительному
увеличению объемов производства, росту
производительности труда.
Значительным рычагом повышения
производительности труда стало
внедрение на заводе бригадных форм
организации труда, совершенствование их
7

оплаты и вовлечение созданных бригад
в социалистическое соревнование.
Важнейшими направлениями этого
соревнования стали ускорение темпов
роста производительности труда,
увеличение объемов производства, улучшение
качества продукции, экономия сырья,
энергии, рабочего времени, укрепление
трудовой дисциплины.
Работа бригад по единому наряду не
только способствует изысканию
дополнительных производственных резервов,
но и позволяет рабочим на практике
приобщиться к управлению
производством. Бригады сами планируют свою
работу, сами регулируют
взаимоотношения, заменяют временно
отсутствующих, развивают многостаночное
обслуживание.
Соревнование бригад создает
хорошие предпосылки для выполнения
принятых социалистических обязательств
по сверхплановому повышению
производительности труда на 1 % и
снижению себестоимости дополнительно к
плану на 0,5 %.
Так, бригада по сборке узлов
холодильной аппаратуры во главе с
В. И. Вязовским, награжденным
медалью «За трудовое отличие»,
выполняет производственное задание
ежедневно на 125—130 %. Этому в
значительной степени способствуют полная
взаимозаменяемость членов бригады на
любых операциях, неукоснительное
выполнение плановых заданий и принятых
обязательств по сверхплановому
выпуску продукции. За успехи в работе
бригада неоднократно отмечалась
Министерством химического и нефтяного
машиностроения За доблестный труд
в создании нового ряда холодильных
машин она награждена ВДНХ СССР
автомобилем «Москвич».
Высоких показателей добилась
бригада А. И. Абашина по обработке
коленчатых валов, которая завершила
задание одиннадцатой пятилетки к
7 ноября 1984 г. Благодаря высокой
организованности в труде, отсутствию
нарушений трудовой и
производственной дисциплины, освоению всеми
членами бригады смежных профессий, что
позволяет каждому из них работать
на любой из 11 технологических
операций по обработке коленчатых валов,
коллектив ежедневно выполняет
сменные задания на 120—127 %. Бригада
стала победителем внутризаводского
соревнования в честь 50-летия
стахановского движения. К XXVII съезду
КПСС бригада приняла повышенные
социалистические обязательства, с
которыми успешно справляется.
Также к 7 ноября 1984 г. закончила
пятилетку бригада В. А. Лунева,
кавалера ордена Трудовой славы 1-й, 2-й и
3-й степени, работающая на обработке
поршней. Все члены бригады обучены
смежным профессиям и могут заменить
друг друга на любой операции.
Благодаря этому бригада в соревновании в
честь 50-летия стахановского движения
вышла победителем среди бригад
Минхиммаша. Активно участвуя в
соревновании под девизом «XXVII съезду
партии — 27 ударных трудовых декад», *
она ежедневно выполняет
производственные задания на 125—130 %.
В числе передовых и бригада
слесарей механосборочных работ,
возглавляемая М. Т. Швецом, награжденным
медалью «За доблестный труд. В
ознаменование 100-летия со дня рождения
Владимира Ильича Ленина». Она
успешно справляется с заданиями по
сборке машин АМ220, А110, А220,
АК1Ю, АК220. Ежедневно выполняя
производственные задания на 120—
125 %, бригада завершила пятилетку
в декабре 1984 г. За участие в создании
нового ряда холодильных машин
бригада отмечена медалями ВДНХ СССР.
Стремясь достойно встретить
XXVII съезд КПСС коллектив завода
обязался досрочно выполнить задания
1985 г. и одиннадцатой пятилетки в
целом, обеспечить дополнительный
выпуск сверхплановой продукции
полностью за счет повышения
производительности труда.
Приняв на себя дополнительные
обязательства в честь XXVII съезда КПСС,
коллектив завода главный упор делает
на достижение наивысших результатов
в труде при низших затратах,
повышение эффективности производства и
качества работы за счет имеющихся»
резервов.
Выполнение этих обязательств стало
возможным благодаря выявлению
коллективом завода своих резервов и
широкому участию каждого в
социалистическом соревновании под девизом
«XXVII съезду КПСС — 27 ударных
трудовых декад».
Свыше 200 компрессоровцев
досрочно выполнили задания года. Среди
них — обрубщик А. И. Лобачев,
шлифовщик А. И. Абашин, кузнец В. В. Ку-
8

завов, слесарь В. П. Бобков, сборщик
Н. М. Щипцов, токарь А. М. Кириллин,
слесарь Н. П. Николашкин, расточник
В. С. Киселев, фрезеровщик Е. И. По-
мадчин, токарь С. В. Паршин и многие
другие.
До конца пятилетки выпущено сверх
плана товарной и реализованной
продукции на 5 мл к. руб., в том числе
товаров народного потребления на
420 тыс. руб.
Залогом успешного решения
поставленных перед заводом задач является
слаженная работа всего коллектива,
политико-воспитательная работа,
проводимая партийной, комсомольской и
профсоюзной организациями завода,
широкое развитие социалистического
соревнования во всех его формах.
УДК 658.38/.39
МОСКОВСКИЙ ХЛАДОКОМБИНАТ
№13 —XXVII СЪЕЗДУ КПСС
К. Н. СЕРЕДА, Л. Б. ЛИСИНА
Важное событие в жизни нашей
страны — XXVII съезд Коммунистической
партии Советского Союза —
определяет в эти дни трудовой ритм всех
предприятий.
Коллектив Московского
хладокомбината № 13, встав на
предсъездовскую ударную вахту, развернувшуюся
под девизом «XXVII съезду КПСС —
27 ударных декад», досрочно, 6 мая
1985 г., выполнил план оптового
товарооборота одиннадцатой пятилетки.
Успешно по всем
технико-экономическим показателям завершено задание
последнего года одиннадцатой
пятилетки. Сверх плана продано продуктов
на сумму 6,9 млн. руб. По
сравнению с предыдущим годом
производительность труда возросла на 7,6 %.
Уровень издержек обращения уменьшен на
0,1 % к товарообороту.
Средний простой каждого
железнодорожного вагона под разгрузкой
снизился за год на A,51 ч при
обязательстве снизить на 0,1 ч.
Две бригады грузчиков
технологического цеха приняли в честь XXVII
съезда КПСС повышенное
социалистическое обязательство — выполнить
годовой план физического грузооборота к
68-й годовщине Великой Октябрьской
социалистической революции и с честью
это обязательство выполнили: бригада
Н. М. Гуськова на 149,9 %; бригада
В. М. Егорова на 121,6%.
Звание «Лучший товаровед» носят
3. М. Полякова, Г. Т. Громова,
Р. М. Коротаева, С. В. Васюкова;
«Лучший кладовщик» — 3. М. Гурико-
ва, Л. Ф. Лазарева; «Лучший
комплектовщик товаров» — О. Г. Соколова,
3. С. Карпова, М. С. Мамистова,
В. А. Зяблова.
В настоящее время емкость
единовременного хранения грузов на
хладокомбинате составляет около 6 тыс. т.
Одна из первостепенных задач, на
решение которой направляют усилия
работники предприятия,— снижение потерь
продукции при хранении.
Эффективно ведется борьба за
снижение потерь рабочего времени,
сохранность материальных ценностей,
экономию запчастей, смазочных материалов.
За 1985 г. сэкономлено 47 тыс. кВт-ч
электроэнергии и 13 т усл. топлива.
Внедрено 43 рационализаторских
предложения.
Хладокомбинат поставляет в
торговую сеть сыр, яйцо, майонез, яичный
порошок. Все заказы выполняются в
срок, обоснованных рекламаций нет.
Уровень централизованной доставки
товаров в торговую сеть
автотранспортом достиг 93,7 %.
Усилия технической службы
направлены на сокращение ручного труда,
повышение уровня механизации,
который составляет 86 %.
В 1961 г. проведена реконструкция
хладокомбината. Сейчас холодильные
камеры располагаются на пяти этажах
и в подвальном помещении. К зданию
холодильника примыкает
компрессорный цех. На предприятии имеются
транспортный, строительный,
энергетический цехи и механическая
мастерская.
В течение последней пятилетки
осуществлено техническое
перевооружение. На предприятии используется
холодильная система непосредственного
охлаждения с верхней и нижней
подачей хладагента. В компрессорном цехе
установлены три холодильные машины
АУ200 и два винтовых агрегата S3-900,
Совместно с Одесским
технологическим институтом холодильной
промышленности сконструированы и введены
в эксплуатацию воздушные
конденсаторы КВО-700 и КВО-1500, что дало
годовой экономический эффект на сумму
9

30 тыс. руб. Усовершенствована
холодильная система с установкой бароре-
гулирующего вентиля для
использования воздушных конденсаторов как
охладителей хладагента в зимний период
и охлаждения аммиака без включения
компрессоров, в результате чего
снизилась себестоимость единицы холода.
Холодильная установка работает в
автоматическом режиме, что позволяет
четко контролировать и регулировать
температур но- влажностный режим в
камерах хранения грузов.
Гипрохолод совместно с технической
службой хладокомбината разработал
проект реконструкции помещения
материального склада, в котором
разместится зарядная станция. Она будет
примыкать к зданию холодильника, что
позволит максимально сократить
расстояние до места
погрузочно-разгрузочных работ.
Большое внимание уделяется
повышению уровня механизации погрузоч-
но-разгрузочных работ. Однако ряд
причин тормозит внедрение полной
механизации.
Так, поставляемые сейчас
промышленностью усовершенствованные
электропогрузчики марки ЭП-103-К имеют
увеличенные габаритные размеры, что
осложняет въезд их в вагоны и лифты,
ухудшает маневренность при работе на
автомобильной платфо^е. У этих
электропогрузчиков часто выходят из строя
электродвигатель, аккумуляторные
батареи.
Для ускорения погрузочно-разгру-
зочных операций необходимо, чтобы
грузы от поставщиков поступали только
в пакетированном виде. В прошедшем
же году только 20 % всех принятых
от поставщиков сыров были
сформированы в пакеты. Часто товар приходит
в такой таре, что невозможно
сформировать штабель в два яруса.
Коллектив хладокомбината взял на
себя обязательство не допускать
сверхнормативных простоев автомашин под
погрузкой. Для выполнения этого
обязательства требуется, чтобы смежная
организация — автокомбинат № 30 осу^
ществлял подачу автомашин по строго
согласованному графику и каждая
автомашина делала не менее двух рейсов.
В стране идет всенародное
обсуждение важнейших документов —
проектов новой редакции
Программы КПСС, Основных направлений
экономического и социального развития
СССР на 1986—1990 годы и на период
10
до 2000 года, а также изменений в
Уставе КПСС.
Одобряя и горячо поддерживая
планы партии, нацеленные на повышение
благосостояния советского народа,
труженики хладокомбината понимают, что
все намеченное можно достичь только
высокопроизводительным трудом. А это
значит, что надо расширять
социалистическое соревнование, активнее
внедрять передовой опыт, множить
трудовые рекорды. Вся энергия должна
быть направлена к тому, чтобы с первых
дней 1986 г. задать четкий ритм на
всю пятилетку.
УДК 658.38/.39
МОСКОВСКИЙ ХЛАДОКОМБИНАТ
№ 14 — НА ПРЕДСЪЕЗДОВСКОЙ
ВАХТЕ
М. Ю. ЛАТЫШЕВ
Каждый новый этап исторического
развития советского общества
обогащает опыт политического и идейного
руководства им Коммунистической
партии. Это ярко продемонстрировали
апрельский и октябрьский A985 г.)
Пленумы ЦК КПСС, наметившие
генеральную линию экономического и
социального развития страны на основе
ускорения научно-технического прогресса.
Высший смысл ускорения социально-
экономического развития страны КПСС
видит в том, чтобы неуклонно повышать
благосостояние народа, улучшать все
стороны жизни советских людей,
создавать благоприятные условия
гармоничного развития личности.
Этим целям служат
Продовольственная программа и принятая в 1985 г.
Комплексная программа развития
производства товаров народного
потребления и сферы услуг на 1986—2000 годы.
Из года в год увеличивается в стране
производство товаров народного
потребления, полнее удовлетворяется
спрос населения на продукты питания.
Московский хладокомбинат № 14
условной емкостью 34 тыс. т
обеспечивает продовольственными товарами
первой необходимости шесть районов
столицы. План одиннадцатой пятилетки
по основным показателям он выполнил
5 декабря 1985 г. До конца года сверх

плана реализовано товаров более чем
на 25 млн. руб.
Достижению положительных
результатов во многом способствовала
активная организаторская и
политико-воспитательная работа партийной,
профсоюзной, комсомольской организаций, а
также администрации хладокомбината
по развитию социалистического
соревнования, четкую политическую
направленность которому придало развитие
движения за достойную встречу
40-летня победы советского народа в
Великой Отечественной войне 1941 —1945 гг.,
50-летия стахановского движения,
XXVII съезда КПСС.
Коллектив хладокомбината досрочно
выполнил принятые на 1985 г.
повышенные социалистические обязательства по
росту производительности труда и
снижению себестоимости. Так,
себестоимость 1 т расфасованного животного
масла снижена на 6,1 %, 1 тыс. ккал
холода — на 3,3%, 1 кВт*ч
электроэнергии — на 1,5 % по сравнению с
планом. Производительность труда в
оптовой торговле выросла на 2,5 %. План
оптового товарооборота выполнен на
109,1 %, план прибыли — на 105,5 %.
Экономия издержек обращения
составила 468 тыс. руб.
Однако, как показывает анализ,
сделано далеко не все возможное для
повышения эффективности деятельности
хладокомбината. Имеются еще
недостатки и в организации труда, и в
работе служб и отделов. Для
дальнейшего продвижения вперед предстоит
мобилизовать все
организационно-экономические и социальные резервы и,
в первую очередь, активизировать
человеческий фактор — добиться того,
чтобы каждый на своем месте работал
с полной отдачей.
В целях улучшения работа с кадрами
прием на работу, выдвижение,
перемещение руководящих кадров
согласовывается с партийной и профсоюзной
организациями. На всех руководителей
подготовлен и утвержден кадровый
резерв. Разработан план мероприятий
администрации, партийной и профсоюзной
организаций по подготовке и
закреплению кадров.
Для улучшения условий труда и быта
работников хладокомбината строится
новый производственный корпус со
столовой на 150 посадочных мест, Красным
уголком и раздевалками для рабочих.
Ввод его в эксплуатацию планируется
в 1987 г.
Снижение текучести кадров,
укрепление трудовой и производственной
дисциплины, улучшение сохранности
социалистической собственности,
уменьшение простоев железнодорожного и
автомобильного транспорта во многом
будут способствовать успешному
выполнению планов двенадцатой
пятилетки.
На хладокомбинате год от года все
острее встает вопрос о механизации
погрузочно-разгрузочных и транспорт-
но-складских (ПРТС) работ.
Оборудование, которое
хладокомбинат получает для механизации ПРТС
работ, не всегда отвечает
современным требованиям. Например, для того,
чтобы использовать электротележки
ЭТМ-1000 в качестве тягачей для
транспортировки грузовых тележек с мясом,
приходится их переделывать: заменять
двигатель более мощным от
электропогрузчика, снимать грузовую
площадку, переваривать раму, устанавливать
захват.
В течение одиннадцатой пятилетки
хладокомбинатом были разработаны,
изготовлены и испытаны два
приспособления для выгрузки замороженного
мяса из железнодорожных вагонов, но
по соображениям техники безопасности,
из-за сложности эксплуатации и
технического обслуживания,
неэффективности эти приспособления не получили
широкого применения. В настоящее
время ведется работа над
приспособлением типа манипулятора на базе
электропогрузчика.
Большую роль в механизации ПРТС
работ и сокращении простоев
железнодорожного транспорта играет
поступление грузов в пакетированном виде.
Но этот вопрос до конца не решен. Во ^
первых, удельный вес поступления
грузов в пакетированном виде в общем
объеме поступления тарных грузов
довольно низок. Во-вторых, если
пакетированный груз загружен в вагон
неплотно, то при маневрах и толчках он
смещается, штабель заваливается.
Вагон приходится разгружать вручную и
весь смысл перевозки грузов в
пакетированном виде теряется.
На хладокомбинате развивается
прогрессивный метод доставки
расфасованного сливочного масла магазинам в
таре-оборудовании. Выпуск
расфасованного сливочного масла в
таре-оборудовании постоянно растет ив
настоящее время составляет более 83 % от
общего объема. Но для большей эффек-
11

тивности этого метода необходимо
механизировать процесс укладки пачек
масла в контейнеры.
Продовольственной программой
СССР предусматривается
значительное увеличение выпуска расфасованных
продуктов. Однако на оборудовании,
которым оснащены сейчас цеха
расфасовки сливочного масла, и с
существующим уровнем механизации ручного
труда такого резкого увеличения
добиться вряд ли удастся. Для этого
необходимо качественно новое
оборудование, соответствующее мировым
аналогам.
Настало время объединить средства
и усилия по механизации ПРТС работ
и ликвидации ручного труда на
производстве всех заинтересованных сторон,
придать этой работе плановую основу,
подключить соответствующие
институты.
В настоящее время на
хладокомбинате закончена реконструкция первой
очереди. В ходе реконструкции была
усилена изоляция, при этом полностью
оставлена существующая изоляция, что
позволило снизить стоимость работ.
Для надежного обеспечения
заданного температурного режима в камерах
была увеличена поверхность батарей
воздухоохладителей. Во всех камерах
смонтированы раздельные
трубопроводы для подачи жидкого хладагента и
отсоса его паров из потолочных и
пристенных батарей. При этом
пристенные батареи будут использоваться для
компенсации наружных теплопритоков
через ограждения, а потолочные —
теплопритоков от продуктов и внутрика-
мерных работ. По достижении в
камерах заданного температурного режима
потолочные батареи отключаются, что
позволит сэкономить электроэнергию и
снизить потери продуктов от усушки
при хранении.
В целях экономии электроэнергии и
снижения расхода воды на пополнение
оборотной системы водоснабжения
компрессорный цех № 1 оборудован
испарительными конденсаторами
ЭВАКО-200. В 1986 г. планируется
перевести на испарительные конденсаторы
холодильную установку компрессорного
цеха № 2.
Камеры, предназначенные для
хранения яиц и сыров, оборудованы
воздухоохладителями ВОП-150
производства Венгерской Народной Республики.
Опыт эксплуатации показал, что зимой
в этих камерах относительная
влажность воздуха нередко превышает
допустимую. Специалисты Одесского
технологического института холодильной
промышленности предложили
смонтировать в камерах систему
регулирования относительной влажности воздуха,
испытания которой дали
обнадеживающие результаты. Однако для перевода
всех камер хранения яиц и сыров на
автоматическое регулирование темпера-
турно-влажностного режима
необходимы надежные датчики относительной
влажности воздуха.
С особой заинтересованностью и
ответственностью вопросы повышения
интенсификации производства,
механизации ручного труда, усиления режима
экономии, улучшения организованности
и дисциплины на всех участках были
еще раз поставлены при обсуждении
проекта новой редакции Программы
и изменений в Уставе КПСС, проекта
Основных направлений экономического
и социального развития СССР на
1986—1990 годы и на период до 2000
года. Обсуждение предсъездовских
документов носило деловой характер,
увязывалось с решением конкретных задач,
стоящих перед коллективом.
Руководствуясь решениями
апрельского и октябрьского A985 г.)
Пленумов ЦК КПСС, коллектив
хладокомбината № 14 приложит все силы к тому,
чтобы успешно выполнить поставленные
перед ним задачи, достойно встретить
XXVII съезд КПСС.
УДК 65* .38/.39
XXVII СЪЕЗДУ КПСС —
ДОСТОЙНУЮ ВСТРЕЧУ!
Е. И. АНДРАЧНИКОВ
Московский специализированный
комбинат холодильного оборудования,
крупнейшее предприятие в системе
треста «Росторгмонтаж» Министерства
торговли РСФСР, в течение
одиннадцатой пятилетки перевыполнял
годовые )Ч)сударственные планы по всем
технико-экономическим показателям и
по итогам социалистического
соревнования поквартально постоянно
занимал первые места с вручением пере-
Д2

ходящих Красных знамен
Министерства торговли РСФСР и ЦК
профсоюза работников торговли и
промкооперации, а также Кировского РК КПСС
и исполкома Кировского Совета
народных депутатов г. Москвы.
В результате мобилизации всего
коллектива на выполнение поставленных
задач, организации социалистического
соревнования, внедрения
прогрессивных методов труда и технологии
комбинат к 1 октября 1985 г.— на
месяц ранее намеченного
обязательствами срока — завершил пятилетний
план.
За годы одиннадцатой пятилетки
комбинатом централизованно
отремонтировано более 300 тыс. единиц
холодильного и электротехнического
оборудования (на 2 % больше, чем в
десятой пятилетке), смонтировано около
34 тыс. единиц холодильного
оборудования (на 6,2 % больше), в том
числе в таких крупных торговых
предприятиях, как универмаг
«Московский», в 47 магазинах типа
«Универсам», изготовлено свыше 26 тыс.
изотермических емкостей и 2,7 тыс.
сборных киосков для продажи
безалкогольных напитков.
За этот же период комбинат
осуществил комплексное техническое
обслуживание около 90 тыс.
холодильных установок в предприятиях
торговли и общественного питания,
детских и лечебных учреждениях г.
Москвы, а также своевременно
отремонтировал холодильное оборудование на
26 плодоовощных базах Главмоспло-
доовощпрома для обеспечения
закладки и сохранности плодоовощной
продукции.
Образцово подготовлено холодильное
оборудование к XII Всемирному
фестивалю молодежи к студентов.
Для обеспечения качественного
ремонта, монтажа и технического
обслуживания холодильного оборудования
комбинатом только в 1984—1985 гг.
изготовлено 18 единиц
технологического оборудования и 122 единицы
оснастки и специального инструмента.
За высокие показатели в
выполнении государственного плана, создание
условий для высокопроизводительного
труда и отдыха работников
комбинату в 1985 г. присвоено звание
«Предприятие высокой культуры
производства и образцовых условий труда».
На комбинате широко внедряются
передовые формы и методы
организации труда: 102 бригады и 19 звеньев
объединяют 830 чел. Бригады и звенья,
скомплектованные из рабочих
различной квалификации и профессий,
работают по единому наряду. Оплата за
выполненную работу осуществляется
после сдачи готовой продукции, т. е.
за конечные результаты труда, с
применением коэффициента трудового
участия при распределении заработка
между членами бригады.
Бригадно-звеньевой метод
организации труда создал благоприятные
условия для взаимопомощи, передачи шыта
товарищам по бригаде, освоения
смежных специальностей, искоренения
нарушений трудовой и производственной*
дисциплины и в конечном счете для
повышения производительности труда и
улучшения качества работы.
Плановые показатели по росту
производительности труда в 1985 г.
превышены на 2,5 % (вместо 1,3 % — в
соответствии с социалистическими
обязательствами, взятыми в честь XXVII
съезда партии).
За высокие производственные
показатели и 100 %-ную сдачу продукции
(работ) с первого предъявления в
1985 г. 198 рабочих удостоены звания
«Лучший по профессии», 5 бригад и
2 звена — звания «Лучшая
бригада».
Коллектив комбината, соревнуясь за
достойную встречу XXVII съезда КПСС
и выполняя решения апрельского и
октябрьского A985 г.) Пленумов
ЦК КПСС, определивших задачи
ускоренного развития страны на базе
научно-технического прогресса, вносит
существенный вклад в экономию
энергетических и материальных ресурсов
при монтаже и эксплуатации
холодильного оборудования.
Комбинатом смонтировано около
1,5, тыс. систем автоматического
оттаивания испарителей на холодильном
оборудовании производительностью
3—6 тыс. ккал/ч, 120
автоматизированных воздушных конденсаторов (в
том числе выносных) вместо водяных,
разработанных и изготовленных
собственными силами, благодаря чему
достигнут народнохозяйственный эффект
в размере 2,2 млн. руб. (за счет
экономии 3,33 млн. кВт*ч
'электроэнергии и 2,73 млн. м3 воды и
других эксплуатационных расходов).
За 1981 —1985 гг. изготовлено для
монтажа холодильных агрегатов на
торговых предприятиях г. Москвы и
13

других городов 23 тыс. комплектов
виброизолирующих средств, что
позволило сэкономить 6 тыс. м3 бетона,
более 1 тыс. т металлопроката и с
учетом снижения трудовых затрат
получить экономический эффект 1,5 млн.
руб.
Работы по созданию новой техники
велись в содружестве с такими
научно-исследовательскими организациями,
как ВНИИхолодмаш и ВНИКТИхолод-
пром.
Московский комбинат передает свой
опыт родственным предприятиям
нашей страны и других
социалистических стран. Например, были
обучены специалисты из МНР и Кубы.
Готовясь к достойной встрече XXVII
съезда КПСС, коллектив комбината в
соответствии с социалистическими
обязательствами г. Москвы смонтировал
холодильное оборудование в четырех
магазинах типа «Универсам» (в
микрорайонах Братеево и Чертаново, на
Октябрьской пл. и ул. Малыгина).
Намечено план двух месяцев 1986 г.
выполнить ко дню открытия съезда.
Ход выполнения взятых обязательств
дает уверенность, что все они будут
успешно выполнены. Впереди в
социалистическом соревновании под девизом
«XXVII съезду КПСС — 27 ударных
декад» идут бригады тт. Ю. Н. Елист-
ратова, Н. И. Ватагина, В. В.
Полянского, В. В. Некрасова, Б. Л. Ку-
тянина, Н. А. Лосева, А. П. Писинина,
3. А. Кониной, В. П. Кияшко, звенья
тт. С. П. Голубцова, И. М.
Макарова и др.
Добиться повышения эффективности
производства, неуклонного роста
производительности труда, высокого качества
работ, совершенствования управления
и внедрения прогрессивных форм
труда, высокой организованности и
дисциплины, широкого внедрения режима
экономии — дело чести всего коллектива
комбината.
УДК 658.38/.39
ВСЕ НОВОЕ, ПЕРЕДОВОЕ —
В ПРОМЫШЛЕННОСТЬ
В. А. ЧЕРНЯК
ВНИКТИхолодпром располагает
сетью экспериментальных предприятий,
на которых апробируются и
внедряются его научные, технические и
технологические разработки.
Стремясь достойно встретить XXVII
съезд Коммунистической партии,
коллективы института и его предприятий
направляют свои усилия на решение
проблем агропромышленного
комплекса, на выполнение Продовольственной
программы СССР. За годы
одиннадцатой пятилетки на
экспериментальных предприятиях ВНИКТИхолодпро-
ма достигнут значительный рост
производства пищевой продукции и
холодильного оборудования. Объем
производства увеличился на 25 % и
составил в 1985 г. более 8,4 млн. руб.
Производительность труда возросла на 23 %.
Новой и экспериментальной
продукции в 1985 г. выпущено на 2,3
млн. руб.
За последнее время созданы пеноге-
нератор ЯЮ-ФПГ для напыления «ри-
пора», морозильный туннель ЯЮ-ФТМ
для замораживания тушек птицы (его
можно использовать также для
замораживания другой расфасованной
продукции, овощей и фруктов),
установка УРМХМ-1,6 для регенерации
холодильных масел, камера ЯЮ-ФСМ для
охлаждения колбас, скороморозильный
аппарат ЯЮ-ФАС-2 для
замораживания эндокринно-ферментного сырья, аг-
регатированный маслоотделитель с
гидроциклоном ЯЮ-ЕГЦ-70, сигнализатор
концентрации аммиака в воздухе ЯЮ-
СКА-1 и др.
Новое и экспериментальное
оборудование составляет более 60 % в общем
объеме изделий, выпускаемых
экспериментальными машиностроительными
предприятиями института.
Ряд новых изделий, в частности,
пеногенератор ЯЮ-ФПГ, морозильный
туннель ЯЮ-ФТМ, установку УРМХМ-
1,6 и аппарат ЯЮ-ФАС-2,
планируется освоить в серийном производстве.
Обновлен и расширен ассортимент
вырабатываемой пищевой продукции.
В 1985 г. московским
экспериментальным заводом «Хладопродукт» № 1
выпущено свыше 900 т пельменей нового
вида — крестьянские, более 300 т
новых мясных быстрозамороженных
блюд — цыплята жареные, котлеты
любительские, мясо по-домашнему.
Экспериментальный завод
быстрозамороженных продуктов «Гагра» освоил
производство быстрозамороженных
овощных продуктов — перца,
фасоли, закусок из баклажанов и др.
14

В целях координации работы
экспериментальных предприятий в 1983 г.
организован совет директоров,
который контролирует деятельность
заводов, сохранность социалистической
собственности, подбор и расстановку
кадров, принимает меры,
способствующие ускорению внедрения
разработок института, улучшению работы
предприятий.
В соответствии с решениями
совета налаживается взаимодействие
между экспериментальными заводами и
лабораториями института. Со стороны
института усилен контроль за
качеством изготавливаемой продукции и
соблюдением научно-технической
документации.
Ежегодно намечаются мероприятия
по оказанию машиностроительными
заводами технической помощи пищевым
предприятиям. С этой целью
прикреплены по территориальному принципу
московский Опытный завод ВНИКТИ-
холодпрома к московскому
экспериментальному заводу «Хладопродукт» № 1,
Экспериментальный завод
холодильного оборудования в Краснодаре — к
заводу быстрозамороженных продуктов
«Гагра».
Завод «Хладопродукт» № 1
является своего рода испытательным
полигоном новых видов оборудования.
Только в 1984—1985 гг. здесь
испытаны отечественная линия по
производству быстрозамороженных блюд, паровая
ванна, пресс для штамповки
формочек, комплект оборудования для
производства пирогов с мясной и
творожной начинками, скороморозильный
аппарат. Окончен монтаж установки для
замораживания продуктов
криогенными жидкостями.
В заводских условиях проведены
испытания нового перспективного
теплоизоляционного материала — «рипора»,
выявлены основные пути его
дальнейшего внедрения в промышленность.
С этой целью на Опытном заводе в
короткий срок сверх номенклатурного
плана освоено производство пеногене-
раторов для напыления «рипора».
В целях скорейшего внедрения
научно-технических и технологических
разработок в производство и повышения
эффективности работы
экспериментальных предприятий между ними и
институтом практикуется заключение
хозяйственных договоров. Объем
хоздоговорных работ, выполненных
ВНИКТИхолодпромом в 1985 г., достиг
62 тыс. руб. против 30 тыс. руб.
в 1983 г.
Так, например, в 1984—1985 гг.
отдел холодильной технологии
пищевых продуктов для завода «Хладо-
продукт» № 1 разработал новые виды
изделий — солянка, голубцы, плов.
Экспериментальным заводом
быстрозамороженных продуктов «Гагра» этому
отделу заказана научно-техническая
документация на новые виды
быстрозамороженных изделий национальной
кухни — купаты, чанахи, хачапури
и чебуреки, предполагаемые к выпуску
в 1987—1988 гг.
Отдел конструирования
технологического холодильного оборудования по
хоздоговору добивается повышения
эффективности работы скороморозильных
аппаратов, установленных на заводе
«Хладопродукт» № 1.
В 1986 г. предполагается заключить
хоздоговор между институтом и
Опытным заводом на создание нового реле
протока взамен выпускаемого
устаревшего РП-ГК.
Положительные сдвиги в
деятельности экспериментальных предприятий
стали возможными благодаря развитию
бригадной формы организации и
стимулирования труда. Количество
хозрасчетных бригад на заводах ВНИКТИ-
холодпрома возросло с 14 общей
численностью 120 человек в 1983 г.
до 21 общей численностью около
200 человек в 1985 г.
Однако не все имеющиеся резервы
дальнейшего роста производства
исчерпаны. Предстоит аттестация
рабочих мест. Больше внимания будет
уделяться повышению квалификации
кадров, интенсификации труда
работников. На некоторых заводах
планируется использовать ЭВМ.
Намечаются и другие
организационно-технические мероприятия. Главные
из них — техническое
перевооружение, реконструкция и расширение
предприятий.
Вводится в строй второй пусковой
комплекс Экспериментального завода
холодильного оборудования в
Краснодаре, что обеспечит дальнейший рост
выпуска холодильного оборудования.
В 1986—1987 гг. предстоит
реконструкция завода в Гагре, в
результате которой будут увеличены
холодильные емкости и мощность
компрессорного цеха. Это позволит заводу уве-
15

личить выпуск изделий на 50 % и
значительно расширить их ассортимент.
В целях повышения технического
уровня Опытного завода планируется
в 1988—1989 гг. его техническое
перевооружение одновременно с
реконструкцией здания института, в
результате чего предусматривается увеличить
объем выпускаемой продукции на 30 %.
Предприятия института в последние
годы постоянно перевыполняют
принятые социалистические обязательства.
Завод «Хладопродукт» № 1 в течение
ряда лет выходит на второе место во
Всесоюзном социалистическом
соревновании, Опытный завод в 1984—1985 гг.
занимал классные места среди
предприятий Тимирязевского района
г. Москвы, завод «Гагра» —
классные места среди предприятий
своего города.
Готовясь к достойной встрече XXVII
съезда КПСС, коллективы предприя-
Холод — на службе АПК
УДК 6.21.58-91.001.5
АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ
В ЛЬДОАККУМУЛЯТОРАХ
С ДЕЦЕНТРАЛИЗОВАННЫМ
ХЛАДОСНАБЖЕНИЕМ
Г. Ю. ГОНЧАРОВА, Л. Е. МЕДОВАР
Нагрузки на системы охлаждения
и переработки молока на фермах, и
молочных заводах характеризуются
резко выраженной неравномерностью
в течение года и суток, что
обусловлено спецификой производства, в
частности, периодичностью получения и
доставки молока.
Подбор холодильных машин для
молочных предприятий по наибольшей
суточной нагрузке приводит к
неоправданно большим капиталовложениям и
продолжительным простоям
оборудования. В этих условиях целесообразно
включать в системы охлаждения
молока аккумуляторы холода, что позволит
существенно уменьшить суммарную
мощность холодильных машин.
В настоящее время в качестве
аккумуляторов холода используют акку-
тий института приняли повышенные
социалистические обязательства,
направленные на рост
производительности труда, улучшение качества и
расширение ассортимента продукции,
увеличение ее выпуска, экономию сырья
и энергоресурсов.
В соответствии с принятыми
социалистическими обязательствами годовой
план завершен к 26 декабря 1985 г.,
дополнительно к принятым
обязательствам на 1985 г. выпущено продукции
на 40 тыс. руб., сэкономлено 11,5 тыс.
кВт-ч электроэнергии и 6 т усл.
топлива.
План двух месяцев 1986 г.
намечено выполнить ко дню открытия
съезда партии. Коллективы
экспериментальных предприятий ВНИКТИхолодпрома
прилагают максимум усилий к тому,
чтобы трудовыми успехами отметить
важное событие в жизни нашей
страны.
муляторы ледяной воды и льдоакку-
муляторы. Опыт эксплуатации
подтвердил высокую эффективность их
применения. Так, включение
аккумулятора ледяной воды в систему
охлаждения молока на центральном
молокоприемном пункте (ЦМП) совхоза «Ав-
деевский» позволило вдвое уменьшить
установленную мощность холодильных
машин (использовать две однотипные
машины вместо четырех [2]). В
результате была значительно снижена и
стоимость электрооборудования системы
(проводов, пуско-регулирующей
аппаратуры, трансформаторной
подстанции) .
Практика подтвердила также, что
применение аккумуляторов ледяной
воды способствует унификации систем
охлаждения молока: аккумулирующие
емкости различного объема позволяют
комплектовать системы различной
производительности однотипными
машинами. Однако более перспективно
использование льдоаккумуляторов.
Несмотря на то, что льдоаккуму-
16

ляторы сложнее и дороже
аккумуляторов ледяной воды, они имеют ряд
преимуществ, делающих их применение
во многих случаях более
целесообразным, а в некоторых — и
единственно возможным.
К таким преимуществам относятся:
большая аккумулирующая способность
в относительно небольшом объеме,
малая занимаемая площадь (в 10 и
более раз меньше, чем водяных
аккумуляторов), возможность полного
заводского изготовления, более простая
компоновка вне помещения. Эти
факторы обусловливают высокую
экономическую эффективность льдоаккумуля-
торов.
Децентрализованное хладоснабже-
ние аккумуляторов предпочтительнее
централизованного, так как оно
осуществляется отдельной специально
подобранной автоматизированной
холодильной машиной (обычно на R12 или
R22), размещение, управление и
эксплуатация которой много проще и
безопаснее.
Сравнение различных типов льдоак-
кумуляторов показало, что
наибольшей эффективностью, малой
занимаемой площадью, эстетичностью
конструкции обладают змеевиковые льдоак-
кумуляторы башенного типа.
Поэтому расчетный анализ процессов зарядки
и разрядки проводился применительно к
данному типу льдоаккумуляторов.
Однако разработанная математическая
модель и основные рекомендации носят
общий характер и могут быть
использованы при расчете других типов
льдоаккумуляторов.
Принципиальная схема включения
льдоаккумуляторов в систему
охлаждения молока показана на рис. 1.
В процессе зарядки льдоаккумулято-
ра жидкий хладагент кипит в
трубах, в результате чего на их
наружной поверхности образуется слой льда.
По достижении требуемой толщины,
соответствующей образованию
расчетной массы льда, компрессор
автоматически, от сигнала датчика
толщины слоя льда, останавливается.
В процессе снятия нагрузки
(разрядки) отепленная вода из охладителя
продукта (например, молока)
подается в межтрубное пространство льдо-
аккумулятора, где от нее отводится
тепло к плавящемуся льду и
кипящему внутри змеевиков хладагенту.
Основой для определения
конструктивных и режимных параметров льдо-
2 Холодильная техника № 2
Рис. 1. Принципиальная схема включения льдо-
аккумулятора в систему охлаждения:
/ — компрессорно-конденсаторный агрегат;
2 — льдоаккумулятор; 3 — охладитель продукта;
4 — водяной насос; 5 — регулирующий вентиль
0,кВт
1801
2 + 68
10 12 Я 16 18 20 22Т,ч
5
Рис. 2. Графики суточной нагрузки объекта с
учетом суммарной холодопроизводительности
холодильных машин (й)и зарядки и разрядки льдо-
аккумулятора (б):
отрезки а—Ь, с—d — часы работы компрессор-
но-конденсаторного агрегата
аккумулятора служат графики его
зарядки и разрядки, построенные на
базе графика суточной нагрузки объек-*
та с учетом суммарной
холодопроизводительности имеющихся холодильных
машин.
На рис. 2 показаны такие
графики, в частности, эпюра нагрузки ЦМП
[2], типичная для низовой молрчной
сети.
Минимальная суммарная холодо-
производительность машин Q0 в
системе охлаждения определяется
соотношением:
Vo— т »
Р
17

где Qn — суммарная суточная полезная
нагрузка системы охлаждения
молока, кДж;
тр — максимальная
продолжительность работы холодильных
машин в течение суток, с.
В рекомендуемом диапазоне
значений коэффициента рабочего времени
холодильных машин (/^==0,65—0,75)
суточное время их работы составляет
16—18 ч. Однако практика расчетов
процессов разрядки льдоаккумулятора
показала, что суммарная холодопроиз-
водительность машин Q0 определяется
не столько Qn, сколько пиковой
нагрузкой Qmax, и составляет 20—30 %
от ее значения. В случае, если
<?о<@,2—0,3) Qmax, затраты на
создание и эксплуатацию льдоаккумулятора,
обеспечивающего плавление
требуемого количества льда с заданным
темпом, превышают снижение стоимости
системы от сокращения числа и
мощности холодильных машин.
В рассматриваемом примере
суммарная мощность машин Q0 составляет
около 30 % Qmax: предусмотрена
установка двух холодильных машин марки
МКТ20-2-0. По их средней часовой
холодопроизводительности
рассчитывают количество льда Мл, которое
должно быть наморожено к моменту
включения нагрузки, и ориентировочное
время зарядки льдоаккумулятора.
С точки зрения минимизации
энергозатрат, а также повышения
надежности работы системы наиболее
целесообразными представляются
следующие принципы построения графиков
зарядки и разрядки льдоаккумулято-
ров и регулирования системы
охлаждения:
к моменту включения нагрузки в
льдоаккумуляторе должно быть
наморожено такое количество льда Мл,
чтобы к концу действия нагрузки в нем
оставался минимальный слой льда,
предназначенный для компенсации
действия теплопритоков извне и
дополнительных аварийных нагрузок;
регулирование (пуск и остановка
холодильной машины) должно быть
автоматическим, сблокированным с
датчиком толщины слоя льда (возможно
с датчиком уровня воды в
аккумуляторе), что позволит исключить
необходимость в преждевременном
включении машины для намораживания льда.
Один из основных вопросов
настоящего анализа — расчет
действительного времени намораживания тре-
18
буемого слоя льда и условий
теплоотдачи для обеспечения нужной
скорости его плавления.
Разработанная методика
теоретического анализа учитывает особенности
процессов, протекающих в
льдоаккумуляторе с децентрализованным хладо-
снабжением, в частности, изменение
при этом температуры кипения
хладагента в трубах и, как следствие,
холодопроизводительности машин. Это
обусловлено в первую очередь
колебаниями термического сопротивления
теплопередаче между охлаждаемой
водой и кипящим хладагентом через
слой льда переменной толщины.
Толщина слоя намороженного льда влияет
также на скорость и режим
обтекания трубных пучков водой и,
следовательно, на коэффициент теплоотдачи
ко льду.
Методика расчета намораживания
льда в достаточной степени
разработана [3, 4] и наиболее полно
приведена в [5]. Однако процесс таяния
льда под действием тепловой нагрузки
(разрядка льдоаккумулятора) в этих
работах представлен только в условиях
отключенной холодильной машины.
Математическое описание процесса
разрядки льдоаккумулятора в наиболее
эффективном режиме — при
одновременном подводе тепла к плавящемуся
льду и кипящему хладагенту, т. е.
при включенной холодильной
машине,— потребовало создания
специальной расчетной методики.
При включенной холодильной
машине полный тепловой поток QB от
нагретой в охладителе продукта воды
отводится непосредственно к таящему льду
QJl и к кипящему хладагенту Qa.
Естественно, что соотношение составляющих
Qn и Qa полного теплового потока
QB существенно изменяется в течение
процесса плавления льда.
Основной задачей расчетного
анализа было определение характера
изменения температуры воды в межтруб-
нот пространстве льдоаккумулятора
dtw/dT, скорости таяния льда dG/йт,
а также коэффициентов теплопередачи,
обеспечивающих одновременное
завершение процесса плавления льда и
действия тепловой нагрузки объекта.
Математическая модель процессов
плавления льда в условиях
действующей тепловой нагрузки строится на
базе уравнений сохранения энергии и
массы и приводит к системе
дифференциальных уравнений, позволяющей

определять перечисленные параметры.
Полученные дифференциальные
уравнения не могут быть приведены к
форме, интегрирующейся в
квадратурах. Поэтому теоретический анализ
проводили численными методами на
ЭВМ.
С этой целью был разработан
алгоритм и составлена программа для
определения комплекса основных
параметров, удовлетворяющих двум
поставленным условиям:
в течение периода действия
нагрузки т0 температура воды не должна
превышать заранее заданного предельного
значения tn?9 определяемого
наименьшей достижимой разностью температур
в охладителе между выходящим
продуктом и входящей ледяной водой. Так,
при охлаждении молока в
пластинчатом охладителе эта разность обычно
2—3 °С и при требуемой температуре
молока, например, 6 °С f =4^-3 °С;
темп таяния должен ооеспечивать
одновременное завершение процесса
плавления льда и действия нагрузки.
Наиболее удобной формой
представления результатов расчета являются
номограммы, связывающие основные
параметры льдоаккумулятора и
графически иллюстрирующие характер
зависимостей и область существования
решений.
На рис. 3 представлена номограмма,
построенная для льдоаккумулятора,
график нагрузки которого показан на
рис. 1, а. По оси абсцисс отложено
количество свободной воды Mw в
межтрубном пространстве в начальный
момент процесса плавления, по оси
ординат — требуемый (средний за время
таяния) коэффициент теплоотдачи от
воды ко льду а, при котором процесс
плавления завершается в заданное
время То при соблюдении ограничения
по температуре воды. Кривые
построены для серии значений начальной
<*,вт/(и2-М
Рис. 3. Номограмма основных параметров
льдоаккумулятора
толщины слоя льда S в диапазоне от
35 мм и ниже.
Характер зависимости a=f(Mw)
определяется разнонаправленным
действием многих факторов, однако
экстремальный вид функции объясняется в
основном противоположным действием
двух из них — Mw и а.
При относительно малых значениях
Mw (малой аккумуляционной массе
воды) необходимы высокие значения
а для того, чтобы в течение
процесса плавления температура воды не
превысила установленного предельного
значения /пп.
пр
При больших значениях Mw та же
тепловая нагрузка Qz приводит лишь к
незначительному возрастанию
температуры воды, т. е. к весьма малым
градиентам температур как на границе
фаз «вода — лед», так и между
водой и кипящим хладагентом. В связи
с этим также необходимы высокие
значения коэффициентов теплоотдачи
а для снятия той же тепловой
нагрузки за время т0.
В некоторой средней области
расположена зона, в которой расчетная
тепловая нагрузка Q2 может быть снята
при минимальном коэффициенте
теплоотдачи в межтрубном пространстве.
Очевидно, что варианты с различной
начальной толщиной слоя льда
характеризуются разной интенсивностью
влияния Mw и а на возможность
превышения tnp и возникновение малых
градиентов температур на фазовой границе.
Поэтому зона минимальных значений
а смещается вдоль оси Mw.
Наличие сочетания S и Мг,
обращающего в минимум необходимое значение
й, можно объяснить оптимальным
распределением по времени плавления
льда темпа и знака изменения
градиента температур между водой и льдом.
Это распределение, в свою очередь,
обеспечивает наиболее энергетически
выгодное соотношение тепловых
потоков от воды ко льду <2Л и кипящему
хладагенту Qa..
Абсолютное значение минимального
коэффициента теплоотдачи a^in зависит
также рт начальных значений S и Mw.
Эта зависимость не монотонна как при
изменении Mw, так и S. Характер
изменения аЫп в зависимости от Mw
показан в левом верхнем углу рис. 3.
Из графика видно, что диапазон
изменения возможных значений а^1п для
данного случая составляет 550—
900 Вт/(м2-К). Это означает, что соот-
9*
19

ветствующий выбор параметров Mw и S
позволит в первом приближении в 1,5—
2 раза снизить скорость циркуляции
воды в межтрубном пространстве
аккумулятора и, как следствие,
потребляемую водяным насосом мощность.
Естественно, чем крупнее система,
тем больше абсолютное значение
снижения потребляемой мощности и
энергетических затрат в целом и тем
большее значение приобретает оптимизация
параметров льдоаккумулятора. Для
рассматриваемого графика тепловой
нагрузки <2^п соответствует количеству
свободной воды Afr=5000 кг и
начальной толщине слоя льда S=26 мм.
Характерно также наличие обрывов
на кривых a=f (Mw) при любых
значениях S (см. рис. 3). Физический смысл
их сводится к следующему: для каждой
толщины слоя льда S существует
некоторое минимальное количество воды
Afj?n, начиная с которого лед не может
быть расплавлен в условиях принятых
ограничений (по т0 и tnp) ни при каких
значениях а.
Наиболее наглядно это иллюстрирует
рис. 4, на котором, помимо
зависимостей ^=/(т), нанесены кривые
плавления G=/(t), описывающие темп
уменьшения удельной (на 1 м длины)
массы льда G на трубах аккумулятора
для двух значений Mw. Горизонтальной
линией показана предельно допустимая
температура воды tnp.
Рассмотрим кривые, относящиеся к
меньшей массе воды (штриховые линии
на рис. 4). В этом случае при
сравнительно больших значениях a
(«1000 Вт/(м2«К)) температура воды
в течение всего процесса плавления
льда остается в установленных
пределах. Однако лед стаивает раньше
требуемого времени, т. е. в начальной фазе
действия нагрузки машина работает
с недогрузкой, а в завершающей фазе
при отсутствии слоя льда холодопро-
изводительности машины недостаточно
для снятия тепловой нагрузки.
Некоторое уменьшение а~(до 700 Вт/(м2«К))
приводит к тому, что темп таяния льда
несколько снижается, но при этом
температура воды превышает /пр.
Полностью желаемого результата можно
добиться только увеличением
начального количества свободной воды Mw
(кривые, соответствующие большему
значению MW9 показаны сплошными
линиями).
Таким образом, для каждого значе-
0 20 *0 60 60 100 ?,шн
Рис. 4. Графики изменения удельной массы льда
на трубах G и температуры воды tw в
межтрубном пространстве льдоаккумулятора:
Мг=6500 кг; — Мг=5700 кг
ния S допустимый диапазон Mw имеет
ограничение снизу.
Полученные результаты носят общий
характер и отражают качественную
взаимосвязь основных параметров
льдоаккумулятора. Изменение тепловой
нагрузки приведет лишь к
количественным изменениям в номограмме (см.
рис. 3).
Параметры льдоаккумуляторов для
приемных пунктов, на которых
охлаждается до 25 т молока в сутки, в случае
максимальной нагрузки по молоку
Qmax—5 т/ч±10 % при соблюдении
рекомендованных соотношений
максимальной нагрузки и суммарной
мощности холодильных машин могут быть
взяты непосредственно из
представленной номограммы.
В ряде задач оптимизации систем
охлаждения определяющими могут
оказаться такие показатели
эффективности, как материалоемкость
льдоаккумулятора, компактность и снижение
габаритов, диктуемые дефицитом
производственных площадей, экономией
изоляционных поверхностей (что особенно
важно в зонах с жарким климатом).
В этих случаях особое значение
приобретает расчет минимальной массы
свободной воды Af$n, в наибольшей
степени определяющей полный объем
и габариты льдоаккумулятора.
На рис. 5 представлена зависимость
AfJJ" от начальной толщины слоя льда
на трубах, а также полной длины и
объема труб со льдом и кожуха
льдоаккумулятора.
Из рис. 5 видно, что уменьшение
начальной толщины слоя льда, например,
с 35 до 26 мм позволяет снизить Aflgf"
с 9,2 до 2,3 т. Уменьшение S
сопровождается вместе с тем некоторым увеличе-
20

S, мм
Рис. 5. Определение массо-габаритных
характеристик льдоаккумулятора:
Vrp — объем труб без учета слоя льда;
Vmin — минимально возможный объем кожуха
аккумулятора; Afljp" — минимальный объем
свободной воды в межтрубном пространстве;
^тр
полная длина груб
нием общей длины и, соответственно,
объема труб при неизменном количестве
намораживаемого льда. Однако
влияние этого фактора невелико, и
определяющей тенденцией оказывается
снижение Щп.
В рассматриваемом примере при
толщине слоя льда, равной 35 мм,
минимальный объем аккумулятора Vmin
составляет 11,5 м3, при снижении S до
24 мм Vmin может быть уменьшен до
4,2 м3, т. е. более чем в 2,5 раза.
Отметим, что дальнейшее снижение S
представляется нецелесообразным в силу
чрезмерного увеличения суммарной
длины труб, что в существенной мере
ухудшает технологичность конструкции,
усложняет центрирование
коаксиальных змеериков, а также повышает
стоимость льдоаккумулятора в целом.
В заключение сформулируем
некоторые практические рекомендации,
которые могут быть полезны при
проектировании и компоновке льдоаккумуля-
торов после определения основных
параметров.
— Для обеспечения большей
компактности, а также некоторого
повышения коэффициента теплоотдачи
трубы коаксиальных змеевиков следует
располагать в шахматном порядке
относительно радиального сечения.
— Расстояние между трубами с
максимальным слоем льда б должно быть
минимизировано в целях уменьшения
площади проходного сечения
аккумулятора. Это позволяет обеспечивать более
высокие коэффициенты теплоотдачи ко
льду без увеличения скорости
принудительной циркуляции воды и,
следовательно, мощности, потребляемой
насосом. Однако значение 8 не должно быть
слишком малым (б>15 мм) во
избежание частичного смерзания слоев льда
и чрезмерного роста гидравлического
сопротивления.
— Отепленная вода должна
подаваться сверху, охлаждаться при
обтекании концентрических трубных пучков
со льдом и отбираться из донной
области льдоаккумулятора.
— Ядро потока отепленной воды
должно быть разрушено перед
поступлением в межтрубное пространство
льдоаккумулятора в результате
установки специальных решеток, турбули-
заторов, мешалок. По данным [1],
коэффициент теплоотдачи от пучка труб,
расположенного непосредственно после
турбулизатора, увеличивается в 1,5—
2 раза.
Приведенные результаты
теоретического анализа подтвердили
целесообразность оптимизации основных
конструктивных параметров в целях
экономии материальных и энергетических
затрат на изготовление и эксплуатацию
льдоаккумулятора.
Использование льдоаккумуляторов с
оптимальными параметрами в системах
охлаждения молока дает возможность
на 60—80 % сократить установленную
мощность холодильных машин.
Список использованной литературы
1. Жукаускас А. А. Теплопередача и
тепловое моделирование.— М.: Изд. АН СССР, 1959,
с. 201—212.
2. Система охлаждения молока для
центральных молокоприемных пунктов / В. Н.
Виноградов, Л. Е. Медовар, А. В. Верещетин и др.—
Холодильная техника, 1984, № 9, с. 15—20l
3. С s u г у I.— Hutoipar, 1983, 29, № 2, S. 54—56.
4. Е m b 1 i k E.— Kaltetechnik, 1951, № 1, S. 10—
33; № 2, S. 29—49.
5. E rn b 1 i k E.— Temperatur Technik, 1983, № 4,
S. 12—29.
21

УДК F21.'565:637.1].001.36
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ
РАЗЛИЧНЫХ ВАРИАНТОВ СИСТЕМ
ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ
С АККУМУЛЯТОРАМИ ХОЛОДА И
ПАНЕЛЬНЫМИ ИСПАРИТЕЛЯМИ
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Канд. техн. наук Н. М. МЕДНИКОВА,
С Н. ЮРЬЕВ, И. П. ЛАНЦМАН*
Для предприятий молочной
промышленности характерна неравномерность
тепловых нагрузок в течение суток,
обусловленная цикличностью холодильной
обработки молока и молочных
продуктов. Следствие этого — низкий
коэффициент рабочего времени холодильной
установки, что приводит к снижению
экономической эффективности ее
работы.
Показатель неравномерности
нагрузки — коэффициент /Сн (отношение
максимальной часовой нагрузки к средней
часовой за сутки) для типовых
проектов отечественных молочных
предприятий составляет брлее 2 (на
зарубежных молочных заводах — от 1,5 до
1,8).
Для сглаживания неравномерности
тепловой нагрузки на холодильную
установку используют аккумулятор
холода — аппарат, накапливающий
энергию холода в период, когда хо-
лодопроизводительность компрессоров
превышает тепловую нагрузку на
холодильную установку, и отдающий ее,
когда тепловая нагрузка превышает хо-
лодопроизводительность компрессоров.
В настоящей статье рассматриваются
системы хладоснабжения с льдоакку-
муляторами (АКХ), в которых
энергия холода накапливается за счет
намораживания льда на наружной тепло-
обменной поверхности. Эти системы
хладоснабжения получили широкое
распространение за рубежом.
Например, в Дании ими снабжены 60 %
холодильных установок молочных
заводов. Применение их на предприятиях
отечественной промышленности тр'ебует
тщательного технико-экономического
анализа в связи с отличающимися
от зарубежных условиями эксплуатации
(одинаковый дневной и ночной тариф
на электроэнергию, наличие в течение
суток двух пиков тепловой нагрузки
вместо одного).
*В работе принимали участие В. П. Пытчен-
ко, А. В. Пономаренко, М. Ф. Балашова.
С целью определения наиболее
экономичной схемы хладоснабжения
предприятий молочной промышленности
рассмотрены четыре варианта систем
ледяной воды:
I — с панельными испарителями;
II — с аккумуляторами холода и
охлаждением воды в дневное время только
за счет намороженного в ночные часы
льда;
III — с панельными испарителями
и аккумуляторами, имеющими
собственные компрессоры (в этом случае
охлаждение воды осуществляется
последовательно сначала в аккумуляторе,
затем в панельном испарителе);
IV — с аккумуляторами, в которых
одновременно происходят охлаждение
воды холодильной машиной,
намораживание или таяние льда.
Принципиальные схемы этих
вариантов систем ледяной воды приведены
на рис. 1.
Перечисленные способы различаются
стоимостными и энергетическими
показателями: капитальными вложениями
в оборудование, расходом
электроэнергии на привод холодильных
компрессоров и вспомогательного
оборудования — вентиляторов градирен и
насосов оборотной воды. Все эти
экономические показатели зависят от
термодинамических параметров
холодильного цикла и расходов теплообмени-
вающихся сред. Следовательно, для
оценки экономической эффективности
той или иной системы охлаждения
следует в первую очередь определить
термодинамические параметры цикла
холодильной машины, расход оборотной и
охлаждающей воды и те экономические
параметры, которые изменяются при
переходе от одного варианта к другому.
Рис. 1. Принципиальные схемы различных
систем ледяной воды:
а — I, II, IV варианты; б — III вариант;
/ — отделитель жидкости; 2 — компрессор;
3 — конденсатор; 4 — регулирующий вентиль;
5 — в I и III вариантах панельный
испаритель, во II и IV — аккумулятор; 6 —
аккумулятор
22

Как уже отмечалось, холодильная
установка молочного завода работает
в условиях переменной во времени
тепловой нагрузки, что обусловливает
нестационарность протекающих в ее
элементах процессов. Применение АКХ
усиливает нестационарность, так как
при намораживании и таянии льда
существенно изменяется коэффициент
теплопередачи аппарата вследствие
изменения во времени толщины слоя льда,
имеющего низкие значения
коэффициента теплопроводности. Однако в
данных исследованиях термодинамические
и расходные параметры холодильной
установки рассчитывали по
уравнениям, описывающим ее работу в
стационарных условиях. Правомерность
такой замены при определении
экономической эффективности даже судовых
холодильных установок
рефрижераторного флота, работающих при резкопе-
ременных нагрузках и параметрах
окружающей среды, теоретически и
экспериментально доказана [1]. Что
касается АКХ, то, по данным
экспериментальных исследований и расчетов,
влияние нестационарности на работу
холодильной установки проявляется в
пусковой период, достаточно короткий по
отношению к обшей продолжительности
работы аккумулятора [6].
Таким образом, при
технико-экономическом анализе системы хладоснабже-
ния молочных предприятий допустимо
рассматривать работу холодильной
установки в стационарных условиях.
Это существенно упрощает методику
расчета, причем погрешность его
(менее 10 %) остается в пределах
допустимой при определении
экспериментальных данных. Однако и в рамках
стационарной модели такой расчет
остается громоздким и трудоемким.
С целью дальнейшего упрощения
было проведено усреднение тепловых
нагрузок и толщины слоя льда в
процессе намораживания и таяния таким
образом, чтобы погрешность от
усреднения не превышала значения,
допустимого при экспериментальном
определении коэффициентов теплоотдачи в
теплообменных аппаратах. Общая
погрешность расчета не превышает 15 %.
Графики реальных и усредненных
значений тепловой нагрузки QH приведены
на рис. 2.
С учетом сделанных допущений
расчет системы охлаждения состоит из
двух частей: конструктивного расчета
для условий максимальной часовой
тепловой нагрузки, в результате которого
определяли необходимое оборудование
(компрессоры, насосы и теплообмен-
ные аппараты), и поверочного, в ходе
которого рассчитывали суточный
расход электроэнергии с учетом изменения
нагрузки.
Для каждого из перечисленных
четырех вариантов систем хладоснабже-
ния молочных заводов
производительностью 25 и 150 т в смену по
заданной тепловой нагрузке QH на
систему ледяной воды, температуре
наружного воздуха по влажному термометру
tBJlt температуре охлаждаемой воды на
входе twl в технологический аппарат
и выходе tw2 из него определяли
температуру кипения t0 и конденсации tK.
Расход оборотной воды на конденсато-
}„,квт
wooY
360О\
3200\
23Щ
2Ч00\
гоок
1600\
1200\
800
мо\
ri
п
L^-d.
w
1J
0и,кВт,
то\
0123*56783 10111213 П1516171819 20 2122Щч
О
Рис. 2. Суточный график действительной (-
-)
и усредненной ( ) тепловой нагрузки на
холодильную установку городского молочного за-
о 1 гз ч s si ваатгппявппваапвъ, ЗкаТшеТ^Г (а) И 25 т переработки
23

ры принимали по паспортным данным,
а расход ледяной воды в
технологических аппаратах — из условия
обеспечения перепада температур tw2 — twl,
равного 4 °С. Температуру кипения
рассчитывали по уравнениям теплового
баланса в испарителях и аккумуляторах
для каждого режима по формуле:
Mw
/0= ('»2-'»l)ge 9 (!)
где A/w, в — соответственно перепад
температур воды на входе
и выходе испарителя или
аккумулятора и
температурный напор в них, °С.
Температуру конденсации находили
методом последовательных
приближений при совместном решении
уравнений баланса тепла, переносимого в
компрессоре и отводимого в
конденсаторе, из-за неявного вида зависимости
QK@ = Qo(U+tfKM(a B)
где QK — тепловая нагрузка конденсатора,
— кВт;
Q0 — холодопроизводительность уста-
— новки, кВт;
JVKM — индикаторная мощность компрес-
— сора, кВт.
Мощность компрессоров и
теплопередачу в теплообменных аппаратах
рассчитывали по общепринятым методикам
[4,5].
Наибольшие трудности представлял
расчет АКХ. Из известных методик
наиболее пригодна для этой цели
методика, изложенная в работах [2, 3],
однако и она требует доработки, так
как не учитывает совместного
протекания в АКХ процессов
аккумулирования и таяния льда, с одной стороны,
н охлаждения воды, с другой. Чтобы
устранить этот недостаток методики,
АКХ рассматривали как составную
часть холодильной установки и в
зависимости от варианта системы
охлаждения учитывали то или иное влияние
АКХ и других элементов установки друг
на друга. Его расчет проводили
трехкратно и окончательно принимали
наибольшее из трех значений площади теп-
лообменной поверхности. Вначале
определяли площадь, необходимую для
намораживания количества льда,
достаточного для компенсации пиковых
нагрузок. Затем рассчитывали требуемую
площадь АКХ, исходя из условий его
работы в схеме холодильной установки
при зарядке и таянии льда. Для
условий зарядки площадь АКХ находили
по уравнению теплопередачи для
заданных значений температуры воды на
входе и выходе при t0=—7 °С.
Более сложен расчет АКХ при
таянии льда, в особенности при
одновременно работающей холодильной
машине, когда часть тепла отводится
тающим льдом, а остальное кипящим
хладагентом. Для строгого решения такой
задачи следует рассматривать сложный
теплообмен от воды к хладагенту
через слой льда переменной толщины.
Из-за отсутствия надежных
экспериментальных и теоретических данных по
коэффициентам теплопередачи в
панельных аппаратах, теплопроводности
льда и невозможности в связи с этим
определить частные температурные
напоры расчет теплопередачи в АКХ
проводили по формуле
Qo+Q^kFe+aje», C)
где С?о, BЛ — холодопроизводительность
холодильной машины и
количество тепла, отводимое тающим
льдом, кВт;
к — коэффициент теплопередачи от
воды к хладагенту с учетом
слоя льда, кВт/(м «К);
F — площадь теплообменной
поверхности АКХ, м2;
ал —коэффициент теплоотдачи от
воды к тающему льду (по
результатам испытаний
аккумулятора 2АКХ-160 ВНИКТИхо-
лодпромом ал«0,35 кВт/(м2Х
ХК);
в, вл — среднелогарифмический
температурный напор
соответственно между водой и
хладагентом и между средней
температурой ледяной воды в баке
и температурой поверхности
льда, °С (по данным [2, 6]
Сопоставление результатов расчета
по формуле C) с
экспериментальными данными [2] подтвердило
возможность ее применения (погрешность в
пределах точности эксперимента).
По данной методике были
рассчитаны параметры цикла холодильной
установки. В результате определен
суточный расход электроэнергии и
необходимое количество теплообменных
аппаратов, компрессоров и насосов для
всех вариантов.
Варианты сопоставляли по
приведенным затратам, учитывающим
изменяющуюся часть капитальных вложений и
24

Вари-
темы


лаждения
I .
II
III
IV
Мощ-
молоч-
да, т


работки
молока в
смену
25
150
25
150
25
150
25
150
Теплообменные аппараты
Испаритель
С
80И
~
~
6
—
—
1
—
—
—
С
20И
2
—
—
—
—
1
—
—
оип
О)
~
—
—
—
—
1
—
—
Аккумулятор
о
СО
КХ-1
<
~
—
8
36
2
7
1
7
160
><
<
~
—
—
1
—
—
1
—
Конденсатор
о
о
6
<
PQ
СП
4
12
3
11
1
6
1
6
о
о
CN
6
<
О)
1
1
1
1
1
1
Компрессор
А220
3
9
2
8
2
7
1
6
А110
1
2
1
1
—
3
1
—
Насосы
4
13
4
11
2
7
2
7
Расход

электроэнергии,
кВт-ч/сут
3360
17382
2309
7940
2327
10989
2458
11723
мость

электроэнергии,
руб/год
36790
126820
25280
86940
25470
120330
29390
128370

Отчисления

капитальных
вложений.
руб/год
26890
84560
46540
176150
18270
69560
13940
60340
Приве- 1
денные 1
, затра- 1
ты, 1
руб/год I
63680
211380
71820
263090
43740
I 189890
43330
188610
эксплуатационных расходов.
Результаты расчетов приведены в таблице.
Как видно из данных таблицы,
применение аккумул51тора холода
совместно с холодильной машиной (варианты
III и IV) позволяет по сравнению с
широко распространенными на
отечественных предприятиях системами с
панельными испарителями (вариант I)
почти в 1,7 раза уменьшить
приведенные затраты.
Обращает на себя внимание тот факт,
что вариант II (использование
только аккумуляторов холода и охлаждение
воды только за счет намороженного
в ночные часы льда) даже при
существующих ценах на электроэнергию и
относительно высокой цене
аккумуляторов незначительно уступает
традиционному варианту (I) с использованием,
панельных испарителей и требует
меньшего расхода электроэнергии, чем
варианты III и IV, вследствие более
низких температур конденсации в ночное
время и значительной площади
поверхности аккумуляторов, необходимой для
намораживания льда.
Расчеты, проведенные в варианте IV
при различных долях нагрузки,
приходящейся на холодильную машину и
аккумулятор, показали, что рационально
отводить компрессором нагрузку,
приблизительно равную среднесуточной в
стандартном режиме. При этом
приведенные затраты минимальны.
Отклонение от этого значения на ±30 %
повышает приведенные затраты
приблизительно на 10 %.
С учетом полученных результатов
можно сделать следующие выводы.
Применение АК.Х в системах хладо-
снабжения молочных заводов более
предпочтительно по сравнению с
традиционными панельными испарителями,
так как позволяет сэкономить около
25 000 руб. в год приведенных затрат
в расчете на один завод
производственной мощностью 25 т переработки
молока в смену.
Варианты III и IV, при которых
охлаждение воды осуществляется
аккумулированным льдом и холодильной
машиной, экономически более выгодны,
чем варианты I и II.
Варианты III с использованием для
аккумулирования льда отдельного
аппарата с автономным компрессором и
IV с намораживанием льда на
аппарате, в котором одновременно
происходит охлаждение воды,
приблизительно равноценны по расходу
электроэнергии и приведенным затратам. Однако
вариант IV имеет ряд преимуществ
по сравнению с III: требуется меньшее
количество оборудования, запорной
арматуры и трубопроводов, более просты
технологическая схема и схема
автоматики, размещение и монтаж
оборудования, ниже капитальные затраты.
Вариант II с использованием только
аккумуляторов с намораживанием льда
в ночное время требует меньшего
расхода электроэнергии, чем варианты I,
III и IV. Применение варианта II
целесообразно в настоящее время в
районах с дефицитом электрической
энергии. При введении льготных тарифов
на электроэнергию в ночное время
эффективность этого варианта еще более
возрастает.
Полученные данные об
экономической эффективности справедливы для
определенного (приведенного в статье)
графика тепловых нагрузок. Во всех
других случаях экономический эффект
будет зависеть от конкретного графика
тепловых нагрузок данного
предприятия.
25

Список использованной литературы
1. Константинов Л. И.,
Мельниченко Л. Г. Судовые холодильные установки.—
М.: Пищевая промышленность, 1978.— 448 с.
2. Панельный аккумулятор ледяной воды для
молочных предприятий/Р. Б. Иванова, В. В.
Лаврова, Ю. Г. Калинкина и др.— Холодильная
техника, 1968, № 8, с. 7—10.
3. Рекомендации по проектированию
аккумуляторов холода/Н. Г. Креймер, А. В.
Коробов, Р. Б. Иванова и др.— М.: ВНИХИ, 1981.—
11 с.
4. Теплообменные аппараты холодильных
установок/Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов, Н. М. Медникова.— М.:
Машиностроение, 1973.— 327 с.
5. Холодильные машины и аппараты.
Каталог. Часть I — М.: ЦИНТИхимнефтемаш,
1975.— 93 с.
6. Е m b l i k E .— Kaltetechnik, 1951, № 1, S. 10—
33.
УДК 621.565.001.63:637.1
ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ В
ПРОЕКТИРОВАНИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
И. П. ЛАНЦМАН
Увеличение производства молока и
молочных продуктов в стране
обусловливает возрастание тепловых нагрузок
на системы хладоснабжения
предприятий молочной промышленности. Это
вызвано также сокращением времени
приемки молока, более полной его
переработкой, расширением ассортимента
молочных продуктов, повышением
единичной мощности технологического
оборудования, отказом от использования
в целях охлаждения водопроводной и
артезианской воды. В результате расход
электроэнергии на выработку холода
достигает 40—50 % общего расхода
электроэнергии на предприятии.
Исходя из этого одним из основных
направлений в проектировании
холодильных установок предприятий
молочной промышленности является
разработка технических решений,
способствующих экономии
топливно-энергетических и трудовых ресурсов.
Основные потребители холода на
молочных предприятиях —
технологические аппараты, для охлаждения
которых используется промежуточный хла-
доноситель — ледяная вода с
температурой 1—2 °С. Для системы ледяной
воды характерна неравномерность
тепловых нагрузок в течение суток. В
отдельные периоды максимальная
часовая нагрузка превышает среднечасовую
•более чем в 2 раза. Следствием
этого является низкий коэффициент
рабочего времени оборудования
холодильной установки, подобранного по
максимальной часовой нагрузке,
неэкономичность его работы. ,
Для сглаживания неравномерности
тепловых нагрузок на систему ледяной
воды Гипромолпром предусматривает
применение в проектах аккумуляторов
холода панельного типа, которые
позволяют накапливать холод в виде
намороженного на панелях льда. В
панельных аккумуляторах холода
одновременно происходят охлаждение воды,
намораживание или таяние льда. Их
используют как в безнасосных, так и
в насосно-циркуляционных системах
охлаждения.
С 1986 г. ряд аккумуляторов холода
панельного типа будет выпускать Ко-
ростенский завод им. 50-летия
Великой Октябрьской социалистической
революции.
Разработаны проекты
молокоприемных пунктов мощностью 10 и 20 т
молока в сутки, где использованы
жидкостные аккумуляторы.
Применение аккумуляторов холода
позволяет уменьшить холодопроизводи-
тельность установки на 30—40 %, а
также сократить капитальные затраты
и эксплуатационные расходы, повысить
коэффициент использования
холодильного оборудования, создать более
надежную схему комплексной
автоматизации.
Целесообразность применения
аккумуляторов холода ориентировочно
можно оценить по суточному почасовому
графику тепловых нагрузок:
максимальная часовая нагрузка должна
превышать среднечасовую более чем на
50 %, а продолжительность пиковой
нагрузки составлять не более 4 ч при
двух резко выраженных пиках нагрузок.
Окончательное же решение следует
принимать на основе
технико-экономического анализа.
При подборе оборудования
холодильной установки с панельными
аккумуляторами холода необходимо
руководствоваться разработанными ВНИКТИхо-
лодпромом при 'участии Гипромол-
26

прома Рекомендациями по
проектированию аккумуляторов холода.
Аккумуляторы холода размещают на
наружных площадках под навесом. При
этом их необходимо закрыть
герметическими изолированными крышками и
принять меры для предотвращения
размораживания трубопроводов и
арматуры зимой.
При использовании аккумуляторов
холода предприятие должно работать
по проектному технологическому
графику. При резком возрастании
тепловых нагрузок возможно
кратковременное повышение температуры
ледяной воды на выходе из аккумулятора
до 2—3 °С, что практически не
отражается на технологическом процессе.
До 20 % вырабатываемого на
предприятиях молочной промышленности
холода расходуется на поддержание
требуемых температурных режимов в
камерах хранения. Системы
охлаждения камер — воздушные, с
использованием подвесных воздухоохладителей.
Большей частью применяют насосно-
циркуляционные схемы с
непосредственным кипением аммиака в приборах
охлаждения (аммиак — наиболее
распространенный хладагент на
предприятиях отрасли).
Воздухоохладители размещают
таким образом, чтобы в дальнейшем
была возможность осуществить полную
механизацию складских работ в камере.
Подобная система механизации испы-
,тывается в настоящее время на
городском молочном заводе в г. Липецке.
На наружных площадках
устанавливают аппараты как высокого, так и
низкого давления (панельные
испарители, аккумуляторы холода).
Правильность этих решений подтверждает
многолетний опыт эксплуатации панельных
испарителей на наружных площадках
многих предприятий отрасли.
Гипромолпром максимально вводит в
проекты холодильные компрессоры
(винтовые и поршневые) новых
модификаций, предусматривает в основном
испарительные конденсаторы, которые
зимой в средней полосе работают как
воздушные.
Большое внимание институт уделяет
использованию естественного холода.
Для типовых прсектов молокоприемных
пунктов мощностью 10 и 20 т молока
в сутки разработан аппарат
воздушного охлаждения, с помощью
которого можно получать ледяную воду при
температуре наружного воздуха ниже
—5 °С.
Для предприятий мощностью по^пе-
реработке молока 25 т в смену и более
проектируется комплексная
автоматизация холодильных установок, а для
молокоприемных пунктов — полная
автоматизация.
Для перевода холодильных установок
предприятий молочной
промышленности на полную автоматизацию и
периодическое обслуживание необходимо
повысить надежность компрессорного и
насосного оборудования, приборов
автоматики (в первую очередь,
соленоидных вентилей), расширить их
номенклатуру, разработать газоанализаторы,
работающие в требуемых пределах,
решить вопросы автоматического
оттаивания, возврата масла в картеры
компрессоров и др.
УДК 621.565:631.22
ВЫБОР СХЕМЫ И РЕЖИМОВ
РАБОТЫ УСТАНОВКИ ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА
Д-р техн. наук, проф. В. П. ПРОЦЕНКО,
канд. техн. наук В. К. САФОНОВ,
канд. техн. наук А. А. ЗАЙЦЕВ
Качество молока как сырья для
промышленного производства молочных
продуктов в значительной степени
зависит от условий его охлаждения в
сельском хозяйстве.
На небольших фермах с суточным
производством молока до 2 т чаще всего
для этой цели используют
танки-охладители типа ТОМ-2А [3]. Они
достаточно экономичны, надежны, работают
в автоматическом режиме.
В средних и крупных
специализированных молочных хозяйствах более
целесообразно применять установки с
пластинчатыми теплообменниками —
охладителями [3, 4], в которых в
качестве хладоносителей используют
рассолы или ледяную воду. Практика
проектирования показывает, что имеются
возможности улучшения их
технико-экономических показателей.
Трудности, с которыми приходится
сталкиваться проектировщику при
комплектации холодильного оборудования
для ферм, прежде всего определяются
ярко выраженным «пиковым» режимом
27

работы установки. Для получения вы- сматривается одна из возможных схем
сококачественного сырья мощность
холодильной установки должна быть
такой, чтобы скорость охлаждения
молока лимитировалась лишь быстротой
его поступления в бак-накопитель.
В свою очередь, это требует применения
теплообменников-охладителей,
конденсаторов и испарителей <: сильно
развитыми поверхностями теплообмена.
Поскольку время работы установки
невелико, это приводит к экономически
неоправданному росту затрат на
охлаждение молока. Иногда повышают
время работы установки до 2000—
3000 ч в год F—8 ч в сутки). Но и в
этом случае приведенные затраты на
охлаждение молока довольно
значительны, а качество молока
оказывается не выше второго класса [4].
Затраты можно существенно
уменьшить, если использовать тепло-, хладо-
аккумулирующие устройства. Помимо
всего прочего, это позволяет не только
повысить качество молока, но и
получить заметную экономию
электроэнергии.
Оптимизация таких установок может
идти двумя путями. Первый из них —
разработка нового, более эффективного
технологического оборудования, ко-
установки для охлаждения молока, в
которой используются в основном
серийные машины и аппараты.
Принципиальная схема установки
представлена на рис. 1. В качестве
аккумулирующих устройств
используются льдогенератор 11 и баки 4. Парное
молоко охлаждается в пластинчатом
теплообменнике в две стадии:
сначала — артезианской (или
водопроводной) водой (при этом нагретая в
теплообменнике до 20—30 °С вода
поступает в один из
баков-аккумуляторов), затем — ледяной водой,
поступающей из льдогенератора. Такой
двухступенчатый способ охлаждения
молока позволяет уменьшить количество
льда в льдогенераторе и, следовательно,
снизить затраты электроэнергии на
привод холодильной машины.
Во время работы холодильной
установки в льдогенераторе на панелях
испарителя нарастает лед, а через
конденсатор циркулирует вода из
бака-аккумулятора горячей воды. Нагретая
в конденсаторе вода направляется в
этот же бак-аккумулятор, объем
которого выбирается таким, чтобы к
моменту накопления необходимого
количества льда в льдогенераторе темпера-
торое должно работать в нестационар- Тура воды в баке достигла 40 °С. Этот
ном режиме, второй — использование
обычного серийного оборудования. С
задачей второго типа и приходится
чаще всего сталкиваться конструктору
как при проектировании новых, так и
при модернизации и реконструкции
существующих установок. Ниже рас-
^z~j~ --¦
1_1
объем приблизительно равен суточному
производству молока. Нагретая вода
затем используется для санитарных и
технологических нужд.
Следует подчеркнуть, что нагрев воды
и накопление льда могут производиться
в любое время суток, в частности ночью,
Рис. 1. Принципиальная схема установки для охлаждения молока: / — ресивер; 1— конденсатор;
3, 6, 9, 10 — насосы; 4 — бак — аккумулятор горячей воды; 5 — емкость для парного молока;
7 — пластинчатый теплообменник; 8 — емкость для охлажденного молока; 11 — панельный
льдогенератор открытого типа; 12 — регулирующий вентиль; 13 — регенеративный теплообменник;
14 — компрессор
28

когда сокращается расход
электроэнергии у всех потребителей.
Режим работы установки
нестационарный, так как температуры
испарения и конденсации хладагента
изменяются во времени. Конкретные
значения этих температур определяются
объемной производительностью
компрессора, площадью поверхности
теплообмена панельного испарителя и
конденсатора, объемом
баков-аккумуляторов и временем работы установки.
Для технико-экономических оценок
установок можно использовать
приближенный метод, предложенный в
[1]. При этом рассматриваются
экстремальные режимы работы установки,
когда температура конденсации имеет
наибольшее или наименьшее значение,
а температура кипения хладагента в
каждом конкретном случае является
неизменной.
Площади поверхностей теплообмена
можно выразить через основные
параметры установки следующим образом:
р _= Qcvt
-V|«.-
грбто'
F — ЗсугП+Лэм/в)
т0Шср
где FH9 FK — площадь поверхности
теплообмена соответственно
испарителя и конденсатора, м2;
Фсут — суточная холодопроизводи-
тельность установки,
кДж/сут;
г — теплота плавления льда,
кДж/кг;
q — плотность льда, кг/м3;
6 — толщина слоя льда, м;
е — холодильный коэффициент;
т|эм — электромеханический КПД
компрессора;
то — время работы установки,
с/сут:
k — коэффициент теплопередачи,
кВт/(м2.К);
А/ср — средний температурный
напор в конденсаторе, К.
QcyT=MryTcp(ti—12),
где Мсут — суточное производство молока
на ферме, кг/сут;
t\ и U — начальная и конечная
температуры молока при охлаждении
ледяной водой, °С;
с — теплоемкость молока,
кДж/(кг.К).
Для определения толщины слоя льда
в работе [2] получено соотношение,
которое для плоской поверхности
испарителя и квазистационафного режима
намораживания льда быть
представлено в виде:
где
/о)то+(Х/?J-^,-
где t3 — температура замерзания воды, °С;
to — температура хладагента, °С;
К — теплопроводность льда, Вт/ (м • К);
R — суммарное термическое
сопротивление стенки испарителя и
загрязнений, (м2-К)/Вт.
Удельные приведенные годовые
затраты з на охлаждение молока
рассчитывают по формуле:
3 = Ж—ж-[<?н+са+ср)(с,л+
+CKFK)+C9NKMx],
3 — приведенные годовые
затраты, руб/год;
Ен — нормативный коэффициент
эффективности
капиталовложения, год-1;
Са и Ср — доли стоимости теплообмен-
ной аппаратуры, ежегодно
отчисляемые на их
амортизацию и ремонт, год-1;
стоимости единицы
поверхности испарителя и
конденсатора, руб/м2;
Сэ — стоимость электроэнергии,
руб/(кВт.ч);
^км — электрическая мощность
компрессора, кВт;
т — продолжительность работы
установки в год, ч.
Порядок расчета приведенных затрат
был принят такой же, как и в [1].
Дополнительно были учтены лишь
затраты на конденсатор, поверхность
которого для установок
рассматриваемого типа является величиной
переменной. Стоимость электроэнергии была
Ьрцй/год (кг/сут)
С и С
t0,°c
Рис. 2. Зависимость удельных приведенных
затрат з от температур кипения /0 хладагента и
конденсации tK при продолжительности работы
установки 4 A) и 20 ч/сут B)
29

Продолжи-
работы
установки, ч/сут
4
20
го агрегата
АК-280-2-2
АК-АУ45/И
Холодопроиз-
водитель-
ность, кВт
162
32
Температура
кипения
хладагента, °С
—20
— 11
Площадь поверхности, м2
испарителя
127
77

конденсатора
31
6
Толщина
слоя льда,
мм
61
100
Приведенные
годовые
затраты 3,
руб/год
2600
1700
принята равной 0,01 руб/(кВт«ч), а
удельные стоимости поверхности
испарителя и конденсатора —
соответственно 20 и 25 руб/м2. Стоимость
единицы поверхности конденсатора более
высока, так как он поставляется в
комплекте компрессорно-конденсатор-
ного агрегата, заполненного
хладагентом. В расчетах не учитывали
стоимости элементов, мало зависящих от
варьируемых параметров установки
баков-аккумуляторов, пластинчатого
теплообменника, компрессора,
поскольку их учет изменяет приведенные
затраты сравниваемых установок на
одну и ту же величину.
На рис. 2 представлены результаты
расчета приведенных затрат в
зависимости от температуры кипения
хладагента при максимальной и
минимальной температуре конденсации. Кривые
приведенных затрат образуют две
характерные области, первая из которых
соответствует продолжительности
работы установки 4 ч/сут, вторая —
20 ч/сут. При этом верхние границы
областей отвечают температуре
конденсации хладагента 45 °С, а нижние —
30 °С.
На рис. 2 видно, что годовые
приведенные затраты при работе
установки 20 ч в сутки существенно меньше.
Вообще говоря, все без исключения
технические показатели этой установки
будут лучше, что подтверждается
данными таблицы, в которой приведены
показатели установок для охлаждения
молока фермы на 1200 голов с суточным
надоем около 18 т.
Преимущества рассмотренной схемы
охлаждения молока не ограничиваются
только уменьшением затрат на
электроэнергию за счет применения
двухступенчатого способа охлаждения и
использования более дешевой энергии в
ночное время. Дополнительный
экономический эффект может быть получен
за счет снижения расхода топлива на
подогрев в специальных
теплогенераторах воды, идущей на санитарно-
технологические нужды. Для фермы на
1200 голов этот эффект составляет
примерно 25 т усл. топлива в год.
Список использованной литературы
1. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин. Под ред. А. А. Го-
голина.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982.— 223 с.
2. Сафонов В. К., Федосеев В. Ф.
Тонкослойное намораживание многокомпонентных
солевых растворов.— В. шл Химия и
технология неорганических производств. М.: МИХМ,
1978, с. 61—66.
3. Холодильные машины. Справочник.— М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1982.—
223 с.
4. Холодильная техника.
Энциклопедический справочник. Т2.— М.: Госторгиздат,
19(И.— 575 с.
УДК 617.1:621.565-032.1-974
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА
М. И. РИКАС
Использование естественного
холода — один из путей экономии
электроэнергии и моторесурсов
компрессоров на предприятиях молочной
промышленности, расположенных в зонах
с холодной зимой и резкими
перепадами температур в ночное и дневное
время. На таких предприятиях может
быть внедрена схема холодильной
установки (см. рисунок), в которой в
холодное время года рассол охлаждается
наружным воздухом. Для этого
устанавливают серийный
воздухоохладитель. В целях лучшего использования
естественного холода в ночное время
и снятия пиковых тепловых нагрузок
предлагается применить в качестве
аккумулятора холода изолированный бак
с рассолом. Холодильная установка
работает следующим образом.
В летний период года рассол из
возвратного коллектора VIII через вентиль
5 поступает к насосу ///, который по-
30

В технологические
аппараты
3 камеры
Схема холодильной установки с использованием естественного холода : / — испаритель; // —
воздухоохладитель; ///, IV — насосы; V — бак — аккумулятор холода; VI — расширительный бак;
VII — распределительный коллектор; VIII — возвратный коллектор; IX — подающий коллектор;
/—22 — вентили
дает его в испаритель / (открыты
вентили 10, 18). Охла жденный рассол
направляется в подающий коллектор IX,
а из него — в камеры хранения и
технологические аппараты. Ночные и
утренние часы, когда работают
только камеры хранения, используют для
охлаждения рассола в
баке-аккумуляторе V.
В рабочее время весь рассол из
камер и технологических аппаратов
через вентиль 3 сливается в
бак-аккумулятор, откуда через вентили 6, 8
насосом /// или IV подается в
испаритель (открыты вентили 10, 12, 18).
Охлажденный рассол поступает в
подающий коллектор и далее в камеры
или технологические аппараты. Цикл
продолжается до тех пор, пока
температура в баке-аккумуляторе не
достигнет — 10ч 15 °С.
В пиковые часы, когда возрастает
тепловая нагрузка, работает только один
насос, например /Дс помощью которого
осуществляется циркуляция рассола
через испаритель. При возрастании
температуры рассола до —2-.—3 °С
включается насос IV, \\ холодный.рассол из
бака-аккумулятора направляется в
подающий коллектор, где смешивается
с отепленным (от-срыты вентили 8, 11).
В зимний период года рассол
охлаждается в воздухоохладителе //
наружным воздухом. В этом случае он
из возвратного коллектора одним из
насосов через распределительный
коллектор VII и вентиль 19 подается в
воздухоохладитель, а из него — в
подающий коллектор IX.
Поскольку при зимнем режиме каме-
jpbi охлаждать не надо, в утренние и
ночные часы можно понижать
температуру рассола в баке-аккумуляторе до
требуемого значения, направляя в него
охлажденный рассол, минуя подающий
коллектор, непосредственно через
вентиль 22. Из бака-аккумулятора рассол
насосом IV подается в
воздухоохладитель при открытых вентилях 8, 12 и 19.
Такой способ аккумуляции холода в
рассоле удобен и при одновременной
работе испарителя, подключенного к
холодильной машине, и
воздухоохладителя.
В ночные часы, когда температура
воздуха резко падает, можно, не
включая компрессоров, охладить рассол в
баке, а в утренние часы, при
одновременной работе и испарителя, и
воздухоохладителя, обеспечить холодом
технологические аппараты и аккумулировать
его в баке-аккумуляторе. В этом случае
работают насос /// при открытых
вентилях 5, 10, 18, 13, 14 и насос IV
при открытых вентилях 8, 11, 22.
31

Предложенная система удобна тем,
что отпадает необходимость наблюдать
за уровнем рассола в расширительном
баке, расположенном на чердаке или в
другом неудобном месте, достаточно
поддерживать определенный уровень
рассола в баке-аккумуляторе. Схему
можно применять в
автоматизированных установках, если к насосу IV
рассол будет поступать только из бака-
аккумулятора.
Для охлаждения рассола воздухом
предпочтительней использовать
воздухоохладитель ВОГ-230, имеющий
наиболее мощный вентилятор. Такой
воздухоохладитель можно расположить на
крыше компрессорного цеха.
Указанная схема разработана
проектным отделом Вильнюсского
специализированного монтажного
наладочного управления треста «Союзмясомол-
монтаж» для Медвежегорскго
молочного завода Карельского
производственного объединения молочной
промышленности по предложению
начальника технического отдела А. Е. Лукка-
рева.
Ожидаемая экономия от
использования естественного холода определяется
тем, что вместо 1 кВт установленной
мощности компрессоров требуется
0,2 кВт на привод вентиляторов.
Экономия моторесурсов составляет 25 %,
что позволяет соответственно удлинить
срок службы холодильного
оборудования.
За экономию и бережливость
УДК [621.565:629.12] :621.564.25.004.162
ПУТИ УМЕНЬШЕНИЯ ПОТЕРЬ
ХЛАДАГЕНТОВ В СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
А. С. ЧЕРКАШИН
Рациональное и экономное
использование хладагентов в судовых
холодильных установках (СХУ) — одно из
важных направлений повышения
эффективности эксплуатации судов.
Гипрорыбфлотом в 1983—1984 гг.
пересмотрены нормы расхода
хладагентов R22, R12, R717 (аммиак), а также
хладоносителя — хлористого кальция
для СХУ [3] с учетом статистической
информации, полученной в рыбохозяй-
ственных организациях. Одновременно
изучены причины сверхнормативных
потерь и определены основные пути
снижения расхода хладагентов.
В качестве показателя экономного
использования хладагента приняты
относительные потери — годовые
потери хладагента на 1 кВт холодопроиз-
водительности СХУ при стандартных
условиях (t0= —15 °С, /к=30 °С).
Приведенные в таблице данные для
одноступенчатых холодильных установок
транспортных рефрижераторов (ТР)
дают представление об уровне
потребления хладагента на этих судах, где
в СХУ применена воздушная
система непосредственного охлаждения с
безнасосной подачей R22 в
воздухоохладители трюмов [1]. Холодопроиз-
водительность сравниваемых СХУ при
стандартных условиях отличается не
более чем на 3 %, грузовместимость
трюмов г— на 20 %. Однако масса
хладагента, заправляемая в системы,
отличается в 2,3 раза, что объясняется
их конструктивными особенностями.
Как видно из таблицы,
наибольшие относительные потери отмечены
на ТР типа «Алмазный берег», а
Тип судна
«Остров Русский»
«Амурский залив»
«50 лет СССР»
«Алмазный берег»
Количество
анализируемых
судов
4
7
8
10
Масса R22
в СХУ, кг
2660
2700
6200
6140
Относительные потери R 22, кг/кВт
1980 г.
0,537
0,759
1,141
1981 г.
0,353
0,617
0,411
0,917
1982 г.
0,394
0,403
0,701
0,849
1983 г.
0,455
0,664
0,902
0,924

среднегодовые
0,435
0,611
0,671
0,958
32

наименьшие — на ТР типа «Остров
Русский».
Сопоставление потерь R22 на
однотипных транспортных рефрижераторах,
эксплуатируемых в разных всесоюзных
рыбопромышленных объединениях
(ВРПО), показало, что резерв
экономии составляет 7—15 %, при этом
потери могут быть снижены только
путем организационных мероприятий без
материальных затрат. Однако на
некоторых головных судах фактические
потери значительно выше, чем на
серийных (так, на головном судне «Карл
Либкнехт» они выше в 3 раза), из-за
плохого технического состояния
системы хладагента и особенно теплообмен-
ных трубок конденсаторов. В этом
случае требуются затраты на ремонт
элементов системы и на замену
конденсаторов.
На основании статистических данных
установлено, что на примерно 70 %
головных судов в первые три — четыре
года эксплуатации СХУ потери
хладагента на 3—10 % выше, чем на
серийных судах. Это вызвано
конструктивными недостатками, выявляемыми в
первые годы эксплуатации головных
судов и устраняемыми в процессе
гарантийного ремонта и при постройке
серийных судов.
Неодинаковы потери хладагента R22
на однотипных транспортных судах,
принадлежащих разным управлениям
(базам). Например, на ТРтипа «Остров
Русский» базы рефрижераторного
флота г. Риги и управления «Востокрыб-
холодфлот» (г. Владивосток) они
отличаются на 3, 4 %, а на ТР типа
«Радужный» Мортрансфлота г.
Калининграда и базы рефрижераторного
флота г. Петропавловска-Камчатского —
на 5,5 %.
Резерв экономии имеется на судах
одного типа в каждом управлении.
Анализ статистических данных для
добывающих судов типа «Горизонт»
управления тралового флота г. Мурманска
за первые четыре года их
эксплуатации показал, что среднегодовые
потери отличаются по о*гдельным судам до
17,7%. Отклонения от среднего
значения C9,8 %) составляют ±9 %. В то
же время десятилетний период
наблюдений за расходом аммиака в СХУ ТР
типа «Сибирь» показывает, что фак7
тические потери должны быть не более
27—29 %.
Потери хладагента в СХУ
складываются в основном из потерь при
эксплуатационном обслуживании,
ремонте и разгерметизации системы.
Большая часть потерь в процессе
эксплуатационного обслуживания
связана с выпуском воздуха, так как
применяемые до сих пор методы его
удаления из системы неэффективны. На
судах отечественной постройки воздух из
аммиачных систем удаляется с
помощью устаревших
неавтоматизированных воздухоотделителей, а на судах
с фреоновыми СХУ воздухоотделители
вообще не предусмотрены, за
исключением судов типа «Родина», на кото:
рых установлены автоматические бар-
ботажные воздухоотделители,
изготовленные в США (но, как показала
практика, они не используются в
автоматическом режиме, и фактические
потери R22 пока остаются на уровне 35 %
от расчетной массы заправляемого в
систему хладагента).
Необходимой частью крупной
холодильной автономной СХУ (масса
хладагента в системе более 300 кг),
работающей на R22 или R12, должен
быть вакуум-насос, необходимый для
удаления воздуха и осушения системы
от влаги после монтажа, а также для
отсоса воздуха из элементов
холодильной установки после ремонта. В
настоящее время вакуум-насосы
отсутствуют в схемах СХУ на большинстве
судов (за исключением ТР типа «Остров
Русский»).
Внедрение автоматизированных
воздухоохладителей и вакуум-насосов
позволит значительно снизить потери
хладагентов при одновременном
улучшении обслуживания СХУ.
Ориентировочно потери могут быть снижены
на 25 %.
В практике эксплуатации СХУ все
еще встречаются случаи прорыва и
утечки хладагентов вследствие
появления трещин, свищей, пор и других
неплотностей в трубопроводах, тепло-
обменных аппаратах и оборудовании.
Большей частью это вызвано
конструктивными недостатками, плохим
выполнением монтажа, браком в
изготовлении отдельных узлов и нарушением
правил технической эксплуатации.
Обработки статистических данных
потерь от прорыва и утечек R22 из СХУ
на судах типа «Карл Либкнехт» (ВРПО
«Севрыба») за 1975—1982 гг.
показала, что на каждом судне они
составили в среднем за год 14,1 % от об-
33

щей массы фактического расхода
хладагента. Из 75 зарегистрированных
случаев прорывы и утечки R22 и аммиака
23 раза произошли в результате
разрушения трубок и трубных решеток
конденсаторов и 24 раза в результате
нарушения герметичности трубопроводов.
При этом наиболее часто возникали
повреждения стальных трубок с
толщиной стенки 3,5 мм аммиачных
конденсаторов и трубок с толщиной
стенки 1,6—2 мм фреоновых конденсаторов
производства ГДР и ПНР. Нередки
также повреждения мельхиоровых трубок
в отечественных конденсаторах и
трубок маслоохладителей в винтовых
компрессорных агрегатах. Основная
причина повреждений — коррозия с
сопутствующей вибрацией.
Значительны потери R22 через
предохранительные клапаны (~21 %) из-
за плохого качества изготовления
пружин и уплотнительных элементов
клапанов.
Большое количество отказов
холодильных установок связано с наличием
в них влаги. Лабораторные анализы
проб масла, взятых многократно из
картеров компрессоров и систем
охлаждения транспортных рефрижераторов,
показали высокое содержание в масле
механических примесей @,01—0,02 %)
и влаги (до 0,03%). Известно, что
общее количество примесей в системе
зависит от холодопроизводитель-
ности СХУ, технологии ее
изготовления и условий эксплуатации [4].
Применяемые в настоящее время
в СХУ адсорбенты — силикагель и
цеосорб (ГДР) — недостаточно
эффективны для осушения маслофреоновых
смесей. Они почти не поглощают
кислоты, имеют недостаточную ударную
и вибростойкость, в результате чего
продукты коррозии и мелкая пыль,
циркулируя в системе, вызывают
повышенный износ трущихся
поверхностей. Износ уплотнительных сальников
компрессоров приводит к потерям
хладагента.
Уменьшения интенсивности отказов
из-за утечек, а следовательно,
сокращения потерь хладагента можно
добиться применением жидких
«осушителей» или цеолита NaA-2KT,
позволяющего поддерживать массовое
содержание влаги в рабочей среде на
уровне E-М0).1О~4 %.
Опыты, проведенные в период
промысловых испытаний холодильной
установки, обслуживающей провизионные
кладовые тунцеловного сейнера «Ти-
бия», показали, что можно также
уменьшить продолжительность
осушения системы, в которой применены
штатные силикагелевые фильтры, с 67—
80 ч {при этом нужна двух-трехкрат-
ная смена силикагеля) до 48 ч и
менее, если силикагель заменить
цеолитом. Применение специальных
технологических фильтров позволит еще более
сократить продолжительность
осушения системы.
Сейчас проводится опытная
проверка использования в этой СХУ жидких
«осушителей», выпускаемых
Ленинградским специализированным
комбинатом холодильного оборудования.
В целях дальнейшего сокращения
потерь хладагентов в ближайшее время
будут широко внедрены индикаторы
контроля влажности ИВ-7, уже
проверенные на некоторых судах и
получившие положительную оценку судовых
специалистов.
Одним из важных факторов,
сокращающих потери хладагента, является
надежность отдельных элементов СХУ.
Повышения надежности оборудования
можнэ добиться уменьшением числа
элементов и резервированием наиболее
ненадежных узлов СХУ [2].
На судах типов «Прометей» и
«Горизонт», имеющих производственные
установки одинаковой
производительности по замораживанию рыбы в
воздушных конвейерных морозильных
аппаратах E0 т/сут) до специфика-
ционкой температуры в центре блока
—23-:—25 °С, применена на первых
безнасосная, на вторых насосная
система охлаждения. Использование на
судах типа «Горизонт» насосной схемы
подачи хладагента в морозильные
аппараты привело к увеличению количества
элементов установки, расхода R22
почти в 2 раза, а установка сальниковой
арматуры D19 запорных устройств)
снизила надежность системы в целом:
интенсивность отказов из-за утечек
хладагента в 1,35 раза выше и
среднегодовые потери R22 в 3,7 раза
больше, чем на судах типа «Прометей».
На основании этих данных можно
сделать вывод, что внедрение на
судах бессальниковой запорной арматуры
и повышение надежности оборудования
является одним из путей экономии
хладагентов.
С 1986 г. отечественная промышлен-
34

ность начинает выпуск сильфонных
клапанов, более безопасных в
эксплуатации и имеющих лучшие
массо-габаритные характеристики. Сильфонная
сборка обеспечивает полную
герметичность рабочей полости клапана по
отношению к окружающей среде.
Применение сильфонной арматуры позволит
повысить надежность СХУ и снизить
эксплуатационные потери хладагентов.
Существенную экономию хладагентов
можно получить на портовых сливно-
заправочных станциях. Несколько
портов страны в настоящее время имеют
такие станции, однако они
предназначены только для заправки аммиака.
Станции же должны быть оснащены
устройствами и системами для
сбора, очистки и выдачи всех рабочих
веществ.
Применение современных методов и
средств контроля утечек позволяет
сократить потери хладагентов в
процессе эксплуатации. С этой целью во
фреоновых СХУ используются
автоматические стационарные течеискатели
«Инфралит», «Лира 303», «Урас» и др.,
а также переносные ТИФ 5000 и
ТИФ 5500 (США), ГТИ-6 (СССР).
Эксплуатация стационарных тече-
искателей выдвигает ряд проблем.
Прежде всего необходимо:
повысить надежность электрических
блоков приборов «Инфралит»,
устранить частую разгерметизацию кювет;
установить течеискатели в каждой
автономной системе, в которой
циркулирует более 300 кг R12, пока же
такие приборы отечественная
промышленность не выпускает;
разработать и изготовить
отечественные дешевые и практичные
течеискатели для фреоновых систем
охлаждения.
изобретения
A1) 1186907 E1) 4 F 25 D 13/00, 17/06 B1)
3625891/28-13 B2) 26.07.83 G1)
Северо-Кавказское отделение Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического
института холодильной промышленности G2)
Ю. А. Рубцов, С. В. Синельников, И. Б. Журав-
ский E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
За рубежом (США,%ФРГ и др.)
применяют специальные добавки к R12
и R22, благодаря которым в местах
утечки хладагента появляются пятна
яркой окраски. Работы по созданию
аналогичных добавок ведутся и в нашей
стране. Подсчитано, что применение
одного такого средства «Дитель»
может снизить потери хладагента на 15—
20% [5].
Снижению потерь способствуют и
новые прогрессивные нормы расхода
хладагентов. Ужесточение норм ставит своей
целью повышение уровня технической
эксплуатации СХУ, особенно
работающих на R12 и R22. Для них нормы
расхода снижены в среднем
соответственно на 20 и 5 %.
Реализация на судах в ближайшие
годы всех перечисленных мероприятий
может способствовать сокращению в
целом по флоту фактического расхода
хладагентов на 30 %.
Список использованной литературы
1. И о н о в А. Г., К а н А. В. Применение
фреоновых холодильных установок на
рыбопромышленных судах.— Холодильная техника, 1974,
№ 5, с. 11 — 14.
2. Курылев Е. С, Петров Е. Т., Михнов-
с к а я Е. Л. Автоматизированное
проектирование холодильных установок.— Холодильная
техника, 1981, № 5, с. 16—19.
3. Нормы расхода хладагентов и хладоносителя
для судовых холодильных установок.— Л.:
Транспорт, 1986.— 14 с.
4. О выборе сорбента для комплексной очистки
фреоновых герметичных холодильных
машин / А. И. Филенко, Л. Ш. Малкин,
В. Л. Колин, Г. М. Белоцерковский.—
Холодильная техника, 1971, № 10, с. 31—33.
5. Christie Т. Н.— Refr. and Air Cond., 1976,
№ 4, p. 45.
включающее теплоизолированную камеру и
последовательно соединенные воздухоохладитель,
приточный воздуховод и воздухораспределитель
переменного сечения с сопловыми насадками,
отличающееся тем, что, с целью снижения
энергозатрат при обработке продукта путем
равномерного распределения воздуха по объему камеры,
воздухораспределитель выполнен в виде верти-,
кальной трубы, соединенной подвижно с
приточным воздуховодом посредством подшипника с
ферромагнитной жидкостью, при этом одна часть
сопловых насадков расположена радиально, а
другая — тангенциально к образующей трубы
для обеспечения вращения
воздухораспределителя вокруг вертикальной оси под реактивным
действием истекающих струй воздуха.
35

НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.57.041-213.3.004.6
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ
ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА
ГЕРМЕТИЧНОГО ПОРШНЕВОГО
КОМПРЕССОРА НА ОСНОВЕ
ДИАГНОЗА ЕГО ТЕХНИЧЕСКОГО
СОСТОЯНИЯ
Ю. М. ВОРОБЬЕВ
Отсутствие возможности ремонта
герметичных поршневых компрессоров в
условиях эксплуатации делает
актуальной проблему диагностики их
технического состояния и прогнозирования
остаточного ресурса. Особый интерес
представляет решение этой проблемы
для ряда новых герметичных
поршневых компрессоров типа ПГ большой
холодопроизводительности. В
соответствии с ГОСТ 7475—77 средний ресурс
этих компрессоров без вскрытия
кожуха должен составлять 36 тыс. ч.
Диагностика технического состояния
герметичных компрессоров при
небольших затратах на нее целесообразна
для холодильного оборудования,
эксплуатируемого на предприятиях
торговли и общественного питания.
Одновременно с периодическим (один или
два раза в год) проведением
диагностики представителем ремонтно-монтажно-
го комбината, обслуживающего данные
предприятия, можно заменять
холодильные компрессоры и агрегаты,
ресурс которых подошел к концу, и они
уже не обеспечивают заданных
параметров воздуха и сохранности
продуктов в охлаждаемом объеме. Тем
самым сводится к минимуму возможность
неожиданного выхода из строя
холодильного оборудования.
Взаимосвязь ресурса холодильных
компрессоров с их эксплуатационными
показателями исследовали В. Б.
Якобсон, Э. М. Бежанишвили, В. И. Ми-
лованов, М. П. Кашкин. Однако при
разработке метода измерения
показателей герметичных поршневых
компрессоров в лабораторных условиях и
при эксплуатации потребовалось
проведение новых исследований.
В связи с отсутствием в
герметичном компрессоре поршневых колец
диаметральный зазор между поршнем
и цилиндром ограничен (до 20 мкм).
Однако в процессе эксплуатации
происходит неизбежный износ поверхностей
поршня и цилиндра, вызывающий
перетечки пара между ними. С
увеличением износа возрастают и перетечки
пара.
Износ поверхностей сопрягаемых
деталей механизма движения приводит
к увеличению линейного мертвого
пространства и относительного
мертвого объема компрессора. При этом
снижаются как объемные, так и
энергетические характеристики компрессора.
Суммарное влияние увеличения
диаметрального зазора в сопряжении
поршень — цилиндр и относительного
мертвого объема на коэффициент
подачи компрессора определяет его
ресурс и долговечность [4].
На рисунке представлены
зависимости коэффициентов плотности А,пл и
подачи К компрессора ПГ5,
работающего на хладагенте R12, от отношения
давлений конденсации и кипения pj ро
при разных диаметральных зазорах в
сопряжении поршень — цилиндр. С
увеличением отношения давлений и
диаметрального зазора резко
уменьшается коэффициент плотности, а
следовательно, и коэффициент подачи, что
вызвано возрастанием перетечек пара
через зазор. Отсюда снижается
массовая производительность компрессора.
Безусловно, на массовую
производительность компрессора при
эксплуатации оказывают влияние и другие
факторы, но экспериментальные
исследования герметичных компрессоров
типа ПГ [4] показали, что самым
существенным отрицательным фактором
является рост зазоров в сопряжении
поршень — цилиндр и в механизме
движения.
Указанные закономерности
аналогичны для всех компрессоров одной
и той же модели, а их характер
практически не зависит от условий
монтажа и эксплуатации и других
случайных факторов.
Исходя из этого диагностировать
техническое состояние и определять
отработанный ресурс герметичного
поршневого компрессора
целесообразно го изменению его массовой произ-
36

4м|
Ш
0,6
б*
«f
U О
^^Sy^ 5
G
^S^^ x
^aj
"Ф i
. -г
?
#
* д//^
Зависимость коэффициентов плотности Япл (а) и
подачи X (б) компрессоров ПГ5 от отношения
давлений рк/ро при разных диаметральных
зазорах 2Д в сопряжении поршень — цилиндр
водительности. Быстро установить ее
можно путем измерения расхода
хладагента с помощью расходомеров
различных типов, в частности ротаметров
и сужающих устройств,
установленных на жидкостной линии
холодильного агрегата [1, 3]. Точность
измерения расхода жидкого хладагента с
помощью расходомеров отвечает
требованиям, предъявляемым к
метрологическим средствам, применяемым при
испытаниях холодильных герметичных
компрессоров.
В реальном холодильном агрегате с
герметичным компрессором типа ПГ
расходомер следует монтировать в
жидкостном трубопроводе после
конденсатора перед ТРВ, где температура
жидкого хладагента находится в
диапазоне 20—50 °С.
Необходимость ремонтного
вмешательства устанавливают путем
прогнозирования остаточного ресурса
компрессора с учетом особенностей
условий его работы. Правильный прогноз
на основе диагноза технического
состояния компрессора обеспечивает
полную выработку ресурса и является
существенным фактором снижения затрат
средств на эксплуатацию и ремонт
компрессора.
Остаточный ресурс герметичного
поршневого комп|зессора типа ПГ
может быть с достаточной степенью
достоверности рассчитан по известным
значениям начальной холодопроизводи-
тельности и предельно допустимому ее
снижению в период эксплуатации и
по результатам измерения массовой
производительности компрессора в
момент прогнозирования:
W-T,[<^)«--1].
где тост — остаточный ресурс, ч;
г, — наработка компрессора
с начала
эксплуатации, ч;
Qh, Qnp, Qi — начальная, предельная
и текущая холодопроиз-
водительность
компрессора, кВт;
п — показатель,
характеризующий
закономерность изменения холо-
допроизводительности
от условий
эксплуатации компрессора.
В процессе эксплуатационной
проверки разработанного метода
диагностики технического состояния
герметичного поршневого компрессора ПГ5
получены следующие значения
показателя п при работе на хладагентах
R12 и R22: соответственно 0,887; 0,779.
Для практической реализации
метода диагностики технического состояния
герметичного поршневого компрессора
рекомендуется расходомер в виде
измерительно-диагностического
комплекта. В его состав входит диафрагма с
входным конусом, монтируемая на
трубопроводе. Диафрагма отличается
конструктивной простотой и ее
изготовление может быть налажено на
заводе-изготовителе холодильных
компрессоров.
37

параметр |
Диаметр
отверстия d, мм
Ширина
конусной части Ъ,
мм
Ширина
цилиндрической
части е, мм
Толщина диска
?, мм
Диаметр
кольцевой
проточки k, MM
Угол входа
диафрагмы ф,.^
дительностью, кВт
• |
от 0,1 до 3,5
1 6,3 '
0,64±0,02
0,15_002
1,5
13
38,1 ±1
свыше 3,5
(типа ПГ)
8,4
0,85±0,03
0,2_002
1,5
17.
38,l=fcl
Пределы изменения перепадов
давлений на диафрагме рассчитывают
в соответствии с изменением расхода
жидкого хладагента в холодильном
агрегате во всем диапазоне рабочих
режимов. Методика расчета подробно
изложена в работах [1, 2].
На диафрагму следует составлять
паспорт, в котором указывать марку
хладагента, диапазон измерения его
расхода, максимальный перепад
давлений, соответствующий верхнему
пределу измерения.
Геометрические параметры диафрагм
с входным конусом для компрессоров
разной холодопроизводительности
указаны в таблице.
Для указанных в таблице
геометрических параметров модуль диафрагмы
равен 0,1764, коэффициент расхода —
0,7843. При установке диафрагмы на
трубопроводы разного диаметра (D)
нужно руководствоваться следующими
соотношениями геометрических
параметров: d/ D=0,42; d/ 6=9,9; к/ d>
>2 [2].
Для комплекта расходомера на
базе диафрагмы с входным конусом в
качестве дифманометра рекомендуется
преобразователь давления типа Сап-
фир-22ДД модель 2420 с верхним
пределом измерения 10 кПа (для
компрессоров холодопроизводительностью
свыше 3,5 кВт) или модель 2410 с верхним
пределом измерения 1 кПа (для
компрессоров
холодопроизводительностью менее 3,5 кВт). В качестве
вторичного прибора для измерения
выходного сигнала преобразователя
давления целесообразно применять
цифровой миллиамперметр типа Ф215-1/8
(класс точности 0,2).
Периодическое определение
холодопроизводительности герметичного
поршневого компрессора позволяет
следить за динамикой ее снижения в
период эксплуатации и повысить
точность прогнозирования остаточного
ресурса. Построение графика изменения
холодопроизводительности компрессора
по данным нескольких измерений и
графическая интерполяция до
предельного снижения холодопроизводительности
могут быть отнесены к числу
наиболее доступных приемов определения
остаточного ресурса компрессора в
условиях его эксплуатации.
Список использованной литературы
1. Воробьев Ю. М., МиловановВ. И.
Определение производительности герметичных
холодильных компрессоров типа ПГ.—
Холодильная техника, 1982, № 8, с. 24—27.
2. Кремлевский П. П. Измерение расхода
и количества жидкости, газа и пара.— М.:
Изд-во стандартов, 1980.— 192 с.
3. Ми лова нов В. И., Воробьев Ю. М.
Диагностика технического состояния
герметичны* поршневых холодильных компрессоров
измерением их производительности.—
Холодильная техника, 1984, № 3, с. 35—40.
4. М и л о в а н о в В. И., К а ш к и н М. П.
Исследование влияния зазора в сопряжении гильза
цилиндра — поршень на показатели
герметичного высокооборотного компрессора ПГ5
при его работе на хладагентах R12, R22,
R502.— Тезисы докладов III Всесоюз. науч.-
техн. конф. по холодильному машиностроению.
М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1982, с. 180—181.
УДК A28.84:621.573
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА С ВОЗДУШНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНОЙ
Д-р техн. наук, проф. Я. А. ЛЕВИН,
канд. техн. наук Э. Б. ФИЛИППОВ,
канд. техн. наук А. В. ФОМИН, В. С. АНТОНОВ
Д/я кондиционирования воздуха в
кабинах дорожно-строительных и транспортных
машин, локомотивов и т. п. используют
систему кондиционирования воздуха (СКВ) с
воздушной холодильной машиной (ВХМ),
работающую по разомкнутой
(прямоточной) или по замкнутой (с полной
рециркуляцией воздуха помещения) схеме. В
зависимости от времени года применяют лет-
38

Рис. 1. Принципиальная схема СКВ, работающей
по замкнутой схеме, с ВХМ:
П — кондиционируемое помещение; ТВ —
внешний теплообменник; РТ — рекуперативный
теплообменник; Д — детандер; Н — нагнетатель;
М — привод; Bl, B2 — распределительные
устройства; » направление потока воздуха в
летнем режиме; >- — направление потока
воздуха в зимнем рехиме
ний (с охлаждением воздуха помещения)
или зимний (с подогревом воздуха
помещения) режим функционирования СКВ.
На рис. 1 представлена СКВ с ВХМ,
работающая по замкнутой схеме, а на
рис. 2 — ее термодинамический цикл в
Т, 5-диаграмме.
Переход с летнего режима на зимний
осуществляется переключением вентилей
В1 и В2.
В летнем режим? воздух, выходящий из
помещения, подогревается при атмосферном
давлении в рекуперативном
теплообменнике, сжимается в нагнетателе, охлаждается
последовательно во внешнем и
рекуперативном теплообменниках, расширяется в
детандере и с параметрами точки 6 поступает
в помещение, где подогревается до
температуры Гтах.
В зимнем режиме воздух, выходящий из
помещения, охлаждается в рекуперативном
теплообменнике, расширяется в детандере
до давления ниже атмосферного,
последовательно подогреваемся во внешнем и
рекуперативном теплообменниках и сжимается в
нагнетателе. С параметрами точки 12
воздух поступает в помещение, где
охлаждается до температуры Гт[п.
Таким образом, в летнем режиме
реализуется регенеративный цикл ВХМ
избыточного давления, а в зимнем — вакуумный
цикл теплового насоса.
В работе [6] проведена оптимизация па-
Рис. 2. Термодинамический цикл СКВ,
работающей по замкнутой схеме, в Т, S-диаграмме:
1—2—3—4—5—6—1 — летний режим; 7—8—9—
10—//—12—7 — зимний режим; точками За,
6а, 9а, 12а обозначены конечные состояния в
адиабатном процессе
раметров, ВХМ в целях обеспечения
максимального значения холодильного
коэффициента СКВ. Независимым параметром
оптимизации была выбрана степень
повышения давления в нагнетателе. Однако
значения холодильного коэффициента были
получены без учета эксергетических потерь,
связанных с недорекуперацией в теплооб-
менных аппаратах.
В настоящей работе ставится задача —
оценить влияние недорекуперации на
эффективность СКВ.
В летнем режиме холодильный
коэффициент СКВ, характеризующий ее работу:
Е~ /„-/„
A)
где q0
удельная холодопроизводитель-
ность, Дж/кг,
qo=ii— k;
i —энтальпия воздуха* Дж/кг;
/н —удельная работа, затраченная на
привод нагнетателя, Дж/кг,
/д — удельная работа на валу детандера,
Поскольку с достаточной точностью
теплоемкость воздуха в рассматриваемом
диапазоне температур и давлений можно
принять постоянной, а изоэнтропийные КПД
детандера и нагнетателя
*3десь и далее цифровые индексы энтальпии /,
температуры Т и давления р соответствуют
номерам точек в схемах и циклах.
39

Лд=А//А/ад;
Лн=А^ад/Д^
где Ai, Д/ад —разность энтальпий воздуха
на входе и выходе агрегата
соответственно в
действительном процессе и в
теоретическом (адиабатном),
Дж/кг;
холодильный коэффициент можно записать
в виде
1-
Л'Р*д
где AfpJ
8 =
Л'п
<7-1+ДуЛдК-1)
(Гл-А/рЧ-Д/в)вд
B)
-1
недорекуперация
соответственно в рекуперативном
и внешнем
теплообменниках, К;
k— 1
ea=T5/T6aa=(pb/p6) k ;
рь/ръ — степень расширения
воздуха в детандере;
к — показатель адиабаты;
Тл — температура наружного
воздуха летом, К.
На рис. 3,а представлены зависимости
холодильного коэффициента установки от
температуры наружного воздуха* для
различных значений Д/р и Д/в, построенные по
выражению B) при р5/Рб=1>5, г)д=0,85,
т)н=0,8.
295 300 305 31 0 315 7Л,К
а
280 Т3,К
Рис. 3. Зависимость холодильного ? (а) и
отопительного ф (б) коэффициентов СКВ от
температуры наружного воздуха при различных
значениях недорекуперации в теплообменниках
Видно, что величина недорекуперации
значительно влияет на холодильный
коэффициент.
В зимнем режиме эффективность СКВ
можно охарактеризовать отопительным
коэффициентом
*-Т=Г' C)
где qx — удельная теплота, используемая
для отопления помещения,
Дж/кг;
Я\—i\2—i?;
По аналогии с предыдущим выражение
C) можно преобразовать так:
(Т7-Ш
Мн
T3-AtB+At
T7—AL
р 1
-ЛдЛнТ-
D)
где Г3
AL
температура наружного воздуха
зимой, К;
недорекуперация во внешнем
теплообменнике, К.
Зазисимость отопительного
коэффициента от недорекуперации в теплообменниках
(при р12//?п=1,5; Лд=0,85; *пн=0,8)
представлена на рис. 3,0.
Из рис. 3 следует, что, исключение из
схемы СКВ любого теплообменника или
уменьшение недорекуперации в
теплообменниках существенно повышает значения е и <р.
При работе СКВ по разомкнутой схеме
(рис. 4) и переходе к вакуумному циклу
П
б
^
В1 8
10 f<
А
Q
РТ
I <
I ——1>
ВТ
11
Ж:
BZ
M3L
Рис. 4. Принципиальная схема СКВ, работающей
по разомкнутой схеме, с ВХМ:
Я — кондиционируемое помещение; РТ —
рекуперативный теплообменник; Д — детандер;
Я — нагнетатель; М — привод; ВТ —
вентилятор; Bl, B2 — распределительные устройства;
> — направление потока воздуха в летнем
режиме; > — направление потока воздуха в
зимнем режиме
40

Рис. 5. Термодинамический цикл СКВ,
работающей по разомкнутой схеме, в Т, 5-диаграмме:
/—2—3—4—5—6—/ — летний режим; 7—8—
9—10—//—12—7 — зимний режим; точками 2а,
4а, 10а, 12а обозначены конечные состояния в
адиабатном процессе
(рис. 5) отпадает потребность во внешнем
теплообменнике как в летнем, так и в
зимнем режимах эксплуатации. Это упростит
схему и позволит повысить значения е и ф.
Вакуумный регенеративный цикл для
летнего режима описан в [5].
В летнем режиме воздух, выходящий из
кондиционируемого помещения,
расширяется в детандере, подогревается в
рекуперативном теплообменнике, сжимается в
нагнетателе и выходит в атмосферу.
Атмосферный воздух, подаваемый вентилятором,
охлаждается в рекуперативном
теплообменнике и поступает в помещение.
Удельная холодопроизводительность
цикла в этом случае
<7ob=='i— '6, E)
а удельные затраты на совершение цикла
/=/„-/д= (*i-«-(ii-« • F)
После преобразований получим
окончательное выражение для холодильного
коэффициента установки, работающей по
вакуумному циклу:
___ Г.ЛдК-!)
8в Т77-А/рК 'х G)
7'iV1h
В зимнем режиме воздух из помещения
удаляется вентилятором, охлаждаясь в
рекуперативном теплообменнике. Наружный
воздух расширяется в детандере,
подогревается в рекуперативном теплообменнике
и сжимается в нагнетателе до давления
в кондиционируемом помещении.
Удельная теплота, используемая для
отопления помещения:
<7iB='i2—it, (8)
а удельные затраты на совершение цикла
/=/„—/д= (/i2—/и) — (/э—iio), (9)
тогда отопительный коэффициент
вакуумного цикла
1 А/р 1
T7-At ^ e \
Фв= f *-Т-. A°)
!~ 7-7—Afp ЛдЛн 6*
Дальнейшего повышения эффективности
СКВ можно добиться уменьшением недо-
рекуперации в рекуперативном
теплообменнике.
Успешно решить эту задачу
представляется возможным путем применения
компактных теплообменников. Их использование
даст ощутимые результаты при условии, что
теплоноситель газообразный и
неагрессивный [2]. Этому требованию полностью
удовлетворяет ВХМ.
Очень компактны пластинчато-ребристые
теплообменники A500—2500 м2/м ). В
работе [1] показано, что они отличаются также
малой металлоемкостью и высокой
эксплуатационной надежностью при значениях не-
дорекуперации 2—3 К. Использование таких
аппаратов обеспечит получение
холодильного коэффициента СКВ не ниже 1,1 (при
температуре наружного воздуха 50 ° С) и
отопительного коэффициента не ниже 1,7
(при температуре наружного воздуха
—50 °С).
Весьма перспективны компактные
E000 м2/м3 и более) теплообменники
матричного типа [3].
Наряду с энергетическими показателями
необходимо обеспечить минимальные
массу и габаритные размеры установки. В
существующих установках эти показатели
зачастую определяются характеристиками
теплообменников. Например, в СКВ холодо-
производительностью 1 кВт для
авиационной техники [4] масса установки
составляет ~50 кг, из них 30 кг приходятся на
регенеративный теплообменник объемом
0,07 м3 и с недорекуперацией 3 К.
Снижение недорекуперации, в данном случае до
2 К, позволит уменьшить удельную
мощность установки на 3 %, но при этом масса
регенеративного теплообменника
увеличится до 50 кг, а его объем — до 0,12 м3.
Очевидно, что при дальнейшем понижении
недорекуперации конструктивные
характеристики установки превысят допустимые
пределы.
Проведенный анализ показывает, что при
выборе схемы СКВ с ВХМ следует всегда
отдавать предпочтение схемам с меньшим
числом теплообменников. Выбор
минимальной недорекуперации теплообменников в
целях снижения энергетических затрат на
привод установки не всегда может отвечать
требованию минимальных массогабаритных
41

характеристик проектируемой системы.
В связи с этим ее значение "необходимо
устанавливать с учетом типа выбранного
теплообменника и конкретных требований
к системе.
Список использованной литературы
1.Григорьев В. А., Крохин Ю. И.
Тепло- и массообменные аппараты криогенной
техники.— М.: Энергия, 1982.— 312 с.
2. Жукаускас А. А. Конвективный перенос
в теплообменниках.— М.: Наука, 1982.— 472 с.
3. Ми кули н Е. И., Шевич Ю. А.
Матричные теплообменные аппараты.— М.:
Машиностроение, 1983.— 111 с.
4. Прохоров В. И. Системы
кондиционирования воздуха с воздушными
холодильными машинами.— М.: Стройиздат, 1980.— 160 с.
5. Теплофизические основы получения
искусственного холода. Справочник.— М.:
Пищевая промышленность, 1980.— 231 с.
6. Филиппов Э. Б., Фомин А. В.
Оптимизация параметров воздушной холодильной
машины для системы кондиционирования
воздуха.— Холодильная техника, 1983, № 12, с. 13—
18.
УДК 621.565.93/.94:536.24.001.5
ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ
ФОРМЫ ОРЕБРЕННОЙ
ТЕПЛООБМЕННОЙ ПОВЕРХНОСТИ
НА ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА ИНЕЯ
Канд. техн. наук О. Ш. ХМАЛАДЗЕ,
канд. техн. наук В. П. ЧЕПУРНЕНКО
Исследование условий инееобразования
на теплопередающих поверхностях
холодильного оборудования очень важно для
решения практических задач холодильной
техники, так как теплофизические свойства
инея оказывают большое влияние на
эффективность работы воздухоохладителей.
Анализ работ, посвященных этому
вопросу, показывает, что большинство
обобщенных зависимостей, предложенных для
расчета характеристик процесса инееобразова^
ния, носит эмпирический характер и их
можно использовать лишь в ограниченном
диапазоне изменения параметров процесса
(температура, влажность, скорость
воздушного потока), т. е. только для тех
условий, в которых они получены [1, 4, 5, 6].
Аналитическое решение уравнений, при
помощи которых описываются тепло- и мас-
сообмен в слое инея, крайне
затруднительно, так как входящие в них
коэффициенты теплопроводности и плотности
изменяются во времени, по глубине слоя инея,
а также взаимосвязаны между собой.
Значения этих коэффициентов зависят от
условий образования инея, в том числе и от
геометрической формы теплопередающих
поверхностей.
Инееобразование на охлаждающих
поверхностях простой геометрической формы
изучали многие исследователи. Из
последних исследований в области
инееобразования заслуживают внимания работы И. Хая-
си и др. [2] и И. Уайта [1], которыми
выполнен анализ плотности и эффективной
теплопроводности.
Инееобразованию и особенно
определению те-плофизических свойств снежного
покрова на оребренных поверхностях
посвящено немного работ. Это объясняется
сложностью процесса осаждения инея и
сложностью проведения эксперимента,
требующего высокоточной измерительной техники.
В работах [4, 5] рассмотрена
зависимость теплопроводности слоя инея от его
плотюсти соответственно на оребренных и
гладкотрубных пучках.
Сопоставление средних коэффициентов
теплопроводности инея, рассчитанных по
средней его плотности, дает разброс
опытных данных, полученных разными авторами,
порядка 50—100 %. Такой широкий
диапазон данных, кроме возможной погрешности
экспериментов, объясняется тем, что
теплопроводность инея является функцией не
только плотности, но и интенсивности вла-
гопереноса между кристаллами и по ним,
которая, в свою очередь, зависит от
локальной температуры.
Обычно в воздухоохладителях,
эксплуатируемых в условиях инееобразования,
применяются оребренные поверхности
различной геометрической формы, изготовленные
из разного металла и с различным шагом
оребрения. Это — трубы с витыми
гладкими с витыми гофрированными,
насадными с буртиками и без них ребрами,
литые с трапецеидальной формой ребер и др.
Известно, что форма ребристой поверх-
hoctf и компоновка труб в конструкциях
аппарата существенно влияют на тепло-
и массообменные процессы в условиях
инееобразования [3], что, в свою очередь,
обусловливает и различие теплопроводности
и плотности инея на разных поверхностях.
При изучении процессов тепло- и массо-
обмена и инееобразования на оребренных
трубе х различной формы на эксперимен-
тальюм стенде [3] исследовалось также
влияние формы ребра на теплофизические
свойства инея, осаждаемого на каждом
виде поверхности.
Основной узел экспериментального стенда
(рис. 1) состоит из шести оребренных труб,
четыре из которых опытные: литая
биметаллическая, с отдельными насадными
ребрами, оцинкованная и окрашенная со
спирально-навивными ребрами.
Каждую оребренную трубу помещали
в отдельную камеру, в которой с помощью
регулирующего устройства обеспечивали
необходимый расход воздуха. Для сбора
талой воды под трубами устанавливали плос-
42

/ 2 I Л J t Ш
J Ш
fuH.K*M_
200\
Рис. 1. Принципиальная схема
экспериментального стенда:
/ — кассета оребренных труб; // — обойма
входных каналов; /// — диффузор; IV — осевой
вентилятор; / — откидной воздуховод; 2 — отсек;
3 — тонкий рассекатель воздуха (металлическая
сетка); 4 — грубый рассекатель воздуха (прутки);
5 — мягкая вставка; 6 — гильзы для
гипертермопар; 7 — поддон; 8 — вспомогательные трубы;
9 — опытные трубы; 10 — штуцер для отвода
талых вод; 11 — регулирующий вентиль; 12 —
расходомер; 13 — коллектор; 14 — запорный
вентиль
кие поддоны, соединенные с мерными
емкостями. Количество талой воды определяли
путем взвешивания на весах с ценой
деления 0,005 кг.
Температуру рассола, воздуха и теплооб-
менной поверхности измеряли с помощью
дифференциальных медь-константановых
термопар, расход воздуха в отсеках каждой
трубы — электрическим расходомером,
относительную влажность воздуха на входе
и в каналах — датчиком по методу точки
росы. Структуру и скорость инееобразова-
ния фиксировали фотографированием.
Толщину инея, осевшего на оребренных
трубах, определяли оптическим прибором с
пятикратным увеличением.
Опыты проводили при температуре
воздуха tB= —10-=—1') °С, его скорости wB=
=2,5-7-6,6 м/с и постоянной относительной
влажности ф=100 %. Температуру рассола
ts поддерживали равной —19-i 20 °С.
Анализ динамики осаждения инея на
оребренных поверхностях [3] показал, что
на трубах с гладкими ребрами (насадные,
биметаллические) образовывался плотный
слой инея, равномерный по всей высоте
8
У
Д
/
г
/-
\/
+ ^
X
•
д
12 3 4 5 6we,M/c
Рис. 2. Изменение плотности рин инея на разных
поверхностях в зависимости от скорости
воздушного потока:
/ — биметаллическая литая оребренная труба;
2 — оцинкованная и окрашенная
спирально-навивная оребренная труба;
Q, А — шв=2,5 м/с; +, Щ — и)в=4,1 м/с;
#,А -*- шв=6,6 м/с
ребра, а на спирально-навивных — более
рыхлый, разной толщины. Среднее
количество инея GHH в зависимости от
скорости воздуха для биметаллической
поверхности составило 0,7—1,2 кг/м2, для витых
оцинкованных и окрашенных ребер —
0,47—0,73 кг/м2.
При скоростях воздуха тъ от 2,5 до 6,6 м/с
плотность инея qhh изменялась на
биметаллической оребренной трубе в пределах от
150 до 250 кг/м3, на оцинкованных и
окрашенных витых оребренных трубах — от
120 до 170 кг/м3 (рис. 2).
Значения плотности инея на насадных
ребрах не приведены вследствие
неэффективной работы части поверхности из-за
неудовлетворительного теплового контакта
пары «ребро — труба».
Такое значительное различие плотности
инея на разных поверхностях объясняется
тем, что в межреберном пространстве
биметаллической оребренной трубы ребра от
основания до вершины омываются потоком
воздуха одного направления и одинаковой
скорости, что обусловливает осаждение инея
одинаковой плотной структуры В
межреберном пространстве витых оребренных труб
скорость воздуха — переменная, локальное
направление его от основания до середины
ребра, где образованы гофры, принимает
хаотический характер, в углублениях гофр
образуется застойная зона, что и определяет
образование инея рыхлой структуры.
При возрастании скорости воздуха
плотность инея увеличивается неодинаково: на
биметаллических трубах при дов=2,5-Ь
-г-6,6 м/с — на 100 кг/м , на
оцинкованных и окрашенных витых — на
50 кг/м3. Видимо, здесь сказываются
геометрические параметры оребрения.
В витых ребрах с повышением скорости
воздуха увеличивается турбулентность его
43

потока, порождая кристаллы разной
ориентации. В результате этого образуется менее
плотный слой инея, чем на прямых
ребрах» где повышенная плотность является
результатом появления одинаково
ориентированных кристаллов в слое инея. Это
подтверждается и выводами А. М. Сошинского.
Проведенные исследования показали
также, что плотность инея зависит и от
температуры его поверхности и определяет
значение А/ между воздухом и инеем, что,
в свою очередь, влияет на интенсивность
тепло- и массообмена между воздушным
потоком и поверхностью. Так, при
одинаковой температуре рассола температура
инея на биметаллической поверхности,
обеспечивающей плотность контакта пары
«ребро — труба», на 2—3 °С ниже, чем
на витых оребренных трубах. Это
интенсифицирует процесс тепло- и массообмена:
в иней проникает больше влаги,
уплотняя тем самым его слой.
Увеличение скорости воздуха в каждом
режиме испытания приводило к
возрастанию потока массы воздуха к поверхности
инея и большему диффундированию влаги
в глубь слоя инея, увеличивая его
плотность.
Для проверки полученных
экспериментальных значений плотности инея и
подтверждения взаимосвязи между его
плотностью и теплопроводностью были
определены коэффициенты теплопроводности
инея Хин, осевшего на разных видах
оребренных труб.
Экспериментальные данные
обрабатывали по уравнению:
у Оин
Л«Н~ 1/*2—1/*1 ' A)
где бин — толщина слоя инея;
k\, k2 — коэффициенты теплопередачи
охлаждающей поверхности —
чистой и покрытой инеем.
Полученные опытные значения Хин хорошо
согласуются с данными других
исследователей и соответствуют значениям плотности
инея (рис. 3).
В отличие от кривых /—4,
соответствующих конкретному режиму испытания,
кривые 5, 6 построены по средним
значениям теплофизических свойств инея,
полученным при разных режимах испытания.
Опытные результаты исследований
теплофизических свойств инея на различных
оребренных трубах дали возможность
получить обобщенную зависимость
теплопроводности слоя инея от его плотности:
для биметаллической литой поверхности
^ин=1>18(Рин-Ю-3+0,05I'5; B)
для поверхности со спирально-навивными
ребрами
^ин=1,5(еин.10-3+0,05I'7. C)
?ин>Вт/(м-М
20 100 200 Рин'М'"*
Рис. 3. Зависимость теплопроводности инея А^н
от его плотности qhh:
/ — данные Шроппа; 2 — данные Шмидта;
3, 4 — данные Явнеля; 5, 6 — экспериментальные
данные, полученные соответственно для витых
оребренных и литых биметаллических оребренных
труб при *B=—10 °С; *s=— 20 °С; <р=100%
(обозначение точек см. рис. 2)
Расчетные значения теплопроводности
инея, осевшего на поверхностях
теплообмена воздухоохладителей, найденные по
зависимостям B), C), хорошо согласуются
с опытными данными (отклонение не
превышает 3—5 %).
Подтверждая выводы многих
исследователей, полученные нами опытные данные
показывают, что, кроме известных параметров
/в,ф,шв,?пов, на теплопроводность и плотность
инея в воздухоохладителях влияет также
геометрическая форма оребренной теплооб-
менной поверхности.
Данные о теплофизических свойствах
инея, полученные для одного вида
поверхности воздухоохладителя, нельзя
автоматически переносить на свойства инея, осевшего
на поверхности другой формы, так как это
может привести к существенной
погрешности (на 20—40 %) при определении
тепловых характеристик аппаратов и их
площадей.
Д,ля расчетов воздухоохладителей при
скоростях потока воздуха 2,5т—6,5 м/с и
температурах —10-= 15 °С можно
рекомендовать следующие теплофизические
параметры инея: для биметаллических поверхностей
с гладкими ребрами рин= 150-7-250 кг/м3,
Хин=0,15-7-0,2 Вт/(м«К); для
гофрированных — соответственно 150—170 кг/м3 и
0,09—0,12 Вт/(м-К).
Список использованной литературы
1. Уайт И. Е., Кремерс С. И. Расчет
параметров, определяющих нарастание слоя
инея в условиях вынужденной конвекции.—
Теплопередача, 1981, № 1, с. 1—5.
2. Хая си И., Аоки А., Адачи С.
Исследование свойств инея и их связи с типами
процесса его образования.— Теплопередача, 1977,
№ 2, с. 85—92.
44

3. Хмаладзе О. Ш., Чепурненко В. П.,
Мельников П. И. Тепло- и массообмен при
охлаждении воздуха различными оребренными
поверхностями.— Холодильная техника, 1984,
№ 4, с. 20—24.
4. Я в н е л ь Б. К. О теплопроводности инея в
воздухоохладителях.— Холодильная техника,
1968, № И, с. 22—26.
5. Prins L.— Kaltetechnik, 8, 1956, № 6,
S. 160—164.
6. S e k u 1 i с D. P.— Proceedings of the Eighth
International Criogenic Engineering
Conference, Geneva, 3—6 jun 1980, pp. 673—680.
УДК 621.564:531.756.001.24
ПЛОТНОСТЬ ХЛАДОНОСИТЕЛЕЙ
НА БАЗЕ ВОДНЫХ РАСТВОРОВ
ХЛОРИДОВ ЩЕЛОЧНЫХ И
ЩЕЛОЧНО-ЗЕМЕЛЬНЫХ
МЕТАЛЛОВ
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН
В настоящее время в качестве хладо-
носителей в системах охлаждения
используют водные растворы хлоридов кальция
и натрия, известные как рассолы.
ВНИКТИхолодпромом совместно с
Ленинградским политехническим институтом им.
М. И. Калинина на базе рассолов
разработаны нетоксичные ингибированные хла-
доносители «кальтозин» и «кальтонат»,
применение которых позволит увеличить срок
службы оборудования не менее чем в 5 раз
и снизить расход электроэнергии на
производство холода на 5 %.
Для расчета и эксплуатации систем
охлаждения необходимо располагать
данными о плотности q хладоносителей в
интервале температур от 30 °С до температуры
замерзания t3 при массовых содержаниях
хлоридов металлов в водном растворе
вплоть до эвтектического ?эвт (рис. 1).
Учитывая широкое внедрение ЭВМ в
практику расчетов, желательно для определения
плотности водных растворов хлоридов
металлов иметь обоснованное уравнение с
минимальным числом индивидуальных
констант.
Для ингибированных хладоносителей,
состав которых в известных пределах
может меняться, требуется простая и
надежная методика экстраполяции значений
плотности в область отрицательных температур
па данным, относящимся к комнатным
температурам.
Поскольку в литературе нет указанных
уравнений и методик экстраполяции [2,4],
их разработке и посвящена настоящая
работа.
На основе проведенного (для водных
растворов хлоридов кальция и натрия) ана-
р,кг/м3
1J00
1200
1100
1000
-60 t
r^s^——^_
I
1
/ \
"""""""""¦"И"-----—
2 \
f*const
J
двт
-JO
JO
Рис. 1. Область применения в качестве хладоно-
сителя водного раствора хлорида кальция
C0°С<*</3; 0<?<1эвт):
/ — эвтектический раствор (?эвт=29,9 %); 2 —
линия затвердевания; 3 — вода (?=0)
лиза производных от плотности q (кг/м3)
по массовому содержанию ? (%) при
постоянной температуре / (°С) было принято
использовать в качестве исходной
зависимость:
Q=e0+eil+e2l2, A)
где во, е\л #2 — коэффициенты.
Исходя из требования выполнения
уравнения A) для чистой воды* можно
считать ео=1000 кг/м3.
Действительно, в интервале температур от
0 до 30 °С плотность воды практически не
меняется и, следовательно,
(dQ/dt) |=0=0*. B)
Чтобы выявить зависимость
коэффициентов е\ и в2 от температуры, по данным
[1] для водного раствора хлорида кальция
построены графики (q—1000)/?=/(?) при
значениях / от 15 до — 40 °С. Как видно
из рис. 2, все изотермы в пределах
погрешности в ±0,1 % по плотности
(соответствующие допуски показаны
пунктирными линиями) представляют собой
прямые параллельные линии, которые отсекают
на оси ординат отрезки, равные ей и имеют
один и тот же тангенс угла наклона,
равный в2. Это означает, что, во-первых,
уравнение A) удовлетворительно описывает
зависимость плотности q от массового
содержания ? и, во-вторых, коэффициент ?2 не
является функцией температуры: е2= const
при f= var.
Зависимость коэффициента е\ от темпе-
* При температуре воды выше 40 ° С
условие B) не выполняется.
45

<§,кг/(м3-%)
*f, *&№•%)
0,0
0t85
0,8
к
-40
20
t.%
JO §,%
Рис. 2. Зависимость (g — 1000)/g от g при
различных температурах для водного раствора
хлорида кальция
ратуры t, построенная по данным рис. 2,
представлена на рис. 3. Оказалось, что эта
зависимость носит линейный характер:
ei=ew—eut, C)
?ю, ей — коэффициенты.
С учетом полученных результатов
уравнение A) приобретает вид:
Q=\000+(el0+ent)t+e2t2. D)
Согласно D) производная от плотности
по температуре при ?= const
представляется:
(дс/0/N=*п6, E)
что находится в полном согласии с B)
для воды.
Чтобы определить значение е\ \ для водных
растворов хлоридов щелочных и
щелочноземельных металлов, по [1,3] была
построена зависимость (dq/dt)^ от |,
представленная на рис. 4. Допустимый разброс
значений, соответствующий погрешности
данных по плотности в ±0,1 %, показан
штриховыми линиями. В пределах
ожидаемой погрешности все точки укладываются
на прямую линию, проходящую через
начало координат. Следовательно, значение
коэффициента ем может быть принято
постоянным и равным наклону прямой линии,
т. е. вц=1,78-10 кг/(м3-К-%).
Итак, с учетом вышеизложенного
уравнение D) окончательно приобретает вид:
р=1000+(е10-1,78.10-20?+Ы2. F)
С его помощью аппроксимированы
опубликованные в литературе данные о
плотности водных растворов хлорида кальция
и натрия в интервале температур от 15 °С до
эвтектической, равной соответственно —55
и —21 °С [1], а также о плотности вод-
Рис. 3. Зависимость коэффициента е\ уравнения
A) от температуры / для водного раствора
хлорида кальция
0,6
Рис. 4. Зависимость производной (др/д/)* от |
для водных растворов хлоридов:
кальция (О — [1]; X — [3]); натрия (? — [1],
Н [3]); калия (А — [3])
ных растворов хлорида магния и калия при
положительных температурах [3].
Найденные значения коэффициентов уравнения F) *
приведены в табл. 1. Погрешность
аппроксимации, не превышающая ±0,1 %, лежит
в пределах разброса исходных табличных
данных [1,3].
Практически важно рассмотреть не
только аппроксимационные, но и экстраполяци-
онные возможности уравнения F) в область
низких температур при условии, что
коэффициенты е\о и в2 определены по
минимальной и легко измеряемой исходной информа-
46

Таблица 1
Водный раствор
хлорида
Кальция
Натрия
Магния
Калия
Коэффициенты уравнения F)
ею
8,34
7,37
8,06
6,25
е2
0,0490
0,0245
0,0418
0,0385
ции. В частности, возникает вопрос,
насколько надежны для водных растворов
хлоридов магния и калия при отрицательных
температурах значения плотности,
рассчитанные по уравнению F), коэффициенты
которого (см. табл. 1) найдены по
данным в области положительных температур.
Для ответа на поставленный вопрос были
проведены контрольные расчеты
(«математические эксперименты»), соответствующие
реальным условиям.
В качестве объекта выбран водный
раствор хлорида кальция, для которого
можно провести экстраполяцию плотности до
температуры —55 °С.
Плотность, рассчитанная по уравнению
F) с коэффициентами по табл. 1, принята
за истинную ди.
«Опытными» служили значения плотности
доп=ри|1+6д°7100) , G)
где бд0" —относительная погрешность,
характеризующая суммарную
ошибку опыта, %.
Значения плотности доп в «опытных»
точках приняты при одной и той же
температуре, близкой к комнатной, при которой
весьма просто измерить плотность.
Поскольку в уравнение F) входят два
индивидуальных коэффициента, достаточно
располагать двумя значениями плотности,
в качестве которых принимали
рассчитываемые по G) значения плотности д?п и
qT при 30 °С и заданных значениях ??п,
Йп, 6g?n, 6g2n.
Записав для «опытных» значений
плотности уравнения F), получаем систему двух
уравнений с двумя неизвестными. Решая ее,
находим значения коэффициентов е\о и е\,
с помощью которых^ рассчитываем
значения QP.
Для различных вариантов исходной
информации (?Г, IT, 6рГ, бдГ) в табл. 2
приведены процентные расхождения
SQP=[(QP-0H)/Q"]100 (8)
между расчетными и истинными значениями
плотности водного раствора хлорида
кальция при отрицательных температурах и двух
значениях концентрации ?,
соответствующих точкам замерзания и эвтектической
(|эвт=29,9 %). На основании проведенных
«математических экспериментов» можно
сделать следующие выводы.
Если относительная погрешность
плотности в обеих «опытных» точках одинакова,
т. е. 6д°п=бд2П (варианты 1—7), при
экстраполяции погрешность расчетных значений
практически не возрастает Fgp~6gon)
независимо от абсолютной величины
(варианты 1 и 5) и знака (варианты 1 и 2, 3 и 4)
погрешности 6доп или значений ??п и IT
(варианты 6 и 7). При этом различие в
значениях плотности для «опытных» точек
может не превышать 6 % (варианты 6 и 7).
В результате можно использовать при
измерениях один и тот же ареометр и тем самым
на практике обеспечить равенство как
«опытных», так и расчетных значений
погрешностей Fд°п=6д2П=6др).
Если погрешности плотности в обеих
«опытных» точках различаются как модулем
при неизменном знаке; (варианты 8—11),
так и знаком при неизменном модуле
(варианты 12—14), погрешность расчетных
значений может превышать погрешность
«опытных» данных.
Чтобы снизить расчетную погрешность
6qp, целесообразно выбирать исходные точки
Таблица 2

Вариант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
ton о/
Si . /о
12
12
12
12
12
12
25
12
12
12
25
12
12
25
Исходи)
?оп 0/
52 , /0
25
25
25
25
25
18
29,9
25
25
18
29,9
25
18
29,9
ie данные
«Q?", %
0,1
—0,1
0,2
—0,2
0,5
0,1
—0,1
0,1
—0,2
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
бдГ, %
0,1
—0,1
0,2
—0,2
0,5
0,1
—0,1
0,2
—0,1
0,2
0,2
—0,1
—0,1
—0,1
/=-,50 °С
при I, %
29,4
0,08
—0,08
0,16
—0,16
0,39
0,03
—0,10
0,22
—0,01
0,44
0,18
—0,22
—0,85
—0,07
29,9
0,07
—0,07
0,15
—0,15
0,37
0,02
—0,10
0,23
0,00
0,47
0,19
—0,23
—0,85
—0,10
/=—40°С
при 5, %
27,8
0.09
—0,09;
0,17
—0,17
0,42
0,04
—0,10
0,21
—0,04
0,41
0,15
—0,17
—0,67
—0,01
29,9
0,07
—0,08
0,15
—0,15
0,37
0,02
—0,10
0,23
0,00
0,46
0,19
—0,23
—0,85
—0,10
6<Л %, для
/=—30 °С
при I, %
25,3
0,10
—0,10
0,19
—0,19
0,48
0,06
—0,10
0,20
—0,09
0,35
0,10
—0,11
—0,51
0,09
29,9
0,07
—0,07
0,15
—0,15
0,38
0,02
—0,10
0,23
0,00
0,46
0,20
—0,23
—0,85
—0,10
/=_20 °С
при |, %
21,3
0,11
—0,11
0,22
—0,22
0,54
0,09
—0,10
0,17
—0,15
0,26
0,04
—0,02
—0,26
0,21
29,9
0,08
—0,08
0,15
—0,15
0,38
0,02
—0,10
0,23
0,00
0,46
0,20
—0,23
—0,86
—0,10
/=_Ю °С
при |, %
14,6
0,11
—0,11
0,21
—0,21
0,54
0,10
—0,08
0,12
—0,20
0,14
—0,04
0,08
0,03
0,31
29,9
0,08
—0,08
0,15
—0,15
0,38
0,02
—0,10
0,23
0,00
0,46
0,20
—0,24
—0,86
—0,10
47

с «высокими» значениями ?оп (варианты
10 и 11, 13 и 14), что объясняется
квадратичным характером зависимости плотности
от концентрации.
Следовательно, зная при комнатной
температуре всего лишь два значения
плотности, измеренной, например, ареометром с
точностью 0,1 %, можно с помощью
уравнения F) уверенно прогнозировать значения
плотности при отрицательных температурах,
вплоть до эвтектической.
Экстраполяционные возможности
уравнения F) возрастают, если при комнатной
температуре to измерена серия данных о
плотности. Аппроксимировав значения
плотности при /о, например, с помощью метода
наименьших квадратов с равными
статистическими весами [5], получим уравнение:
о=1000+а,|+а2|2, (9)
где аи а2 — коэффициенты.
Сопоставляя (9) и F), находим
зависимость между коэффициентами:
eio=ar+l,78.10-2/0; \ nm
е2=а2. J v '
Уравнение F) с коэффициентами ею и е2,
определяемыми по A0), как показали
выполненные расчеты, с высокой точностью
описывает область отрицательных
температур.
Переходя к ингибированным водным
растворам хлорида, строго говоря, в уравнении F)
под \ следует понимать суммарное массовое
содержание ингибитора и хлорида металлов.
Однако при постоянном массовом
содержании ингибитора независимо от % хлорида
металлов плотность ингибированного
раствора можно по-прежнему представить в
функции \ хлорида и температуры /:
Ринг=^о+(^о-1,78.10-201+Ы2. A1)
Очевидно, для ингибированного раствора
коэффициент во, в отличие от неингиби-
рованного, не равен 1000 кг/м3, как для
чистой воды, и под ео следует понимать
плотность воды с растворенным в ней
постоянным количеством ингибитора. При малом
количестве последнего (порядка 1 %)
значение плотности такого водного раствора
ингибитора, как и плотности чистой воды, можно
считать в интервале температур от 0 до 30 °С
практически неизменной.
Уравнение A1) для ингибированного
водного раствора хлорида металлов аналогично
уравнению F) для неингибированного
раствора, а методика аппроксимации и
экстраполяции данных о плотности ингибирован-
ных растворов принципиально также ничем
не отличается от описанных выше.
Однако, если при экстраполяции для не-
ингибированных растворов в область
отрицательных температур достаточно
располагать двумя значениями плотности при
комнатной температуре, для ингибированных —
необходимо иметь три значения плотности,
так как в уравнение A1) входят три
индивидуальных коэффициента (во, вю, е2).
Аналогична и описанной выше методика
экстраполяции в область отрицательных
температур плотности ингибированных
растворов по полученным при комнатной
температуре to данным, аппроксимируемым
уравнением:
Синг(Ь to)=a0+ail+a2l2. A2)
В данном случае, кроме A0), должно
выполняться и равенство:
ео=ао .
Для ингибированных растворов, наряду с
описанными абсолютными методами
экстраполяции, можно рекомендовать и
относительный метод. Для этого при /0 и g=idem
рассчитываем по уравнению F) плотность
неингибированного и по уравнению A2) —
плотность ингибированного растворов.
Затем находим для этих растворов
расхождение плотностей
«Q(b M= [РингA> fc)/Q(E, М1-1 A3)
и аппроксимируем его уравнением
6Q(lyto) = bo+bxZ+b2t\ - A4)
где &о, Ь\, Ъ2 — коэффициенты.
Полагаем, что отношение плотностей
ингибированного и неингибированного
растворов при |= idem не зависит от температуры:
Ри*г(?» 0/(?(Е. 0= idem, при /=var.A5)
*С учетом A3) —A5)
Q-r(b 0«qF, 0 [О+М+Ы+Ы2] A6)
В табл. 3 для одного из составов «кальто-
ната» — ингибированного водного раствора
хлорида натрия сопоставлены плотности,
Таблица 3
1 %
10
15
20
q*, кг/м3, гри t, °С
20
1081,86
1081,90
1115,06
1115,10
1151,90
1151,88
10
1083,65
1083,70
1117,73
1117,78
1155,46
1155,44
0
1085,42
1085,49
1120.40
1120,47
1159,02
1159,01
—5
1086,31
1086,39
1121.74
1121,81
1160,80
1160,80
— 10
1123,07
1123,15
1162,58
1162,58
— 15
1164,36
1164,37
* Числитель — расчет по абсолютному, знаменатель — по относительному методам.
48

рассчитанные абсолютным и относительным
методами. При этом для «кальтоната» была
измерена плотность при 20 °С,
аппроксимированная уравнением A2), в котором
а0=Ю26,4; ai=4,818; a2=0,07285 .
По этим данным были рассчитаны
значения коэффициентов уравнения A6):
Ь0= 0,025231; Ь{=— 2,1266-10-3;
&2=4,717.1<Г5.
Как видно из табл. 3, расхождение
значений, найденных двумя независимыми
методами, не превышает 0,01 %. Этот факт
может служить косвенным свидетельством
надежности полученных экстраполяции при
отрицательных температурах значений
плотности ингибированного раствора хлорида
натрия — «кальтоната».
ИЗОБРЕТЕНИИ
A1) 1186906 E1) 4 F 25 В 19/04, F 24 F 3/14//
F 26 В 17/10 B1) 3780820/24-06 B2) 15.08.84
G1) Ордена Трудового Красного Знамени
институт тепло- и массообмена им. А. В. Лыкова
G2) В. Л. Мельцер, П. С. Куц, В. А. Бородуля,
А. И. Любошиц, А. Б. Цимерман E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержащее две камеры псевдо-
ожиженного слоя с инертной насадкой и
оросительными форсунками и подключенные к
камерам линии ввода наружного воздуха, линии
отвода охлажденного воздуха потребителю и
выбросную линию, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса охлаждения и
повышения надежности, устройство содержит два четы-
рехходовых клапана, один из которых установлен
на линиях ввода наружного воздуха, другой —
на линиях отвода охлажденного воздуха
потребителю, а оба клапана дополнительно
соединены трубопроводом, причем линии отвода
охлажденного воздуха потребителю до четырех-
ходового клапана имеют перемычку с
трехходовым клапаном, к которому подсоединена
выбросная линия.
(И) 1186908 E1) 4 F 25 D 17/06 B1)
3656760/28-13 B2) 03.08.83 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и экспериментально-
конструкторский институт торгового
машиностроения G2) Г. А. Белозеров, В. А. Тихомиров,
И. В. Боголюбова, А. И. Барбаль, Е. Н. Черенко,
А. Р. Заплатин E3) 621.565
E4) E7) ШКАФ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРОДУКТОВ НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ
СПЛОШНЫХ ПОДЛОЖКАХ, содержащий
теплоизолированный корпус, горизонтальную и
вертикальные перегородки, установленные с
образованием между ними и корпусом каналов
для циркуляции воздуха, и вентилятор,
отличающийся тем, что, с иелью сохранения качества
охлаждаемых продуктов путем равномерного
охлаждения продуктов по высоте шкафа, отношение
площади поперечного сечения горизонтального
канала к сумме площадей поперечных сечений
вертикальных каналов составляет 0,2—0,25.
Список использованной литературы
1. Богданов С. Н., Иванов О. Yl.,
Куприянова А. В. Холодильная техника.
Справочник. — Л.: Машиностроение, 1976. —
166 с.
2. Бретшнайдер С. Свойства газов и
жидкостей: перевод с польского/под ред. П. Г. Р о -
манкова. — М.; Л.: Химия. 1966 — 536 с.
3. Перри Д. Г. Справочник инженера-химика:
перевод с английского/под ред. Н. М. Жа-
воронкова и П. Г. Романкова. — Л.: Химия,
Т. 1, 1969. — 640 с.
4. Рид Р., Праусниц Дж., Шервуд Т.
Свойства газов и жидкостей: перевод с
английского/под ред. Б. И. Соколова. — 3-е изд. Л.:
Химия, 1982. — 592 с.
5. X у д с о н Д. Статистика для физиков: перевод
с английского/под ред. Е. М. Лейкина. — М.:
Мир, 1967. — 242 с.
A1) 1160222 4 E1) F 28 D 3/04, F 28 F 25/02
B1) 3712142/24-06 B2) 16.03.84 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.
565.94:621.565.934
E4) E7) 1. РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ
ЖИДКОСТИ ДЛЯ ПЛЕНОЧНОГО ТЕПЛООБМЕН-
НИКА, содержащий вставку в форме
усеченного конуса, обращенного вверх большим
основанием и установленного с возможностью
перемещения вдоль оси трубы теплообменника,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации
теплообмена, вставка выполнена из материала
плотностью, меньшей, чем плотность орошающей
жидкости, имеет на боковой поверхности винтовые
канавки, заглушённые со стороны большего
основания, и снабжена ограничителем
перемещения конуса, закрепленным на трубе
теплообменника.
2. Распределитель по п. 1, отличающийся тем,
что ограничитель перемещения конуса выполнен
регулируемым по оси трубы.
A1) 1188461 E1L F24 F3/06 B1) 3514659/29-06
B2) 30.09.82 G2) И. Л. Ларионов E3) 697.94
E4) E7) 1. КОНДИЦИОНЕР, содержащий
корпус, разделенный перегородками на секции,
размещенные в них воздушный патрубок,
воздухоохладитель с орошающим и водоподающим
устройствами, теплообменники, воздушные
решетки и расположенный в нижней части корпуса
поддон с водой, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности обработки воздуха и
снижения энергетических затрат, он снабжен
дополнительным водоподающим устройством,
орошающее устройство выполнено в виде
равномерно расположенных по длине кондиционера
коробок, имеющих водоизливные отверстия в
вертикальных стенках и разделенных перегородками
на верхние и нижние камеры, при этом нижние
камеры соединены с основным водоподающим
устройством, а верхние — с дополнительным.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что дополнительное водоподающее устройство
выполнено в виде эрлифтов.
3. Кондиционер по пп. 1 и 2, отличающийся тем,
что воздухоохладитель выполнен в виде насадки,
в верхний слой которой погружены коробки
орошающего устройства.
49 .

ОМЕН ОПЫТ©
УДК 621.899.092
УСТАНОВКА ДЛЯ РЕГЕНЕРАЦИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
Р. Б. ИВАНОВА, В. П. ПЫТЧЕНКО,
А. Ф. СТОРОЖКО
Эксплуатация аммиачных
холодильных установок связана с
обязательным потреблением специальных
холодильных масел. В настоящее время для
смазки холодильных компрессоров
должны использоваться исключительно
масла марок ХА-30 и ХА-23. В то же
время, как показывают
обследования, проведенные специалистами
ВНИКТИхолодпрома, потребность в
этих маслах удовлетворяется далеко не
полностью.
В определенной степени снизить
остроту проблемы позволяет
регенерация использованных холодильных
масел, так как изменения их
физико-механических свойств в процессе работы
холодильных установок весьма
незначительны и после регенерации они могут
быть повторно применены для смазки
холодильных компрессоров.
После заправки в холодильный
компрессор масло постепенно
перераспределяется по элементам холодильной
установки во время ее работы. Часть
его уносится вместе с парами аммиака
и скапливается в сосудах и
аппаратах холодильной системы, другая —
участвует в смазке узлов трения
компрессоров и осуществлении
термодинамического цикла сжатия аммиака в
компрессоре. При этом происходит
частичный механический износ масла,
а также, хотя и незначительно,
разделение его на фракции. Легкие
фракции уносятся с парами аммиака и,
конденсируясь, смешиваются с уже
накопившимся маслом в сосудах и
аппаратах, тяжелые — остаются в
компрессорах. Это явление подтверждается
анализами масла, взятого^ из
различных точек холодильной системы. В
сосудах и аппаратах вязкость масла была
на несколько единиц ниже, а в
картерах компрессоров — выше по
сравнению со стандартными значениями.
50
В процессе эксплуатации масло,
скопившееся в сосудах и аппаратах,
систематически выпускают, поскольку оно
приводит к снижению эффективности
работы холодильных установок и
надежности работы приборов автоматики
и циркуляционных аммиачных насосов.
Масло из картеров компрессоров
удаляют значительно реже, практически
только при проведении регламентных
и ремонтных работ. Причем в
большинстве своем его сразу выбрасывают,
что недопустимо, так как в
дальнейшем после соответствующей обработки
его можно использовать повторно.
Однако в силу специфичности свойств
отработанных холодильных масел
(главным образом — наличия в масле
аммиака), а также из-за сравнительно
небольшого количества этих масел в
общем количестве масел, используемых
в народном хозяйстве, предприятия,
занимающиеся регенерацией
отработанных масел, холодильные масла
практически не принимают.
На предприятиях, эксплуатирующих
холодильные установки, делаются
попытки применения серийных или
самодельных регенерационных установок.
Однако серийно выпускаемые
установки по своему конструктивному
оформлению не подходят для обработки
масел с примесью аммиака и не
обеспечивают полного восстановления
исходных свойств регенерированных масел.
Для обеспечения полной регенерации
холодильных масел марок ХА-30 и
ХА-23 (очистки их от аммиака,
водорастворимых примесей, смол, воды,
механических примесей и снижения
кислотного числа) с целью
повторного использования и, следовательно,
снижения расхода свежих масел
ВНИКТИхолодпромом совместно с
объединением «Вторнефтепродукт»
разработана и изготовлена установка
УРМХМ-1,6, предназначенная для
применения непосредственно на
предприятиях, эксплуатирующих аммиачные
холодильные установки.
Установка УРМХМ-1,6 повышенной
заводской готовности состоит из трех
блоков — двух технологических и
одного — управления. Схема установки
представлена на рисунке.
В состав установки входят
бак-мешалка с распределителем горячей
воды, подогревателем масла и
перемешивающим устройством, защитный
фильтр грубой очистки, один двухскаль-
чатый или два односкальчатых плун-

Горячая вода
Масло после
дегазации
Масло
К вакуум-
насосу
S
№Н
^
Пааы
воды
ж
Воздух
Слид конденсата
ХолоТная
Вода
Возврат масла
I»
Установка для регенерации холодильных масел УРМХМ-1,6:
/ — бак-мешалка; 2 — фильтр грубой очистки; 3 — электропечь; 4 — испаритель; 5 — конденсатор;
6 — сборник конденсата; 7 — адсорбер; 8 — фильтр тонкой очистки; 9 — сборник чистого
масла
жерных насоса, электропечь для
подогрева масла, испаритель с
адсорбционным осушителем воздуха, вакуумная
система с вакуум-насосом и
сборником конденсата, адсорбер, фильтр
тонкой очистки со сменными картонными
элементами промышленного
изготовления, сборник чистого масла и
шестереночный насос. Система управления и
автоматики включает в себя
электрический щит, три датчика уровня масла
и воды в баке-мешалке, два датчика
уровня масла в сборнике чистого
масла, два датчика уровня масла в
испарителе, два терморегулятора,
показывающие и защитные приборы.
Технологический процесс
регенерации протекает следующим образом.
Масло из сосудов и аппаратов
холодильной установки, а также из
картеров компрессоров, предварительно
освобожденное от аммиака (например,
за счет отстоя в открытой емкости),
направляется в бак-мешалку и
заполняет его до уровня, при котором
срабатывает средний датчик. В
бак-мешалку подается горячая вода при
одновременном подогреве масло-водяной
смеси паром, находящимся в змеевике,
и ее перемешивании. Затем смесь
отстаивается. Отстой удаляют: воду —
в промышленную канализацию, а шлам
(продукты износа и загрязнений
масла) — в специальную шламовую
емкость. При наличии в промышленной
канализации шламосборников можно
слить в нее весь отстой.
Качество удаляемой смеси
контролируют с помощью стекла,- на поверхность
которого направляют ее струю. При
наличии масла стекло покрывается
ровной коричневой пленкой.
Промывание масла водой и слив
отстоя повторяют трижды. После
40-часового отстоя еще раз сливают воду
и удаляют шлам, масло подогревают
паром и^ с помощью плунжерного
насоса подают в печь. Из печи масло
направляется в испаритель. Благодаря
небольшому вакууму и повышенной
температуре в нем остатки воды
удаляются из масла. Для интенсификации
процесса в нижнюю часть испарителя
через адсорбционный осушитель
подсасывается воздух.
Конденсат (главным образом, пары
воды) удаляется из испарителя вакуум-
насосом через сборник конденсата. При
этом для предотвращения попадания
паров воды в вакуум-насос
отсасываемый из испарителя воздух подают
под слой воды, которую перед пуском
установки заливают в сборник
конденсата. В процессе работы эта
вода охлаждается путем циркуляции
охлаждающей воды через змеевик,
помещенный в этом сборнике. По мере
накопления конденсата в сборнике его
оттуда удаляют.
Уровень масла в испарителе
контролируют или через смотровое стекло,
51

или по сигналам датчика уровня.
Расход масла — около 1,6 л/ мин
A00 кг/ч) — устанавливают по
специальному расходомеру (ротаметру).
Из испарителя масло плунжерным
насосом подается в адсорбер,
заполненный крупнопористым силикагелем
марки КСК (ГОСТ 3856—76), который
задерживает смолы и кислоты. Далее мас-
сло проходит через фильтр тонкой
очлстки и сливается в бак — сборник
чистого масла. По достижении
верхнего уровня масла в баке
автоматически включается шестереночный
насос и чистое масло удаляется из
установки.
Техническая характеристика установки УРМХМ-1,6
Технологический процесс Периодический
Длительность, цикла регенерации
масла, ч, не более 56
Единовременная заправка
маслом (максимальная), кг 800
Выход регенерированного
масла, %, не менее 70
Установленная мощность, кВт 16
Коммутирующее напряжение, В 220/380
Количество обслуживающего
персонала, человек 1
Масса, кг 1550
Площадь для размещения
установки, м2, не менее 30
Расход на 1 т перерабатываемого
масла
электроэнергии, кВт»ч 170
горячей воды, кг 500
сил и ка геля, кг 20
пара, кг 200
Учитывая, что установка может
переработать в год около 80 т
отработанного масла, ее целесообразнее
эксплуатировать на головных
предприятиях, на которые должно
поставляться масло с мелких предприятий,
входящих в состав головного. При этом
необходимо осуществлять входной
контроль доставляемых масел. Качест-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1188462 E1L F24 F3/147 B1) 359620/29-06
B2) 24.05.83 G1) Московский
научно-исследовательский и проектный институт типового и
экспериментального проектирования G2) М. Я. Поз,
А. И. Кудрявцев E3) 697.94 .
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ
ТЕПЛА И ХОЛОДА В СИСТЕМЕ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
приточный и вытяжной каналы, установленные в них
рекуперативные теплообменники, соединенные
между собой через регулировочные клапаны по-
Показатели
Вязкость
кинематическая, сСт, не более
при 20°С
при 50°С
Кислотное число, мг
КОН на 1 г масла,
не более
Зольность, %, не более
Наличие
водорастворимых кислот и
щелочей
Содержание
механических примесей, %
Содержание воды, %
Температура вспышки,
°С, ле ниже
Температура
застывания, °С, не выше
Характеристики
отработанного холодильного
масла
ХА-23
110
22—24
0,10
0,09
Щелочь
0,01—0,1
марки
ХА-30
150
28—32
0,10
0,09
Щелочь
0,01—0,1
Следы — 0,5рледы — 0,5
175
—38
185
—38
во масла, поступающего на
регенерацию, должно соответствовать
требованиям, приведенным в таблице. В
случае несоблюдения этих требований
выход регенерированного масла будет
меньшим и заранее не предсказуемым.
Опытная установка УРМХМ-1,6,
изготовленная на Опытном заводе
ВНИКТИхолодпрома, прошла
стендовые испытания, которые подтвердили
ее работоспособность и эффективность.
Анализ регенерированных масел,
полученных с Ильиногорского
мясокомбината и московского
экспериментального завода «Хладопродукт» № 1,
показал, что восстанавливаются все
характеристики масла, кроме зольности.
По результатам испытаний
установка рекомендована к серийному
производству. Выпуск ее будет организован
на Экспериментальном заводе
холодильного оборудования Северо-Кавказ-
скогс отделения ВНИКТИхолодпрома.
средст зом трубопроводов, сообщенных между
собой с образованием циркуляционного контура,
и систему управления, связанную с датчиками
i параметров воздуха и с исполнительными
механизмами регулировочных клапанов,
отличающаяся тем, что, с целью предотвращения
обмерзания рекуперативного теплообменника,
установленного в канале вытяжного воздуха,
установка снабжена контактным теплообменником,
расположенным перед рекуперативным
теплообменником, система управления снабжена
сумматором, в поддоне контактного теплообменника
размещен датчик температуры жидкого
теплоносителя, г\ за контактным теплообменником по ходу
: движения воздуха — датчик температуры
\ мокрого термометра воздуха, причем оба датчика
подключены к входу сумматора.
52

A1) 1190155 E1) 4 F25 В 1/00, F 25 D 21/06
F1) 1160202 B1) 3464229/23-06 B2) 27.07.82
G1) Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования G2) В. А. Соболев,
Ю. Б. Пржетишевский, Ю. И. Гольдберг E3)
621.57
E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА (ЕГО
ВАРИАНТЫ).
E7) 1. Способ получения холода по авт. св.
№ 1160202, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, в режиме оттаивания
испарителя жидкий хладагент обратного потока
выпаривают в регенеративном теплообменнике
горячим хладагентом высокого давления, сжатым
в компрессоре, с последующей подачей его через
вспомогательный испаритель в отделитель
жидкости.
2. Способ получения холода по авт. св.
№ 1160202, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности в режиме оттаивания
испарителя/выпаривание жидкого хладагента
обратного потока в регенеративном
теплообменнике ведут путем его смешения с горячим
хладагентом высокого давления, сжатым в
компрессоре.
A1) 1188468 E1L F25 В1/00 B1) 3528825/23-06
B2) 28.12.82 G2) А. А. Раев, А. М. Егоров,
А. А. Артемьева, Н. И. Егорова E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ с несколькими
параллельно включенными компрессорами путем сжатия
паров хладагента в каждом из них, смешения
образовавшихся потоков в общий поток, его
конденсации, дросселирования и испарения с
последующим разделением на несколько потоков по
числу компрессоров и отделения масла,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и эксплуатационной надежности при
работе на хладоне, масло отделяют от общего потока
паров хладагента в процессе его разделения на
несколько потоков, после чего в каждый
образовавшийся поток добавляют часть отделенного
масла.
A1) 1190158 E1L F25 В29/00, F24 J2/04 B1)
3684731/23-06 B2) 02.01.84 G1) Центральный
научно-исследовательский и
проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и
сооружений и Государственный проектно-изыскатель-
ский и научно-исследовательский институт
гражданской авиации с Аэропроект» G2) О. Я. Коко-
рин, Б. П. Мухин, Я. Г. Кронфельд, М. Д. Са-
ришвили E3) 621.56
E4) E7) 1. СИСТЕМА ТЕПЛОТРАНСФОР-
МАЦИИ, содержащая контур циркуляции
раствора с гелиоприемниками, насосом и водораст-
ворным теплообменником, подключенный к
последнему контур циркуляции воды с насосом и
баком-аккумулятором и контур циркуляции
хладагента с компрессором, конденсатором и
испарителем, подключенным к контуру циркуляции
воды, отличающаяся тем, что, с целью
экономии энергоресурсов путем комплексного
использования тепла солнечной радиации совместно с
теплотой воздуха, удаляемого из помещения,
и наружного воздуха, система теплотрансформа-
ции дополнительно содержит два воздухор а
створных теплообменника, установленных параллельно
в контуре циркуляции раствора после гелио-
приемников и снабженн лх обводной магистралью,
и второй испаритель, установленный параллельно
первому и подключенный к контуру
циркуляции раствора перед гелиоприемниками, причем
один из воздухорастиорных теплообменников
установлен на линии удаляемого из помещения
воздуха, а другой — на линии наружного
воздуха.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
в контуре циркуляции хладагента до и после
первого испарителя установлены нормально
открытые запорные вентили, до и после второго
испарителя — нормально закрытые вентили, а бак-
аккумулятор снабжен термостатом, электрически
соединенным с насосами контуров циркуляции
раствора и воды и упомянутыми вентилями.
(И) 1188469 E1L F25 В5/00, F25 D11/02 B1)
3659780/23-06 B2) 03.11.83 G1) Московский
технологический институт и Всесоюзный научно-
исследовательский
экспериментально-конструкторский институт электробытовых машин и
приборов G2) А. И. Набережный, Л. В. Сумзина,
Ю. А. Пономарев, Е. В. Цветков, Н. Ф. Ивченко,
О. Н. Плужников E3) 621.574
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ,
содержащий контур с компрессором, конденсатором,
дросселем и разделителем потока хладагента с
ветвями по числу параллельно включенных раз-
нотемпературных испарителей, отличающийся
тем, что, с целью повышения холодопроизво-
дительности, он дополнительно содержит дву-
полостный теплообменник, одна полость которого
включена в контур между низкотемпературным
испарителем и компрессором, а другая полость —
между дросселем и разделителем потока, каждая
ветвь которого выполнена в виде капиллярной
трубки с перфорированной насадкой на конце,
а каждый испаритель снабжен на входе
накопительной емкостью, в которой установлена
насадка соответствующей ветви.
A1) 1*190159 E1L F25 В39/02, F28 F9/16 B1)
3736028/23-06 B2) 03.05.84 G2) Ю. В. Муравьев,
Т. И. Муравьева E3) 663.634.21
E4) E7) СПОСОБ СОЕДИНЕНИЯ
КАПИЛЛЯРНОЙ ТРУБКИ С КАНАЛОМ
ИСПАРИТЕЛЯ БЫТОВОГО КОМПРЕССИОННОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА путем завальцовки капиллярной
трубки в канале испарителя, отличающийся тем,
что, с целью повышения холодопроизводитель-
ности и экономичности, на капиллярную трубку
предварительно надевают трубчатую оболочку из
полимерного термопластичного материала, после
чего их завальцовывают в канале испарителя
с одновременным нагревом места завальцовки
до температуры размягчения материала оболочки.
(И) 1191695 E1L F25 В9/02 B1) 3710129/23-06
B2) 15.03.84 G1) Украинский ордена
Трудового Красного Знамени научно-исследовательский
институт металлов G2) Е. Н. Изотов, В. П. След-
нев, В. Б. Капустин, В. П. Алешин, А. Г. Носанёв,
Ю. Е. Кулак, Г. А. Косинов, В. И. Потоцкий
E3) 621.565.3
E4) E7) ОХЛАЖДАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО,
содержащее по крайней мере одну вихревую
трубу с сопловым вводом сжатого газа,
камерой энергетического разделения и диафрагмой,
имеющей выпускной патрубок холодного потока,
соединенный с эжектором, отличающееся тем, что,
с целью обеспечения эффективного охлаждения
объектов жидким охладителем, на патрубке
холодного потока укреплена разделительная
перфорированная пластина, а сам патрубок соединен
с эжектором при помощи смесительной камеры,
в которую он введен со смещением к одной из ее
стенок, причем в стенке смесительной камеры со
стороны пластины выполнены отверстия для ввода
жидкого охладителя, а подключенное к ней сопло
эжектора выполнено щелевым и одна из его
наружных стенок, обращенная к охлаждаемому
объекту, снабжена завихрителями потока охладителя.
?
53

ОХРАНА ТРУДА
Ш ТЕХНИКА
БЕЮМСНООТИ'
В порядке обсуждения
УДК Г621.565:621.564.221-78
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УРОВНЯ
БЕЗОПАСНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ
АММИАЧНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
Ю. К. СОЛОМАХА
Количественно оценить уровень
безопасности производственного
оборудования можно экспертным методом
комплексной оценки' Или расстановки
приоритетов, которой' уже предлагался для
использование в холодильной
промышленности [2].
На основе этого метода разработана
методика оценки уровня безопасности
аммиачной холодильной установки.
С учетом требований нормативных
документов [1], а также анализа причин
аварий, имевших место при
эксплуатации аммиачных холодильных
установок, экспертным путем составлен
перечень показателей, которые наиболее
полно отражают состояние
безопасности холодильного оборудования. Для
основных типов оборудования, а также
для помещений машинного и аппарат*
ного отделений компрессорных цехов
отобрано по десяти наиболее важных
показателей безопасности, каждый из
которых оценивается в 10 %. Сумма
показателей, имеющихся у
оборудования и помещения в наличии,
характеризует уровень их безопасности. (Под
«наличием» следует понимать
находящиеся на компрессорах, аппаратах,
сосудах или в помещениях исправно
действующие приборы, устройства,
необходимые дда безопасной эксплуатации
холодшгьцых установок.)
Показа1ели безопасности для сосудов
(аппаратов) аммиачных холодильных
установок указаны в таблице, а для
компрессоров и помещений
компрессорных Ц?хов перечислены ниже. В
таблице и приводимых перечнях показателей
для примера оценен уровень
безопасности аммиачной холодильной установки,
которая эксплуатируется с
отступлениями от требований правил техники
безопасности. Знаком (+)* отмечено
наличие, знаком (—) отсутствие
необходимых показателей.
Показатели безопасности
Достаточная емкость
(сосуду)
Допустимая скорость
паров аммиака в паровой
зоне (или сухопарнике)
Автоматическое
поддержание уровня жидкого
аммиака
Наличие дублированных
аварийных реле уровня
Наличие
предохранительного клапана,
своевременная его проверка и
пломбирование
Наличие манометров (ма-
новакуумметра) и
своевременная их проверка
Наличие указателя
уровня со стеклом Клингера
с запорным устройством
Наличие реле контроля
верхнего предельно
допустимого уровня
аммиака

Циркуляционный
ресивер
РДВ,
РЦЗ
+
+
+
+
+
+
+
+
РД
+
+
+
+
+
| +

Защитный
ресивер
РДВ,
РЦЗ
+
+
+
+
+
+
+
РД
+
+
+
+
+
Тип сосуда (аппарата)

Линейный

ресивер
+<+)
+(+)
+<+>
+(-)

Дренажный
ресивер
+ ( + )
+ ( + )
+ ( + )
+ ( + )
+ (-)

Отделитель

жидкости
+
+
+

Испаритель
+(+)
+(-)
+(-)
+(+)
Про-
1 межу-
1
точный
сосуд
+
+
+
+
+


денсатор
+ ( + )
+ ( + )
+ (-)
Масло-
отде-
1 литель
м,
ОММ и

маслосборник
+ (+)
+ (+)
+ (-)
54

Продолжение таблицы
Показатели безопасности
Тип сосуда (аппарата)

Циркуляционный
ресивер
РДВ,
РЦЗ
РД

Защитный
РДВ,
РЦЗ
РД

Линейный

ресивер

Дренажный
ресивер

Отделитель

жидкости

Испаритель
Про-
межу-
точ-
ный
сосуд


денсатор


отделитель
М,
ОММ и

маслосборник
То же, нижнего предельно
допустимого уровня
аммиака
Достаточность подпора|
столба жидкого
аммиака для устойчивой
работы насоса при
нормальном заполнении
сосуда
Своевременное
проведение испытания сосуда
(аппарата) давлением
Наличие дополнительного
отделителя жидкости|
необходимого сечения
Соответствие диаметров
жидкостного и
уравнительного газового
патрубков ресивера и
отделителя жидкости
Наличие жидкостного
трубопровода
(высокого давления) для
регулярной проверки
исправности реле уровня
Спуск масла (через
маслосборник) наружу |
Наличие устройства для
выпуска воздуха
Дренаж аммиака
Наличие обратных клапа-
панов на
нагнетательных магистралях
Отсос паров аммиака
Проверка хладоносителя
или воды на
присутствие аммиака
Нумерация запорной
арматуры на схеме тру-!
бопроводов и в натуре]
Пломбирование
необходимых запорных
вентилей
Светозвуковая сигнализа
ция о положении
уровня аммиака
Уровень безопасности
Yh %
+
+
+
+
+ <->
+ (-)
+
+
+
+
+
+
+
+ (+)
+ (+)
+
+ (+)
+
+ (-)
+ (+)
+ (+)
70
+ (-)
+ ( + )
+ ( + )
70
+
+
+
+ (+)
+ ( + )
+
+
+
+ (+)
+ (-)
60
+
.+
+
+ (-)
+
+ ( + )
+ ( + )
+ ( + )
+ ( + )
+ (+)
+ ( + )
+ (+)!
-к-)!
70
+ (+)
+ «+)
+ (+)
+ (+)
+ (+)
90
Примечания. 1. Необходимые десять основных показателей безопасности для каждого типа сосуда (аппарата) отмечены
знаком «+».
2. В случае, когда указаны два знака, верхний относится к маслоотделителю, нижний — к маслосборнику.
Показатели безопасности для
компрессоров:
Защита от гидравлического удара (-|-)
Защита от высокого давления
нагнетания (+)
Защита от высокой температуры
нагнетания (—)
Защита от недостаточного давления
в системе смазки
Защита от прекращения протока воды
через охлаждающие рубашки
(для компрессоров без охлаждающих
рубашек: наличие прибора,
отключающего компрессор при прекращении
движения хладоносителя через кожухо-
трубные испарители при недопустимом
(+)
(+)
^
55

понижении в них температуры кипения
или отсутствие впрыска жидкого
аммиака во всасывающий трубопровод
поршневого компрессора для сбива
перегрева)
Наличие обратного клапана на
нагнетательном трубопроводе - (—)
Дренаж жидкого аммиака и масла из
всасывающего и нагнетательного
трубопроводов компрессора (+)
Аварийное отключение ( + )
Наличие манометров и термометров ( +)
Соответствие приборов автоматики
классу взрывоопасности В-16 (+)
Уровень безопасности Vv % 80
Показатели безопасности для
помещений машинного и аппаратного
отделений компрессорных цехов:
Два выхода (один из которых
непосредственно наружу) ( + )
Обособление машинного (аппаратного)
отделения от производственных
помещений ( + )
Размещение аммиачного холодильного
оборудования вне подвального
помещения ( + )
Достаточные проходы между
холодильным оборудованием (+)
Наличие и исправность систем
вентиляции (приточной, вытяжной,
аварийной) (-)
Наличие и исправность систем
освещения (рабочего, аварийного,
ремонтного) (+)
Аварийное отключение
оборудования с одновременным включением
аварийной вентиляции (—)
Наличие исправных средств
индивидуальной защиты от аммиака (+)
Документация по обслуживанию
холодильной установки (суточный
журнал, инструкции и т. д.) (+)
Опознавательная окраска
трубопроводов (+)
Уровень безопасности Yit % 80
Рассматриваемая для примера
аммиачная холодильная установка
эксплуатируется со следующими
отступлениями от требований правил техники
безопасности:
компрессор АУУ400/4 — обратные
клапаны на нагнетательных
трубопроводах компрессора не установлены;
отсутствуют также реле, защищающие
компрессор от высокой температуры
нагнетания;
конденсатор кожухотрубный
вертикальный 126. KB — стекло Клингера
присоединено к конденсатору с
помощью обычного углового запорного
вентиля (вместо специального
запорного устройства 12с 17бк); запорные
вентили на жидкостном сливном
трубопроводе и уравнительном паровом
трубопроводе между конденсатором и
линейным ресивером не опломбированы
в открытом положении; техническое
освидетельствование конденсатора в
установленные сроки не проведено, в
связи с чем отсутствуют и акты
испытания;
испаритель панельный 120 ИП —
аварийные реле уровня находятся в
неработоспособном состоянии; уровень
жидкого аммиака регулируют вручную;
светозвуковая сигнализация о
положении уровня жидкого аммиака
отсутствует; предохранительный клапан
не опломбирован, соответственно нет
и акта о пломбировании;
ресиверы линейный и дренажный
типа 2,5 РД — реле для контроля и
сигнализации верхнего и нижнего предельно
допустимых уровйей не функционируют;
проверка этих реле не проводится;
маслоотделитель 125 М, маслозапра-
вочный сосуд 60 МЗС — на
маслоотделителе установлен непроверенный
манометр;
помещение машинного отделения —
аварийная вентиляция находится в
неработоспособном состоянии; аварийная
кнопка смонтирована только у одного
из выходов из компрессорного цеха и
не функционирует.
Средний уровень безопасности
компрессорного цеха с аммиачной
холодильной установкой в данном
конкретном случае: У= 2 YJn= 74,3 %.
Рекомендуемая методика
определения уровня безопасности при
эксплуатации аммиачных холодильных
установок позволяет наметить пути
повышения состояния техники безопасности на
предприятиях, а также проводить ее
сравнительную оценку между
предприятиями и объединениями.
Список использованной литературы
1. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок.—
М.: ВНИКТИхолодпром, 1981.— 158 с.
2. Яковлева С. В., Букин Е. К.,
Данченко Н. П. Анализ показателей
безопасности оборудования на примере Ленхладоком-
бин.ата.— Холодильная техника, 1985, № 7,
с. 44—47,
56

ХРОНИКА
УДК 621.56/58:664.8/.9.037.061.22.053
ОЧЕРЕДНОЕ ЗАСЕДАНИЕ СЕКЦИИ
НАУЧНОГО СОВЕТА ГКНТ ПО
ХОЛОДУ
Состоялось очередное заседание секции
«Техника холодильной обработки и
хранения пищевых продуктов в отраслях
агропромышленного комплекса» Научного
совета ГКНТ по холоду.
Открыл его д-р техн. наук, проф.
А. М. Бражников (МТИММП). В своем
выступлении он отметил, что проблемы
сокращения потерь сырья, сохранения
качества продовольствия, освобождения
рабочих от непроизводительного труда при
подготовке продуктов для хранения
в.определенной степени могут быть решены
расширением производства
быстрозамороженной продукции, а также
сублимированных продуктов, которые по качеству
близки к свежезамороженным, но
практически не требуют энергозатрат для
хранения.
Д-р техн. наук, проф. МТИММПа
Э. И. Каухчешвили предложил создавать
в рамках РАПО специализированные
объединения, которые должны принимать,
перерабатывать, консервировать (в основном
холодом) сочное растительное сырье района,
хранить его и » межсезонный период
доставлять строго по графику в
заданные районы страны. Для этой цели
хладокомбинаты данных объединений (в основном
емкостью 10—50 тыс. т) должны
комплектоваться современной техникой.
В. А. Борисов подчеркнул
актуальность перехода к безотходным
технологиям на основе замораживания.
Экономически выгодно создание региональных
комплексов по переработке и хранению сырья
в местах производства емкостью 10 тыс. т
и более, а в условиях РАПО и емкостью
50 тыс. т.
Разрыв «холодильной цепи» при сборе
плодоовощной продукции — основная
причина потерь урожая, достигающих 30—
50 %. Организация охлаждения
сельскохозяйственной продукции в местах сбора
позволила бы сконцентрировать
выращивание определенных культур в местах с
благоприятным для них климатом.
В настоящее время разрабатываются
проекты фруктохранилищ на 3—5 тыс. т
с комплектной поставкой оборудования,
с использованием винтовых компрессоров.
Спроектировано картофелехранилище с
использованием холода емкостью 3 тыс. т.
В 1986 г. три таких хранилища будут
сданы «под ключ».
Канд. техн. наук, доцент А. Г. Ионов
(Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства)
охарактеризовал состояние базы хранения в
рыбной промышленности.
При консервировании 1 т рыбы
расходуется 11—12 кВт электроэнергии, или 1 т
топлива. Такие энергозатраты обусловлены
возрастающими трудностями при улове
рыбы, удалением от баз и т. д.
Серьезной проблемой является
своевременное консервирование и длительное
хранение рыбы. Так, например, тунец портится
уже через 1 ч после улова, а улов
может достигать 200—300 т.
Для обеспечения необходимых условий
холодильной обработки рыбопродуктов
созданы разнообразные скороморозильные
аппараты суммарной производительностью
50 тыс. т в сутки, причем 90 % из них
установлены на судах. Наиболее
совершенные из них — аппараты роторного типа,
позволяющие в максимальной степени
механизировать и автоматизировать процесс
замораживания не только рыбы, но и
мясной, молочной и растительной продукции.
Около 700 роторных морозильных
агрегатов типа MAP, АРСА, УРМА успешно
эксплуатируется на предприятиях рыбной,
мясной и молочной отраслей
промышленности.
Канд. техн. наук Н." Н. Фильчакова
отметила, что роторные скороморозильные
аппараты еще мало используются в
молочной промышленности, хотя они удачно
сочетаются с линией производства творога
(установлено всего 48 таких линий).
Основной причиной этого является
недостаточное количество выпускаемых аппаратов.
Канд. техн. наук, доцент И. Б. Жильцов
(Астраханский рыбвтуз) сообщил, что
существующие отечественные и зарубежные
скороморозильные аппараты не
обеспечивают замораживание рыбы крупных
размеров. Для этой цели в Астрыбвтузе
разработан скороморозильный аппарат для
холодильной обработки рыбы различных
размеров.
И. Б. Жильцов отметил также, что для
получения низких (до —70 °С)
температур в испарителе скороморозильного
аппарата перспективно использование более
дешевой и менее энергоемкой
одноступенчатой холодильной машины, работающей на
неазеотропных смесях.
Перспективные разработки
скороморозильной техники были освещены в
докладе канд. техн. наук, доцента К. П. Вен-
гер (МТИММП).
Создан аппарат для замораживания в
рассоле мяса птицы, который установлен
на Ивановском птицекомбинате.
Разработан бесконвейерный тип аппарата для
замораживания бройлеров, пригодный также
и для замораживания растительной
продукции.
57

При создании комплексных линий по
замораживанию продуктов (в течение не
более 1 ч) необходимо применять
двухступенчатые холодильные машины на R22 с
температурой кипения не выше —50 °С.
Перспективно использование для этой цели
углекислоты. При консервировании особо
ценных продуктов (например, эндокринно-
ферментного сырья) целесообразна
многозонная схема с использованием отходящих
паров азота. Особенно эффективны
машинно-криогенные системы охлаждения, в
которых взаимно компенсируются недостатки
обеих систем.
Б. Е. Ратнер (контора Мосмясомолтор-
га) отметил, что потребность в
расфасованном сливочном масле удовлетворяется в
Москве лишь на одну треть. Такая же
обстановка складывается и в Ленинграде.
Для удовлетворения спроса на этот вид
продукта необходима линия, включающая
скороморозильный аппарат
производительностью не менее 8 т в смену. Только
для Москвы потребность в таких линиях
составляет 150—180 шт. в год.
Состояние отечественной
скороморозильной техники осветил в своем
выступлении зав. отделом ВНИКТИхолодпрома
В. Н. Ломакин. В настоящее время
разработан ряд скороморозильных
аппаратов, которые соответствуют требованиям,
предъявляемым технологией
консервирования холодом продуктов животного и
растительного происхождения. Однако пока не
уточнены потребности пищевых отраслей
промышленности в тех или иных видах
скороморозильных аппаратов, не определен
машиностроительный завод, который
серийно выпускал бы их, не производятся
комплектующие детали, не выпускаются
криогенные скороморозильные аппараты и
транспортные установки.
М. М. Поварчук (ВНИКТИхолодпром)
отметил, что в настоящее время
определены потребности в различных типах
и количестве авторефрижераторов. Так, для
перевозок охлажденных и замороженных
грузов на расстояние до 600 км
целесообразно применять машинное
охлаждение, а более 600 км — азотное. Вместе с
тем азотное охлаждение обладает рядом
преимуществ и при городских перевозках.
Однако пока авторефрижераторы с
азотным охлаждением серийно не
производятся, выпущены лишь небольшие партии
автомобилей малой и большой
грузоподъемности. Испытываются контейнеры с
машинным и азотным охлаждением. Для
организации перевозок с азотным
охлаждением разрабатывается сеть заправочных
станций.
О подготовленности железнодорожного
транспорта к увеличению перевозок
продуктов в замороженном состоянии сообщил
канд. техн. наук А. П. Дюбко (сектор
«Хладотранспорт» ВНИИжелдортранспор-
та МПС). Наибольшее распространение
сейчас получили пятивагонные секции,
продолжительность загрузки которых 4—5 ч.
Очевидно, что для перевозки
быстрозамороженных продуктов они не подходят.
Отсутствие требований к технологическому
режиму при перевозке быстрозамороженной
продукции сдерживает развитие
специальных транспортных средств. Будущее,
очевидно, за контейнерами с азотной
системой охлаждения.
О состоянии последнего звена
холодильной цепи — бытовых холодильниках*
и морозильниках — сделал доклад канд.
техн. наук, доцент А. И. Набережных
(Московский технологический институт).
Отечественная промышленность выпускает
в гол, около 6 млн холодильников.
Однако отдельные марки их не пользуются
популярностью. В последнее время в связи
с развитием садоводства и огородничества
повысился спрос на
холодильники-морозильники увеличенного объема. Как следствие —
остро стоит вопрос о снижении
энергоемкости холодильников.
Проблема совершенствования бытовых
холодильников должна решаться
комплексно: снижением потерь в компрессоре,
снижением температуры обмотки
электродвигателя и паров хладагента, поиском
новых хладагентов. Параллельное
подключение испарителей, улучшение конструкции
конденсатора, испарителя, регенеративных
теплообменников, капиллярных трубок
позволит создать холодильные машины,
способные непрерывно работать даже в
тяжелых условиях (например тропических)
с пониженным на 15—20 % расходом
электроэнергии.
О перспективах развития техники
холодильного консервирования и хранения
в домашних условиях сообщили канд.
техн. наук А. В. Антипов и канд. техн.
наук Н. П. Мазуренко (МТИММП).
Современный бытовой холодильник представляет
собой хладокомбинат в миниатюре: в нем
охлаждают, замораживают, хранят в
охлажденном и замороженном состоянии,
изготавливают лед и разливают
охлажденные напитки. В то же время
длительное хранение в охлажденном
состоянии, сублимационное обезвоживание,
быстрое замораживание и полезное
использование теплоты, выделяемой компрессором
и холодильным агентом при конденсации/
бытовая холодильная техника не
обеспечивает.
Проведенная МТИММПом совместно с
ВНИЭКИЭМП научно-исследовательская
работа показала, что всё эти функции
современный бытовой холодильник при
соответствующей модернизации может
выполнять.
На основании заслушанных докладов и
сообщений были приняты рекомендации,
реализация которых позволит повысить
эффективность работы холодильного
хозяйства отраслей агропромышленного комплекса.
58

в №ждутгодном
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДИ
УДК 621.56/.58:664.8/.9.027
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЕЙ МИХ
Электростимуляция мясных туш и полутуш
током повышенного напряжения
Электростимуляция, широко
практикуемая на предприятиях мясной
промышленности, получила общее признание как
средство, обеспечивающее более нежную
структуру мяса (что имеет большое
практическое значение при последующей его
холодильной обработке, в частности при
однофазном замораживании — прим. ред.).
Эту технику в настоящее время используют
более чем в 120 убойных цехах. Электро-
стймуляцию можно проводить переменным
током с напряжением 32 В, если после
убоя прошло не более 8 мин. Ток более
высокого напряжения эффективно действует
даже через 60 мин после убоя скота.
В статье дано описание оборудования
и установок электростимуляции.
Kerr D. Т., Мс Phail N. G., Powell V. Н.—
CSIRO Food Res. Q. AU. (Австралия), 43,
1983/06, № 2, pp. 44—49.
БМИХ, 1985, M 2, с 176.
Среднедушевое потребление мороженого
в странах Общего рынка
Жители стран Общего рынка
потребляют в среднем на душу населения около
5 л мороженого в год. Это определено на
основании общего годового потребления
мороженого в количестве 1,5 млрд. л
населением этих стран, составляющим 271 млн.
человек. В статье приведена таблица объемов
производства мороженого странами Общего
рынка с 1979 по 1983 г. ФРГ
вырабатывает 1/3 объема производства мороженого
всех стран Общего рынка. По
потреблению мороженого на душу населения первое
место занимает Дания (8,1 л в год), за ней
следуют Ирландия и Нидерланды.
В статье высказано пожелание о
введении в этих странах нормативов на
содержание жира в мороженом, его удельный
вес, содержание наполнителей из овощей
и других продуктов.
Dufrene В.— Surg elation, FR. (Франция),
1984/04, № 224, pp. 13—16.
БМИХ, 1985, М 2, с. 225.
Расширение рынка замороженной рыбы
в ФРГ
За период с 1971 по 1982 г.
потребление замороженной морской рыбы в ФРГ
возросло с 45 270 до 69 169 т, а
пресноводной рыбы (карп) сократилось с 3600 до
3335 т. В статье приведены
дифференцированные данные по потреблению рыбного
филе (с хлебом и без него), готовой к
употреблению рыбы, моллюсков и устриц.
Объем розничной торговли указанными
продуктами за тот же период увеличился с
30 950 до 40 465 т, а объем оптовой
торговли — с 14 320 до '28 704 т.
Sassen M.— Tk Rep., DE. (ФРГ), 12,
1984/04, № 4, S. 13—14.
БМИХ, 1985, М 2, с. 226.
О мероприятиях Европейского
экономического сообщества по ограничению эмиссии
фреонов в атмосферу
В статье кратко изложена история
возникшего в 1974 г. и до сих пор
нерешенного спорного вопроса о вредном влиянии
фреонов на окружающий Землю слой озона.
Приведен хронологической обзор
деятельности ЕЭС и, в особенности, Голландии,
по проблеме уменьшения эмиссии в
атмосферу фреонов, используемых
преимущественно в холодильных установках и системах
кондиционирования воздуха.
Cosijn Е. А.— Koeltech. Klimaat., NL.
(Голландия), 77,1984/05, М 5, pp. 112—114.
БМИХ, 1985, М 2, с. 149.
Новый подход к вопросу о быстром
замораживании
В статье отмечается, что в
промышленности редко учитывают пределы
возможного использования холодильных
компрессоров одноступенчатого сжатия. Низкие
температуры кипения хладагента
необходимы для морозильных туннелей (—40 °С),
для транспортировки мороженого в
авторефрижераторах (—32 °С), для
изготовления брикетов твердого льда, используемого
в продуктовых складах (— 29 °С). Все эти
режимы находятся на критическом пределе
для систем одноступенчатого сжатия в
условиях умеренного климата Северной
Европы. Поэтому в более теплых регионах мира
для указанных целей целесообразнее
применять установки двухступенчатого сжатия,
что следует учитывать при эксплуатации
холодильных установок.
Miller A.— Temp, controlled Storage Distrib.,
GB. (Англия), 8, 1984/05—06, № 3,
pp. 11—13.
БМИХ, 1985, № 2, с. 171.
59

Щ!©С?!
иноотмннои
TEJfflifflCi
УДК 628.84
СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
С РАЗДЕЛЬНЫМ АВТОНОМНЫМ
КОНДИЦИОНЕРОМ НА РЯД
ПОМЕЩЕНИЙ
Отличительная особенность системы
кондиционирования воздуха фирмы «Дельрак
лтд.» (Великобритания) — в применении
нового автономного кондиционера, в
котором при одном наружном агрегате вместо
одного, как обычно, используют три
внутренних агрегата. При этом кондиционер с
тремя внутренними агрегатами,
устанавливаемыми в разных помещениях, может
обеспечить обработку воздуха в шести
комнатах в жилых, торговых и других
помещениях.
В состав наружного агрегата входят
компрессор ротационного типа холодопроизво-
дительностью 15,8 кВт с уменьшенным
потреблением электроэнергии, низким уровнем
шума, массой 160 кг и конденсатор с
вентилятором. Ширина агрегата 1500 мм,
глубина 620 мм, высота 740 мм.
Корпус агрегата обработан
антикоррозионным, гальваническим покрытием по ста-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1191698 E1L F25 Cl/12, F25 В21/02 B1)
3718714/28-13 B2) 29.03.84 G2) С. О. Филин
15Д) 621,582
E4) E7) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛЬДА
В ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОМ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРЕ, предусматривающий отвод тепла от льдо-
формы до образования в ней льда и
последующий подвод тепла для оттаивания блока льда
от стенок льдоформы, отличающийся тем, что,
с целью снижения энергозатрат, в
термобатарее между горячими спаями и радиатором их
охлаждения размещают термоаккумулятор, а в
момент начала процесса кристаллизации
жидкости на термобатарею подают дополнительный
импульс тока и выводят термоаккумулятор из
контакта с радиатором, при этом подвод тепла
для оттаивания блока льда осуществляют путем
обеспечения контакта термоаккумулятора с льдо-
формой.
ли, отделанным акриловой смолой с
двойным обжигом.
Наружный агрегат соединен с
внутренними жадкостным и всасывающим
трубопроводами.
Внутренние агрегаты холодопроизводи-
тельностью по 5,3 кВт, состоящие из
испарителя и вентилятора, выполняют трех
типов: потолочного, настенного и напольного.
Внутренние агрегаты весьма компактны.
Высота потолочного агрегата 280 мм. Для
экономии площади пола напольный агрегат
выполнен глубиной 215 мм. Габаритные
размеры настенного агрегата 1100Х250Х
Х370 мм. Все внутренние агрегаты
снабжены устройствами для автоматического
поддержания температуры воздуха в
помещении, дистанционного управления «высокой—
низкой» скоростью вращения вентилятора,
переключателями «включено—выключено».
Кондиционеры также имеют 14-часовое
реле времени, обеспечивающее работу
системы по заданной программе.
Благодаря раздельному типу
кондиционера с вынесенным наружным агрегатом,
применению ротационного компрессора при
низкой скорости вращения вентилятора уровень
шума внутри помещения уменьшается до
38 дБ.
Удаление воздуха при монтаже из
внутренних агрегатов и соединительных
трубопроводов осуществляется с помощью
специальной системы «быстрой продувки»
газообразным хладагентом из наружного
агрегата.
"Refrigeration, Air Conditioning and Heat
Recovery", 1985, V. 87, № 1042, pp. 72.
Материал подготовили
H. Я. БАРУЛИН, Э. Д. ШУВАТОВА
A1) 1191696 E1L F25 В29/00,11/00, F01 К25/10
B1) 3757716/23-06 B2) 21.06.84 G1) Омский
политехнический институт G2) Е. Я. Воронин,
А. В. Брюхов, Я. В. Гааг, В. И. Гриценко E3)
621.575
E4) E7) КОМПЛЕКСНАЯ ХЛАДОЭНЕРГЕ-
ТИЧЕСКАЯ УСТАНОВКА, содержащая газовый
контур, в котором последовательно установлены
генератор продуктов сгорания, экономайзер, вла-
гоотделитель, регенератор, два параллельно
включенных вымораживателя с
теплообменниками и электронагревателями внутри и
турбодетандер, причем теплообменники вымораживателей
соединены параллельно и включены в газовый
контур после турбодетандера, отличающаяся тем,
что, с целью повышения производительности по
диоксиду углерода, установка дополнительно
содержит воздушный контур и последовательно
включенные в него турбокомпрессор,
теплообменник, регенератор и турбодетандер, при этом
воздушный контур после турбодетандера
подключен к газовому контуру перед
теплообменниками вымораживателей этого контура,
параллельно которым включен третий выморажива-
тель встроенными электронагревателем и
теплообменником, включенным параллельно
теплообменникам обоих вымораживателей.
60

СПРАВОЧНЫМ
ОТДЕЛ
УДК 621.565:631.22
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
МВТ14-1-0 И МВТ20-1-0
Холодильные машины МВТ14-1-0 и
МВТ20-1-0 предназначены для получения
ледяной воды, используемой при охлажде-
12 3
нии молока в емкостных и проточных
молокоохладителях на молочнотоварных
фермах и пунктах первичной обработки
молока в колхозах и совхозах.
Машины работают в диапазоне
температур хладоносителя на выходе из испарителя
от 1 до 25 °С
Каждая машина конструктивно
выполнена в едином блоке, оснащенном быстро-
съемными щитами обшивки, и состоит из
компрессора, конденсатора, испарителя,
ресивера, осушителя-фильтра, арматуры,
щита управления, щита мановакуумметров,
DuW
дода,
яу32
хладагента, Л у 10
Рис. 1. Холодильные машины МВТ-14-1-0 и МВТ20-1-0 (размеры в скобках для машины МВТ20-1-0):
/ — бак; 2 — конденсатор; 3 — щит приборов; 4 — щит мановакуумметров; 5 — вентилятор;
6 — заправочный вентиль; 7 — обшивка (комплект); 8 — терморегулируюший вентиль; 9 — компрессор;
Ю __ осушитель-фильтр; 11 — ресивер; 12 — мембранный вентиль с электромагнитным приводом;
13 — щит управления, 14 — каркас; 15 — испаритель
Иэ,кВт
W
1иккалА/ кВт
26
rJO
2t\-2S
26
22
20
18
16
12
\у
-Afc
У
«#
<\
jV
к
ч
т
/у
Ч
АЙ
10 ккалй кВт
* 9
12
а
20 2Н&°С
24tS2?C
Рис. 2. График зависимости холодопроизводительности и потребляемой мощности от температуры
воды на выходе из испарителя для машины МВТ 14-1-0 (а) и МВТ20-1-0 (б)
61

щита приборов и бака для воды (рис. 1).
Кроме того, машина укомплектована
водяным насосом.
Компрессор одноступенчатый, бескрейц-
копфный, бессальниковый.
Конденсатор оребренный, с воздушным
охлаждением осевым вентилятором.
Испаритель горизонтальный, кожухотруб-
ный, с внутритрубным кипением хладагента.
Бак для воды промежуточный,
обеспечивает равномерную подачу воды на
испаритель.
Машины автоматизированы. Система
автоматики обеспечивает световую
сигнализацию аварийного отключения, защиту от
аварийных давлений всасывания и
нагнетания, температурную защиту
электродвигателя компрессора, защиту
электродвигателей вентиляторов конденсатора от
перегрузки и защиту от токов короткого
замыкания, автоматическое поддержание за-
Показатель
Код ОКП
Хладагент
Холодопроизво-
дительность |
при темпера-^
туре воды на
выходе из hcJ
парителя 2°0
и температуре
воздуха на
входе в конл
денсатор
25°С,
кВт(ккал/ч)
Потребляемая
мощность при
температуре
воды на
выходе из
испарителя 2° С и
температуре
воздуха на
входе в
конденсатор
25 °С, кВт
Расход
охлаждающего
воздуха, м3/ч
Количество
заряжаемого
хладагента,
кг
Смазочное
масло
Количество
заряжаемого
масла, кг
MBT14-1-0 I
36 44214271
R12
14,59A2500)
6,5
10 000
20
ХФ12-16
1 7
MBT20-1-0
36 4452 3013
R12
20,35A7500)
9,35
10 000
25
ХФ12-16
1 7
62
Продолжение таблицы
Показатель
Габаритные
размеры, мм
Масса, кг
Компрессор:
марка
объем,
описываемый
поэшнями,
м3/ч
частота
вращения
с-1
(об/мин)
Конденсатор:
марка
площадь

поверхности
теплообмена, м2
Испаритель:
марка
наружная
площадь

поверхности

теплообмена, м2
число ходов по
хладагенту
сопротивление
по хладоноси-
телю, МПа
(кгс/см2)
расход воды,
м3/ч
MBT14-1-0
1870Х600Х
Х1510
840
2ФУБС9
41,4
16 (960)
АВ14-1-0-02.000
82
МВТ14-1-
-0.02.000
! 1,73
2
0,06 @,6)
6
MBT20-1-0
1870Х600Х
Х1510
900
2ФУБС12
62,0
24 A440)
АВ 14-1-0-02.000
82
МВТ20-1-
-0.02.000
3,28
2
0,03 @,3)
5
данной температуры хладоносителя на
выходе из испарителя путем пуска и
остановки компрессора, автоматическое
самовосстановление работы машины при
появлении напряжения после его
кратковременного исчезновения.
Предусмотрены два режима работы:
ручной (для наладки машины) и
автоматический (для работы машины в режиме
охлаждения).
Технические характеристики машин
приведены в таблице и на рис. 2.
Изготовление машины МВТ14-1-0 — по
ТУ 26-03-388—81, машины МВТ20-1-0 — по
ТУ 26-03-394—82.
Комплект поставки — холодильная
машина, насос, запасные части и инструмент.
Изготовитель — ПО «Мелитопольхолод-
маш».
Разработчик — ВНИИхолодмаш.

РЕФЕРАТЫ
УДК [621.565:637.11.001.36
Сравнительный анализ различных вариантов
систем хладоснабжения с аккумуляторами холода
и панельными испарителями для предприятий
молочной промышленности. МЕД НИ КО ВА Н. М.,
ЮРЬЕВ С. Н., ЛАНЦМАН И. П. «Холодиль-
ная техника», 1986, ЛЬ 2.
Проведены расчеты и технико-экономический
анализ четырех различных схемных решений
системы хладоснабжения молочных заводов
мощностью 25 и 150 т переработки молока в смену:
у I — с панельными испарителями; II — с
аккумуляторами холода и охлаждением воды в дневное
время только за счет намороженного в ночные
часы льда; III — с панельными испарителями и
аккумуляторами, имеющими собственные
компрессоры; IV — с аккумуляторами, в которых
одновременно происходят охлаждение воды
холодильной машиной и намораживание или
таяние льда. Приведены результаты расчетов
и рекомендаций по применению той или иной
системы охлаждения.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 6 названий.
УДК 621.899.092
Установка для регенерации холодильных масел.
ИВАНОВА Р. Б., ПЫТЧЕНКО В. П.,
СТОРОЖКО А. Ф. «Холодильная техника», 1986, № 2.
Описаны конструкция и принцип работы
установки УРМХМ-1,6, предназначенной для
регенерации отработанных масел марок ХА-30 и ХА-23,
собранных с компрессоров, сосудов и аппаратов
аммиачных холодильных установок. Внедрение
данной регенерационной установки в
промышленность позволит на 70 % уменьшить расход
свежих холодильных масел.
Таблица 1. Иллюстрация 1.
УДК 621.564:531.756.001.24
Плотность хладоносителей на базе водных
растворов хлоридов щелочных и щелочно-земель-
ных металлов. ПЕРЕЛЬШТЕЙН И. И. «Хо-
лодильная техника», 1986, № 2.
Для хладоносителей на базе водных растворов
хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов предложено уравнение, описывающее с
высоткой точностью зависимость плотности от
массового содержания и температуры в интервале
последней от 30 °С до эвтектической.
Разработаны простые и надежные методики
экстраполяции данных о плотности в область низких
температур вплоть до эвтектической по
ограниченным данным, относящимся к комнатным
температурам. Предложенное уравнение и
разработанная методика применимы также к ингиби-
рованным водным растворам хлоридов
металлов. Найдены коэффициенты уравнения.
Применение методик показано на примере водного
раствора хлорида кальция и «кальтоната» — ингиби-
рованного водного раствора хлорида натрия.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список
литературы — 5 названий.
УДК 621.57.041-213.3.004.6
Прогнозирование остаточного ресурса
герметичного поршневого компрессора на основе диагноза
его технического состояния. ВОРОБЬЕВ Ю. М.
сХолоднльная техника», 1986, ЛЬ 2.
Приведены экспериментальные данные о
снижении коэффициентов плотности и подачи
герметичного поршневого компрессора ПГ5 от величин
зазоров в сопряжении поршень — цилиндр и
механизме движения. Дана техническая
характеристика измерительно-диагностического
комплекта для проведения диагностики технического
состояния герметичных компрессоров в условиях
эксплуатации, а также аналитическое выражение
для расчета остаточного ресурса компрессора.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список
литературы — 4 названия.
УДК 621.58-91.001.5
Анализ процессов в льдоаккумуляторах с
децентрализованным хладоснабжением.
ГОНЧАРОВА Г. Ю., МЕДОВАР Л. Е. сХолоднльная
техника», 1986, Мк 2.
Сформулированы принципы построения графиков
зарядки и разрядки льдоаккумуляторов на основе
суточных графиков тепловой нагрузки объекта.
Приведены основные результаты расчета
процессов намораживания и плавления льда в
наиболее эффективном режиме при одновременном
подводе тепла к плавящемуся льду и кипящему
хладагенту, т. е. при включенной холодильной
машине. Изложены практические рекомендации
по проектированию и компоновке башенных
льдоаккумуляторов.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5
названий.
УДК 1621.565:629.12] :621.564.25.004.162
Пути уменьшения потерь хладагентов в судовых
холодильных установках. ЧЕРКАШИН А. С.
сХолоднльная техника», 1986, № 2.
Проведен анализ расхода хладагентов R717,
R22 и R12 в судовых холодильных установках.
Показано влияние отдельных конструктивных и
эксплуатационных факторов на потери
хладагентов. Рассмотрены пути уменьшения этих потерь.
Таблица 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 637.1:621.565-032.1-974
Холодильная установка для охлаждения молока
с использованием естественного холода. РИ-
КАС М. И. «Холодильная техника», 1986, № 2.
В целях экономии электроэнергии и
моторесурсов компрессоров предложено использовать
естественный холод при охлаждении рассолом
камер хранения и технологических аппаратов
предприятий молочной промышленности. Для
этого рекомендуется охлаждать рассол наружным
воздухом в серийных воздухоохладителях
ВОГ-230. По предлагаемой схеме в зависимости
от температуры наружного воздуха рассол
поступает в испарители, подключенные к
холодильным машинам, или в воздухоохладители. Для
лучшего использования наружного воздуха в
холодные ночные часы и для снятия пиковых
нагрузок имеется бак-аккумулятор. Схема
разработана для Медвежегорского молочного завода.
Иллюстрация 1.
63

УДК 621.565.93/.94:536.24.001.5
Влияние геометрической формы оребренной теп-
лообменной поверхности на теплофизические
свойства инея. ХМАЛАДЗЕ О. Ш., ЧЕПУРНЕН-
КО В. П. «Холодильная техника», 1986, Мк 2.
При изучении процессов тепломассообмена и
инееобразования на различных оребренных
трубах проведен анализ влияния
геометрической формы ребра на теплофизические
свойства инея. Получена зависимость
теплопроводности инея от его плотности. .Исследования
показали, что, кроме известных параметров /в, <р,
шв» *пов» на теплофизические свойства инея в
воздухоохладителях влияет также
геометрическая форма оребренной теплообменной
поверхности.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6
названий.
УДК 628,84:621.573
Повышение эффективности системы
кондиционирования воздуха с воздушной холодильной
машиной. ЛЕВИН Я. А., ФИЛИППОВ Э. Б.,
ФОМИН А. В., АНТОНОВ В. С. «Холодильная
техника», 1986, № 2.
Рассмотрена работа системы кондиционирования
воздуха (СКВ), работающей по замкнутой
схеме, с воздушной холодильной машиной (ВХМ)
и оценено влияние недорекуперации на ее
эффективность в широком диапазоне температур
наружного воздуха. Предложена СКВ с ВХМ,
работающая по разомкнутой схеме, и
реализующая вакуумный цикл с дополнительным
охлаждением воздуха. .
Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565:631.22
Выбор схемы и режимов работы установки для
охлаждения молока. ПРОЦЕНКО В. П.,
САФОНОВ В. К., ЗАЙЦЕВ А. А. «Холодильная
техника», 1986, № 2.
Рассмотрена схема установки для охлаждения
молока с аккумулирующими устройствами. На
основании технико-экономического анализа
выбран оптимальный режим ее работы. Применение
аккумуляторов тепла и холода дает
существенный энергосберегающий эффект и позволяет
заметно снизить капитальные вложения.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 4 названия.
УДК 621.565.001.63:637.1
Основные направления в проектировании
холодильных установок для предприятий молочной
промышленности. ЛАНЦМАН И. П.
«Холодильная техника», 1986, № 2.
Одним из основных направлений в
проектировании холодильных установок для предприятий
молочной промышленности является разработка
технических решений, способствующих
экономии топливно-энергетических и трудовых
ресурсов. В статье рассматривается применение
аккумуляторов холода для сглаживания
неравномерности тепловых нагрузок, что повышает
коэффициент использования холодильного оборудования.
Уделено внимание использованию естественного
холода.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. Г. Ага-
рев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков,
В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн.
наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г.
А.Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров,
Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор С. А. Мезвришвили
Корректор Н. Я. Туманова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Головной журнал «ПИЩЕВАЯ И
ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Сдано в набор 18.12.85. Подписано в печать 13.01.86. Т—03020. Формат 70Х 108 1/16. Высокая печать.
Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,03. Тираж 10 820 экз. Заказ 3408.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64

ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 1188472 E1L F 25 В 15/04 B1) 3617792/
/23-06 B2) 11.05.83 G1) Воронежский филиал
Всесоюзного научно-исследовательского
института автогенного машиностроения G2) Э. А.
Богуславский E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛО-
ЛА путем изотермического насыщения
газообразным рабочим телом сорбирующего
вещества, последующей десэрбции из него рабочего
тела при понижении над ним давления и
охлаждения объекта, отличающийся тем, что, с
целью снижения энергетических затрат, в
качестве сорбирующего вещества используют
жидкий абсорбент, который после десорбции
непосредственно подают к объекту.
A1) 1188475 E1) 4 F 25 D 3/12 B1) 3590342/
/28-13 B2) 16.05.83 G1) Всесоюзный научно-
исследовательский и конструкторско-техноло-
гический институт холодильной
промышленности и Ереванский автомобильный завод G2)
М. М. Поварчук, И. Д. Барулина, А. А.
Грызунов, Ю. А. Симонян, М. Е. Егиазарян E3)
621:565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА В КУЗОВЕ
АВТОРЕФРИЖЕРАТОРА, содержащее кожух, оребренные
емкости для твердой углекислоты, каналы для
прохода воздуха и отвода сублимированной
углекислоты в вентилятор, отличающееся тем,
что, с целью равномерного распределения
температуры воздуха в кузове, каналами для
прохода воздуха, ребра емкостей расположены
вертикально, а на внутренней стенке канала
для сублимированной углекислоты выполнены
вертикальные ребра, расположенные между
ребрами емкости, и вентилятор установлен над
кожухом.
A1) 1188476 E1) 4 F 25 D 13/00 B1) 3637678/
/28-13 B2) 22.08.83 G2) Г. Л. Волик E3)
621.565.3
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА, со
держащая наружные и теплоизоляционные
ограждения, воздушную рубашку, устройство
для осушки воздуха, пэдаваемого в рубашку,
^сличающаяся тем, что, с целью сохранения
ИЬества изоляции за счет предотвращения ее
влагонасыщения, воздушная рубашка
расположена между наружными и
теплоизоляционными ограждениями, в ограждениях расположен
трубопровод, входной участок которого
размещен во внутреннем объеме холодильной
камеры, а выходной участок через устройство
для осушки воздуха соединен с воздушной
рубашкой, при этом в теплоизоляционном
ограждении выполнен канал для выхода воздуха из
рубашки во внутренний объем холодильной
камеры.
A1) 1188477 E1L F 25 D 17/02, 13/06, F 25
С 1/22 B1) 3731094/28-13 B2) 17.04.84 G1)
Специальное конструкторское бюро
автоматизированных систем управления мясной и
молочной промышленности G2) Г. Г. Квашнин,
М.-С. Я. Мекеницкий E3) 621.565.4
E4) E7) 1. БЛОК-ФОРМА
МОРОЗИЛЬНОГО АППАРАТА, включающая
охлаждаемые плиты с каналами, подсоединенными к
боковым коллекторам для подвода и отвода
хладагента, и размещаемую между плитами
рамку для продукта, отличающаяся тем, что,
с целью интенсификации процесса
замораживания с одновременным формированием
мелкопорционных расфасовок продукта,
рабочая поверхность одной из плит снабжена
ребрами, высота которых меньше или равна
высоте рамки.
2. Блок-форма по п. 1, отличающаяся тем,
что в ребрах выполнены каналы для
циркуляции хладагента, сообщенные с каналами плиты.
3. Блок-форма по пп. 1 и 2, отличающаяся
тем, что ребра имеют наружное
антиадгезионное покрытие.
A1) 1188478 E1) 4 F 25 D 23/00, 11/00 B1)
3735810/28-13 B2) 28.04.84 G2) И. К. Дом-
бровский, Б. И. Губанов, О. В. Мезенин, В. А.
Добрыдон E3) 621.565
E4) E7) 1. ПРИСПОСОБЛЕНИЕ ДЛЯ
КРЕПЛЕНИЯ КОНДЕНСАТОРА К СТЕНКЕ
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее кронштейн,
имеющий кольцевой захват с открытым пазом,
стопорный элемент, закрепляемый в отверстии
холодильника, и фиксатор, отличающееся тем,
что, с целью упрощения прикрепления
конденсатора, кронштейн выполнен в виде жесткого
стержня, причем паз кольцевого захвата
открыт наружу, а стопорный элемент выполнен
в виде Т-образного выступа.
2. Приспособление по п. 1, отличающееся
тем, что фиксатор представляет собой
пружинную защелку.