Text
ГОССТРОЙ СССР
Главлромстройпроек
СОЮЗСАНТЕХПРОЕКТ
Государственный проектный институт
САНТЕХПРОЕКТ
Рекомендации
по выбору и расчету систем
ьоздухораспределения
АЗ-669
Москва 1979
В разработке Рекомендаций принимали участие:
канд. техн^ наук Б.В.Баркалов (ГПИ Промстройпроект),
д-р техн.наук |И.А.Шспелев|, канд! техн, наук Л.С.Василье-
ва, Л.В.Иванихина, кнж. К.ИПРахимов (ЦНИИпромзданий),
инж.Е.П.Агафонов,кандидаты техн, наук В.В.Ловцов, Л.Я.Ба?
ландина, ипж. Ы.Д.Поволоцкая (ГПИ Проектпромвентиляция),,
д-р техн, наук Л.С.Клячко, кандидаты техн.наук И.Л.Генес,
Л.Б.Успенская, инк. ВЛ.Пустошная (БПИМГС), кандидаты
техн, наук Л.В.Кузьмина , А.М1Кругликова, инженеры
А.С.Гуськов, И.С.Середяева (ЕЦНИИОТ), д-р техилгаук _
МЛ.Гримитлин, кандидаты техн.наук’Т.М.Позин, В.Н.Тете-
ревников, Л.В.Павлухин (ВНИИОТ, Ленинград).
Использованы материалы ВНИИОТ (Казань).
С введением в действие настоящих Рекомендаций утра-
чивают силу "Указания по расчету приточных воздухораспре-г
делительных устройств" серии АЗ-358,"Указания по расчету
воздухораздачи через перфорированные потолки и панели"
(М., 1970) могут быть использованы впредь до разработки
и утверждения типовой серии рабочих чертежей перфориро-
ванных потолков,, панелей и выпусков 0 к ним. После введет
ния в действие указанных типовых рабочих чертежей допол-
нение I к серии АЗ-358 названных указаний следует очи--
тать аннулированным.
Все замечания и предложения по Рекомендациям просим
направлять‘в ГПИ Сантехпроект.по адресу: 105203, Москва,
Нижне-Первомайская ул-j д. 46.
Рекомендации рассмотрены и одобрены Главпром-
стройпроектом Госстроя СССР.
©
Государственный проектный институт Сантехпроект
Главпромстройпроекта Госстроя СССР
(ГЦК Сантехпроект), 1979
2
СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
I. Общие положения.................. . ........ 4
2. Организация и расчет воздухообмена ..1.1 4
3. Выбор и расчет воздухораспределительных .
устройств................................... 1 ; 10
4. Расчет воздушного душирования постоянных ••
рабочих мест...............•..............1.11. 12
5. Примеры расчета 1.1........................i 14
Прилег.и .я:
I. Характеристик:; типовых воздухораспределите;! -
ных устройств................................. 23
21 Расчет коэффициентов воздухообмена ...... 30
3. Основные данные о-приточных струях 1.........3?
4. Определение значений скорости движения
и температуры воздуха при расчете воз-
духораспределения ............................. ьи
, ;.....................64
5. Условные обозначения
i. общие -падашия
I.I. Рекомендации .по выбору и расчету систем возду—
хораспределения в помещениях производственных и общест-
венных зданий составлены взамен "Указаний'.' серии АЗ-358
и предназначены для расчета воздухообмена и выбора воз-
духораспределительных устройств (ВР) при проектировании
систем вентиляции’, кондиционирования воздуха л’воздушно-
го отопления.
Настоящие рекомендации не распространяются на выбор
и расчет систем естественной вентиляции (аэрации)
1.2. Перечень и характеристики типовых воздухорас-
пределительных устройств, рекомендованных к применению,
приводятся в приложении I, Типовые серии рабочих черте-
жей воздухораспределительных устройств распространяются
филиалом ЦИТП Госстроя СССР (индекс 380019’ Тбилиси, 19,
ул. А.Церетали, 115).
1.3. При выборе систем воздухораспределения следует
руководствоваться указаниями, приведенными’в ГОСТе 1211.
005-76., Ch 245-71, СНиП-11-33-75 ив главах СНиП'по проек-
тированию отдельных видов промышленного производства, .
транспорта, связи, сельского хозяйства, жилыхлобществен-
ных и складских зданий? ‘
1141 Экономичность принятой системы воздухораспреде-
ления, как правило! оледует обосновывать сопоставлением
вариантных проектных решений по приведенным затратам.
21 ОРГАНИЗАЦИЯ И РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
2.1. Воздухообмен следует организовывать таким обра-
зом, чтобы обеспечить требования по предельному содержа-
нию вредных веществ и норм метеорологических условий в
воздухе рабочей или обслуживаемой зоны (Р.З.) согласно
ГОСТу 12 Л.. 095-76 , СП 245-71 И СНиП И-33-75. При этом
необходимы нормальное ведение технологического процесса
и содержание оборудования/
•4
212~._Организация воздухообмена включает выбор схемы
организации воздухообмена, способа, подачи и удаления
воздуха и определение расчетного воздухообмена с учетом
неравномерности распределения параметров воздуха по. поме?
щению."
2.3. Выбор схемы организации воздухообмена (снизу-
вверх! сверху-вниз, сверху-вверх, снизу-вниз или смешан-
ная схема) должен производиться в соответствии с. требова?
ниями.СНиП;П-33-75, CH 245-71, а‘также действующими союз?
выми .и отраслевыми Йормами и рекомендациями (ТУ конкрет-
:шх производств).с учетом следующих указаний:
Подача воздуха
а) требуется в Р13. и выше в: соответствии’-с п?:-.83-
4187 СНиП.П-33-75 и ведомственных норм;
б) рекомендуется в Р.31 при -на? гчии сосредоточенных
источников тепла (литейные, .кузнечные.и другие
цехи) при Q я.уд.’ =^20 ккал/(м3.ч);.
п) допускается выше Р.31 производственных помещений
при Q я.уд. ‘ < 20 ккал/(м31ч), имеющих пыле-и
газовыделенйй (механические, окрасочные! .сварочные и •
другие) и помещений общественных и вспомогательных зда-
ний; ' .
г) допускается выше Р131 в.помещениях, с любыми
избытками тепла при.капсулированном Оборудовании ’(встроен,
ных местных отсосах), .-выделяющем тепло и газы.
Удаление воздуха
а)’ следует осуществлять на уровне, предписываемом
п.4.94, 4’197,. 4.98 , 41Ю21 4.103 и п. 41104 СНиП П-33-75
или ведомствнными нормами‘для приведенных в них условиях?
б) рекомендуется из верхней зоны при Q я.уд! больше"
20 .ккал/(м3.ч);
в) допускается на любом уровне прия.уд. меньше
20 ккал/.(м31ч).
5
2.4. При необходимости обеспечить нормируемые пара-
метры воздуха для всей Р.З^ воздухораспределительные
устройства следует размещать таким образом, чтобы. суммар|-
ная зона эффективного действия всех BP (2.F 3 д ) была
не менее площади Р.З. .При этом необходимо, чтобы*относи-
тельная площадь струи при поступлении ее в Р13. сверху
находилась в пределах F СФр.=0,2 * 0,5 для компактных ,
неполных веерных и плоских струй и F стр. =0,5 * I для
полных веерных струй (см. табл.З приложения 2).
2.5. Количество воздуха, подаваемого в помещения
при расчете по формулам, приведенным в приложении II
СНиП П-33-75,. определяется исходя из’того, что параметры
воздуха/удаляемого из помещения за лредела.ми Р.З., рав-
ны .
tyx=tc *• Kt to)/
(d.p)3,~do')-
Если воздух-удаляется только из Р.З., то расчет
ведется по формулам
4/=- W^tpa-to)'
4- Жлэ-Z. ' (2j
l; - &
При удалении воздуха только из верхней эоны следует ,
считать Л =0, то есть
rf
. —. . . ДЯ________•
rvj 0,29K^(tp3“to) (^)
Kd У’
2.6. Коэффициенты воздухообмена Кг и сле-
дует принимать по нормативным документам для конкретных
производств, по экспериментальным данным натурных или
лабораторных исследований или находить расчетным путем.
При выборе способа подачи воздуха предпочтение следует"
отдавать системам, имеющим большую величину коэффициента
воздухообмена и окончательно принимать способ подачи,
исходя из минимума приведенных затрат.
2.?. Для помещений со значительными избытками явно-
го тепла, в которых циркуляция воздуха определяется кон-
вективными потоками, а подача воздуха предусматривается
в Р.З. при отсутствии упомянутых в п.2.6 данных величина
К/- ориентировочно может быть принята по табл. Г.
Таблица I
Вид помещений
Величина коэффициента
воздухообмена
Кузнечно-прессовые цехи, печ-
ные пролети сталеплавильных,
рельсопрокатных цехов и цехов
эмалирования, коопуса нагпева-
тельных колодцев*, блюминги,
склады заготовок 2,0
Термические цехи 1,9
Сушильные цехи . 1,6
Литейные цехи 1,7
Доменные и кузнечные цехи 1,6
Прокатные цехи 1,5
Электролизные цехи, машинные
залы и компрессорные 1,4
Цехи вулканизации и производства
изделий из пластмасс 1,3
2.8. Для помещений, в которых циркуляция воздуха
обусловлена приточными струями, то есть при малогабарит-
ных, равномерно распределенных по площади теплоисточни-
ках приближенные значения коэффициентов воздухообмене
7
могут быть определены расчетным путем по формулам, при-
зе денным в приложении 2. К такого рода помещениям можно’
отнести основные цех. радиотехнической и электронной
промышленности, сборочно-сварочные, заготовительно-штам-
повочные цехи, а также помещения общественного назначе-
ния (залы собраний, кинотеатров и т.п,)
2.91 Для производственных помещений, в которых
циркуляция воздуха обусловлена совместным действием
приточных струй и конвективных потоков от теплоисточников
(9Я.УД.^5 ккал/мэ.ч) с крупногабаритным оборудованием
(эквивалентный диаметр более 1,5 м), шагом расстановки’
воздухораспределителей 12 м и более, величины коэффи-
циентов Kt и Клпрч отсутствии упомянутых в п.2.6 данных
ориентировочно могут быть приняты по табл. 2.
Таблица 2 .
Спс ;об подачи возду-$*“ кратность воздухообме-
?бЯ5°~ 5 5 10 15 20 25
I. Приколонная подача К*. 1,3 1,2 1,151,1 1,051,05.
нелоооедото 1,851,751,651,6 1,551,5
2. Приколонная подача с высоты 4 м пт пола пакленными веерными струями в направле- нии Р.З. де 1С2 1,151,05 I 1,4 1,35 1,2! III 5 1,2 IJ51,15
3 Горизонтальная пода- К* I 0,95 0,85 0,8 0,8 0,75.
ча компактными струя-
ми выше 6 м от пола’ 1,1 I 0,9 0,85 0,8 0,8
4. Подача сверху вниз Kt I 0,95 0,9 0,85 0;85 0,8
вертикальными закру-
ченными струями выше 6 м от пола Кя 1,1 1,05 I 0,95 0.S5 0,91
Примечание.
В таблице приведены экспериментальные данный
для помещений высотой от 7 до 15 м при отно^
шении высоты оборудования к высоте помещений
8
менее’ 0,8 и площадях зон действия ВР для
te 1,2,3 и 4 соответственно не более 300,
600, 900 и 600 м . Источники выделений
тепла и газов (не более чем в 1,5 раза
тяжелее. воздуха) расположены в Р.З. Вытяж-
ка осуществляется из верхней зоны помеще-
ния.
2110. При одновременном выделении в.воздух помеще-
ния нескольких вредных веществ не обладающих суммацией
действия, количество приточного воздуха следует принимать
по большему из полученных результатов (по определяющей
вредности) для каждого вещества в соответствии с требо-
ваниями п. 2.3 ГОСТа 12.1.005-76 и п.10.7 СН 245-/73.
Если в воздух помещения выделяется несколько вред-
ных веществ однонаправленного действия (п.10.6 CM 245-71)
следует суммировать количество воздуха, ^обходимое для
разбавления каждого вещества в отдельности до его ПДК,
с учетом требований-.п. 213 ГОСТа 12.11005-76 .
Примечание. Расчетный воздухообмен следует принимать
не менее суммарного количества воздуха,
расходуемого на местные отсосы и техно-
логические нужды, но он не должен быть
менее величины, требуемой п. 4.64 и
4168 СЧиП П-33-75.
2111. Расчетный воздухообмен должен обеспечивать
нормируемые условия воздушной среды в Р13. помещения в
теплый холодный и переходный периоды года. Минимальное
количество воздуха, подаваемого приточными установками
в холодный период года! должно определяться по расчетным
условиям переходного периода года.
2.12. При определении расчетного воздухообмена для
воз,душного отопления, если нет данных о значениях К^,
расчет следует вести по формуле (4), принимая
a)-tp.o.=-tp,3. ср, (см. приложение Г СНиП П-33-75)^
9
б) .К/=0,9 при удалении воздуха из рабо-
чей зоны (в том числе на рецирг
куляцию);
в) К=0,8 при удалении воздуха выше рабо-
чей зоны (в тон числе на рецирг
куляцию).
2.13. При проектировании воздушного отопления (в
том числе совмещенного с вентиляцией) расчетный воздухо-
обмен должен обеспечивать предотвращение ’’всплывания”
нагретого воздуха вверх и соблюдение допустимых величин
скорости движения и температуры воздуха в Р.З.
Скорость движения воздуха в Р.З. рекомендуется при-
нимать до 0,? м/с (см.и.1.9 ГОСТ £2.1.005-76 ). При этом
преимущественно рекомендуется применять ВР, позволяющие
изменять направление воздушной струи.
3. ВЫБОР И РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
УСТРОЙСТВ
3.1. При проектировании систем воздухораспределения?
как правило, сльдует применять воздухораспределительные
устройства, на которые разработаны и утверждены типовые
рабочие чертежи, учитывая рекомендации п.4.136 и 4.137
СНиП П-33-75, и производить расчет по выпускам 0. Расчет
воздухораспределительных устройств типовые рабочие чер-
тежи которых не имеют выпусков 0 - (4,904-22, 4.904-36,
1.494-8; 1.494-10; 4.90'-24; 4.904-29), впредь до разра-
ботки этих выпусков рекомендуется производить по данным
приложений I и 3. При применении воздухораспределитель-
ных устройств НРВ расчетный воздухообмен, количество и .
размер ВР необходимо принимать по выпуску 0 типовой
серии 1.494-37.
3.2. Тип и количество ВР (см.приложение I) следует
принимать в зависимости от выбранной схемы организации
воздухообмена, объемно-планировочного решения помещения,
расположения приточных установок, трассировки сети,
10
размещения ВР и требований, предъявляемых СНиП П-33-75.
3.3» В производственные помещения в зависимости от
принятой схемы организации воздухообмена следует осу-
ществлять подачу воздуха:
а) непосредственно в Р.З. - прямоточны?яи струями
(ВПП) и закрученными струями (ВПЭП, ВЭП);
б) выше Р.З. (выше 2 м от пола) - при относительно
небольших расчетных кратностях воздухообмена (до 10 ч"1)
совмещать вентиляцию с воздушным отоплением и подавать
воздух прямоточными компактными струями, омывающими Р.З.
обратными потоками (ВГК), закрученными коническими, внед-
ряющимися в Р.З. (ВЭС), неполными веерными (МРВ, РР) и
компактными стоуями (РР); при кратностях воздухообмена
от 10 до 20 ч"1 подавать воздух полными веерными струями
(ВДУМ, ВЦ, ВЭН), неполными (11РВ, РР), коническими
(ВДУУ, ВЭПв) и двухструйными ВР (ВДУМ); при кратностях
более 20 ч**1 подавать воздух через двухструнные ВР (ВДУМ),
перфорированные воздухораспределители (ВПК) и панели
(ВПЭП).
3.4. В помещения общественных и вспомогательных
зданий для обеспечения архитектурных требований к интерье-
ру, подачу воздуха рекомендуется осуществлять воздухорас-
пределительными устройствами типов РР, ВДУМ, ВДП и ВПЭП.
3.5. При подаче воздуха выше Р.З. высоту установки
ВР рекомендуется принимать:
а) РР, НРБ, ВЭН, ВП.ЭП - до 4 м от пола;
б) РР, НРВ, ВГК, ВДУМ, ВДШ, ВПК, ВЦ, ВЭПв- на высо-
те 4-6 м от пола;
в) ВГК, ВЭС - выше 6 м от пола.
3.6. При выборе и расчете ВР рекомендуется придержи-
ваться приведенной ниве последовательности:
а) выбрать схему организации воздухообмена помещения
в соответствии с требованиями СНиП П-33-75 и исходными
данными на проектирование, в том числе ТУ данного произ-
водства;
II
определить расчетный воздухообмен, руководствуя^
указаниями раздела 2 настоящих рекомендаций;
в) принять тип ВР с учетом заданного уровня их рас-
положения и компоновочных решений размещения приточно-
вытяжного оборудования;
г) определить количество и размер ВР из условия .
обеспечения нормируемой скорости движения воздуха в Р13.
(по данным выпусков 0 или по приложениям I и 3) в
соответствии с требованиями приложения 4;
д) рассчитать at к iwiai обр! (по данным выпус-
ков 0 или по приложениям I и 3) в соответствии с требо-
ваниями приложения 4.
4. Расчет воздушного душирования постоянных
рабочих мест
4.1. Достижение нормируемых параметров воздуха
определяется.расчетом по предельным (осевым) значениям
параметров воздушной струи на постоянном рабочем месте.
4.2. За расчетные величины на постоянном рабочем
месте следует принимать:
а) максимальную скорость.движения воздушной струи,
равную нормируемой (максимальной) по табл, б СН 245-71
при тепловом облучении с интенсивностью. 300 ккал/(м^.ч)
и более или. по табл! I ГОСТ I2J.0D5-76 для случаев,
предусмотренных п.4.7.6 СНиП П-33-75;
б) минимальную концентрацию вредных веществ в.воздуш-
ной струе, равную ПДК по табл! 4ГОСТ 12.1.005-76 ;
в) минимальную температуру воздушной струи, равную
Нормируемой (минимальной) по табл. 6 СП 245-71, если,
температура воздуха в помещении выше нормируемой. Если
температура воздуха в помещении ниже нормируемой, то
максимальную температуру воздушной струи следует прини-
мать равной нормируемой максимальной по табл. 6 СП 245-7С
при тепловом облучении интенсивностью 300ккал/(м^.ч)и
более, или по табл. 2 и 3 ГОСТ 12.1.005-76 для случаев^
12
предусмотренных п. '4.7.6 СНиП П-33-75.
4.3. При проектировании систем воздушного датирова-
ния, как правило, следует применять дущирующие патрубки '
ППД. Если условия не позволяют использовать ВР Щ1Д (при
большой плотно'сти технологического оборудования), можно
применять ВР ПД. Дня датирования группы постоянных рабо-*
чих мест.монет быть использован ВР ВГК.
4.41 Расстояние от датирующего патрубка- до рабочего
места должно быть не менее I м, расчетная площадь ВР не
менее 0,1 м^. Воздушный поток должен быть направлен:
а) на грудь человека горизонтально или сверху под’
углом 45° для обеспечения на постоянном рабочем месте
нормируемых температур и скорости движения воздуха;
б) в лицо (зону дыхания) горизонтально или сверху
под углом 45° для обеспечения на постоянном рабочем мес-
те допустимых концентраций по газу или пыли. При этом
должны-Обеспечиваться нормируемые.температура и ско-
рость движения воздуха.
4.5. Расчет сводится к определению площади датиру-
ющего патрубка из условия обеспечения нормируемых пара-
метров воздуха на постоянном рабочем месте по следующим
формулам.
Адиабатическое охлаждение воздуха
(£ нормг-^ полученной при адиабатическом увлажнений)
а) расчетная площадь датирующего патрубка при тепло-
выделениях
г _ , (пх
при газо-и пылевыделениях
& (S)
13
б) расчетная скорость движения воздуха на выходе
из душирующего патрубка
(9)
в) расчетное количество воздуха на один душирующий
патрубок
4о=3600 Fa 1Г0 ' (10)
Искусственное охлаждение воздуха (t норм-1 to
полученной при адиабатическом увлажнении)
г) расчетная площадь душирующего патрубка
д) расчетная скорость движения воздуха на выходе из
душирующего патрубка
Uo~ УГк,9Р*' (12)
е)-требуемая температура воздуха на выходе :из души-
рующего патрубка
(13)
4.7, Если заданы величины tn, п} р0 и X следует
определять Vo и
а) при Л* т^о по формуле (12),
при Х-пу1Го по формуле (13),
при по формуле (9),
при по формуле
"to « tp. 3 ~ USP-fflX.. (14)
5. Примеры расчета
Пример I:
Доно. Механический цех размером 360x72x1? м;
V=310000 ы3.
14
Теплоизбытки.в теплый’ период года =2’320 тыс.ккаг/j
5я.уд; = =73 ккал/(м3.ч).
310000
Недостатки тепла в колодный период года
О я =1400 тыс.ккал/ч.
Категория работ средней тяжести при незначительных
избытках явного тепла - Па. В теплый период года
л£0=8°С (предусматривается испарительное охлаждение
приточного воздуха).
Требуется. Осуществить вентиляцию совмещенную с
воздушным отоплением, при условии, что приточный воздух
’следует подавать сосредоточенно- в верхнюю зону. Удаление
.воздуха производится из верхней зоны помещения.
Решение.
Теплый период года
Определяем расчетный воздухообмен по формуле (4)
/ = 2320000, ------ = J млн. м3/4 или Кр =3,2 ч”1,
* 0,29 X I X 8.
где принято по табл. 2 п13« К*=1,
Принимаем для подачи воздуха ВР ВГК (п.З.З.б),
осуществляя выпуск воздуха горизонтально с отметки +7 м.
Определяем количества ВР.
Принимаем однорядную установку ВР с глубиной зоны
действия 72 м. Исходя из данных табл. ТО приложения 3,
получаем величину шага установки ВР. Он может быть при-
нят равным ‘до 36 м. Принимаем шаг установки ВР
равным 18 м. В этом случае количество ВР будет составлять
~~ = 20 шт. и расчетный расход воздуха на один ВР бу-
дет равен = 50 тыс. м3/ч. По номограмме для
определения 7Гмакс^обоЧсерия 4.904-68, вып.О, лист 8)
или по п-. 19 приложения 3 .получим воздухораспределитель-
ное устройство ВГК-3. При этом будут обеспечиваться
’^макс.обр. ~ 0,55 “/с*
15
Допустимая величина согласно табл.З ГОСТ I2.I.005-76 и
приложения 4 составляет I,8x0,5 - 0,9 м/с.
д-^мако^обр^ =0j6°CV-. •
Допустимая величина согласно п.- 26 приложения. 4.
больше 1,5°С.
Холодный период года
Определяем расчетную избыточную температуру приточ-
ного воздуха при том же воздухообмене. Из формулы (4).’ и
в: соответствии с п.2.12, принимая =0,8, получаем
... „___________1400000 _б0р
At0^t0~tpt3 о;29 х 0,8 х.ЮООООО
По выпуску 0 или по формуле (51) приложения 3 нахо-
дим допустимую избыточную температуру воздушной струи
л-io^on =25, 5°С
Следовательно, в холодный период.года можно сокра-
тить количество работающих ВР и приточных установок, то
есть вдвое уменьшить воздухообмен,
тогда = XQ2222Q = 500 <гыс. м3/ч,
1 I40Q0QQ х
, лЪ° " 0i29 х.0,’8 х 500000 " ’ ’
Тумаке.обо $ м4- (Д°пУ°тиыая- величина_согласзо
п^ 1.9* ГОСТ*12.1.005-76 составляет 0,7 м/с).
at макс. обр. =0,851,5 С.
Пример 2
,• Дано^ Цех приборостроительного завода площадью
36x18=648 м2, (18 модулей размерами бхб м.7). Высота
цеха Нпом = 4 м. Воздухообмен определяется из условия
ассимиляции тепловыделений, равных‘90000 ккал/ч (из них
60000 ккал/ч - в рабочую, а 30000 ккал/ч - в верхнюю
зону). Удельная тепловая нагрузка 90СЮ0 =34>? ккал/(м3;ч)|
16
Производительность местных отсосов составляет 108’00 ма/ч
• В цехе осуществляется работа средней тяжести кате-'
гории, Па. .
Избыточная температура приточного воздухад^=5°С.
Требуется. Осуществить вентиляцию ВР ВДУМ, образу-
ющими верные струи, при условии, что удаление воздуха
общеобменной вентиляцией производится через решетки в
потолке на границах модулей через б м (рис. 36 приложе-
ния -2).
Решение!
Принимаем к установке ВР.ВДУМ-4Д. Каждый ВР обслу-
живает один модуль б х б м и размещается в центре его,
подавая воздух настилающимися на потолок полными веерны-
ми струями (,/л=1' /7=1,1);
. Вычисляем.относительную площадь струи при поступле-
нии в рабочую зону’пс формуле для веерной струи, приве-
денной в табл! 3 приложения 2.
V I-o;i5'(2 - g-j2 =0,58,'
где Н1ом=4 м; h рф3е= 2 м; г пом = б х б =36 м2.
В соответствии с п!2.4. величина Л стр. находится
в рекомендуемом для веерных струй диапазоне значений
Fстр. =03 * I. Следовательно, количество ВР выбрано
правильно.
Определяем расчетное количество воздуха, подаваемо-
го в помещение. Расчет ведем в следующей- последователь-
ности/
Задаемся величиной К6 =1, то есть tyx = £р.з. и
определяем количество воздуха, подаваемого в помещение,
на один модуль (ВР) по формуле (I) приложения И СНиП
П-33-75. :
. • )Со=бОО + -W" = 3450 м3/ч,
0,29 >.5
= 600 м3/4? &= = 5000 ккал/ч.
' 1о м 15
17
Подставляя полученное значение Ьо в формулу (18)
приложения 2 настоящих рекомендаций, получим
• I_________
х _ 3450-600*"
41500
i;o8,‘
=3W0^-:=l=.=«500 M3/->.
J. I W) л.^
Определяем коэффициент воздухообмена до формуле (171),
К -. — ----- X ~Рл12..,..-~==.-г-.= о*94;•
fe 0,67(1,08 - -^)+(1 - 0,б7)Ь08<9£Н. -6,17 . •
19,4 •••. 19,4-0,17
П7ГЙ п — 0»29«600>5 _ п*Т7* О — 60000 л £9*
гда 9* ~"^о66— ’ ’ Я*9 - 90000 - °’67’
г -о 5- 7 ; 5 ’ -тд-л-7, = -£2£=0,17|!
^г/,-0,5, LcrfP 1 ’^одз -19АА^ 3450 , I
Берем среднее из принятых и полученных значений
К-ь- •= 0,97 и повторяем расчет:
U= 3540 м3/ч, .
Kt= 0,94.
Окончательно принимаем К^.’=0,94 и /,а =3630 м3/ч.
Общее., количество..воздуха, подаваемого в помещение,
равно 3630 х 18 =65340 и3/ч.. • _•
. Кратность воздухообмена Ко =----------- 25,2 ч ,
6x6x4
: Определяем условие обеспечения нормируемой скорости!
воздуха в Р^З.
" По формуле (29) приложения 3 получим
Vx= ~Л_7.'^5 ,][~ °»82-1-1 = °t46 м/с,
где }Tf= —° ------------ ’7,75м/с, Кс= 0^82 (по табл.6 при-?
и° 3600. 0,13 • °
18
ложения 3 при XT = — - 0,33) Кн = Ks = I.
Согласно ГОСТу 12^1^005-76 для работы средней тя-
жести категорий Па приб^уу > 20 ккал/(м3.ч) допустимая
скорость движения воздуха в рабочей зоне в определяющие
холодный и переходный периода года TTjjopjp 0,3 м/с. По
приложению 4 при допустимых метеорологических условиях,
при нахождении людей в зоне прямого воздействия струи и
при работах средней тяжести К = 1,8.
• Таким образом,допустимое значение ТГХ=1,8*0,3=0,54 м/с,
превосходит полученное 1^=0,4б м/с.
.Рассчитываем избыточную температуру приточной струи
по.формуле (30) приложения 3.
^tx ~ --Л'"-* 1 ~— =0,48°С, что также
х 5 0,82
меньше допустимого значения л t* == 1,5.°С. .
Определяем место отрыва струи воздуха от по.толка
пр п.1б .приложения 3.
/отрЛ0’4 '-10’8 =Л3
где геометрическую характеристику струи Н - вычис-
•ляем по формуле (33) . • .
*/---
II = 5,’45 Т1*“ 7,75 V=10,8м.
• ДХ5
Следовательноi отрыва струи от плоскости потолка
.не произойдет (настилание осуществляется на расстояние
• более 3 'м).
Пример 3.
Дано! Отделение кистевой грунтовки изделий, в кото-
ром воздухорбйен определяется из.условий ассимиляции.
• вредных веществ, обладающих суммацией действия. По данным
технологов выделения газовых вредностей составляют:
ацетона - 3,3 кг/ч; бутилацетата .- 8,4 кг/ч, ксилола
19
10 кг, ч..Кроме того,'выделяется пыль' свинца - 230 мг/ч.
Помещение размером 24 х 60 х 7 м; У =10000 м3... •
В приточном-воздухе содержание вредных веществ не обна- .
ружско (Zo =б). ' ' ' ’ ’ .' •
Категория работ средней тяжести - Па; 'те’пловыделе- ’
ния незначительныеДопустимая скорость движения возду-
ха в рабочей’ зоне в определяющие холодный и переходный
периоды года не более 0,3 м/с. Температура притока не
отличается от температуры воздуха помещения.
Требуется. Осуществить вентиляцию при условии, что
согласно "Правилам и нормам техники безопасностипожар-
ной безопасности"' У. "“ й производствен-
ной санитарии для окрасочных цехов” приточный воздух
следует подавать рассеяно в верхнюю зону, а вытяжку произ
водить из нижней зоны помещения на высоте 0,5 - 0.'7 м
от'уровня пола.
Решение.
В связи с тем,- .что удаление воздуха осуществляется
из рабочей.зоны, определяем расчетный воздухообмен по
формуле (2) с учетом суммации действия ацетона, бутилаце-
тата и ксилола
/ = 3,3 х 1000000 + 814 х 1000000 + 10 х 1000000 _
^2 200 200 50
=258 тыс. м3/ч,•
&,= 258000 = 25 8 Ч“1
Р 10000
Принимаем для подачи воздуха ВР ВПК (п13.31 6)j
осуществляя Выпуск воздуха вертикально вниз с отметки.
+6,5 м. ' .
Определяем количество ВР.-
К установке могут быть-приняты ВР ВПК-2.№ 10j дли-
на которых равна 10 м (ширина, помещения 24 м).
Принимая 1^=8 м/с,.получим
20
= 3600 КАТ _• =3600 х 8 х 0,47 =13520 м^/ч.
Количество ВР 258000 •_ 19
' • 13520 '
Принимаем 20 ВР ВПК -.2 й 10 с шагом установки
= 6 м’ располагая их в два ряда по длине помещения
20
При -Х= ---г =' 3 по табл^ ”.5* приложения 3
. 0,52’х 6 : • ;
находим KgsO,#}’^ = I. Из заданий Кн =1. Для принятых
к установке ВР получим _
/ = Oxg6 y.7,6„y;ot^ „.O./Kxixl = 0,32 м/с, то есть
L_ ’ V^s. - ’ " i;_-_ _____
менее'до’щ'етимой. приложением 4,.: 'Ух=Г»8,0",3=С,54 м/с,
Пример 4.•'' ’ • ’
•Дано. Постоянные рабочие места подвергаются тепло- •
воыу облучению интенсивностью более 1800 ккал/м2 ч,.рабб~.
та тяжелая, при значительных избытках явного тепла ^Кон-
центрация вредных веществ в приточном, воздухе Zo. =0, "..
концентрация вредных веществ в рабочей’ зоне =30 мг/м3,
температура, воздуха рабочей зоны ’# p^si =28°С.
Расстояние ст. душирующего патрубка до постоянного ра-
бочего места Х=2 ы.При адиабатическом охлаждении t»=I6°C.
Требуется. Определить типоразмер душирующего пат-
рубка ППД’ (приложение’ I), с обеспечением на постоянном
рабочем месте ПДК = 20 мг/м3, скорости движения воздуха
/норм. = 3 ы/с и температуры * t .норм> = 19°С.
Решение.
Расчетная площадь душирующего патрубка-’по формуле (7)
г-1 (28 - 19У-2
° [ (28 .- 16) 4i5
,по формуле (8)
"(30-20У- 2
_(30 - 0 ) 4,’5
=0,02 м2;
• - 21
Принимаем к установке ближайший больший размер
патрубка ППД-6, Fo =0jl6 м^.
Находим значение Хнач по формуле (23) приложения 3
хнач = '/ О,’16 = 2,5 м, то есть заданное расстояние
меньше длины начального участка.
При этом согласно п.417- ^ = iAHOpM =3 м/с.
.Расчетный расход воздуха на один душирующий патру-
бок. .
La = 3600 х о;16 х 3 =1730 м3/ч; .
Таким образом, определяющим является расчет на
обеспечение нормируемой скорости . Для соблюдения тре-
бований CH 245-71 следует установить душирующий патрубок
ППД-6 с расходом воздуха 1730 м3/ч при применении
адиабатического охлаждения.
22
ХАРАПТВРИСТЖИ ТИПОВЫХ ВОВШОРАСПРВДВШ^ТЕЛЬШХ УСТРОЙСТВ
Наименование ВР Эскиз авторе- .^Шифр, : Тип, кого сви- серия, . обозна- .гдётельст- .‘типовых * чеяие ва рабочих . ВР : : чертежей • : Размеры, ш • : Масса, — кг . ’ •.Fo, mz : Л&о,.М Рекомендуемые :
значения : Xz 0 . .... м/с : мз/ч • •
: I : 2 : 3 : ‘ 4 : 5 : 6 : 7 : 8 •• 9 . : 10 II : 12' : 13- : ' 14 : ’ 15
ВР,' образующие компактные струи ( прямоточные )
• Приложена? I
Коэффициент z
? ..._л ; -T’ -• Область применение • :
: К : 17 •• 18 :
Решетка воздухо-
приточная регу-
лируемая
Решетка щелевая
Патрубок душирую-
2®й с увлажнением
и без-чвлажнения
воздуха
Патрубок П'вооот-
янй душирующий
4.904-22 ППД-5
• .- ПИД-6
• • ‘-ШД-8
4.904-36 . ЦДв-3
• • ЦДв-4
. ПДв-5
500
630‘ .
800 • •
• 315
'400
500
; 1260 1010'
. 1540 1260
''1900 1590
61 - 0,1
88 . 0,16 1-5
125 • 0,26 ‘
360-1300
580-2900
940-4700.
6,3
4,5-
4
Для душирования постоянных ра-
бочих мест при подводе воздуха
сверху
' 760
960
20,7
'"30
1200
42,?
0,14
0,23 1-5
. 0,36
500-2500
830-4150
1300-6500
5,3
5,1Оч zK5„ n.'z^L^’Az-^ z3»1
ПДн—3 315 ••• 895 553 24,3 0,14 500-2500
ПДн-4 • 400 •1220 389’ 35,1 0,23 1-5 830-4150 4,5 • ‘4,5 4 ’ = 31
• • (<£=о) ^20°)(р^0)^=о
ПДн—5 500 . 1450 -831 52,1 0,36 1300^6500
II5-29O
150
1,05
250'
0,016
3,1 2,8
(£--20Ъ
» Для дуиипованзя постоянных са-
1,0 0,8 -бочих мест при подводе воздуха
z. .—л —•-----------------еС-2К местные
чсловйя не позволяют использо-
вать ВР ПЙД' ( при большой плот-
ности расположения технологичес-
кого оборудования )
(еС=30°) (ЛчЙ U=609 сверху и снизу
•_________________'_________•______ ' • |________________условия Не поз:
3,2’ 2,8
Ь '^-гоЧ
Яо
1.494-8 PPI 100x200-
исполне-
ние AIBI
РР2 100x400
исполне-’
ние А2Б2
• РРЗ 200x200
исполне-
ние АЗБЗ
РР4 ’ ‘ 200x400
исполне-
ние А4Б4
150
450.
1,8
0,032
230-580
.25(7 112 250
250
450
1,7
3
0,032 2-5
230-580
4.5
3,2
2,2
0,064
460-1050
Для подачи воздуха в помещения
вспомогательных и администра-
тивно-общественных зданий сис-
темами отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха
РР5 • 200x600 исполне- • ние А5Б5 250 650 4.5 0,096 690-1730
. 128595 . I.494-10 , PI50 , ••
i • • • /СТД-296/ 200 200 0,4 0,0144 50-160
, Р200 , /СТД-296/ 252 ?52 0,6 0,0256 1-3 90-280 4
3
2
Для подачи и удаления воздуха •
из помещений с .лониженныад
тоебовадиями к паршетрнм воз-
духа рабочей зоны
•23
I: 2
Воздухораспредели-
тель для подачи воз-
духа компактной
струей
Воздухораспредели-
тель пристенный
панельный
Решетка ьоздухопри-
точная регулируемая
Воздухораспреде-
литель приколен—
яый регулируемый,
веерного типа
I Продолжение приложения I
4 : 5 .6 .7 t -1 . 8 : 9 II 12 : 13 : 14 15 : 16 • * 17 : 18 .
Для сосредоточенной подачи воздуха в
4,< 4-68 ВГК-1 •400x800 565 765 60 , 0,32 5750-17200 ’ 6,2 5,1 1,9 ..производственные и вспомогательные поме-
ВПС-2 • 800x800 1035 1335 I2I- о’б4 5-15 1.500-34500 щения, не-загроможденные оборудованием, системами отопления»вентиляции и конда-
ВГК-тЗ 800x1600 1035 1335 191 ‘ 1.28 23000-69000. ;цнонирования воздуха» а также для души-
• •ВГК-4 •1600x1600 1970 2460 413 2,56 46000-138000 • • • рования группы постоянных рабочих мест. Разработаны исполнения с нижним,верхним и- горизонтальным подвпдпм воздуха
4.9 4-59 ВПП-51 . 500x500 1600 2588 2233 I68-.4, ' 1,5 1620-10800 • . •
ВПП-52 500x500 . 3810 2538 3811 296,8 3 3240-21600
ВПП-53 500x500 4760 2588 5391 423,1 4,5 0,3-2 4860-32300 В начальна участке . потока ( лнач = • . j • .
ВПП-81 500x800 2390 2892 3325 272,1 . 2,25 2430-I62Q0 .85 Для подачи воздуха в рабочую зону производственных помещений гори-
ВПП-82 500x800 3960 2892 4905 397 3,75 4040-27000 л" а*! ЭЮ +5? MIX II . 290 • ’650
ВПП-101 500x1000 3180 3096 4319 363 . ’ ‘ 3 ' 3240-21600 зонтально яапсавленным потоком.
70 Разработаны исполнения с правда и
185 , ’ левым подводом воздуха . .
ВР, образующие неполные-веер'ые струи ( прямоточные ) • ' 70 •
1.4 4-8 PPI • ’ 100x200 150 ’• 250 1,2 0,016 I15-290
испол- > • • -
нение * AIBI • РР2 испол- 100x400 150 450 1,9 0,032 230-580 •
нение А2В2 РРЗ испол- 200x200 250 112 250 2-5. 230-580 1.8 i,b • ’3,3 См. область применен: : воздухо-
1,7 0,032
нение распределительных устоойств,. ис-
ASB3 . полнение АБ(сЛедует использовать
РР4 200x400 450 • в помещениях с большей расчетной
испол- нение 250 • • з 0,064 • 460-1050 - кратностью воздухообмена
А4Б4 I РР5 1 испол^' 200x600 250 : 650 4,5 0,096 • 690-4730 •
пение
А5Б5
1.494-37 НИЗ-1 280 300 11,7 0,023 5-9 1000-1300
• ($2) ♦
НРВ-2 355 478 15,2' . 0,056 5,5- 2200-4300 j ‘
(fe) 10,6 1 Для подачи воздуха в производст-
НРВ-3 630 478 26,9 0,112 6- ва тпплп 9 т а ' Q Бейные поме1нения с установкой у 4«ju-j.uuuu 4 1,о -з колонн и стен на высоте 3 - о м
• • (12) 12,7 от пола системами отопления к
НРВ-4 710 678 52,8 0.163 6- 7200-14500 I вентиляции с возможностью сезон-
J (fe) 12 ; . ного регулирования угла наклона
( НРВ-5 900 685 88 0,252 7-10 топал топал * • лопаток в горизонтальной плоскос- I2700-I8200 ф Разработаны исполнения с торх-
(Х2) t • ним и нижним подводом воздуха.
24
I:2 : 3 :4 :5 : 6 ; 7: 8 : 9; 10 ;II : 12 ; 13 : 14 : 15 *; 16 : 17
НРВ-6 1250 639 126 0.336 (fe) 7.5- l6,8 I8200-26100
НРВ-7 400 278 20 0,028 (±4) 5-9 2000-3600
НРВ-8 500 478 27,9 0.056 (xl) 5.5- 10,6 ^4400-8600
НРВ-9 710 478 57,9 0,112 (хЪ 6-12,7 9600-20000
ЕРВ-ю’ 1000 635 93 Ы58 6-12 14400-29000
HPB-II 1250 689 • 154,3 0,252 (Х4) 7-10 25400-36400
HPB-I2 1400 689 209,4 0,336 (&) 7.5 id,8 36400-52200
Воздухораспреде-
литель универсаль-
ный модернизиро-
ванный
1*494-19
ВР» образующий веерную и конически струи ( прямоточные )
ВДУМ-2Д 250 550 130 7,4(6,45) 0,05 720-2160
вда-зд 315 680 160 11,0(9,5 ) 0,08 1150-3450
ВДУМ-4Д 400 850 200 15,8(13,75) 0,13 1870-5650 5,1-1,1 4,2-0,8 1 5,9-1,4
ВДУМ-5Д 500 1064 250 24,5(21,5) 0,2 4-12 2880-8650 1
ВДО-6Д 630 1324 320 38,8(34,35) 0,31 4460-13400 •
ВДУЙ-8Д 800 1680 400 60,8(54,34) 0,5 7200-21600
ВДУМ-10Д 1000 2100 500 95,0(85,4 ) 0,785 II300-33900
ВДУМ-2 250 375 202 4,75 (3,8) 0,05 720-2160 1
ВДУМ-3 315 475 242 6,85(5,35 ) 0,08 4-12 1150-3450
ВДУМ-4 400 600 292 10,6(8,55 ) 0,13 1870-5650 1,5-0,6 2-0,8 1,3
ВДУМ-5 500 750 352 15,3(12,3 ) 0,2 2880-8650
ВДУМ-6 630 945 432 26,2(21,75) 0,31 4460-13400
ВДУМ-8 800 1200 832 38,6(32,14) 0,5 7200-21600
ВДУМ-Ю 1000 1500 705 62,7(53,1 ) 0,785 II300-33900
ВДУМН-2Д 250 550 223 11,6(10,65) 0,05 720-2160 - 1
ВДУМп-ЗД ВДУМп-4Д 315 400 630 263 350 313 17,1(15,6 ) 23,2(21,15) 0,08 0,013 1150-3450 1870-5650) 1,9-0,7 2,4-0,8 I 2-ф
ВДУ1йП-5Д 500 1050 370 31,3(27,3 ) 0,2 4-12 2880-8650
ВДУМп-бД 630 1324 447 54,1(49,65) 0,31 4460-13400 '
Для подачи воздуха в помещения
производственных и административно-
общественных здании системами ото-
пления и вентиляции и кондициони-
рования воздуха
Воздухораспредели-
тель перфорирован-
ный /круглый >5
: 4 5 6 : 7 : 8 : 9 : 10 : II ; 12 : 13 : 14 : 15 ; 16 • • 17 : 18
ВДУТ/*- 8Д 800 1630 550 । . 83,0(76,54)'0,5 7200-21600 1,9-0,7 2,4-0,8 1,3
вда-юд 1000 । 2100 721 128,’0(118,4 ) 10,785 4-12 II300-33900 •
ВДУМп-2 250 375 202 4,93 ( 3,98 )'0,05 720-2160
ВДУЫп-3 315 475 242 7,22 ( 5,72 ) 0,08 1150-3450
БДУТ.1П—4 400 600 * 292 11,3 (9,25 ).0,13 1170-5650 2,2-1,6 2,5-1,9 1,5
ВДУМп-5 500 750 352 15,6 (12,8 ) (0,2 4-12 2880-8650
ВДУМп-6 630 • 945 432 28,2 (12,8 ) .0,31 4460-13400
ВДУМп-8 800 1200 532 418 (35,34 ),0,5 • 7200-21600
ВДУМп-Ю 1000 I 1500 705 65,9 (56,3 ) 0,785 II300-33900
ВР^. образующий веерную и коглпактную струи ( прямоточные*) *
4.904-29 X ВДПп-2 250 530 141 ‘ 10,07 0,05 360-900 Для подачи .воздуха в пиме^ения
ВДЩп-З 315 660 158 14,51 0,08 575-1440 0,8 . 0,65 (1.Й5 ) । 1,3 различного назначения с пов’ке
ВЛШп-4 400 830 201 22,30 . 0,13 2-5 935-2340 (1,4) ними требованиями к иатерьеоу системами вентнляшки и конди-
ВДЩп-5 500 1030 227 31,64 0,2 1440-3600 ционирования воздуха. Имеется
ВДПп-6 630 . . 1290 261 45,82 0,31 2230-5400 разработка из алюминия (ВДШпл серии 1.494-29 )
ВДНп-8 800 1680 304 68,38 0,5 3600-9000 •
ВР, образующий плоскую струю ( прямоточную )
4.904-24 ВПК-I й 4 315 4000 25 0,1 (0,45) 1440-2880 0,24 0,22 Для подачи воздуха в произволе
ВПК-I й 6 400 6000 48 0,;i6(0,5I) 2300-4600 0,27 0;,2 венные помещения системами вен тилиции и кондиционирования
ВПК-I № 8 400 8000 61 0,21(0,54) 3020-6040 0,22 0,2 воздуха
ВПК-I й 10 450 10000 82 0,26(0,57) 4-8 3740-7430 0.21 0,19 • 1,7
ВПК-I й I 450 12000 IOI 0,,ЗГ (0,6) 4460-8920 0,21 0,19
ВПК-I й 14 500 14000 124 0,36(0,62) 5180-10360 0,2 oiis
ВПК-I й 16 500 16000 146 0,42(0,64) ’6050-12100 0,2 О1,18
.ВПК-I » 18 630 18000 187 0,47(0,68) 6760-13520 0,19 0,18 2
ВПК-I й 20 630 20000 225 0,52(0,71) 7500-15000 0,19 0,17
ЕПК-1 й 22 630 22000 264 0,57(0,74) 4-8 8200-16400 0,18 0,17
• I 4 * 2 3 : '4/ ’ : 5:6: 7:8:9: 10 : II : 12 : J3 : 14 : . . 15 .16 : 17 ' 18
ВПК-I S 24<- 630. . 24000 302 0,63(0,76) • 9050-18100 0,18 0,17 ’ - -
W-IJB-26 710 26000 348 • 0,68(0,79) 9800-19600 0,18 0,16 2
ЁЖ-1 £ 28 710 •28000 331 0,73(0,81) 4-8 I05C0-2I000 0,18 0,16'
. И2£-1.£'ЭО 800 • 30000 443 0,78(0,84)' II200-22400 0,17 0,16
ВЖ-1Я32 .900 32000 491 0,83(0,87) 12000-24000 0,17 0,16
. В0К-2-» <• "400. 4000 30,5 0,16(0,52) .2300-4600 • 0,3 0,27
. ИК-2'®'б 450 • 6000 51 0,26(0,58) 4-8 3740-7480 0,28 0,26 1,7
ВЖт2 '3 • 5СО 8000. 74 0,36(0,63) 5180-10360 . 0,27 0,25 -
ВПК-2 £-Ю • 630 ' 10000,- ' 115 0,47(0,71) 6760-13520 0,26 0,23
НК-2 Ж». . 630. 12000 158 0,57(0,75) 4-8 8200-16400 0,25 - 0,23 2
• НЖ-2 Ж 14 710 . 14000 199 . 0,68(0,81) 980O-I96OO 0,24 0^22
НК-2 £.36 800 16000 ’ 251 0,78(0,86) П200-22400 • ‘ ’ 0,23 ' 0,21 •
ВР. обраэУ£Ш& коэдческае зыд полные веерные струи ( закрученные )
Воздухораспредели- 35SBS2. I.494-I7-. ВЭМ/50 800 . 770 22,2 0,5 6-12 IO80O-2I6OO 2,5. 2,4 5-,2 Для- подачи; воздуха из верхней зоны в
тель эжекпионный s А для сосредоточенной • подачи воздуха / B30-W5O КОО 965 ' 45,6 0,78 16850-33700 напоавлении рабочей зоны производст- венных помещений системами отопления,
ВЭС-12,5/5р 1250 1210. 69,3 1,23 26570-53140 • вентиляции и кондапдонировачия воз-
1400 1350 . 85,4 1,54 33260-66530 духа.
• ' ВЭС-16/50 1600 1530 136,8 2,0 43200-86000 . -
Воздухораспредели- ЙЗПв-З . 315. 437. 497 . 6,3 0,078 1680-3370 Для подачи воздуха в.- направлении рабе
тель эжекционный потолочный. da ЖЖв-4,5 ’ • 450 617 701 ’ 14,1 0.16 0,31 • 3430-6870 6730-13460 0,5 .0,4 - 4,2 чей зоны производственных помещений сверху вниз с высоты 4. м и более сис-
* 1 11 1ВЭЛв-6 630 880 978 24,4 • темами отопления .и вентиляции и кон- диционирования* воздуха
. • •. JML -с'1 329352 • 1.494-20, ЗЭПв-9 900 1237 1880 74,8 . 0,64 6-12 13820-27650
• ВЭПв-12,’5 1250 1750 • 1905 135,7 ’ 1,23 26570-53140
• V .. “ ВЭПв-14 •1400 • I960 2137 168,2 1,54 33260-66530 —-
ВоздухораспреДели- •; • .361716. : • 1.494-5 • ВЭП-3 315 437 590 8,3 0,078 6-12 1680-3370 0,4 0,35 4 Для додачи воздуха системами- отопле- ния / вентиляпди и кондациониоовайия
тель эжекционный jb пристенный _^j 11_ • • • • • ' ВЭП-4,5 450 617 890 17,9 0,16’ 3430-6870 • ; воздуха непосредственно в рабочую
’ •’ ’ ВЭП-6 630 * 880 1160 23 0,31 1 6780-13460 зону производственных помещений4
r • ♦
27
. Воздухораспределитель.
. эжекционный центре- *Т
бежав®
294055? I.494-16
к
ВЙЛ-2}8 ?Ох140.3S&
>’ :• : . 364
;ВШ-3 ? ?792160'43?
№4,5113x225 617
ВЭЦ-5 158x325 886-
Шй*..
:4Н
т.р
7,7
13,9
. Воздухораспредели-
тель цеатробежный
185482 4.904^52;. .ЙОхШ
Щ-7 ;Л 500x800
’ ; .ЗОбэйОЭ
f -Й-W
26,3.,
45,2'
•лйг^вя*
>,32?'-.
ет»5
145,5
Воздухораспредели-
тель пристенный
эжекционный -пане-
льный
354747
1.494^18 ВГОП-ЦЙ. У. .•?.-; Л" ?'•
•.'•-• ИЙ-11И •;'<.: НЕ2-ГЙ? ВЗЗП-ПГ6’ '-.'J ВВШ-ЫЕв .-у’-'.МИЙ •;Л •••• :15. ': •. ?: •• — — <; ?1 7 . ..уи.
Д4ВШ-ПГ.
HSO-I2. ' i.
'де&ш ??.; . М' да»-'1??. i-••'••
шэ$-£2Гз
:SBSF2I. Л
aSEZ-Г:"’,ЛЙИИ"*®—
,1 ,1;.,..,:,, ,. ' .'•'... ./ y^V.. J?’.. • 'Лг~ .
..ВЖГ- '.' £•/
'мвйногл •• '
ИВЩ-ЯЗ' • •<? '
W-^:: ••. j>?:-'} Я- ?
вдаЙЗ£-’‘ ; " :?O"<
' . Ж
Е5 *♦'. ,й- S3; »• ; { . • ЙГ : 17 : ' 18 :
soi . ‘ ддеёг /•• ,013 4-3Г :. ЮТ-ЗЗб 0,7 . ,025 540-1080 ^5 ...6-12 1080-2160 „I . -2160-4320 ’ v 11 ’ t 2-5 • Для подачи воздуха в верхвюю зону, помещении с высоты 4 и и меньше в промышленных и адаиниотративао- . общественных зданиях системами ' • отопления:, вентиляции и коцддцло- 1 * нирбвания воздуха
,1 . ’ 1400-4300 • .0»8^ • ,Л. к ,6»бк 'Д®3 подачи воздуха в производствеа- ,« .• 9япл_жлл С1»3/ ’• (1,6-) (5,8) • ные псмещени системами отопления .. «алн-ооии г . . и вентиляции горизонтальными или »4 4-12." S700-17009 .- . ’1 коническими вертикальными струями Ж <...?. S^a-274G0/ { .-
’• •’ Л •• ‘ • * .Л • ‘ ,22?'": 1,.&4,3>- 1250-ШХ) •.’••' ! ! ?; ....: ' У ' V Л- ' । I- ; ’ • *. । г.’; .. / •; |у44' i,^,3./25Q0-tW:'-' ' |-й. :.//, .-.: _.-. • 1^66 .1,6Й,3 3750-^33»-" • 1 Г. 1 2 5 Для подача системами отопления? । ' вентиляции и кондиционирования 1 воздуха в рабочую зону производств । венных помещении о избытками тепла и на любом уровне производственных, адаижстративно-ч^ществеших, лабо- раторных помещений" без избытков тепла- । । • ।
1Ь___________П
18
2 -‘ • г. • 3“- ; 4 • •.•£ Л - б’ ф ..'«а со *в о ф ^10 г II ' 7.'. -12 ♦ 13 : 14 15 \ •' '7б
ВПЭП-14 ...... “ВЛЭП-14Г6.' * ВПЗП~Х4Гв г ДШЭП«-2н2; г Л’'-'-.-.’. ’ .224O.i . ... • ..• ' > П5° - .ш ив. . Ив,5 i29 • . • • • 1
ВДЭП-22Г6.' ' У- - >пнн? " .2300.’ I3i . 6,88 1,5-6,3 5000-20000 .
ЕПэП-йгХй ; Й-ВЁИ1-14У- п-вдац-14Г 1106?. -.131,1 '. -33 • 33,3 / : ’ . • - * 1
ВПЭП-23 / : . ••ЙВИйИС^ ВПЗЦ-23ЙА" : -Ш} 7 ^-'.' ,;2300-?’.. . КО ' •Ш, . 168.; .1,32 1,8-6,3 •7500-30000-
МЭЙтТ?- ’ . -П50 ? •-77.. - • 1
йЕ1ш ВПЭП-24Г6. 'вПЭП-24Гв \ . • .!.у. • ‘^е.- : - V:W Х-; 2300 " 2Ю > 212:.' 210 ‘ >16000-40060
25
ПРИМЕЧАНИЯ; '
I.., Масса;В₽ ВДУЙ; .укаданная в'скобках,:;бтде>оится;к ВР без jie^^qpaJ^cxEiflei. . •'
2; В колонках: 15-,. 16'.’и :-17,ЕР-ВДУЙ для.дрёдаддчитёданбй’кбничеекой струи .указаныпредельные-значения коэффициентов т,П и 'f ,
зависящие-.сгг-.положения’отражателя и ртносительноро’расстравия...-,.;. : / = .. <. •_ . . <
3. -.В колонке •12 ВР;НРВ. вскобках указано ;йцрчёотвб;.в^р^;'Стр^Я.-,5: г- >•"• .
4. - В колонках 15„в<16'В0Щ приведены Наш1Чины'Л7*?й .:'Л!.’;’.дм;иомпактной 'вертикальной.струи, аг скобках - дан йаетилаящейся
;••. веерной-струи..'>’• ?•V: ;>•"•.>’*i-'АС••-. • ••• .-•
5. В- колонках...15"и;-1бВЦ’пршвёдейы Вёлачйны./п'’и' п ,^; вверной-^етруи,- < в . скобках- для конической вертикальной струи, у.
6. При вастилайци воздущНАкструй:'йа ближайшее'. спЛоишбе ог^акдеяие величина, т. -и' п. приведенные ;в колонках 15 и 16, следует •.
‘ умножать ма коэффициент\K?..-см. п.д]3.и;табл; 6 п£ишоиен1ия;3ду.)/за:исключевйем; даадвд, .приведённыххияВВ ВДИ и ВР; .обра-
• •. зующих замученные-.с^руи*.;<р:;’ V- Л/’.“:Л*'«./•?«.. . ' ‘
7. -.При--расчёте^^ длос^'.’во’здуш^; струй-ш .табл? 3 |$^жеаия 2, пользовании- табл? 4 и,определении величая .
Рб п; ,2Г:д'•&< прйлбдения-^З для? вдздахораспредедитвдьных устройств'ВИК::следует принимать. /77 = 0,5 к П - I.' •-
• •: дай настилающихся алосюк:;струй?в. ? .р,?;«/.'й.. 1,4. . ’ •
8, дая'ф!,.; Ьбразуюл^.-закручё^^ и^глрйвёденыструи значения коэффициентов :т it- п
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВОЗДУХООБМЕНА- 1Й₽ал0Яени? 2
11 При.подаче воздуха непосредственно.в рабочую
вону (риц.1) коэффициент воздухообмена равен
где Q -= ~ доля яЭДююыделвний» поступающих
//*3 & в рабочую или обслуживаемую 'зону
(Др.а,)» °® общих тепловыделений'
в помещении (fl = &р;3;+ & j;3;)l
а®'з;з. ’* тепловыделения, в верхней
зоне.
При наличии местных отсосов расчет воздухообмена•
ведется в следующей иорядке: задаемся значением К^,затей
о1феделяе1с/^.Се*Л'^/лг^)._и:находимХ?Х'/., по форму--,
ле (I) прилокения II СНиП Ц-33-75. Подставляем получен-
ную величину воздухообмена в формулу (15),определяем К*
и сравниваем полученное значение с исходным.. При расхож-
дении принятого и полученного значения К* более чем на’
IOJ&, расчет повторяем, взяв среднее из полученного й при-
нятого значений Хе . . .
Если местные'отсосы отсутствуют или их доля в общем
Воздухообмене невёлнка (до* 10%), значение К$ определяет-
ся непосредственно по формуле (15),. приД^ =01
21 При подаче приточного воздуха.струями^ поступа-
ющими из*верхней зоны в рабочую, коэффициент воздухом ’
обмена определяется но формулам: . - . ...
’ - при расположении вытяжных отверстий общеобменной
вентиляции вне зоны непосредственного воздействия струи
(рис12)
х.~ __izffai_________________. -
7 (I5)
при расположении вытякиых отверстий в.зоне непосредствен-
ного воздействия приточной струи на расстоянии А*, от ее
начала, (рис Л У
30
.Lq-^hi
I_____
’ QS.s.
Рис. I. Схема подачи воздуха BP, расположеиными
в рабочей зоне
Рис. 2. Схемы.подачи-воздуха ВР, расположенными
'выше рабочей-зоны при удалении его вне зоны непосредствен-^-
'него воздействия струи. •
а.- настилающая струя;
б - ненастилаюцаяся струя
31
Рис.З. Схемы подачи воздуха ВР, расположенными
ване рабочей зоны при удалении его в зоне невисредств
ного воздействия струи
а -плоскаяиля компактная струя;
б - веерная струя
32
jz _____• 4- 7-м , _ ,
Kt ~ - 9*
(17)
где
7 •
_ ho -f-м J
л A r
yrf= -1 - доля тепла, уделяемого из рабочей зона Q. и
от общих тепловыделений в помещении а.
(IS)
Здесь Им^2д^(^^0);
(19)
'&? Еном
- расчитываемое по формулам табл.З отподенао
условной площади струи /^стр при входе ее'
в рабочую зону к площади пола помещения /7юи
.дриходящсйся на одну струпу
- относительный условной расход воздуха в стр.-е
при входе ее в рабочую зону (см.табл.З);
- относительный расход воздуха,удаляемого из
р.з?
- условный расход воздуха в -приточной струе на
уровне зытявяых отверстий(см.примечание
табл.З).
3. При подаче воздуха горизонтальными струями впв
рабочей зоны, когда параметры его в рабочей зоне форми-
руются обратными потоками (рис.4), коэффициент воздухо-
обмена равен: ...
для настилающихся струй (рис.4а)
для ненастидающихся струй (рис.46)
{
(х.С)
~'ы
Таблица 3
V4
р-
Наименование параметра Компактная струя ; ^Плоская струя ! ’Веерная струя
Относительный условный.расход воздуха в струе '• при размещении вытяжки вне зоны непосредственного воздействия струи 2 ,Х_ m . <&а •и \Г* тгг и; 1,И X m
при удалении воздуха аз зона непосредственного (паяного) воздействия струи г х_ _ _х_ m "he m 16а the 11 -Л; he
Относительная условная площадь стоун - Fctf „Н |/Z~ 'l2
. Примечание. Кслн/^-0,5, то б расчетные формулы для определения IC ‘ следует подстав-
лять значения =0,5; . z
Lcrp - условный расход воздуха в приточной струе;
Гетр - условная длощадь струи;
* расстояние от приточного отверстия до рабочей зона по длине струи;
'h& - расстояние мехду приточными и вытязиыми отверстиями по длине струив При
нескольких вытязных отверстиях принимается среднее расстояние.
При определении условного расхода воздухаДА» в приточной струе на уровне вытяжных
отверстий в формулы для расчетаZcrp следует вводить множитель ta и вместо X подстав-
лять величину пе * '
Рис» 4. Схемы подачи воздуха ВР, расположенными выче'
рабочей эоны, когда параметры его в рабочей зоне $соми-
руются обратными потоками
а - настилающаяся струя;
б' -. не настилающаяся струя
35
4. Расчеты по формулам (16?*, (17), ~(20)'й(Н)
ведутся методом последовательных приближений. Значения •
Е$ следует принимать в пределах от 0,7 до 2. Если в
результате расчета по формулам (15), (16) или (21)
получится,.что то при последующем определении .
воздухообмена следует принимать ,-K-t =2. Е<?ли в реэульта-
те расчета по формулам (17), (20) или (21) получится,
что 0,7, то следует или разместить устройства для
подачи и‘удаления воздуха на большем расстоянии или
принять другой способ подачи воздуха так, чтобы величина;
К* . была равна не непсе 0,7.
Значения коэффициентов воздухообмена , опреде-
ленные по формулам (15)-(21), приведены в таблице 4.
Таблица 4
• :Способ подачи воздуха пн: •ч :Иесто удаления воз-:Величи- ;ЛУХа общеобменной :за ко-
:вентиляции . :э|фици- •гозду- :хообме~ :на К*
♦ <
i Непосредственно в Р.З. (рис.1) Из верхней зоны
^‘^р.з." . 0,7 • х»0 1,4
0,5 2,0
2 Наклонными стоуями в напраззеяии Р^З с’ вы- соты до 4 м от пола при О, = 1,0 0,7 Из верхней зовы 1.0 1,2
0,5 1,3
5 То же,с высоты более 4 и п-сй^о.з= 1»° * 0,7 1,0 1,0
0,5 1,2
36
' К-;Способ подачй воздуха пп: • ♦ • .’Место удаления воз> :духа общеобменной :вентиляции ♦ ♦ -.•Величина ;коэффици- ента воз- •:духообме- !аа h-fc. _ _
;4 Выше Р.З (рис.2) Вне зоны непссред-
при $р.з =1»° ственйого воздей- ствия струи ’ 1,1 ’
• 0,7’ ’1,15
0,5 1,2
5 Выше Р.З (рис.5) В зоне непосред-
• при. б D s =1у0’ ственного воздей- 0,9
г МеО 0,5 ствия струи 0,85
6. Выше Р.З настилающи- В зоне непосред-
миоя струями (рис. 4а)..,-ртвенного воздей-
ствия струи
при-=10 0,8
К • -^- 20 0,9
30’ 0,95
'7 Выше Р..З неваатилаю-, \Иа: верхней’ зоны-,
щимиоя струями (рис.46)-
% 0.8 >Х»° °’85
0,7 0,95
0,5 1,0
-51 .Величина <Я’р складывается.из .величин конвек-г
тивной составляющей тепловыделений.,от оборудования Q.
лучистой составляющей. & от. оборудования, попадающей ..
в .рабочую эону-, тепловыделений от светильников, располо-
женных в рабочей или обслуживаемой зонах! или их лучистой
. составляющей- ’ попадающей в ’рабочую зону;’ инсоляции
; 0и поступающей через светолрозрачные ограждения в рабо-.
чую зону и тепловыделений-от людей tfUp.
(^р,3= О'К^Оуг^О.с^О.и'^Р-р-'' (22)
Примечание. При ориентировочных расчетах величина
• может быть принята равной 7С$ от общей мощности
оборудования!
37'
Приложение 3
Основные данные о приточных струях
11 Циркуляция воздуха в помещении и распределение’-
параметров воздуха по рабочей зоне и. на постоянных рабо-
чих местах в значительной мере определяется способом по-
дачи воздуха при механической вентиляции, то есть приточ-
ными вентиляционными струями. Б свою очередь конструкция-
воздухораздающего устройства определяет .форму и направле-
ние струи и характер ее развития в помещении» Схемы пода-
чи воздуха приведены на рис! 5-7.
2. Бездушная струя образуется принудительным истече-
нием воздуха из воздухораспределительного устройства..
В зависимости от конструкции воздухораспределителяструи
могут быть прямоточными или закрученными.
Прямоточные струп подразделяются на- компактные и
плоские, у которых векторы скорости на истечении параллель-
ны между собой, а-такие веерные и-конические, у которых
векторы скорости .на истечении образуют между собой неко-
торый угол. ’ •
Закрученные струи подразделяются на полные веерные
и конические, у которых векторы скорости-на истечении
складываются из векторов скорости поступательного и вра-
щательного движений.
Типы ВР, образующие прямоточные и закрученные струи,
приведены в п.3.3, . .
3. Максимальные скорости движения воздуха 'ЛГ*
избыточные температурыд tx и концентрации вредных веществ
aZ>i ъ струях располагаются на условных поверхностях макси-
мальных параметров (ПИП). Значения параметров воздуха
уменьшаются к границам струи и по мере удаления струи от
места истечения.
38
Рис. 5.-Схемы падяш вздула пргнвтомыми струями 13$расположенными
ёыше ра&ьей' зоны.
а,5,$ ?-, м-горизонтально с наспиланием) у,е- горизонтально &з настилания;
ЭгС, М1 к-поЗ углом к гсризт.тильнэй плоскости) А- вертикально сиерку $ни$}
Н-гориэонтал&но г настиланием и вертикально ctepxy йниэСдЬухетруйно').
33
Рис.6 Схемы подачи воздуха .прямоточными струями ВР,
расположенными в рабочей зоне:
а - горизонтально: \
б - вертикально без настилания снизу вверх;;
в. - вертикально с настиланием снизу вверх
40
&
?ис»7. Схема подачи воздуха закрученными струями:
а, д - горизонтально, ВР, расположенными в пабочей'
’ зоне; ... . •
б - горизонтально с настиланием и без настилания;
•в - под углом к горизонтальной плоскости без
Настилания; г - горизонтально и под углом к
горизонтальной.плоскости ВР, расположенными
в верхней зоне.
4. Форма струи зависит от конструктивных особен-
ностей ВР (в том числе от оформления воздуховыпускного
отверстия).
Компактные с т р у и образуются при
истечении воздуха из отверстий круглой формы или формы,
близкой к квадратной. ПИП представляет собой прямую
линию, совпадающую е геометрической осью струи;
Веерные струи образуются при принуди-
тельном увеличении угла раскрытия струй.. Различают пол-
ные веерные струи, у которых угол раскрытия составляет
360°, и неполные, у которых этот угол ыенее 360°.
ПМГ( представляет собой плоскость, совпадающую с плоскости*?
принудительного угла раскрытия струи.
Конические струи образуются такие
при принудительном увеличении угла раскрытия струи.
ПЕП представляет собой коническую поверхность, причем
образующая-конуса’ является геометрической осью струи.
Плоские- струи- образуются при истечении
из вытянутых прямоугольных отверстий. ПИП представляет
собой плоскость, совпадающую с геометрической плоскостью
симметрии струи, параллельной большей стороне прямоугольг
иого отверстия.
Образующаяся при истечении из вытянутого прямоуголь-?
кого отверстия, стпуя рассчитывается как плоская на рас-
стоянии Х<б 4?де to.- размер, большей стороны прямоуголь-
ного отверстия. При.Х^ б^. струя рассчитывается как
компактная.
Закрученные с т р.у и образуются при
установке закручивающих устройств в подводящем патрубке
ВР или при тангенциальном подводе воздуха к ВР и имеют
форму веерной и конической струи. ПУП представляет собой
сложную поверхность, причем №11 для скорости (Ш.’С) не .
всегда совпадает с ПИП для избыточной температуры (ПИТ)
42
и концентрации (ПИК).
5. Струя считается свободной при условии, что зако-
номерность се течения не нарушается влиянием ограничи-
вающих плоскостей и соседних струй.
В поперечных сечениях свободной воздушной струи на
некотором расстоянии от начала истечения устанавливаются,
::ак правило, подобные профили параметров воздуха.
б..П ри распространении прямоточной струи вблизи
ограждения образуется настилающаяся струя, в которой
ПМП практически совпадают с плоскостью ограждения.
7. Струя считается стесненной, если она испытывает
тормозящее влияние индуцированного ею обратного потока.
Условия развития струи, стесненной ограничивающими
плоскостями, учитываются коэффициентом стеснения Кс к .
расчетным формулам. При этом уменьшаются значения скорос-
ти воздуха в струе по сравнению со свободной струей.
Избыточная температура на участке от первого до второго
критического сечения падает медленнее, чем в свободной
струе. После второго критического сечения избыточная
температура остается постоянной!
8. При подаче воздуха в помещения несколькими прямо-;
точными струями может осуществляться их взаимодействие,
что учитывается введением в расчетные формулы коэффициен-.
та взаимодействия Кв. При этом увеличиваются значения
параметров воздуха по сравнению с параметрами одной
струи.
Не следует учитывать взаимо-
действие воздушных струй, когда ВР расположены относитель-
но равномерно и подпитка струй идет встречным (обратным)
потоком, приводящим к уменьшению скорости воздуха в каж-
дой струе, учитываемому коэффициентом стеснения Кс.
9. Вентиляционные с^руи могут развиваться в изотер-
мических и неиэотермических условиях.
43
Изотермическими следует'считать условия, при' кото-
рых температура притока не отличается от температура
воздуха в -ентилируемых.(и отапливаемых) помещениях.
В неизотермических условиях развитие приточных,
струй происходит под влиянием инерционных и гравитацион-
ных сил, возникающих за счет разности плотностей воздуха
в струе и в помещен:.. и выражаемых критерием Архимеда At
В зависимости от соотношения этих сил находится форма
траектории струи и значения максимальных параметров воз-
духа в ней, что учитывается введением в расчетные форму-
лы коэффициента неизотермячнобти Кд.
10. В струе,.выпущенной горизонтально или под углом
к горизонтальной плоскости-, под влиянием архимедовых сил
траектория поднимается вверх, если струя нагрета, пли .
опускается вниз, если струя охлаждена.
Пр’’ вертикальной подаче траектория стоуи прямолиней-
на.
В случае разнонаправленного действия архимедовых
и инерционных сгл выпущенная вертикально струя заторма-
живается и на расстоянии Ху2КС< меняет, направление свое*
го движения на обратное.
Вертикальные струи, поданные снизу вверх и насти-
лающиеся на поверхность окна или стены, распространяются
вдоль потолка горизонтально. Охлак :енные струи на расстся
нии Хотэ отрываются от плоскости потолка.
.. Нагретая (охлажденная) струя независимо от схомы
подачи, на расстоянии до рассчитываецох'о сечения ХО,45Нх
сохраняет неизменность своей оси (траектории) или имеет
незначительное искривление ее. В практических расчетах
воздухораспределения такое искривление монет не учиты-
ва-ься.
При вертикальной подаче воздуха ней отермичность
можно не учитывать если Х-=.0,3 И для компактных и пл ос-,
них струй и Х<с 0,4 11 для неполных веерных струй.
х См. формулы (33) и (34).
44
’указанная величйна”справедлява;как для настилающихся"на
•плоскости струй/: так и для пенастилающихся струй. При
расчете следует определять И по ..соответствующим значе-
ниям т и h. 1•учитывающим условия, распространения.струи
(с настиланием или без настилания на плоскость).-
II. В зависимости от характера изменений параметров
воздула в струях (независшао от/условий'их распростра-
нения) последние могут быть разделены на участки.'
Прямоточные струи
Начальный участок характеризуется тем, что макси-
мальные параметры воздуха в струе составляют её ядре.
Оно занимает всю площадь поперечного сечения струи- в
начале участка и “размывается” к концу участка, где
максимальные параметры сохраняются только .на ПМП. В кон-
це начального участка формируются подобные профили и
поля параметров воздуха-струи? Длина начального участка
для скорости движения воздуха в струе определяется по
формулам
для компактных и веерных струй
irv/Fa > (23)
для плоских струй
'.Хнач~глг$о.> (24)
для температуры и концентрации вредных веществ в
струе - по формулам
для компактных и веерных струй
Хим ~ fi'/fo > (25)
для плоских струй
Хнач-Пг$о .•
45
Основной участок характеризуется тем, что макси-
мальные значения скорости движения воздуха, избыточных
температур и концентраций в струе уменьшаются.с увеличе--
нием расстояния от ВР до рассчитываемого сечения.
Основному участку свойственны'сформировавшиеся пег.
добные поля скоростиj. избыточной температуры и концентра-
ции.
Закрученные струи
Закрученные струи характеризуются большей интенсив-
ностью падения максимальных значений параметров, чем
прямоточные. Постепенно по мере удаления от начала исте-
чения, закрученная струя трансформируется в прямоточную
и приобретает большую площадь поперечного сечения, чем
прямоточная компактная струя.
12. Максимальные параметры воздуха.в прямоточных
струях.рекомендуется определять по формулам:
Начальный участок
= (28)
Здесь ISo - скорость движения воздуха в живом сечении
выпускного устройства.
Величина Кд при разнонаправленном действии архимедо-
вых и инерционных сил ( для вертикальных струй) и при
и •
6 -° —4==— <.14,7 определяется по графику рис.8.
У/»
Основной участок
для компактных, веерных и конических струй
K'lWb’ ' (29)
Jt,= (30)
для плоских струй
(31)
'32>
46
£оэф"идаент Кс следует принимать по- табл. 5, а козд>
фпциеатн.Кц и-Кд : рассчитывать по п.п.-’13 и 14.
Таблица 5'
1 Форма г ’Значение 1 I Значение К;- при величине л ’
струи f0
। Frwt ' 0,1. 0,2 . с,з- • 0,4 0,5 0,6
Менее
0,003’. I I I г I I I
0,003 -.I I 0,9 0,85 0,8 0,75
Ком^ .0,005 I 0;9 0,8 0,75 0,7 ' 0,65
пактная п пт. и непол-у»их I 0,9 0,7 .. 0,6 0,5 0,4
ная • 0,-05 0,8 0,5 . 0,’45 0,4 0,2 0,15
веерная,g j . . ’’ -I. 0,7. .- 0,35 0,15 0,1
0,95 • '0,55 0,?5 • 0,3 . 0,1 0,05
Плоская Нпом, 1,0 0,85 0,7 . 0,6’ ’ 0,5 0,4
. В. формулах (30.)'. и (32) величина коэффициента Кс
принимается равной не’менее 0^85. .
••Для полных веерных 'струй коэффициент Кс принимавшей
до табл.'"6<
Таблица б
HnaM-hp.z ’b,I; 'fFnoM *:•***: 0,8 1,2 1,6 ;;2
Kc :*0,9:0,8. • * 0,7 0,65 o,6 :o,6 ' • •
Ири подаче воздуха одинаковыми струями, направлен-
ными навстречу друг другу, максимальная скорость воздуха
в слившемся потоке будет в 0,6 раза меньше, чем в каждой
из’струй.
48
13. Значения коэффициентов взаимодействия Кв зави-
сят от расстояния между ВР, схемы взаимного расположения,
последних и от количества ВР.
Значения- Кв для компактных и неполных веерных струй
приведены в табл. 7.
Во избежание увеличения парметров воздуха в струе
за счет взаимодействия отдельных струй необходимо соблю-
дать неравенство1,8 /^Коэффициенты Кв, приведенные
для двух струй, следует вводить в формулы для определе-
ния максимальных параметров воздуха в одной струе при
выпуске вблизи стен или потолка (когда создаются условия
настилания струи на ближайшее сплошное ограждение).
14. Величина коэффициента неизотермичиооти зависит
от геометрической характеристики Н*, которая рассчиты-
вается по формулам
для компактных и веерных струй н~ 3, 43 т l/sjfc.,
J /------V*
для плоских струй Н~9,6 у &$$$*
н Связь значений А'1яиЦ выражается формулами:
для компактной и веерной струй >
для плоских струй ЛЪ -
49
(33)
(34)
Таблица 7
Число CTpyi! 10 20 30 ДЛЯ СКОРОСТИ — — Значение Кв при величине 7- ( см. рпс. 9 )
60 еб 100 10 20
для температур 100
40 50 ’ 30 40 50 60 80
2 I 1,15 1,3 1,35 1,35 1,4 1,4 1,4 I 1,3 1,35 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4
3 I 1,2 1,4 1,55 1,6 1,65 1,7 1,7 I 1,35 1,55 1,65 1,65 1,7 1,7 1;7
4 I 1,2 U5 1,65 1,75 1,8 1,9 1,95- I 1,4 1,65 1,8 1,85 1,9 1,95 1,95
Б I 1,2 1,45 1,7 1,85 1,$5 2,05 2,1 I 1,4 1,7 1,9 2 2,05 2,15 2,15’
6 I 1,2 1,45 1,7 1,35 2 2,15 2,25 I 1,4 1,7 1,95 2,1 2,2 2,3 2,35
7 I 1,2 1,45 1,7 1,9 2,05 2,25 2,4 I 1,4 1,7 1,95 2,15 2,25 2.4' 2,5
8 I 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2,3 2,45 I 1,4 1,7 1,95 2,2 2,35 2,5 2,6
9 I 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2,35 2,55 I 1,4 1,7 1,95 2,2 2,35 2,6 • 2,7
10 I 1,2 1,45 1,7 1,9- 2,1 2,4 2,6 I 1,4 1,7 1,95 2,2 2,4 2,65 2,8
II I 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2,4 2,Л I 1,4 1,7 1,95 2,2 2,4 2,7 2,9
12 I 1,2 1,45 1,7 1,9 • 2,1 2,4 2,65 I 1,4 1,7 1,95 2,2 2,4 2,7 2,95
Болес 12. I 1,2 1,45 1,7 1,9 2.1 2 4 2,7 I 1,4 1,7 1,*5 2,2 2,4 2,7 3,2
Величина Кн определяема по формулам:
а) вертикальная подача воздуха сверху вниз при
ЮО^-Д-^14,7
цра 9
для компактных струй /тяг
для неполных веерных струй
к//=77;у^ (зб)
для плоских струй 2}/(~-)3 (37)
Знак - принимается при подаче нагретого воздуха, а знак
+ - при подаче охланденного воздуха.
При-^-хЮО, Кн=1. Струи можно считать изотермичес-
кими;
б) горизонтальная подача воздуха ненастилающимися
струями
для компактных струй s \/ > (38)
для плоских струй Ян = (39)
В формулах (30) и (32) величина Кн принимается рав-
ной I;
в) при подаче под углом к горизонтальной плоскости
для компактных струй в формуле (29)
Иц = С08^С05Ч* t (40)
51
з формуле (30) кн =C05eL\ (41)
для плоских струй ___________________
В формуле (31) Кц='/СО5Л^СО5г^^'1.П</Л>/(^^) (42)
в формуле (32) К = -2-£ (43)
V COS ch
151 Вертикальное расстояние У от геометрической
оси струи в расчетном сечении до уровня истечения при
подаче охлажденного (рис.5 и) или нагретого воздуха
(рис.5s) под углом к горизонтальной плоскости следует
определять по формулам:
для компактных и веерных струй
У-Х t(frcC+3Hz cos<> ес, ’
для плоских струй у—у-----
J/- X t(fcC + Ofi yH*CQS*<t, ’
При принятой (заданной) величине у зависимость
между величинами X, и Н может быть определена гра-
фически (рис.10).
При.горизонтальной подаче охлажденного воздуха
(рис. 5д) величина-У определяется по формулам:
для компактных и веерных струй
з£ («)
для плоских струй ___________
(47)
16. Струя охлажденного воздуха, настилающегося на
потолок, под действием гравитационных сил на некотором
расстоянии от начала истечения отрывается от потолка
(рис. 5г и рис. бв).
Место отрыва струи от потолка Х0Тр при подаче воз-
духа в помещение горизонтально (см. рис*5г) составляет
52
Пример. H-hSfiM) eG~o° .
Опреуели1ПЬ,.Гор1аочтальнае расстояние om8Pgo hada.
геометрической оси охлсрквенкзи струи. & ра5ачию зинц
Решение. По графику % =28м. -. г у р
53
Пример. 3)ано: у~з,вм; h=^,3m; <l-2Q°
SukeysJpuiait юримнтальнав расстояние amBPfo бхода.
и. исхода, геометрическая сеи нагретой струи аъ
раоачзй 3dHbit
Решение. По графику Хз*г"Нн, XgilK -З5м..
для компактных струй
хотР: = °’5 н> .
для плоских и веерных струй
хотР; = °>4
. При подаче воздуха в.помещение вертикальной струей,
настилающейся на поверхность окна или. стены, а затем
распространяющейся вдоль потолка горизонтально (рис.б в) .
место отрыва струи определяется графоаналитически (рис.11).
17. При вертикальной подаче воздуха (нагретыми
струями - вниз и охлажденными - вверх), когда отсутствует
ограничение по высоте (рис.б б), уальнобойность струи
равна для компактных и. неполных веерных струй
X макс = °’55 Н‘
для плоских струй
Хмакс =• °’8 Н*
18. Максимальные параметры воздуха в закрученных
струях, образованных всеми ЕР, приведенными в настоящей
серии (кроме ВР ВПЭП),.могут быть рассчитаны по формулам
(29) и (30). Значения коэффициентов т и h в этом случае
следует принимать! по приложению I, а влияние стеснения,
неизотермичпости и взаимодействия на распространение
закрученных струй' в помещении по п.п. 12-17.
19. При подале воздуха горизонтальными прямоточными
струями выше рабочей зоны максимальные параметры воздуха
в обратном потоке рекомендуется определять по формулам
для компактных и неполных веерных струй
ЧГ'макс.обр. = к '^ом } ^48^
макс.обр.
для плоских струй гт—
If макс^ обр ~ К Vo YifnoM ’
54
Рис. II. График для определения X отр. при
по,чаче охлажденною воздуха пасти-1
лаю^имися плоски.'.'.: струями .
55
Величины коэффициентов К для компактных струй при-
ведены в табл^ 8, для плоских струй в табл. 9, для непол-
ных веерных струй К принимается равным I.
Таблица 8
Число : струй :1 : 2 s ряду : : ’• i 4 • 6 8 Г*——- -71 10 12 ► « 14 : 16 и j более
* 4 К :I,3 :1,15 i,05: I 0,95 0,9 о;в Qi? : 0,65 1 * ’
Таблица 9
Способ удаления воздуха ' : Значение К
Сосредоточенный-из рабочей зоны
вблиз:. места подачи воздуха 1,25
Сосредоточенный в конце действия
струи из рабочей зоны I
Рассредоточенный из рабочей зоны Ij2 .
20. Максимальные значения параметров воздуха в обрат-
ном потоке (во втором критическом сечении) находятся на
расстоянии
для компактных и i ^полных веерных струй
X Кр# =0,3 гпу/Fmm
для плоских струй
X Kpj=O,I тгНпом
При X Х?р начинается оттекание части воздуха из
струи в обратный поток.
21. При подаче воздуха неизотермичеокими струями
на высоте h > 0,5 Н пом. избыточную температуру воздуха
з струе для обеспечения в рабочей зоне нормируемых пара-
56
метров следует приникать не’более
для компактных струй
’ <51>
для плоских струй
(52>
22. Максимальные размеры условной зоны действия
одной горизонтальной струй, на которой одним ВР осуществ-
ляется эффективное воздухораспределение при омывании
рабочей зоны обратным потоком, следует принимать по
табл. Ю.
. Таблица 10
Форма струи Глубина зоны IПоперечное действия :сечение /пом - ^помещения . пом.
Компактная и неполная веерная Плоская при удалении воздуха из Р.З. вблизи’ места подачи при сосоедоточенном удалений воздуха в конце действия струи или пасередоточенном удалении из Р.З. 0>7/77|/^%Г ЗН пом 0 0,2^Нттпи Не ограниче- пом но 0,23/77 Hno^ То же
Горизонтальные компактные струи настилаются на пото-
лок если воздухораспределительное устройство находится
на расстоянии от пола h >0,65 Н пом. При значлши
<4 =(0,35 - 0,65). Нпои компактные струи не будут
настилаться. Веерные и плоские струи менее устойчивы и
с удалением от воздухораспределительного устройства
настилаются на бликайшес ограждение независимо от ямо-
57
ченияЛ .
23. При подаче воздуха вертикальными плоскими струя-
ми (рис. б б) параметры-его в рабочей зоне формируются
обратными потоками.
Значения максимальных параметров воздуха в обратном
потоке на расчетном расстоянии X определяется по формуле
V'обо. = 6,23 —
(2.АмаксХ)&
где & - коэффициент, определяемый по графику рис! 12,
определяется по графику рис. 13.
24. Размеры зоны.прямого воздействия струи
(п.2.11 СНиП П-33-75) рекомендуется определять
мулам:
для
(53)
по фор-
ДЛЯ
для
компактных и неполных веерных струй
л- т >
полных веерных струй
к~ т* ,
плоских струй
Q - 0^67 х
т2
(54)
(55)
(56)
Здесь R - расстояние от 1РЛС до границы зоны прямо-
го воздействия, где скорость равна 0,5г/''х.
Примечание. При If f,aKC • ifx следует считать,
что рабочие места располагаются в зоне
обратного потока воздуха.
58
Рис. 12.
График для определения 6 при подаче
воздуха вертикальными плоскими струями
59
Рис. 13. График для определения л t 0(5р
при подаче воздуха вертикальными
плоскими неизотермическими струями
60
Приложение 4
Определение значений скорости двизения
и температурь! воздуха при расчете воз-
духораспределения
I. Для выполнения требований ГОСТ 12,1.005-76 при
входе воздушной струи в рабочую или обслуживаемую зону
‘или в обратном потоке воздуха, проходящем по этим зонам,
максимальную скорость двизения приточного воздуха в
струе (или в обратном потоке) следует принимать не более
. (57)
где V'- требуемые ГОСТ 12.1.005-76 значения скорости
двизения воздуха на местах пребывания людей;
К - коэффициент перехода от требуемых скоростей
двизения воздуха к их максимальным значениям,
определяемый’ по таблице И .
2. При расчете систем вентиляции и воздушного отоп-
ления’на поддержание допустимых ГОСТ 12.1.005-7.6 метео-
рологических условий, если люди находятся в зоне прямого
воздействия приточной воздушной струи или в обратном по-
токе (см.примечание к п.24 приложения 3), разность тем-
ператур^* между экстремальной температурой в струе (или
в обратном потоке) и .средней температурой воздуха рабо-
чей’или обслуживаемой зоны следует принимать:
а) для холодного и переходного периодов года, при
расчете восполнения недостатков тепла, не более разности
между большим и меньшим значениями требуемых
ГОСТ 12.1.005-76 температур;
б) для теплого, холодного и переходного периодов го-
да при расчетах ассимиляции избытков тепла и при
t доп. опт. по формуле
. + < t доп. - t опт.
л- 2
(58)
61
Таблица II
Расчетные условия Значение К при
легкой :работах средней тя- работе'1гнести Па, Пб и тяже- глой 111
А. Расчес на поддержа-
ние допустимых ме-
теорологических ус-
ловий
I. Люди находятся в зоне прямого воздействия приточной воздушной струи а) в пределах началь- ного участка I I
б) в пределах основно- го участка струи 1,4 1,8
2. Люди находятся вне зоны прямого воздействия при- точной воздушной струи, если в пределах рабочей зоны находится:
а) начальный участок струи I# 1,3
б) основной участок струи ЪА 2
3. Люди находятся в зоне обратного потока воз- духа 1,3 1,8
Б. Расчет на поддержание
оптимальных или тре-
буемых по технологии-
производства ’метеоре-,
логических условий.
Люди находятся в зоне
прямого воздействия
а) начального участка
приточной струи
б) основного участка
приточной струи или
обратного потока
I
1,2
I
1,2
62
считая t доп.-t опт. в пределах от 3 до 6сС;
при t опт. - следует принимать^2°С, где
t доп., t опт. - соответственно допустимая и оптималь-
ная максимальные температура воздуха, требуемые
ГОСТ 12.1,005-76.
3. При расчете систем вентиляции и воздушного •.отоп-
ления на поддержание допустимых метеорологических усло-
вий, если люди находятся вне зоны прямого воздействия
приточной струи, получаемые по п.2 значения д£х следует
принимать с коэффициентом 1,5.
4. При расчете систем кондиционирования воздуха на
поддержание допустимых ГОСТ I2;i.005-76 температур зна-
чения определенные по п.2, следует принимать;
- с коэффициентом 0,8, если люди находятся в зоне
прямого воздействия приточной струи;
- с коэффициентом 1,2, если люди находятся вне зоны-
прямого воздействия приточной струи.
5. При расчете систем кондиционирования воздуха на
поддержание требуемых технологией производства или опти-
мальных метеорологических .условий значения д t* следует
принимать:
а) при отсутствии специальных требований не более
1°С;
б) при применении местных кондиционеров доводчиков
или смесителей с индивидуальными регуляторами температу-
ра не более 2°С.
65
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ВР- воздухораспределительное устройство ;•
Р.З. - рабочая или обслуживаемая зона;
ШЛИ - поверхность максимальных параметров;
L - количество приточного воздуха, подаваемого в
помещение, мЗ/ч;
- количество приточного воздуха, подаваемого
одним ВР, мЗ/ч; '
Кр- расчетная кратность воздухообмена;
V - внутренний объем помещения, м3;
Оа- избытки ( недостатки ) тепла в помещении, ккал/ч;
УЛельние избытки ( недостатки) тепла, в помещении,
ккал(мЗ/ч);
Ю- ло6/х--кпэи^идаенты воздухо-
* 4to A<ka обмена;
atyx-'ltyx" to{ - избыточная температура воздуха,
уходящего из помещения;.
fyx- температура уходящего из. помещения воздуха, °C;
Ьо - температура приточного воздуха на выходе из ВР,°С;
/ - избыточная температура приточного
воздуха; °C;
ip.3 - температура воздуха в рабочей зоны помещения, °C;
~Ър.з I - избыточная температура воздуха в
рассчитываемом сечении приточной
струи, °C ;
t* - максимальная ( при подаче нагретого ) или минима-
льная ( при подаче охлажденного) температура воз-
духа в расчитываемом сечении приточной струи,°C;
ломаке, обо. = | макс.обр. - iJp.31 -максималь-
ная избыточная температтоа воздуха, з обратном пото-
ке, °C;
64
£ макс.обр. - максимальная (при подаче нагретого) или
минимальная (при подаче охлажденного) тем-
пература воздуха в обратном потоке, °C;
д£о5р=ItoSp- tp.31' - избыточная температура в рассчи-
тываемом сечении обратного по-
тока, °C;
t обр. - максимальная ( при подаче нагретого) или
минимальная ('при подаче охлажденного)
температура воздуха в рассчитываемом сечении
обратного потока, °C;
^норм. - нормируемая температура воздуха на постоян-
ных рабочих местах, °C;
д2ух=2ул"2о ~ избыточная концентрация газовых вред-
ностей в воздухе, уходящем из помеще-
ния, мг/мЗ;
2рх~ концентрация газовых вредностей в воздухе,
уходящем из помещения, мг/мЗ;
% о - концентрация газовых вредностей в приточном
воздухе, подаваемом в помещение, мг/мЗ;
д2^ = 2>.з -2О - избыточная концентрация газовых вред-
ностей в приточном воздухе, мг/мЗ;
Zp-э- концентрация газовых вредностей в воздухе
рабочей зоны помещения, мг/мЗ;
ПЖ - предельно допустимая концентрация газовых
вредностей в воздухе рабочей зоны помеще-
ния ( на постоянны;., рабочих местах),
мг/мЗ;
2 - количество вредных веществ, поступающих в
. воздух Пммс сипя, мг/ч;
W - избыточные выделения ’ычаги ь пиле.юни;:, г/”;
65
4 избыточное влагосодержание приточного
воздуха, г/кг;
б/дз- влагосодержание воздуха рабочей зоны, г/кг;
о10 - влагосодержание приточного воздуха на выхо-
де из ВР, г/кг;
- начальная скорость движения воздуха, отне-
сенная к расчетной площади ВР, м/с;
- максимальная скорость движения воздуха в
рассчитываемом сечении приточной струи, м/с?
ТГмакс.обр ~ максимальная скорость движения воздуха в
обратном потоке ( на расстоянии -X кр.),
м/с;
ТГобр - максимальная скорость движения воздуха в
обратном потоке на расстоянии X, м/с;
Унорм - нормируемая скорость движения воздуха на
постоянных рабочих местах, м/с;
. Fg - расчетная площадь ВР, м2;
So - расчетный размер' ВР, м;
/77 - скоростной коэффициент ВР;
п - температурный коэффициент ВР;
Y - коэффициент местного сопротивления ВР, от-
несенный к скорости в расчетной площади;
расстояния ( критические расстояния ) от •
ВР до рассчитываемого сечения, м;
Л - отношение расстояния X к характерному раз-
меру помещения; дня компактных струй^^д^
для плоских струй при
гоопзонтальной подаче х ~-=г4;---------/
т<- Нпам '
при вертикальной подаче
X = '
66
X . - отношение критического расстояния на
КР« котором параметры воздуха в обратном*пото-
ке имеют максимальные значения(второе кри-
тическое сечение),к характерному размеру
помещения;ХКр отсчитывается от плоскости
истечения;
X 0Тр^ - расстояние от В? до места отрыва струи от
плоскости ( по' горизонтали •), м;
X маКс^ - дальнобойность струи - расстояние от ВР
до места поворота струи при вертикальной
подаче вверх охлажденного воздуха ( или
вниз - нагретого воздуха ); м
h - высота установки ВР от уровня пола, м;
hp.$ - высота рабочей зоны от уровня пола, м;
I пом. - длина помещения, на которой одним БР
обеспечивается эффективное воздухораспре-
деление, м;
I - половина расстояния между ВР, установлен-
ными в ряд, или расстояние от ВР до бли-
жайшего сплошного охлаждения, м;
У - вертикальное расстояние от геометрической
оси струи до уровня рабочей зоны, м;_
Н пга( - высота помещения, м;
ним •
В пом - размер площади поперечного сечения поме-
щения, на которой одним ВР обеспечивается
эффективное воздухораспределение, к;
F" з.д. - условная площадь рабочей зоны, приходящая
на-один ВР или условная зона действия, на
которой одним ЕР обеспечивается эйСакти-
нов воздухораспределение, без зайстсйлх:
невентилируемых зон, м2;
67
г пом. " njI01J'ia^b поперечного сечения в плоскос-
ти, перпендикулярной потоку воздуха,
приходящаяся на один ВР ( струю ), м2;
К у™. “ коэффициент живого сечения ВР ( отно-
шение суммарной площади выпуска из ВР
к.габаритной площади выпуска);
Кс - коэффициент стеснения;
Кр - коэффициент неизотермичности;
Kg - коэффициент взаимодействия;
- критерий Архимеда;
для компактных, конических и веерных струй
для плоских струй d-S, ;
где (/ - определяющий размер ВР, м;
- текущий критерий Архимеда ;
И - геометрическая характеристика, м;
9,81 ы/с^ - ускорение силы тяжести.
68