НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
в 974 техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии! <
Михайлов В. А. Социалистические обязательства будут
выполнены досрочно 2
Правофланговые пятилетки 5
О Всесоюзном соревновании коллективов предприятий,
производственных объединений, всесоюзных объединений,
министерств мясной и молочной промышленности
союзных республик, научно-исследовательских и проектно-
конструкторских организаций системы Минмясомолпрома
СССР за достижение лучших показателей по
рационализаторской, изобретательской и патентно-лицензионной
работе 7
Калнинь И. М., Сутырина Т. М., Антоненко Г. С,
Мороз И. А., Данилова Г. Н., Иванов О. П. О
перспективах применения пластинчато-ребристых аппаратов для
холодильных машин 10
Ш ульгин И. М. Многоплиточный морозильный аппарат
усовершенствованной конструкции 16
1Карнаух М. С.|, Псахис Б. И. Влияние температур
внешних источников и стоимостных показателей на
оптимальные параметры абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины 17
Данилов Р. Л., Вайнштейн Я. Л. Исследование
характеристик низкотемпературной компрессионно-эжекторной
холодильной машины 21
Кривошеее А. И., Тихомиров В. А., Шурыгин Ю. И.,
Якобсон В. Б. О применении фреона-502 в бытовых
холодильниках 25
Славин А. А., Аксельрод С. И. Об устойчивости систем
с импульсным Р -регулятором 28
Лавочник А. И., Муштаков А. Г. Исследование
адиабатического увлажнения воздуха водой в трехкомпонентном
псевдоожиженном слое 32
\.ничхин А. Г. Усреднение температурного напора в
оросительной камере кондиционера 35
Костенко Ю. Г., Белов В. И., Ширяева В. И. Санитарное
состояние воздуха холодильных камер мясокомбинатов 38
Новые стандарты
Колесниченко В. И., Чикрыжов П. В. Отраслевой стандарт
на испарители для торгового холодильного оборудования 40
ОБМЕН ОПЫТОМ
Черняк В. А. Новые конструкции и элементы
электропогрузчиков повышенной маневренности 44
Новые изобретения 45, 52, 60
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Елуфимов Н. А. О выпуске воздуха из конденсаторов
аммиачных холодильных установок 46
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Павлова И. А., Сенягин Ю. Я., Колотий Ю. И., Ир-
жевский В. П., Зильберберг Я. М., Мацкин В. С.
Монтаж приборов и средств холодильной автоматики 48
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 53
ХРОНИКА
Семинар по кондиционированию воздуха в промышленных
и гражданских зданиях 55
Смотр творчества молодых 55
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и
скоропортящимися продуктами в 1973 г. 56
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Щербаков В. В., Селютин С. Н. Инструмент для монтажа
трубопроводов холодильных установок 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Фоменко В. И., Кубаева Л. М. Комплексная
автоматизированная аммиачная холодильная машина ХМ-АВ22/А 61
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Socialist Competition in Action!
Mikhailov V. A. Socialist Obligations Will Be Fulfilled Ahead
of Time 2
Right-Frankers of 5-Year Period 5
АН-Union Competition of Collectives of Enterprises,
Production Amalgamations, All-Union Amalgamations, Ministries
of Meat and Dairy Industry of Union Republics, Scientific-
Research and Project-Designing Organizations of USSR
Meat and Dairy Industry for Attaining Best Indices In
Rationalization, Invention and Patent-Licence Work 7
Kalnin I. M., Sutyrina T. M., Antonenko G. S., Moroz I. A.,
Danilova G. N., Ivanovo. P. Perspectives of Utilizing
Plate-Finned Apparatuses for Refrigerating Machines 10
Shulgin I. M. Multiplate Freezer of Improved Design 16
jKarnaukh M. S.|, Psakhis B. I. Influence of External Source
Temperatures and Cost Indices Upon Optimum Parameters
of Lithium Bromide Absorption Refrigerating Machine 17
Danilov R. L., Wainstein Y. L. Investigation of
Characteristics of Low-Temperature Compression-Jet Refrigerating
Machine 21
Krivosheyev A. I., Tikhomirov V. A., Shurygin U. I., Yakob-
son V. B. Utilization of Freon-502 in Domestic
Refrigerators 25
Slavin A. A., Akselrod S. I. Stability of Systems With
Impulse P—Regulator 28
Lavochnik A. I., Mushtakov A. G. Investigation of Adiabatic
Humidification of Air With Water in Three-Component
Fluidized Layer 32
Anichkin A. G. Averaging Temperature Pressure in Air
Conditioner Spray Chamber 35
Kostenko U. G., Belov V. I., Shiryeva V. I. Sanitary Condition
of Air in Cold Rooms of Meat Combine 38
New Standards
Kolesnichenko V. I., Chikryzhev P. V. Branch Standard
for Evaporators of Commercial Refrigerating Equipment 40
PRACTICE EXCHANGE
cnernyak V. A. New Constructions and Elements of Electric
Loaders of Increased Manoeuvrability 44
New Inventions 45, 52, 60
CONSULTATION
Eiufimov N. A. Purging Air from Condensers of Ammonia
Refrigerating Plants 46
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Pavlova I. A., Senyagln U. Y., Kolotiy U. I., Irzhevsky V. P.,
Zilberberg Y. M., Matskin V. S. Mounting Devices and
Means of Refrigerating Automation 48
BOOK REVIEW
Prilutsky D.N. Scientific Investigations in Refrigerating 53
Engineering and Technology
MISCELLANY
Seminar on Air Conditioning in Industrial and Residential
Buildings 55
Review of Creative Work of Jouth 55
Foreign Trade of USSR in Refrigerating Equipment and
Perishable Foods in 1973 56
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Scherbakov V. V., Selyutin S. N. Tool for Mounting Pipelines
of Refrigerating Plants 57
REFERENCE DATA
Fomenko V. I., Kubayeva L. M. Complex Automatic
Ammonia Refrigerating Machine XM-AB22/A 61
SUMMARIES
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1974, № 8.

УДК 621.572.С02.5
О перспективах применения пластинчато-ребристых аппаратов
для холодильных машин
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
канд. техн. наук Т. М. СУТЫРИНА
ВНИИхолодмаш
Г. С. АНТОНЕНКО, И. А. МОРОЗ
завод «Холодмаш»
Доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук О. П. ИВАНОВ
лтихп
Пластинчато-ребристые аппараты благодаря
высокой эффективности и компактности теплооб-
менных поверхностей и небольшой
металлоемкости [1, 2], появившись сравнительно
недавно, нашли широкое применение в различных
областях техники — авиационной,
криогенной, автомобильной и некоторых других.
Поиск и использование высокоэффективных
и компактных теплообменных аппаратов для
холодильных машин является в настоящее время
актуальной задачей. Это вызвано тем, что в связи
с развитием быстроходных поршневых, винтовых
и центробежных компрессоров в последнее время
наметилось чрезмерное несоответствие между
малогабаритными компрессорами и
крупногабаритной аппаратурой. Большие размеры тепло-
обменных аппаратов не позволяют заметно
сократить габаритные размеры и металлоемкость
холодильных машин в целом и затрудняют их
агрегатирование.
В этой связи нами была поставлена задача —
определить возможные области применения и
целесообразность использования пластинчато-
ребристых аппаратов в холодильном
машиностроении. Решение этой задачи потребовало рас-
четно-теоретического анализа,
конструкторских и технологических проработок, а также
экспериментальных исследований на моделях
и опытных образцах.
Вначале были рассмотрены особенности
пластинчато-ребристых аппаратов, их преимущества
и недостатки и проанализировано соответствие
этих аппаратов условиям работы холодильных
машин.
Высокая эффективность теплоотдачи в
пластинчато-ребристых аппаратах (рис. 1)
достигается применением ребристых поверхностей с
просечками, перфорацией или с волнистым
профилем. На этих поверхностях периодически
разрушается и становится тоньше пограничный слой
потока, что и способствует интенсификации
процесса теплоотдачи. Пластинчато-ребристые
поверхности имеют, как правило, малый
гидравлический диаметр, что также улучшает
теплоотдачу. Кроме того, для этих аппаратов
характерно высокое отношение основной теплопередаю-
щей поверхности пластин к поверхности ребер,
которые имеют сравнительно малую высоту и
спаяны с основной поверхностью, что
обеспечивает более высокую их эффективность по
сравнению с другими ребристыми поверхностями.
a f б
Рис. 1. Пластинчато-ребристые поверхности:
а — жалюзийные ребра; б — перфорированные ребра; в —
волнистые ребра; г — канал с прерывистой ребристой
поверхностью; д — теплообменный блок с двухрядными каналами на
стороне воздуха;
/ — разделительная пластина; 2 — боковой брусок; 3 —
гофрированная ребристая поверхность.
ю

Пластинчато-ребристые теплообменники
изготовляют в основном из алюминиевых сплавов,
которые, обладая малой плотностью и высокой
теплопроводностью, позволяет идеально
реализовать преимущества пластинчато-ребристых
поверхностей. Алюминиевые теплообменники
изготовляют на рабочее давление до 5 МПа
E0 кгс/см2). Высокая прочность пластинчато-
ребристых конструкций, имеющих плоские
стенки, достигается благодаря большому числу ребер
жесткости, выполняемых в виде единой
гофрированной поверхности, и технологии соединения
этой поверхности с плоскими листами путем
пайки, в результате которой получается
монолитная конструкция.
Несмотря на эффективность, компактность и
другие преимущества пластинчато-ребристых
поверхностей и их широкое распространение в
различных областях техники, они не нашли до сих
пор применения в качестве испарителей и
конденсаторов холодильных машин. Это
объясняется спецификой холодильных теплообменных
аппаратов. В частности, коррозионная
активность хладоносителей и необходимость
периодической очистки аппаратов от загрязнений
исключает возможность использования цельнопаяных
алюминиевых конструкций в аппаратах,
работающих с рассолом и технической водой, так
как не может быть обеспечен необходимый
ресурс холодильной машины, равный 50 тыс. ч.
Исключается применение
пластинчато-ребристых аппаратов и в аммиачных холодильных
машинах, поскольку довольно высокое содержание
влаги в аммиаке, имеющее место на практике,
делает его несовместимым с алюминием.
Использование для пайки стальных аппаратов медных
припоев также не позволяет работать с аммиа-^
ком. n
Вопросы удаления влаги в жидкой или твер- ^
дой фазе в пластинчато-ребристых воздухоохла- \^
дителях принципиально могут быть решены, 5s
хотя для этого необходимы специальные конст- 1/л?|
рукторские проработки и экспериментальные 1
исследования. При наличии снегообразования |/J
неблагоприятным моментом является необхо- ^оо\
димость более частого оттаивания, связанного %^\
с увеличением компактности аппарата. |
В результате на сегодняшний день пластин- |^
чато-ребристые конструкции применимы только !^
для таких аппаратов, как воздушные
конденсаторы и воздухоохладители непосредственного
охлаждения (без инееобразования) фреоновых
холодильных машин.
Для аппаратов этого типа характерна большая
разница в коэффициентах теплоотдачи взаимо-
действуюших сред, что обусловливает
целесообразность применения конструкций с большой
разностью в коэффициентах оребрения со сто-
аппараты имеют развитое оребрение со стороны
обеих сред и применяются в основном для
газогазовых или жидкостно-жидкостных
теплоносителей. Это обстоятельство потребовало
специального расчетно-теоретического анализа по
определению экономической целесообразности
использования пластинчато-ребристых
конструкций для воздушных конденсаторов и
воздухоохладителей. Результаты анализа показали, что
и для этих аппаратов, несмотря на то, что объем
и металлоемкость фреонового пространства
неоправданно развиты с теплотехнической точки
зрения, использование пластинчато-ребристых
конструкций все же приводит к существенному
улучшению массовых и габаритных
характеристик аппаратов в целом по сравнению с
используемыми в настоящее время трубчато-ребристы-
ми конструкциями.
При выборе рационального конструктивного
оформления пластинчато-ребристых аппаратов
вля холодильных машин прежде всего встает
допрос о том, какая из применяемых ребристых
поверхностей наиболее целесообразна. В
настоящее время распространены поверхности с
гладкими непрерывными, короткими прерывистыми,
жалюзийными, волнистыми и
перфорированными ребрами (см. рис. 1).
На рис. 2 сопоставлены теплоэнергетические
характеристики этих поверхностей. Зависимости
aB=f(N) рассчитаны на основании
экспериментальных данных по тепловым и гидравлическим
характеристикам, представленным в работе [1].
w
30
г д * 5 в 8 10 20 30 W 5060 80 100 ZOO 300
Затрата мощности. //,Вт/мг (на единицу поберхности)
Рис. 2. Теплоэнергетические характеристики различных
поверхностей:
—— пластинчато-ребристые: ПлР — короткие прерывистые
ребра; ВР — волнистые ребра; ЖР — жалюзийные ребра;
ПФР — перфорированные ребра; ГлР — гладкие непрерывные
Ребра. ^ t Ь
ппНтт pmnvYP и гЪпрпня Пяягтмниятп пр^пыгттлр —: трубчато-ребристые: ККР — круглые трубы, круглые
рОНЫ ВОЗДуха И фреона. 11ЛаСТИНЧаТО-реорИСТЫе ребра; КСР — круглые трубы, сплошные пластинчатые ребра.
и

На рис. 2 для сравнительной оценки по
каждому типу поверхности нанесены наилучшие
характеристики, получаемые при оптимальных
геометрических размерах оребрения и высоком
качестве изготовления. Поскольку при
практическом использовании накладывается ряд
конструктивных, технологических или
эксплуатационных ограничений, коэффициенты
теплоотдачи оказываются ниже тех, которые соответствуют
характеристикам, представленным на рис. 2.
Анализ эффективности различных ребристых
поверхностей и особенностей работы воздушных
конденсаторов и воздухоохладителей
показывает, что на стороне воздуха, где требуется
максимальная интенсификация процесса
теплоотдачи, следует применять поверхности с короткими
прерывистыми ребрами. Использование этих
поверхностей на стороне фреона также
целесообразно, так как они обеспечивают равномерное
распределение хладагента по ширине каналов
и интенсифицируют процесс теплоотдачи, что
особенно существенно для зон с перегретыми
парами фреона. Однако на стороне фреона могут
также применяться гладкоребристые
гофрированные поверхности или неоребренные
щелевые каналы.
Эксплуатационные особенности работы
холодильных аппаратов накладывают некоторые
ограничения на геометрические размеры
оребрения. В частности, в связи с возможностью
забивания воздушного конденсатора пылью и
повышенными гидравлическими сопротивлениями при
выпадении влаги в воздухоохладителях
ограничивается минимальный размер шага ребер C,5—
4 мм). На стороне фреона могут применяться
гофрированные поверхности с меньшим шагом
ребер, если это требуется для обеспечения
необходимой прочности аппарата.
Пластинчато-ребристые аппараты с короткими
прерывистыми ребрами, являясь
высокоэффективными теплообменными поверхностями,
обладают при одинаковых скоростях воздуха более
высоким гидравлическим сопротивлением по
сравнению с трубчатыми аппаратами,
снабженными сплошными пластинчатыми ребрами.
Поэтому для сохранения той же мощности,
необходимой для прокачки воздуха, скорость его в
пластинчато-ребристом аппарате должна
приниматься меньшей. И именно при этой меньшей
скорости коэффициент теплоотдачи со стороны
воздуха оказывается выше, что, собственно, и
характеризует всякую действительно
эффективную теплообменную поверхность. На рис. 2 это
находит отражение в том, что одинаковым
затратам мощности для разных поверхностей
соответствуют различные числа Re. Повышение
эффективности теплоотдачи и уменьшение скорости,
обеспечиваемое увеличением фронтального
сечения аппарата, позволяют сократить глубину
аппарата, что благоприятно сочетается с
требованием уменьшения гидравлических сопротивлений
и затрачиваемой мощности.
Оптимальная скорость воздуха составляет
примерно 4—5 м/с. Для этих скоростей при
использовании коротких прерывистых ребер на
стороне воздуха с учетом указанных выше
ограничений по шагу ребер расчетные значения
ав, полученные на основании эмпирических
зависимостей различных исследователей [1, 3],
находятся в пределах 70—80Вт/(м2-К), т.е.
примерно в 2 раза выше, чем в трубчато-ребрис-
тых аппаратах.
Экспериментальное исследование моделей
фреоновых пластинчато-ребристых
конденсаторов с воздушным охлаждением, проведенное
в 1973 г. в лаборатории ЛТИХП, подтвердило
высокую эффективность теплоотдачи в этих
аппаратах.
Были исследованы две модели: с короткими
пластинчатыми ребрами на стороне воздуха
и с извилистыми. Результаты исследования в виде
зависимостей коэффициента теплопередачи и
потерь давления на стороне воздуха от скорости
в живом сечении представлены на рис.3. Там же
^ 2 3 *г 5 6 8 10 20 25
Спорость доз духа, u/ff, м/с
Рис. 3. Результаты испытания моделей
пластинчато-ребристых конденсаторов:
ПлР — короткие прерывистые ребра на стороне воздуха; ИзР —
извилистые ребра на стороне воздуха.
12

даны размеры оребрения на стороне воздуха;
на стороне фреона в обоих случаях была
использована гофрированная поверхность с гладкими
непрерывными ребрами высотой 4 мм, шагом
3 мм и толщиной 0,2 мм. Из результатов
испытаний видно, что оребрение в виде коротких
прерывистых ребер лучше, чем в виде извилистых,
как по эффективности теплопередачи, так и по
гидравлическим сопротивлениям. Значения
коэффициентов теплопередачи kB для модели ПлР
при скоростях дов=4-г5м/с соответствуют
указанным выше расчетным значениям ав.
Более высокая эффективность теплоотдачи со
стороны воздуха и, следовательно, меньшее
отношение коэффициентов теплоотдачи со стороны
фреона и воздуха -^-, приводит к тому, что оп-
0С-В
тимальная степень оребрения для пластинчато-
ребристых аппаратов меньше, чем для трубчато-
ребристых. Тем не менее и для
пластинчато-ребристых аппаратов коэффициент оребрения на
стороне воздуха должен быть значительно больше,
чем на стороне фреона. Это может быть обеспечено
увеличением высоты воздушных каналов и
уменьшением фреоновых. Наилучшим способом
повышения коэффициента оребрения на стороне
воздуха является применение многорядных
ребристых поверхностей с промежуточным листом
между ними.
¦цЯ0Я
шО/о
*Д017
Цррю
1
s/
<N
^j
/^
/
r^
fl
3
10 30 W ?0 60 70 Si
Затрата мощности
7 30 tOO If О
На рис. 4 дано расчетное сопоставление
габаритных и массовых характеристик теплообмен-
ных блоков пластинчато-ребристых
конденсаторов с различной рядностью каналов на
стороне воздуха применительно к условиям работы
машины ИФ-56М. При расчетах высота одного
канала на стороне воздуха была принята 6 мм,
шаг 4 мм, толщина ребер 0,2 мм, а на стороне
фреона высота ребер 3 мм, шаг 3 мм и толщина
0,2 мм. Из рис. 4 видно, что при одинаковой
затрате мощности наилучшие габаритные и
массовые характеристики у блока с двухрядными
каналами на стороне воздуха (см. рис. 1, д).
В период 1973—1974 гг. на стенде
Мелитопольского завода холодильного
машиностроения были испытаны опытные образцы
пластинчато-ребристых конденсаторов, изготовленные
заводом «Холодмаш» из алюминиевых сплавов
(КПРАл) и стали (КПРСт). Алюминиевые
аппараты были выполнены в двух вариантах —
с однорядными (КПРАл-1) и двухрядными
(КПРАл-2) каналами на стороне воздуха.
Опытные пластинчато-ребристые образцы вместе с
серийным трубчато-ребристым конденсатором
(КТР) испытывали в составе машины ИФ-56М.
Геометрические характеристики и массы
испытанных аппаратов даны в таблице.
Параметры тепло-
обменного блока
Габаритные
размеры
(ширина X
высота X
глубина), м
Объем, м3
Масса, кг
Поверхность, м2
на стороне
воздуха
на стороне
ферона
Живое
сечение, м2
на стороне
воздуха
на стороне
фреона
КТР
0,5Х
Х0 465Х
Х0,13
0,03
39,5 B0)*
14,2
1,4
0,П
0,0003
КПРАл-1
0,4Х
Х0,4Х
Х0,1
0,016
14,5
6,2
4,3
0,065
0,0084
КПРАл-2
0,4Х
Х0,4Х
Х0.12
0,019
15,1
9,7
3,5
0,089
0,0068
КПРСт
0,416Х
Х0 416Х
ХОД
0,017
29
7,1
5,9
0,08
0,012
Рис. 4. Габаритные и массовые характеристики тепло-
обменных блоков конденсаторов машины ИФ-56М при
различной рядности каналов на стороне воздуха:
1 — однорядные каналы, 2 — двухрядные; 3 — трехрядные;
4 — четырехрядные.
* В скобках указана масса для аппарата с
алюминиевыми ребрами толщиной 0,3 мм.
Во всех опытных образца на стороне воздуха
была применена гофрированная поверхность
с короткими прерывистыми ребрами,
геометрические характеристики которой соответствуют
модели ПлР, испытанной в ЛТИХП.
Результаты испытаний опытных пластинчато-
ребристых образцов и серийных конденсаторов
13

представлены экспериментальными точками на
рис. 5, где даны расчетные зависимости kB=
=f(wB) и экспериментальная характеристика
модели ПлР. Из рис. 5 видно, что
экспериментальные точки для пластинчато - ребристых
образцов располагаются значительно ниже
расчетных зависимостей (на 25—30%), в то
время как для трубчато - ребристого аппарата
они практически лежат на расчетной кривой.
Наиболее вероятными причинами снижения
коэффициента теплопередачи kB по сравнению
с расчетными величинами и со значениями,
полученными при испытаниях модели, являются
неравномерное распределение фреона и воздуха
по фронту аппарата и ухудшение теплоотдачи
в зоне сбива перегрева при очень малых
скоростях фреона, составлявших менее 0,1 м/с. При
конструктивной разработке пластинчато -
ребристых аппаратов особое внимание должно быть
обращено на равномерное распределение сред
по всем каналам.
Несмотря на более низкие значения
коэффициентов теплопередачи в опытных образцах по
сравнению с расчетными, они все же оказались
выше, чем в трубчато - ребристом серийном
конденсаторе, — почти в 2 раза для
алюминиевых аппаратов и в 1,5 раза для стального.
Испытания подтвердили, что для аппарата
КПРАл-2 с двухрядными каналами на стороне
воздуха теплосъем с единицы объема и массы
на 15—20% больше, чем для аппарата с
однорядными каналами.
'200
%
S 60
е 50
I
20
ы
\^Г
L:
**^
^\
/
д
л
\
1
\у
У
1
У**
„«^
У
ГМРАл
**
кпрсш
S
^КТР
3 Ч 5~ 6 8 10 20
Спорость боз духа, щ, м/с
Рис. 5. Результаты испытания опытных образцов
пластинчато-ребристых конденсаторов:
испытания модели ПлР; расчеты КПРАл, КПРСт,
КТР; О — испытания КПРАл-1; ф — испытания КПРАл-2;
л — испытания КПРСт; Q — испытания КТР.
Результаты испытаний опытных образцов
показывают, что даже с учетом пониженных по
сравнению с расчетом коэффициентов
теплопередачи алюминиевые пластинчато-ребристые
конструкции могут обеспечить те же параметры, что
и серийные аппараты, при меньших габаритных
размерах (примерно в 1,6 раза) и массе
(примерно в 1,3 раза) по сравнению с трубчато-ребрис-
тыми аппаратами, имеющими алюминиевое ореб-
рение. Стальные пластинчато-ребристые
конструкции по сравнению с трубчатыми, имеющими
алюминиевые ребра, дают незначительные
преимущества в габаритных размерах и значительно
уступают им по массовым характеристикам.
Для дальнейшего улучшения габаритных и
массовых характеристик пластинчато-ребристого
аппарата высота каналов на стороне фреона
должна быть предельно сокращена с учетом
технологических возможностей. Уменьшение
высоты фреоновых каналов с 4 до 2 мм, как
показывают расчеты, уменьшает объем и массу тепло-
обменного блока с двухрядными каналами на
стороне воздуха примерно на 10%.
Расположение фреоновых каналов может быть как
вертикальным, так и горизонтальным. Испытания
двух конструкций пластинчато-ребристых
конденсаторов с горизонтальными и вертикальными
каналами в составе машины ИФ-56М показали,
что обе они одинаково работоспособны с точки
зрения удаления конденсата и возврата масла
в компрессор. Заметной разницы в
эффективности теплопередачи при вертикальном и
горизонтальном расположении фреоновых каналов
обнаружено не было.
В настоящее время внедрение пластинчато-
ребристых аппаратов в холодильное
машиностроение находится на первой стадии:
отрабатываются оптимальные конструкции
конденсаторов и исследуются характеристики
воздухоохладителей на моделях. Но уже сегодня, на
основе расчетно-теоретических проработок и
результатов экспериментального исследования
можно сказать, что применение алюминиевых
пластинчато-ребристых аппаратов может
рассматриваться как эффективный путь снижения
габаритных размеров и массы воздушных
конденсаторов и воздухоохладителей. Пластинчато-
ребристые конструкции могут быть с успехом
применены также для некоторых газо-газовых
теплообменников воздушных холодильных
машин.
Внедрение пластинчато-ребристой аппаратуры
в холодильное машиностроение требует
организации нового технологического процесса
изготовления с высокой культурой производства.
Наиболее ответственной операцией является
пайка в солевой ванне с последующей отмывкой от
коррозионно-активных флюсов.
14

Отечественный и зарубежный опыт
показывает, что стоимость изготовления
пластинчато-ребристых аппаратов по сравнению с другими
теплообменниками меньше только в случае
крупносерийного производства из унифицированных
частей и узлов при строгом контроле качества
всех операций. Работы по устранению дефектов
при отсутствии надлежащего контроля могут
значительно повысить трудоемкость
изготовления или не обеспечить требуемого ресурса.
Технология изготовления — наиболее
ответственное звено. Именно она определяет
возможность успешного внедрения
пластинчато-ребристой аппаратуры. Поэтому в настоящее время
наиболее актуальной задачей является
создание в отрасли холодильного машиностроения
экспериментального участка по изготовлению
опытно-промышленных образцов для обработки
и совершенствования технологического процесса
производства пластинчато-ребристых аппаратов
применительно к серийному производству.
«Холодмаш» уже освоил производство
гофрированных ребристых поверхностей с
необходимыми для холодильных аппаратов
геометрическими характеристиками, и сейчас
проводятся поисковые работы по выбору и
проектированию оборудования для пайки и
последующей промывки теплообменных блоков, а также
контроля качества выполнения этих
технологических операций.
Создание новой технологической базы для
производства пластинчато-ребристых аппаратов —
задача сложная. В то же время возможность их
использования ограничивается всего двумя
типами аппаратов. Именно это обстоятельство,
по-видимому, является причиной того, что
зарубежные фирмы, выпускающие холодильное
оборудование, пока не применяют пластинчато-
ребристых теплообменных аппаратов. Поэтому
одновременно с выбором технологического
оборудования для производства этой аппаратуры
целесообразно проводить уже начатые ВНИИхо-
лодмашем работы по интенсификации трубчато-
ребристых конструкций путем использования
высокоэффективных ребристых элементов
специального профиля по типу гофрированных
ребер, применяемых в пластинчато-ребристых
аппаратах. Это позволит реализовать их
преимущества на базе существующего
технологического процесса производства, т. е. в более короткие
сроки.
Универсальность трубчато-ребристых
аппаратов и возможность их существенной
интенсификации с использованием новых ребристых
элементов создает для этих аппаратов стабильную
область применения. Поэтому актуальность
освоения и усовершенствования технологической
базы для их производства не снижается.
Особенно это относится к аппаратам с поверхностью
теплообмена 75 м2 и более.
Обобщая вышеизложенное, можно сделать
следующие основные выводы.
Использование алюминиевых
пластинчато-ребристых поверхностей в холодильном
машиностроении является реальным путем повышения
эффективности и компактности теплообменной
аппаратуры. Использованию их в холодильных
машинах препятствует в основном коррозионная
активность по отношению к алюминию
рассолов, технической воды и содержащего влагу
аммиака, а также необходимость периодической
очистки водяных конденсаторов и рассольных
испарителей. Поэтому цельнопаяные
алюминиевые конструкции могут быть применимы только
для воздушных конденсаторов и
воздухоохладителей непосредственного охлаждения
фреоновых холодильных машин.
Испытания опытных образцов показали, что
алюминиевые пластинчато-ребристые
конденсаторы могут обеспечить те же параметры, что
и серийные аппараты, при меньших габаритных
размерах — примерно в 1,6 раза, и меньшей
массе — примерно в 1,3 раза по сравнению с труб-
чато-ребристыми конденсаторами, имеющими
алюминиевое оребрение.
Поскольку организация серийного
производства пластинчато-ребристой аппаратуры
является сложной задачей, целесообразно проводить
уже начатые работы по использованию
высокоэффективных элементов пластинчато-ребристых
аппаратов в трубчато-ребристых конструкциях
в целях ее интенсификации на базе
существующего технологического процесса производства.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К э й с В. М., Лондон А. Л. Компактные
теплообменники. М., «Энергия», 1967.
2. Воронин Г. И., Дубровский Е. В.
Эффективные теплообменники. М., «Машиностроение», 1973.
3. Дубровский Е. В., Федотова А. И.
Исследование пластинчато-ребристых теплообменных
поверхностей. «Холодильная техника», 1971, № 12, с. 31—
33.
¦

УДК 621.565.9
Многоплиточный морозильный аппарат усовершенствованной конструкции
И. М. ШУЛЬГИН
Киевское специализированное пуско-наладочное
J % IWUD'IVI iflW
На больших рыбоморозильных траулерах
успешно применяются роторные морозильные
аппараты типа МАР-8, МАР-10 и АРСА-Р12.
Однако из-за больших габаритных размеров их
трудно разместить на малых и средних
рыбопромысловых судах.
В 1971 г. на среднем рыболовном морозильном
траулере «Кафор» были испытаны в
промысловых условиях два опытных образца
горизонтально-плиточного морозильного аппарата
АМП-7 производительностью 5 т/сутки (при сред-
неконечной температуре тела рыбы—18° С).
Аппараты работали на аммиаке по насосной
схеме циркуляции.
Сравнительные производственные испытания
аппаратов АМП-7 подтвердили их высокие
технико-эксплуатационные показатели и
преимущества по сравнению с ранее применявшимися
на этих судах воздушными морозильными
аппаратами.
Пр.и подготовке горизонтально-плиточных
морозильных аппаратов к серийному производству
в их конструкцию внесены изменения,
связанные с устранением отдельных недостатков,
выявившихся в процессе эксплуатации опытных
образцов. Кроме того, применены новые
прогрессивные решения ряда узлов.
Так, например, было признано
целесообразным отказаться от традиционной компоновки,
при которой силовой цилиндр механизма
подпрессовки блоков замораживаемого продукта
располагался выше теплообменных плит по оси
симметрии аппарата.
Вместо этого предложена так называемая
«бескаркасная» схема (авторское свидетельство
№ 263607, бюллетень «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1970,
№ 8), при которой силовые цилиндры механизма
подпрессовки расположены в диагонально
противоположных углах аппарата и связаны между
собой траверсой. В двух других углах аппарата
размещены вертикальные трубчатые коллекторы
подвода и отвода хладагента.
Таким образом, силовые цилиндры механизма
подпрессовки и коллекторы подвода и отвода
хладагента совмещены с вертикальными стойками
остова аппарата и служат элементами его
несущего каркаса.
Такая компоновочная схема позволила
довести число рядов блок-форм замораживаемого
продукта с 10 до 13 и соответственно повысить
производительность аппарата без увеличения его
габаритных размеров.
Новым в аппарате является также облегченное
шторное закрытие его загрузочного фронта,
выполненное в виде мягкой двухслойной шторы
со свободно уложенным внутри провисающей
части натяжным валиком (авторское
свидетельство № 322567, бюллетень «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1971, № 36).
Применение шторного закрытия позволило
значительно уменьшить массу аппарата и
повысить удобство загрузки в него блок-форм с
замораживаемым продуктом и их выгрузки
по сравнению с опытными образцами, где
предусматривались распашные створчатые дверцы.
Во время испытаний опытных образцов
аппаратов АМП-7 выяснилось, что при оттаивании
теплообменных плит пары горячего аммиака
диффундировали через стенки резино-тканевых
шлангов, соединяющих плиты с коллекторами
подвода и отвода хладагента.
В морозильном аппарате усовершенствованной
конструкции АМП-7А резино-тканевые шланги
заменены сильфонными металлорукавами,
показавшими хорошие результаты при испытаниях
на аммиаке.
Морозильный аппарат АМП-7А устроен
следующим образом.
Силовые цилиндры 1 механизма подпрессовки
замораживаемого продукта (см. рисунок) и
вертикальные коллекторы 2 и 3 подвода и отвода
хладагента образуют со сварным основанием 4
несущий каркас.
Поршни силовых цилиндров шарнирно
связаны с концами траверсы 5, передающей
усилие подпрессовки подвижным теплообменным
плитам 6 через нагрузочную раму 7 со
сферическим шарниром 8.
Аппарат содержит 14 теплообменных плит
размерами 875 x1715 мм, установленных с
возможностью вертикального поступательного
перемещения под действием механизма
подпрессовки продукта. Расстояние между плитами
может меняться от 60 до 100 мм.
Блоки замораживаемого продукта,
помещенного в блок-формы 9, загружаются в
пространства между плитами в 13 рядов по 6 блоков
в каждом ряду.
Блок-формы представляют собой штампован-
к

7 S 6 8
,J ft /3
Морозильный аппарат АМП-7А:
/ — силовые цилиндры; 2 — коллектор подвода хладагента;
3 — коллектор отвода хладагента; 4 — основание аппарата;
5 — траверса; 6 — теплообменные плиты; 7 — нагрузочная
рама; 8 — сферический шарнир; 9 — блок-формы; 10 — ме-
таллорукава; 11 — термоизоляционный шкаф; 12 — съемные
крышки; 13 — штора; 14 — барабан; 15 — ручной привод;
16 — валик.
ные из листового алюминиевого сплава
противни с крышками.
Теплообменные плиты выполнены из сплава
АД-31 специального профиля с каналами для
циркуляции хладагента. Хладагент подводится
и отводится через гибкие металлорукава 10.
Аппарат помещен в термоизоляционный шкаф
//, в боковых стенках которого имеются
съемные крышки 12 для осмотра и подтяжки
соединений металлорукавов и регулировки
ограничительных болтов.
s
УДК 621.575
Влияние температур внешних ис|
на оптимальные параметры абсо|бцй|
холодильной машины
м
HHK0J
Загрузочный фронт аппарата закрыт
двухслойной шторой 13, один край которой жестко
закреплен в верхней части термоизоляционного
шкафа, а другой — на барабане 14 ручного
привода 15 подъема шторы.
Между слоями шторы, в провисающей ее
части, свободно уложен натяжной полый валик 16,
обеспечивающий равномерное натяжение шторы
и постоянный воздушный зазор между ее слоями.
Габаритные размеры аппарата: длина 1390,
ширина 2545 и высота 2204 мм.
Масса в сухом состоянии 3413 и в рабочем —
4673 кг.
В ноябре 1973 г. три головных образца
морозильного аппарата АМП-7А были испытаны на
среднем морозильном траулере «Возничий»
в г. Херсоне.
Испытания головных образцов в основном
подтвердили проектные показатели и расчетные
характеристики аппаратов.
По данным испытаний, производительность
аппарата при замораживании рыбы составляет 6—
7 т/сутки в зависимости от вида рыбы.
Температура замораживания рыбы в центре
блока —25° С и ниже, при температуре
кипения аммиака —40° С и продолжительности
замораживания 2,5 ч.
Кроме замораживания рыбы и рыбопродуктов
горизонтально-плиточный морозильный аппарат
может быть использован также и для
замораживания других пищевых продуктов, например,
мяса и творога на предприятиях мясо-молочной
промышленности.
?тных показателей
ромистолитиевой
М. С. КАРНАУХ , Б. И. ПСАХИС
Для заданных параметров внешних источников
и основных удельных стоимостных показателей
(затраты на тепловую энергию, изготовление
аппаратов, приобретение бромистого лития,
охлаждающую воду) могут быть найдены
оптимальные параметры машины, отвечающие ми-
2 Холодильная техника № 8
нимуму приведенных затрат на производство
холода.
Параметры внешних источников и удельные
стоимостные показатели изменяются в широких
пределах. Однако промышленность не может
выпускать агрегаты, оптимальные для каждого
отдельного случая, так как это затрудняет
организацию их серийного производства и приводит
к увеличению стоимости изготовления машин.
17

Поэтому при создании машин, предназначенных
для работы в различных условиях, требуется
определять, в какой степени параметры внешних
источников и основные стоимостные показатели
влияют на оптимальные параметры машины.
В настоящей статье этот вопрос исследуется
с^помощью математической модели* примени-
Карнаух М. С, Псахис Б. И. Определение
оптимальных параметров абсорбционной бромистоли-
тиевой холодильной машины.— «Холодильная
техника», 1974, № 6, с. 20—24.
тельно к двухкорпуснои машине холодопроиз-
водительностью 2,9Ы03 кВт B,5-106 ккал/ч),
характеризующейся постоянными расходами
охлаждаемой — 140 кг/с E00 т/ч) и
охлаждающей воды 210 кг/с G50 т/ч).
Охлаждающая вода подается последовательно через
абсорбер и конденсатор.
В табл. 1 приведены результаты расчетов
оптимальных параметров для ряда значений
температур охлаждаемой ts, охлаждающей tw и
греющей th воды. В расчетах принимались сле-
Таблица 1
Показатели
Температура внешних
источников, °С
греющей воды
на входе в генератор
на выходе из генератора
охлаждаемой воды
на входе в испаритель
на выходе из испарителя
охлаждающей воды на входе в
абсорбер
Оптимальные параметры
перепад температур на холодном
конце теплообменника
растворов, °С
зона дегазации, %
концентрация слабого
раствора, %
температура кипения в
испарителе, °С
температура конденсации, °С
Оптимальный температурный
напор, °С
в испарителе
в абсорбере
в конденсаторе
в генераторе
в теплообменнике растворов
Тепловая нагрузка, 10~3 кВт
абсорбера
конденса'тора
генератора
теплообменника растворов
Поверхность теплообмена, м2
испарителя
абсорбера
блока абсорбер — испаритель
конденсатора
генератора
блока генератор — конденсатор
теплообменника растворов
Суммарная поверхность
теплообмена машины, м2
Капитальные затраты, тыс. руб.
на изготовление машины
на бромистый литий
суммарные |
Затраты, тыс. руб./год
неэнергетические приведенные
энергетические приведенные
приведенные
120
100
12
7
26
7
8
57
6,0
37
2,79
6,50
4,96
24,20
12,12
3,55
3,06
3,70
0,910
579
770
1349
387
172
559
129
2037
51,34
45,10
96,44
20,5
56,2
76,7
120
100
15
10
26
1 7
8
56,5
8,2
37
3,76
8,40
5,00 I
25,30j*
JPT
•3,52
3,05
3,67
0,910
460
587
1047
387
158
545
124
1716
43,21
43,10
86,31
18,1
55,7
73,8
Числовые обозначения
120
100
18
13
26
8
8
! 57
10,4
37
4vqf
11,10
*ЯЙ°
%?30
12,67
3,52
3,04
3,66
0,796
380
443
823
384
158
542
108
1473
37,15
41,38
78,53
16,3
55,7
72,0
120
100
21
16
26
8
8
I 56,5
12,4
37
' 5,74
$,56
? 1>,01
>Ж,30
' 4,48
* 1,52
3,04
3,65
0,759
311
360
671
382
157
539
105
1315
33,20
40,82
74,02
15,2
55,4
70,6
120
100
12
7
20
7
9
! 54
5,5
34
3,41
7,18
8,17
33,28
12,40
3,43
3,04
3,58
0,730
503
667
1170
274
101
375
101
1646
41,48
37,62
79,10
16,8
54,5
71,3
120
100
! 12
7
22
7
9
55
6,0
34,5
2,79
7,32
6,60
30,51
12,44
3,48
3,04
3,61
0,747
579
662
1241
318
116
434
104
1779
44,80
39,34
84,14
17,9
54,9
72,8
120
100
12
7
26
7
8
57
6,0
37
2,79
6,50
4,96
24,20
12,12
3,55
3,06
3,70
0,910
579
770
1349
387
172
559
129
2037
51,34
45,10
96,44
20,5
56,2
76,7
ПО
90
12
7
26
7,5
7
56,5
6,2
36
2,52
5,93
3,93
17,89
11,82
3,54
3,05
3,68
0,950
616
836
1452
458
279
737
139
2328
58,64
48,17 1
106,81
22,85
55,85
78,7
120
100
12
7
26
7
1 8
57
6,0
37
2,79
6,50
4,96
24,20
12,12
3,55
3,06
3,70
0,910
579
770 |
1349 |
387 J
172
559
129
2037
51,34
45,10
96,44
20,5
56,2
76,7
130
ПО
12
7
26
7,5
9
57,7
5,8
38
3,045
7,39
5,94
29,9
13,47
3,58
3,07
3,76
0,860
546
689
1235
340
126
466
ПО
1811
45,64
43,29
88,93
18,77
56,87
75,635

Зависимости величин теплопередающих поверхностей
аппаратов машины от tS2 (a), tWi (б) tht (в).
дующие удельные стоимостные показатели:
затраты на тепловую энергию сртеп=3,98- Ю-3 руб/кВт
D,62 руб/Гкал), стоимость бромистого
лития 5,6 руб/кг, удельная стоимость
изготовления аппаратов 25 руб/м2.
На рис. 1, а даны зависимости,
характеризующие значения теплопередающих поверхностей
блоков абсорбер — испаритель F^ и
генератор — конденсатор FrK, а также
теплообменника растворов Ft. Как видно, оптимальные
перепады температур в конденсаторе, генераторе
и теплообменнике изменяются незначительно, а
в испарителе и абсорбере весьма существенно —
в 2 раза.
В соответствии с этим при температуре
охлаждаемой воды на выходе из испарителя ts2=
=7° С величина теплопередающей поверхности
оптимального блока абсорбер — испаритель
в 2 раза больше теплопередающей
поверхности такого же блока при ts2=l6° С; тепло-
передающие поверхности блока
генератор—конденсатор и теплообменника практически не
изменяются.
Приведенные данные говорят также о том, что
если машину, рассчитанную на работу при ta2=
=7° С; применить для производства холода при
^S2=160 С, то превышение затрат сверх
необходимых составит по капитальным затратам ~27%
и приведенным затратам ~9%.
Аналогичное исследование влияния
температуры охлаждающей воды на оптимальные
параметры машины показывает (см. табл. 1 и
и рис. 1, б), что перепады температур и
соответственно теплопередающие поверхности для
теплообменника почти не изменяются, а для блоков
абсорбер — испаритель и генератор —
конденсатор изменяются, причем для первого в
большей степени, чем для второго. Существенное
влияние на оптимальные параметры машины
в исследованном диапазоне температур
оказывает и температура греющей воды (см. табл. 1
и рис. 1,в), в наибольшей степени — на
теплопередающие поверхности блока генератор —
конденсатор.
В табл. 2* приведены результаты расчетов
оптимальных параметров для ряда значений
удельных затрат на тепловую энергию, удельных
стоимостей бромистого лития, удельных стоимостей
изготовления аппаратов машины. Расчеты
проводили для следующих значений параметров
внешних источников: температуры греющей во-
* В табл. 1 и 2 стоимость вспомогательного оборудования,
составляющая постоянную величину, в сравнительных
расчетах не учитывалась.
19

Таблица 2
Показатели
Затраты на тепловую (
энергию, руб/кВт
Стоимость бромистого
лития, руб/кг
Удельная стоимость
изготовления аппаратов *,
руб/м2
Оптимальные параметры
перепад температур на
холодном конце
теплообменника
растворов, °С
зона дегазации, %
концентрация слабого
раствора, %
температура кипения в
испарителе, °С
температура
конденсации, °С
Оптимальный
температурный напор, °С
в испарителе
в абсорбере
в конденсаторе
в генераторе
в теплообменнике
растворов
Тепловая нагрузка,
Ю-3 кВт
абсорбера
конденсатора
генератора
теплообменника
растворов
Поверхность
теплообмена, м2
испарителя
абсорбера
блока абсорбер —
испаритель
конденсатора
генератора
блока генератор —
конденсатор
теплообменника
растворов
Суммарная поверхность
теплообменника
машины, м2
Капитальные затраты,
тыс. руб.
на изготовление
машины
на бромистый литий
суммарные
Затраты, тыс. руб/год
неэнергетические
приведенные
энергетические
приведенные
приведенные
3,86-Ю-3
5,6 |
25/28
17
7
58
5,8
37,5
3,05
7,8
5,22
22,6
21,1
3,88
3,06
3,92
0,865
546
687
1233
373
205
578
71
1882
47,3
41,2
88,5
18,8
16,4
35,2
2,54-Ю-3
5,6
25/28
10
8
57,5
5,8
37
3,05
7
4,88
23,1
15,1
3,61
3,06
3,77
0,875
546
726
1272
392
190
582
100
1954
49,2
i 43,6
82,8
19,7
38,7
58,4
3,98-Ю-3
5.6
25/28
7 1
8
57
6 |
37
2,79
6,5
4,96
24,2
12,12
3,55
3,06
3,7
0,91
579
770
1349
387
172
559
129
2037
51,34
45,1
96,44
20,5
56,2
76,7
Числовые обозначения
3,98-Ю-3
2
25/28
5
8
57,6
5,8
37,5
3,05
7,25 1
5,48
22,18
10,13
3,54
3,06
3,7
0,965
546
[ 692
1238
360
1 199
559
164
1961
49,54
17,73
67,27
15,4
56,1
1 71'5
3,98- Ю-3
4
25/28
6
8
57,5
5,8
37 I
3,05
7,08
4,95
23,1
11,13
3,55
3,06
3,7
0,939
546
710
1256
387
1 187
574
| 145
1975
49,86
39,92
89,78
18,2
56,2
1 74>4
3,98-10-3
5,6
25/28
7
8
57
6
37 |
2,79
6,5
4,96
24,2
12,12
3,55
3,06
3,7
0,910
579
770
1349
387
172
559
129
2037
I 51,34
45,1
96,44
20,5
56,2
76,7
3,98-Ю-3
5,6
20/24
7
8
56,5
6,4
37
2,24
6,18
4,98
25,3 1
12,06
3,52
3,06
3,68
0,89
658
801
j 1459
386
1 159
545
127
2131
43,14
43,97
87,11
18,3
1 55,9
74,2
3,98-10-»
5,6
25/28
7
8
57
6
37
2,79
6,5
4,96
- 24,2 !
12,12
3,55
3,06
3,70 1
0,91
678
770
1448
387
172
559
129
2136
51,34
45,1
1 96,44
20,5
56,2
76,7
3,98-Ю-3
5,6
30/35
8
8
57,5
5,8
37
3,05
7,06
4,92
23,1
13,16
3,59
3,06
3,71
0,91
546
719
1265
390
189
579
119
[ 1963
59,45
45,2
104,65
22,6
56,7
79,3
* В числителе указана стоимость изготовления генератора, конденсатора, абсорбера и испарителя, в
знаменателе — теплообменника растворов.
20

ды при входе в генератор ^=120° С и выходе
из генератора *Ла=100°С, температуры
охлаждаемой воды при входе в испаритель ?S1 = 12°C
и выходе из испарителя ts2=7° С; температуры
охлаждающей воды на входе*! |Г в абсорбер
twl=26°C.
Величина удельных затрат на тепловую
энергию существенно влияет лишь на оптимальный
перепад температур на холодном конце
теплообменника растворов Л/опт- При этом величина
поверхности теплообмена теплообменника
растворов Fti соответствующая оптимальным
параметрам, определенным для фтеп=0,86-10-3 руб/кВт,
меньше в 1,8 раза поверхности теплообмена
Ft, рассчитанной для фтеп=3,98-К)-3 руб/кВт.
В то же время поверхности теплообмена
остальных аппаратов практически остаются
неизменными.
Это объясняется следующим. При низких
значениях фтеп, что характерно, например, для
случая использования побочных энергетических
ресурсов, оптимальный перепад температур в
теплообменнике растворов А/опт оказывается
достаточно высоким A7° С), поскольку
решающую роль при определении оптимальных
параметров играют неэнергетические затраты,
которые составляют 53,5 % от приведенных затрат.
Поэтому оптимум сдвигается в область низких
значений суммарной поверхности теплообмена,
капитальных затрат и неэнергетических затрат.
Противоположная картина наблюдается при
высоких значениях фтеп. При фтеп=3,98х
Канд. техн. наук Р. Л. ДАНИЛОВ, Я. Л. ВАЙНШТЕЙН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящей работе представлены результаты
проведенного во ВНИХИ экспериментального
исследования компрессионно-эжекторной
холодильной машины (КЭМ), включающей
двухступенчатый поршневой компрессор и
поджимающий эжектор.
Схема экспериментального стенда показана
на рис. 1.
Пары холодильного агента (фреона-22), сжа-
ХЮ_3руб/кВт (например, снабжение машины
тепловой энергией от промышленной
котельной) А^опт зависит от энергетических затрат,
составляющих в данном случае 73 % от
приведенных.
Для фтеп=3,98-10-3 руб/кВт величина Д/0пт
принимает достаточно низкое значение, равное
7° С, т. е. машина, использующая для работы,
дорогостоящую тепловую энергию, должна
характеризоваться высокой степенью регенерации
тепла в теплообменнике.
Из данных табл. 2 следует, что стоимость
бромистого лития и удельная стоимость
изготовления аппаратов сравнительно мало влияют на
оптимальные параметры машины, но в то же
время существенно изменяют величину
капитальных и приведенных затрат.
Таким образом оптимальные параметры
абсорбционной машины (в значительной степени
зависят) от температуры внешних источников
и стоимости тепла, что следует учитывать при ее
разработке.
Так, например, для двухкорпусной машины
целесообразно предусматривать
низкотемпературные и высокотемпературные блоки генератор —
конденсатор и абсорбер — испаритель, а также
теплообменники, рассчитанные на работу
машины с дорогими и дешевыми источниками тепла.
Агрегат должен компоноваться из этих
аппаратов в зависимости от условий работы машины.
При таком решении задачи достигается
существенная экономия капитальных и
эксплуатационных затрат.
тые в компрессорах нижней 1 и верхней 3
ступеней разделяются на два потока. Первый
конденсируется в конденсаторе 6 и через ресивер 7
и регулирующий вентиль попадает в калориметр
12 или 14. Образующиеся в калориметре пары
всасываются эжектором 16. Второй поток,
служащий рабочим паром, поступает в сопло
эжектора. Сжатые в эжекторе пары направляются
в компрессор нижней ступени — цикл
замыкается.
В нижней ступени работал компрессор ФУ12
с электродвигателем АОП-52-6 мощностью
4,5 кВт и частотой вращения 16 с-1 (соединение
УДК 621.574+621.176
Исследование характеристик низкотемпературной компрессионно-эжекторной
холодильной машины
21

Вайа\__
8ода н
У л? д,! io * д,1 и___
I I
?
1~а-
t их * t rti '< т
— фреон-22>
L-Л--!
^ДЙЗГ/ /%WV7tf
Рис. 1. Схема экспериментального стенда:
1,3 — компрессоры соответственно нижней и верхней ступеней;
2У 4 — маслоотделители; 5 — теплообменник; 6 —
конденсатор; 7, 15, 17 — ресиверы; 8 — фильтр-осушитель; 9 —
мерный бак; 10 — сливная воронка; 11 — весы; 12, 14 —
калориметры; 16 — эжектор; 18 — водонагреватели; 19 — ротаметры;
20 — напорные бачки.
с компрессором через муфту), в верхней —
компрессор 2ФВ6,5 с электродвигателем А-42-4
мощностью 2,8 кВт и частотой вращения 24,7 с-1
(соединение с компрессором — клиноременное).
Конденсатор кожухотрубный, поверхностью 2 м2.
Максимальная холодопроизводительность
калориметров 5,7 и 1,7 кВт.
Вспомогательная аппаратура
(теплообменник 5, дополнительные ресиверы 15 и 17,
ротаметры 11 и т. д.) предназначалась для
повышения удобства эксплуатации стенда, получения
удовлетворительной точности измерений,
регулирования и поддержания режимов как
холодильной машины в целом, так и ее элементов —
компрессора и эжектора.
Стенд был оснащен необходимой контрольно-
измерительной аппаратурой.
Исследования проводили в два этапа. Первый
этап*включал: тарировку компрессора и
определение функциональных зависимостей холодо-
производительности и холодильного
коэффициента компрессионной машины (КМ) без эжектора
от внешних параметров — температур кипения
и конденсации. Были получены также
эмпирические зависимости коэффициента подачи
и удельной работы сжатия от внешних
параметров, использовавшиеся в дальнейшем для
машинного расчета КЭМ.
Массовый расход пара через компрессор
определяли двумя методами — по тепловым балансам
калориметра и конденсатора. Измерения и
обработку данных проводили по ГОСТ 13019—67
и ГОСТ 10613—63.
Второй этап включал проверку возможностей
использования уравнений работы [1] для
описания статических характеристик эжекторов
с рабочим веществом фреоном-22; исследование
характеристик КЭМ, работающей в
стационарных условиях на нерасчетных режимах, и
сравнительный анализ показателей КЭМ и КМ.
Коэффициент инжекции и определяли по
формуле ^ ==-—-; массовый расход рабочего пара
ор
Gp— по формуле GP=GG—GH и
контролировали по группам опытов с постоянными
температурой конденсации и геометрией сопл.
Массовый расход сжатого пара Gc находили по
данным тарировки компрессора; массовый расход
эжектируемого пара GH — по тепловым
балансам калориметра и конденсатора.
Исследования проводили в интервалах
температур кипения —82,5 ч—55° С (КМ), —90-=-
_:—60° С (КЭМ) и конденсации 30 и 40° С.
Геометрические характеристики эжекторов со
степенью расширения, равной 115:
/р.
/.
15,8; -f-= 2,25;
/3
/с
fax
-^Д- = 6,25; d3= 10 мм. Схема
/3
эжектора представлена на рис. 2, а,
экспериментальные характеристики — на рис. 2, б.
Из сопоставления с расчетом (см. линии на
рис. 2, б) следует, что применение методики [1]
22

щ
S3
1
8е
1,
ц*д [ |
г
J
7
it
Г • 1
kv
—*""
•
1 1
10,8
>
<
С
>
!>
Щ9
•
%М1ж
т я
г
*-,
4.
•
¦д
XV? Г-
Г*
#/ #? #<? ^
a*
Рис. 2. Геометрические (а) и статические (б)
характеристики эжекторов при температурах кипения холодильного
агента —80° С и конденсации 30° С:
"Р'
р — давление соответственно рабочего, эжектируемого
и сжатого пара; о*э -
риментальные точки;
и компрессора.
степень сжатия в эжекторе; # — экспе-
Q — точки совместной работы эжектора
позволяет получить результаты,
удовлетворительно согласующиеся с экспериментом. Точки
совместной работы эжектора и компрессора в
основном располагались на запредельных ветвях
и отклонялись от оптимальных. Однако
принципиально указанные режимы вполне возможны.
Нами проведено аналитическое исследование
переменных режимов КЭМ.
Доказано, что функция (-^ч
в пределах
изменяется
0<
дРп )tK
<1.
Установлено, что для низкотемпературных
КЭМ характерно соотношение
дРп к
>
dp*)tK>
гДе °"км — степень сжатия в компрессоре КЭМ.
Таким образом, степень сжатия в эжекторе
в большей степени зависит от давления (или
температуры кипения), чем в компрессоре КЭМ
(рис. 3). Аналогичный вывод можно сделать и
о зависимости от температуры конденсации.
На рис. 3 даны также экспериментальные
значения коэффициента инжекции и. С повышением
степени сжатия коэффициент инжекции
снижается, что соответствует положениям теории эжек-
ции.
На основе вышеприведенных аналитических
зависимостей было установлено, что
3Q
кэм
дРн ttt<
dQ
км
де
кэм
где <?JPM,
<?окм; е.
к
КЭМ
е >
дрн
дРн tK<\ дРп it'
сДМ.
- соответственно холо-
допроизводительности
и холодильные
коэффициенты КЭМ и КМ
при заданных tK и t0.
Отсюда следует, что характеристики КЭМ и
КМ должны иметь точки пересечения.
Результаты исследований представлены на
рис. 4. Характерный для эжектора геометричес-
/з
кии размер -^- = 38,2.
/Рх
Расчетные значения кривых Q?3M=/(^o> U
и &f^=f(t0, tK) получены на ЭЦВМ в
соответствии с методикой [2], после проведения
первого этапа исследований. Сопоставление с
экспериментальными точками (светлыми для tK=
=30° С, темными для ^к=40° С) указывает на
удовлетворительное совпадение результатов
с точностью 5—7%.
Как видим из рис. 4, характеристики КЭМ
слабее зависят от температур кипения и
конденсации, чем характеристики КМ.
Приведенные данные подтверждают, что ха-
№
-70 -65 t07°C
Рис. 3. Экспериментальные зависимости степеней
сжатия в эжекторе оэ и компрессоре акМ и коэффициента
инжекции от режима работы КЭМ.
23

60 t0, °C
Рис. 4. Сравнительные характеристики
экспериментальной КЭМ:
1 — расчетные значения Qq ; 2 — экспериментальные зна-
^км п кэм
чения Qq ; 3 — расчетные значения ге ; 4 — эксперимен-
КМ
тальные значения гР
рактеристики КЭМ и КМ имеют точки
пересечения, причем температура кипения,
соответствующая этим точкам, с ростом /к повышается. Так,
если при /к=30° С температура t0,
соответствующая условию QKSm^qkm^ равна _75° С, то при
/К=40°С *0=— 73° С.
С повышением tK растет также относительная
холодопроизводительность
7)КЭм
пкэм
которая при /к=30° С составила 1,24; а при tK=
=40° С—1,47.
К аналогичным выводам можно придти,
анализируя энергетические характеристики КЭМ.
Следует отметить, что точки пересечения
характеристик КЭМ и КМ, полученные в
эксперименте, не соответствуют верхним температурным
границам использования КЭМ, так как точки
совместной работы эжектора и
двухступенчатого компрессора, определяемые как точки
пересечения характеристики КМ с характеристикой
КЭМ, отклонялись от их оптимальных
значений [2].
Для установления верхних температурных
границ использования КЭМ с учетом результатов
исследований рассчитаны характеристики
оптимальных КЭМ с эжекторами,
соответствующими заданным режимам (цикл регенеративный,
с одноступенчатым дросселированием,
холодильный агент — фреон-22). Результаты расчетов для
tK=30° С, выполненных с помощью ЭЦВМ по
методике [2], представлены на рис. 5.
Анализ полученных графиков подтверждает
теоретические выводы работы [2].
Действительную
/50 \
100
80
60
30
ZO
/5
ю
к^ч» ^-^
— \ ^ч
\
\
"^^ч^
4L
Ч
КЭМ
— км
^^.
Ч
N
Ч
N
— -60.—
ч
^
^
¦>*
~80
-75
-70
-65
а
-60
-55
t'0;c
*е
1,0
0J5
0,b
0У25
п
у
у
у
г I
*-
У
У
У
^—
Щ
уУ
У
У
У
У
У
•<^Г
-00
1 ^"^
N<^ j
J
-80
-75
-70
-65
f
-60
-55 t0\ °C
Рис. 5. Сравнительные характеристики оптимальных КЭМ:
а — объемные; б — энергетические; t$ — промежуточная
температура, соответствующая давлению сжатия в эжекторе.
но, из рис. 5 видно, что объемные и
энергетические показатели КЭМ имеют экстремумы, а
температура кипения, соответствующая равенству
холодильных коэффициентов КЭМ и КМ, лежит
ниже температуры кипения, соответствующей
равенству описанных объемов их компрессоров.
Так, для ?к=30° С эти температуры
соответственно равны —80 и —60° С.
Таким образом, использование КЭМ только
при ?0<—80° С энергетически оправдано. Од-
24

йтахУ°
100
50
W
JO
20
15
10
-80
\ \ \ \
\ \ \
i \ \\
\ \л
\\
\\
! 25\
\ 1
^\W
/s\W
10 \\
приМ^5°С\^
i
'75
-70
Рис. 6. Зависимость максимального эффективного
коэффициента использования КЭМ 6 от режима работы:
Л*л
'о
Монако, как следует из рис. 5, а, при —80° С<
<^о<—60° С имеется экономия в капитальных
затратах. Поэтому при малых значениях
коэффициента использования КЭМ их применение
может оказаться экономически выгодным и при
t0>—80° С.
Для определения оптимальных температурных
областей применения КЭМ был проведен
технико-экономический анализ с использованием
графиков рис. 5. При расчетах было принято:
цена воды 6 коп/м3, электроэнергии —
0,4 коп/МДж.
Результаты расчета для ^к=30° С
представлены на рис. 6, где показана функциональная
зависимость максимального эффективного
коэффициента использования КЭМ Ь от режимов
работы. Площадь, ограниченная осями координат
и функцией Ь, соответствует экономически
целесообразной области применения КЭМ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. С о к о л о в Е. Я-, Зингер Н. М. Струйные
аппараты. М., «Энергия», 1970.
2. Вайнштейн Я. Л. О расчете компрессионно
эжекторных машин.— «Холодильная техника», 1973,
№ 8, с. 38—42.
УДК 621.565.92:621.564.25
О применении фреона-502 в бытовых холодильниках
А. И. КРИВОШЕЕВ, канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ,
Ю. И. ШУРЫГИН, доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Фреон-502 в последние годы получил широкое
применение в установках с поршневыми
компрессорами. Нормальные температуры кипения
фреона-502 (—45,6° С) и фреоне-22 (—38° С) близки
между собой, соответственно близки давления
насыщенного пара при одинаковых температурах
кипения и конденсации. Но по сравнению с фрео-
ном-22 фреон-502 имеет важное преимущество:
более низкую температуру конца
адиабатического сжатия (при больших отношениях давлений
нагнетания и всасывания — на 25—35° С). Это
позволяет применять его в низкотемпературных
бессальниковых машинах без дополнительного
охлаждения встроенного электродвигателя
жидким фреоном [1, 2].
Преимущества фреона-502 очевидны также при
работе в области низких температур кипения
в герметичных компрессорах общего назначения
[3]. Более высокое давление всасывания и
несколько меньшая степень сжатия увеличивают
холодопроизводительность^машины и
холодильный коэффициент на 10—30%.
Кроме того применение фреона-502 позволяет
уменьшить по сравнению с фреоном-22 потери
от перегрева пара во встроенном
электродвигателе и значительно повысить выигрыш от
использования регенеративного
теплообменника [1, 4].
Особенно эффективно применять фреон-502
в одноступенчатых низкотемпературных
машинах с воздушным конденсатором, в которых
температура конденсации достигает 55—60° С.
Фреон-502 химически менее активен, чем фре-
он-22, и оказывает более слабое воздействие на
электроизоляционные материалы встроенного
электродвигателя (резина, пластмасса),
применяемые в качестве прокладок. Это
объясняется тем, что фреон-502 наполовину состоит из
менее химически активного фреона-115.
Фреон-502, как и фреон-22, относится к
слаботоксичным веществам. Он термостабилен. При
выдержке в течение нескольких лет при
температурах до 150° С не обнаружено изменений в его
химическом составе.
Растворимость смазочного масла во фреоне-502
25

несколько ниже, чем во фреоне-22. При
использовании фреона-502 не требуется применения
каких-либо дополнительных маслоотделителей.
Однако имеются сведения о затруднении
возврата масла в отдельных системах [5].
Коэффициенты теплопередачи в аппаратах,
работающих на фреонах-502 и 22, практически
одинаковы [6, 7]. При использовании фреона-502
следует в связи с его большой молекулярной
массой увеличивать диаметры трубопроводов
[8]. Растворимость влаги во фреоне-502 меньше,
чем во фреоне-22 (хотя и больше, чем во фреоне-
12), поэтому возрастает вероятность образования
ледяных пробок в дроссельных устройствах [5].
Существенный недостаток фреона-502 —его
высокая стоимость.
В целом фреон-502 эффективнее фреона-22
при работе одноступенчатых машин в
низкотемпературной области (ниже —15° С).
Ведущие зарубежные фирмы выпускают
открытые и бессальниковые компрессоры в
низкотемпературном исполнении на фреоне-502. Начали
применять этот хладагент и в герметичных
компрессорах, например, фирмы «Копеленд» (США),
«Престколд» (Англия), «Санио» (Япония).
Стандартом СССР на герметичные
холодильные компрессоры предусмотрено наряду с фрео-
ном-22 использование в низкотемпературных
компрессорах фреона-502. Диапазон температур
кипения этих компрессоров от —40 до —25° С
при температурах конденсации до 55° С,
всасывания до 35° С и окружающего воздуха от 5
до 45° С [9].
Герметичные холодильные машины бытовых
холодильников в настоящее время работают
только на фреоне-12. Переход на фреон-502
позволил бы значительно снизить металлоемкость
компрессора. Однако применение этого
хладагента в бытовых холодильниках сдерживается из-за
высоких температур конденсации. Расчетная
температура конденсации в номинальном режиме
принимается равной 55° С [10]. При
температуре конденсации 60° С давление насыщенных
паров фреона-502 составляет около 2,7 МПа
вместо 1,57 МПа у фреона-12. В этом случае при
использовании фреона-502 значительно
повышается нагрузка на механизм движения. По данным
Шмидта [11], работа компрессора при давлениях
порядка 3 МПа в течение 300 ч эквивалентна
пяти годам нормальной эксплуатации. Поэтому
применение фреона-502 в однокамерных
бытовых холодильниках, работающих в среднетемпе-
ратурном диапазоне, нецелесообразно.
Двухкамерные холодильники с
температурой — 18° С и шкафы-морозильники близки
к низкотемпературным, поэтому работа на
фреоне-502 даст ряд дополнительных преимуществ,
указанных выше. Однако потребуется усилить
механизм движения, клапаны компрессора и все
элементы машины в целом. В данном случае
целесообразность применения фреона-502 должна
определяться на основании обширных
экспериментальных исследований и соответствующих
технико-экономических расчетов.
В особых условиях работают бытовые
самолетные холодильники, предназначенные для
краткосрочного хранения продуктов питания.
Здесь применение фреона-502 вместо фреона-12
позволяет уменьшить массу и габаритные
размеры компрессора, а следовательно, увеличить
полезный объем холодильного шкафа.
Требуемый ресурс самолетного компрессора
существенно меньше ресурса обычного
компрессора, а это упрощает требования к его
конструкции.
В лаборатории малых холодильных машин
ВНИХИ испытан высокооборотный C000 об/мин)
поршневой герметичный компрессор КС0,14
самолетного бытового холодильника с кривошип-
но-кулисным механизмом движения. Диаметр
цилиндра 22 мм, ход поршня 12 мм.
Компрессор работает от сети с частотой 400 Гц и
напряжением 200 В.
При испытаниях компрессор был заправлен
смазочным маслом ХФ-12-18. Линейное
мертвое пространство 0,4 мм, мертвый объем 3,5%.
Компрессор испытывали на калориметрическом
стенде ВНИХИ по методике ГОСТ 17240—71
при температурах кипения от —30 до —5° С
и конденсации 30 и 50° С.
В номинальном режиме (t0=—15° С, /к=30° С,
^kmi =20° С) холодопроизводительность
компрессора на фреоне-502 на 65% выше, чем на фреоне-
12, а при *0=— 30° С и tK=50°C — на 80%
выше (рис. 1, а).
В низкотемпературной области (от —15 до
—30° С) потребляемая компрессором мощность
на 65—75% выше, чем при работе на фреоне-12
(рис. 1, б), поэтому как и при работе на фреоне-
22 следует увеличить мощность
электродвигателя.
В испытанном компрессоре был установлен
электродвигатель, обеспечивающий работу во
всех режимах кипения от —30 до -f 5° С и
конденсации до 60° С.
Как видно из рис. 1, б, с понижением
температуры кипения от —15 до —30° С изменяется
влияние температуры конденсации на мощность:
с ростом температуры конденсации при одних
и тех же температурах кипения потребляемая
мощность падает. Это явление связано с резким
снижением холодопроизводительности при росте
отношений давления в низкотемпературной
области [3]. Зависимость потребляемой мощности
от температуры кипения при постоянной
температуре конденсации близка к линейной.
26

%00
300
zoo
too<
ol
-.
¦
-<P50Z
- <p-tz
J^^
s?^"
M
^"T
ЯЯ7
/008=
',6
OS
^-^T l^^g—-—
W
0y8b^^-
-30
-Z5 -ZO -15 40 t0,mC
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности, потреб
ляемой мощности и удельной электрической холодопро
изводительности от температуры кипения (О
= 30° С; А — гк=50°С).
'к =
Удельная электрическая холодопроизводи-
тельность (рис. 1, в) в режиме t0=—15° и ^к=
30° С при работе компрессора на фреонах-12
и 502 одинакова, а в режиме t0=—30° С и tK=
50° С при работе на фреоне-502 на 30% выше,
чем на фреоне-12.
На рис. 2 приведено соотношение тепловых
и энергетических характеристик при работе
^ J
.«.„^
^—,
"^^*-
^^
&S
^-•»"«fcj
Si?
Щ
I
"*"¦'*-ей
КС ЦП
WGOJ-3
хКО,63
"—*-^.
^^5
-40 -35 -30 -25 -20 -15 -1010,°0
Рис. 2. Соотношение тепловых (а) и энергетических (б)
характеристик при работе компрессоров на фреонах-12
и 502 (tK = 50° С).
компрессоров КС0,14, ФГСО, 7—3 и К0,63
на фреонах-12 и 502.
Результаты испытаний компрессора К0,63
взяты из работы [8].
Увеличение холодопроизводительности при
переходе на фреон-502 составляет 50—70% в
области температур кипения —5-f—15° С и 70—
100% в области температур кипения —15 -=-
-35° С. Энергетические показатели
компрессора бытового самолетного холодильника
повысились больше, чем у компрессора ФГС0,7~3,
что объясняется более благоприятными
характеристиками встроенного электродвигателя.
Температура обмотки электродвигателя
компрессора КС0,14, работающего на фреоне-502 при
температуре конденсации 30° С во всем
диапазоне температур кипения, оказалась на 1—9° С
ниже, чем при работе на фреоне-12, а при
температуре конденсации 50° С — такой же (рис.3).
На рис. 3 указана температура обмотки
компрессора KC0, 14 при работе на фреоне-22
с температурой конденсации 50° С. Как видно
из рис. 3 температура обмотки при работе на
фреоне-22 на 8—15° С, выше, чем на фреонах-12
и 502.
Общий температурный уровень компрессора
КС0,14, работающего на фреонах-12 и 502,
одинаков.
На рис. 4 представлена зависимость
темперами^ ЭД
Рис. 3. Зависимость температуры обмотки
электродвигателя компрессора от температуры кипения (О — *к =
= 30° С; [А — tu = 50° С).
Рис. 4. Зависимость
кипения (О
/к = 30'
температуры
С; Д —
масла от температуры
tK = 50° С).
II
27

-w t0rc
'г з
5 e 7 8 8 10 ffpHMZ/f?h
Ш
Рис. 6. Зависимость коэффициента подачи от степени
сжатия Pkm2/Pkmi (О» • — ^к = 30° С' д — ^к = 50° С)-
Рис. 5. Зависимость количества тепла, отдаваемого
компрессором в окружающую среду, от температуры кипения
(О — /к = 30° С; А — /к = 50° С).
туры масла от температуры кипения. Разница
в температурах масла при работе на фреонах-12
и 502 несущественна.
Количество тепла, отдаваемое компрессором
в окружающую среду (рис. 5), определяется
уравнением теплового баланса компрессора:
Qo.G=NQ—Ga (ia—ix),
где Лэ — потребляемая компрессором мощность;
<ja — количество циркулирующего хладагента;
/,, i2 — энтальпия фреона до и после кожуха
компрессора.
Количество тепла, отдаваемое кожухом при
работе на фреоне-502, выше на 12—30%.
Коэффициент подачи (рис. 6) компрессора при
работе*" на фреонах-12 и 502 практически
одинаков.
В целом применение фреона-502 в бытовом
самолетном холодильнике дает значительные
технико-экономические преимущества. Увеличение
холодопроизводительности компрессора на 50—
80% позволит использовать компрессор
меньшего размера и повысить полезный объем
холодильного шкафа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Soumerai H.— «ASHRAE I», 1964, № 1, pp. 31 —
40.
2. Б ы к о в В. А., Сапронов В. И. Исследование
характеристик бессальникового компрессора при
работе на фреоне-502.— «Холодильная техника», 1971,
№ б, с. 8—12.
3. Захаров В. С, Якобсон В. Б. Исследование
герметичных компрессоров при работе на фреонах-502
и 22.— «Холодильная техника», 1970, № 5, с. 6—10.
4. К р У з е А. С. Влияние характеристик
регенеративного теплообменника на работу холодильной машины
и методика его расчета.— «Холодильная техника»,
1973, № 8, с. 43—46.
5. Б р у к Р. Работа холодильных систем на фреоне-502.
— «Холодильная техника», 1967, № 11, с. 55—56.
6. Нагоака Дзюнкити. Экспериментальное
исследование хладаганта-502.— «Химическое и
нефтяное холодильное машиностроение», 1966, № 7, с. 54.
7. Быков А. В. Новые рабочие вещества
низкотемпературных поршневых холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1969, № 3, с. 6—11.
8. Grapner К. Н.— «Luft und Kaltetechnik», 1973,
№ 3, s. 149—153.
Компрессоры фреоновые
17240—71
9. ГОСТ
тичные».
10. ГОСТ 17008
дильников».
11. Schmidt H.-
герме-
-71. «Компрессоры для бытовых холо-
«Kaltetechnik», 1962, Nr. 7, S. 202—205.
УДК 628.84-52
Об устойчивости систем с импульсны
Канд. техн. наук А. А. СЛАВИН
Московский завод тепловой автоматики
С. И. АКСЕЛЬРОД
Государственный проектный институт Сантехпроект
При автоматизации многих промышленных
объектов, имеющих благоприятные
динамические характеристики, успешно могут применяться
простые Рс-регуляторы, состоящие из трехпо-
зиционного релейного элемента и
исполнительного механизма с постоянной скоростью
перемещения. Однако их эффективное использование
Ре-регулятором
возможно лишь в тех случаях, когда постоянная
времени исполнительного механизма Тс
является параметром настройки и может
устанавливаться в зависимости от динамических свойств
объекта. При этом наибольшее значение имеет
возможность снижения скорости
исполнительного механизма, так как при малой (по
сравнению с собственными временами объекта)
постоянной времени Рс-регулятор переходит в режим
двухпозиционного регулирования [1].
В практике регулирования эта задача решает-
28

ся с помощью импульсатора, передающего
управляющее воздействие от релейного элемента к
исполнительному механизму лишь в течение
определенного времени включения tB за каждый
цикл длительности /ц, причем ?в<*ц [2, 3].
Эффективная постоянная времени
исполнительного механизма становится равной
-г1 "г ^Ц
1 о i эФФ ~ L о ~Г~
1 ft
О)
и настраивать ее можно путем изменения как
/ц, так и tB. Структурная схема такой системы
регулирования представлена на рис. 1.
При малых (по сравнению с постоянными
времени объекта) длительностях цикла tn и
достаточно большом числе включений прерывателя
ступенчатость перемещения исполнительного
механизма в большой степени фильтруется
объектом и описанную систему можно рассматривать
как обычную релейную систему, динамические
свойства которой исследованы в работе [4],
а область рационального применения — в
работе [3].
Однако расчетные свойства элементов,
например импульсная характеристика
исполнительного механизма, наличие «выбега», допустимая
частота включения, ограничивают значения tu
и tB снизу. В этих условиях ступенчатость
перемещения может оказывать влияние на систему.
Поэтому при аппроксимации импульсатора
усилительным звеном с коэффициентом усиления,
равным скважности [3], можно получить лишь
приближенное представление о динамических
свойствах релейно-импульсных систем. Для
проведения точного анализа ступенчатый
прерыватель необходимо рассматривать как
импульсный элемент, а систему регулирования — как
систему прерывистого, дискретного действия.
В связи с этим возникла задача выявления
количественных соотношений, определяющих
границу существования автоколебаний, а также
параметры этих колебаний в тех случаях, когда
по тем или иным причинам они не могут или не
должны быть устранены.
^ »
г
\z
,
-V
\щ
Щ2
и
JL
ИМ
Рис. 1. Структурная схема релейной системы регулиро
вания с прерывателем:
О — объект регулирования; ИМ — электрический
полнительный механизм.
ис-
Рассмотрим симметричный автоколебательный
режим в системе при отсутствии внешних
возмущений. Периодическое воздействие, поступающее
на вход исполнительного механизма в каждый
я
полупериод колебаний — = ntn> является
серией из m-прямоугольных импульсов
длительностью tB, следующих со скважностью

Соседние полупериоды отличаются друг от друга
знаком импульсов (рис. 2). Исполнительный
механизм может рассматриваться как линейное
где р — оператор
ТСР'
интегр ир ующее звено
Лапласа.
Условия существования такого режима
состоят в том, что выходная координата линейной
части системы z (t) проходит через пороговые
значения релейного элемента в определенные
интервалы времени и в определенном
направлении:
z(t0)= —Н
zf(to)>0\ z'(/n)<0;
{m — \)t^<ito^mt^
B)
C)
D)
где t0 — момент отключения релейного элемента;
tn — момент срабатывания релейного элемента;
Хк—порог отпускания релейного элемента;
к — порог срабатывания (половина зоны
нечувствительности релейного элемента);
m — число включений (импульсов) прерывателя в
одну сторону;
п — число циклов за половину периода.
Выражения для z(t0) и z(tu) могут быть
получены путем суммирования реакции линейной
части системы на бесконечную
последовательность серий импульсов, показанных на рис. 2,
предшествующих моменту времени ^=0, а так-
*в
^
rziJL.cs па.
mtn
ntu
U U U
T„ = 2W&
^
Рис. 2. Импульсы на входе исполнительного механизма
при симметричном автоколебательном режиме.
29

же реакции части импульсов при t>0,
оказывающих влияние в моменты t0 и tn.
Для рассматриваемой системы, содержащей
исполнительный механизм, передаточная
функция линейной части имеет по крайней мере один
нулевой полюс и может быть представлена в виде
Р(Р)
TcPQtiP)
-хр
где Р (р), Qt (p) — многочлены, описывающие линейную
часть системы;
т — время чистого запаздывания системы.
При этом условия B) после преобразований
можно записать в виде:
К,
P(Pj
Qi(Pv)Pv
X
о-Кр
Bpv_l
e-Vv—l
e-(m~l) tnpv _
V= 2 ^l N'"v'
1 _f_e(" —m) *цРу
1 + еп1ч
,ntrrPX
xe
(to — T) pv __
•ht,
X
E)
/Cp P@) mfB /(p
^(Pv)
Qi@)
-^Bpv— 1
7c ^Q^Pv)^"
-mtnpv__ j
-ty>v_ 1 ' 1 4_e«*4Pv
.e(^n-x)pv = K) ^
где Kp — абсолютная величина сигнала на выходе ли-
*" нейного элемента при срабатывании;
Р @) — значение дифференциала уравнения при р = 0;
/ = -т— (/ < т, I < п — т)\
Гц
Рг» Рз,
Pv>
• ненулевые корни
многочлена Qt(p).
Особенность уравнений E) и F) состоит в том,
что они имеют смысл лишь для целых
положительных значений /гит, удовлетворяющим
условиям D). Решая их методом
последовательных приближений, можно найти, исходя из
параметров системы, значения я, т, t0, tn,
полностью определяющих автоколебательный
режим. При этом, если в системе нет колебательных
звеньев, условия надлежащих направлений
переключений C) автоматически выполняются.
Рассмотрим условия, при которых
автоколебания не могут возникнуть. Уравнение F)
представляет собой неявно выраженную функцию
т=тг(п). При увеличении п значения т
уменьшаются, будучи ограниченными снизу величиной
2xrcQt@) m
т ~ KvtBP@)' W
Другими словами, критическое значение т,
соответствующее границе существования
автоколебательного режима, равно|увеличенной на
единицу целой части этой величины, таи как при
/n<m*, Гп=2/г/ц->оо. С другой стороны
функция т—т2{п) возрастает с ростом пу оставаясь
меньше величины т**9 определяемой
уравнением:
Тс ' Qt @) I 2 - l ]t
f° v=2 Ql^PJPv
X
.A—е<т"'ц-*>**)=—A,x. (8)
Из сказанного следует, что в системе,
параметры которой обеспечивают выполнение условия
/п*^/7г**, автоколебательный режим
установиться не может. Подставляя /п* вместо га** в
уравнение (8), получим уравнение, которое может
определять границу устойчивости:
X(i+x)-^.m«.-^y-4^frx
Тс Q,@) Тс ? Q, (pv)p2
X
;-<вРу_1
>-ty>V_ 1 ' L
KpVMO) *Д Т
¦еГР'в-"' J =0.
PV
(9)
Применим полученные результаты к объекту
регулирования, динамические свойства которого
могут быть представлены в виде^апериодическо-
го звена первого порядка с запаздыванием
ке~~хр
где к — коэффициент усиления системы.
Для этого случая уравнения E) и F) после
преобразований приобретают вид:
е в — i l тт I
То
mt.
*в еЫ — 1
1+е(т-яOц
ewV
1 +??-/г/Ц
^Т —^о —. ХХ
mtD
X
вГв— 1
7„
ет'ц - 1
— ?
X
х-г
1 -4- *'
-П^Т1
п = X
, (Ю)
где х, т, /ц, /в, t0, tn — безразмерные значения
соответствующих величин,
равные:
х =
кТЛ
с(Ц
KvkTJ'
tv
t — и ¦ /
*¦ о т » п т
у о 1 о
Го'
л.
Имея в виду те же обозначения, получим
30

- е'в—1 tn
ХA +Х)-Т -"^= • Т X
*в е ц — 1
X[l__et-2x] =0. (И)
Если /ц—>»0, то рассматриваемая система
приближается к обычной релейной системе без
прерывателя. При этом tB также стремится к нулю
и из уравнения A0) и A1) с помощью
предельного перехода приходим к выражениям для
границы устойчивости и параметров автоколебаний,
найденным в работе D), если в качестве
постоянной времени интегрирующего звена принять
1 с. эФФ — i с t '
В реально встречающихся системах
длительность включения tB выбирается весьма малой по
сравнению с постоянной времени объекта Т0,
обычно -^-<0,1. При этом отношением —— ^ 1,
1 ° _*в
а следовательно, влиянием величины tB на
параметры автоколебаний и границу их
существования (при неизменной величине скважности)
можно пренебречь.
С увеличением длительности цикла ?ц отно-
шение _ уменьшается, что, как следует
еЫ — 1
из уравнения A1), повышает устойчивость си-
0,1 0,2 0,3 0,<* 0,5 Ц6 0,7 0,8 Я
Рис. 3. Граница области существования автоколебаний
системы.
стемы и сдвигает границу существования
автоколебаний в направлении малых значений х.
Это иллюстрируется графиками на рис. 3,
представляющими границу устойчивости
системы^ при некоторых значениях параметров "т
и tn. Кривые, отмеченные t4 = 0, совпадают
с границей устойчивости аналогичной
релейной системы без прерывателя. Повышение
устойчивости системы за счет введения прерывателя
тем существенней, чем больше величина зоны
возврата релейного элемента, а также
отношение -^-.
1 о
Этот вывод имеет практическое значение, так
как свидетельствует о возможности расширения
области применения рассматриваемых систем.
?В частности, например, из рис. 3 следует,
что для объекта регулирования с весьма
неблагоприятным соотношением -?- = 0,8 путем вве-
дения прерывателя с tn = 1 можно сместить
границу устойчивости релейной системы (при
к = 0,2) до такой степени, что она будет
соответствовать системе без прерывателя совместно
с объектом, величина запаздывания в которой
в 2 раза меньше Лу---0,4].
'Если|система работает в режиме устойчивых
автоколебаний, увеличение длительности
цикла tn в широком диапазоне значений мало
сказывается на частоте автоколебаний и
приводит лишь к изменению числа включений за
половину периода. Только при больших
значениях ?ц, приближающих систему к границе
устойчивости, наблюдается снижение частоты.
'Рассмотрим в качестве примера систему
регулирования температуры воздуха в рабочей зоне
метрологической лаборатории, обслуживаемой
системой кондиционирования.
Объект регулирования с отнесенным к нему
датчиком температуры типа ТСП-280 описыва-
ется передаточной функцией видя К е и
имеет следующие параметры: к = 0,015° С/%
хода ИМ; Т0 = 500 с; т = 200 с.
Система регулирования реализована на базе
регулирующего моста типа ЭМР-209РМЗ с трех-
позиционным релейным выходом,
исполнительного механизма с постоянной скоростью
типа ПР-1М и ступенчатого импульсного
прерывателя типа СИП-01.
Зона возврата релейного элемента регулятора
характеризуется величиной X = 0,6. Время
полного хода исполнительного механизма 25 с.
Расчет по приведенной выше методике
показал, что для данного объекта отсутствие
автоколебательного режима обеспечивается при зна-
31

чениях х, расположенных выше кривой
на рис. 4.
'Исходя из требуемой статической точности,
зона нечувствительности должна быть Ан =
= 2х<0,2° С.
В данном случае
^о.вФФ = ^2'=я75*'
Выбрав максимально возможные tu = 120 с,
tn = 0,24, получим предельное значение
^с.эФФ = 39 с/% х°Да-
При этом скважность должна быть равна
*в _ Т0 < *
^ц ТСт эфф 156
?Так как минимальное значение скважности,
реализуемое СИП-01,
№)min=120'
требуемая эксплуатационная точность в области
устойчивого режима (без автоколебаний)
недостижима. Минимальное критическое значение
зоны нечувствительности Ан = 0,26° С.
Исследование рассматриваемой системы на
моделирующей установке подтвердило
полученные результаты.
При настройке реальной системы
регулирования следует учитывать и динамические
отклонения регулируемого параметра, которые имеют
место в переходных процессах.
УДК 536.24:628.84
в трехкомпонентном псевдоожиженном
Канд. техн. наук А. И. ЛАВОЧНИК, А. Г. МУШТАКОВ
Ташкентский политехнический институт им. Беруни
В настоящее время широко применяются
следующие методы тепловлажностнои обработки
воздуха водой:
— дробление или диспергирование воды на
достаточно мелкие капли в потоке с помощью
форсунок. На этом принципе основано
устройство форсуночных камер;
— орошение водой слоя материала, имеющего
развитую поверхность каналов для прохода
воздуха и воды. В аппаратах с орошаемыми
насадками тепло- и массообмен происходят на
поверхности движущейся пленки воды,
омываемой встречным воздушным потоком;
0,2 Ofi 0,6 0,8 tu
Рис. 4. Граница устойчивости для системы
регулирования температуры воздуха.
Это ограничивает повышение статической
точности регулятора, и выбор оптимальной
величины tn определяется характером возмущений,
влияющих на конкретную систему.
В тех случаях, когда каналы типовых
возмущающих воздействий инерционны, что
характерно для многих промышленных объектов,
увеличение длительности цикла является резервом
повышения точности регулирования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Круг Е. К-, Минина О. М. Электрические
регуляторы промышленной автоматики, 1962.
2. Халамейзер М. Б. Автоматические установки
искусственного климата, М., 1969.
3. Аксельрод С. И. Область рационального
применения Рс - регуляторов в автоматизированных
системах кондиционирования воздуха.— «Холодильная
техника», 1972, № 10, с. 19—23.
4. С л а в и н А. А. Анализ автоколебаний в некоторых
релейных системах,— «Автоматика и телемеханика»,
1965, т. XXVI, № 10, с. 1870—1878.
слое
— образование водовоздушной эмульсии или
пенного слоя. По этому методу работают
пенные аппараты.
Наиболее распространены в народном
хозяйстве форсуночные камеры. Это объясняется
простотой их устройства и малым
аэродинамическим сопротивлением для прохода воздуха.
Вместе с тем они отличаются большими
габаритными размерами, малыми скоростями
воздушного потока, значительным расходом воды;
форсунки нуждаются в периодической чистке,
особенно если вода фильтруется нетщательно
или в ней содержатся растворенные соли.
Аппараты с орошаемыми насадками
используются в основном в установках малой
производительности по воздуху. Это связано с труд-
Исследование адиабатического увлажнения воздуха водой
32

ностью равномерного распределения воды по
разветвленной поверхности.
Пенные аппараты обладают большим
аэродинамическим сопротивлением, поэтому
применяются в установках кондиционирования
воздуха реже, чем аппараты первых двух типов.
Для выявления и оценки новых эффективных
методов обработки воздуха водой нами
исследована эффективность адиабатического
увлажнения воздуха водой в трехкомпонентном псевдо-
ожиженном слое. Исследование проведено на
экспериментальном стенде, схема которого
показана на рис. 1.
Подготовительная камера 1, в которой
воздух обрабатывается до начальных параметров,
состояла из электрокалорифера первого
подогрева, форсуночной камеры и
электрокалорифера второго подогрева. Температура воздуха
регулировалась изменением напряжения
электрокалориферов, требуемая относительная
влажность — изменением коэффициента орошения
форсуночной камеры.
Воздух из подготовительной камеры
вентилятором 2 нагнетался на участок 3, где с помощью
двух сухих и двух влажных термометров (с
ценой деления 0,1) измерялись его начальные
параметры. Скорость воздушного потока на
участке была выше 4 м/с. Расход воздуха
регулировали шиберными заслонками 4 и 5. Лишний
воздух через заслонку 4 выпускали в помещение.
Далее воздух из поддона 6 сквозь отверстия
в сетке 7, над которой располагалась подвижная
насадка 8 (кубики с ребром 8 мм) поступал в
рабочую зону 9 воздухоохладителя, выполненную
из органического стекла. Здесь под действием
движущегося воздуха зернистый материал
насадки (поролон) перемешивался, образуя вместе
с водой, подаваемой из бака 10, трехкомпонент-
ный псевдоожиженный слой.
Охлажденный и увлажненный воздух
проходил через каплеуловитель 11 и попадал на
участок контроля 12, где снова измерялись его
температура по сухому и влажному
термометрам, а также расход с помощью расходомера.
Вода в мерном баке 10 подогревалась до
требуемой температуры с помощью электрического
нагревателя. Расход воды регулировался
вентилем. Температура воды на входе в рабочую
зону и выходе из нее измерялась термометрами.
Количество воды, попавшей в поддон,
определялось мерным баком 13, количество унесенной
воды — мерным баком 14. Аэродинамическое
сопротивление рабочей зоны измеряли
дифференциальным манометром 15. Диаметр рабочей
зоны 100 мм, высота 400 мм.
Температуру воздуха на входе в рабочую
зону поддерживали на уровне 30—37° С при
относительной влажности 15—40%. В данном
Рис. 1. Принципиальная схема экспериментальной
установки для исследования процессов адиабатического
увлажнения воздуха в трехкомпонентном псевдоожижен-
ном слое.
интервале изменения наружных параметров
воздуха применение прямого испарительного
охлаждения наиболее эффективно.
Статическая высота слоя насадки Нст в
опытах была 8; 24 и 48 мм.
Исследование проводили на сетках с
диаметром отверстий 5 мм. Условное живое сечение
сеток ST по отношению к горизонтальному
сечению рабочей зоны составляло 20; 35 и 50%.
Средняя скорость воздуха в рабочей зоне
w = 3; 4 и 5 м/с.
Всего было проведено около 400 опытов.
При адиабатическом увлажнении воздуха
водой эффективность действия оросительного
воздухоохладителя оценивали по коэффициенту
эффективности Еа и энергетическому
коэффициенту Эа [1, 2]:
где ti, U — температура воздуха по сухому термометру
на входе в воздухоохладитель и выходе из
него, °С;
tBm — температура воздуха по влажному
термометру на входе в воздухоохладитель, С;
q
Эа= Ар ^д^Г' B>
Р Рш
где q — свл (ti — t2) — количество отнятого от воздуха
явного тепла, Дж/кг;
свл — теплоемкость влажного воздух а,
Дж/(кг-К);
Ар — аэродинамическое сопротивление,
Па;
33

р и pu, — плотность соответственно
воздуха и воды, кг/м3;
Gw
В — -р>— — коэффициент орошения, кг/кг;
Gw» ^в — массовый расход соответственно
воды и воздуха, кг/с;
Apw — давление, необходимое для
подачи воды в рабочую зону, Па.
Формула B) является частным случаем
энергетического коэффициента, предложенного
академиком В. М. Кирпичевым для оценки тепловой
эффективности теплообменников:
Q
где Q — количество переданного тепла в аппарате;
XN — суммарные затраты мощности на сопротивление
в аппарате.
Основные результаты проведенных опытов
представлены в виде зависимостей величины Еа
от различных действующих на нее факторов:
Еа = (KHkCTBmw% C)
где К — коэффициент, характеризующий
конструктивные особенности аппарата;
т, п, к — показатели степени, определяемые из
анализа опытных данных.
В аппарате с подвижной насадкой тепло- и
массообмен происходит на поверхности
пузырьков воздуха кипящего слоя и на поверхности
насадки, обдуваемой воздухом. Примерная
зависимость ?а от Яст показана на рис. 2.
Очевидно, что увеличение Яст ведет к
расширению тепломассообменной поверхности и,
следовательно, к возрастанию ?а. Максимальные
значения ?а, при прочих равных условиях,
достигаются на сетке с 5Т = 35%.
Коэффициенты орошения у аппаратов с
подвижной насадкой значительно ниже, чем у
типовых форсуночных камер.
С повышением коэффициента орошения В
и скорости воздуха w увеличивается поверхность
тепло- и массообмена и возрастает Еа (рис. 3).
В форсуночных камерах и аппаратах с
орошаемыми насадками (статическими) возрастание
скорости воздуха ведет к уменьшению
коэффициента эффективности.
Рис. 2. Зависимость коэффициента эффективности ?а от
статической высоты слоя насадки Нст при скорости
воздушного потока w — 3 м/с и коэффициенте орошения
В = 0,01—0,02 кг/кг.
HOt 0,OZ 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 ЦОЭВ,мг/хз
Рис. 3. Зависимость коэффициента эффективности ?а от
коэффициента орошения В и скорости потока воздуха w
для сетки с ST = 35% и #сТ= 8 мм.
Вода в рабочую зону аппарата поступала за
счет разности уровней в 1 м между мерным баком
и колонной. Вода подавалась тонкой струей в
различные точки рабочей зоны. Как показали
опыты, способ и место подачи на эффективность
тепло- и массообмена практически не влияют.
Попадание воды в поддон имело место при
использовании сетки с 5Т = 50 %. На сетке с
ST = 35% при иу^-4 м/с и 5^:0,15 кг/кг
попадания воды в поддон не было, она испарялась
и уносилась в каплеуловитель.
На основании анализа опытных данных
получены следующие зависимости:
для сетки с 5Т = 35%
Еа = 0,98#?02В0'04^0'01, D)
для сетки с ST = 50%
Еа = 0,86#0;025°'04ш0'01. E)
В ходе исследования установлено
гидродинамическое сопротивление аппарата. Характер
изменения Ар в зависимости от В показан на
рис. 4. Гидродинамическое сопротивление
возрастает с увеличением скорости воздуха,
статической высоты слоя насадки и уменьшением
площади условного живого сечения сетки.
Гидродинамическое сопротивление (Па)
можно рассчитать по формулам:
для ST = 35%
Ар = 50Я^2?°.°7ау0'99, F)
для ST = 50%
Ар = 600Яс°'45°'34^0'70. G)
По формуле B) проведен сравнительный
подсчет энергетических коэффициентов типовой
двухрядной форсуночной камеры Кд 1002В,
секции адиабатического увлажнения с
орошаемым слоем КдЮ41 и для системы с трехкомпо-
0 0,01 Q,OZ Q03 0,0* 0,05 0,06 0,070,О8 0,09В,«г/нг
Рис. 4. Зависимость гидродинамического сопротивления
Ар от коэффициента орошения В для сетки с 5т = 35%
и #ст = 8 мм.
34

нентным псевдоожиженным слоем при tx =
= 34° С, *ВЛ1 = 17° С, ?а = 0,8, L = 2,78 м3/с
(объемный расход воздуха), w = 2,78 м/с
Ниже приведены полученные значения
энергетического коэффициента Эа:
Форсуночная камера КДЮ02В 73,5
Секция адиабатического увлажнения с ороша- 152
емым слоем КДЮ41
Система адиабатического увлажнения в трех - 79
компонентном псевдоожиженном слое с 5Т=35%
Система адиабатического увлажнения в трех- 161
компонентном псевдоожиженном слое с ST-=50%
В результате проведенного исследования
эффективности адиабатического увлажнения
воздуха водой в трехкомпонентном
псевдоожиженном слое можно сделать следующие выводы.
Применение метода псевдоожижения для
кондиционирования воздуха позволит сократить
рабочие объемы воздухоохладителя в
результате повышения скоростей потока воздуха,
интенсифицировать процессы тепло- и массообмена,
сократить энергию, потребляемую
контактными воздухоохладителями.
Адиабатический воздухоохладитель по прямо-
УДК 628.84
кондиционера
Канд. техн. наук А. Г. АНИЧХИН
ГИПРОНИИ АН СССР
В настоящее время температурный напор в
оросительных камерах кондиционеров
усредняют, как правило, по зависимостям для средней
логарифмической разности, что не совсем
верно [1]. Правда, зависимости, выведенные с
учетом характера изменения параметров
воздуха вдоль поверхности тепло- и массообмена
в оросительной камере [1], имеют ограничения,
так как они установлены из предположения, что
поверхности полного и явного теплообмена
равны. Однако это частный случай, наблюдаемый
только при изоэнтальпическом процессе
охлаждения воздуха или при обработке воздуха с
повышенной влажностью.
Цель настоящей статьи — установление
зависимости для среднего температурного напора
в оросительных камерах кондиционеров для
общего случая, когда поверхности полного и
явного теплообмена не равны между собой.
точной схеме [3] может работать без насоса на
35%-ной сетке. В данном случае (см. рис. 1)
воду заливают в каплеуловитель 11, а из него
по трубопроводу подают в нижнюю часть
рабочей зоны за счет разности уровней. Такую схему
целесообразно применять для охлаждения
воздуха в подвижных объектах: кабинах кранов
горячих цехов, грейферных кранов,
работающих в условиях запыленности (на складах, в
открытах карьерах), кабинах землеройных
машин, тракторов и грузовых автомашин.
Для крупных установок кондиционирования
воздуха целесообразно применять противоточ-
ную систему с 50%-ной сеткой, которая
обладает более высоким энергетическим
коэффициентом, хотя и требует применения насоса для
перекачки воды, попавшей в поддон.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кремнев О. А., Сатановский А. Л.
Кондиционирование воздуха в кабинах кранов горячих
цехов. Киев, изд-во АН УССР, 1958.
2. Кокорин О. Я. Установки кондиционирования
воздуха, М., Стройиздат, 1970.
3. Исследование прямоточного абсорбера с
подвижной насадкой. Ташкент, УзИНТИ, 1972. Авт.:
Н. И. Крайнев, Э. Е. Эйдлер, Л. Е. Хренова,
Ф. С. Левин.
Поскольку в оросительных камерах
определить действительные поверхности обмена не
представляется возможным, будут рассмотрены
теоретические поверхности — такие, в пределах
которых имеет место'соответствующая движущая
сила. Так, для полного теплообмена в
оросительной камере теоретическая поверхность Fn
есть та совокупность поверхностей капель, где
наблюдается разность между энтальпиями
воздуха в основном потоке и слоя, прилегающего
к этим каплям. Аналогично за поверхность
явного теплообмена Fn и массообмена FM примем
совокупность поверхностей капель, где имеется
разность соответствующих потенциалов
переноса между прилегающим к каплям слоем и
основным потоком воздуха.
В оросительных аппаратах вся поверхность
обмена представляет собой водную поверхность,
поэтому можно предположить, что поверхности
явного теплообмена и массообмена равны, т. е.
FH = FM. Но это не исключает, что геометри-
35
Усреднение температурного напора в оросительной камере

ческая поверхность капель в аппарате может
быть больше Fn или FM, так как температура
части капель может стать равной температуре
воздуха по влажному термометру, причем эта
часть капель может участвовать в процессах
явного теплообмена и массообмена и не
участвовать в процессах полного теплообмена.
В общем случае принимаем, что Fu << FK =
= FM. Дополнительно при выводе зависимости,
усредняющей температурный напор, считаем,
что все поверхности FK9 FM и Fu непрерывны.
В начале оросительной камеры находится
поверхность Fn, на которой одновременно
происходят полный и явный теплообмен. Далее
располагается поверхность, на которой осуществляется
только явный теплообмен. Она представляет
собой поверхность изоэнтальпического
охлаждения воздуха Fa = Ря — Fu.
Характер изменения температур и энтальпий
взаимодействующих сред, согласно принятой
схеме тепло- и массообмена, представлен на
рисунке. Из рисунка видно, что при противоточ-
ном движении обменивающихся сред на
поверхности Fn воздух приобретает энтальпию и
температуру по влажному термометру, равные
значениям на выходе из камеры. Температура
воздуха по сухому термометру не соответствует
этому значению. Далее воздух
взаимодействует только с поверхностью капель Fu ,
вынесенных потоком воздуха в конец камеры и
имеющих температуру, равную температуре воздуха
по влажному термометру. В результате
происходящего на этой поверхности процесса
изоэнтальпического охлаждения температура воздуха
снижается с Г до tc2, т. е. до значения на выходе
из камеры.
Известно, что при изоэнтальпическом
охлаждении воздуха разность между температурой
воздуха по сухому термометру и температурой
воды, которая численно равна температуре
воздуха по влажному термометру, изменяется по
экспоненциальному закону [2]:
*С2— *ВЛ2 = ('с2 — 'вЛ2)еХр ( — "Tfcf")' A)
где а — коэффициент явного теплообмена, ккал/(ч-м2-К);
G — массовый расход воздуха, обрабатываемого в
камере, кг/ч;
ср — массовая теплоемкость воздуха, ккал/(кг-К).
При политропическом охлаждении воздуха
изменение разности энтальпии воздуха в
основном потоке и насыщенного воздуха у
поверхности воды также подчиняется экспоненциальному
закону [3], т. е.
h — Л* 2 = A2 — IWl) eXP (—mGFIl)> B)
.1 a \ Ih
где
Характер изменения параметров взаимодействующих сред
вдоль поверхности обмена (противоток).
а
W
Cw*L
twi Jw — температура воды, ° С, и энтальпия
насыщенного воздуха при температуре воды,
ккал/кг;
cw — теплоемкость воды, ккал/(кг-К);
W — расход воды, распыляемой в камере, кг/ч;
о — коэффициент полного теплообмена, кг/(ч х
хм2).
Температурный напор между воздухом и
водой на поверхности Fn A)
н, = / ех
аД/j ехр ( — omFn)
ехр
CnG
<Jm-^G)c"'cPW
C)
Проделав некоторые математические
преобразования, с учетом справедливости отношения
Льюиса получаем
e, = (*el-WexPf aFn^
cPG
+
Д/4 ехр ( — omFu)
D)
Средний температурный напор по
поверхности Fu на основании теоремы о среднем
определится как
1 "п 1
9F„n=-F- \ ®xdF =--—*
СР Fn .! Х /*п
(*С1 "'ВЛ1/
X
ехр
а/7 г
GcD
+
а
~~ GcP
A/1 [ехр ( — moFu)
— acwom
E)
При совместно протекающих процессах
тепло- и массообмена психрометрическая разность
температур воздуха изменяется по
экспоненциальному закону 14], поэтому заменяем
36

exp
aFj,
Gen
Gcp
на In
на
t
c2 "
и
Cl
*Ci ^ВЛ1
?r.TH
*c2 ВЛ2
а также omFn на mG In
/«
'C2 *ВЛ2
на
Получаем новое выражение для среднего
температурного напора взаимодействующих сред
в оросительных камерах кондиционеров при
совместно протекающих процессах тепло- и
массообмена и равенстве поверхностей Fu = FR\
^F __ *ci ^c2
cp — " -
F)
Здесь 6П. C1, 0n c2—психрометрическая разность
температур воздуха соответственно
в начале и конце поверхности
Средний температурный напор на
поверхности Fw
ср
с2 '
L
с2"
¦*,
G)
to.
•U
СС2 ^ВЛ2
Зная средние температурные напоры на
каждом из участков Fn и Fm, составляющих единую
поверхность обмена, средний температурный
напор на всей поверхности можно представить в
следующем виде:
9ОР =
Fnef«+FHeF
ср
Р . г (8)
Исходя из законов изменения температурного
напора взаимодействующих сред величины
поверхностей обмена можно выразить через
параметры взаимодействующих сред:
ф)
откуда
и Gcp 1 6П. ci
ип. с2
^и- а 1п епс2
F =_бс?_1п._вп
вп.
A0)
Уравнение (8) с учетом равенств (9) и A0)
упрощается и принимает окончательный вид:
' •*-*?*_. (И)
е
оР
"п. С2
Аналогичные зависимости получаются и при
прямоточном движении обменивающихся сред,
а также при условии, когда поверхность
изоэнтальпического охлаждения и увлажнения
находится перед поверхностью полного
теплообмена или разделяет ее.
Учитывая это и сравнивая зависимости F),
G) и A1), можно сделать вывод, что последняя
является общей зависимостью для усреднения
температурного напора в оросительных камерах
кондиционеров независимо от направления
движения взаимодействующих сред, расположения
в камере поверхности изоэнтальпического
охлаждения и увлажнения, а также соотношения
поверхностей полного и явного теплообмена.
В таблице приведены результаты расчетов с
помощью среднелогарифмической разности и
зависимости A1) условных коэффициентов явного
теплообмена аусл для оросительных камер
кондиционеров, оборудованных вращающимися
распылителями.
Начальные
параметры, °С
*Ci
39,90
39,85
39,90
40,25
ВЛ1
25,00
25,10
25,00
25,05
<i*i
7,55
7,55
7,45
7,55
Коэффициент
орошения В, кг/кг
1,270
0,845
0,384
0,144
Массовая скорость
воздуха w р,
кг/(с-м2)
6,26
6,27
6,26
6,21
аУсл-
ккал/(ч-м2-К)
по

гарифмической разности
температур
874
821
784
756
О
S
и —
со —
«>-'
о s
2370
2130
2210
2210
Как видно из таблицы, значения а
уел»

вычисленные с помощью зависимости A1), по
абсолютному значению отличаются от значений аусл,
определенных по среднелогарифмической
разности, в 2—3 раза, что является существенной
поправкой.
Однако условные коэффициенты явного
теплообмена, установленные по экспериментальным
данным с помощью уравнения A1), имеют
повышенный разброс в случае, когда конечная
психрометрическая разность соизмерима с
точностью измерения температур воздуха по сухому
и влажному термометрам.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аничхин А. Г. Средний температурный напор в
оросительных камерах кондиционеров.— В кн.:
Кондиционирование воздуха. Вып. 18. М., 1966, с. 71—79.
2. К а р п и с Е. Е. Метод расчета форсуночных
кондиционеров с совместным использованием двух
коэффициентов эффективности теплообмена.—
«Водоснабжение и санитарная техника», 1963, № 3, с. 25—30.
3. Гоголин А. А., Рудометкин Ф. И.
Теплопередача в мокрых воздухоохладителях для
кондиционирования воздуха.— В кн.: Холодильная техника.
М., 1940.
4. Аничхин А. Г. Универсальный коэффициент
эффективности теплообмена в оросительных камерах и
его связь с коэффициентом теплоотдачи.
«Водоснабжения и санитарная техника», 1966, № 10, с. 8—11.
37

УДК 621.565:637.5:576.8
Санитарное состояние воздуха холодильных камер мясокомбинатов
Ю. Г. КОСТЕНКО, В. И. БЕЛОВ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
В. И. ШИРЯЕВА
Московский мясокомбинат
Санитарное состояние воздуха холодильных
камер может оказывать влияние на сроки хранения
и качество находящихся в них пищевых
продуктов. В связи с этим представляют интерес
данные о содержании и качественном составе
микроорганизмов в воздухе холодильных камер.
Несмотря на большое научно-практическое
значение этого вопроса, в литературе он
освещен недостаточно.
По данным Монваузена [1 ], в воздухе
различных камер одного и того же склада,
предназначенного для хранения продуктов питания,
содержится неодинаковое количество
микроорганизмов.
Хейфец [2] выявил высокую микробную
загрязненность воздуха в камерах холодильника
Ленинградского мясокомбината.
Ройзин [3], исследовав воздух помещений трех
торговых холодильников, нашел в воздушной
среде камер хранения мороженого мяса меньшее
количество микроорганизмов, чем в камерах
хранения фруктов.
Казаков [4] установил значительное различие
качественного состава плесеней в камерах
хранения мяса в зависимости от времени года:
в холодное время преобладают мукоровые, а
в теплое — представители рода Penicillium и
Aspergillus.
По данным Акермана [5], наивысшая степень
микробного загрязнения воздуха камер
холодильников боен достигается в те дни недели,
когда они работают с наибольшей нагрузкой.
Завадский [6] подчеркивал зависимость
между содержанием микроорганизмов в воздухе
холодильных камер и степенью микробного
загрязнения поверхности хранящегося в них мяса.
Абдуллин и Асадов [7] исследовали
количественный и видовой состав плесневых грибов
воздуха пяти холодильников. По их данным, в
воздухе камер холодильников, расположенных
вдали от населенных пунктов, плесеней обычно
меньше, чем на холодильниках, находящихся
в черте города.
В указанных работах был использован метод
«оседания» микроорганизмов на питательные
среды (чашечный метод Коха), которому
свойственна большая неточность [8].
Дальнейшее изучение этого вопроса позволит
получить сведения о содержании
микроорганизмов в воздушной среде холодильных камер и
целенаправленно планировать
профилактические мероприятия по улучшению их
санитарно-гигиенического состояния.
Авторами на трех мясокомбинатах изучен
количественный и качественный состав
микрофлоры воздуха камер охлаждения,
замораживания и хранения замороженного мяса и мясных
продуктов. Определяли наличие термофильных,
мезофильных и психрофильных
микроорганизмов, а также плесеней и дрожжей. При
проведении исследований пользовались методом
улавливания микроорганизмов из определенного объема
воздуха (аппарат Кротова). Опыты поставлены
во все времена года в пятикратной повторности.
Как показали исследования, содержание
микробов в воздухе холодильных камер на
различных мясокомбинатах неодинаково и зависит
от технической оснащенности холодильников,
санитарно-гигиенического уровня смежных с
холодильником цехов, режима работы
предприятий, времени года.
По нашим данным, в том случае, когда в
холодильных камерах мясокомбинатов обспечи-
вается автоматическое регулирование
температуры, влажности и хорошая вентиляция,
содержание микроорганизмов в воздухе этих
помещений снижается.
Изменение количества микроорганизмов
в 1 м3 воздуха камер охлаждения,
замораживания и хранения мяса в зависимости от времени
года представлено в таблице.
Камеры
Охлаждения

Замораживания
Хранения
Количество микроорганизмов в 1 м3
осень
41С0 —
9500
До 3450
До 45С0
весна
2000—
5000
До 1800
До 3500
зима
1500—
3000
До 1700
До 2500
л ето
1300—
3000
До 1400
До 1950
Примечание. По камерам замораживания и
хранения даны максимальные значения.
38

Как видно из таблицы, в воздухе камер
охлаждения мяса количество микроорганизмов
наиболее высокое осенью, в период массовой
переработки скота, меньшее, соответственно, весной,
зимой и летом.
Напряженность ритма работы предприятий
по переработке животных влияет на степень
микробного загрязнения воздуха камер
охлаждения, так как они непосредственно связаны с
убойно-разделочными цехами.
В воздухе камер замораживания мяса
содержится меньше микроорганизмов, чем в камерах
охлаждения.
В камерах хранения мороженого мяса
количество микроорганизмов в 1 м3 воздуха выше,
чем в морозильных, но ниже, чем в камерах
охлаждения. Наибольшее количество микробов
в воздухе камер хранения отмечается осенью,
меньшее — весной, зимой и летом (по степени
убывания).
Исследования воздуха холодильных камер на
различных участках площади показали, что
наибольшее количество микроорганизмов
обнаруживается, как правило, у входа в камеру.
По нашему мнению, это объясняется
поступлением микроорганизмов с воздухом из коридора
между цехами.
В результате изучения качественного состава
выделяемой микрофлоры установлено, что в
воздухе всех холодильных камер независимо от
• времени года содержатся термофильные, мезо-
фильные и психрофильные микроорганизмы. Это
видно на примере камер замораживания:
термофилы содержались в незначительных
количествах (максимум осенью — не более 450
микробных тел в 1 м3), причем, как правило, были
представлены грамположительными споровыми
палочками из группы Subtilis.
Мезофилы (максимум осенью — до 900
микробов в 1 м3) обычно представлены кокками,
грамположительными палочками из группы
Subtilis — Megatherium — Mesentericus,
обнаруживался и микоид. Бактерий кишечной группы
из воздуха холодильных камер нами не выделено.
Психрофильных микроорганизмов
выявляется во все времена года значительно больше,
чем мезофилов и термофилов. Так, например,
осенью отмечалось самое высокое их
содержание — до 1700 в 1 м3 воздуха. Психрофилы
были представлены кокками, но встречались и
грамотрицательные палочки из родов Pseudo-
monaceae и Achromobacteriaceae.
Среди плесеней нами выделены в основном
представители родов Penicillium, Mucor,
Aspergillus и в отдельных случаях Cladosporium
herbarum, Thamnidium.
Наряду с приведенными видами
микроорганизмов в воздухе холодильных камер
обнаруживались и дрожжи.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Монваузен А. Холодильное хранение пищевых
продуктов. М., Госиздат, 1930.
2. Хейфец М. А. Борьба за чистоту на холодильнике
Ленинградского мясокомбината.— «Мясная индустрия
СССР», 1938, № 1, с. 29—31.
3. Р о й з и н М. Микрофлора камер хранения
холодильников.— «Холодильная техника», 1949, № 3, с. 67—
73.
4. К а з а к о в А. М. Микробиология мяса, М., Пище-
промиздат, 1952.
5. Ackermann К- Zum Keimgehalt der Luft in Schnel-
lkuhlanlagen. Munchen, 1956.
6. Zawadski Z.— «Weterinaria», 1968, No 22, S. 117—
147.
7. А б д у л л.и н Х.Х., Асадов Р. А. Зараженность
спорами грибов холодильных камер Татарской АССР
и их обеззараживание. Материалы Всесоюзной
конференции по гигиене производства мяса и мясопродуктов.
М., 1969, с. 89—94.
8. Влодавец В. В. Сравнительная оценка методов
бактериологического исследования воздуха
применительно к условиям закрытых помещений.— «Гигиена и
санитария», 1957, № 1, с. 51—54.

НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
УДК 621.565.92:658.67.9@83.75)
Отраслевой стандарт на испарители для торгового холодильного
оборудования
В. И. КОЛЕСНИЧЕНКО, П. В. ЧИКРЫЖОВ
Харьковское опытно-конструкторское бюро
холодильных машин
Министерством машиностроения для легкой и
пищевой промышленности и бытовых
приборов СССР утвержден ОСТ 27-07-149—73
«Испарители для торгового холодильного
оборудования», разработанный ХОКБ ХМ совместно с
Харьковским заводом холодильных машин.
Цель разработки отраслевого стандарта —
установление технически обоснованного и
экономически целесообразного ряда испарителей
и технических требований к ним,
обеспечивающих высокое качество испарителей.
Стандартом предусмотрено изготовление трех
типов испарителей:
ИРТ — ребристотрубные испарители
(основной тип), состоящие из последовательно
соединенных оребренных труб;
ИРТ-— гладкотрубные испарители;
ИЛТ — листотрубные испарители, состоящие
из листов с каналами для прохождения
холодильного агента.
Номенклатура испарителей должна быть
достаточно широкой, чтобы удовлетворить
требованиям потребителей.
Определяющим параметром испарителей
является поверхность охлаждения с предельными
отклонениями ± 10%.
Параметрический ряд поверхностей
испарителей установлен в соответствии с двадцатым
рядом (R 20) предпочтительных чисел. Это
геометрическая прогрессия со знаменателем 1,12.
Члены ряда R 20 удваиваются через каждые шесть
членов.
Принятый параметрический ряд позволяет
сохранить сложившуюся номенклатуру
испарителей, выпускаемых заводами Минлегпищемаш.
Испарители каждого типа должны
изготовляться с поверхностями: 0,35; 0,40; 0,45;
0,50; 0,56; 0,63; 0,71; 0,80; 1,00 и т. д. до 14 м2.
В настоящее время промышленностью изго-
тоеляются испарители с поверхностями:
типа ИРТ—1,25; 2,00; 2,50; 3,55; 4,00;
4,50; 5,00; 6,30; 7,10; 8,00; 9,00; 12,50 и 14 м2;
типа ИГТ — 0,35; 0,63 и 0,71 м2;
типа ИЛТ —0,45; 1,00 и 1,25 м2.
Стандарт предусматривает унификацию ребри-
стотрубных испарителей.
В стандарте приведены конструкция и
размеры секций, из которых собираются
ребристотрубные испарители (рис. 1, 2 табл. 1—4).
Секции испарителей в зависимости от
размеров a, b и шага ребер / подразделены на шесть
исполнений, в зависимости от числа труб —
на двухтрубные и четырехтрубные.
В табл. 1 приведены данные для двухтрубных
секций, в табл. 2 — для четырехтрубных.
Секции двухтрубные исполнений 2 и 3
изготовляют только поверхностью 0,71 м2 с
параметрами (в мм) приведенными в табл. 3.
II 1
11—-1
1
i II 1
rl
Н
tdtdt] м 4о
Пм! к 1 п
"/ J
/ 1 Л\
JUL/ ' 2 J
Чнр iHF
11
и п
"iHH IHF
ННН Нг
1
^ Z
Л1
J
*1
—— ^-
\
е
т
№
\—
L
L.
г—
п
п
t[
L
i
п
Н
L-
р-
н
rl
Н ^
\\
U f
1
rl
UJ
¦
г\
(Г
н
у
_J
н
L-.
г*
у
LJ
i
"* г
/
^
V
г Щ\
Ш 1 Щ
i
ь \
Г
*|
т
Рис. 1. Двухтрубная (а) и четырехтрубная (б) секции
испарителя:
/ — труба; 2 — ребро охлаждения.
40

Таблица 1
Поверхность, м2
1,00
1,12
1,25
1,40
1.60
1,80
2.00
2,24
2,50
2,80
3,15
3,55
Исполнение 1
L, мм
540
595
660
730
820
890
1010
1110
1240
1375
1540
1720
[d= 16X1 мм)
/, мм
459
512
576
648
738
828
930
1030
1160
1295
1460
1638
а— 160 мм,
6=60 мм,
t=9 мм.
Таблица 2
Поверхность, м2
1,12
1,25
1,40
1,60
1,80
2,00
2,24
2,50
2,80
3,15
3,55
Исполнение 4 (d=16xl мм)
L, мм
555
605
665
730
805
900
1015
1140
1280
1425
1595
/, мм
475
522
582
648
725
820
932
1060
1200
1342
1515
а— 175 мм,
6=100 мм,
*=15,8 мм
Таблица 3
Поверхность,
Исполнение 2
0,71
0,71
390
340
160
60
848
Исполнение
800
85
3
53
10,4
10 16X1
12X1
Секции четырехтрубные исполнения 5
изготовляют только поверхностью 0,63 м2, а
исполнения 6 — поверхностями 0,80; 2,00 и 2,50 с
параметрами (в мм), приведенными в табл. 4.
Поверхность испарителей типа ИРТ зависит
от исполнения, размеров и числа секций.
Двухтрубные и четырехтрубные секции сты-
It
Шк^^-ф]
at
щ
ш^
Рис. 2. Варианты стыковки секций испарителей:
а — стыковка двух секций четырехтрубных испарителей по
длинной стороне ребра а; б — стыковка двух секций
двухтрубных испарителей по короткой стороне ребра Ь; в — стыковка
шести секций двухтрубных испарителей по короткой и длинной
сторонам ребер а, Ъ.
Таблица 4
Поверхность,
0,63
0,80
2,00
2,50
d=12Xl мм
550
Исполнение 5
490
Исполнение 6
170
35
474
1094
1440
440
1050
1380
170
170
170
53 1
53
53 !
10
10,4
10,4
10,4
куются в ребристотрубных испарителях по
сторонам ребра а или ребра b одновременно с обеих
сторон (рис. 2).
Испарители с двухтрубными секциями
исполнения 1, 2 и 3 изготовляют поверхностью 1,25;
2,00; 3,55; 4,00; 4,50; 7,10; 8,00; 9,00 и 12,50 м2.
Испарители с четырехтрубными секциями
исполнения 4,5 и 6 изготовляют поверхностью 1,25;
2,50; 3,55; 4,00; 5,00 и 6,30 м2.
Ребристотрубные испарители состоят из труб,
ребер охлаждения, калачей, ребер жесткости,
штуцеров, накидных гаек и заглушек. Секции
41

ребристотрубных испарителей набираются из
труб, ребер охлаждения и калачей.
Испарители набираются из секций посредством
ребер жесткости, последние служат также для
крепления или подвески испарителей внутри
охлаждаемого оборудования.
Трубы и калачи испарителей медные
МЗ ГОСТ 617—64 диаметром 12 и 16 мм,
толщиной 1 мм. Для предохранения от контактной
коррозии трубы гальванически цинкуют и хро-
матируют.
Ребра охлаждения из алюминиевой ленты АД-
1Н ГОСТ 13726—68 толщиной 0,5 мм или
латуни Л-62-Т-0,4 ГОСТ 13726—68
толщиной 0,4 мм.
Ребра жесткости из стали марки ст. 3. ГОСТ
501—58 толщиной 1—2 мм. Для предохранения
от коррозии ребра гальванически цинкуют.
В испарителях с разъемными соединениями
применяют резьбы М16 X 1,5 и М18 X 1,5 по
ГОСТ 9150—59.
Испарители гладкотрубные типа ИГТ (рис. 3)
представляют собой змеевики из медной трубы
МЗ ГОСТ 617—64, которые крепят к наружным
стенкам холодильного оборудования.
Техническая характеристика гладкотрубных
испарителей типа ИГТ, выпускаемых
промышленностью, приведена в табл. 5.
Испарители листотрубные (рис. 4)
изготовляют из стальных листов, имеющих штампованные
каналы. Листы соединяются сваркой, образуя
каналы типа змеевика диаметром 10 мм с
шагом 26 мм. Испарители подвергают горячему
цинкованию для защиты от коррозии.
Техническая характеристика листотрубных
испарителей типа ИЛТ, выпускаемых
промышленностью для торгового холодильного
оборудования, приведена в табл. 6.
Комплектность поставки испарителей — по
согласованию с предприятием-потребителем.
Комплект включает детали, сборочные
единицы (монтажные трубки, присоединительную
Таблица 5
Поверхность,
м*
0,35
0,63
0,71
Диаметр
трубы, мм
10X1
10X1
12X1
10X1
12X1
10X1
Шаг между
трубами
txn, мм
26X19
26X25
26X24
52X12
26X31
Габаритные размеры,
мм
610X585
830X425
627X622X180
708X640
1342X640
580X270X780
Присоединительные размеры, мм
на входе
М16Х1.5
М18Х1,5
М18Х1.5
М18Х1,5
М18Х1,5
М16Х1.5
на выходе
М18Х1,5
М18Х1,5
М18Х1.5
М18Х1.5
М18Х1.5
М16Х1,5
Рис. 3. Испаритель гладкотрубный. Рис. 4. Испаритель листотрубный.

Таблица 6

Поверхность, ма
0,45
1,00
1,25
Габаритные размеры,
мм
705X530
1070X276
620X550X330
Присоединительные
размеры, мм
на входе
М18Х1,5
М16Х1,5
М16Х1,5
на выходе
М18Х1,5
М18Х1,5
М16Х1,5
арматуру) и комплектующие изделия
(терморегул ирующие вентили) согласно монтажной
схеме, согласованной с заказчиком.
ОСТ 27-07-149—73 относится к стандартам
всесторонних технических требований и
содержит разделы, регламентирующие требования к
конструкции, применяемым материалам,
покрытиям, комплектности поставки, правилам
приемки, методам испытаний, маркировке,
транспортировке, хранению и гарантийным
обязательствам изготовителя.
В стандарте отражены требования техники
безопасности. Увеличен срок службы
испарителей до 11 лет в соответствии со сроком службы
холодильного оборудования. Впервые
нормированы требования контакта ребер и трубы
испарителей и требования к тряскоустоичивости.
Приказом по Минлегпищемашу новый ОСТ
вводится в действие с 1 января 1975 г.
VVVVVVVNA/VVVVA/VVVVV^^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и с
обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в соответствии с ГОСТ 7.1—69
«Описание произведений печати для библиографических информационных изданий».
В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название книги, статьи,
а также место издания, название издательства, год издания (или название журнала, или
другого периодического издания, год выпуска, номер, страницы, на которых
помещена статья). Ссылки на литературу даются в тексте по порядку номеров. Ссылки на
рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко излагается
содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результат
ты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.86:621.565
Новые конструкции
и элементы
электропогрузчиков
повышенной маневренности
В. Л. ЧЕРНЯК
Московский холодильник № 1
В настоящее время проводится работа по
созданию электропогрузчиков повышенной
маневренности с улучшенными электрическими схемами.
Такие электропогрузчики можно применять в
вагонах, контейнерах, низких и тесных
складских помещениях. Использование
модернизированных электропогрузчиков в охлаждаемых
складах позволяет повысить производительность
труда, снизить элксплуатационные затраты и
расход электроэнергии.
В "настоящее время разработаны
базовые модели новой градации
электропогрузчиков ЭП-0601, ЭП-0801, ЭП-1003 и ЭП-1201,
удовлетворяющие перечисленным требованиям.
Грузоподъемность новых моделей
электропогрузчиков 0,63; 0,80; 1,00 и 1,25 тс, что
соответствует ГОСТ 1575—61. Машины могут
работать в интервале температур —40 -f- -f 40° С и
относительной влажности воздуха не более 90%
при 20° С.
В отличие от применяемых на отечественных
холодильниках электропогрузчиков ЭП-103, 4004
и 4004"А, выполненных на четырех опорных
тележках, базовые модели имеют трехопорные
тележки и раздельный привод передних колес, что
делает их высокоманевренными.
Выпускавшийся ранее электропогрузчик
4015М также на трехопорной тележке, но
поскольку заднее колесо у него приводное,
модель 4015М не получила широкого
распространения. У электропогрузчика с приводным
задним колесом при ухудшении дорожного
покрытия значительно уменьшается коэффициент
сцепления.
Машины новой градации имеют приводные
передние колеса. Это обеспечивает достаточное
их сцепление с дорожным покрытием.
На самоходной трехопорной тележке
смонтированы грузоподъемник, приводные механизмы,
управляющие устройства и аккумуляторная
батарея. На электропогрузчик могут
устанавливаться грузоподъемники с высотой подъема
груза 2 и 3 м. Разрабатываются трехрамные
грузоподъемники с высотой подъема 4,5 м.
Гидропривод механизма подъема
электропогрузчика состоит из электродвигателя,
шестереночного насоса, масляного бака,
гидрораспределителя и арматуры.
Четырехсекционный гидрораспределитель
предназначен для управления цилиндрами
подъема, наклона и навесных грузозахватных
приспособлений. При нажатии на одну из рукояток
гидрораспределителя включается
электродвигатель механизма подъема.
Источником питания электродвигателей
погрузчиков служит аккумуляторная батарея
типа 22ТЖН-350П.
Аппаратура управления смонтирована на
отдельной панели и связана с аккумуляторной
батареей силовым штепсельным разъемом.
Приборы контроля и управления собраны на
панели, расположенной под рулевым колесом.
Скоростью передвижения электропогрузчика
управляют с помощью командоконтроллера,
имеющего привод от ножной педали.
Электрическая схема обеспечивает:
реостатный пуск и регулирование скорости
вращения электродвигателей передвижения
погрузчика, их реверсирование, безреостатный
пуск электродвигателя подъема, одновременную
работу электродвигателей передвижения
и подъема;
переход с параллельного соединения
электродвигателей на последовательное в процессе пуска
и при повороте управляемого колеса на угол 30°;
отключение электродвигателя передвижения,
в сторону которого происходит поворот, при
развороте управляемого колеса на угол 50°.
Техническая характеристика электропогрузчиков
О)
О)
(Г)
Грузоподъемность, тс
Высота подъема груза, мм
Габаритные размеры, мм
длина (со спинкой вил)
ширина
высота (с опущенными
вилами)
Внешний радиус поворота, мм
Скорость передвижения с
грузом, км/ч
Преодолеваемый угол наклона,
град
Масса (с батареей), кг
0,63 0,80 1,00 1,25
3000 3000 3000 3000
1310 1376 1520 1600
925 985 985 985
1960 1960 1960 1960
1080 1150 1240 1320
8,6 8,6 9,5 9,5
1525 1650 2100 2270

Результаты полугодовой эксплуатации
показали, что несмотря на некоторые
конструктивные недоработки (недостаточно надежные
аккумуляторные батареи, слабое крепление рулевой
колонки и др.) новыми электропогрузчиками
удобно пользоваться при выполнении погрузоч-
но-разгрузочных операций в тесных складских
помещениях с твердым покрытием. После
промышленных испытаний
электропогрузчиков,проведенных на Московском холодильнике № 1,
новые модели приняты к серийному
производству.
Описанные электропогрузчики, как и более
ранние модели, имеют силовые контакторные
системы привода, что вызывает необходимость
применения нескольких сопротивлений в цепи
управления электродвигателями. При работе на
холодильниках возникает необходимость в ча-
Новые изобретения
A1) 414810 B1) 1711514/28-13 B2) 03.11.71 E1) F 25A
11/00; A 47F 3/04 E3) 621.565.924. C1) 94711 C2) 03.12.70
C3) (США) G2) ФАЙЕЗ ФАРЕЗ ИБРАГИМ (ЕГИПЕТ)
G1) КЛАРК ЭКВИПМЕНТ КОМПАНИ (США)
E4) 1. ОХЛАЖДАЕМАЯ ВИТРИНА
для демонстрации и продажи пищевых продуктов,
состоящая из опорной рамы, ограждающих конструкций, полок
для выкладки продуктов, испарителя и вентилятора,
создающих замкнутый циркуляционный поток охлажден-
стых пусках электродвигателей и изменениях
скоростей, что вызывает большой расход
электроэнергии. В связи с этим
разрабатываются импульсные системы управления
электропогрузчиками. В импульсных системах плавный
бесступенчатый пуск электродвигателей
обеспечивается без пусковых сопротивлений.
Напряжение батареи подается на
"электродвигатель в виде импульсов, причем
продолжительность импульса короче, чем постоянная времени
нарастания тока, так что величина тока не
принимает недопустимо высоких значений..
Регулируя продолжительность импульсов и
их частоту, можно менять среднее напряжение,
подаваемое на электродвигатель, и скорость его
вращения. В качестве преобразователей
импульсов используются теристоры.
ного воздуха с вертикальной воздушной завесой вдоль
фронтального проема витрины, отличающаяся тем, что,
с целью обеспечения возможности размещения в ней
замороженных продуктов, в нижней части витрины
установлены дополнительные испаритель и вентилятор,
образующие автономный циркуляционный поток
охлажденного воздуха с горизонтальной воздушной завесой,
разделяющей охлаждаемый объем витрины на средне- и
низкотемпературные отсеки.
2. Витрина по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью*
удобства выкладки продуктов, задняя стенка
ограждающих конструкций имеет проем, перекрываемый
подвижными дверцами, и расположенные по бокам последнего
воздуховоды для прохождения воздуха основного
циркуляционного потока.
3. Витрина по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения благоприятных условий обслуживания, в.
полости опорной рамы витрины под ограждающими
конструкциями смонтированы вентиляторы для отвода
холодного воздуха, скапливающегося у фронтальной
кромки опорной рамы.
A1) 418689 B1) 1734429/24-6 B2) 05.01.72 E1) F 25d
21/06 E3) 621.565:945 G2) Ю. И. КОЛОТИЙ G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) 1. СПОСОБ ОТТАИВАНИЯ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
путем подачи горячих паров хладагента в батарею и
обогрева поддона, осуществляемых с помощью
исполнительных механизмов, управляемых программным
устройством, отличающийся тем, что с целью повышения
экономичности, включение батери на подачу паров, а поддона
на обогрев производят одновременно, а отключение
последовательно: сначала батареи после освобождения ее
поверхности от инея, а затем поддона после удаления
из него талой воды.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что поддон
обогревают горячими парами хладагента.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что поддон
обогревают электрическим током и после освобождения
поверхности батареи от инея возобновляют процесс
производства холода.
Приоритет по п. 3 исчислять с 31.01.72 г. С
присоединением заявки № 1742833/24-6
45

КОНСУЛЬТАЦИЯ
УДК 621.565
О выпуске воздуха
из конденсаторов аммиачных
холодильных установок
Н. А. ЕЛУФИМОВ
Опытный завод ВНИХИ
При исследованиях вертикального кожухотруб-
ного конденсатора, проведенных во ВНИХИ,
установлено, что воздух, попавший в систему
при ремонте, а также через неплотности,
поступает в конденсатор, из которого основная его
масса увлекается жидким аммиаком и уносится
в линейный ресивер. На основании исследований
было рекомендовано:
подавать пары аммиака в верхнюю часть
конденсатора, а воздух выпускать из нижней его
части (на высоте 540 мм от нижней трубной
решетки) с противоположной от входа паров
стороны;
удалять воздух из линейных ресиверов;
выпускать воздух из системы во время работы
или кратковременных стоянок компрессоров.
Аналогичные выводы можно сделать в
отношении горизонтальных конденсаторов.
Схемы холодильных установок должны
обеспечивать эффективную работу
воздухоотделителей. Для этого необходимо, чтобы сечение
жидкостного трубопровода, соединяющего
конденсатор с линейным ресивером, было не менее 50 мм
для конденсаторов поверхностью до 200 м2,
70 мм для конденсаторов поверхностью от 200
до 450 м2. Кроме того, важно, чтобы на этом
трубопроводе не было гидрозатвора,
препятствующего перетеканию воздуха в ресиЕер
(см. рис. 1, а и б). В приведенных схемах
необязательно наличие уравнительного
трубопровода между конденсатором и ресивером, так как
€го заменяет жидкостный трубопровод большего
сечения.
Неудачной надо признать схему, в которой
у кожухотрубных горизонтальных
конденсаторов имеется несколько вводов нагнетаемых паров
при одном выходе жидкости. Это ухудшает
продвижение воздуха в аппарате (в направлении
к выходу жидкости), приводит к скоплению в
нем воздуха и повышению давления конденсации.
Емкость линейных ресиверов должна
обеспечивать нормальную работу конденсаторов при
любой нагрузке холодильной установки (от
минимума до максимума) и возможность
непрерывного удаления воздуха из системы.
На многих действующих (и проектируехмых)
холодильных установках эти рекомендации не
соблюдаются, что приводит к перерасходу
электроэнергии и создает напряженные условия
работы установок.
На рис. 2, а показана схема удаления воздуха
из конденсаторов холодильной аммиачной
установки на Останкинском мясоперерабатывающем
комбинате, из которой видно, что воздух не
имеет свободного выхода из конденсатора.
Трубопровод отбора воздушно-аммиачной смеси из
конденсатора и линейного ресивера объединен,
но так как в конденсаторе всегда давление
больше, чем в ресивере, то по трубопроводу в
основном идет смесь из верхней части аппарата, а
воздух собирается в нижней. Пять
воздухоотделителей этой установки в такой схеме работают
неэффективно.
Проведенные измерения показали, что при
температуре воды на входе и выходе из
конденсатора соответственно 3 и 6° С избыточное
давление конденсации составляет 10,5 кгс/см2,
а должно быть 5—6 кгс/см2. Во время измерений
работало четыре агрегата АГК-56, потребляв-
1
TJ-0*-
Рис. 1. Схемы выпуска воздуха из вертикального (а) и
горизонтального (б) кожухотрубных конденсаторов
холодильных установок без гидрозатвора на трубопроводе
между конденсатором A) и линейным ресивером B).
46

шие каждый 300 кВт-ч электроэнергии. При
эффективной системе удаления воздуха из
конденсаторов необходимая холодопроизводительность
была бы достигнута двумя — тремя агрегатами
(с общей поверхностью конденсаторов 1350 м2).
Как видим, перерасход электроэнергии
составляет 300—600 кВт-ч.
Недостаточная емкость линейных ресиверов
в указанной схеме способствует < подтоплению
конденсаторов жидкостью, что также приводит
к перерасходу электроэнергии вследствие
повышения давления конденсации. Кроме того,
значительно увеличиваются износ оборудования
и расходы на его ремонт.
Схема удаления воздуха из конденсаторов
смонтированной на комбинате в 1973 г. новой
холодильной установки имеет те же
недостатки (см. рис. 2, б).
В схеме, приведенной в Рекомендациях по
повышению безопасности эксплуатации
холодильных установок предприятий мясной и
молочной промышленности (М., ВНИХИ, 1972,
с. 10) имеется гидрозатвор, препятствующий
выходу воздуха из конденсатора. Выпуск
воздуха возможен через верхний вентиль, но для
этого необходимо останавливать установку и
вначале спустить весь газообразный аммиак
из верхней части конденсатора и только потом
парами кипящего в нижней части аппарата ам-
Рис. 2. Схемы выпуска воздуха из кожухотрубного (а)
и испарительного (б) конденсаторов холодильных
установок на Останкинском мясоперерабатывающем комбинате:
1 — конденсатор; 2 — линейный ресивер; 3 — трубопровод
отбора воздушно-аммиачной смеси; 4 — трубопровод жидкого
аммиака; 5 — уравнительная линия.
Рис. 3. Схема выпуска воздуха из конденсаторов
холодильной установки на Шахтинском молкомбинате:
/ — конденсатор; 2 — линейный ресивер.
миака будет вытеснен воздух через воздухоспуск-
ной вентиль.
На Вознесенском мясокомбинате из
смонтированной холодильной установки воздух можно
выпускать только через верхние вентили
конденсаторов при остановке компрессоров.
Причиной этого является наличие гидрозатора на
жидкостной линии между конденсаторами и
линейными ресиверами, получившегося
вследствие установки между ними (на одном уровне с
конденсаторами) переохладителя жидкого
аммиака. Воздух, скапливающийся в нижней части
конденсаторов, не имеет выхода. Давление
конденсации поднимается до 17—18 кгс/см2.
Приходится каждые двое — трое суток
останавливать компрессоры на несколько часов и
выпускать воздух через верхние вентили
конденсаторов. Потери аммиака составляют в среднем
около 4 т в месяц.
На молкомбинате в г. Шахты холодильная
установка первоначально была смонтирована
так, что воздух из нижней части конденсаторов
не имел выхода, давление в конденсаторах в
зимнее время находилось на уровне 9—
12 кгс/см2. Это вызывало перерасход
электроэнергии.
По рекомендации Опытного завода ВНИХИ
работниками молкомбината был устранен
имевшийся подъем (на 300—400 мм) жидкостного
трубопровода между конденсатором и ресивером,
вызывавший подтапливание конденсатора, и
заглушки на патрубках для удаления воздуха
из конденсаторов заменены вентилями, которые
соединили с линейными ресиверами. Эти меры
позволили снизить давление конденсации в
зимнее время на 4—5 кгс/см2.
47

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 681.2-52
Монтаж приборов и средств
холодильной автоматики
Канд. техн. наук И. Л. ПАВЛОВА, Ю. Я. СЕНЯГИН,
Ю. И. КОЛОТИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. П. ИРЖЕВСКИЙ, Я. М. ЗИЛЬБЕРБЕРГ, В. С. МАЦКИН
ВНПО «Пищепромавтоматика»
Публикуемый материал представляет собой
вторую часть Инструктивного материала по
монтажу приборов и средств холодильной
автоматики, разработанного ВНИХИ и ВНПО
«Пищепромавтоматика».
В настоящей статье рассматриваются щитки
для монтажа приборов и средств холодильной
автоматики и пульты управления для схем
автоматизации, приведенных в «Рекомендациях по
проектированию автоматизации аммиачных
холодильных установок с различными системами
охлаждения» (М., ВНИХИ, 1974).
щитки
Щитки разработаны в напольном и настенном
исполнении. В первом случае на щитках в
заводских условиях (на специализированных
предприятиях) монтируются все приборы
автоматики, клеммные коробки и электрическая схема
автоматизации. Если щитки располагают
близко к стенам или колоннам, то клеммные коробки
можно с задней стороны перенести на лицевую
сторону, например, вверх.
При нижней разводке соединительных
кабелей для их крепления под щитком следует
предусмотреть специальную планку, например, из
перфорированного профиля.
Напольные щитки удобны в эксплуатации
(доступность и простота обслуживания).
Из-за недостатка площади приборы и средства
автоматики монтируются на стенах или
колоннах (на высоте 1,2—1,8 м от пола), а клеммные
коробки — в любом удобном месте. Настенные
щитки поставляются с клеммными коробками,
установленными на крепеже, являющемся их
комплектующим изделием (скобы, анкерные
болты и пр.).
* Начало см. «Холодильная техника», 1972, № 11; 1973,
№ 1.
Щитки следует располагать в местах с
минимальной вибрацией, что значительно повысит
надежность работы и срок службы приборов.
Изготовляются щитки из листовой стали или
из перфорированных стандартных профилей.
Все они отвечают требованиям ПУЭ,
предъявляемым к помещениям класса В-16.
1. Щиток с реле температуры, давления и
перепада давлений
Одноступенчатые аммиачные компрессоры
типов АУ200, АВ100 и АУУ400 должны оснащаться
следующими приборами защитной автоматики:
сдвоенным реле давления РД-4А-01;
реле перепада давлений (контроля смазки)
РКС-1А-01;
реле температуры ТР-2А-06ТМ;
реле протока воды РП-67;
реле уровня ПРУ-5 (или аналогичными).
Обычно реле температуры, давления и
перепада давлений монтируются на одном щитке,
устанавливаемом вблизи компрессора, реле
протока воды — на трубопроводе слива воды после
рубашки цилиндра компрессора, а реле
уровня — на щитке, расположенном около
отделителя жидкости, промежуточного сосуда или
вертикального циркуляционного ресивера,
работающих с данными компрессорами.
Наиболее удобен для первых трех приборов
напольный вариант щитка (рис. 1).
Электрическая монтажная схема его приведена на рис. 2.
m
DD
CZI
Я
fefc^bgj
/+г?ж
чЩ
550
\к
Щ
№
ггв
Ф 0
Ф О
Ьш
vr
т
нал
?
I
T5j TT L2J
too
шГ
Ф1
^
Уродень\
к
Рис. 1. Напольный щиток с реле давления, разности
давлений и температуры:
/ — щиток; 2 — клеммная коробка; 3 — датчик реле
температуры ТР-2А-06ТМ; 4 — реле давления РД-4А-01; 5 — реле
перепада давлений (контроля смазки) РКС-1А-01.
48

Рис. 2. Электрическая монтажная схема напольного
щитка с реле давления, разности давлений и температуры:
/ — реле температуры ТР-2А-06ТМ; 2 — реле давления РД-4А-
01; з — реле перепада давлений (контроля смазки)^РКС-1А-0Ь
Щиток может быть расположен также на'стене
или колонне. Настенный щиток показан на
рис.?3.
Для двухступенчатых холодильных установок
(агрегатов), состоящих из двух компрессоров,
используются два щитка, по одному на каждый
компрессор.
2. Щиток с двумя реле давления, двумя реле
температуры и одним реле перепада давлений
Схема защитной автоматизации
двухступенчатых компрессоров ДАУ80, ДАУУ100 и др.
отличается от схем защитной автоматизации
двухступенчатых агрегатов тем, что требуется
лишь одно реле перепада давлений] (контроля
смазки).
Может быть применен как напольный, так
и настенный вариант щитка.
3. Щиток с четырьмя реле уровня
Щиток с четырьмя реле уровня ПРУ-5
используется в нескольких узлах схем автоматизации
холодильных установок:
вертикальный циркуляционный ресивер типа
РДВ — регулирование уровня жидкого
аммиака, сигнализация о недопустимом повышении
и автоматическая защита от аварийного
повышения уровня (защита дублирована);
вертикальный защитный ресивер типа РДВ —
фиксирование верхнего и нижнего уровней
аммиака и автоматическая защита от аварийного
повышения уровня (защита дублирована);
горизонтальный циркуляционный ресивер
типа РД — регулирование уровня аммиака,
сигнализация о недопустимом повышении уровня
и противоаварийная автоматическая защита
(дублирована). В последнем случае датчики реле
уровня устанавливают на отделителе жидкости,
работающем с данным горизонтальным
циркуляционным ресивером;
горизонтальный защитный ресивер —
фиксирование верхнего и нижнего уровней жидкого
аммиака, противоаварийная автоматическая
защита (дублирована) от недопустимого
повышения уровня в ресивере и появления аммиака в
отделителе жидкости, работающем с данным
ресивером.
Напольный щиток для перечисленных узлов
схем автоматизации показан на рис. 4, а
электрическая монтажная схема его — на рис. 5.
Имеется и настенный вариант щитка.
4. Щиток с пятью реле уровня и одним реле
перепада давлений
Этот щиток удобен для холодильных
установок, в которых аммиачные насосы расположены
вблизи циркуляционных ресиверов.
Четыре реле уровня ПРУ-5 в этом случае ж>
2нолодца,\

заполняемые (ТетвнА
ной смесьн?\
А-А
1
й
525±0.и Ж Ж
57S
-f-
¦*\а
Рис. 3. Настенный щиток с реле давления, разности давлений и температуры:
У — щиток; 2 — датчик реле температуры TP-2A-06TM; 3 ~реле перепада давлений (контроля смазки) РКС-1А-01; 4—
реле давления РД-4А-01.
49

пользуются в узлах схем автоматизации
циркуляционных ресиверов (см. п. 3), а одно реле
уровня ПРУ-5 и реле перепада давлений
РКС-1А-02—в узле схемы автоматизации
аммиачного насоса типа АЦ или ЦНГ.
В аммиачном насосе типа АЦ реле уровня с
соленоидным вентилем регулируют уровень
масла в бачке для смазки сальника, а в насосе
типа ЦНГ — контролирует подачу жидкого
аммиака, необходимого для смачивания его
подшипников.
Реле перепада давлений осуществляет
автоматическую защиту насосов обоих типов от «срыва
струи».
I1
HI I'M.II
го
ш
I.I.U II 111
\YTtt ГГ Ч
у ш я
^шР
от
ш,
1,1,1.1111'!
I J
Щ ~ш—ЙГ
3
I
I
II
^1
I
щ
l :
?
¦i
rll I'l l.l.'l.h
ш
m
гн!—1г
¦*
га ГП
IS
*
WIIIIII1IIH U til 11111111И
м
Вид спереди
W
Щ ш ф.
Пй:
№.
Г
ш
т
Рис. 4. Напольный щиток с четырьмя реле
уровня:
/ — щиток; 2 — полупроводниковые реле
уровня ПРУ-5; 3— клеммная коробка.
Вид сзади
I
Рис. 5. Электрическая монтажная схема щитка
с четырьмя реле уровня:
1—4 — полупроводниковые реле уровня ПРУ-5.
60

5. Щиток с тремя реле уровня и одним реле
перепада давлений
Щиток предназначен для следующих узлов
схем автоматизации холодильных установок:
промежуточный сосуд двухступенчатого
компрессора (агрегата) — одно реле уровня ПРУ-5
служит для регулирования уровня жидкого
аммиака (управляет соленоидным вентилем СВМ,
установленным на линии подачи аммиака в
промежуточный сосуд), а два — для защиты
компрессора от недопустимого повышения уровня
аммиака в промежуточном сосуде (защита
дублирована);
схема управления компрессорным агрегатом —
используется реле перепада давлений РКС-1А-02;
горизонтальный циркуляционный ресивер,
когда работающий с ним отделитель жидкости
установлен вдали от него (часто даже в другом
помещении), а аммиачный насос смонтирован
рядом с ресивером — одно реле уровня
регулирует уровень жидкого аммиака в ресивере,
второе — сигнализирует о повышении уровня
в нем, а третье реле уровня и реле перепада
давлений обслуживают аммиачный насос.
6. Щитки с реле уровня и реле перепада давлений
Для автоматической защиты и обеспечения
нормальной работы аммиачных насосов типа
АЦ и ЦНГ предлагаются два варианта
напольных щитков:
с одним реле перепада давлений РКС-1А-02
и одним реле уровня ПРУ-5;
с двумя реле перепада давлений и двумя реле
уровня.
Первый щиток рекомендуется для
холодильных установок, работающих на несколько
разных систем охлаждения, каждая из которых
обслуживается своим насосом; для всех систем
имеется лишь один резервный насос.
Второй щиток наиболее удобен для
холодильных установок, работающих на одну или
несколько разных систем охлаждения, для
которых предусмотрено по индивидуальному
резервному насосу, причем все насосы, и основные и
резервные, располагаются вдали от
циркуляционных ресиверов.
Из этих двух напольных щитков можно
собрать комбинированные щитки для любого
числа насосов, используемых в системе.
7. Щиток с шестью реле уровня и двумя реле
перепада давлений
При проектировании холодильной установки
с насосно-циркуляционной системой
охлаждения часто рядом с циркуляционными ресивером
(вертикальным или горизонтальным, с
расположенным непосредственно над ним отделителем
жидкости) предусматривается монтаж двух
аммиачных насосов, основного и резервного.
В схемах автоматизации этих установок может
быть успешно применен напольный щиток с
шестью реле уровня ПРУ-5 (вторичные блоки)
и двумя реле перепада давлений РКС-1А-02.
Четыре реле уровня обслуживают ресиверы
(см. п. 3), а два реле уровня и два реле перепада
давлений — аммиачные насосы (см. п. 4).
8. Щитки с двумя и тремя реле уровня
Щитки с двумя реле уровня ПРУ-5
предназначены для схем автоматизации линейных и
дренажных ресиверов, а также отделителей
жидкости ОЖ, расположенных вдали от ресиверов,
с которыми они работают.
В ресиверах реле уровня контролируют
(сигнализируют) верхний и нижний уровни
аммиака. Функция же двух реле уровня (часто
называемых «дублированные») в схеме
автоматизации отделителей жидкости — отключение
двигателей всех компрессоров, работающих с
этим ОЖ, при появлении в нем жидкого аммиака.
Щитки с тремя реле уровня применяются в
схемах автоматизации промежуточных сосудов
двухступенчатых компрессоров безнасосных
холодильных установок.
9. Установка отдельных приборов автоматики на
индивидуальных щитках (стойках) или на стене
Иногда возникает необходимость установки
того или иного прибора (или группы приборов)
отдельно. В этих случаях могут быть
использованы как варианты напольного монтажа
единичных приборов автоматики — реле РКС-1А-01
@2), РД-4А-01 @2) и ПРУ-5, так и варианты
настенного монтажа — реле уровня ПРУ-5 (от 1
до 6 шт.); реле температуры ПТР-2 (для
регулирования температуры воздуха в камерах
небольших холодильников и для обогрева полов
в камерах первых этажей холодильников); реле
давления, перепада давлений.
ПУЛЬТЫ УПРАВЛЕНИЯ
В последнее время в схемах автоматизации
холодильных установок стали широко применять
напольные пульты управления типа ПУМ.
Для различных холодильных установок
рекомендуются соответствующие их схемам
автоматизации пульты, выпускаемые серийно: для
одноступенчатых установок — ПУМ-100/За,
двухступенчатых компрессоров и агрегатов —
ПУМ-200 р.
Пульты типа ПУМ обеспечивают
автоматическое управление холодильной установкой,
автоматическую защиту ее от недопустимых
нарушений режима работы и, кроме того,
аварийную сигнализацию с запоминанием вида
сработавшей защиты.
В соответствии с изменениями, вносимыми
в схемы автоматизации холодильных установок,
систематически модернизируются и пульты
управления. В настоящее время проходят
испытания пульты типов ПУМ-100 УП и ПУМ-200 УП.
Эти пульты выполнены в соответствии с
требованиями ПУЭ, предъявляемыми к помеще-
51

ниям класса В-16. Их рекомендуется
устанавливать в непосредственной близости к
обслуживаемым компрессорам, в местах с минимальной
вибрацией.
Для небольших компрессорных цехов (два —
четыре компрессора) предприятиями треста
«Союзмясомолмонтаж» изготовляются типовые
щитки, на которых смонтирована та же схема,
что и на пультах управления типа ПУМ, но для
всех компрессоров вместе.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 266787 B1) 1294641/24-6 B2) 30.12.68 E1) F 28 с
3/00 E3) 621.57.012.4.012.1+536.422.1 G2) Г. И.
ВОРОНИН, О. П. ЕВДОКИМОВ, В. С. СОКОЛОВСКИЙ,
А. Я. КУДЕРКО, В. В. СЕЛИВАНОВ; В. Н. ШМИ-
ГОРА, О. Б. АНТОНОВ, А. В. РЕВЯКИН и В. С.
ТАРАСОВ
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ СРЕД,
например жидких и газообразных, в системах
терморегулирования летательных аппаратов путем
замораживания жидкого хладагента с последующей сублимацией
твердой- фазы, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения расхода хладагента и интенсификации
тепломассообмена, жидкий хладагент перед подачей в зону
сублимации дросселируют, затем частично испаряют при
давлении выше тройной точки и подают в зону сублимации
со скоростью, меньшей скорости затвердевания хладагента.
A1) 359877 B1) 1379811/28-13 B2) 25.11.69 E1) А 23 1
3/36 E3) 621.565.4 G2) В. А. ВОСКОБОЙНИК.ОВ,
Д. И. ОЗИРНАЯ и Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт консервной
и овощесушильной промышленности
E4). 1. СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ И БИОЛОГИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
путем воздействия низких температур, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации процесса охлаждения
по всему объему, продукты и биоматериалы
дополнительно обрабатывают постоянным магнитным полем
напряженностью от 79,58 • 103 до 795,8 • 103 а/м или от 1 • 103 до 10 • 103
эрстед.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку
продуктов биоматериалов постоянным магнитным полем
осуществляют одновременно с охлаждением.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку
продуктов и биоматериалов постоянным магнитным
полем осуществляют перед охлаждением в течение 0,6—
1,2 ксек.
A1) 365088 F1) 269940 B1) 1384262/28-13 B2) 11.12.69
<51) А 23Ь 3/06; F 25d 31/00 E3) 621.565.4 G2)
A. П. АЛЕШКОВ, В. М. ГОРБАТОВ, Ш.-С. Я. МЕКЕ-
НИЦКИЙ, А. Е. НИТОЧКИН, И. П. ШВАЧКО,
B. С. ГРИГОРЬЕВ, В. П. ЗАЙЦЕВ, И. А. ПОПЫРИН и
В. И. ГОРОХОВ G1) Специальное конструкторское бюро
Атлас с подробными чертежами щитков и
пультов управления, их электрическими монтажными
схемами и пояснениями можно заказать в
ЦНИИТЭИ Минмясомолпрома СССР по адресу:
127254, Москва, И-254, ул. Руставели, дом 14/10.
Использование рабочих чертежей и
монтажных схем позволит проектным организациям
полностью исключить этап рабочего
проектирования.
проектирования оборудования мясной и молочной
промышленности
E4). 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО
по авт. св. № 269940, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности устройства и упрощения
его конструкции, каждая морозильная секция снабжена
дополнительной плитой, боковые плиты смонтированы
с возможностью перемещения в вертикальной плоскости
относительно средней, а коллекторы установлены
перпендикулярно относительно плит, образуя боковые
охлаждающие поверхности.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
последовательной разгрузки межплиточных пространств
секции, лоток разгрузочного устройства, на который
выгружаются замороженные блоки, выполнен
принудительно качающимся.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
загрузки межплиточных пространств секции,
находящихся на разных уровнях, стол загрузочного устройства
выполнен с возможностью перемещения в вертикальной
плоскости с помощью гидроцилиндра и вертикальных
направляющих, укрепленных на станине загрузочного
устройства.
(И) 418688 B1) 1759928/28-13 B2) 17.03.72 E1) F 25с
3/02 E3) 621.584 G2) В. М. ГУТГАРЦ G1) Украинский
государственный институт проектирования городов
E4) 1. ОХЛАДИТЕЛЬНАЯ БАТАРЕЯ ДЛЯ ЛЕДЯНЫХ
ДОРОЖЕК,
состоящая из ряда секций, каждая из которых содержит
расположенные параллельно теплообменные трубы,
соединенные с входным и выходным коллекторами, и воздухо-
выпускное устройство, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения более равномерного температурного поля в
ледяном покрытии и улучшения условий эксплуатации
батареи, коллекторы секций расположены под теплооб-
менными трубами, а воздуховыпускное устройство состоит
из воздухосборной трубы, имеющей диаметр, равный
диаметру теплообменных труб, и сообщенной с последними
воздушными трубками, воздуховыпускной трубки и
циркуляционной трубы для подключения к выходному
коллектору.
2. Батарея по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
более эффективного отделения и выпуска воздуха возду-
хосборная труба расположена выше плоскости
размещения теплообменных труб.
52

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Научные исследования
в области холодильной
техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ, помещенных
в трудах разных научно-исследовательских, учебных и
проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Эффективность применения регенеративного
теплообмена в цикле низкотемпературной холодильной машины.
Быков. А. В. — «Труды ВНИИхолодмаша», 1971,
вып. 2, с. 3—20.
Исследование клапанов компрессоров (холодильных
- машин) крупной производительности. Кашина Н. А.—
«Труды ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2, с. 21—45.
Температурные характеристики бессальникового
низкотемпературного компрессора при работе на фреонах-502,
13В1, ч22. Сапронов В. И. — «Труды
ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2, с. 46—76. Библиогр.: 9 назв.
Исследование и усовершенствование клапанов для
компрессоров (холодильных машин). Цырлин
Б.Л.Афанасьев а И. А. — «Труды ВНИИхолодмаша», 1971,
выпД2, с. 77—91.
О расчете характеристик холодильных машин с помощью
электронно-вычислительных машин. К а л н и н ь И. М.,
П л'ю щева Т. Г. — «Труды ВНИИхолодмаша», 1971,
вып. 2, с. 92—112. Библиогр.: 7 назв.
Исследование теплового насоса с кожухотрубчатыми
аппаратами на неазеотропных смесях фреонов.
Бондарев В. Н., Данилов Р. Л. — «Труды
ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2, с. 145—156. Библиогр.: 6 назв.
Диаграмма давление — концентрация (Р—N) для
смеси фреон-11+фреон-12. Бондарев В. Н. — «Труды
ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2, с. 157—163. Библиогр.:
6 назв.
К расчету надежности изнашивающихся изделий
(холодильного оборудования). Смыслов В.И.,
Попов В. М.— «Труды ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2,
с. 164—171.
Системы автоматики климатических камер с двухпози-
ционным регулированием температуры. Хорьков В. С.
«Труды ВНИИхолодмаша», 1971, вып. 2, с. 113—123.
Фреоновая энергетическая установка с подводом тепла
за счет охлаждения источника. Розенфельд Л. М.,
Корольков А. Г. — «Изв. Сиб. отд. АН СССР.
Серия техн. наук», вып. 3, № 13, с. 140—144.
Теоретический анализ солнечной абсорбционной
холодильной установки. Давлетов А., Довле -
т о в Дж. — «Изв. АН Туркменской ССР. Серия физ.-
техн., хим. и геол. наук», 1973, № 3, с. 110—113.
Применение инвариантов к расчетам ребристых
поверхностей. Лукашевич Д. И., Темкин А. Г.
«Кафедра пром. теплоэнергетики Рижск. политехи, ин-та».
«Теплопроводность и диффузия», 1971, т. 1, вып. 2, с. 18—
29. Библиогр.: 10 назв.
Анализ конструкций и некоторые результаты
испытаний экспериментальных турбодетандерных агрегатов
серии ТД1. Прохоров В. И. — «Труды Проект, и на-
уч-исслед. ин-та по комплексному проект, предпр.
полиграф, пром-сти», 1972, вып. 1, с. 95—122.
Методика расчета термоэлектрических охлаждающих
устройств по термодинамическим параметрам.
Ефремов А. А.—Сб. трудов Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та
холодильн. пром-сти «Термоэлектрическое охлаждение»,
1973, с. 3—25. Библиогр.: 10 назв.
Графико-аналитический метод расчета
термоэлектрических охлаждающих устройств в режимах Емакс—К0п«
Лебедев В. Ф. Калинин Ю. А.,
Новикова Т. В.—Сб. трудов Всесоюзн. науч. исслед. ин-та
холодильн. пром-сти «Термоэлектрическое охлаждение»,
1973, с. 26—37. Библиогр.: 5 назв.
Метод расчета термоэлектрических холодильников в
режиме минимальной потребляемой мощности. О р -
лов В. С, Серебряный Г. Л. — Сб. трудов
Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та холодильн. пром-сти
«Термоэлектрическое охлаждение», 1973, с. 38—48. Библиогр.:
3 назв.
Основные соотношения для численного расчета
термоэлектрических охладителей и нагревателей при
вынужденном конвективном теплообмене на топлоконтактных
поверхностях. Ефремов А. А. — Сб. трудов
Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та холодильн. пром-сти
«Термоэлектрическое охлаждение», 1973, с. 49—54. Библиогр.:
4 назв.
К вопросу моделирования электрических и
температурных полей в элементах термоэлектрических устройств.
Крылов П. А., Лебедев В. Ф.,С и м о н о в В. А.
Сб. трудов Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та холодильн.
пром-сти «Термоэлектрическое охлаждение», 1973, с. 55—62.
Библиогр.: 4 назв.
Конструкция и характеристики автомобильных
термоэлектрических холодильников ТЭХ-20 и ХАТЭ-12.
Ефремов А. А., О р л о в В. С, Ломакин В. Н.,
Пумпянская Н. Н. — Сб. трудов Всесоюзн.
науч.-исслед. ин-та холодильн. пром-сти «Термоэлектрическое
охлаждение», 1973, с. 63—79. Библиогр.: 3 назв.
Расчет воздухоохладительных установок систем
кондиционирования воздуха. Краснощеков А. Ф. —
«Труды ВНИИ гидромеханизации, санитарно-техн. и
спец. строит, работ», вып. 34, 1973, с. 105—107.
Сравнительная характеристика различных систем
охлаждения изотермических вагонов. Демьян ков Н.В-
— «Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып.
376, с. 3—45. Библиогр.: 5 назв.
К вопросу экономической оценки работы холодильных
установок рефрижераторных вагонов. Лысенко Н. Е.
— «Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып.
376, с. 45—58. Библиогр.: 5 назв.
Методика выбора и расчет на ЭЦВМ оптимальной
толщины теплоизоляции кузова рефрижераторных вагонов.
Панферов В. Н. — «Труды Моск. ин-та инж. ж.-д.
трансп.», 1971, вып. 376, с. 58—83 с табл.
О надежности холодильных установок рефрижераторных
вагонов. Лысенко Н. Е., Екимовский И. П.—
«Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып. 376,
с. 83—93.
Проблемы повышения эффективности ремонта
рефрижераторного подвижного состава. БахтинВ.Т.— «Труды
Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып. 376, с. 93—108.
Теоретические исследования сил удара и ускорений,
действующих на рефрижераторный вагон и груз при
различных типах поглощающих аппаратов. Кеглин Б. Г.,
06
53

Игнатенко Ю. В. — «Труды Брянского ин-та трансп.
машиностроения», 1971, вып. 24, с. 124—128.
Экспериментальное исследование поглощающих
аппаратов для вагонов рефрижераторных секций.
Игнатенко Ю. В., Т и х о м и р о в В. П., К и р е е в Н. В.
и др. — «Труды Брянского ин-та трансп.
машиностроения», 1971, вып. 24, с. 146—153.
Вибрация в дизель-служебных вагонах
рефрижераторных поездов при движении со скоростями до 120 км/ч.
Илюхин Н.В., Бутаков Г. В., — «Труды ВНИИ
ж.-д. трансп.», 1973, вып. 493, с. 103—108.
О защите грунтов от промерзания пенистыми
покрытиями. Пятаков В. Г., Ведяев Ю. М., Мо-
сквитин В. А.— «Труды Иркутского политехи, ин-та»,
1971, вып. 4 с. 3—10.
Исследование режимов оттаивания грунтов с
применением пленок и методика их расчета. Ведяев Ю. М.—
«Труды Иркутского политехи, ин-та», 1971, вып. 4, с. 11—
19. Библиогр.: 5 назв.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Влияние радуризации на некоторые биохимические
процессы в охлажденном мясе. Гельфанд С. Ю., Н о -
в и к о в а М. В., Т р е й к о Л. В., Ко р ю к о в Б. А.
— «Труды ВНИИ консервной и овощесушильной пром-
сти», 1973, вып. 18, с. 112—124.
Сухие смеси для мороженого. Фавстова В. Н.—
«Труды ВНИИ консервной и овощесушильной пром-сти»,
1973, вып. 19, с. 110—111.
Мороженое. Лужнов Л. Н.,Гершкович А. Б.
— «Труды ВНИИ консервной и овощесушильной пром-сти»,
1973, вып. 19, с. 97—98.
Измерение давления водяного пара при сушке пищевых
продуктов методом сублимации. Воскобойни-
к о в В. А. — «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18, с. 78—87. Библиогр.;
8 назв.
Сублимационная сушка овощей в высокочастотном
электрическом поле. Дроков Г. Ф., Бойм Б. М.,
Воскобойников В. А. — «Труды ВНИИ
консервной и овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18,
с. 87—91.
Первые обеденные блюда сублимационной сушки.
Ершова А. А., Кочевалова Л. В., Вощи-
кова Т. И., Орехова В. М.— «Труды ВНИИ
консервной и овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18,
с. 71—75.
Сублимационная сушка обеденных блюд с жиром. К у Д -
рова Р. В., Савельева Г. Н., Гривен-
н а я Л. В. — «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18, с. 66—71. Библиогр.:
10 назв.
Сушка пюреобразных (овощных) обеденных блюд
методом сублимации. Попов О. А., Сотничен-
к о Г. Н. — «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18, с. 53—66. Библиогр.: 5 назв.
Замороженные готовые блюда. Павлова Л. С. —
«Труды ВНИИ консервной и овощесушильной пром-сти»,
1973, вып. 19, с. 98—103.
Использование вальцовой и сублимационной сушки
при производстве концентратов для детского питания.
Хованская С. С, Торопова Т. Н.,
Малютина Т. Н. — «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 18, с. 75—78.
Сублимированные плоды и ягоды.
Поповский В. Г., Либерман Л. С. Ивасюк Н. Т.,
Б а н т ы ш Л. А. — «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1973, вып. 19, с. 86—88.
Влияние замораживания на качество обезжиренного
сгущенного молока. Алексеева Н. Ю., Шуль-
к и н а С. П., Рейзина Л. Ф., Ж г е л ь с к а я Р. И.
«Труды ВНИИ молочной пром-сти», 1973, вып. 32, с. 53—
57.
Обогащение кисломолочных продуктов
сублимационной сушки витаминами С и В12. Радаева И.
А.,Петрова Ж- Ю. — «Труды ВНИИ молочной пром-сти»,
1973, вып. 32, с. 35—38.
Сухие смеси, используемые для приготовления
мороженого в домашних условиях. Фавстова В. Н.
«Труды ВНИИ молочной пром-сти», 1973, вып. 32, с. 3—5.
Влияние низких температур на антибиотические
свойства некоторых кисломолочных продуктов. Семени-
ш е в А. И. — «Труды Вологодского молочного ин-та».
«Биологические основы повышения продуктивности с.-х.
животных», 1971, вып. 63, с. 131—139. Библиогр.: 14 назв.
Хранение плодов груши. Прусс А. Г., С о п а -
л о в а Е. В. — «Труды по прикладной ботанике,
генетике и селекции ВНИИ растениеводства имени Н. И.
Вавилова Всесоюзной Акад. с.-х. наук имени В. И.
Ленина». «Плодово-ягодные и декоративные культуры»,
1972, т. 46, вып. 2.
Изменение содержания полисахаридов и лигнина в
ягодах винограда при хранении. Балтага С. В., Я р о ц -
к а я Л. В. — «Изв. АН Молдавской ССР. Серия биол.
и хим. наук», 1973, № 3, с. 39—44. Библиогр.: 8 назв.
Влияние замораживания на качество плодов сладкого
перца. Чермных Р. М. — «Труды Молдавского НИИ
орошаемого земледелия и овощеводства», 1971, т. 10,
вып. 2, с. 142—149. Библиогр.: 14 назв.
Эффективность хранения белокочанной капусты и
моркови для продовольственных и семенных целей в
холодильниках. Самсонова М. Л. — «Научн. труды
Бирючекутской овощной селекционной опытной
станции НИИ овощного хозяйства Министерства с.-х. РСФСР
(Ростов н/Д), 1972, вып, 2, с. 85—94.
Гидродинамика при активном вентилировании и
замораживании сахарной свеклы. Князев В. А. —
«Труды ВНИИ сахарной пром-сти», 1973, вып. 19, с. 156—162.

ХРОНИКА
ческих связей и систематизации
условий сравнения. Канд. техн. наук
В. Н. Тетеревников сообщил о
результатах исследований,
направленных на упорядочение нормирования
допустимых метеорологических
условий в помещениях. Канд. техн. наук
ПО КОНДИЦИОНИрОВаНИЮ ВОЗДуХа А. Я. Креслинь предложил
технологию регулирования СКВ в условиях
В ПРОМЫШЛеННЫХ И ГраЖДаНСКИХ дефицита воды или наружного возду
1 ¦ ха. О результатах исследовании оро-
Семинар
зданиях
шаемых поверхностных
теплообменников доложил канд. техн. наук
В. Е. Минин, рекомендовал их при-
С 15 по 17 апреля 1974 г. в Ленин- А. Г. Сотников осветил основы проек- менение для одновременного нагрева
граде состоялся, ставший традицион тирования СКВ с количественным ре- и увлажнения воздуха. Канд. техн.
ным, семинар по кондиционированию гулированием, а также выступил с Наук М. А. Барский и Н. И. Купле-
воздуха в промышленных и граждан- предложением о разработке «клима- нов рекомендовали применение раство-
ских зданиях, проводимый ЛДНТП тического паспорта города», необхо- р0в хлористого лития для кондицио-
совместно с областным правлением димого для технико-экономических нирования воздуха в целях экономии
НТО стройиндустрии. В работе се- расчетов^. Канд. техн. наук Ю. Н. Хо- энергетических затрат,
минара участвовало более 400 чело- мутецкий остановился на методе опре- Пять докладов посвящены вопро-
век — представителей производствен- деления теплопоступлений от сол- Сам распределения воздуха. Доклад
ных, проектных и научно-исследова- нечной радиации. С. А. Гомберг по- канд. техн. наук М. И. Гримитлина,
тельских организаций, учебных заве- святил доклад специфике проектиро- канд. техн. наук Г. М. Позина и
дений из Ленинграда и 28 других го- вания СКВ зданий административ- Э. А. Туомаса содержал результаты
родов страны. о ного назначения, а В. А. Орлов — исследований закономерностей и ин-
Семинар открыл заслуженный дея- вычислительных центров. женерный метод расчета закрученных
тель науки и техники РСФСР Доктор R д и и щ ^ ^^ вентиляционных струй. Канд. техн.
техн. наук, профессор Е. В. ^ефанов, комили с ниями скв и их авто. наук И. Л. Ганес познакомил с мето-
ознакомившии собравшихся ср^ матизации для ряда гражданских и Д°м Расчета „потолочных воздухо-
ными направлениями исследовании яистративнь? Зданий Ленин- распределителей и регуляторов рас-
в области кондиционирования воздуха ? д Левченко доложила об хол-а- В- В- Ловцов сообщил о резуль-
и задачами семинара. aaplIVfmiI?ft опыте проектирования систем авто- татах исследования воздухораспре-
На семинаре было заелушано ческо^ рег?ЛИр0ваНия и управ- делителей с закрученным факелом.
22 доклада. Большая часть их поем- ления скв * иУсио?ьзовашш /И(?ет_ А. А. Цейтлин предложил аналитиче-
щена вопросам проектирования систем черизации д0Клад А А Сердюка скии метод определения коэффициен-
кондиционирования воздуха^ содержал информацию ' об оборудова- та падения количества движения в
Обстоятельный, хорошо иллю^и- нии %ыпуска^м Домодедовским за- изотермических струях при истечении
рованныи доклад, посвященный важ- в 'м «Кондиционер» из перфорированных панелей,
нейшим проблемам проектирования д д г • Р. Б. Знаменский рекомендовал мето-
СКВ, сделал канд. техн. наук Шесть докладов посвящены резуль- ды организации воздухообмена в по-
Б. В. Баркалов. Доктор техн. наук, татам исследований оборудования си- мещениях с повышенными требова-
профессор А. А. Гоголин выступил стем СКВ. Доктор техн. наук Е. В Сте- ниями к чистоте воздушной среды,
с обзорным докладом по проектиро- фанов, канд. техн.наук В. А. Коркин Вопросам наладки СКВ по методу
ванию систем холодоснабжения уста- и 3. Е. Гольденберг наметили пути «характеристик» был посвящен до-
новок кондиционирования воздуха, интенсификации тепло- и массообмена клад канд. техн. наук Э. В. Бездет-
в котором подробно осветил состояние в оросительных камерах кондиционе- киной.
и перспективы выпуска и использо- ров за счет применения цельнофа- На заключительном заседании уча-
вания холодильного оборудования, кельных форсунок. Доктор техн. стники семинара обсудили доклады и
Канд. техн. наук Л. В. Павлухин наук А. А. Рымкевич осветил ориги- приняли рекомендации. По материа-
предложил метод расчета социально- нальный метод сопоставления тепло- лам семинара издан соборник «Кон-
экономической эффективности при- обменных аппаратов СКВ, основан- диционирование воздуха в промыш-
менения СКВ. Канд. техн. наук ный на единой структуре теплофизи- ленных и гражданских зданиях».
—ь По предварительным данным, во
Q^MOTD TBOD46CTBQ МОЛОДЫХ втором этапе смотра приняло участие
свыше 25 тыс. юношей и девушек,
работающих в мясной и молочной
В соответствии с постановлением В смотре принимали участие молодые промышленности. Ими подано более
Бюро ЦК ВЛКСМ Главвыставкома, новаторы и ученые предприятий и 8 000 рационализаторских предло-
Президиума ВСНТО и Президиума организаций отрасли. жений, условный экономический эф-
Центрального совета ВОИР с янва- Заключительным этапом смотра фект от которых составил около
ря 1973 г. по июль 1974 г. проходил явилась Центральная выставка науч- 4 млн. руб.
второй этап Всесоюзного смотра науч- но-технического творчества молодежи, В ходе смотра на предприятиях и
но-технического творчества молоде- открывшаяся 1 апреля с. г. в па- в организациях создано около 400
жи, посвященный 50-летию присвое- вильоне Межотраслевых тематиче- технических кабинетов, лабораторий,
ния комсомолу имени В. И. Ленина, ских выставок на ВДНХ СССР. молодежных клубов НТТМ, кружков.
SS

Проведено более 100 выставок
молодых новаторов на предприятиях и
в организациях.
На центральную выставку НТТМ-74
представлено 160 работ, из которых
отобраны 23. За лучшие работы 21
участник выставки награжден
медалями ВДНХ СССР, почетными
знаками и дипломами лауреатов
Всесоюзного смотра научно-технического
творчества молодежи.
В этом смотре приняли участие и
молодые специалисты Всесоюзного
научно-исследовательского института
холодильной промышленности.
Работа молодого специалиста
В. И. Сердечкина «Дистанционный
указатель уровня жидкости»
удостоена бронзовой медали и Диплома
лауреата Всесоюзного смотра
НТТМ-74.
12 апреля с. г. на ВДНХ СССР
состоялся день молодого новатора
мясной и молочной промышленности,
где присутствовало 150 молодых
ученых и передовиков производства.
Перед участниками смотра научно-
технического творчества молодежи
выступил заместитель министра
мясной и молочной промышленности
СССР Н. Ф. Савченко, давший крат-
кии анализ второму этапу смотра
НТТМ-74.
В прениях выступили молодые
ученые и передовики производства. Они
интересно рассказали о делах
молодежи в организациях и на
предприятиях, творческом труде
рационализаторов, встречающихся трудностях ~ в
работе и заверили присутствующих
в том, что они будут еще более активно
участвовать в ускорении
научно-технического прогресса.
Затем состоялось вручение
Почетных знаков и Дипломов Лауреатов
Всесоюзного смотра
научно-технического творчества молодежи.
Внешняя торговля СССР
холодильным оборудованием
и скоропортящимися
продуктами в 1973 г.
В 1973 г. в СССР было ввезено холодильное
оборудование и оборудование для кондиционирования воздуха на
общую сумму 57,1 млн. руб., в том числе из ГДР на
38,6 млн., из Венгрии на 6,8 млн., из Чехословакии на
6,4 млн., из ФРГ на 0,8 млн. руб.
Из ГДР импортировано также 120
поездов-рефрижераторов, 61 изотермический вагон и 540 вагонов с
индивидуальным охлаждением к поездам-рефрижераторам,
общей стоимостью 43,8 млн. руб.
Ввезено из Польши 2101 изотермических
автомобилей и из Чехословакии 1099 авторефрижераторов на
общую сумму 21,3 млн. руб. Импорт домашних
холодильников из Финляндии составил 10,0 тыс. шт. на сумму
844 тыс. руб.
Экспорт холодильного оборудования и оборудования
для кондиционирования воздуха выразился в сумме
3,0 млн. руб. Вывезено также 94,6 тыс. домашних
холодильников на 5,9 млн. руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1973 г. 817, 8 млн. руб. По отдельным
видам продуктов оборот выразился в следующих цифрах
(в тыс. руб.);
Экспорт Импорт
Мясные и молочные продукты 117596 206947
Рыба и рыбные продукты 88268 9596
Овощи, фрукты и ягоды 19250 376102
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое 47,2 тыс. т
Консервы мясные 64,3 млн. банок
Масло коровье 17,5 тыс. т
Сало топленое 91,0 »
Консервы молочные 76,1 млн. банок
Сыры 7,5 тыс. т
Рыба 260,4 »
Консервы рыбные 64,0 млн. банок
Консервы лососевые 15,9 » »
Консервы крабовые 6,6 » »
Икра красной рыбы( черная икра) . . 81,0 т
Икра лососевых (красная икра) . . . 27,0 г
Икра прочей рыбы 1462,0
Жир китовый 4,3 тыс.
Мясо китовое 11 ь1 »
Импорт отдельных продуктов в 1973 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое 46,2 тыс.
Птица свежемороженая 42,7 »
Консервы мясные 77,4 млн
Консервы мясорастительные 25,3 »
Масло коровье 229,7 тыс.
Молоко сухое 21,0 »
Сыры 7,5 »
Брынза 6,0 »
Яйца в скорлупе 790,6 млн.
Рыба 7,5 тыс.
Филе рыбное 7,5 »
Икра красной рыбы (черная икра) 73,1 т
Помидоры свежие 73,8 тыс.
Лук репчатый 34,1 »
Другие овощи свежие 53,9 »
Консервы овощные 351,3 »
Томатная паста и пюре 15,4 »
Яблоки 353,2 »
Виноград 57,9 »
Апельсины 311,5 »
Лимоны 48,6 »
Мандарины 16,0 »
Бананы 10,3 »
Ананасы 5,5 »
Прочие свежие фрукты и ягоды ... 24,9 »
Изюм 30,5 »
Финики 35,2 »
Чернослив 3,4 »
Прочие сухие фрукты и ягоды ... 10,6 »
Сиропы фруктовые и ягодные .... 6,5 »
Соки фруктовые и ягодные 61,5 »
Конфитюр 31,2 »
Компоты 77,6 »
Фрукты и ягоды сульфитированные 31,6 »
Орехи и миндаль 51,9 »
Вина марочные 285,9 млн.
Вина виноградные 47,2 млн.
Пиво 3?0 »
т
»
банок
шт.
т
бут.
дкл
«Внешняя торговля СССР за 1973 год». Статистический
обзор. М., «Международные отношения», 1У/4*
56

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.791.03:621.9-462
Инструмент для монтажа
трубопроводов холодильных
установок
В. В. ЩЕРБАКОВ, С. Н. СЕЛЮТИН
Трест «Росторгмонтаж» Министерства торговли РСФСР
Западногерманской фирмой «Ротенбергер» выпускаются
комплекты универсального инструмента для монтажа
трубопроводов из цветного и черного металла.
Благодаря компактности и небольшой массе комплекты
инструмента легко транспортируются и могут применяться как
для проведения монтажных работ непосредственно на
месте монтажа, так и для изготовления монтажных
заготовок в мастерских.
Приспособление для развальцовки трубок (рис. 1).
Комплект поставки инструмента состоит из
расширяющего устройства — экспандера и набора D—9 шт.)
сменных наконечников, размер которых кратен диаметрам
стандартных трубопроводов.
Экспандер поставляется в ручном и гидравлическом
исполнении.
Экспандер с ручным приводом выпускается двух
моделей — типа «Е» и «I», первая из которых
предназначена для развальцовки трубок диаметром от 8 до 28 мм,
вторая — от 8 до 42 мм. Различаются модели
габаритными размерами приводных рычагов.
Гидравлический экспандер также выпускается двух
моделей, различающихся размерами применяемых
насадок. Модель HI с выходной мощностью 0,45 кВт
предназначена для развальцовки трубок диаметром от 8 до
42 мм, а модель Н2 мощностью 0,9 кВт — для
развальцовки трубок диаметром от 28 до 110 мм.
Гидравлические устройства снабжены микропереключателями,
позволяющими автоматически регулировать размеры
отверстия: в модели HI с точностью до 0,01 мм, в модели
Н2 — до 0,1 мм.
Из-за значительной массы (модель HI — 25 кг, Н2 —
29 кг) и потребности в электроэнергии гидравлические
экспандеры чаще используются в стационарных
условиях.
При развальцовке усилие, прилагаемое к конусу
экспандера, передается на разжимаемую головку сменного
наконечника, состоящую из шести секторов, которые
равномерно давят на стенку трубки. В результате
получается калиброванное отверстие без каких-либо
признаков деформации. В зависимости от размера головки
сменного наконечника можно раздавать внутренний диаметр
трубки на 1,2—2 мм по длине 8 — 105 мм.
Если приспособление используется для разбортовки,
то применяются сменные наконечники, передняя часть
цилиндрической поверхности которых имеет конусность.
Приспособление для изготовления тройников (рис. 2).
Готовые тройники позволяют значительно ускорить
монтажные работы. Однако при их установке на
трубопроводе образуются три сварных шва, что повышает
вероятность утечек, в частности фреона.
Фирма предлагает приспособление, с помощью которого
тройники легко изготовляются на месте монтажа, даже
в труднодоступных местах, без применения тисков и
слесарного верстака, при этом получается всего один
сварной шов.
Комплект инструмента AS (см. рис. 2, а)
используется для получения седел. Ровно отрезанный и
зачищенный от заусенцев конец медной трубки жестко
закрепляется в зажимных планках 1. Под данный размер трубки
подбирается соответствующий номер головки седла 2,
которая вставляется в отверстие трубки. За счет усилия,
прикладываемого к телескопическим ручкам нажимного
устройства, конец медной трубки принимает форму седла,
соответствующую профилю головки.
Для трубок с диаметром до 28 мм можно вместо
нажимного устройства применять деревянный молоток с
выколоткой, имеющей отверстие для установки головки
седла соответствующего номера. В комплект набора
входит 19 типоразмеров головок седла, профиль которых
выполнен с большой точностью под место сопряжения с
поверхностью трубок.
Отверстие на боковой поверхности трубки
просверливается с помощью устройства (см. рис. 2, 6"),
включающего ручную электродрель / и набор сверл-шевчигов HSSE 2.
Рис. 1. Приспособление для развальцовки трубок:
а _ ручное; б — гидравлическое.
57

Рис. 2. Приспособление для изготовления тройников:
а — инструмент AS для изготовления седел; б — устройство
для сверления отверстий.
На трубку устанавливается центрующее устройство 3,
которое жестко крепится к ней прижимным винтом 4
с резиновой головкой. Сверла-шевчиг предназначены для
сверления плоских и сферических поверхностей металлов
и полимерных материалов толщиной от 0,5 до 5 мм с
получением чистых, без заусенцев и деформаций, отверстий
любого диаметра, для чего они имеют ограничитель по
глубине сверления. Сверлами-шевчигами могут быть
проделаны косые отверстия под углом до 65°.
В целях облегчения процесса пайки используется
крепежно-установочное приспособление 5 модели SP для
зажима трубок диаметром от 12 до 35 мм под углом 0—
180°.
Трубогибы (рис. 3). Фирма выпускает два вида трубо-
гибов, позволяющих получать максимальный угол
изгиба труб до 180°, а также изготовлять фитинги с
различными углами и длиной. В комплект входит малый трубо-
гиб, предназначенный для мягких медных трубок
диаметром от 5 до 16 мм, и трубогиб модели ROB END —
для медных, алюминиевых и тонкостенных стальных
трубок диаметром от 8 до 42 мм и трубок из нержавеющей
стали диаметром до 22 мм.
Малый трубогиб компактный, имеет небольшую
массу и не требует ухода за движущимися частями. Он
состоит из корпуса ) с рабочей рукояткой 2 и штыковым
фиксатором 3, к которому с помощью двух установочных
штифтов крепится задняя стенка 4, а на цапфе с помощью
фиксатора закрепляется форма-головка 5. Инструмент
комплектуется четырьмя задними стенками, отличающимися
только расстоянием между упорами, и тремя формами-
Рис. 3. Трубогибы:
а — малый трубогиб; б — трубогиб модели ROB END.
головками для получения различных радиусов изгиба.
При необходимости во время рабочего процесса можно
измерить угол изгиба, для чего штыковым фиксатором
можно приостановить процесс гнутья в любом положении.
Комплект трубогиба модели ROBEND (см. рис. 3, б)
состоит из четырех типоразмеров обжимных роликов 1
и рычагов 2 с прижимными планками. Конструкция
инструмента проста и в то же время за счет точной
обработки позволяет изготовлять колена правильной
геометрической формы с минимальным радиусом изгиба до 2,5
диаметра и без деформации проходного сечения.
Приспособление для разбортовки трубок (рис. 4).
Выпускаемое фирмой приспособление типа ДВ-10
предназначено для получения на конце трубок
разбортованных поверхностей с двойным или одинарным бортом.
Двойной борт обеспечивает более надежное соединение
трубопроводов, находящихся под высоким давлением.
Приспособление позволяет разбортовывать трубки с
толщиной стенки от 0,7 до 1 мм и наружным диаметром
4,75; 6; 8; 9 и 10 мм.
Для фиксации разбортованных трубок служат две
металлические колодки 1, имеющие форму куба, на
боковых поверхностях которых сделаны полусферы с
кольцевыми рисками для создания жесткого крепления.
Рис. 4. Приспособление для разбортовки трубок.
58

Конец трубки длиной 25 мм с ровным срезом (без
заусенцев и деформаций) проходного сечения зажимается
в корпусе приспособления полусферами колодок 1
соответствующего размера винтом 2. Для обеспечения
правильного положения трубки служит фиксатор 3.
Непосредственно в корпусе крепятся шесть вставок 4.
Пять из них применяются для образования двойного
борта с внешним углом до 115°, шестая, выполненная
в виде конуса, дает возможность осуществлять
разбортовку под углом 90°±30'. В зависимости от вида и
необходимого размера борта соответствующая вставка
закрепляется в калиброванном отверстии ходового винта 5.
Разбортовка происходит за счет усилия, создаваемого
вращением ходового винта.
Комплект инструмента для пайки трубопроводов
(рис. 5). Предлагаемые фирмой комплекты инструмента
для пайки просты и удобны в эксплуатации, надежны
с точки зрения требований техники безопасности и
пожарной безопасности.
Комплект набора с пропановыми
горелками типа AIRPROP (см. рис. 5, а)
имеет четыре горелки 1, работающие на газовой смеси
пропан — воздух. Каждая горелка состоит из сменного
наконечника, газовой камеры с вмонтированной в нее
турбинкой, обеспечивающей получение направленного
Рис. 5. Комплекты инструмента для пайки трубопроводов
al— с пропановыми горелками; б — с ацетиленовыми горелками.
пламени, и подсоединительного штуцера для рукоятки
горелки. При нагревании смеси в камере сгорания
происходит расширение газов и повышение объема
всасываемого кислорода воздуха. Для плавного регулирования
поступления пропана в газовую камеру на рукоятке
имеются редукционный и регулирующий вентили.
Конструктивно редуктор может не встраиваться в рукоятку,
а поставляться отдельным элементом.
Горелка позволяет создать концентрированное
направленное пламя с маленьким «языком», максимальная
температура которого достигает 2000° С. Необходимую
величину «языка» и температуру пламени в зависимости от
диаметра и толщины стенки трубки получают с помощью
сменной насадки соответствующего размера.
Использование пропановой горелки гарантирует качественную
пайку медных трубок диаметром до 50 мм.
Рукоятка горелки с помощью шланга высокого
давления длиной 2,5 м, имеющего на концах накидные
гайки, подсоединяется к пропановому баллону 2 емкостью
5 л, на котором специальной рамой с
быстродействующим затвором крепится стальной ящик 3 для хранения
паяльного набора. В случае небольшого объема паяльных
работ может использоваться небольшой баллон 4 емкостью
0,5 л с расширенным основанием для установки его в
вертикальном положении.
Чтобы не пользоваться случайными источниками
пламени и спичками, применяется специальное запальное
устройство 5.
Комплект набора с
ацетиленовыми горелками типа AIRAC (см. рис. 5, б).
Ацетиленовая горелка работает на газовой смеси
ацетилен — воздух. Для поддержания горения ацетилена
достаточно кислорода воздуха, поступающего в горелку из
атмосферы. Максимальная температура пламени 2350° С,
при которой можно паять медные и сваривать стальные
трубки. Засасываемый вместе с воздухом азот
оказывает защитное действие, т. е. создает защитную пленку в
местах сварки, благодаря чему не происходит
окисления.
Конструкция горелки предусматривает применение
шести типов сменных насадок, с помощью которых
получают направленное пламя с различными формами «языка».
Это позволяет производить нагрев в точно
обрабатываемом месте и избегать, таким образом, воспламенения
изоляции и деревянных конструкций.
Устройство и принцип действия ацетиленовой горелки
аналогичны пропановой.
В комплект входят четыре ацетиленовых горелки,
а также баллоны емкостью 5 и 10 л.
Благодаря компактности и незначительной массе
пропановые и ацетиленовые агрегаты для пайки могут
легко переноситься одним человеком и использоваться при
монтаже и ремонте холодильных установок любой
производительности.
Электропаяльный агрегат (рис. 6) —
высокопроизводительное устройство, предназначенное для
капиллярной мягкой и жесткой пайки фитингов и
трубопроводов из меди, латуни и другого цветного металла.
Агрегат прост в эксплуатации (не требуется от рабочих
высокой квалификации и специальных навыков),
исключает возможность отравления, ожогов и возникновения
пожара. Работает на электрическом токе стандартного
напряжения 220 В с частотой 50—60 Гц, в связи с чем
отпадает необходимость в применении тяжелых
переносных баллонов с сжатым газом, дефицитным для некоторых
стран и городов.
Принцип действия паяльного агрегата основан на
использовании направленной передачи тепла от
электронагревателей паяльного пистолета. В зависимости от типа
агрегат снабжен двух- или четырехпозиционными
переключателями, которыми регулируется дозированная
подача тепла к нагревателям паяльного пистолета. Управ-
59

Показатели
Установочная мощность, Вт
Диапазон регулирования, ед.
Напряжение, В
рабочее
холостого хода
Масса без кабеля, кг
Длина кабеля, м
R6
1000
1
220
5,1
5
3
R10
1800
2
220
8,0
10,5
3
R16
2400
4
220
8,0
14
3
Рис. 6. Электропаяльный агрегат.
ление пистолетом дистанционное. Пайка отличается
высокой эффективностью, так как из-за незначительной
продолжительности процесса расход тепла небольшой и,
кроме того, исключается образование окалины.
Для разных диаметров трубок и видов пайки
выпускаются три типа электропаяльников, различающихся
установочной мощностью, массой и электрическими
параметрами (см. таблицу). Тип R6 предназначен для мягкой
пайки медных трубопроводов диаметром 6—28 и твердой
6—10 мм, тип R10 —для трубопроводов диаметром 6—
35 и 6—22 мм, тип R10 — диаметром 6—50 и 6—28 мм.
Для пайки, наряду со стержневыми припоями, фирма
предлагает пользоваться припоями в форме колец
диаметрами, кратными диаметрам труб. Наибольшее применение
находят пригодные для соединения любых сплавов
красного металла универсальные припои S2 и S4, в состав
которых входят медь, серебро, фосфор, с пределом
рабочих температур 650—810° С, а также S45 —
содержащий еще и кадмий, что позволяет снизить рабочую
температуру до 600° С. При использовании этих припоев не
нужны флюсы, исключаются предварительная обработка
и зачистка мест пайки. Для пайки меди с латунью
рекомендуется специальная паста LP-5, остатки которой
легко удаляются водой. Низкая температура плавления
припоев делает технологический процесс очень
экономичным из-за незначительного расхода электроэнергии и
времени.
Наряду со специальным инструментом для монтажа
трубопроводов, фирмой удачно скомпонован переносной
набор типового слесарного инструмента, необходимого
при монтаже фреонового холодильного оборудования на
объектах.
По материалам проспекта фирмы «Ротенбергер»,
октябрь, 1У71.
Новые изобретения
A1) 416548 B1) 1758084/24-6 B2) 13.03.72 E1) F 28b
1/02; F 25b 39/04E3) 621.57.044.2 G2) Ф. И. ДАВЫДОВ,
А. С. БУРЛАК, В. Ф. КОВАЛЕВ и Е. К- КУЗЬМЕНКО
G1) Специальное конструкторское бюро холодильного
машиностроения
E4) 1. КОНДЕНСАТОР,
например, каскадной холодильной машины, содержащий
корпус с линией ввода паров хладагента, отличающийся
тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности, на линии ввода паров установлена барботаж-
ная камера, подключенная к жидкостной полости корпуса,
преимущественно в зоне наибольшего переохлаждения,
по принципу сообщающегося сосуда.
2. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем, что
линия ввода хладагента подключена к паровому
пространству корпуса.
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.574
Комплексная
автоматизированная
аммиачная холодильная
машина ХМ-АВ22/А
В. И. ФОМЕНКО, Л. М. КУБАЕВА
Черкесский завод холодильного машиностроения
На Черкесском заводе холодильного машиностроения
успешно прошла испытания и серийно осваивается
комплексная автоматизированная аммиачная холодильная
машина ХМ-АВ22/А (диапазон температур кипения от
О до—30° С), предназначенная для получения холода в
стационарных камерах с рассольной системой охлаждения.
Машина ХМ-АВ22/А входит в параметрический ряд
комплексных автоматизированных аммиачных машин
холодопроизводительностью при стандартных условиях от
18 000 до 100 000 ккал/ч, разработанный Черкесским
заводом холодильного машиностроения совместно с ВНИИ-
холодмашем. Новые машины заменят серийно
выпускаемые холодильные машины по ТУ 26-03-52—67.
Холодильная машина ХМ-АВ22/А состоит (рис. 1)
из компрессора, электродвигателя, кожухотрубных
горизонтальных конденсатора и испарителя,
маслоотделителя, приборов защиты и контроля. Выполнена она в
виде единого блока, отличается компактностью и высоким
уровнем автоматизации.
К любому элементу холодильной машины и приборам
автоматики имеется удобный доступ. Компрессор
соединен с электродвигателем непосредственно через
эластичную муфту, конструкция которой позволяет осматривать
и ремонтировать сальник без демонтажа
электродвигателя. Маслоотделитель, установленный на линии
нагнетания, обеспечивает эффективное отделение масла и
автоматический возврат в картер компрессора.
Монтаж электрических цепей в соответствии с
правилами ПУЭ, проверка и настройка приборов защиты
производятся на заводе. Это значительно сокращает
транспортные и монтажные расходы на месте эксплуатации.
Выпускаются две модификации машины: ХМ-АВ22/А-1
и ХМ-АВ22/А-2, отличающиеся друг от друга частотой
вращения приводного электродвигателя, а
следовательно, холодопроизводительностью и потребляемой
мощностью.
Машина работает на аммиаке (ГОСТ 6221—70) и
смазочном масле ХА-30 (ГОСТ 5546—66). В качестве
теплоносителя можно использовать водные растворы
хлористого кальция.
Диапазон температур теплоносителя — 25-г+5° С при
температуре охлаждающей воды 1—30° С; разность
давлений нагнетания и всасывания в компрессоре 12 кгс/см2,
Рис. 1. Холодильная аммиачная машина ХМ-АВ22/А:
; — компрессор; 2 — муфта; 3 — электродвигатель; 4 —
панель приборов; 5 — блок управления холодильной машиной;
6 — испаритель; 7 — конденсатор.
61

отношение этих давлений равно 9. Машина обеспечивает
нормальную работу при температуре окружающего
воздуха от 5 до 40° С.
Основные технические показатели приведены в
таблице.
Ца-1д3,ккал/ч
N3lKBm
Показатели
Холодопроизводительность
при t0=—10° С, /К=22°С,
ккал/ч
Расход, м3/ч
охлаждающей воды
теплоносителя
Компрессор
Электродвигатель
Установленная мощность
электродвигателя, кВт
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса (сухая), кг
Напряжение, В
цепи управления
силовой цепи
ХМ-АВ22/А-1
25 500
14
7
АВ22 ГОСТ
ХМ-АВ22/А-2
19 000
10
5
6492—68
АОП2-61-4 АОП2-61-6
13 10
2 750
825
1 750
1 470
220
380/220
Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой электрической мощности от температуры рассола на
выходе из испарителя tS2, температуры охлаждающей
воды на входе в конденсатор twi и частоты вращения
электродвигателя показаны на рис. 2.
Холодопроизводительность машины регулируется
методом «пуск—остановка», управление машиной — от гер-
мореле, воспринимающего температуру теплоносителя.
Предусмотрено надежное питание испарителя и
защита компрессора с помощью двух поплавковых реле
уровня ПРУ-5 — оперативного и аварийного.
Аварийный прибор отключает компрессор при опасном
повышении уровня аммиака в испарителе и появление влажного
хода в компрессоре. Система автоматического управления
ХМ-АВ22/А обеспечивает работу в автоматическом
(основном), полуавтоматическом и местном (пуско-наладоч-
ном) режимах с соответствующей защитой.
-25 -10
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой электрической мощности NQ холодильной
машины ХМ-АВ22/А от температуры рассола на выходе
из испарителя tS2, температуры охлаждающей воды на
входе в конденсатор tWl и частоты вращения
электродвигателя п:
оборотное водоснабжение; проточное
водоснабжение.
Безнасосное конструктивное решение и степень
автоматизации машины отвечают Нормативам техники
безопасности и производственной санитарии на холодильное
оборудование для химических и нефтехимических
производств (ВНИИхолодмаш).
Машина поставляется с комплектом запасных частей,
специнструмента и приспособлений (в варианте
исполнения) для оборотного водоснабжения конденсатора. По
требованию заказчика возможна поставка на проточное
водоснабжение и отдельно компрессорно-конденсаторного
агрегата.

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.572.002.5
О перспективах применения пластинчато-ребристых
аппаратов для холодильных машин. КАЛНИНЬИ. М.,
СУТЫРИНА Т. М., АНТОНЕНКО Г. С, МОРОЗ И. А.,
ДАНИЛОВА Г. Н., ИВАНОВ О. П. «Холодильная
техника», 1974, № 8.
Рассмотрены особенности пластинчато-ребристых
аппаратов, их преимущества и недостатки, проанализировано
соответствие этих аппаратов условиям работы
холодильных машин и намечены возможные области
использования их в холодильном машиностроении. Расчетный
анализ и испытания модельных образцов показали, что
эффективность теплопередачи в алюминиевых пластинчато-
ребристых фреоновых конденсаторах примерно в 2 раза
выше, чем в трубчато-ребристых. На основе испытаний
опытных промышленных образцов в составе машины ИФ-56М
установлено, что алюминиевые пластинчато-ребристые
конденсаторы могут обеспечить те же параметры, • что
и серийные аппараты, при меньших габаритах —
примерно в 1,6 раза и меньшем весе — примерно в 1,3 раза
по сравнению с трубчато-ребристыми конденсаторами,
имеющими алюминиевое оребрение. Даны
рекомендации по рациональному конструктивному оформлению
пластинчато-ребристых аппаратов. Таблиц 1. Список
литературы — 3 названия. Иллюстраций 5.
УДК 621.565.9
Многоплиточный морозильный аппарат
усовершенствованной конструкции. ШУЛЬГИН И. М. «Холодильная
техника», 1974, № 8.
Описана конструкция горизонтально-плиточного
морозильного аппарата АМП-7А производительностью 6—
7 т/сутки (по рыбе). Аппарат скомпонован по
«бескаркасной» схеме, при которой стойки несущего остова аппарата
совмещены с силовыми цилиндрами механизма подпрес-
совки замораживаемого продукта и коллекторами
подвода и отвода хладагента. Применена оригинальная
конструкция шторного закрытия загрузочного фронта
аппарата.
Аппарат АМП-7А предназначен для установки на средних
рыболовных морозильных траулерах. Кроме рыбы, в
нем можно замораживать мясо и творог. Иллюстраций 1.
УДК 621.575
Влияние температур внешних источников и стоимостных
показателей на оптимальные параметры абсорбционной
бромистолитиевой холодильной машины.(КАРНАУХ M.C.I,
ПСАХИС Б. И. «Холодильная техника»" 1974, № 8.
Изложены результаты исследований влияния температур
греющей, охлажденной и охлаждающей воды, а также
удельных стоимостных показателей на выбор
оптимальных параметров абсорбционной бромистолитиевой
машины. Наибольшее влияние на оптимальные параметры
машины оказывают температуры греющей и
охлажденной воды, а также удельные затраты на тепловую энергию.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
621.574+621.176
Исследование характеристик низкотемпературной компрес-
сионно-эжекторной холодильной машины.ДАНИЛОВ Р. Л.,
ВАЙНШТЕЙН Я. Л. «Холодильная техника», 1974, № 8.
Теоретически и экспериментально установлено, что
объемные и энергетические характеристики
компрессионных машин с поджимающим эжектором (КЭМ) при ее
работе в стационарных условиях на нерасчетных
режимах показывают более слабую зависимость от температур
кипения и конденсации, чем аналогичные характеристики
компрессионных машин без эжектора. Сопоставление
эксперимента с расчетом дает удовлетворительное
совпадение результатов. По методике, предложенной авторами,
на основании экспериментальных данных рассчитаны
характеристики оптимальных КЭМ, работающих на фрео-
не-22, и определены температурные границы
использования такого типа машин.
Список литературы — 2 названия. Иллюстраций 6.
УДК 621.565.92:621.564.25
О применении фреона-502 в бытовых холодильниках.
КРИВОШЕЕВ А. И., ТИХОМИРОВ В. А., ШУРЫ-
ГИН Ю. И., ЯКОБСОН В. Б. «Холодильная техника»,
1974, № 8.
Целесообразность использования фреона-502 в
двухкамерных бытовых холодильниках должна определяться
на основе обширных экспериментальных исследований и
технико-экономических расчетов. Применение фреона-502
в бытовом самолетном холодильнике дает значительные
технико-экономические преимущества. Увеличение хо-
лодопроизводительности компрессора на 50—80%
позволяет использовать компрессор меньшего размера и
повысить полезный объем холодильного шкафа. Список
литературы— 11 названий. Иллюстраций 6.
УДК 628.84-52
Об устойчивости систем с импульсным Рс-регулятором.
СЛАВИНА. А., АКСЕЛЬРОДС. И. «Холодильная
техника», 1974, № 8.
Дан уточненный анализ системы регулирования на базе
трехпозиционного регулятора в комбинации с
синхронным прерывателем, воздействующим на исполнительный
механизм с постоянной скоростью перемещения. Система
находит широкое применение в схемах управления и
регулирования установками для кондиционирования
воздуха. Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 4.
УДК 536.24:628.84
Исследование адиабатического увлажнения воздуха водой
в трехкомпонентном псевдоожиженном слое.
ЛАВОЧНИК А. И., МУШТАКОВ А. Г. «Холодильная техника»,
1974, № 8.
Исследованиями установлено, что использование метода
псевдоожижения для целей кондиционирования воздуха
позволит сократить рабочие размеры
воздухоохладителей за счет повышения скоростей потока воздуха,
интенсифицировать процессы тепло- и массообмена, сократить
энергию, потребляемую контактными
воздухоохладителями. В подвижных объектах целесообразно применять
адиабатический воздухоохладитель с 35%-ной сеткой,
работающий по прямоточной схеме без насоса, в
крупных установках кондиционирования воздуха — противо-
точную систему с 50%-ной сеткой. Список литературы —
3 названия. Иллюстраций 4.
УДК 628.84
Усреднение температурного напора в оросительной камере
кондиционера. АНИЧХИН А. Г. «Холодильная техника»,
1974, № 8.
Выведена зависимость для среднего температурного
напора в оросительных камерах кондиционеров для общего
случая, когда поверхности полного и явного теплообмена
не равны между собой. Условные коэффициенты явного
теплообмена, определенные с ее помощью, по
абсолютному значению в 2—3 раза выше, чем определенные с
помощью среднелогарифмической разности температур.
Таблиц 1. Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 1.
63

УДК 621.565:637.5:576.8
Санитарное состояние воздуха холодильных камер
мясокомбинатов. КОСТЕНКОЮ. Г., БЕЛОВ В. И.,
ШИРЯЕВА В. И. «Холодильная техника, 1974, № 8.
Изучен с помощью аспирационного метода (аппарат Кро-
това) количественный и качественный состав
микроорганизмов в воздухе камер охлаждения, замораживания и
хранения мяса на предприятиях мясной
промышленности. Насыщенность воздуха микрофлорой в
холодильных камерах больше всего отмечается осенью, затем,
соответственно, весной, зимой и летом. В воздухе камер
охлаждения по сравнению с другими помещениями
содержится больше микроорганизмов. Из воздуха камер
холодильника выделена различная микрофлора,
преимущественно психрофильная, а также плесени и дрожжи.
Таблиц. 1. Список литературы — 8 названий.
УДК 621.565.92:658.6/.9@83.75)
Отраслевой стандарт на испарители для торгового
холодильного оборудования. КОЛЕСНИЧЕНКО В. И., ЧИ-
КРЫЖОВ П. В. «Холодильная техника», 1974, № 8.
Изложено содержание нового отраслевого стандарта на
испарители для торгового холодильного оборудования.
Предусмотрено построение в соответствии с рядом
предпочтительных чисел параметрического ряда, увеличение
номенклатуры, повышение показателей качества
испарителей.
Приведены конструкция и размеры секций и испарителей.
Таблиц 6. Иллюстраций 4.
УДК 621.86:621.565
Новые конструкции и элементы электропогрузчиков
повышенной маневренности. ЧЕРНЯК В. А. «Холодильная
техника», 1974, № 8.
Описаны электропогрузчики новой градации (модели
ЭП-0601, ЭП-0801, ЭП-1003, ЭП-1201), указаны их
преимущества перед выпускавшимися ранее, приведены
данные об электрических схемах управления.
УДК 621.565
О выпуске воздуха из конденсаторов аммиачных
холодильных установок. ЕЛУФИМОВ Н. А. «Холодильная
техника», 1974, № 8.
Указаны требования к схемам выпуска воздуха из
конденсаторов аммиачных холодильных установок
(отсутствие гидрозатвора на жидкостном трубопроводе между
конденсатором й линейным ресивером, достаточные
сечение этого жидкостного трубопровода и емкость
линейного ресивера и т. д.). Разбираются недостатки схем
удаления воздуха некоторых действующих на
предприятиях холодильных установок. Иллюстраций 3.
УДК 681.2-52
Монтаж приборов и средств холодильной автоматики.
ПАВЛОВА И. А., СЕНЯГИН Ю. Я., КОЛОТИЙ Ю. И.,
ИРЖЕВСКИЙ В. П., ЗИЛЬБЕРБЕРГ Я. М., МАЦ-
КИН В. С. «Холодильная техника», 1974, № 8.
Публикуемый материал представляет собой вторую часть
Инструктивного материала по монтажу приборов и средств
холодильной автоматики, разработанного ВНИХИ и
ВНПО «Пищепромавтоматика». Рассматриваются щитки
для монтажа приборов и средств холодильной
автоматики и пульты управления для схем автоматизации,
приведенных в Рекомендациях по проектированию
автоматизации аммиачных холодильных установок с различными
системами охлаждения. Использование рабочих чертежей
и электрических монтажных схем позволит проектным
организациям полностью исключить этап рабочего
проектирования. Иллюстраций 5.
На первой странице обложки: Комплексная автоматизированная аммиачная холодильная машина ХМ-АВ22/1А.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн.
наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-00-04 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т-08398 Сдано в набор 12/VII 1974 г. Подписано в печать 7/VIII 1974 г. Формат 84X1087ie
Бумага тип. № 1. Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,40 Тираж 16 690 экз.
Заказ 1365 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии^и книжной торговли, г. Чехов Московской области