Text
                    СПРАВОЧНИК
ПО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЮ
И ВЕНТИЛЯЦИИ
КНИГА ПЕРВАЯ
ОТОПЛЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
ИЗДАНИЕ ЧЕТВЕРТОЕ,
ПЕРЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ
ИЗДАТЕЛЬСТВО «БУДШЕЛЬНИК»
КИЕВ-1976


6С9.4@83) С74 УДК 697 @31) Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е, переработан- переработанное и дополненное). Книга 1-я. Р. В. Щекин, С. М. Кореневсшй, Г. Е. Бем* \Ф. И. Скарбх&дько^\ Е. И. Чечик, Г. Д. Соболевский, В. Л. Мельник, О. С. Кореневская. Киев, «Будавель- ник», 1976, стр. 416. Справочник содержит основные све- сведения по строительной теплотехнике с расчетами и выбором строительных конструкций наружных ограждений отапливаемых зданий, а также по устройству, расчету и проектированию систем отопления, горячего водоснаб- водоснабжения и теплоснабжения в жилых и об- общественных зданиях. Предназначен справочник для ин- инженерно-технических работников, за- занимающихся проектированием и строи- строительством жилых и общественных зданий, а также может быть полезен студентам сантехнических специаль- специальностей. Таблиц 196, рисунков 81, прило- приложений 2. Рецензенты канд. техн. наук Е. И. Че- чик и инж. Э. И. Микунис Редакция литературы по коммуналь- коммунальному хозяйству Заведующий редакцией инж. A.J1. Ле- оновский Щ 30213-092 П5_76 М203@4)-76 (g) Госстройиздат УССР, 1959 г. (С) Издательство «Буд1вельннк», 1976 г.
ПРЕДИСЛОВИЕ Четвертое издание справочника по теплоснабжению и венти- вентиляции жилых и общественных зданий, существенно перерабо- переработанное и дополненное, выпускается в двух книгах. В первую— «Отопление и теплоснабжение» входят разделы: Строительная теплотехника, Печное отопление, Центральное отопление, Го- Горячее водоснабжение, Отопительные котельные и Тепловые сети; во вторую — «Вентиляция и кондиционирование воздуха»—Вен- воздуха»—Вентиляция, Кондиционирование воздуха, Автоматика систем теп- теплоснабжения и вентиляции, Вычислительные машины в расчетах систем теплоснабжения и вентиляции. Справочник, кроме нормативных сведений, содержит мате- материалы по проектированию; здесь приводятся примеры расчета и конструирования современных сантехнических установок, а также подбора основного оборудования. Особое внимание уделено вопросам внедрения в строительство новых технических решений, направленных на снижение стоимости систем и эконо- экономию металла, топлива и электроэнергии. Материал представлен в виде таблиц, эскизов, номограмм, графиков, выдержек из норм и стандартов, каталожных данных по оборудованию и конструктивных решений. В справочнике даны также сведения об оборудовании, сня- снятом с производства, но еще эксплуатируемом во многих зданиях и сооружениях. Ограниченный объем книги не позволил поместить в справоч- справочнике материалы по проектированию уникальных сооружений и специального оборудования коммунальных предприятий, лечеб- лечебных и общественных зданий, строящихся согласно особым тех- техническим условиям. Справочник подготовили: канд. техн. наук доц. Р. В. Щекин (Строительная теплотехника, Центральное отопление, Горячее водоснабжение и Отопительные котельные); доц. Г. Е. Бем (Печ- (Печное отопление); доц. (Ф. И. Скороходько! и инж. В. А. Мель- Мельник (Тепловые сети); канд. техн. наук доц. С. М. Кореневский с участием инж. О. С. Кореневской (Вентиляция); доц. Г. Е. Бем и канд. техн. наук Е. И. Чечик (Кондиционирование воздуха); канд. техн. наук доц. Г. Д. Соболевский (Автоматика систем теплоснабжения и вентиляции); канд. техн. наук Е. И. Чечик с участием канд. техн. наук Р. Е. Цаля (Вычислительные маши- машины в расчетах систем теплоснабжения и вентиляции).
Поскольку до настоящего времени все действующие норма- нормативные документы по строительству, каталоги заводов-изготови- заводов-изготовителей оборудования и материалов изданы и продолжают изда- издаваться в единицах измерения системы МКГСС, в справочнике сохранены эти единицы. Однако в приложении 1 даны необходи- необходимые сведения по единицам системы СИ согласно проекту нового ГОСТа «Единицы физических величин». Нормативные материалы в справочнике приведены по со- состоянию на 1 января 1976 г. Авторский коллектив выражает благодарность доктору техн. наук профессору Б. Н. Лобаеву за ценные методические ука- указания при подготовке справочника к изданию. Все замечания и предложения по справочнику просим на- направлять по адресу: Киев, Владимирская, 24, издательство «Бу- Д1вельник».
I. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ Теплофизическая характеристика строительных материалов и конструкций Строительные конструкции внешних ограждений отапливаемых жилых и об- общественных зданий должны отвечать требованиям прочности и устойчивости, огне- огнестойкости и долговечности, архитектурного оформления и экономичности, а также теплотехническим нормам*. Ограждающие конструкции выбирают в зависимости от физических свойств материала, конструктивного решения, температурно-влаж- ностного режима воздуха в здании и климатологических характеристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления теплопередаче, паро- и воздухопроницанию. В зданиях с мокрым и влажным режимами следует учитывать паропроницание и возможность накопления влаги в толще наружного ограждения, что снижает его сопротивление теплопередаче, приводит к появлению сырости, пора- поражению древесным грибком, деформациям конструкций и повышенной коррозии ме- металла. Воздухопроницание, особенно в стыковых соединениях панелей при крупно- крупноблочном строительстве и в щелях створных периметров проемов, снижая сопротив- сопротивление теплопередаче наружных ограждений, одновременно приводит к перерасходу тепла на отопление здания. Применение массивных конструкций наружных ограж- ограждений, не соответствующих расчетному температурно-влажностному режиму, в'едет к перерасходу строительных материалов и капитальных затрат. В условиях периодической работы отопления для уменьшения колебания тем- температуры воздуха в помещениях зимой, а в южных районах для устранения перегре- перегрева воздуха летом наружные ограждения должны обладать необходимой теплоустой- теплоустойчивостью. Чтобы получить наиболее экономичное конструктивное решение, тепло- теплозащитные качества наружных ограждений определяют расчетом. Теплозащитные качества внутренних стен, перегородок и междуэтажных перекрытий проверяют расчетом при разности температур в разделяемых помещениях более 10° С. Для обоснованного выбора строительных конструкций наружных ограждений отапливаемых зданий в справочнике изложена методика расчета сопротивлений теплопередаче с проверкой, в необходимых случаях, на конденсацию влаги. Под- Подробные проверочные расчеты ограждающих конструкций на сопротивление возду- хо- и паропроницанию, а также на теплоустойчивость выполняются по нормам СНиП II-A.7—71 «Строительная теплотехника. Нормы проектирования». Основные физические свойства строительных ма- материалов характеризуются объемной массой, удельной теплоемкостью и коэф- коэффициентами теплопроводности, теплоусвоения, паро- и воздухопроницаемости. Объемная масса у в кг/м3 — масса 1 м3 материала в кг (с учетом пустот). Удельная теплоемкость с в ккал1(кг • °С) — количество теплоты, необходимое для нагрева 1 кг материала на 1° С. Удельная теплоемкость воды равна 1 ккал/(кг X Х°С). Коэффициент теплопроводности материала к в ккал/(м - ч • ° С) — количество теплоты в ккал, проходящее через плоскую однородную стенку площадью 1 ж2 и толщиной 1 ж в течение 1 ч при разности температур на противолежащих поверх- поверхностях стенки 1° С. Коэффициент теплопроводности зависит от объемной массы, пористости, влажности и температуры материала. Чем больше его объемная масса и влажность, тем больше теплопроводность. Например, в уплотненном и влажном материале с большей объемной массой теплоизолирующая способность пустот меньше, чем в более рыхлом и сухом материале с меньшей объемной массой. * Здесь и далее в тексте имеются в виду Строительные нормы и правила. Ч. II. Нормы строительного проектирования. Изменения, внесенные Госстроем СССР в последующих изданиях отдельных разделов этих норм, учтены по состоянию на 1/1 1976 г.
9 ts ч Ю Ь И о У о at* Н го 1111 IP1 COCO OOONN COCO COCOCOOOOOOOOOOOOOOOOOOO <M <N О О О -* • СО (М (МИМЮЮЮЮЮЮЮЮЮ CO <N ¦—* 00 <?> Ю •* СО СО h- Ю -* о"о оо"о"о"о оо оо о ю ю ю О О1 00 i?> Ю ¦* СО <N <N Ю "ф СО X о ф (XI я ю о ч со •е- о < оо о оо оо ооо •— СО О *О юооооо < >О О ОО О О I ) 00 СО "Ч1 CN О 00 < о (-4 lift оо <и юсо м он-1 11 о о а. к с 13 R W to я о. я к *§ «СО w л 2, р l о a s
ООООООООММММММООООООЮЮЮЙИСОеО ооооооооююю Ю Ю Ю «Я 00 СЧ Ю СО 00 (N ОТ ЮЮООМч Ю Ю ЮЮЮ Ю Ю1ОЮ Ю Ю Ю Ю Ю h- СО «Л-ч)< СО. СО СЧ С* Ю Th CO CO (M(N Ш ^hCO^CN СЧ—^ > о о о н о ( vo о а, О) о ю о о о J—1 8 8- 03 ^-4 у, I си ю о. я a, a СО I о X *# О) t
зёв- х с* ОООООЮШЮЙЮООО <N CN (M CM NNNMIMNM Ю СО 1Л СЛ Ю s о Ю ЮЮ CD СЧ CO Ю Ю OOO ' OOOO <n csi см cseo oo CD t> M* lO CD Tf Tf lO СГ5 CO 00 -* M (М(М 00 00 00 00 CS <М О} CN (>1 00 00 о"о*о*о 00 CM Tf о CO CO CO o"o*o"o* >о оооо > со со ^э со со 1 *— ojco -* <м I CQ H и о [ CQ CD к S CD СО м 3 н S о >, ш со о си о к м « ч si о I >о S и осо Щ I S. 2 И о I о Ч О <L> 5! ?- о 2 s 3 a s7 Sri
ю ю ююл СОСОООСО оо СМ СМ СО Ю Ю Ю Ю (N (N СМСМ СМСМСМ СМ СМ О СМ СМ 00 00 СМ СМ Ю СО Ю 1О СО о ооо о о" о~о*о о" о оо оо" о о" 3 о'ооосГ Ю 00 Ю CD со со •-* —< 1—• ю оо ю иэ iOco ю •«*• (М СМСО ~ (М—'—< (N—•—< СО «Л Са -* 00 00 00 ^-* 1—1 о"о* 00 0000 о'оо (М СМ СМ СМ СМ о"о"о"о"о' tDCO о"о*
т if 1«? MS ах f gs"s CM О) (М (M ооо 1 ¦* Г*-О) СП <У> 1Л CM 00 -* 00 !>- Ю I »—* C1^ »-~* »—* ¦¦¦* Csj *—¦« t—< СЧ *™^ '™-t O^ СЭ СЭ ' 8 12 8 5 1 09 9 6 3 8 15 ,2 ,075 ,065 ,045 ,09 ,08 0*0" о 0,05 <M 0O —, —. о O^O-Q СО 101Л Ю -* 00 iO «N О 00 ЮСО О ¦* <N СОЮфЦЗЮчС SQOQOOOOOQOOO< OOQOOOOOOOOO* t^- O3 lO 00 CO rf <M 00 CO"* 00 r" ¦ ¦ — T 00 m Ю H roc и лак g со 0 1 i— 1 0 со я (X) я 00 S 01 m CT) 8 u »s 3 ca О s ты ные СТ оли со CO J, Oi o> H и p [-H Т0ВЫЙ 1 глопори <s я CO d OS (ГОСТ « CO 0 us 4 3 CO 1 1 a 0 и ый (ГО :пученн] 3 н СО 1 ю СО оо (N н 8 -—¦ я я я >. с о Л ё са 10
сое*" со ю ю in ю in ci<n<ncococococo CO fi«O OO ©©"©О г- о ¦*• eJoo in in in О ООСЭОСЭСЭ о со* 1ПЮ »- о о о о о о" о" in 1П O5 tH ©00-* «do 1П 1ОЮ1П CD 1П •¦# ¦rh CO Ю 1П CM CM CM (N CM CM (M CM (N j(N <N «N KN <N <N <N <M Ol (M C^ <M IM ooo CM CM CM ©oo о e C^l OJ СЧ CM <N tN CN OCSOOC5O CD « о Си s о. с к к о •о" ю О5 in ¦* «d "* ео <n см tidddddcJdd м coco смосэ in 00 COCO «о» (X и ю ь « & ь из 1 098 а со со 1 1 в н гос ков *-ч Д< 8 s я s © CD ES I Я 1 II 1 i t^ 00 ot; катны о &* С :овый i а* s с Си О. к s
Ss H о ю ю о о о ю •ч СО •—< ¦—< OJ 3 к о, О odd 00 СО Ю ооо оо о q.o,c; О о © ооо СО (М CN 2 X р. я я о, <р S к ч о с S о. о С ,037 о ,037 о siisS ООООО сч ю й^ оо оо 042 о ,037 о CD СО СО »-н -^ -н —i CN —1 СО СО СО СО ¦* »Л ¦«* ¦* 1Л-rf -* СО О С5 ООООО ОО О О о с> о"о"о"о"о" о"о о" о" 32 ! о 035 о <м со о 035 о СО СО СО СО СО ООООО со •* юсо •* ООООО ООООО СО ч*> оо оо о о ю со о о 35 о m 8 о ю со Л оооюо юо о ю ОЮО>-<О СМ Ю Ю t^
I I I 12 I ! I I I Iю I I 00 О* Ю О CO 00 C- <N Ю 1Л CO CM CN (N (M^h r-^ o"o"dddo о «о о СО о о So СО 00 Is- (N СХ> СО Ю СО <М СМ СМ —< »ч <-^ сэоосГоо о Я SE а. см о* CN CMCM о о© COCO COCO СО СО СО оо'оосэо о ь к о о. н я о- о со о* coco о" о* о о оо я ч S G, СО 00 t- (МЮ-н Ю СО_ <М CN С4)-^ •—' •—" о Х-; о &?*%& sI
Во влажном материале пустоты заполнены водой, чю увеличивает его теплопро- теплопроводность, поскольку К воды примерно в 20 раз больше А, воздуха. Для большинст- большинства строительных материалов, имеющих воздушные поры-пустоты, коэффициент теп- теплопроводности находится в прямой зависимости от их объемной массы. Если стенка состоит из слоев неоднородных материалов, среднее значение коэф- коэффициента теплопроводности вычисляют по формуле Яср= F + F + + F ' У' ' где %ь К2, ..., %п — коэффициенты теплопроводности материалов, входящих в рас- рассматриваемый слой, ккал/(м • ч • °Q; Flr F2, ..., Fn — площади участков материалов, входящих в рассматриваемой слой, м%. Величину среднего коэффициента теплопроводности каменной кладки находят в зависимости от доли содержания в ней камня и раствора по формуле где %к и "Кр — коэффициенты тешшпроводноста камня и раствора, ккал/(м • ч -_^С); Рк и Рр — доли содержания материалов по объему. Термическое сопротивление в (м% • ч • °С)/ккал однородного материального слоя толщиной б в j Коэффициент теплоусвоения материала s в ккал/(м% • ч • °С) показывает способ- способность поверхности стенки площадью 1 м2 усваивать теплоту в течение 1 ч при тем- температурном перепаде 1° С и зависит от продолжительности отопления г в ч и физи- физических свойств материала — X, с, у. Величина коэффициента теплоусвоения мате- материала при г = 24 ч s = 0,51 Vkcwyw, A-4) где % —коэффициент теплопроводности материала, принимаемый по табл. 1.1; ^ cw — удельная теплоемкость влажного материале, определяемая по формуле с» —удельная теплоемкость сухого материала, принимаемая по табл. 1.1; 7ш — объемная масса влажного материала, определяемая по формуле щ—массовая влажность материала, проц,, принимаемая по табл. 1.1. Наружные ограждения могут быть легкими, малой массивности, средней массив- нос|и и массивными. Степень массивности определяется по величине тепловой инерции D, вычисляемой по формуле A-7) где Ru R2, ..., Rn — термические сопротивления отдельных однородных слоев ограждения, (м2 • ч • °С)/ккал, вычисляемые по формуле A.3), s1( 5г sn — коэффициенты теплоусвоения отдельных слоев материала, ккал1(мъ • ч • °С), при периоде отопления г = 24 ч, вычис- вычисляемые по формуле A.4). Наружные ограждения считаются легкими при D ^ 1,5, малой массивности — при 1,5 < D < 4, средней массивяоети — при 4 < D < 7 и массивными — при D > 7. Для воздушных прослоек D — 0. 14
Влажности ый режим в зданиях (сухой, нормальный, влажный и мокрый) в условиях эксплуатации • ограждающих конструкций принимают в за- зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха <р по табл. 1.2. Таблица 1.2. Условия эксплуатации ограждений для выбора расчетных значений X (СНиП И-А.7—.71) Влажностный режим помещений Сухой Нормальный Влажный Мокрый Относитель- Относительная влаж- влажность воздуха помещений <р, проц. Менее 50 50—60 61—75 Более 75 Группа условий эксплуатации в зависимос- зависимости от зоны влажности (лист 1.1) сухая А А Б Б* нормальная А Б Б* Б* влажная Б Б* Б* Б* Примечания. 1. При условиях эксплуатации Б, отмеченных звездочкой, расчетные ве- величины коэффициентов теплопроводности Я следует повышать на 10% Гдля наружных ограждаю- ограждающих конструкций, выполняемых из медленно высыхающих материалов, например, для стен из зо- лобетона, газозолобетона, бетона с перлитом и др. 2. Для перекрытий над неотапливаемыми подвалами, а также для стен подвалов и подземных помещений расчетные величины коэффициентов теплопроводности материалов Я во всех случаях следует принимать для условий Б. При проектировании наружных стен следует предусматривать меры по защите их от следующих видов влаги: атмосферной, конденсирующейся на внутренней по- поверхности и в толще конструкции, грунтовой и влаги от производственных и хо- зяЙственно-бытовых процессов. Для стен помещений с влажным и мокрым режимами нельзя применять силикат- силикатный кирпич, пустотелые камни, ячеистые бетоны и каменную кладку на легком растворе. Устройство воздушных прослоек допускается только при условии венти- вентиляции их наружным воздухом. Невентилируемые воздушные прослойки в покры- покрытиях (например, в банях и прачечных) запрещены. В многослойных конструкциях наружных ограждений для уменьшения вероят- вероятности увлажнения рекомендуется располагать к внутренней поверхности слой из плотных теплопроводных материалов с малой паропроницаемостью, а к наруж- наружной — слой из пористых малотеплопроводных, но паропроницаемых материалов. В ограждениях с воздушными прослойками следует избегать прослоек большой тол- толщины: выгоднее применять несколько прослоек малой толщины, располагая их ближе к наружной поверхности ограждения. Прослойки следует делать замкнуты- замкнутыми, за исключением случаев сообщения их с наружным воздухом для вентиляции и предотвращения конденсации влаги (например, в покрытиях, витринах магазинов н т.д.)*. Замкнутые воздушные прослойки в толще наружных стен должны иметь высоту не более высоты этажа, но не свыше 5 м. При устройстве воздушных прослоек, вентилируемых наружным воздухом, высота их не ограничивается. • Для защиты покрытий от увлажнения следует предусматривать в них пароизо- ляцию ниже теплоизоляционного слоя или прослойки, вентилируемые наружным воздухом. Беспустотные полы, устраиваемые непосредственно на грунте в зонах примыкания их к наружным стенам, необходимо утеплять влагостойкими материа- материалами. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха При определении теплозащитных качеств и выборе конструкций наружных ограждений принимают следующую расчетную зимнюю температуру наружного воздуха: для легких ограждений —• абсолютно минимальную температуру ta; для ограждений малой массивности — * К. Ф. Фокин. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. М., Госстройиздат, 1954. 16
Таблица 1.3. Расчетные параметры наружного i населенных пунктов СССР (СНиП И-А Населенный пункт Абакан Актюбинск Александровен - Саха- Сахалинский Алма-Ата Андижан Ангарск Арзамас Армавир Архангельск Астрахань Ашхабад Баку Барабинск Барнаул Батуми Белгород Березово Балашов Бобруйск Бийск Благовещенск Братск Брест Брянск Буйнакск В,асилевичи Великие Луки Вентспилс Верхотурье Верхоянск Вильнюс Винница Витебск Владивосток Владимир Вологда Волгоград Воркута Воронеж Вобошиловград Выборг Выкса Горький Гродно Гомель Гурьев Средняя температура воздуха, °С —42 -31 —26 —25 —15 —40 —29 —21 -32 —22 —11 —4 -37 -39 —1 -23 —41 —27 —25 —38 —34 -43 —20 —24 —15 —24 —27 — 18 —35 —60 —21 —26 —25 —27 -31 —22 —41 —25 —25 —24 —28 —30 —21 —25 —24 'х.с -43 -37 —32 —28 —16 —41 -34 —22 —36 —26 —14 —6 -43 -43 . 2 —28 —48 —32 —29 —42 —37 —46 —24 —29 —19 —26 —31 —23 —40 —63 —25 —26 -31 —26 —32 —35 —29 —45 —30 —29 —30 —33 —33 —25 —27 —30 ч>.п —9,5 -7,3 -6,2 —2,1 +1,3 -9,4 —4,9 +0,5 -4,7 -1,6 +3,9 +5,1 —9,6 —8,3 +7,6 -2,2 —9 —4,6 -1,5 —8,7 — 11,5 —10,3 +0,4 -2,6 + 1,2 -1Д -2,6 +0,7 —7,3 —22 —0,9 — 1,1 — 1,6 —4,8 _4 -4,2 -3,4 -9,9 -3,4 — 1,6 -2,3 —4,4 —4,7 -од —1,3 -3,8 'х.п 97 ?* к —21 —19 -10 —6 —25 —17 —7 —19 —8 —2 +1 —26 —23 +4 —12 —27 1С —10 —24 •—25 -30 —8 -13 —4 —8 — 12 —7 —22 —51 —9 —10 —12 —16 —16 —16 —13 —26 — 14 —10 — 12 —16 —16 —9 —11 19 воздуха ) 6—72) 5 м «3. О а 55 6,5 7,4 7,8 1,9 2,1 2,9 7,5 7,8 5,9 4,8 2,8 8,4 6,5 5,9 — 5,9 4,2 7,3 4,7 3,4 3,4 5,2 6,3 4,4 6,1 9,7 — 2,1 5,5 3,6 5,9 9 4,5 6 — 10,1 5,4 5,3 4,2 5,1 5,1 5,5 7,8 *ля некоторых * a 1 С С В о с с н с в с с с с с в с н с н с н с н н с н н н с с н н н в н н с н с с в н н н н с ill О G 226 203 238 166 128 239 211 159 251 172 111 119 228 219 115 196 265 199 199 222 212 246 186 206 166 195 209 207 239 272 194 189 205 201 214 228 182 299 199 180 227 210 218 193 197 182 ¦Приняты следующие обозначения зон влажности: Н ная, С — сухая. ' нормальная. В — влаж- 17
Населенный пункт Гусь-Хрустальный Даугавпилс Джамбул Джезказган Дербент Днепропетровск Донецк Душанбе Евпатория Енисейск Ереван Ессентуки Жданов Житомир Запорожье Златоуст Иваново Иргиз Иркутск Йошкар-Ола Казань Калининград Калинин Калуга Камышин Кандалакша Канск Караганда Каунас Кемерово Кемь Керчь Кзыл-Орда Киев Киров Кировабад Кировоград Кишинев Клайпеда Кокчетав Коме омол ь ск- на-Аму- на-Амуре Кострома Котлас Красноводск Краснодар Красноуфимск Красноярск Кривой Рог Куйбышев Продолжение та( Средняя температура воздуха, °С 'н —27 -^27 —24 —33 —9 —24 —24 —14 —16 —47 —19 —17 -23 —21 —23 -30 —28 -30 -38 -33 —30 —18 —29 -26 —26 —28 —42 -32 —20 -39 —27 —15 —24 —21 -31 -8 —21 -15 —18 —35 -34 -30 -33 —7 —19 -36 —40 -23 -27 >х.с —32 -30 -31 -36 — 12 —26 —29 —17 —20 -50 —20 —21 —28 -25 —25 -36 —33 -36 —40 -36 —35 —22 —33 —31 -30 —33 —46 -35 —24 —42 —32 -19 —29 -26 -36 —9 —25 —20 —22 -39 -37 -36 -39 — 11 —24 -39 —44 —25 -36 'о.п —4 -1,5 — 1,1 —7,8 +3,8 —1 -1,8 +3,6 +2,4 —9,5 —0,5 +0,1 —0,8 -0,8 -0,7 —6,6 —4,4 -7,5 —8,9 -6,1 —5,7 —0,6 —3,7 —3,5 —4,5 —4,1 -7,5 —0,5 —8,8 —3,7 +2,2 —3,4 — 1,1 —5,8 +3,9 —1 +0,6 +0,4 —7,9 —11,2 —4,5 —5,5 +4,6 + 1,5 —7,2 —0,6 -6,1 'х.п —16 —10 —9 —21 0 —9 —10 2 —3 —28 —8 —8 —9 —9 —9 —20 —16 —20 —25 —18 —18 у —15 —14 —15 —18 —26 —20 —8 —25 —15 4 —12 -10 -19 —1 —9 —7 —7 —21 —27 —16 —19 0 —5 —21 —22 9 —18 , :орость [варь v, О К К Я 1« О м"^" 4,6 5,1 3 4,6 5,2 5,5 6,2 2,8 7,1 — 2,5 — 6,1 5,4 5,4 4,9 5,5 2,8 5,7 6,2 5 8,5 7,7 4,8 6,8 7,5 6,5 4,3 5,3 4,8 10,5 9,5 5,8 5,6 „ 5,1 ^2 — ности лаж ю га Зон н н с с н с с с с н с н с н с с н с с с н н н н с в с с н с в с с н н с с с н с н н н с с с с с с 5 л. 1.3 гель- итель- >да п, « В Е ill Пр< нос ног сут, 214 203 1б7 196 145 175 183 112 149 245 139 102 177 192 175 217 217 191 241 220 218 195 219 214 189 267 238 212 192 232 256 153 168 187 231 132 185 166 194 214 221 224 237 109 152 227 235 178 206
Продолжение табл. 1.3 Населенный пункт Купино Курган Курильск Курск Кустанай Ленинабад Лешшакан Ленкорань Ленинград Лиепая Липецк Луцк Львов Магадан Магнитогорск Майкоп Махачкала Мелитополь Минск Минусинск Мичуринск Москва Могилев Мурманск Нальчик Наманган Нерчинский Завод Николаев Николаевск-на-Амуре Никополь Нижний Тагил Новгород Новокузнецк Новороссийск Новосибирск Норильск Одесса Омск Онега Орджоникидзе Орел Оренбург Орск Оха Охотск Павлодар Пенза Пермь Петрозаводск Полоцк Средняя температура воздуха, °С -38 -34 —15 —24 -35 -13 -23 —4 —25 — 18 —26 —20 —19 —35 —34 — 17 14 — 19 -25 —42 -26 —25 —25 —28 —17 —15 —41 — 19 ——оэ -23 -34 —27 -38 -13 —39 —46 —17 -37 -31 — 17 -25 —29 —29 —29 -31 —37 —27 -34 —29 —26 'х.с 41 -39 —17 —29 —40 —16 —26 —7 —28 —23 -32 —24 —23 —37 -37 —20 —19 —26 —30 -43 —32 -32 —29 —34 —21 —17 44 —22 -38 —24 -39 -31 -41 —19 —42 —51 —21 . 41 -38 —19 —30 —35 -36 -32 -39 —40 —33 —38 -33 -30 'о.п —9,9 -8,7 —0,8 -3 -3,7 +2,6 —4,3 +5,3 -2,2 +0,8 -3,9 —0,2 +0,3 —9,6 -7,9 + 1,7 +2,6 0 — 1,2 —9,5 -4,3 -3,2 -1,5 —3,3 -0,4 + 1,2 —13,1 +0,4 —9,8 —0,8 —6,6 -2,6 -7,9 +4,4 —9,1 — 14,6 + 1 7 7 —5 -0,4 -3,3 —8,1 —7,9 —7,5 — 10 —9 —5,1 -6,4 —2,9 -1,2 'х.п -25 —24 —8 —14 -22 _4 — 11 +2 —И —6 -15 -8 —7 -23 -22 -5 —2 -9 —10 —27 -15 —14 —11 — 18 -5 —7 -31 7 —25 —8 —21 -12 —23 2 —24 —34 —6 —23 —20 -5 -13 —20 —21 —22 —26 -23 —17 —20 —14 —И ость рь v, !Я СКОр *а янва Средня ветра : и/с 6,7 5,8 6,8 8,6 6,3 6,4 8,1 5,7 7 5,1 5,4 5,4 4,9 5 7,5 2,5 2 12,2 5,4 4,5 4,9 6,6 5,6 6,7 5,7 8,5 5,1 4,6 3 6,5 6,1 11,2 6,7 2,6 5,9 6,5 X )ОНЖБ1Г Зона в С с в н с с н в в в с н н н с н с с н с с н н в н с с с н с н н с в с н с с н н н с с в н с с н н н А ¦ ill с: о со Продо. ность 1 ного п сут. 222 217 229 198 213 130 163 118 219 202 199 187 183 278 218 154 151 169 203 226 202 205 204 281 170 131 235 168 246 171 238 220 227 134 227 300 165 220 237 175 207 201 204 266 278 209 206 226 237 209 19
Продолжение табл. 1.3 Населенный пункт Полтава Поти Псков Пярну Пятигорск Рига Ровно Ростов-на-Дону Рубцовск Рязань Самарканд Саратов Свердловск Семипалатинск Севастополь Симферополь Смоленск Советская Гавань Сортавала Сочи Ставрополь Сумы Сургут Сухуми Сыктывкар Таганрог Таллин Тамбов Тарту Ташкент Тбилиси Тернополь Тирасполь Тольятти Туймазы Тула Тюмень Ужгород Улан-Удэ Ульяновск Умгнь Уральск Уст ь- Каменог орск Уфа Феодосия Фергана Форт Шевченко Фрунзе Хабаровск Харьков Средняя температура воздуха, *С >н —22 —3 —26 —22 —18 —20 —21 —22 —38 —27 -13 —25 -31 —38 — 11 —16 —26 —27 -25 —3 —18 —24 -40 —3 —36 —24 —21 —27 —23 —15 у —21 —15 —29 —34 —28 —35 —18 —38 —31 —21 —30 —33 —29 —15 —15 —14 —23 —32 —23 <Х.С —27 —5 —31 —26 —21 —25 —25 —27 —41 —33 — 17 -34 -38 —39 -И —20 —33 —29 -31 —5 -23 -28 —48 —5 —40 —28 —25 -32 —29 —18 — 10 —25 22 -34 —37 —31 —41 —22 —42 —36 —26 —33 —39 —36 —19 —16 —18 —27 —34 —28 'о.п —1,9 +7,2 —2 —0,8 0 —0,6 —0,5 —0,6 —8,5 —4,2 +2,8 5 -6,4 —8 0 + 1,9 -2,7 —6,2 -2,8 +5,9 +0,3 —2,5 —9,7 +7 —6,1 —0,8 —0,8 -4,2 -1,5 +2,4 +4,2 —0,5 +0,7 -5,4 —6,5 -3,8 —5,7 +1,6 -10,6 -5,7 —1 —6,5 -7,8 —6,4 +2,9 +1,3 +0,6 —0,9 —10,1 —2,1 'х.п —11 +3 —11 g —8 9 —9 —8 —23 —16 -3 —16 —20 —21 0 —4 -13 —20 —14 +2 —7 — 12 —28 +3 —20 —9 —9 —15 —10 —6 0 -9 —7 -17 —19 — 14 —21 —6 —28 —18 —9 —18 —18 —19 2 —7 7 —9 -23 —И орость варь v, з? К СО иЩ 6,2 5,1 4,8 8,6 6,3 4,5 7,5 6,5 7,9 7,3 2,7 6 5 4,3 6,4 6 6,8 — 6,2 6,5 7,4 5,9 5,3 — 5,5 5,8 7,7 4,7 6,6 1,7 3,9 5,1 4,4 — — 4,9 3,9 3,6 2,8 5,8 6,8 5,7 — 6 2 8,9 2,4 5,9 5 гости К со 0) се О с в н в н н н с с н с с с с с с н в в в н н н в н с н н в с с н н с с н с н с с с с с с с с с с в с й* III |go . С а § о 187 120 212 211 175 205 191 175 213 212 132 198 228 202 137 158 210 241 235 103 169 195 257 122 244 173 221 202 214 130 152 190 163 203 211 207 220 162 235 213 186 199 204 211 144 134 158 157 205 189 20
Населенный пункт Херсон Хмельницкий Целиноград Чарджоу Чебоксары Челябинск Череповец Черкассы Чернигов Черновцы Чимкент Чита Шадринск Элиста Эльтон Эмба Южно-Сахалинск Якутск Ялта Ярославль Средняя *в —18 -21 -35 —13 -32 —29 -31 —21 —22 —20 — 17 —38 -34 -23 —26 —29 -24 -55 —6 -31 П температура воздуха >х.с —22 —25 —39 —17 -35 —36 —36 -26 -27 —25 —22 —41 -40 —27 —32 —34 —27 -58 -8 -35 'ол +0,6 -0,6 -8,7 +3,2 -5,4 -7,1 -4,3 —1 -1,7 -0,2 +1»! —11,6 -7,4 -1,8 -4,2 -6,9 -4,3 —19,5 +5,2 -4,5 родол , °с >х.п —7 —9 —22 2 -18 -20 —16 —9 —10 —9 —6 -30 -21 —9 -14 -20 -15 -45 +1 -16 ж е н i орость ;варь V, 1а 6,2 5,7 7,7 — — 4,5 7 — 4,2 5,4 2,8 3,9 7,6 4,9 5,2 8,5 — 4,4 4,4 ie та ихооь я а 1 С н; с С в с н с н с с с с с Q Q В С н бл. 1.3 ¦ й с р; р о» *Й о ?-оо>. С ж я о 16.7 191 215 П9 2\7 Щ 2Й 189 191 179 147 240 218 176 184 197 233 254 126 2Й2 Таблица 1.4. Расчетные температуры внутреннего воздуха в помещениях жилых и общественных зданий Помещения Жилые здания (СНиП Н-Л. 1—71) Жилая комната квартиры и общежития*, ванная и совмещенный санитарный узел с индивидуальным нагревателем, умывальная инди- индивидуальная, гардеробная, комната для чистки и глажения одежды, вестибюль, общий коридор, лестничная клетка, помещения культур- культурно-массовых мероприятий, коменданта и воспитателя, кабинет врача, обслуживающего персонала и парикмахерские в общежитиях Кухня квартиры, кухня и кубовая, постирочная, сушильная, сушил- сушилка одежды и обуви в общежитиях Ванна индивидуальная, ванная и душевая общие, совмещенный са- санитарный узел Кабины личной гигиены женщин в общежитиях Уборная индивидуальная и общая, вестибюль, передняя, лестничная клетка в квартирном доме, кладовые и бельевые в общежитиях Палата, комната персонала, кабинет физиотерапии, процедурная изолятора в общежитии Машинное отделение лифтов, электрощитовая, мусоросборная камера 18 15 25 23 16 20 5 *В районах с температурой наиболее холодной пятидневки /Н = 31°С и ниже в жилых комнатах следует принимать *в = 20°С. В угловых комнатах квартир ^не- ^необходимо принимать на 2° С выше указанных температур. 21
Продолжение табл. 1.4 Помещения 'я. Гостиницы (СНиП Н-Л. 17—65) Номера, вестибюль, общая гостиная, бюро обслуживания, лестнич- лестничная клетка, гардероб, комната для чистки одежды и обуви, общая умывальная Общий санитарный узел, кладовые, бельевые, камеры хранения Контора, комнаты дежурного персонала и общественных организаций Склады Детские ясли-сады (СНиП Н-Л. 3—71) Игральная, приемная младшей группы ясельного возраста в кли- климатических подрайонах и районах: I.A, 1.Б, 1.Г I.B, 1.Д II, III и IV Групповая, приемная средней и старшей групп ясельного возраста в климатических подрайонах и районах: I.A, 1.Б, 1.Г I.B, 1.Д II, III и IV Спальня-веранда, раздевальная, комната для музыкальных и гим- гимнастических занятий, персонала и стирально-разборочная Туалетные для младшей группы ясельного возраста То же, средней и старшей групп Туалетные для групп детей школьного возраста Помещение бассейна для обучения детей плаванию Комната для заболевших детей, изолятор, медицинская комната Комната для хранения чистого белья Сушильно-гладильная Общеобразовательные школы и школы-интерна- школы-интернаты (СНиП Н-Л. 4-62) Классные комнаты, учебные кабинеты, лаборатории, мастерские по обработке металла, актовый зал, рекреационные помещения, вести- вестибюль, гардеробы, кладовые для одежды и обуви Гимнастический зал Комнаты общественных организаций, учительские, библиотека-хра- библиотека-хранилище, кабинеты директора и воспитателей, канцелярия, уборные, комнаты для чистки одежды и обуви Кабинеты врачей, раздевальные при гимнастическом зале Раздевальные при душевых и умывальные Душевые Мастерская по обработке древесины Профессионально-технические училища (СНип П-Л. 5-68) Учебные кабинеты и классы, лаборатории с вредными выделениями, учебно-производственные мастерские, гардеробная, вестибюль, акто- актовый зал Кабинеты технического черчения, читальные залы, библиотека-хра- библиотека-хранилище, уборные, комнаты общественных организаций и админи- администрации Лаборатории с точными измерительными приборами, кабинет врача Раздевальная при душевых, умывальная Душевые 20 16 18 12 23 22 21 21 20 19 18 22 21 20 29 22 15 16 16 15 18 20 22 25 14 16 18 20 22 25 22
Продолжение табл. 1.4 Помещения Высшие учебные заведения (СНиП Н-Л. 6-67) Актовый зал, лаборатории с производственными вредностями, вес- вестибюль, гардероб в отдельном помещении Аудитории до 150 мест *, учебные кабинеты, чертежные залы, ла- лаборатории без вредных выделений, книгохранилища, фотолаборато- фотолаборатории, помещения администрации и общественных организаций Лаборатории с точными измерительными приборами, рентгенкабинет Больницы и поликлиники** (СНиП П-Л. 9—70) Палаты для взрослых больных, кабинеты врачей, процедурные ка- кабинеты различного назначения, уборные и умывальные для больных Палаты предродовые, травмированных и недоношенных детей, ма- нипуляционные, иаоляаоры, комнаты санитарной обработки больных, душевые, кабины личной гигиены женщин,, подогрев парафина и озокерита, лечебные плавательные бассейны и ванные, душевой зал с кафедрой, гинекологические процедурные Раздевальные и кабины для раадевания водолечебниц Палаты послеоперационные и послеродовые, родовые и родовые боксы, фильтр-боксы, приемо-смотровые, малые операционные Зал лечебной физкультуры, стерилизационные, лаборатории, реги- регистратура, аптека, склады стерильных материалов, буфет и столовая для больных Помещения для хранения гипсовых бинтов, лекарственных и дезин- дезинфицирующих средств, перевязочных материалов и хозяйственного инвентаря, чистое и грязное отделения дезинфекционной камеры Помещения для хранения и регенерации грязи Хранение термолабильных медикаментов, вспомогательные помеще- помещения морга Морг Санатории (СНиП П-Л. 10—62) Вестибюль, гардеробные, регистратура, помещения для хранения вещей больных, парикмахерские, бельевые, кладовые белья, грязе- грязелечебницы Кабинет главного врача, канцелярия, архив, комнаты общественных организаций и персонала, чистки одежды и обуви, комнаты днев- дневного пребывания, зубоврачебный кабинет, аал лечебной физкуль- физкультуры, лаборатории, грязевая кухня, помещение мойки и сушки ха- халатов и простынь Кабинеты врачей, аптека, ингалятории, рентгеновский кабинет, ка- кабинеты электросветолечения, парафино-озокеритового лечения, массажа, электрокардиографии, антропометрическая, кислородная палата, процедурные Раздевальные Водо- и грязелечебница, ванный и душевой залы, грязевых проце- процедур, душевые кабины для обмывания больных Помещения для хранения и регенерации грязи Павильоны и помещения для климатолеченшг Спортивные сооружения (СНиП Н-Л. 11—70) Спортивные залы *В аудиториях на 150 мест и более ^в необходимо принимать по табл. 1 СНиП Н-Г. 7—62. ** В таблице указаны лишь главнейшие помещения. *** Указанная температура должна быть в зоне нахождения спортсменов. 23
Продолжение табл. 1.4 Помещения Залы ванн крытых бассейнов Залы для подготовительных занятий в бассейнах, гардеробные, по- помещения для отдыха, учебно-методические кабинеты, лаборатория бассейна Вестибюль-грелка катка, насосно-фильтровальная, хлораторная, кла- кладовые и склады с постоянным пребыванием персонала Вестибюли и гардеробные верхней одежды при бассейнах Массажные, помещения для отдыха при бассейнах Раздевальные и уборные при них Душевые Бани русского типа (парильные) Бани типа сауны Склады баллонов, реагентов, хозяйственных химикатов, кладовые и склады с кратковременным пребыванием персонала Бани (СНиП И-Л. 13—62) Вестибюли с гардеробными и кассами, ожидальная, парикмахер- парикмахерские, административные помещения и комнаты персонала Уборные Раздевальные, ванные и душевые кабины Мыльные Парильные Мастерские бытового обслуживания Дезинфекционные камеры (чистая и грязная половины), кладовые Помещения запасных баков для воды Прачечные (СНиП Н-Л. 14—62) Помещения для приема, метки, учета и сортировки грязного белья, хранения, стирки, полоскания и отжима белья, хранения стираль- стиральных материалов, приготовления растворов, разборки, починки, упа- упаковки, хранения и выдачи чистого белья, сушильно-гладильный цех, ожидальные цехов приема и выдачи чистого белья Лаборатория Централизованный реверс Помещения запасных баков для воды Магазины (СНиП И-Л. 7—70) Торговые залы *** в магазинах: продовольствен ных не п родовольственных Зал демонстрации новых товаров Помещения для приемки и подготовки товаров к продаже, хранения инвентаря и упаковочных материалов, гладильные и бельевые Разрубочные, помещения для хранения тары, кладовые бакалейных, хлебных, гастрономических, хозяйственных товаров и табачных изделий Кладовые обуви, парфюмерных и прочих товаров Кладовые рыбных товаров и овощей 26 18 16 20 22 23 25 60—75 ** 60—120 ** 10 18 20 25 30 40 16 15 5 15 18 10 5 12 15 18 16 10 12 8 * Указанная температура должна быть в зоне нахождения спортсменов. ** Указанная температура обеспечивается технологическим оборудованием. *** В торговых залах во внерабочее время дежурным отоплением следует под- поддерживать температуру tB — 10° С. 24
Продолжение табл. 1.4 Помещения Кинотеатры (СНиП Н-Л. 15—68) Зрительный зал, распределительные кулуары и фойе, курительная Кассовый вестибюль, перемоточная, кладовая буфета и инвентаря Кассовые кабины, электросиловая, мастерская киномеханика, пла- плакатная и столярная, контора и кабинеты администрации, моечная буфета Аккумуляторная, кислотная, щелочная, санитарные узлы Проекционная, буфет в отдельном помещении, доготовочная буфета Театры (СНиП И-Л. 20—69) Зрительный зал до спектакля без зрителей » » во время спектакля Сцена, карманы, арьерсцена Трюм Помещения для регулировки освещения сцены и зала Фойе и кулуары, кассовые вестибюли и кабины. Помещения для обслуживающего персонала, администрации, дирижера, художника, настройки инструментов, декораций, костюмов, живописно-декора- живописно-декоративная мастерская, библиотека нот, буфет с подсобными комнатами, макетная, кладовая красок Распределительный вестибюль, гардеробные с барьером, аппаратные звукозаписи, звукофикации, связи, радиовещания, кабины дикторов, дежурных костюмеров, гримеров, парикмахерские, проекционная, ку- курительные, бутафорская, слесарная, склады мебели, костюмов, умы- умывальные и уборные Душевые Кладовые машиниста сцены, электроаппаратуры, дежурных складов, реквизита, бутафории, щелочные и кислотные, аккумуляторные, кла- кладовая электролита Клубы (СНиП И-Л. 16—.71) Зрительный зал, зал-аудиторня, костюмерная, мастерская, свето-, звуко- и кинопроекционные, курительные, уборные, гардеробные, помещение пожарного поста Сцена и арьерсцена Артистические и гример но-парикмахерские Комнаты художника, работы кружков, гостиная, бильярдная, чи- читальный зал, книгохранилище, выдача книг на дом, комната рабо- рабочих Склады декораций, мебели и электроаппаратуры, аккумуляторные Помещение для регулировки освещения сцены, автотрансформатор- автотрансформаторная Предприятия общественного питания (СНиП И-Л. 8—71) Зал, раздаточная, буфет, вестибюль, аванзал, помещения для про- продажи полуфабрикатов, отделки кондитерских изделий, экспедиторов, подготовки мороженого, хранения музыкальных инструментов, белье- бельевая, загрузочная, хлеборезка, сервизная Цехи доготовочный, холодный, мясной, рыбный, обработки зелени, овощной и птицегольевой, помещения для подготовки яиц и муч- мучных изделий Цехи горячей выпечки кондитерских изделий, кладовые овощей, солений, тары, шлюз при камере пищевых отходов 25
Продолжение табл. 1.4 Помещения Помещения для администрации, обслуживающего персонала, совета кафе, кладовщика, главная касса Кладовые сухих продуктов, инвентаря, винно-водочных изделий и пива Предприятия бытового обслуживания населения (СНиП Н-Л. 21—71) Помещения для изготовления и ремонта одежды *, головных уборов, трикотажных изделий, обуви и кожаной галантереи, ремонта метал- металлоизделий, бытовых приборов, часов, фото- кино- и радиоаппаратуры, телевизоров, музыкальных инструментов, ювелирных и граверных работ, зал фотосъемки и обработки фотоматериалов, парикмахерские, студии звукозаписи, машинописное бюро Химическая чистка одежды Предприятия по обслуживанию автомобилей (СНиП Н-Д. 9—62) Помещения для хранения автомобилей и шин » » обслуживания автомобилей » » хранения запасных частей, инструментов, масел, обтирочных материалов' Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий (СНиП П-М. 3—68) Вестибюли, гардеробные уличной одежды, помещения для сушки рабочей одежды, обеспыливание ее, залы собраний и совещаний, светокопировальная мастерская, умывальные Курительные, уборные Гардеробные уличной и рабочей одежды, химическая чистка рабо- рабочей одежды, рабочие помещения управлений и общественных орга- организаций, архив, помещения радиоузла и телефонной станции Помещения для отдыха, обеспыливания рабочей одежды при самооб- самообслуживании, ремонта рабочей одежды и обуви, конструкторское бюро и библиотеки Гардеробные с пребыванием людей с обнаженным телом, преддуше- вые, помещения личной гигиены женщин и кормления грудных детей Душевые, фотарии Помещения для обогрева работающих Примечание. Во все.х основных помещениях жилых и общественных зданий должен быть нормальный влажностный режим внутреннего воздуха (ф = 40-;-60%). Влажный режим допуска- допускается в помещениях, где технологический процесс сопровождается большим выделением влаги (ф = 60 -5- 70%). Мокрый режим при ф = 70 -f. 75% может быть » банях и прачечных. среднюю наиболее холодных суток tx с', средней массивности — среднюю из средних температур наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки; для массив- массивных ограждений — среднюю наиболее холодной пятидневки tu. Для перекрытий над подвалами и подпольями принимают среднюю наиболее холодной пятидневки температуру ta, независимо от массивности ограждения. При проектировании систем отопления принимают такие расчетные температуры наружного воздуха: зимнюю, равную средней наиболее хо- холодных пятидневок из восьми зим за 50-летний период /н; среднюю отопительного * В производственных помещениях с теплоизбытками tB = 10° С. 26
периода со средней суточной температурой не более 8° С /0 п; среднюю наиболее хо- л одного периода (для вентиляции) /хп. Расчетные температуры наружного воздуха, продолжительность отопительного периода п и скорости ветра v принимают по СНиП II-A.6—72 «Строительная кли- климатология и геофизика» или по данным табл. 1.3. При отсутствии нужного населен- населенного пункта в табл. 1.3, руководствуясь картой на листе 1.1, принимают данные для ближайшего пункта, имеющегося в этой таблице. Расчетные температуры внутреннего воздуха tB и относительную влажность воздуха ф в помещениях жилых и общественных зданий принимают по табл. 1.4. Нормы сопротивления теплопередаче ограждений Общее сопротивление теплопередаче многослойной кон- конструкции ограждения Ro в (м? • ч • °С)/ккал находят по формуле _ 1 1 где — = RB, — = RH— сопротивления теплоотдаче соответственно внутренней и О-в #н наружной поверхностей ограждения, (м2 • ч • °С)/ккал, принимаемые по табл. 1.5; Rx, R2, ..., Rn —термические сопротивления отдельных конструктивных слоев ограждения (м? ¦ ч • 6С)/ккал, определяемые по формуле A.3); RB п — термическое сопротивление замкнутой воздушной про- прослойки., (ж2 • « • ° Q/ккал, принимаемое по табл. 1.6. Таблица 1.5. Коэффициенты теплоотдачи ак и ап и сопротивления теплоотдаче RB и /?н поверхностей ограждений (СНиП П-А. 7—71) 1 Вид поверхности Коэффициен- Коэффициенты теплоотда- теплоотдачи, ккал/(м? х X ч°С) Внутренние поверхности Поверхности стен, полов и потолков, гладких или с выступающими ребрами, отношение высоты h которых h к расстоянию а между гранями соседних ребер — < 0,3 Потолки с выступающими часто расположенными реб- U п рами при —- > 0,3 Потолки с кессонами при — > 0,3 (где а — меньшая сторона кессона) 7,5 6,5 6 Наружные поверхности Поверхности, соприкасающиеся непосредственно с на- наружным воздухом — наружные стены, бес чердачные покрытия (совмещенные крыши) и пр. Поверхности, непосредственно не соприкасающиеся с наружным воздухом: выходящие на чердак над холодными подвалами и подпольями Поверхности вентилируемых воздушных прослоек и хо- холодных подполий зданий, сооружаемых в Северной строительно-климатической зоне 20 10 5 15 Сопротивле- Сопротивления тепло- теплоотдаче, (м2-ч -°С)/ккал одзз 0,154 0,167 0,05 0,1 0,2 0,066 27
Таблица 1.6. Термические сопротивления замкнутых воздушных прослоек RBn (СНиП II-A. 7—71) Толщина прослойки, мм 10 20 30 50 100 150 200—300 Величины RBn, (мг-ч-°С)/ккал для горизонтальных прослоек при потоке тепла снизу вверх и для вертикальных прослоек летом 0,15 0Д6 0,16 0,16 0,17 0,18 0,18 зимой 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,21 0,22 для горизонтальных прослоек при потоке тепла сверху вниз летом 0,15 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,22 зимой 0,18 0,22 0,24 0,26 0,27 0,28 0,28 Примечание. Величины RB п соответствуют разности температур на поверхностях про- прослоек 10° С. Для уточненных расчетов необходимо величину /?в#п умножать на следующий коэф- коэффициент: Разность температур, °С . . . 8 6 4 2 Коэффициент 1,05 1,1 1,15 1,2 При определении величины Ro ограждающих конструкций со сплошными воз- воздушными прослойками, вентилируемыми наружным воздухом, в расчетах допуска- допускается учитывать только ту часть конструкции, которая расположена между прослой- прослойками и помещением. При вычислении термического сопротивления покрытия с вен- вентилируемыми каналами следует принимать полную толщину теплоизолирующего слоя, если диаметр канала не превышает 5 см, а расстояние между каналами — не менее 1,5 м. Термическое сопротивление ограждений, в которых материал неоднороден как в параллельном, так и в перпендикулярном к тепловому потоку направлениях (разного вида пустотелые камни, кладки с утепляющими вкла- вкладышами и пр.), определяют так: 1) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждение раз- разрезают на характерные в теплотехническом отношении участки, состоящие из од- одного или нескольких слоев. Термическое сопротивление ограждения R» вычисляют по формуле R A.9) Rn где R u, Р\, F n Rn — термические сопротивления отдельных участков, вычислен- вычисленные по формулам A.3) или A.8), но без сопротивлений теп- теплоотдаче RB и RH; Fn — площади отдельных участков по поверхности ограждения, м2; 2) плоскостями, перпендикулярными к направлению теплового потока, ограж- ограждение разрезают на однородные (состоящие только из одного материала) и разно- разнородные (состоящие из участков с различными материалами) слои. Термические со- сопротивления однородных слоев вычисляют по формуле A.3), а неоднородных — по формуле A.9). Термическое сопротивление ограждения R^ определяют как сумму термических сопротивлений отдельных слоев; 3) действительное термическое сопротивление ограждения вычисляют по фор- формуле X R = <1ЛО> Термическое сопротивление ограждений, имеющих выступы в плане, а также ограждений, у которых R» более чем на 25% превышает R±, следует определять рас- 28
четом их температурного поля. Затем величину общего сопротивления теплопередаче ограждения Ro с учетом значений RB и RH вычисляют по формуле A.8). Найденная величина общего сопротивления теплопередаче наружного ограждения Ro должна быть не менее требуемых значений кормам, вычисленных по формуле в (м2 • ч • ° С)/ккал по теплотехническим н где tB — расчетная температура воздуха в помещении, принимаемая по табл. 1.4, °С; /н — расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по табл. 1.3 в зависимости от массивности ограждений; RB — сопротивление теплоотдаче, (м2 • ч • °С)/ккал, принимаемое по табл. 1.5; п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности огражде- ограждения по отношению к наружному воздуху (см. стр. 32); "" AtH — нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в по- помещении и температурой внутренней поверхности ограждения, принимае- принимаемый по табл. I. 7. Таблица 1.7. Нормируемые величины температурного перепада Д*н (СНиП Н-А. 7—71) Вид помещений Жилые помещения и помещения общественных зданий (больницы, детские ясли-сады) Помещения поликлиник и школ Помещения общественных (за исключением указанных выше) и административных зданий, вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий, кро- кроме помещений с влажным и мокрым режимами Отапливаемые помещения производственных зданий с расчетной относительной влажностью внутреннего воз- воздуха менее 50% То же, 50—60% Помещения производственных зданий с избыточными тепловыделениями и расчетной относительной влаж- влажностью внутреннего воздуха не более 45% Помещения производственных зданий с расчетной влажностью внутреннего воздуха более 60%, где не допускается конденсация влаги на внутренних поверх- поверхностях стен и потолков То же, но конденсация влаги на внутренних поверх- поверхностях стен допускается Д/н, °С, не более для наруж- наружных стен 6 6 7 10 8 12 'в — Т* 7 для покрытий и чердачных перекрытий 4 4,5 5,5 8 7 12 'в — тр— 1 — 0,5 Примечания. 1. Для полов следует принимать следующие величины Д*н: в жилых зда- зданиях, больницах и детских яслях-садах — 2° С; в общественных зданиях (за исключением указанных выше) и в производственных зданиях с постоянными рабочими местами — 2,5° С (на участках, где отсутствуют постоянные рабочие места, Д/н не нормируется). 2. В местах теплопроводных включений — колонн, ригелей каркаса, стыков панелей и пр., а также при относительной влажности внутреннего воздуха в производственных зданиях более 60% Допускается принимать \tH = tB — тр. 3. Величины д*н и RrP не нормируются, а ограждающие конструкции выбираются по строи- строительным и технологическим требованиям, когда тепловыделения значительно превышают потери тепла (более 50%), либо когда избытки явного тепла превышают 20 ккал/(м* • ч), а влаговыделения незцачительны, а также в тех случаях, если внутренняя поверхность стен и покрытий подвергает- подвергается интенсивному воздействию лучистого тепла или омывается горячим сухим воздухом и если пло- площадь пола помещений на одного работника составляет более 100 мг. *тр — температура точки росы внутреннего воздуха, °С. 29
3 о и а се ft - ft с юдпольям S Я ? СО сз е Я Сч а о. epei С ? If 0) C 3 s s ^* 1ерда> г || й ft с к ыти окр С i при = 1 сз а) С ю t-. о ф о о* в 1 Д „и о ю ^^ 'f 1!и < A Ю < II ii < и U 11 ° Я^са < II 11° 11 О "¦* |j о || о я ¦* < и о 0 II я^ и II в и О II О II ж 00 о о ,64 о оо о см о СО ю о со ю о 0,6 ,59 о ,66 о 44 о о см 00 о 00 о о 00 00 о о 00 ю о 00 ю о о .65 о о 48 о см см СО ст> о <м ,77 о СО СТ) о ю о СО о СО о О^1 о ,71 о оо о со ю о 1* см со о *-* со S3 о 1—4 о 1С ю о ст> СО о СТ) СО о оо о ,77 о ,86 о ю о СО см Г-Н — ,89 о см ю о ¦ф о •ф о *ф 0О о ,83 о 3 о см СО о 00 см а> ,96 о см S о 00 о 00 о СТ) 0,8 ,89 о о 66 о о СО см СО ,02 ОО <м 00 СО о ю оо о о 0,9 ,95 о ,06 71 о см со ю со — ,08 сО СО см t- о СТ) о СТ) о t о о со о СО со —' СТ) ,15 чф ¦"* со о о СО СТ) о о ,06 см а> о о со ю -* СТ) 00 см см ю 00 о _ о о т—. см 1.1 .12 ,26 00 о оо СО СТ) ю —' ст> СТ) ,28 со lO 00 о СО о СО о ,—1 00 1.1 0Q к—4 ,33 00 00 о о Г*44 СО ст> о см ,34 с-* со СТ) 00 о см V—4 <м _^ см .24 a о <м ю —¦ СТ) '-' см ю со СТ) о ч—t f^ <—t •—ч со СО ,46 97 о 30
00 1—< ю я си К я о о Он с со 00 *"* СЛ см см ,47 ! & ,98 о 1,22 1,22 СЛ 39 см ,53 91 ,02 1,28 1,28 ел СЛ 49 см СО ш ,06 1,33 1,33 г-. о см ел ю см ,66 о см 1,38 1,38 ю СМ 69 см ,72 ю см S 1,44 1,43 со см см СЛ см ,79 СО см см СЛ 1,49 1,49 со см ел оо см ,85 со <м ,23 1,54 1,54 СЛ со см СЛ CD СМ ,91 СЛ со см ,27 со СО ,47 см 09 со ,98 СМ ,31 1,65 1,65 ю см ел СО ,04 см ю ю см ,36 *-. -. а см СЛ см со ,11 см 63 см 1,75 1,75 см СЛ со со см •-Ч СМ 44 1,81 1,81 ,79 см ,49 со ,23 см СЛ см 00 1,86 1,86 СМ 00 тр СО СМ 00 °1 °. °. О) Ю -1 «о со ел со со о <—¦ 1—> см со CM CM CM <M (N CMCD О О СО «0 •* те СО 00 СО S а С о к* к X га s m с о; •х X 1 о С к s ж Ограж; О да 00 <?> 5,5 ю оо ю со о" о СО •* о" о* сою о" о ю со о"о СО ^ о* о" cdS о'о" ю ON •-1 О 1,09 0,82 СО^СЭ *—( 1—1 к S н я CU си си а со D5 к в* тены черда ужные рытия се о 3!
Значения коэффициента п для различных ограждений (СНиП Н-А.7—71) Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над хо- холодными проветриваемыми подпольями зданий, возводимых в рай- районах Северной строительно-климатической зоны 1 Чердачные перекрытия со стальной, черепичной или асбестоце- ментной кровлей по разряженной обрешетке и покрытия с венти- вентилируемыми прослойками 0,9 Чердачные перекрытия с кровлей из рулонных материалов . . 0,8 Стены и перекрытия (за исключением перекрытий над неотаплива- неотапливаемыми подвалами), отделяющие отапливаемые помещения от сооб- сообщающихся с наружным воздухом неотапливаемых помещений (на- (например, тамбуров) 0,7 Перекрытия над подпольями, расположенными ниже уровня земли, при непрерывкой конструкции цоколя с Ро > > 1 (ml ¦ ч ¦ °СIккал 0,4 То же, с Ro < 1 (м2 • ч • ° СIккал и перекрытия над холодными подпольями, расположенными выше уровня земли 0,75 Стены и перекрытия, отделяющие отапливаемые помещения от неотапливаемых, не сообщающихся с наружным воздухом . . 0,4 Перекрытия над неотапливаемыми подвалами, расположенными ниже уровня земли или имеющие наружные стены, выступающие над уровнем земли до 1 м, при наличии окон в наружных стенах 0,6 То же, при отсутствии окон 0,4 Значения требуемых сопротивлений теплопередаче на- наружных ограждений /??р приведены в табл. 1.8, которая составлена для различных тепловых режимов — разностей расчетных температур tB — tH и нормируемых тем- температурных перепадов AiH. При расчете величины требуемого сопротивления теплопередаче ограждения /?*р по формуле A.11) или определения ее по табл. 1.8 следует знать степень массив- массивности ограждения для правильного выбора расчетной наружной температуры 1Я или ?х с, а следовательно, и расчетной разности температур Д? = tB — tH. Величину /?qP наружных стен жилых зданий для однослойных панелей следует увеличивать на 10% , а для многослойных — на 20%. Величину #*р наружных ограждений с характеристикой тепловой инерции D ^ 2,5 для жилых, общественных (больницы, поликлиники, детские ясли-сады) и производственных зданий, где требуется по- постоянно поддерживать заданную температуру и относительную влажность воздуха, следует увеличивать на 30%. При изготовлении конструкций со знаком качества указанные надбавки не предусматриваются. Величины требуемого сопротивления теплопередаче i?*p заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) в зависимости от разности расчетных температур внутреннего и наружного воздуха определяются по табл. 1.9. Таблица 1.9. Требуемые сопротивления теплопередаче R^, (м2-ч-°С)ккал, окон, балконных дверей и фонарей жилых и общественных зданий (СНиП II-A.7—71) Здания и помещения Больницы, поликлиники, детские ясли- сады, жилые здания и школы Общественные здания, кроме указанных выше 'в ~'» °с <25 24—46 47—55 >56 <30 30—49 50—65 <66 Окна и бал- балконные двери 0,2 0,4 0,44 0,6 0,2 0,35 0,4 0,56 Фонари 0,4 0,4 0,4 0,6 0,4 0,4 0,4 0,4 32
Теплотехнический расчет сопротивлений теплопе- теплопередаче Rqh выбор строительных конструкций наруж- наружных ограждений отапливаемых зданий рекомендуется выполнять в такой последовательности. Сначала найти по готовым данным, приведенным в табл. 1.8, или вычислить по формуле A.11) требуемые сопротивления теплопередаче наруж- наружных ограждений R^p при заданных температурных режимах. Затем по ним выбрать известные, проверенные на практике конструкции ограждений по табл. 1.12—1.16 или запроектировать их заново, в необходимых случаях уточняя принятые величины Ro экономическим расчетом. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Ro, как правило, не должно быть меньшим сопротивления теплопередаче /?*р, определяемого из санитар- санитарно-гигиенических условий и R^, определяемого из экономических условий. В практике теплотехнических расчетов могут быть три случая сопоставления найденных значений сопротивлений теплопередаче — требуемых по нормам R^p и фактически принятых для запроектированных конструкций наружных ограждений Ro- при #qP = Ro принятая конструкция ограждения удовлетворяет теплотехни- теплотехническим нормам; при i?Qp > Ro наружное ограждение не обладает необходимыми теплозащитными качествами^ может накапливать влагу в толще конструкции, промерзать и способ- способствовать конденсации водяных паров на его внутренней поверхности (в практике такой случай недопустимый). Однако по СНиП II-A.7—71 допускается принимать Ro на 5% меньше /??р для индустриальных элементов конструкций, а также для сплошных каменных стен из штучных материалов (кирпича, камней и т. п.); при /?qP < Ro имеет место перерасход строительных материалов и стоимости, поэтому значительное расхождение этих величин требует технико-экономического обоснования. Таким образом, выбор конструкций наружных ограждений должен быть эконо- экономически целесообразен. В современном строительстве зданий из крупнопанельных элементов с дешевыми и эффективными утеплителями иногда оказывается экономи- экономически выгодно проектировать наружные ограждения с сопротивлением теплопере- теплопередаче R™ < Ro. При этом сопротивление теплопередаче конструкции повышается за счет увеличения толщины более дешевого теплоизоляционного слоя. При расчетах сопротивления теплопередаче стеновых панелей следует учитывать возможное ухудшение теплотехнических качеств утеплителей, а также повышенное воздухопроницание в стыковых соединениях (см. примечание 2 к табл. 1.8). Теплотехнический расчет выполняют одновременно с конструированием наруж- наружного ограждения. Так, толщину теплоизоляционного слоя наружной стеновой па- панели жилого дома рассчитывают в следующем порядке. Приняв значение i??p для данного температурного режима, находят величину сопротивления теплопередаче наружной панели принятой конструкции по формуле «J» = Ro = Яв + Ж + j-2. + Я, п + Я* A-12) Лиз° где 2/? — сумма термических сопротивлений конструктивных слоев ограждения, принятых из соображений прочности и устойчивости; ^из — коэффициент теплопроводности изоляции, принимаемый по табл. 1.1; Ь~ 1,2—надбавка на усадку теплоизоляционного материала. Решая уравнение A.12) в отношении толщины слоя изоляции биз в мм, опреде- определяем наименьшую толщину утеплителя из выражения °из = 100ВД7 - (/?в + 2/? + RBn + /?н)] ХтЬ. (I,13) °из = При замене одного вида утеплителя другим (с одинаковым значением термическо- термического сопротивления) необходимую толщину нового утеплителя ба находят по правилу 2 5-2696 33
пропорциональности: Оптимальное значение сопротивления теплопере- теплопередаче ограждения из экономических условий R*K следует определять по формуле (СНиП II-A.7—71) уогр где Бк — удельные капитальные вложения в устройство системы теплоснабжения; Бэ — годовые удельные эксплуатационные затраты на отопление; Тн — нормативный срок окупаемости дополнительных капитальных вложений; X — коэффициент теплопроводности материала однослойного ограждения или теплоизолирующего слоя многослойной конструкции, принимаемый по табл. 1.1; Когр — стоимость 1 м3 однослойного ограждения или теплоизоляционного слоя многослойной конструкции. Для однослойных стен из кирпича R^ разрешается не определять. Оптимальное значение сопротивления теплопередаче ограждения при наиболее выгодной толщине теплоизоляционного слоя * с учетом продолжительности» работы и стоимости эксплуатации отопительной системы можно найти по формуле A.16) где ton и» — средняя температура и продолжительность отопительного периода в сутках, принимаемые по табл. 1.3; ST — стоимость отпуска тепла для системы отопления, руб/ккал, Тн — нормативный срок окупаемости F лет); SH3 — стоимость 1 м3 изоляции, руб. Дополнительная толщина утепляющего слоя в мм при которой фактическое сопротивление теплопередаче ограждения достигнет своего оптимального значения, 6«°п = 1000 (Я°пт - RTJ>) П. A.17) Пример I.I. Найти сопротивление теплопередаче наружной стены конструкции, изображенной на листе 1.2, рис. 1, и выяснить возможность применения ее для стро- строительства жилого дома в местности с нормальной влажностью и расчетной зимней температурой наружного воздуха /н = —26° С и /хс = —31° С. Расчет выполнить при условии эксплуатации ограждения по параметру Б (см. табл. 1.2). На основании формулы A.3) вычисляем при помощи табл. 1.1 термические со- сопротивления материальных слоев стенки **: для известково-песчаной штукатурки Rx — 0,02 : 0,7 = 0,028; для кирпичной кладки из обыкновенного кирпича при объемной массе кладки Yo = 1800 кг/м3 R2 = 0,38 : 0,7 = 0,542; для облицовки естественным камнем правильной формы при объемной массе кладки Yo = 1900 кг/м3 R3 = 0,3 : 1,0 = 0,3; W = 0,028 + 0,542 + 0,3 = 0,87. Сопротивление теплоотдаче внутренней и наружной поверхностей ограждения по табл. 1.5 RB + /?н = 0,133 + 0,05 = 0,183. Тогда общее сопротивление тепло- теплопередаче стены #0 == 0,87 + 0,183 = 1,053 (м2 • ч • °С)/ккал. Для выяснения степени массивности ограждения, пользуясь формулами A.4)— —A.7) и табл. 1.1, находим коэффициенты теплоусвоения s и соответствующие ха- характеристики тепловой инерции материальных слоев D. * В. Н. Богословский. Строительная теплофизика. М., «Высшая школа», 1970. ^ ** В промежуточных расчетах размерность R в примерах не указана. 34
20*- L/зЬесткоЬо- песчаная штукатурка Кирпичная кладка Железобетонная оболочка облиаобка естествен- естественным камнем железобетон ноя панель- Известковая штука- штукатурка по драни Посыпка гравием Три слоя рубероида ад Толь 6 два слоя Сплошная обрешетка j/з досок Воздушная прослойка Утеплитель Пароизоляция Водоизоляционный кодер Вырабнибающид слой. Пенобетон, Пороизоляция Сборные железобетонные Минеральная вата панели Лист 1.2. К расчетам сопротивления теплопередаче наружных ограждений: / — к примеру I 1, 2 — к примеру I 2, 3 — к примеру I 3, 4—к примеру I 4, 5 — к при- — меру 1.5 2* 35
;Для известково-песчаной штукатурки при Yo — 1600 кг/ж3, с0 = 0,2 ккал/(кг • °С), Я = 0,7 ккал/(м • ч • СС) и ы>Б = 4%. Удельная теплоемкость влажного материала по формуле A.5) = о>23 Объемная масса влажного материала по формуле A.6) yw — 1600A + 0,04) = = 1664 кг/ж3. Отсюда коэффициент теплоусвоения по формуле A.4) Si = 0,51 /0,7 • 0,23 • 1664 = 8,36 ккал/ (м2 • ч . °С). Характеристика тепловой инерции Dx — 0,028 ¦ 8,36 = 0,234. Для кирпичной кладки при Yo = 1800 кг/м3, с0 — 0,21 ккал/(кг • °С), % — 0,7 ккал1{м -ч • °С), тБ = 2% 0,21 4-0,01 • 2 = 0,225 ккял/ («в • °С), си, Q Q1 ^ 2 yw = 1800A +0,02) = 1836 кг/м3; s2 = 0,51 )/,7 • 0,225 • 1836 = 8,61 ккал {м2 X X ч • СС), D2 = 0,542 • 8,61 = 4,666. Для каменной облицовки при Yo = 1900 кг/м3, с0 = 0,22 ккал/(кг • °С), X = = 1,0 ккал/(м • ч • °С) и юБ = 3% 0,22 + 0,01 • 3 C ^ Q = 0,252 ккал/ (кг • °С), I -\- \)t\)l yw = 1900A + 0,03) = 1957кг/м3,s3 = 0,51 /l,0 • 0,252 . 1957 = 11,4ккал/(м*-ч> °С); ?)8 = 0,3 • 11,4= 3,42. Полная величина тепловой инерции конструкции SD = 0,234 + 4,666 + 3,42 = 8,32. Поскольку D = 8,32 > 7, конструкцию стены следует отнести к массивным ог- ограждениям. Для них величина Rjf принимается по зимней расчетной температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки. Из табл. 1.8 видно, что при ^н — ^в = 18 + 26 = 44° С значение требуемого сопротивления теплопередаче меньше найденного, а именно: R^p < Ro или 0,97 < 1,053. Таким образом, кон- конструкция стены отвечает теплотехническим нормам. Пример 1.2. Вычислить сопротивление теплопередаче трехслойной стеновой па- панели из железобетонной оболочки, заполненной минераловатными плитами (лист 1.2, рис. 2). Расчет выполнить для строительства в зоне с нормальной влажностью при параметре Б. Панель площадью 1 м2 разбиваем на характерные участки с однородной конструк- конструкцией параллельно тепловому потоку (сечения I, II) и перпендикулярно к нему (се- (сечения 1, 2, 3). Определим термическое сопротивление панели параллельно тепловому потоку. На участке I (железобетонная диафрагма) площадь этого участка Fj = 0,03 • 1 = 0,03 ж2. На участке II (железобетонная оболочка, заполненная минераловатными пли- плитами с коэффициентом теплопроводности X = 0,052 и Ь— 1,2) р 0,02 + 0,04 , 0,13 л 1О, площадь этого участка Fn = 0,97 • 1 = 0,97 мг. 36
Общее термическое сопротивление панели параллельно тепловому потоку на основании формулы A.9) _ 0,03 + 0,97 0,03 0,97 0,108 + 2,13 Термическое сопротивление панели перпендикулярно к тепловому потоку на участках 1 и 3 (стенки железобетонной оболочки) _ 0,02 + 0,04 _ *1+3 - i775 ~ ' На участке 2 (теплоизоляция минераловатными плитами с железобетонными диа- диафрагмами панели) по формуле A.1) находим величину среднего коэффициента тепло- теплопроводности пропорционально толщинам неоднородных слоев панели Я - }>75 • 0,03 + 0,052 • 1,2-0,97 _0112 СР* ~~ 0,03 + 0,97 ' ' Тогда Общее термическое сопротивление перпендикулярно к тепловому потоку на ос- основании формулы A.8) RL =0,034+ 1,16-= 1,194. Поскольку разница между R» и R± A,366 и 1,194) весьма незначительна и не превышает 25%, полученные значения термических сопротивлений можно принять. Действительная величина термического сопротивления панели по формуле A.10) <- '¦366 + 2.1,194 _1да. На основании формулы A.8) общее сопротивление теплопередаче конструкции панели Ro = 0,133 + 1,251 + 0,05 = 1,434 {мг • ч • °С) /ккал. Пример 1.3. Найти сопротивление теплопередаче бесчердачного покрытия (лист 1.2, рис. 3) и рассчитать наименьшую толщину утеплителя для отапливаемого склад- складского помещения, строящегося в местности с сухим климатом, при tB = 15° С. Средняя температура самых холодных суток txc = —27° С. Покрытие относится к конструкциям малой массивности. Определяем термические сопротивления отдельных конструктивных слоев по- покрытия, принимая значение к в табл. 1.1. по графе А: известковая штукатурка по драни — Ri~ 0,02 : 0,45 = 0,044; подшивка из досок — Rz = 0,025 : 0,12 = 0,208; засыпка топливным шлаком (Ь =1,2) — R3 = 0,12 : 0,2 • 1,2 = 0,5; воздушная прослойка толщиной 6 см — по табл. 1.6 i?4 = 0,2; обрешетка сплошная из досок — R5 — 0,02 : 0,12 = 0,166; толь в два слоя — Re = 0,01 : 0,15 = 0,067. Сопротивление теплоотдаче по табл. 1.5 RB + RH = 0,133 + 0,05 = 0,183. Величина общего сопротивления теплопередаче покрытия по формуле A.8) рав- равна сумме термических сопротивлений и сопротивления теплоотдаче: Ro = = 1,361 (ж2 • ч • °СIккал, По данным табл. 1.8 для покрытий, при заданной разности расчетных темпе- температур tB — txc = 15 + 27 — 42° С, требуемое сопротивление теплопередаче с по- поправкой 0,82 на Мн = 5,5° С должно быть не менее RTOP = 1,24 . 0,82 = 1,03, т. е. принятую ранее толщину утеплителя можно несколько уменьшить. 37
На основании приведенного подсчета термических сопротивлений конструктив- конструктивных слоев покрытия наименьшую толщину слоя шлака определим из выражения биз = 1000 (tf?P — #о + #3) М = Ю0О A,03 — 1,361 + 0,5) 0,2 • 1,2 = 35 мм. Применять в покрытиях топливный шлак, значительно увеличивающий нагрузку на несущие деревянные конструкции, запрещено, поэтому утеплитель необходимо заменить на более легкий. Такую замену утеплителей при одинаковых значениях их термических сопротивлений производим по формуле A.14). Если вместо топливного шлака при уг = 1000 кг/м3, 61=О,12 м и Хх = = 0,20 ккал/(м • ч • °С) утеплить покрытие трепелом при уг = 700 кг/м3 и Яг = = 0,16 ккал/(м ¦ ч • °С), необходимая толщина слоя трепела бг = 0,12 . 0,16 : 0,2 = = 0,096 м, а масса 1 ж2 засыпки уменьшится на 1000 . 0,12 — 700 • 0,096 = 120 — — 67 = 53 кг. Найденное значение сопротивления теплопередаче ограждения RQ вычислено в предположении, что воздушная прослойка невентилируемая. Фактически в пусто- пустотелых конструкциях стен, перекрытий и кровли (вентилируемых) происходит по- постоянное движение воздуха за счет проникновения его через неплотности в швах кладки, пористости строительных материалов и вентиляции воздушных прослоек кровли и перекрытий, что уменьшает сопротивление теплопередаче ограждения. Пример 1.4. Рассчитать сопротивление теплопередаче совмещенной кровли из многопустотных железобетонных панелей средней массивности и найти оптимальную толщину утеплителя (пенобетона) для общественного здания в Киеве (лист 1.2, рис. 4). Расчетные температуры: tb = 18° С, ^н = —2ГС, txc — —26° С. Зона влажности нормальная. Требуемое сопротивление теплопередаче /?*р по табл. 1.8 для совмещенной кров- кровли при разности расчетных температур /в *'с ess 42° С при Д*н = 4° С долж- но быть не менее 1,4 (м2 • ч • °С)/ккал. Находим термическое сопротивление многопустотной железобетонной панели, затем оптимальную толщину утеплителя (пенобетона), но без учета водоизоляцион- кого ковра, выравнивающего слоя и пароизоляции. Для упрощения круглые от- отверстия-пустоты панели диаметром 100 мм заменяем равновеликими по площади квадратными со стороной 90 мм: ^0-'' =0,088 „«90 мм. Термическое сопротивление панели в направлении, параллельном движению теплового потока, вычисляем для двух характерных сечений: для сечения I—I (два слоя железобетона толщиной бх = 0,03 м с ^ = =ж1,75 ккал1(м • ч - °С) и воздушная прослойка толщиной б = 0,09 м) Яг = 2 • -^Щ- + 0,21 = 0,244, где RB п = 0,21 — термическое сопротивление замкнутой горизонтальной воздуш- воздушной прослойки при потоке тепла снизу вверх (см. табл. 1.6); для сечения II—II (толщина глухой части панели б= 0,15 м) *" = -7Ж = 0'086' на основании формулы A.9) _ 0,09 + 0,03 *8~ 0,09 0,03 -U»1W- 0,244 +1ШГ Термическое сопротивление панели в направлении, перпендикулярном к движе- движению теплового потока, вычисляем для трех характерных сечений. 38
Для 1 и 3-го слоев (слои железобетона толщиной б = 0,03 м) R -- °'03 QQ17 Для определения термического сопротивления 2-го слоя панели предварительно по формуле A.1) находим средний коэффициент теплопроводности. Конструкция этого слоя состоит из воздушной прослойки толщиной 8j = 0,09 м и железобетона толщиной ба = 0,03 м. Для воздушной прослойки требуется найти эквивалентный коэффициент теплопроводности *,:=*! = -А— = °№ = о,43 ккал/ (м-ч. °С). Тогда средний коэффициент теплопроводности панели 0,43 ¦ 0,09 + 1J5 • 0,03 Лср _ 0,09 + 0,03 U>/ КК0 Среднее термическое сопротивление для 2-го слоя Суммарное термическое сопротивление всех трех слоев панели Rl =0,017 • 2 + 0,125 = 0,159. Разница между R{] и Rx составляет: {@,169— 0,159) : 0,169],-100] = 6% < 25%, что допускается нормами. Отсюда полное термическое сопротивление многопустот- многопустотной железобетонной панели Общее сопротивление теплопередаче конструкции без теплоизоляции До = 0,133 + 0,162 + 0,05 = 0,345 (м2 ¦ ч ¦ °С) /ккал. Зная величину требуемого сопротивления совмещенной кровли и полное терми- термическое сопротивление панели, можно найти наименьшую толщину слоя теплоизо- теплоизоляции пенобетоном при Япб = 0,12 ккал/(м - ч • °С), у = 400 Кг/м3 и Ъ — 1,0: с С - Я в + Я жб п + Rn6 + Ян = 0>345 + -?-, Лпб откуда бпб=Япб(^р-0,345) = 0,12 A,4-0,345) =0,127 м& 130 лл. Пример 1.5. Используя данные предыдущего примера, найти сопротивление теп- теплопередаче типовой конструкции, более удачной для условий эксплуатации жилого дома,— вентилируемой совмещенной крыши из сборных железобетонных элементов с утеплением минеральной ватой с у = 200 кг/ж3 (лист 1.2, рис. 5). Сопротивление теплопередаче находим только для части конструкции совме- совмещенной крыши-перекрытия. Поскольку вентилируемое пространство над покры- покрытием имеет высоту более 300 мм, расчетную конструкцию следует рассматривать как чердачное перекрытие. Термические сопротивления R вычисляем для значений коэффициентов тепло- теплопроводности конструктивных слоев А, по графе Б табл. 1.1 F = 1,2): цементно-песчаная затирка — Rt = 0,05 : 0,8 = 0,062; сборная железобетонная панель — R% = 0,1 : 1,75 = 0,057; плиты из минеральной ваты — R3 — 0,06 : 0,052 • 1,2 = 0,967. Сопротивление теплоотдаче /?в + RH = 0,133 + 0,1 = 0,233. Величина общего сопротивления теплопередаче Ro = 1,319. На основании данных табл. 1.8 при разности расчетных температур 42° С иД?н = = 4° С значение требуемого сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия вентилируемой совмещенной кровли должно быть не менее 1,24 (м2 • ч • °СIккал. 39
Таким образом, принятая конструкция перекрытия с величиной Ro = = 1,319 (м* • ч • °С)/ккал отвечает теплотехническим нормам. Пример 1.6. Найти оптимальное сопротивление теплопередаче и толщину утеп- утеплителя для покрытия отапливаемого склада малой массивности, если tB = 15°С, /х с = с= —21° С,^оп = ¦—1,2° С, а продолжительность отопительного периода п = 190 су- суток. Покрытие имеет теплоизоляционные минер ал оватные плиты толщиной 30 мм при \3— 0,052 и Ь= 1,2. Стоимость изоляции 5ИЗ = 10,4 руб/м3, а стоимость отпуска тепла на отопление ST =4 • 10~6 руб/ккал. Нормативный срок окупаемости Т = 6 лет. На основании данных табл. 1.8 при At = 15 + 21 = 36° С с учетом поправки 0,82 на величину Д*н = 5,5° С требуемое сопротивление теплопередаче покрытия склада RrJ> = 1,06 • 0,82 = 0,87 (л* • ч • °С)/ккал. По формуле A.16) оптимальное значение сопротивления теплопередаче покрытия при заданных условиях Г A5 + 1,2) • 190 • 24 • 4 • 10~6 -6 , Ао . 2 0_ , v = 1,62 (м* • ч • °С) /ккал. 0,052 • 1,2 • 10,4 Поскольку /?°пт > RlP A,62 > 0,87), то дополнительная толщина теплоизоля- теплоизоляционного слоя по формуле A.17) б?°п = 1000 A,62 — 0,87) 0,052 • 1,2 = 45 мм. Таким образом, оказалось экономически оправданным увеличить толщину утепли- утеплителя до 75 мм. Проверка наружных ограждений на конденсацию влаги Если строительные конструкции наружных ограждений выбраны при Ro > /??р> проверка на конденсацию водяных паров не требуется. В помещениях с влажным и мокрым режимами такую проверку производят при соответствующей упругости водяных паров в воздухе. Конденсация влаги не будет происходить, если температура внутренней поверхности наружного ограждения твп на 1—2° С превышает точку росы тр — температуру, при которой относительная влажность воздуха ср при ох- охлаждении достигает 100%. Для обычных ограждений (стенка без теплопроводных включений) температуру внутренней поверхности можно найти по формуле Некоторые конструкции наружных ограждений имеют местные включения, ко- которые являются более теплопроводными по сравнению с данной стенкой и снижают величину сопротивления теплопередаче. Температура внутренней поверхности ог- ограждения тв п в местах более теплопроводных включений, имеющих прямоугольное сечение, должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха тр. При наличии диафрагм, толстых сквозных швов раствора, прокладных рядов, поперечных стенок из пустотелых камней, колонн, ригелей железобетонного каркаса и т. д. температуру внутренней поверхности ограждения в местах более теплопро- теплопроводных включений проверяют по формуле Vn = *» ~ ?-? — • *в (/в - *„>. (I-19) где /в и tH — расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха, СС (см. табл. 1.3 и 1.4); Ro — сопротивление теплопередаче ограждения при отсутствии в нем более теплопроводного включения, (л*2 • ч • °СIккал, определяемое по формуле A.8); /?о — сопротивление теплопередаче ограждения в месте более теплопро- теплопроводного включения, (м2 • ч • °С)/ккал, определяемое по формуле A.8); /?в — сопротивление теплоотдаче, принимаемое по табл. 1.5; 40
— коэффициент, зависящий от отношения размера а поперечного сече- сечения более теплопроводного включения, измеренного параллельно по- поверхности ограждения, к полной толщине ограждения S (табл. 1.10). Таблица 1.10. Значения коэффициента г\ Схемы теплопровод- теплопроводных включений ¦ 1 I 1 \\w\\\\\\\i\ 'К ч\\ЧЧ\\\\ч ч 4\M>S ¦ ч 1 + т . При -jr-, равном 0,02 0,12 0,07 0,25 0,04 0,05 0,24 0,15 0,5 0,1 0.1 0,38 0,26 0,96 0,17 0,2 0,55 0,42 1,26 0,32 0,4 0,74 0,62 1,27 0,5 0,6 0,83 0,73 1,21 0,62 0,8 0,87 0,81 1,16 0,71 1,0 0,9 0,85 1,1 0,77 1,5 0,95 0,94 1,0 0,89 Примечания. 1.При о/б >1,5 теплопроводное включение должно рассматриваться как са- самостоятельная часть ограждения и иметь сопротивление теплопередаче, при котором Ro > RlP- 2 Если площадь включений по поверхности ограждения превышает 15%, то их учитывают при определении термического сопротивления по формулам (I 8) и (I 9) как ограждение с неоднородным конструктивным решением слоев 3 Для включений сложного профиля или выступающих за поверхность ограждения требуют с я специальные расчеты температурных полей При температуре ниже точки росы водяные пары, содержащиеся в воздухе по- помещения, конденсируются в капельно-жидкое состояние на внутренних поверхнос- поверхностях ограждающих конструкций здания, на поверхностях трубопроводов,"оборудова- трубопроводов,"оборудовании и т. д. Относительная влажность воздуха показывает степень насыщения его водяными парами и определяется по формуле L <p=_L A.20) где е —действительная упругость водяного пара, мм рт. ст.', Е — максимальная упругость водяного пара при данной температуре воздуха, мм рт. ст., принимаемая по табл. 1.11. Зная нормируемую относительную влажность воздуха ф в данном помещении, точку росы находят следующим образом: сначала определяют максимальную упру- упругость водяных паров Е при заданной температуре воздуха в помещении tB, затем ho нормам относительной влажности, пользуясь формулой A.20), вычисляют дей- действительную упругость водяных паров е, а по ней находят соответствующую тем- температуру воздуха при максимальной упругости водяных паров, которая и будет точкой росы тр. После этого по формуле A.18) находят температуру на внутренней поверхности ограждения твп, которая должна на 1,5—2° С превышать хр. Наиболее вероятно появление конденсации влаги у наружны.^ углов стены, где температура ту всегда ниже, чем на других участках внутренней поверхности 41
Таблица 1.11. Значения максимальных упругостей Для температур от 0 до —40° С (надо льдом) t 0 — 1 2 —3 _4 —5 —6 —7 —8 9 -10 -11 — 12 -13 —14 -15 —16 —17 — 18 -19 -20 —21 —22 -23 —24 —25 —26 —27 —28 -29 -30 -31 -32 —33 -34 -35 -36 —37 -38 -39 —40 Е 4,58 4,22 3,88 3,57 3,38 3,01 2,53 2,41 2,32 2,13 1,95 1,78 1,63 1,49 1,36 1,24 1,13 1,03 0,94 0,85 0,77 0,7 0,64 0,58 0,52 0,47 0,42 0,38 0,34 0,31 0,28 0,25 0,22 0,2 0,18 0,16 0,15 0,12 0,12 0,1 0,09 t 0 1 2 3 4 6 б 7 8 9 Ю 11 12 13 Ц 15 16 17 18 19 20 21 2? 23 24 25 26 27 28 29 Зо 31 32 33 34 35 36 37 38 Ч 46 0 4,58 4,93 5,29 5,69 6,1 6,54 7,0^ 7,51 8,05 8,61 9,21 9,84 10,52 11,23 11,99 12,79 13,63 14,5$ 15,48 16,48 17,54 18,65 19,83 21,07 22,38 23,76 25,21 26,74 28,35 30,04 31,82 33,7 35,66 37,73 39,9 42,18 44,56 47,07 49,69 52,44 55,32 0,1 4,61 4,96 5,33 5,73 6,14 6,59 7,06 7,57 8,1 8,67 9,27 9,91 10,59 11,31 12,07 12,87 13,72 14,62 15,58 16,58 17,64 18,77 19,95 21,2 22,51 23,9 25,36 26,9 28,51 30,22 32,01 33,89 35,87 37,94 40,12 42,41 44,81 47,32 49,96 52,73 55,61 Для • 0,2 4,65 5,0 5,37 5,77 6,19 6,64 7,11 7,62 8,16 8,73 9,33 9,98 10,66 11,38 12,14 12,95 13,81 14,72 15,67 16,69 17,75 18,88 20,07 21,32 22,65 24,04 25,51 27,06 28,68 30,39 32,19 34,08 36,07 38,16 40,34 42,64 45,05 47,5$ 50,23 53,01 55,91 гемператур от 0 0,3 4,68 5,08 4,41 5,81 6,23 6,68 7,16 7,67 8,21 8,79 9,4 10,04 10,73 11,45 12,22 13,04 13,9 14,81 15,77 16,79 17,86 19,0 20,19 21,45 22,79 24,18 25,66 27,21 28,85 30,57 32,38 34,28 36,27 38,37 4Q.57 42,88 45,3 47,84 50,51 53,29 56,21 стены твп. На листе 1.3, рис. 1 приведен график К. Ф. Фокина для определения разности этих температур *. Пользуясь графиком, по температуре внутренней по- поверхности стены тв п и величине общего термического сопротивления стены R, но без /?в и RH, находят разность температур (тв п — ту)'. Поскольку кривая построена при разности температур 4 — ^н = 40° С, для других значений этой разности про- производят пересчет по формуле - —'- ~ v в н Q2\) 40 * См. сноску на стр. 16, 42
водяного пара Е до 40° С (над водой 0,4 4,72 5,07 5,45 5,85 6,27 6,73 7,21 7,72 8,27 8,85 9,46 10,11 10,8 11,53 12,3 13,12 13,99 14,9 15,87 16,89 17,97 19,11 20,32 21,58 22,92 24,33 25,81 27,37 29,02 30,75 32,56 34,47 36,48 38,58 40,8 43,12 45,55 48,1 50,77 53,58 56,51 , мм рт. ст. 0,5 4,75 5,11 5,49 5,89 6,32 6,78 7,26 7,78 6,32 8,91 9,52 10,18 10,87 11,6 12,38 13,21 14,08 15,0 15,97 17,0 18,09 19,23 20,44 21,71 23,06 24,47 25,96 27,54 29,18 30,92 32,75 34,67 36,68 38,8 41,02 43,36 45,8 48,36 51,05 53,87 56,81 , при р — 75Е • мм рт. ст. 0,6 4,79 5,14 5,53 5,93 6,36 6,82 7,31 7,83 8,38 8,97 9,59 10,24 10,94 11,68 12,46 13,29 14,17 15,09 16,07 17,11 18,2 19,35 20,57 21,85 23,2 24,62 26,12 27,7 29,35 31,1 32,93 34,86 36,89 39,02 41,25 43,6 46,05 48,63 51,32 54,15 57,11 0,7 4,82 6,18 5,57 5,97 6,41 6,87 7,36 7,88 8,44 9,03 9,65 10,31 11,01 11,76 12,54 13,38 14,26 15,19 16,17 17,21 18,31 19,47 20,69 21,98 23,34 24,76 26,27 27,86 31,28 33,12 35,06 37,1 39,24 41,48 43,84 46,3 48,89 51,6 54,45 57,41 0,8 4,86 5,22 5,61 6,02 6,45 6,92 7,41 7,94 8,49 9,09 9,71 10,38 11,09 11,83 12,62 13,46 14,35 15,28 16,27 17,32 18,42 19,59 20,82 22,11 23,48 24,91 26,46 28,02 29,7 31,46 33,31 35,26 37,31 39,46 41,71 44,08 46,56 49,16 51,9 54,74 57,72 0,9 4,89 5,26 5,65 6,06 6,5 6,97 7,46 7,99 8,55 9,15 9,78 10,45 11,16 11,91 12,71 13,55 14,44 15,38 16,37 17,43 18,54 19,71 20,94 22,24 23,62 25,06 26,58 28,19 29,87 31,64 33,5 35,46 37,52 39,68 41,94 44,32 46,81 49,42 52,26 55,03 58,03 Наружные стены и перекрытия не должны накапливать влагу, конденсирую- конденсирующуюся на их поверхностях или выделяющуюся при производственных и бытовых процессах, а также при конденсации водяных паров внутри конструкций и ёпиты- вании грунтовой воды. В наружных стенах запрещается устраивать вентиляционные каналы и дымо- дымоходы. Наружные углы легких стен следует предохранять от появления сырости, например, при увеличении на 20% сопротивления теплопередаче угловых участков стены на расстоянии, равном половине ее толщины (считая от внутреннего ребра угла). Для стен помещений с влажным и мокрым режимами нельзя применять си- силикатный кирпич, пустотелые камни, ячеистые бетоны и каменную кладку на лег- легких растворах.
8 7 6 Ч 5 [ / 1 ¦— © О 0,5 1,0 1,5 2,0, 2.5 °СIкиал Пол и потолок Пол и потолок Жепвэобвтонная колонна 050 ±000 —стенав-Стенав Стена^ а оо ~550~ К Лист 1.3. К теплотехническим расчетам наружных ограждений: / — график для определения тв п — т , 2 — к примеру 17,3 — правила обмера огражде- ограждений здания (а — план, б — разрез, в — подвал), 4 — к табл I 12 В жилых и общественных зданиях с нормальным влажностным режимом при от- отсутствии чердаков рекомендуется устраивать совмещенную вентилируемую крышу. Невентилируемые покрытия допускается устраивать только в случаях, когда ис- исключается недопустимое накопление влаги в конструкциях в холодный период года (при применении пароизоляции или в Другом случае) Над мокрыми и влажными помещениями, например, в банях и прачечных, устройство невентилируемых бес- бесчердачных покрытий запрещено (СНиП II-A.7—71). 44
Пример 1.7. Проверить наружную кирпичную стену с железобетонным каркасом (лист 1.3, рис. 2) на отсутствие конденсации влаги на внутренней поверхности при /в = 18° С, ta = —35° С, ф=50%. Здание строится в местности с нормальной влажностью. Для определения температуры на внутренней поверхности железобетонного кар- каркаса твп по формуле A.19) предварительно находим сопротивления теплопередаче по сечениям стены: в сечении I - I Ro = 0,133 + АпГ" + "Щ- + °'05 = °>929'> в сечении II - II Ro = 0,133 + ^jW + °'°5 = °'483' При соотношении ¦*¦ = =jr-=- = 0,5 по табл. 1.10, интерполируя для первой схе- О Ь2,о мы, находим коэффициент tj = 0,78. Подставляя найденные величины в формулу 1.19, получаем 1й 0,483 + 0,78 @,929 - 0,483) • 0,133 A8 + 35) т = 18 0,929 . 0,483 =18-5,8 = 12,2 С. Пользуясь табл. 1.11, находим значения упругости водяного пара при tB = 18° С и полном насыщении Е = 15,48 мм рт. ст.: при относительной влажности ф = = 50% е = 15,48 • 0,5 = 7,74 мм рт. ст., что при полном насыщении соответ- соответствует точке росы тр = 7,4° С. ^ Поскольку твп > тр, то конденсации влаги не будет, следовательно, конструк- конструкция стен удовлетворяет требованиям норм. Пример 1.8. Найти точку росы при относительной влажности воздуха ф = 65% и температуре помещения tb = +20° С. Согласно табл. 1.11, при tB = +20° С максимальная упругость водяного пара Е = 17,54 мм рт. ст. Подставляя значение Е в формулу A.20), получим 65 = g = ¦- • 100, откуда е = 17,54 • 0,65 = 11,4 мм рт. ст., что соответствует макси- 1 / ,и4 мальной упругости водяного пара Е при температуре точки росы тр де 13,3° С. Точку росы тр в зависимости от значений ф и tB также можно найти по / — d- диаграмме влажного воздуха (см. книгу 2-ю настоящего справочника, раздел «Вен- «Вентиляция»). Пример 1.9. Установить, при какой относительной влажности воздуха в поме- помещении возможно образование конденсата на внутренней поверхности наружной стены, изображенной на листе 1.2, рис. 2, если /в = +16° С, tH = —28° Си /?.= •= 1,053 (м* • ч • °СIктл. Находим температуру на внутренней поверхности стены по формуле A.18): pfi = 16 '"ХГ • 0,133 = 16 —5,5= 10,5° С. l,UOo Из табл. 1.11 находим: при /в = 16°С.? = 13,63 мм рт. ст., при тв п = 10,5° С е = 9,52 мм рт. ст. Отсюда по формуле A.20) относительная влажность воздуха „ _ 9,52 ,ЛЛ та Пример 1.10. Выяснить возможность конденсации влаги на внутренних поверх- поверхностях наружных углов стены из трехслойной железобетонной панели в здании больницы. Проверку выполнить для двух режимов при сопротивлении теплопере- теплопередаче панели Ro = 1,03 (ж2 • ч • °С)/ккал и /н = —28° С: для зала лечебной физ- физкультуры — при tl = 18° С и ф = 40%; для ванной — при t* = 25° С и ф = 70%. Пользуясь формулой A.18), сначала определяем температуру на внутренней по- поверхности стены: <п*=18- ]^ + 28 -0,133= 18-5,9= 12,1°С; 45
Термическое сопротивление стены R = /?0 — (Яв -Ь /?н) = 1,03 — @,133 + + 0,05) = 0,847 (м2 • ч • °СIккал. На основании графика на листе 1.3, рис. 1 раз- разность температур тв п — ту = 5,8° С. Поскольку график составлен для разности температур tB — tH = 40° С, пересчет производят по формуле A.21): т3 т — *; Я 18+28 тв.п" ту — &>б40^ -77°С в.п У ' 40 Тогда температура на внутренней поверхности углов xj = 12,1 — 6,7 = 5,4°С и т° = 18,1 — 7,7 = 10,4° С. По данным табл. 1.11 и формуле A.20) находим точку росы: при i%= 18° С, Ф = 40% яЕ= 15,48 мм рт. ст. е = 15|48QQ 40 = 6,19; т* = 4,2° С; при ? = 25° С, од 76-70 Ф * 70% и Е = 23,76 мм рт. ст. е = • ' " = 16,63; г® = 19,2° С. 1UU " Полученные результаты проверочного расчета показывают, что в зале лечеб- лечебной физкультуры температура на внутренней поверхности углов оказалось выше точки росы и конденсации влаги не будет. В помещении ванной, наоборот, темпера- температура на внутренней поверхности углов оказалась ниже точки росы — конденсация влаги произойдет. РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ Общие принципы расчета Для выяснения мощности отопительной установки и последующих расчетов всех элементов системы (поверхности и количества котлов, нагревательных приборов, а также расчетных расходов теплоносителя и потребных для него сечений трубо- трубопроводов) производят подробный расчет теплопотерь во всех помещениях зданий, порядок которого регламентируется нормами СНиП П-Г.7—62. Теплопотери через наружные ограждения здания при заданном тепловом режи- режиме определяются величиной теплового потока в ккал/ч и зависят от конструкции и теплофизических строительных материалов ограждений и от архитектурно-плани- архитектурно-планировочного решения здания. Таким образом, правильный выбор теплозащитных качеств наружных ограждений и хорошо продуманная строительная часть здания позволяют получить экономичную расчетную тепловую нагрузку на отопительную установку. Большое влияние на величину теплопотерь оказывает воздействие вет- ветра, поэтому здания, особенно многоэтажные, расположенные на открытой местности, потребляют тепла на отопление значительно больше, чем те, которые находятся в квартальной застройке города. Влияние ветра учитывают добавками к расчетным тепловым потерям. Теплопотери отапливаемых помещений состоят из основных и добавочных. Основные теплопотери слагаются из теплопотерь Q в ккал/ч через отдельные ограждения помещения, определяемые по формуле Q = F~(tB-tH)nf (I.22) где F — площадь ограждения, м2; Ro — сопротивление теплопередаче ограждения (м2 • ч • ° С)/ккал; /в и /н — расчетное температуры внутреннего и наружного воздуха, °С, прини- принимаемые по табл. 1.3 и 1.4; п — коэффициент уменьшения для подсчета теплопотерь через различные ограждений. 46
Значения коэффициента п для различных ограждений Полы на грунте и на лагах - . 1,0 Чердачные перекрытия при стальной, черепичной или асбесто- цементной кровлях по разреженной обрешетке и бесчердачные покрытия с вентилируемыми продухами 0,9 То же, перекрытия по сплошному настилу 0,8 Чердачные перекрытия при кровлях из рулонных материалов . . 0,75 Ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотапли- неотапливаемых, сообщающихся с наружным воздухом, за исключением неотапливаемых подвалов 0,7 Ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотапли- неотапливаемых, не сообщающихся с наружным воздухом 0,4 Перекрытия над подпольями, расположенными ниже уровня зем- земли, при непрерывной конструкции цоколя с Ro > 1 (м2 • ч X X °СIккал 0,4 То же, с Ro ^ 1 (м2 • ч • °СIккал и перекрытия над холодными подпольями, расположенными выше уровня земли 0,75 Перекрытия над неотапливаемыми подвалами, расположенными ниже уровня земли или имеющими наружные стены, выступаю- выступающие над уровнем земли на высоту до 1 м, при наличии окон в этих стенах 0,6 То же, при отсутствии окон 0,4 Расчетную разность температур для перекрытий над неотапливаемыми подвала- подвалами, у которых часть наружных стен высотой 1 м и более расположена над поверх- поверхностью земли, определяют с учетом температуры воздуха в подвале. Последнюю подсчитывают по балансу тепла, поступающего в подвал из вышерасположенных и смежных отапливаемых помещений и теряемого через наружные ограждения. Рас- Расчетную разность температур для бесчердачного покрытия с вентилируемой воздуш- воздушной прослойкой принимают как для чердачных перекрытий, при этом воздушную прослойку рассматривают как чердачное пространство, а находящуюся над ней конструкцию — как кровлю. Температуру воздуха производственных и вспомогательных помещений в нера- нерабочее время при необходимости поддержания в них положительной температуры следует принимать 5° С (дежурное отепление). Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь учитывается при разности температур внутреннего воздуха этих помещений более 5 С. Значения величин сопротивления теплопередаче Ro наружных стен и перекры- перекрытий в зданиях с нормальным температурно-влажностным режимом воздуха в поме- помещениях принимают в зависимости от назначения здания, расчетных температур внутреннего и наружного воздуха с проверкой в необходимых случаях конструкций на воздухопроницание. Для зданий с влажным и мокрым режимами воздуха в по- помещениях строительные контрукции выбирают на основании теплотехнических рас- расчетов по требуемым сопротивлениям теплопередаче и паропроницанию с учетом действительной относительной влажности воздуха. Для удобства выбора наружных ограждений с последующим расчетом теплопотерь по формуле A.22) в табл. 1.12— 1.16 приведены необходимые теплотехнические и конструктивные данные для на- наружных ограждений. Теплопотери через неутепленные полы, расположенные на грунте, исчисляют по условным зонам — Полосам шириной 2 м, параллельным наружным стенам. Сопротивление теплопередаче 1-й зоны R\ п = 2,5; 2-й зоны = R™n = 5; 3-й зо- зоны — #*|? = 10 и остального пола RHn— 16,5 (м2 ¦ ч • °С)/ккал. Неутепленными считаются конструкции, которые независимо от толщины состо- состоят из слоев материалов, имеющих коэффициент теплопроводности h > > 1 ккал/(м • ч • °С). 47
Таблица 1.12. Значения Ro и 1//?0 для наружных стен индустриальных конструкций Эскиз (лист 1.3, рис. 4) а б в г д е ж 3 и к Конструкция стены-панели Трехслойная с монолитной железобе- железобетонной оболочкой и полужесткими ми- нераловатными плитами Двухслойная с монолитной железобе- железобетонной оболочкой и фибролитом Трехслойная из двух часторебристых железобетонных скорлуп непрерывно- непрерывного вибропроката и минераловатных плит Трехслойная с оболочкой из ребристой преднапряженной железобетонной скорлупы стендового проката и асбес- тоцементных листов с минераловатны- ми плитами Трехслойная с оболочкой из асбесто- цементных листов с минераловатными плитами Однослойная из керамзитобетона с дву- двусторонней штукатуркой Однослойная из перлитобетона Однослойная из автоклавного ячеисто- ячеистого бетона с односторонней штукатур- штукатуркой Однослойная из безавтоклавного золо- пенобетона с односторонней штукатур- штукатуркой Однослойная крупноблочная из шла- шлакобетона с двусторонней штукатуркой Масса, кг/м2 кг/м* 270 170 220 130 96 210 700 140 700 235 800 290 900 800 1600 Массивность * ММ ММ мм мм мм с с с с с Tg „о G?X 1,25 1,28 1,13 1,19 1,57 1,28 1,29 1,3 1,25 1,25 X V i QJBO ^г«Х 0,8 0,78 0,88 0,84 0,63 0,78 0,78 0,77 0,8 0,8 Примечание. В таблице даны наиболее характерные индустриальные конструкции наруж- наружных стен. Подробные сведения о них см в работе А. М. Шимановича «Теплотехнический расчет ограждающих конструкций» (М., Промстройпроект Госстроя СССР, 1964). Таблица 1.13. Значения Ro и 1//?0 для наружных ограждений индустриальных конструкций Конструкция стены-панели Однослойная керамзито- бетонная панель с фак- фактурным слоем толщиной 25 мм и внутренней шту- штукатуркой Объемная масса, кг/м* 700 700 800 800 900 900 1000 Толщина, мм 250 300 250 300 250 300 250 Ro, (мг х X ч X X °С)/ккал 0,99 1,18 0,94 U2 0,9 1,06 0,85 1/Я». ккал/{мг ¦ ч X Х°С) 1,01 0,84 1,06 0,89 1.11 0,94 U7 Мас- сив- сивность ММ мм мм мм мм мм мм * В табл. 1.12—1.15 приняты следующие обозначения массивности ограждений: М — массивные, С — средней массивности, ММ — малой массивности. 43
Конструкция стены-панели То же, из ячеистых бе- бетонов То же, из газо- и пено- золобетона Трехслойная панель в ви- виде железобетонной реб- ребристой оболочки (бн = = 50 мм и 6В — 100 мм), заполненная пеноплас- пенопластом То же, заполненная ми- нераловатными плитами на битумной связке То же, заполненная лег- легкобетонными вкладышами из пеностекла То же, заполненная вкла- вкладышами из ячеистого бе- бетона Объемная масса, кг/м* 1000 1100 1100 1200 1200 300 300 700 700 800 800 900 900 1000 1000 800 800 900 900 1000 1000 1000 350 350 400 400 300 300 400 400 500 500 600 600 Продолжение табл. Толщина, мм 300 350 400 350 400 250 300 250 300 250 300 250 300 350 400 250 300 350 400 300 350 400 250/100 300/150 250/100 300/150 250/100 300/150 250/100 300/150 250/100 300/150 250/100 300/150 Ro. (мг X X ч X X °С)/ккал 1,0 1,02 1,16 0,89 1,0 1,07 1,28 1,01 1,2 0,94 1,12 0,85 1,0 1,02 1,15 1,03 1,15 1,34 1,52 1,07 1,24 1,41 1,04 1,43 0,9 1,25 0,95 1,79 1,12 1,54 0,87 1,55 0,83 0,94 1/Я«. ккал/(м* ¦ ч х Х°С) 1,0 0,98 0,86 1,12 1,0 0,93 0,78 0,99 0,83 1,06 0,89 1,17 1,0 0,98 0,87 0,97 0,87 0,75 0,66 0,93 0,81 0,71 0,96 0,68 U1 0,81 1,05 0,56 0,89 0,65 1,15 0,65 1,2 1,06 1.13 Мас- сив- сивность ММ с с с с мм мм мм мм мм мм мм мм с с мм с с с с с с мм мм мм мм мм мм мм мм мм мм мм мм Примечания. 1. Значения Ro указаны с учетом более теплопроводных включений. 2. Для трехслойных панелей указана объемная маса утеплителя; в числителе д<ша толщина всей конструкции панели, в знаменателе — только утеплителя. 3. При пересчете величины сопротивления теплопередаче Ra в многослойных панелях изменя- изменяется толщина утеплителя, в однослойных — всего массива конструкции панели. 49
Таблица 1.14. Значения Ro и \/R0 для наружных стен с внутренней штукатуркой Конструкция стены * Сплошная кладка из обыкновенного кирпича (ГОСТ 530—71) на тяжелом растворе (у = = 1800 кг/м3) То же, на легком растворе (у = 1700 кг/м3) Сплошная кладка из обыкновенного кирпича с воздушной прослойкой (б = 50 мм) впере- вязку через каждые 6 рядов на тяжелом растворе (у — 1800 кг/м3) То же, на легком растворе (у = 1700 кг/м3) Сплошная кладка из силикатного кирпича (ГОСТ 379—69) на тяжелом растворе (у = = 1900 кг/м3) Сплошная кладка из дырчатого кирпича (ГОСТ 6316—74) на тяжелом растворе (у = = 1360 кг/м3) Сплошная кладка из керамических камней (ГОСТ 6316—74) То же, с облицовкой лицевым кирпичом в 1/2 кирпича Сплошная кладка из легкобетонных трех- пус"тотных камней (ГОСТ 6928—54) с пере- перевязкой тычковыми рядами (у = 1800 кг/м3) То же, с засыпкой пустот шлаком Сплошная кладка из легкобетонных камней со щелевидными пустотами (ГОСТ 6133—52, V = 1800 кг/м9) Сплошная кладка из пеносиликатных кам- камней (у — 800 кг/м3) на тяжелом растворе Стены из крупных шлакобетонных блоков Толщина в кир- кирпичах или камнях 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 1,5 2,5 3 1,5 2 2,5 1,5 2 2,5 0,5 1 1,5 2 2,5 3 1,5 2 2,5 1,5 2 2,5 1,5 2 2,5 1 1,5 1 1,5 0,5 0,75 1 1,25 — в мм 135 265 395 525 655 785 915 395 655 785 435 565 695 435 565- 695 135 265 395 525 655 785 395 525 655 395 525 655 395 525 655 405 605 405 605 205 305 405 505 190 240 290 340 390 300 g | 1 ММ мм с с м м м с с м м с м м с м м мм мм с с м м с с t с с м с с м с м с м мм с с м мм мм мм с с мм .о ofx 0,38 0,57 0,76 0,94 1,13 1,32 1,5 0,79 0,99 1,19 1,39 0,9 1,09 1,28 0,93 1,14 1,34 0,36 0,54 0,71 0,88 1,08 1,23 0,89 1,12 1,4 0,9 1,15 1,41 0,9 1,15 1,41 0,78 1,1 0,97 1,34 0,61 0,8 1,01 1,22 0,88 1,03 1,17 1,35 1,51 1,07 X §Гх 2,64 1,76 1,32 П06 0,89 0,76 0,67 1,26 1,01 0,84 0,72 1,11 0,92 0,78 1,07 0,88 0,75 2,78 1,86 1,41 1,14 0,93 0,81 1,12 0,89 0,71 1,11 0,87 0,71 1,11 0,87 0,71 1,28 0,91 1,03 0,75 1,64 1,25 0,99 0,82 1,14 0,97 0,86 0,74 0,66 0,93 * По конструкциям стен из каменных материалов см. Указания Госстроя СССР (СН 344—65). 50
Продолжени е табл. 1.14 Конструкция стены с наружным фактурным слоем (б = 20— 30 мм, у = 1000 кг/м3) Стены из крупных шлакобетонных блоков с наружным фактурным слоем (б = 20-г- -^-30 мм, у = 1400 кг/м3) Стены из кирпичной кладки с термоизоля- термоизоляционной засыпкой шлаком и растворными армированными диафрагмами через каждые 5 рядов кирпича Сплошная кладка из бута на тяжелом рас- растворе (y = 2400 кг/м3) То же, с облицовкой изнутри в 1/2 кирпича Сплошная кладка из известняка-ракушечни- известняка-ракушечника со штукатуркой с обеих сторон на тя- тяжелом растворе (y = 1400 кг/м3) Стены из тесаных камней (артикского туфа) на тяжелом растворе (y = 1200 кг/м3) Сплошная кладка из полнотелых грунтобе- тонных камней (y = 1800 кг/м3) То же, из пятистенных грунтобетонных кам- камней Колодцевая кладка из полнотелых грунто- грунтобетонных камней с засыпкой шлаком (y = = 1800 кг/м3, Ь=1,0) Монолитные стены из грунтобетона (y = = 1800 кг/м9) Стены из саманных блоков (y = 1400 кг/м3) Стены деревянные рубленые Стены брусчатые Толщина в кир- кирпичах или камнях _ — 1,5 1,5 2 2 — — 1 1,5 2 2,5 3 1 1,5 2 1 1,5 2 1 1,5 2 1,5 1,5 — — — — 1 1,5 2 — — в мм 400 500 600 300 400 500 600 395 435 525 565 600 700 800 900 1000 600 7ПП / ии 800 900 1000 245 410 540 600 800 265 365 465 315 475 625 315 475 625 475 625 315 415 515 615 410 540 700 200 220 240 150 180 200 й :сивнос! eg с с с мм с с с с с с с м м м м м м м м м мм с с м м с с м с с м с с м м м с с с м с с м с с с мм с с v л. ^ о?х 1,37 1,65 1,93 0,76 0,94 1,12 1,30 1,03 1,16 1,49 1,63 0,51 0,56 0,61 0,66 0,71 0,63 0,68 0,73 0,78 0,83 0,63 0,93 1,17 1,28 1,64 0,71 0,91 1,11 0,45 0,68 0,89 0,48 0,73 0,96 1,2 1,95 0,45 0,59 0,73 0,88 0,86 1,08 1,35 1,33 1,45 1,56 1,18 1,28 1,32 X 3 §-1°х 0,73 0,61 0,52 1,31 1,06 0,89 0,77 0,97 0,86 0,67 0,61 1,96 1,78 1,64 1,52 1,41 1,59 1,47 1,37 1,28 1,21 1,59 1,07 0,86 0,88 0,61 1,41 1,1 0,9 2,23 1,47 1,12 2,08 1,37 1,04 0,84 0,52 2,23 1,7 1,37 1,14 1,16 0,93 0,74 0,75 0,68 0,64 0,85 0,78 0,76 51
Продолжение табл. 1.14 Конструкция стены Стены каркасно-засыпные с обшивкой дос- досками (б = 22 мм) с двусторонней штукатуркой при засыпке шлаком* ф = 1,2) То же, с засыпкой трепелом* (Ь — 1,0) Толщина в кир- кирпичах или камнях — в мм 100 120 150 100 120 150 Массивность ММ ММ мм мм мм мм i§ а?х 0.93 1,0 1,13 1,2 1,32 1,56 X » ~ « х 1,07 1,0 0,89 0,83 0,76 0,64 Примечание. Внутренняя штукатурка наружных стен принята известковая толщиной 5 мм с R = 0,02 Таблица 1.15. Значения Ro и 1/jR0 для перекрытий Тип перекрытия Конструктивные слои 13 0?Х Чердачные перекрытия Деревянное с накатом из пластин и утеплителем- шлаком То же, с утеплителем- трепелом Деревянное с накатом из сборных камышитовых щитов и утеплителем- шлаком То же, с трепелом утеплителем- Деревянное с накатом из сборных фибролитовых щитов и утеплителем- шлаком То же, с утеплителем- трепелом Утеплитель, смазка 20 мм, пластины 80 мм, штукатурка по драни 20 мм То же Утеплитель, смазка 20 мм, камышитовый щит 100 мм, штукатурка по драни 20 мм То же Утеплитель, смазка 20 мм, щит 50 мм, штукатурка 20 мм То же 40 80 100 150 200 250 40 60 100 150 40 60 80 100 140 200 40 60 70 100 60 100 150 200 40 60 100 150 ММ ММ ММ С С С ММ мм с с мм мм мм мм с с мм мм мм мм мм мм с с мм мм с с 0,92 1,0 1,16 1,36 1,46 1,76 1,07 1,22 1,53 1,91 1,28 1,36 1,44 1,52 1,68 1,92 1,39 1,52 1,65 1,79 0,95 1,И 1,31 1,51 0,98 1,11 1,38 1,71 *В графе «Толщина в мм» дана толщина слоя утеплителя. 52
Продолжение табл. 1.15 Тип перекрытия Конструктивные слои Я Ф §1 Деревянное с накатом из шлакобетонных или гип- гипсовых плит и утеплите- утеплителем-шлаком То же, с утеплителем- трепелом Железобетонное из сбор- сборных ребристых плит с утеплителем-шлаком То же, с утеплителем- трепелом Утеплитель, плита 90 мм, пароизоляция, затирка То же Утеплитель, плита 35 мм, затирка То же 100 150 200 60 100 150 200 100 150 200 250 60 100 150 200 ММ ММ ММ ММ мм мм мм мм мм мм мм мм мм мм мм 0,88 1,08 1,28 0,88 1,15 1,48 1,81 0,69 0,89 1,09 1,29 0,69 0,96 1,29 1,62 Перекрытия над проездами и подвалами неотапливаемыми Дощатый пол на латах по кирпичным столбикам на железобетонном пере- перекрытии с утеплителем- шлаком То же, с утеплителем- трепелом То же, с утеплителем- торфом-сфагнумом в на-J бивке [К = 0,06 ккалЦм X Хч-°С)] Паркетный пол по желе- железобетонному перекрытию с утеплителем-шлаком То же, с утеплителем- трепелом Пол из досок 37 мм, воз- воздушная прослойка 30 мм, утеплитель, железобетон- железобетонная плита 35 мм То же Паркетная клепка 17 мм, асфальт на бетонной стяж- стяжке 65 мм, утеплитель, железобетонная плита 35 мм То же 40 60 80 100 150 200 250 300 40 60 80 100 150 200 250 40 60 80 100 150 200 100 150 200 250 300 350 400 100 150 200 250 МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС МиС 0,94 1,02 1,1 1,18 1,38 1,58 1,78 1,98 1,05 1,18 1,31 1,45 1,78 2,11 2,45 1,45 1,78 2,11 2,45 3,28 4,11 0,97 1,09 1,29 1,49 1,69 1,89 2,09 1,16 1,49 1,82 2,16 Примечание Для шлака коэффициент теплопроводности % = 0,25, для трепела, пеноси ата и пенобетона — 0,15 ккал/(м -ч °С); 6= 1,0 для всех этих материалов ликата 53
Таблица 1.16. Значение Ro и 1//?0 для заполнений оконных и дверных проемов в деревянных переплетах {по СНиП Н-А. 7—71) Заполнение проема Одинарные переплеты (одинарное остекление) Двойные переплеты спаренные (двой- (двойное остекление) То же, со стеклопакетом Двойные переплеты раздельные (двой- (двойное остекление) Тройные переплеты, одинарный -f- + спаренный (тройное остекление) Вертикальное остекление из пустоте- пустотелых стеклянных блоков Магазинная витрина Наружные двери и ворота деревянные одинарные То же, двойные Внутренние двери одинарные ГОСТ 12506—67, 16407—70 11214—65* 16407—70 12506—67 — 11214—65* 16407—70 16289—70 9272—66 — — — Расстояние между стек- стеклами, мм — 55 50 55 20 ПО 100 160 — — — — — X °С)/ккал 0,2 0,4 0,4 0,4 0,38 0,44 0,44 0,6 0,5 0,25 0,25 0,5 0,4 ккал/(мг X X ч °С) 5,0 2,5 2,5 2,5 2,7 2,3 2,3 1,7 2,0 4,0 4,0 2,0 2,5 Примечание Значения l/R0 для окон, балконных дверей и фонарей в металлических пе- переплетах и коробках следует увеличивать на 10% Сопротивление теплопередаче утепленных полов /? п, расположенных непосред- непосредственно на грунте, вычисляют для каждой зоны по формуле 6ус Яуп = #нп+-Г--> <L23> у.с где 6 с и %у с — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности, ккал/(м • ч - °С), утепляющего слоя. Сопротивление теплопередаче конструкции полов на лагах /?л определяют по формуле A.24) " 0,85 ^-п> При определении теплопотерь через полы подвалов продолжение подземной частей наружных стен, начиная от уровня земли, рассматривается как полы (лист 1.3, рис. 3, в). Для удобства расчета теплопотерь через неутепленные полы на грунте"в табл. 1.17 и 1.18 приведены величины 2F ¦=—, вычисленные в зависимости от раз- размеров угловых и средних помещений. Правила обмера ограждений здания при определении поверхности F в м2 для расчета теплопотерь показаны на листе 1.3, рис. 3, а, б. Линейные размеры ограж- ограждений принимаются с точностью до 0,1 м, а результаты расчетов теплопотерь вычис- вычисляют с точностью до 5 ккал/ч. Добавочные теплопотери через ограждающие конструкции по- помещений различного назначения исчисляются в процентах к основным, найден- найденным по формуле A.22), и принимаются в зависимости от вида ограждений по табл. 1.19. При расчете теплопотерь через наружные ограждения общественных зданий их среднее значение не должно превышать величин, указанных в табл. 1.20. 54
¦S84Q 'ft мал1 1A*4 -^ V ¦ -—. •к' i г —¦ — 2; 5 ——. — — —. —' '— — 1— — — Г"—-тг —" — B,25 0,3 0,312 Яи,(м*ч мм fod от)/нг OJS Пример I.П. Рассчитать теплопотери жилой комнаты в кирпичном одноэтаж- одноэтажном доме с черепичной кровлей, сооружаемом в г. Ессентуки (лист 1.4, рис. 1). При расчете теплопотерь следует учесть надбавки: на ветер — 5%, на угловое помещение — 5% и на страны света — согласно ориентации, указанной на рисунке. Для угловой жилой комнаты /„=20° С. По табл. 1.3 расчетные наружные температуры для г. Ессентуки следующие: tH = —17° С, txc = —21° С. При разнос- разности расчетных температур /в_^н= 20+ 17=37°С по табл. 1.8 находим ве- величины требуемых со- сопротивлений теплопереда- теплопередаче /?qP: для кирпичной наружной стены — 0,82; для чердачного перекры- перекрытия—1,09 (м*-ч -°С)/ккал. Сообразуясь со значе- значениями R^p и принятыми по проекту материалами стен и перекрытия, на ос- основании данных табл. 1.14 и 1.15 выбираем строи- строительные конструкции на- наружных ограждений зда- здания. Кирпичные стены принимаем толщиной в два кирпича на тяжелом рас- растворе с внутренней шту- штукатуркой. Общая толщина стены с учетом швов — 525мм, Ro= 0,94, l/R0 = = 1,06. Массивность сте- стены — средняя. Чердачное перекрытие принимаем из сборных железобетонных ребристых плит с утеп- утеплителем-шлаком объемной массой 1000 кг/м3, толщи- толщиной 200 мм и Я = 0,25, Ro= 1,09, 1/Д0= 0,92. Перекрытие малой мас- массивности. Проверяем принятые конструкции наружных ограждений при значе- значениях #?р по табл. 1.8 для уточненной разности рас- расчетных температур. Наружная стена средней массивности при ^н = 20 -}- A7 -f- -|- 21) : 2 = 39° С имеет RlP= 0,86. Поскольку 0,86 < 0,94, конструкция стены от- отвечает нормам и может быть принята. Чердачное перекрытие при tH —20+ 21=41°С имеет #оР= 1,21. Поскольку 1,21 > 1,09, перекрытие надо утеплить. Заменяем шлак трепелом с объемной массой 600 кг/мэ и Я= 0,15 толщиной слоя 150 мм при Яо= 1,29 и 1/#о=0,77. При черепичной кровле вводится поправочный коэффициент уменьшения рас- расчетной разности температур п = 0,9; для окон с двойным остеклением и стеклопа- кетом по табл. 1.16 принимаем l/R0— 2,7 ккая/(м2 • ч • °С). Для удобства проверки арифметических вычислений и выявления возможных ошибок рекомендуется такой порядок записи результатов расчета по отдельным помещениям. Сначала в плане здания все отапливаемые помещения нумеруются по- поэтажно, например, подвал — 1, 2, 3, 4, 5 и т.д., 1-й этаж — 101, 102, 103, 104, 105 [ WC,h*2,U [jjj Лист 1.4. К расчетам теплопотерь: / — к примеру 1.11; 2 — график для определения попра- поправок а; 3 — к примеру 1.12. 55
Таблица 1.17. Значения HF , ккалЦч -°С), неутепленных Ширина помеще- помещения, м 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 Глубина помещения (перпендику 1 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,8 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5,2 6,4 5,6 6,8 6 1.5 0,6 0,9 1,2 1,5 1,8 2,1 2,4 2,7 3 3,3 3,6 3,9 4,2 4,5 4,8 5,1 5,4 5,7 6 6,3 6,6 " 6,9 7,2 7,5 7,8 8,1 8,4 8,7 9 2 0,8 1,2 1,6 2 2,4 2,8 3,2 3,6 4 4,4 4,8 5,2 5,6 6 6,4 6,8 7,2 7,6 8 8,4 8,8 9,2 9,6 10 10,4 10,8 11,2 11,6 12 2.5 0,9 1,4 1,8 2,3 2,7 3,2 3,6 4,1 4,5 5 5,4 5,9 6,3 6,8 7,2 7,7 8,1 8,6 9 9,5 9,9 10,4 10,8 11,3 11,7 12,2 12,6 13,1 13,5 3 1 1,5 2 2,6 3 3,5 4,0 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 И 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 3,5 1,1 1,7 2,2 2,8 3,3 3,9 4,4 5 5,5 6,1 6,6 7,2 7,7 8,3 8,8 9,4 9,9 10,5 11 11,6 12,1 12,7 13,2 13,8 14,3 14,9 15,4 16 16,5 4 1,2 1,8 2,4 3 3,6 4,2 4,8 5,4 6 6,6 7,2 7,8 8,4 9 9,6 10,2 10,8 11,4 12 12,6 13,2 13,8 14,4 15 15,6 16,2 16,8 17,4 18 4,5 1,3 1,9 2,5 3,1 3,8 4,4 5 5,6 6,3 6,9 7,5 8,1 8,8 9,4 10 10,6 11,3 11,9 12,5 13,1 13,8 14,4 15 15,6 16,3 16,9 17,5 18,1 18,8 5 1,3 2,0 2,6 3,3 3,9 4,6 5,2 5,9 6,5 7,2 7,8 8,8 9,1 9,8 10,4 11,1 11,7 12,4 13 13,7 14,3 15 15,6 16,3 16,9 17,6 18,2 18,9 19,5
полов на грунте для средних помещений лярная к 5,5 1,4 2 2,7 3,4 4,1 4,7 5,4 6,1 6,8 7,4 8,1 8,8 9,5 10,1 10,8 11,5 12,2 12,8 13,5 14,2 14,9 15,5 16,2 16,9 17,6 18,2 18,9 19,6 20,3 наружной 6 1,4 2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 6,3 7 7,7 8,4 9,1 9,8 10,5 11,2 11,9 12,6 13,3 14 14,7 15,4 16,1 16,8 17,5 18,2 18,9 19,6 20,3 21 стене), м 6,5 1,4 2,1 2,9 3,6 4,3 5 5,7 6,4 7,2 7,9 8,6 9,3 10 10,7 11,4 12,2 12,9 13,6 14,3 15 15,7 16,4 17,2 17,9 18,6 19,3 20 20,7 21,5 7 1,5 2,2 2,9 3,7 4,4 5,1 5,8 6,6 7,3 8 8,8 9,5 10,2 11 11,7 12,4 13,1 13,9 14,6 15,3 16,1 16,8 17,5 18,3 19 19,7 20,4 21,2 21,9 7,5 1,5 2,2 3 3,7 4,5 5,2 6 6,7 7,5 8,2 8,9 9,7 10,4 11,2 11,9 12,7 13,4 14,2 14,9 15,6 16,4 17,1 17,9 18,6 19,4 20,1 20,9 21,6 22,4 8 1,5 2,3 3 3,8 4,6 5,3 6,1 6,8 7,6 8,4 9,1 9,9 10,6 11.4 12,2 12,9 13,7 14,4 15,2 16 16,7 17,6 18,2 19 19,8 20,5 21,3 22 22,8 8,5 1,6 2,3 3,1 3,9 4,7 5,4 6,2 7 7,8 8,5 9,3 10,1 10,9 11,6 12,4 13,2 14 14,7 15,5 16,3 17,1 17,8 18,6 19,4 20,2 20,9 21,7 22,5 23,3 9 1,6 2,4 3,2 4 4,7 5,5 6,3 7,1 7,9 8,7 9,5 10,3 11,1 11,9 12,6 13,4 14,2 15 15,8 16,6 17,4 18,2 19 19,8 20,5 21,3 22,1 22,9 23,7 9,5 1,6 2,4 3,2 4 4,8 5,6 6,4 7,2 8,1 8,9 9,7 10,4 11,3 12,1 12,9 13,7 14,5 15,3 16,1 16,9 17,9 18,5 19,3 20,1 20,9 21,7 22,6 23,3 24,2 10 1,6 2,5 3,3 4,1 4,9 5,7 6,6 7,4 8,2 9 9,8 10,7 11,5 12,3 13,1 13,9 14,8 15,6 16,4 17,2 18 18,9 19,7 20,5 21,8 22,1 23 23,8 24,6 5?
Таблица 1.18. Значения SF Длина помеще- помещения, м 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 i 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 Ширина поме 1 0,8 1,2 1,6 1,8 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,8 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5,2 5,4 5,6 5,8 6 6,2 6,4 6,6 6,8 1,5 2,1 2,4 2,7 3 3,3 3,6 3,9 4,2 4,5 4,8 5,1 5,4 5,7 6 6,3 6,6 6,9 7,2 7,5 7,8 8,1 8,4 8,7 9 9,3 9,6 9,9 10,2 2 3,2 3,6 4 4,4 4,8 5,2 5,6 6 6,4 6,8 7,2 7,6 8 8,4 8,8 9,2 9,6 10 10,4 10,8 11,2 11,6 12 12,4 12,8 13,2 13,6 2,5 4,1 4,5 5 5,4 5,9 6,3 6,8 7,2 7,7 8,1 8,6 9 9,5 9,9 10,4 10,8 11,3 11,7 12,2 12,6 13,1 13,5 14 14,4 14,9 15,3 3 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 15,5 16 16,5 17 3,5 6,1 6,6 7,2 7,7 8,3 8,8 9,4 9,9 10,5 11 11,6 12,1 12,7 13,2 13,8 14,3 14,9 15,4 16 16,5 17,1 17,6 18,2 18,7 4 7,2 7,8 8,4 9 9,6 10,2 10,8 11,4 12 12,6 13,2 13,8 14,4 15 15,6 16,2 16,8 17,4 18 18,6 19,2 19,8 20,4 4,5 8,4 9,1 9,7 10,3 10,9 11,6 12,2 12,8 13,4 14,1 14,7 15,3 15,9 16,6 17,2 17,8 18,4 19,1 19,7 20,3 20,9 21,6 5 9,7 10,4 11 11,7 12,3 13 13,6 14,3 14,9 15,6 16,2 16,9 17,5 18,2 18,8 19,5 20,1 20,8 21,4 22,1 22,7
неутепленных полов на грунте для угловых помещений щения, м 5.5 6,5 7,5 8,5 9,5 И 11,7 12,4 13,1 13,7 14,4 15,1 16,8 16,4 17,1 17,8 18,5 19,1 19,8 20,5 21,2 21,8 22,5 23,2 23,9 12,4 13,1 13,8 14,5 15,2 15,9 16,6 17,3 18 18,7 19,4 20,1 20,8 21,5 22,2 22,9 23,6 24,3 25 13,7 14,5 15,2 16 16,7 17,4 18,1 18,8 19,5 20,3 21 21,7 22,4 23,1 23,8 24,5 25,3 26 15,3 16 16,7 17,5 18,2 18,9 19,6 20,4 21,1 21,8 22,6 23,3 24 24,8 25,5 26,2 26,9 16,7 17,5 18,2 19 19,7 20,2 21,2 22 22,7 23,4 24,2 24,9 25,7 26,4 27,2 27,9 18,2 19 19,8 20,5 21,3 22 22,8 23,6 24,3 25,1 25,6 26,6 27,4 28,1 28,9 19,8 20,6 21,3 22,1 22,9 23,7 24,4 25,2 26 26,8 27,5 28,3 29,2 29,9 21,3 22,1 22,9 23,7 24,5 25,3 26,1 26,9 27,7 28,5 29,2 30 30,8 22,9 23,7 24,5 25,4 26,2 27 27,8 28,6 29,4 30,2 31 31,8
Таблица 1.19. Величины добавочных теплопотерь (СНиП П-Г. 7—62) Помещения и здания Помещения в зданиях любого назначения То же, при двух и более наруж- наружных стенах (угловые) Здания любого назначения Общественные здания, обще- общежития и гости- гостиницы Виды ограждений, через которые происходят добавочные теплопотери Вертикальные и наклонные (вертикальная проек- проекция) наружные ограждения (стены, двери и све- топроемы), обращенные на север, восток, северо- восток и северо-запад То же, на юго-восток и запад Вертикальные и наклонные (вертикальная проек- проекция) наружные ограждения зданий в местностях со средней скоростью ветра до 5 м/с включительно: защищенные от ветра незащищенные от ветра (в зданиях, располо- расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря или на открытой местности) Наружные стены и окна Наружные двери при открывании их на короткое время для учета проникновения холодного воздуха (п этажей): двойные без тамбура между ними двойные с тамбуром, снабженным дверью одинарные без тамбура Наружные двери главных входов независимо от этажности при пропуске 500—600 человек в 1 ч Величины до- добавочных теплопотерь, проц. к основ- основным 10 5 .* 5 100л 80« 65л 400—500 Примечания. 1. В общественных зданиях для помещений высотой более 4 м расчетное значение теплопотерь всех ограждений с включением добавок надлежит увеличивать на 2% на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более 15% Эта добавка не распространяется на производ- производственные помещения и лестничные клетки. 2 Добавки на ветер следует принимать с коэффициентом 2 при расчетной зимней скорости ветра от 5 до 10 м/с и с коэффициентом 3 — при скорости ветра более 10 м/с. 3 Ограждение помещения считается защищенным от ветра, если расстояние между ним и бли- ближайшим ограждением защищающего строения превышает разность между уровнем кровли защи- защищающего его строения и уровнем перекрытия помещения не более чем в 5 раз. 4. Добавочные теплопотери на наружные входы принимаются при отсутствии у них воздушно тепловых завес. 5. При разработке типовых проектов добавочные теплопотери на страны света и ветер следует принимать в размере 16% Таблица 1.20. Средние величины теплопотерь в общественных зданиях через наружные ограждения, ккал/(м2-ч) (СНиП Н-Л. 2—72) Назначение зданий Больницы Поликлиники, детские сады-ясли Санатории, дома отдыха Школы, профессионально-технические училища Научно-исследовательские институты, проект- проектные организации, средние специальные и выс- высшие учебные заведения, здания управления, зрелищные предприятия, учреждения искусств Виды ограждений Стены 65 65 65 75 80 Покрытия 30 30 35 35 35 Перекрытия 12 15 15 15 15 60
Продолжение табл. 1.20 Назначение эданий Торговые здания, предприятия общественного питания и бытового обслуживания, спортивные сооружения Виды ограждений Стены 90 Покрытия 35 Перекрытия 15 и т.д., 5-й этаж — 501, 502, 503, 504, 505 и т. д., лестницы — А, Б, В, Г и т. д. Здесь порядковый номер указывает, на каком этаже расположено данное отапливаемое помещение. Полученные результаты расчета теплопотерь удобно записывать в бланк по фор- форме, приведенной в табл. 1.21. Точность расчета—до 5 ккал/ч. Таблица 1.21. Расчет теплопотерь Страны света 1 3 с с Ограждения Название 2 НС НС до пл пт Размеры, мм 3 3,90 X 2,8 5,84 X 2,8 1,0 X 1,6 5,32 X 3,39 5.32 X 3,39 Коли- Количество 4 1 1 2 1 1 Площадь Fo, м* 5 10,92 16,45 3,2 18,03 18,03 1 Ro 6 1,06 1,06 1,64 7,5 0,77 гв — tH, вс 7 37 37 37 37 37-0,9 Итого а я 5 ж хг* а> со < н\о 8 1,15 1,2 1,2 Q, ккал/ч 9 490 785 235 280 460 2250 Примечание. В графе 2 приняты обозначения: НС — наружная стена; ДО — окно с двой- двойным остеклением; ПЛ — пол; ПТ — потолок. В графе 6 проставляется разность значений l/Ru для стены и окна. Например, при значении его для окна 2,7 и для наружной стены 1,06 в расчетную таблицу за- заносят разность 2,7— 1,06= 1,64, поскольку теплопотери ранее были учтены по всей площади стены без вычета площади окон. При расчете теплопотерь через сплошные полы на грунте удобно пользоваться вспомогательной табл. 1.18 для угловых помещений. При размерах комнаты 5,2 X X 3,2 м 2f0 5—^ 7,5, что и заносим в графу 6. Теплопотери потолка — это про- изведение величины 0,77 и разности температур с поправкой 0,9 (графа 7). В графе 8 записывается общий суммарный множитель надбавки в процентах к основным теплопотерям на основании данных табл. 1.19. Например, добавка на север 10%, на ветер 5%, на угловое помещение 5%,всего 20%. Отсюда общий мно- множитель надбавок — 1,2. В графу 9 заносят результаты вычисления суммарных теплопотерь со всеми до- добавками, т. е. произведение величин в графах 5, 6, 7 и 8 для каждого ограждения, за исключением сплошных полов на грунте. Аналогично находят теплопотери во всех остальных помещениях и суммируют их, получая теплопотери для всего зда- здания. Теплопотери в лестничных клетках определяют как для одного помещения независимо от этажности здания. Расчет теплопотерь в зданиях повышенной этажности Теплопотери в зданиях повышенной этажности рассчитывают обычным порядком по формуле A.22), но с учетом дополнительных потерь тепла на подогрев инфиль- трующегося воздуха, проникающего в отапливаемые помещения через наружные ограждения здания. 61
Таблица 1. 22. Добавки Л при расчете тешюпотерь V, М/С и 5 10 15 0 5 10 15 'к. * 0 — 10 —20 -30 —40 0 —10 -20 -30 -40 0 -10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 —10 -20 -30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 —10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 1 2,2 3,2 4,0 4,9 5,3 3,0 3,7 4,6 5,4 5,8 4,2 4,9 5,5 6,1 6,5 5,8 6,4 6,9 7,5 7,9 2,9 3,9 4,9 5,9 6,7 3,7 4,5 5,6 6,6 7,1 5,3 6,0 6,7 7,6 8,1 7,3 7,9 8,7 9,4 10,0 2 2,2 3,1 3,9 4,6 5,1 2,9 3,5 4,5 5,2 5,7 4,2 4,9 5,4 6,0 6,4 5,9 6,4 6,9 7,5 7,9 2,8 3,8 4,7 5,7 6,4 3,6 4,4 5,4 6,4 6,8 5,3 6,0 6,6 7,5 8,0 7,4 8,0 8,7 9,4 9,9 Рассчитываемый 2,1 2,9 3,7 4,4 4,9 2,8 3,4 4,3 5,0 5,4 4,2 4,8 5,3 5,9 6,3 5,9 6,4 6,9 7,5 7,9 2,6 3,6 4,5 5,4 6,2 3,5 4,3 5,2 6Д 6,6 5,3 5,9 6,6 7,3 7,9 7,4 8,0 8,7 9,4 9,9 4 Окна 2,0 2,7 3,5 4,2 4,6 2,8 3,3 4,2 4,8 5,2 4,2 4,8 5,3 5,8 6,2 6,0 6,5 6,9 7,5 7,8 5 6 7 с раздельными 1,9 2,6 3,3 3,9 4,3 2,7 3,2 4,0 4,6 5,0 4,2 4,7 5,2 5,7 6,1 6,1 6,5 6,9 7,5 7,8 1,8 2,4 3,0 3,6 4,1 2,6 3,1 3,8 4,3 4,9 4,2 4,7 5,1 5,6 6,0 6,2 6,6 7,0 7,5 7,8 1,7 2,1 2,8 3,3 3,7 2,5 2,9 3,6 4,1 4,5 4,3 4,7 5,1 5,5 5,9 6,2 6,6 7,0 7,5 7,8 Окна со спаренными 2,5 3,4 4,3 5,1 5,8 3,5 4,0 5,0 5,8 6,3 5,3 5,9 6,5 7,2 7,7 7,5 8,0 8,7 9,4 9,8 2,3 3,2 4,0 4,8 5,5 3,4 3,9 4,9 5,6 6,1 5,3 5,9 6,5 7,0 7,5 7,5 8,1 8,7 9,3 9,8 2,2 3,0 3,8 4,4 5,1 3,3 3,8 4,6 5,3 6,0 5,3 5,9 6,4 6,9 7,4 7,7 8,1 8,8 9,3 9,7 2,1 2,7 3,5 4,4 4,7 3,2 3,7 4,4 5,1 5,6 5,3 5,8 6,3 6,8 7,2 7,7 8,3 8,8 9,3 9,7 62
через окна для 16-этажных зданий, ккал/(м2-ч-°С) этаж 8 9 переплетами 1,5 1,9 2,5 3,0 3,4 2,4 2,8 3,4 3,9 4,2 4,3 4,7 5,0 5,4 5,7 6,3 6,7 7,1 7,5 7,8 1,3 1,7 2,2 2,7 3,0 2,4 2,7 3,2 3,6 4,0 4,3 4,7 5,0 5,3 5,6 6,3 6,7 7,1 7,5 7,7 переплетами 2,0 2,5 3,2 3,7 4,4 3,1 3,5 4,1 4,8 5,2 5,4 5,8 6,2 6,8 7,1 7,8 8,4 8,8 9,3 9,7 1,7 2,3 2,9 3,3 4,0 3,0 3,4 3,9 4,4 4,9 5,4 5,8 6,2 6,6 7,0 7,9 8,4 8,8 9,3 9,6 10 1,1 1,5 2,0 2,4 2,7 2,3 2,5 3,1 3,4 3,8 4,3 4,6 4,9 5,2 5,5 6,4 6,8 7,2 7,5 7,7 1,6 2,1 2,7 3,0 3,6 3,0 3,3 3,7 4,2 4,7 5,4 5,7 6,1 6,5 6,9 8,0 8,5 8,9 9,3 9,6 1,0 1,3 1,8 2,1 2,3 2,2 2,4 2,8 3,1 3,4 4,3 4,6 4,8 5,1 5,4 6,5 6,8 7,2 7,5 7,7 1,5 1,8 2,3 2,7 3,2 2,9 3,2 3,4 3,8 4,1 5,4 5,7 6,0 6,4 6,7 8,1 8,5 8,9 9,3 9,6 12 0,8 , 1,1 1,5 1,7 1,9 2,2 2,3 2,6 2,9 3,1 4,3 4,6 4,8 5,0 5,2 6,6 6,9 7,3 7,5 7,7 1,3 1,5 2,0 2,4 2,8 2,7 3,0 3,3 3,6 3,8 5,4 5,7 6,0 6,3 6,5 8,3 8,6 9,0 9,3 9,6 13 0,6 1,0 1,3 1,5 1,6 2,1 2,3 2,6 2,7 2,9 4,4 4,6 4,8 5,0 5,2 6,6 7,0 7,3 7,5 7,7 1,1 1,3 1,6 2,0 2,3 2,6 2,9 3,2 3,4 3,7 5,5 5,7 6,0 6,3 6,5 8,4 8,7 9,1 9,4 9,6 г 0,4 0,8 1,0 1,1 1,3 2,1 2,2 2,4 2,6 2,7 4,4 4,6 4,9 5,0 5,2 6,7 7,1 7,3 7,5 7,7 0,8 1,0 1,3 1,5 1,9 2,6 2,7 3,0 3,4 3,3 5,5 5,7 6,0 6,2 6,4 8,5 8,8 9,1 9,5 9,7 15 0,3 0,5 0,7 0,8 1,0 2,0 2,1 2,4 2,5 2,6 4,5 4,7 5,0 5,1 5,2 6,9 7,2 7,4 7,7 7,9 0,5 0,7 1,0 1,1 1,3 2,6 2,7 3,0 3,2 3,3 5,6 5,8 6,2 6,3 6,5 8,6 9,0 9,3 9,7 9,9 16 0,2 0,2 0,4 0,5 0,5 2,1 2,2 2,5 2,5 2,7 4,7 4,9 5,1 5,3 5,4 7,3 7,7 7,9 8,2 8,4 0,2 0,4 0,6 0,6 0,7 2,6 2,6 3,0 3,1 3,3 5,9 6,1 6,3 6,6 6,8 9,1 9,4 9,8 10,2 10,5
Расходы тепла" на инфильтрацию весьма значительны: чем выше здание, тем больше на дополнительные теплопотери за счет инфильтрации оказывают влияние перепад давлений между внутренним и наружным воздухом, а также воздействие ветра на наружные ограждения. При подаче нагретого приточ- приточного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту эти теплопотери снижаются. Рекомендации по учету добавочных теплопотерь за счет инфильтрации наруж- наружного воздуха предусматривают увеличение коэффициентов теплопередачи "окон в зависимости от этажности здания, расчетной температуры наружного воздуха и скорости ветра в данной местности *. Расчетные коэффициенты теплопередачи окон в ккал/{мг - ч • °С) с учетом инфильтрации для рассматриваемого этажа находят по формуле kp = k0 + AkQ или -i- = -i- + Д -^- A.25) Приведем методику расчета теплопотерь в зданиях повышен- повышенной этажности, предложенную ЦНИИЭП жилища. Расход тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха в ккал/ч находят по фор- формуле QH = AcJM=Lk0FQM = Д — F0M, A.26) АО 2AcJ .. где Д&о = —в увеличение коэффициента теплопередачи окон, учитывающее 0 суммарную инфильтрацию наружного воздуха в помещение через щели оконных и дверных проемов, стыковые соединения кон- конструктивных соединений панелей и пр., ккал/(м2 • ч • °С); А — поправка на влияние встречного потока тепла; с =0,24 —массовая теплоемкость воздуха, ккал/(кг • °С); J — количество инфильтрующегося воздуха, кг/ч; Д? — tB — tH — расчетная разность внутренней и наружной температуры воз- воздуха, °С; Fo — площадь окон, м2. Для зданий, имеющих форму прямоугольного параллелепипеда, с обычной пла- планировкой лестнично-лифтовых узлов и естественной вентиляцией при сопротивле- сопротивлении воздухопроницанию окон RH = 0,182 (м* • ч • мм вод. cm)/кг добавки на инфиль- грацию Д " принимают по табл. 1.22—1.25. Эти добавки даны в зависимости от АО этажности здания A6, 12, 9 и 5 этажей), расчетной температуры наружного воздуха ta (от —10 до —40° С) и скоростей ветра v @, 5, 10 и 15 м/с). Если скорость ветра от- отличается от табличных значений, величину добавок Д -^- принимают по линейной А0 интерполяции. Если этажность проектируемого здания отличается от приведенной в таблицах, добавки Д — следует принимать для зданий большей этажности. АО При сопротивлении воздухопроницанию окон, отличающемся от принятого в таблицах (Д*и= 0,182), табличные значения добавок Д ¦=- находят по формуле АО Д-^=аД^-, A.27) где а — поправка, найденная по графику на листе 1.4, рис. 2. Табличные значения Д -^- не учитывают бытовые тепловыделения, поскольку по АО СНиП П-Г.7—62 в помещениях предусматривается поддержание внутренней тем- температуры воздуха tB только за счет системы отопления. * Госстрой СССР, ЦНИИЭП жилища. Временные указания по определению рас- расходов тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха в зданиях повышенной этажности. М., 1969; МПСМ СССР, НИИ санитарной техники. Рекомендации по учету добавоч- добавочных теплопотерь в жилых зданиях повышенной этажности. М., 1969. 64
Таблица 1.23. Добавки А при расчете теплопотерь через окна у *!, и 5 10 15 Л и 5 10 15 о о Я 0 — 10 -20 -30 -40 0 —10 —20 —30 —40 0 — 10 —20 —30 —40 0 —10 —20 —30 —40 0 —10 —20 —30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 —30 —40 для 12-этажных зданий, ккал/(м2 • ч • ° С) Рассчитываемый этаж 1 I 2,1 2,8 3,6 4,3 4,7 2,7 3,5 4,2 4,8 5,2 4,0 4,6 5,1 5,6 6,0 5,7 6,1 6,7 7,1 7,5 2,5 3,4 4,3 5,2 5,7 3,3 4,2 5,0 5,8 6,3 5,0 5,6 6,3 7,0 7,4 7,0 7,6 8,3 8,9 9,3 2 Эк на 1,9 2,6 3,4 4,0 4,4 2,7 3,4 4,0 4,6 5,0 4,0 4,5 5,1 5,5 5,9 5,7 6,2 6,7 7,1 7,5 3 4 5 с раздельнI 1,8 2,4 3,1 3,8 4,1 2,6 3,2 3,8 4,2 4,7 4,0 4,5 5,0 5,4 5,8 5,8 6,2 6,7 7,1 7,4 Окна со 2,3 3,2 4,1 4,9 5,4 3,2 4Д 4,9 5,6 6,0 5,0 5,6 6,2 6,8 7,3 7,1 7,7 8,3 8,8 9,3 2,2 3,0 3,8 4,6 5,0 3,1 3,9 4,6 5,3 5,7 5,0 5,5 6,2 6,7 7,1 7,2 7,7 8,3 8,8 9,2 1,6 2,3 2,0 3,5 3,8 2,5 3,1 3,7 4,1 4,5 4,0 4,5 4,9 5,3 5,6 5,8 6,2 6,7 7,1 7,4 1,5 2,0 2,6 3,2 3,5 2,4 3 0 3,5 3,9 4,2 4,0 4,4 4,9 5,2 5,5 5,9 6,3 6,7 7,1 7,4 6 л м и 1,4 18 2,3 2,8 3,1 2,3 98 3,3 3,6 3,9 4,0 4,4 4,8 5,1 5,4 6,0 6,3 6,7 7,1 7,4 спаренными 2,0 2,7 3,5 4,2 4,6 3,0 3,8 4,4 5,0 5,4 5,0 5,5 6,1 6,6 7,0 7,3 7,7 8,3 8,8 9,2 1,8 2,5 3,2 3,8 4,2 2,9 3,6 4,2 4,7 5,1 5,0 5,4 6,0 6,5 6,8 7,4 7,8 8,3 8,8 9,2 1,7 2,3 2,8 3,4 3,8 2,8 3,4 4,0 4,4 48 5,0 5,4 5,9 6,3 6,7 7,5 7,9 8,3 8,8 9,2 7 п е р ( 1,2 1,6 2,1 2,5 2,7 2,2 2,7 3,1 3,3 3,6 4,0 4,4 4,7 5,0 5,3 6,0 6,4 6,8 7,1 7,4 8 9 гплетамн 1,0 1,4 1,7 2,1 2,3 2,2 2,5 2,9 3,1 3,3 4,1 4,3 4,6 4,9 5,1 6,1 6,4 6,8 7,1 7,3 0,9 1 2 1,5 1,8 2,0 2Д 2,4 2,7 2,9 3,0 4,1 4,3 4,6 4,8 5,0 6,2 6,5 6,8 7,1 7,3 переплетами 1,5 2,0 2,5 3,0 3,3 2,7 3,2 3,7 4,1 4,4 5,0 5,4 5,8 6,2 6,5 7,6 7,9 8,4 8,8 9,1 1,3 1,7 2,1 2,6 2,9 2,6 3,1 3,5 3,8 40 5,0 5,4 5,7 6,1 6,4 7,7 8,0 8,4 8,8 9,1 1,0 1,4 1,8 2,2 2,4 2,5 2,9 3,2 3,5 3 7 5,0 5,3 5,7 5,9 6,2 7,8 8,0 8,5 8,8 9,1 10 0,7 09 1,2 1,4 1,6 2,0 2,3 2,5 2,9 2,8 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 6,3 6,6 6,9 7Д 7,3 0,8 1,2 1,4 1,8 2,0 2,5 2,7 2,9 3,2 3,4 5,1 5,3 5,6 5,9 6,1 7,9 8,3 8,5 8,8 9,1 U 0,5 07 0,9 1,1 1,2 2,0 2,2 2,3 2,5 2,6 4,2 4,4 4,6 4,7 4,9 6,4 6,7 7,0 7,2 7,4 0,6 0,8 1,0 1,3 1,5 2,4 2,6 2,9 3,0 3,2 5,1 5,4 5,6 5,9 6,1 8,0 8,3 8,6 8,9 9,2 12 0,3 04 0,4 0,6 0,7 2,0 2,1 2,3 2,4 2,4 4,3 4,5 4,7 4,9 5,0 6,7 6,8 7,2 7,5 7,7 0,3 0,5 0,5 0,8 0,9 2,4 2,6 2,8 2,9 3,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,2 8,3 8,6 8,9 9,3 9,5 3 5-2696 65
Таблица 1.24. Добавки А при расчете теплопотерь через окна для V, М/С п и 5 10 15 0 5 10 15 'н> °С 9-этажных зданий, ккал/(м2-ч •°С) Рассчитываемый этаж 1 О к и а с 0 —10 —20 —30 —40 0 —10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 —30 —40 0 —10 —20 -30 —40 1,6 2,4 3,0 3,6 4,0 2,5 3,1 3,7 4,2 4,6 3,8 4,3 4,8 5,2 5,5 5,5 6,0 6,4 6,6 7,1 Окна с 0 —10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 —10 —20 -30 —40 0 — 10 —20 —30 —40 2,0 3,0 3,6 4,4 5,0 3,0 3,8 4,5 5,1 5,6 4,7 5,3 5,9 6,4 7,0 6,8 7,4 7,9 8,4 9,1 2 : раз, 1,5 2,2 2,8 3,3 3,7 2,4 3,0 3,5 4,0 4,3 3,8 4,2 4,7 5,1 5,4 5,5 6,0 6,4 6,8 7,1 3 це л bf 1.3 2,0 2,5 3,0 3,4 2,3 2,8 3,3 3,7 4,0 3,8 4,2 4,6 5,0 5,3 5,6 6,0 6,4 6,8 7,1 4 Ы МИ 1,2 1,8 2,2 2,7 3,0 2,2 2,7 3,1 3,4 3,7 3,8 4,1 4,5 4,9 5,1 5,7 6,1 6,4 6,8 7,0 о спаренными 1,8 2,7 3,4 4,1 4,6 2,9 3,6 4,2 4,8 5,3 4,7 5,3 5,8 6,3 6,8 6,8 7,4 7,9 8,4 9,0 1,6 2,4 3,1 3,6 4,2 2,8 3,4 4,0 4,5 4,9 4,7 5,3 5,7 6,2 6,5 6,9 7,5 7,9 8,4 9,0 1,4 2,2 2,7 3,2 3,7 2,7 3,3 3,7 4,1 4,6 4,7 5,3 5,6 6,0 6,4 7,0 7,5 7,9 8,4 8,9 5 пере 1,0 1,5 1,9 2,3 2,6 2,Г 2,5 2,8 3,2 3,4 3,8 4,1 4,5 4,8 5,0 5,7 6,1 6,4 6,8 7,0 6 7 п л е т а м и 0,8 1,3 1,6 1,9 2,2 2,0 2,4 2,6 3,0 3,2 3,9 4,1 4,4 4,7 4,9 5,8 6,2 6,5 6,8 7,0 0,6 1,0 1,3 1,6 1,7 1,9 2,2 2,4 2,7 2,8 3,9 4,1 4,4 4,7 4,7 5,9 6,2 6,5 6,8 7,0 переплетами 12 1,9 2,4 2,8 3,3 2,6 3,1 3,4 3,9 4,2 4,7 5,3 5,5 5,9 6,2 7,1 7,5 7,9 8,4 8,9 1,0 1,6 2,0 2,4 2,7 2,5 2,9 3,2 3,6 3,9 4,8 5,2 5,5 5,8 6,0 7,2 7,6 8,0 8,4 8,9 0,7 1,3 1,6 1,9 2,2 2,4 2,7 3,0 3,3 3,5 4,8 5,2 5,4 5,7 5,9 7,3 7,7 8,0 8,4 8,9 8 0,4 0,8 0,9 1,2 1,3 1,8 2,1 2,3 2,4 2,6 3,9 4,1 4,4 4,5 4,7 6,0 6,2 6,5 6,8 7,0 0,5 0,9 1,1 1,4 1,6 2,3 2,6 2,8 3,0 3,1 4,8 5,2 5,4 5,6 5,9 7,3 7,8 8,1 8,4 9,0 9 0,1 0,4 0,4 0,7 0,8 1,8 2,0 2,2 2,3 2,4 4,0 4,2 4,4 4,5 4,7 6,2 6,5 6,7 7,0 7,1 0,1 0,5 0,6 0,8 1,0 2,2 2,5 2,6 2,8 2,9 5,0 5,2 5,4 5,6 5,9 7,7 7,9 8,3 8,7 9,1 66
Таблица I. 25. Добавки Д при расчете теплопотерь через окна 5-этаж- V, м/с 0 5 10 15 н» 0 -10 -20 —30 -40 0 — 10 —20 —30 —40 0 — 10 —20 -30 —40 0 -10 —20 —30 —40 ных зданий, Окна с раздельными ккал/(м2-ч-°С) переплетами I Окна со спаренными переплетами Рассчитываемый этаж 1 1,2 1,6 2,0 2,5 2,9 2,0 2,5 2,9 3,3 3,7 3,4 3,8 4,2 4,5 5,0- 5,2 5,6 5,9 6,3 6,5 2 1,0 1,4 1,7 2,2 2,5 1,9 2,3 2,7 3,0 3,4 3,4 3,8 4,1 4,4 4,8 5,3 5,6 5,9 6,3 6,6 3 0,8 1,1 1,4 1,8 2,0 1,8 2,1 2,5 2,7 3,0 3,4 3,8 4,1 4,3 4,6 5,4 5,7 6,0 6,3 6,6 4 0,6 0,8 1,1 1,3 1,5 1,7 2,0 2,2 2,5 2,6 3,5 3,8 4,0 4,2 4,4 5,5 5,8 6,0 6,3 6,6 5 0,4 0,5 0,7 0,8 0,9 1,6 1,9 2,0 2,1 2,2 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 5,6 5,9 6,1 6,4 6,7 1 1,46 2,00 2,43 3,11 3,47 2,38 3,01 3,49 3,95 4,26 4,24 4,70 5,19 5,6 6,1 6,46 6,9 7,35 7,8 8,2 2 1,25 1,70 2,05 2,66 2,95 2,27 2,81 3,20 3,60 3,89 4,24 4,65 5,10 5,4 5,8 6,57 7,0 7,38 7,8 8,1 3 1,03 1,70 1,64 2,17 2,42 2,17 2,62 2,94 3,27 3,49 4,27 4,63 5,00 5,3 5,6 6,65 7,1 7,43 7,8 8,1 4 0,76 1,70 1,15 1,61 1,81 2,07 2,42 2,67 2,93 3,10 4,33 4,60 4,95 5,2 5,5 6,78 7,2 7,43 7,8 8,1 5 0,49 0,58 0,66 0,84 1,04 1,97 2,26 2,41 2,61 2,74 4,44 4,65 4,95 5,2 5,4 6,98 7,3 7,61 9,0 8,2 При расчете теплопотерь надбавки на ветер согласно табл. 1.19 на окна не учи- учитывают. k& Пример 1.12. Рассчитать теплопотери угловой жилой комнаты секции 16-этажного дома в г. Ереване на 1, 8, 12 и 16-м этажах (см. лист 1.4, рис. 3). Наружные огражде- ограждения здания малой массивности: стены и перекрытия из сборных железобетонных панелей. Здание имеет чердак с асбестоцементной кровлей и неотапливаемый подвал без окон. По табл. 1.3 расчетные температуры наружного воздуха для г. Еревана /н = == —19°С и ^хс= —20°С; средняя скорость ветра за январь у— 2,5 м/с; для уг- угловой комнаты tB = 20° С. Руководствуясь готовыми значениями величин R^ (см. табл. 1.8) для наружных ограждений, при разности расчетных температур tB — txc — 20 -f- 20 = 40° С требуемое сопротивление теплопередаче по табл. 1.8 определим следующим обра- образом: для наружных стен из слоистых панелей с учетом надбавки 20% при Ata = = 6° С RqP = 0,88 • 1,2= 1,05 (ж2 - ч - °С)/ккал; для чердачного перекрытия при Д*н = 4° С #?р = 1,18 (жа • ч - °С)/ккал; для перекрытия над неотапливае- неотапливаемым подвалом при Д/и = 2° С #*р = 1,06 (ж2 • ч • °С)/ккал. На основании табл. 1.13 и 1.15 принимаем такие конструкции: наружные стены из трехслойных панелей в виде железобетонной оболочки, за- заполненной ячеистым бетоном (у = 400 кг/ж3, б = 100 мм); общая толщина панели б= 250 мм; Ro= 1,12, l/R0 = 0,89; чердачное перекрытие из многопустотных железобетонных плит, утепленных трепелом (б = 150 мм); Ro= 1,29, l/R0 = 0,77; 3* 67
перекрытие над подвалом — паркетный пол по асфальтовой мастике, утепленный трепелом (б— 100 мм) по железобетонным сборным плитам; Ro = 1,16, UR0 — окна и балконные двери с двойными спаренными переплетами по табл. 1.16 имеют 1/#о = 2,7. Далее по табл. 1.22 находим значение добавок для окон и балконных дверей при спаренных переплетах (tH — —20° С, v = 5 м/с), которые соответственно равны: для 1-го этажа — 4,6; для 8-го — 3,4; для 12-го — 2,6 и для 16-го этажа — 2,5. При расчете теплопотерь приняты надбавки по табл. 1.19: на ветер — 5%, на уг- угловое помещение — 5% и на страны света — согласно ориентации здания, указан- указанной на листе 1.4, рис. 3. Для окон надбавки на ветер не учитываются. Результаты расчета теплопотерь для жилых комнат при tB = 20° С приведены в табл. 1.26. Тс h 0) О) о g 1 115 815 1215 1615 1 бл И I ja I.26. Расчет теплопотерь в здании повышенной Ограждения Стра- Страны света 2 С В в — с в в в с в в в с в в в — Наз- Название 3 НС НС до пл НС НС до БД НС НС до БД НС НС ДО БД пт Примечания в примечании i 2. Е стен 1 графе ( <i табл. Размеры, м 4 5,45X2,7 3,75X2,7 1,5 Х1.8 5,2 Х3,5 5,45X2,7 3,75X2,7 1,5 Х1,8 0,8 Х2,5 5,45X2,7 3,75X2,7 1,5 Х1,8 0,8 Х2.5 5,45X2,7 3,75X2,7 1,5 Х1,8 0,8 Х2,5 5,2 Х3,5 Пло- Площадь F, м* 5 14,7 12,5 2,7 18,2 14,7 12,5 2,7 2,0 14,7 12,5 2,7 2,0 14,7 12,5 2,7 2,0 18,2 1 Яо 6 0,89 0,89 1,81 0,86 0,89 0,89 1,81 1,81 0,89 0,89 1,81 1,81 0,89 0,89 1,81 1,81 0,77 1 БД — балконная дверь. Все 1.21. 3 дана разность расчетных величин 1/RQ А 7 — 4,6 — — 3,4 3,4 — 2,6 2,6 — 2,5 2,5 — I *Р 8 — 6,41 — — 5,21 5,21 — 4,41 4,41 — 4,31 4,31 — t t в гн 9 39 39 39 39 в9 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39-0,9 остальные обозначения окон, ( эт ажности ч s х ? к Мно; тель бавк 10 1,2 1,2 1,15 0,4 2 1,2 1,2 1,15 1,15 2 1,2 1,2 1,15 1,15 2 1,2 1,2 1,15 1,15 — 2 расшиф е С? 11 610 520 775 245 2150 610 520 630 470 2230 610 520 535 395 2070 610 520 520 385 490 2525 кованы Залконных дверей и наружных
II. ПЕЧНОЕ ОТОПЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКА ПЕЧНОГО ОТОПЛЕНИЯ И ПЕЧЕЙ Классификация печей В районах, где отсутствуют сети централизованного теплоснабжения, печное отопление допускается устраивать в одно- и двухэтажных жилых зданиях (СНиП П-Л.1—71), одноэтажных клубах со зрительными залами на 200 мест и менее (СНиП Н-Л.16—71), одноэтажных банях вместимостью 50 мест и менее (СНиП П-Л.13—62) и в других одноэтажных зданиях, если это разрешается соответствующими главами СНиП. Не допускается устройство печного отопления в спальных корпусах для де- детей (СНиП П-Л.12—68), а также в зданиях и помещениях, отнесенных по пожарной опасности к категории А, Б и В. Применяемые печи классифицируют следующим образом. По назначению: отопительные; отопительно-варочные; кухонные плиты квартирного типа с отопительными щитками; русские печи. По теплоемкости: теплоемкие — с активным объемом 0,2 м3 и более и толщиной внешних стенок не менее 6 см в области топливника и 4 см в прочих местах; могут быть толстостенные с толщиной стенок топливника 12 см и более (табл. II.1, разд. I, II, III, V, VI) и тонкостенные с толщиной стенок топливника до 12, — а остальных наружных сте- стенок до 7 см (табл. II. 1, разд. IV, VII—XII). Активный объем печи (без вычета пус- пустот) определяется как произведение площади горизонтального сечения кладки и активной высоты печи (от площади колосниковой решетки или дна дымооборота до верхней плоскости перекрыши при толщине ее не более 14 см или до нижней плос- плоскости перекрыши при толщине более 14 см); нетеплоемкие — с активным объемом менее 0,2 мг в основном переносные ме- металлические, иногда снабженные футеровкой толщиной до 4 см (табл. П.З). По температуре нагрева стенок: умеренного прогрева — с максимальной температурой в отдельных точках на- наружной поверхности до 80—90° С (табл. II.1, разд. I—VI); повышенного прогрева — с максимальной температурой в отдельных точках наружной поверхности стенок до 120° С при средней температуре всей поверхности до 90° С (табл. II.1, разд. VII—XII); высокого прогрева — с более высокими температурами поверхности (нетепло- (нетеплоемкие печи, табл. П.З). По длительности горения топлива: с кратковременной периодической топкой продолжительностью от 1 до 3 ч 1—2 раза в сутки (табл. II. 1, разд. 1-Х); длительного (непрерывного) горения с загрузкой топлива 1—2 раза в сутки (табл. II.1, разд. XI—XII); затяжного горения за счет уменьшения подачи воздуха (табл. П.З, печи № 4, 5). По схеме движения дымовых газов: с каналами, соединенными последовательно (однооборотные — лист II. 1, рис. 1, а и двухоборотные — лист II.1, рис. 1, б), например, печи ОПТ-1, ОПТ-2, № 2, ОКПП-1, МВМС-61 и МВМС-62 в табл. IIЛ; с каналами, соединенными параллельно (однооборотные — лист II. 1, рис. 1, г и двухоборотные — лист 11.1, рис. 1, д), например, печи ОКПП-2, ОКПП-3', ОКПП-4, МВМС-65, МВМС-303, МВМС-306, МВМС-307, МВМС-403, МВМС-406, МВМС-407, ББУ-2, ББУ-3 и ББУ-4 в табл. II. 1; многооборотные (лист II.I, рис. 1, в) в перечень рекомендованных не включены, так как обладают рядом недостатков; 69
т& 20 вряд' I 5рядШ\~- У//Х/7л?77\ Лист II. 1. Отопительные печи: / — схемы движения дымовых газов в печах, 2 — топливник для Дров, 3 — топливник для антрацита марки АК, 4 — топливник для бурого угля марки БК и кускового торфа с влаж- влажностью до 25%, 5 — топливник для торфа повышенной влажности, 6 — топливник для лузги и опилок, 7 — печь ОПТ 3, 8 — печь № 6. 70
Таблица 11.1. Теплоемкие отопительные печи Марка и план печи I. Печи кирпич Стенка печи (см. эс- эскиз) Среднечасовая теплоотдача *, ккал/ч * ные, прямоугольные, толстостенные, оштукатуренные, с ОПТ-1 Ш 1 1 Г а - Л 5/ — ОПТ-2 III // Г L ш Г 9 IV J № 2 ш № 4 /// ¦ ОПТ-3 и п 7 л -*— ОПТ-4 iff я /J«26 1 t J J I II III IV Всего I II III IV Всего I II III IV Всего I II III IV Всего I II III IV Всего I II III IV Всего насадной тру 205 325 205 325 1060 200 380 200 380 1160 265 460 265 460 1450 410 320 410 310 1450 170 530 170 530 1400 170 550 170 550 1440 бой 340 540 340 540 1760 335 635 335 635 1940 400 700 400 700 2200 670 520 690 520 2400 285 880 285 880 2330 280 920 280 920 2400 Среднечасовая теплоотдача приведена при одной (Qj) и двух (Q2) топках в сутки 71
Продолжение табл. И.1 Марка и план печи Стенка печи (см. эс- эскиз) Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч Всего На 1 м перимет- периметра 1800 593 2700 882 I II III IV Всего 270 575 310 575 1730 415 900 475 900 2690 ОПТ-6 /J'/J Ш в I II III IV сего 310 575 270 575 1730 475 900 415 2690 ОПТ-7 Л 13-26' Всего На 1 м перимет- периметра 1860 520 2870 810 ОПТ-8 27 13*26 1 I II III IV Всего 405 595 405 595 2000 610 900 610 900 3020 I II III IV Всего 530 еоо 530 600 2260 910 800 910 3420 ОПТ-10 и 13*26 •102' I F i и ш IV Всего 660 625 625 625 2535 1000 950 950 950 3850 72
Продолжение табл. II.1 Марка и план печи Стенка печи (см. экс- киз) Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч ОПТ-11 ш и /J'26- I II III IV 330 1060 350 1060 490 1430 520 1570 Всего 2800 4150 II. Печь кирпичная, угловая, толстостенная, оштукатурен- оштукатуренная, с насадной трубой I II III IV V Всего 1200 200 1020 1020 200 3640 1800 300 1550 1550 300 5500 III. Печь толстостенная, изразцовая, квадратная ОПТИ-1 111 I Всего На 1 м перимет- периметра 2700 660 4150 1015 IV. Печи кирпичные в металлическом футляре Всего 480 420 900 800 700 1500 ОПФ-1 -89-4 1 Всего На 1 м перимет- периметра 2350 575 3920 960 ОПФ-2 П 2б>19\ Всего На 1 м перимет- периметра 3330 500 5550 835 Вентиляци- Вентиляционные каналы 73
Продолжение табл. II.1 Марка и план печи Стенка печи (см. эс- эскиз) Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч V. Печь кирпичная, толстостенная с выносным топ л ив никои, оштукатуренная, с насадной трубой I II III IV Всего 740 140 1080 140 2100 1240 230 1800 230 3500 VI. Печи двухъярусные, кирпичные, прямоугольные, толстостенные, оштукатуренные ОПТД-1, 1-й ярус I II III IV Всего 410 320 410 310 1450 670 520 690 520 2400 То же, 2-й ярус U 1349- / 13*19 Щ Ш I II III IV Всего 335 240 350 275 1200 560 400 580 460 2000 ОПТД-2, 1-й ярус Е Л / '1зта> ;Ш 13*13 I II III IV Всего 370 680 370 680 2100 560 1040 560 1040 3200 То же, 2-й ярус Л Л Езтаж I s Ш ш I II III IV Всего 305 510 95 580 1490 480 800 150 910 2340 I II III IV Всего 720 860 660 860 3100 1100 1300 1000 1300 4700 74
Продолжение табл. II.1 Марка и план печи Стенка печи (см, эс- эскиз) Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч ОПТД-3, 2-й ярус I II III IV 490 580 640 770 427 Я'26 /у Всего 2480 770 900 1000 1200 3870 VII. Печи повышенного прогрева каркасные ОКПП-1 МВМС-61 550 1 1000 Всего МВМС-62 700 1300 ОКПП-2, МВМС-63 900 1500 1200 2000 Всего 1500 2500 ОКПП-4, МВМС-66 1800 3000 VIII. Печи повышенного прогрева из изразцовых блоков МВМС-303 МВМС-307 Всего 1080 1800 1800 3000 2400 4000 IX. Печи повышенного прогрева из изразца «Монолит» МВМС-403 МВМС-406 MBMC-407 Всего 1080 1800 1800 3000 2400 4000 X. Печи повышенного прогрева — сборные из бетонных блоков (конструкции ЦНИ Л-3) ББУ-2 ББУ-3 60 • ББУ-4 Всего 1200 2000 1800 3000 2400 4000 XI. Печи длительного горения для твердого топлива 4-59- АКХ-9 Всего 200 ; тю г/ ИБД-1 ИБД-2 Всего 1650! 2000' * Максимальная теплоотдача при длительном горении. 75
Марка 57 14. 1 Л —-Г-53-+*- и план печи XII. Газ АКХ-14 АКХ-СМ1 Стенка 0 В ы е В печи (см киз) печи сего эс- ДЛ I Продолже н ие та Среднечасовая теплоотдача, Qt цельного гор 3000* 1700* ения б л II 1 ю ал 1ч Q. —— — Примечания 1 Рабочие чеотежи печей помещены в следующих литературных источни- источниках Альбом отопительных и бытовых печей, ч I Печи отопительные. М, Госстройиздат, 1961 (печи марок ОПТ, ОУТ, ОЛГИ, ОУФ, ОЛФ, ОВТТ, ОП1Д, ОКПП, ББУ, АКХ, ИБД) Л А Се- Семе н о в Печчое отопленье М , Госстройиздат, 19G8 (печ! марок МВМС, № 2, 4, 6, АКХ-14, АКХ СМ1), Ю П Соснин Газовые отопительные и отопительно-варочные печи М , Стройиздат, 19Ь5(печь марки АКХ СМ1) 2 Чертежи каркасных печей повышенного прогрева (индекс ОКПП) имеются также и для ва- варианта печи в футляре из кровельной стали 3 Печи ОПТ-5, ОПТ 6, ОЦФ 1, АКХ 9 следует применять только для тощих углей, антрацита и кокса Все остальные печи, кроме газовых, пригодны для сжигания ДЛ1 ннопламенного топли- топлива (дров, торфа, торфяных брикетов) 4 Большинство приведенных в таблице печей вошло в Перечень рекомендованных печей для жилых и общественных зданий Центрального института информации по строительству Госстроя СССР (М , Госстройиздат, 1952) 5. Высота толстостенных печей ь печей в металлическом футляре (разделы I—VI) может ме- меняться в зависимости от высоты помещения 6. Ширина печей Ь указана в табл II 2. бесканальные колпаковые (лист II.I, рис. 1, е, ж), например, печи ОПТ-5, ОПТ-6 и ОЦФ-1 в табл II.1; смешанные комбинированные нижнего прогрева (лист II.1, рис. 1, з, и, к, л,м), например, печи ОПТ-3, ОПТ-7, ОПТ-8, ОПТ-9, ОПТ-10, ОПТ-11, ОУТ-1, ОПТИ-1, ОПФ-1, ОПФ-2, ОПТД-1, ОПТД-2, ОПТД-3, № 4 и 6 в табл II. 1; с воздухонагревательными камерами (лист II.1, рис. 1, н), например, печь ОПТД-2 в табл II. 1. Классификация печей по форме в плане, этажности, характеру отвода дыма, материалу и отделке внешней поверхности указана в табл. II 1 Печи оборудуются топливниками, приспособленными для сжи- сжигания с наименьшими потерями заданного вида топлива. В современных печах топ- топливник для сжигания всех видов твердого топлива имеет колосниковую решетку и поддувало для равномерного подвода воздуха в толщу топлива, сгорающего на колосниковой решетке Количество поступающего воздуха регулируется поддуваль- поддувальной дверцей и задвижкой на дымоотводящем канале печи Топливники с глухим подом применять не следует. Перекрытие топочной камеры целесообразно устраи- устраивать глухим, а отверстие для выхода продуктов сгорания (хайло) располагать в стенке При такой схеме перекрытие, накаляясь, способствует дожиганию летучих продуктов сгорания, а при повороте в хайло они лучше перемешиваются с воз- воздухом, что увеличивает полноту сгорания. Размеры основных элементов топливника зависят от свойств и количества сжи- сжигаемого топлива и определяются тепловым расчетом печи с обязательным последу- последующим лабораторным испытанием Топливники большинства рекомендованных конструкций отопительных печей в достаточной мере универсальны и допускают сжигание нескольких видов топлива. Максимальнея теплоотдача при длительном горении. 76
печей 3 л штел о X S плоемк О) га о С см —* СО Я \о Ь <•> 3 S ЕГ 0> га ;? Б. • S S" 1) C га Q. я ю О) о о см о см со оо CD CD О *ф п С О см о О о о 00 со И С О 1П о о см о см со оо со со о со и PQ о см о ю о СП оо CD н с о 1П оо о 00 00 г» СО оо со со см ю см со и CQ со о 00 о о о ю <N СМ п С Ч< О 1С см о о о о СО СО о со о СО о оо СО со со ю со со CJ CQ см СО о 00 о о СО см н п о ю о о со о со S СО СО 00 СО с и h s о s: см см о о ^""" 1 о ' о о ю о -^ to СМ г-, Н со С OI rf Ю СМ 00 00 00 . . о о ооооооооо о о^ 1 1 1 1 1 I I I I ii — о 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 i О О OOOOOOCOOtCCMOOCOOO С^Ь СМ '~| to tO O^ tO <^5 Oj Cn ^^ cO c7^) ^Ф CM '-"' 00ОС0О-*Ю 05-^f ¦—' —' ^^ 00 CO ОО0)О-|О!00(МЮ | 1 1 CD О (^-СТ)"—it^-O>—'СООЮОСОЮОО —' Cs! —<^CM — СМСМ — СМСМ—'—< *—'CM-—i en CT> ю t~- o> ю r~. o> || || t^- t~- ICNOJICNO) II II CDTtiCDcOcOcrj-^.-^H-^ ¦*5' CJCOcjcjcjuooJcMco^CJi'—' см •—' Q cqts^o2гягпглгпгпгпЕЗгпГг!"^гогоvf <¦ CMCMCMCM—i—«.-ч.—i-iimco-i—hCMCMCMCM—i>—• d o*o*o o*o"o do o'do о о о о ооо Ю\ГЭ tO t^- tO СО to Ю1ЛЮВЮ ItC 1 rfNNTl" NN(?)CO 1 I о о о о о 'о 'о сГо о о о о о ' ' Ю Ю dJ СТ> !>¦ t4^» С^ С? 1О С75 l-O lO ^^ i-O "^* СО CD С^ С5 k-ifi l/i OCj ^D у!) <X5 t4^ CO LO C^ t^*1 '™H LO LO CO CO CO С4*4» СО csic^cscocococo^co^cscococsi^^cocsiuOt^ CCgCCCOaCCfUCcQU С С oooooooooooooo о о 77
V Лист II2. Печи умеренного прогрева: / — ОПТ 5, 2 — двухъярусная ОПТД 1 78
Лист 11.3- Печи повышенного прогрева: / — каркасная ОКПП 2 2 — бетоноблочная с компенсаторами против растрескивания 3 ¦— непрерывного (длительного) горения АГХ 9, 4 — из изрезцов «Монолит» МВМС 40о 79
Однако для таких видов топлива, как бурый уголь, торф повышенной влажности мелкие отходы и газовое топливо требуются топливники со специальными приспо- приспособлениями, иногда с частичным изменением конструкции печи. Отличительные осо- особенности топливников печей периодического действия для разных видов твердого топлива приведены на листе II. 1, рис. 2—6. Отопительные печи Из большого числа теплоемких отопительных печей допускается приме- применять только печи, прошедшие лабораторные испытания и проверенные на практике (табл. II.1 и II.2, лист II.1, рис. 7, 8 и листы II.2 и Н.З). Основные размеры и теплоотдача испытанных и проверенных конструкций н е- теплоемких отопительных печей и присоединенные к ним труб указана в табл. Н.З и II.4. Пример установки нетеплоемкой печи высокого прогрева во вре- временном помещении приведен на листе II.5, рис. 6. Таблица И.З. Показатели нетеплоемких печей (по данным Л. i Тип печи и размеры, мм Цилиндрическая из кро- кровельной стали: модель № 1 (d = 445; h = 700) модель № 2 (d = 330; h = 700) модель № 3 (d = 330; h = 420) «Циклон»: модель № 1 (??топл = = 405; Циклона = 450; h = 950) модель № 2 (^топл == = 270; ^циклона = 310; h = 900) Цилиндрическая чугунная Цилиндрическая с шамот- шамотными вкладышами (d = 370; h = 930) Печь-времянка затяжного горения (d = 465; h = 790) для опклок влажностью 34% Расход дров, кг/ 4,8 3,0 3,6 3,0 3,5 3,1 2,5 2,7 Коэффици- Коэффициент по- полезного действия Л 0,5 0,45 0,5 0,45 0,7 0,69 0,75 0,14 Теплоот- Теплоотдача, ккал/ч 8000 4500 6000 4500 8000 7000 6000 4000 2000— 3000 1370 Поверх- Поверхность наг- нагрева, мг 1,0 1,0 0,7 0,4 2,3 2,3 1,48 0,45 — \. Семенова) Особенности конструкц ии Без футе- футеровки С футеров- футеровкой в 1/4 кирпича Без футе- футеровки То же Без футе- футеровки С футеров- футеровкой в 4 см Без футе- футеровки То же С футеров- футеровкой Без футе- футеровки Цилиндрическая печь из кровельной стали наиболее простой конструкции отап- отапливается дровами. К печи можно присоединить до 8 м труб, увеличивающих тепло- теплоотдачу. В зависимости от основных размеров печь может быть трех моделей. Печь «Циклон» из кровельной стали — разборной конструкции (удобна для транспортирования) и предназначена для топки дровами. Благодаря наличию ци- циклона-экономайзера она имеет повышенный коэффициент полезного действия и не дает искр. Циклон-экономайзер соединен с топливником патрубком. 80
Таблица II.4. Средняя теплоотдача стальных труб, присоединяемых к нетеплоемким печам, приведенным в табл. Н.З Диаметр трубы, мм 80 90 100 ПО Средняя теплоотдача 1 м трубы, ккал/ч 250 280 310 350 Диаметр трубы, мм 120 130 140 Средняя теплоотдача 1 м трубы, ккал/ч 380 410 440 Цилиндрическая чугунная печь отапливается каменным углем и антрацитом. Цилиндрическая печь затяжного горения с футеровкой шамотными вкладышами пригодна для сжигания антрацита, кокса, брикетов, бурого и каменного угля Про- Продолжительность горения одной загрузки бурого угля массой 8—10 кг составляет 10—12 ч. Печь-времянка затяжного горения предназначена для сжигания мелких отходов и применяется для отопления временных помещений и сушки зданий. Отопнтельно-варочные печи Отопительно-варочная печь представляет собой сочетание в одном массиве ото- отопительной печи с кухонным очагом В конструкциях этих печей обычно предусмат- предусматривается возможность (путем переключения соответствующих задвижек) в летнее время пользоваться только очагами, а в зимнее время одновременно обогревать весь массив печи. Пары и газы, выделяющиеся в процессе приготовления пищи, конструкцией печи предусмотрено удалять в дымовой канал, но лучше во избе- избежание ухудшения тяги устраивать отдельный канал (рядом с дымовым). Достоинство таких печей заключается в компактности и экономии топлива. Отопительно-варочные печи бывают толстостенными (лист 114, рис. 1)и тонкостенными в металлическом каркасе (лист II.4, рис. 2). Основные сведения по проверенным и испытанным отопительно-варочным пе- печам приведены в табл. II 5. Кухонные плиты квартирного типа и отопительные щитки Широко распространены кухонные плиты квартирного типа, коэффициент по- полезного действия которых не превышает 0,5—0,6. Наиболее рациональны плиты заводского изготовления, что соответствует современным требованиям к оборудо- в нию кухонь индивидуальных квартир Применяются плиты тонкостенные в стальном каркасе и толстостенные кирпичные и сборно-блочные из жа- жароупорных блоков. Комбинируя плиты с отопительными щитками, можно использовать до 35% теп- тепла, уходящего из плиты с дымовыми газами, что составляет 200—300 ккал/ч В слу- чге необходимости увеличения теплоотдачи можно применять щиток с самостоя- течьной топкой. Основные показатели плит и отопительных щитков к ним приведены в табл. II 6 Конструкция плиты КП-4 дана на листе П.4, рис. 3. Комбинированные плиты, состоящие из плиты для приготовле- приготовления пищи и котла-водонагревателя, получили значительное распространение. Более подробные сведения и конструкции комбинированных плит приведены в разделе IV «Горячее водоснабжение». Русские печи Русская печь является универсальным тепловым прибором для отопления и раз- различных хозяйственных целей. Она обеспечивает хорошую вентиляцию помещения, а по затрате тепла на приготовление пищи весьма экономична. 81
Топочные дберцы Место ЮЖГЖЖЗ присоединения плиты IШ Лист II.4. Бытовые печи: / — печь отопительно-варочная толстостенная Л. А. Коробанова и Н. И. Самарина; 2 — то же, тонкостенная в каркасе МВМС-204; 3 — кухонная плита толстостенная КП-4; 4 — ото- отопительный щиток толстостенный ОЩ-1; 5 — русская печь обыкновенная (план); 6 —русская печь с плитой в шестке и обогревательным щитком; 7 — то же, с подтопкой в щитке. 82
Таблица Н-5. Характеристика некоторых конструкций отопительно-варочных печей № п.п Название печн н ее размеры, см Мг Оборудование Печи толстостенные оштукатуренные с насадной трубой 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Ш-1, Л. А. Коробанова и Н. И. Самарина A02X77X231) Ш-2, Т. Ф. Волкова A02Х89Х Х224) И. И. Белякова A13X63X182) Ш-6 двухъярусная: верхний ярус A02Х64Х Х224) нижний ярус A02Х64Х Х224) Ш-5 одноярусная A02Х64Х Х224) Печи тонкостенные с о ИЛИ КС Укргипросельстроя E0Х75Х Х201) МВМС-ЮЗ E2x52x155) МВМС-204 F4X64X168) МВМС-208 G0X60X158) 3200 0,23 3400 0,22 2700 2300 0,25 2800 0,25 2800 0,25 Чугунная плита 80x41 см; ду- духовой шкаф 35x50x35 см Плита 50x50 см; духовой шкаф 30X50x26 см; водогрей- водогрейная коробка Плита; два духовых шкафа Плита 50x40 см; духовой шкаф 35X50X26 см (возмо- (возможен вариант и без духового шкафа) То же » тводом дыма в стенной канал эренную трубу 1850 1500 0,6 2500 0,55 2000 0,65 Плита в открытой с двух сто- сторон вентилируемой камере; ду- духовка; водогрейная коробка Духовой шкаф-термос 25Х40Х Х25 см Чугунная плита 50x36 см; ду- духовой шкаф 32x32x20 см; во- водогрейная коробка на 18 л; тепловой сушильный шкаф Чугунная плита 55x60 см — на нижнем массиве печи, ду- духовой шкаф 35X30x32, см — на верхнем массиве; водогрей- водогрейная коробка на 9 л Примечания. 1. Чертежи печей 1, 2, 4 и 5 приведены в Альбоме отопительных и быто- бытовых печей, ч. II (М., Госстройиздат, 1962); чертежи печей 7, 8 и 9 — в книге Л. А. С е м е н о- в а. «Печное отопление» (М. , Госстройиздат, 1968), чертежи печей 3 и 6 — в книге В. П. П р о- топопова «Печные работы» (К., Госстройиздат УССР, 1961). 2. Печь Укргипросельстроя оштукатуренная, не индустриальная. Печи типа МВМС в метал- металлическом каркасе, облицованные асбофанерой. Плиты печей 1—4 и 8 расположены в камере с дверцами и вытяжным отверстием. 3 Печн 7 — 9 выполняются с отводом дыма сзади или сбоку. 4. Для печи 3 возможны четыре режима топки. Русские печи бывают различных конструктивных решений; некоторые из них представлены на листе II.4, рис. 5, 6, 7. Существенным недостатком таких печей яв- является отсутствие прогрева нижнего пояса, что не обеспечивает прогрев нижней зоны помещения. Этот недостаток устранен в печах № 3, 4, 5 и 6 (табл. II.7). Основной частью всех конструкций русских печей является варочная ка- камера, используемая для приготовления пищи, выпечки хлеба, сушки овощей и т. п., а также применяемая как термос для длительного сохранения пищи в нагре- нагретом состоянии. В варочной камере можно сжигать дрова, кусковой торф, хворост, солому, камыш. Некоторые конструкции печей снабжаются дополнительной 83
топкой с колосниковой решеткой для сжигания любого топлива, в том числе и каменного угля. Ряд конструкций комбинируется с плитой, имеющей отдельную топку, со щитком или нижним обогревателем. Таблица II. 6. Характеристика конструкций плит и отопительных щитков на твердом топливе Характеристика и марка Конструкции НИИСТ и Кировского чугуноли- чугунолитейного завода (ПБ-3) Модель Ужгородского завода «Газоаппарат» мкт КП-2 В каркасе Толстостенная, кирпич- кирпичная кп-з То же, КП-4(лист II.4, рис 3) То же, КПОЩ со щит- щитком с подтопком В каркасе ОЩК-1 Толстостенный, кирпич- кирпичный ОЩ-1 (лист II.4, рис. 4) То же, двухъярусный ОЩ-3 Размеры, см Ку х о нн 66x60x85 97x60X85 107X69X74 79X54X78 102X64X77 115X64X77 140X102X77 (высота щитка — 217) Отопител 73X34X193 89x38X224 115X38X224 (каждого яруса) Теплоотдача Q2, ккал/ч ы е плиты 850 800 — 900 1000 3100 ь н ы е щит 500—1200* 200—300 200—300 (каждого яруса) Дополнительные устройства Духовой шкаф Д>\овой шкаф и водогрейная коробка Духовой шкаф, водо1рсйная коробка и вен- вентиляционный канал ки Вентиляцион- Вентиляционный канал Способ из го товления Заводской Полузавод- Полузаводской i i Выполняет- Выполняется на месте Полузавод- Полузаводской Выполняет- Выполняется на мес- месте Примечание Чертежи всех плит и щитков кроме плиты в каркасе, при ведены в Альбо- Альбоме отопительных и бытовых печей, ч. II (М , Госстройиздат, 1962), а плиты в каркасе — в книге Л А Семенова «Печное отопление» (М , Госстройиздат, 1968) * Теплоотдача зависит от продолжительности топки. 84
л» п п 1 2 3 4 5 Таблица II. Тип печи Обыкновенная (лист II.4, рис. 5) Улучшенная (лист II.4, рис. 6 и 7) Конструкции В. П. Протопопова Конструкции И. С. Подгородии- кова: «Теплу шка-2» «Теплушка-4» Конструкции И. И. Ковалевско- Ковалевского 7. Характеристика конструкций русских печей Размеры в плане, см 127X165 153x165 и 140x165 120x150 129x168 128X128 128X145 Высота, см о h X о 83 154 154 147 154 154 189 h 238 238 175 224 224 231 Теплоотдача, ккал/ч Q. 2100 3600 — 2800 3000 4500 Q* 3000 5100 — 4000 — _ Дополнительные устройства Плиты с топкой, водогрейная ко- коробка, щиток или щиток с топкой Плита с топкой, щиток с топкой, водогрейная ко- коробка Дополнительная топка, нижний обогреватель, во- водогрейная короб- коробка То же, и плита с юннии Дополнительная топка, обогрева- обогреватель, плита с топ- топкой Примечания 1 Коэффициент неравномерности теплоотдачи печей при одной топке в сут- сутки Mt = 0,35, при двух топках Мг = 0,1 2 Чертежи печей 1 и 2 приведены в книге Л А Семенова «Печное отопление» (М , Гос- стройиздат, 1968), печей 4 и 5 — в работе И СПодгородникова «Русские печи» (М , изд. МКХ РСФСР, 1957), печей 5 и 6 — в Альбоме отопительных и бытовых печей, ч II (М, Гос- стройиздат, 1962), печи 3 — в работе В. П. Протопопова «Печные работы» (Киев, Госстрой- издат УССР, 1961) ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ Отвод дыма и установка печей Наиболее целесообразен отвод дымовых газов от печей в стенные каналы. Е:ли такие каналы нельзя устроить в стенах, применяют печи с насадны- насадными трубами и коренные трубы. В сейсмических районах насадные трубы не допускаются. Если конструкция печи разработана с насадной трубой, то дым можно отводить в стенной канал или канал в коренной трубе (лист II.5, рис. 5). Двухъярусные печи с пропуском дыма от печи первого яруса через канал, прохо- проходящий в массиве печи второго яруса, удобны и рациональны в двухэтажных зданиях без капитальных стен, но не допускаются в сейсмических районах. Каждая печь и кухонная плита должны иметь отдельный дымовой канал с раз- раздельным выводом выше крыши. В исключительных случаях разрешается присоеди- присоединять к одному каналу два очага при выполнении требований, указанных на листе 11.5, рис. 4. 86
Общий канал Каналы от печей. Рассечка *, 6"^кирпича •якирпичп ш-ш, *4 На одном уроЬне Мешок dw сажи Ь^1Мирпича Чистка От печи Ш-Ш Высокого прогреба U-76- Сучетом разделки Умеренного прогреби —360- -+- 322- 1 . - . Ю0*220\ . _ . .100x220 Предтолочный лист 50х 70ММ Повышенного прогрева 0,5*1 к Коридор Статей патрубок Лист 11.5. Установка печей: / — включение перекидного рукава в дымовой канал, 2 — сечения перекидных рукавов; 3 — расположение дымовых труб над крышей, 14 — присоединение печей к одному каналу; 5 — приспособление печи для отвода дыма в канал (при конструкции с насадной трубой); 6 —расположение печей в помещениях. 86
В проектах необходимо разрабатывать рабочие чертежи разверток стен с распо- расположением каналов, уводов (под углом до 30° к вертикали и относом не более 1 м) и горизонтальных участков (не более 0,5) для вьюшек и задвижек с прочистками. На чертежах следует указывать также перекидные рукава (допускаемая длина —> не более 2 м) и их примыкание к вертикальным каналам (лист II.5, рис. 1,2). Нагрузку от печей и коренных труб необходимо передавать на отдельные фун- фундаменты, не связанные с фундаментами стен здания. Печи, трубы и фундаменты под них должны быть указаны на строительных чертежах с необходимыми привязочны- ми размерами. Печи второго этажа могут опираться непосредственно на перекрытие, рассчитанное на прочность, при этом должны соблюдаться противопожарные тре- требования. Соответствующие типовые решения приведены в альбомах печей. Не разрешается располагать каналы (включая вентиляционные) в наружных стенах. При необходимости отступления от этого правила следует предусматривать утепление их с наружной стороны стены. Вентиляционные каналы кухонь и сануз- санузлов располагают рядом с дымовыми каналами. Высоту от колосниковой решетки до устья трубы принимают не менее 5 ж, а вы- готу труб над поверхностью крыши — в зависимости от их расстояния от конька (лист II.5, рис. 3). Располагать их следует возможно ближе к коньку крыши. Сечение дымовых каналов следует принимать: 1/2 X 1/2 кирпича — для печей с теплоотдачей 3000—4000 ккал/ч и 1/2X1 — с теплоотдачей 4500—6000 ккал1ч. Коренные дымовые трубы применяют при отсутствии капитальных стен для раз- размещения в них дымовых каналов или при невозможности устройства насадных труб (в печах повышенного прогрева и при строительстве в сейсмических районах). Ко- Коренные трубы дороже насадных и занимают полезную площадь в здании, поэтому помещения планируют так, чтобы к одной коренной трубе можно было присоединить две-три печи. При сборном домостроении с применением индустриальных печей повышенною прогрева кирпичные коренные трубы целесообразно заменять сборно- блочными. Противопожарные мероприятия Проекты печного отопления требуется разрабатывать с учетом противопожарных мероприятий. Типовые конструкции узлов и деталей, приведенные в различных альбомах отопительных печей, привязываются к местным условиям и включаются в состав проекта. Необходимые размеры горизонтальных и вертикальных противопожарных раз- разделок, отступок, способы термоизоляции стен и пере- перегородок, выходящих в отступки, а также допускаемые расстоя- расстояния от верха перекрытия печи до сгораемого потолка приведены в табл. II.8 и 11.9. Противопожарные разделки необходимо устраивать также и у вентиляционных каналов, проходящих рядом с дымовыми. В стенках, заделывающих закрытые от- отступки, вверху и внизу устанавливают решетки с площадью живого сечения не ме- менее 150 см2 каждая. Металлические и железобетонные балки должны отстоять от внутренней поверх- поверхности дымоходов не менее чем на 13 см. Не допускается располагать деревянные балки в кирпичной кладке между печами нижнего и верхнего этажей. Расстояние от топочной дверки до противоположной стены или перегородки должно быть не менее 1,25 м. К сгораемому полу и плинтусу у топочной дверки при- прибивают металлический лист для защиты от возгорания. Сгораемую стену, примы- примыкающую под углом к фронту печи, необходимо также защищать от возгорания. Устройство боровов на чердаке не допускается. Все остальные требования пожарной профилактики необходимо соблюдать при производстве работ по устройству печного отопления. Расстояние от верхней плоскости перекрытия теплоемкой печи до потолка, не за- защищенного от возгорания, допускается принимать не менее 35 см, защищенного — не менее 25 см, а от верхней плоскости перекрытия нетеплоемкой печи до потолка, не защищенного от возгорания,— не менее 100 см, защищенного — не менее 70 см. Толщина верхнего перекрытия (перекрыши) печи должна составлять не менее трех рядов кладки. При меньшей толщине перекрытия расстояние между верхом печи и потолком соответственно увеличивается. Потолок может быть защищен от возгора- возгорания асбестовым картоном толщиной 8 мм или штукатуркой толщиной 25 мм 87
Таблица II.8. Разделки у дымовых каналов Печные устройства Отопительные печи периодического действия с про- продолжительностью топки до 3 ч То же, более 3 ч Печи, отапливаемые газом, с расходом его более 2 ма/ч Отопительные печи длительного горения Квартирные кухонные плиты, работающие на твер- твердом топливе Газовые водонагреватели квартирного типа Кухонные плиты в предприятиях общественного пи- питания и общежитиях Комбинированные кухонные плиты со встроенными котелками и отдельные котелки квартирного отопле- отопления Расстояния, см, от внутренней поверхности дымового канала до сгораемой конструкции не защищен- защищенной от возго- возгорания 38 51 38 38 38 25 51 38 защищенной от возгорания 25 38 25 25 25 25 38 25 Примечания. 1. Металлические дымовые трубы через сгораемые перекрытия проклады- прокладывать не допускается. 2. В детских и лечебных учреждениях разделка до сгораемой конструкции, не защищенной от возгорания, принимается равной 51 см, до конструкции, защищенной от возгорания, — 38 см Таблица II.9. Отступки и способы защиты сгораемых конструкций Печи Печи квартирного типа со стенками толщиной в 1/2 кирпича при продол- продолжительности топки до 3 ч Печи квартирного типа со стенками толщиной в г/А кирпича Бетонные печи с толщи- толщиной стенок 4—6 см Отопительные печи дли- длительного горения Вид отступки Открытая или закры- закрытая с одной стороны Закрытая с двух сто- сторон Открытая с двух сторон Расстояние между печью и сгораемой стеной или перегородко \, см 13 32 26 Способы защиты сгораемых кон- конструкций Известковая или извест- ково-цементная штукатурка толщиной 25 мм, асбестовер- микулитовые плиты толщи- толщиной не менее 25 мм, асбес- асбестовый картон и др. Кирпичная облицовка в 1/t кирпича на глиняном рас- растворе или асбестовермикули- товые плиты толщиной 40 мм и др. Известково-гипсовая штука- штукатурка толщиной 25 мм, ас- бестовермикулитовые плиты толщиной 40 мм и др.
Продолжение табл. II.9 Печи Печи и кухонные плиты со стенками толщиной в 2/2 кирпича при про- продолжительности топки более 3 ч Металлические печи без футеровки То же, с футеровкой Вид отступим Открытая Закрытая Открытая Расстояние между печью и сгораемой стеной или перегородкой, см 26 100 70 Способы защиты сгораемых кон- конструкций То же, или облицовка в х/4 кирпича на глиняном рас- растворе Кирпичная облицовка в 1/2 кирпича на глиняном растворе Штукатурка толщиной 25 мм Примечания 1 Воздушные промежутки (отступки) у печей со стенками толщиной 7 см и менее нужно оставлять открытыми Высота и ширина изоляции у печей и труб должны быть больше их габаритов на 15 см, а высота над кухонными плитами — на 50 см 2 В общественных столовых, лечебных учреждениях, общежитиях между кухонной плитой и сгораемыми стеной к перегородками делается закрытая отступка в 26 см, облицовка конструк- конструкций — в V2 кирпича В лечебных учреждениях открытые воздушные промежутки у печей оставлять не разрешается Размещение печей В зависимости от назначения помещений выбираются следующие типы печей: в лечебных учреждениях — умеренного прогрева (теплоемкие толстостенные); в жилых, школьных и других помещениях постоянного назначения — умерен- умеренного и повышенного прогрева, а также длительного горения (теплоемкие толсто- толстостенные и тонкостенные); в помещениях временного характера и с периодическим кратковременным пре- пребыванием людей — высокого прогрева (нетеплоемкие любого типа). Размещение печей намечается одновременно с планировкой помещений. В за- зависимости от конкретных условий принимают покомнатную установку небольших печей или устанавливают одну большую печь на 2—3 комнаты. Покомнатные не- небольшие печи удобны в следующих случаях: при заселении комнат отдельными жильцами, эксплуатирующими печи самостоятельно; в местностях с переменным климатом и неустойчивым отопительным сезоном; при индустриальном изготовле- изготовлении их и возможности отвода дыма от нескольких печей в стенные каналы или ко- коренную трубу индустриального изготовления. Эти печи не требуют устройства фун- фундаментов (при массе до 750 кг). ""~ Одна общая большая печь на 2—3 комнаты с насадной трубой или с отводом ды- дыма в стенной канал занимает меньшую площадь, чем отдельные печи с коренными трубами; поэтому такую установку применяют при отсутствии печей индустриаль- индустриального изготовления, но только при заселении квартиры одной семьей. Печи в помещениях размещаются с учетом планировки, назначения и конструк- конструкции здания. В классах, лабораториях, операционных, перевязочных, зрительных залах, лестничных клетках, киноаппаратных, перемоточных, а также в помещениях, где могут находиться легковоспламеняющиеся материалы, не допускается располагать печи с топкой из этих помещений. При коридорной планировке прогон, на который опираются поперечные балки перекрытий, обычно проходит вдоль перегородки, отделяющей комнаты от коридора. В этом случае приходится применять печи с насадными трубами на тыльной стенке 89
или отодвигать их от плоскости перегородки коридора, устраивая в ней нишу на всю высоту помещения. Первое решение менее удобно, так как доступ к дымовым за- задвижкам со стороны комнаты создает затруднения при обслуживании печей, и в ряде случаев не может быть допущено. В помещениях для хранения ценных или легковоспламеняющихся материалов и оборудования топки печей располагают в специальных тамбурах с наружными входами, а печи устраивают в стальных футлярах. Вьюшки и задвижки располагают в тех же помещениях, из которых топят печи, и обеспечивают к ним удобный доступ. При покомнатных печах помещения целесообразно планировать так, чтобы около одной коренной трубы можно было сгруппировать несколько печей. Печи распола- располагают в глубине комнаты, вблизи двери, но так, чтобы открывание ее не мешало топке печи. Печи повышенного прогрева устанавливают с открытой отступкой; а умеренного прогрева можно устанавливать с закрытой отступкой, но с обязательным устрой- устройством вверху и внизу решеток с площадью живого сечения не менее 150 см2, соеди- соединяющих отступку с помещением. Общие печи на 2—3 комнаты устанавливают так, чтобы теплоотдача каждой печи распределялась пропорционально теплопотерям каждой комнаты. При этом на пла- плане указывают размеры, определяющие расположение печи по отношению к перего- перегородкам (лист II.5, рис. 6). В небольших индивидуальных квартирах не всегда возможно отопление уборных, передних и кладовых обогревательными поверхностями печей. В таких случаях эти помещения рассматривают как одно целое с кухней или жилой комнатой; при этом уборные не должны иметь наружных стен. Отопление жилой комнаты, смеж- смежной с кухней, в южных районах можно обеспечить от плиты отопительным щитком. При кратковременном понижении наружной температуры необходимое увеличение теплоотдачи отопительного щитка достигается непрерывной топкой плиты. Применяется следующая отделка наружных поверхностей печей: облицовка изразцами — в печах повышенного прогрева заводского изготовле- изготовления, а в печах умеренного прогрева — только при повышенных санитарных требо- требованиях к отделке помещений; штукатурка или затирка поверхностей печей умеренного прогрева — в жилых и общественных помещениях; стчльные футляры из кровельной стали — в сейсмических районах и помеще- помещениях с повышенной пожарной опасностью; облицовка асбофанерой и керамическими плитками — для печей в каркасе (повышенного прогрева). Расчет печного отопления и подбор печей Среднечасовая теплоотдача печей должна быть равна тепло- потерям помещения при расчетной наружной температуре для центрального отоп- отопления (по табл. 1.3—средней температуре наиболее холодной пятидневки); до- допускаемое отклонением ±15%. Расчетная величина теплоотдачи печей с периоди- периодической топкой принимается, исходя из отопления их два раза в сутки, а печей дли- длительного горения — с коэффициентом, учитывающим перерывы в работе печи на время чистки и загрузки топливника. Колебания температуры внутреннего воздуха в отапливаемых печами помеще- помещениях жилых домов и общественных зданий (больницах, поликлиниках и школах) не должны превышать ±3° С в течение суток. Величина амплитуды колебания тем- температуры воздуха завысит от коэффициента неравномерности теплоотдачи печи и теплотехнических показателей ограждающих конструкций помещения. Теплотех- Теплотехнические показатели ограждающих конструкций при печном отоплении должны соответствовать требованиям СНиП II-A.7—71. Коэффициент неравномерности теплоотдачи печи оп- определяется при лабораторных испытаниях печей по формуле 90
где <Э..О„„, Q.fJ,u и Q.n — соответственно максимальная, минимальная и средняя ^мзкс мин ср * теплоотдачи печи за период активной теплоотдачи, ккад/ч. Величина коэффициента неравномерности теплоотдачи печи зависит от ее актив- активного объема, толщины стенок и количества топок в сутки. При повышении наружной температуры против расчетной, когда переходят к топке печи один раз в сутки, амплитуда колебания температуры воздуха в помеще- помещении оказывается несколько большей, чем при топке два раза в сутки. В связи с этим для подбора печей при двухразовой топке в сутки (при расчетной наружной темпе- температуре для центрального отопления) в расчете следует принимать несколько мень- меньшую величину амплитуды колебания температуры (±2,5° С). Амплитуда колебания температуры воздуха опреде- определяется по формуле _ 0,7M^Q m . At~ 2BF0 • {П'2) где Мг — коэффициент неравномерности теплоотдачи печи при двух топках в сутки; Q — теплопотери помещения, ккалЫ; В — коэффициент теплопоглощения внутренней поверхности ограждения при двух топках в сутки, ккал!(м^ • ч • °С) *; Fo — площадь внутренней поверхности ограждения (наружного и внутреннего), м2. Расчет печного отопления (при печах с периодической топкой) производится в соответствии с общими положениями. Для каждого помещения при расчетной наружной температуре для централь- центрального отопления определяются теплопотери в ккал/ч. Далее определяется допускае- допускаемое максимальное значение коэффициента неравномерности теплоотдачи печи при двух топках в сутки Ml? и допускаемой амплитуде колебания температуры воздуха в помещении по формуле AfTP = з,57 Ш*. , (П.З) где Q — теплопотери помещения, ккал/ч, при расчетной наружной температуре для центрального отопления; HBF0 — теплопоглощение внутренними поверхностями ограждений помещения при периоде 12 ч, ккал/(ч • °С). Печь подбирают с коэффициентом неравномерности теплоотдачи Mi <j < Мдр и со среднечасовой теплоотдачей Q с точностью ±15% по табл. II. 1 и II.2. По исследованиям Л. А. Семенова, для печей с коэффициентом неравномерности теплоотдачи при двух топках в сутки М% = 0,4 -~- 0,2 теплоустойчивость необходи- необходимо проверять только для угловых помещений. Если Мг < 0,2, проверять теплоустой- теплоустойчивость не нужно и для угловых помещений. В некоторых случаях по условиям теплоустойчивости приходится применять печи со средней теплоотдачей, превышающей теплопотери. Вместо этого иногда рацио- рационально изменить конструкцию ограждений, повысив коэффициенты теплоусвоения внутренних поверхностей ограждений или увеличив сопротивление теплопередаче Ро наружных ограждений. К величине теплоотдачи боковых поверхностей печей, обращенных в отступки, вводятся поправочные коэффициенты, указанные в табл. 11.10. При этом ширина отступок менее 7 см не допускается. Отступки печей со стенками толщиной в 1/4 кирпича должны быть открытыми. Если зеркало печи закрывает вертикальная разделка, теплоотдачу зеркалом рекомендуется уменьшить, умножая на величину 1 — 61 а при б/а > 1/6 (лист II.5, рис. 6, где б — толщина разделки, а — ширина зеркала). Уменьшение теплоотдачи зеркала вертикальными разделками не учитывается, если разделки закрывают поверхность зеркала у самых углов (в = 0 или г = 0) или занимают некоторое среднее положение, но ширина их меньше или равна 1/6 * Вычисляется по методике, изложенной в книге Л. А. Семенова «Печное отопление» (М., Стройиздат, 1968). 91
Таблица 11.10. Поправочные коэффициента к теплоотдаче поверхностей печей Поверхности печей Поверхности, обращен- обращенные в отступки и воз- воздушные камеры Перекрыша при высоте печи 2,1 м и менее Размеры и конструкции отступок, камер и пе- перекрыш Шириной 13 см и более, открытые с обе- обеих сторон Шириной 7—13 см, открытые с обеих сторон Закрытые с боков и со дна, с нижней решеткой и открытые вверху Закрытые, с нижней и верхней решетка- решетками Закрытые с боков, но открытые вверху и внизу Толщина 14 см и менее Толщина свыше 14 до 21 см включитель- включительно Поправочный коэффициент 1,0 0,75 0,75 0,5 1,0 0,75 0,5 полной ширины зеркала (б/а ^ 1/6). При обслуживании одной печью смежных по- помещений размеры виг назначаются такими, чтобы теплоотдача печью распределя- распределялась пропорционально теплопотерям этих помещений. Теплоотдающими считаются следующие поверхности печи: поверхность стенок, находящихся в пределах активной высоты и омываемая с одной стороны воздухом, а с другой прогреваемая газами или соприкасающаяся с горящим топливом; перекрыша при полной высоте печи не более 2,1 м\ поверхность стенок воздухонагревательных камер; дно печи на ножках, если оно с одной стороны омывается воздухом, а с другой — горячими газами. Пример ИЛ. Подобрать печь умеренного прогрева с топкой из коридора для отопления двух жилых помещений в одноэтажном жилом доме при расчетной на- наружной температуре для центрального отопления tH = —25° С. Ограждения поме- Таблица II.11. Теплотехнические показатели ограждений Конструкция ограждений Наружная стена (средней массивности) из кирпичной кладки с термоизоляцинной засыпкой шлаком (к — 0,?5 ккал/(м - ч • °С), оштукатуренная изнутри (толщина 435 мм) Чердачное перекрытие деревянное с накатом из ка- камышитовых щитов (б = 100 мм), утепленное шлаком (б = 80 мм), со штукатуркой по драни (б = 20 мм) Окна двойные Пол на лагах Внутренние перегородки, деревянные со штукатуркой Двери внутренние Сопротивление теплопереда- теплопередаче Ra, (ж2-«Х X "С)/ккал 1,16 1,44 0,44 Коэффициент тешюпогло- щения при топке два ра- раза в сутки В, ккал/(м*Х X ч • °С) 4,47 3,71 2,3 2,57 3,62 2,5 92
Таблица 11.12. Расчетные величины для подбора печей Определяемые величины Теплопотери Q при tB= 18° С, ккал/ч Теплопоглощение 2BF0, ккал/(ч-°С) Допустимое максимальное значение коэффициента не- неравномерности теплоотдачи печи М^ по формуле (II.3) Комната 1 1400 272 0,7 2 2030 246 0,43 щений характеризуются показателями, приведенными в табл. 11.11. Размеры по- помещений приведены на листе II.5, рис. 6. Результаты расчетов, соответствующих исходным данным, приведены в табл. 11.12. По табл. ИЛ и II.2 выбрана печь ОПТ-11 умеренного прогрева с коэффициентом неравномерности теплоотдачи при двух топках в сутки Мг = 0,18, который значи- значительно меньше допускаемого Mlf = 0,43 (для комнаты 2). Следовательно, печь удовлетворяет требованиям ограничения амплитуды колебания температуры воз- воздуха в помещении. Теплоотдача стенки II, выходящей в комнату 1, при двух топках в сутки равна 1430 ккал/ч и превышает теплопотери на —— • 100= 2,1%. Теплоотдача 1400 стенок III и IV, выходящих в комнату 2, равна 520 -+- 1570 = 2090 ккал/ч и превы- 2090 2030 шает теплопотери на ^т-— • 100 = 3%. Следовательно, выбранная печь и ее размещение в плане удовлетворяют усло- условиям возмещения теплопотерь и теплоустойчивости помещений. Проверку тепло- теплоустойчивости можно было не производить, так как коэффициент неравномерности теплоотдачи печи при двух топках в сутки М2 — 0,18, что меньше 0,2. Пример II.2. Подобрать печи повышенного прогрева для двух помещений по данным примера II. 1 (лист II.5, рис. 6). Руководствуясь найденными в примере П.1 теплопотерями помещений и макси- мальнодопустимыми коэффициентами неравномерности теплоотдачи, на основании показателей табл. П.1 и II.2 следует принять: для комнаты 1 — печь ОКПП-2 (МВМС-63) с теплоотдачей при двух топках в сутки Q2 = 1500 ккал/ч и Мг = 0,6 < 0,7. Запас в теплоотдаче составляет 1500-1400 100_?%. ибо ш 7/о> для комнаты 2 — печь МВМС-65 с теплоотдачей при двух топках в сутки Qz = = 2500 ккал/ч и Мг = 0,44>0,43, что находится в пределах точности расчета. За- 2500 — 2030 1ЛЛ ооп/ пас в теплоотдаче составляет — • 100= 23%. По теплоотдаче можно было бы принять печь ОКПП-3, но для этой печи Мг = = 0,5 > 0,43, следовательно, она не удовлетворяет требованиям теплоустойчивости.
III. ЦЕНТРАЛЬНОЕ ОТОПЛЕНИЕ ВЫБОР СИСТЕМ И ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Область применения В жилищно-гражданском строительстве широко применяются центральные си- системы водяного, парового и воздушного отопления, а также системы панельного и лучистого отопления с различными теплоносителями. Кроме того, применяются системы газо- и электровоздушного отопления, отопления инфракрасными высоко- высокотемпературными излучателями. Наибольшее распространение получила водяная система отопления, как наибо- наиболее гигиеничная, совершенная в эксплуатации и регулируемая в широких пределах в зависимости от температуры наружного воздуха. Паровая система не гигиенична из-за пригорания пыли на поверхности приборов, почти не поддается регулировке, поэтому применяется как исключение, в коммунальных и промышленных предприя- предприятиях. На воздушные системы отопления расходуется меньше металла, чем на во- водяные и паровые; применяются они главным образом для отопления помещений большого объема. Температура воздуха в отдельных помещениях жилых зданий, обслуживаемых центральной системой воздушного отопления, плохо поддается ре- регулировке, что ограничивает ее применение. Панельное и лучистое отопление осо- особенно удобно в крупноблочных зданиях, где нагревательные приборы и трубопро- трубопроводы скрыты в толще конструктивных элементов строительной части здания. При устройстве систем центрального отопления руководствуются СНиП П-Г.7—62 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования», а для отдельных зданий — соответствующими нормами и правилами (см. табл. 1.4). Систему отопления и параметры теплоносителя выбирают на основании технико- экономического обоснования в соответствии с требованиями санитарных и противо- противопожарных норм и в зависимости от назначения здания и режима его эксплуатации (СН 245—71 и СНиП П-А.5—70). При этом предельные значения допускаемых тем- температур на поверхности нагревательных приборов любых типов и конструкций tB п принимают по нормам, указанным в табл. III. 1. Расчетную разность температур горячей и охлажденной воды (температурный перепад At — tr — tQ) обычно принимают равной 25° С, а при панельных системах отопления с целью сокращения типоразмеров нагревательных приборов ее допуска- допускается уменьшать до 15° С. В зданиях, присоединяемых к ТЭЦ, такое снижение рас- расчетной разности температур приводит к перерасходу сетевой воды. В современных однотрубных системах водяного отопления с П-образными стояками она может быть увеличена до 35° С. В двухтрубных системах водяного отопления, наоборот, увеличение расчетной разности температур воды более чем на 25° С способствует недопустимой вертикальной разрегулировке системы отопления, вызванной влия- влиянием естественного давления. Двухтрубные системы по сравнению с однотрубными обладают меньшими воз- возможностями индустриализации монтажных работ, поэтому их применение весьма ограничено. В связи с этим водяное отопление многоэтажных зданий с применением местных нагревательных приборов, как правило, устраивают по однотрубной схеме. С увеличением температурного перепада At уменьшается расход теплоносителя и снижаются диаметры и масса труб. Однако в однотрубных системах водяного отоп- отопления увеличение At ведет к некоторому перерасходу нагревательных приборов. По санитарно-гигиеническим нормам в жилых зданиях обычно применяют теп- теплоноситель с температурой горячей воды 95—105° С, в лечебных и детских учрежде- учреждениях — не более 85° С. Согласно СН 419—70 *, для снижения металлоемкости систем водяного отопле- отопления в жилых и общественных зданиях разрешается использовать высокотемператур- * Госстрой СССР. Указания по проектированию и расчету радиаторных одно- тр\бных систем водяного отопления с нижней разводкой магистралей (СН 419—70). 94
Do CL 8 О s •3 s в 03 n X 2 s 4 vo CO й s ш ^ s g g к «^ § a- « § * «- 5 о IIS gig *^« О Э S ™ 4 2 <u m И о И " Ж к н <и <и Я 2 2 о •*• О 55 К "> S cS х % S §.§ g S ч g I % 11 tr ra is ro <u 3 « Й К W s « я ta ~ a «s ш я а йч tr 2 p* ч >, л >, о яз с ш К СЧ cf O О) Я О S3 S ш я « га « « s я га CQ U w ra я X О Я О) S3 Я S 1.1 §1 Is и Is о Р1 s ra a. 8 03 gs III, Z к я к 5ё О о> о- с сч <и S О. я га О! С ее I га ' si о к m о S К я о к с га qj С х СО (U О К CQ cJ я3 я g Ss8 О я Ш о о» ? к я | В IS Я о, 2 а> о «ас 95
Ос s к <и ч а отоп :тем и и (Я 1 I № 5 й> 33 | 8. ? о о о S 5 X со « со U II SJyf о о CJ л CJ аз здания X я 3 1ебол hi ш О» о я Печ 6 о я 3 я в замонолич! о к я шельн С (СТИ (J я о 01 »Я о « я 0) 0) я евательньм CU и, га ами и К а. Я « 3 =я си я vo з" со я н Гимнас S я ш Ч Я Е-, О OJ U Н? Я ?*5 я о 3 н я о м СУ ш я о я диаторами га CU о дяная МИ О са SCQ о. к я я о спорта: СТИ о я н о 0) .—. ss о к о о ю ч я 4) Я к §* !дани олее Ш 0) <и В о в я Печ (бан я я 0? [анел Я 3 Sb ч s я га (-> Ю га в CU о « я ого давлен S н к S S я §1 о ч о | га 2 я с ш в О) »Л я ч ные, ,НИ И В- J3 О> Ч я* га га Я Бани, г ны; раз; ю я [ровая га С в о о ХО 200 и я я л ния бан я я О) са и К га совмещенн « я X 3 я л в 3 я л 1 прачечных ш рами здушн цией, о Е- Ю в ш в* си 0) VO 0) я о ч вые пав о ра мест W о> ?Г Я m ч ю иях я я СО CQ « Я о> Ч Я ч 2^ оо «о со Ю я в g я о СО *? О ^ я* *" о 1 ш о я циаторами а дяная ми О cd 0Q о. 3 ХО1 оГ га 3 толов в 3 Рестора магазин: сГ> ТОЙ о о m X ей здани: а я >плен о Я Печ о о я 3 я я замоноличе CJ к са :нельн; С ХЭЭ1 ВТ га о в о> я н СТ) с» О я н i элемеь вательным^ (D га я я я я вин я с^ со Я ноэтаж о CQ га • о W ч 0) до 50 1 плош о я я «2 мап А Ч О Я н я 0) m о овмещенна. о вГ я здушн о к CQ О О 1ЫП0] '-а S о ости в CJ О) CK0J 3 я ле и торго! О) 0)" О> m Я 0> 2 & о о в ю юй по 1«Ч 1 щ обог я ч си Пан к ч я н я 0> ш о к овмещенна CJ я здушн о PQ Си О к о си СП я я" ч я со о я жные о си о ч о Желез н ю X сза- j2 ji? К § 3 : прохо jx здан 50 пас S « я ф ш ш пол; 0) я с^ Q )ДН0Э M0CTI w я °" о О S 11 1 о 0) ш в о щиаторами, шми панел CU Л ч « н дяная МИ И С о я =fCQ о. Я 1ения ¦-» 13К0Г в Q Пар
СО от Я 1 а о я ст: 1 U ш ё S <г> о я « о А и s о О W я я а> и о « со Я Я 0) с; а Я В- ' я а. с о. W А ч о о а. д Я а, ^ ш =я ш я ш о № СО Я Я к 5 я Ю И о к 1| о w p СО X <-> 5 я н «as g « a Is§ IB* Д38 ш S я d> с 8 о со о я 3 : я я си я* а) я й я S я га е sr«, . я л « о ,, га м u , я « о н CO S X я s я" « S.af Я я ь о >8 "B-lft S га сг « .я* > CO « 1 « Ч Я\О а> S, я "§s"Sa« ич |_, |jg »_, ш s & s« И: а> >> а> я я S к S м 4 5-2696 97
?¦?¦ о *=? О • га *ч « я Я о к s о § О «J « ?> О О ;О> П% из о S OS К 2 | о Н ¦EJB 9 се ттт |lt;||l ii»lls I flis
ную воду A05° С). В отдельных же зданиях перегрев воды доводят до 150° С (табл- III.2). При необходимости уменьшения температуры теплоносителя местные сис- системы водяного отопления зданий присоединяют к наружным тепловым сетям через смешивающее устройство (элеватор) по зависимой схеме или теплообменник — по независимой схеме (см. раздел VI «Тепловые сети»). Таблица III.2. Температурные перепады теплоносителя систем водяного отопления Отапливаемые здания Жилые здания различного назначения Лечебные и детские учреждения Музеи, картинные галереи, библиотеки, книгохранилища, архивы Спортивные сооружения, бани-прачечные, предприятия общественного питания, вок- вокзалы, аэропорты, кинотеатры, театры, клубы, бытовые помещения промышлен- промышленных предприятий Температура воды, "С горячей {tr) 105 95 85 95 До 150 охлажденной <'о) 70 70 65 70 70 Температур- Температурный перепад Д^, °С 35 25 20 25 80 В зависимости от радиуса действия рекомендуются следующие величины давле- давления пара в разомкнутых системах парового отопления низкого давления*: Радиус действия, м . . . 50 100 200 300 500 Давление пара, кгс/см* . . 0,05 0,05—0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,5—0,7 В замкнутых системах пароснабжения давление пара назначают по специаль- специальному расчету (см. стр. 243). В системах отопления и пароснабжения высокого давления допускается давле- давление пара до 5 кгс/см2 в зависимости от прочности и предельной температуры поверх- поверхности нагревательных приборов. В необходимых случаях давление пара на вводе в здание снижают дросселированием. В открытых системах воздушного отопления температуру приточного воздуха, подаваемого непосредственно в отапливаемые помещения, нормируют в зависимости от места расположения приточных отверстий. Для закрытых систем температуру воздуха, циркулирующего по каналам, определяют расчетом в зависимости от до- допускаемой температуры нагревательных элементов. В системах воздушного отопле- отопления наибольшая допустимая температура воздуха, подаваемого в нижнюю зону помещения, на высоте до 3,5 м от уровня пола и расстоянии 2 м от рабочих мест составляет 45° С, свыше 3,5 м — не более 70° С. В необходимых случаях метеороло- метеорологические условия в помещении согласно СН 245—71 проверяют расчетом. В табл. III.3—III.5 приведены необходимые физические параметры воды и пара при различных условиях. Таблица III.3. Параметры воды при температуре 100—150° С Температура t, °С 100 105 ПО 115 Давление р, кгс/смг 1,03 1,26 1,46 1,73 Плотность 7. Температура кг/м^ U °С 958,3 955,1 951 947,4 120 130 140 150 Давление р, кгс/см* 2,02 2,75 3,68 4,85 Плотность у, кг/лР 943,1 934,8 926,1 916,9 * По терминологии, принятой в отопительной технике, пар низкого давления — до 0,7 кгс/см2, высокого — свыше 0,7 кгс/см2. Здесь и далее в справочнике величины кгс1смг и кгс1м% выражают избыточное давление рассматриваемой среды. 4* 99
-*— ОЭСО-чР СО '-' CD О) -<f CD 00 О> t^ CD <M 00 Ю CD ¦rff-CT) l^«—• t4- <M 00 ¦«*< Ю «—< CD —< t4^СЧ t"~- CO 00 CO 00 <N t>- <M Г— —< CO —< Ю •* 00 OJ —Гг-Г—~©ооГаГа> oo oo~ t-^ t--^ со со'иэю^^сососГо^o© aTo dr OJtJJOJOCnoOOOOOOOOOOOaOOOOOOOOOCXJOOOOOOQOaOOOOOOOOOI^-t^-O-t^h- 0305С50135050>ОЬО>02СЛС50505СТ>СТ5С>0505005020>СТ1050505050>ет>0 ЮЮЮЮ^СО-<O0rJ<^.icD-^CD СОЮ CO 000^0000,0000 fCV|t<?)OlOC>00 t-- oo O5 oo oo ю со . _. oo со со со со —<i |0OcO00C0C0-«fC0Tl<0OCO CM *—* *—' О О 0} ОЭ Oj 00 00 t^ Г^« CD CO LO tO ^ "^ CO CO C^ C4^ ^^ *"¦' О О ОЭ О} 00 00 t— 0>050>C75Cr>OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOttttt 03СТ5050505ОСТ0^05030^СП050505СПО0502705ОСТ0С Ю CD t^ CD CD OO — OO —i CO ¦* 00 CM tO t~- CO 00 CO-*f CO CM О <N CO <N ©_co_e^oo_•* o_cq —ii>i<n oo^co^co -*.со ¦* ю ю со тг со ¦* oqco_t> см со •—itq N*rt-H"o"di ¦ r-4 IQ и ¦ I I < .. . op r-r Ф -? t- c^ ^- со h- < i Ю *-< CO <M < Ю1 эо oc "" " CT> O: i t—¦ CO C7^ lO *"™* C*— CO 00 ^^ CO l^^ f^ lO ^¦™* CO *~^ CO *"""* CD *¦*¦* CO i*~^ ' iOTC0010^COCOCOCOCO(J>05COCOCOCT>C75C>COCf>0>COCOf (NtflCOM-iO0(DiMNiMN ¦* CD 00 CO l>- Ю <N !>- CO CO ¦* 00 CN Ю c-T -^ -^ -44 о" о со" со" oo об об t~^ t>^ со со" irT ю т^" -^c^"crT c^f c^" -h" -^ о" оГ со od od t-^ O5C0CT)C0C0C00000000000000000000000000000000000O00000l>-t>r^t^-I^ *ф CO t—¦ t4— CD tO Ol 00 CM C^4» O4 tO CO »—' CO to lO Ю Ю ^J1 CM t^ OO CO tO "^ 00 *~< C^ 00 "^ О СО CM 00 "^ CO Ю О CO »¦¦¦< CO CM t— OQ t^ CM t^> CM Is-• CM CD ~~* to О tO CO CO 00 I s 4 \o 100
(McO'tf'LOLnooco—i <7iN« к-<к-илоо-нтесо^аоа)Сйа>ао(^ю t^e —¦* LO СП CO t**~ —* LO CO CM CO CO C4 CO ^* t^* CD ^* C^ СЭ CO CO СП CM LO 00 •"¦"* ^* со" со" lo -*" ^ со" со* cm" —*—^o"o сп"то"oo*t^-"со"со"lo"-*4-^*со*cm"—*—^o en"en od t—. C~> l"~- t~- S- ["-¦ C"^ t~~- t^t""-!4—t~-COC0COcOCOCOCOCOCDCQCDCOCOtO Ю LO Ю СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСРСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП СО СП •—' *~^ СП - Г~-- ^OO-^OO'-^LO сосо"юЮ'^"со"со"см'—< —" С-— Г~» f— С~~- t~~ t>- Г-— t~~ t~^ C~- , . ____ О51ЛСПСЛСЛСПСЛСПСПСПСПСПСПСПСЛ С— -tf1 СО —I -sf СО ^н СО "* Ю СО СО СО Ю ¦* СМ С^ОО*00^[ООСОСПСМЮ ОСООсОСОСОЮЮ О5СПСПСПСПСПСПСПСП 'ЮООСМЮ «фЮСОГ--Г~-СОЮСОСМ Г~-СО coKCMcq_o^oqcM_cqoTi-_"_ Co" CD LO LO ¦*& CO CO CM (N-"OCDCOob(»N( t^« C— f4"i t^" CS4« t* t4*1 t^* C^" t^4" Г* t*— CO CO CO CO < en en сп сп сп en сп сп cncncncncnocncni -^co см см OCOOD тр n-_o^co^cd о о сп" со" CDCOCOCOCOCOCDcOCOCOlOO спспспспспспспспспспспсп -н СО СО СМ —• COCON^inClCON со со сп со —< t^- —¦ т оо ^-i ¦* со оо сп сп сп t-~ -^ОО-^ЮСПСМСОСПСМСОСПСМЮООСМЮОООСОСО СОСОЮЮ'ФСОСОСМ t~- t— с~- с~— t— t— f— i— _ o>cncncncncncncncnencncncn< о^сосою^^сосмЫс^оспсо CDCOCOCOCOCOCOCOcOcOCOCOCOlOLO спспспспспспспспспспспспспспсп lO CO C*4- 00 СП 00 t^ CO "^ CM СП LO CM CO CO I4* *~* LO CO —< (. _ —_ , , , enco h- —^ ю cn^ cq_ t~^ "i lo oc^cm^co^cp co^co c^co^cd oco^co^cn см ю oq —f* t4^ о со ю in * со" со" см см "^сЬ"сэ"сп*ос"odt^*t^"co lo"lo Tt"co"cM см">-"о о сп со t—¦ f^ t*4» t^4» t^« Г— t^" t4* C4^ l4^ t^* C^1 CO CO CD CO CO CO CO CO CO CD CO CO CO CO CO LO LO сп сп en en сп сп сг> сп спспспепспспспспспспспспспспспспспспспспсп •—iCMCO^fLO^fCOCM О ¦* СО (N to O_ ¦* СО t~Tcoif~LOri"-^"co"cM" см —^о ео~сп"сп~< f— t^t^tv-t~;-S»ts~t^t^r-'t~-t^-cOcO< СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП' СО^CNTfCOCO ОСОСОСПСМЮОО ttcoira to^co со см -н cf сэ COCOCOcDCOCOCOCOCOcOcOcOiOin спспспспспспспспспспспспспсп ¦* 00 СМ Ю t^-00 *0O*N 0000СП -^ СП0ОСОЮСМ0ОЮ--СО сэ ¦* оо со n -"¦^<оолсмсркОсог-- t^"cDlOL6"'<"rJ*CO*CM См" —"—"о^СПСП 00 t^t~"cOLO LO •&СОСО~Ы —« •-" t^. r^ t4» t~- Г~- S- t^- t^» t^t^-C^-t^-COCDCOCDCOCOcOCOCDCOCDCOCOCO СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП -^ ^^ 00 OO см -ф lo со t ^ Ю Ф И С **- СО LO LO ¦"*¦ ¦* СО СМ СМ —1 • t— t— С— t— t-^ t-~ Г— t— t~-- t— L - СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП1 t^c^co loю-^со"со"см>—¦ —< о^споо СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО LO lO СПСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСГЭСЛСЛСЙ t^ ^< ОООО СО СМ Ю00 —' СМСО •* Ю Ю ¦* тС СМ 00<МЮСПСМС0СПСМС0СПСМЮ00*^О N (O to Ю ¦* •* CO CO (N-H-ioaiCniWNNtOlOin^COm'. . __ _ t^- C-- t-- t~- Г~- t^- t^ Г- 1^Г-Г--(^СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОЮЮ СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП COtflNQOOSCftOONlOM-^N't lO Tf 00 —« •* t^- СП —" CM CM —i •—' СП 00 с^сос^^сосмсоо^со^смюспсо^со co^coocq^cp^encococncNLOco qco Is- co"cb"iOrt*T^co"co" см" -^—"с> сп сп od оо c^*co colo •*'со"со*см -й-"cb"cn en" od i^« f4^ t^- t4^ C^« C^- C4— t"— t^ t4— ^ Г*- CO CO CO CO CO CO CD CO CD CO CO CO CO CD CD LO LQ LO сп сп сп en en en сп сп спспспспспепспспспспспспспспспспспепспепо^сп ю со t^- оо а>ог;.смэт^юсо^соо?о^смсг>-^юсо^.сосп< 101
'j BHHadBii -эй Bioimax '? ЭИНВЖ > з g. 03 * « ?§* о J3 и ° ^по/зги 'd эй надави1 эонюигоэду en/wax -эй Bxoiruax гя/vvxn '1 ЭИНВЖ О *V о * к „ Пл пара 'д Bdeu иэч.90 Оо <овн? винэйшовн Bd^dauwax 'd aiinaifaBtt CO см LO со СО со СП о »—1 оо СП о см СО сп СМ СО ю сО оо СО о о 14,95 LO ю о ю см LO 00 СО СО со оо t?. 0 t-- 126 ю см со СО LO | со см СО 00 см о СП 7,78 СО СП ю 0,2 со Ю (^ 650 CN со СП СО СО о 00 00 132 со _ 558 00 СО см СО 00 о- 00 о 5,32 00 ю 00 СО 0,3 ю СО LO см со 00 оо to 0 СП 138 LO со ¦*# 10 LO LO СП CN СО СП ю CM 0 со 4,06 CM LO I 0,4 <M 0 LO СП 653 CM 1—1 CM s 5? 0 (N en es» rf -Ч*1 t- 0 1Л CO —-¦ ^^ со 0 CO 0 en 3,29 CO 00 00 1 0,5 0 Ю CM Ю Ю CD CO CO CM LO 0 CN 147 LO ¦«*" 00 LO Ю со CQ cO Ю СП LO CO 0 CM 2,78 LO 10 00 0,6 CM 504 со CO CN CO 0 •—H 151 LO CO LO 3 LO со LO 0 2,408 LO СП 00 0,7 с- оо CO оо LO СО •—" со rf CM со о 8 158 со со со ю СО CD СО о ^* о ю 2,12 СП см СП 0,8 CN СП сп СП ей СО СО оо см о 164 со г—, LO СО S ю ю см ю о со 1,90 00 со СП 0,9 оо СП оо см _ CD СО LO СО о 00 см о СО 169 00 СО со ю 00 оо со СО СП г- ю о LO 1,72 СП о СП СП 00 ю со со см со СО оо со ю СП СО см о со LO 174 СП СП со LO оо сп со СО со со СО о 00 1,57 СО ^^ о -1 см СО СО со 8 LO о ю со СП о о 179 о со СО о CD СО г- 00 со о m 1,45 ю см S 00 со СО со LO LO 00 о 00 о см 183 — СП й СО S 0 0 1,35 CD ю СО о со. иО !* СП $ со о СО 1663 о о 187 см ¦«*• со со LO со см 3 со от t- 0 СП 1,25 00 о -с см CD LO CD CD сп CO ю о 190 со CM s со 3 CO со о 1,19 СП о ю о оо CD см со CD ~о ст> CD СО о со 194 ¦"*• со о со Ю оо со СО СП о 1—1 1,11 со см со о о СО (^ со со CD CN LO CM со о CD СО Z6I ю СП см lO LO СО см LO СП о 102
Водяное отопление Водяные системы отопления различают по способу циркуляции воды (с естест- естественным и искусственным побуждением), по месторасположению разводящих маги- магистралей (с верхней или нижней разводкой), по способу прокладки разводящих ма- магистралей к отопительным стоякам (тупиковые и с попутным движением воды), по конструкции стояков и схеме присоединения к ним нагревательных приборов (двух- и однотрубные). Системы с естественной циркуляцией воды (двух- и однотрубные) допускаются в зданиях с индивидуальной котельной при радиусе действия до 30 ж и расстоянии по вертикали от центра прибора первого этажа до центра котла не менее 3 м (лист III. 1). Водяные системы с естественной циркуляцией выполняются только с тупико- тупиковой разводкой магистралей. В малоэтажных жилых домах можно применять квар- квартирную систему водяного отопления с верхней и нижней разводками и естественной циркуляцией. В остальных случаях водяное отопление устраивают с насосным по- побуждением циркуляции воды. Верхнюю разводку с прокладкой подающих трубопроводов по тупиковой схеме следует применять при естественной циркуляции, сложности устройства подполь- подпольных каналов и отсутствии подвалов. Однотрубные вертикальные системы монтируют с верхней разводкой и нижней с П-образными стояками. Нижняя разводка трубо- трубопроводов особенно удобна в зданиях различной этажности и с плоской кровлей, а также при скоростном строительстве, когда по графику производства работ тре- требуется обогрев помещения по мере готовности этажей здания. Тупиковая схема раз- разводки имеет наименьшую протяженность и минимальные сечения магистральных тру- трубопроводов. При значительной протяженности циркуляционных колец, когда нет перерасхо- перерасхода труб на общих участках магистралей, в насосных симметричных системах можно применять схему разводки с попутным движением воды (лист III.2, рис. 1). На листе III.2, рис. 2 показаны горизонтальные системы водяного отопления в помещениях большой протяженности. Двухтрубные системы по сравнению с однотрубными более сложны в монтаже, а при верхней разводке менее гидравлически устойчивы по вертикали, поэтому при- применяются они, как исключение, в зданиях высотой до 2 этажей. Однотрубные системы более совершенны, чем двухтрубные — проще в монтаже и гидравлически устойчивы. Они бывают регулируемыми и нерегулируемыми, вер- вертикальными и горизонтальными. Наибольшее распространение получили вертикаль- вертикальные однотрубные системы со смещенными и осевыми замыкающими участками и ре- регулирующей арматурой на подводках отопительных приборов, а также нерегули- нерегулируемые однотрубные проточные системы. Однотрубные стояки со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кранами в радиаторных узлах несколько снижают расход нагревательных прибо- приборов и обеспечивают компенсацию тепловых деформаций. Для повышения степени индустриализации заготовительно-монтажных работ однотрубные стояки рекомен- рекомендуется выполнять с односторонним присоединением приборов (лист III.3, рис. 1). В современных многоэтажных жилых и общественных зданиях следует устраи- устраивать вертикальные однотрубные проточно-регулируемые системы водяного отопле- отопления со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кранами у нагрева- нагревательных приборов — радиаторов, конвекторов и бетонных греющих панелей. На подводках к приборам можно устанавливать также краны двойной регулировки. Однотрубные проточные (нерегулируемые) системы водяного отопления наиболее экономичны, но применяются лишь в зданиях, где не требуется регулирование тем- температуры воздуха отдельных помещений. Эти системы применяются в коммуналь- коммунальных и производственных зданиях в качестве дежурного отопления, если в помещениях имеются теплоизбытки, а также допускаются в театрах, кинотеатрах и клубах (зри- (зрительные залы обслуживаются отдельными ветвями системы отопления). Для отопления зданий с плоскими кровлями без чердаков или с совмещенными кровлями широко применяют вертикальные однотрубные проточно-регулируемые системы с нижней разводкой магистралей. В этих системах с П-образными одно- однотрубными стояками и трехходовыми кранами у нагревательных приборов можно постепенно наращивать стояки для поэтажного пуска системы отопления по мере возведения здания (лист. III.3, рис. 1). Нормы СН 419—70 рекомендуют применение П-образных стояков в зданиях до 12 этажей; в зданиях большей этажности во избе- 103
Нижняя разводка Верхняя разбодка Перелив Воздушная линия 0/5 [ ч | 0,01 V" Петля I L-J ._LJ РееулироВочнып I кран 020 0,01 Центр охлаждения воды U-Л 0,01 *—? |~ ^ Обратная линия I "^ Центр нагрева Водопровод -А. I Проточная без краноЬ и с трехходобыми кранами Подающая линия С замыкающими участками и кранами Расширительный бак Водопровод Лист III. 1. Системы водяного отопления с естественной циркуляцией; I — двухтрубные; 2 — однотрубные. 104
Ill к* 5> 105
i—i ii T 106
жание увеличенных расходов теплоносителя приходится применять верхнюю раз- разводку однотрубных стояков. Проточные и проточно-регулируемые однотрубное стояки применяют при устройстве конвекторов (лист III.3, рис. 2). В жилищном строительстве успешно внедряются системы с высоким гидравли- гидравлическим сопротивлением при скорости воды в трубах более 0,5 м/с — однотрубная с нижней разводкой и греющими бетонными панелями, горизонтально-проточная с разнообразными приборами, в которых при повышенных скоростях теплоносителя воздух выносится из разводящих магистралей в стояки с воздухоотводчиками. Та- Такие системы могут работать при обычных температурных перепадах 95—70° С и высокотемпературной воде, например, горизонтальные проточно-регулируемые од- однотрубные системы с поэтажным расположением разводящих труб по периметру здания под окнами или по плинтусам (лист III.3, рис. 3). Устройство самостоятель- самостоятельных горизонтальных однотрубных ветвей от основной системы отопления целесооб- целесообразно, например, в магазинах многоэтажных зданий, вестибюлях вокзалов, в спор- спортивных сооружениях и т. д. Представляет интерес система водяного отопления с двумя перепадами темпе- температур теплоносителя в циркуляционных кольцах (работает от элеваторного узла и имеет две части). Охлажденный теплоноситель из первой части системы поступает в элеватор, где смешивается с горячей водой из тепловой сети, и возвращается в тепловую сеть, минуя элеватор (лист II 1.3, рис. 4). Такая схема работы системы отопления позволяет получить экономию поверхности нагревательных приборов*. Отопление с чугунными, стальными штампованными радиаторами и греющими бетонными панелями или конвекторами с высокотемпературной водой осуществляется при насосной циркуляции по разнообразным схемам питания приборов теплоносите- теплоносителем. Температура воды, циркулирующей в чугунных радиаторах, в зависимости or схемы питания и расхода теплоносителя, на 8—12° С выше температуры наружной поверхности приборов. Это объясняется охлаждением и малой теплопроводностью слоя воды у стенок радиаторов, вследствие чего температура поверхности прибора зна- значительно ниже температуры ядра потока. Питание нагревательных приборов при температуре воды 95° С следует осуществ- осуществлять по схемам «сверху — вниз» или «снизу — вверх», а при температуре более 95° С — главным образом по схеме «снизу — вверх» (в зависимости от требуемой темпера- температуры поверхности приборбв). Воду с температурой ^г> 105° С наиболее целесообразно подавать от ТЭЦ или районных котельных, так как при индивидуальных котель- котельных, которые оборудованы малометражными котлами, работающими на низкокало- низкокалорийном топливе, получить высокотемпературную воду трудно. Питание обычной системы отопления (параметры 95—70° С) высокотемпературной водой (до 150° С) от ТЭЦ осуществляется с предварительным снижением температуры горячей воды (при зависимой схеме). Для этого в узлах управления тепловых вводов теплосети в здания (в тепловых пунктах) устанавливают водоструйные элеваторы для подме- подмешивания в высокотемпературную воду охлажденной воды из местной системы отоп- отопления с температурой 70° С. Давление на вводе тепловой сети в здание должно обеспечивать надежную рабо- работу элеваторного узла и циркуляцию воды во всех частях системы отопления. В необ- необходимых случаях предусматривают установку насосов для повышения циркуля- циркуляционного давления в системе (например, при независимой схеме с теплообменни- теплообменником). Величина суммарного статического и динамического давлений в системе водяного отопления не должна превосходить давления допускаемого механической прочностью принятых к установке нагревательных приборов. Паровое отопление Обычно применяются двухтрубные системы парового отопления низкого давле- давления с верхней или нижней разводкой (лист III.4, рис. 1). В двухэтажных зданиях (например, в банях, прачечных и т. д.) целесообразно использовать среднюю развод- разводку с прокладкой парогроводов под потолком 1-го этажа (лист III.4, рис. 2). В зда- зданиях с индивидуальной котельной в подвале паровое отопление низкого давления * Госстрой УССР. Временные указания по проектированию и монтажу водяных элеваторных систем отопления с двумя перепадами температур теплоносителя по кольцам системы (РСН 259—73). 107
103
желательно устраивать в виде наиболее простой, замкнутой системы без питатель- питательных насосов для перекачки конденсата в паровые котлы. Замкнутые паровые системы отопления с верхней или нижней разводкой могут работать при таком расположении нагревательных приборов над уровнем воды в котле, когда столб воды высотой h уравновешивает рабочее давление пара в котле рк в кгс/см2 и преодолевает сопротивление в питательной линии, обеспечивая само- самотек конденсата в котел, т. е. когда h= 10 рк + 0,25 м. В низшей точке на переломе конденсатопровода устраивают воздушную трубку на 0,25 м выше уровня конден- конденсата в вертикальной трубе, идущей к котлу. При нижней разводке для отвода попутного конденсата из паропроводов и вер- вертикальных паровых стояков в концевых точках системы устраивают гидравлические затворы (лист III. 4, рис. 1), представляющие собой петлю, в которой во время ра- работы системы поддерживается разность высот столбов воды ht — 10 ра + 0,25 м, уравновешивающая давление пара ра в точке а. Стекающий конденсат, по мере скоп- скопления его в петле, выжимается паром в сборную конденсационную магистраль. Система парового отопления низкого давления с нижней разводкой дает наиболь- наибольшую экономию металла. Однако при этой схеме, особенно в однотрубных вертикаль- вертикальных системах, из-за противотока пара и попутного конденсата наблюдаются гид- гидравлические удары в паропроводах. Система с верхней разводкой удобна в эксплуатации, так как работает почти бесшумно, без устройства гидравлических затворов и петель, требующих система- систематического надзора. При небольшой высоте котельной и установке парового котла на одном уровне с отапливаемыми приборами или в случае расположения нагревательных приборов на незначительной по отношению к котлу высоте приходится применять более доро- дорогую систему парового отопления — разомкнутую с искусственной перекачкой кон- конденсата в котлы (лист III.4, рис. 2). Из системы парового отопления конденсат по- поступает самотеком в сборный бак котельной. Общую конденсационную линию в ней запирают гидравлическим затвором-петлей высотой h, уравновешивающей давле- давление пара в котле с запасом 0,25 м, или конденсатоотводчиком при давлении пара перед ним не менее 0,3 кгс/см*. На листе II 1.4, рис. 2 показаны вертикальная и горизонтальная с поэтажными ветвями системы парового отопления низкого давления по разомкнутой схеме, ко- которые дают большую экономию металла. Для централизованного отвода воздуха перед гидравлической петлей монтируют воздушный кран. Недостатком этих систем является возможность образования гидравлических ударов при движении пара и конденсата по одной разводящей ветви трубопровода, а также появления течи в резь- резьбовых соединениях при жестком соединении прибора с трубопроводом. Эти системы, как исключение, могут применяться при коротких поэтажных ветвях (не более 20— 25 м). Все перечисленные системы парового отопления низкого давления сообщаются с атмосферой, поэтому называются открытыми. Давление пара для систем парового отопления высокого давления зависит от прочности нагревательных приборов и допустимой температуры на их поверхности. Оно должно составлять 1—5 кгс/см?. В необходимых случаях давление пара на вво- вводе в здание снижают дросселированием специальным клапаном-редуктором (лист III.5, рис. 1). Однако при редуцировании происходит осушка и перегрев пара, что снижает коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов и теплообмен- теплообменников. Практический интерес представляет использование теплоты перегретого конден- конденсата для получения пара вторичного вскипания как теплоносителя паровых систем отопления низкого давления (например, для отопления бытовых и вспомогательных помещений промышленных предприятий). Для получения такого пара устанавлива- устанавливают закрытые расширительные баки-сепараторы (давление в них достигает 0,5 кге/см2), куда поступает конденсат от потребителей пара высокого давления. Бак оборудуют водомерным стеклом и предохранительным устройством. При давлении пара более 0,5 кгс/см2 бак снабжают грузовым клапаном, а при давлении менее 0,5 кгс/смг — гидравлическим затвором. На листе III.5, рис. 2 показана принципиальная схема использования пара вто- вторичного вскипания для отопления. Количество такого пара в зависимости от началь- начального давления рг перед теплообменником (калорифером, водонагревателем и др.) и конечного р% в баке-сепараторе можно" найти из табл. II 1.6. 109
110
Та б ли Давление пара пе- перед теп- лообмен- лообменником р1г кес/см2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 5 ца III.6. Количество пара вторичного вскипания, прошедшего через теплообменник Количество пара 0,1 11 16 21 25 30 34 38 42 60 76 91 105 118 130 153 0,2 5 10 16 20 24 28 33 36 55 71 86 100 113 125 148 0,3 5 10 14 19 23 27 31 49 66 81 94 107 120 143 0,4 — 5 9 14 18 22 26 45 61 76 60 103 115 138 , кг/т, 0,5 — — 4 9 13 17 21 40 56 71 85 98 ПО 133 при давлении 0,6 — — — 4 9 13 17 35 52 67 81 94 105 129 0,7 — — — — 4 9 13 31 48 62 76 90 102 125 кг на 1 и в точке отбора р2, кгс/см2 0,8 — — — — — 4 8 27 43 58 72 85 98 121 0,9 — — — — — — 4 23 39 54 68 82 94 117 1 — — — — — — 19 35 50 64 78 90 114 1,5 — — — — — — 17 32 45 59 71 95 пара, 2 — — — — — — — — 15 29 43 55 80 Примечание Данные таблицы не учитываюг пролетного пара, примешивающегося к пару вторичного вскипания в связи с неизбежными пропусками пара C—5%) конденсатоотвод- чиками. Перегретый конденсат иногда целесообразно использовать в теплообменниках, например, горячего водоснабжения или водяного отопления. Охладившись до тем- температуры 70—80е С, конденсат возвращается в котельную самотеком или перека- перекачивается насосом. Пар высокого давления, получаемый от производственных котельных, можно использовать в гражданских зданиях для отопления с устройством комбинирован- комбинированных пароводяных систем и с централизованным подогревом воды (лист III.5, рис. 3). В этом случае, обычно в подвале здания, устанавливают пароводяные ско- скоростные или емкие водонагреватели с подачей в них пара с давлением до 5—6 кгс/см2 (в зависимости от прочности змеевиков). В случае присоединения потребителей пара высокого давления непосредственно к наружной теплосети целесообразно использовать закрытые схемы пароснабжения с возвратом конденсата на тепловой центр по напорному конденсатопроводу. Конден- Конденсат возвращается под действием остаточного давления или перекачивается насосом (лист III.5, рис. 4). Напорные конденсатопроводы в меньшей степени подвержены коррозии труб, чем самотечные. Практический интерес представляет отопление отдельных помещений пароводя- пароводяными приборами с децентрализованным подогревом воды в радиаторах, который осуществляется при помощи особых патронов из труб диаметром 15 мм, установлен- установленных в нижней пробке прибора. В патроны-нагреватели пар подают по тупиковой или проточной схеме с присоединением приборов к двух- или однотрубным стоякам (лист III.5, рис. 5). Приборы заполняют конденсатом по верхней подводке от па- парового стояка. Применение пароводяной системы с децентрализованным подогревом воды рекомендуется, как исключение (при соответствующем обосновании), для отоп- отопления административных помещений, магазинов, помещений охраны, столовых, душевых, амбулаторий и производственных цехов, где нежелательно использование пара. Воздушное отопление В воздушной системе отопления воздух нагревают огневыми, паровыми или водяными воздухонагревателями — калориферами. В отапливаемые помещения его подают при помощи естественного (теплового) или искусственного (вентиляторного) побуждения. 111
Система воздушного отопления работает с потной рециркуляцией воздуха, если ьагретый воздух по охлаждении в отапливаемом помещении возвращается обратно в калорифер для повторного подогрева Если при этом добавляется некоторое ко- количество наружного воздуха (такая система совмещена с вентиляцией и работает с частичной рециркуляцией), система является более гигиеничной в эксплуатации (лист III б, рис 1) Радиус действия систем воздушного отопления с естественным побуждением не превышает 10 м, поэтому их применяют в одноквартирных жилых домах с установ- установкой в подвале здания разнообразных конструкций огневых калориферов на твер- твердом, жидком или газообразном топливе (лист III 6, рис 2) В общественных зданиях (музеях, клубах, кинотеатрах, театрах, торговых пред- гоиятиях) воздушные системы отопления устраивают с вентиляторным побужде- побуждением Воздушные системы отоплеьия, совмещенные с приточной вентиляцией, реко- рекомендуется применять в помещениях большого объема (театрах, кинотеатрах и клу- клубах со зрительным залом), не имеющих наружных стен Кроме того, допускается их устройство в многоэтажных жичых домах Внедрение этих систем в жилищном стро- строительстве ограничивается из за сложности регулировки температуры воздуха в отдельных помещениях (лист III 6, рис 3) Для отопления жилого многоэтажного здания воздух нагревают централизованно калориферными установками с естественным и вентиляторным побуждением, распо- расположенными в подвале, или децентрализованно местными агрегатами, установленны- установленными в каждой квартире (лист III 6, рис 4) Такие агрегаты (например, типа КДМ- 56С) устанавливают под потолком коридора Они имеют теплопроизводительность 5000 ккал/ч при объеме подаваемого наружного воздуха 150 мя/ч и параметрах тепло- теплоносителя 95—70° С Агрегат состоит из центробежного вентилятора Ц-13-50, размещенного на одной оси с электродвигателем АОЛ Б 12-4 мощностью 180 вт при 1400 об/мин, фильтра для очистки воздуха и воздухонагревателя из спирально-навивных трубчатых эле- элементов Установка может работать на рециркуляцию и с частным подмешиванием наружного воздуха для вентиляции Металлоемкость квартирного воздушного отоп- отопления примерно в три раза меньше радиаторных систем центрального отопления *. Для воздушного отопления лестничных клеток многоэтажных жилых домов ши- широко используют конвекторы из чугунных ребристых труб или нагревательных эле- элементов плинтусных приборов Конвекторы с естественным побуждением устанавли- устанавливают в подполье или на площадке у входных дверей (лист III 6, рис 3) Конструктивные детали и расчет воздушного отопления приведены в разделе VII «Вентиляция». Пане л ьно-лучистое отопление Обогрев помещений при панельно-лучистом отоплении происходит за счет излу- излучения тепла гладкими поверхностями греющих панелей в потолке, полу и стенах. Так, греющий потолок излучает тепла до 80%, пол — до 50, а вертикальные пане- панели стен — до 55% полной теплоотдачи панелей Остальное количество тепла пере- передается в отапливаемое помещение за счет конвекции Средняя радиационная темпе- температура всех поверхностей выше температуры воздуха в этих помещениях Поэтому при таком отоплении температура воздуха в комнате может быть более низкой, чем при конвективном (например, радиаторном) ** При панельном отоплении температура воздуха по высоте помещения более рав- равномерна, чем при системах с чугунными радиаторами Устройство гладких греющих ганелей, заделанных в одной плоскости с внутренними поверхностями конструкции ограждения здания, наиболее гигиенично и не нарушает архитектурной отделки помещения В качестве теплоносителя для обогрева панелей используют горячую воду, пар и нагретый воздух с температурой, принимаемой по санитарно-гигиеническим нор- нормам в зависимости от назначения здания. В милищно гражданском строительстве * Главмосстрой Отопительно вентиляционный агрегат КДМ 56С для квартир- квартирного воздушного отопления М , изд Мосгорспецстроя, 1964 ** Ф. А М и с с е н а р. Лучистое отопление и охлаждение. М., Госстроииздат, 1961. 112
из
в качестве теплоносителя для панельно-лучистого отопления с греющими элемента' ми в потолке и полу применяют горячую воду с параметрами, обеспечивающими нормируемую температуру наружных поверхностей приборов (см. табл. III. 1). Вер- Вертикальные стеновые панели с греющими элементами рассчитывают для теплоноси- теплоносителей по данным табл. III.1 и III.2. В летнее время при подаче в греющие элементы панелей артезианской воды систему панельно-лучистого отопления можно исполь- использовать для частичного охлаждения помещений. Греющий потолок и пол могут быть выполнены в виде монолитных или сборных железобетонных плит с заделанными в них змеевиками из стальных труб. Верти- Вертикальные греющие панели применяются в виде отдельных элементов или в стековых панелях (наружных стен и перегородок). Схемы трубопроводов в зависимости от параметров теплоносителя и конструк- конструктивных особенностей здания проектируют в виде двух- и однотрубных систем с верх- верхней или нижней разводкой. При этом отдельные элементы греющих панелей рассмат- рассматриваются как обычные нагревательные приборы. Систему водяного отопления с греющими потолками желательно устраивать с нижней разводкой и подачей теплоносителя по схеме «снизу — вверх» для более ин- интенсивного удаления воздуха (лист III.7, рис. 1). Отвод воздуха обеспечивается через проточные и центральные воздухосборники с автоматическими вфздухоотвод- чиками. На листе II 1.7, рис. 2 представлена комбинированная система панельного и ра- радиаторного отопления, в которой охлажденная вода от радиаторов циркулирует через змеевики панелей. Система прокладки греющих одиночных труб по контуру поперечных железобе- железобетонных перегородок здания (лист III.7, рис. 3) названа контурным отоплением. Она повышает тепловое напряжение металла, значительно упрощает заготовительно- монтажные операции и снижает металлоемкость системы*. В крупнопанельных зданиях можно применять комбинированную систему воз- воздушно-лучистого отопления**. У наружной стены помещений устраивают конвек- конвективные каналы из сборных железобетонных гладких плит с замоноличенными в них трубами с циркулирующим теплоносителем. У пола и потолка каналы имеют отверс- отверстия с решетками, через которые циркулирует воздух помещения, предварительно нагретый в полости конвективного канала. Обращенная в комнату нагретая поверх- поверхность каналов отдает тепло конвекцией и излучением. Конвективные каналы не сообщаются между этажами (лист III.7, рис. 4). В предлагаемой системе отопления в качестве первичного теплоносителя целе- целесообразно использовать высокотемпературную воду с подачей ее в однотрубные П-образные стояки с нижней разводкой. При использовании греющих трубчатых змеевиков в качестве рабочей арматуры бетонных панелей в жилищном строительстве целесообразно применять потолочно- напольное отопление***. Системы отопления с греющими бетонными панелями можно применять в зда- зданиях любого назначения. При использовании в панельном отоплении теплоносите- теплоносителей с повышенными параметрами получается значительная экономия металла на трубах и радиаторах. Недостатки этих систем — сложность ремонта и большой рас- расход стальных труб для изготовления змеевиков. НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ Типы приборов По санитарно-гигиеническим требованиям в жилых и общественных зданиях устанавливают нагревательные приборы с гладкой поверхностью, удобной для очистки от пыли, а также с оребренной поверхностью, где это возможно по усло- условиям эксплуатации. * И. С. Шаповалов. Проектирование панельно-лучистого отопления. М., Госстройиздат, 1966. ** М. Т. Р а л ь ч у к. Пщвищення ефективносп систем опалення будним в. Кит, «Буд1вельник», 1970. *** Н. С. С т о н г и н. Панельные перекрытия с потолочно-напольным отопле- отоплением. М., Стройиздат, 1975. 114
ц • • ста к IP о о *" s Я ° §2 у ** 5 ° з* о я 6 на я см g 111 х о я ^ ч = Ц 5 si So, е-м я о х я т <у m S О И
Наибольшее распространение получили металлические приборы: гладкие чу- чугунные или штампованные радиаторы панельного типа из листовой стали, гнутые или сварные регистры из гладких труб, чугунные ребристые трубы, а также конвек- конвекторы разнообразных конструкций с нагревательными элементами из оребренных стальных труб. Все больше применяются подоконные, стеновые и перегородочные греющие бетонные панели с замоноличенными в них змеевиками из стальных труб. Поверхность отопительных приборов определяют в эквивалентных квадратных метрах (экм). 1 экм — поверхность прибора с теплоотдачей 435 ккал/н при разности средней температуры теплоносителя и воздуха в помещении tnp — tB = 64,5° С и подаче воды в прибор в количестве 17,4 кг/ч • экм по схеме «сверху—вниз». В про- проектах и сметах величину поверхности нагревательных приборов указывают с точ- точностью до 0,1 экм. Тепловое напряжение металла (отношение теплоотдачи к массе) в ккал/ч • кг характеризует эффективность конструкции нагревательного прибора. В табл. III.7—III. 14 приведены показатели нагревательных приборов, выпус- выпускаемых промышленностью для систем центрального отопления*. Таблица III.7. Чугунные радиаторы Марка прибора М-140 М-140-АО М-140-АО-300 М-90 РД-90С Размеры одной секции, мм h 582 382 582 500 300 500 Ь 140 79 90 1 96 Поверхность нагрева одной секции ж2 0,254 0,299 0,17 0,2 0,203 экм 0,31 0,35 0,217 0,261 0,275 Коэффициент а для пересчета Л€а В ЭКМ 1,22 1,17 1,27 1,3 1,35 Показатели на 1 экм Мас- Масса, кг 23,5 25,4 25,63 25,2 26,53 Ем- Емкость, л 4,6 4,07 5,07 4,34 5,45 Примечание. Диаметр ниппеля для всех типов радиаторов составляет 32 мм. Чугунные радиаторы (лист III.8, рис. 1 и табл. III.7) изготавли- изготавливаются из чугунного литья секционные двухканальные. Они бывают общего назна- назначения (М-140, М-140-АО) и малой глубины (РД-90С). В зависимости от расстояния между центрами ниппельных отверстий по ГОСТ 8960—59 различают высокие (hi = ~ 1000 мм), средние (hi — 500 мм) и низкие (hi = 300 мм) радиаторы; заводы вы- выпускают средние и в ограниченном количестве низкие. Собирают их из отдельных секций в приборы требуемой поверхности нагрева на ниппелях из ковкого чугуна с прокладками,' материал которых зависит от вида и параметров теплоносителя. 'т Радиаторы испытывают на заводе-изготовителе гидравлическим давлением 9 кгс/см2. Они же рассчитаны на рабочее давление 6 кгс!смг. Чугунные ребристые трубы (лист III.8, рис. 2 и табл. III .8) из- изготавливают цельноотлитыми с круглыми ребрами и собирают в приборы требуемой поверхности нагрева. Монтаж их выполняют с одно- и многорядным расположением по Таблица III.8. Чугунные ребристые трубы Строительная длина L, мм 750 1000 1500 2000 Поверхность нагрева м* 1,5 2 3 4 экм 1,03 1,38 2,07 2,76 Показатели на одну трубу Масса, кг 26,3 35 52,5 70 Емкость, л 2,88 3,85 5,8 7,7 Количество ребер 29 43 68 93 Примечание. Коэффициент пересчета поверхности нагрева а = 0,69. * Госстрой СССР. Нагревательные приборы. Материалы для проектирования (А6—54). М., изд. Сантехпроекта, 1972, 116
Габариты М-№ П M-W-AO MIWA0 300 РД-90С Кирпичной стена Шлакодетонная стена Si „ . Подставка из Гнездо залить цемент ппппсы ?Ч ним раствором М200 шт'го -Подставка Лист Ш.8. Чугунные нагревательные приборы: секционные радиаторы 2 — ребристые трубы, 3 — установка радиаторов у кирпичных и шлакобетонных стен, 4 — установка ребристых труб 117
Гайки с пробкой Тип ИЗ- П Спаренные 6 нише Стояк |/ г 7~Х7< 235 тИ >- пЯ . ~ Проушина Одиночные S нише для %репления Стояк ////////////////// 30± Г Спаренные без ниши Стояк 5t с »п- - __///////////////////// >35\ ,20±5 I I Узел А Панель Г 38 21 1 1,5d, но не менее с/*50 Перегородка Iх^ i,5d, но не менее d+50 г* *dL "f Лист Ш.9. Стальные нагревательные приборы: — радиаторы штампованные из листовой стали, 2 — регистры из гладких труб. 118
вертикали и расстоянием между трубами 250 мм (см. лист III.8, рис. 4). На заводах ребристые трубы подвергают гидравлическому испытанию на давление 10 кгс/см%; рабочее давление допускается 6 кгс/см2. j Стальные штампованные панельные радиаторы (лист III.9, рис. 1 и табл. III.9—III.11) изготавливают однорядными или двухрядными с расстоянием между центрами ниппельных отверстий hi для средних радиаторов — 500 и для низких — 350 мм. Теплоотдача двухрядных приборов на 15% меньше теплоотдачи однорядных. Штампованные радиаторы, сваренные по контуру из лис- листовой стали, рассчитаны на рабочее давление 6 кгс/см2; испытывают их гидравличе- гидравлическим давлением 9 кгс/см2. Для повышения долговечности стальных штампованных радиаторов допустимое содержание кислорода в циркулирующей воде системы отоп- отопления не должно превышать 0,05 мг/кг (СНиП П-36-73). Таблица III.9. Стальные штампованные панельные радиаторы колончатого типа МЗ (концевые и проходные) Марка прибора МЗ-500-1 МЗ-500-2 МЗ-500-3 МЗ-500-4 МЗ-350-1 МЗ-350-2 МЗ-350-3 МЗ-350-4 2МЗ-500-1 2МЗ-500-2 2МЗ-500-3 2МЗ-500-4 2МЗ-350-1 2МЗ-350-2 2МЗ-350-3 2МЗ-350-4 Поверхность нагрева ж2 экм Коэффициент а Размеры, L h Однорядные радиаторы 0,64 0,96 1,2 1,6 0,425 0,637 0,828 1,062 0,83 1,25 1,56 2,08 0,6 0,89 1,16 1,49 1,3 1,4 518 766 952 1262 518 766 1014 1262 Двухрядные радиато 1,28 1,92 2,4 3,2 0,85 1,275 1,656 2,125 1,41 2,12 2,65 3,53 1,01 1,52 1,97 2,52 1,1 1,19 518 766 952 1262 518 766 1014 1262 564 406 ры 564 406 мм 500 350 500 350 Ем- Емкость, л 2,7 4 5 6,65 1,5 2,25 2,8 3,75 5,4 8 10 13,3 3 4,5 5,6 7,5 Масса, кг 7,5 11 13,8 18,8 5,77 8,65 10,8 14,4 15,3 22,3 27 37,9 11,85 17,6 21,9 29,1 Примечания. 1. Для проходных приборов после типоразмера дается индекс «А» (на- (например, 2МЗ-350-4А). 2. Проходные приборы имеют вваренные гайки диаметром 25 мм, а концевые — диаметром 20 мм. Таблица ШЛО. Стальные листотрубные радиаторы типа КЛТ * Длина панели L, мм 600 800 Однорядные Марка КЛТ-1 КЛТ-2 Поверхность нагрева мг 0,81 1,08 экм 0,77 1,03 Мас- Масса, кг 7.4 9,3 Двухрядные Марка 2КЛТ-1 2КЛТ-2 Поверхность нагрева мг 1,62 2,16 экм 1.31 1,75 Мас- Масса, кг 15,3 19,1 * Рекомендации по проектированию и монтажу систем центрального отопления со стальными листотрубными радиаторами. Киев, НИИСТ МПСМ СССР, 1973. 119
Продолжение табл. III.10 Длина панели L, мм 1000 1200 1400 1600 2000 Однорядные Марка КЛТ-3 КЛТ-4 КЛТ-5 КЛТ-6 КЛТ-7 Поверхность нагрева м* 1 зкм 1,35 1,62 1,89 2,16 2,7 1,29 1,55 1,8 2,06 2,58 Мас- Масса, кг 11,25 13,2 15,15 18,45 23 Двухрядные Марка 2КЛТ-3 2КЛТ-4 2КЛТ-5 2КЛТ-6 2КЛТ-7 Поверхность нагрева ж2 2,7 3,24 3,78 4,32 5,4 экм 2,19 2,64 3,06 3,5 4,38 Мас- Масса, кг 23 26,9 30,8 37,4 46,5 Примечание. В таблице указана масса радиаторов со змеевиком из обыкновенной во- догазопроводной трубы (ГОСТ 3262—62) Таблица III.11. Стальные штампованные панельные радиаторы типа ЗС и ЗСТ (РСН 271—74) Номер прибо- 3 4 5 6 7 Поверхность нагрева ж2 0,73 0,93 1,13 1,35 1,6 экм 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 Размер L, мм 545 694 844 1018 1190 Масса, кг ЗС 7,57 9,6 11,66 13,98 16,37 зет 8,37 10,55 12,1 14,2 16,74 Емкость, л 3,34 4,26 5,22 6,26 7,34 Примечания. 1. Приборы типа ЗС — с тыльным подключением к трубопроводу (для этего вварены муфты диаметром 20 мм), а ЗСТ — с торцовым. 2. Коэффициент пересчета поверхности нагрева а= 1,33. 3 В таблице приведены данные для однорядных приборов марок ЗС-11-3, ЗСТ-11-3 и т. д Приборы двухрядные имеют марки ЗС-21-3, ЗСТ-21-3 и т. д. Радиаторы стальные листотрубные змеевикового типа КЛТ состоят из профили- профилированного стального листа и приваренного с тыльной стороны к нему змеевика из стальных труб. Применение стальных панельных радиаторов не допускается в системах парового отопления и системах водяного отопления, не имеющих установок для химводо- очистки и обескислороживания воды*. Регистры из гладких труб (лист'II 1.9, рис. 2) изготавливают сварными из стальных водогазопроводных или тонкостенных бесшовных труб (ГОСТ 3262—62, ГОСТ 8732—70, ГОСТ 10704—63) и выполняют горизонтальными, вертикальными, однорядными и многорядными в зависимости от места их установки. Конвекторы (лист ШЛО и табл. II 1.12—II 1.14) изготавливают с кожухом или без него. Они имеют хорошие тепловые показатели и относительно малый рас- расход металла по сравнению с другими типами нагревательных приборов. Конвекторы типа «Комфорт» состоят из кожуха с клапаном для регулирования теплоотдачи прибора по воздуху, воздуховыпускной решетки и трубчатого оребрен- ного нагревателя. Изготавливают их низкими, настенными и островными, устанав- устанавливаемыми на полу (лист ШЛО, рис. 1). Эти конвекторы можно устанавливать груп- группами в комбинации проходных приборов с концевыми. * Госстрой УССР. Указания по проектированию, монтажу и эксплуатации систем центрального водяного отопления со стальными панельными радиаторами змеевико- змеевикового типа с торцовым и тыльным подключением (РСН 271—74). 120
© Настенный . Кожух. Греющий элемент Клапан Островной i -| * ~""~ |^~^ ** _. "*™** "" У: Иран трек- ходовой 20. , ,20 М А\20 ¦т— HI* ч> 124 Лист III. 10. Конвекторы: / — «Комфорт»; 2 — плинтусные КП без кожуха; 8 — «Аккорд» (однорядный и двухрядный). 121
Таблица III. 12. Конвекторы типа «Комфорт» низкие (концевые) Марка прибора Поверхность на- нагрева ;, экм Размеры, мм Масса, кг Нн-1 Нн-2 Нн-3 Нн-5 Нн-6 Нн-8 Нн-9 Нн-11 Нн-12 Нн-13 Нн-14 Нн-15 Н-5 Н-6 Н-8 Н-9 НИ Н-12 H-I3 Н-14 Н-15 710 1110 1510 710 1110 1510 600 1000 1400 600 1000 1400 Настенные двухтрубные 0,76 1,27 1,78 0,985 1,24 1,64 2,06 2,3 2,87 Настенные четырехтрубные 1,53 710 600 2,55 1110 1000 3,57 1510 1400 Островные двухтрубные 0,985 1,24 1,64 2,06 2,3 2,87 Островные четырехтрубные 710 1110 1510 600 1000 1400 1,53 2,55 3,57 710 1110 1510 600 1000 1400 5,5 8,7 11,6 7,5 5 7,5 5 7,5 5 11 15 20 8 9 12 14 18 18 12 17 23 Примечание. Показатели концевых и проходных моделей конвекторов одинаковы. Про- Проходные конвекторы имеют индекс «А» (например, Нн-5А, Н-8А). Таблица III. 13. Однорядные плинтусные конвекторы типа КП без кожуха Размеры, мм L 750 1000 1250 1500 1750 700 950 1200 1450 1700 Технические данные для одного элемента конвектора 15КП Поверхность нагрева мг 0,55 0,73 0,95 1,14 1,37 экм 0,34 0,46 0,6 0,7 0,86 Масса, кг 2,6 3,4 4,2 5 5,9 20КП Поверхность нагрева м* 0,68 0,91 1,15 1,43 1,67 экм 0,42 0,57 0,72 0,89 1,04 Масса, кг 3 4 5,2 6 7,2 Примечания. ]. Конвекторы маркируются так: 15К.П-1.5, 20КП-0.75 и т. д. Цифры 15 и 20 обозначают диаметр трубы нагревательного элемента, а цифры 1,5 и 0,75 показывают длину конвектора в м. 2. Коэффициент пересчета мг в экм для конвекторов 15КП составляет 0,63, для конвекто- конвекторов 20КП — 0,62. 122
Таблица III Марка при- прибора А12 А16 А20 А24 А28 А32 А36 А40 А40П .14. Отопительный Поверхность нагрева, ж** одноряд- однорядного 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2 двухряд- двухрядного 1,105 1,47 1,84 2,21 2,58 2,94 3,31 3,78 — г L, 610 770 930 1090 1250 1410 1570 1730 1645 прибор типа «Аккорд» (концевой) Размеры, мм Ll 460 620 780 940 1100 1260 1420 1580 1580 г LS 728 888 1048 1208 1368 1528 1688 1848 — Масса, кг одноряд- однорядного 5,62 7,2 8,97 10,63 12,29 13,95 15,67 17,27 17,3 двухряд- двухрядного 12,1 15,46 18,86 22,18 25,5 28,82 32,26 35,46 — Примечание. Приборы маркируются так: при однорядной установке — А24, А40 и т. д., при двухрядной — 2А24, 2А40 и т. д. Цифры после индекса «А» показывают число пластин оребре- ния. Плинтусные конвекторы типа К.П без кожуха комплектуют в блоки, соединенные между собой последовательно или параллельно с одно- и многорядным расположе- расположением элементов по вертикали. Узлы подводок трубопроводов с блоками предусмат- предусматриваются трех типов: со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кра- кранами (лист ШЛО, рис. 2), проточные без кранов, с осевыми замыкающими участ- участками и трехходовыми кранами. Отопительные приборы «Аккорд» настенного типа без кожуха (лист ШЛО, рис.3) представляют собой трубчатые оребренные нагреватели. Они имеют три испол- исполнения: однорядные проходные, одно- и двухрядные концевые. Трубчатые оребрен- оребренные нагреватели конвекторов рассчитаны на давление до 10 кгс/см2. Бетонные греющие панели (листы 111.11 и III. 12, табл. Ц1.15) изготавливают в виде монолитных или сборных плит толщиной 40—50 мм с заделан- заделанными в них змеевиками из стальных водогазопроводных или тонкостенных бесшов- бесшовных труб диаметром 15—20 мм; нагревательные элементы — сварные*. В результате хорошего контакта бетона с трубами через стальную стенку трубы змеевика происходит эффективная теплопередача от теплоносителя к бетонной обо- оболочке. Быстрый и равномерный прогрев бетонной плиты объясняется высоким коэффициентом теплопроводности бетона X = 1,25 ккал1(м • ч • ° С). Сочетание бето- бетона и стальных труб почти не влияет на температурные деформации греющих бе- бетонных панелей. Для изготовления панелей следует применять бетон объемной массой не ниже 2400/сг/л13. Толщина слоя бетона относительно оси труб змеевика должна составлять не менее 20 мм. Перед бетонированием наружную поверхность труб змеевика тщательно очищают от ржавчины металлическими щетками, а при загрязнении промывают жиром в содовом растворе. Изготовленные змеевики испытывают на плотность в течение 2 мин гидравлическим давлением 15 кгс/см?. Змеевики закрепляют в опалубке так, чтобы обеспечить заданную толщину слоя бетона над трубами и уклон витков змеевика к выходам труб из панелей не менее 0,005 (лист III.11, рис. 4). В перекрытиях уклон труб змеевиков'греющих потолков и полов допускается уменьшить до 0,002. Для повышения прочности кромок панелей по контуру плиты предусматривают обвязку арматуры с крючками (лист III.11, рис. 3). Лицевую поверхность панелей иногда офактуривают мраморной крошкой с последующей полировкой. Панели под окнами обычно имеют высоту 700 мм и длину по ширине окна. На листе 111.11, рис. 5 показаны конструктивные детали заделки бетонных гре- греющих панелей в стенах здания. * Госстрой СССР. Указания по проектированию и осуществлению систем па- панельного отопления со стальными нагревательными элементами в наружных стенах крупнопанельных зданий (СН 398—69). 123
1-1 Vе- ^______^?г _=р_ 0150 «ESS» /<—, ШУу -l!—1 . I I I I I *15A j | I I ® ¦250- Примыкание панели к cmehe Присоединение змеедика к тру5опро8оду Анкер через 1,5-2 м (при бетонных попах) Лист III. 11, Греющие бетонные панели: / — с подогревом наружного воздуха 2 — с двухсторонней теплоотдачей 3 — с односто ронней теплоотдачей 4 — схемы змеевиков 5 — конструктивные детали, 6 — греющий бе тонный плинтус, 7 — схемы змеевиков в плинтусах. 124
Наружная атнобая панель 3600 Перегородочная панель <ов vim «4» <ъ 200 % <\ Наружная стена — L— Перегородка т \ Ь |Д1 [ЮООуСК^Д^йддД 7<Wf? а\*. /л//////л///////у///////'/лу\ Лист III. 12. Греющие бетонные панели: / — крупнопанельные элементы здания с греющими змеевиками, 2 — размеры греющих панелей, 3,4 — греющие панели в потолке и в полу 125
Панели можно устанавливать с одно- и двусторонней теплоотдачей (лист III.11, рис. 1—3). Греющие бетонные плинтусы (лист III.11, рис. 6, 7) удобно применять для отопления коридоров, вестибюлей и прочих вспомогательных помещений, а так- также для обогрева магазинных витрин. В крупнопанельном строительстве применяются стеновые и перегородочные па- панели (лист III. 12, рис. 1, 2). Змеевики панелей присоединяют подводками к трубо- трубопроводам-стоякам при помощи сгоновых соединений. Конструктивные решения па- панелей греющего потолка и пола весьма разнообразны (лист III. 12, рис. 3, 4). При конструировании вертикальных греющих бетонных панелей в наружных стенах и перегородках размеры их рекомендуется принимать по табл. III. 15. Таблица III.15. Рекомендуемые размеры вертикальных отопительных панелей, мм (лист III. 12, рис. 2) Наименование показателей Ширина Ln Высота Нп Толщина b при диаметре трубы змеевика 15 мм То же, 20 мм Выступ за пределы ок- окна п Расстояние от панели до двери т Расстояние от стояка до стены t Размеры панелей при в наружной стене мин. /„ -|- 200 (ПО расчету) макс. >н.с Со + + 400) *п.д-Ю 40 50 Конструк- Конструктивно » /0 + 200 50 150 По расчету Конструк- Конструктивно расположении их в перегородке мин. По расчету То же 40 50 150 макс. 1600 1000 Конструк- Конструктивно » Конструк- Конструктивно Примечание Высоту панели Нп в перегородке можно принять при соответствующем обосновании более 1000 мм Примерная номенклатура низких вертикальных бетонных панелей с одно- и двусторонней теплоотдачей включает три их типа: П-4/L, П-6/L, П-8/L (цифры 4, 6, 8 — количество горизонтальных участков труб нагревательных элементов, L — общая длина панели). По длине дается всего пять типоразмеров панелей: L — 1,2; 1,4; 1,8 и 2 м. Установка приборов и присоединение их к трубопроводу Способ установки нагревательных приборов должен соответствовать архитектурному оформлению помещения, отвечать характеру зда- здания и классу его отделки. Нагревательные приборы следует располагать преиму- преимущественно под окнами у наружных стен. В этом случае они создают равномерный обогрев воздуха в помещении и препятствуют появлению токов холодного воздуха над полом и возле окон, что наблюдается при печном отоплении. Как правило, все нагревательные приборы устанавливают открыто без ограждений, по возможности в нишах (табл. II 1.16). В помещениях с мокрым влажностным режимом (в банях, прачечных и т. п.), а также в зданиях с высокими требованиями гигиены (в лечебно-профилактических учреждениях) отопительные приборы устанавливают свободно у стен без ниш. Установка секционных чугунных радиаторов и ребристых труб показана на листе III.8, рис. 3, 4. Приборы в помещении следует располагать симметрично с наименьшим количест- количеством отопительных стояков и подводками к приборам длиной не более 1—1,25 м. Рекомендуется смещать нагревательные приборы на 200 мм от края ниши, при этом 126
Таблица III. 16. Наименьшая ширина ниш для радиаторов М-140 и М-140-АО, см Вид подводки С уткой Напрямую 3—4 105 79 5—6 118 105 7-8 131 118 Число секций 9-10 157 144 11—12 172 157 13—14 196 172 15—16 222 196 17—18 235 209 19—10 248 235 Примечание. Ширина ниш принята без учета штукатурки. Размеры их даны для кир- кирпичных стен, толщина швов кладки в которых принята 1 см. Наибольшая ширина подоконной ни- ниши должна быть на 12 см меньше ширины окна в свету, что не нарушает прочности заделки под- подоконной доски. стояк располагают на расстоянии 150±50 мм от откоса оконного проема. Такой спо- способ установки нагревательных приборов позволяет унифицировать стояки для ин- индустриальной заготовки в однотрубных вертикальных системах с односторонним присоединением приборов. Нагревательные приборы, как правило, устанавливают на кронштейнах, заде- заделанных в стены. Допускается также установка на особых металлических подстав- подставках. Легкие приборы (например, штампованные радиаторы из листовой стали) уста- устанавливают на кронштейнах, которые укрепляют на дюбелях, заделанных в стены. При установке приборов в укрытиях с архитектурно-оформленными решетками для сохранения нормальной теплоотдачи поверхности нагрева суммарная площадь живого сечения решетки должна составлять не менее 70% общей площади укрытия. Окраска наружной поверхности нагревательных приборов с применением алю- алюминиевого или бронзового порошка, декоративные гальванические покрытия и про- прочие виды отделок, снижающие лучистую теплоотдачу радиаторов, не допускаются. Конвекторы с боковым выпуском нагретого воздуха устанавливают обычно в нишах под окнами, а с верхним выпуском воздуха — у глухих стен и перегородок без ниш (лист ШЛО, рис. 1). В зданиях до 4 этажей нагревательные приборы в лестничных клетках распола- располагают при входе, не перенося их на лестничные площадки, так как они не должны за- загромождать проходы. В зданиях выше 4 этажей отопление лестничных клеток пре- предусматривают при помощи конвекторов. Устанавливать приборы в отсеках тамбуров с наружным входом не разрешается. Во избежание замерзания приборов на первом этаже лестничных клеток наруж- наружные входы должны иметь тамбуры или двойные утепленные двери. От правильности присоединения приборов к трубопрово- трубопроводам системы отопления в большой степени зависит их прогрев. В жилых домах с высотой помещения 2,5 м количество стояков с односторонним присоединением приборов не ограничивается. К стоякам, питающим приборы лестничных клеток, не следует присоединять приборы других помещений. В угловых комнатах разме- размещение стояков должно обеспечить прогрев углов наружных стен. Основные правила присоединения нагревательных приборов к трубопроводу водяной системы отопления сводятся к следующему: радиаторы с количеством секций до 25 присоединяют по односторонней схеме, а более 25 — по разносторонней; в системах с естественным побуждением для радиа- радиаторов с числом секций более 15 рекомендуется разностороннее присоединение; подводки к приборам прокладывают с уклоном не менее 10 мм на всю длину; присоединение приборов на сцепке допускается в пределах одного помещения, за исключением кладовых, санузлов и других вспомогательных помещений, где их можно присоединять на сцепке к прибору соседней комнаты; на сцепке присоеди- присоединяют лишь однородные приборы, установленные на одном уровне и на расстоянии не более 1,5 м; сцепки более двух приборов разрешаются при насосной циркуляции и разностороннем присоединении; диаметр соединительных труб сцепки радиаторов должен быть на один размер больше диаметра подводок к прибору, но не менее 25 мм в системах с насосной цир- циркуляцией и 32 мм — с естественной; при паре низкого давления установка на сцепке более двух приборов не рекомен- рекомендуется; 127
конвекторы с кожухом (например, «Комфорт») присоединяют к трубопроводу высокотемпературной воды по проточной схеме, а конвекторы плинтусного типа без кожуха — по проточно-регулируемой схеме с установкой трехходовых кранов (см. лист III.3, рис. 2); конвекторы лестничных клеток присоединяют непосредственно от узла ввода теплосети на высокотемпературной воде (до элеватора); чугунные ребристые трубы присоединяют к трубопроводу на фланцах с эксцен- эксцентричной газовой резьбой для надежного отвода воздуха и спуска воды. Регулирование теплоотдачи В водяных системах отопления теплоотдачу нагревательных приборов регули- регулируют качественно (изменением температуры теплоносителя из теплового центра — ТЭЦ, районной котельной или котельной местной системы отопления) и количест- количественно (изменением расхода теплоносителя из теплового центра, из отдельных час- частей системы отопления здания — узла управления, ответвлений магистральных трубопроводов — и непосредственно у нагревательных приборов). Качественное ре- регулирование возможно только центральное, а количественное может быть цент- центральным и местным. Однако в зданиях с благоприятной ориентацией на местности успешно применяется качественное регулирование водяного отопления как централь- центральное, так и местное (пофасадное регулирозание) *. Местное регулирование расхода теплоносителя осуществляется установкой на подводках к приборам кранов двойной регулировки (лист III.13, рис. 1). Обычно такие краны устанавливают на горячей подводке. На сцепках между приборами установка арматуры не допускается. Краном двойной регулировки производится первичное регулирование (во время монтажа, при тепловом испытании и наладке системы) и вторичное (в процессе эксплуатации). В вертикальных и горизонтальных однотрубных системах с замыкающими участ- участками у приборов устанавливают трехходовые краны или краны двойной регулиров- регулировки. Трехходовыми кранами регулируют расход теплоносителя и теплоотдачу нагрева- нагревательных приборов, работающих по проточной схеме (лист III.13, рис. 3). Крановая арматура выпускается по ГОСТ 10944—64 двух размеров A5 и 20 мм). Центральное регулирование расхода теплоносителя местной системы производится с помощью запорно-регулировочной арматуры — задвижек, вентилей прямоточных и пробочных кранов (лист III.13, рис. 2). Центральное регулирование расхода систем отопления зданий, присоединенных к тепловым сетям ТЭЦ, осуществляется изме- изменением режима работы насосов. В системах водяного отопления, особенно с естественной циркуляцией, запорно- регулировочная арматура должна иметь минимальное гидравлическое сопротив- сопротивление проходу теплоносителя, поэтому применение для них вентилей обычного типа не разрешается. У приборов двухтрубных систем отопления с насосной циркуля- циркуляцией для уменьшения вертикальной разрегулировки приходится устанавливать краны с высоким гидравлическим сопротивлением. В паровой системе отопления с избыточным давлением пара центральное ка- качественное регулирование теплоотдачи нагревательных приборов практически не- неосуществимо, так как температура насыщенного пара с изменением давления ме- меняется незначительно. В зависимости от системы отопления и параметров теплоносителя у нагреватель- нагревательных приборов на подводках устанавливают следующую запорно-регулировочную арматуру: при водяном отоплении с температурой воды ниже 100р С на горячей подводке — краны двойной регулировки (в однотрубных системах с замыкающими участ- участками на обратных подводках — также трехходовые краны); при водяном отоплении с температурой воды выше 100° С на горячей или обратной подводках — прямоточные вентили или трехходовые краны; при паровом отоплении низкого давления на паровой подводке — паровой вен- вентиль, а на конденсационной — регулировочный тройник с пробкой; при паровом отоплении высокого давления на паровой и конденсационной под- вэдках — паровые вентили. * В. П. Т у р к и н. Отопление жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий. Челябинск, Южноуральское книжное издательство, 1970. 128
Обыкновенный Ограничитель Шпиндель Корпус- Ручка © Вентильный Шпиндель ¦ , Розетт -Отверстия Цилиндрический стакан Обыкновенный вентиль © г Вентиль прямоточный Маховик Пробочный кран Лист 111.13. Запорно-регулировочная арматура нагревательных приборов: / — краны двойной регулировки, 2 — движение потока в различных типах арматуры, 3 — трехходовой кран (при dy == 20 мм А = 91 мм, при rfy = 25 мм А = 112 мм); 4 — запорный муфтовый вентиль (dy == 15-f-50 мм); 5 — обратный клапан для холодной воды (dy = *= 15-Г-50 мм). 5 5-2696 129
Греющие бетонные панели и конвекторы целесообразно присоединять к проточ- проточным однотрубным стоякам водяного отопления. Теплоотдачу панелей в однотруб- однотрубных системах с замыкающими участками регулируют вентилем, смонтированным на замыкающем участке, или трехходовым краном при одностороннем присоединении к стояку. Теплоотдачу конвекторов по воздуху регулируют клапаном, а по расходу тепло- теплоносителя — арматурой на подводке к ребристому нагревателю. Запорно-регулировочную арматуру разрешается устанавливать на группу при- приборов, расположенных в одном или однородных производственных и вспомогатель- вспомогательных помещениях. В местах, где возможно замерзание нагревательных приборов, такую арматуру не устанавливают. Расчет поверхности нагрева и подбор приборов Расчетная поверхность нагревательных приборов Fp определяется в эквивалент- эквивалентных квадратных метрах (экм) по известным величинам теплопотерь отапливаемого помещения и теплоотдачи для принятых к установке приборов. Если в помещении трубопроводы системы отопления проложены открыто, то в расчете учитывают их полезную теплоотдачу для принятых диаметров труб. Кроме того, в расчетах учи- учитывают необходимые поправки. Расчетную поверхность определяют по формуле или Яэ где Fnp — требуемая поверхность нагревательных приборов, экм\ FTp — поверхность нагрева открыто проложенных трубопроводов, экм, прини- принимаемая по табл. III. 17 и III.18, в которых значения Fypприведены для стандартных этажестояков; QT — тепло потери помещения, ккал/ч; Qrp — полезная теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, ккал/ч на 1 м трубы, принимаемая по табл. II 1.36. Теплоотдачу принятых к установке нагревательных приборов в ккал/ч • экм определяют по формуле дэ =, 7,98 (Л^г — 10) аг, (III.2) где Д*т = 0,5 (tBX + /вых) - /в = 'Пр ~ 'в - (Ш.З) разность средней температуры теплоносителя в нагревательном приборе и темпе- температуры окружающего воздуха, 9 С (для воды в двухтрубных системах средняя температура теплоносителя равна полусумме температур на входе и выходе, для пара при р < 0,2 кгс/см* ее принимают равной 100° С, а при более высо- высоком давлении — равной температуре насыщенного пара по табл. III.5); а— поправочный коэффициент, зависящий от относительного расхода воды G для радиаторов и расчетного расхода воды G для конвекторов плинтусного типа без кожуха; z=l — поправка на схему питания приборов водой «сверху — вниз» (для дру- других случаев эту поправку принимают по опытным данным). Относительный расход воды через прибор, представляющий собой отношение расхода воды через 1 экм прибора к нормальному расходу, равному 17,4 кг/ч- экм, вычисляют по формуле — Л ~ . 1 , - 1 (III -**) 17,4Д^пр где Д^пр — перепад температур теплоносителя в нагревательном приборе, р С. Расчетный расход теплоносителя в кг/ч находят по формуле G = ^2_ = т—~— • (Ш.5) J30
Таблица III.17. Поверхность нагрева этажестояков радиаторных однотрубных систем водяного отопления F , эквивалентная полезной теплоотдаче трубопроводов (СН 419—70) Эскиз узла Диаметр труб, мм обходного или замы- замыкающего участка подводки тр. Вертикальные узлы 15 20 25 15 20 25 15 20 25 0,4/0,46 0,5/0,57 0,62/0,68 0,35/0,4 0,43/0,49 0,53/0,58 15 20 25 15 20 25 15 20 25 0,14/0,2 0,17/0,24 0,2/0,26 0,12/0,11 0,14/0,2 0,18/0,24 15 20 25 15 15 20 15 20 25 0,5 /0,54 0,58/0,63 0,72/0,78 0,42/0,45 0,5 /0,54 0,61/0,68 И J5L 15 20 25 15 15 20 15 20 25 Горизонтальные узлы 15 20 25 15 20 25 15 20 25 0,23/0,25 0,25/0,28 0,31/0,34 0,16/0,14 0,2 /0,17 0,25/0,21 0,18/0,2 0,2 /0,22 0,25/0,27 15 20 25 15 20 25 15 20 20 0,28 0,36 0,44 Примечания. 1. На эскизах сплошными линиями указаны трубопроводы, полезная теп- теплоотдача которых учтена в таблице. 2. Для вертикальных радиаторных узлов в числителе дана теплоотдача при прямой подвод- подводке, в знаменателе — при подводке с утками, для горизонтальных проточных узлов в числителе — теплоотдача радиаторов высотой 0,5 ж, в знаменателе — высотой 0,3 м. 3. Полезная теплоотдача дана для вертикальных узлов с радиаторами высотой до 0,5 м, для горизонтальных радиаторных узлов с замыкающими участками принимается с поправкой на число секций в приборе; Число секций . . .6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 J7 18 Поправка 0,68 0,74 0,79 0,84 0,9 0,95 1 1,05 1,1 1,16 1,21 1,26 1,31 4. При размерах этажестояков, отличных от приведенных, их полезная теплоотдача уточня- уточняется по теплоотдаче труб (табл 111.18). 131
Таблица III. 18. Поверхность нагрева труб водяного отопления F~, эквивалентная полезной теплоотдаче трубопроводов (СН 419—70) Вид прокладки трубо- трубопроводов Горизонтальная Вертикальная Значение FTp 1 м труб, экм. 15 «свер- «сверху- вниз» 0,098 0,131 «сни- «снизу- вниз» 0,098 0,13 при диаметре условного 20 Схема подачи воды «сни- «снизу- вверх» 0,114 0,152 «свер- «сверху- вниз» 0,123 0,158 «сни- «снизу- вниз» 0,122 0,157 в радиаторы «сни- «снизу- вверх» 0,143 0,184 «свер- «сверху- вниз» 0,154 0,19 прохода 25 «сни- «снизу- вниз» 0,153 0,188 мм «сни- «снизу- вверх» 0,179 0,22 В двухтрубных системах водяного отопления при параллельном питании нагре- нагревательных приборов горячей водой величина Atnp постоянна и равна разности тем- температур теплоносителя для принятых параметров (Д/пр = ^г — /0). В однотрубных системах при последовательном питании нагревательных приборов горячей водой величина Д?пр переменная и определяется специальным расчетом (см. стр. 144) или при помощи вспомогательных таблиц (табл. III.34, III.35). При определении AtT учитывают общее понижение температуры горячей воды на участках подающей магистрали до рассматриваемого стояка tr — Д/м, если Д^М>1°С В насосных системах водяного отопления на каждые 10 м изолированных труб принимают следующие величины AtM: *yi мм . . . 25—40 50 70—90 125—150 °С . . . 0,4 0,3 0,2 0,1 Таблица III. 19. Коэффициент р\, учитывающий остывание воды в трубах Число при- приборов 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Рассчитываемый при 3 1,04 1,03 1,02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 1,04 1,03 1,02 1 1 1 1 1 1 5 1,04 1,03 1,02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 1,04 1,03 1,02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 1,04 1,03 1,02 1,02 1 1 1 1 1 8 1,04 1,03 1,03 1,02 1,02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 9 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 1,04 < 1,04 1,03 1,03 1,02 : ,02 ,02 1 1 1 11 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 1 1 1 1 1 1 1 12 1,04 1,04 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 1,02 1 1 1 1 1 13 1,04 1,04 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 1,02 1,02 1 1 1 132
Таблица III.20. Коэффициент р\, учитывающий остывание воды в трубах систем водяного отопления с насосной циркуляцией Число эта- этажей в зда- здании Рассчитываемый этаж при скрытой прокладке трубопроводов Рассчитываемый этаж при открытой про- прокладке трубопроводов Од нот 1,04 1,05 1,05 1,05 1,06 — 1,04 1,04 1,05 руб — — — 1,04 н ые — — — — с истемы —• — — — — — — — — с ве р х н е 1,03 1,04 1,04 1,04 1,05 — 1,03 1,03 1,04 й р а. — — — — 1,03 вводной — — — __ — — — — Двухтрубные системы с верхней разводкой 1,05 1,05 1,04 I I 1,05 1,05 Двухтрубные системы с 1,03 нижней разводкой — — — — — 1,03 — — — 1,03 1,03 1,03 — 1,05 1,03 1,03 — 1,05 1,03 — — — 1,05 — — — — 1,05 — — — — 1,05 1,05 1,05 — 1,1 ' 1,05 1,05 — — — 1Д 1,05 1,1 Примечание. Значения 3i Даны для скрытой прокладки стояков и подводок (в бороз- бороздах) при отсутствии изоляции и наличии поэтажных перемычек в вертикальных бороздах, а также для открытой прокладки трубопроводов, учитывающей полезную теплоотдачу труб. При естест- естественной циркуляции воды определяется действительное охлаждение ее в трубах. однотрубных стояков систем с нижней разводкой и насосной циркуляцией (СН 419—70) бор по ходу воды 14 | 15 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 1,02 1 1 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 1,02 16 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 1,02 17 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,02 1,02 18 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 1,03 19 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 1,03 20 1,04 1,04 1,04 1,03 1,03 21 1,04 1,04 1,04 1,04 22 1,04 1,04 1,04 23 1,04 1,04 24 1,04 133
2000 1500- WOO 900 600- 700 600 500 400 300 200 0.9 0,7 0,5 0? V г "ч "T" 0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 G= E) G Стояк Щ \ © Стояк №20 1500 Г1300*] 1500 40 50 60 70 80 90 100 Atr,°C B) W 1.5 /Л 13 1,2 U 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 — f -^— > - / A A / / J у % 1.5 /А 1.3 1.2 1.1 10 0,9 0.8 0,7 0,6 0,55 0,5 Q45 —л- У у f J J * 1 45 50 55 60 65 70 75 80 AtT °С 35 40 45 50556065 75 85 95 & Лист Ш.14. К расчету нагревательных приборов: / — теплоотдача стальных листотрубных радиаторов типа КЛТ; 2 — коэффициент фх для Конвекторов «Комфорт»; 3 — коэффициент ф3 для приборов «Аккорд»; 4 — коэффициент ф4 Для приборов «Аккорд»; 5 — к примеру III.2; 6 — к примеру III.4. 134
\W\\\\\\\\\\\\V о о >\\\\\\\\\\\\\\\\\\ «5 00 o s ooo 00 OJCO —ч — <M CM 7 w egg 5ag О со ra s 4 \4\\\\\\\N\s\\\S\\ s\\V4\\\\\\\\\\\\V —"О О n\\\\\\\\\\\\\\\\\\ 135
Температура помещения, °С 5 10 12 14 15 'ГС 5 10 12 ' 15 Таблица III.22. Теплоотдача нагревательных приборов q9, Параметры теплоносителя, °С 85—65 90—70 Чуг 480 440 425 410 400 520 480 465 450 440 480 440 425 400 520 480 465 440 95—70 у н ные i 540 500 485 470 460 540 500 485 460 115—70 130—70 150—70 >адиаторы при подаче 600 555 540 520 510 Ребр 620 580 565 540 640 600 585 570 560 700 660 640 625 625 истые трубы и 680 640 620 600 760 720 700 680 Таблица III.23. Теплоотдача чугунных радиаторов, ребристых труб и регистров из стальных гладких труб q3, ккал/ч-жм, в системах парового отопления Температура помещения 'в. °с 5 10 12 15 16 18 20 25 Избыточное давление пара, кгс/см2 До 0,1 695 655 640 615 605 590 575 535 0,2 710 670 655 630 625 610 590 550 0,3 730 690 675 650 645 630 610 570 0,4 750 710 690 670 660 645 630 590 0,5 765 725 710 685 680 660 645 605 0,6 780 740 725 700 690 675 660 620 0,7 795 755 740 715 710 690 675 635 1 835 795 780 755 750 730 715 675 1,5 890 850 835 810 805 790 770 735 2 940 900 885 860 855 840 820 780 Примечание. Теплоотдача ребристых труб и регистров из гладких труб приведена для однорядной установки приборов. Таблица III.24. Коэффициент зависящий от числа секции радиатора Число секциЛ 2 3 4 5 0,96 0,96 0,97 0,98 Число секций 6 7 8 9 0,99 1 1 1 Число секций 10—11 12—14 15—16 19—25 Р. 1,01 1,01 1,02 1,03 Поверхность нагрева чугунных по формуле секционных радиаторов находят (Ш.6) где Pi — коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах водяного отопле- отопления до входа в рассчитываемый этажестояк (табл. III. 19 и III.20); Р2 — коэффициент, учитывающий способ установки радиатора (табл. III.21); q3 — теплоотдача радиаторов, ккал/ч • экм, приведенная для воды и пара в табл. II 1.22 и II 1.23 применительно к двухтрубным системам отопления. 136
ккал/ч- зкм, Температура помещения, °С в двухтрубных системах водяного отопления Параметры теплоносителя, °С 85—65 90—70 воды по схеме «сверху-вниз» 16 18 20 25 390 375 360 315 435 415 400 360 регистры из гладких труб 16 18 20 25 390 . 375 360 320 430 415 400 360 95—70 450 435 420 375 450 435 420 380 115—70 | 505 490 470 430 530 515 500 460 130—70 550 530 515 470 590 575 560 520 150—70 610 590 575 535 670 655 640 600 Требуемое количество секций радиаторов (Ш.7) где /э — поверхность нагрева одной секции радиатора, экм (см. табл. III.7); Рз — коэффициент, учитывающий число секций в приборе (табл. II 1.24). При подборе радиаторов удобно пользоваться данными для Fp, учитывающими поправку рз на число секций (табл. II 1.25). Поверхность нагрева чугунных ребристых формуле (III.1), а их количество — по формуле труб Fp находят по п = /э (III.8) где /э — поверхность нагрева одной чугунной ребристой трубы, экм (см. табл. III.8); Р4 — коэффициент, учитывающий число рядов труб, установленных по верти- вертикали (при двухрядной установке C4 = 0,93, при трехрядной — 0,77). Теплоотдача чугунных ребристых труб приведена в табл. III.22 и III.23. Длину регистров из стальных труб в м находят по формуле / = А-, (III.9) где fp — суммарная расчетная поверхность регистров, экм, найденная по формуле (III.1) при величинах теплоотдачи дэ для воды и пара по табл. III.22 и II 1.23; /э — поверхность нагрева 1 м гладкой стальной трубы регистра, экм, прини- принимаемая по табл. III.26. Поверхность нагрева стальных штампованных панельных радиаторов вычисляют применительно к формуле (III.6); при этом теплоотда- теплоотдача двухрядных радиаторов на 15% меньше однорядных. Для стальных штампованных радиаторов колончатого типа МЗ величина тепло- теплоотдачи <7э в ккал/ч • экм примерно соответствует значениям теплоотдачи чугунных радиаторов, а для радиаторов змеёвикового типа ЗС она зависит от расхода теплоно- теплоносителя (от 26до 300 кг/ч) и принимается по табл. III.27. При расходах свыше 300кг/ч теплоотдача практически не изменяется и принимается для расхода 300 кг/ч. Для стальных листотрубных радиаторов змеёвикового типа КЛТ величину теп- теплоотдачи qs в ккал/ч • экм определяют по общей теплоотдаче прибора Q в ккал/ч, найденной по графику на листе III.14, рис. 1 и поделенной на поверхность нагрева в экм для данной модели по табл. ШЛО. 137
Таблица III.25. Расчетная поверхность нагрева чугунных радиаторов зависящая от числа секций в приборе (поправки f}3) Число сек- секций в при- приборе М-140 JM-140-AOJ М-140 А | РД-90 Поверхность нагрева одной секции, экм 0,31 0,35 0,217 0,275 Число сек- секций в при- приборе М-140 )М-140-АО| М-140-А J РД-90 Поверхность нагрева одной секции, экм 0,31 0,35 0,217 0,275 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 0,76 1,07 1,37 1,67 1,98 2,26 2,52 2,83 3,1 3,39 3,68 3,96 0,84 1,18 1,52 1,84 2,16 2,54 2,82 3,15 3,49 3,82 4,12 4,45 0,8 1 1,22 1,42 1,64 1,83 2,04 2,24 2,46 2,63 2,84 0,7 0,97 1,25 1,5 1,73 2,01 2,28 2,56 2,8 3,06 3,3 3,57 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 4,26 4,58 4,82 5,09 5,39 5,67 5,96 6,24 6,58 6,81 7,1 7,38 4,77 5,08 5,42 5,73 6,05 6,37 6,7 7,01 7,34 7,65 7,99 8,31 2,92 3,23 3,45 3,61 3,55 3,93 4,24 4,14 4,57 4,78 4,99 5,2 3,86 4,06 4,32 4,54 4,8 5,07 5,33 5,59 5,85 6,11 6,37 6,57 Количество требуемых к установке панелей стальных штампованных радиаторов определяют по формуле п = -^-, (ШЛО) где/э — поверхность нагрева одной панели, экм, принимаемая по табл. III.9— III.11. Поверхность нагрева конвекторов рассчитывают применительно к фор- формуле (II 1.6) с некоторыми особенностями. Для конвекторов плинтусного типа КП без кожуха величину теплоотдачи q's в ккал/ч - экм получают делением теплоотдачи прибора Q на его поверхность /э> най- найденных по табл. II1.28. Значение q'3 принимается с поправкой а (табл. II 1.29) на расчетный расход теп- теплоносителя через конвектор, определяемый по формуле G = GopV (III. 11) где Go — общий расход теплоносителя, кг/ч, вычисляемый по формуле (III.5); Рб — коэффициент, учитывающий распределение воды по элементам конвектор- ного блока (при последовательной подаче воды р5 = 1, при параллельной и двухрядном блоке — 0,5, при параллельной и трехрядном блоке — 0,33 и при комбинированной подаче — 0,66). Расчетная теплоотдача конвектора ' /ТТ Т 1 П\ йэ = 9эа* (III. 12) Количество конвекторов находят по формуле n = JW' (шлз) где /"э—поверхность нагрева одного элемента или целого конвекторного блока (см. табл. III. 13); р6 — коэффициент, учитывающий количество элементов конвектора, устанавли- устанавливаемых по высоте (при однорядной установке Рв = 1, при двухрядной — 0,97 и трехрядной — 0,94). Подробные тепловые расчеты конвекторов плинтусного типа КП для различных случаев приведены в СН 354—66 *. * Госстрой СССР. Указания по проектированию и монтажу систем центрального отопления с конвекторами плинтусного типа (СН 354—66). 138
Таблица III.26. Поверхность нагрева 1 м гладкой трубы регистра, экм, зависящая от числа рядов труб Число рядов труб по вертикали 1 2 и более Диаметр трубы, мм 40 0,244 0,195 50 0,304 0,243 70 0,384 0,306 80 0,45 0,358 100 0,48 0,462 Таблица III.27. Теплоотдача стальных штампованных панельных радиаторов змеевикового типа ЗС (по материалам института Сантехпроект) ыт, °с 30 40 50 60 70 Марка прибо- прибора ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 ^пр> экм 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 Чэ = ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 Яэ = ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 q z= ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 % = ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 9э = Теплоотдача панели Q, ккал/ч, и прибора дэ, ккал/ч экм, в зависимости от расхода теплоносителя G, кг/ч 26 155 197 239 286 340 158 229 292 354 422 503 235 310 394 479 571 680 318 394 500 609 726 865 404 481 613 744 887 1055 493 50 165 210 255 305 362 170 246 312 379* 452 538 251 330 420 510 609 725 339 422 536 650 777 925 430 515 655 796 948 ИЗО 527 100 177 225 273 326 388 182 262 334 405 483 575 269 355 451 548 653 778 362 451 574 696 831 990 462 552 702 852 1015 1210 566 150 185 235 285 340 405 190 272 347 421 502 597 280 369 470 570 680 810 379 470 598 726 866 1030 482 574 730 886 1060 1260 589 200 190 242 294 350 417 195 282 358 435 519 618 289 379 483 586 700 832 390 484 616 747 893 1060 494 592 763 914 1090 1300 608 250 194 246 300 357 425 198 287 365 444 530 630 294 389 495 600 716 853 400 496 630 765 913 1090 507 бе? 769 933 1113 1325 620 300 198 252 306 365 435 204 292 372 450 538 640 300 396 503 610 730 867 405 504 640 778 930 1105 515 615 783 950 1135 1350 630 139
&tT, °C 80 90 100 110 120 130 Марка прибо- прибора ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 'пр. экм 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 % = ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 <7э = ЗС-11-3 ЗС-11-4 ЗС-11-5 ЗС-11-6 ЗС-11-7 0,97 1,24 1,51 1,81 2,13 Продолжен ие табл. I Теплоотдача панели Q, ккал/ч, и прибора ккал/ч-зкм, в 26 584 743 900 1075 1280 600 677 862 1049 1250 1490 695 788 1003 1220 1450 1730 810 883 1125 1364 1630 1940 905 1010 1285 1560 1860 2220 1035 1125 1430 1735 2070 2460 1150 50 625 795 965 1150 1370 641 725 922 1120 1340 1590 745 844 1072 1304 1555 1850 865 945 1205 1460 1745 2080 972 1080 1372 1665 1990 2370 1108 1200 1530 1860 2210 2640 1235 зависимости от G, кг/ч 100 668 850 1030 1230 1465 686 777 990 1200 1430 1705 797 905 1150 1396 1665 1985 925 1010 1285 1560 1860 2220 1035 1160 1470 1790 2130 2540 1175 1290 1640 1990 2370 2830 1320 150 696 884 1074 1280 1525 712 810 1030 1250 1490 1780 830 940 1200 1450 1735 2060 968 1055 1342 1630 1945 2310 1085 1200 1530 1860 2220 2640 1230 1340 1705 2070 2470 2940 1375 расхода 200 706 897 1107 1320 1570 725 832 1060 1285 1533 1825 855 970 1230 1495 1785 2120 990 1085 1380 1675 2000 2380 1112 1240 1580 1920 2290 2720 1275 1380 1750 2130 2540 3020 1410 11.27 теплоносителя 250 735 935 1134 1353 1610 755 852 1083 1315 1570 1870 875 993 1260 1530 1830 2180 1030 1110 1412 1720 2050 2440 1140 1270 1615 1960 2340 2790 1305 1414 1800 2180 2610 3100 1450 300 746 940 1153 1375 1640 757 866 1102 1340 1600 1900 890 1010 1285 1560 1860 2220 .1040 ИЗО 1435 1742 2080 2470 1150 1288 1640 1990 2370 2820 1355 1435 1825 2220 2640 3150 1472 140
Таблица 111. 28. Теплоотдача Q, ккал/ч, и поверхность нагрева /э, экм, плинтусных конвекторов без кожуха типа КП Mj, еС 40 50 60 70 80 90 100 — L, мм 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 750 1000 1250 1500 1750 15К.П Одноряд- Однорядный 100 125 155 175 222 120 160 200 235 275 145 190 240 280 340 155 220 270 340 395 175 250 320 380 450 200 275 355 445 520 220 320 400 490 570 Двухряд- Двухрядный Трехряд- Трехрядный Теплоотдача 200 250 300 380 435 250 315 395 470 550 300 390 470 570 655 350 450 550 660 775 400 505 615 755 880 450 580 700 850 985 500 640 790 935 1000 250 345 420 510 610 335 450 560 680 800 420 560 700 845 985 500 680 845 995 1175 590 785 975 1150 1340 685 900 1105 1300 1520 775 1000 1250 1465 1700 20КП Одноряд- Однорядный 100 145 170 230 270 135 180 235 290 385 170 235 280 350 420 200 275 340 420 500 235 320 395 480 575 265 355 450 550 650 300 400 500 625 735 Поверхность нагрева 0,34 0,46 0,6 0,7 0,86 0,68 0,92 1,2 1,4 1,72 1,02 1,38 1.8 2,1 2,58 0,42 0,57 0,72 0,89 1,04 Двухряд- Двухрядный 225 275 340 440 500 300 350 450 550 650 375 450 560 695 800 430 530 670 805 950 500 615 775 950 1100 575 700 880 1075 1250 650 785 990 1200 1390 0,84 1,14 1,44 1,78 2,08 Трехряд ный 275 340 475 590 735 315 465 610 770 925 435 600 770 940 1125 550 725 915 1105 1325 675 875 1075 1290 1525 790 1000 1220 1475 1730 900 1030 1375 1650 1920 1,26 1,71 2,16 2,57 3,12 Примечание Таблица составлена на основании графиков СН 354- для проточно-регулируемых узлов с трехходовыми кранами. -66 со значениями Q 141
Таблица III.29. Коэффициент а для конвекторов плинтусного типа КП без кожуха G, кг/ч 15КП 38 42 48 54 62 72 82 94 112 130 148 168 20КП 42 50 60 72 84 95 ПО 120 134 146 164 180 а 1 1,01 1,02 1,03 1,04 1,05 1,06 1,07 1,08 1,09 1,1 1,11 G, кг/ч 15КП 192 218 248 280 350 — — — — — 20КП 196 216 234 258 288 320 350 380 430 482 560 600 а 1,12 1,13 1,14 1,16 1,16 1,17 1,18 1,19 1,2 1,21 1,22 1,23 Для конвекторов типа «Комфорт» величину теплоотдачи прибора определяют по формуле где Qo — теплоотдача конвектора, ккал/ч (при Д/Т=64,5°С и расходе G — — 300 кг/ч Qo = 435/ ккал/ч, где / — поверхность нагрева, экм, принимае- принимаемая по табл. III.12); ф1 — коэффициент, учитывающий другое значение теплового напора AtT, при- принимаемый по графику на листе III.14, рис. 2. В четырехтрубных конвекторах значение AtT уточняют для схем подачи воды в трубы греющего элемента конвектора по таким формулам: для схемы «сверху — вниз» П .41 Л j \ _!_ П 71 ff М -2 2-; (Ш. 15) "' 1,02 для схемы «снизу — вверх» А, о.71(/ид-у + о,зц<вя-у Лт~ 1,02 (III. 16) При расходе теплоносителя менее 300 кг/ч фактическая теплоотдача конвектора Зф = <2.<ф2, (IH. 17) где ф2 — коэффициент, учитывающий шаг пластин оребрения греющего элемента конвектора (табл. III.30). Таблица III.30. Коэффициент ф2 для конвекторов типа «Комфорт» Модели конвекторов типа Нн и Н по табл. II 1.12 1, 2, 3, 5, 8, 11, 13, 14 и 15 (шаг пластин — 5 мм) 6, 9, 12 (шаг пластин — 7,5 мм) Значение ф2 при расходе воды, кг/ч 30 0,75 0,84 60 0,85 0,88 90 0,9 0,92 120 0,93 0,94 150 0,95 0,96 200 0,98 0,98 300 1 1 Фактическая теплоотдача (?ф, поделенная на поверхность нагрева в экм (см. табл. III. 12), дает теплоотдачу qb в ккал/ч • экм. Количество конвекторов опреде- определяют по формуле гг = -^-. (Ш. 18) 142
Для отопительных приборов типа «Аккорд» фактическую теплоотдачу опреде ляют по формулам (III.14) и A11.17) с учетом поправочных коэффициентов <р3 на величину Д/т (лист III. 14, рис. 3) и <р4 на изменение расхода теплоносителя (лист III.14, рис. 4). Количество приборов «Аккорд» подбирают по формуле (III. 18). При подборе конвекторов типа «Комфорт» и отопительных приборов типа «Ак- «Аккорд» необходимо учитывать, что при расходе теплоносителя свыше 300 кг/ч происхо- происходит незначительное изменение теплоотдачи конвекторов, которым можно пренебречь. Пример III. 1. Рассчитать размеры свободно установленного горизонтального ре- регистра из гладких труб наружным диаметром d = 0,06 м (dy = 50 мм) для помеще- помещения ванной комнаты при следующих данных: теплопотери Q = 600 ккал/ч; tB = = 259 С; теплоноситель — вода; *г = 95s С; t0 = 70s С. По табл. II 1.22 находим теплоотдачу 1 экм регистра из гладких труб; при Atnp — = 95—70° С ?э = 380 ккал/ч • экм. Потребную поверхность нагрева регистра оп- определяем применительно к формуле (III.6) Р == ойп == It"' ЭКМ. Общую длину труб диаметром 50 мм для устройства регистра при трехрядном расположении их находим по формуле (III.9): при /э — 0,243 экм/м (см. табл. III.26) При трехрядном расположении труб длина регистра h = 2,15 м. В данном слу- случае соединительные вертикальные трубки регистра в расчет не приняты, так как имеется в виду некоторый запас поверхности нагрева прибора для просушки про- простынь. Пример III.2. Найти требуемую поверхность нагрева и разместить радиаторы М-140 в помещении на втором этаже двухэтажного здания (лист III. 14, рис. 5). Теп- Теплопотери помещения Q = 3700 ккал/ч; tB— 18°С. Система отопления водяная двух- двухтрубная с нижней разводкой, насосной циркуляцией и параметрами теплоносителя tT = 959С"и*/0 — 70° С. Прокладка труб скрытая. Радиаторы устанавливаются в ни- нишах глубиной 25 см при высоте от верха прибора до подоконной доски 7 см. Подвод- Подводки к радиаторам выполнены напрямую. Суммарную поверхность нагрева радиаторов определяем по формуле (III.6) О Ч7ПП Fr = -2- р\Р2 = -^Г ' 1>03 ' 1>07 = 9>34 ЭКМ' где <7Э = 435 ккал/г-экм — теплоотдача чугунных радиаторов при А^пр= 95—70° С (см. табл. II 1.22), а коэффициенты pi и Р2 найдены по табл. III.20 и III.21. Предварительное общее количество секций приборов М-140 (табл. II 1.7) п= 9,4:0,31 яг 31. На основании принятой разбивки отопительных стояков в помещении и полу- полученного общего количества секций радиаторов находим возможное количество сек- секций к установке для каждого прибора. При ширине окна в свету 156 см для сохранения прочности заделки подоконных досок ширина ниши принимается на 12 см менее ширины окна, т.е. 156 — 12 = 144 см. При скрытой прокладке подводок, согласно табл. III. 16, в каждой нише под окном можно установить прибор в 10 секций, т. е. в двух нишах — 10 • 2 = 20 секций. Тогда в третьем приборе, устанавливаемом в нише глухой стены, должно быть 31 — 20 = 11 секций. По табл. II 1.25 суммарная фактически установленная поверхность нагрева трех радиаторов с учетом поправки на число секций 2^ф= 3,1 • 2-f- 3,39 = 9,59 экм, что примерно на 2,5% больше расчетной величины, найденной по формуле (II 1.6). Такое расхождение величин вполне допустимо. Размещение радиаторов в комнате показано на листе III.14, рис. 5. Пример III.3. Рассчитать и подобрать островные конвекторы «Комфорт» в по- помещении вестибюля одноэтажного общественного здания, если теплопотери QT= = 8000 ккал/ч и tB = 16° С. Система отопления двухтрубная водяная с верхней раз- разводкой и параметрами теплоносителя 95—70s С. Прокладка труб открытая. Высота 143
помещения — 4,5 м. Конвекторы предполагается установить под четырьмя окнами свободно у стен. Длина подводок составляет 0,5 м, диаметр стояка — 20 мм. Руководствуясь формулой (II 1.6), рассчитываем необходимую поверхность на- нагрева конвекторов с учетом полезной теплоотдачи открыто проложенных труб. Теплоотдача одной конвекторной группы Q = 8000 : 4 = 2000 ккал/ч, а по формуле (II 1.5) расход теплоносителя G= 2000 : 25 = 80 кг/ч. Если предварительно принять модель островного конвектора Н-11, то факти- фактическая теплоотдача его при расходе менее 300 кг/ч по формуле (III. 14) должна быть QK = Qo фх = 1000 ¦ 1,02 = 1020 ккал/ч, где Qo = 435 • 2,3 ш 1000 ккал/ч — теплоотдача островного конвектора модели Н-11 с /э= 2,3 экм по табл. III.12; ф1 = 1,02 по графику на листе III.14, рис. 2 при Л/т = 0,5 (95+ 70) — 16 = - 66,5еС. По формуле (II 1.17) <2ф = QKqp2 = Ю20 • 0,9 = 918 ккал/ч, где ф2 = 0,9 по табл. III.30 при шаге пластин оребрения греющего элемента кон- конвектора 5 мм и расходе теплоносителя 80 кг/ч. Расчетная величина теплоотдачи конвекторов модели Н-11 <7Э = 918: 2,3 & 400 ккал/ч. экм. Полезная теплоотдача труб диаметром 20 мм по табл. III.18 составляет: для вертикальных —0,158 • 4,5= 0,711 экм; для горизонтальных — 0,122 «0,5 • 2 = 0,122 экм. fTp = 0,833 экм. Потребная поверхность нагрева одной конвекторной группы должна быть Fp e it ~ Ftp="W" ~0>833=4>167 экм' Количество конвекторов модели Н-11 в группе должно быть п_ ^Р - 4,167 _ На основании табл. III. 12 уточняем модель конвекторной группы и принимаем окончательно два конвектора модели Н-9 при f3 = 2,06 экм с общей длиной установ- установки I = 1110 • 2 = 2220 мм. В помещении вестибюля требуется установить четыре такие конвекторные группы. Особенности расчета нагревательных приборов однотрубных систем водяного отопления В однотрубных системах водяного отопления при определении поверхности на- нагревательных приборов по формуле (III.6) приходится предварительно находить для каждого прибора по этажам среднюю температуру воды tnp в зависимости от температурного перепада Д^пр в приборе и температуры воды при входе в прибор Расчет осложняется тем, что температуру tBX для каждого прибора вычисляют как температуру смеси в зависимости от тепловой нагрузки приборов вышерасполо- вышерасположенных этажей 2"Q и количества воды, циркулирующей по стояку, G^: 'вх = 'г - -4?Г ^ - fo) = 'г - -4— , (Ш.19) ^Ч ист — температура горячей и охлажденной воды в системе отопления, б С; SQ — суммарная тепловая нагрузка всех приборов, присоединенных к стоя- стояку, ккал/ч. 144
Расход воды по стояку в кг/ч GCT = r^L-. (III.20) Среднюю температуру воды в приборе определяют по формуле . . Пр /1ТТ 01 \ Перепад температуры воды в приборе где Q — тепловая нагрузка прибора, ккал/ч; Gnp — количество воды, протекающей через прибор, кг[ч\ а — коэффициент затекания воды в прибор. Средняя температура воды в приборе /пр зависит от отношения количества воды, протекающей через прибор, Gnp к общему количеству воды, циркулирующей через стояк, GCT или от коэффициента затекания а = GnJGcr Чем выше коэффициент за- затекания а, тем больше воды пройдет через нагревательный прибор. Исследования показали, что коэффициент а зависит от величины сопротивлений малого циркуля- циркуляционного кольца с учетом влияния естественного теплового давления в приборах. Зная коэффициент затекания а, можно установить распределение воды в прибо- приборах с учетом следующих рекомендаций (для проточных стояков). При двустороннем присоединении приборов к однотрубному стояку влиянием раз- различных тепловых нагрузок приборов справа и слева стояка практически можно пренебречь. Если длина подводок к приборам и их диаметры одинаковы, то их ко- коэффициент затекания а = 0,5 (т.е. количества воды, протекающей через оба прибо- прибора, Gnp будут равны). При различной конструкции подводок к приборам через ближайший к стояку прибор будет проходить количество воды в кг/ч G;p = GCTalt а через другой, удаленный от стояка прибор, — Спр = Gct ~ Gnp- Коэффициент затекания через второй прибор а^— 1 — ai. При одностороннем присоединении приборов в проточных и проточно-регулируе- проточно-регулируемых стояках с трехходовыми кранами вся вода проходит через приборы (а = 1). В табл. III.31 приведены значения коэффициентов затекания а в однотрубных системах водяного отопления с прямыми (осевыми) и смещенными замыкающими участками для разных компоновок диаметров труб межрадиаторного узла, но при постоянных длинах подводок к приборам высотой hi = 500 мм в зависимости от скорости движения воды в стояке. Из этой таблицы видно, что с увеличением ско- скорости движения воды в стояке коэффициент затекания а уменьшается. В однотруб- однотрубных стояках со сжимами прямых (осевых) и особенно смещенных замыкающих участ- участков коэффициент затекания воды в нагревательные приборы возрастает. В вертикальных однотрубных проточно-регулируемых системах водяного отопле- отопления с нижней разводкой, как правило, предусматривается односторонняя установка нагревательных приборов с трехходовыми кранами в узле замыкающего участка и подводки к прибору. При отсутствии трехходовых кранов такие системы выпол- выполняют с прямыми или смещенными замыкающими участками с установкой кранов двойной регулировки на подводках к приборам. Диамегры труб радиаторных узлов вертикальных и горизонтальных систем во- водяного отопления следует подбирать по табл. III.32. Диаметры однотрубных стоя- стояков в системах водяного отопления с насосной циркуляцией в зависимости от вели- величины тепловой нагрузки и скорости теплоносителя предварительно выбирают по табл. III.33. Стояки диаметром 15 мм имеют подводки к приборам диаметром 15 мм. 145
V к о н о я к к ь оро( 3 S о. 8 S К (U нач со 1 а Й 1 словные О СО О см о о ¦<? •ч" ¦« СП ? о о та в* 0) S ающ со СО Я ш Осе 00 о о 0.23 со о 1 о CS1 ю см см о* с^ о 1 1 о см ю CSJ 1 см о 00 см о СО со о" 1 1 о см ю см о СО CS1 о СО о о 1 о см ю CSI 1 о ,45 о 1 о см о см (М о ,45 о I 8 ю ] ] S и о СО V <и S & сЗ мык СО со 33 со Сме ем о ю со о ю /0,2 оо со о 00 см о см о о ю см 00 °^о" г? ?? о° s« о "~^ 00 со —; Tf CM оо со см СО СО ю см оо ою СМ-* юо —«см ою СМ <М 1 см о о ю CSI /о, со СО о со /0,2 оо СО о см о 5! о ю о СМ 1 Чг J со см о ем о" см /о, тр о ю /0,2 ю о СО <м /о, csi ю о ю со о см со о со о ю о 1 о см ю см ю о ю о СО о 3 о 1 8 ю о CN 00 о" см о см о ! ю 1—1 о <м ю см 1— г со о 39 о ем о 45 о 1 ю о см —1 1 со о СО о Cs| ю о I 3 146
Таблица III.32. Схемы радиаторных узлов (СН 419—70) Тип узла I — вертикальный со смещен- смещенным замыкающим участком и трехходовым краном II — то же, но с краном двой- двойной регулировки III — горизонтальный с осевым замыкающим участком и трех- трехходовым- краном IV — то же, но с краном двой- двойной регулировки Эскиз Т 1 1" д. 1 1 J i Условные диаметры стояка 15 20 25 25 15 20 25 15 20 25 25 15 20 25 замыкаю- замыкающего участка 15 20 20 25 15 15 20 15 20 20 25 15 20 25 труб, мм подводки 15 20 25/20 25 15 20 25 15 20 25/20 25 15 20 20 Примечания. I. В узлах I и II штриховой линией показано присоединение радиато- радиаторов верхнего этажа при односторонней прокладке подъемного или опускного участков стояка. 2. Узлы I и III с диаметрами подводок 25 и 20 мм применяются с трехходовыми коанами диаметрами соответственно 25 и 20 мм. 3 В узлах II и IV вместо кранов двойной регулировки допускается установка пробковых кранов. Таблица Ш.ЗЗ. Данные для предварительного выбора диаметров однотрубных стояков еодяного отопления многоэтажных зданий Условный диаметр стояка, мм 15 20 25 Температурный пере- перепад tr —10, °С 95—70 100—70 105—70 95—70 100—70 105—70 95—70 100—70 105—70 Расход воды GCT, кг/ч 210—270 450—550 800—1000 Скорость во- воды »ст, м/с 0,3—0,4 0,35—0,42 0,4—0,49 Тепловые нагрузки QCT, ккал/ч 5250—6750 6300—8100 7350—9450 11250—13750 13500—16500 15750—19250 20000—25000 24000—30000 28000—35000 147
Однотрубный стояк без сжимов замыкающих участков упрощает заготовку и монтаж, однако такая схема его вследствие увеличенного диаметра замыкающих участков уменьшает коэффициент затекания воды в приборы. Вместе с тем остыва- остывание воды в приборах возрастает, следовательно, средняя температура воды в них падает, что приводит к необходимости установки приборов увеличенной поверхнос- поверхности нагрева. Несмотря на некоторый перерасход приборов, простая конструкция стояка без сжимов замыкающих участков применяется часто. При изложенном методе расчета нагревательных приборов однотрубных систем необходимы предварительное конструирование и гидравлический расчет схемы тру- трубопроводов системы отопления, а также определение всех диаметров стояков, за- замыкающих участков и подводок к приборам с увязкой потерь давления в больших и малых кольцах циркуляции. По принятой конструкции стояка и известных диаметрах труб малых циркуля- циркуляционных колец определяют среднюю температуру воды в приборах /пр и рассчи- рассчитывают поверхность нагрева приборов. Температурный перепад теплоносителя Д/пр в нагревательных приборах про- проточно-регулируемых однотрубных систем вычисляют по формуле A11,22) при а— 1. В однотрубных системах со смещенными замыкающими участками и кранами двой- двойной регулировки величину Д^пр определяют при значениях а, найденных по табл. 111.31 и в зависимости от скорости воды в стояках и принятых диаметров труб ма- малого циркуляционного кольца. Для этих систем удобно пользоваться готовыми зна- значениями А/пр по табл. II 1.34. Теплоотдача чугунных радиаторов однотрубных систем водяного отопления <7Э в ккал/ч • экм при различных значениях А/пр и разности температур tBX — tB, в зависимости от схемы подачи воды в приборы, приведена в табл. III.35. При необходимости более точного учета полезной теплоотдачи трубопроводов Фгр в ккал/ч при расчетах нагревательных приборов следует пользоваться табл. 111.36. Тогда в формуле {III.6) вместо теплопотерь помещения QT принимают раз- разность значений QT — QTp, которая учитывает величину поверхности нагрева откры- открыто проложенных труб FTp, как и по формуле (III. 1). Пример III.4. Найти поверхность нагрева и подобрать число секций чугунных радиаторов типа М-140-АО высотой /ц = 500 мм однотрубного П-образного стояка № 20 со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кранами в радиа- радиаторных узлах для девятиэтажного здания. Приборы установлены открыто в нишах глубиной 13 см. Тепловые нагрузки указаны на схеме стояка (лист III.14, рис. 6). Температурный перепад теплоносителя в стояке принят А/Ст = 105 — 70 = 35° С. Стояк проложен в жилых помещениях с /в = 18° С. Понижение температуры воды в подающей магистрали не учтено (см. стр. 132). Расчет поверхности радиаторов выполнить с учетом полезной теплоотдачи откры- открыто проложенных в помещениях трубопроводов при длине подводок к приборам 0,35 м и высоте комнат 2,5 м (без учета толщины перекрытия 0,2 м). " "" Общее количество воды, циркулирующей по стояку, __ A000 + 800 ¦ 7 + 1500) 2 _ 16200 _ Ост Ю5-70 "" Ш5 35^ ~ 6 Кг/Ч- Руководствуясь данными табл. III.32 и III.33, при расходе воды через стояк 450—550 кг/ч принимаем конструкцию радиаторного узла из труб одного диаметра B0 X 20 X 20 мм). Вычисляем температуру смеси воды в стояке последовательно по этажам в вос- восходящей и нисходящей частях, которая является температурой входящей воды в рассматриваемый радиатор на данном этаже. Эту температуру определяем в зави- зависимости от суммарной тепловой нагрузки приборов, расположенных выше по ходу воды в стояке, по формуле (III. 19): 'вх, = 'г=105° С; <вх8=105--^=101,1°Сит. д. 148
>> к s I 3 a* a* ? s§ <u 3 a (X 3 ев I <3 iniOlDOOOO m OOOOOOOOO oo to Tt> см a> to ч> i | i I |tocig>cM--'OCN-5"io CO t^-и 1Д 00 <N CO I I I X I lOtOOOOCN ¦* CO CNcp _ — — (MCM _ ____cNCN oooo CO Ю 1С Tt« 22?5 Ml! ЮОООЮОООЮ 00 NlflcOON ^f ^"« ^ СЧЮа0*ччф(ОО>СЧчГ . . —i _ _i —, СЧ <M n I OOOOOOOO и ОЮОООООО I I ?k I |<NCQt^<NN.'-'O>Q0 M QgNOOOOOlOOCO ;ss8 s "SSSoMO I I I lOtftSffllNlOffi 3 V OoOOOOOO NlONO I I [ j I I 1 I j I I в , , I iSooSooR c5o2o5S°2So?2 I I I I I I I I I i I 1 I I (Ю<О00»^^СО X cOtOOOOCN^r^-CJl—- — V ЮОООЮООООО j> Ю irt О О О О О ЮС^ОСЛООСЛОО—«¦"<JHt^ ^J СЛЮОООСОСОО W Ю f~ O> О <М rf tO j- tp —« to O) CM cp O5 СЧ CO ) см tp a> сч to — —, r-c 1MCM ЮЮОЮ O тГОО —i O4 ООЮОООООО g. OOOOOOOOO •—• i—4 ^^ •—t CN CM ^ ю m^cn CNCN 00>S(OMO)CftU3N Я itot^ai'-'tyiiocooo-" *¦ оооюооооо *J >oooooop Я ююрооодоос ^ ЮООООООООО м t^» t-- Is !>• 00 C71 "~* CO tO CM юоооизооою ооиз s 2 IXD CD ^^ ^^ ^^j ^^ tHi l^ tO с^Э ^"^ f^ ^3 C«^ ^^ f^% c's I I I f ЮЬООО^Ю Я СО Tf CO 00 О C^ ^t CO 00 СЧ 2 ] I I I I I I I I I I « I I j I I I I I I I * §§g§S?SS2g сэ <*«со^-<л^^сою(-^ jomoooooo я inomoooooo ) QO г~« Г4^ Г*- CD CO Uj **г CO I I I ! I I I I ! I I 00 OO N» Ь*- CO t^« tO IO lO i ^* O*l ^^ CO *Л f^« Ol CO I 1 I I I I 1 1 I l j lq f^. q^ ._^ ^^ i^ [*,. ^j cO I I смоооооюор 2 ОЮОО •". i .,,,.,. i „ OOOOOOOOO otginS и [ I 1 I I I I I I I * I поююд-Фю- ОЮОЮООЮОО ЮООООООООО CU ОЮООООООО зо> см t 3 ОО1 OlO ООЮОЮОВДОО X О О 1Л О U5 о О OO lOOOMtOO*COtC ЮЮЮЮЮ1ЛОО O)CJ>CTOH>CDO ооюоооюоо ft оооюоо н ююоооооюю СМ СО СО *f *Л to СО г*» О^ 1 J ' 1 Ю СО t** О^ *¦"* СО t* I СМ СО ч^" ^f Ю CD Is*» СО С7> Ю tO b-00 O> О (N-^ CO 149
—«см^соооосососэсмюспемсоою _ <NcO-*lOCDOOaJO—• СО *f Ю t^ 00 О —« <N ¦* -«—<—<-ч,-«.-ч~чсчсм<мсмсмсмсмсосососо (NTfcooo — Tfcocnoof^o-'fcncot^csih-tMt^-cMoococnio—и rf Ю CO h- OS О —> CO •* Ю t* CO О —i 00 <* CO h- СП О <M CO Ю t>- OO О <N CO Ю t-- C^C^C>C^C^ClC»5COCOCOOOCOCOl<t'f'tit<t<nOOOlO ^4«rt^4^,(N(NCS|CMCNCSJ(MCacOCOCOCOCOCOT}-TfTJ<' CO CO О 00 1Л CO 00 Ю <M О f- Ю coooeno<Ncoiocooocn^-<cM 1ЮОЩ — i ^f CO 00 СП ^ I LO LO Ю Ю CO соо*оопоомсоо>яо>10)*а>*оюсомоот}0сос1а>юмо t> O> О —ч CO •* CO t-~ СГ5 О —< <N ¦* <O h-i O) *-t CS1 Tf Ю t4^ 00 О OJ CO Ю CO 00 О —• i < csj <N CM CN <N <N C<l CO CO CO CO CO CO CO ¦* rf ¦* ¦* ¦* ¦* Ю Ю Ю Ю Ю Ю CD CO (OOCOSrtlO 1СОООСОООСОСП"*ОСО<МОО'*ОСОСОСПСО<М .. .. — .... p N ON^tOOOON^COOOON^tDOOOtN^COOOOtN^fCOOOi ЮЮ1ЛЮЮСОСОСОСОСОГ~1~-1~---1>.1— OOOOOOOOOOCncncnCftCT)' CM rt* CO 00 ' О О О О 150
-> CT> COCO —' <30 CO ¦* (M О 00 (?) СМСОЮ^СЛОСЧ^ОООСЛ 0ОСЙ(NfOSOl CMCvlCOCOCOCOCOCO NO)tOfOONin СОС^.ОЭг-СО^СО 1Л Ю Ю CO CO <O CO ' CO !>• —¦иПО>1*00С000С0а1>'«*|ОС0СМа0"=1<О CDCOCO—.ООСОСО — OJ^-CO-^tM-нСПОО t~- <J> — CO -=f CD 00 О — CO Ю Г Ю Ю CO CO CO CDCOt " " ¦ CD CO ¦* CM О 00 i ОЭ —i CO Ю Г- i " Ю CO COCO CO i IW00Q0 я i oo oo m ^2 oocn — 3 о —<b-<M00COO5CO«MO5lO(NO5COCO'—'00 NCOlOtOOOffiCO'tlDOOtS-i СОЮСО 1 —< O5CO "* CM i CO CO ¦**• ' OltONOCJOllfS —«СЗЮСО00О1—• CNOiOKMCMCMeO s CO О <N ¦* oo оэ oi en —<COlONO)'-<«lflNOi — C0 10NCR--'CO ? О CM -^ CO 00 О CM ' Ю Ю Ю Ю Ю CO CO < 151
'г^союсодао^^п-Ь-ог^теиосооо СО <N I —.—i О I 00 00 00 О. О. О- сОоою tOOOOS—¦ 03b-iOCO cooNC5 OtCOOCNOO 00 00 00 00 00 05 05 0.0-0 .ooooooooooooa>050-030- _OON* (Oi t-^ 00 00 00 00 00 1
flOflO ЮСО00О1—< s m <M t^ OJ 00 * I t^ 00O—I CO! о. CNOO'tON'* — СЛОСЯ^ЮГСЛ l/Э ^ Q5 ¦—i СО lO t** O> *—I CO 1Л t4-. СТ> «—" СО VO t 0Э •—' СО tO ^ ОЭ *""* ^ ^ ^* ^ ^^ ^ ^ ^" ^ COlOt^-Oi—iCOtOt^Ol—<COlOt^-C>—<OOlOt^CT>-^COlOt^C7i2ooOO~22!2!^< •—iCOlOt^Qi—mCOION О-<COlOt~-Oi"-<C0tOt^-O5'—'СОЮ^С72лС1^12'Ч~'^5*~<СУ^1^ 4) I с 153
Таблица III.36. Полезная теплоотдача открыто проложенных систем центрального отопления (СН 398 — 69 и СН 354 - трубопроводов -66) ~ In* •"О °с 50 60 70 dy, мм dH, мм 10 17 15 21,3 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 50 60 10 17 15 21,3 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 50 60 10 17 15 21,3 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 0 25,7 35,2 32,6 43,1 40,8 52,3 51 62,7 64,2 77,5 72,9 86,3 91 105 32,6 44,5 41 54,4 51,4 66,2 64,2 79,2 80,9 97,5 91,8 109 115,4 132,5 40 54,1 51,1 66,3 63,8 80,1 79,8 96,6 100,5 118,6 114,1 132,6 Теплоотдача 1 26,4 36,2 33,4 44,2 41,8 53,6 52,3 64,4 65,8 79,4 74,7 88,3 93,4 107,5 33,3 45,3 42 55,6 52,5 67,5 65,6 80,8 82,6 99,4 93,7 111,3 117,7 135 40,7 55,1 52 67,5 65 81,5 81,3 98,4 102,4 120,8 116,2 135 2 27 37,1 34,3 45,3 42,8 55 53,6 65,9 67,4 81,3 76,5 90,5 95,7 110,8 34 46,4 42,8 56,8 53,6 69 67 82,5 84,4 101,6 95,7 113,6 120,6 138 41,6 56,1 53 68,7 66,2 82,9 82,8 100,2 104,3 123 118,4 137,5 1 м трубы, ккал/ч, при з 27,7 38 35,1 46,4 43,9 56,5 54,8 67,5 69,1 83,3 78,4 92,8 98 113,5 34,8 47,3 43,7 58 54,7 70,2 68,3 84,3 86,1 103,5 97,7 115,9 123 141 42,3 57,2 53,9 70 67,4 84,4 84,3 102 105,8 125,1 120,5 140 4 28,4 38,9 35,4 47,5 44,9 57,7 56,2 69,2 70,7 85,2 80,3 95 100,6 116 35,5 48,3 44,6 59,3 55,8 71,6 69,8 86 87,9 105,8 99,7 118,2 125,6 143,5 43,1 58,1 54,9 71,2 68,7 85,8 85,8 103,9 108,1 127,4 122,6 142,5 5 29,1 39,9 36,8 48,6 46 59 57,5 70,8 72,4 87,2 82,4 97,4 102,8 119 36,2 49,2 45,5 60,3 56,9 73 71,2 87,6 89,6 107,8 101,7 120,6 128,3 146,5 43,9 59,2 55,9 72,4 69,9 87,3 87,4 105,7 110,2 129,7 124,9 145 вх~ *в 6 29,8 40,8 37,6 49,8 47 60,5 58,8 72,5 74,1 89,2 84 99,5 105,4 121 37 50,2 46,5 61,4 58,1 74,4 72,6 89,4 91,4 109,9 103,8 123 130,8 149,5 44,7 60 56,8 73,7 71,1 88,8 88,9 107,6 112,2 131,9 127,4 147,5 через 1 7 30,4 41,6 38,5 51 48,1 61,9 60,1 74 75,7 91,2 85,9 102 107,6 123,5 37,7 51,2 47,4 62,6 59,2 75,8 74 91,1 93,3 112,1 105,9 125,4 133,6 152 45,4 61,4 57,9 72,4 90,2 90,5 109,5 114 134,2 129,4 150,1 °с 8 31,2 42,6 39,3 52,1 49,2 63,3 61,5 75,9 77,4 93,3 87,9 104,2 110,4 126,5 38,4 52,1 48,3 63,9 60,1 77,3 75,5 93 95,1 114,3 107,9 127,8 136,1 157 46,3 62,5 58,9 76,3 73,6 91,7 92 110,3 115,9 136,5 131,6 152,7 9 31,9 43,5 40,2 53,2 50,3 64,8 62,8 77,5 79,1 95,5 89,7 106,7 112,9 130 39,3 53,1 49,2 65,2 61,5 78,5 76,9 94,9 96,9 116,3 ПО 130,2 138,9 159 47,1 63,2 59,9 77,6 74,9 93,2 93,6 113,3 117,9 138,8 133,8 155,2 154
-v °c 70 80 90 100 50 60 10 17 15 21,3 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 50 60 10 17 15 21,3 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 50 60 10 17 15 21,3 0 141,5 161,3 47,9 64,5 60,9 78,9 76,2 94,2 95,2 115,2 119,9 141,1 136,1 157,8 169,4 191,5 56,3 75 71,4 92,2 89,3 110,3 111,6 134,1 140,6 164,4 159,6 183,9 199Л 224 65,3 86,5 82,2 105,2 Продолжеi Теплоотдача 1 м трубы, ккал/ч, при 1 144,3 164 48,7 65,3 61,9 80,1 77,1 96,2 96,9 117 121,9 143,4 138,4 160,3 172,3 195 57,1 76,1 72,4 93,4 90,6 112,5 113,3 136 142,7 166,8 162,2 186,5 202 227,5 66 87,8 83,6 106,5 2 147 167 49,5 66,5 63 81,4 78,7 97,8 98,4 118,9 124 145,6 141,7 162,8 175,4 198 58 77,5 73,6 94,8 92 114 115 138 144,9 169,2 164,4 189,2 205,4 231,5 67 88,8 84,5 108,2 3 149,8 169,5 50,4 67,5 64 82,7 80 99,4 100 120,8 126 147,9 143 165,3 178,4 201,5 58,9 78,4 74,7 96,2 93,4 115,9 116,7 140 147 171,6 166,8 191,8 208,5 234 67,9 89,9 85,5 ПО 4 152,5 173,5 51,2 68,5 65 84,1 81,3 101 101,7 122,6 128 150,3 145,2 167,9 181,2 205 59,7 79,4 75,8 97,7 94,7 117,5 118,4 141,2 149 173,1 169,3 184,5 211,5 237 68,8 91 86,4 111,3 5 155,2 176 52,1 69,6 66 85,4 82,6 102,7 103,2 124,5 129,9 152,6 148,6 170,2 184,3 208 60,7 80,3 76,8 99,1 96,1 119,3 120,2 143,9 151,3 175,5 171,8 197,2 214,8 241 69,9 92,2 87,4 113 'вх-' 6 158,1 178,5 52,9 70,4 67,1 86,7 83,9 104,2 104,8 126,4 132,1 154,9 150 173 186,9 211,5 61,6 81,6 77,9 100,9 97,5 121 121,9 145,9 153,6 178,9 174,3 199,9 217,9 244 70,8 93,1 88,4 П4.5 -i и е т в через 7 160,7 182,5 53,7 71,7 68,2 87,1 85,3 105,9 106,5 128,3 134,2 157,3 152,3 176,1 190,2 215 62,5 82,6 79,1 101,8 98,8 122,7 123,7 147,9 155,8 181,5 176,8 202,6 221,1 248 71,8 94,5 89,3 116 а б л. 1 1 °С 8 163,8 185 54,6 73 69,7 88,1 86,6 107,5 108 130,2 136,3 159,6 154,7 178,7 193,2 218 63,4 84,2 80,3 103,3 100,3 124 125,4 150,9 158 183,9 179,3 205,2 224,4 251,5 72,7 95,8 90,2 117,2 11.36 9 166,5 188 55,5 73,9 70,3 90,8 87,9 109,2 109,9 132,2 138,5 162 157,2 181,3 196,2 221 64,2 85,3 81,4 104,7 101,8 125,6 127,2 152 160,3 186,4 181,9 207,9 227,4 255 73,7 97 91,2 118,6 155
'вх- °С 100 d.., мм У d,. мм н 20 26,8 25 33,5 32 42,5 40 48 50 60 0 103,3 128,3 128,4 155 162 190,8 184,4 211,5 230,9 258 Теплоотдачг 1 104,5 130,6 129,2 157,3 164,4 193 186,8 215 234 262 2 106 132,6 131,1 160 166,3 195,8 189,3 218 237,1 266 Продолжен i 1 м трубы, ккал/ч, при 3 107,4 134,3 133 162,3 169,1 198,5 191,9 221 240,4 270 4 109 136 134,9 164,3 171 201,5 194,6 224 243,7 273,5 5 110,6 137,3 136,8 166,5 173,9 204 197,5 227,5 247,4 277 <вх-Л 6 111,9 139 138,7 168 175,7 206 200 230 250,5 280,5 ие табл. III.36 через 1 7 113,6 141,1 140,6 170,7 178,6 209 202,9 233 254,2 284 ° С 8 115 142,5 142,5 172,2 180,4 212 205,5 235,5 257,2 288 9 116,6 145 144,4 175 182,4 214,5 208,1 238,5 260,7 292 Примечание. Рротив числителя приведена теплоотдача вертикальных, против знаменате- знаменателя — горизонтальных трубопроводов. По табл. II 1.36 находим полезную теплоотдачу труб с точностью до 5 ккал/ч для каждого радиаторного узла этажестояка: 1 105 рр у для прибора 1 при / — tB = 105 — 18 = 87° С 0,7 = 290 ккал/ч; вх tB =^ 85,3 • 2,5 + 105,9 для прибора 2 при t tB = 102,9 — 18 = 84,9° С для прибора 3 при — Q = 1000 — 290 = 710 ккал/ч; 80 = 82,6 • 2,5+ 102,7 • 0,7 = 280 ккал/ч; t —tB= 101,1 — 18= 83,1° С вх, QTps = 80 • 2,5 + 99,4 • 0,7 = 270 ккал/ч и т. д. Расчетные величины необходимой теплоотдачи радиаторов определяем как раз.- ность теплопотери помещения и найденной полезной теплоотдачи труб данного ра- радиаторного узла: для прибора 1 Q — для прибора 2 Qp! = 800 — 280"= 520 ккал/ч; для прибора 3 Q = 800 — 270 = 530 ккал/ч и т. д. Для стандартных этажестояков с чугунными радиаторами полезную теплоотда- теплоотдачу открыто проложенных труб, выраженную как поверхность нагрева Frp в экм удобно принимать по табл. III.17 и III.18. Далее находим температурные перепады воды в приборах, если расход тепло- теплоносителя GCT = GnP = 463 кг/ч при а = 1: для прибора 1 Д^пр1 = QPi: GCT = 710 :463 = 1,53° С; для прибора 2 Дгпр2 = 520 :463 =1,12° С- для прибора 3 Д*пл* = 530 : 463= 1,14° С.' Пользуясь табл. III.35, определяем значения теплоотдачи радиаторов q9 в ккал/ч ¦ экм при движении воды по стояку «снизу — вверх», интерполируя табличные значения.Затем на основании формулы (II 1.6) вычисляем расчетные поверхности радиа- радиаторов с учетом поправки Pi на охлаждение воды в однотрубном стояке по табл. II 1.19: для прибора 1 FDt = ¦ '^'х = ¦ - 1 = 1,24 экм; ™ Oil 1 = 0,95 экм; 1 =0,99 экм и т. д. для прибора 2 для прибора 3 Fр = 156
При помощи табл. II 1.25 по найденным значениям Fp определяем количество секций радиаторов типа М-140-АО с учетом поправки Рз: для прибора 1 щ = 4; для прибора 2 %= 3; для прибора 3 лз — 3 и т. д. Расчетные величины удобно заносить в свободный бланк по форме, приведенной в табл. III.37. Таблица III.37. Сводные данные расчета нагревательных приборов однотрубных систем центрального водяного отопления 6 ag мер при! ходу те челя 1 2 3 Тепловые нагруз- нагрузки, ккал/ч 1000 800 800 QTp 290 280 270 710 520 530 о о й 18 18 18 у о 463 463 463 а 1 1 1 а Сз 463 463 463 о ш 105 102,9 101,1 у о. 1,53 1,12 1,14 и о m т JJ 87 84,3 83,1 ккал/ч- 571 550 540 По- ПрЭЕКИ р. 1 1 1 1 1 1 а ft. 1,24 0,95 0,99 п 4 3 3 Расчет воздухонагревателей лестничных клеток В лестничных клетках многоэтажных зданий устраивают воздухонагреватели в виде шкафов-укрытий с греющими элементами из ребристых труб. Такие воздуш- воздушно-отопительные установки работают при естественном движении воздуха на пол- полную рециркуляцию *. Расчетная поверхность нагрева греющих элементов воздухонагревателя в м2 (Ш.23) ср где QT — тепловая нагрузка воздухонагревателя, ккал/ч; kb — коэффициент теплопередачи греющего элемента воздухонагревателя; 'ср = л — средняя температура теплоносителя, ° С; температура теплоносителя, выходящего из него, ° С; входящего в греющий элемент и *ср.в ~ о — средняя температура воздуха, циркулирующего в укрытии воз- воздухонагревателя, ° С; /в и trB — температура воздуха, находящегося в помещении лестничной клетки и выходящего из укрытия воздухонагревателя, ° С. Величину расхода воздуха (?в в кг/ч находят в зависимости от принятой темпера- температуры нагретого воздуха / = 40 -*- 70° С по формуле где 0,24 ккал/(кг • °С) — удельная теплоемкость воздуха. Коэффициент теплопередачи греющего элемента из ребристых труб в вынужден- вынужденном потоке воздуха kB в ккал/(м* - ч • °С) принимают по графику на листе III.15, рис. 1 в зависимости от скоростей воздуха в живом сечении укрытия и теплоносителя в ребристых трубах. ' * Е. А. Б е л и н к и й. Рациональные системы водяного отопления. Л., Госстройиздат, 1963; А. К. Андриевский. Отопление. Минск, «Вышэйшая школа», 1974. 157
0t I I t I Q. I 15 Ю 5 <± s <* Г* 0' an а* у* S f га» и ft i 1 1 N ¦J  I 'г > ¦ [ | и** МГ 11 **• г- *=* ¦»• mm якт 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Спорость воздуха ve, м/с Конвектор to=70"C 4 Воздушный кран Элеватор <» T-f50°C 180 Ребристые грруды Лист III. 15. К расчету воздухонагревателей лестничных клеток: / — график для определения коэффициента теплопередачи ребристых труб в вынужденном потоке воздуха, 2 — подключение ребристых труб воздухонагревателя конвектора к узлу ввода тепловой сети до элеватора (а, 6 — подающей; в — подающей и обратной), 3 — схема укрытия. 158
Скорость воздуха в м/с в живом сечении ребристых труб с круглыми ребрами (ГОСТ 1816—64) определяют по формуле *° 3600/Х., • (Ш'26) где /ж — площадь живого сечения ребристых труб, м2 (определяется как разность площади сечения укрытия и площади, занимаемой ребристой трубой; для ребристых труб с круглыми ребрами (ГОСТ 1816—64) площадь, занимае- занимаемая греющим элементом, при длине трубы 1 м составляет 0,1277 jw2, при длине 1,5 м — 0,175 м? и при длине 2 м — 0,225 ж2); Тср.в— плотность воздуха с температурой t в, кг/мя. Скорость теплоносителя в ребристых трубах в м/с <ш-26> где 13400 = G/v — расход теплоносителя для ребристой трубы диаметром 70 мм, отвечающий скорости 1 м/с; Gr — расчетный расход теплоносителя, кг/ч, определяемый по формуле t 1 вх (IIL27> Греющие элементы воздухонагревателей лестничных клеток, как правило, со- соединяются последовательно; в системах теплоснабжения зданий от ТЭЦ их подклю- подключают непосредственно к наружной тепловой сети до элеваторного узла (лист III. 15, рис. 2). В этом случае (например, по схеме на листе III.15, рис. 2, в) весь расчет- расчетный расход теплоносителя для системы отопления здания предварительно, до эле- элеваторного узла, проходит через греющие элементы воздухонагревателя. Тогда тем- температуры теплоносителя в формуле (III.27) будут равны Dх — М» т- е- темпера- температура входящей воды равна температуре теплоносителя в подающем трубопроводе наружной тепловой сети. Температура воды, выходящей из греющего элемента, (III .28) В этой формуле величина суммарного расхода теплоносителя на отапливаемое здание в кг/ч 1,15QCHCT ' исист tr~t0 ' где 1,15— запас на неучтенные потери тепла в разводящих трубопроводах (соглас- (согласно СН 419—70); С?сист — суммарная тепловая нагрузка с учетом предвключенного воздухонагре- воздухонагревателя, ккал/ч; to — температура теплоносителя в обратном трубопроводе наружной тепло- тепловой сети, с С. Кроме теплового расчета, делают еще аэродинамический расчет укрытия возду- воздухонагревателя. Действующую в укрытии разность естественных давлений в кгс/м2 определяют из выражения Ре.в = Ау (V- - Тг.в) = где йу — высота между центрами греющего элемента и выходного отверстия на- нагретого воздуха, м (лист III. 15, рис. 3); 7вИ7г,в —плотность охлажденного и нагретого воздуха, кг!мъ. Зная расход воздуха и величину естественного перепада давлений, рассчитывают размеры укрытия и отверстий для воздуха с учетом всех сопротивлений (по данным, приведенным в разделе VII «Вентиляция»). Пример III.5. Рассчитать греющий элемент рециркуляционного воздухонагрева- воздухонагревателя лестничной клетки из ребристых труб с круглыми ребрами (ГОСТ 1816—64) и 159
размерами 0175 X 2000 AtAt при таких условиях: тепловая нагрузка воздухонагре- воздухонагревателя QT = 20 000 ккал/ч, а суммарная всего здания фсист — 320 000 ккал/ч; ребрис- ребристые трубы расположены в укрытии в один ряд по вертикали при размерах сечения 0,18 X 3 м. Теплоноситель поступает из наружной тепловой сети с параметрами tr— t0 = 150 — 70° С. Ребристые трубы воздухонагревателя подключены к подаю- подающему трубопроводу тепловой сети до элеваторного узла по схеме на листе III. 15, рис. 3, в. Установка должна работать при температуре воздуха в лестничной клетке tB = 16° С и нагретого воздуха, выходящего из укрытия, ?гв = 70° С. Поскольку греющий элемент воздухонагревателя предвключен до элеваторного узла, сначала определяем параметры теплоносителя, циркулирующего через него. При общем расходе на все здание по формуле (III.29) 1,15-320 000 ссист- 150-70 температура воды, выходящей из греющего элемента, по формуле (III.28) / 150 2000° / 150 гвых — 1DU 4600" 11-5 7°Г Температура воды, входящей в греющий элемент, /вх = tr = 150° С. Средняя температура теплоносителя, циркулирующего в греющем элементе воз- воздухонагревателя, Средняя температура воздуха в укрытии воздухонагревателя / *в + /™ 16 + 70 1Ч°Г 'ср.в 2 ~ 2 На основании формулы (II 1.24) количество воздуха, циркулирующего через укрытие воздухонагревателя, 20 000 °в = 0,24 G0 - 16) = 1540 кг^4- Скорость потока воздуха в живом сечении укрытия вычисляем по формуле (III.25) при /ж = 0,18 • 3 — 0,225 = 0,315 м2 и ? =1,117 кг/ж3: 1540 Vs ~~ 3600 • 0,315 • 1,117 ~ ' М/С' Скорость теплоносителя в сечении ребристой трубы по формуле (III.26) 13400 ' ' При полученных значениях скоростей воздуха и теплоносителя, пользуясь гра- графиком на листе III. 15, рис. 1, находим коэффициент теплопередачи греющего эле- элемента из ребристых труб воздухонагревателя kB *=; 10 ккал/(ч • мг • °С). Расчетную поверхность нагрева греющего элемента из ребристых труб определяем по формуле (III.23): _ 20 000 _ 'в ~ 10A47,8-43) ~ iy'Z M ' К установке принимаем греющий элемент воздухонагревателя из пяти ребристых труб с круглыми ребрами длиной по 2 м, расположенных в укрытии в один ряд по вертикали (см. табл. III.8). Расчет и подбор греющих бетонных панелей Панельное отопление с применением стальных нагревательных элементов устра- устраивают в соответствии с указаниями СН 398—69. При проектировании строительной части наружных стеновых панелей в крупнопанельных зданиях одновременно вы- выполняют подробный тепловой расчет и конструирование трубчатых греющих эле- элементов, замоноличенных в толщу бетона. 160
Ниже приведены необходимые расчетные данные для проектирования обычных при- пристенных вертикальных греющих бетонных панелей со змеевиками из стальных труб диаметром 15—20 мм. Теплоотдача подоконных и других вертикально расположенных греющих бе- бетонных панелей зависит от величины температурного напора, конструктивной схе- схемы нагревательного элемента (труб змеевика) и термического сопротивления слоя бетона. Выражение теплоотдачи панели в ккал/ч имеет вид Qn^QA + Qx, (Ш.31) где kp — коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи панели в зависимости от расхода теплоносителя G (принимается по графику на листе III. 16, рис. 1); QT — теплоотдача тыльной стороны панели, ккал/ч (при установке панелей в перегородке QT =0). Теплоотдачу лицевой стороны панели фл в ккал/ч определяют по формуле <?л = 2 (Vcp + qKplKp + «7од/од), (Ш.32) где fop. <7кр> <?од — теплоотдача средних, крайних и одиночных труб панели, ккал/ч на 1 м трубы (лист III. 16, рис. 2 и 3); для одиночных труб теп- теплоотдачу можно принимать как для крайних труб; 'ср. ^кр» 'од — длина средних, крайних и одиночных труб, м. Теплоотдачу панелей с двусторонней теплоотдачей вычисляют по формуле Qa = QnkpkK + QT, (III .33) где kK — поправка на теплоотдачу панелей с двусторонней теплоотдачей и конвек- конвективным каналом. Для панелей стандартной номенклатуры типов П4, П6 и П8 значение поправоч- поправочного коэффициента kp находят по табл. III.38. Тип панели П4 односто- односторонняя П4 двусто- двусторонняя П6 односто- односторонняя П6 двусто- двусторонняя П8 односто- односторонняя П8 двусто- двусторонняя Та Диа- Диаметр змее- d , мм 15 20 15 20 15 20 15 20 15 20 15 20 блица III.38. Поправочный коэффициент fep 18 1,04 1 1,05 1 1,02 1 1,04 1 1,02 1 1,04 1 Значения kn при расходе воды 36 j 54 1,06 1,02 1,09 1,02 1,04 1,015 1,08 1,02 1,095 1,01 1,07 1,02 1,08 1,03 1,12 1,05 1,055 1,025 1,1 1,04 1,045 1,03 1,09 1,035 72 1,09 1,045 1Л4 1,065 1,07 1,03 1,11 1,07 1,05 1,025 1,1 1,05 90 1Д 1,05 1,15 1,08 1,07 1,04 1,12 1,07 1,06 1,03 1,11 1,06 105 1,105 1,06 Ы7 1,09 1,08 1,04 1,13 1,075 1,065 1,035 1,12 1,065 О, кг/ч 126 1,115 1,065 1,18 1Д 1,08 1,05 1,15 1,08 1,065 1,04 1,13 1,075 144 1,125 1,07 1,19 1,И 1,09 1,05 1,155 1,09 1,07 1,04 1,14 1,08 180 1,14 1,07 1,21 1,11 1,1 1,05 1,17 1,09 1,08 1,04 1,15 1,08 Примечание При расходе воды G = 7,2 кг/ч для d — 15 мм k = 1, а для d — 20 мм k не учитывается Метод графического расчета и подбора вертикальных греющих бетонных панелей разработан Б. Н. Лобаевым*. Теплоотдачу и поверхность нагрева замоноличенных труб в бетонной панели с одно- или двусторонней теплоотдачей определяют в зависимости от температурного напора Д? и расстояния между центрами труб змеевика — шага труб S по графикам на листе III. 16, рис. 2 и 3. * Б. Н. Л о б а е в. Расчет системы отопления. Киев, «Буд1вельник», 1966. 6 5-2696 161
1181s сч «о <а «о «о 'tv/ noum/g iQfffidtu Dhogujoouuai 162
Вертикальные панели типов П4, П6 и П8 высотой 700 и 730 мм при различной схеме змеевика подбирают по графикам на листе III. 17, рис. 1—3. Зная требуемую теплоотдачу, температурный напор и способ установки, по графикам легко находят размеры и поверхность панелей в экм. Теплоотдачу 1 м бетонного плинтуса с труба- трубами диаметром 15 мм (лист III.11, рис. 6) определяют по графику на листе III. 17, рис. 4. При тепловом расчете и конструировании вертикальных бетонных греющих па- панелей исходят из таких соображений: с увеличением шага труб змеевика уменьшается их расход, но соответственно возрастает расход бетона; в приставных панелях экономичный шаг труб 5 = 120 мм; для панелей с двусторонней теплоотдачей разница в расходе металла меньше зависит от величины шага труб S, чем для панелей с односторонней теплоотдачей; в панельных стеновых конструкциях следует учитывать только стоимость металла греющих труб; для уменьшения расхода металла целесообразно рассредоточивать греющие элементы в бетоне (например, применять греющие плинтусы, замоноличивать стоя- стояки), т.е. повышать тепловое напряжение металла. При жесткости воды более 3 мг ¦ экв/л диаметр труб змеевика принимают не менее 20 мм. Для расчета и конструирования греющих элементов нестандартных панелей мож- можно пользоваться работой И. С. Шаповалова (см. сноску на стр. 114). Пример III.6. Для жилой комнаты рассчитать отопительную бетонную панель, замоноличенную в толщу наружной стены здания, если стена с тыльной стороны панели имеет теплоизоляцию, исключающую дополнительные потери тепла стеной. Теплопотери помещения Q — 600 ккал/ч, сопротивление теплопередаче наружной стены Ro = 1,1 (м2 • ч • ° С)/ккал. По змеевику из труб диаметром 15 мм циркули- циркулирует вода с температурой г"Ср = 83° С и расходом G — 100 кг/ч. Температура наруж- наружного воздуха /н = —30° С. Полезьая тгплоотдача гыльной стороны панели для покрытия теплопотерь 1 м2 наружной с гены должна быть не более Qr =- — ('в — *н) = ТТ A8 + 30) - 43 ккал/ч. Теплоотдача лицевой стороны панели должна быть не менее QJ1 = Qn — QT = 600 — 43 = 557 ккал/ч. Конструируем подоконную бетонную панель, приняв ориентировочно ее высоту 750, длину 1200 мм с нагревательным элементом в виде шести рядов горизонтальных труб змеевика: два крайних и четыре средних. По графику на листе III. 16, рис. 2 находим теплоотдачу 1 м труб змеевика с ша- шагом S = 120 мм при тепловом напоре &tT = 83 — 18 = 65° С: для крайних труб змеевика дкр = 90 ккал/ч, fKP = 0,21 экм; для средних — дср = 59 ккал/ч, /ср = = 0,135 экм. Приняв по графику величину поправочного коэффициента kp = 1,08 на расход воды G = 100 кг/ч при шаге труб змеевика S = 120 мм диаметром 15 мм, вычисляем теплоотдачу 1 м лицевой стороны панели по формуле (III.32): BЛ = 1,08 B • 90 -т- 4 • 59) = 449 ккал/ч. Действительная длина панели, обеспечивающая заданную теплоотдачу, должна 557 быть L = ттд- = 1,24 щ f = 0,75 • 1,24 = 0,94 ж2. Поверхность панели по тепло- теплоотдаче Fnp = 1,24 B • 0,21 + 4 • 0,135) = 1,19 экм. Пример Ш.7. Рассчитать греющую бетонную панель с двусторонней теплоотда- теплоотдачей и конвективным каналом в жилой комнате, если требуемая теплоотдача панели Qn = 860ккал/ч, средняя температура воды /ср = 110° С, расход воды G = 180 кг/ч. Диаметр труб змеевика — 15 мм, шаг труб 5 = 100 мм. Принимая низкую подоконную панель со змеевиком из шести горизонтальных рядов труб (см. график на листе III. 16, рис. 3), определяем теплоотдачу и поверх- поверхность нагрева 1 м панели. При тепловом напоре А* = 110 — 18 = 92° С и шаге 6* 163
.., ' moi/DHDx ипндпшюдшг э пиэнои r&modowofigp Dhoguioouudi \~dcT-l иииц s к, V , |\ ЧП \ N ->- % 4 > \ 1 i\N 4 \ 4 \ Л \ 4,, 4 к V \is > ' пэйшнпии DhDQLUOOUUdl vDM 'пэннойошэПдд iwodowo пондо о П ni/BHDU ПЭНЮС/ОШЭОМРО DhDQLUOOlfUai / i \/ \/ I i ( i 1 / / i 1 \ / / 1 / / / 1 j f / - j f j / > b/i/DM (ЯНЭШЭ Q ..„,,„ „„ ni/n rkiHgDi'Jondo) nt/эиои пэн -нобошоондо nuuoHxddgou no^nni/ оьодшот/ид! К h/l/DM '№//DUDH МЩПШЩНОН - мэнои пэниойошоНдд ' ! 1 R hfudMx woifDHDH тндпшщнон о nlfdUDU ndHHOdOUIOflQQ VhDQUlOOUUdl ^- h/trDHH 'ndHuodowofigg iwodou/э шдоэ §; л мании ndHuodowoouQO DhvgwobuuBi § 'ОэийосЮшэРдд iQwdou/o пои до э П ntfdHDU r/dHHOdOuibOMQO DhOgUJOOlfUdl l/ / / 1 ( t л i Уу' ^ IV l/i / J f * / / J- A / /¦' / 1 s / / / / 4 f\ у ь /угУ' / ? / / h/ifDWfiHmiQvomoduuoQ nim _,"~ ь/i/d»» 'фнэшэ g поннэ rioMDwonduTntrdHDU тниоаошоон -odwog nun пондошэпйи) ni/эюи omodom ~§b пМошэ nogannir 'mpgu/ooism -ондо пшэонхйэдои nogdhntr DhDguJOoi/uai 164
труб S = 100 мм теплоотдача крайних и средних труб змеевика при fKP = 0,247 экм и fcP = 0,204 экм будет Qn = 2 • 154 + 4 . 132 = 836 ккал/ч. На основании графика поправочный коэффициент на расход воды kp = 1,16, действительная теплоотдача панели с учетом kK = 0,85 на конвективный канал О„ = 836 • 0,85 • 1,16 = 831 ккал/ч. 860 Длина панели должна быть L = ь„. ¦ = 1,035 м. Поверхность нагрева панели fnp = 1,035 B • 0,247 + 4 . 0,204) = 1,355 экм. Пример III.8. Рассчитать и подобрать греющую бетонную подоконную панель с односторонней теплоотдачей и стандартными размерами, если теплопотери поме- помещения Qn = 685 ккал/ч, расход воды G = 90 кг/ч, диаметр труб змеевика — 15 мм, температурный напор At = 90° С. По графику на листе III. 17, рис. 1 подбираем для заданных условий панель типа П4/1.8. Поправочный коэффициент на расход воды kp = 1,1 (табл. III.38). Дейст- Действительная теплоотдача панели длиной L — 1,8 м будет Qn = 1,1 • 685 «= 753 ккал/ч, т.е. на 10% больше заданной. Поэтому длину панели можно уменьшить до L = 1,6 м, приняв ее типа П4/1.6. Тогда поверхность теплоотдачи панели высотой 0,7 м Fnp = 1,6 • 0,7 = 1,12 ж2 => = 0,96 экм. Если перейти на шестирядное расположение горизонтальных труб змеевика и принять панель типа Пб/L с поправкой на расход воды kp = 1,07, то при тех же условиях теплоотдача панели должна быть Qn : kp — 685 : 1,07 = 640 ккал/ч. По графику на листе III.17, рис. 2 при At = 90° С подбираем панель типа Пб/1,275. Тогда Fnp == 1,275 • 0,7 = 0,89 мг t=i 1 экм. Если принять панель с восьмирядным змеевиком типа Пв/L, то при kp = 1,06 ее теплоотдача равна Qn : kp = 685 : 1,06 = 645 ккал/ч. По графику на листе III. 17, рис. 3 подбираем панель П8/1.2; Q = 685 ккал/ч. Действительная длина панели 645 должна быть L = 1,2 -щ- = 1,13 м. Тогда Fnp — 0,73 • 1,13 = 0,82 м2 т 1 экм, где 0,73 м — высота панели. ТРУБОПРОВОДЫ И АРМАТУРА Трубы и соединительные части Для систем центрального отопления применяют стальные легкие или обыкно- обыкновенные водогазопроводные (газовые) трубы по ГОСТ 3262—62, электросварные и бесшовные по ГОСТ 8732—70, ГОСТ 8734—58 и ГОСТ 10704—63. Трубы с диамет- диаметрами условного прохода до 50 мм обычно предусматривают неоцинкованными (чер- (черными) газовыми, а трубы большего диаметра — тонкостенными электросварными или бесшовными. На чертежах и в спецификациях указывают для водогазопроводных труб диаметр условного прохода dy, а для бесшовных и тонкостенных труб — наружный диаметр dH и толщину стенки, а также соответствующий ГОСТ (например, 032 X 2,8, ГОСТ 10704—63). Сортамент стальных труб приведен в табл. III.39—III.42. Пароводяная арматура В зависимости от системы отопления, параметров теплоносителя на магистраль- магистральных трубопроводах, стояках, в котельной и в тепловых вводах устанавливают сле- следующую запорно-регулировочную арматуру: на трубах диаметром 76 мм и более — задвижки с латунными уплотнитель-ными кольцами; на трубах диаметром до 50 мм в водяных системах — пробковые проходные сальниковые бронзовые краны или прямоточные запорные вентили, а в паровых системах — проходные вентили. В зданиях высотой в 4 этажа и более на стояках водяных систем в местах их от- ответвлений от магистральных трубопроводов следует устанавливать прямоточные запорные вентили. Вентили монтируют на отростках стояков на чердаке, в подвале или в подпольных каналах. В нижней части стояков перед вентилем предусматри- предусматриваются тройники с пробками для опорожнения их от воды на время ремонта, что не нарушает эксплуатации всей системы отопления,
а я В ° 0) X а S с ,. га га S m ю и, ш ¦ч* СО со со 3,2 00 см 2,5 2,2 СМ Ъз I 1 1 1 1 i i 1 i 1 1 1 1 1 1 со см с см о О1 с с 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 о ю СО со о од со о -ч од о од 1 1 1 1 1 | 1 ¦ 1 1 | 1 I 1 1 1 1 1 аз о — го тР о' аз со о 1-1 О) со о ЧР ) 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 аз 00 Z'O г- о оо с- 0,56 0,64 со од о г-- ю ю о о оо t^. со аз о о f- аз со ¦* о о СО 00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I ! ОО 00 0,8 0,806 СО од 0,7 0,6 со кО 1П О <ъ о о О1 1 1 1 1 1 1 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 1 О) Ю N со ^ п * аз од од ^р СО 00 СО 00 00 0,9 1 1 < —1 од аз со t^. со 00 О О -ч <г с Э Ю СО 3 О со •* оо аз аз о о о о —< о- аз со t~~ оо оо аз о о о о со со со см ч О 1П ОЗ СО t» f- • t» о о о о оо см г> ч аз — - СО * СО in in со со о о о о см in со оо од oi og oi 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 ю on СО LO О4 од 1,1 СО оо 0,9 ю 00 о ю о о СО 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ю см од О о» од 00 со оо со см со 1С! О 1—Ч аз о ю о со 1 1 ! 1 I . 1 см од од оо о од ор об СО СП ю оо со ^р см О) о аз о СП оо о а 1 р а 1 1 1 1 1 1 1 1* С \ ] 1 1 1 1 1 I 1 t 1 1 - СО см тр in t-- оо —i со см од од од од со со ю аз со ее ч О ) ¦# Ю N СЛ « см од од oi од о р h- - п ¦з — д со аз о >—> со чр со оо —' од од од о> од од см со *# in со см оо f- оо аз о — со тр оо а 1Г ) оо ^ г- о 5 СО Г- со о 1 — ' in ее оо со ^ см сг. од од ¦ а . ст > СС -1 о. 1 U" 1 Г4^ ) аз —1 од . —• од од ) О) ч Ю ) t4- i • аз о . —1 О) ) СО Ь од аз со со — ¦4 w— оо г- « од со -ч! - г*- ¦< со . оо г ю со - со оо in со од ао -^ аз о о - о - Ч ч~ - о аз , < од о «* СО 00 О С со со со •* ча * - _< 1 4 1П 00 1 1 1 _ о тР ! 3,7 оо ¦чр со ю см СО со 2,9 ю см n^ 2,3 од i аз ПО со j 1 S \ 1 I 1—1 ¦чр аз со щ ю со од со со аз аз см тР 2,6 ол см 00 од ю аз | . I „ , г- о I I I I ! - og J CO - ^p Г 1П аз од СО чР со тР СО тр тР t^- со со - CO — СО со со СО f- г^» аз см од in t^ од од о о СГ . Ю 2,4 ) 00 о — од см оо од I I • аз со t~- in in i I I I og 5,5 og in oo oo чр аз rP og og **> C3 CO in 3,5 со со со 2,8 oo in og e's og 2,0 | I s 166
• о см с*- со 00 Oi ro —< CD со о ,38 _ ,04 CO cn ,82 те см со СП LO CO те ,93 3 Ю ,59 00 Ю ,26 LO CO CO ,04 CO 00 ,37 00 UO ,59 ю СО СМ ,81 СО ,48 ,76 а> ,42 00 со оо ,98 00 а> 00 ,55 СО см СО СМ О ,76 ю оо о ,33 Ю —< ,98 со см ,54 со см ,11 сМ СО ,76 со те ,89 m@(?llDbNM0)©OOrt(NCNn 00 LO см те оо те CM Ti< СО СО те см со со о со см те **• см те см ю со те ю 00 см LO СО те со СО те со те 00 со СО ю со СМ СО см со СМ 1 1 о СО см ю ю 00 ю те 00 те 1Я со те ТГ> оо ю со СО со см 00 см см ! 1 со СО СО ю Г-- ю те ю ю о ю со LO те те 65 со сп СО те СП СМ Г-. LD <м ! СО СО СО _ со СО СП ю Ю LO со те СО те со со | 1 | 1 ! 1 со оо оо {-- СО 36 СО -^ СП ю со со LO те СП те | 1 [ 1 | 1 1 1 ст> 00 с» СО см t- 81 CD СП со со ю <м о ю СП те 1 1 ю ел «л оо _, 00 г- Tf 00 СО со СО те ю со те I 1 | 1 | 1 1 1 (М о см СП ст> см оо 00 СП те оо <м оо | 1 | 1 I тН те со 2 2 СП О- см t^ СП СП оо сп 1 1 1 1 1 1 1 1 СМ СМ 00 ю см о 1 1 1 m со 00 *"" <Т) о [ j 1—> см S3 те =: 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I { 1 1 1 I 1 ГЧ1 15 CN СО со (М ео ОСТ <и 3 вод о с с о Ем о § ные J3 ч ев у рубы О 03 cf S Ч О та 3 я я ч s о >> нные РЗ о я 1 о 1 я ?i У Я я" Р? Л ж >» *^ ^ Её" С S "« ш о — 3"я о я Ч 4* С di о S ^ ж & II _ о я . « я Толщи стенк мм S « и я я . я я Толщи стенк 3 "к i *>» оо СП о 00 ю о о СМ »—1 о см_ СО см 00 о см см о см о со те —« см со СО о о СП о СП —. ю 00 см 00 см СО _1 LO см со LO СО 00 —• см 00 о о ю со о ю со" см см СО СО оо см ю г—1 ю см" 00 со" см о см сп см ю о о f^_ ю о ю* (^ см сп со <м см со см <м 00 см" ю со" со ю см оо со со со о —< о см СО го о со см СО со ь- см 00 со см" те см СО оо СО те •"# ю г—1 о см со *ч см со* ч 1 оо со ю со S3 СО со 00 те о со СО ю оо оо о см см см см СО ю оо оо те LO СО см см те со о СО S ОО оо f- ю со см о СО LO СО СО lo- loco ю [-С СО о те ,71 ю см со LO lo" о 167
Таблица III.41. Трубы стальные бесшовные холоднотянутые и холоднокатаные (ГОСТ 8734—58) dn, мм 50 53 56 60 63 65 70 75 80 85 90 95 100 2 2,37 2,51 2,66 2,86 3,01 3,11 3,35 3,6 3,84 4,09 4,34 4,59 4,83 Масса 1 м трубы, кг, г 2,2 2,59 2,76 2,92 3,13 3,3 3,4 3,68 3,95 4,22 4,48 4,76 5,02 5,3 2,5 2,93 3,11 3,3 3,55 3,72 3,85 4,16 4,46 4,77 5,08 5,39 5,7 6 2,8 3,25 3,46 3,66 3,94 4,15 4,29 4,63 4,97 5,32 5,66 6,01 6,36 6,7 1ри толщине стенки, 3 3,48 3,7 3,92 4,22 4,44 4,59 4,96 5,32 5,69 6,06 6,43 6,81 7,17 3,2 3,7 3,94 4,17 4,49 4,73 4,89 5,28 5,68 6,07 6,46 6,86 7,26 7,65 мм 3,5 4,01 4,27 4,53 4,88 5,13 5,31 5,74 6,17 6,6 7,04 7,47 7,9 8,32 4 4,54 4,83 5,13 5,52 5,81 6,02 6,51 7 7,49 7,98 8,47 8,98 9,46 Таблица III.42. Трубы стальные бесшовные горячекатаные (ГОСТ 8732—70) dB, мм 50 54 57 60 63,5 68 70 73 76 83 89 95 102 108 114 121 127 133 140 146 152 159 168 180 194 203 219 3,5 4,01 4,36 4,62 4,88 5,18 5,57 5,74 6 6,26 6,86 7,38 7,9 8,5 — — — — — — — — — — — — — — Масса 1 м трубы, кг, при толщине стенки, 4 4,54 4,93 5,23 5,52 5,87 6,31 6,51 6,81 7,1 7,79 8,38 8,98 9,67 10,26 10,85 11,54 12,13 12,73 — — — — — 4,5 5,05 5,49 5,83 6,16 6,55 7,05 7,27 7,6 7,93 8,71 9,38 10,04 10,82 11,49 12,15 12,93 13,59 14,26 15,04 15,7 16,37 17,15 — — — — 5 5,55 6,04 6,41 6,78 7,21 7,77 8,01 8,38 8,75 9,62 10,36 11,1 11,96 12,7 13,44 14,3 15,04 15,78 16,65 17,39 18,13 18,99 20,1 21,59 23,31 — 5,5 6,04 6,58 6,99 7,39 7,87 8,48 8,75 9,16 9,5 10,51 11,33 12,14 13,09 13,9 14,72 15,67 16,48 17,29 18,24 19,06 19,87 20,82 22,04 23,7 25,6 .— — 6 7,1 7,55 7,99 8,51 9,17 9,47 9,91 10 36 11,39 12,28 13,17 14,21 15,09 15,98 17,02 17,9 18,79 19,83 20,72 21,6 22,64 23,97 25,75 27,82 29,14 31,52 мм 7 8,11 8,63 9,15 9,75 10,53 10,88 11,39 11,91 13,12 14,16 15,19 16,4 17,44 18,47 19,68 20,72 21,75 22,96 24 25,03 26,24 27,79 29,87 32,28 33,83 36,6 8 9,08 9,67 10,26 10,95 11,84 12,23 12,82 13,42 14,8 15,98 17,16 18,55 19,73 20,91 22,29 23,48 24,66 26,04 27,23 28,41 29,79 31,57 33,93 36,7 38,47 41,63 168
В зданиях высотой в 8 этажей и более на стояках устанавливают спускные краны и предусматривают специальную дренажную линию с воронками для удобства спус- спуска воды из стояков (см. лист III.2, рис. 1). Выключающие вентили или пробочные краны на стояках, питающих приборы лестничных клеток, устанавливают независимо от этажности здания. В одно- и двутрубных системах водяного отопления с нижней разводкой вентили или бронзовые пробко-сальниковые краны и тройники с пробками устанавливают в подвале или подпольных каналах в нижней части подающих и обратных стояков. При наличии воздушной линии на отростке от подающего стояка дополнительно ус- устанавливают пробочный кран (см. лист III. 13, рис. 2). В системах водяного отопления с насосной циркуляцией и парового отопления предусматривают установку задвижек или вентилей, а также спускные краны на от- отдельных ветвях разводящих трубопроводов для возможности выключения частей системы на случай ремонта. Арматуру вентильного типа устанавливают так, чтобы теплоноситель поступал под седло клапана. Если теплоноситель или подпиточная вода из сети водопровода может поступать в обоих направлениях (например, по обводной рамке ручного на- насоса, для питания или опорожнения котлов и т. д.), вместо вентилей монтируют про- пробочные проходные краны. Подбор вспомогательного оборудования и арматуры В системах центрального отопления применяют разнообразное вспомогательное оборудование и пароводяную арматуру, выбираемую в зависимости от параметров теплоносителя, конструкции и принципа действия системы. Расширительные баки предназначены для вмещения избыточного объема воды при ее температурном расширении в системе водяного отопления. От правильной схемы присоединения бака к трубопроводам зависит нормальная работа отопления с подачей теплоносителя от индивидуальной или групповой котельной. Расширительные баки устанавливают в наивысшей точке системы, обычно на чердаке здания в утепленной будке. К ним присоединяют контрольную диаметром 20 мм, переливную, соединительную и циркуляционную трубы. В системах с естественной циркуляцией и верхней разводкой баки присоединяют к главному стояку по проточной схеме, а с насосной циркуляцией во всех случаях— в котельной к всасывающей линии перед насосами (лист III. 18, рис. 3). При отсут- отсутствии котельной баки присоединяют к обратной линии узла управления системы отопления здания. Присоединение расширительного бака непосредственно у циркуляционных на- насосов обеспечивает работу всей системы под избыточным давлением, что устраняет подсос воздуха через неплотности в подающей линии при верхней разводке. Высоту установки бака над подающей магистралью h принимают из условия невскипания воды. Для обеспечения циркуляции воды в расширительном баке его присоединяют к обратной линии на взаимном расстоянии между расширительной и циркуляционной трубами не менее 1,5—2 м. Расширительный бак желательно оборудовать световой сигнализацией для контроля уровня. Для этого в корпусе бака предусматривают два патрубка диаметром 15 мм на высоте от днища бака 200 и 400 мм, где устанавли- устанавливают реле контроля уровня воды. Расширительные баки изготовляют цилиндрическими, сварными из листовой стали толщиной 3 мм и с обеих сторон окрашивают масляной краской. Размеры расширительных баков принимают с учетом проходов не менее 500 мм между стен- стенками будки и баком. В месте установки будки с расширительным баком в необхо- необходимых случаях чердачное перекрытие дополнительно усиливают (лист III. 18,рис.2). Емкость расширительного бака в л определяют по формулам Vp6^= 0,045 FCHCT при /г = 95° С; Vv б = 0,05 Ксист при tv = 105° С. (UId4) Объем воды в элементах системы отопления (нагревательных приборах, трубо- трубопроводах и котлах) Ксист на 1000 ккал1ч тепловой нагрузки принимают по табл. III.43. По найденной емкости подбирают размеры расширительных баков, а по ним — размеры в плане и высоту утепленных будок (табл. III.44). 169
I-1 Утппитепь При естественной циркуляции Выше главного споят На главном стояке цирку/ я циомая' Насос Обратная магистраль Лист III. 18. Расширительные баки: — цилиндрический бак, 2 — установка баков в утепленной будке 3 — схемы присоедине- ния к трубопроводу, 4 — расширительный бак с водомерным стеклом 170
Таблица III.43. Объем воды в элементах отопительной системы Угигт, л на 1000 ккал/ч Элементы системы Чугунные радиаторы вы- высотой 500 мм при пода- подаче воды: сверху — вниз снизу — вверх Радиаторы стальные па- панельные Греющие бетонные пане- панели Ребристые трубы чугун- чугунные круглые Пластинчатые калорифе- калориферы Перепад тем- температуры воды в системе, °С 95—70 10 12 8,25 2 6,5 0,5 105-70 9,3 11,2 7.7 1,85 6 0,47 Элементы системы Конвекторы: «Комфорт» 15КП 20КП Котлы чугунные секцион- секционные Трубопроводы местных систем с насосной цирку- циркуляцией То же, с естественной Перепад тем- температуры воды в системе, °С 95-70 0,8 0,83 1,25 3 8 16 105—70 0,74 0,82 1,16 3 6 Таблица III.44. Сварные цилиндрические расширительные баки из листовой стали толщиной 3 мм (по данным ГПИ Сантехпроект, лист III. 18, рис. 1 и 2) Марка бака 1Е010 2Е010 ЗЕ010 4Е010 5Е010 6Е010 7Е010 8Е010 9Е010 10Е010 11Е010 12Е010 13Е010 14Е010 15Е010 16Е010 Емкость, л до пер ливной трубы 100 150 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1500 2000 2500 3000 3500 4000 полезн 67 101 134 212 283 397 476 642 799 958 1203 1680 2090 2520 2940 3360 Размеры бака, мм D 645 570 660 815 940 850 930 1080 1205 1320 1480 1540 1720 1890 2040 2180 н 710 1000 1200 Диаметр подводящих труб, мм 20 25 32 40 50 25 32 Масса, кг 35,9 45,9 55,3 73,5 88,5 97 107,2 130 149,2 169 198,2 235 290 312 346 366 Размеры буд- будки, см 1 105 115 125 140 155 145 155 170 180 190 210 215 230 250 265 280 ft 125 155 175 Примечания. 1. Патрубки для присоединения труб к расширительному баку указаны при насосной циркуляции В прото'/ной схеме патрубки монтируют по проекту. 2. Приняты следующие обозначения диаметров: dx — циркуляционной трубы; d2 •— переливиой; db —соединительной. 171
В системах водяного отопления с тепловой нагрузкой более 5 Гкал/ч вместо рас- расширительного бака применяют подпиточные насосы. Воздухосборники и воздухоотводчики, как правило, при- применяют проточные, сварные из труб и устанавливают в наивысших точках системы водяного отопления с насосной циркуляцией (табл. III.45, лист III.19, рис. 1). Таблица III.45. Проточные сварные воздухосборники (по данным ГПИ Сантехпроект, лист III. 19, рис. 1) Горизонтальные Размеры, мм dy 150 200 250 159 219 273 Н 355 476 690 d 32 32 50 « Масса, 7,9 19,9 40 Вертикальные dy 150 250 300 400 Ян 159 273 325 426 Размеры, Н 351 544 548 560 а 45 70 75 105 мм Ь 44 99 124 171 с 325 325 500 500 d 20 50 70 80 Масса, 8,9 35,9 51,4 101,8 Диаметр проточного воздухосборника должен быть больше на 1,5—2 диаметра магистрального трубопровода с тем, чтобы скорость движения воды в нем не превы- превышала 0,05 м/с. Воздух отводят через воздушную трубу диаметром 15 мм с краном, установленным в отапливаемом помещении. При централизованном удалении воз- воздуха полезный объем проточного воздухосборника Vn в рекомендуется принимать равным 0,01 объема воды в системе Усист. Воздухосборники работают нормально под воздействием давления 200—300 кгс/м2, что достигается установкой их ниже днища расширительного бака. На листе III. 19, рис. 2 показаны автоматические воздухоотводчики (вантузы), применяемые в системе водяного отопления с температурой воды до 95° С. Грязевики (лист III. 19, рис. 3) устанавливают для осаждения взвешенных частиц грязи, песка и других примесей в циркулирующей воде насосных систем отопления. Корпус грязевика изготавливают сварным из труб со съемным днищем или крышкой и с трубчатым или сетчатым фильтром. Для выпуска воздуха и спуска грязи к крышке и днищу грязевика приваривают патрубки для установки воздуш- воздушного крана и пробки для отвода грязи. Грязевики подбирают по диаметру подводящих магистралей при скорости воды в поперечном сечении корпуса не более 0,05 м/с (табл. III.46 и III.47). Таблица III.46. Грязевики Сантехмонтажпрэекта серии №Г и 16Г (лист III. 19, рис. 3) а S Номер грязев! 1 2 3 4 5 6 7 8 Размеры, мм dy 32 40 50 70 100 125 150 200 159 273 377 н 250 270 310 400 500 600 700 900 L 350 450 500 600 675 700 d 32 40 57 76 108 133 159 219 s 3,25 3,5 4 4,5 6 h 155 170 200 255 360 420 500 670 К 100* 130* 150 180 I 470* 575 Масса, кг ЮГ 20,76 21,28 22,08 54,14 67,01 68,31 133,03 158,4 16Г 27,72 28,29 29,42 67,83 76,73 84,68 168,55 196,93 = 16 172 Примечания. 1 Звездочкой отмечены размеры грязевиков серии 16Г 2. Грязевики серии ЮГ могут работать при давлении ру = 10 кгс/смг, серии 16Г -* при ру Р\ ts ал If лм%
я « я » 173
Таблица III.47. Сварные грязевики из труб с сеткой в корпусе (лист 111.19, рис 3) dy 25 40 50 80 °" 159 219 273 325 240 295 355 410 Размеры, мм 285 346 410 460 A 360 450 520 586 в 309 409 461 513 с 69 89 101 123 н m 385 436 487 К 30 45 50 76 Масса, кг 33 59 79 111 Конденсатоотводчики и гидравлические затворы при- применяют для отвода конденсата из системы парового отопления, паровых теплооб- теплообменников и калориферов. Эти приборы запирают систему отопления и теплообмен- теплообменники, пропуская только конденсат, и предупреждают утечку пара (пролетный пар) в конденсатопровод и атмосферу. Конденсатоотводчики повышают эффективность работы установок, обеспечивая хорошую конденсацию пара в системе и теллооб- менных аппаратах. Гидравлические затворы обычно используют при давлении пара не более 0,5 кгс/см2, при большем давлении устанавливают автоматически действующие конденсатоотвод- конденсатоотводчики. Гидравлические затворы изготовляют из труб в виде петли или иглы (лист III.20, рис. 1), забиваемой в грунт. Высота рабочей части гидравлического затвора ht должна быть равна избыточно- избыточному давлению пара в точке а*ра, выраженному в м, с запасом 0,25 м: Ai = pe + 0,25. (HI.35) Необходимую высоту гидравлического затвора hi в м можно найти из выражения fti = Ю (Рх - Ра), (III.33) где pi — давление пара в точке присоединения гидравлического затвора, кгс/см2; р2 — давление в конденсатопроводе, кгс/см2. Если конденсат сливается в открытый бак, р2 — 0 — атмосферному давлению. Диаметр труб гидравлического затвора назначают по максимальному расходу конденсата при его скорости 0,2—0,3 м/с. Наиболее распространены автоматические поплавковые конденсатоотводчики (лист III.20, рис. 2, табл. III.48 и III.49), которые нормально работают при следую- следующих минимальных перепадах давления пара до и после прибора: конденсатоотводчики термостатического действия типа 45кч6бр и с шаровым кла- клапаном— 0,1 кгс/смъ и более; конденсатоотводчики с открытым поплавком типа 45ч4бр — 0,3 кгс/см2 и более; конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком типа 45ч9бк —0,5 кгс/см2п более. Таблица III.48. Конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком типа 45ч9бк (лист III .20, рис. 2) Размеры, мм dy 20 и 25 32* и 40 50* D 182 205 ' 228 н 240 278 296 Масса, кг 10,8 14 19 Производительность G, кг/ч, номер и диаметр седла d, им, при давлении р, до конденсатоотводччка, кгс/см2 0,5—2 Q 1500 4500 8000 № 1 5 9 d 9 15 20 2,1—4 <? 1000 2500 5000 No 2 6 10 d 6 10 14 4,1—8 Q 650 2000 4000 3 11 d 4 > 10 8,1-13 Q 500 1300 3000 № 4 8 12 d 3 5,2 8 Примечание. Звездочкой обозначены размеры конденсатоотводчиков, изготавливаемых по особому заказу. 174
Петля из газовых трф Стояк Петли-иглы из дезшобных тру5 Прока Главсантвхмонтажа (ГСТМ) здушнш ЖПШ /50—+- 330 без обратного клапана Дроссельная Контрольный шайба Ф15 Лист II 1.20. Конденсатоотводчики: I ~ гидравлические петли, 2 — конденсатоохводчики автоматы, $ — дроссельные шайбы 175
Таблица III.49. Конденсатоотводчики типа 45ч4бр (лист III. 20, рис. 2) Номер конденса- тоотвод- чика 00 0 1 3 4 Размеры, мм dy 15 20 25 40 50 L 253 300 355 485 560 н 285 338 390 560 635 Я, 185 205 250 375 455 я. Ill 125 155 250 298 D 95 105 115 150 165 Масса, кг 16 23 38,5 81 112 Конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком и термостатического действия подбирают по данным табл. III.48 и III.50, а конденсатоотводчики с открытым по- поплавком — по данным табл III.49 и номограмме на листе III.21, рис. 1. Подбирают их с учетом производительности в разности давлений пара до и после конденсато- отводчика. Давление перед прибором при отводе конденсата от теплообменника р1 — = 0,95/j кгс/см2; при дренаже паропроводов pt = р кгс/см2. Если прибор установлен в конце кондесатной линии, то pt — 0,7р кгс/см2. Давление после прибора при наличии противодавления р2 < 0,4р кгс/см2, а при свободном сливе конденсата р3 = 0. Здесь р — давление пара перед теплообменником, после которого устанав- устанавливается конденсатоотводчик. Таблица III.50. Производительность конденсатоотводчиков G с термостатом сильфонного типа 45ч6бр pt, кгс/см1 0,1 0.3 0,5 G, кг/ч. при dy. мм 15 165 280 350 20 250 440 560 р,, кгс/см2 0,7 0,9 1 G, кг/ч, при dy. мм 15 430 500 560 20 660 750 850 р„ кгс/см1 3 5 6 G, кг/ч. при dy. мм 15 680 900 1000 ?0 900 1150 1300 Для систем отопления и вентиляции при давлении пара перед теплообменником до 2 кгс/см2 принимают удвоенный, а при давлении более 2 кгс/см2 — учетверенный максимальный расход конденсата в кг/ч. Для систем горячего водоснабжения и тех- технологических паропроводов принимают учетверенный средний расход. Чугунные конденсатоотводчики нового типа ГСТМ с диаметром условного про- прохода dy = 20 мм, рассчитанные на давление пара до 6 кгс/см2, имеют смотровое стек- стекло для проверки в процессе работы, пропускает ли конденсатоотводчик только кон- конденсат или также и пар. Производительность конденсатоотводчиков типа ГСТМ при диаметре условного прохода 20 мм принимают в зависимости от давления пара перед прибором: рх, кгс/см2 0,5 1 2 3 4 5 6 Q, л/ч 70 100 135 160 180 200 225 Наибольшую высоту подъема конденсата h в м под воздействием давления пара перед конденсатоотводчиком р1 определяют по формуле А = 0,4 • 10/?! — 0,001 (Rl + Z), (III.37 где 0,4 — коэффициент, учитывающий потери давления в самом приборе, равные 0,6/»!; 0,001 — множитель перевода потерь давления в метры; Rl -\- Z — сумма потерь давления на трение и в местных сопротивлениях трубо- трубопроводов после конденсатоотводчика до точки подъема конденсата, кгс/м2, 176
fOOOO 8Q0Q 6000 5000 4000 3000 $-2000 ^1000 § 800 1 600 % 500 | 400 | 300 poo 100 50 —-? * if * у" i i i —t i г - b ^ A -/, ..a.. —t t ^>« r - | .•1 ^ r 2 *^?* Hanop- ныйдак P J M? тепловой центр 0,1 Q2 03 a5 M 1,0 2,0 5,0 8fl Щ Разность давлений йр, кгс/смг TUn Л Обратный клапан О58од Мусрта P15-2Q CnyaP jT и продувка I I ° Конденсатоотводчик- автомат Индивидуальный конденсато- конденсатоотводчик с термостатом Лист Ш.21. Конденсатоотводчики и водоотделители: / — номограмма для подбора конденсатоотводчика 45ч4бр; 2 — установка конденсатоотвод- чика с напорным баком, 3 — обвязка трубопроводов; 4 — водоотделители. 177
Способ выдавливания на некоторую высоту конденсата конденсатоотводчиками часто используется в системах пароснабжения высокого давления, когда отвод кон- конденсата осуществляется через напорные бачки (см. лист III.21, рис. 2). Из сообра- соображений надежности высоту подъема конденсата принимают не более 5 м. В систе- системах пароснабжения низкого давления напорные конденсатопроводы не применяют, а конденсат от теплообменников и парового отопления отводится самотеком. При наличии противодавления в сборной конденсационной магистрали р2 на на- напорной трубе конденсатоотводчика устанавливают обратный клапан. Все конденсатоотводчики должны иметь обводную линию и вентили для вы- выключения прибора на случай ремонта (лист III.21, рис. 3). При выборе автоматических конденсатоотводчиков следует иметь в виду, что приборы типа 45ч9бк с опрокинутым поплавком могут автоматически удалять воз- воздух и не допускать скопления грязи в корпусе. Конденсатоотводчик индивидуальный с термостатом сильфонного типа на давление пара до 6 кгс/см2 устанавливают непосредственно у приборов отопления на конден- сатопроводе (лист III.20, рис. 2, табл.1 11.50). Пример Ш.9. Подобрать конденсатоотводчик типа 45ч4бр для пропуска кон- конденсата GM3KC — 400 кг/ч. Разность давлений пара Ар =0,5 кгс/см2. Пользуясь но- номограммой (лист III.21, рис. 1) и табл. 111.49, принимаем конденсатоотводчик уд- удвоенной производительности № 3. Ход решения указан на номограмме штриховой линией. Водоотделители применяются для отвода попутного конденсата и осушки паропроводов (табл. III.51). В низших точках паровых магистралей уста- устанавливают водоотделители диаметром обычно на 1—2 размера по сортаменту боль- большим диаметра подводящего паропровода. Конденсат удаляют через автоматические конденсатоотводчики или гидравлические затворы-петли. Таблица III.51. Сварные водоотделители (лист III.21, рис. 4) MM 40 50 80 100 125 150 200 Тип I 150 165 200 220 250 285 340 Размеры, о. 108 159 219 273 325 н 725 750 850 950 1125 1250 мм я, 225 250 325 350 я, 625 650 750 850 975 975 1100 Мас- Масса, кг 10 14 21 40 48 65 108 Тип II dt 200 220 250 285 340 Размеры, j 259 309 408 500 600 Н 600 700 850 1000 1100 мм я, 180 200 220 250 300 1Ь 20 Мас- Масса, кг 43 67 128 120 182 Дроссельные шайбы (лист III.20, рис. 3) изготавливают из нержавею- нержавеющей стали и устанавливают для погашения избыточного давления, а также как под- подпорные органы для отвода конденсата из теплообменников. В качестве конденсатоотводчиков можно применять шайбы при давлении пара до 6 кгс/см2 и незначительном (до 35%) колебании в расходе пара. Шайбы не приме- применяются для дренажа конденсата из паропроводов и отвода конденсата из теплооб- теплообменников с изменяющейся поверхностью нагрева (например, от калориферных установок с обводным воздушным клапаном). Диаметр отверстия подпорных шайб dm в мм определяют по следующим форму- формулам: для чистого конденсата при у = 1000 кг/ас3 (Ш.38) 178
для пароводяной эмульсии = 1,13]/- G2 (III. 39) где G — расход конденсата или пароводяной эмульсии (перегретого конденсата с температурой выше 100° С), кг/ч; Ар — перепад давлений до и после шайбы (рг — р2), кгс/см2. Давление после шайбы р2 обычно принимают равным 0,56/^. Плотность пароводяной эмульсии уэи в зависимости от начального и конечного давления пара рх и р2 можно найти по табл. III 52. Таблица III .52. Плотность пароводяной эмульсии уш Pi, кгс/см-1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 2 2,5 3 3,5 4 45 5 l 95 59 37 31 26 15 11 9 8 7 6 6 | 1,1 | 147 66 46 33 19 14 11 9 8 7 7 ¦v 1,2 — 109 71 50 22 15 13 11 9 9 8 >эм. кф 1,3 — — 156 95 33 20 15 13 11 10 9 3, при р 1,4 — — — 167 36 23 17 14 12 11 10 г, кгс/см2 1,5 ¦ — — — — 47 27 20 16 14 12 11 2 — — — — — 72 39 29 22 19 17 2,5 — — — — — — ПО 61 42 35 29 3 — — — — — — — 139 79 57 44 Дроссельные шайбы в паровых системах высокого давления удобно рассчитывать по номограммам А. Я. Мозгова (лист III.22, рис. 1). Наименьший диаметр отверстия шайбы во избежание засоров рекомендуется принимать не менее 3 мм. Если по расчету требуется меньший диаметр, устанав- устанавливают последовательно две шайбы. Конструкции шайб и способы их установки при- приведены на листе III.20, рис. 3 и II 1.22, рис. 3. В паровых системах низкого давления для уравнения гидравлических потерь в паропроводах применяют дроссельные шайбы с диаметром отверстия не менее 4 мм. Дроссельные шайбы устанавливают по одной на стояках или на ответвлениях к при- приборам, если разница в потере давления между приборами данного стояка превы- превышает 50 кгс/м2. Шайбы подбирают по графику И. Н. Куранова на листе III.22, рис. 2, где приведен пример расчета. Пример ШЛО, Найти диаметр шайбы для G = 600 кг/ч, рх = 2 кгс/см?, р2 = = 1 кгс/см2. По номограммам {лист III.22, рис. 1) находим: для чистого конденса- конденсата dm = 5 мм; для пароводяной эмульсии йщ = 11 мм. Ход решения показан штриховой линией (лист III.22, рис. 1 и 2). Редукционные клапаны применяются для понижения давления насыщенного или перегретого пара до 14 кгс/см2 и температуры до 320° С и поддер- поддержания заданного давления (табл. III.53). Отношение давлений до и после клапанов рх1рг должно быть не более 5. При большем соотношении давлений устанавливают последовательно два клапана. Редукционные клапаны подбирают по номограмме на листе III.23, рис. 1. Пример ШЛ1. Подобрать редукционный клапан для насыщенного пара с рас- расходом Gp = 500 кг/ч и давлениями р\ = 4,5 кгс/см2 и р2 — 2,5 кгс/см2. Из точки А (лист III.23, рис. 1), соответствующей начальному давлению пара до редуктора pi = 4,5 кгс/см2, поднимаясь вверх по кривой, находим на ее пересе- пересечении с перпендикуляром БВ (ордината давления 2,5 кгс/см2) точку В, показываю- показывающую на начальной ординате номограммы расход пара на 1 см2 площади сечения кла- клапана G = 168 кг/ч • см2. 179
5000 U50O 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 О 1 ? det \ // V M i—i—i—i— пя чистого ката f=10C ti / 7 7 $ / A / / f у у A «—- / 7~ / r~ У у У / / У г* *•* i—1 Л0/ WKi \ А 1 / у *^ «-" 1 >/м / / / у **> ~*± 3/ У у ^* У *** — у -<— — ¦ у- у. У у 1 *^ ¦¦и — у - *»* *-~ ¦ "¦ у **• У У —— —• ми* —- «-- ^* —^" 8 7 6 »«" I ^^ ^ вентше / 2 J * Разность давлений йр,нгс/смг гх\ 800 * 700 \ 600 | 500 % 400 | |> 300 ^¦200 /00 U 7 / / ^ / у у ~~ в— — /- / ^* % /. У У =-" ф 1 / 7 у > у У "у _ с 1 t_ у f У~ у у у У ч — j 7" ч 1 1 j J —J -t -1 1 ' 1 I 'X 1— 1- /_ / > I—• —¦ у = *** *-* / У s —• T ... | a 6l = raw У у - Для пароводяной эмульсии ^» —* Mi — Ключ Дано 0=1/80нхаф &р=/50хгс/м2 Ответ с!ш~5,5мм 500 800/000 /5002000 3000 5000 Расход тепла Q, ккал/ч 6000 Рис. II 1.22. Подбор дроссельных шайб: У — номограммы для пара высокого давления; 2 — то же, низкого давления, 3 — установка шайб пара низкого давления. 180
450 I МЦЛЦ1 1 I I/ I I I I I 3 4 5 6 7 д 9 10 11 12 13 tt ?. О Ч О О / О У IU Давление пара рг кгс/см 'К предохранительному устройству *64-0 Ю Ю W Содержание пара в конденсате х,проц по массе Лист 111.23. Редукционные клапаны и сепараторы: / — номограмма для подбора редукционных клапанов; 2 — размеры редукционного клапана; S — размеры сепаратора пара вторичного вскипания; 4 — номограмма для подбора сепара- сепараторов. 181
Таблица III. 53. Клапаны редукционные пружинные 18ч2бр (лист III. 23, рис.2) Размеры, мм dy 25 50 80 L 135 200 260 D 115 165 200 н 410 620 990 fit 280 445 625 Площадь сечения прохода клапа- клапана, см" 2 5,3 13,2 Масса, кг 9 30 57,4 Размеры, мм dy 100 120 150 L 300 350 400 D 220 250 285 н 1070 1200 1336 Hi 680 780 872 Площадь сечения прохода клапа- клапана, см2 23,5 36,8 52,2 Масса, кг 83,6 168 221 Сечение прохода клапана с __ G 500 168 = 2,97 смг. К установке принимаем клапан с dy = 50 мм, f = 5,3 см2 (табл. III 53). Пример Ш.12. Для паропроизводительности Gp = 500 кг/ч подобрать редукцион- редукционный клапан, если пар перегрет до температуры 320° С при рх — 9, pt = 5,5 кгс/см%. Из точки Г (лист III.23, рис. 1), поднимаясь вертикально вверх до пересечения с наклонной линией температуры перегретого пара, находим точку Д; идя от нее по горизонтали до наклонной линии критического расхода насыщенного пара, полу- получаем точку Е. На пересечении кривой из точки Е с перпендикуляром ЖЗ (ордината давления 5,5 кгс/см2) находим точку 3 и, двигаясь по горизонтали до начальной ор- ординаты номограммы, получаем расход пара G — 230 кг/ч • см2. Необходимое сечение клапана = 500:230 = 2,17 см2. Принимаем клапан с dy — 50 мм, / = 5,3 смг (табл. 111.53). Баки-сепараторы для получения пара вторичного вскипания изготов- изготовляют сварными из труб или листовой стали (табл. II 1.54). Объем баков-сепараторов Vq принимают из расчета 1 м3 объема на 200 м*/ч сепа- сепарируемого пара при скорости пара в баке не более 2, а конденсата — 0,25 м/с. Для подбора баков на листе 111.23, рис. 4 приведена номограмма. При давлении пара менее 0,5 кгс/см2 бак-сепаратор оборудуют гидравлическим затвором особой конструкции (см. лист III.5, рис. 2), который служит для защиты от подсоса воздуха в бак при вакууме и для перелива конденсата в дренаж в случае переполнения бака. Заданное давление пара в баке-сепараторе уравновешивается столбом воды вы- высотой Hi: р, кгс/см2 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Ни м 1,2 2,25 3,3 4,4 5,5 Высоту #2 принимают по местным условиям, но не более 9—10 лине менее вы- высоты И-,. Таблица III. 54. Размеры баков- Номер бака 1 2 3 4 5 Объем Vq, м3 0,05 0,125 0,25 0,5 1 А 820 1200 1500 2000 2400 ь 410 600 750 1000 1200 в 340 480 600 800 940 Разме Г 200 290 340 410 580 Примечание. При изготовлении баков из листовой стали толщину стенки следует прини 182
Диаметр труб d в мм и другие размеры гидрозатвора определяют по формулам *: d = 0,04^G; h = „o . „ Нц A11.40) A11.41) где G — часовой расход конденсата, т/ч. Пример Ш.13. Подобрать бак-сепаратор для пара вторичного вскипания, если расход конденсата G = 4 т/ч, давление пара вторичного вскипания р2 = 0,8 кгс/см2, процентное содержание пара по массе в конденсате х = 10%. По номограмме (лист II 1.23, рис. 4) находим необходимый объем бака на 1 т конденсата V6. р = 0,074 м3, или Vq.v, = 0,074 • 4 = 0,296 ж3. К установке принят бак № 4 с объемом Vq — 0,5 м3. Ход решения показан на номограмме штриховой линией. Прокладка трубопроводов в зданиях Для водяной системы отопления с естественной циркуляцией рекомендуется при- принимать верхнюю разводку с прокладкой разводящих трубопроводов по чердаку по тупиковой схеме: при ширине здания до 10 -и — в одну нитку, более 10 м — в две нитки с относом магистралей от наружных стен не менее чем на 1 м для удобства монтажа и ремонта труб (лист III.24, рис. 1). Прокладка труб в одну нитку загро- загромождает чердак и ее можно рекомендовать лишь при обеспечении пожарных прохо- проходов. Прокладка магистральных трубопроводов в две нитки позволяет обеспечивать независимую пофасадную регулировку системы отопления. В системах с насосной циркуляцией применяют тупиковую схему или, как ис- исключение, схему с попутным движением воды. Последнюю схему применяют при невозможности увязки потерь давления в отдельных кольцах и вегвях системы с ту- тупиковой разводкой при постоянном температурном перепаде воды в стояках, а также в зданиях большой протяженности с минимальным перерасходом труб на общие ма- магистрали по сравнению с тупиковой разводкой (см. лист III.2, рис. 2). Прокладки разводящих трубопроводов по тупиковой и попутной схемам приме- применяют с верхней или нижней разводкой. В некоторых случаях (например, в блоках или секциях жилых зданий) применяют нижнюю посекционную разводку (лист III.24, рис. 2). В зданиях повышенной этажности магистрали прокладывают в технических этажах. Разводящие паропроводы обычно прокладывают под потолком отапливаемых по- помещений по тупиковой схеме. В системах парового отопления с нижней или средней разводкой трубопроводов распределительные стояки, по которым происходит встреч- встречное движение пара и конденсата, должны иметь высоту не более двух этажей. Все разводящие трубопроводы — подающие и обратные водоводы, паропрово- паропроводы и конденсатопроводы для местных нагревательных приборов, воздухонагрева- воздухонагревателей вентиляции и воздушного отопления, а также водонагревателей установок горячего водоснабжения, как правило, устраивают раздельными. Разводящие магистрали водяного и парового отопления имеют уклон не менее 0,003. В системе водяного отопления с естественной циркуляцией уклон труб вы- выдерживается не менее 0,01. * А. М. Д а л и н. Сбор и возврат конденсата. М., Госэнергоиздат, 1949. сепараторов ры, мм \ д (лист 1 111 ? .23, рис. 1 3) Ж \ D ^п | °к 450 690 860 1210 1290 170 220 300 380 530 120 150 190 220 270 325X8 426X9 529X9 631X9 820X9 48x2,5 57x2,5 89Х3 108x4 159X4,5 76X3 108X4 133Х4 159x4,5 219X6 мать 6 = 5 мм Водяной объем бака составляет 0,2 Vq 183
В одни нитки I Кирпичные При сплошных палах При деревянных полах Съемная Лага железобетонная ^.Съемая железо- / б t 1 1 В две N. Т ' -—-<30м —¦ нитки т т >• ty+Б I * | / Разводка с попитныК движением воды нажать пружину Спуск воды Лист Ш.24. Прокладка разводящих магистралей водяного отопления: — с естественной циркуляцией, 2 — с насосной циркуляцией, 3 — подпольные каналы; 4 — ручные воздухоотводчики 1*4
Для удаления воздуха из системы отопления все трубопроводы прокладывают с уклоном по движению теплоносителя, за исключением подающих магистралей во- водяного отопления с насосной циркуляцией, монтируемых с подъемом к проточным воздухосборникам. В системах с естественной циркуляцией воздух отводят через расширительный бак. При нижней разводке в системе водяного отопления воздух удаляют через воз- воздушные трубки диаметром 15 мм, которые являются продолжением подающих стоя- стояков. Воздушные трубки от стояков собирают в воздушную линию диаметром 15 мм, прокладываемую без уклона в карнизе или горизонтальной борозде под потолком верхнего этажа. Во избежание циркуляции воды через воздушные трубки стояков у общей воздушной линии устраивают петли (см. лист III.2). Воздух выпускают через расширительный бак или воздухосборник на воздушной линии. Прокладка воздушной линии удорожает систему отопления и приводит к пере- перерасходу труб, поэтому имеет ограниченное применение. В жилых и общественных зданиях для одно- и двухтрубных систем водяного отоп- отопления с нижней разводкой магистралей в верхних пробках радиаторов или на от- отростках стояков устанавливают воздушные краны (лист III.24, рис. 4). Устанавли- Устанавливать такие краны у нагревательных приборов водяного отопления в школах, детских и лечебных учреждениях не рекомендуется. В паровой системе отопления низкого давления воздух отводят в низших точках конденсационной линии: в замкнутых системах — в котельной на переломе общего конденсатопровода у паровых котлов, а в разомкнутых — через конденсатоотвод- чики при выходе конденсата в сборный бак котельной (см. лист III.4). Для периоди- периодической продувки системы в процессе эксплуатации в тупиках на конденсационной линии у концевых нагревательных приборов рекомендуется дополнительно устанав- устанавливать воздушные краны. Обратные разводящие магистрали водяного отопления и конденсатопроводы па- парового отопления можно прокладывать над полом по периметру наружных стен или в подпольных каналах. При прокладке трубопроводов в непроходных подпольных каналах необходимо обеспечить доступ к трубам на случай их ремонта, для чего перекрытие каналов делают съемным (лист III.24, рис. 3). Габариты каналов долж- должны позволять прокладку изолированных труб с нужным уклоном и установкой арма- арматуры на стояках (табл. III.55 и III.56). Таблица II 1.55. Ширина каналов Ъ для изолированных трубопроводов Схема расположения труб в канале Ь, см, при 2rfH, мм (не более) 40 40 — 50 45 55 100 55 65 При строительстве зданий на макропористых просадочных грунтах днище, а иногда и стенки подпольных каналов выполняют в водонепроницаемых бетонных лотках, прокладываемых с уклоном для отвода воды. Такие лотки не допускают за- замачивания грунта у фундаментов сооружения в случае появления течи из системы отопления. В низших точках обратных разводящих магистралей водяных систем отопления в местах обводов лестничных клеток и отдельных циркуляционных колец преду- предусматривается установка спускных кранов или тройников с пробками для опорожне- опорожнения отдельных участков системы от воды и удаления грязи при промывке (см. лист III.2). 185
Таблица HI.56. Высота подпольных каналов h для изолированных трубопроводов, прокладываемых с уклоном 0,003 Схема распо- расположения труб в канале ¦С; J_ * 1— \ t 2rfH, мм (не более) 40 50 75 100 50 75 100 150 200 10 | 46 54 62 69 77 20 54 69 77 85 ft, см, 30 54 62 69 77 85 при длине канала, м 40 | 50 54 62 77 85 62 69 77 85 92 60 62 69 77 85 92 100 80 69 77 85 92 100 100 77 92 100 103 Примечания. 1 В табл III 55 и III 56 2dH — сумма наружных диаметров труб (без изоляции), габариты каналов для заданных условий указаны минимальные При диаметре стояков 40 мм высота канала увеличивается на 8 см При высоте канала ft < 50 см толщина кирпичной стенки а = 12 см, при ft > 50 сч с = 25 см (см лист III 24, рис 3). 2. При прокладке неизолированных труб размеры каналов уменьшаются: по горизонтали —< аа половину толщины изоляции, по вертикали — на толщину изоляции Для удобства монтажа, наблюдения и ремонта системы при эксплуатации реко- рекомендуется открытая прокладка трубопроводов отопления у стен помещений, за ис- исключением зданий с повышенной архитектурной отделкой или высокими санитарно- гигиеническими требованиями, где трубы прокладываются скрыто в бороздах (табл, III.57). При скрытой прокладке стояки и подводки к приборам при температурных деформациях должны свободно перемещаться. Таблица III. 57. Размеры отверстий и борозд для прокладки трубопроводов в строительных конструкциях, см {СНиП Ш-Г. 1—62) Трубопроводы отопления Стояк однотрубной системы Два стояка двухтрубной системы диа- диаметром до 32 мм каждый Подводки к прибору и сцепки Главный стояк Магистрали Открытая прокладка 10X10 15хЮ 10x10 20X20 25X30 Скрытая прокладка в борозде ширина 20 глубина 13 13 6 20 Примечание При открытой прокладке для отверстий в перекрытиях первый размер оз- означает длину (параллельную стене), второй — ширину Для отверстий в стенах первый размер означает ширину, второй — высоту. В жилых зданиях открыто проложенные трубопроводы с высокотемпературной во- водой должны быть изолированы (при tr > 103°С). Магистральные участки разводящих трубопроводов протяженностью более 30 м и стояки в зданиях выше 6 этажей должны иметь гнутые компенсаторы и мертвые опоры. В местах прохода труб через перекрытия, стены или конструкции подпольных каналов устанавливают гильзы из обрезков труб большого диаметра или кровель- 186
ной стали. Кроме того, при проходе через деревянные конструкции трубы оберты- обертывают листовым асбестом. Все трубы отопления, прокладываемые в подпольных каналах, на чердаке и в других местах, где возможно замерзание воды (у наружных входов в лестничные клетки, в неотапливаемых помещениях и т.п.), а также главные стояки тщательно изолируют. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ Общие принципы расчета Общепринятые методы гидравлического расчета трубопроводов систем отопления отличаются большой трудоемкостью, но точность расчета по ним невелика. Так, для систем водяного отопления с тупиковой схемой разводки допускаются неувязки в расчете до 25%. Ниже приведены основные сведения по общеизвестному методу гидравлического расчета трубопроводов по удельной потере давления при помощи вспомогательных таблиц, а также другие способы при помощи таблиц и номограмм, в значительной мере упрощающих и уточняющих расчет. Расчеты по таблицам требуют подробной записи промежуточных величин путем последовательных приближений, на что затрачивается много времени. Однако вспо- вспомогательные таблицы широко применяются в проектной практике, так как позволя- позволяют проверять вычисления по ходу расчета и легко обнаруживать ошибки. Расчеты при помощи номограмм выполняют обычно без записей промежуточных величин, что позволяет получить конечные результаты быстро и с достаточной точностью. Несмотря на эти преимущества графоаналитических методов гидравлических рас- расчетов, номограммами пользуются реже в связи с тем, что они в процессе работы под- подвергаются быстрому износу, а проверка вычислений сводится к повторному расчету. Для гидравлических и теплотехнических расчетов систем центрального отопления все шире используют ЭВМ. Но совершенно очевидно, что работе на ЭВМ должно предшествовать изучение расчетов традиционными методами, проверенными на практике. Расчет трубопроводов систем водяного и парового отопления сводится к о п - ределению экономичных сечений труб при заданных тепло- тепловых нагрузках и располагаемом перепаде давлений теплоносителя рр в кгс/м2. При водяном отоплении располагаемый перепад давлений определяют в зависи- зависимости от принятой принципиальной схемы разводки, вида циркуляции, параметров теплоносителя, размеров в плане и этажности здания. Величина рр всегда должна превышать сумму потерь давления от трения и местных сопротивлений по наименее выгодному кольцу — самому протяженному и нагруженному (магистральный тру- трубопровод с ответвлением к рассматриваемому прибору): где / — длина расчетного участка наименее выгодного циркуляционного кольца трубопровода, м\ R — удельная потеря давления от трения, кгс/м2 на 1 м; Z — потери давления в местных сопротивлениях расчетного участка, кгс/м2. В паровом отоплении величина располагаемого перепада давлений рр должна всегда превышать с некоторым запасом потери давления в наиболее протяженной и нагруженной ветви паропровода. Таким образом, располагаемый перепад давлений рр является определяющей величиной при гидравлических расчетах трубопроводов систем центрального водяного и парового отопления. Величину R в кгс/м2 на 1 м можно найти по формуле где X — безразмерный коэффициент сопротивления трению о стенки трубы тепло- теплоносителя; v — скорость потока, м/с; d — внутренний диаметр трубы, м; у — плотность среды, кг/м3; g — ускорение свободного падения, м/с3. 187
^Коэффициент Я зависит от состояния внутренней поверхности трубы (относитель- (относительной шероховатости), физических свойств потока и режима его движения (критерия Рейнольдса Re). Потери давления в местных сопротивлениях Z в кгс/м2 определяются количеством единиц коэффициентов местных сопротивлений (к. м. с.) ? и скоростью движения теп- теплоносителя по формуле Z = 2l~y, A11.44) где 2? — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке. При гидравлических расчетах трубопроводов не допускается превышение нор- нормируемых предельных скоростей теплоносителя (табл. III.58). В магистральных трубопроводах систем водяного отопления, прокладываемых без уклона, для обес- обеспечения воздухоудаления скорость теплоносителя принимают не менее 0,25 м/с независимо от диаметра труб, а в трубопроводах, прокладываемых вне жилых и рабочих помещений, —до 1,5 м/с. Рекомендуемые скорости и максимальные рас- расходы теплоносителя в системах водяного отопления приведены в табл. III.59. Таблица 111.58. Диаметр трубопро- трубопровода, мм 15 20 25 32 40 50 >50 Предельные скорости движения теплоносителя в систем отопления, м/с (СНиП И.-Г.7—62) Скорость тепло- теплоносителя — воды 0,3 0,65 0,8 1 1,5 1.5 1.5 трубопроводах Скорость теплоносителя — пара с давлением на вводе, кгс/смг до 0,7 более 0,7 при движении пара и конденсата попутном 14 18 22 23 25 30 30 встречном 10 12 14 15 17 20 20 попутном 24 40 50 55 60 70 80 Примечание В трубопроводе диаметром 6—15 мм предельная скорость движения во- воды — 0,3 м/с Предельные скорости движения пара в системах с давлением на вводе более 0,7 кгс/см2 при встречном движении пара и конденсата следует принимать равными 0,7 от значе- значений, приведенных для попутного движения Общие принципы и последовательность подготови- т~е л ь н ы х операций гидравлического расчета трубопроводов систем цен- центрального отопления заключается в следующем: 1) на основании технико-экономических соображений и нормативных требова- требований в зависимости от назначения, размеров и этажности здания выбирают принци- принципиальную схему отопления, типы нагревательных приборов, параметры теплоноси- теплоносителя, способ циркуляции теплоносителя водяных систем, схему возврата конден- конденсата в паровые котлы и т. п.; 2) после размещения на планах здания (масштаб 1 : 100) нагревательных при- приборов, стояков, разводящих, подающих и обратных магистралей конструируют расчетную пространственную схему всей системы. Для многоэтажных зданий эту схему рекомендуется выполнять лишь для разводящих трубопроводов с отростками стояков. Нагревательные приборы и стояки вычерчивают в виде развертки. Конструк- Конструкция стояков и присоединение к ним нагревательных приборов (этажестояки) должны быть единообразны и отвечать требованиям индустриализации монтажных работ. Для точного учета всех местных сопротивлений на расчетной схеме необходимо указать все изгибы труб, арматуру и вспомогательное оборудование (расширитель- (расширительный бак, воздухосборники, грязевик и т, п.)- Для небольших зданий с индивидуаль- 188
ной котельной схему коммуникации основных трубопроводов, котлов и насосов сов- совмещают с расчетной схемой отопления. Расчетные схемы обычно вычерчивают в мас- масштабе 1 : 100; Таблица III.59. Допустимые скорости v, м/с, и расходы теплоносителя G, кг/ч, в трубопроводах водяного отопления Диаметр ус- условного про- прохода труб, мм 10 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 Максимальные V 0,3 0,5 0,65 0,8 1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 G 130 350 810 1600 3500 6970 11 700 20 100 27 600 41400 64 500 91 500 Минимальные по условиям удаления воздуха независимо ров труб, пых без V 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 от диамет- проложен- уклона G ПО 175 310 500 875 1160 1950 3350 4600 6900 10 750 15 250 в подводках к прибо- приборам и в стояках v | G 0,2 0,2 0,2 0,2 — — . — — 100 140 250 400 — — — — — — 3) на основании расчета теплопотерь, подбора и размещения нагревательных приборов на схеме наносят тепловые нагрузки на приборы, суммируемые по стоякам я отдельным кольцам сети трубопроводов. Каждое расчетное кольцо по ходу дви- движения теплоносителя, начиная от котла, узла управления ТЭЦ или концевого при- прибора, разбивают на расчетные участки — отрезки трубопровода одного диаметра с неизменными тепловой нагрузкой или расходом теплоносителя. Каждый расчет- расчетный участок обозначают порядковым номером, указывают длину I в м, тепловую нагрузку Q в ккал/ч или расход G в кг/ч. Расчетные участки паропроводов удобнее разбивать против движения теплоносителя от концевого прибора к котлу или к узлу ввода; 4) зная параметры теплоносителя и располагаемый перепад давлений в системе отопления рр, пользуясь вспомогательными таблицами или номограммами, по при- принятой методике гидравлического расчета находят потери давления на всех расчет- расчетных участках — на трение RI и в местных сопротивлениях Z. Затем найденные по- потери давления суммируют по циркуляционным кольцам и ветвям расчетной схемы трубопроводов; 5) полученные результаты должны отвечать требованиям норм. Неувязки в рас- расходуемых давлениях по отдельным кольцам и ветвям системы отопления не должны превышать допустимых значений. Величину неувязки в расходуемых давлениях А в проц. вычисляют по формуле Л = -Е 1 100. (III.45) При расчете наиболее протяженного и нагруженного кольца или ветви трубо- трубопровода допускается оставлять запас располагаемого перепада давлений рр на не- неучтенные расчетом сопротивления сети не более 10% или 0,9/>р > 2 (IR -{- Z). (П1.46) При определении располагаемого перепада давлений р в кгс/м% в узлах" ответ- ответвлений для последующего их расчета из величины рр для наиболее протяженного кольца ветви трубопровода вычитают известные потери на общих, уже рассчитанных участках: 189
6) гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления выполняют с по- постоянными или переменными перепадами температур теплоносителя в стояках од- однотрубных систем отопления. Переменные перепады температур в отдельных стояках могут отличаться от расчетного перепада температур теплоносителя, принятого в системе отопления, не более чем на ±15%. Потери давления в циркуляционных кольцах однотрубных систем водяного отопления, рассчитанных с постоянным пере- перепадом температур теплоносителя, могут отличаться не более чем на 15% при тупи- тупиковой схеме разводки магистралей и на 5% — при попутной. Потери давления в циркуляционных кольцах двухтрубных систем водяного отопления могут отличать- отличаться не более чем на 15% при попутной схеме разводки магистралей и на 25% — при тупиковой; 7) в паровых системах отопления потери давления в паропроводах должны быть не более величины располагаемого перепада давлений на вводе в здание с запасом до 10%. Потери давления по взаимосвязанным частям системы могут отличаться не более чем на 25%. Расчет располагаемого перепада давлений систем водяного отопления Действующие нормы по проектированию систем водяного и парового отопления дают общие рекомендации по определению величин рр, уточняемых гидравлическим расчетом. Так, в системах водяного с насосной циркуляцией и парового отопления потери давления ограничиваются предельными скоростями теплоносителя (см. табл. III.58 и III.59), возможностью увязки расходуемых давлений по отдельным цирку- циркуляционным кольцам и ветвям, а также технико-экономическими соображениями. При выяснении величины располагаемою перепада давлений для принятой схемы центрального отопления следует иметь в виду, что максимальное суммарное гидро- гидростатическое и динамическое давление в них не должно превышать 6 кгс/см2 при при- применении чугунных и стальных штампованных радиаторов и 10 кгс/см? при примене- применении стальных трубчатых греющих элементов (например, в конвекторах, листотруб- ных радиаторах и при панельном отоплении). В системах водяного отопления с насосной цирку- циркуляцией движение воды по трубам происходит за счет давления, развиваемого насосом, рн*, а также вследствие гравитационных сил, возникающих при охлажде- охлаждении горячей воды в нагревательных приборах и трубопроводах, рс. Для таких сис- систем располагаемый перепад давлений определяют по формуле рр = рн + Бре. A11.48) Для горизонтальных и вертикальных с нижней разводкой однотрубных систем водяного отопления поправка Б = 0,4, с верхней разводкой — 1, для двухтрубных — 0,5—0,7. Эта поправка учитывает работу системы отопления в течение отопитель- отопительного сезона при уменьшенной величине естественного давления. Значение ре не учитывают, если оно составляет не более 10% давления рн. Располагаемый перепад давлений определяют для покрытия всех расчетных гидравлических потерь. При присоединении системы водяного отопления с насос- насосной циркуляцией непосредственно к тепловым сетям без элеватора он равен разности давлений в подающем и обратном трубопроводах (рр = р%). Величину ръ обычно задают в мвод. ст. Для систем отопления, в перспективе присоединяемых к центра- централизованному теплоснабжению через элеватор, рр < 1200 кгс/м2 после элеватора при параметрах теплоносителя 95—70° С и рв > 10-^15 м вод. ст. Для систем отопления, присоединяемых к тепловым сетям через водонагреватели (независимая схема при давлении на вводе теплосети в обратном трубопроводе более 60 м вод. ст.), и систем, не имеющих перспективы присоединения к тепловым сетям, рр определяют исходя из максимально допустимых скоростей движения теплоносителя в трубах и возмож- возможности увязки потерь давления в циркуляционных кольцах с учетом технико-эконо- технико-экономических соображений. При элеваторном присоединении системы отопления значение давления рПоб' создаваемого побудителем циркуляции, определяют в * В каталогах заводов-изготовителей обычно указывается напэр насоса в м. Давление, развиваемое насосом, является произведением его напора в м и плот- плотности перекачиваемой жидкости в кг/ж3. 190
зависимости от перепада давлений на вводе тепловой сети рв и от коэффициента сме- смещения и по графику на листе II 1.25, рис. 1. Нормы СН 419—70 рекомендуют в ти- типовых проектах принимать рь = 10-^12 м вод.ст. По данным ВНИИГС*,для систем водяного отопления с элеваторным присоединением к тепловой сети при А^ = 150 — — 70° С в зависимости от коэффициента смешения и и параметров теплоносителя пос- после элеватора, принимают следующие величины рп~ при At = 95 — 70° С и и = 2 pv = 1200 кгс/м2; при Д* = 105 — 70° С и и = 1,17 Рр = 2000 кгс/м2; при Д/ = 100 — 70° С и и = 1,51 /?¦> = 1600 кгс/л*2; при А/ = ПО — 70° С и и = 0,91 рр= 2500 кгс/м2. В необходимых случаях в узле ввода тепловой сети в здание на перемычке уста- устанавливают насос для повышения рр в местной системе отопления. Коэффициент смешения определяют по формуле где 7ф — фактическая температура горячен воды на входе в отопительную систему с учетом предвключенной тепловой нагрузки (например, лестничных ре- рециркуляционных воздухонагревателей), °С; tQ ф — фактическая температура охлажденной воды, СС, с учетом дополнитель- дополнительных потерь тепла, определяемая по формуле (III. 50) tr и /0 — расчетные температуры горячей и охлажденной воды «местной системы отопления, °С; GCHCT — расход теплоносителя, кг/ч, определяемый по величине теплопотерь QT и температурному перепаду А^ по формуле (II 1.29); Qfl — дополнительные потери тепла, составляющие не более 15% величины QT, ккал/ч. Элеваторы и насосы подбирают с запасом 10% по коэффициенту смешения на не- неучтенные потери давления в самой системе отопления и элементах узла ввода тепло- тепловой сети в здание (и' = и • 1,1). В вертикальных однотрубных системах с насосной циркуляцией учитывают ве- величину естественного давления ре от остывания воды в стояках в размере 40% его расчетного значения, определяемого при нижней разводке магистральных трубо- трубопроводов по формуле Ре - 0,4е -^- , (III. 51 где е — приращение плотности воды при охлаждении ее на 1° С, кг/мв, которое при заданном температурном перепаде в системе отопления kt= tT — t0 явля- является постоянной величиной; tr — t0,°C .... 85—65 95—70 100—70 105—70 130—70 150—70 е, /сг/ж3 . ° С .... 0,6 0,64 0,65 0,66 0,72 0,76 "Zqh — сумма произведений тепловых нагрузок этажестояковг ккал/ч, на высоту установки нагревательных приборов над обратным трубопроводом, м; GCT — расход теплоносителя через стояк, кг/ч, определяемый по формуле (III.20); с — теплоемкость воды, равная 1 ккал/кг • °С. Следует иметь в виду, что высота установки приборов измеряется от точки изме- изменения температуры воды в стояке: в проточных и проточно-регулируемых однотруб- однотрубных системах — от середины приборов, в системах с замыкающими участками и кранами двойной регулировки — от обратной подводки к приборам (лист III.25, рис. 2). При верхней разводке трубопроводов значение рр определяют по формуле (III.51) без поправки 0,4. Нормы СН 419—70 допускают вычисление величины естественного давления для однотрубных систем водяного отопления при нижней- разводке магистралей по при- * Минмонтажспецстрой СССР. «Труды ВНИИГС?, Вып. 28. Л., Госстройиздат, 1У70. 191
1! |щ?§§§§ёШ I I I гюЬгя'ёч зпнщод эончизшпниоиоу 0^41 ММММп а. с». * • s а> 2 о * S ft 192
ближенной формуле pe = 0,l3nh3At, (III. 52) где п — число этажей; кэ — высота этажей, м. В горизонтальных однотрубных системах водяного отопления естественное дав- давление рассчитывают последовательно для ветви каждого нижележащего этажа по формуле />e = 0,48ftrBAf, (IH.53) где /ггв — расстояние между горизонтальными ветвями соседних по высоте эта- этажей, м. ^' При водяном отоплении с естественной циркуля- циркуляцией теплоносителя располагаемым перепадом давлений являются гравитацион- гравитационные силы ре, т. е. Рр = Ре = Р + Ар, (III. 54) где р и Др — естественное давление, возникающее от охлаждения воды соответ- соответственно в нагревательных приборах и трубопроводах, кгс1мъ. Давление от охлаждения воды в трубопроводах зависит от вида и геометрических размеров системы водяного отопления (лист III.25, рис. 3, где цифрами обозначены номера этажей). График на этом рисунке составлен для открытой прокладки стоя- стояков по стенам помещений, но при изолированных магистральных трубопроводах. Если стояки проложены в бороздах без изоляции, то вводится поправка 0,75. Для случаев, когда стояки изолированы, а также для систем с нижней разводкой маги- магистралей, величину Др не учитывают. Для систем водяного отопления с насосной цир- циркуляцией значениями Др (ввиду их малой величины) пренебрегают. Естественное давление от охлаждения воды в нагревательных приборах р вы- вычисляют достаточно точно по формулам, приведенным ниже. Для однотрубных сис- систем с верхней разводкой магистралей предварительно по формуле (III. 19) нахо- находят температуры воды в стояках, последовательно входящей в приборы каждого эта- этажа, — соответствующие температуры смеси. Затем, зная высотное расположение на- нагревательных приборов (лист III.26, рис. 1), определяют величину р, приняв по табл. Ш.4 плотность воды соответственно ее температуре, по формуле Р = (AiYo + КУх + • • • + Л/гУп-i) ~ (Ai + К + •'• +hn) уг, (Ш.55) где hi, hz, ..., hn — вертикальные размеры между точками смешения воды при рас- расположении нагревательных приборов по этажам, м; Yo и 7г — плотность охлажденной и горячей воды, кг/м5; Yi» •••» Т/г—1 — плотность смешиваемой воды в стояке между этажами, кг/м3. Значение р для однотрубных вертикальных систем водяного отопления можно вычислить также пользуясь формулой (III.51), но без поправки 0,4. При переменных перепадах температур воды в стояках значение р определяют поочередно для каждого стояка. Для двухтрубных систем водяного отопления, работающих с радиусом действия до 30 м при высоте hx = 3 м (лист III.26, рис. 2), величину р определяют по следую- следующим формулам: для приборов нижнего этажа при верхней и нижней разводках магистралей P = Ai(Yo-Yr); (П1.56) для приборов вышележащих этажей при верхней разводке магистралей p = (/i1-f-nA9)(Yo-Yr); (Ш.57) то же, при нижней разводке р = (Лг + nh9) (Yo - Yr) + 2 (IR + 2)под, (III .58) где 2 (IR + ?)под — потери давления, кгс/м2, в подводках 1—6 к прибору рассмат- рассматриваемого этажа. Пример III. 13. Найти требуемый располагаемый перепад давлений рр в системе во- водяного отопления с нижней разводкой магистралей и П-образными однотрубными сто- стояками для 7-этажного дома. Система отопления имеет элеваторный узел и присоеди- присоединяется к наружной тепловой сети. Параметры теплоносителя tr — t0— 100 — 70° С; 7 5-2696 193
© * * ? t i. I T it- i pi i I i/ I Lg f •gi I Ij Лист 111.26. К расчету располагаемого перепада давлений рр при естественной циркуляции: У — высотные схемы однотрубных стояков (а, 6, в — проточных; г, д — с замыкающими участками); 2 — высотные схемы двухтрубных стояков с верх- верхней (а, б) и нижней (в) разводками магистралей. 194
температура воды в подающей линии тепловой сети Т = 150° С; расчетные теплопотери здания QT = 300 000 жал/ч. Отопление лестничных клеток предусмот- предусмотрено при помощи рециркуляционных воздухонагревателей, включенных до элева- элеватора. Теплопотери лестничных клеток составляют 10% расчетных теплопотерь всего здания. Давление на вводе тепловой сети в здание рв = 10 м вод.спг. По формуле (III.29) находим расход циркулирующего теплоносителя в системе отопления без учета обогрева лестничных клеток воздухонагревателями, присо- присоединенными до элеватора: зооооо — о.ьзооооо пппп . °сисТ шотгто = 9000 кг/ч- Затем находим фактическую температуру охлажденной воды по формуле (III.50), принимая дополнительные потери тепла от расчетных в размере 15%: , ,_ 0,15-300 000 апог '°-ф = 7° эооо—=65 с Далее по формуле (III.49) вычисляем требуемый коэффициент смешения: 150—100 100 — 65 = 1,43. Для определения величины действующего в системе естественного давления высотную схему наименее нагруженного стояка принимаем по аналогии с приведен- приведенной на листе III.25, рис. 2, а при высотах hB = 2,7 м и ht = 1 м, тепловые нагрузки приборов на 1 и 7-м этажах Qnp = 1000 ккал/ч, а на промежуточных этажах B—6) Qnp= 500 ккал/ч. Расход воды по стояку по формуле (II 1.20) 1000 -2 + 500-5 ол °^100^70= 30 Тогда естественное давление по формуле (II 1.51) ре = 0|4;в'65 A000 • 1 + 500 • 3,7 + 500 ¦ 6,4 + 500 • 9,1 + 500 • 11,4 + 500X X 14,5 + 1000 • 17,2) • 2 = 71 кгс/см*. Найденную величину ре для сравнения полученных результатов проверяем по приближенной формуле (I II.52) : ре = 0,13 • 7 • 2,7 A00 — 70) = 73 кгс/м2. Разница в подсчетах составляет всего 2 кгс/м2, или 3%. Определяем требуемое значение рпоб побудителя циркуляции при рв = 10 м и коэффициенте смешения с запасом 10% и' = 1,43 • 1,1 = 1,57. По графику на листе III.25, рис. 1 рпоб = 1,4 м вод.ст. или 1400 кгс/м2. Суммарная возможная величина располагаемого перепада давлений на покрытие гидравлических потерь в системе отопления с учетом потерь в арматуре узла ввода тепловой сети рр = 1400 + 73 ^ 1475 кгс/м2. Пример III. 14. Рассчитать величину располагаемого перепада давлений в систе- системе водяного отопления с естественной циркуляцией для 5-этажного дома. Стояки системы проложены открыто по стенам помещений, магистральные трубопроводы изолированы. Параметры теплоносителя — 95—70° С. Высоты этажей: Аэ = 3,5 м и hi = 5 м. Тепловые нагрузки приборов на 1-м и 5-м этажах Qnp = 1500 ккал/ч, на промежуточных этажах B—4) Q = 1000 ккал/ч. Пользуясь формулой (III.20), находим расход воды, циркулирующей по стояку: _ 1500 • 2 + 1000 • 3 о.. , ' °ст = 95ZT70 240 Кг'4- Температуру входящей в нагревательные приборы воды вычисляем последова- последовательно для каждого этажа по формуле (III. 19), принимая значения плотности воды 7* 195
по табл. II 1.4: tr = t6=-. 95° С (уг = 961,92 кг/м5); '* = 95 ~ "W" = 89°С (Y*= 966'01 t = 95 1500+100° = 84,6° С (у, = 968,91 кг/м*); ts 95 0 t2 = 95 - 1500+410OQQ-2 - 81,9° С (Ti = 970,63 tl = 95 _ 1500+410000-3 = 76,3° С (У1 - 974,1 „/*-); /0 = 70° С Gо = 977,81 Зная высотное расположение нагревательных приборов, по формуле (III.55) вычисляем естественное давление от охлаждения воды в приборах ре = E • 977,81 + 3,5 • 974,1 + 3,5 ¦ 970,63 + 3,5 • 968,91 + 3,5 • 966,01) — — E + 3,5 • 4) • 961,92 == 191 кгс/м2. Определяем полную величину располагаемого естественного давления с уче- учетом влияния от охлаждения воды в трубопроводах Ар при радиусе действия системы отопления до 30 м. На основании графика на листе II 1.25, рис. 3, интерполируя, получаем рр = ре = р + Ар = 191 + 52 = 243 кгс/м2. Для сравнения полученных результатов проверяем значение р по формуле (III.50), но без поправки 0,4: 0,64 р = —1__ A500 • 5 + 1000 • 3,5 + Ю00 • 12 -f 1000 • 15,5 + 1500 • 19) = = 192 кгс/м2. Методы гидравлического расчета трубопроводов В отопительной технике приняты разнообразные методы гидравлических расче- расчетов трубопроводов с различной точностью получаемых результатов. Метод расчета трубопроводов по удельным потерям давления на1л* расчетного кольца состоит в том, что при помощи вспомога- вспомогательных таблиц вначале производят предварительный, а затем окончательный гид- гидравлический расчет с увязкой расходуемых давлений по большим и малым кольцам циркуляции, отдельным стоякам и частям системы. Изменение величины неувязки в рассматриваемом расчетном кольце достигается увеличением или уменьшением потери давления на наиболее нагруженных участках при различных диаметрах труб. Для предварительного гидравлического расчета трубопроводов водяного отоп- отопления и парового низкого давления вначале находят среднее значение на 1 м удель- удельной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам: р = R ^р. ПИ Б91 где {3 — коэффициент, учитывающий долю потери давления на преодоление сопро- * тивления трения от общего располагаемого перепада давлений рр в систе- системе (для двухтрубной системы водяного отопления |$ принимают равным 0,5, для однотрубной — 0,6, для парового отопления— 0,65); 2/ — общая длина расчетного циркуляционного кольца водяной системы или ветви паропроводов, м. Расчет трубопровода начинают с наиболее протяженного циркуляционного коль- кольца или ветви, т. е. при наименьшем значении Rcp. По вспомогательной величине 196
R определяют удельные потери давления на трение R в кгс/м2 на 1 м на расчетных участках при заданных тепловых нагрузках (табл. III.60*). Следует иметь в виду, что табл. II 1.60 для расчета трубопроводов водяного отопления составлена по тепло- тепловым нагрузкам, приведенным к температурному перепаду (At — 1 °С) или к рас- расходу воды G. Поэтому все тепловые нагрузки расчетных участков предварительно пересчитывают по формуле (III.20) путем деления тепловой нагрузки Q на темпера- температурный перепад, принятый в системе отопления, At. При соответствующих значениях R и скорости движения теплоносителя v по таблицам принимают диаметры труб для всех расчетных участков. Диаметры труб следует выбирать так, чтобы скорость v возрастала без резких скачков по мере уве- увеличения тепловых нагрузок и не превышала предельно допускаемых величин при условии бесшумной работы систем отопления (см. табл. III.59). Определив сумму коэффициентов местных сопротивлений 2? и зная найденную по табл. 111.60 скорость теплоносителя v, по табл. III.61 находят величину потери давления Z на данном расчетном участке (см. стр. 217). Потери давления Z в местных сопротивлениях, находящихся на границе двух смежных участков, относят к участку с меньшим расходом теплоносителя. При расположении местных сопротивлений переменного сечения на данном участке (проточный воздухосборник, грязевик, распределительная гребенка и т.п.) потери определяют по большей скорости теплоносителя. Форма записи расчетных величин приведена в табл. III.75. Основы расчета трубопроводов по методу эквивалентных со- сопротивлений для водяного отопления при помощи сетчатой номограммы *• состоят в следующем. Величину располагаемого перепада давлений в системе рр делят на длину глав- главного (наиболее протяженного и нагруженного) циркуляционного кольца 2/. В ре- результате определяют среднее располагаемое давление в кгс/мг на 1 м кольца, харак- характеризующее потери от трения и в местных сопротивлениях, т.е. Яо = -§-. (Ш.60) Тогда расчетное падение давления на любом участке циркуляционного кольца будет равно полученной потере на 1 м, умноженной на длину данного участка, т.е. Рп = Roln- Заменяя скорость через расход G в м3/с и диаметр d в м в формулах (II 1.43) и (III.44), получаем выражение для потери давления на участке от трения и местных сопротивлений (?)b- Принимая для простоты расчета плотность воды постоянной (при t = 80° С, У = 971,8 кг/м3), расход воды G в кг/ч и внутренний диаметр трубы d в мм, после соответствующих преобразований имеем При обозначении величины в скобках через коэффициент ц, называемый гидрав- гидравлическим критерием, формула (III.62) примет более простой вид: рп = 6,53fiG2. (III.63) Гидравлический критерий \х зависит от длины и диаметра трубы, а также от коэффициента местного сопротивления и сопротивления трения. Таким образом, величина \i зависит от конструктивных размеров трубы при данном расходе воды. * Табл. III.60 и III.61 приведены по данным П. Ю. Гамбурга «Таблицы и примеры расчетов трубопроводов отопления и горячего водоснабжения» (М., Гос- стройиздат, 1961). ** Способ расчета при помощи номограмм предложен Б. Н. Лобаевым в книге «Расчет трубопроводов систем отопления» (Киев, «Буд!вельник», 1956). 197
Таблица III.60. Расчет стальных трубопроводов Потери от трения, кгс/мг на 1 м 0,06 0,065 0,07 0,075 0,08 0,085 0,09 0,095 0,1 О.И 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,22 0,24 0,26 0,28 0,3 0,32 Количество тепла Q, проходящего по трубе, ккал/ч (первая строка) и скорость водогазопроводных (ГОСТ 3262—62) 10 15 20 25 32 40 Трубопроводы водяного отс 8 0,015 8,2 0,016 8,5 0,017 8,8 0,0174 9,1 0,018 9,5 0,019 9,8 0,0194 10,1 0,02 10,4 0,021 10,7 0,022 1Ы 0,023 11,4 0,0234 12 0,024 12,6 0,026 13,2 0,027 13,6 0,027 13,9 0,028 14,5 0,029 15,1 0,03 15,8 0,032 16,4 0,034 17 0,035 17,7 0,037 19 0,038 19,6 0,04 12,5 0,017 13 0,018 13,5 0,019 14 0,019 14,5 0,02 15 0,021 15,5 0,021 16 0,022 16,5 0,023 17 0,024 17,5 0,025 18 0,026 19 0,027 20 0,029 21 0,03 21,5 0,03 22 0,031 23 0,032 24 0,033 25 0,035 26 0,037 27 0,039 28 0,041 30 0,042 31 0,044 27 0,021 28 0,022 30 0,023 31 0,024 32 0,025 33 0,026 34 0,027 35 0,0275 36 0,028 38 0,03 40 0,031 42 0,033 44 0,034 45 0,035 47 0,037 49 0,038 50 0,039 52 0,04 53 0,042 56 0,044 59 0,046 62 0,048 64 0,05 67 0,052 72 0,058 52 0,025 54 0,026 56 0,027 59 0,028 61 0,029 63 0,031 65 0,032 67 0,033 69 0,034 73 0,035 76 0,037 80 0,039 84 0,041 87 0,042 96 0,045 103 0,048 108 0,051 ПО 0,053 111 0,054 115 0,055 120 0,057 126 0,059 130 0,064 135 0,067 140 0,068 по • 0,031 116 0,032 121 0,033 126 0,035 130 0,036 135 0>037 139 ч 0,039 144 0,04 148 0,041 157 0,044 164 0,045 172 0,047 180 0,049 188 0,052 191 0,053 193 0,053 197 0,054 201 0,056 203 0,057 213 0,059 223 0,062 234 0,064 244 0,068 254 0,02 263 0,73 160 0,034 172 0,036 183 0,038 188 0,04 192 0,041 196 0,042 202 0,043 206 0,044 210 0,045 219 0,046 229 0,048 239 0,05 249 0,052 259 0,054 269 0,057 279 0,059 287 0,06 296 0,062 304 0,064 321 0,067 338 0,071 353 0,074 368 0,077 383 0,081 396 0,083 50 )Пле Н 1 307 0,039 321 0,041 335 0,043 349 0,044 368 0,046 374 0,048 385 0,049 398 0,051 409 0,052 432 0,055 454 0,059 475 0,061 496 0,064 516 0,067 535 0,069 553 0,071 571 0,073 589 0,076 606 0,078 638 0,082 671 0,087 700 0,091 729 0,096 752 0,099 774 0,102 70 I Я При 589 0,045 616 0,047 643 0,049 669 0,051 695 0,053 718 0,055 742 0,057 764 0,058 788 0,06 830 0,063 872 0,067 910 0,07 948 0,073 982 0,075 1016 0,078 1046 0,08 1077 0,082 1106 0,085 1137 0,087 1197 0,092 1258 0,096 1317 0,101 1377 0,106 1438 0,11 1483 0,114 198
водяного движения 57 X 3,5 темпе 274 0,038 286 0,04 298 0,042 311 0,043 323 0,045 333 0,047 343 0,048 354 0,05 364 0,051 385 0,054 398 0,057 422 0,059 442 0,062 460 0,065 476 0,067 492 0,069 509 0,071 525 0,074 540 0,076 568 0,08 595 0,084 623 0,088 649 0,091 669 0,094 689 0,097 и парового отопленж воды (пара) в 76 X 3 i низкого давления трубе v, м/с (вторая строка) 89 X 3,5 ратуре воды 95° 669 0,048 698 0,05 728 0,053 758 0,055 785 0,057 812 0,059 839 0,061 864 0,062 889 0,064 939 0,068 977 0,071 1016 0,073 1054 0,076 1093 0,079 1132 0,082 1170 0,084 1209 0,087 1247 0,09 1286 0,093 1363 0,098 1440 0,104 1498 0,108 1557 0,112 1615 0,117 1673 0,121 1027 0,054 1074 0,057 1119 0,059 1157 0,061 1194 0,063 1231 0,065 1269 0,067 1306 0,069 1343 0,071 1418 0,075 1493 0,079 1568 0,082 1643 0,086 1699 0,089 1756 0,092 1813 0,095 1870 0,098 1927 0,101 1983 0,104 2097 0,11 2210 0,116 2300 0,121 2390 0,126 2480 0,13 2569 0,135 бесшовных (ГОСТ 102X4 при диа' 8732—70) Ю8 X 4 С, М = 1°С и 1508 0,059 1576 0,062 1644 0,064 1712 0,067 1781 0,07 1848 0,072 1917 0,075 1969 0,077 2021 0,079 2126 0,083 2330 0,087 2335 0,092 2440 0,096 2545 0,1 2626 0,103 2707 0,106 2788 0,109 2870 0,112 2951 0,116 3113 0,122 3276 0,128 3414 0,134 3552 0,139 3690 0,145 3827 0,15 6=0,2 1784 0,062 1871 0,065 1956 0,068 2046 0,071 2113 0,073 2179 0,076 2246 0,078 2312 0,08 2379 0,082 2512 0,087 2645 0,092 2770 0,096 2876 ОД 2983 0,103 3089 0,107 3195 0,111 3302 0,114 3408 0,118 3497 0,121 3675 0,127 3853 0,134 4031 0,14 4188 0,145 4331 0,15 4475 0,155 .lerpe условного проход 133 Х4 ММ 3208 0,073 3368 0,076 3469 0,079 3622 0,082 3749. 0,085 3877 0,088 4004 0,091 4132 0,094 4259 0,096 4560 0,103 4860 0,108 5161 0,114 5462 0,119 5600 0,124 5738 0,128 5876 0,133 6014 0,136 6151 0,139 6290 0,142 6565 0,149 6841 0,155 7119 0,161 7397 0,167 7675 0,174 7953 0,18 152 X 4,5 4685 0,08 4922 0,084 5114 0,087 5305 0,09 5497 0,094 5688 0,097 5880 0,1 6038 0,103 6195 0,106 6510 0,111 6826 0,116 7141 0,122 7456 0,127 7771 0,132 8022 0,137 8272 0,141 8522 0,145 8773 0,15 9024 0,154 9524 0,162 9947 0,17 10 370 0,177 10 792 0,184 11226 0,191 11637 0,199 1 труб, мм 168 X 5 6074 0,0862 6328 0,0898 6583 0,0934 6837 0,097 7101 0,1006 7355 0,1042 7550 0,1071 7750 0,1098 7934 0,1124 8308 0,1177 8682 0,123 9345 0,1324 9698 0,1374 10 058 0,1425 10411 0,1475 10 764 0,1525 11 117 0,1575 11435 0,162 11745 0,1664 12 359 0,1751 12 973 0,1838 13 503 0,1913 14 032 0,1988 14 562 0,2063 15 176 0,215 199
Потери от трения, кгс/м2 на 1 м 0,34 0,36 0,38 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 1.1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 Количество тепла С ?, проходящего по трубе, ккал/ч (первая строка) т г скорость водогазопроводных (ГОСТ 3262—62) 10 20,2 0,041 20,8 0,042 21,5 0,043 22,1 0,045 23,4 0,049 25,2 0,051 26,5 0,054 27,8 0,057 29,7 0,059 30,3 0,062 31,6 0,065 33,4 0,074 35,3 0,075 36,5 0,076 36,8 0,077 37,2 0,078 38,5 0,081 39,8 0,084 41 0,086 42,3 0,088 42,9 0,091 44,2 0,093 45,5 0,096 46,7 0,098 47,4 0,1 48,6 0,102 15 32 0,045 33 0,047 34 0,048 35 0,05 37 0,054 40 0,057 42 0,06 44 0,063 47 0,066 48 0,069 50 0,072 55 0,082 56 0,083 57 0,084 58 0,085 59 0,087 61 0,09 63 0,093 65 0,095 67 0,098 68 0,101 70 0,103 72 0,106 74 0,108 75 0,111 77 0,114 20 75 0,06 80 0,062 82 0,064 85 0,066 91 0,071 95 0,073 100 0,077 103 0,08 107 0,083 111 0,086 112 0,087 ИЗ 0,088 115 0,089 119 0,092 122 0,095 126 0,097 133 0,103 140 0.Д08 146 0,113 151 0,117 157 0,121 163 0,126 169 0,13 174 0,135 179 0,138 184 0,142 25 142 0,07 143 0,071 145 0,073 146 0,073 152 0,074 157 0,074 163 0,078 169 0,082 176 0,086 184 0,089 191 0,093 199 0,097 205 0,1 212 0,103 218 0,106 225 0,109 237 0,115 248 0,12 259 0,126 269 0,131 280 0,136 289 0,141 299 0,145 309 0,15 318 0,154 332 0,161 32 272 0,075 281 0,078 290 0,08 299 0,082 317 0,088 336 0,093 356 0,098 373 0,103 389 0,108 406 0,112 420 0,116 434 0,12 450 0,124 463 0,128 477 0,132 490 0,136 516 0,143 537 0,149 557 0,154 579 0,16 600 0,166 621 0,172 642 0,178 663 0,184 684 0,189 705 0,195 40 409 0,086 422 0,089 435 0,092 448 0,094 478 0,101 507 0,107 533 0,112 559 0,118 580 0,122 601 0,126 622 0,131 642 0,135 663 0,14 684 0,144 705 0,148 726 0,151 767 0,162 809 0,17 846 0,178 876 0,184 906 0,191 937 0,197 967 0,203 997 0,21 1027 0,216 1058 0,222 50 796 0,106 818 0,108 839 0,111 861 0,115 916 0,122 971 0,13 1026 0,137 1081 0,144 1127 0,15 1172 0,152 1218 0,155 1263 0,161 1309 0,165 1354 0,171 1399 0,177 1445 0,182 1514 0,192 1583 0,201 1652 0,21 1720 0,218 1790 0,227 1858 0,236 1917 0,243 1974 0,251 2032 0,258 2090 0,265 70 1530 0,117 1576 0,121 1622 0,124 1667 0,128 1783 0,136 1898 0,145 1999 0,153 2090 0Д6 21§0 0,167 2269 0,174 2359 0,181 2450 0,187 2523 0,193 2598 0,199 2671 0,204 2744 0,21 2892 0,221 ЗОН 0,23 3128 0,239 3246 0,248 3364 0,257 3482 0,266 3600 0,275 3718 0,284 3835 0,293 3953 0,302
движения воды (пара) в грубе v, м/с Продолжеь [ ие та б;1 (вторая строка) при диаметре условного прохода [ III 60 труб, мм бесшовных (ГОСТ 8732—70) 57 X 3,5 707 0,1 727 0,102 747 0,105 766 0,108 815 0,115 865 0,122 913 0,129 962 0,136 1003 0,141 1043 0,146 1084 0,152 1124 0,158 1165 0,162 1205 0,168 1245 0,174 1286 0,179 1347 0,188 1409 0,197 1470 0,206 1531 0,214 1593 0,223 1654 0,231 1706 0,238 1757 0,246 1808 0,253 1859 0,26 76X3 1731 0,125 1790 0,129 1848 0,133 1906 0,138 2023 0,146 2139 0,154 2555 0,163 2372 0,171 2468 0,178 2564 0,185 2660 0,192 2756 0,199 2852 0,206 2927 0,211 3002 0,217 3078 0,222 3228 0,233 3378 0,214 3528 0,255 3679 0,266 3829 0,276 3950 0,285 4072 0,294 4191 0,303 4312 0,311 4433 0,32 89 X 3,5 2659 0,14 2748 0,145 2825 0,149 2902 0,153 3093 0,163 3285 0,173 3432 0,181 3587 0,188 3730 0,196 3878 0,204 4026 0,212 4175 0,22 4323 0,227 4471 0,235 4587 0,241 4703 0,247 4934 0,26 5280 0,272 5398 0,284 5629 0,296 5825 0,306 6020 0,317 6215 0,327 6409 0,337 6606 0,348 6781 0,357 102X4 3938 0,154 4049 0,159 4160 0,163 4271 0,167 4548 0,178 4825 0,189 5103 0,2 5253 0,209 5544 0,217 5764 0,226 5985 0,235 6206 0,243 6426 0,252 6606 0,259 6786 0,266 6966 0,273 7326 0,287 7686 0,301 7994 0,314 8302 0,325 8610 0,337 8915 0,349 9183 0,36 9451 0,37 9719 0,381 9987 0,391 108 X 4 4619 0,16 4762 0,165 4906 0,17 5049 0,175 5408 0,187 5694 0,197 5980 0,207 6266 0,217 6552 0,227 6838 0,237 7068 0,245 7299 0,253 7529 0,261 7760 0,269 7991 0,277 8221 0,285 8620 0,299 9018 0,313 9416 0,327 9783 0,339 10 128 0,351 10 474 0,363 10819 0,375 11 114 0,385 11 409 0,396 11704 0,406 133 X 4 8230 0,186 8508 0,193 8738 0,198 8968 0,203 9542 0,216 10 116 0,229 10 574 0,239 11033 0,25 11490 0,26 11949 '0,271 12 407 0,281 12 866 0,291 13 324 0,302 13 726 0,311 14 107 0,319 14 487 0,328 15 249 0,345 15 909 0,36 16 571 0,375 17 232 0,39 17 752 0,402 18 272 0,414 18 792 0,425 19 312 0,437 19 832 0,449 20 352 0,461 152 X 4,5 11 986 0,204 12 335 0,21 12 684 0,216 13 033 0,222 13 905 0,237 14 698 0,251 15 492 0,264 16 184 0,276 16 876 0,288 17 568 0,3 18 178 0,31 18 787 0,32 19 397 0,331 19 873 0,339 20 348 0,347 20 825 0,355 21 776 0,371 22 728 0,388 23 679 0,404 24 625 0,42 25 583 0,436 26 534 0,453 27 486 0,469 28 438 0,485 29 389 0,501 30 062 0,513 168X5 15 874 0,2249 16 580 0,2349 16 912 0,2396 17 244 0,2443 17 969 0,256 18 895 0,2677 19 707 0,2792 20 526 0,2908 21338 0,3023 21 156 0,3139 22 975 0,3255 23 794 0,3371 24 606 0,3486 25 424 0,3602 26 243 0,3718 27 055 0,3833 28 481 0,4035 29 695 0,4207 30 881 0,4375 32 059 0,4542 33 238 0,4709 34 424 0,4877 35 603 0,5044 36 781 0,5211 37 740 0,5351 38 680 0,548 201
Потери or трения, кгс/м2 на 1 м 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,8 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 12 13 14 15 Количество тепла Q, проходящего по трубе, ккал/ч (первая •строка) и скорость водогазопроводных (ГОСТ 3262—62) 10 51,1 0,107 53 0,112 55,6 0,117 57,5 0,122 60 0,126 61,9 0,131 64,3 0,135 67 0,14 68,8 0,144 70,7 0,148 75,1 0,156 79,6 0,167 84 0,176 88 0,185 92 0,194 95,3 0,201 99 0,208 102,3 0,215 106 0,223 109,2 0,23 112,4 0,236 115,6 0,242 121,2 0,255 127 0,266 132 0,277 136 0,286 141 0,295 15 81 0,119 84 0,124 88 0,13 91 0,135 95 0,14 98 0,145 102 0,15 106 0,156 109 0,16 112 0,164 119 0,175 126 0,186 133. 0,196 139 0,205 146 0,215 151 0,223 157 0,231 162 0,239 168 0,248 173 0,255 178 0,262 183 0,269 192 0,283 201 0,295 209 0,308 216 0,318 223 0,328 20 194 0,15 204 0,157 212 0,164 221 0,171 229 0,177 237 0,183 245 0,189 256 0,195 260 0,201 267- 0,206 284 0,219 297 0,23 311 0,24 324 0,25 337 0,261 351 0,271 361 0,281 377 0,291 390 0,302 404 0,312 417 0,322 430 0,332 450 0,347 469 0,362 488 0,377 507 0,392 527 0,407 25 346 0,168 360 0,175 376- 0,182 398 0,19 404 0,196 416 0,202 428 0,208 441 0,214 454 0,22 467 0,226 498 0,242 530 0,257 561 0,272 593 0,288 614 0,298 635 0,308 656 0,318 677 0,328 698 0,338 719 0,348 739 0,359 759 0,369 801 0,389 835 0,405 870 0,422 904 0,438 938 0,455 32 747 0,207 778 0,215 809 0,224 840 0,233 871 0,241 902 0,25 933 0,258 964 0,267 995 0,276 1026 0,284 1090 0,301 1149 0,318 1210 0,335 1270 0,352 1320 0,365 1369 0,379 1418 0,393 1467 0,406 1517 0,42 . 1554 0,43 1593 0,441 1632 0,452 1709 0,473 1786 0,494 1863 0,516 1939 0,537 2017 0,558 40 1118 0,235 1166 0,245 1214 0,255 1261 0,265 1309 0,276 1357 0,284 1405 0,296 1444 0,304 1484 0,312 1524 0,321 1623 0,342 1710 0,36 1788 0,876 1866 0,393 1944 0,409 2022 0,426 2100 0,442 2178 0,458 2249 0,473 2309 0,486 2370 0,499 2431 0,512 2553 0,537 2674 0,563 2796 0,588 2895 0,609 2995 0,63 50 2204 0,28 2291 0,291 2378 0,302 2465 0,312 2552 0,323 2640 0,334 2727 0,345 2814 0,356 2900 0,367 2973 0,376 3155 0,399 3336 0,422 3517 0,445 3699 0,468 3844 0,486 3988 0,504 4131 0,522 4276 0,54 4420 0,559 4543 0,574 4665 0,589 4788 0,605 5033 0,637 5250 0,664 5468 0,692 5686 0,719 5903 0,746 70 4141 0,317 4327 0,331 4513 0,345 4702 0,35 4889 0,374 5043 0,386 5196 0,397 5350 0,409 5503 0,421 5657 0,433 6015 0,46 6339 0,485 6666 0,51 6971 0,533 7253 0,555 7534 0,576 7790 0,598 8066 0,618 8317 0,636 8567 0,655 8819 0,675 9035 0,691 9467 0,724 9899 0,757 10 243 0,783 10 584 0,81 10 927 0,836 202
движения воды (пара) в i грубе v, м/с Продолжен [ ие т а б j 1. III 60 (вторат строка) при диаметре условного прохода труб, мм бесшовных (ГОСТ 8732—70) 57 X 3,5 1962 0,275 2039 0,286 2116. 0,297 2194 0,307 2272 0,318 2349 0,329 2427 0,34 2505 0,35 2581 0,361 2646 0,37 2808 0,393 2969 0,416 3131 0,439 3283 0,462 . 3421 0,48 3549 0,498 3677 0,516 3805 0,534 3934 0,553 4043 0,568 4152 0,583 4261 0,599 4479 0,63 4673 0,657 4867 0,685 5060 0,712 5253 0,739 76 X 3 4674 0,337 4877 0,352 5080 0,367 5283 0,381 5486 0,396 5688 0,411 5846 0,423 6002 0,433 6160 0,445 6317 0,456 6710 0,484 7103 0,513 7497 0,541 7829 0,565 8161 0,589 8493 0,613 8781 0,634 9069 0,655 9357 0,675 9606 0,693 9826 0,709 10 047 0,725 10 488 0,757 10 929 0,789 11371 0,821 11812 0,853 12 253 0,884 89 X 3,5 6924 0,374 7447 0,392 7780 0,409 8064 0,424 8347 0,439 8630 0,454 8914 0,469 9165 0,482 9417 0,495 9669 0,509 10 268 0,54 10 832 0,57 11336 0,596 11767 0,619 12 198 0,642 12 630 0,664 13 062 0,687 13 494 0,71 13 925 0,733 14 357 0,755 14 807 0,778 15 220 0,801 16 084 0,846 16 951 0,892 17 643 0,928 18 308 0,963 18 951 0,997 102X4 10 485 0,411 10 940 0,429 11394 0,447 11838 0,464 12 274 0,481 12 709 0,498 13 073 0,512 13 397 0,525 13 721 0,538 14045 0,55 14 856 0,582 15 666 0,614 16 476 0,646 17 286 0,677 18 097 0,709 18 907 0,741 19 598 0,768 20 178 0,791 20 757 0,813 21336 0,836 21915 0,859 22 495 0,882 23 653 0,927 24 812 0,972 26 020 1,02 27 003 1,058 27 949 Ц095 108X4 12 294 0,426 12 873 0,445 13 452 0,466 13 936 0,483 14354 0,498 14 772 0,512 15 119 0,527 15 609 0,541 16 029 0,556 16 446 0,57 17 492 0.6Й7 18 538 0,643 19 584 0,679 20 630 0,715 21387 0,742 22 143 0,768 22 900 0,794 23 656 0,82 24 413 0,846 25 169 0,873 25 920 0,899 26 824 0,93 28 133 0,975 29 384 1,019 30 585 1,06 31738 14 32 855 1,139 133 X 4 21392 0,484 22 432 0,508 23 471 0,531 24511 0,555 25 551 0,578 26 303 0,595 27 056 0,612 27 808 0,629 28 560 0,647 29 311 0,664 31 192 0,706 33 072 0,749 34 717 0,786 36 198 0,819 37 678 0,853 39 159 0,886 40 639 0,92 42 119 0,953 43 306 0,98 44 493 1,007 45 680 1,034 46 867 1,061 49 240 1,115 51 415 1,164 53 513 1,211 55 532 1,257 57 481 1,301 152 X 4,5 31406 0,536 32 751 0,559 34 096 0,582 35 440 0,605 36 785 0,627 38 137 0,65 39 475 0,673 40 535 0,681 41595 0,71 42 656 0,728 45 308 0,773 47 960 0,818 50 179 0,856 52 398 0,894 54 618 0,932 56 337 0,969 58 965 1,006 60 904 1,039 62 780 1,071 64 598 1,102 66 369 1,132 68 090 1,161 71415 1,218 74 594 1,272 77 637 1,324 80 589 1,374 83 401 1,423 168 X 5 40 508 0,5739 42 336 0,5998 44 164 0,6257 45 986 0,6515 47 574 0,674 49 084 0,6954 50 588 0,7167 52 098 0,7381 53 602 0,7594 55 105 0,7807 58 154 0,8239 61076 0,8653 63 999 0,9067 66 928 0,9482 69 850 0,9896 72 779 1,0311 75 464 1,069 77 925 1,104 80 395 1,139 82 654 1,171 84 983 1,204 87 171 1,235 91 406 1,295 95 500 1,353 99 382 1,408 103123 1,461 106723 1,512
Потери от трения, кгс/м? на 1 м 16 17 18 19 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 45 50 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 Количество тепла Q, проходя цего но трубе, ккал/ч (первая строка) 1 скорость 13одогазопроводных (ГОСТ 3202—02) 10 145 0,304 149 0,313 154 0,332 157 0,33 162 0,339 171 0,357 179 0,375 186 0,392 195 0,41 200 0,423 207 0,436 212 0,449 219 0,462 225 0,474 232 - 0,487 246 0,519 261 0,551 15 229 0,338 236 0,348 243 0,358 249 0,367 256 0,377 270 0,397 283 0,417 296 0,436 310 0,456 319 0,47 329 0,484 338 0,499 348 0,513 358 0,527 367 0,541 391 0,577 415 0,612 425 2,62 433 2,66 440 2,7 448 2,75 455 2,79 462 2,84 470 2,88 477 2,93 674 2,9 686 2,95 697 3 709 3,05 721 3,1 732 3,15 744 3,2 756 3,25 20 546 0,422 565 0,436 584 0,451 599 0,463 614 0,474 643 0,497 673 0,52 702 0,542 732 0,565 756 0,584 780 0,602 804 0,621 828 0,64 852 0,658 876 0,677 924 0,714 972 0,751 25 972 0,471 1000 0,485 1028 0,499 1056 0,512 1084 0,526 1141 0,553 1197 0,581 1240 0,602 1284 0,623 1327 0,644 1372 0,655 1415 0,686 1458 0,708 1502 0,729 1545 0,754 1588 0,8 1730 0,843 32 2079 0,575 2140 0,592 2201 0,609 2263 0,626 2325 0,643 2448 0,678 2572 0,712 2671 0,739 2770 0,767 2869 0,794 2969 0,821 3067 0,849 3153 0,873 3239 0,896 3325 0,92 3539 0,978 3707 1,031 40 3095 0,651 3149 0,672 3294 0,693 3427 0,721 3513 0,739 3684 0,775 3808 0,801 3965 0,834 4113 0,865 4260 0,896 4408 0,928 4546 0,957 4684 0,986 4822 1,015 4960 1,044 5092 1,073 5541 1,166 50 6093 0,77 6283 0,794 6473 0,818 6654 0,841 6823 0,862 7159 0,904 7476 0,944 7782 0,983 8076 1,02 8359 1,056 8634 1,08 8900 1,124 9157 1,156 9409 1,188 9652 1,219 10 239 1,293 10 791 1,362 Трубопроводы парового отоп 1284 2,95 1351 3,05 1396 3,15 1440 3,25 1484 3,35 1506 3,4 1528 3,45 1551 3,5 2034 2,98 2174 3,1 2244 3,2 2350 3,35 2455 3,5 2560 3,65 2665 3,8 2735 3,9 4490 3,65 4736 3,85 4982 4,05 5228 4,25 5413 4,4 5659 4,6 5843 4,75 6028 4,9 6830 4,2 7155 4,4 7562 4,65 7806 4,8 8050 4,95 8375 5,15 8619 5,3 8944 5,5 17 739 5,3 18 575 5,55 19 579 5,85 20 416 6,1 21 420 6,4 22 257 6,65 22 926 6,85 23 428 7 70 11269 0,862 11611 0,888 11953 0,914 12 296 0,941 12 638 0,967 13 323 1,019 14 008 1,071 14 693 1,124 15215 1,164 15 749 1,205 16 266 1,244 16 768 1,283 17 252 1,32 17 726 1,356 18 186 1,391 19 285 1,476 20 333 1,555 л е ь и я 25 522 5,7 27 089 6,05 28 209 6,3 29 328 6,55 30 672 6,85 32 015 7,15 33 134 7,4 34 030 7,6
движения воды (пара) в трубе v, м/с Продолжение табл. III.60 (вторая строка) при диаметре условного прохода труб, мм бесшовных (ГОСТ 8732—70) 57 X 3,5 5423 0,763 5592 0,787 5761 0,811 5922 0,834 6072 0,854 6371 0,896 6654 0,936 6926 0,975 7187 1,012 7440 1,048 7684 1,082 7921 1,116 8150 1,148 8374 1,179 8590 1,21 9112 1,284 9604 1,352 н изк or с 11615 4,8 12 340 5,1 12 945 5,35 13 550 5,6 14 034 5,8 14 639 6,05 15123 6,25 15 728 6,5 76 ХЗ 12 694 0,916 13 136 0,948 13 577 0,98 14018 1,012 14 417 1,041 15 121 1,091 15 793 1,14 16 437 1,186 17 057 1,231 17 656 1,274 18 235 1,316 18 796 1,357 19 342 1,396 19 871 1,434 20 388 1,472 21625 1,561 22 795 1,645 давлен 28 916 6,1 30 338 6,4 31997 6,75 33 182 7 34 604 7,3 35 789 7,55 37 211 7,85 38 396 8,1 89 X 3,5 19 573 1,03 20 175 1,061 20 780 1,092 21329 1,122 21882 1,151 22 950 1,207 23 972 1,261 24 951 1,312 25 892 1,362 26 803 1,41 27 681 1,456 28 533 1,501 29 360 1,544 30 164 1,587 30 949 1,628 32 826 1,727 34 601 1,82 [ и я при 44 223 6,8 46 184 7,1 48 136 7,4 50 087 7,7 52 364 8,05 54 315 8,35 56 267 8,65 58 218 8,95 102 Х4 28 886 1,131 29 754 1,166 30 619 1,2 31 457 1,233 32 272 1,265 33 849 1,327 35 354 1,386 36 799 1,442 38187 1,497 39 529 1,549 40 826 1,6 42 081 1,649 43 301 1,697 44 484 1,743 45 643 1,789 48 412 1,897 51033 2 108 X 4 33 931 1,176 34 975 1,213 35 990 1,248 36 925 1,28 37 934 1,315 39 792 1,38 41557 1,441 43 252 1,5 44 884 1,556 46 460 1,611 47 986 1,664 49 462 1,715 50 896 1,765 52 292 1,813 53 650 1,86 56 904 1,973 59 984 2,08 k = 0,2 мм 65 045 7,45 68 538 7,85 71593 8,2 74 649 8,55 77 705 8,9 80 761 9,25 83 380 9,55 86 436 9,9 76 974 7,8 80 428 8,15 84 376 8,55 88 328 8,96 92 270 9,35 95 231 9,65 98 192 9,95 101 152 10,25 133 Х4 59 367 1,344 61 196 1,385 62 967 1,425 64 695 1,464 66 374 1,502 69 612 1,576 72 709 1,646 75 678 1,713 78 536 1,778 81293 1,84 83 957 1,9 86 516 1,959 89 051 2,016 91 499 2,071 93 870 2,125 99 565 2,254 104 950 2,376 136 044 9 142 090 9,4 148 893 9,85 154 939 10,25 160 985 10,65 167 032 11,05 173 078 11,45 176 101 11,65 152 X 4,5 86 133 1,469 88 782 1,514 91356 1,558 93 860 1,601 96 299 1,643 101001 1,723 106 498 1,799 109 801 1,873 113 952 1,944 117 951 2,012 121 815 2,078 125 567 2,142 129 208 2,204 132 749 2,264 136 196 2,323 144 157 2,464 152 273 2,597 197 591 9,85 208 624 10,4 217 651 10,85 227 681 11,35 236 708 11,8 244 732 12,2 252 756 12,6 260 780 13 168 X 5 110 252 1,562 113 640 1,61 116 958 1,657 120 134 1,702 123 240 1,746 129 310 1,832 135 027 1,913 140 533 1,991 145827 2,066 150 979 2,139 155 920 2,209 160 719 2,277 165 379 2,343 169 825 2,407 174 343 2,47 184 860 2,619 194 883 2,761 243 919 10,1 254 787 10,55 265 654 11 276 522 11,45 288 597 11,95 299 465 12,4 310 333 12,85 322 408 13,35 205
Потери от трения, кгс/м' на 1 м 0,9 0,95 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,8 4 4,5 5 5,5 Количество тепла С 10 484 2,97 492 3,02 499 3,07 521 3,2 535 3,29 550 3,37 565 3,47 587 3,6 594 3,65 609 3,74 624 3,83 632 3,92 660 4,06 689 4,23 719 4,42 748 4,58 767 4,77 797 4,95 836 5,14 865 5,32 895 5,49 924 5,67 946 5,82 1013 6,22 1078 6,62 ИЗО 6,84 15 767 3.3 779 3,35 790 3,4 825 3,55 848 3,65 872 3,75 895 3,85 930 4 941 4,05 965 4,15 988 4,25 1011 435 1046 4,5 1092 4,7 1139 4,9 1185 5,1 1232 5,3 1278 5,5 1325 5,7 1371 5,9 1418 6,1 1464 6,03 1499 6,45 1604 6,9 1708 7,35 1790 7,7 2, проходящего по трубе, ккал/ч (первая водогазопроводных 20 1595 3,6 1639 3,7 1706 3,85 1794 4,05 1883 4,25 1971 4,45 2038 4,6 2127 4,8 2193 4,96 2282 5,15 2348 5,3 2415 5,45 2481 5,6 2614 5,9 2747 6,2 2858 6,45 2968 6,7 3079 6,95 3190 7,2 3301 7,45 3390 7,65 3500 7,9 3589 8,1 3882 8,65 3987 9 4187 9,45 25 2841 4,05 2911 4,15 3016 4,3 3191 4,55 3332 4,75 3472 4,95 3612 5,15 3752 5,35 3893 5,55 3998 5,7 4138 5,9 4278 6,1 4454 6,35 4629 6,6 4839 6,9 5015 7,15 5225 7,45 5401 7,7 5576 7,95 5751 8,2 5892 8,4 6067 8,65 6242 8,9 6663 9,5 7084 10,1 7505 10,7 (ГОСТ 3262—62) 32 6212 5,05 6397 5,2 6581 5,35 6889 5,6 7198 5,85 7504 6Д 7750 6,3 8057 6,55 8303 6,75 8611 7 8857 7,2 9177 7,45 Э472 7,7 10 026 8,15 10 456 8,5 10 825 8,8 11256 9,15 11686 9,5 12 117 9,85 12 487 10,15 12 916 10,5 13 348 10,8 13 778 11,2 14 577 11,85 15 377 12,5 16 176 13,15 40 9188 5,65 9513 5,85 9757 6 10 326 6,35 10 896 6,7 11383 7 11790 7,25 12 197 7,5 12 603 7,75 13 010 8 13 416 8,25 13 823 8,5 14 229 8,75 15 042 9,25 15 693 9,65 16 343 10,05 16 994 10,45 17 644 10,85 18 295 11,25 18 945 11,65 19 433 11,95 20 002 12,3 20 490 12,6 21872 13,45 23 011 14,16 24 068 14,8 строка) и 50 24 432 7,3 25 102 7,5 25 771 7,7 27 277 8,15 28 449 8,5 29 620 8,85 30 959 9,25 32 130 9,6 33 134 9,9 34 138 10,2 35 142 10,5 35 979 10,75 36 983 11,05 38 824 11,6 40,665 12,15 42 506 12,7 44 179 13,2 45 852 13,7 47 359 14,15 48 865 14,6 50 371 15,05 51877 15,5 53 383 15,95 56 730 16,95 59 742 17,85 62 754 18,75 скоро"ть 70 34 925 7,8 36 045 8,05 36 940 8,25 38 955 8,7 40 298 9 42 089 9,4 43 657 9,75 45 44Ъ 10,15 47 015 10,5 48 582 10,35 50149 11,2 51716 11,55 53 283 11,9 55 746 12,45 58 433 13,05 60 895 13,6 63 358 14,15 65 821 14,7 68 060 15,2 70 074 15,65 72 089 16,1 74 104 16,55 76 343 17,05 81045 18,1 85 552 19,1 90 000 20,1
Продолжение та 6 л III. 60 движения воды (пара) в С7ХЗ,5 16212 6,6 16 817 6,95 17 301 7,15 18 148 7,5 18 995 7,85 19 842 8,2 20 688 8,55 21414 8,85 22 261 9,2 22 987 9,5 23 713 9,8 24 439 10,1 25 044 10,35 26 375 10,9 27 464 11,35 28 552 11,8 29 520 12,2 30 609 12,65 31698 13,1 32 666 13,5 33 755 13,95 34 723 14,35 35 691 14,75 37 868 15,65 40046 16,55 42 224 17,45 76X3 39 344 8,3 40 530 8,55 41 478 8,75 43 374 9,15 45 507 9,6 47 403 10 49 536 10,45 51669 10,9 53 091 11,2 54 750 11,55 56 410 11,9 58 069 12,25 59 728 12,6 63 046 13,3 65 653 13,85 68 497 14,45 71 105 15 73 949 15,6 76 556 16,15 78 689 16,6 80 822 17,05 82 955 17,5 85 088 17,95 90 303 19,05 95 754 20,2 100 968 21,3 трубе v, м/с (вторая строка) при диаметре условного проход бесшовных (ГОСТ 8732—70] 89X3,5 60 169 9,25 61 796 9,5 63 422 9,75 66 349 10,2 69 601 10,7 72 529 11,15 75 781 11,65 78 383 12,05 80 985 12,45 83 587 12,85 86189 13,25 88 791 13,65 91,392 14,05 95 621 14,7 100 174 15,4 104 727 16,1 108 630 16,7 112 533 17,3 116 111 17,85 120 014 18,45 123 266 18,95 126 844 19,5 130 096 20 138 227 21,25 145 708 22,4 152 538 23,45 102X4 89 055 10,2 91238 10,45 93 857 10,75 98 659 11,3 103 461 11,85 107 827 12,35 111756 12,8 116 121 13,3 120050 13,75 123 106 14,1 127 471 14,6 130 964 15 134 456 15,4 141004 16,15 147 116 16,85 153 227 17,55 159 339 18,25 165 451 18,95 171 126 19,6 175 928 20,15 180 293 20,65 184 659 21,15 189 024 21,65 199 938 22,9 210 851 24,15 221 765 25,4 108X4 104 606 10,6 107 567 10,9 110 527 11,2 115 955 11,75 121 383 12,3 126 810 12,85 131 744 13,35 136 185 13,8 141 120 143 145 560 14,75 149 508 15,15 153 455 15,55 157 896 16 165 297 16,75 173 192 17,55 181 087 18,35 187 502 19 193 423 19,6 198 850 20,15 204 771 20,75 210 199 21,3 215 627 21,85 221 548 22,45 235 364 23,85 249 673 25,3 263 489 26,7 133X4 185 171 12,25 189 706 12,55 194 996 12,9 205 578 13,6 212 380 14,05 222 961 14,75 232 031 15,35 238 833 15,8 246 391 16,3 263 193 16,75 259 995 17,2 266 797 17,65 274 355 18,15 287 960 19,05 302 320 20 315 924 20,9 330 285 21,85 343 889 22,75 354 470 23,45 364 296 24,1 374 121 24,75 384 702 25,45 394 528 26,1 420 225 27,8 445166 29,45 455747 30,15 152X4,5 267 801 13,35 273 819 13,65 280 840 14 292 876 14,6 305 915 15,25 318 964 15,9 331 993 16,55 344 029 17,15 357 068 17,8 370 107 18,45 383 146 19,1 396 185 19,75 405 212 20,2 423 266 21,1 441 320 22 459 374 22,9 477 428 23,8 495 482 24,7 513 536 25,6 531 590 26,5 545 632 27,2 559 674 27,9 574 719 28,65 609 824 30,4 645932 32,2 676 022 33,7 з труб, мм 168X5 333 276 13,8 344 143 14,25 352 596 14,6 369 501 15,3 386 506 16 403 312 16,7 420 217 17,4 437 122 18,1 452 820 18,75 467 310 19,35 480 593 19,9 492 668 20,4 505 951 20,95 532 517 22,05 557 874 23,1 582 025 24,1 603 760 25 625 495 25,9 646 023 26,75 667 759 27,65 689 494 28,55 706 399 29,25 723 304 29,95 766 775 31,75 809 038 33,5 852 509 35,3 207
Потери от трения, кгс/мг на 1 м 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 12 13 • 14 15 16 17 18 19 20 Количество тепла Q 10 1189 7,3 1240 7,52 1284 7,88 1335 8,2 1379 8,45 1430 8,77 1469 8,9 1511 9,3 1571 9,6 1629 10 1701 10,42 1783 11 1834 11,32 1890 11,6 1951 12 2010 12,3 2069 12,7 2120 13 2178 13,35 15 1883 8,1 1964 8,45 2034 8,75 2115 9,1 2185 9,4 2266 9,75 2324 10 2394 10,3 2464 10,6 2580 11,1 2696 11,6 2824 12,15 2905 12,5 2998 12,9 3091 13,3 3184 13,7 3277 14,1 3358 14,45 3451 14,85 проходящего по трубе, ккал/ч (первая водогазопроводных 20 4364 9,85 4541 10,25 4718 10,65 4873 И 5073 11,45 5250 11,85 5427 12,25 5626 12,7 5804 13,1 6047 13,65 6313 14,25 6579 14,85 6823 15,4 7088 16 7354 16,6 7620 17,2 7864 17,75 8063 18,2 8263 18,65 25 7925 11,3 8206 11,7 8487 12,1 8767 12,5 9008 12,9 9288 13,3 9567 13,67 9847 14,1 10 126 14,5 10685 15,3 11 139 15,95 11592 16,6 12 011 17,2 12 500 17,9 12 954 18,55 13 338 19,1 13 687 19,6 14 072 20,15 14 456 20,7 (ГОСТ 3262—62) 32 17 037 13,85 17 714 14,4 18 329 14,9 19006 15,45 19 682 16 20297 16,5 20 850 16,95 21343 17,35 21835 17,75 22 881 18,6 23 926 19,45 24 972 20,3 25 956 21,1 27 002 21,95 27 863 22,65 28 662 23,3 29 462 23,95 30 323 24,65 31 122 25,3 40 25 125 15,45 26182 16,1 27 239 16,75 28 2% 17,4 29 353 18,05 30247 18,6 31060 19,1 31955 19,65 32 768 20,15 34 394 21,15 36 020 22,15 37 647 23,15 38 947 23,95 43 030 24,8 41 631 25,6 43 013 26,45 44 314 27,25 46 184 28,7 47 322 29,1 строка) н 50 65 934 19,7 68 444 20,45 71 122 21,25 73 632 22 76 309 22,8 78 485 23,45 80 828 24,15 83 003 24,8 85 346 25,5 89 864 26,85 93 713 28 97 564 29,15 101 244 30,25 104 758 31,3 108 607 32,45 111954 33,45 115133 34,4 118 313 35,35 121 325 36,25 скорость 70 94 030 21 97 836 21,85 101 642 22,7 106224 23,5 108 806 24,3 112 164 25,05 115 522 25,8 118 880 26,55 121 791 27,2 127 612 27,5 133 432 29,8 138 134 30,85 142 612 31,85 147 313 32,9 151 179 33,9 156 492 34,95 160 970 35,95 165 671 37 170373 38,05 В приложении 2 дана номограмма для расчета трубопроводов систем водяного отопления по методу эквивалентных сопротивлений. Номограмма состоит из двух частей: левая — сетчатая, а правая — из помеченных точек. На сетчатой номограм- номограмме по оси абсцисс нанесены расходы G, а по оси ординат — потери давления в труба рп. На наклонных параллельных прямых помечены значения гидравлического кри- критерия (X. На кривых даны длины труб участков /. На этой же номограмме находится ордината величины 1000 М = а, которая сносится вправо на вертикальную шкалу а. При заданной величине расхода на участке и величине потери давления легко опре- определяется критерий \i, а затем по известной сумме к.м.с. 2? на вертикальной шкале определяется искомый диаметр трубы d. Сущность гидравлического расчета по предложенной номограмме заключается в том, что, зная заранее требуемую величину потери давления на участке рп, иско-
Продолжение табл. III.60 движения воды (пара) в i 57X3,5 44 401 18,35 46095 19,05 47 989 19,75 49 483 20,45 51298 21,2 52 991 21,9 54 443 22,5 55895 23,1 57 347 23,8 60372 24,95 62 912 26 67 510 27,3 68115 28,15 70 776 29,25 73075 30,2 75374 31,15 77 551 32,05 79 729 32,95 81786 33,8 76X3 105 472 22,25 109 975 23,2 114241 24,1 118 270 24,95 122 063 25,75 126 092 26,6 129 410 27,3 132 254 27,9 135 336 28,55 141 261 29,8 147 186 31,05 153 112 32,3 159 037 35,56 164 962 34,8 170 889 36,05 176 813 37,3 182 739 38,55 188 664 39,8 194 115 40,95 грубе v, м/с i вторая строка) при диаметре условного прохода бесшовных (ГОСТ 8732—70 89X3,5 158 392 24,35 164 246 25,25 170 101 26,15 179 955 27,05 181 809 27,95 187 338 28,8 193 193 29,7 199 047 30,6 204 901 31,5 216 610 33,3 233 622 35,1 237 425 36,5 246 532 37,9 255 310 39,25 263,444 40,5 271 575 41,75 279 381 42,95 287 187 44,15 294 067 45,3 102X4 232 678 26,65 243 592 27,9 254 606 29,15 263 763 30,2 271 531 31,1 279 389 32 287 247 32,9 295 104 33,8 302 962 34,7 318 678 36,5 333 957 38,25 350 546 40,15 363 642 41,65 376 302 43,1 388 525 44,5 400 748 45,9 412 098 47,2 423 449 48,5 434 362 49,75 108X4 277 798 28,15 288 160 29,2 298 029 30,2 308 391 31,25 318 753 32,3 328 621 33,3 338 983 34,35 349 345 35,4 351 187 36,6 368 950 38,4 395 727 40,1 412 010 41,75 427 306 43,3 442 602 44,85 456 912 46,3 471 221 47,75 484 543 49,1 497 372 50,4 510 695 51,75 133X4 487 491 32,25 507 142 33,55 527 548 34,9 547 099 36,2 566 850 37,5 583 478 38,6 599 349 39,65 615221 40,7 631 093 41,75 662 837 43,85 692 313 45,8 720 277 47,65 747 486 49,45 773 939 51,2 799 636 52,9 823 822 54,5 848 008 56,1 8?1 437 57,65 893 356 59,1 152X4,5 705 109 35,15 735 199 36,66 765289 38,15 793 373 39,55 820 454 40,9 845 529 42,15 869 601 43,35 893 673 44,55 916 742 45,7 961 877 47,95 1 006 006 50,1 1 045 126 52,1 1 085 246 54,1 1 123 360 56 1 159 468 57,8 1 195 576 59,6 1 229 678 61,3 1 263 780 63 1 296 879 64,65 труб, мм 168X5 894772 37,05 933 413 38,65 966 016 40 998 619 41,35 1 032 430 42,75 1 065 033 44,1 1 097 636 45,45 1 131 446 46,86 1 160 427 48,05 1 213 558 50,25 1 266 688 52,45 1319 819 54,65 1 375 365 56,95 1 420 044 58,8 1465929 60,7 1511815 62,6 1 557 701 64,5 1 602 379 66,35 1 642 227 68 мый диаметр трубы d будет окончательным при известном расходе G и неизменном значении 2? без повторных пересчетов участков циркуляционного кольца. Однако те участки, где 2? изменяется в зависимости от диаметра труб, их приходится рас- рассчитывать повторно. Пример III. 15. Дано: расход воды G = 1000 кг/ч, потери давления в трубе рп = 50 кгс/мг, длина трубы / = 22 м и сумма к.м.с. 2? = 4. По номограмме (приложение 2) находим d = 40 мм при значении \i = 50. Ход расчета показан линиями А^>-Б-±В->Г*-Д. По номограмме можно решать и обратную задачу, т.е. при известных d, |х, 2? и заданном расходе воды G определить величину потери давления в трубе рп. Результат гидравлического расчета по номограмме удобно записывать в таблицу (табл. Ш.62). 209
Таблица III. 61. Потери давления Z, кгс/лР, в местных сопротивлениях при расчете трубопроводов систем отопления Скорость дви- движения воды (пара), м/с 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06 0,065 0,07 0,075 0,08 0,085 0,09 0,095 0,1 0Я05 0,11 0,115 0,12 0,125 0,13 0,135 0,14 0,145 0,15 0,155 0,16 0,165 0,17 0,175 0,18 0,185 0,19 0,195 0,2 0,205 0,21 0,215 0,22 0,225 0,23 0,235 0,24 0,245 0,25 0,255 0,26 0,265 0,27 0,275 0,28 0,285 0,29 0,295 0,3 0,305 0,31 0,315 0,32 0,325 0,33 0,335 0,34 0,345 0,35 0,355 0,36 0,365 0,37 0.375 1 0,031 0,045 0,061 0,08 0,102 0,125 0,15. 0,18 0,21 0,25 0,28 0,32 0,36 0,41 0,45 0,5 0,55 0,61 0,66 0,72 0,78 0,85 0,91 0,98 1,05 1,13 1,2 1,28 1,36 1,45 1,53 1,62 1,72 1,81 1,91 2 2,1 2,2 2Л 2,4 2,5 2,7 2,8 2.9 3 3,1 3,3 3,4 3,5 3,7 3,8 3,9 4.1 4J2 4,4 4,5 4,7 4,8 5 5,1 5,3 5,5 5,6 5,8 6 6,1 6,3 6,5 6,7 6.9 7 Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений 2 Си ( 0,063 0,09 0,123 0,16 - 0,203 0,251 0,3 " 0,36 0,42 0,49 0,56 0,64 0,72 0,81 0,9 1 1,11 1,21 1,33 1,44 1,57 1,69 1,83 1,96 2,11 2,26 2,41 2,57 2,73 2,9 3,07 3,25 3,43 3.62 3,81 4,01 4,2 4,4 4,6 4,9 ш 5,5 5,8 6 6,3 6,5 6,8 7 7,3 7,6 7,9 8,1 8.4 8,7 9 9,3 9,6 9,9 10,3 10,6 10,9 11,2 11,6 11,9 12,3 12,6 13 13.4 13.7 14,1 3 :темы 0,094 0,135 • 0,184 0,241 0,304 0.37Б ~ 0,45 0,54 0,64 0,74 t),85 0,96 1,09 1,22 1,36 1,5 1,66 1,82 1.99 2,16 2,35 2,54 2,74 2,95 3,16 3,38 3,61 3,85 4,09 4,34 4,6 4,87 5,15 5,43 5,72 6,01 6,3 6,6 6,9 7,3 7,6 8 8,3 8,7 9 9,4 9,8 t 10,2 10,6 11 11,4 11,8 12,2 12,6 13,1 13,5 14 14,4 14,9 15,4 15,9 16,4 16,9 17,4 17,9 18,4 18,9 19,5 20 20,6 21.1 4 ВОДЯНОГО 0,125 0,18 0,246 0,321 0,406 0,501 0,61 0,72 0,85 0,98 1,13 1,28 1,45 1,62 1,81 2 2,21 2,43 2,65 2,89 3,13 3,39 3,65 3,93 4,21 4,51 4,82 5,13 5,46 5,79 6,14 6,49 6,86 7,24 7,62 8,02 8,4 8,8 9,3 9,7 10,1 10,6 И! 11,5 12 12.& 13 13,6 14,1 14,6 15,2 15,7 16,3 16.9 17,4 18 18,6 19,3 19,9 20,5 21,2 21,8 22,5 23,2 23,9 24,6 25.3 26 26.7 27.4 28,2 0,157 0,226 0,307 0,401 0,507 0,626 0,76 0,9 1,06 1,23 1,41 1,6 1,81 2,03 2,26 2,51 2,76 3,03 3,31 3,51 3,92 4,23 4,57 4,91 5,27 5,64 6,02 6,41 6,82 7,24 7,67 8,12 8,58 9,05 9,53 10 10,5 11,1 11,6 12,1 12,7 13,3 13,8 14.4 15 15,7 16,3 16,9 17,6 18,3 18,9 19,6 20,4 21,1 21,8 22,6 23,3 24.1 24,9 25,7 26,5 27,3 28,1 29 29,8 30,7 31,6 32,5 33.4 34,3 35,2 6 7 отопления 0,188 0,271 0,368 0,481 0,609 0,752 0,91 1,08 1,27 1Л7 1,69 1,92 2,17 2,44 2,71 3,01 3,32 3,64 3,98 4,33 4,7 5,08 5,48 5.89 6,32 6,77 7,22 7,7 8,19 8,69 9,21 9,74 10,3 10,9 11.4 12 12,6 13,3 13,9 14,6 15,2 15,9 16,6 17,3 18 18,8 19,6 20,3 21,1 21,9 22,7 23,6 24,4 25,3 26,2 27,1 28 28,9 29,8 30,8 31,8 32,7 33,7 34,8 35,8 36,8 37,9 39 40.1 41.2 42,3 0,219 0,316 0,43 0,561 0,71 0,877 1,06 1,26 1,48 1,72 1,97 2,25 2,53 2,81 3,17 3,51 3,87 4,24 4,64 5,05 5,48 5,93 6,39 6,88 7,38 7,89 8,43 8,98 9,55 10,14 10,7 1U 12 12,7 13,3 14 14,7 15,5 16,2 17 17,8 18,6 19,4 20,2 21,1 21,9 22,8 23,7 24,6 25,6 26,5 27,5 28,5 29.5 30,5 31,6 32,6 33,7 34,8 35,9 37,1 38,2 39,4 40,6 41,8 43 44,2 45,5 46,7 48 49,3 8 0,251 0,361 0,491 0,642 0,812 1,002 1,21 1,44 1,69 1,96 2,26 2,57 2,9 3,25 3,62 4,01 4,42 4,85 5,3 5,77 6,26 6,78 7,31 7,86 8,43 9,02 9,63 10,26 10,92 11,59 12,3 13 13,7 14,5 15,2 1*6 16,8 17,7 18,5 19,4 20,3 21,2 22,1 23,1 24,1 25,1 26,1 27,1 28,2 29,2 30,3 31,4 32,& 33,7 34,9 36,1 37,3 38,5 39,8 41.1 42,3 43,7 45 46,3 47,7 49,1 50,5 52 53,4 54,9 56,4 9 0,282 0,406 0,553 0,722 0,913 1,128 1,36 1,62 1,91 2,21 2,54 2,89 3,26 3,65 4,07 4,51 4,97 5,46 5,96 6,49 7,05 7,62 8,22 8,84 9,48 10,15 10,84 11,55 12,28 13,03 13,8 14,6 15,4 16,3 17,2 18 19 19,9 20,8 21,8 22,8 23,9 24,9 26 27,1 28,2 29,3 30,5 31,7 32,9 34,1 35,4 36,6 37,9 39,3 40,6 42 43,3 44,8 46,2 47,6 49,1 50,6 52,1 53,7 55,3 56,8 58,5 60,1 61,7 63,4 10 0,313 0,451 0,614 0,802 1,015 1,253 1,52 1,8 2,12 2,46 2,82 3,21 3,62 4.06 4,52 5,01 5,53 6,06 6,63 7,22 7,84 8,47 9,13 9,82 10,54 11,28 12,04 12,83 13,64 14,48 15,3 16,2 17,2 18,1 19,1 20 21,1 22,1 23,2 24,3 25,4 26,5 27,7 28,9 30,1 31,3 32,6 33,9 35,2 36,5 37,9 39,3 40,7 42,1 43,6 45,1 4.6,6 48,2 49,7 51.3 52,9 54,6 56,2 57,9 59,6 61,4 63,2 65 66.8 68,6 70,5 210
Продолжение табл. Ill fi' Скорость дпи- жения воды (пара), м/с) 0,33 0.385 0.39 0.395 0.4 0.405 0.41 0.415 0.42 0.425 0,43 0.435 0.44 0.445 0.45 0,455 0,46 0.465 0,47 0,475 0.48 0,485 0.49 0.495 0,5 0,51 0,52 0.53 0.54 0.55 0.56 0,57 0,58 0,59 0,6 0,61 0,62 0,63 0.64 0.65 0.66 0.67 0,68 0.69 0.7 0,71 0,72 0,73 0,74 0,75 0,76 0,77 0.78 0,79 0,8 0,85 0.9 0,95 1 1,05 1,1 1,15 1,2 1,25 1.3 1,35 1,4 1,45 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7 1,75 Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений .?? 1 7,2 7,4 7,6 7,8 8 8,2 8,4 8,6 8,8 9,1 9,3 9,5 9.7 9,9 10,1 10,4 10,6 las 11,1 31,3 11,5 11,8 12 12,3 12,5 13 13,6 14,1 14,6 15,2 15,7 16,3 16,9 17,4 18 18,7 19,3 19,9 20,5 21,2 21,8 22,5 23,2 23,9 24,6 25,3 26 26,7 27,4 28,2 28,9 29,7 30,5 31,5 32,1 36,2 40,6 45,2 50 55 61 66 72 78 85 91 98 105 из 120 128 136 145 153 2 14,5 14,9 15,2 15,6 16 16,4 16,8 17,3 17,7 18,1 18,5 19 19,4 19,8 20,3 20,8 21,2 21,7 22,1 22,6 23,1 23,6 24,1 24,6 25,1 26,1 27,1 28,2 29,2 30,3 31,4 32,6 33,7 34,9 36,! 37,3 38,5 39,8 41.1 42,2 43.7 45 46,3 47,7 49,1 50,5 52 53,3 54.9 56,4 57,9 59,4 61 62,6 64,1 72,4 81,2 90,5 100 111 121 133 144 157 169 183 1С6 211 226 241 257 273 290 307 3 21,7 22,3 22,9 23,5 24,1 24,7 25,3 25,9 26,5 27,2 27,8 28,4 29,1 29,8 30,4 31,1 32,2 32,5 33,2 33,9 34,6 35,4 36,1 36,8 37,6 39,1 40,7 42,2 43,8 45,5 47,1 48,8 50,6 52,3 54,1 56 57,8 59,7 61,6 63,5 65,5 67,5 69,5 71,6 73,7 75,8 77,9 80,1 82,3 84,6 86,8 89,1 91,5 93,8 96,2 108,6 121,8 135,7 150 196 182 199 216 235 254 274 295 316 338 361 385 409 434 460 4 28,9 29,7 30,5 31,3 32,1 32.9 33,7 34,5 35.4 36,2 37,1 37,9 38,8 39,7 40,6 41,5 42,4 43,3 44,3 45,2 46.2 47,2 48,1 49,1 sai 52,1 54,2 56,3 58,5 баб 62,9 65,1 67,4 69.8 72,2 74,6 77,1 79,6 82,1 84,7 87,3 90 92,7 95,4 98,2 101,1 103,9 106,8 109,8 112,8 115,8 П8>9 122 125,1 128,3 144,8 162,4 180,9 200 221 243 265 289 313 339 365 393 421 451 482 513 546 579 614 5 36,2 37,1 38,1 39,1 40,1 41.1 42,1 43,2 44,2 45,3 46,3 47,4 48,5 49,6 50,7 51,9 53 54,2 55,4 56,5 57,7 58,9 60,2 61,4 62,6 65,2 67,8 7U4 73,1 75,8 78,6 81,4 84,3 87,2 90,2 93,3 96,3 99,5 102,6 105,9 109,2 112,5 115,9 119,3 122,8 126,3 129,9 133,5 137,2 141 144,7 148,6 152,5 156,4 160,4 181 203,6 226,1 251 276 303 331 361 392 423 457 491 527 564 602 641 682 724 767 6 43,4 44,6 45,7 46,9 48,1 49,3 50,5 51,8 53 54,3 55,6 56,9 58,2 59,5 60,9 62,3 63,6 65 66.4 67,8 69,3 70,7 72,2 73,7 75,2 78,2 91,3 84,5 87,7 91 94,3 97,7 101,2 104,7 108,2 111,9 115,6 119,3 123,2 127 131 135 139 143,2 147,3 151,6 155,9 160,2 164,7 169,1 172,9 173,7 178,3 187,7 192,4 217,2 243,6 271,4 301 332 364 398 433 470 508 548 589 632 677 722 770 819 869 921 7 50,7 52 53,4 54,4 56,1 57,5 59 60,4 61,9 63,4 64,9 66,4 67,9 69,5 71 72,0 74,2 75,9 77,5 79,1 80,8 82,5 84,2 86 87,7 91,2 94,9 98,5 102,3 106,1 ПО 114 118 122,1 126,3 130,6 134,8 139,2 143,7 148,2 152,8 157,5 162,2 167 171.9 176,8 181,9 186,9 192,1 197,3 202,6 208 213,4 218,9 224,5 253,5 284,1 316,6 351 387 424 464 505 548 593 639 688 738 789 843 898 955 1014 1074 8 57,9 59,7 61 62,6 64,1 65.8 67,4 69 70,7 72,4 74,1 75,6 77,9 79,4 81,2 83 84,8 86,7 88,6 90.5 92,4 94,3 96,2 98,2 100,2 104,3 1.08,4 112,6 116,9 121,3 125,7 130,3 134,9 139,6 144,3 149,2 154,1 159,1 164,2 169,4 174,6 180 185,4 та 9 196,4 202,1 207,8 213,6 219,5 225,5 231,6 237,7 243.9 250,2 256,6 289,7 324,7 361,8 401 442 485 530 577 626 678 731 786 843 902 963 1026 1091 1159 1228 9 65,1 66,9 68,6 70,4 72,2 74 75,8 77,7 79,6 81,5 83,4 85,3 87,3 89,3 92,3 93,4 95,4 97,5 99,6 101,8 103,9 106,1 108,3 110,5 112,8 117,3 122 126,7 131,5 136,4 141,4 146,5 151,7 157 162,3 167,9 173,4 176,6 184,7 190,6 196,5 202,5 208,6 214,7 221 227,4 233,8 240,4 247 253,7 260,5 267,4 274,4 281,5 288,7 325,9 365,3 407,1 451 497 546 596 649 705 762 822 884 948 1015 1084 1155 1228 1303 1381 10 72,4 74,3 76,2 78,2 80,2 82,2 84,2 86,3 88,4 90,5 92,7 94,8 97 99,2 101,5 103,8 106 108,4 110,7 113,1 115.5 117,9 120,3 122,8 125,3 130,4 135,5 140,8 146,1 151,6 157,2 162,8 168,6 174,4 180,4 186,5 192,6 198,9 205,3 211,7 218,3 225 231,7 238,0 245,6 252,6 259,8 267.1 274,4 281,6 289,Ь 297,! 304,9 312,8 320,7 362,1 405,9 452,3 501 553 606 663 722 783 847 913 982 1054 1128 1204 1283 1364 1448 1535 211
Скорость дви- движения воды (пара), м/с 1,8 1,85 1,9 1,95 2 Продолжение табл. III 61 Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений 2? 1 162 172 181 191 200 2 325 343 362 381 401 3 487 515 543 572 601 4 649 686 724 762 802 5 812 858 905 953 1002 Системы парового отопления 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 И 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 15,5 16 16,5 17 17,5 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 0,3 0,4 0,52 0,66 0,82 1 1,17 1,37 1,6 1,83 2,1 2,34 2,64 2,94 3,26 3,6 3,94 4,3 4,7 5,1 5,5 6 6,4 6,85 7,35 7,85 8,35 8,85 9,4 10 10,5 11,8 13 14,4 16 17,2 19 20,4 22 23,7 25,6 27,4 29 31 33 36 38 40 42 45 47 50 52 57 62 69 75 81 88 95 102 ПО 117 0,6 0,8 1,04 1,32 1,64 2 2,34 2,74 3,2 3,66 4,2 4,68 5,28 5,88 6,52 7,2 7,88 8,6 9,4 10,2 11 12 12,8 13,7 14,7 15,7 16,7 17,7 18,8 20 21 23,6 26 28,8 32 34,4 38 40,8 44 47,4 51,2 55 58 62 66 71 75 80 84 89 94 99 104 П5 125 138 150 163 176 191 205 220 235 0,9 1,2 1,56 2 2,46 3 3,51 4,11 4,8 5,5 6,3 7 7.92 8,82 9,78 Ю.8 11.82 12.9 14.1 15,3 16.5 18 19,2 20,55 22 23,55 25 26,55 28,2 30 31,5 35,4 39 43,2 48 51.6 57 61,2 66 71 76,8 78 87 93 100 107 113 120 127 134 141 149 156 172 187 207 225 244 264 286 307 330 352 1,2 1,6 2,1 2,66 3,28 4 4,68 5,48 6,4 7,32 8,4 9,36 10,56 11,76 13,04 14,4 15,76 17,2 18,8 20,4 22 21 25,6 27,4 29,4 31,4 33,4 35,4 37,6 40 42,2 47,2 52 57,6 64 68,8 76 81,6 88 94 102,4 ПО 116 124 133 142 151 160 169 178 188 198 208 230 250 276 300 326 352 382 410 440 470 1,5 2 2,6 3,32 4,1 5 5,85 6,85 8 9,15 10,5 11,7 13,2 14,7 16,3 18 19.7 21,5 23,5 25,5 27,5 30 32 34,2 37,6 39,2 41,7 44,2 47 50 55,2 50,9 60,5 70,2 80 86 100 Ю2.4 ПО П8.5 128 137 145 155 166 178 188 200 211 223 235 248 260 287 312 345 375 407 440 447 512 550 587 6 974 1029 1085 1143 1203 7 1137 1201 1266 1334 1403 8 1299 1372 1447 1525 1604 9 1461 1544 1628 1715 1804 низкого давления 1,7 2,4 3,1 4 4,52 6 7,02 8,22 9,6 11 12,6 14,04 15,84 17,64 19,56 21,6 23,64 25,8 28,2 30,6 33 36 38,4 41,1 44,1 47,1 50,1 53,1 56,4 60 63 71 78 86,4 96 103 119 122,4 132 141 153.6 164 174 186 200 214 226 240 253 267 282 298 312 345 375 414 450 489 528 573 615 660 705 2 2,8 3,6 4,66 5,74 7 8,2 9,6 11,2 12,8 14,7 16,4 18,48 20,58 22,82 25,2 27,58 30,1 32,9 35,7 38,5 42 44,8 48 51,4 55 58,4 62 65,8 70 73,5 82,6 91 Ю1 П2 120,4 138 142,8 154 165 179 192 203 217 233 249 264 280 295 312 329 347 364 402 437 483 525 570 626 668 717 770 822 2,3 3,2 4,1 5,32 6,56 8 9,37 10,96 12,8 14,64 16,8 18,7 21,12 23,52 26,08 28,8 31,52 34,4 37,6 40,8 44 48 51,2 54,8 58,8 62,8 668 70,8 72,2 80 84 94,4 104 115 128 137,6 157 163,2 176 188,6 205 219 232 248 266 285 302 320 338 357 376 397 416 460 500 552 600 652 704 764 820 880 940 2,6 3,6 4,7 6 7,4 9 10,54 12,33 14,4 16,47 18,9 21,06 23,76 26,46 29,34 32,4 35,46 38,7 42,3 45,9 49,5 54 57,6 61,65 66,15 70,65 75,15 79,65 84,6 90 94,5 106,2 117 126,6 144 154,8 171 183,6 198 212,3 230 247 261 279 300 320 339 360 380 401 423 446 468 517 562 611 675 733 792 860 922 990 1057 10 1624 1715 1809 1907 2005 2,9 4 6,2 6,66 8,2 10 И.7 13,7 16 183 21 23,4 26,4 29,4 32,6 36 39,4 43 47 51 55 60 64 68,5 73,5 78,5 83,5 88,5 94 100 105 118 130 144 160 172 190 201 220 237 256 274 290 310 333 356 377 400 422 446 470 496 520 575 625 690 750 815 880 955 1025 1100 1175 212
Таблица III. 62. Расчет трубопроводов водяного отопления по методу эквивалентных сопротивлений Номер участ- участка 1 Расход G, кг/ч 1000 Потери давле- давления рп, кгс/м2 50 Длина тру- трубы, /, м 22 4 Диаметр тру бы d, мм 40 Сущность метода характеристик сопротивления* для расчета трубопроводов водяного отопления заключается в том, что общую потерю давления на расчетном участке 2 (Rl + Z) в кгс/м2 при неизменных расходе воды G и диаметре трубы d, можно представить в виде г у где v — скорость воды в трубопроводе, определяемая по формуле G (III.64) A11.65) 3600 Выражая в формуле (III.64) скорость через расход теплоносителя, получим Здесь расход теплоносителя G в кг/ч, отнесенный к его скорости v = 1 м/с, опре- определяется выражением = S00nd*y. (III. 67) v Величина А в (кгс/м%I(кг/ч)г является удельным скоростным давлением в трубо- трубопроводе при расходе воды G — 1 кг/ч с плотностью у в кг/мл. При постоянной плотности воды (t = 80° С, у— 971,8 кг/ж3) величины G/v и А для трубопровода данного диаметра, определяются по табл. III.63. Величина G/v позволяет по заданным расходу воды G и диаметру трубы d найти скорость теплоносителя v путем деления расхода на эту величину. Использование величины А позволяет находить потери давления в трубопроводе по заданному рас- расходу без определения скорости. Обозначив в уравнении (III.66) величину А\— \ 2П через S, получим откуда Рп G2 A11.68) (III.69) (III.70) В этих выражениях величина 5 в {кгс/м2)/(кг/чJ является характеристикой со- сопротивления трубопровода; она равна потери давления в нем при расходе воды G = 1 кг/ч. Значение гидравлической характеристики сопротивления можно отнести к от- отдельному участку, к части сети из нескольких участков, соединенных между собой последовательно или параллельно, а также ко всей сети в целом при тупиковой Е. А. Белинкий. Рациональные системы водяного отопления. Л., Строй- издат, 1963; Р. В. Щ е к и н и др. Расчет систем центрального отопления. Киев, йВища школа», 1975. 213
Таблица III. 63. Удельные скоростные давления и приведенные коэффициенты трения для трубопроводов водяного отопления (СН 419—70) dy 10 15 20 25 32 40 50 50 70 80 100 125 150 Диаметры 17 21,3 26,8 33,5 42,3 48 60 57 76 89 108 133 159 труб, мм Трубы с 12,6 15,7 21,2 27,1 35,9 41 53 Трубы с 49 70 82 100 125 149 G кг/ч V ' М/С dy < 50 мм (ГОСТ 425 690 1250 2000 3500 4650 7800 dy > 50 мм (ГОСТ 6600 13 400 18 400 27 600 43 000 61000 А- 10я, кгс/м2 кг/ч2 3262—62) 2,7 1,08 0,325 0,125 0,04 0,0235 0,0084 8732—70) 1,15 0,274 0,145 0,0665 0,027 0,0138 Средние значения K/dB на 1 м трубы при циркуляции воды насосной при Л-104 3,6 2,7 1,8 1,4 1 0,8 0,55 при Л-106 0,6 0,4 0,3 0,23 0,18 0,15 естественной 3,9 2,8 2,1 1,5 Ы 0,9 0,65 0,7 0,45 0,35 0,25 0,2 0,16 Примечание. Значения %/dB на 1 м для естественной циркуляции приведены по данным Е. А Белинкого разводке магистралей и отсутствии разности естественных давлений. При известных расходах и отвечающих им потерям давлений можно найти характеристику сопро- сопротивления S. Суммарная потеря давления двух или более последовательно соединенных участ- участков сети с неизменным расходом 2р = рх + /?2. Выражая потери давления через характеристики сопротивления сети на участках, находим, что S2G22, (III .71) откуда SS = Si -f- S2. Таким образом, гидравлическая характеристика последовательно соединенных расчетных участков сети с неизменным расходом теплоносителя равна сумме гидрав- гидравлических характеристик этих участков. В параллельно соединенных участках сети при отсутствии в них разности естест- естественных давлений потери давления равны между собой. На этих участках суммарный расход 2G = Gt + Ga. На основании формулы (III.69) суммарная характеристика сети откуда + i/ir- или . Vs s% I (III.72) 214
Гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления по методу характерис- характеристик сопротивления производят аналитическим путем, руководствуясь формулами (III.68)—(III.72) и табл. III.63. При расчете сетей по квадратичному закону ха- характеристику сопротивления Бри неизменных диаметрах труб и конфигурации тру- трубопровода тгринимают постоянной. Общий расход в сети изменяется пропорциональ- пропорционально корню квадратному из действующего в ней перепада давлений. Новый расход в одной из ветвей определяют пересчетом. '?±- (III. 73) Рг ' где Pi и /?з — найденные по предварительному расчету потери давления в двух рассматриваемых смежных ветвях трубопровода, кгс/м2; Gt и Ga — расходы воды в этих ветвях, кг/ч: G[ и G2 — новые расходы в одной из ветвей после пересчета, кг/ч. При изменении общего расхода в сети, расходы на всех участках ее изменяются при коэффициенте пропорциональности а = -&. (Ш. 74) где Go6 — общий расход воды, кг/ч, в двух смежных рассматриваемых ветвях трубопровода, определяемый по формуле (III.20) при принятом в системе отопления температурном перепаде At = = /г — t0; Gp = G + Ga — суммарный расход воды, кг/ч, после уравнения давлений в обоих смежных ветвях трубопровода. Действительные потери давления в любой ветви при новых расходах пересчиты- пересчитывают пропорционально квадрату расхода. Их можно найти по формуле p| = Pia?. (Ш. 75) В этом случае потери давления в обоих ветвях уравниваются. Метод гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления при помощи характеристики сопротивления труб весьма удобен и рекомендуется нормами СН419—70. Порядок записей расчетных величин в бланке приведен в примере III. 19. Сущность метода динамических давлений* заключается в том, что потери на трение по длине трубы RI заменяют равновеликими им потерями давления в местных сопротивлениях Z3KB исходя из условия, что Rl = Z3KB или 1-г * • ~— Y) — ?Экв тт V» откуда общая потеря давления на расчетном участке — 1 + Ч))рц, (Ш.76) где -j- — приведенный коэффициент трения на 1 м трубы данного диаметра (см. табл. 111.63); _ v% Рд,~~2дУ —скоростное, или динамическое давление, кгс/м2, при данном расходе G, отнесенное к единице местного сопротивления (табл. III.64). Я Поскочьку t,jp = -д 1-{- 2? — приведенный коэффициент местного сопротивле- сопротивления расчетного участка трубопровода, то ' (И1-77) Задавшись диаметром расчетного участка сети d при расходе теплоносителя G, можно найти потерю давления на расчетном участке рп. Если при заданной потере * И. С. Л и б е р. Санитарно-технические устройства в крупнопанельном домо- домостроении. Л., Госстройиздат, 1970. 215
Таблица III. 64. Динамическое давление р 15 75 80 85 87 90 93 95 100 105 108 ПО 115 120 123 125 128 130 135 140 145 150 153 155 157 160 163 165 168 170 173 175 180 185 187 190 195 200 205 210 212 215 218 220 224 228 232 235 238 242 246 250 254 258 262 265 20 135 141 148 155 163 169 175 181 187 194 201 206 212 218 225 231 239 242 247 254 262 268 275 283 286 293 300 305 311 321 326 330 334 341 349 355 361 367 374 380 386 393 400 408 415 420 425 430 435 440 445 450 460 468 475 I 25 220 230 240 252 263 272 281 292 303 312 320 333 344 352 360 Я70 379 390 402 414 425 433 442 454 465 474 493 497 505 517 530 535 540 562 580 585 590 605 620 625 630 638 645 658 670 680 690 695 700 710 720 730 740 750 760 Засход воды G, кг/ч, в трубах с с 32 382 398 424 '444 464 477 490 512 534 550 566 583 600 615 630 652 675 692 710 726 742 756 770 791 812 834 856 871 886 910 925 940 955 968 980 990 1000 1053 1065 1086 1108 ИЗО 1152 1167 1188 1206 1224 1242 1260 1278 1296 1316 1332 1350 1368 40 510 538 555 580 605 627 650 673 690 721 745 760 775 805 835 859 892 908 935 955 975 997 1020 1045 1070 1087 1104 1136 1168 1217 1230 1252 1275 1300 1325 1345 1365 1387 1410 1438 1465 1493 1520 1547 1570 1597 1615 1640 1662 1687 1710 1735 1758 1788 1805 50 855 893 930 966 1005 1046 1086 1123 1160 1202 1244 1282 1320 1358 1395 1435 1475 1512 1550 1587 1625 1665 1708 1748 1787 1827 1862 1906 1950 2003 2035 2065 2090 2120 2150 2198 2245 2295 2345 2395 2446 2496 2547 2587 2626 2666 2706 2746 2782 2825 2865 2905 2950 2985 3024 65 1405 1470 1535 1597 1660 1730 1800 1855 1920 1980 2060 2115 2170 2235 2300 2365 2430 2470 2555 2625 2695 2797 2800 2867 2935 3000 3065 3127 3180 3267 3350 3395 3465 3525 3599 3649 3705 3763 3820 3910 4006 4100 4192 4272 4328 4398 4464 4530 4590 4653 4716 4780 4850 4965 4978 у, ММ 70 1485 1503 1620 1690 1760 1822 1895 1957 2030 2100 2167 2289 2305 2372 2440 2507 2575 2642 2707 2774 2842 2910 2975 3040 3115 3180 3245 3315 3385 3470 3520 3565 3660 3730 3800 3850 3900 4065 4130 4210 4290 4370 4448 4578 4657 4726 4796 4865 4920 4960 5000 5074 5145 5215 5282 80 2070 2160 2255 2340 2444 2539 2633 2718 2780 2895 ЗОЮ 3074 3137 3260 3385 3482 3570 3655 3760 3852 3945 4040 4140 4235 4385 4415 4510 4597 4685 4795 4870 4940 5115 5215 3550 5410 5500 5600 5700 5810 5920 5977 6149 6294 6336 6436 6528 6628 6720 6820 6910 7012 7104 7204 7296 100 3100 3220 3320 3480 3655 3755 3850 4020 4185 4350 4499 '4645 4770 4920 5050 5200 5350 5500 5600 5700 5800 5900 6080 6250 6360 6480 6600 6800 7000 7150 7340 7450 7560 7670 7785 7980 8305 8430 8550 8595 8800 9000 9150 9220 9290 9350 9510 9685 9830 10 050 10 300 10 420 10 590 10 710 10 868 V, М/С 0,11 0,115 0,12 0,125 0,13 0,135 0,14 0,145 0,15 0,155 0,16 0,165 0,17 0,175 0,18 0,185 0,19 0,195 0,2 0,205 0,21 0,215 0,22 0,225 0,23 0,235 0,24 0,245 0,25 0,255 0,26 0,265 0,27 0,275 0,28 0,285 0,29 0,295 0,3 0,305 0,31 0,315 0,32 0,325 0,33 0,335 0,34 0,345 0,35 0,355 0,36 0,365 0,37 0,375 0,38 "к кгс/мг 0,6 0,66 0,72 0,78 0,85 0,91 0,98 1,05 1,12 1,19 1,28 1,36 ,44 ,53 1,62 1,71 1,8 1,9 2 2,1 2,2 2,31 2,42 2,53 2,64 2,76 2,87 3 3,12 3,25 3,37 3,5 3,63 3,77 3,91 4,05 4,19 4,34 4,49 4,64 4,79 4,95 5,11 5,27 5,43 5,6 5,76 5,93 6,11 6,28 6,46 6,64 6,82 7,01 7,2 216
Продолжение табл. III. 64 15 270 275 280 290 300 310 330 340 374 420 448 484 524 20 480 485 500 525 550 580 600 630 682 748 816 870 940 Расход воды G, кг/ч, в трубах с d 25 770 780 800 840 895 930 975 1030 1124 1240 1316 1400 1500 32 1386 1404 1440 1512 1584 1656 1728 1820 1936 2130 2334 2520 2700 40 1827 1852 1900 1995 2090 2185 2280 2375 2600 2820 3094 3324 3600 50 3064 3104 3184 3349 3502 3660 3820 3980 4240 4690 5174 5570 6000 65 5036 5109 5240 5502 5784 6026 6288 6550 7058 7640 8544 9180 10 000 у, ММ 70 5352 5421 5560 5838 6116 6394 6672 6950 7460 8260 9156 9960 10 430 80 7386 7488 7680 8064 8498 8832 9216 9600 10 430 11 400 12 600 13 440 14 400 100 11 088 11 270 11 440 12 000 12 580 13 150 13 730 14 300 15 340 17 100 18 440 19 660 21 420 V, М/С 0,385 0,39 0,4 0,42 0,44 0,46 0,48 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 Рд, кес/м2 7,4 7,59 7,98 8,79 9,75 10,58 11,48 12,48 15 18 21 24,5 28 давления рп и приведенном коэффициенте местного сопротивления расчетного участка ?пр решить выражение (III.76) относительно рд, то, пользуясь табл. III.64, мож- можно определить расход теплоносителя G. Методы гидравлических характеристик и динамических давлений используются в расчетах насосных однотрубных систем во- водяного отопления. Подсчет коэффициентов местных сопротивлений По каждому расчетному участку трубопровода должна быть сделана выборка ко- коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) и подсчитана их сумма 2?, необходи- необходимая для последующего расчета. Правильный выбор и подсчет суммы единиц к.м.с. для определения потерь давления Z на расчетном участке оказывает существенное влияние на точность гидравлического расчета трубопроводов независимо от приня- принятого метода. Сумму единиц к.м.с. 2? подсчитывают по элементам значений к.м.с. на расчет- расчетном участке трубопровода — фасонных частей, арматуры и оборудования или по отдельным узлам расчетной схемы сети. В табл. II 1.65 даны общепринятые прибли- приближенные значения к.м.с. для отдельных элементов водяного и парового отопления (для тройников и крестовин они несколько завышены). Расчет трубопроводов при пользовании этими данными значительно упрощается, хотя и не может считаться достаточно точным. В табл. III.66 и Ш.70 приведены значения к.м.с. и гидрав- гидравлических характеристик для конвекторов типа «Комфорт». Наиболее точные значения к.м.с. для тройников и крестовин по данным испыта- испытаний ЦНИИПС принимаются в зависимости от соотношения диаметров отростков и расходов теплоносителя, что весьма осложняет расчет. Материалы ЦНИИПС не дают данных для чугунных и стальных фасонных частей трубопроводов всех разме- размеров и всех возможных соотношений расходов в отростках и не учитывают установку переходов у тройников и крестовин*. Поэтому при обычных расчетах пользуются значениями к.м.с. по упрощенным таблицам. В табл. III.67 и III.68 приведены усредненные значения к.м.с. для тройников при слиянии и делении потоков теплоносителя, а также при ответвлении стояков от магистральных трубопроводов. Уточненные значения к.м.с. для тройников и крестовин разнообразных конструкций и относительных расходов теплоносителя приведены в специальной литературе**. * Центральный научно-исследовательский институт промышленных сооруже- сооружений (ЦНИИПС). Сб. «Вопросы отопления и вентиляции». Вып. 2. М., Госстройиз- дат, 1952; вып. 3, 1956. **И. С. Идельчик. Гидравлические сопротивления (справочник). М., Госэнергоиздат, 1975. 217
Таблица Ш. 65. Коэффициенты местных сопротивлений ? для элементов систем водяного и парового отопления Элементы систем отопления Котлы чугунные Проточные воздухосборники и расширительные баки Радиаторы двухколонные при диаметре подводки 15 мм То же, 20 мм Краны пробочные Вентили с вертикальным шпинделем Вентили прямоточные с косым шпинделем типа «Косва» Задвижки параллельные Краны двойной регулировки с цилиндрической пробкой Краны трехходовые треста Сантехдеталь на прямой проход То же, на проход с поворотом Краны трехходовые треста Главмосстрой на прямой проход То же, на проход с поворотом Внезапное расширение! (относятся к большей \ скорости) » сужение ] Отступы Компенсаторы П- и лирообразные » сальниковые Тройники на прямой проход » на проход с поворотом » на противотоке Крестовины на прямой проход » на проход с поворотом Отводы гнутые под углом 90° Утки гнутые Скобы гнутые Грязевик Диаметр ус- условного про- прохода, мм — — — 15 >20 15 9П 25, 32 40 >50 15, 20, 25 32, 40 >50 — 15 90 15 20 25 15, 20 25 15 >20 15 >20 — — —. — — — — —- — 15 9ft 25 >32 15 20 25, 32 40 20 25 32 — 1 2,5 1,5 1,6 1,2 3,5 1 "л 1,О 16 10 ж V/ 9 8 7 3 2,5 2 0,5 4 о 2 1,5 2 3 45 3,2 6,6 5,5 10 Ъ 1 0,6 0,5 2 0,5 1 1,5 3 2 3 1,5 0,5 0,3 0,8 0,7 0,6 0,5 1,5 0,8 0,6 10 Примечания. 1. Значения ? для радиаторов, котлов, грязевиков и других сопротивлений отнесены к скорости теплоносителя в подводящем трубопроводе. 2. При расчете панельного отопления значение ? находят как сумму к. м. с. змеевика (бетон- (бетонных панелей и листотрубных радиаторов). 218
Весьма удобны для расчетов приведенные к. м. с. для радиаторных и конвектор- ных узлов (табл. 111.69 —111.71). Таблица III.66. Коэффициенты местных сопротивлений ? и гидравлических характеристик 5 конвекторов типа «Комфорт» (по данным ВНИИГС} Тип конвекторов Концевые Проходные: с односто- односторонним при- присоединением с двусторон- двусторонним присое- присоединением Марка конвектора Нн-1, Н-4, Н-5, Н-6 Нн-2, Н-7, Н-8, Н-9 Нн-3, Н-10, Н-11, Н-12 H-I3 Н-14 Н-15 Нн-1 А, Н-4А, Н-5А, Н-6А Нн-2А, Н-7А, Н-8А, Н-9А Нн-ЗА, Н-10А, Н-11А, Н-12А Н-13А Н-14А Н-15А Нн-1 А, Н-4А, Н-5А, Н-6А Нн-2А, Н-7А, Н-8А, Н-9А Нн-ЗА, Н-10А, Н-11А, Н-12А Н-13А Н-14А Н-15А Значение ? при диаметре стояка d 15 5,2 6,9 8,6 — — — 3 4,7 6,4 — — — 0,4 0,6 0,8 — — у. ММ 20 17,1 22,7 28,3 9,5 12 14,5 9,9 15,5 21,1 11,5 14 16,5 1,3 1,9 2,5 1,5 1,9 2,1 S-10*. кгс/мг (кг/ч)» 5,56 7,38 9,2 3,09 3,9 4,71 3,21 5,03 6,85 3,74 4,55 5,36 0,43 0,64 0,85 0,48 0,58 0,68 Таблица III.67. Коэффициенты местных сопротивлений ? для тройников (по данным ВНИИГС) Размещение тройника В ответвлении В проходе В ответвлении В проходе Значение к. м. с. при GO/GC6 и Gnp/Gc6 0,1 —46,4 73 100 28 0,2 —3,9 20 25,3 5,8 0,3 При 1,8 8,8 При, 11,4 2,1 0,4 г л и я н 2,9 5,2 целен 6.6 0,5 ИИ ПО 3 3,2 и и п о 4,3 0,6 0,6 токов 2,8 2,1 токов 3,1 0,4 0,7 2,6 1,4 2,3 0,3 0,8 2,3 0,6 1,9 0,2 0,9 2 0,5 1,5 0,2 1 2 0,2 1,5 0,2 Примечание. Приняты следующие обозначения расходов теплоносителя: Go — в ответв- ответвлении, Gnp— в проходе, Gcq— в сборном трубопроводе. Таблица III.68. Усредненные значения коэффициентов местных сопрсушвлений для тройников при ответвлениях стояков от магистральных трубопроводов (СН 419—70) Размещение тройника В ответвлении В проходе Место присоединения Родающий трубопровод Обратный трубопровод Подпющий трубопровод Обратный трубопровод Значения ? при G^/Ocq 0,1 | 0,1 —0,2 j 0,2—0,3 | 0,3—0,4 0,4—0,5 и при Gnp/Gc6 0,9 0,9—0,8 j 0,8—0,7 | 0,7—0,6 0,6—0,5 5 0 | 1 \ 1,5 0,2 | 0,3 0,5 \ 0,7 \ 1,2 | 1,5 0,5 3 219
CO i ю < 00 io"—< Ю coco-**-* Ю 00* ^<° 5S 5 00Ю-* CO CSIS 0HH mod I 1 ЮОО — см <м I I ЮОО ЮО1 •-< (Ni ЮОЮ Ю О Ю lO CM <M<N IB 4> S 2 я о, а $ о н IS сз О) VD g я a га <D CJ О о « g 0> Q. a« О m S о C3 CU ж
сЗ t—1 00 со ю, 00 ' ' СП ю i—< 2 ю г г участ- ? СО 3 ным зам се, со смещен ж о н г- ео об" со со _ 00 о СМ ю о см i'Z § ко rS СП о СП СО г-- ю см о см см ю ю см со со 4,0 со см ю 1 ю со см оо сп^ см оо" о CN 1 о CN —1 1 111 чный естояк прото ю СП о оо о ,66 СО ю см ! ю сп оо ¦"*• О г- см со CD о ^ t^- СО ^ ю ю о — см ю о —. см ю о ,^ см и азвод- о, CL) к ы X жа при краном верхнего этг трехходовым СО о) СП О СЯ 00* о ^-i ю см о CN ю см оо о ,58, о см со со rj* ю CN Ю CN со оо < О О 1 —< со < м —г _г О 2 см о ю о г — см | ( О м ю о о - N (N Ю О 1 —• см < о п м 1 1 1 1 , со (-> »— ю см см 1Л (М ф СП со ¦ф со см К—4 см см ю ю 1С 1_ 1 вки о о. я 1- OI о. двойной е, с краном о н ю о CN S со СО t> о см о <м о см А со о 48/ о _ ю 00 со ю CN о <м ю см 221
о о. С 14 t & со о. с I S 03 а R s вод: под мык г его л СТК! ОТ w- СО Я га к ТО: о го Эски со 8 о с; (U О) 00 <N O> ci о" о" со сл iq юоо юо ю —1 СЧ <М ю о ю •-< (М CN ? г i —j i i i звод- О. % « в ш к ч О- 1> а о- Й О та М СП О ш 53 ^ a § а.« Узел ке с оЫ 45 , И Я R 6Ц 1 . ЬЙ р ся я о ч: m оо со оо n ю ai iq^^oo «mcDco — со О" О О О* >-«* О" CN О" И ¦* 00 N О Ю 1Л О Ю О Ю (М СЯ -н CSI 1—> С^ —• 222
с УО >> а. а (!) S а к ? а I о §¦ по, crt P J*S " &га to ?¦> га ё 8 и ft а о Я о taeT « га О. 8 к о се Марк о Узел стоя ООСО'*''*'СО'-<СМООО —< оою — t-co ю О1—'COCO1—<t~—СОЮОО II II 1 II 11 II 1 II юююоооооо —|^н^-сМСМ(МСМСМСМ СМ СЧ СО СЛ *Т^ СО O"i hf* 1 1 1 1 1 1 *л* t-Lf ^Li i_L< Дч и-4 — <NCO^CNCOCO-4f|lO ХХ1ЕХЕЁЁЁ 6 с S ч Верти* Т0ЧНЫ1 ж - ^оос^аоа>со^со СЯ ^J* С^ СП с^ СО ^^ •ч^^оосо^сосоео мм 1 мм 1 1 юююоооооо f^ СТЭ ' CD ^^ > р-рч _1_| 4-1 ™ to со т~н "^ ^ Т* т"н СЧ СО •—< С^-СО СО "^f tO я S3 л 11 S 2 «Ч H Jf LOOJ QO O> Ю CM Is" ffiOONQOCS CO" — CM CNI г-, *ч —4 1Л CM ^f Ю C^4" O^ CO CO CO CO Ю ЮЮ ^^^Ю Ю Ю О О О "- •—i -^ СМ СМ СМ ю ю ю ю о о о см см см о о о см см см - см см ^Ё^ м 'J* Г~- >—1  ххх Ё ЁЁЁЁЁЁ га га и сг> и >» 5 a u—, J ' 1 ч g \00?\—\ « 2 р m з= о 1 223
f- ¦* со со ю со ч ХО со н «и S я СО о <=с о о. с о о о CN СМ <М ю ююю ооо CM CN СМ to en JiJ X XXX а. OJ Ю —1 to см" — ю оо —* (N СМ и СП СО—-СП U0N« ОСО CN (> CNCD 00 оо О 1ЛОО —< CN CM юоо all1 224
?соЙ ¦^J"tO°0 t- О) 00 CO Ю ¦*« t-^CN rfcO °0 t~~ 4,5 6,58 8,85 7,7 00 ¦* Ю tnf^coo lefiDO) CO CM ¦—¦ 00 00 00 00 <d« CO СЛ 00 CO о ел сп oq юсо*о"сл —4 5,55 6,96 11,3 10,6 2 g CO CD со'сосмсм f—1 —1 юо ю ю -4 см ем cn юю ю о -• — —¦см \aomm -^см см см И-IDE -4 СО «** ¦*rf СО-* mt^SCN -4rtMfl 4,25 4,38 6,93 4,62 Ю СП СП СО ЮСО СО 4,46 4,63 7,35 4,74 4,55 4,69 7,43 4,9 t~~ г- ю см •* -*«<ю ¦^--^-^сО ю юосГю ю ою т —<CN CNO* ю ю ю о —« —< 1—1 СМ ю о ю ю *-н CM CN CN ЗСТ-21 - 13,2 19,65 13,2 19,66 13,2 19,66 14,03 20,16 14,71 21,1 15,3 21,5 15,45 22,2 16,65 22,94 юо —4 СМ ю о —< см то — см й 12,05 12,55 12,05 12,55 12,05 12,55 12,31 16,15 12,55 16,41 12,65 17,75 12,71 18,5 13 19,12 юо —. СМ юо — см юо —< CN CN й 5,48 10,3 6,52 10,65 ю СЛ со о" 6,32 11,12 f- Ю СО^н —« 6,83 12,05 7,14 12,35 СО о 00 Ю ю о — CN то —< CN ю о »—4 н с^ см СО 00 юел int^ ю СО юоо 5,81 8,17 6,25 8,4 6,58 8,78 6,93 8,85 7,7 9,23 юо —" СМ юо — см то —1 ем —1 см й Смещенный за- замыкающий учас- участок и трехходо- трехходовой кран 5,97 15,05 5,97 15,05 5,97 15,05 6,15 15,6 6,69 16,41 7,35 17,2 7,5 17,65 8,38 18,55 1 I 1 1 «—4 й 4,36 9,95 4,36 9,95 4,36 9,95 4,7 10,21 4,95 10,41 ю ел *—4 ^Н ю—* 5,22 11,35 5,9 11,75 1 1 1 1 Э8 см и СО 3,7 7,75 3,72 7,95 3,77 8,45 00 со" ел 3,89 9,4 3,97 9,6 4,16 9,8 4,37 10,4 1 1 1 1 ю о «—Ч 1 н Ы 2,68 4,25 2,75 4,28 2,86 4,55 2,97 4,6 со со сою 3,23 5,35 3,46 5,7 3,5 5,75 1 1 I 1 то -* см IS-1DS Проточный нере- нерегулируемый 8 5-269S 225
Особенности расчета однотрубных систем водяного отопления Для однотрубных вертикальных систем водяного отопления с насосной или ес- естественной циркуляцией задача гидравлического расчета заключается в увязке расходуемых давлений в стояках и магистральных трубопроводах, которая производится последовательно для всех стояков главного и второстепенного циркуляционных колец расчетной схемы. Таким образом, гидравлический расчет больших колец циркуляции ведут параллельно с расчетом стояков. Поскольку совре- современные требования унификации радиаторных узлов определены нормами СН 419—70, выбор типа стояков позволяет по готовым данным иметь их гидравлическую характе- характеристику. Приведенные в табл. III.33 ориентировочные данные для предварительного выбора диаметров однотрубных стояков уточняют последующим гидравлическим рас- расчетом рассматриваемой ветви трубопровода. В этой таблице диаметры стояков ука- указаны при средних расходах воды с учетом требований к бесшумности работы систе- системы отопления с насосной циркуляцией. В однотрубных системах отопления с нижней разводкой магистралей для вос- стгновления циркуляции воды после отключения нагревательных приборов на вос- восходящей части П-образных стояков со смещенными замыкающими участками и кранами двойной регулировки необходимо обеспечить минимальные расходы воды (?мин согласно данным табл. III.72. Таблица III.72. Минимальные расходы и требуемые тепловые нагрузки для однотрубных стояков с замыкающими участками и кранами двойной регулировки (СН 419—70) Диаметр условного прохода труб, мм стояка 15 20 25 замыкающего участка 15 15 20 подводки 15 20 25 Температурный перепад, *С 95—70 100—70 105—70 95—70 100—70 105—70 95—70 100—70 105—70 емин. Ю/« 200 210 220 150 160 170 330 340 360 Требуемая тепловая на- нагрузка стоя- стояка, ккал/ч 5000 6300 7700 3750 4800 5950 8250 10 200 12 600 При выборе типа однотрубных стояков и их гидравлическом расчете необходимо придерживаться следующих рекомендаций. Для обеспечения индустриализации заготовительно-монтажных работ при ис- использовании унифицированных радиаторных узлов конструкцию стояков необхо- необходимо принимать лишь с односторонним присоединением к ним нагревательных при- приборов. Для компенсации тепловых удлинений и повышения коэффициента затекания воды в нагревательные приборы наобходимо предусматривать смещенные замыка- замыкающие участки радиаторных узлов. В радиаторных узлах проточно-регулируемых стояков устанавливают трехходовые краны, а в узлах с замыкающими участками — краны двойной регулировки. Во всех случаях краны монтируют на обратной подводке к приборам. В проточно-регулируемых системах малые циркуляционные кольца не рассчи- рассчитывают. Однотрубный стояк рассматривают как один общий расчетный участок. При установке конвекторов с регулировкой их теплоотдачи по воздуху, а также в кухнях, санитарных узлах и других нежилых комнатах можно применять одно- 226
тоубные проточные нерегулируемые стояки с односторонним и двусторонним при- гЬединением к ним приборов (см. лист Ш.З, рис. 2). В многоэтажных зданиях из-за перегрузки иногда приходится устраивать П-об- зные стояки с подъемно-холостым участком или решать прокладку Т-образных толков, состоящих из подъемно-холостого и двух опускных участков с нагрева- нагревательными приборами (например, при близком расположении кухни, ванной и жилой комнаты). Для уменьшения расчетной поверхности приборов подъемно-холостые участки следует прокладывать в помещениях с меньшей тепловой нагрузкой. Составные стояки из труб различного диаметра допускается применять лишь на подъемном и опускном участках при нижней разводке и на опускном участке непо- непосредственно у магистральных трубопроводов при верхней разводке. Эти стояки проектируют, как правило, при невозможности увязки расходуемых давлений в циркуляционных кольцах расчетной схемы. При устройстве для П-образного стояка промежуточных перемычек с целью умень- уменьшения общего сопротивления, на высоте не менее 2/3 его высоты гидравлическую увязку внутренних циркуляционных колец выполняют без учета естественного дав- давления по формулам (III.51) и (III.52). Сопротивления стояка удобно подсчитывать по заранее известным усредненным данным для различных конструкций радиаторных узлов (см. табл. III.69). После предварительного выбора диаметра стояка по ориентировочным данным табл. III.33, пользуясь графиками на листе III.27, находят приближенные значения потерь дав- давления П-образных стояков для принятых конструкций радиаторных узлов. Эти гра- графики составлены для проточно-регулируемых стояков и стояков с замыкающими участками радиаторных однотрубных систем водяного отопления с нижней развод- разводкой магистралей, в зданиях от 7 до 12 этажей. Для верхней разводки магистралей потери давления в однотрубных стояках без большой ошибки можно принимать по этим графикам с уменьшением в 2 раза, имея в виду, что в зданиях одинаковой этаж- этажности П-образные стояки обычно имеют вдвое больше радиаторных узлов, чем стоя- стояки с верхней разводкой. Пример III. 16. Пользуясь данными табл. III.33 и графиками на листе III.27, найти предварительные потери давления в П-образных стояках. В 9-этажном здании при проточно-регулируемом стояке с трехходовыми крана- кранами (см. лист III.27, рис. 1) GCT = 500 кг/ч и t/CT = 20 мм для радиаторного узла 2 с диаметрами труб 20 X 20 X 20 мм рст = 1670 кгс/м?; в 12-этажном здании при GCT = 800 кг/ч и dCT = 25 мм для радиаторного узла 4 B5 X 25 X 25 мм) рст = = 1550 кгс/м*. В 9-этажном здании при стояке с замыкающими участками и кранами двойной регулировки (см. лист 111.27, рис. 2) GCT = 470 кг/ч и dCT = 20 мм для радиаторно- радиаторного узла 2 B0 X 15 X 20 мм) рст = 1500 кгс/м2; в 12-этажном здании при GCT = = 800 кг/ч и с/ст = 25 мм для радиаторного узла 3 B5 X 20 X 25 мм) рст =* = ШОкгс/м*. Ход решения показан на графиках листа III.27. Пример III. 17. Рассчитать потери давления в проточно-регулируемом П-образ- ном стояке для 9-этажного здания (лист III.28, рис. 1), если суммарная тепловая нагрузка стояка QCT — 17 440 ккал/ч, а расход воды при температурном перепаде At = 105 — 70 = 35° С GCT = 498 кг/ч. Диаметры труб стояка и радиаторных уз- узлов, выполненных без уток, приняты 20 мм. Суммарные характеристики сопротивления будут следующие: согласно табл. III.69 для шестнадцати этажестояков высотой Лэ = 2,7 м St = 3,15 • Ю~4 • 16 = 50,4 • 10~4; для двух радиаторных узлов верхнего этажа Sa = 1,46 • 10~4 • 2 = 2,92 • 10~4; для узлов присоединения стояка к магистрали горячей воды с установкой вентиля 53 = 5,69 • 10~4; для узлов присоединения стояка к обратной магистрали с установкой пробко- пробкового крана 54 = 1,62 • Ю-4; 8* 227
amd*p QQtup hep ШЗр vi/efi ёэноц io ^5 iQ 4^e ^4 ^^ t mabtp ftp ШЗр dauotf ?>&&& el I ^2 3 | IS: -. S я 5 о x н * = я °1 ^ О 2 § S ft t- o- 228
CUP* д=с=] .020 02/7 —020 ,.. — T ..,.-. t ^ | a' Лист III.28. К расчету гидравлического сопротивления П-образ- ных однотрубных стояков: / — к примеру III 17; 2 — к примеру 111.18. 229
для прямых участков стояка общей длиной труб 2 м (два участка по 0,5 м на 1-м этаже и 1 м на 9-м этаже) 56 = 0,59 • 10~4 • 2 = 1,18 • 10~4. Полная характеристика сопротивления стояка 5СТ = E0,4 + 2,92 + 5,69 + 1,62 + 1,18) • 10~4 = 61,82 Гидравлическое сопротивление стояка по формуле (III.68) рст = SCTG2CT = 61,81 • Ю-4 • 4982 = 1520 кгс/м*. кгс1м% (кг/чJ Пример III. 18. Рассчитать потери давления проточно-регулируемого стояка из предыдущего примера при устройстве в нем перемычки диаметром 15 мм и дли- длиной 5,5 м между 7-м и 8-м этажами для уменьшения общего сопротивления стояка (лист 111.28, рис. 2). Суммарные характеристики сопротивлений будут следующие: согласно табл. III.69 для двенадцати этажестояков высотой h3 = 2,7 м Sj = 3,15 • 10~4 ¦ 12 = 37,8 • 10~4; для узлов присоединения к разводящим магистралям S2 = E,69 + 1,62) • 10~4 = 7,31 • 10~4: для двух этажестояков, расположенных выше перемычки, Ss = 3,15 • 10~4 • 2 = 6,3 • 10~4; для двух горизонтальных радиаторных узлов верхнего этажа S4 = 3,08 • 10~4 • 2 = 6,16 • 10~4; для прямых участков труб, расположенных выше перемычки, — горизонталь- горизонтального участка верхнего этажа длиной 5,5 м и двух вертикальных участков между 7-м и 8-м этажами длиной 2,7 • 2 = 5,4 м S6 = 0,59 • 10~4 E,5 + 5,4) = 6,43 • 10~4; для двух тройников на проход в месте присоединения перемычки (по усреднен- усредненным данным табл. III.68) и для отводов на верхнем этаже (по табл. III.65) Se = 0,325 • Ю~4 @,5 + 3 + 2 • 1) = 1,79 ¦ 10~4; для двух горизонтальных радиаторных узлов, присоединенных к перемычке, S7 = 11,03 • 10~4 • 2 = 22,06 • 10~4; для тройников на ответвлениях в местах присоединения перемычки к стояку 58 = 1,08 • 10~4 E + 1,5) = 7,02 • 10~4; для прямых участков труб при длине перемычки 5,5 м и d = 15 мм S9 = 2,89 • 10~4 • 5,5 = 15,88 • 10~4. Полная характеристика сопротивления участков стояка до перемычки Sa = S1 + S2= C7,8 + 7,31) • 10~4 = 45,11 ¦ Ю~4, а выше перемычки — S6 « 53 + S4 + S5 + 5e = F,3 + 6,16 + 6,43 + 1,79) • 10~4 = 20,68 • 10~4- Полная характеристика сопротивления перемычки SB = S7 + S8 + S9 = B2,06 + 7,02 + 15,88) ¦ 10~4 = 44,96 • 10~4. ?30
Суммарная характеристика сопротивления двух параллельных участков стояка по формуле A11.72) с/ 1 -fi 7 1Q—4 ' -] — 3 • 10~4 К 44,96 • 10~4 Отсюда на основании формулы (III.68) гидравлическое сопротивление параллель* ных участков стояка р = 6,7 • 10~4 • 4982 = 168 кгс/м*. Расход воды через перемычку по формуле (II 1.69) = 1 /" 168 ЛЛА , -г = 194 кг/ч. 44,96 • 1 Расход воды через участок стояка, расположенный выше перемычки, G' = 498 — 194 = 304 кг/ч. Общее гидравлическое сопротивление стояка рст = 168 + 45,11 • 10~4 • 4982 = 1187 кгс/м2. Ввиду расположения перемычки на высоте более 2/3 высоты стояка естественное давление расчетом не учитывается. Расчет больших колец циркуляции систем водяного отопления После обоснованного решения принципиальной схемы разводки магистральных трубопроводов (тупиковой или с попутным движением воды — для всего здания, секционной — для отдельных его частей) и выявления для принятой конструкции стояков величины располагаемого перепада давлений выполняют гидравлический расчет главного и второстепенных колец циркуляции. Главное циркуляционное кольцо (наиболее протяженное и нагруженное) включает в себя узел управления ввода тепловой сети в здание или коммуникацию встроенной в это здание отопительной котельной, магистральные подающие и обратные трубопроводы, а также рассматриваемый расчетный стояк. С целью повышения гидравлической устойчивости вертикальных однотрубных систем водяного отопления, уменьшения возможности нарушения регулировки и лучшей увязки потерь давления в расчетных кольцах гидравлический расчет тру- трубопроводов больших колец циркуляции ведут, придерживаясь таких основных пра- правил: во всех случаях следует проектировать, как более простую, экономичную и гидравлически устойчивую, тупиковую схему разводки магистральных трубопрово- трубопроводов. Схему разводки с попутным движением воды можно применять, как исключение, лишь при соответствующем обосновании, если нет перерасхода труб на магистраль- магистральных участках сети. Тупиковую схему можно применять в системах отопления с на- насосной и естественной циркуляцией, а попутную — только при насосной цирку- циркуляции; части здания различной этажности, лестничные клетки и помещения магазинов должны обслуживаться раздельными от основной системы ветвями; для повышения гидравлической устойчивости потери давления в стояках должны составлять не менее 80% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках для групп стояков или ветвей; гидравлический расчет трубопроводов вертикальных однотрубных систем водя-- ного отопления выполняют с постоянным или переменным перепадами температур воды в стояках. Расчет с переменными перепадами температур допускается выпол- выполнять без учета естественных давлений при увязке колец, что практически мало влия- влияет на ючиость получаемых результатов. Двухтрубные системы водяного отопления рассчитывают только при постоян- постоянном перепаде температур воды во всех частях системы. При переменной величине 231
естественного давления на разных этажах здания двухтрубные системы отопления имеют неравномерный прогрев приборов вследствие плохой регулировки системы по вертикали. Эти системы, но с нижней разводкой магистралей, гидравлически более устойчивы, чем системы с верхней разводкой. Задача гидравлического расчета трубопроводов двухтрубных систем заключает- заключается в том, чтобы максимально использовать перепады располагаемых давлений для приборов верхних этажей, всемерно уменьшая диаметры обратных стояков. На прак- практике это сделать не удается ввиду ограниченного сортамента труб, поэтому избытки давлений приходится дросселировать кранами у нагревательных приборов, чтобы устранить перегрев приборов на верхних и недогрев на нижних этажах. Такой су- существенный недостаток двухтрубных систем водяного отопления ограничивает их применение в зданиях высотой до 2 этажей. Гидравлический расчет главных колец циркуляции двухтрубных систем с верх- верхней или нижней разводкой магистральных трубопроводов производят через на- нагревательный прибор 1-го этажа рассматриваемой ветви с наименьшей величиной естественного давления. Определяемые по ходу расчета свободные давления на про- промежуточных стояках увязывают с расходуемыми давлениями в магистральных тру- трубопроводах. Гидравлический расчет трубопроводов насосных систем отопления рекоменду- рекомендуется выполнять наиболее простым, удобным и достаточно точным методом при помо- помощи характеристик сопротивления в соответствии с нормами СН 419—70 или мето- методом динамических давлений. Для определения потерь давления в циркуляционных кольцах могут быть использованы следующие уравнения: по методу характеристик сопротивления 2 ,48 -^- ; (II 1.78) 1 саст по методу динамических давлений е-^-. A11.70) Уравнения (III.78) и (III.79) действительны для вертикальных однотрубных систем с нижней разводкой магистралей. При верхней разводке поправку 0,4 не учитывают. Для двухтрубных систем в этих уравнениях величину естественного давления принимают по формулам A11.56) и A11.58) с поправкой Б = 0,5 ч- 0,7. Левая часть уравнений обозначает суммарную потерю давления в расчетных циркуляцион- циркуляционных кольцах или в данном стояке, а правая часть — действующий в них распола- располагаемый перепад давлений, создаваемый насосом и гравитационными силами. При гидравлическом расчете располагаемым перепадом давлений для главного циркуля- циркуляционного кольца или данной ветви (тупиковой или с попутным движением воды — лист III.29, рис. 1) будет разность давлений, заданная для всей системы и ее рас- расчетной схемы или для отдельной ветви, а для любого из участков — разность давле- давлений, полученная из предыдущего расчета. Это положение можно пояснить следующим образом (лист III.29, рис. 1, а). Располагаемый перепад давлений рр для участка сети между двумя точками (на- (например, для стояка 4—4') можно найти по формуле 4_4 2j где ря — давление, создаваемое насосом после элеватора тепловой сети или насосом в местной котельной, кгс/мг; п 2Ро — потери давления на общих участках сети между задвижками узла ввода 1 и стояком 4—4', кгс[мг. Аналогично распределяются давления и в системах с естественной циркуляцией теплоносителя. Изложенные соображения позволяют заключить, что основной задачей гидрав- гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления является хорошая увязка 232
233
Таблица III. 73. Расходы и скорости теплоносителя в dv, мм У 10 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 "макс, м/с 0,3 J 0,5 0,65 0,8 1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 ^макс, кг/ч 130 350 810 1600 3500 6970 11700 20 100 27 600 41 400 64 500 91500 0,1 43 70 125 200 350 465 780 1340 1840 2760 4300 6100 0,2 87 140 250 400 700 930 1560 2680 3680 5520 8600 12 200 Расходы теплоносителя G 0,3 210 375 600 1050 1395 2340 4020 5520 8280 12 900 18 300 0,4 280 500 800 1400 1860 3120 5360 7360 11040 17 200 24 400 0,5 625 1000 1750 2325 3900 6700 9200 13 800 21 500 30 500 кг/ч, 0,6 — 750 1200 2100 2790 4680 8040 11040 16 560 25 800 36 400 расходуемых давлений во всех циркуляционных кольцах, обеспечивающая гидрав- гидравлическую устойчивость и подачу расчетных расходов теплоносителя во все части системы при заданных диаметрах труб. При постоянном перепаде температуры воды в стояках расходы теплоносителя G в кг/ч во всех участках расчетной схемы определяют путем деления тепловой нагрузки Q в ккал/ч на принятый для системы отопления постоянный пе- перепад температуры воды М — tr — t0 в °С. Очевидный недостаток этого способа расчета заключается в том, что при суще- существующем, весьма ограниченном сортаменте труб трудно увязать расходуемые дав- давления в отдельных циркуляционных кольцах системы отопления. Поэтому для за- заданных расходов теплоносителя, с целью увязки потерь давления в расчетных коль- кольцах, зачастую приходится конструировать составные стояки и радиаторные узлы из труб различного диаметра. При несовпадении расчетных расходов теплоносителя с фактическими регулиров- регулировка системы отопления неизбежно нарушится, а поверхность нагревательных прибо- приборов будет подобрана неточно. На практике избыточные давления дросселируют обычно арматурой., что приво- приводит к необходимости в монтажной регулировке системы отопления и к перерасходу металла на трубы. Применение различных конструкций стояков и радиаторных узлов снижает степень индустриализации трубозаготовительных операций. При переменных перепадах температур воды в стояках перечис- перечисленные недостатки отсутствуют. Расходы воды по стоякам заранее неизвестны; они зависят от принятых диаметров труб, сконструированных из стандартных заготовок радиаторных узлов. Поэтому при заданных тепловых нагрузках стояков в них по- получаются различные температурные перепады циркулирующей воды: в наиболее удаленных от теплового центра стояках —большие, а в ближних — меньшие. Пе- Перепады температур в отдельных стояках могут отличаться от расчетного, принятого для системы отопления в целом, не больше чем на ±15%. Это способ гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления с нижним или верхним питанием теплоносителя однотрубных стояков позволяет шире приме- применять наиболее экономичную и простую тупиковую схему разводящих магистралей (с большим радиусом действия при насосной и естественной циркуляции) за счет увеличения располагаемых перепадов давлений. Результаты гидравлического рас- расчета трубопроводов и теплового расчета нагревательных приборов при этом более точны, так как расчетные расходы теплоносителя соответствуют фактическим. Такой способ не требует монтажной регулировки системы отопления и всемерно повышает индустриализацию заготовительных операций радиаторных узлов. Для ориентации при предварительном назначении диаметров магистральных трубопроводов в зависимости от расходов и скоростей теплоносителей служит табл. III.73. Диаметры магистральных участков уточняются последующим расчетом. Пример III. 19. Рассчитать трубопроводы двух веток симметричной радиаторной 234
магистральных трубопроводах систем водяного отопления ~~ при скоростях v, м/с 0,7 1400 2450 3255 5460 9380 12 880 19 320 30 100 42 700 0,8 — 2800 3720 6240 10 720 14 720 22 080 34 400 48 800 0,9 — 3150 4185 7020 12 060 16 560 24 840 38 700 54 900 i — — 4650 7800 13 400 18 400 27 600 43 000 61000 1,1 — 5115 8580 14 740 20 240 30 360 47 300 67 100 1,2 — 5580 9360 16 080 22 080 33 120 52 600 73 200 1.3 — 6045 10 140 17 420 23 920 35 880 55 900 79 300 1,4 — 6510 10 920 18 760 25 760 38 640 • 60 200 85 400 схемы водяного отопления с нижней разводкой, однотрубными П-образными стояка- стояками и насосной циркуляцией для 9-этажного здания при таких исходных данных: источник теплоснабжения — наружная тепловая сеть с параметрами теплоносителя At = 150—70° С; температурный перепад в системе отопления принят At = 105 — — 70 = 35° С. Гидравлический расчет следует выполнять по методу характеристик сопротивле- сопротивления с переменными перепадами температур воды в стояках в соответствии с норма- нормами СН 419—70. Расчетная схема магистральных трубопроводов с тепловыми нагруз- нагрузками по стоякам показана на листе III.29, рис. 2, а конструкция характерного стоя- стояка IX — на листе II 1.28, рис. 1. Стояк IX. Находим гидравлическое сопротивление наиболее характерного стояка IX в правой ветви схемы при расходе теплоносителя GCT =: 17 400 : 35 = = 498 кг/ч. На основании данных табл. III.32 и II 1.33 принимаем конструкцию ра- радиаторных узлов стояка с диаметром труб 20 X 20 X 20 мм. Гидравлическое сопро- сопротивление стояка IX согласно расчету в примере III. 17 рст = 1520 кгс/м2. Поскольку нормами рекомендуется иметь сопротивление стояков не менее 80% общей величины потерь давления в системе отопления, то сопротивление главного циркуляционного кольца должно быть Рстт = 1520 : 0,8 = 1900 кгс/м2, что соот- соответствует рекомендациям ВНИИГС, где рр = 2000 кгс/м2 при заданных параметрах теплоносителя Д^ = 105—70° С (см. стр. 191). Величина рстт = Рр должна обеспе- обеспечить преодоление потерь давления в главном циркуляционном кольце трубопрово- трубопроводов расчетной схемы от задвижек узла теплового ввода через наиболее удаленный стояк IX. Переменные перепады температур воды в стояках могут отличаться не более чем на 15% от принятого в системе отопления At = 35°С C5 • 0,15 = ±5,25°С). Задаваясь для наиболее удаленного от теплового центра стояка IX At = 38° С, получаем фактический расход воды в этом стояке GIX = 17 400 : 38 = 458 кг/ч. При неизменности конструкции стояка IX его суммарная характеристика сопротив- сопротивления (см. пример III. 17) S = 61,81 • 10~4. Тогда потери давления в нем р1Х = SG* = 61,81 -10—4 • 4582 = 1296 кгс/м2. В расчетный бланк (табл. III.74) заносим известные величины тепловых нагру- нагрузок, предварительных расходов и длин, а на основании табл. III.32, III.33 и III.73 назначаем диаметры стояков и участков магистралей. Затем проставляем готовые значения -т и А • 104 для труб соответствующих диаметров (согласно табл. III.63). Сначала по данным табл. III.65—III.68 на расчетных участках подсчитываем 2? и полученные результаты заносим в бланк (табл. II 1.74): на участках 9—8 и 9'—8' для тройника на проход и для отвода диаметром 20 мм С = 1; 2? = 2; • 235
Расчетный участок или стояк IX 9-8 9'—8' VIII 8—7 8'—Г VII 7—5 7'—6' VI 6—5 6'-5' V 5-А 5'—Б I 1—2 V—2' II 2—3 2'—3' III 3—4 3'—4' IV 4—А 4'—Б А-ПЗ Б—03 Таблица III.74. Гидравлический расчет трубопроводов водяного Нагрузки Q, ккал/ч 17 400 17 400 17 400 17 400 34 800 34 800 15 400 50 200 50 200 8500 58 700 58 700 8500 67 200 67 200 17 400 17 400 17 400 17 400 34 800 34 800 15 400 50 200 50 200 8500 58 700 58 700 125 900 125 900 G, кг/ч 498 498 498 498 996 996 440 1436 1436 242 1678 1678 242 1920 1920 498 498 498 498 996 996 440 1436 1436 242 1678 1678 3590 3590 1, и 5 5 — 5 5 — 6 6 6 6 — 3 3 5 5 — 5 5 — 6 6 — 3 3 8 8 d, мм 20 20 20 20 25 25 20 32 32 15 40 40 15 40 40 20 20 20 20 25 25 20 32 32 15 40 40 50 50 к ~d на1 м А, -г1 а Правая 1,8 1,8 — 1,4 1,4 — 1 1 — 0,8 0,8 — 0,8 0,8 Л евг 1,8 1,8 1,4 1,4 — 1 1 — 0,8 0,8 9 9 — 7 7 — 6 6 — 4,8 4,8 — 2,4 2,4 температур 2; с. »пр ветвь от 2 2 — 1 1 — 1 1 — 1 1 '— 1,5 1,5 11 11 — 8 8 — 7 7 — 5,8 5,8 — 3,9 3,9 А-10* стояка 0,325 0,325 — 0,125 0,125 — 0,04 0,04 — 0,02 0,02 — 0,02 0,02 1Я ветвь от стояка / 9 9 — 7 7 — 6 6 — 2,4 2,4 Ответ 0,55 0,55 4,4 4,4 2 2 — 1 1 — 1 1 — 1,5 1,5 11 11 — 8 8 — 7 7 — 3,9 3,9 влени я о' 1,1 1,1 5,5 5,5 0,325 0,325 — 0,125 0,125 — 0,04 0,04 — 0,02 0,02 г точек 0,008 0,008 на участках от 8—7 до 6—5 и от 8'—Т до 6'—5' для тройника на проход ? = 1; на участках 5—А и 5'—Б для тройника на поворот ? = 1,5; на участках А—ПЗ и Б—03 для отводов диаметром 50 мм ? = 0,3 • 2 = 0,6; для задвижек диаметром 50 мм — 0,5; 2? = 1,1. Далее, предварительно проставив в бланк значения S = Л?пр, вычисляем осталь- остальные расчетные величины. / 458 \2 На участках 9—8 и 9'— 8' р = SG2 = 3,56 ——- = 74,65 кгс/л»2. Суммар- \ 100 / ное сопротивление стояка IX и магистрали р = 1296 + 74,65 • 2 = 1445,3 кгс/м2. 1445 3 '¦ = 4,8 X 61,81 • Ю-4 X ЮО = 480 кг/ч. Тогда Д* = 17 400 480 = 36° С. На участках 8—7 и 8'— Т 236
отопления методом характеристик сопротивления при переменных перепадах воды в стояках —. sio-4 Предварительны! G, кг/ч /X до точек Л 61,81 3,56 3,56 61,81 1 1 61,81 0,28 0,28 264,7 0,11 0,11 264,7 0,08 0,08 458 458 458 480 938 938 510 1448 1448 258 1706 1706 262 1968 1968 до точек А к Б 61,81 3,56 3,56 61,81 1 1 61,81 0,28 0,28 264,7 0,08 0,08 458 458 458 480 938 938 510 1448 1448 258 1706 1706 At, °С и Б 38 — — 36 — — 30,2 — — 33 — — 32,5 — — 38 — — 36 —. — 31,2 — — 33 — — Л и ? к узлу управлен 0,044 0,044 3674 3674 — [ расчет р, кгс/мг 1296 74,65 74,65 1445,3 87,98 87,98 1621,26 58,7 58,7 1738,66 32- 32 1802,66 30,98 3098 1864,62 1296 74,65 74,65 1445,3 87,98 87,98 1621,26 58,7 58,7 1738,66 23,2 23,2 1785,06 и я 55 55 Окончательный расчет а 0,96 — — 0,96 — — 0,96 — — 0,96 — — 0,96 — — 0,98 — — 0,98 — — 0,98 — — 0,98 — — G, кг/ч 440 — — 461 — — 490 — — 248 — — 251 — —. 449 — — 470 — — 500 — — 242 — — — At, "С р, кгс/мг 39,6 — — 37,8 1 V 31,4 — — 34,3 — — 33,9 — — 1716 38,8 — — 37 — — 30,8 — — 35 — — 1716 — ПО 938 \2 , / 938 \ • Р = 1 ¦¦ - = 87,98 кгс/мг. Суммарное сопротивление магистрали р =* 1445,3 -f- \ 100 / + 87,98 • 2 == 1621,66 кгс/ж2. Стояк VII. Уточняем расход по стояку: Gvn = 1 / = 5,1 X V 16,81 • 10~4 X ЮО = 510 кг/ч. Тогда Д* = 15 400: 510 = 30,2° С. На участках 7—6 и 7'—6' I 1448 \2 Р = 0,281——— I =58,7 кгс/м%. Суммарное сопротивление магистрали р «= «= 1621,66 + 58,7 • 2 = 1738,66 кгс]мг. Стояк VI. Поскольку стояки VI и V по предварительным данным имеют рас- расход GCT = 8500 : 35 == 242 кг/ч, то на основании табл. III.33 конструкцию узлов этих стояков принимаем при диаметрах труб 15 X 15 X 15 мм. Пользуясь табл. 111.63 237
и III.69, подсчитываем его суммарную характеристику сопротивления: Sx = 13,38 ¦ Ю-4 • 16 = 214,08 ¦ Ю-4; S2 = 5,03 • 10~4 • 2 = 10,06 • 10~4; Ss = 26,22 • 10~4; 54 = 8,56 • 10~4; 55 = 2,89 • 10~4 • 2 = 5,78 • 10^4; 2S = 264,7 • \СГ\ Уточняем расход по стояку VI: GV1 = 1/ — = 2,58 • 100 =я ' Vl У 264,7 • Ю-4 •=» 258 кг/ч. Тогда At = 85001258 = 33° С. На участках 6—5 и 6'—-5' р =* ( 1706 \а ¦= 0,11 I 1 = 32 кгс/мг. Суммарное сопротивление магистрали р = 1738,66 -f- 4-32-2= 1802,66 кгс/нг. / ' —• = 2,62 X 264,7 • 10~4 X ЮО = 262 кг/ч. Тогда At = 8500:262 = 32,5° С. На частках 5~А и 5' — Б I 1958 \2 р = 0,08( ¦) =30,98 кгс/м2. Суммарное сопротивление магистрали р = \ ЮО / « 1802,66 + 30,98 • 2 = 1864,62 кгс/м*. Аналогично выполняем подсчет величин для левой смежной ветви трубопровода от стояка / до точек Ли Б, а результаты записываем в табл. II 1.74. Общее сопротивление и расходы в каждой смежной ветви трубопровода сосчав- ляют следующие величины: для правой ветви рп «= 1864 kzc/aP, Gn = 1968 кг/ч; для левой ветви рл «= 1785 кгс/м2, Gn = 1706 кг/ч. Новый расход в левой ветви при равенстве давлений в обеих смежных ветвях трубопровода расчетной схемы по формуле (III.73) - 1706 /Ц = .748 «г,. Тогда суммарный расчетный расход в обеих смежных ветвях Gp = 1968 + 1748 = 3716 кг/ч. По условиям соблюдения расчетного перепада температур в системе отопления Д* в. 35° С суммарный расход воды в ветвях должен быть Go6 = F7 200 + 58 700): 35 = 3590 кг/ч. Отсюда общий коэффициент пропорциональности по формуле (III.74) а =3590:3716 = 0,96. Действительные расходы в правой и левой ветвях трубопровода будут следующие: Gn = 1968 • 0,96 = 1889 кг/ч; Ол = 1748 - 0,96 = 1678 кг/ч. Коэффициенты пропорциональности при действительных расходах для каждой смежной ветви трубопровода равны: ап = 1889 : 1968 = 0,96; ал = 1678: 1703 = 0,98. Определив действительные расходы воды в стояках по их тепловым нагруз- нагрузкам, находим действительные температурные перепады (см. окончательный расчет в табл. III.74). Поверхность нагрева приборов рассчитываем по найденным действитель- действительным значениям температурных перепадов и расходов теплоносителя в стояках. Действительные потери давления в любой ветви при новых расходах пересчиты- пересчитываем пропорционально квадрату расхода. Их можно найти по формуле (III.75) при равенстве давлений в смежных ветвях трубопровода: ра = Рпа2п = 1864 • 0.962 = 1716 кгамК Потери давления в ответвлениях к узлу управления ру => ПО кгс/м%. Полная потеря дав !ения в системе отопления рдист «¦ 1716 + НО =» 1826 кгс/м*. 238
Особенности расчета трубопроводов с попутной схемой движения воды При схеме трубопроводов с попутным движением воды все циркуляционные кольца примерно одинаковой длины. Если пренебречь незначительными колеба- колебаниями дополнительного естественного давления за счет охлаждения воды в трубах, то можно считать, что величины располагаемого перепада давлений рр для всех колец практически одинаковы. По известным значениям тепловой нагрузки Q, длины расчетных участков I, суммы к. м. с. на участке 2? и величине располагаемого перепада давлений рр гидравлический расчет трубопроводов производят в таком порядке: рассчитывают кольцо первого стояка по ходу движения горячей воды с определением всех диамет- диаметров обратной магисграли, кольцо последнего стояка по ходу движения горячей воды с определением всех диаметров подающей магистрали, затем все остальные кольца и промежуточные стояки с предварительным определением свободных давлений на каждый стояк. Неувязка в расходуемых давлениях по отдельным кольцам допускается не более 5%. Для удобства увязки давлений по кольцам расчет рекомендуется производить одновременно через ближний и дальний стояки по обратной и подающей магистра- магистралям с выявлением свободных давлений на промежуточных стояках. Если в обратной линии в месте присоединения стояка давление больше, чем в подающей, то возникает обратная циркуляция воды в стояке, т. е. происходит подъем воды снизу вверх, что нарушает нормальную работу системы. Поэтому дав- давление, создаваемое насосом в точке присоединения стояка к подающей линии, должно быть большим, чем в точке присоединения его к обратной линии. Перепад давлений в этих точках является расчетным для данного стояка. Расчет систем с попутным движением воды можно начинать также через средний стояк по кольцу с наиболее загруженными участками и максимальными потерями дав- давления. При этом сначала находят диаметры участков половины подающего и половины обратного трубопроводов, затем рассчитывают малые кольца через каждый стояк. Проверять давления в обратной линии не требуется. Сложность этого способа рас- расчета состоит в том, что не всегда правильно можно выбрать расчетный средний стояк, поэтому часто приходится дополнительно такую проверку делать. Пример- III.20. Проверить величины дазлений в обратной линии и найти свобо- свободные расчетные давления промежуточных стояков схемы трубопроводов с попутным движением воды, показанной на листе II 1.29, рис. 3. Располагаемый перепад давлений в системе рр = 600 кгс/м2. Потери давления определены по циркуляционным кольцам и указаны на расчетных участках схемы. Стояк ВЖ. Давление в точке В рв = 600 — A70 + 60 + 50) = 320 кгс/м2. Давление в точке Ж рж = 600 — A70 -+- 60 -f- 40) = 330 кгс/м2. Поскольку рж > рв, то имеем отрицательное давление, что вызовет обратную циркуляцию в стояке, С т о я к ГЗ. Давление в точке Г рг = 600 — A70 -j- 60 + 50 + 40) = 280 кгс/м2. Давление в точке 3 р3 = 600 — A70 + 60 + 40 + 50) = 280 кгс/м2. Поскольку рГ ¦=¦ р3, то свободное давление стояка ргз=0, что недопустимо. Стояк ДИ. Давление в точке Д рд = 600 — A70 + 60 + 50 + 40 + 30) => = 250 кгс/м2. Давление в точке И ри = 600 — A70 + 60 + 40 + 50 + 40) = = 240 кгс/м2. Поскольку рд > ри, то свободное давление стояка рДи = 10 кгс/м2. Стояк ЕК. Давление в точке Е рЕ = 600 — A70 + 60 + 50 + 40 + 30 + + 30) = 220 кгс/м2. Давление в точке К Рк= 600 — A70 + 60 + 40 + 50 + 40 + + 40) = 200 кгс/м2. Свободное давление стояка рЕ^ = 20 кгс/м2. ' 'Из приведенных подсчетов видно, что для устранения обратной циркуляции в стояке ВЖ и нулевого давления в стояке ГЗ необходимо увеличить потери давле- давления в стояке ВЖ и обратном трубопроводе ЖЗ, соответственно уменьшив диа- диаметры труб этих участков. Диаметр общей обратной магистрали от точки Л до котла увеличивают для умень- уменьшения потерь в циркуляционном кольце и получения требуемого перепада дав- давлений. ?39
Устройство и расчет квартирного водяного отопления Для квартирных поэтажных систем водяного отопления используют маломе- малометражные котлы, котелки или змеевики в кухонных плитах, а в качестве нагреватель- нагревательных приборов — чугунные или стальные штампованные радиаторы. С целью уменьшения длины и диаметра разводящих трубопроводов нагрева- нагревательные приборы часто располагают у внутренних стен, что позволяет устанавли- устанавливать их выше обычного на 0,3—0,4 м от пола. Такое расположение приборов уве- увеличивает естественное давление в системе, но приводит к неравномерному прогреву воздуха в помещении. Подающий трубопровод прокладывают открыто под потолком помещений, обратный — у пола или в подпольном канале. Главный стояк обычно прокладывают в борозде стены, тщательно изолируют и соединяют в верхней точке с расширительным баком, снабженным муфтами для укрепления водомерного стек- стекла и переливной трубой (лист III.30, рис. 1 и лист III.18, рис. 4). Действительное располагаемое естественное давление в системе рр в кгс/мг с учетом влияния охлаждения воды в трубах ориентировочно можно определить по формуле рр = bh{l + h)± hx (Yo - Yr). (Ш.81) где b — безразмерный коэффициент; h — высота расположения подающей магистрали над центром нагрева воды в котле, м; I — горизонтальное расстояние от главного стояка до наиболее удаленного от котла, м; h\ — вертикальное расстояние от середины нагревательного прибора до центра нагрева воды в котле, м; Yo—Yr — разность плотностей воды обратного и подающего трубопроводов (см. табл. II 1.4). Коэффициент Ь при неизолированных трубах принимают равным 0,4, при изоли- изолированном главном стояке и обратных магистралях — 0,36, при всех изолированных трубах—0,16. Расстояние h\ принимают со знаком плюс, если середина прибо- прибора выше центра нагрева воды в котле, и со знаком минус, если середина прибора ниже его. Ввиду незначительной величины располагаемого естественного давления Гр гидравлический расчет трубопроводов системы выполняют весьма тщательно с уче- учетом всех особенностей прокладки труб. При расчете квартирных систем водяного отопления рекомендуется: для определения естественного давления принимать, что центр нагрева воды в котле расположен не по середине высоты котла, а на 150 мм выше колосниковой ре- решетки, т. е. плоскости наиболее интенсивного нагрева воды; расчетную теплоотдачу нагревательных приборов уменьшать за счет полезного тепла, отдаваемого неизолированными трубами, проложенными открыто в отапли- отапливаемых помещениях; поверхность нагрева отопительных приборов определять с учетом полезной теп- теплоотдачи трубы по фактической средней температуре воды, проходящей через при- приборы, т. е. с учетом охлаждения воды в трубах; параметры теплоносителя принимать Ы — 95 — 70 = 25° С. В этом случае формула (II 1.81) приобретает более простой вид: рр = bh(l + h)± 0,64/^. (Ш.82) Для квартирных систем водяного отопления с естественной циркуляцией, обычно проектируемых как одноэтажные, а иногда как двухэтажные, можно дать такие об- общие рекомендации по гидравлическому расчету трубопроводов *: горизонтальные участки трубопроводов, в которых охлаждается вода, следует прокладывать в помещениях возможно выше, чтобы увеличить располагаемый пере- перепад давлений р9; поскольку трубопровод с горячей водой охлаждается интенсивнее, чем трубо- трубопровод с обратной водой, прокладываемый ниже его, увеличение диаметров труб * И, Ф. Л и в ч э к. Квартирное водяное отопление. М., изд. МКХ РСФСР, 1950. 240
241
при увязке расходуемых давлений следует принимать на горизонтальных участках горячей линии; гидравлический расчет трубопроводов квартирных систем водяного отопления производят с особой тщательностью; при этом выявляют действительные располага- располагаемые давления рр во всех частях системы. Расчет выполняют в два этапа: предварительный и окончательный. Предваритель- Предварительный расчет заключается в определении ориентировочных диаметров труб и сопостав- сопоставлении полученных суммарных потерь давления в циркуляционных кольцах с величи- величиной рр, найденной по приближенной формуле (III.81). При окончательном расчете выявляют полезные тепловыделения от открыто проложенных труб (см. табл. II 1.36), затем определяют действительные температуры циркулирующей воды во всех участках расчетной схемы. Удельные тепловыделения открыто проложенных труб принимают в зависимости от температуры воды в начале расчетного участка и вну- внутренней температуры помещения. По значениям QTp и расходу G вычисляют возможное остывание воды на расчет- расчетном участке (ДГ = QTp : G), затем находят температуру в конце расчетного участка, при известной температуре в его начале (tR == tH — At'). Следует иметь в виду, что температура воды в конце данного расчетного участка будет одновременно температурой в начале следующего за ним по ходу воды дру- другого расчетного участка. По найденным температурам воды на участках главного Циркуляционного кольца по формуле (III.81) уточняют действительное располагае- располагаемое естественное давление рр и сравнивают его с полученными потерями давления по предварительному расчету. Расчет главного и промежуточных циркуляционных колец выполняют последо- последовательно через все нагревательные приборы. Диаметры сгояков, питающих по два прибора с горячими подводками примерно одинаковой длины, обычно назначают одинаковыми по прибору с большей нагрузкой. При расхождении величин потерь давлений по предварительному и окончательному расчетам в пределах 5—15% полученные результаты можно считать удовлетворительными. В квартирных системах водяного отопления следует устанавливать нагрева- нагревательные приборы и арматуру на трубопроводах с минимальным гидравлическим со- сопротивлением. Расчет паропроводов низкого давления Выбор параметров парового отопления низкого давления обусловливается при- принятым к установке оборудованием, радиусом действия системы и схемой возврата конденсата от нагревательных приборов и теплообменников на тепловой центр, В отличие от водяного для парового отопления ветви паро- и конденсатопроводов рассчитывают раздельно. В разомкнутых (открытых) системах пароснабжения низкого давления, сообщающихся с атмосферой, рабочее давление пара в котле или на вводе паропровода в здание р в кгс/смг рекомендуется принимать в зависимости от радиуса действия (см. стр. 99). В таких системах пароснабжения принимают следующий рас- располагаемый перепад давлений в кгс/м2. в системах отопления без конденсатоотводчиков при самотечном возврате кон- конденсата на тепловой центр рр= 10 000/?— 200; A11.83) в системах отопления с напорными конденсатопроводами и при установке конден- конденсатоотводчиков рр = 10 000/? — 350, A11.84) где 200 кгс/м2 — давление пара перед вентилем расчетного нагревательного при- прибора или теплообменника; 350 кгс/м2— то же, при установке конденсатоотводчика. Взамкнутых системах парового отопления низкого давления рабо- рабочее давление пара в котле р принимают в зависимости от высоты помещения котель- котельной в подвале отапливаемого здания и радиуса действия системы. Высоту котельной назначают не менее Як = 3,5-f-4 м, не допуская возможности подпора конденсата в приборы, расположенные на 1-м этаже здания. При заданных высотах подвала Як и принятого к установке парового котла hK (лист II 1.30, рис. 2) имеем следующую связь высотных размеров: я* + ЛПер + 0.1 = Ак + 0,1 + -— -НЮр + 0,25) + Апод, A11.85) 242
где Лпер — толщина междуэтажного перекрытия, -и; D — диаметр паросборника котла, м\ йпоД — высота подъема конденсатопровода, проложенного с уклоном не менее 0,003 от точки перелома А до нижнего ниппеля радиатора, м, опреде- определяемая по формуле Нпод = 0,1 + йпер + 0,2 > L • 0,003, A11.86) где 0,2 — минимальный запас высоты по монтажным требованиям, м. Подставив в формулу (III.85) величину Лг<Од, находим искомые значения Як и р. Н& = hK + ~ -НО/? + 0,55; A11.87) | ^1A11.88) Р = [як - [hK + -|- +0,55^10,1, где 0,1 — коэффициент перевода м вод. ст. в нгс!мг. Рабочее давление пара в котле р зависит также от радиуса действия системы пароснабжения и принятых сечений паропроводов, т. е. от величины гидравличес- гидравлических потерь. Необходимое рабочее давление пара в котле замкнутых систем пароснаб* жения при заданном радиусе действия L в м можно найти по формуле 0,0001, (Ш.89) где #ср — средняя удельная потеря давления на трение, кгс/м? на 1 м; 0,0001 —множитель перевода кгс/мг в кгс/см%. При известных значениях радиуса действия системы пароснабжения и доли гид- гидравлических потерь, приходящихся на трение, C = 0,65 и /?ср = 6,5 кгс/м2 на 1 м рабочее давление пара в котле р== A01 + 200H,0001. (IIL90) Отсюда максимальный радиус действия системы пароснабжения при замкнутой схеме и заданном рабочем давлении пара в котле ^ 0.65 A0 И»-МЩ =0ДA0000р-200). („,.91, Паропреводы низкого давления можно рассчитать методом удельной потери на трение при помощи вспомогательных таблиц Ш.60 и III.61 в следующем порядке. Сначала находят наименьшее значение ^?ср для наиболее протяженной и нагру- нагруженной ветви паропровода по формуле R $Рр 0,65A0 000р-200) где р — начальное избыточное давление пара, кгс/см2; tl — суммарная длина участков паропровода, м. По значениям R и тепловым нагрузкам Q, пользуясь табл. III.60, находят ис« комые диаметры труб и скорости пара на расчетных участках. Затем, подсчитав сумму к.м.с. по табл. III.65, по найденным ранее скоростям пара (см. табл. III.61) опре- определяют потери давления в местных сопротивлениях Z. Гидравлический расчет паропроводов выполняют с запасом давления не менее 10%. Для уравнивания потерь давления в отдельных частях системы пароснабжения устанавливают дроссельные шайбы (см. лист III.22, рис. 3): на подводках к приборам, если разность давлений в стояках превышает 50 кгс/м*, и на стояках — по одной шайбе на все приборы, присоединенные к стояку. В системах пароснабжения низкого давления при р > 0,2 кгс/м2 паропроводы следует рассчитывать по табл. III.76 для пара высокого давления. Пример III.21. Рассчитать ветвь паропроводов замкнутой системы парового отоп- отопления низкого давления, найти оптимальное давление пара в котле и высоту по- помещения котельной в подвале здания. К установке намечен паровой котел модели «Универсал-5». Тепловые нагрузки и высотные размеры указаны на расчетной схе- схеме (см. лист 111,31, рис. 1), 243
244
Протяженность ветви паропровода 2/ = 0,5 -f- 6,5 + 12 + 8 ¦+• 6 = 33 м. Тогда минимальное рабочее давление пара в котле по формуле (II 1.90) должно быть р = A0 • 33 + 200) 0,0001 = 0,053 кгс/м*. На основании формулы (II 1.87) высота котельной должна быть не менее Як = 1,85 4- — Н Ю • 0,053 + 0,55 = 3,23 м. Принимаем Як = 3,3 м. Величина располагаемого перепада давлений в системе должна быть рр = 530 — 200 = 330 кгс!м2. Удельная потеря давления по формуле (III.59) 330 , • . Rcp = 0,65 = 6,5 кгс/мг на 1 м. оо Высота гидравлического затвора парового котла Я = 10 • 0,053 + 1 = 1,53 м, а высота от центра паросборника котла до точки перелома конденсатопровода А, для обеспечения самотечного возврата конденсата в котел, должна быть h = 10 X X 0,053 4- 0,25 = 0,78 м. Пользуясь вспомогательными таблицами III.60 и III.61, ориентируясь на зна- значение /?Ср и не допуская резких скачков скоростей пара, рассчитываем паропровод и подбираем диаметры конденсатопровода по табл. III.78. Результаты гидравлического расчета записываем в бланк по форме, указанной в табл. III.75. Зная предварительные диаметры расчетных участков паропровода, по табл. III.65 подсчитываем для них сумму к. м. с: на участке / для половины радиатора ? = 0,8, для вентиля диаметром 15 мм —> 16, для тройника на противотоке — 3; 2? = 19,8; Номер участка 1 2 3 4 5 Т абл и гг а О? * 1200 2400 4400 6000 12 000 ца III й- 0,5 6,5 12 8 6 75. Расчет паропроводов низкого 15 15 20 25 32 4* а* а 5,3 10,3 10,25 8,65 9,85 8f м а? 2,8 9,5 6,5 3,8 3,2 'я? it а; 1,4 61,75 78 30,4 19,2 190,75 19,8 2,5 1 ' 1,5 10,5 2Z = давления N 18,2 8,5 3,4 3,5 34,5 = 67,9 +„ -* % n3 19,6 20,25 81,4 33,9 53,7 15 15 20 20 20 на участке 2 для отвода диаметром 15 мм t = 1,5, для тройника на проход —1; 2? = 2,5; на участке 3 для тройника на прямой проход ? = 1; на участке 4 для тройника на проход с поворотом ? = 1,5; на участке 5 для вентиля диаметром 32 мм ? = 9, для паросборника котла — 0,5, для тройника на прямой проход— 1; Ж, = 10,5. Общие потери давления в паропроводе 2 (Rl -\- Z) = 190,75 + 67,9 = 258,65 кгс/м2. По формуле (II 1.45) вычисляем запас давления Расчет паропроводов высокого давления В паровых системах отопления высокого давления избыточное давление пара на вводе паропроводов в здание назначают в пределах р = 6 кгс/см2. Это давление обусловливается прочностью нагревательных приборов и предельной температурой на их наружных поверхностях, допускаемой санитарными и противопожарными нормами. В необходимых случаях давление пара на вводе в здание снижают 245
Потери от трения, кгс/ж4 на 1 м 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3>2 3,4 3,6 3,8 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 Габли на III.76. Расчет стальных трубопроводов Количество пара, проходящего по трубам, кг/ч (первая i строка) v скорость водогазопроводных (ГОСТ 3262—62) ,0 ' 1,39 2,85 1,42 2,93 1,46 3,03 1,5 3,1 1,57 3,2 1,59 3,27 1,62 3,37 1,65 3,46 1,68 3,55 1,71 3,63 1,75 3,7 1,87 3,87 1,96 4,05 2,02 4,22 2,08 4,42 2,15 4,55 2,27 4,75 2,34 4,95 2,43 5,08 2,5 5,23 2,59 5,4 2,71 5,75 2,9 6,12 3,03 6,38 3,22 6,7 3,35 7,08 3,47 7,28 15 | 2,2 3,2 2,25 3,25 2,3 3,35 2,35 3,45 2,4 3,55 2,5 3,6 2,55 3,75 2,6 3,85 2,65 3,95 2,7 4 2,75 4,05 2,95 4,3 3,1 4,5 3,2 4,7 3,3 4,9 3,4 5 3,6 5,3 3,7 5,5 3,85 5,65 3,95 5,8 4,1 6 4,3 6,4 4,6 6,8 4,8 7,1 5Д 7,45 6,3 7,8 5,5 8,1 20 4,6 3,55 4,85 3,75 5,1 3,95 5,3 4,1 5,5 4,25 5,7 4,4 5,9 4,55 6,15 4,75 6,35 4,9 6,5 5,05 6,7 5,15 7 5,45 7,4 5,7 7,7 5,95 8 6,2 8,35 6,4 8,6 6,65 8,9 6,9 9,2 7,1 9,4 7,3 9,7 7,5 10,3 8 10,8 8,35 11,3 8,7 11,8 9,1 12,3 9,5 12,75 9,85 25 | 8,1 3,95 8,6 4,2 8,95 4,4 9,35 4,55 9,7 4,75 10,1 4,95 10,5 5,1 10,8 5,3 11,15 5,45 11,5 5,6 12 5,85 12,5 6,1 13 6,35 13,55 6,6 14,1 6,9 14,55 7,1 15,05 7,3 15,5 7,6 15,95 7,8 16,4 8 16,9 8,2 18 8,8 19,1 9,3 20,3 9,9 21,4 10,5 22,9 11,2 23,5 11,5 32 17,25 4,8 17,7 4,9 18,65 5,2 19,4 5,4 20,15 5,6 21 5,85 21,7 6,05 22,5 6,25 23,2 6,45 24 6,65 24,7 6,9 27,05 7,5 28,15 7,8 29,25 8,1 30,4 8,4 31,5 8,8 32,65 9,1 33,8 9,4 34,9 9,7 36 10 37,1 10,3 39,3 10,95 41,6 11,55 43,75 12,1 46 12,8 47,75 13,3 49,5 13,8 40 j 26,4 5,55 27,9 5,85 29,4 6,2 30,75 6,5 31,85 6,7 32,95 6,95 34 7,15 35,1 7,4 36,25 7,65 37,35 7,85 38,45 8,1 40,6 8,55 42,4 8,9 44,1 9,3 45,9 9,65 47,6 10 49,35 10,35 51,1 10,75 52,5 11 53,95 11,35 55,4 11,7 59 12,4 62,7 13,1 65 13,7 67,9 14,3 70,7 14,9 73,5 15,5 50 52,23 6,64 55,04 6,95 57,55 7,27 60,06 7,59 62,53 7,9 65,08 8,22 67,55 8,53 69,7 8,8 71,77 9,06 73,88 9,33 75,98 9,6 80,13 10,12 83,29 1О'Й 86,45 10,93 89,61 11,32 92,78 11,74 95,98 Щ1 99,14 12,53 10Чп 12,92 105,43 13,32 108,08 13,65 114,7 14,49 121,28 15,32 127,86 16,15 134,48 16,45 _ « г- 139,75 17,65 144,99 18,32 70 99,85 7,65 105,2 8,05 109,55 8,4 113,85 8,7 118,2 9,05 122,35 9,35 126,7 9,7 131 10 135,3 10,35 139,6 10,7 143,8 11 150,6 11,5 157,4 12 164,2 12,6 166,3 12,7 178 13,6 183,5 14 189,1 14,45 194,7 14,9 200,2 15,3 205,85 15,7 218,9 16,7 230,7 17,6 242,6 18,5 253,75 19,4 263,95 20,2 274,2 20,95 246
Жжения пара в трубе, м/с (вторая строка) при диаметре условного прохода труб, мм бесшовных (ГОСТ 8732—70) 57/3,5 45,25 6,4 46,75 6,6 49 6,95 51,25 7,25 53,5 7,55 55,7 7,9 57,9 8,2 G0,2 8,5 62 8,75 63,9 9,05 65,75 9,3 66,75 Ю,1 74,2 10,5 77 10,9 79,85 п,з 82,6 П,7 85,4 12,1 88,25 12,5 91,1 12,9 93,9 13,3 96,25 13,6 102,1 14,4 108 15,3 113,9 16,1 119,7 16,9 124,4 17,6 129,1 18,25 76/3 111,95 8,1 117,35 8,45 122,75 8,85 128,3 9,25 133,7 9,65 139,25 10,05 145,55 10,35 147,95 10,7 152,4 11,7 156,85 11,3 161,1 11,65 170 12,3 177,3 12,8 184,7 13,3 191,29 13,8 199,35 14,4 206,85 14,9 212,5 15,35 218,2 15,75 232,9 16,2 239,7 16,6 244 17,6 258,2 18,6 272,5 19,7 284,6 20,5 296,8 21,4 308,8 22,3 89; 3,5 142,7 8,6 150,95 9,1 157,1 9,45 163,4 9,85 169,9 10,25 176,2 10,6 182,5 11 188 8 11,4 194,1 11 199,49 12 204,9 12,35 215,5 13 226,1 13 6 232,8 14 244,35 14,7 253,3 15,25 265,45 15,8 270,25 16,3 278,1 17 285,7 17,2 293,5 17,7 311,6 18,8 328,8 19,8 345,4 20,8 360,7 21,7 376,1 22,7 388 23,4 102/4 170,9 9 179,65 9,45 187,85 9,9 196,2 10,3 204,55 10,75 211,8 11,15 218,65 11,5 226,05 11,9 233,1 12,25 240,1 12,65 246,6 12,95 258,6 13,6 270,7 14,2 282,9 14,9 293,2 15,4 304,4 16 313,7 16,5 324,15 17 333,1 17,5 342,4 18 351,5 18,5 373,4 19,6 393,7 20,7 412,2 21,5 427,8 22,5 443,5 23,3 459,1 24,15 108/4 298,8 10,35 313,5 10,9 327,95 11,4 342,35 11,85 355,65 12,35 368,3 12,75 380,7 13,2 393,4 13,65 404,1 14 414,75 14,4 425,4 14,75 447,1 15,5 468,1 16,2 488,9 16,9 506,8 17,6 521,8 18,1 537 18,6 552,3 19,1 567,6 19,7 582,6 20,2 597 20.7 636 22 674 23,4 712,1 24,7 749,9 26 777,6 27 805 27,9 133/4 526,6 11,9 554,45 12,55 578,3 13,1 602,6 13,65 626,45 14,2 645,45 14,6 664,4 15 683 15,5 702 15,9 721 16,3 740 16,75 777,5 17,6 815,5 18,5 853 19,3 891,1 20,2 929,1 21 956,5 21,65 983,9 22,3 1010,8 22,9 1038,2 23,5 1065,6 25,1 1134,1 25,7 1202,5 27,2 1262,2 28,6 1316,1 ' 29,8 1370 31 1423,9 32,2 152/4,5 603,9 12,35 640,45 13 665,1 13,5 689,2 14 713,35 14,5 733 15 762,1 15,5 786,7 16 810,9 16,45 835,05 16,95 859 17,45 908,45 18,4 956,7 19,4 991,2 20,1 1025,7 20,8 1060,2 21,5 1089,7 22,2 1129,2 22,9 1163,6 23,6 1198,1 25,8 1232,6 26,3 1318,8 26,8 1386,3 28,1 1453,8 29,5 1521,3 30,9 1588,8 32,25 1650,4 33,5 168/5 893; 6 13,65 935,95 14,25 955,7 14,55 1019,95 15,45 1061,6 16,05 1103,95 16,65 1146,3 17,2 1181,6 17,75 1214,75 18,2 1247,9 18,7 1280,4 19,1 1346,7 20,1 1412,4 21 1473,1 21,9 1527,4 22,6 1581,8 23,4 1636,1 24,2 1690,5 24,95 1745,5 25,7 1788,6 26,3 1831,7 26,95 1940,35 28,5 2048,35 30 2157 31,5 2265 33,1 2361 35,45 2444,3 36,6 247
Потери от трения, кгс/м2 на 1 м 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 45 50 Количество пара, проходящего по 10 3,6 7,7 3,73 8,06 3,85 8,28 3,98 8,45 4,1 8,6 4,17 8,8 4,42 9,25 4,61 9,8 4,8 10,15 4,96 10,45 5,11 10,75 5,27 11,1 5,43 11,4 5,59 11,7 5,75 12 5,87 12,35 6,19 13 6,5 13,65 6,82 14,3 7,13 14,9 • 7,32 15,35 7,58 15,85 7,76 16,3 8,02 17 8,21 17,25 8,46 17,7 8,96 18,9 9,53 20 трубам, кг/ч (первая водогазопроводных (ГОСТ с 15 5,7 8,7 5,9 9 6,1 9,2 6,29 9,4 6,56 9,5 6.6 9,8 7 10,25 7,3 10,75 7,6 112 7,85 11,5 8,1 11,9 8,35 12,3 8,6 12,6 8,85 13 9,1 13,35 9,8 13,7 9,8 14,4 10,3 15,15 10,8 15,9 11,3 16,6 11,6 17,1 12 17,6 12,3 18,1 12,7 18,6 13 19,15 13,4 19,7 14,2 21 15,1 22,25 20 13,25 10,2 13,7 10,6 14,2 11 14,7 11,3 15,2 П,7 15,65 12,1 16,35 12,6 17 13,2 17,75 13,7 18-45 14,25 19,15 14,8 19,85 15,3 20,55 15,9 21,25 16,4 21,8 16,8 22,3 17,2 23,4 18 24,5 18,9 25,5 19,7 26,6 20,5 27,5 21,2 28,35 21,9 29,2 22,6 30,1 23,25 31 23,9 31,9 24,6 33,6 26 35,3 27,3 25 24,6 12 25,5 12,5 26,5 12,9 27,45 13,1 27,7 13,25 28,5 13,4 29 14,1 30,2 14,75 31,4 15,35 32,7 15,95 33,9 16,55 35,15 17,1 36,1 17,6 37,2 18,1 38,2 18,6 39,2 19,1 41,2 20,1 43,3 21,1 44,85 21,9 45,7 22,3 48 23,4 40,6 24,2 51,2 25 52,7 25,7 54,3 26,5 55,9 27,2 58,5 29,4 61,1 30,7 32 51,6 14 53,1 14,8 54,9 15,25 56,2 15,6 57,7 16 59 16,4 61,8 17,2 64,6 18 67,4 18,75 70,15 19,5 72,95 20,3 75,2 20,9 77,4 21,5 79,6 22,15 81,9 22,8 84,1 23,4 88,55 24,6 93 25,9 96,6 26,9 100,2 27,9 103,8 28,9 107,35 29,9 110,95 30,9 114 31,7 117,2 32,6 120,25 33,4 128 35,6 135 37,1 1262—62) 40 76,3 16,1 79,2 16,7 81,75 17,2 84 17,7 86,2 18,1 88,4 18,6 92,8 19,5 97,2 20,45 101,7 21,4 105,3 22,15 108,9 22,9 112,5 23,7 116,1 24,4 119,8 25,2 124,6 26,2 128,2 27 133,9 28,2 138,45 29,1 144,15 30,3 147,8 31,1 154,9 32,6 160,3 33,7 165,3 34,8 170,3 35,8 175,3 36,9 180,3 37,9 192 40,3 202 42,4 [ строка) 50 150,19 18,98 155,46 19,64 160,7 20,3 165,17 20,87 169,6 21,43 174,07 21,99 182,98 23,12 190,87 24,12 198,8 25,13 206,72 26,12 214,61 27,12 221,52 27,99 228,43 28,86 235,37 29,73 241,91 30,67 248 31,34 260,27 32,89 271,8 33,34 282,9 35,75 293,61 37,1 303,9 38,4 313,9 39,66 322,35 40,7 331,8 41,8 340,79 43 349,63 44,2 370,86 46,8 390,91 49,4 и скорость 70 284,4 21,7 293,5 22,4 302,7 23,1 312,1 23,85 320,9 24,5 328,7 25,1 344,6 26,3 360,3 27,5 372,7 28,5 385,1 29,4 397,6 30,4 410,1 31,3 422,6 32,3 435 33,2 447,4 34,2 459,9 35,1 484,9 37 509,7 38,95 534,7 40,9 553,7 42,3 573,1 43,8 591,9 45,2 610,2 46,6 627,9 48 645 49,3 661,8 50,6 701,8 53,6 739,9 56,5 248
движения пара в трубе, 57/3,5 133,7 18,8 138,4 19,6 143,1 20,2 147,1 20,8 151 21,35 155 21,85 162,9 23 170 24 177 25 184 26 191,1 27 197,2 27,9 203,4 28,8 209,5 29,6 215,4 30,5 220,85 31,2 231,7 32,8 242,1 34,2 251,9 35,6 261,45 37 270,6 38,2 279,5 39,5 288,1 40,7 296,45 41,9 304,6 43 312,4 44,2 331,5 46,9 349,35 49,4 76/3 319,2 23 329,7 23,8 340,1 24,55 349,1 25,2 357,3 25,8 365,2 26,4 381,3 27,5 397,35 28,7 413,4 29,8 429,5 31 445,4 32,15 461,5 33,3 477,6 34,4 493,5 35.6 509,7 36,8 524,1 37,8 549,7 39,7 574,1 41,4 597,5 43,1 620,1 44,8 641,9 46,3 662,9 47,85 683,3 49,3 703,25 50,8 722,5 52,15 741,2 53,5 786,2 56,75 828,8 59,8 м/с (вторая строка) пру Про до л же н и е та( i диаметре условного прохода труб, бесшовных (ГОСТ 8732—70) 89/3,5 399,8 24,1 405 24,45 423,5 25,5 435,5 26,25 447,3 26,95 459,2 27,7 482,9 29,1 506,7 30,5 530,4 32 556,9 33,6 576,5 34,75 595,4 35,9 613,7 37 631,4 38 648,7 39,1 665,6 40,1 698,1 42,1 729,1 43,95 759 45,75 787,5 47,5 815,2 49,1 842 50,75 856 51,5 893 53,8 917,4 55,3 941,5 56,75 998,4 60,2 1052,5 63,4 102/4 474,9 25 490,5 25,8 506,3 26,6 521,9 27,45 537,65 28,3 553,25 29,1 584,6 30,75 616,2 32,4 641,6 33,75 665,4 35 689,2 36,25 712 37,45 733,5 38,6 754,8 39,7 775,7 40,8 795,6 41,85 834,4 43,9 871,5 45,8 907 47,7 941,3 49,5 974,3 51,25 1006,3 52,9 1037,3 54,6 1067,5 56,15 1095,6 57,7 1125,1 59,2 1193,4 62,8 1258 66,2 108/4 832,7 28,9 860,1 29,8 887,5 30,8 915,2 31,7 982,6 32,7 975,2 33,8 1022,8 35,5 1068,3 37 1111,9 38,55 1153,7 40 1194,4 41,4 1223,6 42,8 1271,1 44,1 1308,3 45,4 1342,3 46,5 1379,25 47,8 1446,45 50,15 1510,8 52,4 1572,5 54,5 1631,9 56,6 1689 58,6 1744,7 60,5 1798,3 62,35 1850,25 64,15 1901 65,9 1950,6 67,6 2068,9 71,7 2180,8 75,6 133/4 1477,3 33,4 1531,2 34,7 1547,5 35,6 1617,8 36,6 1660,7 37,6 1704 38,6 1790,1 40,5 1869,2 42,3 1945,6 44 2010 45,7 2089,6 47,3 2158,6 48,9 2224,8 50,4 2289,3 51,8 2352 53,2 2413 54,6 2531 57,3 2643,6 59,8 2751,4 62,3 2855,2 64,6 2955,5 66,9 3052,3 69,1 3146,4 71,2 3237,4 73,3 3326,2 75,3 3412,8 77,25 3620 81,9 3815,7 86,4 152/4,5 1705,6 34,6 1760,7 35,7 1815,4 36,85 1870,6 38 1925,8 39,1 1973,1 40 2069,6 42 2161,8 43,9 2250 45,7 2334,2 47,4 2416,5 49,05 2496,3 50,7 2574,1 52,2 2647,5 53,7 2720 55,2 2855,4 58 2926,85 59,4 3056,9 62 3182 64 3302,25 67 3418,5 69,4 3529,85 71,65 3688,75 73,9 5744,15 76 3846,6 78,1 3946,6 80,1 4186,6 85 4412,7 89,6 5л. Ш.7Ь мм 168/5 2528,3 37,8 2611,6 38 2695 40,2 2778,9 41,3 2862,2 42,55 2937 43,6 3071,8 45,5 3206,65 47,4 3341,45 49,3 3480,5 51,2 3595,55 52,9 3710,6 54,6 3825,65 57,2 3941,4 58,8 4056,5 60,5 4163 62 4363,5 64,8 4556,2 67,55 4776,4 70,7 4957,1 73,2 5131,5 75,1 5229,45 78,1 5351,8 80,4 5510,65 82,6 5774,5 84,8 5924,8 87,6 6284,1 93 6624,3 97,85 249
дросселированием. Перед расчетным теплообменником давление пара в системах высокого давления принимают Л = -?j-. (Ш.93) где рг — давление пара в конденсатопроводе после конденсатоотводчика, кгс/см?. Величину располагаемого перепада давлений в паропроводах высокого давления, прокладываемых внутри зданий, обычно назначают в пределах рр = 1—s-1,5 кгс/см2, сообразуясь с радиусом действия и режимом работы потребителей пара. Гидравлический расчет паропроводов высокого давления выполняют по услов- условным величинам потерь давления на трение и предельным скоростям пара на рас- расчетных участках (см. табл. III.58), пользуясь таблицами и номограммами, состав- составленными при плотности пара у' = 1 кг/м3. Истинные потери давления и скорости пара равны условным — табличным значениям, поделенным на среднюю плотность пара в рассматриваемой ветви паропровода. Упрощенный расчет коротких паропроводов высокого давления (длиной до 100—200 м) удобно выполнять методом удельной потери давления на трение по пре- предельным скоростям пара, допуская, что значения R постоянны по длине расчетного участка при некотором среднем давлении пара в рассматриваемой ветви паропровода: A11.94) где ра и рк — начальное и конечное давление в паропроводе, кгс/см*. Средняя потеря давления на 1 ж паропровода в кгс/м? Рн—Рк 10 000. A11.95) Руководствуясь значением рср, по табл. III.5 определяют теплоту испарения пара гср, затем по тепловой нагрузке Q находят расходы пара на расчетных участках в кг/ч: G = JL- . (Ш.96) гср Гидравлический расчет паропроводов производят по табл. III.76, ориентируясь на предельные скорости пара vT по табл. III 58 и принимая значение удельных по- потерь на трение RT. Далее сравнивают их с истинными величинами скорости пара Рф и потерь на трение #ф, полученными путем деления табличных значений на сред- среднюю плотность пара Yep Результаты расчета записывают в бланк по форме, приве- приведенной в табл. III.77, предусматривая запас на неучтенные потери в местных со- сопротивлениях не менее 20%. Таблица III.77. Расчет коротких паропроводов высокого давления по предельным скоростям пара Номер участка Расход тепла Q, ккал/ч пара G,Ke/4 1, м d, мм Потери от трения, кгс/м2 ^табл #ф Щ Скорость пара, м/с "табл *ф Расчет конденсатоироводов Самотечные сухие и мокрые конденсатопроводы можно рассчитывать по упро- упрощенной табл. III.78 с подбором диаметров по величине тепловой нагрузки участка и способу прокладки труб. Сухие конденсатопроводы частично заполнены конденсатом, а большее свободное сечение трубы служит для отвода воздуха из системы. Мокрые напорные конденсато- конденсатопроводы работают полным сечением труб, меньше подвергаются коррозии; их мож- можно рассчитывать как водопроводы по табл. IV.20, 250
Напорные конденсатопроводы рекомендуется рассчитывать* по располагаемому перепаду давлений, найденному по формуле РР = куц, (Ш.97) где h — вертикальное расстояние между начальной и конечной точками магистраль- магистрального трубопровода, м, или h = И, т. е. произведение длины магистрали / и ее уклона i; у — плотность воды, кг/мъ, принимаемая по табл. III.4; к\ — коэффициент, учитывающий наличие смеси воздуха или эмульсии. Для горизонтальных трубопроводов и стояков внутренних сетей парового отоп- отопления с давлением р ^ 0,7 кгс/см2 г\ ~ 0,5, с давлением р > 0,7 кгс/см2 ц = 0,65; для горизонтальных трубопроводов наружных сетей г\ = 0,75; для напорных кон- денсатопроводов, работающих под давлением от бака за счет разностей уровней, Ц = 1. Если давление создается насосом, то диаметр напорного конденсатопровода определяют по расчетному перепаду давлений, необходимому для перекачки кон- конденсата по магистральному трубопроводу. Расчетное количество конденсата при перекачке насосом принимают по производительности насоса, а при передавливании напорным баком — по расчетному расходу пара с коэффициентом 1,5. Во всех ос- остальных случаях расчетное количество конденсата принимают по массе пара. Таблица III.78. Количество тепла, выделяемого паром при конденсации, тыс. ккал/ч Диаметр труб конденсато- гтрсвода, мм 15 20 25 32 40 50 76X3 89X3,5 102X4 114X4 Сухой конденсатопровод при паре низкого горизонталь- горизонтальный участок 4 15 28 68 104 215 500 750 1100 1400 давления вертикальный участок 6 22 42 100 155 320 750 1120 1650 2100 высокого давления 7 25 38 80 ПО 200 475 700 1050 1350 Мокрый горизонтальный или вер- nij/VOU^ J1JS** длине расчетного участка, м до 50 28 70 125 270 375 650 1500 2250 3100 3900 50—100 18 45 80 175 250 440 1050 1500 2000 2600 более 100 8 25 40 85 115 215 500 750 1100 1400 Примечание. бора до котла. Длина мокрого конденсатопровода считается от наиболее удаленного при- Для напорных конденсатопр оводов величину рр определяют высотой установки промежуточного бака-сепаратора при рр < 5 м (лист II 1.31, рис. 2). Бак может находиться под избыточным давлением рб < 0.5 кгс/см2. Если конденсат перекачи- перекачивается насосом, то рр принимают по напору насоса. Необходимый перепад давлений, создаваемый в напорном конденсатопроводе баком-сепаратором, можно подсчитать по формуле рр = Pl ± 0,Ш + Ар < 0,5 кгс/см*, (Ш.98) где Pi = 0,35 кгс/см2 — давление в конце конденсатопровода перед конденсатоот- водчиком (при возврате конденсата в открытый бак рх — 0); Д/г — разность отметок начала и конца конденсатопровода, м (принимается со знаком плюс или минус в зависимости от соотношения отметок); Др — потери давления в конденсатопроводе от напорного бака-сепаратора до конденсатосборного бака на тепловом центре, кгс/см2. Если конденсат под давлением пара выжимается конденсатоотводчиком из сбор- сборного конденсатопровода в напорный бак-сепаратор, то высоту подъема конденса- конденсата рассчитывают по формуле (III.37). *П. Ю. Гамбург. Таблицы и примеры расчетов трубопроводов отопления и горячего водоснабжения. М., Госстройиздат, 1961. 251
IV. ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ И ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ Область применения Системы горячего водоснабжения могут применяться с местным или централи- централизованным приготовлением горячей воды. В жилых зданиях разрешается устраивать только один вид горячего водоснабжения — местное или централизованное. Местные системы горячего водоснабжения применяют в жилых зда- зданиях любой этажности с газовыми водонагревателями, если есть возможность раз- размещения каналов для отвода продуктов сгорания, а также в жилых зданиях высотой до пяти этажей включительно с дровяными колонками (при отсутствии газопровода). Индивидуальные водонагреватели различных конструкций для местного приго- приготовления горячей воды применяют в зданиях с расходом тепла на горячее водоснаб- водоснабжение не более 50 000 ккал/ч при количестве душевых сеток не более пяти. Установка индивидуальных газовых водонагревателей не допускается в ванных комнатах при номерах гостиниц, домов отдыха и санаториев, в школах (кроме буфетов и жилых квартир), а также в душевых при спортивных залах и котельрых. В малоэтажных жилых домах систему горячего водоснабжения часто выпол- выполняют в виде квартирной установки с приготовлением горячей еоды в генераторах тепла, раздельных или совмещенных с центральным отоплением квартиры. Для получения кипяченой воды применяют кипятильники различных систем с непосредственным или централизованным водоразбором. Применение электрических водонагревателей во всех случаях должно быть обосновано технико-экономическим расчетом. Централизованные системы горячего водоснабжения применяют в зданиях, присоединяемых к тепловым сетям или имеющих собственные котельные с водонагревательными установками. Эти системы бывают трех видов: с непосредственным водоразбором из тепловой сети; с приготовлением горячей воды в тепловых пунктах, присоединяемых к тепловым сетям; с приготовлением горячей воды непосредственно в водогрейных котлах, кон- контактных водонагревателях или теплообменниках. Для нагрева воды применяют скоростные или емкие водонагреватели и открытые баки-аккумуляторы. Сети трубопроводов горячего водоснабжения, как правило, предусматривают с нижней тупиковой разводкой. Кольцевание разводки допускает- допускается при соответствующем обосновании. В зданиях с длительными постоянными рас- расходами горячей воды (в банях, прачечных, больших общественных столовых, ресто- ресторанах и пр.) разводящий трубопровод устраивают с тупиковой сетью и короткими ответвлениями. В медицинских учреждениях, а также в многоэтажных домах и гостиницах для уменьшения остывания воды в трубах и поддержания равномерной температуры в системе в течение суток применяют разводящий трубопровод с цир- циркуляционной сетью. Необходимая интенсивность циркуляции теплоносителя при отсутствии водо- разбора поддерживается за счет перепада давлений, как и при работе системы цен- центрального водяного отопления с естественным и насосным побуждением циркуляции. Циркуляцию воды в системах горячего водоснабжения с непосредственным водо- водоразбором из тепловой сети предусматривают из обратной линии (зимний режим) за счет разности давлений, создаваемой диафрагмой, между точками присоединения подающего и циркуляционного трубопроводов системы горячего водоснабжения к обратной линии тепловой сети, а также из подающей линии (летний режим) за счет разности давлений, создаваемой диафрагмой на циркуляционном трубопроводе си- системы горячего водоснабжения. В жилых зданиях высотой до четырех этажей включительно, если нет полотенце- сушителей в ванных комнатах, циркуляция воды обеспечивается только в магистраль- 252
ных трубопроводах. В зданиях большей этажности и в зданиях, где предусматрива- предусматриваются полотенцесушители, присоединяемые к системе горячего водоснабжения, циркуляция воды обеспечивается также и в стояках. В зданиях, присоединяемых к тепловой сети ТЭЦ, применяют двухступенчатую схему подогрева горячей воды в скоростных водонагревателях или непосредственный водоразбор из тепловой сети (подробнее см. в разделе VI «Тепловые сети»). Горячее водоснабжение с непосредственным водоразбором из тепловой сети до- допускается при обязательном условии, что вода в системе теплоснабжения отвечает требованиям, предъявляемым к хозяйственно-питьевой воде по ГОСТ 2874—73. Та- Таким образом, эти системы могут применяться при отсутствии в воде бактериальных и химических загрязнений, механических примесей и заметной цветности. В зданиях, присоединяемых к паровой сети низкого или высокого давления, для приготовления горячей воды применяют скоростные или емкие водонагреватели с закрытыми или открытыми баками-аккумуляторами. В емких водонагревателях воду нагревают паром при помощи змеевиков, перфорированных труб или пароструй- пароструйных аппаратов. В качестве теплоносителей для водонагревателей-теплообменников рекомендуется применять высокотемпературную воду или пар с давлением"] 2— 3 кгс/см2. В жилых и общественных зданиях с котельными в подвале для нагрева воды используют пар низкого давления (до 0,7 кгс/см2). Для бесперебойной работы системы горячего водоснабжения летом и зимой источ- источник тепла для нагрева воды в теплообменниках не должен зависеть от работы цен- центрального отопления. В отопительных котельных жилых и общественных зданий обычно устанавливают котлы, работающие постоянно, специально для горячего во- водоснабжения. Если теплосеть обеспечивает круглогодичную подачу тепла, ее использование в качестве первичного теплоносителя для водонагрева обязательно. Возможность использования для горячего водоснабжения теплосети, действующей только в тече- течение отопительного периода, решается технико-экономическим расчетом. Во всех случаях, когда необходим постоянный запас горячей и холодной воды (например, в банях, прачечных, медицинских учреждениях и больших жилых домах), обычно осуществляется открытая система горячего водоснабжения с установкой ем- емких напорных баков горячей и холодной воды на чердаке в специальных утепленных будках. Пополнение воды в системе во время водоразбора происходит автоматически че- через шаровой кран из сети городского водопровода. При недостаточном давлении в городском водопроводе или при больших колебаниях давления на протяжении суток для бесперебойного пополнения системы горячего водоснабжения дополнительно предусматривается установка насоса. Открытая система горячего водоснабжения находится под постоянным давлением, равным высоте расположения напорных баков над данной точкой водоразбора. При наличии в городской сети водопровода постоянного давления, достаточного для бесперебойной подачи воды в систему горячего водоснабжения при максималь- максимальном водоразборе, устраивают закрытые системы горячего водоснабжения. В закры- закрытых системах устанавливают теплообменники различных конструкций, работающие на продавливании напором от городского водопровода или насосного агрегата. Горячая вода к потребителям подается, как правило, по тупиковой схеме по са- самостоятельному трубопроводу с нижней разводкой. В душевых при количестве сеток более трех подающий трубопровод должен быть закольцован. В банях и прачечных разводящие трубопроводы можно прокладывать открыто под потолком помещений. Генераторы тепла, водонагреватели, главные стояки и разводящие магистрали, не- независимо от их расположения, должны иметь хорошую тепловую изоляцию. Трубопроводы систем горячего водоснабжения монтируют из стальных водогазо- проводных и тонкостенных оцинкованных труб (см. табл. III.40). Для наблюдения за работой системы и возможности быстрой замены труб при ремонте прокладку трубопроводов горячего водоснабжения обычно выполняют открытой. Скрытая про- прокладка допускается в зданиях с высокими требованиями к внутренней отделке поме- помещений, однако при условии свободного доступа к трубам и арматуре. Полотенцесушители ванных комнат присоединяют к циркуляционным стоякам системы горячего водоснабжения, а при их отсутствии — к системе центрального отопления. С целью повышения долговечности и эффективности установок горячего водо- водоснабжения, подверженных сильной коррозии и зарастающих накипью, в больших 253
системах рекомендуется предусматривать периодическую промывку змеевиков и меж- межтрубного пространства водонагревателей ингибированным 5—8%-ным раствором соляной кислоты с последующей нейтрализацией 10%-ным раствором углекислой соды. Во избежание разрушения металла такую промывку следует применять не бо- более 4—5 раз за весь период эксплуатации *. Практика длительной эксплуатации си- систем горячего водоснабжения показывает, что долговечность труб во многом зависит от качества стали. С целью уменьшения коррозионного поражения труб в системах горячего водо- водоснабжения можно применять фильтры из обожженного доломита (магномассы), ко- которые устанавливаются на трубопроводе холодной воды до водонагревателей. Для обработки воды в установке производительностью 1 м9/ч требуется емкость фильтра 0,2 м3 с расходом 250—300 кг магномассы в год. Для нужд горячего водоснабжения используют также магнитную обработку воды. Устройство систем горячего водоснабжения в жилых и общественных зданиях регламентируется СНиП II—Г. 8-62 «Горячее водоснабжение. Нормы проектирова- проектирования», СНиП II—36-73 «Тепловые сети. Нормы проектирования» и СНиП II—Г. 1—70 «Внутренний водопровод зданий. Нормы проектирования». Требования к качеству воды В системах горячего водоснабжения качество воды должно соответствовать нор- нормам для хозяйственно-питьевого водоснабжения по ГОСТ 2874-73. Вода должна быть бесцветной, без привкуса и запаха (цветность — не более 20 град, мутность — не более 1,5 мг/л, а общая жесткость — не более 7 мг • экв/л). Общее количество бактерий в 1 мл неразбавленной воды должно составлять не более 100, количество кишечных палочек в 1 л воды — не более 3. После обеззараживания воды хлором концентрация остаточного свободного хлора в воде должна быть не ме- менее 0,3 и не более 0,5 мг/л. В централизованных системах горячего водоснабжения в зависимости от свойств исходной воды (жесткости, наличия агрессивной углекислоты, значения водород- водородного показателя рН) предусматривают мероприятия по предотвращению образова- образования накипи и защите от коррозии металла труб, арматуры и оборудования. Жесткость воды, предназначенной для мытья в банях, должна быть не более 7 я не менее 2 мг • экв/л (см. СНиП П-Л. 13-62*), для стирки белья в прачечных — не более 1,8 мг - экв/л, что обусловливает экономный расход стирочных материалов (см. СНиП П-Л. 14-62). В банях и прачечных с высокой жесткостью воды предусмат- предусматривается умягчение ее в централизованных установках. В банях вместимостью 50 мест и менее умягчение не обязательно. Жесткость воды характеризуется содержанием ионов кальция и магния. Общая жесткость сырой воды равна сумме карбонатной и некарбонатной жесткостей. Кар- Карбонатная жесткость вызывается содержанием бикарбонатов кальция и магния и поч- почти полностью исчезает после кипячения воды, причем бикарбонаты подвергаются распаду с образованием углекислоты и выпадением бикарбонатов в осадок. Некарбо- Некарбонатная жесткость после кипячения остается. Степень кислотности или щелочности исходной воды характеризуется величиной рН. Сочетание показателя рН с содержанием углекислоты определяет степень аг- агрессивности воды. При рН=7 вода нейтральна, чем ближе рН к нулю, тем выше кис- кислотность воды, а чем ближе к 14, тем сильнее ее щелочность. По ГОСТ 2784-73 водородный показатель рН должен находиться в пределах 6,5—8,5. Допустимое содержание в воде кислорода — 0,05 мг/л (см. СНиП 11-36-73). Горячее водоснабжение квартиры В населенных пунктах, где нет централизованного теплоснабжения, для совре- современных многоэтажных зданий горячее водоснабжение квартир можно устраивать от газовых индивидуальных водонагревателей различных типов при конструктивной возможности устройства в капитальных стенах вентиляционных и дымовых каналов * А. В. Хлудов. Горячее водоснабжение. М., Госстройиздат, 1957. Подроб- Подробнее см. «Руководство по эксплуатации магномассовых фильтров для стабилизации воды внутренних систем водоснабжения. М., Стройиздат, 1967. 254
и соблюдении других требований безопасности установки и эксплуатации газового оборудования. Ниже приведены конструкции систем горячего водоснабжения зданий при от- отсутствии газоснабжения. На листе IV. 1, рис. 1 дана упрощенная схема горячего водоснабжения и отоп- отопления ванной комнаты от водогрейной колонки в кухонной плите, предложенная К. А. Дмитриевым. Горячая вода во время приготовления ее в колонке начинает циркулировать через радиатор, отапливая помещение ванной комнаты. Для создания необходимого циркуляционного давления радиатор устанав- устанавливают на высоте не менее 1 м от пола. Такую схему удобно применять в жилых до- домах с печным отоплением, когда установка отдельной печи в ванной комнате невоз- невозможна по условиям планировки квартиры. Радиус действия системы не более 3 м. Поверхность нагрева радиатора в м2 определяют из выражения ) (IV. 1) где Qt — теплопотери ванной комнаты, ккал/ч. В начале топки воду в колонке нагревают при закрытом кране / на обратной под- подводке у прибора. После нагрева всей колонки кран / открывают, в результате чего создается циркуляция через радиатор. Водоразборный кран /// на протяжении всего периода топки колонки открыт для спуска воды при ее температурном расширении. Для ускорения прогрева прибора кран IV открывают; холодная вода из водопровода вытесняет наиболее горячую воду из колонки в радиатор. При водоразборе кран / закрывают; в отопительном приборе остается достаточное количество горячей воды. При пользовании душем кран /// закрывают, а температуру воды регулируют кра- кранами // и IV. В случае размещения водогрейной колонки у стены, смежной с ванной комнатой, отопление обеспечивается теплоотдачей поверхности обмуровки, обращенной в поме- помещение; нагревательный прибор при этом не устанавливается. На листе IV. 1, рис. 2 показана схема горячего водоснабжения ванной комнаты от металлической колонки для твердого топлива заводского изготовления. При от- отсутствии такой колонки применяют водогрейные колонки из листовой стали в кир- кирпичной обмуровке. На листе IV. 1, рис. 3 приведена конструкция водогрейной колонки в блоке с кухонным очагом конструкции С. Н. Васильева. Наличие обособленной топки обес- обеспечивает быстрый нагрев воды в колонке независимо от работы плиты. Корпус колон- колонки емкостью 110 л сварной из 2—3-миллиметровой листовой стали. В нижней части корпуса для периодической промывки колонки предусмотрен патрубок со спускным краном. Общий недостаток водогрейных колонок — значительный расход листовой стали для их изготовления. Кроме того, при работе колонок без бачков-аккумуляторов через душевую сетку может поступать чрезмерно горячая вода. Вместо водогрейных колонок иногда применяют змеевики из труб, располагаемые под чугунным настилом кухонной плиты. Поскольку такие змеевики усложняют про- процесс приготовления пищи, устраивать их в небольших квартирных установках не рекомендуется. Более удачна конструкция выносного змеевика с отдельной топкой К. А. Дмитриева (лист IV.2). Тешюпроизводительность змеевика 8000 ккал/ч; поверх- поверхность нагрева Fm = 1,2 м2. Устройство водогрейной металлической колонки для ванной комнаты заводского изготовления показано на листе IV.3, рис. 1. Характеристика водогрейной колонки для ванн (ГОСТ 8870—58) Время нагрева воды до 70 °С, мин 45—60 Емкость водяного бака, л 92±2 Максимальное избыточное давление в водяном баке при поль- пользовании душем, кгс/см2 . 1 Диаметр трубопровода, подводящего холодную воду, мм ... 15 Диаметр дымоотводящего патрубка, мм . 118 Масса без воды, кг 90 Топка предназначена для сжигания твердого топлива, но колонку можно пере- перемести на газовое топливо. 255
канал ш*т Шибер колонки Шибер плиты 38 Корпус колонки 0}L 7J . 015 Лист IV. 1. Горячее водоснабжение ванной комнаты: от водогрейной колонки в кухонном очаге (схема К- А. Дмитриева); 2 — от дровяной колонки; 3 — обмуровка водогрейной колонки конструкции С. Н. Васильгва. 256
9 5-2696 257
\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\V\\\\\^j ^ 258
В кухне индивидуальной квартиры, оборудованной газовой плитой или таганом, можно получить горячую воду для мойки посуды с помощью простейшего водонагревателя конструкции Б. М. Лущевского * (лист IV.3, рис. 2). Вода нагревается в змеевике из латунной трубки, согнутой в форме конуса, укры- укрытого кожухом из кровельной стали. Водонагреватель устанавливается на одну из конфорок газовой плиты или тагана с отводом продуктов сгорания через патрубок, присоединенный к дымовому каналу. Холодная вода из водопровода движется по трубкам змеевика и свободно изливается через открытый конец в раковину или мой- мойку. Расход горячей воды и ее температура регулируются поворотом вентиля на под- подводке водопровода. Такой водонагреватель, работающий на природном газе с низшей теплотой сгорания 8500 ккал/м3, может обеспечить подачу горячей воды с темпера- температурой 65° С в количестве до 0,5 л/мин при минимальном давлении в сети городского водопровода 1—1,5 кгс/см2. Горячее водоснабжение, совмещенное с квартирным отоплением Квартирная система центрального водяного отопления обычно работает с пере- перерывами, во время которых можно приготовить горячую воду для ванны от генератора тепла отопительной установки. Такие совмещенные системы наиболее экономичны. Установки горячего водоснабжения, совмещенные с квартирным отоплением, могут быть с непосредственным водоразбором из системы отопления или с устройст- устройством поверхностного теплообменника. На листе IV.3, рис. 3 представлена принципи- принципиальная схема горячего водоснабжения с отбором воды из системы отопления, приме- применяемая при небольшой жесткости воды (до 3 мг ¦ экв/л). При такой схеме конструк- конструкция генератора тепла должна позволять периодическую очистку его от накипи. Холодная вода из водопровода подается к уравнительному бачку с шаровым кра- краном, автоматически поддерживающему постоянный уровень в баке горячей воды при водоразборе. Баки холодной и горячей воды имеют соединительную трубу, вклю- включаемую в обратную линию отопления. Такое устройство делает невозможной обрат- обратную циркуляцию горячей воды через уравнительный бачок, а при водоразборе обес- обеспечивает поступление холодной воды по соединительной трубе в генератор тепла, минуя систему отопления. Для лучшей регулировки температуры воды у смесителя ванной холодную воду подают к нему от уравнительного бачка. Уровни воды в обо- обоих бачках, а следовательно, давления холодной и горячей воды у смесителя ванной будут одинаковыми, поэтому смешивание воды происходит без забива струи холод- холодной водой из водопровода. В летнее время горячее водоснабжение работает обычным порядком, но с отклю- отключенной системой отопления, для чего на общей подающей и обратной линиях у гене- генераторов тепла установлены проходные краны. Бак горячей воды служит аккумулятором тепла, обеспечивающим расход горя- горячей воды для ванны, и одновременно расширительным баком увеличенной емкости для водяного отопления (табл. IV.1). Таблица IV. 1. Расширительный бак увеличенной емкости (лист IV.4, рис. 1) Номер бака 1 2 3 4 5 Полезная ем- емкость, л 60 80 100 120 140 Размеры, мм А 600 600 700 700 800 Б 400 500 500 550 550 в 350 350 350 400 400 Масса без воды, кг 23 30 38 46 54 На листе IV.3, рис. 4 показан способ включения теплообменника горячего водо- водоснабжения в квартирную систему водяного отопления. Установка теплообменника * Р. В. Щ е к и н, Г. Е. Б е м. Водяное отопление. Киев, Госстройиздат УССР, 1960. 9* 259
2C0
вызвана большой жесткостью воды. Водоразбор горячей воды происходит независимо от системы отопления. В теплообменнике монтируется съемный змеевик из стальных труб диаметром 25—40 мм с поверхностью нагрева F3m = 0,7 мг, по которому цирку- циркулирует теплоноситель системы отопления. В летнее время систему отопления выключают; работает лишь теплообменник горячего водоснабжения. Теплообменник с уравнительным бачком располагают ни- ниже расширительного бака. Система отопления подпитывается непосредственно из водопровода. Баки-аккумуляторы, уравнительные бачки и теплообменники изготовляют из листовой 3-миллиметровой стали сварными с пекраской с обеих сторон масляной краской. Расположение патрубков для подводящих труб принимают по местным ус- условиям, за исключением размеров, указанных на листе IV.4, рис. 2. Водомерное стекло бака-аккумулятора должно хорошо освещаться и просматриваться с высоты человеческого роста. В качестве генератора тепла для водяного отопления, совмещенного с горячим водоснабжением квартиры, при наличии природного газа с успехом может быть при- применен газовый автоматический водонагреватель, например, типа АГВ. Централизованные системы горячего водоснабжения Водонагреватели с открытыми или закрытими баками-аккумуляторами обычно применяются в зданиях с периодическим кратковременным расходом значительного количества горячей воды (в часы массового пользования ванными в больших жилых домах и гостиницах) и с постоянным продолжительным расходом ее (во время работы коммунальных бань и прачечных). Такие системы позволяют приготовить горячую воду заранее, до начала максимальных расходов и иметь необходимый запас воды на случай аварийного режима (на коммунальных предприятиях и в лечебных уч- учреждениях). Баки-аккумуляторы не только обеспечивают резерв горячей воды, но и выравнивают суточный график теплопотребления. Ниже изложены способы снабжения различных потребителей горячей водой, приготовляемой в местных — домовых или небольших отдельно стоящих котельных. На листе IV.5, рис. 1 показана тупиковая схема горячего водоснабжения с во- донагревом при помощи жаротрубных стальных котлов. Эта схема возможна при жесткости воды не более 4 мг ¦ экв/л и достаточном и постоянном давлении в сети городского водопровода. К точкам водоразбора горячую воду подают под давлением холодной. Котлы служат не только водонагревателями, но и аккумуляторами боль- больших объемов горячей воды (например, в банях). Однако непосредственный водона- грев в жаротрубных котлах нецелесообразен ввиду отложения накипи на их стенках и усиленной коррозии металла. На листе IV.5, рис. 2 дана простейшая схема горячего водоснабжения, оборудо- оборудованная малометражным паровым котлом и емким водоподогревателем со съемным змеевиком из стальных труб. Питание холодной водой предусмотрено из сети юрод- юродского водопровода. Эта схема может работать и с открытым баком-аккумулятором на чердаке, автоматически пополняемым холодной водой из водопровода через уравни- уравнительный бачок с шаровым краном. Для горячего водоснабжения бань и прачечных воду часто нагревают в баке го- горячей воды, являющемся одновременно и необходимой емкостью для хранения ава- аварийного запаса. Воду в баках нагревают паром, пропускаемым по съемным змеевикам из стальных труб. Иногда для нагрева воды пар впускают через инжектор или дыр- дырчатую трубу. Эта установка достаточно компактна и обладает большой теплопроиз- водительностью. К недостаткам ее можно отнести сильный шум при работе нагрева- нагревателя и питание котлов сырой водой, что снижает к. п. д. установки. Если водонагреватель расположен в пределах жилого здания, приготовление го- горячей воды непосредственным впуском в нее пара не допускается. Установка баков горячей воды с непосредственным впуском пара разрешается при расходе тепла до 200 000 ккал/ч и общей жесткости питательной воды для котлов не более 4 мг • экв/л (паровые котлы следует механически очищать от накипи), а также при отсутствии в паре масла и допустимости шума. При наличии в котельной водоподготовки непосредственный нагрев воды паром в баках можно применять независимо от величины расхода тепла. 261
гв 7 Предохранительный Т" Воздушный кран Расширительный бак Водонаере§атвль Водогрейные котлы Циркуляционный насос Условные обозначения: _L_J -Горячая дода Циркуляционная дода Холодная дода —*—»—Конденсат Лист IV.5. Централизованные системы горячего водоснабжения: — с водогрейными жаротрубными котлами; 2 — с паровыми котлами низкого давления; 3 — с паровым инжектором; 4 — по схеме А. В. Мазо; 5 — инжектор. 262
Для уменьшения шума рекомендуется применять инжекторы со специальны- специальными конусами (лист IV.5, рис. 3, 5). Давление пара должно быть не менее чем на 1 кгс!см1 больше давления столба воды на уровне нагревателя. Теплопроизводительность пароструйных нагревателей (инжекторов) при давлении пара 4 кгс/см'г и противодавлении 0,1 кгс/см2 следующая: Номер нагревателя 1 2 3 4 5 Теплопроизводительность, тыс. ккал/ч 50 100 200 300 500 При впуске пара через дырчатые трубы с целью уменьшения шума диаметр от- отверстий следует принимать не более 2—3 мм при общей площади отверстий, в 2—3 раза большей сечения трубы. В зданиях с котельными, обслуживающими центральное отопление и горячее водоснабжение, для уменьшения поверхности устанавливаемых котлов и снижения стоимости строительства и эксплуатации целесообразно применять схему А. В. Мазо (лист IV.5, рис. 4). Для нужд горячего водоснабжения используют отопительные котлы, бездействующие летом и работающие зимой с неполной нагрузкой, за исклю- исключением дней отопительного сезона при расчетной температуре наружного воздуха *. На листе IV.6 представлены циркуляционные системы горячего водоснабжения, применяемые для разных случаев практики. Для прачечных и бань воду удобно на- нагревать при помощи съемных змеевиков, установленных в емких пароводяных водона- водонагревателях, напорных баках-аккумуляторах или в специальном барабане, смонти- смонтированном на паровом водотрубном котле. В банях на 100 мест и более рекомендуется устанавливать теплоуловители. При наличии больших жарочных плит (например, в кухнях-столовых и ресторанах) по контуру плиты устанавливают водогрейные змеевики с циркуляцией воды через съемный бак. Установка напорных баков и емких водонагревателей В банях, прачечных и больницах хранение аварийного запаса холодной и горя- горячей воды обычно предусматривается в емких напорных баках, располо- расположенных на чердаке. Баки устанавливают в утепленном освещенном помещении с хо- хорошей вентиляцией и температурой воздуха зимой не ниже +5° С. Для удобства свободного прохода, текущего обслуживания и выполнения ремонта расстояние между баками рекомендуется принимать не менее 0,7 м, от верха баков до потолка при высоте помещения 2,2 м — 0,6, между стенками прямоугольных ба- баков и строительными конструкциями, расположенными со стороны поплавкового клапана, — 1, а для круглых баков — 0,8, при отсутствии поплавкового клапана эти расстояния принимаются соответственно 0,7 и 0,5 м. При расчете на прочность строительных конструкций чердачного перекрытия учитывают вес баков, заполненных водой. Баки устанавливают на одном уровне на поддоны из досок, покрытых оцинкован- оцинкованной или черной, окрашенной масляной краской, кровельной сталью с пропайкой швов. Поддон выступает за габариты бака не менее чем на 0,1 -и и имеет сливную трубу для отвода воды. Баки опираются на деревянные подкладки из брусьев так, чтобы между днищем бака и поддоном было не менее 0,2 м. Баки изготовляют деревянными или сварными из листовой стали и окрашивают с обеих сторон суриком. Наиболее удобные прямоугольные металлические баки, применяемые в больших установках холодного и горячего водоснабжения. Все баки оборудуют съемными крышками с лазом. Корпус бака горячей воды тщательно теплоизолируется, снаб- снабжается пароотводной трубой, выведенной наружу, и циркуляционными трубами, присоединенными к генератору тепла. Бак холодной воды на подающей трубе от водопровода имеет не менее двух шаро- шаровых кранов для автоматического пополнения системы водой во время водоразбора, сигнальную и переливную трубы. Перелив избытка воды в канализацию осуществля- осуществляется через промежуточный бачок с разрывом струи. Установка запорной арматуры на сигнальной и переливной трубах не допускается. * И. Ф. Л и в ч а к. Изобретения и технические усовершенствования в области центрального отопления. М., Госстройиздат, 1952. 263
Ir2" 1-0,01 ¦_ч._ 'U x Циркуляционная гв Водопровод OK I =~" OX i Водопровод' Ч^ В канализацию Паровой котел Л" потребителям "змеевик в кухон- кухонной плите ^ __ \^ Водонагреватели г- л 1^0,003 i Конденсата-' ~~Х отводчик Питательный насос Водопровод "В канализацию Конденсатный бак Циркуляционный насос Лист IV.6. Циркуляционные системы горячего водоснабжения / —с естественным побуждением 2 — с насосным побуждением (условные обозначения см лист IV 5) 264
Переливная Ф50 Промежуток ныи бачок В канет-\\ эацию Вид сбоку Сигнальная 8 раковину. Ф20 СлиЬная отподдоча 0W План Кровельной сталь брусок8*8 "Подающая от водопровода и водораэбор хо лоднои воды Фчи р р юо Конденсат 040 . Отбод пора в атмосфе- атмосферу 076*3 Водоразбор горя- горячей боды 0W бак холодной боды бак горячей боды Лист IV 7. Установка напорных баков холодной и горячей воды. Оба бака соединяются расходными (они же и наполнительные) трубами с разводя- разводящей сетью холодного и горячего водоснабжения Баки сообщаются между собой при помощи соединительной трубы с запорным краном на случай отключения бака при ремонте Каждый бак имеет спускную линию в канализацию При подаче холодной воды под змеевик бака-аккумулятора забор горячей воды следует устраивать на 0 15 м ниже уровня воды в баке Для контроля уровня воды в баках больших емкостей целесообразно дополнительно устраивать в помещении узла управления или 265
когельной электрическую сигнализацию при помощи поплавкового реле и сиги - льных ламп разных цветов. Примерная установка и коммуникация напорных баков системы холодного ч горячего водоснабжения показана на листе IV.7. Емкие водонагреватели (лист IV.8, рис. 1 и табл. IV.2) устанав- устанавливают на полу на кирпичных фундаментах, столбах или на опорных металлокон- металлоконструкциях. Они предназначены в основном для систем горячего водоснабжения с периодическим разбором горячей воды и с нагревом рабочего объема воды от 5 дз 75 С в течение часа при давлении пара в змеевике 5 кгс/см2. Таблица IV.2. Горизонтальные емкие пароводяные водонагреватели (лист IV.8, рис. 1) Мо- Модель 3068 3069 3070 3071 3073 3074 3075 3076 3077 3078 Емкость, л к 1 о 1180 1880 2890 4460 440 690 1125 1760 2680 4400 1боча о. 1000 1600 2500 4000 400 640 1000 1600 2500 4000 ] D 916 916 1216 1216 712 712 916 916 1216 1216 'абарить L 2280 3380 3032 4432 1517 2157 2157 3157 2813 4813 , мм Н ИЗО ИЗО 1430 1430 1250 1250 1454 1454 1754 1754 ft 260 260 260 260 200 200 260 260 260 260 Змеевик 64 ьГ 1,3 2,06 3,16 4,78 0,47 0,76 1,22 1,93 2,88 4,7 ->* 1558 2386 2845 4160 900 1567 1727 1906 2193 3693 о. 48/41 48/41 48/41 48/41 33,5/27 33,5/27 48/41 48/41 48/41 48/41 ело убок 3 3 4 4 2 2 3 3 4 4 т if 427 569 706 1030 210 260 408 529 i 678 950 Примечание. Водонагреватели моделей 3068-f-3071 даны по нормалям треста Сантехде- таль Минмонтажспецстроя СССР, моделей 3073-г-3078 — по нормалям треста Проммонтажконст- рукцня (г. Харьков) Корпус и змеевик водонагревателя подвергаются гидравлическому испытании давлением 8 кгс/см2. Максимальное рабочее давление пара и нагреваемой воды 5 кгс/см2. На корпусе каждого закрытого водонагревателя монтируют термометр, манометр и грузовой предохранительный клапан, диаметр которого зависит от параметров теплоносителя, но составляет не менее 40 мм. Корпус водонагревателя устанавли- устанавливают с уклоном 0,01 в сторону спускного патрубка, теплоизолируют по металличе- металлической сетке, затем оборачивают мешковиной и окрашивают масляной краской. При расположении водонагревателя в помещении необходимо учитывать возможность свободного извлечения змеевика во время ремонта. Таблица IV.3. Прямоугольные металлические бачки со змеевиками для нагрева воды (лист IV.8, рис. 2 и 3) Номер бачка 1 2 3 4 5 Емкость, мЛ 1 1,25 1,5 2 3 Размеры, мм К 1400 1180 1400 1520 2300 м 800 1200 1200 1200 1200 Н 1000 1000 1000 1200 1200 Масса без во- воды и змееви- змеевика, кг 175 204 227 273 363 266
горячая Вода Теплоноситель -L Холодная бода 100 \150 5: i 1-1 1110x70*8. Г г--850-~\Г 6PIJCKU 60*150 V 175x5 5 Лист IV.8. Емкие водонагреватели со змеевиками: / — водонагреватели типа СТД; 2 — бачки для нагрева воды до 35° С; 3 — то же, до 70° С; 4 — кронштейны под бачки. 267
На листе IV.8, рис. 2 и 3 и в табл. IV.3—IV.5 приведены конструкции и показатели прямоугольных металлических бачков со съемными змеевиками для небольших сис- систем горячего водоснабжения. Бачки изготовляют сварными из 3-миллиметровой лис- листовой стали с диаметрами патрубков, принимаемыми по проекту, и съемной крыш- крышкой для установки змеевика. Корпус бачка теплоизолируют. Такие бачки удобно устанавливать на опорных кронштейнах (лист. IV.8, рис 4 и табл. IV 6). Таблица IV.4. Змеевики прямоугольных бачкоз для горячей воды с температурой 35° С (лист IV.8, рис. 2) Номер бачка 1 2 3 4 5 Пар высокого давления Поверхность нагрева F3M, мг 0,29 0,29 0,304 0,395 0,62 Размеры, мм А 800 750 800 1000 1750 Б 100 100 300 300 Пар низкого давления Поверхность нагрева F3M, 0,304 0,334 0,41 0,53 —- Размеры, мм А 800 750 1000 1250 — ь 100 400 400 700 — Примечание Поверхность нагрева змеевиков определена из условия двухчасового по- подогрева воды в емкости бачка Таблица IV.5. Змеевики прямоугольных бачкоз для горячей воды с температурой 70° С (лист IV.8, рис. 3) 3 & (X О X 1 2 3 4 5 S а X m О- ёа* 0,516 0,637 0,775 1,03 1,52 Пар высокого давления Размеры, мм Пар низкого давления о я Размеры, мм 700 550 700 700 1100 120 100 120 180 360 470 370 470 470 730 250 400 400 550 550 0,775 0,972 1,15 1,52 2,27 700 650 800 850 1350 120 30 70 100 240 470 440 530 570 900 400 550 550 700 700 Таблица IV.6. Кронштейны для металлических бачкоз со змеевиками (лист IV. 8, рис. 4) Номер бачка 1 2 3 4 Масса бачков с водой, кг 1175 1454 1727 2273 Размеры, мм А 1020 1420 1420 1420 Б 810 1210 1210 1210 в 100 100 100 100 г 275 165 275 335 Масса метал ла кронштей нов, кг 68 86 86 86 Горячую и кипяченую воду для хозяйственно-питьевых нужд часто приготовляют в огневых водонагревателях и кипятильниках, работающих на твердом, жидком и газообразном топливе. Широкое применение находят также электрические кипятиль- кипятильники и водонагреватели. 268
-75 1=275 [большая модель) 1-190 (тпая модель) Лист IV.9. Водоразборная арматура. I ~ смесители для умывальников и моек (а, б, в — настольные, г — настенный), 2 — смеси- смесители для ванн (а — со стационарным душем, б — то же, по СМ 134, в — с душем на гибком шланге) 269
Водоразборная арматура Туалетные краны и смесители для умывальников и ванн изготовляют из цветных металлов с хромированной поверхностью, а водоразборные краны для моек и кухон- кухонных раковин — из цветных металлов или ковкого чугуна. Краны банного типа с деревянной ручкой применяются для разбора горячей воды в банях, прачечных, из кипятильников и т. д.. Водоразборные краны с неразбрызгиваюшей насадкой удобно устанавливать над мойками и раковинами в кухне. На листе IV.9 приведены современные образцы водоразборной сыесительной арматуры для ванных комнат. В системах горячего водоснабжения необходимо предусматривать установку за- запорной арматуры на всех ответвлениях от магистральных трубопроводов, у оснований подающих и циркуляционных стояков в зданиях выше трех этажей, на ответвлениях, питающих пять и более водоразборных точек. На кольцевых участках магистралей устанавливают арматуру, обеспечивающую движение воды в противоположных на- направлениях (задвижки и краны). Для предотвращения поступления горячей воды в водопроводную сеть обязатель- обязательна установка обратных клапанов на подводке холодной воды к водонагревателям» на циркуляционном трубопроводе перед водонагревателем и на подводках к груп- групповым смесителям. Для удобства пользования водоразборную арматуру над раковинами и умываль- умывальниками устанавливают обычно на высоте 0,2—0,25 м над бортом, банные краны — 0,8, душевые сетки — 2,1; смесители ванных — 1, а смесители душевых кабин — 1,2 м от пола. Для предотвращения ожогов во время регулировки температуры воды при пользовании индивидуальным душем арматуру смесителя рекомендуется выно- выносить на боковую стенку, непосредственно у входа в душевую кабину. РАСЧЕТ УСТАНОВОК ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ Нормы расхода и температура горячей воды Среднесуточные нормы потребления горячей воды в период наибольшего водо- водозабора при /г — 65° С принимают с учетом степени благоустройства зданий, клима- климатических и других местных условий *. Среднесуточные нормы потребления горячей воды, л (СНиП П-Г. 8—62) Жилые дома квартирного типа, оборудованные умывальника- умывальниками, мойками и д\шами (на 1 жителя) 80—100 То же, с сидячими ваннами, оборудованными душем .... 100—110 То же, с ваннами длиной 1500—1700 мм, оборудованными ду- душем 110—130 Жилые дома для одиноких и малосемейных (на 1 жителя) . . 80—120 Общежития с общими душевыми (на 1 жителя) 40—50 То же, с общими душевыми, столовыми и прачечными . . . 50—60 Гостиницы и пансионаты с общими ваннами и душами (на 1 жителя) 50—60 То же, с ваннами в отдельных номерах с общим количеством номеров: до 25% 80—100 до 75% 120—160 То же, с ваннами при всех номерах 160—200 Больницы, санатории общего типа и дома отдыха с общими ваннами и душевыми (на 1 койку) 150—180 * В зданиях, предусмотренных СНиП П-Г. 1-70, нормы расхода горячей воды уч- учтены в общих расходах холодной воды. 270
Санатории и дома отдыха с ваннами во всех комнатах (на 1 кой- койку) * 180-200 Больницы и санатории с грязелечением (на 1 койку) * .... 200—250 Поликлиники и амбулатории (на 1 посетителя) 5 Душевые в клубах, домах культуры и театрах (на 1 душевую сетку в 1 ч): с общими раздевальными 160—180 с индивидуальными душевыми кабинами 90—110 Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий и при спортивных сооружениях (на 1 душевую сетку в 1 ч) . 270 Бани русского типа без плавательных бассейнов (на 1 посети- посетителя) 90—110 Бани комбинированного типа без плавательных бассейнов (на 1 посетителя) 140—170 Ванно-душевые блоки (на 1 посетителя): душевые кабины 240 ванные кабины 300 Прачечные механизированные (на 1 кг сухого белья) .... 20—25 То же, немеханизированные 15 Школы-интернаты (на 1 место) 80—100 Учебные заведения и общеобразовательные школы с душевы- душевыми при гимнастических залах (на 1 учащегося в смену) ... 7 Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей (на 1 ребен- ребенка) 25 То же, с круглосуточным пребыванием детей 30 Предприятия общественного питания (на 1 блюдо): приготовление пищи, потребляемой в предприятии ... 4 то же, продаваемой на дом о Водоразборные точки у технологического оборудования или мойки в столовых, кафе, чайных, кондитерских и магазинах (на 1 точку в1ч) 250—300 Краны умывальников общего пользования в предприятиях общественного питания (на 1 точку в1 ч) 55—65 Парикмахерские (на 1 место) 40—60 Гаражи при ручной мойке машин (на 1 машину): легковых 150—200 грузовых 200—300 автобусов 250—350 Максимальная температура воды в водонагревателях должна быть не более 75° С, минимальная в точках водоразбора — не ниже 60° С. Температуру холодной воду 1Я зимы ^х обычно принимают равной 5° С. Температура смешивания воды на отдельные процедуры Мойка автомашин 25 Ванны и души в детских учреждениях, ванны в лечебницах . 35 Ванны и души в жилых зданиях и в душевых бытовых помеще- помещениях промышленных предприятий 37 Ванны и души в банях 40 Мойка лабораторной посуды 65 Мойка кухонной посуды 70 Определение расчетного часового расхода горячей воды и тепла Расчетный часовой расход горячей воды определяют по суточному расходу воды. Суточный график строится в зависимости от режима водопотребления с выявлением часов максимального водоразбора в характерные дни работы системы горячего водо- водоснабжения (например, в жилых зданиях наибольший расход воды в субботние и пред- предпраздничные дни). На режим водопотребления влияет степень благоустроенности * С учетом расхода воды в столовой и прачечной. 271
здания — насыщенность его оборудованием, потребляющим горячую воду. При рас- расчетах ориентируются на абсолютный максимум лишь для лечебных учреждений, предприятий общественного питания, бань и гостиниц, т. е. для зданий, где перебоч горячего водоснабжения совершенно недопустимы. Для жилых домов можно приш мать средний максимум предвыходного дня. На листе IV. 10 представлены примерные графики водо- и теплопотребления а системах горячего водоснабжения для зданий различного назначения. На этих гра- графиках величины расходов воды и тепла по часам с^ток выражены в процентах отно сительно среднечасового расхода за сутки наибольшего водопотребления. Площадь, ог- ограниченная ломаной линией, которая соединяет вершины ординат с осью абсцисс, ха- характеризует относительный расход тепла в течение суток наибольшего водопотребле- водопотребления. Для получения действительных расходов тепла на оси ординат вместо процентов проставляют пропорциональные им расходы тепла в ккал/ч. Среднечасовому расход/ тепла за сутки наибольшего водопотребления Qrc в ккал/ч соответствует орди- ордината, равная 100%; любой другой ординате х% соответствует расход тепла 0,0UQr.c ккал/ч. На листе IV. 10, рис. 1, а ломаные линии / и//показывают расход горячей воды (/г = 65° С) по часам суток в жилых домах: / — в доме с количеством жителей до 300 чел., оборудованном сидячими ваннами с душами, при норме расхода воды а = 110 л/сут на 1 чел. и коэффициенте часово f неравномерности водопотребления k = 2,7; // — в доме с количеством жителей до 3000 чел., оборудованном ваннами длиной 1700 мм с душем, при а = 130 л/cytn на 1 чел. и k = 2,1. На листе IV. 10, рис 1, б представлен график потребления горячей воды в боль- большой гостинице при норме расхода воды а = 130 л/сут на I чел., а на листе IV. 10, рис. 1,з — в бане на 100 посадочных мест в субботний день. На листе IV. 10, рис. 2 даны расходы смешанной воды в банях. На основании графиков расхода горячей воды и тепла на ее приготовление опре- определяют емкость баков-аккумуляторов, а также мощность водонагревателей и гене- генераторов тепла. При известных расходе смешанной воды ?см в л/ч, ее температуре ^См и темпера- температуре холодной воды t% расход тепла в ккал/ч находят по формуле Зг в = *«('<*-'*> (IV-2) или Qr в = ?г ('г —'х), (IV.3) где gr — количество горячей воды с температурой (г, необходимое для приготовле- приготовления смешанной воды с температурой ^См- Величину а, характеризующую долю горячей воды gr в общем количестве сме- смешанной воды gfcM, можно найти из выражения Если вычисляемые суммарные расходы воды складываются из расходов на от- отдельные процедуры при различной температуре по нормам, то эти расходы пере- пересчитывают при одинаковой температуре по равенству откуда расчетный расход горячей воды (IV. О) аГ асм it 'г — 'х При построении графиков почасовых расходов тепла необходимо учитывать сле- следующее: в школах и спортивных сооружениях все души работают одновременно; в бытовых помещениях промышленных предприятий все души работают одновре- одновременно в течение 45 мин после окончания смены; в банях и прачечных вода расходуется постоянно, в течение всего времени работы, но неравномерно, и расход ее зависит от числа посетителей бани и загрузки прачеч- прачечной; 272
0 280 280 240 220 §. 180 s 180 140 120 100 80 60 20 77 77 72 i . ь к f Z] ' / л ' / л ¦ / , ' / у V, сх; I ¦— ' '/ г/7 / ' Л от ХУХХ Хул ХЯхл /? 22 х^ «V *х ¦— Ч'ЧХ^ \ \ Vv кЧ1' \tv IT I k\' Г л у ч ч -Среднесуточный pdcxc \ \ \' K \ \\N\ \\Г.\Ч\ \ \L\\ ч'чКЧ v \ \ 22 х> DO <•/* bo Vv УХ УХ SJx Яу x^ ;<v kK уСуС x^ Vx r / / ' / / OQ rV Vv ¦Vv ¦Vv r'yS // 77 / / f / / / /у bo* S6< /> // / /л / / / / ?v- ¦/Y w XX XX УХ XX // / / / / ) / / лл <vy XX кЯ \x, ys *v> ОС vs 10 12 14 18 Часы суток a 20 22 24 будний 4 8 12 IS 20 24 4 8 12 W 20 24 Часы суток 6 10 ^,1500 % I 1250 53 s WOO If 750 1 I» 500 На души общего попьзоЬания 12 14 16 18 20 22 14 Часы суток На данные краны 250 /| 1 aJLoesU О 50 100 ISO 200 250 300 Нагрузка бань, проц от п 300 2Ь0 200 150 100 50 О Нагрузка бань, праи. от п Лист IV. 10. Графики: I — расхода горячей воды и тепла (а — для жилого дома, б — для гостиницы, в — Для бани); 2 — расхода смешанной воды в банях 273
в жилых домах и общежитиях время принятия ванн не совпадает с прочими рас- расходами горячей воды. Нормы расхода воды, л (СНиП Н-Г. 1-70) Жилые здания (на 1 процедуру) Ванна длиной 1200 мм с душем 250 То же, 1500—1550 мм 275 Тоже, 1660—1700 мм 300 Ванна без душа 200 Душ с глубоким душевым поддоном 230 То же, с мелким 100—120 Умывальник 3—5 Мойка кухонная 8—10 Общественные здания Бани русского типа (на 1 посетителя) 125—180 Бани комбинированного типа (на 1 посетителя) 250—300 Ванные кабины (на 1 посетителя) 500 Душевые кабины (на 1 посетителя) 400 Водоразборная колонка в мыльной (на 1 ч) 1000—1500 Ванна без душа в мыльной или душевой (на 1 ч) 600 Душевая сетка в мыльной (на 1 ч) 800 Умывальник в парикмахерской (на 1 ч) 10 Умывальник в раздевальной или уборной (на 1 ч) .... 100 Мойка в магазине (на 1 ч) 120 Умывальник в кабинете врача (на 1 ч) 30—40 Умывальник в аптеке (на 1 сутки) 60 Ножная ванна (на 1 ч) 200 Ванна нормальная водолечебницы (на 1ч) 900 Субквальная ванна (на 1ч) 700 Ванна с подводным массажем (на 1ч) 3000 Контрастная ванна (на 1 ч) 800 Душ для смыва лечебной грязи (на 1 ч) 200 Водоразборный кран или мойка в столовых, кафе, чайных, Кондитерских и буфетах (на 1ч) 250 Производственные и вспомогательные здания Индивидуальный душ в бытовых помещениях (на 1 процедуру) 40—60 Душевая сетка в групповых душевых (на 45 мин) . . . 500 Расчетные расходы тепла в жилых зданиях и больницах общего типа, оборудованных централизованными системами горячего водоснабжения, находят по формуле _ , та (L — tx) Qr = k ^—^- , (IV7) где k — коэффициент неравномерности потребления горячей воды; т — расчетное количество потребителей горячей воды; а — среднесуточная норма потребления горячей воды, л; tr — расчетная температура горячей воды, °С (/г= 65° С); tK — температура воды в сети водопровода, °С (tx = 5° С); Т — время расходования горячей воды, ч (в жилых домах и больницах общего типа Т—24 ч, в других зданиях—по числу часов работы горячего водоснаб- водоснабжения в сутки). При установленных баках-аккумуляторах находят среднечасовой за сутки наи- наибольшего водопотребления расход тепла Qr c в ккал/ч (коэффициент суточной нерав- неравномерности потребления горячей воды за неделю может быть принят для жилых и общественных зданий равным 1,2, для промышленных — 1). При отсутствии баков- аккумуляторов находят часовой максимальный расход тепла Qr в ккал/ч (коэффи- (коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды принимают по СНиП Н-Г. 8-62). При посемейном заселении жилых домов количество жителей обычно определяют при среднем числе жильцов 4—5 чел. в квартире. 274
Расчетные часовые расходы тепла в жилых домах, оборудованных ваньами, с посемейным заселением квартир допускается определять по формуле Qr = Ю OOOna, (IV.8) где а — коэффициент одновременности тешюпотребления, зависящий от количества квартир в здании или в группе зданий п: п .... 6 10 25 20 100 150 200 300 400 1000 и более а ... .0,6 0,49 0,39 0,34 0,31 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24 Значения коэффициента часовой неравномерности потребления горячей воды k для жилых зданий зависят от количества жителей в зданиях или в группе зданий: Количество жителей, чел. 50 100 150 200 250 300 500 1000 3000 6000 и более k 4,5 3,5 3 2,9 2,8 2,7 2,5 2,3 2,1 2 для гостиниц — от количества проживающих: Количество проживаю- проживающих, чел. 60 150 300 450 600 900 k 4,6 3,8 3,3 3,1 3 2,9 для больниц общего типа — от числа коек: Число коек 35 50 75 100 200 300 500 1000 ft .... 3,2 2,9 2,6 2,4 2 1,9 1,7 1,6 Расчетные часовые расходы тепла на нужды горячего водоснабжения вбанях и предприятиях общественного питания вычис- вычисляют по формуле Q = ma(tr-tx), (IV.9) где т — пропускная способность в час (число посетителей — в бане, количество реализованных блюд — в предприятиях общественного питания); а — норма потребления горячей воды (см. стр. 270). Пропускную способность бани принимают по количеству мест в раздевальной, с поправкой 1,5. В предприятиях общественного питания количество реализованных блюд в час определяют по формуле m = 2,2Np, (IV. 10) где N — количество посадочных мест; р — количество посадок в час (для столовых открытого типа и кафе р = 2, для столовых при промышленных предприятиях и студенческих столовых — 3, для ресторанов — 1,5), Если пищу готовят в пищеварочных паровых котлах, к расходу тепла на горячее водоснабжение добавляют расход тепла на приготовление обедов. Емкость пищевароч- пищеварочных котлов в столовых заводского типа назначают из расчета 1,8 л на один обед @,8—1 л для жидких и 0,8 — для вторых блюд). В общественных столовых и ресторанах с более разнообразным меню число и емкость пищеварочных котлов рекомендуется уменьшать за счет увеличения площади обжарочных плит и духовых шкафов. Расчетное количество тепла на варку пищи в паровых пищеварочных котлах нахо- находят по формуле 60 Qa=l,15 —Т12МЮ0 —fx), (IV. 11) где 1,15 — коэффициент запаса на потери тепла; 60/40 — поправка на требование кулинарии обеспечить закипание пищи в те- течение 40 мин; ц — коэффициент единовременности, равный 0,6—0,9 в зависимости от числа котлов; 2Va — общая емкость всех котлов, л; tx. = 5 С. 275
Таблица IV.. 7. Расход тепла для паровых пищеварочных котлов, ккал Расходы тепла на варку пищи в за- зависимости от емкости котла при усло- условии закипания в течение 40 мин можно принимать по табл. IV.7. Часовые расходы тепла на нужды горячего водоснабжения в механи- механизированных прачечных определяют по формуле (IV.7) при k = 1, где т — производительность прачечной, кг сухого белья в смену; а — норма расхода горячей воды на 1 кг сухого белья, л; Т — количество часов работы прачечной в смену. Требуемая производительность коммунальных механических прачечных (в кг сухого белья), работающих в 2 смены в сутки и 25 дней в месяц (IV. 12) Емкость котла, л 125 250 400 600 На закипание пищи в 1 котле 18 000 36 000 57 000 85 550 Потери тепла 1800 3600 5700 8550 4 ' ' 2 X 25 где п — количество населения, обслуживаемого прачечной; d и b — количество белья, кг, на 1 человека в месяц, сдаваемого в стирку соот- соответственно индивидуально и общественным сектором (ориентировочно можно принимать d = 6 -г- 8 кг; b = 1,5 -ь 2 кг). Вручную одна прачка может выстирать 3,5—4 кг белья в час. В прачечных расчетные величины зависят от установленного оборудования и спо- способов стирки белья. При определении суммарного расчетного расхода тепла на стирку белья необхо- необходимо учитывать дополнительно технологическое пароснабжение оборудования. Расходы пара технологическим оборудованием прачечных g, кг на 1 кг сухого белья (СНиП Н-Л. 14—62) Бак для приготовления стиральных растворов 0,3 Стиральная машина емкостью 5 кг сухого белья 1 То же, 10 кг 0,95 » 25 » 0,85. » 50 » 0,8 » 100 » 0,75 Сушильный барабан емкостью 25 кг белья 1,05 Сушильно-гладильная машина производительностью 250 кг в смену 0,9 То же, 500 кг 0,8 » 1000» 0,7 » 1500» 0,6 Гладильный пресс 1—1,2 Давление пара принимают для стиральных машин 1,5—2, для сушильно-гладиль- ных — 6—8 кгс!смг. При отсутствии котлов высокого давления стиральное и сушиль- сушильное оборудование может работать с меньшей производительностью при паре низкого давления (кроме гладильных машин и пресса, давление пара для которых должно быть не менее б кгс/см2). Расчетный расход тепла на технологические нужды прачечной находят по форму- формуле m2.gr 'Пр (IV. 13) где 2g — суммарный расход пара, кг; г — теплота испарения пара при данном давлении, ккал/кг, по табл. 111.5. 276
Расчет и подбор баков-аккумуляторов и емких водонагревателей Тепловую мощность водонагревателей и объем баков-аккумуляторов определяют в соответствии с графиком потребления горячей воды (по часам суток) с учетом при- принятого режима подачи тепла генераторами на основании найденных расчетных часо- часовых расходов тепла для нужд горячего водоснабжения. На основании почасового гра- графика строят интегральные графики расходуемого и выработанного тепла в системе горячего водоснабжения для определения расчетной емкости аккумулятора тепла. Если объем воды переменный, а температура ее постоянная, то ЛМакс tr-tx • если же объем воды постоянный, а температура ее переменная, то Уак- , AuZ) . (IV. 15) 'макс мин где Лмакс — разность ординат на интегральном графике, характери- характеризующая соответственно наибольшую и наименьшую величины аккумулированного тепла, ккал; tr = 65° С и tx = 5° С — температура горячей и холодной воды; tfMaKC< 75° С и ?мин = 40° С — максимальная и минимальная температура го- горячей воды. Интегральные графики расходов тепла на горячее водоснабжение строят в такой последовательности. По данным безразмерных графиков (см. лист IV. 10) строят суточный график расходов горячей воды или тепла. Абсцисса графика показывает часы суток Т, а ордината — расходы горячей воды g в л/ч или расходы тепла Q а ккал/ч. Среднесуточный расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления где gcyT — расход горячей воды в сутки наибольшего водопотребления, л. Затем на основе суточного строят интегральный график расходов тепла в виде ломаной линии, наклон отрезков которой показывает среднюю интенсивность теп- лопотребления в данный промежуток времени, а ординаты, поставленные к любой точке на ней,— количество израсходованного тепла от начала отсчета (обычно от нуля часов). Далее определяют расход тепла за сутки наибольшего водопотребления: Qrcyx=24Qrx. (IV. 17) Найденную величину Qr сут на оси ординат разбивают на равные отрезки в про- произвольном масштабе и строят соответствующие ординаты по часам суток, помеченных на оси абсцисс (лист IV. 11, рис. 1). При соединении вершин ординат ломаной линией получают график расходов тепла — линию Q'. При круглосуточной работе водо- водонагревателя наклонная линия выработки тепла Q" будет получена при соединении начала координат (от нуля) с вершиной ординаты 24 ч. Наибольшая разность орди- ординат выработанного и израсходованного тепла показывает на интегральном графике требуемую мощность аккумулятора тепла системы горячего водоснабжения. Емкость открытых баков и герметически закрытых водонагревателей со змееви- змеевиками и подачей воды снизу вверх принимают с запасом 20—25%. При отсутствии данных для составления графиков расхода горячей воды и тепла местные аккумуляторы горячей воды как при открытых, так и при закрытых системах в банях, прачечных, лечебных учреждениях и т. д. должны иметь следующую емкость (не менее): в банях с подачей воды от городского или поселкового водопровода — на часовой, а из местных источников — на полуторачасовой расход воды; в прачечной с подачей воды от городского или поселкового водопровода произ- производительностью до 3000 кг белья в смену — на 45-минутный, а более 3000 кг — на 30-минутный расход; 277
0 220 200- 180 160- 1 140- * 120- g . 100- ta «с ^ ял. Ъ 60 ^ 40- 20- Г / ,// N / / / / / J у / < / s —1 А у ч 4 (Г / (/ / / / J { / -z / У \ -1 L. А I t > J f J 1 О 2 А 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 Часы суток В канализацию автоматический ^ регулятор температуры Смеситель Диафрагма Лист IV. 11. К расчетам систем горячего водоснабжения: / — интегральный график расходов тепла; 2 — к расчету циркуляционных расходов; 3 схема установки диафрагмы. 278
в прачечной при водоснабжении из местных источников независимо от ее произ- производительности, а также в лечебных учреждениях, жилых зданиях и других общест- общественных сооружениях — на часовой расход воды. В зданиях с максимальным расходом тепла на горячее водоснабжение до 75000 ккал/ч мощность теплового генератора или водонагревателя допускается рассчи- рассчитывать на возмещение часового расхода воды. Установка аккумулятора не обязатель- обязательна при наличии теплофикации или газифицированной котельной с автоматизацией системы горячего водоснабжения. Приготовление горячей воды в больницах должно обеспечиваться не менее чем двумя тепловыми генераторами или водонагревателями, каждый из которых рассчи- рассчитывается на половину часового расхода тепла. Для небольших больниц на 50—60 ко- коек, когда необходимая поверхность нагрева тепловых генераторов невелика, каж- каждый из двух устанавливаемых генераторов допускается принимать из расчета часово- часового расхода тепла. Приготовление горячей воды для кафедры водолечебного отделения предусматривается в самостоятельных водонагревателях при давлении в водопровод- водопроводной сети не менее 3 кгс/см2. Необходимую поверхность нагрева в м2 змеевиков емких водонагревателей и ба- баков определяют по формуле A (IV. 18) F3MA,11,2), где Q — расчетный часовой расход тепла на горячее водоснабжение, ккал/ч; k — коэффициент теплопередачи, равный для стального змеевика 600 ккал/ (,и2 • ч • °С) при теплоносителе—паре и 250 ккал/(ж2 -ч • °С) при теплоно- теплоносителе — воде, для медного или латунного змеевика — соответственно 720 и 300 ккал/(м2 ¦ ч ¦ °С); At — расчетная разность средних температур теплоносителя и нагреваемой воды, °С, вычисляемая из выражения где Гн и Гк — начальная и конечная температуры при теплоносителе — воде, °С; ta и tK — начальная и конечная температуры нагреваемой воды, °С. Т 4- Т При теплоносителе — паре ¦ н —- = Тп — температуре насыщенного пара. Потери напора в емких водонагревателях в м вод. ст. А = 1,5-^—= , (IV.20) где а — скорость движения воды в подающем трубопроводе, м/с; g — 9,8 ж/с3. Расчет скоростных паро- и водоводяных нагревателей приведен в разделе VI «Тепловые сети». Пример IV. 1. Определить емкость и тепловую мощность генератора квартирной установки горячего водоснабжения, оборудованной змеевиком в плите. Если принять расход горячей воды для одного купания в ванной с душем 300 л при температуре смешанной воды 37° С, то количество тепла на нагрев воды Ог.в = ?см('см - fx) = 300 C7 - 5) = 960° Необходимую полезную емкость бака-аккумулятора, обеспечивающую расход горячей воды при работе ванны, определяем по формуле (IV. 14), допуская нагрев еоды до 80° С, Для установки можно принять бак полезной емкостью 14к = НО л (см. табл. IV.1). С целью уменьшения коррозии металла температуру подогрева воды рекоменду- рекомендуется ограничивать 60—65° С, однако в этом случае установка получается более громоздкой. Потребная емкость бака-аккумулятора должна быть не менее Как ¦=> = 160 -г-175 л. 279
Затрата времени на водонагрев зависит от теплопроизводительности генератора тепла. При установке в плите змеевика тепл©производительностью 8000 ккал/ч вре- времени на нагрев воды потребуется 9600 • 1,1 : 80Э0 = 1,33 ч & 80 мин. Расход воды, циркулирующей между баком-аккумулятором и генератором тепла, определяем для наименее выгодного случая по формуле (IV.37) 8000 = 533 л/ч. ьн 95 — 80 В случае необходимости установки теплообменника при повышенной жесткости воды поверхность нагрева его змеевика из стальных труб для конечного, наименее выгодного момента водонагрева по формуле (IV. 18) будет 1,1 • 8000 250 95 + 70 80 + 5 = 0,88 м*. Емкость теплообменника рассчитываем так же, как и емкость бака-аккумулятора. Расчет трубопроводов Гидравлический расчет трубопроводов производят после решения принципиаль- принципиальной схемы и трассировки разводящих магистралей системы горячего водоснабжения. Диаметры трубопроводов систем горячего водоснабжения определяют по расчетным расходам и величине эквивалентов для различных водопотребителей, которые сум- суммируются по отдельным расчетным участкам ответвлений и магистралям. Расчетные расходы горячей воды. Расчетные секундные расходы воды в жилых домах и общественных зданиях различного назначения приведены в табл. IV.8 — IV, 10. В зрелищных, спортивных учреждениях и на предприятиях общественного питания расчетные секундные расходы воды принимают с учетом процента одновре- одновременного действия санитарных приборов (табл. IV. 11). Таблица IV. 8. Расчетные расходы воды санитарными приборами (СНиП Н-Г.1—70) Прибор Кран у раковины Кран у умывальника Смеситель у ванны с водонагревателем, работающим на твердом топливе Смеситель у ванны с централизованным горячим водоснабжением Кран у мойки Бидэ и гигиенический душ Душ в групповых установках Душ в квартирах Кран водоразборной колонки в мыль- мыльной Кран лабораторной раковины Кран лабораторной мойки Ванна ножная' Проходной ножной душ в бассейнах Эквивалент N 1 0,33 1 1,5 1—1,5 0,35 1 0,67 2 0,5 1 0,6 1 Расход воды, л/с 0,2 0,07 0,2 0,3 0,2—0,3 0,07 0,2 0,14 0,4 0,1 0,2 0,12 0,2 Диаметр ус- условного про- прохода труб, мм 15 10-15 15 15 15—20 10-15 15 15 20 15 15 15 15 Расчетные расходы воды определяют по суммарной величине эквивалентов N (см. табл. IV.Ь) или по числу обслуживаемых людей. За единицу эквивалента при- принят расход воды через кран у раковины — 0,2 л/с. Эквивалентные расходы воды другими приборами выражаются в долях от единицы. 280
При вычислении расчетных секундных расходов горячей воды по табл. IV.9 следует учитывать степень благоустройства жилых домов, правильно установив об- общую норму водопотребления на 1 жителя в сутки. Величину расчетного секундного расхода воды, найденную по табл. IV.9, при- принимают с коэффициентом уменьшения 0,7 для последующего определения диаметров раздельной сети трубопроводов горячей и холодной воды и с коэффициентом 1 для об- общих участков подводящих трубопроводов систем холодного и горячего водоснабжения. Расчет подающих трубопроводов. При количестве эквивалентов 20 и менее ди- диаметры труб допускается назначать в зависимости от расчетных расходов, выражен- выраженных суммой эквивалентов: Сумма эквивалентов установленных приборов N 1 3 6 12 20 Диаметр трубопроводов, мм ... 10 15 20 25 23 Потери напора в системе горячего водоснабжения рассчитывают так же, как и при расчетах внутренних водопроводов. Потери на трение определяют по таблицам, составленным ВНИИ Водгео (табл. IV. 12). Потери на местные сопротивления прини- принимают в размере 30% от потерь напора на трение по длине трубопровода. Учитывая возможные отложения накипи, потери напора в трубопроводах систем горячего во- водоснабжения принимают с коэффициентом 1,2. Диаметры подающих трубопроводов назначают из расчета обеспечения подачи необходимого количества горячей воды в наиболее удаленные и высокорасположен- высокорасположенные точки водоразбора с максимальным использованием имеющегося напора. Скорость движения воды не должна превышать 1,5 м/с в магистралях и 2,5 м/с — в подводках к водоразборным точкам. Располагаемый напор в м для расчета подающих трубопроводов при нагревании воды в открытых баках находят по формуле Hp = }h-(h2 + ha), (IV.21) где Ai — отметка дна бака горячей воды, м; h-t — отметка самой высокой точки водоразбора верхнего этажа, наиболее уда- удаленной от бака горячей воды, м; h3 — потеря напора на излив воды (свободный напор), м. При нагревании воды в закрытом водонагревателе или герметическом баке-ак- баке-аккумуляторе без насоса #Р = "вод - fo + К + К + К), (IV.22) где #вод—напор в наружной сети водопровода, м\ А4 — потери напора в емком водонагревателе, определяемые по формуле (IV.20), м; hb — потери напора в водомере, м; h — расстояние по вертикали от ввода до самой высокой точки водораз-^ бора, м. Потери напора в водомере определяют по формуле Лв = S<?2, (IV.23) где q — расчетный расход воды, л/с; S — коэффициент сопротивления водомера, принимаемый в зависимости от его калибра: Калибр водомера, мм . . . 15 20 30 40 50 80 100 Коэффи- Коэффициент S 14,4 5,18 1,3 0,32 0,0265 0,00207 0,000675 При установке насоса его напор должен быть достаточным для нормальной эк- эксплуатации системы горячего и холодного водоснабжения (Яр = Нн). Расчетный постоянный свободный напор у водоразборных кранов и смесителей санитарных приборов принимают не менее 2 м, а у смесителей регулируемых душевых сеток — не менее 4 м. Величина свободного постоянного напора обеспечивает необ- необходимую для нормальной эксплуатации скорость истечения воды из водоразборного крана или душевой сетки. Так, скорость наполнения ведра из крана кухонной рако- раковины составляет 60 с, шайки в бане — 6 с, стиральной машины, ванны, мойки — 3— 5 мин и т. п. 281
Таблица IV. 9. Расчетные расходы воды, л/с, в жилых домах в завкс-л N 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 100 0,28 0,37 0,46 0,53 0,57 0,64 0,7 0,74 0,78 0,82 0,91 1 1,08 1,15 1,22 1,28 1,4 1,5 1,61 1,7 1,82 2 2,21 2,33 2,47 2,63 2,77 2,91 3,03 3,15 3,26 3,74 Норма 125 0,28 0,39 0,47 0,54 0,6 0,66 0,72 0,75 0,8 0,84 0,93 1,02 1,11 1,19 1,25 1,32 1,46 1,57 1,68 1,79 1,88 2,06 2,29 2,43 2,56 2,74 2,86 3,02 3,14 3,28 3,4 3,87 водопотребления, Л, на '. 150 0,28 0,39 0,48 0,55 0,61 0,66 0,73 0,76 0,81 0,85 0,94 1,02 1,12 1,19 1,27 1,33 1,46 1,58 1,7 1,79 1,91 2,09 2,3 2,44 2,58 2,76 2,9 3,06 3,18 3,33 3,43 3,9 200 0,28 0,39 0,48 0,55 0,63 0,66 0,74 0,76 0,81 0,85 0,95 1,04 1,12 1,2 1,28 1,34 1,47 1,6 1,71 1,81 1,92 2,12 2,32 2,48 2,62 2,78 2,94 3,06 3,2 3,34 3,46 3,92 жителя в с 250 0,28 0,41 0,49 0,57 0,64 0,7 0,77 0,81 0,86 0,9 1,01 1,11 1,21 1,29 1,37 1,44 1,58 1,73 1,86 1,98 2,1 2,3 2,51 2,7 2,84 3,04 3,22 3,38 3,52 3,7 3,83 4,3 :утки 300 0,28 0,41 0,5 0,59 0,65 0,71 0,78 0,83 0,89 0,93 1,05 1,15 1,25 1,34 1,43 1,52 1,67 1,81 1,95 2,07 2,2 2,43 2,65 2,85 3 3,23 3,41 3,58 3,75 3,91 4,07 4,54 400 0,29 0,44 0,54 0,63 0,71 0,78 0,86 0,92 0,99 1,04 1,18 1,32 1,36 1,38 1,64 1,75 1,96 2,12 2,24 2,43 2,62 2,88 3,17 3,42 3,64 3,89 4,08 4,34 4,52 4,74 4,93 5,46 Величина гидростатического напора у санитарных приборов не должна превышать 60 м. При большем давлении необходимо зонирование системы. Расчет циркуляционных трубопроводов. Циркуляция воды может быть непре- непрерывной в течение всего периода снабжения потребителей горячей водой и даже круг- круглосуточно (например, в больницах), а также кратковременной за несколько часов до начала водоразбора (например, в душевых промышленных предприятий — за 0,5—1 ч до конца смены). Циркуляционный трубопровод устраивают с естественной или насосной циркуля- циркуляцией, с верхней или нижней разводкой, с прокладкой циркуляционной сети парал- параллельно подающим магистралям. Пределы применения естественной циркуляции можно принимать по данным табл. IV. 13. Расчетное циркуляционное кольцо состоит из двух частей: разводящей во- водоразборной сети и собственно циркуляционного трубопровода. Подающую водо- водоразборную сеть рассчитывают на пропуск необходимых расходов воды к точкам водо- водоразбора, а циркуляционную — на пропуск расходов горячей воды, восполняющих потери тепла в трубах. Расчетный расход воды в л/ч в циркуляционной сети определяют по формуле Я2 (IV24) 282
мости от количества эквивалентных единиц водоразбора (СНиП И-Г.1—70) N 340 360 380 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2200 2400 2600 2800 3000 100 3,87 3,99 4,12 4,25 4,63 4,93 5,73 6,08 6,46 6,76 7,07 7,4 8,58 8,93 9,25 9,64 10,2 11,02 13 13,8 14,54 15,32 16,08 16,84 17,58 18,33 19,81 21,28 22,73 24,18 25,61 Норма 125 3,99 4,12 4,28 4,42 4,77 5,06 5,92 6,26 6,6 7 7,33 7,63 8,81 9,19 9,55 9,92 10,46 11,16 13,32 14,12 14,9 15,69 16,46 17,23 18 18,75 20,21 21,74 23,22 24,69 26,14 водопотребления, л, на 150 4,02 4,14 4,32 4,44 4,8 5,08 5,94 6,3 6,67 7,03 7,36 7,71 8,87 9,22 9,63 9,96 10,68 11,41 13,4 14,2 14,98 15,78 16,57 17,34 18,1 18,86 20,37 21,87 23,35 24,82 26,28 200 4,06 4,2 4,32 4,48 4,88 5,16 6,02 6,34 6,7 7,06 7,4 7,8 8,96 9,3 9,65 10,04 10,78 11,48 13,46 14,32 15,08 15,88 16,66 17,44 18,21 18,97 20,49 22 23,48 24,96 26,43 1 жителя в 250 4,46 4,58 4,72 4,94 5,31 5,51 6,53 6,9 7,3 7,7 8,08 8,36 9,63 9,99 10,34 10,54 11,56 12,34 14,36 15,26 16,02 16,91 17,73 18,54 19,35 20,15 21,74 23,31 24,86 26,41 27,94 сутки 300 4,71 4,88 5,04 5,2 5,59 5,97 6,89 7,3 7,7 8,09 8,48 8,86 10,08 10,5 10,91 11,32 12,14 12,93 15,01 15,83 16,74 17,6 18,45 19,29 20,12 20,94 22,58 24,2 25,8 27,38 28,95 400 5,67 5,88 6,07 6,4 6,73 7,14 8,25 8,68 9,22 9,69 10,1 10,56 11,85 12,23 12,86 13,34 14,23 15,15 17,38 18,2 19,1 20,4 21,34 22,3 23,24 24,17 26,01 27,83 29,82 31,4 33,15 где Д?г — расчетный перепад температур в подающем трубопроводе, принимае- принимаемый в пределах от 5 до 15° С в зависимости от протяженности цирку- циркуляционного кольца; 2Qn — суммарные потери тепла трубами подающей водоразборной сети, ккал/ч, найденные по табл. IV. 14, при температурном перепаде между средней температурой горячей воды и окружающей среды А^'т. вычис- вычисляемом по формуле At'T = ±Z±-tB, (IV.25) где ta и ^к — температура горячей воды в начале и в конце подающего трубопро- трубопровода, °С; tB — температура окружающей среды, зависящая от месторасположения труб (в бороздах и каналах — 40° С, при открытой прокладке в жилых зданиях — 18—20, в неотапливаемых подвалах — 5, на чердаках — 10° С). Теплопотери в подающих трубопроводах жилых зданий допускается определять по формуле ZQn = 0,05Qr, (IV.26) где Qr — расчетный расход тепла, вычисляемый по формулам (IV.7) и (IV.8). 283
гш;ноиэнви и nxBHdaxHH hit o>.m 'кихижОДо -BhHHhxaoj HdajBi/ 3HM3daHOHu и bxhVxo Bwotf 'HHdoxBHBO 'ntiHH4irog иниевлви HHdoxBtf/CgwB и HMHtmifMHirou ntfBD ШГЭК ЭИИЭХЭ17 'HHBg ихвноиэнви и nxBHdaxHH nit онш 'иихижэ^до 'ntiHHHxaoj BdaJBir aHHadaHOHU и BXMffxo Bwotf 'HHdoxBHBD 'iqtmHqirog винэЯэаве энндэьд и вин все aniianxBdxoHHUWtfy HHdoxBirKpwB и имишнуиштоц I4VBD И1ГЭВ ЭИМЭХЭ» ИНВд co СЧ CO СЧ ?3 СЧ 2,08 I * 0,2 0,2 о 0,2 0,2 0,2 00 00 со CO СЧ <M со СЧ 2,17 8 0,4 о 0,4 0,4 0,39 0,35 сч со о сч СО сп сч сч 2,26 1 СО со о 0,6 СЭ 0,52 0,48 0,42 со оо m СО со о со сч 2.34 1 о 0,8 00 о 0,72 0,6 0,56 0,48 СО С-- —ч Ю 0О 00 —< 00 1—1 t>- СЧ ^f СО СО СО ^^^^¦^inLn"inco"-o"t^r^t4~o6"oood СО00О5 ООСОСОСОЮСО ЮСОСО •* lO СО 00 О> СО t- О СО СО CD СЧ ¦* СО СП СО 00 '^О СО 00 ^^ *^* ч^* i-O tO J-O i-O СО CiD с^5 СО С*^! О^1 О4! ^J ^"^ ^}* СО 1Л O^J 00 *^ С4*^ *~^ (^1 ^ч^ •*•"* ^3 ^0 ^^ lO СО СГ* O^l tO ^0 ^Э СО "-О 00 СЭ C^J сососососососо-^<т*<'*ю1Пююсосо сосос^оооо счсоооосч-^соаоосч счсчсчсчсчсосососо-ФЧ|-*'1*^1ПЮ Сч 00 СО СО сч сч сч сч сч сч 111111?! Mil I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 юоюоюооооооооооо СЧ СЧ 1—1 00COt-~- СчСО "*СОСОЮ"Ф СМ СО тС Ю Ю N СО •—•C4iOt^-CJJ'—<СОЮ оо со со со оо (л <у> t^ оо оо со СП СП СО *¦¦•* СЧ Сч СО 1-О СО СО С4-» СЧ СО LO СО 00 *~~* оо со сч cjo со ^t^ ^t* "^^ С4) «~~t t*44 ^^* оо ст i ^^ 00 00 СЛ f^^ t*^ v—i ("\| СО ^^ 1 {"^ f О QQ CJ5 (—~t Сч^( х^ (^J СО С* 00 ОО О> СТ> О 1—• СЦ СЧ 00 lO СО С^* (У) О *—* СО О^ "^ С75 че^* 00 t4** LO С4! О^ ^O СО СО t*"" СХ5 00 ^t* С7^ "^ 1^* О^ СО С^Э СО CS С*^» *~^ О^ С4^ '¦"• ЮС0^00СТ)ОСЧ^С000ОЮОЮОЮО 284
Таблица IV. 11. Процент одновременного действия санитарных приборов и оборудования в общественных зданиях (СНиП И-Г 1—70) Приборы и оборудование Умывальники Души Мойки в буфетах Машины посудомоечные Кинотеатры, клубы и спор- спортивные соо ружения 80 Театры и цирки 60 100 100 •—¦ Предприятия обществен ного питания 80 100 — 100 Таблица IV 12 Данные ВНИИ Водгео для гидравлического расчета стальных Еодогазопроводных труб (Н — потери напора на 1 м трубы, мм; v — скорость воды в трубе, м/с) Расход воды, л/с 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,25 1,5 1,75 2 2,25 2,5 2,75 15 V 0,29 0,58 0,88 1,17 1,46 1,76 2,05 2,34 2,63 2,93 — — — — — — — — и 28 99 208 354 551 793 1079 1409 1784 2202 — — — — — — Диаметр труб лм 20 V 0,31 0,46 0,62 0,78 0,93 1,09 1,24 1,4 1,55 186 2,17 2,48 2,79 — — — — н 20,8 43 72,7 109 153 204 263 333 411 591 805 1051 1330 — — — — — — — ¦ i (ГОСТ 3262—62) 25 V _ — 0,28 0,38 0,47 0,56 0,66 0,75 0,85 [0,94 1,13 1,32 [1,51 1,69 1,88 2,35 2,82 — — — — н _ — 12,7 21,3 31,8 44 2 58,6 74,8 93,2 113 159 214 279 354 437 682 983 — — — — 32 V — — 0,21 0,26 0,32 0,37 0,42 0,47 0,53 0,63 0,74 0,84 0,95 1,05 1,32 1,58 1,85 2,11 2,38 2,64 2,9 н — — 5,2 7,7 10,7 14,1 17,9 22,1 26,7 37,3 49,5 63,2 78,7 95,7 147 211 287 375 475 587 710 Продолжение табл IV 12 Расход воды, л/с 0,25 0,3 0,35 0,4 Диаметры труб, мм (ГОСТ 3262—62) 40 V 0,2 0,24 0,28 0,32 н 3,9 5,4 7,1 9 50 V — Н — 70 | 80 V 111! н — V — Н — 100 V — н — 285
Расход воды, л/с 0,45 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,25 1,5 1,75 2 2,25 2,5 2,75 3 3,25 3,5 3,75 4 4,25 4,5 4,75 5 5,25 5,5 5,75 6 6,25 6,5 6,75 7 7,25 7,5 7,75 8 8,25 8,5 8,75 9 9,25 9,5 9,75 10 V 0,36 0,4 0,48 0,56 0,64 0,72 0,8 0,99 1,19 1,39 1,59 1,79 1,99 2,19 2,39 2,59 2,78 2,98 — — — — — — — — — — — _ — — — — — — — — — — — — — 10 н 11,1 13,4 18,4 24,6 31,4 39 47,3 71,6 101 136 178 226 278 337 400 470 545 627 — — —. — — — — — — — — .— — — — — — — — — — — — — — Диаметры 50 и 0,21 0,23 0,28 0,33 0,38 0,42 0,47 0,59 0,71 0,82 0,94 1,06 1,18 1,3 1,41 1,53 1,65 1,78 1,88 2 2,12 2,24 2,35 2,48 2,59 2,71 2.82 2,95 — — — _ — — — — — — — — — — — я 3,1 3,7 5,2 6,8 8,5 10,7 12,9 19,4 27 35,9 46 58 69,6 83,8 99,8 118 136 156 177 200 224 250 277 306 335 367 399 433 — — — — — — —- — — — — — — — — П родо труб, мм (ГОСТ 70 V — — 0,2 0,23 0,25 0,28 0,35 0,42 0,5 0,57 0,64 0,71 0,78 0,85 0,93 0,99 1,07 1,13 1,21 1,28 1,35 1,42 1,49 1,56 1,63 1,7 1,78 1,84 1,92 1,99 2,06 2,13 2,2 2,27 2,34 2,41 2,49 2,55 2,63 2,69 2,77 2,84 я — — 2 2,5 зд 3,8 5,6 7,7 10,2 13 16,2 19,6 23,3 27,4 31,8 36,5 41,5 46,8 52,4 58,6 65,3 72,3 80 87,5 95,7 104 113 122 132 142 152 163 174 185 197 209 222 234 248 261 275 289 лжеи не т i 3262—62) { V — — — — — 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,81 0,86 0,91 0,96 1,01 1,06 1,11 1,16 1,21 1,26 1,31 1,36 1,41 1,46 1,51 1,56 1,61 1,66 1,71 1,76 1,81 1,86 1,91 1,96 2,01 30 я — — — — — 1,6 2,4 3,4 4,4 5,6 7 8,4 10 11,7 13,6 15,5 17,6 19,8 22,1 24,6 27,2 30 32,8 35,8 38,9 42,1 45,7 49,4 53,2 57,3 61,5 65,7 70,2 74,8 79,5 84,4 89,5 94,6 100 105 111 117 1бл. IV.12 100 V — — — — — — — — 0,2 0,23 0,26 0,29 0,31 0,35 0,37 0,4 0,44 0,46 0,49 0,52 0,55 0,58 0,61 0,63 0,67 0,69 0,73 0,75 0,78 0,81 0,84 0,87 0,9 0,92 0,96 0,98 1,02 1,04 1,07 1,1 1,13 1,15 я _ — — — — — —. — — 1,2 1,5 1,9 2,2 2,5 3 3,5 3,9 4,5 5 5,6 6,2 6,8 7,5 8,2 8,9 9,7 10,5 11,2 12,2 13 13,9 14,8 15,8 16,8 17,8 18,9 19,9 21 22,1 23,3 24,5 25,7 26,9 286
Таблица IV. 13. Пределы применения естественной циркуляции в системах горячего водоснабжения Расстояние от центра водопо- догревагеля, м, до наивысшей точки водоразбора 2 6 10 20 Горизонтальное расстояние от дальнего водоразбора до генератора тепла, м в системе с верхней развод- разводкой 15—20 30—35 40—45 50—60 в системе с нижней раз- разводкой 12—15 20—25 25—30 30—35 Таблица ГОСТ 3262—62 10 704—63* 8732—70 * 3262—62 10 704—63 * 8732—70* IV. 14 Диа- Диаметр услов- условного прохо- прохода, мм . Потери тепла, ккал/ч, на 1 м труб горячего водоснабжения Разность температур воды и окружающего воздуха, °С 25 30 35 40 Трубы неизолиро 15 20 25 32 40 50 70 70 80 90 100 17 22 27 30 34 42 51 51 60 64 72 20 26 32 36 40 50 62 62 72 78 86 23 30 38 42 47 59 72 72 84 90 100 Грубы изолированн 15 20 25 32 40 50 70 70 80 90 100 7 9 11 12 14 17 20 20 24 26 29 8 10 13 14 16 20 25 25 29 31 34 9 12 15 17 19 24 29 29 34 36 40 28 36 46 50 57 70 91 91 106 115 129 ы е (к 11 14 18 20 23 28 36 36 42 46 52 45 ванн 32 41 52 56 64 79 102 102 ПО 129 145 . п. д. 13 16 21 22 26 32 41 41 44 52 58 50 ые 35 45 59 63 71 88 114 114 133 144 161 55 40 52 67 73 84 102 132 137 154 167 187 60 45 59 74 83 95 117 151 151 176 192 204 изоляции 0,6) 14 18 24 25 28 35 46 46 53 58 64 16 21 26 29 34 41 53 53 ' 62 67 75 18 24 30 33 38 47 60 60 70 77 82 65 49 64 81 90 103 126 163 163 191 208 221 20 26 32 35 41 50 65 65 76 83 88 287
По данным А. В. Хлудоза (см. сноску на стр. 254)'потери тепла в местных систе- системах горячего водоснабжения составляют до 8% среднечасового расхода полезного тепла при изолированных стояках и до 25% — при неизолированных. При установке полотеицесушителей в ванных комнатах жилых домов потери тепла увеличиваются до 30%. Потери тепла в циркуляционной сети можно принимать в размере 40—50% от теплопотерь в подающей сети. Для магистральных участков подающих трубопроводов циркуляционные расходы воды §ц вычисляют как сумму расходов в примыкающих участках пропорционально теплопотерям. Так, расходы воды, циркулирующей в трубопроводах системы горячего водоснабжения, которая показана на схеме (лист IV. 11, рис. 2), опреде- определяют так: Qn Qi 4- Qo + Q* 4- Qd 4- <?K для участка 1 ^ = ^- = * + Ц' ™ + Ц« + * I (IV.27) для участка 2 g = g — — ; (IV.23) 4A 41 для участка 3 g^ = g^—g^; (IV.29) Qi для участка 4 g^ = ?ц> _ ; (IV.30) 44 45 для участка 5 g^( = g^ — g^. ~ (IV.31) Диаметры циркуляционных трубопроводов принимают из расчета пропуска найденных выше циркуляционных расходов; потери на трение находят так же, как при расчете подающих трубопроводов системы горячего водоснабжения. При цир- циркуляционных трубопроводах большой протяженности удельные потери на трение допускается принимать до 15 мм вод. ст. на 1 м трубы. В системах с естественной циркуляцией гидравлический расчег следует выполнять с большей точностью, аналогично расчету трубопроводов центрального водяного отопления. Порядок расчета циркуляционной системы горячего водоснабжения с естествен- естественным побуждением следующий. В зависимосги от геометрических размеров системы задаются располагаемым на- напором в мм вод. cm, пользуясь эмпирическими формулами, предложенными А. В. Хлудовым: для верхней разводки Яр - 0,4 {hx + 0,08L) (fH - tK)i (IV.32) для нижней разводки Яр = 0,25 (h2 + 0.03L) (tH - tK), (IV.33) где hi и h2 — расстояния по вертикали от центра водонагревателя до разводящего горизонтального трубопровода и до наивысшей точки водоразбора, м; L — расстояние по горизонтали от водонагревателя до самой дальней точки водоразбора при изолированном трубопроводе, м (размеры hu /г2 и L — см. лист IV.6, рис. 1); /н — начальная температура горячей воды при выходе из водонагрева- водонагревателя, °С; tK — конечная температура горячей воды при выходе из дальней точки водоразбора, 9С. При наличии аккумулятора тепла, расположенного высоко над водонагревателем, величину Яр определяют по формуле Яр = рй(*„--*а), 0V 34) где Р — удельное гравитационное давление, принимаемое равным 0,64 мм вод. cm/ °C на 1 м высоты; h — расстояние по вертикали от центра водонагревателя до низа акку- аккумулятора или до места выхода горячей воды, м; ta и ?н — температура воды при выходе из водонагревателя в восходящий стояк и при выходе из аккумулятора в обратный стояк, °С. В обратном стояке обычно принимают ta = 80 -v- 85° С, а в восходящем tn= = 95-т-98°С, так как вода в открытом аккумуляторе не должна закипать. 288-
После определения величины Яр находят диаметры водоразборной сети, потери тепла и величину g^. Затем предварительно задаются диаметрами циркуляционной сети, обычно принимаемыми в системах с насосной циркуляцией на один-два размера меньше соответствующих участков подающего трубопровода, а при естественной цир- циркуляции воды — одинакового диаметра. По табл. IV. 12 определяют потери напора Нх при пропуске до водоразборной (подающей) сети только циркуляционного расхода ?ц. Зная величины Яр и Яь находят напор Яц = Яр — Ях, оставшийся на преодо- преодоление сопротивления циркуляционного трубопровода, на основании чего уточняют диаметры сети при средней удельной потере на трение в мм вод. ст. на 1 м трубо- трубопровода. Яц = 4г°Л (IV.35) ill где 2/ — общая длина циркуляционного трубопровода, м; 0,6 — доля потерь давления на трение. Величина циркуляционного напора Яц должна быть на 25—30% больше потерь напора Ях в годающей сети. Общие потери напора в главном магистральном циркуляционном кольце должны быть не более 0,75Яр. Второстепенные циркуляционные кольца (ответвления) сле- следует увязывать с магистралью, допуская неувязку напоров не более 10%. В против- противном случае требуется соответственно изменить диаметры трубопроводов проектируе- проектируемой сети горячего водоснабжения. В циркуляционных системах горячего водоснабжения с насосным пробуждением мощность насоса должна обеспечить подачу воды с напором Ян в м при таких усло- условиях: Г^+'^ + Н,, (.V.36, где Яг — потери напора в подающем трубопроводе и оборудовании при циркуля- циркуляционном расходе, м; Яц — потери напора в циркуляционном трубопроводе, м; gn — циркуляционный расход воды при отсутствии водозабора, л/ч; gp — расчетный расход горячей воды, л/ч, определяемый по формуле (IV. 37) h —l x где Qr в — расчетный расход тепла на горячее водоснабжение, ккал/ч; tv — расчетная температура горячей воды, °С; tx — температура воды в сети холодного водопровода, °С. Циркуляционные насосы подбирают по правилам, изложенным в разделе V «Ото- «Отопительные котельные». На напорной линии у насоса устанавливают задвижку и обратный клапан, а на всасывающей линии — задвижку. При непосредственном разборе воды из тепловой сети в системе горячего водо- водоснабжения циркуляция обеспечивается за счет разности давлений, создаваемой диаф- диафрагмой с азгоматическим регулированием температуры подаваемой потребителям воды (лист IV. 11, рис. 3). Для зимнего режима диафрагму устанавливают на обратной линии тепловой сети между точками присоединения подающего и циркуляционного трубопроводов горячего водоснабжения, для летнего — на циркуляционном трубо- трубопроводе системы горячего водоснабжения. Диаметр отверстия диафрагмы в мм нахо- находят по формуле ' <IV-38> где ?д — количество проходящей через диафрагму воды, м^/ч, вычисляемое из вы- выражения ?д= 0.00015go; (IV 39) Ю 5-2696 289
?р — расчетный расход воды, л/ч, определяемый по формуле (IV.37); Яд — напор, поглощаемый диафрагмой, м, который при установке диафрагмы для зимнего режима находят по формуле (IV.36), а для летнего — по фор- формуле Яд = Яс-Яр; (IV.40) Яс — разность напоров в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, м. Для контроля давления и температуры воды в системе горячего водоснабжения предусматривают установку манометров (до и после циркуляционного насоса и на подающем трубопроводе) и термометров (до и после водонагревателей и на циркуля- циркуляционном трубопроводе). Пример IV.2. Пользуясь данными примера IV. 1, рассчитать диаметры циркуля- циркуляционных труб между генератором тепла и баком-аккумулятором квартирных уста- установок горячего водоснабжения, изображенных на листе IV.3. Расчетный расход го- горячей воды gp — 533 кг/ч, а температурный перепад в системе А^ = 15° С. Схема 1 (лист IV.3, рис. 3). Высота циркуляционного стояка от выхода го- горячей воды в баке-аккумуляторе до центра генератора тепла О 42 /1 = 0,15+ 1,23 4 — = 1,59 м. Располагаемый циркуляционный напор на основании формулы (IV.34) Яр = 0,64 • 1,59 • 15 = 15,26 мм вод. ст. Общая длина циркуляционных труб подающего стояка с учетом змеевика гене- генератора тепла (см. лист IV.2) 2/= 0,15+1,23 + 0,34-2 + 0,06- 4-2 + 0,42 = 2,96 м, обратного стояка 2/= 0,05+ 0,42+1,23= 1,7 м. Находим потери напора на трение по табл. III.60. Для расчета трубопроводов водяного отопления, предварительно приняв диаметры циркуляционных труб рав- равными 40 мм, при скорости воды в трубах v = 0,112 м/с RI = 0,55 B,96 + 1,7) = 2,56 мм вод. ст. Для определения потерь напора в местных сопротивлениях сначала по табл. II. 65 подсчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений: Внезапное расширение 1 Змеевик генератора тепла 2 Тройник-ответвление 1,5 Утка 0,5 Внезапное сужение 0,6 Всего 5,6 Поскольку потери определены при отсутствии водоразбора, местное сопротивле- сопротивление крестовины на проход подающего стояка не учтено. При скорости воды v = 0,112 м/с по табл. III.61, интерполируя, находим потери напора в местных сопротивлениях Z — 3,52 мм вод. ст. Суммарные потери напора в циркуляционном кольце с учетом поправочного коэф- коэффициента на возможное отложение накипи на внутренних стенках труб 1,2 равны: (Ш + Z) • 1,2 = B,56 + 3,52) 1,2 = 7,42 мм вод. ст. 15,26 — 7,42 Запас напора А = 15~26 ' ^ = 51 «5%. Схема 2 (лист IV.3, рис. 4). Высота циркуляционного стояка от центра зме- змеевика в баке-аккумуляторе до центра генератора тепла ^- ..34 м. 290
Располагаемый циркуляционный напор Яр = 0,64 • 1,34 • 15 = 12,86 мм вод. ст. Общая длина циркуляционных труб подающего стояка с учетом змеевика гене- генератора тепла 2/ = 1,2 + 1,03 + 0,2 + 0,34 • 2 + 0,06 • 4 . 2 + 0,42 = 4,01 м; для обратного стояка с учетом змеевика бака-аккумулятора 2/ = 0,05 + 0,42+ 1,03 + 0,37 • 2 + 0,15=3,39 м. Ранее принятый диаметр циркуляционных труб остается равным 40 мм. Потери напора на трение при скорости движения воды v = 0,112 м/с должны быть RI = 0,55 D,01 + 3,39) =. 4,07 мм вод. ст. Подсчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений циркуляционного кольца: Змеевик бака-аккумулятора 2 Тройник-ответвление 1,5 Змеевик генератора тепла 2 Тройник-ответвление 1,5 Отвод 0,3 Всего 7,3 Поскольку потери определяем при отсутствии водоразбора, то местное сопротив- сопротивление крестовины на подающем стояке принято как сопротивление тройника-ответв- тройника-ответвления. При скорости воды v — 0,112 м/с потери напора в местных сопротивлениях Z == 4,63 мм вод. ст. Суммарные потери напора в циркуляционном кольце с учетом коэффициента 1,2 будут (Rl + Z) • 1,2 = D,07 + 4,63) • 1,2 = 10,44 мм вод. ст. 12 86 — 10 44 Запас напора А = —' 1О ' ' • 100 = 18,7%. lZjOO Полученные результаты гидравлического расчета позволяют сделать вывод, что предварительно принятые диаметры циркуляционных труб приемлемы. Пример IV.3. Определить параметры генератора тепла и выполнить гидравличес- гидравлический расчет трубопроводов системы горячего водоснабжения с циркуляционной сетью жилого дома на 72 квартиры и посемейным заселением. Каждая квартира имеет ванну с душем, умывальник и мойку в кухне. Норма водопотребления на 1 жителя — 150 л/сут. Разводящие магистрали проложены под потолком неотапливаемого под- подвала с хорошей теплоизоляцией: стояки не изолированы и проложены в бороздах стен. Схема системы горячего водоснабжения симметричная с вводом городского во- водопровода в центре здания. Нагрев воды предусмотрен в емких горизонтальных пароводяных водонагревателях, установленных в подвале дома. Теплоноситель — пар низкого давления 0,5 кгс/см2 (см. лист IV. 12, рис. 1). Циркуляция воды без во- водоразбора в ночное время поддерживается постоянная с естественным побуждением и обеспечением расчетных циркуляционных расходов для восполнения теплопотерь трубами. Емкие водонагреватели работают на продавливание напором холодной воды из сети водопровода и одновременно служат аккумуляторами тепла. Водонагреватель обеспечивается теплоносителем круглосуточно от теплосети котельной завода. Расчет параметров генератора тепла. За расчетный при- принимаем среднечасовой расход тепла за сутки наибольшего водопотребления, вычис- вычисляя его по формуле (IV.7) при таких данных: норма расхода горячей воды а = = ПО л/сутки на 1 чел.; температура горячей воды tr = 65° С, холодной tx = 5° С; количество жителей с посемейным заселением дома равно 4 • 72 = 288 чел. Тогда по Ю* 291
Стояк 1 Стояк в В — Смеситель ванны ДушеЬая сетка —"— Подающая сеть Циркипщаоиьая сеть У — Умывальник Обратный клапан * у 032 Емкий Шонагредатеъ ЧХН Задбижка Стояк 2 Стояк 3 1) В канализацию Выработанное тепло Расходуемое тепло Среднесуточный расход твппау 10 12 . 14 16 Часы суток 20 22 24 Лист IV. 12. К примеру 1V.3: / — расчетная схема горячего водоснабжения 72 квартирного жилого дома, 2 — график для расчета параметров аккумулятора тепла. 292
формуле (IV.7) = 1,2 288 • 110F5 — 5) 24 = 95 040 тал 1ч. На основании безразмерного графика водопотребления (см. лист IV. 10, рис. 1, а) находим расчетные расходы тепла по часам суток по данным лома- ломаной линии /. За 100% принят расход тепла Qr.c = 95040 ккал/ч. Неравно- Неравномерность расходования тепла колеб- колеблется в пределах 5—270%. Суммарные расходы тепла опреде- определяем за то число часов суток, в тече- течение которого расход тепла не изменял- изменялся. Результаты подсчетов приведены в табл. IV. 15 и показаны на интег- интегральном графике (лист IV. 12, рис. 2) штриховой ломаной линией. Учитывая равномерную работу во- водонагревателей — аккумуляторов теп- тепла, соединяем прямой сплошной ли- линией А — Б точки начала @) и конца B4 ч) ординат расходования тепла ин- интегрального графика. Сопоставляя точ- точки на ломаной и прямой линиях — расхода и выработки тепла, находим наибольшую разность между ордина- ординатами в 18 ч (точки а, б): Лмакс -1 700 000 — 1 116 720 = = 583 280 ккал. Тогда необходимая емкость акку- аккумулятора тепла по формуле (IV. 15) при максимальной температуре воды на выходе из водонагревателя tr = — 75° С должна быть при постоянном объеме воды 583 280 75 — 5 8322 л. Поверхность змеевиков из сталь- стальных труб рассчитываем на максималь- максимальный часовой расход тепла [формула (IV.8)] Qr = 10 000 • 288 • 0,325 = = 234 000 ккал/ч, где 0,325 — коэффициент одновремен- одновременности теплопотребления, полученный путем интерполяции (см. данные на стр. 275). Тогда по формуле (IV. 18) 1,2 -234 000 F — зм 600 I 110 — 75 + 1 •I- ев Ou О L. О X л а. и. X X « X X о и g к «5 <и X X 03 > аз к с; О со Ь а <и ь Е? О X и м а, О га а 0 0J 3 to S <u X *? Я X (X о ? и номер - расхо- Нерг ноет СО |§ ?* н о «с о § a 0 Si С ВО! О О or С к н " ж Я к о Si а S3 а ходе о га Q, Э X 1 .3 « 41 Ж а с о L, О 0) a коне о :ал Я" 3 со сх о t-- со со Г4- СО 760 СО см II II ю ogj со f- s^ ^^ с** li!i 11 ю 00 О оо ^ooS^0?oSg,g ОО'^'иО—«N00O —<CN 194 565 717 860 1116 1 420 1934 2 143 2 276 со оо со ю •«** о оо см — СО СО СО О —< СМ II "п" "и* °п 11 II со " ем см . <м со со . . см ' ' ' ¦* оо оо со ОЮСМОСОсрОООЮ о^оюю^,^^^ ЮСМСОС^-ЮЮиЬОСО СТ) •—1 t-~ ^ O0 •—iCMCM—| CM Tf 00 00 СО iOCNOCOCOOOOlO lOCOCMCOOcOOO „_ с^ io 1Л **»,,-, —. ~ со ^^ см со СР со (N (О МП Ю Л О СО 11 11 II II II [| II II соооюсосог-см-"*' ооооооооооо о о СИ СО LO 00 О ооооооооо ЮЮЮИЗЮЮЮЮЮ СПСООЗСООЗСОСОСЛСО соооюслсос-см-* —<•—<ООО—»СМСМ'—• — со см со со см см— — t^-ОСМЮОООСМСО-ф СОС--ОСМЮ00ОСМ00 293
где 600 ккал/(м2 • ч • °С) — коэффициент теплопередачи труб змеевика от пара к воде; 110° С — температура насыщенного пара давлением 0,5 кгс/смг, принимаемая по табл. II 1.5. К установке принимаем два емких горизонтальных пароводяных водонагрева- водонагревателя 3078 со = 4400/4000 л и F3u = 4,7 м2 (см. табл. IV.4). Расчет подающей сети. На основании схемы трубопроводов системы горячего водоснабжения, показанной на листе IV. 12, рис. 1, с разбивкой на расчет- расчетные участки, а водопотребителей — на группы, объединенные в стояки, по табл. IV.8 находим сумму эквивалентов, а по табл. IV.9 — соответствующие им секундные расходы воды. При этом расчетные расходы воды на участке от ввода городского водопровода до водонагревателей определены как суммарные расходы го- горячей и холодной воды в здании, а на остальных участках подающей сети — только как расходы горячей воды по табл. IV.9 с коэффициентом 0,7. Потери напора на местные сопротивления приняты в размере 30% от потерь на- напора на трение. Общие потери напора на трение увеличены на поправочный коэф- коэффициент 1,2, учитывающий возможное зарастание накипью внутренних стенок труб. Гидравлический расчет выполняем по табл. IV. 12; полученные результаты сво- сводим в табл. IV. 16. На основании подсчетов потери напора в подающей сети получаем следующие величины, мм вод. ст.: Суммарные потери на трение 5294 Местные потери C0% суммарных потерь на трение) 1588 Потери в емком водонагревателе по формуле (IV.20) 110 Потери в водомере диаметром 50 мм по формуле (IV.23) .... 168 Итого 7160 С учетом коэффициента на зарастание стенок труб, равного 1,2, общие потери напора в подающей сети составляют 7160 • 1,2 = 8592 мм вод. ст. ^ 8,6 м. Величины напора на вводе водопровода, м, будут следующие: Свободный напор у ванного смесителя 4 Выс