СПРАВОЧНИК
ПО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЮ
И ВЕНТИЛЯЦИИ
КНИГА ПЕРВАЯ
ОТОПЛЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
ИЗДАНИЕ ЧЕТВЕРТОЕ,
ПЕРЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ
ИЗДАТЕЛЬСТВО «БУДШЕЛЬНИК»
КИЕВ-1976

6С9.4@83)
С74
УДК 697 @31)
Справочник по теплоснабжению и
вентиляции (издание 4-е, переработан-
переработанное и дополненное). Книга 1-я. Р. В.
Щекин, С. М. Кореневсшй, Г. Е. Бем*
\Ф. И. Скарбх&дько^\ Е. И. Чечик,
Г. Д. Соболевский, В. Л. Мельник,
О. С. Кореневская. Киев, «Будавель-
ник», 1976, стр. 416.
Справочник содержит основные све-
сведения по строительной теплотехнике с
расчетами и выбором строительных
конструкций наружных ограждений
отапливаемых зданий, а также по
устройству, расчету и проектированию
систем отопления, горячего водоснаб-
водоснабжения и теплоснабжения в жилых и об-
общественных зданиях.
Предназначен справочник для ин-
инженерно-технических работников, за-
занимающихся проектированием и строи-
строительством жилых и общественных
зданий, а также может быть полезен
студентам сантехнических специаль-
специальностей.
Таблиц 196, рисунков 81, прило-
приложений 2.
Рецензенты канд. техн. наук Е. И. Че-
чик и инж. Э. И. Микунис
Редакция литературы по коммуналь-
коммунальному хозяйству
Заведующий редакцией инж. A.J1. Ле-
оновский
Щ 30213-092 П5_76
М203@4)-76
(g) Госстройиздат УССР, 1959 г.
(С) Издательство «Буд1вельннк», 1976 г.

ПРЕДИСЛОВИЕ
Четвертое издание справочника по теплоснабжению и венти-
вентиляции жилых и общественных зданий, существенно перерабо-
переработанное и дополненное, выпускается в двух книгах. В первую—
«Отопление и теплоснабжение» входят разделы: Строительная
теплотехника, Печное отопление, Центральное отопление, Го-
Горячее водоснабжение, Отопительные котельные и Тепловые сети;
во вторую — «Вентиляция и кондиционирование воздуха»—Вен-
воздуха»—Вентиляция, Кондиционирование воздуха, Автоматика систем теп-
теплоснабжения и вентиляции, Вычислительные машины в расчетах
систем теплоснабжения и вентиляции.
Справочник, кроме нормативных сведений, содержит мате-
материалы по проектированию; здесь приводятся примеры расчета
и конструирования современных сантехнических установок, а
также подбора основного оборудования. Особое внимание
уделено вопросам внедрения в строительство новых технических
решений, направленных на снижение стоимости систем и эконо-
экономию металла, топлива и электроэнергии.
Материал представлен в виде таблиц, эскизов, номограмм,
графиков, выдержек из норм и стандартов, каталожных данных
по оборудованию и конструктивных решений.
В справочнике даны также сведения об оборудовании, сня-
снятом с производства, но еще эксплуатируемом во многих зданиях
и сооружениях.
Ограниченный объем книги не позволил поместить в справоч-
справочнике материалы по проектированию уникальных сооружений и
специального оборудования коммунальных предприятий, лечеб-
лечебных и общественных зданий, строящихся согласно особым тех-
техническим условиям.
Справочник подготовили: канд. техн. наук доц. Р. В. Щекин
(Строительная теплотехника, Центральное отопление, Горячее
водоснабжение и Отопительные котельные); доц. Г. Е. Бем (Печ-
(Печное отопление); доц. (Ф. И. Скороходько! и инж. В. А. Мель-
Мельник (Тепловые сети); канд. техн. наук доц. С. М. Кореневский с
участием инж. О. С. Кореневской (Вентиляция); доц. Г. Е. Бем
и канд. техн. наук Е. И. Чечик (Кондиционирование воздуха);
канд. техн. наук доц. Г. Д. Соболевский (Автоматика систем
теплоснабжения и вентиляции); канд. техн. наук Е. И. Чечик с
участием канд. техн. наук Р. Е. Цаля (Вычислительные маши-
машины в расчетах систем теплоснабжения и вентиляции).

Поскольку до настоящего времени все действующие норма-
нормативные документы по строительству, каталоги заводов-изготови-
заводов-изготовителей оборудования и материалов изданы и продолжают изда-
издаваться в единицах измерения системы МКГСС, в справочнике
сохранены эти единицы. Однако в приложении 1 даны необходи-
необходимые сведения по единицам системы СИ согласно проекту нового
ГОСТа «Единицы физических величин».
Нормативные материалы в справочнике приведены по со-
состоянию на 1 января 1976 г.
Авторский коллектив выражает благодарность доктору техн.
наук профессору Б. Н. Лобаеву за ценные методические ука-
указания при подготовке справочника к изданию.
Все замечания и предложения по справочнику просим на-
направлять по адресу: Киев, Владимирская, 24, издательство «Бу-
Д1вельник».

I. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ЗДАНИЙ
Теплофизическая характеристика строительных материалов
и конструкций
Строительные конструкции внешних ограждений отапливаемых жилых и об-
общественных зданий должны отвечать требованиям прочности и устойчивости, огне-
огнестойкости и долговечности, архитектурного оформления и экономичности, а также
теплотехническим нормам*. Ограждающие конструкции выбирают в зависимости
от физических свойств материала, конструктивного решения, температурно-влаж-
ностного режима воздуха в здании и климатологических характеристик района
строительства в соответствии с нормами сопротивления теплопередаче, паро- и
воздухопроницанию. В зданиях с мокрым и влажным режимами следует учитывать
паропроницание и возможность накопления влаги в толще наружного ограждения,
что снижает его сопротивление теплопередаче, приводит к появлению сырости, пора-
поражению древесным грибком, деформациям конструкций и повышенной коррозии ме-
металла. Воздухопроницание, особенно в стыковых соединениях панелей при крупно-
крупноблочном строительстве и в щелях створных периметров проемов, снижая сопротив-
сопротивление теплопередаче наружных ограждений, одновременно приводит к перерасходу
тепла на отопление здания. Применение массивных конструкций наружных ограж-
ограждений, не соответствующих расчетному температурно-влажностному режиму, в'едет
к перерасходу строительных материалов и капитальных затрат.
В условиях периодической работы отопления для уменьшения колебания тем-
температуры воздуха в помещениях зимой, а в южных районах для устранения перегре-
перегрева воздуха летом наружные ограждения должны обладать необходимой теплоустой-
теплоустойчивостью. Чтобы получить наиболее экономичное конструктивное решение, тепло-
теплозащитные качества наружных ограждений определяют расчетом. Теплозащитные
качества внутренних стен, перегородок и междуэтажных перекрытий проверяют
расчетом при разности температур в разделяемых помещениях более 10° С.
Для обоснованного выбора строительных конструкций наружных ограждений
отапливаемых зданий в справочнике изложена методика расчета сопротивлений
теплопередаче с проверкой, в необходимых случаях, на конденсацию влаги. Под-
Подробные проверочные расчеты ограждающих конструкций на сопротивление возду-
хо- и паропроницанию, а также на теплоустойчивость выполняются по нормам
СНиП II-A.7—71 «Строительная теплотехника. Нормы проектирования».
Основные физические свойства строительных ма-
материалов характеризуются объемной массой, удельной теплоемкостью и коэф-
коэффициентами теплопроводности, теплоусвоения, паро- и воздухопроницаемости.
Объемная масса у в кг/м3 — масса 1 м3 материала в кг (с учетом пустот).
Удельная теплоемкость с в ккал1(кг • °С) — количество теплоты, необходимое
для нагрева 1 кг материала на 1° С. Удельная теплоемкость воды равна 1 ккал/(кг X
Х°С).
Коэффициент теплопроводности материала к в ккал/(м - ч • ° С) — количество
теплоты в ккал, проходящее через плоскую однородную стенку площадью 1 ж2 и
толщиной 1 ж в течение 1 ч при разности температур на противолежащих поверх-
поверхностях стенки 1° С. Коэффициент теплопроводности зависит от объемной массы,
пористости, влажности и температуры материала. Чем больше его объемная масса
и влажность, тем больше теплопроводность. Например, в уплотненном и влажном
материале с большей объемной массой теплоизолирующая способность пустот меньше,
чем в более рыхлом и сухом материале с меньшей объемной массой.
* Здесь и далее в тексте имеются в виду Строительные нормы и правила. Ч. II.
Нормы строительного проектирования. Изменения, внесенные Госстроем СССР в
последующих изданиях отдельных разделов этих норм, учтены по состоянию на
1/1 1976 г.

9
ts
ч
Ю Ь И
о У о
at*
Н го
1111
IP1
COCO OOONN COCO COCOCOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
<M <N О О О -* •
СО (М (МИМЮЮЮЮЮЮЮЮЮ
CO <N ¦—* 00 <?> Ю •* СО СО h- Ю -*
о"о
оо"о"о"о
оо оо о
ю ю ю
О О1 00 i?> Ю ¦* СО <N <N Ю "ф СО
X
о
ф
(XI
я
ю
о
ч
со
•е-
о
<
оо о оо
оо ооо
•— СО О *О
юооооо <
>О О ОО О О I
) 00 СО "Ч1 CN О 00 <
о
(-4
lift
оо <и юсо
м он-1
11
о
о
а.
к
с
13
R W
to я
о.
я к
*§ «СО w
л 2, р
l
о
a
s

ООООООООММММММООООООЮЮЮЙИСОеО
ооооооооююю
Ю Ю Ю «Я 00 СЧ Ю СО 00 (N ОТ ЮЮООМч Ю Ю
ЮЮЮ Ю Ю1ОЮ Ю Ю Ю Ю Ю h-
СО «Л-ч)< СО. СО СЧ С* Ю Th CO CO (M(N Ш ^hCO^CN СЧ—^
>
о
о
о
н
о
(
vo
о
а,
О)
о
ю
о
о
о
J—1
8
8-
03
^-4
у,
I
си
ю
о.
я
a,
a
СО I
о
X *#
О) t

зёв-
х
с*
ОООООЮШЮЙЮООО
<N CN (M CM NNNMIMNM
Ю СО 1Л СЛ Ю
s
о
Ю ЮЮ CD СЧ CO Ю Ю
OOO '
OOOO
<n csi см cseo oo
CD t> M* lO CD Tf Tf
lO СГ5 CO 00 -*
M (М(М
00 00 00 00 CS <М О} CN (>1 00 00
о"о*о*о
00 CM Tf
о CO CO CO
o"o*o"o*
>о оооо
> со со ^э со со
1 *— ojco -* <м
I
CQ
H
и
о
[
CQ
CD
к
S
CD СО
м 3
н S
о >,
ш со
о
си о
к м
« ч
si
о
I
>о
S
и
осо
Щ I
S.
2 И
о I о
Ч О <L> 5!
?- о 2
s
3
a
s7
Sri

ю ю ююл
СОСОООСО
оо
СМ СМ
СО Ю Ю Ю Ю (N (N
СМСМ СМСМСМ СМ СМ О СМ СМ 00 00 СМ
СМ Ю СО Ю 1О СО
о ооо о о"
о~о*о о" о
оо
оо"
о
о"
3
о'ооосГ
Ю 00 Ю CD
со со •-* —< 1—•
ю
оо
ю иэ iOco ю •«*• (М
СМСО ~ (М—'—< (N—•—<
СО «Л Са -* 00
00 00
^-* 1—1
о"о*
00 0000
о'оо
(М СМ СМ СМ СМ
о"о"о"о"о'
tDCO
о"о*

т
if
1«?
MS
ах
f gs"s
CM О) (М (M
ооо
1 ¦* Г*-О) СП <У> 1Л CM 00 -* 00 !>- Ю
I »—* C1^ »-~* »—* ¦¦¦* Csj *—¦« t—< СЧ *™^ '™-t O^ СЭ СЭ '
8
12
8
5
1
09
9
6
3
8
15
,2
,075
,065
,045
,09
,08
0*0" о
0,05
<M 0O
—, —. о
O^O-Q
СО
101Л Ю
-* 00 iO «N О 00 ЮСО О ¦* <N
СОЮфЦЗЮчС
SQOQOOOOOQOOO<
OOQOOOOOOOOO*
t^- O3 lO 00 CO rf <M 00 CO"* 00 r" ¦ ¦ —
T
00
m
Ю
H
roc
и
лак
g
со 0
1 i—
1 0
со я
(X) я
00 S
01
m
CT)
8
u
»s
3
ca
О
s
ты
ные
СТ
оли
со
CO
J,
Oi
o>
H
и
p
[-H
Т0ВЫЙ 1
глопори
<s
я
CO
d
OS
(ГОСТ
«
CO
0
us
4
3
CO
1
1
a
0
и
ый (ГО
:пученн]
3
н
СО
1
ю
СО
оо
(N
н
8
-—¦
я
я
я
>.
с
о
Л
ё
са
10

сое*" со ю ю in ю in
ci<n<ncococococo
CO fi«O OO ©©"©О
г- о ¦*•
eJoo
in in in
О ООСЭОСЭСЭ
о
со*
1ПЮ
»- о о о о о о" о"
in
1П O5 tH
©00-*
«do
1П 1ОЮ1П
CD 1П •¦# ¦rh CO Ю 1П
CM
CM CM (N CM CM (M CM (N j(N
<N «N KN <N <N <N <M Ol (M
C^ <M IM
ooo
CM CM CM
©oo
о
e
C^l OJ СЧ CM <N tN CN
OCSOOC5O CD
«
о
Си
s
о.
с
к
к
о
•о"
ю О5 in ¦* «d "* ео <n см
tidddddcJdd
м coco
смосэ
in
00 COCO
«о»
(X
и
ю
ь
«
&
ь
из
1
098
а
со
со
1
1
в
н
гос
ков
*-ч Д<
8
s
я
s ©
CD
ES I
Я 1
II
1 i
t^ 00
ot;
катны
о
&*
С
:овый
i
а*
s
с
Си О.
к
s

Ss
H
о ю ю о о о ю
•ч СО •—< ¦—< OJ
3
к
о,
О
odd
00 СО Ю
ооо
оо о
q.o,c;
О о ©
ооо
СО (М CN
2
X
р.
я
я
о,
<р
S
к
ч
о
с
S
о.
о
С
,037
о
,037
о
siisS
ООООО
сч ю
й^
оо
оо
042
о
,037
о
CD СО СО »-н -^ -н —i CN —1 СО
СО СО СО ¦* »Л ¦«* ¦* 1Л-rf -* СО
О С5 ООООО ОО О О
о с> о"о"о"о"о" о"о о" о"
32 !
о
035
о
<м
со
о
035
о
СО СО СО СО СО
ООООО
со •* юсо •*
ООООО
ООООО
СО ч*>
оо
оо
о о
ю
со
о
о
35
о
m
8
о
ю
со
Л
оооюо юо о ю
ОЮО>-<О СМ Ю Ю t^

I I I 12 I !
I I I Iю I I
00
О*
Ю
О
CO 00 C- <N Ю 1Л
CO CM CN (N (M^h r-^
o"o"dddo о
«о
о
СО
о
о
So
СО 00 Is- (N СХ> СО Ю
СО <М СМ СМ —< »ч <-^
сэоосГоо о
Я
SE
а.
см
о*
CN CMCM
о о©
COCO COCO СО СО СО
оо'оосэо о
ь
к
о
о.
н
я
о-
о
со
о*
coco
о" о*
о о
оо
я
ч
S
G,
СО 00 t- (МЮ-н Ю
СО_ <М CN С4)-^ •—' •—"
о
Х-; о
&?*%&
sI

Во влажном материале пустоты заполнены водой, чю увеличивает его теплопро-
теплопроводность, поскольку К воды примерно в 20 раз больше А, воздуха. Для большинст-
большинства строительных материалов, имеющих воздушные поры-пустоты, коэффициент теп-
теплопроводности находится в прямой зависимости от их объемной массы.
Если стенка состоит из слоев неоднородных материалов, среднее значение коэф-
коэффициента теплопроводности вычисляют по формуле
Яср= F + F + + F ' У' '
где %ь К2, ..., %п — коэффициенты теплопроводности материалов, входящих в рас-
рассматриваемый слой, ккал/(м • ч • °Q;
Flr F2, ..., Fn — площади участков материалов, входящих в рассматриваемой
слой, м%.
Величину среднего коэффициента теплопроводности каменной кладки находят
в зависимости от доли содержания в ней камня и раствора по формуле
где %к и "Кр — коэффициенты тешшпроводноста камня и раствора, ккал/(м • ч -_^С);
Рк и Рр — доли содержания материалов по объему.
Термическое сопротивление в (м% • ч • °С)/ккал однородного материального слоя
толщиной б в j
Коэффициент теплоусвоения материала s в ккал/(м% • ч • °С) показывает способ-
способность поверхности стенки площадью 1 м2 усваивать теплоту в течение 1 ч при тем-
температурном перепаде 1° С и зависит от продолжительности отопления г в ч и физи-
физических свойств материала — X, с, у. Величина коэффициента теплоусвоения мате-
материала при г = 24 ч
s = 0,51 Vkcwyw, A-4)
где % —коэффициент теплопроводности материала, принимаемый по табл. 1.1; ^
cw — удельная теплоемкость влажного материале, определяемая по формуле
с» —удельная теплоемкость сухого материала, принимаемая по табл. 1.1;
7ш — объемная масса влажного материала, определяемая по формуле
щ—массовая влажность материала, проц,, принимаемая по табл. 1.1.
Наружные ограждения могут быть легкими, малой массивности, средней массив-
нос|и и массивными.
Степень массивности определяется по величине тепловой инерции
D, вычисляемой по формуле
A-7)
где Ru R2, ..., Rn — термические сопротивления отдельных однородных слоев
ограждения, (м2 • ч • °С)/ккал, вычисляемые по формуле
A.3),
s1( 5г sn — коэффициенты теплоусвоения отдельных слоев материала,
ккал1(мъ • ч • °С), при периоде отопления г = 24 ч, вычис-
вычисляемые по формуле A.4).
Наружные ограждения считаются легкими при D ^ 1,5, малой массивности —
при 1,5 < D < 4, средней массивяоети — при 4 < D < 7 и массивными — при
D > 7. Для воздушных прослоек D — 0.
14

Влажности ый режим в зданиях (сухой, нормальный, влажный
и мокрый) в условиях эксплуатации • ограждающих конструкций принимают в за-
зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха <р по табл. 1.2.
Таблица 1.2. Условия эксплуатации ограждений для выбора расчетных
значений X (СНиП И-А.7—.71)
Влажностный режим
помещений
Сухой
Нормальный
Влажный
Мокрый
Относитель-
Относительная влаж-
влажность воздуха
помещений <р,
проц.
Менее 50
50—60
61—75
Более 75
Группа условий эксплуатации в зависимос-
зависимости от зоны влажности (лист 1.1)
сухая
А
А
Б
Б*
нормальная
А
Б
Б*
Б*
влажная
Б
Б*
Б*
Б*
Примечания. 1. При условиях эксплуатации Б, отмеченных звездочкой, расчетные ве-
величины коэффициентов теплопроводности Я следует повышать на 10% Гдля наружных ограждаю-
ограждающих конструкций, выполняемых из медленно высыхающих материалов, например, для стен из зо-
лобетона, газозолобетона, бетона с перлитом и др.
2. Для перекрытий над неотапливаемыми подвалами, а также для стен подвалов и подземных
помещений расчетные величины коэффициентов теплопроводности материалов Я во всех случаях
следует принимать для условий Б.
При проектировании наружных стен следует предусматривать меры по защите
их от следующих видов влаги: атмосферной, конденсирующейся на внутренней по-
поверхности и в толще конструкции, грунтовой и влаги от производственных и хо-
зяЙственно-бытовых процессов.
Для стен помещений с влажным и мокрым режимами нельзя применять силикат-
силикатный кирпич, пустотелые камни, ячеистые бетоны и каменную кладку на легком
растворе. Устройство воздушных прослоек допускается только при условии венти-
вентиляции их наружным воздухом. Невентилируемые воздушные прослойки в покры-
покрытиях (например, в банях и прачечных) запрещены.
В многослойных конструкциях наружных ограждений для уменьшения вероят-
вероятности увлажнения рекомендуется располагать к внутренней поверхности слой из
плотных теплопроводных материалов с малой паропроницаемостью, а к наруж-
наружной — слой из пористых малотеплопроводных, но паропроницаемых материалов.
В ограждениях с воздушными прослойками следует избегать прослоек большой тол-
толщины: выгоднее применять несколько прослоек малой толщины, располагая их
ближе к наружной поверхности ограждения. Прослойки следует делать замкнуты-
замкнутыми, за исключением случаев сообщения их с наружным воздухом для вентиляции
и предотвращения конденсации влаги (например, в покрытиях, витринах магазинов
н т.д.)*. Замкнутые воздушные прослойки в толще наружных стен должны иметь
высоту не более высоты этажа, но не свыше 5 м. При устройстве воздушных прослоек,
вентилируемых наружным воздухом, высота их не ограничивается.
• Для защиты покрытий от увлажнения следует предусматривать в них пароизо-
ляцию ниже теплоизоляционного слоя или прослойки, вентилируемые наружным
воздухом. Беспустотные полы, устраиваемые непосредственно на грунте в зонах
примыкания их к наружным стенам, необходимо утеплять влагостойкими материа-
материалами.
Расчетные параметры наружного
и внутреннего воздуха
При определении теплозащитных качеств и выборе
конструкций наружных ограждений принимают следующую
расчетную зимнюю температуру наружного воздуха: для легких ограждений —•
абсолютно минимальную температуру ta; для ограждений малой массивности —
* К. Ф. Фокин. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий.
М., Госстройиздат, 1954.
16

Таблица 1.3.
Расчетные параметры наружного i
населенных пунктов СССР (СНиП И-А
Населенный пункт
Абакан
Актюбинск
Александровен - Саха-
Сахалинский
Алма-Ата
Андижан
Ангарск
Арзамас
Армавир
Архангельск
Астрахань
Ашхабад
Баку
Барабинск
Барнаул
Батуми
Белгород
Березово
Балашов
Бобруйск
Бийск
Благовещенск
Братск
Брест
Брянск
Буйнакск
В,асилевичи
Великие Луки
Вентспилс
Верхотурье
Верхоянск
Вильнюс
Винница
Витебск
Владивосток
Владимир
Вологда
Волгоград
Воркута
Воронеж
Вобошиловград
Выборг
Выкса
Горький
Гродно
Гомель
Гурьев
Средняя температура воздуха, °С
—42
-31
—26
—25
—15
—40
—29
—21
-32
—22
—11
—4
-37
-39
—1
-23
—41
—27
—25
—38
—34
-43
—20
—24
—15
—24
—27
— 18
—35
—60
—21
—26
—25
—27
-31
—22
—41
—25
—25
—24
—28
—30
—21
—25
—24
'х.с
-43
-37
—32
—28
—16
—41
-34
—22
—36
—26
—14
—6
-43
-43
. 2
—28
—48
—32
—29
—42
—37
—46
—24
—29
—19
—26
—31
—23
—40
—63
—25
—26
-31
—26
—32
—35
—29
—45
—30
—29
—30
—33
—33
—25
—27
—30
ч>.п
—9,5
-7,3
-6,2
—2,1
+1,3
-9,4
—4,9
+0,5
-4,7
-1,6
+3,9
+5,1
—9,6
—8,3
+7,6
-2,2
—9
—4,6
-1,5
—8,7
— 11,5
—10,3
+0,4
-2,6
+ 1,2
-1Д
-2,6
+0,7
—7,3
—22
—0,9
— 1,1
— 1,6
—4,8
_4
-4,2
-3,4
-9,9
-3,4
— 1,6
-2,3
—4,4
—4,7
-од
—1,3
-3,8
'х.п
97
?* к
—21
—19
-10
—6
—25
—17
—7
—19
—8
—2
+1
—26
—23
+4
—12
—27
1С
—10
—24
•—25
-30
—8
-13
—4
—8
— 12
—7
—22
—51
—9
—10
—12
—16
—16
—16
—13
—26
— 14
—10
— 12
—16
—16
—9
—11
19
воздуха )
6—72)
5 м
«3.
О а 55
6,5
7,4
7,8
1,9
2,1
2,9
7,5
7,8
5,9
4,8
2,8
8,4
6,5
5,9
—
5,9
4,2
7,3
4,7
3,4
3,4
5,2
6,3
4,4
6,1
9,7
—
2,1
5,5
3,6
5,9
9
4,5
6
—
10,1
5,4
5,3
4,2
5,1
5,1
5,5
7,8
*ля некоторых
*
a
1
С
С
В
о
с
с
н
с
в
с
с
с
с
с
в
с
н
с
н
с
н
с
н
н
с
н
н
н
с
с
н
н
н
в
н
н
с
н
с
с
в
н
н
н
н
с
ill
О G
226
203
238
166
128
239
211
159
251
172
111
119
228
219
115
196
265
199
199
222
212
246
186
206
166
195
209
207
239
272
194
189
205
201
214
228
182
299
199
180
227
210
218
193
197
182
¦Приняты следующие обозначения зон влажности: Н
ная, С — сухая.
' нормальная. В — влаж-
17

Населенный пункт
Гусь-Хрустальный
Даугавпилс
Джамбул
Джезказган
Дербент
Днепропетровск
Донецк
Душанбе
Евпатория
Енисейск
Ереван
Ессентуки
Жданов
Житомир
Запорожье
Златоуст
Иваново
Иргиз
Иркутск
Йошкар-Ола
Казань
Калининград
Калинин
Калуга
Камышин
Кандалакша
Канск
Караганда
Каунас
Кемерово
Кемь
Керчь
Кзыл-Орда
Киев
Киров
Кировабад
Кировоград
Кишинев
Клайпеда
Кокчетав
Коме омол ь ск- на-Аму-
на-Амуре
Кострома
Котлас
Красноводск
Краснодар
Красноуфимск
Красноярск
Кривой Рог
Куйбышев
Продолжение та(
Средняя температура воздуха, °С
'н
—27
-^27
—24
—33
—9
—24
—24
—14
—16
—47
—19
—17
-23
—21
—23
-30
—28
-30
-38
-33
—30
—18
—29
-26
—26
—28
—42
-32
—20
-39
—27
—15
—24
—21
-31
-8
—21
-15
—18
—35
-34
-30
-33
—7
—19
-36
—40
-23
-27
>х.с
—32
-30
-31
-36
— 12
—26
—29
—17
—20
-50
—20
—21
—28
-25
—25
-36
—33
-36
—40
-36
—35
—22
—33
—31
-30
—33
—46
-35
—24
—42
—32
-19
—29
-26
-36
—9
—25
—20
—22
-39
-37
-36
-39
— 11
—24
-39
—44
—25
-36
'о.п
—4
-1,5
— 1,1
—7,8
+3,8
—1
-1,8
+3,6
+2,4
—9,5
—0,5
+0,1
—0,8
-0,8
-0,7
—6,6
—4,4
-7,5
—8,9
-6,1
—5,7
—0,6
—3,7
—3,5
—4,5
—4,1
-7,5
—0,5
—8,8
—3,7
+2,2
—3,4
— 1,1
—5,8
+3,9
—1
+0,6
+0,4
—7,9
—11,2
—4,5
—5,5
+4,6
+ 1,5
—7,2
—0,6
-6,1
'х.п
—16
—10
—9
—21
0
—9
—10
2
—3
—28
—8
—8
—9
—9
—9
—20
—16
—20
—25
—18
—18
у
—15
—14
—15
—18
—26
—20
—8
—25
—15
4
—12
-10
-19
—1
—9
—7
—7
—21
—27
—16
—19
0
—5
—21
—22
9
—18 ,
:орость
[варь v,
О К
К Я
1«
О м"^"
4,6
5,1
3
4,6
5,2
5,5
6,2
2,8
7,1
—
2,5
—
6,1
5,4
5,4
4,9
5,5
2,8
5,7
6,2
5
8,5
7,7
4,8
6,8
7,5
6,5
4,3
5,3
4,8
10,5
9,5
5,8
5,6
„
5,1
^2
—
ности
лаж
ю
га
Зон
н
н
с
с
н
с
с
с
с
н
с
н
с
н
с
с
н
с
с
с
н
н
н
н
с
в
с
с
н
с
в
с
с
н
н
с
с
с
н
с
н
н
н
с
с
с
с
с
с
5 л. 1.3
гель-
итель-
>да п,
« В Е
ill
Пр<
нос
ног
сут,
214
203
1б7
196
145
175
183
112
149
245
139
102
177
192
175
217
217
191
241
220
218
195
219
214
189
267
238
212
192
232
256
153
168
187
231
132
185
166
194
214
221
224
237
109
152
227
235
178
206

Продолжение табл. 1.3
Населенный пункт
Купино
Курган
Курильск
Курск
Кустанай
Ленинабад
Лешшакан
Ленкорань
Ленинград
Лиепая
Липецк
Луцк
Львов
Магадан
Магнитогорск
Майкоп
Махачкала
Мелитополь
Минск
Минусинск
Мичуринск
Москва
Могилев
Мурманск
Нальчик
Наманган
Нерчинский Завод
Николаев
Николаевск-на-Амуре
Никополь
Нижний Тагил
Новгород
Новокузнецк
Новороссийск
Новосибирск
Норильск
Одесса
Омск
Онега
Орджоникидзе
Орел
Оренбург
Орск
Оха
Охотск
Павлодар
Пенза
Пермь
Петрозаводск
Полоцк
Средняя температура воздуха, °С
-38
-34
—15
—24
-35
-13
-23
—4
—25
— 18
—26
—20
—19
—35
—34
— 17
14
— 19
-25
—42
-26
—25
—25
—28
—17
—15
—41
— 19
——оэ
-23
-34
—27
-38
-13
—39
—46
—17
-37
-31
— 17
-25
—29
—29
—29
-31
—37
—27
-34
—29
—26
'х.с
41
-39
—17
—29
—40
—16
—26
—7
—28
—23
-32
—24
—23
—37
-37
—20
—19
—26
—30
-43
—32
-32
—29
—34
—21
—17
44
—22
-38
—24
-39
-31
-41
—19
—42
—51
—21
. 41
-38
—19
—30
—35
-36
-32
-39
—40
—33
—38
-33
-30
'о.п
—9,9
-8,7
—0,8
-3
-3,7
+2,6
—4,3
+5,3
-2,2
+0,8
-3,9
—0,2
+0,3
—9,6
-7,9
+ 1,7
+2,6
0
— 1,2
—9,5
-4,3
-3,2
-1,5
—3,3
-0,4
+ 1,2
—13,1
+0,4
—9,8
—0,8
—6,6
-2,6
-7,9
+4,4
—9,1
— 14,6
+ 1
7 7
—5
-0,4
-3,3
—8,1
—7,9
—7,5
— 10
—9
—5,1
-6,4
—2,9
-1,2
'х.п
-25
—24
—8
—14
-22
_4
— 11
+2
—И
—6
-15
-8
—7
-23
-22
-5
—2
-9
—10
—27
-15
—14
—11
— 18
-5
—7
-31
7
—25
—8
—21
-12
—23
2
—24
—34
—6
—23
—20
-5
-13
—20
—21
—22
—26
-23
—17
—20
—14
—И
ость
рь v,
!Я СКОр
*а янва
Средня
ветра :
и/с
6,7
5,8
6,8
8,6
6,3
6,4
8,1
5,7
7
5,1
5,4
5,4
4,9
5
7,5
2,5
2
12,2
5,4
4,5
4,9
6,6
5,6
6,7
5,7
8,5
5,1
4,6
3
6,5
6,1
11,2
6,7
2,6
5,9
6,5
X
)ОНЖБ1Г
Зона в
С
с
в
н
с
с
н
в
в
в
с
н
н
н
с
н
с
с
н
с
с
н
н
в
н
с
с
с
н
с
н
н
с
в
с
н
с
с
н
н
н
с
с
в
н
с
с
н
н
н
А ¦
ill
с: о со
Продо.
ность 1
ного п
сут.
222
217
229
198
213
130
163
118
219
202
199
187
183
278
218
154
151
169
203
226
202
205
204
281
170
131
235
168
246
171
238
220
227
134
227
300
165
220
237
175
207
201
204
266
278
209
206
226
237
209
19

Продолжение табл. 1.3
Населенный пункт
Полтава
Поти
Псков
Пярну
Пятигорск
Рига
Ровно
Ростов-на-Дону
Рубцовск
Рязань
Самарканд
Саратов
Свердловск
Семипалатинск
Севастополь
Симферополь
Смоленск
Советская Гавань
Сортавала
Сочи
Ставрополь
Сумы
Сургут
Сухуми
Сыктывкар
Таганрог
Таллин
Тамбов
Тарту
Ташкент
Тбилиси
Тернополь
Тирасполь
Тольятти
Туймазы
Тула
Тюмень
Ужгород
Улан-Удэ
Ульяновск
Умгнь
Уральск
Уст ь- Каменог орск
Уфа
Феодосия
Фергана
Форт Шевченко
Фрунзе
Хабаровск
Харьков
Средняя температура воздуха, *С
>н
—22
—3
—26
—22
—18
—20
—21
—22
—38
—27
-13
—25
-31
—38
— 11
—16
—26
—27
-25
—3
—18
—24
-40
—3
—36
—24
—21
—27
—23
—15
у
—21
—15
—29
—34
—28
—35
—18
—38
—31
—21
—30
—33
—29
—15
—15
—14
—23
—32
—23
<Х.С
—27
—5
—31
—26
—21
—25
—25
—27
—41
—33
— 17
-34
-38
—39
-И
—20
—33
—29
-31
—5
-23
-28
—48
—5
—40
—28
—25
-32
—29
—18
— 10
—25
22
-34
—37
—31
—41
—22
—42
—36
—26
—33
—39
—36
—19
—16
—18
—27
—34
—28
'о.п
—1,9
+7,2
—2
—0,8
0
—0,6
—0,5
—0,6
—8,5
—4,2
+2,8
5
-6,4
—8
0
+ 1,9
-2,7
—6,2
-2,8
+5,9
+0,3
—2,5
—9,7
+7
—6,1
—0,8
—0,8
-4,2
-1,5
+2,4
+4,2
—0,5
+0,7
-5,4
—6,5
-3,8
—5,7
+1,6
-10,6
-5,7
—1
—6,5
-7,8
—6,4
+2,9
+1,3
+0,6
—0,9
—10,1
—2,1
'х.п
—11
+3
—11
g
—8
9
—9
—8
—23
—16
-3
—16
—20
—21
0
—4
-13
—20
—14
+2
—7
— 12
—28
+3
—20
—9
—9
—15
—10
—6
0
-9
—7
-17
—19
— 14
—21
—6
—28
—18
—9
—18
—18
—19
2
—7
7
—9
-23
—И
орость
варь v,
з?
К СО
иЩ
6,2
5,1
4,8
8,6
6,3
4,5
7,5
6,5
7,9
7,3
2,7
6
5
4,3
6,4
6
6,8
—
6,2
6,5
7,4
5,9
5,3
—
5,5
5,8
7,7
4,7
6,6
1,7
3,9
5,1
4,4
—
—
4,9
3,9
3,6
2,8
5,8
6,8
5,7
—
6
2
8,9
2,4
5,9
5
гости
К
со
0)
се
О
с
в
н
в
н
н
н
с
с
н
с
с
с
с
с
с
н
в
в
в
н
н
н
в
н
с
н
н
в
с
с
н
н
с
с
н
с
н
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
в
с
й*
III
|go .
С а § о
187
120
212
211
175
205
191
175
213
212
132
198
228
202
137
158
210
241
235
103
169
195
257
122
244
173
221
202
214
130
152
190
163
203
211
207
220
162
235
213
186
199
204
211
144
134
158
157
205
189
20

Населенный пункт
Херсон
Хмельницкий
Целиноград
Чарджоу
Чебоксары
Челябинск
Череповец
Черкассы
Чернигов
Черновцы
Чимкент
Чита
Шадринск
Элиста
Эльтон
Эмба
Южно-Сахалинск
Якутск
Ялта
Ярославль
Средняя
*в
—18
-21
-35
—13
-32
—29
-31
—21
—22
—20
— 17
—38
-34
-23
—26
—29
-24
-55
—6
-31
П
температура воздуха
>х.с
—22
—25
—39
—17
-35
—36
—36
-26
-27
—25
—22
—41
-40
—27
—32
—34
—27
-58
-8
-35
'ол
+0,6
-0,6
-8,7
+3,2
-5,4
-7,1
-4,3
—1
-1,7
-0,2
+1»!
—11,6
-7,4
-1,8
-4,2
-6,9
-4,3
—19,5
+5,2
-4,5
родол
, °с
>х.п
—7
—9
—22
2
-18
-20
—16
—9
—10
—9
—6
-30
-21
—9
-14
-20
-15
-45
+1
-16
ж е н i
орость
;варь V,
1а
6,2
5,7
7,7
—
—
4,5
7
—
4,2
5,4
2,8
3,9
7,6
4,9
5,2
8,5
—
4,4
4,4
ie та
ихооь
я
а
1
С
н;
с
С
в
с
н
с
н
с
с
с
с
с
Q
Q
В
С
н
бл. 1.3
¦ й с
р; р о»
*Й о
?-оо>.
С ж я о
16.7
191
215
П9
2\7
Щ
2Й
189
191
179
147
240
218
176
184
197
233
254
126
2Й2
Таблица 1.4. Расчетные температуры внутреннего воздуха в помещениях
жилых и общественных зданий
Помещения
Жилые здания (СНиП Н-Л. 1—71)
Жилая комната квартиры и общежития*, ванная и совмещенный
санитарный узел с индивидуальным нагревателем, умывальная инди-
индивидуальная, гардеробная, комната для чистки и глажения одежды,
вестибюль, общий коридор, лестничная клетка, помещения культур-
культурно-массовых мероприятий, коменданта и воспитателя, кабинет врача,
обслуживающего персонала и парикмахерские в общежитиях
Кухня квартиры, кухня и кубовая, постирочная, сушильная, сушил-
сушилка одежды и обуви в общежитиях
Ванна индивидуальная, ванная и душевая общие, совмещенный са-
санитарный узел
Кабины личной гигиены женщин в общежитиях
Уборная индивидуальная и общая, вестибюль, передняя, лестничная
клетка в квартирном доме, кладовые и бельевые в общежитиях
Палата, комната персонала, кабинет физиотерапии, процедурная
изолятора в общежитии
Машинное отделение лифтов, электрощитовая, мусоросборная камера
18
15
25
23
16
20
5
*В районах с температурой наиболее холодной пятидневки /Н = 31°С и ниже в
жилых комнатах следует принимать *в = 20°С. В угловых комнатах квартир ^не-
^необходимо принимать на 2° С выше указанных температур.
21

Продолжение табл. 1.4
Помещения
'я.
Гостиницы (СНиП Н-Л. 17—65)
Номера, вестибюль, общая гостиная, бюро обслуживания, лестнич-
лестничная клетка, гардероб, комната для чистки одежды и обуви, общая
умывальная
Общий санитарный узел, кладовые, бельевые, камеры хранения
Контора, комнаты дежурного персонала и общественных организаций
Склады
Детские ясли-сады (СНиП Н-Л. 3—71)
Игральная, приемная младшей группы ясельного возраста в кли-
климатических подрайонах и районах:
I.A, 1.Б, 1.Г
I.B, 1.Д
II, III и IV
Групповая, приемная средней и старшей групп ясельного возраста
в климатических подрайонах и районах:
I.A, 1.Б, 1.Г
I.B, 1.Д
II, III и IV
Спальня-веранда, раздевальная, комната для музыкальных и гим-
гимнастических занятий, персонала и стирально-разборочная
Туалетные для младшей группы ясельного возраста
То же, средней и старшей групп
Туалетные для групп детей школьного возраста
Помещение бассейна для обучения детей плаванию
Комната для заболевших детей, изолятор, медицинская комната
Комната для хранения чистого белья
Сушильно-гладильная
Общеобразовательные школы и школы-интерна-
школы-интернаты (СНиП Н-Л. 4-62)
Классные комнаты, учебные кабинеты, лаборатории, мастерские по
обработке металла, актовый зал, рекреационные помещения, вести-
вестибюль, гардеробы, кладовые для одежды и обуви
Гимнастический зал
Комнаты общественных организаций, учительские, библиотека-хра-
библиотека-хранилище, кабинеты директора и воспитателей, канцелярия, уборные,
комнаты для чистки одежды и обуви
Кабинеты врачей, раздевальные при гимнастическом зале
Раздевальные при душевых и умывальные
Душевые
Мастерская по обработке древесины
Профессионально-технические училища
(СНип П-Л. 5-68)
Учебные кабинеты и классы, лаборатории с вредными выделениями,
учебно-производственные мастерские, гардеробная, вестибюль, акто-
актовый зал
Кабинеты технического черчения, читальные залы, библиотека-хра-
библиотека-хранилище, уборные, комнаты общественных организаций и админи-
администрации
Лаборатории с точными измерительными приборами, кабинет врача
Раздевальная при душевых, умывальная
Душевые
20
16
18
12
23
22
21
21
20
19
18
22
21
20
29
22
15
16
16
15
18
20
22
25
14
16
18
20
22
25
22

Продолжение табл. 1.4
Помещения
Высшие учебные заведения (СНиП Н-Л. 6-67)
Актовый зал, лаборатории с производственными вредностями, вес-
вестибюль, гардероб в отдельном помещении
Аудитории до 150 мест *, учебные кабинеты, чертежные залы, ла-
лаборатории без вредных выделений, книгохранилища, фотолаборато-
фотолаборатории, помещения администрации и общественных организаций
Лаборатории с точными измерительными приборами, рентгенкабинет
Больницы и поликлиники** (СНиП П-Л. 9—70)
Палаты для взрослых больных, кабинеты врачей, процедурные ка-
кабинеты различного назначения, уборные и умывальные для больных
Палаты предродовые, травмированных и недоношенных детей, ма-
нипуляционные, иаоляаоры, комнаты санитарной обработки больных,
душевые, кабины личной гигиены женщин,, подогрев парафина и
озокерита, лечебные плавательные бассейны и ванные, душевой зал
с кафедрой, гинекологические процедурные
Раздевальные и кабины для раадевания водолечебниц
Палаты послеоперационные и послеродовые, родовые и родовые
боксы, фильтр-боксы, приемо-смотровые, малые операционные
Зал лечебной физкультуры, стерилизационные, лаборатории, реги-
регистратура, аптека, склады стерильных материалов, буфет и столовая
для больных
Помещения для хранения гипсовых бинтов, лекарственных и дезин-
дезинфицирующих средств, перевязочных материалов и хозяйственного
инвентаря, чистое и грязное отделения дезинфекционной камеры
Помещения для хранения и регенерации грязи
Хранение термолабильных медикаментов, вспомогательные помеще-
помещения морга
Морг
Санатории (СНиП П-Л. 10—62)
Вестибюль, гардеробные, регистратура, помещения для хранения
вещей больных, парикмахерские, бельевые, кладовые белья, грязе-
грязелечебницы
Кабинет главного врача, канцелярия, архив, комнаты общественных
организаций и персонала, чистки одежды и обуви, комнаты днев-
дневного пребывания, зубоврачебный кабинет, аал лечебной физкуль-
физкультуры, лаборатории, грязевая кухня, помещение мойки и сушки ха-
халатов и простынь
Кабинеты врачей, аптека, ингалятории, рентгеновский кабинет, ка-
кабинеты электросветолечения, парафино-озокеритового лечения,
массажа, электрокардиографии, антропометрическая, кислородная
палата, процедурные
Раздевальные
Водо- и грязелечебница, ванный и душевой залы, грязевых проце-
процедур, душевые кабины для обмывания больных
Помещения для хранения и регенерации грязи
Павильоны и помещения для климатолеченшг
Спортивные сооружения (СНиП Н-Л. 11—70)
Спортивные залы
*В аудиториях на 150 мест и более ^в необходимо принимать по табл. 1 СНиП
Н-Г. 7—62.
** В таблице указаны лишь главнейшие помещения.
*** Указанная температура должна быть в зоне нахождения спортсменов.
23

Продолжение табл. 1.4
Помещения
Залы ванн крытых бассейнов
Залы для подготовительных занятий в бассейнах, гардеробные, по-
помещения для отдыха, учебно-методические кабинеты, лаборатория
бассейна
Вестибюль-грелка катка, насосно-фильтровальная, хлораторная, кла-
кладовые и склады с постоянным пребыванием персонала
Вестибюли и гардеробные верхней одежды при бассейнах
Массажные, помещения для отдыха при бассейнах
Раздевальные и уборные при них
Душевые
Бани русского типа (парильные)
Бани типа сауны
Склады баллонов, реагентов, хозяйственных химикатов, кладовые и
склады с кратковременным пребыванием персонала
Бани (СНиП И-Л. 13—62)
Вестибюли с гардеробными и кассами, ожидальная, парикмахер-
парикмахерские, административные помещения и комнаты персонала
Уборные
Раздевальные, ванные и душевые кабины
Мыльные
Парильные
Мастерские бытового обслуживания
Дезинфекционные камеры (чистая и грязная половины), кладовые
Помещения запасных баков для воды
Прачечные (СНиП Н-Л. 14—62)
Помещения для приема, метки, учета и сортировки грязного белья,
хранения, стирки, полоскания и отжима белья, хранения стираль-
стиральных материалов, приготовления растворов, разборки, починки, упа-
упаковки, хранения и выдачи чистого белья, сушильно-гладильный
цех, ожидальные цехов приема и выдачи чистого белья
Лаборатория
Централизованный реверс
Помещения запасных баков для воды
Магазины (СНиП И-Л. 7—70)
Торговые залы *** в магазинах:
продовольствен ных
не п родовольственных
Зал демонстрации новых товаров
Помещения для приемки и подготовки товаров к продаже, хранения
инвентаря и упаковочных материалов, гладильные и бельевые
Разрубочные, помещения для хранения тары, кладовые бакалейных,
хлебных, гастрономических, хозяйственных товаров и табачных
изделий
Кладовые обуви, парфюмерных и прочих товаров
Кладовые рыбных товаров и овощей
26
18
16
20
22
23
25
60—75 **
60—120 **
10
18
20
25
30
40
16
15
5
15
18
10
5
12
15
18
16
10
12
8
* Указанная температура должна быть в зоне нахождения спортсменов.
** Указанная температура обеспечивается технологическим оборудованием.
*** В торговых залах во внерабочее время дежурным отоплением следует под-
поддерживать температуру tB — 10° С.
24

Продолжение табл. 1.4
Помещения
Кинотеатры (СНиП Н-Л. 15—68)
Зрительный зал, распределительные кулуары и фойе, курительная
Кассовый вестибюль, перемоточная, кладовая буфета и инвентаря
Кассовые кабины, электросиловая, мастерская киномеханика, пла-
плакатная и столярная, контора и кабинеты администрации, моечная
буфета
Аккумуляторная, кислотная, щелочная, санитарные узлы
Проекционная, буфет в отдельном помещении, доготовочная буфета
Театры (СНиП И-Л. 20—69)
Зрительный зал до спектакля без зрителей
» » во время спектакля
Сцена, карманы, арьерсцена
Трюм
Помещения для регулировки освещения сцены и зала
Фойе и кулуары, кассовые вестибюли и кабины. Помещения для
обслуживающего персонала, администрации, дирижера, художника,
настройки инструментов, декораций, костюмов, живописно-декора-
живописно-декоративная мастерская, библиотека нот, буфет с подсобными комнатами,
макетная, кладовая красок
Распределительный вестибюль, гардеробные с барьером, аппаратные
звукозаписи, звукофикации, связи, радиовещания, кабины дикторов,
дежурных костюмеров, гримеров, парикмахерские, проекционная, ку-
курительные, бутафорская, слесарная, склады мебели, костюмов, умы-
умывальные и уборные
Душевые
Кладовые машиниста сцены, электроаппаратуры, дежурных складов,
реквизита, бутафории, щелочные и кислотные, аккумуляторные, кла-
кладовая электролита
Клубы (СНиП И-Л. 16—.71)
Зрительный зал, зал-аудиторня, костюмерная, мастерская, свето-,
звуко- и кинопроекционные, курительные, уборные, гардеробные,
помещение пожарного поста
Сцена и арьерсцена
Артистические и гример но-парикмахерские
Комнаты художника, работы кружков, гостиная, бильярдная, чи-
читальный зал, книгохранилище, выдача книг на дом, комната рабо-
рабочих
Склады декораций, мебели и электроаппаратуры, аккумуляторные
Помещение для регулировки освещения сцены, автотрансформатор-
автотрансформаторная
Предприятия общественного питания
(СНиП И-Л. 8—71)
Зал, раздаточная, буфет, вестибюль, аванзал, помещения для про-
продажи полуфабрикатов, отделки кондитерских изделий, экспедиторов,
подготовки мороженого, хранения музыкальных инструментов, белье-
бельевая, загрузочная, хлеборезка, сервизная
Цехи доготовочный, холодный, мясной, рыбный, обработки зелени,
овощной и птицегольевой, помещения для подготовки яиц и муч-
мучных изделий
Цехи горячей выпечки кондитерских изделий, кладовые овощей,
солений, тары, шлюз при камере пищевых отходов
25

Продолжение табл. 1.4
Помещения
Помещения для администрации, обслуживающего персонала, совета
кафе, кладовщика, главная касса
Кладовые сухих продуктов, инвентаря, винно-водочных изделий и
пива
Предприятия бытового обслуживания
населения (СНиП Н-Л. 21—71)
Помещения для изготовления и ремонта одежды *, головных уборов,
трикотажных изделий, обуви и кожаной галантереи, ремонта метал-
металлоизделий, бытовых приборов, часов, фото- кино- и радиоаппаратуры,
телевизоров, музыкальных инструментов, ювелирных и граверных
работ, зал фотосъемки и обработки фотоматериалов, парикмахерские,
студии звукозаписи, машинописное бюро
Химическая чистка одежды
Предприятия по обслуживанию автомобилей
(СНиП Н-Д. 9—62)
Помещения для хранения автомобилей и шин
» » обслуживания автомобилей
» » хранения запасных частей, инструментов, масел,
обтирочных материалов'
Вспомогательные здания и помещения
промышленных предприятий (СНиП П-М. 3—68)
Вестибюли, гардеробные уличной одежды, помещения для сушки
рабочей одежды, обеспыливание ее, залы собраний и совещаний,
светокопировальная мастерская, умывальные
Курительные, уборные
Гардеробные уличной и рабочей одежды, химическая чистка рабо-
рабочей одежды, рабочие помещения управлений и общественных орга-
организаций, архив, помещения радиоузла и телефонной станции
Помещения для отдыха, обеспыливания рабочей одежды при самооб-
самообслуживании, ремонта рабочей одежды и обуви, конструкторское бюро
и библиотеки
Гардеробные с пребыванием людей с обнаженным телом, преддуше-
вые, помещения личной гигиены женщин и кормления грудных детей
Душевые, фотарии
Помещения для обогрева работающих
Примечание. Во все.х основных помещениях жилых и общественных зданий должен быть
нормальный влажностный режим внутреннего воздуха (ф = 40-;-60%). Влажный режим допуска-
допускается в помещениях, где технологический процесс сопровождается большим выделением влаги
(ф = 60 -5- 70%). Мокрый режим при ф = 70 -f. 75% может быть » банях и прачечных.
среднюю наиболее холодных суток tx с', средней массивности — среднюю из средних
температур наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки; для массив-
массивных ограждений — среднюю наиболее холодной пятидневки tu. Для перекрытий
над подвалами и подпольями принимают среднюю наиболее холодной пятидневки
температуру ta, независимо от массивности ограждения.
При проектировании систем отопления принимают такие
расчетные температуры наружного воздуха: зимнюю, равную средней наиболее хо-
холодных пятидневок из восьми зим за 50-летний период /н; среднюю отопительного
* В производственных помещениях с теплоизбытками tB = 10° С.
26

периода со средней суточной температурой не более 8° С /0 п; среднюю наиболее хо-
л одного периода (для вентиляции) /хп.
Расчетные температуры наружного воздуха, продолжительность отопительного
периода п и скорости ветра v принимают по СНиП II-A.6—72 «Строительная кли-
климатология и геофизика» или по данным табл. 1.3. При отсутствии нужного населен-
населенного пункта в табл. 1.3, руководствуясь картой на листе 1.1, принимают данные для
ближайшего пункта, имеющегося в этой таблице.
Расчетные температуры внутреннего воздуха tB и относительную влажность
воздуха ф в помещениях жилых и общественных зданий принимают по табл. 1.4.
Нормы сопротивления теплопередаче ограждений
Общее сопротивление теплопередаче многослойной кон-
конструкции ограждения Ro в (м? • ч • °С)/ккал находят по формуле
_ 1 1
где — = RB, — = RH— сопротивления теплоотдаче соответственно внутренней и
О-в #н
наружной поверхностей ограждения, (м2 • ч • °С)/ккал,
принимаемые по табл. 1.5;
Rx, R2, ..., Rn —термические сопротивления отдельных конструктивных
слоев ограждения (м? ¦ ч • 6С)/ккал, определяемые по
формуле A.3);
RB п — термическое сопротивление замкнутой воздушной про-
прослойки., (ж2 • « • ° Q/ккал, принимаемое по табл. 1.6.
Таблица 1.5. Коэффициенты теплоотдачи ак и ап и сопротивления
теплоотдаче RB и /?н поверхностей ограждений (СНиП П-А. 7—71)
1
Вид поверхности
Коэффициен-
Коэффициенты теплоотда-
теплоотдачи, ккал/(м? х
X ч°С)
Внутренние поверхности
Поверхности стен, полов и потолков, гладких или с
выступающими ребрами, отношение высоты h которых
h
к расстоянию а между гранями соседних ребер — < 0,3
Потолки с выступающими часто расположенными реб-
U
п
рами при —- > 0,3
Потолки с кессонами при — > 0,3 (где а — меньшая
сторона кессона)
7,5
6,5
6
Наружные поверхности
Поверхности, соприкасающиеся непосредственно с на-
наружным воздухом — наружные стены, бес чердачные
покрытия (совмещенные крыши) и пр.
Поверхности, непосредственно не соприкасающиеся с
наружным воздухом:
выходящие на чердак
над холодными подвалами и подпольями
Поверхности вентилируемых воздушных прослоек и хо-
холодных подполий зданий, сооружаемых в Северной
строительно-климатической зоне
20
10
5
15
Сопротивле-
Сопротивления тепло-
теплоотдаче,
(м2-ч -°С)/ккал
одзз
0,154
0,167
0,05
0,1
0,2
0,066
27

Таблица 1.6. Термические сопротивления замкнутых воздушных прослоек
RBn (СНиП II-A. 7—71)
Толщина
прослойки, мм
10
20
30
50
100
150
200—300
Величины RBn, (мг-ч-°С)/ккал
для горизонтальных прослоек при
потоке тепла снизу вверх и для
вертикальных прослоек
летом
0,15
0Д6
0,16
0,16
0,17
0,18
0,18
зимой
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,21
0,22
для горизонтальных прослоек при
потоке тепла сверху вниз
летом
0,15
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,22
зимой
0,18
0,22
0,24
0,26
0,27
0,28
0,28
Примечание. Величины RB п соответствуют разности температур на поверхностях про-
прослоек 10° С. Для уточненных расчетов необходимо величину /?в#п умножать на следующий коэф-
коэффициент:
Разность температур, °С . . . 8 6 4 2
Коэффициент 1,05 1,1 1,15 1,2
При определении величины Ro ограждающих конструкций со сплошными воз-
воздушными прослойками, вентилируемыми наружным воздухом, в расчетах допуска-
допускается учитывать только ту часть конструкции, которая расположена между прослой-
прослойками и помещением. При вычислении термического сопротивления покрытия с вен-
вентилируемыми каналами следует принимать полную толщину теплоизолирующего
слоя, если диаметр канала не превышает 5 см, а расстояние между каналами — не
менее 1,5 м.
Термическое сопротивление ограждений, в которых
материал неоднороден как в параллельном, так и в перпендикулярном к тепловому
потоку направлениях (разного вида пустотелые камни, кладки с утепляющими вкла-
вкладышами и пр.), определяют так:
1) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждение раз-
разрезают на характерные в теплотехническом отношении участки, состоящие из од-
одного или нескольких слоев. Термическое сопротивление ограждения R» вычисляют
по формуле
R
A.9)
Rn
где
R
u,
Р\, F
n
Rn — термические сопротивления отдельных участков, вычислен-
вычисленные по формулам A.3) или A.8), но без сопротивлений теп-
теплоотдаче RB и RH;
Fn — площади отдельных участков по поверхности ограждения, м2;
2) плоскостями, перпендикулярными к направлению теплового потока, ограж-
ограждение разрезают на однородные (состоящие только из одного материала) и разно-
разнородные (состоящие из участков с различными материалами) слои. Термические со-
сопротивления однородных слоев вычисляют по формуле A.3), а неоднородных —
по формуле A.9). Термическое сопротивление ограждения R^ определяют как сумму
термических сопротивлений отдельных слоев;
3) действительное термическое сопротивление ограждения вычисляют по фор-
формуле
X
R =
<1ЛО>
Термическое сопротивление ограждений, имеющих выступы в плане, а также
ограждений, у которых R» более чем на 25% превышает R±, следует определять рас-
28

четом их температурного поля. Затем величину общего сопротивления теплопередаче
ограждения Ro с учетом значений RB и RH вычисляют по формуле A.8). Найденная
величина общего сопротивления теплопередаче наружного ограждения Ro должна
быть не менее требуемых значений
кормам, вычисленных по формуле
в (м2 • ч • ° С)/ккал по теплотехническим
н
где tB — расчетная температура воздуха в помещении, принимаемая по табл. 1.4, °С;
/н — расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по
табл. 1.3 в зависимости от массивности ограждений;
RB — сопротивление теплоотдаче, (м2 • ч • °С)/ккал, принимаемое по табл. 1.5;
п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности огражде-
ограждения по отношению к наружному воздуху (см. стр. 32); ""
AtH — нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в по-
помещении и температурой внутренней поверхности ограждения, принимае-
принимаемый по табл. I. 7.
Таблица 1.7. Нормируемые величины температурного перепада Д*н
(СНиП Н-А. 7—71)
Вид помещений
Жилые помещения и помещения общественных зданий
(больницы, детские ясли-сады)
Помещения поликлиник и школ
Помещения общественных (за исключением указанных
выше) и административных зданий, вспомогательные
здания и помещения промышленных предприятий, кро-
кроме помещений с влажным и мокрым режимами
Отапливаемые помещения производственных зданий с
расчетной относительной влажностью внутреннего воз-
воздуха менее 50%
То же, 50—60%
Помещения производственных зданий с избыточными
тепловыделениями и расчетной относительной влаж-
влажностью внутреннего воздуха не более 45%
Помещения производственных зданий с расчетной
влажностью внутреннего воздуха более 60%, где не
допускается конденсация влаги на внутренних поверх-
поверхностях стен и потолков
То же, но конденсация влаги на внутренних поверх-
поверхностях стен допускается
Д/н, °С, не более
для наруж-
наружных стен
6
6
7
10
8
12
'в — Т*
7
для покрытий
и чердачных
перекрытий
4
4,5
5,5
8
7
12
'в — тр— 1
— 0,5
Примечания. 1. Для полов следует принимать следующие величины Д*н: в жилых зда-
зданиях, больницах и детских яслях-садах — 2° С; в общественных зданиях (за исключением указанных
выше) и в производственных зданиях с постоянными рабочими местами — 2,5° С (на участках, где
отсутствуют постоянные рабочие места, Д/н не нормируется).
2. В местах теплопроводных включений — колонн, ригелей каркаса, стыков панелей и пр., а
также при относительной влажности внутреннего воздуха в производственных зданиях более 60%
Допускается принимать \tH = tB — тр.
3. Величины д*н и RrP не нормируются, а ограждающие конструкции выбираются по строи-
строительным и технологическим требованиям, когда тепловыделения значительно превышают потери
тепла (более 50%), либо когда избытки явного тепла превышают 20 ккал/(м* • ч), а влаговыделения
незцачительны, а также в тех случаях, если внутренняя поверхность стен и покрытий подвергает-
подвергается интенсивному воздействию лучистого тепла или омывается горячим сухим воздухом и если пло-
площадь пола помещений на одного работника составляет более 100 мг.
*тр — температура точки росы внутреннего воздуха, °С.
29

3
о
и
а
се
ft
-
ft
с
юдпольям
S
Я
?
СО
сз
е
Я
Сч
а
о.
epei
С
?
If
0) C
3 s
s ^*
1ерда>
г
||
й
ft
с
к
ыти
окр
С
i при
= 1
сз а) С
ю
t-.
о
ф
о
о*
в
1
Д
„и
о
ю
^^
'f
1!и
< A
Ю
< II
ii
< и
U
11 °
Я^са
< II
11°
11 О
"¦* |j
о
|| о
я ¦*
< и
о
0
II
я^
и
II
в
и
О
II
О
II
ж
00
о
о
,64
о
оо
о
см
о
СО
ю
о
со
ю
о
0,6
,59
о
,66
о
44
о
о
см
00
о
00
о
о
00
00
о
о
00
ю
о
00
ю
о
о
.65
о
о
48
о
см
см
СО
ст>
о
<м
,77
о
СО
СТ)
о
ю
о
СО
о
СО
о
О^1
о
,71
о
оо
о
со
ю
о
1*
см
со
о
*-*
со
S3
о
1—4
о
1С
ю
о
ст>
СО
о
СТ)
СО
о
оо
о
,77
о
,86
о
ю
о
СО
см
Г-Н
—
,89
о
см
ю
о
¦ф
о
•ф
о
*ф
0О
о
,83
о
3
о
см
СО
о
00
см
а>
,96
о
см
S
о
00
о
00
о
СТ)
0,8
,89
о
о
66
о
о
СО
см
СО
,02
ОО
<м
00
СО
о
ю
оо
о
о
0,9
,95
о
,06
71
о
см
со
ю
со
—
,08
сО
СО
см
t-
о
СТ)
о
СТ)
о
t
о
о
со
о
СО
со
—'
СТ)
,15
чф
¦"*
со
о
о
СО
СТ)
о
о
,06
см
а>
о
о
со
ю
-*
СТ)
00
см
см
ю
00
о
_
о
о
т—.
см
1.1
.12
,26
00
о
оо
СО
СТ)
ю
—'
ст>
СТ)
,28
со
lO
00
о
СО
о
СО
о
,—1
00
1.1
0Q
к—4
,33
00
00
о
о
Г*44
СО
ст>
о
см
,34
с-*
со
СТ)
00
о
см
V—4
<м
_^
см
.24
a
о
<м
ю
—¦
СТ)
'-'
см
ю
со
СТ)
о
ч—t
f^
<—t
•—ч
со
СО
,46
97
о
30

00
1—<
ю
я
си
К
я
о
о
Он
с
со
00
*"*
СЛ
см
см
,47 !
&
,98
о
1,22
1,22
СЛ
39
см
,53
91
,02
1,28
1,28
ел
СЛ
49
см
СО
ш
,06
1,33
1,33
г-.
о
см
ел
ю
см
,66
о
см
1,38
1,38
ю
СМ
69
см
,72
ю
см
S
1,44
1,43
со
см
см
СЛ
см
,79
СО
см
см
СЛ
1,49
1,49
со
см
ел
оо
см
,85
со
<м
,23
1,54
1,54
СЛ
со
см
СЛ
CD
СМ
,91
СЛ
со
см
,27
со
СО
,47
см
09
со
,98
СМ
,31
1,65
1,65
ю
см
ел
СО
,04
см
ю
ю
см
,36
*-.
-.
а
см
СЛ
см
со
,11
см
63
см
1,75
1,75
см
СЛ
со
со
см
•-Ч
СМ
44
1,81
1,81
,79
см
,49
со
,23
см
СЛ
см
00
1,86
1,86
СМ 00 тр
СО СМ 00
°1 °. °.
О) Ю -1
«о со ел со со
о <—¦ 1—> см со
CM CM CM <M (N
CMCD
О О
СО «0
•* те
СО 00
СО S
а
С
о
к*
к
X
га
s
m
с
о;
•х
X
1
о
С
к
s
ж
Ограж;
О
да
00
<?>
5,5
ю
оо
ю со
о" о
СО •*
о" о*
сою
о" о
ю со
о"о
СО ^
о* о"
cdS
о'о"
ю
ON
•-1 О
1,09
0,82
СО^СЭ
*—( 1—1
к
S
н
я
CU
си
си
а
со
D5
к
в*
тены
черда
ужные
рытия
се о
3!

Значения коэффициента п для различных ограждений (СНиП Н-А.7—71)
Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над хо-
холодными проветриваемыми подпольями зданий, возводимых в рай-
районах Северной строительно-климатической зоны 1
Чердачные перекрытия со стальной, черепичной или асбестоце-
ментной кровлей по разряженной обрешетке и покрытия с венти-
вентилируемыми прослойками 0,9
Чердачные перекрытия с кровлей из рулонных материалов . . 0,8
Стены и перекрытия (за исключением перекрытий над неотаплива-
неотапливаемыми подвалами), отделяющие отапливаемые помещения от сооб-
сообщающихся с наружным воздухом неотапливаемых помещений (на-
(например, тамбуров) 0,7
Перекрытия над подпольями, расположенными ниже
уровня земли, при непрерывкой конструкции цоколя с Ро >
> 1 (ml ¦ ч ¦ °СIккал 0,4
То же, с Ro < 1 (м2 • ч • ° СIккал и перекрытия над холодными
подпольями, расположенными выше уровня земли 0,75
Стены и перекрытия, отделяющие отапливаемые помещения от
неотапливаемых, не сообщающихся с наружным воздухом . . 0,4
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами, расположенными
ниже уровня земли или имеющие наружные стены, выступающие
над уровнем земли до 1 м, при наличии окон в наружных стенах 0,6
То же, при отсутствии окон 0,4
Значения требуемых сопротивлений теплопередаче на-
наружных ограждений /??р приведены в табл. 1.8, которая составлена для различных
тепловых режимов — разностей расчетных температур tB — tH и нормируемых тем-
температурных перепадов AiH.
При расчете величины требуемого сопротивления теплопередаче ограждения
/?*р по формуле A.11) или определения ее по табл. 1.8 следует знать степень массив-
массивности ограждения для правильного выбора расчетной наружной температуры 1Я
или ?х с, а следовательно, и расчетной разности температур Д? = tB — tH. Величину
/?qP наружных стен жилых зданий для однослойных панелей следует увеличивать
на 10% , а для многослойных — на 20%. Величину #*р наружных ограждений с
характеристикой тепловой инерции D ^ 2,5 для жилых, общественных (больницы,
поликлиники, детские ясли-сады) и производственных зданий, где требуется по-
постоянно поддерживать заданную температуру и относительную влажность воздуха,
следует увеличивать на 30%. При изготовлении конструкций со знаком качества
указанные надбавки не предусматриваются.
Величины требуемого сопротивления теплопередаче i?*p заполнений световых
проемов (окон, балконных дверей и фонарей) в зависимости от разности расчетных
температур внутреннего и наружного воздуха определяются по табл. 1.9.
Таблица 1.9. Требуемые сопротивления теплопередаче R^, (м2-ч-°С)ккал,
окон, балконных дверей и фонарей жилых и общественных зданий (СНиП II-A.7—71)
Здания и помещения
Больницы, поликлиники, детские ясли-
сады, жилые здания и школы
Общественные здания, кроме указанных
выше
'в ~'» °с
<25
24—46
47—55
>56
<30
30—49
50—65
<66
Окна и бал-
балконные двери
0,2
0,4
0,44
0,6
0,2
0,35
0,4
0,56
Фонари
0,4
0,4
0,4
0,6
0,4
0,4
0,4
0,4
32

Теплотехнический расчет сопротивлений теплопе-
теплопередаче Rqh выбор строительных конструкций наруж-
наружных ограждений отапливаемых зданий рекомендуется выполнять в такой
последовательности. Сначала найти по готовым данным, приведенным в табл. 1.8,
или вычислить по формуле A.11) требуемые сопротивления теплопередаче наруж-
наружных ограждений R^p при заданных температурных режимах. Затем по ним выбрать
известные, проверенные на практике конструкции ограждений по табл. 1.12—1.16
или запроектировать их заново, в необходимых случаях уточняя принятые величины
Ro экономическим расчетом.
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Ro, как правило, не
должно быть меньшим сопротивления теплопередаче /?*р, определяемого из санитар-
санитарно-гигиенических условий и R^, определяемого из экономических условий.
В практике теплотехнических расчетов могут быть три случая сопоставления
найденных значений сопротивлений теплопередаче — требуемых по нормам R^p и
фактически принятых для запроектированных конструкций наружных ограждений
Ro-
при #qP = Ro принятая конструкция ограждения удовлетворяет теплотехни-
теплотехническим нормам;
при i?Qp > Ro наружное ограждение не обладает необходимыми теплозащитными
качествами^ может накапливать влагу в толще конструкции, промерзать и способ-
способствовать конденсации водяных паров на его внутренней поверхности (в практике
такой случай недопустимый). Однако по СНиП II-A.7—71 допускается принимать
Ro на 5% меньше /??р для индустриальных элементов конструкций, а также для
сплошных каменных стен из штучных материалов (кирпича, камней и т. п.);
при /?qP < Ro имеет место перерасход строительных материалов и стоимости,
поэтому значительное расхождение этих величин требует технико-экономического
обоснования.
Таким образом, выбор конструкций наружных ограждений должен быть эконо-
экономически целесообразен. В современном строительстве зданий из крупнопанельных
элементов с дешевыми и эффективными утеплителями иногда оказывается экономи-
экономически выгодно проектировать наружные ограждения с сопротивлением теплопере-
теплопередаче R™ < Ro. При этом сопротивление теплопередаче конструкции повышается
за счет увеличения толщины более дешевого теплоизоляционного слоя.
При расчетах сопротивления теплопередаче стеновых панелей следует учитывать
возможное ухудшение теплотехнических качеств утеплителей, а также повышенное
воздухопроницание в стыковых соединениях (см. примечание 2 к табл. 1.8).
Теплотехнический расчет выполняют одновременно с конструированием наруж-
наружного ограждения. Так, толщину теплоизоляционного слоя наружной стеновой па-
панели жилого дома рассчитывают в следующем порядке. Приняв значение i??p для
данного температурного режима, находят величину сопротивления теплопередаче
наружной панели принятой конструкции по формуле
«J» = Ro = Яв + Ж + j-2. + Я, п + Я* A-12)
Лиз°
где 2/? — сумма термических сопротивлений конструктивных слоев ограждения,
принятых из соображений прочности и устойчивости;
^из — коэффициент теплопроводности изоляции, принимаемый по табл. 1.1;
Ь~ 1,2—надбавка на усадку теплоизоляционного материала.
Решая уравнение A.12) в отношении толщины слоя изоляции биз в мм, опреде-
определяем наименьшую толщину утеплителя из выражения
°из = 100ВД7 - (/?в + 2/? + RBn + /?н)] ХтЬ. (I,13)
°из =
При замене одного вида утеплителя другим (с одинаковым значением термическо-
термического сопротивления) необходимую толщину нового утеплителя ба находят по правилу
2 5-2696 33

пропорциональности:
Оптимальное значение сопротивления теплопере-
теплопередаче ограждения из экономических условий R*K следует определять по формуле
(СНиП II-A.7—71)
уогр
где Бк — удельные капитальные вложения в устройство системы теплоснабжения;
Бэ — годовые удельные эксплуатационные затраты на отопление;
Тн — нормативный срок окупаемости дополнительных капитальных вложений;
X — коэффициент теплопроводности материала однослойного ограждения или
теплоизолирующего слоя многослойной конструкции, принимаемый по
табл. 1.1;
Когр — стоимость 1 м3 однослойного ограждения или теплоизоляционного слоя
многослойной конструкции.
Для однослойных стен из кирпича R^ разрешается не определять.
Оптимальное значение сопротивления теплопередаче ограждения при наиболее
выгодной толщине теплоизоляционного слоя * с учетом продолжительности» работы и
стоимости эксплуатации отопительной системы можно найти по формуле
A.16)
где ton и» — средняя температура и продолжительность отопительного периода
в сутках, принимаемые по табл. 1.3;
ST — стоимость отпуска тепла для системы отопления, руб/ккал,
Тн — нормативный срок окупаемости F лет);
SH3 — стоимость 1 м3 изоляции, руб.
Дополнительная толщина утепляющего слоя в мм при которой фактическое
сопротивление теплопередаче ограждения достигнет своего оптимального значения,
6«°п = 1000 (Я°пт - RTJ>) П. A.17)
Пример I.I. Найти сопротивление теплопередаче наружной стены конструкции,
изображенной на листе 1.2, рис. 1, и выяснить возможность применения ее для стро-
строительства жилого дома в местности с нормальной влажностью и расчетной зимней
температурой наружного воздуха /н = —26° С и /хс = —31° С. Расчет выполнить
при условии эксплуатации ограждения по параметру Б (см. табл. 1.2).
На основании формулы A.3) вычисляем при помощи табл. 1.1 термические со-
сопротивления материальных слоев стенки **:
для известково-песчаной штукатурки Rx — 0,02 : 0,7 = 0,028;
для кирпичной кладки из обыкновенного кирпича при объемной массе кладки
Yo = 1800 кг/м3 R2 = 0,38 : 0,7 = 0,542;
для облицовки естественным камнем правильной формы при объемной массе
кладки Yo = 1900 кг/м3 R3 = 0,3 : 1,0 = 0,3;
W = 0,028 + 0,542 + 0,3 = 0,87.
Сопротивление теплоотдаче внутренней и наружной поверхностей ограждения
по табл. 1.5 RB + /?н = 0,133 + 0,05 = 0,183. Тогда общее сопротивление тепло-
теплопередаче стены #0 == 0,87 + 0,183 = 1,053 (м2 • ч • °С)/ккал.
Для выяснения степени массивности ограждения, пользуясь формулами A.4)—
—A.7) и табл. 1.1, находим коэффициенты теплоусвоения s и соответствующие ха-
характеристики тепловой инерции материальных слоев D.
* В. Н. Богословский. Строительная теплофизика. М., «Высшая школа»,
1970. ^
** В промежуточных расчетах размерность R в примерах не указана.
34

20*-
L/зЬесткоЬо-
песчаная
штукатурка
Кирпичная
кладка
Железобетонная
оболочка
облиаобка
естествен-
естественным камнем
железобетон
ноя панель-
Известковая штука-
штукатурка по драни
Посыпка гравием
Три слоя рубероида
ад
Толь 6 два слоя
Сплошная обрешетка j/з досок
Воздушная прослойка
Утеплитель
Пароизоляция
Водоизоляционный
кодер
Вырабнибающид слой.
Пенобетон,
Пороизоляция
Сборные железобетонные Минеральная вата
панели
Лист 1.2. К расчетам сопротивления теплопередаче наружных ограждений:
/ — к примеру I 1, 2 — к примеру I 2, 3 — к примеру I 3, 4—к примеру I 4, 5 — к при-
— меру 1.5
2*
35

;Для известково-песчаной штукатурки при Yo — 1600 кг/ж3, с0 = 0,2 ккал/(кг • °С),
Я = 0,7 ккал/(м • ч • СС) и ы>Б = 4%. Удельная теплоемкость влажного материала
по формуле A.5)
= о>23
Объемная масса влажного материала по формуле A.6) yw — 1600A + 0,04) =
= 1664 кг/ж3. Отсюда коэффициент теплоусвоения по формуле A.4)
Si = 0,51 /0,7 • 0,23 • 1664 = 8,36 ккал/ (м2 • ч . °С).
Характеристика тепловой инерции Dx — 0,028 ¦ 8,36 = 0,234.
Для кирпичной кладки при Yo = 1800 кг/м3, с0 — 0,21 ккал/(кг • °С), % —
0,7 ккал1{м -ч • °С), тБ = 2%
0,21 4-0,01 • 2
= 0,225 ккял/ («в • °С),
си, Q Q1 ^ 2
yw = 1800A +0,02) = 1836 кг/м3; s2 = 0,51 )/,7 • 0,225 • 1836 = 8,61 ккал {м2 X
X ч • СС),
D2 = 0,542 • 8,61 = 4,666.
Для каменной облицовки при Yo = 1900 кг/м3, с0 = 0,22 ккал/(кг • °С), X =
= 1,0 ккал/(м • ч • °С) и юБ = 3%
0,22 + 0,01 • 3
C ^ Q = 0,252 ккал/ (кг • °С),
I -\- \)t\)l
yw = 1900A + 0,03) = 1957кг/м3,s3 = 0,51 /l,0 • 0,252 . 1957 = 11,4ккал/(м*-ч> °С);
?)8 = 0,3 • 11,4= 3,42.
Полная величина тепловой инерции конструкции
SD = 0,234 + 4,666 + 3,42 = 8,32.
Поскольку D = 8,32 > 7, конструкцию стены следует отнести к массивным ог-
ограждениям. Для них величина Rjf принимается по зимней расчетной температуре
наружного воздуха наиболее холодной пятидневки. Из табл. 1.8 видно, что при
^н — ^в = 18 + 26 = 44° С значение требуемого сопротивления теплопередаче
меньше найденного, а именно: R^p < Ro или 0,97 < 1,053. Таким образом, кон-
конструкция стены отвечает теплотехническим нормам.
Пример 1.2. Вычислить сопротивление теплопередаче трехслойной стеновой па-
панели из железобетонной оболочки, заполненной минераловатными плитами (лист
1.2, рис. 2). Расчет выполнить для строительства в зоне с нормальной влажностью
при параметре Б.
Панель площадью 1 м2 разбиваем на характерные участки с однородной конструк-
конструкцией параллельно тепловому потоку (сечения I, II) и перпендикулярно к нему (се-
(сечения 1, 2, 3).
Определим термическое сопротивление панели параллельно тепловому потоку.
На участке I (железобетонная диафрагма)
площадь этого участка Fj = 0,03 • 1 = 0,03 ж2.
На участке II (железобетонная оболочка, заполненная минераловатными пли-
плитами с коэффициентом теплопроводности X = 0,052 и Ь— 1,2)
р 0,02 + 0,04 , 0,13 л 1О,
площадь этого участка Fn = 0,97 • 1 = 0,97 мг.
36

Общее термическое сопротивление панели параллельно тепловому потоку на
основании формулы A.9)
_ 0,03 + 0,97
0,03 0,97
0,108 + 2,13
Термическое сопротивление панели перпендикулярно к тепловому потоку на
участках 1 и 3 (стенки железобетонной оболочки)
_ 0,02 + 0,04 _
*1+3 - i775 ~ '
На участке 2 (теплоизоляция минераловатными плитами с железобетонными диа-
диафрагмами панели) по формуле A.1) находим величину среднего коэффициента тепло-
теплопроводности пропорционально толщинам неоднородных слоев панели
Я - }>75 • 0,03 + 0,052 • 1,2-0,97 _0112
СР* ~~ 0,03 + 0,97 ' '
Тогда
Общее термическое сопротивление перпендикулярно к тепловому потоку на ос-
основании формулы A.8)
RL =0,034+ 1,16-= 1,194.
Поскольку разница между R» и R± A,366 и 1,194) весьма незначительна и не
превышает 25%, полученные значения термических сопротивлений можно принять.
Действительная величина термического сопротивления панели по формуле A.10)
<- '¦366 + 2.1,194 _1да.
На основании формулы A.8) общее сопротивление теплопередаче конструкции
панели
Ro = 0,133 + 1,251 + 0,05 = 1,434 {мг • ч • °С) /ккал.
Пример 1.3. Найти сопротивление теплопередаче бесчердачного покрытия (лист
1.2, рис. 3) и рассчитать наименьшую толщину утеплителя для отапливаемого склад-
складского помещения, строящегося в местности с сухим климатом, при tB = 15° С.
Средняя температура самых холодных суток txc = —27° С. Покрытие относится к
конструкциям малой массивности.
Определяем термические сопротивления отдельных конструктивных слоев по-
покрытия, принимая значение к в табл. 1.1. по графе А:
известковая штукатурка по драни — Ri~ 0,02 : 0,45 = 0,044;
подшивка из досок — Rz = 0,025 : 0,12 = 0,208;
засыпка топливным шлаком (Ь =1,2) — R3 = 0,12 : 0,2 • 1,2 = 0,5;
воздушная прослойка толщиной 6 см — по табл. 1.6 i?4 = 0,2;
обрешетка сплошная из досок — R5 — 0,02 : 0,12 = 0,166;
толь в два слоя — Re = 0,01 : 0,15 = 0,067.
Сопротивление теплоотдаче по табл. 1.5 RB + RH = 0,133 + 0,05 = 0,183.
Величина общего сопротивления теплопередаче покрытия по формуле A.8) рав-
равна сумме термических сопротивлений и сопротивления теплоотдаче: Ro =
= 1,361 (ж2 • ч • °СIккал,
По данным табл. 1.8 для покрытий, при заданной разности расчетных темпе-
температур tB — txc = 15 + 27 — 42° С, требуемое сопротивление теплопередаче с по-
поправкой 0,82 на Мн = 5,5° С должно быть не менее RTOP = 1,24 . 0,82 = 1,03, т. е.
принятую ранее толщину утеплителя можно несколько уменьшить.
37

На основании приведенного подсчета термических сопротивлений конструктив-
конструктивных слоев покрытия наименьшую толщину слоя шлака определим из выражения
биз = 1000 (tf?P — #о + #3) М = Ю0О A,03 — 1,361 + 0,5) 0,2 • 1,2 = 35 мм.
Применять в покрытиях топливный шлак, значительно увеличивающий нагрузку
на несущие деревянные конструкции, запрещено, поэтому утеплитель необходимо
заменить на более легкий. Такую замену утеплителей при одинаковых значениях их
термических сопротивлений производим по формуле A.14).
Если вместо топливного шлака при уг = 1000 кг/м3, 61=О,12 м и Хх =
= 0,20 ккал/(м • ч • °С) утеплить покрытие трепелом при уг = 700 кг/м3 и Яг =
= 0,16 ккал/(м ¦ ч • °С), необходимая толщина слоя трепела бг = 0,12 . 0,16 : 0,2 =
= 0,096 м, а масса 1 ж2 засыпки уменьшится на 1000 . 0,12 — 700 • 0,096 = 120 —
— 67 = 53 кг.
Найденное значение сопротивления теплопередаче ограждения RQ вычислено в
предположении, что воздушная прослойка невентилируемая. Фактически в пусто-
пустотелых конструкциях стен, перекрытий и кровли (вентилируемых) происходит по-
постоянное движение воздуха за счет проникновения его через неплотности в швах
кладки, пористости строительных материалов и вентиляции воздушных прослоек
кровли и перекрытий, что уменьшает сопротивление теплопередаче ограждения.
Пример 1.4. Рассчитать сопротивление теплопередаче совмещенной кровли из
многопустотных железобетонных панелей средней массивности и найти оптимальную
толщину утеплителя (пенобетона) для общественного здания в Киеве (лист 1.2, рис. 4).
Расчетные температуры: tb = 18° С, ^н = —2ГС, txc — —26° С. Зона влажности
нормальная.
Требуемое сопротивление теплопередаче /?*р по табл. 1.8 для совмещенной кров-
кровли при разности расчетных температур /в *'с ess 42° С при Д*н = 4° С долж-
но быть не менее 1,4 (м2 • ч • °С)/ккал.
Находим термическое сопротивление многопустотной железобетонной панели,
затем оптимальную толщину утеплителя (пенобетона), но без учета водоизоляцион-
кого ковра, выравнивающего слоя и пароизоляции. Для упрощения круглые от-
отверстия-пустоты панели диаметром 100 мм заменяем равновеликими по площади
квадратными со стороной 90 мм:
^0-'' =0,088 „«90 мм.
Термическое сопротивление панели в направлении, параллельном движению
теплового потока, вычисляем для двух характерных сечений:
для сечения I—I (два слоя железобетона толщиной бх = 0,03 м с ^ =
=ж1,75 ккал1(м • ч - °С) и воздушная прослойка толщиной б = 0,09 м)
Яг = 2 • -^Щ- + 0,21 = 0,244,
где RB п = 0,21 — термическое сопротивление замкнутой горизонтальной воздуш-
воздушной прослойки при потоке тепла снизу вверх (см. табл. 1.6);
для сечения II—II (толщина глухой части панели б= 0,15 м)
*" = -7Ж = 0'086'
на основании формулы A.9)
_ 0,09 + 0,03
*8~ 0,09 0,03 -U»1W-
0,244 +1ШГ
Термическое сопротивление панели в направлении, перпендикулярном к движе-
движению теплового потока, вычисляем для трех характерных сечений.
38

Для 1 и 3-го слоев (слои железобетона толщиной б = 0,03 м)
R -- °'03 QQ17
Для определения термического сопротивления 2-го слоя панели предварительно
по формуле A.1) находим средний коэффициент теплопроводности. Конструкция
этого слоя состоит из воздушной прослойки толщиной 8j = 0,09 м и железобетона
толщиной ба = 0,03 м. Для воздушной прослойки требуется найти эквивалентный
коэффициент теплопроводности
*,:=*! = -А— = °№ = о,43 ккал/ (м-ч. °С).
Тогда средний коэффициент теплопроводности панели
0,43 ¦ 0,09 + 1J5 • 0,03
Лср _ 0,09 + 0,03 U>/ КК0
Среднее термическое сопротивление для 2-го слоя
Суммарное термическое сопротивление всех трех слоев панели
Rl =0,017 • 2 + 0,125 = 0,159.
Разница между R{] и Rx составляет: {@,169— 0,159) : 0,169],-100] = 6% < 25%,
что допускается нормами. Отсюда полное термическое сопротивление многопустот-
многопустотной железобетонной панели
Общее сопротивление теплопередаче конструкции без теплоизоляции
До = 0,133 + 0,162 + 0,05 = 0,345 (м2 ¦ ч ¦ °С) /ккал.
Зная величину требуемого сопротивления совмещенной кровли и полное терми-
термическое сопротивление панели, можно найти наименьшую толщину слоя теплоизо-
теплоизоляции пенобетоном при Япб = 0,12 ккал/(м - ч • °С), у = 400 Кг/м3 и Ъ — 1,0:
с
С - Я в + Я жб п + Rn6 + Ян = 0>345 + -?-,
Лпб
откуда
бпб=Япб(^р-0,345) = 0,12 A,4-0,345) =0,127 м& 130 лл.
Пример 1.5. Используя данные предыдущего примера, найти сопротивление теп-
теплопередаче типовой конструкции, более удачной для условий эксплуатации жилого
дома,— вентилируемой совмещенной крыши из сборных железобетонных элементов
с утеплением минеральной ватой с у = 200 кг/ж3 (лист 1.2, рис. 5).
Сопротивление теплопередаче находим только для части конструкции совме-
совмещенной крыши-перекрытия. Поскольку вентилируемое пространство над покры-
покрытием имеет высоту более 300 мм, расчетную конструкцию следует рассматривать как
чердачное перекрытие.
Термические сопротивления R вычисляем для значений коэффициентов тепло-
теплопроводности конструктивных слоев А, по графе Б табл. 1.1 F = 1,2):
цементно-песчаная затирка — Rt = 0,05 : 0,8 = 0,062;
сборная железобетонная панель — R% = 0,1 : 1,75 = 0,057;
плиты из минеральной ваты — R3 — 0,06 : 0,052 • 1,2 = 0,967.
Сопротивление теплоотдаче /?в + RH = 0,133 + 0,1 = 0,233.
Величина общего сопротивления теплопередаче Ro = 1,319.
На основании данных табл. 1.8 при разности расчетных температур 42° С иД?н =
= 4° С значение требуемого сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия
вентилируемой совмещенной кровли должно быть не менее 1,24 (м2 • ч • °СIккал.
39

Таким образом, принятая конструкция перекрытия с величиной Ro =
= 1,319 (м* • ч • °С)/ккал отвечает теплотехническим нормам.
Пример 1.6. Найти оптимальное сопротивление теплопередаче и толщину утеп-
утеплителя для покрытия отапливаемого склада малой массивности, если tB = 15°С, /х с =
с= —21° С,^оп = ¦—1,2° С, а продолжительность отопительного периода п = 190 су-
суток. Покрытие имеет теплоизоляционные минер ал оватные плиты толщиной 30 мм
при \3— 0,052 и Ь= 1,2. Стоимость изоляции 5ИЗ = 10,4 руб/м3, а стоимость
отпуска тепла на отопление ST =4 • 10~6 руб/ккал. Нормативный срок окупаемости
Т = 6 лет.
На основании данных табл. 1.8 при At = 15 + 21 = 36° С с учетом поправки
0,82 на величину Д*н = 5,5° С требуемое сопротивление теплопередаче покрытия
склада RrJ> = 1,06 • 0,82 = 0,87 (л* • ч • °С)/ккал.
По формуле A.16) оптимальное значение сопротивления теплопередаче покрытия
при заданных условиях
Г A5 + 1,2) • 190 • 24 • 4 • 10~6 -6 , Ао . 2 0_ ,
v = 1,62 (м* • ч • °С) /ккал.
0,052 • 1,2 • 10,4
Поскольку /?°пт > RlP A,62 > 0,87), то дополнительная толщина теплоизоля-
теплоизоляционного слоя по формуле A.17) б?°п = 1000 A,62 — 0,87) 0,052 • 1,2 = 45 мм.
Таким образом, оказалось экономически оправданным увеличить толщину утепли-
утеплителя до 75 мм.
Проверка наружных ограждений
на конденсацию влаги
Если строительные конструкции наружных ограждений выбраны при Ro > /??р>
проверка на конденсацию водяных паров не требуется. В помещениях с влажным и
мокрым режимами такую проверку производят при соответствующей упругости
водяных паров в воздухе. Конденсация влаги не будет происходить, если температура
внутренней поверхности наружного ограждения твп на 1—2° С превышает точку
росы тр — температуру, при которой относительная влажность воздуха ср при ох-
охлаждении достигает 100%.
Для обычных ограждений (стенка без теплопроводных включений) температуру
внутренней поверхности можно найти по формуле
Некоторые конструкции наружных ограждений имеют местные включения, ко-
которые являются более теплопроводными по сравнению с данной стенкой и снижают
величину сопротивления теплопередаче. Температура внутренней поверхности ог-
ограждения тв п в местах более теплопроводных включений, имеющих прямоугольное
сечение, должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха тр.
При наличии диафрагм, толстых сквозных швов раствора, прокладных рядов,
поперечных стенок из пустотелых камней, колонн, ригелей железобетонного каркаса
и т. д. температуру внутренней поверхности ограждения в местах более теплопро-
теплопроводных включений проверяют по формуле
Vn = *» ~ ?-? — • *в (/в - *„>. (I-19)
где /в и tH — расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха, СС (см.
табл. 1.3 и 1.4);
Ro — сопротивление теплопередаче ограждения при отсутствии в нем более
теплопроводного включения, (л*2 • ч • °СIккал, определяемое по
формуле A.8);
/?о — сопротивление теплопередаче ограждения в месте более теплопро-
теплопроводного включения, (м2 • ч • °С)/ккал, определяемое по формуле A.8);
/?в — сопротивление теплоотдаче, принимаемое по табл. 1.5;
40

— коэффициент, зависящий от отношения размера а поперечного сече-
сечения более теплопроводного включения, измеренного параллельно по-
поверхности ограждения, к полной толщине ограждения S (табл. 1.10).
Таблица 1.10. Значения коэффициента г\
Схемы теплопровод-
теплопроводных включений
¦
1
I
1
\\w\\\\\\\i\
'К
ч\\ЧЧ\\\\ч
ч
4\M>S
¦ ч
1 +
т .
При -jr-, равном
0,02
0,12
0,07
0,25
0,04
0,05
0,24
0,15
0,5
0,1
0.1
0,38
0,26
0,96
0,17
0,2
0,55
0,42
1,26
0,32
0,4
0,74
0,62
1,27
0,5
0,6
0,83
0,73
1,21
0,62
0,8
0,87
0,81
1,16
0,71
1,0
0,9
0,85
1,1
0,77
1,5
0,95
0,94
1,0
0,89
Примечания. 1.При о/б >1,5 теплопроводное включение должно рассматриваться как са-
самостоятельная часть ограждения и иметь сопротивление теплопередаче, при котором Ro > RlP-
2 Если площадь включений по поверхности ограждения превышает 15%, то их учитывают при
определении термического сопротивления по формулам (I 8) и (I 9) как ограждение с неоднородным
конструктивным решением слоев
3 Для включений сложного профиля или выступающих за поверхность ограждения требуют
с я специальные расчеты температурных полей
При температуре ниже точки росы водяные пары, содержащиеся в воздухе по-
помещения, конденсируются в капельно-жидкое состояние на внутренних поверхнос-
поверхностях ограждающих конструкций здания, на поверхностях трубопроводов,"оборудова-
трубопроводов,"оборудовании и т. д.
Относительная влажность воздуха показывает степень насыщения его водяными
парами и определяется по формуле
L
<p=_L
A.20)
где е —действительная упругость водяного пара, мм рт. ст.',
Е — максимальная упругость водяного пара при данной температуре воздуха,
мм рт. ст., принимаемая по табл. 1.11.
Зная нормируемую относительную влажность воздуха ф в данном помещении,
точку росы находят следующим образом: сначала определяют максимальную упру-
упругость водяных паров Е при заданной температуре воздуха в помещении tB, затем
ho нормам относительной влажности, пользуясь формулой A.20), вычисляют дей-
действительную упругость водяных паров е, а по ней находят соответствующую тем-
температуру воздуха при максимальной упругости водяных паров, которая и будет
точкой росы тр. После этого по формуле A.18) находят температуру на внутренней
поверхности ограждения твп, которая должна на 1,5—2° С превышать хр.
Наиболее вероятно появление конденсации влаги у наружны.^ углов стены,
где температура ту всегда ниже, чем на других участках внутренней поверхности
41

Таблица 1.11. Значения максимальных упругостей
Для температур от 0 до
—40° С (надо льдом)
t
0
— 1
2
—3
_4
—5
—6
—7
—8
9
-10
-11
— 12
-13
—14
-15
—16
—17
— 18
-19
-20
—21
—22
-23
—24
—25
—26
—27
—28
-29
-30
-31
-32
—33
-34
-35
-36
—37
-38
-39
—40
Е
4,58
4,22
3,88
3,57
3,38
3,01
2,53
2,41
2,32
2,13
1,95
1,78
1,63
1,49
1,36
1,24
1,13
1,03
0,94
0,85
0,77
0,7
0,64
0,58
0,52
0,47
0,42
0,38
0,34
0,31
0,28
0,25
0,22
0,2
0,18
0,16
0,15
0,12
0,12
0,1
0,09
t
0
1
2
3
4
6
б
7
8
9
Ю
11
12
13
Ц
15
16
17
18
19
20
21
2?
23
24
25
26
27
28
29
Зо
31
32
33
34
35
36
37
38
Ч
46
0
4,58
4,93
5,29
5,69
6,1
6,54
7,0^
7,51
8,05
8,61
9,21
9,84
10,52
11,23
11,99
12,79
13,63
14,5$
15,48
16,48
17,54
18,65
19,83
21,07
22,38
23,76
25,21
26,74
28,35
30,04
31,82
33,7
35,66
37,73
39,9
42,18
44,56
47,07
49,69
52,44
55,32
0,1
4,61
4,96
5,33
5,73
6,14
6,59
7,06
7,57
8,1
8,67
9,27
9,91
10,59
11,31
12,07
12,87
13,72
14,62
15,58
16,58
17,64
18,77
19,95
21,2
22,51
23,9
25,36
26,9
28,51
30,22
32,01
33,89
35,87
37,94
40,12
42,41
44,81
47,32
49,96
52,73
55,61
Для •
0,2
4,65
5,0
5,37
5,77
6,19
6,64
7,11
7,62
8,16
8,73
9,33
9,98
10,66
11,38
12,14
12,95
13,81
14,72
15,67
16,69
17,75
18,88
20,07
21,32
22,65
24,04
25,51
27,06
28,68
30,39
32,19
34,08
36,07
38,16
40,34
42,64
45,05
47,5$
50,23
53,01
55,91
гемператур от 0
0,3
4,68
5,08
4,41
5,81
6,23
6,68
7,16
7,67
8,21
8,79
9,4
10,04
10,73
11,45
12,22
13,04
13,9
14,81
15,77
16,79
17,86
19,0
20,19
21,45
22,79
24,18
25,66
27,21
28,85
30,57
32,38
34,28
36,27
38,37
4Q.57
42,88
45,3
47,84
50,51
53,29
56,21
стены твп. На листе 1.3, рис. 1 приведен график К. Ф. Фокина для определения
разности этих температур *. Пользуясь графиком, по температуре внутренней по-
поверхности стены тв п и величине общего термического сопротивления стены R, но
без /?в и RH, находят разность температур (тв п — ту)'. Поскольку кривая построена
при разности температур 4 — ^н = 40° С, для других значений этой разности про-
производят пересчет по формуле
- —'- ~ v в н Q2\)
40
* См. сноску на стр. 16,
42

водяного пара Е
до 40° С (над водой
0,4
4,72
5,07
5,45
5,85
6,27
6,73
7,21
7,72
8,27
8,85
9,46
10,11
10,8
11,53
12,3
13,12
13,99
14,9
15,87
16,89
17,97
19,11
20,32
21,58
22,92
24,33
25,81
27,37
29,02
30,75
32,56
34,47
36,48
38,58
40,8
43,12
45,55
48,1
50,77
53,58
56,51
, мм рт. ст.
0,5
4,75
5,11
5,49
5,89
6,32
6,78
7,26
7,78
6,32
8,91
9,52
10,18
10,87
11,6
12,38
13,21
14,08
15,0
15,97
17,0
18,09
19,23
20,44
21,71
23,06
24,47
25,96
27,54
29,18
30,92
32,75
34,67
36,68
38,8
41,02
43,36
45,8
48,36
51,05
53,87
56,81
, при р — 75Е
• мм рт. ст.
0,6
4,79
5,14
5,53
5,93
6,36
6,82
7,31
7,83
8,38
8,97
9,59
10,24
10,94
11,68
12,46
13,29
14,17
15,09
16,07
17,11
18,2
19,35
20,57
21,85
23,2
24,62
26,12
27,7
29,35
31,1
32,93
34,86
36,89
39,02
41,25
43,6
46,05
48,63
51,32
54,15
57,11
0,7
4,82
6,18
5,57
5,97
6,41
6,87
7,36
7,88
8,44
9,03
9,65
10,31
11,01
11,76
12,54
13,38
14,26
15,19
16,17
17,21
18,31
19,47
20,69
21,98
23,34
24,76
26,27
27,86
31,28
33,12
35,06
37,1
39,24
41,48
43,84
46,3
48,89
51,6
54,45
57,41
0,8
4,86
5,22
5,61
6,02
6,45
6,92
7,41
7,94
8,49
9,09
9,71
10,38
11,09
11,83
12,62
13,46
14,35
15,28
16,27
17,32
18,42
19,59
20,82
22,11
23,48
24,91
26,46
28,02
29,7
31,46
33,31
35,26
37,31
39,46
41,71
44,08
46,56
49,16
51,9
54,74
57,72
0,9
4,89
5,26
5,65
6,06
6,5
6,97
7,46
7,99
8,55
9,15
9,78
10,45
11,16
11,91
12,71
13,55
14,44
15,38
16,37
17,43
18,54
19,71
20,94
22,24
23,62
25,06
26,58
28,19
29,87
31,64
33,5
35,46
37,52
39,68
41,94
44,32
46,81
49,42
52,26
55,03
58,03
Наружные стены и перекрытия не должны накапливать влагу, конденсирую-
конденсирующуюся на их поверхностях или выделяющуюся при производственных и бытовых
процессах, а также при конденсации водяных паров внутри конструкций и ёпиты-
вании грунтовой воды.
В наружных стенах запрещается устраивать вентиляционные каналы и дымо-
дымоходы. Наружные углы легких стен следует предохранять от появления сырости,
например, при увеличении на 20% сопротивления теплопередаче угловых участков
стены на расстоянии, равном половине ее толщины (считая от внутреннего ребра
угла). Для стен помещений с влажным и мокрым режимами нельзя применять си-
силикатный кирпич, пустотелые камни, ячеистые бетоны и каменную кладку на лег-
легких растворах.

8
7
6
Ч 5
[
/
1
¦—
©
О 0,5 1,0 1,5 2,0, 2.5
°СIкиал
Пол и потолок Пол и потолок
Жепвэобвтонная колонна
050
±000
—стенав-Стенав Стена^
а
оо
~550~
К
Лист 1.3. К теплотехническим расчетам наружных ограждений:
/ — график для определения тв п — т , 2 — к примеру 17,3 — правила обмера огражде-
ограждений здания (а — план, б — разрез, в — подвал), 4 — к табл I 12
В жилых и общественных зданиях с нормальным влажностным режимом при от-
отсутствии чердаков рекомендуется устраивать совмещенную вентилируемую крышу.
Невентилируемые покрытия допускается устраивать только в случаях, когда ис-
исключается недопустимое накопление влаги в конструкциях в холодный период года
(при применении пароизоляции или в Другом случае) Над мокрыми и влажными
помещениями, например, в банях и прачечных, устройство невентилируемых бес-
бесчердачных покрытий запрещено (СНиП II-A.7—71).
44

Пример 1.7. Проверить наружную кирпичную стену с железобетонным каркасом
(лист 1.3, рис. 2) на отсутствие конденсации влаги на внутренней поверхности при
/в = 18° С, ta = —35° С, ф=50%. Здание строится в местности с нормальной
влажностью.
Для определения температуры на внутренней поверхности железобетонного кар-
каркаса твп по формуле A.19) предварительно находим сопротивления теплопередаче
по сечениям стены:
в сечении I - I Ro = 0,133 + АпГ" + "Щ- + °'05 = °>929'>
в сечении II - II Ro = 0,133 + ^jW + °'°5 = °'483'
При соотношении ¦*¦ = =jr-=- = 0,5 по табл. 1.10, интерполируя для первой схе-
О Ь2,о
мы, находим коэффициент tj = 0,78. Подставляя найденные величины в формулу
1.19, получаем
1й 0,483 + 0,78 @,929 - 0,483) • 0,133 A8 + 35)
т = 18
0,929 . 0,483
=18-5,8 = 12,2 С.
Пользуясь табл. 1.11, находим значения упругости водяного пара при tB = 18° С
и полном насыщении Е = 15,48 мм рт. ст.: при относительной влажности ф =
= 50% е = 15,48 • 0,5 = 7,74 мм рт. ст., что при полном насыщении соответ-
соответствует точке росы тр = 7,4° С. ^
Поскольку твп > тр, то конденсации влаги не будет, следовательно, конструк-
конструкция стен удовлетворяет требованиям норм.
Пример 1.8. Найти точку росы при относительной влажности воздуха ф = 65%
и температуре помещения tb = +20° С.
Согласно табл. 1.11, при tB = +20° С максимальная упругость водяного пара
Е = 17,54 мм рт. ст. Подставляя значение Е в формулу A.20), получим 65 =
g
= ¦- • 100, откуда е = 17,54 • 0,65 = 11,4 мм рт. ст., что соответствует макси-
1 / ,и4
мальной упругости водяного пара Е при температуре точки росы тр де 13,3° С.
Точку росы тр в зависимости от значений ф и tB также можно найти по / — d-
диаграмме влажного воздуха (см. книгу 2-ю настоящего справочника, раздел «Вен-
«Вентиляция»).
Пример 1.9. Установить, при какой относительной влажности воздуха в поме-
помещении возможно образование конденсата на внутренней поверхности наружной
стены, изображенной на листе 1.2, рис. 2, если /в = +16° С, tH = —28° Си /?.=
•= 1,053 (м* • ч • °СIктл.
Находим температуру на внутренней поверхности стены по формуле A.18):
pfi
= 16 '"ХГ • 0,133 = 16 —5,5= 10,5° С.
l,UOo
Из табл. 1.11 находим: при /в = 16°С.? = 13,63 мм рт. ст., при тв п = 10,5° С
е = 9,52 мм рт. ст. Отсюда по формуле A.20) относительная влажность воздуха
„ _ 9,52 ,ЛЛ
та
Пример 1.10. Выяснить возможность конденсации влаги на внутренних поверх-
поверхностях наружных углов стены из трехслойной железобетонной панели в здании
больницы. Проверку выполнить для двух режимов при сопротивлении теплопере-
теплопередаче панели Ro = 1,03 (ж2 • ч • °С)/ккал и /н = —28° С: для зала лечебной физ-
физкультуры — при tl = 18° С и ф = 40%; для ванной — при t* = 25° С и ф = 70%.
Пользуясь формулой A.18), сначала определяем температуру на внутренней по-
поверхности стены:
<п*=18- ]^ + 28 -0,133= 18-5,9= 12,1°С;
45

Термическое сопротивление стены R = /?0 — (Яв -Ь /?н) = 1,03 — @,133 +
+ 0,05) = 0,847 (м2 • ч • °СIккал. На основании графика на листе 1.3, рис. 1 раз-
разность температур тв п — ту = 5,8° С. Поскольку график составлен для разности
температур tB — tH = 40° С, пересчет производят по формуле A.21):
т3 т — *; Я 18+28
тв.п" ту — &>б40^
-77°С
в.п У ' 40
Тогда температура на внутренней поверхности углов
xj = 12,1 — 6,7 = 5,4°С и т° = 18,1 — 7,7 = 10,4° С.
По данным табл. 1.11 и формуле A.20) находим точку росы: при i%= 18° С,
Ф = 40% яЕ= 15,48 мм рт. ст. е = 15|48QQ 40 = 6,19; т* = 4,2° С; при ? = 25° С,
од 76-70
Ф * 70% и Е = 23,76 мм рт. ст. е = • ' " = 16,63; г® = 19,2° С.
1UU "
Полученные результаты проверочного расчета показывают, что в зале лечеб-
лечебной физкультуры температура на внутренней поверхности углов оказалось выше
точки росы и конденсации влаги не будет. В помещении ванной, наоборот, темпера-
температура на внутренней поверхности углов оказалась ниже точки росы — конденсация
влаги произойдет.
РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
Общие принципы расчета
Для выяснения мощности отопительной установки и последующих расчетов всех
элементов системы (поверхности и количества котлов, нагревательных приборов,
а также расчетных расходов теплоносителя и потребных для него сечений трубо-
трубопроводов) производят подробный расчет теплопотерь во всех помещениях зданий,
порядок которого регламентируется нормами СНиП П-Г.7—62.
Теплопотери через наружные ограждения здания при заданном тепловом режи-
режиме определяются величиной теплового потока в ккал/ч и зависят от конструкции и
теплофизических строительных материалов ограждений и от архитектурно-плани-
архитектурно-планировочного решения здания. Таким образом, правильный выбор теплозащитных
качеств наружных ограждений и хорошо продуманная строительная часть здания
позволяют получить экономичную расчетную тепловую нагрузку на отопительную
установку. Большое влияние на величину теплопотерь оказывает воздействие вет-
ветра, поэтому здания, особенно многоэтажные, расположенные на открытой местности,
потребляют тепла на отопление значительно больше, чем те, которые находятся в
квартальной застройке города. Влияние ветра учитывают добавками к расчетным
тепловым потерям.
Теплопотери отапливаемых помещений состоят из основных и добавочных.
Основные теплопотери слагаются из теплопотерь Q в ккал/ч через
отдельные ограждения помещения, определяемые по формуле
Q = F~(tB-tH)nf (I.22)
где F — площадь ограждения, м2;
Ro — сопротивление теплопередаче ограждения (м2 • ч • ° С)/ккал;
/в и /н — расчетное температуры внутреннего и наружного воздуха, °С, прини-
принимаемые по табл. 1.3 и 1.4;
п — коэффициент уменьшения для подсчета теплопотерь через различные
ограждений.
46

Значения коэффициента п для различных ограждений
Полы на грунте и на лагах - . 1,0
Чердачные перекрытия при стальной, черепичной или асбесто-
цементной кровлях по разреженной обрешетке и бесчердачные
покрытия с вентилируемыми продухами 0,9
То же, перекрытия по сплошному настилу 0,8
Чердачные перекрытия при кровлях из рулонных материалов . . 0,75
Ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотапли-
неотапливаемых, сообщающихся с наружным воздухом, за исключением
неотапливаемых подвалов 0,7
Ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотапли-
неотапливаемых, не сообщающихся с наружным воздухом 0,4
Перекрытия над подпольями, расположенными ниже уровня зем-
земли, при непрерывной конструкции цоколя с Ro > 1 (м2 • ч X
X °СIккал 0,4
То же, с Ro ^ 1 (м2 • ч • °СIккал и перекрытия над холодными
подпольями, расположенными выше уровня земли 0,75
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами, расположенными
ниже уровня земли или имеющими наружные стены, выступаю-
выступающие над уровнем земли на высоту до 1 м, при наличии окон в этих
стенах 0,6
То же, при отсутствии окон 0,4
Расчетную разность температур для перекрытий над неотапливаемыми подвала-
подвалами, у которых часть наружных стен высотой 1 м и более расположена над поверх-
поверхностью земли, определяют с учетом температуры воздуха в подвале. Последнюю
подсчитывают по балансу тепла, поступающего в подвал из вышерасположенных и
смежных отапливаемых помещений и теряемого через наружные ограждения. Рас-
Расчетную разность температур для бесчердачного покрытия с вентилируемой воздуш-
воздушной прослойкой принимают как для чердачных перекрытий, при этом воздушную
прослойку рассматривают как чердачное пространство, а находящуюся над ней
конструкцию — как кровлю.
Температуру воздуха производственных и вспомогательных помещений в нера-
нерабочее время при необходимости поддержания в них положительной температуры
следует принимать 5° С (дежурное отепление).
Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями
при расчете теплопотерь учитывается при разности температур внутреннего воздуха
этих помещений более 5 С.
Значения величин сопротивления теплопередаче Ro наружных стен и перекры-
перекрытий в зданиях с нормальным температурно-влажностным режимом воздуха в поме-
помещениях принимают в зависимости от назначения здания, расчетных температур
внутреннего и наружного воздуха с проверкой в необходимых случаях конструкций
на воздухопроницание. Для зданий с влажным и мокрым режимами воздуха в по-
помещениях строительные контрукции выбирают на основании теплотехнических рас-
расчетов по требуемым сопротивлениям теплопередаче и паропроницанию с учетом
действительной относительной влажности воздуха. Для удобства выбора наружных
ограждений с последующим расчетом теплопотерь по формуле A.22) в табл. 1.12—
1.16 приведены необходимые теплотехнические и конструктивные данные для на-
наружных ограждений.
Теплопотери через неутепленные полы, расположенные на грунте, исчисляют
по условным зонам — Полосам шириной 2 м, параллельным наружным стенам.
Сопротивление теплопередаче 1-й зоны R\ п = 2,5; 2-й зоны = R™n = 5; 3-й зо-
зоны — #*|? = 10 и остального пола RHn— 16,5 (м2 ¦ ч • °С)/ккал.
Неутепленными считаются конструкции, которые независимо от толщины состо-
состоят из слоев материалов, имеющих коэффициент теплопроводности h >
> 1 ккал/(м • ч • °С).
47

Таблица 1.12. Значения Ro и 1//?0 для наружных стен индустриальных
конструкций
Эскиз (лист
1.3, рис. 4)
а
б
в
г
д
е
ж
3
и
к
Конструкция стены-панели
Трехслойная с монолитной железобе-
железобетонной оболочкой и полужесткими ми-
нераловатными плитами
Двухслойная с монолитной железобе-
железобетонной оболочкой и фибролитом
Трехслойная из двух часторебристых
железобетонных скорлуп непрерывно-
непрерывного вибропроката и минераловатных плит
Трехслойная с оболочкой из ребристой
преднапряженной железобетонной
скорлупы стендового проката и асбес-
тоцементных листов с минераловатны-
ми плитами
Трехслойная с оболочкой из асбесто-
цементных листов с минераловатными
плитами
Однослойная из керамзитобетона с дву-
двусторонней штукатуркой
Однослойная из перлитобетона
Однослойная из автоклавного ячеисто-
ячеистого бетона с односторонней штукатур-
штукатуркой
Однослойная из безавтоклавного золо-
пенобетона с односторонней штукатур-
штукатуркой
Однослойная крупноблочная из шла-
шлакобетона с двусторонней штукатуркой
Масса,
кг/м2
кг/м*
270
170
220
130
96
210
700
140
700
235
800
290
900
800
1600
Массивность *
ММ
ММ
мм
мм
мм
с
с
с
с
с
Tg
„о
G?X
1,25
1,28
1,13
1,19
1,57
1,28
1,29
1,3
1,25
1,25
X
V
i
QJBO
^г«Х
0,8
0,78
0,88
0,84
0,63
0,78
0,78
0,77
0,8
0,8
Примечание. В таблице даны наиболее характерные индустриальные конструкции наруж-
наружных стен. Подробные сведения о них см в работе А. М. Шимановича «Теплотехнический
расчет ограждающих конструкций» (М., Промстройпроект Госстроя СССР, 1964).
Таблица 1.13.
Значения Ro и 1//?0 для наружных ограждений индустриальных
конструкций
Конструкция стены-панели
Однослойная керамзито-
бетонная панель с фак-
фактурным слоем толщиной
25 мм и внутренней шту-
штукатуркой
Объемная
масса,
кг/м*
700
700
800
800
900
900
1000
Толщина,
мм
250
300
250
300
250
300
250
Ro, (мг х
X ч X
X °С)/ккал
0,99
1,18
0,94
U2
0,9
1,06
0,85
1/Я».
ккал/{мг ¦ ч X
Х°С)
1,01
0,84
1,06
0,89
1.11
0,94
U7
Мас-
сив-
сивность
ММ
мм
мм
мм
мм
мм
мм
* В табл. 1.12—1.15 приняты следующие обозначения массивности ограждений:
М — массивные, С — средней массивности, ММ — малой массивности.
43

Конструкция стены-панели
То же, из ячеистых бе-
бетонов
То же, из газо- и пено-
золобетона
Трехслойная панель в ви-
виде железобетонной реб-
ребристой оболочки (бн =
= 50 мм и 6В — 100 мм),
заполненная пеноплас-
пенопластом
То же, заполненная ми-
нераловатными плитами
на битумной связке
То же, заполненная лег-
легкобетонными вкладышами
из пеностекла
То же, заполненная вкла-
вкладышами из ячеистого бе-
бетона
Объемная
масса,
кг/м*
1000
1100
1100
1200
1200
300
300
700
700
800
800
900
900
1000
1000
800
800
900
900
1000
1000
1000
350
350
400
400
300
300
400
400
500
500
600
600
Продолжение табл.
Толщина,
мм
300
350
400
350
400
250
300
250
300
250
300
250
300
350
400
250
300
350
400
300
350
400
250/100
300/150
250/100
300/150
250/100
300/150
250/100
300/150
250/100
300/150
250/100
300/150
Ro. (мг X
X ч X
X °С)/ккал
1,0
1,02
1,16
0,89
1,0
1,07
1,28
1,01
1,2
0,94
1,12
0,85
1,0
1,02
1,15
1,03
1,15
1,34
1,52
1,07
1,24
1,41
1,04
1,43
0,9
1,25
0,95
1,79
1,12
1,54
0,87
1,55
0,83
0,94
1/Я«.
ккал/(м* ¦ ч х
Х°С)
1,0
0,98
0,86
1,12
1,0
0,93
0,78
0,99
0,83
1,06
0,89
1,17
1,0
0,98
0,87
0,97
0,87
0,75
0,66
0,93
0,81
0,71
0,96
0,68
U1
0,81
1,05
0,56
0,89
0,65
1,15
0,65
1,2
1,06
1.13
Мас-
сив-
сивность
ММ
с
с
с
с
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
с
с
мм
с
с
с
с
с
с
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
Примечания. 1. Значения Ro указаны с учетом более теплопроводных включений.
2. Для трехслойных панелей указана объемная маса утеплителя; в числителе д<ша толщина
всей конструкции панели, в знаменателе — только утеплителя.
3. При пересчете величины сопротивления теплопередаче Ra в многослойных панелях изменя-
изменяется толщина утеплителя, в однослойных — всего массива конструкции панели.
49

Таблица 1.14. Значения Ro и \/R0 для наружных стен с внутренней
штукатуркой
Конструкция стены *
Сплошная кладка из обыкновенного кирпича
(ГОСТ 530—71) на тяжелом растворе (у =
= 1800 кг/м3)
То же, на легком растворе (у = 1700 кг/м3)
Сплошная кладка из обыкновенного кирпича
с воздушной прослойкой (б = 50 мм) впере-
вязку через каждые 6 рядов на тяжелом
растворе (у — 1800 кг/м3)
То же, на легком растворе (у = 1700 кг/м3)
Сплошная кладка из силикатного кирпича
(ГОСТ 379—69) на тяжелом растворе (у =
= 1900 кг/м3)
Сплошная кладка из дырчатого кирпича
(ГОСТ 6316—74) на тяжелом растворе (у =
= 1360 кг/м3)
Сплошная кладка из керамических камней
(ГОСТ 6316—74)
То же, с облицовкой лицевым кирпичом в
1/2 кирпича
Сплошная кладка из легкобетонных трех-
пус"тотных камней (ГОСТ 6928—54) с пере-
перевязкой тычковыми рядами (у = 1800 кг/м3)
То же, с засыпкой пустот шлаком
Сплошная кладка из легкобетонных камней
со щелевидными пустотами (ГОСТ 6133—52,
V = 1800 кг/м9)
Сплошная кладка из пеносиликатных кам-
камней (у — 800 кг/м3) на тяжелом растворе
Стены из крупных шлакобетонных блоков
Толщина
в кир-
кирпичах
или
камнях
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
1,5
2,5
3
1,5
2
2,5
1,5
2
2,5
0,5
1
1,5
2
2,5
3
1,5
2
2,5
1,5
2
2,5
1,5
2
2,5
1
1,5
1
1,5
0,5
0,75
1
1,25
—
в мм
135
265
395
525
655
785
915
395
655
785
435
565
695
435
565-
695
135
265
395
525
655
785
395
525
655
395
525
655
395
525
655
405
605
405
605
205
305
405
505
190
240
290
340
390
300
g
|
1
ММ
мм
с
с
м
м
м
с
с
м
м
с
м
м
с
м
м
мм
мм
с
с
м
м
с
с
t
с
с
м
с
с
м
с
м
с
м
мм
с
с
м
мм
мм
мм
с
с
мм
.о
ofx
0,38
0,57
0,76
0,94
1,13
1,32
1,5
0,79
0,99
1,19
1,39
0,9
1,09
1,28
0,93
1,14
1,34
0,36
0,54
0,71
0,88
1,08
1,23
0,89
1,12
1,4
0,9
1,15
1,41
0,9
1,15
1,41
0,78
1,1
0,97
1,34
0,61
0,8
1,01
1,22
0,88
1,03
1,17
1,35
1,51
1,07
X
§Гх
2,64
1,76
1,32
П06
0,89
0,76
0,67
1,26
1,01
0,84
0,72
1,11
0,92
0,78
1,07
0,88
0,75
2,78
1,86
1,41
1,14
0,93
0,81
1,12
0,89
0,71
1,11
0,87
0,71
1,11
0,87
0,71
1,28
0,91
1,03
0,75
1,64
1,25
0,99
0,82
1,14
0,97
0,86
0,74
0,66
0,93
* По конструкциям стен из каменных материалов см. Указания Госстроя СССР
(СН 344—65).
50

Продолжени е табл. 1.14
Конструкция стены
с наружным фактурным слоем (б = 20—
30 мм, у = 1000 кг/м3)
Стены из крупных шлакобетонных блоков
с наружным фактурным слоем (б = 20-г-
-^-30 мм, у = 1400 кг/м3)
Стены из кирпичной кладки с термоизоля-
термоизоляционной засыпкой шлаком и растворными
армированными диафрагмами через каждые
5 рядов кирпича
Сплошная кладка из бута на тяжелом рас-
растворе (y = 2400 кг/м3)
То же, с облицовкой изнутри в 1/2 кирпича
Сплошная кладка из известняка-ракушечни-
известняка-ракушечника со штукатуркой с обеих сторон на тя-
тяжелом растворе (y = 1400 кг/м3)
Стены из тесаных камней (артикского туфа)
на тяжелом растворе (y = 1200 кг/м3)
Сплошная кладка из полнотелых грунтобе-
тонных камней (y = 1800 кг/м3)
То же, из пятистенных грунтобетонных кам-
камней
Колодцевая кладка из полнотелых грунто-
грунтобетонных камней с засыпкой шлаком (y =
= 1800 кг/м3, Ь=1,0)
Монолитные стены из грунтобетона (y =
= 1800 кг/м9)
Стены из саманных блоков (y = 1400 кг/м3)
Стены деревянные рубленые
Стены брусчатые
Толщина
в кир-
кирпичах
или
камнях
_
—
1,5
1,5
2
2
—
—
1
1,5
2
2,5
3
1
1,5
2
1
1,5
2
1
1,5
2
1,5
1,5
—
—
—
—
1
1,5
2
—
—
в мм
400
500
600
300
400
500
600
395
435
525
565
600
700
800
900
1000
600
7ПП
/ ии
800
900
1000
245
410
540
600
800
265
365
465
315
475
625
315
475
625
475
625
315
415
515
615
410
540
700
200
220
240
150
180
200
й
:сивнос!
eg
с
с
с
мм
с
с
с
с
с
с
с
м
м
м
м
м
м
м
м
м
мм
с
с
м
м
с
с
м
с
с
м
с
с
м
м
м
с
с
с
м
с
с
м
с
с
с
мм
с
с
v
л. ^
о?х
1,37
1,65
1,93
0,76
0,94
1,12
1,30
1,03
1,16
1,49
1,63
0,51
0,56
0,61
0,66
0,71
0,63
0,68
0,73
0,78
0,83
0,63
0,93
1,17
1,28
1,64
0,71
0,91
1,11
0,45
0,68
0,89
0,48
0,73
0,96
1,2
1,95
0,45
0,59
0,73
0,88
0,86
1,08
1,35
1,33
1,45
1,56
1,18
1,28
1,32
X
3
§-1°х
0,73
0,61
0,52
1,31
1,06
0,89
0,77
0,97
0,86
0,67
0,61
1,96
1,78
1,64
1,52
1,41
1,59
1,47
1,37
1,28
1,21
1,59
1,07
0,86
0,88
0,61
1,41
1,1
0,9
2,23
1,47
1,12
2,08
1,37
1,04
0,84
0,52
2,23
1,7
1,37
1,14
1,16
0,93
0,74
0,75
0,68
0,64
0,85
0,78
0,76
51

Продолжение табл. 1.14
Конструкция стены
Стены каркасно-засыпные с обшивкой дос-
досками (б = 22 мм) с двусторонней штукатуркой
при засыпке шлаком* ф = 1,2)
То же, с засыпкой трепелом* (Ь — 1,0)
Толщина
в кир-
кирпичах
или
камнях
—
в мм
100
120
150
100
120
150
Массивность
ММ
ММ
мм
мм
мм
мм
i§
а?х
0.93
1,0
1,13
1,2
1,32
1,56
X
»
~ « х
1,07
1,0
0,89
0,83
0,76
0,64
Примечание. Внутренняя штукатурка наружных стен принята известковая толщиной
5 мм с R = 0,02
Таблица 1.15. Значения Ro и 1/jR0 для перекрытий
Тип перекрытия
Конструктивные слои
13
0?Х
Чердачные перекрытия
Деревянное с накатом из
пластин и утеплителем-
шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
Деревянное с накатом из
сборных камышитовых
щитов и утеплителем-
шлаком
То же, с
трепелом
утеплителем-
Деревянное с накатом из
сборных фибролитовых
щитов и утеплителем-
шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
Утеплитель, смазка 20
мм, пластины 80 мм,
штукатурка по драни
20 мм
То же
Утеплитель, смазка 20
мм, камышитовый щит
100 мм, штукатурка по
драни 20 мм
То же
Утеплитель, смазка 20 мм,
щит 50 мм, штукатурка
20 мм
То же
40
80
100
150
200
250
40
60
100
150
40
60
80
100
140
200
40
60
70
100
60
100
150
200
40
60
100
150
ММ
ММ
ММ
С
С
С
ММ
мм
с
с
мм
мм
мм
мм
с
с
мм
мм
мм
мм
мм
мм
с
с
мм
мм
с
с
0,92
1,0
1,16
1,36
1,46
1,76
1,07
1,22
1,53
1,91
1,28
1,36
1,44
1,52
1,68
1,92
1,39
1,52
1,65
1,79
0,95
1,И
1,31
1,51
0,98
1,11
1,38
1,71
*В графе «Толщина в мм» дана толщина слоя утеплителя.
52

Продолжение табл. 1.15
Тип перекрытия
Конструктивные слои
Я Ф
§1
Деревянное с накатом из
шлакобетонных или гип-
гипсовых плит и утеплите-
утеплителем-шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
Железобетонное из сбор-
сборных ребристых плит с
утеплителем-шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
Утеплитель, плита 90 мм,
пароизоляция, затирка
То же
Утеплитель, плита 35 мм,
затирка
То же
100
150
200
60
100
150
200
100
150
200
250
60
100
150
200
ММ
ММ
ММ
ММ
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
мм
0,88
1,08
1,28
0,88
1,15
1,48
1,81
0,69
0,89
1,09
1,29
0,69
0,96
1,29
1,62
Перекрытия над проездами и
подвалами
неотапливаемыми
Дощатый пол на латах
по кирпичным столбикам
на железобетонном пере-
перекрытии с утеплителем-
шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
То же, с утеплителем-
торфом-сфагнумом в на-J
бивке [К = 0,06 ккалЦм X
Хч-°С)]
Паркетный пол по желе-
железобетонному перекрытию
с утеплителем-шлаком
То же, с утеплителем-
трепелом
Пол из досок 37 мм, воз-
воздушная прослойка 30 мм,
утеплитель, железобетон-
железобетонная плита 35 мм
То же
Паркетная клепка 17 мм,
асфальт на бетонной стяж-
стяжке 65 мм, утеплитель,
железобетонная плита
35 мм
То же
40
60
80
100
150
200
250
300
40
60
80
100
150
200
250
40
60
80
100
150
200
100
150
200
250
300
350
400
100
150
200
250
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
МиС
0,94
1,02
1,1
1,18
1,38
1,58
1,78
1,98
1,05
1,18
1,31
1,45
1,78
2,11
2,45
1,45
1,78
2,11
2,45
3,28
4,11
0,97
1,09
1,29
1,49
1,69
1,89
2,09
1,16
1,49
1,82
2,16
Примечание Для шлака коэффициент теплопроводности % = 0,25, для трепела, пеноси
ата и пенобетона — 0,15 ккал/(м -ч °С); 6= 1,0 для всех этих материалов
ликата
53

Таблица 1.16. Значение Ro и 1//?0 для заполнений оконных и дверных
проемов в деревянных переплетах {по СНиП Н-А. 7—71)
Заполнение проема
Одинарные переплеты (одинарное
остекление)
Двойные переплеты спаренные (двой-
(двойное остекление)
То же, со стеклопакетом
Двойные переплеты раздельные (двой-
(двойное остекление)
Тройные переплеты, одинарный -f-
+ спаренный (тройное остекление)
Вертикальное остекление из пустоте-
пустотелых стеклянных блоков
Магазинная витрина
Наружные двери и ворота деревянные
одинарные
То же, двойные
Внутренние двери одинарные
ГОСТ
12506—67,
16407—70
11214—65*
16407—70
12506—67
—
11214—65*
16407—70
16289—70
9272—66
—
—
—
Расстояние
между стек-
стеклами, мм
—
55
50
55
20
ПО
100
160
—
—
—
—
—
X °С)/ккал
0,2
0,4
0,4
0,4
0,38
0,44
0,44
0,6
0,5
0,25
0,25
0,5
0,4
ккал/(мг X
X ч °С)
5,0
2,5
2,5
2,5
2,7
2,3
2,3
1,7
2,0
4,0
4,0
2,0
2,5
Примечание Значения l/R0 для окон, балконных дверей и фонарей в металлических пе-
переплетах и коробках следует увеличивать на 10%
Сопротивление теплопередаче утепленных полов /? п, расположенных непосред-
непосредственно на грунте, вычисляют для каждой зоны по формуле
6ус
Яуп = #нп+-Г--> <L23>
у.с
где 6 с и %у с — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности,
ккал/(м • ч - °С), утепляющего слоя.
Сопротивление теплопередаче конструкции полов на лагах /?л определяют по
формуле
A.24)
" 0,85 ^-п>
При определении теплопотерь через полы подвалов продолжение подземной
частей наружных стен, начиная от уровня земли, рассматривается как полы (лист
1.3, рис. 3, в).
Для удобства расчета теплопотерь через неутепленные полы на грунте"в
табл. 1.17 и 1.18 приведены величины 2F ¦=—, вычисленные в зависимости от раз-
размеров угловых и средних помещений.
Правила обмера ограждений здания при определении поверхности F в м2 для
расчета теплопотерь показаны на листе 1.3, рис. 3, а, б. Линейные размеры ограж-
ограждений принимаются с точностью до 0,1 м, а результаты расчетов теплопотерь вычис-
вычисляют с точностью до 5 ккал/ч.
Добавочные теплопотери через ограждающие конструкции по-
помещений различного назначения исчисляются в процентах к основным, найден-
найденным по формуле A.22), и принимаются в зависимости от вида ограждений по
табл. 1.19.
При расчете теплопотерь через наружные ограждения общественных зданий их
среднее значение не должно превышать величин, указанных в табл. 1.20.
54

¦S84Q
'ft
мал1
1A*4
-^
V ¦
-—.
•к'
i
г
—¦ —
2;
5
——.
— —
—.
—' '—
— 1—
— —
Г"—-тг
—" —
B,25 0,3 0,312
Яи,(м*ч мм fod от)/нг
OJS
Пример I.П. Рассчитать теплопотери жилой комнаты в кирпичном одноэтаж-
одноэтажном доме с черепичной кровлей, сооружаемом в г. Ессентуки (лист 1.4, рис. 1).
При расчете теплопотерь следует учесть надбавки: на ветер — 5%, на угловое
помещение — 5% и на страны света — согласно ориентации, указанной на рисунке.
Для угловой жилой комнаты /„=20° С. По табл. 1.3 расчетные наружные
температуры для г. Ессентуки следующие: tH = —17° С, txc = —21° С. При разнос-
разности расчетных температур
/в_^н= 20+ 17=37°С
по табл. 1.8 находим ве-
величины требуемых со-
сопротивлений теплопереда-
теплопередаче /?qP: для кирпичной
наружной стены — 0,82;
для чердачного перекры-
перекрытия—1,09 (м*-ч -°С)/ккал.
Сообразуясь со значе-
значениями R^p и принятыми
по проекту материалами
стен и перекрытия, на ос-
основании данных табл. 1.14
и 1.15 выбираем строи-
строительные конструкции на-
наружных ограждений зда-
здания. Кирпичные стены
принимаем толщиной в два
кирпича на тяжелом рас-
растворе с внутренней шту-
штукатуркой. Общая толщина
стены с учетом швов —
525мм, Ro= 0,94, l/R0 =
= 1,06. Массивность сте-
стены — средняя. Чердачное
перекрытие принимаем из
сборных железобетонных
ребристых плит с утеп-
утеплителем-шлаком объемной
массой 1000 кг/м3, толщи-
толщиной 200 мм и Я = 0,25,
Ro= 1,09, 1/Д0= 0,92.
Перекрытие малой мас-
массивности.
Проверяем принятые
конструкции наружных
ограждений при значе-
значениях #?р по табл. 1.8 для
уточненной разности рас-
расчетных температур. Наружная стена средней массивности при ^н = 20 -}- A7 -f-
-|- 21) : 2 = 39° С имеет RlP= 0,86. Поскольку 0,86 < 0,94, конструкция стены от-
отвечает нормам и может быть принята. Чердачное перекрытие при tH —20+ 21=41°С
имеет #оР= 1,21. Поскольку 1,21 > 1,09, перекрытие надо утеплить. Заменяем
шлак трепелом с объемной массой 600 кг/мэ и Я= 0,15 толщиной слоя 150 мм
при Яо= 1,29 и 1/#о=0,77.
При черепичной кровле вводится поправочный коэффициент уменьшения рас-
расчетной разности температур п = 0,9; для окон с двойным остеклением и стеклопа-
кетом по табл. 1.16 принимаем l/R0— 2,7 ккая/(м2 • ч • °С).
Для удобства проверки арифметических вычислений и выявления возможных
ошибок рекомендуется такой порядок записи результатов расчета по отдельным
помещениям. Сначала в плане здания все отапливаемые помещения нумеруются по-
поэтажно, например, подвал — 1, 2, 3, 4, 5 и т.д., 1-й этаж — 101, 102, 103, 104, 105
[ WC,h*2,U [jjj
Лист 1.4. К расчетам теплопотерь:
/ — к примеру 1.11; 2 — график для определения попра-
поправок а; 3 — к примеру 1.12.
55

Таблица 1.17. Значения HF
, ккалЦч -°С), неутепленных
Ширина
помеще-
помещения, м
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
Глубина помещения (перпендику
1
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
6,4
5,6
6,8
6
1.5
0,6
0,9
1,2
1,5
1,8
2,1
2,4
2,7
3
3,3
3,6
3,9
4,2
4,5
4,8
5,1
5,4
5,7
6
6,3
6,6
" 6,9
7,2
7,5
7,8
8,1
8,4
8,7
9
2
0,8
1,2
1,6
2
2,4
2,8
3,2
3,6
4
4,4
4,8
5,2
5,6
6
6,4
6,8
7,2
7,6
8
8,4
8,8
9,2
9,6
10
10,4
10,8
11,2
11,6
12
2.5
0,9
1,4
1,8
2,3
2,7
3,2
3,6
4,1
4,5
5
5,4
5,9
6,3
6,8
7,2
7,7
8,1
8,6
9
9,5
9,9
10,4
10,8
11,3
11,7
12,2
12,6
13,1
13,5
3
1
1,5
2
2,6
3
3,5
4,0
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
И
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
3,5
1,1
1,7
2,2
2,8
3,3
3,9
4,4
5
5,5
6,1
6,6
7,2
7,7
8,3
8,8
9,4
9,9
10,5
11
11,6
12,1
12,7
13,2
13,8
14,3
14,9
15,4
16
16,5
4
1,2
1,8
2,4
3
3,6
4,2
4,8
5,4
6
6,6
7,2
7,8
8,4
9
9,6
10,2
10,8
11,4
12
12,6
13,2
13,8
14,4
15
15,6
16,2
16,8
17,4
18
4,5
1,3
1,9
2,5
3,1
3,8
4,4
5
5,6
6,3
6,9
7,5
8,1
8,8
9,4
10
10,6
11,3
11,9
12,5
13,1
13,8
14,4
15
15,6
16,3
16,9
17,5
18,1
18,8
5
1,3
2,0
2,6
3,3
3,9
4,6
5,2
5,9
6,5
7,2
7,8
8,8
9,1
9,8
10,4
11,1
11,7
12,4
13
13,7
14,3
15
15,6
16,3
16,9
17,6
18,2
18,9
19,5

полов на грунте для средних помещений
лярная к
5,5
1,4
2
2,7
3,4
4,1
4,7
5,4
6,1
6,8
7,4
8,1
8,8
9,5
10,1
10,8
11,5
12,2
12,8
13,5
14,2
14,9
15,5
16,2
16,9
17,6
18,2
18,9
19,6
20,3
наружной
6
1,4
2,1
2,8
3,5
4,2
4,9
5,6
6,3
7
7,7
8,4
9,1
9,8
10,5
11,2
11,9
12,6
13,3
14
14,7
15,4
16,1
16,8
17,5
18,2
18,9
19,6
20,3
21
стене), м
6,5
1,4
2,1
2,9
3,6
4,3
5
5,7
6,4
7,2
7,9
8,6
9,3
10
10,7
11,4
12,2
12,9
13,6
14,3
15
15,7
16,4
17,2
17,9
18,6
19,3
20
20,7
21,5
7
1,5
2,2
2,9
3,7
4,4
5,1
5,8
6,6
7,3
8
8,8
9,5
10,2
11
11,7
12,4
13,1
13,9
14,6
15,3
16,1
16,8
17,5
18,3
19
19,7
20,4
21,2
21,9
7,5
1,5
2,2
3
3,7
4,5
5,2
6
6,7
7,5
8,2
8,9
9,7
10,4
11,2
11,9
12,7
13,4
14,2
14,9
15,6
16,4
17,1
17,9
18,6
19,4
20,1
20,9
21,6
22,4
8
1,5
2,3
3
3,8
4,6
5,3
6,1
6,8
7,6
8,4
9,1
9,9
10,6
11.4
12,2
12,9
13,7
14,4
15,2
16
16,7
17,6
18,2
19
19,8
20,5
21,3
22
22,8
8,5
1,6
2,3
3,1
3,9
4,7
5,4
6,2
7
7,8
8,5
9,3
10,1
10,9
11,6
12,4
13,2
14
14,7
15,5
16,3
17,1
17,8
18,6
19,4
20,2
20,9
21,7
22,5
23,3
9
1,6
2,4
3,2
4
4,7
5,5
6,3
7,1
7,9
8,7
9,5
10,3
11,1
11,9
12,6
13,4
14,2
15
15,8
16,6
17,4
18,2
19
19,8
20,5
21,3
22,1
22,9
23,7
9,5
1,6
2,4
3,2
4
4,8
5,6
6,4
7,2
8,1
8,9
9,7
10,4
11,3
12,1
12,9
13,7
14,5
15,3
16,1
16,9
17,9
18,5
19,3
20,1
20,9
21,7
22,6
23,3
24,2
10
1,6
2,5
3,3
4,1
4,9
5,7
6,6
7,4
8,2
9
9,8
10,7
11,5
12,3
13,1
13,9
14,8
15,6
16,4
17,2
18
18,9
19,7
20,5
21,8
22,1
23
23,8
24,6
5?

Таблица 1.18. Значения SF
Длина
помеще-
помещения, м
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
i 9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
Ширина поме
1
0,8
1,2
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
1,5
2,1
2,4
2,7
3
3,3
3,6
3,9
4,2
4,5
4,8
5,1
5,4
5,7
6
6,3
6,6
6,9
7,2
7,5
7,8
8,1
8,4
8,7
9
9,3
9,6
9,9
10,2
2
3,2
3,6
4
4,4
4,8
5,2
5,6
6
6,4
6,8
7,2
7,6
8
8,4
8,8
9,2
9,6
10
10,4
10,8
11,2
11,6
12
12,4
12,8
13,2
13,6
2,5
4,1
4,5
5
5,4
5,9
6,3
6,8
7,2
7,7
8,1
8,6
9
9,5
9,9
10,4
10,8
11,3
11,7
12,2
12,6
13,1
13,5
14
14,4
14,9
15,3
3
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
15,5
16
16,5
17
3,5
6,1
6,6
7,2
7,7
8,3
8,8
9,4
9,9
10,5
11
11,6
12,1
12,7
13,2
13,8
14,3
14,9
15,4
16
16,5
17,1
17,6
18,2
18,7
4
7,2
7,8
8,4
9
9,6
10,2
10,8
11,4
12
12,6
13,2
13,8
14,4
15
15,6
16,2
16,8
17,4
18
18,6
19,2
19,8
20,4
4,5
8,4
9,1
9,7
10,3
10,9
11,6
12,2
12,8
13,4
14,1
14,7
15,3
15,9
16,6
17,2
17,8
18,4
19,1
19,7
20,3
20,9
21,6
5
9,7
10,4
11
11,7
12,3
13
13,6
14,3
14,9
15,6
16,2
16,9
17,5
18,2
18,8
19,5
20,1
20,8
21,4
22,1
22,7

неутепленных полов на грунте для угловых помещений
щения, м
5.5
6,5
7,5
8,5
9,5
И
11,7
12,4
13,1
13,7
14,4
15,1
16,8
16,4
17,1
17,8
18,5
19,1
19,8
20,5
21,2
21,8
22,5
23,2
23,9
12,4
13,1
13,8
14,5
15,2
15,9
16,6
17,3
18
18,7
19,4
20,1
20,8
21,5
22,2
22,9
23,6
24,3
25
13,7
14,5
15,2
16
16,7
17,4
18,1
18,8
19,5
20,3
21
21,7
22,4
23,1
23,8
24,5
25,3
26
15,3
16
16,7
17,5
18,2
18,9
19,6
20,4
21,1
21,8
22,6
23,3
24
24,8
25,5
26,2
26,9
16,7
17,5
18,2
19
19,7
20,2
21,2
22
22,7
23,4
24,2
24,9
25,7
26,4
27,2
27,9
18,2
19
19,8
20,5
21,3
22
22,8
23,6
24,3
25,1
25,6
26,6
27,4
28,1
28,9
19,8
20,6
21,3
22,1
22,9
23,7
24,4
25,2
26
26,8
27,5
28,3
29,2
29,9
21,3
22,1
22,9
23,7
24,5
25,3
26,1
26,9
27,7
28,5
29,2
30
30,8
22,9
23,7
24,5
25,4
26,2
27
27,8
28,6
29,4
30,2
31
31,8

Таблица 1.19. Величины добавочных теплопотерь (СНиП П-Г. 7—62)
Помещения и
здания
Помещения в
зданиях любого
назначения
То же, при двух
и более наруж-
наружных стенах
(угловые)
Здания любого
назначения
Общественные
здания, обще-
общежития и гости-
гостиницы
Виды ограждений, через которые происходят
добавочные теплопотери
Вертикальные и наклонные (вертикальная проек-
проекция) наружные ограждения (стены, двери и све-
топроемы), обращенные на север, восток, северо-
восток и северо-запад
То же, на юго-восток и запад
Вертикальные и наклонные (вертикальная проек-
проекция) наружные ограждения зданий в местностях
со средней скоростью ветра до 5 м/с включительно:
защищенные от ветра
незащищенные от ветра (в зданиях, располо-
расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на
берегу моря или на открытой местности)
Наружные стены и окна
Наружные двери при открывании их на короткое
время для учета проникновения холодного воздуха
(п этажей):
двойные без тамбура между ними
двойные с тамбуром, снабженным дверью
одинарные без тамбура
Наружные двери главных входов независимо от
этажности при пропуске 500—600 человек в 1 ч
Величины до-
добавочных
теплопотерь,
проц. к основ-
основным
10
5
.*
5
100л
80«
65л
400—500
Примечания. 1. В общественных зданиях для помещений высотой более 4 м расчетное
значение теплопотерь всех ограждений с включением добавок надлежит увеличивать на 2% на
каждый метр высоты сверх 4 м, но не более 15% Эта добавка не распространяется на производ-
производственные помещения и лестничные клетки.
2 Добавки на ветер следует принимать с коэффициентом 2 при расчетной зимней скорости
ветра от 5 до 10 м/с и с коэффициентом 3 — при скорости ветра более 10 м/с.
3 Ограждение помещения считается защищенным от ветра, если расстояние между ним и бли-
ближайшим ограждением защищающего строения превышает разность между уровнем кровли защи-
защищающего его строения и уровнем перекрытия помещения не более чем в 5 раз.
4. Добавочные теплопотери на наружные входы принимаются при отсутствии у них воздушно
тепловых завес.
5. При разработке типовых проектов добавочные теплопотери на страны света и ветер следует
принимать в размере 16%
Таблица 1.20. Средние величины теплопотерь в общественных зданиях
через наружные ограждения, ккал/(м2-ч) (СНиП Н-Л. 2—72)
Назначение зданий
Больницы
Поликлиники, детские сады-ясли
Санатории, дома отдыха
Школы, профессионально-технические училища
Научно-исследовательские институты, проект-
проектные организации, средние специальные и выс-
высшие учебные заведения, здания управления,
зрелищные предприятия, учреждения искусств
Виды ограждений
Стены
65
65
65
75
80
Покрытия
30
30
35
35
35
Перекрытия
12
15
15
15
15
60

Продолжение табл. 1.20
Назначение эданий
Торговые здания, предприятия общественного
питания и бытового обслуживания, спортивные
сооружения
Виды ограждений
Стены
90
Покрытия
35
Перекрытия
15
и т.д., 5-й этаж — 501, 502, 503, 504, 505 и т. д., лестницы — А, Б, В, Г и т. д. Здесь
порядковый номер указывает, на каком этаже расположено данное отапливаемое
помещение.
Полученные результаты расчета теплопотерь удобно записывать в бланк по фор-
форме, приведенной в табл. 1.21. Точность расчета—до 5 ккал/ч.
Таблица 1.21. Расчет теплопотерь
Страны
света
1
3
с
с
Ограждения
Название
2
НС
НС
до
пл
пт
Размеры, мм
3
3,90 X 2,8
5,84 X 2,8
1,0 X 1,6
5,32 X 3,39
5.32 X 3,39
Коли-
Количество
4
1
1
2
1
1
Площадь
Fo, м*
5
10,92
16,45
3,2
18,03
18,03
1
Ro
6
1,06
1,06
1,64
7,5
0,77
гв — tH,
вс
7
37
37
37
37
37-0,9
Итого
а я
5 ж
хг* а> со
< н\о
8
1,15
1,2
1,2
Q, ккал/ч
9
490
785
235
280
460
2250
Примечание. В графе 2 приняты обозначения: НС — наружная стена; ДО — окно с двой-
двойным остеклением; ПЛ — пол; ПТ — потолок.
В графе 6 проставляется разность значений l/Ru для стены и окна. Например,
при значении его для окна 2,7 и для наружной стены 1,06 в расчетную таблицу за-
заносят разность 2,7— 1,06= 1,64, поскольку теплопотери ранее были учтены по
всей площади стены без вычета площади окон.
При расчете теплопотерь через сплошные полы на грунте удобно пользоваться
вспомогательной табл. 1.18 для угловых помещений. При размерах комнаты 5,2 X
X 3,2 м 2f0 5—^ 7,5, что и заносим в графу 6. Теплопотери потолка — это про-
изведение величины 0,77 и разности температур с поправкой 0,9 (графа 7).
В графе 8 записывается общий суммарный множитель надбавки в процентах к
основным теплопотерям на основании данных табл. 1.19. Например, добавка на
север 10%, на ветер 5%, на угловое помещение 5%,всего 20%. Отсюда общий мно-
множитель надбавок — 1,2.
В графу 9 заносят результаты вычисления суммарных теплопотерь со всеми до-
добавками, т. е. произведение величин в графах 5, 6, 7 и 8 для каждого ограждения,
за исключением сплошных полов на грунте. Аналогично находят теплопотери во
всех остальных помещениях и суммируют их, получая теплопотери для всего зда-
здания. Теплопотери в лестничных клетках определяют как для одного помещения
независимо от этажности здания.
Расчет теплопотерь в зданиях повышенной этажности
Теплопотери в зданиях повышенной этажности рассчитывают обычным порядком
по формуле A.22), но с учетом дополнительных потерь тепла на подогрев инфиль-
трующегося воздуха, проникающего в отапливаемые помещения через наружные
ограждения здания.
61

Таблица 1. 22. Добавки Л
при расчете тешюпотерь
V, М/С
и
5
10
15
0
5
10
15
'к. *
0
— 10
—20
-30
—40
0
—10
-20
-30
-40
0
-10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
—10
-20
-30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
—10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
1
2,2
3,2
4,0
4,9
5,3
3,0
3,7
4,6
5,4
5,8
4,2
4,9
5,5
6,1
6,5
5,8
6,4
6,9
7,5
7,9
2,9
3,9
4,9
5,9
6,7
3,7
4,5
5,6
6,6
7,1
5,3
6,0
6,7
7,6
8,1
7,3
7,9
8,7
9,4
10,0
2
2,2
3,1
3,9
4,6
5,1
2,9
3,5
4,5
5,2
5,7
4,2
4,9
5,4
6,0
6,4
5,9
6,4
6,9
7,5
7,9
2,8
3,8
4,7
5,7
6,4
3,6
4,4
5,4
6,4
6,8
5,3
6,0
6,6
7,5
8,0
7,4
8,0
8,7
9,4
9,9
Рассчитываемый
2,1
2,9
3,7
4,4
4,9
2,8
3,4
4,3
5,0
5,4
4,2
4,8
5,3
5,9
6,3
5,9
6,4
6,9
7,5
7,9
2,6
3,6
4,5
5,4
6,2
3,5
4,3
5,2
6Д
6,6
5,3
5,9
6,6
7,3
7,9
7,4
8,0
8,7
9,4
9,9
4
Окна
2,0
2,7
3,5
4,2
4,6
2,8
3,3
4,2
4,8
5,2
4,2
4,8
5,3
5,8
6,2
6,0
6,5
6,9
7,5
7,8
5
6
7
с раздельными
1,9
2,6
3,3
3,9
4,3
2,7
3,2
4,0
4,6
5,0
4,2
4,7
5,2
5,7
6,1
6,1
6,5
6,9
7,5
7,8
1,8
2,4
3,0
3,6
4,1
2,6
3,1
3,8
4,3
4,9
4,2
4,7
5,1
5,6
6,0
6,2
6,6
7,0
7,5
7,8
1,7
2,1
2,8
3,3
3,7
2,5
2,9
3,6
4,1
4,5
4,3
4,7
5,1
5,5
5,9
6,2
6,6
7,0
7,5
7,8
Окна со спаренными
2,5
3,4
4,3
5,1
5,8
3,5
4,0
5,0
5,8
6,3
5,3
5,9
6,5
7,2
7,7
7,5
8,0
8,7
9,4
9,8
2,3
3,2
4,0
4,8
5,5
3,4
3,9
4,9
5,6
6,1
5,3
5,9
6,5
7,0
7,5
7,5
8,1
8,7
9,3
9,8
2,2
3,0
3,8
4,4
5,1
3,3
3,8
4,6
5,3
6,0
5,3
5,9
6,4
6,9
7,4
7,7
8,1
8,8
9,3
9,7
2,1
2,7
3,5
4,4
4,7
3,2
3,7
4,4
5,1
5,6
5,3
5,8
6,3
6,8
7,2
7,7
8,3
8,8
9,3
9,7
62

через окна для 16-этажных зданий, ккал/(м2-ч-°С)
этаж
8
9
переплетами
1,5
1,9
2,5
3,0
3,4
2,4
2,8
3,4
3,9
4,2
4,3
4,7
5,0
5,4
5,7
6,3
6,7
7,1
7,5
7,8
1,3
1,7
2,2
2,7
3,0
2,4
2,7
3,2
3,6
4,0
4,3
4,7
5,0
5,3
5,6
6,3
6,7
7,1
7,5
7,7
переплетами
2,0
2,5
3,2
3,7
4,4
3,1
3,5
4,1
4,8
5,2
5,4
5,8
6,2
6,8
7,1
7,8
8,4
8,8
9,3
9,7
1,7
2,3
2,9
3,3
4,0
3,0
3,4
3,9
4,4
4,9
5,4
5,8
6,2
6,6
7,0
7,9
8,4
8,8
9,3
9,6
10
1,1
1,5
2,0
2,4
2,7
2,3
2,5
3,1
3,4
3,8
4,3
4,6
4,9
5,2
5,5
6,4
6,8
7,2
7,5
7,7
1,6
2,1
2,7
3,0
3,6
3,0
3,3
3,7
4,2
4,7
5,4
5,7
6,1
6,5
6,9
8,0
8,5
8,9
9,3
9,6
1,0
1,3
1,8
2,1
2,3
2,2
2,4
2,8
3,1
3,4
4,3
4,6
4,8
5,1
5,4
6,5
6,8
7,2
7,5
7,7
1,5
1,8
2,3
2,7
3,2
2,9
3,2
3,4
3,8
4,1
5,4
5,7
6,0
6,4
6,7
8,1
8,5
8,9
9,3
9,6
12
0,8 ,
1,1
1,5
1,7
1,9
2,2
2,3
2,6
2,9
3,1
4,3
4,6
4,8
5,0
5,2
6,6
6,9
7,3
7,5
7,7
1,3
1,5
2,0
2,4
2,8
2,7
3,0
3,3
3,6
3,8
5,4
5,7
6,0
6,3
6,5
8,3
8,6
9,0
9,3
9,6
13
0,6
1,0
1,3
1,5
1,6
2,1
2,3
2,6
2,7
2,9
4,4
4,6
4,8
5,0
5,2
6,6
7,0
7,3
7,5
7,7
1,1
1,3
1,6
2,0
2,3
2,6
2,9
3,2
3,4
3,7
5,5
5,7
6,0
6,3
6,5
8,4
8,7
9,1
9,4
9,6
г
0,4
0,8
1,0
1,1
1,3
2,1
2,2
2,4
2,6
2,7
4,4
4,6
4,9
5,0
5,2
6,7
7,1
7,3
7,5
7,7
0,8
1,0
1,3
1,5
1,9
2,6
2,7
3,0
3,4
3,3
5,5
5,7
6,0
6,2
6,4
8,5
8,8
9,1
9,5
9,7
15
0,3
0,5
0,7
0,8
1,0
2,0
2,1
2,4
2,5
2,6
4,5
4,7
5,0
5,1
5,2
6,9
7,2
7,4
7,7
7,9
0,5
0,7
1,0
1,1
1,3
2,6
2,7
3,0
3,2
3,3
5,6
5,8
6,2
6,3
6,5
8,6
9,0
9,3
9,7
9,9
16
0,2
0,2
0,4
0,5
0,5
2,1
2,2
2,5
2,5
2,7
4,7
4,9
5,1
5,3
5,4
7,3
7,7
7,9
8,2
8,4
0,2
0,4
0,6
0,6
0,7
2,6
2,6
3,0
3,1
3,3
5,9
6,1
6,3
6,6
6,8
9,1
9,4
9,8
10,2
10,5

Расходы тепла" на инфильтрацию весьма значительны: чем
выше здание, тем больше на дополнительные теплопотери за счет инфильтрации
оказывают влияние перепад давлений между внутренним и наружным воздухом,
а также воздействие ветра на наружные ограждения. При подаче нагретого приточ-
приточного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту эти теплопотери снижаются.
Рекомендации по учету добавочных теплопотерь за счет инфильтрации наруж-
наружного воздуха предусматривают увеличение коэффициентов теплопередачи "окон в
зависимости от этажности здания, расчетной температуры наружного воздуха и
скорости ветра в данной местности *. Расчетные коэффициенты теплопередачи окон
в ккал/{мг - ч • °С) с учетом инфильтрации для рассматриваемого этажа находят
по формуле
kp = k0 + AkQ или -i- = -i- + Д -^- A.25)
Приведем методику расчета теплопотерь в зданиях повышен-
повышенной этажности, предложенную ЦНИИЭП жилища.
Расход тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха в ккал/ч находят по фор-
формуле
QH = AcJM=Lk0FQM = Д — F0M, A.26)
АО
2AcJ ..
где Д&о = —в увеличение коэффициента теплопередачи окон, учитывающее
0
суммарную инфильтрацию наружного воздуха в помещение через
щели оконных и дверных проемов, стыковые соединения кон-
конструктивных соединений панелей и пр., ккал/(м2 • ч • °С);
А — поправка на влияние встречного потока тепла;
с =0,24 —массовая теплоемкость воздуха, ккал/(кг • °С);
J — количество инфильтрующегося воздуха, кг/ч;
Д? — tB — tH — расчетная разность внутренней и наружной температуры воз-
воздуха, °С;
Fo — площадь окон, м2.
Для зданий, имеющих форму прямоугольного параллелепипеда, с обычной пла-
планировкой лестнично-лифтовых узлов и естественной вентиляцией при сопротивле-
сопротивлении воздухопроницанию окон RH = 0,182 (м* • ч • мм вод. cm)/кг добавки на инфиль-
грацию Д " принимают по табл. 1.22—1.25. Эти добавки даны в зависимости от
АО
этажности здания A6, 12, 9 и 5 этажей), расчетной температуры наружного воздуха
ta (от —10 до —40° С) и скоростей ветра v @, 5, 10 и 15 м/с). Если скорость ветра от-
отличается от табличных значений, величину добавок Д -^- принимают по линейной
А0
интерполяции. Если этажность проектируемого здания отличается от приведенной
в таблицах, добавки Д — следует принимать для зданий большей этажности.
АО
При сопротивлении воздухопроницанию окон, отличающемся от принятого в
таблицах (Д*и= 0,182), табличные значения добавок Д ¦=- находят по формуле
АО
Д-^=аД^-, A.27)
где а — поправка, найденная по графику на листе 1.4, рис. 2.
Табличные значения Д -^- не учитывают бытовые тепловыделения, поскольку по
АО
СНиП П-Г.7—62 в помещениях предусматривается поддержание внутренней тем-
температуры воздуха tB только за счет системы отопления.
* Госстрой СССР, ЦНИИЭП жилища. Временные указания по определению рас-
расходов тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха в зданиях повышенной этажности.
М., 1969; МПСМ СССР, НИИ санитарной техники. Рекомендации по учету добавоч-
добавочных теплопотерь в жилых зданиях повышенной этажности. М., 1969.
64

Таблица 1.23. Добавки А
при расчете теплопотерь через окна
у
*!,
и
5
10
15
Л
и
5
10
15
о
о
Я
0
— 10
-20
-30
-40
0
—10
—20
—30
—40
0
— 10
—20
—30
—40
0
—10
—20
—30
—40
0
—10
—20
—30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
—30
—40
для 12-этажных зданий,
ккал/(м2 • ч • °
С)
Рассчитываемый этаж
1
I
2,1
2,8
3,6
4,3
4,7
2,7
3,5
4,2
4,8
5,2
4,0
4,6
5,1
5,6
6,0
5,7
6,1
6,7
7,1
7,5
2,5
3,4
4,3
5,2
5,7
3,3
4,2
5,0
5,8
6,3
5,0
5,6
6,3
7,0
7,4
7,0
7,6
8,3
8,9
9,3
2
Эк на
1,9
2,6
3,4
4,0
4,4
2,7
3,4
4,0
4,6
5,0
4,0
4,5
5,1
5,5
5,9
5,7
6,2
6,7
7,1
7,5
3
4
5
с раздельнI
1,8
2,4
3,1
3,8
4,1
2,6
3,2
3,8
4,2
4,7
4,0
4,5
5,0
5,4
5,8
5,8
6,2
6,7
7,1
7,4
Окна со
2,3
3,2
4,1
4,9
5,4
3,2
4Д
4,9
5,6
6,0
5,0
5,6
6,2
6,8
7,3
7,1
7,7
8,3
8,8
9,3
2,2
3,0
3,8
4,6
5,0
3,1
3,9
4,6
5,3
5,7
5,0
5,5
6,2
6,7
7,1
7,2
7,7
8,3
8,8
9,2
1,6
2,3
2,0
3,5
3,8
2,5
3,1
3,7
4,1
4,5
4,0
4,5
4,9
5,3
5,6
5,8
6,2
6,7
7,1
7,4
1,5
2,0
2,6
3,2
3,5
2,4
3 0
3,5
3,9
4,2
4,0
4,4
4,9
5,2
5,5
5,9
6,3
6,7
7,1
7,4
6
л м и
1,4
18
2,3
2,8
3,1
2,3
98
3,3
3,6
3,9
4,0
4,4
4,8
5,1
5,4
6,0
6,3
6,7
7,1
7,4
спаренными
2,0
2,7
3,5
4,2
4,6
3,0
3,8
4,4
5,0
5,4
5,0
5,5
6,1
6,6
7,0
7,3
7,7
8,3
8,8
9,2
1,8
2,5
3,2
3,8
4,2
2,9
3,6
4,2
4,7
5,1
5,0
5,4
6,0
6,5
6,8
7,4
7,8
8,3
8,8
9,2
1,7
2,3
2,8
3,4
3,8
2,8
3,4
4,0
4,4
48
5,0
5,4
5,9
6,3
6,7
7,5
7,9
8,3
8,8
9,2
7
п е р (
1,2
1,6
2,1
2,5
2,7
2,2
2,7
3,1
3,3
3,6
4,0
4,4
4,7
5,0
5,3
6,0
6,4
6,8
7,1
7,4
8
9
гплетамн
1,0
1,4
1,7
2,1
2,3
2,2
2,5
2,9
3,1
3,3
4,1
4,3
4,6
4,9
5,1
6,1
6,4
6,8
7,1
7,3
0,9
1 2
1,5
1,8
2,0
2Д
2,4
2,7
2,9
3,0
4,1
4,3
4,6
4,8
5,0
6,2
6,5
6,8
7,1
7,3
переплетами
1,5
2,0
2,5
3,0
3,3
2,7
3,2
3,7
4,1
4,4
5,0
5,4
5,8
6,2
6,5
7,6
7,9
8,4
8,8
9,1
1,3
1,7
2,1
2,6
2,9
2,6
3,1
3,5
3,8
40
5,0
5,4
5,7
6,1
6,4
7,7
8,0
8,4
8,8
9,1
1,0
1,4
1,8
2,2
2,4
2,5
2,9
3,2
3,5
3 7
5,0
5,3
5,7
5,9
6,2
7,8
8,0
8,5
8,8
9,1
10
0,7
09
1,2
1,4
1,6
2,0
2,3
2,5
2,9
2,8
4,1
4,3
4,5
4,7
4,9
6,3
6,6
6,9
7Д
7,3
0,8
1,2
1,4
1,8
2,0
2,5
2,7
2,9
3,2
3,4
5,1
5,3
5,6
5,9
6,1
7,9
8,3
8,5
8,8
9,1
U
0,5
07
0,9
1,1
1,2
2,0
2,2
2,3
2,5
2,6
4,2
4,4
4,6
4,7
4,9
6,4
6,7
7,0
7,2
7,4
0,6
0,8
1,0
1,3
1,5
2,4
2,6
2,9
3,0
3,2
5,1
5,4
5,6
5,9
6,1
8,0
8,3
8,6
8,9
9,2
12
0,3
04
0,4
0,6
0,7
2,0
2,1
2,3
2,4
2,4
4,3
4,5
4,7
4,9
5,0
6,7
6,8
7,2
7,5
7,7
0,3
0,5
0,5
0,8
0,9
2,4
2,6
2,8
2,9
3,0
5,3
5,5
5,8
6,0
6,2
8,3
8,6
8,9
9,3
9,5
3 5-2696
65

Таблица 1.24. Добавки А
при расчете теплопотерь через окна для
V, М/С
п
и
5
10
15
0
5
10
15
'н> °С
9-этажных зданий, ккал/(м2-ч
•°С)
Рассчитываемый этаж
1
О к и а с
0
—10
—20
—30
—40
0
—10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
—30
—40
0
—10
—20
-30
—40
1,6
2,4
3,0
3,6
4,0
2,5
3,1
3,7
4,2
4,6
3,8
4,3
4,8
5,2
5,5
5,5
6,0
6,4
6,6
7,1
Окна с
0
—10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
—10
—20
-30
—40
0
— 10
—20
—30
—40
2,0
3,0
3,6
4,4
5,0
3,0
3,8
4,5
5,1
5,6
4,7
5,3
5,9
6,4
7,0
6,8
7,4
7,9
8,4
9,1
2
: раз,
1,5
2,2
2,8
3,3
3,7
2,4
3,0
3,5
4,0
4,3
3,8
4,2
4,7
5,1
5,4
5,5
6,0
6,4
6,8
7,1
3
це л bf
1.3
2,0
2,5
3,0
3,4
2,3
2,8
3,3
3,7
4,0
3,8
4,2
4,6
5,0
5,3
5,6
6,0
6,4
6,8
7,1
4
Ы МИ
1,2
1,8
2,2
2,7
3,0
2,2
2,7
3,1
3,4
3,7
3,8
4,1
4,5
4,9
5,1
5,7
6,1
6,4
6,8
7,0
о спаренными
1,8
2,7
3,4
4,1
4,6
2,9
3,6
4,2
4,8
5,3
4,7
5,3
5,8
6,3
6,8
6,8
7,4
7,9
8,4
9,0
1,6
2,4
3,1
3,6
4,2
2,8
3,4
4,0
4,5
4,9
4,7
5,3
5,7
6,2
6,5
6,9
7,5
7,9
8,4
9,0
1,4
2,2
2,7
3,2
3,7
2,7
3,3
3,7
4,1
4,6
4,7
5,3
5,6
6,0
6,4
7,0
7,5
7,9
8,4
8,9
5
пере
1,0
1,5
1,9
2,3
2,6
2,Г
2,5
2,8
3,2
3,4
3,8
4,1
4,5
4,8
5,0
5,7
6,1
6,4
6,8
7,0
6
7
п л е т а м и
0,8
1,3
1,6
1,9
2,2
2,0
2,4
2,6
3,0
3,2
3,9
4,1
4,4
4,7
4,9
5,8
6,2
6,5
6,8
7,0
0,6
1,0
1,3
1,6
1,7
1,9
2,2
2,4
2,7
2,8
3,9
4,1
4,4
4,7
4,7
5,9
6,2
6,5
6,8
7,0
переплетами
12
1,9
2,4
2,8
3,3
2,6
3,1
3,4
3,9
4,2
4,7
5,3
5,5
5,9
6,2
7,1
7,5
7,9
8,4
8,9
1,0
1,6
2,0
2,4
2,7
2,5
2,9
3,2
3,6
3,9
4,8
5,2
5,5
5,8
6,0
7,2
7,6
8,0
8,4
8,9
0,7
1,3
1,6
1,9
2,2
2,4
2,7
3,0
3,3
3,5
4,8
5,2
5,4
5,7
5,9
7,3
7,7
8,0
8,4
8,9
8
0,4
0,8
0,9
1,2
1,3
1,8
2,1
2,3
2,4
2,6
3,9
4,1
4,4
4,5
4,7
6,0
6,2
6,5
6,8
7,0
0,5
0,9
1,1
1,4
1,6
2,3
2,6
2,8
3,0
3,1
4,8
5,2
5,4
5,6
5,9
7,3
7,8
8,1
8,4
9,0
9
0,1
0,4
0,4
0,7
0,8
1,8
2,0
2,2
2,3
2,4
4,0
4,2
4,4
4,5
4,7
6,2
6,5
6,7
7,0
7,1
0,1
0,5
0,6
0,8
1,0
2,2
2,5
2,6
2,8
2,9
5,0
5,2
5,4
5,6
5,9
7,7
7,9
8,3
8,7
9,1
66

Таблица I. 25. Добавки Д
при расчете теплопотерь через окна 5-этаж-
V,
м/с
0
5
10
15
н»
0
-10
-20
—30
-40
0
— 10
—20
—30
—40
0
— 10
—20
-30
—40
0
-10
—20
—30
—40
ных зданий,
Окна с раздельными
ккал/(м2-ч-°С)
переплетами I Окна со спаренными
переплетами
Рассчитываемый этаж
1
1,2
1,6
2,0
2,5
2,9
2,0
2,5
2,9
3,3
3,7
3,4
3,8
4,2
4,5
5,0-
5,2
5,6
5,9
6,3
6,5
2
1,0
1,4
1,7
2,2
2,5
1,9
2,3
2,7
3,0
3,4
3,4
3,8
4,1
4,4
4,8
5,3
5,6
5,9
6,3
6,6
3
0,8
1,1
1,4
1,8
2,0
1,8
2,1
2,5
2,7
3,0
3,4
3,8
4,1
4,3
4,6
5,4
5,7
6,0
6,3
6,6
4
0,6
0,8
1,1
1,3
1,5
1,7
2,0
2,2
2,5
2,6
3,5
3,8
4,0
4,2
4,4
5,5
5,8
6,0
6,3
6,6
5
0,4
0,5
0,7
0,8
0,9
1,6
1,9
2,0
2,1
2,2
3,6
3,8
4,0
4,2
4,4
5,6
5,9
6,1
6,4
6,7
1
1,46
2,00
2,43
3,11
3,47
2,38
3,01
3,49
3,95
4,26
4,24
4,70
5,19
5,6
6,1
6,46
6,9
7,35
7,8
8,2
2
1,25
1,70
2,05
2,66
2,95
2,27
2,81
3,20
3,60
3,89
4,24
4,65
5,10
5,4
5,8
6,57
7,0
7,38
7,8
8,1
3
1,03
1,70
1,64
2,17
2,42
2,17
2,62
2,94
3,27
3,49
4,27
4,63
5,00
5,3
5,6
6,65
7,1
7,43
7,8
8,1
4
0,76
1,70
1,15
1,61
1,81
2,07
2,42
2,67
2,93
3,10
4,33
4,60
4,95
5,2
5,5
6,78
7,2
7,43
7,8
8,1
5
0,49
0,58
0,66
0,84
1,04
1,97
2,26
2,41
2,61
2,74
4,44
4,65
4,95
5,2
5,4
6,98
7,3
7,61
9,0
8,2
При расчете теплопотерь надбавки на ветер согласно табл. 1.19 на окна не учи-
учитывают. k&
Пример 1.12. Рассчитать теплопотери угловой жилой комнаты секции 16-этажного
дома в г. Ереване на 1, 8, 12 и 16-м этажах (см. лист 1.4, рис. 3). Наружные огражде-
ограждения здания малой массивности: стены и перекрытия из сборных железобетонных
панелей. Здание имеет чердак с асбестоцементной кровлей и неотапливаемый подвал
без окон.
По табл. 1.3 расчетные температуры наружного воздуха для г. Еревана /н =
== —19°С и ^хс= —20°С; средняя скорость ветра за январь у— 2,5 м/с; для уг-
угловой комнаты tB = 20° С.
Руководствуясь готовыми значениями величин R^ (см. табл. 1.8) для наружных
ограждений, при разности расчетных температур tB — txc — 20 -f- 20 = 40° С
требуемое сопротивление теплопередаче по табл. 1.8 определим следующим обра-
образом: для наружных стен из слоистых панелей с учетом надбавки 20% при Ata =
= 6° С RqP = 0,88 • 1,2= 1,05 (ж2 - ч - °С)/ккал; для чердачного перекрытия
при Д*н = 4° С #?р = 1,18 (жа • ч - °С)/ккал; для перекрытия над неотапливае-
неотапливаемым подвалом при Д/и = 2° С #*р = 1,06 (ж2 • ч • °С)/ккал.
На основании табл. 1.13 и 1.15 принимаем такие конструкции:
наружные стены из трехслойных панелей в виде железобетонной оболочки, за-
заполненной ячеистым бетоном (у = 400 кг/ж3, б = 100 мм); общая толщина панели
б= 250 мм; Ro= 1,12, l/R0 = 0,89;
чердачное перекрытие из многопустотных железобетонных плит, утепленных
трепелом (б = 150 мм); Ro= 1,29, l/R0 = 0,77;
3* 67

перекрытие над подвалом — паркетный пол по асфальтовой мастике, утепленный
трепелом (б— 100 мм) по железобетонным сборным плитам; Ro = 1,16, UR0 —
окна и балконные двери с двойными спаренными переплетами по табл. 1.16 имеют
1/#о = 2,7.
Далее по табл. 1.22 находим значение добавок для окон и балконных дверей при
спаренных переплетах (tH — —20° С, v = 5 м/с), которые соответственно равны:
для 1-го этажа — 4,6; для 8-го — 3,4; для 12-го — 2,6 и для 16-го этажа — 2,5.
При расчете теплопотерь приняты надбавки по табл. 1.19: на ветер — 5%, на уг-
угловое помещение — 5% и на страны света — согласно ориентации здания, указан-
указанной на листе 1.4, рис. 3. Для окон надбавки на ветер не учитываются. Результаты
расчета теплопотерь для жилых комнат при tB = 20° С приведены в табл. 1.26.
Тс
h
0) О)
о g
1
115
815
1215
1615
1 бл И I
ja I.26. Расчет теплопотерь в
здании
повышенной
Ограждения
Стра-
Страны
света
2
С
В
в
—
с
в
в
в
с
в
в
в
с
в
в
в
—
Наз-
Название
3
НС
НС
до
пл
НС
НС
до
БД
НС
НС
до
БД
НС
НС
ДО
БД
пт
Примечания
в примечании i
2. Е
стен
1 графе (
<i табл.
Размеры, м
4
5,45X2,7
3,75X2,7
1,5 Х1.8
5,2 Х3,5
5,45X2,7
3,75X2,7
1,5 Х1,8
0,8 Х2,5
5,45X2,7
3,75X2,7
1,5 Х1,8
0,8 Х2.5
5,45X2,7
3,75X2,7
1,5 Х1,8
0,8 Х2,5
5,2 Х3,5
Пло-
Площадь
F, м*
5
14,7
12,5
2,7
18,2
14,7
12,5
2,7
2,0
14,7
12,5
2,7
2,0
14,7
12,5
2,7
2,0
18,2
1
Яо
6
0,89
0,89
1,81
0,86
0,89
0,89
1,81
1,81
0,89
0,89
1,81
1,81
0,89
0,89
1,81
1,81
0,77
1 БД — балконная дверь. Все
1.21.
3 дана разность расчетных величин 1/RQ
А
7
—
4,6
—
—
3,4
3,4
—
2,6
2,6
—
2,5
2,5
—
I
*Р
8
—
6,41
—
—
5,21
5,21
—
4,41
4,41
—
4,31
4,31
—
t t
в гн
9
39
39
39
39
в9
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39-0,9
остальные обозначения
окон, (
эт ажности
ч
s х
? к
Мно;
тель
бавк
10
1,2
1,2
1,15
0,4
2
1,2
1,2
1,15
1,15
2
1,2
1,2
1,15
1,15
2
1,2
1,2
1,15
1,15
—
2
расшиф
е
С?
11
610
520
775
245
2150
610
520
630
470
2230
610
520
535
395
2070
610
520
520
385
490
2525
кованы
Залконных дверей и наружных

II. ПЕЧНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКА ПЕЧНОГО ОТОПЛЕНИЯ И ПЕЧЕЙ
Классификация печей
В районах, где отсутствуют сети централизованного теплоснабжения, печное
отопление допускается устраивать в одно- и двухэтажных жилых зданиях (СНиП
П-Л.1—71), одноэтажных клубах со зрительными залами на 200 мест и менее (СНиП
Н-Л.16—71), одноэтажных банях вместимостью 50 мест и менее (СНиП П-Л.13—62)
и в других одноэтажных зданиях, если это разрешается соответствующими главами
СНиП. Не допускается устройство печного отопления в спальных корпусах для де-
детей (СНиП П-Л.12—68), а также в зданиях и помещениях, отнесенных по пожарной
опасности к категории А, Б и В.
Применяемые печи классифицируют следующим образом.
По назначению:
отопительные;
отопительно-варочные;
кухонные плиты квартирного типа с отопительными щитками;
русские печи.
По теплоемкости:
теплоемкие — с активным объемом 0,2 м3 и более и толщиной внешних стенок
не менее 6 см в области топливника и 4 см в прочих местах; могут быть толстостенные
с толщиной стенок топливника 12 см и более (табл. II.1, разд. I, II, III, V, VI) и
тонкостенные с толщиной стенок топливника до 12, — а остальных наружных сте-
стенок до 7 см (табл. II. 1, разд. IV, VII—XII). Активный объем печи (без вычета пус-
пустот) определяется как произведение площади горизонтального сечения кладки и
активной высоты печи (от площади колосниковой решетки или дна дымооборота
до верхней плоскости перекрыши при толщине ее не более 14 см или до нижней плос-
плоскости перекрыши при толщине более 14 см);
нетеплоемкие — с активным объемом менее 0,2 мг в основном переносные ме-
металлические, иногда снабженные футеровкой толщиной до 4 см (табл. П.З).
По температуре нагрева стенок:
умеренного прогрева — с максимальной температурой в отдельных точках на-
наружной поверхности до 80—90° С (табл. II.1, разд. I—VI);
повышенного прогрева — с максимальной температурой в отдельных точках
наружной поверхности стенок до 120° С при средней температуре всей поверхности
до 90° С (табл. II.1, разд. VII—XII);
высокого прогрева — с более высокими температурами поверхности (нетепло-
(нетеплоемкие печи, табл. П.З).
По длительности горения топлива:
с кратковременной периодической топкой продолжительностью от 1 до 3 ч 1—2
раза в сутки (табл. II. 1, разд. 1-Х);
длительного (непрерывного) горения с загрузкой топлива 1—2 раза в сутки
(табл. II.1, разд. XI—XII);
затяжного горения за счет уменьшения подачи воздуха (табл. П.З, печи № 4, 5).
По схеме движения дымовых газов:
с каналами, соединенными последовательно (однооборотные — лист II. 1, рис. 1, а
и двухоборотные — лист II.1, рис. 1, б), например, печи ОПТ-1, ОПТ-2, № 2,
ОКПП-1, МВМС-61 и МВМС-62 в табл. IIЛ;
с каналами, соединенными параллельно (однооборотные — лист II. 1, рис. 1, г
и двухоборотные — лист 11.1, рис. 1, д), например, печи ОКПП-2, ОКПП-3', ОКПП-4,
МВМС-65, МВМС-303, МВМС-306, МВМС-307, МВМС-403, МВМС-406, МВМС-407,
ББУ-2, ББУ-3 и ББУ-4 в табл. II. 1;
многооборотные (лист II.I, рис. 1, в) в перечень рекомендованных не включены,
так как обладают рядом недостатков;
69

т& 20
вряд' I 5рядШ\~-
У//Х/7л?77\
Лист II. 1. Отопительные печи:
/ — схемы движения дымовых газов в печах, 2 — топливник для Дров, 3 — топливник для
антрацита марки АК, 4 — топливник для бурого угля марки БК и кускового торфа с влаж-
влажностью до 25%, 5 — топливник для торфа повышенной влажности, 6 — топливник для
лузги и опилок, 7 — печь ОПТ 3, 8 — печь № 6.
70

Таблица 11.1. Теплоемкие отопительные печи
Марка и план печи
I. Печи кирпич
Стенка печи (см. эс-
эскиз)
Среднечасовая теплоотдача *, ккал/ч
*
ные, прямоугольные, толстостенные,
оштукатуренные, с
ОПТ-1
Ш
1 1 Г
а
-
Л
5/
—
ОПТ-2
III
// Г
L
ш
Г
9 IV
J
№ 2
ш
№ 4
/// ¦
ОПТ-3
и
п
7
л
-*—
ОПТ-4
iff
я
/J«26
1
t
J
J
I
II
III
IV
Всего
I
II
III
IV
Всего
I
II
III
IV
Всего
I
II
III
IV
Всего
I
II
III
IV
Всего
I
II
III
IV
Всего
насадной тру
205
325
205
325
1060
200
380
200
380
1160
265
460
265
460
1450
410
320
410
310
1450
170
530
170
530
1400
170
550
170
550
1440
бой
340
540
340
540
1760
335
635
335
635
1940
400
700
400
700
2200
670
520
690
520
2400
285
880
285
880
2330
280
920
280
920
2400
Среднечасовая теплоотдача приведена при одной (Qj) и двух (Q2) топках в сутки
71

Продолжение табл. И.1
Марка и план печи
Стенка печи (см. эс-
эскиз)
Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч
Всего
На 1 м перимет-
периметра
1800
593
2700
882
I
II
III
IV
Всего
270
575
310
575
1730
415
900
475
900
2690
ОПТ-6
/J'/J Ш
в
I
II
III
IV
сего
310
575
270
575
1730
475
900
415
2690
ОПТ-7
Л
13-26'
Всего
На 1 м перимет-
периметра
1860
520
2870
810
ОПТ-8
27
13*26
1
I
II
III
IV
Всего
405
595
405
595
2000
610
900
610
900
3020
I
II
III
IV
Всего
530
еоо
530
600
2260
910
800
910
3420
ОПТ-10
и
13*26
•102'
I
F
i
и
ш
IV
Всего
660
625
625
625
2535
1000
950
950
950
3850
72

Продолжение табл. II.1
Марка и план печи
Стенка печи (см. экс-
киз)
Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч
ОПТ-11
ш
и
/J'26-
I
II
III
IV
330
1060
350
1060
490
1430
520
1570
Всего
2800
4150
II. Печь кирпичная, угловая, толстостенная, оштукатурен-
оштукатуренная, с насадной трубой
I
II
III
IV
V
Всего
1200
200
1020
1020
200
3640
1800
300
1550
1550
300
5500
III. Печь толстостенная, изразцовая, квадратная
ОПТИ-1
111
I
Всего
На 1 м перимет-
периметра
2700
660
4150
1015
IV. Печи кирпичные в металлическом футляре
Всего
480
420
900
800
700
1500
ОПФ-1
-89-4
1
Всего
На 1 м перимет-
периметра
2350
575
3920
960
ОПФ-2
П
2б>19\
Всего
На 1 м перимет-
периметра
3330
500
5550
835
Вентиляци-
Вентиляционные каналы
73

Продолжение табл. II.1
Марка и план печи
Стенка печи (см. эс-
эскиз)
Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч
V. Печь кирпичная, толстостенная с выносным топ л ив
никои, оштукатуренная, с насадной трубой
I
II
III
IV
Всего
740
140
1080
140
2100
1240
230
1800
230
3500
VI. Печи двухъярусные, кирпичные, прямоугольные,
толстостенные, оштукатуренные
ОПТД-1,
1-й ярус
I
II
III
IV
Всего
410
320
410
310
1450
670
520
690
520
2400
То же, 2-й ярус
U
1349-
/
13*19
Щ
Ш
I
II
III
IV
Всего
335
240
350
275
1200
560
400
580
460
2000
ОПТД-2, 1-й ярус
Е
Л
/
'1зта>
;Ш
13*13
I
II
III
IV
Всего
370
680
370
680
2100
560
1040
560
1040
3200
То же, 2-й ярус
Л
Л
Езтаж
I
s
Ш
ш
I
II
III
IV
Всего
305
510
95
580
1490
480
800
150
910
2340
I
II
III
IV
Всего
720
860
660
860
3100
1100
1300
1000
1300
4700
74

Продолжение табл. II.1
Марка и план печи
Стенка печи (см, эс-
эскиз)
Среднечасовая теплоотдача, ккал/ч
ОПТД-3, 2-й ярус
I
II
III
IV
490
580
640
770
427
Я'26 /у
Всего
2480
770
900
1000
1200
3870
VII. Печи повышенного прогрева каркасные
ОКПП-1
МВМС-61 550 1 1000
Всего
МВМС-62
700
1300
ОКПП-2,
МВМС-63
900
1500
1200
2000
Всего
1500
2500
ОКПП-4,
МВМС-66
1800
3000
VIII. Печи повышенного прогрева из изразцовых блоков
МВМС-303
МВМС-307
Всего
1080
1800
1800
3000
2400
4000
IX. Печи повышенного прогрева из изразца «Монолит»
МВМС-403
МВМС-406
MBMC-407
Всего
1080
1800
1800
3000
2400
4000
X. Печи повышенного прогрева — сборные из бетонных
блоков (конструкции ЦНИ Л-3)
ББУ-2
ББУ-3
60 •
ББУ-4
Всего
1200
2000
1800
3000
2400
4000
XI. Печи длительного горения для твердого топлива
4-59-
АКХ-9
Всего
200 ;
тю
г/
ИБД-1
ИБД-2
Всего
1650!
2000'
* Максимальная теплоотдача при длительном горении.
75

Марка
57
14.
1
Л
—-Г-53-+*-
и план печи
XII. Газ
АКХ-14
АКХ-СМ1
Стенка
0 В ы е
В
печи (см
киз)
печи
сего
эс-
ДЛ I
Продолже
н ие та
Среднечасовая теплоотдача,
Qt
цельного гор
3000*
1700*
ения
б л II 1
ю ал 1ч
Q.
——
—
Примечания 1 Рабочие чеотежи печей помещены в следующих литературных источни-
источниках Альбом отопительных и бытовых печей, ч I Печи отопительные. М, Госстройиздат, 1961
(печи марок ОПТ, ОУТ, ОЛГИ, ОУФ, ОЛФ, ОВТТ, ОП1Д, ОКПП, ББУ, АКХ, ИБД) Л А Се-
Семе н о в Печчое отопленье М , Госстройиздат, 19G8 (печ! марок МВМС, № 2, 4, 6, АКХ-14,
АКХ СМ1), Ю П Соснин Газовые отопительные и отопительно-варочные печи М , Стройиздат,
19Ь5(печь марки АКХ СМ1)
2 Чертежи каркасных печей повышенного прогрева (индекс ОКПП) имеются также и для ва-
варианта печи в футляре из кровельной стали
3 Печи ОПТ-5, ОПТ 6, ОЦФ 1, АКХ 9 следует применять только для тощих углей, антрацита
и кокса Все остальные печи, кроме газовых, пригодны для сжигания ДЛ1 ннопламенного топли-
топлива (дров, торфа, торфяных брикетов)
4 Большинство приведенных в таблице печей вошло в Перечень рекомендованных печей для
жилых и общественных зданий Центрального института информации по строительству Госстроя
СССР (М , Госстройиздат, 1952)
5. Высота толстостенных печей ь печей в металлическом футляре (разделы I—VI) может ме-
меняться в зависимости от высоты помещения
6. Ширина печей Ь указана в табл II 2.
бесканальные колпаковые (лист II.I, рис. 1, е, ж), например, печи ОПТ-5, ОПТ-6
и ОЦФ-1 в табл II.1;
смешанные комбинированные нижнего прогрева (лист II.1, рис. 1, з, и, к, л,м),
например, печи ОПТ-3, ОПТ-7, ОПТ-8, ОПТ-9, ОПТ-10, ОПТ-11, ОУТ-1, ОПТИ-1,
ОПФ-1, ОПФ-2, ОПТД-1, ОПТД-2, ОПТД-3, № 4 и 6 в табл II. 1;
с воздухонагревательными камерами (лист II.1, рис. 1, н), например, печь
ОПТД-2 в табл II. 1.
Классификация печей по форме в плане, этажности, характеру отвода дыма,
материалу и отделке внешней поверхности указана в табл. II 1
Печи оборудуются топливниками, приспособленными для сжи-
сжигания с наименьшими потерями заданного вида топлива. В современных печах топ-
топливник для сжигания всех видов твердого топлива имеет колосниковую решетку и
поддувало для равномерного подвода воздуха в толщу топлива, сгорающего на
колосниковой решетке Количество поступающего воздуха регулируется поддуваль-
поддувальной дверцей и задвижкой на дымоотводящем канале печи Топливники с глухим
подом применять не следует. Перекрытие топочной камеры целесообразно устраи-
устраивать глухим, а отверстие для выхода продуктов сгорания (хайло) располагать в
стенке При такой схеме перекрытие, накаляясь, способствует дожиганию летучих
продуктов сгорания, а при повороте в хайло они лучше перемешиваются с воз-
воздухом, что увеличивает полноту сгорания.
Размеры основных элементов топливника зависят от свойств и количества сжи-
сжигаемого топлива и определяются тепловым расчетом печи с обязательным последу-
последующим лабораторным испытанием
Топливники большинства рекомендованных конструкций отопительных печей в
достаточной мере универсальны и допускают сжигание нескольких видов топлива.
Максимальнея теплоотдача при длительном горении.
76

печей
3
л
штел
о
X
S
плоемк
О)
га
о
С
см
—*
СО
Я
\о
Ь
<•>
3
S
ЕГ
0>
га
;?
Б.
•
S
S"
1)
C
га
Q.
я
ю
О)
о
о
см
о
см
со
оо
CD
CD
О
*ф
п
С
О
см
о
О
о
о
00
со
И
С
О
1П
о
о
см
о
см
со
оо
со
со
о
со
и
PQ
о
см
о
ю
о
СП
оо
CD
н
с
о
1П
оо
о
00
00
г»
СО
оо
со
со
см
ю
см
со
и
CQ
со
о
00
о
о
о
ю
<N
СМ
п
С
Ч<
О
1С
см
о
о
о
о
СО
СО
о
со
о
СО
о
оо
СО
со
со
ю
со
со
CJ
CQ
см
СО
о
00
о
о
СО
см
н
п
о
ю
о
о
со
о
со
S
СО
СО
00 СО
с и
h s
о s:
см см
о о
^""" 1
о '
о о
ю о
-^ to
СМ г-,
Н со
С OI
rf Ю СМ 00 00 00 . .
о о ооооооооо
о о^ 1 1 1 1 1 I I I I ii
— о 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 i
О О OOOOOOCOOtCCMOOCOOO
С^Ь СМ '~| to tO O^ tO <^5 Oj Cn ^^ cO c7^) ^Ф CM '-"'
00ОС0О-*Ю 05-^f ¦—' —' ^^
00 CO ОО0)О-|О!00(МЮ |
1 1
CD О (^-СТ)"—it^-O>—'СООЮОСОЮОО
—' Cs! —<^CM — СМСМ — СМСМ—'—< *—'CM-—i
en CT> ю t~- o> ю r~. o> || ||
t^- t~- ICNOJICNO) II II
CDTtiCDcOcOcrj-^.-^H-^ ¦*5'
CJCOcjcjcjuooJcMco^CJi'—' см •—' Q
cqts^o2гягпглгпгпгпЕЗгпГг!"^гогоvf <¦
CMCMCMCM—i—«.-ч.—i-iimco-i—hCMCMCMCM—i>—•
d o*o*o o*o"o do o'do о о о о ооо
Ю\ГЭ tO t^- tO СО to
Ю1ЛЮВЮ ItC 1 rfNNTl"
NN(?)CO 1 I
о о о о о 'о 'о сГо о о о о о ' '
Ю Ю dJ СТ> !>¦ t4^» С^ С? 1О С75 l-O lO ^^ i-O "^* СО CD С^ С5
k-ifi l/i OCj ^D у!) <X5 t4^ CO LO C^ t^*1 '™H LO LO CO CO CO С4*4» СО
csic^cscocococo^co^cscococsi^^cocsiuOt^
CCgCCCOaCCfUCcQU С С
oooooooooooooo о о
77

V
Лист II2. Печи умеренного прогрева:
/ — ОПТ 5, 2 — двухъярусная ОПТД 1
78

Лист 11.3- Печи повышенного прогрева:
/ — каркасная ОКПП 2 2 — бетоноблочная с компенсаторами против растрескивания 3 ¦—
непрерывного (длительного) горения АГХ 9, 4 — из изрезцов «Монолит» МВМС 40о
79

Однако для таких видов топлива, как бурый уголь, торф повышенной влажности
мелкие отходы и газовое топливо требуются топливники со специальными приспо-
приспособлениями, иногда с частичным изменением конструкции печи. Отличительные осо-
особенности топливников печей периодического действия для разных видов твердого
топлива приведены на листе II. 1, рис. 2—6.
Отопительные печи
Из большого числа теплоемких отопительных печей допускается приме-
применять только печи, прошедшие лабораторные испытания и проверенные на практике
(табл. II.1 и II.2, лист II.1, рис. 7, 8 и листы II.2 и Н.З).
Основные размеры и теплоотдача испытанных и проверенных конструкций н е-
теплоемких отопительных печей и присоединенные к ним труб указана в
табл. Н.З и II.4. Пример установки нетеплоемкой печи высокого прогрева во вре-
временном помещении приведен на листе II.5, рис. 6.
Таблица И.З. Показатели нетеплоемких печей (по данным Л. i
Тип печи и размеры, мм
Цилиндрическая из кро-
кровельной стали:
модель № 1 (d = 445;
h = 700)
модель № 2 (d = 330;
h = 700)
модель № 3 (d = 330;
h = 420)
«Циклон»:
модель № 1 (??топл =
= 405; Циклона = 450;
h = 950)
модель № 2 (^топл ==
= 270; ^циклона = 310;
h = 900)
Цилиндрическая чугунная
Цилиндрическая с шамот-
шамотными вкладышами (d = 370;
h = 930)
Печь-времянка затяжного
горения (d = 465; h = 790)
для опклок влажностью
34%
Расход
дров, кг/
4,8
3,0
3,6
3,0
3,5
3,1
2,5
2,7
Коэффици-
Коэффициент по-
полезного
действия
Л
0,5
0,45
0,5
0,45
0,7
0,69
0,75
0,14
Теплоот-
Теплоотдача,
ккал/ч
8000
4500
6000
4500
8000
7000
6000
4000
2000—
3000
1370
Поверх-
Поверхность наг-
нагрева, мг
1,0
1,0
0,7
0,4
2,3
2,3
1,48
0,45
—
\. Семенова)
Особенности
конструкц ии
Без футе-
футеровки
С футеров-
футеровкой в 1/4
кирпича
Без футе-
футеровки
То же
Без футе-
футеровки
С футеров-
футеровкой в 4 см
Без футе-
футеровки
То же
С футеров-
футеровкой
Без футе-
футеровки
Цилиндрическая печь из кровельной стали наиболее простой конструкции отап-
отапливается дровами. К печи можно присоединить до 8 м труб, увеличивающих тепло-
теплоотдачу. В зависимости от основных размеров печь может быть трех моделей.
Печь «Циклон» из кровельной стали — разборной конструкции (удобна для
транспортирования) и предназначена для топки дровами. Благодаря наличию ци-
циклона-экономайзера она имеет повышенный коэффициент полезного действия и не
дает искр. Циклон-экономайзер соединен с топливником патрубком.
80

Таблица II.4. Средняя теплоотдача стальных труб, присоединяемых к
нетеплоемким печам, приведенным в табл. Н.З
Диаметр трубы, мм
80
90
100
ПО
Средняя теплоотдача
1 м трубы, ккал/ч
250
280
310
350
Диаметр трубы, мм
120
130
140
Средняя теплоотдача
1 м трубы, ккал/ч
380
410
440
Цилиндрическая чугунная печь отапливается каменным углем и антрацитом.
Цилиндрическая печь затяжного горения с футеровкой шамотными вкладышами
пригодна для сжигания антрацита, кокса, брикетов, бурого и каменного угля Про-
Продолжительность горения одной загрузки бурого угля массой 8—10 кг составляет
10—12 ч.
Печь-времянка затяжного горения предназначена для сжигания мелких отходов
и применяется для отопления временных помещений и сушки зданий.
Отопнтельно-варочные печи
Отопительно-варочная печь представляет собой сочетание в одном массиве ото-
отопительной печи с кухонным очагом В конструкциях этих печей обычно предусмат-
предусматривается возможность (путем переключения соответствующих задвижек) в летнее
время пользоваться только очагами, а в зимнее время одновременно обогревать
весь массив печи. Пары и газы, выделяющиеся в процессе приготовления пищи,
конструкцией печи предусмотрено удалять в дымовой канал, но лучше во избе-
избежание ухудшения тяги устраивать отдельный канал (рядом с дымовым). Достоинство
таких печей заключается в компактности и экономии топлива.
Отопительно-варочные печи бывают толстостенными (лист 114, рис.
1)и тонкостенными в металлическом каркасе (лист II.4, рис. 2).
Основные сведения по проверенным и испытанным отопительно-варочным пе-
печам приведены в табл. II 5.
Кухонные плиты квартирного типа и отопительные щитки
Широко распространены кухонные плиты квартирного типа, коэффициент по-
полезного действия которых не превышает 0,5—0,6. Наиболее рациональны плиты
заводского изготовления, что соответствует современным требованиям к оборудо-
в нию кухонь индивидуальных квартир Применяются плиты тонкостенные
в стальном каркасе и толстостенные кирпичные и сборно-блочные из жа-
жароупорных блоков.
Комбинируя плиты с отопительными щитками, можно использовать до 35% теп-
тепла, уходящего из плиты с дымовыми газами, что составляет 200—300 ккал/ч В слу-
чге необходимости увеличения теплоотдачи можно применять щиток с самостоя-
течьной топкой.
Основные показатели плит и отопительных щитков к ним приведены в табл.
II 6 Конструкция плиты КП-4 дана на листе П.4, рис. 3.
Комбинированные плиты, состоящие из плиты для приготовле-
приготовления пищи и котла-водонагревателя, получили значительное распространение. Более
подробные сведения и конструкции комбинированных плит приведены в разделе IV
«Горячее водоснабжение».
Русские печи
Русская печь является универсальным тепловым прибором для отопления и раз-
различных хозяйственных целей. Она обеспечивает хорошую вентиляцию помещения,
а по затрате тепла на приготовление пищи весьма экономична.
81

Топочные дберцы Место ЮЖГЖЖЗ
присоединения плиты IШ
Лист II.4. Бытовые печи:
/ — печь отопительно-варочная толстостенная Л. А. Коробанова и Н. И. Самарина; 2 — то
же, тонкостенная в каркасе МВМС-204; 3 — кухонная плита толстостенная КП-4; 4 — ото-
отопительный щиток толстостенный ОЩ-1; 5 — русская печь обыкновенная (план); 6 —русская
печь с плитой в шестке и обогревательным щитком; 7 — то же, с подтопкой в щитке.
82

Таблица Н-5. Характеристика некоторых конструкций отопительно-варочных
печей
№ п.п
Название печн н ее размеры, см
Мг
Оборудование
Печи толстостенные оштукатуренные с насадной трубой
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Ш-1, Л. А. Коробанова и
Н. И. Самарина A02X77X231)
Ш-2, Т. Ф. Волкова A02Х89Х
Х224)
И. И. Белякова A13X63X182)
Ш-6 двухъярусная:
верхний ярус A02Х64Х
Х224)
нижний ярус A02Х64Х
Х224)
Ш-5 одноярусная A02Х64Х
Х224)
Печи тонкостенные с о
ИЛИ КС
Укргипросельстроя E0Х75Х
Х201)
МВМС-ЮЗ E2x52x155)
МВМС-204 F4X64X168)
МВМС-208 G0X60X158)
3200
0,23
3400
0,22
2700
2300
0,25
2800
0,25
2800
0,25
Чугунная плита 80x41 см; ду-
духовой шкаф 35x50x35 см
Плита 50x50 см; духовой
шкаф 30X50x26 см; водогрей-
водогрейная коробка
Плита; два духовых шкафа
Плита 50x40 см; духовой
шкаф 35X50X26 см (возмо-
(возможен вариант и без духового
шкафа)
То же
»
тводом дыма в стенной канал
эренную трубу
1850
1500
0,6
2500
0,55
2000
0,65
Плита в открытой с двух сто-
сторон вентилируемой камере; ду-
духовка; водогрейная коробка
Духовой шкаф-термос 25Х40Х
Х25 см
Чугунная плита 50x36 см; ду-
духовой шкаф 32x32x20 см; во-
водогрейная коробка на 18 л;
тепловой сушильный шкаф
Чугунная плита 55x60 см —
на нижнем массиве печи, ду-
духовой шкаф 35X30x32, см —
на верхнем массиве; водогрей-
водогрейная коробка на 9 л
Примечания. 1. Чертежи печей 1, 2, 4 и 5 приведены в Альбоме отопительных и быто-
бытовых печей, ч. II (М., Госстройиздат, 1962); чертежи печей 7, 8 и 9 — в книге Л. А. С е м е н о-
в а. «Печное отопление» (М. , Госстройиздат, 1968), чертежи печей 3 и 6 — в книге В. П. П р о-
топопова «Печные работы» (К., Госстройиздат УССР, 1961).
2. Печь Укргипросельстроя оштукатуренная, не индустриальная. Печи типа МВМС в метал-
металлическом каркасе, облицованные асбофанерой. Плиты печей 1—4 и 8 расположены в камере с
дверцами и вытяжным отверстием.
3 Печн 7 — 9 выполняются с отводом дыма сзади или сбоку.
4. Для печи 3 возможны четыре режима топки.
Русские печи бывают различных конструктивных решений; некоторые из них
представлены на листе II.4, рис. 5, 6, 7. Существенным недостатком таких печей яв-
является отсутствие прогрева нижнего пояса, что не обеспечивает прогрев нижней
зоны помещения. Этот недостаток устранен в печах № 3, 4, 5 и 6 (табл. II.7).
Основной частью всех конструкций русских печей является варочная ка-
камера, используемая для приготовления пищи, выпечки хлеба, сушки овощей
и т. п., а также применяемая как термос для длительного сохранения пищи в нагре-
нагретом состоянии. В варочной камере можно сжигать дрова, кусковой торф, хворост,
солому, камыш. Некоторые конструкции печей снабжаются дополнительной
83

топкой с колосниковой решеткой для сжигания любого топлива, в том числе и
каменного угля. Ряд конструкций комбинируется с плитой, имеющей отдельную
топку, со щитком или нижним обогревателем.
Таблица II. 6. Характеристика конструкций плит и отопительных щитков на
твердом топливе
Характеристика и марка
Конструкции НИИСТ и
Кировского чугуноли-
чугунолитейного завода (ПБ-3)
Модель Ужгородского
завода «Газоаппарат»
мкт
КП-2
В каркасе
Толстостенная, кирпич-
кирпичная кп-з
То же, КП-4(лист II.4,
рис 3)
То же, КПОЩ со щит-
щитком с подтопком
В каркасе ОЩК-1
Толстостенный, кирпич-
кирпичный ОЩ-1 (лист II.4,
рис. 4)
То же, двухъярусный
ОЩ-3
Размеры, см
Ку х о нн
66x60x85
97x60X85
107X69X74
79X54X78
102X64X77
115X64X77
140X102X77
(высота
щитка —
217)
Отопител
73X34X193
89x38X224
115X38X224
(каждого
яруса)
Теплоотдача
Q2, ккал/ч
ы е плиты
850
800
—
900
1000
3100
ь н ы е щит
500—1200*
200—300
200—300
(каждого
яруса)
Дополнительные
устройства
Духовой шкаф
Д>\овой шкаф
и водогрейная
коробка
Духовой шкаф,
водо1рсйная
коробка и вен-
вентиляционный
канал
ки
Вентиляцион-
Вентиляционный канал
Способ из го
товления
Заводской
Полузавод-
Полузаводской
i
i
Выполняет-
Выполняется на месте
Полузавод-
Полузаводской
Выполняет-
Выполняется на мес-
месте
Примечание Чертежи всех плит и щитков кроме плиты в каркасе, при ведены в Альбо-
Альбоме отопительных и бытовых печей, ч. II (М , Госстройиздат, 1962), а плиты в каркасе — в книге
Л А Семенова «Печное отопление» (М , Госстройиздат, 1968)
* Теплоотдача зависит от продолжительности топки.
84

л»
п п
1
2
3
4
5
Таблица II.
Тип печи
Обыкновенная
(лист II.4, рис. 5)
Улучшенная (лист
II.4, рис. 6 и 7)
Конструкции
В. П. Протопопова
Конструкции
И. С. Подгородии-
кова:
«Теплу шка-2»
«Теплушка-4»
Конструкции
И. И. Ковалевско-
Ковалевского
7. Характеристика конструкций русских печей
Размеры
в плане,
см
127X165
153x165
и
140x165
120x150
129x168
128X128
128X145
Высота, см
о
h
X о
83
154
154
147
154
154
189
h
238
238
175
224
224
231
Теплоотдача,
ккал/ч
Q.
2100
3600
—
2800
3000
4500
Q*
3000
5100
—
4000
—
_
Дополнительные
устройства
Плиты с топкой,
водогрейная ко-
коробка, щиток или
щиток с топкой
Плита с топкой,
щиток с топкой,
водогрейная ко-
коробка
Дополнительная
топка, нижний
обогреватель, во-
водогрейная короб-
коробка
То же, и плита с
юннии
Дополнительная
топка, обогрева-
обогреватель, плита с топ-
топкой
Примечания 1 Коэффициент неравномерности теплоотдачи печей при одной топке в сут-
сутки Mt = 0,35, при двух топках Мг = 0,1
2 Чертежи печей 1 и 2 приведены в книге Л А Семенова «Печное отопление» (М , Гос-
стройиздат, 1968), печей 4 и 5 — в работе И СПодгородникова «Русские печи» (М , изд.
МКХ РСФСР, 1957), печей 5 и 6 — в Альбоме отопительных и бытовых печей, ч II (М, Гос-
стройиздат, 1962), печи 3 — в работе В. П. Протопопова «Печные работы» (Киев, Госстрой-
издат УССР, 1961)
ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
И РАСЧЕТУ
Отвод дыма и установка печей
Наиболее целесообразен отвод дымовых газов от печей в стенные каналы.
Е:ли такие каналы нельзя устроить в стенах, применяют печи с насадны-
насадными трубами и коренные трубы. В сейсмических районах насадные
трубы не допускаются. Если конструкция печи разработана с насадной трубой, то
дым можно отводить в стенной канал или канал в коренной трубе (лист II.5, рис. 5).
Двухъярусные печи с пропуском дыма от печи первого яруса через канал, прохо-
проходящий в массиве печи второго яруса, удобны и рациональны в двухэтажных зданиях
без капитальных стен, но не допускаются в сейсмических районах.
Каждая печь и кухонная плита должны иметь отдельный дымовой канал с раз-
раздельным выводом выше крыши. В исключительных случаях разрешается присоеди-
присоединять к одному каналу два очага при выполнении требований, указанных на листе
11.5, рис. 4.
86

Общий
канал
Каналы
от печей.
Рассечка
*, 6"^кирпича
•якирпичп
ш-ш, *4
На одном уроЬне
Мешок dw
сажи
Ь^1Мирпича
Чистка
От печи
Ш-Ш
Высокого прогреба
U-76-
Сучетом разделки
Умеренного прогреби
—360- -+- 322-
1 . - . Ю0*220\ . _ . .100x220
Предтолочный
лист 50х 70ММ
Повышенного прогрева
0,5*1 к Коридор
Статей патрубок
Лист 11.5. Установка печей:
/ — включение перекидного рукава в дымовой канал, 2 — сечения перекидных рукавов;
3 — расположение дымовых труб над крышей, 14 — присоединение печей к одному каналу;
5 — приспособление печи для отвода дыма в канал (при конструкции с насадной трубой);
6 —расположение печей в помещениях.
86

В проектах необходимо разрабатывать рабочие чертежи разверток стен с распо-
расположением каналов, уводов (под углом до 30° к вертикали и относом не более 1 м)
и горизонтальных участков (не более 0,5) для вьюшек и задвижек с прочистками.
На чертежах следует указывать также перекидные рукава (допускаемая длина —>
не более 2 м) и их примыкание к вертикальным каналам (лист II.5, рис. 1,2).
Нагрузку от печей и коренных труб необходимо передавать на отдельные фун-
фундаменты, не связанные с фундаментами стен здания. Печи, трубы и фундаменты под
них должны быть указаны на строительных чертежах с необходимыми привязочны-
ми размерами. Печи второго этажа могут опираться непосредственно на перекрытие,
рассчитанное на прочность, при этом должны соблюдаться противопожарные тре-
требования. Соответствующие типовые решения приведены в альбомах печей.
Не разрешается располагать каналы (включая вентиляционные) в наружных
стенах. При необходимости отступления от этого правила следует предусматривать
утепление их с наружной стороны стены. Вентиляционные каналы кухонь и сануз-
санузлов располагают рядом с дымовыми каналами.
Высоту от колосниковой решетки до устья трубы принимают не менее 5 ж, а вы-
готу труб над поверхностью крыши — в зависимости от их расстояния от конька
(лист II.5, рис. 3). Располагать их следует возможно ближе к коньку крыши.
Сечение дымовых каналов следует принимать: 1/2 X 1/2 кирпича — для печей
с теплоотдачей 3000—4000 ккал/ч и 1/2X1 — с теплоотдачей 4500—6000 ккал1ч.
Коренные дымовые трубы применяют при отсутствии капитальных стен для раз-
размещения в них дымовых каналов или при невозможности устройства насадных труб
(в печах повышенного прогрева и при строительстве в сейсмических районах). Ко-
Коренные трубы дороже насадных и занимают полезную площадь в здании, поэтому
помещения планируют так, чтобы к одной коренной трубе можно было присоединить
две-три печи. При сборном домостроении с применением индустриальных печей
повышенною прогрева кирпичные коренные трубы целесообразно заменять сборно-
блочными.
Противопожарные мероприятия
Проекты печного отопления требуется разрабатывать с учетом противопожарных
мероприятий. Типовые конструкции узлов и деталей, приведенные в различных
альбомах отопительных печей, привязываются к местным условиям и включаются
в состав проекта.
Необходимые размеры горизонтальных и вертикальных противопожарных раз-
разделок, отступок, способы термоизоляции стен и пере-
перегородок, выходящих в отступки, а также допускаемые расстоя-
расстояния от верха перекрытия печи до сгораемого потолка
приведены в табл. II.8 и 11.9.
Противопожарные разделки необходимо устраивать также и у вентиляционных
каналов, проходящих рядом с дымовыми. В стенках, заделывающих закрытые от-
отступки, вверху и внизу устанавливают решетки с площадью живого сечения не ме-
менее 150 см2 каждая.
Металлические и железобетонные балки должны отстоять от внутренней поверх-
поверхности дымоходов не менее чем на 13 см. Не допускается располагать деревянные
балки в кирпичной кладке между печами нижнего и верхнего этажей.
Расстояние от топочной дверки до противоположной стены или перегородки
должно быть не менее 1,25 м. К сгораемому полу и плинтусу у топочной дверки при-
прибивают металлический лист для защиты от возгорания. Сгораемую стену, примы-
примыкающую под углом к фронту печи, необходимо также защищать от возгорания.
Устройство боровов на чердаке не допускается.
Все остальные требования пожарной профилактики необходимо соблюдать при
производстве работ по устройству печного отопления.
Расстояние от верхней плоскости перекрытия теплоемкой печи до потолка, не за-
защищенного от возгорания, допускается принимать не менее 35 см, защищенного —
не менее 25 см, а от верхней плоскости перекрытия нетеплоемкой печи до потолка,
не защищенного от возгорания,— не менее 100 см, защищенного — не менее 70 см.
Толщина верхнего перекрытия (перекрыши) печи должна составлять не менее трех
рядов кладки. При меньшей толщине перекрытия расстояние между верхом печи и
потолком соответственно увеличивается. Потолок может быть защищен от возгора-
возгорания асбестовым картоном толщиной 8 мм или штукатуркой толщиной 25 мм
87

Таблица II.8. Разделки у дымовых каналов
Печные устройства
Отопительные печи периодического действия с про-
продолжительностью топки до 3 ч
То же, более 3 ч
Печи, отапливаемые газом, с расходом его более 2 ма/ч
Отопительные печи длительного горения
Квартирные кухонные плиты, работающие на твер-
твердом топливе
Газовые водонагреватели квартирного типа
Кухонные плиты в предприятиях общественного пи-
питания и общежитиях
Комбинированные кухонные плиты со встроенными
котелками и отдельные котелки квартирного отопле-
отопления
Расстояния, см, от внутренней
поверхности дымового канала
до сгораемой конструкции
не защищен-
защищенной от возго-
возгорания
38
51
38
38
38
25
51
38
защищенной
от возгорания
25
38
25
25
25
25
38
25
Примечания. 1. Металлические дымовые трубы через сгораемые перекрытия проклады-
прокладывать не допускается.
2. В детских и лечебных учреждениях разделка до сгораемой конструкции, не защищенной от
возгорания, принимается равной 51 см, до конструкции, защищенной от возгорания, — 38 см
Таблица II.9. Отступки и способы защиты сгораемых конструкций
Печи
Печи квартирного типа
со стенками толщиной в
1/2 кирпича при продол-
продолжительности топки до 3 ч
Печи квартирного типа
со стенками толщиной
в г/А кирпича
Бетонные печи с толщи-
толщиной стенок 4—6 см
Отопительные печи дли-
длительного горения
Вид отступки
Открытая
или закры-
закрытая с одной
стороны
Закрытая
с двух сто-
сторон
Открытая с
двух сторон
Расстояние
между печью
и сгораемой
стеной или
перегородко \,
см
13
32
26
Способы защиты сгораемых кон-
конструкций
Известковая или извест-
ково-цементная штукатурка
толщиной 25 мм, асбестовер-
микулитовые плиты толщи-
толщиной не менее 25 мм, асбес-
асбестовый картон и др.
Кирпичная облицовка в 1/t
кирпича на глиняном рас-
растворе или асбестовермикули-
товые плиты толщиной 40 мм
и др.
Известково-гипсовая штука-
штукатурка толщиной 25 мм, ас-
бестовермикулитовые плиты
толщиной 40 мм и др.

Продолжение табл. II.9
Печи
Печи и кухонные плиты
со стенками толщиной
в 2/2 кирпича при про-
продолжительности топки
более 3 ч
Металлические печи без
футеровки
То же, с футеровкой
Вид отступим
Открытая
Закрытая
Открытая
Расстояние
между печью
и сгораемой
стеной или
перегородкой,
см
26
100
70
Способы защиты сгораемых кон-
конструкций
То же, или облицовка в х/4
кирпича на глиняном рас-
растворе
Кирпичная облицовка в 1/2
кирпича на глиняном растворе
Штукатурка толщиной 25 мм
Примечания 1 Воздушные промежутки (отступки) у печей со стенками толщиной 7 см
и менее нужно оставлять открытыми Высота и ширина изоляции у печей и труб должны быть
больше их габаритов на 15 см, а высота над кухонными плитами — на 50 см
2 В общественных столовых, лечебных учреждениях, общежитиях между кухонной плитой и
сгораемыми стеной к перегородками делается закрытая отступка в 26 см, облицовка конструк-
конструкций — в V2 кирпича В лечебных учреждениях открытые воздушные промежутки у печей
оставлять не разрешается
Размещение печей
В зависимости от назначения помещений выбираются следующие типы печей:
в лечебных учреждениях — умеренного прогрева (теплоемкие толстостенные);
в жилых, школьных и других помещениях постоянного назначения — умерен-
умеренного и повышенного прогрева, а также длительного горения (теплоемкие толсто-
толстостенные и тонкостенные);
в помещениях временного характера и с периодическим кратковременным пре-
пребыванием людей — высокого прогрева (нетеплоемкие любого типа).
Размещение печей намечается одновременно с планировкой помещений. В за-
зависимости от конкретных условий принимают покомнатную установку небольших
печей или устанавливают одну большую печь на 2—3 комнаты. Покомнатные не-
небольшие печи удобны в следующих случаях: при заселении комнат отдельными
жильцами, эксплуатирующими печи самостоятельно; в местностях с переменным
климатом и неустойчивым отопительным сезоном; при индустриальном изготовле-
изготовлении их и возможности отвода дыма от нескольких печей в стенные каналы или ко-
коренную трубу индустриального изготовления. Эти печи не требуют устройства фун-
фундаментов (при массе до 750 кг). ""~
Одна общая большая печь на 2—3 комнаты с насадной трубой или с отводом ды-
дыма в стенной канал занимает меньшую площадь, чем отдельные печи с коренными
трубами; поэтому такую установку применяют при отсутствии печей индустриаль-
индустриального изготовления, но только при заселении квартиры одной семьей.
Печи в помещениях размещаются с учетом планировки, назначения и конструк-
конструкции здания.
В классах, лабораториях, операционных, перевязочных, зрительных залах,
лестничных клетках, киноаппаратных, перемоточных, а также в помещениях, где
могут находиться легковоспламеняющиеся материалы, не допускается располагать
печи с топкой из этих помещений.
При коридорной планировке прогон, на который опираются поперечные балки
перекрытий, обычно проходит вдоль перегородки, отделяющей комнаты от коридора.
В этом случае приходится применять печи с насадными трубами на тыльной стенке
89

или отодвигать их от плоскости перегородки коридора, устраивая в ней нишу на всю
высоту помещения. Первое решение менее удобно, так как доступ к дымовым за-
задвижкам со стороны комнаты создает затруднения при обслуживании печей, и в
ряде случаев не может быть допущено.
В помещениях для хранения ценных или легковоспламеняющихся материалов
и оборудования топки печей располагают в специальных тамбурах с наружными
входами, а печи устраивают в стальных футлярах.
Вьюшки и задвижки располагают в тех же помещениях, из которых топят печи,
и обеспечивают к ним удобный доступ.
При покомнатных печах помещения целесообразно планировать так, чтобы около
одной коренной трубы можно было сгруппировать несколько печей. Печи распола-
располагают в глубине комнаты, вблизи двери, но так, чтобы открывание ее не мешало топке
печи.
Печи повышенного прогрева устанавливают с открытой отступкой; а умеренного
прогрева можно устанавливать с закрытой отступкой, но с обязательным устрой-
устройством вверху и внизу решеток с площадью живого сечения не менее 150 см2, соеди-
соединяющих отступку с помещением.
Общие печи на 2—3 комнаты устанавливают так, чтобы теплоотдача каждой печи
распределялась пропорционально теплопотерям каждой комнаты. При этом на пла-
плане указывают размеры, определяющие расположение печи по отношению к перего-
перегородкам (лист II.5, рис. 6).
В небольших индивидуальных квартирах не всегда возможно отопление уборных,
передних и кладовых обогревательными поверхностями печей. В таких случаях
эти помещения рассматривают как одно целое с кухней или жилой комнатой; при
этом уборные не должны иметь наружных стен. Отопление жилой комнаты, смеж-
смежной с кухней, в южных районах можно обеспечить от плиты отопительным щитком.
При кратковременном понижении наружной температуры необходимое увеличение
теплоотдачи отопительного щитка достигается непрерывной топкой плиты.
Применяется следующая отделка наружных поверхностей печей:
облицовка изразцами — в печах повышенного прогрева заводского изготовле-
изготовления, а в печах умеренного прогрева — только при повышенных санитарных требо-
требованиях к отделке помещений;
штукатурка или затирка поверхностей печей умеренного прогрева — в жилых
и общественных помещениях;
стчльные футляры из кровельной стали — в сейсмических районах и помеще-
помещениях с повышенной пожарной опасностью;
облицовка асбофанерой и керамическими плитками — для печей в каркасе
(повышенного прогрева).
Расчет печного отопления и подбор печей
Среднечасовая теплоотдача печей должна быть равна тепло-
потерям помещения при расчетной наружной температуре для центрального отоп-
отопления (по табл. 1.3—средней температуре наиболее холодной пятидневки); до-
допускаемое отклонением ±15%. Расчетная величина теплоотдачи печей с периоди-
периодической топкой принимается, исходя из отопления их два раза в сутки, а печей дли-
длительного горения — с коэффициентом, учитывающим перерывы в работе печи на
время чистки и загрузки топливника.
Колебания температуры внутреннего воздуха в отапливаемых печами помеще-
помещениях жилых домов и общественных зданий (больницах, поликлиниках и школах)
не должны превышать ±3° С в течение суток. Величина амплитуды колебания тем-
температуры воздуха завысит от коэффициента неравномерности теплоотдачи печи и
теплотехнических показателей ограждающих конструкций помещения. Теплотех-
Теплотехнические показатели ограждающих конструкций при печном отоплении должны
соответствовать требованиям СНиП II-A.7—71.
Коэффициент неравномерности теплоотдачи печи оп-
определяется при лабораторных испытаниях печей по формуле
90

где <Э..О„„, Q.fJ,u и Q.n — соответственно максимальная, минимальная и средняя
^мзкс мин ср *
теплоотдачи печи за период активной теплоотдачи, ккад/ч.
Величина коэффициента неравномерности теплоотдачи печи зависит от ее актив-
активного объема, толщины стенок и количества топок в сутки.
При повышении наружной температуры против расчетной, когда переходят к
топке печи один раз в сутки, амплитуда колебания температуры воздуха в помеще-
помещении оказывается несколько большей, чем при топке два раза в сутки. В связи с этим
для подбора печей при двухразовой топке в сутки (при расчетной наружной темпе-
температуре для центрального отопления) в расчете следует принимать несколько мень-
меньшую величину амплитуды колебания температуры (±2,5° С).
Амплитуда колебания температуры воздуха опреде-
определяется по формуле
_ 0,7M^Q m .
At~ 2BF0 • {П'2)
где Мг — коэффициент неравномерности теплоотдачи печи при двух топках в сутки;
Q — теплопотери помещения, ккалЫ;
В — коэффициент теплопоглощения внутренней поверхности ограждения при
двух топках в сутки, ккал!(м^ • ч • °С) *;
Fo — площадь внутренней поверхности ограждения (наружного и внутреннего),
м2.
Расчет печного отопления (при печах с периодической топкой)
производится в соответствии с общими положениями.
Для каждого помещения при расчетной наружной температуре для централь-
центрального отопления определяются теплопотери в ккал/ч. Далее определяется допускае-
допускаемое максимальное значение коэффициента неравномерности теплоотдачи печи при
двух топках в сутки Ml? и допускаемой амплитуде колебания температуры воздуха
в помещении по формуле
AfTP = з,57 Ш*. , (П.З)
где Q — теплопотери помещения, ккал/ч, при расчетной наружной температуре для
центрального отопления;
HBF0 — теплопоглощение внутренними поверхностями ограждений помещения при
периоде 12 ч, ккал/(ч • °С).
Печь подбирают с коэффициентом неравномерности теплоотдачи Mi <j
< Мдр и со среднечасовой теплоотдачей Q с точностью ±15% по табл. II. 1 и II.2.
По исследованиям Л. А. Семенова, для печей с коэффициентом неравномерности
теплоотдачи при двух топках в сутки М% = 0,4 -~- 0,2 теплоустойчивость необходи-
необходимо проверять только для угловых помещений. Если Мг < 0,2, проверять теплоустой-
теплоустойчивость не нужно и для угловых помещений.
В некоторых случаях по условиям теплоустойчивости приходится применять печи
со средней теплоотдачей, превышающей теплопотери. Вместо этого иногда рацио-
рационально изменить конструкцию ограждений, повысив коэффициенты теплоусвоения
внутренних поверхностей ограждений или увеличив сопротивление теплопередаче
Ро наружных ограждений.
К величине теплоотдачи боковых поверхностей печей, обращенных в отступки,
вводятся поправочные коэффициенты, указанные в табл. 11.10. При этом ширина
отступок менее 7 см не допускается. Отступки печей со стенками толщиной в 1/4
кирпича должны быть открытыми.
Если зеркало печи закрывает вертикальная разделка, теплоотдачу зеркалом
рекомендуется уменьшить, умножая на величину 1 — 61 а при б/а > 1/6 (лист II.5,
рис. 6, где б — толщина разделки, а — ширина зеркала).
Уменьшение теплоотдачи зеркала вертикальными разделками не учитывается,
если разделки закрывают поверхность зеркала у самых углов (в = 0 или г = 0)
или занимают некоторое среднее положение, но ширина их меньше или равна 1/6
* Вычисляется по методике, изложенной в книге Л. А. Семенова «Печное
отопление» (М., Стройиздат, 1968).
91

Таблица 11.10. Поправочные коэффициента к теплоотдаче поверхностей
печей
Поверхности печей
Поверхности, обращен-
обращенные в отступки и воз-
воздушные камеры
Перекрыша при высоте
печи 2,1 м и менее
Размеры и конструкции отступок, камер и пе-
перекрыш
Шириной 13 см и более, открытые с обе-
обеих сторон
Шириной 7—13 см, открытые с обеих
сторон
Закрытые с боков и со дна, с нижней
решеткой и открытые вверху
Закрытые, с нижней и верхней решетка-
решетками
Закрытые с боков, но открытые вверху и
внизу
Толщина 14 см и менее
Толщина свыше 14 до 21 см включитель-
включительно
Поправочный
коэффициент
1,0
0,75
0,75
0,5
1,0
0,75
0,5
полной ширины зеркала (б/а ^ 1/6). При обслуживании одной печью смежных по-
помещений размеры виг назначаются такими, чтобы теплоотдача печью распределя-
распределялась пропорционально теплопотерям этих помещений.
Теплоотдающими считаются следующие поверхности печи:
поверхность стенок, находящихся в пределах активной высоты и омываемая с
одной стороны воздухом, а с другой прогреваемая газами или соприкасающаяся
с горящим топливом;
перекрыша при полной высоте печи не более 2,1 м\
поверхность стенок воздухонагревательных камер;
дно печи на ножках, если оно с одной стороны омывается воздухом, а с другой —
горячими газами.
Пример ИЛ. Подобрать печь умеренного прогрева с топкой из коридора для
отопления двух жилых помещений в одноэтажном жилом доме при расчетной на-
наружной температуре для центрального отопления tH = —25° С. Ограждения поме-
Таблица II.11. Теплотехнические показатели ограждений
Конструкция ограждений
Наружная стена (средней массивности) из кирпичной
кладки с термоизоляцинной засыпкой шлаком (к — 0,?5
ккал/(м - ч • °С), оштукатуренная изнутри (толщина
435 мм)
Чердачное перекрытие деревянное с накатом из ка-
камышитовых щитов (б = 100 мм), утепленное шлаком
(б = 80 мм), со штукатуркой по драни (б = 20 мм)
Окна двойные
Пол на лагах
Внутренние перегородки, деревянные со штукатуркой
Двери внутренние
Сопротивление
теплопереда-
теплопередаче Ra, (ж2-«Х
X "С)/ккал
1,16
1,44
0,44
Коэффициент
тешюпогло-
щения при
топке два ра-
раза в сутки
В, ккал/(м*Х
X ч • °С)
4,47
3,71
2,3
2,57
3,62
2,5
92

Таблица 11.12. Расчетные величины для подбора печей
Определяемые величины
Теплопотери Q при tB= 18° С, ккал/ч
Теплопоглощение 2BF0, ккал/(ч-°С)
Допустимое максимальное значение коэффициента не-
неравномерности теплоотдачи печи М^ по формуле
(II.3)
Комната
1
1400
272
0,7
2
2030
246
0,43
щений характеризуются показателями, приведенными в табл. 11.11. Размеры по-
помещений приведены на листе II.5, рис. 6.
Результаты расчетов, соответствующих исходным данным, приведены в табл. 11.12.
По табл. ИЛ и II.2 выбрана печь ОПТ-11 умеренного прогрева с коэффициентом
неравномерности теплоотдачи при двух топках в сутки Мг = 0,18, который значи-
значительно меньше допускаемого Mlf = 0,43 (для комнаты 2). Следовательно, печь
удовлетворяет требованиям ограничения амплитуды колебания температуры воз-
воздуха в помещении.
Теплоотдача стенки II, выходящей в комнату 1, при двух топках в сутки равна
1430 ккал/ч и превышает теплопотери на —— • 100= 2,1%. Теплоотдача
1400
стенок III и IV, выходящих в комнату 2, равна 520 -+- 1570 = 2090 ккал/ч и превы-
2090 2030
шает теплопотери на ^т-— • 100 = 3%.
Следовательно, выбранная печь и ее размещение в плане удовлетворяют усло-
условиям возмещения теплопотерь и теплоустойчивости помещений. Проверку тепло-
теплоустойчивости можно было не производить, так как коэффициент неравномерности
теплоотдачи печи при двух топках в сутки М2 — 0,18, что меньше 0,2.
Пример II.2. Подобрать печи повышенного прогрева для двух помещений по
данным примера II. 1 (лист II.5, рис. 6).
Руководствуясь найденными в примере П.1 теплопотерями помещений и макси-
мальнодопустимыми коэффициентами неравномерности теплоотдачи, на основании
показателей табл. П.1 и II.2 следует принять:
для комнаты 1 — печь ОКПП-2 (МВМС-63) с теплоотдачей при двух топках в
сутки Q2 = 1500 ккал/ч и Мг = 0,6 < 0,7. Запас в теплоотдаче составляет
1500-1400 100_?%.
ибо ш 7/о>
для комнаты 2 — печь МВМС-65 с теплоотдачей при двух топках в сутки Qz =
= 2500 ккал/ч и Мг = 0,44>0,43, что находится в пределах точности расчета. За-
2500 — 2030 1ЛЛ ооп/
пас в теплоотдаче составляет — • 100= 23%.
По теплоотдаче можно было бы принять печь ОКПП-3, но для этой печи Мг =
= 0,5 > 0,43, следовательно, она не удовлетворяет требованиям теплоустойчивости.

III. ЦЕНТРАЛЬНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
ВЫБОР СИСТЕМ И ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Область применения
В жилищно-гражданском строительстве широко применяются центральные си-
системы водяного, парового и воздушного отопления, а также системы панельного и
лучистого отопления с различными теплоносителями. Кроме того, применяются
системы газо- и электровоздушного отопления, отопления инфракрасными высоко-
высокотемпературными излучателями.
Наибольшее распространение получила водяная система отопления, как наибо-
наиболее гигиеничная, совершенная в эксплуатации и регулируемая в широких пределах
в зависимости от температуры наружного воздуха. Паровая система не гигиенична
из-за пригорания пыли на поверхности приборов, почти не поддается регулировке,
поэтому применяется как исключение, в коммунальных и промышленных предприя-
предприятиях. На воздушные системы отопления расходуется меньше металла, чем на во-
водяные и паровые; применяются они главным образом для отопления помещений
большого объема. Температура воздуха в отдельных помещениях жилых зданий,
обслуживаемых центральной системой воздушного отопления, плохо поддается ре-
регулировке, что ограничивает ее применение. Панельное и лучистое отопление осо-
особенно удобно в крупноблочных зданиях, где нагревательные приборы и трубопро-
трубопроводы скрыты в толще конструктивных элементов строительной части здания.
При устройстве систем центрального отопления руководствуются СНиП П-Г.7—62
«Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования»,
а для отдельных зданий — соответствующими нормами и правилами (см. табл. 1.4).
Систему отопления и параметры теплоносителя выбирают на основании технико-
экономического обоснования в соответствии с требованиями санитарных и противо-
противопожарных норм и в зависимости от назначения здания и режима его эксплуатации
(СН 245—71 и СНиП П-А.5—70). При этом предельные значения допускаемых тем-
температур на поверхности нагревательных приборов любых типов и конструкций
tB п принимают по нормам, указанным в табл. III. 1.
Расчетную разность температур горячей и охлажденной воды (температурный
перепад At — tr — tQ) обычно принимают равной 25° С, а при панельных системах
отопления с целью сокращения типоразмеров нагревательных приборов ее допуска-
допускается уменьшать до 15° С. В зданиях, присоединяемых к ТЭЦ, такое снижение рас-
расчетной разности температур приводит к перерасходу сетевой воды. В современных
однотрубных системах водяного отопления с П-образными стояками она может
быть увеличена до 35° С. В двухтрубных системах водяного отопления, наоборот,
увеличение расчетной разности температур воды более чем на 25° С способствует
недопустимой вертикальной разрегулировке системы отопления, вызванной влия-
влиянием естественного давления.
Двухтрубные системы по сравнению с однотрубными обладают меньшими воз-
возможностями индустриализации монтажных работ, поэтому их применение весьма
ограничено. В связи с этим водяное отопление многоэтажных зданий с применением
местных нагревательных приборов, как правило, устраивают по однотрубной схеме.
С увеличением температурного перепада At уменьшается расход теплоносителя и
снижаются диаметры и масса труб. Однако в однотрубных системах водяного отоп-
отопления увеличение At ведет к некоторому перерасходу нагревательных приборов.
По санитарно-гигиеническим нормам в жилых зданиях обычно применяют теп-
теплоноситель с температурой горячей воды 95—105° С, в лечебных и детских учрежде-
учреждениях — не более 85° С.
Согласно СН 419—70 *, для снижения металлоемкости систем водяного отопле-
отопления в жилых и общественных зданиях разрешается использовать высокотемператур-
* Госстрой СССР. Указания по проектированию и расчету радиаторных одно-
тр\бных систем водяного отопления с нижней разводкой магистралей (СН 419—70).
94

Do
CL
8
О
s
•3
s
в
03
n
X
2
s
4
vo
CO
й s ш ^ s g
g к «^ § a-
« § * «- 5 о
IIS gig
*^«
О Э S ™
4 2 <u m
И о И " Ж
к н <и <и
Я 2 2 о
•*• О 55 К ">
S cS х % S
§.§ g S ч
g I % 11
tr ra is ro <u
3 « Й К W
s « я ta
~ a «s ш я
а йч
tr 2 p* ч
>, л >, о
яз с
ш
К СЧ
cf O
О) Я О S3 S
ш я « га «
«
s
я
га
CQ
U
w
ra
я
X
О Я
О)
S3
Я S
1.1
§1
Is
и Is
о Р1
s
ra
a.
8
03
gs
III,
Z к
я к
5ё
О о>
о-
с
сч <и
S О.
я га
О! С
ее I
га '
si
о к
m о
S К
я о
к с
га qj
С х
СО (U
О К
CQ cJ
я3
я g
Ss8
О я
Ш о о»
? к я
| В IS
Я о,
2 а> о
«ас
95

Ос
s
к
<и
ч
а отоп
:тем
и
и
(Я
1
I
№
5
й>
33
|
8.
?
о
о
о
S
5
X
со
«
со
U II SJyf
о о
CJ
л
CJ
аз
здания
X
я
3
1ебол
hi
ш
О»
о
я
Печ
6
о
я
3
я
в
замонолич!
о
к
я
шельн
С
(СТИ
(J
я
о
01
»Я
о
«
я
0)
0)
я
евательньм
CU
и,
га
ами и
К
а. Я
«
3
=я
си
я
vo
з"
со
я
н
Гимнас
S
я
ш
Ч
Я
Е-,
О
OJ
U
Н?
Я
?*5
я
о
3
н
я
о
м
СУ
ш
я
о
я
диаторами
га
CU
о
дяная
МИ
О са
SCQ о.
к
я
я
о
спорта:
СТИ
о
я
н
о
0) .—.
ss
о
к о
о ю
ч я
4) Я
к §*
!дани
олее
Ш 0)
<и В
о
в я
Печ
(бан
я
я
0?
[анел
Я
3
Sb
ч s
я га
(-> Ю
га
в
CU
о
«
я
ого давлен
S н
к S
S я
§1
о ч
о |
га 2
я с
ш в
О) »Л
я ч
ные,
,НИ И
В- J3
О> Ч
я* га
га Я
Бани, г
ны; раз;
ю
я
[ровая
га
С
в
о
о
ХО
200 и
я
я
л
ния бан
я
я
О)
са
и
К
га
совмещенн
«
я
X
3
я
л
в
3
я
л
1
прачечных
ш
рами
здушн
цией,
о
Е-
Ю
в
ш
в*
си
0)
VO
0)
я
о
ч
вые пав
о
ра
мест
W
о>
?Г
Я
m
ч ю
иях
я
я
СО
CQ
«
Я
о>
Ч
Я
ч
2^
оо
«о
со Ю
я
в g
я о
СО *?
О ^
я* *"
о
1
ш
о
я
циаторами
а
дяная
ми
О cd
0Q о.
3
ХО1
оГ
га
3
толов
в 3
Рестора
магазин:
сГ>
ТОЙ
о
о
m
X
ей
здани:
а
я
>плен
о
Я
Печ
о
о
я
3
я
я
замоноличе
CJ
к
са
:нельн;
С
ХЭЭ1
ВТ
га
о
в
о>
я
н
СТ)
с»
О
я
н
i элемеь
вательным^
(D
га
я
я
я
я
вин
я
с^
со
Я
ноэтаж
о
CQ
га
•
о
W
ч
0)
до 50
1
плош
о
я
я
«2
мап
А
Ч О
Я
н
я
0)
m
о
овмещенна.
о
вГ
я
здушн
о
к CQ
О
О
1ЫП0]
'-а
S
о
ости
в
CJ
О)
CK0J
3
я
ле и торго!
О)
0)"
О> m
Я
0>
2
&
о
о
в
ю
юй по
1«Ч
1
щ
обог
я
ч
си
Пан
к
ч
я
н
я
0>
ш
о
к
овмещенна
CJ
я
здушн
о
PQ
Си
О
к
о
си
СП
я
я"
ч
я
со
о
я
жные
о
си
о
ч
о
Желез н
ю
X
сза-
j2 ji?
К
§ 3
: прохо
jx здан
50 пас
S
«
я
ф
ш
ш
пол;
0)
я
с^ Q
)ДН0Э
M0CTI
w я
°" о
О S
11
1
о
0)
ш
в
о
щиаторами,
шми панел
CU Л
ч
« н
дяная
МИ И С
о я
=fCQ о.
Я
1ения
¦-»
13К0Г
в
Q
Пар

СО
от
Я
1
а
о
я
ст:
1
U
ш
ё
S
<г>
о
я
«
о
А
и
s
о
О
W
я
я
а>
и
о
«
со
Я
Я
0)
с;
а
Я
В- '
я
а.
с
о.
W
А
ч
о
о
а.
д
Я
а,
^ ш
=я
ш
я
ш
о
№
СО
Я
Я
к
5
я
Ю И
о к
1|
о w p
СО X <->
5 я н
«as
g « a
Is§
IB*
Д38
ш
S
я
d>
с
8
о
со
о
я
3
:
я я
си я* а)
я й я
S я га
е sr«,
. я л
« о ,,
га м u ,
я «
о
н
CO S
X
я s
я" «
S.af
Я я
ь о
>8
"B-lft S
га сг
« .я*
> CO «
1
« Ч
Я\О
а> S, я
"§s"Sa«
ич |_, |jg »_,
ш s & s«
И: а> >> а> я
я S к S м
4 5-2696
97

?¦?¦
о
*=?
О
• га *ч
« я
Я о
к s
о §
О «J
« ?>
О О
;О>
П%
из
о S
OS
К 2 | о Н
¦EJB
9 се
ттт
|lt;||l
ii»lls I
flis

ную воду A05° С). В отдельных же зданиях перегрев воды доводят до 150° С (табл-
III.2). При необходимости уменьшения температуры теплоносителя местные сис-
системы водяного отопления зданий присоединяют к наружным тепловым сетям через
смешивающее устройство (элеватор) по зависимой схеме или теплообменник — по
независимой схеме (см. раздел VI «Тепловые сети»).
Таблица III.2. Температурные перепады теплоносителя систем водяного
отопления
Отапливаемые здания
Жилые здания различного назначения
Лечебные и детские учреждения
Музеи, картинные галереи, библиотеки,
книгохранилища, архивы
Спортивные сооружения, бани-прачечные,
предприятия общественного питания, вок-
вокзалы, аэропорты, кинотеатры, театры,
клубы, бытовые помещения промышлен-
промышленных предприятий
Температура воды, "С
горячей {tr)
105
95
85
95
До 150
охлажденной
<'о)
70
70
65
70
70
Температур-
Температурный перепад
Д^, °С
35
25
20
25
80
В зависимости от радиуса действия рекомендуются следующие величины давле-
давления пара в разомкнутых системах парового отопления низкого давления*:
Радиус действия, м . . . 50 100 200 300 500
Давление пара, кгс/см* . . 0,05 0,05—0,1 0,1—0,2 0,2—0,3 0,5—0,7
В замкнутых системах пароснабжения давление пара назначают по специаль-
специальному расчету (см. стр. 243).
В системах отопления и пароснабжения высокого давления допускается давле-
давление пара до 5 кгс/см2 в зависимости от прочности и предельной температуры поверх-
поверхности нагревательных приборов. В необходимых случаях давление пара на вводе
в здание снижают дросселированием.
В открытых системах воздушного отопления температуру приточного воздуха,
подаваемого непосредственно в отапливаемые помещения, нормируют в зависимости
от места расположения приточных отверстий. Для закрытых систем температуру
воздуха, циркулирующего по каналам, определяют расчетом в зависимости от до-
допускаемой температуры нагревательных элементов. В системах воздушного отопле-
отопления наибольшая допустимая температура воздуха, подаваемого в нижнюю зону
помещения, на высоте до 3,5 м от уровня пола и расстоянии 2 м от рабочих мест
составляет 45° С, свыше 3,5 м — не более 70° С. В необходимых случаях метеороло-
метеорологические условия в помещении согласно СН 245—71 проверяют расчетом.
В табл. III.3—III.5 приведены необходимые физические параметры воды и пара
при различных условиях.
Таблица III.3. Параметры воды при температуре 100—150° С
Температура
t, °С
100
105
ПО
115
Давление р,
кгс/смг
1,03
1,26
1,46
1,73
Плотность 7. Температура
кг/м^ U °С
958,3
955,1
951
947,4
120
130
140
150
Давление р,
кгс/см*
2,02
2,75
3,68
4,85
Плотность у,
кг/лР
943,1
934,8
926,1
916,9
* По терминологии, принятой в отопительной технике, пар низкого давления —
до 0,7 кгс/см2, высокого — свыше 0,7 кгс/см2. Здесь и далее в справочнике величины
кгс1смг и кгс1м% выражают избыточное давление рассматриваемой среды.
4* 99

-*— ОЭСО-чР СО '-' CD О) -<f CD 00 О> t^ CD <M 00 Ю CD ¦rff-CT)
l^«—• t4- <M 00 ¦«*< Ю «—< CD —< t4^СЧ t"~- CO 00 CO 00 <N t>- <M Г— —< CO —< Ю •* 00 OJ
—Гг-Г—~©ооГаГа> oo oo~ t-^ t--^ со со'иэю^^сососГо^o© aTo dr
OJtJJOJOCnoOOOOOOOOOOOaOOOOOOOOOCXJOOOOOOQOaOOOOOOOOOI^-t^-O-t^h-
0305С50135050>ОЬО>02СЛС50505СТ>СТ5С>0505005020>СТ1050505050>ет>0
ЮЮЮЮ^СО-<O0rJ<^.icD-^CD СОЮ
CO 000^0000,0000 fCV|t<?)OlOC>00
t-- oo O5 oo oo ю со
. _. oo со со со со —<i
|0OcO00C0C0-«fC0Tl<0OCO
CM *—* *—' О О 0} ОЭ Oj 00 00 t^ Г^« CD CO LO tO ^ "^ CO CO C^ C4^ ^^ *"¦' О О ОЭ О} 00 00 t—
0>050>C75Cr>OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOttttt
03СТ5050505ОСТ0^05030^СП050505СПО0502705ОСТ0С
Ю CD t^ CD CD OO — OO —i CO ¦* 00 CM tO t~- CO 00 CO-*f CO CM О <N CO <N
©_co_e^oo_•* o_cq —ii>i<n oo^co^co -*.со ¦* ю ю со тг со ¦* oqco_t> см со •—itq
N*rt-H"o"di
¦ r-4 IQ
и
¦ I
I <
.. . op r-r Ф -? t- c^ ^- со h- <
i Ю *-< CO <M <
Ю1
эо oc "" "
CT> O:
i t—¦ CO C7^ lO *"™* C*— CO 00 ^^ CO l^^ f^ lO ^¦™* CO *~^ CO *"""* CD *¦*¦* CO i*~^ '
iOTC0010^COCOCOCOCO(J>05COCOCOCT>C75C>COCf>0>COCOf
(NtflCOM-iO0(DiMNiMN ¦* CD 00 CO l>- Ю <N !>- CO CO ¦* 00 CN Ю
c-T -^ -^ -44 о" о со" со" oo об об t~^ t>^ со со" irT ю т^" -^c^"crT c^f c^" -h" -^ о" оГ со od od t-^
O5C0CT)C0C0C00000000000000000000000000000000000O00000l>-t>r^t^-I^
*ф CO t—¦ t4— CD tO Ol 00 CM C^4» O4 tO CO »—' CO to lO Ю Ю ^J1 CM t^ OO CO tO "^ 00 *~<
C^ 00 "^ О СО CM 00 "^ CO Ю О CO »¦¦¦< CO CM t— OQ t^ CM t^> CM Is-• CM CD ~~* to О tO CO CO 00
I
s
4
\o
100

(McO'tf'LOLnooco—i <7iN« к-<к-илоо-нтесо^аоа)Сйа>ао(^ю
t^e —¦* LO СП CO t**~ —* LO CO CM CO CO C4 CO ^* t^* CD ^* C^ СЭ CO CO СП CM LO 00 •"¦"* ^*
со" со" lo -*" ^ со" со* cm" —*—^o"o сп"то"oo*t^-"со"со"lo"-*4-^*со*cm"—*—^o en"en od
t—. C~> l"~- t~- S- ["-¦ C"^ t~~- t^t""-!4—t~-COC0COcOCOCOCOCOCDCQCDCOCOtO Ю LO Ю
СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСРСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП
СО СП •—' *~^ СП -
Г~-- ^OO-^OO'-^LO
сосо"юЮ'^"со"со"см'—< —"
С-— Г~» f— С~~- t~~ t>- Г-— t~~ t~^ C~- , . ____
О51ЛСПСЛСЛСПСЛСПСПСПСПСПСПСПСЛ
С— -tf1 СО —I -sf СО ^н СО "* Ю СО СО СО Ю ¦* СМ
С^ОО*00^[ООСОСПСМЮ
ОСООсОСОСОЮЮ
О5СПСПСПСПСПСПСПСП
'ЮООСМЮ
«фЮСОГ--Г~-СОЮСОСМ Г~-СО
coKCMcq_o^oqcM_cqoTi-_"_
Co" CD LO LO ¦*& CO CO CM (N-"OCDCOob(»N(
t^« C— f4"i t^" CS4« t* t4*1 t^* C^" t^4" Г* t*— CO CO CO CO <
en en сп сп сп en сп сп cncncncncnocncni
-^co см см
OCOOD
тр n-_o^co^cd
о о сп" со"
CDCOCOCOCOCOCDcOCOCOlOO
спспспспспспспспспспспсп
-н СО СО СМ —•
COCON^inClCON
со со сп со —< t^- —¦ т оо ^-i ¦* со оо сп сп сп t-~
-^ОО-^ЮСПСМСОСПСМСОСПСМЮООСМЮОООСОСО
СОСОЮЮ'ФСОСОСМ
t~- t— с~- с~— t— t— f— i— _
o>cncncncncncncncnencncncn<
о^сосою^^сосмЫс^оспсо
CDCOCOCOCOCOCOCOcOcOCOCOCOlOLO
спспспспспспспспспспспспспспсп
lO CO C*4- 00 СП 00 t^ CO "^ CM СП LO CM CO CO I4* *~* LO CO —< (. _ —_ , , ,
enco h- —^ ю cn^ cq_ t~^ "i lo oc^cm^co^cp co^co c^co^cd oco^co^cn см ю oq —f* t4^
о со ю in * со" со" см см "^сЬ"сэ"сп*ос"odt^*t^"co lo"lo Tt"co"cM см">-"о о сп со
t—¦ f^ t*4» t^4» t^« Г— t^" t4* C4^ l4^ t^* C^1 CO CO CD CO CO CO CO CO CO CD CO CO CO CO CO LO LO
сп сп en en сп сп сг> сп спспспепспспспспспспспспспспспспспспспспсп
•—iCMCO^fLO^fCOCM
О ¦* СО (N to O_ ¦* СО
t~Tcoif~LOri"-^"co"cM" см —^о ео~сп"сп~<
f— t^t^tv-t~;-S»ts~t^t^r-'t~-t^-cOcO<
СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП'
СО^CNTfCOCO
ОСОСОСПСМЮОО
ttcoira to^co со см -н cf сэ
COCOCOcDCOCOCOCOCOcOcOcOiOin
спспспспспспспспспспспспспсп
¦* 00 СМ Ю t^-00
*0O*N
0000СП -^ СП0ОСОЮСМ0ОЮ--СО
сэ ¦* оо со n -"¦^<оолсмсркОсог--
t^"cDlOL6"'<"rJ*CO*CM См" —"—"о^СПСП 00 t^t~"cOLO LO •&СОСО~Ы —« •-"
t^. r^ t4» t~- Г~- S- t^- t^» t^t^-C^-t^-COCDCOCDCOCOcOCOCDCOCDCOCOCO
СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП
-^ ^^ 00
OO
см -ф lo со t
^ Ю Ф И С
**- СО LO LO ¦"*¦ ¦* СО СМ СМ —1 •
t— t— С— t— t-^ t-~ Г— t— t~-- t— L -
СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП1
t^c^co loю-^со"со"см>—¦ —< о^споо
СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО LO lO
СПСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСГЭСЛСЛСЙ
t^ ^< ОООО СО СМ Ю00 —' СМСО •* Ю Ю ¦* тС СМ
00<МЮСПСМС0СПСМС0СПСМЮ00*^О
N (O to Ю ¦* •* CO CO (N-H-ioaiCniWNNtOlOin^COm'. . __ _
t^- C-- t-- t~- Г~- t^- t^ Г- 1^Г-Г--(^СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОЮЮ
СП СП СП СП СП СП СП СП СПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСПСП
COtflNQOOSCftOONlOM-^N't lO Tf 00 —« •* t^- СП —" CM CM —i •—' СП 00
с^сос^^сосмсоо^со^смюспсо^со co^coocq^cp^encococncNLOco qco
Is- co"cb"iOrt*T^co"co" см" -^—"с> сп сп od оо c^*co colo •*'со"со*см -й-"cb"cn en" od
i^« f4^ t^- t4^ C^« C^- C4— t"— t^ t4— ^ Г*- CO CO CO CO CO CO CD CO CD CO CO CO CO CD CD LO LQ LO
сп сп сп en en en сп сп спспспспспепспспспспспспспспспспспепспепо^сп
ю со t^- оо а>ог;.смэт^юсо^соо?о^смсг>-^юсо^.сосп<
101

'j BHHadBii
-эй Bioimax
'? ЭИНВЖ
>
з g.
03 * «
?§*
о
J3 и °
^по/зги
'd эй надави1
эонюигоэду
en/wax
-эй Bxoiruax
гя/vvxn
'1 ЭИНВЖ
О *V
о *
к „
Пл
пара
'д Bdeu иэч.90
Оо <овн?
винэйшовн
Bd^dauwax
'd aiinaifaBtt
CO
см
LO
со
СО
со
СП
о
»—1
оо
СП
о
см
СО
сп
СМ
СО
ю
сО
оо
СО
о
о
14,95
LO
ю
о
ю
см
LO
00
СО
СО
со
оо
t?.
0
t--
126
ю
см
со
СО
LO
|
со
см
СО
00
см
о
СП
7,78
СО
СП
ю
0,2
со
Ю
(^
650
CN
со
СП
СО
СО
о
00
00
132
со
_
558
00
СО
см
СО
00
о-
00
о
5,32
00
ю
00
СО
0,3
ю
СО
LO
см
со
00
оо
to
0
СП
138
LO
со
¦*#
10
LO
LO
СП
CN
СО
СП
ю
CM
0
со
4,06
CM
LO
I 0,4
<M
0
LO
СП
653
CM
1—1
CM
s
5?
0
(N
en
es»
rf
-Ч*1
t-
0
1Л
CO
—-¦
^^
со
0
CO
0
en
3,29
CO
00
00
1 0,5
0
Ю
CM
Ю
Ю
CD
CO
CO
CM
LO
0
CN
147
LO
¦«*"
00
LO
Ю
со
CQ
cO
Ю
СП
LO
CO
0
CM
2,78
LO
10
00
0,6
CM
504
со
CO
CN
CO
0
•—H
151
LO
CO
LO
3
LO
со
LO
0
2,408
LO
СП
00
0,7
с-
оо
CO
оо
LO
СО
•—"
со
rf
CM
со
о
8
158
со
со
со
ю
СО
CD
СО
о
^*
о
ю
2,12
СП
см
СП
0,8
CN
СП
сп
СП
ей
СО
СО
оо
см
о
164
со
г—,
LO
СО
S
ю
ю
см
ю
о
со
1,90
00
со
СП
0,9
оо
СП
оо
см
_
CD
СО
LO
СО
о
00
см
о
СО
169
00
СО
со
ю
00
оо
со
СО
СП
г-
ю
о
LO
1,72
СП
о
СП
СП
00
ю
со
со
см
со
СО
оо
со
ю
СП
СО
см
о
со
LO
174
СП
СП
со
LO
оо
сп
со
СО
со
со
СО
о
00
1,57
СО
^^
о
-1
см
СО
СО
со
8
LO
о
ю
со
СП
о
о
179
о
со
СО
о
CD
СО
г-
00
со
о
m
1,45
ю
см
S
00
со
СО
со
LO
LO
00
о
00
о
см
183
—
СП
й
СО
S
0
0
1,35
CD
ю
СО
о
со.
иО
!*
СП
$
со
о
СО
1663
о
о
187
см
¦«*•
со
со
LO
со
см
3
со
от
t-
0
СП
1,25
00
о
-с
см
CD
LO
CD
CD
сп
CO
ю
о
190
со
CM
s
со
3
CO
со
о
1,19
СП
о
ю
о
оо
CD
см
со
CD
~о
ст>
CD
СО
о
со
194
¦"*•
со
о
со
Ю
оо
со
СО
СП
о
1—1
1,11
со
см
со
о
о
СО
(^
со
со
CD
CN
LO
CM
со
о
CD
СО
Z6I
ю
СП
см
lO
LO
СО
см
LO
СП
о
102

Водяное отопление
Водяные системы отопления различают по способу циркуляции воды (с естест-
естественным и искусственным побуждением), по месторасположению разводящих маги-
магистралей (с верхней или нижней разводкой), по способу прокладки разводящих ма-
магистралей к отопительным стоякам (тупиковые и с попутным движением воды), по
конструкции стояков и схеме присоединения к ним нагревательных приборов (двух-
и однотрубные).
Системы с естественной циркуляцией воды (двух- и однотрубные) допускаются
в зданиях с индивидуальной котельной при радиусе действия до 30 ж и расстоянии
по вертикали от центра прибора первого этажа до центра котла не менее 3 м (лист
III. 1). Водяные системы с естественной циркуляцией выполняются только с тупико-
тупиковой разводкой магистралей. В малоэтажных жилых домах можно применять квар-
квартирную систему водяного отопления с верхней и нижней разводками и естественной
циркуляцией. В остальных случаях водяное отопление устраивают с насосным по-
побуждением циркуляции воды.
Верхнюю разводку с прокладкой подающих трубопроводов по тупиковой схеме
следует применять при естественной циркуляции, сложности устройства подполь-
подпольных каналов и отсутствии подвалов. Однотрубные вертикальные системы монтируют
с верхней разводкой и нижней с П-образными стояками. Нижняя разводка трубо-
трубопроводов особенно удобна в зданиях различной этажности и с плоской кровлей, а
также при скоростном строительстве, когда по графику производства работ тре-
требуется обогрев помещения по мере готовности этажей здания. Тупиковая схема раз-
разводки имеет наименьшую протяженность и минимальные сечения магистральных тру-
трубопроводов.
При значительной протяженности циркуляционных колец, когда нет перерасхо-
перерасхода труб на общих участках магистралей, в насосных симметричных системах можно
применять схему разводки с попутным движением воды (лист III.2, рис. 1). На листе
III.2, рис. 2 показаны горизонтальные системы водяного отопления в помещениях
большой протяженности.
Двухтрубные системы по сравнению с однотрубными более сложны в монтаже,
а при верхней разводке менее гидравлически устойчивы по вертикали, поэтому при-
применяются они, как исключение, в зданиях высотой до 2 этажей.
Однотрубные системы более совершенны, чем двухтрубные — проще в монтаже
и гидравлически устойчивы. Они бывают регулируемыми и нерегулируемыми, вер-
вертикальными и горизонтальными. Наибольшее распространение получили вертикаль-
вертикальные однотрубные системы со смещенными и осевыми замыкающими участками и ре-
регулирующей арматурой на подводках отопительных приборов, а также нерегули-
нерегулируемые однотрубные проточные системы.
Однотрубные стояки со смещенными замыкающими участками и трехходовыми
кранами в радиаторных узлах несколько снижают расход нагревательных прибо-
приборов и обеспечивают компенсацию тепловых деформаций. Для повышения степени
индустриализации заготовительно-монтажных работ однотрубные стояки рекомен-
рекомендуется выполнять с односторонним присоединением приборов (лист III.3, рис. 1).
В современных многоэтажных жилых и общественных зданиях следует устраи-
устраивать вертикальные однотрубные проточно-регулируемые системы водяного отопле-
отопления со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кранами у нагрева-
нагревательных приборов — радиаторов, конвекторов и бетонных греющих панелей. На
подводках к приборам можно устанавливать также краны двойной регулировки.
Однотрубные проточные (нерегулируемые) системы водяного отопления наиболее
экономичны, но применяются лишь в зданиях, где не требуется регулирование тем-
температуры воздуха отдельных помещений. Эти системы применяются в коммуналь-
коммунальных и производственных зданиях в качестве дежурного отопления, если в помещениях
имеются теплоизбытки, а также допускаются в театрах, кинотеатрах и клубах (зри-
(зрительные залы обслуживаются отдельными ветвями системы отопления).
Для отопления зданий с плоскими кровлями без чердаков или с совмещенными
кровлями широко применяют вертикальные однотрубные проточно-регулируемые
системы с нижней разводкой магистралей. В этих системах с П-образными одно-
однотрубными стояками и трехходовыми кранами у нагревательных приборов можно
постепенно наращивать стояки для поэтажного пуска системы отопления по мере
возведения здания (лист. III.3, рис. 1). Нормы СН 419—70 рекомендуют применение
П-образных стояков в зданиях до 12 этажей; в зданиях большей этажности во избе-
103

Нижняя разводка Верхняя разбодка
Перелив
Воздушная линия 0/5 [ ч |
0,01
V"
Петля
I
L-J
._LJ
РееулироВочнып
I кран
020
0,01
Центр
охлаждения
воды
U-Л 0,01
*—?
|~ ^ Обратная линия
I "^ Центр нагрева
Водопровод
-А. I
Проточная без краноЬ
и с трехходобыми кранами
Подающая линия
С замыкающими
участками и кранами
Расширительный бак
Водопровод
Лист III. 1. Системы водяного отопления с естественной циркуляцией;
I — двухтрубные; 2 — однотрубные.
104

Ill
к*
5>
105

i—i ii
T
106

жание увеличенных расходов теплоносителя приходится применять верхнюю раз-
разводку однотрубных стояков. Проточные и проточно-регулируемые однотрубное
стояки применяют при устройстве конвекторов (лист III.3, рис. 2).
В жилищном строительстве успешно внедряются системы с высоким гидравли-
гидравлическим сопротивлением при скорости воды в трубах более 0,5 м/с — однотрубная с
нижней разводкой и греющими бетонными панелями, горизонтально-проточная с
разнообразными приборами, в которых при повышенных скоростях теплоносителя
воздух выносится из разводящих магистралей в стояки с воздухоотводчиками. Та-
Такие системы могут работать при обычных температурных перепадах 95—70° С и
высокотемпературной воде, например, горизонтальные проточно-регулируемые од-
однотрубные системы с поэтажным расположением разводящих труб по периметру
здания под окнами или по плинтусам (лист III.3, рис. 3). Устройство самостоятель-
самостоятельных горизонтальных однотрубных ветвей от основной системы отопления целесооб-
целесообразно, например, в магазинах многоэтажных зданий, вестибюлях вокзалов, в спор-
спортивных сооружениях и т. д.
Представляет интерес система водяного отопления с двумя перепадами темпе-
температур теплоносителя в циркуляционных кольцах (работает от элеваторного узла и
имеет две части). Охлажденный теплоноситель из первой части системы поступает
в элеватор, где смешивается с горячей водой из тепловой сети, и возвращается в
тепловую сеть, минуя элеватор (лист II 1.3, рис. 4). Такая схема работы системы
отопления позволяет получить экономию поверхности нагревательных приборов*.
Отопление с чугунными, стальными штампованными радиаторами и греющими
бетонными панелями или конвекторами с высокотемпературной водой осуществляется
при насосной циркуляции по разнообразным схемам питания приборов теплоносите-
теплоносителем. Температура воды, циркулирующей в чугунных радиаторах, в зависимости or
схемы питания и расхода теплоносителя, на 8—12° С выше температуры наружной
поверхности приборов. Это объясняется охлаждением и малой теплопроводностью слоя
воды у стенок радиаторов, вследствие чего температура поверхности прибора зна-
значительно ниже температуры ядра потока.
Питание нагревательных приборов при температуре воды 95° С следует осуществ-
осуществлять по схемам «сверху — вниз» или «снизу — вверх», а при температуре более 95° С —
главным образом по схеме «снизу — вверх» (в зависимости от требуемой темпера-
температуры поверхности приборбв). Воду с температурой ^г> 105° С наиболее целесообразно
подавать от ТЭЦ или районных котельных, так как при индивидуальных котель-
котельных, которые оборудованы малометражными котлами, работающими на низкокало-
низкокалорийном топливе, получить высокотемпературную воду трудно. Питание обычной
системы отопления (параметры 95—70° С) высокотемпературной водой (до 150° С)
от ТЭЦ осуществляется с предварительным снижением температуры горячей воды
(при зависимой схеме). Для этого в узлах управления тепловых вводов теплосети
в здания (в тепловых пунктах) устанавливают водоструйные элеваторы для подме-
подмешивания в высокотемпературную воду охлажденной воды из местной системы отоп-
отопления с температурой 70° С.
Давление на вводе тепловой сети в здание должно обеспечивать надежную рабо-
работу элеваторного узла и циркуляцию воды во всех частях системы отопления. В необ-
необходимых случаях предусматривают установку насосов для повышения циркуля-
циркуляционного давления в системе (например, при независимой схеме с теплообменни-
теплообменником). Величина суммарного статического и динамического давлений в системе
водяного отопления не должна превосходить давления допускаемого механической
прочностью принятых к установке нагревательных приборов.
Паровое отопление
Обычно применяются двухтрубные системы парового отопления низкого давле-
давления с верхней или нижней разводкой (лист III.4, рис. 1). В двухэтажных зданиях
(например, в банях, прачечных и т. д.) целесообразно использовать среднюю развод-
разводку с прокладкой парогроводов под потолком 1-го этажа (лист III.4, рис. 2). В зда-
зданиях с индивидуальной котельной в подвале паровое отопление низкого давления
* Госстрой УССР. Временные указания по проектированию и монтажу водяных
элеваторных систем отопления с двумя перепадами температур теплоносителя по
кольцам системы (РСН 259—73).
107

103

желательно устраивать в виде наиболее простой, замкнутой системы без питатель-
питательных насосов для перекачки конденсата в паровые котлы.
Замкнутые паровые системы отопления с верхней или нижней разводкой могут
работать при таком расположении нагревательных приборов над уровнем воды в
котле, когда столб воды высотой h уравновешивает рабочее давление пара в котле
рк в кгс/см2 и преодолевает сопротивление в питательной линии, обеспечивая само-
самотек конденсата в котел, т. е. когда h= 10 рк + 0,25 м. В низшей точке на переломе
конденсатопровода устраивают воздушную трубку на 0,25 м выше уровня конден-
конденсата в вертикальной трубе, идущей к котлу.
При нижней разводке для отвода попутного конденсата из паропроводов и вер-
вертикальных паровых стояков в концевых точках системы устраивают гидравлические
затворы (лист III. 4, рис. 1), представляющие собой петлю, в которой во время ра-
работы системы поддерживается разность высот столбов воды ht — 10 ра + 0,25 м,
уравновешивающая давление пара ра в точке а. Стекающий конденсат, по мере скоп-
скопления его в петле, выжимается паром в сборную конденсационную магистраль.
Система парового отопления низкого давления с нижней разводкой дает наиболь-
наибольшую экономию металла. Однако при этой схеме, особенно в однотрубных вертикаль-
вертикальных системах, из-за противотока пара и попутного конденсата наблюдаются гид-
гидравлические удары в паропроводах.
Система с верхней разводкой удобна в эксплуатации, так как работает почти
бесшумно, без устройства гидравлических затворов и петель, требующих система-
систематического надзора.
При небольшой высоте котельной и установке парового котла на одном уровне
с отапливаемыми приборами или в случае расположения нагревательных приборов
на незначительной по отношению к котлу высоте приходится применять более доро-
дорогую систему парового отопления — разомкнутую с искусственной перекачкой кон-
конденсата в котлы (лист III.4, рис. 2). Из системы парового отопления конденсат по-
поступает самотеком в сборный бак котельной. Общую конденсационную линию в ней
запирают гидравлическим затвором-петлей высотой h, уравновешивающей давле-
давление пара в котле с запасом 0,25 м, или конденсатоотводчиком при давлении пара
перед ним не менее 0,3 кгс/см*.
На листе II 1.4, рис. 2 показаны вертикальная и горизонтальная с поэтажными
ветвями системы парового отопления низкого давления по разомкнутой схеме, ко-
которые дают большую экономию металла. Для централизованного отвода воздуха
перед гидравлической петлей монтируют воздушный кран. Недостатком этих систем
является возможность образования гидравлических ударов при движении пара и
конденсата по одной разводящей ветви трубопровода, а также появления течи в резь-
резьбовых соединениях при жестком соединении прибора с трубопроводом. Эти системы,
как исключение, могут применяться при коротких поэтажных ветвях (не более 20—
25 м).
Все перечисленные системы парового отопления низкого давления сообщаются
с атмосферой, поэтому называются открытыми.
Давление пара для систем парового отопления высокого давления зависит от
прочности нагревательных приборов и допустимой температуры на их поверхности.
Оно должно составлять 1—5 кгс/см?. В необходимых случаях давление пара на вво-
вводе в здание снижают дросселированием специальным клапаном-редуктором (лист
III.5, рис. 1). Однако при редуцировании происходит осушка и перегрев пара,
что снижает коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов и теплообмен-
теплообменников.
Практический интерес представляет использование теплоты перегретого конден-
конденсата для получения пара вторичного вскипания как теплоносителя паровых систем
отопления низкого давления (например, для отопления бытовых и вспомогательных
помещений промышленных предприятий). Для получения такого пара устанавлива-
устанавливают закрытые расширительные баки-сепараторы (давление в них достигает 0,5 кге/см2),
куда поступает конденсат от потребителей пара высокого давления. Бак оборудуют
водомерным стеклом и предохранительным устройством. При давлении пара более
0,5 кгс/см2 бак снабжают грузовым клапаном, а при давлении менее 0,5 кгс/смг —
гидравлическим затвором.
На листе III.5, рис. 2 показана принципиальная схема использования пара вто-
вторичного вскипания для отопления. Количество такого пара в зависимости от началь-
начального давления рг перед теплообменником (калорифером, водонагревателем и др.)
и конечного р% в баке-сепараторе можно" найти из табл. II 1.6.
109

110

Та б ли
Давление
пара пе-
перед теп-
лообмен-
лообменником р1г
кес/см2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
5
ца III.6.
Количество
пара
вторичного
вскипания,
прошедшего через теплообменник
Количество пара
0,1
11
16
21
25
30
34
38
42
60
76
91
105
118
130
153
0,2
5
10
16
20
24
28
33
36
55
71
86
100
113
125
148
0,3
5
10
14
19
23
27
31
49
66
81
94
107
120
143
0,4
—
5
9
14
18
22
26
45
61
76
60
103
115
138
, кг/т,
0,5
—
—
4
9
13
17
21
40
56
71
85
98
ПО
133
при давлении
0,6
—
—
—
4
9
13
17
35
52
67
81
94
105
129
0,7
—
—
—
—
4
9
13
31
48
62
76
90
102
125
кг на 1 и
в точке отбора р2, кгс/см2
0,8
—
—
—
—
—
4
8
27
43
58
72
85
98
121
0,9
—
—
—
—
—
—
4
23
39
54
68
82
94
117
1
—
—
—
—
—
—
19
35
50
64
78
90
114
1,5
—
—
—
—
—
—
17
32
45
59
71
95
пара,
2
—
—
—
—
—
—
—
—
15
29
43
55
80
Примечание Данные таблицы не учитываюг пролетного пара, примешивающегося
к пару вторичного вскипания в связи с неизбежными пропусками пара C—5%) конденсатоотвод-
чиками.
Перегретый конденсат иногда целесообразно использовать в теплообменниках,
например, горячего водоснабжения или водяного отопления. Охладившись до тем-
температуры 70—80е С, конденсат возвращается в котельную самотеком или перека-
перекачивается насосом.
Пар высокого давления, получаемый от производственных котельных, можно
использовать в гражданских зданиях для отопления с устройством комбинирован-
комбинированных пароводяных систем и с централизованным подогревом воды (лист III.5,
рис. 3). В этом случае, обычно в подвале здания, устанавливают пароводяные ско-
скоростные или емкие водонагреватели с подачей в них пара с давлением до
5—6 кгс/см2 (в зависимости от прочности змеевиков).
В случае присоединения потребителей пара высокого давления непосредственно
к наружной теплосети целесообразно использовать закрытые схемы пароснабжения
с возвратом конденсата на тепловой центр по напорному конденсатопроводу. Конден-
Конденсат возвращается под действием остаточного давления или перекачивается насосом
(лист III.5, рис. 4). Напорные конденсатопроводы в меньшей степени подвержены
коррозии труб, чем самотечные.
Практический интерес представляет отопление отдельных помещений пароводя-
пароводяными приборами с децентрализованным подогревом воды в радиаторах, который
осуществляется при помощи особых патронов из труб диаметром 15 мм, установлен-
установленных в нижней пробке прибора. В патроны-нагреватели пар подают по тупиковой
или проточной схеме с присоединением приборов к двух- или однотрубным стоякам
(лист III.5, рис. 5). Приборы заполняют конденсатом по верхней подводке от па-
парового стояка. Применение пароводяной системы с децентрализованным подогревом
воды рекомендуется, как исключение (при соответствующем обосновании), для отоп-
отопления административных помещений, магазинов, помещений охраны, столовых,
душевых, амбулаторий и производственных цехов, где нежелательно использование
пара.
Воздушное отопление
В воздушной системе отопления воздух нагревают огневыми, паровыми или
водяными воздухонагревателями — калориферами. В отапливаемые помещения его
подают при помощи естественного (теплового) или искусственного (вентиляторного)
побуждения.
111

Система воздушного отопления работает с потной рециркуляцией воздуха, если
ьагретый воздух по охлаждении в отапливаемом помещении возвращается обратно
в калорифер для повторного подогрева Если при этом добавляется некоторое ко-
количество наружного воздуха (такая система совмещена с вентиляцией и работает с
частичной рециркуляцией), система является более гигиеничной в эксплуатации
(лист III б, рис 1)
Радиус действия систем воздушного отопления с естественным побуждением не
превышает 10 м, поэтому их применяют в одноквартирных жилых домах с установ-
установкой в подвале здания разнообразных конструкций огневых калориферов на твер-
твердом, жидком или газообразном топливе (лист III 6, рис 2)
В общественных зданиях (музеях, клубах, кинотеатрах, театрах, торговых пред-
гоиятиях) воздушные системы отопления устраивают с вентиляторным побужде-
побуждением
Воздушные системы отоплеьия, совмещенные с приточной вентиляцией, реко-
рекомендуется применять в помещениях большого объема (театрах, кинотеатрах и клу-
клубах со зрительным залом), не имеющих наружных стен Кроме того, допускается их
устройство в многоэтажных жичых домах Внедрение этих систем в жилищном стро-
строительстве ограничивается из за сложности регулировки температуры воздуха в
отдельных помещениях (лист III 6, рис 3)
Для отопления жилого многоэтажного здания воздух нагревают централизованно
калориферными установками с естественным и вентиляторным побуждением, распо-
расположенными в подвале, или децентрализованно местными агрегатами, установленны-
установленными в каждой квартире (лист III 6, рис 4) Такие агрегаты (например, типа КДМ-
56С) устанавливают под потолком коридора Они имеют теплопроизводительность
5000 ккал/ч при объеме подаваемого наружного воздуха 150 мя/ч и параметрах тепло-
теплоносителя 95—70° С
Агрегат состоит из центробежного вентилятора Ц-13-50, размещенного на одной
оси с электродвигателем АОЛ Б 12-4 мощностью 180 вт при 1400 об/мин, фильтра
для очистки воздуха и воздухонагревателя из спирально-навивных трубчатых эле-
элементов Установка может работать на рециркуляцию и с частным подмешиванием
наружного воздуха для вентиляции Металлоемкость квартирного воздушного отоп-
отопления примерно в три раза меньше радиаторных систем центрального отопления *.
Для воздушного отопления лестничных клеток многоэтажных жилых домов ши-
широко используют конвекторы из чугунных ребристых труб или нагревательных эле-
элементов плинтусных приборов Конвекторы с естественным побуждением устанавли-
устанавливают в подполье или на площадке у входных дверей (лист III 6, рис 3)
Конструктивные детали и расчет воздушного отопления приведены в разделе
VII «Вентиляция».
Пане л ьно-лучистое отопление
Обогрев помещений при панельно-лучистом отоплении происходит за счет излу-
излучения тепла гладкими поверхностями греющих панелей в потолке, полу и стенах.
Так, греющий потолок излучает тепла до 80%, пол — до 50, а вертикальные пане-
панели стен — до 55% полной теплоотдачи панелей Остальное количество тепла пере-
передается в отапливаемое помещение за счет конвекции Средняя радиационная темпе-
температура всех поверхностей выше температуры воздуха в этих помещениях Поэтому
при таком отоплении температура воздуха в комнате может быть более низкой, чем
при конвективном (например, радиаторном) **
При панельном отоплении температура воздуха по высоте помещения более рав-
равномерна, чем при системах с чугунными радиаторами Устройство гладких греющих
ганелей, заделанных в одной плоскости с внутренними поверхностями конструкции
ограждения здания, наиболее гигиенично и не нарушает архитектурной отделки
помещения
В качестве теплоносителя для обогрева панелей используют горячую воду, пар
и нагретый воздух с температурой, принимаемой по санитарно-гигиеническим нор-
нормам в зависимости от назначения здания. В милищно гражданском строительстве
* Главмосстрой Отопительно вентиляционный агрегат КДМ 56С для квартир-
квартирного воздушного отопления М , изд Мосгорспецстроя, 1964
** Ф. А М и с с е н а р. Лучистое отопление и охлаждение. М., Госстроииздат,
1961.
112

из

в качестве теплоносителя для панельно-лучистого отопления с греющими элемента'
ми в потолке и полу применяют горячую воду с параметрами, обеспечивающими
нормируемую температуру наружных поверхностей приборов (см. табл. III. 1). Вер-
Вертикальные стеновые панели с греющими элементами рассчитывают для теплоноси-
теплоносителей по данным табл. III.1 и III.2. В летнее время при подаче в греющие элементы
панелей артезианской воды систему панельно-лучистого отопления можно исполь-
использовать для частичного охлаждения помещений.
Греющий потолок и пол могут быть выполнены в виде монолитных или сборных
железобетонных плит с заделанными в них змеевиками из стальных труб. Верти-
Вертикальные греющие панели применяются в виде отдельных элементов или в стековых
панелях (наружных стен и перегородок).
Схемы трубопроводов в зависимости от параметров теплоносителя и конструк-
конструктивных особенностей здания проектируют в виде двух- и однотрубных систем с верх-
верхней или нижней разводкой. При этом отдельные элементы греющих панелей рассмат-
рассматриваются как обычные нагревательные приборы.
Систему водяного отопления с греющими потолками желательно устраивать с
нижней разводкой и подачей теплоносителя по схеме «снизу — вверх» для более ин-
интенсивного удаления воздуха (лист III.7, рис. 1). Отвод воздуха обеспечивается
через проточные и центральные воздухосборники с автоматическими вфздухоотвод-
чиками.
На листе II 1.7, рис. 2 представлена комбинированная система панельного и ра-
радиаторного отопления, в которой охлажденная вода от радиаторов циркулирует
через змеевики панелей.
Система прокладки греющих одиночных труб по контуру поперечных железобе-
железобетонных перегородок здания (лист III.7, рис. 3) названа контурным отоплением. Она
повышает тепловое напряжение металла, значительно упрощает заготовительно-
монтажные операции и снижает металлоемкость системы*.
В крупнопанельных зданиях можно применять комбинированную систему воз-
воздушно-лучистого отопления**. У наружной стены помещений устраивают конвек-
конвективные каналы из сборных железобетонных гладких плит с замоноличенными в них
трубами с циркулирующим теплоносителем. У пола и потолка каналы имеют отверс-
отверстия с решетками, через которые циркулирует воздух помещения, предварительно
нагретый в полости конвективного канала. Обращенная в комнату нагретая поверх-
поверхность каналов отдает тепло конвекцией и излучением. Конвективные каналы не
сообщаются между этажами (лист III.7, рис. 4).
В предлагаемой системе отопления в качестве первичного теплоносителя целе-
целесообразно использовать высокотемпературную воду с подачей ее в однотрубные
П-образные стояки с нижней разводкой.
При использовании греющих трубчатых змеевиков в качестве рабочей арматуры
бетонных панелей в жилищном строительстве целесообразно применять потолочно-
напольное отопление***.
Системы отопления с греющими бетонными панелями можно применять в зда-
зданиях любого назначения. При использовании в панельном отоплении теплоносите-
теплоносителей с повышенными параметрами получается значительная экономия металла на
трубах и радиаторах. Недостатки этих систем — сложность ремонта и большой рас-
расход стальных труб для изготовления змеевиков.
НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
Типы приборов
По санитарно-гигиеническим требованиям в жилых и общественных зданиях
устанавливают нагревательные приборы с гладкой поверхностью, удобной для
очистки от пыли, а также с оребренной поверхностью, где это возможно по усло-
условиям эксплуатации.
* И. С. Шаповалов. Проектирование панельно-лучистого отопления. М.,
Госстройиздат, 1966.
** М. Т. Р а л ь ч у к. Пщвищення ефективносп систем опалення будним в.
Кит, «Буд1вельник», 1970.
*** Н. С. С т о н г и н. Панельные перекрытия с потолочно-напольным отопле-
отоплением. М., Стройиздат, 1975.
114

ц
• • ста к
IP
о о
*" s Я
° §2
у **
5 °
з* о я
6 на
я см g
111
х о я
^ ч
= Ц
5 si
So,
е-м
я
о
х
я
т
<у
m
S
О
И

Наибольшее распространение получили металлические приборы: гладкие чу-
чугунные или штампованные радиаторы панельного типа из листовой стали, гнутые
или сварные регистры из гладких труб, чугунные ребристые трубы, а также конвек-
конвекторы разнообразных конструкций с нагревательными элементами из оребренных
стальных труб. Все больше применяются подоконные, стеновые и перегородочные
греющие бетонные панели с замоноличенными в них змеевиками из стальных труб.
Поверхность отопительных приборов определяют в эквивалентных квадратных
метрах (экм). 1 экм — поверхность прибора с теплоотдачей 435 ккал/н при разности
средней температуры теплоносителя и воздуха в помещении tnp — tB = 64,5° С и
подаче воды в прибор в количестве 17,4 кг/ч • экм по схеме «сверху—вниз». В про-
проектах и сметах величину поверхности нагревательных приборов указывают с точ-
точностью до 0,1 экм. Тепловое напряжение металла (отношение теплоотдачи к массе)
в ккал/ч • кг характеризует эффективность конструкции нагревательного прибора.
В табл. III.7—III. 14 приведены показатели нагревательных приборов, выпус-
выпускаемых промышленностью для систем центрального отопления*.
Таблица III.7. Чугунные радиаторы
Марка прибора
М-140
М-140-АО
М-140-АО-300
М-90
РД-90С
Размеры одной секции, мм
h
582
382
582
500
300
500
Ь
140
79
90
1
96
Поверхность
нагрева одной
секции
ж2
0,254
0,299
0,17
0,2
0,203
экм
0,31
0,35
0,217
0,261
0,275
Коэффициент а
для пересчета
Л€а В ЭКМ
1,22
1,17
1,27
1,3
1,35
Показатели на
1 экм
Мас-
Масса, кг
23,5
25,4
25,63
25,2
26,53
Ем-
Емкость,
л
4,6
4,07
5,07
4,34
5,45
Примечание. Диаметр ниппеля для всех типов радиаторов составляет 32 мм.
Чугунные радиаторы (лист III.8, рис. 1 и табл. III.7) изготавли-
изготавливаются из чугунного литья секционные двухканальные. Они бывают общего назна-
назначения (М-140, М-140-АО) и малой глубины (РД-90С). В зависимости от расстояния
между центрами ниппельных отверстий по ГОСТ 8960—59 различают высокие (hi =
~ 1000 мм), средние (hi — 500 мм) и низкие (hi = 300 мм) радиаторы; заводы вы-
выпускают средние и в ограниченном количестве низкие. Собирают их из отдельных
секций в приборы требуемой поверхности нагрева на ниппелях из ковкого чугуна
с прокладками,' материал которых зависит от вида и параметров теплоносителя.
'т Радиаторы испытывают на заводе-изготовителе гидравлическим давлением
9 кгс/см2. Они же рассчитаны на рабочее давление 6 кгс!смг.
Чугунные ребристые трубы (лист III.8, рис. 2 и табл. III .8) из-
изготавливают цельноотлитыми с круглыми ребрами и собирают в приборы требуемой
поверхности нагрева. Монтаж их выполняют с одно- и многорядным расположением по
Таблица III.8. Чугунные ребристые трубы
Строительная
длина L, мм
750
1000
1500
2000
Поверхность нагрева
м*
1,5
2
3
4
экм
1,03
1,38
2,07
2,76
Показатели на одну трубу
Масса, кг
26,3
35
52,5
70
Емкость, л
2,88
3,85
5,8
7,7
Количество
ребер
29
43
68
93
Примечание. Коэффициент пересчета поверхности нагрева а = 0,69.
* Госстрой СССР. Нагревательные приборы. Материалы для проектирования
(А6—54). М., изд. Сантехпроекта, 1972,
116

Габариты
М-№ П
M-W-AO
MIWA0 300
РД-90С
Кирпичной стена
Шлакодетонная стена
Si
„ . Подставка из
Гнездо залить цемент ппппсы ?Ч
ним раствором М200 шт'го
-Подставка
Лист Ш.8. Чугунные нагревательные приборы:
секционные радиаторы 2 — ребристые трубы, 3 — установка радиаторов у кирпичных
и шлакобетонных стен, 4 — установка ребристых труб
117

Гайки с пробкой
Тип ИЗ-
П
Спаренные 6 нише
Стояк
|/
г
7~Х7<
235
тИ >-
пЯ . ~ Проушина
Одиночные S нише для %репления
Стояк
//////////////////
30±
Г
Спаренные без ниши Стояк
5t с »п-
- __/////////////////////
>35\ ,20±5
I I
Узел А
Панель
Г
38 21
1 1,5d, но не менее с/*50
Перегородка Iх^
i,5d, но не менее d+50
г*
*dL
"f
Лист Ш.9. Стальные нагревательные приборы:
— радиаторы штампованные из листовой стали, 2 — регистры из гладких труб.
118

вертикали и расстоянием между трубами 250 мм (см. лист III.8, рис. 4). На заводах
ребристые трубы подвергают гидравлическому испытанию на давление 10 кгс/см%;
рабочее давление допускается 6 кгс/см2. j
Стальные штампованные панельные радиаторы (лист
III.9, рис. 1 и табл. III.9—III.11) изготавливают однорядными или двухрядными с
расстоянием между центрами ниппельных отверстий hi для средних радиаторов —
500 и для низких — 350 мм. Теплоотдача двухрядных приборов на 15% меньше
теплоотдачи однорядных. Штампованные радиаторы, сваренные по контуру из лис-
листовой стали, рассчитаны на рабочее давление 6 кгс/см2; испытывают их гидравличе-
гидравлическим давлением 9 кгс/см2. Для повышения долговечности стальных штампованных
радиаторов допустимое содержание кислорода в циркулирующей воде системы отоп-
отопления не должно превышать 0,05 мг/кг (СНиП П-36-73).
Таблица III.9. Стальные штампованные панельные радиаторы колончатого
типа МЗ (концевые и проходные)
Марка прибора
МЗ-500-1
МЗ-500-2
МЗ-500-3
МЗ-500-4
МЗ-350-1
МЗ-350-2
МЗ-350-3
МЗ-350-4
2МЗ-500-1
2МЗ-500-2
2МЗ-500-3
2МЗ-500-4
2МЗ-350-1
2МЗ-350-2
2МЗ-350-3
2МЗ-350-4
Поверхность
нагрева
ж2
экм
Коэффициент
а
Размеры,
L
h
Однорядные радиаторы
0,64
0,96
1,2
1,6
0,425
0,637
0,828
1,062
0,83
1,25
1,56
2,08
0,6
0,89
1,16
1,49
1,3
1,4
518
766
952
1262
518
766
1014
1262
Двухрядные радиато
1,28
1,92
2,4
3,2
0,85
1,275
1,656
2,125
1,41
2,12
2,65
3,53
1,01
1,52
1,97
2,52
1,1
1,19
518
766
952
1262
518
766
1014
1262
564
406
ры
564
406
мм
500
350
500
350
Ем-
Емкость,
л
2,7
4
5
6,65
1,5
2,25
2,8
3,75
5,4
8
10
13,3
3
4,5
5,6
7,5
Масса,
кг
7,5
11
13,8
18,8
5,77
8,65
10,8
14,4
15,3
22,3
27
37,9
11,85
17,6
21,9
29,1
Примечания. 1. Для проходных приборов после типоразмера дается индекс «А» (на-
(например, 2МЗ-350-4А).
2. Проходные приборы имеют вваренные гайки диаметром 25 мм, а концевые — диаметром
20 мм.
Таблица ШЛО. Стальные листотрубные радиаторы типа КЛТ *
Длина панели L, мм
600
800
Однорядные
Марка
КЛТ-1
КЛТ-2
Поверхность
нагрева
мг
0,81
1,08
экм
0,77
1,03
Мас-
Масса,
кг
7.4
9,3
Двухрядные
Марка
2КЛТ-1
2КЛТ-2
Поверхность
нагрева
мг
1,62
2,16
экм
1.31
1,75
Мас-
Масса,
кг
15,3
19,1
* Рекомендации по проектированию и монтажу систем центрального отопления
со стальными листотрубными радиаторами. Киев, НИИСТ МПСМ СССР, 1973.
119

Продолжение табл. III.10
Длина панели L, мм
1000
1200
1400
1600
2000
Однорядные
Марка
КЛТ-3
КЛТ-4
КЛТ-5
КЛТ-6
КЛТ-7
Поверхность
нагрева
м* 1 зкм
1,35
1,62
1,89
2,16
2,7
1,29
1,55
1,8
2,06
2,58
Мас-
Масса,
кг
11,25
13,2
15,15
18,45
23
Двухрядные
Марка
2КЛТ-3
2КЛТ-4
2КЛТ-5
2КЛТ-6
2КЛТ-7
Поверхность
нагрева
ж2
2,7
3,24
3,78
4,32
5,4
экм
2,19
2,64
3,06
3,5
4,38
Мас-
Масса,
кг
23
26,9
30,8
37,4
46,5
Примечание. В таблице указана масса радиаторов со змеевиком из обыкновенной во-
догазопроводной трубы (ГОСТ 3262—62)
Таблица III.11. Стальные штампованные панельные радиаторы типа ЗС и ЗСТ
(РСН 271—74)
Номер прибо-
3
4
5
6
7
Поверхность нагрева
ж2
0,73
0,93
1,13
1,35
1,6
экм
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
Размер L, мм
545
694
844
1018
1190
Масса, кг
ЗС
7,57
9,6
11,66
13,98
16,37
зет
8,37
10,55
12,1
14,2
16,74
Емкость, л
3,34
4,26
5,22
6,26
7,34
Примечания. 1. Приборы типа ЗС — с тыльным подключением к трубопроводу (для
этего вварены муфты диаметром 20 мм), а ЗСТ — с торцовым.
2. Коэффициент пересчета поверхности нагрева а= 1,33.
3 В таблице приведены данные для однорядных приборов марок ЗС-11-3, ЗСТ-11-3 и т. д
Приборы двухрядные имеют марки ЗС-21-3, ЗСТ-21-3 и т. д.
Радиаторы стальные листотрубные змеевикового типа КЛТ состоят из профили-
профилированного стального листа и приваренного с тыльной стороны к нему змеевика из
стальных труб.
Применение стальных панельных радиаторов не допускается в системах парового
отопления и системах водяного отопления, не имеющих установок для химводо-
очистки и обескислороживания воды*.
Регистры из гладких труб (лист'II 1.9, рис. 2) изготавливают
сварными из стальных водогазопроводных или тонкостенных бесшовных труб
(ГОСТ 3262—62, ГОСТ 8732—70, ГОСТ 10704—63) и выполняют горизонтальными,
вертикальными, однорядными и многорядными в зависимости от места их установки.
Конвекторы (лист ШЛО и табл. II 1.12—II 1.14) изготавливают с кожухом
или без него. Они имеют хорошие тепловые показатели и относительно малый рас-
расход металла по сравнению с другими типами нагревательных приборов.
Конвекторы типа «Комфорт» состоят из кожуха с клапаном для регулирования
теплоотдачи прибора по воздуху, воздуховыпускной решетки и трубчатого оребрен-
ного нагревателя. Изготавливают их низкими, настенными и островными, устанав-
устанавливаемыми на полу (лист ШЛО, рис. 1). Эти конвекторы можно устанавливать груп-
группами в комбинации проходных приборов с концевыми.
* Госстрой УССР. Указания по проектированию, монтажу и эксплуатации систем
центрального водяного отопления со стальными панельными радиаторами змеевико-
змеевикового типа с торцовым и тыльным подключением (РСН 271—74).
120

©
Настенный
. Кожух.
Греющий элемент
Клапан
Островной
i -| * ~""~ |^~^ ** _. "*™** ""
У:
Иран трек-
ходовой
20. , ,20
М А\20
¦т— HI*
ч>
124
Лист III. 10. Конвекторы:
/ — «Комфорт»; 2 — плинтусные КП без кожуха; 8 — «Аккорд» (однорядный и двухрядный).
121

Таблица III. 12. Конвекторы типа «Комфорт» низкие (концевые)
Марка прибора
Поверхность на-
нагрева ;, экм
Размеры, мм
Масса, кг
Нн-1
Нн-2
Нн-3
Нн-5
Нн-6
Нн-8
Нн-9
Нн-11
Нн-12
Нн-13
Нн-14
Нн-15
Н-5
Н-6
Н-8
Н-9
НИ
Н-12
H-I3
Н-14
Н-15
710
1110
1510
710
1110
1510
600
1000
1400
600
1000
1400
Настенные двухтрубные
0,76
1,27
1,78
0,985
1,24
1,64
2,06
2,3
2,87
Настенные четырехтрубные
1,53 710 600
2,55 1110 1000
3,57 1510 1400
Островные двухтрубные
0,985
1,24
1,64
2,06
2,3
2,87
Островные четырехтрубные
710
1110
1510
600
1000
1400
1,53
2,55
3,57
710
1110
1510
600
1000
1400
5,5
8,7
11,6
7,5
5
7,5
5
7,5
5
11
15
20
8
9
12
14
18
18
12
17
23
Примечание. Показатели концевых и проходных моделей конвекторов одинаковы. Про-
Проходные конвекторы имеют индекс «А» (например, Нн-5А, Н-8А).
Таблица III. 13. Однорядные плинтусные конвекторы типа КП без кожуха
Размеры, мм
L
750
1000
1250
1500
1750
700
950
1200
1450
1700
Технические данные для одного элемента конвектора
15КП
Поверхность нагрева
мг
0,55
0,73
0,95
1,14
1,37
экм
0,34
0,46
0,6
0,7
0,86
Масса, кг
2,6
3,4
4,2
5
5,9
20КП
Поверхность нагрева
м*
0,68
0,91
1,15
1,43
1,67
экм
0,42
0,57
0,72
0,89
1,04
Масса, кг
3
4
5,2
6
7,2
Примечания. ]. Конвекторы маркируются так: 15К.П-1.5, 20КП-0.75 и т. д. Цифры 15
и 20 обозначают диаметр трубы нагревательного элемента, а цифры 1,5 и 0,75 показывают длину
конвектора в м.
2. Коэффициент пересчета мг в экм для конвекторов 15КП составляет 0,63, для конвекто-
конвекторов 20КП — 0,62.
122

Таблица III
Марка при-
прибора
А12
А16
А20
А24
А28
А32
А36
А40
А40П
.14. Отопительный
Поверхность нагрева,
ж**
одноряд-
однорядного
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2
двухряд-
двухрядного
1,105
1,47
1,84
2,21
2,58
2,94
3,31
3,78
—
г
L,
610
770
930
1090
1250
1410
1570
1730
1645
прибор типа «Аккорд» (концевой)
Размеры, мм
Ll
460
620
780
940
1100
1260
1420
1580
1580
г
LS
728
888
1048
1208
1368
1528
1688
1848
—
Масса, кг
одноряд-
однорядного
5,62
7,2
8,97
10,63
12,29
13,95
15,67
17,27
17,3
двухряд-
двухрядного
12,1
15,46
18,86
22,18
25,5
28,82
32,26
35,46
—
Примечание. Приборы маркируются так: при однорядной установке — А24, А40 и т. д.,
при двухрядной — 2А24, 2А40 и т. д. Цифры после индекса «А» показывают число пластин оребре-
ния.
Плинтусные конвекторы типа К.П без кожуха комплектуют в блоки, соединенные
между собой последовательно или параллельно с одно- и многорядным расположе-
расположением элементов по вертикали. Узлы подводок трубопроводов с блоками предусмат-
предусматриваются трех типов: со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кра-
кранами (лист ШЛО, рис. 2), проточные без кранов, с осевыми замыкающими участ-
участками и трехходовыми кранами.
Отопительные приборы «Аккорд» настенного типа без кожуха (лист ШЛО, рис.3)
представляют собой трубчатые оребренные нагреватели. Они имеют три испол-
исполнения: однорядные проходные, одно- и двухрядные концевые. Трубчатые оребрен-
оребренные нагреватели конвекторов рассчитаны на давление до 10 кгс/см2.
Бетонные греющие панели (листы 111.11 и III. 12, табл. Ц1.15)
изготавливают в виде монолитных или сборных плит толщиной 40—50 мм с заделан-
заделанными в них змеевиками из стальных водогазопроводных или тонкостенных бесшов-
бесшовных труб диаметром 15—20 мм; нагревательные элементы — сварные*.
В результате хорошего контакта бетона с трубами через стальную стенку трубы
змеевика происходит эффективная теплопередача от теплоносителя к бетонной обо-
оболочке. Быстрый и равномерный прогрев бетонной плиты объясняется высоким
коэффициентом теплопроводности бетона X = 1,25 ккал1(м • ч • ° С). Сочетание бето-
бетона и стальных труб почти не влияет на температурные деформации греющих бе-
бетонных панелей.
Для изготовления панелей следует применять бетон объемной массой не ниже
2400/сг/л13. Толщина слоя бетона относительно оси труб змеевика должна составлять не
менее 20 мм. Перед бетонированием наружную поверхность труб змеевика тщательно
очищают от ржавчины металлическими щетками, а при загрязнении промывают
жиром в содовом растворе. Изготовленные змеевики испытывают на плотность в
течение 2 мин гидравлическим давлением 15 кгс/см?.
Змеевики закрепляют в опалубке так, чтобы обеспечить заданную толщину слоя
бетона над трубами и уклон витков змеевика к выходам труб из панелей не менее
0,005 (лист III.11, рис. 4). В перекрытиях уклон труб змеевиков'греющих потолков
и полов допускается уменьшить до 0,002.
Для повышения прочности кромок панелей по контуру плиты предусматривают
обвязку арматуры с крючками (лист III.11, рис. 3). Лицевую поверхность панелей
иногда офактуривают мраморной крошкой с последующей полировкой.
Панели под окнами обычно имеют высоту 700 мм и длину по ширине окна.
На листе 111.11, рис. 5 показаны конструктивные детали заделки бетонных гре-
греющих панелей в стенах здания.
* Госстрой СССР. Указания по проектированию и осуществлению систем па-
панельного отопления со стальными нагревательными элементами в наружных стенах
крупнопанельных зданий (СН 398—69).
123

1-1
Vе-
^______^?г
_=р_
0150
«ESS»
/<—,
ШУу
-l!—1 .
I I I I I
*15A j | I I
®
¦250-
Примыкание
панели к cmehe
Присоединение змеедика
к тру5опро8оду
Анкер через 1,5-2 м
(при бетонных попах)
Лист III. 11, Греющие бетонные панели:
/ — с подогревом наружного воздуха 2 — с двухсторонней теплоотдачей 3 — с односто
ронней теплоотдачей 4 — схемы змеевиков 5 — конструктивные детали, 6 — греющий бе
тонный плинтус, 7 — схемы змеевиков в плинтусах.
124

Наружная атнобая панель
3600
Перегородочная панель
<ов vim
«4»
<ъ
200
%
<\
Наружная стена
— L—
Перегородка
т
\ Ь
|Д1
[ЮООуСК^Д^йддД
7<Wf?
а\*.
/л//////л///////у///////'/лу\
Лист III. 12. Греющие бетонные панели:
/ — крупнопанельные элементы здания с греющими змеевиками, 2 — размеры греющих
панелей, 3,4 — греющие панели в потолке и в полу
125

Панели можно устанавливать с одно- и двусторонней теплоотдачей (лист III.11,
рис. 1—3). Греющие бетонные плинтусы (лист III.11, рис. 6, 7) удобно применять
для отопления коридоров, вестибюлей и прочих вспомогательных помещений, а так-
также для обогрева магазинных витрин.
В крупнопанельном строительстве применяются стеновые и перегородочные па-
панели (лист III. 12, рис. 1, 2). Змеевики панелей присоединяют подводками к трубо-
трубопроводам-стоякам при помощи сгоновых соединений. Конструктивные решения па-
панелей греющего потолка и пола весьма разнообразны (лист III. 12, рис. 3, 4).
При конструировании вертикальных греющих бетонных панелей в наружных
стенах и перегородках размеры их рекомендуется принимать по табл. III. 15.
Таблица III.15. Рекомендуемые размеры вертикальных отопительных панелей,
мм (лист III. 12, рис. 2)
Наименование показателей
Ширина Ln
Высота Нп
Толщина b при диаметре
трубы змеевика 15 мм
То же, 20 мм
Выступ за пределы ок-
окна п
Расстояние от панели
до двери т
Расстояние от стояка до
стены t
Размеры панелей при
в наружной стене
мин.
/„ -|- 200 (ПО
расчету)
макс.
>н.с Со +
+ 400)
*п.д-Ю
40
50
Конструк-
Конструктивно
»
/0 + 200
50
150
По расчету
Конструк-
Конструктивно
расположении
их
в перегородке
мин.
По расчету
То же
40
50
150
макс.
1600
1000
Конструк-
Конструктивно
»
Конструк-
Конструктивно
Примечание Высоту панели Нп в перегородке можно принять при соответствующем
обосновании более 1000 мм
Примерная номенклатура низких вертикальных бетонных панелей с одно- и
двусторонней теплоотдачей включает три их типа: П-4/L, П-6/L, П-8/L (цифры 4,
6, 8 — количество горизонтальных участков труб нагревательных элементов, L —
общая длина панели). По длине дается всего пять типоразмеров панелей: L — 1,2;
1,4; 1,8 и 2 м.
Установка приборов и присоединение
их к трубопроводу
Способ установки нагревательных приборов должен
соответствовать архитектурному оформлению помещения, отвечать характеру зда-
здания и классу его отделки. Нагревательные приборы следует располагать преиму-
преимущественно под окнами у наружных стен. В этом случае они создают равномерный
обогрев воздуха в помещении и препятствуют появлению токов холодного воздуха
над полом и возле окон, что наблюдается при печном отоплении. Как правило, все
нагревательные приборы устанавливают открыто без ограждений, по возможности
в нишах (табл. II 1.16).
В помещениях с мокрым влажностным режимом (в банях, прачечных и т. п.),
а также в зданиях с высокими требованиями гигиены (в лечебно-профилактических
учреждениях) отопительные приборы устанавливают свободно у стен без ниш.
Установка секционных чугунных радиаторов и ребристых труб показана на листе
III.8, рис. 3, 4.
Приборы в помещении следует располагать симметрично с наименьшим количест-
количеством отопительных стояков и подводками к приборам длиной не более 1—1,25 м.
Рекомендуется смещать нагревательные приборы на 200 мм от края ниши, при этом
126

Таблица III. 16. Наименьшая ширина ниш для радиаторов М-140
и М-140-АО, см
Вид подводки
С уткой
Напрямую
3—4
105
79
5—6
118
105
7-8
131
118
Число секций
9-10
157
144
11—12
172
157
13—14
196
172
15—16
222
196
17—18
235
209
19—10
248
235
Примечание. Ширина ниш принята без учета штукатурки. Размеры их даны для кир-
кирпичных стен, толщина швов кладки в которых принята 1 см. Наибольшая ширина подоконной ни-
ниши должна быть на 12 см меньше ширины окна в свету, что не нарушает прочности заделки под-
подоконной доски.
стояк располагают на расстоянии 150±50 мм от откоса оконного проема. Такой спо-
способ установки нагревательных приборов позволяет унифицировать стояки для ин-
индустриальной заготовки в однотрубных вертикальных системах с односторонним
присоединением приборов.
Нагревательные приборы, как правило, устанавливают на кронштейнах, заде-
заделанных в стены. Допускается также установка на особых металлических подстав-
подставках. Легкие приборы (например, штампованные радиаторы из листовой стали) уста-
устанавливают на кронштейнах, которые укрепляют на дюбелях, заделанных в стены.
При установке приборов в укрытиях с архитектурно-оформленными решетками
для сохранения нормальной теплоотдачи поверхности нагрева суммарная площадь
живого сечения решетки должна составлять не менее 70% общей площади укрытия.
Окраска наружной поверхности нагревательных приборов с применением алю-
алюминиевого или бронзового порошка, декоративные гальванические покрытия и про-
прочие виды отделок, снижающие лучистую теплоотдачу радиаторов, не допускаются.
Конвекторы с боковым выпуском нагретого воздуха устанавливают обычно в
нишах под окнами, а с верхним выпуском воздуха — у глухих стен и перегородок
без ниш (лист ШЛО, рис. 1).
В зданиях до 4 этажей нагревательные приборы в лестничных клетках распола-
располагают при входе, не перенося их на лестничные площадки, так как они не должны за-
загромождать проходы. В зданиях выше 4 этажей отопление лестничных клеток пре-
предусматривают при помощи конвекторов. Устанавливать приборы в отсеках тамбуров
с наружным входом не разрешается.
Во избежание замерзания приборов на первом этаже лестничных клеток наруж-
наружные входы должны иметь тамбуры или двойные утепленные двери.
От правильности присоединения приборов к трубопрово-
трубопроводам системы отопления в большой степени зависит их прогрев. В жилых домах
с высотой помещения 2,5 м количество стояков с односторонним присоединением
приборов не ограничивается. К стоякам, питающим приборы лестничных клеток,
не следует присоединять приборы других помещений. В угловых комнатах разме-
размещение стояков должно обеспечить прогрев углов наружных стен.
Основные правила присоединения нагревательных приборов к трубопроводу
водяной системы отопления сводятся к следующему:
радиаторы с количеством секций до 25 присоединяют по односторонней схеме,
а более 25 — по разносторонней; в системах с естественным побуждением для радиа-
радиаторов с числом секций более 15 рекомендуется разностороннее присоединение;
подводки к приборам прокладывают с уклоном не менее 10 мм на всю длину;
присоединение приборов на сцепке допускается в пределах одного помещения,
за исключением кладовых, санузлов и других вспомогательных помещений, где их
можно присоединять на сцепке к прибору соседней комнаты; на сцепке присоеди-
присоединяют лишь однородные приборы, установленные на одном уровне и на расстоянии
не более 1,5 м; сцепки более двух приборов разрешаются при насосной циркуляции
и разностороннем присоединении;
диаметр соединительных труб сцепки радиаторов должен быть на один размер
больше диаметра подводок к прибору, но не менее 25 мм в системах с насосной цир-
циркуляцией и 32 мм — с естественной;
при паре низкого давления установка на сцепке более двух приборов не рекомен-
рекомендуется;
127

конвекторы с кожухом (например, «Комфорт») присоединяют к трубопроводу
высокотемпературной воды по проточной схеме, а конвекторы плинтусного типа без
кожуха — по проточно-регулируемой схеме с установкой трехходовых кранов (см.
лист III.3, рис. 2); конвекторы лестничных клеток присоединяют непосредственно
от узла ввода теплосети на высокотемпературной воде (до элеватора);
чугунные ребристые трубы присоединяют к трубопроводу на фланцах с эксцен-
эксцентричной газовой резьбой для надежного отвода воздуха и спуска воды.
Регулирование теплоотдачи
В водяных системах отопления теплоотдачу нагревательных приборов регули-
регулируют качественно (изменением температуры теплоносителя из теплового центра —
ТЭЦ, районной котельной или котельной местной системы отопления) и количест-
количественно (изменением расхода теплоносителя из теплового центра, из отдельных час-
частей системы отопления здания — узла управления, ответвлений магистральных
трубопроводов — и непосредственно у нагревательных приборов). Качественное ре-
регулирование возможно только центральное, а количественное может быть цент-
центральным и местным. Однако в зданиях с благоприятной ориентацией на местности
успешно применяется качественное регулирование водяного отопления как централь-
центральное, так и местное (пофасадное регулирозание) *.
Местное регулирование расхода теплоносителя осуществляется установкой на
подводках к приборам кранов двойной регулировки (лист III.13, рис. 1). Обычно
такие краны устанавливают на горячей подводке. На сцепках между приборами
установка арматуры не допускается. Краном двойной регулировки производится
первичное регулирование (во время монтажа, при тепловом испытании и наладке
системы) и вторичное (в процессе эксплуатации).
В вертикальных и горизонтальных однотрубных системах с замыкающими участ-
участками у приборов устанавливают трехходовые краны или краны двойной регулиров-
регулировки. Трехходовыми кранами регулируют расход теплоносителя и теплоотдачу нагрева-
нагревательных приборов, работающих по проточной схеме (лист III.13, рис. 3).
Крановая арматура выпускается по ГОСТ 10944—64 двух размеров A5 и 20 мм).
Центральное регулирование расхода теплоносителя местной системы производится
с помощью запорно-регулировочной арматуры — задвижек, вентилей прямоточных
и пробочных кранов (лист III.13, рис. 2). Центральное регулирование расхода систем
отопления зданий, присоединенных к тепловым сетям ТЭЦ, осуществляется изме-
изменением режима работы насосов.
В системах водяного отопления, особенно с естественной циркуляцией, запорно-
регулировочная арматура должна иметь минимальное гидравлическое сопротив-
сопротивление проходу теплоносителя, поэтому применение для них вентилей обычного типа
не разрешается. У приборов двухтрубных систем отопления с насосной циркуля-
циркуляцией для уменьшения вертикальной разрегулировки приходится устанавливать
краны с высоким гидравлическим сопротивлением.
В паровой системе отопления с избыточным давлением пара центральное ка-
качественное регулирование теплоотдачи нагревательных приборов практически не-
неосуществимо, так как температура насыщенного пара с изменением давления ме-
меняется незначительно.
В зависимости от системы отопления и параметров теплоносителя у нагреватель-
нагревательных приборов на подводках устанавливают следующую запорно-регулировочную
арматуру:
при водяном отоплении с температурой воды ниже 100р С на горячей подводке
— краны двойной регулировки (в однотрубных системах с замыкающими участ-
участками на обратных подводках — также трехходовые краны);
при водяном отоплении с температурой воды выше 100° С на горячей или обратной
подводках — прямоточные вентили или трехходовые краны;
при паровом отоплении низкого давления на паровой подводке — паровой вен-
вентиль, а на конденсационной — регулировочный тройник с пробкой;
при паровом отоплении высокого давления на паровой и конденсационной под-
вэдках — паровые вентили.
* В. П. Т у р к и н. Отопление жилых, общественных и сельскохозяйственных
зданий. Челябинск, Южноуральское книжное издательство, 1970.
128

Обыкновенный
Ограничитель
Шпиндель
Корпус-
Ручка
©
Вентильный
Шпиндель ¦
, Розетт
-Отверстия
Цилиндрический
стакан
Обыкновенный вентиль
© г
Вентиль прямоточный
Маховик
Пробочный кран
Лист 111.13. Запорно-регулировочная арматура нагревательных приборов:
/ — краны двойной регулировки, 2 — движение потока в различных типах арматуры, 3 —
трехходовой кран (при dy == 20 мм А = 91 мм, при rfy = 25 мм А = 112 мм); 4 — запорный
муфтовый вентиль (dy == 15-f-50 мм); 5 — обратный клапан для холодной воды (dy =
*= 15-Г-50 мм).
5 5-2696
129

Греющие бетонные панели и конвекторы целесообразно присоединять к проточ-
проточным однотрубным стоякам водяного отопления. Теплоотдачу панелей в однотруб-
однотрубных системах с замыкающими участками регулируют вентилем, смонтированным на
замыкающем участке, или трехходовым краном при одностороннем присоединении
к стояку.
Теплоотдачу конвекторов по воздуху регулируют клапаном, а по расходу тепло-
теплоносителя — арматурой на подводке к ребристому нагревателю.
Запорно-регулировочную арматуру разрешается устанавливать на группу при-
приборов, расположенных в одном или однородных производственных и вспомогатель-
вспомогательных помещениях. В местах, где возможно замерзание нагревательных приборов,
такую арматуру не устанавливают.
Расчет поверхности нагрева
и подбор приборов
Расчетная поверхность нагревательных приборов Fp определяется в эквивалент-
эквивалентных квадратных метрах (экм) по известным величинам теплопотерь отапливаемого
помещения и теплоотдачи для принятых к установке приборов. Если в помещении
трубопроводы системы отопления проложены открыто, то в расчете учитывают их
полезную теплоотдачу для принятых диаметров труб. Кроме того, в расчетах учи-
учитывают необходимые поправки. Расчетную поверхность определяют по формуле
или
Яэ
где Fnp — требуемая поверхность нагревательных приборов, экм\
FTp — поверхность нагрева открыто проложенных трубопроводов, экм, прини-
принимаемая по табл. III. 17 и III.18, в которых значения Fypприведены для
стандартных этажестояков;
QT — тепло потери помещения, ккал/ч;
Qrp — полезная теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, ккал/ч на
1 м трубы, принимаемая по табл. II 1.36.
Теплоотдачу принятых к установке нагревательных приборов в ккал/ч • экм
определяют по формуле
дэ =, 7,98 (Л^г — 10) аг, (III.2)
где Д*т = 0,5 (tBX + /вых) - /в = 'Пр ~ 'в - (Ш.З)
разность средней температуры теплоносителя в нагревательном приборе и темпе-
температуры окружающего воздуха, 9 С (для воды в двухтрубных системах средняя
температура теплоносителя равна полусумме температур на входе и выходе,
для пара при р < 0,2 кгс/см* ее принимают равной 100° С, а при более высо-
высоком давлении — равной температуре насыщенного пара по табл. III.5);
а— поправочный коэффициент, зависящий от относительного расхода воды G для
радиаторов и расчетного расхода воды G для конвекторов плинтусного типа без
кожуха;
z=l — поправка на схему питания приборов водой «сверху — вниз» (для дру-
других случаев эту поправку принимают по опытным данным).
Относительный расход воды через прибор, представляющий собой отношение
расхода воды через 1 экм прибора к нормальному расходу, равному 17,4 кг/ч- экм,
вычисляют по формуле
— Л ~ . 1 , - 1 (III -**)
17,4Д^пр
где Д^пр — перепад температур теплоносителя в нагревательном приборе, р С.
Расчетный расход теплоносителя в кг/ч находят по формуле
G = ^2_ = т—~— • (Ш.5)
J30

Таблица III.17. Поверхность нагрева этажестояков радиаторных однотрубных
систем водяного отопления F , эквивалентная полезной теплоотдаче трубопроводов
(СН 419—70)
Эскиз узла
Диаметр труб, мм
обходного
или замы-
замыкающего
участка
подводки
тр.
Вертикальные узлы
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0,4/0,46
0,5/0,57
0,62/0,68
0,35/0,4
0,43/0,49
0,53/0,58
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0,14/0,2
0,17/0,24
0,2/0,26
0,12/0,11
0,14/0,2
0,18/0,24
15
20
25
15
15
20
15
20
25
0,5 /0,54
0,58/0,63
0,72/0,78
0,42/0,45
0,5 /0,54
0,61/0,68
И
J5L
15
20
25
15
15
20
15
20
25
Горизонтальные узлы
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0,23/0,25
0,25/0,28
0,31/0,34
0,16/0,14
0,2 /0,17
0,25/0,21
0,18/0,2
0,2 /0,22
0,25/0,27
15
20
25
15
20
25
15
20
20
0,28
0,36
0,44
Примечания. 1. На эскизах сплошными линиями указаны трубопроводы, полезная теп-
теплоотдача которых учтена в таблице.
2. Для вертикальных радиаторных узлов в числителе дана теплоотдача при прямой подвод-
подводке, в знаменателе — при подводке с утками, для горизонтальных проточных узлов в числителе —
теплоотдача радиаторов высотой 0,5 ж, в знаменателе — высотой 0,3 м.
3. Полезная теплоотдача дана для вертикальных узлов с радиаторами высотой до 0,5 м, для
горизонтальных радиаторных узлов с замыкающими участками принимается с поправкой на число
секций в приборе;
Число секций . . .6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 J7 18
Поправка 0,68 0,74 0,79 0,84 0,9 0,95 1 1,05 1,1 1,16 1,21 1,26 1,31
4. При размерах этажестояков, отличных от приведенных, их полезная теплоотдача уточня-
уточняется по теплоотдаче труб (табл 111.18).
131

Таблица III. 18. Поверхность нагрева труб водяного отопления F~,
эквивалентная полезной теплоотдаче трубопроводов (СН 419—70)
Вид прокладки трубо-
трубопроводов
Горизонтальная
Вертикальная
Значение FTp 1 м труб, экм.
15
«свер-
«сверху-
вниз»
0,098
0,131
«сни-
«снизу-
вниз»
0,098
0,13
при диаметре условного
20
Схема подачи воды
«сни-
«снизу-
вверх»
0,114
0,152
«свер-
«сверху-
вниз»
0,123
0,158
«сни-
«снизу-
вниз»
0,122
0,157
в радиаторы
«сни-
«снизу-
вверх»
0,143
0,184
«свер-
«сверху-
вниз»
0,154
0,19
прохода
25
«сни-
«снизу-
вниз»
0,153
0,188
мм
«сни-
«снизу-
вверх»
0,179
0,22
В двухтрубных системах водяного отопления при параллельном питании нагре-
нагревательных приборов горячей водой величина Atnp постоянна и равна разности тем-
температур теплоносителя для принятых параметров (Д/пр = ^г — /0). В однотрубных
системах при последовательном питании нагревательных приборов горячей водой
величина Д?пр переменная и определяется специальным расчетом (см. стр. 144) или
при помощи вспомогательных таблиц (табл. III.34, III.35). При определении
AtT учитывают общее понижение температуры горячей воды на участках подающей
магистрали до рассматриваемого стояка tr — Д/м, если Д^М>1°С В насосных
системах водяного отопления на каждые 10 м изолированных труб принимают
следующие величины AtM:
*yi
мм . . . 25—40 50 70—90 125—150
°С . . . 0,4 0,3 0,2 0,1
Таблица III. 19. Коэффициент р\, учитывающий остывание воды в трубах
Число
при-
приборов
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Рассчитываемый при
3
1,04
1,03
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
4
1,04
1,03
1,02
1
1
1
1
1
1
5
1,04
1,03
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
6
1,04
1,03
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
7
1,04
1,03
1,02
1,02
1
1
1
1
1
8
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
9
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
10
1,04 <
1,04
1,03
1,03
1,02
:
,02
,02
1
1
1
11
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
12
1,04
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1
1
1
1
1
13
1,04
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1
1
1
132

Таблица III.20. Коэффициент р\, учитывающий остывание воды в трубах
систем водяного отопления с насосной циркуляцией
Число
эта-
этажей в
зда-
здании
Рассчитываемый этаж при скрытой
прокладке трубопроводов
Рассчитываемый этаж при открытой про-
прокладке трубопроводов
Од нот
1,04
1,05
1,05
1,05
1,06
—
1,04
1,04
1,05
руб
—
—
—
1,04
н ые
—
—
—
—
с истемы
—•
—
—
—
—
—
—
—
—
с ве р х н е
1,03
1,04
1,04
1,04
1,05
—
1,03
1,03
1,04
й р а.
—
—
—
—
1,03
вводной
—
—
—
__
—
—
—
—
Двухтрубные системы с верхней разводкой
1,05
1,05
1,04
I I
1,05
1,05
Двухтрубные системы с
1,03
нижней разводкой
—
—
—
—
—
1,03
—
—
—
1,03
1,03
1,03
—
1,05
1,03
1,03
—
1,05
1,03
—
—
—
1,05
—
—
—
—
1,05
—
—
—
—
1,05
1,05
1,05
—
1,1 '
1,05
1,05
—
—
—
1Д
1,05
1,1
Примечание. Значения 3i Даны для скрытой прокладки стояков и подводок (в бороз-
бороздах) при отсутствии изоляции и наличии поэтажных перемычек в вертикальных бороздах, а также
для открытой прокладки трубопроводов, учитывающей полезную теплоотдачу труб. При естест-
естественной циркуляции воды определяется действительное охлаждение ее в трубах.
однотрубных стояков систем с нижней разводкой и насосной циркуляцией (СН 419—70)
бор по ходу воды
14 | 15
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1
1
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
16
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
17
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
18
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,03
19
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
20
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
21
1,04
1,04
1,04
1,04
22
1,04
1,04
1,04
23
1,04
1,04
24
1,04
133

2000
1500-
WOO
900
600-
700
600
500
400
300
200
0.9
0,7
0,5
0?
V
г
"ч "T"
0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 G=
E)
G
Стояк Щ \
© Стояк №20
1500 Г1300*] 1500
40 50 60 70 80 90 100 Atr,°C
B)
W
1.5
/Л
13
1,2
U
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
—
f
-^—
>
-
/
A
A
/
/
J
у
%
1.5
/А
1.3
1.2
1.1
10
0,9
0.8
0,7
0,6
0,55
0,5
Q45
—л-
У
у
f
J
J
*
1
45 50 55 60 65 70 75 80 AtT °С 35 40 45 50556065 75 85 95 &
Лист Ш.14. К расчету нагревательных приборов:
/ — теплоотдача стальных листотрубных радиаторов типа КЛТ; 2 — коэффициент фх для
Конвекторов «Комфорт»; 3 — коэффициент ф3 для приборов «Аккорд»; 4 — коэффициент
ф4 Для приборов «Аккорд»; 5 — к примеру III.2; 6 — к примеру III.4.
134

\W\\\\\\\\\\\\V
о
о
>\\\\\\\\\\\\\\\\\\
«5
00
o
s
ooo
00 OJCO
—ч — <M CM
7 w
egg
5ag
О
со
ra
s
4
\4\\\\\\\N\s\\\S\\
s\\V4\\\\\\\\\\\\V
—"О О
n\\\\\\\\\\\\\\\\\\
135

Температура
помещения,
°С
5
10
12
14
15
'ГС
5
10
12 '
15
Таблица III.22. Теплоотдача
нагревательных приборов q9,
Параметры теплоносителя, °С
85—65
90—70
Чуг
480
440
425
410
400
520
480
465
450
440
480
440
425
400
520
480
465
440
95—70
у н ные i
540
500
485
470
460
540
500
485
460
115—70
130—70
150—70
>адиаторы при подаче
600
555
540
520
510
Ребр
620
580
565
540
640
600
585
570
560
700
660
640
625
625
истые трубы и
680
640
620
600
760
720
700
680
Таблица III.23. Теплоотдача чугунных радиаторов, ребристых труб
и регистров из стальных гладких труб q3, ккал/ч-жм, в системах парового
отопления
Температура
помещения
'в. °с
5
10
12
15
16
18
20
25
Избыточное давление пара, кгс/см2
До 0,1
695
655
640
615
605
590
575
535
0,2
710
670
655
630
625
610
590
550
0,3
730
690
675
650
645
630
610
570
0,4
750
710
690
670
660
645
630
590
0,5
765
725
710
685
680
660
645
605
0,6
780
740
725
700
690
675
660
620
0,7
795
755
740
715
710
690
675
635
1
835
795
780
755
750
730
715
675
1,5
890
850
835
810
805
790
770
735
2
940
900
885
860
855
840
820
780
Примечание. Теплоотдача ребристых труб и регистров из гладких труб приведена для
однорядной установки приборов.
Таблица III.24. Коэффициент
зависящий от числа секции радиатора
Число секциЛ
2
3
4
5
0,96
0,96
0,97
0,98
Число секций
6
7
8
9
0,99
1
1
1
Число секций
10—11
12—14
15—16
19—25
Р.
1,01
1,01
1,02
1,03
Поверхность нагрева чугунных
по формуле
секционных радиаторов находят
(Ш.6)
где Pi — коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах водяного отопле-
отопления до входа в рассчитываемый этажестояк (табл. III. 19 и III.20);
Р2 — коэффициент, учитывающий способ установки радиатора (табл. III.21);
q3 — теплоотдача радиаторов, ккал/ч • экм, приведенная для воды и пара в
табл. II 1.22 и II 1.23 применительно к двухтрубным системам отопления.
136

ккал/ч- зкм,
Температура
помещения,
°С
в двухтрубных системах водяного отопления
Параметры теплоносителя, °С
85—65
90—70
воды по схеме «сверху-вниз»
16
18
20
25
390
375
360
315
435
415
400
360
регистры из гладких труб
16
18
20
25
390 .
375
360
320
430
415
400
360
95—70
450
435
420
375
450
435
420
380
115—70 |
505
490
470
430
530
515
500
460
130—70
550
530
515
470
590
575
560
520
150—70
610
590
575
535
670
655
640
600
Требуемое количество секций радиаторов
(Ш.7)
где /э — поверхность нагрева одной секции радиатора, экм (см. табл. III.7);
Рз — коэффициент, учитывающий число секций в приборе (табл. II 1.24).
При подборе радиаторов удобно пользоваться данными для Fp, учитывающими
поправку рз на число секций (табл. II 1.25).
Поверхность нагрева чугунных ребристых
формуле (III.1), а их количество — по формуле
труб Fp находят по
п =
/э
(III.8)
где /э — поверхность нагрева одной чугунной ребристой трубы, экм (см. табл. III.8);
Р4 — коэффициент, учитывающий число рядов труб, установленных по верти-
вертикали (при двухрядной установке C4 = 0,93, при трехрядной — 0,77).
Теплоотдача чугунных ребристых труб приведена в табл. III.22 и III.23.
Длину регистров из стальных труб в м находят по формуле
/ = А-, (III.9)
где fp — суммарная расчетная поверхность регистров, экм, найденная по формуле
(III.1) при величинах теплоотдачи дэ для воды и пара по табл. III.22 и
II 1.23;
/э — поверхность нагрева 1 м гладкой стальной трубы регистра, экм, прини-
принимаемая по табл. III.26.
Поверхность нагрева стальных штампованных панельных
радиаторов вычисляют применительно к формуле (III.6); при этом теплоотда-
теплоотдача двухрядных радиаторов на 15% меньше однорядных.
Для стальных штампованных радиаторов колончатого типа МЗ величина тепло-
теплоотдачи <7э в ккал/ч • экм примерно соответствует значениям теплоотдачи чугунных
радиаторов, а для радиаторов змеёвикового типа ЗС она зависит от расхода теплоно-
теплоносителя (от 26до 300 кг/ч) и принимается по табл. III.27. При расходах свыше 300кг/ч
теплоотдача практически не изменяется и принимается для расхода 300 кг/ч.
Для стальных листотрубных радиаторов змеёвикового типа КЛТ величину теп-
теплоотдачи qs в ккал/ч • экм определяют по общей теплоотдаче прибора Q в ккал/ч,
найденной по графику на листе III.14, рис. 1 и поделенной на поверхность нагрева
в экм для данной модели по табл. ШЛО.
137

Таблица III.25. Расчетная поверхность нагрева чугунных радиаторов
зависящая от числа секций в приборе (поправки f}3)
Число
сек-
секций в
при-
приборе
М-140 JM-140-AOJ М-140 А | РД-90
Поверхность нагрева одной секции,
экм
0,31
0,35
0,217 0,275
Число
сек-
секций в
при-
приборе
М-140 )М-140-АО| М-140-А J РД-90
Поверхность нагрева одной секции,
экм
0,31
0,35
0,217
0,275
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
0,76
1,07
1,37
1,67
1,98
2,26
2,52
2,83
3,1
3,39
3,68
3,96
0,84
1,18
1,52
1,84
2,16
2,54
2,82
3,15
3,49
3,82
4,12
4,45
0,8
1
1,22
1,42
1,64
1,83
2,04
2,24
2,46
2,63
2,84
0,7
0,97
1,25
1,5
1,73
2,01
2,28
2,56
2,8
3,06
3,3
3,57
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
4,26
4,58
4,82
5,09
5,39
5,67
5,96
6,24
6,58
6,81
7,1
7,38
4,77
5,08
5,42
5,73
6,05
6,37
6,7
7,01
7,34
7,65
7,99
8,31
2,92
3,23
3,45
3,61
3,55
3,93
4,24
4,14
4,57
4,78
4,99
5,2
3,86
4,06
4,32
4,54
4,8
5,07
5,33
5,59
5,85
6,11
6,37
6,57
Количество требуемых к установке панелей стальных штампованных радиаторов
определяют по формуле
п = -^-, (ШЛО)
где/э — поверхность нагрева одной панели, экм, принимаемая по табл. III.9—
III.11.
Поверхность нагрева конвекторов рассчитывают применительно к фор-
формуле (II 1.6) с некоторыми особенностями.
Для конвекторов плинтусного типа КП без кожуха величину теплоотдачи q's в
ккал/ч - экм получают делением теплоотдачи прибора Q на его поверхность /э> най-
найденных по табл. II1.28.
Значение q'3 принимается с поправкой а (табл. II 1.29) на расчетный расход теп-
теплоносителя через конвектор, определяемый по формуле
G = GopV (III. 11)
где Go — общий расход теплоносителя, кг/ч, вычисляемый по формуле (III.5);
Рб — коэффициент, учитывающий распределение воды по элементам конвектор-
ного блока (при последовательной подаче воды р5 = 1, при параллельной
и двухрядном блоке — 0,5, при параллельной и трехрядном блоке — 0,33
и при комбинированной подаче — 0,66).
Расчетная теплоотдача конвектора
' /ТТ Т 1 П\
йэ = 9эа* (III. 12)
Количество конвекторов находят по формуле
n = JW' (шлз)
где /"э—поверхность нагрева одного элемента или целого конвекторного блока
(см. табл. III. 13);
р6 — коэффициент, учитывающий количество элементов конвектора, устанавли-
устанавливаемых по высоте (при однорядной установке Рв = 1, при двухрядной —
0,97 и трехрядной — 0,94).
Подробные тепловые расчеты конвекторов плинтусного типа КП для различных
случаев приведены в СН 354—66 *.
* Госстрой СССР. Указания по проектированию и монтажу систем центрального
отопления с конвекторами плинтусного типа (СН 354—66).
138

Таблица III.26. Поверхность нагрева 1 м гладкой трубы регистра, экм,
зависящая от числа рядов труб
Число рядов труб по вертикали
1
2 и более
Диаметр трубы, мм
40
0,244
0,195
50
0,304
0,243
70
0,384
0,306
80
0,45
0,358
100
0,48
0,462
Таблица III.27. Теплоотдача стальных штампованных панельных радиаторов
змеевикового типа ЗС (по материалам института Сантехпроект)
ыт, °с
30
40
50
60
70
Марка прибо-
прибора
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
^пр>
экм
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
Чэ =
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
Яэ =
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
q z=
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
% =
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
9э =
Теплоотдача панели Q, ккал/ч, и прибора дэ,
ккал/ч экм, в зависимости от расхода теплоносителя
G, кг/ч
26
155
197
239
286
340
158
229
292
354
422
503
235
310
394
479
571
680
318
394
500
609
726
865
404
481
613
744
887
1055
493
50
165
210
255
305
362
170
246
312
379*
452
538
251
330
420
510
609
725
339
422
536
650
777
925
430
515
655
796
948
ИЗО
527
100
177
225
273
326
388
182
262
334
405
483
575
269
355
451
548
653
778
362
451
574
696
831
990
462
552
702
852
1015
1210
566
150
185
235
285
340
405
190
272
347
421
502
597
280
369
470
570
680
810
379
470
598
726
866
1030
482
574
730
886
1060
1260
589
200
190
242
294
350
417
195
282
358
435
519
618
289
379
483
586
700
832
390
484
616
747
893
1060
494
592
763
914
1090
1300
608
250
194
246
300
357
425
198
287
365
444
530
630
294
389
495
600
716
853
400
496
630
765
913
1090
507
бе?
769
933
1113
1325
620
300
198
252
306
365
435
204
292
372
450
538
640
300
396
503
610
730
867
405
504
640
778
930
1105
515
615
783
950
1135
1350
630
139

&tT, °C
80
90
100
110
120
130
Марка прибо-
прибора
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
'пр.
экм
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
% =
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
<7э =
ЗС-11-3
ЗС-11-4
ЗС-11-5
ЗС-11-6
ЗС-11-7
0,97
1,24
1,51
1,81
2,13
Продолжен
ие табл. I
Теплоотдача панели Q, ккал/ч, и прибора
ккал/ч-зкм, в
26
584
743
900
1075
1280
600
677
862
1049
1250
1490
695
788
1003
1220
1450
1730
810
883
1125
1364
1630
1940
905
1010
1285
1560
1860
2220
1035
1125
1430
1735
2070
2460
1150
50
625
795
965
1150
1370
641
725
922
1120
1340
1590
745
844
1072
1304
1555
1850
865
945
1205
1460
1745
2080
972
1080
1372
1665
1990
2370
1108
1200
1530
1860
2210
2640
1235
зависимости от
G, кг/ч
100
668
850
1030
1230
1465
686
777
990
1200
1430
1705
797
905
1150
1396
1665
1985
925
1010
1285
1560
1860
2220
1035
1160
1470
1790
2130
2540
1175
1290
1640
1990
2370
2830
1320
150
696
884
1074
1280
1525
712
810
1030
1250
1490
1780
830
940
1200
1450
1735
2060
968
1055
1342
1630
1945
2310
1085
1200
1530
1860
2220
2640
1230
1340
1705
2070
2470
2940
1375
расхода
200
706
897
1107
1320
1570
725
832
1060
1285
1533
1825
855
970
1230
1495
1785
2120
990
1085
1380
1675
2000
2380
1112
1240
1580
1920
2290
2720
1275
1380
1750
2130
2540
3020
1410
11.27
теплоносителя
250
735
935
1134
1353
1610
755
852
1083
1315
1570
1870
875
993
1260
1530
1830
2180
1030
1110
1412
1720
2050
2440
1140
1270
1615
1960
2340
2790
1305
1414
1800
2180
2610
3100
1450
300
746
940
1153
1375
1640
757
866
1102
1340
1600
1900
890
1010
1285
1560
1860
2220
.1040
ИЗО
1435
1742
2080
2470
1150
1288
1640
1990
2370
2820
1355
1435
1825
2220
2640
3150
1472
140

Таблица 111. 28. Теплоотдача Q, ккал/ч, и поверхность нагрева /э, экм,
плинтусных конвекторов без кожуха типа КП
Mj, еС
40
50
60
70
80
90
100
—
L, мм
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
750
1000
1250
1500
1750
15К.П
Одноряд-
Однорядный
100
125
155
175
222
120
160
200
235
275
145
190
240
280
340
155
220
270
340
395
175
250
320
380
450
200
275
355
445
520
220
320
400
490
570
Двухряд-
Двухрядный
Трехряд-
Трехрядный
Теплоотдача
200
250
300
380
435
250
315
395
470
550
300
390
470
570
655
350
450
550
660
775
400
505
615
755
880
450
580
700
850
985
500
640
790
935
1000
250
345
420
510
610
335
450
560
680
800
420
560
700
845
985
500
680
845
995
1175
590
785
975
1150
1340
685
900
1105
1300
1520
775
1000
1250
1465
1700
20КП
Одноряд-
Однорядный
100
145
170
230
270
135
180
235
290
385
170
235
280
350
420
200
275
340
420
500
235
320
395
480
575
265
355
450
550
650
300
400
500
625
735
Поверхность нагрева
0,34
0,46
0,6
0,7
0,86
0,68
0,92
1,2
1,4
1,72
1,02
1,38
1.8
2,1
2,58
0,42
0,57
0,72
0,89
1,04
Двухряд-
Двухрядный
225
275
340
440
500
300
350
450
550
650
375
450
560
695
800
430
530
670
805
950
500
615
775
950
1100
575
700
880
1075
1250
650
785
990
1200
1390
0,84
1,14
1,44
1,78
2,08
Трехряд
ный
275
340
475
590
735
315
465
610
770
925
435
600
770
940
1125
550
725
915
1105
1325
675
875
1075
1290
1525
790
1000
1220
1475
1730
900
1030
1375
1650
1920
1,26
1,71
2,16
2,57
3,12
Примечание Таблица составлена на основании графиков СН 354-
для проточно-регулируемых узлов с трехходовыми кранами.
-66 со значениями Q
141

Таблица III.29. Коэффициент а для конвекторов плинтусного типа КП
без кожуха
G, кг/ч
15КП
38
42
48
54
62
72
82
94
112
130
148
168
20КП
42
50
60
72
84
95
ПО
120
134
146
164
180
а
1
1,01
1,02
1,03
1,04
1,05
1,06
1,07
1,08
1,09
1,1
1,11
G, кг/ч
15КП
192
218
248
280
350
—
—
—
—
—
20КП
196
216
234
258
288
320
350
380
430
482
560
600
а
1,12
1,13
1,14
1,16
1,16
1,17
1,18
1,19
1,2
1,21
1,22
1,23
Для конвекторов типа «Комфорт» величину теплоотдачи прибора определяют
по формуле
где Qo — теплоотдача конвектора, ккал/ч (при Д/Т=64,5°С и расходе G —
— 300 кг/ч Qo = 435/ ккал/ч, где / — поверхность нагрева, экм, принимае-
принимаемая по табл. III.12);
ф1 — коэффициент, учитывающий другое значение теплового напора AtT, при-
принимаемый по графику на листе III.14, рис. 2.
В четырехтрубных конвекторах значение AtT уточняют для схем подачи воды
в трубы греющего элемента конвектора по таким формулам:
для схемы «сверху — вниз»
П .41 Л j \ _!_ П 71 ff М
-2 2-; (Ш. 15)
"' 1,02
для схемы «снизу — вверх»
А, о.71(/ид-у + о,зц<вя-у
Лт~ 1,02
(III. 16)
При расходе теплоносителя менее 300 кг/ч фактическая теплоотдача конвектора
Зф = <2.<ф2, (IH. 17)
где ф2 — коэффициент, учитывающий шаг пластин оребрения греющего элемента
конвектора (табл. III.30).
Таблица III.30. Коэффициент ф2 для конвекторов типа «Комфорт»
Модели конвекторов типа Нн и Н по
табл. II 1.12
1, 2, 3, 5, 8, 11, 13, 14 и 15
(шаг пластин — 5 мм)
6, 9, 12 (шаг пластин — 7,5 мм)
Значение ф2 при расходе воды, кг/ч
30
0,75
0,84
60
0,85
0,88
90
0,9
0,92
120
0,93
0,94
150
0,95
0,96
200
0,98
0,98
300
1
1
Фактическая теплоотдача (?ф, поделенная на поверхность нагрева в экм (см.
табл. III. 12), дает теплоотдачу qb в ккал/ч • экм. Количество конвекторов опреде-
определяют по формуле
гг = -^-. (Ш. 18)
142

Для отопительных приборов типа «Аккорд» фактическую теплоотдачу опреде
ляют по формулам (III.14) и A11.17) с учетом поправочных коэффициентов <р3 на
величину Д/т (лист III. 14, рис. 3) и <р4 на изменение расхода теплоносителя (лист
III.14, рис. 4).
Количество приборов «Аккорд» подбирают по формуле (III. 18).
При подборе конвекторов типа «Комфорт» и отопительных приборов типа «Ак-
«Аккорд» необходимо учитывать, что при расходе теплоносителя свыше 300 кг/ч происхо-
происходит незначительное изменение теплоотдачи конвекторов, которым можно пренебречь.
Пример III. 1. Рассчитать размеры свободно установленного горизонтального ре-
регистра из гладких труб наружным диаметром d = 0,06 м (dy = 50 мм) для помеще-
помещения ванной комнаты при следующих данных: теплопотери Q = 600 ккал/ч; tB =
= 259 С; теплоноситель — вода; *г = 95s С; t0 = 70s С.
По табл. II 1.22 находим теплоотдачу 1 экм регистра из гладких труб; при Atnp —
= 95—70° С ?э = 380 ккал/ч • экм. Потребную поверхность нагрева регистра оп-
определяем применительно к формуле (III.6)
Р == ойп == It"' ЭКМ.
Общую длину труб диаметром 50 мм для устройства регистра при трехрядном
расположении их находим по формуле (III.9): при /э — 0,243 экм/м (см. табл. III.26)
При трехрядном расположении труб длина регистра h = 2,15 м. В данном слу-
случае соединительные вертикальные трубки регистра в расчет не приняты, так как
имеется в виду некоторый запас поверхности нагрева прибора для просушки про-
простынь.
Пример III.2. Найти требуемую поверхность нагрева и разместить радиаторы
М-140 в помещении на втором этаже двухэтажного здания (лист III. 14, рис. 5). Теп-
Теплопотери помещения Q = 3700 ккал/ч; tB— 18°С. Система отопления водяная двух-
двухтрубная с нижней разводкой, насосной циркуляцией и параметрами теплоносителя
tT = 959С"и*/0 — 70° С. Прокладка труб скрытая. Радиаторы устанавливаются в ни-
нишах глубиной 25 см при высоте от верха прибора до подоконной доски 7 см. Подвод-
Подводки к радиаторам выполнены напрямую.
Суммарную поверхность нагрева радиаторов определяем по формуле (III.6)
О Ч7ПП
Fr = -2- р\Р2 = -^Г ' 1>03 ' 1>07 = 9>34 ЭКМ'
где <7Э = 435 ккал/г-экм — теплоотдача чугунных радиаторов при А^пр= 95—70° С
(см. табл. II 1.22), а коэффициенты pi и Р2 найдены по табл. III.20 и III.21.
Предварительное общее количество секций приборов М-140 (табл. II 1.7)
п= 9,4:0,31 яг 31.
На основании принятой разбивки отопительных стояков в помещении и полу-
полученного общего количества секций радиаторов находим возможное количество сек-
секций к установке для каждого прибора.
При ширине окна в свету 156 см для сохранения прочности заделки подоконных
досок ширина ниши принимается на 12 см менее ширины окна, т.е. 156 — 12 = 144 см.
При скрытой прокладке подводок, согласно табл. III. 16, в каждой нише под окном
можно установить прибор в 10 секций, т. е. в двух нишах — 10 • 2 = 20 секций.
Тогда в третьем приборе, устанавливаемом в нише глухой стены, должно быть
31 — 20 = 11 секций.
По табл. II 1.25 суммарная фактически установленная поверхность нагрева трех
радиаторов с учетом поправки на число секций 2^ф= 3,1 • 2-f- 3,39 = 9,59 экм,
что примерно на 2,5% больше расчетной величины, найденной по формуле (II 1.6).
Такое расхождение величин вполне допустимо. Размещение радиаторов в комнате
показано на листе III.14, рис. 5.
Пример III.3. Рассчитать и подобрать островные конвекторы «Комфорт» в по-
помещении вестибюля одноэтажного общественного здания, если теплопотери QT=
= 8000 ккал/ч и tB = 16° С. Система отопления двухтрубная водяная с верхней раз-
разводкой и параметрами теплоносителя 95—70s С. Прокладка труб открытая. Высота
143

помещения — 4,5 м. Конвекторы предполагается установить под четырьмя окнами
свободно у стен. Длина подводок составляет 0,5 м, диаметр стояка — 20 мм.
Руководствуясь формулой (II 1.6), рассчитываем необходимую поверхность на-
нагрева конвекторов с учетом полезной теплоотдачи открыто проложенных труб.
Теплоотдача одной конвекторной группы Q = 8000 : 4 = 2000 ккал/ч, а по формуле
(II 1.5) расход теплоносителя G= 2000 : 25 = 80 кг/ч.
Если предварительно принять модель островного конвектора Н-11, то факти-
фактическая теплоотдача его при расходе менее 300 кг/ч по формуле (III. 14) должна быть
QK = Qo фх = 1000 ¦ 1,02 = 1020 ккал/ч,
где Qo = 435 • 2,3 ш 1000 ккал/ч — теплоотдача островного конвектора модели
Н-11 с /э= 2,3 экм по табл. III.12;
ф1 = 1,02 по графику на листе III.14, рис. 2 при Л/т = 0,5 (95+ 70) — 16 =
- 66,5еС.
По формуле (II 1.17)
<2ф = QKqp2 = Ю20 • 0,9 = 918 ккал/ч,
где ф2 = 0,9 по табл. III.30 при шаге пластин оребрения греющего элемента кон-
конвектора 5 мм и расходе теплоносителя 80 кг/ч.
Расчетная величина теплоотдачи конвекторов модели Н-11
<7Э = 918: 2,3 & 400 ккал/ч. экм.
Полезная теплоотдача труб диаметром 20 мм по табл. III.18 составляет:
для вертикальных —0,158 • 4,5= 0,711 экм;
для горизонтальных — 0,122 «0,5 • 2 = 0,122 экм.
fTp = 0,833 экм.
Потребная поверхность нагрева одной конвекторной группы должна быть
Fp e it ~ Ftp="W" ~0>833=4>167 экм'
Количество конвекторов модели Н-11 в группе должно быть
п_ ^Р - 4,167 _
На основании табл. III. 12 уточняем модель конвекторной группы и принимаем
окончательно два конвектора модели Н-9 при f3 = 2,06 экм с общей длиной установ-
установки I = 1110 • 2 = 2220 мм. В помещении вестибюля требуется установить четыре
такие конвекторные группы.
Особенности расчета нагревательных приборов
однотрубных систем водяного отопления
В однотрубных системах водяного отопления при определении поверхности на-
нагревательных приборов по формуле (III.6) приходится предварительно находить
для каждого прибора по этажам среднюю температуру воды tnp в зависимости от
температурного перепада Д^пр в приборе и температуры воды при входе в прибор
Расчет осложняется тем, что температуру tBX для каждого прибора вычисляют
как температуру смеси в зависимости от тепловой нагрузки приборов вышерасполо-
вышерасположенных этажей 2"Q и количества воды, циркулирующей по стояку, G^:
'вх = 'г - -4?Г ^ - fo) = 'г - -4— , (Ш.19)
^Ч ист
— температура горячей и охлажденной воды в системе отопления, б С;
SQ — суммарная тепловая нагрузка всех приборов, присоединенных к стоя-
стояку, ккал/ч.
144

Расход воды по стояку в кг/ч
GCT = r^L-. (III.20)
Среднюю температуру воды в приборе определяют по формуле
. . Пр /1ТТ 01 \
Перепад температуры воды в приборе
где Q — тепловая нагрузка прибора, ккал/ч;
Gnp — количество воды, протекающей через прибор, кг[ч\
а — коэффициент затекания воды в прибор.
Средняя температура воды в приборе /пр зависит от отношения количества воды,
протекающей через прибор, Gnp к общему количеству воды, циркулирующей через
стояк, GCT или от коэффициента затекания а = GnJGcr Чем выше коэффициент за-
затекания а, тем больше воды пройдет через нагревательный прибор. Исследования
показали, что коэффициент а зависит от величины сопротивлений малого циркуля-
циркуляционного кольца с учетом влияния естественного теплового давления в приборах.
Зная коэффициент затекания а, можно установить распределение воды в прибо-
приборах с учетом следующих рекомендаций (для проточных стояков).
При двустороннем присоединении приборов к однотрубному стояку влиянием раз-
различных тепловых нагрузок приборов справа и слева стояка практически можно
пренебречь. Если длина подводок к приборам и их диаметры одинаковы, то их ко-
коэффициент затекания а = 0,5 (т.е. количества воды, протекающей через оба прибо-
прибора, Gnp будут равны).
При различной конструкции подводок к приборам через ближайший к стояку
прибор будет проходить количество воды в кг/ч
G;p = GCTalt
а через другой, удаленный от стояка прибор, —
Спр = Gct ~ Gnp-
Коэффициент затекания через второй прибор а^— 1 — ai.
При одностороннем присоединении приборов в проточных и проточно-регулируе-
проточно-регулируемых стояках с трехходовыми кранами вся вода проходит через приборы (а = 1).
В табл. III.31 приведены значения коэффициентов затекания а в однотрубных
системах водяного отопления с прямыми (осевыми) и смещенными замыкающими
участками для разных компоновок диаметров труб межрадиаторного узла, но при
постоянных длинах подводок к приборам высотой hi = 500 мм в зависимости от
скорости движения воды в стояке. Из этой таблицы видно, что с увеличением ско-
скорости движения воды в стояке коэффициент затекания а уменьшается. В однотруб-
однотрубных стояках со сжимами прямых (осевых) и особенно смещенных замыкающих участ-
участков коэффициент затекания воды в нагревательные приборы возрастает.
В вертикальных однотрубных проточно-регулируемых системах водяного отопле-
отопления с нижней разводкой, как правило, предусматривается односторонняя установка
нагревательных приборов с трехходовыми кранами в узле замыкающего участка
и подводки к прибору. При отсутствии трехходовых кранов такие системы выпол-
выполняют с прямыми или смещенными замыкающими участками с установкой кранов
двойной регулировки на подводках к приборам.
Диамегры труб радиаторных узлов вертикальных и горизонтальных систем во-
водяного отопления следует подбирать по табл. III.32. Диаметры однотрубных стоя-
стояков в системах водяного отопления с насосной циркуляцией в зависимости от вели-
величины тепловой нагрузки и скорости теплоносителя предварительно выбирают по
табл. III.33. Стояки диаметром 15 мм имеют подводки к приборам диаметром 15 мм.
145

V
к
о
н
о
я
к
к
ь
оро(
3
S
о.
8
S
К
(U
нач
со
1
а
Й
1
словные
О
СО
О
см
о
о
¦<?
•ч"
¦«
СП
?
о
о
та
в*
0)
S
ающ
со
СО
Я
ш
Осе
00
о
о
0.23
со
о
1
о
CS1
ю
см
см
о*
с^
о
1
1
о
см
ю
CSJ
1
см
о
00
см
о
СО
со
о"
1
1
о
см
ю
см
о
СО
CS1
о
СО
о
о
1
о
см
ю
CSI
1
о
,45
о
1
о
см
о
см
(М
о
,45
о
I
8
ю
]
]
S
и
о
СО
V
<и
S
&
сЗ
мык
СО
со
33
со
Сме
ем
о
ю
со
о
ю
/0,2
оо
со
о
00
см
о
см
о
о
ю
см
00
°^о"
г? ??
о°
s«
о "~^
00
со —;
Tf CM
оо
со см
СО СО
ю см
оо
ою
СМ-*
юо
—«см
ою
СМ <М
1
см
о
о
ю
CSI
/о,
со
СО
о
со
/0,2
оо
СО
о
см
о
5!
о
ю
о
СМ
1
Чг
J
со
см
о
ем
о"
см
/о,
тр
о
ю
/0,2
ю
о
СО
<м
/о,
csi
ю
о
ю
со
о
см
со
о
со
о
ю
о
1
о
см
ю
см
ю
о
ю
о
СО
о
3
о
1
8
ю
о
CN
00
о"
см
о
см
о
!
ю
1—1
о
<м
ю
см
1—
г
со
о
39
о
ем
о
45
о
1
ю
о
см
—1
1
со
о
СО
о
Cs|
ю
о
I
3
146

Таблица III.32. Схемы радиаторных узлов (СН 419—70)
Тип узла
I — вертикальный со смещен-
смещенным замыкающим участком
и трехходовым краном
II — то же, но с краном двой-
двойной регулировки
III — горизонтальный с осевым
замыкающим участком и трех-
трехходовым- краном
IV — то же, но с краном двой-
двойной регулировки
Эскиз
Т
1
1"
д.
1
1
J
i
Условные диаметры
стояка
15
20
25
25
15
20
25
15
20
25
25
15
20
25
замыкаю-
замыкающего
участка
15
20
20
25
15
15
20
15
20
20
25
15
20
25
труб, мм
подводки
15
20
25/20
25
15
20
25
15
20
25/20
25
15
20
20
Примечания. I. В узлах I и II штриховой линией показано присоединение радиато-
радиаторов верхнего этажа при односторонней прокладке подъемного или опускного участков стояка.
2. Узлы I и III с диаметрами подводок 25 и 20 мм применяются с трехходовыми коанами
диаметрами соответственно 25 и 20 мм.
3 В узлах II и IV вместо кранов двойной регулировки допускается установка пробковых
кранов.
Таблица Ш.ЗЗ. Данные для предварительного выбора диаметров однотрубных
стояков еодяного отопления многоэтажных зданий
Условный
диаметр
стояка, мм
15
20
25
Температурный пере-
перепад tr —10, °С
95—70
100—70
105—70
95—70
100—70
105—70
95—70
100—70
105—70
Расход воды GCT,
кг/ч
210—270
450—550
800—1000
Скорость во-
воды »ст, м/с
0,3—0,4
0,35—0,42
0,4—0,49
Тепловые нагрузки
QCT, ккал/ч
5250—6750
6300—8100
7350—9450
11250—13750
13500—16500
15750—19250
20000—25000
24000—30000
28000—35000
147

Однотрубный стояк без сжимов замыкающих участков упрощает заготовку и
монтаж, однако такая схема его вследствие увеличенного диаметра замыкающих
участков уменьшает коэффициент затекания воды в приборы. Вместе с тем остыва-
остывание воды в приборах возрастает, следовательно, средняя температура воды в них
падает, что приводит к необходимости установки приборов увеличенной поверхнос-
поверхности нагрева. Несмотря на некоторый перерасход приборов, простая конструкция
стояка без сжимов замыкающих участков применяется часто.
При изложенном методе расчета нагревательных приборов однотрубных систем
необходимы предварительное конструирование и гидравлический расчет схемы тру-
трубопроводов системы отопления, а также определение всех диаметров стояков, за-
замыкающих участков и подводок к приборам с увязкой потерь давления в больших
и малых кольцах циркуляции.
По принятой конструкции стояка и известных диаметрах труб малых циркуля-
циркуляционных колец определяют среднюю температуру воды в приборах /пр и рассчи-
рассчитывают поверхность нагрева приборов.
Температурный перепад теплоносителя Д/пр в нагревательных приборах про-
проточно-регулируемых однотрубных систем вычисляют по формуле A11,22) при а— 1.
В однотрубных системах со смещенными замыкающими участками и кранами двой-
двойной регулировки величину Д^пр определяют при значениях а, найденных по табл.
111.31 и в зависимости от скорости воды в стояках и принятых диаметров труб ма-
малого циркуляционного кольца. Для этих систем удобно пользоваться готовыми зна-
значениями А/пр по табл. II 1.34.
Теплоотдача чугунных радиаторов однотрубных систем водяного отопления <7Э
в ккал/ч • экм при различных значениях А/пр и разности температур tBX — tB, в
зависимости от схемы подачи воды в приборы, приведена в табл. III.35.
При необходимости более точного учета полезной теплоотдачи трубопроводов
Фгр в ккал/ч при расчетах нагревательных приборов следует пользоваться табл.
111.36. Тогда в формуле {III.6) вместо теплопотерь помещения QT принимают раз-
разность значений QT — QTp, которая учитывает величину поверхности нагрева откры-
открыто проложенных труб FTp, как и по формуле (III. 1).
Пример III.4. Найти поверхность нагрева и подобрать число секций чугунных
радиаторов типа М-140-АО высотой /ц = 500 мм однотрубного П-образного стояка
№ 20 со смещенными замыкающими участками и трехходовыми кранами в радиа-
радиаторных узлах для девятиэтажного здания. Приборы установлены открыто в нишах
глубиной 13 см. Тепловые нагрузки указаны на схеме стояка (лист III.14, рис. 6).
Температурный перепад теплоносителя в стояке принят А/Ст = 105 — 70 = 35° С.
Стояк проложен в жилых помещениях с /в = 18° С. Понижение температуры воды
в подающей магистрали не учтено (см. стр. 132).
Расчет поверхности радиаторов выполнить с учетом полезной теплоотдачи откры-
открыто проложенных в помещениях трубопроводов при длине подводок к приборам 0,35 м
и высоте комнат 2,5 м (без учета толщины перекрытия 0,2 м). " ""
Общее количество воды, циркулирующей по стояку,
__ A000 + 800 ¦ 7 + 1500) 2 _ 16200 _
Ост Ю5-70 "" Ш5 35^ ~ 6 Кг/Ч-
Руководствуясь данными табл. III.32 и III.33, при расходе воды через стояк
450—550 кг/ч принимаем конструкцию радиаторного узла из труб одного диаметра
B0 X 20 X 20 мм).
Вычисляем температуру смеси воды в стояке последовательно по этажам в вос-
восходящей и нисходящей частях, которая является температурой входящей воды в
рассматриваемый радиатор на данном этаже. Эту температуру определяем в зави-
зависимости от суммарной тепловой нагрузки приборов, расположенных выше по ходу
воды в стояке, по формуле (III. 19):
'вх, = 'г=105° С;
<вх8=105--^=101,1°Сит. д.
148

>>
к
s
I
3
a*
a*
?
s§
<u
3
a
(X
3
ев
I
<3
iniOlDOOOO m OOOOOOOOO
oo to Tt> см a> to ч> i | i I |tocig>cM--'OCN-5"io
CO t^-и 1Д 00 <N CO I I I X I lOtOOOOCN ¦* CO CNcp
_ — — (MCM _ ____cNCN
oooo
CO Ю 1С Tt«
22?5
Ml!
ЮОООЮОООЮ
00 NlflcOON ^f ^"« ^
СЧЮа0*ччф(ОО>СЧчГ . .
—i _ _i —, СЧ <M n
I OOOOOOOO и ОЮОООООО
I I ?k I |<NCQt^<NN.'-'O>Q0 M QgNOOOOOlOOCO
;ss8 s
"SSSoMO I I I lOtftSffllNlOffi 3
V OoOOOOOO
NlONO
I I [ j I I 1 I j I I в , , I iSooSooR c5o2o5S°2So?2
I I I I I I I I I i I 1 I I (Ю<О00»^^СО X cOtOOOOCN^r^-CJl—- —
V ЮОООЮООООО j> Ю irt О О О О О
ЮС^ОСЛООСЛОО—«¦"<JHt^ ^J СЛЮОООСОСОО
W Ю f~ O> О <М rf tO j- tp —« to O) CM cp O5 СЧ CO
) см tp a> сч to
— —, r-c 1MCM
ЮЮОЮ
O тГОО —i
O4
ООЮОООООО g. OOOOOOOOO
•—• i—4 ^^ •—t CN CM ^ ю m^cn CNCN
00>S(OMO)CftU3N Я
itot^ai'-'tyiiocooo-" *¦
оооюооооо *J
>oooooop Я ююрооодоос
^ ЮООООООООО
м t^» t-- Is !>• 00 C71 "~* CO tO CM
юоооизооою
ооиз
s
2
IXD CD ^^ ^^ ^^j ^^ tHi l^ tO с^Э ^"^ f^ ^3 C«^ ^^ f^% c's
I I I f ЮЬООО^Ю Я СО Tf CO 00 О C^ ^t CO 00 СЧ
2
] I I I I I I I I I I « I I j I I I I I I I * §§g§S?SS2g
сэ <*«со^-<л^^сою(-^
jomoooooo я inomoooooo
) QO г~« Г4^ Г*- CD CO Uj **г CO I I I ! I I I I ! I I 00 OO N» Ь*- CO t^« tO IO lO
i ^* O*l ^^ CO *Л f^« Ol CO I 1 I I I I 1 1 I l j lq f^. q^ ._^ ^^ i^ [*,. ^j cO
I I
смоооооюор 2
ОЮОО •". i .,,,.,. i „ OOOOOOOOO
otginS и [ I 1 I I I I I I I * I поююд-Фю-
ОЮОЮООЮОО ЮООООООООО CU ОЮООООООО
зо> см t
3
ОО1
OlO
ООЮОЮОВДОО X
О О 1Л О U5 о О OO
lOOOMtOO*COtC
ЮЮЮЮЮ1ЛОО
O)CJ>CTOH>CDO
ооюоооюоо ft оооюоо н ююоооооюю
СМ СО СО *f *Л to СО г*» О^ 1 J ' 1 Ю СО t** О^ *¦"* СО t* I СМ СО ч^" ^f Ю CD Is*» СО С7>
Ю tO b-00 O> О (N-^ CO
149

—«см^соооосососэсмюспемсоою _
<NcO-*lOCDOOaJO—• СО *f Ю t^ 00 О —« <N ¦*
-«—<—<-ч,-«.-ч~чсчсм<мсмсмсмсмсосососо
(NTfcooo — Tfcocnoof^o-'fcncot^csih-tMt^-cMoococnio—и
rf Ю CO h- OS О —> CO •* Ю t* CO О —i 00 <* CO h- СП О <M CO Ю t>- OO О <N CO Ю t--
C^C^C>C^C^ClC»5COCOCOOOCOCOl<t'f'tit<t<nOOOlO
^4«rt^4^,(N(NCS|CMCNCSJ(MCacOCOCOCOCOCOT}-TfTJ<'
CO CO О 00 1Л CO
00 Ю <M О f- Ю
coooeno<Ncoiocooocn^-<cM
1ЮОЩ —
i ^f CO 00 СП ^
I LO LO Ю Ю CO
соо*оопоомсоо>яо>10)*а>*оюсомоот}0сос1а>юмо
t> O> О —ч CO •* CO t-~ СГ5 О —< <N ¦* <O h-i O) *-t CS1 Tf Ю t4^ 00 О OJ CO Ю CO 00 О —•
i < csj <N CM CN <N <N C<l CO CO CO CO CO CO CO ¦* rf ¦* ¦* ¦* ¦* Ю Ю Ю Ю Ю Ю CD CO
(OOCOSrtlO
1СОООСОООСОСП"*ОСО<МОО'*ОСОСОСПСО<М
.. .. — .... p N
ON^tOOOON^COOOON^tDOOOtN^COOOOtN^fCOOOi
ЮЮ1ЛЮЮСОСОСОСОСОГ~1~-1~---1>.1— OOOOOOOOOOCncncnCftCT)'
CM rt* CO 00
' О О О О
150

-> CT> COCO —' <30 CO ¦* (M О 00 (?)
СМСОЮ^СЛОСЧ^ОООСЛ
0ОСЙ(NfOSOl
CMCvlCOCOCOCOCOCO
NO)tOfOONin
СОС^.ОЭг-СО^СО
1Л Ю Ю CO CO <O CO '
CO !>• —¦иПО>1*00С000С0а1>'«*|ОС0СМа0"=1<О
CDCOCO—.ООСОСО — OJ^-CO-^tM-нСПОО
t~- <J> — CO -=f CD 00 О — CO Ю Г
Ю Ю CO CO CO CDCOt " " ¦
CD CO ¦* CM О 00 i
ОЭ —i CO Ю Г- i "
Ю CO COCO CO i
IW00Q0 я
i oo oo m ^2
oocn —
3
о
—<b-<M00COO5CO«MO5lO(NO5COCO'—'00
NCOlOtOOOffiCO'tlDOOtS-i СОЮСО
1 —< O5CO "* CM
i CO CO ¦**• '
OltONOCJOllfS
—«СЗЮСО00О1—•
CNOiOKMCMCMeO
s
CO О <N ¦*
oo оэ oi en
—<COlONO)'-<«lflNOi — C0 10NCR--'CO
?
О CM -^ CO 00 О CM '
Ю Ю Ю Ю Ю CO CO <
151

'г^союсодао^^п-Ь-ог^теиосооо
СО <N
I —.—i О
I 00 00 00 О. О. О-
сОоою
tOOOOS—¦
03b-iOCO
cooNC5
OtCOOCNOO
00 00 00 00 00 05 05 0.0-0
.ooooooooooooa>050-030-
_OON* (Oi
t-^ 00 00 00 00 00 1

flOflO
ЮСО00О1—<
s
m
<M t^ OJ 00 * I
t^ 00O—I CO!
о.
CNOO'tON'* —
СЛОСЯ^ЮГСЛ
l/Э ^ Q5 ¦—i СО lO t** O> *—I CO 1Л t4-. СТ> «—" СО VO t 0Э •—' СО tO ^ ОЭ *""* ^ ^ ^* ^ ^^ ^ ^ ^" ^
COlOt^-Oi—iCOtOt^Ol—<COlOt^-C>—<OOlOt^CT>-^COlOt^C7i2ooOO~22!2!^<
•—iCOlOt^Qi—mCOION О-<COlOt~-Oi"-<C0tOt^-O5'—'СОЮ^С72лС1^12'Ч~'^5*~<СУ^1^
4)
I
с
153

Таблица III.36. Полезная теплоотдача открыто проложенных
систем центрального отопления (СН 398 — 69 и СН 354 -
трубопроводов
-66)
~ In*
•"О
°с
50
60
70
dy, мм
dH, мм
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
50
60
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
50
60
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
0
25,7
35,2
32,6
43,1
40,8
52,3
51
62,7
64,2
77,5
72,9
86,3
91
105
32,6
44,5
41
54,4
51,4
66,2
64,2
79,2
80,9
97,5
91,8
109
115,4
132,5
40
54,1
51,1
66,3
63,8
80,1
79,8
96,6
100,5
118,6
114,1
132,6
Теплоотдача
1
26,4
36,2
33,4
44,2
41,8
53,6
52,3
64,4
65,8
79,4
74,7
88,3
93,4
107,5
33,3
45,3
42
55,6
52,5
67,5
65,6
80,8
82,6
99,4
93,7
111,3
117,7
135
40,7
55,1
52
67,5
65
81,5
81,3
98,4
102,4
120,8
116,2
135
2
27
37,1
34,3
45,3
42,8
55
53,6
65,9
67,4
81,3
76,5
90,5
95,7
110,8
34
46,4
42,8
56,8
53,6
69
67
82,5
84,4
101,6
95,7
113,6
120,6
138
41,6
56,1
53
68,7
66,2
82,9
82,8
100,2
104,3
123
118,4
137,5
1 м трубы, ккал/ч, при
з
27,7
38
35,1
46,4
43,9
56,5
54,8
67,5
69,1
83,3
78,4
92,8
98
113,5
34,8
47,3
43,7
58
54,7
70,2
68,3
84,3
86,1
103,5
97,7
115,9
123
141
42,3
57,2
53,9
70
67,4
84,4
84,3
102
105,8
125,1
120,5
140
4
28,4
38,9
35,4
47,5
44,9
57,7
56,2
69,2
70,7
85,2
80,3
95
100,6
116
35,5
48,3
44,6
59,3
55,8
71,6
69,8
86
87,9
105,8
99,7
118,2
125,6
143,5
43,1
58,1
54,9
71,2
68,7
85,8
85,8
103,9
108,1
127,4
122,6
142,5
5
29,1
39,9
36,8
48,6
46
59
57,5
70,8
72,4
87,2
82,4
97,4
102,8
119
36,2
49,2
45,5
60,3
56,9
73
71,2
87,6
89,6
107,8
101,7
120,6
128,3
146,5
43,9
59,2
55,9
72,4
69,9
87,3
87,4
105,7
110,2
129,7
124,9
145
вх~ *в
6
29,8
40,8
37,6
49,8
47
60,5
58,8
72,5
74,1
89,2
84
99,5
105,4
121
37
50,2
46,5
61,4
58,1
74,4
72,6
89,4
91,4
109,9
103,8
123
130,8
149,5
44,7
60
56,8
73,7
71,1
88,8
88,9
107,6
112,2
131,9
127,4
147,5
через 1
7
30,4
41,6
38,5
51
48,1
61,9
60,1
74
75,7
91,2
85,9
102
107,6
123,5
37,7
51,2
47,4
62,6
59,2
75,8
74
91,1
93,3
112,1
105,9
125,4
133,6
152
45,4
61,4
57,9
72,4
90,2
90,5
109,5
114
134,2
129,4
150,1
°с
8
31,2
42,6
39,3
52,1
49,2
63,3
61,5
75,9
77,4
93,3
87,9
104,2
110,4
126,5
38,4
52,1
48,3
63,9
60,1
77,3
75,5
93
95,1
114,3
107,9
127,8
136,1
157
46,3
62,5
58,9
76,3
73,6
91,7
92
110,3
115,9
136,5
131,6
152,7
9
31,9
43,5
40,2
53,2
50,3
64,8
62,8
77,5
79,1
95,5
89,7
106,7
112,9
130
39,3
53,1
49,2
65,2
61,5
78,5
76,9
94,9
96,9
116,3
ПО
130,2
138,9
159
47,1
63,2
59,9
77,6
74,9
93,2
93,6
113,3
117,9
138,8
133,8
155,2
154

-v
°c
70
80
90
100
50
60
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
50
60
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
50
60
10
17
15
21,3
0
141,5
161,3
47,9
64,5
60,9
78,9
76,2
94,2
95,2
115,2
119,9
141,1
136,1
157,8
169,4
191,5
56,3
75
71,4
92,2
89,3
110,3
111,6
134,1
140,6
164,4
159,6
183,9
199Л
224
65,3
86,5
82,2
105,2
Продолжеi
Теплоотдача 1 м трубы, ккал/ч, при
1
144,3
164
48,7
65,3
61,9
80,1
77,1
96,2
96,9
117
121,9
143,4
138,4
160,3
172,3
195
57,1
76,1
72,4
93,4
90,6
112,5
113,3
136
142,7
166,8
162,2
186,5
202
227,5
66
87,8
83,6
106,5
2
147
167
49,5
66,5
63
81,4
78,7
97,8
98,4
118,9
124
145,6
141,7
162,8
175,4
198
58
77,5
73,6
94,8
92
114
115
138
144,9
169,2
164,4
189,2
205,4
231,5
67
88,8
84,5
108,2
3
149,8
169,5
50,4
67,5
64
82,7
80
99,4
100
120,8
126
147,9
143
165,3
178,4
201,5
58,9
78,4
74,7
96,2
93,4
115,9
116,7
140
147
171,6
166,8
191,8
208,5
234
67,9
89,9
85,5
ПО
4
152,5
173,5
51,2
68,5
65
84,1
81,3
101
101,7
122,6
128
150,3
145,2
167,9
181,2
205
59,7
79,4
75,8
97,7
94,7
117,5
118,4
141,2
149
173,1
169,3
184,5
211,5
237
68,8
91
86,4
111,3
5
155,2
176
52,1
69,6
66
85,4
82,6
102,7
103,2
124,5
129,9
152,6
148,6
170,2
184,3
208
60,7
80,3
76,8
99,1
96,1
119,3
120,2
143,9
151,3
175,5
171,8
197,2
214,8
241
69,9
92,2
87,4
113
'вх-'
6
158,1
178,5
52,9
70,4
67,1
86,7
83,9
104,2
104,8
126,4
132,1
154,9
150
173
186,9
211,5
61,6
81,6
77,9
100,9
97,5
121
121,9
145,9
153,6
178,9
174,3
199,9
217,9
244
70,8
93,1
88,4
П4.5
-i и е т
в через
7
160,7
182,5
53,7
71,7
68,2
87,1
85,3
105,9
106,5
128,3
134,2
157,3
152,3
176,1
190,2
215
62,5
82,6
79,1
101,8
98,8
122,7
123,7
147,9
155,8
181,5
176,8
202,6
221,1
248
71,8
94,5
89,3
116
а б л. 1
1 °С
8
163,8
185
54,6
73
69,7
88,1
86,6
107,5
108
130,2
136,3
159,6
154,7
178,7
193,2
218
63,4
84,2
80,3
103,3
100,3
124
125,4
150,9
158
183,9
179,3
205,2
224,4
251,5
72,7
95,8
90,2
117,2
11.36
9
166,5
188
55,5
73,9
70,3
90,8
87,9
109,2
109,9
132,2
138,5
162
157,2
181,3
196,2
221
64,2
85,3
81,4
104,7
101,8
125,6
127,2
152
160,3
186,4
181,9
207,9
227,4
255
73,7
97
91,2
118,6
155

'вх-
°С
100
d.., мм
У
d,. мм
н
20
26,8
25
33,5
32
42,5
40
48
50
60
0
103,3
128,3
128,4
155
162
190,8
184,4
211,5
230,9
258
Теплоотдачг
1
104,5
130,6
129,2
157,3
164,4
193
186,8
215
234
262
2
106
132,6
131,1
160
166,3
195,8
189,3
218
237,1
266
Продолжен
i 1 м трубы, ккал/ч, при
3
107,4
134,3
133
162,3
169,1
198,5
191,9
221
240,4
270
4
109
136
134,9
164,3
171
201,5
194,6
224
243,7
273,5
5
110,6
137,3
136,8
166,5
173,9
204
197,5
227,5
247,4
277
<вх-Л
6
111,9
139
138,7
168
175,7
206
200
230
250,5
280,5
ие табл. III.36
через 1
7
113,6
141,1
140,6
170,7
178,6
209
202,9
233
254,2
284
° С
8
115
142,5
142,5
172,2
180,4
212
205,5
235,5
257,2
288
9
116,6
145
144,4
175
182,4
214,5
208,1
238,5
260,7
292
Примечание. Рротив числителя приведена теплоотдача вертикальных, против знаменате-
знаменателя — горизонтальных трубопроводов.
По табл. II 1.36 находим полезную теплоотдачу труб с точностью до 5 ккал/ч для
каждого радиаторного узла этажестояка:
1 105
рр у
для прибора 1 при /
— tB = 105 — 18 = 87° С
0,7 = 290 ккал/ч;
вх tB
=^ 85,3 • 2,5 + 105,9
для прибора 2 при t
tB = 102,9 — 18 = 84,9° С
для прибора 3 при
— Q = 1000 — 290 = 710 ккал/ч;
80
= 82,6 • 2,5+ 102,7 • 0,7 = 280 ккал/ч;
t —tB= 101,1 — 18= 83,1° С
вх,
QTps = 80 • 2,5 + 99,4 • 0,7 = 270 ккал/ч и т. д.
Расчетные величины необходимой теплоотдачи радиаторов определяем как раз.-
ность теплопотери помещения и найденной полезной теплоотдачи труб данного ра-
радиаторного узла:
для прибора 1 Q —
для прибора 2 Qp! = 800 — 280"= 520 ккал/ч;
для прибора 3 Q = 800 — 270 = 530 ккал/ч и т. д.
Для стандартных этажестояков с чугунными радиаторами полезную теплоотда-
теплоотдачу открыто проложенных труб, выраженную как поверхность нагрева Frp в экм
удобно принимать по табл. III.17 и III.18.
Далее находим температурные перепады воды в приборах, если расход тепло-
теплоносителя GCT = GnP = 463 кг/ч при а = 1:
для прибора 1 Д^пр1 = QPi: GCT = 710 :463 = 1,53° С;
для прибора 2 Дгпр2 = 520 :463 =1,12° С-
для прибора 3 Д*пл* = 530 : 463= 1,14° С.'
Пользуясь табл. III.35, определяем значения теплоотдачи радиаторов q9 в
ккал/ч ¦ экм при движении воды по стояку «снизу — вверх», интерполируя табличные
значения.Затем на основании формулы (II 1.6) вычисляем расчетные поверхности радиа-
радиаторов с учетом поправки Pi на охлаждение воды в однотрубном стояке по табл. II 1.19:
для прибора 1 FDt = ¦ '^'х = ¦ - 1 = 1,24 экм;
™ Oil
1 = 0,95 экм;
1 =0,99 экм и т. д.
для прибора 2
для прибора 3 Fр =
156

При помощи табл. II 1.25 по найденным значениям Fp определяем количество
секций радиаторов типа М-140-АО с учетом поправки Рз:
для прибора 1 щ = 4;
для прибора 2 %= 3;
для прибора 3 лз — 3 и т. д.
Расчетные величины удобно заносить в свободный бланк по форме, приведенной
в табл. III.37.
Таблица III.37. Сводные данные расчета нагревательных приборов однотрубных
систем центрального водяного отопления
6
ag
мер при!
ходу те
челя
1
2
3
Тепловые нагруз-
нагрузки, ккал/ч
1000
800
800
QTp
290
280
270
710
520
530
о
о
й
18
18
18
у
о
463
463
463
а
1
1
1
а
Сз
463
463
463
о
ш
105
102,9
101,1
у
о.
1,53
1,12
1,14
и
о
m
т
JJ
87
84,3
83,1
ккал/ч-
571
550
540
По-
ПрЭЕКИ
р.
1
1
1
1
1
1
а
ft.
1,24
0,95
0,99
п
4
3
3
Расчет воздухонагревателей лестничных клеток
В лестничных клетках многоэтажных зданий устраивают воздухонагреватели
в виде шкафов-укрытий с греющими элементами из ребристых труб. Такие воздуш-
воздушно-отопительные установки работают при естественном движении воздуха на пол-
полную рециркуляцию *.
Расчетная поверхность нагрева греющих элементов воздухонагревателя в м2
(Ш.23)
ср
где QT — тепловая нагрузка воздухонагревателя, ккал/ч;
kb — коэффициент теплопередачи греющего элемента воздухонагревателя;
'ср = л — средняя температура теплоносителя, ° С;
температура теплоносителя,
выходящего из него, ° С;
входящего в греющий элемент и
*ср.в ~ о — средняя температура воздуха, циркулирующего в укрытии воз-
воздухонагревателя, ° С;
/в и trB — температура воздуха, находящегося в помещении лестничной
клетки и выходящего из укрытия воздухонагревателя, ° С.
Величину расхода воздуха (?в в кг/ч находят в зависимости от принятой темпера-
температуры нагретого воздуха / = 40 -*- 70° С по формуле
где 0,24 ккал/(кг • °С) — удельная теплоемкость воздуха.
Коэффициент теплопередачи греющего элемента из ребристых труб в вынужден-
вынужденном потоке воздуха kB в ккал/(м* - ч • °С) принимают по графику на листе III.15,
рис. 1 в зависимости от скоростей воздуха в живом сечении укрытия и теплоносителя
в ребристых трубах.
' * Е. А. Б е л и н к и й. Рациональные системы водяного отопления. Л.,
Госстройиздат, 1963; А. К. Андриевский. Отопление. Минск, «Вышэйшая
школа», 1974.
157

0t
I
I
t
I
Q.
I
15
Ю
5
<±
s
<*
Г*
0'
an
а*
у*
S
f
га»
и
ft
i
1
1
N
¦J

I
'г
> ¦
[ |
и**
МГ
11
**•
г-
*=*
¦»•
mm
якт
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5
Спорость воздуха ve, м/с
Конвектор
to=70"C
4
Воздушный кран
Элеватор <» T-f50°C
180
Ребристые
грруды
Лист III. 15. К расчету воздухонагревателей лестничных клеток:
/ — график для определения коэффициента теплопередачи ребристых труб в вынужденном
потоке воздуха, 2 — подключение ребристых труб воздухонагревателя конвектора к узлу
ввода тепловой сети до элеватора (а, 6 — подающей; в — подающей и обратной), 3 — схема
укрытия.
158

Скорость воздуха в м/с в живом сечении ребристых труб с круглыми ребрами
(ГОСТ 1816—64) определяют по формуле
*° 3600/Х., • (Ш'26)
где /ж — площадь живого сечения ребристых труб, м2 (определяется как разность
площади сечения укрытия и площади, занимаемой ребристой трубой; для
ребристых труб с круглыми ребрами (ГОСТ 1816—64) площадь, занимае-
занимаемая греющим элементом, при длине трубы 1 м составляет 0,1277 jw2, при
длине 1,5 м — 0,175 м? и при длине 2 м — 0,225 ж2);
Тср.в— плотность воздуха с температурой t в, кг/мя.
Скорость теплоносителя в ребристых трубах в м/с
<ш-26>
где 13400 = G/v — расход теплоносителя для ребристой трубы диаметром 70 мм,
отвечающий скорости 1 м/с;
Gr — расчетный расход теплоносителя, кг/ч, определяемый по формуле
t 1
вх
(IIL27>
Греющие элементы воздухонагревателей лестничных клеток, как правило, со-
соединяются последовательно; в системах теплоснабжения зданий от ТЭЦ их подклю-
подключают непосредственно к наружной тепловой сети до элеваторного узла (лист III. 15,
рис. 2). В этом случае (например, по схеме на листе III.15, рис. 2, в) весь расчет-
расчетный расход теплоносителя для системы отопления здания предварительно, до эле-
элеваторного узла, проходит через греющие элементы воздухонагревателя. Тогда тем-
температуры теплоносителя в формуле (III.27) будут равны Dх — М» т- е- темпера-
температура входящей воды равна температуре теплоносителя в подающем трубопроводе
наружной тепловой сети.
Температура воды, выходящей из греющего элемента,
(III .28)
В этой формуле величина суммарного расхода теплоносителя на отапливаемое
здание в кг/ч
1,15QCHCT
'
исист tr~t0 '
где 1,15— запас на неучтенные потери тепла в разводящих трубопроводах (соглас-
(согласно СН 419—70);
С?сист — суммарная тепловая нагрузка с учетом предвключенного воздухонагре-
воздухонагревателя, ккал/ч;
to — температура теплоносителя в обратном трубопроводе наружной тепло-
тепловой сети, с С.
Кроме теплового расчета, делают еще аэродинамический расчет укрытия возду-
воздухонагревателя. Действующую в укрытии разность естественных давлений в кгс/м2
определяют из выражения
Ре.в = Ау (V- - Тг.в) =
где йу — высота между центрами греющего элемента и выходного отверстия на-
нагретого воздуха, м (лист III. 15, рис. 3);
7вИ7г,в —плотность охлажденного и нагретого воздуха, кг!мъ.
Зная расход воздуха и величину естественного перепада давлений, рассчитывают
размеры укрытия и отверстий для воздуха с учетом всех сопротивлений (по данным,
приведенным в разделе VII «Вентиляция»).
Пример III.5. Рассчитать греющий элемент рециркуляционного воздухонагрева-
воздухонагревателя лестничной клетки из ребристых труб с круглыми ребрами (ГОСТ 1816—64) и
159

размерами 0175 X 2000 AtAt при таких условиях: тепловая нагрузка воздухонагре-
воздухонагревателя QT = 20 000 ккал/ч, а суммарная всего здания фсист — 320 000 ккал/ч; ребрис-
ребристые трубы расположены в укрытии в один ряд по вертикали при размерах сечения
0,18 X 3 м. Теплоноситель поступает из наружной тепловой сети с параметрами
tr— t0 = 150 — 70° С. Ребристые трубы воздухонагревателя подключены к подаю-
подающему трубопроводу тепловой сети до элеваторного узла по схеме на листе III. 15,
рис. 3, в. Установка должна работать при температуре воздуха в лестничной клетке
tB = 16° С и нагретого воздуха, выходящего из укрытия, ?гв = 70° С.
Поскольку греющий элемент воздухонагревателя предвключен до элеваторного
узла, сначала определяем параметры теплоносителя, циркулирующего через него.
При общем расходе на все здание по формуле (III.29)
1,15-320 000
ссист- 150-70
температура воды, выходящей из греющего элемента, по формуле (III.28)
/ 150 2000°
/ 150
гвых — 1DU 4600"
11-5 7°Г
Температура воды, входящей в греющий элемент, /вх = tr = 150° С.
Средняя температура теплоносителя, циркулирующего в греющем элементе воз-
воздухонагревателя,
Средняя температура воздуха в укрытии воздухонагревателя
/ *в + /™ 16 + 70 1Ч°Г
'ср.в 2 ~ 2
На основании формулы (II 1.24) количество воздуха, циркулирующего через
укрытие воздухонагревателя,
20 000
°в = 0,24 G0 - 16) = 1540 кг^4-
Скорость потока воздуха в живом сечении укрытия вычисляем по формуле (III.25)
при /ж = 0,18 • 3 — 0,225 = 0,315 м2 и ? =1,117 кг/ж3:
1540
Vs ~~ 3600 • 0,315 • 1,117 ~ ' М/С'
Скорость теплоносителя в сечении ребристой трубы по формуле (III.26)
13400 ' '
При полученных значениях скоростей воздуха и теплоносителя, пользуясь гра-
графиком на листе III. 15, рис. 1, находим коэффициент теплопередачи греющего эле-
элемента из ребристых труб воздухонагревателя kB *=; 10 ккал/(ч • мг • °С). Расчетную
поверхность нагрева греющего элемента из ребристых труб определяем по формуле
(III.23):
_ 20 000 _
'в ~ 10A47,8-43) ~ iy'Z M '
К установке принимаем греющий элемент воздухонагревателя из пяти ребристых
труб с круглыми ребрами длиной по 2 м, расположенных в укрытии в один ряд по
вертикали (см. табл. III.8).
Расчет и подбор греющих бетонных панелей
Панельное отопление с применением стальных нагревательных элементов устра-
устраивают в соответствии с указаниями СН 398—69. При проектировании строительной
части наружных стеновых панелей в крупнопанельных зданиях одновременно вы-
выполняют подробный тепловой расчет и конструирование трубчатых греющих эле-
элементов, замоноличенных в толщу бетона.
160

Ниже приведены необходимые расчетные данные для проектирования обычных при-
пристенных вертикальных греющих бетонных панелей со змеевиками из стальных труб
диаметром 15—20 мм.
Теплоотдача подоконных и других вертикально расположенных греющих бе-
бетонных панелей зависит от величины температурного напора, конструктивной схе-
схемы нагревательного элемента (труб змеевика) и термического сопротивления слоя
бетона. Выражение теплоотдачи панели в ккал/ч имеет вид
Qn^QA + Qx, (Ш.31)
где kp — коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи панели в зависимости
от расхода теплоносителя G (принимается по графику на листе III. 16,
рис. 1);
QT — теплоотдача тыльной стороны панели, ккал/ч (при установке панелей в
перегородке QT =0).
Теплоотдачу лицевой стороны панели фл в ккал/ч определяют по формуле
<?л = 2 (Vcp + qKplKp + «7од/од), (Ш.32)
где fop. <7кр> <?од — теплоотдача средних, крайних и одиночных труб панели, ккал/ч
на 1 м трубы (лист III. 16, рис. 2 и 3); для одиночных труб теп-
теплоотдачу можно принимать как для крайних труб;
'ср. ^кр» 'од — длина средних, крайних и одиночных труб, м.
Теплоотдачу панелей с двусторонней теплоотдачей вычисляют по формуле
Qa = QnkpkK + QT, (III .33)
где kK — поправка на теплоотдачу панелей с двусторонней теплоотдачей и конвек-
конвективным каналом.
Для панелей стандартной номенклатуры типов П4, П6 и П8 значение поправоч-
поправочного коэффициента kp находят по табл. III.38.
Тип панели
П4 односто-
односторонняя
П4 двусто-
двусторонняя
П6 односто-
односторонняя
П6 двусто-
двусторонняя
П8 односто-
односторонняя
П8 двусто-
двусторонняя
Та
Диа-
Диаметр
змее-
d , мм
15
20
15
20
15
20
15
20
15
20
15
20
блица III.38. Поправочный коэффициент fep
18
1,04
1
1,05
1
1,02
1
1,04
1
1,02
1
1,04
1
Значения kn при расходе воды
36 j 54
1,06
1,02
1,09
1,02
1,04
1,015
1,08
1,02
1,095
1,01
1,07
1,02
1,08
1,03
1,12
1,05
1,055
1,025
1,1
1,04
1,045
1,03
1,09
1,035
72
1,09
1,045
1Л4
1,065
1,07
1,03
1,11
1,07
1,05
1,025
1,1
1,05
90
1Д
1,05
1,15
1,08
1,07
1,04
1,12
1,07
1,06
1,03
1,11
1,06
105
1,105
1,06
Ы7
1,09
1,08
1,04
1,13
1,075
1,065
1,035
1,12
1,065
О, кг/ч
126
1,115
1,065
1,18
1Д
1,08
1,05
1,15
1,08
1,065
1,04
1,13
1,075
144
1,125
1,07
1,19
1,И
1,09
1,05
1,155
1,09
1,07
1,04
1,14
1,08
180
1,14
1,07
1,21
1,11
1,1
1,05
1,17
1,09
1,08
1,04
1,15
1,08
Примечание При расходе воды G = 7,2 кг/ч для d — 15 мм k = 1, а для d — 20 мм
k не учитывается
Метод графического расчета и подбора вертикальных греющих бетонных панелей
разработан Б. Н. Лобаевым*.
Теплоотдачу и поверхность нагрева замоноличенных труб в бетонной панели с
одно- или двусторонней теплоотдачей определяют в зависимости от температурного
напора Д? и расстояния между центрами труб змеевика — шага труб S по графикам
на листе III. 16, рис. 2 и 3.
* Б. Н. Л о б а е в. Расчет системы отопления. Киев, «Буд1вельник», 1966.
6 5-2696 161

1181s
сч «о <а
«о «о
'tv/ noum/g iQfffidtu Dhogujoouuai
162

Вертикальные панели типов П4, П6 и П8 высотой 700 и 730 мм при различной
схеме змеевика подбирают по графикам на листе III. 17, рис. 1—3. Зная требуемую
теплоотдачу, температурный напор и способ установки, по графикам легко находят
размеры и поверхность панелей в экм. Теплоотдачу 1 м бетонного плинтуса с труба-
трубами диаметром 15 мм (лист III.11, рис. 6) определяют по графику на листе III. 17,
рис. 4.
При тепловом расчете и конструировании вертикальных бетонных греющих па-
панелей исходят из таких соображений:
с увеличением шага труб змеевика уменьшается их расход, но соответственно
возрастает расход бетона; в приставных панелях экономичный шаг труб 5 = 120 мм;
для панелей с двусторонней теплоотдачей разница в расходе металла меньше
зависит от величины шага труб S, чем для панелей с односторонней теплоотдачей;
в панельных стеновых конструкциях следует учитывать только стоимость металла
греющих труб;
для уменьшения расхода металла целесообразно рассредоточивать греющие
элементы в бетоне (например, применять греющие плинтусы, замоноличивать стоя-
стояки), т.е. повышать тепловое напряжение металла.
При жесткости воды более 3 мг ¦ экв/л диаметр труб змеевика принимают не
менее 20 мм.
Для расчета и конструирования греющих элементов нестандартных панелей мож-
можно пользоваться работой И. С. Шаповалова (см. сноску на стр. 114).
Пример III.6. Для жилой комнаты рассчитать отопительную бетонную панель,
замоноличенную в толщу наружной стены здания, если стена с тыльной стороны
панели имеет теплоизоляцию, исключающую дополнительные потери тепла стеной.
Теплопотери помещения Q — 600 ккал/ч, сопротивление теплопередаче наружной
стены Ro = 1,1 (м2 • ч • ° С)/ккал. По змеевику из труб диаметром 15 мм циркули-
циркулирует вода с температурой г"Ср = 83° С и расходом G — 100 кг/ч. Температура наруж-
наружного воздуха /н = —30° С.
Полезьая тгплоотдача гыльной стороны панели для покрытия теплопотерь 1 м2
наружной с гены должна быть не более
Qr =- — ('в — *н) = ТТ A8 + 30) - 43 ккал/ч.
Теплоотдача лицевой стороны панели должна быть не менее
QJ1 = Qn — QT = 600 — 43 = 557 ккал/ч.
Конструируем подоконную бетонную панель, приняв ориентировочно ее высоту
750, длину 1200 мм с нагревательным элементом в виде шести рядов горизонтальных
труб змеевика: два крайних и четыре средних.
По графику на листе III. 16, рис. 2 находим теплоотдачу 1 м труб змеевика с ша-
шагом S = 120 мм при тепловом напоре &tT = 83 — 18 = 65° С: для крайних труб
змеевика дкр = 90 ккал/ч, fKP = 0,21 экм; для средних — дср = 59 ккал/ч, /ср =
= 0,135 экм.
Приняв по графику величину поправочного коэффициента kp = 1,08 на расход
воды G = 100 кг/ч при шаге труб змеевика S = 120 мм диаметром 15 мм, вычисляем
теплоотдачу 1 м лицевой стороны панели по формуле (III.32):
BЛ = 1,08 B • 90 -т- 4 • 59) = 449 ккал/ч.
Действительная длина панели, обеспечивающая заданную теплоотдачу, должна
557
быть L = ттд- = 1,24 щ f = 0,75 • 1,24 = 0,94 ж2. Поверхность панели по тепло-
теплоотдаче Fnp = 1,24 B • 0,21 + 4 • 0,135) = 1,19 экм.
Пример Ш.7. Рассчитать греющую бетонную панель с двусторонней теплоотда-
теплоотдачей и конвективным каналом в жилой комнате, если требуемая теплоотдача панели
Qn = 860ккал/ч, средняя температура воды /ср = 110° С, расход воды G = 180 кг/ч.
Диаметр труб змеевика — 15 мм, шаг труб 5 = 100 мм.
Принимая низкую подоконную панель со змеевиком из шести горизонтальных
рядов труб (см. график на листе III. 16, рис. 3), определяем теплоотдачу и поверх-
поверхность нагрева 1 м панели. При тепловом напоре А* = 110 — 18 = 92° С и шаге
6* 163

.., ' moi/DHDx ипндпшюдшг
э пиэнои r&modowofigp Dhoguioouudi
\~dcT-l
иииц
s
к,
V
, |\
ЧП
\
N
->-
%
4
>
\
1 i\N
4
\
4
\
Л
\
4,,
4
к
V
\is
>
' пэйшнпии
DhDQLUOOUUdl
vDM 'пэннойошэПдд iwodowo пондо о
П ni/BHDU ПЭНЮС/ОШЭОМРО DhDQLUOOlfUai
/
i
\/
\/
I
i
(
i
1
/
/
i
1
\
/
/
1
/
/
/
1
j
f
/
-
j
f
j
/
>
b/i/DM (ЯНЭШЭ Q
..„,,„ „„ ni/n rkiHgDi'Jondo) nt/эиои пэн
-нобошоондо nuuoHxddgou no^nni/ оьодшот/ид!
К
h/l/DM '№//DUDH МЩПШЩНОН -
мэнои пэниойошоНдд
' ! 1 R
hfudMx woifDHDH тндпшщнон о
nlfdUDU ndHHOdOUIOflQQ VhDQUlOOUUdl
^-
h/trDHH 'ndHuodowofigg iwodou/э шдоэ §;
л мании ndHuodowoouQO DhvgwobuuBi §
'ОэийосЮшэРдд iQwdou/o пои до э
П ntfdHDU r/dHHOdOuibOMQO DhOgUJOOlfUdl
l/
/
/
1
(
t
л
i Уу'
^ IV
l/i
/
J
f
*
/
/
J-
A
/
/¦'
/
1
s
/
/
/
/
4
f\
у
ь
/угУ'
/
?
/
/
h/ifDWfiHmiQvomoduuoQ nim _,"~ ь/i/d»» 'фнэшэ g поннэ
rioMDwonduTntrdHDU тниоаошоон -odwog nun пондошэпйи) ni/эюи omodom
~§b пМошэ nogannir 'mpgu/ooism -ондо пшэонхйэдои nogdhntr DhDguJOoi/uai
164

труб S = 100 мм теплоотдача крайних и средних труб змеевика при fKP = 0,247 экм
и fcP = 0,204 экм будет Qn = 2 • 154 + 4 . 132 = 836 ккал/ч.
На основании графика поправочный коэффициент на расход воды kp = 1,16,
действительная теплоотдача панели с учетом kK = 0,85 на конвективный канал
О„ = 836 • 0,85 • 1,16 = 831 ккал/ч.
860
Длина панели должна быть L = ь„. ¦ = 1,035 м. Поверхность нагрева панели
fnp = 1,035 B • 0,247 + 4 . 0,204) = 1,355 экм.
Пример III.8. Рассчитать и подобрать греющую бетонную подоконную панель
с односторонней теплоотдачей и стандартными размерами, если теплопотери поме-
помещения Qn = 685 ккал/ч, расход воды G = 90 кг/ч, диаметр труб змеевика — 15 мм,
температурный напор At = 90° С.
По графику на листе III. 17, рис. 1 подбираем для заданных условий панель типа
П4/1.8. Поправочный коэффициент на расход воды kp = 1,1 (табл. III.38). Дейст-
Действительная теплоотдача панели длиной L — 1,8 м будет Qn = 1,1 • 685 «= 753 ккал/ч,
т.е. на 10% больше заданной. Поэтому длину панели можно уменьшить до L = 1,6 м,
приняв ее типа П4/1.6.
Тогда поверхность теплоотдачи панели высотой 0,7 м Fnp = 1,6 • 0,7 = 1,12 ж2 =>
= 0,96 экм.
Если перейти на шестирядное расположение горизонтальных труб змеевика и
принять панель типа Пб/L с поправкой на расход воды kp = 1,07, то при тех же
условиях теплоотдача панели должна быть Qn : kp — 685 : 1,07 = 640 ккал/ч. По
графику на листе III.17, рис. 2 при At = 90° С подбираем панель типа Пб/1,275.
Тогда Fnp == 1,275 • 0,7 = 0,89 мг t=i 1 экм.
Если принять панель с восьмирядным змеевиком типа Пв/L, то при kp = 1,06
ее теплоотдача равна Qn : kp = 685 : 1,06 = 645 ккал/ч. По графику на листе III. 17,
рис. 3 подбираем панель П8/1.2; Q = 685 ккал/ч. Действительная длина панели
645
должна быть L = 1,2 -щ- = 1,13 м. Тогда Fnp — 0,73 • 1,13 = 0,82 м2 т 1 экм,
где 0,73 м — высота панели.
ТРУБОПРОВОДЫ И АРМАТУРА
Трубы и соединительные части
Для систем центрального отопления применяют стальные легкие или обыкно-
обыкновенные водогазопроводные (газовые) трубы по ГОСТ 3262—62, электросварные и
бесшовные по ГОСТ 8732—70, ГОСТ 8734—58 и ГОСТ 10704—63. Трубы с диамет-
диаметрами условного прохода до 50 мм обычно предусматривают неоцинкованными (чер-
(черными) газовыми, а трубы большего диаметра — тонкостенными электросварными или
бесшовными.
На чертежах и в спецификациях указывают для водогазопроводных труб диаметр
условного прохода dy, а для бесшовных и тонкостенных труб — наружный диаметр
dH и толщину стенки, а также соответствующий ГОСТ (например, 032 X 2,8,
ГОСТ 10704—63). Сортамент стальных труб приведен в табл. III.39—III.42.
Пароводяная арматура
В зависимости от системы отопления, параметров теплоносителя на магистраль-
магистральных трубопроводах, стояках, в котельной и в тепловых вводах устанавливают сле-
следующую запорно-регулировочную арматуру: на трубах диаметром 76 мм и более —
задвижки с латунными уплотнитель-ными кольцами; на трубах диаметром до 50 мм
в водяных системах — пробковые проходные сальниковые бронзовые краны или
прямоточные запорные вентили, а в паровых системах — проходные вентили.
В зданиях высотой в 4 этажа и более на стояках водяных систем в местах их от-
ответвлений от магистральных трубопроводов следует устанавливать прямоточные
запорные вентили. Вентили монтируют на отростках стояков на чердаке, в подвале
или в подпольных каналах. В нижней части стояков перед вентилем предусматри-
предусматриваются тройники с пробками для опорожнения их от воды на время ремонта, что не
нарушает эксплуатации всей системы отопления,

а
я
В
°
0)
X
а
S
с
,.
га
га
S
m
ю
и,
ш
¦ч*
СО
со
со
3,2
00
см
2,5
2,2
СМ
Ъз
I
1
1
1
1
i
i
1
i
1
1
1
1
1
1
со
см
с
см
о
О1
с
с
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
о
ю
СО
со
о
од
со
о
-ч
од
о
од
1
1
1
1
1
|
1
¦
1
1
|
1
I
1
1
1
1
1
аз
о
—
го
тР
о'
аз
со
о
1-1
О)
со
о
ЧР
) 1
1 1
1
11
1
1
1
1
1
1
аз
00
Z'O
г-
о
оо с-
0,56
0,64
со од
о г--
ю ю
о о
оо t^.
со аз
о о
f-
аз
со ¦*
о о
СО 00
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
I
!
ОО
00
0,8
0,806
СО
од
0,7
0,6
со
кО
1П
О
<ъ
о
о
О1
1
1
1
1
1 1
1
1
!
1
1
1
1
1
1
1
1
О) Ю N
со ^
п
* аз
од од ^р
СО
00 СО 00 00
0,9
1 1
< —1 од
аз со t^. со
00 О О -ч
<г
с
Э Ю СО
3 О
со •*
оо аз аз о
о о о —<
о-
аз со
t~~ оо оо аз
о о о о
со со со см
ч О 1П ОЗ
СО t» f-
• t»
о о о о
оо см г>
ч аз —
- СО
* СО
in in со со
о о о о
см in со оо
од oi og oi
1
1
1
1
1
1
I
1
1
1
1
1
1
1
ю
on
СО
LO
О4
од
1,1
СО
оо
0,9
ю
00
о
ю
о
о
СО
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
ю
см
од
О
о»
од
00
со
оо
со
см
со
1С!
О
1—Ч
аз
о
ю
о
со
1
1
!
1
I
.
1
см
од
од
оо
о
од
ор
об
СО
СП
ю
оо
со
^р
см
О)
о
аз
о
СП
оо
о
а
1
р а
1
1
1
1
1
1
1
1* С
\ ]
1 1
1
1
1
I
1
t
1
1
- СО
см тр in t-- оо —i со
см од од од од со со
ю аз со ее
ч О
) ¦# Ю N СЛ «
см од од oi од о
р h-
- п
¦з —
д со
аз о >—> со чр со оо
—' од од од о> од од
см со *# in со см оо
f- оо аз о — со тр
оо а
1Г
) оо ^ г- о
5 СО Г-
со о
1 —
' in ее
оо со ^
см сг.
од од
¦ а
. ст
> СС
-1 о.
1 U"
1 Г4^
) аз —1 од
. —• од од
) О) ч Ю
) t4-
i
• аз о
. —1 О)
) СО Ь
од аз со со —
¦4 w—
оо г-
« од со -ч!
- г*-
¦< со
. оо
г ю со
- со оо in
со од ао -^
аз о о -
о -
Ч ч~
- о аз ,
< од о
«* СО 00 О С
со со со •* ча
*
- _<
1
4 1П 00
1
1
1
_
о
тР
! 3,7
оо
¦чр
со
ю
см
СО
со
2,9
ю
см
n^
2,3
од
i
аз
ПО
со
j
1
S
\
1
I
1—1
¦чр
аз
со
щ
ю
со
од
со
со
аз
аз
см
тР
2,6
ол
см
00
од
ю
аз
|
.
I
„ ,
г-
о
I
I
I
I
!
- og
J CO
- ^p
Г 1П
аз од
СО чР
со тР
СО тр
тР t^-
со со
- CO
— СО
со со
СО f-
г^» аз
см од
in t^
од од
о
о
СГ
. Ю
2,4
) 00
о —
од см
оо од
I
I
• аз
со t~-
in in
i
I
I
I
og
5,5
og
in
oo
oo
чр
аз
rP
og
og
**>
C3
CO
in
3,5
со
со
со
2,8
oo
in
og
e's
og
2,0
|
I
s
166

• о см
с*- со
00 Oi
ro —<
CD
со
о
,38
_
,04
CO
cn
,82
те
см со
СП LO
CO
те
,93
3
Ю
,59
00
Ю
,26
LO
CO
CO
,04
CO
00
,37
00
UO
,59
ю
СО
СМ
,81
СО
,48
,76
а>
,42
00
со
оо
,98
00
а>
00
,55
СО
см
СО
СМ
О
,76
ю
оо
о
,33
Ю
—<
,98
со
см
,54
со
см
,11
сМ
СО
,76
со
те
,89
m@(?llDbNM0)©OOrt(NCNn
00
LO
см
те
оо
те
CM
Ti<
СО
СО
те
см
со
со
о
со
см
те
**•
см
те
см
ю
со
те
ю
00
см
LO
СО
те
со
СО
те
со
те
00
со
СО
ю
со
СМ
СО
см
со
СМ
1
1
о
СО
см
ю
ю
00
ю
те
00
те
1Я
со
те
ТГ>
оо
ю
со
СО
со
см
00
см
см
!
1
со
СО
СО
ю
Г--
ю
те
ю
ю
о
ю
со
LO
те
те
65
со
сп
СО
те
СП
СМ
Г-.
LD
<м
!
СО
СО
СО
_
со
СО
СП
ю
Ю
LO
со
те
СО
те
со
со
|
1
|
1
!
1
со
оо
оо
{--
СО
36
СО
-^
СП
ю
со
со
LO
те
СП
те
|
1
[
1
|
1
1
1
ст>
00
с»
СО
см
t-
81
CD
СП
со
со
ю
<м
о
ю
СП
те
1
1
ю
ел
«л
оо
_,
00
г-
Tf
00
СО
со
СО
те
ю
со
те
I
1
|
1
|
1
1
1
(М
о
см
СП
ст>
см
оо
00
СП
те
оо
<м
оо
|
1
|
1
I
тН
те со
2 2
СП О-
см t^
СП СП
оо сп
1
1
1 1
1
1
1
1
СМ СМ
00
ю
см
о
1
1
1
m
со
00
*""
<Т)
о
[
j
1—>
см
S3
те
=:
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
I
{
1
1
1
I
1
ГЧ1
15
CN
СО
со
(М
ео
ОСТ
<и
3
вод
о
с
с
о
Ем
о
§
ные
J3
ч
ев
у
рубы
О
03
cf
S
Ч
О
та
3
я
я
ч
s
о
>>
нные
РЗ
о
я
1
о
1
я ?i
У
Я я"
Р?
Л ж
>» *^ ^
Её"
С
S "«
ш
о —
3"я
о я
Ч 4*
С di
о
S ^
ж &
II
_
о
я .
« я
Толщи
стенк
мм
S «
и
я
я .
я я
Толщи
стенк
3
"к
i
*>»
оо
СП
о
00
ю
о
о
СМ
»—1
о
см_
СО
см
00
о
см
см
о
см
о
со
те
—«
см
со
СО
о
о
СП
о
СП
—.
ю
00
см
00
см
СО
_1
LO
см
со
LO
СО
00
—•
см
00
о
о
ю
со
о
ю
со"
см
см
СО
СО
оо
см
ю
г—1
ю
см"
00
со"
см
о
см
сп
см
ю
о
о
f^_
ю
о
ю*
(^
см
сп
со
<м
см
со
см
<м
00
см"
ю
со"
со
ю
см
оо
со
со
со
о
—<
о
см
СО
го
о
со
см
СО
со
ь-
см
00
со
см"
те
см
СО
оо
СО
те
•"#
ю
г—1
о
см
со
*ч
см
со*
ч 1
оо
со
ю
со
S3
СО
со
00
те
о
со
СО
ю
оо
оо
о
см
см
см
см
СО
ю
оо
оо
те
LO
СО
см
см
те
со
о
СО
S
ОО
оо
f-
ю
со
см
о
СО
LO
СО
СО
lo-
loco
ю
[-С
СО
о
те
,71
ю
см
со
LO
lo"
о
167

Таблица III.41. Трубы стальные бесшовные холоднотянутые и холоднокатаные
(ГОСТ 8734—58)
dn, мм
50
53
56
60
63
65
70
75
80
85
90
95
100
2
2,37
2,51
2,66
2,86
3,01
3,11
3,35
3,6
3,84
4,09
4,34
4,59
4,83
Масса 1 м трубы, кг, г
2,2
2,59
2,76
2,92
3,13
3,3
3,4
3,68
3,95
4,22
4,48
4,76
5,02
5,3
2,5
2,93
3,11
3,3
3,55
3,72
3,85
4,16
4,46
4,77
5,08
5,39
5,7
6
2,8
3,25
3,46
3,66
3,94
4,15
4,29
4,63
4,97
5,32
5,66
6,01
6,36
6,7
1ри толщине стенки,
3
3,48
3,7
3,92
4,22
4,44
4,59
4,96
5,32
5,69
6,06
6,43
6,81
7,17
3,2
3,7
3,94
4,17
4,49
4,73
4,89
5,28
5,68
6,07
6,46
6,86
7,26
7,65
мм
3,5
4,01
4,27
4,53
4,88
5,13
5,31
5,74
6,17
6,6
7,04
7,47
7,9
8,32
4
4,54
4,83
5,13
5,52
5,81
6,02
6,51
7
7,49
7,98
8,47
8,98
9,46
Таблица III.42. Трубы стальные бесшовные горячекатаные (ГОСТ 8732—70)
dB, мм
50
54
57
60
63,5
68
70
73
76
83
89
95
102
108
114
121
127
133
140
146
152
159
168
180
194
203
219
3,5
4,01
4,36
4,62
4,88
5,18
5,57
5,74
6
6,26
6,86
7,38
7,9
8,5
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Масса 1 м трубы, кг, при толщине стенки,
4
4,54
4,93
5,23
5,52
5,87
6,31
6,51
6,81
7,1
7,79
8,38
8,98
9,67
10,26
10,85
11,54
12,13
12,73
—
—
—
—
—
4,5
5,05
5,49
5,83
6,16
6,55
7,05
7,27
7,6
7,93
8,71
9,38
10,04
10,82
11,49
12,15
12,93
13,59
14,26
15,04
15,7
16,37
17,15
—
—
—
—
5
5,55
6,04
6,41
6,78
7,21
7,77
8,01
8,38
8,75
9,62
10,36
11,1
11,96
12,7
13,44
14,3
15,04
15,78
16,65
17,39
18,13
18,99
20,1
21,59
23,31
—
5,5
6,04
6,58
6,99
7,39
7,87
8,48
8,75
9,16
9,5
10,51
11,33
12,14
13,09
13,9
14,72
15,67
16,48
17,29
18,24
19,06
19,87
20,82
22,04
23,7
25,6
.—
—
6
7,1
7,55
7,99
8,51
9,17
9,47
9,91
10 36
11,39
12,28
13,17
14,21
15,09
15,98
17,02
17,9
18,79
19,83
20,72
21,6
22,64
23,97
25,75
27,82
29,14
31,52
мм
7
8,11
8,63
9,15
9,75
10,53
10,88
11,39
11,91
13,12
14,16
15,19
16,4
17,44
18,47
19,68
20,72
21,75
22,96
24
25,03
26,24
27,79
29,87
32,28
33,83
36,6
8
9,08
9,67
10,26
10,95
11,84
12,23
12,82
13,42
14,8
15,98
17,16
18,55
19,73
20,91
22,29
23,48
24,66
26,04
27,23
28,41
29,79
31,57
33,93
36,7
38,47
41,63
168

В зданиях высотой в 8 этажей и более на стояках устанавливают спускные краны
и предусматривают специальную дренажную линию с воронками для удобства спус-
спуска воды из стояков (см. лист III.2, рис. 1).
Выключающие вентили или пробочные краны на стояках, питающих приборы
лестничных клеток, устанавливают независимо от этажности здания.
В одно- и двутрубных системах водяного отопления с нижней разводкой вентили
или бронзовые пробко-сальниковые краны и тройники с пробками устанавливают
в подвале или подпольных каналах в нижней части подающих и обратных стояков.
При наличии воздушной линии на отростке от подающего стояка дополнительно ус-
устанавливают пробочный кран (см. лист III. 13, рис. 2).
В системах водяного отопления с насосной циркуляцией и парового отопления
предусматривают установку задвижек или вентилей, а также спускные краны на от-
отдельных ветвях разводящих трубопроводов для возможности выключения частей
системы на случай ремонта.
Арматуру вентильного типа устанавливают так, чтобы теплоноситель поступал
под седло клапана. Если теплоноситель или подпиточная вода из сети водопровода
может поступать в обоих направлениях (например, по обводной рамке ручного на-
насоса, для питания или опорожнения котлов и т. д.), вместо вентилей монтируют про-
пробочные проходные краны.
Подбор вспомогательного оборудования
и арматуры
В системах центрального отопления применяют разнообразное вспомогательное
оборудование и пароводяную арматуру, выбираемую в зависимости от параметров
теплоносителя, конструкции и принципа действия системы.
Расширительные баки предназначены для вмещения избыточного
объема воды при ее температурном расширении в системе водяного отопления. От
правильной схемы присоединения бака к трубопроводам зависит нормальная работа
отопления с подачей теплоносителя от индивидуальной или групповой котельной.
Расширительные баки устанавливают в наивысшей точке системы, обычно на
чердаке здания в утепленной будке. К ним присоединяют контрольную диаметром
20 мм, переливную, соединительную и циркуляционную трубы.
В системах с естественной циркуляцией и верхней разводкой баки присоединяют
к главному стояку по проточной схеме, а с насосной циркуляцией во всех случаях—
в котельной к всасывающей линии перед насосами (лист III. 18, рис. 3). При отсут-
отсутствии котельной баки присоединяют к обратной линии узла управления системы
отопления здания.
Присоединение расширительного бака непосредственно у циркуляционных на-
насосов обеспечивает работу всей системы под избыточным давлением, что устраняет
подсос воздуха через неплотности в подающей линии при верхней разводке. Высоту
установки бака над подающей магистралью h принимают из условия невскипания
воды.
Для обеспечения циркуляции воды в расширительном баке его присоединяют
к обратной линии на взаимном расстоянии между расширительной и циркуляционной
трубами не менее 1,5—2 м. Расширительный бак желательно оборудовать световой
сигнализацией для контроля уровня. Для этого в корпусе бака предусматривают
два патрубка диаметром 15 мм на высоте от днища бака 200 и 400 мм, где устанавли-
устанавливают реле контроля уровня воды.
Расширительные баки изготовляют цилиндрическими, сварными из листовой
стали толщиной 3 мм и с обеих сторон окрашивают масляной краской. Размеры
расширительных баков принимают с учетом проходов не менее 500 мм между стен-
стенками будки и баком. В месте установки будки с расширительным баком в необхо-
необходимых случаях чердачное перекрытие дополнительно усиливают (лист III. 18,рис.2).
Емкость расширительного бака в л определяют по формулам
Vp6^= 0,045 FCHCT при /г = 95° С;
Vv б = 0,05 Ксист при tv = 105° С. (UId4)
Объем воды в элементах системы отопления (нагревательных приборах, трубо-
трубопроводах и котлах) Ксист на 1000 ккал1ч тепловой нагрузки принимают по табл.
III.43. По найденной емкости подбирают размеры расширительных баков, а по
ним — размеры в плане и высоту утепленных будок (табл. III.44).
169

I-1 Утппитепь
При естественной
циркуляции
Выше главного споят На главном стояке
цирку/ я
циомая'
Насос
Обратная
магистраль
Лист III. 18. Расширительные баки:
— цилиндрический бак, 2 — установка баков в утепленной будке 3 — схемы присоедине-
ния к трубопроводу, 4 — расширительный бак с водомерным стеклом
170

Таблица III.43. Объем воды в элементах отопительной системы
Угигт, л на 1000 ккал/ч
Элементы системы
Чугунные радиаторы вы-
высотой 500 мм при пода-
подаче воды:
сверху — вниз
снизу — вверх
Радиаторы стальные па-
панельные
Греющие бетонные пане-
панели
Ребристые трубы чугун-
чугунные круглые
Пластинчатые калорифе-
калориферы
Перепад тем-
температуры воды
в системе, °С
95—70
10
12
8,25
2
6,5
0,5
105-70
9,3
11,2
7.7
1,85
6
0,47
Элементы системы
Конвекторы:
«Комфорт»
15КП
20КП
Котлы чугунные секцион-
секционные
Трубопроводы местных
систем с насосной цирку-
циркуляцией
То же, с естественной
Перепад тем-
температуры воды
в системе, °С
95-70
0,8
0,83
1,25
3
8
16
105—70
0,74
0,82
1,16
3
6
Таблица III.44. Сварные цилиндрические расширительные баки из
листовой стали толщиной 3 мм (по данным ГПИ Сантехпроект, лист III. 18,
рис. 1 и 2)
Марка бака
1Е010
2Е010
ЗЕ010
4Е010
5Е010
6Е010
7Е010
8Е010
9Е010
10Е010
11Е010
12Е010
13Е010
14Е010
15Е010
16Е010
Емкость, л
до пер
ливной
трубы
100
150
200
300
400
500
600
800
1000
1200
1500
2000
2500
3000
3500
4000
полезн
67
101
134
212
283
397
476
642
799
958
1203
1680
2090
2520
2940
3360
Размеры бака,
мм
D
645
570
660
815
940
850
930
1080
1205
1320
1480
1540
1720
1890
2040
2180
н
710
1000
1200
Диаметр подводящих
труб, мм
20
25
32
40
50
25
32
Масса, кг
35,9
45,9
55,3
73,5
88,5
97
107,2
130
149,2
169
198,2
235
290
312
346
366
Размеры буд-
будки, см
1
105
115
125
140
155
145
155
170
180
190
210
215
230
250
265
280
ft
125
155
175
Примечания. 1. Патрубки для присоединения труб к расширительному баку указаны при
насосной циркуляции В прото'/ной схеме патрубки монтируют по проекту.
2. Приняты следующие обозначения диаметров: dx — циркуляционной трубы; d2 •— переливиой;
db —соединительной.
171

В системах водяного отопления с тепловой нагрузкой более 5 Гкал/ч вместо рас-
расширительного бака применяют подпиточные насосы.
Воздухосборники и воздухоотводчики, как правило, при-
применяют проточные, сварные из труб и устанавливают в наивысших точках системы
водяного отопления с насосной циркуляцией (табл. III.45, лист III.19, рис. 1).
Таблица III.45. Проточные сварные воздухосборники (по данным
ГПИ Сантехпроект, лист III. 19, рис. 1)
Горизонтальные
Размеры, мм
dy
150
200
250
159
219
273
Н
355
476
690
d
32
32
50
«
Масса,
7,9
19,9
40
Вертикальные
dy
150
250
300
400
Ян
159
273
325
426
Размеры,
Н
351
544
548
560
а
45
70
75
105
мм
Ь
44
99
124
171
с
325
325
500
500
d
20
50
70
80
Масса,
8,9
35,9
51,4
101,8
Диаметр проточного воздухосборника должен быть больше на 1,5—2 диаметра
магистрального трубопровода с тем, чтобы скорость движения воды в нем не превы-
превышала 0,05 м/с. Воздух отводят через воздушную трубу диаметром 15 мм с краном,
установленным в отапливаемом помещении. При централизованном удалении воз-
воздуха полезный объем проточного воздухосборника Vn в рекомендуется принимать
равным 0,01 объема воды в системе Усист.
Воздухосборники работают нормально под воздействием давления 200—300 кгс/м2,
что достигается установкой их ниже днища расширительного бака.
На листе III. 19, рис. 2 показаны автоматические воздухоотводчики (вантузы),
применяемые в системе водяного отопления с температурой воды до 95° С.
Грязевики (лист III. 19, рис. 3) устанавливают для осаждения взвешенных
частиц грязи, песка и других примесей в циркулирующей воде насосных систем
отопления. Корпус грязевика изготавливают сварным из труб со съемным днищем
или крышкой и с трубчатым или сетчатым фильтром. Для выпуска воздуха и спуска
грязи к крышке и днищу грязевика приваривают патрубки для установки воздуш-
воздушного крана и пробки для отвода грязи.
Грязевики подбирают по диаметру подводящих магистралей при скорости воды
в поперечном сечении корпуса не более 0,05 м/с (табл. III.46 и III.47).
Таблица III.46. Грязевики Сантехмонтажпрэекта серии №Г и 16Г
(лист III. 19, рис. 3)
а
S
Номер
грязев!
1
2
3
4
5
6
7
8
Размеры, мм
dy
32
40
50
70
100
125
150
200
159
273
377
н
250
270
310
400
500
600
700
900
L
350
450
500
600
675
700
d
32
40
57
76
108
133
159
219
s
3,25
3,5
4
4,5
6
h
155
170
200
255
360
420
500
670
К
100*
130*
150
180
I
470*
575
Масса, кг
ЮГ
20,76
21,28
22,08
54,14
67,01
68,31
133,03
158,4
16Г
27,72
28,29
29,42
67,83
76,73
84,68
168,55
196,93
= 16
172
Примечания. 1 Звездочкой отмечены размеры грязевиков серии 16Г
2. Грязевики серии ЮГ могут работать при давлении ру = 10 кгс/смг, серии 16Г -* при ру
Р\ ts ал If лм%

я «
я »
173

Таблица III.47. Сварные грязевики из труб с сеткой в корпусе
(лист 111.19, рис 3)
dy
25
40
50
80
°"
159
219
273
325
240
295
355
410
Размеры, мм
285
346
410
460
A
360
450
520
586
в
309
409
461
513
с
69
89
101
123
н
m
385
436
487
К
30
45
50
76
Масса, кг
33
59
79
111
Конденсатоотводчики и гидравлические затворы при-
применяют для отвода конденсата из системы парового отопления, паровых теплооб-
теплообменников и калориферов. Эти приборы запирают систему отопления и теплообмен-
теплообменники, пропуская только конденсат, и предупреждают утечку пара (пролетный пар)
в конденсатопровод и атмосферу. Конденсатоотводчики повышают эффективность
работы установок, обеспечивая хорошую конденсацию пара в системе и теллооб-
менных аппаратах.
Гидравлические затворы обычно используют при давлении пара не более 0,5 кгс/см2,
при большем давлении устанавливают автоматически действующие конденсатоотвод-
конденсатоотводчики. Гидравлические затворы изготовляют из труб в виде петли или иглы (лист
III.20, рис. 1), забиваемой в грунт.
Высота рабочей части гидравлического затвора ht должна быть равна избыточно-
избыточному давлению пара в точке а*ра, выраженному в м, с запасом 0,25 м:
Ai = pe + 0,25. (HI.35)
Необходимую высоту гидравлического затвора hi в м можно найти из выражения
fti = Ю (Рх - Ра), (III.33)
где pi — давление пара в точке присоединения гидравлического затвора, кгс/см2;
р2 — давление в конденсатопроводе, кгс/см2.
Если конденсат сливается в открытый бак, р2 — 0 — атмосферному давлению.
Диаметр труб гидравлического затвора назначают по максимальному расходу
конденсата при его скорости 0,2—0,3 м/с.
Наиболее распространены автоматические поплавковые конденсатоотводчики
(лист III.20, рис. 2, табл. III.48 и III.49), которые нормально работают при следую-
следующих минимальных перепадах давления пара до и после прибора:
конденсатоотводчики термостатического действия типа 45кч6бр и с шаровым кла-
клапаном— 0,1 кгс/смъ и более;
конденсатоотводчики с открытым поплавком типа 45ч4бр — 0,3 кгс/см2 и более;
конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком типа 45ч9бк —0,5 кгс/см2п более.
Таблица III.48. Конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком типа 45ч9бк
(лист III .20, рис. 2)
Размеры, мм
dy
20 и
25
32* и
40
50*
D
182
205 '
228
н
240
278
296
Масса, кг
10,8
14
19
Производительность G, кг/ч, номер и диаметр седла d, им, при
давлении р, до конденсатоотводччка, кгс/см2
0,5—2
Q
1500
4500
8000
№
1
5
9
d
9
15
20
2,1—4
<?
1000
2500
5000
No
2
6
10
d
6
10
14
4,1—8
Q
650
2000
4000
3
11
d
4
>
10
8,1-13
Q
500
1300
3000
№
4
8
12
d
3
5,2
8
Примечание. Звездочкой обозначены размеры конденсатоотводчиков, изготавливаемых по
особому заказу.
174

Петля из газовых трф
Стояк
Петли-иглы из дезшобных тру5
Прока
Главсантвхмонтажа (ГСТМ)
здушнш
ЖПШ
/50—+- 330
без обратного клапана
Дроссельная
Контрольный шайба
Ф15
Лист II 1.20. Конденсатоотводчики:
I ~ гидравлические петли, 2 — конденсатоохводчики автоматы, $ — дроссельные шайбы
175

Таблица III.49. Конденсатоотводчики типа 45ч4бр
(лист III. 20, рис. 2)
Номер
конденса-
тоотвод-
чика
00
0
1
3
4
Размеры, мм
dy
15
20
25
40
50
L
253
300
355
485
560
н
285
338
390
560
635
Я,
185
205
250
375
455
я.
Ill
125
155
250
298
D
95
105
115
150
165
Масса, кг
16
23
38,5
81
112
Конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком и термостатического действия
подбирают по данным табл. III.48 и III.50, а конденсатоотводчики с открытым по-
поплавком — по данным табл III.49 и номограмме на листе III.21, рис. 1. Подбирают
их с учетом производительности в разности давлений пара до и после конденсато-
отводчика.
Давление перед прибором при отводе конденсата от теплообменника р1 —
= 0,95/j кгс/см2; при дренаже паропроводов pt = р кгс/см2. Если прибор установлен
в конце кондесатной линии, то pt — 0,7р кгс/см2. Давление после прибора при
наличии противодавления р2 < 0,4р кгс/см2, а при свободном сливе конденсата
р3 = 0. Здесь р — давление пара перед теплообменником, после которого устанав-
устанавливается конденсатоотводчик.
Таблица III.50. Производительность конденсатоотводчиков G с термостатом
сильфонного типа 45ч6бр
pt, кгс/см1
0,1
0.3
0,5
G, кг/ч.
при dy.
мм
15
165
280
350
20
250
440
560
р,, кгс/см2
0,7
0,9
1
G, кг/ч,
при dy.
мм
15
430
500
560
20
660
750
850
р„ кгс/см1
3
5
6
G, кг/ч.
при dy.
мм
15
680
900
1000
?0
900
1150
1300
Для систем отопления и вентиляции при давлении пара перед теплообменником
до 2 кгс/см2 принимают удвоенный, а при давлении более 2 кгс/см2 — учетверенный
максимальный расход конденсата в кг/ч. Для систем горячего водоснабжения и тех-
технологических паропроводов принимают учетверенный средний расход.
Чугунные конденсатоотводчики нового типа ГСТМ с диаметром условного про-
прохода dy = 20 мм, рассчитанные на давление пара до 6 кгс/см2, имеют смотровое стек-
стекло для проверки в процессе работы, пропускает ли конденсатоотводчик только кон-
конденсат или также и пар. Производительность конденсатоотводчиков типа ГСТМ при
диаметре условного прохода 20 мм принимают в зависимости от давления пара перед
прибором:
рх, кгс/см2 0,5 1 2 3 4 5 6
Q, л/ч 70 100 135 160 180 200 225
Наибольшую высоту подъема конденсата h в м под воздействием давления пара
перед конденсатоотводчиком р1 определяют по формуле
А = 0,4 • 10/?! — 0,001 (Rl + Z), (III.37
где 0,4 — коэффициент, учитывающий потери давления в самом приборе, равные
0,6/»!;
0,001 — множитель перевода потерь давления в метры;
Rl -\- Z — сумма потерь давления на трение и в местных сопротивлениях трубо-
трубопроводов после конденсатоотводчика до точки подъема конденсата,
кгс/м2,
176

fOOOO
8Q0Q
6000
5000
4000
3000
$-2000
^1000
§ 800
1 600
% 500
| 400
| 300
poo
100
50
—-?
*
if
*
у"
i
i
i
—t
i
г
- b ^
A
-/,
..a..
—t
t
^>«
r
-
|
.•1
^ r
2
*^?*
Hanop-
ныйдак
P
J
M? тепловой
центр
0,1 Q2 03 a5 M 1,0 2,0 5,0 8fl Щ
Разность давлений йр, кгс/смг
TUn Л
Обратный
клапан
О58од
Мусрта P15-2Q
CnyaP jT
и продувка I
I
° Конденсатоотводчик-
автомат
Индивидуальный
конденсато-
конденсатоотводчик с
термостатом
Лист Ш.21. Конденсатоотводчики и водоотделители:
/ — номограмма для подбора конденсатоотводчика 45ч4бр; 2 — установка конденсатоотвод-
чика с напорным баком, 3 — обвязка трубопроводов; 4 — водоотделители.
177

Способ выдавливания на некоторую высоту конденсата конденсатоотводчиками
часто используется в системах пароснабжения высокого давления, когда отвод кон-
конденсата осуществляется через напорные бачки (см. лист III.21, рис. 2). Из сообра-
соображений надежности высоту подъема конденсата принимают не более 5 м. В систе-
системах пароснабжения низкого давления напорные конденсатопроводы не применяют,
а конденсат от теплообменников и парового отопления отводится самотеком.
При наличии противодавления в сборной конденсационной магистрали р2 на на-
напорной трубе конденсатоотводчика устанавливают обратный клапан.
Все конденсатоотводчики должны иметь обводную линию и вентили для вы-
выключения прибора на случай ремонта (лист III.21, рис. 3).
При выборе автоматических конденсатоотводчиков следует иметь в виду, что
приборы типа 45ч9бк с опрокинутым поплавком могут автоматически удалять воз-
воздух и не допускать скопления грязи в корпусе.
Конденсатоотводчик индивидуальный с термостатом сильфонного типа на давление
пара до 6 кгс/см2 устанавливают непосредственно у приборов отопления на конден-
сатопроводе (лист III.20, рис. 2, табл.1 11.50).
Пример Ш.9. Подобрать конденсатоотводчик типа 45ч4бр для пропуска кон-
конденсата GM3KC — 400 кг/ч. Разность давлений пара Ар =0,5 кгс/см2. Пользуясь но-
номограммой (лист III.21, рис. 1) и табл. 111.49, принимаем конденсатоотводчик уд-
удвоенной производительности № 3. Ход решения указан на номограмме штриховой
линией.
Водоотделители применяются для отвода попутного конденсата и
осушки паропроводов (табл. III.51). В низших точках паровых магистралей уста-
устанавливают водоотделители диаметром обычно на 1—2 размера по сортаменту боль-
большим диаметра подводящего паропровода. Конденсат удаляют через автоматические
конденсатоотводчики или гидравлические затворы-петли.
Таблица III.51. Сварные водоотделители (лист III.21, рис. 4)
MM
40
50
80
100
125
150
200
Тип I
150
165
200
220
250
285
340
Размеры,
о.
108
159
219
273
325
н
725
750
850
950
1125
1250
мм
я,
225
250
325
350
я,
625
650
750
850
975
975
1100
Мас-
Масса, кг
10
14
21
40
48
65
108
Тип II
dt
200
220
250
285
340
Размеры, j
259
309
408
500
600
Н
600
700
850
1000
1100
мм
я,
180
200
220
250
300
1Ь
20
Мас-
Масса, кг
43
67
128
120
182
Дроссельные шайбы (лист III.20, рис. 3) изготавливают из нержавею-
нержавеющей стали и устанавливают для погашения избыточного давления, а также как под-
подпорные органы для отвода конденсата из теплообменников.
В качестве конденсатоотводчиков можно применять шайбы при давлении пара
до 6 кгс/см2 и незначительном (до 35%) колебании в расходе пара. Шайбы не приме-
применяются для дренажа конденсата из паропроводов и отвода конденсата из теплооб-
теплообменников с изменяющейся поверхностью нагрева (например, от калориферных
установок с обводным воздушным клапаном).
Диаметр отверстия подпорных шайб dm в мм определяют по следующим форму-
формулам:
для чистого конденсата при у = 1000 кг/ас3
(Ш.38)
178

для пароводяной эмульсии
= 1,13]/-
G2
(III. 39)
где G — расход конденсата или пароводяной эмульсии (перегретого конденсата с
температурой выше 100° С), кг/ч;
Ар — перепад давлений до и после шайбы (рг — р2), кгс/см2.
Давление после шайбы р2 обычно принимают равным 0,56/^.
Плотность пароводяной эмульсии уэи в зависимости от начального и конечного
давления пара рх и р2 можно найти по табл. III 52.
Таблица III .52. Плотность пароводяной эмульсии уш
Pi, кгс/см-1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
2
2,5
3
3,5
4
45
5
l
95
59
37
31
26
15
11
9
8
7
6
6
|
1,1 |
147
66
46
33
19
14
11
9
8
7
7
¦v
1,2
—
109
71
50
22
15
13
11
9
9
8
>эм. кф
1,3
—
—
156
95
33
20
15
13
11
10
9
3, при р
1,4
—
—
—
167
36
23
17
14
12
11
10
г, кгс/см2
1,5 ¦
—
—
—
—
47
27
20
16
14
12
11
2
—
—
—
—
—
72
39
29
22
19
17
2,5
—
—
—
—
—
—
ПО
61
42
35
29
3
—
—
—
—
—
—
—
139
79
57
44
Дроссельные шайбы в паровых системах высокого давления удобно рассчитывать
по номограммам А. Я. Мозгова (лист III.22, рис. 1).
Наименьший диаметр отверстия шайбы во избежание засоров рекомендуется
принимать не менее 3 мм. Если по расчету требуется меньший диаметр, устанав-
устанавливают последовательно две шайбы. Конструкции шайб и способы их установки при-
приведены на листе III.20, рис. 3 и II 1.22, рис. 3.
В паровых системах низкого давления для уравнения гидравлических потерь в
паропроводах применяют дроссельные шайбы с диаметром отверстия не менее 4 мм.
Дроссельные шайбы устанавливают по одной на стояках или на ответвлениях к при-
приборам, если разница в потере давления между приборами данного стояка превы-
превышает 50 кгс/м2.
Шайбы подбирают по графику И. Н. Куранова на листе III.22, рис. 2, где
приведен пример расчета.
Пример ШЛО, Найти диаметр шайбы для G = 600 кг/ч, рх = 2 кгс/см?, р2 =
= 1 кгс/см2. По номограммам {лист III.22, рис. 1) находим: для чистого конденса-
конденсата dm = 5 мм; для пароводяной эмульсии йщ = 11 мм.
Ход решения показан штриховой линией (лист III.22, рис. 1 и 2).
Редукционные клапаны применяются для понижения давления
насыщенного или перегретого пара до 14 кгс/см2 и температуры до 320° С и поддер-
поддержания заданного давления (табл. III.53).
Отношение давлений до и после клапанов рх1рг должно быть не более 5. При
большем соотношении давлений устанавливают последовательно два клапана.
Редукционные клапаны подбирают по номограмме на листе III.23, рис. 1.
Пример ШЛ1. Подобрать редукционный клапан для насыщенного пара с рас-
расходом Gp = 500 кг/ч и давлениями р\ = 4,5 кгс/см2 и р2 — 2,5 кгс/см2.
Из точки А (лист III.23, рис. 1), соответствующей начальному давлению пара
до редуктора pi = 4,5 кгс/см2, поднимаясь вверх по кривой, находим на ее пересе-
пересечении с перпендикуляром БВ (ордината давления 2,5 кгс/см2) точку В, показываю-
показывающую на начальной ординате номограммы расход пара на 1 см2 площади сечения кла-
клапана G = 168 кг/ч • см2.
179

5000
U50O
4000
3500
3000
2500
2000
1500
1000
500
О
1
?
det
\
//
V
M
i—i—i—i—
пя чистого
ката f=10C
ti
/
7
7
$
/
A
/
/
f
у
у
A
«—-
/
7~
/
r~
У
у
У
/
/
У
г*
*•*
i—1
Л0/
WKi
\
А
1
/
у
*^
«-"
1
>/м
/
/
/
у
**>
~*±
3/
У
у
^*
У
***
—
у
-<—
— ¦
у-
у.
У
у
1
*^
¦¦и —
у
-
*»*
*-~
¦ "¦
у
**•
У
У
——
—•
ми*
—-
«--
^*
—^"
8
7
6
»«"
I
^^
^ вентше
/ 2 J *
Разность давлений йр,нгс/смг гх\
800
* 700
\ 600
| 500
% 400
|
|> 300
^¦200
/00
U
7
/
/
^
/
у
у
~~
в—
—
/-
/
^*
%
/.
У
У
=-"
ф
1
/
7
у
>
у
У
"у
_ с
1
t_
у
f
У~
у
у
у
У
ч —
j 7"
ч 1
1
j
J
—J
-t
-1
1
' 1
I
'X
1— 1-
/_
/
>
I—•
—¦
у
=
***
*-*
/
У
s
—•
T
... |
a
6l
=
raw
У
у
- Для пароводяной эмульсии
^»
—*
Mi
—
Ключ
Дано 0=1/80нхаф
&р=/50хгс/м2
Ответ с!ш~5,5мм
500 800/000 /5002000 3000 5000
Расход тепла Q, ккал/ч
6000
Рис. II 1.22. Подбор дроссельных шайб:
У — номограммы для пара высокого давления; 2 — то же, низкого давления, 3 — установка
шайб пара низкого давления.
180

450
I МЦЛЦ1 1 I I/ I I I I I
3 4 5 6 7 д 9 10 11 12 13 tt
?. О Ч О О / О У IU
Давление пара рг кгс/см
'К предохранительному
устройству
*64-0 Ю Ю W
Содержание пара в конденсате х,проц по массе
Лист 111.23. Редукционные клапаны и сепараторы:
/ — номограмма для подбора редукционных клапанов; 2 — размеры редукционного клапана;
S — размеры сепаратора пара вторичного вскипания; 4 — номограмма для подбора сепара-
сепараторов.
181

Таблица III. 53. Клапаны редукционные пружинные 18ч2бр (лист III. 23, рис.2)
Размеры, мм
dy
25
50
80
L
135
200
260
D
115
165
200
н
410
620
990
fit
280
445
625
Площадь сечения
прохода клапа-
клапана, см"
2
5,3
13,2
Масса, кг
9
30
57,4
Размеры, мм
dy
100
120
150
L
300
350
400
D
220
250
285
н
1070
1200
1336
Hi
680
780
872
Площадь сечения
прохода клапа-
клапана, см2
23,5
36,8
52,2
Масса, кг
83,6
168
221
Сечение прохода клапана
с __
G
500
168
= 2,97 смг.
К установке принимаем клапан с dy = 50 мм, f = 5,3 см2 (табл. III 53).
Пример Ш.12. Для паропроизводительности Gp = 500 кг/ч подобрать редукцион-
редукционный клапан, если пар перегрет до температуры 320° С при рх — 9, pt = 5,5 кгс/см%.
Из точки Г (лист III.23, рис. 1), поднимаясь вертикально вверх до пересечения
с наклонной линией температуры перегретого пара, находим точку Д; идя от нее
по горизонтали до наклонной линии критического расхода насыщенного пара, полу-
получаем точку Е. На пересечении кривой из точки Е с перпендикуляром ЖЗ (ордината
давления 5,5 кгс/см2) находим точку 3 и, двигаясь по горизонтали до начальной ор-
ординаты номограммы, получаем расход пара G — 230 кг/ч • см2.
Необходимое сечение клапана
= 500:230 = 2,17 см2.
Принимаем клапан
с dy — 50
мм, / = 5,3 смг (табл. 111.53).
Баки-сепараторы для получения пара вторичного вскипания изготов-
изготовляют сварными из труб или листовой стали (табл. II 1.54).
Объем баков-сепараторов Vq принимают из расчета 1 м3 объема на 200 м*/ч сепа-
сепарируемого пара при скорости пара в баке не более 2, а конденсата — 0,25 м/с. Для
подбора баков на листе 111.23, рис. 4 приведена номограмма.
При давлении пара менее 0,5 кгс/см2 бак-сепаратор оборудуют гидравлическим
затвором особой конструкции (см. лист III.5, рис. 2), который служит для защиты
от подсоса воздуха в бак при вакууме и для перелива конденсата в дренаж в случае
переполнения бака.
Заданное давление пара в баке-сепараторе уравновешивается столбом воды вы-
высотой Hi:
р, кгс/см2 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
Ни м 1,2 2,25 3,3 4,4 5,5
Высоту #2 принимают по местным условиям, но не более 9—10 лине менее вы-
высоты И-,.
Таблица III. 54. Размеры баков-
Номер бака
1
2
3
4
5
Объем Vq, м3
0,05
0,125
0,25
0,5
1
А
820
1200
1500
2000
2400
ь
410
600
750
1000
1200
в
340
480
600
800
940
Разме
Г
200
290
340
410
580
Примечание. При изготовлении баков из листовой стали толщину стенки следует прини
182

Диаметр труб d в мм и другие размеры гидрозатвора определяют по формулам *:
d = 0,04^G; h = „o . „ Нц A11.40)
A11.41)
где G — часовой расход конденсата, т/ч.
Пример Ш.13. Подобрать бак-сепаратор для пара вторичного вскипания, если
расход конденсата G = 4 т/ч, давление пара вторичного вскипания р2 = 0,8 кгс/см2,
процентное содержание пара по массе в конденсате х = 10%.
По номограмме (лист II 1.23, рис. 4) находим необходимый объем бака на 1 т
конденсата V6. р = 0,074 м3, или Vq.v, = 0,074 • 4 = 0,296 ж3. К установке принят бак
№ 4 с объемом Vq — 0,5 м3. Ход решения показан на номограмме штриховой линией.
Прокладка трубопроводов в зданиях
Для водяной системы отопления с естественной циркуляцией рекомендуется при-
принимать верхнюю разводку с прокладкой разводящих трубопроводов по чердаку по
тупиковой схеме: при ширине здания до 10 -и — в одну нитку, более 10 м — в две
нитки с относом магистралей от наружных стен не менее чем на 1 м для удобства
монтажа и ремонта труб (лист III.24, рис. 1). Прокладка труб в одну нитку загро-
загромождает чердак и ее можно рекомендовать лишь при обеспечении пожарных прохо-
проходов. Прокладка магистральных трубопроводов в две нитки позволяет обеспечивать
независимую пофасадную регулировку системы отопления.
В системах с насосной циркуляцией применяют тупиковую схему или, как ис-
исключение, схему с попутным движением воды. Последнюю схему применяют при
невозможности увязки потерь давления в отдельных кольцах и вегвях системы с ту-
тупиковой разводкой при постоянном температурном перепаде воды в стояках, а также
в зданиях большой протяженности с минимальным перерасходом труб на общие ма-
магистрали по сравнению с тупиковой разводкой (см. лист III.2, рис. 2).
Прокладки разводящих трубопроводов по тупиковой и попутной схемам приме-
применяют с верхней или нижней разводкой. В некоторых случаях (например, в блоках
или секциях жилых зданий) применяют нижнюю посекционную разводку (лист
III.24, рис. 2).
В зданиях повышенной этажности магистрали прокладывают в технических этажах.
Разводящие паропроводы обычно прокладывают под потолком отапливаемых по-
помещений по тупиковой схеме. В системах парового отопления с нижней или средней
разводкой трубопроводов распределительные стояки, по которым происходит встреч-
встречное движение пара и конденсата, должны иметь высоту не более двух этажей.
Все разводящие трубопроводы — подающие и обратные водоводы, паропрово-
паропроводы и конденсатопроводы для местных нагревательных приборов, воздухонагрева-
воздухонагревателей вентиляции и воздушного отопления, а также водонагревателей установок
горячего водоснабжения, как правило, устраивают раздельными.
Разводящие магистрали водяного и парового отопления имеют уклон не менее
0,003. В системе водяного отопления с естественной циркуляцией уклон труб вы-
выдерживается не менее 0,01.
* А. М. Д а л и н. Сбор и возврат конденсата. М., Госэнергоиздат, 1949.
сепараторов
ры, мм
\ д
(лист
1
111
?
.23,
рис.
1
3)
Ж \ D ^п | °к
450
690
860
1210
1290
170
220
300
380
530
120
150
190
220
270
325X8
426X9
529X9
631X9
820X9
48x2,5
57x2,5
89Х3
108x4
159X4,5
76X3
108X4
133Х4
159x4,5
219X6
мать 6 = 5 мм Водяной объем бака составляет 0,2 Vq
183

В одни нитки
I
Кирпичные
При сплошных палах При деревянных полах
Съемная Лага
железобетонная ^.Съемая железо- /
б
t
1
1
В две
N. Т '
-—-<30м —¦
нитки
т т >•
ty+Б
I *
| /
Разводка с попитныК движением воды
нажать пружину Спуск воды
Лист Ш.24. Прокладка разводящих магистралей водяного отопления:
— с естественной циркуляцией, 2 — с насосной циркуляцией, 3 — подпольные каналы;
4 — ручные воздухоотводчики
1*4

Для удаления воздуха из системы отопления все трубопроводы прокладывают
с уклоном по движению теплоносителя, за исключением подающих магистралей во-
водяного отопления с насосной циркуляцией, монтируемых с подъемом к проточным
воздухосборникам. В системах с естественной циркуляцией воздух отводят через
расширительный бак.
При нижней разводке в системе водяного отопления воздух удаляют через воз-
воздушные трубки диаметром 15 мм, которые являются продолжением подающих стоя-
стояков. Воздушные трубки от стояков собирают в воздушную линию диаметром 15 мм,
прокладываемую без уклона в карнизе или горизонтальной борозде под потолком
верхнего этажа. Во избежание циркуляции воды через воздушные трубки стояков
у общей воздушной линии устраивают петли (см. лист III.2). Воздух выпускают
через расширительный бак или воздухосборник на воздушной линии.
Прокладка воздушной линии удорожает систему отопления и приводит к пере-
перерасходу труб, поэтому имеет ограниченное применение.
В жилых и общественных зданиях для одно- и двухтрубных систем водяного отоп-
отопления с нижней разводкой магистралей в верхних пробках радиаторов или на от-
отростках стояков устанавливают воздушные краны (лист III.24, рис. 4). Устанавли-
Устанавливать такие краны у нагревательных приборов водяного отопления в школах, детских
и лечебных учреждениях не рекомендуется.
В паровой системе отопления низкого давления воздух отводят в низших точках
конденсационной линии: в замкнутых системах — в котельной на переломе общего
конденсатопровода у паровых котлов, а в разомкнутых — через конденсатоотвод-
чики при выходе конденсата в сборный бак котельной (см. лист III.4). Для периоди-
периодической продувки системы в процессе эксплуатации в тупиках на конденсационной
линии у концевых нагревательных приборов рекомендуется дополнительно устанав-
устанавливать воздушные краны.
Обратные разводящие магистрали водяного отопления и конденсатопроводы па-
парового отопления можно прокладывать над полом по периметру наружных стен или
в подпольных каналах. При прокладке трубопроводов в непроходных подпольных
каналах необходимо обеспечить доступ к трубам на случай их ремонта, для чего
перекрытие каналов делают съемным (лист III.24, рис. 3). Габариты каналов долж-
должны позволять прокладку изолированных труб с нужным уклоном и установкой арма-
арматуры на стояках (табл. III.55 и III.56).
Таблица II 1.55. Ширина каналов Ъ для изолированных трубопроводов
Схема расположения труб в канале
Ь, см, при 2rfH, мм (не более)
40
40
—
50
45
55
100
55
65
При строительстве зданий на макропористых просадочных грунтах днище,
а иногда и стенки подпольных каналов выполняют в водонепроницаемых бетонных
лотках, прокладываемых с уклоном для отвода воды. Такие лотки не допускают за-
замачивания грунта у фундаментов сооружения в случае появления течи из системы
отопления.
В низших точках обратных разводящих магистралей водяных систем отопления
в местах обводов лестничных клеток и отдельных циркуляционных колец преду-
предусматривается установка спускных кранов или тройников с пробками для опорожне-
опорожнения отдельных участков системы от воды и удаления грязи при промывке (см. лист
III.2).
185

Таблица HI.56. Высота подпольных каналов h для изолированных
трубопроводов, прокладываемых с уклоном 0,003
Схема распо-
расположения труб
в канале
¦С;
J_
*
1—
\
t
2rfH, мм
(не более)
40
50
75
100
50
75
100
150
200
10 |
46
54
62
69
77
20
54
69
77
85
ft, см,
30
54
62
69
77
85
при длине канала, м
40 | 50
54
62
77
85
62
69
77
85
92
60
62
69
77
85
92
100
80
69
77
85
92
100
100
77
92
100
103
Примечания. 1 В табл III 55 и III 56 2dH — сумма наружных диаметров труб (без
изоляции), габариты каналов для заданных условий указаны минимальные При диаметре стояков
40 мм высота канала увеличивается на 8 см При высоте канала ft < 50 см толщина кирпичной
стенки а = 12 см, при ft > 50 сч с = 25 см (см лист III 24, рис 3).
2. При прокладке неизолированных труб размеры каналов уменьшаются: по горизонтали —<
аа половину толщины изоляции, по вертикали — на толщину изоляции
Для удобства монтажа, наблюдения и ремонта системы при эксплуатации реко-
рекомендуется открытая прокладка трубопроводов отопления у стен помещений, за ис-
исключением зданий с повышенной архитектурной отделкой или высокими санитарно-
гигиеническими требованиями, где трубы прокладываются скрыто в бороздах (табл,
III.57). При скрытой прокладке стояки и подводки к приборам при температурных
деформациях должны свободно перемещаться.
Таблица III. 57. Размеры отверстий и борозд для прокладки трубопроводов
в строительных конструкциях, см {СНиП Ш-Г. 1—62)
Трубопроводы отопления
Стояк однотрубной системы
Два стояка двухтрубной системы диа-
диаметром до 32 мм каждый
Подводки к прибору и сцепки
Главный стояк
Магистрали
Открытая
прокладка
10X10
15хЮ
10x10
20X20
25X30
Скрытая прокладка в борозде
ширина
20
глубина
13
13
6
20
Примечание При открытой прокладке для отверстий в перекрытиях первый размер оз-
означает длину (параллельную стене), второй — ширину Для отверстий в стенах первый размер
означает ширину, второй — высоту.
В жилых зданиях открыто проложенные трубопроводы с высокотемпературной во-
водой должны быть изолированы (при tr > 103°С).
Магистральные участки разводящих трубопроводов протяженностью более 30 м
и стояки в зданиях выше 6 этажей должны иметь гнутые компенсаторы и мертвые
опоры. В местах прохода труб через перекрытия, стены или конструкции подпольных
каналов устанавливают гильзы из обрезков труб большого диаметра или кровель-
186

ной стали. Кроме того, при проходе через деревянные конструкции трубы оберты-
обертывают листовым асбестом.
Все трубы отопления, прокладываемые в подпольных каналах, на чердаке и в
других местах, где возможно замерзание воды (у наружных входов в лестничные
клетки, в неотапливаемых помещениях и т.п.), а также главные стояки тщательно
изолируют.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
Общие принципы расчета
Общепринятые методы гидравлического расчета трубопроводов систем отопления
отличаются большой трудоемкостью, но точность расчета по ним невелика. Так, для
систем водяного отопления с тупиковой схемой разводки допускаются неувязки в
расчете до 25%. Ниже приведены основные сведения по общеизвестному методу
гидравлического расчета трубопроводов по удельной потере давления при помощи
вспомогательных таблиц, а также другие способы при помощи таблиц и номограмм,
в значительной мере упрощающих и уточняющих расчет.
Расчеты по таблицам требуют подробной записи промежуточных величин путем
последовательных приближений, на что затрачивается много времени. Однако вспо-
вспомогательные таблицы широко применяются в проектной практике, так как позволя-
позволяют проверять вычисления по ходу расчета и легко обнаруживать ошибки. Расчеты
при помощи номограмм выполняют обычно без записей промежуточных величин,
что позволяет получить конечные результаты быстро и с достаточной точностью.
Несмотря на эти преимущества графоаналитических методов гидравлических рас-
расчетов, номограммами пользуются реже в связи с тем, что они в процессе работы под-
подвергаются быстрому износу, а проверка вычислений сводится к повторному расчету.
Для гидравлических и теплотехнических расчетов систем центрального отопления
все шире используют ЭВМ. Но совершенно очевидно, что работе на ЭВМ должно
предшествовать изучение расчетов традиционными методами, проверенными на
практике.
Расчет трубопроводов систем водяного и парового отопления сводится к о п -
ределению экономичных сечений труб при заданных тепло-
тепловых нагрузках и располагаемом перепаде давлений теплоносителя рр в кгс/м2.
При водяном отоплении располагаемый перепад давлений определяют в зависи-
зависимости от принятой принципиальной схемы разводки, вида циркуляции, параметров
теплоносителя, размеров в плане и этажности здания. Величина рр всегда должна
превышать сумму потерь давления от трения и местных сопротивлений по наименее
выгодному кольцу — самому протяженному и нагруженному (магистральный тру-
трубопровод с ответвлением к рассматриваемому прибору):
где / — длина расчетного участка наименее выгодного циркуляционного кольца
трубопровода, м\
R — удельная потеря давления от трения, кгс/м2 на 1 м;
Z — потери давления в местных сопротивлениях расчетного участка, кгс/м2.
В паровом отоплении величина располагаемого перепада давлений рр должна
всегда превышать с некоторым запасом потери давления в наиболее протяженной и
нагруженной ветви паропровода. Таким образом, располагаемый перепад давлений
рр является определяющей величиной при гидравлических расчетах трубопроводов
систем центрального водяного и парового отопления.
Величину R в кгс/м2 на 1 м можно найти по формуле
где X — безразмерный коэффициент сопротивления трению о стенки трубы тепло-
теплоносителя;
v — скорость потока, м/с;
d — внутренний диаметр трубы, м;
у — плотность среды, кг/м3;
g — ускорение свободного падения, м/с3.
187

^Коэффициент Я зависит от состояния внутренней поверхности трубы (относитель-
(относительной шероховатости), физических свойств потока и режима его движения (критерия
Рейнольдса Re).
Потери давления в местных сопротивлениях Z в кгс/м2 определяются количеством
единиц коэффициентов местных сопротивлений (к. м. с.) ? и скоростью движения теп-
теплоносителя по формуле
Z = 2l~y, A11.44)
где 2? — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке.
При гидравлических расчетах трубопроводов не допускается превышение нор-
нормируемых предельных скоростей теплоносителя (табл. III.58). В магистральных
трубопроводах систем водяного отопления, прокладываемых без уклона, для обес-
обеспечения воздухоудаления скорость теплоносителя принимают не менее 0,25 м/с
независимо от диаметра труб, а в трубопроводах, прокладываемых вне жилых и
рабочих помещений, —до 1,5 м/с. Рекомендуемые скорости и максимальные рас-
расходы теплоносителя в системах водяного отопления приведены в табл. III.59.
Таблица 111.58.
Диаметр трубопро-
трубопровода, мм
15
20
25
32
40
50
>50
Предельные скорости движения теплоносителя в
систем отопления, м/с (СНиП И.-Г.7—62)
Скорость тепло-
теплоносителя — воды
0,3
0,65
0,8
1
1,5
1.5
1.5
трубопроводах
Скорость теплоносителя — пара с давлением на
вводе, кгс/смг
до 0,7
более 0,7
при движении пара и конденсата
попутном
14
18
22
23
25
30
30
встречном
10
12
14
15
17
20
20
попутном
24
40
50
55
60
70
80
Примечание В трубопроводе диаметром 6—15 мм предельная скорость движения во-
воды — 0,3 м/с Предельные скорости движения пара в системах с давлением на вводе более
0,7 кгс/см2 при встречном движении пара и конденсата следует принимать равными 0,7 от значе-
значений, приведенных для попутного движения
Общие принципы и последовательность подготови-
т~е л ь н ы х операций гидравлического расчета трубопроводов систем цен-
центрального отопления заключается в следующем:
1) на основании технико-экономических соображений и нормативных требова-
требований в зависимости от назначения, размеров и этажности здания выбирают принци-
принципиальную схему отопления, типы нагревательных приборов, параметры теплоноси-
теплоносителя, способ циркуляции теплоносителя водяных систем, схему возврата конден-
конденсата в паровые котлы и т. п.;
2) после размещения на планах здания (масштаб 1 : 100) нагревательных при-
приборов, стояков, разводящих, подающих и обратных магистралей конструируют
расчетную пространственную схему всей системы. Для многоэтажных зданий эту
схему рекомендуется выполнять лишь для разводящих трубопроводов с отростками
стояков. Нагревательные приборы и стояки вычерчивают в виде развертки. Конструк-
Конструкция стояков и присоединение к ним нагревательных приборов (этажестояки) должны
быть единообразны и отвечать требованиям индустриализации монтажных работ.
Для точного учета всех местных сопротивлений на расчетной схеме необходимо
указать все изгибы труб, арматуру и вспомогательное оборудование (расширитель-
(расширительный бак, воздухосборники, грязевик и т, п.)- Для небольших зданий с индивидуаль-
188

ной котельной схему коммуникации основных трубопроводов, котлов и насосов сов-
совмещают с расчетной схемой отопления. Расчетные схемы обычно вычерчивают в мас-
масштабе 1 : 100;
Таблица III.59. Допустимые скорости v, м/с, и расходы теплоносителя
G, кг/ч, в трубопроводах водяного отопления
Диаметр ус-
условного про-
прохода труб, мм
10
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
Максимальные
V
0,3
0,5
0,65
0,8
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
G
130
350
810
1600
3500
6970
11 700
20 100
27 600
41400
64 500
91 500
Минимальные по условиям удаления воздуха
независимо
ров труб,
пых без
V
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
от диамет-
проложен-
уклона
G
ПО
175
310
500
875
1160
1950
3350
4600
6900
10 750
15 250
в подводках к прибо-
приборам и в стояках
v | G
0,2
0,2
0,2
0,2
—
—
.
—
—
100
140
250
400
—
—
—
—
—
—
3) на основании расчета теплопотерь, подбора и размещения нагревательных
приборов на схеме наносят тепловые нагрузки на приборы, суммируемые по стоякам
я отдельным кольцам сети трубопроводов. Каждое расчетное кольцо по ходу дви-
движения теплоносителя, начиная от котла, узла управления ТЭЦ или концевого при-
прибора, разбивают на расчетные участки — отрезки трубопровода одного диаметра
с неизменными тепловой нагрузкой или расходом теплоносителя. Каждый расчет-
расчетный участок обозначают порядковым номером, указывают длину I в м, тепловую
нагрузку Q в ккал/ч или расход G в кг/ч. Расчетные участки паропроводов удобнее
разбивать против движения теплоносителя от концевого прибора к котлу или к
узлу ввода;
4) зная параметры теплоносителя и располагаемый перепад давлений в системе
отопления рр, пользуясь вспомогательными таблицами или номограммами, по при-
принятой методике гидравлического расчета находят потери давления на всех расчет-
расчетных участках — на трение RI и в местных сопротивлениях Z. Затем найденные по-
потери давления суммируют по циркуляционным кольцам и ветвям расчетной схемы
трубопроводов;
5) полученные результаты должны отвечать требованиям норм. Неувязки в рас-
расходуемых давлениях по отдельным кольцам и ветвям системы отопления не должны
превышать допустимых значений. Величину неувязки в расходуемых давлениях А
в проц. вычисляют по формуле
Л = -Е 1 100. (III.45)
При расчете наиболее протяженного и нагруженного кольца или ветви трубо-
трубопровода допускается оставлять запас располагаемого перепада давлений рр на не-
неучтенные расчетом сопротивления сети не более 10% или
0,9/>р > 2 (IR -{- Z). (П1.46)
При определении располагаемого перепада давлений р в кгс/м% в узлах" ответ-
ответвлений для последующего их расчета из величины рр для наиболее протяженного
кольца ветви трубопровода вычитают известные потери на общих, уже рассчитанных
участках:
189

6) гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления выполняют с по-
постоянными или переменными перепадами температур теплоносителя в стояках од-
однотрубных систем отопления. Переменные перепады температур в отдельных стояках
могут отличаться от расчетного перепада температур теплоносителя, принятого в
системе отопления, не более чем на ±15%. Потери давления в циркуляционных
кольцах однотрубных систем водяного отопления, рассчитанных с постоянным пере-
перепадом температур теплоносителя, могут отличаться не более чем на 15% при тупи-
тупиковой схеме разводки магистралей и на 5% — при попутной. Потери давления в
циркуляционных кольцах двухтрубных систем водяного отопления могут отличать-
отличаться не более чем на 15% при попутной схеме разводки магистралей и на 25% —
при тупиковой;
7) в паровых системах отопления потери давления в паропроводах должны быть
не более величины располагаемого перепада давлений на вводе в здание с запасом
до 10%. Потери давления по взаимосвязанным частям системы могут отличаться
не более чем на 25%.
Расчет располагаемого перепада давлений
систем водяного отопления
Действующие нормы по проектированию систем водяного и парового отопления
дают общие рекомендации по определению величин рр, уточняемых гидравлическим
расчетом. Так, в системах водяного с насосной циркуляцией и парового отопления
потери давления ограничиваются предельными скоростями теплоносителя (см. табл.
III.58 и III.59), возможностью увязки расходуемых давлений по отдельным цирку-
циркуляционным кольцам и ветвям, а также технико-экономическими соображениями.
При выяснении величины располагаемою перепада давлений для принятой схемы
центрального отопления следует иметь в виду, что максимальное суммарное гидро-
гидростатическое и динамическое давление в них не должно превышать 6 кгс/см2 при при-
применении чугунных и стальных штампованных радиаторов и 10 кгс/см? при примене-
применении стальных трубчатых греющих элементов (например, в конвекторах, листотруб-
ных радиаторах и при панельном отоплении).
В системах водяного отопления с насосной цирку-
циркуляцией движение воды по трубам происходит за счет давления, развиваемого
насосом, рн*, а также вследствие гравитационных сил, возникающих при охлажде-
охлаждении горячей воды в нагревательных приборах и трубопроводах, рс. Для таких сис-
систем располагаемый перепад давлений определяют по формуле
рр = рн + Бре. A11.48)
Для горизонтальных и вертикальных с нижней разводкой однотрубных систем
водяного отопления поправка Б = 0,4, с верхней разводкой — 1, для двухтрубных
— 0,5—0,7. Эта поправка учитывает работу системы отопления в течение отопитель-
отопительного сезона при уменьшенной величине естественного давления. Значение ре не
учитывают, если оно составляет не более 10% давления рн.
Располагаемый перепад давлений определяют для покрытия всех расчетных
гидравлических потерь. При присоединении системы водяного отопления с насос-
насосной циркуляцией непосредственно к тепловым сетям без элеватора он равен разности
давлений в подающем и обратном трубопроводах (рр = р%). Величину ръ обычно
задают в мвод. ст. Для систем отопления, в перспективе присоединяемых к центра-
централизованному теплоснабжению через элеватор, рр < 1200 кгс/м2 после элеватора при
параметрах теплоносителя 95—70° С и рв > 10-^15 м вод. ст. Для систем отопления,
присоединяемых к тепловым сетям через водонагреватели (независимая схема при
давлении на вводе теплосети в обратном трубопроводе более 60 м вод. ст.), и систем,
не имеющих перспективы присоединения к тепловым сетям, рр определяют исходя
из максимально допустимых скоростей движения теплоносителя в трубах и возмож-
возможности увязки потерь давления в циркуляционных кольцах с учетом технико-эконо-
технико-экономических соображений. При элеваторном присоединении системы отопления
значение давления рПоб' создаваемого побудителем циркуляции, определяют в
* В каталогах заводов-изготовителей обычно указывается напэр насоса в м.
Давление, развиваемое насосом, является произведением его напора в м и плот-
плотности перекачиваемой жидкости в кг/ж3.
190

зависимости от перепада давлений на вводе тепловой сети рв и от коэффициента сме-
смещения и по графику на листе II 1.25, рис. 1. Нормы СН 419—70 рекомендуют в ти-
типовых проектах принимать рь = 10-^12 м вод.ст. По данным ВНИИГС*,для систем
водяного отопления с элеваторным присоединением к тепловой сети при А^ = 150 —
— 70° С в зависимости от коэффициента смешения и и параметров теплоносителя пос-
после элеватора, принимают следующие величины рп~
при At = 95 — 70° С и и = 2 pv = 1200 кгс/м2;
при Д* = 105 — 70° С и и = 1,17 Рр = 2000 кгс/м2;
при Д/ = 100 — 70° С и и = 1,51 /?¦> = 1600 кгс/л*2;
при А/ = ПО — 70° С и и = 0,91 рр= 2500 кгс/м2.
В необходимых случаях в узле ввода тепловой сети в здание на перемычке уста-
устанавливают насос для повышения рр в местной системе отопления.
Коэффициент смешения определяют по формуле
где 7ф — фактическая температура горячен воды на входе в отопительную систему
с учетом предвключенной тепловой нагрузки (например, лестничных ре-
рециркуляционных воздухонагревателей), °С;
tQ ф — фактическая температура охлажденной воды, СС, с учетом дополнитель-
дополнительных потерь тепла, определяемая по формуле
(III. 50)
tr и /0 — расчетные температуры горячей и охлажденной воды «местной системы
отопления, °С;
GCHCT — расход теплоносителя, кг/ч, определяемый по величине теплопотерь QT
и температурному перепаду А^ по формуле (II 1.29);
Qfl — дополнительные потери тепла, составляющие не более 15% величины
QT, ккал/ч.
Элеваторы и насосы подбирают с запасом 10% по коэффициенту смешения на не-
неучтенные потери давления в самой системе отопления и элементах узла ввода тепло-
тепловой сети в здание (и' = и • 1,1).
В вертикальных однотрубных системах с насосной циркуляцией учитывают ве-
величину естественного давления ре от остывания воды в стояках в размере 40% его
расчетного значения, определяемого при нижней разводке магистральных трубо-
трубопроводов по формуле
Ре - 0,4е -^- , (III. 51
где е — приращение плотности воды при охлаждении ее на 1° С, кг/мв, которое при
заданном температурном перепаде в системе отопления kt= tT — t0 явля-
является постоянной величиной;
tr — t0,°C .... 85—65 95—70 100—70 105—70 130—70 150—70
е, /сг/ж3 . ° С .... 0,6 0,64 0,65 0,66 0,72 0,76
"Zqh — сумма произведений тепловых нагрузок этажестояковг ккал/ч, на высоту
установки нагревательных приборов над обратным трубопроводом, м;
GCT — расход теплоносителя через стояк, кг/ч, определяемый по формуле (III.20);
с — теплоемкость воды, равная 1 ккал/кг • °С.
Следует иметь в виду, что высота установки приборов измеряется от точки изме-
изменения температуры воды в стояке: в проточных и проточно-регулируемых однотруб-
однотрубных системах — от середины приборов, в системах с замыкающими участками и
кранами двойной регулировки — от обратной подводки к приборам (лист III.25,
рис. 2). При верхней разводке трубопроводов значение рр определяют по формуле
(III.51) без поправки 0,4.
Нормы СН 419—70 допускают вычисление величины естественного давления для
однотрубных систем водяного отопления при нижней- разводке магистралей по при-
* Минмонтажспецстрой СССР. «Труды ВНИИГС?, Вып. 28. Л., Госстройиздат,
1У70.
191

1! |щ?§§§§ёШ
I I I гюЬгя'ёч зпнщод эончизшпниоиоу
0^41
ММММп
а.
с».
* •
s
а>
2 о *
S ft
192

ближенной формуле
pe = 0,l3nh3At, (III. 52)
где п — число этажей;
кэ — высота этажей, м.
В горизонтальных однотрубных системах водяного отопления естественное дав-
давление рассчитывают последовательно для ветви каждого нижележащего этажа по
формуле
/>e = 0,48ftrBAf, (IH.53)
где /ггв — расстояние между горизонтальными ветвями соседних по высоте эта-
этажей, м.
^' При водяном отоплении с естественной циркуля-
циркуляцией теплоносителя располагаемым перепадом давлений являются гравитацион-
гравитационные силы ре, т. е.
Рр = Ре = Р + Ар, (III. 54)
где р и Др — естественное давление, возникающее от охлаждения воды соответ-
соответственно в нагревательных приборах и трубопроводах, кгс1мъ.
Давление от охлаждения воды в трубопроводах зависит от вида и геометрических
размеров системы водяного отопления (лист III.25, рис. 3, где цифрами обозначены
номера этажей). График на этом рисунке составлен для открытой прокладки стоя-
стояков по стенам помещений, но при изолированных магистральных трубопроводах.
Если стояки проложены в бороздах без изоляции, то вводится поправка 0,75. Для
случаев, когда стояки изолированы, а также для систем с нижней разводкой маги-
магистралей, величину Др не учитывают. Для систем водяного отопления с насосной цир-
циркуляцией значениями Др (ввиду их малой величины) пренебрегают.
Естественное давление от охлаждения воды в нагревательных приборах р вы-
вычисляют достаточно точно по формулам, приведенным ниже. Для однотрубных сис-
систем с верхней разводкой магистралей предварительно по формуле (III. 19) нахо-
находят температуры воды в стояках, последовательно входящей в приборы каждого эта-
этажа, — соответствующие температуры смеси. Затем, зная высотное расположение на-
нагревательных приборов (лист III.26, рис. 1), определяют величину р, приняв по
табл. Ш.4 плотность воды соответственно ее температуре, по формуле
Р = (AiYo + КУх + • • • + Л/гУп-i) ~ (Ai + К + •'• +hn) уг, (Ш.55)
где hi, hz, ..., hn — вертикальные размеры между точками смешения воды при рас-
расположении нагревательных приборов по этажам, м;
Yo и 7г — плотность охлажденной и горячей воды, кг/м5;
Yi» •••» Т/г—1 — плотность смешиваемой воды в стояке между этажами, кг/м3.
Значение р для однотрубных вертикальных систем водяного отопления можно
вычислить также пользуясь формулой (III.51), но без поправки 0,4.
При переменных перепадах температур воды в стояках значение р определяют
поочередно для каждого стояка.
Для двухтрубных систем водяного отопления, работающих с радиусом действия
до 30 м при высоте hx = 3 м (лист III.26, рис. 2), величину р определяют по следую-
следующим формулам:
для приборов нижнего этажа при верхней и нижней разводках магистралей
P = Ai(Yo-Yr); (П1.56)
для приборов вышележащих этажей при верхней разводке магистралей
p = (/i1-f-nA9)(Yo-Yr); (Ш.57)
то же, при нижней разводке
р = (Лг + nh9) (Yo - Yr) + 2 (IR + 2)под, (III .58)
где 2 (IR + ?)под — потери давления, кгс/м2, в подводках 1—6 к прибору рассмат-
рассматриваемого этажа.
Пример III. 13. Найти требуемый располагаемый перепад давлений рр в системе во-
водяного отопления с нижней разводкой магистралей и П-образными однотрубными сто-
стояками для 7-этажного дома. Система отопления имеет элеваторный узел и присоеди-
присоединяется к наружной тепловой сети. Параметры теплоносителя tr — t0— 100 — 70° С;
7 5-2696 193

©
* * ? t i. I T it-
i pi i I i/
I Lg f •gi I Ij
Лист 111.26. К расчету располагаемого перепада давлений рр при
естественной циркуляции:
У — высотные схемы однотрубных стояков (а, 6, в — проточных; г, д —
с замыкающими участками); 2 — высотные схемы двухтрубных стояков с верх-
верхней (а, б) и нижней (в) разводками магистралей.
194

температура воды в подающей линии тепловой сети Т = 150° С; расчетные
теплопотери здания QT = 300 000 жал/ч. Отопление лестничных клеток предусмот-
предусмотрено при помощи рециркуляционных воздухонагревателей, включенных до элева-
элеватора. Теплопотери лестничных клеток составляют 10% расчетных теплопотерь всего
здания. Давление на вводе тепловой сети в здание рв = 10 м вод.спг.
По формуле (III.29) находим расход циркулирующего теплоносителя в системе
отопления без учета обогрева лестничных клеток воздухонагревателями, присо-
присоединенными до элеватора:
зооооо — о.ьзооооо пппп .
°сисТ шотгто = 9000 кг/ч-
Затем находим фактическую температуру охлажденной воды по формуле (III.50),
принимая дополнительные потери тепла от расчетных в размере 15%:
, ,_ 0,15-300 000 апог
'°-ф = 7° эооо—=65 с
Далее по формуле (III.49) вычисляем требуемый коэффициент смешения:
150—100
100 — 65
= 1,43.
Для определения величины действующего в системе естественного давления
высотную схему наименее нагруженного стояка принимаем по аналогии с приведен-
приведенной на листе III.25, рис. 2, а при высотах hB = 2,7 м и ht = 1 м, тепловые нагрузки
приборов на 1 и 7-м этажах Qnp = 1000 ккал/ч, а на промежуточных этажах B—6)
Qnp= 500 ккал/ч. Расход воды по стояку по формуле (II 1.20)
1000 -2 + 500-5 ол
°^100^70= 30
Тогда естественное давление по формуле (II 1.51)
ре = 0|4;в'65 A000 • 1 + 500 • 3,7 + 500 ¦ 6,4 + 500 • 9,1 + 500 • 11,4 + 500X
X 14,5 + 1000 • 17,2) • 2 = 71 кгс/см*.
Найденную величину ре для сравнения полученных результатов проверяем по
приближенной формуле (I II.52) :
ре = 0,13 • 7 • 2,7 A00 — 70) = 73 кгс/м2.
Разница в подсчетах составляет всего 2 кгс/м2, или 3%.
Определяем требуемое значение рпоб побудителя циркуляции при рв = 10 м и
коэффициенте смешения с запасом 10% и' = 1,43 • 1,1 = 1,57. По графику на листе
III.25, рис. 1 рпоб = 1,4 м вод.ст. или 1400 кгс/м2.
Суммарная возможная величина располагаемого перепада давлений на покрытие
гидравлических потерь в системе отопления с учетом потерь в арматуре узла ввода
тепловой сети рр = 1400 + 73 ^ 1475 кгс/м2.
Пример III. 14. Рассчитать величину располагаемого перепада давлений в систе-
системе водяного отопления с естественной циркуляцией для 5-этажного дома. Стояки
системы проложены открыто по стенам помещений, магистральные трубопроводы
изолированы. Параметры теплоносителя — 95—70° С. Высоты этажей: Аэ = 3,5 м
и hi = 5 м. Тепловые нагрузки приборов на 1-м и 5-м этажах Qnp = 1500 ккал/ч,
на промежуточных этажах B—4) Q = 1000 ккал/ч.
Пользуясь формулой (III.20), находим расход воды, циркулирующей по стояку:
_ 1500 • 2 + 1000 • 3 о.. , '
°ст = 95ZT70 240 Кг'4-
Температуру входящей в нагревательные приборы воды вычисляем последова-
последовательно для каждого этажа по формуле (III. 19), принимая значения плотности воды
7* 195

по табл. II 1.4:
tr = t6=-. 95° С (уг = 961,92 кг/м5);
'* = 95 ~ "W" = 89°С (Y*= 966'01
t = 95 1500+100° = 84,6° С (у, = 968,91 кг/м*);
ts 95 0
t2 = 95 - 1500+410OQQ-2 - 81,9° С (Ti = 970,63
tl = 95 _ 1500+410000-3 = 76,3° С (У1 - 974,1 „/*-);
/0 = 70° С Gо = 977,81
Зная высотное расположение нагревательных приборов, по формуле (III.55)
вычисляем естественное давление от охлаждения воды в приборах
ре = E • 977,81 + 3,5 • 974,1 + 3,5 ¦ 970,63 + 3,5 • 968,91 + 3,5 • 966,01) —
— E + 3,5 • 4) • 961,92 == 191 кгс/м2.
Определяем полную величину располагаемого естественного давления с уче-
учетом влияния от охлаждения воды в трубопроводах Ар при радиусе действия системы
отопления до 30 м. На основании графика на листе II 1.25, рис. 3, интерполируя,
получаем
рр = ре = р + Ар = 191 + 52 = 243 кгс/м2.
Для сравнения полученных результатов проверяем значение р по формуле (III.50),
но без поправки 0,4:
0,64
р = —1__ A500 • 5 + 1000 • 3,5 + Ю00 • 12 -f 1000 • 15,5 + 1500 • 19) =
= 192 кгс/м2.
Методы гидравлического расчета трубопроводов
В отопительной технике приняты разнообразные методы гидравлических расче-
расчетов трубопроводов с различной точностью получаемых результатов.
Метод расчета трубопроводов по удельным потерям
давления на1л* расчетного кольца состоит в том, что при помощи вспомога-
вспомогательных таблиц вначале производят предварительный, а затем окончательный гид-
гидравлический расчет с увязкой расходуемых давлений по большим и малым кольцам
циркуляции, отдельным стоякам и частям системы. Изменение величины неувязки
в рассматриваемом расчетном кольце достигается увеличением или уменьшением
потери давления на наиболее нагруженных участках при различных диаметрах труб.
Для предварительного гидравлического расчета трубопроводов водяного отоп-
отопления и парового низкого давления вначале находят среднее значение на 1 м удель-
удельной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам:
р = R ^р. ПИ Б91
где {3 — коэффициент, учитывающий долю потери давления на преодоление сопро-
* тивления трения от общего располагаемого перепада давлений рр в систе-
системе (для двухтрубной системы водяного отопления |$ принимают равным
0,5, для однотрубной — 0,6, для парового отопления— 0,65);
2/ — общая длина расчетного циркуляционного кольца водяной системы или
ветви паропроводов, м.
Расчет трубопровода начинают с наиболее протяженного циркуляционного коль-
кольца или ветви, т. е. при наименьшем значении Rcp. По вспомогательной величине
196

R определяют удельные потери давления на трение R в кгс/м2 на 1 м на расчетных
участках при заданных тепловых нагрузках (табл. III.60*). Следует иметь в виду,
что табл. II 1.60 для расчета трубопроводов водяного отопления составлена по тепло-
тепловым нагрузкам, приведенным к температурному перепаду (At — 1 °С) или к рас-
расходу воды G. Поэтому все тепловые нагрузки расчетных участков предварительно
пересчитывают по формуле (III.20) путем деления тепловой нагрузки Q на темпера-
температурный перепад, принятый в системе отопления, At.
При соответствующих значениях R и скорости движения теплоносителя v по
таблицам принимают диаметры труб для всех расчетных участков. Диаметры труб
следует выбирать так, чтобы скорость v возрастала без резких скачков по мере уве-
увеличения тепловых нагрузок и не превышала предельно допускаемых величин при
условии бесшумной работы систем отопления (см. табл. III.59).
Определив сумму коэффициентов местных сопротивлений 2? и зная найденную
по табл. 111.60 скорость теплоносителя v, по табл. III.61 находят величину потери
давления Z на данном расчетном участке (см. стр. 217).
Потери давления Z в местных сопротивлениях, находящихся на границе двух
смежных участков, относят к участку с меньшим расходом теплоносителя. При
расположении местных сопротивлений переменного сечения на данном участке
(проточный воздухосборник, грязевик, распределительная гребенка и т.п.) потери
определяют по большей скорости теплоносителя. Форма записи расчетных величин
приведена в табл. III.75.
Основы расчета трубопроводов по методу эквивалентных со-
сопротивлений для водяного отопления при помощи сетчатой номограммы *•
состоят в следующем.
Величину располагаемого перепада давлений в системе рр делят на длину глав-
главного (наиболее протяженного и нагруженного) циркуляционного кольца 2/. В ре-
результате определяют среднее располагаемое давление в кгс/мг на 1 м кольца, харак-
характеризующее потери от трения и в местных сопротивлениях, т.е.
Яо = -§-. (Ш.60)
Тогда расчетное падение давления на любом участке циркуляционного кольца
будет равно полученной потере на 1 м, умноженной на длину данного участка, т.е.
Рп = Roln-
Заменяя скорость через расход G в м3/с и диаметр d в м в формулах (II 1.43) и
(III.44), получаем выражение для потери давления на участке от трения и местных
сопротивлений
(?)b-
Принимая для простоты расчета плотность воды постоянной (при t = 80° С,
У = 971,8 кг/м3), расход воды G в кг/ч и внутренний диаметр трубы d в мм, после
соответствующих преобразований имеем
При обозначении величины в скобках через коэффициент ц, называемый гидрав-
гидравлическим критерием, формула (III.62) примет более простой вид:
рп = 6,53fiG2. (III.63)
Гидравлический критерий \х зависит от длины и диаметра трубы, а также от
коэффициента местного сопротивления и сопротивления трения. Таким образом,
величина \i зависит от конструктивных размеров трубы при данном расходе воды.
* Табл. III.60 и III.61 приведены по данным П. Ю. Гамбурга «Таблицы и
примеры расчетов трубопроводов отопления и горячего водоснабжения» (М., Гос-
стройиздат, 1961).
** Способ расчета при помощи номограмм предложен Б. Н. Лобаевым в
книге «Расчет трубопроводов систем отопления» (Киев, «Буд!вельник», 1956).
197

Таблица III.60. Расчет стальных трубопроводов
Потери от
трения, кгс/мг
на 1 м
0,06
0,065
0,07
0,075
0,08
0,085
0,09
0,095
0,1
О.И
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,22
0,24
0,26
0,28
0,3
0,32
Количество тепла Q, проходящего по трубе, ккал/ч (первая
строка) и
скорость
водогазопроводных (ГОСТ 3262—62)
10
15
20
25
32
40
Трубопроводы водяного отс
8
0,015
8,2
0,016
8,5
0,017
8,8
0,0174
9,1
0,018
9,5
0,019
9,8
0,0194
10,1
0,02
10,4
0,021
10,7
0,022
1Ы
0,023
11,4
0,0234
12
0,024
12,6
0,026
13,2
0,027
13,6
0,027
13,9
0,028
14,5
0,029
15,1
0,03
15,8
0,032
16,4
0,034
17
0,035
17,7
0,037
19
0,038
19,6
0,04
12,5
0,017
13
0,018
13,5
0,019
14
0,019
14,5
0,02
15
0,021
15,5
0,021
16
0,022
16,5
0,023
17
0,024
17,5
0,025
18
0,026
19
0,027
20
0,029
21
0,03
21,5
0,03
22
0,031
23
0,032
24
0,033
25
0,035
26
0,037
27
0,039
28
0,041
30
0,042
31
0,044
27
0,021
28
0,022
30
0,023
31
0,024
32
0,025
33
0,026
34
0,027
35
0,0275
36
0,028
38
0,03
40
0,031
42
0,033
44
0,034
45
0,035
47
0,037
49
0,038
50
0,039
52
0,04
53
0,042
56
0,044
59
0,046
62
0,048
64
0,05
67
0,052
72
0,058
52
0,025
54
0,026
56
0,027
59
0,028
61
0,029
63
0,031
65
0,032
67
0,033
69
0,034
73
0,035
76
0,037
80
0,039
84
0,041
87
0,042
96
0,045
103
0,048
108
0,051
ПО
0,053
111
0,054
115
0,055
120
0,057
126
0,059
130
0,064
135
0,067
140
0,068
по •
0,031
116
0,032
121
0,033
126
0,035
130
0,036
135
0>037
139 ч
0,039
144
0,04
148
0,041
157
0,044
164
0,045
172
0,047
180
0,049
188
0,052
191
0,053
193
0,053
197
0,054
201
0,056
203
0,057
213
0,059
223
0,062
234
0,064
244
0,068
254
0,02
263
0,73
160
0,034
172
0,036
183
0,038
188
0,04
192
0,041
196
0,042
202
0,043
206
0,044
210
0,045
219
0,046
229
0,048
239
0,05
249
0,052
259
0,054
269
0,057
279
0,059
287
0,06
296
0,062
304
0,064
321
0,067
338
0,071
353
0,074
368
0,077
383
0,081
396
0,083
50
)Пле Н 1
307
0,039
321
0,041
335
0,043
349
0,044
368
0,046
374
0,048
385
0,049
398
0,051
409
0,052
432
0,055
454
0,059
475
0,061
496
0,064
516
0,067
535
0,069
553
0,071
571
0,073
589
0,076
606
0,078
638
0,082
671
0,087
700
0,091
729
0,096
752
0,099
774
0,102
70
I Я При
589
0,045
616
0,047
643
0,049
669
0,051
695
0,053
718
0,055
742
0,057
764
0,058
788
0,06
830
0,063
872
0,067
910
0,07
948
0,073
982
0,075
1016
0,078
1046
0,08
1077
0,082
1106
0,085
1137
0,087
1197
0,092
1258
0,096
1317
0,101
1377
0,106
1438
0,11
1483
0,114
198

водяного
движения
57 X 3,5
темпе
274
0,038
286
0,04
298
0,042
311
0,043
323
0,045
333
0,047
343
0,048
354
0,05
364
0,051
385
0,054
398
0,057
422
0,059
442
0,062
460
0,065
476
0,067
492
0,069
509
0,071
525
0,074
540
0,076
568
0,08
595
0,084
623
0,088
649
0,091
669
0,094
689
0,097
и
парового отопленж
воды (пара) в
76 X 3
i низкого давления
трубе v, м/с (вторая строка)
89 X 3,5
ратуре воды 95°
669
0,048
698
0,05
728
0,053
758
0,055
785
0,057
812
0,059
839
0,061
864
0,062
889
0,064
939
0,068
977
0,071
1016
0,073
1054
0,076
1093
0,079
1132
0,082
1170
0,084
1209
0,087
1247
0,09
1286
0,093
1363
0,098
1440
0,104
1498
0,108
1557
0,112
1615
0,117
1673
0,121
1027
0,054
1074
0,057
1119
0,059
1157
0,061
1194
0,063
1231
0,065
1269
0,067
1306
0,069
1343
0,071
1418
0,075
1493
0,079
1568
0,082
1643
0,086
1699
0,089
1756
0,092
1813
0,095
1870
0,098
1927
0,101
1983
0,104
2097
0,11
2210
0,116
2300
0,121
2390
0,126
2480
0,13
2569
0,135
бесшовных (ГОСТ
102X4
при диа'
8732—70)
Ю8 X 4
С, М = 1°С и
1508
0,059
1576
0,062
1644
0,064
1712
0,067
1781
0,07
1848
0,072
1917
0,075
1969
0,077
2021
0,079
2126
0,083
2330
0,087
2335
0,092
2440
0,096
2545
0,1
2626
0,103
2707
0,106
2788
0,109
2870
0,112
2951
0,116
3113
0,122
3276
0,128
3414
0,134
3552
0,139
3690
0,145
3827
0,15
6=0,2
1784
0,062
1871
0,065
1956
0,068
2046
0,071
2113
0,073
2179
0,076
2246
0,078
2312
0,08
2379
0,082
2512
0,087
2645
0,092
2770
0,096
2876
ОД
2983
0,103
3089
0,107
3195
0,111
3302
0,114
3408
0,118
3497
0,121
3675
0,127
3853
0,134
4031
0,14
4188
0,145
4331
0,15
4475
0,155
.lerpe условного проход
133 Х4
ММ
3208
0,073
3368
0,076
3469
0,079
3622
0,082
3749.
0,085
3877
0,088
4004
0,091
4132
0,094
4259
0,096
4560
0,103
4860
0,108
5161
0,114
5462
0,119
5600
0,124
5738
0,128
5876
0,133
6014
0,136
6151
0,139
6290
0,142
6565
0,149
6841
0,155
7119
0,161
7397
0,167
7675
0,174
7953
0,18
152 X 4,5
4685
0,08
4922
0,084
5114
0,087
5305
0,09
5497
0,094
5688
0,097
5880
0,1
6038
0,103
6195
0,106
6510
0,111
6826
0,116
7141
0,122
7456
0,127
7771
0,132
8022
0,137
8272
0,141
8522
0,145
8773
0,15
9024
0,154
9524
0,162
9947
0,17
10 370
0,177
10 792
0,184
11226
0,191
11637
0,199
1 труб, мм
168 X 5
6074
0,0862
6328
0,0898
6583
0,0934
6837
0,097
7101
0,1006
7355
0,1042
7550
0,1071
7750
0,1098
7934
0,1124
8308
0,1177
8682
0,123
9345
0,1324
9698
0,1374
10 058
0,1425
10411
0,1475
10 764
0,1525
11 117
0,1575
11435
0,162
11745
0,1664
12 359
0,1751
12 973
0,1838
13 503
0,1913
14 032
0,1988
14 562
0,2063
15 176
0,215
199

Потери от
трения, кгс/м2
на 1 м
0,34
0,36
0,38
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
1.1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2
Количество тепла С
?, проходящего по трубе, ккал/ч (первая
строка) т
г скорость
водогазопроводных (ГОСТ 3262—62)
10
20,2
0,041
20,8
0,042
21,5
0,043
22,1
0,045
23,4
0,049
25,2
0,051
26,5
0,054
27,8
0,057
29,7
0,059
30,3
0,062
31,6
0,065
33,4
0,074
35,3
0,075
36,5
0,076
36,8
0,077
37,2
0,078
38,5
0,081
39,8
0,084
41
0,086
42,3
0,088
42,9
0,091
44,2
0,093
45,5
0,096
46,7
0,098
47,4
0,1
48,6
0,102
15
32
0,045
33
0,047
34
0,048
35
0,05
37
0,054
40
0,057
42
0,06
44
0,063
47
0,066
48
0,069
50
0,072
55
0,082
56
0,083
57
0,084
58
0,085
59
0,087
61
0,09
63
0,093
65
0,095
67
0,098
68
0,101
70
0,103
72
0,106
74
0,108
75
0,111
77
0,114
20
75
0,06
80
0,062
82
0,064
85
0,066
91
0,071
95
0,073
100
0,077
103
0,08
107
0,083
111
0,086
112
0,087
ИЗ
0,088
115
0,089
119
0,092
122
0,095
126
0,097
133
0,103
140
0.Д08
146
0,113
151
0,117
157
0,121
163
0,126
169
0,13
174
0,135
179
0,138
184
0,142
25
142
0,07
143
0,071
145
0,073
146
0,073
152
0,074
157
0,074
163
0,078
169
0,082
176
0,086
184
0,089
191
0,093
199
0,097
205
0,1
212
0,103
218
0,106
225
0,109
237
0,115
248
0,12
259
0,126
269
0,131
280
0,136
289
0,141
299
0,145
309
0,15
318
0,154
332
0,161
32
272
0,075
281
0,078
290
0,08
299
0,082
317
0,088
336
0,093
356
0,098
373
0,103
389
0,108
406
0,112
420
0,116
434
0,12
450
0,124
463
0,128
477
0,132
490
0,136
516
0,143
537
0,149
557
0,154
579
0,16
600
0,166
621
0,172
642
0,178
663
0,184
684
0,189
705
0,195
40
409
0,086
422
0,089
435
0,092
448
0,094
478
0,101
507
0,107
533
0,112
559
0,118
580
0,122
601
0,126
622
0,131
642
0,135
663
0,14
684
0,144
705
0,148
726
0,151
767
0,162
809
0,17
846
0,178
876
0,184
906
0,191
937
0,197
967
0,203
997
0,21
1027
0,216
1058
0,222
50
796
0,106
818
0,108
839
0,111
861
0,115
916
0,122
971
0,13
1026
0,137
1081
0,144
1127
0,15
1172
0,152
1218
0,155
1263
0,161
1309
0,165
1354
0,171
1399
0,177
1445
0,182
1514
0,192
1583
0,201
1652
0,21
1720
0,218
1790
0,227
1858
0,236
1917
0,243
1974
0,251
2032
0,258
2090
0,265
70
1530
0,117
1576
0,121
1622
0,124
1667
0,128
1783
0,136
1898
0,145
1999
0,153
2090
0Д6
21§0
0,167
2269
0,174
2359
0,181
2450
0,187
2523
0,193
2598
0,199
2671
0,204
2744
0,21
2892
0,221
ЗОН
0,23
3128
0,239
3246
0,248
3364
0,257
3482
0,266
3600
0,275
3718
0,284
3835
0,293
3953
0,302

движения воды (пара) в
грубе v, м/с
Продолжеь
[ ие та б;1
(вторая строка) при диаметре условного прохода
[ III 60
труб, мм
бесшовных (ГОСТ 8732—70)
57 X 3,5
707
0,1
727
0,102
747
0,105
766
0,108
815
0,115
865
0,122
913
0,129
962
0,136
1003
0,141
1043
0,146
1084
0,152
1124
0,158
1165
0,162
1205
0,168
1245
0,174
1286
0,179
1347
0,188
1409
0,197
1470
0,206
1531
0,214
1593
0,223
1654
0,231
1706
0,238
1757
0,246
1808
0,253
1859
0,26
76X3
1731
0,125
1790
0,129
1848
0,133
1906
0,138
2023
0,146
2139
0,154
2555
0,163
2372
0,171
2468
0,178
2564
0,185
2660
0,192
2756
0,199
2852
0,206
2927
0,211
3002
0,217
3078
0,222
3228
0,233
3378
0,214
3528
0,255
3679
0,266
3829
0,276
3950
0,285
4072
0,294
4191
0,303
4312
0,311
4433
0,32
89 X 3,5
2659
0,14
2748
0,145
2825
0,149
2902
0,153
3093
0,163
3285
0,173
3432
0,181
3587
0,188
3730
0,196
3878
0,204
4026
0,212
4175
0,22
4323
0,227
4471
0,235
4587
0,241
4703
0,247
4934
0,26
5280
0,272
5398
0,284
5629
0,296
5825
0,306
6020
0,317
6215
0,327
6409
0,337
6606
0,348
6781
0,357
102X4
3938
0,154
4049
0,159
4160
0,163
4271
0,167
4548
0,178
4825
0,189
5103
0,2
5253
0,209
5544
0,217
5764
0,226
5985
0,235
6206
0,243
6426
0,252
6606
0,259
6786
0,266
6966
0,273
7326
0,287
7686
0,301
7994
0,314
8302
0,325
8610
0,337
8915
0,349
9183
0,36
9451
0,37
9719
0,381
9987
0,391
108 X 4
4619
0,16
4762
0,165
4906
0,17
5049
0,175
5408
0,187
5694
0,197
5980
0,207
6266
0,217
6552
0,227
6838
0,237
7068
0,245
7299
0,253
7529
0,261
7760
0,269
7991
0,277
8221
0,285
8620
0,299
9018
0,313
9416
0,327
9783
0,339
10 128
0,351
10 474
0,363
10819
0,375
11 114
0,385
11 409
0,396
11704
0,406
133 X 4
8230
0,186
8508
0,193
8738
0,198
8968
0,203
9542
0,216
10 116
0,229
10 574
0,239
11033
0,25
11490
0,26
11949
'0,271
12 407
0,281
12 866
0,291
13 324
0,302
13 726
0,311
14 107
0,319
14 487
0,328
15 249
0,345
15 909
0,36
16 571
0,375
17 232
0,39
17 752
0,402
18 272
0,414
18 792
0,425
19 312
0,437
19 832
0,449
20 352
0,461
152 X 4,5
11 986
0,204
12 335
0,21
12 684
0,216
13 033
0,222
13 905
0,237
14 698
0,251
15 492
0,264
16 184
0,276
16 876
0,288
17 568
0,3
18 178
0,31
18 787
0,32
19 397
0,331
19 873
0,339
20 348
0,347
20 825
0,355
21 776
0,371
22 728
0,388
23 679
0,404
24 625
0,42
25 583
0,436
26 534
0,453
27 486
0,469
28 438
0,485
29 389
0,501
30 062
0,513
168X5
15 874
0,2249
16 580
0,2349
16 912
0,2396
17 244
0,2443
17 969
0,256
18 895
0,2677
19 707
0,2792
20 526
0,2908
21338
0,3023
21 156
0,3139
22 975
0,3255
23 794
0,3371
24 606
0,3486
25 424
0,3602
26 243
0,3718
27 055
0,3833
28 481
0,4035
29 695
0,4207
30 881
0,4375
32 059
0,4542
33 238
0,4709
34 424
0,4877
35 603
0,5044
36 781
0,5211
37 740
0,5351
38 680
0,548
201

Потери or
трения, кгс/м2
на 1 м
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
11
12
13
14
15
Количество тепла Q, проходящего по трубе, ккал/ч (первая
•строка) и скорость
водогазопроводных (ГОСТ 3262—62)
10
51,1
0,107
53
0,112
55,6
0,117
57,5
0,122
60
0,126
61,9
0,131
64,3
0,135
67
0,14
68,8
0,144
70,7
0,148
75,1
0,156
79,6
0,167
84
0,176
88
0,185
92
0,194
95,3
0,201
99
0,208
102,3
0,215
106
0,223
109,2
0,23
112,4
0,236
115,6
0,242
121,2
0,255
127
0,266
132
0,277
136
0,286
141
0,295
15
81
0,119
84
0,124
88
0,13
91
0,135
95
0,14
98
0,145
102
0,15
106
0,156
109
0,16
112
0,164
119
0,175
126
0,186
133.
0,196
139
0,205
146
0,215
151
0,223
157
0,231
162
0,239
168
0,248
173
0,255
178
0,262
183
0,269
192
0,283
201
0,295
209
0,308
216
0,318
223
0,328
20
194
0,15
204
0,157
212
0,164
221
0,171
229
0,177
237
0,183
245
0,189
256
0,195
260
0,201
267-
0,206
284
0,219
297
0,23
311
0,24
324
0,25
337
0,261
351
0,271
361
0,281
377
0,291
390
0,302
404
0,312
417
0,322
430
0,332
450
0,347
469
0,362
488
0,377
507
0,392
527
0,407
25
346
0,168
360
0,175
376-
0,182
398
0,19
404
0,196
416
0,202
428
0,208
441
0,214
454
0,22
467
0,226
498
0,242
530
0,257
561
0,272
593
0,288
614
0,298
635
0,308
656
0,318
677
0,328
698
0,338
719
0,348
739
0,359
759
0,369
801
0,389
835
0,405
870
0,422
904
0,438
938
0,455
32
747
0,207
778
0,215
809
0,224
840
0,233
871
0,241
902
0,25
933
0,258
964
0,267
995
0,276
1026
0,284
1090
0,301
1149
0,318
1210
0,335
1270
0,352
1320
0,365
1369
0,379
1418
0,393
1467
0,406
1517
0,42
. 1554
0,43
1593
0,441
1632
0,452
1709
0,473
1786
0,494
1863
0,516
1939
0,537
2017
0,558
40
1118
0,235
1166
0,245
1214
0,255
1261
0,265
1309
0,276
1357
0,284
1405
0,296
1444
0,304
1484
0,312
1524
0,321
1623
0,342
1710
0,36
1788
0,876
1866
0,393
1944
0,409
2022
0,426
2100
0,442
2178
0,458
2249
0,473
2309
0,486
2370
0,499
2431
0,512
2553
0,537
2674
0,563
2796
0,588
2895
0,609
2995
0,63
50
2204
0,28
2291
0,291
2378
0,302
2465
0,312
2552
0,323
2640
0,334
2727
0,345
2814
0,356
2900
0,367
2973
0,376
3155
0,399
3336
0,422
3517
0,445
3699
0,468
3844
0,486
3988
0,504
4131
0,522
4276
0,54
4420
0,559
4543
0,574
4665
0,589
4788
0,605
5033
0,637
5250
0,664
5468
0,692
5686
0,719
5903
0,746
70
4141
0,317
4327
0,331
4513
0,345
4702
0,35
4889
0,374
5043
0,386
5196
0,397
5350
0,409
5503
0,421
5657
0,433
6015
0,46
6339
0,485
6666
0,51
6971
0,533
7253
0,555
7534
0,576
7790
0,598
8066
0,618
8317
0,636
8567
0,655
8819
0,675
9035
0,691
9467
0,724
9899
0,757
10 243
0,783
10 584
0,81
10 927
0,836
202

движения воды (пара) в i
грубе v, м/с
Продолжен
[ ие т а б j
1. III 60
(вторат строка) при диаметре условного прохода труб, мм
бесшовных (ГОСТ 8732—70)
57 X 3,5
1962
0,275
2039
0,286
2116.
0,297
2194
0,307
2272
0,318
2349
0,329
2427
0,34
2505
0,35
2581
0,361
2646
0,37
2808
0,393
2969
0,416
3131
0,439
3283
0,462
. 3421
0,48
3549
0,498
3677
0,516
3805
0,534
3934
0,553
4043
0,568
4152
0,583
4261
0,599
4479
0,63
4673
0,657
4867
0,685
5060
0,712
5253
0,739
76 X 3
4674
0,337
4877
0,352
5080
0,367
5283
0,381
5486
0,396
5688
0,411
5846
0,423
6002
0,433
6160
0,445
6317
0,456
6710
0,484
7103
0,513
7497
0,541
7829
0,565
8161
0,589
8493
0,613
8781
0,634
9069
0,655
9357
0,675
9606
0,693
9826
0,709
10 047
0,725
10 488
0,757
10 929
0,789
11371
0,821
11812
0,853
12 253
0,884
89 X 3,5
6924
0,374
7447
0,392
7780
0,409
8064
0,424
8347
0,439
8630
0,454
8914
0,469
9165
0,482
9417
0,495
9669
0,509
10 268
0,54
10 832
0,57
11336
0,596
11767
0,619
12 198
0,642
12 630
0,664
13 062
0,687
13 494
0,71
13 925
0,733
14 357
0,755
14 807
0,778
15 220
0,801
16 084
0,846
16 951
0,892
17 643
0,928
18 308
0,963
18 951
0,997
102X4
10 485
0,411
10 940
0,429
11394
0,447
11838
0,464
12 274
0,481
12 709
0,498
13 073
0,512
13 397
0,525
13 721
0,538
14045
0,55
14 856
0,582
15 666
0,614
16 476
0,646
17 286
0,677
18 097
0,709
18 907
0,741
19 598
0,768
20 178
0,791
20 757
0,813
21336
0,836
21915
0,859
22 495
0,882
23 653
0,927
24 812
0,972
26 020
1,02
27 003
1,058
27 949
Ц095
108X4
12 294
0,426
12 873
0,445
13 452
0,466
13 936
0,483
14354
0,498
14 772
0,512
15 119
0,527
15 609
0,541
16 029
0,556
16 446
0,57
17 492
0.6Й7
18 538
0,643
19 584
0,679
20 630
0,715
21387
0,742
22 143
0,768
22 900
0,794
23 656
0,82
24 413
0,846
25 169
0,873
25 920
0,899
26 824
0,93
28 133
0,975
29 384
1,019
30 585
1,06
31738
14
32 855
1,139
133 X 4
21392
0,484
22 432
0,508
23 471
0,531
24511
0,555
25 551
0,578
26 303
0,595
27 056
0,612
27 808
0,629
28 560
0,647
29 311
0,664
31 192
0,706
33 072
0,749
34 717
0,786
36 198
0,819
37 678
0,853
39 159
0,886
40 639
0,92
42 119
0,953
43 306
0,98
44 493
1,007
45 680
1,034
46 867
1,061
49 240
1,115
51 415
1,164
53 513
1,211
55 532
1,257
57 481
1,301
152 X 4,5
31406
0,536
32 751
0,559
34 096
0,582
35 440
0,605
36 785
0,627
38 137
0,65
39 475
0,673
40 535
0,681
41595
0,71
42 656
0,728
45 308
0,773
47 960
0,818
50 179
0,856
52 398
0,894
54 618
0,932
56 337
0,969
58 965
1,006
60 904
1,039
62 780
1,071
64 598
1,102
66 369
1,132
68 090
1,161
71415
1,218
74 594
1,272
77 637
1,324
80 589
1,374
83 401
1,423
168 X 5
40 508
0,5739
42 336
0,5998
44 164
0,6257
45 986
0,6515
47 574
0,674
49 084
0,6954
50 588
0,7167
52 098
0,7381
53 602
0,7594
55 105
0,7807
58 154
0,8239
61076
0,8653
63 999
0,9067
66 928
0,9482
69 850
0,9896
72 779
1,0311
75 464
1,069
77 925
1,104
80 395
1,139
82 654
1,171
84 983
1,204
87 171
1,235
91 406
1,295
95 500
1,353
99 382
1,408
103123
1,461
106723
1,512

Потери от
трения, кгс/м?
на 1 м
16
17
18
19
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
45
50
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
Количество тепла Q, проходя
цего но трубе, ккал/ч (первая
строка) 1
скорость
13одогазопроводных (ГОСТ 3202—02)
10
145
0,304
149
0,313
154
0,332
157
0,33
162
0,339
171
0,357
179
0,375
186
0,392
195
0,41
200
0,423
207
0,436
212
0,449
219
0,462
225
0,474
232
- 0,487
246
0,519
261
0,551
15
229
0,338
236
0,348
243
0,358
249
0,367
256
0,377
270
0,397
283
0,417
296
0,436
310
0,456
319
0,47
329
0,484
338
0,499
348
0,513
358
0,527
367
0,541
391
0,577
415
0,612
425
2,62
433
2,66
440
2,7
448
2,75
455
2,79
462
2,84
470
2,88
477
2,93
674
2,9
686
2,95
697
3
709
3,05
721
3,1
732
3,15
744
3,2
756
3,25
20
546
0,422
565
0,436
584
0,451
599
0,463
614
0,474
643
0,497
673
0,52
702
0,542
732
0,565
756
0,584
780
0,602
804
0,621
828
0,64
852
0,658
876
0,677
924
0,714
972
0,751
25
972
0,471
1000
0,485
1028
0,499
1056
0,512
1084
0,526
1141
0,553
1197
0,581
1240
0,602
1284
0,623
1327
0,644
1372
0,655
1415
0,686
1458
0,708
1502
0,729
1545
0,754
1588
0,8
1730
0,843
32
2079
0,575
2140
0,592
2201
0,609
2263
0,626
2325
0,643
2448
0,678
2572
0,712
2671
0,739
2770
0,767
2869
0,794
2969
0,821
3067
0,849
3153
0,873
3239
0,896
3325
0,92
3539
0,978
3707
1,031
40
3095
0,651
3149
0,672
3294
0,693
3427
0,721
3513
0,739
3684
0,775
3808
0,801
3965
0,834
4113
0,865
4260
0,896
4408
0,928
4546
0,957
4684
0,986
4822
1,015
4960
1,044
5092
1,073
5541
1,166
50
6093
0,77
6283
0,794
6473
0,818
6654
0,841
6823
0,862
7159
0,904
7476
0,944
7782
0,983
8076
1,02
8359
1,056
8634
1,08
8900
1,124
9157
1,156
9409
1,188
9652
1,219
10 239
1,293
10 791
1,362
Трубопроводы парового отоп
1284
2,95
1351
3,05
1396
3,15
1440
3,25
1484
3,35
1506
3,4
1528
3,45
1551
3,5
2034
2,98
2174
3,1
2244
3,2
2350
3,35
2455
3,5
2560
3,65
2665
3,8
2735
3,9
4490
3,65
4736
3,85
4982
4,05
5228
4,25
5413
4,4
5659
4,6
5843
4,75
6028
4,9
6830
4,2
7155
4,4
7562
4,65
7806
4,8
8050
4,95
8375
5,15
8619
5,3
8944
5,5
17 739
5,3
18 575
5,55
19 579
5,85
20 416
6,1
21 420
6,4
22 257
6,65
22 926
6,85
23 428
7
70
11269
0,862
11611
0,888
11953
0,914
12 296
0,941
12 638
0,967
13 323
1,019
14 008
1,071
14 693
1,124
15215
1,164
15 749
1,205
16 266
1,244
16 768
1,283
17 252
1,32
17 726
1,356
18 186
1,391
19 285
1,476
20 333
1,555
л е ь и я
25 522
5,7
27 089
6,05
28 209
6,3
29 328
6,55
30 672
6,85
32 015
7,15
33 134
7,4
34 030
7,6

движения воды (пара) в
трубе v, м/с
Продолжение табл. III.60
(вторая строка) при диаметре условного прохода труб, мм
бесшовных (ГОСТ 8732—70)
57 X 3,5
5423
0,763
5592
0,787
5761
0,811
5922
0,834
6072
0,854
6371
0,896
6654
0,936
6926
0,975
7187
1,012
7440
1,048
7684
1,082
7921
1,116
8150
1,148
8374
1,179
8590
1,21
9112
1,284
9604
1,352
н изк or с
11615
4,8
12 340
5,1
12 945
5,35
13 550
5,6
14 034
5,8
14 639
6,05
15123
6,25
15 728
6,5
76 ХЗ
12 694
0,916
13 136
0,948
13 577
0,98
14018
1,012
14 417
1,041
15 121
1,091
15 793
1,14
16 437
1,186
17 057
1,231
17 656
1,274
18 235
1,316
18 796
1,357
19 342
1,396
19 871
1,434
20 388
1,472
21625
1,561
22 795
1,645
давлен
28 916
6,1
30 338
6,4
31997
6,75
33 182
7
34 604
7,3
35 789
7,55
37 211
7,85
38 396
8,1
89 X 3,5
19 573
1,03
20 175
1,061
20 780
1,092
21329
1,122
21882
1,151
22 950
1,207
23 972
1,261
24 951
1,312
25 892
1,362
26 803
1,41
27 681
1,456
28 533
1,501
29 360
1,544
30 164
1,587
30 949
1,628
32 826
1,727
34 601
1,82
[ и я при
44 223
6,8
46 184
7,1
48 136
7,4
50 087
7,7
52 364
8,05
54 315
8,35
56 267
8,65
58 218
8,95
102 Х4
28 886
1,131
29 754
1,166
30 619
1,2
31 457
1,233
32 272
1,265
33 849
1,327
35 354
1,386
36 799
1,442
38187
1,497
39 529
1,549
40 826
1,6
42 081
1,649
43 301
1,697
44 484
1,743
45 643
1,789
48 412
1,897
51033
2
108 X 4
33 931
1,176
34 975
1,213
35 990
1,248
36 925
1,28
37 934
1,315
39 792
1,38
41557
1,441
43 252
1,5
44 884
1,556
46 460
1,611
47 986
1,664
49 462
1,715
50 896
1,765
52 292
1,813
53 650
1,86
56 904
1,973
59 984
2,08
k = 0,2 мм
65 045
7,45
68 538
7,85
71593
8,2
74 649
8,55
77 705
8,9
80 761
9,25
83 380
9,55
86 436
9,9
76 974
7,8
80 428
8,15
84 376
8,55
88 328
8,96
92 270
9,35
95 231
9,65
98 192
9,95
101 152
10,25
133 Х4
59 367
1,344
61 196
1,385
62 967
1,425
64 695
1,464
66 374
1,502
69 612
1,576
72 709
1,646
75 678
1,713
78 536
1,778
81293
1,84
83 957
1,9
86 516
1,959
89 051
2,016
91 499
2,071
93 870
2,125
99 565
2,254
104 950
2,376
136 044
9
142 090
9,4
148 893
9,85
154 939
10,25
160 985
10,65
167 032
11,05
173 078
11,45
176 101
11,65
152 X 4,5
86 133
1,469
88 782
1,514
91356
1,558
93 860
1,601
96 299
1,643
101001
1,723
106 498
1,799
109 801
1,873
113 952
1,944
117 951
2,012
121 815
2,078
125 567
2,142
129 208
2,204
132 749
2,264
136 196
2,323
144 157
2,464
152 273
2,597
197 591
9,85
208 624
10,4
217 651
10,85
227 681
11,35
236 708
11,8
244 732
12,2
252 756
12,6
260 780
13
168 X 5
110 252
1,562
113 640
1,61
116 958
1,657
120 134
1,702
123 240
1,746
129 310
1,832
135 027
1,913
140 533
1,991
145827
2,066
150 979
2,139
155 920
2,209
160 719
2,277
165 379
2,343
169 825
2,407
174 343
2,47
184 860
2,619
194 883
2,761
243 919
10,1
254 787
10,55
265 654
11
276 522
11,45
288 597
11,95
299 465
12,4
310 333
12,85
322 408
13,35
205

Потери от
трения, кгс/м'
на 1 м
0,9
0,95
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
5
5,5
Количество тепла С
10
484
2,97
492
3,02
499
3,07
521
3,2
535
3,29
550
3,37
565
3,47
587
3,6
594
3,65
609
3,74
624
3,83
632
3,92
660
4,06
689
4,23
719
4,42
748
4,58
767
4,77
797
4,95
836
5,14
865
5,32
895
5,49
924
5,67
946
5,82
1013
6,22
1078
6,62
ИЗО
6,84
15
767
3.3
779
3,35
790
3,4
825
3,55
848
3,65
872
3,75
895
3,85
930
4
941
4,05
965
4,15
988
4,25
1011
435
1046
4,5
1092
4,7
1139
4,9
1185
5,1
1232
5,3
1278
5,5
1325
5,7
1371
5,9
1418
6,1
1464
6,03
1499
6,45
1604
6,9
1708
7,35
1790
7,7
2, проходящего по трубе, ккал/ч (первая
водогазопроводных
20
1595
3,6
1639
3,7
1706
3,85
1794
4,05
1883
4,25
1971
4,45
2038
4,6
2127
4,8
2193
4,96
2282
5,15
2348
5,3
2415
5,45
2481
5,6
2614
5,9
2747
6,2
2858
6,45
2968
6,7
3079
6,95
3190
7,2
3301
7,45
3390
7,65
3500
7,9
3589
8,1
3882
8,65
3987
9
4187
9,45
25
2841
4,05
2911
4,15
3016
4,3
3191
4,55
3332
4,75
3472
4,95
3612
5,15
3752
5,35
3893
5,55
3998
5,7
4138
5,9
4278
6,1
4454
6,35
4629
6,6
4839
6,9
5015
7,15
5225
7,45
5401
7,7
5576
7,95
5751
8,2
5892
8,4
6067
8,65
6242
8,9
6663
9,5
7084
10,1
7505
10,7
(ГОСТ 3262—62)
32
6212
5,05
6397
5,2
6581
5,35
6889
5,6
7198
5,85
7504
6Д
7750
6,3
8057
6,55
8303
6,75
8611
7
8857
7,2
9177
7,45
Э472
7,7
10 026
8,15
10 456
8,5
10 825
8,8
11256
9,15
11686
9,5
12 117
9,85
12 487
10,15
12 916
10,5
13 348
10,8
13 778
11,2
14 577
11,85
15 377
12,5
16 176
13,15
40
9188
5,65
9513
5,85
9757
6
10 326
6,35
10 896
6,7
11383
7
11790
7,25
12 197
7,5
12 603
7,75
13 010
8
13 416
8,25
13 823
8,5
14 229
8,75
15 042
9,25
15 693
9,65
16 343
10,05
16 994
10,45
17 644
10,85
18 295
11,25
18 945
11,65
19 433
11,95
20 002
12,3
20 490
12,6
21872
13,45
23 011
14,16
24 068
14,8
строка) и
50
24 432
7,3
25 102
7,5
25 771
7,7
27 277
8,15
28 449
8,5
29 620
8,85
30 959
9,25
32 130
9,6
33 134
9,9
34 138
10,2
35 142
10,5
35 979
10,75
36 983
11,05
38 824
11,6
40,665
12,15
42 506
12,7
44 179
13,2
45 852
13,7
47 359
14,15
48 865
14,6
50 371
15,05
51877
15,5
53 383
15,95
56 730
16,95
59 742
17,85
62 754
18,75
скоро"ть
70
34 925
7,8
36 045
8,05
36 940
8,25
38 955
8,7
40 298
9
42 089
9,4
43 657
9,75
45 44Ъ
10,15
47 015
10,5
48 582
10,35
50149
11,2
51716
11,55
53 283
11,9
55 746
12,45
58 433
13,05
60 895
13,6
63 358
14,15
65 821
14,7
68 060
15,2
70 074
15,65
72 089
16,1
74 104
16,55
76 343
17,05
81045
18,1
85 552
19,1
90 000
20,1

Продолжение та 6 л III. 60
движения воды (пара) в
С7ХЗ,5
16212
6,6
16 817
6,95
17 301
7,15
18 148
7,5
18 995
7,85
19 842
8,2
20 688
8,55
21414
8,85
22 261
9,2
22 987
9,5
23 713
9,8
24 439
10,1
25 044
10,35
26 375
10,9
27 464
11,35
28 552
11,8
29 520
12,2
30 609
12,65
31698
13,1
32 666
13,5
33 755
13,95
34 723
14,35
35 691
14,75
37 868
15,65
40046
16,55
42 224
17,45
76X3
39 344
8,3
40 530
8,55
41 478
8,75
43 374
9,15
45 507
9,6
47 403
10
49 536
10,45
51669
10,9
53 091
11,2
54 750
11,55
56 410
11,9
58 069
12,25
59 728
12,6
63 046
13,3
65 653
13,85
68 497
14,45
71 105
15
73 949
15,6
76 556
16,15
78 689
16,6
80 822
17,05
82 955
17,5
85 088
17,95
90 303
19,05
95 754
20,2
100 968
21,3
трубе v, м/с
(вторая строка) при диаметре условного проход
бесшовных (ГОСТ 8732—70]
89X3,5
60 169
9,25
61 796
9,5
63 422
9,75
66 349
10,2
69 601
10,7
72 529
11,15
75 781
11,65
78 383
12,05
80 985
12,45
83 587
12,85
86189
13,25
88 791
13,65
91,392
14,05
95 621
14,7
100 174
15,4
104 727
16,1
108 630
16,7
112 533
17,3
116 111
17,85
120 014
18,45
123 266
18,95
126 844
19,5
130 096
20
138 227
21,25
145 708
22,4
152 538
23,45
102X4
89 055
10,2
91238
10,45
93 857
10,75
98 659
11,3
103 461
11,85
107 827
12,35
111756
12,8
116 121
13,3
120050
13,75
123 106
14,1
127 471
14,6
130 964
15
134 456
15,4
141004
16,15
147 116
16,85
153 227
17,55
159 339
18,25
165 451
18,95
171 126
19,6
175 928
20,15
180 293
20,65
184 659
21,15
189 024
21,65
199 938
22,9
210 851
24,15
221 765
25,4
108X4
104 606
10,6
107 567
10,9
110 527
11,2
115 955
11,75
121 383
12,3
126 810
12,85
131 744
13,35
136 185
13,8
141 120
143
145 560
14,75
149 508
15,15
153 455
15,55
157 896
16
165 297
16,75
173 192
17,55
181 087
18,35
187 502
19
193 423
19,6
198 850
20,15
204 771
20,75
210 199
21,3
215 627
21,85
221 548
22,45
235 364
23,85
249 673
25,3
263 489
26,7
133X4
185 171
12,25
189 706
12,55
194 996
12,9
205 578
13,6
212 380
14,05
222 961
14,75
232 031
15,35
238 833
15,8
246 391
16,3
263 193
16,75
259 995
17,2
266 797
17,65
274 355
18,15
287 960
19,05
302 320
20
315 924
20,9
330 285
21,85
343 889
22,75
354 470
23,45
364 296
24,1
374 121
24,75
384 702
25,45
394 528
26,1
420 225
27,8
445166
29,45
455747
30,15
152X4,5
267 801
13,35
273 819
13,65
280 840
14
292 876
14,6
305 915
15,25
318 964
15,9
331 993
16,55
344 029
17,15
357 068
17,8
370 107
18,45
383 146
19,1
396 185
19,75
405 212
20,2
423 266
21,1
441 320
22
459 374
22,9
477 428
23,8
495 482
24,7
513 536
25,6
531 590
26,5
545 632
27,2
559 674
27,9
574 719
28,65
609 824
30,4
645932
32,2
676 022
33,7
з труб, мм
168X5
333 276
13,8
344 143
14,25
352 596
14,6
369 501
15,3
386 506
16
403 312
16,7
420 217
17,4
437 122
18,1
452 820
18,75
467 310
19,35
480 593
19,9
492 668
20,4
505 951
20,95
532 517
22,05
557 874
23,1
582 025
24,1
603 760
25
625 495
25,9
646 023
26,75
667 759
27,65
689 494
28,55
706 399
29,25
723 304
29,95
766 775
31,75
809 038
33,5
852 509
35,3
207

Потери от
трения, кгс/мг
на 1 м
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
11
12
13
• 14
15
16
17
18
19
20
Количество тепла Q
10
1189
7,3
1240
7,52
1284
7,88
1335
8,2
1379
8,45
1430
8,77
1469
8,9
1511
9,3
1571
9,6
1629
10
1701
10,42
1783
11
1834
11,32
1890
11,6
1951
12
2010
12,3
2069
12,7
2120
13
2178
13,35
15
1883
8,1
1964
8,45
2034
8,75
2115
9,1
2185
9,4
2266
9,75
2324
10
2394
10,3
2464
10,6
2580
11,1
2696
11,6
2824
12,15
2905
12,5
2998
12,9
3091
13,3
3184
13,7
3277
14,1
3358
14,45
3451
14,85
проходящего по трубе, ккал/ч (первая
водогазопроводных
20
4364
9,85
4541
10,25
4718
10,65
4873
И
5073
11,45
5250
11,85
5427
12,25
5626
12,7
5804
13,1
6047
13,65
6313
14,25
6579
14,85
6823
15,4
7088
16
7354
16,6
7620
17,2
7864
17,75
8063
18,2
8263
18,65
25
7925
11,3
8206
11,7
8487
12,1
8767
12,5
9008
12,9
9288
13,3
9567
13,67
9847
14,1
10 126
14,5
10685
15,3
11 139
15,95
11592
16,6
12 011
17,2
12 500
17,9
12 954
18,55
13 338
19,1
13 687
19,6
14 072
20,15
14 456
20,7
(ГОСТ 3262—62)
32
17 037
13,85
17 714
14,4
18 329
14,9
19006
15,45
19 682
16
20297
16,5
20 850
16,95
21343
17,35
21835
17,75
22 881
18,6
23 926
19,45
24 972
20,3
25 956
21,1
27 002
21,95
27 863
22,65
28 662
23,3
29 462
23,95
30 323
24,65
31 122
25,3
40
25 125
15,45
26182
16,1
27 239
16,75
28 2%
17,4
29 353
18,05
30247
18,6
31060
19,1
31955
19,65
32 768
20,15
34 394
21,15
36 020
22,15
37 647
23,15
38 947
23,95
43 030
24,8
41 631
25,6
43 013
26,45
44 314
27,25
46 184
28,7
47 322
29,1
строка) н
50
65 934
19,7
68 444
20,45
71 122
21,25
73 632
22
76 309
22,8
78 485
23,45
80 828
24,15
83 003
24,8
85 346
25,5
89 864
26,85
93 713
28
97 564
29,15
101 244
30,25
104 758
31,3
108 607
32,45
111954
33,45
115133
34,4
118 313
35,35
121 325
36,25
скорость
70
94 030
21
97 836
21,85
101 642
22,7
106224
23,5
108 806
24,3
112 164
25,05
115 522
25,8
118 880
26,55
121 791
27,2
127 612
27,5
133 432
29,8
138 134
30,85
142 612
31,85
147 313
32,9
151 179
33,9
156 492
34,95
160 970
35,95
165 671
37
170373
38,05
В приложении 2 дана номограмма для расчета трубопроводов систем водяного
отопления по методу эквивалентных сопротивлений. Номограмма состоит из двух
частей: левая — сетчатая, а правая — из помеченных точек. На сетчатой номограм-
номограмме по оси абсцисс нанесены расходы G, а по оси ординат — потери давления в труба
рп. На наклонных параллельных прямых помечены значения гидравлического кри-
критерия (X. На кривых даны длины труб участков /. На этой же номограмме находится
ордината величины 1000 М = а, которая сносится вправо на вертикальную шкалу а.
При заданной величине расхода на участке и величине потери давления легко опре-
определяется критерий \i, а затем по известной сумме к.м.с. 2? на вертикальной шкале
определяется искомый диаметр трубы d.
Сущность гидравлического расчета по предложенной номограмме заключается
в том, что, зная заранее требуемую величину потери давления на участке рп, иско-

Продолжение табл. III.60
движения воды (пара) в i
57X3,5
44 401
18,35
46095
19,05
47 989
19,75
49 483
20,45
51298
21,2
52 991
21,9
54 443
22,5
55895
23,1
57 347
23,8
60372
24,95
62 912
26
67 510
27,3
68115
28,15
70 776
29,25
73075
30,2
75374
31,15
77 551
32,05
79 729
32,95
81786
33,8
76X3
105 472
22,25
109 975
23,2
114241
24,1
118 270
24,95
122 063
25,75
126 092
26,6
129 410
27,3
132 254
27,9
135 336
28,55
141 261
29,8
147 186
31,05
153 112
32,3
159 037
35,56
164 962
34,8
170 889
36,05
176 813
37,3
182 739
38,55
188 664
39,8
194 115
40,95
грубе v, м/с i
вторая строка) при диаметре условного прохода
бесшовных (ГОСТ 8732—70
89X3,5
158 392
24,35
164 246
25,25
170 101
26,15
179 955
27,05
181 809
27,95
187 338
28,8
193 193
29,7
199 047
30,6
204 901
31,5
216 610
33,3
233 622
35,1
237 425
36,5
246 532
37,9
255 310
39,25
263,444
40,5
271 575
41,75
279 381
42,95
287 187
44,15
294 067
45,3
102X4
232 678
26,65
243 592
27,9
254 606
29,15
263 763
30,2
271 531
31,1
279 389
32
287 247
32,9
295 104
33,8
302 962
34,7
318 678
36,5
333 957
38,25
350 546
40,15
363 642
41,65
376 302
43,1
388 525
44,5
400 748
45,9
412 098
47,2
423 449
48,5
434 362
49,75
108X4
277 798
28,15
288 160
29,2
298 029
30,2
308 391
31,25
318 753
32,3
328 621
33,3
338 983
34,35
349 345
35,4
351 187
36,6
368 950
38,4
395 727
40,1
412 010
41,75
427 306
43,3
442 602
44,85
456 912
46,3
471 221
47,75
484 543
49,1
497 372
50,4
510 695
51,75
133X4
487 491
32,25
507 142
33,55
527 548
34,9
547 099
36,2
566 850
37,5
583 478
38,6
599 349
39,65
615221
40,7
631 093
41,75
662 837
43,85
692 313
45,8
720 277
47,65
747 486
49,45
773 939
51,2
799 636
52,9
823 822
54,5
848 008
56,1
8?1 437
57,65
893 356
59,1
152X4,5
705 109
35,15
735 199
36,66
765289
38,15
793 373
39,55
820 454
40,9
845 529
42,15
869 601
43,35
893 673
44,55
916 742
45,7
961 877
47,95
1 006 006
50,1
1 045 126
52,1
1 085 246
54,1
1 123 360
56
1 159 468
57,8
1 195 576
59,6
1 229 678
61,3
1 263 780
63
1 296 879
64,65
труб, мм
168X5
894772
37,05
933 413
38,65
966 016
40
998 619
41,35
1 032 430
42,75
1 065 033
44,1
1 097 636
45,45
1 131 446
46,86
1 160 427
48,05
1 213 558
50,25
1 266 688
52,45
1319 819
54,65
1 375 365
56,95
1 420 044
58,8
1465929
60,7
1511815
62,6
1 557 701
64,5
1 602 379
66,35
1 642 227
68
мый диаметр трубы d будет окончательным при известном расходе G и неизменном
значении 2? без повторных пересчетов участков циркуляционного кольца. Однако
те участки, где 2? изменяется в зависимости от диаметра труб, их приходится рас-
рассчитывать повторно.
Пример III. 15. Дано: расход воды G = 1000 кг/ч, потери давления в трубе
рп = 50 кгс/мг, длина трубы / = 22 м и сумма к.м.с. 2? = 4.
По номограмме (приложение 2) находим d = 40 мм при значении \i = 50. Ход
расчета показан линиями А^>-Б-±В->Г*-Д.
По номограмме можно решать и обратную задачу, т.е. при известных d, |х, 2? и
заданном расходе воды G определить величину потери давления в трубе рп.
Результат гидравлического расчета по номограмме удобно записывать в таблицу
(табл. Ш.62).
209

Таблица III. 61.
Потери давления Z, кгс/лР, в местных сопротивлениях при
расчете трубопроводов систем отопления
Скорость дви-
движения воды
(пара), м/с
0,025
0,03
0,035
0,04
0,045
0,05
0,055
0,06
0,065
0,07
0,075
0,08
0,085
0,09
0,095
0,1
0Я05
0,11
0,115
0,12
0,125
0,13
0,135
0,14
0,145
0,15
0,155
0,16
0,165
0,17
0,175
0,18
0,185
0,19
0,195
0,2
0,205
0,21
0,215
0,22
0,225
0,23
0,235
0,24
0,245
0,25
0,255
0,26
0,265
0,27
0,275
0,28
0,285
0,29
0,295
0,3
0,305
0,31
0,315
0,32
0,325
0,33
0,335
0,34
0,345
0,35
0,355
0,36
0,365
0,37
0.375
1
0,031
0,045
0,061
0,08
0,102
0,125
0,15.
0,18
0,21
0,25
0,28
0,32
0,36
0,41
0,45
0,5
0,55
0,61
0,66
0,72
0,78
0,85
0,91
0,98
1,05
1,13
1,2
1,28
1,36
1,45
1,53
1,62
1,72
1,81
1,91
2
2,1
2,2
2Л
2,4
2,5
2,7
2,8
2.9
3
3,1
3,3
3,4
3,5
3,7
3,8
3,9
4.1
4J2
4,4
4,5
4,7
4,8
5
5,1
5,3
5,5
5,6
5,8
6
6,1
6,3
6,5
6,7
6.9
7
Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений
2
Си (
0,063
0,09
0,123
0,16
- 0,203
0,251
0,3 "
0,36
0,42
0,49
0,56
0,64
0,72
0,81
0,9
1
1,11
1,21
1,33
1,44
1,57
1,69
1,83
1,96
2,11
2,26
2,41
2,57
2,73
2,9
3,07
3,25
3,43
3.62
3,81
4,01
4,2
4,4
4,6
4,9
ш
5,5
5,8
6
6,3
6,5
6,8
7
7,3
7,6
7,9
8,1
8.4
8,7
9
9,3
9,6
9,9
10,3
10,6
10,9
11,2
11,6
11,9
12,3
12,6
13
13.4
13.7
14,1
3
:темы
0,094
0,135
• 0,184
0,241
0,304
0.37Б
~ 0,45
0,54
0,64
0,74
t),85
0,96
1,09
1,22
1,36
1,5
1,66
1,82
1.99
2,16
2,35
2,54
2,74
2,95
3,16
3,38
3,61
3,85
4,09
4,34
4,6
4,87
5,15
5,43
5,72
6,01
6,3
6,6
6,9
7,3
7,6
8
8,3
8,7
9
9,4
9,8
t 10,2
10,6
11
11,4
11,8
12,2
12,6
13,1
13,5
14
14,4
14,9
15,4
15,9
16,4
16,9
17,4
17,9
18,4
18,9
19,5
20
20,6
21.1
4
ВОДЯНОГО
0,125
0,18
0,246
0,321
0,406
0,501
0,61
0,72
0,85
0,98
1,13
1,28
1,45
1,62
1,81
2
2,21
2,43
2,65
2,89
3,13
3,39
3,65
3,93
4,21
4,51
4,82
5,13
5,46
5,79
6,14
6,49
6,86
7,24
7,62
8,02
8,4
8,8
9,3
9,7
10,1
10,6
И!
11,5
12
12.&
13
13,6
14,1
14,6
15,2
15,7
16,3
16.9
17,4
18
18,6
19,3
19,9
20,5
21,2
21,8
22,5
23,2
23,9
24,6
25.3
26
26.7
27.4
28,2
0,157
0,226
0,307
0,401
0,507
0,626
0,76
0,9
1,06
1,23
1,41
1,6
1,81
2,03
2,26
2,51
2,76
3,03
3,31
3,51
3,92
4,23
4,57
4,91
5,27
5,64
6,02
6,41
6,82
7,24
7,67
8,12
8,58
9,05
9,53
10
10,5
11,1
11,6
12,1
12,7
13,3
13,8
14.4
15
15,7
16,3
16,9
17,6
18,3
18,9
19,6
20,4
21,1
21,8
22,6
23,3
24.1
24,9
25,7
26,5
27,3
28,1
29
29,8
30,7
31,6
32,5
33.4
34,3
35,2
6
7
отопления
0,188
0,271
0,368
0,481
0,609
0,752
0,91
1,08
1,27
1Л7
1,69
1,92
2,17
2,44
2,71
3,01
3,32
3,64
3,98
4,33
4,7
5,08
5,48
5.89
6,32
6,77
7,22
7,7
8,19
8,69
9,21
9,74
10,3
10,9
11.4
12
12,6
13,3
13,9
14,6
15,2
15,9
16,6
17,3
18
18,8
19,6
20,3
21,1
21,9
22,7
23,6
24,4
25,3
26,2
27,1
28
28,9
29,8
30,8
31,8
32,7
33,7
34,8
35,8
36,8
37,9
39
40.1
41.2
42,3
0,219
0,316
0,43
0,561
0,71
0,877
1,06
1,26
1,48
1,72
1,97
2,25
2,53
2,81
3,17
3,51
3,87
4,24
4,64
5,05
5,48
5,93
6,39
6,88
7,38
7,89
8,43
8,98
9,55
10,14
10,7
1U
12
12,7
13,3
14
14,7
15,5
16,2
17
17,8
18,6
19,4
20,2
21,1
21,9
22,8
23,7
24,6
25,6
26,5
27,5
28,5
29.5
30,5
31,6
32,6
33,7
34,8
35,9
37,1
38,2
39,4
40,6
41,8
43
44,2
45,5
46,7
48
49,3
8
0,251
0,361
0,491
0,642
0,812
1,002
1,21
1,44
1,69
1,96
2,26
2,57
2,9
3,25
3,62
4,01
4,42
4,85
5,3
5,77
6,26
6,78
7,31
7,86
8,43
9,02
9,63
10,26
10,92
11,59
12,3
13
13,7
14,5
15,2
1*6
16,8
17,7
18,5
19,4
20,3
21,2
22,1
23,1
24,1
25,1
26,1
27,1
28,2
29,2
30,3
31,4
32,&
33,7
34,9
36,1
37,3
38,5
39,8
41.1
42,3
43,7
45
46,3
47,7
49,1
50,5
52
53,4
54,9
56,4
9
0,282
0,406
0,553
0,722
0,913
1,128
1,36
1,62
1,91
2,21
2,54
2,89
3,26
3,65
4,07
4,51
4,97
5,46
5,96
6,49
7,05
7,62
8,22
8,84
9,48
10,15
10,84
11,55
12,28
13,03
13,8
14,6
15,4
16,3
17,2
18
19
19,9
20,8
21,8
22,8
23,9
24,9
26
27,1
28,2
29,3
30,5
31,7
32,9
34,1
35,4
36,6
37,9
39,3
40,6
42
43,3
44,8
46,2
47,6
49,1
50,6
52,1
53,7
55,3
56,8
58,5
60,1
61,7
63,4
10
0,313
0,451
0,614
0,802
1,015
1,253
1,52
1,8
2,12
2,46
2,82
3,21
3,62
4.06
4,52
5,01
5,53
6,06
6,63
7,22
7,84
8,47
9,13
9,82
10,54
11,28
12,04
12,83
13,64
14,48
15,3
16,2
17,2
18,1
19,1
20
21,1
22,1
23,2
24,3
25,4
26,5
27,7
28,9
30,1
31,3
32,6
33,9
35,2
36,5
37,9
39,3
40,7
42,1
43,6
45,1
4.6,6
48,2
49,7
51.3
52,9
54,6
56,2
57,9
59,6
61,4
63,2
65
66.8
68,6
70,5
210

Продолжение табл. Ill fi'
Скорость дпи-
жения воды
(пара), м/с)
0,33
0.385
0.39
0.395
0.4
0.405
0.41
0.415
0.42
0.425
0,43
0.435
0.44
0.445
0.45
0,455
0,46
0.465
0,47
0,475
0.48
0,485
0.49
0.495
0,5
0,51
0,52
0.53
0.54
0.55
0.56
0,57
0,58
0,59
0,6
0,61
0,62
0,63
0.64
0.65
0.66
0.67
0,68
0.69
0.7
0,71
0,72
0,73
0,74
0,75
0,76
0,77
0.78
0,79
0,8
0,85
0.9
0,95
1
1,05
1,1
1,15
1,2
1,25
1.3
1,35
1,4
1,45
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений .??
1
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9,1
9,3
9,5
9.7
9,9
10,1
10,4
10,6
las
11,1
31,3
11,5
11,8
12
12,3
12,5
13
13,6
14,1
14,6
15,2
15,7
16,3
16,9
17,4
18
18,7
19,3
19,9
20,5
21,2
21,8
22,5
23,2
23,9
24,6
25,3
26
26,7
27,4
28,2
28,9
29,7
30,5
31,5
32,1
36,2
40,6
45,2
50
55
61
66
72
78
85
91
98
105
из
120
128
136
145
153
2
14,5
14,9
15,2
15,6
16
16,4
16,8
17,3
17,7
18,1
18,5
19
19,4
19,8
20,3
20,8
21,2
21,7
22,1
22,6
23,1
23,6
24,1
24,6
25,1
26,1
27,1
28,2
29,2
30,3
31,4
32,6
33,7
34,9
36,!
37,3
38,5
39,8
41.1
42,2
43.7
45
46,3
47,7
49,1
50,5
52
53,3
54.9
56,4
57,9
59,4
61
62,6
64,1
72,4
81,2
90,5
100
111
121
133
144
157
169
183
1С6
211
226
241
257
273
290
307
3
21,7
22,3
22,9
23,5
24,1
24,7
25,3
25,9
26,5
27,2
27,8
28,4
29,1
29,8
30,4
31,1
32,2
32,5
33,2
33,9
34,6
35,4
36,1
36,8
37,6
39,1
40,7
42,2
43,8
45,5
47,1
48,8
50,6
52,3
54,1
56
57,8
59,7
61,6
63,5
65,5
67,5
69,5
71,6
73,7
75,8
77,9
80,1
82,3
84,6
86,8
89,1
91,5
93,8
96,2
108,6
121,8
135,7
150
196
182
199
216
235
254
274
295
316
338
361
385
409
434
460
4
28,9
29,7
30,5
31,3
32,1
32.9
33,7
34,5
35.4
36,2
37,1
37,9
38,8
39,7
40,6
41,5
42,4
43,3
44,3
45,2
46.2
47,2
48,1
49,1
sai
52,1
54,2
56,3
58,5
баб
62,9
65,1
67,4
69.8
72,2
74,6
77,1
79,6
82,1
84,7
87,3
90
92,7
95,4
98,2
101,1
103,9
106,8
109,8
112,8
115,8
П8>9
122
125,1
128,3
144,8
162,4
180,9
200
221
243
265
289
313
339
365
393
421
451
482
513
546
579
614
5
36,2
37,1
38,1
39,1
40,1
41.1
42,1
43,2
44,2
45,3
46,3
47,4
48,5
49,6
50,7
51,9
53
54,2
55,4
56,5
57,7
58,9
60,2
61,4
62,6
65,2
67,8
7U4
73,1
75,8
78,6
81,4
84,3
87,2
90,2
93,3
96,3
99,5
102,6
105,9
109,2
112,5
115,9
119,3
122,8
126,3
129,9
133,5
137,2
141
144,7
148,6
152,5
156,4
160,4
181
203,6
226,1
251
276
303
331
361
392
423
457
491
527
564
602
641
682
724
767
6
43,4
44,6
45,7
46,9
48,1
49,3
50,5
51,8
53
54,3
55,6
56,9
58,2
59,5
60,9
62,3
63,6
65
66.4
67,8
69,3
70,7
72,2
73,7
75,2
78,2
91,3
84,5
87,7
91
94,3
97,7
101,2
104,7
108,2
111,9
115,6
119,3
123,2
127
131
135
139
143,2
147,3
151,6
155,9
160,2
164,7
169,1
172,9
173,7
178,3
187,7
192,4
217,2
243,6
271,4
301
332
364
398
433
470
508
548
589
632
677
722
770
819
869
921
7
50,7
52
53,4
54,4
56,1
57,5
59
60,4
61,9
63,4
64,9
66,4
67,9
69,5
71
72,0
74,2
75,9
77,5
79,1
80,8
82,5
84,2
86
87,7
91,2
94,9
98,5
102,3
106,1
ПО
114
118
122,1
126,3
130,6
134,8
139,2
143,7
148,2
152,8
157,5
162,2
167
171.9
176,8
181,9
186,9
192,1
197,3
202,6
208
213,4
218,9
224,5
253,5
284,1
316,6
351
387
424
464
505
548
593
639
688
738
789
843
898
955
1014
1074
8
57,9
59,7
61
62,6
64,1
65.8
67,4
69
70,7
72,4
74,1
75,6
77,9
79,4
81,2
83
84,8
86,7
88,6
90.5
92,4
94,3
96,2
98,2
100,2
104,3
1.08,4
112,6
116,9
121,3
125,7
130,3
134,9
139,6
144,3
149,2
154,1
159,1
164,2
169,4
174,6
180
185,4
та 9
196,4
202,1
207,8
213,6
219,5
225,5
231,6
237,7
243.9
250,2
256,6
289,7
324,7
361,8
401
442
485
530
577
626
678
731
786
843
902
963
1026
1091
1159
1228
9
65,1
66,9
68,6
70,4
72,2
74
75,8
77,7
79,6
81,5
83,4
85,3
87,3
89,3
92,3
93,4
95,4
97,5
99,6
101,8
103,9
106,1
108,3
110,5
112,8
117,3
122
126,7
131,5
136,4
141,4
146,5
151,7
157
162,3
167,9
173,4
176,6
184,7
190,6
196,5
202,5
208,6
214,7
221
227,4
233,8
240,4
247
253,7
260,5
267,4
274,4
281,5
288,7
325,9
365,3
407,1
451
497
546
596
649
705
762
822
884
948
1015
1084
1155
1228
1303
1381
10
72,4
74,3
76,2
78,2
80,2
82,2
84,2
86,3
88,4
90,5
92,7
94,8
97
99,2
101,5
103,8
106
108,4
110,7
113,1
115.5
117,9
120,3
122,8
125,3
130,4
135,5
140,8
146,1
151,6
157,2
162,8
168,6
174,4
180,4
186,5
192,6
198,9
205,3
211,7
218,3
225
231,7
238,0
245,6
252,6
259,8
267.1
274,4
281,6
289,Ь
297,!
304,9
312,8
320,7
362,1
405,9
452,3
501
553
606
663
722
783
847
913
982
1054
1128
1204
1283
1364
1448
1535
211

Скорость дви-
движения воды
(пара), м/с
1,8
1,85
1,9
1,95
2
Продолжение
табл.
III 61
Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений 2?
1
162
172
181
191
200
2
325
343
362
381
401
3
487
515
543
572
601
4
649
686
724
762
802
5
812
858
905
953
1002
Системы парового отопления
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
И
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
15,5
16
16,5
17
17,5
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
60
0,3
0,4
0,52
0,66
0,82
1
1,17
1,37
1,6
1,83
2,1
2,34
2,64
2,94
3,26
3,6
3,94
4,3
4,7
5,1
5,5
6
6,4
6,85
7,35
7,85
8,35
8,85
9,4
10
10,5
11,8
13
14,4
16
17,2
19
20,4
22
23,7
25,6
27,4
29
31
33
36
38
40
42
45
47
50
52
57
62
69
75
81
88
95
102
ПО
117
0,6
0,8
1,04
1,32
1,64
2
2,34
2,74
3,2
3,66
4,2
4,68
5,28
5,88
6,52
7,2
7,88
8,6
9,4
10,2
11
12
12,8
13,7
14,7
15,7
16,7
17,7
18,8
20
21
23,6
26
28,8
32
34,4
38
40,8
44
47,4
51,2
55
58
62
66
71
75
80
84
89
94
99
104
П5
125
138
150
163
176
191
205
220
235
0,9
1,2
1,56
2
2,46
3
3,51
4,11
4,8
5,5
6,3
7
7.92
8,82
9,78
Ю.8
11.82
12.9
14.1
15,3
16.5
18
19,2
20,55
22
23,55
25
26,55
28,2
30
31,5
35,4
39
43,2
48
51.6
57
61,2
66
71
76,8
78
87
93
100
107
113
120
127
134
141
149
156
172
187
207
225
244
264
286
307
330
352
1,2
1,6
2,1
2,66
3,28
4
4,68
5,48
6,4
7,32
8,4
9,36
10,56
11,76
13,04
14,4
15,76
17,2
18,8
20,4
22
21
25,6
27,4
29,4
31,4
33,4
35,4
37,6
40
42,2
47,2
52
57,6
64
68,8
76
81,6
88
94
102,4
ПО
116
124
133
142
151
160
169
178
188
198
208
230
250
276
300
326
352
382
410
440
470
1,5
2
2,6
3,32
4,1
5
5,85
6,85
8
9,15
10,5
11,7
13,2
14,7
16,3
18
19.7
21,5
23,5
25,5
27,5
30
32
34,2
37,6
39,2
41,7
44,2
47
50
55,2
50,9
60,5
70,2
80
86
100
Ю2.4
ПО
П8.5
128
137
145
155
166
178
188
200
211
223
235
248
260
287
312
345
375
407
440
447
512
550
587
6
974
1029
1085
1143
1203
7
1137
1201
1266
1334
1403
8
1299
1372
1447
1525
1604
9
1461
1544
1628
1715
1804
низкого давления
1,7
2,4
3,1
4
4,52
6
7,02
8,22
9,6
11
12,6
14,04
15,84
17,64
19,56
21,6
23,64
25,8
28,2
30,6
33
36
38,4
41,1
44,1
47,1
50,1
53,1
56,4
60
63
71
78
86,4
96
103
119
122,4
132
141
153.6
164
174
186
200
214
226
240
253
267
282
298
312
345
375
414
450
489
528
573
615
660
705
2
2,8
3,6
4,66
5,74
7
8,2
9,6
11,2
12,8
14,7
16,4
18,48
20,58
22,82
25,2
27,58
30,1
32,9
35,7
38,5
42
44,8
48
51,4
55
58,4
62
65,8
70
73,5
82,6
91
Ю1
П2
120,4
138
142,8
154
165
179
192
203
217
233
249
264
280
295
312
329
347
364
402
437
483
525
570
626
668
717
770
822
2,3
3,2
4,1
5,32
6,56
8
9,37
10,96
12,8
14,64
16,8
18,7
21,12
23,52
26,08
28,8
31,52
34,4
37,6
40,8
44
48
51,2
54,8
58,8
62,8
668
70,8
72,2
80
84
94,4
104
115
128
137,6
157
163,2
176
188,6
205
219
232
248
266
285
302
320
338
357
376
397
416
460
500
552
600
652
704
764
820
880
940
2,6
3,6
4,7
6
7,4
9
10,54
12,33
14,4
16,47
18,9
21,06
23,76
26,46
29,34
32,4
35,46
38,7
42,3
45,9
49,5
54
57,6
61,65
66,15
70,65
75,15
79,65
84,6
90
94,5
106,2
117
126,6
144
154,8
171
183,6
198
212,3
230
247
261
279
300
320
339
360
380
401
423
446
468
517
562
611
675
733
792
860
922
990
1057
10
1624
1715
1809
1907
2005
2,9
4
6,2
6,66
8,2
10
И.7
13,7
16
183
21
23,4
26,4
29,4
32,6
36
39,4
43
47
51
55
60
64
68,5
73,5
78,5
83,5
88,5
94
100
105
118
130
144
160
172
190
201
220
237
256
274
290
310
333
356
377
400
422
446
470
496
520
575
625
690
750
815
880
955
1025
1100
1175
212

Таблица III. 62. Расчет трубопроводов водяного отопления по методу
эквивалентных сопротивлений
Номер участ-
участка
1
Расход G,
кг/ч
1000
Потери давле-
давления рп,
кгс/м2
50
Длина тру-
трубы, /, м
22
4
Диаметр тру
бы d, мм
40
Сущность метода характеристик сопротивления* для
расчета трубопроводов водяного отопления заключается в том, что общую потерю
давления на расчетном участке 2 (Rl + Z) в кгс/м2 при неизменных расходе воды G
и диаметре трубы d, можно представить в виде
г у
где v — скорость воды в трубопроводе, определяемая по формуле
G
(III.64)
A11.65)
3600
Выражая в формуле (III.64) скорость через расход теплоносителя, получим
Здесь расход теплоносителя G в кг/ч, отнесенный к его скорости v = 1 м/с, опре-
определяется выражением
= S00nd*y. (III. 67)
v
Величина А в (кгс/м%I(кг/ч)г является удельным скоростным давлением в трубо-
трубопроводе при расходе воды G — 1 кг/ч с плотностью у в кг/мл.
При постоянной плотности воды (t = 80° С, у— 971,8 кг/ж3) величины G/v и А
для трубопровода данного диаметра, определяются по табл. III.63.
Величина G/v позволяет по заданным расходу воды G и диаметру трубы d найти
скорость теплоносителя v путем деления расхода на эту величину. Использование
величины А позволяет находить потери давления в трубопроводе по заданному рас-
расходу без определения скорости.
Обозначив в уравнении (III.66) величину А\—
\
2П через S, получим
откуда
Рп
G2
A11.68)
(III.69)
(III.70)
В этих выражениях величина 5 в {кгс/м2)/(кг/чJ является характеристикой со-
сопротивления трубопровода; она равна потери давления в нем при расходе воды
G = 1 кг/ч.
Значение гидравлической характеристики сопротивления можно отнести к от-
отдельному участку, к части сети из нескольких участков, соединенных между собой
последовательно или параллельно, а также ко всей сети в целом при тупиковой
Е. А. Белинкий. Рациональные системы водяного отопления. Л., Строй-
издат, 1963; Р. В. Щ е к и н и др. Расчет систем центрального отопления. Киев,
йВища школа», 1975.
213

Таблица III. 63. Удельные скоростные давления и приведенные коэффициенты
трения для трубопроводов водяного отопления (СН 419—70)
dy
10
15
20
25
32
40
50
50
70
80
100
125
150
Диаметры
17
21,3
26,8
33,5
42,3
48
60
57
76
89
108
133
159
труб, мм
Трубы с
12,6
15,7
21,2
27,1
35,9
41
53
Трубы с
49
70
82
100
125
149
G кг/ч
V ' М/С
dy < 50 мм (ГОСТ
425
690
1250
2000
3500
4650
7800
dy > 50 мм (ГОСТ
6600
13 400
18 400
27 600
43 000
61000
А- 10я,
кгс/м2
кг/ч2
3262—62)
2,7
1,08
0,325
0,125
0,04
0,0235
0,0084
8732—70)
1,15
0,274
0,145
0,0665
0,027
0,0138
Средние значения K/dB на 1 м
трубы при циркуляции воды
насосной
при Л-104
3,6
2,7
1,8
1,4
1
0,8
0,55
при Л-106
0,6
0,4
0,3
0,23
0,18
0,15
естественной
3,9
2,8
2,1
1,5
Ы
0,9
0,65
0,7
0,45
0,35
0,25
0,2
0,16
Примечание. Значения %/dB на 1 м для естественной циркуляции приведены по данным
Е. А Белинкого
разводке магистралей и отсутствии разности естественных давлений. При известных
расходах и отвечающих им потерям давлений можно найти характеристику сопро-
сопротивления S.
Суммарная потеря давления двух или более последовательно соединенных участ-
участков сети с неизменным расходом 2р = рх + /?2. Выражая потери давления через
характеристики сопротивления сети на участках, находим, что
S2G22,
(III .71)
откуда
SS = Si -f- S2.
Таким образом, гидравлическая характеристика последовательно соединенных
расчетных участков сети с неизменным расходом теплоносителя равна сумме гидрав-
гидравлических характеристик этих участков.
В параллельно соединенных участках сети при отсутствии в них разности естест-
естественных давлений потери давления равны между собой. На этих участках суммарный
расход
2G = Gt + Ga.
На основании формулы (III.69) суммарная характеристика сети
откуда
+ i/ir-
или
.
Vs
s% I
(III.72)
214

Гидравлический расчет трубопроводов водяного отопления по методу характерис-
характеристик сопротивления производят аналитическим путем, руководствуясь формулами
(III.68)—(III.72) и табл. III.63. При расчете сетей по квадратичному закону ха-
характеристику сопротивления Бри неизменных диаметрах труб и конфигурации тру-
трубопровода тгринимают постоянной. Общий расход в сети изменяется пропорциональ-
пропорционально корню квадратному из действующего в ней перепада давлений. Новый расход
в одной из ветвей определяют пересчетом.
'?±- (III. 73)
Рг '
где Pi и /?з — найденные по предварительному расчету потери давления в двух
рассматриваемых смежных ветвях трубопровода, кгс/м2;
Gt и Ga — расходы воды в этих ветвях, кг/ч:
G[ и G2 — новые расходы в одной из ветвей после пересчета, кг/ч.
При изменении общего расхода в сети, расходы на всех участках ее изменяются
при коэффициенте пропорциональности
а = -&. (Ш. 74)
где Go6 — общий расход воды, кг/ч, в двух смежных рассматриваемых
ветвях трубопровода, определяемый по формуле (III.20) при
принятом в системе отопления температурном перепаде At =
= /г — t0;
Gp = G + Ga — суммарный расход воды, кг/ч, после уравнения давлений в
обоих смежных ветвях трубопровода.
Действительные потери давления в любой ветви при новых расходах пересчиты-
пересчитывают пропорционально квадрату расхода. Их можно найти по формуле
p| = Pia?. (Ш. 75)
В этом случае потери давления в обоих ветвях уравниваются.
Метод гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления при помощи
характеристики сопротивления труб весьма удобен и рекомендуется нормами
СН419—70. Порядок записей расчетных величин в бланке приведен в примере III. 19.
Сущность метода динамических давлений* заключается в
том, что потери на трение по длине трубы RI заменяют равновеликими им потерями
давления в местных сопротивлениях Z3KB исходя из условия, что Rl = Z3KB или
1-г * • ~— Y) — ?Экв тт V» откуда общая потеря давления на расчетном участке
— 1 + Ч))рц, (Ш.76)
где -j- — приведенный коэффициент трения на 1 м трубы данного диаметра (см.
табл. 111.63);
_ v%
Рд,~~2дУ —скоростное, или динамическое давление, кгс/м2, при данном расходе
G, отнесенное к единице местного сопротивления (табл. III.64).
Я
Поскочьку t,jp = -д 1-{- 2? — приведенный коэффициент местного сопротивле-
сопротивления расчетного участка трубопровода, то
' (И1-77)
Задавшись диаметром расчетного участка сети d при расходе теплоносителя G,
можно найти потерю давления на расчетном участке рп. Если при заданной потере
* И. С. Л и б е р. Санитарно-технические устройства в крупнопанельном домо-
домостроении. Л., Госстройиздат, 1970.
215

Таблица III. 64. Динамическое давление р
15
75
80
85
87
90
93
95
100
105
108
ПО
115
120
123
125
128
130
135
140
145
150
153
155
157
160
163
165
168
170
173
175
180
185
187
190
195
200
205
210
212
215
218
220
224
228
232
235
238
242
246
250
254
258
262
265
20
135
141
148
155
163
169
175
181
187
194
201
206
212
218
225
231
239
242
247
254
262
268
275
283
286
293
300
305
311
321
326
330
334
341
349
355
361
367
374
380
386
393
400
408
415
420
425
430
435
440
445
450
460
468
475
I
25
220
230
240
252
263
272
281
292
303
312
320
333
344
352
360
Я70
379
390
402
414
425
433
442
454
465
474
493
497
505
517
530
535
540
562
580
585
590
605
620
625
630
638
645
658
670
680
690
695
700
710
720
730
740
750
760
Засход воды G, кг/ч, в трубах с с
32
382
398
424
'444
464
477
490
512
534
550
566
583
600
615
630
652
675
692
710
726
742
756
770
791
812
834
856
871
886
910
925
940
955
968
980
990
1000
1053
1065
1086
1108
ИЗО
1152
1167
1188
1206
1224
1242
1260
1278
1296
1316
1332
1350
1368
40
510
538
555
580
605
627
650
673
690
721
745
760
775
805
835
859
892
908
935
955
975
997
1020
1045
1070
1087
1104
1136
1168
1217
1230
1252
1275
1300
1325
1345
1365
1387
1410
1438
1465
1493
1520
1547
1570
1597
1615
1640
1662
1687
1710
1735
1758
1788
1805
50
855
893
930
966
1005
1046
1086
1123
1160
1202
1244
1282
1320
1358
1395
1435
1475
1512
1550
1587
1625
1665
1708
1748
1787
1827
1862
1906
1950
2003
2035
2065
2090
2120
2150
2198
2245
2295
2345
2395
2446
2496
2547
2587
2626
2666
2706
2746
2782
2825
2865
2905
2950
2985
3024
65
1405
1470
1535
1597
1660
1730
1800
1855
1920
1980
2060
2115
2170
2235
2300
2365
2430
2470
2555
2625
2695
2797
2800
2867
2935
3000
3065
3127
3180
3267
3350
3395
3465
3525
3599
3649
3705
3763
3820
3910
4006
4100
4192
4272
4328
4398
4464
4530
4590
4653
4716
4780
4850
4965
4978
у, ММ
70
1485
1503
1620
1690
1760
1822
1895
1957
2030
2100
2167
2289
2305
2372
2440
2507
2575
2642
2707
2774
2842
2910
2975
3040
3115
3180
3245
3315
3385
3470
3520
3565
3660
3730
3800
3850
3900
4065
4130
4210
4290
4370
4448
4578
4657
4726
4796
4865
4920
4960
5000
5074
5145
5215
5282
80
2070
2160
2255
2340
2444
2539
2633
2718
2780
2895
ЗОЮ
3074
3137
3260
3385
3482
3570
3655
3760
3852
3945
4040
4140
4235
4385
4415
4510
4597
4685
4795
4870
4940
5115
5215
3550
5410
5500
5600
5700
5810
5920
5977
6149
6294
6336
6436
6528
6628
6720
6820
6910
7012
7104
7204
7296
100
3100
3220
3320
3480
3655
3755
3850
4020
4185
4350
4499
'4645
4770
4920
5050
5200
5350
5500
5600
5700
5800
5900
6080
6250
6360
6480
6600
6800
7000
7150
7340
7450
7560
7670
7785
7980
8305
8430
8550
8595
8800
9000
9150
9220
9290
9350
9510
9685
9830
10 050
10 300
10 420
10 590
10 710
10 868
V, М/С
0,11
0,115
0,12
0,125
0,13
0,135
0,14
0,145
0,15
0,155
0,16
0,165
0,17
0,175
0,18
0,185
0,19
0,195
0,2
0,205
0,21
0,215
0,22
0,225
0,23
0,235
0,24
0,245
0,25
0,255
0,26
0,265
0,27
0,275
0,28
0,285
0,29
0,295
0,3
0,305
0,31
0,315
0,32
0,325
0,33
0,335
0,34
0,345
0,35
0,355
0,36
0,365
0,37
0,375
0,38
"к
кгс/мг
0,6
0,66
0,72
0,78
0,85
0,91
0,98
1,05
1,12
1,19
1,28
1,36
,44
,53
1,62
1,71
1,8
1,9
2
2,1
2,2
2,31
2,42
2,53
2,64
2,76
2,87
3
3,12
3,25
3,37
3,5
3,63
3,77
3,91
4,05
4,19
4,34
4,49
4,64
4,79
4,95
5,11
5,27
5,43
5,6
5,76
5,93
6,11
6,28
6,46
6,64
6,82
7,01
7,2
216

Продолжение табл. III. 64
15
270
275
280
290
300
310
330
340
374
420
448
484
524
20
480
485
500
525
550
580
600
630
682
748
816
870
940
Расход воды G, кг/ч, в трубах с d
25
770
780
800
840
895
930
975
1030
1124
1240
1316
1400
1500
32
1386
1404
1440
1512
1584
1656
1728
1820
1936
2130
2334
2520
2700
40
1827
1852
1900
1995
2090
2185
2280
2375
2600
2820
3094
3324
3600
50
3064
3104
3184
3349
3502
3660
3820
3980
4240
4690
5174
5570
6000
65
5036
5109
5240
5502
5784
6026
6288
6550
7058
7640
8544
9180
10 000
у, ММ
70
5352
5421
5560
5838
6116
6394
6672
6950
7460
8260
9156
9960
10 430
80
7386
7488
7680
8064
8498
8832
9216
9600
10 430
11 400
12 600
13 440
14 400
100
11 088
11 270
11 440
12 000
12 580
13 150
13 730
14 300
15 340
17 100
18 440
19 660
21 420
V, М/С
0,385
0,39
0,4
0,42
0,44
0,46
0,48
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
Рд,
кес/м2
7,4
7,59
7,98
8,79
9,75
10,58
11,48
12,48
15
18
21
24,5
28
давления рп и приведенном коэффициенте местного сопротивления расчетного участка
?пр решить выражение (III.76) относительно рд, то, пользуясь табл. III.64, мож-
можно определить расход теплоносителя G. Методы гидравлических характеристик и
динамических давлений используются в расчетах насосных однотрубных систем во-
водяного отопления.
Подсчет коэффициентов местных сопротивлений
По каждому расчетному участку трубопровода должна быть сделана выборка ко-
коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) и подсчитана их сумма 2?, необходи-
необходимая для последующего расчета. Правильный выбор и подсчет суммы единиц к.м.с.
для определения потерь давления Z на расчетном участке оказывает существенное
влияние на точность гидравлического расчета трубопроводов независимо от приня-
принятого метода.
Сумму единиц к.м.с. 2? подсчитывают по элементам значений к.м.с. на расчет-
расчетном участке трубопровода — фасонных частей, арматуры и оборудования или по
отдельным узлам расчетной схемы сети. В табл. II 1.65 даны общепринятые прибли-
приближенные значения к.м.с. для отдельных элементов водяного и парового отопления
(для тройников и крестовин они несколько завышены). Расчет трубопроводов при
пользовании этими данными значительно упрощается, хотя и не может считаться
достаточно точным. В табл. III.66 и Ш.70 приведены значения к.м.с. и гидрав-
гидравлических характеристик для конвекторов типа «Комфорт».
Наиболее точные значения к.м.с. для тройников и крестовин по данным испыта-
испытаний ЦНИИПС принимаются в зависимости от соотношения диаметров отростков и
расходов теплоносителя, что весьма осложняет расчет. Материалы ЦНИИПС не
дают данных для чугунных и стальных фасонных частей трубопроводов всех разме-
размеров и всех возможных соотношений расходов в отростках и не учитывают установку
переходов у тройников и крестовин*. Поэтому при обычных расчетах пользуются
значениями к.м.с. по упрощенным таблицам.
В табл. III.67 и III.68 приведены усредненные значения к.м.с. для тройников
при слиянии и делении потоков теплоносителя, а также при ответвлении стояков
от магистральных трубопроводов. Уточненные значения к.м.с. для тройников и
крестовин разнообразных конструкций и относительных расходов теплоносителя
приведены в специальной литературе**.
* Центральный научно-исследовательский институт промышленных сооруже-
сооружений (ЦНИИПС). Сб. «Вопросы отопления и вентиляции». Вып. 2. М., Госстройиз-
дат, 1952; вып. 3, 1956.
**И. С. Идельчик. Гидравлические сопротивления (справочник). М.,
Госэнергоиздат, 1975.
217

Таблица Ш. 65. Коэффициенты местных сопротивлений ? для элементов
систем водяного и парового отопления
Элементы систем отопления
Котлы чугунные
Проточные воздухосборники и расширительные баки
Радиаторы двухколонные при диаметре подводки 15 мм
То же, 20 мм
Краны пробочные
Вентили с вертикальным шпинделем
Вентили прямоточные с косым шпинделем типа
«Косва»
Задвижки параллельные
Краны двойной регулировки с цилиндрической пробкой
Краны трехходовые треста Сантехдеталь на прямой
проход
То же, на проход с поворотом
Краны трехходовые треста Главмосстрой на прямой
проход
То же, на проход с поворотом
Внезапное расширение! (относятся к большей
\ скорости)
» сужение ]
Отступы
Компенсаторы П- и лирообразные
» сальниковые
Тройники на прямой проход
» на проход с поворотом
» на противотоке
Крестовины на прямой проход
» на проход с поворотом
Отводы гнутые под углом 90°
Утки гнутые
Скобы гнутые
Грязевик
Диаметр ус-
условного про-
прохода, мм
—
—
—
15
>20
15
9П
25, 32
40
>50
15, 20, 25
32, 40
>50
—
15
90
15
20
25
15, 20
25
15
>20
15
>20
—
—
—.
—
—
—
—
—-
—
15
9ft
25
>32
15
20
25, 32
40
20
25
32
—
1
2,5
1,5
1,6
1,2
3,5
1 "л
1,О
16
10
ж V/
9
8
7
3
2,5
2
0,5
4
о
2
1,5
2
3
45
3,2
6,6
5,5
10 Ъ
1
0,6
0,5
2
0,5
1
1,5
3
2
3
1,5
0,5
0,3
0,8
0,7
0,6
0,5
1,5
0,8
0,6
10
Примечания. 1. Значения ? для радиаторов, котлов, грязевиков и других сопротивлений
отнесены к скорости теплоносителя в подводящем трубопроводе.
2. При расчете панельного отопления значение ? находят как сумму к. м. с. змеевика (бетон-
(бетонных панелей и листотрубных радиаторов).
218

Весьма удобны для расчетов приведенные к. м. с. для радиаторных и конвектор-
ных узлов (табл. 111.69 —111.71).
Таблица III.66. Коэффициенты местных сопротивлений ? и гидравлических
характеристик 5 конвекторов типа «Комфорт» (по данным ВНИИГС}
Тип конвекторов
Концевые
Проходные:
с односто-
односторонним при-
присоединением
с двусторон-
двусторонним присое-
присоединением
Марка конвектора
Нн-1, Н-4, Н-5, Н-6
Нн-2, Н-7, Н-8, Н-9
Нн-3, Н-10, Н-11, Н-12
H-I3
Н-14
Н-15
Нн-1 А, Н-4А, Н-5А, Н-6А
Нн-2А, Н-7А, Н-8А, Н-9А
Нн-ЗА, Н-10А, Н-11А, Н-12А
Н-13А
Н-14А
Н-15А
Нн-1 А, Н-4А, Н-5А, Н-6А
Нн-2А, Н-7А, Н-8А, Н-9А
Нн-ЗА, Н-10А, Н-11А, Н-12А
Н-13А
Н-14А
Н-15А
Значение ? при
диаметре стояка
d
15
5,2
6,9
8,6
—
—
—
3
4,7
6,4
—
—
—
0,4
0,6
0,8
—
—
у. ММ
20
17,1
22,7
28,3
9,5
12
14,5
9,9
15,5
21,1
11,5
14
16,5
1,3
1,9
2,5
1,5
1,9
2,1
S-10*.
кгс/мг
(кг/ч)»
5,56
7,38
9,2
3,09
3,9
4,71
3,21
5,03
6,85
3,74
4,55
5,36
0,43
0,64
0,85
0,48
0,58
0,68
Таблица III.67. Коэффициенты местных сопротивлений ? для тройников
(по данным ВНИИГС)
Размещение
тройника
В ответвлении
В проходе
В ответвлении
В проходе
Значение к. м. с. при GO/GC6 и Gnp/Gc6
0,1
—46,4
73
100
28
0,2
—3,9
20
25,3
5,8
0,3
При
1,8
8,8
При,
11,4
2,1
0,4
г л и я н
2,9
5,2
целен
6.6
0,5
ИИ ПО
3
3,2
и и п о
4,3
0,6
0,6
токов
2,8
2,1
токов
3,1
0,4
0,7
2,6
1,4
2,3
0,3
0,8
2,3
0,6
1,9
0,2
0,9
2
0,5
1,5
0,2
1
2
0,2
1,5
0,2
Примечание. Приняты следующие обозначения расходов теплоносителя: Go — в ответв-
ответвлении, Gnp— в проходе, Gcq— в сборном трубопроводе.
Таблица III.68. Усредненные значения коэффициентов местных сопрсушвлений
для тройников при ответвлениях стояков от магистральных трубопроводов
(СН 419—70)
Размещение тройника
В ответвлении
В проходе
Место присоединения
Родающий трубопровод
Обратный трубопровод
Подпющий трубопровод
Обратный трубопровод
Значения ? при G^/Ocq
0,1 | 0,1 —0,2 j 0,2—0,3 | 0,3—0,4
0,4—0,5
и при Gnp/Gc6
0,9 0,9—0,8 j 0,8—0,7 | 0,7—0,6
0,6—0,5
5
0 | 1 \ 1,5
0,2 | 0,3
0,5 \ 0,7 \ 1,2 | 1,5
0,5
3
219

CO i
ю <
00 io"—< Ю
coco-**-*
Ю
00* ^<°
5S
5
00Ю-*
CO CSIS
0HH
mod
I 1
ЮОО
— см <м
I I
ЮОО
ЮО1
•-< (Ni
ЮОЮ
Ю О Ю lO
CM <M<N
IB
4> S
2
я
о,
а
$
о
н
IS сз
О) VD
g
я
a
га
<D
CJ
О
о
«
g
0>
Q.
a«
О
m
S
о
C3
CU
ж

сЗ
t—1
00
со
ю,
00
' '
СП
ю
i—<
2
ю
г
г
участ-
?
СО
3
ным зам
се, со смещен
ж
о
н
г-
ео
об"
со
со
_
00
о
СМ
ю
о
см
i'Z
§
ко
rS
СП
о
СП
СО
г--
ю
см
о
см
см
ю
ю
см
со
со
4,0
со
см
ю
1
ю
со
см
оо
сп^
см
оо"
о
CN
1
о
CN
—1
1
111
чный
естояк прото
ю
СП
о
оо
о
,66
СО
ю
см
!
ю
сп оо
¦"*• О
г- см
со CD
о ^
t^- СО
^ ю
ю о
— см
ю о
—. см
ю о
,^ см
и
азвод-
о,
CL)
к
ы
X
жа при
краном
верхнего этг
трехходовым
СО о)
СП
О
СЯ
00*
о
^-i
ю
см
о
CN
ю
см
оо
о
,58,
о
см
со
со
rj*
ю
CN
Ю
CN
со оо <
О О 1
—< со <
м
—г _г О
2 см
о
ю о г
— см |
(
О
м
ю о о
- N (N
Ю О 1
—• см <
о
п
м
1
1
1
1
,
со
(->
»—
ю
см
см
1Л
(М
ф
СП
со
¦ф
со
см
К—4
см
см
ю
ю
1С
1_
1
вки
о
о.
я
1-
OI
о.
двойной
е, с краном
о
н
ю
о
CN
S
со
СО
t>
о
см
о
<м
о
см
А
со
о
48/
о
_
ю
00
со
ю
CN
о
<м
ю
см
221

о
о.
С
14
t
&
со
о.
с
I
S
03
а
R
s
вод:
под
мык г
его л
СТК!
ОТ w-
СО Я
га
к
ТО:
о
го
Эски
со
8
о
с;
(U
О)
00 <N O>
ci о" о"
со сл iq
юоо
юо ю
—1 СЧ <М
ю о ю
•-< (М CN
? г
i
—j
i
i
i
звод-
О.
% «
в ш
к ч
О- 1>
а о-
Й О
та М
СП О
ш
53 ^
a §
а.«
Узел
ке с
оЫ
45
, И Я R
6Ц 1
. ЬЙ р
ся
я о ч:
m оо со оо n ю ai
iq^^oo «mcDco — со
О" О О О* >-«* О" CN О"
И ¦* 00 N
О Ю 1Л О Ю О Ю
(М СЯ -н CSI 1—> С^ —•
222

с
УО
>>
а.
а
(!)
S
а
к
?
а
I
о
§¦
по,
crt P J*S
" &га
to ?¦>
га
ё
8
и
ft
а
о
Я
о
taeT
«
га
О.
8
к
о
се
Марк
о
Узел стоя
ООСО'*''*'СО'-<СМООО
—< оою — t-co ю
О1—'COCO1—<t~—СОЮОО
II II 1
II 11 II 1 II
юююоооооо
—|^н^-сМСМ(МСМСМСМ
СМ СЧ
СО СЛ *Т^ СО O"i hf*
1 1 1 1 1 1
*л* t-Lf ^Li i_L< Дч и-4
— <NCO^CNCOCO-4f|lO
ХХ1ЕХЕЁЁЁ
6
с
S
ч
Верти*
Т0ЧНЫ1
ж
-
^оос^аоа>со^со
СЯ ^J* С^ СП с^ СО ^^
•ч^^оосо^сосоео
мм
1
мм
1
1
юююоооооо
f^ СТЭ ' CD ^^ >
р-рч _1_| 4-1 ™
to со т~н "^ ^ Т*
т"н СЧ СО •—< С^-СО СО "^f tO
я
S3
л
11
S 2 «Ч
H
Jf LOOJ QO O> Ю CM
Is" ffiOONQOCS
CO" — CM CNI г-, *ч —4
1Л CM ^f Ю C^4" O^
CO CO CO CO Ю ЮЮ
^^^Ю Ю Ю
О О О "- •—i -^
СМ СМ СМ
ю ю ю ю
о о о
см см см
о о о
см см см
-
см
см ^Ё^
м 'J* Г~- >—1
 ххх
Ё ЁЁЁЁЁЁ
га га
и сг>
и >»
5 a u—,
J ' 1
ч g \00?\—\
« 2 р
m з= о
1
223

f- ¦* со
со ю со
ч
ХО
со
н
«и
S
я
СО
о
<=с
о
о.
с
о о о
CN СМ <М
ю ююю
ооо
CM CN СМ
to en JiJ
X XXX
а.
OJ Ю —1
to см" —
ю оо
—* (N СМ
и
СП
СО—-СП
U0N«
ОСО CN
(> CNCD
00 оо О
1ЛОО
—< CN CM
юоо
all1
224

?соЙ
¦^J"tO°0 t-
О) 00 CO Ю
¦*« t-^CN
rfcO °0 t~~
4,5
6,58
8,85
7,7
00 ¦* Ю
tnf^coo
lefiDO) CO
CM ¦—¦
00 00 00 00
<d« CO СЛ 00
CO
о ел сп oq
юсо*о"сл
—4
5,55
6,96
11,3
10,6
2 g CO CD
со'сосмсм
f—1 —1
юо ю ю
-4 см ем cn
юю ю о
-• — —¦см
\aomm
-^см см см
И-IDE
-4 СО «**
¦*rf СО-*
mt^SCN
-4rtMfl
4,25
4,38
6,93
4,62
Ю СП СП
СО ЮСО СО
4,46
4,63
7,35
4,74
4,55
4,69
7,43
4,9
t~~ г- ю см
•* -*«<ю
¦^--^-^сО
ю юосГю
ю ою т
—<CN CNO*
ю ю ю о
—« —< 1—1 СМ
ю о ю ю
*-н CM CN CN
ЗСТ-21
-
13,2
19,65
13,2
19,66
13,2
19,66
14,03
20,16
14,71
21,1
15,3
21,5
15,45
22,2
16,65
22,94
юо
—4 СМ
ю о
—< см
то
— см
й
12,05
12,55
12,05
12,55
12,05
12,55
12,31
16,15
12,55
16,41
12,65
17,75
12,71
18,5
13
19,12
юо
—. СМ
юо
— см
юо
—< CN
CN
й
5,48
10,3
6,52
10,65
ю
СЛ
со о"
6,32
11,12
f- Ю
СО^н
—«
6,83
12,05
7,14
12,35
СО
о
00 Ю
ю о
— CN
то
—< CN
ю о
»—4
н
с^
см
СО 00
юел
int^
ю
СО
юоо
5,81
8,17
6,25
8,4
6,58
8,78
6,93
8,85
7,7
9,23
юо
—" СМ
юо
— см
то
—1 ем
—1
см
й
Смещенный за-
замыкающий учас-
участок и трехходо-
трехходовой кран
5,97
15,05
5,97
15,05
5,97
15,05
6,15
15,6
6,69
16,41
7,35
17,2
7,5
17,65
8,38
18,55
1 I
1 1
«—4
й
4,36
9,95
4,36
9,95
4,36
9,95
4,7
10,21
4,95
10,41
ю ел
*—4 ^Н
ю—*
5,22
11,35
5,9
11,75
1 1
1 1
Э8
см
и
СО
3,7
7,75
3,72
7,95
3,77
8,45
00
со" ел
3,89
9,4
3,97
9,6
4,16
9,8
4,37
10,4
1 1
1 1
ю о
«—Ч
1
н
Ы
2,68
4,25
2,75
4,28
2,86
4,55
2,97
4,6
со со
сою
3,23
5,35
3,46
5,7
3,5
5,75
1 1
I 1
то
-* см
IS-1DS
Проточный нере-
нерегулируемый
8 5-269S
225

Особенности расчета однотрубных систем
водяного отопления
Для однотрубных вертикальных систем водяного отопления с насосной или ес-
естественной циркуляцией задача гидравлического расчета заключается в увязке
расходуемых давлений в стояках и магистральных трубопроводах,
которая производится последовательно для всех стояков главного и второстепенного
циркуляционных колец расчетной схемы. Таким образом, гидравлический расчет
больших колец циркуляции ведут параллельно с расчетом стояков. Поскольку совре-
современные требования унификации радиаторных узлов определены нормами СН 419—70,
выбор типа стояков позволяет по готовым данным иметь их гидравлическую характе-
характеристику. Приведенные в табл. III.33 ориентировочные данные для предварительного
выбора диаметров однотрубных стояков уточняют последующим гидравлическим рас-
расчетом рассматриваемой ветви трубопровода. В этой таблице диаметры стояков ука-
указаны при средних расходах воды с учетом требований к бесшумности работы систе-
системы отопления с насосной циркуляцией.
В однотрубных системах отопления с нижней разводкой магистралей для вос-
стгновления циркуляции воды после отключения нагревательных приборов на вос-
восходящей части П-образных стояков со смещенными замыкающими участками и
кранами двойной регулировки необходимо обеспечить минимальные расходы воды
(?мин согласно данным табл. III.72.
Таблица III.72. Минимальные расходы и требуемые тепловые нагрузки для
однотрубных стояков с замыкающими участками и кранами двойной регулировки
(СН 419—70)
Диаметр условного прохода труб, мм
стояка
15
20
25
замыкающего
участка
15
15
20
подводки
15
20
25
Температурный
перепад, *С
95—70
100—70
105—70
95—70
100—70
105—70
95—70
100—70
105—70
емин. Ю/«
200
210
220
150
160
170
330
340
360
Требуемая
тепловая на-
нагрузка стоя-
стояка, ккал/ч
5000
6300
7700
3750
4800
5950
8250
10 200
12 600
При выборе типа однотрубных стояков и их гидравлическом расчете необходимо
придерживаться следующих рекомендаций.
Для обеспечения индустриализации заготовительно-монтажных работ при ис-
использовании унифицированных радиаторных узлов конструкцию стояков необхо-
необходимо принимать лишь с односторонним присоединением к ним нагревательных при-
приборов.
Для компенсации тепловых удлинений и повышения коэффициента затекания
воды в нагревательные приборы наобходимо предусматривать смещенные замыка-
замыкающие участки радиаторных узлов. В радиаторных узлах проточно-регулируемых
стояков устанавливают трехходовые краны, а в узлах с замыкающими участками —
краны двойной регулировки. Во всех случаях краны монтируют на обратной
подводке к приборам.
В проточно-регулируемых системах малые циркуляционные кольца не рассчи-
рассчитывают. Однотрубный стояк рассматривают как один общий расчетный участок.
При установке конвекторов с регулировкой их теплоотдачи по воздуху, а также
в кухнях, санитарных узлах и других нежилых комнатах можно применять одно-
226

тоубные проточные нерегулируемые стояки с односторонним и двусторонним при-
гЬединением к ним приборов (см. лист Ш.З, рис. 2).
В многоэтажных зданиях из-за перегрузки иногда приходится устраивать П-об-
зные стояки с подъемно-холостым участком или решать прокладку Т-образных
толков, состоящих из подъемно-холостого и двух опускных участков с нагрева-
нагревательными приборами (например, при близком расположении кухни, ванной и жилой
комнаты). Для уменьшения расчетной поверхности приборов подъемно-холостые
участки следует прокладывать в помещениях с меньшей тепловой нагрузкой.
Составные стояки из труб различного диаметра допускается применять лишь на
подъемном и опускном участках при нижней разводке и на опускном участке непо-
непосредственно у магистральных трубопроводов при верхней разводке. Эти стояки
проектируют, как правило, при невозможности увязки расходуемых давлений в
циркуляционных кольцах расчетной схемы.
При устройстве для П-образного стояка промежуточных перемычек с целью умень-
уменьшения общего сопротивления, на высоте не менее 2/3 его высоты гидравлическую
увязку внутренних циркуляционных колец выполняют без учета естественного дав-
давления по формулам (III.51) и (III.52).
Сопротивления стояка удобно подсчитывать по заранее известным усредненным
данным для различных конструкций радиаторных узлов (см. табл. III.69). После
предварительного выбора диаметра стояка по ориентировочным данным табл. III.33,
пользуясь графиками на листе III.27, находят приближенные значения потерь дав-
давления П-образных стояков для принятых конструкций радиаторных узлов. Эти гра-
графики составлены для проточно-регулируемых стояков и стояков с замыкающими
участками радиаторных однотрубных систем водяного отопления с нижней развод-
разводкой магистралей, в зданиях от 7 до 12 этажей. Для верхней разводки магистралей
потери давления в однотрубных стояках без большой ошибки можно принимать по
этим графикам с уменьшением в 2 раза, имея в виду, что в зданиях одинаковой этаж-
этажности П-образные стояки обычно имеют вдвое больше радиаторных узлов, чем стоя-
стояки с верхней разводкой.
Пример III. 16. Пользуясь данными табл. III.33 и графиками на листе III.27,
найти предварительные потери давления в П-образных стояках.
В 9-этажном здании при проточно-регулируемом стояке с трехходовыми крана-
кранами (см. лист III.27, рис. 1) GCT = 500 кг/ч и t/CT = 20 мм для радиаторного узла 2
с диаметрами труб 20 X 20 X 20 мм рст = 1670 кгс/м?; в 12-этажном здании при
GCT = 800 кг/ч и dCT = 25 мм для радиаторного узла 4 B5 X 25 X 25 мм) рст =
= 1550 кгс/м*.
В 9-этажном здании при стояке с замыкающими участками и кранами двойной
регулировки (см. лист 111.27, рис. 2) GCT = 470 кг/ч и dCT = 20 мм для радиаторно-
радиаторного узла 2 B0 X 15 X 20 мм) рст = 1500 кгс/м2; в 12-этажном здании при GCT =
= 800 кг/ч и с/ст = 25 мм для радиаторного узла 3 B5 X 20 X 25 мм) рст =*
= ШОкгс/м*.
Ход решения показан на графиках листа III.27.
Пример III. 17. Рассчитать потери давления в проточно-регулируемом П-образ-
ном стояке для 9-этажного здания (лист III.28, рис. 1), если суммарная тепловая
нагрузка стояка QCT — 17 440 ккал/ч, а расход воды при температурном перепаде
At = 105 — 70 = 35° С GCT = 498 кг/ч. Диаметры труб стояка и радиаторных уз-
узлов, выполненных без уток, приняты 20 мм.
Суммарные характеристики сопротивления будут следующие:
согласно табл. III.69 для шестнадцати этажестояков высотой Лэ = 2,7 м
St = 3,15 • Ю~4 • 16 = 50,4 • 10~4;
для двух радиаторных узлов верхнего этажа
Sa = 1,46 • 10~4 • 2 = 2,92 • 10~4;
для узлов присоединения стояка к магистрали горячей воды с установкой вентиля
53 = 5,69 • 10~4;
для узлов присоединения стояка к обратной магистрали с установкой пробко-
пробкового крана
54 = 1,62 • Ю-4;
8* 227

amd*p
QQtup
hep
ШЗр
vi/efi
ёэноц
io ^5 iQ
4^e ^4 ^^
t
mabtp
ftp
ШЗр
dauotf
?>&&&
el I
^2 3
|
IS:
-. S я
5 о x
н *
= я °1
^ О 2
§ S ft
t- o-
228

CUP*
д=с=]
.020
02/7
—020
,.. — T ..,.-. t ^ |
a'
Лист III.28. К расчету гидравлического сопротивления П-образ-
ных однотрубных стояков:
/ — к примеру III 17; 2 — к примеру 111.18.
229

для прямых участков стояка общей длиной труб 2 м (два участка по 0,5 м на
1-м этаже и 1 м на 9-м этаже)
56 = 0,59 • 10~4 • 2 = 1,18 • 10~4.
Полная характеристика сопротивления стояка
5СТ = E0,4 + 2,92 + 5,69 + 1,62 + 1,18) • 10~4 = 61,82
Гидравлическое сопротивление стояка по формуле (III.68)
рст = SCTG2CT = 61,81 • Ю-4 • 4982 = 1520 кгс/м*.
кгс1м%
(кг/чJ
Пример III. 18. Рассчитать потери давления проточно-регулируемого стояка
из предыдущего примера при устройстве в нем перемычки диаметром 15 мм и дли-
длиной 5,5 м между 7-м и 8-м этажами для уменьшения общего сопротивления стояка
(лист 111.28, рис. 2).
Суммарные характеристики сопротивлений будут следующие:
согласно табл. III.69 для двенадцати этажестояков высотой h3 = 2,7 м
Sj = 3,15 • 10~4 ¦ 12 = 37,8 • 10~4;
для узлов присоединения к разводящим магистралям
S2 = E,69 + 1,62) • 10~4 = 7,31 • 10~4:
для двух этажестояков, расположенных выше перемычки,
Ss = 3,15 • 10~4 • 2 = 6,3 • 10~4;
для двух горизонтальных радиаторных узлов верхнего этажа
S4 = 3,08 • 10~4 • 2 = 6,16 • 10~4;
для прямых участков труб, расположенных выше перемычки, — горизонталь-
горизонтального участка верхнего этажа длиной 5,5 м и двух вертикальных участков между
7-м и 8-м этажами длиной 2,7 • 2 = 5,4 м
S6 = 0,59 • 10~4 E,5 + 5,4) = 6,43 • 10~4;
для двух тройников на проход в месте присоединения перемычки (по усреднен-
усредненным данным табл. III.68) и для отводов на верхнем этаже (по табл. III.65)
Se = 0,325 • Ю~4 @,5 + 3 + 2 • 1) = 1,79 ¦ 10~4;
для двух горизонтальных радиаторных узлов, присоединенных к перемычке,
S7 = 11,03 • 10~4 • 2 = 22,06 • 10~4;
для тройников на ответвлениях в местах присоединения перемычки к стояку
58 = 1,08 • 10~4 E + 1,5) = 7,02 • 10~4;
для прямых участков труб при длине перемычки 5,5 м и d = 15 мм
S9 = 2,89 • 10~4 • 5,5 = 15,88 • 10~4.
Полная характеристика сопротивления участков стояка до перемычки
Sa = S1 + S2= C7,8 + 7,31) • 10~4 = 45,11 ¦ Ю~4,
а выше перемычки —
S6 « 53 + S4 + S5 + 5e = F,3 + 6,16 + 6,43 + 1,79) • 10~4 = 20,68 • 10~4-
Полная характеристика сопротивления перемычки
SB = S7 + S8 + S9 = B2,06 + 7,02 + 15,88) ¦ 10~4 = 44,96 • 10~4.
?30

Суммарная характеристика сопротивления двух параллельных участков стояка
по формуле A11.72)
с/ 1 -fi 7 1Q—4 '
-] —
3 • 10~4 К 44,96 • 10~4
Отсюда на основании формулы (III.68) гидравлическое сопротивление параллель*
ных участков стояка
р = 6,7 • 10~4 • 4982 = 168 кгс/м*.
Расход воды через перемычку по формуле (II 1.69)
= 1 /"
168 ЛЛА ,
-г = 194 кг/ч.
44,96 • 1
Расход воды через участок стояка, расположенный выше перемычки,
G' = 498 — 194 = 304 кг/ч.
Общее гидравлическое сопротивление стояка
рст = 168 + 45,11 • 10~4 • 4982 = 1187 кгс/м2.
Ввиду расположения перемычки на высоте более 2/3 высоты стояка естественное
давление расчетом не учитывается.
Расчет больших колец циркуляции систем
водяного отопления
После обоснованного решения принципиальной схемы разводки магистральных
трубопроводов (тупиковой или с попутным движением воды — для всего здания,
секционной — для отдельных его частей) и выявления для принятой конструкции
стояков величины располагаемого перепада давлений выполняют гидравлический
расчет главного и второстепенных колец циркуляции.
Главное циркуляционное кольцо (наиболее протяженное и
нагруженное) включает в себя узел управления ввода тепловой сети в здание или
коммуникацию встроенной в это здание отопительной котельной, магистральные
подающие и обратные трубопроводы, а также рассматриваемый расчетный стояк.
С целью повышения гидравлической устойчивости вертикальных однотрубных
систем водяного отопления, уменьшения возможности нарушения регулировки и
лучшей увязки потерь давления в расчетных кольцах гидравлический расчет тру-
трубопроводов больших колец циркуляции ведут, придерживаясь таких основных пра-
правил:
во всех случаях следует проектировать, как более простую, экономичную и
гидравлически устойчивую, тупиковую схему разводки магистральных трубопрово-
трубопроводов. Схему разводки с попутным движением воды можно применять, как исключение,
лишь при соответствующем обосновании, если нет перерасхода труб на магистраль-
магистральных участках сети. Тупиковую схему можно применять в системах отопления с на-
насосной и естественной циркуляцией, а попутную — только при насосной цирку-
циркуляции;
части здания различной этажности, лестничные клетки и помещения магазинов
должны обслуживаться раздельными от основной системы ветвями;
для повышения гидравлической устойчивости потери давления в стояках должны
составлять не менее 80% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без
учета потерь давления в общих участках для групп стояков или ветвей;
гидравлический расчет трубопроводов вертикальных однотрубных систем водя--
ного отопления выполняют с постоянным или переменным перепадами температур
воды в стояках. Расчет с переменными перепадами температур допускается выпол-
выполнять без учета естественных давлений при увязке колец, что практически мало влия-
влияет на ючиость получаемых результатов.
Двухтрубные системы водяного отопления рассчитывают только при постоян-
постоянном перепаде температур воды во всех частях системы. При переменной величине
231

естественного давления на разных этажах здания двухтрубные системы отопления
имеют неравномерный прогрев приборов вследствие плохой регулировки системы по
вертикали. Эти системы, но с нижней разводкой магистралей, гидравлически более
устойчивы, чем системы с верхней разводкой.
Задача гидравлического расчета трубопроводов двухтрубных систем заключает-
заключается в том, чтобы максимально использовать перепады располагаемых давлений для
приборов верхних этажей, всемерно уменьшая диаметры обратных стояков. На прак-
практике это сделать не удается ввиду ограниченного сортамента труб, поэтому избытки
давлений приходится дросселировать кранами у нагревательных приборов, чтобы
устранить перегрев приборов на верхних и недогрев на нижних этажах. Такой су-
существенный недостаток двухтрубных систем водяного отопления ограничивает их
применение в зданиях высотой до 2 этажей.
Гидравлический расчет главных колец циркуляции двухтрубных систем с верх-
верхней или нижней разводкой магистральных трубопроводов производят через на-
нагревательный прибор 1-го этажа рассматриваемой ветви с наименьшей величиной
естественного давления. Определяемые по ходу расчета свободные давления на про-
промежуточных стояках увязывают с расходуемыми давлениями в магистральных тру-
трубопроводах.
Гидравлический расчет трубопроводов насосных систем отопления рекоменду-
рекомендуется выполнять наиболее простым, удобным и достаточно точным методом при помо-
помощи характеристик сопротивления в соответствии с нормами СН 419—70 или мето-
методом динамических давлений. Для определения потерь давления в циркуляционных
кольцах могут быть использованы следующие уравнения:
по методу характеристик сопротивления
2 ,48 -^- ; (II 1.78)
1 саст
по методу динамических давлений
е-^-. A11.70)
Уравнения (III.78) и (III.79) действительны для вертикальных однотрубных
систем с нижней разводкой магистралей. При верхней разводке поправку 0,4 не
учитывают. Для двухтрубных систем в этих уравнениях величину естественного
давления принимают по формулам A11.56) и A11.58) с поправкой Б = 0,5 ч- 0,7. Левая
часть уравнений обозначает суммарную потерю давления в расчетных циркуляцион-
циркуляционных кольцах или в данном стояке, а правая часть — действующий в них распола-
располагаемый перепад давлений, создаваемый насосом и гравитационными силами. При
гидравлическом расчете располагаемым перепадом давлений для главного циркуля-
циркуляционного кольца или данной ветви (тупиковой или с попутным движением воды —
лист III.29, рис. 1) будет разность давлений, заданная для всей системы и ее рас-
расчетной схемы или для отдельной ветви, а для любого из участков — разность давле-
давлений, полученная из предыдущего расчета. Это положение можно пояснить следующим
образом (лист III.29, рис. 1, а).
Располагаемый перепад давлений рр для участка сети между двумя точками (на-
(например, для стояка 4—4') можно найти по формуле
4_4 2j
где ря — давление, создаваемое насосом после элеватора тепловой сети или насосом
в местной котельной, кгс/мг;
п
2Ро — потери давления на общих участках сети между задвижками узла ввода
1
и стояком 4—4', кгс[мг.
Аналогично распределяются давления и в системах с естественной циркуляцией
теплоносителя.
Изложенные соображения позволяют заключить, что основной задачей гидрав-
гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления является хорошая увязка
232

233

Таблица III. 73. Расходы и скорости теплоносителя в
dv, мм
У
10
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
"макс,
м/с
0,3 J
0,5
0,65
0,8
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
^макс,
кг/ч
130
350
810
1600
3500
6970
11700
20 100
27 600
41 400
64 500
91500
0,1
43
70
125
200
350
465
780
1340
1840
2760
4300
6100
0,2
87
140
250
400
700
930
1560
2680
3680
5520
8600
12 200
Расходы теплоносителя G
0,3
210
375
600
1050
1395
2340
4020
5520
8280
12 900
18 300
0,4
280
500
800
1400
1860
3120
5360
7360
11040
17 200
24 400
0,5
625
1000
1750
2325
3900
6700
9200
13 800
21 500
30 500
кг/ч,
0,6
—
750
1200
2100
2790
4680
8040
11040
16 560
25 800
36 400
расходуемых давлений во всех циркуляционных кольцах, обеспечивающая гидрав-
гидравлическую устойчивость и подачу расчетных расходов теплоносителя во все части
системы при заданных диаметрах труб.
При постоянном перепаде температуры воды в стояках расходы
теплоносителя G в кг/ч во всех участках расчетной схемы определяют путем деления
тепловой нагрузки Q в ккал/ч на принятый для системы отопления постоянный пе-
перепад температуры воды М — tr — t0 в °С.
Очевидный недостаток этого способа расчета заключается в том, что при суще-
существующем, весьма ограниченном сортаменте труб трудно увязать расходуемые дав-
давления в отдельных циркуляционных кольцах системы отопления. Поэтому для за-
заданных расходов теплоносителя, с целью увязки потерь давления в расчетных коль-
кольцах, зачастую приходится конструировать составные стояки и радиаторные узлы
из труб различного диаметра.
При несовпадении расчетных расходов теплоносителя с фактическими регулиров-
регулировка системы отопления неизбежно нарушится, а поверхность нагревательных прибо-
приборов будет подобрана неточно.
На практике избыточные давления дросселируют обычно арматурой., что приво-
приводит к необходимости в монтажной регулировке системы отопления и к перерасходу
металла на трубы. Применение различных конструкций стояков и радиаторных
узлов снижает степень индустриализации трубозаготовительных операций.
При переменных перепадах температур воды в стояках перечис-
перечисленные недостатки отсутствуют. Расходы воды по стоякам заранее неизвестны; они
зависят от принятых диаметров труб, сконструированных из стандартных заготовок
радиаторных узлов. Поэтому при заданных тепловых нагрузках стояков в них по-
получаются различные температурные перепады циркулирующей воды: в наиболее
удаленных от теплового центра стояках —большие, а в ближних — меньшие. Пе-
Перепады температур в отдельных стояках могут отличаться от расчетного, принятого
для системы отопления в целом, не больше чем на ±15%.
Это способ гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления с нижним
или верхним питанием теплоносителя однотрубных стояков позволяет шире приме-
применять наиболее экономичную и простую тупиковую схему разводящих магистралей
(с большим радиусом действия при насосной и естественной циркуляции) за счет
увеличения располагаемых перепадов давлений. Результаты гидравлического рас-
расчета трубопроводов и теплового расчета нагревательных приборов при этом более
точны, так как расчетные расходы теплоносителя соответствуют фактическим. Такой
способ не требует монтажной регулировки системы отопления и всемерно повышает
индустриализацию заготовительных операций радиаторных узлов.
Для ориентации при предварительном назначении диаметров магистральных
трубопроводов в зависимости от расходов и скоростей теплоносителей служит
табл. III.73. Диаметры магистральных участков уточняются последующим расчетом.
Пример III. 19. Рассчитать трубопроводы двух веток симметричной радиаторной
234

магистральных трубопроводах
систем водяного отопления
~~ при скоростях v, м/с
0,7
1400
2450
3255
5460
9380
12 880
19 320
30 100
42 700
0,8
—
2800
3720
6240
10 720
14 720
22 080
34 400
48 800
0,9
—
3150
4185
7020
12 060
16 560
24 840
38 700
54 900
i
—
—
4650
7800
13 400
18 400
27 600
43 000
61000
1,1
—
5115
8580
14 740
20 240
30 360
47 300
67 100
1,2
—
5580
9360
16 080
22 080
33 120
52 600
73 200
1.3
—
6045
10 140
17 420
23 920
35 880
55 900
79 300
1,4
—
6510
10 920
18 760
25 760
38 640
• 60 200
85 400
схемы водяного отопления с нижней разводкой, однотрубными П-образными стояка-
стояками и насосной циркуляцией для 9-этажного здания при таких исходных данных:
источник теплоснабжения — наружная тепловая сеть с параметрами теплоносителя
At = 150—70° С; температурный перепад в системе отопления принят At = 105 —
— 70 = 35° С.
Гидравлический расчет следует выполнять по методу характеристик сопротивле-
сопротивления с переменными перепадами температур воды в стояках в соответствии с норма-
нормами СН 419—70. Расчетная схема магистральных трубопроводов с тепловыми нагруз-
нагрузками по стоякам показана на листе III.29, рис. 2, а конструкция характерного стоя-
стояка IX — на листе II 1.28, рис. 1.
Стояк IX. Находим гидравлическое сопротивление наиболее характерного
стояка IX в правой ветви схемы при расходе теплоносителя GCT =: 17 400 : 35 =
= 498 кг/ч. На основании данных табл. III.32 и II 1.33 принимаем конструкцию ра-
радиаторных узлов стояка с диаметром труб 20 X 20 X 20 мм. Гидравлическое сопро-
сопротивление стояка IX согласно расчету в примере III. 17 рст = 1520 кгс/м2.
Поскольку нормами рекомендуется иметь сопротивление стояков не менее 80%
общей величины потерь давления в системе отопления, то сопротивление главного
циркуляционного кольца должно быть Рстт = 1520 : 0,8 = 1900 кгс/м2, что соот-
соответствует рекомендациям ВНИИГС, где рр = 2000 кгс/м2 при заданных параметрах
теплоносителя Д^ = 105—70° С (см. стр. 191). Величина рстт = Рр должна обеспе-
обеспечить преодоление потерь давления в главном циркуляционном кольце трубопрово-
трубопроводов расчетной схемы от задвижек узла теплового ввода через наиболее удаленный
стояк IX.
Переменные перепады температур воды в стояках могут отличаться не более
чем на 15% от принятого в системе отопления At = 35°С C5 • 0,15 = ±5,25°С).
Задаваясь для наиболее удаленного от теплового центра стояка IX At = 38° С,
получаем фактический расход воды в этом стояке GIX = 17 400 : 38 = 458 кг/ч.
При неизменности конструкции стояка IX его суммарная характеристика сопротив-
сопротивления (см. пример III. 17) S = 61,81 • 10~4. Тогда потери давления в нем р1Х =
SG* = 61,81 -10—4 • 4582 = 1296 кгс/м2.
В расчетный бланк (табл. III.74) заносим известные величины тепловых нагру-
нагрузок, предварительных расходов и длин, а на основании табл. III.32, III.33 и III.73
назначаем диаметры стояков и участков магистралей. Затем проставляем готовые
значения -т и А • 104 для труб соответствующих диаметров (согласно табл. III.63).
Сначала по данным табл. III.65—III.68 на расчетных участках подсчитываем 2?
и полученные результаты заносим в бланк (табл. II 1.74):
на участках 9—8 и 9'—8' для тройника на проход и для отвода диаметром 20 мм
С = 1; 2? = 2; •
235

Расчетный
участок или
стояк
IX
9-8
9'—8'
VIII
8—7
8'—Г
VII
7—5
7'—6'
VI
6—5
6'-5'
V
5-А
5'—Б
I
1—2
V—2'
II
2—3
2'—3'
III
3—4
3'—4'
IV
4—А
4'—Б
А-ПЗ
Б—03
Таблица
III.74. Гидравлический расчет трубопроводов водяного
Нагрузки
Q, ккал/ч
17 400
17 400
17 400
17 400
34 800
34 800
15 400
50 200
50 200
8500
58 700
58 700
8500
67 200
67 200
17 400
17 400
17 400
17 400
34 800
34 800
15 400
50 200
50 200
8500
58 700
58 700
125 900
125 900
G, кг/ч
498
498
498
498
996
996
440
1436
1436
242
1678
1678
242
1920
1920
498
498
498
498
996
996
440
1436
1436
242
1678
1678
3590
3590
1, и
5
5
—
5
5
—
6
6
6
6
—
3
3
5
5
—
5
5
—
6
6
—
3
3
8
8
d, мм
20
20
20
20
25
25
20
32
32
15
40
40
15
40
40
20
20
20
20
25
25
20
32
32
15
40
40
50
50
к
~d
на1 м
А,
-г1
а
Правая
1,8
1,8
—
1,4
1,4
—
1
1
—
0,8
0,8
—
0,8
0,8
Л евг
1,8
1,8
1,4
1,4
—
1
1
—
0,8
0,8
9
9
—
7
7
—
6
6
—
4,8
4,8
—
2,4
2,4
температур
2;
с.
»пр
ветвь от
2
2
—
1
1
—
1
1
—
1
1
'—
1,5
1,5
11
11
—
8
8
—
7
7
—
5,8
5,8
—
3,9
3,9
А-10*
стояка
0,325
0,325
—
0,125
0,125
—
0,04
0,04
—
0,02
0,02
—
0,02
0,02
1Я ветвь от стояка /
9
9
—
7
7
—
6
6
—
2,4
2,4
Ответ
0,55
0,55
4,4
4,4
2
2
—
1
1
—
1
1
—
1,5
1,5
11
11
—
8
8
—
7
7
—
3,9
3,9
влени я о'
1,1
1,1
5,5
5,5
0,325
0,325
—
0,125
0,125
—
0,04
0,04
—
0,02
0,02
г точек
0,008
0,008
на участках от 8—7 до 6—5 и от 8'—Т до 6'—5' для тройника на проход ? = 1;
на участках 5—А и 5'—Б для тройника на поворот ? = 1,5;
на участках А—ПЗ и Б—03 для отводов диаметром 50 мм ? = 0,3 • 2 = 0,6;
для задвижек диаметром 50 мм — 0,5; 2? = 1,1.
Далее, предварительно проставив в бланк значения S = Л?пр, вычисляем осталь-
остальные расчетные величины.
/ 458 \2
На участках 9—8 и 9'— 8' р = SG2 = 3,56 ——- = 74,65 кгс/л»2. Суммар-
\ 100 /
ное сопротивление стояка IX и магистрали р = 1296 + 74,65 • 2 = 1445,3 кгс/м2.
1445 3
'¦ = 4,8 X
61,81 • Ю-4
X ЮО = 480 кг/ч. Тогда Д* =
17 400
480
= 36° С. На участках 8—7 и 8'— Т
236

отопления методом характеристик сопротивления при переменных перепадах
воды в стояках
—.
sio-4
Предварительны!
G, кг/ч
/X до точек Л
61,81
3,56
3,56
61,81
1
1
61,81
0,28
0,28
264,7
0,11
0,11
264,7
0,08
0,08
458
458
458
480
938
938
510
1448
1448
258
1706
1706
262
1968
1968
до точек А к Б
61,81
3,56
3,56
61,81
1
1
61,81
0,28
0,28
264,7
0,08
0,08
458
458
458
480
938
938
510
1448
1448
258
1706
1706
At, °С
и Б
38
—
—
36
—
—
30,2
—
—
33
—
—
32,5
—
—
38
—
—
36
—.
—
31,2
—
—
33
—
—
Л и ? к узлу управлен
0,044
0,044
3674
3674
—
[ расчет
р, кгс/мг
1296
74,65
74,65
1445,3
87,98
87,98
1621,26
58,7
58,7
1738,66
32-
32
1802,66
30,98
3098
1864,62
1296
74,65
74,65
1445,3
87,98
87,98
1621,26
58,7
58,7
1738,66
23,2
23,2
1785,06
и я
55
55
Окончательный расчет
а
0,96
—
—
0,96
—
—
0,96
—
—
0,96
—
—
0,96
—
—
0,98
—
—
0,98
—
—
0,98
—
—
0,98
—
—
G, кг/ч
440
—
—
461
—
—
490
—
—
248
—
—
251
—
—.
449
—
—
470
—
—
500
—
—
242
—
—
—
At, "С
р, кгс/мг
39,6
—
—
37,8
1
V
31,4
—
—
34,3
—
—
33,9
—
—
1716
38,8
—
—
37
—
—
30,8
—
—
35
—
—
1716
—
ПО
938 \2
, / 938 \ •
Р = 1 ¦¦ - = 87,98 кгс/мг. Суммарное сопротивление магистрали р =* 1445,3 -f-
\ 100 /
+ 87,98 • 2 == 1621,66 кгс/ж2.
Стояк VII. Уточняем расход по стояку: Gvn = 1 / = 5,1 X
V 16,81 • 10~4
X ЮО = 510 кг/ч. Тогда Д* = 15 400: 510 = 30,2° С. На участках 7—6 и 7'—6'
I 1448 \2
Р = 0,281——— I =58,7 кгс/м%. Суммарное сопротивление магистрали р «=
«= 1621,66 + 58,7 • 2 = 1738,66 кгс]мг.
Стояк VI. Поскольку стояки VI и V по предварительным данным имеют рас-
расход GCT = 8500 : 35 == 242 кг/ч, то на основании табл. III.33 конструкцию узлов
этих стояков принимаем при диаметрах труб 15 X 15 X 15 мм. Пользуясь табл. 111.63
237

и III.69, подсчитываем его суммарную характеристику сопротивления:
Sx = 13,38 ¦ Ю-4 • 16 = 214,08 ¦ Ю-4;
S2 = 5,03 • 10~4 • 2 = 10,06 • 10~4;
Ss = 26,22 • 10~4;
54 = 8,56 • 10~4;
55 = 2,89 • 10~4 • 2 = 5,78 • 10^4;
2S = 264,7 • \СГ\
Уточняем расход по стояку VI: GV1 = 1/ — = 2,58 • 100 =я
' Vl У 264,7 • Ю-4
•=» 258 кг/ч. Тогда At = 85001258 = 33° С. На участках 6—5 и 6'—-5' р =*
( 1706 \а
¦= 0,11 I 1 = 32 кгс/мг. Суммарное сопротивление магистрали р = 1738,66 -f-
4-32-2= 1802,66 кгс/нг.
/
' —• = 2,62 X
264,7 • 10~4
X ЮО = 262 кг/ч. Тогда At = 8500:262 = 32,5° С. На частках 5~А и 5' — Б
I 1958 \2
р = 0,08( ¦) =30,98 кгс/м2. Суммарное сопротивление магистрали р =
\ ЮО /
« 1802,66 + 30,98 • 2 = 1864,62 кгс/м*.
Аналогично выполняем подсчет величин для левой смежной ветви трубопровода
от стояка / до точек Ли Б, а результаты записываем в табл. II 1.74.
Общее сопротивление и расходы в каждой смежной ветви трубопровода сосчав-
ляют следующие величины:
для правой ветви рп «= 1864 kzc/aP, Gn = 1968 кг/ч;
для левой ветви рл «= 1785 кгс/м2, Gn = 1706 кг/ч.
Новый расход в левой ветви при равенстве давлений в обеих смежных ветвях
трубопровода расчетной схемы по формуле (III.73)
- 1706 /Ц = .748 «г,.
Тогда суммарный расчетный расход в обеих смежных ветвях
Gp = 1968 + 1748 = 3716 кг/ч.
По условиям соблюдения расчетного перепада температур в системе отопления
Д* в. 35° С суммарный расход воды в ветвях должен быть
Go6 = F7 200 + 58 700): 35 = 3590 кг/ч.
Отсюда общий коэффициент пропорциональности по формуле (III.74)
а =3590:3716 = 0,96.
Действительные расходы в правой и левой ветвях трубопровода будут следующие:
Gn = 1968 • 0,96 = 1889 кг/ч; Ол = 1748 - 0,96 = 1678 кг/ч.
Коэффициенты пропорциональности при действительных расходах для каждой
смежной ветви трубопровода равны:
ап = 1889 : 1968 = 0,96; ал = 1678: 1703 = 0,98.
Определив действительные расходы воды в стояках по их тепловым нагруз-
нагрузкам, находим действительные температурные перепады (см. окончательный расчет в
табл. III.74). Поверхность нагрева приборов рассчитываем по найденным действитель-
действительным значениям температурных перепадов и расходов теплоносителя в стояках.
Действительные потери давления в любой ветви при новых расходах пересчиты-
пересчитываем пропорционально квадрату расхода. Их можно найти по формуле (III.75) при
равенстве давлений в смежных ветвях трубопровода:
ра = Рпа2п = 1864 • 0.962 = 1716 кгамК
Потери давления в ответвлениях к узлу управления ру => ПО кгс/м%. Полная
потеря дав !ения в системе отопления рдист «¦ 1716 + НО =» 1826 кгс/м*.
238

Особенности расчета трубопроводов
с попутной схемой движения воды
При схеме трубопроводов с попутным движением воды все циркуляционные
кольца примерно одинаковой длины. Если пренебречь незначительными колеба-
колебаниями дополнительного естественного давления за счет охлаждения воды в трубах,
то можно считать, что величины располагаемого перепада давлений рр для всех
колец практически одинаковы.
По известным значениям тепловой нагрузки Q, длины расчетных участков I,
суммы к. м. с. на участке 2? и величине располагаемого перепада давлений рр
гидравлический расчет трубопроводов производят в таком порядке: рассчитывают
кольцо первого стояка по ходу движения горячей воды с определением всех диамет-
диаметров обратной магисграли, кольцо последнего стояка по ходу движения горячей воды
с определением всех диаметров подающей магистрали, затем все остальные кольца и
промежуточные стояки с предварительным определением свободных давлений на
каждый стояк.
Неувязка в расходуемых давлениях по отдельным кольцам допускается не более
5%. Для удобства увязки давлений по кольцам расчет рекомендуется производить
одновременно через ближний и дальний стояки по обратной и подающей магистра-
магистралям с выявлением свободных давлений на промежуточных стояках.
Если в обратной линии в месте присоединения стояка давление больше, чем в
подающей, то возникает обратная циркуляция воды в стояке, т. е. происходит
подъем воды снизу вверх, что нарушает нормальную работу системы. Поэтому дав-
давление, создаваемое насосом в точке присоединения стояка к подающей линии, должно
быть большим, чем в точке присоединения его к обратной линии. Перепад давлений
в этих точках является расчетным для данного стояка.
Расчет систем с попутным движением воды можно начинать также через средний
стояк по кольцу с наиболее загруженными участками и максимальными потерями дав-
давления. При этом сначала находят диаметры участков половины подающего и половины
обратного трубопроводов, затем рассчитывают малые кольца через каждый стояк.
Проверять давления в обратной линии не требуется. Сложность этого способа рас-
расчета состоит в том, что не всегда правильно можно выбрать расчетный средний стояк,
поэтому часто приходится дополнительно такую проверку делать.
Пример- III.20. Проверить величины дазлений в обратной линии и найти свобо-
свободные расчетные давления промежуточных стояков схемы трубопроводов с попутным
движением воды, показанной на листе II 1.29, рис. 3.
Располагаемый перепад давлений в системе рр = 600 кгс/м2. Потери давления
определены по циркуляционным кольцам и указаны на расчетных участках схемы.
Стояк ВЖ. Давление в точке В рв = 600 — A70 + 60 + 50) = 320 кгс/м2.
Давление в точке Ж рж = 600 — A70 -+- 60 -f- 40) = 330 кгс/м2. Поскольку рж > рв,
то имеем отрицательное давление, что вызовет обратную циркуляцию в стояке,
С т о я к ГЗ. Давление в точке Г рг = 600 — A70 -j- 60 + 50 + 40) = 280 кгс/м2.
Давление в точке 3 р3 = 600 — A70 + 60 + 40 + 50) = 280 кгс/м2. Поскольку
рГ ¦=¦ р3, то свободное давление стояка ргз=0, что недопустимо.
Стояк ДИ. Давление в точке Д рд = 600 — A70 + 60 + 50 + 40 + 30) =>
= 250 кгс/м2. Давление в точке И ри = 600 — A70 + 60 + 40 + 50 + 40) =
= 240 кгс/м2. Поскольку рд > ри, то свободное давление стояка рДи = 10 кгс/м2.
Стояк ЕК. Давление в точке Е рЕ = 600 — A70 + 60 + 50 + 40 + 30 +
+ 30) = 220 кгс/м2. Давление в точке К Рк= 600 — A70 + 60 + 40 + 50 + 40 +
+ 40) = 200 кгс/м2. Свободное давление стояка рЕ^ = 20 кгс/м2.
' 'Из приведенных подсчетов видно, что для устранения обратной циркуляции в
стояке ВЖ и нулевого давления в стояке ГЗ необходимо увеличить потери давле-
давления в стояке ВЖ и обратном трубопроводе ЖЗ, соответственно уменьшив диа-
диаметры труб этих участков.
Диаметр общей обратной магистрали от точки Л до котла увеличивают для умень-
уменьшения потерь в циркуляционном кольце и получения требуемого перепада дав-
давлений.
?39

Устройство и расчет квартирного
водяного отопления
Для квартирных поэтажных систем водяного отопления используют маломе-
малометражные котлы, котелки или змеевики в кухонных плитах, а в качестве нагреватель-
нагревательных приборов — чугунные или стальные штампованные радиаторы.
С целью уменьшения длины и диаметра разводящих трубопроводов нагрева-
нагревательные приборы часто располагают у внутренних стен, что позволяет устанавли-
устанавливать их выше обычного на 0,3—0,4 м от пола. Такое расположение приборов уве-
увеличивает естественное давление в системе, но приводит к неравномерному прогреву
воздуха в помещении. Подающий трубопровод прокладывают открыто под потолком
помещений, обратный — у пола или в подпольном канале. Главный стояк обычно
прокладывают в борозде стены, тщательно изолируют и соединяют в верхней точке
с расширительным баком, снабженным муфтами для укрепления водомерного стек-
стекла и переливной трубой (лист III.30, рис. 1 и лист III.18, рис. 4).
Действительное располагаемое естественное давление в системе рр в кгс/мг с
учетом влияния охлаждения воды в трубах ориентировочно можно определить по
формуле
рр = bh{l + h)± hx (Yo - Yr). (Ш.81)
где b — безразмерный коэффициент;
h — высота расположения подающей магистрали над центром нагрева воды
в котле, м;
I — горизонтальное расстояние от главного стояка до наиболее удаленного от
котла, м;
h\ — вертикальное расстояние от середины нагревательного прибора до центра
нагрева воды в котле, м;
Yo—Yr — разность плотностей воды обратного и подающего трубопроводов (см.
табл. II 1.4).
Коэффициент Ь при неизолированных трубах принимают равным 0,4, при изоли-
изолированном главном стояке и обратных магистралях — 0,36, при всех изолированных
трубах—0,16. Расстояние h\ принимают со знаком плюс, если середина прибо-
прибора выше центра нагрева воды в котле, и со знаком минус, если середина прибора
ниже его.
Ввиду незначительной величины располагаемого естественного давления Гр
гидравлический расчет трубопроводов системы выполняют весьма тщательно с уче-
учетом всех особенностей прокладки труб.
При расчете квартирных систем водяного отопления рекомендуется:
для определения естественного давления принимать, что центр нагрева воды в
котле расположен не по середине высоты котла, а на 150 мм выше колосниковой ре-
решетки, т. е. плоскости наиболее интенсивного нагрева воды;
расчетную теплоотдачу нагревательных приборов уменьшать за счет полезного
тепла, отдаваемого неизолированными трубами, проложенными открыто в отапли-
отапливаемых помещениях;
поверхность нагрева отопительных приборов определять с учетом полезной теп-
теплоотдачи трубы по фактической средней температуре воды, проходящей через при-
приборы, т. е. с учетом охлаждения воды в трубах;
параметры теплоносителя принимать Ы — 95 — 70 = 25° С. В этом случае
формула (II 1.81) приобретает более простой вид:
рр = bh(l + h)± 0,64/^. (Ш.82)
Для квартирных систем водяного отопления с естественной циркуляцией, обычно
проектируемых как одноэтажные, а иногда как двухэтажные, можно дать такие об-
общие рекомендации по гидравлическому расчету трубопроводов *:
горизонтальные участки трубопроводов, в которых охлаждается вода, следует
прокладывать в помещениях возможно выше, чтобы увеличить располагаемый пере-
перепад давлений р9;
поскольку трубопровод с горячей водой охлаждается интенсивнее, чем трубо-
трубопровод с обратной водой, прокладываемый ниже его, увеличение диаметров труб
* И, Ф. Л и в ч э к. Квартирное водяное отопление. М., изд. МКХ РСФСР,
1950.
240

241

при увязке расходуемых давлений следует принимать на горизонтальных участках
горячей линии;
гидравлический расчет трубопроводов квартирных систем водяного отопления
производят с особой тщательностью; при этом выявляют действительные располага-
располагаемые давления рр во всех частях системы.
Расчет выполняют в два этапа: предварительный и окончательный. Предваритель-
Предварительный расчет заключается в определении ориентировочных диаметров труб и сопостав-
сопоставлении полученных суммарных потерь давления в циркуляционных кольцах с величи-
величиной рр, найденной по приближенной формуле (III.81). При окончательном расчете
выявляют полезные тепловыделения от открыто проложенных труб (см. табл. II 1.36),
затем определяют действительные температуры циркулирующей воды во всех
участках расчетной схемы. Удельные тепловыделения открыто проложенных труб
принимают в зависимости от температуры воды в начале расчетного участка и вну-
внутренней температуры помещения.
По значениям QTp и расходу G вычисляют возможное остывание воды на расчет-
расчетном участке (ДГ = QTp : G), затем находят температуру в конце расчетного участка,
при известной температуре в его начале (tR == tH — At').
Следует иметь в виду, что температура воды в конце данного расчетного участка
будет одновременно температурой в начале следующего за ним по ходу воды дру-
другого расчетного участка. По найденным температурам воды на участках главного
Циркуляционного кольца по формуле (III.81) уточняют действительное располагае-
располагаемое естественное давление рр и сравнивают его с полученными потерями давления по
предварительному расчету.
Расчет главного и промежуточных циркуляционных колец выполняют последо-
последовательно через все нагревательные приборы. Диаметры сгояков, питающих по два
прибора с горячими подводками примерно одинаковой длины, обычно назначают
одинаковыми по прибору с большей нагрузкой. При расхождении величин потерь
давлений по предварительному и окончательному расчетам в пределах 5—15%
полученные результаты можно считать удовлетворительными.
В квартирных системах водяного отопления следует устанавливать нагрева-
нагревательные приборы и арматуру на трубопроводах с минимальным гидравлическим со-
сопротивлением.
Расчет паропроводов низкого давления
Выбор параметров парового отопления низкого давления обусловливается при-
принятым к установке оборудованием, радиусом действия системы и схемой возврата
конденсата от нагревательных приборов и теплообменников на тепловой центр,
В отличие от водяного для парового отопления ветви паро- и конденсатопроводов
рассчитывают раздельно.
В разомкнутых (открытых) системах пароснабжения низкого
давления, сообщающихся с атмосферой, рабочее давление пара в котле или на вводе
паропровода в здание р в кгс/смг рекомендуется принимать в зависимости от радиуса
действия (см. стр. 99). В таких системах пароснабжения принимают следующий рас-
располагаемый перепад давлений в кгс/м2.
в системах отопления без конденсатоотводчиков при самотечном возврате кон-
конденсата на тепловой центр
рр= 10 000/?— 200; A11.83)
в системах отопления с напорными конденсатопроводами и при установке конден-
конденсатоотводчиков
рр = 10 000/? — 350, A11.84)
где 200 кгс/м2 — давление пара перед вентилем расчетного нагревательного при-
прибора или теплообменника;
350 кгс/м2— то же, при установке конденсатоотводчика.
Взамкнутых системах парового отопления низкого давления рабо-
рабочее давление пара в котле р принимают в зависимости от высоты помещения котель-
котельной в подвале отапливаемого здания и радиуса действия системы. Высоту котельной
назначают не менее Як = 3,5-f-4 м, не допуская возможности подпора конденсата
в приборы, расположенные на 1-м этаже здания.
При заданных высотах подвала Як и принятого к установке парового котла hK
(лист II 1.30, рис. 2) имеем следующую связь высотных размеров:
я* + ЛПер + 0.1 = Ак + 0,1 + -— -НЮр + 0,25) + Апод, A11.85)
242

где Лпер — толщина междуэтажного перекрытия, -и;
D — диаметр паросборника котла, м\
йпоД — высота подъема конденсатопровода, проложенного с уклоном не менее
0,003 от точки перелома А до нижнего ниппеля радиатора, м, опреде-
определяемая по формуле
Нпод = 0,1 + йпер + 0,2 > L • 0,003, A11.86)
где 0,2 — минимальный запас высоты по монтажным требованиям, м.
Подставив в формулу (III.85) величину Лг<Од, находим искомые значения Як и р.
Н& = hK + ~ -НО/? + 0,55; A11.87)
| ^1A11.88)
Р = [як - [hK + -|- +0,55^10,1,
где 0,1 — коэффициент перевода м вод. ст. в нгс!мг.
Рабочее давление пара в котле р зависит также от радиуса действия системы
пароснабжения и принятых сечений паропроводов, т. е. от величины гидравличес-
гидравлических потерь. Необходимое рабочее давление пара в котле замкнутых систем пароснаб*
жения при заданном радиусе действия L в м можно найти по формуле
0,0001, (Ш.89)
где #ср — средняя удельная потеря давления на трение, кгс/м? на 1 м;
0,0001 —множитель перевода кгс/мг в кгс/см%.
При известных значениях радиуса действия системы пароснабжения и доли гид-
гидравлических потерь, приходящихся на трение, C = 0,65 и /?ср = 6,5 кгс/м2 на 1 м
рабочее давление пара в котле
р== A01 + 200H,0001. (IIL90)
Отсюда максимальный радиус действия системы пароснабжения при замкнутой
схеме и заданном рабочем давлении пара в котле
^ 0.65 A0 И»-МЩ =0ДA0000р-200). („,.91,
Паропреводы низкого давления можно рассчитать методом удельной потери на
трение при помощи вспомогательных таблиц Ш.60 и III.61 в следующем порядке.
Сначала находят наименьшее значение ^?ср для наиболее протяженной и нагру-
нагруженной ветви паропровода по формуле
R $Рр 0,65A0 000р-200)
где р — начальное избыточное давление пара, кгс/см2;
tl — суммарная длина участков паропровода, м.
По значениям R и тепловым нагрузкам Q, пользуясь табл. III.60, находят ис«
комые диаметры труб и скорости пара на расчетных участках. Затем, подсчитав сумму
к.м.с. по табл. III.65, по найденным ранее скоростям пара (см. табл. III.61) опре-
определяют потери давления в местных сопротивлениях Z.
Гидравлический расчет паропроводов выполняют с запасом давления не менее
10%. Для уравнивания потерь давления в отдельных частях системы пароснабжения
устанавливают дроссельные шайбы (см. лист III.22, рис. 3): на подводках к приборам,
если разность давлений в стояках превышает 50 кгс/м*, и на стояках — по одной
шайбе на все приборы, присоединенные к стояку.
В системах пароснабжения низкого давления при р > 0,2 кгс/м2 паропроводы
следует рассчитывать по табл. III.76 для пара высокого давления.
Пример III.21. Рассчитать ветвь паропроводов замкнутой системы парового отоп-
отопления низкого давления, найти оптимальное давление пара в котле и высоту по-
помещения котельной в подвале здания. К установке намечен паровой котел модели
«Универсал-5». Тепловые нагрузки и высотные размеры указаны на расчетной схе-
схеме (см. лист 111,31, рис. 1),
243

244

Протяженность ветви паропровода 2/ = 0,5 -f- 6,5 + 12 + 8 ¦+• 6 = 33 м.
Тогда минимальное рабочее давление пара в котле по формуле (II 1.90) должно быть
р = A0 • 33 + 200) 0,0001 = 0,053 кгс/м*.
На основании формулы (II 1.87) высота котельной должна быть не менее
Як = 1,85 4- — Н Ю • 0,053 + 0,55 = 3,23 м.
Принимаем Як = 3,3 м.
Величина располагаемого перепада давлений в системе должна быть
рр = 530 — 200 = 330 кгс!м2.
Удельная потеря давления по формуле (III.59)
330 , • .
Rcp = 0,65 = 6,5 кгс/мг на 1 м.
оо
Высота гидравлического затвора парового котла Я = 10 • 0,053 + 1 = 1,53 м,
а высота от центра паросборника котла до точки перелома конденсатопровода А,
для обеспечения самотечного возврата конденсата в котел, должна быть h = 10 X
X 0,053 4- 0,25 = 0,78 м.
Пользуясь вспомогательными таблицами III.60 и III.61, ориентируясь на зна-
значение /?Ср и не допуская резких скачков скоростей пара, рассчитываем паропровод
и подбираем диаметры конденсатопровода по табл. III.78.
Результаты гидравлического расчета записываем в бланк по форме, указанной
в табл. III.75.
Зная предварительные диаметры расчетных участков паропровода, по табл. III.65
подсчитываем для них сумму к. м. с:
на участке / для половины радиатора ? = 0,8, для вентиля диаметром 15 мм —>
16, для тройника на противотоке — 3; 2? = 19,8;
Номер
участка
1
2
3
4
5
Т абл и
гг
а
О? *
1200
2400
4400
6000
12 000
ца III
й-
0,5
6,5
12
8
6
75. Расчет паропроводов низкого
15
15
20
25
32
4*
а*
а
5,3
10,3
10,25
8,65
9,85
8f
м
а?
2,8
9,5
6,5
3,8
3,2
'я?
it
а;
1,4
61,75
78
30,4
19,2
190,75
19,8
2,5
1
' 1,5
10,5
2Z =
давления
N
18,2
8,5
3,4
3,5
34,5
= 67,9
+„
-* %
n3
19,6
20,25
81,4
33,9
53,7
15
15
20
20
20
на участке 2 для отвода диаметром 15 мм t = 1,5, для тройника на проход —1;
2? = 2,5;
на участке 3 для тройника на прямой проход ? = 1;
на участке 4 для тройника на проход с поворотом ? = 1,5;
на участке 5 для вентиля диаметром 32 мм ? = 9, для паросборника котла —
0,5, для тройника на прямой проход— 1; Ж, = 10,5.
Общие потери давления в паропроводе 2 (Rl -\- Z) = 190,75 + 67,9 = 258,65 кгс/м2.
По формуле (II 1.45) вычисляем запас давления
Расчет паропроводов высокого давления
В паровых системах отопления высокого давления избыточное давление пара
на вводе паропроводов в здание назначают в пределах р = 6 кгс/см2. Это давление
обусловливается прочностью нагревательных приборов и предельной температурой
на их наружных поверхностях, допускаемой санитарными и противопожарными
нормами. В необходимых случаях давление пара на вводе в здание снижают
245

Потери от
трения, кгс/ж4
на 1 м
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3>2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
Габли
на III.76. Расчет стальных трубопроводов
Количество пара, проходящего по
трубам, кг/ч (первая
i строка) v
скорость
водогазопроводных (ГОСТ 3262—62)
,0 '
1,39
2,85
1,42
2,93
1,46
3,03
1,5
3,1
1,57
3,2
1,59
3,27
1,62
3,37
1,65
3,46
1,68
3,55
1,71
3,63
1,75
3,7
1,87
3,87
1,96
4,05
2,02
4,22
2,08
4,42
2,15
4,55
2,27
4,75
2,34
4,95
2,43
5,08
2,5
5,23
2,59
5,4
2,71
5,75
2,9
6,12
3,03
6,38
3,22
6,7
3,35
7,08
3,47
7,28
15 |
2,2
3,2
2,25
3,25
2,3
3,35
2,35
3,45
2,4
3,55
2,5
3,6
2,55
3,75
2,6
3,85
2,65
3,95
2,7
4
2,75
4,05
2,95
4,3
3,1
4,5
3,2
4,7
3,3
4,9
3,4
5
3,6
5,3
3,7
5,5
3,85
5,65
3,95
5,8
4,1
6
4,3
6,4
4,6
6,8
4,8
7,1
5Д
7,45
6,3
7,8
5,5
8,1
20
4,6
3,55
4,85
3,75
5,1
3,95
5,3
4,1
5,5
4,25
5,7
4,4
5,9
4,55
6,15
4,75
6,35
4,9
6,5
5,05
6,7
5,15
7
5,45
7,4
5,7
7,7
5,95
8
6,2
8,35
6,4
8,6
6,65
8,9
6,9
9,2
7,1
9,4
7,3
9,7
7,5
10,3
8
10,8
8,35
11,3
8,7
11,8
9,1
12,3
9,5
12,75
9,85
25 |
8,1
3,95
8,6
4,2
8,95
4,4
9,35
4,55
9,7
4,75
10,1
4,95
10,5
5,1
10,8
5,3
11,15
5,45
11,5
5,6
12
5,85
12,5
6,1
13
6,35
13,55
6,6
14,1
6,9
14,55
7,1
15,05
7,3
15,5
7,6
15,95
7,8
16,4
8
16,9
8,2
18
8,8
19,1
9,3
20,3
9,9
21,4
10,5
22,9
11,2
23,5
11,5
32
17,25
4,8
17,7
4,9
18,65
5,2
19,4
5,4
20,15
5,6
21
5,85
21,7
6,05
22,5
6,25
23,2
6,45
24
6,65
24,7
6,9
27,05
7,5
28,15
7,8
29,25
8,1
30,4
8,4
31,5
8,8
32,65
9,1
33,8
9,4
34,9
9,7
36
10
37,1
10,3
39,3
10,95
41,6
11,55
43,75
12,1
46
12,8
47,75
13,3
49,5
13,8
40 j
26,4
5,55
27,9
5,85
29,4
6,2
30,75
6,5
31,85
6,7
32,95
6,95
34
7,15
35,1
7,4
36,25
7,65
37,35
7,85
38,45
8,1
40,6
8,55
42,4
8,9
44,1
9,3
45,9
9,65
47,6
10
49,35
10,35
51,1
10,75
52,5
11
53,95
11,35
55,4
11,7
59
12,4
62,7
13,1
65
13,7
67,9
14,3
70,7
14,9
73,5
15,5
50
52,23
6,64
55,04
6,95
57,55
7,27
60,06
7,59
62,53
7,9
65,08
8,22
67,55
8,53
69,7
8,8
71,77
9,06
73,88
9,33
75,98
9,6
80,13
10,12
83,29
1О'Й
86,45
10,93
89,61
11,32
92,78
11,74
95,98
Щ1
99,14
12,53
10Чп
12,92
105,43
13,32
108,08
13,65
114,7
14,49
121,28
15,32
127,86
16,15
134,48
16,45
_ « г-
139,75
17,65
144,99
18,32
70
99,85
7,65
105,2
8,05
109,55
8,4
113,85
8,7
118,2
9,05
122,35
9,35
126,7
9,7
131
10
135,3
10,35
139,6
10,7
143,8
11
150,6
11,5
157,4
12
164,2
12,6
166,3
12,7
178
13,6
183,5
14
189,1
14,45
194,7
14,9
200,2
15,3
205,85
15,7
218,9
16,7
230,7
17,6
242,6
18,5
253,75
19,4
263,95
20,2
274,2
20,95
246

Жжения пара в трубе,
м/с (вторая
строка) при
диаметре условного прохода труб,
мм
бесшовных (ГОСТ 8732—70)
57/3,5
45,25
6,4
46,75
6,6
49
6,95
51,25
7,25
53,5
7,55
55,7
7,9
57,9
8,2
G0,2
8,5
62
8,75
63,9
9,05
65,75
9,3
66,75
Ю,1
74,2
10,5
77
10,9
79,85
п,з
82,6
П,7
85,4
12,1
88,25
12,5
91,1
12,9
93,9
13,3
96,25
13,6
102,1
14,4
108
15,3
113,9
16,1
119,7
16,9
124,4
17,6
129,1
18,25
76/3
111,95
8,1
117,35
8,45
122,75
8,85
128,3
9,25
133,7
9,65
139,25
10,05
145,55
10,35
147,95
10,7
152,4
11,7
156,85
11,3
161,1
11,65
170
12,3
177,3
12,8
184,7
13,3
191,29
13,8
199,35
14,4
206,85
14,9
212,5
15,35
218,2
15,75
232,9
16,2
239,7
16,6
244
17,6
258,2
18,6
272,5
19,7
284,6
20,5
296,8
21,4
308,8
22,3
89; 3,5
142,7
8,6
150,95
9,1
157,1
9,45
163,4
9,85
169,9
10,25
176,2
10,6
182,5
11
188 8
11,4
194,1
11
199,49
12
204,9
12,35
215,5
13
226,1
13 6
232,8
14
244,35
14,7
253,3
15,25
265,45
15,8
270,25
16,3
278,1
17
285,7
17,2
293,5
17,7
311,6
18,8
328,8
19,8
345,4
20,8
360,7
21,7
376,1
22,7
388
23,4
102/4
170,9
9
179,65
9,45
187,85
9,9
196,2
10,3
204,55
10,75
211,8
11,15
218,65
11,5
226,05
11,9
233,1
12,25
240,1
12,65
246,6
12,95
258,6
13,6
270,7
14,2
282,9
14,9
293,2
15,4
304,4
16
313,7
16,5
324,15
17
333,1
17,5
342,4
18
351,5
18,5
373,4
19,6
393,7
20,7
412,2
21,5
427,8
22,5
443,5
23,3
459,1
24,15
108/4
298,8
10,35
313,5
10,9
327,95
11,4
342,35
11,85
355,65
12,35
368,3
12,75
380,7
13,2
393,4
13,65
404,1
14
414,75
14,4
425,4
14,75
447,1
15,5
468,1
16,2
488,9
16,9
506,8
17,6
521,8
18,1
537
18,6
552,3
19,1
567,6
19,7
582,6
20,2
597
20.7
636
22
674
23,4
712,1
24,7
749,9
26
777,6
27
805
27,9
133/4
526,6
11,9
554,45
12,55
578,3
13,1
602,6
13,65
626,45
14,2
645,45
14,6
664,4
15
683
15,5
702
15,9
721
16,3
740
16,75
777,5
17,6
815,5
18,5
853
19,3
891,1
20,2
929,1
21
956,5
21,65
983,9
22,3
1010,8
22,9
1038,2
23,5
1065,6
25,1
1134,1
25,7
1202,5
27,2
1262,2
28,6
1316,1 '
29,8
1370
31
1423,9
32,2
152/4,5
603,9
12,35
640,45
13
665,1
13,5
689,2
14
713,35
14,5
733
15
762,1
15,5
786,7
16
810,9
16,45
835,05
16,95
859
17,45
908,45
18,4
956,7
19,4
991,2
20,1
1025,7
20,8
1060,2
21,5
1089,7
22,2
1129,2
22,9
1163,6
23,6
1198,1
25,8
1232,6
26,3
1318,8
26,8
1386,3
28,1
1453,8
29,5
1521,3
30,9
1588,8
32,25
1650,4
33,5
168/5
893; 6
13,65
935,95
14,25
955,7
14,55
1019,95
15,45
1061,6
16,05
1103,95
16,65
1146,3
17,2
1181,6
17,75
1214,75
18,2
1247,9
18,7
1280,4
19,1
1346,7
20,1
1412,4
21
1473,1
21,9
1527,4
22,6
1581,8
23,4
1636,1
24,2
1690,5
24,95
1745,5
25,7
1788,6
26,3
1831,7
26,95
1940,35
28,5
2048,35
30
2157
31,5
2265
33,1
2361
35,45
2444,3
36,6
247

Потери от
трения, кгс/м2
на 1 м
7,5
8
8,5
9
9,5
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
45
50
Количество пара, проходящего по
10
3,6
7,7
3,73
8,06
3,85
8,28
3,98
8,45
4,1
8,6
4,17
8,8
4,42
9,25
4,61
9,8
4,8
10,15
4,96
10,45
5,11
10,75
5,27
11,1
5,43
11,4
5,59
11,7
5,75
12
5,87
12,35
6,19
13
6,5
13,65
6,82
14,3
7,13
14,9
• 7,32
15,35
7,58
15,85
7,76
16,3
8,02
17
8,21
17,25
8,46
17,7
8,96
18,9
9,53
20
трубам, кг/ч (первая
водогазопроводных (ГОСТ с
15
5,7
8,7
5,9
9
6,1
9,2
6,29
9,4
6,56
9,5
6.6
9,8
7
10,25
7,3
10,75
7,6
112
7,85
11,5
8,1
11,9
8,35
12,3
8,6
12,6
8,85
13
9,1
13,35
9,8
13,7
9,8
14,4
10,3
15,15
10,8
15,9
11,3
16,6
11,6
17,1
12
17,6
12,3
18,1
12,7
18,6
13
19,15
13,4
19,7
14,2
21
15,1
22,25
20
13,25
10,2
13,7
10,6
14,2
11
14,7
11,3
15,2
П,7
15,65
12,1
16,35
12,6
17
13,2
17,75
13,7
18-45
14,25
19,15
14,8
19,85
15,3
20,55
15,9
21,25
16,4
21,8
16,8
22,3
17,2
23,4
18
24,5
18,9
25,5
19,7
26,6
20,5
27,5
21,2
28,35
21,9
29,2
22,6
30,1
23,25
31
23,9
31,9
24,6
33,6
26
35,3
27,3
25
24,6
12
25,5
12,5
26,5
12,9
27,45
13,1
27,7
13,25
28,5
13,4
29
14,1
30,2
14,75
31,4
15,35
32,7
15,95
33,9
16,55
35,15
17,1
36,1
17,6
37,2
18,1
38,2
18,6
39,2
19,1
41,2
20,1
43,3
21,1
44,85
21,9
45,7
22,3
48
23,4
40,6
24,2
51,2
25
52,7
25,7
54,3
26,5
55,9
27,2
58,5
29,4
61,1
30,7
32
51,6
14
53,1
14,8
54,9
15,25
56,2
15,6
57,7
16
59
16,4
61,8
17,2
64,6
18
67,4
18,75
70,15
19,5
72,95
20,3
75,2
20,9
77,4
21,5
79,6
22,15
81,9
22,8
84,1
23,4
88,55
24,6
93
25,9
96,6
26,9
100,2
27,9
103,8
28,9
107,35
29,9
110,95
30,9
114
31,7
117,2
32,6
120,25
33,4
128
35,6
135
37,1
1262—62)
40
76,3
16,1
79,2
16,7
81,75
17,2
84
17,7
86,2
18,1
88,4
18,6
92,8
19,5
97,2
20,45
101,7
21,4
105,3
22,15
108,9
22,9
112,5
23,7
116,1
24,4
119,8
25,2
124,6
26,2
128,2
27
133,9
28,2
138,45
29,1
144,15
30,3
147,8
31,1
154,9
32,6
160,3
33,7
165,3
34,8
170,3
35,8
175,3
36,9
180,3
37,9
192
40,3
202
42,4
[ строка)
50
150,19
18,98
155,46
19,64
160,7
20,3
165,17
20,87
169,6
21,43
174,07
21,99
182,98
23,12
190,87
24,12
198,8
25,13
206,72
26,12
214,61
27,12
221,52
27,99
228,43
28,86
235,37
29,73
241,91
30,67
248
31,34
260,27
32,89
271,8
33,34
282,9
35,75
293,61
37,1
303,9
38,4
313,9
39,66
322,35
40,7
331,8
41,8
340,79
43
349,63
44,2
370,86
46,8
390,91
49,4
и скорость
70
284,4
21,7
293,5
22,4
302,7
23,1
312,1
23,85
320,9
24,5
328,7
25,1
344,6
26,3
360,3
27,5
372,7
28,5
385,1
29,4
397,6
30,4
410,1
31,3
422,6
32,3
435
33,2
447,4
34,2
459,9
35,1
484,9
37
509,7
38,95
534,7
40,9
553,7
42,3
573,1
43,8
591,9
45,2
610,2
46,6
627,9
48
645
49,3
661,8
50,6
701,8
53,6
739,9
56,5
248

движения пара в трубе,
57/3,5
133,7
18,8
138,4
19,6
143,1
20,2
147,1
20,8
151
21,35
155
21,85
162,9
23
170
24
177
25
184
26
191,1
27
197,2
27,9
203,4
28,8
209,5
29,6
215,4
30,5
220,85
31,2
231,7
32,8
242,1
34,2
251,9
35,6
261,45
37
270,6
38,2
279,5
39,5
288,1
40,7
296,45
41,9
304,6
43
312,4
44,2
331,5
46,9
349,35
49,4
76/3
319,2
23
329,7
23,8
340,1
24,55
349,1
25,2
357,3
25,8
365,2
26,4
381,3
27,5
397,35
28,7
413,4
29,8
429,5
31
445,4
32,15
461,5
33,3
477,6
34,4
493,5
35.6
509,7
36,8
524,1
37,8
549,7
39,7
574,1
41,4
597,5
43,1
620,1
44,8
641,9
46,3
662,9
47,85
683,3
49,3
703,25
50,8
722,5
52,15
741,2
53,5
786,2
56,75
828,8
59,8
м/с (вторая
строка) пру
Про до л же
н и е та(
i диаметре условного прохода труб,
бесшовных (ГОСТ 8732—70)
89/3,5
399,8
24,1
405
24,45
423,5
25,5
435,5
26,25
447,3
26,95
459,2
27,7
482,9
29,1
506,7
30,5
530,4
32
556,9
33,6
576,5
34,75
595,4
35,9
613,7
37
631,4
38
648,7
39,1
665,6
40,1
698,1
42,1
729,1
43,95
759
45,75
787,5
47,5
815,2
49,1
842
50,75
856
51,5
893
53,8
917,4
55,3
941,5
56,75
998,4
60,2
1052,5
63,4
102/4
474,9
25
490,5
25,8
506,3
26,6
521,9
27,45
537,65
28,3
553,25
29,1
584,6
30,75
616,2
32,4
641,6
33,75
665,4
35
689,2
36,25
712
37,45
733,5
38,6
754,8
39,7
775,7
40,8
795,6
41,85
834,4
43,9
871,5
45,8
907
47,7
941,3
49,5
974,3
51,25
1006,3
52,9
1037,3
54,6
1067,5
56,15
1095,6
57,7
1125,1
59,2
1193,4
62,8
1258
66,2
108/4
832,7
28,9
860,1
29,8
887,5
30,8
915,2
31,7
982,6
32,7
975,2
33,8
1022,8
35,5
1068,3
37
1111,9
38,55
1153,7
40
1194,4
41,4
1223,6
42,8
1271,1
44,1
1308,3
45,4
1342,3
46,5
1379,25
47,8
1446,45
50,15
1510,8
52,4
1572,5
54,5
1631,9
56,6
1689
58,6
1744,7
60,5
1798,3
62,35
1850,25
64,15
1901
65,9
1950,6
67,6
2068,9
71,7
2180,8
75,6
133/4
1477,3
33,4
1531,2
34,7
1547,5
35,6
1617,8
36,6
1660,7
37,6
1704
38,6
1790,1
40,5
1869,2
42,3
1945,6
44
2010
45,7
2089,6
47,3
2158,6
48,9
2224,8
50,4
2289,3
51,8
2352
53,2
2413
54,6
2531
57,3
2643,6
59,8
2751,4
62,3
2855,2
64,6
2955,5
66,9
3052,3
69,1
3146,4
71,2
3237,4
73,3
3326,2
75,3
3412,8
77,25
3620
81,9
3815,7
86,4
152/4,5
1705,6
34,6
1760,7
35,7
1815,4
36,85
1870,6
38
1925,8
39,1
1973,1
40
2069,6
42
2161,8
43,9
2250
45,7
2334,2
47,4
2416,5
49,05
2496,3
50,7
2574,1
52,2
2647,5
53,7
2720
55,2
2855,4
58
2926,85
59,4
3056,9
62
3182
64
3302,25
67
3418,5
69,4
3529,85
71,65
3688,75
73,9
5744,15
76
3846,6
78,1
3946,6
80,1
4186,6
85
4412,7
89,6
5л. Ш.7Ь
мм
168/5
2528,3
37,8
2611,6
38
2695
40,2
2778,9
41,3
2862,2
42,55
2937
43,6
3071,8
45,5
3206,65
47,4
3341,45
49,3
3480,5
51,2
3595,55
52,9
3710,6
54,6
3825,65
57,2
3941,4
58,8
4056,5
60,5
4163
62
4363,5
64,8
4556,2
67,55
4776,4
70,7
4957,1
73,2
5131,5
75,1
5229,45
78,1
5351,8
80,4
5510,65
82,6
5774,5
84,8
5924,8
87,6
6284,1
93
6624,3
97,85
249

дросселированием. Перед расчетным теплообменником давление пара в системах
высокого давления принимают
Л = -?j-. (Ш.93)
где рг — давление пара в конденсатопроводе после конденсатоотводчика, кгс/см?.
Величину располагаемого перепада давлений в паропроводах высокого давления,
прокладываемых внутри зданий, обычно назначают в пределах рр = 1—s-1,5 кгс/см2,
сообразуясь с радиусом действия и режимом работы потребителей пара.
Гидравлический расчет паропроводов высокого давления выполняют по услов-
условным величинам потерь давления на трение и предельным скоростям пара на рас-
расчетных участках (см. табл. III.58), пользуясь таблицами и номограммами, состав-
составленными при плотности пара у' = 1 кг/м3. Истинные потери давления и скорости
пара равны условным — табличным значениям, поделенным на среднюю плотность
пара в рассматриваемой ветви паропровода.
Упрощенный расчет коротких паропроводов высокого давления (длиной до
100—200 м) удобно выполнять методом удельной потери давления на трение по пре-
предельным скоростям пара, допуская, что значения R постоянны по длине расчетного
участка при некотором среднем давлении пара в рассматриваемой ветви паропровода:
A11.94)
где ра и рк — начальное и конечное давление в паропроводе, кгс/см*.
Средняя потеря давления на 1 ж паропровода в кгс/м?
Рн—Рк
10 000.
A11.95)
Руководствуясь значением рср, по табл. III.5 определяют теплоту испарения
пара гср, затем по тепловой нагрузке Q находят расходы пара на расчетных участках
в кг/ч:
G = JL- . (Ш.96)
гср
Гидравлический расчет паропроводов производят по табл. III.76, ориентируясь
на предельные скорости пара vT по табл. III 58 и принимая значение удельных по-
потерь на трение RT. Далее сравнивают их с истинными величинами скорости пара
Рф и потерь на трение #ф, полученными путем деления табличных значений на сред-
среднюю плотность пара Yep Результаты расчета записывают в бланк по форме, приве-
приведенной в табл. III.77, предусматривая запас на неучтенные потери в местных со-
сопротивлениях не менее 20%.
Таблица III.77. Расчет коротких паропроводов высокого давления
по предельным скоростям пара
Номер
участка
Расход
тепла Q, ккал/ч
пара G,Ke/4
1,
м
d,
мм
Потери от трения,
кгс/м2
^табл
#ф
Щ
Скорость
пара, м/с
"табл
*ф
Расчет конденсатоироводов
Самотечные сухие и мокрые конденсатопроводы можно рассчитывать по упро-
упрощенной табл. III.78 с подбором диаметров по величине тепловой нагрузки участка
и способу прокладки труб.
Сухие конденсатопроводы частично заполнены конденсатом, а большее свободное
сечение трубы служит для отвода воздуха из системы. Мокрые напорные конденсато-
конденсатопроводы работают полным сечением труб, меньше подвергаются коррозии; их мож-
можно рассчитывать как водопроводы по табл. IV.20,
250

Напорные конденсатопроводы рекомендуется рассчитывать* по располагаемому
перепаду давлений, найденному по формуле
РР = куц, (Ш.97)
где h — вертикальное расстояние между начальной и конечной точками магистраль-
магистрального трубопровода, м, или h = И, т. е. произведение длины магистрали /
и ее уклона i;
у — плотность воды, кг/мъ, принимаемая по табл. III.4;
к\ — коэффициент, учитывающий наличие смеси воздуха или эмульсии.
Для горизонтальных трубопроводов и стояков внутренних сетей парового отоп-
отопления с давлением р ^ 0,7 кгс/см2 г\ ~ 0,5, с давлением р > 0,7 кгс/см2 ц = 0,65;
для горизонтальных трубопроводов наружных сетей г\ = 0,75; для напорных кон-
денсатопроводов, работающих под давлением от бака за счет разностей уровней, Ц = 1.
Если давление создается насосом, то диаметр напорного конденсатопровода
определяют по расчетному перепаду давлений, необходимому для перекачки кон-
конденсата по магистральному трубопроводу. Расчетное количество конденсата при
перекачке насосом принимают по производительности насоса, а при передавливании
напорным баком — по расчетному расходу пара с коэффициентом 1,5. Во всех ос-
остальных случаях расчетное количество конденсата принимают по массе пара.
Таблица III.78. Количество тепла, выделяемого паром
при конденсации, тыс. ккал/ч
Диаметр труб
конденсато-
гтрсвода, мм
15
20
25
32
40
50
76X3
89X3,5
102X4
114X4
Сухой конденсатопровод при паре
низкого
горизонталь-
горизонтальный участок
4
15
28
68
104
215
500
750
1100
1400
давления
вертикальный
участок
6
22
42
100
155
320
750
1120
1650
2100
высокого
давления
7
25
38
80
ПО
200
475
700
1050
1350
Мокрый горизонтальный или вер-
nij/VOU^ J1JS**
длине расчетного участка, м
до 50
28
70
125
270
375
650
1500
2250
3100
3900
50—100
18
45
80
175
250
440
1050
1500
2000
2600
более 100
8
25
40
85
115
215
500
750
1100
1400
Примечание.
бора до котла.
Длина мокрого конденсатопровода считается от наиболее удаленного при-
Для напорных конденсатопр оводов величину рр определяют высотой установки
промежуточного бака-сепаратора при рр < 5 м (лист II 1.31, рис. 2). Бак может
находиться под избыточным давлением рб < 0.5 кгс/см2. Если конденсат перекачи-
перекачивается насосом, то рр принимают по напору насоса.
Необходимый перепад давлений, создаваемый в напорном конденсатопроводе
баком-сепаратором, можно подсчитать по формуле
рр = Pl ± 0,Ш + Ар < 0,5 кгс/см*, (Ш.98)
где Pi = 0,35 кгс/см2 — давление в конце конденсатопровода перед конденсатоот-
водчиком (при возврате конденсата в открытый бак рх — 0);
Д/г — разность отметок начала и конца конденсатопровода, м (принимается со
знаком плюс или минус в зависимости от соотношения отметок);
Др — потери давления в конденсатопроводе от напорного бака-сепаратора до
конденсатосборного бака на тепловом центре, кгс/см2.
Если конденсат под давлением пара выжимается конденсатоотводчиком из сбор-
сборного конденсатопровода в напорный бак-сепаратор, то высоту подъема конденса-
конденсата рассчитывают по формуле (III.37).
*П. Ю. Гамбург. Таблицы и примеры расчетов трубопроводов отопления
и горячего водоснабжения. М., Госстройиздат, 1961.
251

IV. ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ И ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ
Область применения
Системы горячего водоснабжения могут применяться с местным или централи-
централизованным приготовлением горячей воды. В жилых зданиях разрешается устраивать
только один вид горячего водоснабжения — местное или централизованное.
Местные системы горячего водоснабжения применяют в жилых зда-
зданиях любой этажности с газовыми водонагревателями, если есть возможность раз-
размещения каналов для отвода продуктов сгорания, а также в жилых зданиях высотой
до пяти этажей включительно с дровяными колонками (при отсутствии газопровода).
Индивидуальные водонагреватели различных конструкций для местного приго-
приготовления горячей воды применяют в зданиях с расходом тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение не более 50 000 ккал/ч при количестве душевых сеток не более пяти. Установка
индивидуальных газовых водонагревателей не допускается в ванных комнатах при
номерах гостиниц, домов отдыха и санаториев, в школах (кроме буфетов и жилых
квартир), а также в душевых при спортивных залах и котельрых.
В малоэтажных жилых домах систему горячего водоснабжения часто выпол-
выполняют в виде квартирной установки с приготовлением горячей еоды в генераторах
тепла, раздельных или совмещенных с центральным отоплением квартиры.
Для получения кипяченой воды применяют кипятильники различных систем с
непосредственным или централизованным водоразбором. Применение электрических
водонагревателей во всех случаях должно быть обосновано технико-экономическим
расчетом.
Централизованные системы горячего водоснабжения применяют
в зданиях, присоединяемых к тепловым сетям или имеющих собственные котельные
с водонагревательными установками. Эти системы бывают трех видов:
с непосредственным водоразбором из тепловой сети;
с приготовлением горячей воды в тепловых пунктах, присоединяемых к тепловым
сетям;
с приготовлением горячей воды непосредственно в водогрейных котлах, кон-
контактных водонагревателях или теплообменниках.
Для нагрева воды применяют скоростные или емкие водонагреватели и открытые
баки-аккумуляторы. Сети трубопроводов горячего водоснабжения, как правило,
предусматривают с нижней тупиковой разводкой. Кольцевание разводки допускает-
допускается при соответствующем обосновании. В зданиях с длительными постоянными рас-
расходами горячей воды (в банях, прачечных, больших общественных столовых, ресто-
ресторанах и пр.) разводящий трубопровод устраивают с тупиковой сетью и короткими
ответвлениями. В медицинских учреждениях, а также в многоэтажных домах и
гостиницах для уменьшения остывания воды в трубах и поддержания равномерной
температуры в системе в течение суток применяют разводящий трубопровод с цир-
циркуляционной сетью.
Необходимая интенсивность циркуляции теплоносителя при отсутствии водо-
разбора поддерживается за счет перепада давлений, как и при работе системы цен-
центрального водяного отопления с естественным и насосным побуждением циркуляции.
Циркуляцию воды в системах горячего водоснабжения с непосредственным водо-
водоразбором из тепловой сети предусматривают из обратной линии (зимний режим)
за счет разности давлений, создаваемой диафрагмой, между точками присоединения
подающего и циркуляционного трубопроводов системы горячего водоснабжения к
обратной линии тепловой сети, а также из подающей линии (летний режим) за счет
разности давлений, создаваемой диафрагмой на циркуляционном трубопроводе си-
системы горячего водоснабжения.
В жилых зданиях высотой до четырех этажей включительно, если нет полотенце-
сушителей в ванных комнатах, циркуляция воды обеспечивается только в магистраль-
252

ных трубопроводах. В зданиях большей этажности и в зданиях, где предусматрива-
предусматриваются полотенцесушители, присоединяемые к системе горячего водоснабжения,
циркуляция воды обеспечивается также и в стояках. В зданиях, присоединяемых
к тепловой сети ТЭЦ, применяют двухступенчатую схему подогрева горячей воды в
скоростных водонагревателях или непосредственный водоразбор из тепловой сети
(подробнее см. в разделе VI «Тепловые сети»).
Горячее водоснабжение с непосредственным водоразбором из тепловой сети до-
допускается при обязательном условии, что вода в системе теплоснабжения отвечает
требованиям, предъявляемым к хозяйственно-питьевой воде по ГОСТ 2874—73. Та-
Таким образом, эти системы могут применяться при отсутствии в воде бактериальных и
химических загрязнений, механических примесей и заметной цветности.
В зданиях, присоединяемых к паровой сети низкого или высокого давления,
для приготовления горячей воды применяют скоростные или емкие водонагреватели
с закрытыми или открытыми баками-аккумуляторами. В емких водонагревателях
воду нагревают паром при помощи змеевиков, перфорированных труб или пароструй-
пароструйных аппаратов. В качестве теплоносителей для водонагревателей-теплообменников
рекомендуется применять высокотемпературную воду или пар с давлением"] 2—
3 кгс/см2. В жилых и общественных зданиях с котельными в подвале для нагрева
воды используют пар низкого давления (до 0,7 кгс/см2).
Для бесперебойной работы системы горячего водоснабжения летом и зимой источ-
источник тепла для нагрева воды в теплообменниках не должен зависеть от работы цен-
центрального отопления. В отопительных котельных жилых и общественных зданий
обычно устанавливают котлы, работающие постоянно, специально для горячего во-
водоснабжения.
Если теплосеть обеспечивает круглогодичную подачу тепла, ее использование
в качестве первичного теплоносителя для водонагрева обязательно. Возможность
использования для горячего водоснабжения теплосети, действующей только в тече-
течение отопительного периода, решается технико-экономическим расчетом.
Во всех случаях, когда необходим постоянный запас горячей и холодной воды
(например, в банях, прачечных, медицинских учреждениях и больших жилых домах),
обычно осуществляется открытая система горячего водоснабжения с установкой ем-
емких напорных баков горячей и холодной воды на чердаке в специальных утепленных
будках.
Пополнение воды в системе во время водоразбора происходит автоматически че-
через шаровой кран из сети городского водопровода. При недостаточном давлении в
городском водопроводе или при больших колебаниях давления на протяжении суток
для бесперебойного пополнения системы горячего водоснабжения дополнительно
предусматривается установка насоса.
Открытая система горячего водоснабжения находится под постоянным давлением,
равным высоте расположения напорных баков над данной точкой водоразбора.
При наличии в городской сети водопровода постоянного давления, достаточного
для бесперебойной подачи воды в систему горячего водоснабжения при максималь-
максимальном водоразборе, устраивают закрытые системы горячего водоснабжения. В закры-
закрытых системах устанавливают теплообменники различных конструкций, работающие
на продавливании напором от городского водопровода или насосного агрегата.
Горячая вода к потребителям подается, как правило, по тупиковой схеме по са-
самостоятельному трубопроводу с нижней разводкой. В душевых при количестве сеток
более трех подающий трубопровод должен быть закольцован. В банях и прачечных
разводящие трубопроводы можно прокладывать открыто под потолком помещений.
Генераторы тепла, водонагреватели, главные стояки и разводящие магистрали, не-
независимо от их расположения, должны иметь хорошую тепловую изоляцию.
Трубопроводы систем горячего водоснабжения монтируют из стальных водогазо-
проводных и тонкостенных оцинкованных труб (см. табл. III.40). Для наблюдения
за работой системы и возможности быстрой замены труб при ремонте прокладку
трубопроводов горячего водоснабжения обычно выполняют открытой. Скрытая про-
прокладка допускается в зданиях с высокими требованиями к внутренней отделке поме-
помещений, однако при условии свободного доступа к трубам и арматуре.
Полотенцесушители ванных комнат присоединяют к циркуляционным стоякам
системы горячего водоснабжения, а при их отсутствии — к системе центрального
отопления.
С целью повышения долговечности и эффективности установок горячего водо-
водоснабжения, подверженных сильной коррозии и зарастающих накипью, в больших
253

системах рекомендуется предусматривать периодическую промывку змеевиков и меж-
межтрубного пространства водонагревателей ингибированным 5—8%-ным раствором
соляной кислоты с последующей нейтрализацией 10%-ным раствором углекислой
соды. Во избежание разрушения металла такую промывку следует применять не бо-
более 4—5 раз за весь период эксплуатации *. Практика длительной эксплуатации си-
систем горячего водоснабжения показывает, что долговечность труб во многом зависит
от качества стали.
С целью уменьшения коррозионного поражения труб в системах горячего водо-
водоснабжения можно применять фильтры из обожженного доломита (магномассы), ко-
которые устанавливаются на трубопроводе холодной воды до водонагревателей. Для
обработки воды в установке производительностью 1 м9/ч требуется емкость фильтра
0,2 м3 с расходом 250—300 кг магномассы в год. Для нужд горячего водоснабжения
используют также магнитную обработку воды.
Устройство систем горячего водоснабжения в жилых и общественных зданиях
регламентируется СНиП II—Г. 8-62 «Горячее водоснабжение. Нормы проектирова-
проектирования», СНиП II—36-73 «Тепловые сети. Нормы проектирования» и СНиП II—Г. 1—70
«Внутренний водопровод зданий. Нормы проектирования».
Требования к качеству воды
В системах горячего водоснабжения качество воды должно соответствовать нор-
нормам для хозяйственно-питьевого водоснабжения по ГОСТ 2874-73.
Вода должна быть бесцветной, без привкуса и запаха (цветность — не более
20 град, мутность — не более 1,5 мг/л, а общая жесткость — не более 7 мг • экв/л).
Общее количество бактерий в 1 мл неразбавленной воды должно составлять не более
100, количество кишечных палочек в 1 л воды — не более 3. После обеззараживания
воды хлором концентрация остаточного свободного хлора в воде должна быть не ме-
менее 0,3 и не более 0,5 мг/л.
В централизованных системах горячего водоснабжения в зависимости от свойств
исходной воды (жесткости, наличия агрессивной углекислоты, значения водород-
водородного показателя рН) предусматривают мероприятия по предотвращению образова-
образования накипи и защите от коррозии металла труб, арматуры и оборудования.
Жесткость воды, предназначенной для мытья в банях, должна быть не более 7
я не менее 2 мг • экв/л (см. СНиП П-Л. 13-62*), для стирки белья в прачечных — не
более 1,8 мг - экв/л, что обусловливает экономный расход стирочных материалов
(см. СНиП П-Л. 14-62). В банях и прачечных с высокой жесткостью воды предусмат-
предусматривается умягчение ее в централизованных установках. В банях вместимостью 50
мест и менее умягчение не обязательно.
Жесткость воды характеризуется содержанием ионов кальция и магния. Общая
жесткость сырой воды равна сумме карбонатной и некарбонатной жесткостей. Кар-
Карбонатная жесткость вызывается содержанием бикарбонатов кальция и магния и поч-
почти полностью исчезает после кипячения воды, причем бикарбонаты подвергаются
распаду с образованием углекислоты и выпадением бикарбонатов в осадок. Некарбо-
Некарбонатная жесткость после кипячения остается.
Степень кислотности или щелочности исходной воды характеризуется величиной
рН. Сочетание показателя рН с содержанием углекислоты определяет степень аг-
агрессивности воды. При рН=7 вода нейтральна, чем ближе рН к нулю, тем выше кис-
кислотность воды, а чем ближе к 14, тем сильнее ее щелочность. По ГОСТ 2784-73
водородный показатель рН должен находиться в пределах 6,5—8,5.
Допустимое содержание в воде кислорода — 0,05 мг/л (см. СНиП 11-36-73).
Горячее водоснабжение квартиры
В населенных пунктах, где нет централизованного теплоснабжения, для совре-
современных многоэтажных зданий горячее водоснабжение квартир можно устраивать от
газовых индивидуальных водонагревателей различных типов при конструктивной
возможности устройства в капитальных стенах вентиляционных и дымовых каналов
* А. В. Хлудов. Горячее водоснабжение. М., Госстройиздат, 1957. Подроб-
Подробнее см. «Руководство по эксплуатации магномассовых фильтров для стабилизации
воды внутренних систем водоснабжения. М., Стройиздат, 1967.
254

и соблюдении других требований безопасности установки и эксплуатации газового
оборудования.
Ниже приведены конструкции систем горячего водоснабжения зданий при от-
отсутствии газоснабжения.
На листе IV. 1, рис. 1 дана упрощенная схема горячего водоснабжения и отоп-
отопления ванной комнаты от водогрейной колонки в кухонной
плите, предложенная К. А. Дмитриевым. Горячая вода во время приготовления
ее в колонке начинает циркулировать через радиатор, отапливая помещение ванной
комнаты. Для создания необходимого циркуляционного давления радиатор устанав-
устанавливают на высоте не менее 1 м от пола. Такую схему удобно применять в жилых до-
домах с печным отоплением, когда установка отдельной печи в ванной комнате невоз-
невозможна по условиям планировки квартиры. Радиус действия системы не более 3 м.
Поверхность нагрева радиатора в м2 определяют из выражения
) (IV. 1)
где Qt — теплопотери ванной комнаты, ккал/ч.
В начале топки воду в колонке нагревают при закрытом кране / на обратной под-
подводке у прибора. После нагрева всей колонки кран / открывают, в результате чего
создается циркуляция через радиатор. Водоразборный кран /// на протяжении всего
периода топки колонки открыт для спуска воды при ее температурном расширении.
Для ускорения прогрева прибора кран IV открывают; холодная вода из водопровода
вытесняет наиболее горячую воду из колонки в радиатор. При водоразборе кран
/ закрывают; в отопительном приборе остается достаточное количество горячей воды.
При пользовании душем кран /// закрывают, а температуру воды регулируют кра-
кранами // и IV.
В случае размещения водогрейной колонки у стены, смежной с ванной комнатой,
отопление обеспечивается теплоотдачей поверхности обмуровки, обращенной в поме-
помещение; нагревательный прибор при этом не устанавливается.
На листе IV. 1, рис. 2 показана схема горячего водоснабжения ванной комнаты от
металлической колонки для твердого топлива заводского изготовления. При от-
отсутствии такой колонки применяют водогрейные колонки из листовой стали в кир-
кирпичной обмуровке.
На листе IV. 1, рис. 3 приведена конструкция водогрейной колонки в блоке с
кухонным очагом конструкции С. Н. Васильева. Наличие обособленной топки обес-
обеспечивает быстрый нагрев воды в колонке независимо от работы плиты. Корпус колон-
колонки емкостью 110 л сварной из 2—3-миллиметровой листовой стали. В нижней части
корпуса для периодической промывки колонки предусмотрен патрубок со спускным
краном.
Общий недостаток водогрейных колонок — значительный расход листовой стали
для их изготовления. Кроме того, при работе колонок без бачков-аккумуляторов
через душевую сетку может поступать чрезмерно горячая вода.
Вместо водогрейных колонок иногда применяют змеевики из труб, располагаемые
под чугунным настилом кухонной плиты. Поскольку такие змеевики усложняют про-
процесс приготовления пищи, устраивать их в небольших квартирных установках не
рекомендуется. Более удачна конструкция выносного змеевика с отдельной топкой
К. А. Дмитриева (лист IV.2). Тешюпроизводительность змеевика 8000 ккал/ч; поверх-
поверхность нагрева Fm = 1,2 м2.
Устройство водогрейной металлической колонки для ванной комнаты заводского
изготовления показано на листе IV.3, рис. 1.
Характеристика водогрейной колонки для ванн (ГОСТ 8870—58)
Время нагрева воды до 70 °С, мин 45—60
Емкость водяного бака, л 92±2
Максимальное избыточное давление в водяном баке при поль-
пользовании душем, кгс/см2 . 1
Диаметр трубопровода, подводящего холодную воду, мм ... 15
Диаметр дымоотводящего патрубка, мм . 118
Масса без воды, кг 90
Топка предназначена для сжигания твердого топлива, но колонку можно пере-
перемести на газовое топливо.
255

канал ш*т
Шибер колонки
Шибер плиты
38
Корпус колонки
0}L 7J . 015
Лист IV. 1. Горячее водоснабжение ванной комнаты:
от водогрейной колонки в кухонном очаге (схема К- А. Дмитриева); 2 — от дровяной
колонки; 3 — обмуровка водогрейной колонки конструкции С. Н. Васильгва.
256

9 5-2696
257

\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\V\\\\\^j ^
258

В кухне индивидуальной квартиры, оборудованной газовой плитой или таганом,
можно получить горячую воду для мойки посуды с помощью простейшего
водонагревателя конструкции Б. М. Лущевского * (лист IV.3, рис. 2).
Вода нагревается в змеевике из латунной трубки, согнутой в форме конуса, укры-
укрытого кожухом из кровельной стали. Водонагреватель устанавливается на одну из
конфорок газовой плиты или тагана с отводом продуктов сгорания через патрубок,
присоединенный к дымовому каналу. Холодная вода из водопровода движется по
трубкам змеевика и свободно изливается через открытый конец в раковину или мой-
мойку. Расход горячей воды и ее температура регулируются поворотом вентиля на под-
подводке водопровода. Такой водонагреватель, работающий на природном газе с низшей
теплотой сгорания 8500 ккал/м3, может обеспечить подачу горячей воды с темпера-
температурой 65° С в количестве до 0,5 л/мин при минимальном давлении в сети городского
водопровода 1—1,5 кгс/см2.
Горячее водоснабжение, совмещенное
с квартирным отоплением
Квартирная система центрального водяного отопления обычно работает с пере-
перерывами, во время которых можно приготовить горячую воду для ванны от генератора
тепла отопительной установки. Такие совмещенные системы наиболее экономичны.
Установки горячего водоснабжения, совмещенные с квартирным отоплением,
могут быть с непосредственным водоразбором из системы отопления или с устройст-
устройством поверхностного теплообменника. На листе IV.3, рис. 3 представлена принципи-
принципиальная схема горячего водоснабжения с отбором воды из системы отопления, приме-
применяемая при небольшой жесткости воды (до 3 мг ¦ экв/л). При такой схеме конструк-
конструкция генератора тепла должна позволять периодическую очистку его от накипи.
Холодная вода из водопровода подается к уравнительному бачку с шаровым кра-
краном, автоматически поддерживающему постоянный уровень в баке горячей воды
при водоразборе. Баки холодной и горячей воды имеют соединительную трубу, вклю-
включаемую в обратную линию отопления. Такое устройство делает невозможной обрат-
обратную циркуляцию горячей воды через уравнительный бачок, а при водоразборе обес-
обеспечивает поступление холодной воды по соединительной трубе в генератор тепла,
минуя систему отопления. Для лучшей регулировки температуры воды у смесителя
ванной холодную воду подают к нему от уравнительного бачка. Уровни воды в обо-
обоих бачках, а следовательно, давления холодной и горячей воды у смесителя ванной
будут одинаковыми, поэтому смешивание воды происходит без забива струи холод-
холодной водой из водопровода.
В летнее время горячее водоснабжение работает обычным порядком, но с отклю-
отключенной системой отопления, для чего на общей подающей и обратной линиях у гене-
генераторов тепла установлены проходные краны.
Бак горячей воды служит аккумулятором тепла, обеспечивающим расход горя-
горячей воды для ванны, и одновременно расширительным баком увеличенной емкости
для водяного отопления (табл. IV.1).
Таблица IV. 1. Расширительный бак увеличенной емкости (лист IV.4, рис. 1)
Номер бака
1
2
3
4
5
Полезная ем-
емкость, л
60
80
100
120
140
Размеры, мм
А
600
600
700
700
800
Б
400
500
500
550
550
в
350
350
350
400
400
Масса без
воды, кг
23
30
38
46
54
На листе IV.3, рис. 4 показан способ включения теплообменника горячего водо-
водоснабжения в квартирную систему водяного отопления. Установка теплообменника
* Р. В. Щ е к и н, Г. Е. Б е м. Водяное отопление. Киев, Госстройиздат УССР,
1960.
9* 259

2C0

вызвана большой жесткостью воды. Водоразбор горячей воды происходит независимо
от системы отопления. В теплообменнике монтируется съемный змеевик из стальных
труб диаметром 25—40 мм с поверхностью нагрева F3m = 0,7 мг, по которому цирку-
циркулирует теплоноситель системы отопления.
В летнее время систему отопления выключают; работает лишь теплообменник
горячего водоснабжения. Теплообменник с уравнительным бачком располагают ни-
ниже расширительного бака. Система отопления подпитывается непосредственно из
водопровода.
Баки-аккумуляторы, уравнительные бачки и теплообменники изготовляют из
листовой 3-миллиметровой стали сварными с пекраской с обеих сторон масляной
краской. Расположение патрубков для подводящих труб принимают по местным ус-
условиям, за исключением размеров, указанных на листе IV.4, рис. 2. Водомерное
стекло бака-аккумулятора должно хорошо освещаться и просматриваться с высоты
человеческого роста.
В качестве генератора тепла для водяного отопления, совмещенного с горячим
водоснабжением квартиры, при наличии природного газа с успехом может быть при-
применен газовый автоматический водонагреватель, например, типа АГВ.
Централизованные системы горячего водоснабжения
Водонагреватели с открытыми или закрытими баками-аккумуляторами обычно
применяются в зданиях с периодическим кратковременным расходом значительного
количества горячей воды (в часы массового пользования ванными в больших жилых
домах и гостиницах) и с постоянным продолжительным расходом ее (во время работы
коммунальных бань и прачечных). Такие системы позволяют приготовить горячую
воду заранее, до начала максимальных расходов и иметь необходимый запас воды
на случай аварийного режима (на коммунальных предприятиях и в лечебных уч-
учреждениях). Баки-аккумуляторы не только обеспечивают резерв горячей воды, но
и выравнивают суточный график теплопотребления.
Ниже изложены способы снабжения различных потребителей горячей водой,
приготовляемой в местных — домовых или небольших отдельно стоящих котельных.
На листе IV.5, рис. 1 показана тупиковая схема горячего водоснабжения с во-
донагревом при помощи жаротрубных стальных котлов. Эта схема возможна при
жесткости воды не более 4 мг ¦ экв/л и достаточном и постоянном давлении в сети
городского водопровода. К точкам водоразбора горячую воду подают под давлением
холодной. Котлы служат не только водонагревателями, но и аккумуляторами боль-
больших объемов горячей воды (например, в банях). Однако непосредственный водона-
грев в жаротрубных котлах нецелесообразен ввиду отложения накипи на их стенках
и усиленной коррозии металла.
На листе IV.5, рис. 2 дана простейшая схема горячего водоснабжения, оборудо-
оборудованная малометражным паровым котлом и емким водоподогревателем со съемным
змеевиком из стальных труб. Питание холодной водой предусмотрено из сети юрод-
юродского водопровода. Эта схема может работать и с открытым баком-аккумулятором на
чердаке, автоматически пополняемым холодной водой из водопровода через уравни-
уравнительный бачок с шаровым краном.
Для горячего водоснабжения бань и прачечных воду часто нагревают в баке го-
горячей воды, являющемся одновременно и необходимой емкостью для хранения ава-
аварийного запаса. Воду в баках нагревают паром, пропускаемым по съемным змеевикам
из стальных труб. Иногда для нагрева воды пар впускают через инжектор или дыр-
дырчатую трубу. Эта установка достаточно компактна и обладает большой теплопроиз-
водительностью. К недостаткам ее можно отнести сильный шум при работе нагрева-
нагревателя и питание котлов сырой водой, что снижает к. п. д. установки.
Если водонагреватель расположен в пределах жилого здания, приготовление го-
горячей воды непосредственным впуском в нее пара не допускается. Установка баков
горячей воды с непосредственным впуском пара разрешается при расходе тепла до
200 000 ккал/ч и общей жесткости питательной воды для котлов не более 4 мг • экв/л
(паровые котлы следует механически очищать от накипи), а также при отсутствии
в паре масла и допустимости шума.
При наличии в котельной водоподготовки непосредственный нагрев воды паром
в баках можно применять независимо от величины расхода тепла.
261

гв
7
Предохранительный
Т"
Воздушный кран
Расширительный бак
Водонаере§атвль
Водогрейные
котлы
Циркуляционный насос
Условные обозначения:
_L_J
-Горячая дода
Циркуляционная дода
Холодная дода
—*—»—Конденсат
Лист IV.5. Централизованные системы горячего водоснабжения:
— с водогрейными жаротрубными котлами; 2 — с паровыми котлами низкого давления;
3 — с паровым инжектором; 4 — по схеме А. В. Мазо; 5 — инжектор.
262

Для уменьшения шума рекомендуется применять инжекторы со специальны-
специальными конусами (лист IV.5, рис. 3, 5). Давление пара должно быть не менее чем на
1 кгс!см1 больше давления столба воды на уровне нагревателя.
Теплопроизводительность пароструйных нагревателей (инжекторов) при давлении
пара 4 кгс/см'г и противодавлении 0,1 кгс/см2 следующая:
Номер нагревателя 1 2 3 4 5
Теплопроизводительность,
тыс. ккал/ч 50 100 200 300 500
При впуске пара через дырчатые трубы с целью уменьшения шума диаметр от-
отверстий следует принимать не более 2—3 мм при общей площади отверстий, в 2—3
раза большей сечения трубы.
В зданиях с котельными, обслуживающими центральное отопление и горячее
водоснабжение, для уменьшения поверхности устанавливаемых котлов и снижения
стоимости строительства и эксплуатации целесообразно применять схему А. В. Мазо
(лист IV.5, рис. 4). Для нужд горячего водоснабжения используют отопительные
котлы, бездействующие летом и работающие зимой с неполной нагрузкой, за исклю-
исключением дней отопительного сезона при расчетной температуре наружного воздуха *.
На листе IV.6 представлены циркуляционные системы горячего водоснабжения,
применяемые для разных случаев практики. Для прачечных и бань воду удобно на-
нагревать при помощи съемных змеевиков, установленных в емких пароводяных водона-
водонагревателях, напорных баках-аккумуляторах или в специальном барабане, смонти-
смонтированном на паровом водотрубном котле. В банях на 100 мест и более рекомендуется
устанавливать теплоуловители. При наличии больших жарочных плит (например,
в кухнях-столовых и ресторанах) по контуру плиты устанавливают водогрейные
змеевики с циркуляцией воды через съемный бак.
Установка напорных баков
и емких водонагревателей
В банях, прачечных и больницах хранение аварийного запаса холодной и горя-
горячей воды обычно предусматривается в емких напорных баках, располо-
расположенных на чердаке. Баки устанавливают в утепленном освещенном помещении с хо-
хорошей вентиляцией и температурой воздуха зимой не ниже +5° С.
Для удобства свободного прохода, текущего обслуживания и выполнения ремонта
расстояние между баками рекомендуется принимать не менее 0,7 м, от верха баков
до потолка при высоте помещения 2,2 м — 0,6, между стенками прямоугольных ба-
баков и строительными конструкциями, расположенными со стороны поплавкового
клапана, — 1, а для круглых баков — 0,8, при отсутствии поплавкового клапана
эти расстояния принимаются соответственно 0,7 и 0,5 м.
При расчете на прочность строительных конструкций чердачного перекрытия
учитывают вес баков, заполненных водой.
Баки устанавливают на одном уровне на поддоны из досок, покрытых оцинкован-
оцинкованной или черной, окрашенной масляной краской, кровельной сталью с пропайкой
швов. Поддон выступает за габариты бака не менее чем на 0,1 -и и имеет сливную
трубу для отвода воды. Баки опираются на деревянные подкладки из брусьев так,
чтобы между днищем бака и поддоном было не менее 0,2 м.
Баки изготовляют деревянными или сварными из листовой стали и окрашивают
с обеих сторон суриком.
Наиболее удобные прямоугольные металлические баки, применяемые в больших
установках холодного и горячего водоснабжения. Все баки оборудуют съемными
крышками с лазом. Корпус бака горячей воды тщательно теплоизолируется, снаб-
снабжается пароотводной трубой, выведенной наружу, и циркуляционными трубами,
присоединенными к генератору тепла.
Бак холодной воды на подающей трубе от водопровода имеет не менее двух шаро-
шаровых кранов для автоматического пополнения системы водой во время водоразбора,
сигнальную и переливную трубы. Перелив избытка воды в канализацию осуществля-
осуществляется через промежуточный бачок с разрывом струи. Установка запорной арматуры
на сигнальной и переливной трубах не допускается.
* И. Ф. Л и в ч а к. Изобретения и технические усовершенствования в области
центрального отопления. М., Госстройиздат, 1952.
263

Ir2"
1-0,01
¦_ч._ 'U x Циркуляционная гв Водопровод
OK
I =~" OX
i Водопровод'
Ч^ В канализацию
Паровой котел
Л" потребителям
"змеевик в кухон-
кухонной плите
^ __ \^ Водонагреватели г-
л
1^0,003
i Конденсата-'
~~Х отводчик
Питательный
насос
Водопровод
"В канализацию
Конденсатный
бак Циркуляционный
насос
Лист IV.6. Циркуляционные системы горячего водоснабжения
/ —с естественным побуждением 2 — с насосным побуждением (условные обозначения
см лист IV 5)
264

Переливная Ф50
Промежуток
ныи бачок
В канет-\\
эацию
Вид сбоку
Сигнальная
8 раковину.
Ф20
СлиЬная отподдоча 0W
План
Кровельной
сталь
брусок8*8
"Подающая от
водопровода и
водораэбор хо
лоднои воды Фчи
р р
юо Конденсат 040
. Отбод пора в атмосфе-
атмосферу 076*3
Водоразбор горя-
горячей боды 0W
бак холодной боды
бак горячей боды
Лист IV 7. Установка напорных баков холодной и горячей воды.
Оба бака соединяются расходными (они же и наполнительные) трубами с разводя-
разводящей сетью холодного и горячего водоснабжения Баки сообщаются между собой при
помощи соединительной трубы с запорным краном на случай отключения бака при
ремонте Каждый бак имеет спускную линию в канализацию При подаче холодной
воды под змеевик бака-аккумулятора забор горячей воды следует устраивать на 0 15 м
ниже уровня воды в баке Для контроля уровня воды в баках больших емкостей
целесообразно дополнительно устраивать в помещении узла управления или
265

когельной электрическую сигнализацию при помощи поплавкового реле и сиги -
льных ламп разных цветов.
Примерная установка и коммуникация напорных баков системы холодного ч
горячего водоснабжения показана на листе IV.7.
Емкие водонагреватели (лист IV.8, рис. 1 и табл. IV.2) устанав-
устанавливают на полу на кирпичных фундаментах, столбах или на опорных металлокон-
металлоконструкциях. Они предназначены в основном для систем горячего водоснабжения с
периодическим разбором горячей воды и с нагревом рабочего объема воды от 5 дз
75 С в течение часа при давлении пара в змеевике 5 кгс/см2.
Таблица IV.2. Горизонтальные емкие пароводяные
водонагреватели (лист IV.8, рис. 1)
Мо-
Модель
3068
3069
3070
3071
3073
3074
3075
3076
3077
3078
Емкость, л
к
1
о
1180
1880
2890
4460
440
690
1125
1760
2680
4400
1боча
о.
1000
1600
2500
4000
400
640
1000
1600
2500
4000
]
D
916
916
1216
1216
712
712
916
916
1216
1216
'абарить
L
2280
3380
3032
4432
1517
2157
2157
3157
2813
4813
, мм
Н
ИЗО
ИЗО
1430
1430
1250
1250
1454
1454
1754
1754
ft
260
260
260
260
200
200
260
260
260
260
Змеевик
64
ьГ
1,3
2,06
3,16
4,78
0,47
0,76
1,22
1,93
2,88
4,7
->*
1558
2386
2845
4160
900
1567
1727
1906
2193
3693
о.
48/41
48/41
48/41
48/41
33,5/27
33,5/27
48/41
48/41
48/41
48/41
ело
убок
3
3
4
4
2
2
3
3
4
4
т
if
427
569
706
1030
210
260
408
529 i
678
950
Примечание. Водонагреватели моделей 3068-f-3071 даны по нормалям треста Сантехде-
таль Минмонтажспецстроя СССР, моделей 3073-г-3078 — по нормалям треста Проммонтажконст-
рукцня (г. Харьков)
Корпус и змеевик водонагревателя подвергаются гидравлическому испытании
давлением 8 кгс/см2. Максимальное рабочее давление пара и нагреваемой воды
5 кгс/см2.
На корпусе каждого закрытого водонагревателя монтируют термометр, манометр
и грузовой предохранительный клапан, диаметр которого зависит от параметров
теплоносителя, но составляет не менее 40 мм. Корпус водонагревателя устанавли-
устанавливают с уклоном 0,01 в сторону спускного патрубка, теплоизолируют по металличе-
металлической сетке, затем оборачивают мешковиной и окрашивают масляной краской. При
расположении водонагревателя в помещении необходимо учитывать возможность
свободного извлечения змеевика во время ремонта.
Таблица IV.3. Прямоугольные металлические бачки со змеевиками
для нагрева воды (лист IV.8, рис. 2 и 3)
Номер бачка
1
2
3
4
5
Емкость, мЛ
1
1,25
1,5
2
3
Размеры, мм
К
1400
1180
1400
1520
2300
м
800
1200
1200
1200
1200
Н
1000
1000
1000
1200
1200
Масса без во-
воды и змееви-
змеевика, кг
175
204
227
273
363
266

горячая Вода
Теплоноситель
-L
Холодная бода
100
\150
5:
i
1-1
1110x70*8.
Г г--850-~\Г
6PIJCKU 60*150
V
175x5
5
Лист IV.8. Емкие водонагреватели со змеевиками:
/ — водонагреватели типа СТД; 2 — бачки для нагрева воды до 35° С; 3 — то же, до 70° С;
4 — кронштейны под бачки.
267

На листе IV.8, рис. 2 и 3 и в табл. IV.3—IV.5 приведены конструкции и показатели
прямоугольных металлических бачков со съемными змеевиками для небольших сис-
систем горячего водоснабжения. Бачки изготовляют сварными из 3-миллиметровой лис-
листовой стали с диаметрами патрубков, принимаемыми по проекту, и съемной крыш-
крышкой для установки змеевика. Корпус бачка теплоизолируют. Такие бачки удобно
устанавливать на опорных кронштейнах (лист. IV.8, рис 4 и табл. IV 6).
Таблица IV.4. Змеевики прямоугольных бачкоз для горячей
воды с температурой 35° С (лист IV.8, рис. 2)
Номер бачка
1
2
3
4
5
Пар высокого давления
Поверхность
нагрева F3M,
мг
0,29
0,29
0,304
0,395
0,62
Размеры, мм
А
800
750
800
1000
1750
Б
100
100
300
300
Пар низкого давления
Поверхность
нагрева F3M,
0,304
0,334
0,41
0,53
—-
Размеры, мм
А
800
750
1000
1250
—
ь
100
400
400
700
—
Примечание Поверхность нагрева змеевиков определена из условия двухчасового по-
подогрева воды в емкости бачка
Таблица IV.5. Змеевики прямоугольных бачкоз для
горячей воды с температурой 70° С (лист IV.8, рис. 3)
3
&
(X
О
X
1
2
3
4
5
S а
X
m О-
ёа*
0,516
0,637
0,775
1,03
1,52
Пар высокого давления
Размеры, мм
Пар низкого давления
о я
Размеры, мм
700
550
700
700
1100
120
100
120
180
360
470
370
470
470
730
250
400
400
550
550
0,775
0,972
1,15
1,52
2,27
700
650
800
850
1350
120
30
70
100
240
470
440
530
570
900
400
550
550
700
700
Таблица IV.6. Кронштейны для металлических бачкоз
со змеевиками (лист IV. 8, рис. 4)
Номер бачка
1
2
3
4
Масса бачков
с водой, кг
1175
1454
1727
2273
Размеры, мм
А
1020
1420
1420
1420
Б
810
1210
1210
1210
в
100
100
100
100
г
275
165
275
335
Масса метал
ла кронштей
нов, кг
68
86
86
86
Горячую и кипяченую воду для хозяйственно-питьевых нужд часто приготовляют
в огневых водонагревателях и кипятильниках, работающих на твердом, жидком и
газообразном топливе. Широкое применение находят также электрические кипятиль-
кипятильники и водонагреватели.
268

-75
1=275 [большая
модель)
1-190 (тпая
модель)
Лист IV.9. Водоразборная арматура.
I ~ смесители для умывальников и моек (а, б, в — настольные, г — настенный), 2 — смеси-
смесители для ванн (а — со стационарным душем, б — то же, по СМ 134, в — с душем на гибком
шланге)
269

Водоразборная арматура
Туалетные краны и смесители для умывальников и ванн изготовляют из цветных
металлов с хромированной поверхностью, а водоразборные краны для моек и кухон-
кухонных раковин — из цветных металлов или ковкого чугуна. Краны банного типа с
деревянной ручкой применяются для разбора горячей воды в банях, прачечных, из
кипятильников и т. д.. Водоразборные краны с неразбрызгиваюшей насадкой
удобно устанавливать над мойками и раковинами в кухне.
На листе IV.9 приведены современные образцы водоразборной сыесительной
арматуры для ванных комнат.
В системах горячего водоснабжения необходимо предусматривать установку за-
запорной арматуры на всех ответвлениях от магистральных трубопроводов, у оснований
подающих и циркуляционных стояков в зданиях выше трех этажей, на ответвлениях,
питающих пять и более водоразборных точек. На кольцевых участках магистралей
устанавливают арматуру, обеспечивающую движение воды в противоположных на-
направлениях (задвижки и краны).
Для предотвращения поступления горячей воды в водопроводную сеть обязатель-
обязательна установка обратных клапанов на подводке холодной воды к водонагревателям»
на циркуляционном трубопроводе перед водонагревателем и на подводках к груп-
групповым смесителям.
Для удобства пользования водоразборную арматуру над раковинами и умываль-
умывальниками устанавливают обычно на высоте 0,2—0,25 м над бортом, банные краны —
0,8, душевые сетки — 2,1; смесители ванных — 1, а смесители душевых кабин —
1,2 м от пола. Для предотвращения ожогов во время регулировки температуры воды
при пользовании индивидуальным душем арматуру смесителя рекомендуется выно-
выносить на боковую стенку, непосредственно у входа в душевую кабину.
РАСЧЕТ УСТАНОВОК ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Нормы расхода и температура горячей воды
Среднесуточные нормы потребления горячей воды в период наибольшего водо-
водозабора при /г — 65° С принимают с учетом степени благоустройства зданий, клима-
климатических и других местных условий *.
Среднесуточные нормы потребления горячей воды, л (СНиП П-Г. 8—62)
Жилые дома квартирного типа, оборудованные умывальника-
умывальниками, мойками и д\шами (на 1 жителя) 80—100
То же, с сидячими ваннами, оборудованными душем .... 100—110
То же, с ваннами длиной 1500—1700 мм, оборудованными ду-
душем 110—130
Жилые дома для одиноких и малосемейных (на 1 жителя) . . 80—120
Общежития с общими душевыми (на 1 жителя) 40—50
То же, с общими душевыми, столовыми и прачечными . . . 50—60
Гостиницы и пансионаты с общими ваннами и душами (на 1
жителя) 50—60
То же, с ваннами в отдельных номерах с общим количеством
номеров:
до 25% 80—100
до 75% 120—160
То же, с ваннами при всех номерах 160—200
Больницы, санатории общего типа и дома отдыха с общими
ваннами и душевыми (на 1 койку) 150—180
* В зданиях, предусмотренных СНиП П-Г. 1-70, нормы расхода горячей воды уч-
учтены в общих расходах холодной воды.
270

Санатории и дома отдыха с ваннами во всех комнатах (на 1 кой-
койку) * 180-200
Больницы и санатории с грязелечением (на 1 койку) * .... 200—250
Поликлиники и амбулатории (на 1 посетителя) 5
Душевые в клубах, домах культуры и театрах (на 1 душевую
сетку в 1 ч):
с общими раздевальными 160—180
с индивидуальными душевыми кабинами 90—110
Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий
и при спортивных сооружениях (на 1 душевую сетку в 1 ч) . 270
Бани русского типа без плавательных бассейнов (на 1 посети-
посетителя) 90—110
Бани комбинированного типа без плавательных бассейнов (на
1 посетителя) 140—170
Ванно-душевые блоки (на 1 посетителя):
душевые кабины 240
ванные кабины 300
Прачечные механизированные (на 1 кг сухого белья) .... 20—25
То же, немеханизированные 15
Школы-интернаты (на 1 место) 80—100
Учебные заведения и общеобразовательные школы с душевы-
душевыми при гимнастических залах (на 1 учащегося в смену) ... 7
Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей (на 1 ребен-
ребенка) 25
То же, с круглосуточным пребыванием детей 30
Предприятия общественного питания (на 1 блюдо):
приготовление пищи, потребляемой в предприятии ... 4
то же, продаваемой на дом о
Водоразборные точки у технологического оборудования или
мойки в столовых, кафе, чайных, кондитерских и магазинах
(на 1 точку в1ч) 250—300
Краны умывальников общего пользования в предприятиях
общественного питания (на 1 точку в1 ч) 55—65
Парикмахерские (на 1 место) 40—60
Гаражи при ручной мойке машин (на 1 машину):
легковых 150—200
грузовых 200—300
автобусов 250—350
Максимальная температура воды в водонагревателях должна быть не более 75° С,
минимальная в точках водоразбора — не ниже 60° С. Температуру холодной воду
1Я зимы ^х обычно принимают равной 5° С.
Температура смешивания воды на отдельные процедуры
Мойка автомашин 25
Ванны и души в детских учреждениях, ванны в лечебницах . 35
Ванны и души в жилых зданиях и в душевых бытовых помеще-
помещениях промышленных предприятий 37
Ванны и души в банях 40
Мойка лабораторной посуды 65
Мойка кухонной посуды 70
Определение расчетного часового расхода
горячей воды и тепла
Расчетный часовой расход горячей воды определяют по суточному расходу воды.
Суточный график строится в зависимости от режима водопотребления с выявлением
часов максимального водоразбора в характерные дни работы системы горячего водо-
водоснабжения (например, в жилых зданиях наибольший расход воды в субботние и пред-
предпраздничные дни). На режим водопотребления влияет степень благоустроенности
* С учетом расхода воды в столовой и прачечной.
271

здания — насыщенность его оборудованием, потребляющим горячую воду. При рас-
расчетах ориентируются на абсолютный максимум лишь для лечебных учреждений,
предприятий общественного питания, бань и гостиниц, т. е. для зданий, где перебоч
горячего водоснабжения совершенно недопустимы. Для жилых домов можно приш
мать средний максимум предвыходного дня.
На листе IV. 10 представлены примерные графики водо- и теплопотребления а
системах горячего водоснабжения для зданий различного назначения. На этих гра-
графиках величины расходов воды и тепла по часам с^ток выражены в процентах отно
сительно среднечасового расхода за сутки наибольшего водопотребления. Площадь, ог-
ограниченная ломаной линией, которая соединяет вершины ординат с осью абсцисс, ха-
характеризует относительный расход тепла в течение суток наибольшего водопотребле-
водопотребления. Для получения действительных расходов тепла на оси ординат вместо процентов
проставляют пропорциональные им расходы тепла в ккал/ч. Среднечасовому расход/
тепла за сутки наибольшего водопотребления Qrc в ккал/ч соответствует орди-
ордината, равная 100%; любой другой ординате х% соответствует расход тепла
0,0UQr.c ккал/ч.
На листе IV. 10, рис. 1, а ломаные линии / и//показывают расход горячей воды
(/г = 65° С) по часам суток в жилых домах:
/ — в доме с количеством жителей до 300 чел., оборудованном сидячими ваннами
с душами, при норме расхода воды а = 110 л/сут на 1 чел. и коэффициенте часово f
неравномерности водопотребления k = 2,7;
// — в доме с количеством жителей до 3000 чел., оборудованном ваннами длиной
1700 мм с душем, при а = 130 л/cytn на 1 чел. и k = 2,1.
На листе IV. 10, рис 1, б представлен график потребления горячей воды в боль-
большой гостинице при норме расхода воды а = 130 л/сут на I чел., а на листе IV. 10,
рис. 1,з — в бане на 100 посадочных мест в субботний день. На листе IV. 10, рис. 2
даны расходы смешанной воды в банях.
На основании графиков расхода горячей воды и тепла на ее приготовление опре-
определяют емкость баков-аккумуляторов, а также мощность водонагревателей и гене-
генераторов тепла.
При известных расходе смешанной воды ?см в л/ч, ее температуре ^См и темпера-
температуре холодной воды t% расход тепла в ккал/ч находят по формуле
Зг в = *«('<*-'*> (IV-2)
или
Qr в = ?г ('г —'х), (IV.3)
где gr — количество горячей воды с температурой (г, необходимое для приготовле-
приготовления смешанной воды с температурой ^См-
Величину а, характеризующую долю горячей воды gr в общем количестве сме-
смешанной воды gfcM, можно найти из выражения
Если вычисляемые суммарные расходы воды складываются из расходов на от-
отдельные процедуры при различной температуре по нормам, то эти расходы пере-
пересчитывают при одинаковой температуре по равенству
откуда расчетный расход горячей воды
(IV. О)
аГ асм it
'г — 'х
При построении графиков почасовых расходов тепла необходимо учитывать сле-
следующее:
в школах и спортивных сооружениях все души работают одновременно;
в бытовых помещениях промышленных предприятий все души работают одновре-
одновременно в течение 45 мин после окончания смены;
в банях и прачечных вода расходуется постоянно, в течение всего времени работы,
но неравномерно, и расход ее зависит от числа посетителей бани и загрузки прачеч-
прачечной;
272

0
280
280
240
220
§. 180
s 180
140
120
100
80
60
20
77
77
72
i
. ь
к
f
Z]
' / л
' / л
¦ / ,
' / у
V,
сх;
I
¦—
' '/
г/7
/ '
Л
от
ХУХХ
Хул
ХЯхл
/?
22
х^
«V
*х
¦—
Ч'ЧХ^
\ \ Vv
кЧ1'
\tv
IT
I
k\'
Г л
у
ч ч
-Среднесуточный pdcxc
\ \
\' K \ \\N\ \\Г.\Ч\
\ \L\\
ч'чКЧ
v \ \
22
х>
DO
<•/*
bo
Vv
УХ
УХ
SJx
Яу
x^
;<v
kK
уСуС
x^
Vx
r / /
' / /
OQ
rV
Vv
¦Vv
¦Vv
r'yS
//
77
/ /
f /
/ /
/у
bo*
S6<
/>
//
/ /л
/ /
/ /
?v-
¦/Y
w
XX
XX
УХ
XX
//
/ /
/ / )
/ /
лл
<vy
XX
кЯ
\x,
ys
*v>
ОС
vs
10 12 14 18
Часы суток
a
20 22 24
будний
4 8 12 IS 20 24 4 8 12 W 20 24
Часы суток
6
10
^,1500
% I 1250
53 s WOO
If 750
1 I» 500
На души общего попьзоЬания
12 14 16 18 20 22 14
Часы суток
На данные краны
250
/| 1
aJLoesU
О 50 100 ISO 200 250 300
Нагрузка бань, проц от п
300 2Ь0 200 150 100 50 О
Нагрузка бань, праи. от п
Лист IV. 10. Графики:
I — расхода горячей воды и тепла (а — для жилого дома, б — для гостиницы, в — Для
бани); 2 — расхода смешанной воды в банях
273

в жилых домах и общежитиях время принятия ванн не совпадает с прочими рас-
расходами горячей воды.
Нормы расхода воды, л (СНиП Н-Г. 1-70)
Жилые здания (на 1 процедуру)
Ванна длиной 1200 мм с душем 250
То же, 1500—1550 мм 275
Тоже, 1660—1700 мм 300
Ванна без душа 200
Душ с глубоким душевым поддоном 230
То же, с мелким 100—120
Умывальник 3—5
Мойка кухонная 8—10
Общественные здания
Бани русского типа (на 1 посетителя) 125—180
Бани комбинированного типа (на 1 посетителя) 250—300
Ванные кабины (на 1 посетителя) 500
Душевые кабины (на 1 посетителя) 400
Водоразборная колонка в мыльной (на 1 ч) 1000—1500
Ванна без душа в мыльной или душевой (на 1 ч) 600
Душевая сетка в мыльной (на 1 ч) 800
Умывальник в парикмахерской (на 1 ч) 10
Умывальник в раздевальной или уборной (на 1 ч) .... 100
Мойка в магазине (на 1 ч) 120
Умывальник в кабинете врача (на 1 ч) 30—40
Умывальник в аптеке (на 1 сутки) 60
Ножная ванна (на 1 ч) 200
Ванна нормальная водолечебницы (на 1ч) 900
Субквальная ванна (на 1ч) 700
Ванна с подводным массажем (на 1ч) 3000
Контрастная ванна (на 1 ч) 800
Душ для смыва лечебной грязи (на 1 ч) 200
Водоразборный кран или мойка в столовых, кафе, чайных,
Кондитерских и буфетах (на 1ч) 250
Производственные и вспомогательные здания
Индивидуальный душ в бытовых помещениях
(на 1 процедуру) 40—60
Душевая сетка в групповых душевых (на 45 мин) . . . 500
Расчетные расходы тепла в жилых зданиях и больницах общего
типа, оборудованных централизованными системами горячего водоснабжения,
находят по формуле
_ , та (L — tx)
Qr = k ^—^- , (IV7)
где k — коэффициент неравномерности потребления горячей воды;
т — расчетное количество потребителей горячей воды;
а — среднесуточная норма потребления горячей воды, л;
tr — расчетная температура горячей воды, °С (/г= 65° С);
tK — температура воды в сети водопровода, °С (tx = 5° С);
Т — время расходования горячей воды, ч (в жилых домах и больницах общего
типа Т—24 ч, в других зданиях—по числу часов работы горячего водоснаб-
водоснабжения в сутки).
При установленных баках-аккумуляторах находят среднечасовой за сутки наи-
наибольшего водопотребления расход тепла Qr c в ккал/ч (коэффициент суточной нерав-
неравномерности потребления горячей воды за неделю может быть принят для жилых и
общественных зданий равным 1,2, для промышленных — 1). При отсутствии баков-
аккумуляторов находят часовой максимальный расход тепла Qr в ккал/ч (коэффи-
(коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды принимают по СНиП
Н-Г. 8-62).
При посемейном заселении жилых домов количество жителей обычно определяют
при среднем числе жильцов 4—5 чел. в квартире.
274

Расчетные часовые расходы тепла в жилых домах, оборудованных ваньами, с
посемейным заселением квартир допускается определять по формуле
Qr = Ю OOOna, (IV.8)
где а — коэффициент одновременности тешюпотребления, зависящий от количества
квартир в здании или в группе зданий п:
п .... 6 10 25 20 100 150 200 300 400 1000 и более
а ... .0,6 0,49 0,39 0,34 0,31 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24
Значения коэффициента часовой неравномерности потребления горячей воды k
для жилых зданий зависят от количества жителей в зданиях или в группе зданий:
Количество
жителей, чел. 50 100 150 200 250 300 500 1000 3000 6000 и более
k 4,5 3,5 3 2,9 2,8 2,7 2,5 2,3 2,1 2
для гостиниц — от количества проживающих:
Количество
проживаю-
проживающих, чел. 60 150 300 450 600 900
k 4,6 3,8 3,3 3,1 3 2,9
для больниц общего типа — от числа коек:
Число коек 35 50 75 100 200 300 500 1000
ft .... 3,2 2,9 2,6 2,4 2 1,9 1,7 1,6
Расчетные часовые расходы тепла на нужды горячего водоснабжения
вбанях и предприятиях общественного питания вычис-
вычисляют по формуле
Q = ma(tr-tx), (IV.9)
где т — пропускная способность в час (число посетителей — в бане, количество
реализованных блюд — в предприятиях общественного питания);
а — норма потребления горячей воды (см. стр. 270).
Пропускную способность бани принимают по количеству мест в раздевальной, с
поправкой 1,5.
В предприятиях общественного питания количество реализованных блюд в час
определяют по формуле
m = 2,2Np, (IV. 10)
где N — количество посадочных мест;
р — количество посадок в час (для столовых открытого типа и кафе р = 2, для
столовых при промышленных предприятиях и студенческих столовых —
3, для ресторанов — 1,5),
Если пищу готовят в пищеварочных паровых котлах, к расходу тепла на горячее
водоснабжение добавляют расход тепла на приготовление обедов. Емкость пищевароч-
пищеварочных котлов в столовых заводского типа назначают из расчета 1,8 л на один обед @,8—1 л
для жидких и 0,8 — для вторых блюд). В общественных столовых и ресторанах с
более разнообразным меню число и емкость пищеварочных котлов рекомендуется
уменьшать за счет увеличения площади обжарочных плит и духовых шкафов.
Расчетное количество тепла на варку пищи в паровых пищеварочных котлах нахо-
находят по формуле
60
Qa=l,15 —Т12МЮ0 —fx), (IV. 11)
где 1,15 — коэффициент запаса на потери тепла;
60/40 — поправка на требование кулинарии обеспечить закипание пищи в те-
течение 40 мин;
ц — коэффициент единовременности, равный 0,6—0,9 в зависимости от числа
котлов;
2Va — общая емкость всех котлов, л;
tx. = 5 С.
275

Таблица IV.. 7. Расход тепла для
паровых пищеварочных котлов, ккал
Расходы тепла на варку пищи в за-
зависимости от емкости котла при усло-
условии закипания в течение 40 мин можно
принимать по табл. IV.7.
Часовые расходы тепла на нужды
горячего водоснабжения в механи-
механизированных прачечных
определяют по формуле (IV.7) при
k = 1, где т — производительность
прачечной, кг сухого белья в смену;
а — норма расхода горячей воды на
1 кг сухого белья, л; Т — количество
часов работы прачечной в смену.
Требуемая производительность коммунальных механических прачечных (в кг
сухого белья), работающих в 2 смены в сутки и 25 дней в месяц
(IV. 12)
Емкость
котла, л
125
250
400
600
На закипание
пищи в 1 котле
18 000
36 000
57 000
85 550
Потери тепла
1800
3600
5700
8550
4 ' ' 2 X 25
где п — количество населения, обслуживаемого прачечной;
d и b — количество белья, кг, на 1 человека в месяц, сдаваемого в стирку соот-
соответственно индивидуально и общественным сектором (ориентировочно
можно принимать d = 6 -г- 8 кг; b = 1,5 -ь 2 кг).
Вручную одна прачка может выстирать 3,5—4 кг белья в час.
В прачечных расчетные величины зависят от установленного оборудования и спо-
способов стирки белья.
При определении суммарного расчетного расхода тепла на стирку белья необхо-
необходимо учитывать дополнительно технологическое пароснабжение оборудования.
Расходы пара технологическим оборудованием
прачечных g, кг на 1 кг сухого белья
(СНиП Н-Л. 14—62)
Бак для приготовления стиральных растворов 0,3
Стиральная машина емкостью 5 кг сухого белья 1
То же, 10 кг 0,95
» 25 » 0,85.
» 50 » 0,8
» 100 » 0,75
Сушильный барабан емкостью 25 кг белья 1,05
Сушильно-гладильная машина производительностью 250 кг в
смену 0,9
То же, 500 кг 0,8
» 1000» 0,7
» 1500» 0,6
Гладильный пресс 1—1,2
Давление пара принимают для стиральных машин 1,5—2, для сушильно-гладиль-
ных — 6—8 кгс!смг. При отсутствии котлов высокого давления стиральное и сушиль-
сушильное оборудование может работать с меньшей производительностью при паре низкого
давления (кроме гладильных машин и пресса, давление пара для которых должно
быть не менее б кгс/см2).
Расчетный расход тепла на технологические нужды прачечной находят по форму-
формуле
m2.gr
'Пр
(IV. 13)
где 2g — суммарный расход пара, кг;
г — теплота испарения пара при данном давлении, ккал/кг, по табл. 111.5.
276

Расчет и подбор баков-аккумуляторов
и емких водонагревателей
Тепловую мощность водонагревателей и объем баков-аккумуляторов определяют
в соответствии с графиком потребления горячей воды (по часам суток) с учетом при-
принятого режима подачи тепла генераторами на основании найденных расчетных часо-
часовых расходов тепла для нужд горячего водоснабжения. На основании почасового гра-
графика строят интегральные графики расходуемого и выработанного тепла в системе
горячего водоснабжения для определения расчетной емкости аккумулятора тепла.
Если объем воды переменный, а температура ее постоянная, то
ЛМакс
tr-tx •
если же объем воды постоянный, а температура ее переменная, то
Уак- , AuZ) . (IV. 15)
'макс мин
где Лмакс — разность ординат на интегральном графике, характери-
характеризующая соответственно наибольшую и наименьшую
величины аккумулированного тепла, ккал;
tr = 65° С и tx = 5° С — температура горячей и холодной воды;
tfMaKC< 75° С и ?мин = 40° С — максимальная и минимальная температура го-
горячей воды.
Интегральные графики расходов тепла на горячее водоснабжение строят в такой
последовательности. По данным безразмерных графиков (см. лист IV. 10) строят
суточный график расходов горячей воды или тепла. Абсцисса графика показывает
часы суток Т, а ордината — расходы горячей воды g в л/ч или расходы тепла Q а
ккал/ч. Среднесуточный расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления
где gcyT — расход горячей воды в сутки наибольшего водопотребления, л.
Затем на основе суточного строят интегральный график расходов тепла в виде
ломаной линии, наклон отрезков которой показывает среднюю интенсивность теп-
лопотребления в данный промежуток времени, а ординаты, поставленные к любой
точке на ней,— количество израсходованного тепла от начала отсчета (обычно от
нуля часов). Далее определяют расход тепла за сутки наибольшего водопотребления:
Qrcyx=24Qrx. (IV. 17)
Найденную величину Qr сут на оси ординат разбивают на равные отрезки в про-
произвольном масштабе и строят соответствующие ординаты по часам суток, помеченных
на оси абсцисс (лист IV. 11, рис. 1). При соединении вершин ординат ломаной линией
получают график расходов тепла — линию Q'. При круглосуточной работе водо-
водонагревателя наклонная линия выработки тепла Q" будет получена при соединении
начала координат (от нуля) с вершиной ординаты 24 ч. Наибольшая разность орди-
ординат выработанного и израсходованного тепла показывает на интегральном графике
требуемую мощность аккумулятора тепла системы горячего водоснабжения.
Емкость открытых баков и герметически закрытых водонагревателей со змееви-
змеевиками и подачей воды снизу вверх принимают с запасом 20—25%.
При отсутствии данных для составления графиков расхода горячей воды и тепла
местные аккумуляторы горячей воды как при открытых, так и при закрытых системах
в банях, прачечных, лечебных учреждениях и т. д. должны иметь следующую емкость
(не менее):
в банях с подачей воды от городского или поселкового водопровода — на часовой,
а из местных источников — на полуторачасовой расход воды;
в прачечной с подачей воды от городского или поселкового водопровода произ-
производительностью до 3000 кг белья в смену — на 45-минутный, а более 3000 кг — на
30-минутный расход;
277

0
220
200-
180
160-
1 140-
* 120-
g
. 100-
ta
«с
^ ял.
Ъ 60
^ 40-
20-
Г
/
,//
N
/
/
/
/
/
J
у
/
<
/
s
—1
А
у
ч
4
(Г
/
(/
/
/
/
J
{
/
-z
/
У
\
-1
L.
А
I
t
>
J
f
J
1
О 2 А 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Часы суток
В канализацию
автоматический ^
регулятор температуры
Смеситель
Диафрагма
Лист IV. 11. К расчетам систем горячего водоснабжения:
/ — интегральный график расходов тепла; 2 — к расчету циркуляционных расходов; 3
схема установки диафрагмы.
278

в прачечной при водоснабжении из местных источников независимо от ее произ-
производительности, а также в лечебных учреждениях, жилых зданиях и других общест-
общественных сооружениях — на часовой расход воды.
В зданиях с максимальным расходом тепла на горячее водоснабжение до
75000 ккал/ч мощность теплового генератора или водонагревателя допускается рассчи-
рассчитывать на возмещение часового расхода воды. Установка аккумулятора не обязатель-
обязательна при наличии теплофикации или газифицированной котельной с автоматизацией
системы горячего водоснабжения.
Приготовление горячей воды в больницах должно обеспечиваться не менее чем
двумя тепловыми генераторами или водонагревателями, каждый из которых рассчи-
рассчитывается на половину часового расхода тепла. Для небольших больниц на 50—60 ко-
коек, когда необходимая поверхность нагрева тепловых генераторов невелика, каж-
каждый из двух устанавливаемых генераторов допускается принимать из расчета часово-
часового расхода тепла. Приготовление горячей воды для кафедры водолечебного отделения
предусматривается в самостоятельных водонагревателях при давлении в водопровод-
водопроводной сети не менее 3 кгс/см2.
Необходимую поверхность нагрева в м2 змеевиков емких водонагревателей и ба-
баков определяют по формуле
A (IV. 18)
F3MA,11,2),
где Q — расчетный часовой расход тепла на горячее водоснабжение, ккал/ч;
k — коэффициент теплопередачи, равный для стального змеевика 600 ккал/
(,и2 • ч • °С) при теплоносителе—паре и 250 ккал/(ж2 -ч • °С) при теплоно-
теплоносителе — воде, для медного или латунного змеевика — соответственно 720
и 300 ккал/(м2 ¦ ч ¦ °С);
At — расчетная разность средних температур теплоносителя и нагреваемой
воды, °С, вычисляемая из выражения
где Гн и Гк — начальная и конечная температуры при теплоносителе — воде, °С;
ta и tK — начальная и конечная температуры нагреваемой воды, °С.
Т 4- Т
При теплоносителе — паре ¦ н —- = Тп — температуре насыщенного пара.
Потери напора в емких водонагревателях в м вод. ст.
А = 1,5-^—= , (IV.20)
где а — скорость движения воды в подающем трубопроводе, м/с;
g — 9,8 ж/с3.
Расчет скоростных паро- и водоводяных нагревателей приведен в разделе VI
«Тепловые сети».
Пример IV. 1. Определить емкость и тепловую мощность генератора квартирной
установки горячего водоснабжения, оборудованной змеевиком в плите.
Если принять расход горячей воды для одного купания в ванной с душем 300 л
при температуре смешанной воды 37° С, то количество тепла на нагрев воды
Ог.в = ?см('см - fx) = 300 C7 - 5) = 960°
Необходимую полезную емкость бака-аккумулятора, обеспечивающую расход
горячей воды при работе ванны, определяем по формуле (IV. 14), допуская нагрев
еоды до 80° С,
Для установки можно принять бак полезной емкостью 14к = НО л (см. табл.
IV.1).
С целью уменьшения коррозии металла температуру подогрева воды рекоменду-
рекомендуется ограничивать 60—65° С, однако в этом случае установка получается более
громоздкой. Потребная емкость бака-аккумулятора должна быть не менее Как ¦=>
= 160 -г-175 л.
279

Затрата времени на водонагрев зависит от теплопроизводительности генератора
тепла. При установке в плите змеевика тепл©производительностью 8000 ккал/ч вре-
времени на нагрев воды потребуется
9600 • 1,1 : 80Э0 = 1,33 ч & 80 мин.
Расход воды, циркулирующей между баком-аккумулятором и генератором тепла,
определяем для наименее выгодного случая по формуле (IV.37)
8000
= 533 л/ч.
ьн 95 — 80
В случае необходимости установки теплообменника при повышенной жесткости
воды поверхность нагрева его змеевика из стальных труб для конечного, наименее
выгодного момента водонагрева по формуле (IV. 18) будет
1,1 • 8000
250
95 + 70
80 + 5
= 0,88 м*.
Емкость теплообменника рассчитываем так же, как и емкость бака-аккумулятора.
Расчет трубопроводов
Гидравлический расчет трубопроводов производят после решения принципиаль-
принципиальной схемы и трассировки разводящих магистралей системы горячего водоснабжения.
Диаметры трубопроводов систем горячего водоснабжения определяют по расчетным
расходам и величине эквивалентов для различных водопотребителей, которые сум-
суммируются по отдельным расчетным участкам ответвлений и магистралям.
Расчетные расходы горячей воды. Расчетные секундные расходы воды в жилых
домах и общественных зданиях различного назначения приведены в табл. IV.8 —
IV, 10. В зрелищных, спортивных учреждениях и на предприятиях общественного
питания расчетные секундные расходы воды принимают с учетом процента одновре-
одновременного действия санитарных приборов (табл. IV. 11).
Таблица IV. 8. Расчетные расходы воды санитарными приборами
(СНиП Н-Г.1—70)
Прибор
Кран у раковины
Кран у умывальника
Смеситель у ванны с водонагревателем,
работающим на твердом топливе
Смеситель у ванны с централизованным
горячим водоснабжением
Кран у мойки
Бидэ и гигиенический душ
Душ в групповых установках
Душ в квартирах
Кран водоразборной колонки в мыль-
мыльной
Кран лабораторной раковины
Кран лабораторной мойки
Ванна ножная'
Проходной ножной душ в бассейнах
Эквивалент
N
1
0,33
1
1,5
1—1,5
0,35
1
0,67
2
0,5
1
0,6
1
Расход воды,
л/с
0,2
0,07
0,2
0,3
0,2—0,3
0,07
0,2
0,14
0,4
0,1
0,2
0,12
0,2
Диаметр ус-
условного про-
прохода труб, мм
15
10-15
15
15
15—20
10-15
15
15
20
15
15
15
15
Расчетные расходы воды определяют по суммарной величине эквивалентов N
(см. табл. IV.Ь) или по числу обслуживаемых людей. За единицу эквивалента при-
принят расход воды через кран у раковины — 0,2 л/с. Эквивалентные расходы воды
другими приборами выражаются в долях от единицы.
280

При вычислении расчетных секундных расходов горячей воды по табл. IV.9
следует учитывать степень благоустройства жилых домов, правильно установив об-
общую норму водопотребления на 1 жителя в сутки.
Величину расчетного секундного расхода воды, найденную по табл. IV.9, при-
принимают с коэффициентом уменьшения 0,7 для последующего определения диаметров
раздельной сети трубопроводов горячей и холодной воды и с коэффициентом 1 для об-
общих участков подводящих трубопроводов систем холодного и горячего водоснабжения.
Расчет подающих трубопроводов. При количестве эквивалентов 20 и менее ди-
диаметры труб допускается назначать в зависимости от расчетных расходов, выражен-
выраженных суммой эквивалентов:
Сумма эквивалентов установленных
приборов N 1 3 6 12 20
Диаметр трубопроводов, мм ... 10 15 20 25 23
Потери напора в системе горячего водоснабжения рассчитывают так же, как и
при расчетах внутренних водопроводов. Потери на трение определяют по таблицам,
составленным ВНИИ Водгео (табл. IV. 12). Потери на местные сопротивления прини-
принимают в размере 30% от потерь напора на трение по длине трубопровода. Учитывая
возможные отложения накипи, потери напора в трубопроводах систем горячего во-
водоснабжения принимают с коэффициентом 1,2.
Диаметры подающих трубопроводов назначают из расчета обеспечения подачи
необходимого количества горячей воды в наиболее удаленные и высокорасположен-
высокорасположенные точки водоразбора с максимальным использованием имеющегося напора. Скорость
движения воды не должна превышать 1,5 м/с в магистралях и 2,5 м/с — в подводках
к водоразборным точкам.
Располагаемый напор в м для расчета подающих трубопроводов при нагревании
воды в открытых баках находят по формуле
Hp = }h-(h2 + ha), (IV.21)
где Ai — отметка дна бака горячей воды, м;
h-t — отметка самой высокой точки водоразбора верхнего этажа, наиболее уда-
удаленной от бака горячей воды, м;
h3 — потеря напора на излив воды (свободный напор), м.
При нагревании воды в закрытом водонагревателе или герметическом баке-ак-
баке-аккумуляторе без насоса
#Р = "вод - fo + К + К + К), (IV.22)
где #вод—напор в наружной сети водопровода, м\
А4 — потери напора в емком водонагревателе, определяемые по формуле
(IV.20), м;
hb — потери напора в водомере, м;
h — расстояние по вертикали от ввода до самой высокой точки водораз-^
бора, м.
Потери напора в водомере определяют по формуле
Лв = S<?2, (IV.23)
где q — расчетный расход воды, л/с;
S — коэффициент сопротивления водомера, принимаемый в зависимости от его
калибра:
Калибр
водомера,
мм . . . 15 20 30 40 50 80 100
Коэффи-
Коэффициент S 14,4 5,18 1,3 0,32 0,0265 0,00207 0,000675
При установке насоса его напор должен быть достаточным для нормальной эк-
эксплуатации системы горячего и холодного водоснабжения (Яр = Нн).
Расчетный постоянный свободный напор у водоразборных кранов и смесителей
санитарных приборов принимают не менее 2 м, а у смесителей регулируемых душевых
сеток — не менее 4 м. Величина свободного постоянного напора обеспечивает необ-
необходимую для нормальной эксплуатации скорость истечения воды из водоразборного
крана или душевой сетки. Так, скорость наполнения ведра из крана кухонной рако-
раковины составляет 60 с, шайки в бане — 6 с, стиральной машины, ванны, мойки — 3—
5 мин и т. п.
281

Таблица IV. 9. Расчетные расходы воды, л/с, в жилых домах в завкс-л
N
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
45
50
60
70
80
90
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
100
0,28
0,37
0,46
0,53
0,57
0,64
0,7
0,74
0,78
0,82
0,91
1
1,08
1,15
1,22
1,28
1,4
1,5
1,61
1,7
1,82
2
2,21
2,33
2,47
2,63
2,77
2,91
3,03
3,15
3,26
3,74
Норма
125
0,28
0,39
0,47
0,54
0,6
0,66
0,72
0,75
0,8
0,84
0,93
1,02
1,11
1,19
1,25
1,32
1,46
1,57
1,68
1,79
1,88
2,06
2,29
2,43
2,56
2,74
2,86
3,02
3,14
3,28
3,4
3,87
водопотребления, Л, на '.
150
0,28
0,39
0,48
0,55
0,61
0,66
0,73
0,76
0,81
0,85
0,94
1,02
1,12
1,19
1,27
1,33
1,46
1,58
1,7
1,79
1,91
2,09
2,3
2,44
2,58
2,76
2,9
3,06
3,18
3,33
3,43
3,9
200
0,28
0,39
0,48
0,55
0,63
0,66
0,74
0,76
0,81
0,85
0,95
1,04
1,12
1,2
1,28
1,34
1,47
1,6
1,71
1,81
1,92
2,12
2,32
2,48
2,62
2,78
2,94
3,06
3,2
3,34
3,46
3,92
жителя в с
250
0,28
0,41
0,49
0,57
0,64
0,7
0,77
0,81
0,86
0,9
1,01
1,11
1,21
1,29
1,37
1,44
1,58
1,73
1,86
1,98
2,1
2,3
2,51
2,7
2,84
3,04
3,22
3,38
3,52
3,7
3,83
4,3
:утки
300
0,28
0,41
0,5
0,59
0,65
0,71
0,78
0,83
0,89
0,93
1,05
1,15
1,25
1,34
1,43
1,52
1,67
1,81
1,95
2,07
2,2
2,43
2,65
2,85
3
3,23
3,41
3,58
3,75
3,91
4,07
4,54
400
0,29
0,44
0,54
0,63
0,71
0,78
0,86
0,92
0,99
1,04
1,18
1,32
1,36
1,38
1,64
1,75
1,96
2,12
2,24
2,43
2,62
2,88
3,17
3,42
3,64
3,89
4,08
4,34
4,52
4,74
4,93
5,46
Величина гидростатического напора у санитарных приборов не должна превышать
60 м. При большем давлении необходимо зонирование системы.
Расчет циркуляционных трубопроводов. Циркуляция воды может быть непре-
непрерывной в течение всего периода снабжения потребителей горячей водой и даже круг-
круглосуточно (например, в больницах), а также кратковременной за несколько часов
до начала водоразбора (например, в душевых промышленных предприятий — за
0,5—1 ч до конца смены).
Циркуляционный трубопровод устраивают с естественной или насосной циркуля-
циркуляцией, с верхней или нижней разводкой, с прокладкой циркуляционной сети парал-
параллельно подающим магистралям. Пределы применения естественной циркуляции
можно принимать по данным табл. IV. 13.
Расчетное циркуляционное кольцо состоит из двух частей: разводящей во-
водоразборной сети и собственно циркуляционного трубопровода. Подающую водо-
водоразборную сеть рассчитывают на пропуск необходимых расходов воды к точкам водо-
водоразбора, а циркуляционную — на пропуск расходов горячей воды, восполняющих
потери тепла в трубах.
Расчетный расход воды в л/ч в циркуляционной сети определяют по формуле
Я2 (IV24)
282

мости от количества эквивалентных единиц водоразбора (СНиП И-Г.1—70)
N
340
360
380
400
450
500
550
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2200
2400
2600
2800
3000
100
3,87
3,99
4,12
4,25
4,63
4,93
5,73
6,08
6,46
6,76
7,07
7,4
8,58
8,93
9,25
9,64
10,2
11,02
13
13,8
14,54
15,32
16,08
16,84
17,58
18,33
19,81
21,28
22,73
24,18
25,61
Норма
125
3,99
4,12
4,28
4,42
4,77
5,06
5,92
6,26
6,6
7
7,33
7,63
8,81
9,19
9,55
9,92
10,46
11,16
13,32
14,12
14,9
15,69
16,46
17,23
18
18,75
20,21
21,74
23,22
24,69
26,14
водопотребления, л, на
150
4,02
4,14
4,32
4,44
4,8
5,08
5,94
6,3
6,67
7,03
7,36
7,71
8,87
9,22
9,63
9,96
10,68
11,41
13,4
14,2
14,98
15,78
16,57
17,34
18,1
18,86
20,37
21,87
23,35
24,82
26,28
200
4,06
4,2
4,32
4,48
4,88
5,16
6,02
6,34
6,7
7,06
7,4
7,8
8,96
9,3
9,65
10,04
10,78
11,48
13,46
14,32
15,08
15,88
16,66
17,44
18,21
18,97
20,49
22
23,48
24,96
26,43
1 жителя в
250
4,46
4,58
4,72
4,94
5,31
5,51
6,53
6,9
7,3
7,7
8,08
8,36
9,63
9,99
10,34
10,54
11,56
12,34
14,36
15,26
16,02
16,91
17,73
18,54
19,35
20,15
21,74
23,31
24,86
26,41
27,94
сутки
300
4,71
4,88
5,04
5,2
5,59
5,97
6,89
7,3
7,7
8,09
8,48
8,86
10,08
10,5
10,91
11,32
12,14
12,93
15,01
15,83
16,74
17,6
18,45
19,29
20,12
20,94
22,58
24,2
25,8
27,38
28,95
400
5,67
5,88
6,07
6,4
6,73
7,14
8,25
8,68
9,22
9,69
10,1
10,56
11,85
12,23
12,86
13,34
14,23
15,15
17,38
18,2
19,1
20,4
21,34
22,3
23,24
24,17
26,01
27,83
29,82
31,4
33,15
где Д?г — расчетный перепад температур в подающем трубопроводе, принимае-
принимаемый в пределах от 5 до 15° С в зависимости от протяженности цирку-
циркуляционного кольца;
2Qn — суммарные потери тепла трубами подающей водоразборной сети,
ккал/ч, найденные по табл. IV. 14, при температурном перепаде между
средней температурой горячей воды и окружающей среды А^'т. вычис-
вычисляемом по формуле
At'T = ±Z±-tB, (IV.25)
где ta и ^к — температура горячей воды в начале и в конце подающего трубопро-
трубопровода, °С;
tB — температура окружающей среды, зависящая от месторасположения
труб (в бороздах и каналах — 40° С, при открытой прокладке в жилых
зданиях — 18—20, в неотапливаемых подвалах — 5, на чердаках —
10° С).
Теплопотери в подающих трубопроводах жилых зданий допускается определять
по формуле
ZQn = 0,05Qr, (IV.26)
где Qr — расчетный расход тепла, вычисляемый по формулам (IV.7) и (IV.8).
283

гш;ноиэнви и nxBHdaxHH hit
o>.m 'кихижОДо -BhHHhxaoj
HdajBi/ 3HM3daHOHu и bxhVxo
Bwotf 'HHdoxBHBO 'ntiHH4irog
иниевлви
HHdoxBtf/CgwB и HMHtmifMHirou
ntfBD ШГЭК ЭИИЭХЭ17 'HHBg
ихвноиэнви и nxBHdaxHH nit
онш 'иихижэ^до 'ntiHHHxaoj
BdaJBir aHHadaHOHU и BXMffxo
Bwotf 'HHdoxBHBD 'iqtmHqirog
винэЯэаве энндэьд
и вин все aniianxBdxoHHUWtfy
HHdoxBirKpwB и имишнуиштоц
I4VBD И1ГЭВ ЭИМЭХЭ» ИНВд
co
СЧ
CO
СЧ
?3
СЧ
2,08
I
*
0,2
0,2
о
0,2
0,2
0,2
00
00
со
CO
СЧ
<M
со
СЧ
2,17
8
0,4
о
0,4
0,4
0,39
0,35
сч
со
о
сч
СО
сп
сч
сч
2,26
1
СО
со
о
0,6
СЭ
0,52
0,48
0,42
со
оо
m
СО
со
о
со
сч
2.34
1
о
0,8
00
о
0,72
0,6
0,56
0,48
СО С-- —ч Ю 0О 00 —< 00 1—1 t>- СЧ ^f СО СО СО
^^^^¦^inLn"inco"-o"t^r^t4~o6"oood
СО00О5 ООСОСОСОЮСО ЮСОСО
•* lO СО 00 О> СО t- О СО СО CD СЧ ¦* СО СП
СО 00 '^О СО 00 ^^ *^* ч^* i-O tO J-O i-O СО CiD с^5 СО
С*^! О^1 О4! ^J ^"^ ^}* СО 1Л O^J 00 *^ С4*^ *~^ (^1 ^ч^
•*•"* ^3 ^0 ^^ lO СО СГ* O^l tO ^0 ^Э СО "-О 00 СЭ C^J
сососососососо-^<т*<'*ю1Пююсосо
сосос^оооо счсоооосч-^соаоосч
счсчсчсчсчсосососо-ФЧ|-*'1*^1ПЮ
Сч 00 СО СО
сч сч сч сч сч сч
111111?!
Mil
I 1
1 1 1 1 1 1 1 1
юоюоюооооооооооо
СЧ СЧ 1—1 00COt-~- СчСО "*СОСОЮ"Ф
СМ СО тС Ю Ю N СО •—•C4iOt^-CJJ'—<СОЮ
оо со со со оо (л <у> t^ оо оо со
СП СП СО *¦¦•* СЧ Сч СО 1-О СО СО С4-» СЧ СО LO СО 00
*~~* оо со сч cjo со ^t^ ^t* "^^ С4) «~~t t*44 ^^* оо ст i ^^
00 00 СЛ f^^ t*^ v—i ("\| СО ^^ 1 {"^ f О QQ CJ5 (—~t Сч^( х^ (^J
СО С* 00 ОО О> СТ> О 1—• СЦ СЧ 00 lO СО С^* (У) О *—*
СО О^ "^ С75 че^* 00 t4** LO С4! О^ ^O СО СО t*"" СХ5 00
^t* С7^ "^ 1^* О^ СО С^Э СО CS С*^» *~^ О^ С4^ '¦"•
ЮС0^00СТ)ОСЧ^С000ОЮОЮОЮО
284

Таблица IV. 11. Процент одновременного действия санитарных
приборов и оборудования в общественных зданиях (СНиП И-Г 1—70)
Приборы и оборудование
Умывальники
Души
Мойки в буфетах
Машины посудомоечные
Кинотеатры,
клубы и спор-
спортивные соо
ружения
80
Театры и
цирки
60
100
100
•—¦
Предприятия
обществен
ного питания
80
100
—
100
Таблица IV 12 Данные ВНИИ Водгео для гидравлического расчета
стальных Еодогазопроводных труб (Н — потери напора на
1 м трубы, мм; v — скорость воды в трубе, м/с)
Расход воды,
л/с
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,25
1,5
1,75
2
2,25
2,5
2,75
15
V
0,29
0,58
0,88
1,17
1,46
1,76
2,05
2,34
2,63
2,93
—
—
—
—
—
—
—
—
и
28
99
208
354
551
793
1079
1409
1784
2202
—
—
—
—
—
—
Диаметр труб лм
20
V
0,31
0,46
0,62
0,78
0,93
1,09
1,24
1,4
1,55
186
2,17
2,48
2,79
—
—
—
—
н
20,8
43
72,7
109
153
204
263
333
411
591
805
1051
1330
—
—
—
—
—
—
—
¦
i (ГОСТ 3262—62)
25
V
_
—
0,28
0,38
0,47
0,56
0,66
0,75
0,85
[0,94
1,13
1,32
[1,51
1,69
1,88
2,35
2,82
—
—
—
—
н
_
—
12,7
21,3
31,8
44 2
58,6
74,8
93,2
113
159
214
279
354
437
682
983
—
—
—
—
32
V
—
—
0,21
0,26
0,32
0,37
0,42
0,47
0,53
0,63
0,74
0,84
0,95
1,05
1,32
1,58
1,85
2,11
2,38
2,64
2,9
н
—
—
5,2
7,7
10,7
14,1
17,9
22,1
26,7
37,3
49,5
63,2
78,7
95,7
147
211
287
375
475
587
710
Продолжение табл IV 12
Расход воды,
л/с
0,25
0,3
0,35
0,4
Диаметры труб, мм (ГОСТ 3262—62)
40
V
0,2
0,24
0,28
0,32
н
3,9
5,4
7,1
9
50
V
—
Н
—
70 | 80
V
111!
н
—
V
—
Н
—
100
V
—
н
—
285

Расход воды,
л/с
0,45
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,25
1,5
1,75
2
2,25
2,5
2,75
3
3,25
3,5
3,75
4
4,25
4,5
4,75
5
5,25
5,5
5,75
6
6,25
6,5
6,75
7
7,25
7,5
7,75
8
8,25
8,5
8,75
9
9,25
9,5
9,75
10
V
0,36
0,4
0,48
0,56
0,64
0,72
0,8
0,99
1,19
1,39
1,59
1,79
1,99
2,19
2,39
2,59
2,78
2,98
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
10
н
11,1
13,4
18,4
24,6
31,4
39
47,3
71,6
101
136
178
226
278
337
400
470
545
627
—
—
—.
—
—
—
—
—
—
—
—
.—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Диаметры
50
и
0,21
0,23
0,28
0,33
0,38
0,42
0,47
0,59
0,71
0,82
0,94
1,06
1,18
1,3
1,41
1,53
1,65
1,78
1,88
2
2,12
2,24
2,35
2,48
2,59
2,71
2.82
2,95
—
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
я
3,1
3,7
5,2
6,8
8,5
10,7
12,9
19,4
27
35,9
46
58
69,6
83,8
99,8
118
136
156
177
200
224
250
277
306
335
367
399
433
—
—
—
—
—
—
—-
—
—
—
—
—
—
—
—
П
родо
труб, мм (ГОСТ
70
V
—
—
0,2
0,23
0,25
0,28
0,35
0,42
0,5
0,57
0,64
0,71
0,78
0,85
0,93
0,99
1,07
1,13
1,21
1,28
1,35
1,42
1,49
1,56
1,63
1,7
1,78
1,84
1,92
1,99
2,06
2,13
2,2
2,27
2,34
2,41
2,49
2,55
2,63
2,69
2,77
2,84
я
—
—
2
2,5
зд
3,8
5,6
7,7
10,2
13
16,2
19,6
23,3
27,4
31,8
36,5
41,5
46,8
52,4
58,6
65,3
72,3
80
87,5
95,7
104
113
122
132
142
152
163
174
185
197
209
222
234
248
261
275
289
лжеи
не т i
3262—62)
{
V
—
—
—
—
—
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,81
0,86
0,91
0,96
1,01
1,06
1,11
1,16
1,21
1,26
1,31
1,36
1,41
1,46
1,51
1,56
1,61
1,66
1,71
1,76
1,81
1,86
1,91
1,96
2,01
30
я
—
—
—
—
—
1,6
2,4
3,4
4,4
5,6
7
8,4
10
11,7
13,6
15,5
17,6
19,8
22,1
24,6
27,2
30
32,8
35,8
38,9
42,1
45,7
49,4
53,2
57,3
61,5
65,7
70,2
74,8
79,5
84,4
89,5
94,6
100
105
111
117
1бл. IV.12
100
V
—
—
—
—
—
—
—
—
0,2
0,23
0,26
0,29
0,31
0,35
0,37
0,4
0,44
0,46
0,49
0,52
0,55
0,58
0,61
0,63
0,67
0,69
0,73
0,75
0,78
0,81
0,84
0,87
0,9
0,92
0,96
0,98
1,02
1,04
1,07
1,1
1,13
1,15
я
_
—
—
—
—
—
—.
—
—
1,2
1,5
1,9
2,2
2,5
3
3,5
3,9
4,5
5
5,6
6,2
6,8
7,5
8,2
8,9
9,7
10,5
11,2
12,2
13
13,9
14,8
15,8
16,8
17,8
18,9
19,9
21
22,1
23,3
24,5
25,7
26,9
286

Таблица IV. 13. Пределы применения естественной
циркуляции в системах горячего водоснабжения
Расстояние от центра водопо-
догревагеля, м, до наивысшей
точки водоразбора
2
6
10
20
Горизонтальное расстояние от дальнего водоразбора до
генератора тепла, м
в системе с верхней развод-
разводкой
15—20
30—35
40—45
50—60
в системе с нижней раз-
разводкой
12—15
20—25
25—30
30—35
Таблица
ГОСТ
3262—62
10 704—63*
8732—70 *
3262—62
10 704—63 *
8732—70*
IV. 14
Диа-
Диаметр
услов-
условного
прохо-
прохода, мм
. Потери тепла, ккал/ч, на
1 м труб горячего водоснабжения
Разность температур воды и окружающего воздуха, °С
25
30
35
40
Трубы неизолиро
15
20
25
32
40
50
70
70
80
90
100
17
22
27
30
34
42
51
51
60
64
72
20
26
32
36
40
50
62
62
72
78
86
23
30
38
42
47
59
72
72
84
90
100
Грубы изолированн
15
20
25
32
40
50
70
70
80
90
100
7
9
11
12
14
17
20
20
24
26
29
8
10
13
14
16
20
25
25
29
31
34
9
12
15
17
19
24
29
29
34
36
40
28
36
46
50
57
70
91
91
106
115
129
ы е (к
11
14
18
20
23
28
36
36
42
46
52
45
ванн
32
41
52
56
64
79
102
102
ПО
129
145
. п. д.
13
16
21
22
26
32
41
41
44
52
58
50
ые
35
45
59
63
71
88
114
114
133
144
161
55
40
52
67
73
84
102
132
137
154
167
187
60
45
59
74
83
95
117
151
151
176
192
204
изоляции 0,6)
14
18
24
25
28
35
46
46
53
58
64
16
21
26
29
34
41
53
53
' 62
67
75
18
24
30
33
38
47
60
60
70
77
82
65
49
64
81
90
103
126
163
163
191
208
221
20
26
32
35
41
50
65
65
76
83
88
287

По данным А. В. Хлудоза (см. сноску на стр. 254)'потери тепла в местных систе-
системах горячего водоснабжения составляют до 8% среднечасового расхода полезного
тепла при изолированных стояках и до 25% — при неизолированных.
При установке полотеицесушителей в ванных комнатах жилых домов потери
тепла увеличиваются до 30%. Потери тепла в циркуляционной сети можно принимать
в размере 40—50% от теплопотерь в подающей сети.
Для магистральных участков подающих трубопроводов циркуляционные расходы
воды §ц вычисляют как сумму расходов в примыкающих участках пропорционально
теплопотерям. Так, расходы воды, циркулирующей в трубопроводах системы
горячего водоснабжения, которая показана на схеме (лист IV. 11, рис. 2), опреде-
определяют так:
Qn Qi 4- Qo + Q* 4- Qd 4- <?K
для участка 1 ^ = ^- = * + Ц' ™ + Ц« + * I (IV.27)
для участка 2 g = g — — ; (IV.23)
4A 41
для участка 3 g^ = g^—g^; (IV.29)
Qi
для участка 4 g^ = ?ц> _ ; (IV.30)
44 45
для участка 5 g^( = g^ — g^. ~ (IV.31)
Диаметры циркуляционных трубопроводов принимают из расчета пропуска
найденных выше циркуляционных расходов; потери на трение находят так же, как
при расчете подающих трубопроводов системы горячего водоснабжения. При цир-
циркуляционных трубопроводах большой протяженности удельные потери на трение
допускается принимать до 15 мм вод. ст. на 1 м трубы. В системах с естественной
циркуляцией гидравлический расчег следует выполнять с большей точностью,
аналогично расчету трубопроводов центрального водяного отопления.
Порядок расчета циркуляционной системы горячего водоснабжения с естествен-
естественным побуждением следующий.
В зависимосги от геометрических размеров системы задаются располагаемым на-
напором в мм вод. cm, пользуясь эмпирическими формулами, предложенными
А. В. Хлудовым:
для верхней разводки
Яр - 0,4 {hx + 0,08L) (fH - tK)i (IV.32)
для нижней разводки
Яр = 0,25 (h2 + 0.03L) (tH - tK), (IV.33)
где hi и h2 — расстояния по вертикали от центра водонагревателя до разводящего
горизонтального трубопровода и до наивысшей точки водоразбора, м;
L — расстояние по горизонтали от водонагревателя до самой дальней
точки водоразбора при изолированном трубопроводе, м (размеры
hu /г2 и L — см. лист IV.6, рис. 1);
/н — начальная температура горячей воды при выходе из водонагрева-
водонагревателя, °С;
tK — конечная температура горячей воды при выходе из дальней точки
водоразбора, 9С.
При наличии аккумулятора тепла, расположенного высоко над водонагревателем,
величину Яр определяют по формуле
Яр = рй(*„--*а), 0V 34)
где Р — удельное гравитационное давление, принимаемое равным
0,64 мм вод. cm/ °C на 1 м высоты;
h — расстояние по вертикали от центра водонагревателя до низа акку-
аккумулятора или до места выхода горячей воды, м;
ta и ?н — температура воды при выходе из водонагревателя в восходящий
стояк и при выходе из аккумулятора в обратный стояк, °С.
В обратном стояке обычно принимают ta = 80 -v- 85° С, а в восходящем tn=
= 95-т-98°С, так как вода в открытом аккумуляторе не должна закипать.
288-

После определения величины Яр находят диаметры водоразборной сети, потери
тепла и величину g^. Затем предварительно задаются диаметрами циркуляционной
сети, обычно принимаемыми в системах с насосной циркуляцией на один-два размера
меньше соответствующих участков подающего трубопровода, а при естественной цир-
циркуляции воды — одинакового диаметра.
По табл. IV. 12 определяют потери напора Нх при пропуске до водоразборной
(подающей) сети только циркуляционного расхода ?ц.
Зная величины Яр и Яь находят напор Яц = Яр — Ях, оставшийся на преодо-
преодоление сопротивления циркуляционного трубопровода, на основании чего уточняют
диаметры сети при средней удельной потере на трение в мм вод. ст. на 1 м трубо-
трубопровода.
Яц = 4г°Л (IV.35)
ill
где 2/ — общая длина циркуляционного трубопровода, м;
0,6 — доля потерь давления на трение.
Величина циркуляционного напора Яц должна быть на 25—30% больше потерь
напора Ях в годающей сети.
Общие потери напора в главном магистральном циркуляционном кольце должны
быть не более 0,75Яр. Второстепенные циркуляционные кольца (ответвления) сле-
следует увязывать с магистралью, допуская неувязку напоров не более 10%. В против-
противном случае требуется соответственно изменить диаметры трубопроводов проектируе-
проектируемой сети горячего водоснабжения.
В циркуляционных системах горячего водоснабжения с насосным пробуждением
мощность насоса должна обеспечить подачу воды с напором Ян в м при таких усло-
условиях:
Г^+'^ + Н,, (.V.36,
где Яг — потери напора в подающем трубопроводе и оборудовании при циркуля-
циркуляционном расходе, м;
Яц — потери напора в циркуляционном трубопроводе, м;
gn — циркуляционный расход воды при отсутствии водозабора, л/ч;
gp — расчетный расход горячей воды, л/ч, определяемый по формуле
(IV. 37)
h —l x
где Qr в — расчетный расход тепла на горячее водоснабжение, ккал/ч;
tv — расчетная температура горячей воды, °С;
tx — температура воды в сети холодного водопровода, °С.
Циркуляционные насосы подбирают по правилам, изложенным в разделе V «Ото-
«Отопительные котельные». На напорной линии у насоса устанавливают задвижку и
обратный клапан, а на всасывающей линии — задвижку.
При непосредственном разборе воды из тепловой сети в системе горячего водо-
водоснабжения циркуляция обеспечивается за счет разности давлений, создаваемой диаф-
диафрагмой с азгоматическим регулированием температуры подаваемой потребителям
воды (лист IV. 11, рис. 3). Для зимнего режима диафрагму устанавливают на обратной
линии тепловой сети между точками присоединения подающего и циркуляционного
трубопроводов горячего водоснабжения, для летнего — на циркуляционном трубо-
трубопроводе системы горячего водоснабжения. Диаметр отверстия диафрагмы в мм нахо-
находят по формуле
' <IV-38>
где ?д — количество проходящей через диафрагму воды, м^/ч, вычисляемое из вы-
выражения
?д= 0.00015go; (IV 39)
Ю 5-2696 289

?р — расчетный расход воды, л/ч, определяемый по формуле (IV.37);
Яд — напор, поглощаемый диафрагмой, м, который при установке диафрагмы
для зимнего режима находят по формуле (IV.36), а для летнего — по фор-
формуле
Яд = Яс-Яр; (IV.40)
Яс — разность напоров в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, м.
Для контроля давления и температуры воды в системе горячего водоснабжения
предусматривают установку манометров (до и после циркуляционного насоса и на
подающем трубопроводе) и термометров (до и после водонагревателей и на циркуля-
циркуляционном трубопроводе).
Пример IV.2. Пользуясь данными примера IV. 1, рассчитать диаметры циркуля-
циркуляционных труб между генератором тепла и баком-аккумулятором квартирных уста-
установок горячего водоснабжения, изображенных на листе IV.3. Расчетный расход го-
горячей воды gp — 533 кг/ч, а температурный перепад в системе А^ = 15° С.
Схема 1 (лист IV.3, рис. 3). Высота циркуляционного стояка от выхода го-
горячей воды в баке-аккумуляторе до центра генератора тепла
О 42
/1 = 0,15+ 1,23 4 — = 1,59 м.
Располагаемый циркуляционный напор на основании формулы (IV.34)
Яр = 0,64 • 1,59 • 15 = 15,26 мм вод. ст.
Общая длина циркуляционных труб подающего стояка с учетом змеевика гене-
генератора тепла (см. лист IV.2)
2/= 0,15+1,23 + 0,34-2 + 0,06- 4-2 + 0,42 = 2,96 м,
обратного стояка
2/= 0,05+ 0,42+1,23= 1,7 м.
Находим потери напора на трение по табл. III.60. Для расчета трубопроводов
водяного отопления, предварительно приняв диаметры циркуляционных труб рав-
равными 40 мм, при скорости воды в трубах v = 0,112 м/с
RI = 0,55 B,96 + 1,7) = 2,56 мм вод. ст.
Для определения потерь напора в местных сопротивлениях сначала по табл.
II. 65 подсчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений:
Внезапное расширение 1
Змеевик генератора тепла 2
Тройник-ответвление 1,5
Утка 0,5
Внезапное сужение 0,6
Всего 5,6
Поскольку потери определены при отсутствии водоразбора, местное сопротивле-
сопротивление крестовины на проход подающего стояка не учтено. При скорости воды
v = 0,112 м/с по табл. III.61, интерполируя, находим потери напора в местных
сопротивлениях Z — 3,52 мм вод. ст.
Суммарные потери напора в циркуляционном кольце с учетом поправочного коэф-
коэффициента на возможное отложение накипи на внутренних стенках труб 1,2 равны:
(Ш + Z) • 1,2 = B,56 + 3,52) 1,2 = 7,42 мм вод. ст.
15,26 — 7,42
Запас напора А = 15~26 ' ^ = 51 «5%.
Схема 2 (лист IV.3, рис. 4). Высота циркуляционного стояка от центра зме-
змеевика в баке-аккумуляторе до центра генератора тепла
^- ..34 м.
290

Располагаемый циркуляционный напор
Яр = 0,64 • 1,34 • 15 = 12,86 мм вод. ст.
Общая длина циркуляционных труб подающего стояка с учетом змеевика гене-
генератора тепла
2/ = 1,2 + 1,03 + 0,2 + 0,34 • 2 + 0,06 • 4 . 2 + 0,42 = 4,01 м;
для обратного стояка с учетом змеевика бака-аккумулятора
2/ = 0,05 + 0,42+ 1,03 + 0,37 • 2 + 0,15=3,39 м.
Ранее принятый диаметр циркуляционных труб остается равным 40 мм. Потери
напора на трение при скорости движения воды v = 0,112 м/с должны быть
RI = 0,55 D,01 + 3,39) =. 4,07 мм вод. ст.
Подсчитываем сумму коэффициентов местных сопротивлений циркуляционного
кольца:
Змеевик бака-аккумулятора 2
Тройник-ответвление 1,5
Змеевик генератора тепла 2
Тройник-ответвление 1,5
Отвод 0,3
Всего 7,3
Поскольку потери определяем при отсутствии водоразбора, то местное сопротив-
сопротивление крестовины на подающем стояке принято как сопротивление тройника-ответв-
тройника-ответвления. При скорости воды v — 0,112 м/с потери напора в местных сопротивлениях
Z == 4,63 мм вод. ст. Суммарные потери напора в циркуляционном кольце с учетом
коэффициента 1,2 будут
(Rl + Z) • 1,2 = D,07 + 4,63) • 1,2 = 10,44 мм вод. ст.
12 86 — 10 44
Запас напора А = —' 1О ' ' • 100 = 18,7%.
lZjOO
Полученные результаты гидравлического расчета позволяют сделать вывод, что
предварительно принятые диаметры циркуляционных труб приемлемы.
Пример IV.3. Определить параметры генератора тепла и выполнить гидравличес-
гидравлический расчет трубопроводов системы горячего водоснабжения с циркуляционной
сетью жилого дома на 72 квартиры и посемейным заселением. Каждая квартира имеет
ванну с душем, умывальник и мойку в кухне. Норма водопотребления на 1 жителя —
150 л/сут. Разводящие магистрали проложены под потолком неотапливаемого под-
подвала с хорошей теплоизоляцией: стояки не изолированы и проложены в бороздах
стен.
Схема системы горячего водоснабжения симметричная с вводом городского во-
водопровода в центре здания. Нагрев воды предусмотрен в емких горизонтальных
пароводяных водонагревателях, установленных в подвале дома. Теплоноситель —
пар низкого давления 0,5 кгс/см2 (см. лист IV. 12, рис. 1). Циркуляция воды без во-
водоразбора в ночное время поддерживается постоянная с естественным побуждением
и обеспечением расчетных циркуляционных расходов для восполнения теплопотерь
трубами.
Емкие водонагреватели работают на продавливание напором холодной воды из
сети водопровода и одновременно служат аккумуляторами тепла. Водонагреватель
обеспечивается теплоносителем круглосуточно от теплосети котельной завода.
Расчет параметров генератора тепла. За расчетный при-
принимаем среднечасовой расход тепла за сутки наибольшего водопотребления, вычис-
вычисляя его по формуле (IV.7) при таких данных: норма расхода горячей воды а =
= ПО л/сутки на 1 чел.; температура горячей воды tr = 65° С, холодной tx = 5° С;
количество жителей с посемейным заселением дома равно 4 • 72 = 288 чел. Тогда по
Ю* 291

Стояк 1
Стояк в
В — Смеситель ванны
ДушеЬая сетка
—"— Подающая сеть
Циркипщаоиьая сеть
У — Умывальник
Обратный клапан * у
032
Емкий Шонагредатеъ
ЧХН Задбижка
Стояк 2 Стояк 3
1) В канализацию
Выработанное тепло
Расходуемое тепло
Среднесуточный расход твппау
10 12 . 14 16
Часы суток
20 22 24
Лист IV. 12. К примеру 1V.3:
/ — расчетная схема горячего водоснабжения 72 квартирного жилого дома, 2 — график
для расчета параметров аккумулятора тепла.
292

формуле (IV.7)
= 1,2
288 • 110F5 — 5)
24
= 95 040 тал 1ч.
На основании безразмерного графика
водопотребления (см. лист IV. 10,
рис. 1, а) находим расчетные расходы
тепла по часам суток по данным лома-
ломаной линии /. За 100% принят расход
тепла Qr.c = 95040 ккал/ч. Неравно-
Неравномерность расходования тепла колеб-
колеблется в пределах 5—270%.
Суммарные расходы тепла опреде-
определяем за то число часов суток, в тече-
течение которого расход тепла не изменял-
изменялся. Результаты подсчетов приведены
в табл. IV. 15 и показаны на интег-
интегральном графике (лист IV. 12, рис. 2)
штриховой ломаной линией.
Учитывая равномерную работу во-
водонагревателей — аккумуляторов теп-
тепла, соединяем прямой сплошной ли-
линией А — Б точки начала @) и конца
B4 ч) ординат расходования тепла ин-
интегрального графика. Сопоставляя точ-
точки на ломаной и прямой линиях —
расхода и выработки тепла, находим
наибольшую разность между ордина-
ординатами в 18 ч (точки а, б):
Лмакс -1 700 000 — 1 116 720 =
= 583 280 ккал.
Тогда необходимая емкость акку-
аккумулятора тепла по формуле (IV. 15)
при максимальной температуре воды
на выходе из водонагревателя tr =
— 75° С должна быть при постоянном
объеме воды
583 280
75 — 5
8322 л.
Поверхность змеевиков из сталь-
стальных труб рассчитываем на максималь-
максимальный часовой расход тепла [формула
(IV.8)]
Qr = 10 000 • 288 • 0,325 =
= 234 000 ккал/ч,
где 0,325 — коэффициент одновремен-
одновременности теплопотребления, полученный
путем интерполяции (см. данные на
стр. 275).
Тогда по формуле (IV. 18)
1,2 -234 000
F —
зм
600 I 110 —
75 +
1
•I-
ев
Ou
О
L.
О
X
л
а.
и.
X
X
«
X
X
о
и
g
к
«5
<и
X
X
03
>
аз
к
с;
О
со
Ь
а
<и
ь
Е?
О
X
и
м
а,
О
га
а
0
0J
3
to
S
<u
X
*?
Я
X
(X
о
?
и
номер -
расхо-
Нерг
ноет
СО
|§
?*
н
о
«с
о
§
a
0
Si
С
ВО!
О
О
or
С к
н "
ж Я
к о
Si
а
S3
а
ходе
о
га
Q,
Э
X
1
.3
«
41
Ж
а
с
о
L,
О
0)
a
коне
о
:ал
Я"
3
со сх
о t--
со со
Г4- СО
760
СО
см
II
II
ю
ogj
со f-
s^
^^ с**
li!i
11 ю
00 О
оо
^ooS^0?oSg,g
ОО'^'иО—«N00O —<CN
194
565
717
860
1116
1 420
1934
2 143
2 276
со оо со
ю •«** о оо см —
СО СО СО О —< СМ
II "п" "и* °п 11 II
со " ем см
. <м со со . .
см ' ' ' ¦* оо оо со
ОЮСМОСОсрОООЮ
о^оюю^,^^^
ЮСМСОС^-ЮЮиЬОСО
СТ) •—1 t-~ ^ O0 •—iCMCM—|
CM Tf 00 00 СО
iOCNOCOCOOOOlO
lOCOCMCOOcOOO
„_ с^ io 1Л **»,,-, —. ~
со ^^ см со СР со
(N (О МП Ю Л О СО
11 11 II II II [| II II
соооюсосог-см-"*'
ооооооооооо
о о
СИ СО
LO
00 О
ооооооооо
ЮЮЮИЗЮЮЮЮЮ
СПСООЗСООЗСОСОСЛСО
соооюслсос-см-*
—<•—<ООО—»СМСМ'—•
— со см со со см см— —
t^-ОСМЮОООСМСО-ф
СОС--ОСМЮ00ОСМ00
293

где 600 ккал/(м2 • ч • °С) — коэффициент теплопередачи труб змеевика от пара к воде;
110° С — температура насыщенного пара давлением 0,5 кгс/смг,
принимаемая по табл. II 1.5.
К установке принимаем два емких горизонтальных пароводяных водонагрева-
водонагревателя 3078 со = 4400/4000 л и F3u = 4,7 м2 (см. табл. IV.4).
Расчет подающей сети. На основании схемы трубопроводов системы
горячего водоснабжения, показанной на листе IV. 12, рис. 1, с разбивкой на расчет-
расчетные участки, а водопотребителей — на группы, объединенные в стояки, по
табл. IV.8 находим сумму эквивалентов, а по табл. IV.9 — соответствующие им
секундные расходы воды. При этом расчетные расходы воды на участке от ввода
городского водопровода до водонагревателей определены как суммарные расходы го-
горячей и холодной воды в здании, а на остальных участках подающей сети — только
как расходы горячей воды по табл. IV.9 с коэффициентом 0,7.
Потери напора на местные сопротивления приняты в размере 30% от потерь на-
напора на трение. Общие потери напора на трение увеличены на поправочный коэф-
коэффициент 1,2, учитывающий возможное зарастание накипью внутренних стенок труб.
Гидравлический расчет выполняем по табл. IV. 12; полученные результаты сво-
сводим в табл. IV. 16.
На основании подсчетов потери напора в подающей сети получаем следующие
величины, мм вод. ст.:
Суммарные потери на трение 5294
Местные потери C0% суммарных потерь на трение) 1588
Потери в емком водонагревателе по формуле (IV.20) 110
Потери в водомере диаметром 50 мм по формуле (IV.23) .... 168
Итого 7160
С учетом коэффициента на зарастание стенок труб, равного 1,2, общие потери
напора в подающей сети составляют 7160 • 1,2 = 8592 мм вод. ст. ^ 8,6 м.
Величины напора на вводе водопровода, м, будут следующие:
Свободный напор у ванного смесителя 4
Высота подъема воды (см. схему на листе IV. 12, рис. 1) ... 23,2
Общие потери напора в подающей сети 8,6
(В с е г о 35,3
Следовательно, давление на вводе водопровода в здание должно составлять
3,6 кгс/см2.
Номер участка
М — 0
о — в
В-1
1—2
2—3
3—4
4—5
5—6
6—7
7—8
8—9
9—12
12— Вв
Длина /, м
1,1
1,4
0,9
3
3
3
3
3
14
12
6
6,5
5
Та
блица IV. 16.
Гидравлический
Число приборов
ванн (N = 1)
.—
1
2
4
6
8
10
12
24
36
72
72
умывальни-
умывальников {N = 0,33)
1
1
2
4
6
8
10
12
24
36
72
72
моек (N = 1)
1
1
1
2
4
6
8
10
12
24
36
72
72
294

Расчет циркуляционной сети. По формуле (IV. 33) находим ве-
величину естественного циркуляционного давления:
Яр = 0,25 (Аа + 0.03L) (tH -^ tK) =0,25B0,7 + 0,03 • 30) G0 — 60) = 53,5 мм вод. ст.,
где h2 = 1,2+3 • 5 -f- 2 + 1 -f- 1,5 = 20,7 м (см. расчетную схему на листе
IV. 12, рис. 1);
L — 30 м — радиус действия системы;
tH — 70° С — начальная средняя температура горячей воды при выходе из водо-
водонагревателя;
tK = 60° С — конечная температура горячей воды в самой дальней точке водо-
разбора.
Интерполируя данные табл. IV. 14, подсчитываем теплопотери в подающей сети
для неизолированных стояков в бороздах стен и для изолированных магистралей,
проложенных в неотапливаемом подвале здания. Затем по ним вычисляем циркуля-
циркуляционные расходы при принятом температурном перепаде А* = 70 — 60 = 10° С.
При обеспечении минимальной температуры горячей воды во всех точках водо-
разбора tr = 60° С величины падения температуры в отдельных участках подающей
сети не должны превышать 3—5° С. Тогда средние температуры горячей воды ta могут
быть приняты следующие: в стояках — 63, в магистралях — 68, в коммуникации
водонагревателей — 70° С.
Суммарный циркуляционный расход для магистрали по формуле (IV.24)
4885
для участков сети
g
ui_?
70 — 60
_g == 488 : 2 = 244 л/ч;
828
= 244 = 122 л/ч;
1656
= 244—122= 122 л/ч.
Результаты расчетов сведены в табл. IV. 17.
расчет подающей сети
1
1,33
2,33
4,66
3,32
13,98
18,64
23,3
27,96
55,92
83,88
177,76
177,76
g, л/с (k = 0,7)
0,1
0,14
0,21
0,29
0,39
0,51
0,58
0,62
0,69
0,97
1,21
1,78
2,55
d, мм
15
15
15
20
25
25
25
32
32
32
32
50
50
v, м/сек
0,58
0,87
1,23
0,9
0,73
0,96
1,09
0,65
0,72
1,02
1,33
0,83
1,2
Потери напора
на 1 м
99
195
370
144
55
118
149
40
48
81
136
37
72
Итого.
Н, мм еод. cm.
на участке
109
274
333
432
165
354
447
120
672
972
816
240
360
. . 5294
295

Таблица IV. 17. Расчет теплопотерь и циркуляционных
расходов в подающей сети
Номер участка
1—2
2—5
5-6'
6'—7
Стояк 2
7—8
Стояк 3
8—9
Правая половина
9—Вд
Длина
/, мм
3
9
5
12
12
6
6,5
d, мм
20
25
32
32
32
32
50
Температуры, °С
63
63
63
68
68
68
70
'в
40
40
40
5
5
5
5
23
23
23
63
63 /
63
65
Теплопотери, ккал/ч
на 1 м
20
25
27
34
34
34
<?п
60
225
135
408
420
408
420
204
2280
325
60
285
420
828
1656
2280
4885
%
л/ч
122
122
122
122
122
122
122
244
244
488
Таблица IV. 18. Проверочный расчет потерь напора в сети горячего
водоснабжения при естественной циркуляции
Номер участка
L, м
й, мм
Л/Ч
R, мм вод cm
на 1 м
участ-
м/сек
ч
Z, мм
вод ст.
Вд—9
9—8
8—5
5—2
2—1
1—2
2—5
5—8
8—9'
9' —Вд
4
6
29
9
3
Подающая се
50
32
32
25
20
488
244
122
122
122
0,14
0,28
0,075
0,26
0,95
ть
0,56
1,68
2,17
2,34
2,85
0,064
0,068
0,035
0,059
0,095
5,3
1
3,8
6
1.5
1,12
0,23
0,23
1,08
0,68
2R = 9,6
Циркуляционная сеть
3
9
29
9
5
20
25
25
32
50
122
122
122
244
488
0,95
0,26
0,26
0,28
0,14
2,85
2,34
7,54
2,52
0,7
0,095
0,059
0,059
0,068
0,064
1,5
2,8
1,5
3,8
22 = 3,54
0,68
0,5
0,35
0,5
= 15,95
SZ = 2,03
Таблица IV. 19. Выборка коэффициентов местных сопротивлений
Подающая сеть
Учас-
Участок
Вд—9
Элемент системы
Водонагреватель
Задвижка диаметром 50 мм
1
1.5
0,5
Циркуляционная сеть
Учас
ток
1—2
2—5
Элемент системы
Отвод диаметром 20 мм
—
1.5
—
296

Продолжение табл. IV. 19
Подающая сеть
Учас-
Участок
Вд—9
9-8
8-5
5—2
2—1
Элемент системы
Отвод диаметром 50 мм
Тройник на поворот
1
0,3
1,5 X
Х2 =
о
2? - 5,3
Тройник на проход
То же
Крестовина на проход
Отвод диаметром 32 мм
Кран диаметром 32 мм
1
1
2
0,3
1,5
2? = 3,8
Крестовина на проход
Тройник на поворот
2Х
х 3 =
= 6
1,5
Циркуляционная сеть
Учас-
Участок
5-8
8—9
9—Вд
Элемент системы
Кран диаметром 32 мм
Отвод диаметром 32 мм
Тройник на проход
е
1,5
0,3
1
Д-2,8
Тройник на поворот
То же
Задвижка диаметром 50 мм
Отвод диаметром 50 мм
ч =
1,5
1,5 X
х 2 =
""=3
0,5
0,3
-3,8
Далее выполняем проверочный расчет потерь напора в системе горячего водос-
водоснабжения при естественной циркуляции н отсутствии водоразбора раздельно в по-
подающей и циркуляционной сетях. Гидравлический расчет выполняем по табл. III 60.
и III. 61 (для водяного отопления) для наиболее протяженного (главного) цирку-
циркуляционного кольца системы: от водонагревателя по подающей сети через стояк / и за-
затем по циркуляционной сети обратно к водонагревателю. Ввиду полной симметрии
системы горячего водоснабжения расчетные данные, полученные для ее левой поло-
половины, принимаем и для правой. В ходе гидравлического расчета выясняем возмож-
возможность уменьшения диаметров циркуляционной сети при располагаемом напоре Яц =з
= Яр — Яп = 53,5 — 15,8 = 37,7 мм вод. ст. или более 50% Яр (см. стр. 289).
Потери напора на трение R и местные сопротивления Z найдены по табл. III.60
и III.61, а значения к. м. с. 2? для каждой группы расчетных участков—по
табл. III.65.
Общая потеря напора в подающей сети Яп = (9,6 + 3,54) 1,2 = 15,8 мм вод. ст.,
в циркуляционной сети Яц = A5,95 + 2,03) 1,2 = 21,57 мм вод. ст. Полные потери
напора в циркуляционном кольце Яобщ = 15,8+ 21,57 = 37,37 мм вод. ст. За-
го г о*7 о*7
пас напора А = —¦—_~ - • 100 г» 30%.
Результаты проверочного расчета показывают, что участки 5—8 циркуляцион-
циркуляционной сети оказалось возможным назначить меньшего диаметра B5 мм), чем ранее при-
принятые диаметры подающей сети на этих участках C2 мм).
297

V. ОТОПИТЕЛЬНЫЕ КОТЕЛЬНЫЕ
МАЛОМЕТРАЖНЫЕ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ КОТЛЫ
Общая характеристика встроенных котельных
В населенных пунктах, где нет возможности осуществить теплоснабжение от
ТЭЦ или районной котельной, центральное водяное отопление и горячее водоснаб-
водоснабжение жилых и общественных зданий обеспечивается теплом от групповых или ин-
индивидуальных домовых отопительных котельных, оборудованных небольшими водо-
водогрейными или паровыми чугунными секционными котлами общей тепловой мощностью
3—4 Гкал/ч. Если общая теплопроизводительность отопительных котельных, включая
технологическую нагрузку, превышает 4 Гкал/ч, они оборудуются более мощными
котлоагрегатами с экономайзерами, комплексной механизацией подачи топлива,
золоудалением, очисткой дымовых газов.
Котельные бывают отдельно стоящие (выносные), сблокированные (примыкаю-
(примыкающие к другим зданиям) и встроенные (располагаемые внутри здания) .*
Для современных мноюэтажных зданчй, расположенных на одном участке или
квартале, обычно предусматривается строительство общей отопительной котельной,
которую целесообразно располагать в центре существующих и перспективных тепло-
тепловых нагрузок на обособленном участке вне жилого квартала.
При решении системы теплоснабжения районов малоэтажной застройки городов,
кроме требований санитарных и противопожарных норм, учитывают следующее. Уст-
Устройство централизованного теплоснабжения рентабельно для зданий не ниже двух-
двухэтажных. В жилых одноэтажных домах индивидуального типа удобны поквартирные
системы центрального водяного отопления. Первоначальные затраты на строитель-
строительство групповой котельной будут минимальными при мощности котельной не ниже
3 Гкал/ч с установкой котлов теплопроизводительностью не менее 0,5 Гкал/ч.
Групповые котельные, как правило, делаются сблокированными или отдельно
стоящими, закрытого типа, независимо от местных климатических условий. В зави-
зависимости от вида сжигаемого топлива и теплопроизводительности (если позволяюг
грунтовые условия и рельеф местности) групповые котельные, как исключение, до-
допускается устраивать в подвале одного из отапливаемых зданий.
Целесообразность строительства групповых котельных для поселков и жилых
кварталов с прокладкой наружных тепловых сетей к потребителям должна быть
обоснована технико-экономическими расчетами и сравнением вариантов проектных
решений. При этом учитывают следующие показатели.
кубатуру зданий, капитальность и очередность строительства, расположение ос-
основных потребителей тепла;
плотность застройки, протяженность и способ прокладки наружных тепловых
сетей, архитектурно-планировочные требования;
качество грунтов и рельеф местности;
удобство доставки и хранения топлива, вывозки золы и шлака, близость источ-
источников энерго-, газо-и водоснабжения, возможность расположения котельной по
отношению к жилому массиву с подветренной стороны ветров преимущественного
направления.
Если проектируемое здание с центральным отоплением строится ранее других
объектов, в нем оборудуется встроенная временная или постоянная индивидуальная
котельная в зависимости от комплексного решения вопроса теплоснабжения только
при соответствующем технико-экономическом и санитарном обосновании.
~ Устройство отопительных котельных регламентируется СНиП П-Г.9-65 «Ко-
«Котельные установки. Нормы проектирования», СН 350-66 «Указания по проектирова-
* В настоящем разделе рассмотрены только встроенные котельные, расположен-
расположенные в подвалах отапливаемых зданий.
298

нию котельных установок», а также противопожарными, санитарными нормами и
другими требованиями, предъявляемыми к проектированию и строительству котель-
котельных в населенных пунктах.
Строительство индивидуальной котельной в подвале может быть допущено для
отдельно стоящего здания, расположенного среди малоэтажных домов с печным отоп-
отоплением; котельные прачечных, бань, душевых, гаражей целесообразно объединять
в хозяйственные комплексы, размещая их на обособленных участках или в отдельных
кварталах изолированно от жилых и общественных зданий. Котельные больничных
зданий следует делать сблокированными или встроенными в хозяйственные корпуса.
Устройство встроенных котельных в лечебных зданиях не допускается. Встроенные
котельные в зданиях детских яслей, детских садов и общеобразовательных школ до-
допускаются для теплоснабжения только тех зданий, в которые они встроены.
Встроенные котельные в жилых и общественных зданиях допускаются только
при специальном согласовании с Государственной санитарной инспекцией. Такие
котельные оборудуются малометражными чугунными секционными водогрейными и
паровыми котлами различных типов для сжигания твердого, газообразного и жид-
жидкого топлива
При выборе типов отопительных котлов необходимо учитывать следующее:
возможность сжигания местного низкосортного или газового и жидкого топлива;
применение современных проверенных на практике котлов;
возможность установки дополнительных котлов в случае расширения котельной.
Чугунные секционные котлы могут работать как водогрейные при температуре
воды на выходе из котла 95—115° С и на входе в котел — 70° С или как паровые
низкого давления рк ^ 0,7 кгс/см2. При работе котлов на газовом топливе они долж-
должны иметь приборы и автоматику безопасности согласно нормам Государственной
газовой инспекции.
Проектирование и строительство отопительных котельных, монтаж котлов, вспо-
вспомогательного оборудования и коммуникаций трубопроводов должны отвечать пра-
правилам техники безопасности Госгортехнадзора.*
Типы котлов
Малометражные чугунные котлы ВНИИСТО-Мч (табл. V. 1 и V.2) и разработанные
НИИСТ МПСМ СССР (табл. V.3) со съемными колосниками используют как генера-
генераторы тепла для квартирных установок водяного отопления и в небольших индивиду-
индивидуальных котельных (листы V.1 и V.2). Эти котлы собираются из отдельных секций.
Таблица V. 1. Чугунные котлы ВНИИСТО-Мч малой модели (ГОСТ 8317-57,
Лист V.1, рис. 1)
Наименование показателей
Максимальная теплопроизводитель-
ность при сжигании сортированного
антрацита
Количество секций:
средних
крайних
Строительная длина котла L
Емкость
Масса без воды
Единица из-
ирПриио
вдслепил
тыс. ккал/ч
шт.
»
мм
л
кг
Поверхность
0,54
5
2
280
15,7
124
0,69
7
3
2
350
18
140
нагрева
0,84
8,5
4
420
20,3
157
0,99
10
5
490
22,7
173
* Госгортехнадзор РСФСР. Правила устройства и безопасной эксплуатации во-
водогрейных котлов и паровых котлов с давлением не свыше 0,7 ати. М., Госгортех-
издат, 1960.
299

се
3
наг
а
ж
а.
<и
и>
о
3,74
сч
со
о
СО
СО
СО
<N
,14
см
1,82
,18
ме-
мест
* «
э°-
Еди
казателей
о
с
К
Наименован
см
00
со
Т5
СО
см
см
00
•¦*•
о
*
•с
о
3
А
к
S
г-Г
опроизво;
<и
н
Максимальная
о
о
а
а
СО
сортиров
X
X
о
СЛ
оо
со ^"~ ел
со со г~-
<пт ¦*?
оэт-ю
00 О rf
сою ¦*
о см
СО -* rf
CM CO h-
с^. ¦* со
со см оЗ-со
ю
со
см
«в
SE
ность при сжиг
антрацита
Количество секц
средних
со -* со
О """-со
S со со
о°°-о
00 СО 00
•^< со см
ю
оо •*
¦rf СО СМ
см см см
А ^ t* ^U
котла L
СО
и
крайних
Строительная дл
Емкость
Масса без воды
1
S
X
СМ
3
ч
I
лные
>>
X
со'
со
1—
VO
СО
н
СЗ
са
S.
t.
cd
Я
OCTI
ж
X
Повер
счсТ
S о
||
о
о.
с!
3 (лист V
3
Ш
S
со
К ее
ii
Щ
«1
ш
а
:аз
пок
а
кнвяонэки
1.17
а>
с>
со
CN
S3
со
о>
со
СО
2,95
о
1О
CN
2,1:
ю
см
СЛ
ю
-ф
о
§5
Ю
см
см
3»
а
о
3
н
-В>
к
я
{2
я
ч
(изводите
со см
см
Ю СЛ
rf со
»—«
00
ON
—>"*
СЛ tjT
00 *-
СО
СО rf
со
00
Юс^
-ф
см
m >s
ацита бе
во секци
котла
лопрс
антр
;ичест
:ость
с
(U
Н
к ч а
аз о а
о
LO
670
о
СЛ
ю
LO
СЛ
о
615
lO
CM
lO
435
ю
со
• • ев
зриты
длин;
ю
СО
(_
о ю
СЛ h~
¦* СО
455
1045
СО
|8
см
СЛ
см
о
ю
"^
СЛ
со
LO
СЛ
см
ю
1 409
1
ю
СО
со
322
00
см
38
талла
са ме
о
300

U//
Лист V.I. Чугунные секционные котлы ВНИИСТО-Мч:
/ — малая модель, 2 — большая модель.
S01

ff-E
,050
©
I-I
050
455
20
¦ess*
а
I-I
УроЬень
. пот
1
Шидер
\
3f I
-Заделка
кирпичом
насухо
..F
Вентиляционный нана/п
Лист V.2. Чугунные секционные котлы НИИСТ МПСМ СССР.
/ —• котел КЧМ 2; 2 — котел КЧММ.-2, 3 — схема1 отвода дымовых газов.
302

не имеют обмуровки и снаружи покрываются кожухом из кровельной стали по ли-
листовому асбесту. Дымовые газы удаляются через прямоугольный патрубок, располо-
расположенный в задней секции котла.
Таблица V.4. Чугунные секционные котлы «Искитим-1», «Отопитель-1»
и «Тула-1»
Наименование показате-
показателей
Теплопроизводитель-
ность при сжигании
с дутьем сортирован-
сортированного антрацита
То же, АРШ
Количество секций
Габариты котла:
длина L
ширина
высота
Масса металлических
частей
Расход красного кир-
кирпича
То же, огнеупорно-
огнеупорного
Расход изоляции
Еди-
Единица
изме-
измерения
ТЫС.
ккал/ч
то же
шт.
мм
»
»
кг
шт.
»
м*
«Искитим
(лист
35
550
22
1850
3300
2330
690
Поверхность нагрева,
Ь
V3, рис I)
48,5
—
760
30
2410
2660
2630
4200
2860
835
—
62,5
970
38
2940
5200
3340
980
«Отопитель 1»
(лист V 5, рис 2)
32
523
464
20
1775
3371
2050
400
0,2
46,3
756
671
28
2335
2440
2380
4509
2500
450
0,28
60,5
988
874
36
2895
5651
2900
500
0,34
ж2
43,2
513
456
16
1710
3480
1780
1550
Тула Ь
59,4
705,6
627,2
22
2250
2960
2430
4615
2370
1650
—
81,0
962
855,2
30
2785
6096
2950
1750
Таблица V.5. Чугунные секционные котлы «Энергия»
Наименование показателей
Теплопроизводительность при
сжигании с дутьем сортиро-
сортированного антрацита
То же, АРШ
Количество секций
Габариты котла:
длина L
ширина
высота
Масса металлических частей
Едини-
Единица из-
мере-
мерения
тыс.
ккал/ч
То же
шт.
мм
»
кг
Поверхность
«Энергия 3»,
(лист V 3, рис 2)
36,8
368
18
1815
3247
55,2
—
552
26
2340
2900
2630
4406
73,6
736
34
2880
5565
нагрева
м2
«Энергия 6*
27,9
486
432
20
1689
2860
40,3
702
624
28
2217
52,7
918
816
36
2475
1610
2460
3809
4758
303

Таблица V.6. Чугунные секционные
Наименование показателей
Теплопроизводитель-
ность при сжигании
с дутьем сортирован-
сортированного антрацита
То же, АРШ
Количество секций
Длина котла L
Масса металлических
частей
Расход красного кир-
кирпича
То же, огнеупорного
Едини-
Единица из-
ния
ТЫС.
ккал/ч
»
ШТ.
мм
кг
шт.
»
котлы
«Универсал-5*
> (лист
V.4,
рис. I)
Поверхность нагрева, м*
15,2
221
200
14
855
1430
770
30
19,68
287
260
18
1095
1719
940
42
24,16
353
319
22
1345
2007
1110
54
28,64
418
378
26
1595
2295
1280
66
33,12
484
•
437
30
1845
2583
1450
78
37.6
549
496
34
2095
2871
1450
90
42,08
615
552
38
2245
3159
—
—
Примечание Ширина котла равна 2060, высота — 1850 мм Расход изоляционной масти-
мастики — 135 кг.
Таблица V.7. Чугунные секционные котлы «Универсал-бм» (лист V.4, рис. 2
Наименование показателей
Теплопроизводительность при
сжигании с дутьем сортиро-
сортированного антрацита
То же, АРШ
Длина котла L
Количество секций
Масса металлических частей
Расход красного кирпича
То же, огнеупорного
Расход изоляционной ленты
Едини-
Единица из-
мере-
мерения
ТЫС.
ккал/ч
»
мм
шт.
кг
шт.
»
кг
Поверхность нагрева, м? 1
13,2
185
145
1046
12
1366
500
115
150
24,2
339
266
1584
22
2053
730
180
165
33,0
462
363
2122
30
2615
930
200
195
i
41,8
585
460
2660
34
3180
1150
225
225
Примечания. 1. Ширина котла равна 2070 мм, высота — 2100 для антрацита и 2470 дл I
бурого угля
2 Расход кирпича и масса металла приведены для котлов на антраците
Таблица V.8. Чугунные секционные котлы типа АВ-2 (лист V.5, рис. 1)
Наименование показателей
Теплопроизводительность при
сжигании с дутьем сортиро-
сортированного) антрацита
То же, АРШ
Количество секций
Длина котла L
Едини-
Единица из-
мере-
мерения
ТЫС.
ккал/ч
»
ШТ.
мм
Поверхность нагрева, м%
21,1
309
274
16
1316
27
393
349
20
1588
32,7
476
425
24
1860
38,5
560
500
28
2132
44,2
645
672
32
2404
50
730
648
36
2676
304

Наименование показателей
Масса металлических частей
котла
Расход красного кирпича
То же, огнеупорного
Расход изоляционной мастики
Едини-
Единица из-
мере-
мерения
кг
ШТ.
»
кг
21,1
1747
800
C50)
30
A2)
A60)
Продол же
н и е табл.
Поверхность нагревг
27
2120
930
D10)
38
A4)
A80)
32,7
2493
1060
D70)
46
A4)
38,5
2889
1190
E30)
54
A6)
50
B00)
B20)
44,2
3262
1320
F00)
62
A6)
B40)
V.8
50
3635
1550
F60)
70
A8)
B60)
Примечания. 1. В скобках даны показатели по варианту с мастичной изоляцией.
2. Ширина котла равна 2040 A750), высота — 2130 мм.
На листах V. 1—V.5 приведены некоторые современные типы отопительных
малометражных, водогрейных чугунных секционных котлов с внутренней топкой и
легкой обмуровкой, а в табл. V. 1—V.8 даны их основные технические показатели.
Теплопроизводительность, приведенная в таблицах, уточняется рекомендуемыми
величинами теплосъема с поверхности нагрева (см. табл. V.13).
Обмуровка котлов
Фундаменты под чугунные секционные малометражные котлы в легкой обмуровке
устраиваются бутовые, кирпичные и бетонные с учетом местных грунтовых условий.
Обмуровывают котел после его гидравлического испытания на плотность и проверки
правильности установки на фундамент. Кладку обмуровки ведут особо тщательно
из красного и огнеупорного кирпича, с хорошей перевязкой швов толщиной 3—5 мм
(табл. V.9). Просушивают готовую обмуровку после заполнения котла водой при
умеренной топке дровами.
Стойки каркаса заделывают в фундаментную плиту обмуровки котла на глу-
глубину не менее 150 мм. Стяжные болты каркаса после установки и натяжки закрепля-
закрепляют с обоих концов гайками. Фронтовая плита с топочными и поддувальными двер-
дверцами крепится к стойкам каркаса (см. лист. V.6).
Расход раствора на 1 м3 кладки
Толщина швов, мм ... 1 2 3
Расход раствора,^3 . . . 0,05 0,084 0,12
Таблица V.9. Расход кирпича для обмуровки котлов и
котельных на 1 м3 кладки
5
0,18
0,23
топок отопительных
Сорт кирпича
Шамотный класса А
То же, классов Б и В
Гжельский
Красный
Размеры, мм
250 X 123 X 65
230 X 113X65
235 X 114 X 65
250 X 120 X 65
Масса
1 шт., кг
3,3
3,1
2,9
3,5—3,6
Толщина
швов, мм
1—2
3
1—2
3
1—2
3
5
8
Расход кир-
кирпича, шт.
500
480
590
570
590
570
470-450
450—420
На приготовление 1 м3 огнеупорного раствора требуется 0,85 м3 порошка C0%
огнеупорной молотой глины и 70% шамотного порошка по объему), пропущенного
через сито с отверстиями 2 мм. На приготовление 1 м3 обыкновенного раствора тре-
требуется глины обыкновенной 60—80% и песка 40—20%.
305

м-и
Воздушный канал
Лист V.3. Чугунные секционные котльц
/ = «Искитим Ъ, 2 — «Энергия 3»
306

II
Е-Л
р. О/LX.YVS n
pi i i i I m
Лист V.4. Чугунные секционные котлы.
/ — «Универсал 5», 2 — «Универсал 6м»
307

м-м
Лист V.5. Чугунные секционные котлы:
1 — АВ 2, 2 — «Отопитель*!»
308

Jd
I if J I -JUU i 1 C^fJ
-375 ~\ 200 \~375 —
¦950
П-П
•¦LT
,L
68 Ы^-300 —^ 68
¦j —7.-LI I—c5—т~~;—~ j I ^^zz—
u
«
Размер А по ширине топки+12
Лист V.6. Топочная гарнитура чугунных секционных котлов в легкой обмуровке:
/ — фронт загрузочной Дверцы; 2 — нормальный плитчатый колосник; 3 — фронт зольни-
ковой дверцы; 4 — проходной колосник; 5 — брусчатый колосник; б и 7 — средняя и край-
крайняя подколосниковыс балки.
309

Лист V.7. Арматура котлов:
/ — установка термометров; 2 — установка манометра; 3 — водоуказательные приборы;
4 — грузовые предохранительные клапаны.
310

Арматура котлов
Чугунные секционные водогрейные и паровые котлы низкого давления по прави-
правилам Госгортехнадзора оборудуются предохранительными устройствами и контроль-
контрольно-измерительной арматурой.
Водогрейные котлы (с температурой воды до 115° С) оборудуются
термометрами, манометрами, предохранительными клапанами, запорными задвиж-
задвижками и патрубками в нижней части котла с пробочным краном или вентилем для
спуска воды и грязи, а также для наполнения котла.
Термометр со шкалой до 130° С и делениями через 1° С устанавливают на патруб-
патрубке или подающем трубопроводе котла. На подающей линии термометр устанавлива-
устанавливается между котлом и запорной задвижкой. При наличии в котельной более двух
котлов необходим также термометр на общей подающей магистрали системы. Тер-
Термометры устанавливают в специальных гильзах, имеющих гнезда, заполненные ма-
машинным маслом (лист V.7, рис. 1).
Манометр при естественной циркуляции устанавливают на общей обратной ли-
линии системы. При насосной циркуляции устанавливают два манометра, монтируемые
на одном уровне: один — на всасывающем патрубке перед насосом, другой — на
напорном после насоса.
На котлах теплопроизводительностью свыше 350 000 ккал/ч устанавливают два
грузовых предохранительных клапана, на котлах меньшей теплопроизводительнос-
ти — один клапан. Вместо одного из предохранительных клапанов допускается ус-
устройство обвода вокруг запорной задвижки на выходе горячей воды из котла с об-
обратным клапаном, пропускающим воду из котлов. В этом случае между котлом и
расширительным баком не устанавливают других запорных устройств. Диаметры
обводной линии и обратного клапана должны быть:
для котлов с поверхностью нагрева менее 25 м2 и теплопроизводительностью ме-
менее 240 000 ккал/ч — не менее 38 мм;
для котлов с поверхностью нагрева свыше 25 м2 и теплопроизводительностью
более 240 000 ккал/ч — не менее 50 мм.
При наличии в котельной нескольких чугунных секционных водогрейных котлов,
работающих на общий трубопровод горячей воды и имеющих, кроме запорных за-
задвижек, задвижки на общем трубопроводе, разрешается вместо предохранительных
клапанов устанавливать на каждом котле обводы с обратными клапанами у запорных
устройств котлов. В этом случае на общем трубопроводе горячей воды устанавливают
два предохранительных клапана между задвижками на котлах и общим трубопро-
трубопроводом. Диаметр каждого из предохранительных клапанов принимают по рас-
расчету для одного из котлов с наибольшей теплопроизводительностью, но не менее
50 мм.
Запорные задвижки, присоединяемые непосредственно к котлу или при помощи
вставки между ними колена, отвода или изогнутой стальной трубы, устанавливают
на подающем и обратном трубопроводах от каждого котла. При наличии в котельной
одного котла установка запорных задвижек не обязательна.
Паровые котлы низкого давлен и я (до 0,7 кгс/см2) оборудуются
водоуказательными приборами, манометрами, предохранительными выкидными при-
приспособлениями, запорными паровыми вентилями, а также спускными кранами, за-
задвижками или вентилями для опорожнения котла и периодической промывки его от
шлама под давлением.
На каждом котле устанавливают не менее двух водоуказательных приборов. Один
из них можно заменить двумя водопробными кранами с внутренним диаметром не
не менее 8 мм.
Водопробные краны выпускаются нескольких типов с диаметром условного про-
прохода dy= 6, 10, 15 и 20 мм. Для чугунных котлов с поверхностью нагрева менее 25 мг
допускается установка только одного водоуказательного прибора. Круглые водо-
указательные стекла должны иметь защитные приспособления на случай разрыва
(табл. V.10).
Манометр со шкалой до 3 кгс/см2 с делением для первой атмосферы через 0,1 кгс/см2
сообщается с паровым пространством котла при помощи сифонной трубки с
трехходовым краном (лист V.7, рис. 2). На шкале манометра устанавливается пос-
постоянный указатель (черта или металлическая стрелка) максимального допускаемого
давления пара в котле.
311

Таблица V.10. Водоуказательный прибор 12ч11бк (лист V.7, рис. 3)
Номер рамки
2
4
6
8
Размеры рамки, мм
А
162
224
284
355
Ь
124
173
234
304
н
298
360
420
491
Стекло (по ГОСТ 1663—57)
номер
11
19
26
32
длина, мм
140
190
250
320
Масса
прибора,
кг
2,5
3,3
4,2
5,2
Таблица V. 11. Предохранительные гидравлические затворы паровых котлов
низкого давления (лист V.8, рис. 1)
Теплопроизво-
дительность
котла, тыс
к к ал 1ч
До 15
15—40
40—80
80—150
150—240
240—450
450—800
D
25
38
50
65
76
100
125
Диаметры труб, мм
100
125
150
d
25
32
32
38
Размеры,
а
400
500
500
600
мм
Ь
350
400
400
500
500
Примечания. 1. Высота Н зависит от давления пара: для р = 0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6 и
0,7 кгс/смг она принимается соответственно 3000; 4000, 5000; 6000; 7000 и 8000 мм
2 Для типа III высота бачков b = a -f- 50 мм.
Таблица V. 12. Клапаны предохранительные неполноподъемные однорычажные
17чЗбр и двухрычажные 17ч5бр (ГОСТ 5335—59, лист V. 7, рис. 4)
Размеры, мм
Н
Фланцы входные
р = 16 кгс/см2
Диаметры, мм
фЛанца
2
*
я
ь
О
о
ю
о.
ш
m
н
О
ц
Фланцы выходные
р = 6 кгс/см2
Диаметры, мм
фланца
я и
о а
5 Р
25
50
80
100
80
125
150
560
770
1030
1180
250
360
450
480
Клапаны однорычажные
115/85 14 4 100/75
160/125 18 4 140/110
195/160 18 8 185/150
215/180 18 8 205/170
Клапаны двухрычажные
780
1050
1200
380
490
550
195/160
245/210
280/240
18
18
23
8
185/150
235/200
260/225
12
14
18
18
18
7
16
31
49
34
64
100
Примечания. 1. В числителе указаны наружные диаметры фланцев, а в знаменателе
диаметры окружности болтовых отверстий
2. Ширина двухрычажного клапана В соответственно равна. 260, 320 и 380 мм.
312

тип I
\
Приямок
Лист V.8. Паровыкидные устройства паровых котлов низкого давления:
— гидравлические затворы; 2 — схема установки; 3 — предохранительный клапан
КСШЧ-0,7-750.
313

Предохранительное выкидное приспособление (гидравлический затвор) должно
быть рассчитано так, чтобы давление пара в котле не могло превысить рабочее дав-
давление более чем на 0,1 кгс/см2. Между котлом и выкидным приспособлением и на
выкидных t трубах установка запорных устройств запрещается.
Конструкция предохранительных выкидных приспособлений и их основные раз-
размеры приведены на листе V.8 и в табл. V.11. Каждый гидравлический затвор име-
имеет подводку водопровода для зарядки водой, патрубок для спуска грязи и выхлоп-
выхлопную трубу для отвода пара в атмосферу.
Вместо гидравлических затворов могут устанавливаться самопритирающиеся
безрычажные полноподъемные предохранительные клапаны типа КСШЧ-0,7-750
на давление пара до 0,7 кгс/см2 при условии, если они имеют клеймо и паспорт завода-
изготовителя * (лист V.8, рис. 3). Паровые котлы производительностью более
100 кг/ч должны иметь два клапана, один из них (контрольный) пломбируется (см. ч
лист V.10, рис. 3). Масса каждого кольцевого груза уравновешивает давление пара
в 0,1 кгс/см2.
Один запорный паровой вентиль или задвижку устанавливают на отростке паро-
паропровода от патрубка котла до общей паровой магистрали после присоединения пре-
предохранительного выкидного приспособления. На питательной линии котла запор-
запорный вентиль или задвижку устанавливают на трубопроводе между котлом и обрат-
обратным клапаном. В случае питания котла конденсатом, который возвращается в котел
самотеком, установка обратного клапана не требуется.
Примерное устройство коммуникаций отопительных котельных показано на лис-
листах V.9 и V.10.
ПОДБОР КОТЛОВ И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Расчет поверхности нагрева и количества котлов
Суммарная поверхность нагрева котлов рассчитывается на основании графика
максимальных тепловых нагрузок на отопление и вентиляцию, режима теплопо-
требления систем горячего водоснабжения и технологических нужд по виду тепло-
теплоносителя.
Суммарная поверхность нагрева котлов Нк в м2 определяется в зависимости от
типа котла, вида и способа сжигания топлива, принятой величины тешюнапряжения
1 м2 поверхности нагрева по формуле
где 1,1 и 1,2— коэффициенты запаса на производительные потери тепла соответ-
соответственно при нижней и верхней разводке трубопроводов;
Qp— расчетное количество тепла, ккал/ч;
~гу~ —тепловое напряжение поверхности нагрева, ккал/м^-ч (табл. V.13).
«к
Выбор типоразмера чугунных секционных котлов производится по теплопроиз-
водительности котла, в зависимости от вида применяемого топлива, в м2 или в
условных квадратных метрах.
Условным квадратным метром (укм) называется величина такой
поверхности чугунного секционного котла, которая при работе с ручными топками
на грохоченом антраците и тепловом напряжении зеркала горения 500 тыс. ккал]
м? -ч дает 10 000 ккал/ч тепла при к. п. д. не ниже 70%. Для определения поверхнос-
поверхности нагрева чугунных секционных котлов в условных квадратных метрах найденное
значение в квадратных метрах по формуле (V. 1) или принятое по таблицам техни-
технических характеристик котлов умножается на соответствующий переводной коэф-
коэффициент.
По найденной суммарной поверхности нагрева количество котлов к установке
принимают с учетом следующих рекомендаций:
число котлов должно быть не менее двух и не более четырех в подвале здания;
установка резервных котлов (для отопления и вентиляции) не разрешается;
котлы с одинаковыми параметрами теплоносителя должны иметь одни и те же
габариты и поверхность нагрева.
* Решение Госгортехнадзора РСФСР № 17 от 31/VIII 1962 г.
314

Обратная линия ^
\ , перелибная и
" "*" ' ,tr контрольная труЬы
Предохранительный
оббод 032
обратный
/клапан
водопродод
т-
I в систему »
Лрерохраните/id-
/ныимапан
150/
сборникух°')[\ циркуляцион-
соедини-
тельная труды
Циркуляцион-
Циркуляционные насосы
Лист V.9. Коммуникация водогрейных котлов:
в системе отопления с естественной циркуляцией; 2 — то же, с насосной циркуляцией,
3 — установка ручного насоса типа БКФ.
315

Ватмоссреру
Предохранитель
' ныйкпапан
Ф50
Циркуляционная
труба 076
Питательные насосы
Лист V. 10. Коммуникация трубопроводов паровых котлов низкого давления:
в замкнутой системе пароснабжения, 2 — то же, в разомкнутой; 3 — установка предо-
предохранительных клапанов КСШЧ-0,7-750.
316

Таблица V.13. Тепловые напряжения поверхности нагрева водогрейных
чугунных секционных котлов при сжигании топлива с дутьем
Тип котла
ВНИИСТО-Мч:
малая модель
большая модель
«Энергия-3»
«Энергия-6»
«Искитим-1»
«Универсал-5»
«Универсал-бм»
«Тула-1»
АВ-2
«Отопитель-1»
Значения Q/H
т
У- i
s о о
EJ CX t*
га К О
Ь &S
* О @
га о и
9 500
10 100
10 000
15 000
10 000
13 000
14 000
10 000
15 000
13 000
цита
ого
се в
?•§
ж к
го о.
8000
12 000
9000
10 000
11000
8000
12 000
12 000
^, ккал/мг ч, при сжига-
сжигании
OftO
U и
О К О
СХЧ В)
Р^и. о
MS !>>et
7000
9000
7000
7000
9000
7000
9000
—
6
о» о
10 000
11000
га -
га юЛ
—
—
10 000
12 000
11000
10 000
12 000
12 000
11000
11000
10 000
12 000
13 000
10 000
12 000
|:
Q oj v
1,11
1,22
1,33
.—
1,25
1,72
1,82
1,32
1,62
1,91
Примечания. 1. Для котлов ВНИИСТО-Мч без обмуровки значения Q/HK даны при сжн-
гьиии сортированного антрацита без дутья.
2 Для паровых котлов, работающих с постоянной нагрузкой, значения Q/H следует прини-
принимать на 1000 ккал/м2-ч меньше, чем для соответствующих водогрейных котлов.
3 При работе котлов с постоянной технологической нагрузкой или котлов горячего водоснаб-
водоснабжения в течение года указанные величины теплового напряжения уменьшаются на 15%,
4 Величину теплового напряжения поверхности нагрева котлов, отнесенную к укм (ккал/укм),
находят путем деления табличных значении на переводной коэффициент
5 Значение переводного коэффициента для котлов ВНИИСТО-Мч изменяется пропорционально
поверхности нагрева Здесь принят полный котел из 12 секций.
Расчет и подбор циркуляционных насосов
с электродвигателями
Для водяного отопления с искусственной циркуляцией в котельной устанавли-
устанавливаются два одинаковых попеременно работающих центробежных насоса — рабочий
и резервный. Циркуляционные насосы имеют обводную линию, которая позволяет
регулировать работу насосов и в случае их остановки (при авариях) поддерживать
небольшую естественную циркуляцию.
Производительность циркуляционных насосов g определяется по формуле
QP
(кг/ч), или g =
QP
-to) У
(V.2)
где Qp — расход тепла на отопление с учетом потерь 10—20%, ккал/ч;
tr — температура горячей воды, °С;
?0 — температура охлажденной воды;
7 — плотность обратной воды, кг/м3 (см. табл. III.4).
В отопительной технике обычно используют водопроводные насосы. В системах
холодного и горячего водоснабжения при расчете мощности насоса напор Н (м)
принимают равным сумме потерь напора в сети, высоты всасывания и подъема с за-
запасом на свободный излив воды из водораЗбоной арматуры.
В системах водяного отопления требуется значительно меньшая мощность насо-
насосов, чем в водопроводных. Развиваемое давление насосов рн (м вод. ст.) должно лишь
преодолеть гидравлические сопротивления в замкнутом циркуляционном контуре и
они обычно не могут поднять воду на всю высоту отапливаемого здания и обеспечить
317

подпитку системы. Таким образом циркуляционные насосы рассчитывают толь-
только на перемещение воды по замкнутому кольцу трубопроводов местной системы отоп-
отопления, коммуникации котельной и наружной тепловой сети (при групповой котель-
котельной).
Расчет установленной мощности двигателя N в кет циркуляционных насосов
производится по формуле
(V.3)
3600 • 102 • % '
где g — количество воды, перемещаемой циркуляционным насосом, кг/ч;
Ян — напор, развиваемый насосом, м\
% — к. п. д. насоса;
Кх — коэффициент, учитывающий потери на трение, равный 1,05;
К% — коэффициент запаса мощности на пусковой момент, учитывающий пере-
перегрузку мотора: при мощности до 1 кет К2 = 2; при мощности свыше 1 кет
/Са = 1,3.
При несовпадении требуемой по расчету характеристики насоса с данными заво-
завода-изготовителя выполняют пересчет производительности, напора и мощности по
числу оборотов насоса.
Изменение производительности g, напора Ян и мощности насоса N зависит от
числа оборотов п:
N
ИЛИ gi= g
или Ян1 = Ян
, или Nx~ N
(V.4)
(V.5)
(V-6)
Для побуждения циркуляции воды в местных системах отопления применяются
диагональные насосы типа ЦНИИПС, имеющие значительную производительность
при малых напорах. Они монтируются без фундаментов непосредственно на обратном
трубопроводе (лист V.11, рис. 1 и табл. V.14).
Таблица V.14. Диагональные насосы ЦНИИПС
Производи-
Производительность,
м»/ч
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
Полный напор Н, м
ЦНИИПС-10
2,5
2,4
2,2
1,8
1,6
1,3
0,9
0,5
ЦНИИПС-20
2,4
2,45
2,4
2,35
2,25
2,1
2
1,8
1,5
1,35
1,1
К- п. д, проц.
ЦНИИПС-10
13
23
30
37
37
34
28
18
ЦНИИПС-20
9
19
26
35
40
45
48
49
47
43
36
Мощность на валу на-
насоса, кет
ЦНИИПС-10
0,11
0,12
0,13
0,14
0,14
0,14
0,13
0,12
ЦНИИПС-20
0,12
0,14
0,15
0,15
0,16
Примечания. 1. Насосы ЦНИИПС поставляются вместе с электродвигателями
АОЛБ-31-4 мощностью 0,27 кет, 1450 об/мин. Масса насоса с электродвигателем 35 кг.
2. Насосы ЦНИИПС-10 изготавливаются по особому заказу.
318

\~130>
©К расширительному боку-
В котлы
из системы
O_J I отопления
305- 1
©
Тип К
Тип км
Лист V. 11. Насосы:
1 — конструкция и коммуникация диагонального насоса типа ЦНИИПС; 2 — цент-
центробежные.
319

Незначительное сопротивление прокоду воды через диагональные насосы поа-
воляет монтировать их без устройства обводной линии для естественной циркуля-
циркуляции, а малое давление насоса делает возможным присоединять расширительный бак
непосредственно к главному стояку по проточной схеме. Диагональные насосы ра-
работают почти без шума и значительно экономичнее центробежных по расходу элек-
электроэнергии.
Подбор центробежных насосов производят на основании графических зависимос-
зависимостей параметров насоса, производительности, напора и к. п. д., приведенных в ката-
каталогах заводов-изготовителей, как правило, для насосов, устанавливаемых на одной
оси с электродвигателями. На листе V. 11 и в табл. V.4—V. 18 даны основные све-
сведения для выбора насосных агрегатов, предназначенных для перекачки воды с тем-
температурой не более 80—85° С. Доп>стимая высота всасывания указана для воды с
температурой 20° С и барометрическом давлении 725 мм рт. cm *. Выбор типа
и мощности электродвигателей производят по табл. V.19.
Пример V.I. Подобрать циркуляционные насосы с электродвигателями на одной
оси при следующих данных: расход тепла на отопление Qp = 675 000 ккал/ч, парамет-
параметры теплоносителя А/ = 95 — 70 = 25Э С. Насосы должны развивать напор Нн =»
= 2,5 м.
По формуле (V.2) производительность насоса равна
g = 257^ = 27-7 «Ч«> или 27 700 л!«>
где'977,81 кг/м3 — плотность воды в обратном трубопроводе при температуре 70° С
(см. табл. II 1.4).
По табл. V. 16 подбираем наиболее близкий к расчетной производительности и
напору насосный агрегат, состоящий из центробежного насоса марки ЦНШ-65 (g =
= 37 м3/ч, Ян = 4 м) с электродвигателем на одной оси типа АО2-32-4 (N = 3 кет,
я = 1430 об/мин).
Поскольку насосы должны работать с меньшей производительностью и развивать
напор всего 2,5 м, требуется заменить электродвигатель.
Сообразуясь с формулами перерасчета (V.4) и (V.5) предварительно принимаем
по табл. V.19 электродвигатель типа АОС2-21-4 (N = 1,3 /сети п = 1300 об/мин).
Затем проверяем фактические показатели работы насосов при уменьшенном числе обо-
оборотов — при пг = 1300 об/мин.
Производительность gx = 37 • - -.^ - — 33,67 м3/ч.
„ ил' 1300 \2 _ _
Напор Яг — 4 j 'ft =3,3 м.
Необходимая мощность электродвигателя определится по формуле (V.3), к. п. д.
насоса tj = 0,65.
., 33,67 • 977,81 • 3,3 • 1,05 • 2,0 ft na
N = 3600 • 102 • 0,65 = °'98 Квт-
Таким образом, выбранный центробежный насос с электродвигателем подобран
правильно и обеспечит работу системы отопления при заданных условиях.
Расчет и подбор питательных устройств
Для уменьшения накипеобразования на поверхностях нагрева котлов и эконо-
экономии топлива паровые котлы питаются, как правило, конденсатом. Пополнение ото-
отопительных паровых котлов сырой водой из водопровода допускается временно, в
случае аварии. Паровые котлы, расходующие пар на технологические нужды без
возврата конденсата в котельную (например, в прачечных), должны обеспечиваться
водоподготовкой.
Для сбора и хранения конденсата в котельной устанавливают конденсационные
баки с полезной емкостью, рассчитанной в мелких котельных на 1—2-часовой запас,
а в более крупных — на 0,5—1-часовой запас. В котельных, работающих кругло-
круглогодично, предусматривают не менее двух конденсационных баков или один бак с
перегородкой; в отопительных котельных можно устанавливать один бак (табл. V.20).
* Госстрой СССР, ГПИ «Сантехпроект». Методические материалы для проекти-
проектирования. Насосы. Вып. 1. М.г 1970.
320

Таблица V
Марка
1.5К-6 и
1.5КМ-6
1,5К-6а и
1.5КМ-6
1.5К-66 и
1.5КМ-66
2К-6 и 2КМ-6
2К-6а и
2КМ-6а
2К-66 и
2КМ-66
2К-9
2К-9а
2К-96
ЗК-6 и ЗКМ-6
Произво-
дитель-
дительность,
мч/ч
6
11
14
5
9,5
13,5
4,5
9
13
10
20
30
10
20
30
10
20
25
11
20
22
10
17
21
10
15
20
30,6
45
61
.15. Центробежные насосы
Пол-
Полный
напор
Н, м
20,3
17,4
14
16
14,2
112
12,8
11,4
8,8
28,5
30,8
24
28,5
25,2
20
22
18,8
16,4
21
18,5
17,5
16,8
15
13,2
13
12
10.3
58
54
45
Мощность, кет
на ва-
валу на-
насоса
0,7
0,9
1
0,6
0,7
0,9
0,5
0,6
0,7
1,4
2,7
3,1
1,4
2,1
2,6
1,2
1,6
1,7
1,2
1,5
1,6
0,8
1,1
1,2
0,7
0,8
0,9
8,8
10,5
12,5
электро-
электродвигателя
1,7
1
4,5
2.8
1,7
14
типов К
К. п. д.,
проц.
44
55
53
38
51
50
35
49
45
54
64
63
54
65
64
55
65
64
56
68
66
54
65
63
51
60
62
52
63
57
и КМ
мая высо-
высота всасы-
всасывания
^догг *
6,6
6,7
6
6,5
6,9
6,1
6,4
7
6,3
8,7
7,2
5,7
8,7
7,2
5,7
8,7
7,2
6,6
8
6,8
6,4
8,1
7,3
6,6
8,1
7,6
6,8
7
6
4,5
Диаметр
рабочего
колеса,
мм
128
115
105
162
142
132
118
106
218
!
1 1 5-2696
321

Марка
ЗК-6а и
ЗКМ-6а
ЗК-9
ЗК-9а
4К-8а и
4КМ-8а
4К-12 и
4КМ-12
4К-12а и
4КМ-12а
4К-18
4К-18а
Произво-
дитель-
дительность,
м?1ч
27,7
40
56
30
45
54
25
35
45
61
90
104
65
90
112
61
85
100
60
80
100
50
70
90
Пол-
Полный
напор
Н, м
47
41,5
33,5
34,8
31
27
24,2
22,5
19,5
49
43
36,8
40
34
27,5
32,5
28,6
23
25,7
22,8
18,9
20,7
18,2
14,3
Продол ж е
Мощность, кет
на ва-
валу на-
насоса
6,7
7,4
9
4,6
5,5
5,8
2,7
3,1
3,4
13,9
16
16,5
9,8
10,8
12
8
9,2
9,6
5,6
6,3
6,7
3,9
4,5
4,7
электро-
электродвигателя
10
7
4,5
20
14
К. п. д.,
проц.
50
56
59
62
71
71
62
70
71
62
67
64
69
77
67
70
70
69
76
79
77
73
78
75
ние табл. V.15
Допусти-
Допустимая высо-
высота всасы-
всасывания
^доп* м
7
6
4
7
6
2,9
7
6,9
6
6
5
4
6,5
5
3,5
6,5
5
3,5
5,4
5,3
4,2
5,4
5,3
5,2
Диаметр
рабочего
колеса,
мм
192
168
143
200
174
163
148
136
Примечание. Скорость вращения насосов — 2900 об/мин.
Таблица V.16. Центробежные насосы типа ЦНШ
Марка
насоса
ЦНШ-40
ЦНШ-65
ЦНШ-80
Произво-
дитель-
дительность,
М3/Ч
7-12
11-23
26-37
30-70
28-50
45-101
П олный
напор Н,
м
6-4
26-18
6-4
30-20
10-6
38-24
Допусти-
Допустимая высо-
высота всасы-
всасывания
"доп* м
8
7
6
Диаметр
рабочего
колеса,
мм
158
165
180
Электродвигатель
тип
А02-12-4
А02-32-2
А02-32-4
А02-51-2
А02-32-4
А02-52-2
мощ-
мощность,
кет
0,8
4
3
10
3
13
скорость
вращения,
об/мин
1360
2880
1430
2900
1430
2900
322

л
ч
л
о
о,
Й
<и
(Т)
g
n
а,
й .
в Э
о в
5 <и
< а
¦ й ¦ к S
о п 5 я 3
° о, Sivo"
do
§ о 5
§
5!
S1
¦С
я
и
О
ев
о.
S
со
ю
о
СО
00
см
Щ
см
Л,
см
см
о
см
со
о
ю
00
см
00
см
Щ
о
см
см
СО
in
со
г—С
о
00
00
см
см
см
со
см
о
о
«if
о
1П
ю
СО
in
CO
о
ю
см
СО
со
СО
оо
о
со
00
г—
см
СО
СО
t*"
СО
ik
CM
оо
in
о
СО
00
см
см
см
см
см
см
см
<
о
о
ю
о
см
см
о
00
о
со
ю
СО
СЛ
к^
см
"*"
1П
о
о^
см
ю
CN
<м
о
о
1П
о
00
1П
см
1П
о
оо
см
о
(^»
00
ш
о
оо
со
см
со
^
со
Oi
СО
см
со
со
о
СП
см
[^
см
см
см
о
о
оо
о
2
ю
см
1П
%
о
00
см
о
о
о
*""*
оо
о
оо
ю
1—*
со
со
о
О5
00
о
о
in
00
см
t*~
см
см
со
о
см
СО
о
о
о
см
см
о
*-н
о
см
""
1П
Ol
ю
"**
СО
in
to
о
о
С5
см
in
OS
CM
_
ю
о
о
S
о
о
in
00
см
о
ю
00
1П
СО
СО
см
СО
О)
о
о
СУ5
см
см
СО
см
о
ю
о
00
1
со
о
см
-*
см
1
1
СО
СО
••#
о
см
о
см
см
см
см
см
to
см
о
оо
о
о
о
со
о
со
СП
см
см
1П
со
ю
оо
оо
1П
Oi
о
см
>—1
_^
СО
см
о
00
о
о
СО
о
см
о
см
см
323

Таблица V.18. Размеры центробежных насосов типа ЦНШ
Марка
насоса
ЦНШ-40
ЦНШ-65
ЦНШ-80
Размеры, мм
L
702
820
810
955
826
1002
с*
260
285
350
392
397
475
397
490
260
310
320
415
320
415
н
310
322
327
355
355
383
h
165
177
202
230
202
230
01
50
75
011
40
65
80
Тип электро-
электродвигателя
А02-12-4
А02-32-2
А02-32-4
А02-51-2
А02-32-4
А02-52-2
Масса аг-
агрегата, кг
62
64
96
169
97
192
Таблица V. 19 Электродвигатели единой серии типа А2 и А02
Мощ-
Мощность,
кет
0,4
0,6
0,8
0,9
1
1,1
1,3
Тип
А0ЛС2-11-6
А0С2-П-6
А0Л2-11-6
А0ЛС2-12-6
А0С2-12-6
А0Л2-12-6
А02-12-6
А0ЛС2-11-4
А0С2-11-2
А0Л2-11-4
А02-11-4
А0Л2-21-6
А02-21-6
А0Л2-12-4
А02-12-4
А0Л2-11-2
А02-11-2
А0ЛС2-12-4
А0С2-12-4
А0ЛС2-П-2
А0С2-11-2
А0ЛС2-21-6
А0С2-21-6
А0Л2-22-6
А02-22-6
А0Л2-21-4
А02-21-4
А0Л2-21-2
А02-12-2
А0ЛС2-22-6
А0С2-22-6
А0ЛС2-21-4
Скорость
вращения,
об/мин
870
870
915
870
870
915
915
1300
1300
1360
1370
ПОП
930
1360
1360
2815
2815
1300
1300
2670
2670
870
870
930
930
1400
1400
2815
2815
870
870
1300
Мощ-
Мощность,
кет
1,3
1.5
1,8
2
2,2
2,5
2,7
2,7
3
Тип
А0С2-21-4
А0ЛС2-12-2
А0С2-12-2
А0Л2-31-6
А02-31-6
А02-22-4
А0Л2-22-4
А0Л2-21-2
А02-21-2
А0ЛС2-21-2
А0С2-21-2
А0ЛС2-31-6
А0С2-31-6
А0ЛС2-22-4
А0С2-22-4
А02-41-8
А0Л2-32-6
А02-32-6
А0Л2-31-4
А02-31-4
А0Л2-22-2
А02-22-2
А0С2-22-2
А0ЛС2-32-6
А0С2-32-6
А0С2-41-8
А02-42-8
А02-41-6
А0ЛС2-31-4
А0С2-31-4
А0Л2-32-4
А02-32-4
А0Л2-31-2
Скорость
вращения,
об/мин
1300
2670
2670
950
950
1400
1400
2860
2860
2730
9740
870
870
1300
1300
630
950
950
1430
1430
2860
2860
2730
870
870
630
720
960
1350
1350
1430
1430
2860
324

Продолжение табл. V.19
Мощ-
Мощность,
кет
3
3,5
А
тс
4.8
5
5.2
5,5
6.4
6,8
7
7.5
9
9,4
10
Тип
А02-31-2
А0С2-42-8
А0С2-31-2
А0ЛС2-31-2
А02-51-8
А0С2-41-6
А02-42-6
А0С2-32-4
А0ЛС2-32-4
А02-41-4
А0Л2-32-2
А02-32-2
А0ЛС2-32-2
А0С2-32-2
А0С2-51-8
А0С2-41-4
А02-52-8
А02-51-6
А02-42-4
А02-41-2
А0С2-52-8
А0С2-41-2
А0С2-51-6
А2-61-6
А02-61-6
А02-52-6
А0С2-42-4
А02-51-4
А02-42-2
А0С2-52-6
А0С2-42-2
А0С2-51-4
А0С2-61-8
А02-62-8
А2-62-8
А02-52-4
А0С2-51-2
А02-51-2
Скорость
вращения,
об/мин
2880
630
2700
2760
725
870
960
1350
1350
1450
2880
2880
2760
2700
660
1350
725
970
1450
2900
660
2760
890
725
725
970
'350
1450
2910
890
2760
1350
660
725
725
1400
2760
2900
Мощ-
Мощность,
кет
10
12,5
13
14,5
15
15,5
17
18
18,5
19
19,8
22
Тип
А2-61-6
А02-61-6
А0С2-62-8
А0С2-61-6
А2-71-8
А02-71-8
А2-62-6
А02-62-6
А2-61-4
A02-6I-4
А0С2-61-4
А0С2-71-8
А0С2-62-6
А2-71-6
А02-71-6
А2-62-4
А02-62-4
А2-61-2
А02-62-2
А2-61-4
Д09.Й1 .10
A2-72-8
A02-72-8
A0C2-72-8
A0C2-62-4
A0C2-71-6
A0C2-81-10
A2-81-8
A02-81-8
A2-72-6
A02-72-6
A0C2-7I-4
A2-71-4
A02-71-4
A02-71-2
Скорость
вращения.
об/мин
965
970
660
900
725
725
965
970
1450
1450
1350
700
900
965
970
1450
1450
2900
2900
2910
OO\J
725
725
700
1350
930
550
725
730
965
970
1400
1450
1450
2900
325

Таблица V.20. Прямоугольные конденсационные баки (по материалам ГПИ
Сантехпроект, лист V.11, рис. 1)
Марка бака
1Е0П
2 БОИ
ЗЕОП
4 БОИ
5 БОИ
6 БОИ
7 БОИ
8 БОИ
9 БОИ
10 БОИ
Емкость, м
335
440
572
642
855
1065
1280
1605
2040
3080
Размеры, лш
А
814
1074
1394
1054
1404
1224
1474
1474
1472
1972
Б
684
974
974
1224
1222
1372
Н
710
1000
1250
ft
610
910
40
50
1160 50
*
40
65
76
Масса
без
ВОДЫ,
кг
98,2
116
138
140,5
185,4
205,5
231,5
265
427
584
Примечание. Емкость бака измеряется объемом между переливным патрубком и днищем
Конденсационные баки должны поставляться с указателем уровня воды, водомерным стеклом и
Л83ОМ
Конденсационные баки (лист V.12, рис. 1) сваривают из Z-мм листовой стали,
снабжают крышкой с люком, водомерным стеклом и устанавливают на деревянных
прокладках из брусьев. Для присоединения реле сигнализации верхнего и нижнего
уровней воды в крышке и днище бака предусмотрены муфты диаметром 15 мм. При
отсутствии автоматики они заглушаются пробками.
Необходимая емкость конденсационного бака V$ для паровых котлов низкого дав-
давления Vg определяется по формуле
^П (V 7)
где QT — расход тепла, ккал/ч;
п — продолжительность хранения запаса конденсата, ч;
540 — теплота испарения пара низкого давления, ккал/кг;
у — плотность конденсата при данной температуре подаваемой воды, кг/м3
(см. табл. III.4).
Питание паровых котлов низкого давления обеспечивается насосами.
Питание котлов общей производительностью до 150 кг/ч обеспечивается 1 ручным
насосом с диаметром всасывающего патрубка 25 мм. Для котлов общей производи-
производительностью до 500 кг/ч необходимо принимать 1 ручной насос с диаметром всасыва-
всасывающего патрубка 32 мм и 1 центробежный насос. Для котлов общей паропроизводитель-
ностью более 500 кг/ч принимают 1 ручной насос с диаметром всасывающего патрубка
не менее 38 мм и 2 центробежных насоса. Производительность центробежных насосов
(каждого из них) рассчитывается на 110% паропроизводительности всех одновре-
одновременно действующих котлов.
В небольших котельных водопровод может заменить один из насосов, если давле-
давление воды в сети водопровода непосредственно у котлов превышает рабочее давле-
давление пара не менее чем на 1 кгс/см*.
Напор, создаваемый насосом Ян для перекачки конденсата в паровые котлы низ-
низкого давления, определяют по формуле
Я„ = 10рк + Н + #г + 1 м. (V.8)
где рк — рабочее давление пара в котле, кгс/см2;
И — напор, соответствующий разности отметок нижнего уровня воды в кон-
конденсационном баке и уровня воды в котле или высшей точке питательного
трубопровода, м;
Hi — потери напора в питательной линии, м.
326

Ватмос-
Обратный клапан
манометр \ЗаШжка ~ ||
Вакуумметр
-+16
+14
+1?
+10
Нижний уровень
¦ /
+0.2 s
ось бсасыдания ]^Xbj
¦а
i
г
игпЫЙ
рК
д
'в-f
I
/
/1/
fey
f
f
/
1,
L
'moo.
Ю 20 30 W 50 60 70 80 90 W11Q120
Температура Мы, Х
m
в атмосферу
I— Пар
ОтШ 6озд(/ха и пара 0f5~»— ц Щ ^ ^_
^._J
////У////////////////7//////////////////,
Лист V. 12. Питательные приборы паровых котлов.
/ — конструкция и схема установки конденсационного бака; 2 — высота всасывания насоса;
- — график допустимых высот всасывания и подпора насоса, 4 — установка питателя-авто-
питателя-автомата в замкнутой системе пароснабжения низкого давления.
327

Мощность питательных центробежных насосов рассчитывают по аналогии с цир-
циркуляционными насосами водяного отопления по формуле (V.3). Скорость движения
воды при определении диаметров питательных трубопроводов принимается не более
2 м/с.
Центробежные насосы для перекачки конденсата устанавливают под заливом,
ниже уровня дна конденсационного бака, с тем, чтобы конденсат поступал в насос
самотеком с некоторым подпором (лист V. 12, рис. 1). В каталогах насосов допусти-
допустимую вакуумметрическую высоту всасывания указывают обычно при температуре
воды 20° С (лист V.12, рис. 2).
Высота всасывания и подпора насоса, при которой не вскипает вода во всасыва-
всасывающем трубопроводе и не происходит явление кавитации, зависит от температуры
герекачиваемой воды, величины добавочного давления при входе в насос рк и гидрав-
гидравлических потерь во всасывающем трубопроводе рс. На графике листа V. 12, рис. 3,
показаны кривые максимальной высоты всасывания и минимальной высоты подпора
при перекачке насосом горячей воды из открытого бака, находящегося под атмосфер-
атмосферным давлением. Линия действительных высот АБВ отличается от теоретических на
ьеличину рк + рс = 4 м вод. ст.
Практически воду с температурой более 60° С можно перекачивать только при
условии установки насоса под заливом — с подпором. Число оборотов насоса в мину-
минуту должно быть постоянным, чтобы его производительность и напор не изменялись.
На графике линия ГД показывает определенные по опытным данным минимальные
высоты подпора для устойчивой работы насосов, перекачивающих горячую воду с
температурой 60—9(Г С.
Для питания паровых котлов низкого давления принимают центробежные насосы,
характеристики которых приведены в табл. V.15—V. 18.
Повышение надежности работы паровых котлов достигается автоматизацией вклю-
включения и выключения питательных насосов, в зависимости от положения уровня воды
в котле и конденсационном баке, с параллельным устройством звуковой сигнали-
сигнализации. *
В замкнутых системах пароснабжения низкого давления, в~некоторых случаях,
целесообразно для питания паровых котлов использовать питатель-автомат (лист
V. 12, рис. 4), т. е. промежуточный сборный бак для конденсата. Процесс питания
котла происходит периодически под воздействием напора Н-500 мм при равенстве
давлений пара в котле и питателе. Поплавковый механизм питателя после заверше-
завершения каждого цикла питания отделяет паровое прсстранство котла от конденсато-
нровода, и конденсат самотеком поступает в питатель из системы пароснабжения.
Установка питателя позволяет повысить рабочее давление пара в котле до 0,7 кес/см2
и соответственно увеличить радиус действия системы пароснабжения.
В процессе эксплуатации паровых котлов приходится восполнять неизбежные
потери пара и конденсата в системе пароснабжения сырой водой. В чисто отопитель-
отопительных котельных количество добавляемой сырой воды, компенсирующей естественную
убыль в системе пароснабжения, колеблется в пределах 5—10%, а в отопительно-
производственных котельных составляет 10—30% и более при расходах пара на техно-
технологические нужды без возврата конденсата в котельную.
Температура конденсата, возвращающегося в котельную, обычно не превышает
70° С.
При питании паровых котлов жесткой водой происходит интенсивное отложение
накипи на поверхностях нагрева, снижающее коэффициент теплопередачи металли-
металлической стенки котла, что ведет к перерасходу топлива. Каждый миллиметр слоя на-
накипи дает до 1,5—2% перерасхода топлива. В местах образования накипи стенки
котла могут недопустимо перегреваться, механическая прочность металла падает,
стенки деформируются, в чугунных котлах появляются трещины. Во избежание
этого применяется докотловая обработка воды (умягчение питательной или сырой
добавочной воды) с периодической шламовой продувкой котла.
Для чугунных секционных котлов внутрикотловая обработка воды не допуска-
гтся. Общая жесткость воды для этих котлов не должна превышать 0,3 мг-экв1л\ для
ьодогрейных котлов нормируется карбонатная жесткость, которая должна составлять
0.7—1,5 мг-экв/л; содержание кислорода в воде не нормируется.
328

РАСЧЕТ ТЯГО-ДУТЬЕВЫХ УСТРОЙСТВ
Дымовые трубы и боровы
В малоэтажных домах для чугунных котлов квартирного водяного отопления
размеры дымовых каналов принимают в зависимости от высоты трубы (от уровня
колосниковой решетки котла до верха оголовка трубы) и теплопроизводительности
котла (табл. V.21).
Таблица V.21. Размеры дымовых каналов от чугунных котлов ВНИНСТО-Мч
Площадь сечения
канала, см2
196
378
540
Размеры ка-
канала, кирпи-
кирпичей
1/2 X 1/2
1/2 X 1
3/4 X 1
Теплопроизводительность котла, тыс. ккал/ч, при высоте
дымовой трубы, м
6
7
8,5
7
, 8,5
10
8
10
14
26
9
14
18
30
10
18
22
34
Примечание Дымовую трубу ниже 5 м делать не разрешается. С целью устранения
опасности задувания ветром верх оголовка трубы должен возвышаться над коньком крыши не
менее чем на 1 м
Таблица V.22. Размеры кирпичных дымовых труб
Площадь сечения
выходного отвер-
отверстия FTp, смг
196
378
540
729
1026
1377
1444
1938
2601
3204
4096
Размеры пря-
прямоугольных
труб, кирпи-
кирпичей
1/2 X 1/2
1/2 X 1
3/4 X 1
IX 1
1 X IV,
1X2
IV* X IV,
2X2
IV* X 2
2 X 2V,
2V, X 2V,
Диаметр
круглых
труб, см
15
20
25
28
35
40
43
50
58
65
72
Теплопроизводительность котельной, тыс
ккал/ч, при высоте трубы, м
15
22
42
65
80
122
165
187
250
340
420
530
20
24
48
74
90
140
190
216
290
398
490
610
25
28
54
82
103
159
213
240
320
443
554
30
30
59
90
114
173
234
264
355
475
595
Размеры кирпичных дымовых труб для небольших котельных теплопроизводи-
тельностью до 650 тыс. ккал/ч принимаются по табл. V.22. Площадь сечения выход-
выходного отверстия дымовой трубы FT0 определяют по формуле, см2
0,03 • QT
F =
тр
(V.9)
где
QT — тепловая нагрузка котельной, ккал/ч;
h — высота трубы от уровня колосниковой решетки до верха оголовка трубы, м.
Площадь сечения борова Fo для котельных теплопроизводительностью до 650
тыс. ккал/ч определяют по формуле, см2
F6 = 0,0076 • QT, (V.10)
где QT — теплопроизводительность котлов, обслуживаемых расчетным участком
борова, ккал/ч.
329

Таблица V.23. Показатели основных видов
Топливо
Дрова складочные всех по-
пород с влажностью в среднем
33о/0
Опилки и стружки
Торф кусковой
Торф фрезерный
Торфяные брикеты
Бурый уголь (Александрия,
УССР)
Подмосковный уголь
Карагандинский уголь
Кузнецкий уголь
Донецкий антрацит по всем
маркам
То же, АРШ
» АШ
» АСШ
» АС
Кокс
ее
g
| ^
ы
S
к к
11
2910
2000
2940
2660
4000
1830
2900
5880
6455
6540
6455
6065
6195
6500
6500
,
сз
S
бъемная
i
О jj»
!?
450
250
400
400
250
760
750
800
850
1000
850
800
800
990
400
твердого
Sea
О »
м 5
о ч
о. в
о о
a f
Eg
в я
Щ
Хх>,
0,415
0,286
0,42
0,38
0,57
0,26
0,415
0,84
0,92
0,934
0,92
0,866
0,855
0,93
0,93
топлива СССР
Теоретический объем
при 0° С
рт cm ,
еобхо-
я сго-
топли-
К с; mJ
§Si'
3,43
2,52
3,47
3,18
4,54
2,35
3,43
6,34
7,02
7,1
7,02
6,62
6,76
7,06
7,05
и 760 мм
нмь/кг
1 СЗ
ез оз
О. ж
в Н8
О п>°
%~\
4,23
3,43
4,27
4,02
5,21
3,28
4,23
6,87
7,4
7,48
7,4
7,05
7,17
7,44
7,44
Примечания 1 Средние показатели твердого топлива приведены для ориентировочных
подсчетов Подробную характеристику ископаемого топлива по отдельным месторождениям, мар-
маркам и сортам см «Тепловой расчет котельных агрегатов Нормативный метод» М , «Энергия», 1973.
2 Теплота сгорания 1 м3 складочных дров составляет 1302 тыс ккхл, коэффициент перевода
кубических метров дров в тонны условного топлива — 0,186 (для условного топлива QP =
= 7000 к к ал/кг). н
Для котельных с теплопроизводительностью более 650 тыс. ккал/ч размеры ды-
дымовых труб принимают на основании подробного аэродинамического расчета газо-
газового тракта. Площадь сечения и диаметр выходного отверстия дымовой трубы и рас-
рассматриваемого участка борова FTp б и d находят по формулам
ЗбООш
dTp = 0,0188
I/ м,
Г W
(V И)
где и* — скорость движения дымовых газов при естественной тяге и максималь-
максимальной нагрузке котлов (с учетом расширения котельной), м/с;
vr — объем дымовых газов м3 (при tT = 200 -=- 300° С).
Для предварительных расчетов принимают скорость w в выходном отверстии
дымовой трубы не менее 6—10 м/с в сборном, борове — 3—4 и боровах от котлов к
сборному борову — 2 — 4 м/с Для котельных, работающих с неполной нагрузкой,
скорость газов в выходном сечении дымовой трубы во избежание задувания ветром
должна быть не менее 2,5—3 м/с.
Величина vr определяется по формуле
vr = В [,Ог + (а - 1) со
273
(V.12)
Здесь
— объем дымовых газов, принимаемый по табл. V.23, нмэ/кг;
часовой расход топлива при максимальной нагрузке котельной, кг/ч;
330

а — коэффициент избытка воздуха в рассматриваемом участке газохода;
/г — температура дымовых газов в основании дымовой трубы; для чугун-
чугунных секционных котлов может быть приближенно принята равной
200° С;
v0 — теоретически необходимый для процесса горения 1 кг топлива объем
воздуха, принимаемый по табл. V.23.
Коэффициент а принимается приближенно за котлом на 0,2, а перед дымовой
трубой — на 0,4 больше избытка воздуха в топке ат. Для ориентировочных расче-
расчетов коэффициент избытка воздуха ат в топке с простой колосниковой решеткой мож-
можно принять: при сжигании антрацитов — 1,4—1,5; каменного угля — 1,5—1,7; бу-
бурых и подмосковных углей — 1,6—1,8; дров и торфа (в шахтных топках) — 1,25—1,35.
Часовой расход топлива В (в кг) подсчитывается в зависимости от к. п. д. котель-
котельной установки и низшей теплоты сгорания топлива с учетом потерь тепла 10—20%.
Для водогрейных и паровых котлов низкого давления
в-
^ нПк.у
где т|к у — к. п. д. котельной установки;
Qp — расход тепла, ккал/ч.
Высота дымовой трубы hrp определяется по формуле (м)
РбаР\ 273 +fB 273 + i
где рбар — барометрическое давление, мм рт. ст.\
tH — температура наружного воздуха, °С;
^г — средняя температура дымовых газов в трубе;
Нк у — газовое сопротивление котельной установки, кгс/м2.
Нк состоит из газовых сопротивлений котла #кот, борова Hq, шибера Яш, ды-
дымовой трубы #тр, разрежения в топке НТ и потерь напора на выходе дымовых газов
из трубы Яд = =- (ш — расчетная скорость газа; y — плотность дымовых газов).
Разрежение в топке принимается равным 3—4 кгс/м2 для колосниковых решеток
с ручным обслуживанием и 8—10 кгс/м2 — для шахтных топок.
Газовое сопротивление чугунных секционных котлов при крупнокусковом топ-
топливе и максимально допустимом тепловом напряжении поверхности нагрева состав-
составляет 2—4 кгс/м2. Газовое сопротивление боровов и дымовой трубы определяется
на основании аэродинамических расчетов; для боровов оно ориентировочно прини-
принимается равным 2 кгс/м2 на каждые 25 м длины борова. Газовое сопротивление шибера
составляет 0,5—1,5 кгс/м2.
В отопительных котельных тягу дымовой трубы проверяют при наружной темпе-
температуре /н = 10° С. Если котельная работает летом, то проверку делают на летнюю
расчетную температуру согласно табл. VII.3.
Дымовые трубы встроенных котельных должны быть не менее чем на 5 ж выше
конька кровель зданий, расположенных в радиусе 25 м от котельной, с толщиной
стенок не менее 380 мм. Фундаменты прислоненной к стене или отдельно стоящей ды-
дымовой трубы не должны быть связаны со строительными конструкциями здания,
для чего предусматривают осадочные швы.
Дымовые трубы выкладываются из обыкновенного красного кирпича, в группо-
групповых котельных они дополнительно еще футеруются огнеупорным кирпичом на треть
высоты. Если дымовая труба проходит в пределах помещения, наружные поверх-
поверхности ее стенок изолируются огнестойкими материалами и устройством воздушного
прослойка. Для очистки дымовой трубы от золы в устье делают зольный приямок,
а на подводящем борове — люк размерами не менее 380 X 380 мм.
Металлические дымовые трубы устанавливают на опорную плиту, прикрепля-
прикрепляемую к кирпичному цоколю, расчаливаются растяжками или закрепляются хомута-
хомутами к наружной капитальной стене здания. Металлические трубы оборудуются мол-
молниеотводами с хорошим заземлением.
331

Борова выкладываются из красного кирпича в сухих грунтах обычно заглублен-
заглубленными, а во влажных — надпольными. При подземном расположении борова между
сводом борова и полом делают засыпку песком толщиной 200 мм, если боров
надземный, делают сверх свода засыпку слоем 100 мм с укладкой по ней двух ря-
рядов кирпича плашмя.
Соотношение ширины к высоте борова принимают не менее 1 : 2, свод выполняют
толщиной в один кирпич со стрелой подъема 0,15 пролета. Толщина стенок подзем-
подземного борова — не менее 250—380 мм, надземного — не менее 380—510 мм (в зави-
зависимости от его размеров). Дно борова выстилается двумя рядами кирпича плашмя,
а фундаментом служит бетонная плита толщиной не менее 150 мм.
Свод общего сборного борова выполняют с подъемом 0,02 к дымовой трубе. При
проходе борова через стену или фундамент здания для пропуска борова устраивают
с зазором и перекрывают его перемычкой. При расположении борова вдоль стен
здания предусматривают между стенкой борова и стеной здания зазор не менее 70 мм
с засыпкой его шлаком.
Вентиляторное дутье
При устройстве дутья в топки котлов предусматривается установка двух венти-
вентиляторов, рассчитанных каждый на полное расчетное давление и производительность.
Один из дутьевых вентиляторов является рабочим, а второй — резервным. Объем
воздуха для дутья LB определяется по формуле, м3/ч
. .. _ 273 + /„ 760 „. ._.
LB=l,l-arv0B' (V15)
116
где ат — коэффициент избытка воздуха в топке;
tH — температура воздуха под потолком котельной, принимаемая 20° С
Барометрическое давление /?бар в среднем может быть принято 745 мм рт. ап.
Дутьевые центробежные вентиляторы должны развивать давление в
60—100 кгс1мг для преодоления всех сопротивлений движению воздуха в воздухово-
воздуховодах, колосниковой решетке, слое топлива и в топке котла.
Приняв модель центробежного вентилятора в зависимости от требуемой произ-
производительности LB и давления #в, по его характеристике определяют номер венти-
вентилятора, скорость вращения и потребную мощность электродвигателя, установлен-
установленного на одной оси с вентилятором.
Воздух для дутья в топки котлов следует забирать из верхней зоны помещения
котельного зала. Для регулировки количества подаваемого воздуха у топок котлов
на дутьевых патрубках устанавливаются клапаны, а на выхлопных отверстиях вен-
вентиляторов — шиберы. Сечение подпольных дутьевых каналов принимается из рас-
расчета допустимой скорости движения воздуха 3—4 м/с.
ПОМЕЩЕНИЯ ВСТРОЕННЫХ КОТЕЛЬНЫХ
Теплопроизводительноеть встроенных котельных, работающих на твердом топ-
топливе, принимается в зависимости от приведенных характеристик топлива — золь-
зольности Ап и сернистости 5П. При Ап до 2,5 и 5П до 0,5% нормируемая производитель-
производительность котельных составляет 1,5 Гкал/ч; при Ап до 5 и Snсвыше 1,5% — 0,5Гкал/ч.
В этих котельных разрешается устанавливать паровые котлы низкого давления
до 0,7 кгс/см2 и водогрейные котлы с температурой нагрева воды до 115° С.
При высоком уровне грунтовых вод предусматривают надежные мероприятия
против проникания воды в котельную. Пол помещения размешают выше уровня
грунтовых вод, а основания боровов, каналов и т. п. располагают выше наивысшего
уровня грунтовых вод, не менее чем на 300 мм.
Котлы неодинаковой длины или различных систем при установке располагают
в один фронт, чтобы топки находились на одной линии и обеспечивались естествен-
естественным освещением.
Наименьшие и рекомендуемые расстояния при установке в помещении котлов,
работающих на твердом топливе, для удобства их обслуживания и ремонта приведе-
приведены в табл. V.24 и на листе V.13.
332

При установке котлов вблизи стен или колонн помещения котельной их обмуров-
обмуровка должна отстоять от стен или колонн не менее чем на 70 мм. Этот промежуток за-
засыпается шлаком или закладывается сверху и по краям кирпичом. Опирание фун-
фундаментов дымовых труб котлов и оборудования на обрезы фундаментов стен, ко-
колонн не допускается; в местах примыкания фундаментов к строительным конструк-
конструкциям здания предусматривается устройство осадочных швов.
Таблица V.24. Габариты встроенных отопительных котельных, мм
Размер
Наименьший проход перед фронтом котлов
То же, нормальный
Боковой проход между котлами или котлом и сте-
стеной здания
То же, при обслуживании котла сбоку
Проход между отдельными выступающими частями кот-
котла и конструкциями здания
Наименьший проход за котлами
Наименьшая ширина котельной
То же, нормальная
Наименьшая длина котельной
Наименьшая высота котельной при установке водо-
водогрейных котлов
То же, паровых
Высота от поверхности обмуровки или площадки об-
обслуживания котла до нижних частей несгораемого
перекрытия
Высота от паросборника котла до нижних конструк-
конструктивных частей перекрытия
Ширина проезда в зольном помещении
Высота зольного помещения от пола до потолка
Котлы
без обмуров-
обмуровки
2000
2500
1000
в легкой об-
обмуровке
3000
4000
1000
1500
800
1500
3500 -Н
4000 + /
2000
5000 + *
6000+ /
1000+1000га-f Ьп
3200
3900
3900
4200
1900
700
Ширина вагонетки -f- 1300
2600
Примечания 1.1 — строительная длина котла, мм, п — число одиночных котлов или
групп в общей обмуровке; Ъ — строительная ширина одиночных котлов или групп в общей обму-
обмуровке, мм
2 Для wajftix котлов типа ВНИИСТО Мч боковой проход принимают обычно равным 700 им.
3 При естественной циркуляции воды в системе отопления высота помещения рекомендуется
не ниже 3503 мм
Дутьевые подпольные каналы перекрывают сборными железобетонными плита-
плитами, а каналы для труб — съемными бетонными плитами или рифленой листовой
сталью. Внутренние поверхности дутьевых кирпичных каналов штукатурят цемент-
цементным раствором.
Фундаменты для насосов, вентиляторов и двигателей выполняют со звукопогло-
звукопоглощающим основанием. Площадки обслуживания и ступени металлических лестниц
изготовляют из рифленой или полосовой стали (на ребро). Высота от пола площадок
до центра полоуказательных приборов паровых котлов должна быть не менее 1000
и не более 2000 мм.
Насосную, как правило, выделяют в отдельное помещение. Если насосы устанав-
устанавливают в одном помещении с котлами, работающими на твердом топливе, их огора-
огораживают остекленной стенкой. В помещении насосной желательно размещать и дутье-
дутьевые вентиляторы. Для удобства и безопасности обслуживания ширину всех про-
проходов между оборудованием принимают не менее 700 мм.
Котельная со всеми вспомогательными помещениями должна иметь хорошую
вентиляцию, отопление, противопожарно-хозяйственный водопровод, канализацию
и удовлетворять всем требованиям пожарной безопасности, охраны труда и санитар-
санитарных норм.
333

Вентиляция котельного зала рассчитывается на удаление избытков тепла и может
осуществляться дутьевыми вентиляторами из верхней зоны помещения, через окон-
оконные фрамуги верхнего света или фонарей, вытяжными шахтами или вентиляторами
крышного типа. В котельных, размещаемых в подвалах зданий, необходимо устраи-
устраивать механическую вентиляцию.
Для обслуживающего персонала в котельной предусматривают комнату отдыха,
душевую кабину и уборную. В каждой котельной должен быть телефон или сигна-
сигнализация для экстренного вызова администрации; на видном месте вывешивают ин-
инструкции по уходу за оборудованием.
Котельные, встроенные в жилые и общественные зда-
здания, не разрешается располагать в таких местах:
под помещениями общественного назначения (фойе и зрительные залы зрелищ-
зрелищных предприятий, раздевальные и мыльные бань, торговые залы магазинов, классы,
залы и аудитории школ и учебных заведений, детские и групповые комнаты детских
учреждений);
под складами горючих материалов;
в помещениях, примыкающих к складам легковоспламеняющихся и горючих
жидкостей и материалов, за исключением складов топлива для самой котельной.
Не доп\скается устанавливать паровые котлы с давлением пара более 0,7 кгс!см%
и водогрейные с температурой воды более 115° С в помещениях, примыкающих
к жилым и общественным зданиям. Котельные нельзя размещать в подвалах, затап-
затапливаемых грунтовыми водами, без надежных мер по их отводу.
Не допускается располагать машинные отделения котельных непосредственно
под жилыми помещениями. В ряде случаев насосы и дутьевые вентиляторы целесо-
целесообразно выносить за пределы подвала здания и размещать их в пристройке (лист
V.13). Щля уменьшения шума присоединение трубопроводов и воздуховодов к насо-
насосам и вентиляторам выполняют при помощи гибких вставок с установкой оборудова-
оборудования на виброизолирующем основании, не связанном с конструкциями здания.
Перекрытие над котельной делается непроницаемым для газов и паров и должно
отвечать правилам противопожарной безопасности.
Вход в котельную выполняют обособленным с шириной наружных лестниц не
менее 1000 мм и защищают от атмосферных осадков. Марши лестниц допускается
располагать в габаритах общей лестничной клетки с выгораживанием их несгорае-
несгораемыми перегородками и перекрытием для устройства обособленного выхода наружу.
При выходе золы и шлака более 150 кг/ч следует предусматривать простейшую
механизацию в подвале здания для выгрузки золы и шлака непосредственно в авто-
автомашину (лист V. 13).
При отопительных котельных в населенных пунктах, работающих на твердом
топливе, устраивают только расходные склады, рассчитанные на регуляр-
регулярное получение топлива с базисных складов. В зависимости от местных условий, рас-
расхода и сорта топлива склад размещается на поверхности земли под навесом вблизи
зд§ния котельной или устраивается подземным — в подвале или под двором. На ге-
генеральном плане склады топлива размещают с учетом правильной организации хра-
хранения, удобства загрузки топлива в склад и подачи его в котельную.
Открытые склады топлива и золоотвалы располагаются на отдельных площадках.
Во избежание загрязнения твердого топлива при его хранении под навесом пол вы-
выполняют из глинобетона с отметкой на 0,5 м выше уровня грунтовых вод. Противо-
Противопожарные разрывы выдерживают согласно СНиП II-M.1—71.
При подаче топлива в котельную по узкоколейному пути верх головок рельсов дол-
должен быть на одном уровне с полом помещения. Расстояние от оси узкоколейного
пути до выступающих частей- передней стены котельной принимается 1300 мм с обес-
обеспечением прохода 700 мм между стеной и вагонеткой.
Площадь склада S для твердого топлива на месячный запас определяется по фор-
формуле, м%
5-600--^-, (У ЛЬ)
где В — часовой расход топлива, найденный по формуле (V.13), кг/ч;
у — объемная масса топлива, принимаемая по табл. V.23, кг/мг;
h — высота штабеля в зависимости от рода и марки сжигаемого топлива, м.
334

ж К
^Изолиробанный марш
лестничной клетки
Ручная лебедка
051
Лист V.13. Встроенная групповая котельная с чугунными котлами в подвале
здания:
/ — на три водогрейных котла, 2 — на два паровых и два водогрейных котла с насос-
насосной душевой, вынесенными за пределы здания.
335

Для дров и торфа п — 4, для антрацита со штыбом — 2,5, для каменного угля —
2, для бурого угля — 1,5 При ручной загрузке топлива в склад, находящийся на
уровне земли, высоту штабеля принимают не более 2 м.
В тех случаях, когда характеристика топлива неизвестна, его потребность исчис-
исчисляется в условном топливе, низшая теплота сгорания которого принята Q{J =
= 7000 ккал/кг.
Расход условного топлива по количеству натурального находят путем умножения
этого количества на переводной коэффициент и наоборот, расход натурального топ-
топлива по количеству условного находят путем деления количества последнего на пе-
переводной коэффициент, приведенный в табл. V.23.
Расход твердого топлива за отопительный период в зависимости от продолжитель-
продолжительности работы котельной и климатических условий в данной местности находят по
формуле, т
A,10 4-1,20)
В Ср
1000
'к у
где
1,10-5-1,20 — коэффициент учитывающий непроизводительные потери тепла;
QT — теплопотери здания, ккал/ч;
tB —средняя внутренняя температура отапливаемых помещений,
принимаемая по табл. V.25, °С;
сроп и ^н — расчетные температуры, °С (см. табл. 1.3);
QP — низшая теплота сгорания топлива, ккал/кг (табл. V.23);
к\к — к. п. д. котельной установки на твердом топливе, принимае-
принимаемый в среднем для групповых котельных 0,65 и для индивиду-
индивидуальных 0,6;
п — число суток отопительного периода (см табл. 1.3).
Таблица V.25.
Усредненная расчетная температура внутреннего
жилых и общественных зданиях
воздуха
Здания
Жилые здания, гостиницы,
общежития, административные
здания
Учебные заведения, общеоб-
общеобразовательные школы, школы-
интернаты, лаборатории, пред-
предприятия общественного пита-
питания, клубы и дома культуры
'в ср-
°С
18
16
Здания
Театры, магазины, прачечные,
пожарные депо
Кинотеатры
Гаражи
Детские ясли и сады, полик-
поликлиники, амбулатории, диспан-
диспансеры и больницы
Бани
'в ср>
°с
15
14
10
20
25
i
Примечание При отсутствии перечня общественных зданий расчетная температурь внут-
внутреннего воздуха для всех зданий принимается 18° С

VI. ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛА
Водяные системы теплоснабжения применяются двух типов закрытые и откры»
тые. В закрытых системах вода, циркулирующая в тепловой сети, исполь-
используется только как теплоноситель В открытых системах циркулирующая вода
частично или полностью разбирается у абонентов для горячего водоснабжения
Наибольшее распространение полечили двухтрубные закрытые и открытые системы
Четырехтрубные и многотрубные системы применяются обычно на промышленных
предприятиях и внутри жилых кварталов на ответвлениях от центральных тепло-
тепловых пунктов к отдельным потребителям при закрытой системе теплоснабжения
Схемы тепловых сетей в зависимости от взаимного размещения источников тепла
и потребителей могут быть лучевыми (радиальными) с прокладкой
от источника тепла отдельных магистралей в районы размещения потребителей
тепла (лист VI 1, рис 6), кольцевыми с прокладкой от источника тепла
к группе потребителей не менее двух магистралей, соединяющихся между собой в
районе размещения потребителей, радиальные с перемычками, пред-
предназначенными в основном для проведения летних ремонтов с минимальным ограни-
ограничением потребитеаей бытового горячего водоснабжения (лист VI 1, рис 7) Провер-
Проверка схемы тепловых сетей на аварийное отключение какого-либо участка магистрали
в зимнее время производится только для магистралей диаметром 800 мм и более
В городах и жилых поселках основными потребителями тепла от систем центра-
централизованного теплоснабжения являются жилые, административные и общественные
здания От этих же систем централизованного теплоснабжения могут получать тепло
и промышленные объекты — для санитарно технических и технологических нужд
Основным видом тепловой нагрузки, как правило, является отопление
Расчетные величины расхода тепла на отопление
следует брать из проектов отопительных систем, а при отсутствии таковых опре
делять по укрупненным показателям
для предприятий — по ведомственным нормам расходов тепла, утвержденным
в установленном порядке, или по проектам аналогичных предприятий, привязан-
привязанным к району строительства,
для жилых районов городов и других населенных пунктов по формулам,
ккал/ч
Qo жил = ^. $0 общ = kQo жил > (VI 1)
где q — укрупненный показатель расчетного часового расхода тепла на отопление
жичых здании, принимаемый в зависимости от расчетной температуры
наружного воздуха для проектирования отопления /н о
tH0, °С О —10 —20 —30 —40
q, ккал/м2 • ч 80 ПО 130 150 —160
k — коэффициент, учитывающий расход тепла на отопление общественных
зданий (при отсутствии данных принимается равным 0,25),
F — жилая площадь, м2
Суммарный расчетный часовой расход тепла на отопление жилых и общественных
зданий жилого района равен, ккал/ч
Определение расчетных расходов тепла на отопление и вентиляцию по укруп-
укрупненным показателям допустимо только для вычисления тепловой мощности источника
тепла и расчета магистральных и основных разводящих участков тепловых сетей
Все внутриквартальные сети и ответвления от них к зданиям должны, как
правило, проектироваться на основе более точных данных по расходу тенла
337

338

При отсутствии проектных данных теплопотери здания более точно могут быть
определены по количеству тепла, передаваемому через внешние ограждения, по
формуле A.23).
Расход тепла на вентиляцию общественных зданий, учебных
заведений, культурно-зрелищных учреждений, промышленных и коммунальных
предприятий, а также характер суточного графика зависят от режима и условий
их работы, режима технологического процесса и сменности работы отдельных цехов.
Расход тепла на вентиляцию жилых зданий включен в отопительную характерис-
характеристику и отдельно не учитывается.
Расчетный расход тепла на приточную вентиляцию общественных и производ-
производственных зданий принимается по соответствующим проектам либо утвержденным
ведомственным нормам. При отсутствии проектов суммарный расчетный расход
тепла на вентиляцию общественных зданий жилого района определяется по форму-
формулам:
Qb = KQ0 общ или Qb = kkxQ0 жил, (VI.3)
где kx — коэффициент, учитывающий расход тепла на вентиляцию общественных
зданий (при отсутствии данных принимается равным 0,4).
Расход тепла на бытовое горячее водоснабжение
жилых, общественных и промышленных зданий или группы однотипных зданий
определяется по нормам расхода горячей воды с температурой 60° С.
Расходы тепла на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий в балан-
балансах ТЭЦ и крупных котельных учитываются по среднечасовым расходам тепла за
отопительный период, а промышленных зданий — по среднечасовым расходам тепла
за смену с наибольшим водопотреблением.
Среднечасовой расход тепла за отопительный период на горячее водоснабжение
отдельных жилых и общественных зданий определяется по формуле
am (tT — L „)
Qr.cp= r ХЛ . (VI-4)
где т — расчетное количество потребителей;
а — норма потребления горячей воды, л/сутки;
tr — расчетная температура горячей воды, °С;
/х<3 — температура холодной (водопроводной) воды в зимний период (при от-
отсутствии данных принимают tx 3 = +5° С);
Т — число часов подачи тепла на горячее водоснабжение в сутки, принимае-
принимаемое для жилых и общественных зданий равным 24 ч, а для промышлен-
промышленных и коммунальных предприятий — числу часов работы смены с наи-
наибольшим водопотреблением.
Максимальный часовой расход тепла на бытовое горячее водоснабжение городов
и населенных мест определяется по формуле
Для жилых районов городов и других населенных пунктов допускается опреде-
определять среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение в зависимости от об-
общего числа жителей в районе по формулам
щ (а + Ь) F0 — tx _)
/"» Х.З' /\7Т С\
Qr.cp = F>4~ "~~ * ^
ИЛИ
Qr.cp = 9r.cpmi> (VI.7)
где at — норма расхода горячей воды, л, при температуре 60° С для жилых
зданий на 1 жителя в сутки (см. стр. 340);
Ь — то же, для общественных зданий района (при отсутствии данных прини-
принимается равной 20 л на 1 жителя в сутки);
mi — число жителей в районе;
qr cp — укрупненный показатель среднечасового расхода тепла на горячее во-
водоснабжение в ккал/ч на 1 человека с учетом общественных зданий
339

района, принимаемый в зависимости от нормы а^ расхода воды на горя-
горячее водоснабжение:
ах, л/сут. чел 80 90 100 ПО 120 130
<?гср ккал/ч-чел 250 275 300 325 350 375
Годовые расходы тепла жилыми и общественными зданиями на отопление Qo год>
вентиляцию QB год и горячее водоснабжение Qr год определяются по формулам,
ккал:
Qo год = Qo ср«о = Qo ¦ f __f Щ = Qo"o; (VI-8)
*вн 'н о
П вн н ср в По — Л
^о + о * <"«»
год = <?г ср"о + 0,8Qr ср зд1|" (8400 - Л„), (VI.I0)
где Ро ср — среднечасовой расход тепла на отопление за отопительный период,
ккал/ч;
п0 — продолжительность отопительного периода, ч;
nQ — число часов использования максимума нагрузки, определяемое по
формуле
п0; (VI. П)
'вн 'н о
rig — число часов в отопительном периоде с температурами наружного
воздуха ниже расчетной для проектирования вентиляции;
*н ср о — средняя температура наружного воздуха за отопительный период,
°С;
*нсрв — средняя температура наружного воздуха в диапазоне от начала ото-
отопительного периода до tn B;
гв — число часов работы системы вентиляции в течение суток;
*х з> 'хл — температуры холодной (водопроводной) воды соответственно в зим-
зимний и летний периоды;
/вн — расчетная усредненная температура воздуха внутри отапливаемого
здания, °С;
8400 — число часов работы системы горячего водоснабжения в году.
Средняя температура наружного воздуха за рассматриваемый промежуток вре-
времени определяется по формуле, °С
ср + П2^н2 ср + • • • + пт(нт ср
где nlf п2 пт — продолжительность стояния наружных температур в
диапазонах 1, 2-го, .. ., m-го температурных интерва-
интервалов (обычно рассматривается последовательность ин-
интервалов с шагом в 5° С),
*н1 ср> ^н2ср» ••• ¦ *нет ср ~~ средние температуры наружного воздуха для соответ-
соответствующих интервалов, °С.
Значения пъ п2, .... пт, tnl ср, /н2ср, ...., *нт>ср принимаются по данным клима-
климатологических справочников
Пример IV. 1. Определить расчетные часовые и годовые расходы тепла на отопле-
отопление вентиляцию и горячее водоснабжение жилого района. Число жителей в районе
т,= 10000 чел, tHO = —21° С; tH в = —10° С; п0 = 4584 ч; tHCpo = —1,2° С. Про-
Продолжительность стояния температур наружного воздуха за отопительный, период
дана в табл. VI. 1.
340

Принимая норму жилой площади Таблица VI. 1. Продолжительность
на 1 чел. равной 12 кв. м/чел, находим стояния температур наружного воздуха за
суммарную жилую площадь района отопительный период
F = 12 X Ю00О = 120 000 м2.
Расчетный (максимальный) часовой
расход тепла на отопление по форму-
формуле (VI.2)
q0 = A + 0,25) X П2 X 120 000 -
= 16 800 000 ккал/ч.
Расчетный часовой расход тепла на
вентиляцию по формуле (VI.3)
QB = 0,25 X 0,4 X 16 800 000 =
= 1 680 000 ккал/ч.
Расход тепла на горячее водоснабжение среднечасовой за отопительный период
по формуле (VI.7)
Qrcp = 350 X 10 000 = 3 500 000 ккал/ч.
Максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение по формуле
(VI.5)
Qr макс = 2 X 3 500 000 = 7 000 000 ккал/ч.
Годовой расход тепла на отопление по формуле (VI.8)
^f X 4584 X Ю
Температура
—30 -*- —25
—25 -*- —20
—20-v-—15
—15-*- —10
_Юч 5
—5-4-0
0-^+8
Время стояния
п
2,9
22,1
120
324
686,4
1676,6
1752
температур, ч
2п
2,9
25
145
469
1155,4
2832
4584
= 16 80° 00° X
X 4584 X Ю = 39820 Гкал/год
Число часов использования максимума нагрузки по формуле (VI.11)
20+1,2
20 + 21
4584 = 2370 ч.
Годовой расход тепла на вентиляцию определяем по формуле (VI 9), принимая
число часов работы систем вентиляции zB = 16 ч/сутки. Предварительно нахо-
находим ^нсрв по формуле (VI. 12)
'н ср.в
(— 7,5 • 686,4) + (— 2,5 • 1676,6) + D • 1752)
686,4+ 1676,6 4- 1752
469
= —0,56 0,6° С;
= 11 680 000 X 16 X
X
4584 — 469
24
24
X 1
+ 1 680 000 X
18 + 0,6
22 + 10
= 3140 Г кал/год.
X 16 X
Годовой расход тепла на горячее водоснабжегше находим по формуле (VI. 10)
X (8400 — 4584I X
Qr гад = 3 500 С00 X 4584 + 0,8 X 3 500 000 X
X 10
—6
60 — 5
24 800 Гкал/год.
Наиболее характерными графиками расходов тепла являются графики часовых
расходов в зависимости от наружной температуры (лист VI. 1, рис. 1). Если пре-
пренебречь влиянием естественной вентиляции и внутренних тепловыделений, то со-
согласно формуле Q = qV (tbH — tH) расход тепла на отопление и приточную венти-
вентиляцию прямо пропорционален разности температур (/вн — fH). В этом случае гра-
графики часовых расходов тепла будут представлять собой прямые наклонные линии
(в диапазоне от /ш = + 8 до /н расчетного). В диапазоне от /н в до tao график
341

вентиляционной нагрузки изобразится прямой, параллельной оси абсцисс. Нагруз-
Нагрузка бытового горячего водоснабжения принимается равномерной для зимнего и летне-
летнего времени.
Часовой расход тепла на горячее водоснабжение в летнее время принимается
равным
60— 15
^г.л = °'8 ~ы Г" Qr ~ °'65Qr ккал1н- (VU3>
Ои — О
Годовой график расхода тепла (лист VL 2, рис. 2) обычно строится в зависимости
от продолжительности стояния наружных температур. В левой части графика при-
приводится суммарный график часовых расходов тепла, а в правой — кривая годового
графика; максимальная ордината его соответствует максимальному расходу тепла,
любая другая ордината соответствует расходу тепла при данной наружной тем-
температуре. Площадь, ограниченная кривой и осями координат, дает суммарный рас-
расход тепла за отопительный период, а прямоугольник в правой части графика —
расход тепла на горячее водоснабжение в летнее время.
РЕЖИМЫ ОТПУСКА ТЕПЛА
Отопление
Тепловая нагрузка абонентов неоднородна и непостоянна. Она меняется в за-
зависимости от температуры наружного воздуха, режима расхода воды на горячее
водоснабжение, режима работы вентиляционных установок, технологического обо-
оборудования и других факторов. Поэтому при централизованном теплоснабжении
городов или населенных пунктов не может быть применен единый для всех потреби-
потребителей режим центрального регулирования отпуска тепла.
В тепловых сетях, как правило, применяется центральное качественное регули-
регулирование по основной тепловой нагрузке, которой обычно является нагрузка отоп-
отопления жилых и общественных зданий.
При построении графика качественного регулирования отопительной нагрузки
(лист VI. 1, рис. 3) исходят из заданных температур теплоносителя (тх и т20) при
расчетной температуре наружного воздуха ta. Для двухтрубных систем отопления
с чугунными нагревательными приборами температура воды в подающем и обратном
трубопроводах хг и т20 при наружной температуре tH определяется по формулам,
^вн
'вн
(т
К1
f
?но
д
}
f
вн
^вн
1 (т
-f- ^l
/'
н
'н.о
^вн '
^н.о'
Р) 'вн
-^н.о
(VI. 15)
где тх и Tj — расчетная температура воды в подающем трубопроводе тепловых
сетей соответственно при /но и *н, °С;
Т2о и т20 — температура воды в обратном трубопроводе местных систем отоп-
отопления при tHO и /yj
tH — произвольно взятая температура наружного воздуха, для которой
определяются температуры воды;
т — средняя температура нагревательных приборов двухтрубных систем
отопления при tHO, равная
Tnp=0,5(xCM + Tw)i (VI. 17)
342

— расчетный перепад температур в тепловой сети, равный
ДТ = Tj — T2qJ
и т^м — температура воды в подающем трубопроводе местной системы отопления
t
после смешения соответственно при tH 0 и t'a.
v
r-ie и — коэффициент смешения элеватора или насоса, равный
и= Tl~TcM , (VI.19)
ТСМ""~Т20
Для обеспечения нагрева воды на нужды бытового горячего водоснабжения до
60° С температура воды в подающем трубопроводе тепловых сетей не должна опус-
опускаться ниже 70 при закрытой и ниже 60° С при открытой системе теплоснабжения.
Такое регулирование принято называть комбинированным (лист VI. 1, рис. 3).
Дополнительное регулирование подачи тепла на отопление в диапазоне постоян-
постоянных температур сетевой воды предусматривается либо центральное — количествен-
количественное, либо местное (у потребителя) — пропусками. Продолжительность работы систе-
системы отопления в сутки при регулировании пропусками определяется из выражения
t —t'
52« (VI.20)
вн 'н
где и — продолжительность подачи тепла при наружной температуре ^, ч;
tH — низшая наружная температура, при которой начинается регулирование
пропусками (точка излома графика), °С;
/вн — расчетная температура воздуха в помещении.
Пример VI.2. Рассчитать и построить график температур воды в подающем и
обратном трубопроводах тепловой сети и местной системы отопления и определить
число часов работы системы отопления при регулировании пропусками при /н =>
= +8, т, = 150, т20 = 70, тсм = 95, tH0 = -21, tm = +18° С.
Предварительно определяем среднюю температуру нагревательных приборов
систем отопления при tHO по формуле (VI.17)
тпр = 0,5 (95+ 70) = 82,5° С.
По формулам (VI. 14—VI. 16) определяем температуры воды в подающем трубо-
трубопроводе тепловой сети Tj, в подающем и обратном трубопроводах системы отопления
тсм и Ьо при <, = -i5°c;
825) ^ Q
х{ = 18 + (82,5 - 18) (
' ' 18 + 21
18+15 -64 3° О
18 + 21 ' '
<м = 132 - A50 - 95) -щ^- = 85,5° С.
Аналогично находим температуры т,', х'2О и т^, при других значениях t'H. Резуль-
Результаты расчетов представлены в табл. VI.2. j
По данным расчета строим отопительный график температур сетевой воды
(лист VIЛ, рис. 3).
Приняв минимальную температуру воды в подающем трубопроводе тепловой
сети равной 70° С, получим температуру наружного воздуха в точке излома графика
/н = +4,5° С и соответственно температуру воды после отопительных систем т^ =
«= 42,5° С.
343

Таблица VI.2. Температура воды в трубопроводах, °С
Определя-
Определяемая тем-
температура
Т1
тсм
Температура наружного воздуха t , °С
—21
150
70
95
—15
132
64,2
85,3
—10
116,7
59,2
77,2
—5 | 0
101
53,8
68,5
85,1
48,1
59,7
+5
68,4
41,8
50,1
+10
51,2
34,8
40
Продолжительность работы систем отопления в сутки при регулировании про-
пропусками при t'B = +8° С по формуле (VI. 20) будет
18 — 8
Отопительный график температур сетевой воды, построенный для определенной
расчетной наружной температуры, может быть использован и для других расчетных
отопительных температур наружного воздуха. Для этого на линии абсцисс дана
вторая шкала с относительными расходами тепла на отопление ° . Пересечение ор-
Чо
динаты, возведенной из точки, соответствующей заданному относительному расходу
тепла на отопление, с кривой температур даст искомую температуру теплоносителя.
Например, график температур построен для района с /н 0 = — 21 °С (Qo/Qo =
= 1); требуется определить температуру теплоносителя при *нв = —15° для
района iHO = — 30° С. Относительный расход тепла при /нв = —15°С будет
Qo 1 A8 + 15)
Qo A8 + 30) >Ь
Пересечение ординаты этой точки с кривыми температур даст искомые темпера-
температуры х1пв= 120; т,в= 113; т2в = 57,5й С.
Более прогрессивным следует считать количественно-качествен-
количественно-качественное регулирование тепловых сетей*. Сущность этого способа заключается в том,
что расход воды в тепловых сетях с повышением наружных температур снижается,
а температура воды в подающей магистрали соответственно повышается.
Преимуществом количественно-качественного регулирования является значи-
значительное (в два-три раза) снижение расхода электроэнергии на перекачку теплоно-
теплоносителя. Однако при этом способе может быть нарушена регулировка местных систем
при пониженных расходах теплоносителя. Поэтому в зависимости от качества на-
начальной регулировки местных систем отопления расход воды в тепловых сетях
может быть снижен до 70—60% при высоких наружных температурах воздуха.
Переменный расход воды в тепловых сетях осуществляется не плавно, а ступен-
ступенчато (три и более ступеней) Переменный расход воды проще всего осуществить
применением нескольких насосов с различными по напорам и расходам воды харак-
характеристиками.
Температуры воды в подающей и обратной магистралях тепловой сети в отдель-
отдельных диапазонах регулирования определяются по формулам, °С:
пр
*вн гно/
%) =
) ЯН'
-'Л0'76 е
'вн 'но/
'вн
вн
'вн
~'н
'но
/
'н
2 4
'пи
(VI.21)
(VI.22)
где 6 — расчетный перепад температур в местной системе отопления,
Р — отношение сниженного расхода воды к расчетному.
* В. К Дюскин. Количественно-качественное регулирование тепловых се-
сетей. М , Госэнергоиздат, 1959.
344

вентиляция
В двухтрубных водяных тепловых сетях с подачей тепла на отопление, вентиля-
вентиляцию и горячее водоснабжение применяется центральное качественное и местног
количественное регулирование отпуска тепла на Еентиляцию.
В диапазоне наружных температур от tn B до /н (соответствующей точке излома
графика температур сетевой воды), т. е. при переменнол! расходе тепла на вентиляцию
и переменной температуре сетевой воды в подающем трубопроводе, применяется
центральное качественное регулирование. В диапазоне с постоян-
постоянной температурой сетевой воды и переменным расходом тепла на вентиляцию,
а также в диапазоне с постоянным расходом тепла на вентиляцию и переменной тем-
температурой сетевой воды в подающем трубопроводе применяется местное ко-
количественное регулирование.
Температура воды в обратном трубопроводе систем вентиляции т'2в при темпера-
температуре наружного воздуха /н определяется из следующих уравнений:
в диапазоне наружных температур от tHB до /я
т2в = т, - (т1в - т2в) ; (VI.23)
'вн н в
в диапазоне с постоянной температурой воды в подающем трубопроводе (расход
наружного воздуха достоянный, х\ = t'j)
i / / т т
— Гвн — ?н / Т1 — Т2в
-t -t" \ т'-т / \ t
'вн 'н \ Т1 Т2в ' \ 4в
—п
<\П
в диапазоне с постоянным расходом тепла на вентиляцию при постоянном расходе
воздуха через калориферы (за счет изменения рециркуляции)
Т2в ~гп— 'вн /Т1в ' " » j /yj 25)
Чв "Г 12в ~~ *н в ~~ 'вн \ Tj — Т2в
Здесь т]в и xj — температура воды в подающем трубопроводе при tH B и t'H, °C;
т2в и т2в — т0 же> в обратном трубопроводе от системы вентиляции при
/н, и t'H;
п — показатель степени, зависящий от типа калориферов; прини-
принимается равным 0,15-Я),22.
Значения т1в и т2в берутся из отопительного графика температур воды при tfHB<
Уравнения (VI.24) и (VI.25) можно решить методом подбора, задаваясь значения-
значениями искомой величины т2в.
Пример VI.3. Определить температуру воды, выходящей из систем вентиляции.
Исходные данные: tH в = —10, t\ = 70° С; остальные данные те же, что в примере
VI. 2.
Из расчета отопительного графика температур воды получим: т1в = 116,7; т2в =а
= 59,2 °С.
Находим температуру сетевой воды, выходящей из системы вентиляции:
при t'n = fn = +4,5°С по формуле (VI.23)
, „ 18 4 5
т2в = т2в = 70 — A16,7 — 59,2) ~ = 42,5° С;
при t'a = +8 °С по формуле (VI.24), предварительно задаваясь значением т2в =а
= 32° С (показатель степени п принимаем равным 0,22),
70 + 32-18-8 > /70-42,5\0,22 _ /18-8 N0,78 _
70 + 42,5-18-4,5 { 70-32 ) ~ { 18 - 4,5 ] ~ ' ~ ' '
345

при t'a — tHO = 21 °C по формуле (VI.25), предварительно задаваясь значением
12в
= 41°С,
150 + 41-18 + 21 /116,7-59,2 \0,22 _
116,7 + 59,2— 18+ 10 [ 150 — 41 j M
„ Следовательно, при выбранных значениях х'2в = 32 и 41° С соблюдено равенство
• уравнениях, поатому дальнейшего пересчета не требуется.
Горячее водоснабжение
/ При проектировании тепловых сетей и источников теплоснабжения тепловая
нагрузка горячего водоснабжения принимается равномерной. Фактически же на-
нагрузка колеблется в течение суток от нуля до максимума.
В двухтрубных водяных тепловых сетях при заданном графике температур се-
сетевой воды регулирование отпуска тепла на горячее водоснабжение осуществляется
непосредственно у потребителя путем автоматического изменения количества сетевой
(греющей) воды, поступающей в водонагреватели.
При параллельной и смешанной схемах включения бойлеров горячего водоснаб-
водоснабжения тепловой режим работы системы отопления не зависит от режима работы
горячего водоснабжения.
Расход сетевой воды для магистральных и распределительных тепловых сетей
определяется по среднечасовой, а для внутриквартальных сетей и абонентских от-
ответвлений — по максимальной нагрузке горячего водоснабжения.
При двухступенчатом последовательном включении бойлеров горячего водо-
водоснабжения и отопительном графике температур воды тепловые режимы местных
систем отопления и горячего водоснабжения тесно связаны между собой. Расход
сетевой воды определяется по среднечасовой нагрузке горячего водоснабжения как
для магистральных тепловых сетей, так и для абонентских присоединений. Местная
система отопления является своего рода аккумулятором тепла. При повышенном
графике температур воды и двухступенчатой последовательной схеме включения
нагревателей тепловые режимы местных систем отопления и горячего водоснабжения
также тесно взаимосвязаны.
При открытой системе теплоснабжения вода на горячее водоснабжение отбирается
непосредственно либо из подающего, либо из подающего и обратного, либо только
из обратного трубопроводов тепловой сети. Расход воды на горячее водоснабжение
нагружает только подающий трубопровод.
Доля расхода воды из подающего и обратного трубопроводов определяется по
формулам:
Pi=—; %-\ (VI-26)
Tj-T2
Р, = 1 - Pi.' (VL27)
где т| и %'2 — температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети при t'H °C;
tr — температура горячей воды, поступающей в систему горячего водо-
водоснабжения.
Регулирование отпуска тепла при повышенных графиках
температур сетевой воды
При наличии местных систем горячего водоснабжения не менее чем у 75—80%
жилых и общественных зданий рекомендуется применять центральное регулирование
суммарной нагрузки, отопления и горячего водоснабжения по повышенному графику
температур теплоносителя.
При закрытой системе теплоснабжения такое регулирование применяется в ос-
основном при двухступенчатой последовательной схеме включения нагревателей
346

горячего водоснабжения абонентов, ориентируясь на типичное для данного района
соотношение расчетных величин регулируемых нагрузок Qrxp/Qo-
Расчет температурного графика производится при «балансовом» расходе тепла
на горячее водоснабжение <?г б, несколько превышающем среднюю нагрузку, так
как при расчете температурного графика по Qr ср в отопительной системе не обес-
обеспечивается суточный баланс тепла.
При отсутствии у абонентов аккумуляторов горячей воды можно принимать для
жилых зданий kg — 1,2.
При расчете температурного графика при данном режиме регулирования следует
определить Qrб для различных наружных температур, перепады температур сете-
сетевой воды в нагревателе первой ступени б2 и второй ступени бх и затем по известным
значениям температур воды в сети при чисто отопительной нагрузке найти темпера-
температуры воды в подающей и обратной линиях тепловой сети при повышенном графике.
Расчет значений бг и б2 производится следующим образом. Задаются величиной
недогрева Lt"n в первой ступени при Qr б и наружной температуре tB, соответствую-
соответствующей точке излома графика. Величина недогрева Д^ принимается обычно равной
5-10° С.
Определяют перепад температур сетевой воды в первой ступени при tH по форму-
формуле
Ь2 = -тг- • -г11^- <т" - т*°>' (VL29)
где t"n — температура водопроводной воды после первой ступени нагревателя при
нагрузке Qr6 и наружной температуре tH;
Определяют значение б2 при Qr б и любой наружной температуре t'n по формуле
т20 ^х.з
Суммарный перепад температур 8, равный 8Х + б2, находят по формуле
б = -^-(т1о-тао). (VI. 32)
Перепад температур сетевой воды 6't при любой наружной температуре может
быть найден по формуле
б[ = б — 8'2. (VI.33)
По найденным значениям Ь'2 и б| и известным значениям температур воды в теп-
тепловой сети при чисто отопительной нагрузке tj и х'2О находят температуру воды при
повышенном графике и балансовой нагрузке горячего водоснабжения
''о (VI.34)
Пример VI.4. Определить температуры воды в подающем и обратном трубопро-
трубопроводах тепловой сети т]п и т2п при t'H и iH o (при повышенном графике температур
Q Q
сетевой воды). Исходные данные: !Jcp = 0,335; kt = 1,2; -—- = 0,4; т10 = 150;
т20 = 70; х\ = 70; т0 = 42,5; /х 3 = 5; /г = 60° С.
347

Принимаем А?п =¦ 6,5° С и находим температуру водопроводной воды после пер-
первой ступени нагревателя при tH по формуле (VI. 30)
? = 42,5 —6,5 = 36° С.
Перепад температур сетевой воды в первой ступени при t'a ==> iH по формуле
(IV.29)
A5° ~ 70) = 18° С;
тот же перепад при t'H = tuQ по формуле (IV.31)
Определяем температуру воды в обратном трубопроводе при tH и tH0 по формуле
(VI.35):
^ = 42,5— 18 = 24,5°; т2п = 70 — 31,1 = 38,9° С.
Находим суммарный перепад температур по формуле (VI.32)
6 = 0,4A50 — 70) = 32° С;
перепад температур в верхней ступени подогревателя при tH и tH0 — по формуле
(VI.33):
Si = 32 — 18 = 14° С; 6t = 32 — 31,1 = 0,9° С.
Температуру сетевой воды в подающем трубопроводе при /н и /но находим по
формуле (VI.34):
Tin = 70 + 14 = 84° С; т(п = 150 + 0,9 = 150,9° С.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И РЕЖИМ РАБОТЫ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Общие принципы расчета
Целью гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов,
потерь давления, пропускной способности, давлений в различных точках сети, увяз-
увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах, подбор насосов и
другого оборудования сетей, предназначенных для транспортирования теплоносителя.
Потеря давления на участке трубопровода определяется по формуле
Др = Дртр + Дрм, (VI. 36)
где Ар и А/?м — потери давления на трение и в местных сопротивлениях, кгс/м".
Потеря давления на трение пропорциональна длине трубопровода и определяется
по формуле
Дргр = /?/, (VI.37)
где R — удельная потеря давления на трение, кес/м2 ¦ м\
I — длина трубопровода, м.
Удельная потеря давления на трение определяется по формуле
(vi-38)
где % — коэффициент гидравлического трения;
w — скорость движения теплоносителя, м/с,
р — плотность теплоносителя, кг/мэ;
348

g — ускбрение свободного падения, равное 9,81 м/с;
d— внутренний диаметр трубы, м;
G — расход теплоносителя, т/ч.
Для транспортирования теплоносителя применяются, как правило, стальные
(шероховатые) трубы. Движение теплоносителя турбулентное. В этих условиях
коэффициент гидравлического трения для переходной области B300 < Re < Renp)
зависит как от относительной эквивалентной шероховатости kjr (r — радиус
трубы, м), так и от значения критерия Рейнольдса Re; при Re > Renp коэффициент
гидравлического трения зависит только от kjr.
Таблица VI.3. Предельная скорость теплоносителя wnp, м/с
I
g
2
Тепло!
Вода
гура
ля t
Темпе
ЛОНОС1
0
50
75
100
150
Эквивалентная шерохова-
0,2
5,1
1,6
1,15
0,86
0,59
тость, мм
0,5
1,98
0,58
0,46
0,34
0,23
1
1
0,29
0,24
0,18
0,12
2
0,5
0,15
0,11
0,086
0,059
Тепло-
носитель
Пар р =
= 5 кгс'см2
Пар р —
= 10 кгс/см*
So5
гура
ля t
Темпе
ЛОНОС1
160
200
180
200
300
Эквивалентная шерохова-
0,2
15,6
19,8
7,8
9,9
14,1
ТОСТ!
0,5
6
8\1
3,4
3,9
5,8
>, мм
1
3,4
3,9
1,7
2
2,9
2
1,6
2
0,86
0,99
1,45
Примечание. Значение эквивалентной шероховатости труб для гидравлического расчета
тепловых сетей принимается равным, мм' 0,2—для паропроводов; 0,5 — для водяных сетей;
1 — для конденсатопроЕодов
Предельные значения критерия Re и скорости теплоносителя шпр (табл. VI.3),
характеризующие границу переходной области и области квадратичного закона,
определяют по формулам:
Renr, = 568 -г— ; (VI.39)
lip Ъ
юпр = 568-^-, (VI.40)
1де k9 — эквивалентная шероховатость внутренней поверхности трубы, м;
d—внутренний диаметр тр>бы, м;
v — кинематическая вязкость жидкости, м2/с.
При Re < 568 -г- или w < 568 — коэффициент гидравлического трения
определяется по формуле
d
при Re ^ 568 -г- или w
лее простой формуле
v
568 ——, т. е. в области квадратичного закона — по бо-
бо(VI.42)
Поскольку в тепловых сетях скорость воды обычно больше 1 м/сек, а скорость
пара больше 20—30 м/сек, то тепловые сети, как правило, работают в области квад-
квадратичного закона.
349

1
05
>
хо
СЗ
Н
'х
Q
о
о.
н
Q.
1
сз
3
X
;>>
я
к
СО
t^
со
ю
С4
СО
273
S3
<л
ю
СО
СО
00
о
00
ние
ротивле
ное соп
Мест
ю
со_
"з"
со
СО
со"
to
со
со
^
см
см
CN
СМ
-
ю
со
_г
00
СМ
-
ю
to
о
а движка
со
1
ю
о?
со
to
см
ю
оо"
—<
ю
со
-
см
о"
9,6
оо"
2
CU
к
S
с
я
ЬНЫМ 1
<я
к
о.
ентиль с ве
со
СО
С7>
со
со
CN
CN
CN
CN
CN
Ю
CN
Ю
OJ
ю
Tl"
to
со*
2,8
X
СО
со
X
(-1
поворо
апан
•бр атный кл
опка»)
о ч
1
00
оо"
ю
см
СП
со
00
о
со
со
см
О}
S
to
of
мный
о же, подъе
Е-
о
(^
со
со
со"
S
см"
00
СО.
00
00
©
СО
СО
о
1
X
о
о-
осто
одн
icaTop
компе!
альниковый
ий
U х
см
о
~
со
00
to
СО
to
о
1С
СО
со
со
•ф
to
сч
00
1
«к
S
торонн
о же, двухс
н
•
S
о
ч
>»
о
)Ш0ВНЫ
i ОДНС
'твод сварно!
оад:
О «V)
to
со
со"
00
см
см
см
см"
00
со
см
!
to
ю
*—1
со
со
со*
см
ю
см"
S
1
1
ю
00
о*
00
СП
ю
см
со
1
о
СО
СО
см
00
CN
об
о.
О
00
1
1
S
90°:
углом
й под
Игвод свар но)
о
со
_г
"¦
о>
^*
сг>
ю
см
а>
со
1
1
Q
•—1
1!
ый, R
двухшовн
см
1—<
о
"ф
со
об
СО
cS
ю
со
со
со"
•
четы
S
?
ый, i?
трехшовн
-
04
шовный,
350

—' О
со см
о о
см со
8
И (О Ю
00 СМ
со ю
см
ю
см
<о ю
О> 00
со о
—< см
оо
о
00
см
см
00 -"
СО
(М
см
оо
(М
со
-ф
см
см
см
00
СО
_
<м
со
со
см
4f
ю
Tf СО
00 <М*
оо
со
СМ
ч—<
оо
со
см
см
см
00
со
ю
о co-
coco 4j<
1О 00
<м t^ со
см ~* ~*
4f СО
оо" ю"
со
со*
СО
СО*
00
00*
00
00*
см
со"
СО
'¦"'
00
см
см
со
~*
см
о
*~*
оо
о
00
о
со
о
СО
о
00
ел
Ю 00
СО СО
СО
СО
ч*1 Ю
ю* со
Ю CN
Ю 00
см со
00
СО*
ел см
"* СО
СО
СО
00
о*
см
СО
см
см
СО
см
СО
О5
СО"
СО -
ш-4
a: qj
9
А
о
н
11
то со
о, н
VO О
о
о m
н о
S а
в ><
|&
О s
<N
гнут
ш
Й
?
9
о?
о.
с
S
я
о
а.
Н
с?
прох
си
SS
я
ш
1
отве'
ЛИЯНИ]
и
S
Си
С
ЙНИК
о
прох
CU
S
05
ш
КЗ
е
отвег
В
асходя
о.
S
Он
с
ЙНИК
о
о
:тречн!
ш
к
Q-
с
ЙНИК
о
351

Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле, кгс!мг
AptA = Rl3, (VI.43)
где /э — эквивалентная длина местных сопротивлений, м, равная (табл. VI.4)
Здесь 2? — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
При разработке проектного задания, когда еще нет данных о характере и количест-
количестве местных сопротивлений, эквивалентная длина последних принимается прибли-
приближенно в долях от линейной длины /э = а/. В этом случае потери давления Арм
определяются по формуле
Ары= Ral. (VI. 45)
Суммарное падение давления на участке трубопровода составит, кгс!н%
Ар = Ар'тр + Арм = Rl (I + a). (VI.46)
Примерные значения коэффициентов а для разветвленных тепловых сетей при-
приведены в табл. VI. 5.
Таблица VI.5. Коэффициент а для определения суммарных эквивалентных
длин местных сопротивлений
Тип компенсатора
Сальниковый
П-обоазный гладкий
П-образный сварной
D , мм
До 400
450—1000
До 150
175—200
250—300
175—250
300—350
400—500
Коэффициент а
для паропро-
паропроводов
од
0,5
0,5
0,6
0,8
0,8
1
1
для водопро-
водопроводов и кон-
денсатопро-
водов
0,3
0,4
0,3
0,4
0,6
0,6
0,8
0,9
Расчетные расходы теплоносителя
Расчетные часовые расходы сетевой воды на отопление и вентиляцию определя-
определяются по формулам, т/ч:
г. .. <г ¦ ю-» .
Т20)
¦ io'*
(VI.47)
__ (VI.48)
где Qo и QB — расход тепла, Гкал/ч;
Ti и Т1в — температура сетевой воды по отопительному графику в подающем
трубопроводе соответственно при tHO и tH B, °С;
Т2о — температура воды от системы отопления при /н о",
т2в — то же, от системы вентиляции при tH B;
с — теплоемкость воды, принимаемая равной 1 ккал/кг, °С.
При повышенном или скорректированном графиках температур в тепловых сетях
значение т,в берется по повышенному или скорректированному графиках.
352

При присоединении, местных систем отопления и вентиляции по независимой
схеме через водонагреватель температура воды в обратном трубопроводе сети
после водонагревателя принимается на 10° С выше температуры воды в обратном
трубопроводе от систем отопления и вентиляции при непосредственном присоеди-
присоединении.
Расчетный часовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение отдельными
потребителями зависит от принятой системы теплоснабжения, схемы включения
местных водонагревателей, а также от того, установлены ли у потребителей баки-
аккумуляторы. При установке у потребителей баков-аккумуляторов расход сетевой
воды определяется во всех случаях и для всех звеньев теплоснабжения по средне-
среднечасовому расходу тепла Qrcp.
При закрытой системе теплоснабжения зимний расчетный расход сетевой воды
на горячее водоснабжение Gr расч для магистральных и распределительных тепло-
тепловых сетей, обслуживающих жилые районы с числом жителей более 6 000 чел., равен
среднечасовому расходу Gr и определяется по формулам, т/ч:
при параллельной схеме
О ¦ 103
°"~-°«>--^гзг: <VL49)
при предвключенной схеме
О • 103
Ог.ср= 7 - ¦ (VI-И)
при двухступенчатой смешанной и двухступенчатой последовательной схемам
и отопительном графике температур воды
рас
(VLSI)
При повышенном графике температур воды в зависимости от отношения средне-
среднечасового расхода тепла на горячее водоснабжение потребителей к их максимальному
Q Q
часовому расходу тепла на отопление при
Qrcp _ / Qr ср
Q I
0
4^^^ [? (V) 1 (VL53)
? (V
Qo
Здесь tj — температура сетевой воды в подающем трубопроводе тепловой
сети при t'H, °C;
Тэд — температура воды в обратном трубопроводе систем отопления
при fH;
т3 — температура сетевой воды после нагревателя горячего водоснаб-
водоснабжения при te; принимается обычно равной 30° С;
tn — температура местной воды после первой ступени нагревателя го-
горячего водоснабжения, принимается на 5 ч- 10° С ниже темпера-
температуры т0;
tt — температура горячей воды после нагревателя горячего водоснаб-
водоснабжения; принимается равной 60° С;
гхз — температура воды в сети холодного водопровода, принимается
равной 5° С;
т1п — температура сетевой воды в подающем трубопроводе по повышен-
повышенному графику при fH;
12 5-2696 353

' I — отношение среднечасового расхода тепла на горячее водоснабже-
ние к максимальному часовому расходу тепла на отопление, при-
принятое за основу при построении повышенного графика температур
(для типового потребителя данного района).
Зимний максимальный часовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение
Gr макс при параллельной и двухступенчатой смешанной схемах включения водо-
водонагревателей определяется по формулам (VI.49) и (VI.51), но вместо среднечасового
в этих формулах принимается максимальный часовой расход тепла на горячее водо-
водоснабжение.
При открытой системе теплоснабжения среднечасовой расход сетевой воды
на горячее водоснабжение определяется по формуле, т/ч:
(VL54)
Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение
для гидравлического расчета магистральных и распределительных сетей двухтруб-
двухтрубных открытых систем теплоснабжения с одновременной подачей тепла на отопление
и вентиляцию составляет
Ог.расч - 0,6бг.ср> (VI.55)
где Grc определяется по формуле (VI.54).
При расчете ответвлений к отдельным зданиям, а также распределительных сетей
обслуживающих жилые районы с числом жителей до 6000 чел., расчетный расход
сетевой воды на горячее водоснабжение при установке баков-аккумуляторов у по-
потребителей тепла определяется по формулам (VI.48) — (VI.51) и (VI.54), при от-
отсутствии аккумуляторов — по тем же формулам с заменой Qrcp на Qr-MaKC-
В соответствии с требованиями СНиП 11-36-73 для тепловых сетей открытых
систем теплоснабжения следует дополнительно определять потери давления для
следующих режимов:
при максимальном водоразборе из подающих трубопроводов, которому соответ-
соответствуют расходы сетевой воды, определяемые по формулам:
<?под = Go + Св + B ч- 2,4) Grxp; Go6p = Go + GB; (VI.56)
при максимальном водоразборе из обратных трубопроводов, которому соответ-
соответствуют расходы сетевой воды, определяемые по формулам:
спод = Go + GB; Go6p = Go + GB - B ч- 2,4) Gr.cp. (VI.57)
Здесь Gn0A и Go6 — расходы сетевой воды соответственно в подающих и обрат-
обратных трубопроводах.
Летний расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение составит, т/ч:
при закрытой системе теплоснабжения
QrcD-103
при открытой системе теплоснабжения в подающих трубопроводах
О • 103
С,л= A,3ч-1,5) Т^_ , (VI.59)
где т1л — температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в летний
период, °С;
т3л — температура сетевой воды после местного водоподогревателя в летний
период;
txл — температура водопроводной воды в летний период.
Летний расчетный часовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение в
обратном трубопроводе открытых систем теплоснабжения принимается в размере
20% соответствующего расчетного расхода сетевой воды в подающем трубопроводе,
354

Гидравлический расчет трубопроводов
Гидравлические расчеты трубопроводов для выбора диаметров труб произво-
производятся на расчетные суммарные зимние расходы теплоносителя.
Удельные потери давления для участков магистральных водяных тепловых сетей
до наиболее удаленного потребителя рекомендуется принимать не выше 8 кгс/м2 • м.
Для ответвлений от расчетной магистрали (распределительные и квартальные сети)
удельные потери давления принимаются по располагаемому перепаду давления,
но не более 30 кгс/м2 • м.
Гидравлический расчет трубопроводов производят по таблицам или номограммам.
Табл. VI.6 разработана Теплоэлектропроектом для следующих условий: температура
воды т= 100° С, плотность р = 958,4 кг/м3, эквивалентная шероховатость труб
k3 => 0,5 мм, кинематическая вязкость воды v = 0,295 • 10~&м2/сек. При других
значениях внутренних диаметров труб и эквивалентных шероховатостей значения
удельных потерь давления могут быть пересчитаны по формулам, кгс/см2 • м:
~-\ ; R' = R1/ -т1 • (VI.60)
Пример VI.5. Определить расход теплоносителя, диаметры труб и потери дав-
давления двухтрубной закрытой и открытой тепловой сети. Расчетные температуры
наружного воздуха и теплоносителя: tu 0 = —22, tHB = —10, тх = 150, т20 = 70,
т1в ==» 114,5, т2в =з 58,5° С. В точке излома температурного графика для закрытой
системы Tj =з 70, т2о ^ 42,5° С, для открытой системы т20 = 60° С. Расчетные расхо-
расходы тепла отдельными группами потребителей и длины участков от котельной К до
потребителей №№ 1 ч-5 приведены в табл. VI.7. Бойлеры горячего водоснабжения
присоединены по двухступенчатой смешанной схеме (закрытая система). Удельные
потери давления приняты до 8 кгс/мг . м, а недогрев воды в нижней ступени нагре-
нагревателя — Д^н = 10° С. Коэффициент а для определения длины, эквивалентной
местным сопротивлениям равен 0,3.
Расчетные расходы теплоносителя потребителем № 1 на отопление и вентиляцию
определяем по формулам (VI.47) и (VI.48):
по. Ю3
<Ь- A.4 5-58,5) °3'6^-
Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение потребителем № I
при закрытой системе определяем по формуле (VI.51)
п - 1.3 [60-D2,5-10)]- Ю3 _ 9R
"г.расч - G0 — 42,5) F0 — 5) • 1 ~ °' ' '
при открытой системе теплоснабжения для среднечасового расхода тепла на го-
горячее водоснабжение по формуле (VI.55)
°г.расч = °>6 'J = И2 т/Ч;
г.расч = °>6 доJ 5)- 1 = И'2 т/Ч;
для максимального часового расхода тепла на горячее водоснабжение
сг.макс = 2 ' (бо'—'б) • 1 = 47>3 т!ч'
Аналогично определяются расходы теплоносителя остальными потребителями
(табл. VI.7).
12* 355

Таблица
G, т/ч
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
VI.6.
Удельные потери
давления в
сетей (k3 = 0,5 мм
трубопроводах водяных тепловых
, р = 958,4 кгс/м9
)
D X s, мм
45 X 2,5
а*
0,81
0,83
0,85
0,88
0,9
0,92
0,97
1.02
1,06
1,11
1,15
1,2
1,25
1,29
1,34
1,39
1,43
а;
о?*
32,6
34,4
36,4
38,4
40,4
42,5
46,9
51,4
56,2
61,2
66,4
71,9
77,5
83,3
89,4
95,7
102,1
57 >
t
8*
0,52
0,53
0,55
0,56
0,58
0,59
0,62
0,65
0,68
0,71
0,74
0,77
0,8
0,83
0,86
0,89
0,92
0,95
0,98
1
1,03
1,11
1,18
1,26
1,33
1,4
1,48
1,55
1,63
1,7
С 3,5
i
*з
9,88
10,4
11
11,6
12,3
12 fi
14,2
15,6
17,1
18,6
20,2
21,8
23,5
25,7
27,1
29
31
33
35 1
37,3
39,5
45,4
51,6
58,3
65,3
72,8
80,6
88,9
97,6
106,6
76 >
t
8
0,27
0,28
0,29
0,29
0,3
0 31
0,33
0,34
0,36
0,37
0,39
0,4
0,42
0,43
0,45
0,47
0,48
0,5
0 51
0,53
0,54
0,58
0,62
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,05
1,09
1,12
1,16
1,24
1,32
1,4
1,47
1,55
1,63
1,71
1,78
1,86
1,94
: з,5
*
Of 8
1,82
1,92
2,02
2,13
2,22
2,33
2,48
2,81
3,07
3,34
3,62
3,92
4,23
4,54
4,87
5,22
5,57
5,94
6 31
6,7
7,1
8,15
9,27
10,5
11,7
13,1
14,5
16
17,5
19,2
20,9
22,6
24,5
26,4
28,4
30,5
32,6
37,1
41,9
46,9
52,3
58
63,9
70,1
76,7
83,5
90,6
89 X 3,5
§
0,19
0,2
0,2
0,21
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,29
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,41
0,44
0,47
0,49
0,52
0,55
0,58
0,6
0,63
0,66
0,69
0,71
0,74
0,77
0,8
0,82
0,88
0,93
0,99
1,04
1,1
1,15
1,21
1,26
1,32
1,37
*
of HI
0,71
0,75
0,79
0,83
0,88
0,92
1,01
1,11
1,21
1,32
1,43
1,54
1,66
1,78
1,91
2,04
2,22
2,37
2 52
2,68
2,84
3,26
3,7
4,18
4,69
5,22
5,79
6,38
7
7,65
8,33
9,04
9,78
10,5
11,3
12,2
13
14 8
16,7
18,8
20,9
23,2
25,5
28
30,6
33,3
36,2
108
а
0,13
0,13
0,14
0,14
0,14
0 15
0,16
0,16
0,17
0,18
0,18
0,19
0,2
0,21
0,21
0,22
0,23
0,24
0?4
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0,33
0,35
0,37
0,39
0,41
0,42
0,44
0,46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,55
0 59
0,63
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,92
X 4
4
о? 8
0,27
0,28
0,29
0,31
0,33
034
0,38
0,41
0,45
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
09
0,95
1,01
1,15
1,3
1,46
1,64
1,82
2,02
2,22
2,44
2,67
2,91
3,15
3,41
3,68
3,96
4,24
4,54
5 17
5,83
6,54
7,29
8,08
8,9
9,77
10,7
11,6
12,6
133
U
э
0,1
0,11
0,11
0,12
0,12
0,13
0,13
0,14
0,14
0,15
0,15
0 16
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0 38
0,4
0,43
0,45
0,47
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
X 4
4
а? 8
0,13
0,14
0,15
0,17
0,18
0,19
0,2
0,22
0,23
0,25
0,26
0,28
0,31
0,32
0,37
0,42
0,47
0,52
0,58
0,64
0,7
0,77
0,84
0,9
0,98
1,06
1,13
1,21
1,3
1,39
1 58
1,79
2,01
2,23
2,48
2,73
3
3,27
3,57
3,87
356

G, т/ч
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
85
90
95
100
105
no
115
120
125
130
Продолжение табл.
VI. 6
О X s, мм
89 X 3,5
w, м/с
1,43
1,48
1,54
1,59
1,65
1,7
1,76
1,81
1,87
1,92
1,98
2,03
2,09
Q?t
39,1
42,4
45,4
48,7
52,1
55,6
59,3
63
66,9
70,9
75
79,2
83,6
108
3
0,96
1
1,03
1,07
1 11
1Л 5
1,18
1,22
1,26
1,29
1,33
1,37
1,4
1,44
1,48
1,51
1,55
1,59
1,63
1,66
1,7
1,74
1,77
1,81
1,85
1,92
1,99
2,07
2,14
2,22
2,29
2,36
2,44
2,51
2,59
2,66
к 4
а-
*|
13,6
14,7
15,8
17
18,2
19,4
20,7
22
23,3
24,7
26,2
27,6
29,2
30,7
32,3
33,9
35,6
37,3
39,1
40,9
42,7
44,6
46,5
48,5
50,5
54,6
58,9
63,3
67,9
72,7
77,6
82,7
87,9
93,4
98,9
104,7
133 х 4
w, м/с
0,62
0,64
0,66
0,69
0,71
0,73
0,76
0,78
0,8
0,83
0,85
0,87
0,9
0,92
0,95
0,97
0,99
1,02
1,04
1,06
1,09
1,11
1,13
1,16
1,18
1,23
1,28
1,32
1,37
1,42
1,47
1,51
1,56
1,61
1,65
1,7
1,75
1,8
1,84
1,89
2,01
2,13
2,25
2,36
2,48
2,6
2,72
2,84
2,95
3.07
4,19
4,51
4,85
5,21
5,57
5,95
6,34
6,74
7,16
7,58
8,02
8,48
8,94
9,42
9,91
10,4
10,9
11,4
12
12,5
13,1
13,7
14,3
14,9
15,5
16,7
18,1
19,4
20,8
22,3
23,8
25,4
27
28,6
30,3
32 Д
33,9
35,8
37,7
39,6
44,7
51
55,9
61,9
68,3
74,9
81,9
89,1
96,7
104,6
159
W, М/С
0,43
0,44
0,46
0,48
0,49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,57
0,59
0,61
0,62
0,64
0,66
0,67
0,69
0,71
0,72
0,74
0,76
0,77
0.79
0,8
0,82
0,85
0,89
0,92
0,95
0,98
1,02
1,05
1,03
1,12
1,15
1,18
1,21
1,25
1,28
1,31
1,4
1,48
1,56
1,64
1,72
1,81
1,89
1,97
2,05
2,13
К 4,5
R,
кгс/м*
1,6
1,72
1,85
1,99
2,12
2,27
2,42
2,57
2,73
2,89
3,06
3,23
3,41
3,59
3,78
3,97
4,16
4,36
4,57
4,78
4,99
5,21
5,44
5,67
5,90
6,38
6,88
7,4
7,94
8,5
9,07
9,67
10,3
10,9
11,6
12,2
12,9
13,6
14,4
15,1
17,1
19,1
21,3
23,6
26
28,6
31,2
34
36,9
39,9
194 X 5
э"
0,28
0,29
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0,52
0,53
0,55
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,68
0,7
0,72
0,74
0,76
0,79
0,81
0,83
0,85
0,87
0,93
0,98
1,04
1,09
1,15
1,2
1,25
1,31
1,36
1,42
Л
0,55
0,59
0,64
0,68
0,73
0,77
0,82
0,87
0,93
0,98
1,04
1,1
1,16
1,22
1,28
1,35
1,42
1,48
1,55
1,62
1,7
1,77
1,85
1,93
2,01
2,17
2,34
2,52
2,7
2,89
3,08
3,29
3,5
3,71
3,93
4,16
4,39
4,63
4,88
5,14
5,8
6,5
7,24
8,02
8,55
9,71
10,6
11,6
12,5
13,6
219
W, М/С
0,34
0,35
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,41
0,42
0,43
0,45
0,47
0,48
0,5
0,52
0,53
0,55
0,57
0,59
0,6
0,62
0,64
0,66
0,67
0,69
0,73
0,78
0,82
0,86
0,91
0,95
0,99
1,03
1,08
1,12
Кб
44
О
О? 8!
0,66
0,69
0,72
0,76
0,8
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,04
1,08
1,17
1,26
1,35
1,45
1,55
1,66
1,77
1,88
1,99
2,11
2,23
2,36
2,49
2,62
2,76
3,11
3,49
3,89
4,31
4,75
5,22
5,7
6,21
6,74
7,29
357

G, т/ч
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
740
760
780
800
Продолжени
e та
бл.
VI.6
Dft X s, мм
194 X 5
"a?
3*
2,29
2,4
2,51
2,62
2,73
2,84
2,95
3,05
3,16
3,27
Л
35,4
38,8
42,4
46,2
50,2
54,2
58,5
62,9
67,5
72,2
219 X 6
1,81
1,9
1,98
2,07
2,16
2,24
2,33
2,41
2,5
2,59
2,76
2,93
3,10
3,28
3,45
3,62
3,79
3,97
4,14
a;
19
20,9
22,8
24,8
26,9
29,1
31,4
33,8
36,3
38,8
44,1
49,8
55,9
62,3
69,0
76,0
83,5
91,2
99,3
273
I
S
1,16
1,21
1,27
1,32
1,38
1,43
1,49
1,54
1,6
1,65
1,76
1,87
1,98
2,09
2,2
2,31
2,42
2,53
2,64
2,75
2,86
2,97
3,08
3,19
3,3
3,41
3,52
3,63
3,74
3,85
3,96
4,07
4,18
4,29
4,41
X 7
i
5,84
6,41
7
7,63
8,27
8,95
9,65
10,4
11,1
11,9
13,6
15,3
17,2
19,1
21,2
23,4
25,6
28
30,5
34
36,8
39,6
42,6
45,6
48,8
50,9
54,2
57,7
61,2
64,9
68,6
72,5
76,5
80,5
84,7
325
t
0,52
0,54
0 56
0,58
0,6
0,62
0,64
0,66
0,68
0,7
0,74
0,77
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,08
1,12
1,16
1,24
1,32
1,39
1,47
1,55
1,62
1,7
1,78
1,86
1,93
2,01
2,09
2,17
2,24
2,32
2,4
2,48
2,55
2,63
2,71
2,79
2,86
2,94
3,02
3,09
X8
i
Л
0,95
1,03
1,1
1,18
1,26
1,34
1,42
1,51
1,&
1,69
1,89
2,09
2,31
2,53
2,77
3>0f
3,27
3,54
3,81
4,1
4,4
4,71
5,36
6,05
6,78
7,55
8,37
9,23
10,1
11,1
12
13,1
14,1
15,3
16,4
17,6
18,8
20,1
21,4
22,8
24,2
25,6
27,1
28,6
30,2
31,8
33,5
Э77Х9
a
0,39
0,4
0,42
0,43
0,44
0,46
0,47
0,49
0,5
0,52
0,54
0,57
0,6
0,63
0,66
0,69
,0,72
0,75
0,77
0,8
0,83
,0,86
0,92
0,97
1,03
1,09
11,15
1,2
1,26
1,32
1,38
1,43
1,49
1,55
1,6
1,66
1,72
1,78
1,83
1,89
1,95
2,01
2,06
2,12
2,18
2,24
[2,29
0,43
0,47
0,5
0,53
0,57
0,61
0,65
0,69
0,73
0,77
0,86
0,95
1,05
1,15
1,26
1,37
1,49
1,61
1,73
1,86
2
2,14
2,43
2,75
3,08
3,43
i 3,8
,4,19
4,6
s 5,03
5,48
5,94
' 6,43
6,93
7,46
8
8,56
9,14
9,74
10,4
11
11,7
12,3
13
13,7
14,5
15,2
426
aT
S
0,29
0,3
0,32
0,33
0,34
0,35
0 36
0,37
0,38
0,39
0,41
0,44
0,46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,7
0,74
0,78
0,83
0,87
0,91
0,96
1
1,04
1,09
1,13
1,18
1,22
1,26
1,31
1,35
1,39
1,44
1,48
1,52
1,57
1,61
1,65
1,7
1,74
X 7
Л
0,22
0,23
0,25
0,27
0,28
0,3
0,31
0,33
0,35
0,37
0,42
0,46
0,51
0,56
0,61
0,66
0,72
0,78
0,84
0,9
0,97
1,04
1,18
1,33
1,5
1,67
1,85
2,04
2,23
2,44
2,66
2,88
3,12
3,36
3,62
3,88
4,15
4,43
4,73
5,03
5,33
5,65
5,98
7,32
6,66
7,02
7,38
358

Таблица VI.7. Расчетные расходы тепла и сетевой воды по отдельным группам
потребителей
С
L
3 ^
О м
1
2
3
4
5
Ито-
г о
Расход тепла, Гкал/ч
О1
5
10
4
7
10
36
в
СУ
0,2
0,5
0,2
0,4
0,5
1,8
О.
и
и
О1
1,3
2,6
1,1
1,8
2,6
9,4
о
W
6,5
13,1
5,3
9,2
13,1
47,2
Расход сетевой воды, т/ч
62,5
125
50
87,5
125
450
Си
3,6
9
3,6
7,2
9
32,4
а.
и
и
28,4
56,8
24
39,3
56,8
205,3
о.
и
(^
аз
о
14,2
28,4
12
19,6
28,4
102,6
о,
и
сэ
47,3
94,6
40
65,5
94,6
342
о.
а
от
С5
94,5
190,8
77,6
134
191
687,9
о.
о
W
80,3
162,4
65,6
114,3
162,4
585
акс
s
О
и
113,4
228,6
93,6
160,2
228,6
824,4
Часовой расход сетевой воды на участке 4—5 находится суммированием соот-
соответствующих расходов на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:
расчетный расход при закрытой системе
G4_5 = 125 + 9 + 56,8 = 191 т/ч;
расчетный расход при открытой системе
G4_5 = 125 + 9 + 28,4 = 162,4 т/ч;
расход при открытой системе и максимальном водоразборе из подающего трубо-
трубопровода по формулам (VI.56)
°под = 125 + 9 + 94,6 = 229 т/ч; Go6p = 125 + 9 = 134 т/ч,
расход при открытой системе и максимальном водоразборе из обратного трубо-
трубопровода по формулам (VI.57)
<3П0Д = 125 + 9 = 134 т/ч; Go6p = 125 + 9 — 94,6 = 40 т/ч.
Аналогично определяем расходы по остальным участкам. Гидравлический рас-
расчет трубопроводов приведен в табл. VI.8.
Пьезометрический график
При проектировании и эксплуатации разветвленных тепловых сетей для учета
взаимного влияния профиля района, высоты абонентских систем, потери давления
в тепловой сети пользуются пьезометрическим графиком. По пьезометрическому
графику можно легко определить давление и располагаемый перепад давлений в
любой точке сети и абонентской системе.
Построение пьезометрического графика (лист VI.2, рис. 1) производится следу-
следующим образом. За начало координат рекомендуется принимать оси сетевых насосов.
Приняв эту точку за условный нуль, строят профиль местности по трассе основной
магистрали и по характерным ответвлениям, отметки которых отличаются от отметок
основной магистрали. На профиле вычерчивают в масштабе высоты присоединяемых
зданий. Предварительно напор на всасывающей стороне сетевых насосов Явс при-
принимают равным 10—15 м и наносят горизонталь А2Б^. От точки А2 откладывают
по оси абсцисс длины расчетных участков теплопроводов (с нарастающим итогом),
а по оси ординат из концевых точек — потери напора 2АЯ. Соединив верхние точ-
точки этих отрезков, получают линию АгБг, которая и будет пьезометрической линией
обратной магистрали. Каждый вертикальный отрезок от условного уровня Л2/>4
до пьезометрической линии Л2?й дает потери напора »р ©кратной магистрали от на-
насосной до соохвежствушщей точки. От зшки Ms откладывают вверх деобходимый
располагаемый напор в конце магистрали АНаб, который принимается равным
15—25 м и более. Полученный отрезок Б^Бх характеризует напор в конце подающей
359

0
d Линия давления подающей
1 i магистрали

2200 2400
120м
Линия давления вскипания
Линия статичес-
статического давления
3000 3300м
Г
Лист V1.2. Пьезометрический график:
построение графика; 2 «^пьезометрический график двухтрубной водяной сетн#
360

—< f-~ Ю CD 1П
ЮОО "Э О
сою r^o со
—i со со со 03 со
СП ЮЯ 1П IO_CO
со rh tor-'
o"oooo
-*? 00 ¦* 00
in ¦* со id" "*
t^ со in со
-*cqcO«N|<N
ООООСЭ
«a*
38285S " SSSSSg « 38§8юй « ?В2§о? « ^^соЙЙ
00000
to to en оо г»
ХХХХХ
СО СО Г~ Ю СО
S
о- _,
о '
•е-
СП СП 00 00 Г~-
° ХХХХХ
с г- г-- in in со
a.
о
•в-
NWMNN
"•**¦* со со <м
NMNNI
CO CO 1П CO <M
O5 CTi 00 00 r~
о XXXXX
в r^- г- ю ю со
ь-1-- w csi ь-
CO CO CO CO <M
о.,
о
-е-
СП СП 00 00 СП СП СО 00 Is-
° ХХХХ о ХХХХХ
• CJ3
Л5
о о о о о
аЮО)МЮ«
u; coco in coin
го
о
„ ооооо
g in сп см in см
ш со со in со in ^
Jg§?°
Ь t CM <N h
co со со со см
0000
ОСЧЮМ
COintd
:s
p.
о
я •
О-
3
Ри
S
о
8S88S
Ю СО ¦* Ю *
in in см со со in •—< I
S in со см т^ оо t~-•
см со см о>
I<N 'ч —
О СМ СМ СП©
" 00 СО -Ч*
361

магистрали. От точки Бх откладывают вверх потерю напора в подающем трубопро-
трубопроводе Д//п и проводят горизонтальную линию АХБ3. От линии АХБ^ откладывают
(вниз) потери напора по подающей линии от источника тепла до конца отдельных
расчетных участков и строят аналогично предыдущему пьезометрическую линию
AxBi подающей магистрали. При закрытых системах и равных диаметрах труб по-
подающей и обратной линий пьезометрическая линия А1Б1 является зеркальным отоб-
отображением линии Ла52. От точки Аг откладывается вверх потеря напора в бойлер-
бойлерной ТЭЦ или котельной Л#б A0 -5- 20 м).
Построенный таким образом пьезометрический график позволяет легко устано-
установить давление в любой точке подающего и обратного трубопроводов. Оно определя-
определяется величиной отрезка между данной точкой и линией давления (в подающем или
обратном трубопроводе).
При непосредственном присоединении местных систем обратный трубопровод
теплосети гидравлически соединен с местной системой. Поэтому давление в обрат-
обратном трубопроводе целиком передается местной системе и наоборот.
При первоначальном построении пьезометрического графика напор на всасы-
всасывающей стороне сетевых насосов #вс был принят произвольным. Перемещение
пьезометрического графика параллельно вверх или вниз позволяет принять любые
давления на всасывающей стороне сетевых насосов и соответственно в местных систе-
системах. Выбор положения пьезометрического графика производится исходя из следу-
следующих условий:
давление в любой точке обратной магистрали не должно быть выше допускаемого
рабочего давления в местных системах. Для новых систем отопления рабочее давле-
давление 6, для старых, оборудованных радиаторами «Гамма», «Польза» и др.— 5 кгс/смг;
давление в обратном трубопроводе должно обеспечить залив верхних приборов
местных систем отопления;
напор в обратной магистрали во избежание образования вакуума не должно
быть ниже 5 -V- 10 м вод. ст.;
напор на всасывающей стороне сетевого насоса не должен быть ниже 5 м вод. ст.;
давление в любой точке подающего трубопровода должно быть выше давления
вскипания при максимальной (расчетной) температуре теплоносителя;
располагаемый напор в конечной точке сети должен быть равен или больше рас-
расчетной потери напора на абонентском вводе при расчетном пропуске теплоносителя.
В большинстве случаев как при закрытой, так и при открытой системе тепло-
теплоснабжения перемещением пьезометра вверх или вниз не представляется возможным
установить такой гидравлический режим в протяженных тепловых сетях, при кото-
котором все подключаемые местные системы отопления могли бы быть присоединены
по самой простой зависимой схеме. В этом случае следует ориентироваться на
установку на вводах у потребителей в первую очередь регуляторов подпора, насосов
на перемычке, на обратной или подающей линиях ввода или выбрать присоединение
по независимой схеме с установкой у потребителей отопительных водоводяных подо-
подогревателей (бойлеров).
На пьезометрическом графике необходимо нанести положение линии статичес-
статического давления в тепловых сетях. При остановке сетевых насосов давление в подаю-
подающем и обратном трубопроводах выравнивается. График давлений в сети при этом
режиме (статическое состояние) изображается прямой горизонтальной линией.
Статическое давление в системе может быть установлено либо по высшей точке
трубопровода местной системы отопления, присоединенной к тепловым сетям по
зависимой схеме, либо по давлению паров перегретой воды в высшей точке трубо-
трубопровода с перегретой водой. Большее из этих давлений и определяет уровень ста-
статического давления.
Аварийная остановка системы при температуре в подающем трубопроводе теп-
тепловой сети выше 100° С не учитывается.
Пьезометрический график при открытой системе теплоснабжения для отопитель-
отопительного периода разрабатывается для трех режимов: при расчетном расходе воды и
при режимах максимального водоразбора из подающего и обратного трубопроводов.
Гидравлический режим
При проектировании и эксплуатации тепловых сетей необходимо учитывать,
что расход теплоносителя в сетях никогда не бывает постоянным, даже при так на-
называемом качественном регулировании отпуска тепла. Присоединение новых
362

потребителей обычно происходит в течение всего отопительного периода. В осеннее и
весеннее время присоединение и отключение потребителей занимают от 2 до 3 не-
недель в зависимости от мощности системы. Возникает резко переменный расход тепла
на горячее водоснабжение и бытовую вентиляцию. Вследствие этого должен быть
разработан режим работы сети, начиная от максимального расчетного расхода тепла
до минимального и до статического состояния.
Кроме того, в сети всегда имеются утечки теплоносителя через фланцевые соеди-
соединения, сальники, в абонентских системах, а также имеет место непосредственный
водоразбор при открытых системах теплоснабжения. Для обеспечения надежной
работы тепловых сетей и местных систем необходимо ограничить возможные измене-
изменения давлений в тепловой сети допустимыми пределами. Для поддержания требуемого
уровня давления в тепловой сети и местных системах в одной точке тепловой сети
(а при сложных условиях рельефа — в нескольких точках) искусственно сохраняют
постоянное давление при всех режимах работы сети и при статическом состоянии.
Точки, в которых давление поддерживается постоянным, называются нейтраль-
нейтральными точками системы. Как правило, закрепление давления осуществляется на об-
обратной линии; нейтральная точка располагается в месте пересечения обратного
пьезометра с линией статического давления.
Поддержание постоянного давления в нейтральной точке, а также компенсация
утечки теплоносителя в большинстве случаев осуществляется путем подпитки тепло-
тепловой сети на ТЭЦ или в котельной. На линии подпитки устанавливаются автоматы
подпитки, работающие по принципу регуляторов «после себя». При наличии допол-
дополнительных нейтральных точек на трассе постоянное давление в них поддерживается
путем дросселирования, причем регуляторы работают по принципу «до себя».
Напор сетевых насосов принимается равным сумме гидравлических потерь дав-
давления при максимальном (расчетном) расходе воды: в подающем и обратном трубо-
трубопроводах тепловой сети, в системе абонента (включая узел ввода в здание), в бой-
бойлерной установке ТЗЦ или в котельной. Напор подпиточных насосов определяется
принятым в проекте статическим давлением.
Должно быть установлено не менее двух сетевых и двух подпиточных насосов;
один насос из каждой пары должен быть резервным.
В закрытых системах водяных тепловых сетей расчетный часовой расход под-
питочной умягченной деаэрированной воды принимается равным 0,5% от объема
воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним по зависимой (непо-
(непосредственной) схеме местных систем потребителей. При этом обеспечивается возмож-
возможность временной (аварийной) подпитки технической водой в количестве до 2% от
объема воды в системе.
В открытых системах теплоснабжения расчетный часовой расход подпиточной
воды на ТЭЦ в котельных принимается равным сумме среднечасового расхода воды
на горячее водоснабжение за неделю и расхода воды на компенсацию утечки в раз-
размере 0,5% от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных
к ним местных систем. Производительность рабочих подпиточных насосов и всех
устройств, связанных с подачей подпиточной воды из баков-аккумуляторов в тепло-
тепловую сеть, принимается равной сумме максимального часового расхода воды на бы-
бытовое горячее водоснабжение и расхода воды на компенсацию утечки.
Объем воды в трубопроводах тепловых сетей и местных системах отопления и вен-
вентиляции определяется по удельным объемам, приведенным в табл. VI.9 и VI. 10.
Удельный объем воды в местных системах горячего водоснабжения принимают
равным 6 ж3 на / Гкал/ч среднечасовой нагрузки горячего водоснабжения.
Таблица VI.9.
Удельная емкость трубопроводов V, м3/км, в зависимости
от диаметра условного прохода Dy, мм
Оу
25
32
40
50
V
0,57
0,86
1,26
1,96
Dy
70
80
100
125
V
3,74
5,28
7,85
12,3
Dy
150
175
200
250
V
17,7
26,6
33,7
52,7
Dy
300
350
400
450
V
75
101
135
171
500
600
т<ю
800
V
210
298
392
508
363

Таблица VI. 10. Удельная емкость местных систем V, м?{кмт
Характеристика теплового оборудования системы
Система отопления, оборудованная радиато-
радиаторами высотой 500 мм
То же, оборудованная ребристыми трубами
То же, с конвекторами плинтусными и па-
панельными
То же, оборудованная регистрами из гладких
труб
Отопительно-вентиляционния система, обору-
оборудованная калориферами
Перепад температур, °С
95—70
19,5
14
9,2
37
8,5
110—70
17,6
12,8
6
32
7,5
130—70
15,1
11,6
4
27
6,5
140—70
14,6
10,4
3,5
26
6
150—70
13,3
9,2
3
24
5,5
При отсутствии точных данных о типе нагревательных приборов допускается
ориентировочно принимать удельный объем воды в местных системах отопления зда-
зданий по всему объекту на 1 Гкал/ч суммарного расчетного часового расхода тепла
для жилых районов 30 м3, для промышленных предприятий — 15 мъ.
Суммарный объем воды в системе теплоснабжения допускается ориентировочно
принимать на 1 Гкал/ч суммарного расчетного расхода тепла для жилых районов
45—50 м3, для промышленных предприятий 25—35 ms.
Требования, предъявляемые к воде для подпитки тепловых сетей
при максимальной температуре теплоносителя
10!ч-200°С (СНиП П-36-73**)
Растворенный кислород, мг/кг . , 0,05
Взвешенные вещества, мг/кг 5
Карбонатная жесткость, мг-экв/кг 0,7
Значение рН ... 7-5-9
Остаточная общая жесткость при использовании во-
воды для продувки котлов (допускается только в за-
закрытых системах), мг-экв/кг 0,05
Свободная углекислота 0
Условная сульфатнокальциевая жесткосгь ... В пределах, исклю-
исключающих выпадение
из растворов CaSO4
ПРИСОЕДИНЕНИЕ ПОТРЕБИТЕЛЯ ТЕПЛА К ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Выбор схем присоединения потребителей к тепловым сетям зависит в основном
от пьезометрических напоров в отдельных точках тепловой сети при динамическом
и статическом ее состоянии.
Для разработки проекта присоединения необходимо получить технические ус-
условия от теплоснабжающей или ведущей проектной организации, которая выпол-
выполняет проект магистральных и распределительных тепловых сетей. В технических
условиях должны быть указаны место присоединения абонентского ответвления,
давление в подающей и обратной магистралях тепловой сети, статическое давление,
а также возможные пределы колебания этих давлений, расчетный график температур
в сети, принципиальная схема присоединения горячего водоснабжения, тепловые
нагрузки, которые должны быть учтены в проекте абонентского ответвления.
Местные системы отопления могут быть присоединены к тепловым сетям по неза-
независимой и зависимой схемам.
Наиболее простым и удобным в эксплуатации является присоединение по за-
зависимой схеме. Для применения такой схемы необходимо, чтобы давление в
* Инструкции по эксплуатации тепловых сетей. М., «Энергия», 1972.
** При открытой системе теплоснабжения подпиточная вода, кроме того, дол-
должна удовлетворять требованиям ГОСТ 2874—73 «Вода питьевая».
364

365

3
: сие
3.
Ж
t
s
: отоп
мнения
3
о
и
s
О.
С
схем
чных
к
й
о»
w
X
о
г
S
S
и
ласть
ю
О
.11
я
я
VO
я
од.
Напор
о.
а;
1
S
я
i
о
1
с
о
!СКИЙ /
I
«
о
QJ
0"
О,
н
S
езо
л
роводе
1
§
г*
Q,
<о
о
о
^бОпрО!
&1
2
§¦
о
t-
и
S
1
динен
•3)
о>
1
о
V
V
U
аз
Е-4
V
аз
V
о
а:
аз
А
о.
aq
и
аз
А
аз°
А
И
V
а?
s
aq
V
%
33
я
о.
8
регу
м
й>
VO
я
ег
о §¦
Сч
аз
А
А
а,-
бР. >
af
Л
н
аз°
аз
Л
аз
О О
га 1
обр
регу,
со
\о Я
Я Я
°* я о*
^ G С
О е Э
Н « В
аз1
V
о.
аз
О
а^
V
а?
аз
V
И
V
а?
V
d
аз
СО
я
см
и
я
Он
аз*
А
о.
аз
Л
о
аз
аз""
А
d
аз°
Л
S
аз
со
о
я
сх
1
ш
я
к
orpi
V
аз5
V
%
а?
V
1
аз
со
X
тр
и
я
V
ь
и
аз
V
d
^обр
V
1
с1
aq
ю
и
я
азь
о.
аз
V
аз5
V
d
о
I
та
Ш
О1
я
я
G.
?_,
О
A)
Я
со
и
я
366

обратном трубопроводе тепловой сети не превышало допустимого рабочего давле-
давления для отопительной системы.
Независимая схема присоединения позволяет обеспечить работу мест-
местной системы под гидростатическим давлением собственного расширительного ба-
бака. Такая схема присоединения изолирует местную систему от неизбежных коле-
колебаний давления в наружных сетях и полностью защищает местную систему от повы-
повышенных аварийных давлений. Независимые схемы присоединения в обязательном
порядке применяются в тех зданиях, где даже случайные и небольшие поврежде-
повреждения (связанные с колебаниями давления в тепловых сетях) могут привести к ката-
катастрофическим последствиям (музеи, архивы, склады и пр.). По независимой схеме
присоединяются системы отопления зданий в 12 и больше этажей и при обосновании —•
системы отопления других потребителей тепла.
Присоединение калориферов вентиляционных систем и воздушного отопления осу-
осуществляется по схеме с непосредственной подачей перегретой воды в калориферы.
Так же присоединяются к теплосети системы отопления промышленных зданий.
Системы горячего водоснабжения при закрытой системе теплоснабжения присо-
присоединяются через водоводяные скоростные подогреватели.
В зависимости от соотношения тепловых нагрузок горячего водоснабжения и
отопления применяются такие схемы:
двухступенчатая последовательная при —г макс <^ 0,6;
двухступенчатая смешанная при 0,6 < QrMaKC/Qo < 1Д;
одноступенчатая параллельная при QrmKC/Q0 > 1»2.
При открытой системе теплоснабжения местная разводка горячего водоснаб-
водоснабжения присоединяется через автомат-смеситель к подающему и обратному трубопро-
трубопроводу тепловой сети.
При закрытых и открытых системах теплоснабжения системы горячего водоснаб-
водоснабжения жилых домов, как правило, присоединяются без баков-аккумуляторов го-
горячей воды. В банях, прачечных, больницах устанавливаются баки.
Наиболее часто встречающиеся схемы присоединения абонентских систем ото-
отопления и горячего водоснабжения и рекомендации по их выбору приведены на
листе VI.3 и в табл. VI. 11.
На листе VI.4, рис. 1, 2 даны схемы с параллельным и двухступенчатым последо-
последовательным и смешанным включением нагревателей горячего водоснабжения. Для
поддержания постоянной температуры расходуемой воды установлен регулятор.
У крупных потребителей горячего водоснабжения (бани, прачечные, гостиницы,
больницы) на чердаке или внизу (на первом этаже или в подвале) устанавливаются
баки-аккумуляторы горячей воды. Схема с расположением бака внизу показана на
листе VI.4, рис. 3. При непосредственном водоразборе в качестве смесителя устанав-
устанавливаются автоматическое устройство ТРЖ-3 ОРГРЭС и обратный клапан ка обратной
линии (лист VI.4, рис. 4).
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ВВОДОВ
Элеваторы
Элеваторы применяются при непосредственном присоединении водяных систем
отопления жилых и общественных зданий к тепловым сетям с перегретой водой;
они понижают температуру воды, поступающей в местную систему, и обеспечивают
ее циркуляцию.
Элеватор состоит из цилиндрической камеры смешения, диффузора, сопла и
предкамеры, соединяющей камеру смешения с входными патрубками и соплом (лист
VI.5, рис. 2, табл. VI. 12). Работа элеватора заключается в подмешивании к пере-
перегретой воде обратной воды местной системы и повышении давления смешанной воды
до величины большей, чем давление в обратном трубопроводе.
Для нормальной работы элеватора необходимо, чтобы разность давлений в по-
подающей и обратной трубах тепловой сети на вводе была достаточна для преодоления
гидравлических сопротивлений элеватора и местной системы отопления. Наиболее
совершенен по конструкции элеватор типа ВТИ. (Всесоюзного теплотехнического
института) теплосети Мосэнерго.
367

J
itffi
ее о
3 ч
3 о
?3
н a.
3 о
S&
о «to
О ^«
ее я s
О и *
3
W
О.
О
Ь
2С2
s
о.
сч я а
и о
^ « 2 с
> 55*
а
363

ШШ1
nh <3j) wuoo
369

Таблица VI.12. Основные размеры стальных элеваторов конструкции
Номер элева-
элеватора
1
2
3
4
5
6
7
L
425
625
720
А
90
135
180
с
110
155
175
аг
15
20
25
30
35
47
59
Фланцы
входной
145
160
195
выходной D2,
и подсоса Dt
160
195
215
Примечание. Элеваторы рассчитаны на Роа«= 10 кес/см2, Рисп = 15 кгс/см2
Основной расчетной характеристикой для элеватора является коэффициент сме-
смешения (инжекции)
Т ~~Т (VI.61)
°т тсм — т2о
где Gn — количество подмешиваемой обратной воды, т/ч;
GT — количество горячей сетевой воды;
тсм — температура смешанной воды, поступающей в местную систему, °С;
т^о — температура обратной воды местной системы;
тх — температура горячей сетевой воды.
Расчетный коэффициент подмешивания принимается равным
и =1,15-и'. (VI.62)
Расход воды, поступающей из тепловой сети, определяется по формуле, т/ч
Q
(Т1 — Т2о) ' 10{Ю
где Q — расход тепла на отопление, ккал/ч
Приведенный расход смешанной воды равен
пр
- юоо
(VI.63)
(VI.64)
где А2 — гидравлическое сопротивление местной системы, м вод. cm;
GCM — количество смешанной воды, поступающей в местную систему отоп-
отопления, определяемое по формуле
Q
°см
Диаметр горловины (камера смешения) элеватора, см
dr = 0,874
Диаметр сопла элеватора, мм
V Gnp
^ A + uf &\ -f 0,60 A + «)а - 0,
пр
(VI. 65)
(VI.66)
(VI.67)
370

ВТИ теплосети Мосэнерго (см. лист. VI.5, рис. 2), мм
Внутренние диаметры присоединительных па-
патрубков
входного dt 1 выходного d2
37
49
80
подсоса rfs
51
82
70
100
Длина сопла
полная /
НО
100
145
135
125
175
155
сменная часть
55
45
50
40
30
60
40
Масса элева-
элеватора, кг
10
15
23
Для расчета элеватора, т. е. для определения диаметров горловины и сопла по
заданным величинам Gnp и и, удобно пользоваться номограммой, приведенной на
листе VI.5, рис. 1.
По расходу воды, поступающей из тепловой сети GT и диаметру сопла dc, опре-
определяется требуемый напор перед элеватором, м вод. cm
Нх = 0,64
(VI.68)
Если известен располагаемый напор перед элеватором Нр, диаметр сопла можно
найти по формуле
ущ^см (VI69)
Если элеватор работает с коэффициентом подмешивания ult то для получения
в этой же системе коэффициента подмешивания и2 необходимо установить новое соп-
сопло с диаметром
(Г = d' 1ЛПи% • (VI.70)
Пример V1.6. 1. Дано: GCM = 10 т/ч; 1ц = 1 м вод. cm; xt = 150, тш = 70,
тСм = 95° С. Определить номер элеватора (диаметр камеры смешения) и диаметр
сопла.
Находим расчетный коэффициент подмешивания по формуле (VI.62)
и = 150~95 . 1 15 = 2 53
Приведенный расход смешанной воды находим по формуле (VI.64)
По номограмме на листе VI.5, рис. 1 для и = 2,53 и Gnp = 10 т/ч принимаем
элеватор № 3 с dr = 25 мм и rfc = 8,5 мм (ход решения показан линией ABC со
стрелками).
2. Дано: GCM = 4,47 т/ч; h2 = 1,5 м вод. cm; хг = 130; Та = 70; та = 95°С.
Найти номер элеватора и диаметр сопла:
и =
130 — 95
95 — 70
1,15= 1,61;
371

По номограмме на листе VI.5, рис. 1 принимаем для ц= 1,61 и Gnp = 3,65
элеватор № 1 с dr = 15 мм и соплом d = 6,7 мм (ход решения указан линией ДЕМ
со стрелками).
Для поглощения избыточных напоров на абонентских вводах устанавливают
дроссельные шайбы.
Расчет диаметра шайб производится по приближенной формуле *, мм
где G — расход воды, т/ч;
И — избыточный напор на вводе, м вод. ст.
Шайбы изготовляют из 2—3-миллиметровой стали и устанавливают между флан-
фланцами двух задвижек, чтобы можно было сменить шайбу, не спуская воды из системы.
Скоростные водонагреватели
По первичному теплоносителю водонагреватели разделяются на водоводяные
и пароводяные. В системах горячего водоснабжения и отопления обычно приме-
применяются поверхностные скоростные секционные нагреватели. На листе VI.5, рис.
3 даны водоводяные нагреватели; основные размеры их приведены в табл. VI. 13
и VI 14.
Поверхность нагрева водонагревателей определяется по формуле, м2
(VI.72,
где Q — теплопроизводительность ккал/ч;
А^ср — средняя разность температур греющей и нагреваемой среды, определя-
определяемая по формуле
Здесь A/g — большая разность температур греющей и нагреваемой среды;
А*м — то же, меньшая, принимаемая для водоводяных нагревателей
5—10, а для пароводяных — не менее 5е С;
к — коэффициент теплопередачи, ккал/м2 • ч • °С
а
(VI.74)
J ___
лнак а2
где бст и бнак — толщина стенки трубы и слоя накипи, м;
Лст и Лнак — коэффициенты теплопроводности стенки трубы и слоя накипи,
ккал/м - ч • °С;
«1 и а2 — коэффициенты теплоотдачи между первичным и вторичным тепло-
теплоносителями и стенкой, ккал/м2 • ° С.
Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке определяется по формулам:
при турбулентном движении воды вдоль трубок (снаружи или внутри)
а = A400 + 18/ — О.ОЗб*2) -=^- ; (VI.75)
при турбулентном движении воды поперек пучка трубок
а = A000 + 15* — 0,04*2) -^- ; (VI.76)
* Уточненные формулы для расчета шайб см. И. Е. Идельчик «Справочник
по гидравлическим сопротивлениям» (М.— Л., Госэнергоиздат, 1960).
372

0,9
0.6
Oj
ом
ft?
0.2
0J5
/¦
о г.
0.01 0,015 0,02 0,03 0,040,050.06 0,08 0.1 0,15 0.2 0.3 0,4 0.5 0.6 0.7 0.9 1
ОД01 0,0015 ОМ 0,003 0004 0,006 0.008 OjOf 0,0/5 0.02 0,03 0.04 0.05 0.07 0.090.1
ум/сек
а, м
50 60 70 80
большая разность температур b
90
wo
Лист VI.6. Номограммы:
|— для определения «г*** и d"> , 2 — для определения
373

т
№
п .п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
аб
лица V
1.13
.
Обозначение при
кгс/см2
10
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
16
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
Подогреватели
Ру.
водоводяные секционные без
Основные размеры,
ММ
7fi
1 \J
114
168
219
273
¦J77
Oil
A9fi
530
L
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
2000
4000
Количе-
Количество тру-
трубок, г,
шт
4
7
1
19
\?*
1Q
IX)
37
64
109
91ft
Z1O
OCQ
450
линзовы>
и сварные
Поверхность нагрева
одной секции F, м*,
при ру, кг/смг
10
0,37
0,75
0,65
1,31
1,11
2,24
1,76
3,54
3,4
6,9
5,89
12
10
20,3
13,8
28
19,8
40,1
25,8
52,5
41
83,4
16
0,36
0,74
0,64
1,3
1,1
2,22
1,74
3,52
3,39
6,88
5,85
11,9
9,9
20,2
13,7
27,9
19,6
39,9
25,5
52,2
40,3
82,7
Примечания. 1. Нагревательные трубки латунные Л-68 (ГОСТ 494—52) диаметром 16 X
2. Условное обозначение водоводяного секционного разъемного подогревателя на Ру = 10
10-57 х 2000-4-01 ОСТ 34-588—68, то же, сварной конструкции на ру = 16 кгс/смг подогреватель
при ламинарном движении
а = (80+ 0,6^ — 0,00 Ш2)
Д1.
.0,5
(VI.77)
(VI. 78)
при пленочной конденсации пара на вертикальной стенке и малой скорости пара
(wn = 1 -V- 2 м/сек)
5500 + 65*к — 0,2*5;
к ; (VI.79)
при свободной конвекции (емкостные нагреватели)
а = 90 + 1WO>
а =
(НМ)
0,25
при пленочной конденсации пара снаружи горизонтального пучка трубок
4230 + 50*к — 0,154/2
а =
{mdtt)
0,25
(VI.80)
Здесь t — средняя температура воды, °С;
7К — температура пленки конденсата — средняя между температурой насы-
насыщенного пара и стенки;
Д; — разность температур стенки и воды, насыщенного пара и стенки;
374

компенсаторов для горячего водоснабжения разъемные (ОСТ 34-588—
(ОСТ 34-602—68)
Живое сечение, л*2
0,00116
0,00233
0,00287
0,005
0,0122
0,02079
0,03077
0,04464
0,05781
0,07191
0,11544
0,00062
0,00108
0,00185
0,00293
0,0057
0,00985
0,01679
0,02325
0.003325
0,04356
0,06927
68)
Размеры, мм (лист VI.5, рис 3)
^мт.экв
13
16,4
13,3
15,5
20,7
21,5
19,6
20,9
19
18,6
19
45
57
76
89
133
168
108
159
219
273
325
377
426
219
273
325
377
и
150
200
240
300
400
500
600
700
800
900
900
*-•
2220
4220
2300
4300
2340
4340
2424
4424
2620
4620
2832
4832
3032
5032
3232
5232
3430
5430
3624
5624
3552
5552
1 мм.
кгс/смг, диаметром 57 мм, длиной L = 2000 мм с числом секций Z = 4 следующее: подогреватель
16-57 X 2000-4-01 ОСТ 34-602 — 68.
w — скорость воды, м/с;
d — диаметр трубки, или эквивалентный гидравлический диаметр, м;
Н — высота трубки, м\
т — среднее число трубок в вертикальном ряду горизонтального пучка, шт.
При тепловом расчете двухступенчатой смешанной схемы присоединения водо-
водонагревателей предварительно определяется теплопроизводительность первой и вто-
второй ступени по формулам, ккал/ч:
Расходы сетевой воды для каждой ступени определяются по формулам, т/ч:
(VI.82)
Температура сетевой воды за водонагревателем первой ступени равна, °С
в я
(VI.83)
S75

где tn — температура водопроводной воды за водонагревателем первой ступени;
т2о — температура сетевой воды после системы отопления в точке излома темпе-
температурного графика.
Последующий тепловой расчет каждой ступени производится аналогично рас-
расчету водонагревательной установки, присоединенной по параллельной схеме.
Сопротивление водонагревателя определяется по формуле, кгс/см2
(VI.84)
Н ==@,025+ 2 С 4"
19.62Л '
где р — плотность теплоносителя, кгс/м3;
Е? — сумма коэффициентов местных сопротивлений теплообменного аппарата.
Таблица VI. 14. Подогреватели водоводяные секционные с линзовыми
компенсаторами на ру = 10 кгс/см2 для отопления (ОСТ 34-603—68)
№ п.п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
Обозначение в зависимости от мате-
материала трубок
латунных
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
стальных
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
Секция подогревателя со стальными
трубками
Поверхность на-
нагрева F, м*
0,36
0,73
0,63
1,27
1,08
2,18
1,7
3,45
3,31
6,71
5,73
11,6
9,74
19,7
13,6
27,3
19,3
39,1
25,2
51,1
39,9
81,2
Живое сечение
F мг
0,00055
0,00096
0,00164
0,0025
0,00506
0,00876
0,01492
0,02066
0,02956
0,03873
0,06158
Примечания. 1. Значения F и FTp при латунных нагревательных трубках, а также зна-
значения D№ L, FMTi ^экв.мт.- ^н> ^н,' И, L к z независимо от материала трубок см. соответствен-
соответственно табл. VI. 13 и примечание 1.
2. Условное обозначение подогревателя разъемной конструкции с линзовым компенсатором и
латунными трубками диаметром Он = 57 мм, длиной 2000 мм с числом секций z = 4 следующее:
подогреватель 57 X 2000-4-01 ОСТ 34-589—68; то же, сварной конструкции со Стальными труб*
Нами — подогреватель 57 X 2000-4-31 ОСТ 34-603—68.
376

Коэффициенты местных сопротивлений ?
для скоростных нагревателей в зависимости от
вида местного сопротивления »
Входная и выходная камеры 1,5
Поворот на 180° при переходе из одной секции в другую через про-
промежуточную камеру 2,5
То же, через колено 2
Вход в межтрубное пространство 1,5
Поворот на 180° (U-образные трубки) 0,5
Переход одной секции в другую для межтрубного потока .... 2,5
Поворот на 180° в межтрубном пространстве 1,5
Огиб перегородок, поддерживающих трубки 0,5
Выход из межтрубного пространства под углом 90° 1
Потери напора, м, в скоростных нагревателях могут быть определены по
упрощенным формулам ВТИ:
Ят = 0,53a>Jz; Ямт = 1,10а?тг, (VI.85)
где wT и wMT — скорость воды в трубках и в межтрубном пространстве, м/с,
г — количество секций подогревателя.
Необходимые для вычисления коэффициентов теплоотдачи вспомогательные
величины ш0'8 и d , а также Л/ср можно определить по номограммам (см. лист VI.6),
выражение A400+ 18* —0.035/2) = А — по табл. VI. 15.
Таблица VI.15. Значение величины А = A400 + 18 / — 0,035 t2)
в зависимости от t
t
15
20
25
30
А
1666
1746
1828
1908
t
35
40
45
50
А
1987
2066
2139
2212
t
55
60
65
70
А
2284
2354
2422
2488
t
75
80
85
90
А
2553
2616
2687
2736
95
100
105
НО
А
2794
2850
2902
2956
t
115
120
125
130
А
3007
3056
3103
3148
t
135
140
А
3192
3274
Пример VI. 7. Произвести тепловой и гидравлический расчеты бойлерной ус-
установки горячего водоснабжения при одноступенчатой параллельной схеме вклю-
включения бойлера.
Исходные данные- максимальный расход тепла на горячее водоснабжение Qr макс=
= 350 000, на отопление Qo = 500 000 ккал/ч; расчетные температуры сетевой воды
tj = 150° С, та = 70° С; температура сетевой воды в точке излома графика при /н =
= 4,5° С, tj = 70° С т20 = 42,5° С; температура холодной водопроводной воды
'х.з = 5° С> горячей *г = 60° С.
Принимаем температуру сетевой воды после подогревателя т3 = 30° С (при t~)
и находим расход сетевой воды на горячее водоснабжение
350 • 103
= 8,75 т/ч.
г макс 1 • G0 — 30) • 103
Аналогично определяем расход водопроводной воды на горячее водоснабжение
350 • 103
°ГВОД 1 . F0'—5) • 103
= 6,36 т/ч.
„ Задаемся скоростью воды в нагревателе порядка 0,5—1 м/с и по площади сечения
трубок и межтрубного пространства (табл. IV. 13) подбираем бойлер (диаметр
377

корпуса 89 мм). Затем находим действительные скорости воды, учитывая, что сетевая
вода проходит по межтрубному пространству, а водопроводная — по трубкам:
о ус
w™ = -3600-0,00287 = °'85 М/Сек>
6'36 = 0,95 м/сек.
юп» = Т600-0,00185
Средние температуры греющей и нагреваемой воды равны:
тср = 0,5 G0 + 30) = 50° С, tcp = 0,5 E + 60) = 32,5° С.
Эквивалентный диаметр межтрубного пространства йэкв = 0,013 м.
Коэффициент теплоотдачи от греющего теплоносителя к стенкам трубок,
ккал/м2 • ч - °С по формуле (VI.75)
л окО,8
«! = A400 +18-50 — 0,035 . 502) ' Q 2 = 4620;
коэффициент теплоотдачи от стенки ко вторичному теплоносителю
О qcO,8
а2 = A400 + 18 • 32,5 — 0,035 . 32.52) 0>2 = 4400 ккал/м* . ч • °С;
коэффициент теплопередачи по формуле (VI.74)
k = ! 1 ' 0.0Q1 0,0002 = 1760 ККаЛ^ • Ч ' °С-
4620 + 4400 + 90 + 2
Среднелогарифмическая разность температур по формуле (VI.73)
_ C0-5)-G0-60) ,.161оС
2'3/^-70-=Гб0-
Поверхность нагрева подогревателя по формуле (VI.72)
F 35° •
1760- 16,4
12 13
Число секций подогревателя при длине секции 4 м г = 12,13 : 2,24 = 5,42;
принимаем 6 секций.
Потери напора по сетевой АЯМТ и по водопроводной Д#тр воде определяем по
формуле (VI.85):
ЛЯМТ = 1,1 - 0.852 • 6 = 4,8 м; Д#тр = 0,51 • 0.952 • 6 = 2,8 м.
Пример VI.8. Определить поверхность нагрева нагревателя для условий, ука-
указанных в примере VI.7, при двухступенчатой смешанной схеме включения нагре-
нагревателя.
Принимаем разность между температурой греющей сетевой воды xQ и нагрева-
нагреваемой водопроводной воды после первой ступени нагревателя tn при ?н равной 5,5° С
Отсюда
*п = 42,5 — 5,5 =37° С.
Производительность первой и второй ступеней нагревателя определяем по фор-
мудам (VI.81):
Л 350 • 103 ¦ C7 — 5) ОЛ. 1ЛЗ .
Qi = № — Ь ~ ' ккал1ч>
350 • J03 F0 — 37) ..„ 1ЛЗ
Qa s= а- ¦ ^ ~s= 146 • Ю3 ккал/н.
378

Расход сетевой и водопроводной воды на горячее водоснабжение определяем
по формуле (VI. 82):
Gl = G0- 42.5Г • "У = 5'3 Ш/Ч; °г вод = FO3-5IQio«>:= 6'36 т/Ч'
Расход сетевой воды на отопление по формуле (VT.47)
Суммарный расход сетевой воды
GcyM = 6,25+ 5,3 =11,55 т/ч.
Температура сетевой воды на выходе из первой ступени нагревателя определяется
по формуле (VI.83)
т'^42,5- "'ff.-M.ff С
11,00
Тепловой и гидравлический расчет нагревателя первой и второй ступеней про-
производится аналогично примеру VI.7.
ТРУБЫ, АРМАТУРА И ОПОРЫ
Трубы и запорная арматура
В соответствии с указаниями СНиП П-36—73 выбор материалов для трубо-
трубопроводов и арматуры тепловых сетей должен производиться в соответствии с требо-
требованиями «Правил устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и
горячей воды» Госгортехнадзора СССР в зависимости от расчетной температуры
наружного воздуха и условий работы тепловых сетей (табл. VI. 16 и VI. 17).
Таблица VI. 16. Марки стали для труб при /= 115° С (для воды)
и ризб < 0,7 кгс/см1 (для пара)
Расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления, °С
Не ниже —30
Не ниже —40
Ниже —40
Марка стали для труб
ВСтЗспЗ; ВСтЗГпс4; ВСтЗпс4; ВСтЗкпЗ
ВСтЗсп4; ВСгЗГпеб; ВСтЗпс5
ВСтЗсп5 или низколегированные
Примечание. Для стали марки ВСтЗкпЗ нормы ударной вязкости при + 20° С должны
приниматься в соответствии с нормами для спокойной стали марки ВСтЗспЗ.
Трубы водогазопроводные (газовые) легкие неоцинкованные (ГОСТ 3262—62
допускается применять для тепловых сетей с параметрами теплоносителя ру <
< 10 кгс/см2 и t < 200° С. Для тепловых сетей горячего водоснабжения должны
применяться оцинкованные стальные трубы. Область применения арматуры из ков-
ковкого чугуна в тепловых сетях ограничена следующими условиями:
избыточное рабочее давление пара (для паровых сетей) не более 0,7 кгс/см2, тем-
температура воды (для водяных сетей) — не более 115° С, температура наружного
воздуха для проектирования отопления — не ниже — 30° С;
марка чугуна (ГОСТ 1215—59) — не ниже КЧ 30—6.
Допускается применение арматуры из серого чугуна марки не ниже СЧ-15-32
(ГОСТ 1412—70) при температуре наружного воздуха для проектирования отоп-
отопления не ниже —10° С и при других ограничениях для применения арматуры из
ковкого чугуна.
379

Таблица VI. 17. Сортамент труб тепловых сетей для надземной и подземной
прокладки по МВН 1225—59, МВН 1233—59 и МВН 1234—59
Диаметр, мм
п
°У
п
ин
25*
32*
40*
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
25
32
40
50
70
80
100
125
400
450
500
32
38
45
57
76
89
108
133
426
480
530
Трубопроводы
толщи-
толщина
стенки,
мм
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
6
7
8
9
2
2
2,5
3
3
3
3
3,5
6
7
6
7
6
7
масса 1 м
трубы, кг
Патрубки
нения с
приварными
толщина
стеики,
мм
ГОСТ 8732—70*
1,76
2,19
2,62
4,62
6,26
7,38
10,26
12,73
17,15
23,31
31,52
45,92
62,54
81,68
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
4
4,5
6
6
8
8
9
ГОСТ 10704—63*
1,48
1,78
2,62
4
5,4
6,36
7,77
11,18
62,14
72,33
70,13
81,65
77,53
90,28
3
3
3
3,5
4
4
4
4
9
для соеди-
плоскнми
фланцами
масса I м
трубы, кг
2,46
2,98
3,58
4,62
7,1
8,38
10,26
12,73
17,15
27,82
31,52
52,28
62,54
81,68
2,15
2,59
3,11
4,62
7,1
8,38
10,26
12,73
92,56
104,52
115,62
Тип прокладки
Надземная, в тон-
тоннелях, в непроход-
непроходных каналах и бес-
бесканальная
Надземная, в тон-
тоннелях и в непро-
непроходных каналах
Надземная, в тон-
тоннелях, в непро-
непроходных каналах и
бесканальная при
Рраб < 16 MlCM%>
t — 150 С
Чугунная арматура должна быть защищена от изгибающих и осевых нагрузок.
Задвижки диаметром 350 лш и более должны иметь обвод. Если в конструкции
задвижки обвод не предусмотрен, устраивают специальную обводную линию диа-
диаметром 50 мм (при Озадв = 350—600 мм). Задвижки диаметром 500 мм и более ус-
устанавливаются с электроприводом. Детали трубопроводов, применяемые в тепло-
тепловых сетях (отводы, переходы, фланцы и крепежные детали), а также соединения
труб должны удовлетворять требованиям правил Госгортехнадзора.
Опоры трубопроводов
Подвижные опоры в зависимости от способа прокладки и диаметров
трубопроводов могут быть скользящие, катковые, подвесные и др. (лист VI.7,
рис. 1—3). При подземной прокладке трубопроводов и непроходных каналах
применяются только скользящие опоры на бетонных подушках, при надземной —
катковые.
380

о
К IN
со о
в —«
<N Q, X
2 н о
4 « "
Я К w ^
I ^о
Я S.
Ж ?
1^2 gg
= II I «
^3 _^ о.
о I- g
Q x
« 52
381

Таблица VI. 18. Пролеты между подвижными опорами трубопроводов, м
Диаметр
условного
прохода, Dy,
AIM
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
Прокладка надземная и в проходных каналах
саторах
П-образных
при компен-
сальниковых
Параметры теплоносителя (р в кгс/см\
р = 8-ь 16
t= 100 -,-150
2
2,5
3
3,5
4
5
6
7
8
9
И
12
14
14
p = 8-f- 13
i = 250 -s- 300
2
2
2,5
3
3.5
4
5
6
8
9
11
12
14
16
15
р = 8-*-16
t= 100 -f. 150
_
2
2.5
3
3.5
4
5
6
7
8
9
11
12
14
13
t в °С)
р = 8 -г- 13
t = 250 т- 300
2
2
2.5
3
3,5
4
5
6
8
9
И
12
14
16
15
Прокладка в
непроходных
каналах на
бетонных по-
подушках
1,7
2
2,5
3
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
7
8
8
8,5
Таблица VI. 19. Скользящие опоры и опорные подушки
Наружный
диаметр тру-
трубы, DH, мм
32
38
45
57
76
89
108
133
159
219
273
325
377
426
Обозначение
опоры по
МВН
1301-11
1301-12
1301-13
1301-14
1301-15
1301-16
1301-17
1301-18
1301-19
1305-21
1305-22
1305-23
1305-24
1305-25
Размеры опоры, мм, (лист VI.7,
рис. 1, 2)
Н
106
но
113
118
128
135
145
157
170
200
226
253
278
303
L
250
300
400
500
в
40
50
80
90
100
ПО
150
160
210
230
260
Масса
опоры, кг
1,21
1,57
1,6
1,9
2,59
2,76
2,95
3,14
7,62
7,95
11,6
12,2
13,9
Размеры по-
подушки, мм
А
Б
200
200
300
400
СЛЛ
5UU
382

Основные размеры и вес скользящих и Катковых опор и рекомендуемые пролеты
между подвижными опорами при их прокладке приведены в табл. VI. 18—VI.20*.
Таблица VI.20. Катковые опоры
DH, мм
219
273
325
377
426
Обозначение опо-
опоры по МВН
1309-21
1309-22
1309-23
1309-24
1309-25
Размеры опоры, мм (лист VI.7, рис. 3)
dp \ Н
50
80
255
283
310
355
360
L
250
300
в
136
148
190
202
237
А
200
230
270
280
320
Б
250
280
Масса
опоры, кг
11
12,2
16
16,8
19,4
Вертикальные нагрузки на подвижные опоры определяют по формуле, кгс
P=*ql, (VI. 86)
где q — масса 1 м трубопровода (трубы, изоляции и воды), кг (табл. VI.20);
/ — пролет между опорами, м.
Горизонтальные нагрузки, возникающие за счет реакции трения опоры при теп-
тепловом удлинении трубопровода, определяют по формуле, кгс
Nrp = nql, (VI.87)
где \х — коэффициент трения подвижных опор, равный для скользящих опор 0,3,
для Катковых — 0,1.
Неподвижные опоры (лист VI.7, рис. 4) закрепляют отдельные точки
трубопроводов, делят его на независимые в отношении температурных удлинений
участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах этих участков при
разных схемах компенсации тепловых удлинений.
Неподвижные опоры в камерах при подземной прокладке труб выполняются
металлическими и могут быть с вертикальными упорами (МВН 1316—56, 1322—56),
лобовыми (МВН 1316—60) и хомутовыми (МВН 2347—63).
Данные по щитовым железобетонным неподвижным опорам приведены на листе
VI.7, рис. бив табл. VI.21 и VI.22.
Таблица VI.21. Неподвижные щитовые опоры (лист VI.7, рис. 5)
Dy,
мм
50
70
100
125
150
Размеры опоры
А
1100
1400
Б |
700
900
300
мм
В
150
Осевое
усилие
от двух
труб,
т
1
1
3
5
5
мм
200
250
300
350
400
Размеры опоры
A j Б
2000
2500
1100
1400
, мм
В
200
250
300
350
400
Осевое
усилие
от Двух
труб,
т
15
20
30
40
50
* Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. М., Госстрой-
издат, 1965.
ЗбЗ

Таблица VI.22. Расстояния, м, между неподвижными опорами трубопроводов
с П-образными (П) и сальниковыми (С) компенсаторами
Dy, мм
25
32
40—50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
P
п
50
60
70
80
80
90
100
100
120
140
160
Вода
= 8-f- 16
= 100 -f- 150
С
—
70
80
100
100
120
140
Теплоноситель (р
Р =
П
50
50
60
70
80
80
90
100
100
120
140
в кгс/см2, t в °С)
Пар
5
>0
С
—
СЛ
70
100
р= 13
f = 300
п
50
50
60
70
80
80
90
90
100
120
120
140
с
50
60
80
Примечание Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов на участках са-
иокомпеисации рекомендуется принимать не более 60% от указанных для П-образных компенса-
компенсаторов
Расчет труб на прочность
Расчет трубопроводов тепловых сетей на прочность на основную и дополнитель-
дополнительную нагрузки производится в соответствии с требованиями «Правил устройства и
безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды» Госгортехнадзора
СССР *. Основной нагрузкой является внутреннее давление теплоносителя, допол-
дополнительными — нагрузки от собственного веса трубопровода, ветровая нагрузка
(при надземной прокладке) и нагрузки, возникающие при компенсации тепловых
удлинений.
Определение толщины стенки трубы или проверка заданной толщины стенки
производится на основную нагрузку. Расчетом труб на дополнительные нагрузки
проверяются принятые конструктивные размеры (пролеты между опорами, габари-
габариты компенсаторов) по допускаемым эквивалентным напряжениям, определяются
компенсационные напряжения при известных пролетах между опорами и заданной
толщине стенки трубы, определяются допускаемые пролеты.
Толщина стенки трубы s', находящейся под внутренним давлением р, определя-
определяется в зависимости от типа устанавливаемых компенсаторов по формулам, мм:
при гибких компенсаторах
-'- Р°н +С; (VI.88)
230адопФ + Р
при сальниковых компенсаторах
рп*
(VI.89)
• Сборник правил и руководящих материалов по котлонадзору. М., «Недра», 1974.
384

где р — рабочее давление среды, кгс/смг;
адоп — допускаемое напряжение от внутреннего давления, кгс1смг\
?)н — наружный диаметр трубы, мм;
Ф — коэффициент прочности продольного шва, принимаемый: для бесшовных
труб — 1, для сварных с продольным швом — 0,8, для сварных со спи-
спиральным швом — 0,6;
С — прибавка к расчетной толщине стенки трубы, мм.
Величина прибавки С для бесшовных труб по ГОСТ 8732—70* обычной точнос-
точности изготовления с допускаемым минусовым отклонением по толщине стенки трубы
15% принимается равной 0,167 s'.
Величина прибавки С для сварных труб принимается по ГОСТ 5681—57* в зави-
зависимости от толщины стальных листов, мм:
Толщина листа
С
5-5,5 6-7
0,5 о,6
8 и более
0,8
Допускаемое напряжение адОП от внутреннего давления принимается равным
номинальному допускаемому напряжению ОдОп (табл. VI.23).
Таблица VI.23. Номинальные допускаемые напряжения о~доп, кгс/мм?,
для углеродистых сталей
Расчетная температура стенки, °С
20
250
275
300
Марка стали
Ст2
13
10,9
10,3
9,8
10
13
11,2
10,6
10
СтЗ
14
12
11,4
10,8
20
14,7
13,2
12,6
11,9
Примечание. Для промежуточных значений температуры стенки величина 0ДОП опреде-
определяется путем интерполяции с округлением до 0,05 кгс/ммг в сторону меньшей величины
Проверка заданной толщины стенки трубы, находящейся под внутренним давле-
давлением, должна удовлетворять условию
Пр ^> ДОП'
где а — приведенное напряжение от внутреннего давления, кге1мм*.
Приведенное напряжение от внутреннего давления в зависимости от типа уста-
устанавливаемых компенсаторов определяется по формулам, кгс1мм%\
при гибких компенсаторах
Р (°н — «пас)
расч'
230 ' «пасчФ
при сальниковых компенсаторах
Р (°н -
200
расч
Ф
(VI. 90)
(VI.91)
где s — принятая номинальная толщина стенки трубы, мм (табл. VI.24);
spac4 — расчетная толщина стенки трубы, равная s — С";
С — минусовый допуск на толщину стенки по соответствующему ГОСТу
на трубы.
Для бесшовных труб по ГОСТ 8732—70* обычной прочности изготовления С =*
е= 0,15 s; для сварных труб принимается С = С, но не менее 0,5 мм.
13 5-2696
385

я
Is.
f- я
% ч
о
Я
S
о
S
|1
й
X
?ч
о *
II
Toj
ЕГ
U
го
ь
ЕР
5
•».
О
О § ft
о. м
О « га
В Ж я
ц
at о. ^
га *" u
С?
Я
о.
Й
1
га
*8«
" о *
трубы
ДОЙ,
&|*
tsH^ §
в 'о 5 &
а> в S и
?№
я и о
я о.к
в в
?в
шый
со
со
СП
ю
со
CN
1П
СМ
оо
00
<—t
СО
СМ
СМ
1П
CN
О
00
со
со
см
00
CN
f*.
СМ
см
со
СО
СП
(М
со
(N
00
со
оо"
1_|
i 4,4
СО
см
(N
СП
<М
CN
CN
СО
_
1—1
1П
о
со
го
ГО
со
00
со
оо
CN
СО
со
со
со
6,2
со
7,5
о
<м
о
со
со
см
1П
см
СП
1П
1—1
оо
оо
со
г—)
о
ю
СО
СО
<м
00
21,1
3
ю
92
ю
г-
CN
ю
со
CN
ю
ID
CN
00
in
СО
s
ю
S
ю
СО
СП
00
СО
ш
ю
52,5
00
со
со
СП
СП
см
1П
СО
СО
00
1П
о
о
8
о
СП
СО
СО
00
СО
со
СП
74,
86,1
см
о
00
41
СП
СП
см
in
со
см
fN
СО
СО
со
12
СО
о
го
on
(М
00
со
00
см
00
см
СО
153
-
|
со
со
со
_н
СП
•—1
00
см
о
о
со
о
оо
со
00
о
ю
СП
см
оо
со
со
00
со
см
со
f—Ч
со
-ф
СП
00
со
о
25,
см
СО
гм
ю
см
оо
со
ю
о
ГЧ1
оо
о
со
гм
S
1П
00
СП
оо
со
ю
СО
00
СП
оо
со
ю
о
in
in
СП CD
—< CM
•—i со
00 СП
о t~-
см со
о о
со ю
см ю
СМ СП
¦Ф СП
со -Ф
CN -*
ОСО
¦ф Ю
1П
Ю1П
со t-
t~« со
coin
i-~- oo
со in
.—t CO
in od
CO СП
co-
coco —
о со
CM CM
r~- en
о in
CM CM
СП CO
t—4 t^»
CM CM
СП —
(МСП
in in
CO C^
— oo
CD CD
oo
CD CD
00 СП
-Ф CM
1001
1116
00 CO
00 CO
CD t»-
СП СП
r~- oo
m
00 CO
CO t-~
00 СП
CO
СП
CM
CO
s
00
— СП
—< о
со со
СП t4-
г' ') Cj
со со
ю
см
со
со со
О СО
оо об
1П -^
со со
СП О
о о
1514
1670
•Ф СО
1762
1942
СП 00
00 СП
тН Ю
ю
сою
Г- 00
СП О
со
1—Н
00
00
182
—< о
со со
СО СО
СП Г-
in in
со со
со
CN —
—'
-Ф О
о см
см оо
о о
2199
1576
о о
2564
1746
1П
t^ in
СП СО
ю
CM
¦ф
ю
227
t^- CM
О1П
T^ ^
00 Tf
со
CM
о §
s с:
в Si
я Й
386

Компенсация тепловых удлинений трубопроводов
Величина теплового удлинения трубопровода определяется по формуле, мм
M = al{tx — t2), (VI.92)
где а — коэффициент линейного расширения углеродистых трубных сталей,
мм/м • °С (табл. VI.25);
/ — длина рассматриваемого участка трубопровода, м\
tx — максимальная температура стенки трубы, принимаемая равной максималь-
максимальной температуре теплоносителя, °С;
t2 — минимальная температура стенки трубы, принимаемая равной расчетной
температуре наружного воздуха для отопления (t2 = tHi0).
Таблица VI.25.
Коэффициенты линейного расширения трубных сталей а
и модуль упругости Е
Температура
стенки трубы,
°С
20
75
100
125
и
о
О ^
1,18
1,20
1,22
1,24
1 °3*
?-10"
кгс/сл
2,05
1,99
1,975
1,95
Темпе
тура (
ки тр
°С
150
175
200
225
о
о
2-5.
1,25
1,27
1,28
1,30
to*
1 %
?-10-
кгс/сл
1,93
1,915
1,875
1,847
«и
Темпе
тура
ки тр
250
275
300
325
и
0
2-5.
в!
1,31
1,32
1,34
1,35
со"
?-10"
кгс/сл
1,82
1,79
1,755
1,727
Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов применяются сальнико-
сальниковые и гибкие П-образные компенсаторы, а также используются повороты трассы
(самокомпенсация).
Для обеспечения правильной работы компенсаторов и самокомпенсации трубо-
трубопроводы делятся неподвижными опорами на отдельные участки, независимые один
от другого в отношении теплового удлинения. На каждом участке трубопровода,
ограниченном смежными неподвижными опорами, предусматривается установка
компенсатора или самокомпенсация.
Установка компенсаторов (сальниковых, гибких) вызывает дополнительные за-
затраты при монтаже и в период эксплуатации, поэтому при разработке монтажной
схемы необходимо стремиться к минимальному количеству их.
При расстановке по трассе неподвижных опор нужно иметь в виду следующее:
неподвижные опоры устанавливаются в первую очередь в местах ответвлений
трубопровода;
самокомпенсацию теплового удлинения можно использовать при величине обра-
образуемого трубами угла не более 120°; при больших углах трубы должны быть закреп-
закреплены;
при расстановке неподвижных опор на остальных прямых участках исходят из
допускаемых расстояний между неподвижными опорами в зависимости от диаметра
труб, типа компенсаторов и параметров теплоносителя (см. табл. VI.22).
При подземной прокладке за пределами населенных мест и при надземной про-
прокладке применяются гибкие компенсаторы. В тепловых сетях городов и поселков на
трубопроводах диаметром более 100 мм обычно применяются сальниковые компенса-
компенсаторы стальные односторонние и двусторонние по МВН 2593—61 и МВН 2598—61
на условное давление до 16 кгс/см2 (лист VI.8, рис. 1, 2, табл. VI.26).
Расчетную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов прини-
принимают меньше указанной в табл. VI.26 на величину Z, которая учитывает возможное
смещение неподвижных опор и неточность изготовления. Значение величины Z при-
принимают равным 40—50 мм для односторонних и 100 мм для двусторонних компен-
компенсаторов.
При определении габаритов камер в случае неполного использования компенси-
компенсирующей способности компенсатора установочную его длину LycT находят по формуле
13*
387

g С!?
If
HOC
П1
Ц
О «I
IE*
со
X
I
о о
см см
to со
о ю
оо о8
OOO'Ou?
gin о ю ю о'
--'•-' CMCOCO •ч*' I
lO
оо
О)
СО I
см
СО
-* 00 -^ СМ Ю 00 О
О CM in —' Ю—i t^.
—¦ —» —(MCMCOCO
)CO
)C0
in — t- CM t^
СМСЧСОО
Ю
CM
_ см лбюою
-"•— •— СМ СМСОСО
о
LyCT - А - Z - (LpaC4 - Л/), (V1.93)
где Z.pacq — расчетная компенсирующая
способность компенсатора, мм
Монтажная длина сальникового ком-
компенсатора LM определяется с учетом тем-
температуры наружного воздуха при монтаже
трубопроводов по формуле
L» = LyCT - 0,0125 (/и - /в 0) /, (V1.94)
где tu — температура наружного воздуха,
при которой производится монтаж тру-
трубопровода, °С.
Пример VI.9. Определить тепловое
удлинение участка трубопровода, устано-
установочную и монтажную длину односторонне-
одностороннего сальникового компенсатора. Длина
участка между неподвижными опорами
/ = 80 м, Dy c= 400 мм, максимальная
температура теплоносителя т = 150,
/ 21 / +10° С
По табл. VI.26 находим максимальную
длину компенсатора Аы = 1360 мм и на-
наибольшую его компенсирующую способ-
способность /к = 400 мм.
Определяем тепловое удлинение участ-
участка по формуле (VI.92)
А/ = 1,25 • 10~2 A50 + 21) 80 = 170 мм.
Расчетная компенсирующая способ-
способность компенсатора
= 400-40=360 мм
Установочная длина компенсатора по
формуле (VI 93)
LycT = 1360 - 40 - C60 - 170) =
= ИЗО мм
Монтажная длина компенсатора по
формуле (VI.94)
U - 1130 — 0,0125 A0 + 21) 80 =
1100 мм.
388

B)h
t
1
—1 —
«1
rH=a
ч
"" f
«§¦
Jl
T) -
-
-Щ-
Am
J=3>
i—ICr—
*****
1
,-— -
: -
-J i
A/
Г
A
У
—
/
/
'У
>
У
J
у
у
у
у
*
ф
/
1/
У
S
-у
t
у
У
\-
А
у
у
ifnn
¦ 'и
у
У
У
1 2 3 4- 5 6 7 8 9 Ю П 12 13 14 !5
Рабочее Мление средыр^кгс/см2
Лист VI.8. Компенсаторы
осЛЬННКОВЫЙ ДВУХСТ°Р°ННИЙ по МВН 2998 61, 2 — то же, односторонний по МВН
2593 61, 3 — номограмма для определения сил трения сальниковых компенсаторов.
339

Расчет трубопроводов на компенсацию тепловых удлинений с гибкими компенса-
компенсаторами и при самокомпенсации производят на допускаемое изгибающее компенса-
компенсационное напряжение одоп, которое зависит от способа компенсации, схемы участка
и других расчетных величин. Определяется одоп расчетом. Для труб тепловых сетей
(ГОСТ 8732—70* и ГОСТ 10704—63*) величину 0ДОП для усредненных условий мож-
можно принимать равной:
для расчета П-образных компенсаторов на холодное состояние (с предварительной
растяжкой) при рраб = 16 кгс/мм2, t = 150° С и р = 14 кгс/мм2; t = 300° С адоп =
¦= 11 кгс/мм2;
для расчета участков самокомпенсации на рабочее состояние при рра$— 16 кгс/мм2,
t = 150° С одоп = 8 кгс/мм2.
Расчеты компенсации трубопроводов весьма трудоемки, поэтому для их облегче-
облегчения обычно пользуются номограммами и вспомогательными таблицами.
На листах VI.9—VI. 13 приведены разработанные ВШИ «Теплоэлектропроект»
номограммы для определения вылетов и сил упругой деформации П-образных компен-
компенсаторов в зависимости от величины расчетного теплового удлинения Ы и
размера спинки компенсатора В. При составлении номограмм приняты следующие
условия:
допускаемое изгибающее компенсационное напряжение на спинке компенсатора
в холодном состоянии адоп =, 11 кгс/мм2;
модуль упругости трубной стали при температуре 20° С Е = 2,05 • 106 кгс/см2;
длина прилегающих свободных плеч, учитываемых в расчете, с каждой стороны
компенсатора одинакова и равна /п <= 40 Dy;
для компенсаторов со сварными отводами коэффициент гибкости отводов k и
коэффициент концентрации напряжений т приняты равными единице, а радиус
оси отвода — условно равным нулю (R = 0);
предварительная растяжка компенсатора не учтена.
Для увеличения компенсирующей способности П-образного компенсатора и
снижения компенсационных напряжений в трубопроводе в проектах, как правило,
предусматривается предварительная растяжка компенсатора в размере 50% теплово-
теплового удлинения (при t < 250° С). Таким образом, расчетное тепловое удлинение участ-
участка, мм
При длине прилегающих свободных плеч меньше 40 Dy следует вводить попра-
поправочные коэффициенты на величину компенсирующей способности компенсатора пх
и на силу упругой деформации п2. Для длины прилегающих плеч 1П = 10?>у
эти коэффициенты равны соответственно 0,9 и 1,3; при /п = 0 — соответственно
0,8 и 1,7. При промежуточных значениях 1П величина поправочных коэффициентов
определяется методом интерполяции.
Искомые величины определяются по формулам:
Д'расч.к»!: (VI-96)
РК=РКП2, (VI. 97)
где А/расч к — расчетная компенсирующая способность компенсатора, мм.
Если П-образный компенсатор расположен не посередине участка, а смещен в
сторону одной из неподвижных опор, значение силы упругой деформации и напряже-
напряжения по сравнению с компенсатором, расположенным посередине, увеличивается
примерно на 20—40%.
Для расчетов трубопроводов при самокомпенсации в табл. VI.27 приведены
упрощенные формулы для определения изгибающего компенсационного напряжения
о и сил упругой деформации в зависимости от схемы участка, длин плеч и диаметров
трубопроводов. Для облегчения этих расчетов на листе VI. 14 и в табл. VI.28 приве-
приведены вспомогательные данные для вычисления величин о и р.
При Z-образной конфигурации участка трубопровода максимальное напряжение
в зависимости от значения коэффициентов pan может быть в точках с, Ъ или d (лист
VI.15).
390

\
ч.
ч
Ч
ч
ч
ч
ч
1
ц
Л^1.
р-;
Дг:
*
ш
)
щ
ч
ч
ч
ч,
ч
V4
•
к)
ч
11
=: =
'ч,
¦
ч
ч
s
ч
¦У
<У
ч
ч
Y
ч
X
Ч
ч
ч
ч
V
ч
ч
s
с—
' Ч
ч
\
ч
\,
Ч
ч
ч
^Ч
\
s
ч
fa
ч
ч
к
чЬ
\
ч^
ч
Ч 1
ч^>
ч,
Ч
ч
ч
Ч
ч
S
4j
ч
ч
\
ч
ч
ч
ч,
ч
/;
к*
Чц
ч
"Ч
4
^ч
У
ч
ч1
S
ч
ч
sS
ч
\
ч,
у
ч^^т^
ч
ч
ч
\
ч
ч
ч
ч
ч,
>с
\
\
ч
ч
Ч)
Ч
к
s
У
уг
н'цойоитэнэиыоь
Ч
1
О"
Я
-^;
&
ч
—-¦
Ч 1ч
ч
ч
ч
ч
ч
^;
Ssg
Н3
ч
ч
Ч
\
ч
Ч
ч
^3^
г"
^ч
ч5§;
^ч
ч
ч
ч
s
ч
ч
•-*¦
ч
ч
у
<;
ч
ч
ч
ч
V
ч
ч
1
<
к
ч
"ч
"ч
¦ч
S
К
\
\
s
ч
ч
ч
ч
ч
ч
'Л
/ч
ч
ч
S
>^
ч
ч
ч
Л
/
><
'Ч
'Ж
Щ
ч
\
//
щ
05
и
ч
ч
/
/
X
ц
У,
7л
i
/1
/
1
h
///
У/
%
///
Ui
m
Ш
**>
' шэипд
c4J i\I^V
ч
ч
|ч
л
у
—
ч^
1
ч
ч
ч
ч
Ч|
ч
>
Ч;
ч
ч
ч^ч
ч
ч
:ч.4
/к
ч
\
s
ч
S
\
s ч
, S
ч
ч/
\
s
ч
ч
V
'Я
Щ
ч
ч
/
\/
(А
'/>
t
dOWD3H3Uh
ЮМ ШЭШЧЯ
о
чч
\
ч
Ч
ч
ч
ч
ч
ч
Ч
ч,
ч
ч
ч
ч
к
^ч
~i
0
г -/
^7
Я
л
/
Т)
%
'Ч
"ч
^г
N
/
//
<><
<ч
чЧ
„Ли
f/'fa
Ч
//
//
//
^Х
V,
л
К/
7
ч
ч
^ч
¦^
¦^^
К
У
7
7,
ч
7
\
ч
ч
Ч
ч
ч
<Ч1
///
ш
II
/#/
jfc"
ffa'
'/.;
щ-
\
\
s X
ч».
^ч
ч
ч
mitt
л
7/
Уч
/
\
ч ^
Ч4'
X ^
?
\Ч
чЧ
чЧ
Ч Ч
ЧЧ4
v Ч
s
чч
ч
К4
¦<;
X
1
& <ь:
^«g:
100
1
<5Г
f
0]08
Сила
04 0,06
4=5 Cf
«I
& &
C4j ^
'3
<?>¦¦§!
^^
0,02 0,03
391

u/amg
.\
шзипд
392

и 'и ос?ошаэнзишя
1
•
1
-
N
в
s
>
s
\
s
\
к,
s
\
1
т
S
4
5»
\
\
9
\
- <Л
к
L
\
—
\
\
1
s
-—'
\
ч
>
\
\
\
*><
V
1
Ч
s,
\
\
Ua
ч
\
>
С—
>
¦7]
|/
S
/
/
V
/
V
/
7
'
/
/
/
7
/
*
\
/
>
—ч
\
/
/
/
//
/
1
W
\
S
—
tl
5+*
«•
«^ ^ci
Is
И '// X)d0WD0H3UH0X
394

\ 1
м
\1
ч
л
45\
ч
ч
——
р
1
ч,
.
\
ч
ч
-—¦
\
к
\
ч
ч
.—
ч
с
ч
s
^-
ч
yN
s
\
ч
***
.—
ч
ч
"Л
**>
\
\
ч
N
\
4S
Ч-
Ъ
-h
>
1
1
1
1
i
1
1
1
1
\|
ч
\
гЧ
ч
S
ч
S
Ч
S
ч
ч
V
>
ч
ч
/
ч
ч
ч
л
А
\/
—
ч
л
\
/
V
С
\
—
ч
/
V
\
/
/
</
ч
S
/
/
/ /
кЛ
Л
Г
Ч(
^'
ч
/
/
/
~jL
/
~j_
/1
А
'/
7
ч
ч
ч
1 1
Л
Ч
(
h
А
V
S,
\
ч
Ч-
<;
л/
/
' 1
/
N
t
/Л
1
Э:
- tr
<^
1
_
ч
ч
Ч;
\
ч
1
1
Щ
и
А
?-
_.
rV
ч
ч
_ч
ч
-is,
ж
г
1
ч
S4
ч
г ^\ \
II
\
\
"Ч
._
s,
ч
ч
V
S
ч
SJ
ч
at
ч
ч
as.
^*
ч
—
__
ШЭ1/1Яд
ч
\
ч
(
¦_—¦
'Ч
)
1
\
ч
ч
.—
—-¦
,—¦
Ч
ч
\
\
rd
..—
-е-
——
ч,
Ч|
Ч-
—-
г**
СР
К.
\
s
ч
ч
\
к
с
ч
ч
И
ч
s
ч
Ч
**,
\
ч
S
%
л
-\
К
ч
ч
ч
ч
\L
s
ч
s
ч
/
S-
V
с
\
ч,
s
ч
у
и
\
л
ч
к,
\
/
ч
ч
\
X
/
/
/
Л
ч
\
/
X
V
\
ч
/
' /
/
/
К/
л
/
-Ч
ч
S
1
¦V
~7
г
' У
.2
/л
л
S
— -
ч
s
ч
ч
/
/
\ч
7
h
и
1
//
//
//
и
/AN
/
к 1
II
ч
S
\
\
Ч
Чц
\
ч
\
ч
Г7~
11
II
1
7
/
Г\Ч
г?
II
\
\
ч
\
ч
Р
\\Чч
Ч
л
ч
--
ч
\\
--
Л
9м
I
-I
^- С? ?N t
¦* С-1 СЧ1 >--
шзтд
395

/,5 2 25 3 35
Коэффициент п*1б/1м
{3J
l+R шЛ
ъ-р,
а ба*бь
яг
Рш
b
p?
Лист VI. 14. Расчет участков тру
i, 2, 8, 4 и о — схемы расчетных участков, 6 — номограмма для определения безразмер-
90" без учета гибкости отвода, 7 — то же, коэффициентов Лив
396

Коэффициент /?
Сопроводов на самокомпенсацию:
ного коэффициента С для расчета Г-образного участка трубопровода с углом поворота больше
при определении упругой деформации в эад«лке меньшего плеча.
397

16-
30
_ Lm+LS . __ Lm
I ' П~ Ы + 16
0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,5 3
Коэффициент Р
5 6 7 8
Лист VI. 15. Номограммы для определения коэффициентов при рас
I — коэффициента Смакс;
398

50-
40
5/7
20
Id-
/б-.
12
\ 10
^ 9-
^ 8-
"С" 7
1
3
2"
12
A
¦A
d
\
X
\$
—-
-
\ ' \
. VI
\ ^
\"\
\
vv
Л. \ ^
s
ч
' 0,6 6,7 6,8
-ЛД —
\ \
^ \
V
>
\
\
л
\
°X
\
\
» ^^
\
-
-
\
\
L
z.
\
\
\
©
a
f—?
r«— Lm *
P
\~
\^
~^
. у
Г'
J
^[
S \
\ 1
10' (
Щ
\
\
f*s
\
^ \
амв mm
==l
Д
у
~i
j —
И
'¦
|;
1 '
\
v
i
\
¦ /
V
—16
\
]
4KN. J
; Wt4 i
-T-
Э
IN
7y/
'л
/ M
\ 1 v
1
\
1-4—
1
0,9 1 1,5 2 2,5 3 3,5
Коэффициент Р
I
Py~B-
4 L
f **^
— ——
i-
MM I'TI ' ¦
-¦ ¦' "
уЖ~
1
Щ
n
и
M
tr —
\
r-V
\
ч
j
i
!
>
1
>
n- Lm .
0! EJ/\ t ;
Ю7 Lz ,
l
15
«c=
¦—
«—
. 1
4
К
-
К
"Г
S3
-г"
—
i
i
i
\
>
\
-p4-
1
4+
кгс
am
-
t-
5 6 7 6
чете Z-образного участка трубопровода без учета гибкости отвода?
2 = коэффициентов А и В.
399

Таблица VI .27. Формулы для определения сил упругой деформации рх
и ру, кгс, и изгибающих компенсационных напряжений а, кгс/ммг
Схема рас-
расчетного участ-
участка (лист
VI. 14)
/
2
3
4
5
Расчетные формулы
л aEIM n aEIAt aEDHAt aEDHAt
Рх А юм** Ру ю'./2'Оа Сь №./„; Ob CbmiM'
aEDHAt
°с — ^с 1О7./м
aEIAt aEIM aEDHAt
Рх Ю7-1Л ' рч 107/2 ' °а 10W
aEIAt а?О„Л/
Р* А Ю7-/?2 • °а С Ю7/?
( aEIAt aE/At aElAl aEIAt
Px~AlW.ll> Pj-б1 I07.,2' p* Л107./н2' Н *V/2'
M [VT M M
aEDJd
°a ~G 107/M
а?/Д^ а?/Л^ aEE)HAt aEDHAt
Px A 1Q7./2 . /ty flio7./* ' a« Ca 107-2J ' °c c 107• 2/ :
aEDHAt aEDnAt
Od—Cd 107.2/ ' Qo — Cb {Q72l
Примечание. Индексами а, Ь, с и d обозначены точки не схеме, для которых определяют^
ся изгибающие компенсационные напряжения о и коэффициенты А, В, С (лист VI.14), R—радиус
оси гнутой трубы
Таблица VI .28. Вспомогательные величины для вычисления рх, ру и а
DH, см
3,2
3,8
4.5
5,7
7.6
8,9
10.8
13,3
15,9
19,4
21,9
27,3
32.5
37J
42,6
S. ММ
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
6
7
8
9
9
R, м
0,15
0,15
0,2
0,2
0,35
0.35
0,5
0,5
0.6
0,7
0,85
1
1,2
1,5
1,7
I07 '
кгс ¦ jkV°C
0,0061
0,0105
0,0181
0,0506
0,126
0,206
0,425
0,809
1,56
3,18
5,47
12,4
24
42,3
61.6
ixBD
10' '
кесм/мм2 С
0,00768
0,00912
0,0108
0,0137
0,0182
0.0214
0,0259
0,0319
0.0382
0,0466
0,0526
0,0655
0,078
0,0905
0.102
а?/
10г R*'
кгсрС
0,271
0,46
0,454
1.27
1.03
1,69
и
3,24
4.35
6,5
7,57
12,4
16,7
18,8
21,3
a?0H
кгс/мм% ¦ °С
0,0512
0,0608
0,054
0,0685
0,0521
0,0611
0,0518
0,0633
0,0636
0,0665
0,0618
0,0655
0,065
0.0604
0,0601
400

Пример VI. 10. Определить вылет П-образного компенсатора со сварными отво-
отводами и силу упругой деформации при следующих данных:
Dy, мм 300
Расстояние между неподвижными опорами, мм 100
Максимальная температура теплоносителя, хг °С 150
Расчетная температура наружного воздуха tH о, °С —20
Тепловое удлинение определяем по формуле (VI .92).
Л/ = 1,25 • 10~2 • 100 A50 + 20) = 212,5 мм.
Расчетное тепловое удлинение с учетом предварительной растяжки в размере
50% (температура теплоносителя до 250° С) составит
Д/расч = 0,5 • 21-2,5 = 106 мм.
При спинке компенсатора, равной половине вылета компенсатора, т. е. при
В =0,5 Н и при Л/расч=10б мм, по номограмме на листе VI. 13, рис. 2 находим вылет
компенсатора Я = 5,5 м и силу упругой деформации рк «=» 1,6 Т.
Пример VI. 11. Проверить возможность использования для самокомпенсации
Г-образного участка трубопровода при следующих данных:
Наружный диаметр DH, см 32,5
Толщина стенки трубы s, мм . . . v 8
Угол поворота, град 120
Длина большего плеча 1б, м 30
Длина меньшего плеча /м, м 15
Максимальная температура теплоносителя, ЬС 150
Расчетная температура наружного воздуха /н» °С —30
Решаем задачу по формулам для схемы 4 (табл. VI.27): расчетный угол Р = 120 —
30
— 90 = 30° С; соотношение плеч п => -tf- = 2; расчетная разность температур
At = 150 - (—30) = 180° С.
По номограммам (лист VI. 14, рис. 6,7) определяем значения вспомогательных
коэффициентов при п = 2 и Р = 30°; С = 6,4; А = 21; В => 20.
Определяем значения вспомогательных величин для DH = 32,5 см и s = 8 мм
по табл. VI.28:
? = 24 кгсГС; -^^L = 0,078 кгс •
Продольное изгибающее компенсационное напряжение в заделке меньшего плеча
аа = 6,4 • 0,078 -^~- = 5,98 кгс/мм*.
Полученное значение аа не превышает заданного предела 8 кгс/мм*, следователь-
следовательно, размеры плеч достаточны.
Силы упругой деформации в заделке меньшего плеча составляют:
180 1 SO1
рх = 21 • 24 -jgj- = 405 кгс; ру = 20 ¦ 24 -^- = 385 кгс.
Пример VI. 12. Проверить возможность использования для самокомпенсации
Z-образного участка трубопровода, исходные данные следующие:
Максимальная температура теплоносителя, °С . . . , 150
Наружный диаметр трубопровода Dm см 42,6
Толщина стенки трубы s, мм 6
Длина меньшего параллельного плеча /м, м 24
То же, большего /б, м «... 36
Длина перпендикулярного плеча I, м 24
Расчетная температура наружного воздуха ta,°C —20
401

Решение выполняется по формулам для схемы 5 (см. табл. VI.27): соотношение
плеч "*"
24 + 36 о с 24
Р = —Ж— = 2'5; П = -24ТЗГ = °'4:
расчетная разность температур
М= 150 + 20 = 170° С.
По номограммам (лист VI. 15) определяем вспомогательные коэффициенты А, В и
С при р = 2,5 и л = 0,4. Смакс = 6,6. Из графика следует, что максимальное
напряжение будет в точке d (см. лист VI. 14, рис. 5), т. е. Смакс = C^d); A = 12,1;
В = 7,6.
По табл. VI.28 находим вспомогательные величины для DH = 42,6 см и s = 6 мм
= 41,9 кгс/м*/°С; -2^3. = о, 102 кгс/иш2 • °С.
Продольное изгибающее компенсационное напряжение в точке d
170
0rf = 6,6 • 0,102 g = 2,38 кгс/жл!2.
Полученное значение а не превышает заданного предела 8 кгс/мм2, следователь-
следовательно, Z-образный участок трубопровода может быть использован для самокомпен-
самокомпенсации.
Определяем силы упругой деформации
рх= 12,1.41,9—-= 150 кгс;
N^j Определение усилий на неподвижные опоры
Усилия, воспринимаемые неподвижными опорами, складываются из неуравно-
неуравновешенных сил внутреннего давления, сил трения в сальниковых компенсаторах и
в подвижных опорах и сил упругой деформации П-образных компенсаторов и само-
самокомпенсации. При определении усилий на неподвижные опоры учитывается схема
участка трубопровода, тип подвижных опор и компенсирующих устройств, расстоя-
расстояние между неподвижными опорами и наличие запорных органов и ответвлений.
Коэффициент трения для скользящих опор ц = 0,3, для Катковых (л = 0,1.
Рабочее давление принимается максимально возможным (с учетом рельефа местности).
В табл. VI.29 приведены наиболее характерные схемы расчетных участков тру-
трубопроводов и расчетные формулы. Неравномерность затяжки сальников компенса-
компенсаторов и работы подвижных опор учитывается коэффициентом 0,3.
Силы трения в сальниковых компенсаторах определяют по формулам, т:
от затяжки болтов
рс = -i^L nDc abll . ю-3; (VI.98)
/н
от внутреннего давления
Ьр. Ю-3, (VI.99)
где п — число болтов, шт.;
/н — площадь кольца набивки, см2; —- принимается не менее 10 кгс1см\
In
Ъ — длина набивки по оси компенсатора, см;
DCH — наружный диаметр стакана компенсатора, см;
[х — коэффициент трения набивки (принят равным 0,15)j
р — рабочее давление среды, кгс/см2.
402

Таблица VI.29. Расчетные формулы для определения осевых и боковых сил
на неподвижные опоры трубопроводов (от одной трубы)
Номер
Схема расчетного участка
трубопроводов
Расчетные формулы
&
я0 =
ПО7.
При
При
При Lx >L2 Яо > 0,3
- 0,71а)
При Dj
При Dx < D2
Я01 = рс]
Я02 = рс2
о = 0,Зрс
д
При Dj > Da
Д
При
При
Я01 = pcl
Я02 =
Ho D2
При
При
= pc2
HS2
10
При Dj > D2 Я01 = pKl
При Dx < D2 Я02 = рк2
11
b Яб2 =
403

Номер
схемы
12
Схема расчетного участка
трубопроводов
D, HB ft, n
М ¦ — - III * w —
П j 1 К В • ¦—-¦ )< .-
UL J
При
При
Продолжение тябл.
Расчетные формулы
нагревании
охлаждении
- D2 Ho =
Рс + Р^сн Рк °
У1.29
0,7/>с
Примечай и-е. В формулах приняты следующие оСозначения: Но — суммарная осевая си-
сила на неподвижную опору, т, Ц — коэффициент трения, рс — сила трения в сальниковом компен-
компенсаторе, т; р — рабочее давление среды, icc/см*, F^H — площадь сечения стакана компенсатора,
см1, я—вес 1 м трубопровода, кгс; рк -^еила упругой деформации П-образных компенсаторов,
т; рск — сила упругой деформации при самокомпенсации, направленная вдоль оси трубопровода,
т; Lv L2 — длина трубопровода по обе стороны неподвижной опоры, м.
Для расчетов принимается большее значение рс, получающееся от затяжки бол-
болтов или от внутреннего давления (см. номограмма па листе VI.8, рис. 3).
Пример VI. 13. Определить усилие на неподвижную опору участка трубопровода,
изображенного на схеме 12 табл. VI.29.
Диаметр условного прохода трубопровода на участке с сальниковым компен-
компенсатором Dy = 400 мм; на участке с П-образным компенсатором Dy = 300 мм, дли-
длина участка L = 50 м, рабочее давление теплоносителя р = 10 кгс1см'1.
Силу трения в сальниковом компенсаторе определяем по номограмме (лист VI.8,
рис. 3). При Dy = 400 мм и р = 10 кгс/см2 рс = 4,5 га.
Силу упругой деформации П-образного компенсатора Dy = 300 мм принимаем
из примера VI. 10 р? = 1,6 т; вес 1 м трубы с водой — по табл. VI.29 qrp = 137,5,
вес изоляционной конструкции <7Щ = 17, общий вес q^~ 155 кес.
Коэффициент трения ц — 0,3, сечение стакана сальникового компенсатора по
табл. VI.26 FCH = 1372 см\
Осевое усилие на неподвижную опору трубопровода определяем по формуле
для схемы 12 (табл. VI.29):
при нагревании
#о — Рс + pFc H~Pk — 0,7<72рХ = 4,5 4- Ю • 1372 • 10~3 —
— 1,6 — 0,7 • 155- 0,3- 50 ¦ 10~3= 15 т.
при охлаждении
Ио - q2\xL + pFca +pk- 0,7pc «= 155 • 0,3 • 50 • КГ3 • 10 • 1372 • 10~3 +
4- 1,6*—0,7 • 4,5= 14,5 т.
Принимаем большее значение Яо = 15 т.
ПРОКЛАДКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Наружные тепловые сети являются одним из наиболее трудоемких и дорогостоя-
дорогостоящих элементов систем централизованного теплоснабжения, поэтому правильный
выбор трассы тепловой сети, способа прокладки и конструкции теплопроводов
определяют основную стоимость работ. Проектное решение принимается на основании
материалов гидрогеологических изысканий и съемки местности, перспективного разви-
развития системы теплоснабжения и очередности строительства тепловых сетей, а также
технико-экономического сравнения отдельных возможных решений с учетом послед-
последних достижений в данной области техники.
В городах и поселках, исходя из архитектурных требований, применяется под-
подземная прокладка тепловых сетей: бесканальная; в непроходных, полупроходных и
проходных каналах (тоннелях); в общих коллекторах совместно с другими комму-
коммуникациями и в технических коридорах подвалов,, подпольях зданий (при диаметре
труб не болеее 300 мм).
404

Трасса тепловых сетей выбирается параллельно линиям застройки или оси дорог
в соответствии с требованиями СНиП Н-36-73. Не рекоменд> ется прокладывать
тепловые сети параллельно трамвайным путям и отсасывающим кабелям постоян-
постоянного тока, а также в полосе отчуждения железной дороги. Пересечение тепловых
сетей с железнодорожными, трамвайными путями и автомобильными дорогами долж-
должно быть под прямым углом.
В пределах проездов трасса тепловых сетей обычно прокладывается под тротуарами
или полосами зеленых насаждений, а при невозможности такого размещения — под
проезжей частью дороги или на территории кварталов.
Расстояния в плане и по вертикали от конструкции тепловых сетей до зданий,
сооружений и инженерных сетей должны быть выдержаны в соответствии с требовани-
требованиями СНиП Н-36-73.
Особое внимание при выборе трассы и заглубления теплопроводов должно быть
уделено местам с параллельной прокладкой и пересечениями с электрокабелями
При параллельной прокладке температура грунта в месте прокладки электрокаСе-
ля в любое время года для кабельных линий напряжением до 10 к» не должна повы-
повышаться более чем на 10° С, для линий напряжением 35—220 кв — на 5° С. В местах
пересечений температура грунта в месте прокладки электрокабеля не должна по-
повышаться более чем на 10° С по сравнению с низшей температурой грунта в зимний
период и на 15° С — в летний период.
Глубина заложения тепловых сетей от дневной поверхности в свету принимается
не менее:
до верха перекрытий каналов и тоннелей — 0,5 м;
до верха перекрытий камер — 0,3 м;
до верха оболочки бесканальной прокладки — 0,7 м.
В непроезжих местах допускается сооружать камеры выступающими над поверх-
поверхностью земли на высоту не менее 0,4 м При прокладке тепловых сетей на низких
опорах расстояние в свету от поверхности земли до низа изоляции рекомендуется
принимать 0,35—0,5 м.
Уклон тепловых сетей независимо от способа прокладки должен быть не менее
0,002.
Расстояния в свету между трубопроводами, арматурой
и строительными конструкциями, м
От пола или перекрытия камеры до поверхности изоляции труб
'для перехода) 0,7
Боковые проходы для обслуживания арматуры и сальниковых
компенсаторов (от стенки камеры до фланца арматуры и до компен-
компенсатора) при Dy < 500 мм 0,6
То же, при Dy > 600 мм 0,7
От поперечной стенки камеры до корпуса сальникового компенсато-
компенсатора (со стороны стакана) при Dy ^ 500 мм 0,6
То же, при Dy > 600 мм 0,8
От пола или перекрытия камеры до фланца арматуры или сальни-
сальникового компенсатора при Dy <^ 500 мм 0,3
То же, при Dy > 600 мм 0,4
От пола или перекрытия до поверхности изоляции труб ответвлений 0,2
Высота камер принимается 2 м. В камерах предусматривается не менее 2 люков
и монтажные окна (в тех случаях, когда для спуска и подъема арматуры размер
входных люков недостаточен).
Для дренажа трубопроводов предусматриваются в низших точках устройства
для выпуска воды, а в высших точках — для выпуска воздуха (воздушники). Диа-
Диаметры вентилей или задвижек для выпуска воды и воздуха назначаются в зависимости
от диаметра условного прохода трубопровода Dy (табл. VI.30).
Надземная прокладка на эстакадах, на отдельно стоящих высоких мачтах или
низких опорах (столбиках), а также по стенам зданий может применяться только
на загородных магистралях в местах перехода через железные дороги, в особо
тяжелых грунтовых условиях при соответствующем согласовании с архитектурным
управлением города и другими заинтересованными организациями.
Наиболее распространенным способом прокладки трубопроводов тепловой сети
является подземный в непроходных унифицированных каналах серии ИС-01-04
Госстроя ОССР. Этот тип прокладки может применяться в любых грунтовых условиях,
403

в зоне грунтовых вод устраивается попутный Таблица VI.30. Диаметры
фильтрующий дренаж или оклеечная гид- арматуры (вентилей и задвижек)
роизоляция. Da, мм
Каналы рассчитаны на действие автомо-
автомобильной нагрузки по классу Н-30 и колес-
колесной нагрузки по классу НК-80 при заглуб-
заглублении верха перекрытия от 0,7 от 2 м. Ка-
Каналы марки КЛ высотой 300, 450 и 600 мм
собираются из лотковых элементов, перекры-
перекрываемых плоскими плитами; каналы марки
КЛс высотой 900 и 1200 мм собираются из
двух лотковых элементов, укладываемых
один на другой (см. лист VI.7, рис. 6, 7,
табл. VI.31).
Промежуточные опоры трубопроводов в
непроходных каналах выполняются в виде плоских прямоугольных сборных желе-
железобетонных подушек. Опорные подушки укладывают на пол канала на цементном
растворе. В верхней части опорных подушек устанавливают закладные металли-
металлические детали, выступающие из бетона на высоту до 20 мм (см. лист VI.7, рис. 2,3).
Таблица VI. 31. Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей
в непроходных одноячейковых каналах
Выпуск воды
Dy
До 70
80—125
150—175
200—250
300—400
450—500
25
40
50
80
100
150
Выпуск воздуха
25—80
100-150
175—300
350—450
15
20
25
31
Dy трубы, мм
25; 32
40; 50; 70; 80
100; 125; 150
175; 200; 250
175; 200; 250
300; 350
Марка канала
КЛ60-45
КЛ90-45
КЛ 12 0-60
КЛс 150-90
Размеры канала, мм
ширина
600
900
1200
1500
высота
450
600
900
Примерные расстояния, мм
между
осями
труб
250
300
от оси
труб до
стенки ка-
канала
175
150
450 | 225
600 | 340
600
700
450
400
от днища
канала до
низа тру-
трубы
196
246
Примечание. Канал КЛ120-60 для труб с ?>у = 175; 200, 250 мм собирается на плос-
плоской плите и перекрывается лотковым элементом.
В полупроходных каналах и проходных тоннелях нижний ряд трубопроводов
также опирают на подушки, применяемые в непроходных каналах. Верхние ярусы
труб опирают на металлические консоли или рамы.
Неподвижный опоры для трубопроводов в непроходных каналах выполняют
щитовыми (см. лист VI.8, рис. 5 и табл. VI.23). Неподвижные опоры в камерах
при подземной прокладке труб выполняются металлическими (см. лист VI.8, рис. 4).
При прокладке тепловых сетей бесканальным способом в сухих глинистых, пес-
песчаных и плотнослежавшихся грунтах изолированные теплопроводы укладываются
непосредственно на песчаную подготовку и засыпаются грунтом; подвижные опоры
под трубопроводы не устанавливаются. При прокладке в мокрых грунтах или в зоне
грунтовых вод устраивается попутный дренаж. В насыпных, торфянистых и дру-
других слабых грунтах в основании песчаной подушки дополнительно укладываются
сборные железобетонные плиты или производится замена слабого грунта уплот-
уплотненной песчаной засыпкой на глубину не менее 500 мм.
Неподвижные опоры при бесканальной прокладке также выполняются в виде
железобетонных щитов прямоугольной формы (лист VI. 16, рис. 4).
Ленинградским отделением ВГПИ «Теплоэнергопроект» разработан альбом ти-
типовых рабочих чертежей бесканальной прокладки для двухтрубных тепловых сетей
диаметром 50—1000 мм с изоляцией из автоклавного армопенобетона. Пенобетон,
406

0
Просмоленная Стальная
паш\ гильза
Неподвижная
опора
Камера
Не более L.
Кана/;
•Не 5олее 1
Лист VI. 16. Бесканальная прокладка тепловых сетей с изоляцией из биту-
моперлита
/ и 2 — в мокрых грунтах соответственно при D = 50—250 и ?> = 300—500 mmi
3 — в сухих грунтах; 4 — щитовая опора; 5 — узел примыкания бесканальной про*
кладки к непроходному каналу; 6— примерный план трассы (размер luaKQ см. в табл.
VI.35); 7 шг~ монтажная схема участка трассы.
407

§
(N
О
CO
CM
8
8
4—4
8
en
о
о
о
§
CM
О
О
см
О О О
О О О
(О (OS
СМ <М СМ
s
см
о
00
со
о
СО
со
о
<м
о
о
со
о
00
8 8 8 8 8
•-i CO CO t4-- СО
88 8
2
СО
8 8 S 8
со со со со
О ©О
N SS
Ю Ю Ю
8
to
о
8
со
00
со
СМ
СО
<М
О}
см
СО
ю
со
ю
о
N ЦЗ(С С
t~- CM CM 0
•* Ю Ю U
э о
0 СО
5 со
СО
С-.
СО
см
ел
00
О5"
см
см
со
о
см
00
см
СО
СО
см
со
см
О)
ю
см
аТ
Ci
см
О)
со
о?
ю
со
со
со
со
¦»—1
¦^*
to
см
ю
СО
"^
S
CD
00
ю
8
00
о
со
«о
ю
см
СО
|>
см
ю
«м
со
00
<?>
см
408

применяемый для теплоизоляции труб, имеет объемную массу 400 к?/м3, прочность
при сжатии 8—12 кгс/см2, коэффициент 0,12 ккал/м • ч • °С при влажности 5%.
Таблица VI.32. Основные размеры неподвижных опор типа НО
для Dy = 60 -4- 400 мм и типа НОМ для ?>у = 450 -v- 500 мм при бесканальной
прокладке тепловых сетей (лист VI. 16, рис. 4)
Dy трубопровода,
мм
50
70
80
100
125
150
200
250
300
350
400
450
500
Маркэ щита
НО 1-50
Н01-70
НО 1-80
Н01-100
Н01-125
Н01-150
Н02-200
Н02-250
НОЗ-300
НОЗ-350
НОЗ-400
Н0М4-450
Н0М4-5О0
Размеры, мм
А
2000
3000
4500
5500
в
200
250
300
350
н
1500
2000
2500
2500
d
140
160
170
190
210
240
300
360
430
480
530
580
630
280
400
540
660
1160
Из других конструкций бесканальной прокладки тепловых сетей наибольшее
распространение получила прокладка с изоляцией из битумоперлита. Киевским
отделением ВГПИ «Теплоэлектропроект» разработаны типовые конструкции серии
4,903-4 для бесканальной прокладки тепловых сетей с изоляцией из битумоперлита
при Dy == 50 -*- 500 мм и расчетных температурах воды в подающем трубопроводе
150 и 95° С, в обратном — 70° С (табл. VI.33).
Конструкция тепловой изоляции трубопроводов состоит из антикоррозионного
покрытия, основного теплоизоляционного слоя из битумоперлита и гидроизоляцион-
гидроизоляционного покрытия (табл. VI.34). Изоляция наносится на трубопроводы механическим
способом в заводских условиях; изоляция сварных стыков трубопроводов произ-
производится формовочными изделиями из битумоперлита.
Изолированные трубопроводы укладываются на песчаную подушку толщиной
не менее 100 мм и засыпаются слоем песка толщиной 100 мм, а затем грунтом. За-
Заглубление верха конструкции изоляции должно быть не менее 0,7 м при наличии
дорожного покрытия и 1 м при отсутствии дорожного покрытия. Предельные рас-
расстояния fM3KC от неподвижной опоры до начала канального участка (лист VI. 16,
рис. 1), исходя из условий прочности трубопровода, рекомендуется принимать по
табл. VI.35.
Таблица VI.34. Толщина слоя изоляции из битумоперлита, при бесканальной
прокладке трубопроводов, мм
Расчетная температура теплоносителя, °С
150
95
70
Dy трубопровода, мм
50
50
30
30
70 -ь 300
60
40
30
350 -{- 500
70
40
Примечание Толщина слоя тепловой изоляции из битумоперлита определена на основе
нормативных тешюпотерь при следующих усредненных исходных данных:
среднегодовые температуры теплоносителя 90, 65 и 50° С и соответственно расчетные темпе-
температуры 150, 95 и 70е С,
коэффициент теплопроводности битумоперлита 0,073 ккал/м ч-°С;
коэффициент теплопроводности грунта средней влажности 2 ккал/м-ч-* С
409

Таблица VI.35. Значения / (лист VI. 16 рис. 1)
Наименование
показателей
Толщина
стенки
трубопро-
трубопровода
макс
Еди-
Единица
изме-
измерения
ММ
м
?>у трубопровода, мм
50-*-
80
3-+-
4
20
100
3
20
4
25
125
3,5
25
4
30
150
5
40
200
55
250-4-
450
7
60
250-f-
500
8
70
350-f-
500
9
80
Таблица VI.36. Техническая характеристика битумоперлитовой изоляции
Наименование показателей
Объемная масса в сухом состоянии
Предел прочности при t = 20° С (не ме-
менее):
при сжатии
при изгибе
Водопоглощение за 1 сутки (по объему)
Коэффициент теплопроводности в воз-
воздушно-сухом состоянии при t = 20° С
Единица изме-
измерения
кг/м3
кгс/см2
»
проц.
ккал/м-ч-°С
Марка битумоперлита
БП-350 | БП-450
350
2,5
1
5
0,07—0,08
450
4
2
3
0,08—0,09
В зависимости от объемной массы битумоперлитовая тепловая изоляция под-
подразделяется на марки БП-350 и БП-450 (табл. VI.36).
Гибкие компенсаторы и участки трубопроводов, являющиеся элементами естест-
естественной компенсации, прокладываются в нишах и каналах (лист VI. 16, рис. 6 и 7).
С целью уменьшения количества участков, прокладываемых в каналах, рекомен-
рекомендуется применять сальниковые компенсаторы, начиная с Dy =. 100 мм. Г-образная
компенсация допускается при углах поворота не более 120°.

ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
О МЕЖДУНАРОДНОЙ СИСТЕМЕ ЕДИНИЦ СИ
В табл. 1—3 приведены единицы физических величин СИ согласно проекту
ГОСТ «Единицы физических величин» A973 г.), применяемые в отопительно-венти-
ляционной технике, а в табл. 4 даны пересчетные значения для некоторых еди-
единиц СИ.
Таблица 1. Важнейшие единицы физических величин международной
системы (СИ)
Наименование величины
Основные
Длина
Масса
Время
Сила электрического тока
Термодинамическая температура
Сила света
Количество вещества
Единица
Наименование
единицы
метр
килограмм
секунда
ампер
кельвин
кандела
моль
Дополнительные единицы
Плоский угол
Телесный угол
радиан
стерадиан
Производные единицы
Площадь
Объем, вместимость
Скорость
Ускорение
Плотность •
Сила, сила тяжести
Вес
Удельный вес
Давление
Работа
Энергия
Мощность
Динамическая вязкость
Кинематическая вязкость
Массовый расход
Объемный расход
Электрическое напряжение
Электрическое сопротивление
Количество теплоты
Удельная теплоемкость
Тепловой поток
Поверхностная плотность теплового пото-
потока
квадратный метр
кубический метр
метр в секунду
метр на секунду в квад-
квадрате
килограмм на кубический
метр
ньютон
ньютон
ньютон на кубический
метр
паскаль
джоуль
джоуль
ватт
паскаль-секунда
квадратный метр на се-
секунду
килограмм в секунду
кубический метр в секун-
ду
вольт
ом
джоуль
джоуль на килограмм-
кельвин
ватт
ватт на квадратный метр
Обозначение
М
КГ
с
А
К
кд
моль
рад
ср
м2
м3
м/с
м/с2
кг/м3
н
Н
Н/м3
Па
Дж
Дж
Вт
Па-с
М2/С
кг/с
М3/С
в
Ом
Дж
Дж/(кг-К)
Вт
Вт/м2
411 /

Наименование величины
Коэффициент теплопередачи
Температурный градиент
Теплопроводность
Освещенность
Звуковое давление
Интенсивность звука
П родол жен ие
т а б л I.
Единица
1
Наименование 1
ватт на квадратный метр-
кельвин
кельвин на метр
ватт на метр-кельвин
люкс
паскаль
ватт на квадратный метр
Обозначение
Вт/(ма К)
К/м
Вт/(м-К)
лк
Па
Вт/м*
Таблица 2. Единицы, допускаемые к применению наравне с единицами СИ
Наименование величины
Масса
Время
Объем, вместимость
Температура
Цельсия, разность тем-
температур
Относительная величина
Единица
Название
тонна
минута
час
сутки
литр
градус
Цельсия
процент
Обозначение
Т
МИН
Ч
сут
л
°с
%
Значение в единицах СИ
103/кг
60 С
3600 с
86400 с
10~3 м1»
Температура Цельсия опре-
определяется выражением t —
— Т — То, где Т — темпеоа-
тура Кельвина; То = 273,15 К
(по размеру градус Цельеия
равен Кельвину)
ю-2
Таблица 3
Наименование величины
Частота вращения
Сила
Давление
Вес
Мощность
Количество теплоты
. Единицы, временно допускаемые
Единица
Название
оборот в минуту
килограмм-сила
килограмм-сила на квад-
квадратный сантиметр
то же, на квадратный метр
миллиметр водяного стол-
столба
миллиметр ртутного
С1иЛиа
тон на-сила
лошадиная сила
калория
Обозначе-
Обозначение
об/мин
КГС
кгс/см2
кгс/м2
мм вод.
ст.
мм рт. ст.
тс
л. с
кал
к применению
Значение в единицах СИ
1/60 с1
9,80665 Н (точно)
98066,5 Па (точно)
9,80655 Па
9,80665 Па
133,322 Па
9806,65 Н (точно)
735,499 Вт
4,1868 Дж (точно)
Таблица 4. Пересчетные значения для некоторых единиц СИ
Наименование величины
Давление
Размерность
1 Па
1 Па
1 Па
Соотношение между едини-
единицами
0,101972 кгс/мг
0,102 мм вод. ст.
0,0075 мм рт. ст.
412

Продолжение табл. 4
Наименование величины
Давление
Количество теплоты
Тепловая мощность и теп-
тепловой поток
Мощность
Работа, энергия
Коэффициент теплопередачи
Термическое сопротивление,
сопротивление теплопередаче
Коэффициент теплопровод-
теплопроводности
Удельная теплоемкость
Размерность
1 атм
1 кгс/м2
1 ккал
1 кДж
1 ккал/ч
1 ккал/с
1 кгс-м/с
1 кВт
1 кгс-м
1 Втч
1 Дж
1 ккал/(м2-ч.°С)
1 Вт/(м2-К)
1 (м2-ч.°С)/ккал
1 (м2-К)/Вт
1 ккал/(м-ч-град)
1 Вт/(м-К)
1 ккал/(кг.°С)
Соотношение между едини-
единицами
101325 Па
9,80665 Па
4186,8 Дж
0,23865 ккал
1,163 Вт
4,1868 Вт
9,80665 Вт
1,3596 л. с
9,80665 Дж
3600 Дж
0,101972 кгс-м
1,163Вт/(м2.К)
0,859845 ккал/(ма-ч-°С)
0,859845 (м2-К)/Вт
1,163 (м2.ч-°С)/ккал
1,163 Вт/(м-К)
0,859845 ккал/(м-ч-°С)
4186,8 Дж/(кг-К)
Примечание. Ряд пересчетных значений величин указан в табл 3.
В практических расчетах, выполняемых при помощи логарифмической линейки, при составле-
составлении таблиц и графиков, в случае замены старых единиц новыми, величины удобно принимать
приближенно (с ошибкой до 2%):
давление — 1 кгс/м* = 1 мм вод. ст. =* 10 Па;
1 кгс/см1 = 98,0665 кПа fe 100 кПа; 1 мм рт. ст. s* 133 Па,
количество теплоты — 1 ккал = 4,19 кДж,
тепловой поток — 1 ккал/ч яг 1,16 Вт, 1 кал/с » 4,19 Вт;
коэффициент теплопередачи— 1 ккал/(м*-ч-°С) % 1,16 Вт/(м2-К) или 1,16 Вт/(м*-вС);
сопротивление теплопередаче — 1 (м* -ч-°С)/ккал ss 0,86 (м*-К)/Вт или 0,86 (м«-°С)/Вт;
коэффициент теплопроводности — 1 ккал/(м • ч.°С) = 1,16 Вт/(м К) или 1,16 Вт/(м-*С);
удельная теплоемкость — 1 ккал/(кг-°С) » 4,19 кДэкДкг'К) или 4,19 кДж/(кг-*С).

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
I. Строительная теплотехника
Теплофизический расчет ограждающих конструкций зданий 5
Теплотехническая характеристика строительных материалов и кон-
конструкций E). Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха A6).
Нормы сопротивления теплопередаче ограждений B7). Проверка нару-
наружных ограждений на конденсацию влаги D0).
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции 46
Общие принципы расчета D6). Расчет теплопотерь в зданиях повышенной
этажности F1).
II. Печное отопление
Характеристика печного отопления и печей 69
Классификация печей F9). Отопительные печи (80). Отопительно-вароч-
ные печи (81). Кухонные плиты квартирного типа и отопительные щитки
(81). Русские печи (81).
Основные указания по проектированию и расчету 85
Отвод дыма и установка печей (85). Противопожарные мероприятия (87).
Размещение печей (89). Расчет печного отопления и подбор печей (90).
III. Центральное отопление
Выбор систем и теплоносителя 94
Область применения (94). Водяное отопление A03). Паровое отопление
A07). Воздушное отопление A11). Панельно-лучистое отопление A12).
Нагревательные приборы . . . 114
Типы приборов A14). Установка приборов и присоединение их к трубопро-
трубопроводу A26). Регулирование теплоотдачи A28). Расчет поверхности нагрева и
подбор приборов A30). Особенности расчета нагревательных приборов од-
однотрубных систем водяного отопления A44). Расчет воздухонагревателей
лестничных клеток A57) Расчет и подбор греющих бетонных панелей A60).
Трубопроводы и арматура 165
Трубы и соединительные части A65). Пароводяная арматура A65). Подбор
вспомогательного оборудования и арматуры A69). Прокладка трубопро-
трубопроводов в зданиях A83).
Гидравлический расчет трубопроводов 187
Общие принципы расчета A87). Расчет располагаемого перепада давлений
систем водяного отопления A90). Методы гидравлического расчета трубо-
трубопроводов A96). Подсчет коэффициентов местных сопротивлений B17). Осо-
Особенности расчета однотрубных систем водяного отопления B26). Расчет
больших колец циркуляции систем водяного отопления B3i). Особенности
расчета трубопроводов с попутной схемой движения воды B39). Усгройстзо
и расчет квартирного водяного отопления B40). Расчет паропроводов низ-
низкого давления B42). Расчет паропроводов высокого давления B45). Расчет
конденсатопроводов B50).
414

IV. Горячее водоснабжение
Принципиальные схемы и оборудование систем 252
Область применения B52). Требования к качеству воды B64). Горячее во-
водоснабжение квартиры B54). Горячее водоснабжение, совмещенное с квар-
квартирным отоплением B59). Централизованные системы горячего водоснаб-
водоснабжения B61). Установка напорных баков и емких водонагревателей B63).
Водоразборная арматура B70).
Расчет установок горячего водоснабжения 270
Нормы расхода и температура горячей воды B70). Определение расчетного
часового расхода горячей воды и тепла B71). Расчет и подбор баков-аккуму-
баков-аккумуляторов и емких водонагревателей B77). Расчет трубопроводов B80).
V. Отопительные котельные
Малометражные отопительные котлы 298
Общая характеристика встроенных котельных B98). Типы котлов B99). Об-
Обмуровка котлов C05). Арматура котлов C11).
Подбор котлов и вспомогательного оборудования 314
Расчет поверхности нагрева и количества котлов C14). Расчет и подбор
циркуляционных насосов с электродвигателями C17). Расчет и подбор
питательных устройств C20).
Расчет тяго-дутьевых устройств 329
Дьыо1.ые трубы и боровы C29). Вентиляторное дутье C32).
Помещения встроенных котельных 332
VI. Тепловые сети
Определение расходов тепла 337
Режим отпуска тепла 342
Отопление C42). Вентиляция C45). Горячее водоснабжение C46). Регули-
Регулирование отпуска тепла при повышенных графиках температур сетевой воды
C46).
Гидравлический расчет и режим работы тепловых сетей , . . . 348
Общие принципы расчета C48). Расчетные расходы теплоносителя C52).
Гидравлический расчет трубопроводов C55). Пьезометрический график
C59). Гидравлический режим C62).
Присоединение потребителя тепла к тепловой сети 364
Основное оборудование тепловых вводов 367
Элеваторы C67). Скоростные водонагреватели C72).
Трубы, арматура и опоры 379
Трубы и запорная арматура C79). Опоры трубопроводов C80). Расчет труб
на прочность C84). Компенсация тепловых удлинений трубопроводов C87).
Определение усилий на неподвижные опоры D02).
Прокладка тепловых сетей 404
Приложения
Приложение 1. О международной системе единиц СИ 411
Приложение 2. Номограмма для расчета трубопроводов систем водяного
отопления по методу эквивалентных сопротивлений 414

Ростислав Владимирович Щекин, Сергей Михайлович Кореневский,
Георгий Евгеньевич Бем, Федор Исидорович Скороходько,
Ефим Исакович Чечик, Георгий Дмитриевич Соболевский,
Виктор Александрович Мельник, Ольга Сергеевна Кореневская
СПРАВОЧНИК ПО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЮ
И ВЕНТИЛЯЦИИ
Издси ие четверъое
Книга первая
ОТОПЛЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Редакторы А. Г. Гриценко, К. В. Бергер
Переплет художника В. С. Яковлева
Художественный редактор Б. Е. Громаков
Технический редактор С. Г. Герасимова
Корректоры М.М. П о л и щ у к,
Г. Н. Ляховская
БФ 13899. Сдано в иабор 26. 10. 1975 г. Подписано к печати
12. V 1976 г Формат бумаги 60x90'/ia Бумага типограф-
типографская № 2 Жндачевского бумкомбината. Объем: 26+0,14
(вклейка) физ печ. л., 26-J-0,14 (вклейка) усл. печ. л , 35
уч.-изд. л. Тираж 75000. Зак. №5—2696 Цена 1 руб. 99 коп
Издательство «Буд1вельник», Киев, Владимирская, 24.
Головное предприятие республиканского производственного
объединения «Полиграфкнига» Госкомиздата УССР, г. Киев,
ул. Довженко, 3.

Потеря дадленияр„, кгс/мг
16000
20000
25000
30000
Коэффициент местного сопротивления 2%