РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЬНЫХ
УСТАНОВОК-ДЛЯ СИСТЕМ
ПРИТОЧНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ
Ленинград - 1972
УДК 691.921.452.001.2
В книге излагается наиболее современная методика
теплового, аэродинамического и гидравлического рас-
чета воздухонагревательных установок для систем
приточной вентиляции, воздушного отопления и кон-
диционирования воздуха. Книга содержит многочислен-
ные примеры различных случаев расчета калорифер-
ных установок и все вспомогательные материалы, необ-
ходимые для практического пользования излагаемой
методикой, и в частности для выполнения расчетов
в международной системе единиц СИ.
Книга предназначена для специалистов, занимаю-
щихся проектированием, наладкой и эксплуатацией
систем вентиляции и кондиционирования воздуха,
а также для специалистов других отраслей техники,
рассчитывающих конвективные теплообменные аппа-
раты.
S-2-lfl
180-72
ВВЕДЕНИЕ
Методы расчета воздухонагревательных установок для систем приточной
вентиляции и кондиционирования воздуха, применимые в настоящее время
в проектной практике, не отвечают в полной мере современным представле-
ниям о конвективном теплообмене, так как не учитывают влияние относи-
тельного движения аоздуха и греющей воды (противоток, прямоток, перекре-
< < стный ток) на теплопроизводнтельность многорядных воздухонагревательных
Установок. Между тем в практике эксплуатаций перечисленные схемы компо-
новки калориферов широко распространены. Применение несовершенных ме-
тодов и формул приводит к неправильному тепловому и аэродинамическому
- расчету калориферных установок.
Воздухонагревательные установки систем приточной вентиляции и конди-
ционирования воздуха компонуются из калориферов и секций Подогрева стан-
дартных или нормализованных типоразмеров, вследствие чего расчет' этих
, установок отличается некоторыми характерными особеииостями. Для облегче-
ния расчета и подбора калориферных установок- разработаны таблицы и номо-
граммы, однако их общий недостаток, помимо указанного выше, состоит так-
же в том, что каждая из них пригодна для подбора калориферов только. не-
которой части вйпускаемых конструкций. Правила пользования такими рас-
четными пособиями различны, что. усложняет их исйользование. К тому же .
, по мере уточнения теплотехнических и аэродинамических показателей указан-
ные таблицы и номограммы устаревают, а для подбора вновь освоенных кон-
струкций калориферов подобные материалы необходимо составлять заново.
В этой книге излагается разработанная автором методика теплового рас-
чета калориферных установок, свободная от указанных выше недостатков. Ме-
тсдира и разработанные номограммы являются универсальными, пригодными
для теплового и аэродинамического расчета любых выпускаемых 'калориферов
и типовых секций подогрева центральных кондиционеров,. а также новых кон-
струкций воздухонагревателей такого же назначения, производство которых
может быть освоено впоследствии. Для пользования методикой дополнительно
требуются лишь обычные справочные материалы по конструкциям воздухона-
гревателей (технические данные, конструктивные размеры, паспортные данные
но теплопередаче и аэродинамическому сопротивлению). Указанные матери-
алы'для выпускаемых воздухонагревателей помещены в приложениях.
Книга снабжена многочисленными примерами, иллюстрирующими методику
теплового, аэродинамического и гидравлического расчета воздухонагреватель-
ных установок для решения конкретных задач.	,
Необходимому казать, что, изложенные в книге порядок расчета и рекомен-
дации по проектированию относятся к воздухонагревательным установкам,
работающим в системах с механическим побуждением движения воздуха.
Приводимыми материалами нельзя пользоваться при проектировании устано-
вок с гравитационным движением воздуха.
Отзывы и замечания по книге следует направлять по адресу: Ленинград, .
пл. Островского, 6, Ленинградское отделение Стройиздата,
ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
А — техническая характеристика калорифера (типовой секции
подогрева), постоянная для данной модели и не зависящая от
номера калорифера, кг-.град/ккал или кг-град/кдж;
с — массовая удельная теплоемкость воздуха, ккал!кг град 'или
кдж/кг-град;
св—объемная удельная теплоемкость воды, ккал!ма• град или
кдж/м3-град;
f — жцвое сечение калорифера для прохода воздуха, мг;
fT, fy — живое сечение для прохода теплоносителя соответственно
у калорифера и калориферной установки, м2;
F, Fy — поверхность нагрева соответственно у калорифера и у много-
рядной калориферной установки, м2;
G — количество наружного воздуха, поступающего в калорифер-
ную установку, кг/ч или кг/сек;
GB— расход греющей’воды в калориферной установке, м3/ч или
м*/сек,
Gp — количество воздуха, используемого для рециркуляции (в ка-
лориферных установках с рециркуляцией воздуха), кг/ч или
кг/сек;
h, hy — сопротивление проходу воздуха соответственно одного кало-
рифера и многорядной калориферной установки, кгс/м2 или
н/м2;
Н, Ну — сопротивление проходу воды соответственно одного калори-
фера и калориферной установки, кгс/м2 или н/м2;
k — коэффициент теплопередачи калориферов, ккал/м2-ч-град или
вт/м2 • град;
I — количество калориферов, расположенных по фронту калори-
ферной установки;
L — отношение водяных эквивалентов нагреваемого воздуха и
греющей воды;
М, N — вспомогательные параметры для теплового расчета калори-
ферных установок;
п, Лф — соответственно теоретически необходимое и фактическое ко-
личество рядов калориферов, расположенных последова-
тельно по ходу воздуха в калориферной установке;
Q — теплопроизводительность калориферной установки, ккал/ч
или вт;
1Н, <к — температура воздуха соответственно при входе в калорифер-
ную установку и на выходе из нее, град;
tp — температура воздуха, поступающего из вентилируемых по-
мещений на рециркуляцию, град;
ti — температура наружного воздуха (в установках с рециркуля-
цией воздуха), град;
t2 — температура приточного воздуха, подаваемого в вентилируе-
мые помещения (в установках с рециркуляцией воздуха),
град;
Ти, Тк — температура греющей воды соответственно при входе в кало-
риферную установку и на выходе из нее, град;
Т-п — температура пара, град;
ну — весовая (массовая) скорость воздуха в живом сечении кало-
рифера для прохода воздуха, кг/м2-сек,
• w — скорость движения воды в трубках калориферов для прохода
теплоносителя, м/сек;
At — перепад температур воздуха в калориферной установке,
град;
АТ — перепад температур греющей воды в калориферной установке,
град;
<р — запас поверхности иагрева калориферной установки.
4
Глава I
КОНСТРУКЦИИ ВЫПУСКАЕМЫХ КАЛОРИФЕРОВ,
СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ И ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ
В системах приточной вентиляции и кондиционирования для
нагрева воздуха, подаваемого в помещения, применяются воздухо-
нагреватели с теплоносителем — водой или насыщенным водяным
паром. Они изготовляются из стали, наружная оребренная поверх-
ность их снабжена антикоррозионным цинковым покрытием, улуч-
шающим теплопроводность в местах контакта составных элементов
теплоотдающей поверхности.
Основными частями воздухонагревателей (рис. 1) являются:
трубки для циркуляции теплоносителя, несущие развитое оребре-
ние; . '
два коллектора для распределения теплоносителя по трубкам
и сбора его, образованные трубными решетками и приваренными
к ним крышками;
два штуцера для присоединения воздухонагревателя к подаю-
щему и обратному трубопроводам теплоносителя;
два боковых щитка (стенки) для предохранения оребряющей по-
верхности от деформации при транспортировании и монтаже воз-
духонагревателя.
Отогнутые края трубных досок, к которым приварены концы
трубок, и полосы угловой прокатной стали, приваренные к боковым
щиткам, образуют фланцы, снабженные отверстиями для соедине-
ния воздухонагревателя с помощью болтов со смежными элемен-
тами вентиляционной системы.
Согласно действующему ГОСТ 7201—62 в зависимости от тепло-
технических, аэродинамических и массовых показателей калориферы
подразделяют на четыре модели: самую малую (СМ), малую (М),
среднюю (С) и большую (Б). Модели СМ и М в настоящее время не
изготавливаются. Для каждой модели стандартизировано 14 номе-
ров калориферов (№ 1—14), различающихся по присоединительным
размерам и величине поверхности нагрева.
Различают одноходовые и многоходовые калориферы. В однохо-
довых калориферах теплоноситель движется во всех трубках в од-
ном направлении, а в многоходовых — многократно (4—8 раз)
5
меняет направление движения вследствие наличия в коллекторах
приваренных перегородок (см. приложение 1). Каждый ход обра-
зуется частью имеющихся в калорифере трубок, благодаря чему
уменьшается живое сечение для прохода теплоносителя, увеличи-
вается его скорость и возрастает коэффициент теплопередачи, если
калорифер обогревается водой. Одноходовые калориферы,;имеют
Рис. 1. Калорифер КВБ
/ — трубка для прохода теплоносителя; 2 — пластинка ореб-
рения; 3 — трубиая решетка; 4 — коллекторная крышка;
5 — присоединительный штуцер; 6 — боковой щиток
диагональное , а многоходовые — одностороннее расположение при-
соединительных штуцеров.
По конструкции оребряющей поверхности различают пластин-
чатые и спирально-навивные калориферы. У всех пластинчатых
она состоит из плоских прямоугольных пластинок толщиной без
оцинковки 0,5 мм, насаженных на группу трубок.
Выпускаемые Механическим заводом № 1 треста Сантехдеталь
(г. Горький) калориферы СТД 3009В (одноходовые) и СТД 3010Г
(многоходовые) имеют плоскоовальные трубки размером 75x10 мм;.
6
глубина пластинок — 90 мм, шаг — 3,7 мм. Калориферы это г
типа изготовляются пяти номеров (№ 5, 7, 8, 9 и 14). По температур-
ному режиму работы и основным показателям, регламентирован-
ным ГОСТом, калориферы типа СТД должны быть отнесены к сред-
ней модели [1].
У всех других выпускаемых калориферов трубки для прохода.
теплоносителя круглого сечения наружным диаметром 22 мм со
стенками толщиной 2 мм.
К средней модели относятся также пластинчатые калориферы-
КФС (одноходовые) и КМС (многоходовые), поставляемые Костром-
ским калориферным заводом. Они имеют по ходу воздуха три ряда
трубок, расположенных в коридорном порядке, причем пластинки
насаживаются на шесть трубок с шагом 5 мм. Размер пластинок —
117 X 136 мм. Эта конструкция металлоемка: для одинаковых усло-
вий работы калориферы КФС должны иметь примерно на 10% боль-
шую поверхность нагрева, чем СТД [2, 31.
Завод в Костроме изготовляет также пластинчатые калориферы
большой модели КФ Б (одноходовые) и КМБ (многоходовые). Они
имеют 4 ряда трубок, составляющих коридорный пучок. Размер
пластинок — 117x175 мм,, шаг такой же, как у средней модели.
Предприятия в Мордовской АССР и в Псковской области изго-
тавливают аналогичные по конструкции калориферы средней и боль-
шой модели — КЗПП, КЗВП К4ПП и К4ВП. Цифра в обозначении
калорифера указывает на количество рядов трубок по ходу воздуха,
а последняя буква «П» — на конструкцию (пластинчатый); буквы
«П» и «В» в середине наименования указывают на исполнение кало-
рифера — паровое (одноходовое) и водяное (многоходовое). Эти
калориферы отличаются от ' выпускаемых Костромским заводом
лишь некоторыми конструктивными размерами боковых щитков и
коллекторов.
Московский электроремонтный завод изготовляет калориферы
КВБ (см. рис. 1), которые от КФС отличаются только тем, что
вместо коридорного принято зигзагообразное расположение трубок.
Смещений осей трубок в поперечном направлении равно половине
их наружного диаметра, причем первый и последний ряды трубок,
считая по ходу воздуха, приближены соответственно к передним и
задцим кромкам пластинок. Этим достигается турбулизация воз-
душного потока и проветривание так называемых «застойных зрн»,
образующихся между соседними (в продольном направлении) труб-
ками в коридорных пучках. Благодаря увеличению шага трубок
в глубину, пластинки меньше гнутся, а воздушные струи более
плавно огибают трубки, что способствует уменьшению аэродинами-
ческого сопротивления. Указанным простым и технологичным
способом достигнуто существенное увеличение теплоотдачи, в резуль-
тате чего калорифер КВБ по температурному режиму работы ока-
зался соответствующим большой модели, на что указывает буква
«Б» в его наименовании. Следует отметить, что при обогреве водой
повышению теплоотдачи калориферов КВБ способствует также их
7
Рис. 2. Труба калорифера со
спирально-навивным оребре-
относительно небольшое живое сечение по теплоносителю. В сред- <1
нем поверхность нагрева установок, смонтированных из этих кало-
риферо’в, на 25% меньше, чем установок из калориферов КФБ [2, 31. ЭД
Калориферы КВ Б в настоящее время выпускаются только в одно- чв
ходовом исполнении.	я
Предприятиями в Луганской и Днепропетровской областях из- V
готовляются спирально-навивные калориферы КФСО и КФБО	Я
(оребренные). У средней модели — три, у большой — четыре ряда	1
трубок, образующих тесный шахматный пучок. Оребрение соз-
дается навивкой на трубки спиральных ребер из стальной ленты ши-
. риной 10 и толщиной 0,4 мм\ шаг ребер 4 мм. Ребра у основания
имеют глубокие гофры (рис. 2). Шаг труб по фронту 46 мм, в глу-	'Wj
бину — 42. Благодаря шахматному	-«Я
расположению трубок и сравнительно	Я
небольшому коэффициенту оребре-
ния1 спирально-навивные калори-
феры имеют высокие коэффициенты	Л|
теплопередачи и значительное сопро-
тивление проходу воздуха.
По температурному режиму	9
работы калориферы КФСО и КФБО	.Яг
не соответствуют требованиям
ГОСТ 7201—62, так как при умерен-	jn
ной скорости движения воздуха и	jHl
небольшом аэродинамическом сопро-
тивлении они нагревают воздух на	Я»
слишком большой перепад температур.	;Я)
Поэтому содержащиеся в их обозна-	Д
чении буквы «С» и «Б» указывают лишь на различие в количестве	.Ж
рядов трубок, но не соответствуют классификации моделей калори-
феров по ГОСТу. Сравнительно небольшое расстояние между труб-
ками затрудняет приваривание перегородок в коллекторах, поэтому
спиральнонавивные калориферы выпускаются пока только в одно-
ходовом исполнении. Необходимо учитывать, что теплоотдающая Яу
поверхность у этих калориферов быстрее загрязняется и труднее Ж
поддается очистке, чем у пластинчатых.	$
В настоящее время спирально-навивные и пластинчатые кало- 2
риферы всех типов и моделей (за исключением СТД) выпускаются	;
десяти номеров — со второго по одиннадцатый включительно.2	7
В нормальном исполнении калориферы могут работать при дав-
лении теплоносителя до 8 кгс/сл2; на более высокое рабочее давление
1 Коэффициент оребрения равен отношению площади теплоотдающей
поверхности к площади внутренней поверхности трубок.
2 В настоящее время калориферы изготовляются по ГОСТ 7201—62
«Калориферы стальные, обогреваемые водой и паром», так как введение
ГОСТ 7201—70 отсрочено до 1973 г. В течение нескольких’лет после 1973 г.
часть калориферов для ремонта эксплуатируемых установок будет изготав-
ливаться по ГОСТ 7201—62.
8
они изготовляются по особому заказу. По требованию потребителей
калориферы поставляются без боковых щитков.
Харьковский машиностроительный завод «Кондиционер», вы-
пускающий оборудование для центральных кондиционеров, в тече-
ние ряда последних лет изготовлял, в частности, типовые секции
подогрева для центральных кондиционеров типа Кд.1 Геометрия
оребрения трубок та же, что и у спирально-навивных калориферов,
но для уменьшения аэродинамического сопротивления трубки рас-
положены в коридорном порядке. По ходу установлены один, два
или три ряда труб, а секции именуются соответственно одно-, двух-
и трехрядными. Между рядами трубок по ходу воздуха имеются
зазоры, благодаря которым улучшается омывание лобовых участков
оребренных трубок воздушным потоком. Присоединительные и
габаритные размеры секций подогрева увязаны с размерами проче-
го оборудования кондиционеров типа Кд, которые были разрабо-
таны на номинальные производительности по воздуху 10, 20, 40,
60, 80, 120, 160, 200 и 240 тыс. м81ч. Секции подогрева конди-
ционеров Кд 160, Кд200 и Кд240 с тремя рядами трубок не изго-
товлялись .
В верхней части секций подогрева производительностью до
120 тыс. м8/ч включительно размещен обводный канал, благодаря
чему регулирование теплопроизводительности можно осуществлять
либо при помощи сдвоенного воздушного клапана, который пропус-
кает часть воздуха через обводный канал, либо посредством измене-
ния расхода или давления теплоносителя. В последнем- случае об-
водный канал заглушается. Теплоотдача секций подогрева произ-
водительностью по воздуху 160 тыс. м3 * */ч и более, не имеющих обвод-
ного канала, регулируется только по теплоносителю. Они рассчи-
таны на теплоноситель (обычно воду) с температурой не более 150° С
и давлением до 6 кгс/см2.
Все типовые секции подогрева, за исключением секций кондицио-
неров Кд 10, насчитывают по нескольку калориферов (2—9). Секции
кондиционеров производительностью 60 тыс. мя1ч воздуха и более
поставляются в разобранном виде. При монтаже секций состав-
ляющие их многоходовые калориферы можно соединять по теплоно-
сителю параллельно или последовательно.
Технические данные и конструктивные размеры калориферов
и типовых секций подогрева центральных кондиционеров типа Кд
приведены в приложении 1.
В приложении 3 приведены основные технические данные и кон-
структивные размеры выпускаемых воздушно-отопительных агре-
гатов. Последние представляют собой калориферные установки,
1С 1971 г. прекращено изготовление оборудования кондиционеров
Кд производительностью от 40 до 240 тыс. ж3/ч воздуха и освоено производ-
ство типового унифицированного оборудования кондиционеров КТ-30, КТ-40,
КТ-60, КТ-80, КТ-120, КТ-160 и КТ-250 (цифра в обозначении соответствует
номинальной производительности по воздуху в тыс. м3/ч) [4].
9
скомплектованные с вентиляторами и заключенные вместе с ними
в общий кожух. У' агрегатов всех конструкций воздушный поток
сначала поступает в вентилятор, а затем нагревается.в калориферах.'
Для Направления воздушной струи служит решетка из специальных
лопаток, положение которых можно изменять.
Воздушно-отопительные агрегаты АПВС укомплектованы спи-
рально-навивными калориферами, аналогичными КФСО и КФ ВО, ,
у других агрегатов — пластинчатые калориферы с коридорно рас- "
положенными /АПВ) и плоскоовальными трубками (СТД).
Воздушно-отопительные агрегаты называют также рециркуля-
ционными, так как они обычно устанавливаются для воздушного j)
отопления производственных и иных «смещений большого объема,
причем через агрегаты циркулирует воздух, забираемый из поме-
щений и возвращаемый им. Агрегаты выпускаются напольного типа J
с центробежными вентиляторами (СТД-300) и подвесные — с осе- ~
выми (все остальные). Последние подвешиваются на петлях или 5
устанавливаются в помещениях на кронштейнах на высоте Зли
более над уровнем пола. Агрегаты типа АПВС и АПВ имеют много-
ходовые калориферы и используются для работы на паре и воде.
В обозначениях этих агрегатов (например, АПВС-70-40) первая,
большая цифра указывает их теплопроизводительность в тыс. ккал!ч
при обогреве паром (давление 3 кгс1см?), вторая — теплопроизводи- '«
тельность при теплоносителе воде с параметрами 130—70° С. Анало-
гичным образом расшифровываются цифры в обозначениях агрегатов
СТД. В отличие от агрегатов АПВС и АПВ у агрегатов СТД-100 и .
СТД-300 количество рядов калориферов по ходу воздуха различно: 
при работе на паре устанавливается один ряд одноходовых кало-
риферов, при работе на воде — два ряда многоходовых калорифе-
ров, соединяемых последовательно по теплоносителю.	
Все выпускаемые агрегаты предназначены для работы при внут- ,
рением давлении теплоносителя до 6 кгс/см2 и температуре до 1
150° С. Во все подвесные воздушно-отопительные агрегаты тепло- ;
носитель подводится через верхний штуцер калорифера и отводится
через нижний штуцер. На трубопроводах, отводящих конденсат
от агрегатов, устанавливают конденсатоотводчйки.
Паровые агрегаты СТД-300 комплектуются двумя калориферами,
каждый из которых имеет свой присоединительные штуцеры. Агре-
гаты СТД-300, работающие на воде, имеют 4 калорифера, располо-
женных в 2 ряда по ходу воздуха. На тыльной стороне агрегата
находятся 4 присоединительных штуцера с фланцами (диаметр
условного прохода 32 мм).
Греющая вода движется по двум каналам, каждый из которых
образован трубками двух четырехходовых калориферов, соединен- 
ных последовательно между собой.
Воздушно-отопительные агрегаты АПВС и АПВ изготовляются
предприятиями в Днепропетровской и Псковской областях. Аг-
регаты СТД-100 и СТД-300 выпускаются Механическим заводом
№ 1 треста Сантехдеталь в г. Горьком.
10
Г л а в a II
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К КАЛОРИФЕРНЫМ УСТАНОВКАМ
Калориферные установки компонуют из калориферов выпускае-
мых типоразмеров. При проектировании установок можно предус-
матривать использование калориферов различных типов, моделей
и номеров, различную фронтальную поверхность и. количество ря-
дов калориферов по ходу воздуха. Таким образом, Количество воз-
можных решений для каждого конкретного случая может быть
велико, однако целью расчета является выявление такой калорифер-
ной установки, которая в заданных условиях работы имеет наимень-
шие фронтальные размеры, поверхность нагрева, аэродинамическое
и гидравлическое сопротивление. Выполнение этих требований
необходимо для обеспечения минимальной стоимости изготовления и
эксплуатации установок.
Перечисленные требования противоречивы: так, меньшее со-
противление проходу воздуха имеют установки, включающие кало-
риферы малой глубины, т. е. средней или малой модели, но фрон-
тальные размеры таких установок будут большими, чем при исполь-
зовании калориферов большой модели; наиболее высокие значения
коэффициентов теплопередачи и соответственно меньшие поверхности
нагрева имеют место при последовательном соединении по греющей
воде всех калориферов, включенных в установку, однако при этом
гидравлическое сопротивление будет максимальным и т. д. Поэтому
окончательно принимаемый вариант компоновки калориферной
установки  может быть только компромиссным решением, в доста-
точной мере удовлетворяющим указанным требованиям или таким,
которые признаются наиболее важными в данном случае.1 Сформули-
ровать требования и правила для расчета оптимального варианта
калориферной установки, пригодные для всех практических слу-
чаев, не представляется возможным, поскольку эти требования и
' правила в конкретных случаях сильно разнятся. Поэтому приемле-
мое решение обычно Находят после рассмотрения с учетом конкрет-
ных обстоятельств и условий нескольких рассчитанных вариантов
компоновки калориферной установки, т. е. посредством подбора.
В большинстве случаев количество рассчитываемых вариантов
можно свести к минимуму, если весовую скорость воздуха в живом
сечении калориферов независимо от их типа и модели принимать
в пределах 4—8 кг/м2-сек (ориентировочно) с тем, чтобы аэродина-
мическое сопротивление калориферной установки составляло бы
примерно от 5 до 25% сопротивления всего воздушного тракта при-
точной вентиляционной установки. Эти рекомендации основаны на
1 Например, небольшие фронтальные размеры установки.
Н
обобщении практического опыта проектирования калориферных
установок и определяются экономическими соображениями. Если
принимать весовую скорость воздуха менее 4 кг!м2-сек, то фрон-
тальное сечение калориферной установки будет слишком большим,
а приточная камера — громоздкой и дорогой. Если же весовая ско-
рость воздуха будет более 8 кг/м2-сек, то фронтальные размеры
установки будут относительно невелики, однако ее аэродинами-
ческое сопротивление окажется чрезмерно большим.
Рациональный запас поверхности нагрева калориферной уста-
новки составляет 10—20%. Меньший запас недостаточен для кОм- -
пенсации возможного уменьшения теплопроизводительности кало-
риферной установки, обусловленного отклонением фактических
значений коэффициентов теплопередачи калориферов от их паспорт-
ных показателей, а также загрязнением теплопередающих поверх-
ностей в процессе эксплуатации. Запас в размере, превышающем
рекомендуемый, увеличивает стоимость установки.
Наряду с требованиями экономического характера, перечислен-
ными выше, проектируемые калориферные установки должны
обеспечивать надежную эксплуатацию и регулирование, удовлетво-
рять монтажным требованиям. Для обеспечения этих требований
следует руководствоваться излагаемыми ниже рекомендациями
по проектированию калориферных установок. Те рекомендации,
которые непосредственно определяют значения расчетных величин,
приведены в главах III—V, посвященных определению расчетных
температур и изложению порядка теплового, аэродинамического
и гидравлического расчета калориферных установок.
КОМПОНОВКА КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
В ПРИТОЧНЫХ КАМЕРАХ
Взаимное расположение калориферов и прочего оборудования
нетиповой приточной камеры показано на рис. 3. Калориферы же-
лательно устанавливать после воздушных фильтров, если они пре-
дусмотрены, чтобы теплоотдающие поверхности не загрязнялись.
Калориферы располагают на металлических подставках, бетонных
основаниях и в проемах строительных ограждений [5]. При монтаже
калориферы прочно соединяют болтами с подставками и скрепляют
со смежными фланцами закладных рам, воздуховодов и т. п. Кало-
риферы и их обвязочные трубопроводы должны размещаться в теп-
лой части камеры. В приточных камерах относительно небольшой
производительности (менее 10—20 тыс. мя/ч) калориферы и обводные'
каналы соединяют металлическим конфузором непосредственно с вен-
тилятором [6].
Секции подогрева центральных кондиционеров располагают
между промежуточными, смесительными и распределительными
камерами, снабженными герметическими дверками и используе-
мыми для обслуживания секций подогрева и секций другого наз-
начения. Калориферные установки, устанавливаемые в приточных
12
камерах, для возможности монтажа и обслуживания с обеих сто-
рон фронтальных поверхностей должны иметь свободные простран-
ства с размерами в направлении хода воздуха не менее 0,7 м. Если
калориферы размещаются непосредственно в воздуховодах, то для
доступа к ним должны быть предусмотрены герметично закрываю-
щиеся люки размером не менее 0,4 х 0,4 м. Конфузоры, соединяю.
Рис. 3. Приточная камера
1 — неподвижные жалюзийные решетки; 2 — утепленный
клапан; 3 — самоочищающийся масляный фильтр; 4 — об-
водной клапан; 5 — калориферы; 6 — предохранительная
решетка; 7 — мягкая вставка; 8 — вентилятор; 9 — вибро-
изолирующее основание; 10 — герметические двери; 11 —
тепловая изоляция
щие калориферы с вентиляторами, должны также иметь подобные
люки либо легко демонтироваться [71.
Использование воздушно-отопительных агрегатов в качестве
приточных вентиляционных установок в ряде случаев возможно
(главным образом, при положительных и небольших отрицательных
расчетных температурах наружного воздуха и при подаче нагретого
воздуха в рабочую зону без воздуховодов). Воздушно-отопительные
агрегаты можно применять также в калориферных установках
с рециркуляцией воздуха в тех схемах, где необходимо нагревать
13
Последовательное соединение при
чем трех калориферов) допустимо
рециркуляционный воздух перед смешением его с наружным
(см. главу III). За рубежом группы воздушно-отопительных агре-
гатов используют для образования воздушно-тепловых завес.
При этом агрегаты располагают в ряд над дверным проемом или
сбоку от него, а воздушные струи перекрывают проем. Агрегаты
устанавливают на кронштейнах, заделываемых в стены, на колон-
нах и фундаментах. Технические данные и другие сведения о выпус-
каемых воздушно-отопительных агрегатах см. в приложении 3.
КОМПОНОВКА КАЛОРИФЕРОВ
В КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВКАХ '
Одноходовые калориферы, обогреваемые паром и водой, можно
устанавливать вертикально и горизонтально. Как при горизонталь-
ном, так и при вертикальном расположении калориферов, обогре-
ваемых паром, рекомендуется
устанавливать их так, чтобы
расстояния между присоеди-
нительными штуцерами со-
седних калориферов в каждом
ряду калориферной установки
были одинаковыми (рис. 4).
Рис. 4. Схема калориферной
установки (теплоноситель — пар)
I — калориферы; 2 — запорная арма-
тура; 3 — тройник с пробкой; 4 -f
паропровод; 5 — конденсатопровод;
6 — коиденсатоотводчик
еплоносителе паре (не более
голько при их вертикальном
расположении.
Многоходовые калориферы рекомендуется применять только
при теплоносителе воде, причем их всегда следует устанавливать
таким образом, чтобы трубки калориферов находились в горизон-
тальном положении.
Для увеличения коэффициентов теплопередачи и уменьшения
потребной поверхности нагрева одноходовые и многоходовые кало-
риферы, работающие на воде, рекомендуется соединять последова-
тельно по теплоносителю, чтобы скорость воды в трубках калори-
феров достигала 0,2—0,5 м/сек, если располагаемое давление на
абонентских вводах тепловых сетей достаточно для преодоления со-
противления калориферов проходу воды. Увеличение скорости воды
сверх 0,5 м/сек не сопровождается существенным возрастанием
коэффициентов теплопередачи, но значительно увеличивает гид-
равлическое сопротивление калориферов.
Многоходовые калориферы, укладываемые один над другим в вер-
тикальной плоскости и образующие колонны, следует располагать
так, чтобы в каждой из этих колонн присоединительные штуцеры
14
калориферов, находились только с одной стороны, независимо от
того, как соединены между собой калориферы — последовательно
или параллельно (рис. 5).
При укладывании в вертикальной плоскости друг над другом
одноходовые калориферы, соединенные последовательно по воде,
должны быть расположены таким образом, чтобы длина соединяю-
щих калачей была минимальной. Для этого присоединительные шту-
церы соседних калориферов располагают рядом (рис. 6).
По ГОСТ 7201—62 по требованию потребителей калориферы
могут изготавливаться со съемными боковыми щитками. Использо-
вание калориферов без щитков позволяет несколько уменьшить
фронтальную поверхность калориферных установок, преиму-
щественно обогреваемых паром. Однако слишком малое расстояние
Рис. 5. Схемы соединения миогохо-
' довых калориферов по воде
а — параллельное соединение; б — после-
довательное соединение
Рис. 6, Последова-
тельное соединение
одноходовых кало-
риферов по воде
между присоединительными штуцерами калориферов, не имеющих
боковых щитков, затрудняет соединение штуцеров калачами. По
ГОСТ 7201—62 присоединение обвязочных трубопроводов к калори-
ферам должно быть разъемным, на фланцах или резьбе. По ГОСТ
7201—70 указанное присоединение предусматривается на сварке.
От сгораемых ограждающих конструкций и материалов калори-
феры, работающие на паре и. перегретой воде, должны находиться
на расстоянии не менее 0,1 м.
ТРУБОПРОВОДЫ И АРМАТУРА
Трубопроводы, по которым теплоноситель. поступает в калори-
ферные установки, нецелесообразно совмещать с трубопроводами
систем иного назначения (отопление с местными нагревательными
Приборами, горячее водоснабжение, производственные паропро-
воды). В общую систему следует объединять калориферы приточных
камер, установок кондиционирования воздуха, воздушных завес и
агрегатов воздушного отопления (см. п. 3- 50 СНиП П-Г. 7—62).
Трубопроводы, присоединяемые к калориферам, должны иметь
уклон:
15
для. пара — не менее 5 мм на каждый метр трубопровода;
для конденсата и воды — не менее 3 мм на. метр трубопровода.
Направление уклона должно способствовать удалению воздуха
из системы и стоку конденсата. Для обеспечения лучшего отвода
конденсата из трубок калориферов, обогреваемых паром, последние
можно устанавливать с уклоном, указанным для конденсатопро-
водов. Для каждой приточной камеры, а при большом количестве
калориферов для каждой их группы следует предусмотреть отдель-
ный конденсатоотводчик.
На подающем трубопроводе перед калориферной установкой
и на обратном трубопроводе после нее должна быть предусмотрена
запорная или регулирующая арматура для обеспечения в необхо-
димых случаях отключения установки и регулирования расхода
теплоносителя. Во всех случаях, когда это возможно, регулирую-
щую арматуру для калориферов, обогреваемых водой, следует
устанавливать на обратном трубопроводе, так как арматура рабо-
тает надежнее при пониженной температуре.
В верхней части обвязочных трубопроводов должен быть уста-
новлен вентиль для выпуска воздуха; при установке калориферов
большими группами для сбора и автоматического отвода воздуха
устанавливают вертикальные воздухосборники или вантузы. В низ-
ших точках обвязочных трубопроводов для калориферов с тепло-
носителем водой должны быть предусмотрены устройства для спуска
воды (тройники с пробками, пробочные краны). Количество их
должно быть минимальным, но достаточным для опорожнения от
воды всех калориферов и участков обвязочных трубопроводов.
Подающие и обратные трубопроводы калориферных установок
должны иметь тепловую изоляцию [81.	z
ВЫБОР СХЕМ КОМПОНОВКИ
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
При теплоносителе паре калориферы, составляющие установки,
соединяют между собой параллельно (см. рис. 5, а).
Противоточно-перекрестную схему соединения по воде1 реко-
мендуется применять всегда, когда в калориферы поступает воздух"
с положительной температурой, а также в тех случаях, когда темпе-
ратура воздуха на входе в калориферы не опускается ниже— 10° С
(ориентировочно). При более низких расчетных температурах по:
ступающего воздуха противоточно-перекрестную схему можно
применять только при условии проведения анализа работы кало-
риферной установки во всем интервале возможных температур на-
ружного воздуха 2 и при условии надежного обеспечения требуемого
режима работы установки (например, средствами автоматики)
[9, 10).
1 Предложена инж. Г. Н. Уфимцевым.
2 Порядок определения температуры воды на выходе, из калориферной
установки изложен в главе IV.
16
При противоточно-перекрестной схеме первый по ходу воз-
духа ряд калориферов соединяют с обратным магистральным тру-
бопроводом, а последний — с подающим трубопроводом (рис. 7).
Если расчетная температура на входе в калориферы, обогревае-
мые водой, ниже — 10° С, то рекомендуется применять попутно-
Рис. 7. Схемы компоновок многорядных кало-
риферных установок с последовательным со-
единением рядов калориферов по воде
а — попутно-перекрестная, б — противоточно-пере-
крестная; 1 — воздухоотводящее устройство; 2 —
Обводной трубопровод; 3 — тройник с пробкой; 4 —
запорная арматура
перекрестную схему компоновки калориферов. В этом случае в пер-
вый по ходу воздуха ряд вода поступает из подающего трубопро-
вода, а уходит в обратный трубопровод.
По перекрестной схеме (рис. 8) следует соединять/калориферы
в следующих случаях:
а)	при малом располагаемом давлении на абонентских вводах
тепловых сетей, недостаточном для последовательного соединения
по воде всех калориферов, составляющих многорядную установку.
2 Заказ № 1267	17
б)	при необходимости регулирования теплопроизводительнести
калориферной установки посредством выключения отдельных ря-
дов калориферов (кроме первого);
в)	при частом отключении калориферной установки от тепловых
сетей и опорожнении ее от воды во избежание замерзания.
s При перекрестной схеме для получения более равномерного
температурного поля воздушного потока за калориферами (секциями /
подогрева) рекомендуется присоединять их ряды к тепловым ма-^
гистралям таким образом, чтобы в соседних рядах калориферов $
Рис. 8. Перекрестная схема соединения калориферов по воде
1 — воздухоотводящее устройство; 2 — запорная арматура; 3 — трой-
ник с пробкой
греющая вода протекала во взаимно противоположных направле-
ниях. Например, если в первом ряду калориферов вода движется
сверху вниз, то во втором ряду ее направляют снизу вверх; если
в первом и третьем рядах она течет слева направо, то во втором ряду
калориферов ее следует направлять справа налево и т. п. (см. рис. 8).
Частным случаем перекр<хггной схемы является параллельная
схема компоновки калориферов. В этом случае в каждом их ряду
по ходу воздуха имеется только один калорифер. При теплоносителе
воде соединение одноходовых калориферов по параллельной схеме
нецелесообразно вследствие низких значений коэффициентов тепло-
передачи и гидравлической неустойчивости подобных калориферных
установок.
При небольшом количестве калориферов в установке или
относительно малом располагаемом давлении на абонентских вво-
дах по параллельной схеме могут быть соединены многоходовые
калориферы.
18
УСТРОЙСТВА ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ
'ТЕПЛОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ КАЛОРИФЕРНЫХ
УСТАНОВОК
Автоматическое или ручное регулирование температуры нагре-
того воздуха может осуществляться следующими способами:
а)	изменением соотношения количеств воздуха, прошедших че-
рез калориферы и обводной канал;
6)	изменением давления лара или расхода греющей воды, пода-
ваемых в калориферы;
в)	прекращением подачи теплоносителя (пара, воды) во второй
и следующие по ходу воздуха ряды калориферов; •
а) совместным применением способов, указанных в пп. а, б ив.
Если регулирование теплопроизводительности калориферной
установки предусматривается с помощью обводного клапана, то
размер проходного сечения обводного Канала подбирают, соблюдая
условие, чтобы при направлении воздуха в обход калориферов
воздухопроизводительность приточной системы не уменьшалась,
потеря давления в . полностью открытом канале при пропуске через
него воздуха должна быть равна потере давления в калориферах.
По конструктивным соображениям площадь проходного сечения
обводного канала обычно принимают равной 30—35% фронтальной
поверхности калориферной установки. У многорядных установок
площадь указанного сечения может быть уменьшена до 20—25%,
если возможно регулирование температуры воздуха посредством
отключения второго и последующих рядов калориферов или умень-
шением расхода греющей воды. Сокращение подачи пара в первый
по ходу воздуха ряд калориферов из-за опасности их замерзания не
должно допускаться.
При теплоносителе паре наиболее эффективно регулирование
теплопроизводительности калориферов с помощью сдвоенных воз-
душных клапанов, устанавливаемых перед калориферами. При от-
крывании обводного канала клапаны одновременно перекрывают
проход воздуха через калориферы. Применяется также блокирова-
ние воздушного обводного клапана с вентилем для регулировки
' расхода пара, поступающего в калориферы.
При теплоносителе воде необходимость в установке обводных
клапанов определяется условиями работы калориферов и схемой
их регулирования. Калориферные установки, в частности секции
подогрева центральных кондиционеров, работающие без обводного
клапана с регулированием расхода греющей воды, должны иметь
по ходу воздуха не менёедвух рядов калориферов, чтобы, исключить
возможность омывания холодным наружным воздухом тех участков
теплоотдающих поверхностей, которые обогреваются водой с отно-
сительно низкой температурой при сокращении расхода теплоно-
сителя. Необходимо указать, что для второго подогрева и доводчиков
в системах кондиционирования воздуха, как правило, должны при-
меняться теплоносители постоянных параметров — пар низкого
2*
19
давления с температурой около 100° С или вода с начальной тем-
пературой 95—60° С, приготовляемая в специальных вбдоподогре-
вателях.
Для регулирования теплопроизводительности калориферных
установок, обогреваемых водой и не имеющих обводных клапанов,
рекомендуется предусматривать:	i
а)	при перекрестной схеме компоновки калориферов — запор- |
ную арматуру, позволяющую отключать второй и следующие по 3
ходу воздуха ряды калориферов;
б)	при противоточно-перекрестной и попутно-перекрестной схе-
мах — обводные трубопроводы с запорной или регулирующей "Ч
арматурой на них для возможности перетекания • греющей воды из
первого по ходу воздуха ряда калориферов в обратный трубопровод, д
минуя второй и последующие ряды.
В случаях, указанных в пунктах а и б, не должно допускаться ’ .
отключение всех или части калориферов первого ряда, если воз-2
можно поступление в пего наружного воздуха с отрицательной Л
температурой. Через обводный трубопровод даже при его отключе- ч
нии должно проходить некоторое количество греющей воды во избе-
жание замерзания трубопровода.	
ЗАЩИТА КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК ОТ ЗАМЕРЗАНИЯ	,j
Для предохранения от замерзания калориферов с теплоносите- J
лем паром рекомендуется:	Я
а)	устанавливать конденсационные горшки по крайней мере 1
на 300 мм ниже обслуживаемых ими калориферов;
б)	предусматривать отвод конденсата от конденсационных горш- Я
ков по трубопроводам в сборные баки самотеком;	Я
в)	присоединять к паропроводу на участке между регулирующим |
клапаном и калориферами прерыватель вакуума для устранения' <1
вакуума, возникающего в результате дросселирования пара и его Я
конденсации при температурах ниже 100° С (рис. 9).	. 1
Прерыватель вакуума представляет собой обратный клапан' Я
диаметром 1/2"; другой- стороной этот клапан может сообщаться J
с атмосферой либо посредством специального трубопровода —с са- ' ’
мотечным конденсатопроводом. Последний вариант предпочтитель-
нее, так как позволяет восполнять вакуум в калориферах впуском,
пара низкого давления из конденсатопровода.
Для уменьшения опасности замерзания^ калориферов, обогре-
ваемых водой; рекомендуются следующие мероприятия:
1) Применять попутно-перекрестную схему компоновки калори-
феров при расчетных температурах наружного воздуха — 10° С и
ниже.
2) В установках, состоящих из одноходовых калориферов с вер-
тикальным расположением трубок для прохода теплоносителя,
попутно-перекрестную схему следует сочетать с такой обвязкой
20
калориферов, при которой греющая вода поступает во все калори-
феры сверху и отводится снизу1 (рис. 10).
Рис. 10. Обвязка одноходовых ка-
лориферов, устанавливаемых верти-
кально (теплоноситель — вода)
Рис. 9. Установка преры-
вателя вакуума
/ — паропровод; 2 калори-
фер; 3 — прерыватель вакуума;
4 — коиденсатоотводчик; 5 —
самотечный кондеисатопровод;
6 — проходной регулирующий
клапан
Рис. 11. Схемы " калориферных установок с нагревом
рециркуляционного воздуха, рекомендуемые:
а и б — при температуре приточного воздуха, подаваемого в вен-
тилируемые помещения, соответственно до 15—20° С и выше;
виг — при подаче воздуха на рециркуляцию из вентилируемых
помещений при температуре соответственно до 15—20° С и выше;
1 — канал рециркуляционного воздуха; 2 — калорифер; 3 — обвод-
ной канал; 4 — исполнительный механизм; 5 — канал для притока
наружного воздуха; 6 — воздушные клапаны; 7 — вентилятор;
8 — канал для подачи воздуха в обслуживаемые помещения
3) При расчетных температурах наружного воздуха —30" С (ори-
ентировочно) и ниже может быть допущено применение рецирку-
ляции воздуха в соответствии со схемами на рис. 11 и рекоменда-
циями, приведенными в главе III.
1 Способ обвязки калориферов предложен инж. С. А. Михайловым [111.
21
При теплоносителе воде устройство обводных каналов, показан - 1
ных на всех четырех схемах рисунка, не обязательно, если регу-
лирование теплопроизводительности калориферных установок бу- i
дет осуществляться изменением расхода воды. Однако необходимо ?
обеспечить хорошее перемешивание наружного и рециркуляцион-
кого воздуха в зоне их смешения. В крупных воздухонагреватель-, d
ных установках, где для перемещения приточного и рециркуляцион- '
ного воздуха требуются вентиляционные агрегаты производитель-,
ностью 50—100 тыс. кг!ч воздуха и более, рекомендуется предусмат-
ривать не один, а два вентиляционных агрегата: один — в канале
рециркуляционного, а другой — в канале приточного воздуха. i*
4)	Не допускать запаса поверхности нагрева более 20% ее рас-Ч^
четной величины1 '	£3
5)	В верхних точках обвязочных трубопроводов калориферов
ставить воздухосборники, а не воздушные краны.
6)	Предусматривать аварийную сигнализацию или блокировку ’
калориферов с вентиляторами для воздействия на подачу теплоно- :
сителя и, в необходимых случаях, для выключения вентиляторной >
установки и закрытия приемного клапана.	' j
i.
Глава III	я
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ВОЗДУХА,	1
НЕОБХОДИМЫХ В КАЧЕСТВЕ ИСХОДНЫХ	]
ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК	1
Поверхность нагрева калориферных установок (или необходимое я
количество рядов калориферов в глубину) рассчитывают в предель-	я
ном расчетном режиме их работы, при котором имеет место поступле- Я
ние воздуха с минимальной температурой и нагрев его до наивысшей
температуры. При этом теплопроизводительность калориферов .Я
достигает максимального значения.	Я
Пои тепловом расчете калориферных установок, работающих Я
без использования рециркуляционного воздуха, в качестве началь- д
ной температуры нагреваемого воздуха tH принимают значения тем-
ператур, соответствующие расчетным параметрам наружного воз- . Й
духа А или Б согласно СНиП П-Г. 7—70 «Отопление, вентиляция ., а
и кондиционирование воздуха».2
1 Обеспечение этого требования на основе тщательно проведенного
теплового расчета калориферной установки позволяет отказаться от устрой-
ства так называемого «монтажного» обводного клапана, который предусматри- >$_•
вается иногда для снятия излишнего запаса теплопроизводительности у кало-
риферов, регулируемых изменением расхода греющей воды.	Д
? «Параметры А» — расчетная температура для проектирования вентиля-’ Д
ции (средняя температура воздуха наиболее холодного периода, составляю- .Я
щего 15% общей продолжительности всего отопительного периода); «пара-
метры Б» — расчетная-температура для проектирования отопления (средняя
температура воздуха наиболее холодных пятидневок из восьми знм за 50-
летний период).
22
В качестве температуры воздуха, выходящего из указанных
калориферных установок (без рециркуляции),— могут быть при-
няты:
температуры воздуха на рабочих местах по СНиП П-Г. 7—70
с учетом в предусмотренных случаях избытков тепла;
температуры, определяемые по балансу тепла на воздушное
отопление и вентиляцию или кондиционирование воздуха (для сов-
мещенных систем); .
температуры, установленные для проведения технологических
процессов.
При определении расчетных температур наружного воздуха и
расходов тепла для расчета калориферов возможны следующие
случаи [6].
1.	Если вентиляция рассчитывается на температуру по парамет-
рам Б (отопительную), то tv принимают равной температуре наруж-
ного воздуха при указанных расчетных климатических параметрах.
2.	Если вентиляция рассчитывается на температуру, соот-
ветствующую параметрам А (вентиляционную), то:
а)	при обогреве калориферов паром tK равна температуре наруж-
ного воздуха по параметрам А;
б)	при теплоносителе воде с качественным регулированием
/н полагают равной температуре наружного воздуха по параметрам
Б, a tK определяют, исходя из условного расхода тепла на нагрев
полного расчетного количества наружного воздуха с указанной тем-
пературой. .
3.	Если' система вентиляции, рассчитанная на температуру по
параметрам Б,- совмещена с воздушным отоплением, то /и равна
температуре наружного воздуха, соответствующей параметрам Б,
a tK определяют, исходя из фактического расхода тепла на вентиля-
цию и воздушное отопление при наружной температуре по парамет-
рам Б.
4.	Если система вентиляции, рассчитанная на температуру
по параметрам А, совмещена с воздушным отоплением, то:
а)	'при обогреве калориферов паром tH принимают равной тем-
пературе наружного воздуха по параметрам Б, a tK определяют, ис-
ходя из общей потребности в тепле на вентиляцию при расчетной
температуре наружного воздуха по параметрам А и отопление при
расчетной температуре по параметрам Б;
б)	при теплоносителе воде. с качественным регулированием /н
полагают равной температуре наружного воздуха по параметрам
Б, a tK определяют, исходя из общей условной потребности в тепле
на отопление по фактическому расходу тепла при расчетной темпе-
ратуре наружного воздуха по параметрам Б и на вентиляцию по
условному расходу тепла на нагревание полного расчетного коли-
чества наружного воздуха с температурой, также соответствующей
параметрам Б.
В случаях, указанных в пп. 2, б и 4, б, действительный расход
тепла, поступающего в калориферную установку в расчётном режиме
23
Таблица 1
Формулы для определения данных, необходимых при расчете калориферных установок с рециркуляцией воздуха {12]
24
ее работы, слагается из расходов тепла на отопление при темпе-
ратуре наружного воздуха по параметрам Б и на вентиляцию —
по параметрам А; расход теплоносителя подсчитывается с учетом
условной потребности в тепле на вентиляцию, определяемой при
расчетной температуре наружного воздуха по параметрам Б.
Постоянство расхода тепла на нагревание наружного воздуха
при температуре ниже расчетной по параметрам А достигается со-
кращением количества приточного воздуха, проходящего через
калориферную установку, и регулированием ее теплопроизводи-
тельности обводным клапаном или изменением расхода теплоноси-
теля.
Если рассчитывается калориферная установка с рециркуляцией
воздуха, то значения tn и tK, найденные в соответствии с указаниями,
изложенными выше, должны быть пересчитаны по формулам табл. 1
1121.
Так как значения температур воздуха, необходимые в качестве
исходных данных при расчете, зависят от схемы воздухонагрева-
тельных установок, в таблице даны рекомендации, в каких случаях
следует применять ту или иную схему. Необходимо учитывать, что
эти рекомендации имеют ориентировочный характер и правильны
для большинства практических задач. Однако при определенных
сочетаниях параметров теплоносителя, расходов и температур на-
ружного и рециркуляционного воздуха схемы калориферных уста-
новок, выбранные на основе этих рекомендаций, могут оказаться
неконструктивными. В таких случаях следует рассчитывать другие
возможные схемы и выбрать лучший вариант.
Определение температур воздуха, необходимых в качестве ис-
ходцых данных для расчета калориферных установок, в том числе
с рециркуляцией воздуха, показано на примерах (см. примеры 1—3).
Глава IV
ТЕПЛОВОЙ И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
ПОДБОР КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
В- этой главе рассматриваются только такие задачи, которые наи-
более часто встречаются в практике проектирования калориферных
установок.
-По схеме компоновки калориферов, принятой на основе реко-
мендаций главы II, расчетом должна быть определена с рациональ-
ным запасом величина поверхности-нагрева, обеспечивающая трег
буемую теплопроизводительность. Количества нагреваемого возу
духа, температуры теплоносителя и воздуха при входе в калорифер- ’
ную установку и На выходе из нее являются известными (заданными)
величинами, а тип, модель и номер калориферов проектировщик из-
бирает по своему усмотрению. Для упрощения монтажа следует по
25
возможности предусматривать использование больших номеров j
калориферов с тем, чтобы их общее количество в установке было' q
минимальным. Рекомендуется применять калориферы типов СТД, J
КВБ и КФСО. Нецелесообразно использование одноходовых кало- J
риферов КФС и КФБ ввиду большой металлоемкости этих Конструк- J
ций, а также КФБО, которые по температурному режиму работы не q
соответствуют требованиям, предъявляемым к калориферам для
систем приточной вентиляции.	-
В установках с количеством калориферов 4—б и более предпочти-
тельнее последовательное соединение по воде одноходовых калори- ''J
феров, чем параллельное соединение многоходовых.	ё
По методике, излагаемой ниже, для сокращения вычислительных j
операций рассчитывается не величина поверхности нагрева калори- q
ферной установки, а количество рядов калориферов по ходу воздуха. %
Методика пригодна и для расчета воздухонагревательных устано-
вок, компонуемых из типовых/ секций подогрева центральных
кондиционеров.	,	.	|
Порядок расчета калориферных установок в процессе их под- и
бора следующий:	‘	•	1
1.	Подбирают для расположения по фронту установки такое £
количество калориферов одного и того же номера,1 * чтобы незави- j
симо от их типа и модели весовая (массовая) скорость воздуха нахо- S
дилась в пределах 4—8 кг/м3~сек; затем находят ее фактическую ве- i
личину	Г’
3600// ’	' Н
Установки, обогреваемые паром, можно компоновать также q
из Калориферов одного типа и модели, но разных номеров. В этих
случаях в формулу (1) вместо If следует подставлять суммарное жи- - я
вое сечение всех калориферов, расположенных по фронту установки. 1
2.	При теплоносителе воде определяют ее скорость (м/сёк) в труб-
ках калориферов
w = —<й)—:•	/2ч I
ЗбООсв/^Тн-Тк)
- 4
3.	По вычисленным значениям vy и w (при теплоносителе паре q
только по весовой скорости воздуха) из таблицы для калориферов. чМ
соответствующей модели находят величину коэффициента теплопе-
редачи калориферов, составляющих установку (см. приложение 2). h
Из табл. 2 находят значение их технической характеристики Л [131,
либо определяют ее	по	формуле	$
Л =	1
2-3600	с/	.J
1 Технические	данные	выпускаемых	калориферов н секций подогрева
центральных’кондиционеров приведены в приложении 1.
26	.	"
Таблица 2
Техническая характеристика А
Техническая характе- ристика	Калориферы					Секции подогрева цент- ральных кондиционеров		
	КФС н КВБ	и е	СТД	кфсо	КФБО	одноряд- ные	двухряд- ные	трехряд- ные
А , кг  град/ккал А, кг-град/кдж	0,050 0,043	0,064 0,055	0,043 0,037	0,065 0,056	0,086 0,074	0,023 0,020	0,046 0,040	0,068 0,059
Из приведенной формулы видно, что техническая характеристика
калориферов данного типа и модели представляет собой произведе-
ние множителя, одинакового для всех воздухонагревателей, на вели-
чину отношений поверхности нагрева калорифера к его живому се-
чению для прохода воздуха. Указанное отношение является кон-
структивной характеристикой калориферов, не зависящей от их но-
мера.
.3' F
В технической системе измерений А =0,579 -10 — кг • град/ккал,
в системе СИ А =0,498- 10“3-у- кг-град/кдж.
4.	В зависимости от принятой схемы кОмпоновки калориферной
установки по формулам, приведенным в табл. 3, подсчитывают зна-
чения безразмерных вспомогательных параметров М. и N.
5.	Количество рядов калориферов по ходу воздуха [13] опреде-
ляют по формулам:
а)	при попутно-перекрестной, противоточно-перекрестной схе-
мах соединения калориферов, обогреваемых- водой, и теплоноси-
теле паре^
IgjV
. 1 — м '
8 1 + Л4
б)	при перекрестной схеме соединения калориферов, обогревае-
мых водой
(3)
п =
п = —«
lg. М + 1
При теплоносителе воде установки с одним рядом калориферов
по ходу воздуха рекомендуется рассчитывать по формуле (4).
Если заданные перепады температур греющей воды и воздуха оди-
наковы, т. е. Тк — Тк = tK — то определение количества рядов
калориферов по ходу воздуха у калориферных установок, обогре-
М— 1
(4)
27
Таблица 3
Формулы для-определения вспомогательных параметров М н N [13],
Схема соединения калориферов
по теплоносителю
Вспомогательные параметры	
м	N
Попутно-перекрестная
Тк — tK
Тн — ^н
Противоточно-пере-
крестная
Ти-Тк
^к ^н
Тп - tn
TK-tK
Перекрестная
Пар
и>	п т„ — тк	т„ — tK
А& tn — tK	Тя—• tn
Ak	Tn — tn
W	rn-<H
ваемых водой и компонуемых по противоточно-перекрестной схеме,
следует производить по формуле
УУ . tK — tn
2Ak	Tn—Тк
(5)
Для сокращения вычислительных операций при теплоносителях
воде и паре величину и рекомендуется определять с помощью номо-
грамм: рис. 12, если М > 0, и рис. 13, если М <? 0. На соответствую
щую номограмму наносят точку с координатами, равными подсчи-
танным значениям вспомогательных параметров М и N. По положе-
нию точки среди наклонных кривых,,, обозначенных сплошными и ,
пунктирными линиями и указывающих количество рядов калори- ’
феров по ходу воздуха, определяют искомую величину п, не при-
бегая к использованию формулы (3) или (4). Номограммы пригодны
для расчета калориферов любых типов, моделей и номеров. Следует
указать, что для отсчета значения «параметра М для установок, ком- .
понуемых по перекрестной схеме, на номограмме (рис. 12) имеется
специальная шкала, помещенная ниже основной.
Определенные по формулам или с помощью номограмм значения
п обычно выражаются дробными числами и соответствуют теорети-
чески необходимому количеству рядов' калориферов в глубину;
28
mfigcog Ugox ou godaindon^ gogud одым/шоу
26 Ж 3,2	3,6 3.8 М
в точности обеспечивающему заданные температурные условия ра-
боты калориферной установки. В качестве фактического количества
рядов калориферов по ходу воздуха принимают ближайшее боль-
шее целое число, обеспечивая запас поверхности нагрева и тепло-
производительности калориферов.
4. Определяют запас поверхности нагрева в %
ф = ”ф--п.. 100.
v п
Величина запаса поверхности нагрева у калориферных устано-
вок, предназначенных для нормальных условий эксплуатации*
должна , составлять 10—20% расчетной поверхности нагрева кало-
риферов. Следует учитывать, что наличие запаса в размере, превы-
шающем указанный, не только ведет к удорожанию стоимости уста-
новки, но и существенно повышает опасность замерзания калорифе-.
ров, если регулирование их теплопроизводительности осуществ-
ляется изменением расхода греющей воды; при поддержании задан-
ной температуры нагретого воздуха температура воды на выходе из
установки будет тем ниже, чем больше запас поверхности нагрева.
При необходимости величина фактически устанавливаемой по-
верхности нагрева калориферной установки в .и2 может быть опре-
делена по уравнению
Fy = n^F.
Если в первом варианте расчета запас поверхности нагрева не
соответствует указанному выше, то расчет повторяют, приняв кало-
риферы другого' номера или модели.
Различные приемы анализа и использования результатов пер-
вой, чаще всего неудачной, попытки подбора калориферной уста-
новки ддя получения приемлемого решения показаны в примерах
5, 6, 7, 8 и 15.
5. По фактической весовой скорости воздуха, подсчитанной
в п. 1, ив таблиц, приведенных в приложении 2, находят сопротив-
ление проходу воздуха одного ряда калориферов. Для определения
величины аэродинамического сопротивления многорядной калори-
; ферной установки в кгс!м2 аэродинамическое сопротивление одного
ряда калориферов умножают на количество рядов по ходу воздуха
hy = Лф/г.
Если калориферная установка регулируется обводным клапаном,
i то найденная указанным способом величина аэродинамического со-
противления не нуждается во введении запаса; даже в предельном
расчетном режиме работы из-за наличия запаса поверхности нагре-
ва в обход калориферов должно пропускаться некоторое количество
воздуха. Поэтому действительная весовая скорость воздуха в живом
сечении калориферов и их аэродинамическое сопротивление будут
»	меньше рассчитанных вел ичин, а найденное значение /iy следует расг
сматривать как имеющее достаточный запас. Для калориферов, не
31
имеющих обводного клапана или работающих с постоянно заглу-
шенным клапаном, к величине hy принимают запас в размере 10—
20%. Порядок точного определения аэродинамического сопротивле- '
ния установок, работающих в расчетном режиме с не полностью
закрытым обводным клапаном, показан в примере 15.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА И ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
НА ВЫХОДЕ ИЗ КАЛОРИФЕРНОЙ УСТАНОВКИ
Решение задач этого типа имеет важное значение при анализе ра- :
боты запроектированных или эксплуатируемых калориферных уста-/
новок. Выбор способа решения задачи зависит от вида теплоноси-
теля и от того, каковы исходные данные.
а)	Определение температуры воздуха на выходе
из калориферной установки, обогреваемой паром
Известными величинами являются поверхность нагрева, коли-
чество рядов в глубину и модель калориферов, их живое сечение
для прохода воздуха, начальная температура и расход воздуха,
температура пара. В подобных случаях тепловые расчеты можно
производить, пользуясь номограммой на рис. 12 (см. пример 4),
но наиболее просто конечная температура воздуха может быть опре- /
делена с помощью номограммы на рис. 14, которая представляет
собой зеркальное отображение номограммы на рис. 12. Для упроще-
ния расчетов номограмма на рис. 14 дополнена шкалами, составлен-
ными для всех выпускаемых калориферов и секций подогрева.
Если известна весовая скорость воздуха, то, опустив перпендику-
ляр из соответствующей точки шкалы калориферов данной модели
на горизонтальную бсь, найдем величину вспомогательного пара-
метра М при теплоносителе паре, отвечающую этому значению
vy [14].
Номограмма связывает пять величин, необходимых в тепловом
расчете калориферов данной модели при обогреве паром, а именно: <„
температуру пара, начальную и конечную температуры воздуха,
его весовую скорость и количество рядов калориферов в установке.
Если известны или заданы четыре из указанных величин, то с по- z
мощью номограммы можно определить искомую пятую величину,
в частности, конечную температуру воздуха. В последнем случае
порядок пользования номограммой следующий.
1.	Подсчитывают весовую скорость воздуха в живом сечении
имеющейся калориферной установки по формуле (1).
2.	На1йкале калориферов той модели, которая принята к уста-
новке, отсчитывают найденное значение try и из соответствующей
точки проводят линию, параллельную вертикальной оси номо-
граммы, до пересечения с наклонной кривой, относящейся к налич-
ному количеству рядов калориферов в установке.
32
Рнс' 14. Номограмма для расчета калориферных установок, обогреваемых паром
3 Заказ № 1267
ExXVeoa Xtfox	C = ci
ou яо<1эфи<1 _	co	ь
-О1ГВЯ eoVBd	g
сшээьшго)]	и
34
3.	Определяют величину вспомогательного параметра N в точке
пересечения проведенной линии с наклонной кривой.
4.	Подставив известные значения параметра N и температур
пара и воздуха при входе в калориферы, подсчитывают искомую ко-
нечную температуру нагретого, воздуха из формулы для определе-
ния указанного вспомогательного параметра, а именно
^п—7к _ Л,
Аналогичным способом могут быть определены другие величины
(Тл, представляющие интерес, в частности, при расчете калори-
феров, работающих на паре с .автоматическим регулированием теп-
лопроизводительности. Решения задач подобного типа показаны
в примерах 9—11-
Необходимо учитывать, что при составлении шкал для номо-
граммы, приведенной на рис. 14, коэффициенты теплопередачи
калориферов и секций подогрева были уменьшены на 10% против
паспортных данных для учета возможного загрязнения теплоот-
дающих поверхностей. Этот запас достаточен для нормальных
условий эксплуатации, поэтому введение запасов на результаты теп-
ловых расчетов по номограмме является излишним.
Определить конечную температуру воздуха у обогреваемых
паром одно-, двух- и трехрядных калориферных установок можно
также из выражения
tK = tK +	,	(6)
си
рассчитав их теплопроизводительность по формулам табл. 4.
б)	Определение температур воздуха и воды на выходе
из калориферной установки при известном расходе этих
теплоносителей
Известными данными являются: модель, поверхность нагрева и
схема компоновки калориферов, живые сечения для прохода воз-
духа и воды у калориферной установки, расходы и начальные темпе-
ратуры теплоносителей. Задачи подобного типа можно решать,
пользуясь номограммами на рис. 12 и 13 и формулами из табл. 5.
Однако при применении формул для определения параметра М сле-
дует воспользоваться соотношением
Гн — Гк   cG  l
—Gi	cBGB
Порядок расчета конечных температур воздуха и греющей воды
для рассматриваемых случаев следующий [16].
1.	По формулам (1) и (2) подсчитывают весовую скорость воздуха
и скорость воды, после чего по соответствующим таблицам находят
коэффициент теплопередачи калориферов, их техническую характе-
ристику А.
3*	-	35
2.	Подсчитывают отношение водяных эквивалентов воздуха и •
воды
L = - cG .
3.	С учетом схемы компоновки калориферной установки опреде-
ляют величину вспомогательного параметра М по формулам из
табл. 3, заменив в формулах отношение перепадов температур теп-
лоносителей отношением их водяных эквивалентов.
'	Таблица 5
Формулы для определения перепадов температур
воздуха в калориферных установках [16]
Схема соединения калориферов . .1	
Попутно-перекрестная	
	1+L
Противоточно-пере-	(1-Л/)(7н-М
крестная	1 — LN
Перекрестная	
Пар	(l-7V)(7’n-/H)
4.	На номограмме (рис. 12 или 13) на наклонной кривой, соот-
ветствующей наличному количеству рядов калориферов в рассчиты-
ваемой установке п, находят точку с абсциссой; равной подсчитан-
ному значению параметра М и определяют величину вспомогатель-
ного параметра N в этой точке. Параметр N может быть подсчитан
также по формулам:
при попутно-перекрестной и противоточно-перекрестной схемах
N =
\1 + м )
при перекрестной схеме
5.	Подставляя найденные значения L и W в формулу из табл. 5
для соответствующей схемы соединения калориферов, находят пере-
пад температур воздуха в установке, а затем и искомую его конечную
температуру
АЛ *
6.	Если, необходимо, определяют перепад температур греющей
воды и ее конечную температуру. При любой схеме компоновки
калориферной установки
AT1 = LAZ, ТК = ТИ—АТ.
36
Конечную температуру воздуха и греющей воды у одно-, двух-'
и трехрядных калориферных установок можно подсчитать также
с помощью формул для определения их теплопроизводительности из
табл. 4. При этом tK определяют по уравнению (6), а
Тк-Т„-.~*	(7)
*	CjjO в
Решения задач рассмотренного типа см. в примерах 12—14.
в)	Определение температуры на выходе из калориферной
установки одного из теплоносителей (воздуха.или воды),
если задана конечная температура другого теплоносителя
Известными являются: модель, поверхность нагрева и схема
компоновки калориферов в установке, живые сечения для прохода
воздуха и воды в ней, начальные температуры теплоносителей, расход
и конечная температура одного из них. В этом случае определение
конечной температуры другого теплоносителя — воздуха или воды
является наиболее сложной задачей из всех рассмотренных. Для на-
хождения искомой величины нужно задаться сначала двумя-тремя
вероятными ее.значениями, а затем с помощью номограмм на рис. 12
и 13 определить истинную величину графоаналитическим способом
в последовательности, излагаемой ниже [17].
1.	Если известен расход воздуха, задаются предполагаемым
значением температуры воды Т’к на выходе из калориферной уста-
новки и определяют скорость воды (м/сек} в калориферах при этом
режиме работы установки
Примечание. Здесь и ниже звездочкой обозначены пред-
полагаемые значения расчетных величин.
2.	По формуле (1) подсчитывают весовую скорость воздуха,
а затем из таблиц паспортных данных по теплопередаче опреде-
ляют предполагаемую величину коэффициента, теплопередачи ка-
лориферов k* при найденных пу и w; определяют также величину
технической характеристики А из табл. 2.
3.	По формулам из табл. 3, соответствующим схеме компоновки
калориферов в имеющейся установке, подсчитывают значения вспо-
могательных параметров М и N, подставляя в формулы ранее опре-
деленные величины Тк и k*.
4.	Наносят на номограмму 12 или 13 точку с вычисленными коор-
динатами М и N.
5.	Задаются другим вероятным значением конечной температуры
воды на выходе из калориферной установки и повторяют с ним вы-
числения, сделанные в пп. 1—3.
6.	Наносят на номограмму вторую точку по новым значениям
вспомогательных параметров и соединяют ее прямой с ранее нане-
37
сенной точкой.1 Эта прямая должна пересечь наклонную кривую,
соответствующую наличному количеству рядов калориферов в имею-
щейся установке. Если обе точки окажутся по одну сторону от ука-
занной кривой, то следует задаться еще раз новым значением Тк и
повторить расчет, чтобы получить третью точку на номограмме —
по другую сторону от упомянутой наклонной кривой. Затем по трем
точкам проводят с помощью лекала линию, после чего определяют
значение вспомогательного параметра N в точке пересечения этой
линии с наклонной кривой.
7.	Подставляя известные начальные температуры воздуха и,воды',
конечную температуру воздуха и найденное графическим построе-
нием значение N в формулу для определения этого вспомогательного ;
параметра (табл. 3) с учетом схемы соединения калориферов, подсчи-
тывают искомую температуру греющей воды Тк.
Если задана температура воды на выходе из калориферной
установки, то порядок определения конечной температуры воздуха
аналогичен рассмотренному случаю, Но задаваться следует вероят-
ными значениями tK.
При указанных выше исходных данных температура воды (воз-
духа) на выходе из одно-, двух- и трехрядных калориферных уста-
новок может быть найдена также с помощью формул для определе-
ния их теплопроизводительности (табл. 4), если задаваться вероят-
ными значениями скорости воды в калориферах и определять соот-
ветствующие этим скоростям значения конечных температур воды
(воздуха) по уравнениям (6) и (7). Истинную величину искомой ко-
нечной температуры находят интерполяцией вычисленных вероят-
ных ее значений. Решение задач рассмотренного типа показано
в примерах 16 и 17. Графоаналитическим способом можно опреде-
лить аэродинамическое сопротивление калориферов, работающих
с не полностью закрытым обводным клапаном (см. прим. 15).
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА, НАГРЕВАЕМОГО
КАЛОРИФЕРНОЙ УСТАНОВКОЙ ПРИ ЗАДАННОМ
ТЕМПЕРАТУРНОМ РЕЖИМЕ ЕЕ РАБОТЫ
Необходимость решения подобных задач возникает при проекти-
ровании, анализе работы и наладке калориферных установок. Из-
вестными данными являются модель, поверхность нагрева и схема
компоновки калориферов, живые сечения для прохода воздуха и
воды у калориферной установки, начальные и конечные температуры
воздуха и воды (пара). Задачи этого типа решают с помощью фор-
мул из табл. 6. Порядок пользования ими излагается ниже.
I, По формуле из табл. 3 для соответствующей схемы компоновки •
калориферов подсчитывают величину вспомогательного параметра
N, подставив заданные значения температур воздуха и воды.
1 Графические построения рекомендуется производить на кальке, нало-
женной на номограмму и скрепленной с ней.
38
Таблица 6
Формулы для определения весовой скорости воздуха в калориферных
установках, работающих в заданном температурном режиме
Схема соединения калориферов
по теплоносителю
Попутно-перекрестная
Противоточно-перекрестная
Перекрестная
Пар
1
1 —L \l-p-q
М /
I
[aAR(M~nL)]l-p-<1
1
\Af )
Примечания:
1. Если при противоточно-перекрестной схеме tK—(Н = ГН — 7’к, то
I
/	Tn-tk\l~P~'Q
vv=l2anAK —------|
\ fK~ W
3. В приведенных формулах а. р, q — соответственно постоянный множитель и по-
казатели степени при ру и w в эмпирических формулах для определения коэффициен-
тов теплопередачи калориферов (см. приложение 2, табл. 2.8).
2. По найденному значению N с помощью номограмм рис. 12 и 13
определяют величину параметра М. Последний может быть подсчи-
тан также с помощью формул:
при попутно-перекрестной, противоточно-перекрестной схемах
и теплоносителе паре
1 —Nlln
М =---------,
- . 1+#1/п
при перекрестной схеме
м = 1+^.
1 — Nlln
3.	Определяют отношение водяных эквивалентов воздуха и воды
из соотношения (7).
4.	По уравнению, приведенному в примечании 2 к табл. 6, нахо-
дят величину R. Применяя указанное уравнение, следует учитывать,
что при перекрестной схеме живое сечение воздухонагревательной
39
установки для прохода воды равно произведению количества рядов
калориферов по ходу воздуха на живое сечение по воде в одном
ряду их. Значения а, ри 9 следует принимать из табл. 2.8 приложе-
ния 2; для секций подогрева центральных кондиционеров по данным
автора
k = 12,1 (оу)0,435 — при обогреве паром, k = 12,8 (оу)0,438™0,507 —
при скорости воды w =0,24- 1,0 м!сек..
5.	По формуле из табл. 6 с учетом схемы компоновки калорифе-
ров определяют весовую скорость воздуха^ при которой воздухона-
гревательная установка будет работать в заданном температурном
режиме. Количество воздуха, нагреваемого установкой, в кг/ч на-
ходят по уравнению
G = 3600/foy.
6.	При теплоносителе воде значения опытных коэффициентов
в эмпирических формулах для определения коэффициентов тепло-
передачи калориферов зависят от скорости движения воды в трубках
(см. табл. 2.8 приложения 2). Поэтому -после нахождения оу сле-
дует подсчитать действительную скорость воды w и при необходи-
мости повторить расчет с п. 4, приняв соответствующие этой вели-
чине w значения опытных коэффициентов. Для поверочного расчета
можно пользоваться уравнением
CzfyL
Решение задач рассмотренного типа показано в примере 17.
Г л а в а V
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАЛОРИФЕРНЫХ
УСТАНОВОК
У установок, компонуемых из последовательно соединенных по
теплоносителю Одно- и многоходовых калориферов или типовых
секций подогрева, сопротивление проходу воды в кгс!м2 с достаточ-
ной для практических целей точностью может быть подсчитано по
формуле [19]
_ l«.p0’8G*,8S
И =64,5—^——2—,
у
где р — количество ходов для прохода теплоносителя в каждом
калорифере;
• d — внутренний диаметр присоединительных штуцеров кало-
рифера и подводящих трубопроводов в дюймах.
Для упрощения гидравлического расчета следует пользоваться
графиком (рис. 15) и приводимой ниже таблицей. Эти вспомогатель-
ные материалы для расчета составлены на основе приведенной фор-
40
мулы и пригодны для калориферов любых типов и моделей. Сопро-
тивление проходу воды одного одноходового калорифера определяют
по графику с учетом расхода воды, проходящей через калорифер, и
диаметров его присоединительных штуцеров и подводящих трубопро-
водов. Если диаметры штуцеров и трубопроводов различны; то в ка-
честве расчетной величины принимают меньший из указанных диа-
Рис. 15. Графики для определения сопротивления
проходу воды одноходовых калориферов в зависи-
мости от диаметров их присоединительных штуце-
ров (обвязочных трубопроводов) и расхода воды GB
метров. При многоходовом калорифере величину сопротивления,
найденную из графика, следует умножить на множитель, выбран-
ный по табл. 7 в соответствии с количеством ходов в рассчитываемом
калорифере. Для определения сопротивления проходу воды уста-
новки, состоящей из группы одноходовых или многоходовых кало-
риферов, гидравлическое сопротивление одного калорифера умно-
жают на количество калориферов, соединенных последовательно
по теплоносителю. Запас на величин у гидравлического сопротивле-
ния принимают в размере до 20%.
41
Для повышения гидравлической устойчивости калориферных
установок при расчете трубопроводов для подвода теплоносителя
рекомендуется больше давления расходовать в ответвлениях
к калориферам и меньше — в магистральных трубопроводах або-
нентских тепловых сетей.
Таблица 7 Миожители для учета влияния количества ходов на гидравлическое сопротивление многоходовых калориферов												
Количество ходов в калорифере	1	2	. 3	4	S	Г 6	7	8	9	10	11	12
Множитель		1,0	1,5	2,0	2,7	3,4-	4,1	4,7	5,4	6,1	6,8	7,5	8,2
При гидравлическом расчете калориферных установок, под-
ключаемых к водяным тепловым сетям, располагаемое давление
на абонентских вводах рекомендуется распределять в следующем
соотношении (ориентировочно):
а)	на гидравлические потери в подводящих и обратных трубопро-
водах — 40%;
б)	на гидравлические потери в калориферах — 40%;
в)	на гидравлические потери в запорной и регулирующей арма-
туре — 20%.
Если установка регулирующей арматуры (клапанов) не пре-
дусматривается, то сопротивление калориферов и запорной арматуры
проходу воды может составлять примерно 60% от указанного рас-
полагаемого давления.
Если в результате гидравлического расчета будет установлено,
что при последовательном соединении по теплоносителю всех кало-
риферов, составляющих установку, сопротивление проходу воды
превышает допустимую величину, то калориферы следует разделить
на несколько групп. Эти группы должны быть соединены по тепло-
носителю параллельно, а калориферы, входящие в их состав,— по-
следовательно между собой.
По ГОСТ 7201—62 независимо от вида теплоносителя (перегре-
тая вода, пар) внутреннее рабочее давление в калориферах не должно
превышать 8 кгс/м2. Калориферы, предназначенные для подклю-
чения к тепловым сетям с более высоким давлением, необходимо
изготавливать по специальному заказу.
Типовые секции подогрева центральных кондиционеров и кало-
риферы воздушно-отопительных агрегатов предназначаются для
работы при внутреннем давлении до 6 кгс/м2.
Расчет сопротивления проходу воды у установок, компонуемых
из типовых секций подогрева и калориферов, показан в примерах
15, 16 и 18.
42
I
Продолжение
44
Пример 1. Калориферная установка без рециркуляции воздуха пред-
назначена для нагрева 25 000 кг!ч воздуха в системе приточной вентиляции
совмещённой с воздушным отоплением^ Вентиляция рассчитывается по рас-
четным параметрам А. Максимальный расход тепла на отопление Qo =
— 100 000 ккал/ч. Температура в рабочей - зоне помещения 18° С.
Расчетные температуры наружного воздуха: по параметрам А 1ив =
= — 15° С, по параметрам Б /ио '== — 26° С.
Определить температуры воздуха при входе в калориферную установку
и на выходе из нее, необходимые для ее расчёта.
Решение. 1) Условный расход тепла на вентиляцию
<2ув = 0,24 >25000 [18 — (— 26)] = 264 000_ккал/ч.
2) Общий условный расход тепла на вентиляцию и отопление
Qyo = 100000 + 264 000 — 364 000 ккал/ч. '
3) Условная конечная температура приточного воздуха
364000	(—26) = 34,7 °C.
tyK 0,24-25000
Таким образом, при расчете калориферной установки, следует принять
<* = Л-26°и fK=34,7°C.	"
Необходимо, указать,,, что при fHO вследствие сокращения объема пода-
ваемого воздуха его действительная температура /дк будет выше рассчитан-
ной fyK [6]	- *	-
* — /	Go Ррз ~^но)
‘дк — £рз т	----
0.24G Крз-- /нв) •
После подстановки в это уравнение соответствующих величин найдем/ что
1ДК =*=-40,2° С.
Пример 2. Определить необходимые данные для расчета приточной ка-
лориферной установки, предназначенной для нагрева 5,8 кг!сек воздуха от
ix .= — 31° до tt = 35° С.
Предохранение калориферов от замерзания осуществляется/с помощью
рециркуляцйн воздуха.	,	.	.
Решение. 1) В вентилируемые помещения необходимо подавать воздух
с относительно высокой температурой (более 15—20°), поэтому принимаем
калориферную установку с рециркуляцйей воздуха по схеме б (см. рис. . 11).
Для уменьшения количества воздуха,’ подаваемого ,на рециркуляцию, при-
мем температуру воздуха перед калориферами равной минимальному реко- •
мендуемому значению, т. е. (н?= — 10° С. Тогда в расчетном режиме-работы
калориферной установки количество рециркуляционного воздуха по формуле
из табл. 1 для схемы <э~
5,8 [(-IO)-(-31)]
Gp
= 2,7 кг/сек.
35 —(—10)
2) Количество воздуха, проходящего через калориферы, составит
5,8 + 2,7 = 8,5 кг!сек.
Следовательно, в рассматриваемом случае необходимо подобрать кало-
риферную установку для подогрева 8,5 кг!еек воздуха от /н = — 10° до —
= 35° C. При указанной температуре воздуха, поступающего в, калориферы,
допустимо применение противоточно-перекрестной схемы обвязки 'калорифе-
ров. Подбор воздухонагревательной''установки по приведенным исходным
данным показан в примере 6.	-
. Пример 3. Определить необходимые данные для подбора воздухонагре-
вательной установки с рециркуляцией воздуха, если из вентилируемых по-
мещений- на рециркуляцию поступает 30 000 кг/ч воздуха с температурой
45
/к — 10 +
20° С, а в помещения необходимо подавать 75 000 кг/ч с температурой 10°, *
Расчетная температура наружного воздуха равна — 40° С.	> ."
Решение. Согласно рекомендациям табл. 1 принимаем схему в (рис, 11).'
Определяем температуру воздуха на выходе из калориферов
75 °°° —11(10 — (— 40)] -= 85 °C,
,30 000	/
Следовательно, требуется подобрать калориферную установку для на-
' грева 30 000 кг/ч воздуха от 20 др 85° С. •
Пример 4. Определить, достаточна. Ли теплопроизводительность и каков
запас поверхности нагрева у однорядной воздухонагревательной установки,
состоящей нз 6 калориферов КФСО-Ю и предназначенной для нагрева'
50 000 кг/ч воздуха от — 40 до 40° С. Теплоноситель -= пар 120° С.
Решение. 1) Находим весовую скорость воздуха
50000	. .	, „	?
«у — —----—-----= 5,4 кг/м3-еек.
3600-6-0,431
2)	Определяем коэффициент теплопередачи калориферов интерполиро-
ванием табличных значений:, k ~ 33,4 ккал!м2ч-град; из табл. '2
А = 0,065 кг-град/ккал.	• f.
3)	По формулам (см. табл, 2 и 3) для калориферов, обогреваемых паром,
подсчитываем значения вспомогательных параметров
065,33,±;_; 0>4
. 5,4
^-^Я_=0,5.
	120—(—40)
4)	Наносим иа номограмму (рис. 12) точку с координатами М — 0,402
и JV,= 0,5. Иа графика видно, что для нагрева воздуха до заданной темпера-,
туры теоретически необходимо 0,83 ряда калориферов в глубину. Следава-
тельно, теплопроизводительность имеющейся однорядной калориферной
установки достаточна для обеспечения требуемого нагрева воздуха.
5)	Определяем запас поверхности нагрева
ф = -LrSffi ,100 = 20,5%,
0,83
Пример й. Подобрать из калориферов КВ Б воздухонагревательную 
установку для подогрева 12 000 кг/ч воздуха от 25 до 45° С. Теплоноси-
тель —- вода с перепадом температур 150—70° С. Схема соединении калори-'
феров по теплоносителю попутно-перекрестная-
Решение. 1) Если'установить по фронту один калорифер КВБ-10, то
, .	12000 с , ,
vy = —----—— — 6 кг, м2~сек.
3600-0,558
._ .2) Находим скорость воды в трубках калориферов
_ 0,24-12000(45 —(—25)]
3600-970-0,0107(150 — 70)
3) Л = 18,1 ккал/м2-ч-град, А — 0,05 кг-град/ккал.
?= 0,068 м/сек1.
* Объемная теплоемкость греющей воды в предельных расчетных условиях- -
работы калориферных установок равна в среднем 970 ккал/м3- град.
46
4) Подсчитываем значения'вспомогательных параметров М n N при по-
путно-перекрестной схеме (см. Табл.	- •
г. 18,1-0,05/
Л4 = —----— I
6 I
= 0,151-2,14 = 0,323
14
А =
-0.143.
iso- (—25)	•
'' * '<> *
5) Наносим на номограмму (рис. 12) точку с координатами М = 0,323
и N = 0,143. Теоретически необходимое количество рядов калориферов
в глубину п — 2,9. Если принять к установке 3 ряда калориферов КВБ-10,
то запас поверхности нагрева будет недостаточным (3%), если же установить
в глубину 4 ряда калориферов, то он стайет слишком большим (38%). Поэ-
тому произведи»! Перерасчет установки. Установим по фронту один калори-
фер КВБ-11, тогда	''
12000 го
иу =---------—. — 5,2 кг/м2-сек,
3600-0,638
7	' ?	0,24-12000145— (—45)]	л=_ Л
w =г. ——--------—-———------—— =,0,059 м/сек,
3600-070-0,0122(150 — 70)	,
й=17 ккал!град, аэродинамическое сопротивление одного ряда кало-
риферов й = 2;7 -кгс/м\
При пересчете величина вспомогательного' параметра N не изменяется,
а в формуле для определении М изменяются только значения оу и й, следо-
вательно,
М = J7'0-05, .2 14 = 0,35.	£ ;
5,2	.	д.
По номограмме (рис: 12) находим, что теоретически необходимое число
ридов калориферов теперь — 2,7; аналогичный результат можно получить
расчетный путем пО формуле (3)		'	:
"	^0,143 z „„
« = --	,, . = 2 65.
. •	, 1—OjM
Is —1
.	1 i 0,35
Окончательно принимаем.3 ряда калориферов КВБ-11 по ходу воздуха;
запас поверхности нагрева ->	. 	,
,ф =	. юс = 13,2%..
2,65
Аэродинамическое сопротивление трехрядиой установки
<	.	йу = 3-2,7 = 8,1 кгс/м3.
Пример 6. Подобрать из калориферов КФБ или КФС калориферную
установку для подогрева 8,5 кг/сек воздуха от — 10 до 35° С, Теплоноситель—
вода 150—70° С. Обвязку Калориферов выполнить по противоточио-перекрест-
иой схеме.	' ч'	. ' *
Расчет произвести в системе единиц измерения СИ.1
1 В системе СИ массовая удельная теплоемкость Воздуха равна
1,0 кдж/кг-град, воды’ —4,19 кдж/кг-град. В расчетных условиях работы
калориферных установок, т! е. при средней температуре греющей воды при-
мерно 100° С, объемную удельную теплоемкость воды с 2%-ной погрешностью
можно принимать равной 4000 дж/м3.
47
Решение. 1) Если" установить в каждом ряду (по фронту) 3 калорифера
КФБ-9, соединив их последовательно по теплоносителю, то
*	8 5
-от='--------=-5,83 кг!м2- сек.
3-0,486 '
„	1,0-8,5 [35 — (— 10)] nnoQC, ,
2)	w = —-----——— --------— = 0,0836 м!сек.
4000-0,0143 (150 — 70) ,
3)	k^= 17,2 вт!м2-град *, А — 0,055 кг-град/кдж.
4)	Определяем значения вспомогательных параметров при противо-
точно-перекрестной схеме соединения калориферов (см. рис. 13 и табл. 3)
/	150 — 70 А
'	\	35 — (-10)1
.. . 150-35	...
N ~------"77Г == *’44-
70 —(—10)
5)	По номограмме (рис. 13) определяем, что теоретически необходимое
число рядов калориферрв п — 1,4; Если принять к установке 2 ряда, то за-
пас поверхности нагрева будет слишком велик (43%). Повторяем расчет,
заменив калориферы большой модели калориферами КФС того же номера
и в том же количестве; При этом величина весовой скоросТН воздуха остается
прежней
„	17,2-0,055
Л4 —-------------
5,83
0,126;
1,0-8,5(35 —(—10)]	,
————-—i= 0,112 м1сек,
w
4000 0,107(150 — 70)
k — 18,8 вт/м2-град, А = 0,043’ кг-град/кдж, сопротивление проходу воз-
духа Л = 26.5 н/ж2.
М =	0 78) - — 0,108.
5,83
По номограмме (рис. 13) при М — —0,108 и N *= 1,44 п = 1,7. Близ-
кое к этому значение п можно получить по формуле (3)
л = - .W»44----------= 1,67.
1-(-0,108)
ё 1 + (—0,108)
Окончательно принимаем воздухонагревательную установку из 6 кало-
риферов КФС-9, расположенных в 2 ряда по ходу воздуха,	1
2__1 67
ф = ±_.... «к) = 19,7%.
-	1,67
Аэродинамическое сопротивление двухрядной установки
hy = 2-26,5 = 53>/ж2.
Пример 7. Подобрать из калориферов КВБ воздухонагревательную
установку для подогрева 25 000 кг/ч воздуха от —5 до 42° С. Теплоноси-
тель — вода 120—70° С. Установку смонтировать по противоточно-перекрест-.
ной. схеме.
Решение. 1) Перепад температур по воздуху незначительно отличается
от перепада температур по воде (соответственно 47° и 50° С). Если несущест-
венно изменить условия примера, приняв температуру воздуха за калорнфе-
1 1 ккал! м.2-ч-град = 1,163 вгп/м2-град [25].
48
рами 45° вместо 42° С, то перепады температур воздуха и воды станут одина-
ковыми. В этом случае теоретически необходимое количество рядов калори-
феров можно будет определить по формуле (5).
Если установить по фронту 2'калорифера КВБ-8, то
25000
try = —-------~ = 8.4 кг/м2 • сек
3600-2 0,416
0,24 25 000 [45 — (—5)]	п ,
3600-970-0,0092 (120 — 70)
£ = 24,6 ккал/м2-ч-град, А =0,05 кг-град/ккал.
я==  8,4[45-(-^)] _
2-0,05-24,6(120 — 45)
Если установить по ходу воздуха 3 ряда калориферов, то запас по-
верхности нагрева будет слишком велик. Рассчитываем другой вариант уста-
новки, заменив калориферы КВБ-8 на КВБ-7,
v	25000
try —-------ч— = 9,8 кг!м2-сек.
3600-2-0,354
Так как живые сечення для прохода теплоносителя у калориферов
КВБ-8 и КВБ-7 одинаковы, то пересчитывать скорость движения воды не
требуется; £==25,8 ккал!м2-ч-град,
п =	-=2,54.
2-0,05 25,8(120 — 45)
Окончательно принимаем трехрядную установку с двумя калориферами
КВБ-7 в каждом ряду
<р = 3~2,54- . 100 = 18,1%.
•	-	2,54
В действительности запас поверхности нагрева несколько больше; так
как установка подобрана для более тяжелых условий работы, чем те, которые
были первоначально заданы. Аэродинамическое сопротивление трехрядной
калориферной установки йу = 3-7,3 = 21,9 кгс/м2..
Пример 8. Подобрать из калориферов КФС воздухонагревательную
установку для подогрева 50 000 кг/ч воздуха от —20 до 18° С. Теплоноси-
тель — вода 95—70° С. Установку запроектировать по перекрестной схеме.
Решение. 1) Если по фронту установки установить 3 калорифера КФС-10,
то '
ну — —50Q00__ __ g ne/Mi-cetz.
3600-3-0,558
' 2) Предположим, что для нагрева воздуха потребуется'установить 3
ряда калориферов в глубину, тогда
0,24-50000(18 —(—20)]	_
----’--------1----———— = 0,163 м сек.
3600-970-3-0,0107 (95 — 70)
3) £ = 20,4 ккал/м2 ч град, А = 0,05 кг-град/ккал.
4) Л4- = ——— + 3 -  95~70 . = 8,14 + ?-0,66 = 10,1.
л ‘	18 —(—20)
N = 95~~}§— = 0,67.
95 — (—20)
2)
3)
4)
5)
w =
О,05-20,4
4 Заказ №4267
49
15) Пользуясь нижней Шкалой номограммы на рис. 12, находим точку
с координатами М = 10,1; N = 0,67. По положению точки определяем, что
п — 2,0. Возможно, что требуемый нагрев воздуха с соблюдением необходи-
мого запаса поверхности нагрева может быть обеспечен двухрядной установ-
кой. Чтобы правильно определить зайас поверхности нагрева, необходимо
уточнить величину коэффициента теплопередачи калориферов при установке
их по перекрестной схеме в 2 ряда-по ходу воздуха:
0,24-50000 [18 — (—20)]	...... ,
w =.....-.............4---—•= 0,244 м сек.
3600-970-2-0,0107 (95 — 70)
А = 21,9 ккал1м* ч-град.
При уточнении значения вспомогательного параметра М учитываем, что
величина второго слагаемого также изменяется
М = —8’3-- + 2-0,66 = 8,9.
0,05-21,9
8,9—1
С помощью номограммы (рис. 12) находим, что теоретически необходи-
мое количество рядов калориферов по ходу воздуха равно 1,8: Аналогичный
результат можно получить по формуле (2)
ig8-^
	8,9-1- 1
2 — 1,78 1(Х) _ 12 4%
~	1,78
Аэродинамическое сопротивление двухрядной установки
Йу = 2-5,1 = 10,2 кгс]м3.
Пример 9. Подобрать из калориферов СТД установку для нагрева
100 000 кг/Ч воздуха от —25 до 40ь.С. Теплоноситель — пар давлением
,.3 пят.
Решение. Указанному давлению соответствует температура пара 143°.*
Подсчитываем величину вспомогательного параметра N при заданных тем-
пературных условиях работы воздухонагревательной установки
N = .. 143 -40 = Q.6131
143-(-25)	
При этом значении N согласно номограмме (рис. 14) весовая скорость
воздуха должна быть равна 3,72 кг! м3-сек при компоновке калориферов СТД
в одни ряд или 10,4 кг!м2-сек при установке их в два ряда по ходу воздуха.
При расположении калориферов в три или четыре ряда в глубину весовая
скорость воздуха, а следовательно, и аэродинамическое сопротивление чрез-
мерно возрастут-
Минимально необходимая величина живого сечения калориферов для
прохода воздуха
fy=100 000	747 М
3600-3,72
Поделив, найденное значение fy иа величину живого сечення по воздуху
у одного калорифера СТД, сможем определить потребное количество кало-
риферов. Необходимую поверхность нагрева можно получить, если уста-
1 См. нижнюю шкалу номограммы в приложении 3.
50
новить в один ряд, например, 8 калориферов-СТ Д-14 или 14 калориферов
СТД-9 и т. д.
По ранее найденной величине оу определяем, что аэродинамическое со-
противление однорядной воздухонагревательной установки, скомпонован-
ной из калориферов СТД, равно ,1,5,<Ж?ж2.
Необходимое живое сечение по воздуху в каждом ряду двухрядной уста-
новки, компонуемой из калориферов СТД,
.	100 (Ю0	п-_ „
/у = -.---—— = 0,267 ж2.
3600-10,4
Ее аэродинамическое сопротивление (без запаса) составит
Лу = 2-8,9 = 19,8 кгс!м.2.
Таким образом, в приведенном примере двухрядная компоновка позво-
ляет уменьшить площадь фронта калориферов в 2,8 раза, а поверхность на-
грева — примерно на 28% по сравнению с однорядным расположением ка-
лориферов. Однако при этом аэродинамическое сопротивлений возрастает
приблизительно в 13 раз. Выбор наиболее приемлемого решения произво-
дится с учетом прочих конкретных условий работы проектируемой калори-
ферной установки (допустимые габариты приточной камеры^ располагаемое
давление вентилятора и т. п.).
При составлении номограммы (рис. 14) для обеспечения запаса поверх-
ности нагрева коэффициенты теплопередачи воздухонагревателей были
уменьшены на 10%, Еслй бы потребовалось провести тепловой расчет с вве-
дением другого Запаса, например, в размере 5% значений коэффициентов
теплопередачи, то порядок проведения расчета был бы следующий.
Подсчитав значение параметра N, по графику находят соответствующую
величину параметра М, равную.в данном примере 0,24. Это значение пере-
считывают применительно к требуемой величине запаса. Находим, что
”	М = °’—.-LL = 0,229.
1,05
Этому значению параметра А1 у калориферов СТД соответствует ну, равная
3,9 кг!м?-сек, т. е. больше ранее полученной.
Далее тепловой расчет выполняется так же, как было показано выше.
Пример 10. Наружный воздух при температуре —40° С в количестве
18 200 кг/ч поступает в воздухонагревательную установку, состоящую из
трех последовательно расположенных однорядных типовых секций подогрева
центральных кондиционеров номинальной производительностью по воздуху
по 40 тыс. кг!ч. Определить, До какой температуры будет нагреваться воздух,
если давление пара, обогревающего секции подогрева, 1,4 ати.
Решение. По номограмме в приложении 3 определяем, что температура
пара равна 125° С. Из табл. 1.12 живое сечение по воздуху у однойоднорядной
секции подогрева — 1,183 ж2.
Следовательно,
.	18200	.	„
•	оу = ----------= 4,26 кг/м2- сек.
3600-1,183
При этой величине весовой скорости воздуха для однорядных секций
подогрева, устанавливаемых в 3 ряда по-глубине, вспомогательный параметр
N по номограмме (рис. 14) равен 0,525.
Из уравнения:
125	_ o,525
125 — (—40)
находим, что воздух нагревается до 38,4° С.
Пример 11. При какой температуре наружного воздуха следует отклю.
чать вторую и третью секции подогрева в воздухонагревательной установке
51
4*
указанной в предыдущем примере, чтобы температура нагретого воздуха на .
। выходе нз установки была не ниже 30° С. Расход воздуха и температура пара -
те^же, что н в примере io.
,	* Решение. Из номограммы (рис. 14) видно, что при весовой скорости воз-
духа 4,26 кг!м*сек для однорядных секций подогрева, устанавливаемых в два
и один ряд по ходу воздуха, вспомогательные параметры N равны соответст-
венно 6,642 и 0,805.
Температуру наружного воздуха, при которой следуех отключить третью
секцию подогрева, найдем из ^уравнения
125--3(U 0,642.
125 —/н ,
Отсюда tn— — 22,8° С; при этой и более высоких температурах наруж-
ного воздуха двух секций будет достаточно, чтобы воздух нагревался до
пературы, равной или превышающей 30° С.
Температуру наружного, воздуха, при которой должна отключаться
рая секция подогрева, найдем из уравнения
,0.806.
125 — 1,
Искомая температура равна 7° С,	- ’
Пример 12. Воздухонагревательная установка, предназначенная
нагрева 50 тыс. кг/ч воздуха, насчитывает 8 калориферов СТД-8, располо-
женных в два ряда по ходу воздуха и соединенных по-попутно-перекрестной
схеме.. Воздух и греющая вода поступают в установку с температурами, рав-
ными соответственно —25 и 130° С. Определить температуры воздуха ;и воды
на выходе из установки, если расход воды составляет 7 мР/ч.
Решение. 1) Определим коэффициент теплопередачи калориферов
50 000	, ,
оу -------------— 7 6 кг л?-сек,
3600-4-0,457
7
тем-
вто-
для
w =--------------= 0,203 м/сек,
3600 0,0096
k = 24 ккал!мг-ч-град, А = 0,043 кг-град/ккал.
2) Подсчитываем отношение водяных эквивалентов воздуха, и воды
L = 'О.24-5*3000 1 72
1000-7
3) Определяем величину вспомогательного-параметра М для попутно-
перекрестной схемы	1	'	-
М = 24 °’04?-{1 + 1,72) = 0,369.
7,6
На номограмме (рис. 12) найденному значению параметра М для двух-
‘рядных установок соответствует N *= 0,21.
4)	Подсчитываем искомые величины с учетом схемы соединения калори-
феров
д/ = (1-0,21) [130-(-25)] = 45
1 + 1,72	’ ’
tK = _ 25 + 45,1 = 20,1°;
АТ = 1,7-2-45,1 == 77,5°;-
Тк = 1зо — 77,5 = 52,5°.
52	'	'
Пример 13. Определить перепады температур воздуха и греющей воды
в примере 12, если начальные температуры указанных теплоносителей' ста-
нут равны соответственно Ой 72° С.
Решение.	"+
1	1 + 1,72
ДГ — 1,72-20,9 = 36° С.
J	'	’	» ,
Решения, полученные в' примерах 12 и 13, позволяют сделать для данной
калориферной установки следующие заключения:
а)	если необходимо поддержание температуры нагретого воздуха в пре-
делах 20,5 ± 0,4° С, то при качественном регулировании температуры воды
в теплосети, к Которой подключена установка, в исследованном интервале
температур наружного воздуха и греющей воды регулирование ее расхода
в калориферной установке не требуется (уменьшение расхода воды может
потребоваться при более высоких температурах наружного воздуха); >
б)	температура воды на выходе из калориферов достаточно высокая (ие
опускается нйже 36° С), благодаря чему Исключается возможность срабаты-
вания зашиты калориферов от замерзания в случае ее наличия,1
Пример 14. Определить перепады температур воздуха и воды в примере
12, если калориферы соединены по перекрестной схеме в 2 ряда по ходу воз-
духа.	* ,
Решение. 1) Находим коэффициент теплопередачи калориферов
7	х
w = --------------= 0,101 м/сек.
3600-2-0,0096
При этом значении ш н vy = 7,6 кг/м2-сек k = 20,7 кк.ал1м2-ч-град.
.2) Подсчитываем величину вспомогательного параметра М для пере-
крестной схемы
+2-1,72=11,98.
М =
0,043-20,7
Этому значению параметра Л!’на номограмме (рис. 12) для двухряДных
установок соответствует N s= 0,74-
3)	Определяем искомые перепады температур
Д/ = (1 — 0,74) (130 — (— 25)] = 40,3°;
ДГ = 1,72-40,3 = 69,5° С.
Пример 15. При помощи типовых секций подогрева номинальной произ-
водительностью по воздуху ГО тыс. м3/ч необходимо нагревать 9000 кг/ч
(2,5 кг/сек} воздуха от —30 до 10° С. Схема компоновки секций — перекрест-
ная. Теплоноситель — вода 130—70° С.
Определить: необходимую поверхность нагрева,-общее аэродинамическое
сопротивление секции подогрева со'сдвоенным воздушным клапаном н ее
гидравлическое сопротивление.
Расчёт выполнить в системе СИ (см. сноски к примеру 6).
Решение. 1) Если принять к установке одну двухрядную секцию с по-
верхностью нагрева 27,14 м2, то при полном закрытии обводного клапана
пу = ’—— — 7,08 кг/м2-сек,
0,353
w =
1,0-2,5[Ю—(—30)]
4000-0,00102 (130 — 70)
= 0,408 м/сек.
1 Защита калориферов рт замерзания обычно настраивается на темпера-
туру уходящей воды 15—20° С.
53
.Коэффициент теплопередачи секции подогрева равен 29,5 вт/м^-град
{251, из табл. 2 техническая характеристика А равна 0,04 кг-град/к&ж.
2)	Определим значения вспомогательных параметров М и N по форму-
лам для перекрестной схемы соединейия воздухонагревателей по теплоноси-
телю (см. табл. 3)
лл 7-08	..130 — 70
М ------------1--------------- 7,5;
0,04-29,5	10 —(—30)

*30-10 ^0.75.
130 —(—30)
Наносим на номограмму (рис. 12) точку с координатами М — 7,5 и
N — 0,75; причем при отсчете параметра JM пользуемся нижней шкалой.
По положению точки среди наклонных кривых определяем, что для подогрева
воздуха до заданной температуры теоретически необходимо установить 1,1
двухрядной секции подогрева в глубину по ходу воздуха. Если установить
две секции, то запас поверхности нагрева будет чрезмерно велик.
3)	Предположим, что требуемый нагрев воздуха можно обеспечить од-
ной трехрядной секцией. Проверим это предположение. Так как живое се-
чение по теплоносителю у трехрядных секций в 1,5 раза больше, чем у двух-
рядных, то при установке трехрядной секции подогрева (Л—
= 0,059 кг-град/кдж) скорость воды в ее трубках составит =± 0,27 м/сек,
1,5
а коэффициент-, теплопередачи при полном закрытии обходного клапана —
25,2 вт/м^-град.	-
4)	Величина вспомогательного параметра N для трехрядной секции ос-
тается прежней, а в .формуле для определения параметра М при перекрест-
ной схеме у однорядной воздухонагревательной установки изменяется лишь
величина первого слагаемого
м , - + =6Л!.
0.0S9-2S.2	10— (—30)
После нанесения на номограмму (рис. 12) точки с координатами М =*
— 6,27 и N == 0,75 определяем, что для обеспечения требуемого нагрева воз-
духа теоретически необходимо 0,9 ряда секции подогрева. Такой же резуль-
тат мбжно получить по формуле (4). Принимаем окончательно к установке
одну трехрядиую секцию с поверхностью нагрева 40,71 №. На этом подбор
воздухонагревательной установки заканчивается. Дальнейший тепловой
расчёт производится для определения аэродинамического сопротивления '
секций подогрева и сдвоенного воздушного клапана (при отсутствии, клапана
сопротивление секции проходу воздуха составило бы 117 я/№, см, табл; 2.10).
5)	Предположим, что прн отрегулированном обводном клапане воздух,
проходящий через секцию подогрева, будет нагреваться до 20° С (темпера-
туру 10° будет иметь смесь нагретого в калорифере воздуха с ненагретым,
прошедшим через обводной клапан). Тогда требуемая теплопроизводитель-
ность секции подогрева будет обеспечена, если
vy = 7,08 —————- = 5,66 кг/мй-сек.
20—(—30)
Это расчетное уравнение можно получить, если приравнять уравнения
тепловых балансов по воздуху, составленные для секции подогрева, работаю-
щей с закрытым и открытым обводным клапаном.1
1 ну (tK — <н) == vy (t*K — 1н), где величины со звездочкой относятся
к калориферу, работающему с открытым обводным клапаном, а величины
без звездочки — к калориферу с закрытым клапаном; /н в обоих случаях
одинакова.
54
5,9 кг/м2-сек.
При неизменной теплопроизводительности секции подогрева пропуск
воздуха через обводной клапан не оказывает влияния на величину скорости
воды в трубках калорифера и перепада температур теплоносителя.
Для оу =« 5,66 кг!л?-сек и w — 0,-27 м/сек k = 22,9 вт/м2-град.
6)	При новом режиме работы секвсий. подогрева
М =--------------|. - Jjg-70 = 4,28 + 1,2=5,38;
0,059-22,9	20—(—30)
=0,687.
130— (—30)
Наносим на номограмму (рис- 12) точку с координатами М = 5,38 и
N = 0,687 и соединяем ее прямой с ранее нанесенной точкой (М = 6,27,
N = 0.75).1 По оси ординат определяем величину параметра Л' в точке пе-
ресечения прямой с наклонной линией, относящейся к одйому ряду воздухо-
нагревателей (N = 0,7).
7)	По формуле для определения параметра N- при. перекрестной схеме
^=^£^=0,7.
130—(—30)
Отсюда действительная температура воздуха непосредственно за кало-
рифером (до смешения) /к = 18° С.
8)	Фактическая скорость воздуха в живом сечении, калорифера прн ус-
ловии обеспечения заданной теплопроизводительности может быть найдена
из уравнения
оу = 7,08- -10-eg°u
18-(-30)
В .расчетном режиме работы сопротивление проходу воздуха одной трех-
рядной секции подогрева с отрегулированным сдвоенным воздушным клапа-
ном равно 68 н/м?. Если бы аэродинамическое сопротивление определялось
при оу = 7,08 кг/м?-сек, то оно составило бы 120 шмг.
Определяем расход воды в секунду
=	Д 42.10-зЛз/сек.
. s	4000(130 — 70)
С 20%-ным запасом, гидравлическое сопротивление 12-ходовой -секции
подогрева с присоединительными штуцерами диаметром8//' согласно табл. 6
и графику на рис. 15 составит //= 1,2-4300-8,2 = 42 400 н/Д2.
Пример 16. Необходимо нагревать. 9000 кг/ч воздуха от 10 до 20° С. Тепло-
носитель — вода с начальной температурой 70° С. Температура подаваемого
воздуха регулируется Изменением расхода теплоносителя при заглушенном
обводном .клапане.	,
Определить температуру воды на выходе из секций подогрева, скомпо-
нованных по противоточно-перекрестной схеме, аэродинамическое и гидрав-
лическое сопротивление секции.
Решение. 1) Предположим, что требуемый нагрев воздуха обеспечивается
прн температуре обратной воды 35° С. Если установить по'фронту одну одно-
рядную секцию подогрева номинальной производительностью 10 000 м?/ч, то
0,24-9000 (20— 10)
w = —,— ~——2———----------------= 0,336 м/сек.
3600-1000-0,00051 (70 — 35)
При этой скорости воды и оу = 7,08 кг/м2-сек? коэффициент теплопере-
дачи секции подогрева равен 23,7 ккал!м2-ч-град; А = 0,023 кг-град/ккал;
1	См. построения на рис. 12.
2	См. пример 15.
55
0,192.
».	22,3-0,023
М —
0,217;
7,08
2)	Принимаем противоточно-перекрестную схему, тогда
м^23,7- (tt 70 - 35-Х|
7,08 \	20—10 /
35—10
Наносим на номограмму (рис. 13) точку с координатами М — —0,192,
N' = 2 и определяем, что при заданном режиме работы для обеспечения тре-
буемого нагрева воздуха теоретически необходимо установить в глубину
1,75 ряда принятых секций подогрева. Устанавливаем по противоточно-пе-
рекрестной схеме две типовые секции с поверхностью нагрева' по 13,57 ж1 2
каждая.
На этом подбор воздуховагревательной установки заканчивается.
3)	Примем температуру воды на выходе из секций подогрева равнбй
30° С, тогда при обеспечении заданной теплопроизводительности секции •
0,24-9000(20—10)	_ оо_ ,
w —--------------—------------ =. 0,293 м, сек.
3600-1000-0,00051 (70 — 30)
При этом значении w и ру = 7,08 кг!мй коэффициент теплопередачи ра-
вен 22,3 ккал1мг‘-ч-~'град.
4)	При новом режиме работы секции подогрева
А	70 — 30 \
\	20— 10 J
Л = 70 - 20 ^2,5.
30 — 10
Наносим на номограмму (рис. 13) точку с координатами М = —0,217
и N = 2,5 и соединяем ее Прямой с ранее нанесенной точкой.1 Если расчет-
ные точки расположились относительно далеко одна,от другой, то для боль-
шей точности графических построений рекомендуется подсчитать коорди-
наты третьей (промежуточной) трчки и нанести ее на номограмму. Затем про-
водим линию по трем точкам. k
Определием величину параметра N в точке пересечения'прямой с наклон-
ной линией, соответствующей двум рядам воздухонагревателей (N = 2,35).
5)	Решаем уравнение
N	— 2,35.
П-ю
Действительная температура Тк воды, выходящей из секции подогрева
в расчетном режиме работы, равна 31,3°С.
Графоаналитическим способом, показанным" в этом’примере, может быть
определена температура на выходе из воздухонагревательной установки при
любых температурах наружного воздуха и греющей воды.
6)	При оу = 7,08 кг/м?-сек аэродинамическое сопротивление двух од-
норядных секций подогрева без воздушного клапана hy = 2-4,7 = 9,4 кгс!м2.
7)	Расход греющей воды
'	0,24-9000(20—10) ___ „
б» *= —-----:д-------- = 0,57 м3/ч.
1000(70 — 31,9)
С 20%-ным запасом гидравлическое сопротивление двух 12-ходовых
секций подогрева с присоединительными штуцерами диаметром'3/4* Согласно
графику (рис. 15) равняется 2
Ну = 1,2-2-78-8,2 = 1534 кгс/м\
1 См. построения на рис. 13.
2 Величина Ну определена посредством экстраполяции кривых графика.
56
8)	Для определения конечной температуры греющей воды можно было
воспользоваться также формулой (табл. 4), относящейся к двухрядным уста-
новкам, компонуемым по противоточногперекрестной схеме- Рассмотрим По-
следовательность выполнения расчета в подобном случае/причем для сокра-
щения вычислительных операций используем ранее подсчитанные величины.
Находим величину технической' характеристики одного ряда калори-
феров в установке
С
13,57
= 0,0037 м3- град /ккал.
1;3600-1000-0,0051
При w = 0,336 М/сек по указанной выше формуле получим
	23,Я— \ 23,7	2-13,57(70 — 10) 	-—1  22 600 ккал ч, , 0,023	0,0037\2	0,0037 d	!	-	 4-4-	 7,08	0,336/ .	0,336
	Д7’=	Д t = 22600 - = 10 5° С, 0,24-9000	>	д. = -	22600	_	с.
Прв	3600-1000-0,00051-0,336 w = 0,293 м/сек будем иметь	
<2 =	22,3 6—!—4 \ 22,3	2 13.57 (70—10)	;,= 20 ТОО 0,023	0,0037 \2 , . 0,0037 ' .	-- | - - 4 . 7,08	0.293 /	0,293
Д1 = - ?0700 . - = 9,6° С,
0,24-9000
20700
ДТ ----------------------------= 38,5° С.
3600-1000-0,00051-0,293
Искомый перепад температур греющей воды найдем интерполяцией рас-
считанных температурных перепадов
38,5 —36,6 _ 38,5 —Д 7
10,5—9,6	10—9,6 ’
Д Т = 37,7° С, 7’к = 70 — 37,7 = 32,3° С.
Расхождение на 1° с ранее полученной величиной 7’к объясняется не-
точностью отсчетов по номограмме и округлением результатов вычислений.
’Пример 17. Для системы приточной вентилйции, совмещенной с воздуш-
ным отоплением, рассчитать установку из одноходовых калориферов СТД
для йагрева 25 тыс. кг/ч воздуха от — 23 до 40° С. Схема компоновки кало-
риферов — противоточно-перекрестная. Теплоноситель — вода 130—70° С,
тепловая сеть — с качественным регулированием температуры теплоносителя.
Графики зависимости температур нагретого воздуха и воды в тепловой сети
от температурит наружного воздуха показаны на рис. 16. Теплопроизводи-
тельность калориферов регулируется изменением расхода греющей « воды.
Необходимо определить поверхность нагрева калориферной установки
и провести анализ ее работы во всем интервале возможных температур на-
ружного воздуха. При этом следует установить те значения их, при которых
Должна отключаться часть поверхности нагрева, и величину отключаемых
-поверхностей, а также рассчитать температуру воды на выходе йз калори-
ферной установки, чтобы исключить возможность срабатывания автомати-
ческой защиты калориферов от замерзания.
57
Решение. 1) Предельные расчетные перепады-температур воздуха и грею-
щей воды незначительно разнятся. Если принять температуру воды за кало-
риферами 67° С вместо 70ь С, то указанные перепады температур уравняются
й количество калориферов в установке можно будет подсчитать по формуле
(5).
Установим по фронту два калорифера СТД-8, тогда
25000
17 =
= 7,62 кг/м?-сек.
3600-2-0,457
При проведении анализа работы калориферной установки в переходный
период подсчет скорости воды в калориферах приходится выполнять много-
кратно, поэтому в уравнении
количество рядов калориферов
в
Рис. 16. Графики температур воздуха, по-
даваемого в. вентилируемые помещения,
и воды в тепловой сети
1 — температура воды, поступающей из тепловой
сети; 2 —температура воды в обратной магистрали
тепловой сети; 3—температура воздуха, выходя-
щего из калориферной установки
глубину
7,62 v
« ------------X
2-0,043-23,4
х JO-J-^
130 — 40
Окончательно принимаем установку из шести калориферов СТД-8, рас-
положенных в три ряда по ходу воздуха по противоточно-перекрестной схеме.
В предельном расчетном режиме работы запас поверхности нагрева принятой
калориферной установки составит
3 — 2,65
<р = ---• 100 = 13,2%.
2,65
Действительный запас поверхности нагрева несколько больше подсчи-
. тайного, так как установка рассчитана на более низкую температуру обрат-
ной воды, чем требуется в примере (67° вместо 70°). Подбор расчетной поверх-
ности нагрева закончен.
2) С повышением температуры наружного воздуха уменьшение тенло-
пронзводйтельности калориферной установки должно достигаться отключё-,
нием сначала третьего, а затем, возможно, и второго по ходу воздуха ряда
калориферов. Такие отключения могут выполняться вручную или автома-
тически.
Предположим, что отключение третьего ряда калориферов должно про-
изводиться при нулевой температуре наружного воздуха. Для проверки
этого предположения подсчитаем, какое количество рядов калориферов по-
58
требуется для обеспечения необходимого нагрева воздуха. Из. графика
(рис. 16) видно, что в рассматриваемых' условиях температура греющёй
воды равна 72° С, обратной — 46° С, а воздух следует нагревать до 23° С
w = 0,174	—— = 0,154 м/сек.
(72 — 46)
Весовую скорость воздуха можно считать практически не изменяющейся,
поэтому k = 22,8 ккал/м2-ч-град.
По формулам нз табл. 3. подсчитываем значения вспомогательных пара-
метров М и N для противоточно-перекрестной схемы
, 0,043-22,8
М =1------------
7,62
t 72 — 46
23 — 0
72 — 23	,
N =-----:;— = 1,065.-
= — 0,0167,\
.46 — 0
• Ввиду, малого абсолютного значения Параметра М подсчитаем п по фор-
муле (3)
п =	fgl’065	= 1,89.
, 14-0,0167
1—0,0167
Следовательно, при нулевой температуре наружного воздуха двух ря-
дов калориферов вполне достаточно для нагрева воздуха до требуемой тем-
пературы. Теперь для рассматриваемой температуры наружного воздуха
необходимо проверить, не будет ли температура воды, выходящей из трех-
рядной установки, ниже предельно допустимой, так как при нулевой темпе-
ратуре могу! быть включены в работу либо два, Либо три ряда калориферов
по ^оду воздуха. Примем наиболее ниакую допустимую температуру выходя-
щей воды равной 25° С, учитывая^ что автоматическая защита калориферов
от замерзания настраивается обычно на срабатывание при понижении тем-
пературы обратной воды до 15—20° С. Тогда
® = 0,174 - 23~° = 0,085 м/сек,
П — Ж
k = 20,2 ккал/м^-ч-град,
0,043-20,2
7,62

- 1,96.
= — 0,119
Эти»! значениям
вует п, равное 2,75.
в трехрядной калориферной установке должна быть меньше 0,085 м/сек, а
температура уходящей воды — меньше 25° С. Во избежание недопустимого
охлаждения обратной воды отключение третьего ряда калориферов следует
производить при более низкой температуре наружного воздуха.
К такому же выводу' можно прийти, если воспользоваться формулой
для противоточно-перекрестной схемы из табл. 6. Найденному выше значе-
нию N для трехрядных установок на номограмме (рис. 13) соответствует
М = —0,111.
t	72 = 25
23 — 0
^J2~.23
25 — 0
параметров М и N на номограмме (рнс. 13) соответст-
Чтобы не допустить перегрева воздуха, скорость воды
L
72 — 25
23 — 0
= 2,04.
59
Приняв для калориферов СТД Данные из табл. 2.8 приложений, отно-
сящиеся к w < 0,25 м/сек, будем иметь	,i
R = Л 0^-2.0,457.,	Oioh29.149 = 0i612i
\ 1000-0,0096-2,04 )
/	_	1 — 2 04 ‘,1—0.302—0.149 = 9г°6 кг/»&-сек.
т = 16,3-0,0430,512- —
\	— 0,111/
Воспользовавшись при проверочном расчете результатами вычислений,,
выполненными при определении величины R, найдем, что
w = 0,0112-9,06 = 0,101 < 0,25 м/сек.
' Следовательно, расчет показал, что Тк — 25° будет при иу =
= 9,06 кг/м2-сек. При оу == 7,б2 кг/м2-сек перегрева воздуха в трехрядной
установке можно избежать только в том случае, если температура уходящей
воды будет менее 25°, что недопустимо.
,3. Предположим теперь, что калориферы нужно отключать прн -7- 26 С. 
В этом случае в соответствии с графиками (рис. 16) *	-	„	'	-
w = 0,174-	~ = 0,091 м/сек,
77 — 25 г .
k — 20,4 ккал/м2‘ч-град,
-м = 0,043-20,4 Л_____77 - 25 у _
7,62	\	25—(—2)/
На номограмме'(рис. 13) то4ка с координатами (М — — 0,107, N — 1,93)
лежит йа кривой, соответствующей трехрядным установкам, следовательно,
температура обратной воды будет равна принятой в расчете, т. е. 25° С. Те-
перь надо установить, что при температуре наружного воздуха — 2е С после
отклк>чеиия третьего ряда калориферов теплопроизводительность двухряд-
ной установки будет достаточна для обеспечения требуемого нагрева воздуха.
Для уравнивания перепадов температур воздуха и греющей воды при-
мем температуру воды на выходе из второго ряда калориферов 50° С вместо
49° С по графику.
. Тогда
w - 0,174 25—	= 0,174. м/сек,
77 — 50
a k — 23,4 ккал/м2-ч-град (см. п. 1 этого примера).
Воспользовавшись формулой (5), получим
7,62	25—(—2)	,	"
.	п — -— --------- *. -—-—---'—== 1.97.
2-0,043-23,4	77 — 25
Таким образом, расчетом получено подтверждение правильного выбора
температуры наружного воздуха — 2° С для отключения третьего ряда ка-
лориферов. К аналогичному выводу приводит расчет по -формуле для проти-
воточно-перекрестной схемы при Д/ = ДТ (см. примечание 2 к табл. 6).
L = .77-50 =1 '
25—(—2)
0,24-2-0,457 \0.М9^
\ 1000-0,0096-1 /
60
/	' 77 — 25.» \1—0.302—0.149	, „
uy = 12-2-16,3-0,043*0,568--------——*1	= 7.68>7,62/сг/л<2-сек.
\	25 —(—,2)J
4) Проанализируем работу калориферной установки при положитель-
ных температурах наружного воздуха. Сначала выясним, можно ли при
температуре наружного воздуха 10° Сизбежать перегрева воздуха двухряд-
ной установкой. Приняв, как и прежде, температуру уходящей Воды 25° С,
а прочие, необходимые данные—"Йо графику (рис. 16), определим величину
потребной поверхности нагрева
w = 0,'174-	10 = 0,0522 м/сек,
45 — 25
k == 18,2 ккал/м2-ч-град,
/1	0,043-18,2 A Ml = _
7,62	\	16—10 /
--1L = 1,93.
25—10
* По номограмме (рис. 13) п = 1,35. Если при температуре наружного
воздуха 10° С буДут включены два ряда калориферов, то температура обрат-
ной воды должна быть ниже'предельно допустимой, чтобы не перегревался
нагреваемый воздух. Следовательно, при рассматриваемой-температуре на-
ружного >вбзду ха второй по ходу воздуха ряд калориферов должен быть от-
ключен; При одном же ряде работающих калориферов температура обратной
воды будет выше минимально допустимой. Теперь необходимо установить,
при какой температуре наружного воздуха следует отключить второй, ряд
калориферов в установке. Согласно уже выполненным расчетам при темпе-
ратурах наружного воздуха — 2,0 и 10° С количество рядов калориферов
не'должйо превышать сботвётственйо 3; 2,8 и 1,35. Предположим, что-при
8° С требуемые условии по нагреву воздуха И охлаждению греющей воды мо- ,
гут бытр обеспечены как двухрядной, так и однорядной установкой. Для,
проверку этого предположения убедимся сначала, что температура обратной
‘воды У.двух рядной установки будет не ниже 25° С. С учетом данных графика
рис.-'’16)	' [J ’’	.
-0,2,
47__я	•' ' _ -1 *•	- J
 -w = 0,174-------= 0,0603 м/се.к, k = 18,7 ккал/м2-ч-град,
51—25	Л
, .0,043-18,7 Д 51—24
7,62	\	17 — 8
 J Л^^-Р.^,0,
j	25 — 8
Полученным значениям вспомогательных параметров М и N на номо-
грамме (рис. 13) соответствует п = 1;7, Следовательно, температура обрат-
ной воды у двухрядной установки будет выше 25° С. Теперь требуется под-
твердить, что при температуре наружного воздуха 8° С теплопроизводитель-
ность одного ряда калориферов достаточна для нагревания воздуха до 17° С.
Приняв по графику (рис. 16) температуру обратной воды равной 36° С, будем
иметь
w— 0,174	~ 0,104 м/сек, k — 20,9 ккал/м2-ч-град,
51 — 36	'	*
61
„	9,043-20,9.
A-f - : -  
'Ж • 7,62
1 _ -5i--0,0788,
17 — 8 / г .
у =,4^14^. = 1,21.
. - . .36—.'8	; f
Рис. .17.
По номограмме (рис. 13) я == 1,2, т. е. одного ряда калориферов недо-
статочно для обеспечения требуемой темнературы нагретого воздуха. Однацо,
учитывая непродолжительную работу калориферной установки в рассмятрм-
•вДёмом режиме и относительно; небольшую нехватку, поверхности нагрева, ;
Можно обойтись одним рядом калориферов, цовыснв температуру обратной ". U
воды против, предусмотренной графиком. 5
При необходимости температура обратной; V
воды, при которой воздух будет нагрет до
заданной температуры, может быть опреде-
лена. графЬаиалитическим способом, изложен’
ным в п. ‘2 главы IV; см. также пример 10.
Одна из .возможных схем обвязки грубо- у
проводов для рассчитанной установки поки-
дана на рис. 17. Установка должна эксплуати-'
рбватьсяследующим образом, в предельном
зимнем режиме закрыты все запорйыё краны, ' =
й в работу включены все калориферы. С по-
вышением температуры наружного воздуха 
...расход .^реющей, воды уменьшается регул и- .
рующим клдпаном. Температура обратной
....... воды понижается др 25е С, когда температура "
Схема обвязки наружного Воздуха станет — 2° С. В этих ус-..
трубопроводов калорифер-' ловиях открывают кран 7 и выключают тре-
дои установки .	,, тий ряд калориферов. Расход воды должен
I. .2 — запорные	клапаны; возрасти, причем из двухрядной установки
регулирующий клапан	она выходит с температурой, почти соответ- ''
ствующей предусмотренной графиком (49е С).
щей. воды)	При .дальнейшем,повышении. ГецпературЯ н>._
.	ружного воздуха регулирующий клапан '
'. /• продолжает сокращать расход греющей воды.;
При температуре наружного воздуха 8° С Открывают край 2 н оставляют ?
в работе только первый ряд калориферов, считая йо ходу воздуха: При этом
температура обратной воды возрастает и превысит соответствующую темне-
ратуру на графике. С првышениемтемпературы наружного, воздуха продол -
... жается сокращение расхода Греющей воды рёгулйрующим клапаном.
Проведенный анализ работм калориферной установки показывает, что
при противоточно-перекрестной схеме необходимые отключения рядов ка-
лориферов могут выполняться практически, только средствами автоматики.
При этом расчеты должны быть выполнены тщательно. Поэтому, если в кало-
риферы поступает воздух с температурой ниже — 10° С, то предпочтительнее
применять понутно-нерекрестиую схему, более надежно предохраняющую
калориферы от замерзания й предъявляющую к расчету менее жесткие тре- ;
' бовання. '	-	,	’’ '''  ' 1 '
Пример 18, Определить гидравлическое сопротивление воздуховагре- '
вательнрй установки, состоящей ий шести калориферов, соединенных после-
довательно по теплоносителю, если диаметры :прнсредннительных штуцеров
калориферов н обвязочных трубопроводов равны 2", а расход греющей воды ,
— ’4^2 ж^/Ч.	'	. :	.	'	„	7?
Решение. Из графика На рис. 15 сопротивление проходу воды одного
калорифера .равно 60 кгс!м2. С 20%-ным запасом гидравлическое сопротив-
ление калориферной установки составит Ну = 1,2-6-60 — 432 «гс/м2.-	\
Пр пмйчап не. Расчет гидравлического сопротивления Многоходовых
калориферов гсм. в примерах 15"й 16.	, >• •
: 62	. лГ
г
л>
Д ,	. . ПРИЛОЖЕНИЕ 1
техническинОйИные и Конструктивные размеры
ВЫПУСКАЕМЫХ КАЛОРИФЕРОВ И СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА
я Центральных кондиционеров
' ’	Таблица 1.1
; - Стандартизированные раЛм^ры калориферов [20]
Номера кало- риферов	Присоединительные .размеры в мм				«1	л» •.
	А	- £,	-4а 4	 ;.Д,		
2 Д	600	"'J 390	760	290 ' . .	3	4
3	600	510	4780 .	390 >•	ч 4	4
4	750	510	’ .930		4	5
~5 ;	750 .	640- '	930-1'-	S20	5	5
6	900	640	1080	520	5	6
7	*v. 900 	760	1100	,630	6	6
8	' 1050	760 ’	1256	630;	6	7
9	1050	880'	1250	750 	‘?7	7
10	1200.	880	1400	750	>«7.	9
11	1200 1 5 	.1010 * ? *Zj	'	1420-	870<Я		9
Пр[ДМ е.я ан й я: 1. Калориферы КЗПЦ, КЗВП> К4ВП, СТД 3009В и СТД 30ЮГ
изготовляются с отступлениями -от стандартизированных размеров. -
2. Ниже на рисунке приведены чертежи калориферов ’ по ГОСТ 7201—62; а стан-
да ртизпрбвяйв&е конструктивные размеры.	*г яестандартйзироваииыек
Одножодс> вые	КВБ	КФС, кэшт	КФБ. ?• &4ПП	КФСО	КФБО	СТД 3009В
/ Много- / ходовые		КМБ,1 кзвп	КМБ, К4ВП	—	—Г-.	СТД ЗОЮ F
В в мм	200	209	240	200	240 * ,•	160 ’
63 :
Т а блица 1;3
Технический данныеи нестандДртизированные размеры одноходовых
,	калориферовКФС и КВБ [6]
д" Модель « номер калорифера	Поверхность , нагрева	Живое сече- ние в я?		. Размеры в мм				Диаметр штуце- ров в.дюймах'-	Масса в кг
		ПО воз- духу • X	  -	1	по тепло- носителю	А	А	Б .	Ss		
' К.ФС-2. КВБ-2	9,9	0,115	0,0046 /	560	620	'360	424, (412)	1 — “	4	57,0 (51,4)
КФС-3. КВБ-3	13,2	0,154 -	0,0061	560	620	480	544 (532)	1-1 2	71,2 (66,8)
КФС-4, КВБ-4	16,7	0,195.	'о,0061	710	770	480	544 (532)	isi 2	80,И(«1.3)
КФС-6,; КВБ-5,	20,9	0,244	0,0076	.710	,770	,600	. 662 ,	2	100,4 (101,2>
КФС-6, КВБ-6;	25,3	0,295	0,0076	'860'	' 920	600	, 662	' 2	118.6 (119.8)
КФС-7. КВБ-7	>3.0,4	0,354	0,0(Й2'	860	920	720 -	782	2-1	143,3 (144,4)
								2_	> \
КФС-8. КВБ-8	35,7	0,416'	0>0092	1010	,1080	720	782'	2 Ж  ?	16-1,4 (165,5)
КФС-9, К ВБ-9	41,6	0Л86	0,0107	1010	1080	й)	902	2ж	189,0 (190,5)
к ФС-10, КВБ-10	47,8	0,558	о,оЮ7	1160	1230	.840	902	2ж .2	215,0 (216,1) f
КФС-П. КВБ-Л-	54,6	0,638	0,0122	1160	1230	960	1032 ‘	3	244,5(245,9)
fi tfn м е ч‘аЯ и е. Величины, приведенные в скобках,• относятся к калориферам
КВБ. ' ,	”
5 '	?	Таблица 1.4
Технические данные и нестандартизированные размеры одноходовых
калориферов КФБ [6]
Модель и Номер калори- фера	Поверх» носи» цаг^евэ в л2	Живое сеч?ние в л2		Размеры В ЖМ				Диаметр	/Масса
		‘Но воз- духу ‘	по тепло- носителю						
				А		&	4	штуцеров в дюймах	
КФБ-2	12,7	0,115.	0,0061	560	620	• 360	424	Ш; 2 . ‘ 2	'67?,0
КФБ-3	16,9	0,154	0,0082	.560.	620	да* 480	544		87.2
КФБ-4	21,4	0,195	0.0082	710-	770	480.	544	2'	106,5
КФБ-5	26,8	0,244	0,0102 -	710	770	600	662	2	132,4
КФБ^б	32,4.	0,295	0,0102	860	920;	600	,662	2	156,8,
t КФе-7 :	38,9	0,354	0,0122	860,.	^0'	720	782	'2-1 2	189.6
КФБ-8	 45,7	0,416	0,0122	ЮЮ	1080	720	7^	2 —	Й18.2
КФБ-9	, 53,3	0,486	0,0143	1010	1080	840	‘902	3	253,5
КФБ-10	61,2	0,558	0,0143 .	1160	1230	.840	902	3	285,5
КФБ-11	69,9	. ода?	 0.0163	1160	1230	960	1032	з. 	324,6 ' • \
64
'	,	‘	Таблица 1.5 Технические данные и нестаидартизцрованиые размеры одноходовых •Л Калориферов КЗППиК4ПП [2Ц ;									
Модель и номер калорифера-	Размеры в					Диаметр,шту- церов в дюй- мах		Масса в Ае	
	А	А3							
						КЗПП | К.4ПП		КЗПП	К4ПП
КЗГ1П-2, K4I11I-2	566	, 654	265	424 '	2	1 ±- 4	11 2	56	,72;5
. КЗПП-З, К4ПП-3 КЗПП-4, К4ПП-4 КЗПП-5, К4ПП-5 '	566 . 716 716	654 804 . 804	375 375 506	| ? 3	3 3 4	1 А- 2 11 ; -2 - : 2	2 - 2 2	75 90 110	61 114	\ 140
КЗПП-6, К4ПП-6	866	954	-506	664	4	' 2	,2	129	164
КЗПП-7, К4ПГТ-7	866	954	610	784	&	2-1 2 ,	2 — 2	-155	196
КЗПП-8,К4ПП-8	1016	1104	-610	784	5	2 1-  2	2 А 2	178	228
КЗПП-9,, К4ПП-9-	1016	1104	730	904	6	2 — 2	2 2	204	?59-
КЗПП-JO, К4ПП-10	1166*	1254.	,730	904	„6	2± 2 ;	2 i .2	232-	'293,
КЗПП-П, К4ПП-11	1166,	1254	855'	1024'	7-	ж	2± , 2	250	.332
П р 1/ м е чан и в; Г	рочке	данный	►Ао кал	орифег	ах Д31	ТП и К41	1П См.	а табл.-1Д-~1-4.	
ТабЛипа 1.6
Технические данные и не£тандартизир<»анные размеры одноходовых									
			салорнферо* КФСО [6]						
Модель и у-у	1 Поверхность I нагрева в Л2	 Живое.сечение в м?		Размеры в мм				Диаметр штуцеров в дюймах	! в кг
номер жалб- рифера		'по воз- духу :	пр тёпло.-* носителю	'А'	' 4з	Б			•Масса
КФСО-2	Л'^77г	,010913 .	0.0061	560	* 624	360 ;	, 412	1Л 4	50,'6 --
КФСО-3 г	13,43	5 G U^	0.0084	560	624	'480 '	532	1И 2	, 66,0
К ФСО-4	1&06 ,	0,153	0.0084 	716 '	• 780	494	532	*Т —	73.3?
КФСО-5 К ФСО-6, •	•21,71 26,29 > 30,05'	0,167 0,227 ’	0,0107 0,0107	710 860	780 924	624 624	662 662	2 4 2	96. Г' ,Ц>6,0
КФСО-7 ,'		0,271 '	ОЛ122 -	-ад	924	722	782 -	. 2 -L 2-	123.1;
КФСО-8.	35,28	0,318	0,0122 ,	1010	1080	710	782	2 -1 ,2	-140,0
КФСО-9	41,89	0,375	' 6.0145' ,	Toi'o	1080	840	902	2± 2	159.7
КФСО-Ю	48,22 :	0,431	0,0145	i 1160	1230	. 840	/902	2 -1	17&3
КФСО-П	55,84	0.497	0.0168	..ибо	1230	970	1032 	3 	206,0
Заказ № 1267	’ *”									65
-I н
0,0081.
0,0096
,-О.ООЙ
0,0112
, th 0144
33^
8«!
IT
£з
Технические данные и ч
Живое
сечение
ВЧИ’




;S&
g#
«5 w-
Б-5
Б-7
si»;
Б-9
Б-14
Ka
as
У
2-s
В S
20,4
29,1
з^з-
40.S
74.2
01272
0.388
0.457
Oi533,
0,990
<то
.. W-
лого
гою
н&г
750>
SOO
IDS)
ю
isoo
Табл иЦa. 1.7
Технические данные и. нестандартазированные размеры одноходовых
калориферов КФ БО ^б]	т
•. Г-*-’	:•	. V 	*.	•
• МсЛелъ и	г ;  -©;< !	 Живое сечение в яа		’s’’ , 1 Размерыв;Лсм				• 0.40. ы,йА4---	' • w! ,.-;к ..Л
иомер кало-	® & 	ПО ЕОЗ^. Д^ху'	Пр 4renJK>-7	;Л		, Б		 Днаме’ 'штуце„1 •'дюййач	‘ к«« чгс» "sV- ,-са-'
' КФБО-2 '	43,02;	! О ЛШЗ	б;0081	560,		Ж,	' 'Ш	>7	55,0
. КФБО-3 КФБО-4 КФБО-6	16,28 20,68 26,88 32,55	'0,112 0,143 ОУ182 0,222	OjOlO 0,011 0,0132 .0 ,0132 :	;5Йг 710 Ж710 860	624 780 780 924	'454 454 584 584	KJ2 ;!532 4/662 662	"г ' 2 '  2	 о < ш ,110;2 127,5
; КФЪО-7 ,	40,06	0,271	0,0163	Эф		720	782	;2— .•2,	,iW^
КФБО-8	47,04	0,318 .	0,0163 .	№10	1£®0	720	- 782 '	2	.1'74.8,
КФБО-9 КФБО-НО КФВОгИ	55,86 64,29 71,06	‘0,375 0,431 0,475-	0,0193 0,0193 0,0213	1010 1160 1160	1080 1280 1230	'840. ’840 J970 =' «	У902 902 1032	3 . з - .3' .	200,5 •230,2 258,0

Гехнические даиные и «онстр^тивиы^^размеры многоходовых калориферов
' 'Л.	г ' А Модели' и иомер калории S3 ;УЙра 	'.. Ч *"г{	j . 'й'ч,' > 	 б	... /ЙЙ; V Жиаоесечснне по теплоносителю в Ж (среднее)		Количе- ство хо- дов для тешюйо* сйтеля	Размер , . Л2 .	Масса «Ила . без оцинкоёкй .	
	feijuwC	_ КМБ				
					KMC	 КМБ ;!£
кмс4: км^2	0,00114	0,00152	4	688	44,4	57,2
КМС-3, КМБ-3 <•=	0,00102	0,00185	0	688	57,5	- -W5
КМС-4, КМЕ4 <	DidOioa	0,00135	6	838	68,8	J9&; 1	•?
ЛКМС-5, КМБ-5 <	0,00095’	0,00127	8	838	84,8	’ЙО,Б
KMG6, КМБ-6	«Ж		8	995	99,0	'129,4	
|\мо/,- Кмь-/	;6;00да)	«0ХООШ"	> 8	995	116,7	4&3 .6 !;><<„
КМС/8, КМБ-8		Ч0,Ш52'	8	1145	133,8	176,3. /
КМС-9, КМБ-9	0,00133	0,00178	8	1145	153,8	203,3
КМС-10, КМБ-10	0,00133	0,00178	8	1301	173.2	233,4
КМС-П, КМБ-Й -	0,00153	0,00203	8	1301	iQ6>2	260,2
Прммеча;йие. Прочие дани ые о калориферах ЖМС и КМБ см.'в ‘табл. 1,1.— 1.4
ф	.	. •	~	•	Таблица!.. 10
9s	.	£
Технические данные И конструктивные размеры многоходовых калориферов КЗВП и K4BJJ [6]
Модель и номер калорифера х	Живое сечение йо тепло-, носителю в м? (среднее)		Количество ходов для теплоносителя	Размеры в мм				Диаметр штуцеров в дюймах		Масса в кг	
				А,	Б	Б, X	/ &3	. КЗВП .	К4ВП	кзвп	К4ПП
	КЗВП	 К4ПП									
КЗВП-2, К4ВП-2	0,0007.6	0,00102	6'. 5	710	357	290	< Л 421	i 1		55	70
КЗВП-3, К4ВП-3	0,00076	0,00.102	8*'	730	477	390	541	1	1 1	72	88
КЗВП-4, К4ВП-4	0,00076	0,00102	&	880	’477.	390	541	1	1	87	ПО
КЗВП-5, К4ВП-5	0,00096	0,00127	8	880	603	520	667	 11/4		107	135
КЗВП-6, К4ВП-6	0,00096 '	0,00127	8	1030	603	520	667		w«	125	160
КЗВП-7, К4ВП-7	0,00114 '	0,00153	8	1050	723	630	787	1% ;	1V2-	148	190
КЗВП-8, К4ВП-8	0,00114	0,00153	.8	1142 (1152)	723 ,	630	787	м	- j.Va	172	219
КЗВ П-9 , К4ВП-9	0,00178	0,00237	6	1146.(1160)	843	750	907	р/й	2	198	255/
КЗВП-10, К4ВП-Г0	0,00178	0,00234	6	1306	843	750	907	2	2	255	289
КЗВП-ll, 'К4ВП-11	6,00203	0,00271	6	1306	973 ‘	870	. 1037	2	2	‘253	327
		у									
Примечания: 1. "Размеры в скобках относятся к калориферам ЧК4ПП. 2. Прочие данные о калориферах' КЗВП и К4ПП см.
в табл. 1.5.	.	,	'	’ .
л
Таблица 1-11
'.'f »	 /У/*?;	..	'	Табл: ; Технические'д^ныез-ц характеристики секций подогрева центральных кондиционеров воздуха типа Кд [17]											
 •...<•- Технические данные. ’•<1 и характеристики  .. *<'- •" . '		А- Единица измерен - НИЯ	. - .	Номинальная производительность по воздуху секций подогрева в тыс. л’/ч - f .. . '• -Ц.^У	.. . -	. 	•	'-X, .<•	- " ?								
			,	10	20	.; io '	' eb j.	So :	120;	-	160	200' -	
Площадь сечения' обвод- X- . . него канала , . Живое сечение для про- •'. ' хода воздуха у тепло- ‘ отдающей поверхности секций	'-'"./Г _ Количество ходов для прохода	теплоноСй- теля	' Количество калорифе- ров в секции подо- грева ’		''Л8 .•  Г « i;;	0,206  0,353 12 I..'	0,41 - X 0,698.... 1 у 6 1	0,8 .1,183 •? 6 '  - A ft. Л £	1,24 . 2>194 6 ’ V- ?; ' 2	2,3gW 2,26   	; .3,34 ' 3,55 ; ‘6 ' . 4	i ? 6,75 ..6^-;	8,5 6	10,3 'll)
йи»яээ онндксГонЯо  '  ; .... ;	< г	.:?' i . "f У-	:	- - Л	Поверхность нагрева СёКЦИЙ .. . Живое сечение для, /'прохода-^ ^теплонЬ--- . сятеля (среднее) Диаметр штуцеров ' Масса •	‘:  _-«.Л-Л.' \%? гУ	« кг?гр($ ккал . -КЗ 1 '/	' 13,67 0,00051 •.. /-Г' 0,0223 - "А 112,9	26,85 0,00102 Д$й£'- УЖ. 162	' 0,00135 •:A Ж < 0,0233 .jiyXtr.gffi:- -д^ь-L	86,92.; 0,00207 К ' ‘-'V • 0,02^- J 566	89,56 ' .0,00178 ; .Шз' 550 •	140,72, o.oou 0,023 . ll/2 984	267,14 •D.j00l32 6,0229,' Р/д J 1527	335,36 0,00145 q;q229 p/a : . 1854	
Продолжение
&f:
Номннальвая прби?йодительиосгьпо воздуху секций ноДогрева » тые,
	Ьгехшмеские дадагые л5”- .. ..'	Единица					;v J - ”> •-			•.:. л-;,’. •••'.''		
			.. - 10	720-			- '	60 .		120	.160	200 '	’f,J.S40 
''"Двухр^и^дакциярЦ I	H^BepicHocii йй#йй- ва секции ,сЬч««^5йЖ1-:'. яшмэйц-/' . ситедй (4редаее) Т'ех1Й«ЙКйяЙНрак- Диаметр., штуцеров Маёци-.	_	,	Bl Ж ./ ? ’ 7‘	/-'ч - кг-грсб ккал : фай л кг.,'''-;	^$ч14..  ;о;,й^: - 15^,1 -у.: .	-  г	0,00204. '’лХЛ-'.'. • УЙ4447 237,2		95^ 0,002^; -OyhseJ iva i 428	vOyOwiK- 0,0458  ЗУ ..ft	479,12 ;.Л. 0,046J 830 •	281,44 0,0028 :У'' • 0,046 ' 2Vs -/ 1460 ...	453C3_  0,0026$ ;	’4	670,77 0,0029 ОЖ58 - ®;g	Д.04ЙЙ
^р^яд’^ге'секций' |	Повёрхност&йагрева? секции Живое сечение для прохода теплбно-/ снтеля (среднее) Техническая харак- теристика А' • Диаметр штуцеров Масса	. -		' А ,кг^гр&&. ккал дюйм-. ' кг	0,00153- 0,0669 S Е ..Л.	(МЙЗОГ р^Оббб - --'зЬч-' :S.,		g I' , I ^S. ’ . *; ^У.Ч»	° "№;.‘4-S	Ал?? 0,00622 .0,0687	- 2б^£» ; 0,00534 ^о,ш" ' 2V, то 'i	422,16 0,69 a	' 1 - 1 Л' i II f-k- ' ;	,4 * ! . ,/, .,	~	\ir 1	1 Гй .....	2?	if yC..i гj
, ;	5	-_i. syft/Л	‘Й,.>--,	. j -й
•Прй й ечаии е I. С- дёстаточиой для практических: целей'тояйоетыо значения технической характеристики А можно принимать-лег-
табл. 2г/	" У ..		3 .' й й< ;	'Л
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ПАСПОРТНЫЕ ДАННЫЕ ПО ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ И АЭРОДИНАМИЧЕСКОМУ СОПРОТИВЛЕНИЮ КАЛОРИФЕРОВ
И СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ В ТЕХНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЕ ИЗМЕРЕНИЯ
Таблица 2.1
Коэффициенты теплопередачи калориферов КФС в ккал1м*чград [22]
					г		Весовая скорость воздуха ру в кг/лр-сек _											
	ситель	воды в м/сек	2	3	4	5	6	7	8	9	16	И	12	13	14	15 '	16	
	Вода	0,02	9,8	10,9	11,7.	12,3	12,8	13,4	13,8	14,2	14,6	14,9	15,2	.15,5	15,9	16,1	16,3	
		0,03	10,0	П,1	12,0	12,7	13,3	13,8	14,4	14,7	15,1	15,5	15,9	16,3	16,6	16,9	17,3 '	
		0,04	10,2	11,4	12,3	13,0	13,6	14,3	14,8	15,2	15,6	16,1	16,5	16,9	17,3	17,5	17,9	
		0,05	10,4	11,8	12,7	13,5	14,1	14,8	15,4	15,9.	16,4	16,9	17,3	17,7	18,1	18,3	18,5	
		0,06'~	10,6	12,0	13,0	13,9	14,5	15,2	15,9	16,4	16,9	17,5	17,9	_18,3	18,8	18,9	19,4	
		0,07	10,«	12,3	13,3	14,2	14,9	15,7	16,4	16,9	17,4	18,0	18,5	19,0	19,4	19,7	20,2	
		0,08	11,0	12,6	13,7	14,6	15,3	16,1	16,8	17,6	18,1	18,6	19,1	19,6	.20,1	20,3	21,0	
-		0,09	11,2	12,8	14,0	14,9	Тб,7	16,6	17,3	18,1	18,6	19,1	19,7	20,2	'20,7	21,0	21,8	
		0,10	11,4	13,1	. 14,'3	15,3	16,1	17,0	17,8	18,6	19,1	19,7	20,2	20,8	21,4	21,7	22,6	
		0,12	11,8	13,6	14,9	16,0	16,8	17,9	18,7	19,4 .	20,1	20,7	21,3	22,0	22,6	23,0	23,4	V
		0,14	12,1	14,0	15,4	16,5	17,5	18,6	19,4	20,2	20,9	21,6.	22,3	23,0’	23,6	24,0	24,6	
		0,16	12,3	14 ;з	15,8	16,9	17,9	19,1	20,ОП	20,8	21,5	• 22,3	23 ;о	23,4	24,3	24,8	25,5	
		0,18	12,5	14,5	16,1	17,3	18,3	19,5	20,5	21,3	22,1	22,8	23 ;5	24,4	25,0	25,5	26,3 ’	
		0,20	12,6	14,7	16,4	17,6	18,7	19,9	20,9	21,7	22'5	23,3	24,0	24,9	25,6	26,1	26,9 -	
		0,25	13,0	15,1	16,9	18,2	1.9,4	20,6	21,7	22,8	23,5	24,2	25,0	25,9	26,6	27,1	,.28,0	
-		0,30	13,2	15,5	17,2	18,7	19,8	21,2	22,2	23,2	24,0	24,9	25,7	26,7	27,4	28,0 '	-28,9,	
		0,35 -	13,4	15,8	17,5	19,2	20;3	21,7	22,8	23,8	24,6	25,6	26,4	27,4	28,2	28,8	29,6 <	
		0,40	13,5	16,0	17,8	19,5	20,6	22,1	23,2	24,2	25,1	26,0	26,9	28,0	х28,7	29,4	30,2	
		0,50	13,7	16,2	 18,1	19,8	21,0'	22,4	23,7	25,0	26,0	27,0	28,0	29,0	29,8	30,6	31,4	
		0,60	13,8	16,4	18,4	20,1	21,5	22,9	24,2	25,4	26,6	27,7	28,8	29,8	30,5	31,3	32,3	
		0,80	14 ;о	16,6	18,8	20,6	22,1	23,5	25,0	26,1	27,4	28,2	29,7	30,5	31,6	32,3	33,4	
		Соо	14,2	17,0	19,1	20,9	22,4	24,1	25,4	26,9	28,0	29,1	30,1	31,2	32,3	33,2	34,1	
	Пар	—	15,6	18,2 ч	20,1	21,8	23,3	24,8	25,9	27,4 1	28,1	29,4	30,0	31,0	31,8	32,6	. 33,4	i '
Таблица 2.2
Коэффициенты теплопередачи калориферов КФБ в ккал)мгч-град [22]
	Скорость воды в м/сек					Весовая скорость воздуха су в					tie] сек					
Теплоно* Цитель		' 2	3	4	5	ъ	. 7			10	11	12	13	14	15	16
.. Вода Пар >	0,02 0,03 0,04 0;05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 < 0, 12 1	0,14 0,16 • 0,18 0,20 0,25 - 0,30 0,35 0,40 0,50 ' 0,60 0,80 ;- 1,00	9,4 9,6 9,7 9,8 9,9. 10,1 10,2 10,4 10,5 10,8 11,0 11,2 11,4 11,5 11,7 11,9 12,1 12,2 12, Г 12,5 12,6 12,7 13,4	10,4 10,6 10,9 11,2 11 ;4 - 11,6 11,8 12,1 12,3 12,7 13,0 13,3 13,5 13,71 14,0 14,3 14,6 14,8 15ТСГ 15,1 15,2 15,4 15,7	11,3 11,6 11,9 12,2 12,5 12,8 13,0 13,3 13,6 ' 13,9 14,4 14,7 15,0 15,2 15,7 16,2 16,4 16,6 тттсг 17,1 17,4 17,6 17,9	12,0 12,4 12,7 13,1 , 13,4 13,7 14,1 14,4 14,7 15,3 15,8 16,2 16,5 16,8 17,3 47,7,. 18,0 18,3 ~i878" 49,0 19,3 19,6 19,5	12,6 13,1 13,4 13,8 14,2 14,5 14,9 15,3 . 15,6 16,3 16,9 17,3 17,7 18 J' 18,6? 19,1 19,5 ^1,8 20 „8 21,1 21,2	13,2 13,7 14,0 14,5 14,9 15,3 15,7 16,1 16,5 17,3. 17,9 1|8,4" 18,8 -1)9,1 1&18 20,3 2ТУ 22,2 22,9 22,5'	13,7 14,3 14,7 15,1 15,5 16,0 16,5 16,9 17,3' 18,2 48,9 ~19ГЗ> 19,9 .20,3 21,0 21,5 22,1 _22,4 23 j 23,8 24,1 24,0	14,2 14,8 13,1 15,6 16,1 16,5 17,0 17,5 18,0 18,9 19,7 20,2 20,7 21,1 21,9 22,5 23,0 23,4 24,1~ 24,5 25,1 25,8 25,2	14.6 15,2 15,6 16,2 16,7 17,2 17,7 18,2 * 18,8 19,8 20,6 21,2 21,7 22,1 22,9 23,6 24,2 24,6 25,4 25,7 26,4 26,9 26,3	15,0 ( 15,6 16;1 16,7 17,2 17;в 18,3 18,9 •19,4 20,4 21,3 21,9 22,5 23,0 23',8 24,5 25,2 25,6 26,5 26,8 27,4 28,1 27,3	15,4 16,1 16,6 17,2 17,8 18,4 19у0 19,6 20,2 21,3 22,2 22,9 23,5 24,0 24,9. 25,7 26;4 26,9 27,6 27,9 28,8 29,3 28,4	15,7 16,5 17,0 17,5 18,4- 18,7 19,4 20,0 20,6 21,7 22,7 23,4 24,1 24,6 25,6 26,4 27,1 27,6 28,5 28,9 29,9 30,4 29,6	16,0 16,9 17,5 18,1 18,8 19,4 20,1, 20', 7 21,4 32,6 ' 23,6 24,3 25,0 25,6 26,6 27,4 28,2 28,7 29,7 29,9 30,8 31,5 30,3	16,4 17,2 17,9 18,5 19,1 19,8 20,5 .-21+2- 21.8 23,1 .24,1 24,9 25,5 26,1 27,1 28,0: 28,7 29,3 .30,4 30,9 31,9 32,8 31,3	.16,8 17,5 18,2 18,8 1915. 20,2 20,9 21,6 22,2 28,6 24,7 25,5 26,2 26,8 27,9 Й18 29,6 30,2 31,2 31,9 32,9 33,6 32,0
74 
Коэффициенты теплопередачи калориферов К ВБ в ««ал/л2-чгр<зд [22] У
--. г. ’_______________________-Л ’• ~~ ;..... >' -- 0.-/__________д________z. 
		 n.-ji..,„г.1,,	—	—				4< Ж		^есбвая	скорость воздуха ё? а - '	' Г 7-1? ' . - ‘	1 .....								1
Теплопо-	Скорость	-Ж_-		. -- - ‘.J- -  :												
ситель  л		 2	3	4 :	< 5		711	8 	s'	I&	и	12	'13	14	15:/.	Г №
			''	 ; .	?		•iff'					/ ‘ 				'"‘Л
й , ‘ Вода	0,02	11,5	12,5	13,2	13,9	14,4	14,9	15,2	'15,6'	16,0	16,4	16,7	1Й0	17,3	17,5	17,8 <
	0,63	12,0	13,2ч	14,0	14,7	15;4	15,9	10,4	16,9	17.2	17,6	17,9	18,2	18,5	18,8	19,1
	0,04	12,5	13,8.	14,7	15,5	16,2	16,9	17,4	17,9	18,4	1&.8	19,1	19,5	19,8	20.1	20,5
	0,05	12,0	14,4	15.3	10>;	17,0	17,6	18,2;	18,8	19,4	19,8 	 20,1	20,5;			
	0,06	13,3	14,8	15,9	46,9 17,5	17,6	18,4	19,0	19,6	20,1	20,7	2.1,0	21,4;			
	0,07	13,6		16,5		18,3	19,0	19,6	20 ;2	20,7,	21,3	21,9	22;4ч	22Л7		'
	0,08	13,9	15,b	16,9	18,0	18,9	T9,5	20,2,	20,9	21,5	22,0	22,5	23iS;i-	23,5-		Ж4;Л%Й
	0,09	14,2	.16,0	17,4	18,5	19,4	20,1	20,8	21,6		22,8	; 23,4			;240	
	0,10	14,5	16,4	17,8	18,9	й:1	20,6 -	2h2 j	22,0	^22Д	23,4	24,0.	.2W		25,4	25A:-tf?
	0,12	14,9		18,2	19,4		21,1	21,9:	22,6	23,3:	24,0	;24,7	25у2.	25,7	26,1	
	0,14 «	15,2	17,4	18,7	20,0	21,0	21,8	22, 6;	230.	а?	24,7		’Ш’1'	26,7	27,2	
	S	15,6	.17,7	19,2	20,4	21,4	22,3	23,2	24,2		^25М		27 ;О	27,6	28,0	
		15,9	18,0	19,6	20,9	,22.0	23,0'	24,0	24,9	W	26,3\г	ш	;27;7	28,4	29,0	г''
(Г *	0,20	1&,2	14	.20,4	21,3	22,6	23,8	24,8	25,7	26,6 27,8	27,3		28,7	29,3	зо,&.=	г30 ,з; ' '
		0.25	16,7	18,9	20,8	22,0	23,5	•24,6	it:?-	26,7		28,3	&29Л^	30,0	30,8		Ж
	. 0,30 -	17,2	19,6	.21,3	22'9	24,4	25,2		27,3	*28,8	29,7	30,4	31,2	32,0		33,5
	1	0,40	47,5	20,0	22,1	23,8	25.4	26,6	28,1	29,8	30,3	31,8	32,4	33,5	34,2	SB5.0	35,7
	00,50	47,8	20,6	22,8	24-6	26,8	27,6.	29,2	30,1	31,6	32,7	33,8	34,8	35,7.	36,6	37,1
\ Ж	0,60	18,2 :Ж	21,2	23,4	24,9	27,0'	28,2	29,9	31,0.	32,5	33,3	34,8	35,6	36,6	.37,6	38,2
Г..’"	0,80		21,7	23,9	25 ;8	27,7	28,8	ЗО;8	31,9	33,5	'34,2	35,8	36,5		39,0	39,4 .. X
- .	‘ 1,00	18,9	22,1	24,4 . . - м	W	28,3	зо.о		32’9	84,3.	35,2	36,6	37,7	38;8 j	39,6	40 ,3 ; 
Пар	"	19,6	22,6	24,9	27,0	лм	1  30,1	30,6	33,0	34,2	35,3	36,7	37'*	38,7	39,6	40,3 Д7
	7-£			> ж -> -М	. 	Ж' . «С	1			г	j'Sv1		*’ : -- •; Ж а	if.	; г>, v	Jr - '	
Таблица 2.4
Коэффициенты теплопередачи калориферов КФСО в ккал1м* ч-град [22]
							. г,	~					!4. сгк .		Ч’_	‘ -Л .а*	
	. ....	жн			:ЖГ’											
. TetiflOHO-	Ск^ть г		' -• ,	. ?			/.о 									
ситель		$:X 2	Г'3г//	Г >л	 л"-!	'г 1		/ .	’ '-<и, = .х	Л;. / ш.	'til	12	13	14		16 ’
			1- 2	,'ит;	.		•;-Л	_			0.			•••.-.  .			
							X 1, ж										0 " '0 '
Вода	0,02	13,2		/Т6.47	17,6	Т8,6	19,4	20,2		ff	22,2	^,8-	23,5 ЖЛ	24,0	24,6 !	
	0,03 •	13,5 .	‘ 1.5,4	77,0	18,3	^’4	20,-8:	ж			23-,4.'	24,2		25,4	26,0	
	0,04	13Л?	15,9		19	20,1			22Д<	-W8	24	25„Г		26,8	27,4	
4.	0,05 ,	14,2	"16,4	ТД„2-	19,6	20,8			24,0	ОШ	25,7 1 26,8	26,6	•27^.		28,8	'.. -Д»< 1 .Л?t«'•
	’ 0,06	14,6	17,0	18.8	.20,3.	21.,6	22,8		25,0	26,0		27,8			30,1	
	0,07	Ч5,О/	17,5	19,3	:20„9	22г41	23,7	24,9	25,9	27,0	w ^,9 <Ж9	29,0			- 31,4	32*2 . "
	0,08 :	15Л	17,8	19.8	21,5	23,0	Ш&	25,7	26,8	27,9		: 30,1 < 31,1	•-.*> -7		4^1--	33,5 !
	0,09	15 Л	/4842,		22J.4		25,2	.26,5	27,7	29,0 ,Ж8			32,1			
	0,10	15,9	18.7				5?5,9	27,3	28,5		;зо,8	-.32,0	зз.Г:			.35,7 •>
’* Т” ‘ •-'1  '		.- 16ЛА 17,0	19,3 20,0	Ж	24;5		27,0 ; ;28,Г	14	2918 31,0		ам 33,6	:33',5 34,9	34,в; 36,0			
	0,16	17;3	20,4	22,9		Л	28,9	М,4	32,0	33,5	34,8	36’ii	.37,3	38,4"'	39*5-	40,6
	0,18 0,20	Т7,6 W	20,7 21,1	23,4 23,8	25,7-: ^,2	/;Ш < .280		31,4- 32,2	32,9 33,8		Ж	Ж	38,4 39,5	39,6 40,7	40,8 42,0	41,9 ,43,1Ж
	0,25	й	„21,4	24,6	27,2	29,5	31,7	33,6	-ЗМ	.зШ	м	40,4	42,0	43,4	44,7	
1	0,30		<22,0	. 25,3	W7		.32,0	35,0	. W.			42,3	43,9	45,5	47,	Ж ;
	0,35	18,5	22,5	25,8	28,8	31Л				.40,1	42,0	44,0	45,6	47,4		
	0,40	18,7	,’22;8:	:26?2	29,4	32,2	34^	37/0	39,2	41,4	.43,3	45,3	47,2	48,9;		52,2 4
	0,50	18,9	23,2	26,8	30,Ц	33,0.	35,6	38,1	• 40,3	-4Й7'	44,7	47,0	48,9	50,8	W	54,3 . ..
	0,60	19,0	23,5	27,2	30,6	33,6	.36,4	39,0;	4L.4	43,9	46,1	48,4	50,3	52Л	54,2	56,0 . .,..
	0,80	19,1	23,8	27,7'	31,3	.34,5	37,4	40,0;	42,7	45,2	47,7	50,0	52,2	54,2 55,4	56,3	58,3 Ж
	i..t ь00	19,2	24,0	28,0 (	31,6	35^0;		40,7	43,5	46,3.	48,6	51,2	53,4		57,7	59,8 .’
Пар а	х'-	' 7 гЙхм-!	21 ?	25,8	29,3	32,4	35,0	W5	<39,7	41,8	43,8	45,7	47,5	49,2	50,9	52,5	м07
Таблица 2.5
С5
Коэффициенты теплопередачи калориферов КФБО в ккал!м2ч-град [22]
Теплоно- ситель	Скорость воды в м1сек	,. -	к Весовая скорость воздуха с? в кг]лР‘сек														
		2	3	4.	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	16*	16
Вода Пар А	0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,50 г 0,60 0,80 1,00	12,7 12,9 13, Г 13;3 13,6 13,8 14,1 14,4 14,7 15,1 15,5 15,8 16,0 16,2 16,5 16,7 16,9 17,0 17,1 17,2 17,-3 17,4' 19,5	14,3 14,7 15,0 15,4 15,7 16,2 16,6 17,0 17,3 17,9 18,4 .18,9 19,2 19,5 19,9 20,2 20,5 20,8 21,1 21,3 21,5 21,8 23,4.	15,7 16,2 16,7 17,2 17,6 18, Г 18 ;6 19,1 19,5 20,1 20,7 21,2 21,6 22,0 22,6 23,3 23,7 24,1 24,6’ 25,0 25,4 25,7 26,7	16,8 17,4 1.8,0 18,6 19,2 19,7 20,2 20,7 21,2 21,9 22,6 23,3 23,9 24,4 25,2, 25,9 26,5 27,0 27,6 28,1 28,6 29,1 29,6	17,6 18,6 19,2 19,8 20,4 21,0 21,6 22,2 22,8 23,7 24,6 25,3 25,9 26,4 27,4 28,3 29,0 29,6 30,4 31,0 31,7 32,3 32,1	18,7 19,4 20,1 20,8 21,5 22,2 22,9 23,6 24,3 25,3 26,2 27,0 27,7 .28,3 29,5 30,5 31,4 32,1 33,0 33 ;6 34,6 35,1 34,5 1	19,4 20,2 21,0 21,8 22,6 23,4 24,2 25,0 25,7 26,7 27,6 28,5 29,3 30,0 31,4 32,6 33,5 34,3 35,3 36,1 37,2 37,9 36,7	20,1 20,9. 21,8 22,7 23,6 24,5 25,4 26,2 27,0 28,0 29,1 29,9 30,8 31,6 33,2 34,7 35,5 36,3 37,6 38,5 39,6. 40,3 38,6 г‘	20,6 21,6 22,6 23,6 24,6 25,5 26,4 27,3, 28,2 29,3 30,4 31,4 32,3 33,3 34,8 36,5 37,6 38,4' •39,7 40,8 42,0 42,9 40,6	21,2 22,3 23,4, 24,5 25,5 .26,5 27,4 28,3 29,2 30,5 31,7 32,8 33,8 ' 3.4,8 36,3 38,1 39,3 ' 40,4 41,8 42,9 44,1 45,1 42,4 х- V	21,8 23,0 24,2 25,3 26,4 27,5 28,5 29,4 30,3 31,6 32,9 34,0 35,0 36,1 38,0 39,8 41,1 42,3 43,7 44,9 46,6 47,7 44,1	22,3 23,6 24,9 26,1 27,2 28,3 29,4 30,4 31,3' 32,7 34,1 35,2 36,3 37,4 39,5 41,5 42,8 44,0 45,9 47,2 48,9 50,0 45,7	22,9 24,2 25,5 26,3 28,6 29,2 30,1 31,3 32,3 33,8 35,2 36,4 37,5 38,6 40,8 42,9 44,4 45,7 47,3 48,6k- 50,4 51,7 47,3	23,5 24,8 26,1 2714 28,6. 29,8 31,6: 32,1 33,1 34,6 36,0 37,3 38,5 39,6 42,1 44,3 46,0 47,4 49,3 50,8 52,7 54,0 48,9	23,9 25,3 26,2 28,1 29,4 30,6; 31,8 32,9 34,0 35,6 37,1 38,4 39,>7 40,8 43,3 45,7 47,7 48,3 50,5 52,3 54,4 55,9 50,4 е .
Т а б л и ц а 2.6
Коэффициенты теплопередачи калориферов СТД в ккал/м2ч-град [22]
Тепло- носитель	Скорость^ боды к - 1'	•	Весовая скорость воздуха сув ’ 	’ ... .. .. . . 		'															
		2	.3	4	6	6	<1- t ;	-7.Л	. 8*	• .J		н	12	13	14	"> 16 ’	16
	0,02	11,9	13,2	14,2	14i9	15,5	laX	16,8	17,4	17,7	18,1	I' 18,6	18,9	19,3	19,6	' »* Ж 2Щ.
	0,03	> 0,04	12,1 12,3	13,4 18,7	14,5.. 14,8	1^,3 15,7	16,1 16,5	16,8 17,3	17,4 17,9 18,4	17,9 18,4	18,4. 19,0	18,8 s ‘ 19,4	19,3 .20,0	19,7 20,4	20,0 20,7	20,4 21,2	
	0,05	12,5	14,0	15,2,	16,1	17,0	1.7,7 18,3		19,0	19,6	20,0	20,6	21,0		21,9	22,3 '
	0,06	12,8	14,4	15^,6	Ю<6 .17,0	17,5		19,0	19,7	20,2'	20,8	21,4.	21,8		,да,8	23,
	0,07	13,0	14,7 14,9	16,0 16,4		18,0	18,9	19,6	20,3	20,9 2F,6	21,4	22,0	22,5	23W-	23,4	,23,9
	0,08	18,2			17,4	18,5 18,9	19,4	20,2	20,9		22,1	22,7		23,7	W-	24,7
	0,09	13,4	15,2	16,7	17*7		19,9	20,7	21,4	22,1	22,7 23 i2					Ж4 :
	0,10	13,6	15,5	17,0 1756	i»;i	19,3	20,3	21,0	21,9	22,6		24,0	24,6		!' tScibFi O'" Ь’	26,1 ?
	0,12 ••'	14,0	15,9			20,0	21,1 '	,0	22,8	23,7 .24,4	24,4	25,0	? ;7	27,3		рдаь4
	0,14	14,3	16,3	18,0	19,4	20,6	21,8	22,8	23,6'		25,1	26,0	w		27,9	28.5
	0,16	14,6	16,7	18,5	19,9	21,3 21,7	22,4	23,4	24,3	25,1	26,0	,26,7	27,4 28,2	28,1	28,8	29,5
	0,18	14,8.	17,0	18,9	20,4			23,9	24,9			.27,4		29,0	29,6	30,3
	0,20 	15,0	17,3	19,2	20,7	22,0	23,3	>,4	25,4		!.^2	28, Г	28,9	29,6	30,3	30,9
	0,25	15,4	17,8	19,7	21,3 21,Г	22,7 •22,3	24,0	2M-	26,3	27^	28,0	28,9	29,7	30,4 ’	31,1	32,0
	0,30	15,7	18,2	20,2			•24,6		26,		да,9	29,7	30,6	31,2	32,1 •	•32,9
	0,35	16,0	18,5	20,5	22,2	23,7	25,4	’26,2	27,4	да,5-	29.4	30,2	31,1	31,9	32<	'33,6
	0,40	16,2	18,7	20,7	22,4	24,0.	25,4:	26,-7	27,8-.	да# 29,4	29,8	30,8	31,7	32,6		34,2
	0,50	16,3	18,9	21,0	22,8	24,4	25-.Э	27,1	28,3		30,4	31,5	32,5	33,5	.<^,4	35,2
Д,	0,60	16,4	19,1	21,3	23,1	24,8	26,4’	27,6	28,9	30,0	31,0	32,0	33,0	34,й	34,9	35,8
	0,80	16,5	19,3	21,6	23,4	25,1	26,8	•28,1	29,4	30,7	31,7	32,7	33,8	34,8	35,7	36,7 Л
	1,00	16,6	19,4	21,8	23,8	25,4	27,2 “	28,6	29,9	31,1	32,3	33,4	34,5	35,5	36,4	37,4
Пар	***- * л1 J	:J8,8	21,4	23,5	25,2	26,8	28,2	29,5	30,6	31,7	32,5	33,4	34,3	35,2	35,9	36,
5»	•	»	'	Таблица 2,7
; Сопротивление проходу возДуха оДнОгО ряда калориферов КФС, КФБ, КВБ, КФСО, КФБО и СТД в кгс/м2 [22]
Модель калорифера > .. ' ...	Весовая скорость воздуха о у в кг/лрсек	'														
	2	3	-	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16 '
КФС .......	0,4	0,9	1,4	2,1	2,9	3,8	4,8	5,81	7,0	8,3	9,7	11,1	12,8	W.	16,1
"КФБ .........	0,6	1,2	1,9	’ 2,8	3,8	5,0	6,2	7,7	9,2	10,8	12,7	14,6	16,3	18,Г	20,2
КВБ 		0,5	1,0	1,6	V 2,3	3,2	4,1	5,1	6,3 .	7,5	8,8	10,2	Н,7	13,2	15,0	46,6
КФСО 		1,4	. 3,1	5,4	8,5	11,8	16,8	21,9	27,5	34,2	42,2	49,5	58,2	66,8	77,5	88,2
КФБО		1,7	3,7	6,6.	10,1	14,3	19,4	24,9	31,4	З878Г’	45гг	55,2	64,0	73,5	84,5	96,0
СТД	  .	0,5 .	1,0	1,7	2,5	3,5	4,5	5,7	7,0	.8,4	9,9	Н.7	13,5	15,4	17,0	18,9
Т а>6 лиц а 2.8
Эмпирически^'формулы по теплопередаче и аэродинамическому сопротивлению стальных калориферов [22]
	Тип	' .	Коэффициенты теплопередачи'в.ккалриМ-грпй			
и модель \ калори-'	. при. обогреве	при обогреве водой со скоростью в м{сек		Аэродинамическое сопротивление в. кгс/м"' !
фера	' паром	’ 0,02—0,25	. '	0,25—1,0	
КФС	* — 12,1 (cry)0-366	А = 14,1 (vy)9’289u>9‘lss	А = 11,1 (vy)9,393®9’199	ft = 0,122 (оу)1,76
КФБ	А= 10(ру)9,42	А= 12,4(t>y)°’331w0’140	,А = 9,5 (vy)9-446^9-994	h = 0,175 (оу)1172	1
7 КВБ ч	А- 15,3 (ну)0,351	А = 18,5 (vy)0'257®0'192	А = 15,3 (vy)9-843^-149 '	h = 0,153(try)1169
КФСО	А = 16 (vy)9’439	А - 19,4 (vy)9’334tv9'201	А = 14,3 (vy)01S9lw9-122	h = 0,335 (vy)2'91
КФБО	А = 14,2 (vy)9-456	А = 17,9 (оу)°-381ц)0Л78 7’.	А = 12,7 (пу)°’517ад0’113	ft = 0,43 (vy)1-94	.’4
СТД .	А = 14,7 (ру)9-339	, k= 16,3(vy)a302tv9-149 1	.	, 'ч	“ ’%	. А = 13,2 (оу)9-371 ю°'081	ft = 0,157 (vy)1-73 ....
Т а б л и ц а 2.9
Коэффициенты теплопередачи типовых секций подогрева центральных кондиционеров в ккал/м2-ч-град [17, 23, 24]
Тепло-' носитель	Скорость воды в м/сек		*	.	весовая скорость воздуха а? в кг/м'-сек														
		2	3 '	4	5	6	7	8	9	10*	И	12	13	4 и	15	16
Вода Пар	0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0	12,2 13,0 13,8. 14,6 15,1 15,6 15,8 16,0 16,2 16,2	14,3 15,5 16,7 •'17,7 18,5 19,0 19,2 19,5 19,7 19,2	15,9 17,5 19,3 20,3 21,4 21,К 22,1 22,5 22,8 21,9	17,3 19,3 21,5 22,6 23,8 24,2 24,6 25,0 25,4 24,2	18,5- 20,9 23,4 24,7 26,2 26,5 27,0 27,5 28,0 26,0	19,7 22,3 25,2 26,6 28,0 •28,5 29,0 29,5 30,2 28,0	20,7 23,7 26,9 28,5 30,3' 30,5 31,0 31,5 32,2 29,8	21,6 24,9 28,4 30,2 32,0 35,5 33,0 33,5 34,2 31,3	22,5 26,2 29,9 31,7 33,9 34,1 34,7 35,3 36,1 33,8	23,4 27,4 31,4 33,4 35,5 36,1 36,6 37,2 37,8 34,3	24,2 28,5 32,2 34,9 37,0 37,6 38,2 38,8 39,2 35,8	24,9 20,5 34,0 36,3 38,6 39,2 39,8 40,'5 41,1 37,1	25,6 30,5 35,2 37,6 40,0 40,7 41,3 42,0 42,6 38,4	26,3 31,3 36,4 38,9 41,4 42,0 42,7 43,4 44,1 39,3	27,0s -32,1 -37,3 40,0 Ш. 45,-9; 44,5 45,4 40,3
	/	*’•	Таблица 2.10
Сопротивление проходу воздуха одной типовой секции подогрева центральных кондиционеров в кгс/лг8-
(одно-, двух- и трехрядные секции) [23]	>
ф	_	_	г - Ул "	-,	.	. - -	г	.		,	. 	 ,	... -	_	.	.	  Весовая скорость воздуха «zy в	ъ													
Секции	2	3	4	5 1	6	У’ | 8	9	W	11 | 12	13	' 14	15	16
		Секции		подогрева со сДвоснными воздушными клапанами												
Однорядные		0,6	1,2	1,9	2,9	4,0	5,3	6,7.	8,3	10,1	12,0	14,0	16,2	18,6	2>1,0	23,7
Двухрядные	-	0,8	1,7	2,9	4,4	6,2	8,2	10,5	13,1	15,9	19,0	22,4	26,0	29,7	33,9	38,0
Трёхрйдные		-	1,1	2,4	4,1	6,2	8,7	11,6	14,9	18,6	22,6	27,0	31,7	36,8	42,1'	48,0	54,5
Секции подогрева без; клапанов
Однорядные ".	 ь		0,5	1,0	1,7	2,5	3,5	4,6	5,8	7,1	8,6	10,2	11,9	13,7	16,6	17,7	19,7
Двухрядные .		.1.	0,7	1,5	2,®	3,9	5,4'	7А	9,2	11,5	14,0	16,7	19,6	22,8	26,1	29,7	33,5
Трехрядные .			0,9	2,0	3,5	.5,3	7,4	э,д*	12,7	15,8	19,3	23,0	27,1	31,5	36,1	41,1	46,0
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
И КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
Т аблица 3.1
Технические данные воздушно-отопительных агрегатов (21, 26]
Обозначение агрегата	Т еп лопроизводительность в ккал/ч при воде 130—70° С й начальной температуре воздуха 16° С	Производитель- ность по воздуху В М31ч	Скорость выхода воздуха в Mfce к	Установочная мощность в кет	Масса в кг
АПВС 50—30	30000	3960	4,15	1,0 или 1,1	' 100
АПВС 70—40	39 000	4680	2,84	1,0 или 1,1	163
АПВС 110—80	80000	8 280	3,14	1,7 или 2,2	220
АПВ 200—140	140000	16700	6,14	2,8, 3,0 или 4,0	6004
АПВ 280—190	190000	22600	7,10	2,8 или 3,0	-W813
СТД-100 (для пара)	—я	10 100	7,24	0,6	./' 178
СТД-100 (для воды)	85000	8800	6,84	0,6	299
СТД-300 М (для пара)	—	34 500	11,8	3,0	846
СТД-300 М (для воды)	306 000	30000	10,3	3,0	1187
'Примечания: 1. ТеплопроизвоДительиость агрегатов при обогреве гЩрой следует определять по ионограмме, приведенной в при-
Л0ЖСИИИ «5.	*-	'
2. Для других температур греющей воды и воздуха указанную в таблице теплбпронзводительиость агрегатов <2табл, следует пересчи-
тывать по формуле	"	*
_ Отабл. / Ги + гк .
Q~ 84	2
Ниже на рисунках приведены общие виды иоздушно-отоПительных агрегатов.
Заказ № 1267
Воздушно-отопительный агрегат СТД-100
Размеры в скобках относятся к конструкции
агрегата, предназначенной для работы на паре
Воздушно-отопительный агрегат СТД-300 М
Размеры в скобках относятся к конструкции
агрегата, предназначенной для работы на воде
00
ю
Т а б л и ц а 3.2
Габаритные и конструктивные размеры воздушно-отопительных агрегатов АПВС, выпускаемых предприятиями
Днепропетровской и Псковской областей [21]
200
Обозначение агрегата	Размеры в мм											Диаметр штуцеров в дюймах	Расположение штуцеров	Масса в кг
	А	А,	Аа	Аз	А,	As	Б	Б1	ss	Д	аХб			
АПВС 50-30	540	470 (462)	610	635	368 (370)	306	532	410	410(407)	400	470X470	1-1- 2	Одностороннее	100 (105)
АПВС 70-40	696	626	816	735	475	405	682	526	606	' -600'	627X612	2	Диагональное	163
АПВС 110-80	852	772	954	73/	490	420	852	708	707	700	782X782	2-1- 2	Одностороннее	220 (218)
в скобках
Размеры
предприятием Псковской области. Агрегаты АПВС 70-40
агрегатам,
относятся
к
изготовляемым
Примечание,
предприятием не выпускаются’.

Габаритные и конструктивные размеры
Воздушно-отопительных агрегатов.АПВ, выпускаемых предприятиями Днепропетровской
и Псковской_областей [21]
90
\Ш 280-1SO 200,
Оля
Обозначение агрегата	Размеры в jwjw												са сз		Расположение штуцеров	Масса- в кг
	А	А,	Аа	А3	А,	А5	А&	Б	St	Б,	д	аХб	2 S	=f 5S >>« з!		
АПВ 200-140	1080	1010	1242	1191	560	200	200	904	750	808	800	630X1000	2 -	1 2	Диагональное	600
АПВ 280-190	1230	1150	—	1430 (1304)	620 (600)	240	400 (276)	1100	860	1010	1000	540X1140 (1146)		3	Одностороннее	813
Примечание. Размеры в скобку относятся к агрегату, изготовляемым предприятиями Псковской областЧ-
НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЁПЛОПРбиЗВОДИГ ЕЖ^ТИ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
Г? ОБОТШВАЕМЫХ ПАРОМ
,<< '	Ай;-.	•
Пример пользования номограммой. Найти среднюю температуру, воздуха
на выходе из агрегата СТД-100 и его производительность по теплу при дав-
лений пара Р = 6 кгс!см? и температуре воздуха, поступающего в агрегат,
16° С,' .
Решение. По шкале, помещенной под номограммой, находим, что темпе-
ратура пара равна 158° С. Разности Температур пара и воздуха 142° С на но-
мограмме соответствует теплопронзводительность агрегата СТД-100
100 тыс. ккал/ч. Из табл. 3.1 его производительность по воздуху составляет
10100 кг/ч, следовательно, искомая температура нагретого воздуха равняется
,	;	100 000
/к —: 16 -J-,----—>
0,24-10 100
57° С.
. «4
Лит ер а тур а ’
1.	М, М, Баранов, Л. ф, ,К р,а с;н о щ е к о в . Уточненные
теплотехнические и аэродинамические показатели калориферов СТД. Тех-
ническая информация Главсантехмоптажа Госмонтажспецстрря СССР, се-
рия «Санитарно-технические работы», № 2(18), 1564,
2.	Б, Н. Л о б ае в, ТехникбгЗКбнбмцчёСд'йй расчет калориферов.
Теплогазоснабжение й вентиляция (теЗисы докладов). Украинское и Киев-
ское правления НТО Стройиндустрии, йзд-во «Будавелйник», Киев, 1966.
ЗГ Л. Ф. К р а с но ще ко в . О сравнительной оценке стальных кало-
риферов., Вопросы проектирования и монтажа санитарно-технических си-
стем. ТрудыВНЙИГС, выпусков, Стройиздат, 1970.
4,	Харьковский машийостроительный завод «Кондиционер». Информа-
ционное письмо № 006—70 «О унифицированном оборудовании для централь-
ных кондиционеров типа КТ»; 1970.
5.	Госстрой СССР. Типовые конструкции зданий и сооружений. Серия
4.904—25.- Подставки, под калориферы, рабочие чертежи, 1967.
6.	Государственный проектный институт еСантехпроект». Справочник
проектирошцикапромышленных.жилый и общественных зданий и сооруже-
ний. Вентиляция и кондиционирование воздуха (в11утрбПние санитарно-техни-
ческие устройства), ч. II, Стройиздат, М., 1969;
7..М	? И. Фи л ь не.й . Проектирование вентиляционный ycTpHOBoiq
«Высшая школа», М.’, 19(И>„	‘	?
8.	ВНИПЙ «Теплопроект» Главтепломонтажа Минмонтажспецстроя
СССР. Тепловая изоляция, трубопроводов с Положительной температурой..
Серия 4.400-5 «Типовые детали тепловой изоляции теплопроводов и оборудо-
вания», 1968.	'
9.	Л, Ф. К р ас нощеко в . Тепловой расчет переходных режимов .
работы воздухонагревательных установок систем приточной вентиляции и
кондиционирования- воздуха. Вопросы проектирования й; монтажа систем
отопления, вентиляции ‘ц кондиционирования воздуха. Труды ВНИИГС,
выпуск 26, СтрбййздаТ, '1968,
1Q.	В. 3 у сман о в й я . Определениетемпературы воды на выходе
из калориферных установок. Информационное письмо Д? 30—70, Государ-
ственный проектный Институт ,«Сантехпроект»^ М., 1970.
11.	С. А. Мих ай л о в .Защита калориферов от замерзания. Наладка ,
и проектирование систем промышленной вентиляции и кондиционирования J-
воздуха (тематический сборник). Проектно-конструКторская контора Глав?Л
сантехмонтажа Министерства монтажных и специальных строительных pat
бот РСФСР^ЦБТИ, М., 1963.	>’
12.	Л, Ф, Краснощеков. О расчете калориферных установок
с рециркуляцией воздуха. Информация о передовом опыте, серия VI «С|йй-
тарно-технические работы», выпуск I (25), Министерство монтажных щСпе-
циальных строительных работ СССР. ЦБТИ, 1966.	К-
13.	Л. Ф. Краснощеков. Подбор калориферных установок.
«Водоснабжение и санитарная техника», № 8, 1964."
14.	Л. -Ф. Крас н о щ е к о в , Расчет воздухонагревателей систем
приточной вентиляции и кондиционирования воздуха при теплоносителе
паре. Наладка и проектирование систем промышленной вентиляций и кон-
диционирования воздуха. Труды Проектного института «Проектпрбмвеити-
ляцня» Минмонтажспецстроя СССР, выпуск I, М., 1968 , fj,'
 85
15.	Л. Ф. Краснощеков. Новые расчетные формулы для проекта- 
рования калориферных установок. — «Водоснабжение и санитарная техни- • 
ка», 1960, № jfr ’	"' '	.	'
16.	Л. Ф.'К р а с н о щ е Ко в . Определение температур воздуха и
воды на вь^хбде из воздухонагревательных установок с помощью номограмм.
СанитарндЙ техника, выпуск XII, Межведомственный республиканский
научный сборни к. Научно-исследовательский институт санитарной техники и
оборудования зданий и сооружений. Киев, 1972.
17.	Л. Ф. Краснощеков. Применение номограмм для теплового
и аэродинамического расчета типовых секций подогрева центральных» кон- .
дициойеров. Информационный сборник по обмену передовым опытом, серия
VI «Санитарно-технические работы»; Выпуск 4 (20)’, Государственный пронз- •
водственный комитет по монтажным и специальным строительным работам
СССР, ЦБТИ, 1964.
18-	Л. Ф. Краснощеков. Определение количества воздуха, на-
греваемого секциями подогрева и калориферами при заданном температур- '
ном режиме их работы. — «Водоснабжение и санитарная техника», 1972, -
№ 7. ’	'	,	• '
19.	Л. ф. Краснощеков, Л. Г, Шеффер. Гидравлические
потери в калориферах. Вопросы проектирования и монтажа систем отопления, -
вентиляции и кондиционйрбвання воздуха. Труды ВНИЙГС, выпуск 23,
Стройиздат, 1965.
20.	ГОСТ 7201—62 «Калориферы стальные, обогреваемые, водой и паром». -
, 21. Государственный проектный институт «Сантехпроект». Альбом. Обо-
рудования, Калориферы й агрегаты. М., 1968.	’
22.	Указания по определению'теплотехнических и аэродинамических
показателей стальных калориферов (методика испытания на стендах). Госу-
дарственный производственный комитет по монтажным и специальным строи-
тельным работам СССР, Стройиздат, 1964.
23.	Государственный проектный институт «Сантехпроект». Альбом обо-*
рудования. Кондиционеры (данные по расчету), М. 1963.
24.	Л. Ф. Краснощеков.О применении номограмм для теплового
и аэродинамического расчета типовых секций подогрева центральных кон- .;,
Диционеров. Информация по обмену передовым, опытом, серия IV «Сани- ь
тарно-технические расчеты», выпуск 3 (23). Техническое управление Госмон- -
тажспецстроя СССР, ЦБТИ, 1965.	?
25.	Л- ф. Краснощеко в,. Расчет калориферных установок и ти-
повых секций подогрева центральных кондиционеров в системе СИ. Вопросы
проектирования й монтажа систем отопления,, вентиляции и кондициониро- i
вания воздуха. Труды ВНИИГС, выпуск 23, Строииздат, 1965. s. i
26.	М. М. Баранов, Л. Ф, Красно Ще к о в . Испытание воз-
душно-отопительных агрегатов СТД-100, Реферативная информация о пере-
довом опыте. Серия VI «Вентиляционные и санитарно-технические работы»,
выпуск 2(38), МинмонтажспВцстрой СССР. ЦБТИ, 1970,
I
0-Г Л А В Л Е Н И Е
Стр.
Введение ........ ...........................................
Глава I. Конструкции выпускаемых калориферов,. секций подо- 3
грева центральных кондиционеров и воздушно-отопитель-
ных агрегатов . . . .......................• ............... 5
Глава II. Рекомендации по проектированию калориферных установок
Требования, предъявляемые к калориферным установкам .... 11
Ком	поновка калориферных установок в приточных камерах . . 12
Ком	поновка калориферов в калориферных установках....14
Тру	бопроводы и арматура ............................15
Выб	ор схем компоновки калориферных установок i - .. .... 16
Устройства для регулирования теплопроизводительности калори-
ферный установок....................................... 19
Защ	ита калориферных установок от замерзания......,. 20
Глава III. Определение температур воздуха? необходимых в качестве
исходных данных для расчета калориферных установок 22
Г л а в а IV. Тепловой и дэродииамический расчет калориферных уста-
f . новок ...... ........ , ............................ 25
Определение температуры воздуха и теплоносителя на выходе из
калориферной установки .................................  •	/ 32
Определение количества воздуха, . нагреваемого калориферной
установкой при заданном температурном режиме ее работы . .	38
Глава V. Гидравлический расчет калориферных установок............40
Примеры теплового, аэродинамического и гидравлического расчета
калориферных установок .,.....................................43
Приложения ........................................    -.........65	‘
Литература	..............'...........83,>	'
-	'	I
Леонид Федорович к р а 4 н О 1Ц В К о В
РАСЧЁТIJ ПРОЕКТИРОВАНИЕВоЗДУХОиАГРЕВЛТЕЛЬНЫ
ДЛЯСИСТЕМ ЛРИТОЧНрЙ.'?1&НТ4ЛЯЦИИ
CmpoHusQam, Ленинградское отделение
Ленинград, пл, Oq/яровскего, 6
Редактор издательства-'£, Г. Никольская
Тейничрскибредаитор В. В. Живи о на"
Корректор И. И. К у древни
Обложка художника и. К. Н ово д » о р с кл'-t-
Сдано. В набор 6/VI' 1972 г. ТЁЬдмсано к'печапг 26/IX 1978.4S М-13199. Формат бумаги "«S'
бЙхЭО'/и № 2. Бум. л. 2,75. Печ. л. 6,5. Уч.-иЗл л. б,Ж Изд^ТЙ 1418-Л. ЛИраж 23 00». эй*
•»	. -Заказ № 1ВС7. Цеиа 30 коп.	.
Яёнмвградская „типография № 4 ГйавиоЛйграфпрома Государственного ко&нтвтК Со»Йаг-
АЙнЙт^ов СССР по "делам издательств, полиграфии, и книЖноД^торГовли, Сбиадяисти^~
''.„.v"	ческая, Ц. "'	'" '' г '	- о