ВСЕСОЮЗНОЕ ПРОМЫШЛЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ «СОЮЗНЕФТЕОРГСИНТЕЗ»
СИСТЕМА НОРМАТИВНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
.	- -г - > : .
РАЗД Е.Л Техника безопасности. Охрана окружающей среда
УКАЗАНИЯ
ВЫБОРУ .РАСЧЕТУ И УСТАНОВКЕ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ КЛАПАНОВ.
КНИГА 2. ВРЕМЕННАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ
v _ ТБ _____ Об  85
?!
на---------листах'
✓

Ба ntf нп ро)<ефт*хим Фонд сектора НТИ И»»-.	...d
«.'v4
113093 Мос*мМ»$ Т 234 74-43
04.87

»ч Aw ueuie» и .4 if'n'riy с j о	i'
J 4lU'/UiUy и jMitUttiJ
ЦСчЬ/. ‘[{ifММ'
Главному инженеру
всесоюзный НЛУЧНО-ИССЛСДООАТЕЛЬСКИА И ПГОСАТНЫИ ИНСТИТУТ НЕФТЕЛСРСРАбАТЫОАЮЩСЙ и нсфтсхимнческой промышленности
I) II II II и
НЕФТЬ
ул Дкммтрова.3) 13 телекс 12373
№ 037-58/ 20 tf/t.
. По вопросу У-ТБ-09-85,У-ТБ-06-85
Направляю Вам, со сроком вводошгя с 01,05.87г мзмоношго J51 к "Указаниям по выбору, расчету и установке продохршпггсльных клапанов. Книга I. Установка предохранительных клапанов и направление выбросов от предохранительных клапанов. У-ТБ-09-85:
I.	п.3.9 - Вместо ^имеющие температуру больпэ температуры теплоносителя" записать "имеющие температуру меньше температура теплоносителя".
2.	п.3.16 - исключить в конце слова "для периодического спуска жидкости".
3.	Ввести пропущенный пункт 5.3.3 следующего содерганюч: "Сброс воды от предохранительных клапанов допускается производить на площадку в безопасное для персонала место. Сброс пароводяной смеси или перегретой воды от предохранительных клапанов производить через распиритель с отвод ом пара в атмосферу, а воды - на площадку в безопасное для персонала место".
4.	Приложение й I, в примере расчета включить примечания I и 2 следующего содержания:
• I. Выброс газа производится через 3 предохранительных клапана (С1Шл-200-76) с диаметром выбросного патрубка 0,2м, а следователь^ к- но, сбрасывается газ/) через один патрубок 86000?$ = 28656 г/с или уЬ 6,5 мЗ/с.
'	2. При пользовании формулами, во избежание расхождений в
результатах, рекомендуется принимать скорость выхода газа из выброс-ХН ного патрубка в пределах 80 м/с.
•М Книга 2. Временная мотодика расчета количества выбросов через ЭД} ^предохранительные клапаны. УгТБ-06-85?
г.’"’-	Т.п.2.3.1 - четвертый абзац изложить в следующей редакции:
"При недостатке тепла в аппарате увеличивается количество находящегося в нем вещества.^При этой сброс через предохранителвныи :
/7/Т">•“ .2?	----------
клапан будет меньше количества паров, уходящих из аппарата при нормальном режиме".	_
Пятый абзац - изложить в следующей редакции первую фразу: "при избытке тепла в аппарате уменьшается количество находящегося в ном продукта".
2.	Исключить п.2.5.1.
3.	п.2.8 - последние два абзаца изложить в следующей редакции: "Если пропускная способность регулирующего клапана в аварийном режиме	окажется меньше, чем при нормальном рю—
жиме, то при определении величины питания в аварийном режиме следует принимать пропускную способность регулирующего клапана, равную £.£,<. .
Если 6-рк >	» то пропускную способность ре-
гулирующего клапана принимать ”
4.	к.4.4а - во втором абзаце, последнее предложение, дать ссылку на п. 7.2 вместо 6.2.
5.	п.4.5 - в последнем абзаце исключить последние слова: "ила только на количество паров, поступающих и т.д. до конца пункта".
6.	Включить п.5.2.1 следующего содержания: "Уравнения в пунктах 5.2 по 5.4 упрощены и заменены. Определение параметров, входящих в формул/ расчета количества паров вверху колонны указаны в таблицах пункта 5.2".
7.	п.6.4 - второй и третий абзацы исключить.
8.	Раздел 9, перед 9.1 включить текст следующего содержания: "Повышение давления в теплообменных аппаратах'возможно:
-	при закрытии выхода холодного продукта;
-	при отключении теплообменника от холодного продукта;
-	при сообщении пространства низкого давления с пространством . высокого давления при разрыве трубки (одной или нескольких).
Во всех других случаях повышение давления может быть вызвано повышением давления в аппарате, связанном с теплообменником”.
9.	п.9.1 вместо слов "по формуле (3.1)" написать "в соответствии с разделом 3 настоящих указаний".
10.	п.9.1.2.	- после формулы 9.5 вставить слова: "К - считать 
на чистые трубы".
II.	, п.9.2 - вместо слов "по формуле 3.1" написать "в соответствии .. .. с разделом 3".	...	j
ig':'?^	 .' •’ ' <  ;. >: 
12.	"Примечание" включить в раздел 9 (вместо раздела 10).
13.	п.12.4 - формулы определения количества сбросов записать в следующем виде: если &6Д- Тй &п * л «««•;<> б-йД',. с-„^ ,-с?^;
. Причина изменешй: устранение допущенных впечаток и ошибок, ' а такие уточнение фор.\улировок.		•	..
• %
Прилегание: калька-дубликат исправленных листов - 19л.
Главный инженер ВНИПИяефги
Л.Г.Немчик
• i‘V- '//
Изменение У-ТБ-06-85.
. Указания по выбору, расчету и установке предохранительных клапанов. Книга 2. Временная методика расчета количества выбросов через предохранительные клапаны.
В соответствии с протоколом технического совещания по предохранительным клапанам в разрабатываемой рабочей документации от 14.05.8 Башгипронефтехим, внести в У-ТБ-06-85 изменения: Пункт 2.8. Седьмой абзац. Заменить слово "меньше" на "больше".
В абзаце восьмом знак " > *' заменить на " < "
Пункт 12.4. В третьем абзаце знак « < " заменить на " > ", а в четвертом абзаце знак " > " заменить на "
Начальник технического отдела
I
А.А.Чернов
Золг.
: ВШ) Союзнефте-оргоинтез
( ---------------•;
Указания по выбору, расчету и установке предохранительных клапанов, книга 2. Временная методика расчета количества выбросов через предохранительные клапаны
У-ТБ-06-85 взамен ।
У-ТБ-06-81
I.	С вводом в действие настоящих указаний утрачивает оилу:
У-ТБ-06-81
2.	Настоящие указания согласованы - техническим отделом техники безопаонооти ВНИПИнефти.
3.	Настоящие указания разработаны технологическим отделом № 4 ВНИПИвефти.
В разработке участвовали:
Должность Фамилия,инициалы Подпись ИНаимекование раздела
Нач.ТО-4	Немчик Л.Г.
Ст.инж.	Николаева Г.З.	Ленгипроиефгехим ✓	6 раздел
Согласовано: Начальник ТОТБ Куликов А.В,	<—
/Главный инженер ВНИПИнефть
(Барашков Р.Я.)
Начальник Технического отдела
(Орлов Д.И.)
Утверждены приказом ВПО Союзнефтеоргоинтез
от "Яб” <2	1985 г.
Срок действия	j-
о "Of" М	1985г.
по ”0/ ”	OY	1951г. .	!
Г Л	Mr ;
&Т6-06-Ю •
В1Ю "Сошнофтеорз'синтвз" I У-ТБ-06-85.
Оглавление
№	' Наименование раздела	Стр.
пл
I.	Основные обозначения, принятые в "Указаниях"	5*
2.	Общие положения	S
3.	Определение давления полного открытия предохрани- /Д, тельного клапана
4.	Анализ причин повышения давления в ректификацион- /3 ных колоннах
5.	Расчет количества выбросов через рабочие предохра- SJD нательные клапаны ректификационных колонн
6.	Расчет количества выбросов через контрольные пре- £6 дохранительные клапаны ректификационных колонн с учетом воздействия средств автоматики и блокировок
7.	Расчет количества выбросов через предохранительные ^8 клапаны, установленные на емкостной аппаратуре
8.	Расчет количества выбросов через предохранитель- ЬО ные клапаны, установленные на адсорберах, абсорберах, экстракторах
9.	Расчет количества выбросов через предохранительные /’ цц клапаны, установленные на теплообменной аппаратуре ________
10.	Расчет количества выбросов через предохранитель- ц? ные клапаны, установленные на нагнетании компрессоров и насосов
II.	Расчет количества выбросов через предохранительные 49 клапаны, установленные на аппаратах, в которых повышение давления возможно за счет химическом реакции
12.	Расчет количества выбросов через предохранительные SQ клапаны, установленные на трубопроводах
13.	Расчет количества выбросов через предохранительные ( « клапаны на условия пожара	-
14.	Анализ отдельных случаев расчета количества выбросов 84 через предохранительные клапаны

ВИО "Соизн^тэоргслнтез"	У-ТБ-06-85	Лист 3
I		2	3
15.	Приложение I. Определение производительности центробежных насосов и пропускной способности регулирующих клапанов и редукторов при давлении полного открытия предохранительного клапана Перечень изменений	7{
ВИО "Союзнофтаор^иятез"
У-ТБ-06-85
I лист
4
Настоящие "Указания" выпускаются в 3-ех книгах
Книга I. Установка предохранительных клапанов, одновременность и направление выбросов от предохранительных клапанов.
Книга 2. Временная методика расчета количества выбросов через предохранительные клапаны.
Книга 3. Методика расчета сечения, гидравлического расчета отводящих трубопроводов и выбор предохранительных клапанов.
Bf(O "Соьзнофтаоргсиктвэ"
У-ТБ -06-85
I. ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ В "УКАЗАНИЯХ"
Обозначение	Наименование	Размерность	
I	2	3	
рраб.	Рабочее давление в аппарате (избыточное)	МПа	(кгс/см^)
р грасч.	Расчетное давление аппарата (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
р1	Давление полного открытия предохранительного клапана (избыточное)	МПа	(кгс/см®)
Р2	Давление за предохранительным клапаном при его сбрасывании кизбыточное)	МПа	(кгс/см2)
Рн.о	Давление начала открытия предохранительного клапана (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
Руст.	Установочное (регулировочное) давление предохранительного клапана (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
Рист.	Давление, развиваемое источником давления (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
Рв.п	Давление острого водяного пара (инертного газа), подаваемого на отпарку (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
Рп.п.	Противодавление в системе выбросов от предохранительных клапанов (избыточное)	МПа	(кгс/см2)
сс	Питание, поступающее в аппарат	кг/с	(кг/час)
(лП.К.	Количество продукта, подле-жащего сбросу через предохранительный клапан	кг/с -	(кг/час)
Св.п.	Количество острого водяного пара (инертного газа), подаваемого на отпарку	кг/с	(кг/час)
Ср.к.	Пропускная способность регулирующего клапана	кг/с	(кг/час)
		Диет
ВИО "Со1)зно.1/гаор1’сш1тез"	У-ТБ-06-85	6
I	2	3	
с;	Количество верхних паров в ректификационной колонне без учета водяного пара или инертного газа	кг/с	(кг/час)
Я	Количество дистиллята (ректификата)	кг/с	(кг/час)
R.	Количество острого орошения	кг/с	(кг/час) '
V/	Количество кубовой жидкости	кг/с	(кг/час) ,
	Количество промежуточных продуктов, отбираемых из сложной ректификационной колонны	кг/с	(кг/час)
рГП V'n.O	Количество промежуточного продукта т -ого отбора сло:шой ректификационной колонны	кг/с	(кг/час)
Qc	Количество тепла, поступающее с питанием	£г	(ккал/час)
Qpuf	Тепловая нагрузка рибойлера (кипятильника)	£т	(ккал/час)
	Тепловая нагрузка подогревателя питания	£т	(ккал/час)
Qt	Тепловая нагрузка теплообменного аппарата	£т -	(ккад/час)
ZQ^.o.	Суммарная тепловая нагрузка промежуточных циркуляционных орошений в сложной ректификационной колонне		(ккал/час)
Q^a ноже	Тепловая нагрузка одного из промену-точных циркуляционных, орошении в ЛГ сложной ректификационной колонне, имеющей наибольшую величину		(ккал/час)
i-c	Теплосодержание питания на входе в аппарат или продукта в аппарате .	Дж/кг	(ккал/кг )
LX <-с	Теплосодержание питания на входе в подогреватель питания	Дж/кг	(ккад/кг)
	Теплосодержание острого орошения	Дж/кг	(ккал/кг)
it	Теплосодержание продукта вверху колонны	Дж/кг	(ккал/кг)
lw	Теплосодержание кубового продукта	Дж/кг	(ккал/кг)
BI10 "Союзнефтаоргсинтаэ"	У-1Б-06-85	Лист
		7
I 2 3
i	Теплосодержание промежуточного
n o	отбора сложной ректификационной
колонны	Дж/кг	(ккал/кг)
Температура питания	или	продукта п
в аппарате	иС
Температура кубового	продукта	°C
1	Температура греющего агента	°C
,	Температура острого водяного пара
ч,п.	(инертного газа), подаваемого на
отпарку
у	Плотность продуктов питания или
ус продукта в аппарате (кроме ректи- . ч фикационной колонны)	кг/м3
А уст.	Установленная поверхность тепло-	-
обменного аппарата	иг
Красч.	Расчетный коэффициент теплопереда-	,	/v^n
4Z теплообменного аппарата	*т/(м*-с)	—
(м2час иС
е Доля отгона
Дополнительные индексы, проставляемые в принятых обозначениях:
ж	-	жвдксть
п	-	пары (газа)
н	-	нормальный режим	при	рабочем	давлении
ав- -	-	аварийный режим	при	давлении	полного
открытия предохранительного клапана
ВПО"Союзнефгеоргсиятез"
У-ТБ-06-85	и^,/
2.	ОБЩЕ подокнам
2.1.	Расчету и выбору предохранительных клапанов должен предшествовать тщательный анализ технологической схемы и нмявлений причин возможного повышения давления.
Поскольку рассмотреть в нормативном документе все причины, в результате которых будет происходить повышение давления в системе, не представляется возможным, настоящие "Указания" не исключают необходимости квалифицированного анализа аварийных ситуаций при решении вопросов защита оборудования, работающего под давлением.
2.2.	После определения оборудования или технологических узлов, которые должны быть защищены предохранительными клапанами, следующей важнейшей задачей является определение максимального количества продукта, которое должен пропустить предохранительный клапан в аварийном режиме.
2.3.	Расчетные уравнения для определения количества выбросов через предохранительные клапаны, приведенные в "Указаниях", выведены исходя из следующего:
2.3.1,	При нормальной работе аппарат находится в динамическом равновесии. Это означает, что внешние материальные в тепловые потоки, входящие в аппарат, всегда равны выходящим (если при этом ве учитываются отдельные колебания режима и инерционность системы контроля и автоматики). Количества вещества и тепла, находящиеся в аппарате в каждый момент времена постоянны.
Повышение давления, в результате которого срабатывает предохранительный клапан, выводит аппарат из динамического равновесия. При этом нарушается равенство внешних материальных и тепловых потоков. Выходящие потоки могут быть больше или меньше входящих.
Поскольку материальный и тепловой балансы при аварийном режиме должны соблюдаться, это означает, что в аппарате в аварийном режиме происходит изменение количества тепла и вещества, компенси-рушее неравенство внешних материальных и тепловых потоков. I При недостатке тепла в аппарате увеличивается количество находящегося в нем вещества. При этом сброс через предохранительный клапан будет меньше количества паров, уходящих из аппарата при нормальном режиме.
ЛчсГ
ЗП0"Союзнефтеоргсянтез"	У-ТБ-06-85
Пря избытке тепла в аппарате уменьшается количество находящегося в нем продукта. Пря этом сброс через предохранительный клапан будет больше количества паров, уходящих из аппарата пря нормальном режиме.
Исходя из этого, расчет количества выбросов через предохранительный клапан выполнен на основе взаимоувязанных уравнений материального в теплового балансов при аварийном режиме, в которых учитываются как внешние материальные и тепловые потоки, так и изменение количества тепла и вещества в аппарате.
2.3.2.	Для возможности практического решения задачи при составлении уравнений материального я теплового балансов при аварийном режиме приняты следующие допущения:
а)	составы потоков, входящих и выходящих из аппарата, сохраняются такими же, как я при нормальном режиме;
б)	теплосодержание потоков принимается при давлении полного открытия предохранительного клапана.
С учетом этих допущений в уравнениях материального и теплового балансов в аварийном режиме аппарата образуются две неизвестные величины: - количество вещества, выводимое через предохранительный клапан;
- количество вещества, дополнительно накапливаемое в аппарате или дополнительно выводимое из аппарата.
Эти неизвестные величины определяются при совместном решении системы двух уравнений (уравнений материального я теплового балансов при аварийном режиме).
Поскольку изменение количества вещества, содержащегося в аппа-рате нас не интересует, в "Указаниях" приведены математически преобразованные формулы с определением нагрузки на предохранительный клапан.
2.4.	При определения максимально возможного количества продукта, подлежащего сбросу, следует исходить из положений, что одновре ценно не могут накладываться две взаимояесвязанные аварийные ситуации, например: одновременно закрытие выходов по жидкости я газу одновременное прекращение подачи острого орошения и откачки кубо-7 вой жидкости, одновременное прекращение подачи всех циркуляционных орошений и т.д.
ВП0"Союзнефтеоргсинтез"	У-ТБ-06-85 zyj/v, /	Лист Ю
2.5.	Сложная ректификационная колонна (например, атмосферная колонна АТ или АВТ) отличается от простой ректификационной колонны наличием большего количества оборудования, обеспечивающего работу систем конденсации верхнего продукта, подачи питания, острого и промежуточных орошений, тепла и т.д.
Наличие значительного количества оборудования, трубопроводных и электроэтхчпческих коммуникаций, систем КиА снижает надежность работы сложной ректификационной колонны и создает вероятность одновременного выхода из строя нескольких систем. Проведение анализа вероятных аварийных ситуаций^является задачей для решения которой сегодня не имеется достаточно данных] в сложной колонне'}
Поэтому, в отличие от общего принципа, заложенного в настоящих "Указаниях" о невозможности наложения одновременно двух,взаимно несвязанных аварийных ситуаций, определение количества выбросов через предохранительный клапан для сложной ректификационной колонны рекомендуется производить при закрытии выхода паров вверху колонны при отключенном остром орошении и одновременном отключении одного промежуточного циркуляционного орошения, имеющего максимальную тепловую нагрузку.
2.6.	Если имеется несколько причин, которые могут вызвать повышение давления в одном аппарате (например, прекращение отвода паров, прекращение откачки жидкости, прекращение подачи острого орошения, пожар и т.п.) следует по каждой из причин определить величину выброса и для расчета предохранительного клапана принять максимальное значение.
В случаях, которые дают заведомо меньшие величины выброса через предохранительный клапан по сравнению с остальными, рас .чет можно не производить.
2.7.	Дополнительно к предыдущим "Указаниям" включен раздел 6. "Расчет количества выбросов через контрольные клапаны ректификационных колонн с учетом воздействия средств автоматики и блокировок "Указания" данного раздела распространяются только на контрольные предохранительные клапаны, установленные на ректификационных колоннах.
BIIO "Союзнефгеоргсинтез"
У-ТБ-06-85	/ I
2.8.	Важной величиной, от которой зависит правильное определение величины выброса через предохранительный клапан, является количество питания, подаваемого в аппарат в аварийном режиме при давлении полного открытия предохранительного клапана.
При определении 6L могут быть следующие случаи:
G? <Сс
%* =0
аб
При подаче питания поршневой машиной Gc ~ ue
При подаче питания центробежным насосом или через редуцирующее устройство (за счет перепада давления) количество питания, подаваемого в аппарат в аварийном режиме, рекомендуется определять по Приложению I.
Когда по характеристике центробежной машины максимальное давление в нагнетательном патрубке равно или меньше давления полного открытия предохранительного клапана Рр то = 0.
Если при подаче литания через регулирующий клапан рабочее давление в системе, из которой поступает питание, равно или меньше давления полного открытия предохранительного клапана Рт, то
Если пропускная способность регулирующего клапана в аварийном режиме Ср.к. окажется меньше, чем при нормальном режиме су,* то при определении величины питания в аварийном режиме следует при-
нимать пропускную способность регулирующего клапана, равную al \ ги
Если (лр.л / Gf>.r, , то пропускную способность регулирующего клапана принимать Qq&
2.9.	Расчет количества продукта, сбрасываемого через предохранительные клапаны, выполняется при параметрах сброса (при давлении полного открытия предохранительного клапана).
2.10.	В разделе 9.3. приведены указания по установке предохранительных клапанов на теплообменных аппаратах на аварийный сдучай -разрыв трубы.
ШЮ "Соизнвфтдорт'еинтез1
У-ТБ-06-85
/<2
3.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ПОЛНОГО ОТКРЫЛА ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОГО КЛАПАНА
3.1.	Расчету величины выброса через предохранительный клапан должно предшествовать определение величины давления полного открытия предохранительного клапана.
При полном открытии предохранительного клапана давление в аппарате отличается на 10% от расчетного давления аппарата.
3.2.	Давление начала открытия предохранительного клапана должно быть равно:
а)	для предохранительных клапанов, устанавливаемых на аппаратах - расчетному давлению аппарата;
б)	для предохранительных клапанов, устанавливаемых на трубопроводах - максимально допустимому давлению наиболее слабого узла, трубопровода (труба, фланец, фитинг), определяемого в зависимости от условного давления и температуры среды по ГОСТ 356-80.
Для арматуры максимально допустимое давление в зависимости от температуры среды определяется по технической документации на арматуру.
Если предохранительный клапан на трубопроводе предназначен для защиты аппарата, то давление начала открытия его должно быть не выше величины, допустимой для аппарата.
Примечание:
На действувдих заводах при наличии на аппарате двух систем предохранительных клапанов (контрольных и рабочих) давление начала открытия предохранительного клапана должно быть равно:
а)	рабочего - расчетному давлению аппарата;
б)	контрольного - для аппаратов с расчетным давлением до 6 МПа (60 кгс/см2) - 0,9 Р расч., но не менее (Р расч.-1,5), а для аппаратов с расчетным давлением выше 6 МПа (60 кгс/см^)-0,89Р расч. .
В1Ю "Союзноргаор^интез"	У-ТБ-06»85	Лист
		/3
4.	АНАЛИЗ ПРИЧИН ПОВЫШЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В РЕКТИФИКАЦИОННЫХ КОЛОННАХ
4.1.	Причиной повышения давления в ректификационных колоннах может быть:
-	закрытие выхода паров вверху колонны из-за прекращения работы конденсатора-холодильника, или прекращения подачи острого орошения, или перекрытия регулирующего клапана на шлсмовой трубе;
-	прекращение подачи одного из промежуточных орошений;
-	закрытие автоматического регулирующего клапана на выводе неконденсирующе1£я среды из емкости орошения;
-	повышение уровня^емкости орошения;
-	прекращение подачи электроэнергии;
-	повышенное поступление тепла с сырьем или в кипятильник;
-	закачка в сырье легкокипящих компонентов;
-	закрытие выхода внизу колонны;
-	затопление колонны;
-	воздействие пожара.
4.2.	Закрытие выхода вверху колонны возможно в результате прекращения работы конденсатора-холодильника (выход иг строя электродвигателя воздушного конденсатора, прекращение подачи хладоагента в конденсатор и т.п.), прекращение подачи острого орошения (аварийная остановка рефлюксного насоса, перекрытие регулирующего клапана на насосе и т.п.), перекрытия регулирующего клапана на шлемовой трубе.
Если причиной аварии является прекращение работы конденсатора, то ему может сопутствовать и прекращение подачи орошения после опорожнения рефлюксной емкости, куда не поступает жидкий продукт.
Если причиной аварии является прекращение подачи орошения, то его ведет к переполнению емкости орошения и закрытию выхода продукта из конденсатора.
Перекрытие регулирующего органа на шлемовой трубе так же через некоторое время может привести к прекращению подачи орошения.
В момент прекращения подачи "холодного" орошения количество паров вверху колонны увеличивается ла счет высвобождения тепла, тратившегося ранее на нагрев "холодного" орошения до температуры
Лист
ВИО ЧЬюзнофтеоргсннтеэ”
У-ТБ-06-85
начала кипения. Поэтому расчет количества паров вверху колонны для данной аварийной ситуации следует выполнять при условии прекращения острого орошения.
Количество* паров вверху колонны, образующихся в аварийном режиме при £0	, следует определять:
-	для простых и сложных колонн с рибойлером (кипятильником) по формулам, приведенным в л.5.2.
-	для простых и сложных колонн без рибойлера по указаниям п.5.2,.
Количество*паров вверху колонны, образующихся в аварийном резвые при Gc -О для колонн с рибойлером (кипятильником) следует определять по формулам, приведенным в п.5.4.
Для колонн без рибойлера (кипятильника) при Gc =0 количество ларов вверху колонны равно нулю.
Количество паров, сбрасываемых через предохранительный клапан, должно определяться но формулам, приведенным в п.5.5.
Аварийная ситуация, описанная в пункте 4.2., в подавляющем -j большинстве случаев дает максимальное количество выбросов через I предохранительный клапан ректификационной колонны.
4.3.	Прекращение подачи одного из промежуточных орошении. Случай возможен при выходе из строя или остановке насоса, перекрытия запорного органа.
Этот случай, как правило, дает меньшее количество паров, которое следует выводить через предохранительный клапан по сравнению со случаем закрытия выхода паров вверху колонны (П.4.2.), Часто эта величина равна нулю и предохранительный клапан не срабатывает.'
Количество паров вверху колонны, образующихся в аварийном режиме, следует определять при условии прекращения работы промежуточного орошения, имеющего максимальную тепловую нагрурку и нормальной работы острого орошения по указаниям п.5.5.
Количество паров, сбрасываемых через предохранительный клапан, должно определяться по формулам, приведенным в п.5.5.
4.4.	Закрытие регулирующего клапана на выводе нековденсирующих-ся продуктов из емкости орошения или повышения уровня в емкости орошения.
Эти аварийные ситуации могут наступать из-за выхода из строя регулирующего клапана на выводе некоцденсирующихся продуктов, нарушения работы регулятора уровня или аварийного, прекращения откачки продукта из емкости.
Лист
1$
оПО"Союзнефтеоргсинтез"
У-ТБ-06-85
а)	Расчетное давление емкости орошения равно расчетному давлению колонны (рис.1 и 2).
Предохранительный клапан должен быть рассчитан на сброс не-конденсируемых продуктов, поступающих в емкость, и на сброс жидких продуктов, поступающих в емкость в случае переполнения ее при прекращении откачки, а также на пожар. Расчет должен выполняться по указаниям п.7.2 и п.13.
Принимается случай, дающий наибольшее сечение предохранительного клапана.
б)	Расчетное давление емкости орошения равно расчетному давлению колонны плюс давление столба жидкости высотой до конденсатора, т.е. рвмк. _ ркол» + Н'У. На шлемовой трубе имеется напор-ный или регулирующий орган (рис.2).
Предохранительный клапан на емкости орошения должен быть рассчитан только на пожар по указаниям п.13.
В этом случае при закрытия регулирующего клапана на выводе неконденспруемых они будут выводиться через предохранительный клапан на колонне при достижении в последней давления Рр Причем, этот случай не может рассматриваться как максимальный для расчета предохранительного клапана, установленного на ректификационной колонне.
Повышение уровня в рефлюксной емкости может привести к затоплению конденсатора-холодильника, т.е. к закрытию выхода вверху колонны и, следовательно, к аварийной ситуации, описанной в л.4.2.
в)	Расчетное давление емкости орошения равно расчетному давлению колонны плюс давление столба жидкости высотой до конденса-тора. т.е. Р^. =
На шлемовой трубе отсутствует запорный и регулирующий орган (рис. 3).
Предохранительный клапан на емкости орошения не устанавливается, так как все сбросы при аварии на емкости (закрытие регулирующего клапана на сбросе неконденсируемых, затопление, пожар вблизи емкости) будет осуществляться через предохранительный клапан, установленный на колонне.
, р) Расчетное давление в емкости орошения во всех случаях рекомендуется принимать равным расчетному давлению колонны плюс давление столба жидкости высотой до конденсатора.

Предохранительный Ллсглзд на елглосод ух7ссуа/п*/£о«/псл; ’
•с)//а с^аос ^ело^е/усоду*/**/*, лос/пула/осуих 4 алмсоели Д' Д
Ь)Но с^ос мидлос/пм> лос/пула>«и/<4 & елмос/п*. у . ''у -	•'.<
г
МО
колонна.
клала»
колонки
ММН.
клапан
a] Ma c<£6oc
; 6jHo с<^&ос Жидкости/nocrnynafoufov Ахнко&ль;
; I/Ио пожар.
чМЛ о В
,Й^с^о^анитслщы4 клялан на •мкос/Ли ^ассчиты^алтсл /пол*со . на ложа^
У-ТБ-Об-Ы Aacm 19
3. Е.МКОСГГЛ ОЬОШСНаЛ
4. Насос.
Л.рооул UflytCUfU
X Aty< uyjyxxyu а
нскондънсиоасмых t лосглулакщих о лмкосту
клапана. 1слр9й
 w
• Ьпо: '. •' •• С4/А«7?</	i у~тБ'Оь-а	Аист :
лист |у
н ;
ВПО"Союзнефтеоргсинтез"
У-ТБ-06-85
4.5.	Прекращение подачи электроэнергии.
В этом случае прекращается подача сырья, острого промежуточного орошения, принудительная циркуляция через рибойлер, работа воздушного конденсатора, откачка ректификата и остатка.Первое время продолжают поступать пары за счет испарения продукта из трубчатого нагревателя сырья и низа колонны.
В рассматриваемом случае прекращается подача сырья и прекра-дается подвод тепла в колонну, а, следовательно, отсутствует источник повышения давления.
Однако, могут быть случаи подачи сырья независимо от прекра- ’ тения электроэнергии, а парообразование в нижней части колонны • будет происходить от кипятильника. В этом случае предохранительный клапан рассчитывается на количество поступающего питания и паров, । поступающих из нижней части колонны.	’
4.6.	Повышенное поступление тепла с сырьем или в кипятильник < вследствии неисправности приборов КиА.	i
Количество среды, подлежащей сбросу, не может рассматриваться j как максимум для расчета предохранительного клапана, т.к. при этом ; работает система конденсации и происходит отбор жидких продуктов. *
4.7.	Закачка в сырье легкокипящих компонентов.	;
Этот случай не поддается расчету, поэтому в регламентах по . эксплуатации должны указываться пределы колебаний по содержанию легкокипящих компонентов.
4.8.	Затопление колонны.
Затопление колонны может происходить вследствии выхода из . строя насоса, откачивающего кубовый продукт, или перекрытия трубо- провода, отводящего кубовый продукт.
При рассмотрении этой ситуации система конденсации работает - нормально. Рассматриваемый случай не может быть максимумом для i расчета предохранительного клапана.
i Поскольку затопление колонны не может быть причиной внезап-' ного повышения давления, а происходит достаточно медленно, то для | предотвращения аварийной ситуации достаточно выноса световой и зву-• новой сигнализации положения максимального уровня на щит оператор-I кой.
У-ТБ-06-85 мь/и./
Лист го
Р ВПО"Союзнефтеоргсинтез"
5.	Расчет количества выбросов через предохранительные клапаны ректификационных колонн
5.1,	При определении теплосодержаний потоков при режиме сброса изменение фракционного состава верхнего и нижнего продуктов колонны (по сравнению с нормальным режимом) не учитывать.
5.2.	Количество паров вверху колонны, образующихся при закры тип выхода вверху колонны и прекращение подачи одного из промежуточных циркуляционных орошений, имеющего наибольшую тепловую нагрузку, при
(5.1)
(Эта одна общая формула, как для простой, так и сложной колонны,вместо нескольких формул "Указаний").
tyl 5.2.1. Уравнения в пунктах с 5.2 по 5.4 упрощены и заменены. Определение параметров, входящих в формулу расчета количества паров вверху колонны указаны в таблицах пункта 5.2.
woS

@с Оц.о.наке
H no
Простая ректификационная колонна	Принимается по проекту	z->°^ or			см.таблицу I	—	—	—
Сложная ректификационная колонна	—w—	—п-.				Принимается no проекту	Принимается по проекту	Принимается по проекту
,8exjntaidoej4oHc<
I
toot
22
ЭДО •'Соьзне.ртдоргсиитез"
У-ТБ-06-85
При определении теплосодержаний^ потоков при^режиме сброса через предохранительный клапан , L^°>	)
фракционный состав верхнего и нижнего продуктов, промежуточных продуктов, отбираемых из колонны, промежуточных циркуляционных орошений принимать по нормально^ режиму (по проекту).
5.3.	Количества тепла, поступающее с питанием, определяется следующим образом: (таблица I).,
На подаче питания отсутствует подогреватель или имеется кожухотрубчатый подогреватель с системой регулирования по постоянству температуры питания после подогревателя
'"С	*-с
На подаче литания имеется кожухотрубчатый подогреватель без системы регулирования, либо с системой регулирования по постоянству подачи теплоносителя, либо, когда в качестве подгоревателя используется трубчатая печь при любой системе регулирования
Питание при давлении Рт жидкостное	Питание при давлении Рт парожвдкостное
Q°Sg‘‘- ‘Г"	<?Л- а:(а-е)С^ (Долю отгона "е" определять - при однократном испарении питания при давлении Рр темпе-
	ратуре питания ic и проект • ном составе питания
М) "Сойзнейтеоргсинтез0
У-ТБ-06-85 кзм *2 *
Лису
24	.
5.4.	Количество паров вверху колонны образующиеся при закрытии выхода вверху колонны при .&**= 0.
.I	.
При использовании в качестве рибойлера кожухотрубчатого
теплообменника или трубчатой печи, учитывая, что система регулирования подачи теплоносителя продолжает работать (исключается наложение двух аварий) принимается, что у = <2^,у. -
и тогда;
(5.2)
Mfr* ..........		-............................  1	...........- —
мJ, -J--___________________ьошФовал _ ♦ лотт-ir.
) "Соьзн<н/гэор‘е1ШТбэ"	У-ТБ-06-85	Диет 25
5.5.	Определение количества продукта, сбрасываемого через дохранительный клапан.
Для определения количества продукта, сбрасываемого через щохранительный клапан, принимается наибольшая величина
, полученная при расчете различных аварийных си-щий.
При отсутствии подачи в аппарат острого водяного пара (мнерт-ю газа), или, если давление источника водяного пара (инертного !а) равно или .меньше давления полного открытия предохранительного шана.
а„к = (Ссае)
маке
Если давление источника водяного пара (инертного газа) больше влеиия полного открытия предохранительного клапана
»	, л.ае.'Накс
лк = (
(5.4) л.а£.
Если количество паров вверху колонны	= 0, то
G/7JC, определяется из условия сброса водяных паров вместе
уносимыми ими углеводородами.
Предохранительный клапан в случаях, оговоренных в п.13, должен ш> проверен на пожар.
Лист 4 •?
ЫЮ "Союзнофтэоггсилтез"	У-ТБ-06-85 кь*/, /
Раздел 6. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ КОНТРОЛЬНЫЕ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ РЕКТИФИКАЦИОННЫХ КОЛОНН С УЧЕТОМ ВОЗДЕЙСТВИЯ СРЕДСТВ АВТОМАТИКИ И БЛОКИРОВОК
6.1.	Указания данного раздела распространяются на контрольные предохранительные клапаны, установленные на ректификационных колоннах. На рабочие клапаны со сбросом как в атмосферу ,так и в шщивидуальные факельные системы данный раздел не распространяется.
6.2.	Расчет величины выброса от контрольного клапана может быть выполнен как с . учетом, так и без учета настоящих рекомендаций. Репение по этому вопросу в каждом конкретном случае принимается проектной организацией.
6.3.	Приведенный в предыдущих разделах порядок расчета величины аварийного выброса от ректификационных колонн не учитывает воздействие на систему средств автоматики и блокировок в условиях повышения давления в колонне. Указания настоящего раздела позволя-; от за счет учета указанных воздействий существенно снизить расчет-; ную величину выброса от ректификационных колонн и, поскольку имен-; но эти выбросы являются, как правило, определяющими, снизить зат-। раты на сооружение факельных систем.
!	6.4.В том случае, если величина аварийного выброса определя-
| ется с учетом настоящих рекомендаций, должен предусматриваться ряд 1 дополнительных мероприятий, обеспечивающих безопасность работы ' колонны:
|	- должна доедуемашриважвея гяятияяялтял балкиревка, <яяяяь-
i чавщм кетвчгяеяи иовывеявх довявыяя в мояояя»,
i - должна предусматриваться автоматическая блокировка, отключа- ппая источники повышения давления в колонне,
’	- средства автоматического регулирования давления и темпера-
туры в колонне в отношении обеспечения надежности электроснабжения должны быть отнесены к особой группе первой категории в соответствии с п. 1-2-17 по ПУ<мя>.
- указанные выше средства автоматического регулирования яв-’ лялтся обязательными и при выходе из строя любого из них подача питания в колонну должна быть прекращена, что должно быть четко оговорено в проекте.
ВПО"Союэнефтеоргспнтез"	У-ТБ-06-85	Лист
		
6.5.	При выполнении указанных в п.6.4 мероприятий повышение давления в колонне в пределах нормативного разрыва между рабочим и расчетным давлением будет сопровождаться уменьшением подвода тепла в колонну.
Первоначально рост давления будет вызывать рост температуры в колонне и, следовательно, прикрытие регулирующих клапанов на подаче топлива в печь / или тешйосителя в рибойлер/, связанных с регулятором температуры в колонне.
Дальнейший рост давления вызовет срабатывание блокировки в отключение подвода тепла в колонну. При этих условиях количество избыточного, аварийно образующегося продукта в колонне может стать равным нулю, однако, учитывая запаздывание регулирующих воздействий, тепловую инерцию системы, возможность протечек через запорные органы, расчетное количество продукта, подлежащее сбросу через контрольные клапаны, следует принимать равным 30# от расчетного сброса рабочего клапана
^^•Донтр./ =	/раб./
Полученный результат во всех случаях должен проверяться на условия пожара, а также при необходимости на условия переполнения колонны жидкостью. В результате расчета должна приниматься наибольшая величина.	>
6.6.	Требования к автоматическим блокировка}.!.	I
6.6.1.	Параметром срабатывания блокировки должно являться давление в колонне.
Давление срабатывания блокировки следует принимать:
-	для колонн с рабочим давлением до 16 кгс/см2 на 0,5 кгс/см2 ниже давления начала открытия контрольного клапана,
-	для колонн с рабочим давлением выше 16 кгс/сьй,~|
на 1,0 кгс/скй ниже давления начала открытия контрольного клапана.
6.6.2.	Для предотвращения ложных срабатываний блокировок следует предусматривать выдержку времени 10-15 сек.	j
Лист
А8
ЫЮ " Союз кофта ор^интез"
У-ТБ-06-85
6.6.3.	Срабатывание блокировки должно предваряться включением светозвуковой сигнализации»
6.6.4»	При срабатывании блокировки должны автоматически выполняться следующие операции:
-	отключение подачи топлива в рибойлерную печь или теплоносителя в рибойлер,
-	отключение подачи топлива в сырьевую печь или теплоносителя в подогреватель сырья колонны,
-	отключение подачи инертного агента в колонну / вод.пара, углеводородного газа и т.п. /.
6.6.5.	Приборы и исполнительные механизмы, входящие в систему блокировки, должны быть автономны и. не связаны с регулирующими контурами.
6.6.6.	Система блокировки в отношении надежности ее электроснабжения должна быть отнесена к особой группе первой категории.
6.6.7.	Примеры оснащения схем ректификации средствами автоматики представлены на рис. За,б
7» РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ,УСТАНОВЛЕННЫЕ НА ЕМКОСТНОЙ
АППАРАТУРЕ
7.1. Аппараты, полностью заполненные жидкой фазой.
7.I.I. Давление полного открытия предохранительного клапана Pj, определенное по формуле / 3*1/ больше давления питающего источника.
а/ Если аппарат не имеет обогревающего устройства и температура жидкости в аппарате не ниже минус 30°С,то установка предохранительного клапана не требуется /рис.4а/, кроме случаев, когда аппарат должен быть рассчитан на пожар по указаниям п.13/рис.4б/
б/ Если температура жидкости в аппарате ниже минус 30°С /рис.4б/, то предохранительный клапан должен обеспечить
i перепуск жидкости при ее нагреве от окружающего воздуха и принимается без расчета наименьшего диаметра из выпускаемых.
В необходимых случаях по указаниям п.13 предохранительный клапан должен быть проверен на пожар.
ШЮ "Союзнвфтдорх'синтвэ''
У-ТБ-06-85
|Лист
S2
в/ Если аппарат имеет обогревающее устройство с температурой теплоносителя меньше температуры кипения жидкости при давлении Рх/рис.4в/, то предохранительный клапан принимается наименьшего диаметра из имеющихся и в необходимых случаях должен быть проверен на пожар.
г/ Если температура теплоносителя больше температуры кипения среды при давлении полного открытия предохранительного клапана /рис.4в/, то количество продукта,сбрасываемого через предохранительный клапан,определяется по формуле:
С -	'Красг (tty
*	~	--------- / 7.1/
V	Lc
По указаниям n.I3, предохранительный клапан должен быть проверен на пожар.
7.1.2.	Давление полного открытия предохранительного клапана Рр меньше давления питающего источника /рис.4В,г/.
Количество питания,поступающего в аппарат при давлении Рр, определяется по указаниям п.2.8.
Предохранительный клапан рассчитывается на максимальную производительность питающего источника при давлении полного открытия предохранительного клапана.
• 7.2. Аппарат содержит две фазы - жидкую и паровую.
7.2.1.	Давление полного открытия предохранительного клапана Рр определенное по формуле / 3.1/, больше давления питающего ясточника /рис.5/.
В этом случае,- повышение давления за счет питающего источника невозможно.
Аварийное повышение*^возможно:
а/ при наличии на аппарате обогревающих устройств с температурой теплоносителя больше температуры кипения среды при давлении полного открытия предохранительного клапана. Величина выброса через предохранительный клапан определяется по формуле / 7.1./.	*
б/ за счет нагрева аппарата окружающий воздухом, если температура жидкости в аппарате при давлении Р1 ниже минус 30°С. Предохранительный клапан принимается без расчета по наименьшему диаметру из выпускаемых
в/ за счет пожара. Величина выброса через предохранительный клапан определяется по указаниям п.13.
При необходимости, проверки -нескольких аварийных ситуаций /нагрев греющим устройством или на пожар/ величина выброса для расчета предохранительного клапана - (£ пк принимается по наибольшему значению,
В1(0 "Союзнефтдоргсинтез"
У-ТБ-06-85
33 .
7.2.2.	Давление полного открытия предохранительного клапана Pi меньше давления питающего источника. Питание жидкостное.
Количество питания, поступающего в аппарат при давлении Pl, определяется по указаниям п.2.8.
Повышение давления в аппарате возможно из-за закрытия выхода жидкости / неисправность регулятора уровня на откачке,, выход из строя насоса в т.п./, из-за закрытия выхода по газу /неисправность регулятора на выходе газа/
Случай, когда в аппарат поступает насыщенная /кипящая/ жидкость / рис.6,7./
Выход из строя регулятора на отводе неконденсируемых продуктов приведет к их накоплению я повышению давления в емкости.
i Предохранительный клапан должен быть рассчитан на сброс неконЧенслруемых продуктов, поступающих в аппарат.
Выход из строя регулятора уровня или насоса на откачке приведет к повышению уровня жидкости в емкости.
Повышение давления до аварийного /Pj/ возможно при полном заполнении емкости жидкостью.
Если запас от переполнения емкости меньше 5 мин, то предохранительный клапан должен быть проверен на сброс жидких продуктов, поступающих в емкость при давлении Pj/ время переполнения емкости определяется в зависимости от объема парового пространства над максимальным уровнем в емкости, заданным в технологическом регламенте..
В случаях, указанных в п.13, предохранительный клапан
> должен быть также рроверен на пожар.
! Решение вопроса, какая из аварийных ситуации является i наиболее опасной(выход из строя регулирующего клапана на отво-i де неконденсируемых, пожар иля переполнение аппарата жидкостью/ зависит в данном случае не только от величины сброса продукта
i через предохранительный клапан, но и от сечения предохранитель-i ного клапана, так как при сбросе жидкости через.предохранительный клапан коэффициент расхода значительно ниже, чем при сбросе газа. Предохранительный клапан следует выбирать по максимальному сечению, определенному при расчете указанных выше аварийных ситуаций.
ЫЮ "Союзнофтаоргсинтез"	У-ТБ-06-85	Лапт’у .
7.2.3.	Давление полного открытия предохранительного клапана Pj меньше давления питающего источника. Питание при давлении Pj - парожидкястное /рис.8/.
Количество питания«поступающего в аппарат при давлении Рр определяется по указаниям п.2.8.
К рассматриваемому случаю в значительной мере относятся сепараторы.
Повышение давления в аппарате возможно из-за закрытия ♦. выхода по газу / неисправность регулирующего клапана или запорного органа/, закрытия выхода жидкости /неисправность регулятора уровня или насоса/.
а/ При закрытии выхода паров / газов / предохранительный клапан должен быть рассчитан на количество паров /газов/, поступающих в аппарат при давлении Pj.
Количество паров /газов/, поступающих в аппарат, следует определять: о
- при	и регулировании подачи тепла в
испаритель по постоянству телшературы, после испарителя /рис.8а/ по доле отгона " е" при однократном испарении питания при давлении Pj, температуре питания и проектном составе питания:
ИЮ "С0ШН(1ЬТд0р1‘СИНТвЗ"	У-ТБ-06-85	Лист '
		S7
н
- при Gc	и регулировании подачи тёпла по
постоянству подачи теплоносителя /рис.86/, либо без системы регулирования подачи тепла /рис.8в/, по доле отгона "е* при однократном испарении питания при давлении Pj, температуре кипения ёс и проектном составе питания по формулам Г1Л/ и /7.3/. Температуру кипения следует определять из условия количества тепла в питании	, поступающего в
аппарат.
При
at г н
аС -H.tr -И-С ° Qc +
где:
е - тепло питания на входе в испаритель, ВТ/ккад/час/
> н. исл
- тепловая нагрузка, испарителя .принятая по нормальному режиму» вт /ккал/час/
it ot	Н.
- при подаче питания через дроссельное устройство/рис.8г,д/ по формуле:
n.al
La — L.c }	~з*.
сс ~ L„
/7.6/
где: 1С - теплосодержание жидкости перед дроссельным- устрой- • ством при нормальном давлении, Дх/кг /ккад/кг/
ВНО "СоюзнзЛтдоргсинтаз" I У-ТБ-06-85
£	- теплосодержание жидкости после дроссельного
с	устройства /после вскипая^/ при .
параметрах Рт и
Дж/кг /ккал/кг/
. п.аб.
- теплосодержание паров после дроссельного
е	устройства /после вскипания/ при
параметрах Pj и	(k/zo^/xs)
б/ При закрытии выхода жидкости, предохранительный клапан должен быть раг^итан на количество паров /газов/, вытесняемых поступающей жидкостью, а при запасе емкости от переполнения . менее 5 мин - должен быть также рассчитан на сброс жидких продуктовг поступающих в аппарат при давлении Рр
В случаях, указанных в п.13, предохранительный клапан . должен быть проверен на пожар.
При сбросе только паров /газов/ расчет.сечения предохранительного клапана производится по максимальному количеству выбросов » а при сбросе паров /газов/ или жидкости предохранительный клапан выбирается по максимальному сечению, определенному по сбросу паров /газов/ или жидкости.
7.3.	Аппараты, содержащие газовую фазу.
7.3.1. Давление полного открытия предохранительного клапана Рj, определенное по формуле 3.1, больше давления питающего источника.
Повышение давления в этом случае возможно за счет теплового расширения газа при полном отключении аппарата при наличия на аппарате обогревающих устройств или при нагреве аппарата окружающим воздухом.
Величина выброса через предохранительный клапан не опреде-. ляется, а предохранительный клапан принимается наименьшего диаметра из имеющихся»
Возможность нагрева за счет окружающего воздуха учитывается прр температуре среды в аппарате ниже минус 30сС»
В случаях, указанных в п.13, предохранительный клапан должен быть проверен на пожар.
	У-ТБ-06-85	Лист
ВКО “Сошнофтаори-епнтез"		*9
7.3.2» Давление полного открытия предохрани сольного клапана Pj меньше давления питающего источника.
Величина выброса через предохранительный клапан равняется максимальной производительности питающего источника при давлении полного открытия предохранительного клапана» По указаниям п»13. клапан должен быть проверен на пожар»
В1Ю "COV3HOj/TdOpi‘CMHT03"	У-ТБ-08-85	ЦДЛ Лист
		40
8.	РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ, УСТАНОВЛЕННЫЕ НА АДСОРБЕРАХ,АБСОРБЕРАХ, ЭКСТРАКТОРАХ
8.1.	Количество выбросов через предохранительный клапан в адсорбере определяется из условия закрытия выхода продукта в соответствии с указаниями :
п. 7.1 - для адсорбера жидкофазной очистки ; п*7.3 - для адсорбера газофазной очистки*
8.2*	Количество выбросов через предохранительный клапан, установленный на абсорбере и экстракторе, определяется из условия закрытия выхода продукта внизу или вверху аппарата.
При расчете предохранительного клапана возможны случаи, перечисленные нике /рис.9а/:
8.2.1.	Закрытие выхода вверху аппарата
а)	Риель G^ Л Р± ) fye?'	< Pt
При этом абсорбент /экстрагент/ в аппарат перестает поступать. Предохранительный клапан должен быть рассчитан:
при абсорбиция - на количество газов (д**	, поступающих
в аппарат, минус. обгем, высвобождаемый в аппарате откачкой отработанного абсорбента
/-> - •¥'Л'а^
С> п, к ~	ж. О
/8*1/,
где
- удельный вес отработанного абсорбента, кг/мЗ удельный вес газа ;.в аппарате при давлении полного ч открытия предохранительного клапана Pj, кг/мЗ
В1Ю "Союзнофгаоргсиятеэ'’ | У-ТБ-06-85	| 4//
rai - при экстракции - на количество жидкости , поступающей в аппарат, минус количество откачиваемой жидкости.
б?/7./с ~	~ ^3
/8.2/
С^О
Ь)	Риет ‘ Су Pt у	Рист G2 У Р±
При этом прекращается подача продукта на абсорбцию ~ /экстракцию/, а абсорбент /экстрагент/ нормально откачивается из аппарата.
Повышение давления сверх допустимого произойти не. может.
s/ Рист Су > Pl} РцС'. сг У Pi, В этом случае в аппарат поступают все продукты, а абсорбент /экстрагент/ нормально откачивается из аппарата» Предохранительный клапан должен быть рассчитан на сброс, поступающего на очистку продукта в количестве
Piem. Pl )	Рjcm G2 < Pi
В аппарат перестают поступать продукты.
Повышение давления сверх допустимого произойти не может»
8.2.2.	Закрытие выхода внизу аппарата.
а/ Руст Pi ) Руст 0,2 Pl
Подача, абсорбента./экстрагента/ в аппарат прекращается»
Повышение давления сверх допустимого произойти не может, т.к. поступающий на очистку продукт в количестве будет уходить через верхний штуцер.
У-тр-Об-Ыу^ УЛ
ЫЮ "Соизнофтдор^интбз"	У-ТБ-06-85	Лист 49
6/ РцеТ. > ^uc7 Сг У Pt
Подача продукта, на абсорбцию /экстракцию/ прекращается.
Повышение давления сверх допустимого произойти не может, т.к. газ /жидкость/, находящийся в аппарате и вытесняемый абсорбентом /экстрагентом/, будет уходить через верхний штуцер.
РисГ. Pi) Рис". Gz > Pi
В аппарат поступает продукт на очистку и абсорбент /экстрагент/ в количествах и Q°(
Предохранительный клапан долкен быть рассчитан:
При абсорбции - на количество газа, вытесняемого поступающим абсорбентом
С -	у™1'
<J	/8.3/
ГДвиЖ-	„ X х	I о
$г - удельный вес абсорбента, кг/мЗ, удельный вес газа в аппарате при давлении полного
<7 открытия предохранительного клапана Рт, кг/мЗ а/ При экстракция - на количество экстрагента (лг
Рист. Qz^ Pi ) Рис7 Q,^ Pi
В аппарат перестают поступать продукты. Повышение давления сверх допустимого произойти не может.
8.2.3.	Если абсорбер или адсорбер предназначен для очистка /осушки/ газа, циркулирующего в системе /рис.Эб/, то для определения количества выбросов через предохранительный клапан следует принимать количество газа, поступающего в систему извне /подпитка свежим газом/ при давлении полного открытия предохранительного клапана в аппарате.
8.3.	В случаях, предусмотренных п.13, предохранительные клапаны, установленные на адсорберах,абсорберах и экстракторах должны быть проверен:: на пожар.
Лист
BJIO ’•Соьзн&ртдоргелнтез*’
У-ТБ-06-85 и и*' I
9.	РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ, УСТАНОВЛЕННЫЕ НА ТЕПЛООШЕННОЙ АППАРАТУРЕ
lyi.l Повышение давления в теплообменных аппаратах возможно: - при закрытии выхода холодного продукта
-	при отключении теплообменника от холодного продукта
-	при сообщении пространства низкого давления с пространством высокого давления при разрыве трубки (одной или несколько).
Во всех других случаях повышение давления может быть вызвано повышением давления в аппарате, связанном с теплообменником.
<< яигх л-'	а-й..-
9.1. Давление полного открытия предохранительного клапана >1 Рр определенное в соответствии с разделом 3 настоящих указаний меньше давления питающего источника.
9.I.I. Аппарат предназначен для нагрева жидкости или газа, Предохранительный клапан должен быть рассчитан на производительность питающего источника при давлении полного открытия предохранительного клапана.
9.1.2. Аппарат предназначен для нагрева и испарения жидкости Определяется количество паров, которое должно быть сброшено через предохранительный клапан по формуле:
aS ot »*•	* &
~	~ 4 а )
^п.н. —	ла/. -х.л/.
Lc 	/9.1/
а)	Если Сл Н )/ Сс , то для расчета сечения предохранительного клапана принимается величина Сал
б)	Если	, то определяется количество жидкости,
которое должно быть сброшено через предохранительный клапан.
ж xt.al. п
= Сс — Gti-H-	/9.2/
Сечение предохранительного клапана принимается по сумме сечений, рассчитанных раздельно на сброс паров И ЖИДКОСТИ
в)	Если в аппарат поступает при давлении Pj насыщенная JusmsnsaaJ жидкость, то количество паров, которое должно быть сброшено через предохранительный клапан, определяется по формуле:
= /жЗГ ] * а/.~	.	/9.З./
4С “
Лист
~w
ВПО •’Союэнвфгеогтчлштеэ"
	У—ТБ-06-85
г)	При подаче в аппарат парожидкостной смеси количество паров, сбрасываемых через предохранительный клапан, определяется по формуле:
Qft.rz = --„.а _ • с с
д)	В формулах /9.1/, /9.3/ и /9.4/ теплопроизводительность теплообменника следует принимать:
-	при регулируемой подаче теплоносителя
-	при отсутствии системы регулирования по формуле
(2г	/9.5/
* к - считать на чистые трубы
д£е/> определяется при температуре теплоносителя и температуре входа продукта, принятых по нормальному режиму и при температуре кипения продукта при давлении Pj.
<yd 9.2. Давление полного открытия предохранительного клапана
Рр определенное	» больше давления питающего источ-
ника.
В этом случае повышение давления возможно только за счет теплового расширения или испарения более холодного продукта при нагреве его более горячим при закрытии выхода холодного продукта.
9.2.1.	Аппараты с жидким нагреваемым продуктом
При температуре более горячего продукта ниже /равной/температуры кипения жидкого холодного продукта при давлении Pj, предохранительный клапан необходимо устанавливать в следующих случаях:
а)	при средней'разности температур горячего и холодного продукта больше 30°С, если холодным продуктом являются сжиженные газы и JIBS;
б)	при средней разности температур горячего и холодного продукта больше 50°С, если холодным продуктом являются жидкости, не относящиеся к сжиженным газам и ЛЕН.
При этом предохранительный клапан принимается наименьшего диаметра из имеющихся без расчета.
Если температура более горячего продукта выше , температуры пшения жидкого холодного продукта при давлении Pj, то количество продукта, сбрасываемого через предохранительный клапан, определяется по формуле /9.3/.
ВГЮ "Союзнефтаоргеинтез*
У—ТБ-06—85 </4л^ф [
Лист 4 6
1У 9.2.2. Аппараты с нагреваемым газовым /паровым/ пространством.
Количество выбросов через предохранительный клапан определяется по формуле:
_ Аг •	4 гр “tn)	/$*&/
С^п^УЗ) где: К - коэффициент теплопередачи, принимаемый равным 12 ВТ /м2.К/ /10 ккад/м2 час °C/. trp- температура греющего агента, °C. Для греющего агента с изменением температуры /жидкость,газ/ ^определяется как средняя арифметическая температура на входе и выходе, принимаемых по нормальному режиму;
in - средняя те’.шература нагреваемых паров /газов/ °C, -- определяется как средняя арифметическая температура на входе и выходе, принимаемых по нормальному режиму;
- теплоемкость газа /пара/ при давлении Pj и температуре tn ) Дк /кг.К/ /ккал/кг °C/
9.3.	Нарушение герметичности трубного пучка / разрыв труб, нарушение вальцовки/.
Этот случай следует рассматривать, когда рабочее давление одного пространства превышает расчетное давление другого пространства более чем в 1,5 раза.
Сечение предохранительного клапана определяется по формуле:
где:
Fn*. - площадь сечения предохранительного клапана в проточной части ,мм2;
/	- сечение одной трубки теплообменника, определенное
рЧ
по внутреннее диаметру трубки, мм2;
-	рабочее давление пространства с высоким давлением, избыточное 1Л1а /кгс/смС/
-	расчетное давление пространства с низким давлением, избыточное, МПа /кгс/см2/

ЫЮ "Союзнеупоргеиитез
У—ТБ—Об—35	а л», /	Диет
По получаемой величине /^выбирается предохранительный клапан с ближайшей площадью сечения проточной части.
9.4.	На случай пожара предохранительные клапаны на теплообменных аппаратах не рассчитываются.
* Примечание:
На случай разрыва трубок теплообменника предохранительный клапан устанавливается на стороне низкого давления, при условии, если расчетное давление со стороны низкого давления одного пространства теплообменника превышает давление со стороны большего давления более, чем в 1,5 раза.
При этом установка предохранительного клапана обязательна на отключаемых по стороне низкого давления теплообменных аппаратах, Исключение составляют водяные холодильники, где охлаждаемая среда имеет Ррасч > 1,5 Ррасч.воды. В этом случае необходимость установки предохранительного клапана со стороны воды определяется проектной организацией в зависимости от схемы системы водооборота, охлаждаемых сред и т.д.
Во всех случаях вопросы подготовки к ремонту теплообменных аппаратов (порядок отключения, дренава, продувки инертной средой) должны быть отражены в проекте, утверждаемой части рабочего проекта в разделе "Технологические решения"(глава, технику безопасности}
Лист
48
ВПО •*Соизнвфтдоргсш1теэ
У—ТБ—06—85 с« ъ м. /
10.	РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕЦ0ХРАНИТЕЛ1ЯЫЕ КЛАПАНЫ. УСТАНОВЛЕННЫЕ НА НА1Ж1ШОГК(ЖШРЕССОРОВ И НАСОСОВ
10.1	Повышение давления на нагнетании компрессоров и насосов сверх расчетного возможно при повышении давления в системе, куда подается продукт, а такие при закрытии задвижки на нагнетательном трубопроводе.
10.2.	Поршневые машины /компрессоры, насосы/.
Величина выброса через предохранительный клапан равна максимальной производительности поршневой машины.
10.3.	Центробежные машины /компрессоры, насосы/.
Величина выброса через предохранительный клапан равна производительности центробежной машины при напоре, который соответствует давлению полного открытия предохранительного клапана Pj.
Определение производительности центробежного насоса следует выполнять по кривой Q. - Н машины при измененном дифференциальном напоре, определяемом по рекомендациям приложения I.
10.4.	Циркуляционные компрессоры.
Величина выброса через предохранительный клапан, установленный на нагнетании циркуляционного компрессора, принимается по количеству избыточного газа, получающегося в системе циркуляции и поступающего в систему циркуляции извне /например, подпитка системы/.
ЫЮ "Соизно-Г/гасця'синтез"
У-ТЪ-06-85
4^
II.	РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ
ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ .УСТАНОВЛЕННЫЕ НА АППАРАТАХ, В КОТОРЫХ ПОВЕШЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ВОЗМОЖНО ЗА СЧЕТ ХШИЧЕСКОЙ РЕАКЦИИ
Предохранительные клапаны, установленные на аппаратах, где возмокно повышение давления за счет химической реакция,., долины рассчитываться по количеству продукта, поступающего в аппарат при давления Pj плюс количество паров иля газов, образующихся за счет реакция при условии перекрытия выхода из аппарата*
Лист
ВНО "Союзнвфтаоргсинтез1
У-ТБ-06-85
5D
12.	РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ клапаны^установленные
НА ТРУБОПРОВОДАХ
12*1. Повышение давления в отключенном трубопроводе возможно при тепловом расширении содержащегося в нем продукта за счет нагрева окружающим воздухом иля греющим, агентом при наличии обогревающих устройств.
12.2.	Количество выбросов через предохранительный клапан, установленный, на обогреваемом трубопроводе, полностью заполненном жидкостью с температурой кипения, меньшей температуры теплоносителя, я на трубопроводе, заполненном парожидкостной смесью, рассчитывается по формуле :
 /с /7м - w)
г
где:
Р — поверхность обогреваемого участка трубопровода, между отсекающими задвижками, м2;
р, - коэффициент теплопередачи при обогреве паровым или водяным спутником;
К= 12 ВТ /М2.К/ /10 ккал/ы2.час °C/
У - скрытая теплота испарения жидкости при давлении сброса Pj	Дякг /ккал/кг/
/с/7 - температура спутника, °C;
-1Пр ~ температура кипения жидкости при давления сброса Рр°С; £) - диаметр обогреваемого трубопровода ,М;
Р, - длина обогреваемого трубопровода между отключающими задвижками, М.
12.3.	Обогреваемые трубопроводы, полностью заполненные сжиженными газами или ЛШ, иля необогреваемые трубопровод» с такими продуктами при температуре транспортировки ниже минус 30°С и с температурой кипения, большей температуры теплоносителя

ВП0"Союзнефтеоргсинтез"
У-ТБ-06-35	/
или окружающего воздуха при давлении сброса должны оборудоваться предохранительными клапанами наименьшего диаметра из выпус-
каемых.
12.4.	Предохранительный клапан после редуцирующего устройства устанавливается на трубопроводе при наличии запорного органа после редуцирующего устройства. Предохранительный клапан рассчитывается на полную пропускную способность редуцирующего устройства при нормальном давлении перед редуктором (регулирующим клапаном) и давлении за редуктором, определяемого по указаниям п.З.
Пропускную способность редуцирующего устройства следует определять по методике приложения I. При этом:
Лист
52
В1Ю "Союзнофтеоргсшивз"
У-ТБ-06-85
13. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА. ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ КЛАПАНЫ НА УСЛОВИЯ ПОКАРА
13.I.	Расчету на пожар следует подвергать предохранительные клапаны, устанавливаемые на аппаратах, содержащих сжиженные газы, дегковоспламеняемые и горючие жидкости, а также на аппаратах, рассоложенных в пределах одной обваловки или отбортовки с аппаратами; в которых хранятся или перерабатываются указанные вещества.
13.2.	Расчет предохранительных клапанов на пожар производится при условии полного отключения аппарата и прекращения подачи в него предусмотренного технологическим процессом теплоносителя или хладо-агента.
Подзе^м/е емкости и теплообменные аппараты на пожар не рассчитываются.
Повышение давления в аппарате сверх расчетного при пожаре вблизи аппарата происходит за счет испарения жидкости или теплового расширения газа.	;
15.3.	Аппараты, полностью заполненные жидкой фазой, и аппараты, содержащие жвдкую и паровую фазу.
Количество выбросов через предохранительный клапан определяется по формуле:
G„.x = К	(13.I)
' г
где:	- смоченная поверхность аппарата, м^
1Г - температура газовоз душной смеси, смывающей при пожаре поверхность аппарата, °C; Ьг = 600°С;
-Lm.~ температура кипения жидкости при давлении полного открытия предохранительного клапана, °C;
X. - скрытая теплота испарения жидкости при давлении полного открытия предохранительного клапана, Дж/кг (ккал/кг) К - коэффициент теплопередачи, принимаемый:
24 В^м^.К) (20 ккад/м^ час°С) - для неизолированных аппаратов
'	3 ВтДм^.К) (2,5 ккал/м^ час°С) - для изолированных
аппаратов
МЮ иСоиэн<нл*дор1‘еш1Твз" I У-ТБ-06-85
55
13.4.	Смоченная поверхность Лея аппарата определяется при максимальном уровне заполнения аппарата.
Для ректификационных колонн смоченная поверхность определяется при максимальном уровне жидкости в кубе и жидкости на тарелках.
Смоченную поверхность аппарата следует определять исходя из распространения газовоздушной смеси на высоту до 25 м от низа корпуса аппарата (высота опррных конструкций не учитывается).
Для емкостей и резервуаров со сжиженными газами, ДВ2 и горючими жидкостями, размещенных в товарных, сырьевых и промежуточных парках, смоченная поверхность определяется при мксимальном уровне заполнения независимо от высоты аппарата.
13.5.	Аппараты, содержание газовую (паровую) фазу.
Количество выбросов через предохранительный клапан определяется по формуле:
где F поли.- полная поверхность аппарата, ь
-£г = 600°С
- тсютература газов (паров) в аппарате при нормальном режиме, °C
Ср - теплоемкость газа (пара) при давлении Pj,
Д^/(кг.к) (ккал/кг.°C)
К - коэффициент теплопередачи, принимаемый:
12 Вт/оАк) (10 ккал/м“ час°С) - для неизолированных аппаратов;
3 Вт/оАк) (2,5 ккал/м2 час°С) - для изолированных аппаратов.
Лист
54
ШЮ "Союзнвфтаоргсинтээ"
У-ТБ-06т85
14. АНАЛИЗ ОТДЕЛЬНЫХ СЛУЧАЕВ РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ВЫБРОСОВ ЧЕРЕЗ ПРЕДОХРАНИТЕЛЫШЕ КЛАПАНЫ
14.1. Установка рабочего и резервного рибойлера (кипятильника) на ректификационной колонне (рис.10).
На каждом рибойлере (кипятильнике) должен быть установлен предохранительный клапан, рассчитанный по формуле (9.3) и указаниям п.9.1.2 из условия отключения рибойлера от колонны и поступления в аппарат теплоносителя.
Температура кипения продукта в рибойлере принимается равной температуре кипения кубовой жидкости	. Соответственно
теплосодержание жидкости и паров принимается равным теплосодержанию жидкости и паров в аварийном режиме.
Теплопроизводительность рибойлера следует определять по формуле:
Если температура греющего агента irp	, то
теплопроизводительность рибойлера равна нулю и установка предохранительного клапана не требуется.
Рабочий и резервный рибойлеры (кипятильники) устанавливаются обычно в случае опасности полимеризации кубового продукта. Предохранительные клапаны на этих рибойлерах предназначены только для защиты самих рибойлеров при их отключении от ректификационной колонны (при продолжении подачи теплоносителя в рибойлеры).
Во избежание срабатывания предохранительных клапанов на рибойлерах при повышении давления в ректификационной колонне рекомендуется расчетное давление рибойлера принимать на 15% больше расчетного давления ректификационной колонны.
Так как предохранительные клапаны на полимеризующихся средах должны подвергаться ревизии не реже I раза в 4 месяца, для увеличения срока ревизии рекомендуется между рибойлвром-и предохранительным клапанофстанавливать разрывную мембрану. -
Расчет количества выброса через предохранительный клапан, установленный на ректификационной колонне, выполняется в соответствии с пунктом 5 "Указаний".
1 блх
G3 . л ---04
I
<?« d
Gt
Gi~ СаЛСНГиЪкОМП-мал e*ec«y МЪ^кссли лосхе ctr>af»ayuii • Gi’&jiMa ott/cmxy
С$-0чищьнныц<хи . б^- 0(лра&ыъанны<1 aSco^itMrn., > блд
I 'зм.
ь
Рис. 42.
Gs
Лист
56
В1Ю "Союзнвфтдорт'синтвэ"
У-ТБ-06-85
34.2. Паровое питание аппарата (например, абсорбера) поступает через сепаратор (рис.II).
Перерабатываемый продукт ЛЕШ.
Следует рассмотреть два случая:
О- \
1-й случай /s > расл
Предохранительный клапан на сепараторе (аппарат I) при давлении источника	меньше Р*	должен рассчитываться по указа-
ниям п.7.2.1., если на аппарате имеются обогревающие устройства, и при давлении источника Gt больше Р± на случай закрытия выходов паров в абсорбер (аппарат П), а также на случай прекра-цения откачки (отказ насосов или регулятора уровня) по указаниям п.7.2.3. Предохранительный клапан должен быть также проверен на по-кар по формуле (13.1)
Предохранительный клапан на абсорбере (аппарат П) должен быть рассчитан:
а) На случай закрытия выхода вверху аппарата (отказ регулятора давления) по указаниям п.8.2.1.	-
При этом^цавление источника (xv (абсорбент) меньше грссл
то сброс через предохранительный клапан рассчитывается по формуле (8.1) при величине питания	, которое должно _быть мень-
ше G/ , т.к. давление в сепараторе будет давление источника Gy больше Ррас* тельный клапан должен быть рассчитан на сброс Q*
Р/ . Если : , то предохрани-
Предохранительный клапан должен быть проверен на пожар по формуле (I3.I)	,	- ,
S)	HQ Слугам }ап.рытил f ихора fausu аппарата (c>7/iQS реидллтера рроЬнЛ.) по ор^рллупе (£i) "тоаохо 6 том C/uptoe^ если	источника, Qy калоше Рр\
2^й случай лГ р 7 /pact а <расг
Предохранительный клапан на сепараторе (аппарат I) рассчитывается также, как и в первом случае.
Абсорбер (аппарат П). При закрытии выхода вверху аппарата (отказ регулятора давления) прекращается поступление неочищенннго газа	♦ Повышение давления сверх допустимого произойти не
ШЮ "Союзнефтаортштез1
У-ТБ-06-85	Лист Я .
может, т.к. если даже в аппарат продолжает поступать абсорбент
, то он нормально отводится.
При закрытии выхода внизу (отказ регулятора уровня) давление сверхдопустимого также подняться не может, т.н. объем паров, вытесняемый поднимающейся жидкостью (уровень в аппарате растет, если абсорбент (?у поступает), будет удаляться через верхний штуцер.
Предохранительный клапан должен быть рассчитан только на пожар.
14.3.	Система двухступенчатой сепарации
Среда ЛВК (рис.12)
Предохранительный клапан на первом сепараторе (аппарат I) при давлении источника	меньше Р^ должен быть рассчитан
по указаниям п.7.2.1., если аппарат млеет обогревающее устройство или если температура продукта ниже минус 30°С.	-
При давлении источника	больше Р± предохранитель-
ный клапан должен быть рассчитан на случай закрытий выхода газа (отказ; регулятора давления) и на случай закрытия выхода жидкости (отказ регулятора уровня) по указаниям п.7.2.3. Предохранительный клапан должен быть проверен на пожар по формуле (I3.I).
Предохранительный клапан на вторичном сепараторе (аппарат П) должен быть рассчитан:
а)	на случай закрытия выхода газа (отказ регулятора давления) по формуле (7.6).
При этом количество питания, поступающего в аппарат через решулирующий кладан	, определяется при перепаде
дра{= - Р/	и при 100% открытии клапана по
решулирующий кладан tp“'p.£(-pte формуле ' 1п Приложения I.
б)	На случай закрытия нижнего выхода (отказ регулятора уровня) по указанию п.7.2.3.
в)	При отказе регулятора уровня на аппарате I (клапан открыт, уровень в аппарате не держится) - на количество газов, образующихся в аппарате П при давлении Р/ за счет дросселирования поступающей жидкости плюс проскок газов из сепаратора-I при перепаде лр°^=Р^( -Pf	минус количество газов, вводимых че-
рез регулятор давления при давлении в сепараторе, равном давлению полного открытия предохранительного клапана Pf и нормальном давлении в системе за регулирующим клапаном.
ВНО "Союзкофтаор^иктвз"
У-ТБ-06-85
Лист
JL_
г)	На условие пожара.
Принимается случай, дающий наиболылсечение предохранительного клапана.
14.4.	Система - ректификационная колонна - рефлюксная емкость-адсорбер (абсорбер) (рис.13).
Рассчетное давление рефлюксной емкости (аппарат П) принято с учнтом высоты гидростатического столба жидкости между емкостью и ковденсатором-холодильником. Поэтому на рефлюксной емкости пре-’ дохранительный клапан не устанавливается (см.п.4.4й)
Предохранительный клапан на ректификационной колонне (аппарат I рассчитывается по указаниям п.5.
Предохранительный клапан на адсорбере (абсорбере) (аппарат Ш) рассчитывается по указаниям п.8.
В аппарате Ш возможно также повышение давления при аварийной ситуации в аппарате I или П. Поэтому предохранительный клапан должен быть проверен на_сброо_при подаче, питания через регулирующий клапан при ьр^-Р^-Р^	, и должен быть проанализи-
рован случай переполнения рефлюксной е?лкости и поступления жидкости в аппарат Ш при перепаде_давлендя на регулирующем клапане pf - Рг
14.5.	Емкость с переохлажденной жидкостью (рис.14). Давление поддерживается внешним источником (инертным газом). Содержимое-.' горючая жидкость.
Предохранительный клапан должен быть рассчитан:
а) На сброс инертного газа (отказ регулятора давления) при пропускной способности регулирующего клапана на подаче инертного газа, рассчитанной при нормальном давлении в системе инертного газа j до регулирующего клапана и давлении в аппарате Pj
i б) На сброс газа при отказе регулятора уровня или насоса на \ откачке. Рассчитывается количество газа, вытесняемое поступающей < жидкостью при давлении источника выше Pj.
в) на сброс ягидиппти при переполнении аппарата (отказ регуля-: тора уровня или насоса) при запасе газового пространства в аппарате меньше 5 мин. Рассчитывается на количество поступающей жидкости при давлении Pj.
BIIO •’Соизнв.Т>тэор1‘сш1теэ*
У-ТБ-06-85
Лист
ЗУ
г) на пожар.
Принимается случай, дающий наибольшее сечение предохранительного клапана.	s
14,6, Аппарат полностью заполнен жидкой фазой (рис.15).
Предохранительный клапан должен быть рассчитан на условие закрытия выхода из аппарата в том случае, если давление полного открытия предохранительного клапана на аппарате ниже давления, развиваемого источником (насосы).
Предохранительный клапан должен сбрасывать всю жидкость, поступающую в аппарат при давлении в аппарате Рр
Если подача жидкости от насосов при давлении в аппарате Pj отсутствует, то предохранительный клапан должен быть рассчитан на пожар.
Рие.<5
ЫЮ "Союзнвфтеортштез'
У-ТБ-06-85	Диет
Приложение I
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ И ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ РЕГУЛИРУЩИХ КЛАПАНОВ И РЕДУКТОРОВ ПРИ ДАВЛЕНИИ ПОЛНОГО ОТКРЫТИЯ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОГО КЛАПАНА
При расчете пропускной способносви предохранительных клапанов возникает необходимость расчета производительности центробежных машин и расчета пропускной способности регулирующих устройств при давлении полного открытия предохранительного клапана.
Ниже приводятся методы расчета в аварийных условиях производительности’центробежных насосов и регулирующих клапанов.
I.	Расчет производительности центробежного насоса при давлении полного открытия предохранительного клапана, установленного на аппарате, в который подается жидкость от центробежного насоса (рис.In)
1.1.Дифференциальный напор насоса в нормальном режиме
	х pf -	-to11	(I.n)
в аварийном режиме			
	0^	_ и Рн *" Рес	- to11	
У	X*		(2 п)
В формулах In и 2п
- дифференциальный напор, развиваемый насосом в нор-
v * мальном и аварийном режимах, в м.ст.ж;
fy" - давление во всасывающем патрубке насоса при нормальном режиме перед насосом, избыточное, в кгс/см2;
• - давление в нагнетательном патрубке насоса в нормальном и аварийном режиме, избыточное, в кгс/см2;
- плотность перекачиваемой жидкости, кг/мЗ Давление в нагнетательном патрубке может быть определено по
• формулам:
(Зп)
W10 “Соизнеф/теортштез"
У-ТБ-О6-В5
ft* -- P^i .аР^аР^А P* t
f (O'1	(4n)
r\	Л**	M 'X^
Рн = P± + A P/za * & Pot * & Pff* * —{q у
л №,аР'.
-	потери давления в регулирующем клапане в нормальном
и аварийном режиме (при Pj), кгс/см2;
-	потери давления в обородувании в нормальном и аварийном режиме, кгс/см2;
-	потери давления в трубопроводе в нормальном и аварийном режимах, кг/см2;
Н 2 гидростатический столб подъема жидкости, м
Если при упрощении принять, ято коэффициент сопротивления трению - величина постоянная, то сопротивление системн будет прямо пропорционально квадрату скорости или квадрату производительности.
Тогда формула 4п может быть приведена к виду:
здесь
Лр * ДР0( + ^prf>
- производительность насоса, мЗ/час
1.2.	Если при повышении давления в системе, в которую подается жидкость центробежным насосом
Уж	7
v	, то подача
насоса в аварийном режиме будет равна нулю.

ВПО ”Сок)зп(зфггдор1сцнтез"	У-ТБ-06-85	Лист' 4 л 64
Здесь
Но - максимальный дифференциальный напор, развиваемый на-d сосом и определяемый по характеристике Q - Н.
Принимается, что давление на всасе центробежного насоса не изменяется при срабатывании предохранительного клапана, установленного на аппарате, в который подается жидкость.
1.3.	На нагнетании насоса отсутствует регулирующий кляпян и
Pi " Pfe 4	макл.
------40*+ Н (Но
В этом случае насос в аварийном режиме будет перекачивать жидкость, но с подачей меньшей, чем в нормальном режиме.
Определение производительности насоса следует вести в следующей последовательности:
а)	Задаться производительностью меньшей, чем в нормальном режиме;
б)	Определить по формуле 4п давление в нагнетательном патрубке насоса Р£ при давлении полного открытия предохрани- • тельного клапана Pj и при 4р^л -О *
в)	Определить дифференциальный напор hJ по формуле 2п
г)	По кривой Q-H в каталоге или паспорте насоса определить производительность насоса
Если полученная величина совпала с принятой, то производительность насоса выбрана правильно.
Если же полученная величина О.ц отличается от принятой, то нужно задаваясь новой производительностью насоса, повторять весь расчет до тех пор, пока производительность насоса по кривой Q-H не совпадет с задаваемой. '
д)	В практике очень часто бывают случаи, когда сопротивление системы (дртр +	) мало по сравнению с дифференциальным
напором насоса. В этом случае допускается не учитывать величину сопротивления системы, муле:
а дифференциальный напор подсчитывать по фор-Л Л*	.
aS
9К.
(2п')
J ШЮ "Союзнефтаортштвз*	У-ТБ-06-85	Лист '
		6? ,
=65 мЗ/час
и по кривой С2 -Н определять подачу насоса в аварийном режиме.
При этом величина подачи будет несколыявыше, чем она может быть в действительности.
Пример:
Исходные данные.
Центробежный насос НК65/35-70 перекачивает жидкость ^ж=700 кг/мЗ с производительностью
Hq - 40 м.ст.ж
= 2 кгс/см2 изб.
4 АЛ =0,2 кгс/см2, что соответствует ~ 3 Н = 5 м
Регулирующий клапан на нагнетании насоса
Давление полного открытия предохранительного клапана в аппарате, куда качает насос Р*= 5,8 кгс/см2.
Определить производительность насоса в аварийном режиме. -Решение:
Так как сопротивление системы во сравнению с дифференциальном напором мало ( (3/40)?100=7,5%), определяем дифференциальный напор в аварийном режиме по формуле 2nz
' (Г	МО
М.СТ.Е
отсутствует.
По кривой Q. -Н насоса находим, что производительность насоса off =41 мЗ/час.
Для сравнения определяем производительность насоса точным расчетом.
Задаемся	=38 мЗ/час
Определяем давление в нагнетательном патрубке насоса по формуле 4п

х 
/О*
=5,8+0,2(38/65)2 + 5 ЛОО = 6,22 кгс/см2 изб
104
"СоизноЗп'дорхчлштез"	У-ТБ-06-85	Лист — 66
Определи^? дифференциальный напор по формуле 2п
= рА^.!0^ бо,зн.с: ж.
По кривой Gt -И этот напор будет соответствовать производительности 38 МЗ/час, т.е. производительность насоса предварительно выбрана правильно.
Таким образом, приближенный расчет по сравнению с полным дает отклонение производительности ~ на 8%, что вполне допустимо.
Решение вопроса, кодда расчет следует вести по упрощенному методу (по формуле 2п') должно приниматься проектировщиком в зави-. симости от характеристики (2 -Н конкретного насоса, имеющей пологий или крутой наклон кривой.
Так, например, при изменении производительности насоса НК65/35-70 с 60 до 50 мЗ/час дифференциальный напор увеличивается на 8-10 м.ст.ж., а насоса НК65/35-240 на 20-40 м.ст.ж. в зависимости от ротора и диаметра рабочего колеса.
Однако, в случаях отсутствия регулирующего клапана на выходе, когда сопротивление системы нагнетания не превышает 10$ от дифференциального напора насоса в нормальном режиме, расчет производительности насоса в аварийном режиме рекомендуется выполнять упрощенным методом.
1.4.	На нагнетании насоса имеется регулирующий клапан
U ДР*Л>Р± ^Ppaf
При этом может оказаться, что за счет уменьшения сопротивления на регулирующем клапане (за счет его открытия) давление нагнетания насоса останется неизменным и На ~ Ha&i л Q* =
ШЮ "Соизнвфтдор'синтез
У-ТБ-06-85
Ласт 67
Определение производительности насоса следует вести в следующей последовательности:
а)	Определить пропускную способность регулирующего клапана (при его 100% -ном открытии) по формуле:
,____________
(5п)
здесь у9* в г/см3.
Давление перед клапаном обычно известно из проекта или может быть определено по формуле:
IO*
(6п)
где
£дрН -сумма потерь давления от нагнетательного потрубка насооа до регулирующего клапана при нормальной производительности насоса, в кгс/см2.
h, - высота установки регулирующего клапана под осью насоса
(см,рис.In), в м.ст.ж.	?
Давление после клапана Рг<
/Эв‘
Ч
определяется по формуле
ж.

(?л)
н
где ZaPz - сумма потерь давления от регулирующего клапана до аппарата при нормальной производительности нассоа, кгс/см2.
Если Gp.'K ч	t то насос будет рабо-
тать с нормальной производительностью.
б)	Если	, то насос будет работать с пони-
женной производательностью, для опреедения которой необходимо задаться производительностью меньшей, чем в нормальном режиме;
в)	Определить сопротивление регулирующего клапана по формуле:
у *
Лры.“ ( —/ 0
(8п)
где- Уж. в г/смЗ .
ШЮ "Союзнофтеоргсинтез'
У-ТБ-06-85

по формуле
г)	Определить по формуле '4п давление в нагнетательном патрубке насоса
д)	Определить дифференциальный напор насоса Н 2п;	'
е)	По кривой С? -Н в каталоге или паспорте определить производительность насоса О.ц .
Если полученная величина Qu совпала с принятой, то произвол дительность принята правильно.. Если полученная величина . отличается от принятой, то нужно задаваясь новой производительностью, повторять весь расчет до тех пор, пока производительность насоса по кривой 62 - Н не совпадет с задаваемой.
В тех случаях, когда а	значительно больше (Pj-Ppa(j.)
дифференциальный напор и производительность насоса в аварийном режиме не изменяется и расчета, приведенного выше, выполнять не тре-дуется.
1.5.	На нагнетании насоса имеется регулируемый клапан Р-РЛ I. . . .	_и _	'	~

В этом случае насос в аварийном режиме всегда будет работать с пониженной производительностью. Определвние производительности насоса в аварийном режиме следует выполнить по указаниям П.1.46+ 1.4е.
Если сопротивление системы ( дР^л + дРтр +&Po$	)
мало по сравнению с дифференциальным напором насоса, то в этом случае можно не учитывать величину сопротивления системы, а производительность насоса определять по указаниям п.Т.Зд.
2. Расчет пропускеной способности редуцирующего устройства при давлении полного открытия предохранительного клапана.
Пропускная- способность регулирующего клапана определяется при давлении полного открытия предохранительного клапана (установленного после регулирующего клапана) и IOQJS-om открытии регулирующего клапана
Максимальная пропускная способность регулирующего клапана определяется по формулам:
В1Ю •'Соизнофтаохч'еинтез'
У-ТБ-06-85
69
(9п)
а) для жидкости	_____________
-- tOOO. /^- Pj) .	.
(10п)
г) для водяного пара (перегретого или насыщенного)
I П.Р J 4
(Пп)
(12п)
д) для водяного пара(перегретого или насыщенного) при РпНр - К
ал-
(13п)
ГЫЮ "Союзнвфтаоргсинтеэ"
У-ТБ-06-85
Лист ?O
В формулах 9 п - 13 п приняты следующие обозначения:
р
(2	~ пропускная способность регулирующего клапана
/* в аварийном режиме (при Pj), кг/час;
-	коэффициент пропускной способности регулирующего клапана, принимаемый по каталогам и технической документации на регулирующие клапаны, т/час
-	да вл. среда перед регулирующим клапаном (избыточное) .при нормальном режиме, кгс/см^;
-	плотность жидкости при нормальном режиме, г/см3 - плотность газа при нормальных условиях, кг/нмЗ - температура среды перед регулирующим клапаном при нормальном режиме, °C;
U.
2..

-	удельный объем водяного пара при давлении Р и температуре р , мЗ/кг;
-	удельный объем водяного пара при давлении Pj и температуре -^.р	» ы3/кг?
-	коэффициент сжимаемости газа.
_	____ie, если > Gp.fi , то для расчетов предох-
ранительных клапанов следует принимать Qp.K. ;
если же Gp.fi G. р./с » то принимать Gрр,
Максимальная пропускная способность редукторов определяется по его технической характеристике, указанной в каталогах или технической документации на редукторы.